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 Source Server Type    : MySQL
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 Target Server Type    : MySQL
 Target Server Version : 80035
 File Encoding         : 65001

 Date: 18/01/2026 21:45:06
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-- ----------------------------
-- Table structure for t_basis_of_preparation
-- ----------------------------
DROP TABLE IF EXISTS `t_basis_of_preparation`;
CREATE TABLE `t_basis_of_preparation`  (
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  `professional_field` varchar(15) CHARACTER SET utf8mb4 COLLATE utf8mb4_unicode_ci NULL DEFAULT NULL COMMENT '专业领域:Laws-法律,Technical-技术规范,Reference-参考规范,Internal-内部规范',
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  `deleted` tinyint(1) UNSIGNED ZEROFILL NULL DEFAULT NULL COMMENT '逻辑删除',
  PRIMARY KEY (`id`) USING BTREE,
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  INDEX `idx_chinese_name`(`file_name`(100)) USING BTREE COMMENT '中文名称索引',
  INDEX `idx_release_date`(`release_date`) USING BTREE COMMENT '发布日期索引',
  INDEX `idx_document_type`(`document_type`) USING BTREE COMMENT '标准类型索引',
  INDEX `idx_professional_field`(`professional_field`) USING BTREE COMMENT '专业领域索引'
) ENGINE = InnoDB CHARACTER SET = utf8mb4 COLLATE = utf8mb4_unicode_ci COMMENT = '编制依据基本信息表' ROW_FORMAT = Dynamic;

-- ----------------------------
-- Records of t_basis_of_preparation
-- ----------------------------
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('1', '', '中华人民共和国水土保持法', NULL, '主席令第39号', NULL, '第十一届全国人民代表大会常务委员会', '2010-12-25', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('10', '', '粗直径钢丝绳', NULL, 'GB/T20067-2017', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2017-09-07', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('100', '', '熔化焊用钢丝', NULL, 'GB/T14957-1994', NULL, '国家技术监督局', '1994-04-04', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '废止', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('101', '', '起重机吊装工和指挥人员的培训', NULL, 'GB/T23721-2009', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2009-05-18', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('102', '', '中华人民共和国环境保护法', NULL, '主席令第9号（2014修订）', NULL, '全国人民代表大会常务委员会', '2014-04-24', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('103', '', '起重机设计规范', NULL, 'GB/T3811-2008', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2008-06-03', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('104', '', '生产安全事故报告和调查处理条例', NULL, '国务院令第493号', NULL, '国务院', '2007-04-09', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '行政法规', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('105', '', '安全带', NULL, 'GB6095-2021', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2021-04-30', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('106', '', '公路桥涵设计通用规范', NULL, 'JTGD60-2015', NULL, '交通运输部', '2015-09-23', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('107', '', '埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合', NULL, 'GB/T5293-2018', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2018-12-28', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('108', '', '公路桥涵施工技术规范', NULL, 'JTG/T3650-2020', NULL, '中华人民共和国交通运输部', '2020-04-28', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('109', '', '桥梁用结构钢', NULL, 'GB/T714-2015', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2015-04-30', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('11', '', '非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝', NULL, 'GB/T10045-2018', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2018-06-07', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('110', '', '焊接材料质量管理规程', NULL, 'JB/T3223-2017', NULL, '工业和信息化部', '2017-11-07', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('111', '', '建筑工程施工现场标志设置技术规程', NULL, 'JGJ348-2014', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2014-01-09', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('112', '', '钢结构设计标准含条文说明', NULL, 'GB50017-2017', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部、国家质量监督检验检疫总局', '2017-03-29', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('113', '', '厚度方向性能钢板', NULL, 'GB/T5313-2010', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2010-12-23', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('114', '', '钢丝绳通用技术条件', NULL, 'GB/T20118-2017', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2017-07-12', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('115', '', '公路桥涵地基与基础设计规范', NULL, 'JTG3363-2019', NULL, '交通运输部', '2019-03-15', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('116', '', '公路水运工程临时用电技术规程上传系统', NULL, 'JT/T1499-2024', NULL, '交通运输部', '2024-01-04', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('117', '', '公路路基施工技术规范', NULL, 'JTG/T3610-2019', NULL, '交通运输部', '2019-03-15', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('118', '', '钢结构焊接规范', NULL, 'GB50661-2011', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部、国家质量监督检验检疫总局', '2011-05-18', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('119', '', '公路工程预制梁架设施工标准化作业手册', NULL, NULL, NULL, '交通运输部', NULL, NULL, NULL, NULL, '技术规范', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('12', '', '厚度方向性能钢板', NULL, 'GB/T5313-2023', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2023-09-07', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('120', '', '中华人民共和国森林法', NULL, '主席令第39号（2019修订）', NULL, '全国人民代表大会常务委员会', '2019-12-28', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('121', '', '公路工程水泥及水泥混凝土试验规程', NULL, 'JTG3420-2020', NULL, '交通运输部', '2020-02-26', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('122', '', '建设工程安全生产管理条例2023', NULL, '国务院令第393号（2023修订）', NULL, '国务院', '2023-07-29', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '行政法规', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('123', '', '钢结构工程施工质量验收标准', NULL, 'GB50205-2020', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部、国家质量监督检验检疫总局', '2020-11-18', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('124', '', '公路工程施工现场安全防护技术要求', NULL, 'JT/T1508-2024', NULL, '交通运输部', '2024-01-04', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('125', '', '危险性较大的分部分项工程专项施工方案编制与管理指南', NULL, 'T/CECS20011-2022', NULL, '中国工程建设标准化协会', '2022-03-01', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('126', '', '起重机械安全规程', NULL, 'GB6067.5-2014', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2014-07-08', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('127', '', '建筑电气工程施工质量验收规范', NULL, 'GB50303-2015', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2015-09-10', NULL, NULL, NULL, '技术规范', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('128', '', '建筑施工高处作业安全技术规范', NULL, 'JGJ80-2016', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2016-01-22', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('129', '', '中华人民共和国安全生产法', NULL, '主席令第88号（2021修订）', NULL, '全国人民代表大会常务委员会', '2021-06-10', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('13', '', '建筑施工起重吊装工程安全技术规范', NULL, 'JGJ276-2012', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2012-08-23', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('130', '', '碳素结构钢', NULL, 'GB/T700-2006', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2006-11-01', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('131', '', '厚钢板超声检测方法', NULL, 'GB/T2970-2016', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2016-02-24', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('132', '', '中华人民共和国野生植物保护条例', NULL, '国务院令第204号（2024修订）', NULL, '国务院', '2024-07-20', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('133', '', '国务院关于进一步加强企业安全生产工作的通知', NULL, '国发〔2010〕23号', NULL, '国务院', '2010-07-19', NULL, NULL, NULL, '规范性文件', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('134', '', '建设工程施工现场供用电安全规范', NULL, 'GB50194-2014', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部、国家质量监督检验检疫总局', '2014-12-01', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('135', '', '中华人民共和国道路交通安全法', NULL, '主席令第47号（2021修订）', NULL, '全国人民代表大会常务委员会', '2021-04-29', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('136', '', '生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则', NULL, 'GB/T29639-2020', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2020-03-06', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('137', '', '起重设备安装工程施工及验收规范', NULL, 'GB50278-2010', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部、国家质量监督检验检疫总局', '2010-09-26', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('138', '', '中华人民共和国野生动物保护法', NULL, '主席令第19号（2022修订）', NULL, '全国人民代表大会常务委员会', '2022-12-30', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('139', '', '架桥机通用技术条件', NULL, 'GB/T26470-2011', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2011-06-16', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('14', '', '劳动防护用品监督管理规定', NULL, NULL, NULL, '国家安全生产监督管理总局', '2005-07-22', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '部门规章', NULL, NULL, NULL, NULL, '废止', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('140', '', '建筑施工安全检查标准', NULL, 'JGJ59-2011', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2011-12-15', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('141', '', '中华人民共和国特种设备安全法', NULL, '主席令第4号（2021修订）', NULL, '全国人民代表大会常务委员会', '2013-06-29', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('142', '', '四川省安全生产条例', NULL, NULL, NULL, '四川省人民代表大会常务委员会', '2021-07-29', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('143', '', '市政架桥机安全使用技术规程', NULL, 'JGJ266-2011', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2011-02-16', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('144', '', '公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件', NULL, 'JT/T722-2023', NULL, '交通运输部', '2023-03-01', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('145', '', '中华人民共和国土地管理法实施条例中华人民共和国土地管理法实施', NULL, '国务院令第743号（2021修订）', NULL, '国务院', '2021-07-02', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('146', '', '金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验', NULL, 'GB/T2652-2022', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2022-12-30', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('147', '', '起重机钢丝绳保养维护检验和报废', NULL, 'GB/T5972-2016', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2016-07-26', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '废止', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('148', '', '电弧螺柱焊用圆柱头焊钉', NULL, 'GB/T10433-2002', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2002-12-05', NULL, NULL, NULL, '国家标准', NULL, NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('149', '', '高处作业吊篮', NULL, 'GB/T19155-2017', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2017-12-29', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('15', '', '钢结构用高强度大六角头螺栓', NULL, 'GB1228-2006', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2006-03-27', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('150', '', '低合金高强度结构钢', NULL, 'GB/T1591-2018', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2018-06-07', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('151', '', '架桥机使用说明书', NULL, NULL, NULL, '架桥机生产企业', NULL, NULL, NULL, NULL, '技术文件', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('152', '', '公路水运工程淘汰危及生产安全施工工艺、设备和材料目录第一批条文说明', NULL, '交安监发〔2022〕37号', NULL, '交通运输部', '2022-04-08', NULL, NULL, NULL, '规范性文件', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('153', '', '钢筋机械连接技术规程', NULL, 'JGJ107-2016', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2016-01-14', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('154', '', '电力高处作业防坠器', NULL, 'DL/T1147-2009', NULL, '国家能源局', '2009-12-11', NULL, NULL, NULL, '电力行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '废止', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('155', '', '电力高处作业防坠器', NULL, 'DL/T1147-2018', NULL, '国家能源局', '2018-12-10', NULL, NULL, NULL, '电力行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('156', '', '坠落防护速差自控器', NULL, 'GB24544-2023', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2023-05-23', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('16', '', '架桥机安全规程', NULL, 'GB26469-2011', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2011-05-12', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('17', '', '中华人民共和国建筑法', NULL, NULL, NULL, '全国人民代表大会常务委员会', '1997-11-01', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('18', '', '钢结构用高强度垫圈', NULL, 'GB/T1230-2006', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2006-03-27', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('19', '', '坠落防护挂点装置', NULL, 'GB30862-2014', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2014-07-24', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('2', '', '公路水运工程临时用电技术规程', NULL, 'JTT1499-2024', NULL, '交通运输部', '2024-04-02', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('20', '', '起重机械安全监控管理系统', NULL, 'GB/T28264-2017', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2017-12-29', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('21', '', '坠落防护水平生命线装置', NULL, 'GB38454-2019', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2019-12-31', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('22', '', '起重机手势信号', NULL, 'GB5082-2019', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2019-12-10', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('23', '', '江苏省高速公路施工标准化指南', NULL, 'DB32/T', NULL, '江苏省交通运输厅', '2010-01-01', NULL, NULL, NULL, '技术规范', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('24', '', '混凝土质量控制标准', NULL, 'GB50164-2011', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部、国家质量监督检验检疫总局', '2011-07-29', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('25', '', '建设工程质量管理条例', NULL, '国务院令第279号', NULL, '国务院', '2000-01-30', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法规', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('26', '', '铁路钢桥制造规范', NULL, 'Q/CR9211-2015', NULL, '中国国家铁路集团有限公司', '2015-06-30', NULL, NULL, NULL, '企业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('27', '', '公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程', NULL, 'JT/T1495-2024', NULL, '交通运输部', NULL, NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('28', '', '电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范', NULL, 'GB50256-96', NULL, '中华人民共和国建设部', '1996-06-04', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '废止', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('29', '', '公路钢结构桥梁制造和安装施工规范', NULL, 'JTGT3651-2022', NULL, '交通运输部', '2022-06-24', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('3', '', '建筑机械使用安全技术规程', NULL, 'JGJ33-2012', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2012-05-03', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('30', '', '国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定', NULL, '国务院令第302号', NULL, '国务院', '2001-04-21', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法规', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('31', '', '焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术', NULL, 'GB/T3323.1-2019', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2019-10-18', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('32', '', '电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范', NULL, 'GB50256-2014', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部、国家质量监督检验检疫总局', '2014-12-01', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('33', '', '铸钢砂', NULL, 'YBT5150-93', NULL, '冶金工业部', '1993-01-01', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '废止', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('34', '', '中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行', NULL, '主席令第三十一号', NULL, '全国人民代表大会常务委员会', '2016-01-01', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('35', '', '钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件', NULL, 'GBT1231-2006', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2006-03-27', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '废止', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('36', '', '公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范', NULL, 'JTG3362-2018', NULL, '交通运输部', '2018-06-22', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('37', '', '建筑施工临时支撑结构技术规范', NULL, 'JGJ300-2013', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2013-05-23', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('38', '', '起重机械超载保护装置', NULL, 'GB12602-2009', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2009-12-15', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('39', '', '公路桥梁抗震设计规范', NULL, 'JTGT2231-01-2020', NULL, '交通运输部', '2020-09-29', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('4', '', '起重机械安全规程', NULL, 'GB6067-2010', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2010-09-26', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('40', '', '公路工程施工安全监测与预警系统技术要求', NULL, 'JT/T1498-2024', NULL, '交通运输部', NULL, NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('41', '', '中华人民共和国合同法', NULL, NULL, NULL, '全国人民代表大会常务委员会', '1999-03-15', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '废止', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('42', '', '公路工程施工安全技术规范', NULL, 'JTGF90-2015', NULL, '交通运输部', '2015-03-31', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('43', '', '生产安全事故应急预案管理办法', NULL, NULL, NULL, '国家安全生产监督管理总局', '2016-06-03', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '部门规章', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('44', '', '中华人民共和国水法', NULL, '主席令第48号', NULL, '全国人民代表大会常务委员会', '2016-07-02', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('45', '', '建筑结构荷载规范', NULL, 'GB50009-2012', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部、国家质量监督检验检疫总局', '2012-05-15', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('46', '', '电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范', NULL, 'GB50256-2014', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部、国家质量监督检验检疫总局', '2014-12-02', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('47', '', '中华人民共和国安全生产法2021', NULL, '主席令第88号', NULL, '全国人民代表大会常务委员会', '2021-06-10', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('48', '', '工程测量规范', NULL, 'GB50026-2007', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部、国家质量监督检验检疫总局', '2007-03-15', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('49', '', '焊接接头冲击试验方法', NULL, 'GB2650-89', NULL, '国家技术监督局', '1989-03-31', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '废止', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('5', '', '交通运输突发事件信息报告和处理办法', NULL, '交通运输部令2010年第8号', NULL, '交通运输部', '2010-02-05', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '部门规章', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('50', '', '金属材料焊缝破坏性试验冲击试验', NULL, 'GB/T2650-2022', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2022-12-30', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('51', '', '钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法', NULL, 'GBT226-2015', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2015-12-10', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('52', '', '建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范', NULL, 'JGJ130-2011', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2011-01-28', NULL, NULL, NULL, '技术规范', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('53', '', '建筑工程绿色施工规范', NULL, 'GB/T50905-2014', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部、国家质量监督检验检疫总局', '2014-04-15', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('54', '', '起重机试验规范和程序', NULL, 'GB/T5905-2011', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2011-12-30', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('55', '', '中华人民共和国特种设备安全法', NULL, '主席令第4号', NULL, '全国人民代表大会常务委员会', '2013-06-29', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('56', '', '金属材料焊缝破坏性试验横向拉伸试验', NULL, 'GB/T2651-2023', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2023-05-23', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('57', '', '焊接接头硬度试验方法', NULL, 'GBT2654-2008', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2008-03-31', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('58', '', '关于打造公路水运品质工程的指导意见', NULL, '交安监发〔2016〕216号', NULL, '交通运输部', '2016-12-12', NULL, NULL, NULL, '规范性文件', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('59', '', '架桥机通用技术条件', NULL, 'JT/T1130-2017', NULL, '交通运输部', '2017-04-12', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('6', '', '焊缝无损检测超声检测技术、检测等级和评定', NULL, 'GB/T11345-2023', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2023-11-27', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('60', '', '公路水运工程安全生产监督管理办法', NULL, '交通运输部令2023年第2号', NULL, '交通运输部', '2023-01-25', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '部门规章', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('61', '', '中华人民共和国环境保护税法实施条例', NULL, '国务院令第693号', NULL, '国务院', '2017-12-25', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '行政法规', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('62', '', '建筑施工手册', NULL, NULL, NULL, '相关建筑工程类出版社', NULL, NULL, NULL, NULL, '产品说明书', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('63', '', '国家突发公共事件总体应急预案', NULL, '国发〔2006〕11号', NULL, '国务院', '2006-01-08', NULL, NULL, NULL, NULL, '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('64', '', '起重机用钢丝绳', NULL, 'GB/T34198-2017', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2017-09-29', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('65', '', '建设工程安全生产管理条列', NULL, '国务院令第393号', NULL, '国务院', '2003-11-24', NULL, NULL, NULL, '管理办法', '行政法规', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('66', '', '公路工程施工安全标志设置规范', NULL, 'JT/T1507-2024', NULL, '交通运输部', '2024-01-04', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('67', '', '施工现场机械设备检查技术规范', NULL, 'JGJ160-2016', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2016-01-22', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('68', '', '公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件', NULL, 'JT/T722-2023', NULL, '交通运输部', '2023-03-01', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('69', '', '企业安全生产应急管理九条规定', NULL, '安监总办〔2015〕14号', NULL, '原国家安全生产监督管理总局', '2015-02-28', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '规范性文件', NULL, NULL, NULL, NULL, '废止', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('7', '', '铸钢丸', NULL, 'YBT5149-93', NULL, '冶金工业部', '1993-01-01', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '废止', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('70', '', '施工现场临时用电安全技术规范', NULL, 'JGJ46-2005', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2005-01-13', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('71', '', '建筑施工企业安全生产管理规范', NULL, 'GB50656-2011', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部、国家质量监督检验检疫总局', '2011-07-26', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('72', '', '路桥施工计算手册', NULL, NULL, NULL, '相关工程类出版社', NULL, NULL, NULL, NULL, '产品说明书', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('73', '', '建筑施工起重吊装安全技术规范', NULL, 'JGJ276-2012', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2012-03-15', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('74', '', '建设工程施工现场环境与卫生标准', NULL, 'JGJ146-2013', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2013-05-13', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('75', '', '非合金钢及细晶粒钢焊条', NULL, 'GB/T5117-2012', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2012-11-05', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('76', '', '公路交通安全设施设计细则', NULL, 'JTG/TD81-2017', NULL, '交通运输部', '2017-06-02', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('77', '', '重要用途钢丝绳', NULL, 'GB8918-2006', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2006-08-01', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('78', '', '钢筋焊接及验收规程', NULL, 'JGJ18-2012', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2012-03-06', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('79', '', '危险性较大的分部分项工程安全管理规定', NULL, '住建部令第37号', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2018-03-08', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '部门规章', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('8', '', '安全网', NULL, 'GB5725-2009', NULL, '国家质量监督检验检疫总局、国家标准化管理委员会', '2009-04-24', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('80', '', '热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差', NULL, 'GB/T709-2019', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2019-12-10', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('81', '', '钢筋焊接接头试验方法标准', NULL, 'JGJ/T27-2014', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2014-01-10', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('82', '', '公路工程质量检验评定标准', NULL, 'JTGF80/1-2017', NULL, '交通运输部', '2017-09-26', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('83', '', '住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知', NULL, '建办质〔2018〕31号', NULL, '住房和城乡建设部办公厅', '2018-05-17', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('84', '', '钢结构设计规范', NULL, 'GB/T22395-2022', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2022-12-30', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('85', '', '坠落防护安全带', NULL, 'GB6095-2021', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2021-04-30', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('86', '', '中华人民共和国突发事件应对法', NULL, '主席令第69号（2019修订）', NULL, '全国人民代表大会常务委员会', '2019-12-28', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('87', '', '四川省危险性较大的分部分项工程安全管理规定实施细则', NULL, NULL, NULL, '四川省住房和城乡建设厅', NULL, NULL, NULL, NULL, '法律法规', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('88', '', '公路桥梁支座检测技术规程', NULL, 'JTG/TJ57-2020', NULL, '交通运输部', '2020-04-28', NULL, NULL, NULL, '技术规范', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('89', '', '钢结构高强度螺栓连接技术规程', NULL, 'JGJ82-2011', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部', '2011-01-07', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('9', '', '移动式起重机吊装作业安全管理规范', NULL, 'Q/SY1248-2009', NULL, '中国石油天然气集团公司', '2009-01-01', NULL, NULL, NULL, '企业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('90', '', '中华人民共和国固体废物污染环境防治法', NULL, '主席令第43号（2020修订）', NULL, '全国人民代表大会常务委员会', '2020-04-29', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('91', '', '建筑施工安全技术统一规范', NULL, 'GB50870-2013', NULL, '中华人民共和国住房和城乡建设部、国家质量监督检验检疫总局', '2013-05-10', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('92', '', '焊接接头弯曲试验方法', NULL, 'GB/T2653-2008', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2008-03-31', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('93', '', 'jb8716-1998汽车起重机和轮胎起重机安全规程', NULL, 'JB8716-1998', NULL, '原国家机械工业局', '1998-11-16', NULL, NULL, NULL, '技术规范', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '废止', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('94', '', '中华人民共和国环境噪声污染防治法', NULL, '主席令第77号（2021修订）', NULL, '全国人民代表大会常务委员会', '2021-12-24', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '法律', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('95', '', '公路工程技术标准', NULL, 'JTGB01-2014', NULL, '交通运输部', '2014-09-30', NULL, NULL, NULL, '行业标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('96', '', '特种设备安全监督检查办法', NULL, '市场监管总局令第57号', NULL, '国家市场监督管理总局', '2022-06-23', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '部门规章', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('97', '', '熔化极气体保护电弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝', NULL, 'GB/T8110-2020', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2020-03-31', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('98', '', '特种设备安全监察条例', NULL, '国务院令第549号（2009修订）', NULL, '国务院', '2009-01-24', NULL, NULL, NULL, '法律法规', '行政法规', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);
INSERT INTO `t_basis_of_preparation` VALUES ('99', '', '起重机钢丝绳保养、维护、检验和报废', NULL, 'GB/T5972-2023', NULL, '国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会', '2023-03-17', NULL, NULL, NULL, '国家标准', '参考规范', NULL, NULL, NULL, NULL, '现行', '2025-12-15 11:30:46', '2025-12-15 11:30:46', NULL);

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-- Table structure for t_basis_rag_parents
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DROP TABLE IF EXISTS `t_basis_rag_parents`;
CREATE TABLE `t_basis_rag_parents`  (
  `parent_id` varchar(60) CHARACTER SET utf8mb4 COLLATE utf8mb4_bin NOT NULL,
  `file_name` varchar(255) CHARACTER SET utf8mb4 COLLATE utf8mb4_bin NULL DEFAULT NULL,
  `title` varchar(500) CHARACTER SET utf8mb4 COLLATE utf8mb4_bin NULL DEFAULT NULL,
  `content` varchar(4000) CHARACTER SET utf8mb4 COLLATE utf8mb4_bin NULL DEFAULT NULL,
  PRIMARY KEY (`parent_id`) USING BTREE
) ENGINE = InnoDB CHARACTER SET = utf8mb4 COLLATE = utf8mb4_bin ROW_FORMAT = Dynamic;

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-- Records of t_basis_rag_parents
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INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0004ad82-97a1-4d61-a85d-e63cbb3daa14', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 2）', ' -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi$ 一般选用下列值：对于绕线电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 6 5$ ；对于变频调速笼型电动机 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi { = } 0 . 8 { \\sim } 0 . 8 2$ ；对于直接起动笼型电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 5$ 。\n\n## 7．8．5 导线载流量校正犐\n\n导线载流量 $I _ { z }$ 按式（141）校正计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（141）\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { a } }$ ——— 导线或穿管导线多根并列敷设校正系数；  \n$K _ { \\mathfrak { r } }$ ———环境温度校正系数；$K _ { \\mathrm { j } }$ — 重复短时工作制的接电持续率校正系数；  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ ———电线电缆载流量的基准值，单位为安培（A）。  \n各载流量计算系数参见附录 U。\n\n## 7．8．6 导线敷设\n\n### 7．8．6．1 在有机械损伤的地方，导线应敷设于线槽、金属管或软管中；在有化学腐蚀的地方，电缆连接处应采取有效措施，保证接触良好；在有油污侵蚀的地方，要防止油污侵蚀电缆；线槽、导线管的出口处，应防止磨损电缆。\n\n### 7．8．6．2 电缆固定敷设时，弯曲半径不应小于电缆外径的5倍。至少不应低于制造商提供的相应数据。\n\n### 7．8．6．3 三相或单相交流电源线穿管应在同一根导线管内。\n\n### 7．8．6．4 导线的连接及分支点处应设置接线盒，其防护等级应适合周围环境条件。\n\n### 7．8．6．5 对于控制屏（柜）、接线箱等电气设备的接线端子，若接线端子间的意外连接会造成设备损坏时，应将相关端子明显分开。\n\n### 7．8．6．6 不同供电电压等级的导线，若各导线的绝缘耐压都大于其中最高的供电电压等级，则可将它们敷设在同一线槽或导线管中，或者安排在同一根电缆内。安全照明电源应单独敷设。\n\n### 7．8．6．7 变频器输出的动力电缆，敷设时宜与控制电缆分开，条件允许时尽可能避免平行走线，应尽可能远离有电子器件的设备或传感检测元件，重要信号应采取屏蔽措施。\n7．8．6．8 导线两端应采用铜质冷压端头（对于直接连接到压接式端子的导线除外）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('00060838-4374-4e12-92aa-e9d29ecaf960', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 3）', '中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm { 1 0 } } } { l }\n$$\n\n有辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ = ~ \\frac { 1 5 0 } { l }\n$$\n\n式中：斜拉桥主跨跨径（m）；$f _ { \\mathrm { I } }$ —竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）。\n\n### （5）单跨简支悬索桥的反对称竖向弯曲基频\n\n$$\nf _ { 1 } \\ = \\ \\frac { 1 } { l } \\ \\sqrt { \\frac { E I \\Big ( \\frac { 2 \\pi } { l } \\Big ) ^ { 2 } + 2 H _ { \\mathrm { g } } } { m } }\n$$\n\n式中： $f _ { 1 }$ 一 -反对称竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）；l- 悬索桥的主跨跨径（m）；$E I$ 加劲梁竖弯刚度（ $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } ^ { 2 }$ ）；$H _ { \\mathrm { g } }$ 恒荷载作用下单根主缆的水平拉力（N）；$m$ - 桥面系和主缆的单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）， $m = m _ { \\mathrm { d } } + 2 m _ { \\mathrm { c } }$ ；$m _ { \\mathrm { d } }$ - 桥面系单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）；$m _ { \\mathrm { c } }$ - 单根主缆单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）。\n\n## 4.3.3桥梁离心力是一种伴随着车辆在弯道行驶时所产生的惯性力，其以水平力的形式作用于桥梁结构，是弯桥横向受力与抗扭设计计算所考虑的主要因素。\n\n离心力的大小与平曲线半径成反比。原规范规定，当桥梁曲线半径小于或等于$2 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应计算汽车荷载引起的离心力。但当曲线桥桥墩较高时，即使桥梁曲线半径大于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ ，离心力较小，由于墩高影响，离心力产生的弯矩也较大，不能忽略。因而，本条取消了原规范规定的小于或等于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ 时计算离心力的限制要求。\n\n长安大学曾做过车辆离心力的实测试验及其试验数据的概率分析。试验所选择的曲线路段的弯道半径有75、100、125、150、200、250、300、400和 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 等，车速分别控制在40、50、60、70、 $8 0 \\mathrm { k m / h }$ 左右。在剔除异常值后得到有效数据227组。经过分析，离心力系数实测值与理论值之比的概率分布服从于正态分布，其均值系数为1.0379，标准差0.2234，变异系数0.2152。实测结果与理论计算结果吻合较好。\n\n## 4.3.4长期来，汽车荷载在桥台或挡土墙上引起的土侧压力，都是按汽车轮重换算为等代均布土层厚来计算，本次规范修订仍采用这个模式。计算分析表明，由于在总的土侧压力中土自重引起的土压力所占的比例较大，不同荷载等级对总土侧压力的影响不是很大，对桥台或挡土墙尺寸确定的影响更小。本规范的土侧压力不分荷载等级，均用车辆荷载进行计算。\n\n在实际工程中，挡土墙的分段长度一般为 $1 0 \\sim 1 5 \\mathrm { m }$ ，而本规范规定的车辆荷载，其前后轴距为 $1 2 . 8 \\mathrm { m }$ 。因此，当挡土墙分段长度小于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，破坏棱体内的车轮应按最不利情况布置，这些车轮重全部由挡土墙承受；当挡土墙分段长度大于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，则车轮重应作分布，视扩散长度取挡土墙的计算长度：扩散长度不超过分段长度时取扩散长度，扩散长度超过分段长度时取分段长度。对于桥台，在破坏棱体内按横桥向布置的所有轮重均由它承担。\n\n## 4.3.5汽车制动力的计算仍沿用了原规范的方法，即以布置在荷载长度内一行汽车车队总重力的百分数表示。\n\n汽车荷载制动力按车道荷载的 $10 \\%$ 取值。这是个名义值，在很多情况下其值偏低，需要作制动力最小值的限制。本规范规定公路一I级汽车荷载时制动为 $1 6 5 \\mathrm { k N }$ ，公路—Ⅱ级汽车荷载时制动力为 $9 0 \\mathrm { k N }$\n\n$5 0 \\%$ 计算方法和示例可参考袁伦一编《连续桥面简支梁桥墩台计算实例》（人民交通出版社，1995、1998年）和王伯惠、徐风云编著的《柔性墩台梁式桥设计》（人民交通出版社，1994年）。\n\n## 4.3.6公路桥梁 靠度研究组曾对人群荷载进行过调查，实测的范围包括全国六大  \n片区的沈阳、北京、 海等10个城市的30座桥梁。每座桥梁选其行人高峰期观测3  \n天。观测的方法是在不同宽度的人行道上任意划出 $2 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积和10、20、 $3 0 \\mathrm m$ 观测段，$0 . 6 5 \\mathrm { k N }$ 结果表明，人群荷载可以用极值I型概率$0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$\n\n本规范将人群荷载标准值按调查分析结果确定为 $3 . 0 \\mathrm { k N } /');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0007383d-bb53-4c0e-bf13-37bda80e36be', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '9 特殊桥梁抗震设计', '9 特殊桥梁抗震设计');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('00147ae0-9d4a-428f-bf75-1e281abca276', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路，涵洞及其他排水构造物的设计洪水频率应密切结合当地的农业排灌等具体情况确定，不作硬性规定。漫水桥虽易阻断交通， 但具有造价低和易修复的优点，在容许有限度中断交通的三、四级公路上，可以修建漫水桥。桥梁设计洪水位即为符合表3.2.9规定频率的流量相应的最高洪水位。当以暴雨径流计算设计流量时，其频率需符合表3.2.9的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('00182d35-0e67-4ad2-9201-ebd5410f70c4', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故原因', '三、事故原因## 1.直接原因\n\n电动葫芦的锥形制动器制动功能已丧失，当吊载提升到一定位置而断电时，制动器不能马上刹车，造成吊载突然下落而伤人。\n\n## 2.间接原因\n\n1）电动葫芦缺少安全制动。\n\n2）跟随式操作容易遭到吊载的碰撞和失落砸伤。\n\n3）该起重机的操作手电门离地面不合理，大约有 $1 . 8 \\mathrm { m }$ 左右，这势必造成操作人员距离吊载更近而容易遭到吊载的撞、碰、击、砸等伤害。\n\n## 3.主要原因\n\n锥形自动环在制动状态下没有全部包容在自动轮上，制动环部分露在制动轮外面，露出制动轮部分的制动环被磨出的台阶，这个台阶将会阻碍断电时弹簧的张力，是转子不能恢复原位，同时制动环对制动轮的压力大大减少，造成制动器刹车机能丧失而吊载下落伤人事故');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0022d482-a3d2-48dc-8bd3-b7f0b4da73ca', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犈（Part 2）', 'owspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>12.7</td><td rowspan=1 colspan=1>8.4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>125</td><td rowspan=1 colspan=1>14.1</td><td rowspan=1 colspan=1>9.4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>15.5</td><td rowspan=1 colspan=1>10.3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>20.0</td><td rowspan=1 colspan=1>13.3</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>350</td><td rowspan=1 colspan=1>23.7</td><td rowspan=1 colspan=1>15.8</td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>500</td><td rowspan=1 colspan=1>28.3</td><td rowspan=1 colspan=1>18.9</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>600</td><td rowspan=2 colspan=1>31.0</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>22.1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>800</td><td rowspan=1 colspan=1>35.8</td><td rowspan=1 colspan=1>25.6</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1 000</td><td rowspan=1 colspan=1>40.0</td><td rowspan=1 colspan=1>28.6</td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1100</td><td rowspan=1 colspan=1>42.0</td><td rowspan=1 colspan=1>30.0</td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1 200</td><td rowspan=1 colspan=1>43.8</td><td rowspan=1 colspan=1>31.3</td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1300</td><td rowspan=1 colspan=1>45.6</td><td rowspan=1 colspan=1>32.6</td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1 500</td><td rowspan=1 colspan=1>49.0</td><td rowspan=1 colspan=1>35.0</td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1800</td><td rowspan=1 colspan=1>53.7</td><td rowspan=1 colspan=1>38.4</td><td rowspan=3 colspan=1>1313</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>1890</td><td rowspan=2 colspan=1>55.0</td><td rowspan=1 colspan=1>39.3</td></tr><tr><td></td></tr></table>\n\n\n### 犈．5 起重机吊运物品迎风面积的估算值\n\n起重机吊运物品迎风面积的估算值，见表 E．2。\n\n表 犈．2 起重机吊运物品迎风面积的估算值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>吊运物品质量/t</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>56.3</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>12.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1516</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>3032</td><td rowspan=1 colspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0029fab2-c34d-4f4c-ae37-b690456ff429', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:“外观检查”修改为“外观质量检查”；原为3个接头，修改为2个接头。\nA.6.5预埋件钢筋T形接头拉伸试验结果，3个试件的抗拉强度均应符合下列要求：\n\n1HPB300钢筋接头不得小于400MPa。\n\n2 HRB400、HRBF400、RRB400钢筋接头不得小于520MPa。\n\n3HRB500钢筋接头不得小于610MPa。\n\n4 试验结果，当3个试件中有小于规定值时，应进行复验。复验时，应再取6个试件。复验结果，其抗拉强度均达到上述要求时，应评定该检验批接头为合格品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('002a88c0-7187-4878-96bf-29c1f3b29656', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百四十一条出租人根据承租人对出卖人、租赁物的选择订立的买卖合同', '第二百四十一条出租人根据承租人对出卖人、租赁物的选择订立的买卖合同，未经承租人同意，出租人不得变更与承租人有关的合同内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('002ddb71-40f5-4cf0-aa3f-5c8face56a61', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.5 转体施工', '19.5 转体施工## 19.5.1本节适用于有平衡重平转、无平衡重平转及竖转的拱桥转体施工，斜拉桥、梁桥等的转体施工可参照执行。\n\n## 19.5.2采用转体法施工时，拱圈的预制及拼装应符合下列规定：\n\n1应按设计确定的位置、高程，充分利用地形，合理布置预制场地，在适当的支架和模板上进行，支架应稳固且安装方便。\n\n2应严格控制拱肋的制作尺寸，构件尺寸的允许偏差应为 $\\pm 5 \\mathrm { m m }$ ，质量偏差应为$\\pm 2 \\%$ ，拱肋轴线平面、立面的允许偏差应为 $\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 19.5.3采用有平衡重平转施工时，应符合下列规定：\n\n1 对跨径较大、转动体系重心较高的拱桥，宜采用环道与中心支承相结合的转盘结构；对中、小跨径的拱桥，可采用中心支承的转盘结构。平衡重宜视情况利用桥台或设置临时配重。转体前，应核对平衡体的重量和转动体系的重心；如采用临时配重，应保证锚固设施安全、可靠。\n\n2 拱圈混凝土达到设计规定的强度后，方可分批、分级张拉扣索，对扣索的索力应进行检测，其允许偏差应为 $\\pm 3 \\%$ 。张拉达到设计控制应力时，拱圈应脱离支架成为以转盘为支点的悬臂平衡状态，且应根据合龙高程（考虑合龙温度）的要求精调张拉扣索。\n\n3 采用内、外锚扣体系时，扣索宜采用钢绞线或带镦头锚的高强钢丝等高强材料，其安全系数应大于2。扣点应设在拱顶点附近，当大跨径拱桥单点扣索力太大或因其他原因需采用多扣点时，应控制好扣索的同步张拉，使拱圈的截面应力处于允许的受力状态。\n\n4 扣索和锚索之间宜通过置于扣、锚支承（桥台或立柱）的顶部交换梁相连接。扣索的锚点高程不宜低于扣点，宜与通过锚点的水平线形成 $0 ^ { \\circ } \\sim 5 ^ { \\circ }$ 的角度。采用千斤顶张拉扣索时应分级进行，并应同时对结构内力及挠度进行监测，直至拱圈脱架。\n\n5 扣索张拉到位、拱圈卸架后，应有24h的观测阶段，检验锚固、支承体系的可靠程度。同时应观测拱结构的变形状态及随气温变化的规律，确定转体前拱顶的高程。\n\n6 转体的牵引索可采用钢绞线或高强钢丝束，其一端引出，另一端应绕固于上转盘上，牵引动力可采用连续作业液压千斤顶等。转动时宜控制速度，角速度宜不大于 $0 . 0 1 { \\sim } 0 . 0 2 \\mathrm { r a d / m i n }$ 或拱圈悬臂端的线速度宜不大于 $1 . 5 { \\sim } 2 . 0 \\mathrm { m / m i n }$ 。采用钢绳牵引转动时，应在千斤顶直接顶推启动后再进行。\n\n7 转体牵引力应有一定的富余，转体牵引力可按式（19.5.3）计算：\n\n$$\nT = { \\frac { 2 f G R } { 3 D } }\n$$\n\n中：T——牵引力（kN）；G— 转体总重力（kN）；R— 铰柱半径（m）；D— 牵引力偶臂（m）；$f$ —— 摩擦系数，无试验数据时，可取静摩擦系数为 $0 . 1 { \\sim } 0 . 1 2$ ，动摩擦系数为$0 . 0 6 { \\sim } 0 . 0 9$ 。\n\n8 转体合龙应在当日最低温度时进行，当合龙温度与设计计算温度相差较大时，应考虑温度差带来的影响，修正合龙高程。合龙时，宜采取先打入钢楔的快速合龙措施，然后施焊接头钢筋、浇筑接头混凝土、封固转盘；合龙应严格控制拱肋的高程和轴线，合龙接口的高程允许偏差应为 $\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ ，轴线允许偏差应为 $\\pm 5 \\mathrm { m m }$ 。合龙段混凝土达到设计强度后，应分批、分级松扣，拆除扣、锚索。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('002f540e-70c7-4b67-8d38-51491210028d', '134《四川省安全生产条例》.md', '第七章 附则', '第七章 附则第七十七条 本条例中下列用语的含义：\n\n生产经营单位主要负责人，是指生产经营单位的法定代表人、实际控制人、实际负责人。\n\n危险物品，是指易燃易爆物品、危险化学品、放射性物品等能够危及人身安全和财产安全的物品。\n\n重大危险源，是指长期地或者临时地生产、搬运、使用或者储存危险物品，且危险物品的数量等于或者超过临界量的单元（包括场所和设施）。\n\n第七十八条 本条例自 2023年9月1日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0033fc27-3d17-4c28-bc95-dcf7271f0059', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '1总 则', '1总 则1.0.1为加强建筑工程质量管理，统一钢结构工程施工质量的验收，保证钢结构工程质量，制定本标准。\n\n1.0.2本标准适用于工业与民用建筑及构筑物的钢结构工程施工质量的验收。\n\n1.0.3本标准应与现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300配套使用。\n\n1.0.4钢结构工程施工质量的验收除应符合本标准外，尚应符合国家现行有关标准的规定。\n\n## 2 术语和符号\n\n### 2.1术 语\n\n2.1.1零件 part组成部件或构件的最小单元，如节点板、翼缘板等。\n\n2.1.2部件 component由若干零件组成的单元，如焊接H 型钢、钢牛腿等。\n\n### 2.1.3 构件 element\n\n由零件或由零件和部件组成的钢结构基本单元，如梁、柱、支撑等。\n\n2.1.4小拼单元 the smallest assembled rigid unit\n\n钢网架、网壳结构安装工程中，除散件之外的最小安装单元，一般分平面桁架和锥体两种类型。\n\n2.1.5高强度螺栓连接副 assemble of high strength bolt高强度螺栓和与之配套的螺母、垫圈的总称。\n\n2.1.6抗滑移系数 slip coefficient of faying surface\n\n高强度螺栓连接中，使连接件摩擦面产生滑动时的外力与垂直于摩擦面的高强度螺栓预拉力之和的比值。\n\n### 2.1.7 预拼装 testpreassembling\n\n为检验构件是否满足安装质量要求而进行的拼装。\n\n2.1.8空间结构稳定单元 space rigid unit由构件构成的空间稳定的结构。\n\n2.1.9焊钉(栓钉)焊接 stud welding\n\n将焊钉 (栓钉)一端与板件(或管件)表面接触通电引弧，待接触面熔化后，给焊钉(栓钉)一定压力完成焊接的方法。\n\n2.1.10环境温度 ambienttemperature\n\n制作或安装时现场的温度。\n\n2.1.11膜结构 membranestructure由膜材及其支承构件组成的建(构)筑结构。\n\n2.1.12聚氯乙烯类(PVC）膜材 PVC membrane在纤维织布上涂以聚氯乙烯树脂而成的布状材料。\n\n2.1.13聚四氟乙烯树脂(PTFE）膜材 PTFE membrane在纤维织布上涂以聚四氟乙烯树脂而成的布状材料。\n\n2.1.14乙烯-四氟乙烯共聚物(ETFE)膜材 ETFE membrane由乙烯-四氟乙烯共聚物材料直接制成的单一聚酯布状材料。\n\n2.1.15搭接型压型金属板 overlapping adjacent metal sheet\n\n成型板纵向边为可相互搭合的压型边，板与板自然搭接后通过紧固件与结构连接的压型金属板。\n\n2.1.16咬合型压型金属板 up standing seam metal sheet\n\n成型板纵向边为可相互搭接的压型边，板与板自然搭接后，经专用机具沿长度方向卷边咬合并通过固定支架与结构连接的压型金属板。\n\n2.1.17扣合型压型金属板 clip-lock metal sheet\n\n成型板纵向边为可相互搭接的压型边，板与板安装时经扣压结合并通过固定支架与结构连接的压型金属板。\n\n### 2.1.18泛水板 flashing\n\n金属板通过辊压或机械折弯后形成一定形状的构件，用于对屋面及墙面压型金属板铺装后缝隙的封边封堵，防止雨水渗漏。\n\n2. 1. 19 金属屋面系统 metal roofing system\n\n由金属面板，固定支架，底板，紧固件，保温、防潮、隔热、隔声等材料组成的屋面围护系统的总称。\n\n### 2.2符 号\n\n#### 2.2.1作用及作用效应：\n\nP -高强度螺栓预拉力设计值；\n\n△P——高强度螺栓预拉力的损失值；  \nTch——高强度螺栓检查扭矩;  \nT.—— 高强度螺栓终拧扭矩；  \n$\\mathrm { T } _ { 0 }$ 高强度螺栓初拧扭矩。\n\n#### 2.2.2几何参数：\n\na——间距；b—一宽度或板的自由外伸宽度;d- 直径；  \ndo- 孔径；e——偏心距;f- 挠度、弯曲矢高；  \nH- 高度；  \nH;——各结构楼层高度;  \nh- 截面高度；  \nhe—-角焊缝计算厚度；1 -长度、跨度；r- 半径；t——板、壁的厚度;  \n△—一变量。\n\n#### 2.2.3其他：\n\nK—— 抗风揭系数；μ——抗滑移系数；  \nRa- 轮廓算术平均偏差（表面粗糙度参数）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0034fefa-b7cf-4c37-9336-cab613d1d683', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.5 横凤向和扭转凤振', '8.5 横凤向和扭转凤振## 8.5.1 判断高层建筑是否需要考虑横风向风振的影响这一问题比较复杂，一般要考虑建筑的高度、高宽比、结构自振频率及阻尼比等多种因素，并要借鉴工程经验及有关资料来判断。一般而言，建筑高度超过 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 或高宽比大于 的高层建筑可出现较为明显的横风向风振效应，并且效应随着建筑高度或建筑高宽比增加而增加。细长圆形截面构筑物一般指高度超过 ${ 3 0 } \\mathrm { m }$ 且高宽比大于 的构筑物。\n\n## 8. 5. 2, 8. 5. 3 当建筑物受到风力作用时，不但顺风向可能发生风振，而且在一定条件下也能发生横风向的风振。导致建筑横风向风振的主要激励有:尾流激励(旋涡脱落激励)、横风向紊流激励以及气功弹性激励(建筑振动和风之间的搞合效应) ，其激励特性远比顺风向要复杂。\n\n对于圆截面柱体结构，若旋涡脱落频率与结构自振频率相近，可能出现共振。大量试验表明，旋涡脱落频率 $f _ { \\mathrm { s } }$ 与平均风速 $\\mathcal { V }$ 成正比，与截面的直径 $D$ 成反比，这些变量之间满足如下关系 : $S t = \\frac { f _ { s } D } { v }$ ，其中 $S t$ 是斯脱罗哈数，其值仅决定于结构断面形状和雷诺数。\n\n雷诺数 Re 于 (可用近似公式 $R e = 6 9 0 0 0 v D$ 计算，其中，分母中 $\\nu$ 为空气运动蒙古性系数，约为1 $1 . 4 5 \\times 1 0 ^ { - 5 } \\mathrm { m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ ; 分子中 $_ v$ 是平均风速; $D$ 是圆柱结构的直径)将影响圆截面柱体结构的横风向风力和振动响应。当风速较低，即 $R e { \\leqslant } 3 \\times 1 0 ^ { 5 }$ 时， $S t { \\approx }$ 。一旦 $f _ { \\mathrm { s } }$ 与结构频率相等，即发生亚临界的微风共振。当风速增大而处于超临界范围，即 $3 \\times 1 0 ^ { 5 } { \\leqslant } R e { < } 3 . 5 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 时，旋涡脱落没有明显的周期，结构的横向振动也呈随机性。当风更大，$R e { \\geqslant } 3 . 5 { \\times } 1 0 ^ { 6 }$ ，即进入跨临界范围，重新出现规则的周期性旋涡脱落。一旦与结构自振频率接近，结构将发生强风共振。\n\n一般情况下，当风速在亚临界或超临界范围内时，只要采取适当构造措施，结构不会在短时间内出现严重问题。也就是说，即使发生亚临界微风共振或超临界随机振动，结构的正常使用可能受到影响，但不至于造成结构破坏。当风速进入跨临界范围内时，结构有可能出现严重的振动，甚至于破坏，国内外都曾发生过很多这类损坏和破坏的事例，对此必须引起注意。\n\n规范附录 H.1 给出了发生跨临界强风共振时的圆形截面横风向风振等效风荷载计算方法。公式 (H. 1. 1-1) 中的计算系数w.weboos.c$\\lambda _ { j }$ 是对 $j$ 振型情况下考虑与共振区分布有关的折算系数。此外，应注意公式中的临界风速 $\\scriptstyle \\mathtt { v _ { c r } }$ 与结构自振周期有关，也即对同一结构不同振型的强风共振 $\\scriptstyle \\mathcal { V } _ { \\mathtt { C } \\tau }$ 是不同的。\n\n附录 H.2 的横风向风振等效风荷载计算方法是依据大量典型建筑模型的风洞试验结果给出的。这些典型建筑的截面为均匀矩形，高宽比 ${ \\mathbfcal { H } } / { \\sqrt { B D } } ,$ D)和截面深宽比 $( D / B )$ 分别为 $4 { \\sim } 8$ 和$0 . 5 { \\sim } 2$ 。试验结果的适用折算风速范围为 $v _ { \\mathrm { H } } T _ { \\mathrm { L l } } / \\sqrt { B D } { \\leqslant } 1 0$ 。\n\n大量研究结果表明，当建筑截面深宽比大于 时，分离气流将在侧面发生再附，横风向风力的基本特征变化较大;当设计折算风速大于 10 或高宽比大于 ，可能发生不利并且难以准确估算的气动弹性现象，不宜采用附录 H.2 计算方法，建议进行专门的风洞试验研究。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0035e44a-af47-4aff-a97a-0a012bdc551e', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '1 总 则', '1 总 则## 1.0.1本条是依据编制《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300和建筑工程质量验收规范系统标准的宗旨，贯彻“验评分离，强化验收，完善手段，过程控制”十六字方针，以此统一钢结构工程施工质量的验收方法、程序和指标。\n\n## 1.0.2本标准的适用范围含建筑工程中的单层、多层、高层钢结构，钢管桁架结构，网格结构，索膜结构及金属压型板等钢结构工程施工质量验收。组合结构、地下结构中的钢结构按本标准进行施工质量验收。\n\n## 1.0.3现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300对工程质量验收的划分、验收的方法、验收的程序及组织都提出了原则性的规定，本标准对此不再重复，因此，本标准强调在执行时应与现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300配套使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0044d9dc-47d7-44da-85a6-bb4295f9fef4', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '4.5 支撑结构抗倾覆验算（Part 1）', '4.5 支撑结构抗倾覆验算## 4.5.1 在搭设、施工和停工三种工况下，应根据平面、立面和荷载的实际情况对支撑结构进行抗倾覆验算。\n\n本条计算公式是依据平面和立面无凹凸不平的矩形支撑结构进行推导的。抗倾覆验算时只考虑支撑结构自重和风荷载作用，由风荷载产生的倾覆力矩 $M _ { \\mathrm { o v } }$ 为：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { o v } } = 1 . 4 \\mathrm { z e } _ { \\mathrm { k } } \\frac { L H ^ { 2 } } { 2 }\n$$\n\n由支撑结构自重产生的抗倾覆力矩 $M _ { \\tau }$ 为：\n\n$$\nM _ { \\tau } = 0 . 9 g _ { \\mathrm { k } } \\frac { L H B } { 2 } \\frac { \\triangledown s } { \\mathfrak { R } } M _ { \\tau } = 0 . 9 g _ { \\mathrm { k } 2 } \\frac { L B ^ { 2 } } { 2 }\n$$\n$$\n\n式中： $g _ { \\mathsf { k } }$ —-支撑结构自重标准值与受风面积的比值（ $\\mathrm { N } / \\AA$\n\n$$\n\\mathbf { m m } ^ { 2 } ) , g _ { \\mathtt { k } } = \\frac { G _ { 2 \\mathtt { k } } } { L H } ;\n$$\n\ngk—-支撑结构自重标准值与平面面积的比值（N/\n\n$$\n{ \\mathrm { m m } } ^ { 2 } ) , g _ { { \\bf k } { \\hat { z } } } = { \\frac { G _ { 2 { \\bf k } } } { B L } } ;\n$$\n\n由 $k _ { \\mathrm { 0 } } M _ { \\mathrm { o v } } \\leqslant M _ { \\tau }$ ，引人抗倾覆系数 $k _ { \\mathrm { 0 } } = 1 . 2$ ，整理得：\n\n$$\n\\frac { H } { B } \\leqslant 0 . 5 4 \\frac { g _ { \\mathrm { k } } } { w _ { \\mathrm { k } } } \\frac { \\sharp } { \\sf x } \\frac { H } { B } \\leqslant 0 . 7 3 1 9 \\sqrt { \\frac { g _ { \\mathrm { k } 2 } } { w _ { \\mathrm { k } } } }\n$$\n\n为计算简便，采用公式 $\\frac { H } { B } \\leqslant 0 . 5 4 \\frac { g _ { \\mathrm { k } } } { w _ { \\mathrm { k } } }$ 0\n\n## 4.6地基承载力验算\n\n4.6.2支撑结构支承于地基土上时，应根据现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007对支撑结构底下的地基土具体情况进行地基承载能力计算。当地基土均匀时，一般可不进行地基的变形验算。如果对地基变形量有要求时，则应采取措施加以控制。\n\n## 5构造要求\n\n### 5.1一般规定\n\n5.1.1本条限定了2种类型支撑结构的搭设高度，当超过高度要求时应另行设计。\n\n5.1.4本条扫地杆高度设置是参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166、《建筑施工承插型盘扣式钢管支撑结构安全技术规程》JGJ231及《混凝土结构工程施工规范》GB50666中的规定。施工中可根据支撑结构搭设的实际情况适当进行调整。\n\n5.1.5立杆顶部插人可调托座，其伸出顶层水平杆的悬臂长度过大会导致支撑结构立杆因局部失稳而导致整体坍塌。本条既规定了支撑结构立杆顶部插入可调托撑后，其伸出顶层水平杆的悬臂长度的限值，又限定了可调托撑螺杆外露长度，以保证支撑结构立杆的局部稳定性。\n\n5.1.6为保证支撑结构稳定，要求支撑结构与既有结构进行拉、顶或抱柱等连接措施，这样可提高支撑结构的承载力，保证支撑结构的稳定。\n\n5.1.8支撑结构四周无可靠连接的既有结构或拉结的结构（如设置格构柱等）时，应设缆风绳。缆风绳应对称在同一水平高度上设置，设置道数可根据支撑结构的高度及高宽比确定。缆风绳与水平夹角宜在 $4 5 ^ { \\circ } \\sim 6 0 ^ { \\circ }$ 之间，并采用与缆风绳拉力相适应的花篮螺栓拉紧，缆风绳下端应与地锚拉结。\n\n5.1.9针对在空旷场地搭设的独立高位支撑结构，支撑结构应采取防雷接地措施。\n\n### 5.2框架式支撑结构构造\n\n5.2.1 支撑结构在纵向或横向竖向剪刀撑间隔距离是由计算确定。剪刀撑不仅可增加支撑结构刚度和承载力，还保证支撑结构稳定承载能力。\n\n5.2.2水平剪刀撑能够为立杆提供有效的刚性侧向支撑，将立杆失稳模态的波形限制在水平剪刀撑之间。本规范有剪刀撑框架式支撑结构中计算长度系数的计算要求水平剪刀撑的间隔层数不大于6步。理论计算表明，在顶层位置设置水平剪刀撑可较大幅度提高支撑结构的稳定承载力，所以本规范规定顶层应设置水平剪刀撑。当立杆支撑在地基上但得不到有效水平约束时，扫地杆段的受力状态如同顶层悬臂段，为安全起见，扫地杆层也宜设置水平剪刀撑。\n\n5.2.3为保证接长后剪刀撑杆件抗弯刚度，本条规定了最小搭接长度及搭接方法。\n\n5.2.4如果框架式支撑结构搭设高度 $\\mathsf { 5 m }$ 以下，承受荷载较小、支撑在地质条件好或支撑在楼板上（如住宅结构楼板支撑结构)，并且与既有结构进行抱柱或水平杆与结构顶紧时可不设置竖向或水平向剪刀撑。\n\n上述4个条件缺一不可，全部满足时框架式支撑');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('004e6844-80f7-4b9c-9efc-198041ca576f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 D 掺合料技术要求（Part 2）', 'r><tr><td rowspan=1 colspan=1>28d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥105</td><td rowspan=1 colspan=1>≥95</td><td rowspan=1 colspan=1>≥75</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>流动度比（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≥95</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>初凝时间比(%)</td><td rowspan=1 colspan=1>≤200</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>含水量（质量分数）（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>三氧化硫（质量分数）（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤4.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>氯离子（质量分数）（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.06</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>烧失量（质量分数）（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>不溶物（质量分数）（%)</td><td rowspan=1 colspan=1>≤3.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>玻璃体含量（质量分数）（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≥85</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>放射性</td><td rowspan=1 colspan=1>IRa≤1.0且Iγ≤1.0</td></tr></table>\n\n\n注：本表来源于《用于水泥、砂浆和混凝土中的粒化高炉矿渣粉》（GB/T 18046—2017）。\n\n## D.0.3 硅灰的技术要求应符合表 D.0.3 的规定。\n\n表 D.0.3 硅灰的技术要求  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>项目</td><td rowspan=1 colspan=1>指标</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>固含量（液料）（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>按生产厂控制值的±2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>总碱量（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>SO含量（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≥85</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>氯含量（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>含水率（粉料）（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤3.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>烧失量（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤4.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>需水量比（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤125</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>比表面积（BET法）（m/g)</td><td rowspan=1 colspan=1>≥15</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>活性指数（7d快速法）（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≥105</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>放射性</td><td rowspan=1 colspan=1>Ira≤1.0和1≤1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>抑制碱集料反应性（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>14d 膨胀率降低值≥35</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>抗氯离子渗透性（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>28d 电通量之比≤40</td></tr></table>\n\n\n注： 1.硅灰浆折算为固体含量按本表进行检验。\n\n2.抑制碱集料反应性和抗氯离子渗透性为选择性试验项目，由供需双方协商决定。\n\n3. 本表来源于《砂浆和混凝土用硅灰》（GB/T 27690—2011）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('00507bb4-4cfd-4e9d-af22-de36902f233e', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '1 总 则', '1 总 则1.0.1本规范对钢结构焊接给出的具体规定，是为了保证钢结构工程的焊接质量和施工安全，为焊接工艺提供技术指导，使钢结构焊接质量满足设计文件和相关标准的要求。钢结构焊接，应贯彻节材、节能、环保等技术经济政策。本规范的编制主要根据我国钢结构焊接技术发展现状，充分考虑现行的各行业相关标准，同时借鉴欧、美、日等先进国家的标准规定，适当采用我国钢结构焊接的最新科研成果、施工实践编制而成。\n\n1.0.2在荷载条件、钢材厚度以及焊接方法等方面规定了本规范的适用范围。\n\n对于一般桁架或网架（壳）结构、多层和高层梁一柱框架结构的工业与民用建筑钢结构、公路桥梁钢结构、电站电力塔架、非压力容器罐体以及各种设备钢构架、工业炉窑罐壳体、照明塔架、通廊、工业管道支架、人行过街天桥或城市钢结构跨线桥等钢结构的焊接可参照本规范规定执行。\n\n对于特殊技术要求领域的钢结构，根据设计要求和专门标准的规定补充特殊规定后，仍可参照本规范执行。\n\n本条所列的焊接方法包括了目前我国钢结构制作、安装中广泛采用的焊接方法。\n\n1.0.3焊接过程是钢材的热加工过程，焊接过程中产生的火花、热量、飞溅物等往往是建筑工地火灾事故的起因，如果安全措施不当，会对焊工的身体造成伤害。因此，焊接施工必须遵守国家现行安全技术和劳动保护的有关规定。\n\n1.0.4本规范是有关钢结构制作和安装工程对焊接技术要求的专业性规范，是对钢结构相关规范的补充和深化。因此，在钢结构工程焊接施工中，除应按本规范的规定执行外，还应符合国家现行有关强制性标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0061a543-fa5f-415d-a77e-56542b108384', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '9.4抗风防滑和防倾翻装置（见标准9.4条', '9.4抗风防滑和防倾翻装置（见标准9.4条）## 9.4.1抗风防滑装置\n\n9.4.1.1室外工作的轨道式起重机应装设可靠的抗风防滑装置，并应满足规定的工作状态和非工作状态抗风防滑要求。\n\n9.4.1.2工作状态下的抗风制动装置可采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等，其制动与释放动作应考虑与运行机构联锁并应能从控制室内自动进行操作。\n\n9.4.1.3起重机只装设抗风制动装置而无锚定装置的，抗风制动装置应能承受起重机非工作状态下的风载荷；当工作状态下的抗风制动装置不能满足非工作状态下的抗风防滑要求时，还应装设牵缆式、插销式或其他形式的锚定装置。起重机有锚定装置时，锚定装置应能独立承受起重机非工作状态下的风载荷。\n\n9.4.1.4非工作状态下的抗风防滑设计，如果只采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等抗风制动装置，其制动与释放动作也应考虑与运行机构联锁,并应能从控制室内自动进行操作（手动控制防风装置除外）。\n\n9.4.1.5锚定装置应确保在下列情况下起重机及其相关部件的安全可靠：\n\na）起重机进入非工作状态并且锚定时；  \nb）起重机处于工作状态，起重机进行正常作业并实施锚定时；  \nc）起重机处于工作状态且在正常作业，突然遭遇超过工作状态极限风速的风载而实施锚定时。\n\n## 9.4.2防倾翻安全钩\n\n起重吊钩装在主梁一侧的单主梁起重机、有抗震要求的起重机及其他有类似防止起重小车发生倾翻要求的起重机，应装设防倾翻安全钩。\n\n条文性质：强制性条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('006577f6-834f-416c-ba2e-c37385805e98', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '极限工作载荷working load limit', '极限工作载荷working load limit$W _ { \\parallel }$ 由制造商设计的其设备一部分允许承受的最大载荷。\n\n### 3.2.47\n工作系数working coefficient由制造商设计的设备或设备一部分允许承受的最大载荷与其标注的极限工作载荷的比值。\n\n### 3.2.48');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('006a79c8-51e3-4cb1-a034-b87633a231d7', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '五、事故预防措施（Part 1）', '五、事故预防措施1．吊钩增设防脱钩保护装置。  \n2.对起重设备要定期进行安全检查，定时进行维修和大修，对已达到报废标准的零部件及时更换。  \n3.对于吊运不稳定形状的吊载要注意吊运和落地的稳定性。  \n4.加强操作吊装司索人员的安全教育。  \n5.对于地面跟随式操纵形式的起重设备在吊运作业中，操作者要注意站位的安全性。\n\n## 4.2.3起重用短环链（见标准4.2.3条）\n\n### 4.2.3起重用短环链\n\n#### 4.2.3.1短环链的材料和制造、标志应符合GB/T20947和GB/T20652的规定。\n\n链条传动系统应保证链条与链轮正确啮合并平稳运转。应装设可靠的导链和脱链装置，应防止链条松弛而脱开链轮。应保证链条的润滑。在受力状态下，严禁链条扭转和打结。链条的承载端与端件的连接应安全可靠。应使其能可靠地支持住4倍的链条极限工作载荷的静拉伸力，必要时还应校验其疲劳强度。链条空载端应被牢固地固定住，以防止链条过卷而脱开链轮。应使其在2倍的链条极限工作载荷的静拉伸力下不会被拉脱。\n\n#### 4.2.3.2起重用钢制圆环非校准链出现下列情况之一时，应报废：\n\na）裂纹；  \nb）严重的锈蚀或粘有不能除去的附着物；  \nc）明显的变形；  \nd）链环的环间磨损达原直径的 $10 \\%$ ;  \ne）吊链的极限工作载荷的标牌和标签脱落，且所需信息未在主环上或通过其他方式标示。\n\n#### 4.2.3.3起重用钢制圆环校准链出现下列情况之一时，应报废：\n\na）裂纹；b）严重的划痕和裂口；c）明显的变形；d）严重的腐蚀；e）有不能除去的附着物；f）卡尺测量的长度增量超过了链条制造厂的推荐值。在缺少链条制造厂的推荐值时,如果用卡尺  \n在任意的5、7、9或11环测量的链环长度超过了未经使用的同样链环总的长度下述值,应予更换,即电  \n动的为 $2 \\%$ ，手动的为 $3 \\%$ ;g）如果内环的磨损面粗糙，表明链条磨损严重，此时链条应立即报废。\n\n条文性质：强制性条文。\n\n制定依据：\n\n1．关于4.2.3.1条：依据GB/T20947-2007《起重用短环连T级（T、DAT和DT型）高精度葫芦链》和GB/T20652-2006《M（4）、S（6）和T（8）级焊接吊链》的规定。\n\n2．根据国内链条生产厂家的意见，规定了链条传动系统的基本安全要求。\n\n3．关于4.2.3.2条：依据GB/T22166—2008《非校准起重圆环链和吊链使用和维护》中第7章规定了起重用钢制圆环非校准链的报废更换要求。\n\n4．关于4.2.3.3条：依据GB/T20305-2006《起重用钢制圆环校准链正确使用和维护导则》中4.4规定起重用钢制圆环校准链的报废更换要求。\n\n## 主要变化：\n\n1．删除了原标准中焊接环形链安全系数、材料、检验、标记的内容，新标准要求短环链的材料和制造、标志应符合GB/T20947和GB/T20652的规定。\n\n2．修改了链条的报废标准。\n\n## 4.2.4卷筒（见标准4.2.4条）\n\n### 4.2.4卷筒\n\n#### 4.2.4.1钢丝绳在卷筒上应能按顺序整齐排列。只缠绕一层钢丝绳的卷筒，应作出绳槽。用于多层缠绕的卷筒，应采用适用的排绳装置或便于钢丝绳自动转层缠绕的凸缘导板结构等措施。\n\n#### 4.2.4.2多层缠绕的卷筒，应有防止钢丝绳从卷筒端部滑落的凸缘。当钢丝绳全部缠绕在卷筒后，凸缘应超出最外面一层钢丝绳，超出的高度不应小于钢丝绳直径的1.5倍（对塔式起重机是钢丝绳直径的2倍）。\n\n#### 4.2.4.3卷筒上钢丝绳尾端的固定装置，应安全可靠并有防松或自紧的性能。如果钢丝绳尾端用压板固定，固定强度不应低于钢丝绳最小破断拉力的 $80 \\%$ ，且至少应有两个相互分开的压板夹紧，并用螺栓将压板可靠固定。\n\n#### 4.2.4.4焊接卷筒体的环向对接焊缝和纵向对接焊缝经外观检查合格后应做无损检测。对环形对接焊缝进行 $5 0 \\%$ 检验，用射线检测时不应低于GB/T3323缺陷分级中的I级，用超声波检测时不应低于JB/T10559缺陷分级中的1级。纵向对接焊缝进行 $20 \\%$ 检验，但至少要保证卷筒两端各 $1 6 0 ~ \\mathrm { m m }$ 范围内做检验，用射线检测时不应低于GB/T3323缺陷分级中的级，用超声波检测时不应低于JB/T10559缺陷分级中的3级。\n\n#### 4.2.4.5卷筒出现下述情况之一时，应报废：\n\na）影响性能的表面缺陷（如：裂纹等）；b）筒壁磨损达原壁厚的 $2 0 \\%$\n\n条文性质：强制性条文。\n\n## 制定依据：\n\n1．关于4.2.4.1条：依据GB/T3811-2008中9.4.1.3.1的规定。\n\n2．关于4.2.4.2条：参照FEM1.001：1998中7.5.1.1的规定。\n\n3．关于4.2.4.3条：依据GB/T3811-2008中9.4.1.3.4的规定。\n\n4．关于4.2.4.4条：参照JB/T6128-2008《水电站门式起重机》中4.4.4的规定。\n\n5．关于4.2.4.5条：与原标准GB6067-1985中2.4.5的规定一致\n\n注：虽然本部分没有直接讲卷筒的设计如何要求，但本标准前面讲了原则，零部件的设计应符合GB/T3811-2008，因此卷筒的设计应符合GB/T3811-2008的规定。\n\n## 主要变化：\n\n1．将原标准中“钢丝绳在卷筒上，应能按顺序整齐排列”。修改为“钢丝绳在卷筒上应能按顺序整齐排列。只缠绕一层钢丝绳的卷筒，应作出绳槽。用于多层缠绕的卷筒，应采用适用的排绳装置或便于钢丝绳自动转层缠绕的凸缘导板结构等措施”。\n\n2．增加了多层缠绕的卷筒，设置凸缘的有关要求。\n\n3．增加了卷筒上钢丝绳尾端的固定装置的有关要求。\n\n4．增加了“焊接卷筒体的环向对接焊缝和纵向对接焊缝经外观检查合格后应做无损检测”的有关要求。\n\n5．删除了原标准中卷筒结构以及卷筒与钢丝绳的直径比的有关要求，本部分规定卷筒的选用与计\n\n算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0072ad1d-a2a8-4273-88f6-3374df7a8737', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('00753c9c-df28-469d-b576-c9218a9b4f80', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤3.1 称取约 $0 . 2 \\mathrm { g }$ 试样（ $m _ { 1 }$ ），精确至 $0 . 0 0 0 1 \\mathrm { g }$ ，置于铂皿中，加入少量水润湿，加入$5 { \\sim } 7 \\mathrm { m L }$ 氢氟酸和15\\~20 滴硫酸（1+1），放入通风橱内低温电热板上加热，近干时摇动铂皿，以防溅失，待氢氟酸驱尽后逐渐升高温度，继续将三氧化硫白烟驱尽，取下冷却。\n\n3.2 加入 $4 0 { \\sim } 5 0 \\mathrm { m L }$ 热水，压碎残渣使其溶解，加入1滴甲基红指示剂溶液（2.8），用氨水（ $1 + 1$ ）中和至黄色，再加入 $1 0 \\mathrm { m L }$ 碳酸铵溶液（2.10），搅拌，然后放入通风橱内电热板上加热至沸，并继续微沸 $2 0 { \\sim } 3 0 \\mathrm { m i n }$ 。\n\n3.3 用快速滤纸过滤，以热水充分洗涤，滤液及洗液收集于 $1 0 0 \\mathrm { m L }$ 容量瓶中，冷却至室温。用盐酸（ $1 + 1$ ）中和至溶液呈微红色，用水稀释至标线，摇匀。在火焰光度计（2.4)上，按仪器使用规程，在与2.12相同的仪器条件下进行测定。\n\n3.4 在工作曲线2.12中（2）上分别查出氧化钾和氧化钠的含量（ $m _ { 2 }$ ）和（ $m _ { 3 }$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('007b56ed-1c77-485f-b2f5-d9d02a1af740', '142《架桥机使用说明书》.md', '2、技术规范和技术原则', '2、技术规范和技术原则2.1《起重机设计规范》GB3811-83  \n2.2《公路桥涵设计通用规范》JTJ021-89  \n2.3《公路桥涵钢构造及木构造设计规范》JTJ025-86  \n2.4《建筑施工手册》\n\n2.5《优质碳素钢》GB699\n\n2.6《一般碳素钢》GB700\n\n2.7《合金构造钢》GB3077\n\n2.8《低合金构造钢》GB1591\n\n2.9《铸造铜合金》GB1176\n\n2.10《一般碳素钢和低合金构造薄板》GB912\n\n2.11《热轧一般槽钢》GB707');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0086aae3-e25d-4de5-9c4e-acf9e86e76ee', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．9 起重吊具的电气', '7．9 起重吊具的电气## 7．9．1 供电\n\n供电电缆应缠绕到电缆卷筒上或收集到吊具上的电缆框内（对于吊具的起升高度小的场所），它们的机械强度、抗外界影响的性能、耐热或耐水压性能应适合使用条件。\n\n所选用的电缆固定方法应做到使其接头不受任何拉力，电缆不被损坏。\n\n电缆的敷设与防护应排除正常使用时被损坏的可能性。\n\n## 7．9．2 起重电磁吸盘\n\n### 7．9．2．1 起重电磁吸盘电源严禁接入其他设备，以免影响其正常工作。\n\n### 7．9．2．2 必要场合，可设置备用电源（如蓄电池），备用电源支持时间不宜小于 $2 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，在这种情况下，应提供自动充电装置和显示蓄电池电压的指示器，并应有灯光和声响警告装置示警。为及时安全下放所吸物料，该电源允许接入起升制动器回路，或起升制动器应具有手动释放功能。\n\n### 7．9．2．3 绕组绝缘等级应根据功率损失、环境温度及被吸物料所产生的热辐射量进行选择。\n\n### 7．9．2．4 通常起重电磁吸盘按接电持续率 $50 \\%$ 设计制造，对于其他接电持续率，应由制造商向用户提供相应参数。\n\n### 7．9．2．5 起重电磁吸盘的拉脱力不应小于所吸物料质量重力的两倍。\n\n## 7．9．3 电动夹钳\n\n驱动电动机、检测元件、行程开关及电缆敷设等均应满足所需的防护等级及环境温度要求，应具有高可靠性能。\n\n## 7．9．4 水下液压抓梁\n\n### 7．9．4．1 液压泵站及其电控设备、行程检测元件等均应有良好的密封措施，确保在其承受相应水压时能正常工作；电缆及其接头的密封方式应能在承受相应的水压时正常工作。\n\n### 7．9．4．2 抓梁至少应具有抓梁下放到位、销轴退回到位和销轴伸出到位的行程检测及指示功能。\n\n## 7．9．5 抓斗\n\n### 7．9．5．1 驱动\n\n100\n\n驱动电动机应根据抓斗的类型和使用情况（电动抓斗、电动液压抓斗、机械驱动抓斗）设计成S3、S4或S5工作制。\n\n### 7．9．5．2 防护等级\n\n室外使用时，电动机和电气设备的防护等级不应低于 GB／T4942．1和 GB4208中的IP54；水下作业时，防护等级不应低于IP57。由于这种设备的特殊使用条件，对振动和冲击应特别加以注意。\n\n## 7．9．6 吊具回转装置\n\n### 7．9．6．1 对回转部分的供电\n\n回转部分的供电系统要根据回转范围的要求进行合适的设计。\n\n### 7．9．6．2 防护等级\n\n如果回转电动机安装在起重机金属结构上，则至少应符合该结构件上其他电动机的防护等级。\n\n如果回转电动机安装在起重吊具上，室内作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的P44，室外作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的IP54。\n\n## 7．9．7 集装箱专用吊具\n\n### 7．9．7．1 吊具上的用电设备和电气元件安装在防护等级不应低于GB／T4942．1的IP55的密封箱中，采用多芯插头／插座与吊具电缆连接，以便于更换吊具。为防止电气元件的松动，密封箱的固定应采取减震措施。\n\n### 7．9．7．2 吊具应具有与起重机操作系统实现安全联锁的限位开关。这些安全措施至少应包括：只有当所有锁销全部正确插入箱孔时，才能进行锁销的开锁或闭锁动作，当吊具吊离地面时锁销不能有任何动作；只有当所有锁销全部处于全开锁或全闭锁位置时，起升机构才允许动作；当起吊集装箱时，不允许有伸缩动作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('008ba9b6-8560-479a-a42a-3ea9c34fb5e2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9.6 挖孔灌注桩', '9.6 挖孔灌注桩## 9.6.1 在无地下水或有少量地下水且较密实的土层或风化岩层中，或无法采用机械成孔或机械成孔非常困难且水文、地质条件允许的地区，可采用人工挖孔施工；岩溶地区和采空区不宜采用人工挖孔施工；孔内空气污染物超过现行《环境空气质量标准》（GB 3095）规定的三级标准浓度限值，且无通风措施时，不得采用人工挖孔施工；桩径或最小边宽度小于 $1 2 0 0 \\mathrm { m m }$ 时不得采用人工挖孔施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('008d7d5a-ada8-4743-bf08-e8a387780772', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对桥面板施加预设应力的目的是：减少混凝土桥面板中的拉应力，储备更多的压应力，使组合结构更好地充分发挥钢和混凝土两种材料自身的受力特点。对桥面板施加预设应力的方法，除常规的对在桥面板中设置的纵横向预应力钢束进行张拉外，主要还有支点位移法和反拱法等，因此条文对采用这两种方法施工的要求进行了规定。\n\n## 18.3.13 采用钢梁反拱法对桥面板施加预设应力时，应符合下列规定：\n\n1 对组合梁节段横截面采用反拱法施加预设应力时，反力支架与支点宜设置在钢梁的横隔板或支承线位置；钢梁支点的支撑位置应进行构造设计，并应对结构局部的强度和稳定进行验算；拆除反拱装置后，顶板中点与边缘点的残留反拱变形高差应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，梁段间拼接面的反拱竖向变形差值应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 对整孔安装的组合梁，在纵向采用反拱法施加预设应力时，支撑支点的位置宜根据钢梁内力的调节效果进行确定，且宜根据首次桥面板结合长度在 $3 \\sim 5$ 个支点范围内选择；支点顶升的高度应根据组合梁安装线形的高差和设计反拱值进行确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('009635f1-2946-41ac-84ca-59c422e9d179', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6受弯构件（Part 1）', '6受弯构件## 6.1受弯构件的强度\n\n### 6.1.1计算梁的抗弯强度时，考虑截面部分发展塑性变形，因此在计算公式（6.1.1）中引进了截面塑性发展系数 $\\gamma _ { \\mathbf { x } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ y ~ } \\mathrm { ~ o ~ } } \\gamma _ { \\mathrm { ~ x ~ } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathrm { { y } } }$ 的取值原则是：使截面的塑性发展深度不致过大；与本标准第8章压弯构件的计算规定表8.1.1相衔接。当考虑截面部分发展塑性时，为了保证翼缘不丧失局部稳定，受压翼缘自由外伸宽度与其厚度之比应不大于 $1 3 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ 。\n\n直接承受动力荷载的梁也可以考虑塑性发展，但为了可靠，对需要计算疲劳的梁还是以不考虑截面塑性发展为宜。\n\n考虑腹板屈曲后强度时，腹板弯曲受压区已部分退出工作，本条采用有效截面模量考虑其影响，本标准第6.4节采用另外的方法计算其抗弯强度。\n\n### 6.1.2本条为新增条文。截面板件宽厚比等级可按本标准表  \n3.5.1根据各板件受压区域应力状态确定。\n\n条文中箱形截面的塑性发展系数偏低，箱形截面的塑性发展系数应该介于 $1 . 0 5 { \\sim } 1 . 2$ 之间，参见表10。\n\n表10箱形截面的塑性发展系数  \n\n\n\n\n\n续表10   \n\n\n\n\n\n### 6.1.3考虑腹板屈曲后强度的梁，其受剪承载力有较大的提高，不必受公式（6.1.3）的抗剪强度计算控制。\n\n### 6.1.4计算腹板计算高度边缘的局部承压强度时，集中荷载的分布长度 $l _ { \\mathbf { z } }$ ，早在20世纪40年代中期，苏联的科学家已经利用半无限空间上的弹性地基梁上模型的级数解，获得了地基梁下反力分布的近似解析解，并被英国、欧洲、美国和苏联钢结构设计规范用于轨道下的等效分布长度计算。最新的数值分析表明，基于弹性地基梁的模型得到的承压长度［式（6.1.4-2）中的系数改为3.25就是苏联、英国、欧洲、日本、ISO等采用的公式]偏大，应改为2.83；随后进行的理论上更加严密的解析分析表明，弹性地基梁的变形集中在荷载作用点附近很短的一段，应考虑轨道梁的剪切变形，因此改用半无限空间上的Timoshenko梁的模型，这样得到的承压长度的解析公式的系数从3.25下降到2.17，在梁模型中承压应力的计算应计入荷载作用高度的影响，考虑到轮压作用在轨道上表面，承压应力的扩散更宽，系数可增加到2.83，经综合考虑条文式（6.1.4-2）中系数取3.25，相当于利用塑性发展系数是1.1484。\n\n集中荷载的分布长度 $l _ { z }$ 的简化计算方法，为原规范计算公式，也与式（6.1.4-2）直接计算的结果颇为接近。因此该式中的 $5 0 \\mathrm { m m }$ 应该被理解为为了拟合式（6.1.4-2）而引进的，不宜被理解为轮子和轨道的接触面的长度。真正的接触面长度应在\n\n表11式（6.1.4-2）和式（6.1.4-3）计算的承压长度对比  \n\n\n\n\n\n轨道上作用轮压，压力穿过具有抗弯刚度的轨道向梁腹板内扩散，可以判断：轨道的抗弯刚度越大，扩散的范围越大，下部腹板越薄（即下部越软弱)，则扩散的范围越大，因此式（6.1.4-2）正确地反映了这个规律。而为了简化计算，本条给出了式（6.1.4-3)，但是考虑到腹板越厚翼缘也越厚的规律，式（6.1.4-3）实际上反映了与式（6.1.4-2）不同的规律，应用时应注意。\n\n### 6.1.5同时受有较大的正应力和剪应力处，指连续梁中部支座处或梁的翼缘截面改变处等。\n\n折算应力公式（6.1.5-1）是根据能量强度理论保证钢材在复杂受力状态下处于弹性状态的条件。考虑到需验算折算应力的部位只是梁的局部区域，故公式中取 $\\beta _ { 1 }$ 大于1。当 $\\sigma$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 同号时，其塑性变形能力低于 $\\sigma$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 异号时的数值，因此对前者取 $\\beta _ { 1 }$ $= 1 . 1$ ，而对后者取 $\\beta _ { 1 } = 1 . 2$ 。\n\n复合应力作用下允许应力少量放大，不应理解为钢材的屈服强度增大，而应理解为允许塑性开展。这是因为最大应力出现在局部个别部位，基本不影响整体性能。\n\n## 6.2受弯构件的整体稳定\n\n### 6.2.1钢梁整体失去稳定性时，梁将发生较大的侧向弯曲和扭转变形，因此为了提高梁的稳定承载能力，任何钢梁在其端部支承处都应采取构造措施，以防止其端部截面的扭转。当有铺板密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连，能阻止受压翼缘的侧向位移时，梁就不会丧失整体稳定，因此也不必计算梁的整体稳定性。\n\n### 6.2.3在两个主平面内受弯的构件，其整体稳定性计算很复杂，本条所列公式（6.2.3）是一个经验公式。1978年国内曾进行过少数几根双向受弯梁的荷载试验，分三组共7根，包括热轧工字钢I18和I24a与一组单轴对称加强上翼缘的焊接工字梁。每组梁中1根为单向受弯，其余1根或2根为双向受弯（最大刚度平面内受纯弯和跨度中点上翼缘处受一水平集中力）以资对比。试验结果表明，双向受弯梁的破坏荷载都比单向低，三组梁破坏荷载的比值各为0.91、0.90和0.88。双向受弯梁跨度中点上翼缘的水平位移和跨度中点截面扭转角也都远大于单向受弯梁。\n\n用上述少数试验结果验证本条公式（6.2.3)，证明是可行的。公式左边第二项分母中引进绕弱轴的截面塑性发展系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { y } } }$ ，并不意味绕弱轴弯曲出现塑性，而是适当降低第二项的影响，并使公式与本章式（6.1.1）和式（6.2.2）形式上相协');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('009fbd00-82d3-4528-a300-edceeb3da90d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 2）', 'bf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n### 8.2.2.2 非工作状态\n\n塔式起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（145）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 2 \\ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { e G } } + P _ { \\mathrm { e q } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（145）\n\n式中：\n\n$P _ { Z 2 }$ — 制动器、夹轨器等装置沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（15）；  \n$P _ { \\alpha } { \\bf { \\sigma } } _ { \\mathrm { { f } } }$ — 同式（143）；  \n$P _ { \\alpha \\mathbf { q } }$ — 固定吊具（吊钩、下滑轮组及1／2的悬吊钢丝绳等）的重力沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（143）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('00a11637-ee18-45b6-94ba-aa6a69555cae', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第一百二十二条', '第一百二十二条国家对入境的境外机动车的道路交通安全实施统一管理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('00aae276-d23f-4835-9b30-68545797eee3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：4 本次修订将原规范中“跨径 25m 以上预应力混凝土简支梁的安装应验算裸梁的稳定性”的表述修改为“简支梁的安装应采取措施保证梁体的稳定性，防止倾覆”。\n\n### 17.2.2 构件预制场的布置应满足预制、移运、存放及架设安装的施工作业要求；场地应平整、坚实，应根据地基情况和气候条件，设置必要的防排水设施，并应采取有效措施防止场地沉陷。\n\n### 17.2.3 构件的预制台座应符合下列规定：\n\n1 预制台座的地基应具有足够的承载能力和稳定性。当用于预制后张预应力混凝土梁、板时，宜对台座两端及适当范围内的地基进行特殊加固处理。\n\n2 预制台座应采用适宜的材料和方式制作，且应保证其坚固、稳定、不沉陷。\n\n3 预制台座的间距应能满足施工作业的要求；台座表面应光滑、平整，在 $2 \\mathrm { m }$ 长度上平整度的允许偏差应不超过 $2 \\mathrm { m m }$ ，且应保证底座或底模的挠度不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4 对预应力混凝土梁、板，应根据设计提供的理论拱度值，结合施工的实际情况，正确预计梁体拱度的变化情况，在预制台座上按梁、板构件跨度设置相应的预拱度。当预计后张预应力混凝土梁的上拱度值较大，将会对桥面铺装的施工产生不利影响时，宜在预制台座上设置反拱。\n5 预制台座应具有对梁底的支座预埋钢板或楔形垫块进行角度调整的功能，并应在预制施工时严格按设计要求的角度进行设置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('00acaadb-7279-4066-9f2d-696447c094f8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．9 起重吊具的电气', '7．9 起重吊具的电气## 7．9．1 供电\n\n供电电缆应缠绕到电缆卷筒上或收集到吊具上的电缆框内（对于吊具的起升高度小的场所），它们的机械强度、抗外界影响的性能、耐热或耐水压性能应适合使用条件。\n\n所选用的电缆固定方法应做到使其接头不受任何拉力，电缆不被损坏。\n\n电缆的敷设与防护应排除正常使用时被损坏的可能性。\n\n## 7．9．2 起重电磁吸盘\n\n### 7．9．2．1 起重电磁吸盘电源严禁接入其他设备，以免影响其正常工作。\n\n### 7．9．2．2 必要场合，可设置备用电源（如蓄电池），备用电源支持时间不宜小于 $2 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，在这种情况下，应提供自动充电装置和显示蓄电池电压的指示器，并应有灯光和声响警告装置示警。为及时安全下放所吸物料，该电源允许接入起升制动器回路，或起升制动器应具有手动释放功能。\n\n### 7．9．2．3 绕组绝缘等级应根据功率损失、环境温度及被吸物料所产生的热辐射量进行选择。\n\n### 7．9．2．4 通常起重电磁吸盘按接电持续率 $50 \\%$ 设计制造，对于其他接电持续率，应由制造商向用户提供相应参数。\n\n### 7．9．2．5 起重电磁吸盘的拉脱力不应小于所吸物料质量重力的两倍。\n\n## 7．9．3 电动夹钳\n\n驱动电动机、检测元件、行程开关及电缆敷设等均应满足所需的防护等级及环境温度要求，应具有高可靠性能。\n\n## 7．9．4 水下液压抓梁\n\n### 7．9．4．1 液压泵站及其电控设备、行程检测元件等均应有良好的密封措施，确保在其承受相应水压时能正常工作；电缆及其接头的密封方式应能在承受相应的水压时正常工作。\n\n### 7．9．4．2 抓梁至少应具有抓梁下放到位、销轴退回到位和销轴伸出到位的行程检测及指示功能。\n\n## 7．9．5 抓斗\n\n### 7．9．5．1 驱动\n\n100\n\n驱动电动机应根据抓斗的类型和使用情况（电动抓斗、电动液压抓斗、机械驱动抓斗）设计成S3、S4或S5工作制。\n\n### 7．9．5．2 防护等级\n\n室外使用时，电动机和电气设备的防护等级不应低于 GB／T4942．1和 GB4208中的IP54；水下作业时，防护等级不应低于IP57。由于这种设备的特殊使用条件，对振动和冲击应特别加以注意。\n\n## 7．9．6 吊具回转装置\n\n### 7．9．6．1 对回转部分的供电\n\n回转部分的供电系统要根据回转范围的要求进行合适的设计。\n\n### 7．9．6．2 防护等级\n\n如果回转电动机安装在起重机金属结构上，则至少应符合该结构件上其他电动机的防护等级。\n\n如果回转电动机安装在起重吊具上，室内作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的P44，室外作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的IP54。\n\n## 7．9．7 集装箱专用吊具\n\n### 7．9．7．1 吊具上的用电设备和电气元件安装在防护等级不应低于GB／T4942．1的IP55的密封箱中，采用多芯插头／插座与吊具电缆连接，以便于更换吊具。为防止电气元件的松动，密封箱的固定应采取减震措施。\n\n### 7．9．7．2 吊具应具有与起重机操作系统实现安全联锁的限位开关。这些安全措施至少应包括：只有当所有锁销全部正确插入箱孔时，才能进行锁销的开锁或闭锁动作，当吊具吊离地面时锁销不能有任何动作；只有当所有锁销全部处于全开锁或全闭锁位置时，起升机构才允许动作；当起吊集装箱时，不允许有伸缩动作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('00ae6de4-5508-4598-89e8-9c86858fd002', '22《起重机手势信号》（GB5082-2019）.md', '附录A', '附录A（资料性附录）起重吊具的控制\n\n起重吊具的手势信号可用于指示吊具的特殊功能。以下是抓斗开闭的手势信号：\n\na）抓斗张开：双臂与肩平齐伸直,掌心向下。如图A.1所示。\n\nb） 抓斗关闭：手臂在身体正前方成一环形,十指平行相对。如图A.2所示。\n\n  \n图A.1\n\n  \n图A.2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('00b2c654-f858-4422-9cbb-f4970d808c49', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '15 桥墩、桥台（Part 1）', '15 桥墩、桥台## 15.1 一般规定\n\n### 15.1.1 本章适用于桥墩墩身、桥墩盖梁、系梁、墩帽、桥台台身、台帽及耳背墙、挡块等的施工。\n\n### 15.1.2 桥墩、桥台等的施工除应符合本章的规定外，对钢筋、预应力、模板支架和混凝土等的施工要求尚应符合本规范相应章节的规定。\n\n### 15.1.3 圬工墩台的砌筑施工应符合本规范第 16 章的规定。\n\n### 15.1.4 桥墩、桥台属大体积混凝土的，应按本规范有关大体积混凝土的规定组织施工。\n\n## 15.2 桥墩\n\n### 15.2.1 本节适用于在现场就地整体浇筑和分节段浇筑的桥墩施工。\n\n### 15.2.2 对高度小于 $4 0 \\mathrm m$ 的桥墩，其施工应符合下列规定：\n\n1 桥墩施工前，应对其施工范围内基础顶面的混凝土进行凿毛处理，并应将表面的松散层、石屑等清理干净；对分节段施工的桥墩，其接缝亦应作相同的凿毛和清洁处理。\n\n2 应尽量缩短首节桥墩墩身与承台之间浇筑混凝土的间隔时间，间歇期宜不大于 10d，当不能满足间歇期要求时，应采取防止墩、台身混凝土开裂的有效措施。墩身平面尺寸较大时，首节墩身可与承台同步施工。\n\n3 桥墩高度小于或等于 $1 0 \\mathrm { m }$ 时可整体浇筑施工；高度超过 $1 0 \\mathrm { m }$ 时，可分节段施工，节段的高度宜根据施工环境条件和钢筋定尺长度等因素确定。上一节段施工时，已浇节段的混凝土强度应不低于 $2 . 5 \\mathrm { M P a }$ 。各节段之间浇筑混凝土的间歇期宜控制在7d以内。\n\n4 桥墩的钢筋可分节段制作和安装，且应保证其连接精度；条件具备时，亦可采用整体制作、整体安装的方式施工，但在制作、存放、运输和安装时应采取有效措施保证其刚度，避免产生过大的变形。\n\n5 在模板安装前，应在基础顶面放出桥墩的轴线及边缘线；对分节段施工的桥墩，其首节模板安装的平面位置和垂直度应严格控制。模板在安装过程中应通过测量监控措施保证桥墩的垂直度，并应有防倾覆的临时措施；对风力较大地区的墩身模板，应考虑其抗风稳定性。\n\n6 浇筑混凝土时，串筒、溜槽等的布置应便于混凝土的摊铺和振捣，并应明确划分工作区域。混凝土浇筑完成后，应及时进行养护，养护时间应不少于7d。\n\n7 作业人员的上下步梯宜采用钢管脚手架或专用产品搭设，并应进行专项设计，设置时应固定在已浇筑完成的墩身上。\n\n8 桥墩高处作业的施工安全应符合本规范第26章的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n2 对承台基础上的首节墩台身，如在施工中不采取有效措施，该处的混凝土非常容易产生裂缝，尤其为薄壁墩身时更易发生。因此除设计上需要考虑将该处的墩身设计为实心段，并逐渐过渡到空心段外，施工时尚需要将首节墩台身与承台之间的施工间歇期尽量缩短，以避免因混凝土龄期相差过大而产生裂缝。\n\n3 墩身的高度不大于 10m 时，一般多采用整体一次浇筑成型的方式施工，当然也可以根据不同的条件分节段施工；但高度超过 10m 时，整体一次浇筑成型可能会存在一定困难，因此分节段施工更为合理一些。\n\n4 桥墩墩身的钢筋采用在厂内整体制作、运输到现场整体安装的方法，不仅可以保证钢筋骨架制作的质量，同时也能提高施工效率，是一种很好的施工方式，但这种方式对运输和安装的要求相对较高，如果刚度不足，很容易导致骨架的变形，因此条文规定在条件具备时允许采用这种方式，但同时也强调在施工过程中需要采取有效措施保证其刚度，避免产生过大的变形。\n\n5 对分节段施工的墩台身，如首节模板定位不准确，将会给后续节段的模板安装造成困难，且不易保证墩台身的外形尺寸和垂直度；对风力较大地区，风力的作用会使模板的稳定性降低，严重者可能会导致坍塌事故。故条文对此予以强调。\n\n7 桥墩施工时，作业人员的上下通道是一项很重要的临时设施，有些工地对此的重视程度不足，有的甚至发生过严重的安全事故，故本款予以强调，目的是加强桥墩施工时对作业人员的安全防护。\n\n### 15.2.3 对高度大于或等于 $4 0 \\mathrm { m }$ 的高墩，其施工除应符合本规范第 15.2.2 条的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 施工前应编制专项施工方案，对各项临时受力结构和临时设施应进行必要的施工设计计算和验算。\n\n2 宜设置塔吊或其他可靠的起重设备，用于施工期间钢筋或其半成品材料以及其他材料的垂直起吊运输。\n\n3 宜设置施工电梯作为运送作业人员和小型机具、操作工具的垂直运输设施。\n\n4 对塔吊和施工电梯的平面位置宜根据环境条件和桥墩的结构特点进行比较选择，其布置除应方便施工操作外，亦不应影响到其他作业的安全。塔吊和施工电梯均应有可靠的附墙安全措施。\n\n5 模板体系宜根据施工的环境条件、桥墩截面形式的特点、分节段施工高度、施工作业人员的经验等因素综合选择确定。模板的施工要求应符合本规范第 5 章的规定。\n\n6 绑扎和安装钢筋时，应在作业面设置具有外围护的操作平台。当采用劲性骨架辅助钢筋安装时，劲性骨架宜在地面上制作好后再起吊就位安装。整体制作安装的钢筋应有保证刚度防止变形的可靠措施。钢筋的主筋宜采用机械方式连接，机械连接的施工要求应符合本规范第4章的规定。\n\n7 混凝土的垂直输送宜采用泵送方式，泵管可沿已施工完成的墩身或搭设专用支架进行布设，而不应布设在塔吊和施工电梯上。\n\n8 混凝土的浇筑施工要求应符合本规范第6章的规定，每一节段混凝土的养护时间应不少于 7d。养护用的水管可布设在墩身上，且应与电缆分开设置。\n\n9 高墩施工前应编制测量控制方案，施工过程中应对墩身的平面位置和垂直度进行监控，条件具备时宜采用激光铅垂仪进行控制。施工测量中应考虑日照对墩身扭转的影响，当日照影响较大时，测量宜在夜间气温相对稳定的时段进行。\n\n#### 条文说明：\n\n严格来说，高墩的施工与普通高度桥墩的施工并不存在本质上的区别，但高墩相对于普通高度的桥墩而言，其施工需要采取的手段和措施更多，施工的风险也更大，因此增加对高');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('00b992e7-4087-4378-ae2c-7d33ac2d1578', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '4 围堰沉降稳定后方可进行基坑的排水，排水时应控制水位降速', '4 围堰沉降稳定后方可进行基坑的排水，排水时应控制水位降速。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('00c4057f-4cc9-4bbf-9dbb-5bf7bd94cdca', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '8.9 钢丝绳捻法', '8.9 钢丝绳捻法多股钢丝绳应是 ${ \\mathrm { a } } ) \\sim { \\mathrm { d } } )$ 之一，单股钢丝绳应是e)～f)之一。钢丝绳的捻法应由需方确定。\n\na） 右交互捻（sZ）；  \nb） 左交互捻（zS）；  \nc） 右同向捻（zZ）；  \nd） 左同向捻（sS）；  \ne） 右捻（Z）；  \nf） 左捻（S）。\n\n异形股钢丝绳应为同向捻 $( 4 \\times \\mathrm { V } 3 9$ 类别应为交互捻）。阻旋转类别的钢丝绳内层绳捻法由供方确定。 $4 \\times 1 9 , 4 \\times 3 6 , 6 \\times 2 4 \\mathbf { M } , 6 \\times 3 7 \\mathbf { M } , 6 \\times 6 1 \\mathbf { M } , 6 \\times 1 2 , 6 \\times 1 5 , 6 \\times 2 4 , 8 \\times 3 7 \\mathbf { M } ,$ 等类别应为交互捻。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('00d0a13e-d8a7-4e6c-a9fd-4cad6538662b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷## 4．2．1．2．1 驱动机构（包括起升驱动机构）加速引起的载荷\n\n由驱动机构加速或减速、起重机意外停机或传动机构突然失效等原因在起重机中引起的载荷，可以用刚体动力模型对各部件分别进行计算。计算中要考虑起重机驱动机构的几何特征、驱动的动力特性和机构的质量分布，还要考虑在作此变速运动时出现的机构内部摩擦损失。在计算时，一般是将总起升质量视为固定在臂架端部，或直接悬置在小车的下方。\n\n为了反映实际出现的弹性效应，将机构驱动加（减）速动载系数犉 犕 $\\phi _ { 5 }$ 乘以引起加（减）速的驱动力犉犕（或力矩）变化值 $\\Delta F { = } m a$ （或 $\\Delta M { = } J \\varepsilon )$ ），并与加（减）速运动以前的力 $F$ 或 $M )$ ）代数相加，该增大的力既作用在承受驱动力的部件上成为动载荷，也作用在起重机和起升质量上成为它们的惯性力（见图4）。 $\\phi _ { 5 }$ 数值的选取决定于驱动力或制动力的变化率、质量分布和传动系统的特性，见表12。通常， $\\phi _ { 5 }$ 的较低值适用于驱动力或制动力较平稳变化的系统， $\\phi _ { 5 }$ 的较高值适用于驱动力或制动力较突然变化的系统。\n\n  \n图 4 系数 $\\phi _ { 5 }$\n\n表 12 $\\phi _ { 5 }$ 的取值范围  \n\n\n\n\n\n## 4．2．1．2．2 水平惯性力\n\n### 4．2．1．2．2．1 起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时，起重机或小车自身质量和总起升质量的水平惯性力，按该质量与运行加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算，但不大于主动车轮与轨道之间的黏着力，此时取 $\\phi _ { 5 } = 1 . 5$ ，用来考虑起重机驱动力突变时结构的动力效应。这些惯性力都作用在各相应质量上，挠性悬挂的总起升质量视为与起重机刚性连接。\n\n加（减）速度值可以根据加（减）速时间和所要达到的速度值来推算得到。如果用户未规定或未给出速度和加速度值，则可按表13中所列的三种运行工作状况来选择与所要达到的速度相应的加速时间和加速度的参考值。\n\n对于用高加速度高速运行的起重机，常要求所有的车轮都为驱动轮，此时本条所述的水平惯性力不应小于驱动轮或制动轮轮压的1／30，也不大于它的 $1 / 4$ 。\n\n表 13 加速时间和加速度值  \n\n\n\n\n\n### 4．2．1．2．2．2 起重机的回转离心力和回转与变幅运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机回转运动时各部（构）件的离心力，用这些部（构）件的质量大小、其质量中心处的回转半径和回转速度来计算，把悬挂的总起升质量视为与起重机臂架端部刚性固接，对塔式起重机则各部（构）件质量和总起升质量的离心力均按最不利位置计算，在计算离心力时 $\\phi _ { 5 }$ 取为1。通常，这些离心力对结构起减载作用，可忽略不计。\n\n起重机回转与变幅起（制）动时的水平惯性力，按其各部（构）件质量与该质心的加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算（对机构计算和抗倾覆稳定性计算取 $\\phi _ { 5 } = 1 $ ），并把总起升质量视为与起重机臂端刚性固接，其加（减）速度值取决于该质量在起重机上的位置。对一般的臂架起重机，根据其速度和回转半径的不同，臂架端部的切向和径向加速度值均可在 $0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 6 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 之间选取，加（减）速时间在 $5 \\ \\mathrm { s } \\sim 1 0 \\ \\mathrm { s }$ 之间选取。物品所受风力单独计算，按最不利方向叠加。\n\n臂架起重机回转和变幅机构起（制）动时的总起升质量产生的综合水平力（包括风力、变幅和回转起制动产生的惯性力和回转运动的离心力），也可以用起重钢丝绳相对于铅垂线的偏摆角引起的水平分力来计算：用起重钢丝绳最大偏摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ （其值见表14）计算结构、机构强度和起重机整机抗倾覆稳定性，用起重钢丝绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算电动机功率〔此时取 $\\alpha _ { \\textrm { I } } = ( 0 , 2 5 \\small { \\sim } 0 . 3 ) \\alpha _ { \\textrm { I I } } ]$ 〕和机械零件的疲劳强度及磨损〔此时取 $\\alpha _ { \\mathrm { I } } = ( 0 . 3 \\sim 0 . 4 ) \\alpha _ { \\mathrm { I I } } \\beth$ 〕。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('00d75951-6c4d-456f-84f8-28ead71ed98c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 3）', '8ac75513a7aee08822eb91.jpg)\n\n表 3 起重机整机的工作级别  \n\n\n<<<HTBL|762089d9070a4e128425c75bd55c552f7|END>>>\n\n\n### 3．3 机构的分级\n\n#### 3．3．1 机构的使用等级\n\n机构的设计预期寿命，是指设计预设的该机构从开始使用起到预期更换或最终报废为止的总运转时间，它只是该机构实际运转小时数累计之和，而不包括工作中此机构的停歇时间。机构的使用等级是\n\n将该机构的总运转时间分成10个等级，以 $\\mathrm { { T _ { 0 } } }$ 、 $\\mathrm { T _ { 1 } }$ 、 $\\mathrm { T } _ { 2 }$ …… $\\mathrm { { T _ { 9 } } }$ 表示，见表4。\n\n#### 3．3．2 机构的载荷状态级别\n\n机构的载荷状态级别表明了机构所受载荷的轻重情况。在表5中，列出了机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 的四个范围值，它们各代表了机构一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 4 机构的使用等级  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>使用等级</td><td rowspan=1 colspan=1>总使用时间tr/h</td><td rowspan=1 colspan=1>机构运转频繁情况</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>tT≤200</td><td rowspan=2 colspan=1>很少使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T1</td><td rowspan=1 colspan=1>200&lt;t≤400</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>400&lt;tT≤800</td><td rowspan=2 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>800&lt;t≤1 600</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>1 600&lt;tr≤3 200</td><td rowspan=1 colspan=1>不频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>3 200&lt;t≤6300</td><td rowspan=1 colspan=1>中等频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T6</td><td rowspan=1 colspan=1>6 300&lt;t≤12 500</td><td rowspan=1 colspan=1>较频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>12 500&lt;tr≤25 000</td><td rowspan=3 colspan=1>频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Ts</td><td rowspan=1 colspan=1>25000&lt;tr≤50000</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>50000&lt;tT</td></tr></table>\n\n\n表 5 机构的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>载荷状态级别</td><td rowspan=1 colspan=1>机构载荷谱系数Km</td><td rowspan=1 colspan=1>说        明</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L1</td><td rowspan=1 colspan=1>Km≤0.125</td><td rowspan=1 colspan=1>机构很少承受最大载荷，一般承受轻小载荷</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>0.125&lt;Km≤0.250</td><td rowspan=1 colspan=1>机构较少承受最大载荷，一般承受中等载荷</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.250&lt;Km≤0.500</td><td rowspan=1 colspan=1>机构有时承受最大载荷，一般承受较大载荷</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L4</td><td rowspan=1 colspan=1>0.500&lt;Km≤1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>机构经常承受最大载荷</td></tr></table>\n\n\n机构的载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 可用式（3）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { m } } = \\sum \\Big [ \\frac { t _ { i } } { t _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('00dfa5bc-b971-4d27-b0bc-45cb9cc1cd3e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 5）', 'pan=1>0.43</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>0.10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2.0</td><td rowspan=1 colspan=1>0.95</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.63</td><td rowspan=1 colspan=1>0.50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.33</td><td rowspan=1 colspan=1>0.20</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.88</td><td rowspan=1 colspan=1>0.76</td><td rowspan=1 colspan=1>0.66</td><td rowspan=1 colspan=1>0.55</td><td rowspan=1 colspan=1>0.45</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.95</td><td rowspan=1 colspan=1>0.88</td><td rowspan=1 colspan=1>0.81</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td><td rowspan=1 colspan=1>0.68</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>6.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=7>注：其他结构的挡风折减系数η可参照附录E选取。                                                        SAC</td></tr></table>\n\n\n#### b） $n$ 片构件的挡风折减\n\n对于 $n$ 片型式相同且彼此等间隔平行布置的结构或构件，在纵向风力作用下，应考虑前片结构对后犃片结构的重叠挡风折减作用，此时结构纵向的总迎风面积 $A$ 按式（14）计算：\n\n$$\nA = ( 1 + \\eta + \\eta ^ { 2 } + \\cdots + \\eta ^ { n - 1 } ) \\varphi A _ { 0 1 } = \\frac { 1 - \\eta ^ { n } } { 1 - \\eta } \\varphi A _ { 0 1 } ~ . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n……( 14 )\n\n式中：\n\n$A$ -结构纵向的总迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；$\\eta$ 挡风折减系数；$\\varphi$ 第一片结构的迎风面充实率；$A _ { 0 1 }$ — 第一片结构的外形轮廓面积，单位为平方米犃 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ）。\n\n当按式（14）算得的迎风面积 $A$ 和用式（11）或式（15）计算结构总风载荷时，因各片结构型式相同，犆只用其中一片结构的风力系数 $C$ 相乘即可。\n\n### 4．2．2．4 雪和冰载荷\n\n对于某些地区，应当考虑雪和冰载荷。也应考虑由于冰、雪积结引起受风面积的增大。\n\n### 4．2．2．5 温度变化引起的载荷\n\n一般情况不考虑温度载荷；但在某些地区，如果起重机在安装时与使用时温度差异很大，或者跨度较大的超静定结构（如跨度达 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 以上的双刚性支腿的门式起重机），则应当考虑因温度变化引起结构件膨胀或收缩受到约束所产生的载荷，本项载荷的计算可根据用户提供的有关资料进行。\n\n### 4．2．3 特殊载荷\n\n特殊载荷是指在起重机非正常工作时或不工作时的特殊情况下才发生的载荷，包括由起重机试验、受非工作状态风、缓冲器碰撞及起重机（或其一部分）发生倾翻、起重机意外停机、传动机构失效或起重机基础受到外部激励等引起的载荷。在防疲劳失效的计算中也不考虑这些载荷。犘\n\n#### 4．2．3．1 非工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { w } \\mathbb { I } }$\n\n非工作状态风载荷，是起重机在不工作时能承受的最大风力作用。非工作状态计算风压和与之相应的计算风速列于表18中。计算非工作状态风载荷时，要用表19所列的风压高度变化系数来计及受风部位离地高度的影响。将此风载荷与起重机相应的自重载荷进行组合，用于验算非工作状态下起重机零部件及金属结构的强度、起重机整机抗倾覆稳定性，并进行起重机的抗风防滑装置、锚定装置等的\n\n设计计算。\n\n起重机非工作状态风载荷按式（15）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { w \\ I I } } } = C K _ { \\mathrm { { h } } } \\rho _ { \\parallel } A\n$$\n\n……（15）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 起重机');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('00e4b1e4-f968-423d-ba06-cacf9bb9a75c', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '6 升降操作（Part 3）', '$ ；\n\n3）操作平台应按规范要求进行组装，铺板应严密；\n\n4）操作平台四周应按规范要求设置防护栏杆，并设置登高扶梯；\n\n5）操作平台的材质应符合规范要求。\n#### 10 物料平台\n1）物料平台应有相应的设计计算，并按设计要求进行搭设;\n\n2）物料平台支撑系统必须与建筑结构进行可靠连接；\n\n3）物料平台的材质应符合规范及设计要求，并应在平台上设置荷载限定标牌。\n#### 11 悬挑式钢平台\n1）悬挑式钢平台应有相应的设计计算，并按设计要求进行搭设；\n\n2）悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑结构上;\n\n3）斜拉杆或钢丝绳应按要求两边各设置前后两道；\n\n4）钢平台两侧必须安装固定的防护栏杆，并应在平台上设置荷载限定标牌；\n\n5）钢平台台面、钢平台与建筑结构间铺板应严密、牢固。\n\n## 3.14施工用电\n### 3.14.1施工用电检查评定应符合国家现行标准《建设工程施工现场供用电安全规范》GB50194和《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的规定。\n\n### 3.14.2施工用电检查评定的保证项目应包括：外电防护、接地与接零保护系统、配电线路、配电箱与开关箱。一般项目应包括：配电室与配电装置、现场照明、用电档案。\n\n### 3.14.3施工用电保证项目的检查评定应符合下列规定：\n#### 1外电防护\n1）外电线路与在建工程及脚手架、起重机械、场内机动车道的安全距离应符合规范要求；\n\n2）当安全距离不符合规范要求时，必须采取绝缘隔离防护措施，并应悬挂明显的警示标志；\n\n3）防护设施与外电线路的安全距离应符合规范要求，并应坚固、稳定；\n\n4）外电架空线路正下方不得进行施工、建造临时设施或堆放材料物品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01023659-da6e-4034-a818-23ae2356838e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 16）', '</tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．试验载荷,见4.2.3.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>4．缓冲碰撞载荷，见4.2.3.2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>5．倾翻水平力，见4.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01075be6-2a80-4f71-b4d2-f748c52e7b43', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.5 转体施工', '19.5 转体施工## 19.5.1本节适用于有平衡重平转、无平衡重平转及竖转的拱桥转体施工，斜拉桥、梁桥等的转体施工可参照执行。\n\n## 19.5.2采用转体法施工时，拱圈的预制及拼装应符合下列规定：\n\n1应按设计确定的位置、高程，充分利用地形，合理布置预制场地，在适当的支架和模板上进行，支架应稳固且安装方便。\n\n2应严格控制拱肋的制作尺寸，构件尺寸的允许偏差应为 $\\pm 5 \\mathrm { m m }$ ，质量偏差应为$\\pm 2 \\%$ ，拱肋轴线平面、立面的允许偏差应为 $\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 19.5.3采用有平衡重平转施工时，应符合下列规定：\n\n1 对跨径较大、转动体系重心较高的拱桥，宜采用环道与中心支承相结合的转盘结构；对中、小跨径的拱桥，可采用中心支承的转盘结构。平衡重宜视情况利用桥台或设置临时配重。转体前，应核对平衡体的重量和转动体系的重心；如采用临时配重，应保证锚固设施安全、可靠。\n\n2 拱圈混凝土达到设计规定的强度后，方可分批、分级张拉扣索，对扣索的索力应进行检测，其允许偏差应为 $\\pm 3 \\%$ 。张拉达到设计控制应力时，拱圈应脱离支架成为以转盘为支点的悬臂平衡状态，且应根据合龙高程（考虑合龙温度）的要求精调张拉扣索。\n\n3 采用内、外锚扣体系时，扣索宜采用钢绞线或带镦头锚的高强钢丝等高强材料，其安全系数应大于2。扣点应设在拱顶点附近，当大跨径拱桥单点扣索力太大或因其他原因需采用多扣点时，应控制好扣索的同步张拉，使拱圈的截面应力处于允许的受力状态。\n\n4 扣索和锚索之间宜通过置于扣、锚支承（桥台或立柱）的顶部交换梁相连接。扣索的锚点高程不宜低于扣点，宜与通过锚点的水平线形成 $0 ^ { \\circ } \\sim 5 ^ { \\circ }$ 的角度。采用千斤顶张拉扣索时应分级进行，并应同时对结构内力及挠度进行监测，直至拱圈脱架。\n\n5 扣索张拉到位、拱圈卸架后，应有24h的观测阶段，检验锚固、支承体系的可靠程度。同时应观测拱结构的变形状态及随气温变化的规律，确定转体前拱顶的高程。\n\n6 转体的牵引索可采用钢绞线或高强钢丝束，其一端引出，另一端应绕固于上转盘上，牵引动力可采用连续作业液压千斤顶等。转动时宜控制速度，角速度宜不大于 $0 . 0 1 { \\sim } 0 . 0 2 \\mathrm { r a d / m i n }$ 或拱圈悬臂端的线速度宜不大于 $1 . 5 { \\sim } 2 . 0 \\mathrm { m / m i n }$ 。采用钢绳牵引转动时，应在千斤顶直接顶推启动后再进行。\n\n7 转体牵引力应有一定的富余，转体牵引力可按式（19.5.3）计算：\n\n$$\nT = { \\frac { 2 f G R } { 3 D } }\n$$\n\n中：T——牵引力（kN）；G— 转体总重力（kN）；R— 铰柱半径（m）；D— 牵引力偶臂（m）；$f$ —— 摩擦系数，无试验数据时，可取静摩擦系数为 $0 . 1 { \\sim } 0 . 1 2$ ，动摩擦系数为$0 . 0 6 { \\sim } 0 . 0 9$ 。\n\n8 转体合龙应在当日最低温度时进行，当合龙温度与设计计算温度相差较大时，应考虑温度差带来的影响，修正合龙高程。合龙时，宜采取先打入钢楔的快速合龙措施，然后施焊接头钢筋、浇筑接头混凝土、封固转盘；合龙应严格控制拱肋的高程和轴线，合龙接口的高程允许偏差应为 $\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ ，轴线允许偏差应为 $\\pm 5 \\mathrm { m m }$ 。合龙段混凝土达到设计强度后，应分批、分级松扣，拆除扣、锚索。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('010ca531-c2b9-4ac5-89da-d6121eb5a8e1', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0584一2020 水泥混凝土气泡间距系数试验方法（Part 1）', 'T0584一2020 水泥混凝土气泡间距系数试验方法（导线法）## 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了导线法测定水泥混凝土气泡间距系数的试验方法。\n\n本方法适用于测定硬化混凝土中气泡的数量、大小和间距，用来计算混凝土的含气量、气泡比表面积和间距系数等气泡参数，以研究混凝土的抗冻性能和鉴定外加剂的引气性能等。\n\n引用标准：\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法(T0551)\n\n## 2 仪具与材料\n\n2.1 测量显微镜：放大80\\~128倍，具有目镜测微尺和物镜测微尺（非固定附件，用以率定目镜测微尺），目镜测微尺最小读数为 $1 0 \\mu \\mathrm { m }$ ；载物台能纵、横向移动，移动范围分别不小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 和 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.2 显微镜照明灯：聚光型灯。\n\n2.3 其他：切片机、磨片机、抛光机等。\n\n## 3试验步骤\n\n3.1 每组至少3个试件。每组试件的观测总面积和导线总长度，应符合表T0584-1的规定。\n\n表T0584-1最小观测总面积及最小导线总长度  \n\n\n\n\n\n注：若混凝土内集料或大孔隙分布很不均匀，应适当增大观测面积，当在一个混凝土试件中取几个观测面时，两个观测面的间距应大于集料最大粒径的1/2。\n\n3.2 从硬化混凝土试样上锯下试件后，洗刷干净，将观测面分别采用 400 号和800 号金刚砂仔细打磨。每次打磨完后应洗刷干净，再进行下次打磨。最后在抛光机转盘的呢料上涂刷氧化铬，进行抛光，再洗刷干净，在 $1 0 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的烘箱中烘干，然后置于显微镜下试测。当强光低入射角照射在观测面上，观测到表面除了气泡截面和集料孔隙外，基本是平的，气泡边缘清晰，并能测出尺寸为 $1 0 \\mu \\mathrm { m }$ 的气泡截面时，即可认为该观测截面已加工合格。\n\n3.3 试件的观测面应与浇筑面相垂直。观测前用物镜测微尺校准目镜测微尺刻度，在观测面两端附贴导线间距标志，使选定的导线长度均匀地分布在观测面范围内。调整观测面的位置，使十字丝的横丝与导线重合，然后用目镜测微尺进行定量测量。从第一条导线起点开始观察，分别测量并记录视域中气泡个数及测微尺所截取的每个气泡的弦长刻度值。根据试验需要，也可增测气泡截面直径。第1条导线测试完后再按顺序进入第2、3、4..条导线，直至测完规定的导线长度。\n\n## 4结果计算\n\n试验结果处理应按下列规定执行，计算结果取3位有效数字。\n\n（1）气泡平均弦长，按式（T0584-1）计算：\n\n$$\n\\overline { { l } } = \\frac { \\sum l } { N }\n$$\n\n（2）气泡比表面积，按式（T0584-2）计算：\n\n$$\n\\alpha = \\frac { 4 } { \\overline { { l } } }\n$$\n\n（3）气泡平均半径，按式（T0584-3）计算：\n\n$$\nr = \\frac { 3 } { 4 } \\overline { { l } }\n$$\n\n（4）硬化混凝土中的空气含量，按式（T0584-4）计算：\n\n$$\nA = \\frac { \\sum l } { T }\n$$\n\n(5） $1 0 0 0 \\mathrm { m m } ^ { 3 }$ 混凝土的气泡个数，按式（T0584-5）计算：\n\n$$\nn _ { \\nu } = I O O O \\times \\frac { 3 A } { 4 \\pi r ^ { 3 } }\n$$\n\n(6）每 $1 \\mathrm { m m }$ 导线切割的气泡个数，按式（T0584-6）计算：\n\n$$\nn _ { i } = { \\frac { N } { T } }\n$$\n\n（7）气泡间距系数，按式（T0584-7）和式（ $\\mathrm { T } 0 5 8 4 { - } 8 \\ $ ）计算：当混凝土中浆气比P/A大于或等于4.342时：\n\n$$\n\\overline { { L } } = \\frac { 3 A } { 4 n _ { i } } \\Biggl [ 1 . 4 \\biggl ( \\frac { P } { A } + 1 \\biggr ) ^ { 1 / 3 } - 1 \\Biggr ]\n$$\n\n当混凝土中浆气比P/A小于4.342时：\n\n$$\n\\overline { { L } } = \\frac { P } { 4 n _ { i } }\n$$\n\n式（T0584-1）\\~式（T0584-8）中：\n\n——气泡平均弦长（ $\\mathrm { m m }$ ）；  \nΣl——全导线所切割的气泡弦长总和（mm）；  \nN——全导线所切割的气泡总个数；  \n$\\alpha$ ——气泡比表面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 } / \\mathrm { m m } ^ { 3 }$ ）；  \n$r$ ——气泡平均半径（ $\\mathrm { m m } .$ ）；  \n$n _ { \\nu }$ 1 $1 0 0 0 \\mathrm { m m } ^ { 3 }$ 混凝土中的气泡个数;$A$ ——硬化混凝土中的气体含量，体积比；  \n$P$ ——硬化混凝土的水泥净浆含量，体积比，不包括空气含量；  \n$T$ ——导线总长（ $\\mathrm { m m }$ ）；  \n$n _ { i }$ ——平均每 $1 \\mathrm { m m }$ 导线切割的气泡个数;  \n$\\overline { { L } }$ ——气泡间距系数（ $\\mathrm { m m }$ ）。\n\n## 5试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）原材料的品种、规格和产地；  \n（2）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（3）环境温度和湿度；  ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0113436f-f745-4ebe-9fed-0597a717c082', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 14）', 'rowspan=1 colspan=1>y   -整个构件对虚轴y一y的长细比λ   -单肢对1一1轴的长细比，其计算长度取缀板间的净距离（铆接构板边缘铆钉中心间的距离)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>缀条</td><td rowspan=1 colspan=1>λhy=/x+27AA</td><td rowspan=1 colspan=1>A-   -构件横截面所截各弦杆(主肢)的毛截面面积之和A   -构件横截面所截各斜缀条的毛截面面积之和</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>X            XN1</td><td rowspan=1 colspan=1>缀板</td><td rowspan=1 colspan=1>λhx=√+λhy=√x²+x</td><td rowspan=1 colspan=1>λλy—整个构件分别对虚轴x—x或y一y的长细比-单肢对最小刚度轴1一1的长细比，其计算长度取缀板间的净距离构件取缀板边缘铆钉中心间的距离)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>y(b)</td><td rowspan=1 colspan=1>缀条</td><td rowspan=1 colspan=1>Aλhx=  x+40A1xAλhy=  λ+40Ay</td><td rowspan=1 colspan=1>A1x   -构件横截面所截垂直于x一x轴的平面内各斜缀条的毛截面面积A1y  -构件横截面所截垂直于y一y轴的平面内各斜缀条的毛截面面积</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>Xy(c)</td><td rowspan=1 colspan=1>缀条</td><td rowspan=1 colspan=1>λhx=          42A/xA1(1.5-cos²0)ly=      42A/xAcos²0</td><td rowspan=1 colspan=1>x、y-整个构件分别对虚轴x一x或y一y的长细比A-   构件横截面所截各弦杆的毛截面面积之和A    构件横截面所截各斜缀条的毛截面面积之和0   -缀条所在平面与x轴的夹角</td></tr></table>\n\n\n## 附 录 犓\n\n（规范性附录）轴心受压构件的稳定系数\n\n### 犓．1 a类、b类、c类、d类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\varphi$ 的选择见表 K．1～表 K．4。\n\n#### 表 犓．1 犪类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$\n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">入235区</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0S4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.000</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.000</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.000</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.000</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.999</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.999</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.998</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.998</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.997</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.996</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.995</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.994</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.993</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.992</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.991</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.989</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.988</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.986</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.985</td><td colspan=\"1\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01281f40-6ec0-4b19-bc89-7ab56c789a91', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犇', '附 录 犇## （规范性附录）偏斜运行时的水平侧向载荷\n\n### 犇．1 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { s }$\n\n在实际设计中，起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { s } } }$ 可按式（D．1）作简化计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = { \\frac { 1 } { 2 } } \\Sigma P \\cdot \\lambda\n$$\n\n……（D．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷，单位为牛顿（N）；  \n$\\Sigma P$ — 起重机承受侧向载荷一侧的端梁上与有效轴距有关的相应车轮经常出现的最大轮压之和［与小车位置有关，见图 D．1a）、图 D．1b）及图 D．3］，单位为牛顿（N），不考虑各种动力系数；-水平侧向载荷系数，与起重机跨度S和起重机基距 $B$ （或有效轴距 $a$ )的比值 $S / B ( S / a )$ 有关，按图 D．2确定。\n\n注：因为许多起重机在起吊额定载荷时小车并不位于桥架端部的极限位置，如电站桥式起重机吊装水轮机转子时的载荷最大，但此时小车不在桥架极限位置；坝顶门式起重机起吊闸门时轮压最大，但此时大车不运行。因此用“最大轮压“来计算偏斜运行侧向载荷比较合理、简明、符合实际情况。此外，用于计算偏斜运行水平侧向载荷的“最大轮压“是“静轮压“ ，不考虑动力效应。\n\n  \n图 犇．1 水平侧向载荷的简化计算\n\n  \n图 犇．2 水平侧向载荷系数 $\\lambda$\n\n### 犇．2 多车轮起重机的有效轴距\n\n在多车轮的起重机中，用起重机有效轴距 $a$ 代替起重机的基距 $B$ 进行水平侧向力的计算更为合理，此有效轴距 $a$ 按下述原则确定：\n\na） 一侧端梁上装有两个或四个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边车轮轴的间距，见图 D．3a）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { b }$ ）；  \nb） 一 侧 端 梁 上 的 车 轮 不 超 过 八 个 时，有 效 轴 距 取 两 端 最 外 边 两 个 车 轮 中 心 线 的 间 距，见图D．3c）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { d } )$ ）；  \nc） 一侧端梁上的车轮超过八个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边三个车轮中心线的间距，见图 D．3e）；  \nd） 端梁和用球铰连接的多车轮台车时，有效轴距为两铰链点的间距（水平侧向载荷按一侧全部车轮最大轮压之和计算）；  \ne） 端梁装有水平导向轮时，有效轴距取端梁两端最外边两个导向轮轴的间距（此时，水平侧向载荷参考ISO86861：1989附录 F的方法计算）。\n\n\n\n  \n图 犇．3 有效轴距及相应车轮轮压');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('013f9ab4-e0ab-4184-a8f2-2f54ff55a2d3', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.6 构造要求', '3.6 构造要求## 3.6.2 设置变形缝或伸缩缝，可减小温度变化、混凝土收缩和徐变、地基不均匀沉降以及其他外力所产生的影响。\n\n## 3.6.6 桥梁护栏与桥面板的可靠连接是保证桥梁护栏有效发挥作用的前提条件，目前常用的方法有：\n\n（1）金属梁柱式护栏立柱与钢筋混凝土桥面板的连接可以采用直接埋入式或地脚螺栓的连接方式。\n\n直接埋人连接方式适用于立柱埋深 $3 0 \\mathrm { c m }$ 以上的情况。混凝土桥面板浇筑时预先安装套筒，并在套筒周围配置加强钢筋，立柱直接放置在套筒中，填筑干硬性砂浆或素混凝土。\n\n地脚螺栓连接方式适用于立柱埋深不足 $3 0 \\mathrm { c m }$ 的情况。在结构物混凝土中预埋符合规定长度的地脚螺栓，立柱底部焊接加劲法兰盘，与地脚螺栓连接。\n\n（2）钢筋混凝土墙式护栏与钢筋混凝土桥面板的连接，一般通过护栏钢筋与桥面板中的预埋钢筋连接在一起的方式形成整体。\n\n## 3.6.8 本条有关桥梁支座的规定，兹说明如下：\n\n2目前，常在桥梁横桥向设置多个支座，由于施工质量、运营环境等种种原因，部分支座出现脱空现象，导致相邻支座受力加大，易出现支座被逐个破坏的可能。同时，加大的支反力还会引起桥梁结构承托（牛腿、支座上方）部位局部受力加大，引发混凝土开裂等病害。这样的案例国内外都有发生。因此，要求设计要考虑支座脱空带来的不利影响。\n\n3为保证传力均匀，要求支座上下传力面水平，板式橡胶支座可采取措施如梁底预埋钢板、设楔形块等保持支座上下面水平，盆式支座和球型支座有纵坡时要调平梁底后方可安装。\n\n4通常板式支座受橡胶性能的影响，设计使用寿命一般为20～30年，盆式支座、球型支座的使用寿命比板式橡胶支座长，但也低于主体结构的设计寿命。因此，进行桥梁结构设计时，要考虑桥梁在服役期间支座的维护和更换问题，设置支座的墩台应留有检查和更换支座的构造措施，并配以必要的操作安全防护设施。\n\n## 3.6.9 桥梁用伸缩装置为桥梁的组成部分之一。常用的伸缩装置有模数式、梳齿板式、无缝（暗缝）型等类型。伸缩装置的设置应保证桥梁接缝处的变形自由、协调，车辆能够平稳、安全地通过，并适应接缝周围可能出现的少量错位，不致因此而引起伸缩装置部件的受损或脱落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01465218-9fed-4bfc-850c-53cc708c60ce', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', 'D.2试验与检验', 'D.2试验与检验D.2.1试验时应记录施焊参数。\n\nD.2.2圆柱头焊钉焊缝的外观质量应符合本规范第4.9.12条的要求，焊脚饱满。\n\nD.2.3圆柱头焊钉评定试验数量为6个，一组3个进行敲击30°弯曲检验;另一组3个进行拉伸检验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01468165-4e3e-4162-b060-a81b3a071c8a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：大节段钢箱梁的构造特点是长、大、重，因此需要根据这些特点对运输船舶的强度进行核算和加固计算。通常情况下，一般的运输船舶满足不了装载和运输大节段钢箱梁的各种工况要求，因此要对船体进行必要的加固处理，以适应装载后的受力需要；同时还需要对船舶的稳定性进行安全验算，保证船舶在航行过程中能保持稳定。\n\n17.9.5 大节段钢箱梁的水上运输除应符合本规范第 15.4.14 条的规定外，尚应根据大节段钢箱梁的构造特点，在装载、固定、航行和抛锚定位等环节采取可靠措施保证水上运输的安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0149d1c6-6ed9-416c-8d5e-79f2a80a9abd', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 2）', '件达到最大承载力或不适于继续承载的变形的状态。\n\n2.1.5 正常使用极限状态 serviceability limit states 对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值的状态。\n\n2.1.6 设计状况 design situations\n\n代表一定时段内实际情况的一组设计条件，设计时应做到在该组条件下结构不超越有关的极限状态。\n\n2.1.7 结构耐久性 structural durability\n\n在设计确定的环境作用和养护、使用条件下，结构及其构件在设计使用年限内保持其安全性和适用性的能力。\n\n2.1.8 作用 action\n\n施加在结构上的集中力或分布力（直接作用，也称为荷载）和引起结构外加变形或约束变形的原因（间接作用）。\n\n2.1.9 永久作用，permanent action\n\n在设计基准期内始终存在且其量值变化与平均值相比可以忽略不计的作用，或其变化是单调的并趋于某个限值的作用。\n\n2.1.10 可变作用 variable action\n\n在设计基准期内其量值随时间而变化，且变化值与平均值相比不可忽略不计的作用。\n\n2.1.11 偶然作用 accidental action 在设计基准期内不一定出现，而一旦出现其量值很大，且持续时间很短的作用。\n\n2.1.12 作用的标准值 characteristic value of an action\n\n作用的主要代表值，可根据对观测数据的统计、作用的自然界限或工程经验确定。\n\n2.1.13 可变作用的伴随值 accompanying value of a variable action\n\n在作用组合中，伴随主导作用的可变作用值。可以是组合值、频遇值或准永久值。\n\n2.1.14 作用的代表值 representative value of an action 极限状态设计所采用的作用值。可以是作用的标准值或可变作用的伴随值。\n\n2.1.15 作用的设计值 design value of an action 作用的代表值与作用分项系数的乘积。\n\n2.1.16 可变作用的组合值 combination value of a variable action\n\n使组合后的作用效应的超越概率与该作用单独出现时其标准值作用效应的超越概率趋于一致的作用值；或组合后使结构具有规定可靠指标的作用值。可通过组合值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.17 可变作用的频遇值 frequent value of a variableaction\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较小的作用值；或被超越的频率限制在规定频率内的作用值。可通过频遇值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.18 可变作用的准永久值 quasi-permanent value of a variable action\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较大的作用值。可通过准永久值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.19 作用效应 effect of action\n\n由作用引起的结构或结构构件的反应。\n\n2.1.20 作用组合（荷载组合）combination of actions（loadcombination）\n\n在不同作用的同时影响下，为验证某一极限状态的结构可靠度而采用的一组作用设计值。\n\n2.1.21 作用基本组合 fundamental combinationof actions 承载能力极限状态设计时，永久作用设计值与可变作用设计值的组合。\n\n2.1.22 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quasi-permanent combination of actions 正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用准永久值的组合。\n2.1.25 分项系数 partial safety factor\n\n用概率极限状态设计法设计时，为保证所设计的结构具有规定的可靠度，在设计表达式中采用的系数。分为作用分项系数和抗力分项系数两类。\n\n2.1.26 结构重要性系数 factor for importance of structure对不同安全等级的结构，为使其具有规定的可靠度而采用的分项系数。\n\n## 2.2 符号\n\n### 2.2.1 材料性能有关符号\n\n$R _ { \\mathrm { b k } }$ - 冰的抗弯强度标准值；  \nRik 冰的抗压强度标准值；Y 材料的重度。\n\n### 2.2.2 作用和作用效应有关符号$E$ ——主动土压力标准值；\n\n$E _ { \\mathrm { j } }$ - -高度 $H$ 范围内单位宽度的静土压力标准值；$F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值；  \nGik、 Gid 第 $i$ 个永久作用的标准值和设计值；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ 第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$A _ { \\mathrm { d } }$ 偶然作用的设计值；Sud -承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；Sad -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；$S _ { \\mathrm { f d } }$ 作用频遇组合的效应设计值；Sqd 作用准永久组合的效应设计值；pe 预应力钢筋的有效预应力；con 预应力钢筋张拉控制应力$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋的相应阶段的预应力损失。\n\n### 2.2.3 几何参数有关符号\n\n$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('014b73c1-0219-4a40-be4d-744eaba94a85', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18 钢混组合结构（Part 2）', '设计或施工控制的要求。工地安装时，不得在现场对钢构件进行未被批准的临时性的焊接和切割作业。\n\n#### 条文说明：\n\n对钢构件采用先在地面上通过将构件预先组拼、栓合或焊接，扩大拼装单元组成节段后进行安装的方法，能减少高空安装的工作量，加快施工进度，提高施工的效率，在施工条件具备的情况下一般优先采用这种方法，但本规定并不排斥采用单构件拼装施工的方法。\n\n规定“对容易变形的钢构件应进行刚度和稳定性验算”的目的有以下几种考虑：一是为防止钢构件在吊装过程中局部受力过大而变形，在其刚度和稳定性不足时就需要对其采取临时加固的措施；二是因为横隔板位置、支撑点、吊点位置和施工状态的不同，梁段拼合截面两端的不同变形会导致钢梁拼接困难，梁较宽时尤为明显，施工中需要采取必要措施予以修正；三是采用大节段吊装时，梁段竖向变形、梁端截面产生转角及梁轴线长度平面投影长度的变化，也会导致钢梁拼接困难，施工中需要从施工方法和工艺的角度，确定其锁定和在无应力状态下焊接的方法。\n钢构件对温度的影响特别敏感，温度变化如日照、焊接等，使钢构件时冷时热产生温差，这些温差变化不仅使钢材产生局部应力，而且影响构件安装尺寸，因此需要采取相应的措施，保证钢梁的线形、拱度及轴线位置满足设计或施工控制的要求。\n\n### 18.2.6 钢梁及其他钢构件安装时，对吊装设备的要求应符合本规范相关章节的规定；节段或构件的连接施工应符合本规范第8.12节的规定。\n\n### 18.2.7 在支架上安装钢梁的施工应符合下列规定：\n\n1 安装支架应符合本规范第5章的规定。\n\n2 在支架顶部钢梁的支承处，宜设置具有三维调节功能的装置，该装置应能对钢梁就位后的高程、纵横向平面位置和倾斜度等进行精确调整。\n\n3钢梁节段宜从孔跨的一端向另一端顺序安装。吊装节段时，应待其完全固定后方可松钩卸载。\n\n4 安装过程中，每完成一节段的就位后应测量其纵横向平面位置、高程和预拱度，不满足要求时应及时进行调整。\n\n5拼装栓接连接的钢梁时，冲钉和粗制螺栓的总数不得少于栓孔总数的 1/3，其中冲钉不得多于2/3；栓孔较少的部位，冲钉和粗制螺栓的总数应不少于 6个或将全部栓孔插入冲钉或粗制螺栓。拼装高强度螺栓连接的钢梁时，冲钉数量应符合上述规定，其余栓孔宜布置高强度螺栓。\n\n6 拼装用的冲钉直径（中段圆柱部分）应较栓孔设计直径小 $0 . 2 { \\sim } 0 . 3 \\mathrm { m m }$ ，其长度应大于板束厚度。拼装用精制螺栓的直径应较栓孔设计直径小 $0 . 4 \\mathrm { m m }$ ，拼装板束用的粗制螺栓直径应较栓孔直径小 $1 . 0 \\mathrm { m m }$ 。冲钉和螺栓可采用 35号碳素结构钢制造。\n\n7 拼装焊接连接的钢梁时，宜将节段之间拼接错台的偏差控制在 $2 \\mathrm { m m }$ 以内，并应严格控制钢梁的平面位置、高程和拱度。\n\n8 钢梁安装完成并连接固定，在落梁就位前，应复测支座的平面位置和顶面高程，并应将支座顶面清理干净，确认符合设计要求后方可进行钢梁的落梁就位；钢梁在落梁就位前后均应对其线形、拱度和平面位置尺寸等进行检查，并应做施工记录。\n\n#### 条文说明：\n\n$5 { \\sim } 6$ 在支架上安装钢梁时，因钢梁支承在支架上，其自重由支架承受，故冲钉和粗制螺栓总数不少于栓孔总数的 1/3 即能满足要求，其中冲钉占 2/3，此处冲钉承受剪力作用，粗制螺栓只起夹紧板束的作用。\n\n### 18.2.8 钢梁整孔安装时的施工应符合本规范第 17.8 节的规定；顶推安装时的施工应符合本规范第17.7节的规定。\n\n### 18.2.9 钢梁悬臂拼装施工时，除应符合本规范第 18.2.7 条的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1拼装栓接连接的钢梁时，连接处所需冲钉的数量应按所承受荷载经计算确定，但不得少于栓孔总数的一半，其余栓孔宜布置精制螺栓，冲钉和精制螺栓应均匀地布置。\n\n2 钢梁的悬臂拼装应结合预制混凝土桥面板的安装进行施工过程控制，保证其内力、变形、线形及高程符合设计或施工控制的要求。预制混凝土桥面板的安装顺序、浇筑湿接缝的时机及加载程序等应符合施工控制的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n1 悬臂拼装钢梁时，悬臂部分的重力由节点处的冲钉、螺栓承受，故所需冲钉、螺栓数量要按所承受的荷载计算确定。\n\n### 18.2.10 钢-混凝土接头中钢构件的安装施工应符合下列规定：\n\n1 宜根据钢构件的构造特点、起吊设备的能力、环境条件等因素，选择适宜的安装方法和安装工艺。\n\n2 钢构件在安装前，应通过计算或模拟起吊试验确定其重心位置和吊点的位置；起吊安装时，应采取有效措施保证其空中姿态平稳，使其不产生过大的倾斜和摆动；安装就位时，应对其平面位置和高程进行准确控制，就位后应通过调节装置进行精\n\n确调整。\n\n3 对拱座等安装在倾斜混凝土结合面上的钢构件，安装时应设置必要的导向装置；正式起吊安装时，应使钢构件始终保持平稳状态，且在导向装置的引导下能顺利就位，就位后应尽快将其固定。\n\n4 对索塔塔柱、墩身等安装在水平混凝土结合面上的钢构件，安装前应设置必要的定位和调节装置；安装时应严格控制钢构件的平面位置和高程，安装精度应符合设计的规定。\n\n5 对混合梁中在竖直面上结合的钢-混凝土接头，钢构件应安装在稳定可靠的支架或吊架上，支架或吊架应进行专门设计，其强度、刚度和稳定性应满足接头施工时承载能力和使用的要求，并应考虑施工过程中各种因素对支架系统产生的不利影响。应在精确调整钢构件的三维坐标位置，使其符合设计要求且固定牢靠后，方可进行后续工序的施工。\n\n#### 条文说明：\n\n钢-混凝土接头的形式较多，本规范主要对位于水平面、竖直面和倾斜面上接头钢构件的安装予以规定。\n\n2 钢构件在安装前，其内部可能会浇筑部分混凝土，确定其重心的位置对起吊时设置吊点有重要作用，如果吊点的位置设置不好，起吊时将会使其空中姿态不平稳，在吊装过程中产生过大的倾斜和摆动，不利于安装');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('014e8c4c-edf8-49b3-97b7-d02ecf509660', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 2）', 'eqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 为计算的压缩应力；  \nc） 纯弯曲： $\\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 为计算的弯曲应力；  \nd） 拉伸和弯曲复合： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ]$ ；  \ne） 压缩和弯曲复合： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } \\leqslant \\left[ \\sigma \\right]$ ；  \nf） 纯剪切： $\\sqrt { 3 \\tau } { \\leqslant } [ \\sigma ]$ ；  \ng） 拉伸、弯曲和剪切复合： $\\sqrt { ( 1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]$ ；  \nh） 压缩、弯曲和剪切复合： $\\sqrt { ( \\sigma _ { \\mathrm { c } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma ]$ 。\n\n## 6.2.4 稳定计算\n\n### 6.2.4.1 抗失稳计算\n\n对易于丧失稳定的零件，计算目的是验证其计算应力是否会超过作为临界应力函数的某个极限应力，超过临界应力就有发生失稳的危险。计算时，要考虑增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ （见表21），其数值与机构工作级别有关。\n\n有关零件抗失稳计算可按5．6计算。\n\n### 6.2.4.2 轴的临界转速\n\n对转速超过 $4 0 0 ~ \\mathrm { r / m i n }$ 的长传动轴，应计算其临界转速，并满足式（99）的要求：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } \\frac { n _ { \\mathrm { c r } } } { 1 . \\ 2 }\n$$\n\n……（99）\n\n式中：\n\n$n _ { \\mathrm { m a x } }$ — 轴的实际最大转速，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { c r } }$ — 轴的临界转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）， $n _ { \\mathrm { c r } } = 1 \\ 2 1 0 \\ \\frac { \\sqrt { d _ { 1 } ^ { 2 } + d ^ { 2 } } } { l ^ { 2 } } ;$ ；  \n$d _ { 1 }$ — 空心轴的内直径，单位为厘米 $\\mathrm { c m } , $ ），当为实心轴时， $d _ { 1 } = 0$ ；$d$ 轴外径，单位为厘米（cm)；l 轴的支点间距，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('014fed00-ea8f-43e5-b044-bc8a6abe63d9', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8. 3 风荷载体型系数 .... ….', '8. 3 风荷载体型系数 .... …. 222## 8.4 )1顶风向风振和风振系数............... .... 225\n\n## 8.5横风向和扭转风振 … 230\n\n## 8.6阵风系数·… 234');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01579941-1c60-47c9-8966-715098dddcc8', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '永久荷载', '永久荷载## 4.0.1 永久荷载应包括结构构件、围护构件、面层及装饰、固定设备、长期储物的自重，土压力、水压力，以及其他需要按永久荷载考虑的荷载。\n\n## 4.0.2 结构自重的标准值可按结构构件的设计尺寸与材料单位体积的自重计算确定。\n\n## 4.0.3 一般材料和构件的单位自重可取其平均值，对于自重变异较大的材料和构件，自重的标准值应根据对结构的不利或有利状态，分别取上限值或下限值。常用材料和构件单位体积的自重可按本规范附录 采用。\n\n## 4.0.4 固定隔墙的自重可按永久荷载考虑，位置可灵活布置的隔墙自重应按可变荷载考虑。w.web');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01633a8c-7e33-4876-9f95-ae3ebc6dc383', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犖', '附 录 犖（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('016a395e-57f6-4b6c-bcb9-3273d4bbbe1c', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百五十七条承揽人发现定作人提供的图纸或者技术要求不合理的', '第二百五十七条承揽人发现定作人提供的图纸或者技术要求不合理的，应当及时通知定作人。因定作人怠于答复等原因造成承揽人损失的，应当赔偿损失。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0173599d-7675-407e-a355-66cb00e3f7ad', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 7）', 'maxⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机满载确定的所验算车轮的最大轮压，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．2 最大轮压犘\n\n最大轮压 $P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ 是指在载荷情况Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ中最不利状态和位置下最大轮压中的较大者，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．3 确定承压面的有效接触宽度\n\n对具有平坦承压面的轨道，轨顶总宽度为犾犫 $b$ ，每边倒角圆半径为 $r$ ，见图 $1 4 \\mathrm { ~ a ~ } )$ ），轮轨有效接触宽度为： $l { = } b { - } ~ 2 r$ 。\n\n对于具有平坦、锥形或凸起承压面的轮轨，如车轮在工字钢梁下翼缘上面运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n![](images/c924540a8145bc820babe5b557945db00fadcb5def0ef125ef52c81997b9b7de.jpg)  \n图 14 车轮踏面与轨道的接触宽度\n\n##### 6．3．4．2．3 允许轮压\n\n允许轮压按式（131）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { L } } } { = } k D l C\n$$\n\n··…( 131 )\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 正常工作起重机车轮或滚轮的允许轮压，单位为牛顿（N）；\n\n$k$ —车轮或滚轮的许用比压，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ),钢质车轮或滚轮按表46选取；注：对于具有凸起承压面的轨道或车轮（滚轮），许用比压 $k$ 可增加 $10 \\%$ 。因为这能改善轮轨的接触。\n\n$D _ { - }$ —车轮或滚轮的踏面直径,单位为毫米 $\\mathrm { . m m } )$ ；l -车轮或滚轮与轨道承压面的有效接触宽度(按6.3.4.2.2.3计算),单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$C$ 计算系数：进行车轮或滚轮踏面疲劳校验时， $C { = } C _ { 1 } C _ { 2 }$ ；进行车轮或滚轮强度校验时， $C { = } C _ { \\operatorname{max} }$ ；  \n$C _ { 1 }$ — 转速系数，按表47或表48选取；  \n$C _ { 2 }$ — 车轮所在机构的工作级别系数，按表49选取；犆$C _ { \\mathrm { m a x } } { = } C _ { \\mathrm { l m a x } } C _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，取 $C _ { \\mathrm { m a x } } { = } 1 . 9$ 。\n\n##### 6．3．4．2．4 车轮或滚轮的疲劳强度校验\n\n车轮或滚轮的疲劳强度应满足式（132）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n } } { \\leqslant } P _ { \\mathrm { L } }\n$$\n\n……（132）\n\n式中：\n\nmean— 根据式（130）计算得 $P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { m e a n } \\parallel }$ ，两者之中取大者；$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 同式（131）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0174b6e2-e5cf-418c-9a32-c086f41d7026', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', '4 起重机械和索具设备（Part 2）', ' } .$ 、《聚酯复丝绳索》 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } 1 1 7 8 7$ 和《绳索有关物理和机械性能的测定》 $\\mathrm { G B / T 8 8 3 4 }$ 的相关规定。\n\n### 4.2.3 吊装作业中钢丝绳的使用、检验、破断拉力值和报废等应符合现行国家标准《重要用途钢丝绳》GB8918、《一般用途钢丝绳》GB/T20118和《起重机钢丝绳保养、维护、安装、检验和报废》GB/T5972中的相关规定。\n\n## 4.3 吊索\n\n### 4.3.1 钢丝绳吊索应符合下列规定：\n\n1 钢丝绳吊索应符合现行国家标准《一般用途钢丝绳吊索特性和技术条件》 $\\mathrm { G B / T 1 6 7 6 2 }$ 、插编索扣应符合现行国家标准《钢丝绳吊索 插编索扣》 $\\mathrm { G B / T 1 6 2 7 1 }$ 中所规定的一般用途钢丝绳吊索特性和技术条件等的规定。\n\n2 吊索宜采用 $6 \\times 3 7$ 型钢丝绳制作成环式或8股头式（图4.3.1)，其长度和直径应根据吊物的几何尺寸、重量和所用的吊装工具、吊装方法确定。使用时可采用单根、双根、四根或多根悬吊形式。\n\n3 吊索的绳环或两端的绳套可采用压接接头，压接接头的长度不应小于钢丝绳直径的20倍，且不应小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 。8股头吊索两端的绳套可根据工作需要装上桃形环、卡环或吊钩等吊索附件。\n\n  \n图4.3.1吊索\n\n4 当利用吊索上的吊钩、卡环钩挂重物上的起重吊环时，吊索的安全系数不应小于6；当用吊索直接捆绑重物，且吊索与重物棱角间已采取妥善的保护措施时，吊索的安全系数应取 $6 \\sim$ 8；当起吊重、大或精密的重物时，除应采取妥善保护措施外，吊索的安全系数应取10。\n\n5 吊索与所吊构件间的水平夹角宜大于 $4 5 ^ { \\circ }$ 。计算拉力时可按本规范附录A表A.1、表A.2选用。\n\n### 4.3.2 吊索附件应符合下列规定：\n\n1 套环应符合现行国家标准《钢丝绳用普通套环》GB/T5974.1和《钢丝绳用重型套环》 $\\mathrm { G B / T 5 9 7 4 . 2 }$ 的规定。\n\n2 使用套环时，其起吊的承载能力，应将套环的承载能力与表4.3.2中降低后的钢丝绳承载能力相比较，采用小值。\n\n3 吊钩应有制造厂的合格证明书，表面应光滑，不得有裂纹、刻痕、剥裂、锐角等现象。吊钩每次使用前应检查一次，不合格者应停止使用。\n\n4 活动卡环在绑扎时，起吊后销子的尾部应朝下，吊索在受力后应压紧销子，其容许荷载应按出厂说明书采用。\n\n表4.3.2使用套环时的钢丝绳强度降低率\n\n\n\n\n\n### 4.3.3 横吊梁应采用Q235或Q345 钢材，应经过设计计算，计算方法应按本规范附录B进行，并应按设计进行制作。\n\n## 4.4 起重吊装设备\n\n### 4.4.1 滑轮和滑轮组的使用应符合下列规定：\n\n1 使用前，应检查滑轮的轮槽、轮轴、夹板、吊钩等各部件，不得有裂缝和损伤，滑轮转动应灵活，润滑良好。\n\n2 滑轮应按本规范附录C表C.0.1中的容许荷载值使用。对起重量不明的滑轮，应先进行估算，并经负载试验合格后，方可使用。\n\n3 滑轮组绳索宜采用顺穿法，由三对以上动、定滑轮组成的滑轮组应采用花穿法。滑轮组穿绕后，应开动卷扬机慢慢将钢丝绳收紧和试吊，检查有无卡绳、磨绳的地方，绳间摩擦及其他部分应运转良好，如有问题，应立即修正。\n\n4 滑轮的吊钩或吊环应与起吊构件的重心在同一垂直线上。  \n5 滑轮使用前后应刷洗干净，擦油保养，轮轴应经常加油\n\n润滑，严禁锈蚀和磨损。\n\n6 对重要的吊装作业、较高处作业或在起重作业量较大时，不宜用钩型滑轮，应使用吊环、链环或吊梁型滑轮。\n\n7 滑轮组的上下定、动滑轮之间安全距离不应小于 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n8 对暂不使用的滑轮，应存放在干燥少尘的库房内，下面垫以木板，并应每3个月检查保养一次。\n\n9 滑轮和滑轮组的跑头拉力、牵引行程和速度应符合下列规定：\n\n1）滑轮组的跑头拉力应按下式计算：\n\n$$\nF = \\alpha Q\n$$\n\n式中： $F$ 一 跑头拉力（kN)；$\\alpha$ 滑轮组的省力系数，其值可按本规范附录C表C.0.2选用；$Q$ - 一计算荷载（ $\\mathrm { k N } _ { \\cdot }$ ，等于吊重乘以动力系数1.5。\n\n2）滑轮跑头牵引行程和速度应按下列公式计算：\n\n$$\nu - m h\n$$\n\n$$\n\\tau = m v _ { 1 }\n$$\n\n式中： $u$ 一 -跑头牵引行程（ $\\mathrm { ( m ) }$ ；$m$ 滑轮组工作绳数；$h$ - -吊件的上升行程（ $( \\mathrm { m } )$ ；$_ { v }$ 跑头的牵引速度 $( \\mathrm { m } / \\mathrm { s } )$ ；$\\boldsymbol { v } _ { 1 }$ 吊件的上升速度！ $( \\mathrm { m } / \\mathrm { s } )$ 。\n\n### 4.4.2 卷扬机的使用应符合下列规定：\n\n1 手动卷扬机不得用于大型构件吊装，大型构件的吊装应采用电动卷扬机。\n\n2 卷扬机的基础应平稳牢固，用于锚固的地锚应可靠，防止发生倾覆和滑动。\n\n3 卷扬机使用前，应对各部分详细检查，确保棘轮装置和制动器完好，变速齿轮沿轴转动，啮合正确，无杂音和润滑良好，发现问题，严禁使用。\n\n4 卷扬机应安装在吊装区外，水平距离应大于构件的安装高度，并搭设防护棚，保证操作人员能清楚地看见指挥人员的信号。当构件被吊到安装位置时，操作人员的视线仰角应小于 $3 0 ^ { \\circ }$ 。\n5导向滑轮严禁使用开口拉板式滑轮。滑轮到卷筒中心的距离，对带槽卷筒应大于卷筒宽度的15倍；对无槽卷筒应大于20倍，当钢丝绳处在卷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('017c7530-c66c-43bf-8746-616e7758ea0a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 抗压试验机或万能试验机：应符合 $\\mathrm { T } 0 5 0 6$ 的规定。\n\n## 2.2 压蒸仪：采用电热手提式高压消毒器，如图 $\\mathrm { ~ T ~ } 0 5 1 2 { - } 1$ 所示。主体和盖为优质铸铝合金制成，盖上装有安全阀和压力表，铝质内桶的容积为 $2 8 0 \\mathrm { m m } { \\times } 2 8 0 \\mathrm { m m }$ （本试验不用内桶，另加工制作1个高度不低于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 的篦架），电热管额定功率为 $2 \\mathrm { k W }$ ，工作蒸汽压力为 $1 4 0 { \\sim } 1 6 0 \\mathrm { { k P a } }$ ，相应温度约为 $1 2 6 { \\sim } 1 2 8 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。当采用外加热型高压消毒器时，配用2kW 电炉。将试件带模放入盛有沸水的压蒸仪中压蒸养护时，从加盖、压阀后至蒸汽压力升至工作压力的时间为 20 ${ \\sim } 3 0 \\mathrm { m i n }$ 。\n如采用其他规格的压蒸设备，需在试验报告中注明。\n\n  \n图 T0512-1 压蒸仪\n\n1-提手；2-篦架；3-盖；4-放汽阀；5-压力表；6-安全阀；7-紧固螺栓；\n\n8-主体；9-电热管；10-电流控制箱；11-放水龙头；12-开关\n\n## 2.3台秤：量程为 $5 \\mathrm { k g }$ ，感量为 $5 \\mathrm { g }$ 。\n\n## 2.4 天平：量程不小于 $1 0 0 0 \\mathrm { g }$ ，感量不大于 $0 . 1 \\mathrm { g }$ 。\n\n## 2.5 试模盖板：由钢板制成， $2 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 0 \\mathrm { m m }$ ，上、下板面光洁、平整。\n\n## 2.6 秒表：分度值为1s。\n\n## 2.7 水泥胶砂搅拌机、胶砂振动台、规格为 $4 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 6 0 \\mathrm { m m }$ 的三联钢模、下料漏斗、刮平刀及 $4 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 \\mathrm { m m }$ 抗压夹具等，均应符合 $\\mathrm { T } ~ 0 5 0 6$ 的规定。\n\n## 2.8 水泥：水泥试样应充分拌匀，通过 $0 . 9 \\mathrm { m m }$ 方孔筛并记录筛余物。\n\n## 2.9 试验用砂：ISO 标准砂。\n\n## 2.10 拌和用水：洁净的饮用水。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('017d192e-95e4-4862-834b-8f119717a6d9', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '附录J高强度环槽铆钉安装铆接工艺规程', '附录J高强度环槽铆钉安装铆接工艺规程');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0183b152-4c8a-479c-b4a3-90c05cc5342c', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '6审核、审查、论证', '6审核、审查、论证6.1专项施工方案应由施工单位组织本单位技术、安全、质量、材料、设备等相关专业人员进行审核。经审核合格的,由施工单位技术负责人签字并加盖单位公章。实行专业分包并由专业分包单位编制专项施工方案的,专项施工方案应由总承包单位技术负责人及相关专业分包单位技术负责人共同签字并加盖所属单位公章。\n\n6.2不需专家论证的危大工程专项施工方案,经施工单位审核合格后报监理单位,由项目总监理工程师审查签字并加盖项目监理机构公章后方可实施。\n\n6.3对于超危大工程或未达到超危大工程要求但参建方认为有必要的,施工单位应组织专家对专项施工方案进行论证。实行施工总承包的,由施工总承包单位组织召开专家论证会。专家论证前,专项施工方案应通过施工单位审核和项目总监理工程师审查。\n\n6.4参加专家论证会的人员应包括：\n\na) 专家组成员；  \nb）建设单位项目负责人或技术负责人；  \nc） 监理单位项目总监理工程师及相关人员；  \nd）施工单位技术负责人或授权委派的专业技术人员,项目经理、项目安全负责人、项目技术负责人、专项方案编制人员、项目相关安全生产管理人员；  \ne） 勘察、设计单位项目技术负责人或授权委派的相关人员；  \nf) 涉及既有铁路、公路、海事和构筑物保护区安全等情况的,应邀请权属单位和监管部门代表参加方案论证会。\n\n6.5专家组应由不少于5名专家组成,专家应具备以下基本条件：\n\na） 诚实守信、作风正派、学术严谨；  \nb) 从事相关专业工作15年及以上并具有丰富的专业经验；  \nc） 具有高级专业技术职称。\n\n6.6项目利害相关方的人员不应以专家身份参加专家论证会。\n\n6.7专家论证的主要内容应满足以下要求：\n\na) 专项施工方案内容完整、可行；  \nb）专项施工方案有计算书和验算依据;  \nc） 专项施工方案满足现场实际情况,保证施工安全。\n\n6.8专项施工方案经论证后,专家组应提交论证报告,对论证的内容提出明确的意见和结论,与会全体专家在论证报告上签字。该报告作为专项施工方案修改完善的参考依据。\n\n6.9超危大工程专项施工方案经专家论证后结论为“通过”的,施工单位可参考专家意见自行修改完善;结论为“修改后通过”的,专家意见应明确具体修改内容,施工单位应按照专家意见进行修改，并履行有关审核和审查手续后方可实施,修改情况应及时告知专家,由专家组长签字确认;结论为“不通过”的,施工单位应重新编制专项施工方案,履行审核、审查及专家论证流程。\n\n6.10施工单位应根据论证报告修改完善专项施工方案,并经施工单位技术负责人、项目总监理工程师签字。实行施工总承包的,应由施工总承包单位技术负责人签字;实行专业分包的,由专业分包单位、施工总承包单位技术负责人签字。\n\n6.11监理单位审查的主要内容应满足以下要求：\n\na) 编审程序及内容符合本文件要求；  \nb） 技术措施符合相关工程建设标准；  \nc） 按专家论证意见修改和完善。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('019b0e91-9923-4a05-ad92-2be8533d0213', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：该内容为增加条款。\n\n18.3维护、调试与修理（见标准18.3和18.4条）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01a28b63-5e3f-418e-b360-e3e30b6a9c90', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 3）', 'mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 不考虑轮缘与轨道侧面附加摩擦的摩擦阻力，单位为牛顿（N）；$D$ 同式（89）；\n\n同式（89）；$i$ 由制动器轴到车轮的机构总传动比;$n$ 同式（82)；$t _ { Z }$ — 运行机构制动时间，单位为秒（s）；$k$ 同式（82）；$m _ { Z }$ — 制动器的台数；${ \\cal J } _ { 1 } , { \\cal J } _ { 2 } , { \\cal J } ^ { \\prime } { } _ { 3 }$ — 同式（89）。\n6．1．2．6．2 制动器的选择条件，一般 $[ M _ { \\mathrm { Z } } ] { \\geqslant } M _ { \\mathrm { Z } }$ ， $\\left[ M _ { \\mathrm { Z } } \\right]$ 是所选制动器参数表中给出的制动转矩。6．1．2．6．3 频繁制动的制动器，在同一挡制动力矩的各个制动器中，宜选用制动轮较大的制动器。6．1．2．6．4 对那些驱动轮与轨道之间有足够大黏着力的露天工作起重机的运行小车，或未采用自动作用夹轨器的起重机，应按式（142）及式（144）计算在顺风、下坡情况下制动装置的总抗风阻力是否能抗御风的吹袭，以防止在有风工作中的起重机发生移动。\n\n### 6．1．2．7 打滑计算\n\n运行机构起动或制动时，起重机或小车不应发生打滑，一般由设计校验主动轮不打滑来保证。计算时钢质车轮与钢轨的黏着系数（静摩擦系数）为：室内工作的取0．14，室外工作的取0．12。\n\n## 6．1．3 回转机构\n\n### 6．1．3．1 等效回转稳态阻力矩犕\n\n等效回转稳态阻力矩 $M _ { \\mathrm { e q } }$ ，按式（92）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { e q } } = M _ { \\mathrm { m } } + M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\alpha }\n$$\n\n……（92）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 等效回转稳态阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 回转摩擦阻力矩，主要是回转支承装置的摩擦阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 正常工作状态下的等效风阻力矩，按 $\\mathrm { P _ { W I } }$ 风阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha }$ — 等效坡道阻力矩，按坡道阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）。\n\n### 6．1．3．2 电动机初选\n\n#### 6．1．3．2．1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 $\\mathrm { P }$ 中的 P．1规定选择。\n\n#### 6．1．3．2．2 电动机的初选功率\n\n##### 6．1．3．2．2．1 回转机构电动机等效功率按附录P中的式（P．4）计算。犆犣  \n##### 6．1．3．2．2．2 对能提供有关按 $C Z$ 值计算选择电动机资料的绕线转子异步电动机，可按附录P中的式（P．8）计算所需电动机功率。  \n##### 6．1．3．2．2．3 对能获得电动机负荷图的回转机构，可按附录 P中的式（P．10）计算所需电动机功率。\n\n### 6．1．3．3 电动机的校验\n\n#### 6．1．3．3．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n回转机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n#### 6．1．3．3．2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n#### 6．1．3．3．3 起动加速度计算\n\n对于电动机直接起动的回转机构应计算机构的起动加速度，应使臂架起重机回转臂架头部切向加\n\n（减）速度 不 大 于 下 列 数 值：对 于 回 转 速 度 较 低 的 安 装 用 起 重 机，根 据 起 重 量 大 小，此 值 一 般 为$0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 3 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；对于回转速度较高的装卸用起重机，根据起重量大小，此值一般为 $0 . 8 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim$ $1 . 2 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。起重量大者取小值。\n\n### 6．1．3．4 减速器的选择\n\n回转机构的减速器用等效功率进行选择，减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。\n\n### 6．1．3．5 制动器的选择\n\n在回转机构最不利工作状态下，其制动器应能使回转部分从运动中停止；对塔式起重机，则是使已停住的回转部分在工作中能保持定位不动。制动减速度不宜超过6．1．3．3．3的规定。\n\n回转机构的制动转矩按式（93）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = \\frac { \\sum { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01a52f1b-f907-44c2-b28a-293721ac1f65', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犛', '附 录 犛');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01a9a3ce-58a6-494d-9164-568735cff7e1', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明（Part 3）', '桥梁不同墩柱的高差尽量不要太大，斜桥的斜交程度和曲线桥的曲线程度也尽量减小。\n\n### 3.4.3 对采用抗震体系类型I的桥梁，抗震设计时，墩柱、系梁应作为延性构件设计，桥梁基础、盖梁、支座、梁体和节点宜作为能力保护构件，墩柱的抗剪强度应按能力保护原则设计。\n\n### 条文说明\n\n美国1971年发生的圣费尔南多地震是桥梁抗震设计理念和设计方法发展的转折点，人们在震害调查和研究基础上认识到了结构延性能力对结构抗震的重要性。经过数十年的研究发展，目前国内外桥梁抗震设计规范都采用延性抗震设计方法取代了以前单纯依靠强度的抗震设计方法。20世纪70年代，新西兰学者Park等提出了结构抗震设计方法中的一个重要原则—能力保护设计原则，并最早在新西兰的混凝土结构设计规范（NZS3101，1982）中得到应用。随后这个设计原则逐渐被世界各国的桥梁抗震设计规范所采用。\n3.4.4对采用板式橡胶支座的桥梁，在E2地震作用下，如支座抗滑性能不满足本规范第7.5节的要求，可选择下列措施之一：\n\n1采用其他类型支座，根据选择的支座类型确定抗震体系类型，并按本规范相关规定进行抗震设计。\n\n2通过专项设计设置梁体限位装置，根据是否允许支座产生相对滑动确定抗震体系类型。\n\n1）在确保支座不产生相对滑动的条件下，由限位装置和支座共同传递水平地震力，可按抗震体系类型I进行抗震设计。\n\n2）如允许支座和梁底产生相对滑动，在确保支座和墩（台）顶不产生相对滑动以及不发生落梁破坏的条件下，应按抗震体系类型Ⅱ进行抗震设计。抗震分析应采用非线性时程分析方法，考虑支座的滑动效应、限位装置的非线性特性的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01bac22d-2953-475a-9a88-3f1dc47463b2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 1）', '8.2 起重机抗风防滑安全性## 8.2.1 除塔式起重机以外的轨道起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.1.1 正常工作状态\n\n起重机正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（142）校验计算：犘 犘犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } { \\ge } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { { \\Phi } } } + P _ { \\mathrm { { D } } } - P _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 运行机构制动器在车轮踏面上产生的制动力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 起重机承受的工作状态风载荷，见4．2．2．3．3，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机自重载荷与起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 起重机运行停车减速惯性力，取 $\\phi _ { 5 } = 1$ ，按4．2．1．2．2计算，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 起重机运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } _ { \\omega } { \\times } ( P _ { \\mathrm { q } } { + } P _ { \\mathrm { G } } )\n$$\n\n$\\omega$ 运行摩擦阻力系数，见表55；\n\n$P _ { \\mathrm { Q } } + P _ { \\mathrm { G } }$ -额定起升载荷与自重载荷产生的总轮压，单位为牛顿(N)。\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力（即摩擦力）时， $P _ { \\mathrm { { Z l } } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n表 55 运行摩擦阻力系数和静摩擦系数  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>运行摩擦阻力系数w</td><td rowspan=1 colspan=2>静摩擦系数f</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>装滑动轴承的车轮</td><td rowspan=1 colspan=1>装减摩(滚动)轴承的车轮</td><td rowspan=1 colspan=1>轨道与制动车轮之间</td><td rowspan=1 colspan=1>轨道与夹轨钳之间</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.015</td><td rowspan=1 colspan=1>0.006</td><td rowspan=1 colspan=1>0.14</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td></tr></table>\n\n\n### 8.2.1.2 非工作状态\n\n起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（143）校验计算犘 犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { \\alpha G } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n……（143）\n\n式中：\n\nZ2 由制动器与夹轨器、锚定装置或防风拉索等沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）。夹轨器单独作用时：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } = P f\n$$\n\n$P$ -夹轨器对轨道产生的夹持力，单位为牛顿(N);\n\n$f$ ——静摩擦系数，见表55；\n\nWⅢ — 同式（15）；\n\nαG— 自重载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；\n\n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — —— 非工作状态下阻止起重机被风吹移动的摩擦阻力（即被制动轮与轨道的黏着力），单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } P _ { \\mathrm { G } } f\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$ — 同式（142）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n手工操作夹轨器时，手动的最大操作力不得大于 $2 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n实践证明，对于受很大风载荷作用的起重机，如岸边集装箱起重机等，采用将全部车轮（主动轮和从动轮）都制动的方法，可获得良好的抗风防滑安全性。还可采用主动轮两级制动的方式。\n\n## 8.2.2 轨道塔式起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.2.1 正常工作状态\n\n核算抗风防滑安全性时，塔式起重机的正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（144）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } \\mathrm { \\gtrsim 1 . ~ 2 ~ } P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { a G } } + 1 . 3 5 ~ P _ { \\mathrm { a Q } } +');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01bbd1d0-fca9-42bd-83b7-654248b3bd60', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百二十条出租人应当履行租赁物的维修义务', '第二百二十条出租人应当履行租赁物的维修义务，但当事人另有约定的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01bca9d1-b655-4f7c-9968-a425f82d5a88', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本章条文对海上桥梁的施工规定侧重于两个方面：一为海上桥梁的特殊施工要求；二为海洋腐蚀环境条件下结构的耐久性要求。\n\n### 22.1.2 桥梁结构的环境分类及作用等级应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。海洋环境中的水下区、潮汐区、浪溅区和大气区的划分，可按现行《海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范》（JTJ 275）的规定执行。\n\n### 22.1.3 海上桥梁的施工应进行风险评估，并应采取有效措施，避免海上恶劣的自然环境条件对作业人员、施工船舶、机械设备和工程结构产生不利影响，保证施工安全。用于海上桥梁施工的各种钢制临时承重结构和构件，对使用期超过 12 个月的，应采取必要的临时防腐措施，保证其使用的可靠性和安全性。海上桥梁的施工应符合环保要求，防止或减少对环境的污染。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01c3bdbf-a759-4ce9-830a-d682e97fcc98', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 6）', '<td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>门座起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩式</td><td rowspan=1 colspan=1>安装用</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>吊钩式</td><td rowspan=2 colspan=1>装卸用</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>1000</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>600</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>抓斗式</td><td rowspan=1 colspan=1>60</td><td rowspan=1 colspan=1>450</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>1000</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>600</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td></tr></table>\n\n\n表 犙．2 垂直运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=5>起重机类型</td><td rowspan=1 colspan=2>接电持续率JC/%</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=1 colspan=1>名     称</td><td rowspan=1 colspan=1>特点</td><td rowspan=1 colspan=1>每小时工作循环数</td><td rowspan=1 colspan=1>起升</td><td rowspan=1 colspan=1>铰接臂俯仰</td><td rowspan=1 colspan=1>臂架俯仰</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01c4c1b6-ba00-4382-bfc0-f67248593c7c', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第一百二十四条', '第一百二十四条本法自2004年5月1日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01c71933-d289-4fe6-b8a9-ef46d5fab54d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 3）', 'r><tr><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.85</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.85</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9</td><td rowspan=1 colspan=1>0.95</td><td rowspan=1 colspan=1>0.85</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.85</td></tr></table>\n\n\n#### 犘．2．3．2 电动机的初选\n\n用式（P．7）、式（P．8）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。′\n\n### 犘．2．4 等效接电持续率经验法（用于起升机构）\n\n#### 犘．2．4．1 等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$\n\n与机构工作级别对应的初选电动机用的等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ ，见表 P．2。\n\n表犘．2 机构工作级别与等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>起升机构工作级别</td><td rowspan=1 colspan=1>电动机等效接电持续率JC&#x27;/%</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M1~M3</td><td rowspan=1 colspan=1>15~25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M4~M5</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M7~M8</td><td rowspan=1 colspan=1>60</td></tr></table>\n\n\n#### 犘．2．4．2 初选电动机\n\n根据式（P．1）计算的结果，按照起升机构工作级别，由表P．2查出等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ 后，从电动机样本上可初选出所需的电动机。\n\n### 犘．2．5 等效平均功率法\n\n#### 犘．2．5．1 等效平均功率法的计算\n\n在得到电动机的负荷图后（例如：对作起升运动的起升机构，和作水平运动的运行、回转、平衡变幅犕等机构，见图 P．1），便可计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ { 1 } ^ { 2 } t _ { 1 } + M _ { 2 } ^ { 2 } t _ { 2 } + M _ { 3 } ^ { 2 } t _ { 3 } + \\dots \\dots + M _ { n } ^ { 2 } t _ { n } } { t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\dots \\dots \\dots + t _ { n } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 等效平均阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；\n\n$M _ { 1 } \\thinspace , M _ { 2 } \\thinspace , M _ { 3 } \\thinspace , \\cdots , M _ { n ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01d29b84-605d-42e6-8049-636e21a93e09', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '13 架桥机的操作', '13 架桥机的操作## 13.1 基本要求\n\n### 13.1.1 司机操作架桥机时，不允许从事分散注意力的其他任何工作。  \n### 13.1.2 司机体力和精神不适时，不得操作架桥机。  \n### 13.1.3 司机应接受指挥信号的指挥。无论何时,司机都应执行来自任何人发出的停止信号。  \n### 13.1.4 司机应对自己直接控制的操作负责。无论何时，当怀疑有不安全情况时，司机应在操作架桥机  \n之前和管理人员协商。\n\n### 13.1.5 在离开架桥机之前，司机应做到下列要求：\n\na) 桥梁未架设到位，司机不得离开架桥机；  \nb) 使运行机构制动器制动或设置其他的保险装置；  \nc） 将所有控制器置于“零位\"或空档位置；  \nd) 发动机熄火；  \ne) 有超过架桥机工作状态极限风速的大风警报或架桥机处于非工作状态时，为保证架桥机安全应将其可靠锚定。\n### 13.1.6 在接通电源或开动设备之前,司机应查看所有控制器,使其处于“零位\"或空档位置。所有现场人员均在安全区内。  \n### 13.1.7 在每个班开始，司机必须试验所有控制器。如果控制器操作不正常,应在架桥机运行之前调试和修理。  \n### 13.1.8 当风速超过制造单位规定的最大风速时，不允许操作架桥机。  \n### 13.1.9 架桥机作业时,应视线良好并提供有效的通讯手段保证架桥机的安全操作，不应在雾雪、雷雨等恶劣天气条件下作业，不宜在夜间进行作业。\n\n## 13.2 架梁作业\n\n### 13.2.1 确认待架梁体的自重和外形尺寸在架桥机作业能力覆盖范围之内。  \n### 13.2.2 吊具与梁体确认可靠联结后方可起吊。起升不超过 $1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 距离应制动、下降，如此试吊2次  \n确认起升制动安全可靠后方可正式起吊梁体。  \n### 13.2.3 起吊梁体时应两端分别进行,但单端起吊后梁体的倾斜程度应满足待架梁体的相关规定。  \n### 13.2.4 采用拖拉喂梁时，应保证前吊梁小车与运梁车驮梁小车行走的同步。  \n### 13.2.5 架桥机架梁操作应严格按照架桥机操作手册或使用说明书的规定进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01d907db-f366-4f5a-a8ed-3e74c0d6cb42', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4结果计算', '4结果计算水泥密度，按式（T0503-1）计算：\n\n$$\n\\rho { = } 1 0 0 0 \\times \\frac { m } { V _ { { _ 2 } } { - } V _ { 1 } }\n$$\n\n式中： $\\rho$ 1 -水泥的密度 $\\mathrm { ( k g / m } ^ { 3 }$ ）；$m$ 1 装入密度瓶的水泥质量（g）；$V _ { 1 }$ - 李氏瓶第一次读数（mL）；$V _ { 2 }$ - 李氏瓶第二次读数（mL）。\n\n结果计算精确至 $1 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ 。\n\n以两次平行试验结果的算术平均值为测定值，两次试验结果的允许偏差不得大于$2 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ，否则试验数据无效，需重新试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01dc342f-49af-4c8f-8ae2-6278347253c0', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 4）', '坡可采用不陡于1：1.25的坡度；经常受水淹没部分的边坡坡度不应陡于1:2。\n\n3埋置式桥台和钢筋混凝土灌注桩式或排架桩式桥台，其锥坡坡度不应陡于1:1.5；对不受洪水冲刷的锥坡，加强防护时可采用不陡于1:1.25的坡度。\n\n4洪水泛滥范围以内的锥坡和引道的边坡坡面，应根据设计流速设置铺砌层。铺砌层的高度应为：特大、大、中桥应高出计算水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵应高出设计水位加壅水水位（不计浪高） $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ 以上；当有逆风、冰冻或漂流物等影响时，应适当提高。\n\n### 3.5.4桥台侧墙后端和悬臂梁桥的悬臂端深人桥头锥坡顶点以内的长度，均不应小于 $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ （按路基和锥坡沉实后计）。\n\n### 3.5.5高速公路、一级公路、二级公路和三级公路的桥头宜设置搭板，搭板设置应符合下列规定：\n\n1搭板长度不宜小于5m；桥台高度不小于5m时，搭板长度不宜小于 $8 \\mathrm { m }$ 。\n\n2搭板宽度宜与桥台侧墙内缘相齐，并用柔性材料隔离，最小宽度不应小于行车道宽度。\n\n3搭板厚度不直小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ； 长度不小于6m的搭板，其厚度不宜小于 $0 . 3 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.6构造要求\n\n\n\n### 3.6.1桥涵结构应符合下列规定\n\n1桥涵结构在制造、运输、安装和使用过程中，应具有规定的强度、刚度、稳定性和耐久性。\n\n2桥涵结构构造应使其附加应力、局部应力尽量减小\n\n3桥涵结构形式和构造应便于制造、施工和养护，\n\n4桥涵结构物所用材料的品质及其技术性能应符合相关现行标准的规定。\n\n### 3.6.2桥涵的上、下部构造应视需要设置变形缝或伸缩缝，并配置适用的伸缩装置。高速公路、一级公路上的多孔梁（板）桥宜分联采用结构连续，也可分联采用桥面连续。\n\n### 3.6.3小桥涵可在进、出口和桥涵所在范围内整治和加固河床，必要时应在进、出□处设置减冲、防冲设施。\n\n### 3.6.4漫水桥应尽量减小桥面和桥墩的阻水面积，其上部构造与墩台的连接必须可靠，并应采取必要的措施使基础不被冲毁。\n\n### 3.6.5桥涵应有必要的通风、排水和防护措施及维修工作空间。\n\n### 3.6.6设置护栏的桥梁，桥梁护栏与桥面板应进行可靠连接。根据护栏形式，可采用直接埋入式、地脚螺栓和预埋钢筋的连接方式。\n\n### 3.6.7设置栏杆的桥梁，其栏杆的设计，除应满足受力要求外，尚应注意美观，栏杆高度不应小于 $1 , 1 \\mathrm m$ 。\n\n### 3.6.8桥梁支座设计应满足下列要求：\n\n1桥梁支座可按其跨径、结构形式、反力值、支承处的位移及转角变形值选取不同的支座。桥梁可选用板式橡胶支座或四氟滑板橡胶支座、盆式橡胶支座和球型钢支座。不宜采用带球冠的板式橡胶支座或坡形板式橡胶支座。\n\n2桥梁纵桥向单个支承点宜设置一排竖向支座，横桥向竖向支座的设置应考虑支座脱空的影响。\n\n3支座上、下传力面应保持水平\n\n4桥梁墩台应预留安装、维护、更换支座的工作空间和操作安全防护设施。\n\n### 3.6.9桥面伸缩装置应保证能自由伸缩，并应满足承载和变形要求，使车辆平稳通过。伸缩装置应具有良好的密水性和排水性，并易于检查和养护\n\n## 3.7桥面铺装、防水和排水\n\n\n\n### 3.7.1桥面铺装应符合下列规定：\n\n1桥面铺装宜与公路路面相协调\n\n2桥面铺装应有完善的桥面防水、排水系统\n\n3桥面铺装应与桥梁的上部结构综合考虑、协调设计\n\n4高速公路和一级公路上特大桥、大桥的桥面铺装宜采用沥青混凝土桥面铺装。\n\n### 3.7.2桥面铺装应设防水层。工桥台背面及拱桥拱圈与填料间应设置防水层，并设盲沟排水。\n\n### 3.7.3高速公路和一、二级公路上桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于$7 0 \\mathrm { m m }$ ；二级以下公路桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。沥青混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路沥青路面设计规范》（JTGD50）的有关规定。\n\n### 3.7.4水泥混凝土桥面铺装面层（不含整平层和垫层）的厚度不宜小于 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，混凝土强度等级不应低于C40。水泥混凝土桥面铺装层内应配置钢筋网。钢筋直径不应小于 $8 \\mathrm { m m }$ ，间距不宜大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。水泥混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路水泥混凝土路面设计规范》（JTGD40）的有关规定。\n3.7.5正交异性板钢桥面沥青混凝土铺装结构应根据桥梁纵面线形、桥梁结构受力状态、桥面系的实际情况、当地气象与环境条件、铺装材料的性能等综合研究选用。\n\n3.7.6桥面排水、桥台和支挡构造物的排水应满足现行《公路排水设计规范》（JTG/TD33）的有关规定，并应根据需要设置必要的桥面径流汇集引排系统和设施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01e55a41-e77b-48ca-98e3-20cd8571b264', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '附 录 A', '附 录 A(规范性附录)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('01fb087f-cdae-404f-8a74-acedc88f1a9e', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明（Part 1）', '条文说明主拱圈是拱桥的主要受力构件，由于其承受很大的轴力，延性能力非常小，为了保证其抗震安全，要求在E2地震作用下基本不发生损伤，应按现行公路桥涵设计规范相应的规定验算拱桥主拱圈、联结系和桥面系的强度。\n\n## 7.3.4墩柱塑性铰区域沿顺桥向和横桥向的斜截面抗剪强度应按式（7.3.4-1）～式（7.3.4-6)验算：\n\n$$\nV _ { \\mathrm { c 0 } } \\leqslant \\phi ( V _ { \\mathrm { c } } + V _ { \\mathrm { s } } )\n$$\n\n$$\nV _ { \\mathrm { c } } ~ = 0 . 1 v _ { \\mathrm { c } } A _ { \\mathrm { e } }\n$$\n\n$$\nv _ { \\mathrm { c } } ~ { = } ~ { \\left\\{ \\begin{array} { l l } { 0 , } & { P _ { \\mathrm { c } } \\leqslant 0 } \\\\ { \\displaystyle \\lambda \\left( 1 + { \\frac { P _ { \\mathrm { c } } } { 1 . 3 8 A _ { \\mathrm { g } } } } \\right) { \\sqrt { f _ { \\mathrm { c d } } } } \\leqslant \\operatorname* { m i n } { \\left\\{ \\begin{array} { l l } { 0 . 3 5 5 { \\sqrt { f _ { \\mathrm { c d } } } } } \\\\ { 1 . 4 7 \\lambda ~ { \\sqrt { f _ { \\mathrm { c d } } } } } \\end{array} \\right. } , } & { P _ { \\mathrm { c } } ~ > ~ 0 } \\end{array} \\right. }\n$$\n\n$$\n0 . 0 3 \\leqslant \\lambda \\ = \\frac { \\rho _ { \\mathrm { s } } f _ { \\mathrm { y h } } } { 1 0 } + 0 . 3 8 - 0 . 1 \\mu _ { \\mathrm { a } } \\leqslant 0 . 3\n$$\n\n$$\n\\rho _ { \\mathrm { s } } ~ = ~ \\sqrt [ 6 ] { \\frac { 4 A _ { \\mathrm { s p } } } { s D ^ { \\prime } } , \\sqrt [ [object Object] ] { \\xi + \\ddag ! } \\overline { { \\mathbb { H } } } \\overline { { \\mathbb { H } } } }  { \\displaystyle \\leqslant 2 . 4 / f _ { \\mathrm { y h } } }\n$$\n\n$$\nV _ { \\mathrm { s } } ~ = ~ \\left\\{ \\begin{array} { l l } { \\displaystyle 0 . ~ 1 ~ \\times \\frac { \\pi } { 2 } \\frac { A _ { \\mathrm { s p } } f _ { \\mathrm { y h } } D ^ { \\prime } } { s } , \\textcircled { \\mathrm { B i } } \\mathcal { H } \\mathcal { E } \\mathcal { \\# } \\overline { { \\mathbb { A } } } \\overline { { \\mathbb { H } } } } \\\\ { \\displaystyle \\qquad \\leqslant 0 . ~ 0 8 \\sqrt { f _ { \\mathrm { c d } } } A _ { \\mathrm { e } } } \\\\ { \\displaystyle 0 . ~ 1 ~ \\times \\frac { A _ { \\mathrm { v } } f _ { \\mathrm { y h } } h _ { 0 } } { s } , \\mathcal { \\# } \\mathcal { H } \\mathcal { E } \\frac { \\pm \\mathrm { A } } { \\mathrm { H } } \\overline { { \\mathrm { H } } } } \\end{array} \\right.\n$$\n\n式中： $V _ { \\mathrm { c 0 } }$ -剪力设计值（ $\\mathbf { k N }$ ），可按本规范第6.7节计算；$V _ { \\mathrm { { c } } }$ - 塑性铰区混凝土的抗剪能力贡献（kN）；$V _ { \\textrm { s } }$ - -横向钢筋的抗剪能力贡献（ $\\mathbf { k N }$ ）；v 塑性铰区混凝土抗剪强度（ $\\mathrm { M P a } _ { \\mathit { i } } ^ { \\prime }$ ；$f _ { \\mathrm { c d } }$ 混凝土抗压强度设计值（ $\\mathrm { M P a } _ { \\mathit { i } }$ ；$A _ { \\mathrm { g } }$ -墩柱塑性铰区域截面全面积（ $\\mathrm { c m } ^ { 2 }$ ）；$A _ { \\mathrm { e } }$ - 核心混凝土面积（ $\\mathrm { c m } ^ { 2 }$ )，可取 $A _ { \\mat');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('02139e4d-9018-4ea1-9bd7-4e6983062483', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．9 起重机的有效使用期', '9．9 起重机的有效使用期起重机都是按一定的理论寿命即设计预期寿命进行设计的，但起重机设计预期寿命并不完全等同于起重机的有效使用寿命期。\n\n对起重机的有效使用期起有害影响的主要因素是：\n\n疲劳现象；   \n磨损；   \n腐蚀；   \n操作、装配和拆装时的偶发事故；   \n超载；   \n保养不良等。   \n附 录 犃   \n（资料性附录）   \n起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('021467ce-7804-45e1-99ca-7a12fdc9b784', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤3.1 试验前将坍落筒内外洗净，放在经水润湿过的平板上（平板吸水时应垫塑料布），并踏紧踏脚板。\n\n3.2 将代表样分三层装入筒内，每层装入高度稍大于筒高的1/3，用捣棒在每一层的横截面上均匀插捣 25次。插捣在全部面积上进行，沿螺旋线由边缘至中心，插捣底层时插至底部，插捣其他两层时，应插透本层并插入下层约 $2 0 { \\sim } 3 0 \\mathrm { m m }$ ，插捣须垂直压下（边缘部分除外），不得冲击。在插捣顶层时，装入的混凝土高出坍落筒，随插捣过程随时添加拌合物，当顶层插捣完毕后，将捣棒用锯和滚的动作，清除多余的混凝土，用抹刀抹平筒口，刮净筒底周围的拌合物，而后立即垂直地提起坍落筒，提筒宜控制在3\\~7s 内完成，并使混凝土不受横向及扭力作用。从开始装料到提出坍落筒整个过程应在150s内完成。\n\n3.3 将坍落筒放在锥体混凝土试样一旁，筒顶平放木尺，用钢尺量出木尺底面至试样顶面最高点的垂直距离，即为该混凝土拌合物的坍落度，精确至 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3.4 当混凝土试件的一侧发生崩坍或一边剪切破坏，则应重新取样另测。如果第二次仍发生上述情况，则表示该混凝土和易性不好，应记录。\n\n3.5 当混凝土拌合物的坍落度大于 $1 6 0 \\mathrm { m m }$ 时，用钢尺测量混凝土扩展后最终的最大直径和最小直径，在这两个直径之差小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 的条件下，用其算术平均值作为坍落扩展度值；否则，此次试验无效。\n\n3.6 坍落度试验的同时，可用目测方法评定混凝土拌合物的下列性质，并予记录。\n\n（1）棍度：按插捣混凝土拌合物时难易程度评定。分“上”“中”“下”三级。\n\n“上”：表示插捣容易；\n\n“中”：表示插捣时稍有石子阻滞的感觉；\n\n“下”：表示很难插捣。\n\n（2）黏聚性：观测拌合物各组成分相互黏聚情况。评定方法是用捣棒在已坍落的混凝土锥体侧面轻打，如锥体在轻打后逐渐下沉，表示黏聚性良好；如锥体突然倒坍、部分崩裂或发生石子离析现象，则表示黏聚性不好。\n\n（3）保水性：指水分从拌合物中析出情况，分“多量”“少量”“无”三级评定。\n\n“多量”：表示提起坍落筒后，有较多水分从底部析出；\n\n“少量”：表示提起坍落筒后，有少量水分从底部析出；\n\n“无”：表示提起坍落筒后，没有水分从底部析出。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('02171b18-5ef1-49e3-bf7d-5516207070e1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 2）', 'bf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n### 8.2.2.2 非工作状态\n\n塔式起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（145）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 2 \\ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { e G } } + P _ { \\mathrm { e q } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（145）\n\n式中：\n\n$P _ { Z 2 }$ — 制动器、夹轨器等装置沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（15）；  \n$P _ { \\alpha } { \\bf { \\sigma } } _ { \\mathrm { { f } } }$ — 同式（143）；  \n$P _ { \\alpha \\mathbf { q } }$ — 固定吊具（吊钩、下滑轮组及1／2的悬吊钢丝绳等）的重力沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（143）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('02194777-05e1-4317-99fc-f946b91e369d', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4作用', '4作用');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('021c269d-3fb7-4f37-a0b0-df4b65f6541e', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '5 质量检验（Part 3）', '边增大 $2 \\ \\mathrm { m m }$ 以上,无衬垫的根部间隙变化 $2 \\ \\mathrm { m m }$ 以上,有衬垫的根部间隙变化在 $- 2 \\ \\mathrm { m m } \\sim + 6 \\ \\mathrm { m m }$ 以上)。\n\n7预热温度低于规定的下限温度 $2 0 ~ \\mathsf { T }$ 时。  \n8 增加或取消焊后热处理时。  \n9 电流种类和极性改变。  \n10 加入或取消填充金属。  \n11 母材焊接部位涂车间防锈漆而焊接时又不进行打磨的。\n\n### C.1.5“评定”包括对接接头试验、熔透角接试验和T形接头试验。\n\n## C.2试板\n\n### C.2.1 对接接头试板代表的板厚范围按表C.2.1执行。\n\n表C.2.1对接接头试板厚度（ $\\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n### C.2.2T形接头埋弧自动焊试板可按每一焊脚尺寸在表C.2.2中选择一种盖、腹板厚度组合。\n\n表C.2.2T形接头埋弧自动焊试板厚度 $( \\mathbf { m } \\mathbf { m } )$   \n\n\n\n\n\n### C.2.3全熔透、部分熔透T形接头试板厚度按表C.2.3中选择一种试板厚度。\n\n表C.2.3全熔透、部分熔透T形接头试板厚度 $( \\mathbf { m } \\mathbf { m } )$   \n\n\n\n\n\n### C.2.4 试板长度应根据样坏尺寸、数量(含附加试样数量)等因素予以综合考虑，自动焊不宜小于 $6 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ,焊条电弧焊、 $\\mathbf { C O } _ { 2 }$ 气体\n\n(或混合气体)保护焊不得小于 $4 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。宽度应根据板厚、试样尺寸、探伤要求确定。\n\n### C.2.5试板的制作应符合本规范的技术要求。\n\n## C.3检验及试验\n\n### C.3.1焊缝的外观质量应符合本规范第4.9.13条第1款的规定。\n\n### C.3.2 焊缝应全长进行超声波探伤,对接焊缝、熔透角焊缝质量 等级应达到I级,不熔透角焊缝质量等级应达到Ⅱ级。\n\n### C.3.3样坏截取位置应根据焊缝外形及探伤结果,在试板的有效利用长度内作适当分布。试样加工前允许样坏冷矫正。\n\n### C.3.4力学性能试验项目、试样数量及试验方法应符合表C.3.4的规定。\n\n表C.3.4力学性能试验项目、试样数量（个）  \n\n\n\n\n\n注：1对接接头侧弯试验;弯曲角度 $\\alpha = 1 8 0 ^ { \\circ }$ 。当试板板厚为 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 及以下时，可以用正、反弯各一个代替侧弯。\n\n2对接接头及熔透角接低温冲击试验缺口开在焊缝中心及熔合线外 $1 . 0 \\ \\mathrm { m m }$ 处各3个；如果接头为异种材质组合，熔合线外 $1 \\ m \\mathbf { m }$ 分别取样。\n\n3板厚 $< 1 2 \\ \\mathrm { m m }$ 的对接焊缝、焊缝有效厚度 $\\leqslant 8 \\ \\mathrm { m m }$ 的角焊缝不进行焊缝金属拉伸试验。\n\n### C.3.5力学性能试验验收应符合下列规定：\n\n1当拉伸试验结果(屈服、抗拉强度及拉棒的伸长率)不低 于母材标准值时,则判为合格;当试验结果低于母材标准值,则允 许从同一试件上再取一个试样重新试验,若试验结果不低于母材 标准值,则仍可判为合格,否则,判为不合格。\n\n2接头侧弯试验结束后，若试样受拉面上的裂纹总长度不大于试样宽度的 $1 5 \\%$ ,且单个裂纹长度不大于 $3 \\ \\mathrm { m m }$ ,则判为合格;当试验结果未满足上述要求，则允许从同一试件上再取一个试样重新试验,若试验结果满足上述要求,则仍判为合格,否则,判为不合格。\n\n3各种钢材焊接接头的冲击功应符合表C.3.5的规定。若冲击试验的每一组(3个)试样试验结果的平均值不低于规定值，且任一试验结果不低于0.7倍的规定值,则判为合格；当试验结果未满足上述要求,允许从同一试件上再取一组(3个)附加试样重新试验,若总计6个试验结果的平均值不低于规定值,且低于规定值的试验结果不多于3个（其中，不得有2个以上的试验结果低于0.7倍的规定值,也不得有任一试验结果低于0.5倍的规定值），则可仍判为合格,否则,判为不合格。\n\n表C.3.5焊接接头的冲击功规定值  \n\n\n\n\n\n注;1试验温度可按照设计规定。\n\n2板厚 $\\leqslant 2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的薄钢板接头冲击功规定值为 $2 7 \\ \\mathbf { J } _ { \\circ }$\n\n4当焊接接头的硬度值不大于HV380 时,则判为合格,否则,判为不合格。\n\n5力学性能试验结束后,若发现试样断口上有超标的缺陷,应查明产生该缺陷的原因并决定试验结果是否有效。\n\n### C.3.6每一评定应作一次宏观断面酸蚀试验,试验方法应符合现行国家标准《钢的低倍组织及缺陷酸蚀试验方法》GB226的规定；单道焊缝的成型系数应为1.3\\~2.0。\n\n## C.4焊接工艺评定报告\n\n### C.4.1“评定\"报告应包括下列内容：\n\n1 母材和焊接材料的型(牌)号、规格、化学成分和力学性能等。\n\n2试板图。\n\n3试件的焊接条件及施焊工艺参数。\n\n4焊缝外观及探伤检验结果。\n\n5力学性能试验及宏观断面酸蚀试验结果。\n\n6结论。\n\n## 附录D 圆柱头焊钉焊接工艺评定\n\n## D.1一般要求\n\n### D.1.1 试验用焊接圆柱头焊钉的钢板材质应与生产用钢板相同,按较厚板选用。\n\n### D.1.2圆柱头焊钉的力学性能和化学成分应符合规定要求。\n\n### D.1.3 瓷环应符合《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》GB/T10433的规定。\nD.1.4试验用焊接设备应与生产用焊接设备相同;采用不同焊接方法焊接的焊钉应分别评定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0224484f-7268-4318-b618-f72287188ae9', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '18.4调试与修理', '18.4调试与修理## 18.4.1总则\n\n按18.1.2、18.1.3检查出危险状况都应在起重机械重新作业之前被改正。调试和修理工作应由专业人员来进行。\n\n## 18.4.2部件或器件的调试\n\n重机械应保持经常性调试，以保证部件或器件的功能正确，经常调试的项目包括：\n\n功能性的操作机构；  \n限制装置；  \n控制系统；  \n制动系统；  \n动力装置。\n\n## 18.4.3金属结构的焊接补强与修理\n\n金属结构的焊接补强与修理后的质量应符合3.3的有关规定。施工之前应制定工作计划。工作计划至少应包括下列内容：\n\na）确定原结构所用母材类型。确定母材对焊接的适应性；b）对补强或修理的部位进行应力分析。应确定所有使用条件下的静载荷和动载荷。应考虑构件在以往的服役中可能遭受的累积损坏；c）承受周期性载荷的构件应在设计中考虑以前的载荷经历，如果不知道载荷经历，必要时应进\n\n行疲劳应力计算；\n\nd）对进行加热、焊接或热切割的构件应考虑其允许的承载程度，必要时应减轻载荷。考虑到升高的温度将遍布有关横截面的各处，因此，应审核承载构件的局部或整体稳定性；\n\ne）应对已腐蚀或其他性质受损部件作出复原性修理，或更换整个构件的决定；  \nf）应制定有关工艺要求；  \ng) 应规定外观检查或必要的无损检测的质量检查要求。\n\n条文性质：强制性条文。\n\n制定依据：\n\n参照ANSI/ASMEB30.4-2003中4-2.3.1、4-2.3.2、4-2.3.3的相关内容，规定了“维护、调试与修理”的内容。\n\n参照AWSD1.1：2000《美国钢结构焊接规范》中8.2.1、8.2.2、 $8 . 3 . 2 { \\sim } 8 . 3 . 5$ 的有关内容，规定了金属结构的焊接补强与修理的要求。\n\n起重机定期的保养是保证其安全运行、减少故障、延长使用寿命的一种重要手段。某些企业不重视起重机的定期保养将加速零部件的损坏，严重时将导致事故的发生。\n\n实际使用中，由于设计、制造或使用的原因可能导致金属结构出现裂纹，出现裂纹后往往采取焊接补强的方法来对结构进行加固处理，但由于方法不当，经常发生刚刚补强后的金属结构在使用一段时间后又很快出现新的裂纹，造成新的隐患。因此，本次标准的修订参照美国钢结构焊接规范提出了在采取焊接补强时应考虑的有关技术问题，以保证施工质量。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('02341ad3-fa8d-4df7-8d95-7c72271cdf85', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 2）', '.2.9的规定，并应符合下列规定：\n\n1 二级公路上的特大桥及三、四级公路上的大桥，在河床比降大、易于冲刷的情况下，宜提高一级洪水频率验算基础冲刷深度。\n\n2 沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建漫水桥和过水路面。漫水桥和过水路面的设计洪水频率，应根据容许阻断交通的时间长短和对上下游农田、城\n\n镇、村庄的影响以及泥沙淤塞桥孔、上游河床的淤高等因素确定。\n\n表3.2.9 桥涵设计洪水频率  \n\n\n\n\n\n## 3.3 桥涵孔径\n\n### 3.3.1 桥涵孔径的设计必须保证设计洪水以内的各级洪水及流冰、泥石流、漂流物等安全通过，并应考虑壅水、冲刷对上下游的影响，确保桥涵附近路堤的稳定。\n\n桥涵孔径的设计应考虑桥位上下游已建或拟建桥涵和水工建筑物的状况及其对河床演变的影响。\n\n桥涵孔径设计尚应注意河床地形，不宜过分压缩河道、改变水流的天然状态。\n\n### 3.3.2 小桥、涵洞的孔径，应根据设计洪水流量、河床地质、河床和锥坡加固形式等条件确定，并应符合下列规定：\n\n1 当缺少水文资料时，可根据现场调 的多年洪水痕迹、泛滥范围和既有桥涵验 算小桥、涵洞的孔径。\n\n2 当小桥、涵洞的上游条件许可积水时 依暴雨径流计算的流量可考虑减少，但减少的流量不宜大于总流量的1/4。\n\n### 3.3.3 特大、大、中桥的孔径布置应按设计洪水流量和桥位河段的特性进行设计计算，并对孔径大小、结构形式、墩台基础埋置深度、桥头引道及调治构造物的布置等进行综合比较。\n\n### 3.3.4 计算桥下冲刷时，应考虑桥孔压缩后设计洪水过水断面所产生的桥下一般冲刷、墩台阻水引起的局部冲刷、河床自然演变冲刷以及调治构造物和桥位其他冲刷因素的影响。\n\n### 3.3.5 桥梁全长应按下列规定计算：\n\n1 有桥台的桥梁为两岸桥台侧墙或八字墙尾端间的距离。\n\n2 无桥台的桥梁为桥面系长度。\n\n### 3.3.6 桥涵跨径在 $5 0 \\mathrm { m }$ 及以下时，宜采用标准化跨径。采用标准化跨径的桥涵宜采用装配式结构及机械化、工厂化施工。桥涵标准化跨径规定如下： $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 、1. $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 、 $2 . 0 \\mathrm { m }$ $2 . 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 . 0 \\mathrm { m }$ 、 $4 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $5 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $6 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $8 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 3 \\mathrm { m }$ 、 $1 6 \\mathrm m$ 、$2 0 \\mathrm { m }$ 、 $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 0 \\mathrm { m }$ 、 $3 5 \\mathrm { m }$ 、 $4 0 \\mathrm m$ 、 $4 5 \\mathrm { m }$ 、 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.4 桥涵净空\n\n### 3.4.1 桥涵净空应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中的公路建筑限界规定，并应符合下列规定：\n\n1 确定桥面净宽时，应首先考虑与桥梁相连的公路路段的路基宽度，保持桥面净宽与路基宽度相同。\n\n2 多车道公路上的特大桥为整体式上部结构时，中央分隔带宽度应根据所采用的护栏形式确定，路肩宽度经论证后可采用现行《公路工程技术标准》（JTGB01）有关规定的“最小值”。\n3高速公路和作为干线功能的一级公路上特大桥的右侧路肩宽度小于 $2 . 5 0 \\mathrm { m }$ 且桥长超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { m }$ 时，宜设置紧急停车带和过渡段， 紧急停车带宽度包括路肩在内应为$3 . 5 0 \\mathrm { n }$ ，有效长度不应小于 $4 0 \\mathrm { m }$ ，间距不宜大于 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n4桥上设置的各种安全设施及标志等不得侵人桥涵净空限界。\n\n### 3.4.2桥面人行道、自行车道和拦护设施的布置应符合下列规定：\n\n1高速公路上的桥梁不宜设人行道。 二、三、四级公路上桥梁的桥上人行道和自行车道的设置，应根据需要而定，并应与前后路线布置协调。人行道、自行车道与行车道之间，应设护栏或路缘石等分隔设施。一个自行车道的宽度应为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；当单独设置自行车道时，不宜小于两个自行车道的宽度。人行道的宽度宜为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 时，按 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的级差增加。漫水桥和过水路面可不设人行道\n\n2通行拖拉机或畜力车为主的慢行道，其宽度应根据当地行驶拖拉机或畜力车车型及交通量而定；当沿桥梁一侧设置时，不应小于双向行驶要求的宽度。\n\n3桥梁护栏设置应符合现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）的相关规定。\n\n4路缘石高度可取用 $0 . 2 5 \\sim 0 . 3 5 \\mathrm { m }$ 。当跨越急流、大河、深谷、重要道路、铁路、主要航道，或桥面常有积雪、结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0237373e-9aaa-4140-98c4-3245c121dfc6', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》（GB/T 50080—2016）编制。维勃试验是将新拌水泥混凝土装入坍落筒内后再拔去坍落筒，并将透明圆盘放在圆锥混凝土顶面，然后在规定频率和振幅下振动，直到透明圆盘的下表面完全布满水泥浆为止。但试验中由于水泥浆润湿圆盘底不均匀，判断试验终点较难。\n\nISO 4103中规定了水泥混凝土拌合物稠度分级，见表T0523-1。\n\n表T0523-1 水泥混凝土拌合物的稠度分级');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('02385df2-c112-4e2a-b88f-3a359e1cf936', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百七十五条当事人约定易货交易，转移标的物的所有权的', '第一百七十五条当事人约定易货交易，转移标的物的所有权的，参照买卖合同的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('023f29ac-53ef-4480-9f0b-0300f942d633', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 1）', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算## 犛．2．1 按 $\\textbf { G }$ 值 $. J C$ 值、 $. c z$ 值选出的电动机（见犘．2．3）的发热校验\n\n### 犛．2．1．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．1．1 稳态平均功率\n\n稳态平均功率按式（S．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } { = } G { \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } }\n$$\n\n………（S．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 稳态平均功率，单位为千瓦（kW）；  \n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表Q.1;  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；-同式（P.1）。\n\n#### 犛．2．1．1．2 $J C$ 值\n\n$J C$ 值参见附录 犆犣 $\\mathrm { \\Delta Q }$ 。\n\n#### 犛．2．1．1．3 $\\mathbf { C Z }$ 值\n\n##### 犛．2．1．1．3．1 折合的全起动次数 $Z$ ，按式（S．3）计算：\n\n$$\nZ { = } d _ { \\mathrm { { c } } } { + } g d _ { \\mathrm { { i } } } { + } r f\n$$\n\n·…( S.3)\n\n式中：$Z$ 折合的每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 同式（S．1）；$d _ { \\mathrm { i } }$ — 同式（S．1）；$f$ 同式（S.1);  \n$g , r$ -折合系数，一般可取 $g = 0 . 2 5 , r = 0 . 8$\n\n按 $Z$ 值划分起动等级，一般为每小时150，300，600次。犆犛．2．1．1．3．2 惯量增加率 $C$ ，按式（S．4）计算：\n\n$$\nC { = } \\frac { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } { + } J _ { \\mathrm { \\scriptsize { e } } } } { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } }\n$$\n$$\n\n……（S．4）\n\n式中：\n\n$C$ -惯量增加率;  \n$J _ { \\textrm { d } }$ 电动机的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ -电动机以外的运动质量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）。\n\n### 犛．2．1．1．3．3 惯量增加率犆犣 $C$ 与折合的每小时全起动次数 $Z$ 的乘积 $C Z$ 值是起制动影响电动机发热的重要参数。 $C Z$ 值的常用数值是150、300、450、600和 $1 ~ 0 0 0$ 。\n\n## 犛．2．1．1．4 发热校验\n\n根据上述方法计算出 $ { P _ { \\mathrm { { S } } } } \\setminus J C$ 及 $C Z$ 值，所选用的电动机在相应 $C Z$ 值、 $. J C$ 值下，如其输出功率满足式（S．5）的要求，则电动机发热校验合格。\n\n$$\nP { \\geqslant } P _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n·…( S.5)\n\n## 犛．2．1．2 运行机构电动机的发热校验犘\n\n### 犛．2．1．2．1 稳态平均功率 $P _ { \\mathrm { { S } } }$ ，按式（S．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } = G { \\Big [ } P _ { \\textrm { \\Sigma } } ( \\omega + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\textrm { w I } } { \\Big ] } { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta } } \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1和表Q.1;$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；WⅠ 同式（86）；按起重机正常工作状态的计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算，室内取 $P _ { \\textrm { w I } } = 0$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；$m$ 同式（89）；\n\nm -同式（89）。\n\n### 犛．2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0256a268-6bca-4763-bd11-a5d6dd3acce5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接（Part 2）', '1>110</td><td rowspan=1 colspan=1>135</td><td rowspan=1 colspan=1>158</td><td rowspan=1 colspan=1>205</td><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>310</td><td rowspan=1 colspan=1>366</td><td rowspan=1 colspan=1>437</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10.9S</td><td rowspan=1 colspan=1>≥1000</td><td rowspan=1 colspan=1>W900</td><td rowspan=1 colspan=1>99</td><td rowspan=1 colspan=1>120</td><td rowspan=1 colspan=1>155</td><td rowspan=1 colspan=1>190</td><td rowspan=1 colspan=1>223</td><td rowspan=1 colspan=1>290</td><td rowspan=1 colspan=1>354</td><td rowspan=1 colspan=1>437</td><td rowspan=1 colspan=1>515</td><td rowspan=1 colspan=1>615</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>12.9S</td><td rowspan=1 colspan=1>≥1200</td><td rowspan=1 colspan=1>≥1080</td><td rowspan=1 colspan=1>119</td><td rowspan=1 colspan=1>145</td><td rowspan=1 colspan=1>185</td><td rowspan=1 colspan=1>229</td><td rowspan=1 colspan=1>267</td><td rowspan=1 colspan=1>347</td><td rowspan=1 colspan=1>424</td><td rowspan=1 colspan=1>525</td><td rowspan=1 colspan=1>618</td><td rowspan=1 colspan=1>738</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=13>a 表中预拉力值按O.7σs·A计算,其中o取各档中的最小值。</td></tr></table>\n\n\nb） 在受拉连接中，单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力犘 $\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ ，按式（39）计算，并不宜大于 $1 , 0 P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\n……（39）\n\n式中：犘\n\n$\\left[ P _ { \\mathrm { { \\uparrow } } } \\right]$ ］— 受拉连接中单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力，单位为千牛（kN）；$\\sigma _ { \\mathrm { s } l }$ — 高强度螺栓钢材的屈服点，有确切数据的按值选取，也可按表27中最低值选取，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$A _ { l }$ 螺栓有效截面积，可按表27选取，单位为平方毫米 $\\mathrm { . } \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$_ n$ 同式（38)；$\\beta$ 载荷分配系数。$\\beta$ 与连接板总厚度 $L$ 和螺栓(公称)直径 $d$ 有关，按下式计算：$L / d { \\geqslant } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 2 6 - 0 . 0 2 6  L / d ) + 0 . 1 5$ ；$L / d { < } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 1 7 - 0 . 0 5 7 L / d ) + 0 . 3 3$ 。\n\nc） 摩擦型高强度螺栓连接，同时承受摩擦面的剪切和沿螺栓轴线方向的外拉力时，每个高强度螺犘 犘 犘犘栓的许用承载能力仍按式（38）计算，但应以 $( P _ { \\mathrm { { g } } } - 1 . 2 5 P _ { \\mathrm { { t } } } )$ ）代替式中的犘 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ t ~ } }$ 为每个高强度螺栓在其轴线方向所受的外拉力。此拉力不应大于犣 $0 . 7 ~ P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\nd） 摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目 $Z$ ，按式（40）计算：犖\n\n在受剪连接中： $Z { = } \\frac { N } { [ P ] }$ 在受拉连接中： $Z { = } \\frac { N } { \\left[ P _ { \\mathrm { t } } \\right] } \\mathrm { \\Omega }$ ……（40）\n\n式中：\n\n$Z$ -摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目；$N \\cdot$ 连接所传递的内力，单位为千牛（kN)；$[ P ]$ — 同式（38）；$\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ — 同式（39）。\n\ne） 在摩擦型高强度螺栓连接中，为使高强度螺栓达到规定的预拉力，应施加一定的拧紧螺栓螺母的扭矩，其值应由试验得出，但可用式（41）估算：\n\n$$\nM { = } K d P _ { \\mathrm { g');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('025876ae-9564-4c1b-abb8-ecb6c6e734ad', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1目的、适用范围和引用标准', '1目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥浆体自由泌水率和自由膨胀率的试验方法。\n\n本方法适用于通用硅酸盐水泥及指定采用本方法测定的其他材料。\n\n引用标准：\n\n水泥浆体钢丝间泌水试验方法(T0517)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('025cb6a1-be3d-4d7a-84a2-b37d0c1dfaa4', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求（Part 6）', '1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU42</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H13Mn2Si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.50~2.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU43</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H13Mn2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.17</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.80~2.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.05</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU44</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08Mn2Si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.70~2.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.65~0.95</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.035</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.035</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU45</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08Mn2SiA</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.80~2.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.65~0.95</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">焊丝型号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">冶金牌号分类</td><td colspan=\"10\" rowspan=\"1\">化学成分（质量分数）a%</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ni</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cuʰ</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">其他</td></tr><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('026b7993-e917-4780-8d76-48b4adcd5cd6', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 4）', 'an=1 colspan=1>最高</td><td rowspan=1 colspan=1>最低</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>严寒地区</td><td rowspan=1 colspan=1>46</td><td rowspan=1 colspan=1>-43</td><td rowspan=1 colspan=1>39</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>34</td><td rowspan=1 colspan=1>-23</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>寒冷地区</td><td rowspan=1 colspan=1>46</td><td rowspan=1 colspan=1>-21</td><td rowspan=1 colspan=1>39</td><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>34</td><td rowspan=1 colspan=1>-10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>温热地区</td><td rowspan=1 colspan=1>46</td><td rowspan=1 colspan=1>-9(-3)</td><td rowspan=1 colspan=1>39</td><td rowspan=1 colspan=1>-6(-1</td><td rowspan=1 colspan=1>34</td><td rowspan=1 colspan=1>-3(0)</td></tr></table>\n\n\n注：1.全国气候分区见附录 $\\mathrm { A } _ { \\circ }$ 2.表中括弧内数值适用于昆明、南 福州地区\n\n3计算桥梁结构由于竖向温度梯度引起的效应时，可采用图4.3.12所示的竖向温度梯度曲线，其桥面板表面的最高温度 $T _ { \\parallel }$ 规定见表4.3.12-3。\n\n![](images/3d00470e19e72ffff6d1b75f99c01e8f3b965d7029f9427afde2ca89ec367335.jpg)  \n图4.3.12竖向梯度温度（尺寸单位：mm）\n\nA-混凝土结构当梁高 $H$ 小于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 时， $A = H - 1 0 0$ $\\mathrm { ( ~ m m ) }$ ；梁高 $H$ 大于或等于 $4 0 0 \\mathrm { n m }$ 时， $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；带混凝土桥面板的钢结构 $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ； $t$ -混凝土桥面板的厚度 $. \\mathrm { m m }$ ）\n\n混凝土上部结构和带混凝土桥面板的钢结构的竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。\n\n4对无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。\n\n5计算坛工拱桥考虑徐变影响引起的温差作用效应时，计算的温差效应应乘以折\n\n减系数0.7。\n\n6采用沥青混凝土铺装的混凝土桥面板桥梁必要时应考虑施工阶段沥青摊铺引起的温度影响。\n\n表4.3.12-3竖向日照正温差计算的温度基数  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>结构类型</td><td rowspan=1 colspan=1>T（℃）</td><td rowspan=1 colspan=1>T（℃）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>水泥混凝土铺装</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>6.7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>50mm沥青混凝土铺装层</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>6.7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>100mm沥青混凝土铺装层</td><td rowspan=1 colspan=1>14</td><td rowspan=1 colspan=1>5.5</td></tr></table>\n\n\n## 4.3.13支座摩阻力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\mu W\n$$\n\n式中：W——作用于活动支座上由上部结构重力产生的效应；$\\mu$ ——支座的摩擦系数，宜采用实测数据，无实测数据时可按表4.3.13取用。\n\n表4.3.13支座摩擦系数  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>支座种类</td><td rowspan=1 colspan=1>支座摩擦系数</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>滚动支座或摆动支座</td><td rowspan=1 colspan=1>0.05</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>板式橡胶支座</td><td rowspan=1 colspan=1>支座与混混凝  面接触</td><td rowspan=1 colspan=1>0.30</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>支座与钢板接触</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>聚四氟乙烯板与不锈钢板接触</td><td rowspan=1 colspan=1>0.06（加5201硅脂润滑后；温度低于-25℃时为0.078）<');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('027bf7ae-aa0b-421f-bf15-6334dfb15d1b', '136《中华人民共和国土地管理法实施条例中华人民共和国土地管理法实施》（国务院令第743号（2021修订））.md', '第八章附则', '第八章附则第四十六条本条例自1999年1月1日起施行。1991年1月4日国务院发布的《中华人民共和国土地管理法实施条例》同时废止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0286254e-453e-4ff4-93bc-58a8b4732c79', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 5）', ' } } \\ ,$ 。\n\n#### 5．6．2．2 不符合5．6．2．1情况的受弯构件的整体稳定性按以下方法计算：\n\na） 在最大刚度平面内受弯的构件，按式（48）计算：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（48）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } }$ — 绕构件强轴 $. x$ 轴）作用的最大弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 绕构件强轴弯曲所确定的受弯构件侧向屈曲稳定系数，按附录L确定；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按构件受压最大纤维确定的毛截面抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ~ . }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ —— 同式（28）或见表22。\n\nb） 在两个互相垂直的平面内都受弯的轧制 H 型钢或焊接工字形截面构件，按式（49）计算：犕\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $y$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22。\n\n### 5．6．3 压弯构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．3．1 压弯构件整体稳定性计算\n\n##### 5．6．3．1．1 双向压弯构件的整体弯曲屈曲稳定性计算的简便方法\n\n当 $N / N _ { \\mathrm { E x } }$ 和 $N / N _ { \\mathrm { E y } }$ 均小于0．1时，按式（50）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（50）\n\n式中：\n\n$N$ —作用在构件上的轴向力，单位为牛顿(N)；-同式(46)，根据构件结构型式确定的假想长细比 $\\lambda _ { F }$ 或 $\\lambda _ { h F }$ 按附录K中的表K.1～表K.4查取；$A$ —同式(43)；\n$M _ { \\mathrm { x } } , M _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ —— 同式（49）；$[ \\sigma ]$ ］——— 同式（28）或见表22。犖犖犖$N / N _ { \\mathrm { E x } }$ $N / N _ { \\mathrm { E y } }$\n\n当 和 均大于等于0．1时 ，按式（51）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E y } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ] ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（50）；$\\varphi$ 同式（46）；$A$ 同式（43）；  \n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$N _ { E \\mathrm { x');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0288ddca-f705-4ddf-b641-1b7215058625', '145《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2009）.md', '4技术要求（Part 1）', '4技术要求## 4.1基本要求\n防坠器应按规定程序批准的图样和技术文件制造。\n\n## 4.2外观质量\n### 4.2.1\n防坠器及附件边缘应呈圆弧形，应无目测可见的凹凸等痕迹；壳体为金属材料时，所有铆接面应平整，无毛刺、裂纹等缺陷；壳体为工程塑料时，表面应无气泡、开裂等缺陷。\n\n### 4.2.2\n防坠器及连接器应标明产品型号、安装方向、等级（如长度、载荷等）标识、商标（或生产厂名）、生产日期等，各部件应完整无缺、无锈蚀及破损。\n\n### 4.2.3\n速差式防坠器内置的钢丝绳，其各股均应绞合紧密，不应有叠痕、突起、弯折、压伤、错乱交叉、灼伤及断股的钢丝；速差式防坠器内置的合成纤维带应柔软、耐磨，其表面、边缘、软环处应无擦破、割断或灼烧等损伤。\n\n### 4.2.4\n连接绳（带）应质地均匀、柔软、耐磨；绳中各股均应绞合紧密，不应有错乱交叉、灼烧及断股等损伤；带体应为复合堆积，统一编织，不应有切口、灼烧及断丝等损伤。\n\n### 4.2.5\n连接器边缘应呈圆弧形，应无棱角、毛刺，不应有裂纹、明显压痕和划伤等缺陷。\n\n### 4.2.6\n织带型缓冲器一般利用撕开缝制的扁织带吸收下坠的动力。织带型缓冲器应有明显的释放长度标识，扁织带表面、边缘、软环处应无擦破、切口或灼烧等损伤，缝合部位无绷裂现象。\n\n## 4.3结构\n### 4.3.1\n防坠器各部件应连接牢固，有防松动措施，应保证在作业中不松脱。\n\n### 4.3.2\n速差式防坠器典型结构和主要零部件示意图如图1所示。\n\n#### 4.3.2.1\n速差式防坠器内置的钢丝绳，绳端环部接头宜采用铝合金套管压接方式，套管壁厚应不小于$3 \\mathtt { m m }$ ，长度应不小于 ${ \\bf 2 0 m m }$ 。\n\n#### 4.3.2.2\n速差式防坠器内置的合成纤维带，带体两端环部接头应采用缝合方式，缝合末端会缝应不少于$1 3 \\mathrm { m m }$ ，且应增加一道十字或川字缝合线。\n\n#### 4.3.2.3\n速差式防坠器的出线口应设置避免钢丝绳或合成纤维带磨损的保护措施。\n\n### 4.3.3\n导轨式防坠器结构型式多样，主要零部件有壳体、轴销、卡板（或棘轮）及导向轮等.\n\n### 4.3.4\n绳索式防坠器典型结构和主要零部件示意图如图2所示。\n\n### 4.3.5连接绳\n#### 4.3.5.1\n连接绳两端环部接头应采用镶嵌方式，且每绳股应连续镶嵌4道以上，宜设置防磨损塑胶防护套。\n\n#### 4.3.5.2\n系于前胸的连接绳长度应不大于 $0 . 4 \\mathrm { m }$ ；系于背部的连接绳长度应不大于 $\\phantom { - } 0 . 8 \\mathbf { m }$ 。连接绳直径宜控制在 $1 2 . 5 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 6 \\mathrm { m m }$ 。\n\n  \n图1速差式防坠器典型结构和主要零部件示意图\n\n  \n图2绳索式防坠器典型结构和主要零部件示意图\n\n### 4.3.6连接器\n#### 4.3.6.1\n连接器的结构分对称型［如图3a）所示］和非对称型[如图3b）所示]。\n\n  \n  \n图3连接器结构示意图\n\n#### 4.3.6.2\n连接器应操作灵活，扣体钩舌和闸门的咬口应完整，两者不应偏斜，并有保险设置，连接器应经过两次及以上的手动操作才能开锁，如图4所示。\n\n  \n图4连接器开锁示意图\n\n### 4.3.7\n织带型缓冲器缝合的扁织带宜包裹热塑材料等保护套，其典型结构和主要部件示意图如图5所示。\n\n  \n图5织带型缓冲器典型结构和主要部件示意图\n\n1一扁织带；2—织带保护套；3-连接器；4—织带缝合区\n\n## 4.4材料及工艺要求\n### 4.4.1基本要求\n#### 4.4.1.1\n防坠器所用螺栓性能等级应为6.8级及以上，螺母性能等级应为6级及以上；热镀锌后的机械性能应符合GB/T3098:1、GB/T3098.2、GB/T3098.4的相关规定；不锈钢材料的机械性能应符合GB/T3098.6和GB/T3098.15的相关规定；弹簧垫圈应符合GB/T94.1的相关规定。\n\n#### 4.4.1.2\n防坠器及附件所用弹簧部件宜采用符合GB/T699、GB/T3077规定的65Mn、70及60Si2Mn等材料。\n\n#### 4.4.1.3\n防坠器及附件所用各类轴、销、键等部件宜采用屈服强度不低于345MPa的材料，并符合GB/T  \n699、GB/T1591或GB/T1220的相关规定，应进行调质处理，硬度HRC $3 5 \\sim 4 5$ 。\n\n#### 4.4.1.4\n连接绳、缓冲器所用编织绳或带应符合GB6095的规定，使用锦纶、高强涤纶、蚕丝等材料。\n\n#### 4.4.1.5\n除速差式防坠器的棘轮外，其余受力部件不应采用铸造方式制造。\n\n#### 4.4.1.6\n防坠器及连接器的金属表面应进行防腐处理；防坠器内置的钢丝绳及各类紧固件应采取热镀锌的方法防腐（不锈钢丝绳及不锈紧固件除外)；所有塑料件应具有良好的防老化性能（含进行防老化处理）。\n\n### 4.4.2速差式防坠器\n#### 4.4.2.1\n壳体为金属件时，宜采用符合GB/T1173规定的ZLD102等铸造铝合金材料或GB/T15115规定的 YL102等压铸铝合金材料。壳体为塑料件时，宜采用增强ABS塑料（丙烯腈--丁烯—苯乙烯）或PBTP 塑料（聚对苯二甲酸丁二醇酯）等材料。\n\n#### 4.4.2.2\n棘轮宜采用屈服强度不低于245MPa的铸钢材料，并符合GB/T700、GB/T1591的相关规定；  \n也可采用屈服强度不低于 ${ 2 5 0 } \\mathbf { M P a }$ 的锻铝材料，并符合GB/T3190的相关规定。\n\n#### 4.4.2.3\n棘轮罩宜采用符合GB/T1173规定的ZLD102等铸造铝合金材料或GB/T15115规定的YL102等压铸铝合金材料。\n\n#### ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('028c45b7-809e-4121-a52c-d6f0a7ac9dba', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力普通螺栓、销轴连接的许用应力见表25。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 25 普通螺栓、销轴连接的许用应力');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('029519c7-ab9c-488d-99ed-82e7a5f87788', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 有底钢套箱围堰的底面一般高于河床面，故会产生较大的浮力，在套箱内排干水后的工况下，其浮力达到最大值，因此施工设计时需要对该工况进行抗浮验算。\n\n4 有底的围堰可能会在施工过程中淤积泥沙，钢护筒可能会在钻孔施工期间产\n\n生锈蚀以及附着贝壳之类的水生物，从而影响止水效果以及降低封底混凝土与钢护筒之间的握裹力，故强调在浇筑封底混凝土之前，需要将底板和钢护筒的表面清理干净。\n\n5 在水位变动区域，若未设置连通器或连通器未打开，水位上涨带来的水头差可能会破坏尚未达到强度要求的封底混凝土，通过连通器保持套箱内外水头一致可以避免这种现象产生。\n\n### 14.3.6 双壁钢围堰的施工应符合下列规定：\n\n1 围堰的双壁间距应根据下沉时需要克服的浮力、土层摩阻力及基底抗力等经计算确定，并应在双壁之间分设多个对称的、横向互不相通的隔水仓。\n\n2 双壁钢围堰兼作钻孔平台时，应将钻孔施工产生的全部荷载及各种工况加入围堰结构的最不利荷载组合中进行设计和验算。钢围堰需度汛或度凌施工时，应制订稳定和防撞击、防冲刷的可靠方案，并应进行相应的验算。\n\n3 双壁钢围堰结构的制作宜在工厂按设计要求进行，各节、块应按预定的顺序对称组装拼焊，制作完成后应进行焊接质量检验，并应进行水密性试验。\n\n4 围堰应根据现场的水文、地质和通航等情况，设置可靠的定位系统和导向装置，其浮运、下沉、定位等工序的施工及允许偏差应符合本规范第 11章的相关规定。\n\n5 围堰下沉至设计高程，在灌注封底混凝土之前，应对河床面进行清理和整平。围堰置于岩面上时，宜将岩面整平；基岩岩面倾斜或凹凸不平时，宜将围堰底部制作成与岩面相应的异形刃脚，增加其稳定性并减少渗漏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('02990bca-8a52-4433-82c0-9bad25ee530b', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百六十二条文出卖人多交标的物的，买受人可以接收或者拒绝接收多交的部分', '第一百六十二条文出卖人多交标的物的，买受人可以接收或者拒绝接收多交的部分。买受人接收多交部分的，按照合同的价格支付价款；买受人拒绝接收多交部分的，应当及时通知出卖人。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0299f17d-cdf4-49de-b2f9-d1f55929df1a', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '4 高程控制测量（Part 1）', '4 高程控制测量## 4．1 一般规定\n\n### 4．1．1 高程控制测量精度等级的划分，依次为二、三、四、五等。各等级高程控制宜采用水准测量，四等及以下等级可采用电磁波测距三角高程测量，五等也可采用GPS 拟合高程测量。\n\n### 4．1．2 首级高程控制网的等级，应根据工程规模、控制网的用途和精度要求合理选择。  \n首级网应布设成环形网，加密网宜布设成附合路线或结点网。\n\n### 4．1．3 测区的高程系统，宜采用1985国家高程基准。在已有高程控制网的地区测量时，可沿用原有的高程系统；当小测区联测有困难时，也可采用假定高程系统。\n\n### 4．1．4 高程控制点间的距离，一般地区应为 $1 \\sim 3 \\mathrm { k m }$ ，了业厂区、城镇建筑区宜小于1km。  \n但一个测区及周围至少应有3个高程控制点。\n\n## 4．2 水准测量\n\n### 4．2．1 水准测量的主要技术要求，应符合表4．2．1的规定。\n\n表4.2.1水准测量的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：1结点之间或结点与高级点之间，其路线的长度，不应大于表中规定的0.7倍。2L为往返测段、附合或环线的水准路线长度 $( \\mathbf { k } \\mathbf { m } ) : n$ 为测站数。3数字水准仪测量的技术要求和同等级的光学水准仪相同。\n\n### 4．2．2 水准测量所使用的仪器及水准尺，应符合下列规定：\n\n1水准仪视准轴与水准管轴的夹角i，DSl型不应超过 $1 5 ^ { \\prime \\prime }$ ；DS3 型不应超过 $2 0 ^ { \\prime \\prime }$ 。\n\n2补偿式自动安平水准仪的补偿误差△a对于二等水准不应超过0. $2 ^ { \\prime \\prime }$ ，三等不应超过0. $5 ^ { \\prime \\prime }$ 。\n\n3水准尺上的米间隔平均长与名义长之差，对于因瓦水准尺，不应超过0． $1 5 \\mathrm { m m }$ ；对于条形码尺，不应超过0．10mm；对于木质双面水准尺，不应超过0．5mm。\n\n### 4．2．3 水准点的布设与埋石，除满足4．1．4条外还应符合下列规定：\n\n1应将点位选在土质坚实、稳固可靠的地方或稳定的建筑物上，且便于寻找、保存和引测；当采用数字水准仪作业时，水准路线还应避开电磁场的干扰。\n\n2宜采用水准标石，也可采用墙水准点。标志及标石的埋设应符合附录D的规定。\n\n3埋设完成后，二、三等点应绘制点之记，其他控制点可视需要而定。必要时还应设置指示桩。\n\n### 4．2．4 水准观测，应在标石埋设稳定后进行。各等级水准观测的主要技术要求，应符合表4．2．4的规定。\n\n表4.2.4水准观测的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：1二等水准视线长度小于 20m时，其视线高度不应低于0.3m。\n\n2三、四等水准采用变动仪器高度观测单面水准尺时，所测两次高差较差，应与黑面、红面所测高差之差的要求相同。\n\n### 4．2．5 两次观测高差较差超限时应重测。重测后，对于二等水准应选取两次异向观测的合格结果，其他等级则应将重测结果与原测结果分别比较，较差均不超过限值时，取三次结果的平均数。\n\n### 4．2．6 当水准路线需要跨越江河(湖塘、宽沟、洼地、山谷等)时，应符合下列规定：\n\n1水准作业场地应选在跨越距离较短、土质坚硬、密实便于观测的地方；标尺点须设立木桩。\n\n2两岸测站和立尺点应对称布设。当跨越距离小于 200m 时，可采用单线过河；大于$2 0 0 \\mathrm { m }$ 时，应采用双线过河并组成四边形闭合环。往返较差、环线闭合差应符合表4．2．1的规定。\n\n3水准观测的主要技术要求，应符合表4．2．6的规定。\n\n表4.2.6跨河水准测量的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：1一测回的观测顺序：先读近尺，再读远尺；仪器搬至对岸后，不动焦距先读远尺，再读近尺。2 当采用双向观测时，两条跨河视线长度宜相等，两岸岸上长度宜相等，并大于10m;当采用单向观测时，可分别在上午、下午各完成半数工作量。\n\n4当跨越距离小于 $2 0 0 \\mathrm { m }$ 时，也可采用在测站上变换仪器高度的方法进行，两次观测高差较差不应超过 $7 \\mathrm { m m }$ ，取其平均值作为观测高差。\n\n### 4．2．7 水准测量的数据处理，应符合下列规定：\n\n1当每条水准路线分测段施测时，应按(4．2．7-1)式计算每千米水准测量的高差偶然中误差，其绝对值不应超过本章表4．2．1中相应等级每千米高差全中误差的1／2。\n\n$$\nM _ { \\Delta } = \\sqrt { \\frac { 1 } { 4 n } \\Big [ } \\frac { \\Delta \\Delta } { L } \\Big ]\n$$\n\n式中 $M _ { \\Delta }$ —高差偶然中误差 $\\mathrm { { ( } m m \\mathrm { { ) } } }$ ；\n\n$\\Delta$ -测段往返高差不符值 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ：$L$ - -测段长度 $\\left( \\mathbf { k m } \\right)$ ；  \n$_ n$ 测段数。\n\n2水准测量结束后，应按(4．2．7-2)式计算每千米水准测量高差全中误差，其绝对值不应超过本章表4．2．1中相应等级的规定。\n\n$$\nM _ { \\mathrm { w } } = { \\sqrt { { \\frac { 1 } { N } } [ { \\frac { W W } { L } } ] } }\n$$\n\n式中 $M _ { \\mathrm { w } }$ 高差全中误差 $\\mathrm { { ( } m m \\mathrm { { ) } } }$ ；\n\n$W$ -附合或环线闭合差 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$L$ —计算各W时，相');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('029db08b-f2c8-4031-abe0-63e798a14b0e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 1）', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合## 4.4.1 机械设计的载荷犘\n\n### 4.4.1.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n由电动机驱动转矩或制动器制动转矩所确定的载荷，用犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：\n\na） 由起升质量垂直位移引起的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ ；  \nb） 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷犘 $P _ { \\mathrm { M G } }$ ；  \nc） 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ ；  \nd） 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷 $P _ { \\mathrm { M F } }$ ；  \ne） 工作风压作用在起重机结构或机械设备（或大表面积的起升物品）上的风载荷犘 $P _ { \\mathrm { M W } }$ 。\n\n### 4.4.1.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n与电动机及制动器的作用无关、作用在机构零件上但不能与驱动轴上的转矩相平衡的反作用力性犘质的载荷，用 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：犘\n\na） 由起升质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } }$ ；  \nb） 由起重机零部件质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R G } }$ ；  \nc） 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷 $P _ { \\mathrm { R A } }$ ；  \nd） 由最大非工作风压或锚定装置设计用的极限风压（见表18）引起的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W } }$ 。\n\n## 4.4.2 机械设计的载荷情况与载荷组合\n\n### 4.4.2.1 机械设计计算要考虑的载荷情况\n\n机械设计计算要考虑以下三种载荷情况：情况Ⅰ：无风正常工作情况；情况Ⅱ：有风正常工作情况；情况Ⅲ：特殊载荷作用情况。\n\n对每种载荷情况应确定一个最大载荷，作为计算的依据。对于不在室外工作、不暴露于风中的起重机，情况Ⅰ和情况Ⅱ是完全相同的。\n\n按4．4．1确定各项载荷之后，组合时再乘一个增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 来考虑由于计算方法不完善和无法预料的偶然因素会导致实际出现的应力超出计算应力的某种可能性。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 取决于机构的工作级别，见表21。\n\n表 21 增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 的数值  \n\n\n\n\n\n### 4.4.2.2 载荷情况Ⅰ（无风正常工作情况）的载荷组合犘\n\n#### 4.4.2.2.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x l } }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\setminus P _ { \\mathrm { M G } } \\setminus P _ { \\mathrm { M A } } \\setminus P _ { \\mathrm { M F } }$ 按式（17）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n……（17）\n\n式中：\n\nMmaxI— 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 由起升质量垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } }$ — 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷，单位为牛顿（N）。$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 增大系数；\n\n注：式（17）内所需考虑的载荷并不是其每一项最大值的组合，而是在起重机实际工作中可能发生的最不利的载荷犘组合时所出现的综合最大载荷值，即式（17）中各项载荷犘 $P$ 上加横线的含义，以下同。\n\n#### 4.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('029e38d2-fe1e-4739-a5dd-de295eb4ad56', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '9 钢筋加工机械（Part 2）', 'm$ ，并应有防护罩。  \n9.5.7作业后，应放松卷扬钢丝绳，落下配重，切断电源，并锁好开关箱。\n\n## 9.6钢筋冷拔机\n\n9.6.1启动机械前，应检查并确认机械各部连接应牢固，模具不得有裂纹，轧头与模具的规格应配套。  \n9.6.2钢筋冷拔量应符合机械出厂说明书的规定。机械出厂说明书未作规定时，可按每次冷拔缩减模具孔径 $0 . 5 \\mathrm { m m } \\mathrm { \\sim } 1 . 0 \\mathrm { m m }$ 进行。  \n9.6.3轧头时，应先将钢筋的一端穿过模具，钢筋穿过的长度宜为 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，再用夹具夹牢。  \n9.6.4作业时，操作人员的手与轧辊应保持 $3 0 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 5 0 0 \\mathrm { m m }$ 的距离。不得用手直接接触钢筋和滚筒。  \n9.6.5冷拔模架中应随时加足润滑剂，润滑剂可采用石灰和肥皂水调和晒干后的粉末。  \n（（当钢箆的士地通寸冷书模后，应立即脱π离，同用手闸挡住钢筋末端。\n\n9.6.7冷拔过程中，当出现断丝或钢筋打结乱盘时，应立即停机处理。\n\n## 9.7钢筋螺纹成型机\n\n971在机械使田前，应检查并确认刀目安装应正确连接应牢固，运转部位润滑应良好，不得有漏电现象，空车试运转并确认正常后作业。  \n9.7.2钢筋应先调直再下料。钢筋切口端面应与轴线垂直，不得用气割下料。  \n9.7.3加工锥螺纹时，应采用水溶性切削润滑液。当气温低于$0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，可掺入 $1 5 \\% \\sim 2 0 \\%$ 亚硝酸钠。套丝作业时，不得用机油作润滑液或不加润滑液。  \n9.7.4加工时，钢筋应夹持牢固。  \n9.7.5机械在运转过程中，不得清扫刀片上面的积屑杂物和进行检修。  \n9.7.6不得加工超过机械铭牌规定直径的钢筋。\n\n## 9.8钢筋除锈机\n\n9.8.1作业前应检查并确认钢丝刷应固定牢靠，传动部分应润滑充分，封闭式防护罩及排尘装置等应完好。  \n9.8.2操作人员应束紧袖口，并应佩戴防尘口罩、手套和防护眼镜。  \n9.8.3带弯钩的钢筋不得上机除锈。弯度较大的钢筋宜在调直后除锈。  \n9.8.4操作时，应将钢筋放平，并侧身送料。不得在除锈机正面站人。较长钢筋除锈时，应有2人配合操作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('02b276ee-4006-44cd-9470-545cf7f78043', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．8 起重机的使用维护文件', '9．8 起重机的使用维护文件## 9．8．1 起重机设计者或起重机制造商应向用户提供“起重机操作手册“ ，指导起重机安全使用，其内容应符合GB／T17909．1的规定。  \n## 9．8．2 起重机设计者或制造商应向用户提供“起重机维护手册“ ，指导对起重机进行正常的维护保养，其内容应符合GB／T18453．1的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('02b32175-88be-472d-b620-6fbda69e6373', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 2）', 'span=1 colspan=1>23</td><td></td><td rowspan=1 colspan=1>汽车撞击作用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>24</td><td></td><td rowspan=1 colspan=5>地震作用</td><td rowspan=1 colspan=1>地震作用</td></tr></table>\n\n\n4.1.2公路桥涵设计时，对不同的作用应按下列规定采用不同的代表值：\n\n1永久作用的代表值为其标准值。永久作用标准值可根据统计、计算，并结合工程经验综合分析确定。\n\n2可变作用的代表值包括标准值、组合值、频遇值和准永久值。组合值、频遇值和准永久值可通过可变作用的标准值分别乘以组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 、频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 和准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 来确定。\n\n3偶然作用取其设计值作为代表值，可根据历史记载、现场观测和试验，并结合工程经验综合分析确定，也可根据有关标准的专门规定确定。\n\n4地震作用的代表值为其标准值。地震作用的标准值应根据现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）的规定确定\n\n4.1.3作用的设计值应为作用的标准值或组合值乘以相应的作用分项系数。\n\n4.1.4公路桥涵结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态、正常使用极限状态进行作用组合，均应按下列原则取其最不利组合效应进行设计：\n\n1只有在结构上可能同时出现的作用，才进行组合。当结构或结构构件需做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用组合效应进行计算。\n\n2当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组合。实际不可能同时出现的作用或同时参与组合概率很小的作用，按表4.1.4规定不考虑其参与组合。\n\n表4.1.4可变作用不同时组合表  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>作用名称</td><td rowspan=1 colspan=1>不与该作用同时参与组合的作用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>汽车制动力</td><td rowspan=1 colspan=1>流水压力、冰压力、波浪力、支座摩阻力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>流水压力</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车制动力、冰压力、波浪力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>波浪力</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车制动力、流水压力、冰压力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>冰压力</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车制动力、流水压力、波浪力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>支座摩阻力</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车制动力</td></tr></table>\n\n\n3施工阶段的作用组合，应按计算需要及结构所处条件而定，结构上的施工人员和施工机具设备均应作为可变作用加以考虑。组合式桥梁，当把底梁作为施工支撑时，作用组合效应宜分两个阶段计算，底梁受荷为第一个阶段，组合梁受荷为第二个阶段。\n\n4多个偶然作用不同时参与组合。  \n5地震作用不与偶然作用同时参与组合。\n\n4.1.5公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，对持久设计状况和短暂设计状况应采用作用的基本组合，对偶然设计状况应采用作用的偶然组合，对地震设计状况应采用作用的地震组合，并应符合下列规定：\n\n1基本组合：永久作用设计值与可变作用设计值相组合。\n\n1）作用基本组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { 0 } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } \\gamma _ { G _ { i } } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ \\gamma _ { Q _ { 1 } } \\gamma _ { \\mathrm { L } } Q _ { 1 \\mathrm { k } } , ~ \\psi _ { \\mathrm { c } } \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\gamma _ { \\mathrm { L } j } \\gamma _ { Q _ { j } } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n或\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { \\mathrm { { 0 } } } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { d } } , ~ Q _ { \\mathrm { 1 d } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } Q _ { j \\mathrm { d } } ) ~\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { u d } }$ - 承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；\n\n$S$ （）一作用组合的效应函数；$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数，按表4.1.5-1规定的结构设计安全等级采用，按持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，公路桥涵结构设计安全等级应不低于表4.1.5-1的规定，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9，  \n$G _ { i \\mathbf { k } }$ 、 $\\gamma _ { G _ { i } }$ $G _ { i \\mathrm { d');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('02cbd742-bc6f-4ca3-8fdd-1c8539c27797', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'Apendix B Limits of Deflection', 'Apendix B Limits of Deflection for Structures andFlexural Members... 238');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('02d629ee-bd21-4fb0-aa32-f57a49054fdb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：高性能混凝土浇筑时对振捣质量的控制是施工中的一项重要工作，既要保证振捣均匀密实，又要防止过度振捣。这需要预先制订振捣方案、加强现场的施工管理及采取适宜的措施来予以保证。\n\n### 6.15.14 新浇筑的混凝土应及早养护，并应减少暴露时间，防止表面水分的蒸发；终凝后，应立即开始对混凝土进行持续潮湿养护。洒水养护时不得采用海水，应采用淡水。当缺乏淡水时可采用养护剂喷涂养护，养护剂应符合现行《水泥混凝土养护剂》（JC 901）的规定。持续潮湿养护在养护期内不应间断，且不得形成干湿循环，在常温下养护应不少于14d，气温较低时应适当延长潮湿养护的时间。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('02d9dcde-4300-4ca9-8d44-034712a3948c', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', '3型号', '3型号## 3.1型号划分\n\n焊丝型号按力学性能、使用特性、焊接位置、保护气体类型、焊后状态和熔敷金属化学成分等进行划\n\n分。仅适用于单道焊的焊丝，其型号划分中不包括焊后状态和熔敷金属化学成分。本标准与其他相关标准的药芯焊丝型号对照参见附录C。\n\n## 3.2型号编制方法\n\n焊丝型号由八部分组成：\n\n1） 第一部分：用字母“T\"表示药芯焊丝；  \n2） 第二部分：表示用于多道焊时焊态或焊后热处理条件下,熔敷金属的抗拉强度代号，见表1。或者表示用于单道焊时焊态条件下，焊接接头的抗拉强度代号，见表2；  \n3） 第三部分：表示冲击吸收能量( $. K V _ { 2 }$ )不小于27J时的试验温度代号，见表3。仅适用于单道焊的焊丝无此代号；  \n4） 第四部分：表示使用特性代号，见表4；  \n5） 第五部分：表示焊接位置代号，见表5；  \n6） 第六部分：表示保护气体类型代号，自保护的代号为“N”,保护气体的代号按ISO14175 规定，参见附录D。仅适用于单道焊的焊丝在该代号后添加字母\"S”;  \n7） 第七部分：表示焊后状态代号，其中\"A\"表示焊态，“P\"表示焊后热处理状态，“AP”表示焊态和焊后热处理两种状态均可；  \n8）第八部分：表示熔敷金属化学成分分类，见4.3。  \n除以上强制代号外，可在其后依次附加可选代号：  \na）字母\"U”,表示在规定的试验温度下,冲击吸收能量 $( K V _ { 2 }$ )应不小于47J；  \nb）扩散氢代号\"HX”,其中\"X\"可为数字15、10 或5,分别表示每 $1 0 0 \\mathrm { g }$ 熔敷金属中扩散氢含量的最大值(mL)，见4.6。\n\n本标准中焊丝型号示例如下：\n\n### 示例1:\n\nT554T5-1M21A-N2UH5可选附加代号，表示熔敷金属扩散氢含量不大于5mL/ $1 0 0 \\mathrm { g }$ 可选附加代号，表示在规定试验温度下，冲击吸收能量（ $K V _ { 2 } )$ 不小于47J表示熔敷金属化学成分分类表示焊后状态，“A”表示焊态表示保护气休类型，“M21”表示气体组成为（ $1 5 \\% < \\mathrm { C O _ { 2 } } \\leqslant 2 5 \\%$ ） $+ \\mathrm { A r }$ 表示焊接位置，“1”表示全位置表示使用特性，“T5”表示药芯类型为氧化钙-氟化物，采用直流反接，粗滴过渡等表示冲击吸收能量（ $. K V _ { 2 }$ ）不小于27J时的试验温度，“4”表示 $- 4 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 表示多道焊熔敷金属抗拉强度，“55”表示最小值为550MPa表示药芯焊丝\n\n示例2：\n\nT49T2-0 C1SH10可选附加代号，表示熔敷金属扩散氢含量不大于10mL/100g表示仅适用于单道焊表示保护气休类型，“C1”表示气体组成为 $1 0 0 \\% C 0 \\%$ 表示焊接位置，“0”表示平焊和平角焊位置表示使用特性，“T2”表示药芯类型为金红石，采用直流反接，喷射过渡等表示单道焊焊接接头抗拉强度，“49”表示最小值为490MPa表示药芯焊丝\n\n示例3：\n\nT552T11-0NA-N7表示熔敷金属化学成分分类表示焊后状态，“A”表示焊态表示保护气休类型，“N”表示自保护表示焊接位置，“0”表示平焊和平角焊位置表示使用特性，“T11”表示药芯类型不规定，采用直流正接，喷射过渡等表示冲击吸收能量（KV2）不小于27J时的试验温度，“2”表示 $- 2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 表示多道焊熔敷金属抗拉强度，“55”表示最小值为550MPa表示药芯焊丝\n\n表1多道焊熔敷金属抗拉强度代号  \n\n\n\n\n\n表2单道焊焊接接头抗拉强度代号');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('02dbb357-2d0f-4b90-8ddf-0b7c65925d53', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 焊缝返修影响了焊缝整体质量，会增加局部应力，故规定“同一部位的返修焊不宜超过两次”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('02e6e398-19a1-4793-8153-b82e4bf9c1f5', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '3材 料', '3材 料## 3.1一般规定\n\n3.1.1钢桥制造所用材料应符合设计文件的要求和现行标准的规定,除必须有材料质量证明文件外,还应进行抽样检验,合格后方能使用。\n\n3.1.2制造厂应制定材料的管理制度,做到存放、使用规范化,保证材料使用的可靠性。\n\n## 3.2钢材\n\n3.2.1钢材进场抽样检验应按同一厂家、同一材质、同一板厚、同一出厂状态每10 个炉(批)号抽验一组试件。\n\n3.2.2钢板应采用色带标识。\n\n3.2.3进口钢材应按合同规定进行商检和抽样检验。\n\n3.2.4在加工过程中发现的钢材缺陷需要修补时，应符合本规范附录A的规定。\n\n3.2.5钢材材质及规格需要进行变更时,应按有关规定程序履行变更手续。\n\n## 3.3焊接材料\n\n3.3.1焊接材料原则上应与设计选用的钢材相匹配。\n\n3.3.2焊接材料除应符合现行国家标准外,其抽样检验尚应符合以下规定：\n\n1制造厂首次使用的焊接材料应进行化学成分和熔敷金属力学性能检验。\n\n2连续使用的同一厂家、同一型号的焊接材料,实芯焊丝逐批进行化学成分检验,焊剂逐批进行熔敷金属力学性能检验,药芯焊丝和焊条每一年进行一次熔敷金属力学性能检验。\n\n3同一型号焊接材料在更换厂家后,首个批号应按照相关标准进行化学成分和熔敷金属力学性能检验。\n\n3.3.3焊接材料的型号及规格应根据焊接工艺评定确定。\n\n## 3.4圆柱头焊钉、高强度螺栓连接副\n\n3.4.1圆柱头焊钉、焊接瓷环质量标准及检验应符合现行国家标准《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》GB/T10433中的规定。\n\n3.4.2高强度螺栓连接副质量标准及检验应符合现行国家标准《钢结构用高强度大六角头螺栓》GB/T1228、《钢结构用高强度大六角螺母》GB/T1229、《钢结构用高强度垫圈》GB/T1230、《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》GB/T1231的规定。\n\n## 3.5涂装材料\n\n3.5.1 涂装材料应符合涂装设计的规定。\n\n3.5.2涂装材料的检验应符合下列规定：\n\n1涂装材料按现行《铁路钢桥保护涂装及涂料供货技术条件》TB/T.1527进行检验。\n\n2每个涂装材料品种按不同生产批号各抽取一个样品,样品的数量应满足检验的需要。\n\n3检验结果中如有某项指标存在争议时,允许在该批涂装材料中再随机抽取一个样品，重新进行检验。\n\n4防锈底漆耐盐雾性能和储存期、中间漆配套性能和储存稳定性、面漆耐人工老化性能和储存期、防锈防滑涂料耐盐雾性能、6个月时的抗滑移系数和储存期等型式检验项目为供应商保证项目，不作为用户必检项目。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('02e73c15-6815-42f0-af7f-281ae6cda9c9', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '表8.1.5 构配件的允许偏差', '表8.1.5 构配件的允许偏差## 8．2 脚手架检查与验收\n\n### 8．2．1 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：\n\n（1）基础完工后及脚手架搭设前;\n\n（2）作业层上施加荷载前；\n\n（3）每搭设完 $1 0 ^ { \\sim } 1 3 \\mathrm { m }$ 高度后；\n\n（4）达到设计高度后；\n\n（5）遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；\n\n（6）停用超过一个月。\n\n### 8．2．2 进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：（1） 本规范第 $8 . 2 . 3 \\widetilde { \\ } 8 . 2 . 5$ 条的规定;(2） 施工组织设计及变更文件;(3） 技术交底文件。\n\n### 8.2. 3 脚手架使用中，应定期检查下列项目：（1） 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求;(2） 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；（3）扣件螺栓是否松动；（4）高度在 $2 4 \\mathrm { { m } }$ 以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合本规范表8.2.4项次1、2的规定；（5）安全防护措施是否符合要求；（6）是否超载。\n\n### 8．2．4 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合表8.2.4的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0301664c-416e-42fc-b10b-732d286ffe6e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '23.4 桥面防水与排水', '23.4 桥面防水与排水## 23.4.1 桥面防水层的层数和采用的材料应符合设计要求，材料的性能和质量应符合产品相应标准的规定。\n\n## 23.4.2 铺设桥面防水层时应符合下列规定：\n\n1 防水层材料应在进场时进行检测，在符合产品的相应标准后方可使用。\n\n2 铺设防水材料前应清除桥面的浮浆和各类杂物。\n\n3 防水层在横桥向应闭合铺设，底层表面应平顺、干燥、干净。防水层不宜在雨天或低温下铺设。\n\n4 防水层通过伸缩缝或沉降缝时，应按设计规定铺设。\n\n5 水泥混凝土桥面铺装层当采用织物与沥青黏合的防水层时，应设置隔断缝。\n\n6 防水层施工完成后，在未达到规定的时间内，不得开放交通。\n\n## 23.4.3 泄水孔的顶面不宜高于水泥混凝土调平层的顶面，且在泄水孔的边缘宜设渗水盲沟，使桥面上的积水能顺利排出。泄水管的安装施工应符合设计规定，并应合理设置泄水口的位置，使排水不会冲刷墩台的基础。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('030ee5c8-4045-49a6-a7dd-7d56b6bb77b4', '106《焊接材料质量管理规程》（JB-T3223-2017）.md', '6仓储', '6仓储## 6.1一般要求\n\n焊接材料应按使用说明书、有关技术要求和安全规程等妥善保管。特种焊接材料存放与保管可根据情况提出附加要求，如存放在专用仓库、指定存放区域或条件、增加检查频次等。仓储管理人员应具备有关焊接材料存放的基本知识，熟悉本岗位的各项管理程序和制度。\n\n## 6.2存放条件\n\n焊接材料的储存库应保持适宜的温度及湿度，一般室内温度不低于5℃，相对湿度不大于 $6 0 \\%$ 。\n\n室内应保持清洁，不得存放有害介质，以保证不损害焊接材料的性能。对于因吸潮而可能导致失效及有特殊要求的焊接材料，应采取必要的存放措施，如设置货架，采用防潮剂、去湿器，设置恒温恒湿室等。\n\n## 6.3仓储存放\n\n品种、型号/牌号、批号、规格、入库时间不同的焊接材料应分别存放，并有明确的标识，以免混杂。\n\n摆放高度或层数、与地面及墙面的距离等应视产品、包装情况和环境条件等进行相应规定，如货架距地面及墙壁的距离不小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，以利于安全和通风。\n\n在搬运、装卸、摆放过程中，应小心操作，避免混料、损伤焊条药皮、焊丝盘（桶）及密封包装等而影响使用及性能。\n\n## 6.4状态标识\n\n存放焊接材料的库内可根据需要划分为“待检”“合格”及“不合格”等区域，各区域应有明显标识，并有足够间隔或采取明显隔断。\n\n## 6.5入库\n\n验收合格的焊接材料应办理入库手续，可包括但不限于以下内容：焊接材料的名称、执行标准编号、型号/牌号及可能使用的内部编号：规格；批号或炉号：入库数量（或净质量）：生产日期；入库日期；库存有效期（自验收报告签发之日起至有效期限的截止之日，见6.8.4）；供应商名称。\n\n## 6.6库存建档\n\n焊接材料入库后即应建立相应的库存档案，诸如质量证明、验收报告、检查及发放记录等。\n\n## 6.7库存期间的检查\n\n仓储管理人员应定期对库存的焊接材料进行检查，温湿度超出规定要求时应采取措施。恶劣天气等突发事件后和潮湿季节时应及时、全面检查保管情况，并将检查结果做书面记录。发现由于保存不当而出现可能影响焊接质量的缺陷时，应及时处理。\n\n## 6.8出库\n\n### 6.8.1为保证焊接材料在其有效期内得到使用，避免库存超期所引起的不良后果，焊接材料的发放一般按先入先出的原则进行。特殊应用时可按指定批号或供应商领用焊接材料。\n\n### 6.8.2使用方对出库量应严格按产品消耗定额控制。根据施工条件、生产进度、配送方式等，尽量做到随用随出。焊接材料以出库单或报废材料的签批单为出库凭据，经仓储管理人员核准之后方可发放。\n\n### 6.8.3出库单可包括且不限于以下内容：\n\n焊接材料的名称、执行标准编号、型号/牌号及可能使用的内部编号；规格；  \n批号或炉号：出库数量（或净质量）；  \n出库日期；  \n给定部件或焊缝的识别号/产品制造单号（如需要）。\n\n### 6.8.4有效期限为焊接材料质量证明或说明书推荐的使用期限。无推荐时，焊条、药芯焊丝、焊剂等一般不超过五年；实心焊丝、填充丝、焊带等一般不做限定，如包装破损、生锈等，则需评估后确定。有效期限也可由使用方根据实际存放环境、产品特性要求和焊接材料状态等进行评估和确定。\n\n## 6.9超期处理\n\n超过库存有效期的焊接材料需经使用方组织复验，复验原则上以考核可能影响焊接质量的项目为主，复验合格后需再次确定使用期限。\n\n## 6.10不良品处理\n\n对于生锈、严重受潮、变质的焊接材料，应进行必要的检验，做出降级使用或报废的处理决定，凭签批单方可准许出库。对于这类焊接材料的去向必须严格控制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('030f9899-997b-4718-9d9e-042119c94906', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 6）', '\n$$\n\n式中：\n\n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ ；  \n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ ；  \n$\\mid \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } \\mid$ — 同式（72）的 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ ；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ — 与 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ 相应的剪切疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n在式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）中， $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 按5．8．1计算， $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } ] , [ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ] ]$ ，各式中符号下脚标 $_ { \\mathcal { X } } r$ 、 、 分别为 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } } \\cdot \\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的应力循环特性，按5．8．2计算。\n\n当 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 三种应力中某一个最大应力在任何应力循环中均显著大于其他两个最大应力时，可以只用这一个最大应力校核疲劳强度，另两个最大应力可忽略不计。\n\n通常起重机的结构件（或连接）在同一工况下进行疲劳强度校核，为确保安全，也可将同一工况或不同工况的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 组合在一起，按最不利的 $r$ 值计算的疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right.$ 、$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ ］来进行校核。\n\n式（76）中第三项分子中的 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 应带各自的正负号，分母中的 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r } } ]$ 和 $\\lef');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('03199e86-857c-446d-a312-512dd3002208', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验## 犚．1 起升机构电动机过载校验\n\n起升机构电动机按式（R．1）进行过载校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（R．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的额定功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$H$ 系数，按有电压损失（交流电动机一 $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、最大转矩或堵转转矩有允差（绕线转子异步电动机－ $10 \\%$ ，笼型异步电动机－ $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、起 升 额 定 载 荷 等 条 件 确 定。绕 线 转 子 异 步 电 动 机 和 笼 型 异 步 电 动 机 取$H { = } 2 , 5$ ;变频异步电动机取 $H { = } 2 , 2$ ;直流电动机取 $H { = } 1 , 4$ ；  \n$m$ 同式（89）；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数（电动机制造商提供），对于直接全压起动的笼型电动λ机，堵转转矩倍数 $\\lambda _ { \\mathrm { m } } \\geqslant 2 . 2$ ；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 额定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式(P.1)。\n\n## 犚．2 轨道运行式运行机构电动机过载校验\n\n轨道运行式运行机构电动机过载校验按式（R．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { 1 } { m \\lambda _ { \\mathrm { A s } } } \\Big \\{ ( P _ { \\Sigma } ( { \\omega } + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\mathrm { w I } } ) \\frac { v _ { \\mathrm { v } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } { + } \\frac { \\sum J n ^ { 2 } } { 9 1 \\ 2 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big \\} \\quad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ R . ~ 2 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$m$ 同式（89）；  \nAS— 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 的平均起动转矩倍数。其值应根据所选电动机的 $\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 值及其控制系统方案确定。通常情况下可参考下列取值：绕线转子异步电动机取1．7，采用频敏变阻器时取1，笼型异λ 犘步电动机取 $0 , 9 \\lambda _ { \\mathrm { m } }$ （相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数，由电动机制造商提供），串励直流电动机取1．9，复励直流电动机取1．8，他励直流电动机取1．7，变频调速电动机取1．7；\n$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ -同式(142)。车轮为滑动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 1 5$ ，车轮为滚动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 0 6$ ；  \n$m _ { \\alpha }$ — 坡道阻力系数，按4．2．2．2的规定计算；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 工作状态风载荷，单位为牛顿（N），按4．2．2．3．1确定；$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 起重机（或小车）的运行速度，单位为米每秒 $\\left( \\mathrm { m } / \\mathrm { s } \\right)$ ）；同式（89）；  \n$\\Sigma J$ — 机构对电动机轴的总惯量，即包含直线运动质量和传动机构的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量和电动机轴上自身的转动惯量之和，单位为千克平方米 $\\mathrm { ( k g \\cdot m ^ { 2 } ) }$ ）；$n$ 同式（82)；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 运行机构起动时间，单位为秒（s）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('03300901-4b5b-4184-96ab-64b9d1daa373', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '9 钢筋加工机械（Part 1）', '9 钢筋加工机械## 9.1 一般规定\n9.1.1 机械的安装应坚实稳固。固定式机械应有可靠的基础；移动式机械作业时应楔紧行走轮。  \n9.1.2 手持式钢筋加工机械作业时，应佩戴绝缘手套等防护用品。  \n9.1.3 加工较长的钢筋时，应有专人帮扶。帮扶人员应听从机械操作人员指挥，不得任意推拉。\n\n## 9.2 钢筋调直切断机\n9.2.1 料架、料槽应安装平直，并应与导向筒、调直筒和下切刀孔的中心线一致。  \n9.2.2 切断机安装后，应用手转动飞轮，检查传动机构和工作装置，并及时调整间隙，紧固螺栓。在检查并确认电气系统正常后，进行空运转。切断机空运转时，齿轮应啮合良好，并不得有异响，确认正常后开始作业。  \n9.2.3 作业时，应按钢筋的直径，选用适当的调直块、电引轮槽及传动速度。调直块的孔径应比钢筋直径大 $2 \\mathrm { m m } { \\sim } 5 \\mathrm { m m }$ 。曳引轮槽宽应和所需调直钢筋的直径相符合。大直径钢筋宜选用较慢的传动速度。  \n9.2.4 在调直块未固定或防护罩未盖好前，不得送料。作业中，不得打开防护罩。  \n9.2.5 送料前，应将弯曲的钢筋端头切除。导向筒前应安装一根长度宜为 $1 \\mathrm { m }$ 的钢管。  \n9.2.6 钢筋送入后，手应与电轮保持安全距离。  \n9.2.7 当调直后的钢筋仍有慢弯时，可逐渐加大调直块的偏移量，直到调直为止。  \n9.2.8 切断3根 ${ \\sim } 4$ 根钢筋后，应停机检查钢筋长度，当超过允许偏差时，应及时调整限位开关或定尺板。\n\n## 9.3 钢筋切断机\n9.3.1 接送料的工作台面应和切刀下部保持水平，工作台的长度应根据加工材料长度确定。  \n9.3.2 启动前，应检查并确认切刀不得有裂纹，刀架螺栓应紧固，防护罩应牢靠。应用手转动皮带轮，检查齿轮啮合间隙，并及时调整。  \n9.3.3 启动后，应先空运转，检查并确认各传动部分及轴承运转正常后，开始作业。  \n9.3.4 机械未达到正常转速前，不得切料。操作人员应使用切刀的中、下部位切料，应紧握钢筋对准刃口迅速投入，并应站在固定刀片一侧用力压住钢筋，防止钢筋末端弹出伤人。不得用双手分在刀片两边握住钢筋切料。\n9.3.5操作人员不得剪切超过机械性能规定强度及直径的钢筋或烧红的钢筋。一次切断多根钢筋时，其总截面积应在规定范围内。  \n9.3.6剪切低合金钢筋时，应更换高硬度切刀，剪切直径应符合机械性能的规定。  \n9.3.7切断短料时，手和切刀之间的距离应大于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，并应采用套管或夹具将切断的短料压住或夹牢。  \n9.3.8机械运转中，不得用手直接清除切刀附近的断头和杂物。在钢筋摆动范围和机械周围，非操作人员不得停留。  \n9.3.9当发现机械有异常响声或切刀歪斜等不正常现象时，应立即停机检修。  \n9.3.10液压式切断机启动前，应检查并确认液压油位符合规定。切断机启动后，应空载运转，检查并确认电动机旋转方向应符合规定，并应打开放油阀，在排净液压缸体内的空气后开始\n\n作业。\n\n9.3.11手动液压式切断机使用前，应将放油阀按顺时针方向旋紧，作业完毕后，应立即按逆时针方向旋松。\n\n## 9.4钢筋弯曲机\n\n9.4.1工作台和弯曲机台面应保持水平。  \n9.4.2作业前应准备好各种芯轴及工具，并应按加工钢筋的直径和弯曲半径的要求，装好相应规格的芯轴和成型轴、挡铁轴。  \n9.4.3芯轴直径应为钢筋直径的2.5倍。挡铁轴应有轴套。挡铁轴的直径和强度不得小于被弯钢筋的直径和强度。  \n9.4.4启动前，应检查并确认芯轴、挡铁轴、转盘等不得有裂纹和损伤，防护罩应有效。在空载运转并确认正常后，开始作业。  \n9.4.5作业时，应将需弯曲的一端钢筋插入在转盘固定销的间隙内，将另一端紧靠机身固定销，并用手压紧，在检查并确认机身固定销安放在挡住钢筋的一侧后，启动机械。  \n9.4.6弯曲作业时，不得更换轴芯、销子和变换角度以及调速，不得进行清扫和加油。  \n9.4.7对超过机械铭牌规定直径的钢筋不得进行弯曲。在弯曲未经冷拉或带有锈皮的钢筋时，应戴防护镜。  \n9.4.8在弯曲高强度钢筋时，应进行钢筋直径换算，钢筋直径不得超过机械允许的最大弯曲能力，并应及时调换相应的芯轴。9.4.9操作人员应站在机身设有固定销的一侧。成品钢筋应堆放整齐，弯钩不得朝上。  \n9.4.10转盘换向应在弯曲机停稳后进行。\n\n## 9.5钢筋冷拉机\n\n9.5.1应根据冷拉钢筋的直径，合理选用冷拉卷扬机。卷扬钢丝绳应经封闭式导向滑轮，并应和被拉钢筋成直角。操作人员应\n\n能光王拉地。苍物与拉心虹闷的小。\n\n9.5.2冷拉场地应设置警戒区，并应安装防护栏及警告标志。非操作人员不得进人警戒区。作业时，操作人员与受拉钢筋的距离应大于 $2 \\mathrm { m }$ 。  \n9.5.3采用配重控制的冷拉机应有指示起落的记号或专人指挥。冷拉机的滑轮、钢丝绳应相匹配。配重提起时，配重离地高度应小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 。配重架四周应设置防护栏杆及警告标志。  \n9.5.4作业前，应检查冷拉机，夹齿应完好；滑轮、拖拉小车应润滑灵活；拉钩、地锚及防护装置应齐全牢固。  \n9.5.5采用延伸率控制的冷拉机，应设置明显的限位标志，并应有专人负责指挥。  \n9.5.6照明设施宜设置在张拉警戒区外。当需设置在警戒区内时，照明设施安装高度应大于 $5 m$ ，并应有防护罩。  \n9.5.7作业后，应放松卷扬钢丝绳，落下配重，切断电源，并锁好开关箱。\n\n## 9.6钢筋冷拔机\n\n9.6.1启动机械前，应检查并确认机械各部连接应牢固，模具不得有裂纹，轧头与模具的规格应配套。  \n9.6.2钢筋冷拔量应符合机械出厂说明书的规定。机械出厂说明书未作规定时，可按每次冷拔缩减模具孔径 $0 . 5 \\mathrm { m m } \\mathrm { \\si');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('034d9772-0b1a-4f01-9e32-048702d0e0a1', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '中华人民共和国行业标准', '中华人民共和国行业标准建筑施工高处作业安全技术规范\n\nJGJ 80 - 2016');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('035a39e8-f6a8-4956-9634-9e3ec4b1857d', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '15起重机的设置', '15起重机的设置## 15.1 起重机设置的基本条件（见标准15.1、15.2、15.3.1条）\n\n### 15.1总则\n\n起重机械的设置应主要考虑下列影响其安全操作的因素：\n\na）起重机械的支撑条件；  \nb）现场和附近的其他危险因素；  \nc）工作和非工作状态下风力的影响；  \nd）具备在施工场地设置或安装起重机械以及在起重作业完成之后拆卸和移动起重机械的通道。\n\n### 15.2起重机械竖立或支撑条件\n\n指派人员应确保地面或其他支撑设施能承受起重机械施加的载荷，主管人员应对此作出评估。起重机械在工作状态、非工作状态和在安装、拆卸过程中产生的载荷应从起重机械制造商或起重机械设计、制造方面的权威机构获得。该载荷应包括下列组合载荷：\n\na）起重机械（包括配重、平衡重或需要时的基础）的净重；\n\nb）重物及吊具的净重；\n\nc）起重机械运行引起的动载荷；\n\nd）由最大允许风速导致的风载荷，考虑工作场地的暴露程度。\n\n起重机械在工作状态下可能产生较大的载荷，但非工作状态和安装、拆卸过程产生的载荷也应加以考虑。\n\n指派人员应负责确保地面或支撑设施能使起重机械在制造商规定的工作级别和参数下工作。\n\n### 15.3起重机械周围的障碍物\n\n#### 15.3.1总则\n\n起重机械作业应考虑其周围的障碍物，如附近的建筑、其他起重机、车辆或正在进行装卸作业的\n\n船只、堆垛的货物、公共交通区域包括高速公路、铁路和河流。\n\n不应忽视通向或来自地下设施的危险如煤气管道或电缆线。应采取措施使起重机械避开任何地下设施，如果避不开，应对地下设施实施保护措施，预防灾害事故发生。\n\n起重机械或其吊载通过有障碍物的地方，应注意观察下列环境：\n\na）现场条件允许时，起重机械的运行路线应清晰地标识，使其远离障碍物。起重机械的任何部件与障碍物之间应有足够的间隙。如不能达到规定的间隙要求，应采取有效措施防止任何阻挡或被挤住的危险。\n\nb）在起重机械附近周期性堆放货物的地方，在地面上应长期标记其边界线。\n\n条文性质：推荐性条文。\n\n### 制定依据：\n\n该部分主要内容与GB/T23723.1-2009中第8章相关内容一致。\n\n起重机设置的基本条件很重要，如起重机械的支撑条件，国内发生多起由于地基勘查不清，或计算载荷考虑不周，在起重机作业中，由于基础出现塌陷造成起重机倾翻事故。\n\n### 主要变化：\n\n该内容为增加条款。\n\n事故案例：地基不牢汽车起重机倾翻事故\n\n## 一、事故过程简介\n\n1990年2月，在某地下给排水工地用汽车起重机（最大起重量为5t，悬臂长 $8 . 5 \\mathrm { m }$ ）吊装铺设地下排水管作业时，汽车起重机因支承地面塌方倾翻而引起吊载失落砸伤作业人员的事故。\n\n作业内容是将重2.7t的长方形排水管铺设在宽 $1 . 7 \\mathrm { m }$ 、深 $1 . 3 \\mathrm { m }$ 的地下排水沟内，排水沟两侧土质松软，没有加固或增设护板装置。汽车起重机与挖好的排水沟平行停放，靠近沟旁伸出的支腿距沟边仅有50cm。\n\n铺设一段时间后，在吊起排水管距地面高约 $1 . 5 \\mathrm { m }$ ，起重机悬臂回转，吊装排水管移至排水沟正上方准备下降吊物时，起重机突然向排水沟方向倾翻，排水管脱钩失落将在排水沟内作业的人员压在排水管下，致其身亡。\n\n## 二、事故原因\n\n该起重机设有过载报警安全保护装置，起重机作业时未超载，排除超载引起汽车起重机倾翻的事故因素。\n\n### 1.直接原因\n\n汽车起重机支腿支承点距离排水沟太近（仅有 $5 0 ~ \\mathrm { c m }$ ），支承地基不牢固，土质松软地基塌方，造成支腿下沉失去平衡引起起重机整机倾斜失稳而倾翻。起重机吊钩没有防脱钩装置，造成吊载脱钩失落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0360fd82-bd95-4b62-912c-dbe7b23bf9af', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．3 回转机构电动机过载校验', '犚．3 回转机构电动机过载校验回转机构电动机过载校验按式（R．3）计算：犎\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m { \\lambda _ { \\mathrm { m } } } } \\cdot \\frac { ( M _ { \\mathrm { m } } { + } M _ { \\mathrm { a m a x } } { + } M _ { \\mathrm { w f l } } { + } M _ { \\mathrm { a I } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ i \\eta }\n$$\n\n………（R．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ $m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { { a m a x } } }$ — 回转最大坡道阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W I I } }$ — 由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 引起的最大风阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha \\mathrm { I } }$ — 由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ （见4．2．1．2．2．2）计算的回转水平阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；i 回转机构的总传动比；$\\eta$ 同式（93)；$n$ 同式(82）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('03789d7d-9b32-47d7-b5b7-b75eb5954960', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.4 减速器的选择', '6.1.4.4 减速器的选择## 6.1.4.4.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与起升机构减速器相同。\n\n## 6.1.4.4.2 平衡臂架式变幅机构、牵引小车式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0379c471-702e-4e4e-9daf-bd18453a9a60', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》（GB/T 50080—2016）编制，压力泌水率是衡量泵送混凝土泵送过程中在泵送压力作用下拌合物质量稳定性的一项重要评判指标。\n\n泵送混凝土拌和物在管道中的压力推动下进行输送，水是传递压力的介质，如果在泵送过程中，由于压力大或管道弯曲、变径等出现“脱水现象”，水分会通过集料间空隙渗透而使集料聚结，引起堵塞。压力泌水率试验可以测定拌和料的保水性，反映阻止拌和水在压力下渗透流动的内阻力。通常压力泌水率不宜超过 $2 0 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0380b3bc-cc87-4b7c-ac57-f9eea8f4b0c3', '15《钢结构用高强度大六角头螺栓》（GB1228-2006）.md', '前 言', '前 言本标准对应于ISO7412：1984《高强度栓接结构用大六角头螺栓（短螺纹长度）产品等级C级性能等级8.8和10.9级》，与ISO7412的一致性程度为非等效。\n\n本标准代替GB/T1228—1991《钢结构用高强度大六角头螺栓》。\n\n本标准与GB/T1228-1991相比主要变化如下：\n\n—删除了GB/T1228—1991中有关双倒角头螺栓和凹穴头螺栓的型式(GB/T1228-1991中第\n\n3章图示的“头部可选择的型式”和“允许制造的型式”)。\n\n本标准是“钢结构摩擦型高强度螺栓连接用的连接副”国标产品系列标准之一。该系列标准还包括：\n\nGB/T1229--2006钢结构用高强度大六角螺母；  \nGB/T1230-2006钢结构用高强度垫圈；  \nGB/T1231-2006 钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件；  \n-GB/T3632-1995钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副；  \n-GB/T3633—1995钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副技术条件。\n\n本标准由中国机械工业联合会提出。\n\n本标准由全国紧固件标准化技术委员会归口。\n\n本标准负责起草单位：铁道科学研究院。\n\n本标准参加起草单位：机械科学研究院、上海高强度螺栓厂、中冶集团建筑研究总院、大冶钢厂。  \n本标准主要起草人：程季青、沈家驿。\n\n本标准所代替标准的历次版本发布情况为：\n\nGB1228-1976、GB1228-1984、GB/T1228-1991。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('038135a6-37ad-46d2-9d95-7880ebeeaa36', '43《生产安全事故应急预案管理办法》.md', '生产安全事故应急预案管理办法', '生产安全事故应急预案管理办法（2016年6月3日国家安全生产监督管理总局令第88号公布，自2016年7月1日起施行；根据2019年7月11日应急管理部令第2号修正）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('038788d0-cf99-46ed-bc70-db51f93075cb', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.14.5 重量超过5t的杆件标出重心位置和重量', '4.14.5 重量超过5t的杆件标出重心位置和重量。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('038d1ef1-a2a2-41b3-b050-2ed1dc85344d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '21.5 猫道', '21.5 猫道21.5.1 猫道应根据悬索桥的跨径、主缆线形、施工环境条件等因素进行专门设计，其结构形式及各部尺寸应满足主缆工程施工的需要。猫道设计应符合下列规定：\n\n1 猫道的线形宜与主缆空载时的线形基本平行，猫道对索塔产生的纵桥向变位应小于索塔高度的1/5000。猫道面层宜由阻风面积小的两层大、小方格钢丝网组成，面层顶部与主缆下沿的净距宜为 $1 . 3 { \\sim } 1 . 5 \\mathrm { m }$ ；猫道的净宽宜为 $3 \\sim 4 \\mathrm { m }$ ，扶手高宜为$1 . 5 \\mathrm { m }$ 。猫道在桥纵向应左右对称于主缆中心线布置，猫道间宜设置若干条横向人行通道。\n\n2 承重索在设计时应充分考虑猫道的恒载及可能作用于其上的其他荷载。对承重索进行强度计算时，其荷载组合及安全系数应符合表 21.5.1 的规定。承重索的锚固系统应有足够的调整范围，每端宜设 $\\pm 2 \\mathrm { m }$ 以上的调节长度。\n\n表 21.5.1 猫道承重索强度计算的荷载组合与安全系数  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>荷载组合</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数</td><td rowspan=1 colspan=1>备注</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>静力结构强度验算</td><td rowspan=1 colspan=1>恒载</td><td rowspan=1 colspan=1>≥3.2</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>恒载+施工荷载</td><td rowspan=1 colspan=1>≥2.7</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>恒载+施工荷载+温度荷载</td><td rowspan=1 colspan=1>≥2.7</td><td rowspan=1 colspan=1>温度荷载按温降15℃考虑</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>风荷载组合结构强度验算</td><td rowspan=1 colspan=1>恒载+施工荷载+施工阶段风荷载组合</td><td rowspan=1 colspan=1>≥2.7</td><td rowspan=1 colspan=1>按6级风考虑</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>恒载+最大阵风荷载组合</td><td rowspan=1 colspan=1>≥2.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n3 设计时宜根据桥位处的施工环境条件和当地的气象条件对猫道进行抗风稳定验算；对特大跨径悬索桥，必要时可通过猫道风洞试验，获得试验参数后对猫道进行结构动力分析及抗风稳定性验算。可采取适当增加猫道间横向联结的措施增强其抗风稳定性。\n\n4 猫道的门架绳在其锚固系统可靠的情况下，可与猫道承重绳共同受力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('039a20a3-d939-4608-82e9-c9456a2e73b2', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '4 变压器、箱式变电所安装（Part 3）', '年版)第330．30-B款的规定是一致的：联锁型或皱纹型铠装电缆(MetalClad Cable)的支持点的距离不超过1.8m。三是增加了电缆出入梯架、托盘、槽盒及配电(控制)柜、台、箱、盘要做固定的要求，旨在减少电缆局部受力和电缆端子连接部位的受力。电缆穿导管保护时的导管内径不应小于电缆外径的1．5倍，当多根电缆穿同一导管时，其电缆外径应为所有电缆绑扎在一起时并通过计算后的数值。本条中提及的无挤塑外护层电缆金属护套指的是矿物绝缘电缆的铜或铝金属护套，为避免不同金属材料间的接触发生晶间腐蚀而作出了相应规定。\n\n13．2．3建筑工程中采用直埋电缆的部位大多是在室外，一般用于路灯，当电缆直埋于车辆有可能通过的草坪或行人等部位时，为避免由于泥土回填不当造成直埋的电缆受损、影响安全而作出本条规定。\n\n13．2．4 本条是为了运行中巡视和方便维护检修而作出的规定。\n\n## 14 导管内穿线和槽盒内敷线\n\n### 14．1主控项目\n\n14．1．1金属导管、金属槽盒为铁磁性材料，为防止管内或槽盒内存在不平衡交流电流产生的涡流效应使导管或槽盒温度升高，导致导管内或槽盒内绝缘导线的绝缘层迅速老化，甚至龟裂脱落，发生漏电、短路、着火等事故而作出本条规定。\n\n14．1．2本条是防止发生短路故障和抗干扰而作的规定。\n\n14．1．3导线接头若设置在导管内，则穿线难度大，且发生故障时不利于检修；导线接头在槽盒内，发生故障时会蔓延到其他回路。为保证安全，便于维护检修作出本条规定。\n\n### 14．2一般项目\n\n14．2．1 绝缘导线因无护套，无导管或槽盒保护易导致绝缘导线受损，发生触电和火灾等事故。\n\n14．2．2管内清洁、干燥，便于维修和更换导线；钢导管管口护线口应齐全可靠，防止 导线绝缘层受损伤。\n\n14．2．3确保导线及其接头不外露，同本规范第14．2．1条。\n\n14．2．4 绝缘导线外护层的颜色要有区别，是为识别其不同功能或相位而规定的，既有利于施工又方便日后检修。PE 和N 的颜色是国际统一认同的，其他绝缘导线的颜色国际上并未强制要求统一，且我国电力供电线路和大量国内电气产品的绝缘导线外护层颜色尚未采用国际上建议采用的颜色(即相线L1、L2、L3 用黑色、棕色、灰色)，一直沿用相线L1、L2、L3采用黄色、绿色、红色的标准。要求同一建筑物、构筑物内其不同功能的导线绝缘层颜色能区分又保持一致是提高施工服务质量的体现。\n\n14．2．5本条规定主要是为了保证用电安全、方便检修，也是为了避免线路之间的相互干扰及导线敷设过程或运行中的意外损伤、避免导线受到额外的应力。槽盒内导线敷设数量的规定是与现行国家标准《低压配电设计规范》GB 50054的规定相一致的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('039c6692-5d65-418f-ae2f-df3a0654aec3', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '7材料', '7材料## 7.1制绳用钢丝\n\n7.1.1制绳前用钢丝（包括中心钢丝、填充钢丝、绳芯钢丝）技术要求应符合YB/T5343中一般用途钢丝的规定。钢丝表面状态和公称抗拉强度级应符合表4规定。\n\n表4钢丝表面状态与公称抗拉强度级  \n\n\n\n\n\n7.1.2钢丝绳抗拉强度级对应的制绳前用钢丝的抗拉强度级范围应符合表5的规定。但同一钢丝层中相同直径的所有钢丝应具有相同抗拉强度级和镀层级。\n\n表5钢丝绳级用制绳钢丝抗拉强度级  \n\n\n\n\n\n## 7.2芯（C）\n\n钢丝绳的芯通常采用纤维芯或钢芯，但也可以采用其他类型的芯如混合芯和固态聚合物芯。应是下列类型中的一种。\n\n### 7.2.1纤维芯（FC）\n\n由天然纤维（NFC）剑麻和黄麻或合成纤维（SFC）及其他符合要求的纤维制成。除需方另有要求，纤维芯应涂覆防腐、防锈、润滑油脂，但要求无油的钢丝绳用芯除外。\n\n直径大于或等于 $8 \\ \\mathrm { m m }$ 单层股钢丝绳的纤维绳芯应至少经过两次捻制（即由纤维制成股，再由股捻制成绳）。\n\n### 7.2.2钢芯（WC）\n\n由独立的钢丝绳(IWRC）或钢丝股（WSC)组成的芯。\n\n注1：钢芯外层也可以包覆纤维和固态聚合物。  \n注2：直径大于 $1 2 ~ \\mathrm { m m }$ 的单层多股钢丝绳绳芯通常为独立的钢丝绳，除需方另有要求。\n\n### 7.2.3复合芯（CC）\n\n由钢丝和纤维或钢丝和固态聚合物复合捻制的钢丝绳芯。\n\n### 7.2.4固态聚合物芯（SPC）\n\n由圆形或带有沟槽的圆形固态聚合物材料制成的芯，其内部可能还包含有钢丝或纤维。\n\n### 7.2.5其他要求\n\n买方可以规定其他类型的芯。\n\n## 7.3钢丝绳润滑脂\n\n钢丝绳用润滑脂应符合 $\\mathrm { N B } / \\mathrm { S H } / \\mathrm { T } \\ 0 3 8 7$ 或其他有关技术要求的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('03a0176d-74f1-4205-9ce5-d14dfd1581bf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '系数：', '系数：起重机放置在坚实、水平的支承面或轨道上（最大坡度为 $1 \\%$ ）；  \n起重机装有规定的最短臂架，且此臂架处于最大推荐臂架角度；  \n将吊钩、吊钩滑轮组或其他取物装置放在地面上；  \n使外伸支腿脱离支承面，起重机支承在车轮（轮胎）上；  \n起重机装有规定的最长主臂或主臂和副臂的组合结构，并且此主臂或臂架组合结构处于最大推荐臂架角度，还承受最不利方向的工作风载荷。\n\n应验算对上述规定的各种质量分布状态及在相应的平衡重配置条件下，对制造商允许的起重机回转到的最不稳定位置，起重机均不应向后倾覆。\n\n表 51 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———无风试验或运行时  \n\n\n\n\n\n表 52 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———有风工作或运行时  \n\n\n\n\n\n#### 8．1．2．3．2 轮胎起重机和汽车起重机\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线成 $9 0 ^ { \\circ }$ 角时，臂架下面承载侧的车轮（轮胎）或底架支腿的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线重合时，在制造商规定的工作区域中承载底架的轻载端，车轮（轮胎）或支腿上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ ，在非工作区域内则不应小于起重机总重力的 $10 \\%$ 。\n\n在起重机上应为操作人员设置醒目可见的警示信息，否则起重机车轮（轮胎）上的载荷均应满足上述有关限制。警示信息 应 标 明 为 保 持 足 够 的 抗 后 倾 覆 稳 定 性 要 求，活 动 支 腿 应 是 处 在 伸 出状态。\n\n#### 8．1．2．3．3 履带起重机\n\n在侧面或支承最小载荷的底盘端部倾覆线上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n对于装有可收缩履带装置的履带起重机，如果在履带装置缩短时不能满足上述要求，制造商应在起重机上向司机提供醒目可见的警示信息。\n\n### 8．1．2．4 非工作风载荷作用下的起重机整体抗倾覆稳定性\n\n制造商应规定起重机在工作时承受风载荷的极限以及在非工作状态时应采取的特殊预防措施。非工作风载荷见4．2．3．1。\n\n## 8．1．3 塔式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n### 8．1．3．1 塔式起重机的整体抗倾覆稳定性按表53中的五种工况校核，并采用有相应载荷系数的计算载荷。\n\n### 8．1．3．2 在轨道上带载运行的塔式起重机，还应当考虑制造商在起重机出厂文件上规定的两轨道允许的最大垂直高低差和坡度所引起的载荷，作为其他载荷列入表53工况Ⅱ中。\n\n### 8．1．3．3 按表53计算时，应考虑塔式起重机所有起升部件质量引起的载荷。\n\n### 8．1．3．4 工作状态下抗后倾覆稳定性按表53中的工况Ⅲ计算。\n\n### 8．1．3．5 风载荷的作用\n\n#### 8．1．3．5．1 工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。\n\n#### 8．1．3．5．2 对于不能随风自由回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。对于可随风回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷应按设计预期的方向施加于塔式起重机的上部结构，并按最不利方向施加于塔式起重机的下部结构。\n\n### 8．1．3．6 起重机的基础\n\n制造商应提供在允许使用的所有工况中（包括有非工作状态风载荷作用时），塔式起重机对地面或基础作用的载荷，并说明提供的载荷数据所对应的使用工况。如果是用塔式起重机的基础来实现塔式起重机的部分或全部抗倾覆稳定时，制造商还应规定对用作该塔式起重机基础的要求。当塔式起重机需在斜面上作业时，制造商亦应考虑相应的计算工况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('03ad9b67-4c7d-4843-8c61-57c1e55e0703', '48《焊接接头冲击试验方法》（GB2650-89）.md', '2 引用标准', '2 引用标准GB2649焊接接头机械性能试验取样方法GB2106金属夏比（V型缺口）冲击试验方法GB229 金属夏比（U型缺口）冲击试验方法GB4159金属低温夏比冲击试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('03c43abb-4c9d-41e2-bd5e-1e6975ef5bba', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17.2 计算要点（Part 2）', 'iptstyle \\mathrm { E v k } 2 } ) / M _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { E h k } 2 }\n$$\n\n$$\n\\Omega _ { 0 } ^ { \\mathrm { a } } = ( V _ { l \\mathrm { c } } - V _ { \\mathrm { G E } } - 0 . 4 V _ { \\mathrm { E v k 2 } } ) / V _ { \\mathrm { E h k 2 } }\n$$\n\n4）支撑系统的水平地震作用非塑性耗能区内力调整系数应按下式计算：\n\n$$\n\\beta _ { \\mathrm { b r }, { e i } } = 1 . 1 \\eta _ { \\mathrm { y } } ( 1 + 0 . 7 \\beta _ { i } )\n$$\n\n5）支撑结构及框架-中心支撑结构的同层支撑性能系数最大值与最小值之差不宜超过最小值的 $20 \\%$ 。\n\n3 当支撑结构的延性等级为 $\\mathtt { V }$ 级时，支撑的实际性能系数应按下式计算：\n\n$$\n\\Omega _ { \\mathrm { b r } } ^ { \\mathrm { a } } = \\frac { ( N _ { \\mathrm { b r } } - N _ { \\mathrm { G E } } - 0 . 4 N _ { \\mathrm { E v k 2 } } ) } { N _ { \\mathrm { E h k 2 } } }\n$$\n\n式中： $\\Omega _ { i } - i$ 层构件性能系数；\n\n$\\eta _ { \\mathrm { y } }$ -钢材超强系数，可按本标准第17.2.2-3采用，其中塑性耗能区、弹性区分别采用梁、柱替代；\n\n$\\beta _ { \\mathrm { e } }$ ——水平地震作用非塑性耗能区内力调整系数，塑性耗能区构件应取1.0，其余构件不宜小于$1 . 1 \\eta _ { \\mathrm { y } }$ ，支撑系统应按式（17.2.2-9）计算\n\n确定；$\\Omega _ { i, \\mathrm { min } } ^ { \\mathrm { a } } - i$ 层构件塑性耗能区实际性能系数最小值；$\\Omega _ { 0 } ^ { a }$ - -构件塑性耗能区实际性能系数；\n\n$W _ { \\mathrm { E } }$ —构件塑性耗能区截面模量 $\\mathrm { ( ~ m m ^ { 3 } ~ ) }$ ,按表17.2.2-2 取值；\n \n$f _ { \\mathrm { y } }$ — 钢材屈服强度 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ;\n\n$M _ { \\mathrm { G E } } \\setminus N _ { \\mathrm { G E } } \\setminus V _ { \\mathrm { G E } } ^ { }$ —分别为重力荷载代表值产生旳弯矩效应$( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } )$ 、轴力效应(N)和剪力效应(N)，可按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GBS00ll旳规定采用；\n\nMEhk2、 $M _ { \\mathrm { E v k 2 } }$ — 分别为按弹性或等效弹性计算旳构件水平设防地震作用标准值旳弯矩效应丶8度且高度大于$5 0 \\mathrm { m }$ �时按弹性或等效弹性计算旳构件竖向设防地震作用标准值旳弯矩效应 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ;\n\nVEhk2、VEvk 2 -分别为按弹性或等效弹性计算旳构件水平设防地震作用标准值旳剪力效应丶8度且高度大于$5 0 \\mathrm { m }$ �时按弹性或等效弹性计算旳构件竖向设防地震作用标准值旳剪力效应（N)；\n\n$N _ { \\mathrm { { b r } } } ^ { \\prime }$ 、 $N _ { \\mathrm { G E } } ^ { \\prime }$ 支撑对承载力标准值、重力荷载代表值产生旳轴力效应（N)。计算承载力标准值时，压杆旳承载力应乘以按式（17.2.4-3）计算旳受压支撑剩余承载力系数 $\\eta$ ;\n\n$N _ { \\mathrm { E h k 2 } } ^ { \\prime }$ 、 $N _ { \\mathrm { E v k 2 } } ^ { \\prime }$ — 分别为按弹性或等效弹性计算旳支撑对水平设防地震作用标准值旳轴力效应丶8度且高度大于$5 0 \\mathrm { m }$ �时按弹性或等效弹性计算旳支撑对竖向设防地震作用标准值旳轴力效应（N)；\n\nNEhk2、 $N _ { \\mathrm { E v k 2 } }$ ——分别为按弹性或等效弹性计算旳支撑水平设防地震作用标准值旳轴力效应丶8度且高度大于\n\n$5 0 \\mathrm { m }$ �时按弹性或等效弹性计算旳支撑竖向设防地震作用标准值旳轴力效应（N)；\n\nβi —i层支撑水平地震剪力分担率，当大于0.714时，取为0.714。\n\n表17.2.2-2 构件截面模量 $W _ { \\mathrm { E } }$ 取值  \n\n\n\n\n\n注： $W _ { \\mathrm { p } }$ 为塑性截面模量； $\\gamma _ { \\mathbf { x } }$ 为截面塑性发展系数，按本标准表8.1.1采用；W为弹性截面模量；有效截面模量，均匀受压翼缘有效外伸宽度不大于 $1 5 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ ，腹板可按本标准第8.4.2条的规定采用。\n\n表17.2.2-3 钢材超强');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('03d0ddec-800f-4c7e-900c-98fb2eb6fd32', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:“外观检查”修改为“外观质量检查”；并对第3款作了调整。\n\n## A.2.2闪光对焊接头的外观质量检查结果，应符合下列要求：\n\n1 对焊接头表面应呈圆滑、带毛刺状，不得有肉眼可见的裂纹。  \n2 与电极接触处的钢筋表面不得有明显烧伤。  \n3 接头处的弯折角不得大于 $2 ^ { \\circ }$ 。  \n4 接头处的轴线偏移不得大于钢筋直径的0.1倍，且不得大于 $1 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('03ddf5bd-f685-45ae-9524-ce97815d2154', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 2）', '\"1\" rowspan=\"1\">螺栓有效截面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（39)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">AQ</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">吊运物品的最大迎风面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(13)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件迎风面积的外形轮廓面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(11)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A01</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">第一片结构的外形轮廓面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(14)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">圆柱有效壳壁的计算截面面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(71)图8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">加劲环的截面面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(71)图8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">a</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">腹板横向加劲肋的间距</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(65)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">a</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘板横向加劲肋的间距</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（66)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">a</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳滑轮组的倍率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（77）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">aq</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升机构的起动平均加速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（83)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">a</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行机构起动平均加速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（90)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">az</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">制动平均减速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（85)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机的基距</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(D.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m或mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">几何尺寸</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（J.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m或mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">腹板的总宽(高)度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(N.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">区格宽度或板的总宽(高)度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(53)～式(55)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" ro');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('03de34a4-9237-4146-aca4-4f452fb7fed4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '1 范围', '1 范围本标准确立了起重机总体、结构、机械、电气与安全等部分设计应共同遵守的必要准则，规定了设计、计算要求和方法，并可作为对设计进行分析和评价的技术依据。\n\n本标准适用于桥架型起重机、臂架型起重机和缆索型起重机，但不涉及上述起重机设计的特殊问题。本标准也可供其他起重机参照使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('03df1570-3c04-4a2c-853d-2bf7510a8385', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．2 塔式起重机分级举例', '犃．2 塔式起重机分级举例按照起重机的类别和使用情况，塔式起重机整机分级举例见表 A．2。\n\n表 犃．2 塔式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('03e73208-d1e1-4913-8d5a-4d6f06cc8f3a', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', '4 起重机械和索具设备（Part 5）', '应搭设带操作台的拼装支架。\n\n2当组合屋架采用立拼时，应在拼架上设置安全挡木。\n\n#### 5.1.5吊点设置和构件绑扎应符合下列规定：\n\n1当构件无设计吊环（点）时，应通过计算确定绑扎点的位置。绑扎方法应可靠，且摘钩应简便安全。\n\n2当绑扎竖直吊升的构件时，应符合下列规定：\n\n1）绑扎点位置应略高于构件重心。  \n2）在柱不翻身或吊升中不会产生裂缝时，可采用斜吊绑扎法。  \n3）天窗架宜采用四点绑扎。\n\n3当绑扎水平吊升的构件时，应符合下列规定：\n\n1）绑扎点应按设计规定设置。无规定时，最外吊点应在距构件两端 $1 / 5 { \\sim } 1 / 6$ 构件全长处进行对称绑扎。2）各支吊索内力的合力作用点应处在构件重心线上。3）屋架绑扎点宜在节点上或靠近节点。\n\n4绑扎应平稳、牢固，绑扎钢丝绳与物体间的水平夹角应为：构件起吊时不得小于 $4 5 ^ { \\circ }$ ；构件扶直时不得小于 ${ 6 0 } ^ { \\circ }$ 。\n\n#### 5.1.6构件起吊前，其强度应符合设计规定，并应将其上的模板、灰浆残渣、垃圾碎块等全部清除干净。\n\n#### 5.1.7楼板、屋面板吊装后，对相互间或其上留有的空隙和洞□，应设置盖板或围护，并应符合现行行业标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ8O 的规定。\n5.1.8多跨单层厂房宜先吊主跨，后吊辅助跨；先吊高跨，后吊低跨。多层厂房宜先吊中间，后吊两侧，再吊角部，且应对称进行。\n\n5.1.9作业前应清除吊装范围内的障碍物。\n\n## 5.2单层工业厂房结构吊装\n\n### 5.2.1柱的吊装应符合下列规定：\n\n1柱的起吊方法应符合施工组织设计规定。\n\n2柱就位后，应将柱底落实，每个柱面应采用不少于两个钢楔楔紧，但严禁将楔子重叠放置。初步校正垂直后，打紧楔子进行临时固定。对重型柱或细长柱以及多风或风大地区，在柱上部应采取稳妥的临时固定措施，确认牢固可靠后，方可指挥脱钩。\n\n3校正柱时，严禁将楔子拔出，在校正好一个方向后，应稍打紧两面相对的四个楔子，方可校正另一个方向。待完全校正好后，除将所有楔子按规定打紧外，还应采用石块将柱底脚与杯底四周全部楔紧。采用缆风或斜撑校正柱时，应在杯口第二次浇筑的混凝土强度达到设计强度的 $7 5 \\%$ 时，方可拆除缆风或斜撑。\n\n4杯口内应采用强度高一级的细石混凝土浇筑固定。采用木楔或钢楔作临时固定时，应分二次浇筑，第一次灌至楔子下端，待达到设计强度 $30 \\%$ 以上，方可拔出楔子，再二次浇筑至基础顶；当使用混凝土楔子时，可一次浇筑至基础顶面。混凝土强度应作试块检验，冬期施工时，应采取冬期施工措施。\n\n### 5.2.2梁的吊装应符合下列规定：\n\n1梁的吊装应在柱永久固定和柱间支撑安装后进行。吊车梁的吊装，应在基础杯口二次浇筑的混凝土达到设计强度 $50 \\%$ 以上，方可进行。\n\n2重型吊车梁应边吊边校，然后再进行统·校正。\n\n3梁高和底宽之比大于4时，应采用支撑撑牢或用8号钢丝将梁捆于稳定的构件上后，方可摘钩。\n\n4吊车梁的校正应在梁吊装完，也可在屋面构件校正并最后固定后进行。校正完毕后，应立即焊接固定。\n\n### 5.2.3屋架吊装应符合下列规定：\n\n1进行屋架或屋面梁垂直度校正时，在跨中，校正人员应沿屋架上弦绑设的栏杆行走，栏杆高度不得低于 $1 . 2 \\mathrm { m }$ ；在两端，应站在悬挂于柱顶上的吊篮上进行，严禁站在柱顶操作。垂直度校正完毕并进行可靠固定后，方可摘钩。\n\n2吊装第一榀屋架和天窗架时，应在其上弦杆拴缆风绳作临时固定。缆风绳应采用两侧布置，每边不得少于2根。当跨度大于 $1 8 \\mathrm { m }$ 时，宜增加缆风绳数，间距不得大于 $6 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 5.2.4天窗架与屋面板分别吊装时，天窗架应在该榀屋架上的屋面板吊装完毕后进行，并经临时固定和校正后，方可脱钩焊接固定。\n\n### 5.2.5校正完毕后应按设计要求进行永久性的接头固定。\n\n### 5.2.6屋架和天窗架上的屋面板吊装，应从两边向屋脊对称进行，且不得用撬杠沿板的纵向撬动。就位后应采用铁片垫实脱钩，并应立即电焊固定，应至少保证3点焊牢。\n\n### 5.2.7托架吊装就位校正后，应立即支模浇灌接头混凝土进行固定。\n\n### 5.2.8支撑系统应先安装垂直支撑，后安装水平支撑；先安装中部支撑，后安装两端支撑，并与屋架、天窗架和屋面板的吊装交替进行。\n\n## 5.3多层框架结构吊装\n\n### 5.3.1框架柱吊装应符合下列规定：\n\n1上节柱的安装应在下节柱的梁和柱间支撑安装焊接完毕、下节柱接头混凝土达到设计强度的 $7 5 \\%$ 及以上后，方可进行。\n\n2多机抬吊多层H型框架柱时，递送作业的起重机应使用横吊梁起吊。\n\n3柱就位后应随即进行临时固定和校正。榫式接头的，应对称施焊四角钢筋接头后方可松钩；钢板接头的，应各边分层对\n\n称施焊2/3的长度后方可脱钩；H型柱则应对称焊好四角钢筋 后方可脱钩。\n\n4重型或较长柱的临时固定，应在柱间加设水平管式支撑或设缆风绳。\n\n5吊装中用于保护接头钢筋的钢管或垫木应捆扎牢固。\n\n### 5.3.2楼层梁的吊装应符合下列规定：\n\n1吊装明牛腿式接头的楼层梁时，应在梁端和柱牛腿上预埋的钢板焊接后方可脱钩。\n\n2吊装齿槽式接头的楼层梁时，应将梁端的上部接头焊好两根后方可脱钩。\n\n### 5.3.3楼层板的吊装应符合下列规定：\n\n1吊装两块以上的双T形板时，应将每块的吊索直接挂在起重机吊钩上。\n\n2板重在5kN以下的小型空心板或槽形板，可采用平吊或兜吊，但板的两端应保证水平。\n\n3吊装楼层板时，严禁采用叠压式，并严禁在板上站人、放置小车等重物或工具。\n\n## 5.4墙板结构吊装\n\n### 5.4.1装配式大板结构吊装应符合下列规定：\n\n1吊装大板时，宜从中间开始向两端进行，并应按先横墙后纵墙，先内墙后外墙，最后隔断墙的顺序逐间封闭吊装。\n\n2吊装时应保证坐浆密实');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('03ec3ae0-2314-4bdf-a770-c21a3f8fed0e', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '4 材料', '4 材料4.2.4 钢板的表面质量应符合现行《热轧钢板表面质量的一般要求》（GB/T14977）的规定。在加工过程中发现的缺陷需要修补时，应符合本规范附录B 的规定。\n\n4.2.5 钢材的存放应符合下列规定：\n1 应远离酸、碱、盐等侵蚀性介质。\n2 不同品种和规格的钢材应分别存放，防止混淆。\n3 宜存放在仓库内，且应设置垫木或其他适宜的支垫物，安放平直，防止其弯曲变形。\n4 露天存放时，场地应有完善的排水设施；型钢的开口侧不得向上，避免积水。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('03f02bdc-0dca-4b29-8932-2223b90bf4b4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '26 安全施工与环境保护（Part 1）', '26 安全施工与环境保护## 26.1 一般规定\n\n### 26.1.1 本章适用于公路桥涵工程施工过程中的安全施工和环境保护。\n\n#### 条文说明：\n\n安全施工和环境保护是公路桥涵工程施工非常重要的内容，本次修订将其管理的界限和范围予以明确，即为“施工过程中的安全施工和环境保护”。\n\n### 26.1.2 公路桥涵工程在施工过程中，应遵守所在地相应的安全施工和环境保护方面法律法规的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n除国家和行业有对安全施工和环境保护方面的规定外，公路桥涵工程的所在地可能也有其相应的地方性法律法规，这些法律法规也都需要在施工过程中得到遵守。\n\n## 26.2 安全施工\n\n### 26.2.1 桥涵工程的安全施工应符合现行《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90）的规定，并应符合本规范的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90—2015）于 2015 年 2 月 10 日发布，2015 年 5 月 1 日起实施。该规范对公路工程施工安全的规定较为全面、系统，本规范对安全施工的相关规定主要针对桥涵工程的施工，与该规范的规定互为补充，并不矛盾，均需要得到遵守。需注意的是：当本规范的某些规定与该规范不一致时，则要按两者中要求更为严格的规定执行。\n\n### 26.2.2 桥涵施工应贯彻“安全第一、预防为主、综合治理”的方针。施工前应对各种安全危险源进行辨识和评估，并应在施工过程中有针对性地采取各种有效措施，预防事故发生；对危险性较大的分部分项工程应制订专项方案；对存在重大安全事故危险源的工程，应预先建立重大事故应急预案，并组织演练；当施工中发生事故时，应迅速反应，按照应急预案的规定进行救援和处理，最大限度地降低事故损失。\n\n#### 条文说明：\n\n“安全第一、预防为主、综合治理”是我国安全生产工作的基本方针，需要贯穿施工的全过程，同时在贯彻该方针时，还需要体现“以人为本”的原则。安全事故的预防与控制分安全技术、安全教育和安全管理三个方面，安全技术主要解决物的不安全状态问题；安全教育和安全管理主要解决人的不安全行为问题。由于自然、人为或技术等原因，当事故或灾难不可能完全避免时，建立重大安全事故应急预案，组织及时有效的应急救援行动，是抵御事故或控制灾害蔓延、降低危险后果的关键。\n\n### 26.2.3 桥涵工程施工场地的规划和临时设施的设置应满足安全施工的要求，并应符合下列规定：\n\n1 对用于工程施工的临时驻地、作业场区、临时道路等的选址，应避开容易发生自然灾害或易受施工影响诱发地质灾害的地点。设立生活和生产等设施以及塔式起重机等高耸设备时，应符合防火、防风、防爆、防震、防雷击的规定。\n\n2 施工区域内的临时道路应保持畅通，临时码头、栈桥和便桥的位置应按批准的设计选址，并应设置相应的交通安全标志。码头、栈桥和便桥在施工期内应具有抵抗洪水、流冰和其他漂浮物冲击的能力。\n\n3 施工区域内的临时用电设施应符合现行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46）的规定。施工区域内应设置足够的消防设备，且施工人员应熟悉设备的性能和使用方法。\n\n4 施工区域宜与周边环境隔离，出入口处应有专人管理。\n\n5 边通车边施工的地段，应进行交通导改方案设计、制订专项施工方案，并报交管部门批准后实施，同时应设置交通防护、警示和引导标志。\n\n#### 条文说明：\n\n1 在有危险的地点设立临时设施，一旦发生自然灾害，会造成重大人员伤亡和财产损失，所以需要避开。\n\n4 隔离是为了保证所有进入施工区域的人员和机械设备等得到有效管理和控制，同时也能防止施工区域内的物体侵入周边环境。\n\n5 本次修订将本款单列，并增加了“应制订专项施工方案，并报交管部门批准后实施”的要求。\n\n### 26.2.4 桥涵施工所使用的机具设备和参加施工的作业人员，应符合下列安全规定：\n\n1 对施工作业所使用的机械、设备和工具，应定期检查或检验，使其保持良好的工作状态；对特种设备，应符合其安装、维护、使用和检验等管理制度的规定。\n\n2 施工作业人员应进行上岗前的体检和安全培训，作业时应遵守本工种的各项安全操作技术规程。对从事特种作业的人员，应经过专业培训，持证上岗。进入施工区域内的作业人员，应按规定佩戴、使用劳动安全防护用品。不合格的防护用品不得使用。\n\n3 单项工程包括辅助结构和临时工程，开工前应对施工作业人员进行安全技术交底。\n\n#### 条文说明：\n\n1 《中华人民共和国安全生产法》《中华人民共和国劳动法》《特种设备安全监察条例》等法律法规对特种设备的安全管理均有明确的规定，施工时需要遵照执行。\n\n2 2015 年 12 月 29 日，国家安全生产监督管理总局印发了《用人单位劳动防护用品管理规范》，规定了典型工种的劳动防护用品配备标准，施工中需要按照规定进行管理和正确使用。施工区域是指由业主提供的或经有关部门批准的，专门用于工程建设施工的地域和空间。\n\n3 安全技术交底的目的，是使施工作业人员在工程施工前了解工程的特点、操作工艺中的安全注意事项，防止在作业过程中发生安全事故。\n\n### 26.2.5 位于水中的筑岛平台、钢制平台、围堰以及基坑的开挖与边坡支护等工程的施工，除应符合本规范相应章节的规定外，其施工安全尚应符合下列规定：\n\n1 在平台、围堰和基坑的边沿应设置安全防护栏杆。\n\n2 各种水中平台和围堰当需度洪或度凌施工时，应采取可靠的防冲击或防撞击的安全防护措施；在通航水域，水中的平台和围堰尚应设置预防船舶撞击的设施，并应设置夜间航行标志灯。\n\n3 基坑的开挖应按分层顺序作业，基坑顶部周边的临时荷载不得超过施工设计的规定；对深大基坑开挖时的边坡支护应进行变形监测，当变形超出允许范围时，应及时采取处理措施。\n\n### 26.2.6 高处作业时的施工安全应符合下列规定：\n\n1 施工作业前，应逐级对现场施工人员进行安全技术交底，并应在落实安全技术措施后方可正式施工；作业时施工人员必须佩戴安全帽、系安全带。高处作业中');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('03f586ae-4dfa-45a4-ac97-9513929af64d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱桥的施工控制首先需要对构件（或结构）无应力状态下的尺寸进行严格控制，然后在施工过程中按本条规定的目标进行控制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('03ffdfff-d76a-41eb-a0bb-b09c75f4d3c5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 与稳定起升速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ 和起升状态级别等有关，其值可以由试验或分析确定，也可以按式（7）计算：\n\n$$\n\\phi _ { 2 } = \\phi _ { 2 \\mathrm { m i n } } + \\beta _ { 2 } v _ { \\mathrm { q } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 2 }$ ——起升动载系数，由式(7)计算得出,其最大值 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ 对建筑塔式起重机和港口臂架起重机等起升速度很高的起重机不超过2．2，对其他起重机不超过2．0；$\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 与起升状态级别相对应的起升动载系数的最小值，见表10；$\\beta _ { 2 }$ 按起升状态级别设定的系数，见表10；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 稳定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），与起升机构驱动控制型式及操作方法有关，见表11。其最高值 $ { \\mathcal { V } } _ { \\mathrm { q m a x } }$ 发生在电动机或发电机空载起动（相当于此时吊具、物品及完全松弛的钢丝绳均放置于地面）、且吊具及物品被起升离地时其起升速度已达到稳定起升的最大值。\n\n表 11 确定 $\\phi _ { 2 }$ 用的稳定起升速度 $\\nu _ { \\mathbf { q } }$ 值  \n\n\n\n\n\nH1———起升驱动机构只能作常速运转，不能低速运转；  \nH2— 起重机司机可选用起升驱动机构作稳定低速运转；  \nH3— 起升驱动机构的控制系统能保证物品起升离地前都作稳定低速运转；  \nH4— 起重机司机可以操作实现无级变速控制；  \nH5— 在起升绳预紧后，不依赖于起重机司机的操作，起升驱动机构就能按预定的要求进行加速控制；  \n$\\boldsymbol { v } _ { \\mathrm { q m a x } }$ — 稳定的最高起升速度；  \n$ { v _ { \\mathrm { q m i n } } }$ — 稳定低速起升速度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('040bf130-a204-417f-a2ac-3dbfd5c10c76', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：位于地形、线形复杂处的涵洞，其平面定位容易出现差错，故要先绘制定位详图，再依图放样施工。\n\n### 24.1.2 除设置在岩石地基上的涵洞外，涵洞的洞身及基础应根据地基土的情况，按设计要求设置沉降缝，且沉降缝处的两端面应竖直、平整，上下不得交错。填缝料应具有弹性和不透水性，并应填塞紧密。预制圆管涵的沉降缝应设在管节接缝处，预制盖板涵的沉降缝应设在盖板的接缝处，沉降缝应贯穿整个洞身断面；波纹钢管涵可不设沉降缝。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('040c20b7-1443-4558-a00a-eaac164e5e5a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．9 起重机的有效使用期', '9．9 起重机的有效使用期起重机都是按一定的理论寿命即设计预期寿命进行设计的，但起重机设计预期寿命并不完全等同于起重机的有效使用寿命期。\n\n对起重机的有效使用期起有害影响的主要因素是：\n\n疲劳现象；   \n磨损；   \n腐蚀；   \n操作、装配和拆装时的偶发事故；   \n超载；   \n保养不良等。   \n附 录 犃   \n（资料性附录）   \n起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('041244a3-1335-47d3-88c1-9b46482fd345', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 28）', '\">在节点或拼接连接接头一侧结构构件上的高强度螺栓的总数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（35）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（40）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">（电动机)折合的每小时全起动次数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(钢材质量组别选择的)残余应力影响评价系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(钢材质量组别选择的)材料厚度影响评价系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(钢材质量组别选择的)工作环境温度影响评价系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1.6)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">传力的摩擦面数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（38）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">所计算结构件截面(连接接头一侧的最外列螺栓处)的高强度螺栓数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（35)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘板的边长比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(66)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">a</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">（）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轨道倾斜角度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（88）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">α、0、H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">几何尺寸</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（J.5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">载荷分配系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（39）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">阳</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">简支梁受横向载荷的等效临界弯矩系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">阳</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(用于计算起升动载荷系数的)按起升状态级别设定的系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（7）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(计算部分有效荷重突然卸载冲击系数时用的)系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（8）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Y</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/Ω·mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导线电导率</td><td colspan=\"1\" r');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('042539cf-fca4-4760-b33a-c3de813048d8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：${ 6 } \\mathrm { \\sim } 7$ 两款的内容为新增，目的是保证挂篮的使用安全。\n\n### 17.5.2 钢筋的制作及安装除应符合本规范第4章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1底板钢筋与腹板钢筋的连接应牢固，且宜采用焊接；底板上、下两层的钢筋网应采用两端带弯钩的竖向筋进行连接，使之形成整体；顶板底层的横向钢筋宜采用通长筋。\n\n2 钢筋与预应力管道、预应力施工作业相互影响时，钢筋仅可移动，不得切断。若挂篮的下限位器、下锚带、斜拉杆等部位影响下一步操作必须切断钢筋时，应在\n\n该工序完成后，将切断的钢筋重新连接。\n\n### 17.5.3 预应力混凝土连续梁的墩顶梁段施工时，应按设计规定在墩梁之间设置临时固结装置，并应进行必要的施工验算，且临时固结装置的结构和采用的材料应满足方便、快速拆除的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('042e59e7-9311-47b8-9aa2-3876adfbdbf1', '49《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验》（GB-T2650-2022）.md', '1范围', '1范围本文件规定了焊接对接接头冲击试验的取样代号、代号示例、试验步骤和试验报告。\n\n卞文件适用于金属材料熔化焊和压焊接头的冲击试验。\n\n本文件是对GB/T229的补充，包含了对接接头试样取样代号及附加报告要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('043a40e2-af04-4d2a-bb5d-80ba2b415daf', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 3）', '中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>i</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>R</td><td rowspan=1 colspan=1>3.7</td><td rowspan=1 colspan=1>34.3</td><td rowspan=1 colspan=1>16.3</td><td rowspan=1 colspan=1>364</td><td rowspan=1 colspan=1>1955</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>1.7</td><td rowspan=1 colspan=1>15.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.15</td><td rowspan=1 colspan=1>-30</td><td rowspan=1 colspan=1>-88</td></tr></table>\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm { 1 0 } } } { l }\n$$\n\n有辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ = ~ \\frac { 1 5 0 } { l }\n$$\n\n式中：斜拉桥主跨跨径（m）；$f _ { \\mathrm { I } }$ —竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）。\n\n### （5）单跨简支悬索桥的反对称竖向弯曲基频\n\n$$\nf _ { 1 } \\ = \\ \\frac { 1 } { l } \\ \\sqrt { \\frac { E I \\Big ( \\frac { 2 \\pi } { l } \\Big ) ^ { 2 } + 2 H _ { \\mathrm { g } } } { m } }\n$$\n\n式中： $f _ { 1 }$ 一 -反对称竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）；l- 悬索桥的主跨跨径（m）；$E I$ 加劲梁竖弯刚度（ $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } ^ { 2 }$ ）；$H _ { \\mathrm { g } }$ 恒荷载作用下单根主缆的水平拉力（N）；$m$ - 桥面系和主缆的单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）， $m = m _ { \\mathrm { d } } + 2 m _ { \\mathrm { c } }$ ；$m _ { \\mathrm { d } }$ - 桥面系单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）；$m _ { \\mathrm { c } }$ - 单根主缆单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）。\n\n## 4.3.3桥梁离心力是一种伴随着车辆在弯道行驶时所产生的惯性力，其以水平力的形式作用于桥梁结构，是弯桥横向受力与抗扭设计计算所考虑的主要因素。\n\n离心力的大小与平曲线半径成反比。原规范规定，当桥梁曲线半径小于或等于$2 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应计算汽车荷载引起的离心力。但当曲线桥桥墩较高时，即使桥梁曲线半径大于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ ，离心力较小，由于墩高影响，离心力产生的弯矩也较大，不能忽略。因而，本条取消了原规范规定的小于或等于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ 时计算离心力的限制要求。\n\n长安大学曾做过车辆离心力的实测试验及其试验数据的概率分析。试验所选择的曲线路段的弯道半径有75、100、125、150、200、250、300、400和 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 等，车速分别控制在40、50、60、70、 $8 0 \\mathrm { k m / h }$ 左右。在剔除异常值后得到有效数据227组。经过分析，离心力系数实测值与理论值之比的概率分布服从于正态分布，其均值系数为1.0379，标准差0.2234，变异系数0.2152。实测结果与理论计算结果吻合较好。\n\n## 4.3.4长期来，汽车荷载在桥台或挡土墙上引起的土侧压力，都是按汽车轮重换算为等代均布土层厚来计算，本次规范修订仍采用这个模式。计算分析表明，由于在总的土侧压力中土自重引起的土压力所占的比例较大，不同荷载等级对总土侧压力的影响不是很大，对桥台或挡土墙尺寸确定的影响更小。本规范的土侧压力不分荷载等级，均用车辆荷载进行计算。\n\n在实际工程中，挡土墙的分段长度一般为 $1 0 \\sim 1 5 \\mathrm { m }$ ，而本规范规定的车辆荷载，其前后轴距为 $1 2 . 8 \\mathrm { m }$ 。因此，当挡土墙分段长度小于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，破坏棱体内的车轮应按最不利情况布置，这些车轮重全部由挡土墙承受；当挡土墙分段长度大于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，则车轮重应作分布，视扩散长度取挡土墙的计算长度：扩散长度不超过分段长度时取扩散长度，扩散长度超过分段长度时取分段长度。对于桥台，在破坏棱体内按横桥');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('043b2a83-868d-4cd7-9daa-d7459ffdd6ac', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 1）', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合## 4.4.1 机械设计的载荷犘\n\n### 4.4.1.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n由电动机驱动转矩或制动器制动转矩所确定的载荷，用犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：\n\na） 由起升质量垂直位移引起的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ ；  \nb） 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷犘 $P _ { \\mathrm { M G } }$ ；  \nc） 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ ；  \nd） 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷 $P _ { \\mathrm { M F } }$ ；  \ne） 工作风压作用在起重机结构或机械设备（或大表面积的起升物品）上的风载荷犘 $P _ { \\mathrm { M W } }$ 。\n\n### 4.4.1.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n与电动机及制动器的作用无关、作用在机构零件上但不能与驱动轴上的转矩相平衡的反作用力性犘质的载荷，用 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：犘\n\na） 由起升质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } }$ ；  \nb） 由起重机零部件质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R G } }$ ；  \nc） 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷 $P _ { \\mathrm { R A } }$ ；  \nd） 由最大非工作风压或锚定装置设计用的极限风压（见表18）引起的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W } }$ 。\n\n## 4.4.2 机械设计的载荷情况与载荷组合\n\n### 4.4.2.1 机械设计计算要考虑的载荷情况\n\n机械设计计算要考虑以下三种载荷情况：情况Ⅰ：无风正常工作情况；情况Ⅱ：有风正常工作情况；情况Ⅲ：特殊载荷作用情况。\n\n对每种载荷情况应确定一个最大载荷，作为计算的依据。对于不在室外工作、不暴露于风中的起重机，情况Ⅰ和情况Ⅱ是完全相同的。\n\n按4．4．1确定各项载荷之后，组合时再乘一个增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 来考虑由于计算方法不完善和无法预料的偶然因素会导致实际出现的应力超出计算应力的某种可能性。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 取决于机构的工作级别，见表21。\n\n表 21 增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 的数值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>机构工作级别</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>M7</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Y&#x27;m</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.12</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1.20</td><td rowspan=1 colspan=1>1.25</td><td rowspan=1 colspan=1>1.30</td></tr></table>\n\n\n### 4.4.2.2 载荷情况Ⅰ（无风正常工作情况）的载荷组合犘\n\n#### 4.4.2.2.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x l } }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\setminus P _ { \\mathrm { M G } } \\setminus P _ { \\mathrm { M A } } \\setminus P _ { \\mathrm { M F } }$ 按式（17）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n……（17）\n\n式中：\n\nMmaxI— 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('043fcba9-d472-4941-8a1f-a9ad83615553', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5试验报告', '5试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）项目名称、执行标准；  \n(2） 原材料的品种、规格和产地以及混凝土配合比；  \n(3） 试验日期及时间；  \n（4） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度；  \n（6） 混凝土拌合物维勃时间;  \n（7）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0446d821-459c-49c4-804a-bd2cdde3c649', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例（Part 2）', '\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">废料场吊钩起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">废料场抓斗或电磁盘起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">桥式抓斗卸船机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8(a）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">集装箱搬运起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8（b）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">岸边集装箱起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冶金用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">换轧辊起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">很少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">料箱起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9（c）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">加热炉起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(d)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">炉前兑铁水铸造起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U~U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3~Q4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7~A8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9（e)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0448aa95-f238-4624-b328-0312d5eb7747', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 3）', '封性。\n\n6 拼装后整跨梁体的三维位置不符合设计要求时，应对其进行调整，直至满足设计规定的精度要求。\n\n7 节段拼装完成并施加预应力后，应进行支承的转换，转换顺序应通过计算确定。当架桥机不具备支承转换功能时，可通过事先设置在墩顶的临时千斤顶顶升节段完成支承转换，连续梁的中支点则宜采用临时支座进行支承。支承转换前应使梁底与支座接触，但不应使支座承受压力。采用上行式架桥机拼装时，应在支承转换全部完成后，方可拆除在架桥机上的固定装置。\n\n8 节段逐跨拼装完成后，梁体应处于简支状态，在对结构进行体系转换后方可形成连续梁。\n\n### 条文说明：\n\n1 节段逐跨拼装施工较之悬臂拼装施工，架桥机需要承受的节段重量更大。逐跨拼装施工时采用的架桥机有上行式和下行式两种，其节段拼装施工的方法亦有所不同，因此需要根据各种因素来选择架桥机。\n\n2 节段在预制完成至拼装期间，会受到各种因素的影响，使其发生空间扭曲及尺寸上的变化，这将影响到现场拼装的质量与进度，故需进行试拼装。\n\n3 对本款的解释见本规范第 17.6.13 条第 3 款的说明。\n\n4 采用上行式架桥机进行节段的错层起吊悬挂时，节段之间很容易因产生碰撞而造成损伤，因此需要设置防止碰撞的垫块；采用下行式架桥机拼装节段时，由于横坡的影响，节段的支承面可能会产生倾斜，为保证施工安全，故规定如条文。\n\n5 预应力孔道如果在节段拼装后的匹配面接缝处产生较大的错台，会对后续的张拉作用造成较大的影响，故规定如条文。\n\n7 规定通过计算确定支承转换顺序是为了保证接缝断面的混凝土处于受压状态。\n\n### 17.6.15接缝的处理应符合下列规定：\n\n1 各节段间的接缝施工应符合设计规定。\n\n2 采用胶接缝拼装的节段，涂胶前应就位试拼。胶黏剂进场后应进行力学性能及作业性能的抽检，其各项性能应满足结构设计与节段拼装施工的要求。节段的匹配面应平整，尘土、油脂等污染物及松散混凝土和浮浆应清除干净。涂胶前的匹配面应进行干燥处理。\n\n3 胶黏剂宜采用机械拌和，且在使用过程中应连续搅拌并保持其均匀性。胶黏剂应涂抹均匀，覆盖整个匹配面，涂抹厚度宜不超过 $3 \\mathrm { m m }$ 。对胶接缝施加临时预应力进行挤压时，挤压力宜为 $0 . 2 \\mathrm { M P a }$ ，胶黏剂应在梁体的全断面挤出，且胶接缝的挤压应在 3h 以内完成；当施工时间超过明露时间的 $70 \\%$ 时，在固化之前应清除被挤出的胶结料。胶黏剂在涂抹和挤压时，应采取措施对预应力孔道的端口处进行防护，防止胶黏剂进入孔道内。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0462c5be-5551-487e-89ed-4fc06a1a0f6c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '14 浅基础、承台…… …175', '14 浅基础、承台…… …175## 14.1 一般规定… …175  \n## 14.2 浅基础… …175  \n## 14.3 承台… 175  \n## 14.4 预制安装承台…… …180');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0462ee87-dc60-499a-ac81-8af1f9af9806', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犔', '附 录 犔（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0467dca8-dc1e-4241-9c89-be05601fc09d', '119《危险性较大的分部分项工程专项施工方案编制与管理指南》（T-CECS20011-2022）.md', '-Endi', '-Endi');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0469b16c-8139-4b81-94bf-b1f04c7e852c', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '本规范用词说明', '本规范用词说明1 为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；  \n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；  \n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；  \n4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采月“可”；\n\n2 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合……的规定\"或“应按…执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('047774e3-ced7-4ed6-b5e7-68f035d9bf33', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0535一2020 水泥混凝土拌合物振动出浆量及松铺系数试验方法', 'T0535一2020 水泥混凝土拌合物振动出浆量及松铺系数试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('04867d96-a154-4c12-83da-a5678d1e2b5d', '33《铸钢砂》（YBT5150-93）.md', '铸 钢 砂', '铸 钢 砂Cast steel grit\n\n本标准适用于对金属进行除锈、刻蚀及清砂用的铸钢砂（简称钢砂）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0492912c-77c4-4cc4-8027-5833065e2f7a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订删除了原规范中“领会设计意图”的表述；增加了“对结构设计尺寸和关键施工参数进行核对”的要求；并将原规范中的“且宜由设计单位进行设计交底”修改为“且应由设计单位进行设计交底”，因为工程施工之前由设计单位向施工单位进行技术交底是工程建设中必不可少的一项程序。\n\n### 3.1.2 应在对工程进行施工调查及现场核对后，根据设计要求、合同条件及现场情况等，编制实施性施工组织设计。\n\n### 3.1.3 对技术复杂或危险性较大的分部分项工程，应制订安全可靠、技术可行、经济合理的专项施工方案。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0493cf58-90fc-4ccb-84e0-f392db200e32', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 桥梁的正常交通荷载包括任意时间的正常和密集运行状态，但不包括超载等。\n\n### 3.1.3 按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，本规范将桥涵设计分为承载能力和正常使用两类极限状态。承载能力极限状态设计体现了桥涵的安全性，正常使用极限状态设计体现了桥涵的适用性和耐久性，这两类极限状态概括了结构的可靠性。只有每项设计都符合各有关规范的两类极限状态设计的要求，才能使所设计的桥涵达到其全部的预定功能。\n\n（1）承载能力极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到最大承载能力或出现不适于继续承载的变形或变位的状态，包括构件和连接的强度破坏、结构或构件丧失稳定及结构倾覆、疲劳破坏等。\n\n（2）正常使用极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到正常使用或耐久性能的某项限值的状态，包括影响结构、构件正常使用的开裂、变形等。\n\n### 3.1.4 本条对设计状况进行了修订，增加了地震设计状况。\n\n1 持久状况所对应的是桥梁的使用阶段。这个阶段持续的时间很长，要对结构的所有预定功能进行设计，即要进行承载能力极限状态和正常使用极限状态的计算。\n\n2 短暂状况所对应的是桥梁的施工阶段和维修阶段。这个阶段的持续时间相对于使用阶段是短暂的，结构体系、结构所承受的荷载等与使用阶段也不同，设计要根据具体情况而定。在这个阶段，要进行承载能力极限状态计算，可根据需要作正常使用极限状态计算。\n\n3 偶然状况所对应的是桥梁可能遇到的撞击等状况。这种状况出现的概率极小，且持续的时间极短。按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB 50153）的规定，偶然状况的设计原则是：主要承重结构不致因非主要承重结构发生破坏而导致丧失承载能力；或允许主要承重结构发生局部破坏而剩余部分在一段时间内不发生连续倒塌。偶然状况一般只进行承载能力极限状态计算。\n\n4 地震作用是一种特殊的偶然作用，与撞击等偶然作用相比，地震作用能够统计并有统计资料，可以确定其标准值。而其他偶然作用无法通过概率的方法确定其标准值，因此，两者的设计表达式是不同的。因而在原有三种设计状况的基础上，增加了地\n\n震设计状况。\n\n### 3.1.5 在重复车辆荷载、风等交变荷载的作用下，公路桥梁钢结构可能会产生疲劳裂纹，疲劳裂纹不断扩展，将影响钢结构的使用，甚至导致断裂破坏。近几十年来，钢结构在我国的公路桥梁建设中得到了广泛应用，实践中发现钢结构的疲劳问题比较突出。疲劳已成为影响公路桥梁钢结构安全和耐久的主要因素之一。在相关的钢结构设计规范中，对抗疲劳设计均有具体的规定，但原规范中没有抗疲劳设计的要求。因此，本次修订增加了公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计的要求。\n\n### 3.1.6 2010年，为了加强公路桥梁和隧道工程安全管理，增强安全风险意识，优化工程建设方案，提高工程建设和运营安全性，交通运输部发布了《关于在初步设计阶段实行公路桥梁和隧道工程安全风险评估制度的通知》（交公路发〔2010］175号），桥梁和隧道设计阶段风险评估工作开始正式实施。\n\n### 3.1.8 养护是公路桥涵安全性和耐久性的重要保障。实践发现，在公路桥涵设计中，存在对桥梁结构未来养护需求估计不足的情况。主要表现在某些桥梁构件难以到达，例如缆索承重体系桥梁的梁底、变高度箱梁的根部区域等；某些桥梁构件难以检查，例如悬索桥主缆底部、埋置于混凝土中的拉索锚头、桥塔外表面等。不可到达、不可检查导致了桥梁部分病害的不可预知，造成了安全隐患。因此，本次修订增加了可到达、可检查的设计要求。\n\n公路桥涵结构中，可更换构件的设计使用年限低于桥涵主体结构的设计使用年限，在设计使用年限内需要进行维修和更换，比较典型的构件包括斜拉索、吊杆、伸缩装置、支座等。在桥梁设计中，应考虑未来维修、更换的需要。因此，本次修订增加了可维修、可更换的设计要求。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 特大、大桥的桥位应选择在顺直的河道段，避免设在河湾处，以防止冲刷河岸。同时要求河槽稳定，主槽不易变迁，大部分流量能在所布置桥梁的主河槽内通过。桥位的选择要求河床地质条件良好、承载能力高、不易冲刷或冲刷深度小。桥位若处于断层地带，需分析断层的性质，如为非活动断层，墩台基础尽量设置在同一盘上。桥位避免选择在有溶洞、滑坡和泥石流的地段，否则应采取防护工程措施，确保岸坡稳定。\n\n### 3.2.3 通航河道的主流宜与桥纵轴线正交，如有困难，其斜度不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ 。这是从航行安全考虑的。\n\n本条的“斜桥正做”是指桥梁的纵轴线与水流方向斜交、墩台纵轴线与桥梁的纵轴线正交。\n\n### 3.2.6 本条所说的“通航水域”，是指具备各类船舶通达条件的水域。通航水域中的桥墩设置于浅水区，主要是为了减少大型船舶的撞击概率。\n\n### 3.2.7 路侧净区是指公路行车方向最右侧车道以外、相对平坦、无障碍物、可供失控车辆重新返回正常行驶路线的带状区域。具体可参见现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）等的相关规定。\n\n### 3.2.8 单边河滩流量不超过总流量的 $1 5 \\%$ 或双边河滩流量不超过总流量的 $2 5 \\%$ 时，表明主槽流量占总流量的大部分，河流压缩不大，一般情况下可不设置调治构造物。\n\n### 3.2.9 本条有关公路桥涵设计洪水频率的规定，兹说明如下：\n\n1 鉴于桥梁水毁的原因之一是基础埋置深度不够，因此规定在水势猛急、河床易深度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('04990a4f-07ae-46b8-8801-091de474d88f', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6 受弯构件（Part 1）', '6 受弯构件## 6.1 受弯构件的强度\n\n### 6.1.1 在主平面内受弯的实腹式构件，其受弯强度应按下式计算：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\gamma _ { \\mathrm { x } } W _ { \\mathrm { n x } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { \\gamma _ { \\mathrm { y } } W _ { \\mathrm { n y } } } \\leqslant f\n$$\n\n式中： $M _ { \\mathrm { x } } , M _ { \\mathrm { y } }$ ——同一截面处绕 $_ { x }$ 轴和 $y$ 轴的弯矩设计值（N·$\\mathrm { m m } )$ ；\n\n$W _ { \\mathrm { n x } } , \\ W _ { \\mathrm { n y } }$ —对 $_ x$ 轴和 $y$ 轴的净截面模量，当截面板件宽厚比等级为S1级、S2 级、S3 级或 S4级时，应取全截面模量，当截面板件宽厚比等级为S5 级时，应取有效截面模量，均匀受压翼缘有效外伸宽度可取 $1 5 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ ，腹板有效截面可按本标准第8.4.2条的规定采用 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；$\\gamma _ { \\mathrm { { x } } } , \\gamma _ { \\mathrm { { y } } }$ —对主轴 $x \\ : \\cdot \\ : y$ 的截面塑性发展系数，应按本标准第6.1.2条的规定取值；$f$ 钢材的抗弯强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n### 6.1.2 截面塑性发展系数应按下列规定取值：\n\n1 对工字形和箱形截面，当截面板件宽厚比等级为 S4或S5 级时，截面塑性发展系数应取为1.0，当截面板件宽厚比等级为 S1级、S2级及S3级时，截面塑性发展系数应按下列规定取值：\n\n1）工字形截面（ $\\mid x$ 轴为强轴， $y$ 轴为弱轴)： $\\gamma _ { \\mathrm { { x } } } = 1 . 0 5$ ，$\\gamma _ { \\mathrm { y } } = 1 . 2 0 { : }$ 3  \n2）箱形截面： $\\gamma _ { \\mathrm { { x } } } = \\gamma _ { \\mathrm { { y } } } = 1 . 0 5$ 。\n\n2 其他截面的塑性发展系数可按本标准表8.1.1采用。\n\n3 对需要计算疲劳的梁，宜取 $\\gamma _ { \\mathrm { { x } } } = \\gamma _ { \\mathrm { { y } } } = 1 . 0 .$\n\n### 6.1.3 在主平面内受弯的实腹式构件，除考虑腹板屈曲后强度者外，其受剪强度应按下式计算：\n\n$$\n\\tau = \\frac { V S } { I t _ { \\mathrm { w } } } \\leqslant f \\mathrm { v }\n$$\n\n式中： $V$ -计算截面沿腹板平面作用的剪力设计值（N)；$S$ 一 -计算剪应力处以上（或以下）毛截面对中和轴的面积矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；$I$ 一 -构件的毛截面惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；$\\pmb { t _ { \\mathrm { w } } }$ 1 构件的腹板厚度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$f _ { \\mathrm { v } }$ 钢材的抗剪强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n### 6.1.4 当梁受集中荷载且该荷载处又未设置支承加劲肋时，其计算应符合下列规定：\n\n1 当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载且该荷载处又未设置支承加劲肋时，腹板计算高度上边缘的局部承压强度应按下列公式计算：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c } } = \\frac { \\psi F } { t _ { \\mathrm { w } } l _ { z } } \\leqslant f\n$$\n\n$$\nl _ { z } = 3 . 2 5 \\sqrt [ 3 ] { \\frac { I _ { \\mathrm { R } } + I _ { \\mathrm { f } } } { t _ { \\mathrm { w } } } }\n$$\n\n或\n\n$$\nl _ { z } = a + 5 h _ { \\mathrm { y } } + 2 h _ { \\mathrm { R } }\n$$\n\n式中： $F$ —集中荷载设计值，对动力荷载应考虑动力系数(N);$\\psi$ 集中荷载的增大系数；对重级工作制吊车梁， $\\psi =$ 1.35；对其他梁， $\\psi { = } 1 . 0$ ；$l _ { z }$ 集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度，宜按式（6.1.4-2）计算，也可采用简化式（6.1.4-3）计算 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$I _ { \\mathrm { R } }$ 轨道绕自身形心轴的惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；$I _ { \\mathrm { f } }$ ——梁上翼缘绕翼缘中面的惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；\n\na -集中荷载沿梁跨度方向的支承长度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ，对钢轨\n\n上的轮压可取 $5 0 \\mathr');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('049dc1b7-8db0-4a67-8afc-7adb67c48848', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．5 耐磨及防过热计算', '6．2．5 耐磨及防过热计算## 6．2．5．1 耐磨计算\n\n对于受磨损的零件，根据经验应对一些影响磨损的特定物理量进行计算，使之不会导致过度磨损。如对制动器、离合器及滑动支承等，应计算其摩擦表面的单位面积压力强度 $\\boldsymbol { \\phi }$ 及与摩擦面相对运动速度 $\\boldsymbol { v }$ 乘积的特性系数 $\\phi v$ 值，要求它不超过允许范围。\n\n## 6．2．5．2 防过热计算\n\n在盘式制动器或鼓式制动器中，摩擦面要选用耐磨损耐高温的材料，制动轮／盘应有良好的散热条件，对频繁动作的制动器还应进行散热计算，应重视温度升高引起制动轮／盘与制动衬垫的摩擦系数变化，必要时应进行制动器热容量的计算。传动系统中采用液力偶合器时应具有足够的散热条件，并应采取防过热的保护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('04adec5c-ba97-46c5-9409-bf55cb6327af', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 3）', '\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } \\mathrm { = } \\frac { 1 } { m } \\Big ( \\thinspace \\zeta P _ { \\Sigma } ( \\omega \\mathrm { + } m _ { \\mathrm { a } } ) \\mathrm { + } P _ { \\mathrm { w I } } \\large ) \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\bullet \\ \\eta } \\mathrm { + } \\frac { \\sum J n ^ { \\mathrm { 2 } } } { 1 8 2 \\ 4 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big )\n$$\n\n………（S．10）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 运行机构电动机发热计算功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；$m$ 电动机台数；  \n$\\mathrm { P } _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；  \n$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；  \nWI— 同式（86）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；同式（89）；  \n∑ — 同式（R．2）；$n$ 同式（82）；$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（R．2）。\n\n#### 犛．2．2．2．2 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．10）计算出运行机构所需的电动机的发热计算功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率大于等于发热计算功率，则电动机的发热校验通过。\n\n## 犛．2．3 按平均损耗法验算电动机的发热\n\n按S．2．1的方法验算电动机的发热，仅对桥式、门式、门座等类型的起重机采用的YZR系列交流异步绕线转子电动机最为合适，而对其他型式的电动机，其他工况与控制方式差别较大的起重机，特别是对采用涡流制动器、晶闸管定子调压等调速系统的电动机，可采用推荐的平均损耗法进行发热校验。\n\n按平均损耗法验算电动机发热的基本步骤是：\n\na） 确定该电动机在起重机工作机构中的典型负载图；  \nb） 考虑各运行时段的电动机数据，如停机时散热条件恶化等冷却系数标么值、固定损耗与可变犚损耗的比值等，计算出电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率 $R _ { \\mathfrak { n } }$ ；  \nc） 当电动机为断续定额基准时，求出断续定额与连续定额的损耗比犚 $P _ { \\natural }$ ；  \nd） 按式（S．11）求出运行后的温升与断续定额时温升的比率犘犚 $R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ ：\n\n$$\nR _ { \\mathfrak { n } } { = } P _ { \\mathfrak { s } } R _ { \\mathfrak { n } }\n$$\n\n式中：\n$R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ — 运行后的温升与断续定额时温升的比率；$P _ { \\xi }$ — 电动机断续定额与连续定额的损耗比；$R _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率；犚当 $R _ { \\mathfrak { n } } { \\leqslant } 1$ ，则认为电动机发热校验合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('04c852ec-2307-4869-865d-fd890f24e17f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 2）', '_ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 同式（100）；\n\n$K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } } , K _ { \\mathrm { c } }$ ———系数。\n\n## 6．2．6．4 作为 $r _ { \\mathbf { \\lambda } } ^ { \\mathbf { \\lambda } } , \\pmb { \\sigma } _ { \\mathbf { \\lambda } \\mathbf { b } }$ 和 $\\pmb { \\sigma } _ { \\mathrm { w r } } ( \\tau _ { \\mathrm { w r } } )$ ）函数的疲劳极限\n\n图 为疲劳极限曲线［史密斯（ ）图］，它表达了疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ （或 $\\tau _ { \\mathrm { d } }$ ）与极值应力比 $r$ 、抗拉强度 $\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ 和交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } } \\left( \\tau _ { \\mathrm { w r } } \\right)$ ）之间的假设关系，这些关系也如表43内容所示。\n\n![](images/11e20db59fd3109eb3b1ce87ac1faf12091333f316a621f739c0ff669d9679a7.jpg)  \n图 11 疲劳极限曲线\n\n表 43 机械零件疲劳极限 $\\pmb { \\sigma } _ { \\bf d } ( \\tau _ { \\bf d } )$ ）与 $r \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 的关系  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>正应力</td><td rowspan=1 colspan=1>-1≤r&lt;0</td><td rowspan=1 colspan=1>5σd=3-22r</td><td rowspan=1 colspan=1>交变应力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0≤r≤1</td><td rowspan=1 colspan=1>53Owd=53owrr1b</td><td rowspan=1 colspan=1>脉动应力</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>剪切应力</td><td rowspan=1 colspan=1>-1≤r&lt;0</td><td rowspan=1 colspan=1>5Td3-2rTwr</td><td rowspan=1 colspan=1>交变应力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0≤r≤1</td><td rowspan=1 colspan=1>53TwrTd=           3twr3 r51- 1Ob</td><td rowspan=1 colspan=1>脉动应力</td></tr></table>\n\n\n## 6．2．6．5 疲劳寿命曲线（威勒曲线）\n\n图12的疲劳寿命曲线表示了当所有应力循环具有相同的幅值和相同的应力循环特征值 $r$ 时，疲劳破坏前能承受的应力循环数 $n$ 和最大应力 $\\sigma ^ { ( \\tau ) }$ ）之间的函数关系，假设如下：\n\na） 对 $n _ { \\mathrm { T } } { \\leqslant } 8 \\times 1 0 ^ { 3 }$ ：\n\n$$\n\\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma  \\cdot \\tau$ -最大应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）。  \nb） 对 $8 \\times 1 0 ^ { 3 } <  { n _ { \\mathrm { T } } } < 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 的有限疲劳区，这一函数关系可由图12双对数坐标中的 TD直线来表示：  \n在所考虑的区间内，威勒曲线的斜率由 $C$ 来表示。\n\n$$\nC = \\tan \\ \\varphi { = } \\frac { \\log \\ 2 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 6 } - \\log \\ 8 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 3 } } { \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { b } } - \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { d } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\scriptstyle C = \\tan \\varphi = { \\frac {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('04d7dcdf-986d-48ef-aa0d-53123af3e52c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。\n\nGB／T699 优质碳素结构钢GB／T700 碳素结构钢GB／T985 气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T986 埋弧焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T1231 钢结构用高强度大六角螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件GB／T1591 低合金高强度钢（GB／T1591—1994，neqISO4950：1981）GB2585 铁路用热轧钢轨GB2893 安全色（GB2893—2001，neqISO3864：1984）GB2894 安全标志（GB2894—1996，neqISO3864：1984）GB／T3077 合金结构钢GB／T3098．1 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱（GB／T3098．1—2000，idtISO8981：1999）GB／T3098．2 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹（GB／T3098．2—2000，idtISO8982：1992）GB／T3480 渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法（GB／T3480—1997，eqvISO $6 3 3 6 \\mathrm { - } 1 \\sim 6 3 3 6 \\mathrm { - } 3$ ：  \n1996）GB／T3633 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副 技术条件GB／T4205 人机界面（MMI）操作规则GB4208 外壳防护等级（IP代码）（GB4208—1993，eqvIEC60529：1989）GB／T4942．1 旋转电机外壳防护分级（IP代码）（GB／T4942．1—2006，IEC600345：2000，IDT）GB／T5117 碳钢焊条GB／T5118 低合金钢焊条GB5226．2 机械安全 机械电气设备 第32部分：起重机械技术条件（GB5226．2—2002，idt  \nIEC6020432：1998）／ 传动及输送用双节距精密滚子链和链轮（ ／ — ， ： ）GB／T5293 埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂GB／T8110 气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB8918 重要用途钢丝绳（GB8918—2006，ISO3154：1988，MOD）GB／T9439 灰铸铁件GB／T10051．1 起重吊钩 机械性能、起重量、应力及材料GB／T10062 锥齿轮承载能力计算方法（GB／T10062．1～GB／T10062．3—2003，ISO103001～  \nISO103003：2001，IDT）GB／T11264 轻轨GB／T11352 一般工程用铸造碳钢件（GB／T11352—1989，neqISO3755：1975）GB／T14048．4 低压开关设备和控制设备 机电式接触器和电动机起动器（GB／T14048．4—  \n2003，IEC6094741：2000，IDT）GB／T14408 一般工程与结构用低合金铸钢件GB15052 起重机械危险部位与标志GB／T17909．1 起重机 起重机操作手册 第1部分：总则（GB17909．1—1999，idtISO99281：  \n1990）GB／T18453．1 起重机 维护手册 第1部分：总则（GB／T18453．1—2001，idtISO124781：  \n1997）GB／T19418 钢的弧焊接头 缺陷质量分级指南（GB／T19418—2003，ISO5817：1992，IDT）GB／T20118 一般用途钢丝绳（GB／T20118—2006，ISO／DIS2408：2002Steelwireropesgeneral  \npurpose—Minimumrequirements，MOD）GB／T20303．1 起重机 司机室 第1部分：总则（GB／T20303．1—2006，ISO85661：1992，IDT）GB／T20947 起重用短环链 T级（T、DAT和 DT型）高精度葫芦链条（GB／T20947—2007，  \nISO3077：2001，IDT）GB50058 爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范JB／T6392 起重机车轮JB／T7017 起重机用液压缓冲器JB／T7687．1 直柄吊钩横梁毛坯件JB／T7687．2 直柄吊钩横梁JB／T7687．3 直柄吊钩螺母JB／T7687．4 直柄吊钩螺母定位板JB／T8110．1 起重机 弹簧缓冲器JB／T8110．2 起重机 橡胶缓冲器JB／T8398 双幅板压制滑轮JB／T9005 起重机用铸造滑轮JB／T9006 起重机用铸造卷筒JB／T10833 起重机用聚氨酯缓冲器JG／T5078．1 建筑机械与设备 焊接滑轮YB／T5055 起重机钢轨');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('04efa4fd-6dd9-49f3-ac23-e5e1b3f29f36', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '附录A ATB、AC 型混合料马歇尔设计配合比设计方法（Part 1）', '附录A ATB、AC 型混合料马歇尔设计配合比设计方法## A.1 原材料的选用和试验\n（1）配合比设计的各种矿料必须按现行《公路工程集料试验规程》(JTJE42)从工程用材料中取代表性样品。经试验，各项指标符合相关规范规定后才能选用。当为生产配合比设计时，应从拌和机的各热料仓中取代表性样品进行试验，并提供设计参数。\n\n（2）沥青材料必须按现行《公路工程沥青和沥青混合料试验规程 $\\ >$ (JTJ 052)从准备使用的沥青罐（库）中取代表性样品。经试验各项指标符合相关规范规定后才能使用，同时提供设计参数。\n\n（3）各种添加剂经检验符合相关规范要求方可用于设计。\n\n## A.2 矿料配比设计\n（1）矿料配比宜借助电子计算机用试配法进行。矿料级配曲线按《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》T0725的方法绘制（横座标 $\\mathrm { X = d _ { i } } ^ { 0 . 4 5 }$ ,),以原点与通过集料最大粒径 $100 \\%$ 的点的连线作为沥青混合料的最大密度线。\n\n（2）宜在工程设计级配范围内计算3组粗细不同的配比，绘制设计级配曲线，分别位于接近工程设计级配范围的上限、中值及下限。设计合成级配不得有太多的锯齿形交错，且在 $0 . 3 \\mathrm { m m } { \\sim } 0 . 6 \\mathrm { m m }$ 范围内不出现“驼峰”。当反复调整不能满意时，宜更换集料后再进行设计。\n\n（3）为确保高温抗车辙能力，同时兼顾低温抗裂性能的需要。配合比设计时宜适当减少公称最大粒径附近的粗集料用量，减少小于 $0 . 6 \\mathrm { m m }$ 部分细粉的用量，使中等粒径集料较多，形成S型级配曲线，并取中等或偏高水平的设计空隙率。\n\n（4）确定各层的工程设计级配时应考虑不同层位的功能需要，经组合设计的沥青面层应满足耐久、稳定、密水、抗滑等要求。\n\n（5）根据当地的实践经验选择适宜的沥青用量，分别制作几组级配的马歇尔试件，测定VV和VMA，初选一组满足设计要求且指标较优的级配作为设计级配。\n\n## A.3 马歇尔试验\n（1）配合比设计马歇尔试验技术标准按相关规范的规定执行。\n\n普通沥青混合料试件成型温度应由沥青粘度——温度曲线确定，缺乏沥青粘温曲线时，可参照以下温度成型：开始击实温度不低于 $1 4 0 \\mathrm { { : } C }$ ，试模应按规定预热。50号道路石油沥青混合料拌和击实温度一般要比70号道路石油沥青混合料要高 $5 { \\sim } 1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n对于改性沥青混合料，宜由供应商提供拌和及击实温度，无温度资料时可按照表 A.3-1选择。\n\n表A.3-1改性沥青混合料试验拌和与击实温度  \n\n\n\n\n\n（2）按式A3-1计算矿料混合料的合成毛体积相对密度 $\\mathrm { ~ \\tt ~ { ~ Y ~ } ~ } _ { \\mathrm { s b } }$ 。\n\n$$\n\\textrm { V } _ { s b } = \\frac { 1 0 0 } { \\frac { P _ { 1 } } { \\displaystyle \\frac { P _ { 1 } } { \\displaystyle \\mathrm { V } _ { 1 } } } + \\frac { P _ { 2 } } { \\displaystyle \\mathrm { V } _ { 2 } } + . . . . . . . + \\frac { P _ { \\mathrm { n } } } { \\displaystyle \\mathrm { V } _ { \\mathrm { ~ n ~ } } } }\n$$\n\n式中： $\\mathrm { P } _ { \\mathrm { l } } .$ 、 $\\mathrm { P } _ { 2 }$ 、 $. . . . \\mathrm { P _ { n } }$ 为各种矿料成分的配比，其和为100； $\\raisebox { \\depth } { \\ ( \\chi \\ ) } _ { 1 }$ 、 $\\forall \\ 2 \\cdot$ 、…. $\\textsf { Y } _ { \\mathfrak { n } }$ 为各种矿料相应的毛体积相对密度，粗集料按 T0304方法测定，机制砂及石屑按 T0330 方法测定，矿粉（含消石灰、水泥）以表观相对密度代替。\n\n（3）按式A.3-2计算矿料混合料的合成表观相对密度 $\\textrm { ‰}$ 。\n\n$$\n\\mathrm { ~  ~ V ~ } _ { s } = \\frac { 1 0 0 } { \\displaystyle \\frac { P _ { 1 } } { { \\mathrm { ~  ~ V ~ } } _ { 1 } } + \\frac { P _ { 2 } } { { \\mathrm { ~  ~ V ~ } } _ { 2 } } + \\ldots \\ldots + \\frac { P _ { n } } { { \\mathrm { ~  ~ V ~ } } _ { n } } }\n$$\n\n式中： $\\mathrm { P } _ { \\mathrm { l } }$ 、 ${ \\sf P } _ { 2 }$ 、 $\\ldots . . . \\mathrm { P _ { n } }$ 为各种矿料成分的配比，其和为.100，×’、×’、.Y’n为各种矿料按试验规程方法测定的表观相对密度。\n\n（4）按式A.3-3预估沥青混合料适宜的油石比。\n\n$$\nP _ { \\mathrm { a } } = { \\frac { P _ { \\mathrm { a 1 } } \\times \\mathrm { V } { \\mathrm { ~ s b l } } } { \\mathrm { V }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('04efba4d-7629-429e-897b-3881a56ef792', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 1）', '7．8 电线电缆及其敷设## 7．8．1 电线电缆选型\n\n电线电缆应选用铜芯多股软线，并根据电压等级、环境温度、敷设方式来选定。\n\n## 7．8．2 电线电缆截面选择\n\n### 7．8．2．1 导线截面应根据导线所承受的负载电流、线路允许的电压降、工作环境温度和敷设方式所要求的机械强度等来确定。\n\n### 7．8．2．2 起重机外部连接用电线电缆截面选择：对于多股单芯导线，截面不应小于 $1 . 5 ~ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ；对于多股多芯电缆，截面不应小于 $1 . 0 \\ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ ；对于电子装置、油压伺服机构、检测与传感元件的连接线，其截面不作规定。\n\n## 7．8．3 导线的负载电流\n\n### 7．8．3．1 导线的负载电流为负载（电动机或其他用电器）在额定载荷下工作时的等效发热电流，即负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．2 导线的载流量不应小于负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．3 对于供电给单机构电动机的导线，其负载电流为电动机的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．4 对于起重机的总电源导线，其负载电流应按式（138）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { W } } = I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } } + I _ { \\mathrm { A U X I } }\n$$\n\n……（138）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ — 总电源导线的额定工作电流，称作起重机工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ — 功率最大机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 其他两个可能同时工作的机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { A U X I } }$ — 辅助电气设备与控制所需的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ 的接电持续率与电动机额定工作电流对应的接电持续率相同，计算时应按等效发热原则统一接犑犆 犑犆电持续率，通常采用 $J C = 4 0 \\%$ 或 $J C = 1 0 0 \\%$ 。作为供电滑线设计依据时，应同时向用户提供工作电流值与相应的接电持续率。\n\n## 7．8．4 电压降\n\n### 7．8．4．1 总电压降\n\n对交流电源供电，在尖峰电流时，自供电变压器的低压母线至起重机任何一台电动机端子上的电源98\n\n的总电压降最大不得超过额定电压的 $1 5 \\%$ 。\n\n### 7．8．4．2 起重机内部电压降\n\n起重机内部电压降指自起重机供电点至各机构电动机端子，在最大起动电流下，线路可能产生的最大电压降。\n\n对于滑触线供电，起重机供电点指大车集电器；对于电缆卷筒或拖缆供电，起重机供电点指卷筒电缆或拖缆在地面开关柜的接线处。起重机内部电压降不应超过 $5 \\%$ 。\n\n特殊情况下，供电电压波动范围和起重机内部电压降，可由制造商和用户协商确定，但总电压降应符合7．8．4．1的规定。\n\n### 7．8．4．3 交流电导线电压降\n\n忽略导线单位长度的感抗时，导线电压降按式（139）计算：犔犐\n\n$$\n\\Delta U = \\frac { \\sqrt { 3 } L I \\cos \\varphi } { S \\gamma }\n$$\n\n……（139）\n\n式中：\n\n$\\Delta U$ — 导线的电压降，单位为伏特（V）；$L$ 导线有效长度，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；1 最大工作电流，单位为安培(A)；  \ncos — 功率因数；S 导线截面，单位为平方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 2 } }$ ）；导线电导率，单位为米每欧姆平方毫米 $\\mathrm { ( m / \\Omega \\cdot \\ m m ^ { 2 } }$ ，铜取 $5 0 ( \\mathrm { m } / \\Omega \\cdot \\mathrm { m m } ^ { 2 }$\n\n### 7．8．4．4 最大工作电流\n\n单台电动机的最大工作电流为设计选定的最大起动电流。对于绕线转子电动机一般取犐 犐 犐 $2 , 2 \\ I _ { N } \\sim$ $2 . 5 ~ I _ { N }$ ，对于变频控制的笼型电动机一般取为犐 $1 . 5 ~ I _ { N } { \\sim } 1 . 8 ~ I _ { N }$ ，对于直接起动的笼型电动机参照电动机产品样本数据查取。 $I _ { N }$ 为电动机的额定工作电流。\n\n单台起重机的最大工作电流，按功率最大机构的电动机处于起动状态、其余可能同时工作机构的电动机处于额定工作状态时的电流进行计算，见式（140）。\n\n一般考虑三个机构同时工作的情况。\n\n$$\nI _ { \\mathrm { m a x } } = K I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } }\n$$\n\n……（140）\n\n式中：\n\nmax— 起重机最大工作电流，单位为安培（A）；$K$ -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('04fd1048-a71d-45e5-bb11-6f76bc3cb945', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '9.0.1 我国现有的有关钢结构加固的技术标准为行业标准', '9.0.1 我国现有的有关钢结构加固的技术标准为行业标准《钢结构检测评定及加固技术规程》YB9257和中国工程建设标准化协会标准《钢结构加固技术规范》CECS77，抗震设计规范有现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011和《构筑物抗震设计规范》GB50191。为使原有钢结构焊接补强加固安全可靠、经济合理、施工方便、切合实际，加固方案应由设计、施工、业主三方结合，共同研究决定，以便于实践。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0501dff9-c137-48a4-ae1a-612b96d8953f', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '15随机文件', '15随机文件## 15.1概述\n\n### 15.1.1吊篮出厂文件要求\n吊篮出厂时应附有下列文件：\n\na） 发货清单；  \nb) 产品使用手册；  \nc） 产品出厂合格证；  \nd) 易损件目录或图册；  \ne) 随机备件、附件及专用工具清单。\n\n### 15.1.2使用手册标准要求\n使用手册应符合GB/T 9969 的规定。\n\n### 15.1.3使用手册语言要求\n使用手册应以中文语言起草。在中国境内使用的吊篮应提供中文使用手册。字词\"原版\"必须出现在其他语言版本上时，应由制造商或其授权代表确认。\n\n### 15.1.4使用手册翻译要求\n当吊篮用于某个国家,而没有该国家官方语言的\"原版\"使用手册时,使用手册应由制造商或其授权代表或该语言区域的人员翻译成该国语言版。翻译版需标注“原版翻译”。\n\n### 15.1.5使用手册警示要求\n使用手册应包括吊篮的用途及误用引起后果的警示。\n\n### 15.1.6使用手册适用性要求\n当吊篮用于非专业操作者时，使用手册采用的词语和布置方式应考虑到操作者一般所受的教育程度和知识水平。\n\n### 15.1.7专用工具要求\n应与吊篮一起提供用于操作、日常检查和维护的专用工具。\n\n### 15.1.8定期检查维护要求\n所有吊篮应由制造商或其他具备必要知识、工具和专用设备的有资质的公司进行定期检查和维护。\n\n### 15.1.9维护周期要求\n维护周期应根据吊篮的安装时间、使用程度和制造商的推荐来确定。\n\n## 15.2使用手册\n\n### 15.2.1概述\n手册应包括下列内容(如适用)：\n\na) 吊篮概述。  \nb) 操作者的使用限制。  \nc） 有关需要阅读和理解手册的描述。  \nd) 有关高空作业的危险和遵循说明的重要信息。  \ne) 有关检查吊篮配重正确安装的警示。  \nf) 有关定期检查维护的信息。  \ng） 有关恶劣天气条件的信息：最大风速、温度范围和照明。  \nh) 有关检查平台运行方向障碍物的警示。  \ni) 有关不适用范围的警示（见第1章）。  \nj） 有关残留危险的信息。尽管已采取已有的安全设计措施和充分的防护措施，残留危险仍存在的说明。  \nk) 备件规格。\n\n### 15.2.2通告信息\n责任人应确保必要时通告下列内容：\n\na） 在工作场所下方警示公众吊篮正在使用；  \nb）通知操作者设备故障,并不得使用；  \nc） 禁止在建筑物的特定区域使用吊篮并建议操作者在特定位置运行吊篮时采取特定保护措施。\n\n### 15.2.3培训和指导信息\n雇主在招聘新员工和面临新增风险时应确保为其员工提供足够的健康和安全培训。责任人应确保只有经过高空作业操作和维护培训的操作者方可使用吊篮。应根据吊篮的复杂性,每隔一段时间进行再培训。\n\n操作者的培训应包括以下内容：\n\na） 熟悉特定地点的风险评估和描述方法；  \nb) 吊篮的操作；  \nc） 包括允许安全进入和撤离方法的安全系统；  \nd) 包括在吊篮故障情况下或遇险位置所允许遵循的紧急措施；  \ne) 吊篮的主要参数；  \nf) 进行预先检查。\n\n### 15.2.4吊篮运输与搬运的信息\n吊篮在运输过程中应有适当的防护措施，并按下列要求注明部件的质量和搬运指示等：\n\na）吊篮的总质量和可被拆卸运输的主要部件质量；  \nb）搬运指示（如标注吊篮吊装点的图示）。\n\n### 15.2.5吊篮安装、试运行和重新组装的信息\n应充分考虑现场复杂情况和不同吊篮的结构型式，制订详细的安装和调试方案：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0507d135-e679-48f8-9ba9-2f524c7c2077', '31《焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GBT3323.1-2019）.md', '表A.10阶梯孔型像质计', '表A.10阶梯孔型像质计');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('050a940e-8ac0-42de-92f2-63c8b58754c8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '起重机设计规范', '起重机设计规范');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('050b8cbe-cffb-4944-aa38-55b12be403e0', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '8.15 其他', '8.15 其他## 8.15.1 需方对以上条款有特殊要求时，由供需双方协商。\n\n## 8.15.2 所有数值修约按YB/T081的规定。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n表12 钢丝最小镀层重量  \n\n\n\n\n\n表13 部分试验钢丝绳允许低值钢丝根数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0510381f-4670-4403-9863-0b10ddc9e786', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 钢木组合模板是指背楞用钢材、面板用木材或防水胶合板的模板。对这种模板，钢与木的紧密结合能保证其整体性好。\n\n3 木模板的转角加嵌条或做成斜角（钝角），能使拆模时构造物的转角处不易损伤破裂，且较美观。\n\n## 5.3.2 模板的安装应符合下列规定：\n\n1 模板应按设计要求准确就位，且不宜与脚手架连接。2 安装侧模板时，支撑应牢固，应防止模板在浇筑混凝土时产生移位。3模板在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。4 模板安装完成后，其尺寸、平面位置和顶部高程等应符合设计要求，节点联系应牢固。5 梁、板等结构的底模板宜根据需要设置预拱度。6 固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装应牢固，位置应准确。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('05184c63-1797-4b6d-803f-9f92ed14b3a9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷## 4．2．1．1．6．1 运行冲击动力效应\n\n起重机在不平的道路或轨道上运行时所发生的垂直冲击动力效应，即运行冲击载荷，用运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 乘以起重机的自重载荷与额定起升载荷之和来计算。\n\n## 4．2．1．1．6．2 在道路上或道路外运行的起重机\n\n在这种情况下， $\\phi _ { 4 }$ 取决于起重机的构造型式（质量分布）、起重机的弹性和／或悬挂方式、运行速度，以及运行路面的种类和状况。此冲击效应可根据经验、试验或采用适当的起重机和运行路面的模型分析得到。一般可采用以下数据计算：\n\na） 对轮胎起重机和汽车起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 3$ 。\n\nb） 对履带式起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 0$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ 。\n\n## 4．2．1．1．6．3 在轨道上运行的起重机\n\n起重机带载或空载运行于具有一定弹性、接头处有间隙或高低错位的钢质轨道上时，发生的垂直冲击动力效应取决于起重机的构造型式（质量分布、起重机的弹性及起重机的悬挂或支承方式）、运行速度和车轮直径及轨道接头的状况等，应根据经验、试验或选用适当的起重机和轨道的模型进行估算。$\\phi _ { 4 }$ 可按以下规定选取：\n\na） 对 于 轨 道 接 头 状 态 良 好，如 轨 道 用 焊 接 连 接 并 对 接 头 打 磨 光 滑 的 高 速 运 行 起 重机，取 $\\phi _ { 4 } = 1$ 。b） 对于轨道接头状况一般，起重机通过接头时会发生垂直冲击效应，这时 $\\phi _ { 4 }$ 可由式（9）确定：\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { 4 } } = 1 . 1 + 0 . 0 5 8 v _ { \\mathrm { y } } \\sqrt { h }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 4 }$ 运行冲击系数；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { y } }$ — 起重机运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$h$ 轨道接头处两轨面的高度差，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('051ff5a9-cc51-4684-9ca7-c685568a39ca', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0589—2020 水泥砂浆泌水率试验方法', 'T0589—2020 水泥砂浆泌水率试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('05247763-c3dc-4740-9477-ee6f0e9ad288', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 1）', '附 录 犘## （规范性附录）起重机各机构电动机的初选\n\n## 犘．1 电动机的型式\n\n### 犘．1．1 起重机的主要机构一般选用起重冶金用系列异步电动机、直流电动机，在电动葫芦等起升机构中，也可采用锥形转子制动异步电动机或圆柱形转子转动电动机，或适合于起重机使用特点的其他电动机。\n\n### 犘．1．2 在具有爆炸性气体的危险场合使用的起重机，应选防爆系列起重用电动机。\n\n## 犘．2 电动机功率的初选方法\n\n### 犘．2．1 稳态计算功率法\n\n#### 犘．2．1．1 起升机构\n\n##### 犘．2．1．1．1 稳态起升功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n当起升机构用同一台电动机驱动时，其稳态计算功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．1）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } \\cdot v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\eta }\n$$\n\n……（P．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态起升功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；起升机构总效率。\n\n##### 犘．2．1．1．2 电动机初选\n\n对未能提供CZ值及相应计算数据的电动机，可以用式（P．1）的计算结果，并考虑该机构实际的接电持续率（参见表 Q．2），直接从电动机样本上初选出所需要的电动机。\n\n#### 犘．2．1．2 运行机构\n\n##### 犘．2．1．2．1 稳态运行功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n稳态运行功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．2）计算：\n\n![](images/f16b91919c22c96e1485bcfb0d47b2bf895903fdcdcab1997468c2d5bc1422aa.jpg)\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { j } } \\cdot v _ { \\mathrm { y } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta \\cdot m }\n$$\n\n……（P．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态运行功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）；  \n$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式（89）；  \n$m$ 运行机构电动机台数。\n\n##### 犘．2．1．2．2 电动机初选\n\n用式（P．2）计算所得的结果乘以一个大于1的系数，从电动机样本上初选所需的电动机。对室外作业的起重机，此系数为 $1 . 1 { \\sim } 1 . 3$ ；对室内作业起重机及室外作业的装卸桥小车，此系数为 $1 . 2 { \\sim } 2 . 6$ 。运行速度高者取大值。\n\n#### 犘．2．1．3 牵引小车式运行机构\n\n##### 犘．2．1．3．1 稳态运行功率\n\n牵引小车式变幅机构与牵引小车式运行机构作用原理相似，如果其驱动轮（或卷筒）上的转矩为$M$ ，则牵引小车式变幅机构(即小车运行机构)电动机的稳态变幅(运行)功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ ，可以按式(P.3)计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { M \\bullet n } { 9 5 5 0 \\ \\eta }\n$$\n\n……（P．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态变幅（运行）功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$M -$ -驱动轮(或卷筒)的转矩，单位为牛米( $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ；$n$ 驱动轮(或卷筒)的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 同式（89）。\n\n##### 犘．2．1．3．2 电动机初选\n\n用式（P．3）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．2 等效功率法\n\n#### 犘．2．2．1 回转机构\n\n##### 犘．2．2．1．1 等效功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$\n\n等效功率 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ 按式（P．4）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { e q } } \\bullet n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．4）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 回转机构电动机的等效回转功率，单位为千瓦（kW）；  \n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 同式（92）；$n$ 起重机回转速度，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ；7 同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('05262adb-3e82-497b-bb73-ac4d6faf44c8', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故原因', '二、事故原因## 1.事故后，对起重机及其安全装置进行检查发现：\n\n1）起重机上升限位被拆除；\n\n2）起升机构制动器不完整：\n\n3）驾驶员操纵手柄缺手轮\n\n4）大车行驶制动器被拆除；\n\n5）小车制动器被拆除；\n\n6）起重机的大、小车运行限位均无效；\n\n7）大车终端止挡器被撞歪，随时有坠落的可能。\n\n## 2.直接原因\n\n上升限位无效，导致绷断钢丝绳，吊物坠落。\n\n## 3.间接原因\n\n设备存在许多严重隐患，处于带病运行状况。\n\n## 4.主要原因\n\n起重机安全管理制度不完善，安全管理松弛；无证驾驶，擅自操作，造成吊钩冲顶，绷断钢丝绳，吊物坠落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0526b010-5b34-4cc0-8261-4be1bc2ead6e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.8 关于大变形的影响', '8.1.3.8 关于大变形的影响在塔式起重机最不利的结构形态和最不利的载荷组合工况下，如果大变形（按二阶理论计算的变犖犖形）的影响在塔身中增加的弯矩小于 $10 \\%$ （可按 $N / N _ { \\mathrm { E } } { < } 0 . 1$ 界定）时，整体抗倾覆稳定性计算就可以不考虑此大变形的影响（即仍按一阶理论计算），以简化计算。但是，若超过上述范围，则表53各工况的倾覆力矩应考虑随上述二阶理论计算的变形增大而增加。\n\n表 53 塔式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('053b4453-8cb5-4822-ae56-05e2709dd541', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '24.9 通道的防水与排水设施', '24.9 通道的防水与排水设施## 24.9.1 通道防水与排水设施的施工应符合下列规定：\n\n1 通道防水设施的施工应符合设计要求，并应在结构物验收合格后方可施工。\n\n2 通道桥涵地面以下结构和防、排水设施施工时，应防止周围的地面水流入基\n\n坑，当基坑底低于地下水位时，应采用井点法或其他排水方法将地下水位降低至桥涵底部防水层以下不小于 $0 . 3 \\mathrm { m }$ 处。不得在带泥水情况下进行防水混凝土和其他防、排水设施的施工。\n\n3 排水工程应按设计规定施工；设计未规定时，集水井、排水管、水泵、总排水管(明渠)的排水能力应大于地面汇水范围内设计水流量的1.5倍。\n\n4 集水井的数量、尺寸应根据地面水流量和每个集水井的泄水能力确定，井口应设平箅盖，并应设深度不小于 $0 . 3 \\mathrm { m }$ 的沉淀池。集水井、检查井的深度宜为 $1 . 5 \\mathrm { m }$ ，并应考虑通道桥涵排水构造和冻胀的影响。\n\n## 24.9.2 排水管道和排水总管的施工应符合下列规定：\n\n1 排水管道应垫稳并连接平顺，管间承插口或套环接口应平直，环间间隙应均匀。管道与集水井间应连接牢固，接缝处和结合处均应采用弹性不透水材料充填密实。采用抹带接口时，其表面应平整，不得有裂缝、间断及空鼓等现象。\n\n2 排水管道或排水总管每隔 $5 0 \\mathrm { m }$ 及转弯处均应设检查井，井底应设沉淀池。 管道的纵坡应不小于 $0 . 5 \\%$ 。\n\n3 应对排水管道和排水总管做闭水试验，其允许渗水量应符合本规范表 24.5.4的规定。\n\n## 24.9.3 自流式盲沟排水和渗排水层排水的施工应符合下列规定：\n\n1 盲沟滤管基座应采用混凝土浇筑，并应与滤管密贴；纵坡应均匀，无反向坡。管节应逐节检查，不合格者不得使用。\n\n2 渗排水层可由粗细卵石和粗细砂分层构成。施工时基坑中如有积水，应将水位降到砂滤水层以下，且不得在泥水层中做滤水层。施工完成后的渗排水系统应保持畅通。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('053d472a-c6b5-4931-97f8-ddb1161ab65c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 9）', 'gma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] ^ { 2 } + [ { \\frac { \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] ^ { 2 } } } ] ^ { 2 } - { \\frac { \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } } + [ { \\frac { \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } } { [ \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } } \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\end{array}  ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 6 ~ } } )   \\end{array} \n$$\n\n式中：\n\n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ ；  \n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ ；  \n$\\mid \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } \\mid$ — 同式（72）的 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ ；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ — 与 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ 相应的剪切疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n在式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）中， $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 按5．8．1计算， $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } ] , [ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ] ]$ ，各式中符号下脚标 $_ { \\mathcal { X } } r$ 、 、 分别为 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } } \\cdot \\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的应力循环特性，按5．8．2计算。\n\n当 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 三种应力中某一个最大应力在任何应力循环中均显著大于其他两个最大应力时，可以只用这一个最大应力校核疲劳强度，另两个最大应力可忽略不计。\n\n通常起重机的结构件（或连接）在同一工况下进行疲劳强度校核，为确保安全，也可将同一工况或不同工况的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('054d9349-9add-44d8-b425-f9ab7a32afa3', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '参 考 文 献', '参 考 文 献[] / — 通用桥式起重机  \n[2] / — 桥式抓斗卸船机  \n[3] / — 造船门式起重机  \n[4] / 防爆桥式起重机  \n[5] / — 冶金起重机技术条件 第 部分:料箱起重机  \n[6] / — 冶金起重机技术条件 第 部分:锻造起重机  \n[7] / 冶金起重机技术条件 第 部分:板坯搬运起重机  \n[8] / — 冶金起重机技术条件 第 部分:铸造起重机  \n[] / — 冶金起重机技术条件 第 部分:淬火起重机  \n[ ] / — 冶金起重机技术条件 第 部分:料耙起重机  \n[ ] — 起重机械安全技术监查规程———桥式起重机  \n[12] FEM1001:1998 起重机设计规范  \n[13] 宫本智著.葫芦式起重机.天津科学技术出版社,2009年8月');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('055b82ef-bc11-4d78-a4c6-b8ec6b491ddd', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '附录A 危险性较大的工程', '附录A 危险性较大的工程《建设工程安全生产管理条例》（国务院第393号令)第二十六条中将危险性较大的分部分项工程分为7类：\n\n1．基坑支护与降水工程;  \n2.土方开挖工程；  \n3.模板工程；  \n4.起重吊装工程；  \n5.脚手架工程；  \n6．拆除、爆破工程；  \n7．国务院建设行政主管部门或者其他有关部门规定的其他危险性较大的工程。《公路水运工程安全生产监督管理办法》（2007年交通部1号令)第二十三条中将危险性较大的工程分为10类，但未规定达到一定规模的危险性较大工程量化指标：  \n1.不良地质条件下有潜在危险性的土方、石方开挖;  \n2.滑坡和高边坡处理；  \n3.桩基础、挡墙基础、深水基础及围堰工程；  \n4.桥梁工程中的梁、拱、柱等构件施工等；  \n5.隧道工程中的不良地质隧道、高瓦斯隧道、水底海底隧道等；  \n6．水上工程中的打桩船作业、施工船作业、外海孤岛作业、边通航边施工作业等；  \n7.水下工程中的水下焊接、混凝土浇注、爆破工程等；  \n8.爆破工程；  \n9.大型临时工程中的大型支架、模板、便桥的架设与拆除；桥梁、码头的加固与拆除；  \n10.其他危险性较大的工程。\n\n表A编写以《公路水运工程安全生产监督管理办法》（2007年交通部1号令）规定的10类为基础，结合《建设工程安全生产管理条例》（国务院第393号令）的有关要求以及公路施工特点，按照先基础后主体、先普通后特殊的原则，将公路工程危险性较大的工程分为8类、33项，并明确了需专家论证、审查的32项工程。修订后的附录A，补充和细化了《公路水运工程安全生产监督管理办法》（2007年交通部1号令）中的相关规定，明确了需专家论证、审查的工程规模。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('055fa615-979d-4836-9582-73b275f14911', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '引用标准名录', '引用标准名录《低压配电设计规范》GB 50054\n\n《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB 50150\n\n《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300\n\n《电缆的导体》GB／T3956\n\n《低压成套开关设备和控制设备第1部分：总则》GB7251．1\n\n《家用和类似用途低压电路用的连接器件》GB13140\n\n《电气安装用导管系统第1部分：通用要求》GB／T20041．1\n\n中华人民共和国国家标准\n\n建筑电气工程施工质量验收规范\n\nGB 50303-2015\n\n条文说明\n\n修订说明\n\n2．1．28 摘自现行国家标准《剩余电流动作保护电器的一般要求》GB／Z 6829-2008 第\n\n3．3．1条。\n\n2．1．29 摘自现行国家标准《剩余电流动作保护装置安装和运行》GB13955-2005第3．5条。\n\n2．1．30 根据美国《国家电气规范》NEC(2011版)第 330．2条进行修改。\n\n2．1．31摘自现行国家标准《建筑物防雷设计规范》GB 50057-2010第2．0．8条。\n\n2．1．32 根据现行国家标准《家用和类似用途低压电路用的连接器件 第1 部分：通用要求》GB13140．1-2008 第3．4条连接器件的定义进行修改。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0566efd5-ab93-439a-aaa7-2cb4c71ecd6c', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第一章 总 则', '第一章 总 则第一条 为了规范生产安全事故的报告和调查处理，落实生产安全事故责任追究制度，防止和减少生产安全事故，根据《中华人民共和国安全生产法》和有关法律，制定本条例。\n\n第二条 生产经营活动中发生的造成人身伤亡或者直接经济损失的生产安全事故的报告和调查处理，适用本条例；环境污染事故、核设施事故、国防科研生产事故的报告和调查处理不适用本条例。\n\n第三条 根据生产安全事故（以下简称事故）造成的人员伤亡或者直接经济损失，事故一般分为以下等级：\n\n（一）特别重大事故，是指造成 30 人以上死亡，或者 100人以上重伤（包括急性工业中毒，下同），或者 1亿元以上直接经济损失的事故；\n\n（二）重大事故，是指造成 10人以上 30人以下死亡，或者 50 人以上 100 人以下重伤，或者 5000 万元以上 1 亿元以下直接经济损失的事故；\n\n（三）较大事故，是指造成3 人以上 10人以下死亡，或者10人以上50人以下重伤，或者1000万元以上5000万元以下直接经济损失的事故；\n\n（四）一般事故，是指造成 3 人以下死亡，或者10 人以下重伤，或者 1000 万元以下直接经济损失的事故。\n\n国务院安全生产监督管理部门可以会同国务院有关部门，制定事故等级划分的补充性规定。\n\n本条第一款所称的“以上”包括本数，所称的“以下”不包括本数。\n\n第四条 事故报告应当及时、准确、完整，任何单位和个人对事故不得迟报、漏报、谎报或者瞒报。\n\n事故调查处理应当坚持实事求是、尊重科学的原则，及时、准确地查清事故经过、事故原因和事故损失，查明事故性质，认定事故责任，总结事故教训，提出整改措施，并对事故责任者依法追究责任。\n\n第五条 县级以上人民政府应当依照本条例的规定，严格履行职责，及时、准确地完成事故调查处理工作。事故发生地有关地方人民政府应当支持、配合上级人民政府或者有关部门的事故调查处理工作，并提供必要的便利条件。\n\n参加事故调查处理的部门和单位应当互相配合，提高事故调查处理工作的效率。\n\n第六条 工会依法参加事故调查处理，有权向有关部门提出处理意见。\n\n第七条 任何单位和个人不得阻挠和干涉对事故的报告和依法调查处理。\n\n第八条 对事故报告和调查处理中的违法行为，任何单位和个人有权向安全生产监督管理部门、监察机关或者其他有关部门举报，接到举报的部门应当依法及时处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('057b68ba-9e86-44ad-959f-30e2885815e1', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4作用', '4作用');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('057d8649-1b3a-4d24-b642-d9e1468fc152', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '24.8 顶进施工', '24.8 顶进施工24.8.1 本节适用于将桥涵结构主体从既有公路、铁路路基及其他构筑物地基下顶进穿越的通道桥涵施工。\n\n24.8.2 顶进施工前应进行现场调查，制订专项施工方案，并应进行下列计算和验算：\n\n1 应进行工作坑地基的承载能力、边坡稳定性计算以及顶推后背承载能力计算。当采用从一侧顶进的方法施工时，应进行桥涵上覆土抗推能力计算。对于有沉降限值要求的工程，应进行地基或地面沉降计算。\n\n2 采用对拉法、牵引法时，应进行拉杆或者拉索等受力构件的强度计算；采用\n\n对拉法、对顶法时，应进行桥涵上覆土抗隆起承载能力计算。\n\n3 采用井点降水时，应进行水力计算。当实际地基的地质与设计资料不符时，应根据降水后实测的土力学指标，验算桥涵顶进过程中的地基承载力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('05bcdce5-9dfa-43d1-8a6a-304d0ceccc05', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条将原规范的“拌制混凝土所用的各项材料应按质量投料”修改为“拌制混凝土所用的各项固体原材料应按质量进行计量投料，水和液体外加剂可按体积进行计量投料”。\n\n## 6.9.2 外加剂应以稀释溶液加入，其稀释用水和原液中的水量，应从拌和加水量中扣除。加入搅拌筒的外加剂溶液应充分溶解，并搅拌均匀。掺合料应采用与水泥相同的输送、计量方式加入。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('05bf02c4-fca5-45a4-8369-4a95104034de', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 2）', '平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．7．4．1．1 室外工作的轨道式起重机应装设可靠的抗风防滑装置，并应满足规定的工作状态和非工作状态抗风防滑要求。\n\n#### 9．7．4．1．2 工作状态下的抗风制动装置可采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等，其制动与释放动作应考虑与运行机构连锁并应能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．3 起重机只装设抗风制动装置而无锚定装置的，抗风制动装置应能承受起重机非工作状态下的风载荷；当工作状态下的抗风制动装置不能满足非工作状态下的抗风防滑要求时，还应装设牵揽式、插销式或其他形式的锚定装置。起重机有锚定装置时，锚定装置应能独立承受起重机非工作状态下的\n\n风载荷。\n\n#### 9．7．4．1．4 非工作状态下的抗风防滑设计，如果只采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等抗风制动装置，其制动与释放动作也应考虑与运行机构连锁并能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．5 锚定装置应确保在下列情况下起重机及其相关部件的安全可靠：\n\na） 起重机进入非工作状态并且锚定时；  \nb） 起重机处于工作状态，起重机进行正常作业并实施锚定时；  \nc） 起重机处于工作状态且在正常作业，突然遭遇超过工作状态极限风速的大风而实施锚定时。\n\n### 9．7．4．2 防倾翻安全钩\n\n起升吊钩装在主梁一侧的单主梁起重机、有抗震要求的起重机及其他有类似防止起重小车发生倾翻要求的起重机，应装设防倾翻安全钩。\n\n## 9．7．5 起联锁保护作用的安全装置和措施\n\n### 9．7．5．1 进入桥式和门式起重机的门，和从司机室登上桥架的舱口门，应能联锁保护；当门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．2 司机室设在起重机的运动部分上时，进入司机室的通道口，应能联锁保护；当通道口的门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．3 可在两处或多处操作的起重机，应有联锁保护，以保证只能在一处操作，防止两处或多处同时都能操作。  \n### 9．7．5．4 当既可以电动，也可以手动驱动时，相互间的操作转换应能联锁。  \n### 9．7．5．5 夹轨器等制动装置和锚定装置应能与运行机构联锁。  \n### 9．7．5．6 回转锁定装置应能与回转机构联锁。  \n### 9．7．5．7 对小车在可俯仰的悬臂上运行而工作的起重机，悬臂俯仰机构与小车运行机构应能联锁，使俯仰悬臂放平后小车方能运行。\n\n## 9．7．6 其他安全防护装置\n\n### 9．7．6．1 风速仪及风速报警器\n\n#### 9．7．6．1．1 对于室外作业的高大起重机应安装风速仪，风速仪应安装在起重机上部迎风处。对室外作业的高大起重机应装有显示瞬时风速的风速报警器，且当风力大于工作状态的计算风速设定值时，应能发出报警信号。\n\n### 9．7．6．2 轨道清扫器\n\n当物料有可能积存在轨道上成为运行的障碍时，在轨道上行驶的起重机和起重小车，在台车架（或端梁）下面和小车架下面应装设轨道清扫器，其扫轨板底面与轨道顶面之间的间隙一般为 $5 \\ \\mathrm { m m } \\sim$ $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 9．7．6．3 防小车坠落保护\n\n塔式起重机的变幅小车及其他起重机要求防坠落的小车，应设置使小车运行时不脱轨的装置，即使轮轴断裂，小车也不能坠落。\n\n### 9．7．6．4 检修吊笼或平台\n\n需要经常在高空进行起重机自身检修作业的起重机，应装设安全可靠的检修吊笼或平台。\n\n### 9．7．6．5 导电滑触线的安全防护\n\n#### 9．7．6．5．1 桥式起重机司机室位于大车滑触线一侧，在有触电危险的区段，通向起重机的梯子和走台与滑触线间应设置防护板进行隔离。\n\n#### 9．7．6．5．2 桥式起重机大车滑触线侧应设置防护装置，以防止小车在端部极限位置时因吊具或钢丝绳\n\n摇摆而与滑触线意外接触。\n\n#### 9．7．6．5．3 多层布置桥式起重机时，下层起重机应采用电缆或安全滑触线供电。\n\n#### 9．7．6．5．4 其他使用滑触线的起重机，对易发生触电的部位应设防护装置。\n\n### 9．7．6．6 报警装置\n\n必要时，在起重机上应设置蜂鸣器、闪光灯等作业报警装置。流动式起重机倒退运行时，应发出清晰的报警音响并伴有灯光闪烁信号。\n\n### 9．7．6．7 防护罩\n\n在正常工作或维修时，为防止异物进入或防止其运行对人员可能造成危险的零部件，应设有保护装置。起重机上外露的、有可能伤人的运动零部件，如开式齿轮、联轴器、传动轴、链轮、链条、传动带、皮带轮等，均应装设防护罩／栏。\n\n在露天工作的起重机上的电气设备应采取防雨措施。\n\n### 9．7．6．8 防起重机零件掉落的措施\n\n设计上应采取有效措施，防止起重机上的零部件在静止或运动时从空中掉落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('05c3eb3f-028d-4dca-8866-318ffa90519c', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '中华人民共和国国务院令', '中华人民共和国国务院令');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('05e17b61-c1ed-4042-a6db-ff573e0a4864', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犆', '附 录 犆（资料性附录）\n\n## 某些起重机的起升状态级别举例\n\n### 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例\n\n某些起重机的起升状态级别举例见表 C．1。\n\n表 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>起重机类别</td><td rowspan=1 colspan=1>起升状态级别</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>人力驱动起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>HC1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>电站起重机安装起重机车间起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>HC2/HC3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>卸船机用起重横梁、吊钩或夹钳                              ZG货场起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>ZG                    HC3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>卸船机用抓斗或电磁盘货场起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>HC3/HC4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>炉前兑铁水铸造起重机炉后出钢水铸造起重机料箱起重机加热炉装取料起重机(用水平夹钳)</td><td rowspan=1 colspan=1>HC3/HC4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>锻造起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>HC4</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('05e5e1d0-7a10-4f80-9fc2-bec18be8a825', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．4 变幅机构电动机过载校验', '犚．4 变幅机构电动机过载校验变幅机构电动机过载校验按式（R．4）进行：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { \\sum F _ { \\mathrm { m a x } }  { v _ { \\mathrm { b } } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ ；$m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$\\sum F _ { \\mathrm { m a x } }$ — 包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 产生风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力在变幅齿条（或变幅螺杆、油缸、钢丝绳等）上的分力之和，在各变幅位置所有值的最大变幅力，单位为牛顿（N）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅齿条（或螺杆、油缸、钢丝绳等）的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；同式（P.5）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('05eb95bd-a185-4047-ab0c-f4035e2c7f95', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犜（Part 1）', '附 录 犜## （规范性附录）犓\n## 形状系数 $K _ { s }$ 、尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 、表面情况系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n抛光试件的疲劳极限是一个试验数据，实际使用中的零件从来就达不到这个数值。许多因素—形状、尺寸、表面情况（机加工质量）和可能的腐蚀———引起不连续性，造成“切口效应” ，使零件按常规材犓犓犓犓料力学初等方法计算的许用应力值降低。分别用大于或等于1的系数 $K _ { \\textrm { s } , K _ { \\textrm { d } } , K _ { \\textrm { u } } , K _ { \\textrm { c } } }$ 除以抛光试件的疲劳极限来考虑这些因素的影响。\n\n### 犜．1 形状系数 $K _ { s }$ 确定方法\n\n形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 表示有圆弧过渡的截面变化、环形槽、横向孔及轮毂固定方法等造成的应力集中。犇 犓\n\n图 T．1和图 T．2给出了适用于直径 $D { = } 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，它们是金属材料抗拉强度的函数。\n\n图T．1给出的系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 用于 $D / d { = } 2$ 的阶梯轴，对于其他的 $D / d$ 值， $K _ { \\mathrm { s } }$ 可参用表 T．1的修正系数求得。曲线图T．2给出了一些 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，用于孔、环形槽和键槽。犓\n\n直径超过 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时要引入尺寸系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 。\n\n![](images/2e371d020f5b4d7830da69c9cf0e4918b4807b5606cbcea21be482ca67be7a18.jpg)  \n图犜．1 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，阶梯截面 $\\scriptstyle D / d = 2$ ）\n\n对其他的 $D / d$ 值，由曲线 $( r / d ) + q$ 求得 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，表 T．1列出修正系数 $q$ 值。\n\n表犜．1 $\\mathbf { \\delta } D / d { \\leqslant } 2$ 时修正系数 $\\pmb q$ 值   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>D/d</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.6SAC</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>q</td><td rowspan=1 colspan=1>0.13</td><td rowspan=1 colspan=1>0.1</td><td rowspan=1 colspan=1>0.07</td><td rowspan=1 colspan=1>0.052</td><td rowspan=1 colspan=1>0.04</td><td rowspan=1 colspan=1>0.022</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td></tr></table>\n\n\n![](images/615df83bb90e7176ebe19c79429002ecec6a32917349f5c39fb5a9657a62ee8b.jpg)  \n图犜．2 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，孔，环形槽，键槽）\n\n曲线Ⅰ：横向孔 $d _ { 1 } = 0 . 1 7 5 \\ d$ ；  \n曲线Ⅱ：环形槽：深 $1 ~ \\mathrm { m m }$ ；  \n曲线Ⅲ：用键与轮毂相连；  \n曲线Ⅳ：用压配合与轮毂相连。\n\n### 犜．2 尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 的确定方法\n\n直径大于 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时，应力集中效应增加，引入尺寸系数 犱 犓 $K _ { \\mathrm { d } }$ 来加以考虑。  \n表 T．2给出了 $d$ 由 $1 0 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 值。\n\n表犜．2 $\\mathbf { K _ { d } }$ 值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>d/mm</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('05f779d3-4d65-4e09-a8ee-e0cec229720c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 21）', 'wspan=\"1\">在载荷情况I(无风正常工作)中出现的 Pr 型的最大组合载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（18）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRmaxl</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在载荷情况ⅡI(有风正常工作)中出现的 PR 型的最大组合载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(21)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRmexII</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在载荷情况ⅢI(特殊载荷情况)中出现的 PR 型的最大组合载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（22）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRmaxI、PRminI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按载荷情况I计算轴承所在处的极值动载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(122)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRmaxll、 PRminll</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(123)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRmeanI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴承无风工作的等效平均动载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(122)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRmean</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴承有风工作的等效平均动载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(123)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PQ</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升质量引起的载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（18）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRvI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">工作风压引起的相应风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(21)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRwl ax</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">非工作风压引起的相应最大风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（22）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ps</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机偏斜运行时的水平侧向载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(D.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ps</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">稳态平均功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ps1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">连续工作制(S1)时电动机的额定功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ps</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在吊运物品上的相关载荷引起的起升滑轮组对铅垂线的偏角α造成的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[P.]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kN</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（39)</td></tr><t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0607f2bd-0ca9-4f87-85c6-34717a1353ba', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 1）', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数） ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$## 犔．1 承受端弯矩和横向载荷时的等截面焊接工字形组合截面和轧制 H型钢构件简支梁的侧向屈曲稳定系数 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按式（L．1）计算：\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\beta _ { \\mathrm { b } } ~ \\frac { 4 } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } } \\frac { 0 . A h } { W _ { \\mathrm { x } } } \\biggl [ k ( 2 m - 1 ) + \\sqrt { 1 + ( \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { y } } t } { 4 . 4 h } ) ^ { 2 } } \\biggr ] \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 侧向屈曲稳定系数；  \n$\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 简支梁受横向载荷的等效临界弯矩系数，见表L.1;  \n$\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 受弯构件（梁）对弱轴 $y$ 轴）的长细比，由式（43）算得；  \n$A$ 同式（43）；  \n$h$ -构件截面的全高，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按受压最大纤维确定的截面对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 3 } }$ ）；$k$ 截面对称系数，对双轴对称截面取为1，对单轴对称截面取为0.8；  \n$m$ 受压翼缘对弱轴（ $y$ 轴)的惯性矩与全截面对弱轴( $y$ 轴)的惯性矩之比，双轴对称为0.5；$t ^ { . }$ 构件截面的受压翼缘厚度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n表 犔．1 犎型钢和等截面工字形简支梁的整体稳定等效临界弯矩系数 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$   \n\n\n\n\n\n注1： $\\displaystyle { \\xi = \\frac { t l _ { 1 } } { b _ { 1 } h } }$ ，其中 $l _ { 1 }$ 为跨度或受压翼缘的计算（自由）长度， $b _ { 1 }$ 和 $t$ 为受压翼缘的宽度和厚度。\n\n注2： $M _ { 1 } \\ldots M _ { 2 }$ 为梁 的 端 弯 矩，使 梁 产 生 同 向 曲 率 时 犕 $M _ { 1 }$ 和 $M _ { 2 }$ 取 同 号，产 生 反 向 曲 率 时 取 异 号，# $M _ { 1 }$ #$\\geqslant \\left| \\begin{array} { l l l } { M _ { 2 } } & { } \\end{array} \\right|$ 。\n\n注3：表中项次3、4和7的集中载荷是指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的集中载荷，应按表中项次1、2、5、6内的数值采用。β\n\n注4：表中项次8、9的 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ ，当集中载荷作用在侧向支承点处时，取 $\\beta _ { \\mathrm { b } } = 1 . 2 0$ 。\n\n注5：载荷作用在上翼缘系指作用点在上翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘，系指作用在下翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注6： $I _ { 1 }$ 和 $I _ { 2 }$ 分别为工字形截面受压翼缘和受拉翼缘对β $y$ 轴的惯性矩，对 $m { = } \\frac { I _ { 1 } } { I _ { 1 } { + } I _ { 2 } } { > } 0 . 8$ 的加强受压翼缘工字形截面，下列项次算出的ξ $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 值应乘以相应的系数：\n\n项次1：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 1 , 0$ 时，乘以0．95；  \n项次3：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 0 . 5$ 时，乘以0．90；当 $0 . 5 { < } \\xi { \\leqslant } 1 . 0$ 时，乘以0．95。\n\n## 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值查表 L．2。\n\n当算出或查出的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值大于0．8时，用按式（L．2）算出的或从表 L．3中查取的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$ 代替 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\p');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('06154d68-1940-49f1-bad3-55ff3c6413f8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：信息化已在预应力混凝土工程的施工中特别是在张拉和压浆两个关键工序中得到普遍应用，主要是在施工过程中能自动采集相关数据和参数，对有效地控制预应力混凝土工程的质量具有良好效果，值得推广应用，故本次修订增加了本条规定。\n\n### 7.1.3 预应力混凝土工程施工时，应采取必要的安全防护措施，防止发生事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('063625d9-d1be-41ae-be76-7f3009a4b7f6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 风化岩层暴露在空气或水中后将加速其风化，故基坑底（包括基础外围的土体）的风化岩层均需要以混凝土封闭，防止其在基础施工之前继续风化。\n\n## 13.5.5 多年冻土地基的处理应符合下列规定：\n\n### 1 基础不应置于季节性冻融土层上，并不得直接与冻土接触。\n\n### 2 基础位于多年冻土层(即永冻土)上时，基底之上应设置隔温层或保温层材料，其铺筑宽度应在基础外缘加宽 1m。\n\n### 3 按保持冻结原则设计的明挖基坑的地基，其多年平均地温大于或等于 ${ } _ { - 3 } { } ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，应在冬季施工；多年平均地温低于- $- 3 ^ { \\circ } \\mathrm { C } |$ 时，可在其他季节施工，但应避开高温季节，并应按下列规定处理：\n\n#### 1）严禁地表水流入基坑；\n#### 2）应及时排除季节冻层内的地下水和冻土本身的融化水；\n#### 3）必须搭设遮阳棚和防雨棚；\n#### 4）施工前应做好充分准备，组织快速施工。施工完成的基础应立即回填封闭，不宜间歇；必须间歇时，应采用保温材料加以覆盖，防止热量侵入。\n### 4 施工期间如有明水，应在距坑顶边缘 $1 0 \\mathrm m$ 之外设置排水沟，并应将水引向远离基坑的位置排出；有融化水时亦应及时排除。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0638834d-4b6f-425e-b210-1719c247474e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 结果计算', '4 结果计算4.1 氧化钾和氧化钠的质量分数 $w _ { K _ { 2 } O }$ 和 $w _ { N a _ { 2 } O }$ ，分别按式（T0516-1）和式（T0516-2）计算：\n\n$$\nw _ { K _ { 2 } O } = \\frac { m _ { 2 } } { 1 0 0 0 \\times m _ { 1 } } { \\times } 1 0 0 \\%\n$$\n\n$$\nw _ { N a _ { 2 } O } = { \\frac { m _ { 3 } } { 1 0 0 0 \\times m _ { 1 } } } { \\times } 1 0 0 \\%\n$$\n\n式中：WK20 氧化钾的质量分数 $( \\% )$ ；$w _ { N a _ { 2 } O }$ 氧化钠的质量分数 $( \\% )$ ；$m _ { \\parallel }$ -试料的质量（g）；$m _ { 2 }$ - -扣除空白试验值后 $1 0 0 ~ \\mathrm { m L }$ 测定溶液中氧化钾的含量（ $\\mathrm { m g }$ ）；$m _ { 3 }$ - 扣除空白试验值后 $1 0 0 ~ \\mathrm { m L }$ 测定溶液中氧化钠的含量（mg）。\n\n结果计算精确至 $0 . 0 1 \\%$ 。\n\n4.2 试验结果以两次平行试验的算数平均值表示，结果精确至 $0 . 0 1 \\%$ 。试验应同时进行空白试验，并扣除空白试验值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('063abc14-d6b7-400a-9c9c-2d567c1bf724', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '14 浅基础、承台…… …175', '14 浅基础、承台…… …175## 14.1 一般规定… …175  \n## 14.2 浅基础… …175  \n## 14.3 承台… 175  \n## 14.4 预制安装承台…… …180');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('063d214d-6c1b-4c74-bb80-da83e6521875', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 1）', '犉．3 极限状态设计法先计算各个指定的载荷或特性载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数 $\\phi$ 增大，并乘以与相关载荷组合的该项计算载荷相应的分项载荷系数犉 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ ，然后根据表20或附录 G所确定的载荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $F _ { j }$ 犼。各个载荷的系数 $\\phi$ 按第4章相关条款和附录G确定，而分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 见表20，其范围列于表 H．1中。\n\n在有高度危险的特定情况下还要对组合载荷犉 犛 $F _ { j }$ 犼乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ （见4．3．4．2．6），得出设计载荷 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ 。由此确定设计载荷效应 $S _ { \\mathrm { k } }$ 。由作用在构件或部件上的载荷效应（内力）计算出应力 $\\sigma _ { 1 l }$ ，与由采用适当的载荷系数计算出来的局部效应（内力）引起的其他应力 $\\sigma _ { 2 l }$ 相组合，便得到合成设计应力 $\\sigma _ { l }$ ，最后再将此合成的设计应力犚 $\\sigma _ { l }$ 同适当规定的应力极限值lim 相比较。 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 是用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 去除规定的强度 $R$ 而获得。lim 也可以是其他广义的可接受的极限状态控制值，如控制结构变形的相对挠度极限值，控制结构振动的振动衰减参数的极限状态值等。\n\n极限状态设计法的典型流程图示于图F．2。\n\n$f _ { i }$ -—作用在构件或部件上的载荷i;$F _ { j }$ ——由载荷 $f _ { i }$ 乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } }$ 后构成的组合载荷 $\\Sigma \\gamma _ { \\mathrm { { p } { : } } } f _ { i } = F _ { j }$ $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ ——在特定情况下考虑了高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ 的设计载荷\n\n$S _ { \\mathrm { k } }$ ———在构件或支承部件犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $F _ { j }$ 犼或设计载荷 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } } F _ { j }$ 犼引起的内力；  \n$\\sigma _ { 1 l }$ — 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { l }$ -在个别特定构件l中的合成设计应力；  \n$R$ ——由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力，例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限状态应力；\n\n  \n图 犉．2 用极限状态设计法进行设计的典型流程图\n\nlim — 适当规定的应力极限值，极限设计应力，或其他广义的可接受的极限状态控制值；$\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 根据所确定的载荷组合，选得的用于各个载荷的分项载荷系数；$\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 抗力系数；$\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ —高危险度系数。\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n<<<HTBL|f86db8d79c5549963a758b0b3135204d1|END>>>\n\n\n## 犌．1．2 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$\n\n载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ ，见表 G．3。\n\n表 犌．3 流动式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n## 犌．1．3 加速效应的组合\n\n### 犌．1．3．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．1 允许的加速度组合如下（见图 G．1）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n#### 犌．1．3．2．1 允许的加速度组合如下（见图 G．2）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．2．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．1 允许的加速度组合如下（见图 G．3）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n起升（H）和臂架伸缩（Te）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架伸缩（Te）；  \n臂架伸缩（Te）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n####');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0641532e-cd03-4ea5-8677-5547fe9d15c4', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '续表4.12.1—1', '续表4.12.1—1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('06510012-2b89-434b-a5ae-9eb2823c22eb', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第六章 合同的权利义务终止', '第六章 合同的权利义务终止## 第九十一条\n有下列情形之一的，合同的权利义务终止：\n\n（一）债务已经按照约定履行；\n\n（二）合同解除；\n\n（三）债务相互抵销；\n\n（四）债务人依法将标的物提存；\n\n（五）债权人免除债务；\n\n（六）债权债务同归于一人；\n\n（七）法律规定或者当事人约定终止的其他情形。\n\n## 第九十二条\n合同的权利义务终止后，当事人应当遵循诚实信用原则，根据交易习惯履行通知、协助、保密等义务。\n\n## 第九十三条\n当事人协商一致，可以解除合同。\n\n当事人可以约定一方解除合同的条件。解除合同的条件成就时，解除权人可以解除合同。\n\n## 第九十四条\n有下列情形之一的，当事人可以解除合同：\n\n（一）因不可抗力致使不能实现合同目的；\n\n（二）在履行期限届满之前，当事人一方明确表示或者以自己的行为表明不履行主要债务;\n\n（三）当事人一方迟延履行主要债务，经催告后在合理期限内仍未履行；\n\n（四）当事人一方迟延履行债务或者有其他违约行为致使不能实现合同目的；\n\n（五）法律规定的其他情形。\n\n## 第九十五条\n法律规定或者当事人约定解除权行使期限，期限届满当事人不行使的，该权利消灭。\n\n法律没有规定或者当事人没有约定解除权行使期限，经对方催告后在合理期限内不行使的，该权利消灭。\n\n## 第九十六条\n当事人一方依照本法第九十三条第二款、第九十四条的规定主张解除合同的，应当通知对方。合同自通知到达对方时解除。对方有异议的，可以请求人民法院或者仲裁机构确认解除合同的效力。\n\n法律、行政法规规定解除合同应当办理批准、登记等手续的，依照其规定。\n\n## 第九十七条\n合同解除后，尚未履行的，终止履行；已经履行的，根据履行情况和合同性质，当事人可以要求恢复原状、采取其他补救措施，并有权要求赔偿损失。\n\n## 第九十八条\n合同的权利义务终止，不影响合同中结算和清理条款的效力。\n\n## 第九十九条\n当事人互负到期债务，该债务的标的物种类、品质相同的，任何一方可以将自己的债务与对方的债务抵销，但依照法律规定或者按照合同性质不得抵销的除外。\n\n当事人主张抵销的，应当通知对方。通知自到达对方时生效。抵销不得附条件或者附期限。\n\n## 第一百条\n当事人互负债务，标的物种类、品质不相同的，经双方协商一致，也可以抵销。\n\n## 第一百零一条\n有下列情形之一，难以履行债务的，债务人可以将标的物提存：\n\n（一）债权人无正当理由拒绝受领；\n\n（二）债权人下落不明；\n\n（三）债权人死亡未确定继承人或者丧失民事行为能力未确定监护人；\n\n（四）法律规定的其他情形。\n\n标的物不适于提存或者提存费用过高的，债务人依法可以拍卖或者变卖标的物，提存所得的价款。\n\n## 第一百零二条\n标的物提存后，除债权人下落不明的以外，债务人应当及时通知债权人或者债权人的继承人、监护人。\n\n## 第一百零三条\n标的物提存后，毁损、灭失的风险由债权人承担。提存期间，标的物的孳息归债权人所有。提存费用由债权人负担。\n\n## 第一百零四条\n债权人可以随时领取提存物，但债权人对债务人负有到期债务的，在债权人未履行债务或者提供担保之前，提存部门根据债务人的要求应当拒绝其领取提存物。\n\n债权人领取提存物的权利，自提存之日起五年内不行使而消灭，提存物扣除提存费用后归国家所有。\n\n## 第一百零五条\n债权人免除债务人部分或者全部债务的，合同的权利义务部分或者全部终止。\n\n## 第一百零六条\n债权和债务同归于一人的，合同的权利义务终止，但涉及第三人利益的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('065453cc-2c25-45f9-8fb7-d74b9069352b', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4试验步骤', '4试验步骤## 4.1 试验前测定试件的质量和尺寸。3个试件的质量与其平均允许偏差为 $\\pm 0 . 5 \\%$ ，尺寸与其平均值的允许偏差为 $1 \\%$ 。每个试件的长度和截面尺寸均取3个部位的平均值。\n\n## 4.2 将试件安放在支承体上，并定出以共振法测量试件横向基频振动频率时，激振换能器和拾振器的位置，如图T0564-2所示。将激振器和拾振器的测杆轻轻地压在试件的表面上（测杆与试件接触面一般涂一薄层黄油或凡士林），测杆压力的大小以不出现噪音为宜。\n\n## 4.3 用共振仪进行测定时，可根据试件共振频率的大小，选择相应的频率测量范围。调整激振功率和接受增益旋钮至适当位置，以粗调迅速找到试件的共振点后，再进行细调。当微安表和示波器指示的幅度值一致增加，达到最大的幅度时即为共振。此时，从数字计数器上读出的频率就是试件的自振频率。\n\n  \n图 T0564-2 测示位置示意图\n\n1-激振器位置；2-拾振器位置；3-泡沫塑料垫；4-试件（测量时试件成型面朝上）；5-节点\n## 4.4 用组合仪器进行测定时，采用示波器作为显示仪器，示波器的图形调成一个正圆时的频率作为共振频率。当仪器同时具有指示电表和示波器时，以电表指针达到最大值时的频率作为共振频率。\n\n## 4.5 观测时，应重复测试两次，测试结果的波动范围宜小于 $\\pm 0 . 5 \\%$ 。以两次试验的平均值作为该试件的测值。\n\n在测试过程中，如发现两个以上的峰值时，建议采用下列方法找出真实共振峰。\n\n（1）将输出功率固定，反复调整仪器输出频率，从微安表上比较幅值的大小，幅值最大者为真实的共振峰。\n\n（2）可把拾振器测杆移至节点处（距端部0.224倍的试件长度），如微安表指针为零，即为真实共振峰。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('06550a96-7599-4b90-9386-1e16ea6d4e9e', '115《中华人民共和国森林法》（主席令第39号（2019修订））.md', '第六章 法律责任', '第六章 法律责任第三十九条 盗伐森林或者其他林木的，依法赔偿损失；由林业主管部门责令补种盗伐株数十倍的树木，没收盗伐的林木或者变卖所得，并处盗伐林木价值三倍\n\n以上十倍以下的罚款。\n\n滥伐森林或者其他林木，由林业主管部门责令补种滥伐株数五倍的树木，并处滥伐林木价值二倍以上五倍以下的罚款。\n\n拒不补种树木或者补种不符合国家有关规定的，由林业主管部门代为补种，所需费用由违法者支付。\n\n盗伐、滥伐森林或者其他林木，构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第四十条 违反本法规定，非法采伐、毁坏珍贵树木的，依法追究刑事责任。\n\n第四十一条 违反本法规定，超过批准的年采伐限额发放林木采伐许可证或者超越职权发放林木采伐许可证、木材运输证件、批准出口文件、允许进出口证明书的，由上一级人民政府林业主管部门责令纠正，对直接负责的主管人员和其他直接责任人员依法给予行政处分；有关人民政府林业主管部门未予纠正的，国务院林业主管部门可以直接处理；构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第四十二条 违反本法规定，买卖林木采伐许可证、木材运输证件、批准出口文件、允许进出口证明书的，由林业主管部门没收违法买卖的证件、文件和违法所得，并处违法买卖证件、文件的价款一倍以上三倍以下的罚款；构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n伪造林木采伐许可证、木材运输证件、批准出口文件、允许进出口证明书的，依法追究刑事责任。\n\n第四十三条 在林区非法收购明知是盗伐、滥伐的林木的，由林业主管部门责令停止违法行为，没收违法收购的盗伐、滥伐的林木或者变卖所得，可以并处违法收购林木的价款一倍以上三倍以下的罚款；构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第四十四条 违反本法规定，进行开垦、采石、采砂、采土、采种、采脂和其他活动，致使森林、林木受到毁坏的，依法赔偿损失；由林业主管部门责令停止违法行为，补种毁坏株数一倍以上三倍以下的树木，可以处毁坏林木价值一倍以上五倍以下的罚款。\n\n违反本法规定，在幼林地和特种用途林内砍柴、放牧致使森林、林木受到毁坏的，依法赔偿损失；由林业主管部门责令停止违法行为，补种毁坏株数一倍以上三倍以下的树木。\n\n拒不补种树木或者补种不符合国家有关规定的，由林业主管部门代为补种，所需费用由违法者支付。\n\n第四十五条 采伐林木的单位或者个人没有按照规定完成更新造林任务的，发放采伐许可证的部门有权不再发给采伐许可证，直到完成更新造林任务为止；情节严重的，可以由林业主管部门处以罚款，对直接责任人员由所在单位或者上级主管机关给予行政处分。\n\n第四十六条 从事森林资源保护、林业监督管理工作的林业主管部门的工作人员和其他国家机关的有关工作人员滥用职权、玩忽职守、徇私舞弊，构成犯罪的，依法追究刑事责任；尚不构成犯罪的，依法给予行政处分。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('066226c1-b4cd-42e6-946f-49d4db6f5a84', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 4）', '\\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $y$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22。\n\n### 5．6．3 压弯构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．3．1 压弯构件整体稳定性计算\n\n##### 5．6．3．1．1 双向压弯构件的整体弯曲屈曲稳定性计算的简便方法\n\n当 $N / N _ { \\mathrm { E x } }$ 和 $N / N _ { \\mathrm { E y } }$ 均小于0．1时，按式（50）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（50）\n\n式中：\n\n$N$ —作用在构件上的轴向力，单位为牛顿(N)；-同式(46)，根据构件结构型式确定的假想长细比 $\\lambda _ { F }$ 或 $\\lambda _ { h F }$ 按附录K中的表K.1～表K.4查取；$A$ —同式(43)；\n$M _ { \\mathrm { x } } , M _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ —— 同式（49）；$[ \\sigma ]$ ］——— 同式（28）或见表22。犖犖犖$N / N _ { \\mathrm { E x } }$ $N / N _ { \\mathrm { E y } }$\n\n当 和 均大于等于0．1时 ，按式（51）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E y } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ] ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（50）；$\\varphi$ 同式（46）；$A$ 同式（43）；  \n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$N _ { E \\mathrm { x } } \\setminus N _ { E \\mathrm { y } }$ -构件对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴或对 $y$ 轴的名义欧拉临界力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { x } } } ^ { 2 } } } , N _ { \\mathrm { E y } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { y } } } ^ { 2 } } }\n$$\n\n$E$ -钢材的弹性模量，取 $E { = } 2 . 0 6 { \\times } 1 0 ^ { 5 }$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ / m m ^ { 2 } }$ λ$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0665d2ae-8218-45c3-9761-9f0f8473d4d1', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '2 术语、符号（Part 1）', '2 术语、符号## 2．1术语  \n### 2．1．1脚手架  \n为建筑施工而搭设的上料、堆料与施工作业用的临时结构架。\n### 2．1．2单排脚手架（单排架）  \n只有一排立杆，横向水平杆的一端搁置在墙体上的脚手架。\n### 2．1．3 双排脚手架（双排架)  \n由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架。  \n### 2．1．4结构脚手架  \n用于砌筑和结构工程施工作业的脚手架。  \n### 2．1．5装修脚手架  \n用于装修工程施工作业的脚手架。  \n### 2．1．6开式脚手架  \n仅设有作业层栏杆和挡脚板，无其它遮挡设施的脚手架。\n### 2．1．7局部封闭脚手架  \n遮挡面积小于 $3 0 \\%$ 的脚手架。  \n### 2．1．8半封闭脚手架  \n遮挡面积占 $3 0 \\% \\sim 7 0 \\%$ 的脚手架。  \n### 2．1．9全封闭脚手架  \n沿脚手架外侧全长和全高封闭的脚手架。  \n### 2．1．10模板支架  \n用于支撑模板的、采用脚手架材料搭设的架子。  \n### 2．1．11开口型脚手架  \n沿建筑周边非交圈设置的脚手架。  \n### 2．1．12封圈型脚手架  \n沿建筑周边交圈设置的脚手架。  \n### 2．1．13扣件  \n采用螺栓紧固的扣接连接件。  \n### 2．1．14直角扣件  \n用于垂直交叉杆件间连接的扣件。  \n### 2．1．15旋转扣件  \n用于平行或斜交杆件间连接的扣件。  \n### 2．1．16 对接扣件  \n用于杆件对接连接的扣件。  \n### 2．1．17 防滑扣件  \n根据抗滑要求增设的非连接用途扣件。  \n### 2．1．18底座  \n设于立杆底部的垫座。  \n### 2．1．19 固定底座  \n不能调节支垫高度的底座。  \n### 2．1．20可调底座  \n能够调节支垫高度的底座。  \n### 2．1．21 垫板  \n设于底座下的支承板。  \n### 2．1．22立杆  \n脚手架中垂直于水平面的竖向杆件。  \n### 2．1．23外立杆  \n双排脚手架中离开墙体一侧的立杆，或单排架立杆。\n### 2．1．24内立杆  \n双排脚手架中贴近墙体一侧的立杆。  \n### 2．1．25角杆  \n位于脚手架转角处的立杆。  \n### 2．1．26 双管立杆  \n两根并列紧靠的立杆。  \n### 2．1．27 主立杆  \n双管立杆中直接承受顶部荷载的立杆。  \n### 2．1．28 副立杆  \n双管立杆中分担主立杆荷载的立杆。  \n### 2．1．29 水平杆  \n脚手架中的水平杆件。  \n### 2．1．30 纵向水平杆  \n沿脚手架纵向设置的水平杆。  \n### 2．1．31横向水平杆  \n沿脚手架横向设置的水平杆。  \n### 2．1．32扫地杆  \n贴近地面，连接立杆根部的水平杆。  \n### 2．1．33纵向扫地杆  \n沿脚手架纵向设置的扫地杆。  \n### 2．1．34 横向扫地杆  \n沿脚手架横向设置的扫地杆。  \n### 2．1．35 连墙件  \n连接脚手架与建筑物的构件。  \n### 2．1．36 刚性连墙件  \n采用钢管、扣件或预埋件组成的连墙件。  \n### 2．1．37柔性连墙件  \n采用钢筋作拉筋构成的连墙件。  \n### 2．1．38 连墙件间距  \n脚手架相邻连墙件之间的距离。  \n### 2．1．39 连墙件竖距  \n卜下相邻连墙件之间的垂直距离。\n### 2．1．40 连墙件横距  \n左右相邻连墙件之间的垂直距离。\n### 2．1．41 横向斜撑  \n与双排脚手架内、外立杆或水平杆斜交呈之字形的斜杆。\n### 2．1．42 剪刀撑  \n在脚手架外侧面成对设置的交叉斜杆。\n### 2．1．43 抛撑  \n与脚手架外侧面斜交的杆件。\n### 2．1．44脚手架高度  \n自立杆底座下皮至架顶栏杆上皮之间的垂直距离。\n### 2．1．45 脚手架长度  \n脚手架纵向两端立杆外皮间的水平距离。\n### 2．1．46脚手架宽度  \n双排脚手架横向两侧立杆外皮之间的水平距离，单排脚手架为外立杆外皮至墙面的距离。\n### 2．1．47立杆步距（步）  \n上下水平杆轴线间的距离。\n### 2．1．48立杆间距  \n脚手架相邻立杆之间的轴线距离。\n### 2．1．49 立杆纵距（跨）  \n脚手架立杆的纵向间距\n### 2．1．50 立杆横距  \n脚手架立杆的横向间距，单排脚手架为外立杆轴线至墙面的距离。\n### 2．1．51 主节点  \n立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点。\n### 2．1．52 作业层  \n上人作业的脚手架铺板层。\n\n## 2.2符号\n\n### 2.2.1荷载和荷载效应\n\n$M -$ 一 -弯矩设计值；$M _ { \\mathrm { G k } }$ -脚手板自重标准值产生的弯矩；  \n$M _ { \\mathrm { Q k } } .$ —施工荷载标准值产生的弯矩；$M _ { \\mathbb { V } }$ 风荷载设计值产生的弯矩;$M _ { \\mathbb { W } _ { \\bf k } }$ -风荷载标准值产生的弯矩；$N \\cdot$ -轴向力设计值；  \n$N _ { \\mathrm { G l k } }$ -脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力；$N _ { \\mathbb { G } 2 \\mathrm { k } }$ -构配件自重标准值产生的轴向力；$N _ { \\mathrm { I } }$ 连墙件轴向力设计值；$N _ { \\mathbb { W } } .$ -风荷载产生的连墙件轴向力设计值；  \n$\\Sigma N _ { \\mathrm { Q k } }$ -施工荷载标准值产生的轴向力总和；$R$ -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；$\\varrho _ { \\boldsymbol { \\mathsf { k } } }$ -每米立杆承受的结构自重标准值；');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('06670d45-ba20-480f-8e9e-f2bf082fcead', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.2.10 先简支后连续的梁，其施工应符合下列规定', '17.2.10 先简支后连续的梁，其施工应符合下列规定：## 1 先简支安装梁的施工应符合本规范第17.2.9条的规定，当设置临时支座进行支承时，对一片梁中的各临时支座，其顶面的相对高差应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2 简支变连续的施工程序应符合设计规定。\n\n## 3 对湿接头处的梁端，应按施工缝的要求进行凿毛处理。永久支座应在设置湿接头底模之前安装。湿接头处的模板应具有足够的强度和刚度，与梁体的接触面应密贴并具有一定的搭接长度，各接缝应严密不漏浆。负弯矩区的预应力管道应连接平顺，与梁体预留管道的接合处应密封；预应力锚固区预留的张拉齿板应保证其外形尺寸准确且不被损坏。\n\n## 4 湿接头的混凝土宜在一天中气温相对较低的时段浇筑，且一联中的全部湿接头应尽快浇筑完成。湿接头混凝土的养护时间应不少于14d。\n\n## 5 湿接头按设计要求施加预应力、孔道压浆且浆体达到规定强度后，应立即拆除临时支座，按设计规定的顺序完成体系转换。同一片梁的临时支座应同时拆除。\n\n## 6 仅为桥面连续的梁、板，应按设计要求进行施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0667c7ba-462b-4ec8-a91d-58da900123e4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：大型钢箱梁露天组装时，日照所产生的温差对钢梁的精度会有影响，因此在监控测量时需要避开。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('066e3345-e7ad-4d88-9f59-14c2262f50db', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性对在工作或非工作时有可能发生整体倾覆的起重机，应通过计算来校核其整体抗倾覆稳定性所需满足的条件。在露天工作的轨道运行起重机，还应校核其抵抗风吹并防止出现滑移的安全性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0678d74d-6b90-4203-88b6-31d812a74e07', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 6）', '注意。\n\n#### 4．2．4．1 工艺性载荷\n\n工艺性载荷是指起重机在工作过程中为完成某些生产工艺要求或从事某些杂项工作时产生的载荷，由起重机用户或买方提出。一般将它作为偶然载荷或特殊载荷来考虑。\n\n#### 4．2．4．2 走台、平台和其他通道上的载荷\n\n这些载荷都是局部载荷，只作用在起重机结构的这些局部部位及直接支承它们的构件上。  \n这些载荷的大小与结构的用途和载荷的作用位置有关，如在走台、平台、通道等处应考虑下述载荷：在堆放物料处： $3 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ ；在只作为走台或通道处： $1 ~ 5 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n### 4．3 起重机金属结构设计的基本设计方法、载荷情况与载荷组合\n\n#### 4．3．1 基本设计方法\n\n在起重机金属结构设计中，通常采用的有许用应力设计法和极限状态设计法两种方法。附录 F给出了关于这两种方法应用的说明。\n\n#### 4．3．2 载荷情况\n\n在进行起重机及其金属结构计算时，应考虑三种不同的基本载荷情况：\n\na） A———无风工作情况；  \nb） B——— 有风工作情况；  \nc） C———受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况。  \n在每种载荷情况中，与可能出现的实际使用情况相对应，又有若干个可能的具体载荷组合。\n\n#### 4．3．3 载荷组合\n\n##### 4．3．3．1 起重机无风工作情况下的载荷组合\n\n起重机无风工作情况下的载荷组合有以下四种：\n\na） A1———起重机在正常工作状态下，无约束地起升地面的物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时只应与正常操作控制下的其他驱动机构（不包括起升机构）引起的驱动加速力相组合；  \nb） A2———起重机在正常工作状态下，突然卸除部分起升质量，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合；  \nc） A3———起重机在正常工作状态下，（空中）悬吊着物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应考虑悬吊物品及吊具的重力与正常操作控制的任何驱动机构（包括起升机构）在一连串运动状态中引起的加速力或减速力进行任何的组合；  \nd） A4———在正常工作状态下，起重机在不平道路或轨道上运行，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合。\n\n##### 4．3．3．2 起重机有风工作情况下的载荷组合\n\n起重机有风工作情况下的载荷组合有以下五种：\n\na） $\\mathrm { B 1 \\sim B 4 }$ ———其载荷组合与 $\\mathrm { A 1 \\sim A 4 }$ 的组合相同，但应考虑加上工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nb） B5———在正常工作状态下，起重机在带坡度的不平的轨道上以恒速偏斜运行，有工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷。（其他机构不运动）\n\n注：当起重机的具体使用情况认为应该考虑坡道载荷及工艺性载荷时，可以将坡道载荷视作偶然载荷在起重机的无风工作情况下或有风工作情况下的载荷组合中予以考虑，将工艺性载荷视作偶然载荷或特殊载荷予以考虑。\n\n##### 4．3．3．3 起重机受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况下的载荷组合\n\n起重机受到特殊载荷情况下的载荷组合有以下九种：\n\na） C1———起重机在工作状态下，用最大起升速度无约束地提升地面载荷，例如相当于电动机或发动机无约束地起升地面上松弛的钢丝绳，当载荷离地时起升速度达到最大值（使用导出的$\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，其他机构不运动)；  \nb） C2———起重机在非工作状态下，有非工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nc） C3———起重机在动载试验状态下，提升动载试验载荷，并有试验状态风载荷，与载荷组合 A1的驱动加速力相组合；  \nd） C4———起重机带有额定起升载荷，与缓冲碰撞力产生的载荷相组合；  \ne） C5— 起重机带有额定起升载荷，与倾翻力产生的载荷相组合；  \nf） C6— 起重机带有额定起升载荷，与意外停机引起的载荷相组合；  \ng） C7— 起重机带有额定起升载荷，与机构失效引起的载荷相组合；  \nh） C8— 起重机带有额定起升载荷，与起重机基础外部激励产生的载荷相组合；  \ni） C9— 起重机在安装、拆卸或运输期间产生的载荷组合。\n\n#### 4．3．4 载荷组合表及其应用\n\n##### 4．3．4．1 载荷组合表\n\n考虑到受以上各类载荷作用的起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表见表20，各类典型起重机的载荷与载荷组合表见附录 G。\n\n\n\n\n\n（  \n， ． 4  \n\n\n\n\n\n##### 4．3．4．2 载荷组合表的应用\n\n###### 4．3．4．2．1 各项载荷的计算\n\n表20中各项乘以动力系数的载荷计算如下：\n\n第1行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 或乘以1；  \n第2行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 、突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 或乘以1或乘以 $\\eta$ ；  \n第3行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ；  \n第4行和第5行的载荷为相应质量乘以驱动加速度后，再乘以动载荷系数 $\\phi _ { 5 }$ ；  \n第11行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以最大起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ；  \n第13行的载荷为相应质量乘以重力加速度及1．1（或其他动载试验载荷倍数值）后，再乘以动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ ；  \n第14行的载荷为相应质量乘以碰撞停车减速度后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ 或按缓冲器吸收的动能算出缓冲碰撞力后，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('067ce8a8-b60c-4fc2-8244-1d1d804fbd51', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 2）', '行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、负载超速会引起危险的起升机构和非平衡式变幅机构应设置超速开关。超速开关的整定值取决于控制系统性能和额定下降速度，通常为额定下降速度的 $1 . 2 5 { \\sim } 1 . 4$ 倍。\n\n### 7．4．8 行程限位保护\n\n起重机应设有行程限位保护，见9．7．2的规定。\n\n### 7．4．9 超载保护\n\n起重机存在超载可能时，应设防超载的安全装置，见9．7．3的规定。\n\n### 7．4．10 接地保护\n\n#### 7．4．10．1 起重机本体的金属结构\n\n应与供电线路的地线可靠连接。大车与小车的车轮、任何其他的滚轮或端梁连接采用的铰链均不能替代必需的导电连接，而应另外用专门的接地线将各部分结构件上的接地点连接；司机室与起重机本体接地点之间应用双接地线连接。  \n#### 7．4．10．2 起重机所有电气设备的金属外壳\n\n金属导线管、金属支架及金属线槽等均应可靠接地。宜采用专门设置的接地线，保证电气设备的可靠接地。\n7．4．10．3 接地线及用作接地设施的电导，一般不小于本线路中最大的相电导的1／2，向小车供电的接地线不小于小车上最大用电设备相电导的1／2。  \n7．4．10．4 严禁用接地线作为载流零线。\n\n## 7．4．11 避雷保护\n\n对于安装在野外且相对周围地面处在较高位置的起重机，应考虑避除雷击对其高位部件和人员造成损坏和伤害，特别是如下情况：\n\n易遭雷击的结构件（例如：臂架的支承缆索）；  \n连接大部件之间的滚动轴承和车轮（例如：支承回转大轴承，运行车轮轴承）；  \n为保证人身安全起重机运行轨道应可靠接地。\n\n## 7．4．12 其他保护\n\n### 7．4．12．1 从起重机外部上下起重机的门应装设门开关，当人员上下起重机时，应断开运行机构电源；会涉及人身安全的通道门也应装设门开关，门打开时应断开相应机构的电源。\n### 7．4．12．2 起重机上的电气控制设备中可能触及的带电裸露部分，应有防止触电的防护措施。\n### 7．4．12．3 当室外起重机的总高度大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，且周围无高于起重机顶尖的建筑物和其他设施，两台起重机之间有可能相碰，或起重机及其结构可能妨碍空运或水运时，应在其端部、顶部装设障碍灯。\n### 7．4．12．4 起重机应设单独的照明变压器。照明变压器应是隔离变压器，禁止采用自耦变压器，照明变压器二次侧一端应接地，照明线路总电源开关应设置断路器及漏电保护开关。\n\n### 7．4．12．5 安全照明电压不应超过 $5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n## 7．4．13 指示器\n\n根据使用需求，可设置指示器以利于司机完成起重吊装作业。指示器主要有起升高度指示器、起升载荷指示器\"臂架倾角指示器、塔式起重机工作幅度指示器、臂架回转角度指示器\"运行同步指示器及松绳指示器等。\n\n## 7．5 电气控制\n\n### 7．5．1 控制元件\n\n#### 7．5．1．1 接触器\n\n接触器应符合 GB14048．4的要求。换向接触器和其他同时闭合会引起短路事故的接触器之间，应设置电气联锁和机械联锁。\n\n#### 7．5．1．2 可编程序控制器\n\n可编程序控制器一般根据开关量的输入输出点数和电压等级、模拟量输入输出点数及其他特殊功能要求进行设计选型，在可靠性要求特别高的情况下可使用冗余系统。可编程序控制器应按照制造商的说明书安装。对用于安全保护的联锁信号，如极限限位、超速限制等，应具有直接的继电保护联锁线路。\n\n#### 7．5．1．3 电阻器\n\n##### 7．5．1．3．1 选择电阻器电阻值时应注意：\n\na） 接电持续率不同的电动机，宜选用不同参数的起重机通用电阻器；接电持续率虽不同但又相近时，允许选用同一规格的电阻器。  \nb） 起动用电阻器各级电阻选用值与计算值允差 $\\pm 5 \\%$ ；个别级的电阻器选用值允差 $\\pm 1 0 \\%$ ，但各相总电阻选用允差不应超过 $\\pm 8 \\%$ 。\n\n##### 7．5．1．3．2 选择电阻器发热容量时应注意：\n\na） 一般按重复短时工作制选择，一个循环周期时间定为60s，接电持续率分别为： $1 0 0 \\% . 7 0 \\%$ 、$5 0 \\% , 3 5 \\% , 2 5 \\% , 1 7 . 5 \\% , 1 2 . 5 \\% , 8 . 8 \\% , 6 . 2 5 \\%$ 和 $4 , 4 \\%$ ；常 串 级 电 阻 应 按 长 期 工 作 制选择。  \nb） 电阻器各级电阻的接电持续率，可按不同接入情况选用不同值。同一电阻元件在不同接电持续率时有不同允许电流值，选用元件的允许电流值不应小于电动机额定电流。\n\n##### 7．5．1．3．3 起升机构不应选用频敏电阻器。\n\n##### 7．5．1．3．4 晶闸管定子调压调速系统电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，上升和下降用电阻元件在$J C = 1 0 0 \\%$ 下的电流值，不应小于当电动机带额定载荷时上升和下降分别对应的电动机的工作电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('068aecfc-0495-4ca1-b221-d2be7c6f6a7b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18.5 钢-混凝土接头', '18.5 钢-混凝土接头## 18.5.1钢-混凝土接头中连接件的施工应符合下列规定：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('069a495b-d51f-4690-84fe-870a3ac8df49', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '9.0.3～9.0.5 钢材的时效性能系指随时间的推移', '9.0.3～9.0.5 钢材的时效性能系指随时间的推移，钢材的屈服强度增高塑性降低的现象。在对原结构钢材进行试验时应考虑这一影响。在加固设计时，不应考虑由于时效硬化而提高的屈服强度，仍按原有钢材的强度进行计算。当塑性显著降低，延伸率低于许可值时，其加固计算应按弹性阶段进行，即不应考虑内力重分布。对于有气相腐蚀介质作用的钢构件，当腐蚀较严重时，除应考虑腐蚀对原有截面的削弱外，根据已有资料，还应考虑钢材强度的降低。钢材强度的降低幅度与腐蚀介质的强弱有关，腐蚀介质的强弱程度按现行国家标准《工业建筑防腐蚀设计规范》GB50046确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('069e775f-cde2-4c75-add6-e7d7d91f7d34', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '26 安全施工与环境保护（Part 4）', '或排放危险废物，防止污染水质和土地。\n\n3 水中的筑岛在工程施工完成后，应及时将填筑土挖掘清除，并应运至指定地点堆放，不得将填筑土遗留在河中堵塞河道影响行洪，或遗留在海域中造成污染。采用泥浆护壁进行钻孔桩施工时，应采取有效措施防止泥浆外溢对环境造成污染，废弃的泥浆应集中处理。\n\n4 对施工产生的弃土、废渣和固体建筑垃圾，应及时运至规定的场地集中堆放和处理；废弃的钢木材料、边角料及其他物品等应集中回收处理。\n\n5 不得在崩塌滑坡的危险区和泥石流易发区进行取土、挖砂和采石等作业；对基坑开挖及桥涵附属工程的边坡应予以防护，防止雨水冲刷造成水土的流失。不宜将弃土场设置在汇水面积大且易受冲刷的沟谷内，弃土应按指定地点堆放，不得随意向江河、湖泊、水库或海域倾倒。\n\n#### 26.3.3 桥涵工程施工时，应对施工导致的空气污染和噪声污染进行控制，并应符合下列规定：\n\n1 用于施工的各项临时设施、材料加工厂及混凝土搅拌站等，均宜远离居民区且宜处于下风区；当无法满足时，应采取适当的防尘、降噪措施。\n\n2 施工现场的主要临时道路宜经常洒水降尘。对工程施工使用的粉末材料，在露天存放时，应采取有效措施防止尘埃飞扬和雨水冲刷流失。\n\n3 在城镇居民区施工时，应采取必要的措施，降低由机械设备或工艺操作产生的噪声。\n\n4 应控制施工设备废气排放符合国家规定的环保标准。\n\n### 条文说明：\n\n3 公路桥涵施工的地域广、范围大、环境多样，因此在施工中需要采取必要的措施，降低或减小噪声，尽量避免干扰沿线居民的正常生活、工作和学习。\n\n#### 26.3.4 桥涵施工时对自然生态环境的保护应符合下列规定：\n\n1 在风景区、自然保护区施工时，宜保护其自然风貌和生态环境，当施工确有需要时，应采取适当的保护措施，降低或减少破坏的程度；施工结束后，应按设计要求进行必要的恢复。\n\n2 施工中不得破坏水生、陆生野生动物生息繁衍的水域、场所和生存条件。\n\n3 对草木、林区应严格遵守护林防火规定，防止发生火灾。\n\n### 27 工程交工\n\n#### 27.0.1 桥涵工程应按现行《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTGF80/1）的规定对其质量进行自检、评定，完工后申请交工验收。\n\n### 条文说明：\n\n本次修订对本条的表述作了适当修改，因大部分的分部、分项工程在施工过程中即已完成质量的自检、抽检和评定，这些工作并不是在全部工程完工后再进行，交工时需要对质量进行自检、评定的一般是针对单位工程。\n\n#### 27.0.2 交工验收前的准备工作应符合下列规定：\n\n1 应对工程进行全面检查，凡不符合设计、技术标准和规范要求的质量缺陷应进行整修和处理，保证工程的交工验收能正常进行。\n\n2 交工验收前应恢复施工测量控制网。施工区域内的导线点、水准点，以及验收需要的测点、测桩等应保证完好。\n\n3 应按现行《公路工程竣（交）工验收办法》以及国家、地方档案管理部门的要求，编制完成交工资料、施工自检报告和施工总结报告等文件。\n\n### 条文说明：\n\n交工资料、施工自检报告和施工总结报告等文件，对桥涵工程的运营、维护和管理非常重要，因此需要按验收办法及档案管理的要求认真编制。\n\n#### 27.0.3 桥涵工程的交工验收应按现行《公路工程竣（交）工验收办法》的有关规定进行。\n\n#### 27.0.4 交工验收时，应配合检测和验收部门对工程质量、施工记录等进行检查和检验。\n\n#### 27.0.5 对工后观测所用的测量控制桩点，应保证其完好、准确、有效，并应在交工时移交给工程的养护管理单位。\n\n### 条文说明：\n\n工后观测所用的测量控制桩点如果不完整、不准确或无效，会给后续的观测工作造成麻烦，甚至无法实施。\n\n#### 27.0.6 对交工验收提出的工程质量缺陷等遗留问题，应采取有效措施，在规定的期限内处理完成。\n\n### 附录 A 焊接钢筋的质量验收内容和标准\n\n#### A.1 一般规定\n\n##### A.1.1 钢筋焊接接头或焊接制品应按检验批进行质量检验与验收。质量检验时，应包括外观检查和力学性能检验。\n\n##### A.1.2 接头连接方式应符合设计要求，并应全数检查，检验方法为观察。接头试件进行力学性能检验时，其质量和检查数量应符合本规范的规定。检验项目包括钢筋出厂质量证明书、钢筋进场复验报告、各项焊接材料产品合格证、接头试件力学性能试验报告等。\n\n##### A.1.3 纵向受力钢筋焊接接头外观检查时，每一检验批中应随机抽取 $10 \\%$ 的焊接接头。检查结果，当外观质量各小项不合格数均小于或等于抽检数的 $1 5 \\%$ 时，该批焊接接头外观质量评为合格。当某一小项不合格数超过抽检数的 $1 5 \\%$ 时，应对该批焊接接头该小项逐个进行复检，并剔出不合格接头；对外观检查不合格接头采取修整或焊补措施后，可提交二次验收。\n\n### 条文说明:\n\n抽检数量原为 $10 \\%$ ，参照《钢筋焊接及验收规程》(JGJ18-2012)，修改为 $1 5 \\%$ 。\n\n##### A.1.4 力学性能检验时，应在接头外观检查合格后随机抽取试件进行试验。试验方法应按现行《钢筋焊接接头试验方法标准》（JGJ/T27）的有关规定执行。试验报告应包括下列内容：\n\n1 工程名称、取样部位；  \n2 批号、批量；  \n3 钢筋生产厂家和钢筋批号、钢筋牌号、规格；  \n4 焊接方法；  \n5 焊工姓名及考试合格证编号；  \n6 施工单位；\n7 力学性能试验结果。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('06a0617f-8b5e-4a8f-8efc-f5e48b89aacd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '11 沉井', '11 沉井## 11.1 一般规定\n\n### 11.1.1 本章适用于钢筋混凝土沉井和钢沉井的施工，需下沉入土的双壁钢围堰、无底钢套箱围堰可参照执行。\n\n### 11.1.2 沉井施工前，应根据设计文件提供的工程地质和水文地质资料及现场的实际情况决定是否补充地质钻探，并应对洪汛、凌汛、河床冲淤变化、通航及漂流物等进行调查，制订专项施工方案。需要在施工中度汛、度凌的沉井，应制定防护措施，保证安全。对水中特大型沉井的施工，应在施工前进行河床冲淤变化的数学模型分析计算，必要时应进行物理模型的模拟试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('06ae8880-d5aa-4c51-ae87-84c2fb26bb30', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '16 混凝土护壁应随挖随浇，每节开挖深度应符合专项施工方案要求', '16 混凝土护壁应随挖随浇，每节开挖深度应符合专项施工方案要求，且不得超过1m。护壁外侧与孔壁间应填实。混凝土护壁浇筑前，上下段护壁的钩拉钢筋应绑扎牢固。护壁模板应在混凝土强度达到5MPa以上后拆除。## 6.5.4 挡土墙施工除应符合现行《公路路基施工技术规范》（JTGF10）的有关规定外，尚应符合下列要求：\n\n### 1 挡土墙施工应设警戒区。\n### 2 回填作业应在挡土墙墙身的强度达到设计强度的 $7 5 \\%$ 后实施，墙背 $1 . 0 \\mathrm { m }$ 以内不宜使用重型振动压路机碾压。\n### 3 挡土墙墙高大于 $2 \\mathrm { m }$ 时，施工应符合本规范第5.7节的有关规定。\n### 4 锚杆挡土墙施工前，应清除岩面松动石块，并整平墙背坡面。\n\n## 6.5.5 锚杆、锚索预应力张拉应符合施工工艺要求。\n\n## 6.5.6 张拉作业应设警戒区，操作平台应稳固，张拉设备应安装牢固。\n\n## 6.5.7 张拉过程中操作人员不得离岗，千斤顶后方不得站人。\n\n## 6.6 排水工程\n\n### 6.6.1 高边坡截水沟施工应设置防作业人员坠落设施。\n\n### 6.6.2 排水沟施工不得自上而下滚落运送材料。\n\n### 6.6.3 渗井应随挖随支，停止施工或完成后应加盖封闭。\n\n## 6.7 软基处理\n\n### 6.7.1 施工场地及机械行走范围的承载力应满足相应的要求，并应保持平整。\n\n### 6.7.2 排水板打设设备与架空线路之间的安全距离应符合本规范第5.6.14条的有关规定。\n\n### 6.7.3 振沉砂桩或碎石桩作业灌料斗下方不得站人。\n\n### 6.7.4 强夯施工应符合下列规定：\n\n#### 1 强夯作业区应封闭管理并设置安全警示标志，由专人负责统一指挥。\n\n#### 2 强夯机架刚度、强度、稳定性应满足施工要求，变换夯位后，应检查门架支腿.作业前，应提升夯锤0. $1 ^ { \\sim } 0 . 3 \\mathrm { m }$ 检查整机的稳定性。\n\n#### 3 吊锤机械驾驶室前应设置防护网，驾驶员应佩戴防护镜。\n\n### 6.7.5 旋喷桩的高压设备和管路系统的密封圈应完好，各管道和喷嘴内不得有杂物。喷射过程中出现压力突变应停工查明原因。\n\n### 6.7.6 真空预压施工应符合下列规定：\n\n#### 1 施工用电应符合本规范第4.4节的规定。  \n#### 2 应观察负压对邻近结构物的影响。  \n#### 3 排水不得危及四周道路及结构物。\n\n### 6.7.7 在淤泥区域进行换填施工作业时，应采取防止人员陷入的措施。\n\n## 6.8 特殊路基\n\n### 6.8.1 滑坡地段路基施工应符合下列规定：\n\n#### 1 路基施工应加强对滑坡区内其他工程和设施的保护。滑坡区内有河流时，施工不得使河流改道或压缩河道。\n\n#### 2 滑坡影响范围应设安全警示标志，根据现场情况设置围挡等防护措施。\n\n#### 3 滑坡影响范围内不得设置临时生产、生活设施或停放机械、堆放机具等。\n\n#### 4 施工前应先做好截、排水设施，并应随开挖随铺砌。施工用水不得浸入滑坡地段。\n\n#### 5 滑坡体上开挖路堑和修筑抗滑支挡构筑物时，应分段跳槽开挖，不得大段拉槽开挖，并随挖、随砌、随填、随夯；开挖与砌筑时应加强支撑和临时锚固，并监测其受力状态；采用抗滑桩挡土墙共同支挡时，应先做抗滑桩后做挡土墙。\n\n#### 6 冰雪融化期不得开挖滑坡体，雨后不得立即施工，夜间不得施工。\n\n### 6.8.2 崩塌与岩堆地段施工应符合下列规定：\n\n#### 1 施工前应对影响范围进行评估，并应对既有建(构)筑物和交通设施等采取相应的安全防护或迁移措施。\n\n#### 2 施工前应先清理危岩，并根据现场情况修建拦截建(构)筑物等防护措施。防治工程应及时配套完成。\n\n#### 3 刷坡时应明确刷坡范围，并设置围挡和警示标志。\n\n#### 4 爆破开挖时应采取控制爆破技术，并加强现场防护及爆破后的检查。\n\n### 6.8.3 岩溶地区施工应符合下列规定：\n\n#### 1 施工前应根据洞穴的位置和分布情况，设置明显的警示标志和防护设施。\n\n#### 2 洞内存在有害气体和物质未排除前人员不得进入。不稳定洞穴应采取临时支撑等安全措施。\n\n#### 3 应先疏导、引排对路基稳定有影响的岩溶水、地面水。\n\n#### 4 注浆处理时，应观测注浆压力和周边情况，发现异常应及时采取相应措施。\n\n### 6.8.4 泥石流地区施工取土和弃土应避开泥石流影响。\n\n### 6.8.5 采空区施工应符合下列规定：\n\n#### 1 施工前应在施工现场对采空区塌陷影响范围进行标识，并设置警示标志，规定作业人员和施工机械作业范围。\n\n#### 2 路基边沟及排水沟底部，应采取防止地表水渗漏到采空区内的措施。\n\n### 6.8.6 在同一个雪崩区，防雪工程应自雪崩源头开始施工，上一单项工程未完成时，\n\n相邻的下一个单项工程不得施工。\n\n### 6.8.7 沿江、河、水库等地区施工应符合下列规定：\n\n#### 1 沿河、沿溪地区的高填方、半挖半填、拓宽路段的新老交界面应按设计要求采取保证路基稳定的措施，峡谷地段宜采用石质填料。\n\n#### 2 汛期应采取防洪措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('06b4d260-6f78-4b9f-8722-342b205ce04a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '参 考 文 献', '参 考 文 献［1］GB／T17908—1999 起重机和起重机械 技术性能和验收文件（idtISO7363：1986）［2］GB／T19924—2005 流动式起重机 稳定性的确定（ISO4305：1991，IDT）［3］GB／T20863．1—2007 起重机械 分级 第1部分：总则（ISO43011：1986，IDT）［4］GB／T20863．2—2007 起重机械 分级 第2部分：流动式起重机（ISO43012：1985，IDT）［5］GB／T20863．3—2007 起重机械 分级 第3部分：塔式起重机（ISO43013：1993，IDT）［6］GB／T20863．4—2007 起重机械 分级 第4部分：臂架起重机（ISO43014：1989，IDT）［7］GB／T20863．5—2007 起重机械 分级 第5部分：桥式和门式起重机（ISO43015：1991，\nIDT）［8］GB／T20303．1—2006 起重机 司机室 第1部分：总则（ISO85661：1992，IDT）［9］GB／T20303．2—2006 起重机 司机室 第2部分：流动式起重机（ISO85662：1995，IDT）［10］GB／T20303．3—2006 起重机 司机室 第3部分：塔式起重机（ISO85663：1992，IDT）［11］GB／T20303．4—2006 起重机 司机室 第4部分：臂架起重机（ISO85664：1998，IDT）［12］GB／T20303．5—2006 起重机 司机室 第5部分：桥式和门式起重机（ISO85665：1992，  \nIDT）［13］ISO4302：1981 起重机 风载荷估算［14］ISO4304：1987 除流动式和浮式起重机以外的起重机 稳定性基本要求［15］ISO43081：2003 起重机和起重机械 钢丝绳选择 第1部分：总则［16］ISO77521：1983 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第1部分：基本原则［17］ISO77522：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第2部分：流动式起重机基本布');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('06c35c0d-6fe0-42ca-8167-a4a513b9de77', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：索塔为高耸结构，与其他结构相比，其施工具有一定的特殊性，要求设置起重设备是为进行钢筋、模板和钢构件等材料的垂直起吊运输，设置工作电梯是为用于将操作人员和小型工具运送到作业面，设置安全通道是为用于保证人员通行的安全。\n\n### 20.2.2 混凝土索塔的施工应符合下列规定：\n\n1 塔柱节段施工长度的划分，宜根据索塔结构形式、钢筋定尺长度和施工条件等因素确定；塔柱模板系统应具有足够的强度、刚度和稳定性，且宜进行抗风稳定性验算。\n\n2 塔座及塔柱实心段施工时，除应控制好模板的平面位置和倾斜度外，尚应对混凝土采取降低水化热和温度控制的措施；同时宜采取适当措施缩短塔座与承台、塔柱与塔座之间浇筑混凝土的间隔时间，间歇期宜不大于15d。\n\n3 索塔与主梁不宜同时交叉施工，必须交叉施工时应采取保证质量和施工安全的措施。索塔塔柱施工时宜设置劲性骨架，所设置的劲性骨架应能起到保证钢筋架立、模板安装和拉索预埋导管空间定位精度的作用；劲性骨架宜采用型钢制作。\n\n4 横梁施工时，应设置可靠的支架系统。支架系统应进行专门设计，其强度、刚度和稳定性应满足使用要求，同时应考虑变形和日照温差等因素对支架系统的不利影响。对设置在承台顶部的支架，当符合本规范第5.4.3条第1款的规定时，可不预压。体积过大的横梁可沿高度方向分次浇筑，但分次浇筑的时间间隔宜不超过 15d,并应采取措施防止施工接缝处产生收缩裂缝；分次浇筑时支架系统的设计宜考虑横梁的全部自重。\n\n5 塔柱和横梁可同步施工或异步施工，但异步施工时塔柱与横梁之间浇筑混凝土的间隔时间应不超过 30d，并应采取措施使塔梁之间的接缝可靠连接，不得产生收缩裂缝。倾斜塔柱施工时，应对各施工阶段塔柱的强度和变形进行验算，分高度设置主动横撑或拉杆，使其线形、内力和倾斜度满足设计要求并保证施工期结构的安全。\n\n6 在起吊条件具备时，塔柱节段的钢筋可整体制作成骨架、整体安装；但在起吊安装时，应对钢筋骨架采取适当的临时加固措施，增加其刚度，防止变形。\n\n7混凝土应根据索塔的高度及混凝土供应能力选择适宜的输送方式，采用输送泵时宜一泵到顶；当采用接力方式泵送混凝土时，上、下泵的输送能力应相互匹配，且应对设置接力泵位置的结构进行承载能力的验算，必要时应采取加固措施。浇筑混凝土时，分层布料应均匀，应控制混凝土的自由倾落高度不超过 $2 \\mathrm { m }$ ，保证混凝土不产生离析，并应采取有效措施避免上部塔体施工时对下部已完成塔体的表面造成污染。混凝土浇筑完成后，应及时养护，养护的方法和措施应根据结构特点、气温、环境条件等因素综合确定，每一节段现浇混凝土的养护时间应不少于 7d。\n\n8索塔横梁和拉索锚固区的预应力施工，应符合本规范第7章的相关规定。对拉索锚固区曲率半径较小的环向预应力钢束，宜按设计要求进行模型试验，取得经验数据后方可正式施工。\n\n9对拉索预埋导管的安装，应在施工前认真复核施工图中拉索的垂度修正值；定位安装时宜利用劲性骨架控制导管进出口处的中心坐标，并应采取其他辅助措施进行调整和固定；预埋导管不宜有接头。\n\n10 对支承钢锚梁的牛腿，施工时应采取有效措施控制其顶面的高程，其顶面高程的偏差宜为± $2 \\mathrm { m m }$ ；对索塔的边跨侧与中跨侧，两侧牛腿预埋钢板顶面的相对高差应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ ，预埋钢板中心线的相对差值应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('06c8929f-2d11-4f72-9235-c0bcd2298654', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '8．4水工建筑物施工测量', '8．4水工建筑物施工测量## 8．4．1施工平面控制网是施工放样的基础，对施工平面控制网的建立说明如下：\n\n1根据多年施工测量的实践，不同规模的工程，应该采用不同等级的施工控制网做到经济合理。\n\n2由于水工建筑物控制网往往受地形约束较大，一级网点往往离建筑物轴线较远，通常须用高精度导线或交会法加密，这样可使首级网点受地形制约较小些，有可能选出图形好、精度高的网形。因此，本规范提出，施工平面控制网宜按两级布设。\n\n3对施工控制网，由于平均边长较本规范第3章相应缩短，而其控制点的相邻点位中误差要求不应大于10mm。根据这些条件，对测角或测距精度需要进行专门估算，其基本方法与本规范第3章相同。\n\n大型的、有特殊要求的水工建筑物施工项目，其通常以点位中误差作为平面控制网的精度衡量指标，其首级网的点位中误差一般规定为 $5 \\sim 1 0 \\mathrm { m m }$ 。也同时提倡布设一个级别的全面网并进行整体平差。为了防止布网梯级过多，导致最末一级的点位中误差不能满足施工需要，故提出“最末级平面控制点相对于起始点或首级网点的点位巾误差不应大于10mm”的要求。\n\n## 8．4．2首级高程控制网的等级选择，是根据水利枢纽工程的特点、坝体的类型和工程规模确定的。精度指标是根据水利部门长期的施工经验确定的。\n\n## 8．4．3由于水利工程建设周期较长，所以规定对施工控制网应定期复测，以确定控制点的变化情况，保证各阶段测量成果正确、可靠。\n\n## 8.4.4关于填筑及混凝土建筑物轮廓点放样测量的允许偏差。其是参照国家现行标准《水电水利工程施工测量规范》DL／T 5173 对本规范相关内容进行修订的，将《93 规范》的原点位中误差指标改为允许偏差值，并对个别指标做了适当调整。\n\n## 8．4．6水工建筑物附属设施的安装测量偏差，是参照国家现行标准《水电水利工程施下测量规范》DL／T 5173和《水利水电工程施工测量规范》SL52 制定的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('06e02227-0c14-463c-b11b-e5d8c83c9987', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 2）', '起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle 9 . 5 5 ( m M _ { \\mathrm { d q } } { - } M _ { \\mathrm { d j } } ) }\n$$\n\n……（89）\n\n式中：\n\n$_ n$ 同式（82）；$k$ 同式（82）；  \n$J _ { 1 }$ 同式（82）；  \n$J _ { 2 }$ 同式（82）；  \n$m$ 电动机台数；  \n$J _ { \\mathrm { ~ 3 ~ } } ^ { \\prime }$ — 作平移运动的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$$\n{ J ^ { \\prime } } _ { 3 } = \\frac { ( m + m _ { i } ) D ^ { 2 } } { 4 i ^ { 2 } }\n$$\n\n$m$ 同式（88)；  \n$m _ { i }$ 同式（88）；$D$ 车轮踏面直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$i$ 由电动机轴到车轮的机构总传动比；$\\eta$ 运行机构总传动效率；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { d j } }$ — 满载、上坡、迎风时作用于电动机轴上的稳态运行阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ ) ~ }$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d j } } = \\frac { P _ { \\mathrm { j } } D } { 2 i \\eta }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）。\n\n### 6.1.2.4.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { y } }$ 按式（90）计算：\n\n$$\na _ { \\mathrm { y } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（90）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { y } }$ — 起动平均加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\Delta } y$ — 起重机的稳定运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起重机的运行起动时间，单位为秒（s），一般取不大于表13中的值。\n\n## 6.1.2.5 减速器的选择\n\n### 6.1.2.5.1 在一般情况下，运行机构减速器的设计预期寿命与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，所选减速器的设计预期寿命可小于运行机构的工作寿命。  \n### 6.1.2.5.2 在选用减速器时，若其参数表上的工作级别与运行机构的工作级别不一致时，应引入换算减速器使用繁忙条件的功率修正系数。  \n### 6.1.2.5.3 与起升机构减速器不同，运行机构减速器在工作时承受双向载荷，且在机构起（制）动时要传递更大的驱动或制动力矩，在选择运行机构的减速器时应特别考虑此因素。\n\n## 6.1.2.6 制动器的选择\n\n运行机构装设制动器的作用一般是为了实现减速制动，并使停止下来的起重机在作业时运行机构能保持不动。\n\n### 6.1.2.6.1 运行机构机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于满载、顺风及下坡 状态下运行的起重机或小车在要求的时间内停止下来。犕\n\n运行机构的制动转矩 $M _ { Z }$ 按式（91）计算：\n\n$$\nM _ { z } = \\left\\{ \\frac { ( P _ { \\mathrm { w } 1 } + P _ { \\mathrm { \\it e } } - P _ { \\mathrm { \\it \\infty } } ^ { \\prime } ) D \\eta } { 2 i } + \\frac { n } { 9 . 5 5 t _ { z } } \\lbrack k m _ { z } ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) + J _ { \\mathrm { \\it \\ \' { s } } } ^ { \\prime } \\eta \\rbrack \\right\\} \\xrightarrow { \\mathrm { . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } \\mathrm { ( \\it \\mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('06e5f8c1-99a6-4f2a-9c15-40f11a350abc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值### 6.1.1.4.1.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（83）计算（起动平均加速度值见表37）：\n\n$$\na _ { \\mathrm { q } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { q } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（83）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动平均加速度，单位为米每平方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（82）。\n\n## 6.1.1.4.2 制动时间和制动平均减速度计算\n\n### 6.1.1.4.2.1 采用机械式制动器的满载下降制动时间 $t _ { Z }$ ，按式（84）计算（制动时间值见表37）：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { { Z } } } { = } \\frac { n ^ { \\prime } [ - k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) { + } J _ { \\mathrm { 3 } } \\eta ] } { 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { { Z } } } { - } M _ { \\mathrm { ~ j } } ^ { \\prime } ) }\n$$\n\n…… （84）\n\n式中：\n\n$t _ { Z }$ — 起升机构的制动时间，单位为秒（s）；$n ^ { \\prime }$ 满载（额定载荷）下降且制动器投入有效制动转矩时的电动机转速，单位为转每分 $\\left( { \\bf r } / \\mathrm { m i n } \\right)$ ），常取 $n ^ { \\prime } { = } 1 . \\ 1 \\ n$ ；$k$ 同式（82)；$\\eta$ 同式（77）；$M _ { Z }$ — 机械式制动器的计算制动转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$\\boldsymbol { M } _ { \\mathrm { ~ j ~ } } ^ { \\prime }$ — 稳态下降额定载荷时电动机制动轴上的转矩，单位为牛米犘犇 $\\mathrm { ~ N ~ } { \\cdot } \\mathrm { ~ m ~ } ,$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ j } } ^ { \\prime } = \\frac { P _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ Q } } D } { 2 a i } \\eta ^ { \\prime }\n$$\n\n$\\eta ^ { \' }$ -物品下降时起升机构系统的总效率；\n\n其余符号同式（82）。\n\n### 6.1.1.4.2.2 制动平均减速度，按式（85）计算（除紧急制动外的正常情况制动平均减速度值见表37）：\n\n$$\na _ { 2 } = \\frac { v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \' } } { t _ { \\mathrm { Z } } }\n$$\n\n…… （85）\n\n式中：\n\nZ 制动平均减速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { ( m / s ^ { 2 } }$ ）；\n\n$ { \\boldsymbol { v } } _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime }$ 满载下降且制动器开始有效制动时的下降速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），可取 $v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime } { = } 1 . 1 \\ v _ { \\mathrm { q } }$ ；\n\n$t _ { Z }$ — 同式（84）。\n\n除了用支持制动器完成减速制动以外，也可用支持制动器与电气制动并用作减速制动，或单独采用电气制动作减速制动。减速制动仅用来消耗动能，使物品安全减速。在与电气制动并用时，支持制动器的最低制动安全系数仍应满足6．1．1．3．1．3的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('06e77bfc-4ecd-42ba-9a79-14a8c29ecba8', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '6水泥稳定碎石基层（Part 2）', '于施工的集料配台比例。\n\n$\\textcircled{1}$ 调试拌和机，分别称出拌缸中不同规格的碎石、水泥、水的重量，测量其计量的准确性；$\\textcircled{2}$ 调整拌和时间，保证混合料均匀性;$\\textcircled{3}$ 检查混合料含水量、集料级配、水泥剂量、7d无侧限抗压强度。\n\n（2）确定一次铺筑合适的松铺厚度和松铺系数。\n\n（3）确定标准施工方法。\n\n$\\textcircled{1}$ 混合料配比的控制；\n\n$\\textcircled{2}$ 混合料摊铺方法和适用机具（包括摊铺机的行进速度、摊铺厚度的控制方式、梯队作业时摊铺机的间隔距离);\n\n$\\textcircled{3}$ 含水量的调整和控制方法；\n\n$\\textcircled{4}$ 压实机械的选择和组合，压实的顺序、速度和遍数；\n\n$\\textcircled{5}$ 拌和、运输、摊铺和碾压机械的协调和配合。\n\n（4）确定每一作业段的合适长度。\n\n（5）试验路的检验方法、频率和标准，其中试验路的检验频率应是标准中规定的2倍。\n\n### 6.4.3 当使用的原材料和混合料、施工机械、施工方法及试铺路面各检验项目的检测结果都符合规定，即按以上内容编写《试铺总结》，经审批后即可作为申报正常施工开工的依据。\n\n## 6.5 施工工序要求\n\n### 6.5.1混合料拌和\n\n（1）开始拌和前，拌和场的备料至少应能满足5\\~7d 的摊铺用料（见图6.5-1)。\n\n（2）每天开始拌和前，应检查场内各处集料的含水量，计算当天的施工配合比，外加水与天然含水量的总和要比最佳含水量略高 $1\\%$ 以内。\n\n（3）每天开始拌和之后，出料时要取样检查是否符合设计的配合比，进行正式生产之后，每天定时检查拌和情况，抽检其配比、含水量是否变化。高温作业时，早晚与中午的含水量要有区别，要按温度变化及时调整。\n\n（4）拌和机出料不应采取自由跌落式的落地成堆、装载机装料运输的办法．应配备带活门漏斗的料仓，由漏斗出料直接装车运输，装车时车辆应前后移动，分三洗装料，避免混合料离析。\n\n  \n图6.5-1水泥稳定碎石拌和机\n\n### 6.5.2混合料的运输\n\n（1）运输车辆应采用大吨位的自卸车，车况应良好，运输车辆在每天开工前检验其完好情况，装料前应将车厢清洗干净。运输车辆数量应满足拌和、出料与摊铺需要，并略有富余。\n\n（2）应尽快将拌成的混合料运送到铺筑现场。车上的混合料必须覆盖，减少水分损失。如运输车辆中途出现故障，应尽快排除，如车内混合料不能在初凝时间内运到工地，或预计混合料到碾压完成最终的延迟时间超过水泥初凝时间，必须予以废弃。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('06e972d3-f52a-4e53-9336-d7a66e8f4573', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 7）', '/td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的起动电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">I</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电线电缆载流量的基准值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(141)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Imex</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机最大工作电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（140）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">公</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的额定工作电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（S.1）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">IN</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(起重机)功率最大机构电动机的额定工作电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（138)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">IN2、INs</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(起重机)其他两个可能同时工作的机构电动机的额定工作电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(138)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">IN1 ,IN2,IN3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（140)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">I</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">横向加劲肋的截面惯性矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（63)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">腹板纵向加劲肋的截面惯性矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（64）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">均匀受压翼缘板纵向加劲肋的截面惯性矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（66）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">圆柱壳体加劲环的截面惯性矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（70）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Iw</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">总电源导线的额定工作电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(138)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1、</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构构件对强轴(x轴）或弱轴(y轴)的毛截面惯性矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（43)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导线的载流量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(U.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">圆柱有效壳壁的计算截面惯性矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（71）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('06f3084b-a0e6-4092-a0a9-cf04516fcf2a', '50《钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法》（GBT226-2015）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nGB 8978—1996污水综合排放标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0703a364-116d-4d61-9f3a-651d6e4bb958', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百二十六条涉外合同的当事人可以选择处理合同争议所适用的法律', '第一百二十六条涉外合同的当事人可以选择处理合同争议所适用的法律，但法律另有规定的除外。涉外合同的当事人没有选择的，适用与合同有最密切联系的国家的法律。在中华人民共和国境内履行的中外合资经营企业合同、中外合作经营企业合同、中外合作勘探开发自然资源合同，适用中华人民共和国法律。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0704474d-ff65-489d-8cad-942fdd8e77e7', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明能力保护构件的内力设计值（内力需求)，应根据具体构件，画出其分离体受力图，建立静力学模型，根据墩柱塑性铰区域截面超强弯矩，计算其对应的内力设计值。\n\n例如，对简支梁桥和连续梁桥，单柱墩只可能在底部形成一个塑性铰，此时，塑性铰区域截面顺桥向和横桥向剪力设计值可按式（6-3）计算。\n\n$$\nV _ { \\mathrm { e 0 } } \\ = \\ { \\frac { M _ { \\mathrm { n } } } { H _ { \\mathrm { n } } } }\n$$\n\n式中： $M _ { \\mathfrak { n } }$ —按式（6.7.2）计算出的单柱墩墩底塑性铰区域截面超强弯矩（ $\\mathbf { k } \\mathbf { N } \\cdot \\mathbf { m }$ ）；$H _ { n }$ -取墩顶到墩底塑性铰中心距离（m）（图6-5）。\n\n  \n图6-5单柱墩的剪力设计值\n\n而对于连续刚构桥，墩底和墩顶均可能形成塑性铰，此时，塑性铰区域截面顺桥向和横桥向剪力设计值按式（6-4）计算。\n\n$$\nV _ { \\mathrm { c 0 } } \\ = \\ { \\frac { M _ { \\mathrm { n } } ^ { \\mathrm { t } } \\ + \\ M _ { \\mathrm { n } } ^ { \\mathrm { b } } } { H _ { \\mathrm { n } } } }\n$$\n\n式中： $M _ { \\mathfrak { n } } ^ { \\mathfrak { t } }$ —按式（6.7.2）计算出的单柱墩墩顶塑性铰区域截面超强弯矩（ $\\mathbf { k } \\mathbf { N } \\cdot \\mathbf { m }$ ）；\n\n$\\boldsymbol { M } _ { \\mathrm { \\Pi _ { n } } } ^ { \\mathrm { b } }$ —按式（6.7.2）计算出的单柱墩墩底塑性铰区域截面超强弯矩（ $\\mathbf { k } \\mathbf { N } \\cdot \\mathbf { m }$ ）；  \n$H _ { \\mathfrak { n } }$ —取墩顶塑性铰中心到墩底塑性铰中心的距离（m）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07100dbe-d271-4aa5-ba90-a7dd0002908e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 3）', 'n=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>L1</td><td rowspan=1 colspan=1>L1</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1(c)</td><td rowspan=1 colspan=1>钻井平台上维修用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1(d)</td><td rowspan=1 colspan=1>造船厂装起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2（a)</td><td rowspan=1 colspan=1>建筑用快装式塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>Ts</td><td rowspan=1 colspan=1>T3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2(b)</td><td rowspan=1 colspan=1>建筑用非快装式塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>ndT4</td><td rowspan=1 colspan=1>T4</td><td rowspan=1 colspan=1>T3</td><td rowspan=1 colspan=1>T3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowsp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('072fcf8a-7bd3-4c74-813a-a706442cc603', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性## 8．1．1 基本要求与假定\n\n### 8．1．1．1 在校核计算中，当稳定力矩的代数和大于倾覆力矩的代数和时，则认为该起重机整机是稳定的。\n\n由自重载荷产生稳定力矩，由除自重载荷外其他载荷产生倾覆力矩，它们都是对所规定的特定倾覆线计算的结果。\n\n在进行起重机整体抗倾覆稳定性计算时，求倾覆力矩所用的计算载荷分别按表 $5 1 \\sim$ 表54选取（不考虑其他动力系数的影响）。计算中要考虑起重机的结构形态及其零部件的位置，各项载荷与力作用的方向及其影响均按实际可能出现的最不利载荷组合的原则来考虑。8．1．1．2 校核计算的假定是起重机在坚实、水平的支承面上或轨道上工作。若起重机需要在倾斜面上工作，在校核计算时制造商应考虑此特定条件，加上倾斜坡度的影响并予以说明。8．1．1．3 对于固定的起重机，在具体使用现场或地区如有地震或其他的基础外部激励效应，则在相应的工作状态或非工作状态抗倾覆稳定性的核算中，将其作为附加的载荷情况予以考虑。对于地震的影响，应参考国家有关部门相应的抗震规范，根据不同地区的抗震设防等级来计算。\n\n## 8．1．2 流动式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n对流动式起重机，应核算验证在下列载荷状态下整体抗倾覆是稳定的：\n\n无风试验或运行时，按表51的规定；  \n有风工作或运行时，按表52的规定；  \n向后倾翻时，按8．1．2．3的规定；  \n非工作风作用时，按8．1．2．4的规定。\n\n流动式起重机的倾覆线参见附录 。这些倾覆线只是示意图，在实际计算中应由起重机不同的具体设计来决定。\n\n### 8．1．2．1 无风试验或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在风速不大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风载荷作用下，流动式起重机作稳定性试验或带载运行。用自重载荷与表51规定的载荷计算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．2 有风工作或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在工作风载（见4．2．2．3．3）作用下流动式起重机不移动，但作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作；或仅整机移动，但不作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作。用自重载荷与表52规定的载荷算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．3 抗后倾覆稳定性\n\n#### 8．1．2．3．1 验算条件\n\n起重机处于以下支承条件和质量分布状态时，应配置平衡重，并保证起重机有一个合理的稳定安全');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07335bda-a33d-4a27-9edb-d3420cc88f60', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 预制平行钢丝索股在架设牵引安装时，常用的方法是拽拉器牵引和轨道小车牵引。本规范不限制方法，而主张结合工程特点、施工安全、工艺水平及环境条件\n\n等因素综合确定。\n\n21.6.4 采用空中纺线法架设主缆时，应符合下列规定：\n\n1 钢丝接头的性能必须通过试验确定。在梨形蹄铁处或索鞍座附近不得存在工厂钢丝接头。\n\n2 编缆前应先挂一根基准钢丝作为参照，并以此为准确定第一条编织索股的正确高程。\n\n3 完成一条索股的纺线后应对丝股进行梳理，对不符合线形要求的钢丝必要时应进行接长或截短处理。\n\n4 一条丝股抖开、梳理、裁切完成后，应采用手动液压千斤顶将其挤压成圆形，并采用纤维强力带每 $3 \\mathrm { m }$ 一道包扎定型。\n\n5 空中纺线完成一条索股后，其后续工序可按预制平行钢丝索股的要求进行施工。\n\n21.6.5 索股的线形调整应符合下列规定：\n\n1 对索股线形的垂度调整应在夜间温度稳定时进行。温度稳定的条件为：长度方向索股的温差△t 应不大于 $2 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ；横截面索股的温差△T 应不大于 $1 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。\n\n2 对基准索股的线形应采用绝对垂度进行调整。调整完成后，应连续数天对其线形进行观测，观测宜在风力小于 5 级的夜间且温度稳定时进行，并应记录对应的跨中高程、气温、索股温度及索鞍 IP点的偏量；对基准索股的线形，尚宜考虑索股非弹性变形滞后的影响，在进行垂度控制时适当进行预抬高，并应在确认基准索股的线形稳定后方可进行其他索股的架设。其他索股的线形应以基准索股为准，进行相对垂度调整。调整好的索股在索鞍位置应临时压紧固定，不得使其在鞍槽内滑移。\n\n3 对索股线形进行垂度调整时，其精度宜以索股高程的允许误差控制：索股中跨跨中为±L/20000（L 为相邻主索鞍 IP 点间距）；边跨跨中为 $\\pm \\mathrm { L _ { 1 } } / 1 0 0 0 0$ （ $\\mathrm { . } \\mathrm { L } _ { 1 }$ 为散索鞍与主索鞍 IP 点间距）；上下游基准索股的高差应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，一般索股（相对于基准索股）为- $. 5 \\mathrm { m m }$ ， $+ 1 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('073ccf8d-7fa8-42c1-badc-53ba894858ff', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '4 $\\frac { 1 } { 2 }', '4 $\\frac { 1 } { 2 } = \\frac { 1 } { 2 }$ 电动葫芦## 4.0.1 电动葫芦车轮轮缘内侧与工字钢轨迹下翼缘边缘的间隙太小容易卡轨，影响运行；太大则使小车摇摆加剧，同样不利于运行，故控制在 $3 \\mathrm { m m } \\sim 5 \\mathrm { m m }$ 内较为合适。\n\n## 4.0.2 本条为新增内容。\n\n本条为强制性条文，属于安全性要求。电动葫芦运行小车为上开口的悬挂结构，螺柱上的调整垫和螺柱套既是墙板的定位零件，也是电动葫芦的承载零件,压紧后与螺柱共同承载着电动葫芦和荷载的总重。螺母未拧紧、螺母的锁件装配不正确或遗漏均可能引发葫芦脱落事故，故必须严格要求，目的是防止小车脱落事故的发生。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0741c5d2-9675-4f16-a90f-e041682bbdf5', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '4 临边与洞口作业（Part 2）', '，曾经过多次讨论，并向各地征求了意见，根据我国目前施工现场的具体情况作了此项规定，此次修订中参酌现行行业标准《建筑施工安全检查标准》JGJ59的规定取消毛竹作防护栏杆杆件。当采用原木作为防护栏杆杆件时，参考了现行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164 有关要求，杉木杆梢径不应小于 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，红松、落叶松稍径不应小于 $7 0 \\mathrm { m m }$ ；栏杆立杆梢径不应小于$7 0 \\mathrm { m m }$ ，并应采用8号镀锌铁丝或回火铁丝绑扎，绑扎应牢固紧密，不得出现泻滑现象。铁丝不得重复使用。\n\n第一款采用脚手钢管是由于我国施工现场普遍使用脚手钢管作设备材料，脚手钢管规格应满足现行国家或行业标准。\n\n第二款对其他型材的规格，是由于使用得很少而未作具体规定。本款仅作原则规定。\n\n4.3.4本条规定是参考美国国家标准（ANSI）和国际劳工署（ILO）两项资料的规定制定。\n\n4.3.5防护栏杆张挂安全网是为防止施工材料等物的坠落伤人');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07491bf3-2178-4493-b2e4-9973511f34fc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．9 起重机的有效使用期', '9．9 起重机的有效使用期起重机都是按一定的理论寿命即设计预期寿命进行设计的，但起重机设计预期寿命并不完全等同于起重机的有效使用寿命期。\n\n对起重机的有效使用期起有害影响的主要因素是：\n\n疲劳现象；   \n磨损；   \n腐蚀；   \n操作、装配和拆装时的偶发事故；   \n超载；   \n保养不良等。   \n附 录 犃   \n（资料性附录）   \n起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0750bb20-fde9-4ac8-bc28-6084e7f98415', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 2）', ' -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi$ 一般选用下列值：对于绕线电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 6 5$ ；对于变频调速笼型电动机 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi { = } 0 . 8 { \\sim } 0 . 8 2$ ；对于直接起动笼型电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 5$ 。\n\n## 7．8．5 导线载流量校正犐\n\n导线载流量 $I _ { z }$ 按式（141）校正计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（141）\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { a } }$ ——— 导线或穿管导线多根并列敷设校正系数；  \n$K _ { \\mathfrak { r } }$ ———环境温度校正系数；$K _ { \\mathrm { j } }$ — 重复短时工作制的接电持续率校正系数；  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ ———电线电缆载流量的基准值，单位为安培（A）。  \n各载流量计算系数参见附录 U。\n\n## 7．8．6 导线敷设\n\n### 7．8．6．1 在有机械损伤的地方，导线应敷设于线槽、金属管或软管中；在有化学腐蚀的地方，电缆连接处应采取有效措施，保证接触良好；在有油污侵蚀的地方，要防止油污侵蚀电缆；线槽、导线管的出口处，应防止磨损电缆。\n\n### 7．8．6．2 电缆固定敷设时，弯曲半径不应小于电缆外径的5倍。至少不应低于制造商提供的相应数据。\n\n### 7．8．6．3 三相或单相交流电源线穿管应在同一根导线管内。\n\n### 7．8．6．4 导线的连接及分支点处应设置接线盒，其防护等级应适合周围环境条件。\n\n### 7．8．6．5 对于控制屏（柜）、接线箱等电气设备的接线端子，若接线端子间的意外连接会造成设备损坏时，应将相关端子明显分开。\n\n### 7．8．6．6 不同供电电压等级的导线，若各导线的绝缘耐压都大于其中最高的供电电压等级，则可将它们敷设在同一线槽或导线管中，或者安排在同一根电缆内。安全照明电源应单独敷设。\n\n### 7．8．6．7 变频器输出的动力电缆，敷设时宜与控制电缆分开，条件允许时尽可能避免平行走线，应尽可能远离有电子器件的设备或传感检测元件，重要信号应采取屏蔽措施。\n7．8．6．8 导线两端应采用铜质冷压端头（对于直接连接到压接式端子的导线除外）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('075623f1-9d4a-4dd1-911e-bf16314e69dd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 7）', '} } \\right.$ 、$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ ］来进行校核。\n\n式（76）中第三项分子中的 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 应带各自的正负号，分母中的 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r } } ]$ 和 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r } } \\right]$ 则是相应的疲劳许用应力。\n\n从表33中的 $[ \\sigma _ { - 1 } ]$ 值看出，当工作级别 $\\mathrm { E 1 \\sim E 3 }$ 所对应的构件或连接的应力集中情况等级 $\\mathrm { W } _ { \\mathrm { 0 } }$ 、$\\mathrm { W _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 0 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 2 } }$ 中的 $\\stackrel { \\textstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } { \\scriptscriptstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } .$ ］值有的已大于构件静强度的基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，说明可以不必进行单项疲劳强度核算。若 $\\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right]$ 值虽小于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，但计算出的 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right] \\left( \\geqslant \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] \\right)$ ）已大于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，则该构件或连接也不必进行单项疲劳强度核算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('075692f6-4d29-4375-ae71-ad316b79cc62', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 11）', 'owspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>3．在不平道路(轨道)上运行起重机的质量和总起升质量引起的，见4.2. 1. 1. 6</td><td rowspan=2 colspan=1>YPA3</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>p</td><td rowspan=2 colspan=1>YpB3</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>4</td><td rowspan=2 colspan=1>+4</td><td rowspan=2 colspan=1>YpC3</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=4 colspan=1>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=2 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=4 colspan=1>YPA4</td><td rowspan=2 colspan=1>$5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=4 colspan=1>YpB4</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>$5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=4 colspan=1>YpC4</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 col');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('075e6e4a-40d5-47ab-908a-724c48d896f0', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '4 变压器、箱式变电所安装（Part 1）', '4 变压器、箱式变电所安装## 4．1 主控项目\n\n4．1．1本条是对变压器安装的基本要求，位置正确是指中心线和标高符合设计要求。采用规定尺寸的母线槽作引出或引入线时，则更应控制变压器的安装定位位置。油浸变压器有渗油现象说明密封不好，是不应存在的现象。\n\n4．1．2变压器的接地既有高压部分的保护接地，又有低压部分的工作接地；而低压供电系统在建筑电气工程中大量采用多电源供电系统，对一个多电源供电的 TN系统，当接地连接方式不当时，中性线电流就可能通过不期望的路径流通，而引起火灾、腐蚀或电磁干扰，因此对变压器中性点的接地连接方式及接地电阻值要求，是由设计人员根据不同的供电系统(TN或IT或 TT系统)在图纸设计时提出要求的，施工时，施工人员必须按图施工，以确保用电安全。\n\n4．1．3变压器箱体、干式变压器的支架、基础型钢及外壳属金属体，均是电气装置中重要的外露可导电部分，为了人身和设备安全，应与保护导体可靠连接。需要特别说明的是，本规范所要求的与保护导体可靠连接，是指与保护导体直接连接且采取了焊接或螺栓紧固连接等连接方式。\n\n4．1．4变压器及高压电气设备安装好后，应经交接试验合格，并出具报告后，才具备通电条件。交接试验的内容和要求，即合格的判定条件应符合现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB50150 的规定。\n\n4．1．5箱式变电所及其落地式配电箱在建筑电气工程中以住宅小区室外设置为主要形式，本体有较好的防雨雪和通风性能，但其底部不是全密闭的，故而要注意防积水入侵，其基础的高度及周围排水通道设置应由设计人员在施工图上加以明确。因产品的固定形式有两种，所以分别加以描述。\n4．1．6目前国内箱式变电所主要有两种产品，前者由高压柜、低压柜、变压器三个独立的单元组合而成，后者为引进技术生产的高压开关设备和变压器设在一个油箱内的箱式变电所。根据产品的技术要求不同，试验的内容和具体的规定也不一样。\n\n## 4．2一般项目\n\n4．2．1为提高供电质量，建筑电气工程除采用干式变压器外，也有采用有载调压变压器的，而且是以自动调节的为主，通电前除应做电气交接试验外，还应对有载调压开关裸露在(油)箱外的机械传动部分做检查，要在点动试验符合要求后，才能切换到自动位置。自动切换调节的有载调压变压器，由于控制调整的元件不同，调整试验时，还应注意产品技术文件的特殊规定。\n\n4．2．2 变压器就位后，要在其上部配装进出母线和其他有关部件，往往由于工作不慎，在施工中会给变压器外部的绝缘器件造成损伤，所以交接试验和通电前均应认真检查是否有损坏，且外表不应有尘垢，否则初通电时会有电气故障发生。变压器的测温仪表在大小是按机械强度和允许的最小导体截面积来考虑的；连接导线要求采用绝缘铜芯软导线而非裸铜软线，旨在避免带有电器的柜、台、箱可开启门活动时触及电器连接点而引起电击事故的发生。\n\n5．1．2现行国家标准《低压配电设计规范》GB 50054 对保护导体最小截面积作出了明确规定，且符合现行国家标准《低压成套开关设备和控制设备第1部分：总则》GB7251．1-2013／IEC60439-1：2001第8．4节电击防护规定，低压成套设备要符合该标准第 8．4．3．2．2款表3的要求，且指明保护接地导体(PE)材料和相线导体材料不同时，要将保护接地导体(PE)截面积的确定，换算至与表3 相同的导电要求。其理由是使载流容量足以承受流过的接地故障电流，使保护器件动作，在保护器件动作电流和时间范围内，不会损坏保护接地导体(PE)或破坏它的电连续性。当然也不应在发生故障至保护器件动作这个时段内危及人身安全。这个规定的原则适用于供电系统各级保护接地导体(PE)截面积的选择。\n\n5．1．3本条规定是产品制造要确保达到的，也是安装后必须检查的项目，动、静触头中心线一致使通电可靠，接地触头的先入后出是保证安全的必要措施，连家用电器的插头制造也是遵循保护接地先于电源接通，后于电源断开这一普遍性的安全原则。\n\n5．1．4 高压成套配电柜内的电气设备，要经有资质的试验室进行电气交接试验并出具试验报告，判定符合要求后，才能通电试运行。控制回路的校验、试验与控制回路中的元器件的规格型号有关，整组试验的有关参数通常由设计单位给定，并得到当地供电单位的确认，目的是既保证建筑电气工程本身的稳定可靠运行，又不影响整个供电电网的安全。由于技术进步和创新，高压配电柜内的主回路和二次回路的元器件必然会相继涌现新的产品，因而其试验要求还来不及纳入规范\n\n2)检测实际动作电流：以阶梯递增电流，测试保护电器实际动作电流 RCD 测试仪表接入任意相导体和 PE，通过仪表内负载(电阻)产生固定步长(如1mA／0．1s)的剩余电流，同时监测相导体对 PE 电压，仪表显示电压消失时的电流即为保护电器实际动作电流，其数值不应大于额定剩余动作电流值。\n\n5．1．10 SPD一般在系统设计时考虑周全且与柜、箱、盘成套供应，但当设计后补或元件更换等情况发生时，现场安装也在所难免，接线原理图是由设计提供的，施工时只要按图进行安装并接线，但其位置布置应考虑一旦发生瞬时过电压时，接地导线泄放的雷电流就有可能传导耦合到出线，而形成接地线的“二次污染”，导致 SPD 出线电压升高，失去对设备的保护作用。同理，连接导线越长，则瞬时过电压发生时，SPD 两端的出线电压也就越高，设备受到的冲击电压也就越大，设备运行安全也就无保障。\n\n5.1．11 对电源端带电导体不接地或经高阻抗接地的IT系统，当发生一个接地故障时，是通过装设的绝缘监测器报警来及时排除故障，以避免发生电气安全事故，确保供电的不间断。IMD 的报警功能是根据系统要求设计的，因此对IT系统应根据设计要求使用IMD测试仪器检测IMD 的报警功能。\n\n5．1．12每个接线端子上的导线连接不应超过2根，是为了连接紧密，不因通电后由于冷热交替等时间因素而过早在检修期内发生松动，同时也考虑到方便检修，不使因检修而扩大停电范围。同一垫圈下的螺丝两侧压的导线应截面');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0763ed23-d935-416f-9987-369c7512c9b7', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 结果计算', '5 结果计算## 5.1 混凝土拌合物试样中四种组分的质量应按下列公式计算：\n\n（1）试样中的水泥质量，按式（T0529-7）计算：\n\n$$\nm _ { c } = ( m _ { m } ^ { \' } - m _ { s } ^ { \' } ) \\times \\frac { \\rho _ { c } } { \\rho _ { c } - 1 }\n$$\n\n式中： $m _ { c }$ ——试样中水泥的质量（g）；\n\n$\\rho _ { c }$ ——水泥的密度 （ $\\mathrm { \\Delta } \\mathrm { g } / \\mathrm { c m } ^ { 3 }$ ）。\n\n计算结果精确至 $1 \\mathrm { g }$ 。\n\n（2）试样中细集料的质量，按式（T0529-8）计算：\n\n$$\nm _ { s } = m _ { s } \\times \\frac { \\rho _ { s } } { \\rho _ { s } - 1 }\n$$\n\n式中： $m _ { s }$ 试样中细集料的质量（g）；\n\n$\\rho _ { s }$ ——处于干燥状态下的细集料的密度‘ $\\mathrm { ( g / c m } ^ { 3 }$ ）。\n\n计算结果精确至 $1 \\mathrm { g }$ 。\n\n（3）试样中的水的质量，按式（T0529-9）计算：\n\n$$\nm _ { w } = m _ { 0 } - ( m _ { g } + m _ { s } + m _ { c } )\n$$\n\n式中： $m _ { { _ w } }$ 试样中水的质量（g）；$m _ { 0 }$ ——拌合物试样质量（g）；$\\mathrm { m } _ { \\mathrm { g } } .$ -试样中粗集料的质量（g）。\n\n计算结果精确至 $1 \\mathrm { g }$ 。\n\n（4）混凝土拌合物试样中粗集料的质量 $\\mathrm { m _ { g } }$ 应按式（T0529-9）计算，单位为g。\n\n## 5.2 混凝土拌合物中水泥、水、粗集料、细集料的单位用量，应分别按式（T0529-10)\\~式（T0529-13）计算：\n\n$$\nC = \\frac { m _ { c } } { V } { \\times 1 0 0 0 }\n$$\n\n$$\nW = \\frac { m _ { w } } { V } { \\times 1 0 0 0 }\n$$\n\n$$\nG = \\frac { m _ { g } } { V } { \\times 1 0 0 0 }\n$$\n$$\n\n$$\nS = \\frac { m _ { s } } { V } { \\times 1 0 0 0 }\n$$\n\n式中：C、W、G、S—一分别为水泥、水、粗集料、细集料的单位用量（ $\\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ）。\n\n以上计算结果精确至 $1 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ 。\n\n5.3 以两个试样试验结果的算术平均值作为测定值，两个试验结果差值的绝对值应符合下列规定：水泥： ${ \\leqslant } 6 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；水： ${ \\leqslant } 4 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；细集料： ${ \\leqslant } 2 0 \\mathbf { k g } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；粗集料： ${ \\leqslant } 3 0 \\mathbf { k g } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ，否则此次试验无效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07693bb6-2c96-4235-ac0f-5b283f3157e0', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '8 标志、包装、运输及贮存', '8 标志、包装、运输及贮存## 8.1 标志\n\n### 8.1.1 在架桥机上应设置明显的起重量吨位牌,吊具上应设置明显的起重量标识。\n\n### 8.1.2 在架桥机明显位置应设置产品标牌,其要求应符合 / 的规定,标牌的内容至少应包括:\n\n) 架桥机名称及型号  \n) 额定起重量(额定承载量),架设跨度,工作级别;c) 出厂编号及出厂日期;  \n) 制造商名称和地址。\n\n## 8.2 包装、运输及贮存\n\n### 8.2.1 架桥机的包装、运输、贮存应符合 / 和 / 的有关规定。\n\n### 8.2.2 架桥机出厂应附有以下随机文件:\n\na) 产品合格证书;  \n) 产品使用、维护说明书(包括外购电气设备及其他外购配套件制造商或供应商的使用说明书);  \nc) 主要外购件明细表;  \n) 易损件明细表;  \n) 随机附件、备件清单;  \n) 随机图样(包括整机及各主要部件总图,液压系统原理图,电气控制系统原理图)。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('077f61a5-d631-493e-8e14-fa13b7d3e634', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '目 次', '目 次1总则… 31  \n2原材料质量控制 32  \n2.1水泥 32  \n2.2粗骨料 32  \n2.3细骨料 33  \n2.4矿物掺合料… 34  \n2.5外加剂 ： 35  \n2.6水… 35  \n3混凝土性能要求 36  \n3.1拌合物性能… 36  \n3.2力学性能 37  \n3.3长期性能和耐久性能 37  \n4配合比控制 40  \n5生产控制水平 41  \n6生产与施工质量控制. 42  \n6.1一般规定 42  \n6.2原材料进场· 42  \n6.3计量 43  \n6.4 搅拌 43  \n6.5 运输 44  \n6.6浇筑成型 44  \n6.7养护 46  \n7混凝土质量检验 48  \n7.1混凝土原材料质量检验 . 48  \n7.2混凝土拌合物性能检验 48  \n7.3硬化混凝土性能检验 · 48  \n附录A坍落度经时损失试验方法 49');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('078b47e4-dd42-42fb-b296-e6b3e09a0d43', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 7）', '度后，再乘以最大起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ；  \n第13行的载荷为相应质量乘以重力加速度及1．1（或其他动载试验载荷倍数值）后，再乘以动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ ；  \n第14行的载荷为相应质量乘以碰撞停车减速度后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ 或按缓冲器吸收的动能算出缓冲碰撞力后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ ；  \n第16行和第17行的载荷为相应质量乘以相应的停机减速度后，再乘以动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n###### 4．3．4．2．2 载荷组合的选取\n\n根据所设计起重机的工况要求的实际情况，按4．3．3选取相应的载荷组合，并按表20或附录G中相应的载荷组合表中的内容，进行该载荷组合下的设计计算或承载能力验算。\n\n###### 4．3．4．2．3 用许用应力设计法时载荷组合表的应用\n\n用许用应力设计法时，许用应力值以材料、零件、部件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳强度计算中的各个极限应力）除以相应的安全系数 $n$ 来确定。在一般情况下，当高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1时，安全系数也就是表20中的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('078ecdc9-ab0b-4f2d-8be2-a1d0fd5752c8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5 结构', '5 结构本章内容包括金属结构构件及其连接的设计计算和对起重机结构构造的主要设计要求和规定。\n\n## 5．1 起重机金属结构构件\n\n各类起重机的金属结构各不相同，它们都分别由许多构件组成，而构件则由杆件、板件或壳体组成。按受力情况这些构件分为：\n轴心受拉构件和轴心受压构件；  \n受弯构件；  \n拉弯构件和压弯构件；  \n受扭构件；  \n弯扭构件；  \n其他复合受力构件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0793d61a-792a-421f-af23-9114829b6110', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.2.4 各种构件混凝土的浇筑除应符合本规范第6章的规定外', '17.2.4 各种构件混凝土的浇筑除应符合本规范第6章的规定外，尚应符合下列规定：## 1 腹板底部为扩大断面的T形梁和I形梁，应先浇筑扩大部分并振实后，再浇筑其上部腹板。\n\n## 2 U形梁可上下一次浇筑或分两次浇筑。一次浇筑时，宜先浇筑底板至底板承托顶面，待底板混凝土振实后再浇筑腹板；分两次浇筑时，宜先浇筑底板至底板承托顶面，按施工缝处理后，再浇筑腹板混凝土。\n\n## 3 箱形梁宜一次浇筑完成，且宜先浇筑底板至底板承托顶面，待底板混凝土振实后再浇筑腹板、顶板。\n\n## 4 中小跨径的空心板浇筑混凝土时，对芯模应有防止上浮和偏位的可靠措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('079ba72a-05ba-491e-9cca-e36be31cca69', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '7 配电系统（Part 3）', '有关规定。\n\n### 7.3.16 当配电系统设置多级剩余电流动作保护时,各级之间应有保护性配合,并符合下列规定:\n\na) 末级配电箱中的剩余电流动作保护器的额定动作电流不应大于 $3 0 ~ \\mathrm { m A }$ ,分断时间不应大于 0. 1 s;  \nb) 当分配电箱中装设剩余电流动作保护器时 其额定动作电流不应小于末级配电箱剩余电流保护值的 3 倍,分断时间不应大于 $0 . 3 \\mathrm { ~ s ~ }$ ;  \nc) 当总配电箱中装设剩余电流动作保护器时,其额定动作电流不应小于分配电箱中剩余电流保护值的 3 倍,分断时间不应大于 $0 . 5 \\mathrm { ~ s ~ }$ 。\n\n### 7.3.17 当使用变频用电设备时宜选用 B 型剩余电流动作保护器。\n\n### 7.3.18 剩余电流动作保护器每天使用前应启动试验按钮试跳一次 试跳不正常时不应继续使用 每月用剩余电流动作保护器测试仪检测应不少于1 次,检测结果不合格应立即更换剩余电流动作保护器并重新测试。\n\n### 7.3.19 瓦斯工区配电箱的用电设备配置应符合下列规定:\n\na) 高瓦斯工区、煤(岩)与瓦斯突出工区的用电设备和总回风巷、主要回风巷、采区回风巷、采掘工作面和工作面进、回风巷使用矿用防爆型,爆炸性环境中使用的用电设备采用EPLMa 保护级别;  \nb) 低瓦斯工区的用电设备使用矿用一般型;  \nc) 微瓦斯工区的用电设备按非瓦斯工区配置\n\n### 7.3.20 配电箱应按下列顺序操作:\n\na) 送电操作顺序为:先总配电箱,再分配电箱,最后末级配电箱;  \nb) 停电操作顺序为:先末级配电箱,再分配电箱,最后总配电箱。\n## 7.4 配电线路\n\n7.4.1 施工现场配电线路路径选择符合下列规定:\n\na) 应结合施工现场的规划及布局,在满足安全要求的条件下,本着使配电线路路径短,方便敷设、接引及维护的原则进行;  \nb) 应避开过热、腐蚀性以及存储易燃易爆的仓库等影响线路安全运行的区域;避开施工桩位、管涵等可能造成二次迁移线路的施工场所;  \nc) 宜避开易遭受机械性外力的交通 吊装 挖掘作业频繁场所 以及河道 低洼 易受雨水冲刷的地段;  \nd) 高墩台、高塔施工电缆的敷设路径,可利用塔式起重机的标准节或施工电梯的标准节固定;  \ne) 电缆垂直敷设应充分利用在建工程的竖井、垂直孔洞等,并宜靠近用电负荷中心;  \nf ) 上述条件无法满足时,应采取相应的安全防护措施。\n\n7.4.2 配电线路中每一相宜采用一根电缆。 在线路中每一相内采用多根单芯电缆并联使用时,所有的电缆应具有相同的路径和相等的截面,而且属于同一相的电缆应尽量与其他相的电缆交替敷设,以免使电流的分配不均匀 在每相中有两根电缆时 其正确的排列次序见图 采用多芯电缆并联使用时并联电缆的型号规格和长度应保持一致,多根多芯电缆中的相同色序线芯并联。\n\n  \n图1 每相中有两根电缆的正确排列次序\n\n7.4.3 配电线路的敷设方式符合下列规定:\n\na) 配电线路的敷设应根据施工现场的环境特点,以满足线路安全运行、便于维护和拆除的原则来选择,敷设方式应能使线路避免受到机械性的损伤或其他损伤;高边坡、场(厂)区、站区、钢筋加工场内宜采用电缆直埋敷设。 在敷设路径上应设置电缆走向标识桩。  \nb) 临时用电电缆可采用直埋、架空等方式进行敷设;对不利于电力架空的线路走廊或通道,宜采用沿施工便道直埋的敷设方式,埋深 $0 . 7 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上,应同时设置一定数量电缆标识牌。 从陆上向水上供电电缆宜沿栈桥搭设支架敷设,且应采取防护措施,避免施工机械或人为损伤。  \nc) 配电线路不应敷设在树木上或直接绑挂在金属构架和金属脚手架上  \nd) 直埋敷设的电缆宜避开重型车辆通过处 通过道路及其他易造成电缆损伤处应采取相应的防护措施。  \ne) 配电线路的敷设不应接触潮湿地面或接近热源。\n\n7.4.4 架空线路采用的器材符合下列规定:\n\na) 架空线路应采用架空绝缘电缆。\n\nb) 架空线路应满足机械强度要求,绝缘铜线截面应不小于 $1 0 \\ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ,绝缘铝线截面应不小于$1 6 \\ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 。 在跨越铁路、公路、河流、电力线路档距内,绝缘铜线截面应不小于 $1 6 \\ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ,绝缘铝线截面应不小于 $2 5 \\ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 。  \nc) 架空线路宜采用钢筋混凝土杆,钢筋混凝土杆不应有露筋、掉块等明显缺陷。\n\n7.4.5 电杆埋设符合下列规定:\n\na) 电杆埋设深度宜为杆长的 $1 / 1 0$ 加 $0 . 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 回填土应分层夯实 当电杆埋设在土质松软 流砂、地下水位较高的地带时,宜加大埋入深度或采取加固杆基措施;遇有水流冲刷地带,宜加围桩或围台;  \nb) 电杆组架设后,回填土时应将土块打碎,每回填 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 应夯实一次,水坑回填前,应将坑内积水淘净;回填土后的电杆基坑应有防沉土台,培土高度应超出地面 $0 . 3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n7.4.6 架空线路的档距不宜大于 $4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n7.4.7 架空线路应有短路保护和过负荷保护。\n\n7.4.8 拉线的设置符合下列规定:\n\na) 拉线应采用镀锌钢绞线,最小截面应不小于 $3 5 ~ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ;  \nb) 拉线坑的深度不应小于 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,拉线坑的拉线侧应有斜坡;  \nc) 拉线应根据电杆的受力情况装设,拉线与电杆的夹角不宜小于 $4 5 ^ { \\circ }$ ,当受到地形限制时不应小于 $3 0 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('079beca1-7941-408f-8ab9-98300c4516df', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '4.2 荷载与效应组合', '4.2 荷载与效应组合### 4.2.1～4.2.3 这3条规定了作用在支撑结构上的荷载分类及每类荷载的组成。一般情况下，作用在支撑结构荷载分为两类：永久荷载和可变荷载。\n\n### 4.2.5 本条规定了可变荷载标准值的取值方法。\n\n模板支撑结构上的施工荷载（ $\\mathbf { Q } _ { 1 }$ ）标准值按《混凝土结构工程施工规范》GB50666 规定取用；常用的结构施工和钢结构施工采用的支撑结构施工荷载（ $Q _ { \\mathrm { i } }$ ）标准值，参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130取值。\n\n风荷载（Q:）的标准值，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定取值，基本风压 ${ \\mathfrak { w } } _ { 0 }$ 取重现期 $n = 1 0$ 对应的风压值。\n\n泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载$( Q _ { 3 } )$ ，根据《混凝土结构施工规范》GB50666 附录A，按照计算工况下竖向永久荷载标准值的 $2 \\%$ 取值，并作用在支撑结构上端水平方向。通过理论分析， $Q _ { 3 }$ 对支撑结构稳定影响较小，本规范计算没有考虑其影响。\n\n### 4.2.6 本条按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009第  \n3.2.5条的规定及《混凝土结构工程施工规范》GB50666第  \n4.3.11规定，明确了荷载分项系数的取值。\n\n### 4.2.7 本条规定支撑结构的工况组合。承载力计算时荷载效应按基本组合，变形计算时荷载效应按标准组合。当有施工荷载与风荷载组合时，设计值应乘以组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { Q } } } = 0 , 9$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07b94792-ee4f-4bea-ac29-43cc34c2b42e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 充分了解各种环境条件，是制订应急预案的主要依据。施工中有可能会发生各种意外情况，因此需要针对这些情况，事前提出应急的各项措施，其目的就是要\n\n保证安装施工能安全顺利地进行。\n\n4 大节段钢箱梁在水域安装施工时，需要动用数量较多的各类大型船舶，如大型运输驳船和起重船，且多为非动力船舶；施工作业需要的锚艇、拖轮等辅助船舶也较多。起重船和运输船的锚缆易相互干扰，并会影响到其他辅助船舶的作业；同时由于水域环境条件的复杂性，如风浪、水流流速、涨潮、退潮等均会对各种船舶的作业产生不利影响。如何使各类船舶能在统一指挥下协调一致地进行安装施工作业，做到进退有据、互不干扰，且能保证安装作业的安全，这就需要在正式安装前进行必要的模拟试验，以获取相应的施工参数，用于指导正式安装施工。\n\n7 平潮时对船舶的稳定和大节段钢箱梁的起吊、准确就位较为有利，故安装就位通常在该时段进行。但高、低平潮的持续时间相对较短，因此在条件允许时需优先选择在高、低平潮时进行移位和就位；条件不允许时，则需要升级改造起重船锚泊系统的能力，或采取其他措施以增加起重船的有效作业时间，故条文中采用的程度用词是“宜”。\n\n8 采用双起重船对大节段钢箱梁进行抬吊安装时，总重力及各船所承受的起吊重力需要有一定的限制，超过其承载能力将会导致事故；两船抬吊安装时，保持基本同步、协调一致作业是保证平稳起吊安装的前提。\n9 由于各起重机的运转速度和卷扬机卷筒的容绳量可能会存在不同步或不一致的情况，导致偏载，尤其在起吊高度较大时累计偏差也大，故需要对大节段钢箱梁的倾角和钢丝绳的拉力进行实时监测，以保证起吊时的安全。\n\n10 三维调节装置的调节效率和调节精度较高，规定采用该装置主要是为方便施工和保证安装精度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07baaab3-80ef-4eb1-994a-22be8062ec63', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百二十八条当事人可以通过和解或者调解解决合同争议', '第一百二十八条当事人可以通过和解或者调解解决合同争议。当事人不愿和解、调解或者和解、调解不成的，可以根据仲裁协议向仲裁机构申请仲裁。涉外合同的当事人可以根据仲裁协议向中国仲裁机构或者其他仲裁机构申请仲裁。当事人没有订立仲裁协议或者仲裁协议无效的，可以向人民法院起诉。当事人应当履行发生法律效力的判决、仲裁裁决、调解书；拒不履行的，对方可以请求人民法院执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07bac820-199c-4ee1-8753-9da63be89ce2', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 2）', '径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算桥梁受车辆冲击作用的影响，用动力放大系数描述车辆的动力特性、桥梁的结构形式及其动力特性对冲击系数的影响，用桥面状况系数描述桥面平整度、车辆动力特性、行车速度等因素对冲击系数的影响，利用大量实测数据进行分析，得到了与本规范规定相吻合的曲线。其较加拿大的方法所考虑的因素更为全面。\n\n桥梁结构的基频反映了结构的尺寸、类型、建筑材料等动力特性内容，它直接反映了冲击系数与桥梁结构之间的关系。不管桥梁的建筑材料、结构类型是否有差别，也不管结构尺寸与跨径是否有差别，只要桥梁结构的基频相同，在同样条件的汽车荷载下，就能得到基本相同的冲击系数。本规范采用的冲击系数曲线与美国、加拿大、日本、法国等国家的相关标准规定的曲线相比，变化规律是一致的。\n\n桥梁的自振频率（基频）宜采用有限元方法计算。对于如下常规结构，当无更精确方法计算时，也可采用下列公式估算：\n\n（1）简支梁桥\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { f _ { \\mathrm { 1 } } = \\displaystyle \\frac { \\pi } { 2 l ^ { 2 } } \\sqrt \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } } \\\\ { { { m _ { \\mathrm { c } } } = \\displaystyle \\frac { G } { g } } } \\end{array}\n$$\n\n式中：l—结构的计算跨径（m）；\n\n$E$ -结构材料的弹性模量（ $\\mathrm { P a } )$ ；  \n$I _ { \\mathrm { c } }$ - -结构跨中截面的截面惯矩 $\\mathrm { ( m ^ { 4 } ) }$ ；  \n$m _ { \\mathrm { c } }$ 结构跨中处的单位长度质量（ $\\mathsf { k g / m } )$ ，当换算为重力计算时，其单位应为$( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { s } ^ { 2 } / \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；  \n$G$ 结构跨中处延米结构重力（ $\\mathbb { N } / { \\mathrm { m } } .$ ；  \n$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 0\n\n（2）连续梁桥\n$$\nf _ { \\mathrm { l } } ~ = ~ \\frac { 1 3 . 6 1 6 } { 2 \\pi l ^ { 2 } ~ \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n$$\nf _ { 2 } \\ = \\ { \\frac { 2 3 . 6 5 1 } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } \n$$\n\n计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用基频 $f _ { 1 }$ ；计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用基频 $f _ { 2 }$ 。\n\n### （3）拱桥\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ { = } ~ { \\frac { \\omega _ { \\mathrm { 1 } } } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } { \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n式中的 $\\omega _ { 1 }$ 为频率系数，可按下列公式计算：\n\n$\\textcircled{1}$ 当主拱为等截面或其他拱桥（如桁架拱、刚架拱等）时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } \\ = \\ 1 0 5 \\times { \\frac { 5 . 4 \\ + 5 0 f ^ { 2 } } { 1 6 . 4 5 \\ + \\ 3 3 4 f ^ { 2 } \\ + \\ 1 \\ 8 6 7 f ^ { 4 } } }\n$$\n\n式中： $f$ ——拱桥矢跨比。\n\n$\\textcircled{2}$ 当主拱为变截面拱桥时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } = 1 0 5 \\times \\frac { r _ { 1 } + r _ { 2 } f ^ { 2 } } { r _ { 3 } + r _ { 4 } f ^ { 2 } + r _ { 5 } f ^ { 4 } }\n$$\n\n式中的 $r _ { i }$ 为系数，可按下式确定：\n\n$$\nr _ { i } ~ = ~ R _ { i } \\times n + T _ { i }\n$$\n\n式中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07c6e952-1ff7-49c3-ad9b-154dc6b214f0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合## 犌．4．1 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．11；采用极限状态设计法设计时，见表 G．12。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n3   \n1   \n\n\n\n\n\n## 犌．4．2 载荷与适用的动力系数（见表 犌．13）\n\n表 犌．13 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n## 犌．4．3 加速效应的组合\n\n桥式和门式起重机的载荷总起升质量的重力是靠起升机构（H）、大车运行机构（T）、小车运行机构（D）以及有时还靠回转机构（S）来移动的（见图G．4）。\n\n这些机构同时作用于起重机的加速效应取决于起重机的控制系统和使用状态以及载荷是从地面起升还是从悬吊状态起升。考虑到上述情况，表 G．14给出的加速效应假定将同时作用。\n\n  \n图 犌．4 桥式和门式起重机的载荷与运动\n\n总起升质量的重力 $m g$ 在不同的载荷组合内应乘以下列系数：\n\n载荷组合 A1和 B1： $\\phi _ { 2 }$ ；  \n载荷组合 A2和 $\\mathrm { B } 2 : \\phi _ { 3 }$ ；  \n载荷组合 和 ： $\\ L _ { \\ L } ( \\ L _ { 1 } + \\phi _ { 5 } \\ L \\times \\frac { \\Delta F } { m g } )$ ；  \n载荷组合 A4和 $\\mathrm { B 4 } : \\phi _ { 4 }$ ；  \n载荷组合 $\\mathrm { C 3 } : \\phi _ { 6 }$ 。\n\n驱动加速力可在短暂时间内有显著变化，此力的计算应分以下几种情况：\n\na） 开始运动时；  \nb） 对稳定状态运动进行制动时；\n\nc） 在起动过程中对运动进行制动时；\n\nd） 在制动过程中（减速停机），对运动进行减速时。\n\n根据4．2．1．2．1，所计算的驱动机构驱动力变化值，即刚体加速力应乘以系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n在考虑减速停机时，只有一个这种效应和其他运动相组合。\n\n在载荷组合 C6或 C7中，假定在稳定运行状态中只考虑“意外停机“或“机构失效“的动力效应，而不考虑其他动力效应。\n\n表 犌．14 加速效应的组合');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07cb2cd4-f633-451f-bebc-b7df5ac01034', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 3）', '考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { f d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , \\psi _ { \\mathrm { f l } } Q _ { \\mathrm { l k } } , \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { f d } }$ 一 作用频遇组合的效应设计值；$\\psi _ { \\scriptscriptstyle  { i } }$ ——汽车荷载（不计汽车冲击力）频遇值系数，取0.7。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用频遇组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n2准永久组合：永久作用标准值与可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用准永久组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { q d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\bf k } , \\sum _ { j = 1 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\bf k } ) \n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { q d } }$ - 作用准永久组合的效应设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } j }$ 汽车荷载（不计汽车冲击力）准永久值系数，取0.4。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用准永久组合的效应设计值Sqd可通过作用效应代数相加计算。\n\n### 4.1.7钢结构构件抗疲劳设计时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0。\n\n### 4.1.8结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0，各项应力限值应按各设计规范规定采用。\n\n### 4.1.9验算结构的抗倾覆、滑动稳定时，稳定系数、各作用的分项系数及摩擦系数，应根据不同结构按各有关桥涵设计规范的规定确定。支座的摩擦系数可按表4.3.13规定采用。\n\n### 4.1.10构件在吊装、运输时，构件重力应乘以动力系数1.2（对结构不利时）或0.85（对结构有利时），并可视构件具体情况作适当增减。\n\n## 4.2永久作用\n\n### 4.2.1结构重力包括结构自重及桥面铺装、附属设备等附加重力。结构重力标准值可按表4.2.1所列常用材料的重度根据式（4.2.1）计算。\n\n$$\nG _ { \\mathrm { k } } = \\gamma V\n$$\n\n式中： $G _ { \\mathrm { k } }$ 结构重力标准值（kN）材料的重度（kN/m）；V- 体积（ $\\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）\n\n  \n表4.2.1常用材料的重度\n\n### 4.2.2预加力计算应满足下列要求：\n\n1在结构进行正常使用极限状态设计和使用阶段构件应力计算时，预加力应作为永久作用计算其主效应和次效应，并计人相应阶段的预应力损失，但不计由于预加力偏心距增大引起的附加效应。\n\n2在结构进行承载能力极限状态设计时，预加力不应作为作用，应将预应力钢筋作为结构抗力的一部分。但在连续梁等超静定结构中，应考虑预加力引起的次效应。\n\n3预加力标准值可采用下式进行计算：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { F _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } A _ { \\mathrm { { p } } } } } \\\\ { { \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } } - \\sigma _ { l } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值（kN）；$A _ { \\mathfrak { p } }$ -预应力钢筋的截面面积（ ${ \\mathfrak { m } } ^ { 2 }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { p e } }$ -预应力钢筋的有效预应力（ $\\mathrm { k P a }$ ；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } }$ 预应力钢筋张拉控制应力（kPa)；\n\n$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋相应阶段的预应力损失（ $\\mathrm { k P a }$ ）。\n\n### 4.2.3土的重力及土侧压力可按下列规定计算：\n\n1静土压力的标准值可按下列公式计算：\n\n$$\ne _ { \\mathrm { j } } = \\xi \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j } }$ - 任一高度 $h$ 处的静上压力（kPa）；\n\n$\\xi$ -压实土的静土压力系数；  \n$\\gamma$ 土的重度 kN/ n G$\\varphi');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07cb39c2-89a5-4b42-bba7-b911803c2803', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 术语和符号.. 2', '2 术语和符号.. 2## 2.1 术语.. .2  \n## 2.2符号.. 5');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07d3a8b9-a4aa-4654-8c0b-c7c8ed11c112', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '系数：', '系数：起重机放置在坚实、水平的支承面或轨道上（最大坡度为 $1 \\%$ ）；  \n起重机装有规定的最短臂架，且此臂架处于最大推荐臂架角度；  \n将吊钩、吊钩滑轮组或其他取物装置放在地面上；  \n使外伸支腿脱离支承面，起重机支承在车轮（轮胎）上；  \n起重机装有规定的最长主臂或主臂和副臂的组合结构，并且此主臂或臂架组合结构处于最大推荐臂架角度，还承受最不利方向的工作风载荷。\n\n应验算对上述规定的各种质量分布状态及在相应的平衡重配置条件下，对制造商允许的起重机回转到的最不稳定位置，起重机均不应向后倾覆。\n\n表 51 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———无风试验或运行时  \n\n\n\n\n\n表 52 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———有风工作或运行时  \n\n\n\n\n\n#### 8．1．2．3．2 轮胎起重机和汽车起重机\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线成 $9 0 ^ { \\circ }$ 角时，臂架下面承载侧的车轮（轮胎）或底架支腿的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线重合时，在制造商规定的工作区域中承载底架的轻载端，车轮（轮胎）或支腿上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ ，在非工作区域内则不应小于起重机总重力的 $10 \\%$ 。\n\n在起重机上应为操作人员设置醒目可见的警示信息，否则起重机车轮（轮胎）上的载荷均应满足上述有关限制。警示信息 应 标 明 为 保 持 足 够 的 抗 后 倾 覆 稳 定 性 要 求，活 动 支 腿 应 是 处 在 伸 出状态。\n\n#### 8．1．2．3．3 履带起重机\n\n在侧面或支承最小载荷的底盘端部倾覆线上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n对于装有可收缩履带装置的履带起重机，如果在履带装置缩短时不能满足上述要求，制造商应在起重机上向司机提供醒目可见的警示信息。\n\n### 8．1．2．4 非工作风载荷作用下的起重机整体抗倾覆稳定性\n\n制造商应规定起重机在工作时承受风载荷的极限以及在非工作状态时应采取的特殊预防措施。非工作风载荷见4．2．3．1。\n\n## 8．1．3 塔式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n### 8．1．3．1 塔式起重机的整体抗倾覆稳定性按表53中的五种工况校核，并采用有相应载荷系数的计算载荷。\n\n### 8．1．3．2 在轨道上带载运行的塔式起重机，还应当考虑制造商在起重机出厂文件上规定的两轨道允许的最大垂直高低差和坡度所引起的载荷，作为其他载荷列入表53工况Ⅱ中。\n\n### 8．1．3．3 按表53计算时，应考虑塔式起重机所有起升部件质量引起的载荷。\n\n### 8．1．3．4 工作状态下抗后倾覆稳定性按表53中的工况Ⅲ计算。\n\n### 8．1．3．5 风载荷的作用\n\n#### 8．1．3．5．1 工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。\n\n#### 8．1．3．5．2 对于不能随风自由回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。对于可随风回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷应按设计预期的方向施加于塔式起重机的上部结构，并按最不利方向施加于塔式起重机的下部结构。\n\n### 8．1．3．6 起重机的基础\n\n制造商应提供在允许使用的所有工况中（包括有非工作状态风载荷作用时），塔式起重机对地面或基础作用的载荷，并说明提供的载荷数据所对应的使用工况。如果是用塔式起重机的基础来实现塔式起重机的部分或全部抗倾覆稳定时，制造商还应规定对用作该塔式起重机基础的要求。当塔式起重机需在斜面上作业时，制造商亦应考虑相应的计算工况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07d8492b-2e6a-49c1-9a56-247193b68b9b', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故过程：', '一、事故过程：2003年某基地新进了一批起重设备，该基地在海边，属于湿热地带，有的设备甚至装在山洞中，设备装好后没有验收，也没有用，待十个月后验收时，所有的设备都不能动了，很多电气元件都要更换，后来运行使用过程中也不正常。好在不是特别重要的设备，否则，损失和影响就很大。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07d84f3d-c018-44ab-b685-88a62290cdde', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '1 总则……', '1 总则……');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07d8c8ea-23bc-4302-a1d9-1dc0f5bc60ba', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 5）', 'td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.40</td><td rowspan=1 colspan=1>1.31</td><td rowspan=1 colspan=1>1.12</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.43</td><td rowspan=1 colspan=1>1.33</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>0.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.19</td><td rowspan=1 colspan=1>1.11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.2</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.25</td><td rowspan=1 colspan=1>1.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>34</td><td rowspan=1 colspan=1>1.27</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.28</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 17</td><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.12</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>23</td><td rowspan=2 colspan=1>1.141.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>0.6</td><td rowspan=3 colspan=1>234</td><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07df6fab-ddfa-4452-985a-d6dafb38405b', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '5．3立杆计算（Part 4）', '降，故立杆的地基计算应与永久建筑的地基计算有所不同。为此，在英国标准中，对立杆地基计算作了一些特殊的规定，即采用调整系数对地基承载力设计值予以折减，以保证脚手架安全。\n\n## 5．6模板支架计算\n\n### 5．6．2 长期以来，我国施工现场普遍采用扣件与钢管搭设水平结构（楼板、梁、阳台）的混凝土模板支架。\n\n为保证扣件式钢管模板支架的稳定性，支架立杆的计算长度是借鉴英国标准《脚手架实施规范》（BS 5975－1982）第46.2条的规定。该规定将立杆上部伸出段按悬臂考虑，这有利于限制施工现场任意增大伸出长度。若伸出长度为 $0 . 3 \\mathfrak { m }$ ，则计算长度为 $1 _ { \\mathrm { o } } \\mathrm { = h + 2 \\times }$ $0 . 3 { \\mathrm { = h + } } 0 . 6$ ，当步距 $_ { \\mathrm { h } = 1 , ~ 8 }$ 时，则 $1 _ { 0 } - 2 . 4 \\mathrm { m }$ ，其计算长度系数 $\\mu = 2 . 4 / 1 . 8 { = } 1 . 3 3 3$ ，比目前通常取 $\\mu = 1$ 的值提高 $3 3 . 3 \\%$ ，对保证支架稳定有利。\n\n## 6 构造要求\n\n### 6．1常用脚手架设计尺寸\n\n#### 6．1．1 对表6.1.1—1、6.1.1—2的说明：\n\n（1）横距、步距是参考我国长期使用的经验值;\n\n（2）横距（横向水平杆跨度)、纵距（纵向水平杆跨度）是根据一层作业层上的施工荷载按本规范第 $5 . 2 . 1 \\widetilde { \\ } 5 . 2 . 5$ 条的公式计算，取计算结果中能满足强度、挠度、抗滑三项要\n\n求的最小跨度值，偏于安全;\n\n（3）脚手架设计高度是根据公式（5.3.6一1）、（5.3.7）计算，采用计算结果中的最小高度值，偏于安全。\n\n### 6．2 纵向水平杆、横向水平杆、脚手板\n\n#### 6．2．1本条规定的纵向水平杆对接接头错开距离，是采用英国标准BS 5973－1981“13.2”的规定；对搭接长度的规定与立杆相同，但中间比立杆多一个旋转扣件，以防止上面搭接杆在竖向荷载作用下产生过大的变形；对于铺设竹笆脚手板的纵向水平设置规定，是根据现场使用情况提出的。\n\n纵向水平杆设在立杆内侧，可以减小横向水平杆跨度，接长立杆和安装剪刀撑时比较方便，对高处作业更为安全。\n\n#### 6．2．2本条规定在主节点处严禁拆除横向水平杆，这是因为，它是构成脚手架空间框架必不可少的杆件。现场调查表明，该杆挪动他用的现象十分普遍，致使立杆的计算长度成倍增大，承载能力下降。这正是造成脚手架安全事故的重要原因之一。\n\n#### 6．2．3本条规定脚手板的对接和搭接尺寸，旨在限制探头板长度，以防脚手板倾翻或滑脱。尺寸是参考日本标准《安全标准》第 563条的规定。\n\n### 6.3立杆\n\n#### 6．3．2本条规定设置扫地杆，是吸收了我国和英、日、德等国的经验。\n\n#### 6．3．4本条规定设置连墙件，不仅是为防止脚手架在风荷和其它水平力作用下产生倾覆，更重要的是它对立杆起中间支座的作用。试验证明：增大其竖向间距（或跨度）使立杆的承载能力大幅度下降。这表明连墙件的设置对保证脚手架的稳定性至关重要。为此，在英、日、德等国的同类标准中也有严格的规定。\n\n#### 6．3．5脚手架立杆采用对接接长，传力明确，没有偏心，可提高承载能力。试验表明;一个对接口件的承载能力比搭接的承载能力大2.14倍。\n\n#### 6．3．7本条规定是根据试验结果提出，是使副立杆能分担部分轴向力而提出的最低高度。\n\n### 6．4 连墙件\n\n#### 6．4．1对表6.4.1的说明\n\n表中规定的尺寸与连墙件按2步3跨、3步3跨设置，均是适应于本规范表5.3.3立杆计算长度系数的应用条件，可在计算立杆稳定性时取用。\n\n#### 6．4．2对连墙件设置位置规定的说明：\n\n（1）限制连墙件偏离主节点的最大距离 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，是参考英国标准BS5973—1981“9.6”的规定。只有连墙件在主节点附近方能有效地阻止脚手架发生横向弯曲失稳或倾覆，若远离主节点设置连墙件，因立杆的抗弯刚度较差，将会由于立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到约束脚手架横向变形的作用。调研中发现，许多连墙件设置在立杆步距的1/2附近，这对脚手架稳定是极为不利的。必须予以纠正。\n\n（2）由于第一步立柱所承受的轴向力最大，是保证脚手架稳定性的控制标件。在该处设连墙件,也就是增设一个支座,这是从构造上保证脚手架立杆局部稳定性的重要措施之一。\n\n（3）若一字型、开口型脚手架两端不与主体结构相连，就相当于自由边界而成为薄弱环节。将其两端与主体结构加强连接，再加上横向斜撑的作用，可对这类脚手架提供较强的整体刚度。\n\n#### 6.4. $3 ^ { \\sim } 6$ ．4．6这几条规定是总结了国内一些成熟的经验，并吸收了国外标准中的规定。但由于调研不够广泛，可能沿有更好的未总结在内，有待修改时补充。\n\n### 6．5门洞\n\n#### 6．5．1对门洞型式与选型条的说明：\n\n我国脚手架过门洞处的结构形式，以采用落地式斜杆支撑 $1 ^ { \\sim } 2$ 根架空立杆为主，英、法等国则用门式桥架（图5)。\n\n考虑到我国搭设门洞的习惯，并能增大门洞空间的使用面积和有一个较为简便、统一的验算方法，特列出图6.5.1供选择。门洞采用图6.5.1所示落地式支撑，能减少两侧边立杆的荷载，并可将图中的矩形平面ABCD作为上升式斜杆的平行弦杆桁架计算。\n\n#### 6．5．5本条规定是为防止杆件从扣件中滑脱，以保证门洞桁架安全可靠。\n\n  \n图5 英、法等国过门洞的结构形式\n\n### 6．6 剪刀撑与横向斜撑\n\n#### 6.6. $1 ^ { \\sim } 6$ ．6．3这三条规定是在总结我国');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07e21897-cfdc-403c-a943-8863c597c30c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 25）', 'olspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>6．意外停机引起的载荷，见4.2.3.5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>7．机构失效引起的载荷,见4.2.3.6</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>二</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>17</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>8．起重机基础外部激励引起的载荷，见4.2.3.7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 co');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07f7e025-6cc0-4804-8cdf-68ae355795bc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 4）', '率进行选择，减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。\n\n### 6．1．3．5 制动器的选择\n\n在回转机构最不利工作状态下，其制动器应能使回转部分从运动中停止；对塔式起重机，则是使已停住的回转部分在工作中能保持定位不动。制动减速度不宜超过6．1．3．3．3的规定。\n\n回转机构的制动转矩按式（93）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = \\frac { \\sum { J \\ \\bullet \\ n } } { 9 . 5 5 t _ { \\mathrm { Z } } } \\mathrm { + } M _ { \\mathrm { C } }\n$$\n\n……（93）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ ———回转机构的制动转矩，单位为牛米犑 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$\\Sigma J$ ———起重机回转制动时，回转机构及含吊运物品在内的全部回转运动质量换算到电动机轴（制动器轴）上的机构总转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；$n$ 同式（82）；$t _ { Z }$ — 回转机构制动时间，单位为秒（s）；  \nC——— 换算到电动机轴上的等效回转力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；$M _ { \\mathrm { C } } = { \\frac { \\eta } { i } } ( M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\mathrm { a } } - M _ { \\mathrm { m } } )$ 回转机构的总传动效率；i 由制动器轴到回转支承装置的回转机构总传动比；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\alpha }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）。\n\n### 6．1．3．6 极限力矩联轴器的选择\n\n对于有自锁可能的传动机构应装设极限力矩联轴器。非自锁机构如果不装设极限力矩联轴器，则应计算传动机构在事故状态下的静强度。\n\n极限力矩联轴器的摩擦力矩，按式（94）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { i l } } = 1 . 1 \\Big [ M _ { \\mathrm { m a x } } - \\frac { ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) n } { 9 . 5 5 t } \\Big ] i _ { \\mathrm { c } } \\eta \\qquad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { j l } }$ — 极限力矩联轴器的摩擦力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \nmax— 电动机最大起动转矩或制动器的制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ l ~ } } , J _ { \\mathrm { ~ 2 ~ } }$ 见式（82）；$_ n$ 同式（82）；$t$ 起、制动时间，单位为秒（s)；$i _ { \\mathrm { c } }$ — 电动机至极限力矩联轴器的回转机构传动比；-电动机至极限力矩联轴器的传动效率。\n\n## 6．1．4 变幅机构\n\n### 6．1．4．1 变幅阻力\n\n#### 6．1．4．1．1 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力\n\n在非平衡动臂式变幅机构变幅全过程中的不同幅度位置，变幅牵引构件（如钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸活塞等）上的总变幅阻力可能会有较大的变化。每一个变幅位置上变幅牵引构件的最大变幅阻力按式（95）计算：\n\n$P _ { z } = P _ { \\circ } + P _ { l } + P _ { \\mathrm { w } } + P _ { \\mathrm { s h } } + P _ { \\mathrm { e } } + P _ { \\mathrm { c } } + P _ { \\mathrm { f } } + P _ { \\mathrm { a } }$ ……( 95 )\n\n式中：\n\n![](images/b67d8d2681c4456fc96bcbdb1e85a0eaaf426773d390a1e221dd73648fe18826.jpg)\n\n$P _ { Z }$ 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ o ~ } }$ — 变幅时吊运物品非水平位移所引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathit { l } }$ 臂架系统自重未能完全平衡引起的变幅阻力，单位为牛顿(N)；  \n$P _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ — 作用在臂架系统上的风载荷引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { s h } }$ — 作用在吊运物品上的风载荷、起重机回转时吊运物品的离心力以及变幅、回转、运行起动或制动时在吊运物品上造成的水平惯性力等引起的起升滑轮组对铅垂线的偏角 $\\alpha$ 造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ — 变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力，单位');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('07fed187-2128-4c2e-8e5e-8cb173c43e8b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('080f94b0-e21d-47a6-aaf2-b786d26733f7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 6）', 'wspan=3 colspan=1>0.6</td><td rowspan=3 colspan=1>234</td><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>1234</td><td rowspan=1 colspan=1>1.031.031.031.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.021.021.021.02</td><td rowspan=1 colspan=1>1.011.011.011.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.001.001.001.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.001.001.001.00</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>伸缩臂几何特性</td><td rowspan=1 colspan=29>1                                            （b）(a)                                                                           112             1a                                                                                                                                Iα1=0.4,β    ；Ia11Lα2=0.7,β    ；111=           α1=0.61</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>1.6</td><td rowspan=1 colspan=2>1.9</td><td rowspan=1 colspan=2>2.2</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=3>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>1.6</td><td rowspan=1 colspan=4>1.80</td><td rowspan=1 colspan=4>2.2</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=2>丨</td><td rowspan=1 colspan=2>一</td><td rowspan=1 colspan=2>一</td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2>一</td><td rowspan=1 colspan=3>1.3     2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>从2</td><td rowspan=1 colspan=2>1.015</td><td rowspan=1 colspan=2>1.030</td><td rowspan=1 colspan=2>1.045</td><td rowspan=1 colspan=2>1.061</td><td rowspan=1 colspan=2>1.077</td><td rowspan=1 colspan=3>1.053   1.089</td><td rowspan=1 colspan=4>1.099   1.144</td><td rowspan=1 colspan=2>1.144</td><td rowspan=1 colspan=2>1.198</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0813e565-314e-4a4c-8ebb-165795a2c66a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '23.4 桥面防水与排水', '23.4 桥面防水与排水## 23.4.1 桥面防水层的层数和采用的材料应符合设计要求，材料的性能和质量应符合产品相应标准的规定。\n\n## 23.4.2 铺设桥面防水层时应符合下列规定：\n\n1 防水层材料应在进场时进行检测，在符合产品的相应标准后方可使用。\n\n2 铺设防水材料前应清除桥面的浮浆和各类杂物。\n\n3 防水层在横桥向应闭合铺设，底层表面应平顺、干燥、干净。防水层不宜在雨天或低温下铺设。\n\n4 防水层通过伸缩缝或沉降缝时，应按设计规定铺设。\n\n5 水泥混凝土桥面铺装层当采用织物与沥青黏合的防水层时，应设置隔断缝。\n\n6 防水层施工完成后，在未达到规定的时间内，不得开放交通。\n\n## 23.4.3 泄水孔的顶面不宜高于水泥混凝土调平层的顶面，且在泄水孔的边缘宜设渗水盲沟，使桥面上的积水能顺利排出。泄水管的安装施工应符合设计规定，并应合理设置泄水口的位置，使排水不会冲刷墩台的基础。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0818f54c-4c30-4a95-968e-750d4f537dfe', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 4）', '场拼装的质量与进度，故需进行试拼装。\n\n3 对本款的解释见本规范第 17.6.13 条第 3 款的说明。\n\n4 采用上行式架桥机进行节段的错层起吊悬挂时，节段之间很容易因产生碰撞而造成损伤，因此需要设置防止碰撞的垫块；采用下行式架桥机拼装节段时，由于横坡的影响，节段的支承面可能会产生倾斜，为保证施工安全，故规定如条文。\n\n5 预应力孔道如果在节段拼装后的匹配面接缝处产生较大的错台，会对后续的张拉作用造成较大的影响，故规定如条文。\n\n7 规定通过计算确定支承转换顺序是为了保证接缝断面的混凝土处于受压状态。\n\n### 17.6.15接缝的处理应符合下列规定：\n\n1 各节段间的接缝施工应符合设计规定。\n\n2 采用胶接缝拼装的节段，涂胶前应就位试拼。胶黏剂进场后应进行力学性能及作业性能的抽检，其各项性能应满足结构设计与节段拼装施工的要求。节段的匹配面应平整，尘土、油脂等污染物及松散混凝土和浮浆应清除干净。涂胶前的匹配面应进行干燥处理。\n\n3 胶黏剂宜采用机械拌和，且在使用过程中应连续搅拌并保持其均匀性。胶黏剂应涂抹均匀，覆盖整个匹配面，涂抹厚度宜不超过 $3 \\mathrm { m m }$ 。对胶接缝施加临时预应力进行挤压时，挤压力宜为 $0 . 2 \\mathrm { M P a }$ ，胶黏剂应在梁体的全断面挤出，且胶接缝的挤压应在 3h 以内完成；当施工时间超过明露时间的 $70 \\%$ 时，在固化之前应清除被挤出的胶结料。胶黏剂在涂抹和挤压时，应采取措施对预应力孔道的端口处进行防护，防止胶黏剂进入孔道内。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('08206f6c-b011-47b3-be60-592d6bf453df', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '12 特殊季节与特殊环境施工', '12 特殊季节与特殊环境施工## 12.2 冬季施工\n12.2.3 使用电炉、碘钨灯取暖易发生火灾事故，煤炭炉取暖易发生一氧化碳中毒事故。\n12.2.6 明火烘烤或开水加热冻结的储气罐、氧气瓶、乙炔瓶、阀门、胶管易发生爆炸或火灾事故。\n\n## 12.8 能见度不良施工\n12.8.3 避免因能见度不良发生船舶水上交通事故。\n\n## 12.10 高海拔地区施工\n12.10.1 以海拔 $3 0 0 0 \\mathrm { m }$ 为高海拔地区界定标准，是因为从医学和工程实际角度出发，在海拔 $3 0 0 0 \\mathrm { m }$ 地区易出现较明显的高原反应。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('082861dd-1b2e-49f0-aeca-4e89dd619aa9', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '续表12.3.11', '续表12.3.11注：L为屋面半坡或单坡长度；H 为墙面高度。\n\n## 12.4 固定支架安装\n\n### 12.4.1 主控项目\n固定支架数量、间距应满足设计要求，紧固件固定应牢固、可靠，与支承结构应密贴。\n\n检查数量：按固定支架数抽查 $5 \\%$ ，且不得少于20处。  \n检验方法：观察或用小锤敲击检查。\n\n### 12.4.2 主控项目\n固定支架安装允许偏差应符合表12.4.2的规定。\n\n检查数量：固定支架数抽查 $5 \\%$ ，且不得少于20处。\n\n检验方法：观察检查及拉线、尺量。\n\n表12.4.2固定支架安装允许偏差');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0828958c-84d1-48b9-a548-a2beb8082ce9', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明桥梁减隔震设计是通过延长结构的基本周期，避开地震能量集中的周期范围（反应谱平台段及其附近)，从而降低结构的地震力。但延长结构周期的同时，必然使得结构比较柔，从而可能导致结构在正常使用荷载作用下发生有害振动，因此要求减隔震结构应具有足够的初始刚度和屈服强度，保证在正常使用荷载下（如风、车辆制动力等)结构不发生有害屈服和振动。\n\n同时，采用减隔震设计的桥梁通常上部结构的位移比不采用减隔震设计的桥梁大，为了确保减隔震桥梁在地震作用下的预期性能，在相邻上部结构之间应设置足够的间隙，且需要对伸缩缝装置、相邻梁间限位装置、防落梁装置等进行合理的设计，并对施工质量给予明确规定。\n\n## 10.2 减隔震装置\n\n### 10.2.1 减隔震装置的构造应简单，性能应可靠且对环境温度变化不敏感，应在其性能明确的范围内使用；减隔震装置应具有可更换性，并应进行定期维护和检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('084b143b-712e-43ed-b678-b1375b7f6ed9', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12.6支 座', '12.6支 座## 12.6.1梁或桁架支于砌体或混凝土上的平板支座，应验算下部砌体或混凝土的承压强度，底板厚度应根据支座反力对底板产生的弯矩进行计算，且不宜小于 $1 2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n梁的端部支承加劲肋的下端，按端面承压强度设计值进行计\n\n算时，应刨平顶紧，其中突缘加劲板的伸出长度不得大于其厚度的2倍，并宜采取限位措施（图12.6.1)。\n\n  \n图12.6.1梁的支座1—刨平顶紧； $t ^ { \\cdot }$ 一端板厚度\n\n## 12.6.2弧形支座（图12.6.2a）和辊轴支座（图12.6.2b）的支座反力 $R$ 应满足下式要求：\n\n$$\nR \\leqslant 4 0 n d l f ^ { 2 } / E\n$$\n\n式中： $d$ -弧形表面接触点曲率半径 $r$ 的2倍；$\\pmb { n }$ 辊轴数目，对弧形支座 $n { = } 1$ ；$l \\cdot$ -弧形表面或滚轴与平板的接触长度 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n  \n图12.6.2弧形支座与辊轴支座示意图\n\n## 12.6.3铰轴支座节点（图12.6.3）中，当两相同半径的圆柱形弧面自由接触面的中心角 $\\theta \\mathrm { \\geqslant } 9 0 ^ { \\circ }$ 时，其圆柱形枢轴的承压应力\n\n应按下式计算：\n\n$$\n\\sigma = \\frac { 2 R } { d l } \\leqslant f\n$$\n\n式中： $d$ 枢轴直径 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$l$ -枢轴纵向接触面长度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n\n## 12.6.4板式橡胶支座设计应符合下列规定：\n\n1板式橡胶支座的底面面积可根据承压条件确定；\n\n2橡胶层总厚度应根据橡胶剪切变形条件确定；\n\n3在水平力作用下，板式橡胶支座应满足稳定性和抗滑移要求；\n\n  \n图12.6.3铰轴式支座示意图\n\n4支座锚栓按构造设置时数量宜为2个 $\\sim 4$ 个，直径不宜小于$2 0 \\mathrm { m m }$ ；对于受拉锚栓，其直径及数量应按计算确定，并应设置双螺母防止松动；\n\n5板式橡胶支座应采取防老化措施，并应考虑长期使用后因橡胶老化进行更换的可能性；\n\n6板式橡胶支座宜采取限位措施。\n\n## 12.6.5受力复杂或大跨度结构宜采用球形支座。球形支座应根据使用条件采用固定、单向滑动或双向滑动等形式。球形支座上盖板、球芯、底座和箱体均应采用铸钢加工制作，滑动面应采取相应的润滑措施、支座整体应采取防尘及防锈措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('08545f5d-0a5d-447c-8870-48e220639ea5', '18《钢结构用高强度垫圈》（GB-T1230-2006）.md', '前 言', '前 言本标准对应于ISO 7416:1984《高强度栓接结构用倒角淬火并回火平垫圈》,与ISO 7416的一致性程度为非等效。\n\n本标准代替GB/T1230—1991《钢结构用高强度垫圈》。\n\n本标准与GB/T.1230--1991相比主要变化如下：\n\n—--将垫圈厚度的尺寸代号改为\"h\"(GB/T1230—1991第3章)。\n\n本标准是“钢结构摩擦型高强度螺栓连接用的连接副\"国标产品系列标准之一。该系列标准还包括：\n\n-GB/T1228一2006钢结构用高强度大六角头螺栓；   \n-GB/T1229—2006钢结构用高强度大六角螺母；   \nGB/T1231—2006 钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件；   \n-GB/T3632—1995钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副；   \n--GB/T3633—1995钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副技术条件。\n\n本标准由中国机械工业联合会提出。\n\n本标准由全国紧固件标准化技术委员会归口。\n\n本标准负责起草单位：铁道科学研究院。\n\n本标准参加起草单位：机械科学研究院、上海高强度螺栓厂、中冶集团建筑研究总院、大冶钢厂。  \n本标准主要起草人：程季青、沈家骅。\n\n本标准所代替标准的历次版本发布情况为：\n\nGB 1230-1976、GB 1230-1984、GB/T 1230-1991。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('086181ed-6ec2-4499-b08a-969ba19722d9', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '4高程控制测量（Part 1）', '4高程控制测量## 4．1一般规定\n\n### 4．1．1高程控制测量精度等级的划分，仍然沿用《93 规范》的等级系列。\n\n对于电磁波测距三角高程测量适用的精度等级，《93 规范》是按四等设计的，但未明确表述它的地位。本次修订予以确定。\n\n本次修订初步引入GPS 拟合高程测量的概念和方法，现说明如下：\n\n1从上世纪90年代以来，GPS 拟合高程测量的理论、方法和应用均有很大的进展。\n\n2从工程测量的角度看，GPS 高程测量应用的方法仍然比较单一，仅局限在拟合的方法上，实质上是GPS 平面控制测量的一个副产品。就其方法本身而言，可归纳为插值和拟合两类，但本次修订不严格区分它的数学含义，统称为“GPS拟合高程测量”。\n\n3从统计资料看(表 9)，GPS 拟合高程测量所达到的精度有高有低，不尽相同，本次修订将其定位在五等精度，比较适中安全。\n\n### 4．1．2区域高程控制测量首级网等级的确定，一般根据工程规模或控制面积、测图比例尺或用途及高程网的布设层次等因素综合考虑，本规范不作具体规定。\n\n本次修订虽然在4．1．1条明确了电磁波测距三角高程测量和GPS 拟合高程测量的地位，但在应用上还应注意：\n\n1四等电磁波测距三角高程网应由三等水准点起算(见条文4．3．2条注释)。\n\n2GPS 拟合高程测量是基于区域水准测量成果，因此，其不能用于首级高程控制。\n\n### 4．1．3根据国测[1987]365 号文规定采用“1985 国家高程基准”，其高程起算点是位于青岛的“中华人民共和国水准原点”，高程值为72． $2 6 0 4 \\mathrm { m }$ 。1956 年黄海平均海水面及相应的水准原点高程值为72. $2 8 9 \\mathrm { m }$ ，两系统相差-0. $0 2 8 6 \\mathrm { m }$ 。对于一般地形测图来说可采用该差值直接换算。但对于高程控制测量，由于两种系统的差值并不是均匀的，其受施测路线所经过地区的重力、气候、路线长度、仪器及测量误差等不同因素的影响，须进行具体联测确定差值。\n\n本条“高程系统”的含义不是大地测量中正常高系统、正高系统等意思。\n\n假定高程系统宜慎用。\n\n### 4．1．4高程控制点数量及间距的规定，是根据历年来工程测量部门的实践经验总结出来的，便于使用且经济合理。\n\n## 4．2水准测量\n\n### 4．2．1关于水准测量的主要技术要求：\n\n1本规范水准测量采用每千米高差全中误差的精度系列与现行国家标准《国家一、二等水准测量规范》GB12897和《国家三、四等水准测量规范》GB 12898 相同。虽然这一系列对工程测量来讲并不一定恰当适宜，但从水准测量基本精度指标的协调统一出发，本规范未予变动。\n\n五等水准是因工程需要而对水准测量精度系列的补充，其每千米高差全中误差仍沿用《93规范》的指标。\n\n2本条所规定的附合水准路线长度，在按级布设时，其最低等级的最弱点高程中误差为3cm左右(已考虑起始数据误差影响)。\n\n3本条中的附合或环线四等水准测量，工测部门都采用单程一次测量。实践证明是能达到规定精度的；因为四等水准与三等水准使用的仪器、视线长度、操作方法等基本相同，只有单程和往返的区别；按此估算，四等水准单程观测是能达到规定精度指标的。\n\n4关于山地水准测量的限差。\n\n在山地进行三、四等水准测量时，由于受客观条件的限制，其往返较差、附合或环线闭合差的限值可适当放宽，分别为土 $1 5 \\sqrt { L }$ 和 $\\pm 2 5 \\sqrt { L }$ 。但实测中，其限差常以测站数 n来衡量，为此将上述限差转换为每站中误差的限差，通常每千米按16站计算，即\n\n$$\nL { = } \\frac { n } { 1 6 }\n$$\n\n则\n\n$$\n\\Delta { = } \\pm 1 5 \\sqrt { L } { = } \\pm 1 5 \\sqrt { \\frac { n } { 1 6 } } { \\approx } \\pm 4 \\sqrt { n }\n$$\n\n$$\n\\Delta { = } \\pm 2 5 \\sqrt { L } { = } \\pm 2 5 \\sqrt { \\frac { n } { 1 6 } } { \\approx } \\pm 6 \\sqrt { n }\n$$\n\n5结点间或高级点间的路线长度，是基于以下两种图形进行推论的。\n\n图2中，“ $\\odot$ ”表示高级点，“.”表示最弱点（由于图形的对称性，图中未标出全部最弱点)。\n\n  \n图2单一附合路线和最简结点网\n\n推论可知：附合水准路线的最弱点在路线的中部，结点网的最弱点位于每个环节的 3／4处。欲使两种图形最弱点的高程中误差相等，结点网的各环节长度应为单一附合水准路线长度的 $2 / 3$ 倍。\n\n故本规范表4．2．1的注1中，采用0．7倍的指标。\n\n### 4．2．2关于水准测量所使用的仪器及水准尺：\n\n1本次修订补充了，三等水准测量所使用的补偿式自动安平水准仪的补偿误差△。不应超过0. $5 ^ { \\prime \\prime }$ ，数字水准仪条形码尺米间隔平均长与名义长之差，不应超过0．10mm的要求。\n\n2对于水准仪的视准轴与水准管轴的夹角i，水准尺的米间隔平均长与名义长之差的限值，仍采用《93规范》的指标。\n\n以上两款中的相关检验指标是根据多年来实践经验得出的，也与仪器的等级相适应，同时也是作业中应当满足的。\n\n### 4．2．4水准观测的主要技术指标，是基于不同型号的水准仪和不同类型的水准尺，按水\n\n准观测的误差理论进行分析推算，并结合历年来工程测量单位的实践经验，补充、调整而成的。\n\n规范修订将数字水准仪归类于相应等级的光学水准仪中，并按相应等级的要求作业。\n\n### 4．2．6由于交通、水利等国家基础建设的快速发展，跨河水准在工程测量中的应用越来越多，故本次修订增加跨河水准测量内容。\n\n跨河水准测量的主要技术要求，是根据我国航务测量部门长期的经验总结制定的。\n\n对于工程测');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('08639ccd-7948-40bf-a077-c6c10c6d7838', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验## 犚．1 起升机构电动机过载校验\n\n起升机构电动机按式（R．1）进行过载校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（R．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的额定功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$H$ 系数，按有电压损失（交流电动机一 $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、最大转矩或堵转转矩有允差（绕线转子异步电动机－ $10 \\%$ ，笼型异步电动机－ $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、起 升 额 定 载 荷 等 条 件 确 定。绕 线 转 子 异 步 电 动 机 和 笼 型 异 步 电 动 机 取$H { = } 2 , 5$ ;变频异步电动机取 $H { = } 2 , 2$ ;直流电动机取 $H { = } 1 , 4$ ；  \n$m$ 同式（89）；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数（电动机制造商提供），对于直接全压起动的笼型电动λ机，堵转转矩倍数 $\\lambda _ { \\mathrm { m } } \\geqslant 2 . 2$ ；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 额定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式(P.1)。\n\n## 犚．2 轨道运行式运行机构电动机过载校验\n\n轨道运行式运行机构电动机过载校验按式（R．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { 1 } { m \\lambda _ { \\mathrm { A s } } } \\Big \\{ ( P _ { \\Sigma } ( { \\omega } + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\mathrm { w I } } ) \\frac { v _ { \\mathrm { v } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } { + } \\frac { \\sum J n ^ { 2 } } { 9 1 \\ 2 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big \\} \\quad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ R . ~ 2 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$m$ 同式（89）；  \nAS— 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 的平均起动转矩倍数。其值应根据所选电动机的 $\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 值及其控制系统方案确定。通常情况下可参考下列取值：绕线转子异步电动机取1．7，采用频敏变阻器时取1，笼型异λ 犘步电动机取 $0 , 9 \\lambda _ { \\mathrm { m } }$ （相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数，由电动机制造商提供），串励直流电动机取1．9，复励直流电动机取1．8，他励直流电动机取1．7，变频调速电动机取1．7；\n$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ -同式(142)。车轮为滑动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 1 5$ ，车轮为滚动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 0 6$ ；  \n$m _ { \\alpha }$ — 坡道阻力系数，按4．2．2．2的规定计算；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 工作状态风载荷，单位为牛顿（N），按4．2．2．3．1确定；$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 起重机（或小车）的运行速度，单位为米每秒 $\\left( \\mathrm { m } / \\mathrm { s } \\right)$ ）；同式（89）；  \n$\\Sigma J$ — 机构对电动机轴的总惯量，即包含直线运动质量和传动机构的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量和电动机轴上自身的转动惯量之和，单位为千克平方米 $\\mathrm { ( k g \\cdot m ^ { 2 } ) }$ ）；$n$ 同式（82)；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 运行机构起动时间，单位为秒（s）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0865850a-4fd4-4f6a-aeb1-aeb33fea44e7', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '续表4.9.12（Part 1）', '续表4.9.12## 2圆柱头焊钉焊缝检验：\n\n圆柱头焊钉焊完之后,应及时敲掉圆柱头焊钉周围的瓷环进行外观检验。焊钉底角应保证 $3 6 0 ^ { \\circ }$ 周边挤出焊脚。\n\n每100 个圆柱头焊钉至少抽一个进行弯曲检验,方法是用锤打击圆柱头焊钉,使焊钉弯曲 $3 0 ^ { \\circ }$ 时,其焊缝和热影响区没有肉眼可见的裂缝为合格;若不合格则加倍检验。\n\n3产品试板焊缝的外观应符合产品焊缝的外观质量要求。\n\n### 4.9.13焊缝修磨和返修焊应符合下列要求：\n\n1杆件焊接后,两端的引板或产品试板必须用气割切掉，并磨平切口,不得损伤杆件。\n\n2垂直应力方向的对接焊缝必须除去余高,并顺应力方向 磨平。\n\n3焊脚尺寸、焊波或余高等超出表4.9.12上限值的焊缝应\n\n修磨。\n\n4焊缝不超差的咬边应修磨匀顺,超差的咬边或焊脚尺寸不足时，可采用手工焊进行返修。\n\n5应采用碳弧气刨或其他机械方法清除焊接缺陷,在清除缺陷时应刨出利于返修焊的坡口,并用砂轮磨掉坡口表面的氧化皮，露出金属光泽。\n\n6焊接裂纹的清除长度应由裂纹端各外延50 mm。\n\n7用埋弧焊返修焊缝时,应将焊缝清除部位的两端刨成不小于 $1 : 5$ 的斜坡。\n\n8返修焊缝应按原焊缝质量标准要求检验;同一部位的返修焊一般不应超过两次。\n\n9圆柱头焊钉的补焊;对有缺陷的焊钉焊缝可采用手工焊进行补焊,补焊长度应自缺陷两端外延10mm,焊角尺寸为6mm；当钢板厚度达到手工焊要求预热的厚度时应预热,预热温度和手工焊要求的预热温度相同。当焊钉焊缝不合格时,应将焊钉从杆件上切除,且不应伤及母材,切除圆柱头焊钉的部位应打磨平整,然后用原焊接方法重新焊上圆柱头焊钉，并达到合格的焊接质量。\n\n### 4.9.14焊缝无损检验应符合下列要求：\n\n1经外观检查合格的焊缝方能进行无损检验,无损检验应在焊接24h后进行。当设计无要求时,箱形杆件棱角焊缝探伤的最小有效厚度为√2t(t为水平板厚度,以mm计)；当设计有熔深要求时,按设计要求执行。\n\n2焊缝超声波探伤内部质量分级应符合表4.9.14—1的规定。\n\n表4.9.14-1焊缝超声波探伤内部质量分级  \n\n\n\n\n\n续表4.9.14-1   \n\n\n\n\n\n3焊缝超声波探伤范围和检验等级要求应符合表4.9.14—2的规定;距离-波幅曲线灵敏度及缺陷等级评定应符合本规范附录E 的规定;其他要求应符合现行国家标准《焊缝无损检测超声检测技术、检测等级和评定》GB/T11345 的规定。.\n\n表4.9.14-2焊缝超声波探伤范围和检验等级（mm）  \n\n\n\n\n\n#### 4焊缝超声波检验等级应符合下列规定：\n\n检验等级分为A、B、C三级,检验完善程度和检验工作的难度系数按A、B、C顺序逐级增高。\n\nA级检验采用一种角度的探头在焊缝的单面单侧进行检验，只对允许扫查到的焊缝截面进行探测。B级检验原则上采用一种角度探头在焊缝的单面双侧进行检验,对整个焊缝截面进行探测。受几何条件的限制可在焊缝的双面单侧采用两种角度的探头进行检验,条件允许时应做横向缺陷的检验。C级检验至少要求采用两种角度探头在焊缝的单面双侧进行检验,同时要做两个扫查方向和两种角度探头的横向缺陷检验。\n\n采用任何检验等级都应使检测系统灵敏度余量能够满足验收标准。否则应增加探测面(如双面双侧等)。\n\n为避免几何形状限制相应检验等级检测结果的有效性,设计、工艺人员应在考虑超声波检测可行性的基础上进行结构设计和工艺安排。\n\n5板厚小于等于 $3 0 ~ \\mathrm { m m }$ (不等厚对接时,按薄板计)的主要杆件受拉横向、纵向对接焊缝除按表4.9.14—2的规定进行超声波探伤外,还应按接头数量的 $1 0 \\%$ (不少于一个焊接接头)进行射线探伤,探伤范围为焊缝两端各 $2 5 0 \\ \\mathrm { \\ m m } \\sim 3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ,焊缝长度大于$1 \\ 2 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时，中部加探 $2 5 0 \\ \\mathrm { m m } \\sim 3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；厚度大于 $3 0 \\ \\mathrm { m m }$ （不等厚对接时,按薄板计)的主要杆件受拉横向、纵向对接焊缝除按表4.9.14一2的规定进行超声波探伤外,还应按接头数量的 $1 0 \\%$ （不少于一个焊接接头)增加检验等级为C级、质量等级为I级的超声波检验。此时焊缝余高应磨平,使用的探头折射角应有一个为$4 5 ^ { \\circ }$ ,探伤范围为焊缝两端各 $5 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。焊缝长度大于 $1 \\ 5 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时，中部加探 $5 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。对表面余高不需磨平的十字交叉（包括T字交叉)对接焊缝应在以十字交叉点为中心的 $1 2 0 \\ \\mathrm { m m } \\sim 1 5 0 \\ \\mathrm { m m }$ 范围内 $1 0 0 \\%$ 射线探伤。焊缝的射线探伤应符合现行国家标准《金属熔化焊焊接接头射线照相》GB3323的规定，射线透照技术等级采用B级(优化级）,焊缝内部质量应达到 $\\mathbb { I }$ 级,缺陷评定应符合本规范附录F的规定。\n\n6用射线和超声波两种方法检验的焊缝,必须达到各自的质量要求,该焊缝方可认为合格。\n\n7桥面板纵肋角焊缝采用磁粉探伤,U形肋探伤比例 $100 \\%$ ，板肋探伤比例 $1 0 \\%$ ,探伤范围为焊缝两端各 $1 0 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ,磁粉探伤应符合现行标准《无损检测焊缝磁粉检测》JB/T6061的规定，焊缝质量应达到Ⅱ级;缺陷评定应符合本规范附录G的规定。\n\n8采用超声波和磁粉进行局部探伤的焊缝,当发现裂纹时，应将该条焊缝的探伤范围延至全长。采用射线探伤的焊缝,当发现超');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('086d1362-7e5b-4ccc-b966-af9e96eb4a49', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条按新颁布的《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310-2019）的规定进行了修改。\n\n## 6.8.6 除应对由各种组成材料带入混凝土中的碱含量进行控制外，尚应控制混凝土的总碱含量。每立方米混凝土的总碱含量，对一般桥涵宜不大于 $3 . 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ，对特大桥、大桥和重要桥梁宜不大于 $2 . 1 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。当混凝土结构处于受严重侵蚀的环境时，不得使用有碱活性反应的\n\n集料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('087233a3-6291-45fc-a88a-24c2a897058b', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '条文说明', '条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('08768a3c-4b14-411b-a593-c2e9c2c9c345', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 5）', ' . 1 4 + \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - 2 0 } { 1 . 4 0 }\n$$\n\n气温在 $- 2 \\sim - 5 0 \\%$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = - ~ 1 . 4 8 ~ + { \\frac { T _ { \\mathrm { l } } } { 0 . 9 1 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = ~ - 0 . 1 2 ~ + { \\frac { ~ T _ { \\mathrm { i } } ~ } { 1 . 2 1 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { { s } } } ~ = ~ { \\frac { T _ { \\mathrm { { t } } } + 1 . 8 5 } { 1 . 5 8 } }\n$$\n\n式中： $T _ { \\mathrm { e } }$ 结构有效温度标准值 $( 9 0 )$ ；\n\n$T _ { \\iota }$ 气温，混凝土结构可取当地历年最高日平均温度或最低日平均温度，钢结构可取当地历年最高温度或最低温度。当为 $0 \\%$ 以下时取负值。\n\n## 3 竖向梯度温度作用\n\n关于竖向梯度温度作用问题，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）曾对新西兰规范、英国BS 5400、美国AASHTO规范、国内铁路规范和《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）的竖向温度梯度曲线进行了多座实桥的应力计算比较。结果表明，新西兰规范和我国铁路规范中梯度温度作用产生的效应最大，《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）最小，英国BS5400和美国AASHTO规范居中。考虑美国规范的温度曲线比较简单，计算起来也较为快捷，本规范采用了该规范的温度梯度曲线，并作了适当修改。\n\n本条中，竖向梯度温度曲线最高值 $T _ { 1 }$ 指桥面板表面处，不包括铺装层。 $T _ { \\parallel }$ 根据桥面铺装情况，按表4.3.12-3确定。\n\n（1）铺装层采用单层沥青混凝土时，梁顶 $T _ { \\mathrm { i } }$ 根据铺装层厚度在 $2 0 \\%$ 、 $1 4 \\%$ 或之间线性内插取用。\n\n（2）铺装层采用单层混凝土时， $T _ { \\scriptscriptstyle 1 } = 2 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 0\n\n（3）铺装层底层为水泥混凝土，顶层为沥青混凝土时， $T _ { \\parallel }$ 可根据沥青混凝土厚度取用，不考虑底层水泥混凝土。\n\n（4）当利用梁顶一部分水泥混凝土整平层参与梁的抗弯计算时，则被利用的那一部分厚度作为梁高的一部分，该厚度的顶面就是梁高顶面， $T _ { \\parallel }$ 为该顶面处温度。此时，该结构为组合结构，铺装层水泥混凝土的强度等级要与梁体协调，并考虑结合面的抗剪问题。\n\n## 4 横向梯度温度作用\n\n本次修订增加了横向温度梯度作用的有关规定。本条第4款的规定参考了中交公路规划设计院有限公司、湖北鄂东长江公路大桥有限公司等单位研发的“超大跨混合梁斜拉桥建设关键技术”项目的研究成果。对于无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。横向温度梯度作用一般根据桥梁的地理位置、环境条件等因素经调查研究确定；无实测温度数据时，可采用图4-1所示的横向梯度温度曲线。图4-1中 $B _ { 1 }$ 为边箱宽度、 $B$ 为箱梁半宽。横向梯度温度取值见表4-4。\n\n表4-4横向梯度温度取值  \n\n\n\n\n\n### 6 施工阶段沥青摊铺引起的温度影响\n\n近年来高等级公路桥面铺装已广泛采用沥青混凝土铺装。沥青混凝土摊铺时要求高温操作，施工时摊铺温度往往可高达 $1 5 0 \\mathrm { ‰}$ 左右，如此高的温度将在主梁内引起较大的温差分布。对于采用混凝土桥面板的桥梁，沥青高温摊铺可能会导致主梁混凝土原有裂缝的扩展及新裂缝的产生，影响桥梁结构的耐久性，必要时设计需考虑沥青摊铺温度作用影响。\n\n4.3.13上部结构因温度变化引起的伸长或缩短以及受其他纵向力的作用，活动支座将产生一个方向相反的力，即支座摩阻力。摩阻力的大小取决于上部结构传给支座的反力大小、支座类型以及材料等。\n\n活动支座承受的纵向力，不容许超过支座与混凝土或其他结构材料之间的摩阻力。\n\n该纵向力一般为制动力和温度、收缩作用。本规范规定的支座摩擦系数取自《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）、《公路桥梁盆式支座》（JT/T391）和《桥梁球型支座》（GB/T17955）。\n\n\n\n## 4.4 偶然作用\n\n### 4.4.1 跨越江、河、海湾的桥梁，应考虑船舶对桥梁墩台的撞击作用。\n\n船舶与桥梁结构的碰撞过程十分复杂 与碰撞时的环境因素（风浪、气候、水流等）、船舶特性（船舶类型、船舶尺寸、行进速度、装载情况以及船首、船壳和甲板室的强度和刚度等）、桥梁结构因素（桥梁构件的尺寸、形状、材料、质量和抗力特性等）及驾驶员的反应时间等因素有关，因此，精确确定船舶与桥梁的相互作用力十分困难。\n\n根据通航航道的特点及通行船舶的特性，可以将需要考虑船舶与桥梁相互作用的河流分为内河和通行海轮的河流（包括海湾）两大类。前者的代表船型主要为内河驳船货船队，依据《内河通航标准》（GB50139），四至七级内河航道对应的船舶吨位分别为500、300、100和 $5 0 \\mathrm { t }$ 。通行海轮航道的代表船型为海轮。两者与桥梁结构发生撞击的机理有所区别，结果也大不一样。\n\n关于船舶与桥梁的撞击作用，应开展专题研究，成果经审批及办理其他手续后作为确定的作用值。当无实测资料或针对性研究成果时，可采用本规范表4.4.1-1和表4.4.1-2的规定值。\n\n对于一、二、三级内河航道船舶撞击作用，鉴于桥梁防');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('087c563c-6a47-4ed0-9e4d-7b46eaf62e89', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一章总则', '第一章总则第一条为保护和改善环境，防治大气污染，保障公众健康，推进生态文明建设，促进经济社会可持续发展，制定本法。\n\n第二条防治大气污染，应当以改善大气环境质量为目标，坚持源头治理，规划先行，转变经济发展方式，优化产业结构和布局，调整能源结构。\n\n防治大气污染，应当加强对燃煤、工业、机动车船、扬尘、农业等大气污染的综合防治，推行区域大气污染联合防治，对颗粒物、二氧化硫、氮氧化物、挥发性有机物、氨等大气污染物和温室气体实施协同控制。\n\n第三条县级以上人民政府应当将大气污染防治工作纳入国民经济和社会发展规划，加大对大气污染防治的财政投入。\n\n地方各级人民政府应当对本行政区域的大气环境质量负责，制定规划，采取措施，控制或者逐步削减大气污染物的排放量，使大气环境质量达到规定标准并逐步改善。\n\n第四条国务院环境保护主管部门会同国务院有关部门，按照国务院的规定，对省、自治区、直辖市大气环境质量改善目标、大气污染防治重点任务完成情况进行考核。省、自治区、直辖市人民政府制定考核办法，对本行政区域内地方大气环境质量改善目标、大气污染防治重点任务完成情况实施考核。考核结果应当向社会公开。\n\n第五条县级以上人民政府环境保护主管部门对大气污染防治实施统一监督管理。\n\n县级以上人民政府其他有关部门在各自职责范围内对大气污染防治实施监督管理。\n\n第六条国家鼓励和支持大气污染防治科学技术研究，开展对大气污染来源及其变化趋势的分析，推广先进适用的大气污染防治技术和装备，促进科技成果转化，发挥科学技术在大气污染防治中的支撑作用。\n\n第七条企业事业单位和其他生产经营者应当采取有效措施，防止、减少大气污染，对所造成的损害依法承担责任。\n\n公民应当增强大气环境保护意识，采取低碳、节俭的生活方式，自觉履行大气环境保护义务。\n\n## 第二章大气污染防治标准和限期达标规划\n\n第八条国务院环境保护主管部门或者省、自治区、直辖市人民政府制定大气环境质量标准，应当以保障公众健康和保护生态环境为宗旨，与经济社会发展相适应，做到科学合理。\n\n第九条国务院环境保护主管部门或者省、自治区、直辖市人民政府制定大气污染物排放标准，应当以大气环境质量标准和国家经济、技术条件为依据。\n\n第十条制定大气环境质量标准、大气污染物排放标准，应当组织专家进行审查和论证，并征求有关部门、行业协会、企业事业单位和公众等方面的意见。\n\n第十一条省级以上人民政府环境保护主管部门应当在其网站上公布大气环境质量标准、大气污染物排放标准，供公众免费查阅、下载。\n\n第十二条大气环境质量标准、大气污染物排放标准的执行情况应当定期进行评估，根据评估结果对标准适时进行修订。\n\n第十三条制定燃煤、石油焦、生物质燃料、涂料等含挥发性有机物的产品、烟花爆竹以及锅炉等产品的质量标准，应当明确大气环境保护要求。\n\n制定燃油质量标准，应当符合国家大气污染物控制要求，并与国家机动车船、非道路移动机械大气污染物排放标准相互衔接，同步实施。\n\n前款所称非道路移动机械，是指装配有发动机的移动机械和可运输工业设备。\n\n第十四条未达到国家大气环境质量标准城市的人民政府应当及时编制大气环境质量限期达标规划，采取措施，按照国务院或者省级人民政府规定的期限达到大气环境质量标准。\n\n编制城市大气环境质量限期达标规划，应当征求有关行业协会、企业事业单位、专家和公众等方面的意见。\n\n第十五条城市大气环境质量限期达标规划应当向社会公开。直辖市和设区的市的大气环境质量限期达标规划应当报国务院环境保护主管部门备案。\n\n第十六条城市人民政府每年在向本级人民代表大会或者其常务委员会报告环境状况和环境保护目标完成情况时，应当报告大气环境质量限期达标规划执行情况，并向社会公开。\n\n第十七条城市大气环境质量限期达标规划应当根据大气污染防治的要求和经济、技术条件适时进行评估、修订。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('087cfb02-a8c9-4616-aa3f-5c8f83e341ef', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：安装预制盖板时发生上下方向错误，或斜交盖板发生斜交角方向错误的事故，在以往的施工中时有发生，故条文提示要注意避免。\n\n### 24.3.6 预制拱圈和盖板的安装应符合下列规定：\n\n1 预制构件的混凝土强度应达到设计强度的 $8 5 \\%$ 后，方可搬运安装，设计有规定时应从其规定。\n\n2 安装前，应检查构件及拱座、涵台的尺寸；安装后，拱圈和盖板上的吊装孔，应以砂浆填塞密实。\n\n3 拱座与拱圈、拱圈与拱圈的拼装接触面，应先拉毛或凿毛(沉降缝处除外)，安装前应浇水湿润，再以M10水泥砂浆砌筑。\n\n### 24.3.7 拱架拆除和拱顶填土应符合下列规定：\n\n1 先拆除拱架再进行拱顶填土时，拱圈和护拱的砌筑砂浆或混凝土的强度应符合设计规定，设计未规定时，应达到设计强度的 $8 5 \\%$ 后，方可拆除拱架，且在拱架拆除时应先完成拱脚以下部分回填土的填筑；达到设计强度的 $100 \\%$ 后，方可进行拱顶填土。\n\n2 在拱架未拆除的情况下进行拱顶填土时，拱圈和护拱砌筑砂浆或混凝土的强度应符合设计规定，设计未规定时，应达到设计强度的 $8 5 \\%$ 后，方可进行拱顶填土；拱架应在拱圈强度达到设计强度的 $100 \\%$ 后，方可拆除。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('08870ae6-e63b-4387-9205-e10cbdef0219', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3试件要求', '3试件要求## 3.1 试件尺寸\n\n（1）徐变试验应采用棱柱体试件，试件的长度应为截面边长尺寸的3\\~4倍。\n\n（2）当试件叠放时，应在每叠试件端头的试件和压板之间加装一个未安装应变量测仪表的辅助性混凝土垫块，其截面边长尺寸应与被测试件相同，且长度应至少等于其截面尺边长寸的一半。\n\n## 3.2 试件数量\n\n（1）制作徐变试件时，应同时制作相应的棱柱体抗压试件及收缩试件。\n\n（2）收缩试件应与徐变试件相同，并应装有与徐变试件相同的变形测量装置。\n\n（3）每组抗压、收缩和徐变试件的数量宜各为3个。其中每个加荷龄期的每组徐变试 件应至少为2个。\n\n## 3.3 试件制备\n\n（1）当要叠放试件时，宜磨平其端头。\n\n（2）徐变试件的受压面与相邻的纵向表面之间的角度与直角的偏差不应超过$1 \\mathrm { m m } / 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n（3）采用外装式应变量测装置时，徐变试件两侧面应有安装量测装置的测头，测头宜采用埋入式，试模的侧壁应具有能在成型时使测头定位的装置。\n\n## 3.4 试件的养护与存放方式\n\n（1）抗压试件及收缩试件应随徐变试件一并同条件养护。\n\n（2）对于标准环境中的徐变，试件应在成型后不少24h且不多于48h 时拆模，且在拆模之前，应覆盖试件表面。随后应立即将试件送入标准养护室养护到7d龄期（自混凝土搅拌加水开始计时），其中3d 加载的徐变试验应养护3d。养护期间试件不应浸泡于水中。试件养护完成后应移入温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 、相对湿度 $6 0 \\% { \\pm } 5 \\%$ 的恒温恒湿室进行徐变试验，直至试验完成。\n\n（3）对于适用于大体积混凝土内部情况的绝湿徐变，试件在制作或脱模后应密封在保湿外套中（包括橡皮套、金属套筒等），且在整个试件存放和测试期间也应保持密封。\n\n（4）对于需要考虑温度对混凝土弹性和非弹性性质的影响等特定条件下的徐变，应控制好试件存放的试验环境温度，应使其符合希望的温度条件。\n\n（5）对于需要确定在具体使用条件下的混凝土徐变值等其他存放条件，应根据具体情况确定试件的养护及试验制度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('088bdc0e-a2ff-4eff-ae61-622c4ce552de', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '1 范围', '1 范围本标准确立了起重机总体、结构、机械、电气与安全等部分设计应共同遵守的必要准则，规定了设计、计算要求和方法，并可作为对设计进行分析和评价的技术依据。\n\n本标准适用于桥架型起重机、臂架型起重机和缆索型起重机，但不涉及上述起重机设计的特殊问题。本标准也可供其他起重机参照使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0892826c-9d79-4e50-a696-e949d6f4a690', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '目 次', '目 次');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('08a2c683-9714-44f2-87e8-d430ace24d0a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：基坑开挖时其坑壁是否需要采取支护措施，需要在施工前即确定，否则不仅会影响施工的工期，且容易发生坑壁坍塌的安全事故。施工前进行基坑边坡稳定的验算和基坑的支护专项设计，对确定合理的开挖和支护方案、加快施工进度、保证施工安全具有重要作用，尤其是深大基坑的开挖，更需要通过施工前的验算以确定合理的施工方案和施工工艺。\n\n### 13.1.3 基坑开挖时，应根据其等级和规模，对基坑结构的受力、变形、稳定性、坑外重要构筑物和地下管线的位移变形等进行监测控制，保证施工安全以及周边重要构筑物和地下管线的安全。对危险性较大的基坑，除应按边开挖、边支护的原则进行施工外，尚应建立信息化实时监控系统，指导施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('08bbaa74-f14c-4538-b80a-7c61480d3c30', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 2）', '$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4。犕犕\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o x } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o x } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } )\n$$\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o y } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o y } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } )\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o x } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } \\mathrm { ~ , ~ } M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o y } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } \\mathrm { ~ - ~ }$ — 结构件两端的端部弯矩比值，其绝对值不大于1，两个端弯矩使构件轴线产生同向挠曲时，其比值为正 $( + )$ ，反向挠曲时，其比值为负 $( - )$ ）。\n\n$M _ { \\mathrm { o x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { o y } }$ ———构件的端部弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ~ ( N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m m ) }$ ）。\n\n$C _ { \\mathrm { h x } } \\mathcal { C } _ { \\mathrm { h y } }$ — 横向载荷弯矩系数， $C _ { \\mathrm { h } } { = } 1 { - } k \\ \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } }$ 其中 $k$ 的值为：\n\na） 当横向载荷为一个集中力，且两端简支或一端固接一端自由时， $k = 0 , 2$ ；  \nb） 当为多个集中载荷或分布载荷，且两端简支时， $k = 0$ ；c） 当为多个集中载荷或分布载荷，一端固接一端自由时， $k = 0 , 3$ ；  \nd） 无论何种载荷，一端固接一端简支时， $k = 0 , 3$ ；  \ne） 无论何种载荷，两端固接时， 犖 犆犆 $k = 0 , 4$ ；\n\n$N _ { \\mathrm { E x } } \\setminus N _ { \\mathrm { E y } }$ 对应于 $C _ { \\mathrm { h x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { h y } }$ 。无法判定时，取 $C _ { \\mathrm { h } } = 1$ 。\n\n$M _ { \\mathrm { h x } } \\mathbf { \\nabla } \\cdot M _ { \\mathrm { h y } }$ ———由横向载荷在构件中引起的弯矩，单位为牛毫米犕犕 犆犕犆犕 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ）。\n\n当 $M _ { \\mathrm { h } }$ 与 $M _ { 0 }$ 方向相反，且 $| C _ { \\mathrm { h } } M _ { \\mathrm { h } } | { < } 2 C _ { \\mathrm { 0 } } M _ { \\mathrm { 0 } }$ 时，取 $M _ { \\mathrm { h } }$ 为零。\n\n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 结构构件截面受压侧的抗弯模量，单位为三次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ）。\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数， $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按附录 $\\mathrm { L }$ 选取。\n\n符合5．6．2．1情况之一的双向压弯构件，不必验算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性。\n\n若式（M ．1）中第2项和第3项之和（即弯矩所引起的应力）与第1项（即轴力引起的应力）之比，小ψ于或等于 $( \\psi ^ { - 1 ) }$ ）时，则双向压弯构件应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。\n\n## 犕．1．2 对空间格构式构件还应将其受压弦杆及受压腹杆视为轴心压杆，以验算其单肢稳定性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('08c02ce4-51a2-4bd7-9267-bbe1fb7f0def', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '目录', '目录第一章总则  \n第二章车辆和驾驶人  \n第一节机动车、非机动车  \n第二节机动车驾驶人  \n第三章道路通行条件  \n第四章道路通行规定  \n第一节一般规定  \n第二节 机动车通行规定  \n第三节非机动车通行规定  \n第四节 行人和乘车人通行规定  \n第五节 高速公路的特别规定  \n第五章交通事故处理  \n第六章执法监督  \n第七章法律责任  \n第八章附则');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('08c31d8f-2334-417b-9ee5-9fcca6e644af', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '附录B起重机主梁上拱度和悬臂上翘度的检测', '附录B起重机主梁上拱度和悬臂上翘度的检测## B.0.1起重机主梁上拱度和悬臂上翘度的检测条件，应符合本规范附录A第A.0.1条的规定。当有日照影响时，上拱值应为测得的上拱值减去表B.0.1的修正值。\n\n表B.0.1日照影响的修正值  \n\n\n\n\n\n注：1上翼缘板的温度应在主梁中段位置两横筋板间，受阳面轨道侧附近检测；2下翼缘板的温度应在主梁中段位置两横筋板间，翼缘板中心位置检测；3对起重量为 $3 0 \\mathfrak { t } \\sim 5 0 \\mathfrak { t }$ 的起重机，表中数值应乘以0.85。\n\n## B.0.2上拱度和上翘度应用经纬仪、水准仪等测标高的仪器进行检测，亦可用拉钢丝的方法进行检测；检测部位应符合本规范表9.3.1的规定；检测时，应清除小车自重的影响。\n\n## B.0.3上拱度和上翘度用拉钢丝的方法检测时，应符合下列规定：\n\n1钢丝的直径应为 $\\phi 0 . \\ 4 9 \\mathrm { m m } \\sim \\phi 0 . \\ 5 2 \\mathrm { m m }$ ，重锤的重量应为150N。\n\n2钢丝应靠近轨道拉设，且应避开影响测量的轨道压板。\n\n3钢丝下垂修正值应符合表B.0.3的规定。\n\n表B.0.3钢丝下垂的修正值  \n\n\n\n\n\n## B.0.4拉钢丝检测电动单梁起重机的上拱度时，除应符合本规范第B.0.3条的规定外，尚应符合图B.0.4所示的要求；上拱度的实际值，应按下式计算：\n\n$$\nF = F _ { 1 } - \\Delta G - \\Delta T\n$$\n\n式中： $F \\mathrm { \\mathrm { . } }$ —上拱度的实际值 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n$F _ { 1 }$ ——上拱度的检测值 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；\n\n$\\Delta G$ 钢丝下垂的修正值 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ，按本规范表B.0.3确定；\n\n$\\triangle T \\cdot$ 日照影响的修正值 $\\left( \\mathbf { m m } \\right)$ ，按本规范表B.0.1确定。\n\n  \n图B.0.4电动单梁起重机上拱度的检测 1—钢丝固定点；2一钢丝\n\nB.0.5拉钢丝检测桥式起重机的上拱度时，除应符合本规范第B.0.3条的规定外，尚应符合图B.0.5所示的要求；上拱度的检测值应按本规范表9.3.1规定的检测部位内横隔板处或节点处上翼缘板表面与钢丝间的实测最大距离计；上拱度的实际值，应按下式计算：\n\n$$\nF = h - h _ { 1 } - \\Delta G - \\Delta T\n$$\n\n式中： $F$ —上拱度的实际值 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$ ；J $h$ 等高棒的高度值 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；$\\pmb { h } _ { 1 }$ ——上拱度的检测值 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ 。\n\n  \n图B.0.5桥式起重机上拱度的检测\n\n1一重锤；2一滑轮；3-重锤；4—钢丝；5-钢丝固定器\n\nB.0.6门式起重机的上拱度和上翘度的实际值(图B.0.6)，应按下列规定确定。\n\n1检测上拱度时，应把水准仪支放在有利于检测的位置;将标尺分别置于垫架上方主梁顶面的基准零点处，应分别测出两基准零点处的标尺读数，并取标尺读数的平均值;将标尺分别置于主\n\n梁顶面在本规范表9.3.1规定的检测部位内横隔板处或节点处，测取最高点的标尺读数；上拱度的实际值，应按下式计算：\n\n$$\nF = h _ { 0 } - h - \\Delta T\n$$\n\n式中：F——上拱度的实际值(mm)；\n\nh。—两基准零点处标尺读数的平均值（mm）；  \nh—主梁顶面跨中最高点处的标尺读数（mm）。\n\n2检测上翘度时，应把水准仪支放在有利于检测的位置处；将标尺分别置于垫架上方主梁顶面的基准零点处，应分别测出两基准零点处的标尺读数，并取标尺读数的平均值；将标尺分别置于两个有效悬臂处的主梁顶面上，测出两个有效悬臂处上的标尺读数；上翘度的实际值，应按下列公式计算：\n\n$$\nF _ { 0 1 } = h _ { 0 } - \\ h _ { 1 } - \\ \\Delta T _ { 1 }\n$$\n\n$$\nF _ { 0 2 } = h _ { 0 } - h _ { 2 } - \\Delta T _ { 2 }\n$$\n\n式中：Fo、Fo2——两个有效悬臂上翘度的实际值(mm)；\n\nh1、h——两个有效悬臂处的标尺读数（mm)；\n\n△T、△T-日照影响在两个悬臂处的修正值(mm），按表B.0.1确定。\n\n  \n图B.0.6门式起重机上拱度和上翘度的检测1一垫架；2-支腿连接座板');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('08d90e6b-66bb-4a07-ac4d-fa228279c153', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条虽然针对容易出现问题的方面列举了计算项目，但在实际工作中，需要结合工程要求进行包括但不限于所列项目的设计计算，以保证顶进工作的顺利和安全。\n\n24.8.3 顶进作业宜在地下水位降至基底以下 $0 . 5 { \\sim } 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时进行，且宜避开雨季施工，必须在雨季施工时应做好防洪及防雨排水工作。复杂条件下的大型桥涵顶进施工时，应根据地质条件和上部建筑的结构安全要求，采取必要的顶进围护结构和地基加固措施，保证顶进施工自身以及上部、周边构筑物的安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('08e563d6-fcad-40a9-8efa-617fcf937426', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：混凝土中产生碱集料反应一般认为有三个必备条件：集料具有碱活性、混凝土中总碱量大于 $3 . 0 ~ \\mathrm { \\ k g / m } ^ { 3 }$ 、结构处在有足够湿度的环境中。在三个条件共同作用下混凝土会发生碱集料反应，对此施工中需要特别引起重视，严加控制。混凝土总碱含量宜不超过 $3 . 0 \\mathsf { k g } / \\mathsf { m } ^ { 3 }$ ，是防止碱集料反应的一个重要临界控制指标，而对特大桥、大桥、重要桥梁的混凝土含碱量则需要更加严格一些，但原规范中“对特大桥、大桥和重要桥梁不宜大于 $1 . 8 \\mathsf { k g } / \\mathsf { m } ^ { 3 , \\dag }$ 的规定，在当前天然砂、石资源相对缺乏的情况下较难做到，故本次修订参照《铁路混凝土结构耐久性设计规范》（TB 10005-2010）的规定，将其调整为“对特大桥、大桥和重要桥梁宜不大于 $2 . 1 \\mathsf { k g } / \\mathsf { m } ^ { 3 , \\mathsf { , , } }$ 。\n\n## 6.8.7 泵送混凝土的配合比宜符合下列规定：\n\n1 胶凝材料用量宜不小于 $3 0 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ 。水泥宜选用硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥或粉煤灰硅酸盐水泥；细集料宜采用中砂，且其通过 $3 0 0 \\mu \\mathrm { m }$ 筛孔的颗粒含量宜不少于 $1 5 \\%$ ，砂率宜为 $3 5 \\% \\sim 4 5 \\%$ ；粗集料宜采用连续级配，其针片状颗粒含量宜不大于 $10 \\%$ ，粗集料的最大公称粒径与输送管径之比宜符合表6.8.7的规定。\n\n2 应通过试验掺用适量的泵送剂或减水剂，且宜掺用矿物掺合料。\n\n3 试配时应考虑坍落度经时损失。\n\n表 6.8.7 粗集料的最大公称粒径与输送管径之比  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>粗集料品种</td><td rowspan=1 colspan=1>泵送高度(m)</td><td rowspan=1 colspan=1>粗集料的最大公称粒径与输送管径之比</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>碎石</td><td rowspan=1 colspan=1>&lt;50</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1:3.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>50~100</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1:4.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;100</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1:5.0</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>卵石</td><td rowspan=1 colspan=1>&lt;50</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1:2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>50~100</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1:3.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;100</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1:4.0</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('08fec84a-974e-4603-a0ae-caf23c48c71e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 2）', '．1．9 重要的操作指示器应有醒目的显示，并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停开关按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危险显示应用红灯。\n\n### 9．3．2 通道和平台\n\n9．3．2．1 起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能通过斜梯（或楼梯）、平台、通道或直梯到达，梯级的两边应装护拦。不论起重机在什么位置，通道、斜梯（或楼梯）、平台都应有安全入口。如臂架可放到地面或人员可到达的部位进行全面直接检查，或者设有其他构造能进行直观检查时，则臂架上也可以不设置通道。\n\n9．3．2．2 起重机处在正常工作状态下的任何位置时，人员应能方便安全地进出司机室。\n\n如果起重机在任何位置，人员不能直接从地面进入司机室，且司机室地板离地面的高度不超过$5 ~ \\mathrm { m }$ ，司机室内配备有合适的紧急逃逸装置（例如绳梯）时，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n如果起重机在任何位置，人员都不能直接从地面进入司机室，以及司机室的地板离地面的高度超过$5 ~ \\mathrm { m }$ 时，起重机应设置到达司机室的通道；对于桥式起重机等，如能提供适当的装置使人员方便安全地离开司机室，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n一般情况下应通过斜梯或通道，从同司机室地板一样高且备有栏杆的平台直接进入司机室。平台与司机室入口的水平间隙不应超过 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，与司机室地板的高低差不应超过 $0 . 2 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。只有在空间受到限制时，才允许通过司机室顶部或地板进入司机室。9．3．2．3 斜梯、通道和平台的净空高度不应低于 $1 , 8 \\textrm { m }$ 。运动部分附近的通道和平台的净宽度不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；如果设有扶手或栏杆，在高度不超过 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的范围内，通道的净宽度可减至 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。固定部分之间的通道净宽度不应小于 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。\n\n起重机结构件内部很少使用的进出通道，其最小净空高度可为 $1 , 3 \\textrm { m }$ ，但此时通道宽度应增加到$0 , 7 \\textrm { m }$ 。只用于保养的平台，其上面的净空高度可以减到 $1 , 3 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．2．4 工作人员可能停留的每一个表面都应当保证不发生永久变形：\n\na） $2 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的力通过直径为 $1 2 5 ~ \\mathrm { m m }$ 圆盘施加在平台表面的任何位置；\n\n9．3．2．5 通道和平台表面应防滑。地板上的单个孔洞和间隙的尺寸不应使直径为 $2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的球体穿 过，且孔隙的面积应小于 $4 0 0 ~ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ 。\n\n9．3．2．6 通道离下方裸露动力线的高度小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 时，应在这些区域采用实体式地板；当通道靠近动力线时，应对这些动力线加以保护。\n\n### 9．3．3 斜梯和直梯\n\n凡高度差超过 $0 , 5 \\textrm { m }$ 的通行路径应做成斜梯或直梯。高度不超过 $2 \\textrm { m }$ 的垂直面上（例如桥架主梁的走台与端梁之间），可以设踏脚板，踏脚板两侧应设有扶手。\n\n#### 9．3．3．1 斜梯\n\n9．3．3．1．1 斜梯的倾斜角不宜超过 $6 5 ^ { \\circ }$ ，特殊情况下，倾斜角也不应超过 $7 5 ^ { \\circ }$ （超过 $7 5 ^ { \\circ }$ 时按直梯设计）。  \n9．3．3．1．2 斜梯两侧应设置栏杆，两侧栏杆的间距：主要斜梯不应小于 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；其他斜梯可取为 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；  \n斜梯的一侧靠墙壁时，只在另一侧设置栏杆，栏杆高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．3．1．3 梯级的净宽度不应小于 $0 . 3 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，单个梯级的高度宜取为 $0 . 1 8 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 2 5 ~ \\mathrm { m }$ ，斜梯上梯级的进深不应小于梯级的高度，连续布置的梯级，其高度和进深均应为相同尺寸。\n\n9．3．3．1．4 梯级踏板表面要防滑。\n\n#### 9．3．3．2 直梯\n\n9．3．3．2．1 直梯两边撑杆的间距不小于 $0 , 4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，两撑杆之间梯级宽度不应小于 $0 . 3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级的间距应保持一致宜为 $0 . 2 3 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，梯级离开固定结构件至少应为 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级中心 $0 , 1 \\textrm { m }$ 范围内应能承受 $1 \\ 2 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0907cf9a-7096-49eb-9b45-f821a1ca7044', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '2路面工程施工准备（Part 3）', '）对上、中、下面层表面的污染物必须清扫干净，必要时用水冲刷，对于局部被水泥等杂物污染冲刷不掉的，应用人工将表面水泥砂浆凿除。\n\n（3）对中、下面层表面，清扫干净、冲洗的水迹晾干后喷洒粘层沥青。粘层沥青喷洒后应进行交通管制，禁止任何车辆通行和人员踩踏。\n\n（4）上、中、下面层的质量应符合《公路工程质量检验评定标准》（JTGF8O/1-2004）、《江苏省高速公路沥青路面施工技术规范》（DB32/T1087-2008）及江苏省高速公路沥青路面施工指导意见的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('090be564-2766-457b-8248-79a03cc8a512', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱肋吊装在松索、合龙过程中，各段的松索量、各接头的高程控制非常重要，故对此作出详细规定。\n\n## 19.4.8拱肋接头的焊接作业应在调整完轴线偏差、嵌塞并压紧接头缝钢板之后且全部松索成拱之前进行。焊接拱肋接头部件时，应采用分层、间断、交错的方法施焊，并应采取措施避免损伤周围的混凝土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('091663c4-05ee-449c-8772-444308f5c499', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 32）', '=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢材的基本许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（28）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">四</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢材的抗拉强度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（28）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">四</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械零件钢材的抗拉强度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（98）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">G</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(100)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Gc</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(抗屈曲临界复合应力的)折减临界应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（57）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">c.cr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(圆柱壳体受轴压或压弯作用时的)临界应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（68）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[oc]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">端面承压许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（30）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[oe]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板的局部稳定性许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（58）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&amp;d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械零件的疲劳极限</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(107)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">E</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">四边简支单向均匀受压板的欧拉应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（53）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">G</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构构件纵向拉伸应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[o]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（36)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">该结构件或机械零件在工作时间内发生的不同应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（5）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i,cer</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">压缩应力o、剪切应力τ和局部压应力om同时作用时板的临界复合应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（56）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i，mcr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">临界局部压应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（55）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i,1er</t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('091e2b73-d153-4786-848f-a67e701d66c2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犎', '附 录 犎');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('092a2b06-f805-4c76-b59b-19d7adaca8e0', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '目 次', '目 次3基本规定\n\n4滑触线、滑接器及悬吊式软电缆的安装 ···（28\n\n5配线 ·（30）\n\n6电气设备及保护装置 （31)\n\n7工程质量验收 （32)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('09362df9-cb89-4841-a25c-b44956e6322b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2.0.26 试拼装 test assembling', '2.0.26 试拼装 test assembling在批量加工生产前，为检验制造精度，选取有代表性的局部钢构件进行的拼装。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('09376d5e-7748-4933-a2d3-65330863a096', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '4接头应用', '4接头应用## 4.0.1接头的分级为结构设计人员根据结构的重要性及接头的应用场合选用不同等级接头提供条件。本规程根据国内钢筋机械连接技术发展成果以及以往设计习惯，规定了一个最高质量等级的I级接头。必要时，这类接头允许在结构中除有抗震设防要求的框架梁端、柱端箍筋加密区外的任何部位使用，且接头百分率不受限制。这条规定为解决某些特殊场合需要在同一截面实施$100 \\%$ 钢筋连接创造了条件，如地下连续墙与水平钢筋的连接；滑模或提模施工中垂直构件与水平钢筋的连接；装配式结构接头处的钢筋连接；钢筋笼的对接；分段施工或新旧结构连接处的钢筋连接等。\n\n接头分级有利于降低套筒材料消耗和接头成本，有利于施工现场接头抽检不合格时，可按不同等级接头的应用部位和接头面积百分率限制确定是否降级处理。\n\n本规程中的I级和Ⅱ级接头均属于高质量接头，在结构中的使用部位均可不受限制，但允许的接头面积百分率有差异。\n\n## 4.0.2本条规定接头的混凝土保护层厚度比受力钢筋保护层厚度的要求有所放松，由“应”改为“宜”。这是因为机械连接中连接件的截面较大，一般比钢筋截面积大 $10 \\% \\sim 3 0 \\%$ 或以上，局部锈蚀对连接件的影响不如对钢筋锈蚀敏感。此外，由于连接件保护层厚度是局部问题，要求过严会影响全部受力主筋的间距和保护层厚度，在经济上、实用上都会造成一定困难，故适当放宽，必要时也可对连接件进行防锈处理。考虑不同环境条件下钢筋的混凝土保护层厚度要求差异很大，本条由《钢筋机械连接技术规程》JGJ107－2010版中“不得小于 $1 5 \\mathrm { m m } ^ { \\prime \\prime }$ ，修改为“不得小于0.75倍钢筋最小保护层厚度和 $1 5 \\mathrm { m m }$ 的较大值”。必要时可');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('094bf12d-b4cd-496a-a565-35b45d39416a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料（Part 1）', '2 仪具与材料## 2.1勃氏（Blaine）透气仪分为手动和自动型两种，均应符合现行《勃氏透气仪》（JC/T956）的规定。勃氏透气仪由透气圆筒、穿孔板、捣器、压力计、抽气装置等五部分组成，如图T0504-1 和图T0504-2 所示。\n\n(1)透气圆筒：内径为 $1 2 . 7 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 0 5 \\mathrm { m m }$ ，由不锈钢制成。圆筒内表面的光洁度 $\\bigtriangledown 6$ ，圆筒的上口边应与圆筒主轴垂直，圆筒下部锥度与压力计上玻璃磨口锥度一致，二者严密连接。在圆筒内壁，距离圆筒上口边 $5 5 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 0 \\mathrm { m m }$ 处有一突出的宽度为 $0 . 5 { \\sim } 1 . 0 \\mathrm { m m }$ 的边缘，以放置金属穿孔板。\n\n（2)穿孔板：由不锈钢或其他不受腐蚀的金属制成，厚度为 $1 . 0 _ { - 0 . 1 } ^ { 0 } \\mathrm { m m }$ 。在其面上，等距离地打有35个直径为 $1 \\mathrm { m m }$ 的小孔，穿孔板应与圆筒内壁密合。穿孔板两平面应平行。\n\n  \n图T0504-1勃氏（Blaine）透气仪示意图\n\n1-U 形压力计；2-平面镜；3-透气圆筒；4-活塞；5-背面接微型电磁泵；6-温度计；7-开关\n\n（3）捣器：用不锈钢制成，插入圆筒时，其间隙不大于 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。捣器的底面应与主轴垂直，侧面有一个扁平槽，宽度为 $3 . 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 3 \\mathrm { m m }$ 。捣器的顶部有一个支持环，当捣器放入圆筒时，支持环与圆筒上口边接触，这时捣器底面与穿孔圆板之间的距离为$1 5 . 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 5 \\mathrm { m m }$\n\n（4）压力计：U形压力计尺寸如图T0504-2a）所示，由外径为 $9 \\mathrm { m m }$ 的具有标准厚度的玻璃管制成。压力计一个臂的顶端有一锥形磨口与透气圆筒紧密连接，在连接透气圆筒的压力计臂上刻有环形线。从压力计底部往上 $2 8 0 { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ 处有一个出口管，管上装有一个阀门，连接抽气装置。\n\n（5）抽气装置：用小型电磁泵，也可用抽气球。\n2.2滤纸：用中速定量滤纸。\n\n2.3 天平：感量为 $0 . 0 0 1 \\mathrm { g }$\n\n19/38标准阴锥与圆简底部紧密连接高度使料层厚  \n第三条刻度线 阀门 度达15.0±0.5捣器与圆筒间隙小于0.1  \n第二条刻度线 150\\~160 b）捣器70±1 12.700.0T15±1  \n第一条刻度线 35个小孔 55±1130\\~140 15.0±0.5业穿孔板滤纸19/38标准阳锥与压力计顶端紧密连接a）U形压力计c）透气圆筒\n\n图T0504-2U形压力、捣器和透气圆筒的结构及部分尺寸示意图（尺寸单位：mm）\n\n2.4 秒表：分度值为 $0 . 5 \\mathrm { s }$ 。\n\n2.5 压力计液体：压力计液体采用带有颜色的蒸馏水。\n\n2.6 基准材料：应采用符合现行《水泥细度和比表面积标准样品》（GSB14-1511）或相同等级的标准物质，有争议时以现行《水泥细度和比表面积标准样品》（GSB14-1511）为准。\n\n## 3仪器校准\n\n### 3.1 仪器的校准采用符合现行《水泥细度和比表面积标准样品》（GSB14-1511）或相同等级的其他标准物质，有争议时以前者为准。\n\n### 3.2 圆筒内试料层体积的标定方法，应按《勃氏透气仪》（JC/T956—2014）中附录A的规定进行。\n\n### 3.3 至少每年进行一次仪器设备的校准。月平均使用次数不少于30 次时，应每半年进\n\n行一次。仪器设备维修后，应重新标定。\n\n## 4试验步骤\n\n### 4.1 试样准备\n\n按T0503的规定，测定水泥的密度，并留样备用。\n\n### 4.2 漏气检查\n\n将透气圆筒上口用橡皮塞塞紧，接到压力计上。用抽气装置从压力计一臂中抽出部分气体，然后关闭阀门，观察是否漏气。如发现漏气，宜用活塞油脂加以密封。\n\n### 4.3 空隙率ε的确定\n\n空隙率是指试料层中孔的容积与试料层总的容积之比，P·I、P·II 型水泥采用$0 . 5 0 0 \\% { \\pm } 0 . 0 0 5 \\%$ ，其他水泥和粉料的孔隙率选用 $0 . 5 3 \\% { \\pm } 0 . 0 0 5 \\%$ 。当上述空隙率不能将试样压至本方法4.5规定的位置时，则允许改变空隙率。空隙率调整以 $2 0 0 0 \\mathrm { g }$ 砝码(5等砝码）将试样压实至本方法4.5规定的位置为准。\n\n### 4.4 确定试样量\n\n校正试验用的标准试样量和被测定水泥的质量，应达到在制备的试料层中的空隙率为$0 . 5 0 0 \\% { \\pm } 0 . 0 0 5 \\%$ ，按式（T0504-1）计算：\n\n$$\nW = \\rho V ( 1 - \\varepsilon ) \\eqno ( \\textrm { T } 0 5 0 4 - 1 )\n$$\n\n式中： $W$ ——需要的试样质量（g）；ρ——试样表观密度（g/cm）；$V$ —一按JC/T956 测定的试料层体积（ $\\mathrm { c m } ^ { 3 }$ ）；$\\varepsilon$ ——试料层空隙率。\n\n结果计算精确至 $0 . 0 0 1 \\mathrm { g }$ 。\n\n### 4.5 试料层制备\n\n将穿孔板放入透气圆筒的顶端上，用一根直径比圆筒略小的细棒把一片滤纸送到穿孔板上，边缘压紧。按本方法4.4确定的试样量，精确至 $0 . 0 0 1 \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('094c7fe2-b262-4cb4-8f57-f7d1a4e5ed81', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 本次修订增加了“不得采用将梁、板吊挂在架桥机后部配重的方式进行过孔作业”的规定，是因为这种过孔方式存在较大的安全隐患，不利于施工的安全。\n\n5 全面验收合格，是指缆索吊机通过荷载试验和试运行，各项指标和功能均符合设计要求。\n\n6 规定梁、板等构件在安装施工期间，包括架桥机移动过孔时，其桥下禁止通行，主要是为防止发生安全事故。\n\n8 同一孔跨的梁、板，如预制施工的龄期相差过大，其拱度的相对偏差会较大，将会造成桥面铺装的厚度不同，故需要对其龄期进行控制。“特殊情况”是指在低等级公路桥梁的施工中受条件所限，未建立规模化的预制场的情况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('094d0d9c-d061-49b1-bbcf-f2b841a097ab', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：由于支架及地基与基础的结构形式多种多样，并无统一的模式，而现行的国家标准和行业标准中均无专门的临时性结构的设计规范，故只能规定按永久结构的相关标准规范执行。需注意的是：虽然本次修订明确“模板的设计可按现行《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162）的规定执行”，但需要根据桥涵工程的不同特点合理使用该规范的内容。\n\n## 5.2.3 支架的地基与基础设计应符合现行《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363）的规定。\n\n## 5.2.4 模板的构造要求应符合下列规定：\n\n1 模板背面应设置主肋和次肋作为其支承系统，主肋和次肋的布置应根据模板的荷载和刚度要求进行。次肋的配置方向应与模板的长度方向相垂直，应能直接承受模板传递的荷载，其间距应按荷载数值和模板的力学性能计算确定；主肋应承受次肋传递的荷载，且应能起到加强模板结构的整体刚度和调整平直度的作用，支架或支撑的着力点应设置在主肋上。\n\n2 模板的配板应根据配模面的形状、几何尺寸及支撑形式决定。配板时宜选用大规格的模板为主板，其他规格的模板作为补充；配板后的板缝应规则，不得杂乱无章。\n\n3 对在墩柱、梁、板的转角处使用的模板及各种模板面的交接部分，应采用连接简便、结构牢固、易于拆除的专用模板。\n\n4 当设置对拉螺杆或其他拉筋，需要在模板上钻孔时，应使钻孔的模板能多次周转使用，并应采取措施减少或避免在模板上钻孔。\n\n## 5.2.5 支架的构造要求应符合下列规定：\n\n1 支架的构造形式宜综合所采用的材料类别、所支承的结构及其荷载、地形及环境条件、地基情况等因素确定。\n\n2 支架的立杆之间应根据其受力要求和结构特点设置水平和斜向等支撑连接杆件，增强支架的整体刚度和稳定性。\n\n3 托架结构宜设置成三角形，且与预埋件的连接固定方式应可靠。\n\n4 采用定型钢管脚手架材料作支架时，其构造应符合相应技术规范的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('095332b4-c80e-4fc1-a685-f9d25828cf73', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 1）', '4 作用## 4.1 作用分类、代表值和作用组合\n\n### 4.1.1 引起结构反应的原因可以按作用的性质分为截然不同的两类：一类是施加于结构上的外力，如车辆、人群、结构自重等，它们是直接施加于结构上的，可用“荷载”这一术语来概括；另一类不是以外力形式施加于结构，它们产生的效应与结构本身的特性、结构所处环境等有关，如地震、基础变位、混凝土收缩和徐变、温度变化等，它们是间接作用于结构的，如果也称“荷载”，容易引起人们的误解。因此，目前国际上普遍将所有引起结构反应的原因统称为“作用”，而“荷载”仅限于表达施加于结构上的直接作用。\n\n作用按随时间的变化分为永久作用、可变作用和偶然作用。这种分类是结构上作用的基本分类。永久作用是经常作用的且数值不随时间变化或变化微小的作用；可变作用的数值是随时间变化的；偶然作用的作用时间短暂，且发生的概率很小。如前所述，地震作用是一种特殊的偶然作用，因此，将地震作用单列为一种类型。\n\n### 4.1.2 作用具有变异性，但在结构设计时，不可能直接引用作用随机变量或随机过程的各类统计参数通过复杂的计算进行设计，作用代表值就是为结构设计而给定的量值。设计的要求不同，采用的作用代表值也可不同，这样可以更确切、合理地反映作用对结构在不同设计要求下的特点。作用的代表值一般可分为标准值、组合值、频遇值和准永久值。\n\n永久作用（如恒荷载）被近似地认为在设计基准期内是不变的，它的代表值只有一个，即标准值。可变作用按其在随机过程中出现的持续时间或次数的不同，可取标准值、组合值、频遇值和准永久值作为其代表值。\n\n作用的标准值是结构设计的主要参数，关系到结构的安全问题，是作用的基本代表值。作用的标准值反映了作用在设计基准期内随时间的变异，其量值应取结构设计规定期限内可能出现的最不利值，一般按作用在设计基准期内最大值概率分布的某一分位值确定。\n\n对于结构自重，包括结构的附加重力，它们的标准值按结构设计规定的设计尺寸和材料的重度计算确定。调查统计表明，结构的设计尺寸与实测均值极为相近；钢筋混凝土构件的重度与规范的规定值也是接近的。\n\n可变作用的组合值是指在主导可变作用（汽车荷载）出现时段内其他可变作用的最大量值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ 得到。\n\n可变作用的频遇值是指结构上较频繁出现的且量值较大的作用取值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 得到。\n\n可变作用的准永久值是指在结构上经常出现的作用取值，但它比可变作用的频遇值又要小一些，实际上是由标准值乘以小于 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 的准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 得到。\n\n### 4.1.4 结构通常要同时承受多种作用。在进行结构设计时，无论是承载能力极限状态还是正常使用极限状态，均应考虑可能同时出现的多种作用的组合，求其总的作用效应，同时考虑到作用出现的变化性质，包括作用出现与否及作用出现的方向。这种组合是多种多样的，应在考虑的所有可能的组合中，取其最不利的作用组合效应进行设计。\n\n规范只指出了作用组合要考虑的范围，其具体组合的内容，尚需由设计者根据实际情况确定，规范不宜规定过死。对于一部分不能同时组合的作用，规范以表的形式列出。制动力与支座摩阻力不同时组合，这是考虑到活动支座的最大摩阻力，当上部构造恒载一定、支座摩阻系数一定时是一个定值。任何纵向力，不能大于支座摩阻力，因此，制动力与支座摩阻力不同时存在。流水压力不与汽车制动力、波浪力、冰压力同时组合，这是考虑同时出现的可能性极小，或波浪力、冰压力远大于流水压力，且实测中也难以分开。\n\n### 4.1.5 公路桥涵结构的承载能力极限状态设计，按照可能出现的作用，将其分为三种作用组合，即基本组合、偶然组合和地震组合。作用的基本组合是指永久作用设计值与可变作用设计值的组合，这种组合用于结构的常规设计，是所有公路桥涵结构都应该考虑的。作用的偶然组合是指永久作用标准值、可变作用代表值和一种偶然作用设计值的组合，视具体情况，也可不考虑可变作用参与组合。作用偶然组合和地震组合用于结构在特殊情况下的设计，所以不是所有公路桥涵结构都要采用的，一些结构也可采取构造或其他预防措施来解决。\n\n#### （1）组合表达式\n\n本条式（4.1.5-1）和式（4.1.5-2）是国内外普遍采用的承载能力极限状态设计作用基本组合表达式。前者的基本参数采用标准值，再乘以分项系数；后者则以设计值来表达基本设计参数。两个表达式本质是相同的，钢筋混凝土结构、钢结构和工结构设计规范可根据各自情况选用。\n\n#### （2）重要性系数\n\n公路桥涵进行持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，根据结构破坏可能产生的后果的严重程度划分为三个设计安全等级，并用结构重要性系数来体现不同情况的桥涵的可靠度差异。表4.1.5-1列出了不同安全等级对应的桥涵类型。设计工程师也可根据桥涵的具体情况，与业主商定，但不能低于表4.1.5-1所列等级。\n\n#### （3）分项系数\n\n本次修订调整了车辆荷载的分项系数。全国汽车荷载研究中，轴（组）重的研究结果显示，三联轴数量多且超载非常严重，并且这类轴型对于桥梁结构的局部和小跨径桥涵的整体安全影响很大，因此，规范应当予以考虑。为了探讨三联轴重量的确定标准，轴（组）重研究中，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('09630faa-5df2-4265-ab2d-f3fce20adc68', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 34）', 'an=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>4．缓冲碰撞载荷，见4.2.3.2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>二</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>5．倾翻水平力，见4.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15</td></tr></table>\n\n\n．   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=1>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('09677553-e26f-4f18-8610-6afd82a529a0', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.3.11作业中发现起重机倾斜、支腿不稳等异常现象时', '4.3.11作业中发现起重机倾斜、支腿不稳等异常现象时，应在保证作业人员安全的情况下，将重物降至安全的位置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('09682c72-aea1-4281-b9fa-6f70381d469c', '49《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验》（GB-T2650-2022）.md', '金属材料焊缝破坏性试验 冲击试验', '金属材料焊缝破坏性试验 冲击试验Destructive tests on welds in metalic materials—Impact tests\n\n(ISO 9016:2022,Destructive tests on welds in metallic materials-Impact tests— Test specimen location,notch orientation and examination,MOD)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('096b4b59-1301-4dcf-bbe5-da8d42b2d9ad', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '7.6预热和道间温度控制（Part 3）', ' 7.14焊缝清根\n\n7.14.1全焊透焊缝的清根应从反面进行，清根后的凹槽应形成\n\n不小于 ${ 1 0 } ^ { \\circ }$ 的U形坡口。\n\n7.14.2碳弧气刨清根应符合下列规定：\n\n1碳弧气刨工的技能应满足清根操作技术要求；2刨槽表面应光洁，无夹碳、粘渣等；3Ⅲ、V类钢材及调质钢在碳弧气刨后，应使用砂轮打磨刨槽表面，去除渗碳淬硬层及残留熔渣。\n\n## 7.15临时焊缝\n\n7.15.1临时焊缝的焊接工艺和质量要求应与正式焊缝相同。临时焊缝清除时应不伤及母材，并应将临时焊缝区域修磨平整。\n\n7.15.2需经疲劳验算结构中受拉部件或受拉区域严禁设置临时焊缝。\n\n7.15.3对于ⅢI、V类钢材、板厚大于 $6 0 \\mathrm { m m }$ 的I、Ⅱ类钢材、需经疲劳验算的结构，临时焊缝清除后，应采用磁粉或渗透探伤方法对母材进行检测，不允许存在裂纹等缺陷。\n\n## 7.16引弧和熄弧\n7.16.1不应在焊缝区域外的母材上引弧和熄弧。\n\n7.16.2母材的电弧擦伤应打磨光滑，承受动载或ⅢI、N类钢材的擦伤处还应进行磁粉或渗透探伤检测，不得存在裂纹等缺陷。\n\n## 7.17电渣焊和气电立焊\n\n7.17.1电渣焊和气电立焊的冷却块或衬垫块以及导管应满足焊接质量要求。\n\n7.17.2采用熔嘴电渣焊时，应防止熔嘴上的药皮受潮和脱落，受潮的熔嘴应经过 $1 2 0 \\%$ 约1.5h的烘焙后方可使用，药皮脱落、锈蚀和带有油污的熔嘴不得使用。\n\n7.17.3电渣焊和气电立焊在引弧和熄弧时可使用钢制或铜制引熄弧块。电渣焊使用的铜制引熄弧块长度不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，引弧槽的深度不应小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ ，引弧槽的截面积应与正式电渣焊接\n\n头的截面积一致，可在引弧块的底部加入适当的碎焊丝（ $\\phi$ $\\mathrm { 1 m m } \\times \\mathrm { 1 m m } )$ 便于起弧。\n\n7.17.4电渣焊用焊丝应控制S、P含量，同时应具有较高的脱氧元素含量。\n\n7.17.5电渣焊采用I形坡口（图7.17.5）时，坡口间隙 $^ { b }$ 与板厚 $t$ 的关系应符合表7.17.5的规定。\n\n  \n图7.17.5电渣焊I形坡口\n\n表7.17.5电渣焊I形坡口间隙与板厚关系  \n\n\n\n\n\n7.17.6电渣焊焊接过程中，可采用填加焊剂和改变焊接电压的方法，调整渣池深度和宽度。\n\n7.17.7焊接过程中出现电弧中断或焊缝中间存在缺陷，可钻孔清除已焊焊缝，重新进行焊接。必要时应刨开面板采用其他焊接方法进行局部焊补，返修后应重新按检测要求进行无损检测。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('096ffacb-4e32-40e3-9093-021ff5d560f2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', 'L.5 静推试验（Part 2）', 'rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=12>试验记录       校核        施工负责人</td></tr></table>\n\n\n上下表距：\n\n2 应根据试验记录绘制水平荷载-时间-水平位移关系曲线 $\\mathrm { ( H \\mathrm { - } t \\mathrm { - } x }$ 曲线)，见图L.5.4-1；水平荷载-位移梯度关系曲线 $( \\mathrm { H } - \\Delta \\mathrm { \\Delta x } / \\Delta \\mathrm { H }$ 曲线)，见图 L.5.4-2。\n\n3 当桩身具有应力量测资料时，尚应绘制应力沿桩身分布和水平荷载-最大弯矩截面钢筋应力关系曲线 ${ ( \\mathrm { H } ^ { - } } ^ { \\sigma _ { g } }$ 曲线),见图 L.5.4-3。\n\n![](images/682510491c29b50497d33653d7a87507cc8ed5684066b8d962ca8610b15ff2d3.jpg)  \n图 L.5.4-1 H-t-x 曲线\n\n![](images/abf6b5e5b50031deee3f9ad85cf4622b54ca1d3c972208abdc159ac691e03685.jpg)  \n图 L.5.4-2 H-Δx/ΔH 曲线\n\n![](images/4c21f2ee24aed1d2b3309763622ef8a14b2329e08df06868c91bec72f6f.jpg)  \n图 L.5.4-3 H-\n\nL.5.5 多循环加卸载临界荷载 $\\mathrm { ( H _ { c r } ) }$ 、极限荷载 $\\mathrm { ( H _ { u } ) }$ 及水平抗推容许承载力的确定应符合下列规定：\n\n1 临界荷载 $\\mathrm { H } _ { \\mathrm { c r } }$ ：相当于桩身开裂，受拉混凝土不参加工作时的桩顶水平力，其数值可按下列方法综合确定：\n\n1）取 $_ { \\mathrm { H - t - x } }$ 曲线出现突变点的前一级荷载；\n\n2）取 $\\mathrm { H - } \\Delta \\mathrm { x } / \\Delta \\mathrm { H }$ 曲线的第一直线段终点所对应的荷载；\n\n3）取 ${ \\mathrm { H } } - { \\sigma } _ { g }$ 曲线第一突变点对应的荷载。\n\n2 极限荷载 $\\mathrm { H } _ { \\mathrm { u } }$ ：其数值可按下列方法综合确定：\n\n1）取 $_ { \\mathrm { H - t - x } }$ 曲线明显陡降的前一级荷载；\n\n2）取 $_ { \\mathrm { H - t - x } }$ 曲线各级荷载下水平位移包络线向下凹曲的前一级荷载；\n\n3）取 $\\mathrm { H - } \\Delta \\mathrm { x } / \\Delta \\mathrm { H }$ 曲线的第二直线段终点所对应的荷载；\n\n4）桩身断裂或钢筋应力达到流限的前一级荷载。\n\n3 水平抗推容许荷载：为水平极限荷载除以设计规定的安全系数。\n\nL.5.6 单循环加载试验法应符合下列规定：\n\n1 加载分级与多循环加卸载试验法相同。\n\n2 加载后测读位移量与静压试验测读的方法相同。\n\n3 静推稳定标准：位移量小于或等于 $0 . 0 5 \\mathrm { { m m } / h }$ 即可认为稳定。\n\n4 终止加载条件：勘测设计阶段的试验，水平力作用点处位移量大于或等于$5 0 \\mathrm { m m }$ ，加载即可终止；施工检验性试验，加载不应超过设计的容许荷载。\n\n5 试验记录：所有试验观测数据应填写记录，并绘制如图 L.3.');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0970c5bd-3726-4687-bce8-e8b85cf38225', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 满布支架的地基如不设置防排水设施，则很容易受到雨水的冲刷和浸泡，在雨季或多雨地区，这种情况经常发生，严重者会将地基冲刷淘空，使支架失去支撑而发生坍塌事故，故需要有防排水的措施。规定“满布支架位于坡地上时，宜将地基的坡面挖成台阶”，其目的是使支架的受力更合理。软弱地基的承载力一般不能满足施工要求，需要进行适当处理。\n\n3 拱式结构在受力后有可能会产生水平推力，与水平设置的梁式支架的受力是不相同的，故一般不能将梁式支架设计成拱式结构。\n\n4 现浇支架是否需要预压，本规范主张需要根据工程现场的不同情况区别对待，不能一概而论，对此在本规范第5.4.3条中已有较为明确的规定，故在施工中需要按该条的规定来确定是否采取预压措施。\n\n### 17.3.2 梁式桥现浇施工时，梁体混凝土在顺桥向宜从低处向高处进行浇筑，在横桥向宜对称进行浇筑。混凝土浇筑过程中，应对支架的变形、位移、节点和卸架设备的压缩及支架地基的沉降等进行监测，如发现超过预警值的变形、变位，应及时\n\n采取措施予以处理。\n\n### 17.3.3 连续梁桥在支架上逐跨现浇施工时，除应符合本节的规定外，尚应符合本规范第17.4节的相关规定。\n\n## 17.4移动模架逐孔现浇\n\n### 17.4.1 移动模架宜采用定型产品，模架的功能、承载能力、长度、模板的尺寸及支承系统等，应与所施工的预应力混凝土连续梁的各项要求相适应，设计制造厂家应提供模架的产品出厂质量合格证书以及操作手册等相关技术文件。当采用非定型模架用于中小跨径梁、板的施工时，应对模架进行专门的设计计算，并应进行荷载试验，确认其能保证施工的安全和质量后方可投入使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('09920b0a-1e1e-4d97-8129-9df99bce02d6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '25 冬期、雨期和热期施工', '25 冬期、雨期和热期施工## 25.1 一般规定\n\n### 25.1.1 冬期、雨期和热期的桥涵施工，应根据不同的季节特点制订相应的施工技术方案，并应采取有针对性的措施，保证工程质量和施工安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0997b640-87a5-4e17-82be-618741c0a6ba', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第一章 总 则', '第一章 总 则第一条 为了规范生产安全事故的报告和调查处理，落实生产安全事故责任追究制度，防止和减少生产安全事故，根据《中华人民共和国安全生产法》和有关法律，制定本条例。\n\n第二条 生产经营活动中发生的造成人身伤亡或者直接经济损失的生产安全事故的报告和调查处理，适用本条例；环境污染事故、核设施事故、国防科研生产事故的报告和调查处理不适用本条例。\n\n第三条 根据生产安全事故（以下简称事故）造成的人员伤亡或者直接经济损失，事故一般分为以下等级：\n\n（一）特别重大事故，是指造成 30 人以上死亡，或者 100人以上重伤（包括急性工业中毒，下同），或者 1亿元以上直接经济损失的事故；\n\n（二）重大事故，是指造成 10人以上 30人以下死亡，或者 50 人以上 100 人以下重伤，或者 5000 万元以上 1 亿元以下直接经济损失的事故；\n\n（三）较大事故，是指造成3 人以上 10人以下死亡，或者10人以上50人以下重伤，或者1000万元以上5000万元以下直接经济损失的事故；\n\n（四）一般事故，是指造成 3 人以下死亡，或者10 人以下重伤，或者 1000 万元以下直接经济损失的事故。\n\n国务院安全生产监督管理部门可以会同国务院有关部门，制定事故等级划分的补充性规定。\n\n本条第一款所称的“以上”包括本数，所称的“以下”不包括本数。\n\n第四条 事故报告应当及时、准确、完整，任何单位和个人对事故不得迟报、漏报、谎报或者瞒报。\n\n事故调查处理应当坚持实事求是、尊重科学的原则，及时、准确地查清事故经过、事故原因和事故损失，查明事故性质，认定事故责任，总结事故教训，提出整改措施，并对事故责任者依法追究责任。\n\n第五条 县级以上人民政府应当依照本条例的规定，严格履行职责，及时、准确地完成事故调查处理工作。事故发生地有关地方人民政府应当支持、配合上级人民政府或者有关部门的事故调查处理工作，并提供必要的便利条件。\n\n参加事故调查处理的部门和单位应当互相配合，提高事故调查处理工作的效率。\n\n第六条 工会依法参加事故调查处理，有权向有关部门提出处理意见。\n\n第七条 任何单位和个人不得阻挠和干涉对事故的报告和依法调查处理。\n\n第八条 对事故报告和调查处理中的违法行为，任何单位和个人有权向安全生产监督管理部门、监察机关或者其他有关部门举报，接到举报的部门应当依法及时处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('099fd7d9-94d4-47a5-bb78-041867fc2c19', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('09a027dd-611e-45a7-ae52-aa42e42308a3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验（Part 4）', '</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td><td rowspan=1 colspan=1>0.77</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>710</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 14</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 12</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>0.99</td><td rowspan=1 colspan=1>0.96</td><td rowspan=1 colspan=1>0.92</td><td rowspan=1 colspan=1>0.89</td><td rowspan=1 colspan=1>0.84</td><td rowspan=1 colspan=1>0.79</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>800</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 17</td><td rowspan=1 colspan=1>1.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 14</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>900</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1.14</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1.12</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>0.99</td><td rowspan=1 colspan=1>0.96</td><td rowspan=1 colspan=1>0.92</td><td rowspan=1 colspan=1>0.89</td><td rowspan=1 colspan=1>0.84</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1000</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 17</td><td rowspan=1 colspan=1>1.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1.14</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1.11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td></tr></table>\n\n\n表49 工作级别系数 $C _ { 2 }$  ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('09a52009-d9a3-4f81-99db-c0100bcb50a4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 2）', '_ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 同式（100）；\n\n$K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } } , K _ { \\mathrm { c } }$ ———系数。\n\n## 6．2．6．4 作为 $r _ { \\mathbf { \\lambda } } ^ { \\mathbf { \\lambda } } , \\pmb { \\sigma } _ { \\mathbf { \\lambda } \\mathbf { b } }$ 和 $\\pmb { \\sigma } _ { \\mathrm { w r } } ( \\tau _ { \\mathrm { w r } } )$ ）函数的疲劳极限\n\n图 为疲劳极限曲线［史密斯（ ）图］，它表达了疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ （或 $\\tau _ { \\mathrm { d } }$ ）与极值应力比 $r$ 、抗拉强度 $\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ 和交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } } \\left( \\tau _ { \\mathrm { w r } } \\right)$ ）之间的假设关系，这些关系也如表43内容所示。\n\n  \n图 11 疲劳极限曲线\n\n表 43 机械零件疲劳极限 $\\pmb { \\sigma } _ { \\bf d } ( \\tau _ { \\bf d } )$ ）与 $r \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 的关系  \n\n\n\n\n\n## 6．2．6．5 疲劳寿命曲线（威勒曲线）\n\n图12的疲劳寿命曲线表示了当所有应力循环具有相同的幅值和相同的应力循环特征值 $r$ 时，疲劳破坏前能承受的应力循环数 $n$ 和最大应力 $\\sigma ^ { ( \\tau ) }$ ）之间的函数关系，假设如下：\n\na） 对 $n _ { \\mathrm { T } } { \\leqslant } 8 \\times 1 0 ^ { 3 }$ ：\n\n$$\n\\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma  \\cdot \\tau$ -最大应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）。  \nb） 对 $8 \\times 1 0 ^ { 3 } <  { n _ { \\mathrm { T } } } < 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 的有限疲劳区，这一函数关系可由图12双对数坐标中的 TD直线来表示：  \n在所考虑的区间内，威勒曲线的斜率由 $C$ 来表示。\n\n$$\nC = \\tan \\ \\varphi { = } \\frac { \\log \\ 2 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 6 } - \\log \\ 8 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 3 } } { \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { b } } - \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { d } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\scriptstyle C = \\tan \\varphi = { \\frac { \\log 2 \\bullet 1 0 ^ { 6 } - \\log 8 \\bullet 1 0 ^ { 3 } } { \\log { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } } } - \\log \\tau _ { \\mathrm { d } } } }\n$$\n\nc） 对 $n { \\geqslant } 2 { \\times } 1 0 ^ { 6 }$ ：\n\n或\n\n式中：\n\n$C$ 威勒曲线斜率;\n\n76\n\ntan $\\varphi$ — 威勒曲线斜率；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma$ 同式（105）。  \n上述 $C$ 值表示了该机械零件实际的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值。\n\n  \n图 12 疲劳寿命曲线');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('09a98b8f-fe53-4ff4-8b7a-5a86574a041f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6试验报告', '6试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n(2） 原材料的品种、规格和产地;  \n（3） 试验日期及时间;  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度；  \n（6）材料配合比；  \n（7）试验结果；  \n（8）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('09b09583-e0de-49ad-8e3e-997d6117378c', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥混凝土拌合物室内拌和与现场取样方法。\n\n本方法适用于普通水泥混凝土的拌和与现场取样，也适用于轻质水泥混凝土、防水水泥混凝土、碾压水泥混凝土等其他特种水泥混凝土的拌和与现场取样，但因其特殊性所引起的对仪具及方法的特殊要求，均应按这些水泥混凝土的相关技术规定进行。\n\n引用标准：\n\n《混凝土试验用搅拌机》 （JG 244)\n\n《混凝土试验用振动台》（JG/T245）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('09c044c0-208e-459c-9bfd-b55c7bc1da15', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：4 由于大跨径石拱桥的拱上结构施工时对拱圈受力的影响较大，故规定如条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('09c75925-e176-465f-a21b-2652e14ca9de', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:“外观检查”修改为“外观质量检查”；并对第3款作了调整。\n\n## A.2.2闪光对焊接头的外观质量检查结果，应符合下列要求：\n\n1 对焊接头表面应呈圆滑、带毛刺状，不得有肉眼可见的裂纹。  \n2 与电极接触处的钢筋表面不得有明显烧伤。  \n3 接头处的弯折角不得大于 $2 ^ { \\circ }$ 。  \n4 接头处的轴线偏移不得大于钢筋直径的0.1倍，且不得大于 $1 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('09d35698-1f64-46b4-88dd-748668db2cae', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '12.4悬臂拼装', '12.4悬臂拼装12.4.1本节适用于梁桥、斜拉桥、拱桥的钢箱梁和钢桁梁，以及钢拱肋的悬臂拼装施工。\n\n12.4.2悬臂拼装的专项施工方案应根据构件的结构构造特点和施工的环境条件等因素进行编制，并应符合下列规定：\n\n1悬臂拼装施工的方法和工艺宜结合安装设备的选择综合考虑确定。\n\n2应对悬臂拼装施工过程中节段和梁体的受力进行模拟计算分析，计算所采用的施工荷载应与实际的重量和位置相符合，节段和梁体在各施工阶段的应力和变形应符合设计要求。\n\n3双悬臂拼装节段时应对称平衡施工，各工况下整体抗倾覆安全性应符合设计要求；单悬臂拼装节段时最不利工况抗倾覆安全系数应大于1.3。\n\n4 拱肋采用斜拉扣挂法进行悬臂拼装时，扣塔宜在墩、台顶上拼装，且塔的纵横向宜设置风缆。扣索和背索宜采用钢绞线或高强钢丝束，且对投影面垂直的拱肋，各扣、背索的位置应与所吊挂的拱肋在同一竖直面内。钢绞线的安全系数应不小于2.0，钢丝绳的安全系数应不小于3.0；用于承受低应力或动荷载的夹片式锚具应具有防松性能。\n\n5斜拉扣挂系统设计时，应对可能出现的各种工况进行强度、刚度和稳定性验算；扣、背索及扣塔受力应满足拱肋受力及变形的要求，并应有足够的安全储备。\n\n6 悬臂拼装应符合施工监控实施方案的要求。\n\n8 悬臂拼装施工处于台风、暴雨、高温等不利的气候条件下，或跨越公路、铁路和航道时，应采取针对性的质量安全保证措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('09e55e2b-bed2-45b6-b410-85e503e96484', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 29）', '>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=7 colspan=1>行</td><td rowspan=3 colspan=1>自重振动载荷，起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．起重机质量引起的，见4.2.1.1.1和4.2.1.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>?</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的，见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>+3</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>$3</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．在不平轨道上运行起重机的质量和总起升质量引起的，见4.2.1.1.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+4</td><td rowspan=1 colspan=1>+4</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=4 colspan=1>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=2 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('09f12a15-b726-444f-ae33-bf38e0d956e1', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第四十七条违反本法第二十五条第二款规定，未取得人工繁育许可证繁育国家重点保护野生动物或者本法第二十八条第二款规定的野生动物的', '第四十七条违反本法第二十五条第二款规定，未取得人工繁育许可证繁育国家重点保护野生动物或者本法第二十八条第二款规定的野生动物的，由县级以上人民政府野生动物保护主管部门没收野生动物及其制品，并处野生动物及其制品价值一倍以上五倍以下的罚款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a05a8f9-04a7-4e9a-b8a3-d0cbf0c5c64f', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', 'E.3.4 全国各城市重现期为 10 年', 'E.3.4 全国各城市重现期为 10 年、 50 年和 100 年的雪压和风压值可按表 E.5 采用，其他重现期 $R$ 的相应值可根据 10 年和100 年的雪压和风压值按下式确定:$$\nx _ { \\mathrm { R } } = x _ { 1 0 } + ( x _ { 1 0 0 } - x _ { 1 0 } ) ( \\mathrm { l n } R / \\mathrm { l n } 1 0 - 1 )\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a0a44ee-9847-4d1f-a456-05ade4008e70', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '5 工程交接验收', '5 工程交接验收5.0.1起重机进行试运转前，电气装置应具备下列条件：\n\n### 5.0.1.1电气装置安装已全部结束。\n\n### 5.0.1.2电气回路接线正确,端子固定牢固、接触良好、标志清楚。\n\n### 5.0.1.3电气设备和线路的绝缘电阻值符合现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》的有关规定。\n\n### 5.0.1.4电源的容量、电压、频率及断路器的型号、规格符合设计和使用设备的要求。\n\n### 5.0.1.5保护接地或接零良好。\n\n### 5.0.1.6电动机、控制器、接触器、制动器、电压继电器和电流继电器等电气设备经检查和调试完毕，校验合格。\n\n### 5.0.1.7安全保护装置经模拟试验和调整完毕，校验合格。声光信号装置显示正确、清晰可靠。\n\n5.0.2无负荷的试运，应符合下列要求：\n\n### 5.0.2.1 操纵机构操作的方向与起重机各机构的运行方向，应符合设计要求。\n\n### 5.0.2.2分别开动各机构的电动机，运转应正常，并测取空载电流。\n\n### 5.0.2.3各安全保护装置和制动器的动作，应准确可靠。\n\n### 5.0.2.4配电屏、柜和电动机、控制器等电气设备,应工作正常。\n\n### 5.0.2.5各运行和起升机构沿全程至少往返三次，应无异常现象。\n\n### 5.0.2.6采用软电缆供电的机构，其放缆和收缆的速度应与运\n\n行机构的速度一致。\n\n### 5.0.2.7两台以上电动机传动的运行机构和起升机构运转方向正确，起动和停止应同步。\n\n5.0.3当进行静负荷试运时，电气装置应符合下列要求：\n\n### 5.0.3.1逐级增加到额定负荷，分别作起吊试验，电气装置均应正常。\n\n### 5.0.3.2当起吊1.25倍的额定负荷距地面高度为 $1 0 0 \\sim$ $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 处，悬空时间不得小于 $1 0 \\mathrm { m i n }$ ，电气装置应无异常现象。\n\n5.0.4当进行动负荷试运时，电气装置应符合下列要求：\n\n### 5.0.4.1按操作规程进行控制，加速度、减速度应符合产品标准和技术文件的规定。\n\n### 5.0.4.2各机构的动负荷试运，应在1.1倍额定载荷下分别进行，在整个试验过程中，电气装置均应工作正常，并应测取各电动机的运行电流。\n\n5.0.5在验收时，应提交下列资料和文件：\n\n### 5.0.5.1 竣工图。\n\n### 5.0.5.2设计变更证明文件、设备及材料代用单。\n\n### 5.0.5.3制造厂提供的产品合格证书、产品说明书、安装图纸等技术文件。\n\n### 5.0.5.4安装技术记录(包括设备检查、安装质量检查记录）。\n\n### 5.0.5.5调整试验记录(包括设备、线路绝缘电阻、接地电阻测试记录和试运转记录等）。\n\n### 5.0.5.6备品备件交接清单。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a0a7d0f-6bb9-4c38-ab7c-633ae79928ea', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：## 1 将龙门吊机作为优先选择的起重设备，是因为这种吊机适用范围广，安全性和稳定性较好，特别对立式起吊、移运和存放的墩台身预制节段更具有优势。其他起重设备主要指轮胎式或履带式吊机。\n\n## 2 规定对起吊用的吊架、吊具和索具等进行专门设计和受力分析计算，主要是出于安全的考虑。墩台身不同预制节段的构造形式有可能不一样，特别是顶节，与底节和中间节的外形构造有较大的区别，吊装孔的形式和设置位置也可能不尽相同，因此条文要求起吊用的吊架、吊具和索具等需与起吊节段的构造形式及其吊装孔相适应。在施工中，结合不同节段、安装起吊中采用的起重设备等，对吊架、吊具和索具进行必要的配置组合，不仅能满足施工要求，也能节省工程成本。\n\n## 4 墩台预制节段在场内的移运有多种方式，条文中并不限制采用何种方式，而是需要根据现场环境条件等多种因素进行综合考虑选择。但由于墩台身预制节段在预制场通常采用立式的方式进行预制、移运和存放，特别是带墩帽的顶节墩身重心高、质量大，为保证其在移运时的稳定性，防止倾倒，就需要采取有效、可靠的措施，故规定如条文。\n\n### 15.4.13墩台身预制节段的陆地运输应符合下列规定：\n\n#### 1 在陆地上运输墩台身预制节段时，宜采用专用运输台车，或采用经改装能适应节段运输的车辆。\n\n#### 2 运输线路的路面应平坦，路基或桥涵应有足够的承载能力。\n\n#### 3 采用立式方式运输节段时，除应通过合适的装置将节段固定在车上外，尚应具有防止节段倾倒的可靠稳定措施；采用平卧方式运输节段时，应提前对节段的受力进行验算，合理设置支点，并应在支点处设置缓冲材料，使节段的受力均匀，对节段的捆绑固定措施应可靠。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a11f576-0a90-4498-8b46-bc52c4891894', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百二十二条 违反本法规定，造成大气污染事故的', '第一百二十二条 违反本法规定，造成大气污染事故的，由县级以上人民政府环境保护主管部门依照本条第二款的规定处以罚款；对直接负责的主管人员和其他直接责任人员可以处上一年度从本企业事业单位取得收入百分之五十以下的罚款。对造成一般或者较大大气污染事故的，按照污染事故造成直接损失的一倍以上三倍以下计算罚款；对造成重大或者特大大气污染事故的，按照污染事故造成的直接损失的三倍以上五倍以下计算罚款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a17f211-9df7-4751-b554-6db6b16d0e14', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百一十七条 违反本法规定，有下列行为之一的', '第一百一十七条 违反本法规定，有下列行为之一的，由县级以上人民政府环境保护等主管部门按照职责责令改正，处一万元以上十万元以下的罚款；拒不改正的，责令停工整治或者停业整治：（一）未密闭煤炭、煤矸石、煤渣、煤灰、水泥、石灰、石膏、砂土等易产生扬尘的物料的；\n\n（二）对不能密闭的易产生扬尘的物料，未设置不低于堆放物高度的严密围挡，或者未采取有效覆盖措施防治扬尘污染的；\n\n（三）装卸物料未采取密闭或者喷淋等方式控制扬尘排放的;\n\n（四）存放煤炭、煤矸石、煤渣、煤灰等物料，未采取防燃措施的；\n\n（五）码头、矿山、填埋场和消纳场未采取有效措施防治扬尘污染的；\n\n（六)排放有毒有害大气污染物名录中所列有毒有害大气污染物的企业事业单位，未按照规定建设环境风险预警体系或者对排放口和周边环境进行定期监测、排查环境安全隐患并采取有效措施防范环境风险的；\n\n（七)向大气排放持久性有机污染物的企业事业单位和其他生产经营者以及废弃物焚烧设施的运营单位，未按照国家有关规定采取有利于减少持久性有机污染物排放的技术方法和工艺，配备净化装置的；\n\n（八）未采取措施防止排放恶臭气体的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a19493a-63a1-4bc1-b802-398615f3eb59', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.12 施工控制', '19.12 施工控制## 19.12.1 拱桥施工时应对其进行过程控制，应保证拱结构在施工过程中的稳定性、变形和内力始终处于安全范围内。对大跨径拱桥，应按本规范的规定进行施工过程控制；对中、小跨径拱桥，可采用相对简便易行的方法进行施工控制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a2653a0-75b0-476c-a5d9-4de83a6dd81e', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '3 金属结构', '3 金属结构## 31 基本要求\n\n应符合 — 中第 章的有关规定。\n\n## 32 金属结构\n\n以承载结构件的下翼缘作为起重小车轨道 厚度降至翼缘厚度设计值的 $10 \\%$ 时 如不能修复 应报废。\n\n## 33 材料\n\n起重机承载结构构件的钢材选择应符合 / — 中 的规定。\n\n## 3.4 通道与平台\n\n### 341 室外工作的起重机,通道与平台上应采取防积水措施。  \n### 342 通道与平台踏面应具有防滑性能。\n\n## 3.5 斜梯\n\n斜梯高度大于 $1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时,每隔 $5 \\ \\mathrm { m } { \\sim } 1 0 \\ \\mathrm { m }$ 应设休息平台。\n\n## 36 防辐射热装置及防火板\n\n### 361 吊运熔融金属或炽热物品的起重机直接受热辐射的司机室底部应设防热辐射板。  \n### 362 吊运熔融金属或炽热物品的起重机(以下翼缘作为运行轨道的起重机除外)直接受辐射热的主梁、起重横梁底部应设防辐射热装置。  \n### 363 以下翼缘作为运行轨道的、吊运熔融金属或炽热物品的起重机,应在起重小车底部设防辐射热装置。  \n### 364 防热辐射板应设置可靠的防坠落措施。  \n### 365 受火焰直接影响的起重机(如钢厂加料跨铸造起重机),宜在火焰直接灼烧主结构部位设置防火板。  \n### 366 吊运熔融金属或炽热物品的起重机直接受辐射热的通道与平台的布线部位应设置隔热层。\n### 3.6.7 吊运熔融金属或炽热物品的起重机,应对直接受辐射热的电气设备采取防护措施。\n\n## 3.7 司机室\n\n### 371 司机室应符合 / 的规定。  \n### 372 司机室的布置应使司机便于操作,应保证司机在面向吊具服务区域或面向司机室走行方向时,所有操作手柄均在司机的操控范围内。  \n### 373 司机室的布置应保证吊具在服务区域内任何位置均可被司机看到。如果司机看不到位于特定设计位置的吊具时,应采取辅助措施让司机间接看到或了解吊具位置。  \n### 3.7.4 司机室应设有门锁、灭火器和电铃(或报警器),必要时还应设置通信联络装置。  \n### 375 司机室不宜安装在振动相对较大的位置。  \n### 376 移动司机室应设置安全钩或其他防坠落安全装置。  \n### 377 取物装置和司机室的外廓间距,在任何情况下都不应小于 $0 . 4 \\textrm { m }$ ;且当起重吊具与司机室底部可能相碰时 起升机构应设置减速装置 在减速停止后起重吊具与司机室的安全距离不应小于起升机构最低档速度下 $2 . 5 \\textrm { s }$ 的行程。  \n### 378 有绝缘要求的起重机,当存在氟化氢气体腐蚀玻璃影响司机视线的情况时,司机室的玻璃应便于更换。  \n### 379 吊运熔融金属或炽热物品的起重机,应采用封闭式司机室,并设有效的隔热层,隔热层应为阻燃材料。\n\n### 3710 自行式移动司机室应设置极限限位开关。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a2a8662-5704-41ff-b3fa-0a50ad8d098b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 4）', 'hrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2 链条\n\n链条传动系统中应有防止链条在工作中发生爬链、跳链、保证链条与链轮正确啮合并平稳运转的措施。还应有可靠的导链和防脱链装置以及防止链条在使用中扭转打结和能检查链条松弛的措施。应装设使用可靠的链条罩壳或挡板。\n\n链条端部的固定应安全可靠，设计链条固定装置时，应使其能承受2．5倍的链条名义张力且不发生永久变形。对起升机构的链条固定装置，当需要时还应能校验其疲劳强度。\n\n链条的空载端应固定牢固，使其不会被拉脱。此装置应可靠地吸收可能会产生的力。链条固定装置上的螺栓连接应能防止松动，应能检查其拧紧情况，并且在需要时对螺栓能再进一步拧紧。\n\n#### 9．4．1．3 卷筒\n\n9．4．1．3．1 钢丝绳在卷筒上应能按顺序整齐排列。只缠绕一层钢丝绳的卷筒，宜做出绳槽。用于多层缠绕的卷筒，宜提供适用的排绳装置或便于钢丝绳自动转层缠绕的凸缘导板等结构。  \n9．4．1．3．2 多层缠绕的卷筒，应有防止钢丝绳从卷筒端部滑落的凸缘。凸缘直径应比最外层钢丝绳直径大2倍。  \n9．4．1．3．3 当吊钩处于工作位置最低点时，卷筒上缠绕的钢丝绳，除固定绳尾的圈数外，不应少于2圈（塔式起重机不应少于3圈）。当吊钩处于工作位置最高点时，卷筒上至少还宜留有1整圈的绕绳余量。  \n9．4．1．3．4 卷筒上钢丝绳尾端的固定装置，应安全可靠并有防松或自紧的性能。如果钢丝绳尾端用压板固定，固定强度不应低于钢丝绳破断拉力的 $80 \\%$ ，且至少应有两个相互分开的压板夹紧，并用螺栓将压板可靠固定。  \n9．4．1．3．5 用于起升机构和变幅机构的卷筒，采用筒体内无贯通的支承轴（即“短轴式“）的结构时，筒体应采用钢材制造。焊接卷筒的各段对接焊缝，应按要求进行无损探伤检验。  \n9．4．1．3．6 对于臂架型起重机，当起升绳或变幅绳向斜上方引出时，其缠绕钢丝绳的卷筒与支承部分以及车架或转台底架的连接，应能承受钢丝绳向斜上方的拉力；与卷筒相连的减速器，其上下壳体间或\n\n壳体与车架之间的连接，也应能承受钢丝绳的这些载荷。\n\n#### 9．4．1．4 滑轮\n\n9．4．1．4．1 滑轮应有防止钢丝绳脱出绳槽的装置或结构。在滑轮罩的侧板和圆弧顶板等处与滑轮本体的间隙不宜超过钢丝绳直径的 $20 \\%$ 。\n\n9．4．1．4．2 人手可触及的滑轮组，应设置滑轮罩壳。对可能摔落到地面的滑轮组，其滑轮罩壳应有足够的强度和刚度。\n\n### 9．4．2 吊钩、吊钩夹套和其他取物装置\n\n9．4．2．1 起重机械不应使用铸造吊钩。\n\n9．4．2．2 当使用条件或操作方法会导致物品意外脱钩时，应采用带防脱绳的闭锁装置吊钩；当吊钩起升过程中有被钩住的危险时，应选用安全吊钩或采取其他有效措施。\n\n9．4．2．3 吊运物品时需同步供给电能的取物装置（例如电磁盘、马达抓斗或液压抓斗等），其供电电缆的收放速度应与该取物装置升降速度保持一致，在升降过程中电缆不应过分松弛和碰触起重钢丝绳。\n\n9．4．2．4 在可更换的取物装置（如抓斗、起重电磁盘、戽斗、夹钳和吊梁等）上，应永久性地标明其自重和能起吊的最大质量。\n\n9．4．2．5 吊运各类物品的专用辅具，在必要时应有自紧功能或防止物品滑落的装置及措施。\n\n### 9．4．3 制动器\n\n9．4．3．1 动力驱动的起重机（液压缸驱动的除外），其起升、变幅、运行、回转机构都应装可靠的制动装置：当机构要求具有载荷支持作用时，应装设机械常闭式制动器。在运行、回转机构的传动装置中有自锁环节的特殊场合，如能确保不会发生超额定应力的运动，也可以不用制动器。变速机构换挡到中间位置时，制动器或其他装置应能自动地支持住物品。\n\n9．4．3．2 对于需要控制下降制动距离的起重机，其制动距离（控制器转回零位后，从制动器断电至物品停止时的下滑距离）一般可控制为不大于 $1 \\ \\mathrm { m i n }$ 内稳定起升距离的1／65。\n\n9．4．3．3 制动器应便于检查，制动器弹簧应是压缩式的，制动器应可调整，制动衬片应能方便更换。\n\n9．4．3．4 宜选择对制动衬垫的磨损有自动补偿功能的制动器。\n\n9．4．3．5 操纵制动器的控制装置，如踏板、操纵手柄等，应有防滑性能。人工操纵通过手或脚施加在制动器上的力与行程，应符合人类工效学的要求。\n\n## 9．5 电气安全要求\n\n9．5．1 起重机馈电裸滑触线与周围设备的安全距离和安全防护应符合7．2．2．2．1的规定。  \n9．5．2 供电系统中有触电危险的主滑触线应涂有安全色，并在适当的位置装设安全标志或表示带电的指示灯。  \n9．5．3 障碍信号灯的设置应符合7．4．12．3的规定。  \n9．5．4 起重机应有指示总电源分合状况的信号，必要时还应设置故障信号或报警信号。信号指示应设置在司机或有关人员视力、听力可及的地点。  \n9．5．5 避雷保护应符合7．4．11的规定。\n\n## 9．6 控制和操纵的安全与布置\n\n### 9．6．1 一般原则\n\n9．6．1．1 控制与操纵系统的设计和布置应能避免发生误操作的可能性，保证在正常使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a4dab75-4267-4fa8-a1d0-7a12e6e91385', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犜（Part 1）', '附 录 犜## （规范性附录）犓\n## 形状系数 $K _ { s }$ 、尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 、表面情况系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n抛光试件的疲劳极限是一个试验数据，实际使用中的零件从来就达不到这个数值。许多因素—形状、尺寸、表面情况（机加工质量）和可能的腐蚀———引起不连续性，造成“切口效应” ，使零件按常规材犓犓犓犓料力学初等方法计算的许用应力值降低。分别用大于或等于1的系数 $K _ { \\textrm { s } , K _ { \\textrm { d } } , K _ { \\textrm { u } } , K _ { \\textrm { c } } }$ 除以抛光试件的疲劳极限来考虑这些因素的影响。\n\n### 犜．1 形状系数 $K _ { s }$ 确定方法\n\n形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 表示有圆弧过渡的截面变化、环形槽、横向孔及轮毂固定方法等造成的应力集中。犇 犓\n\n图 T．1和图 T．2给出了适用于直径 $D { = } 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，它们是金属材料抗拉强度的函数。\n\n图T．1给出的系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 用于 $D / d { = } 2$ 的阶梯轴，对于其他的 $D / d$ 值， $K _ { \\mathrm { s } }$ 可参用表 T．1的修正系数求得。曲线图T．2给出了一些 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，用于孔、环形槽和键槽。犓\n\n直径超过 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时要引入尺寸系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 。\n\n![](images/2e371d020f5b4d7830da69c9cf0e4918b4807b5606cbcea21be482ca67be7a18.jpg)  \n图犜．1 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，阶梯截面 $\\scriptstyle D / d = 2$ ）\n\n对其他的 $D / d$ 值，由曲线 $( r / d ) + q$ 求得 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，表 T．1列出修正系数 $q$ 值。\n\n表犜．1 $\\mathbf { \\delta } D / d { \\leqslant } 2$ 时修正系数 $\\pmb q$ 值   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>D/d</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.6SAC</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>q</td><td rowspan=1 colspan=1>0.13</td><td rowspan=1 colspan=1>0.1</td><td rowspan=1 colspan=1>0.07</td><td rowspan=1 colspan=1>0.052</td><td rowspan=1 colspan=1>0.04</td><td rowspan=1 colspan=1>0.022</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td></tr></table>\n\n\n![](images/615df83bb90e7176ebe19c79429002ecec6a32917349f5c39fb5a9657a62ee8b.jpg)  \n图犜．2 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，孔，环形槽，键槽）\n\n曲线Ⅰ：横向孔 $d _ { 1 } = 0 . 1 7 5 \\ d$ ；  \n曲线Ⅱ：环形槽：深 $1 ~ \\mathrm { m m }$ ；  \n曲线Ⅲ：用键与轮毂相连；  \n曲线Ⅳ：用压配合与轮毂相连。\n\n### 犜．2 尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 的确定方法\n\n直径大于 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时，应力集中效应增加，引入尺寸系数 犱 犓 $K _ { \\mathrm { d } }$ 来加以考虑。  \n表 T．2给出了 $d$ 由 $1 0 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 值。\n\n表犜．2 $\\mathbf { K _ { d } }$ 值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>d/mm</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a4fda17-e7e6-4f64-99b6-e9051989a933', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '附件 6 四川路桥特种设备（安全）监督检查细目清单', '附件 6 四川路桥特种设备（安全）监督检查细目清单组织检查单位：  \n检查日期：  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n检查组组长： 检查组成员：\n\n记录：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a50025f-ff24-4533-9e78-4b0bd6935dad', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nGB/T 228.1 金属材料 拉伸试验 第1部分:室温试验方法(GB/T 228.1—2010,ISO 6892-1:2009,MOD)\n\nGB/T17505钢及钢产品交货一般技术要求');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a66394a-702c-476c-9b30-bfba25d8a8ec', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 充分了解各种环境条件，是制订应急预案的主要依据。施工中有可能会发生各种意外情况，因此需要针对这些情况，事前提出应急的各项措施，其目的就是要\n\n保证安装施工能安全顺利地进行。\n\n4 大节段钢箱梁在水域安装施工时，需要动用数量较多的各类大型船舶，如大型运输驳船和起重船，且多为非动力船舶；施工作业需要的锚艇、拖轮等辅助船舶也较多。起重船和运输船的锚缆易相互干扰，并会影响到其他辅助船舶的作业；同时由于水域环境条件的复杂性，如风浪、水流流速、涨潮、退潮等均会对各种船舶的作业产生不利影响。如何使各类船舶能在统一指挥下协调一致地进行安装施工作业，做到进退有据、互不干扰，且能保证安装作业的安全，这就需要在正式安装前进行必要的模拟试验，以获取相应的施工参数，用于指导正式安装施工。\n\n7 平潮时对船舶的稳定和大节段钢箱梁的起吊、准确就位较为有利，故安装就位通常在该时段进行。但高、低平潮的持续时间相对较短，因此在条件允许时需优先选择在高、低平潮时进行移位和就位；条件不允许时，则需要升级改造起重船锚泊系统的能力，或采取其他措施以增加起重船的有效作业时间，故条文中采用的程度用词是“宜”。\n\n8 采用双起重船对大节段钢箱梁进行抬吊安装时，总重力及各船所承受的起吊重力需要有一定的限制，超过其承载能力将会导致事故；两船抬吊安装时，保持基本同步、协调一致作业是保证平稳起吊安装的前提。\n9 由于各起重机的运转速度和卷扬机卷筒的容绳量可能会存在不同步或不一致的情况，导致偏载，尤其在起吊高度较大时累计偏差也大，故需要对大节段钢箱梁的倾角和钢丝绳的拉力进行实时监测，以保证起吊时的安全。\n\n10 三维调节装置的调节效率和调节精度较高，规定采用该装置主要是为方便施工和保证安装精度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a66df89-8d6d-4597-8516-5f7ded5f9e43', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：所谓“双肋合龙松索成拱”，即当第一根拱肋合龙并校正拱轴线、楔紧拱肋接头缝后，稍松扣索和起重索，压紧接头缝，但不卸掉扣索和起重索，待第二根拱肋合龙，两根拱肋所有纵、横向接头都可靠连接并拉好风缆后，再同时松卸两根拱肋的扣索和起重索。\n\n## 19.4.6拱肋安装时，各段拱肋的高程和线形应根据施工控制的要求确定，且宜从拱脚段开始，依次向拱顶分段吊装就位。扣索的扣挂应稳妥可靠，应使拱肋断面不产生扭斜，且各段拱肋的上端头均应通过扣索的调整使其略高于设计高程。多跨拱桥安装时，应根据桥墩承受不平衡水平推力的能力，经计算确定相邻孔拱肋的安装顺序。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a6ba34d-b1af-4586-a621-fa7f27cf656d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条为挖孔灌注桩的适用范围。当地下水位过高、流量太大时，挖孔时的排水较困难，操作人员常在水中作业不安全，且进度亦慢；而在松散的土层中挖孔则有坍塌的危险；孔内空气如有超过规定的有害气体，将会危及操作人员的生命安全。因此对上述情况均不能采用人工挖孔施工，“岩溶地区和采空区不宜采用人工挖孔施工”的规定同样是出于安全的考虑。\n\n人工挖孔时要考虑到孔壁的支护空间及操作人员在孔内便于挖掘，同时需要保证安全，因此挖孔桩的平面尺寸不能过小，小于1200mm时操作困难，且不安全。\n\n## 9.6.2 人工挖孔的施工安全应符合下列规定：\n\n1 施工前应编制专项施工方案，并应对作业人员进行安全技术交底。\n\n2 挖孔作业前，应详细了解地质、地下水文等情况，不得盲目施工。\n\n3 桩孔内的作业人员必须戴安全帽、系安全带，人员上下时必须系安全绳。\n4 桩孔内应设防水带罩灯泡照明，电压应为安全电压，电缆应为防水绝缘电缆，并应设置漏电保护器。当需要设置水泵、电钻等动力设备时，应严格接地。\n\n5 人工挖孔作业时，应始终保持孔内空气质量符合本规范第9.6.1条的规定。孔深大于 $1 0 \\mathrm { m }$ 或空气质量不符合要求时，孔内作业必须采取机械强制通风措施。\n\n6 桩孔内遇岩层需爆破作业时，应进行爆破的专门设计，且宜采用浅眼松动爆破法，并应严格控制炸药用量，在炮眼附近应对孔壁加强防护或支护。孔深大于 $5 \\mathrm { m }$ 时，必须采用导爆索或电雷管引爆。桩孔内爆破后应先通风排烟15min并经检查确认无有害气体后，施工人员方可进入孔内继续作业。爆破作业的安全管理应符合现行《爆破安全规程》（GB6722）的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a73f078-75b1-4e97-aa5a-f8a28eb464b2', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百零八条借款人提前偿还借款的，除当事人另有约定的以外', '第二百零八条借款人提前偿还借款的，除当事人另有约定的以外，应当按照实际借款的期间计算利息。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a748b53-a972-4465-958b-bfbf3d2a8627', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《水泥原料中氯离子的化学分析方法》（JC/T420—2006）编制，测定水泥中氯离子含量，其原理是用规定的蒸馏装置在 $2 5 0 { \\sim } 2 6 0 ^ { \\circ } \\mathsf C$ 温度条件下，以过氧化氢和磷酸分解试样，以净化空气作载体，进行蒸馏分离氯离子，用稀硝酸作吸收液，蒸馏 $1 0 { \\sim } 1 5 \\mathrm { m i n }$ 后，用乙醇吹洗冷凝管及其下端于锥形瓶内，乙醇的加入量占 $7 5 \\%$ （体积分数）以上。在pH为3.5左右，以二苯偶氮碳酰肼为指示剂，用硝酸汞标准滴定溶液进行滴定。\n\n空白试验是指不加入试样，按照相同的测定步骤进行试验并使用相同量的试剂，对得到的测定结果进行校正。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a7e14b0-0fc6-47a6-b552-f604446e7627', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 1）', '4.3 可变作用## 4.3.1 本条有关汽车荷载的规定，兹说明如下：\n\n1\\~4汽车荷载的等级、计算图示及标准值。 $2 0 0 8 \\sim 2 0 1 1$ 年，本规范编写组结合交通运输部西部交通建设科技项目“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”，开展了全国汽车荷载现状调查和统计分析。结果表明，汽车荷载变异性较过去增加很多。由于中小跨径桥梁恒活载比例较小，这对小跨径桥梁的影响较大，实际中出现的重载车辆压垮桥梁的事故，也多为中小跨径桥梁。鉴于此，本次修订提高了跨径在 $5 \\mathrm { m }$ 以下桥梁的车道荷载集中载标准值，对 $5 0 \\mathrm { m }$ 跨径以内的桥梁设计汽车荷载效应有所增加。\n\n自2009年起，我国各省（自治区、直辖市）开始陆续取消二级公路收费，部分二级公路的交通量和荷载水平有了较大增长。因此，本次修订调整了二级公路的汽车荷载等级：一般情况下，二级公路桥涵的设计应采用公路一I级汽车荷载；二级公路为非干线公路且重型车辆不多时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n6汽车荷载横向分布系数。桥梁设计时，为取得主梁的最大受力，汽车荷载在桥面上需要偏心加载，其方法仍可用车辆荷载偏心加载确定。\n\n7横桥向设计车道布置及多车道横向布载系数。对多车道进行横向折减的含义是，在桥梁多车道上行驶的汽车荷载使桥梁构件的某一截面产生最大效应时，其同时处于最不利位置的可能性显然随车道数的增加而减小，而桥梁设计时各个车道上的汽车荷载都是按最不利位置布置的，因此，计算结果应根据上述可能性的大小进行折减。这是个概率事件，可以认为各车道上的汽车荷载加载是互不相关的，按重复独立试验随机事件的概率理论，建立多车道横向折减系数与相关变量的关系式，得到折减系数的具体数值。“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目中，针对原规范的横向折减系数进行了专项研究，在国内外对比的基础上，根据实测数据进行了多车道重车相遇概率研究。研究表明，虽然目前车流量较以往有了较大提高，但在实际运营过程中多车道重载车辆相遇仍属小概率事件，即仍需考虑多车道的横向折减问题。进而根据我国当前高速公路和一般公路的实际交通流数据进行了横向折减系数计算。结果显示，在实测最大重车交通量条件下，4车道内基本和原规范相同 车道以本次修订维持原规范的规定。根据研究增列了单车道的横向车道布载系数。\n\n8汽车荷载纵向折减系数。规范规定的汽车荷载标准值是在特定的条件下确定的，例如，在汽车荷载的可靠性分析中，用于计算各类桥型结构效应的车队，采用了自然堵塞时的车间间距；汽车荷载本身的重力，也采用了路上运煤车或其他重车居多的调查资料。但是，在实际桥梁上通行的车辆不一定都能达到上述条件 特别是大跨径的桥梁。所以，国外有些规范对车辆荷载适用跨径作了限制。本规范采月 向折减的方法，对特大跨径桥梁的计算效应进行折减。折减系数α的计算采用专题 究 得到的下列公式： $\\alpha$ $\\left( L _ { 0 } \\right) = 0 . 9 7 9 ~ 1 3 - 4 . 7 1 8 ~ 5 \\times 1 0 ^ { - 5 } L _ { 0 }$ ，式中 $L _ { 0 }$ 为计算跨径，以m 折减系数 $\\alpha$ 以加载长度为函数更合理些 进行折减， $\\alpha$ 以 $L _ { 0 }$ 为函数计算起来更方便一些。\n\n“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目对桥梁纵向折减系数也进行了针对性。根据大立的更显，且原规范的取值也是相对保守的，考虑到未来的发展以及实际运营过程中不可预见的极端状况，原规范的取值总体是适用的。因此，本次修订维持了原规范的规定。\n\n## 4.3.2 汽车的冲击系数是汽车过桥时对桥梁结构产生的竖向动力效应的增大系数。冲击作用有车体的振动和桥跨结构自身的变形和振动。当车辆的振动频率与桥跨结构的自振频率一致时，即形成共振，其振幅（即挠度）比一般的振动大许多。振幅的大小与桥梁结构的阻尼大小及共振时间的长短有关。桥梁的阻尼主要与材料和连接方式有关，且随桥梁跨径的增大而减小。所以，增强桥梁的纵、横向连接刚度，对于减小共振影响有一定的作用。\n\n冲击影响一般都是用静力学的方法，即将车辆荷载作用的动力影响用车辆的重力乘以冲击系数来表达。\n\n对于钢桥和钢筋混凝土桥的上部结构、钢或钢筋混凝土支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座、钢筋混凝土桩、柱式墩台等，因相对来说自重不大，冲击作用的效果显著，故应计算冲击力。重力式墩台等，因自重大、整体性好，冲击影响小，故不计冲击力。\n\n冲击影响与结构的刚度有关。一般来说，跨径越大、刚度越小对动荷载的缓冲作用越强，以往规范近似地认定冲击力与计算跨径成反比（直线变化），无论是梁式桥还是拱式桥等，均规定在一定的跨径范围内考虑汽车荷载的冲击力作用。此模式计算方便，但不能合理、科学地反映冲击荷载的本质。《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60一2004）结合公路桥梁可靠度研究的成果，采用了结构基频来计算桥梁结构的冲击系数。\n\n汽车荷载的冲击系数可表示为：\n\n式中： $Y _ { \\mathrm { j m a x } }$ - 在汽车过桥时测得的效应时间历程曲线上，最大静力效应处量取的最大静力效应值；\n\nYdmax 在效应时间历程曲线上最大静力效应处量取的最大动效应值。\n\n吉林省交通科学研空所利用动态测试系统经12h连续观测，从跨径 $6 \\mathrm { m }$ 的钢筋混凝土矩形板桥到跨径45m的预应力混凝土箱梁桥共7座跨径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0a84d037-adb5-4926-97cd-3e6aa0cfc423', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', 'G.0.1检测表面的宽度应包括焊缝金属和每侧各', 'G.0.1检测表面的宽度应包括焊缝金属和每侧各 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 距离的临近母材金属。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0aa1e63d-32d7-4a65-9c84-4f6d39bb4b75', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'B.3基础工程', 'B.3基础工程B.3.1受地形限制需采取人工挖孔桩时，开挖深度 $1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的人工挖孔桩或开挖深度不超过$1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,但地质条件复杂的人工挖孔桩工程。  \nB.3.2平均高度 $6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上且面积 $1 2 0 0 \\ \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 及以上的砌体挡土墙的基础工程。  \nB.3.3水深 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的各类深水基础工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0aa453d5-ec39-41f3-a224-19a482bed77d', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百七十六条供用电合同是供电人向用电人供电', '第一百七十六条供用电合同是供电人向用电人供电，用电人支付电费的合同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0aa9eeb4-0baf-4dbb-9cd1-5235416c7b96', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 与稳定起升速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ 和起升状态级别等有关，其值可以由试验或分析确定，也可以按式（7）计算：\n\n$$\n\\phi _ { 2 } = \\phi _ { 2 \\mathrm { m i n } } + \\beta _ { 2 } v _ { \\mathrm { q } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 2 }$ ——起升动载系数，由式(7)计算得出,其最大值 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ 对建筑塔式起重机和港口臂架起重机等起升速度很高的起重机不超过2．2，对其他起重机不超过2．0；$\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 与起升状态级别相对应的起升动载系数的最小值，见表10；$\\beta _ { 2 }$ 按起升状态级别设定的系数，见表10；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 稳定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），与起升机构驱动控制型式及操作方法有关，见表11。其最高值 $ { \\mathcal { V } } _ { \\mathrm { q m a x } }$ 发生在电动机或发电机空载起动（相当于此时吊具、物品及完全松弛的钢丝绳均放置于地面）、且吊具及物品被起升离地时其起升速度已达到稳定起升的最大值。\n\n表 11 确定 $\\phi _ { 2 }$ 用的稳定起升速度 $\\nu _ { \\mathbf { q } }$ 值  \n\n\n\n\n\nH1———起升驱动机构只能作常速运转，不能低速运转；  \nH2— 起重机司机可选用起升驱动机构作稳定低速运转；  \nH3— 起升驱动机构的控制系统能保证物品起升离地前都作稳定低速运转；  \nH4— 起重机司机可以操作实现无级变速控制；  \nH5— 在起升绳预紧后，不依赖于起重机司机的操作，起升驱动机构就能按预定的要求进行加速控制；  \n$\\boldsymbol { v } _ { \\mathrm { q m a x } }$ — 稳定的最高起升速度；  \n$ { v _ { \\mathrm { q m i n } } }$ — 稳定低速起升速度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0abef090-fcb1-457e-b950-2831147f22d8', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '4.0.4 新材料是指未列入国家或行业标准的材料', '4.0.4 新材料是指未列入国家或行业标准的材料，或已列人国家或行业标准，但对钢厂或焊接材料生产厂为首次试制或生产。鉴于目前国内新材料技术开发工作发展迅速，其产品的性能和质量良不齐，新材料的使用必须有严格的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0ac7f255-ee63-4c28-9f6d-667295f0d0f7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算仍用式（M．1）和式（M．2），但应取两个或三个危险截面进行验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0ad1cdee-cd76-4a53-a268-849dc88fe138', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'B.6隧道工程', 'B.6隧道工程B.6.1隧道穿越岩溶发育区、富水带、高风险断层、沙层、采空区、岩爆区等工程地质或水文地质条件复杂的地质环境，V级围岩连续长度占总隧道长度 $10 \\%$ 以上且连续长度超过 $1 0 0 \\mathrm { ~ m ~ V I }$ 级围岩的隧道工程。  \nB.6.2软岩地区的高地应力区、膨胀岩、黄土、冻土等地段。  \nB.6.3埋深小于1倍跨度的浅埋地段,可能产生坍塌或滑坡的偏压地段,隧道上部存在需要保护的建(构)筑物地段，隧道下穿水库或河沟地段。  \nB.6.4IV级及以上软弱围岩地段跨度在 $1 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的特大跨度隧道。  \nB.6.5连拱隧道,中夹岩柱小于1倍隧道开挖跨度的小净距隧道,长度大于 $1 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的偏压棚洞。B.6.6瓦斯洞段。  \nB.6.7水下隧道。  \nB.6.8采用矿山法、盾构法、顶管法、桩基托换、冷冻法、帷幕注浆等工法施工的。  \nB.6.9竖井、斜井、通风井等辅助坑道施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0ad626e9-9530-4d78-bca4-915ff4e594ad', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '6.6 质量管理及检查验收', '6.6 质量管理及检查验收## 6.6.1 混合料水泥剂量的测定应在拌和机拌和后取样，并立即（一般不得大于10分钟）送到工地试验室进行滴定试验。\n\n## 6.6.2 除用滴定法检测水泥剂量要求外，还应进行总量控制检测。要求记录每天的实际水泥用量、集料用量和实际工程量，计算对比水泥剂量的一致性。\n\n## 6.6.3 混合料集料级配检验和抗压强度检验应在拌和场按规定方法取样，配合水泥剂量测定进行水洗法筛分；在与底基层碾压的同一时间制备强度试件。\n\n## 6.6.4 压实度检查应在碾压结束后立即进行，对于小于规定值的测点应立即进行处理，直到全部测点符合要求为止。\n\n## 6.6.5 水泥稳定碎石基层7天龄期应能取出完整的芯样，如不能取出完整芯样，应确定出不合格的段落，进行返工处理。\n\n## 6.6.6 悬浮密实型水稳碎石与骨架抗裂型水稳碎石基层施工过程中质量标准和检查频率满足相关规定要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0adb049d-ff54-4b86-a188-765e248e9b66', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 31）', '=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=2>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>H          载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移和变形引起的载荷，见4.2.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>1</td><td rowspan=3 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1.工作状态风载荷，见4.2.2.3.3</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0adb439a-acc0-4883-b8d4-9ae47a6270de', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.7 先张法', '7.7 先张法## 7.7.1 先张法的墩式台座结构应符合下列规定：\n\n1 承力台座应进行专门设计，并应具有足够的强度、刚度和稳定性，其抗倾覆安全系数应不小于1.5，抗滑移系数应不小于1.3。\n\n2 锚固横梁应有足够的刚度，受力后挠度应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 7.7.2 预应力筋的安装宜自下而上进行，并应采取措施防止其被台座上涂刷的隔离剂污染。预应力筋与锚固横梁间的连接，宜采用张拉螺杆。\n\n## 7.7.3 先张法预应力筋的张拉除应符合本规范第 7.6 节的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 张拉前，应对台座、锚固横梁及各项张拉设备进行详细检查，符合要求后方可进行操作。\n\n2 同时张拉多根预应力筋时，应预先调整其单根力筋的初应力，使相互之间的应力一致，再整体张拉。张拉过程中，应使活动横梁与固定横梁始终保持平行，并应检查预应力筋的预应力值，其偏差的绝对值不得超过按一个构件全部预应力筋预应力总值的 $5 \\%$ 。\n\n3 先张法预应力筋的张拉程序应符合设计规定；设计未规定时，其张拉程序可按表 7.7.3-1 的规定进行。\n\n表 7.7.3-1 先张法预应力筋张拉程序  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n注：1.表中 $\\sigma _ { \\mathrm { c o n } }$ 为张拉时的控制应力值，包括预应力损失值。\n\n2.超张拉数值超过本规范第 7.6.3 条规定的最大超张拉应力限值时，应按该条规定的限制张拉应力进行张拉。\n\n3.张拉螺纹钢筋时，应在超张拉并持荷 $5 \\mathrm { { m i n } }$ 后放张至 $0 . 9 \\sigma _ { \\mathrm { c o n } }$ 时再安装模板、普通钢筋及预埋件等。\n\n## 4 张拉时，预应力筋的断丝数量不得超过表 7.7.3-2 的规定。\n\n表7.7.3-2 先张法预应力筋断丝限制  \n\n\n\n\n\n5 预应力筋张拉完毕后，其位置与设计位置的偏差应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ ，同时应不大于构件最短边长的 $4 \\%$ ，且宜在4h内浇筑混凝土。\n\n## 条文说明：\n\n3 本次修订删除了表7.7.3-1中的普通松弛预应力筋，因此类材料多年来已不采用，亦不再生产。使用夹片式等具有自锚性能的锚具时，在力筋按 $1 . 0 5 \\sigma _ { \\infty }$ n施行超张拉后，由于该类锚具具有自锚性能，在千斤顶回程时力筋即被锚固而不便放松回零，故规定低松弛力筋从初应力分级张拉至 $\\sigma _ { \\mathsf { c o n } }$ 且持荷5min后即锚固。初应力程序的目的是在多根预应力筋同时张拉时，调整其每根预应力筋的应力，使其一致。表7.7.3-1中注2的规定主要是为安全起见，以避免预应力筋被拉过屈服点或屈服强度。\n\n## 7.7.4 先张法预应力筋的放张应符合下列规定：\n\n1 预应力筋放张时构件混凝土的强度和弹性模量（或龄期）应符合设计规定；设计未规定时，混凝土的强度应不低于设计强度等级值的 $80 \\%$ ；弹性模量应不低于混凝土28d弹性模量的 $80 \\%$ ，当采用混凝土龄期代替弹性模量控制时应不少于 5d。\n\n2 在预应力筋放张之前，应将限制位移的侧模、翼缘模板或内模拆除。\n\n3 预应力筋的放张顺序应符合设计规定；设计未规定时，应分阶段、均匀、对称、相互交错地放张。\n\n4 多根整批预应力筋的放张，当采用砂箱放张时，放砂速度应均匀一致；采用千斤顶放张时，放张宜分数次完成；单根钢筋采用拧松螺母的方法放张时，宜先两侧后中间，并不得一次将一根力筋松完。\n\n5 放张后，预应力筋在构件端部的内缩值宜不大于 $1 . 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n6 预应力筋放张后，对钢丝和钢绞线，应采用机械切割的方式进行切断；对螺纹钢筋，可采用乙炔-氧气切割，但应采取必要措施防止高温对其产生不利影响。\n\n7 长线台座上预应力筋的切断顺序，应由放张端开始，依次向另一端切断。\n\n## 条文说明：\n\n1 工程实践表明，放张时仅强调强度而忽视混凝土的弹性模量的做法对构件而言是不利的，故混凝土的弹性模量亦需要作为一项控制指标，且规定在不低于28d弹性模量的 $80 \\%$ 时才能进行放张作业，即预应力筋能否放张需要由构件混凝土的强度和弹性模量两项指标进行双控制。对混凝土的弹性模量，在工地试验室对该指标进行试验检测时较为复杂，存在一定困难，因此也可以龄期代替弹性模量指标。其理由为：对混凝土早期抗压强度和弹性模量的试验研究表明，混凝土的弹性模量随龄期单调增长，与龄期呈指数函数关系，但其增长速度渐减并趋于收敛，混凝土的强度等级越高，则早期弹性模量发展越快，但差异不是很大，且其变异系数有随龄期的增长而减小的趋势。通常情况下，C40混凝土3d弹性模量约为28d弹性模量的 $84 \\%$ ，7d弹性模量能达到28d弹性模量的 $95 \\%$ ；C50混凝土3d弹性模量约为28d弹性模量的$90 \\%$ ，7d弹性模量能达到28d弹性模量的 $95 \\%$ 。因此，通过对混凝土龄期的控制代替对弹性模量的控制是可行的。但采用多长的龄期进行控制，这既要满足弹性模量的要求，同时也要防止早期混凝土长时间不放张或不张拉而导致开裂，规定不少于5d是适宜的。\n\n$_ { 3 \\sim 4 }$ 先张法构件放张的原则，就是要防止在放张过程中构件发生翘曲、裂纹及预应力筋断折等现象，如果采用骤然切断的方法，会使构件两端受到冲击力而出现裂纹，均匀地放松能防止发生这些现象。\n\n7 规定由放张端开始依次切向另一端，是为防止切断过程中发生预应力筋自行拉断现象。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0ae8d08c-44aa-499f-a71d-285e98a559c7', '10《粗直径钢丝绳》（GB-T20067-2017）.md', '10 重量', '10 重量## 10.1 参考重量\n钢丝绳的参考重量按式(3)计算，也可参考表 $\\mathrm { { A . 1 \\sim } }$ 表A.19。\n\n$$\nM = K D ^ { 2 }\n$$\n\n……( 3)\n\n式中：\n\n$M$ 一 钢丝绳单位长度的参考重量，单位为千克每百米 $( \\mathrm { k g } / 1 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n$D$ 钢丝绳的公称直径，单位为毫米( $\\mathrm { . m m } , $ ；  \n$K$ 某一类别未涂油钢丝绳单位长度的重量系数，单位为千克每百米平方毫米 $\\left[ \\mathrm { k g } / ( 1 0 0 \\mathrm { ~ m } \\cdot \\mathrm { m m } ^ { 2 } ) \\right]$ ，$K$ 值见表6。 21C\n\n## 10.2 实测重量\n钢丝绳的总重量包括钢丝绳、卷轴和包装材料的重量，应用衡器测量，用 $\\mathrm { k g }$ 表示。\n\n计算钢丝绳单位重量时，用钢丝绳净重量除以钢丝绳实测长度。钢丝绳单位实测重量用 $\\mathrm { k g / m }$ 表示。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0af2f32b-8fff-414c-a482-0ec3022903ee', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷机构使运动质量质心既有水平移动又有垂直位移的复合运动（例如非平衡变幅机构运动）的情况下，应将下面两种等效平均动载荷组合起来以确定组合等效平均动载荷：\n\n由水平加速和风力产生的轴承等效平均动载荷，由6．3．1．2．1．1确定；由全部运动质量质心的垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，由式（121）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { ~ M ~ m ~ a ~ x ~ I I ~ } } ^ { \\prime } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x } } + P _ { \\mathrm { { M } \\operatorname* { m i n } } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nM maxⅡ — 由全部运动质量质心作垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；M max— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最大值，单位为牛顿（N）；M min— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最小值，单位为牛顿（N）。犘\n\n## 6．3．1．2．2 承受 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．2）的轴承等效平均动载荷\n\n按4．4．2，先对 无 风 正 常 工 作 的 起 重 机 按 载 荷 情 况 Ⅰ计 算 轴 承 所 在 处 的 极 值 动 载 荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } }$ 、$P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ ，或对有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ ，然后按式（122）、式（123）确定出此承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承无风工作的等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ 和有风工作的等效平均动载荷 Rmean ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nRmeanⅠ 轴承无风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ — 轴承有风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } } \\ 、 P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ -无风正常工作的起重机按载荷情况I计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ -有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）。\n\n## 6．3．1．2．3 同时承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承等效平均动载荷\n\n在6．3．1．2．1和6．3．1．2．2的基础上，将此两种轴承等效平均动载荷组合，即得到该轴承同时承受犘$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷时的轴承等效平均动载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0af3eefb-866c-4d1c-90cb-7d5b1c504508', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 2）', '.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 按式（18）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅠ 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R Q } }$ — 由起升质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）；\n\n### 4.4.2.3 载荷情况 犘 $\\mathbb { I }$ （有风正常工作情况）的载荷组合\n\n#### 4.4.2.3.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\mathrm { ~ , ~ } P _ { \\mathrm { M G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { M F } }$ 并分别按式（19）和式（20）计算的两个组合计算结果中的较大者来确定：\n\na） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 和载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 作用的载荷组合，按式（19）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W } \\mathrm { I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { m } } ^ { \\prime } \\xrightarrow { \\substack {  .  .  .  .  .  .  .  } } { \\mathrm { ~ ( ~ 1 9 ~ ) } }\n```\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅡ — 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）；MG— 同式（17）；MA— 同式（17）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；  \nMWⅠ 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）\n\nb） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 作用的载荷组合，按式（20）确定：犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ ……（20）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nM');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0af4790f-f703-475f-9153-5bf3e012dddc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力普通螺栓、销轴连接的许用应力见表25。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 25 普通螺栓、销轴连接的许用应力');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b104862-6448-4cf8-a3f6-1699669c473e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 主梁合龙是斜拉桥施工中的一道关键工序，精度要求很高，并关系到全桥的结构体系是否能满足设计的要求，因此在施工前需要制定合理的、详细的合龙工艺才能保证其顺利进行。主梁的合龙首先要符合设计规定的顺序，其次需要按照施工控制的要求进行，确定施工程序并进行合龙施工计算，同时还需要制订各项保障方案。合龙通常有自然升温合龙和自然降温合龙两种方法供选择，合龙一般选择在一天中气温较为稳定且持续时间较长的时段内进行，以便合龙完成后在温度再次出现急剧变化前留出足够的时间去完成塔梁临时固结装置的解除，使全桥能安全地完成体系转换。自然升温合龙的方法由于在实施合龙后，气温的升温速度一般较快，温度稳定的时段相对较短，可能会导致塔梁临时固结装置来不及在要求时间内拆除，从而给结构体系带来不利影响；自然降温合龙则可避免上述情况，气温在一天中的降温一般在夜间发生，而夜间的气温较为稳定且持续时间较长，因此更有利于合龙的施工。\n\n4 如不对临时施工荷载进行严格控制，将会对合龙施工产生不利影响，故予以强调。\n\n5 主梁合龙后如果塔梁临时固结装置未及时解除，将有可能因气温的变化而导致在结构中产生较大的温度应力，给结构的体系转换带来极不利的影响，因此需要按照预定的合龙程序在规定时间内及时解除。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b11843c-0d5c-4a4e-ba43-92d4b36a8d28', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明为保证在地震荷载作用下，纵向钢筋不发生黏结破坏，墩柱的纵筋宜延伸至盖梁顶面和承台底面，即使在满足纵筋的锚固长度条件下，也要延伸至施工允许的最大距离。纵筋的锚固和搭接长度应在现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）的要求基础上增加 $1 0 d _ { \\mathrm { s } }$ （ $d _ { \\textrm { s } }$ 为纵向钢筋的直径)，不应在塑性铰区域进行纵向钢筋的搭接。\n\n### 8.2.7对抗震设防烈度VII度、V度地区，单箱或多箱空心墩柱的潜在塑性铰区，矩形墩柱在计算方向的内箱尺寸 $b$ 和壁厚 $h$ 之比 $b / h$ 或圆形墩柱内箱直径 $D _ { \\imath }$ 和壁厚 $h$ 之比 $D _ { 1 } / h$ 不宜大于8。在地震作用下轴压比小于0.2时，最小配箍率 $\\rho _ { \\mathrm { s , m i n } }$ 可适当降低，但不应低于 $0 . 3 \\%$ ，并应加强构造设计，确保纵向钢筋不发生屈服。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b133a02-b005-4d73-98d1-c806733ca9fd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：索鞍安装时的预偏量是为调整主缆拉力而设置的。悬索桥主缆在空缆状态下索塔两侧的水平拉力是平衡的，但在上部构造施工过程中，这种平衡很难保持，尤其是单跨悬索桥在加劲梁架设及桥面铺装时，中跨主缆拉力明显加大，这将导致索塔受弯，而弯曲量过大将会危及索塔结构的安全。通过设置预偏量，逐渐调整索鞍位置，能不断调整主缆拉力，达到保证结构安全的目的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b143070-b127-4022-90de-60d9857c77e5', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '1 范围', '1 范围本标准规定了钢板的厚度方向性能级别、试验方法及检验规则。厚度方向性能级别是对钢板的抗层状撕裂的能力提供的一种量度，厚度方向性能采用厚度方向拉伸试验的断面收缩率来评定。\n\n本标准适用于厚度为 $1 5 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的镇静钢钢板。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b170f92-431f-44d4-a0e4-a84d2e2d550d', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', '非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝', '非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b1ca6eb-e38d-4ddd-98ac-9dfb07d3e405', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷机构使运动质量质心既有水平移动又有垂直位移的复合运动（例如非平衡变幅机构运动）的情况下，应将下面两种等效平均动载荷组合起来以确定组合等效平均动载荷：\n\n由水平加速和风力产生的轴承等效平均动载荷，由6．3．1．2．1．1确定；由全部运动质量质心的垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，由式（121）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { ~ M ~ m ~ a ~ x ~ I I ~ } } ^ { \\prime } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x } } + P _ { \\mathrm { { M } \\operatorname* { m i n } } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nM maxⅡ — 由全部运动质量质心作垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；M max— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最大值，单位为牛顿（N）；M min— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最小值，单位为牛顿（N）。犘\n\n## 6．3．1．2．2 承受 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．2）的轴承等效平均动载荷\n\n按4．4．2，先对 无 风 正 常 工 作 的 起 重 机 按 载 荷 情 况 Ⅰ计 算 轴 承 所 在 处 的 极 值 动 载 荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } }$ 、$P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ ，或对有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ ，然后按式（122）、式（123）确定出此承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承无风工作的等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ 和有风工作的等效平均动载荷 Rmean ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nRmeanⅠ 轴承无风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ — 轴承有风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } } \\ 、 P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ -无风正常工作的起重机按载荷情况I计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ -有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）。\n\n## 6．3．1．2．3 同时承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承等效平均动载荷\n\n在6．3．1．2．1和6．3．1．2．2的基础上，将此两种轴承等效平均动载荷组合，即得到该轴承同时承受犘$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷时的轴承等效平均动载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b2ad70c-737d-478b-94df-be29936dcc1e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8养护及其他附属设施', '3.8养护及其他附属设施3.8.1桥涵应设置维修养护通道。特大、大桥应根据需要设置必要的检查平台、扶梯、内照明、人口井盖、专用检修车等设施；需借助墩顶作为检修平台时，桥墩应根据需要设置安全设施。\n\n3.8.2特大桥和大桥应设置永久观测点。特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志。\n\n3.8.3位于桥面上的拉索、吊杆、拱肋等受力构件应设置必要的防撞保护设施。\n\n3.8.4桥梁应根据相关规范的规定进行防雷设计，设置避雷设施。\n\n3.8.5特大、大、中桥可根据需要设置防火、照明和导航设备以及养护工房、库房和守卫房等，必要时可设置紧急电话。\n\n3.8.6技术复杂的大型桥梁工程可根据需要设置必要的结构监测设施。\n\n3.8.7桥梁在跨越公路和铁路部分应设置防抛网。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b3266d9-4cfb-4ba0-ab0d-7e7e9acc4e64', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 1）', '9．7 安全防护装置的设置要求## 9．7．1 总则\n\n安全防护装置是防止起重机械事故的必要措施。包括限制运动行程和工作位置的装置、防起重机超载的装置、防起重机倾翻和滑移的装置、联锁保护装置等，应根据起重机的用途和工作要求设置。\n\n## 9．7．2 限制运动行程和工作位置的安全装置\n\n### 9．7．2．1 起升高度限位器\n\n起升机构均应装设起升高度限位器。当取物装置上升到设计规定的上极限位置时，应能自动切断起升动力源。在此极限位置的上方，还应留有足够的空余高度，以适应上升制动行程的要求。在特殊情况下，还可装设防止越程冲顶的第二级起升高度限位器。\n\n需要时，还应设下降深度限位器；当取物装置下降到设计规定的下极限位置时，应能自动切断下降动力源。\n\n电动机作上述运动方向的电源切断后，仍需保留作相反方向运动的电源。\n\n用内燃机驱动，中间无电气、液压、气压等连接环节而直接进行机械连接的起升机构，可以配备灯光或声响报警装置，以替代限位开关。\n\n### 9．7．2．2 运行行程限位器\n\n起重机和起重小车（悬挂型电动葫芦运行小车除外），应在每个运行方向装设运行行程限位器，在达到设计规定的极限位置时自动切断前进方向的动力源。在运行速度较高（如大于 $1 0 0 \\ \\mathrm { m / m i n } )$ ），或停车定位要求较严的情况下，宜根据需要装设两级运行行程限位器，第一级发出减速信号并按规定要求减速，第二级应能自动断电并停车。\n\n如果在正常作业时起重机经常到达运行的极限位置，司机室的最大减速度不应超过 $2 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。\n\n### 9．7．2．3 幅度限位器\n\n#### 9．7．2．3．1 对动力驱动的动臂变幅的起重机（液压变幅除外），应在臂架俯仰行程的极限位置处设臂架低位置和高位置的幅度限位器。\n\n#### 9．7．2．3．2 对采用移动小车变幅的塔式起重机，应装设幅度限位装置以防止可移动的起重小车快速达到其最大幅度或最小幅度处。最大变幅速度超过 $4 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$ 的起重机，在小车向外运行且当起重力矩达到额定值的 $80 \\%$ 时，应自动转换为低速运行。\n\n### 9．7．2．4 幅度指示器\n\n具有变幅机构的起重机，应装设幅度指示器（或臂架仰角指示器）。\n\n### 9．7．2．5 防止臂架向后倾翻的装置\n\n具有臂架俯仰变幅机构的起重机，应装设防止臂架后倾装置（例如一个带缓冲的机械式的止挡杆），以保证当变幅机构的行程开关失灵时，能阻止臂架向后倾翻。\n\n### 9．7．2．6 回转限位\n\n不设回转集电滑环或需要限制回转范围时，回转机构应装设回转角度限位器。\n\n### 9．7．2．7 回转锁定装置\n\n需要时，流动式起重机及其他回转起重机或起重机的回转部分应装设回转锁定装置。\n\n### 9．7．2．8 支腿回缩锁定装置\n\n工作时利用支腿支承作业的流动式起重机，支腿伸出定位应由液压系统实现；且应装设支腿回缩锁定装置，使支腿在缩回后，能可靠地锁定。\n\n### 9．7．2．9 防碰撞装置\n\n当两台或两台以上的起重机或起重小车运行在同一轨道上时，应装设防碰撞装置。在发生碰撞的任何情况下，司机室内的减速度不应超过 $5 ~ \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n### 9．7．2．10 缓冲器及端部止挡\n\n在轨道上运行的起重机的运行机构、起重小车的运行机构及起重机的变幅机构等均应装设缓冲器或缓冲装置。缓冲器或缓冲装置可以安装在起重机上或轨道端部止挡装置上。\n\n轨道端部止挡装置应牢固可靠，防止起重机脱轨。\n\n螺杆和齿条等变幅驱动机构，应在变幅齿条和变幅螺杆的末端装设端部止挡防脱装置，以防止臂架在低位置发生坠落。\n\n### 9．7．2．11 偏斜指示器或限制器\n\n跨度大于 $4 0 ~ \\mathrm { m }$ 的门式起重机和装卸桥应装设偏斜指示器或限制器。当两侧支腿运行不同步而发生偏斜时，能向司机指示出偏斜情况，在达到设计规定值时，还应使运行偏斜得到调整和纠正。\n\n### 9．7．2．12 水平仪\n\n利用支腿支承或履带支承进行作业的起重机，应在下车架或底座上装设水平仪，用来检查起重机底座的倾斜程度。\n\n## 9．7．3 防超载的安全装置\n\n### 9．7．3．1 起重量限制器\n\n工作中有超载可能的起升机构，应装设起重量限制器。\n\n当实际起重量超过 $9 5 \\%$ 额定起重量时，起重量限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量在 $1 0 0 \\% \\sim 1 1 0 \\%$ 的额定起重量之间时，起重量限制器起作用，此时应自动切断起升动力源，但应允许物品作下降运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或非平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重量限制器。\n\n### 9．7．3．2 起重力矩限制器\n\n额定起重量随工作幅度变化的起重机，应装设起重力矩限制器。\n\n当实际起重量超过实际幅度所对应的起重量的额定值的 $9 5 \\%$ 时，起重力矩限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量大于实际幅度所对应的额定值但小于 $110 \\%$ 的额定值时，起重力矩限制器起作用，此时应自动切断不安全方向（上升、幅度增大、臂架外伸或这些动作的组合）的动力源，但应允许机构作安全方向的运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b577945-c9b7-487f-9ba4-ad9416e8466a', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：1．删除了登机信号按钮。\n\n2．增加了防小车坠落保护。\n\n3.修改了以下条款：\n\na）风速仪及风速报警器：增加了风速仪的设置位置，修改了风速报警器发出警报时的风级规定；b）轨道清扫器：扫轨板底面与轨道顶面之间的间隙由不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 修改为 $5 \\mathrm { m m } \\sim 1 0 \\mathrm { m m }$ ;c）导电滑触线的安全防护：只修改了多层布置桥式起重机时，下层起重机导电滑触线的安全防护\n\n要求，其他内容无变化。\n\nd）关于报警装置，增加了“必要时，在起重机上应设置蜂鸣器、闪光灯等作业报警装置”的内容');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b57a8fe-0cd2-413d-beb7-071993a7155c', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '5 梁式起重机', '5 梁式起重机## 5.0.1～5.0.6 本章依据国家现行标准《手动梁式起重机》JB/T  \n1114、《手动桥式起重机》JB/T1115、《手动梁式悬挂起重机》JB/T  \n3775和《电动单梁起重机》JB/T1306、《电动悬挂起重机》JB/T  \n2603及现行国家标准《起重机设计规范》GB/T3811进行修订。\n\n多年来的安装及检验实践证明，原规范选择的检验项目完全可以验证起重机的安装质量，保证起重机的几何尺寸和使用性能，是合理的。故修订时予以保留，仅对检验项目的具体要求进行了修订，目的是与现行的梁式起重机标准保持一致。其中，起重机主梁上拱度的允许偏差是依据现行国家标准《起重机设计规范》GB/T3811—2008修订的，不是取消此检验项目，而是不作硬性规定，应按随机技术文件的规定去检验。\n\n：梁式起重机结构简单，一般跨度较小，且大多数是整机出厂的，本章的检验规定也可以用于起重机安装前的复查，以确保吊装的是合格的起重机。\n\n为了避免用词和用语上造成的疑惑，将原规范各起重机的复查表和检查表，统一改为起重机的检验表，以便于使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b59179a-1459-4583-a235-b66903e51f23', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．1 流动式起重机分级举例', '犃．1 流动式起重机分级举例流动式起重机包括汽车起重机、轮胎起重机（含集装箱正面吊运起重机）、履带起重机。  \n按照起重机的使用情况，流动式起重机整机分级举例见表 A．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b5cb76b-84d7-462a-8e11-729f53f57ac5', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '7.1 钢栈桥7.1 钢栈桥', '7.1 钢栈桥7.1 钢栈桥## 7.1.1 上承式钢栈桥两侧应设置高度不低于 7.1.1 上承式钢栈桥两侧应设置高度不低于1 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的防护栏杆,中下承式钢栈桥两侧宜挂设安全网。防护栏杆，中下承式钢栈桥两侧宜挂设安全网。\n\n## 7.1.2 钢栈桥宜在一侧设置外凸平台,用于设置配电箱、消防和救生设施等。7.1.2 钢栈桥宜在一侧设置外凸平台，用于设置配电箱、消防和救生设施等。\n\n## 7.1.3 行车道两侧宜设置连续的护轮坎。 护轮坎宜采用钢结构。7.1.3 行车道两侧宜设置连续的护轮坎。护轮坎宜采用钢结构。\n\n## 7.1.4 钢栈桥应设置栈桥门禁系统、减速防滑装置、限速限载标志、水位标尺、夜间航行警示装置。 钢7.1.4 钢栈桥应设置栈桥门禁系统、减速防滑装置、限速限载标志、水位标尺、夜间航行警示装置。钢栈桥应每栈桥应每 $5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 配置一个救生圈,救生圈应悬挂在防护栏杆内侧并宜配备自浮灯。 钢栈桥宜实行人车分置一个救生圈，救生圈应悬挂在防护栏杆内侧并宜配备自浮灯。钢栈桥宜实行人车分离,栈桥桥面宜设置高音喇叭和车辆测速报警系统。离，栈桥桥面宜设置高音喇叭和车辆测速报警系统。\n\n## 7.1.5 钢栈桥应设置满足施工安全要求的照明设施。 夜间施工时,栈桥两侧应沿防护栏杆交错设照7.1.5 钢栈桥应设置满足施工安全要求的照明设施。夜间施工时，栈桥两侧应沿防护栏杆交错设照明灯 间距明灯，间 $1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 栈桥首尾及每间隔;栈桥首尾及每间隔 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 应悬挂红色闪烁警示灯悬挂红色闪烁警示灯。\n\n## 7.1.6 通航水域施工应按照主管部门的批复设置通航保障设施 通航水域钢栈桥安装和使用阶段应7.1.6 通航水域施工应按照主管部门的批复设置通航保障设施。通航水域钢栈桥安装和使用阶段应设置防船撞设施,包括助航设施、安全标志、水中独立式防撞墩等。 不应将船舶缆绳系挂在栈桥承重设置防船撞设施，包括助航设施、安全标志、水中独立式防撞墩等。不应将船舶缆绳系挂在栈桥承重桩上。桩上。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b62adb4-9b1a-4e3e-8c2b-93997705cc7c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 16）', 'an=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>17</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8.起重机基础外部激励引起的载荷，见4.2.3.7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.28</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>18</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>9．安装、拆卸和运输时引起的载荷，见4.2.3.8</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 28</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>19</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>系数</td><td rowspan=1 colspan=1>抗力系数Ym,见4.3.4.2.4</td><td rowspan=2 colspan=21>1.101.05~1.10</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>特殊情况下的高危险度系数Y，见4.3.4.2.7</td><td rowspan=1 colspan=1>21</td></tr></table>\n\n\n## 犌．4．2 载荷与适用的动力系数（见表 犌．13）\n\n表 犌．13 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">表G.11中的行号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">本标准中的章条号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">系数值和载荷值</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.1. 1. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">=1±α,a=0.1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2. 1. 1.4.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">应考虑4.2.1.1.4.2规定的不同的起升状态级别和起升机构驱');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b6b9313-c416-4438-ab0d-91bd891ba061', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '表8.2.4 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法', '表8.2.4 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法注：图中1一立杆；2一纵向水平杆；3一横向水平杆；4一剪刀撑。\n\n8．2．5安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按表8.2.5的规定确定。不合格的必须重新拧紧，\n\n直至合格为止。\n\n表8.2.5 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b6bc34b-3370-4219-bac1-c8e9365a6955', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 2）', '( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 拉伸(或压缩)应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau$ -同式(32)。\n\n### 5．4．1．4 摩擦型高强度螺栓连接的结构件的强度计算\n\n高强度螺栓连接的轴心受拉和轴心受压结构构件的强度，按式（35）计算：\n\n$$\n\\frac { N ^ { \\prime } } { A _ { \\mathrm { j } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$N ^ { \\prime }$ -高强度螺栓连接的构件的计算轴向力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN ^ { \\prime } { = } N ( 1 { - } 0 . 5 \\ \\frac { Z _ { 1 } } { Z } )\n$$\n\n$N \\cdot$ 作用于连接处的轴向力，单位为牛顿(N);  \n$Z _ { 1 }$ — 所计算结构件截面（连接接头一侧的最外列螺栓处）的高强度螺栓数；$Z$ -在节点或拼接连接接头一侧结构构件上的高强度螺栓的总数；  \n$A _ { \\mathrm { j } }$ — 所计算结构件截面的净面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n## 5．4．2 连接的强度计算\n\n### 5．4．2．1 焊缝连接\n\n钢熔化焊焊缝连接是起重机金属结构最主要的连接形式，其焊缝的主要型式为对接焊缝和角焊缝，焊缝坡口的基本型式和尺寸应符合GB／T985和GB／T986。\n\n#### 5．4．2．1．1 对接焊缝的计算\n\n对接焊缝（焊透的焊缝）的计算应力，按连接中最薄的板厚 $t$ 计算。当无法用引弧板施焊时，每条焊缝的计算长度为其实际长度减去 $2 t$ 。\n\n对接焊缝的计算有以下几种情况：\n\na） 承受轴向拉伸或压缩的对接焊缝，其纵向拉、压的计算应力，应小于表23中规定的焊缝纵向拉、压许用应力。  \nb） 承受弯矩和剪力联合作用的对接焊缝，应验算其危险点的最大正应力不超过表23规定的焊缝纵向拉、压许用应力；最大剪应力不超过表23规定的焊缝剪切许用应力。  \nc） 承受复合 应 力 的 对 接 焊 缝，在 正 应 力 和 剪 应 力 都 较 大 的 部 位，应 按 式（36）验 算 焊 缝 复 合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 2 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……(36)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 同式（34）；\n\n$\\tau$ 同式（32)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ — 焊缝的许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ），见表23；\n\n当对接焊缝的同一计算点上受正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ : \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的复合作用时，应按式（37）验算焊缝复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 2 { \\tau _ { \\mathrm { x y } } } ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……（37）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] .$ ———同式（36）；\n\n其余符号同式（33）；\n\n#### 5．4．2．1．2 角焊缝的计算\n\n角焊缝应计算其抗剪强度。计算时焊缝的有效高度一般取为 $0 . 7 h _ { \\mathrm { f } } , h _ { \\mathrm { f } }$ 为较小的焊脚尺寸。若内力沿侧向角焊缝全长分布时，焊缝的计算长度取为其实际长度减去 $2 h _ { \\mathrm { f } }$ （如果焊缝为自身闭合或特别注意了在焊缝长度的端部避免出现凹弧时，则不必减去此尺寸）。\n\n当角焊缝受复合内力（轴力、剪力、弯矩、扭矩）作用时，应先分别求出各内力单独作用下的应力，再用求矢量和的方法进行组合，算出合应力后再与表23规定的角焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 相比较。\n\n### 5．4．2．2 螺栓连接\n\n#### 5．4．2．2．1 普通螺栓连接\n\n普通螺栓中的 C级螺栓连接，此时由于螺栓直径与螺栓孔的配合间隙较大，只能用于受拉力的连接或作安装临时固定用，不应用于受动载荷的主要受力结构中。普通螺栓中的 A、B级螺栓连接，可以用于受动载荷的结构中。采用普通螺栓连接时，应校验螺杆抗拉和抗剪切破坏的承载力，并校验螺栓孔抗承压破坏的承载力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b6c9492-a715-413f-a63f-df44fcc21053', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '安全技术措施safety technical', '安全技术措施safety technical measures运用技术手段消除或减少工程中不安全因素的措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b6d9643-ede3-4a68-a066-97ab38165201', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百二十四条承租人经出租人同意，可以将租赁物转租给第三人', '第二百二十四条承租人经出租人同意，可以将租赁物转租给第三人。承租人转租的，承租人与出租人之间的租赁合同继续有效，第三人对租赁物造成损失的，承租人应当赔偿损失。承租人未经出租人同意转租的，出租人可以解除合同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b726b2e-edbe-4073-84a1-3d562fe247cb', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一百零四条 两个以上生产经营单位在同一作业区域内进行可能危及对方安全生产的生产经营活动', '第一百零四条 两个以上生产经营单位在同一作业区域内进行可能危及对方安全生产的生产经营活动，未签订安全生产管理协议或者未指定专职安全生产管理人员进行安全检查与协调的，责令限期改正，处五万元以下的罚款，对其直接负责的主管人员和其他直接责任人员处一万元以下的罚款；逾期未改正的，责令停产停业。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b7d9077-b052-4245-a8e0-c4fa583cf7ad', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'B.1基坑开挖、支护、降水工程', 'B.1基坑开挖、支护、降水工程B.1.1深度 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的基坑(槽)的土(石)方开挖、支护、降水工程。  \nB.1.2开挖深度虽在 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以下,但地质条件、周围环境和地下管线复杂,或影响毗邻建(构)筑物安全，或存在有毒有害气体分布的基坑(槽)的开挖、支护、降水工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0b8e50af-bac5-402e-94e7-754d83d7fb47', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '12 特殊季节与特殊环境施工12 特殊季节与特殊环境施工', '12 特殊季节与特殊环境施工12 特殊季节与特殊环境施工## 12. 1 一般要求12.1 一般要求\n\n12.1.1 应根据不同季节特点和施工环境特征,制定相应的施工安全防护技术方案,并应采取针对性12.1.1 应根据不同季节特点和施工环境特征，制定相应的施工安全防护技术方案，并应采取针对性的安全防护措施。的安全防护措施。12. 1. 2 施工前应及时掌握气温、雨雪、风暴、汛情等预报,做好施工现场安全防护,避免发生事故。12.1.2 施工前应及时掌握气温、雨雪、风暴、汛情等预报，做好施工现场安全防护，避免发生事故。\n\n## 12. 2 冬季施工12.2 冬季施工\n\n12.2.1 冬季施工现场的道路 作业平台 通道 梯子等均应采取防滑措施 及时清除冰雪12.2.1 冬季施工现场的道路、作业平台、通道、梯子等均应采取防滑措施，及时清除冰雪。  \n12. 2. 2 冬季进行高处作业应采取可靠的防滑和防冻措施,并应及时清除水、冰、霜、雪。12.2.2 冬季进行高处作业应采取可靠的防滑和防冻措施，并应及时清除水、冰、霜、雪。  \n12.2.3 处于结冰水域的结构物,应采取必要的防护措施,防止在施工期间遭受流冰撞击等危害。12.2.3 处于结冰水域的结构物，应采取必要的防护措施，防止在施工期间遭受流冰撞击等危害。\n\n## 12. 3 雨季施工12.3 雨季施工\n\n12.3.1 雨季来临前 应检查 修复或完善防护棚 作业平台 安全通道 缆风绳等安全防护设施 必要12.3.1 雨季来临前，应检查、修复或完善防护棚、作业平台、安全通道、缆风绳等安全防护设施，必要时应采取加固措施时应采取加固措施。\n\n12. 3. 2 施工现场的脚手架、作业平台、桥梁、墩台等作业面应采取防滑措施。12.3.2 施工现场的脚手架、作业平台、桥梁、墩台等作业面应采取防滑措施。\n\n12.3.3 雨季基坑开挖时 应设挡水埂 防止地面水流入 基坑内应设集水井 并应配备足够的抽排水12.3.3 雨季基坑开挖时，应设挡水埂，防止地面水流入；基坑内应设集水井，并应配备足够的抽排水设备。设备。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0bbcd0d9-4cbc-4920-a0b3-7ba16f06bc56', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 4）', '} { \\geq } \\frac { R t ^ { 3 } } { 2 } \\sqrt { \\frac { R } { t } }\n$$\n\n……（70）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 4 } }$ — 圆柱壳体加劲环的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$R$ -同式（68)；$t$ 同式(68）。\n\n当加劲环是对壳体中面内外成对配置时，其截面惯性矩按壳体中面母线为轴线进行计算；单侧配置犣犣时，按图8所示的组合截面形心轴 $Z - Z$ 及式（71）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 4 } = I _ { 1 } + I _ { 2 } + A _ { 1 } e _ { 1 } ^ { 2 } + A _ { 2 } e _ { 2 } ^ { 2 }\n$$\n\n……（71）\n\n式中：\n\n$I _ { s 4 }$ 同式（70）；  \n$I _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$I _ { 2 }$ — 加劲环截面的惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$A _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；  \n$A _ { 2 }$ — 加劲环的截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 2 }$ — 加劲环的截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n![](images/8913988f755764d7287d6cd16bfebdef8aa55be519d05ab69dbb525975195fb6.jpg)  \n图8 有效壳壁与加劲环的组合截面计算图\n\n### 5．8 结构的疲劳强度计算\n\n结构构件及其连接的抗疲劳能力（疲劳极限强度），取决于构件的工作级别、材料种类、应力变化情况及构件连接的应力集中等级等。\n\n对结构疲劳强度计算，常用应力比法和应力幅法。本标准采用应力比法。\n\n#### 5．8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 是按4．3．3．1规定的载荷组合 A 中最不利工况确定的，在疲劳计算点上的各个应力循环中，沿 $x \\phantom { } _ { \\cdot \\mathcal { I } }$ 轴线方向的绝对值最大计算正应力和 $x y$ 轴线形成的平面上的绝对值最大计算剪应力。\n\n#### 5．8．2 应力循环特性\n\n构件（或连接）单独或同时承受正应力 $( \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ l , \\sigma _ { \\mathrm { y } } )$ ）和剪应力 $( \\tau _ { \\mathrm { x y } } )$ ）作用时，应力循环特性值 $r _ { \\mathrm { x } } \\setminus r _ { \\mathrm { y } } \\setminus r _ { \\mathrm { x y } }$ 按式（72）计算：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { r } { { r } _ { \\mathrm { x } } = \\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { y } } = \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { x y } } = \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } } / \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n式中：\n\n$r ( r _ { x } \\ : . r _ { y } \\ : . \\ : r _ { x y } )$ 应力循环特性值；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值,单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0bcc783a-b2fb-42f4-98a4-fcc7ca4589d0', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '6.5 架桥机过孔试验', '6.5 架桥机过孔试验## 6.5.1 架桥机过孔走行试验\n\n按照架桥机的过孔走行方式进行过孔走行试验,试验次数不少于 次,检查过孔能力和过孔的平稳\n\n性,测量纵移速度、制动距离及相关技术参数。\n\n## 6.5.2 导梁跨中静挠度试验\n\n首先将架桥机下导梁安装在规定跨度的桥台上,架桥机过孔前,在下导梁跨度中部定好基准点,在架桥机过孔过程中,架桥机前支腿过孔至下导梁两简支中部时,架桥机暂止过孔,测得基准点的变化量,即为下导梁的过孔挠度。\n\n## 6.5.3 架桥机过孔时悬臂挠度试验\n\n架桥机过孔前 做好过孔准备 前支腿悬空 确定与架桥机过孔时悬臂挠度有关的各基准点 如支腿处支承主梁处位置、前悬臂处主梁的位置等,测量各基准点位置。过孔后前支腿达到桥梁墩台上方仍悬空时,再测量各基准点位置,计算出过孔时悬臂挠度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0bcf5e21-f00b-48ec-8704-062beee54c94', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '1 总 则（Part 1）', '1 总 则1.0.1为在建筑施工临时支撑结构的设计和施工中，贯彻执行国家现行的法律、法规，做到技术先进、设计合理、经济适用、安全可靠，制定本规范。\n\n1.0.2本规范适用于在建筑施工中用钢管脚手架搭设的建筑施工临时支撑结构的设计、施工与监测。\n\n1.0.3建筑施[临时支撑结构的设计、施工和监测除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。\n\n## 2术语、符号\n\n### 2.1术 语\n\n2.1.1临时支撑结构 temporary support structure\n\n为建筑施工临时搭设的由立杆、水平杆及斜杆等构配件组成的支撑结构，简称支撑结构。\n\n2.1.2 扣件式钢管支撑结构steel tubular support structure with couplers\n\n采用钢管和扣件连接搭设的支撑结构。\n\n2.1.3碗扣式钢管支撑结构steel tubular support structure with buckle bowls\n\n采用钢管和碗扣连接搭设的支撑结构：\n\n2.1.4承插式钢管支撑结构steel tubular support structure with disk locks\n\n采用钢管和承插件连接搭设的支撑结构，包括盘扣式和盘销式等：\n\n2.1.5框架式支撑结构frame support structure\n\n由立杆与水平杆等构配件组成，节点具有一定转动刚度的支撑结构，包括无剪刀撑框架式支撑结构和有剪刀撑框架式支撑结构：\n\n2.1.6单元框架framc unit\n\n由纵向和横向竖向剪刀撑围成的矩形单元结构：\n\n2.1.7单元桁架truss unit\n\n由！根立杆、水平杆及竖向斜杆等组成的几何稳定的矩形单元结构。\n\n2.1.8桁架式支撑结构truss support structurc\n\n单元桁架间通过连系杆组成的支撑结构。\n\n2.1.9悬挑支撑结构cantilevered support structurc\n\n水平桁架支承在框架式或桁架式支撑结构上，且水平桁架一端为悬臂的支撑结构。\n\n2.1.10 跨空支撑结构bridge support structure\n\n水平桁架的两端均支承在框架式或桁架式支撑结构上，且中间部位为跨空的支撑结构。\n\n2. 1. 11 节点转动刚度rotational stiffncss of joint\n\n支撑结构中的立杆与水平杆连接节点发生单位转角（弧度制）所需弯矩值。\n\n### 2.2符 号\n\n#### 2.2.1荷载、荷载效应\n\n$\\dot { G } _ { \\hat { \\mathbf { \\sigma } } \\times \\mathbf { k } }$ - 支撑结构自重标准值；$M -$ 立杆或水平杆的弯矩设计值；  \n$\\mathcal { M } _ { \\sf K } -$ 风荷载直接作用于立杆引起的立杆局部弯矩标准值；  \n$M _ { 1 \\kappa }$ 风荷载作用于无剪刀撑框架式支撑结构引起的立杆弯矩标准值；  \n$\\boldsymbol { \\mathcal { M } } _ { \\mathbb { W } \\mathbb { K } }$ - 风荷载引起的立杆弯矩标准值：${ \\overline { { M } } } .$ 单元桁架的弯矩设计值：$\\therefore$ 立杆轴力设计值：  \n$\\cdot ^ { \\vee _ { F } ^ { \\prime } }$ 立杆的欧拉临界力；  \n$\\dot { \\mathbf { \\rho } } _ { \\mathrm { S ( i k } }$ 1 永久荷载引起的立杆轴力标准值：  \n$\\mathrm { y } _ { \\mathrm { Q K } }$ 施工荷载引起的立杆轴力标准值；\n$\\therefore \\sin \\alpha$ 一 风荷载引起的立杆轴力标准值；  \nN。—-跨空支撑结构中落地部分的立杆附加轴力设计值：  \nN，——悬挑支撑结构中落地部分的立杆附加轴力设计值：单元桁架的轴力设计值；  \n$\\overline { { \\mathbf { S } } } _ { \\mathrm { ~ E ~ } } ^ { \\prime }$ —单元桁架的欧拉临界力；$R -$ 水平杆剪力设计值；$g _ { \\mathsf { k } }$ ——支撑结构自重标准值与受风面积的比值：\n\np—立杆基础底面处的平均压力设计值：\n\np——跨空支撑结构中跨空部分的竖向荷载设计值（含跨空部分自重）；  \n$\\hat { p } _ { \\dots ; \\dots ; }$ -跨空支撑结构中跨空部分的竖向荷载限值：$\\boldsymbol { \\mathscr { p } }$ ： -悬挑支撑结构中悬挑部分的竖向荷载设计值（含悬挑部分自重）：  \n$\\ p _ { \\operatorname* { m a x } } -$ 悬挑支撑结构中悬挑部分的竖向荷载限值；$\\pmb { \\hat { p } } _ { \\mathrm { w } \\dot { \\mathbf { x } } }$ 一 -风荷载的线荷载标准值：$\\arcsin$ —风荷载标准值;$\\because$ 1 基本风压：—可变荷载组合值系数：3——高度处的风振系数：$\\gamma _ { i }$ -永久荷载分项系数：YQ——可变荷载分项系数；μ－-支撑结构风荷载体型系数；$\\mu _ { \\mathrm { s u s } }$ -按桁架确定的支撑结构风荷载体型系数；风压高度变化系数：$\\phi$ -挡风系数。\n\n## 2.2.2材料设计指标\n\n$F _ { \\cdot } -$ 钢材弹性模量；$\\mathrm { V } _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ -节点抗剪承载力设计值；$f$ 钢材强度设计值：$f ^ { - } { \\bf \\Pi } _ { i \\bf { k } } ^');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0bd14539-624d-4045-9ad6-17daf07228e7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 6）', ' _ { \\mathrm { c } } \\eta \\qquad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { j l } }$ — 极限力矩联轴器的摩擦力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \nmax— 电动机最大起动转矩或制动器的制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ l ~ } } , J _ { \\mathrm { ~ 2 ~ } }$ 见式（82）；$_ n$ 同式（82）；$t$ 起、制动时间，单位为秒（s)；$i _ { \\mathrm { c } }$ — 电动机至极限力矩联轴器的回转机构传动比；-电动机至极限力矩联轴器的传动效率。\n\n## 6．1．4 变幅机构\n\n### 6．1．4．1 变幅阻力\n\n#### 6．1．4．1．1 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力\n\n在非平衡动臂式变幅机构变幅全过程中的不同幅度位置，变幅牵引构件（如钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸活塞等）上的总变幅阻力可能会有较大的变化。每一个变幅位置上变幅牵引构件的最大变幅阻力按式（95）计算：\n\n$P _ { z } = P _ { \\circ } + P _ { l } + P _ { \\mathrm { w } } + P _ { \\mathrm { s h } } + P _ { \\mathrm { e } } + P _ { \\mathrm { c } } + P _ { \\mathrm { f } } + P _ { \\mathrm { a } }$ ……( 95 )\n\n式中：\n\n![](images/b67d8d2681c4456fc96bcbdb1e85a0eaaf426773d390a1e221dd73648fe18826.jpg)\n\n$P _ { Z }$ 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ o ~ } }$ — 变幅时吊运物品非水平位移所引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathit { l } }$ 臂架系统自重未能完全平衡引起的变幅阻力，单位为牛顿(N)；  \n$P _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ — 作用在臂架系统上的风载荷引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { s h } }$ — 作用在吊运物品上的风载荷、起重机回转时吊运物品的离心力以及变幅、回转、运行起动或制动时在吊运物品上造成的水平惯性力等引起的起升滑轮组对铅垂线的偏角 $\\alpha$ 造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ — 变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ 臂架铰轴等关节中的摩擦力和补偿滑轮组的效率造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机轨道坡度等引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）。\n\n#### 6．1．4．1．2 平衡臂架式变幅机构的变幅等效阻力\n\n平衡臂架式变幅机构每个位置上的变幅阻力也可以采用式（95）计算，而在变幅全过程的变幅等效犉阻力 $F _ { \\mathrm { H } }$ 则应按式（96）计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { { I d } } } = { \\sqrt { \\frac { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } P _ { \\mathrm { { I i } } } ^ { 2 } \\bullet t _ { i } } { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } } } }\n$$\n\n……（96）\n\n式中：\n\n$F _ { \\mathrm { I d } }$ — 平衡臂架式变幅机构变幅等效阻力，单位为牛顿（N）；犻 犻  \n$P _ { \\mathrm { { I } } i }$ — 臂架从位置 $i$ 到位置 $i + 1$ 幅度区段上两个相邻计算位置的变幅阻力的平均值，单位为牛顿（N）；$t _ { i }$ $P _ { \\mathrm { ~ I ~ } i }$ 的作用时间，单位为秒（s)。\n\n#### 6．1．4．1．3 牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力\n\n钢丝绳牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力包括摩擦阻力、等效坡道阻力、起升钢丝绳和牵引钢丝绳绕过导向滑轮所引起的阻力。摩擦阻力包括车轮沿轨道滚动的阻力、车轮轴承内的摩擦阻力以及车轮轮缘与轨道侧面间的附加摩擦阻力，后者一般是用前述两种基本摩擦阻力之和乘以附加摩擦阻力系数1．50来考虑，计算见6．1．2．1．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0be56c17-ee30-485e-9670-92faa41301bb', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3平面控制测量（Part 1）', '3平面控制测量## 3．1一般规定\n\n### 3．1．1卫星定位测量技术以其精度高、速度快、全天候、操作简便而著称，已被广泛应用于测绘领域，故本规范将卫星定位测量技术列为平面控制网建立的首选方法。\n\n鉴于GPS 特指美国的卫星定位系统——The Global Position System;俄罗斯的 GLONASS卫星定位系统也于1996年1月18日正式起用；欧盟委员会2002年3月26日最终通过启动GALILEO研制发射计划，准备于2008年正式建成世界上第一个民用卫星导航系统。目前，我国也建立了北斗一号卫星导航定位系统。导航卫星定位系统领域将出现多元化或多极化的格局。故本规范初步引入卫星定位测量概念，代替单一的GPS 测量。关于GPS 测量部分依然称之为GPS 测量。\n\n根据工程测量部门现时的情况和发展趋势，首级网大多采用卫星定位测量控制网，加密网较多采用导线或导线网形式。三角形网用于建立大面积控制或控制网加密已较少使用。所以本章按卫星定位测量、导线测量和三角形网测量的顺序编写。\n\n### 3．1．2将卫星定位测量控制网精度等级纳入工程测量的统一体系，精度等级的划分与传统的三角形网(三角网、三边网、边角网)精度等级划分方法相同，依次为二、三、四等和一、二级。导线及导线网测量精度等级的划分不变，依然为三、四等和一、二、三级。\n\n要说明的是，从本章内容和章节的编排上，不采用《93 规范》该章按工序编写的方式，改用按作业方法进行分类的模式。即由原来一般规定，设计、选点、造标与埋石，水平角观测，距离测量，内业计算等的编排，改为3．1一般规定、3．2卫星定位测量、3．3 导线测量、3．4三角形网测量等。调整的目的是基于可操作性的考虑，另外从作业方法的编排上也体现了选择各种测量手段的主次之分，这也是根据工程应用情况确定的，也体现了测量作业方法的发展与应用趋势。\n\n### 3．1．3随着科学技术的发展，测量仪器和计算手段都得到了相应的提高。因此，工程控制网不再强调逐级布网。只要满足工程的精度要求，各等级均可作为测区的首级控制网。当测区已有高等级控制网时，可越级布网。\n\n### 3．1．4满足测区内投影所引起的长度变形不大于2. $5 \\mathrm { c m } / \\mathrm { k m }$ ，是建立或选择平面坐标系统的前提条件。因为每千米长度变形为2．5cm时，即其相对中误差为 $1 ~ / ~ 4 0 0 0 0$ 。这样的长度变形，可满足大部分建设工程施工放样测量精度不低于 $1 / 2 0 0 0 0$ 的要求。经过近30 年的应用，该指标已成为建立区域控制网的基本原则。在此基础上，对坐标系统的选择，要求首先考虑采用统一的高斯投影 $3 ^ { \\circ }$ 带平面直角坐标系统，与国家坐标系统相一致；其次，可采用高斯投影 $3 ^ { \\circ }$ 带，投影面为测区抵偿高程面或测区平均高程面的平面直角坐标系统；再次，可采用任意带，投影面为1985 国家高程基准面的平面直角坐标系统；特殊要求的工程，也可采用建筑坐标系或独立坐标系统。\n\n常用的大地坐标系地球椭球基本参数如下：\n\n11980 年西安坐标系的地球椭球基本几何参数。\n\n长半轴 $\\mathrm { a = 6 3 7 8 1 4 0 m }$ 短半轴 $\\mathrm { b } { = } 6 3 5 6 7 5 5$ $2 8 8 2 \\mathrm { m }$ 扁率 $\\mathrm { ~ a ~ } = 1 ~ / ~ 2 9 8$ .257\n\n第一偏心率平方 $\\mathrm { e } ^ { 2 } { = } 0$ ：00669438499959  \n第二偏心率平方 $\\mathrm { ~ e ~ } ^ { \' } = 0$ ：00673950181947\n\n21954年北京坐标系的地球椭球基本几何参数。\n\n长半轴 $\\mathrm { a = 6 3 7 8 2 4 5 m }$   \n短半轴 $\\mathrm { b { = } 6 3 5 6 8 6 3 }$ $0 1 8 8 \\mathrm { m }$   \n扁率 $\\mathrm { ~ a ~ } = 1 ~ / ~ 2 9 8$ .3  \n第一偏心率平方 $\\mathrm { e } ^ { 2 } { = } 0$ ：006693421622966  \n第二偏心率平方 $\\mathrm { ~ e ~ } ^ { \' } = 0$ ：0067385254146833WGS-84大地坐标系的地球椭球基本几何参数。长半轴 $\\mathrm { a = } 6 3 7 8 1 3 7 \\mathrm { m }$   \n短半轴 $\\mathrm { b { = } 6 3 5 6 7 5 2 }$ $3 1 4 2 \\mathrm { m }$   \n扁率 $\\mathrm { ~ a ~ } = 1 ~ / ~ 2 9 8$ ：257223563  \n第一偏心率平方 $\\mathrm { e } ^ { 2 } { = } 0$ .00669437999013  \n第二偏心率平方 $\\mathrm { ~ e ~ } ^ { \' } = 0$ ：006739496742227\n\n## 3．2卫星定位测量\n\n### (I）卫星定位测量的主要技术要求\n\n#### 3．2．1卫星定位测量控制网主要技术要求的确定，是从工程测量对相应等级的大型工程控制网的基本技术要求出发，并以三角形网的基本指标为依据制定的，也是为了使卫星定位测量的应用具有良好的可操作性而提出的。\n\n#### 3．2．2相邻点的基线长度中误差公式中的固定误差A和比例误差系数B，与接收机厂家给出的精度公式( $\\mathrm { \\sigma _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } } = \\mathrm { ~ a ~ } + b p p m \\times D ) }$ 中的α、b含义');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0bfe6bca-253d-45de-9bb0-c22f6d2f45f6', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第二章 事故报告', '第二章 事故报告第九条 事故发生后，事故现场有关人员应当立即向本单位负责人报告；单位负责人接到报告后，应当于1小时内向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。情况紧急时，事故现场有关人员可以直接向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。\n\n第十条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，应当依照下列规定上报事故情况，并通知公安机关、劳动保障行政部门、工会和人民检察院：\n\n（一）特别重大事故、重大事故逐级上报至国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（二）较大事故逐级上报至省、自治区、直辖市人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（三）一般事故上报至设区的市级人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门依照前款规定上报事故情况，应当同时报告本级人民政府。国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门以及省级人民政府接到发生特别重大事故、重大事故的报告后，应当立即报告国务院。\n\n必要时，安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门可以越级上报事故情况。\n\n第十一条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门逐级上报事故情况，每级上报的时间不得超过 2 小时。\n\n第十二条 报告事故应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；（二）事故发生的时间、地点以及事故现场情况；（三）事故的简要经过；（四）事故已经造成或者可能造成的伤亡人数（包括下落不明的人数）和初步估计的直接经济损失；（五）已经采取的措施；（六）其他应当报告的情况。\n\n第十三条 事故报告后出现新情况的，应当及时补报。\n\n自事故发生之日起 30 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。\n\n第十四条 事故发生单位负责人接到事故报告后，应当立即启动事故相应应急预案，或者采取有效措施，组织抢救，防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失。\n\n第十五条 事故发生地有关地方人民政府、安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，其负责人应当立即赶赴事故现场，组织事故救援。\n\n第十六条 事故发生后，有关单位和人员应当妥善保护事故现场以及相关证据，任何单位和个人不得破坏事故现场、毁灭相关证据。\n\n因抢救人员、防止事故扩大以及疏通交通等原因，需要移动事故现场物件的，应当做出标志，绘制现场简图并做出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证。\n\n第十七条 事故发生地公安机关根据事故的情况，对涉嫌犯罪的，应当依法立案侦查，采取强制措施和侦查措施。犯罪嫌疑人逃匿的，公安机关应当迅速追捕归案。\n\n第十八条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当建立值班制度，并向社会公布值班电话，受理事故报告和举报。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c0c8be2-ba47-4006-85ac-6ab3e3b6c24d', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '8 试拼装、预拼装', '8 试拼装、预拼装## 8.1一般规定\n\n### 8.1.1钢桁梁、钢板梁的杆件在成批制造之前，应进行试拼装；钢箱梁、大节段钢桁梁、钢塔、钢箱拱和钢管拱等的构件在安装施工前，应进行预拼装。\n\n#### 条文说明\n\n试拼装的目的是检验图纸、工装、工艺的准确性和合理性，预拼装的目的是检验节段间接口的匹配精度和桥梁整体线形精度，两者都是钢结构桥梁制造过程中非常重要的工序，其目标是通过对制造过程的质量预控来保证现场安装施工的精度。\n\n### 8.1.2 试拼装和预拼装应采用专用的平台或胎架，平台或胎架应具有足够的强度、刚度和稳定性，基础和地基应有足够的承载力。\n\n### 8.1.3 试拼装、预拼装作业时，应符合起重吊装、高空作业等安全管理的相关规定。\n\n## 8.2试拼装\n\n### 8.2.1试拼装应按试装图的要求在制造厂内进行。首批制造杆件、改变工艺装备或工艺装备大修时，均应选取有代表性的杆件进行试拼装；成批连续生产的杆件，每生产15孔梁应试拼装一次。\n\n### 8.2.2试拼装应在钢结构涂装前在测平的胎架上进行，并应解除杆件与胎架之间的临时连接，使其处于自由状态。用于试拼装的零件、板单元和杆件等均应经检验合格。\n\n### 8.2.3钢板梁应整孔试拼装；钢桁梁应采用平面卧式试拼装。连续钢桁梁的试拼装杆件应包括所有节点类型，每轮试拼装的数量宜不少于3个节段。\n\n### 8.2.4试拼装时应使板层密贴，冲钉应不少于栓孔总数的 $1 0 \\%$ ，螺栓宜不少于栓孔\n总数的 $2 0 \\%$ 。\n\n### 8.2.5 试拼装过程中，应对杆件的拼接处有无相互抵触以及螺栓不易施拧等情况进行检查。\n\n### 8.2.6试拼装时，应采用试孔器检查所有栓孔。对钢桁梁主桁弦杆竖板平面内和主桁间连接的栓孔，以及钢板梁主梁腹板平面内的栓孔，应 $1 0 0 \\%$ 自由通过较设计孔径小 $0 . 7 5 ~ \\mathrm { m m }$ 的试孔器；其他栓孔应 $1 0 0 \\%$ 自由通过较螺栓公称直径大 $0 . 5 ~ \\mathrm { m m }$ 的试孔器。\n\n### 8.2.7有磨光顶紧要求的杆件，应有 $7 5 \\%$ 以上面积密贴，采用 $0 . 2 \\mathrm { m m }$ 塞尺检查时，其塞入面积应不超过 $2 5 \\%$ 。\n\n### 8.2.8 钢桁梁试拼装的主要尺寸允许偏差应符合表8.2.8 的规定。\n\n表 8.2.8钢桁梁试拼装的主要尺寸允许偏差（mm）  \n\n\n\n\n\n### 8.2.9 钢板梁试拼装的主要尺寸允许偏差应符合表8.2.9 的规定。\n\n表 8.2.9钢板梁试拼装的主要尺寸允许偏差（mm)  \n\n\n<<<HTBL|4a95142ccc01424eb951c68092b922652|END>>>\n\n\n### 8.2.10 试拼装的检验应在无日照影响的条件下进行，并应有详细的检查记录。试拼装检验合格后方可批量生产。\n\n## 8.3预拼装\n\n### 8.3.1每批梁段制造完成后，应进行连续匹配预拼装，预拼装应按施工图纸规定的连接顺序进行。每轮预拼装结束并经检查合格后，应留下最后一个梁段参与下一轮次的匹配拼装。\n\n#### 条文说明\n\n通常情况下，钢箱梁、钢桁梁、钢塔、钢箱拱和钢管拱的节段组装和预拼装可以同步进行。\n\n### 8.3.2每轮预拼装均应进行线形控制。立式预拼装应测量调整高程，胎架顶面（梁段底）的线形应与设计或施工监控要求的梁底线形相吻合；侧卧式预拼装的胎架顶面应测平，连接处的平面位置应与设计或施工监控要求拱轴线线形吻合。预拼装的\n测量应在解除工艺板后进行。\n\n### 8.3.3钢箱梁节段的每轮预拼装数量应不少于3段，预拼装的主要尺寸允许偏差应符合表 8.3.3 的规定。\n\n表8.3.3钢箱梁节段预拼装主要尺寸允许偏差（mm）  \n\n\n\n\n\n注：①对于特配连接板可不受此限。\n\n### 8.3.4大节段钢箱梁宜先通过小节段钢箱梁的拼装并经检查合格后，再进行环缝焊接或栓接连接。小节段钢箱梁拼装的主要尺寸允许偏差应符合表8.3.3 的规定，大节段钢箱梁总拼后的成品尺寸应符合表9.2.2 的规定。\n\n#### 条文说明\n\n随着制造业的技术发展，大型起重船的起重吊装能力的不断提升，在桥梁现场钢箱梁吊装的节段长度也在不断加大。常规钢箱梁吊装的节段长度一般小于 $1 8 \\mathrm { m }$ ，\n而有些大节段钢箱梁的最大安装长度已超过 $1 0 0 \\mathrm { m }$ ，吊重超过2000t，因此本规范列入了对大节段钢箱梁制造的相关要求。大节段钢箱梁制造也有在长线胎架上直接采\n用单元件组装的。\n\n### 8.3.5 钢桁梁节段的每轮预拼装数量宜不少于3段，预拼装的主要尺寸允许偏差应符合表 8.3.5的规定。\n\n表 8.3.5钢桁梁节段预拼装主要尺寸允许偏差（mm）  \n\n\n\n\n\n### 8.3.6钢锚梁、钢锚箱可采用立式或卧式预拼装，每轮预拼装的数量宜不少于3段，预拼装的主要尺寸允许偏差应符合表8.3.6的规定。\n\n表8.3.6钢锚梁、钢锚箱预拼装主要尺寸允许偏差（mm)  \n\n\n\n\n\n\n\n注：①钢锚箱端面接触率指端面有机加工要求的钢锚箱。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c130f0a-7ee9-489b-8ce9-e1bb110fcdeb', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '安全钢丝绳secondary rope', '安全钢丝绳secondary rope后备钢丝绳通常不承担悬挂载荷，装有防坠落装置的钢丝绳。\n\n### 3.2.56\n单作用钢丝绳悬挂系统single active rope suspension systems两根钢丝绳固定在同一悬挂位置，一根承担悬挂载荷，另一根为安全钢丝绳。注：平台内安装起升机构采用此悬挂系统。\n\n### 3.2.57');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c258ee0-cb7b-44ba-842d-9df8fe1bc0a2', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0557—2005 水泥混凝土圆柱体抗压弹性模量试验方法', 'T0557—2005 水泥混凝土圆柱体抗压弹性模量试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c260dea-76e0-4df5-814c-73cc148f5cd1', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'D.2基础工程', 'D.2基础工程D.2.1开挖深度 $1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的人工挖孔桩或开挖深度不超过 $1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,但地质条件复杂的人工挖孔桩工程。  \nD.2.2 打入桩桩长超过 $5 0 ~ \\mathrm { m }$ ,钻孔桩桩长超过 $1 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,桩径大于 $3 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的桩基础工程。  \nD.2.3 平均高度 $6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上且面积 $1 \\ : 2 0 0 \\ : \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 及以上的砌体挡土墙的基础工程。  \nD.2.4 水深 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的各类深水基础工程。  \nD.2.5离岸无掩护条件下的桩基施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c29baf9-3c07-49c1-977f-d982883922d1', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '1总 则', '1总 则2防爆电气设备的安装 (138\n\n2.1一般规定 （138)\n\n2.2隔爆型电气设备的安装 （140)\n\n2.3增安型和无火花型电气设备的安装 ： （140)\n\n2.4正压型电气设备的安装… … (141)\n\n2.5充油型电气设备的安装… … (142)\n\n2.6本质安全型电气设备的安装 (142)\n\n2.7粉尘防爆电气设备的安装 ： … (143)\n\n3爆炸危险环境的电气线路\n\n3.1一般规定 (144)  \n3.2爆炸危险环境内的电缆线路 (145)  \n3.3爆炸危险环境内的钢管配线 (146)  \n3.4本质安全型电气设备及其关联电气设备的线路. （147）  \n4火灾危险环境的电气装置 (149)  \n4.1电气设备的安装… (149)  \n4.2电气线路 (149)  \n5接地 (150)  \n5.1保护接地 (150)  \n5.2防静电接地 (150)  \n6工程交接验收 · (151)\n\n规范用词说明……中华人民共和国国家标准\n\n电气装置安装工程低压电器施工及验收规范\n\nCode for construction and acceptance of cow-voltage apparatus electric equipment installation engineering\n\nGB 50254-96\n\n主编部门：中华人民共和国电力工业部批准部门：中华人民共和国建设部施行日期：1996年12月1日');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c2dbe8a-8d64-49ff-9357-9409dc6f47d8', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '3 箱形截面壁板（Part 2）', '_ { \\mathrm { n , p } } } \\Big ( 1 - \\frac { 0 . 1 9 } { \\lambda _ { \\mathrm { n , p } } } \\Big )\n$$\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n , p } } = \\frac { b / t } { 5 6 . 2 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n当 $\\lambda > 5 2 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时：\n\n$$\n\\rho \\geqslant ( 2 9 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } } + 0 . 2 5 \\lambda ) t / b\n$$\n\n式中： $^ { b }$ 、t——分别为壁板或腹板的净宽度和厚度。\n\n### 2 单角钢：\n\n当 $\\mathrm { { z } } \\omega / t { \\mathrm { > } } 1 5 \\varepsilon _ { \\mathrm { { k } } }$ 时：\n\n$$\n\\rho = \\frac { 1 } { \\lambda _ { \\mathrm { { n , p } } } \\Big ( 1 - \\frac { 0 . 1 } { \\lambda _ { \\mathrm { { n , p } } } \\Big )\n$$\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n , p } } = \\frac { \\varpi / t } { 1 6 . 8 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n当 $\\lambda > 8 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时：\n\n$$\n\\rho \\ge ( 5 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } + 0 . 1 3 \\lambda ) t / w\n$$\n\n## 7.3.5 H形、工字形和箱形截面轴心受压构件的腹板，当用纵向加劲肋加强以满足宽厚比限值时，加劲肋宜在腹板两侧成对配置，其一侧外伸宽度不应小于 $1 0 t _ { \\mathbf { w } }$ ，厚度不应小于 $0 . 7 5 t _ { \\mathrm { w } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c4ae2cb-c431-41b7-a728-9db820c57c67', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 3）', 'span=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.54</td><td rowspan=1 colspan=1>0.59</td><td rowspan=1 colspan=1>0.64</td><td rowspan=1 colspan=1>0.69</td><td rowspan=1 colspan=1>0.77</td></tr></table>\n\n\n表4.3.11-2冰温系数 $C _ { t }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>冰温（℃）</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>-10及以下</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>C</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>2.0</td></tr></table>\n\n\n注：1.表列冰温系数可直线内插。2.对海冰，冰温取结冰期最低冰温；对河冰，取解冻期最低冰温。\n\n1）当冰块流向桥轴线的角度 $\\varphi \\leqslant 8 0 ^ { \\circ }$ 时，桥墩竖向边缘的冰荷载应乘以 $\\sin \\varphi$ 予以折减。\n\n2）冰压力合力应作用在计算结冰水位以下0.3倍冰厚处。\n\n2当流冰范围内桥墩有倾斜表面时，冰压力应分解为水平分力和竖向分力。\n\n式中： $F _ { x \\mathrm { i } }$ - 冰压力的水平分力（kN）；F 冰压力的垂直分力（kN）；$\\beta$ 桥墩倾斜的棱边与水平线的夹角 $\\big ( \\mathrm { \\textdegree } \\big )$ ；Rk -冰的抗弯强度标准值（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ），取 $R _ { \\mathrm { b k } } = 0 . 7 R _ { \\mathrm { i k } }$ ；$m _ { 0 }$ 系数， $m _ { 0 } = 0 . 2 b / t$ ，但不小于1.0。\n\n3建筑物受冰作用的部位宜采用实体结构。对于具有强烈流冰的河流中的桥墩、柱，其迎冰面宜做成圆弧形、多边形或尖角，并做成 $3 : 1 \\sim 1 0 : 1$ （竖：横）的斜度，在受冰作用的部位宜缩小其迎冰面投影宽度。\n\n4对流冰期的设计高水位以上 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 到设计低水位以下 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的部位宜采取抗冻性混凝土或花岗岩镶面或包钢板等防护措施。同时，对建筑物附近的冰体采取适宜的使冰体减小对结构物作用力的措施。\n\n## 4.3.12计算温度作用时的材料线膨胀系数及作用标准值可按下列规定取用：\n\n1桥梁结构当要考虑温度作用时，应根据当地具体情况、结构物使用的材料和施工条件等因素计算由温度作用引起的结构效应。各种结构的线膨胀系数规定见表\n\n### 4.3.12-1。\n\n表4.3.12-1线膨胀系数  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>结构种类</td><td rowspan=1 colspan=1>线膨胀系数（1/℃）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢结构</td><td rowspan=1 colspan=1>0.000012</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>混凝土和钢筋混凝土及预应力混凝土结构</td><td rowspan=1 colspan=1>0.000010</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>混凝土预制块砌体</td><td rowspan=1 colspan=1>0.000009</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>石砌体</td><td rowspan=1 colspan=1>0.000 008</td></tr></table>\n\n\n2计算桥梁结构因均匀温度作用引起的外加变形或约束变形时，应从受到约束时的结构温度开始，考虑最高和最低有效温度的作用效应。当缺乏实际调查资料时，公路混凝土结构和钢结构的最高和最低有效温度标准值可按表4.3.12-2取用。\n\n表43.12-2公路桥梁结构的有效温度标准值 $( ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ）  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>气候分区</td><td rowspan=1 colspan=2>钢桥面板钢</td><td rowspan=1 colspan=2>混凝土桥面板钢桥</td><td rowspan=1 colspan=2>混凝土、石桥</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>最高</td><td rowspan=1 colspan=1>最低</td><td rowspan=1 colspan=1>最高</td><td rowspan=1 colspan=1>最 氏</td><td rowspan=1 colspan=1>最高</td><td rowspan=1 colspan=1>最低</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>严寒地区</td><td rowspan=1 colspan=1>46</td><td rowspan=1 colspan=1>-43</td><td rowspan=1 colspan=1>39</td><td rowspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c56543f-76eb-4e6c-bd6b-1d8db265d9d4', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.6 构造要求', '3.6 构造要求## 3.6.2 设置变形缝或伸缩缝，可减小温度变化、混凝土收缩和徐变、地基不均匀沉降以及其他外力所产生的影响。\n\n## 3.6.6 桥梁护栏与桥面板的可靠连接是保证桥梁护栏有效发挥作用的前提条件，目前常用的方法有：\n\n（1）金属梁柱式护栏立柱与钢筋混凝土桥面板的连接可以采用直接埋入式或地脚螺栓的连接方式。\n\n直接埋人连接方式适用于立柱埋深 $3 0 \\mathrm { c m }$ 以上的情况。混凝土桥面板浇筑时预先安装套筒，并在套筒周围配置加强钢筋，立柱直接放置在套筒中，填筑干硬性砂浆或素混凝土。\n\n地脚螺栓连接方式适用于立柱埋深不足 $3 0 \\mathrm { c m }$ 的情况。在结构物混凝土中预埋符合规定长度的地脚螺栓，立柱底部焊接加劲法兰盘，与地脚螺栓连接。\n\n（2）钢筋混凝土墙式护栏与钢筋混凝土桥面板的连接，一般通过护栏钢筋与桥面板中的预埋钢筋连接在一起的方式形成整体。\n\n## 3.6.8 本条有关桥梁支座的规定，兹说明如下：\n\n2目前，常在桥梁横桥向设置多个支座，由于施工质量、运营环境等种种原因，部分支座出现脱空现象，导致相邻支座受力加大，易出现支座被逐个破坏的可能。同时，加大的支反力还会引起桥梁结构承托（牛腿、支座上方）部位局部受力加大，引发混凝土开裂等病害。这样的案例国内外都有发生。因此，要求设计要考虑支座脱空带来的不利影响。\n\n3为保证传力均匀，要求支座上下传力面水平，板式橡胶支座可采取措施如梁底预埋钢板、设楔形块等保持支座上下面水平，盆式支座和球型支座有纵坡时要调平梁底后方可安装。\n\n4通常板式支座受橡胶性能的影响，设计使用寿命一般为20～30年，盆式支座、球型支座的使用寿命比板式橡胶支座长，但也低于主体结构的设计寿命。因此，进行桥梁结构设计时，要考虑桥梁在服役期间支座的维护和更换问题，设置支座的墩台应留有检查和更换支座的构造措施，并配以必要的操作安全防护设施。\n\n## 3.6.9 桥梁用伸缩装置为桥梁的组成部分之一。常用的伸缩装置有模数式、梳齿板式、无缝（暗缝）型等类型。伸缩装置的设置应保证桥梁接缝处的变形自由、协调，车辆能够平稳、安全地通过，并适应接缝周围可能出现的少量错位，不致因此而引起伸缩装置部件的受损或脱落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c60bd56-0ec3-4155-b3ff-f9e713054d94', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合## 犌．4．1 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．11；采用极限状态设计法设计时，见表 G．12。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n3   \n1   \n\n\n\n\n\n## 犌．4．2 载荷与适用的动力系数（见表 犌．13）\n\n表 犌．13 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n## 犌．4．3 加速效应的组合\n\n桥式和门式起重机的载荷总起升质量的重力是靠起升机构（H）、大车运行机构（T）、小车运行机构（D）以及有时还靠回转机构（S）来移动的（见图G．4）。\n\n这些机构同时作用于起重机的加速效应取决于起重机的控制系统和使用状态以及载荷是从地面起升还是从悬吊状态起升。考虑到上述情况，表 G．14给出的加速效应假定将同时作用。\n\n  \n图 犌．4 桥式和门式起重机的载荷与运动\n\n总起升质量的重力 $m g$ 在不同的载荷组合内应乘以下列系数：\n\n载荷组合 A1和 B1： $\\phi _ { 2 }$ ；  \n载荷组合 A2和 $\\mathrm { B } 2 : \\phi _ { 3 }$ ；  \n载荷组合 和 ： $\\ L _ { \\ L } ( \\ L _ { 1 } + \\phi _ { 5 } \\ L \\times \\frac { \\Delta F } { m g } )$ ；  \n载荷组合 A4和 $\\mathrm { B 4 } : \\phi _ { 4 }$ ；  \n载荷组合 $\\mathrm { C 3 } : \\phi _ { 6 }$ 。\n\n驱动加速力可在短暂时间内有显著变化，此力的计算应分以下几种情况：\n\na） 开始运动时；  \nb） 对稳定状态运动进行制动时；\n\nc） 在起动过程中对运动进行制动时；\n\nd） 在制动过程中（减速停机），对运动进行减速时。\n\n根据4．2．1．2．1，所计算的驱动机构驱动力变化值，即刚体加速力应乘以系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n在考虑减速停机时，只有一个这种效应和其他运动相组合。\n\n在载荷组合 C6或 C7中，假定在稳定运行状态中只考虑“意外停机“或“机构失效“的动力效应，而不考虑其他动力效应。\n\n表 犌．14 加速效应的组合');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c644e9d-d68d-48f0-8e50-47eac9d62819', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '5.2 模板、支架设计', '5.2 模板、支架设计## 5.2.1 模板、支架的设计应根据工程结构形式、荷载情况、地基土类别、施工设备和材料性能等条件进行，且宜优先采用标准化、定型化的构件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c66cf2e-7987-4b76-b4ca-653c01e53f91', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：5 灌注水下混凝土时，特别在潮汐地区或水位涨落甚急的河流和有承压力地下水地区，水位高涨时，将使护筒内水头不足，而导致孔壁坍塌，故需要保持孔内的水头高度。水下混凝土在灌注过程中导管的最小埋置深度，从理论上说需与灌注深度(漏斗底口至混凝土表面深度)成正比，灌注深度较大时，超压力和冲击力也较大，导管最小埋深需要较大一些，以缓和超压力和冲击力，使冲出导管底口的混凝土拌合物缓缓上升，否则，新灌注的混凝土有可能冲破首批混凝土，冒到其上面，将泥浆沉淀物裹入桩中，形成夹层而导致断桩。条文规定的最小埋深2m是根据文献《水下灌注预防断桩夹层及钢筋顶托上升技术研究报告》的试验结果并考虑适当的安全系数确定的，与常用的经验数据相符。灌注后期，虽然灌注深度小，超压力减小，但最小埋深也不要小于2m，这是因为灌注后期，首批混凝土表面的泥浆沉淀增厚，有时还夹有少量坍土，若导管埋深太小，特别是在探测混凝土表面高度不精确时，容易造成导管提漏、进水，造成夹层而断桩。为了防止发生埋管事故，导管的埋深不能过大，条文规定为6m，这是通常情况下需要控制的埋置深度。条文同时规定，现场实际施工时根据桩径、混凝土供应能力、混凝土性能、混凝土灌注速度等情况，允许适当放宽导管的埋深，但适当放宽也需要有一定的限度，故本次修订将最大埋深限定为不超过9m，以方便执行。需要特别注意的是：放宽埋置深度的前提是确保能将导管顺利提升，否则将会造成埋管事故。\n\n6 规定本款的目的是防止钢筋骨架受到混凝土拌合物从漏斗向下灌注混凝土的冲击力转化成的向上的顶托力而上升。\n\n8 护筒底口以上积存的混凝土高度不能太小，因为筒外与井壁之间有一定的空隙，护筒壁本身也有一定的体积，护筒提升后，护筒内的混凝土要填充此空隙，可能使混凝土表面突然下降，甚至降至护筒底口以下，使护筒进水或涌入泥沙，故对护筒内的混凝土灌注高度，不仅要考虑导管及护筒将提升的高度，还要考虑因上拔护筒引起的混凝土面的降低。\n\n9 混凝土灌注接近桩顶时，导管内混凝土的压力趋小，如不采取措施，则桩顶部分混凝土的密实性会较差，甚至可能出现松散等现象。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c6c6efe-576c-4e48-9690-26dbcc71a58e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 26）', '\"1\" rowspan=\"1\">横向加劲肋的厚度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（62)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">广</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单根纵向加劲肋的外伸厚度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（67)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ts</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一个循环期内停止的时间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">h</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机构承受所有大小不同等级的载荷时间的总和</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（3）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升机构的制动时间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（84)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">tz</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行机构制动时间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（91)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">tz</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转机构制动时间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（93)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t,t2,t3,.,tn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">发生不同转矩的时间段</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.9)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">V</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导线的电压降</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（139)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">v</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅牵引构件的运动线速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">v</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">牵引构件(钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸、活塞等)的线速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.6)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">v</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅齿条(或螺杆、油缸、钢丝绳等)的运动线速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">额定变幅速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.8)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">v</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">稳定起升速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（7）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">v</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（83）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">额定起升速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.1)</td></tr><tr><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c6dbc71-ee27-47a4-809a-2d339e0636b5', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 V形漏斗：V形漏斗的形状和内部尺寸如图T0534-1所示，漏斗的容量约为10L，其内表面应经加工修整呈平滑状。V形漏斗制作材料可以用金属或耐磨塑料。在漏斗出了口的部位，应附设快速开启且具有水密性的底盖。漏斗上端边缘的部位加工平整，构造平滑。支撑漏斗的台架宜有调整装置，应确保台架的水平，且易于搬运。应具备混凝土投料用容器（容量约5L，附有手把的塑料桶或铁桶）、接料容器（容量约为12L的水桶）、刮平混凝土顶面的平直刮刀、能准确测量至0.1s的表秒和湿布等。\n\n  \n图 T0534-1V形漏斗的形状和内部尺寸（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n## 2.2 秒表：分度值为0.1s。\n\n## 2.3 钢尺：分度值为 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.4 其他：铲子、抹刀、抹布、料桶（5L）等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c7d01d8-f7e2-47d1-bbe7-78426b2d9599', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百五十条出卖人就交付的标的物，负有保证第三人不得向买受人主张任何权利的义务', '第一百五十条出卖人就交付的标的物，负有保证第三人不得向买受人主张任何权利的义务，但法律另有规定的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c86691a-62b0-4066-9093-efd86585b9d7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订删除了原规范中的表 9.2.5-1 和表 9.2.5-2，统一执行现行《公路工程质量检验评定标准 第一册 土建工程》（JTG F80/1）的规定。\n\n### 10.2.6 钢管桩的焊接应符合设计要求；设计未要求时，除应符合本规范第 8 章的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 焊接前，应将焊缝上下 $3 0 \\mathrm { m m }$ 范围内的铁锈、油污、水气和杂物清除干净，并应将焊丝、焊条和焊剂烘干。\n\n2 管节拼接所用的辅助工具（如夹具等）不应妨碍管节焊接时的自由伸缩。\n\n3 焊接定位点和施焊应对称进行。露天焊接时，应考虑由于阳光照射所造成的桩身弯曲。环境温度低于- $\\cdot 1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时不宜焊接。\n\n4 钢管桩应采用多层焊，焊完每层焊缝后，应及时清除焊渣，并做外观检查，每一层焊缝应错开。\n\n5 焊缝的探伤检验应满足Ⅱ级要求，焊缝外观的允许偏差应符合表 10.2.6的规');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c8f3c6e-1461-415d-a828-b4d4c8b0171a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：4 水一旦进入结构或梁板的孔道内后，气温在 $0 ^ { \\circ } C$ 及以下时会结冰，气温升高后融化的水会产生冻胀现象，而其冻胀力将导致混凝土结构的开裂，因此需要采取有效措施，防止水进入结构或梁板的孔道内。\n\n### 25.2.7 混凝土的养护应符合下列规定：\n\n1 冬期施工期间，采用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥配制的混凝土，在其抗压强度达到设计强度的 $40 \\%$ 以前；采用矿渣硅酸盐水泥配制的混凝土，在其抗压强度达到设计强度的 $50 \\%$ 以前，均不得受冻。\n\n2 混凝土的养护时间宜较常温下的养护时间延长 $3 { \\sim } 5 \\mathrm { d }$ 。\n\n3 混凝土的养护方法，宜根据技术、经济比较和热工计算确定。当室外最低温度不低于 $- 1 5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 时，地面以下的工程或结构表面系数不大于 $1 5 \\mathrm { m } ^ { - 1 }$ 的结构，宜采用蓄热法养护；当蓄热法不能适应强度增长速度要求时，可根据具体情况，选用蒸汽加热、暖棚加热等方法进行养护。\n\n4 对即将进入冬期施工前在常温下浇筑但仍处于养护期内的混凝土，应按冬期施工的要求对其进行保温养护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c91fd13-6414-4490-b4d6-e5382bac99b6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 41）', '></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．试验载荷，见4.2.3.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>4．缓冲碰撞载荷，见4.2.3.2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>5．倾翻水平力，见4.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c9d26fd-0880-49bd-b51a-430ff13d0f6b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '1 焊钉连接件、开孔板及型钢连接件的制造加工应符合本规范第', '1 焊钉连接件、开孔板及型钢连接件的制造加工应符合本规范第 8 章的相关规定。2 在安装普通钢筋时，应采取有效措施防止对连接件产生碰撞或其他损伤，并应避免普通钢筋与连接件的位置重叠，当普通钢筋或局部加强钢筋与连接件有位置上的冲突时，不得随意切断或破坏剪力连接装置，而应适当调整钢筋的位置。穿过开孔板的钢筋应在栓孔上居中贯通布置安装，其偏差应不超过 $5 \\mathrm { m m }$ ，并不得与开孔板焊接。\n\n3连接件就位后，应对其安装质量进行检查，不符合要求时应及时进行调整。\n\n4连接件中的混凝土施工，宜采用有利于混凝土振捣密实的体位方式进行浇筑；且宜通过必要的工艺试验，验证混凝土的性能，同时验证浇筑振捣的方式和工艺能否保证混凝土填充密实并与连接件接触良好。当在顶面有钢板的情况下浇筑混凝土时，应在钢板上设置适当数量的通气开孔，使混凝土浇筑时空气气泡能顺利地逸出，保证混凝土振捣的密实性。\n\n## 条文说明：\n\n常用的连接件形式有焊钉连接件、开孔板连接件和型钢连接件，条文主要对这几种形式连接件的施工进行规定。\n\n2 贯穿钢筋在连接件中的剪力传递作用非常重要，贯穿钢筋及剪力钉的设置能有效地控制钢与混凝土两种不同材料间产生的水平剪切力，其安装施工质量的高低会直接决定桥梁运营后两种材料之间是否会产生相对位移，因此在实际施工中需要作为施工的难点和重点加以控制。\n\n4 对连接件中的混凝土，采用不同体位方式进行浇筑，其浇筑的效果是不一样的，有的体位可能无法保证混凝土的浇筑质量，而有的体位则能很容易保证浇筑的质量，因此，需要在施工前对此进行研究，采取有利于混凝土振捣密实的体位方式进行施工。工艺试验可以验证施工的很多问题，为了保证施工的质量，对比较复杂的施工工艺通过工艺试验来进行验证是有必要的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0c9e0678-2de2-49b0-9a1b-e81d04e6f72b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验（Part 5）', 'owspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td></tr></table>\n\n\n表49 工作级别系数 $C _ { 2 }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>车轮所在机构工作级别</td><td rowspan=1 colspan=1>C</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M1、M2</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M3、M4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00                   SAC</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>0.90</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M7、M8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0ca2fd06-a62c-46d5-8f13-59abb1b57f70', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：1．力学性能、起重量、应力及材料是起重吊钩的指标，新的吊钩标准GB/T10051.1已制定，吊钩的材料已完全国产化：\na）M级吊钩采用GB/T714《桥梁用结构钢》中的Q345qD；  \nb）P级吊钩采用GB/T714《桥梁用结构钢》中Q345qD和Q420qD;  \nc）S级吊钩采用GB/T714《桥梁用结构钢》中Q420qD或JB/T6396《大型合金结构钢锻件技术条件》中的35CMo；d）T级吊钩采用JB/T6396《大型合金结构钢锻件技术条件》中的35CrMo和34Cr2Ni2Mo；  \ne）V级吊钩采用JB/T6396《大型合金结构钢锻件技术条件》中的35CMo、34C,2Ni2Mo和30C,2Ni2Mo。  \n2．根据GB/T10051.1 $\\sim$ GB/T10051.3、GB/T10051.14的规定，增加了4.2.2.1、4.2.2.7～4.2.2.10。  \n3.删除了原标准2.1.6条吊钩的检查及表2的内容。  \n4．删除了原标准2.1.8条吊钩报废标准的内容。\n\n事故案例：\n\n案例1：电动单梁悬挂起重机吊载脱钩事故');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0ca46f94-7b6a-4948-9463-2bc6f99d1ecc', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '10.5 判定规则与复验', '10.5 判定规则与复验10.5.1 如果所有试验都符合标准规定，则该批（或条）钢丝绳合格。\n\n10.5.2 如果一个或一个以上的试验项目不符合规定要求，则应在同一条钢丝绳上重新取样进行 $100 \\%$ 拆股复验其不合格钢丝的不合格项目，拆股的复验可将其余各股中同一公称直径的钢丝全部试验其不合格项目，加上原试验结果，按 $100 \\%$ 试验评定。复验结果符合标准规定的要求时，则该批（或条）钢丝绳仍为合格。\n\n10.5.3 需方验收试验或仲裁试验，钢丝绳拆股初验不合格时，拆股复验可将其余各股中同一公称直径的钢丝全部试验其不合格项目，加上原试验结果，按 $100 \\%$ 试验评定。\n\n10.5.4 按组批试验的钢丝绳，经复验不合格的钢丝绳应从该批钢丝绳中除去。当一批中大于3条时，则该批钢丝绳的其他条，按表15规定的取样数量做附加试验。附加试验合格，该批剩余部分的钢丝绳应为合格。如果一个或一个以上的附加试验结果不符合标准规定要求时，则该批剩余的钢丝绳，应逐条取样进行试验。\n\n10.5.5 当一条钢丝绳截成数条交货时，则从其中任选一条取样试验，如果合格，其余各条免于试验，否则应逐条取样进行试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0cb07667-e6b0-41ed-b044-dcd5aa9d0995', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { \\Omega } \\cdot \\mathrm { \\Omega } \\mathrm { { / } } \\mathrm { \\Omega } _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathfrak { p i } }$ 的值表 H．1给出了用于载荷组合 A，B和 C的能力验算的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 、抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 和分项载荷系数$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值。\n\n对于各种类型的起重机，各个载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值宜从表 H．1中所列的数值选取，并在本标准中涉及到对所述的该类型起重机的相关部分作出说明。如果同一个载荷出现在不止一种载荷组合中，用于该载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值应从同一栏中选取。\n\n$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值根据可以确定的相关载荷的精确度来选取。或许有特殊情况，如果载荷效应是降低应力，选用 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } { \\leqslant } 1$ 的值也许是恰当的。这些将在本标准有关各种类型起重机的其他部分阐述。\n\n表 犎．1 系数犪 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { ~ , ~ } \\gamma _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathrm { \\mathfrak { p i } } }$ 值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0cb9fae0-524b-46bf-8aa5-24624af93c69', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.10.4 无黏结预应力筋的张拉和防护应符合下列规定', '7.10.4 无黏结预应力筋的张拉和防护应符合下列规定：1 施加预应力之前，应对结构或构件进行检验，符合要求后方可进行张拉。张拉应符合本规范第7.6节和第7.8节的规定。\n\n2 张拉完毕后应及时对锚固区进行保护处理，应采用防腐油脂通过灌注孔将张拉形成的空腔全部灌注密实。将多余的预应力筋切割后，应先在锚具部位套上内涂防腐油脂的塑料封端罩，再采用细石混凝土或微膨胀砂浆进行封堵。\n3 对不能使用细石混凝土或微膨胀砂浆封堵的部位，应将锚具全部涂以与无黏结预应力筋涂料层相同的防腐油脂，并采用具有可靠防腐和防火性能的保护罩将锚具全部密封。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0cbb40c7-4e9f-4e3e-bead-20e7e7cb60bc', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '6.4 吊车荷载的组合值、频遇值及准永久值', '6.4 吊车荷载的组合值、频遇值及准永久值## 6.4.1 吊车荷载的组合值系数、频遇值系数及准永久值系数\n吊车荷载的组合值系数、频遇值系数及准永久值系数可按表 6.4.1 中的规定采用。\n\n### 6.4.1 吊车荷载的组合值系数、频遇值系鼓 及准永久值系擞   \n\n\n\n\n\n## 6.4.2 厂房排架设计时\n厂房排架设计时，在荷载准永久组合中可不考虑吊车荷载;但在吊车梁按正常使用极限状态设计时，宜采用吊车荷载的准永久值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0cc03b4e-aa6a-42e8-9534-39808551bec8', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明摩擦面涂层的抗滑移性能保质期要求为6个月，与高强度螺栓的保质期是一致的，即构件在工地现场正常存放的情况下，摩擦面的抗滑移系数要求不小于0.45。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0cc73494-5def-4120-85a8-bcb428c13a66', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '8 电阻器及变阻器', '8 电阻器及变阻器## 8.0.1 根据产品技术条件，电阻器可以叠装使用，但从散热条件、不降低电阻器容量及箱体机械强度考虑，直接叠装的层数不应超过四箱，超过四箱不能直接靠电阻箱本身的铁皮和框架来承受重量，所以规定应采用支架固定，但也不宜超过六箱，否则运行不安全。另外为了散热方便，电阻器底部与地面之间留有一定散热距离。\n\n## 8.0.2 电阻器发热后,热气流上升而影响其它电器设备运行，为此电阻器应安装在其它电器的上方，且两者之间应有适当的间隔。\n\n## 8.0.3 电阻元件最高允许发热温度可达 $3 0 0 { \\sim } 3 5 0 \\mathrm { \\ \' C }$ ,因此元件之间的连接线,应采用裸导线，一般用铜导线或钢导线。\n\n电阻器因其工作环境、用途不同，所以发热情况不一样，为此，其外部接线的施工方法也不是相同的，要根据具体情况来决定，对能产生高温的特殊电阻器，应按产品的技术条件的规定来考虑，但要保持接触可靠。\n\n## 8.0.4 电阻器与变阻器在运输途中或安装时因搬运不慎而受到机械损伤，因此在安装就位后应对电阻器及变阻器进行检查，不应有断路或短路的现象，必要时，对其阻值应用电桥进行测量，由于实测值与铭牌值之间的误差，各类电阻器及变阻器尚未统一，因此规定应符合产品技术条件的规定。\n\n## 8.0.5 变阻器的转换调节装置用来改变阻值，以调节电动机的转速或直流发电机的电压。因此对转换调节装置的移动、限位开关、电动传动、手动传动等的功能，均应按产品技术条件的规定进行试验，本条文是列举这些试验的主要要求。\n\n## 8.0.6 频敏变阻器专供 $5 0 \\mathrm { H } z$ 三相交流绕线型电动机转子回路作短时起动之用。此时起动的电动机负载，可分为轻载(如空压机、水泵等)、中载、重载(如真空泵、带飞轮的电机)和满载四种情况。为了获得最合适的负载起动特性，一般改变绕组匝数的抽头进行粗调，在调整抽头过程中，连续起动次数及总的起动时间，应符合产品技术条件的规定。同时要防止电动机及频敏变阻器过热。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0ccfdca1-2cca-467c-80af-42916aa4875f', '50《钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法》（GBT226-2015）.md', '3试样', '3试样## 3.1试样截取\n\n### 3.1.1试样截取部位、数量和试验状态按有关标准、技术条件或双方协议的规定进行。若无规定，可在钢材(坏)上按熔炼(批)号抽取两支试样，一般在相当于第一和最末盘(支)钢锭的头部或相当于连铸头坯、尾坏截取。\n\n### 3.1.2连铸坏应按熔炼(批)号在对应连铸浇铸工艺参数(如拉速等)稳定条件下截取试样，代表常规 取样。\n\n### 3.1.3横向试样的检验面应垂直于钢材(坏)的延伸方向;纵向试样的检验面一般应通过钢材(坏)的纵轴，最后一次的加工方向应垂直于钢材(坏)的延伸方向。\n\n## 3.2试样加工\n\n### 3.2.1取样可使用热锯、冷锯、火焰切割、剪切等方法截取。试样加工时应去除由于取样造成的变形和热影响区。\n\n### 3.2.2试样检验面距切割面参考尺寸为：\n\na) 热锯切割时不小于 $2 0 \\mathrm { \\ m m } ;$ b) 冷锯切割时不小于 $1 0 \\ \\mathrm { m m } ;$ c) 火焰切割时不小于 $2 5 ~ \\mathsf { m m }$ 。\n\n### 3.2.3加工后试样检验面表面粗糙度Ra应符合下列要求：\n\na) 热酸腐蚀 $\\cdot \\mathsf { R a } \\mathsf { s } \\mathsf { 1 } . 6 \\mu \\mathsf { m }$   \nb) 冷酸腐蚀 $: \\mathsf { R a } \\leq 0 . 8 \\mu \\mathsf { m }$ ,但枝晶腐蚀：机加工磨光 ${ \\mathsf { R a s o . 1 } } { \\mathsf { \\mu m } }$ ，磨光后的试样进行机械抛光或 手动抛光 $\\mathsf { R a } \\leq 0 . 0 2 5 \\ \\mu \\mathsf { m }$   \nc） 电解腐蚀 $: \\mathsf { R a s 1 . 6 \\mu m }$ 。\n\n### 3.2.4试样表面不允许有油污和加工伤痕，必要时应预先清除。\n\n## 3.3试样尺寸\n\n### 3.3.1 试样的厚度一般为 $2 0 \\ : \\mathrm { m m } \\sim 3 0 \\ : \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 3.3.2纵向试样的长度一般为边长或直径的1.5倍。\n\n### 3.3.3钢板检验面的尺寸一般长为 $2 5 0 ~ \\mathsf { m m }$ ，宽为板厚。\n\n### 3.3.4 连铸板坏可取全截面或大于宽度之半的半截面横向试样，方坏、圆坏、异型坏取横向全截面 试样。\n\n### 3.3.5其他类型试样尺寸可按相关标准、技术条件或双方协议的规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0cdbc67e-bfc3-43c8-9ee8-b3036ff06248', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 计算顶推力是按多种因素都较为理想的情况下考虑的，为了防止因发生意外使水平顶力过小而影响顶推工作的顺利进行，实际顶推力要按计算顶推力的 2 倍考虑。多点顶推时，纵向各墩的水平千斤顶如不同步运行，将加重早启动千斤顶的负担，甚至超过其顶推能力，从而使顶推工作不能顺利进行，因此要求千斤顶需同步运行。\n\n4 在顶推过程中，往往由于左右两条顶推线未能完全同步，各墩顶滑动装置的摩阻力也不一致，使梁体偏离中轴线，故需采用导向装置纠偏。\n\n5 采用竖向千斤顶将梁顶高的最大升高需要有所限制，否则梁被顶高时将产生临时局部弯矩，此值如过大就可能使箱梁顶板和底板的上缘发生裂纹。规定起顶反力值和起顶高度值的限值，主要是为了控制主梁竖向位移所产生的附加应力，防止梁体开裂。\n\n8 本款为新增。步履式顶推是近年来采用较多的一种顶推方式，其施工效果亦较好，故本次修订对其施工要求予以规定。\n\n## 17.7.8 梁体顶推到位后的落梁应符合下列规定：\n\n1 落梁前应按设计规定的顺序，对预应力钢束进行张拉、锚固和压浆，拆除全部临时预应力钢束。拆除墩、台上的滑动装置时，梁体的各支点应均匀顶起，其顶力应按设计支点反力的大小进行控制，顶起时相邻墩各顶点的高差应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ ，同墩两侧梁底顶起时高差应不大于 $\\mathrm { l m m }$ 。\n\n2 落梁时，应按设计规定的顺序和每次的下落量分步进行，同一墩、台的千斤顶应同步运行；落梁反力的允许偏差应为 $12 1 0 \\%$ 设计反力。\n\n3 永久支座应在落梁前进行安装。\n\n## 17.7.9 钢梁的顶推施工除应符合本节的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 顶推方式宜根据钢梁的结构特点选择确定。\n\n2 导梁与钢梁之间宜采用焊接连接或采用螺栓连接。钢梁结构的支点和顶推施力点处宜适当加固，并应采取措施防止结构在顶推过程中产生变形。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0ce236d3-8d84-4aee-bd7d-0105beb37b80', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：## 3 匹配面如果不平整、有异物或有凸出，会使节段之间的接缝不严密，影响结构的耐久性，故在安装施工前需要对已安装和待安装节段的匹配面进行检查、清理。\n\n## 4 作业平台和上下步梯是作业人员进行施工操作时的重要临时设施，条文的规定主要是针对使用安全的考虑。\n\n## 5 接缝涂抹胶黏剂等的施工与预制节段拼装梁的施工基本相同，故规定如条文。\n\n## 6 平面位置、高程、竖直度以及节段之间剪力键（槽）的密贴程度是墩台身节段安装时需要重点控制的指标，因此需要对其检查复核。\n\n## 7 对预应力钢束施加预应力时，会对胶接缝产生挤压，如果不采取有效措施进行防护，部分胶黏剂可能会进入孔道内，给后续的施工造成不利影响。\n\n### 15.4.19 采用湿接缝分节段安装墩台身时，除应符合本规范第 15.4.18 条的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n#### 1 除顶节墩台身外，应在承台顶面和各节段的顶面设置具有支承功能和导向功能的装置。承台顶面的该类装置可单独预制、单独安装；各节段顶面的该类装置宜与墩台身节段同时预制。\n\n#### 2 墩台身节段起吊安装时，应进行测量控制，通过导向装置使节段缓慢地落在支承装置上；就位后应立即检查复核其平面位置、高程与竖直度，不符合要求时应及时进行调整，并应采取可靠措施进行临时固定。\n\n#### 3 湿接头处钢筋的安装绑扎施工应符合设计的要求和本规范第4章的规定。\n\n#### 4 湿接头处的模板应专门设计。模板板面应与墩台身表面密贴；模板的固定方式应可靠，且应与墩台身的构造相适应，安装拆除应方便。\n\n#### 5 湿接头应采用设计规定的混凝土，其配合比应进行专门设计并经试验验证。\n\n#### 6 湿接头混凝土的施工应严格控制原材料的质量和计量；拌制时应保证其达到规定的搅拌时间；浇筑时的分层厚度应严格控制在 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 以内；振捣时应根据不同部位，采用不同规格的振捣器，必要时应进行二次振捣。\n\n#### 7 湿接头混凝土的保湿养护时间应不少于 14d。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0cfad296-5e49-4685-a9d6-d00e9ecc3cb4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 H 焊接工艺评定（Part 2）', 'span=1 colspan=2>焊缝金属拉伸</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 2652</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>低温冲击</td><td rowspan=1 colspan=1>焊缝金属</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=2 colspan=1>GB/T 2650</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>熔合线外1.0mm或0.5mm</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>接头硬度</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 2654</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T形接头角焊缝试件</td><td rowspan=1 colspan=2>焊缝金属拉伸</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 2652</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td></td><td>接头硬度</td><td></td></tr><tr><td></td><td></td><td></td></tr></table>\n\n\n注：接头弯曲试验的弯曲角 $\\mathrm { \\Omega } \\mathrm { a } = 1 8 0 ^ { \\circ }$ °,弯心直径应符合母材标准规定。\n\n### H.3.5 力学性能试验验收应符合下列规定：\n\n1 拉伸试验结果（屈服强度、抗拉强度及延伸率）不低于母材标准值时，判为合格；当试验结果低于母材标准值时，允许从同一试件上再取一个试样重新试验，若重新试验的结果不低于母材标准值，则仍可判为合格，否则判为不合格。\n\n2 接头弯曲试验结束后，若试样受拉面上的裂纹总长度不大于试样宽度的$1 5 \\%$ ，且单个裂纹长度不大于 $3 \\mathrm { m m }$ ，则判为合格；当试验结果未满足上述要求时，允许从同一试件上再取一个试样重新试验，若重新试验的结果满足上述要求，则仍可判为合格，否则判为不合格。\n\n3 设计文件未对冲击功作规定时，各种钢材焊接接头的冲击功应符合表H.3.5 的规定。若一组（3 个）冲击试验结果的平均值不低于规定值，且任一试验值都不小于规定值的 $7 0 \\%$ ，则判为合格；当试验结果未满足上述要求时，允许从同一试件上再取一组（3 个）附加试样重新试验，若总计 6 个试验值的平均值不小于规定值，且低于规定值的试验值不多于 3 个（其中，不得有 2 个以上的试验值低于规定值的 $7 0 \\%$ ，也不得有任一试验值低于规定值的 $5 0 \\%$ ），则仍可判为合格，否则判为不合格。\n\n表H.3.5 焊接接头的冲击功规定值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢材牌号</td><td rowspan=1 colspan=3>Q345q</td><td rowspan=1 colspan=3>Q370q</td><td rowspan=1 colspan=3>Q420q</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>质量等级</td><td rowspan=1 colspan=1>C</td><td rowspan=1 colspan=1>D</td><td rowspan=1 colspan=1>E</td><td rowspan=1 colspan=1>C</td><td rowspan=1 colspan=1>D</td><td rowspan=1 colspan=1>E</td><td rowspan=1 colspan=1>C</td><td rowspan=1 colspan=1>D</td><td rowspan=1 colspan=1>E</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>试验温度</td><td rowspan=1 colspan=1>0℃</td><td rowspan=1 colspan=1>-20℃</td><td rowspan=1 colspan=1>-40℃</td><td rowspan=1 colspan=1>0℃</td><td rowspan=1 colspan=1>-20℃</td><td rowspan=1 colspan=1>-40℃</td><td rowspan=1 colspan=1>0℃</td><td rowspan=1 colspan=1>-20℃</td><td rowspan=1 colspan=1>-40℃</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>对接焊缝和熔透角焊缝</td><td rowspan=1 colspan=1>34J</td><td rowspan=1 colspan=1>34J</td><td rowspan=1 colspan=1>34J</td><td rowspan=1 colspan=1>41J</td><td rowspan=1 colspan=1>41J</td><td rowspan=1 colspan=1>41J</td><td rowspan=1 colspan=1>47J</td><td rowspan=1 colspan=1>47J</td><td rowspan=1 colspan=1>47J</td></tr></table>\n\n\n注：板厚 ${ \\leqslant }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0cffc1b9-ea09-450c-987e-b88a186d23d9', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '3接头性能要求（Part 2）', '指与钢筋屈服强度标准值相对应的应变值， $\\varepsilon _ { \\mathrm { y k } }$ 对国产 $4 0 0 \\mathrm { M P a }$ 级和 $5 0 0 \\mathrm { M P a }$ 级钢筋，可分别取 $\\varepsilon _ { \\mathrm { y k } } =$ 0.00200和 $\\varepsilon _ { \\mathrm { y k } } = 0 . 0 0 2 5 0$ 。\n\n## 3.0.8将原条文中“动力荷载”修改为“重复荷载”，与现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010保持一致。\n\n对承受重复荷载的工程结构，由于结构跨度、活载、呆载和配筋等的差异，结构中钢筋的最大应力和应力幅变化范围比较大，疲劳检验时采用的钢筋应力幅和最大应力宜由设计单位根据结构的具体情况确定。本规程编制组在规程修订期间曾对热轧带肋钢筋机械接头的疲劳性能进行了验证性试验，绘制了剥肋滚轧直螺纹接头和镦粗直螺纹接头的S-N曲线，建立了应力幅和疲劳次数的对数线性方程。试验结果表明钢筋接头的疲劳性能均低于钢筋母材疲劳性能，规程编制组综合了本次试验与国内以往热轧带肋钢筋机械接头的疲劳试验成果，确定了几种热轧带肋钢筋机械接头的疲劳应力幅折减系数。其中，剥肋滚轧直螺纹接头的疲劳性能最好，疲劳应力幅限值接近现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中规定的钢筋疲劳应力幅限值的0.85，镦粗直螺纹钢筋接头和带肋钢筋挤压接头的疲劳性能稍差，可按0.80取值。为简化疲劳性能检验规则，剥肋滚轧直螺纹钢筋接头、镦粗直螺纹钢筋接头和带肋钢筋套筒挤压接头的疲劳应力幅限值统一要求不应小于现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中普通钢筋疲劳应力幅限值的 $80 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0cffe2f4-541c-468f-bdf8-ae1fcb0daebc', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 筑堰土料的采用原则是不渗水、易压实，遇水不致泡软成泥浆，因此纯黏土并非最理想的土料；砂土亦不适宜作为筑堰土料，因为砂性土不仅渗水量大，增加挖基时排水的工作量，而且排水时，因其黏聚力小，堰下砂土极易发生管涌、翻砂，使堰下基底沉陷，毁坏围堰。填筑围堰的程序从上游开始至下游合龙，能减小围堰填筑过程中的水流冲刷，易于填筑牢固。\n\n### 13.2.3 土袋围堰的填筑应符合下列规定：\n\n1 水深在 $3 \\mathrm { m }$ 以内，流速在 $1 . 5 \\mathrm { m } / \\mathrm { s }$ 以内，河床土质渗水性较小且满足泄洪要求时，可筑土袋围堰。\n\n2 袋内填土宜采用黏性土，装填量宜为 $60\\%$ 左右；水流流速较大时，在过水面及迎水面，袋内可装填粗砂或卵石。堆码时土袋的上下层和内外层应相互错缝，搭接长度宜为 $1/2 \\sim 1/3$，堆码应密实平整。\n\n3 围堰的中心部分可填筑黏土及黏性土芯墙。堰外边坡宜为 $1:0.5 \\sim 1:1$，堰内边坡宜为 $1:0.2 \\sim 1:0.5$。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0d00f878-a3d7-4f62-91d6-9eebb32a2a64', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '20.7 施工控制', '20.7 施工控制## 20.7.1斜拉桥施工时，应通过施工控制，保证结构在施工过程中始终处于安全范围内，使成桥后的线形和内力符合设计的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0d102b73-7288-41f4-ad28-870ede0f5aef', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明ASTMC 496和ISO 6784也有圆柱体抗压模量测试方法，为比较ASTM和ISO两者的差异，见表T0557-1。\n\n表T0557-1ASTMC496与ISO6784 圆柱体抗压模量加载差异');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0d2b2483-a9fe-445c-ac2b-f242f6b8f6a7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.10 无黏结预应力', '7.10 无黏结预应力');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0d488f4b-18be-4432-9790-caaf1515bc24', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.13.4 涂装前应对杆件自由边双侧倒弧', '4.13.4 涂装前应对杆件自由边双侧倒弧，倒弧半径不小于 $2 . 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0d60db9c-a54a-4913-bc9c-47e98a0ccbd5', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', 'E.0.1 超声波探伤的距离-波幅曲线应符合表E', 'E.0.1 超声波探伤的距离-波幅曲线应符合表E.0.1的规定。表E.0.1 距离-波幅曲线灵敏度  \n\n\n\n\n\n注：1角焊缝超声波探伤采用铁路钢桥制造专用柱孔标准试块或与其校准过的其他孔形试块。2 $\\phi 6 , \\phi 3 , \\phi 2$ 表示纵波探伤的平底孔参考反射体尺寸。\n\n评定线以上至定量线以下为弱信号评定区（I区)；定量线至判废线为长度评定区（Ⅱ区);判废线及以上区域为判废区（Ⅲ区)。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0d66a1da-d24d-4d67-b47e-0780144cf484', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '7 控制与操作系统', '7 控制与操作系统7.1 控制与操作系统应符合 — 中第 章的有关规定。\n\n7.2 对板坯搬运起重机,应采取防止夹钳打开误操作导致板坯坠落的措施。\n\n7.3 控制器应符合以下要求:\n\n) 操作手柄的动作方向宜与机构动作的方向一致;  \n) 操纵手柄应设有防止因意外碰撞而使电路接通的保护装置。\n\n7.4 吊运熔融金属或炽热物品的起重机应当采用司机室、遥控或非跟随式等远离热源的操作方式,并且保证操作人员的操作视野。采用遥控或非跟随式操作方式的起重机应设置操作人员安全通道。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0d7841ef-c2bd-425a-ab18-a9c299b0c061', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：在一定范围内沉入较多的桩时，桩会将土体挤紧或使土体上拱，因此沉桩的顺序对能否正常施工是非常重要的。如采用先由四周向中间沉桩，由于中间土被挤紧，可能中间桩很难沉入到要求的高程，甚至沉不下去，导致工后基础的不均匀下沉，故在一般情况下由一端向另一端连续进行，这样做还可减少桩架的迁移工作量，加快沉桩速度。当桩基平面较大时，桩数较多或桩距较小时，则由中间向两端或四周沉入，以减少后续桩沉入的困难，并减小土体被挤紧或上拱的现象。先沉深的后沉浅的桩，能防止后沉桩极限承载力的降低，否则需要对先沉桩进行复打。在斜坡地带，先沉坡顶后沉坡脚的桩，能使坡顶先沉入的桩在土中起加固作用，以减小土的侧向总压力。\n\n10.5.3 桩的连接应符合设计要求，并应符合下列规定：\n\n1 在同一墩、台的桩基中，同一水平面内的桩接头数不得超过基桩总数的 1/4，但采用法兰盘按等强度设计的接头，可不受此限制。\n\n2 接桩时，应保持各节桩的轴线在同一直线上，接好后应进行检查，符合要求方可进行下道工序。\n\n3 接桩可采用焊接或法兰盘连接。当采用焊接连接时，焊接应牢固，位置应准确；采用法兰盘接桩时，法兰盘的结合处应密贴，法兰螺栓应对称逐个拧紧，并加设弹簧垫圈或加焊，锤击时应采取有效措施防止螺栓松动。\n\n4 在宽阔水域沉设的大直径管桩和钢管桩，宜在厂内制作时按设计桩长拼接成整根，不宜在现场连接接长；必须在现场连接时，每根桩的接头数不得超过1个。\n\n10.5.4 锤击沉桩施工应符合下列规定：\n\n1 预制钢筋混凝土桩和预应力混凝土桩在锤击沉桩前，桩身混凝土强度应达到设计要求。\n\n2 桩锤的选择宜根据地质条件、桩身结构强度、单桩承载力、锤的性能并结合试桩情况确定，且宜选用液压锤和柴油锤。其他辅助装备应与所选用的桩锤相匹配。\n\n3 开始沉桩时，宜采用较低落距，且桩锤、送桩与桩宜保持在同一轴线上；在锤击过程中，应采用重锤低击。\n\n4 沉桩过程中，若遇到贯入度剧变，桩身突然发生倾斜、移位或有严重回弹，桩顶出现严重裂缝、破碎，桩身开裂等情况时，应暂停沉桩，查明原因，采取有效措施后方可继续沉桩。\n\n5 锤击沉桩应考虑锤击振动对其他新浇筑混凝土结构物的影响，当结构物混凝土强度未达到 5MPa 时，距结构物 $3 0 \\mathrm { m }$ 范围内，不得进行沉桩；锤击能量超过\n\n$2 8 0 \\mathrm { k N \\cdot m }$ 时，应适当加大沉桩处与结构物的距离。\n\n6 锤击沉桩控制，应根据地质情况、设计承载力、锤型、桩型和桩长综合考虑，并应符合下列规定：\n\n1）设计桩尖土层为一般黏性土时，应以高程控制。桩沉入后，桩顶高程的允许偏差为 $+ 1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，0。\n\n2）设计桩尖土层为砾石、密实砂土或风化岩时，应以贯入度控制。当沉桩贯入度已达到控制贯入度，而桩端未达到设计高程时，应继续锤击贯入 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 或锤击$3 0 { \\sim } 5 0$ 击，其平均贯入度应不大于控制贯入度，且桩端距设计高程宜不超过 $1 { \\sim } 3 \\mathrm { m }$ (硬土层顶面高程相差不大时取小值)。超过上述规定时，应会同监理和设计单位研究处理。\n\n3）设计桩尖土层为硬塑状黏性土或粉细砂时，应以高程控制为主，贯入度作为校核。当桩尖已达到设计高程而贯入度仍较大时，应继续锤击使其贯入度接近控制贯入度，但继续下沉时，应考虑施工水位的影响；当桩尖距离设计高程较大，而贯入度小于控制贯入度时，可按本款第2）项执行。\n\n7 对发生“假极限”“吸入”“上浮”现象的桩，应进行复打。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0d86a34c-08b2-45fa-bdc6-c13a91bcb0c3', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明斜拉桥和悬索桥的抗震性能主要取决于结构体系。在地震作用下，塔、梁固结体系的塔柱内力与所有其他体系相比是最大的，在烈度较高的地区要避免采用。飘浮体系的塔柱内力反应较小，因此在烈度较高的地区应优先考虑，但飘浮体系可能导致过大的位移反应，如梁端位移反应过大，则伸缩缝的设置就比较困难，还可能会引起碰撞。这时，可以在塔与梁之间增设适当的减震装置（如阻尼器），形成塔、梁弹性约束体系或阻尼约束体系，以有效降低地震反应。\n\n### 9.2.3 建在抗震设防烈度V度、IX度地区的大跨径拱桥，主拱圈宜采用抗扭刚度较大、整体性较好的断面形式，肋拱桥应加强横向联系。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0d8d3be1-0c2e-4947-876d-80f19a17fbfd', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验步骤', '4 试验步骤4.1 在规定龄期的前 4d，将试件放在 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 的水中浸泡，水面至少高出试件 $2 0 \\mathrm { m m }$ （对水中养护的试件，到达规定龄期时，即可直接用于试验），浸泡4d后进行冻融试验。\n\n4.2 浸泡完毕，取出试件，用湿布擦去表面水分。应按 $\\mathrm { T } 0 5 6 2$ 规定的方法测横向基频，并称其质量，作为评定抗冻性的起始值，并作必要的外观描述。\n\n4.3 将试件放入橡胶试件盒中，加入清水，使其没过试件顶面约 $1 { \\sim } 3 \\mathrm { m m }$ （如采用金属试件盒，则应在试件的侧面与底部垫放适当宽度与厚度的橡胶板或多根直径 $3 \\mathrm { m m }$ 的电线,用于分离试件和底部）。将装有试件的试件盒放入冻融试验箱的试件架中。\n\n4.4 按规定进行冻融循环试验，应符合下列要求：\n\n（1）每次冻融循环应在4h完成，其中用于融化的时间不得小于整个冻融时间的1/4。\n\n（2）在冻结和融化终了时，试件中心温度应分别控制在负 $1 8 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 和 $5 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 。中心温度应以测温标准试件实测温度为准。\n\n（3）在试验箱内，各个位置上的每个试件从 $3 \\mathrm { { ‰} }$ 降至负 $1 6 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 所用的时间，不得少于整个受冻时间的1/2，每个试件从负 $1 6 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 升至 $3 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 所用的时间也不得少于整个融化时间的1/2，试件内外温差不宜超过 $2 8 ^ { \\circ } C$ 。\n（4）冻和融之间的转换时间不应超过 $1 0 \\mathrm { m i n }$ 。\n\n## 4.5 通常每隔5次冻融循环对试件进行一次横向基频的测试并称重，也可根据试件抗冻性高低来确定测试的间隔次数。测试时，小心将试件从试件盒中取出，冲洗干净，擦去表面水，进行称重及横向基频的测定，并做必要的外观描述。测试完毕后，将试件调头重新装入试件盒中，注入清水，继续试验。试件在测试过程中，应防止失水，待测试件须用湿布覆盖。\n\n## 4.6 如果试验因故中断，应将试件在受冻状态下保存在原试验箱内。如果达不到这个要求，试件处在融解状态下的时间不宜超过两个循环。\n\n## 4.7 冻融试验出现下列三种情况之一，即可停止：\n\n（1）冻融至预定的循环次数；\n\n（2）相对动弹模量下降至初始值的 $6 0 \\%$ ；\n\n（3）质量损失率超过 $5 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0d91c566-6db8-4cde-bd42-fe296c3698f1', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '8.12 参考重量', '8.12 参考重量钢丝绳的参考重量，用 $\\mathbf { k g } / 1 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 表示，并按式（1）计算：\n\n$$\nM = W D ^ { 2 }\n$$\n\n…（1）\n\n式中：\n\n$M$ 钢丝绳单位长度的参考重量，单位为千克每一百米 $( \\mathrm { k g } / 1 0 0 \\mathrm { ~ m } )$ ；  \n$D$ 钢丝绳的公称直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$W$ 钢丝绳未涂油的某一结构类别钢丝绳公称长度参考重量系数，单位为千克每一百米平方毫米 $\\mathrm { ~ [ k g / ( 1 0 0 ~ m \\cdot m m ^ { 2 } ) ] } , K$ 值见表8给出的系数；\n\n$W _ { 1 }$ - 是纤维绳芯钢丝绳的单位长度参考重量系数；\n\n$W _ { 2 }$ ——是独立钢绳芯(IWRC)钢丝绳的单位长度参考重量系数；  \n$\\boldsymbol { W } _ { 3 }$ 一 是钢丝股芯（WSC）钢丝绳的单位长度参考重量系数。\n\n表8 钢丝绳参考重量系数和最小破断拉力系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0d99a08a-bdb1-4ef6-bb60-3e3346412ce2', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8拉弯、压弯构件… 81', '8拉弯、压弯构件… 81## 8.1截面强度计算·… 81  \n## 8.2构件的稳定性计算 83  \n## 8.3框架柱的计算长度 ： 89  \n## 8.4压弯构件的局部稳定和屈曲后强度 94  \n## 8.5承受次弯矩的桁架杆件· 97');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0dbf33fd-6ce6-4748-8cbe-c475c5466e22', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 1）', '条文说明：### 2 张拉设备（千斤顶、油泵和压力表等）标定后，即确定相互之间的关系曲线，这种关系曲线对应于特定的一套张拉设备，故需要配套标定、配套使用。由于千斤顶主动工作和被动工作时，压力表读数与千斤顶输出力之间的关系是不同的，因此在标定时，活塞的运行方向要求与实际张拉工作状态一致。\n\n## 7.6.2施加预应力之前，施工现场的准备工作及结构或构件需达到的要求应符合下列规定：\n\n### 1 施工现场已具备经批准的张拉顺序、张拉程序和施工作业指导书，经培训掌握预应力施工知识和正确操作的施工人员，以及能保证操作人员和设备安全的防护措施。\n\n### 2 锚具安装正确，结构或构件混凝土已达到要求的强度和弹性模量（或龄期）。\n\n## 7.6.3 对预应力筋施加预应力时，应符合下列规定：\n\n### 1 千斤顶安装时，工具锚应与前端的工作锚对正，工具锚和工作锚之间的各根预应力筋不得错位、扭绞。实施张拉时，千斤顶与预应力筋、锚具的中心线应位于同一轴线上。\n\n### 2 预应力筋的张拉顺序和张拉控制应力应符合设计规定。当施工中需要对预应力筋实施超张拉或计入锚圈口预应力损失时，可比设计规定提高 $5 \\%$ ，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。\n\n### 3 预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核。实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计规定；设计未规定时，其偏差应控制在± $6 \\%$ 以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。对环形筋、U 形筋等曲率半径较小的预应力束，其实际伸长值与理论伸长值的偏差宜通过试验确定。\n\n### 4 预应力筋的理论伸长值 $\\Delta L _ { L }$ （ $\\mathbf { m m }$ ）可按式(7.6.3-1)计算：\n\n$$\n\\Delta L _ { _ L } = { \\frac { P _ { _ P } L } { A _ { _ P } E _ { _ P } } }\n$$\n\n式中： $\\mathrm { P _ { P } }$ ──预应力筋的平均张拉力 $( \\Nu )$ ，直线筋取张拉端的拉力；两端张拉的曲线筋，计算方法应符合本规范附录F的规定；L──预应力筋的长度 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；AP──预应力筋的截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ )；EP──预应力筋的弹性模量 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ )。\n\n### 5 预应力筋张拉时，应先调整到初应力 $\\sigma _ { 0 }$ ，该初应力宜为张拉控制应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c o n } }$ 的 $1 0 \\% { \\sim } 2 5 \\%$ ，伸长值应从初应力时开始量测。预应力筋的实际伸长值除量测的伸长值外，尚应加上初应力以下的推算伸长值。预应力筋张拉的实际伸长值 $\\Delta L _ { s }$ (mm)可按式(7.6.3-2)计算：\n\n$$\n\\Delta L _ { s } = \\Delta L _ { 1 } + \\Delta L _ { 2 }\n$$\n\n式中： $\\Delta L$ l──从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\n$\\Delta L _ { 2 }$ ——初应力以下的推算伸长值 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ，可采用相邻级的伸长值。\n\n### 6预应力筋张拉控制应力的精度宜为 $\\pm 1 . 5 \\%$ 。\n\n### 7 预应力筋的锚固，应在张拉控制应力处于稳定状态下进行。锚固阶段张拉端锚具变形、预应力筋的回缩量和接缝压缩值，应不大于设计规定或不大于表 7.6.3所列容许值。\n\n表 7.6.3 锚具变形、预应力筋回缩和接缝压缩容许值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>锚具、接缝类型</td><td rowspan=1 colspan=1>变形形式</td><td rowspan=1 colspan=1>容许值△LR（mm）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>钢制锥形锚具</td><td rowspan=1 colspan=1>预应力筋回缩、锚具变形</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>夹片式锚具</td><td rowspan=1 colspan=1>有顶压时</td><td rowspan=2 colspan=1>预应力筋回缩、锚具变形</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>无顶压时</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>镦头锚具</td><td rowspan=1 colspan=1>缝隙压密</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>带螺帽锚具的螺帽缝隙</td><td rowspan=1 colspan=1>缝隙压密</td><td rowspan=1 colspan=1>1~3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>每块后加垫板的缝隙</td><td rowspan=1 colspan=1>缝隙压密</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>水泥砂浆接缝</');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0dc27cbb-85e1-4da4-9f40-f7e134cfa585', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．8 起重机的使用维护文件', '9．8 起重机的使用维护文件## 9．8．1 起重机设计者或起重机制造商应向用户提供“起重机操作手册“ ，指导起重机安全使用，其内容应符合GB／T17909．1的规定。  \n## 9．8．2 起重机设计者或制造商应向用户提供“起重机维护手册“ ，指导对起重机进行正常的维护保养，其内容应符合GB／T18453．1的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0dcdb32f-823e-488d-9e05-7772e55c953e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 1）', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算## 5.5.1 轴心受力构件的刚性\n\n### 5.5.1.1 轴心受力构件的刚性计算\n\n刚性计算按式（42）计算：\n\n……（42）\n\n式中：\n\n入 结构构件的长细比，见5.5.1.2;［］—— 结构构件的容许长细比，见表28。\n\n表 28 结构构件的容许长细比［］  \n\n\n\n\n\n### 5.5.1.2 结构构件的长细比\n\n#### 5.5.1.2.1 实腹式轴心受力构件的长细比 $\\lambda$ ，分为 $\\lambda _ { \\mathrm { { x } } }$ 和 $\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ ，按式（43）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\lambda _ { \\mathrm { x } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c x } } } { r _ { \\mathrm { x } } } } \\\\ { \\lambda _ { \\mathrm { y } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c y } } } { r _ { \\mathrm { y } } } \\bigg [ } \\end{array}\n$$\n\n……（43）\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 实腹式轴心受力构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $. y$ 轴）的计算长细比；$l _ { \\mathrm { c x } } \\setminus l _ { \\mathrm { c y } }$ — 结构构件对通过截面形心的强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ），其计算方法按附录J的J．1；$r _ { \\mathrm { ~ x ~ } } , r _ { \\mathrm { ~ y ~ } }$ — 结构构件毛截面对强轴（轴）或弱轴（轴）的回转半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n$$\nr _ { \\mathrm { x } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { x } } } { A } } } , \\qquad r _ { \\mathrm { y } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { y } } } { A } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { { x } } } \\setminus I _ { \\mathrm { { y } } }$ — 结构构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $_ y$ 轴）的毛截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；\n\n$A$ ——结构构件毛截面面积,单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$\n\n#### 5.5.1.2.2 等截面格构式组合构件的换算长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ ，按附录J中的表J．5选取。\n\n## 5.5.2 起重机的静态刚性\n\n### 5.5.2.1 桥架型起重机\n\n#### 5.5.2.1.1 跨中位置\n\n##### 5.5.2.1.1.1 手动起重机\n\n手动小车（或手动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及手动小车（或手动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 的关系，推荐为： $f \\leqslant { \\frac { 1 } { 4 0 0 } } \\ S$ ；\n\n##### 5.5.2.1.1.2 电动起重机\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及自行式小车（或电动葫芦）\n\n自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 $S$ 的关系，推荐为：\n\n对低定位精度要求的起重机，或具有无级调速控制特性的起重机；采用低起升速度和低加速度能达到可接受定位精度的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 5 0 0 }$ S\n\n使用简单控制系统能达到中等定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 7 5 0 }$ S\n\n需要高定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 1 \\ { 0 0 0 } } \\ S$\n\n注：定位精度要求的实现取决于不同调速控制系统的完善程度和不同静态刚性指标的互补性匹配，而可接受定位精度是指低与中等之间的定位精度。\n\n#### 5.5.2.1.2 有效悬臂长度位置\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁有效悬臂长度位置时，由额定起升载荷及小车（或电动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f _ { 1 }$ 与有效悬臂长度 $L _ { 1 }$ 的关系，推荐为： $f _ { 1 } \\leqslant \\frac { 1 } { 3 5 0 } \\ L _ { 1 }$\n\n### 5.5.2.2 塔式起重机\n\n在额定起升载荷（有小车时还应包括在臂端的小车自重载荷）作用下，塔身在其与臂架连接处（或臂架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0dd7eddf-37b3-4b97-bfac-8f652f2496f3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 本款的规定是为保证钢管桩的焊接连接质量。\n\n10.5.9 钢管桩在水上接桩时应符合下列规定：\n\n1 接桩前应做好充分准备，应避免接桩时间过长。\n\n2 沉桩平台或打桩船应保持平稳，上、下节钢管桩应保持在同一轴线上；焊接工作平台应牢固，并应避免受潮水及波浪的影响；对口定位点焊应对称进行。\n3 沉桩锤击后，如有变形和破损，接桩前应将变形和破损的部分割除，并采用砂轮机磨平。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0dd8c45a-052c-4a78-94b7-f5a0ed625ae8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验车轮或滚轮的静强度应满足式（133）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } 1 . 9 ~ k D l\n$$\n\n……（133）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ — 最大轮压（见6．3．4．2．2．2，包括考虑动载试验或静载试验的载荷），单位为牛顿（N）。  \n其他符号同式（131）。\n\n表 46 车轮与滚轮的许用比压 $k$   \n\n\n\n\n\n表 47 车轮转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n\n\n\n表 48 车轮直径、运行速度与转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n\n\n\n表49 工作级别系数 $C _ { 2 }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0dda25e0-f565-4ce1-a7f4-90e2086a261f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '压弯构件整体稳定性计算', '压弯构件整体稳定性计算本方法的计算公式是在两个互相垂直的平面内约束条件相同、在弹性工作阶段的等截面构件的前提下推导的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0de626b9-0663-4976-9ab7-a263345f2dce', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第七条', '第七条市（地、州）、县（市、区）人民政府必须制定本地区特大安全事故应急处理预案。本地区特大安全事故应急处理预案经政府主要领导人签署后，报上一级人民政府备案。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0de879ad-e2b0-4a54-b934-d96b235da07b', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 结果计算', '4 结果计算4.1 流失量，按式（T0537-1）计算：\n\n$$\n\\eta = \\frac { m _ { c } + m _ { o } - m ^ { \\prime } } { m _ { c } } \\times 1 0 0 \\%\n$$\n\n式中： η——混凝土拌合物流失量 $( \\% )$ ；$m _ { o }$ ——容器的质量（g）；$m _ { c }$ ——浸水前混凝土的质量（g）；$m ^ { \\prime }$ ——浸水后混凝土和容器的质量（g）。\n\n计算结果精确至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n4.2 悬浊物含量，按式（T0537-2）计算：\n\n$$\nS = ( m _ { a } - m _ { b } ) { \\times } \\frac { 1 0 0 0 } { V }\n$$\n\n式中： S——悬浊物含量（ $\\mathrm { \\ m g / L } )$ ；\n\n$m _ { a }$ ——含悬浊物的滤纸和表面皿的质量（mg）；$m _ { b }$ ——滤纸和表面皿的质量（mg）；V——量筒所量取的被检水样的体积（mL）。计算结果精确至 $1 \\mathrm { m g / L }$ ，以两次测值的平均值作为试验结果。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0de9f32d-362e-4448-8f2c-8de36d8555b6', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 4）', '人行道上任意划出 $2 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积和10、20、 $3 0 \\mathrm m$ 观测段，$0 . 6 5 \\mathrm { k N }$ 结果表明，人群荷载可以用极值I型概率$0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$\n\n本规范将人群荷载标准值按调查分析结果确定为 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。考虑跨径较小时，人群荷载所占总荷载的比例较大，为确保大量的简支梁不小于原规范的规定值，规定计算跨径 $L _ { 0 } { \\leqslant } 5 0 \\mathrm { m }$ 时，人群荷载标准值均采用 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ；计算跨径 $L _ { 0 } \\geqslant 1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，按0.85折减，采用 $2 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。上述人群荷载调查数据多来自城市桥梁行人高峰期，而公路桥梁上一般行人较少，将调查分析结果用于公路桥梁设计，应该是偏安全的。但调查实桥的数量毕竟不多，其代表性尚有欠缺，因此，对城镇郊区行人密集的桥梁，其人群荷载标准值在调查统计的基础上再提高 $1 5 \\%$ 。\n\n专用人行桥梁，人群荷载标准值参考相关国内外标准采用。\n\n## 4.3.7本次修订增加了疲劳荷载计算模型。\n\n疲劳荷载计算模型I对应于无限寿命设计方法，这种方法考虑的是构件永不出现疲劳破坏的情况。与其他疲劳荷载计算模型相比，该模型比较保守，特别是对有效影响线长度超过 $1 1 0 \\mathrm m$ 的桥梁。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ为双车模型，该模型车是根据“公路桥梁疲劳设计荷载标准研究”的研究结论给出的。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅲ车重最重，轮数较少，适用于正交异性板、横隔板/梁、纵梁等直接承受车轮荷载的构件的疲劳验算。考虑到这些构件对车轮位置更加敏感，给出了这种疲劳车的横向轮距以及轮胎接地面积。\n\n荷载模型Ⅱ不考虑后跟其他车辆的情况。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ以及疲劳荷载计算模型Ⅲ加载仅按单车道加载，多车道效应通过多车道效应系数考虑，具体参见现行《公路钢结构桥梁设计规范》（JTGD64）。\n\n## 4.3.9位于流水中的桥墩，其上游迎水面受到流水压力，流水压力的大小与桥墩的平面形状、墩台表面的粗糙率、水流速度、水流形态、水温及水的黏结性有关。\n\n圆形、圆端形或尖端形桥墩可减小流水压力当流速大于 $1 0 \\mathrm { m }$ 时，需考虑水流的脉动冲击玉力。\n\n## 4.3.10近年来，我国修建了一批近海和跨越海湾、海峡的桥梁工 程，其下部结构在波浪和海流共同作用下，受到较大强度的波浪力作用，波浪力的效应不能忽略。\n\n各海域的水文条件不同，波浪和海流的影响因素复杂，且桥梁墩台的结构形式多样，难以规定统一的波浪力标准值。我国几座大桥都是在设计前期 开展专门的波浪水流数学模型或物理模型试验来确定桥梁下部结构所受的波浪力， 并通过现场波浪力观测，对试验研究成果的准确性、正确性进行检验。因而， 范推荐通过专题研究来确定波浪力的大小。当缺连针对性研究时，可参照相关行业标准规范的规定计算。《海港水文规范》（JTS S145-2-2013）给出 出了建立在绕射理论基础之上的圆形墩柱、基础一次近似解的结果，对于方形或矩形墩柱波浪力计算，给出了经验计算方法或换算成圆形进行计算的公式。这些公式都有一定的适用范围，应用时，要注意其适用条件。\n\n## 4.3.11本条提出的冰压力计算公式，仅适用于通常的河流流冰情况，公式是以与冰破碎极限强度等强建立起来的。公式中冰的抗压强度标准值、水温系数和其他相关系数，是在参考了苏联规范CHMn2.05.03-84与其他资料后确定的。\n4.3.12桥梁结构处于自然环境中，将受到温度作用的影响，例如，常年气温变化导致桥梁沿纵向均匀地位移，这种位移不产生结构内力，只有当结构的位移受到约束时才会引起温度次内力，这是温度作用的一种形式。太阳辐射是温度作用的另一种形式，它使结构沿高度或宽度方向形成非线性的温度梯度，导致结构产生次应力。本规范称前者为均匀温度作用，后者为梯度温度作用。\n\n## 2 均匀温度作用\n\n计算桥梁结构因均匀温度作用引起外加变形或约束变形时，应从结构受到约束（架梁或结构合龙）时的结构温度作为起点，计算结构最高和最低有效温度的作用效应。本规范表4.3.12-2给出了不同气温区域的结构有效温度标准值。表中数值是按各自区域里各地差异不大的气温从中选择适当的温度，用下列公式换算得到：\n\n气温在 $2 0 \\sim 4 5 \\mathrm { { ^ circ C } }$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } \\ = \\ 3 8 . 0 0 + { \\frac { T _ { \\mathrm { i } } - 2 0 } { 2 . 0 0 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } = 2 8 . 2 3 + { \\frac { T _ { \\mathrm { t } } - 2 0 } { 1 . 4 4 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { c } } = 2 4 . 1 4 + \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - 2 0 } { 1 . 4 0 }\n$$\n\n气温在 $- 2 \\sim - 5 0 \\%$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = - ~ 1 . 4 8 ~ + { \\frac { T _ { \\mathrm { l } } } { 0 . 9 1 } }\n$$\n\n混凝');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0dec7640-f325-4267-9eb5-d75845114539', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤## 3.1 试验准备\n\n（1）将试模擦净，四周模板与底座的接触面上涂抹黄油，紧密装配，防止漏浆。试模内壁均匀刷一薄层机油。\n\n（2）压蒸锅内加水至离蒸屉约 $2 0 \\mathrm { m m }$ 的高度，将水烧沸并检查压蒸锅是否漏汽。如漏汽，须采取相应改善措施（更换密封圈等）。\n\n## 3.2 筛取新拌混凝土的湿筛砂浆试样\n\n（1）在现场或试验室成型标准养护28d龄期混凝土（抗压、弯拉强度）试件的同时，采取有代表性的新拌混凝土试样约 $4 { \\sim } 5 \\mathrm { k g }$ 均匀摊放在两用机的筛子中。筛面及其他用具的表面均应事先用湿布擦拭。\n\n（2）开动两用机，手持小铲轻轻翻拌筛内的混凝土拌合物，筛至粗集料表面不沾砂浆并基本不见砂浆落入接料盘为止。为防止试样中水分损失，筛分工作应力求快速。\n\n（3）混凝土筛分完毕后，立即将接料盘中的湿筛砂浆试样拌匀，并用经湿布擦拭的拌合锅称取 $5 0 0 \\mathrm { g }$ 砂浆试样。\n\n## 3.3 在砂浆试样中加入促凝剂\n\n将砂浆试样摊平，均匀撒入规定量的促凝剂，按动秒表开始记时并立即用湿布擦过的拌合铲迅速将砂浆翻拌、拨压30s。翻拌时，锅沿逆时针方向转动，铲沿顺时针方向翻拌、拨压，每翻拌一次，约拨压3\\~4次，共反复15次左右。\n\n## 3.4 成型试件\n\n（1）将加有促凝剂的湿筛砂浆试样通过两用机的下料漏斗一次加入试模中。\n\n（2）开动两用机，振动成型试件。振动成型时间根据表T0563-2选定。\n\n（3）从两用机上取下试模，用小刀将高出试模的砂浆轻轻刮去、抹平并盖上事先刷过 机油的钢盖板。\n\n表T0563-2振动成型时间选用参考表  \n\n\n\n\n\n## 3.5 试件压蒸养护\n\n（1）从加入促凝剂起至 5min 时，将带模的试件放入水已烧沸的压蒸仪内压蒸养护。压蒸时间从加盖、压阀后起计，一般为1h。采用快硬水泥时，可缩短为 $3 0 { \\sim } 4 0 \\mathrm { m i n }$ ；使用缓凝型外加剂或掺粉煤灰混合料时，可延长至 $1 . 5 \\mathrm { h }$ 。适宜的压蒸时间应通过试验确定。\n\n（2）记录压蒸过程中的升压时间（加盖锅盖后至蒸汽压力达到 $1 0 0 \\mathrm { k P a } \\pm 1 0 \\mathrm { k P a }$ 并且开始释放蒸汽时)各次试验应基本相同，为 $1 5 \\mathrm { m i n }$ 左右。如发现异常，应查找原因并及时处理，所作试验无效。\n\n（3）压蒸养护到规定时间（允许误差为±2min）时，切断电源，将压蒸锅从电炉上搬\n\n下，去阀放汽，在确认锅内无蒸汽压力后，开盖取出试模，立即拆模进行试件抗压强度试验。\n\n## 3.6 测定快硬砂浆抗压强度\n\n（1）检查并放正压力机球座，球座应转动灵活，防止试件局部或偏心受压。\n\n（2）清除试件端面和压力机加压板上的砂粒或杂物，将试件直立放在加压板的中心，均匀加荷，直至试件破坏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e0e77a2-bcd6-462f-b227-36bfc28bd6d4', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '附录 消防车活荷载考虑覆土厚度影响的折减系数', '附录 消防车活荷载考虑覆土厚度影响的折减系数## 8.0.1 当考虑覆土对楼面消防车活荷载的影响时，可对楼面消防车活荷载标准值进行折减，折减系数可按表 B.O.l、表B. o. 2采用。\n\n## 8.0.1 单向板楼盖楼面消防车活荷载折减系数  \n\n\n\n\n\n## 8.0.2 双向板楼盖楼面消防车活荷载折减系披  \n\n\n\n\n\n## B.0.2 板顶折算覆土厚度 $\\overline { { s } }$ 应按下式计算:\n\n$$\n\\overline { { s } } = 1 . 4 3 s \\mathrm { t a n } \\theta\n$$\n\n式中 一一覆土厚度 $\\mathbf { \\tau } ( \\mathbf { m } )$ ;。一一覆土应力扩散角，不大于 $4 5 ^ { \\circ }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e0ed147-e7f0-4417-ad2f-0d82f57ebb3e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 混凝土桥面板在预制时进行编号管理，对号入座安装，且先预制的先行安装，这样可以使桥面板的存放期尽量延长。\n\n2 钢混组合结构的加载程序不同，受力也会不同，为使结构受力合理，设计一般对施工阶段加载的程序会有规定，施工控制对此亦会有验算，因此施工时需符合设计和施工控制的规定。\n\n5 在以往的工程实践中，经常会发生因桥面板安装时就位困难，施工人员为能顺利安装而随意切除剪力钉的现象，对这种错误做法需要予以禁止。桥面板在安装时就位困难，主要是因为预制时钢筋和预应力管道的定位不准确或桥面板尺寸的偏差过大等原因所造成的，因此预制施工时需要严格执行本规范第 18.3.4 条的规定，以保证预制的精度。\n\n## 18.3.9 混凝土湿接缝的现场浇筑施工应符合下列规定：\n\n1 湿接缝混凝土的配合比应进行专门设计。\n\n2湿接缝的浇筑时机和浇筑顺序应符合设计和施工控制的要求。\n\n3 湿接缝在浇筑混凝土之前，应对在安装过程中变形的连接钢筋和剪力钉予以校正和调直，对损坏的连接件和剪力钉等应进行修复，并应按设计要求进行连接钢筋的绑扎或焊接。\n\n4 在连接湿接缝处的预应力管道时，应保证连接管道顺直、无弯折，对接头处的管道应包缠严密，使之不漏浆。\n\n5 混凝土浇筑前，应将湿接缝内的杂物清理干净，并应对混凝土结合面进行充分湿润，保证湿接缝混凝土与预制桥面板混凝土的接缝严密。\n\n6浇筑湿接缝混凝土时，应对其进行充分振捣，湿接缝混凝土的顶面宜比预制安装桥面板略高出 $2 { \\sim } 3 \\mathrm { m m }$ ；浇筑完成后，应对混凝土的顶面进行拉毛或采取其他增加粗糙度的处理措施。\n\n7 对湿接缝混凝土进行保温、保湿养护的时间应不少于 7d，对桥面板预应力钢束的张拉亦宜在混凝土龄期达7d后进行。\n\n8湿接缝混凝土的强度在未达到设计强度的 $8 5 \\%$ 之前，不得在桥面上通行车辆、堆放材料或进行影响其受力的其他施工作业。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e1edf6b-c0af-495c-b8e7-377d40382d8c', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 1）', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座、聚四氟乙烯板支座）的刚性墩台传递的制动力，按表4.3.5的规定采用。每个活动支座传递的制动力，其值不应大于其摩阻力；当大于摩阻力时，按摩阻力计算。表4.3.5刚性墩台各种支座传递的制动力  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>桥梁墩台及支座类型</td><td rowspan=1 colspan=1>应计的</td><td rowspan=1 colspan=1>制动力</td><td rowspan=1 colspan=1>符号说明</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>简支梁桥台</td><td rowspan=1 colspan=1>固定支座聚四氟乙烯板支座滚动（或摆动）</td><td rowspan=1 colspan=2>0.30m0.25T</td><td rowspan=3 colspan=1>T——加载长度为计算跨径时的制动力；T-加载长度为相邻两跨计算跨径之和时的制动力；T—加载长度为一联长度的制动力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>简支梁桥墩</td><td rowspan=1 colspan=1>两个固定支座一个固定支座，一个活动支座两个四氟乙烯板支座两个滚动（或摆动）支座</td><td rowspan=1 colspan=2>T注0.30T0.25T</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>连续梁桥墩</td><td rowspan=1 colspan=1>固定支座聚四氟乙烯板支座滚动（或摆动）支座</td><td rowspan=1 colspan=2>T0.30T0.25T</td></tr></table>\n\n\n注：固定支座按 $T _ { 4 }$ 计算，活动支座按 $0 . 3 0 T _ { 5 }$ （聚四氟乙烯板支座）或 $0 . 2 5 T _ { s }$ （滚动或摆动支座）计算， $T _ { 4 }$ 和$T _ { s }$ 分别为与固定支座或活动支座相应的单跨跨径的制动力，桥墩承受的制动力为上述固定支座与活动支座传递的制动力之和。\n\n## 4.3.6人群荷载标准值应按下列规定采用：\n\n1人群荷载标准值应根据表4.3.6采用，对跨径不等的连续结构，以最大计算跨径为准。\n\n表4.3.6人群荷载标准值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>计算跨径L（m）</td><td rowspan=1 colspan=1>L0≤50</td><td rowspan=1 colspan=1>50&lt;L0&lt;150</td><td rowspan=1 colspan=1>L0≥150</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>人群荷载（kN/m²）</td><td rowspan=1 colspan=1>3.0</td><td rowspan=1 colspan=1>3.25-0.005L0</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr></table>\n\n\n1）非机动车、行人密集的公路桥梁，人群荷载标准值取上述标准值的1.15倍。\n\n2）专用人行桥梁，人群荷载标准值为 $3 . 5 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n2人群荷载在横向应布置在人行道的净宽度内，在纵向施加于使结构产生最不利荷载效应的区段内。\n\n3人行道板（局部构件）可以一块板为单元，按标准值 $4 . 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 的均布荷载计算。\n\n4计算人行道栏杆时，作用在栏杆立柱顶上的水平推力标准值取 $0 . 7 5 \\mathrm { k N / m }$ ，作用在栏杆扶手上的竖向力标准值取 $1 . 0 \\mathrm { k N / m }$ 。\n\n## 4.3.7疲劳荷载的计算模型应符合下列规定：\n\n1疲劳荷载计算模型I采用等效的车道荷载，集中荷载为 $0 . \\ 7 \\bar { 7 } P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，均布荷载为$0 . 3 q _ { \\mathrm { k } }$ 。 $P _ { k }$ 和 $q _ { \\mathrm { k } }$ 按本规范第4.3.1条的相关规定取值；应考虑多车道的影响，横向车道布载系数应按本规范第4.3.1条的相关规定计算。\n\n2疲劳荷载计算模型I采用双车模型，两辆模型车轴距与轴重相同，其单车的轴重与轴距布置如图4.3.7-1所示。计算加载时，两模型车的中心距不得小于 $4 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n![](images/81de639768391dce81b947263ac1add1e0303cc61d0dbdb3b013dcd4fdcce42b.jpg)  \n图4.3.7-1疲劳荷载计算模型ⅡI（尺寸单位：m）\n\n3疲劳荷载计算模型Ⅲ采用单车模型，模型车轴载及分布规定如图4.3.7-2所示。\n\n4当构件和连接不满足疲劳荷载计算模型I验算要求时，应按模型Ⅱ验算。\n\n5桥面系构件的疲劳验算应采用疲劳荷载计算模型ⅢI。\n\n## 4.3.8风荷载标准值应按现行《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01）的规定计算。\n\n## 4.3.9作用在桥墩上的流水压力标准值可按下式计算：\n\n![](images/7bd90810a56fc4a8d559d9f0b27a111bcefcb5b3eabf8b5fe3ab133d3cc70e84.jpg)  \n图4.3.7-2疲劳荷载计算模型Ⅲ（尺寸单位： $\\mathfrak { m }$ ）\n\n$$\nF _ { \\mathrm { _ w } } = K A \\ { \\frac { \\gamma');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e20d045-cb8f-4cd1-890d-de75670e7156', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '3 术语和定义', '3 术语和定义下列术语和定义适用于本文件。\n\n## 3.1 架桥机 launchingmachine\n\n支承在桥梁结构上、可沿纵向自行变换支承位置、用于将预制桥梁梁体(包括整孔梁体、整跨梁片、节段梁体、非整跨梁片)安装在桥墩(台)指定位置的一种专用起重机。\n\n常见架桥机的结构形式如图 $1 \\sim$ 图 所示。\n\n\n\n说明:\n\n主梁;  \n2 导梁。  \n$S$ 支承跨度;  \n$S _ { 1 }$ 所架梁体长度；  \n$S _ { 2 }$ 架设跨度；  \n$S ^ { \\prime }$ 导梁支承跨度。\n\n  \n图 1  \n图 2\n\n  \n图 3\n\n  \n图 4\n\n  \n图 5\n\n  \n图 6\n\n  \n图 7\n\n  \n图 8\n\n  \n图 9\n\n## 3.2 节段拼装架设 segmentalbridgeerection\n\n将桥梁的梁体在一跨间沿桥向划分为若干节段进行预制,通过架桥机将预制节段架设后进行组拼,并对组拼的节段施加预应力使之成为整体结构的一种方法,如图 、图 所示。\n\n## 3.3 整跨架设 beamerection\n\n桥梁梁体长度与桥梁跨径相吻合,由一榀或多片梁体架设到位后构成桥跨结构,如图1、图2、图3、\n\n图 、图 、图 、图 所示。由一榀梁体构成桥跨结构的又称为整孔架设。\n\n## 3.4 架设跨度 erectingspan\n\n架桥机架设桥梁两桥墩中心线间的距离称为架设跨度,见图 中 $S _ { 2 }$ 所示。 $S _ { 2 }$ 通常以名义值表示。\n\n## 3.5 支承跨度 supportingspan\n\n架桥机架梁状态下,架桥机位于架设孔位上沿桥向两支承结构中心线间的距离称为架桥机的支承跨度,见图 中 S 所示。\n\n## 3.6 过孔作业 selflaunchingoperation\n\n架桥机沿桥向自行从桥墩(台)移到下一桥墩(台)的作业过程。\n\n## 3.7 主梁 mainbeam\n\n置于支承结构上,沿桥向的主要承载金属结构(见图 中序号 所示)。\n\n\n\n## 3.8 导梁 underbridge\n\n用于承载架桥机主体过孔或承载待架桥梁及其驮运设备的结构(见图 中序号 所示)。\n\n## 3.9 起升高度 load-liftingheight\n\n架梁状态下,架桥机吊具在最高位置时与在最低位置时吊具下表面之间的距离。\n\n## 3.10 额定起重量、额定承载量 ratedload,ratedloadingcapacity\n\n对于整跨架设的架桥机,通常将架桥机两个小车抬吊的最大质量称为架桥机的额定起重量;对于节段拼装架桥机,通常将架桥机单个小车的额定起重量作为架桥机的额定起重量。架桥机在最大架设跨度时允许承受的梁体的最大质量称为架桥机的额定承载量。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e23d607-21b6-4550-ab2f-d735c5fd898d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '15.5 现浇墩台帽、盖梁、系梁和挡块', '15.5 现浇墩台帽、盖梁、系梁和挡块15.5.1 本节适用于墩台帽、盖梁、系梁和挡块的现场浇筑施工。\n\n15.5.2 墩台帽、盖梁、系梁和挡块的施工应在墩、台身质量检验合格后方可进行。\n\n15.5.3 对墩台帽、盖梁和系梁施工所采用的托架、支架或抱箍等临时结构，应进行受力分析计算与验算。支架宜直接支承在承台顶部；当必须支承在承台以外的软弱地基上时，应对地基进行妥善加固处理，并应对支架进行预压。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e279eb0-a320-46bd-ae48-73ffb1740253', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '1总 则', '1总 则## 1.0.1 制定本规范的目的首先是要保证建筑结构设计的安全可靠，同时兼顾经济合理。\n\n## 1.0.2 本规范的适用范围限于工业与民用建筑的主结构及其围护结构的设计，其中也包括附属于该类建筑的一般构筑物在内，例如烟囱、水塔等。在设计其他土木工程结构或特殊的工业构筑物时，本规范中规定的风、雪荷载也可作为设计的依据。此外，对建筑结构的地基基础设计，其上部传来的荷载也应以本规范为依据。\n\n## 1. O. 3 本标准在可靠性理论基础、基本原则以及设计方法等方面遵循《工程结构可靠性设计统一标准)) GB 50153 - 2008 的有关规定。w.\n\n## 1. O. 4 结构上的作用是指能使结构产生效应(结构或构件的内力、应力、位移、应变、裂缝等)的各种原因的总称。直接作用是指作用在结构上的力集(包括集中力和分布力) ，习惯上统称为荷载，如永久荷载、活荷载、吊车荷载、雪荷载、风荷载以及偶然荷载等。间接作用是指那些不是直接以力集的形式出现的作用，如地基变形、混凝土收缩和徐变、焊接变形、温度变化以及地震等引起的作用等。\n\n本次修订增加了温度作用的规定，因此本规范涉及的内容范围也由直接作用(荷载)扩充到间接作用。考虑到设计人员的习惯和使用方便，在规范条文中规定对于可变荷载的规定同样适用于温度作用，这样，在后面的条文的用词中涉及温度作用有关内容时不再区分作用与荷载，统一以荷载来表述。\n\n对于其他间接作用，目前尚不具备条件列入本规范。尽管在本规范中没有给出各类间接作用的规定，但在设计中仍应根据实\n\n际可能出现的情况加以考虑。\n\n对于位于地震设防地区的建筑结构，地震作用是必须考虑的主要作用之一。由于《建筑抗震设计规范)) GB 50011 已经对地震作用作了相应规定，本规范不再涉及。\n\n## 1. O. 5 除本规范中给出的荷载外，在某些工程中仍有一些其他性质的荷载需要考虑，例如塔脆结构上结构构件、架空线、拉绳表面的裹冰荷载，由《高耸结构设计规范)) GB 50135 规定，储存散料的储仓荷载由《钢筋棍凝土筒仓设计规范)) GB定，地下构筑物的水压力和土压力由《给水排水工程构筑物结构设计规范)) GB 50069 规定，烟囱结构的温差作用由《烟囱设计规范)) GB 50051 规定，设计中应按相应的规范执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e3d3466-3911-41b0-bc88-ef94b8b3bb1a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:本条增加了“并应视钢筋直径的增大而适当增大”的规定。\n\n## A.6.2预埋件钢筋手工电弧焊接头的外观质量检查结果，应符合下列要求：\n\n1当采用HPB300钢筋时，角焊缝焊脚尺寸 $\\mathrm { ( k ) }$ 不得小于钢筋直径的0.5倍；采用其他牌号钢筋时，焊脚尺寸 $\\mathrm { ( k ) }$ 不得小于钢筋直径的0.6倍。\n\n2 焊缝表面不得有肉眼可见裂纹。\n\n3钢筋咬边深度不得超过 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4钢筋相对钢板的直角偏差不得大于 $2 ^ { \\circ }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e3ed4b6-cfd3-4423-92af-6b1aa3c87fc0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 36）', 'rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>18</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>9．安装、拆卸和运输时引起的载荷，见4.2.3.8</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>19</td></tr></table>\n\n\n按 江\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=3>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载     荷</td><td rowspan=1 colspan=5>组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YPA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=6 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=4 colspan=1>自重振动载荷，起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．起重机质量引起的，见4.2.1.1.1和4.2.1.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>$1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>$</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e42772c-4eee-4712-84b4-f4ed8778511c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 3）', '算得机构载荷谱系数的值后，即可按表5确定该机构相应的载荷状态级别。\n\n#### 3．3．3 机构的工作级别\n\n机构工作级别的划分，是将各单个机构分别作为一个整体进行的关于其载荷大小程度及运转频繁情况总的评价，它并不表示该机构中所有的零部件都有与此相同的受载及运转情况。\n\n根据机构的10个使用等级和4个载荷状态级别，机构单独作为一个整体进行分级的工作级别划分为 ${ \\mathrm { M } } 1 { \\sim } { \\mathrm { M } } 8$ 共8级，见表6。\n\n表 6 机构的工作级别  \n\n\n\n\n\n### 3．4 结构件或机械零件的分级\n\n#### 3．4．1 结构件或机械零件的使用等级\n\n结构件或机械零件的一个应力循环是指应力从通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时起至该应力同方向再次通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时为止的一个连续过程。图1所示是包含5个应力循环的时间应力变化历程。\n\n  \n图1 随时间变化的5个应力循环举例\n\nsup 峰值应力；  \nsupmax— 最大峰值应力；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s u p \\ m i n } }$ — 最小峰值应力；$\\sigma _ { \\mathrm { i n f } }$ — 谷值应力；m— 总使用时间内所有峰值应力和谷值应力的算术平均值。\n\n结构件或机械零件的总使用时间，是指设计预设的从开始使用起到该结构件报废或该机械零件更换为止的期间内发生的总的应力循环次数。\n\n结构件的总应力循环数同起重机的总工作循环数之间存在着一定的比例关系，某些结构件在一个起重循环内可能经受几个应力循环，这取决于起重机的类别和该结构件在该起重机结构中的具体位置。对各不同的结构件这一比值可能互不相同，但当这一比值已知时，该结构件的总使用时间，即它的总应力循环数便可以从起重机使用等级的总工作循环数中导出。\n\n机械零件的总应力循环数，则应从该零件所归属机构的或该零件的设计预定的总使用时间中导出，推导时要考虑到影响其应力循环的该零件的转速和其他相关的情况。\n结构件或机械零件的使用等级，都是将其总应力循环次数分成 11个等级，分别以代号 $\\mathrm { { B } } _ { 0 }$ ， $\\mathrm { { B _ { 1 } } }$ ，$\\cdots , \\mathrm { B _ { 1 0 } }$ 表示，见表7。\n\n表 7 结构件或机械零件的使用等级  \n\n\n\n\n\n### 3．4．2 结构件或机械零件的应力状态级别\n\n结构件或机械零件的应力状态级别，表明了该结构件或机械零件在总使用期内发生应力的大小及相应的应力循环情况，在表8中列出了应力状态的4个级别及相应的应力谱系数范围值。每一个结构犓件或机械零件的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 可以用式（5）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { S } } = \\sum \\Big [ \\frac { n _ { i } } { n _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { \\sigma _ { i } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { c } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { s } }$ — 结构件或机械零件的应力谱系数；  \n$n _ { i }$ 与结构件或机械零件发生的不同应力相应的应力循环数， ${ } , n _ { i } = n _ { 1 } , n _ { 2 } , n _ { 3 } , \\cdots \\cdots , n _ { n }$ ；  \n$n _ { \\mathrm { T } }$ — 结构件或机械零件总的应力循环数， $n _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } n _ { i } = n _ { 1 } + n _ { 2 } + n _ { 3 } + \\cdots + n _ { n }$ 狀；  \n$\\sigma _ { i }$ -该结构件或机械零件在工作时间内发生的不同应力， $\\mathbf { \\sigma } _ { \\sigma _ { 1 } } = _ { \\sigma _ { 1 } } , _ { \\sigma _ { 2 } } , _ { \\sigma _ { 3 } } , \\cdots , _ { \\sigma _ { n } }$ 狀；并设定： $\\phantom { } _ { ; \\sigma _ { 1 } } > \\sigma _ { 2 } > \\sigma _ { 3 }  \\cdots \\phantom { } > \\sigma _ { n }$ ；\n\n对机械零件，每一个循环 $n _ { i }$ 期间内认为发生的应力基本上相等，为 $\\sigma _ { i }$ ，而各个循环之间的应力则可以是不同的；\n\nmax 为应力 $\\sigma _ { 1 } \\ldots , \\sigma _ { 2 } \\ldots , \\sigma _ { 3 } \\ldots , \\ldots , \\sigma _ { n }$ 狀中的最大应力；\n\n$C$ —幂指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程度等有关，由实验得出，见式（107）、式（108）。\n\n展开后，式（5）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { n _ { 1 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sig');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e42d3a4-2083-47c1-a3d9-fa58f4fcbf8b', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '关于发布《电气装置安装工程低压电器施工及验收规范', '关于发布《电气装置安装工程低压电器施工及验收规范》等四项国家标准的通知建标[1996]337号\n\n根据国家计委计综[1986]2630号文和建设部(91)建标技字第6号文的要求，由电力工业部会同有关部门共同修订的《电气装置安装工程低压电器施工及验收规范》等四项标准，已经有关部门会审。现批准《电气装置安装工程低压电器施工及验收规范》GB$5 0 2 5 4 - 9 6 $ 、《电气装置安装工程电力变流设备施工及验收规范》GB50255一96、《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》GB50256一96和《电气装置安装工程爆炸和火灾危险环境电气装置施工及验收规范》GB50257—96为强制性国家标准，自一九九六年十二月一日起施行。原《电气装置安装工程施工及验收规范》GBJ232一82中第七篇\"低压电器篇”第六篇\"硅整流装置篇”、第八篇\"起重机电气装置篇”第十六篇\"爆炸和火灾危险场所电气装置篇\"同时废止。\n\n本规范由电力工业部负责管理，具体解释等工作由电力部电力建设研究所负责，出版发行由建设部标准定额研究所负责组织。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e46ec2c-101b-43c3-9f6c-814091f0c4de', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力，等于建筑物排开同体积的水重力。地表水或地下水通过土体孔隙的自由水沟通并传递水压力。水是否能渗人基底是产生水浮力的前提条件，因此，水浮力与地基土的透水性、地基与基础的接触状态以及水压大小（水头高低）和漫水时间等因素有关。对于透水性土，应计算水浮力；对于非透水性土，可不考虑水浮力。由于土的透水性质难以预测，故对于难以确定是否具有透水性质的土，计算基底应力时，不计浮力，计算稳定时，计人浮力。对于计算水浮力的水位，计算基底应力用低水位，计算稳定用设计水位。\n\n完整岩石（包括节理发育的岩石）上的基础，当基础与基底岩石之间灌注混凝土且接触良好时，水浮力可以不计。但遇破碎的或裂隙严重的岩石，则应计入水浮力。作用在桩基承台底面的水浮力要考虑，但如桩下沉嵌入岩层并灌注混凝土者，需扣除桩截面。\n\n基础襟边上的水位以下的土重力，当基底考虑浮力时采用浮重；当基底不考虑浮力时，视其是否透水采用天然重或饱和重，另外还要计人襟边土层以上至设计水位的水柱重力。\n\n浮土重度按下式计算：\n\n$$\n\\gamma ^ { \\prime } = \\frac { 1 } { 1 + e } ( \\gamma _ { 0 } - 1 )\n$$\n\n式中：e 土的孔隙比；\n\n$\\gamma _ { 0 }$ - 土的固体颗粒重度，一般采用 $2 7 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e485fc6-fff0-4321-b298-9cd4420bc9a5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：猫道承重索的钢丝绳受力后非弹性变形较大，如果不进行预张拉，其线形很难控制，因此要求进行预张拉。条文中规定的预张拉荷载的大小、持续时间及进行的次数是工程实践后的经验数据。条文中的“旧钢丝绳”，是指曾在某一工程的猫道使用过、经回收再用于本工程的钢丝绳。使用过的钢丝绳均有可能产生某种损伤，为保证施工的安全，有必要对其性能进行检验，并对其承载能力予以折减。\n\n21.5.3 猫道的架设应按横桥向对称、顺桥向边跨和中跨平衡的原则进行，且应将裸塔塔顶的变位及扭转控制在设计允许的范围内。架设施工应符合下列规定：\n\n1 先导索的架设方法宜根据桥跨跨径、地形等条件综合确定，且应减少对通航的影响。\n\n2 承重索架设时，在横桥向，两侧应保持基本同步，数量差不宜超过1根；在顺桥向，边跨与中跨应连续架设，且中跨的承重索宜采用托架法架设。架设后，应对其线形进行调整，各根索在跨中的高程相对误差宜控制在 $\\pm 3 0 \\mathrm { m m }$ 以内。\n\n3 面层及横向通道宜从索塔塔顶开始，同时向跨中和锚碇方向对称、平衡地进行架设安装，并应设置牵引及反拉系统，控制面层铺设时可能产生的下滑等现象，保证施工安全；中跨、边跨猫道面层的架设进度，应以索塔两侧的水平力差异不超过设计要求为准进行控制。猫道面层在架设过程中应对索塔塔顶的偏移和承重索的垂度进行监测。\n\n21.5.4 在主缆架设完成、加劲梁安装之前，应将猫道改挂于主缆上，改挂前应拆除横向通道。改挂宜分段进行，并应分次逐步放松承重索的锚固系统，最终放松至承重索设计要求的放松量。改挂后的悬挂点应设在猫道的底梁处，在桥纵向的间距宜不超过 $2 4 \\mathrm { m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e4e2303-6802-42a7-8672-cb51014fa489', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '表5 疲劳检查参数（Part 3）', ' $0 . 3 5 \\mathrm { ~ m } ^ { 2 }$ ，面积作用中心在离平台地板 $1 . 4 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 处。为便于计算，假设平台上每块物料迎风面积 $A$ 为 $1 ~ \\mathrm { m ^ { 2 } }$ ,最大不超过 $2 \\mathrm { ~ m ~ } ^ { 2 }$ 。\n\n#### 6.3.5.3假定风载荷水平作用于吊篮各自部分的面积中心。\n\n#### 6.3.5.4作用在平台上的风载荷被认为是作用在相关悬挂装置的悬挂点上。\n\n### 6.3.6人员施加的作用力');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e4f8f32-bbb7-488b-a74d-b3497ec8874c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．4 变幅机构电动机过载校验', '犚．4 变幅机构电动机过载校验变幅机构电动机过载校验按式（R．4）进行：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { \\sum F _ { \\mathrm { m a x } }  { v _ { \\mathrm { b } } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ ；$m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$\\sum F _ { \\mathrm { m a x } }$ — 包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 产生风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力在变幅齿条（或变幅螺杆、油缸、钢丝绳等）上的分力之和，在各变幅位置所有值的最大变幅力，单位为牛顿（N）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅齿条（或螺杆、油缸、钢丝绳等）的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；同式（P.5）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e508483-328c-4008-be7a-9e9cc4d35176', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷机构使运动质量质心既有水平移动又有垂直位移的复合运动（例如非平衡变幅机构运动）的情况下，应将下面两种等效平均动载荷组合起来以确定组合等效平均动载荷：\n\n由水平加速和风力产生的轴承等效平均动载荷，由6．3．1．2．1．1确定；由全部运动质量质心的垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，由式（121）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { ~ M ~ m ~ a ~ x ~ I I ~ } } ^ { \\prime } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x } } + P _ { \\mathrm { { M } \\operatorname* { m i n } } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nM maxⅡ — 由全部运动质量质心作垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；M max— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最大值，单位为牛顿（N）；M min— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最小值，单位为牛顿（N）。犘\n\n## 6．3．1．2．2 承受 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．2）的轴承等效平均动载荷\n\n按4．4．2，先对 无 风 正 常 工 作 的 起 重 机 按 载 荷 情 况 Ⅰ计 算 轴 承 所 在 处 的 极 值 动 载 荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } }$ 、$P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ ，或对有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ ，然后按式（122）、式（123）确定出此承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承无风工作的等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ 和有风工作的等效平均动载荷 Rmean ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nRmeanⅠ 轴承无风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ — 轴承有风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } } \\ 、 P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ -无风正常工作的起重机按载荷情况I计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ -有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）。\n\n## 6．3．1．2．3 同时承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承等效平均动载荷\n\n在6．3．1．2．1和6．3．1．2．2的基础上，将此两种轴承等效平均动载荷组合，即得到该轴承同时承受犘$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷时的轴承等效平均动载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e5a4441-4ea7-42bb-a631-5b91db12e463', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '8 监 测', '8 监 测## 8.0.1 支撑结构应按有关规定编制监测方案，包括测点布置、监测方法、监测人员及主要仪器设备、监测频率和监测报警值。\n\n## 8.0.2 监测的内容应包括支撑结构的位移监测和内力监测。\n\n## 8.0.3 位移监测点的布置可分为基准点和位移监测点。其布设应符合下列规定：\n\n1 每个支撑结构应设基准点；  \n2 在支撑结构的顶层、底层及每5步设置位移监测点；  \n3 监测点应设在角部和四边的中部位置。\n\n## 8.0.4 当支撑结构需进行内力监测时，其测点布设宜符合下列\n\n规定：\n\n1 单元框架或单元桁架中受力大的立杆宜布置测点；  \n2 单元框架或单元桁架的角部立杆宜布置测点；  \n3 高度区间内测点数量不应少于3个。\n\n## 8.0.5 监测设备应符合下列规定：\n\n1 应满足观测精度和量程的要求；\n\n2 应具有良好的稳定性和可靠性;\n\n3 应经过校准或标定，且校核记录和标定资料齐全，并应在规定的校准有效期内；\n\n4 应减少现场线路布置布线长度，不得影响现场施工正常进行。\n\n## 8.0.6 监测点应稳固、明显，应设监测装置和监测点的保护措施。\n\n## 8.0.7 监测项目的监测频率应根据支撑结构规模、周边环境、自然条件、施工阶段等因素确定。位移监测频率不应少于每日1次，内力监测频率不应少于2小时1次。监测数据变化量较大或');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e6fe42c-a574-4959-81fd-72f52127b89d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 4）', ' } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } \\mp \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } )\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；  \n其余符号同式（19）。\n\n考虑到4．4．2．4．1所提出的一般原则，可以认为能传递到起升机构上的最大组合载荷，实际上限制犘在 $P _ { \\mathrm { M m a x } } \\mathrm { [ }$ 载荷的1．6倍。\n\n##### 4．4．2．5．2 水平运动\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ，按式（25）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { \\ m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（17）。\n\n载荷情况Ⅱ，取式（26）和式（27）两值中的较大者：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { w M I } } ) \\gamma ^ { \\prime } \\mathrm { m }\n$$\n\n或\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\textrm { m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（19）。\n\n载荷情况Ⅲ，对 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，取对应于电动机（或制动器）最大扭矩的载荷。但如果作业条件限制了实际传递的扭矩，例如由于车轮在轨道上打滑，或者由于使用了适当的限制器（如液压联轴器，极限力矩联轴器等），这时就应取实际可能传递的扭矩。\n\n##### 4．4．2．5．3 复合运动\n\n对载荷情况Ⅰ和 $\\mathbb { I }$ ：载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\mathrm { I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 用4．4．2．2．1和4．4．2．3．1给出的通用公式来确定。\n\n对载荷情况Ⅲ：\n\n当用于质心升高运动的功率，同克服加速或风力影响所需的功率相比可以忽略不计时，载荷最大值$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 取为由电动机最大转矩引起的载荷，此值虽很高，但可以接受，因为它增加了安全性。\n\n反之，当用于克服加速或风力影响所需的功率，同用于质心升高运动的功率相比可以忽略不计时，犘 犘$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 可以按 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ~ P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 来计算。\n\n在这两个极限数值之间的各种情况，应根据选用的电动机、起动方式，以及由惯性和风力影响引起的载荷与由质心升高引起的载荷的相对值来进行研究。\n\n当作业条件限制了实际传递给机构的力矩（见4．4．2．5．2），而它又小于上述数值时，则将此限制的犘极限力矩作为 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e710840-5198-4c4c-a9e1-2b9837cc91a8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．8 吊钩', '6．3．8 吊钩## 6．3．8．1 锻造吊钩\n\n起重吊钩应按照GB／T10051．1的规定选取。  \n起重吊钩附件（包括吊钩螺母、吊钩横梁等）应按JB／T7687．1～JB／T7687．4的规定选取。\n\n## 6．3．8．2 片式吊钩\n\n铸造起重机用片式单钩宜采用低合金高强度钢，其强度计算中相应于钢材的屈服点的安全系数不应低于2．5。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0e9e6f85-803c-4bd7-a4e2-8e92eb21e270', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4 建筑起重机械（Part 1）', '4 建筑起重机械## 4.1 一般规定\n\n### 4.1.1 建筑起重机械进入施工现场应具备特种设备制造许可证、产品合格证、特种设备制造监督检验证明、备案证明、安装使用说明书和自检合格证明。\n\n### 4.1.2 建筑起重机械有下列情形之一时，不得出租和使用：\n\n1属国家明令淘汰或禁止使用的品种、型号；\n\n2超过安全技术标准或制造厂规定的使用年限；\n\n3经检验达不到安全技术标准规定；\n\n4没有完整安全技术档案；\n\n5没有齐全有效的安全保护装置。\n\n### 4.1.3 建筑起重机械的安全技术档案应包括下列内容：\n\n1购销合同、特种设备制造许可证、产品合格证、特种设备制造监督检验证明、安装使用说明书、备案证明等原始资料；\n\n2定期检验报告、定期自行检查记录、定期维护保养记录、维修和技术改造记录、运行故障和生产安全事故记录、累积运转记录等运行资料；\n\n3历次安装验收资料。\n\n### 4.1.4 建筑起重机械装拆方案的编制、审批和建筑起重机械首次使用、升节、附墙等验收应按现行有关规定执行。\n\n### 4.1.5 建筑起重机械的装拆应由具有起重设备安装工程承包资质的单位施工，操作和维修人员应持证上岗。\n\n### 4.1.6 建筑起重机械的内燃机、电动机和电气、液压装置部分，应按本规程第3.2节、3.4节、3.6节和附录C的规定执行。\n\n### 4.1.7 选用建筑起重机械时，其主要性能参数、利用等级、载荷状态、工作级别等应与建筑工程相匹配。\n\n### 4.1.8 施工现场应提供符合起重机械作业要求的通道和电源等工作场地和作业环境。基础与地基承载能力应满足起重机械的安全使用要求。  \n### 4.1.9 操作人员在作业前应对行驶道路、架空电线、建（构)筑物等现场环境以及起吊重物进行全面了解。  \n### 4.1.10 建筑起重机械应装有音响清晰的信号装置。在起重臂、吊钩、平衡重等转动物体上应有鲜明的色彩标志。  \n### 4.1.11 建筑起重机械的变幅限位器、力矩限制器、起重量限制器、防坠安全器、钢丝绳防脱装置、防脱钩装置以及各种行程限位开关等安全保护装置，必须齐全有效，严禁随意调整或拆除。严禁利用限制器和限位装置代替操纵机构。  \n### 4.1.12 建筑起重机械安装工、司机、信号司索工作业时应密切配合，按规定的指挥信号执行。当信号不清或错误时，操作人员应拒绝执行。  \n### 4.1.13 施工现场应采用旗语、口哨、对讲机等有效的联络措施确保通信畅通。  \n### 4.1.14 在风速达到 $\\mathbf { 9 . 0 m } / \\mathbf { s }$ 及以上或大雨、大雪、大雾等恶劣天气时，严禁进行建筑起重机械的安装拆卸作业。  \n### 4.1.15 在风速达到 $1 2 . 0 \\mathrm { m / s }$ 及以上或大雨、大雪、大雾等恶劣天气时，应停止露天的起重吊装作业。重新作业前，应先试吊，并应确认各种安全装置灵敏可靠后进行作业。  \n### 4.1.16 操作人员进行起重机械回转、变幅、行走和吊钩升降等动作前，应发出音响信号示意。  \n### 4.1.17 建筑起重机械作业时，应在臂长的水平投影覆盖范围外设置警戒区域，并应有监护措施；起重臂和重物下方不得有人停留、工作或通过。不得用吊车、物料提升机载运人员。  \n### 4.1.18 不得使用建筑起重机械进行斜拉、斜吊和起吊埋设在地下或凝固在地面上的重物以及其他不明重量的物体。  \n### 4.1.19 起吊重物应绑扎平稳、牢固，不得在重物上再堆放或悬挂零星物件。易散落物件应使用吊笼吊运。标有绑扎位置的物\n\n件，应按标记绑扎后吊运。吊索的水平夹角宜为 $4 5 ^ { \\circ } \\sim 6 0 ^ { \\circ }$ ，不得小于 $3 0 ^ { \\circ }$ ，吊索与物件棱角之间应加保护垫料。\n\n### 4.1.20 起吊载荷达到起重机械额定起重量的 $90 \\%$ 及以上时，应先将重物吊离地面不大于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，检查起重机械的稳定性和制动可靠性，并应在确认重物绑扎牢固平稳后再继续起吊。对大体积或易晃动的重物应拴拉绳。\n\n### 4.1.21 重物的吊运速度应平稳、均匀，不得突然制动。回转未停稳前，不得反向操作。\n\n### 4.1.22 建筑起重机械作业时，在遇突发故障或突然停电时，应立即把所有控制器拨到零位，并及时关闭发动机或断开电源总开关，然后进行检修。起吊物不得长时间悬挂在空中，应采取措施将重物降落到安全位置。\n\n### 4.1.23 起重机械的任何部位与架空输电导线的安全距离应符合现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的规定。\n\n### 4.1.24 建筑起重机械使用的钢丝绳，应有钢丝绳制造厂提供的质量合格证明文件。\n\n### 4.1.25 建筑起重机械使用的钢丝绳，其结构形式、强度、规格等应符合起重机使用说明书的要求。钢丝绳与卷筒应连接牢固，，，』丝绳损坏、扭结、弯折和乱绳。\n\n### 4.1.26 钢丝绳采用编结固接时，编结部分的长度不得小于钢丝绳直径的20倍，并不应小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，其编结部分应用细钢丝捆扎。当采用绳卡固接时，与钢丝绳直径匹配的绳卡数量应符合表4.1.26的规定，绳卡间距应是6倍～7倍钢丝绳直径，最后一个绳卡距绳头的长度不得小于 $1 4 0 \\mathrm { m m }$ 。绳卡滑鞍（夹板）应在钢丝绳承载时受力的一侧，U形螺栓应在钢丝绳的尾端，不得正反交错。绳卡初次固定后，应待钢丝绳受力后再次紧固，并宜拧紧到使尾端钢丝绳受压处直径高度压扁1/3。作业中应经常检查紧固情况。\n\n表4.1.26与绳径匹配的绳卡数  \n\n\n\n\n\n### 4.1.27 每班作业前，应检查钢丝绳及钢丝绳的连接部位。钢丝绳报废标准按现行国家标准《起重机钢丝绳保养、维护、安装、检验和报废》 $\\mathrm { G B / T');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0ea91d78-fe13-4a7b-a802-4858e62bc7e4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犖', '附 录 犖（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0ebdb196-6d7c-4361-87a6-d76643472eaf', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '10. 2 可移式和手持式电动工具', '10. 2 可移式和手持式电动工具## 10. 2. 1 施工现场使用手持式电动工具应符合 GB / T 3787 的有关规定。\n\n### 10. 2. 2 可移式和手持式电动工具的选用符合下列规定:\n\na) 一般施工场所可选用 I 类或Ⅱ类电动工具,I 类电动工具金属外壳与保护导体(PE)应可靠连接;为其供电的末级配电箱中剩余电流动作保护器的额定动作电流不应大于 $3 0 ~ \\mathrm { m A }$ ,分断时间不应大于 0. 1 s。  \nb) 潮湿、泥泞、导电良好的地面,狭窄的导电场所应选用Ⅱ类或Ⅲ类电动工具。  \nc) 导电良好的地面、狭窄的导电场所使用的Ⅱ类电动工具的剩余电流动作保护器、Ⅲ类电动工具的安全隔离变压器及其末级配电箱和配电箱应设置在作业场所外面。 在狭窄的导电场所作业时应有人在外面监护。 若选用金属外壳Ⅱ类手持式电动工具,应在电气线路中采用额定剩余动作电流不大于 $1 5 \\ \\mathrm { m A }$ ,分断时间不大于 0. 1 s 剩余电流动作保护器。\n\nd) 不宜在易燃液体、气体或粉尘的环境下操作电动工具。\n\n## 10.2.3 可移式和手持式电动工具使用前应检查外壳 手柄 插头 开关 电源线 防护装置等完好无损,并进行空载运转,正常后方可使用。 在首次使用、雨季施工前或电动工具受潮后,应用 $5 0 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ 兆欧表测量其绝缘电阻,且每年不少于2 次。 绝缘电阻不应小于表11 规定的数值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0ecbe642-19cc-4deb-881a-d2079e6fdb9e', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '4.5.7 缓冲器', '4.5.7 缓冲器织带型缓冲器承受的静载荷不大于 $2 . 5 \\mathbf { k N }$ 时，外裹的塑料包、内部缝合部位不应开裂；承受的载荷达到 $6 . 0 { \\bf k N }$ 时，外裹的塑料包、缝制的扁织带应开裂，且撕开扁织带的功能不应受天气的影响；缓冲器整体破断力I型应不小于 $2 2 \\mathbf { k N }$ ，Ⅱ型应不小于15kN。织带型缓冲器承受冲击试验后，外裹的塑料包、缝制的扁织带应快速由外层向内层逐层绷裂、撕开，但不应断裂，如图7所示。\n\n  \n图7织带型缓冲器承载示意图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0ee2cbeb-6f39-4b06-bebe-a52d3aa23ac5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：规定“埋弧自动焊应在距设计焊缝端部 $8 0 \\mathsf { m m }$ 以外引出板上起、熄弧”，是为了防止弧坑缺陷出现在钢构件应力集中的端部。\n\n## 8.5.4 圆柱头焊钉的焊接应符合下列规定：\n\n1 圆柱头焊钉焊接的工艺参数应通过焊接工艺评定确定，并应采用确定的工艺参数在试板上焊接10个圆柱头焊钉，其中5个做拉伸试验，5个做弯曲试验，全部试验结果应符合现行《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB/T10433）的规定。\n\n2 焊接前应清除圆柱头焊钉头部及钢板待焊部位（大于 2 倍圆柱头焊钉直径）的铁锈、氧化皮、油污、水分等有害物，使钢板表面显露出金属光泽。受潮的瓷环在使用前应在 $1 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的烘箱中烘干 2h。\n\n3 圆柱头焊钉应采用专用焊接设备平位施焊，少量立位及其他位置的焊钉可采用手工焊接。\n\n4 施焊前焊工应检查所用设备、工具，保证能正常工作时方可施焊。\n\n5 每台班开始焊接圆柱头焊钉前或更换焊接条件时，应按规定的焊接工艺在试板上试焊 2 个圆柱头焊钉，焊后应按本规范第 8.6 节的规定进行检验，合格后方可在构件上正式焊接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0ef6db60-26ce-4c95-b861-82250f895a90', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 12）', ' colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>1</td><td rowspan=3 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1.工作状态风载荷,见4.2.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2.雪和冰载荷,见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.28</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3.温度变化引起的载荷，见4.2.2.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f062b6f-e3a7-461f-aa1e-908b36e5b6d1', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '4 永久荷载…........... 191', '4 永久荷载…........... 191');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f0e4f30-932d-4947-abb0-fc8fd26ef913', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犜', '附 录 犜## （规范性附录）犓\n## 形状系数 $K _ { s }$ 、尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 、表面情况系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n抛光试件的疲劳极限是一个试验数据，实际使用中的零件从来就达不到这个数值。许多因素—形状、尺寸、表面情况（机加工质量）和可能的腐蚀———引起不连续性，造成“切口效应” ，使零件按常规材犓犓犓犓料力学初等方法计算的许用应力值降低。分别用大于或等于1的系数 $K _ { \\textrm { s } , K _ { \\textrm { d } } , K _ { \\textrm { u } } , K _ { \\textrm { c } } }$ 除以抛光试件的疲劳极限来考虑这些因素的影响。\n\n### 犜．1 形状系数 $K _ { s }$ 确定方法\n\n形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 表示有圆弧过渡的截面变化、环形槽、横向孔及轮毂固定方法等造成的应力集中。犇 犓\n\n图 T．1和图 T．2给出了适用于直径 $D { = } 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，它们是金属材料抗拉强度的函数。\n\n图T．1给出的系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 用于 $D / d { = } 2$ 的阶梯轴，对于其他的 $D / d$ 值， $K _ { \\mathrm { s } }$ 可参用表 T．1的修正系数求得。曲线图T．2给出了一些 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，用于孔、环形槽和键槽。犓\n\n直径超过 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时要引入尺寸系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 。\n\n  \n图犜．1 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，阶梯截面 $\\scriptstyle D / d = 2$ ）\n\n对其他的 $D / d$ 值，由曲线 $( r / d ) + q$ 求得 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，表 T．1列出修正系数 $q$ 值。\n\n表犜．1 $\\mathbf { \\delta } D / d { \\leqslant } 2$ 时修正系数 $\\pmb q$ 值   \n\n\n\n\n\n  \n图犜．2 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，孔，环形槽，键槽）\n\n曲线Ⅰ：横向孔 $d _ { 1 } = 0 . 1 7 5 \\ d$ ；  \n曲线Ⅱ：环形槽：深 $1 ~ \\mathrm { m m }$ ；  \n曲线Ⅲ：用键与轮毂相连；  \n曲线Ⅳ：用压配合与轮毂相连。\n\n### 犜．2 尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 的确定方法\n\n直径大于 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时，应力集中效应增加，引入尺寸系数 犱 犓 $K _ { \\mathrm { d } }$ 来加以考虑。  \n表 T．2给出了 $d$ 由 $1 0 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 值。\n\n表犜．2 $\\mathbf { K _ { d } }$ 值  \n\n\n\n\n\n### 犜．3 表面情况（机加工方法）系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 的确定\n\n经验表明：表面粗加工零件的疲劳极限比精细抛光的零件低。犓\n\n用图T．3给出的机加工系数 $K _ { \\mathrm { u } }$ 来考虑这一因素，它们分别是相对于磨削或用金刚砂精细抛光的表面，及粗加工的表面。\n\n### 犜．4 腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n腐蚀对钢材的疲劳极限有非常明显的影响，用系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来加以考虑。犓\n\n图 T．3还对淡水和海水腐蚀的两种情况给出了系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 值。\n\n  \n图犜．3 加工系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$\n\n$K _ { \\mathrm { u } }$ 值：曲线Ⅰ，表面磨削或精细抛光；曲线Ⅱ，表面粗加工。\n\n\n\n$K _ { \\mathrm { c } }$ 值：曲线Ⅲ，表面受淡水腐蚀；曲线Ⅳ，表面受海水腐蚀。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f1a489b-7229-45a4-95d5-4e5062e024fa', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '11.3 存放（Part 2）', '措施，保证水上运输安全。\n\n11.6.8 运输构件时，不得使其在运输过程中产生任何形式的损伤及永久变形。\n\n## 12安装\n\n### 12.1一般规定\n\n12.1.1本章适用于钢结构桥梁在桥位现场的安装施工。\n\n12.1.2安装施工前，应根据桥位环境条件和桥梁结构及构件特点，合理选择安装方法，制定专项施工方案；当专项施工方案在实施过程中出现意外情况时，应进行修改或完善，并应按技术管理规定进行论证和审批。对各施工工序应编制作业指导书。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f213871-b5cc-45e6-8bfc-c023acc45ea5', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.6 构造要求', '3.6 构造要求## 3.6.2 设置变形缝或伸缩缝，可减小温度变化、混凝土收缩和徐变、地基不均匀沉降以及其他外力所产生的影响。\n\n## 3.6.6 桥梁护栏与桥面板的可靠连接是保证桥梁护栏有效发挥作用的前提条件，目前常用的方法有：\n\n（1）金属梁柱式护栏立柱与钢筋混凝土桥面板的连接可以采用直接埋入式或地脚螺栓的连接方式。\n\n直接埋人连接方式适用于立柱埋深 $3 0 \\mathrm { c m }$ 以上的情况。混凝土桥面板浇筑时预先安装套筒，并在套筒周围配置加强钢筋，立柱直接放置在套筒中，填筑干硬性砂浆或素混凝土。\n\n地脚螺栓连接方式适用于立柱埋深不足 $3 0 \\mathrm { c m }$ 的情况。在结构物混凝土中预埋符合规定长度的地脚螺栓，立柱底部焊接加劲法兰盘，与地脚螺栓连接。\n\n（2）钢筋混凝土墙式护栏与钢筋混凝土桥面板的连接，一般通过护栏钢筋与桥面板中的预埋钢筋连接在一起的方式形成整体。\n\n## 3.6.8 本条有关桥梁支座的规定，兹说明如下：\n\n2目前，常在桥梁横桥向设置多个支座，由于施工质量、运营环境等种种原因，部分支座出现脱空现象，导致相邻支座受力加大，易出现支座被逐个破坏的可能。同时，加大的支反力还会引起桥梁结构承托（牛腿、支座上方）部位局部受力加大，引发混凝土开裂等病害。这样的案例国内外都有发生。因此，要求设计要考虑支座脱空带来的不利影响。\n\n3为保证传力均匀，要求支座上下传力面水平，板式橡胶支座可采取措施如梁底预埋钢板、设楔形块等保持支座上下面水平，盆式支座和球型支座有纵坡时要调平梁底后方可安装。\n\n4通常板式支座受橡胶性能的影响，设计使用寿命一般为20～30年，盆式支座、球型支座的使用寿命比板式橡胶支座长，但也低于主体结构的设计寿命。因此，进行桥梁结构设计时，要考虑桥梁在服役期间支座的维护和更换问题，设置支座的墩台应留有检查和更换支座的构造措施，并配以必要的操作安全防护设施。\n\n## 3.6.9 桥梁用伸缩装置为桥梁的组成部分之一。常用的伸缩装置有模数式、梳齿板式、无缝（暗缝）型等类型。伸缩装置的设置应保证桥梁接缝处的变形自由、协调，车辆能够平稳、安全地通过，并适应接缝周围可能出现的少量错位，不致因此而引起伸缩装置部件的受损或脱落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f22358f-94e5-4ae1-b0c7-333f4b96efc7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 2）', 'n=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td></tr><tr><td rowspan=6 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>自重振动载</td><td rowspan=1 colspan=2>1．起重机质量引起的，见4.2.1.1.1和4.2. 1. 1. 3</td><td rowspan=6 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>$1</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=6 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1>?</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>荷、起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的，见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>$3</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．在不平道路(轨道)上运行起重机的质量和总起升质量引起的，见4.2.1.1.6</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=3 colspan=1>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f27fabb-3540-4033-8e36-5d7793d28892', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第五章 法律责任', '第五章 法律责任第三十五条 事故发生单位主要负责人有下列行为之一的，处上一年年收入 $4 0 \\%$ 至 $80 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：\n\n（一）不立即组织事故抢救的；  \n（二）迟报或者漏报事故的；  \n（三）在事故调查处理期间擅离职守的。\n\n第三十六条 事故发生单位及其有关人员有下列行为之一的，对事故发生单位处 100万元以上 500万元以下的罚款；对主要负责人、直接负责的主管人员和其他直接责任人员处上一年年收入 $6 0 \\%$ 至 $1 0 0 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成违反治安管理行为的，由公安机关依法给予治安管理处罚；构成犯罪的，依法追\n\n究刑事责任：\n\n（四）拒绝接受调查或者拒绝提供有关情况和资\n\n料的；\n\n（五）在事故调查中作伪证或者指使他人作伪证\n\n的；\n\n（六）事故发生后逃匿的。\n\n第三十七条 事故发生单位对事故发生负有责任的，依照下列规定处以罚款：\n\n（一）发生一般事故的，处 10 万元以上 20 万元以下的罚款；\n\n（二）发生较大事故的，处 20 万元以上 50 万元以下的罚款；\n\n（三）发生重大事故的，处50 万元以上 200万元以下的罚款；\n\n（四）发生特别重大事故的，处 200万元以上 500万元以下的罚款。\n\n第三十八条 事故发生单位主要负责人未依法履行安全生产管理职责，导致事故发生的，依照下列规定处以罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f2dbbe1-7283-482f-9dbc-1fbbc82f9157', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.12 工地连接（Part 2）', '校正时发现扭矩误差超过允许范围，则该班用此扳手施拧的螺栓将会全部判为不合格，需要重新校正扳手，并重新施拧。\n\n9 由于连接板的不平整，先拧和后拧的高强度螺栓的预拉力可能存在较大差别，为使各高强度螺栓的受力均匀，高强度螺栓的拧紧分为初拧和终拧；对高强度螺栓数量较多的大型接头，则需要进行复拧。\n\n10 高强度螺栓连接副在工厂制造时虽经表面防锈处理，但远不能满足长期使用的防锈要求，故对其也需要按照设计要求的防腐体系进行防锈涂装。\n\n## 8.12.2 桥梁钢结构在工地焊接连接时应符合下列规定：\n\n1 钢构件的工地施焊连接应按设计规定的顺序进行。2 箱形梁梁段间的焊接连接，应按顶板、底板、纵隔板的顺序对称进行；梁段间的焊缝经检验合格后，应按先对接后角接的顺序焊接U形肋嵌补件。3 当桥梁钢结构为焊接与高强度螺栓合用连接时，栓接结构应在焊缝检验合格后再终拧高强度螺栓连接副。4 工地焊接前应做工艺评定试验，施焊应严格按已评定的焊接工艺进行。焊接前应对接头坡口、焊缝间隙和焊接板面高低差等进行检查，并对焊缝区域进行除锈，且工地焊接应在除锈后的12h内进行。5 工地焊接时应设立防风、防雨设施，遮盖全部焊接处。工地焊接的环境要求为：风力应小于 5 级；温度应大于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ；相对湿度应小于 $80 \\%$ ；在箱梁内焊接时应有通风防护安全措施。6 焊接施工时的技术要求应符合本规范第8.5节的规定；工地焊接接缝应按本规范第 8.6 节的规定检验。\n\n## 条文说明：\n\n桥梁的钢构件在工厂焊接后运到工地，再全部采用焊接组装成钢结构桥梁，称为工地全焊连接；若在工地将部分钢构件采用高强度螺栓连接，另一部分采用焊接组装成钢结构桥梁，则称为合用连接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f530bbb-8500-4a8f-badf-5bb33d4e2296', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 2）', 'mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因而无法通过上述计算得到它的载荷谱系数及确定它的载荷状态级别，则可以由制造商和用户协商选出适合于该起重机的载荷状态级别及确定相应的载荷谱系数。\n\n### 3．2．3 起重机整机的工作级别\n\n根据起重机的10个使用等级和4个载荷状态级别，起重机整机的工作级别划分为 $\\mathrm { A 1 \\sim A 8 }$ 共8个级别，见表3。\n\n\n\n表 3 起重机整机的工作级别  \n\n\n<<<HTBL|762089d9070a4e128425c75bd55c552f7|END>>>\n\n\n### 3．3 机构的分级\n\n#### 3．3．1 机构的使用等级\n\n机构的设计预期寿命，是指设计预设的该机构从开始使用起到预期更换或最终报废为止的总运转时间，它只是该机构实际运转小时数累计之和，而不包括工作中此机构的停歇时间。机构的使用等级是\n\n将该机构的总运转时间分成10个等级，以 $\\mathrm { { T _ { 0 } } }$ 、 $\\mathrm { T _ { 1 } }$ 、 $\\mathrm { T } _ { 2 }$ …… $\\mathrm { { T _ { 9 } } }$ 表示，见表4。\n\n#### 3．3．2 机构的载荷状态级别\n\n机构的载荷状态级别表明了机构所受载荷的轻重情况。在表5中，列出了机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 的四个范围值，它们各代表了机构一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 4 机构的使用等级  \n\n\n\n\n\n表 5 机构的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n\n\n\n机构的载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 可用式（3）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { m } } = \\sum \\Big [ \\frac { t _ { i } } { t _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { i } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { m } }$ — 机构载荷谱系数；$t _ { i }$ 与机构承受各个大小不同等级载荷的相应持续时间， $t _ { i } = t _ { 1 } , t _ { 2 } , t _ { 3 } , \\cdots \\cdots , t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$t _ { \\mathrm { T } }$ — 机构承受所有大小不同等级载荷的时间总和， $t _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } = t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\cdots + t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$P _ { i }$ 能表征机构在服务期内工作特征的各个大小不同等级的载荷， $P _ { i } = P _ { 1 } , P _ { 2 } , P _ { 3 } , \\cdots , P _ { n }$ 狀，单位为牛顿（N）；  \nmax— 机构承受的最大载荷，单位为牛顿（N）；$m$ 同式(1)。\n\n展开后，式（3）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { m } } = { \\frac { t _ { 1 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 1 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 2 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 2 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 3 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 3 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { t _ { n } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { n } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\qquad \\cdots { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ( \\ 4 )\n$$\n\n式中符号同式（3）。\n\n由式（4）算得机构载荷谱系数的值后，即可按表5确定该机构相应的载荷状态级别。\n\n#### 3．3．3 机构的工作级别\n\n机构工作级别的划分，是将各单个机构分别作为一个整体进行的关于其载荷大小程度及运转频繁情况总的评价，它并不表示该机构中所有的零部件都有与此相同的受载及运转情况。\n\n根据机构的10个使用等级和4个载荷状态级别，机构单独作为一个整体进行分级的工作级别划分为 ${ \\mathrm { M } } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f5da2f4-399e-4513-90ef-fe82dcfc432c', '147《坠落防护速差自控器》（GB24544-2023）.md', '1 范围', '1 范围本文件给出了速差自控器的分类，规定了速差自控器的标记、技术要求、永久标识和制造商提供的信息，描述了速差自控器的测试方法和检验规则。\n\n本文件适用于高处作业使用的速差自控器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f65e62f-0779-4771-97dc-a1323fb701df', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.5 地震作用', '4.5 地震作用## 4.5.1 公路桥梁地震作用应符合现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）和《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f73cdbe-08cf-4099-acb4-e34dd46bb1f4', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '附录B钢管截面特性', '附录B钢管截面特性');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f7a39d5-d6eb-4c72-81fb-ffc3b954969b', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明安装设备一般包括起重设备以及为配合构件的起吊、移位、就位、调整和固定等作业的其他机具。选择安装设备通常需要考虑桥梁结构、地形条件、构件特点、安装施工方法以及安全、环保、成本、工效等因素。起重设备有通用和专用之分，通用起重设备有汽车起重机、履带式起重机、门式起重机、起重船和塔式起重机等，专用起重设备一般指架桥机、桥面吊机、跨缆吊机和缆索吊装系统等；用于构件安装施工的其他机具有卷扬机、滑轮组、轨道车、移位器、钢丝绳、起重葫芦、吊钩吊具、卡环和各种千斤顶等。\n\n12.1.4对临时受力结构，应进行专项设计和安全性复核验算。对特别复杂的大型临时受力结构，应委托第三方进行复核验算。\n\n12.1.5 安装过程中应进行安全风险管理，对作业活动、设备、人员、环境、设施和材料进行安全危险源辨识和风险评估，采取安全风险防控措施，制定应急预案，保证施工安全。对下列危险源或危险因素应制订安全技术措施：\n\n1起重吊装、水上、高空、受限空间作业、交叉施工、起重设备安装与拆除等作业；\n\n2 各种支架（托架）、塔架（含地锚、风缆）、脚手架、栈桥、水上作业平台等临时设施;\n\n3 起重设备、特种设备、机具、吊具、钢丝绳、结构用钢材等设备和材料；\n\n4 特殊作业人员；\n\n5工地临时用电;\n\n6 大风、暴雨、浓雾和洪水等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f7a74a9-70c2-48de-9499-b9c2368c9cf8', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第四章 合同的履行', '第四章 合同的履行第六十条 当事人应当按照约定全面履行自己的义务。\n\n当事人应当遵循诚实信用原则，根据合同的性质、目的和交易习惯履行通知、协助、保密等义务。\n\n第六十一条 合同生效后，当事人就质量、价款或者报酬、履行地点等内容没有约定或者约定不明确的，可以协议补充；不能达成补充协议的，按照合同有关条款或者交易习惯确定。\n\n第六十二条 当事人就有关合同内容约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，适用下列规定：\n\n（一）质量要求不明确的，按照国家标准、行业标准履行；没有国家标准、行业标准的，按照通常标准或者符合合同目的的特定标准履行。\n\n（二）价款或者报酬不明确的，按照订立合同时履行地的市场价格履行；依法应当执行政府定价或者政府指导价的，按照规定履行。\n\n（三）履行地点不明确，给付货币的，在接受货币一方所在地履行；交付不动产的，在不动产所在地履行；其他标的，在履行义务一方所在地履行。\n\n（四）履行期限不明确的，债务人可以随时履行，债权人也可以随时要求履行，但应当给对方必要的准备时间。\n\n（五）履行方式不明确的，按照有利于实现合同目的的方式履行。\n\n（六）履行费用的负担不明确的，由履行义务一方负担。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f7e5bbd-49d2-48fe-a4f9-54c3c3adb66c', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '3.0.16大雨、大雪、大雾和六级及以上大风等恶劣天气不得进行露天作业', '3.0.16大雨、大雪、大雾和六级及以上大风等恶劣天气不得进行露天作业。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f853f51-08df-4665-9e5b-d51fe04dd713', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：原规范对水泥浆的质量检验评定未作明确规定，主要参照水泥混凝土的检验评定方法，本次修订予以明确。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f9ae451-a811-4195-bec3-245cd6fe74e2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算仍用式（M．1）和式（M．2），但应取两个或三个危险截面进行验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f9b8d03-1407-43de-9d8a-9a8208b94023', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：安全防护措施包括三个方面的内容：作业人员的人身安全、操作设备的安全和结构物的安全。为保证施工作业安全地进行，就需要采取必要的安全防护措施。\n\n## 7.2 预应力筋及制作\n\n### 7.2.1 预应力混凝土结构所采用的钢丝、钢绞线、螺纹钢筋等材料的性能和质量，应符合现行国家标准的规定。钢丝应符合现行《预应力混凝土用钢丝》（GB/T5223）的规定；钢绞线应符合现行《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224）的规定；螺纹钢筋应符合现行《预应力混凝土用螺纹钢筋》（GB/T20065）的规定。有涂层的预应力筋应符合相应的现行国家标准的规定。进口材料的性能和质量应符合合同规定标准的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f9c678d-a569-43fe-a1fa-92b59a21824c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．1 流动式起重机分级举例', '犃．1 流动式起重机分级举例流动式起重机包括汽车起重机、轮胎起重机（含集装箱正面吊运起重机）、履带起重机。  \n按照起重机的使用情况，流动式起重机整机分级举例见表 A．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0f9f6d4b-3eaa-43d8-ade7-334618652ef5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0fae4460-ce5b-4b85-8353-c186ee3e3fd1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 1）', '9．7 安全防护装置的设置要求## 9．7．1 总则\n\n安全防护装置是防止起重机械事故的必要措施。包括限制运动行程和工作位置的装置、防起重机超载的装置、防起重机倾翻和滑移的装置、联锁保护装置等，应根据起重机的用途和工作要求设置。\n\n## 9．7．2 限制运动行程和工作位置的安全装置\n\n### 9．7．2．1 起升高度限位器\n\n起升机构均应装设起升高度限位器。当取物装置上升到设计规定的上极限位置时，应能自动切断起升动力源。在此极限位置的上方，还应留有足够的空余高度，以适应上升制动行程的要求。在特殊情况下，还可装设防止越程冲顶的第二级起升高度限位器。\n\n需要时，还应设下降深度限位器；当取物装置下降到设计规定的下极限位置时，应能自动切断下降动力源。\n\n电动机作上述运动方向的电源切断后，仍需保留作相反方向运动的电源。\n\n用内燃机驱动，中间无电气、液压、气压等连接环节而直接进行机械连接的起升机构，可以配备灯光或声响报警装置，以替代限位开关。\n\n### 9．7．2．2 运行行程限位器\n\n起重机和起重小车（悬挂型电动葫芦运行小车除外），应在每个运行方向装设运行行程限位器，在达到设计规定的极限位置时自动切断前进方向的动力源。在运行速度较高（如大于 $1 0 0 \\ \\mathrm { m / m i n } )$ ），或停车定位要求较严的情况下，宜根据需要装设两级运行行程限位器，第一级发出减速信号并按规定要求减速，第二级应能自动断电并停车。\n\n如果在正常作业时起重机经常到达运行的极限位置，司机室的最大减速度不应超过 $2 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。\n\n### 9．7．2．3 幅度限位器\n\n#### 9．7．2．3．1 对动力驱动的动臂变幅的起重机（液压变幅除外），应在臂架俯仰行程的极限位置处设臂架低位置和高位置的幅度限位器。\n\n#### 9．7．2．3．2 对采用移动小车变幅的塔式起重机，应装设幅度限位装置以防止可移动的起重小车快速达到其最大幅度或最小幅度处。最大变幅速度超过 $4 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$ 的起重机，在小车向外运行且当起重力矩达到额定值的 $80 \\%$ 时，应自动转换为低速运行。\n\n### 9．7．2．4 幅度指示器\n\n具有变幅机构的起重机，应装设幅度指示器（或臂架仰角指示器）。\n\n### 9．7．2．5 防止臂架向后倾翻的装置\n\n具有臂架俯仰变幅机构的起重机，应装设防止臂架后倾装置（例如一个带缓冲的机械式的止挡杆），以保证当变幅机构的行程开关失灵时，能阻止臂架向后倾翻。\n\n### 9．7．2．6 回转限位\n\n不设回转集电滑环或需要限制回转范围时，回转机构应装设回转角度限位器。\n\n### 9．7．2．7 回转锁定装置\n\n需要时，流动式起重机及其他回转起重机或起重机的回转部分应装设回转锁定装置。\n\n### 9．7．2．8 支腿回缩锁定装置\n\n工作时利用支腿支承作业的流动式起重机，支腿伸出定位应由液压系统实现；且应装设支腿回缩锁定装置，使支腿在缩回后，能可靠地锁定。\n\n### 9．7．2．9 防碰撞装置\n\n当两台或两台以上的起重机或起重小车运行在同一轨道上时，应装设防碰撞装置。在发生碰撞的任何情况下，司机室内的减速度不应超过 $5 ~ \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n### 9．7．2．10 缓冲器及端部止挡\n\n在轨道上运行的起重机的运行机构、起重小车的运行机构及起重机的变幅机构等均应装设缓冲器或缓冲装置。缓冲器或缓冲装置可以安装在起重机上或轨道端部止挡装置上。\n\n轨道端部止挡装置应牢固可靠，防止起重机脱轨。\n\n螺杆和齿条等变幅驱动机构，应在变幅齿条和变幅螺杆的末端装设端部止挡防脱装置，以防止臂架在低位置发生坠落。\n\n### 9．7．2．11 偏斜指示器或限制器\n\n跨度大于 $4 0 ~ \\mathrm { m }$ 的门式起重机和装卸桥应装设偏斜指示器或限制器。当两侧支腿运行不同步而发生偏斜时，能向司机指示出偏斜情况，在达到设计规定值时，还应使运行偏斜得到调整和纠正。\n\n### 9．7．2．12 水平仪\n\n利用支腿支承或履带支承进行作业的起重机，应在下车架或底座上装设水平仪，用来检查起重机底座的倾斜程度。\n\n## 9．7．3 防超载的安全装置\n\n### 9．7．3．1 起重量限制器\n\n工作中有超载可能的起升机构，应装设起重量限制器。\n\n当实际起重量超过 $9 5 \\%$ 额定起重量时，起重量限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量在 $1 0 0 \\% \\sim 1 1 0 \\%$ 的额定起重量之间时，起重量限制器起作用，此时应自动切断起升动力源，但应允许物品作下降运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或非平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重量限制器。\n\n### 9．7．3．2 起重力矩限制器\n\n额定起重量随工作幅度变化的起重机，应装设起重力矩限制器。\n\n当实际起重量超过实际幅度所对应的起重量的额定值的 $9 5 \\%$ 时，起重力矩限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量大于实际幅度所对应的额定值但小于 $110 \\%$ 的额定值时，起重力矩限制器起作用，此时应自动切断不安全方向（上升、幅度增大、臂架外伸或这些动作的组合）的动力源，但应允许机构作安全方向的运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0fb58820-20e0-4cca-9425-e0640ace5b5d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '3基本设计规定· 10', '3基本设计规定· 10## 3.1一般规定 10  \n## 3.2结构体系 12  \n## 3.3作用·· 13  \n## 3.4结构或构件变形及舒适度的规定 15  \n## 3.5截面板件宽厚比等级… 15');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0fc4a80e-de67-4e6a-9169-b08d59d9586b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 2）', 'thrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\prime }$ b— 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数的修正值；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数。\n\n表 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支梁构件的 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 值  \n\n\n\n\n\n注1：集中载荷指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的载荷均按均布载荷考虑。\n\n注2：载荷作用在上翼缘系指作用点在翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘也系指作用在翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注3： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 适用于 Q235号钢，当用其他钢号时，查得的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 应乘以 $2 3 5 / \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 。\n\n注4： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 不小于2．5时不需再验算其侧向屈曲稳定性；表中大于2．5的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值，为其他钢号换算查用。\n\n表 犔．3 稳定系数 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ } \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$   \n\n\n\n\n\n## 犔．3 轧制槽钢的简支梁构件，不论载荷的形式和作用的位置，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值按式（L．3）计算，大于1者取1。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\frac { 5 7 0 b t } { l h } \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（L．3）\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -轧制槽钢的简支梁构件的侧向屈曲稳定系数；  \n$b$ 受压翼缘的宽度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$t ^ { . }$ 受压翼缘的平均厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$l$ 受压翼缘的计算(自由)长度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \nh -槽钢截面高度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0fcfa1b7-2e5b-4ef7-acaa-42a743c4b166', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '11.4三级抗震措施', '11.4三级抗震措施## 11.4.1三级抗震措施的桥梁，除应符合二级规定外，尚应符合本节的规定。\n\n## 11.4.2拱桥的主拱圈宜采用抗扭刚度较大、整体性较好的断面形式，如箱形拱、板拱等。当采用钢筋混凝土肋拱时，必须加强横向联系。\n\n## 11.4.3应采用合理的限位装置，防止结构相邻构件产生过大的相对位移。\n\n## 条文说明\n\n使用横向和纵向限位装置可以实现桥梁结构的内力反应和位移反应之间的协调。一般来讲，限位装置的间隙小，内力反应增大，而位移反应减小；相反若限位装置的间隙大，则内力反应减小，但位移反应增大。横向和纵向限位装置的使用要使内力反应和位移反应二者之间达到某种平衡；另外，桥轴方向的限位装置移动能力要与支承部分的相适应。限位装置的设置不得有碍于防落梁构造功能的发挥。\n\n限位装置通常使用与图11-1类似的结构。\n\n  \n图11-1锚杆或销钉式限位装置\n\n## 11.4.4连续梁桥宜采取使上部构造所产生的水平地震荷载能由各个墩、台共同承担的措施，以免固定支座墩受力过大。\n\n## 11.4.5连续曲梁的边墩和上部结构之间宜采用锚栓或其他可靠的方式连接，防止边墩与梁脱离。\n\n## 11.4.6石砌或混凝土墩（台）的墩（台）帽与墩（台）身连接处、墩（台）身与基础连接处、截面突变处、施工接缝处，均应采取提高抗剪能力的措施。\n\n## 11.4.7桥台宜采用整体性强的结构形式。\n\n## 11.4.8石砌或混凝土墩、台和拱圈的最低砂浆强度等级，应按现行《公路坛工桥涵设计规范》（JTG D61）的要求提高一级采用。\n\n## 11.4.9桥梁下部为钢筋混凝土结构时，其混凝土强度等级不应低于C30。\n\n## 11.4.10基础宜置于基岩或坚硬土层上。基础底面宜采用平面形式。当基础置于基岩上时，方可采用阶梯形式。\n\n## 11.4.11桥面不连续的简支梁（板）桥，宜采用挡块、螺栓连接和钢夹板连接等防止纵横向落梁的措施（图11.4.11）。连续梁和桥面连续简支梁（板）桥，应采取防止横向产生较大位移的措施。\n\n  \n图11.4.11常用限位装置');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0fd88137-9f33-4e79-90b7-4dcbfb3a076c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 3）', 'hrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n9．3．3．2．3 高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的直梯应有护圈，护圈从 $2 , 0 \\textrm { m }$ 高度起开始安装，护圈直径宜取为 $0 . 6 \\mathrm { \\ m } \\sim$ $0 , 8 \\textrm { m }$ 。护圈之间应由三或五根间隔布置的纵向板条联接起来，并保证有一根板条正对着直梯的垂直中心线，相邻护圈之间的距离：当护圈设置三根纵向板条时，不应大于 $0 , 9 \\textrm { m }$ ，当护圈设置五根纵向板条时，不应大于 $1 , 5 \\textrm { m }$ 。安装了纵向板条的护圈在任何一个 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的范围内应可以承受 $1 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 的分布\n9．3．3．2．4 除非提供有其他合适的把手，直梯的两边撑杆至少要比最上一个梯级高出 $1 , 0 \\textrm { m }$ ，当空间受限制时此高出的高度也不应小于 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n9．3．3．2．5 装在结构内部的直梯，如果结构件的布置能够保证直径为 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的球体不能穿过，则可不设护圈。  \n9．3．3．2．6 直梯每 $1 0 \\textrm { m }$ 至少应设一个休息平台。如果空间不够，可以将平台靠在整个连续直梯的旁边。  \n9．3．3．2．7 直梯的终端宜与平台平齐，梯级终端踏板或踏杆不应超过平台平面。  \n9．3．3．2．8 如梯子在平台处不中断，则护圈也不应中断，但应在护圈侧面开一个宽为 $0 , 5 \\textrm { m }$ 、高为$1 , 4 \\textrm { m }$ 的洞口，以便人员出入。\n\n### 9．3．4 栏杆\n\n9．3．4．1 在起重机上的以下部位应装设栏杆：\n\n用于进行起重机安装、拆卸、试验、维修和保养的、且高于地面 $2 \\textrm { m }$ 的工作部位；  \n通往离地面高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的操作室、检修保养部位的通道；  \n在起重机上存在跌落高度大于 $1 \\textrm { m }$ 的危险通道及平台。\n\n9．3．4．2 栏杆的设置应满足以下要求：\n\n栏杆上部表面的高度不低于 $1 \\textrm { m }$ ，栏杆下部有高度不低于 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的踢脚板，在踢脚板与手扶栏杆之间有不少于一根的中间横杆，它与踢脚板或手扶栏杆的距离不得大于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；对净高不超过 $1 , 3 \\textrm { m }$ 的通道，手扶栏杆的高度可以为 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n在手扶栏杆的最危险部位，应能承受水平方向的集中载荷 犉 $F$ 而不发生永久变形，并且其最大位移不应超过 $3 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；载荷 $F$ 按式（146）计算：\n\n$$\nF { = } 3 0 0 ~ L\n$$\n\n·…( 146 )\n\n式中：\n\n$F$ —水平方向的集中载荷，单位为牛顿(N)；  \n$L$ ——栏杆的相邻两支柱轴线间的最大距离,单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n载荷 $F$ 的取值，每米不得小于 $3 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。栏杆允许开口，但开口处应有防止人员跌落的保护措施。在沿建筑物墙壁或实体墙结构设置的通道上，允许用扶手代替栏杆，这些扶手的中断长度（例如为让开建筑物的柱子、门孔）不宜超过 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n## 9．4 机械安全要求\n\n### 9．4．1 钢丝绳和链条传动系统\n\n#### 9．4．1．1 钢丝绳\n\n9．4．1．1．1 起重机的承载钢丝绳直径，一般不宜小于 $6 \\ \\mathrm { m m }$ 。  \n9．4．1．1．2 载荷由多根钢丝绳支承时，宜设置能有效地保证各根钢丝绳受力均衡的装置。如果结构上无法消除载荷在各钢丝绳之间分布的不均匀性，则应在设计中予以考虑。  \n9．4．1．1．3 起升机构和非平衡变幅机构不应使用接长的钢丝绳。  \n9．4．1．1．4 起升高度较大的起重机，宜采用不旋转钢丝绳，必要时还应有防止钢丝绳旋转的装置和措施。  \n9．4．1．1．5 吊运熔融金属的起重机，在吊钩组及吊运横梁等处应采取措施保护钢丝绳免受辐射热直接影响，并防止熔融金属喷溅到钢丝绳上。吊运熔化或炽热金属的钢丝绳，应采用金属绳芯或金属股芯等有耐高温性能的重要用途钢丝绳。\n\n9．4．1．1．6 钢丝绳端部的固定和连接应符合如下要求：\n\na） 用绳卡连接时，应满足表57的要求，同时应保证连接强度不小于钢丝绳破断拉力的 $8 5 \\%$ 。\n\n表 57 钢丝绳夹连接时的安全要求  \n\n\n\n\n\nb） 用编结连接时，编结长度不应小于钢丝绳直径的15倍，并且不小于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0fe33d44-95ba-4756-b3ab-be50af6cdb8c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7 预应力混凝土工程…… ……70', '7 预应力混凝土工程…… ……70## 7.1 一般规定…… …70  \n## 7.2 预应力筋及制作… …70  \n## 7.3 锚具、夹具和连接器… …73  \n## 7.4 管道…… …76  \n## 7.5 混凝土浇筑 77  \n## 7.6 施加预应力… 77  \n## 7.7 先张法…… …81  \n## 7.8 后张法…… …83  \n## 7.9 后张孔道压浆及封锚 …88  \n## 7.10 无黏结预应力… …95  \n## 7.11 体外预应力…… …96');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('0ffe8b19-d180-4a45-88cc-e80271e9992c', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', '1范围', '1范围本标准规定了非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝的型号、技术要求、试验方法、复验和供货技术条件等内容。\n\n本标准适用于最小抗拉强度要求值不大于 $5 7 0 ~ \\mathrm { M P a }$ 的气体保护和自保护电弧焊用非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝（以下简称\"焊丝\"）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('10035a90-36df-4922-a375-3be614cf0470', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条的规定适用于所有预制墩台身在陆地上或水上整体安装的情况。\n\n## 2 基座槽口四周与预制墩台身构件之间的空隙如果过小，可能会使安装不方便，但过大也没有必要。\n\n### 15.4.18 采用胶接缝分节段安装墩台身时，应符合下列规定：\n\n#### 1 墩台身应按节段匹配预制的顺序，进行匹配安装。\n\n#### 2 宜在下节墩台身顶部的适当位置预设安装导向装置。\n\n#### 3 安装施工前，对已安装和待安装节段的匹配面应进行检查、清理，应保证匹配面平整，无异物和凸出。\n\n#### 4 安装前应在节段上部的适宜位置设置操作平台，以及在墩侧的承台上设置供作业人员上下的步梯。作业平台和步梯宜采用钢结构制作，且应进行受力计算和验算，其安装应牢固、稳定；步梯应附着在已安装完成的墩台身上。\n\n#### 5 采用的胶黏剂应符合设计规定的质量和力学性能要求，接缝处理的施工应符合本规范第 17.6.15 条的规定。\n\n#### 6 墩台身节段起吊安装就位后，应立即检查复核其平面位置、高程与竖直度，不符合要求时应及时进行调整。安装应保证节段之间的剪力键（槽）密贴，上下墩台身应顺直。\n\n#### 7 墩台身节段安装完成并经检测其平面位置与竖直度符合要求后，应进行临时固定，并应按设计的规定对预应力钢束施加预应力，同时对胶接缝进行挤压。挤压时应采取措施对预应力孔道的端口处进行防护，防止胶黏剂进入孔道内。\n\n#### 8 预应力张拉和孔道压浆的施工应符合设计的要求，设计未要求时应符合本规范第7章的规定。孔道压浆完成后应按设计要求浇筑封锚混凝土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1012ec9f-fcfc-4e84-8211-4ee5a2b5b366', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '5 焊接连接构造设计（Part 1）', '5 焊接连接构造设计## 5.1 一般规定\n\n### 5.1.1 钢结构焊接节点的设计原则，主要应考虑便于焊工操作以得到致密的优质焊缝，尽量减少构件变形、降低焊接收缩应力的数值及其分布不均匀性，尤其是要避免局部应力集中。\n\n现代建筑钢结构类型日趋复杂，施工中会遇到各种焊接位置。目前无论是工厂制作还是工地安装施工中仰焊位置已广泛应用，焊工技术水平也已提高，因此本规范未把仰焊列为应避免的焊接操作位置。\n\n对于截面对称的构件，焊缝布置对称于构件截面中性轴的规定是减少构件整体变形的根本措施。但对于桁架中角钢类非对称型材构件端部与节点板的搭接角焊缝，并不需要把焊缝对称布置，因其对构件变形影响不大，也不能提高其承载力。\n\n为了满足建筑艺术的要求，钢结构形状日益多样化，这往往使节点复杂、焊缝密集甚至于立体交叉，而且板厚大、拘束度大使焊缝不能自由收缩，导致双向、三向焊接应力产生，这种焊接残余应力一般能达到钢材的屈服强度值。这对焊接延迟裂纹以及板材层状撕裂的产生是极重要的影响因素之一。一般在选材上采取控制碳当量，控制焊缝扩散氢含量，工艺上采取预热甚至于消氢热处理，但即使不产生裂纹，施焊后节点区在焊接收缩应力作用下，由于晶格畸变产生的微观应变，将使材料塑性下降，相应强度及硬度增高，使结构在工作荷载作用下产生脆性断裂的可能性增大。因此，要求节点设计时尽可能避免焊缝密集、交叉并使焊缝布置避开高应力区是非常必要的。\n\n此外，为了结构安全而对焊缝几何尺寸要求宁大勿小这种做法是不正确的，不论设计、施工或监理各方都要走出这一概念上\n\n的误区。\n\n### 5.1.2 施工图中应采用统一的标准符号标注，如焊缝计算厚度、焊接坡口形式等焊接有关要求，可以避免在工程实际中因理解偏差而产生质量问题。\n\n### 5.1.3 本条明确了钢结构设计施工图的具体技术要求：\n\n1 现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017-2003第1.0.5条（强条）规定：“在钢结构设计文件中应注明建筑结构的设计使用年限、钢材牌号、连接材料的型号（或钢号）和对钢材所要求的力学性能、化学成分及其他的附加保证项目。此外，还应注明所要求的焊缝形式、焊缝质量等级、端面刨平顶紧部位及对施工的要求。”其中“对施工的要求”指的是什么，在标准中没有明确指出，本规范作为具体的技术规范，需要在具体条文中予以明确。\n\n2 钢结构设计制图分为钢结构设计施工图和钢结构施工详图两个阶段。钢结构设计施工图应由具有设计资质的设计单位完成，其内容和深度应满足进行钢结构制作详图设计的要求。\n\n3 本条编制依据《钢结构设计制图深度和表示方法》（03G102)，同时参照美国《钢结构焊接规范》AWSD1.1对钢结构设计施工图的焊接技术要求进行规定。\n\n4 由于构件的分段制作或安装焊缝位置对结构的承载性能有重要影响，同时考虑运输、吊装和施工的方便，特别强调应在设计施工图中明确规定工厂制作和现场拼装节点的允许范围，以保证工程焊接质量与结构安全。\n\n### 5.1.4 本条明确了钢结构制作详图的具体技术要求：\n\n1 钢结构制作详图一般应由具有钢结构专项设计资质的加工制作单位完成，也可由有该项资质的其他单位完成。钢结构制作详图是对钢结构施工图的细化，其内容和深度应满足钢结构制作、安装的要求。\n\n2 本条编制依据《钢结构设计制图深度和表示方法》（03G102），同时参照美国《钢结构焊接规范》AWSD1.1对钢结构制作详图焊接技术的要求进行规定。\n\n3 本条明确要求制作详图应根据运输条件、安装能力、焊接可操作性和设计允许范围确定构件分段位置和拼接节点，按设计规范有关规定进行焊缝设计并提交设计单位进行安全审核，以便施工企业遵照执行，保证工程焊接质量与结构安全。\n\n### 5.1.5 焊缝质量等级是焊接技术的重要控制指标，本条参照现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017，并根据钢结构焊接的具体情况作出了相应规定：\n\n1 焊缝质量等级主要与其受力情况有关，受拉焊缝的质量等级要高于受压或受剪的焊缝；受动荷载的焊缝质量等级要高于受静荷载的焊缝。\n\n2 由于本规范涵盖了钢结构桥梁，因此参照现行行业标准《铁路钢桥制造规范》TB10212增加了对桥梁相应部位角焊缝质量等级的规定。\n\n3 与现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017不同，将“重级工作制（ ${ \\mathrm { A } } 6 \\sim { \\mathrm { A } } 8$ ）和起重量 $Q = 5 0 t$ 的中级工作制（A4、A5）吊车梁的腹板与上翼缘之间以及吊车桁架上弦杆与节点板之间的T形接头焊缝”的质量等级规定纳人本条第1款第4项，不再单独列款。\n\n4 不需要疲劳验算的构件中，凡要求与母材等强的对接焊缝宜予焊透，与现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017规定的“应予焊透”有所放松，这也是考虑钢结构行业的实际情况，避免要求过严而造成不必要的浪费。\n\n5 本条第3款中，根据钢结构焊接实际情况，在现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的基础上，增加了“部分焊透的对接焊缝”及“梁柱、牛腿等重要节点”的内容，第1项中的质量等级规定由原来的“焊缝的外观质量标准应符合二级”改为“焊缝的质量等级应符合二级”。\n\nAWSD1.1。其中第5款适用于为传递局部载荷，采用一定长度的全焊透坡口对接与角接组合焊缝的情况，第10款为现行行业标准《空间网格结构技术规程》JGJ7的规定，目的是为避免焊缝交叉、减小应力集中程度、防止三向应力，以防止焊接裂纹产生，提高结构使用安全性。\n\n### 5.6.2 本条规定的安装节点形式中，第1、2、4款与国家现行有关标准一致；第3款桁架或框架梁安装焊接节点为国内一些施工企业常用的形式。这种焊接节点已在国内一些大跨度钢结构中得到应用，它不仅可以避免焊缝立体交叉，还可以预留一段纵向焊缝最后施焊，以减小横向焊缝的拘束度。第5款的图5.6.2-5（c）为不加衬套的球一管安装焊接节点形式，管端在现场二次加工调整钢管长度和坡口间隙，以保证单面焊透。这种');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('10314ae5-dffd-4134-baa0-25b94116081d', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '2.0.15接地极 earth electrode', '2.0.15接地极 earth electrode埋人土壤或特定的导电介质中、与大地有电接触的可导电部分。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('104e83ba-d0e4-44c1-8beb-fc39b9a2c68a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 1）', '9．7 安全防护装置的设置要求## 9．7．1 总则\n\n安全防护装置是防止起重机械事故的必要措施。包括限制运动行程和工作位置的装置、防起重机超载的装置、防起重机倾翻和滑移的装置、联锁保护装置等，应根据起重机的用途和工作要求设置。\n\n## 9．7．2 限制运动行程和工作位置的安全装置\n\n### 9．7．2．1 起升高度限位器\n\n起升机构均应装设起升高度限位器。当取物装置上升到设计规定的上极限位置时，应能自动切断起升动力源。在此极限位置的上方，还应留有足够的空余高度，以适应上升制动行程的要求。在特殊情况下，还可装设防止越程冲顶的第二级起升高度限位器。\n\n需要时，还应设下降深度限位器；当取物装置下降到设计规定的下极限位置时，应能自动切断下降动力源。\n\n电动机作上述运动方向的电源切断后，仍需保留作相反方向运动的电源。\n\n用内燃机驱动，中间无电气、液压、气压等连接环节而直接进行机械连接的起升机构，可以配备灯光或声响报警装置，以替代限位开关。\n\n### 9．7．2．2 运行行程限位器\n\n起重机和起重小车（悬挂型电动葫芦运行小车除外），应在每个运行方向装设运行行程限位器，在达到设计规定的极限位置时自动切断前进方向的动力源。在运行速度较高（如大于 $1 0 0 \\ \\mathrm { m / m i n } )$ ），或停车定位要求较严的情况下，宜根据需要装设两级运行行程限位器，第一级发出减速信号并按规定要求减速，第二级应能自动断电并停车。\n\n如果在正常作业时起重机经常到达运行的极限位置，司机室的最大减速度不应超过 $2 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。\n\n### 9．7．2．3 幅度限位器\n\n#### 9．7．2．3．1 对动力驱动的动臂变幅的起重机（液压变幅除外），应在臂架俯仰行程的极限位置处设臂架低位置和高位置的幅度限位器。\n\n#### 9．7．2．3．2 对采用移动小车变幅的塔式起重机，应装设幅度限位装置以防止可移动的起重小车快速达到其最大幅度或最小幅度处。最大变幅速度超过 $4 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$ 的起重机，在小车向外运行且当起重力矩达到额定值的 $80 \\%$ 时，应自动转换为低速运行。\n\n### 9．7．2．4 幅度指示器\n\n具有变幅机构的起重机，应装设幅度指示器（或臂架仰角指示器）。\n\n### 9．7．2．5 防止臂架向后倾翻的装置\n\n具有臂架俯仰变幅机构的起重机，应装设防止臂架后倾装置（例如一个带缓冲的机械式的止挡杆），以保证当变幅机构的行程开关失灵时，能阻止臂架向后倾翻。\n\n### 9．7．2．6 回转限位\n\n不设回转集电滑环或需要限制回转范围时，回转机构应装设回转角度限位器。\n\n### 9．7．2．7 回转锁定装置\n\n需要时，流动式起重机及其他回转起重机或起重机的回转部分应装设回转锁定装置。\n\n### 9．7．2．8 支腿回缩锁定装置\n\n工作时利用支腿支承作业的流动式起重机，支腿伸出定位应由液压系统实现；且应装设支腿回缩锁定装置，使支腿在缩回后，能可靠地锁定。\n\n### 9．7．2．9 防碰撞装置\n\n当两台或两台以上的起重机或起重小车运行在同一轨道上时，应装设防碰撞装置。在发生碰撞的任何情况下，司机室内的减速度不应超过 $5 ~ \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n### 9．7．2．10 缓冲器及端部止挡\n\n在轨道上运行的起重机的运行机构、起重小车的运行机构及起重机的变幅机构等均应装设缓冲器或缓冲装置。缓冲器或缓冲装置可以安装在起重机上或轨道端部止挡装置上。\n\n轨道端部止挡装置应牢固可靠，防止起重机脱轨。\n\n螺杆和齿条等变幅驱动机构，应在变幅齿条和变幅螺杆的末端装设端部止挡防脱装置，以防止臂架在低位置发生坠落。\n\n### 9．7．2．11 偏斜指示器或限制器\n\n跨度大于 $4 0 ~ \\mathrm { m }$ 的门式起重机和装卸桥应装设偏斜指示器或限制器。当两侧支腿运行不同步而发生偏斜时，能向司机指示出偏斜情况，在达到设计规定值时，还应使运行偏斜得到调整和纠正。\n\n### 9．7．2．12 水平仪\n\n利用支腿支承或履带支承进行作业的起重机，应在下车架或底座上装设水平仪，用来检查起重机底座的倾斜程度。\n\n## 9．7．3 防超载的安全装置\n\n### 9．7．3．1 起重量限制器\n\n工作中有超载可能的起升机构，应装设起重量限制器。\n\n当实际起重量超过 $9 5 \\%$ 额定起重量时，起重量限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量在 $1 0 0 \\% \\sim 1 1 0 \\%$ 的额定起重量之间时，起重量限制器起作用，此时应自动切断起升动力源，但应允许物品作下降运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或非平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重量限制器。\n\n### 9．7．3．2 起重力矩限制器\n\n额定起重量随工作幅度变化的起重机，应装设起重力矩限制器。\n\n当实际起重量超过实际幅度所对应的起重量的额定值的 $9 5 \\%$ 时，起重力矩限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量大于实际幅度所对应的额定值但小于 $110 \\%$ 的额定值时，起重力矩限制器起作用，此时应自动切断不安全方向（上升、幅度增大、臂架外伸或这些动作的组合）的动力源，但应允许机构作安全方向的运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1062a8de-6770-45fe-a1f3-47d3960d77b0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算仍用式（M．1）和式（M．2），但应取两个或三个危险截面进行验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('106f812b-a4b0-47b9-92e7-7e9bbed7fb55', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 硬化水泥混凝土性能试验（Part 4）', '\\mathrm { C }$ 。\n\n### 8.2 用手铲将水下不分散混凝土拌合物从水面处向水中落下，浇入试模中。每次投料量为试模容积的1/10 左右，投料应连续操作，料量应超出试模表面，每个试模的投料时间约为 $0 . 5 { \\sim } 1 \\mathrm { m i n }$ 。水下浇注方式如图T0551-1所示。\n\n  \n图 T0551-1水下不分散混凝土浇注方式（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n### 8.3 将试模从水中取出，静置 $5 { \\sim } 1 0 \\mathrm { m i n }$ ，使混凝土自流平、自密实而达平稳状态。\n\n### 8.4 用木锤轻敲试模的两个侧面以促进排水，超量浇注的混凝土在初凝之前用抹刀抹平，然后将其放回水中。\n\n### 8.5 放置2d 拆模，在水中进行标准养护，试件之间应保持一定距离，每一龄期以3个试件为一组。\n\n### 8.6 当达到预定龄期时，从水中将试件取出，进行测试。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('107dd15c-9a7b-4d32-b7af-e215dbf2717d', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '7 平台（Part 1）', '7 平台## 7.1 一般要求\n\n### 7.1.1 平台尺寸应满足所搭载的操作者人数和其携带工具与物料的需要。在不计控制箱的影响时,平台内部宽度应不小于 $5 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ 。每个人员的工作面积应不小于 $0 . 2 5 ~ \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n### 7.1.2 平台底板应为坚固、防滑表面(如格形板或网纹板)，并固定可靠。底板上的任何开孔应设计成能防止直径为 $1 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的球体通过，并有足够的排水措施。\n\n### 7.1.3 平台四周应安装护栏、中间护栏和踢脚板。护栏高度应不小于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ,测量值为护栏上部至平台底板表面的距离。中间护栏与护栏和踢脚板间的距离应不大于 $5 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ 。如平台外部有包板时，则不需要中间护栏（见图13）。\n\n### 7.1.4 踢脚板应高于平台底板表面 $1 5 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。如平台包板则不需要踢脚板。\n\n### 7.1.5 平台各承载材料应采用防锈蚀处理。\n\n### 7.1.6 应在平台明显部位永久醒目地注明额定载重量和允许乘载的人数及其他注意事项。\n\n### 7.1.7 平台上如需要(或特定场合)可设置超载检测装置，当工作载荷超过额定载荷 $2 5 \\%$ 时，能制止平台上升运动。\n\n### 7.1.8 平台上不应有可能引起伤害的锐边、尖角或凸出物。\n\n### 7.1.9 当有外部物体可能落到平台上产生危险且危及人身安全时，应安装防护顶板或采取其他保护措施。\n\n### 7.1.10 应根据平台内的人员数配备独立的坠落防护安全绳。与每根坠落防护安全绳相系的人数不应超过两人。坠落防护安全绳应符合GB24543的规定。\n\n说明：\n\n  \n图13 平台尺寸\n\n1-—护栏； 2--中间护栏； 3-—踢脚板； 4--平台底板。\n\n## 7.2 吊架(起升机构安装架)最小高度\n\n### 7.2.1 吊架或钢丝绳进入吊架入口点的最小高度与下列因素有关：\n\na）平台宽度;\n\nb）平台自重；  \nc）平台重心位置。\n\n### 7.2.2 平台放置额定载重量时应保持稳定，载荷在最不利情况下，平台重心距护栏内侧应不小于$1 5 0 \\ \\mathrm { m m }$ ,平台横向倾斜角度应不大于 $8 ^ { \\circ }$ 。\n\n## 7.3 组合式平台\n\n### 7.3.1 应确保设计的组件不会造成错误组装，且固定螺栓及其他连接件应清晰可见，没有缺失。\n### 7.3.2 无论是在使用和反复拆装过程中,用于连接的零件应能承受其支撑的作用力。一旦组装完毕，除人为拆卸外，不能自行松脱。  \n### 7.3.3 定位销和锁紧卡等小零件应与安装部位的结构件永久连接在一起。\n\n## 7.4 平台出入门\n\n### 7.4.1 出入门应为滑动式或向内开启。  \n### 7.4.2 出入门应能自动回到关闭和锁定位置，或可联锁以防止设备的运行，直至门被关闭并锁定。  \n### 7.4.3 除正常操作外，出入门不能开启。\n\n## 7.5 多层平台\n\n### 7.5.1 如果使用双层或多层平台，应在上层底板设置出入口并在两平台底板之间设置可以安全通过的爬梯。出入口门应向上开启，不可阻挡爬梯并保持在关闭位置。\n\n### 7.5.2 两底板之间的最小高度应不小于 $2 \\textrm { m }$ 。\n\n### 7.5.3 当两底板间的高度大于 $2 . 5 \\textrm { m }$ 时，在爬梯上应设置环状护栏。环状护栏的起始高度在离下层平台底板 $2 \\textrm { m }$ 位置处（见图14）。\n\n  \n图14 多层平台\n\n## 7.6 悬吊座椅\n\n### 7.6.1 椅座宽度应不小于 $4 5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 。  \n### 7.6.2 椅背高度应符合图15 的要求且有适合人体背部的弧形。  \n### 7.6.3 应为操作者提供宽度不小于 $4 0 ~ \\mathrm { m m }$ 的双点安全带。  \n### 7.6.4 操作者可方便接近包括急停按钮的所有控制按钮。  \n### 7.6.5 应配备相应的坠落防护安全绳，起保护作用时，安全绳应与吊架连接。\n\n说明：\n\n  \n图15 悬吊座椅\n\n悬吊座椅到滑轮架顶部的最小高度 $\\mathrm { ~ 1 ~ 0 0 0 ~ m m }$ 。  \n靠背与安全带的固定高度 $( 2 5 0 \\pm 2 0 ) \\mathrm { m m }$ 。  \n靠背最小高度 $2 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。  \n座椅到滑轮架底部的最小高度 $8 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 7.7 平台的靠墙轮或缓冲带\n\n平台在其工作面应具有立面保护装置。其形式可为靠墙轮或缓冲带。保护装置应有以下两种功能：\n\na）防止平台旋转和过度摆动；  \nb）减小损坏建筑物立面的危险。\n\n## 7.8 平台在斜面上工作\n\n平台在斜面上工作应符合GB/T 19154的规定。\n\n## 7.9 平台加载试验的结构强度和稳定性要求\n\n### 7.9.1 平台底板上施加额定载重量 $R _ { 1 }$ 时：\n\na）平台产生的变形 $a$ 应不大于平台长度的 $1 / 2 0 0$ ;卸载 $3 \\ \\mathrm { m i n }$ 后测量残余变形 $b$ 应不大于平台长度的 $1 / 1 \\ 0 0 0$ 。\n\nb）平台产生的变形 $a$ 按式(17)校核：\n\nSAC\n\n$$\na \\leqslant \\frac { L } { 2 0 0 }\n$$\n\n…( 17 )\n\n式中：\n\n$a$ 平台产生的变形，单位为毫米( $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$L$ 平台长度，单位为毫米( $\\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('10831a6b-466a-4f24-a1c5-9e9bf4274db0', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '7 供货技术条件', '7 供货技术条件供货技术条件按GB/T25775和GB/T25778规定。\n\n附录A\n\n（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1085f0a4-4286-4808-b608-5c9ad6df798c', '126《国务院关于进一步加强企业安全生产工作的通知》（国发〔2010〕23号）.md', '七、加强政策引导', '七、加强政策引导## 21.制定促进安全技术装备发展的产业政策\n要鼓励和引导企业研发、采用先进适用的安全技术和产品，鼓励安全生产适用技术和新装备、新工艺、新标准的推广应用。把安全检测监控、安全避险、安全保护、个人防护、灾害监控、特种安全设施及应急救援等安全生产专用设备的研发制造，作为安全产业加以培育，纳入国家振兴装备制造业的政策支持范畴。大力发展安全装备融资租赁业务，促进高危行业企业加快提升安全装备水平。\n\n## 22.加大安全专项投入\n切实做好尾矿库治理、扶持煤矿安全技改建设、瓦斯防治和小煤矿整顿关闭等各类中央资金的安排使用，落实地方和企业配套资金。加强对高危行业企业安全生产费用提取和使用管理的监督检查，进一步完善高危行业企业安全生产费用财务管理制度，研究提高安全生产费用提取下限标准，适当扩大适用范围。依法加强道路交通事故社会救助基金制度建设，加快建立完善水上搜救奖励与补偿机制。高危行业企业探索实行全员安全风险抵押金制度。完善落实工伤保险制度，积极稳妥推行安全生产责任保险制度。\n\n## 23.提高工伤事故死亡职工一次性赔偿标准\n从 2011 年 1 月 1 日起，依照《工伤保险条例》的规定，对因生产安全事故造成的职工死亡，其一次性工亡补助金标准调整为按全国上一年度城镇居民人均可支配收入的20倍计算，发放给工亡职工近亲属。同时，依法确保工亡职工一次性丧葬补助金、供养亲属抚恤金的发放。\n\n## 24.鼓励扩大专业技术和技能人才培养\n进一步落实完善校企合作办学、对口单招、订单式培养等政策，鼓励高等院校、职业学校逐年扩大采矿、机电、地质、通风、安全等相关专业人才的招生培养规模，加快培养高危行业专业人才和生产一线急需技能型人才。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('108a70dc-7824-4808-8365-8121d1d4aae9', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '10.3.3 摩擦摆式支座的恢复力模型', '10.3.3 摩擦摆式支座的恢复力模型3 橡胶支座$^+$金属阻尼器的恢复力模型可用图10.3.3-1的双线性模型表示，其初始刚度按式（10.3.3-6）确定，屈后刚度按式（10.3.3-7）确定，屈服强度$F_{\\mathrm{y}}$取金属阻尼器的屈服强度：\n\n$$\nK_{\\mathrm{u}}=K_{\\mathrm{r}}+K_{\\mathrm{j}}\n$$\n\n$$\nK_{\\mathrm{d}}=K_{\\mathrm{r}}\n$$\n\n式中：$K_{\\mathrm{r}}$—橡胶支座的剪切刚度（$\\mathbf{kN/m}$）；\n\n$K_{\\mathrm{j}}$金属阻尼器的初始刚度（$\\mathbf{kN/m}$）。\n\n4 橡胶支座$^+$摩擦阻尼器的恢复力模型可用图10.3.3-2的双线性模型表示，其屈后刚度按式（10.3.3-8）确定，屈服强度$F_{\\mathrm{y}}$取摩擦阻尼器的临界摩擦力：\n\n$$\nK_{\\mathrm{d}}=K_{\\mathrm{r}}\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('108b7e9e-6bb9-46d6-bc8b-6aea5181c657', '38《起重机械超载保护装置》（GB12602-2009）.md', '3 术语和定义', '3 术语和定义下列术语和定义适用于本标准。\n\n## 3.1\n\n超载保护装置safety devicesagainst overloading\n\n起重机工作时，对于超载作业有保护和/或提示作用的安全装置，包括额定起重量（力矩）限制器、指示器。\n\n## 3.2\n\n指示器indicator提供警示和/或数据以便于将起重机的操作控制在其设计参数范围内的装置。\n\n## 3.3\n\n额定起重量（力矩）限制器ratedcapacitylimiter\n\n在正常工作期间考虑了动力效应的情况下，自动防止起重机搬运载荷超过其额定起重量的装置（以下简称“限制器”）。\n\n## 3.4\n\n额定起重量（力矩）指示器ratedcapacityindicator\n\n在规定的误差范围内，超过额定起重量时能连续发出信号的装置。\n\n## 3.5\n\n动作点action point\n\n装机条件下，是指由于限制器的超载保护作用，起重机停止向不安全方向动作时，起重机的实际起重量。\n\n试验室条件下，是指判定到限制器可以使起重机停止向不安全方向动作时，限制器承受的实际载荷值。\n\n## 3.6\n\n设定点set point限制器标定时的动作点。\n\n## 3.7\n\n综合误差combined error限制器在装机条件下，动作点偏离设定点的相对误差。\n\n## 3.8\n\n动作误差actionerror 限制器在试验室条件下，动作点偏离设定点的相对误差\n\n## 3.9\n\n配置configuration\n\n结构件、平衡重、支撑件或外伸支、吊钩滑轮组缠绕系统的组合和布暨以及依据制造商的使用说明书和运行准备进行的类似构件的组合、定位和安装。\n\n## 3.10\n\n不安全方向dangerous directions起重机超载时，品物继续起升、臂架伸长、幅度增大及其他加剧危险的动作。\n\n## 3.11\n\n安全方向 safety directions吊物下降、臂架缩短、幅度减小及这些动作的组合。\n\n## 3.12\n\n故障failure限制器丧失执行本标准4.2.1.2规定功能的能力或者综合误差超过规定值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('108f09c8-c183-469f-970c-a5f8a4577737', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18.5.2混合梁中钢-混凝土接头的施工应符合下列规定', '18.5.2混合梁中钢-混凝土接头的施工应符合下列规定：1 钢构件按本规范第 18.2 节的规定进行安装并精确定位后，应将其锁定在支架或吊架上，并应与混凝土梁进行刚性连接，刚性连接装置的形式应符合设计的规定。\n\n2接头混凝土施工的模板在安装设置时，应保证其稳定，在浇筑施工时不移位，且应与结构之间密贴、不漏浆。\n\n3 钢-混凝土接头中的混凝土应符合设计的规定，且宜采用经专门设计的高流动性、低收缩率的自密实混凝土；混凝土中可适量掺加能提高抗裂性能的材料，但应得到设计的认可并应通过试验确定其掺量和效果。\n\n4 浇筑接头混凝土之前，应对混凝土梁的结合面进行严格凿毛处理，凿毛的深度应不小于 $8 \\mathrm { m m }$ ，凿毛后的结合面上不应有浮浆和光滑的表面；同时应对钢构件部分的浮锈和其他杂物等进行清洁处理。处理完成后应将全部结合面清理干净，对混凝土的结合面应进行充分湿润。\n\n5浇筑接头混凝土时，宜按本规范第6章中大体积混凝土的要求进行温度控制，且宜选择在夜间温度场较为稳定的时段进行施工；宜采取有效措施，使新浇筑混凝土与钢构件、混凝土梁体及模板之间的温差小于 $1 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。浇筑完成后，应及时覆盖进行保温、保湿养护，养护的时间宜不少于14d。\n\n6 预应力钢束张拉时，接头混凝土的强度、弹性模量（或龄期）应符合设计规定；设计未规定时，混凝土的强度应不低于设计强度的 $8 5 \\%$ ，弹性模量应不低于混凝土28d弹性模量的 $8 5 \\%$ ，采用混凝土龄期代替弹性模量控制时宜不少于 7d。预应力钢束的张拉应对称、均衡地进行。\n\n7 接头混凝土在未达到设计强度的要求之前，不得承受荷载。\n\n## 条文说明：\n\n混合梁是指钢梁与混凝土梁通过纵向结合而形成的梁体。钢梁和混凝土梁的接头处是施工中的关键和难点，对保证桥梁的安全度及耐久性起着非常重要的作用，因此在施工时需要采取较为严格的措施进行控制。\n\n1锁定和进行刚性连接的目的是保证钢构件相对于混凝土梁的位置和高程准确，并在浇筑接头混凝土时，使钢构件、混凝土梁和新浇接头混凝土三者之间的变形和位移协调。锁定通常采用劲性骨架刚性连接和张拉预应力钢束等方式进行。\n\n3 钢-混凝土接头中的混凝土采用经专门设计的高流动性、低收缩率的自密实混凝土，能保证混凝土浇筑施工的密实性，对结构有利。\n\n4 规定“应对混凝土梁的结合面进行严格凿毛处理”，目的是使结合面处能更好地连接。钢与混凝土的结合处，钢筋、连接件密集，施工时需要充分预见到清洁处理和浇筑混凝土的难度，高度重视并采取针对性措施，防止出现清理不彻底、浇筑不密实等质量缺陷。\n\n5 对接头混凝土的浇筑，规定“宜按本规范第 6 章中大体积混凝土的要求进行温度控制”，是因为如果混凝土的内表温差过大，或新浇筑混凝土与钢构件、混凝土梁体及模板之间的温差过大，均会使混凝土产生温度应力裂缝。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('10a57604-089d-4630-b684-c8b604e0d609', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故原因', '二、事故原因## 1.直接原因\n\n该起重机的上升极限位置限制器没有调整好，当吊钩起升到极限位置时，无法自动切断起升的动力源，致使吊钩过卷，拉断钢丝绳，吊钩坠落。\n\n## 2.间接原因\n\n吊车操作员在未弄清该台吊车操作方向的情况下，操作失误，造成原欲下放吊钩的操作变成上升吊钩，来不及手动制动就已冲顶拉断钢丝绳。\n\n## 3.主要原因\n\n起重机处于整改期间，上升极限位置限制器没有调整好，功能失效，致使吊钩过卷，拉断钢丝绳，使吊钩坠落。\n\n吊车操作员无证操作，操作失误，使吊钩向危险方向运动且未能及时制止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('10aa7cdf-e610-4ac0-a6a7-da0b2e6490dc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 4）', 'hrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2 链条\n\n链条传动系统中应有防止链条在工作中发生爬链、跳链、保证链条与链轮正确啮合并平稳运转的措施。还应有可靠的导链和防脱链装置以及防止链条在使用中扭转打结和能检查链条松弛的措施。应装设使用可靠的链条罩壳或挡板。\n\n链条端部的固定应安全可靠，设计链条固定装置时，应使其能承受2．5倍的链条名义张力且不发生永久变形。对起升机构的链条固定装置，当需要时还应能校验其疲劳强度。\n\n链条的空载端应固定牢固，使其不会被拉脱。此装置应可靠地吸收可能会产生的力。链条固定装置上的螺栓连接应能防止松动，应能检查其拧紧情况，并且在需要时对螺栓能再进一步拧紧。\n\n#### 9．4．1．3 卷筒\n\n9．4．1．3．1 钢丝绳在卷筒上应能按顺序整齐排列。只缠绕一层钢丝绳的卷筒，宜做出绳槽。用于多层缠绕的卷筒，宜提供适用的排绳装置或便于钢丝绳自动转层缠绕的凸缘导板等结构。  \n9．4．1．3．2 多层缠绕的卷筒，应有防止钢丝绳从卷筒端部滑落的凸缘。凸缘直径应比最外层钢丝绳直径大2倍。  \n9．4．1．3．3 当吊钩处于工作位置最低点时，卷筒上缠绕的钢丝绳，除固定绳尾的圈数外，不应少于2圈（塔式起重机不应少于3圈）。当吊钩处于工作位置最高点时，卷筒上至少还宜留有1整圈的绕绳余量。  \n9．4．1．3．4 卷筒上钢丝绳尾端的固定装置，应安全可靠并有防松或自紧的性能。如果钢丝绳尾端用压板固定，固定强度不应低于钢丝绳破断拉力的 $80 \\%$ ，且至少应有两个相互分开的压板夹紧，并用螺栓将压板可靠固定。  \n9．4．1．3．5 用于起升机构和变幅机构的卷筒，采用筒体内无贯通的支承轴（即“短轴式“）的结构时，筒体应采用钢材制造。焊接卷筒的各段对接焊缝，应按要求进行无损探伤检验。  \n9．4．1．3．6 对于臂架型起重机，当起升绳或变幅绳向斜上方引出时，其缠绕钢丝绳的卷筒与支承部分以及车架或转台底架的连接，应能承受钢丝绳向斜上方的拉力；与卷筒相连的减速器，其上下壳体间或\n\n壳体与车架之间的连接，也应能承受钢丝绳的这些载荷。\n\n#### 9．4．1．4 滑轮\n\n9．4．1．4．1 滑轮应有防止钢丝绳脱出绳槽的装置或结构。在滑轮罩的侧板和圆弧顶板等处与滑轮本体的间隙不宜超过钢丝绳直径的 $20 \\%$ 。\n\n9．4．1．4．2 人手可触及的滑轮组，应设置滑轮罩壳。对可能摔落到地面的滑轮组，其滑轮罩壳应有足够的强度和刚度。\n\n### 9．4．2 吊钩、吊钩夹套和其他取物装置\n\n9．4．2．1 起重机械不应使用铸造吊钩。\n\n9．4．2．2 当使用条件或操作方法会导致物品意外脱钩时，应采用带防脱绳的闭锁装置吊钩；当吊钩起升过程中有被钩住的危险时，应选用安全吊钩或采取其他有效措施。\n\n9．4．2．3 吊运物品时需同步供给电能的取物装置（例如电磁盘、马达抓斗或液压抓斗等），其供电电缆的收放速度应与该取物装置升降速度保持一致，在升降过程中电缆不应过分松弛和碰触起重钢丝绳。\n\n9．4．2．4 在可更换的取物装置（如抓斗、起重电磁盘、戽斗、夹钳和吊梁等）上，应永久性地标明其自重和能起吊的最大质量。\n\n9．4．2．5 吊运各类物品的专用辅具，在必要时应有自紧功能或防止物品滑落的装置及措施。\n\n### 9．4．3 制动器\n\n9．4．3．1 动力驱动的起重机（液压缸驱动的除外），其起升、变幅、运行、回转机构都应装可靠的制动装置：当机构要求具有载荷支持作用时，应装设机械常闭式制动器。在运行、回转机构的传动装置中有自锁环节的特殊场合，如能确保不会发生超额定应力的运动，也可以不用制动器。变速机构换挡到中间位置时，制动器或其他装置应能自动地支持住物品。\n\n9．4．3．2 对于需要控制下降制动距离的起重机，其制动距离（控制器转回零位后，从制动器断电至物品停止时的下滑距离）一般可控制为不大于 $1 \\ \\mathrm { m i n }$ 内稳定起升距离的1／65。\n\n9．4．3．3 制动器应便于检查，制动器弹簧应是压缩式的，制动器应可调整，制动衬片应能方便更换。\n\n9．4．3．4 宜选择对制动衬垫的磨损有自动补偿功能的制动器。\n\n9．4．3．5 操纵制动器的控制装置，如踏板、操纵手柄等，应有防滑性能。人工操纵通过手或脚施加在制动器上的力与行程，应符合人类工效学的要求。\n\n## 9．5 电气安全要求\n\n9．5．1 起重机馈电裸滑触线与周围设备的安全距离和安全防护应符合7．2．2．2．1的规定。  \n9．5．2 供电系统中有触电危险的主滑触线应涂有安全色，并在适当的位置装设安全标志或表示带电的指示灯。  \n9．5．3 障碍信号灯的设置应符合7．4．12．3的规定。  \n9．5．4 起重机应有指示总电源分合状况的信号，必要时还应设置故障信号或报警信号。信号指示应设置在司机或有关人员视力、听力可及的地点。  \n9．5．5 避雷保护应符合7．4．11的规定。\n\n## 9．6 控制和操纵的安全与布置\n\n### 9．6．1 一般原则\n\n9．6．1．1 控制与操纵系统的设计和布置应能避免发生误操作的可能性，保证在正常使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('10ab67dd-e529-4b70-b781-52ec81dbe388', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 5）', 'td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.40</td><td rowspan=1 colspan=1>1.31</td><td rowspan=1 colspan=1>1.12</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.43</td><td rowspan=1 colspan=1>1.33</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>0.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.19</td><td rowspan=1 colspan=1>1.11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.2</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.25</td><td rowspan=1 colspan=1>1.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>34</td><td rowspan=1 colspan=1>1.27</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.28</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 17</td><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.12</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>23</td><td rowspan=2 colspan=1>1.141.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>0.6</td><td rowspan=3 colspan=1>234</td><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('10bb647b-3e00-4ad7-a1d3-b239d4b131ea', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '12 安装与拆卸', '12 安装与拆卸## 12.1 施工计划\n\n架桥机的安装与拆卸应做出施工计划并应严格监督管理。正确的安装和拆卸程序应保证：a）安装前向当地有关部门提出安装申请；\n\nb) 提供架桥机的安装、拆卸说明书，并提供架桥机制造单位及安装单位的有关资质的许可证明；  \nc） 安装人员未完全理解说明书及有关的操作规程之前，不能进行安装作业；  \nd) 安装和拆卸作业应按照安装说明书进行，并且由安装主管人员负责；  \ne) 参与操作的所有人员应经过培训并取得作业人员资格证；  \nf) 更换的部件和构件应为合格品；  \ng） 改变任何预定程序、技术参数或结构应经架桥机设计者或工程师的同意。\n\n## 12.2 安装调平\n\n架桥机安装时应对架桥机的主梁和横移轨道进行调平，否则设计时应考虑架桥机作业时的坡度带来的危险因素，并应具备自锁功能。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('10c295e0-93ad-410c-808a-bb6c970126b3', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第三章道路通行条件', '第三章道路通行条件第二十五条全国实行统一的道路交通信号。\n\n交通信号包括交通信号灯、交通标志、交通标线和交通警察的指挥。\n\n交通信号灯、交通标志、交通标线的设置应当符合道路交通安全、畅通的要求和国家标准，并保持清晰、醒目、准确、完好。\n\n根据通行需要，应当及时增设、调换、更新道路交通信号。增设、调换、更新限制性的道路交通信号，应当提前向社会公告，广泛进行宣传。\n\n第二十六条交通信号灯由红灯、绿灯、黄灯组成。红灯表示禁止通行，绿灯表示准许通行，黄灯表示警示。\n\n第二十七条铁路与道路平面交叉的道口，应当设置警示灯、警示标志或者安全防护设施。无人看守的铁路道口，应当在距道口一定距离处设置警示标志。\n\n第二十八条任何单位或者个人不得擅自设置、移动、占用、损毁交通信号灯、交通标志、交通标线。\n\n道路两侧及隔离带上种植的树木或者其他植物，设置的广告牌、管线等，应当与交通设施保持必要的距离，不得遮挡路灯、交通信号灯、交通标志，不得妨碍安全视距，不得影响通行。\n\n第二十九条道路、停车场和道路配套设施的规划、设计、建设，应当符合道路交通安全、畅通的要求，并根据交通需求及时调整。\n\n公安机关交通管理部门发现已经投入使用的道路存在交通事故频发路段，或者停车场、道路配套设施存在交通安全严重隐患的，应当及时向当地人民政府报告，并提出防范交通事故、消除隐患的建议，当地人民政府应当及时作出处理决定。\n\n第三十条道路出现坍塌、坑漕、水毁、隆起等损毁或者交通信号灯、交通标志、交通标线等交通设施损毁、灭失的，道路、交通设施的养护部门或者管理部门应当设置警示标志并及时修复。\n\n公安机关交通管理部门发现前款情形，危及交通安全，尚未设置警示标志的，应当及时采取安全措施，疏导交通，并通知道路、交通设施的养护部门或者管理部门。\n\n第三十一条未经许可，任何单位和个人不得占用道路从事非交通活动。\n\n第三十二条因工程建设需要占用、挖掘道路，或者跨越、穿越道路架设、增设管线设施，应当事先征得道路主管部门的同意；影响交通安全的，还应当征得公安机关交通管理部门的同意。\n\n施工作业单位应当在经批准的路段和时间内施工作业，并在距离施工作业地点来车方向安全距离处设置明显的安全警示标志，采取防护措施；施工作业完毕，应当迅速清除道路上的障碍物，消除安全隐患，经道路主管部门和公安机关交通管理部门验收合格，符合通行要求后，方可恢复通行。\n\n对未中断交通的施工作业道路，公安机关交通管理部门应当加强交通安全监督检查，维护道路交通秩序。\n第三十三条新建、改建、扩建的公共建筑、商业街区、居住区、大（中）型建筑等，应当配建、增建停车场；停车泊位不足的，应当及时改建或者扩建；投入使用的停车场不得擅自停止使用或者改作他用。\n\n在城市道路范围内，在不影响行人、车辆通行的情况下，政府有关部门可以施划停车泊位。\n\n第三十四条学校、幼儿园、医院、养老院门前的道路没有行人过街设施的，应当施划人行横道线，设置提示标志。\n\n城市主要道路的人行道，应当按照规划设置盲道。盲道的设置应当符合国家标准。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('10c35575-428b-4a13-b8bd-79a836b7d141', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验步骤', '4 试验步骤4.1 试件养护到规定龄期后取出3个试件，擦干表面，或取出待表面干燥后，在试体侧面和试验模内表面涂一层密封材料（如有机硅橡胶），把试件压入试验模使两底面齐平。静置 24h后装入渗透仪中，进行透水试验。\n\n4.2 水压从0.2MPa开始，保持2h，增至 $0 . 3 \\mathrm { M P a }$ ，以后每隔1h增加水压 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ ，直至所有试件顶面均渗水为止，记录每个试件各压力段的水压力和相应的恒压时间t(h)。试验过程中，如发现水从试件周边渗出，则应停止试验，重新密封，密封后继续试验，直至所有试件顶面均渗水为止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('10cb155f-3a57-4f90-b0cd-a354c3c71318', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.7 桥面铺装、防水和排水', '3.7 桥面铺装、防水和排水## 3.7.2 沥青混凝土和水泥混凝土都是不能完全防水的。防水层的设置可避免或减少钢筋的锈蚀，保证桥梁结构的质量。\n\n## 3.7.4 水泥混凝土桥面铺装层直接承受车辆轮压的作用，既是保护层，又是受力层，要具有足够的强度、良好的整体性以及抗冲击与耐疲劳特性，同时还要具有防水性及其对温度变化的适应性。\n\n要减少和消除桥面铺装层在预定的设计使用期内的早期破坏、满足行车荷载和环境因素作用下的使用功能，就要强化铺装层结构的抗裂性能和耐疲劳特性。\n\n## 3.7.5 钢桥面铺装一般采用沥青混凝土体系，其涉及对正交异性钢桥面板的结构受力状态、桥梁纵面线形 当地气象与环境条件、铺装材料的基本强度、变形性能、抗腐蚀性、水稳性、高温稳定性、低温抗裂性、黏结性 抗滑性、施工工艺等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('10e96980-f27e-4466-a0e3-5e9fc05705d1', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '4.0.3 焊接材料的选配原则，根据设计要求', '4.0.3 焊接材料的选配原则，根据设计要求，除保证焊接接头强度、塑性不低于钢材标准规定的下限值以外，还应保证焊接接头的冲击韧性不低于母材标准规定的冲击韧性下限值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('10fe2595-cc70-4f1b-8cd8-3806388eb9d3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 7）', 'an=1>特点</td><td rowspan=1 colspan=1>每小时工作循环数</td><td rowspan=1 colspan=1>起升</td><td rowspan=1 colspan=1>铰接臂俯仰</td><td rowspan=1 colspan=1>臂架俯仰</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>安装用臂架起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2~25</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>电站、机加工车间安装起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2~25</td><td rowspan=1 colspan=1>15~40</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>货场装卸桥</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩</td><td rowspan=1 colspan=1>20~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>S215 min~30 min</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>货场装卸桥</td><td rowspan=1 colspan=1>抓斗或电磁盘</td><td rowspan=1 colspan=1>25~80</td><td rowspan=1 colspan=1>60~100</td><td rowspan=1 colspan=1>S215 min~30 min</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>车间起重机SAC</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10~15</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>抓斗或电磁起重机、繁忙的仓库及货场用门式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>40~120</td><td rowspan=1 colspan=1>40~100</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>铸造起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>3~10</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>均热炉起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>30~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>9</td><td rowspan=1 colspan=1>锻造起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>岸边装卸用起重机岸边集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩或其他吊具</td><td rowspan=1 colspan=1>20~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1>S215 min~30 min</td><td r');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('10fe6fbb-64ec-48b1-829a-a0c147e279eb', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3.0.4.6 有关耐压试验本应见《电气装置安装工程电气设备交接试验标准', '3.0.4.6 有关耐压试验本应见《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》有关的规定，但在其标准中只规定做低压电器与二次回路连结在一起的耐压试验，不做单体部件的耐压试验，故特提出此要求。模拟短路情况下合闸，可与按《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》第二十六章低压电器有关条文规定的试验一起做。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('110667be-4bdf-49eb-aa18-d728aa9b1c83', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 4）', ' } } = C K _ { \\mathrm { { h } } } \\rho _ { \\parallel } A\n$$\n\n……（15）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 起重机的非工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ -同式（11)；  \n$K _ { \\mathrm { h } }$ — 风压高度变化系数，见表19；  \n$\\phi _ { \\mathbb { I } }$ 非工作状态计算风压，见表18,单位为牛每二次方米 $\\mathrm { { ( N / m ^ { 2 } } }$ ）；$A$ 同式(11)。\n\n在计算非工作状态风载荷时，还应考虑从总起升质量 $m$ 中卸除了有效起升质量 $\\Delta m$ 后还悬吊着的吊具质量 $\\eta m$ 仍受到的非工作风力的作用，系数为 $\\eta ^ { = 1 - ( \\Delta m / m ) }$ 。\n\n表 18 非工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<<<HTBL|4cb5e4486134046bc68d388760edef2|END>>>\n\n\n表 19 风压高度变化系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { h } }$   \n\n\n\n\n\n对臂架长度不大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 且臂架不工作时能方便放倒在地上的流动式起重机、带伸缩臂架的低位回转起重机和依靠自身机构在非工作时能够将塔身方便缩回的塔式起重机，只需按其低位置进行非工作状态风载荷验算。在这些起重机的使用说明书中都要写明，在不工作时要求将臂架和塔身固定好，以使其能抗御暴风的袭击。\n\n#### 4．2．3．2 碰撞载荷\n\n起重机的碰撞载荷是指同一运行轨道上两相邻起重机之间碰撞或起重机与轨道端部缓冲止挡件碰撞时产生的载荷，起重机应设置减速缓冲装置以减小碰撞载荷。\n\n##### 4．2．3．2．1 作用在缓冲器的连接部件上或止挡件上的缓冲碰撞力\n\n对于桥式、门式、臂架起重机，以额定运行速度计算缓冲器的连接与固定部件上和止挡件上的缓冲碰撞力。\n\n##### 4．2．3．2．2 作用在起重机结构上的缓冲碰撞力\n\n###### 4．2．3．2．2．1 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ ，不必考虑此缓冲碰撞力。\n\n###### 4．2．3．2．2．2 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ 时，应考虑以下情况的缓冲碰撞力：\n\na） 对装有终点行程限位开关及能可靠起减速作用的控制系统的起重机，按减速后的实际碰撞速度（但不小于 $50 \\%$ 的额定运行速度）来计算各运动部分的动能，由此算出缓冲器吸收的动能，从而算出起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nb） 对未装可靠的自动减速限位开关的起重机，碰撞时的计算速度：大车（起重机）取 $8 5 \\%$ 的额定运行速度，小车取额定运行速度，以此来计算缓冲器所吸收的动能，并按该动能来计算起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nc） 在计算缓冲碰撞力时，对于物品被刚性吊挂或装有刚性导架以限制悬吊的物品水平移动的起重机，要将物品质量的动能考虑在内；对于悬吊的物品能自由摆动的起重机，则不考虑物品质量动能的影响。  \nd） 缓冲碰撞力在起重机上的分布，取决于起重机（对装有刚性导架限制悬吊物品摆动的起重机，还包括物品）的质量分布情况。计算时要考虑小车处在最不利位置，计算中不考虑起升冲击  系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 。\n\n##### 4．2．3．2．3 缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { \\textup { 7 } }$\n\n用 $\\phi _ { 7 }$ 与缓冲碰撞力相乘，来考虑用刚体模型分析所不能估算的弹性效应。 $\\phi _ { 7 }$ 的取值与缓冲器的特性有关：对于具有线性特性的缓冲器（如弹簧缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．25；对于具有矩形特性的缓冲器（如液压缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．6；对其他特性的缓冲器（如橡胶、聚氨酯缓冲器等）， $\\phi _ { 7 }$ 的值要通过试验或计算确定，见图6。\n\n$$\n\\xi = \\frac { 1 } { \\hat { F } _ { \\mathrm { \\times } } \\hat { u } } \\int _ { 0 } F _ { \\mathrm { \\times } } \\mathrm { d } u\n$$\n\n式中：\n\n$\\xi$ -—相对缓冲能量。具有线性特性的缓冲器， $\\xi = 0 , 5$ ;具有矩形特性的缓冲器， $\\xi = 1 , 0$ ；\n\n![](images/b0fc2a8bf57d766f771c6cddcb2208acdbbc283ff35cc0b78802523c9a696e69.jpg)  \n图 6 系数 $\\phi _ { \\gamma }$ 的取值\n\n$\\hat { F } _ { \\times }$ — 最大缓冲碰撞力；  \n$\\hat { u }$ 最大缓冲行程；  \n$F _ { \\mathrm { { s } } }$ — 缓冲碰撞力；$u$ —缓冲行程。$\\phi _ { 7 }$ 的中间值的估算如下：若 $0 \\leqslant \\xi \\leqslant 0 . 5 , \\phi _ { 7 } = 1 . 2 5$ ；若 $0 . 5 < \\xi < 1 . 0 , \\phi _ { \\bar { \\imath } } = 1 . 2 5 + 0 . 7 ( \\xi - 0 . 5 )$ 。\n\n##### 4');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1106719a-2a73-440a-961c-1f2080cd35e0', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.14.2 大截面工形、箱形杆件、桥面板块体采用裸装', '4.14.2 大截面工形、箱形杆件、桥面板块体采用裸装;长细杆件采用框架捆装,杆件之间应加垫层;拼接板采用盘装,板件之间应加垫;较小面积(体积)的零件采用箱装,箱内塞实,保持通风干燥：各种包装应保护摩擦面,使摩擦面不受损伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('110dac9a-32c3-41a2-a185-3bbe0c256cf1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑当计算起重机压弯构件时，可将构件的制造误差引起的初始变形犖 犖 $( f _ { 0 }$ ）或使用后由于磨损产生的间犕 犕隙引起的位移 $( \\boldsymbol { f } ^ { \\prime } )$ ）所形成的附加弯矩ψ $( N \\cdot f _ { 0 }$ 或 $\\boldsymbol { N } \\cdot \\boldsymbol { f } _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } } ^ { \\prime }$ ）加在式（M．1）的第二项 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 和第三项 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 上。此时式中第一项的 $\\varphi \\psi$ 取为1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('111a9eca-e2f9-4eda-b1b5-38476e2d118d', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第五章 法律责任', '第五章 法律责任第三十五条 事故发生单位主要负责人有下列行为之一的，处上一年年收入 $4 0 \\%$ 至 $80 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：\n\n（一）不立即组织事故抢救的；  \n（二）迟报或者漏报事故的；  \n（三）在事故调查处理期间擅离职守的。\n\n第三十六条 事故发生单位及其有关人员有下列行为之一的，对事故发生单位处 100万元以上 500万元以下的罚款；对主要负责人、直接负责的主管人员和其他直接责任人员处上一年年收入 $6 0 \\%$ 至 $1 0 0 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成违反治安管理行为的，由公安机关依法给予治安管理处罚；构成犯罪的，依法追\n\n究刑事责任：\n\n（四）拒绝接受调查或者拒绝提供有关情况和资\n\n料的；\n\n（五）在事故调查中作伪证或者指使他人作伪证\n\n的；\n\n（六）事故发生后逃匿的。\n\n第三十七条 事故发生单位对事故发生负有责任的，依照下列规定处以罚款：\n\n（一）发生一般事故的，处 10 万元以上 20 万元以下的罚款；\n\n（二）发生较大事故的，处 20 万元以上 50 万元以下的罚款；\n\n（三）发生重大事故的，处50 万元以上 200万元以下的罚款；\n\n（四）发生特别重大事故的，处 200万元以上 500万元以下的罚款。\n\n第三十八条 事故发生单位主要负责人未依法履行安全生产管理职责，导致事故发生的，依照下列规定处以罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('112a83e6-7aea-4947-af9e-fccc4f09194e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．9 构造要求（Part 1）', '5．9 构造要求## 5．9．1 一般原则\n\n### 5．9．1．1 主要承载结构的构造设计应力求简单、受力明确、传力直接、尽量降低应力集中的影响。\n\n### 5．9．1．2 结构（或结构件）的设计应考虑到制造、检查、运输、安装（拆卸）、使用和维护等的方便和可能性。露天工作的起重机结构应避免积水。\n\n### 5．9．1．3 应根据起重机的实际工作环境考虑腐蚀对结构钢材的影响（结构有可靠的防腐措施或属于短暂性使用的设备，可不考虑腐蚀的影响），主要承载结构的钢板和型钢的最小厚度不应小于表34的规定。\n\n表34 钢板和型钢的最小厚度  \n单位为毫米  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>环境对钢材腐蚀的影响</td><td rowspan=1 colspan=1>开口截面</td><td rowspan=1 colspan=1>闭口截面</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>微弱</td><td rowspan=1 colspan=1>3(2.5)b</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5(2)b</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>中等</td><td rowspan=1 colspan=1>5(4)</td><td rowspan=1 colspan=1>4(3)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>严重</td><td rowspan=1 colspan=1>6(6)</td><td rowspan=1 colspan=1>6(4)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>ä采用厚度为3mm(含)以下的薄板时,结构外露表面应有牢靠的防锈涂漆；b 括号内数值用于流动式起重机。</td></tr></table>\n\n\n### 5．9．1．4 对于动载荷比较严重和受力比较复杂的焊接结构件，除非采取措施减小或消除焊接内应力，否则选用的钢材厚度对碳素钢不宜大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ，对低合金钢不宜大于 $3 5 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 5．9．1．5 对承载后会发生较大弹性变形的结构，在设计时应预先采取与此弹性变形相反的措施，如桥式起重机和门式起重机主梁跨中应作出向上的预拱，门式起重机悬臂段应作出向上的预翘，且这些预变形宜由结构构造或结构件的下料来保证。\n\n### 5．9．1．6 在设计由疲劳强度控制的主要焊接结构时，应采取各种降低疲劳应力的措施，如改善接头型式降低应力集中等级，对双面连续焊缝的头部进行包裹回焊、采用较大半径的圆弧过渡板以减少内应力等。\n\n### 5．9．1．7 主要承载结构件在不同连接处允许采用不同的连接方式来传递载荷，但在同一连接处不宜混合使用不同的连接方式。\n\n### 5．9．1．8 主要承载结构的表面如果长期受到热辐射作用，且表面温度达 $1 5 0 \\mathrm { { ‰} }$ 以上时，结构设计应考虑有效的隔热防护措施。\n\n## 5．9．2 焊缝连接\n\n### 5．9．2．1 对接焊接\n\n对接焊缝的坡口型式应符合 GB／T985和 GB／T986的规定。\n\n主要承载结构中不等板厚或板宽的对接，均应从一侧或两侧制成不大于 $1 : 4$ 的过渡斜度（见图9）。\n\n![](images/72b22ca2a367f2a3657a3a16cb34210404a9e8878c7181203d5e37e2e5381197.jpg)  \n图9 对接焊缝坡口型式\n\n### 5．9．2．2 角焊接\n\n#### 5．9．2．2．1 焊脚尺寸\n\n##### 5．9．2．2．1．1 被焊接件厚度小于 $4 \\ \\mathrm { m m }$ 时，焊脚尺寸等于被焊接件的厚度。\n\n##### 5．9．2．2．1．2 焊脚尺寸不应小于表35的规定。\n\n##### 5．9．2．2．1．3 对于一般角焊缝，焊脚尺寸不应大于较薄焊件厚度的1．2倍；而对于杆件边缘的角焊缝\n\n（见图10），还应符合下列要求：犺$t _ { 1 } { \\leqslant } 6 ~ \\mathrm { m m }$ 时， $h _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } t _ { 1 }$ ；$\\cdot t _ { 1 } > 6 \\ \\mathrm { m m }$ 时， $, h _ { \\mathrm { f } } = t _ { 1 } - ( 1 { \\sim } 2 ) \\mathrm { m m }$ 。\n\n表35 角焊缝的焊脚尺寸  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>较厚焊接件的厚度t</td><td rowspan=1 colspan=1>hi</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>4(6)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10&lt;≤20</td><td rowspan=1 colspan=1>6(8)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>20&lt;t≤30</td><td rowspan=1 colspan=1>8(10)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>注：h数值中，括号外的数值用于碳素钢，括号内的数值用于低合金钢。</td></tr></table>\n\n\n![](images/0a46daac7cf0ac62836c00aa35dd6e75eec5598590d8b24cd40d8e3a2a785203.jpg)  \n图10 角焊缝的焊脚\n\n#### 5．9．2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11337f8c-9a02-4d6b-98a0-0614181884d4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 8）', '在水平移动时受到水平方向的阻碍与限制，例如在起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的极限值取这两种情况中的较小者。\n\n有反滚轮的小车在下端碰到障碍物后［图7b）］，倾翻水平力仅由大车主动轮打滑条件所限制。犘\n由于倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 的存在，使小车轮压发生变化。无反滚轮的小车在小车的一侧被抬起时，对桥犘架主梁的影响最大，此时包括小车自重载荷、额定起升载荷及倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 在内的全部载荷均由另一侧的主梁承担；有反滚轮的小车除上述作用力外，还要考虑倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 对主梁的垂直附加载荷 $P _ { \\mathrm { { s L } } } ^ { \\prime }$ 的作用，见图 $^ \\mathrm { ~ 7 ~ b ~ }$ ）。\n\n计算中不考虑起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ，也不考虑运行惯性力，并假定$P _ { \\mathrm { S L } }$ 力作用在物品的最低位置上（有物品时）或作用在吊具的最下端（无物品时）。\n\n![](images/191bfed0d540e706d97a6f7a58c2efdf3a2c58c1dd29119623ad1f3af1ef5968.jpg)  \n图 7 带刚性升降导架的起重机的倾翻\n\n### 4．2．3．4 试验载荷\n\n起重机投入使用前，应进行静载试验和动载试验。试验场地应坚实、平整，试验时风速不应大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n#### 4．2．3．4．1 静载试验载荷\n\n试验时起重机静止不动，静载试验载荷作用于起重机最不利位置，且应平稳无冲击地加载。除订货犘 犘合同有其他要求之外，静载试验载荷取为犘 $1 , 2 5 ~ P$ 。其中 $P$ 定义为：\n\n对于流动式起重机， $P$ 为有效起重量与可分及固定吊具质量总和的重力；\n\n对于其他起重机， $P$ 为额定起重量的重力，此额定起重量不包括作为起重机固有部分的任何吊具的质量。\n\n#### 4．2．3．4．2 动载试验载荷\n\n试验时起重机需完成的各种运动和组合运动，动载试验载荷应作用于起重机最不利位置。除订货犘犘合同有更高的要求以外，动载试验载荷取为 $1 . 1 \\ P , P$ 的定义同上。在验算时此项试验载荷应再乘以由式（16）给出的动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ 。\n\n$$\n\\phi _ { 6 } = 0 . 5 ( 1 { + } \\phi _ { 2 } )\n$$\n\n（(16)\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 6 }$ ——动载试验载荷起升动载系数；  \n$\\phi _ { 2 }$ —同式(7)。\n\n#### 4．2．3．4．3 特殊情况\n\n##### 4．2．3．4．3．1 有特殊要求的起重机，其试验载荷可以取与上述不同而更高的值，应在订货合同或有关的产品标准中规定。\n\n##### 4．2．3．4．3．2 如静载试验和动载试验载荷的数值高于上述的规定，则应按实际试验载荷值验算起重机的承载能力。\n\n### 4．2．3．5 意外停机引起的载荷\n\n应考虑意外停机瞬间的最不利驱动状态（即意外停机时的突然制动力或加速力与最不利的载荷组合），按4．2．1．2．1估算意外停机引起的载荷，动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 取值见表12。\n\n### 4．2．3．6 机构（或部件）失效引起的载荷\n\n在各种特殊情况下都可用紧急制动作为对起重机有效的保护措施，因此机构或部件突然失效时的载荷都可按出现了最不利的状况而采取紧急制动时的载荷来考虑。\n\n当为了安全原因采用两套（双联）机构时，若任一机构的任何部位出现失效，就应认为该机构发生了失效。\n\n对上述两种情况，均应按4．2．1．2．1估算此时所引起的载荷，并考虑力的传递过程中所产生的冲击效应。\n\n### 4．2．3．7 起重机基础受到外部激励引起的载荷\n\n起重机基础受到外部激励引起的载荷是指由于地震或其他震波迫使起重机基础发生振动而对起重机引起的载荷。\n\n只有在它们会构成重大危险时（如对核电站起重机或在其他特殊场合工作的很重要的起重机），才考虑由这类基础外部激励引起的载荷。\n\n如果政府颁布的条例或特殊的技术规范对此有明确的要求，则应根据相应的法规或专门的规定来考虑这种载荷。起重机的用户应向制造商提出此项要求，并提供当地相应的地震谱等信息以供设计使用。\n\n### 4．2．3．8 安装、拆卸和运输引起的载荷\n\n应该考虑在安装、拆卸过程中的每一个阶段发生的作用在起重机上的各项载荷，其中包括由$8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风速或规定的更大风速引起的风载荷。对于一个构件或部件，在各种情况下都应进行在这项重要载荷作用下的承载能力验算。\n\n在某些情况下，还需要考虑在运输过程中对起重机结构产生的载荷。\n\n### 4．2．4 其他载荷\n\n![](images/6eb80cf365b77f8f9197a593350c14ba707ca751aaf9d17a5c12bd376bf9d2f1.jpg)\n\n其他载荷是指在某些特定情况下发生的载荷，包括工艺性载荷，作用在起重机的平台或通道上的载荷等。\n\n不能用载荷所属的类别来判断它是否是重要的或关键的载荷，因为有相当多的事故仍发生在这些情况下，所以对它亦应予以特别注意。\n\n#### 4．2．4．1 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('114aa471-22a3-4889-aa1b-5321a9ba075c', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '8 悬臂起重机', '8 悬臂起重机## 8.0.1壁式悬臂起重机敷设大车轨道(图8.0.1)时，除应符合本规范第3章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n  \n图8.0.1壁式悬臂起重机轨道安装\n\n$\\pmb { \\alpha }$ 一下水平轮轨道顶面至大车车轮轨道中心线的距离；\n\nb一上、下水平轮轨道顶面间的距离；c—下水平轮轨道中心线至大车车轮轨道顶面间的距离；h一上水平轮轨道中心线至大车车轮轨道顶面间的距离；1—上水平轮轨道；2-下水平轮轨道；3一大车车轮轨道\n\n1大车车轮轨道中心线与起重机梁中心线的位置偏差不应大于 $6 \\mathtt { m m }$ 。\n\n：2大车车轮轨道的纵向倾斜度不应大于1/2000，在全行程上不应大于 $4 \\mathtt { m m }$ ：\n\n3下水平轮轨道顶面至大车车轮轨道中心线距离的允许偏差为土 $3 \\mathtt { m m }$ ：\n\n4下水平轮轨道中心线至大车车轮轨道顶面间距离的允许偏差为士 $3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n5上水平轮轨道中心线至大车车轮轨道顶面间距离的允许偏差为一 $6 \\mathrm { m m } \\mathrm { \\sim } 0$ 。\n\n6上、下水平轮轨道顶面间距离的允许偏差为士2mm。\n\n## 8.0.2壁式悬臂起重机臂架安装时（图8.0.2)，其偏差应符合下列规定：\n\n$\\mathbf { 1 }$ 上、下水平轮间距不应大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2小车轨距不应大于 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n  \n图8.0.2壁式悬臂起重机臂架安装 1—上水平轮；2—小车；3—下水平轮；4一大车车轮 H—上、下水平轮间距；K一小车轨距\n\n## 8.0.3柱式悬臂起重机立柱的铅垂度不应大于1/2000。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('114b11d7-5229-464c-b934-ae7ca50bc361', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 3）', '；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力\n\n圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力按式（68）计算：犈\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } = 0 . 2 ~ \\frac { E t } { R }\n$$\n\n……（68）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力（已考虑圆柱壳直径制造误差不超过 $t / 2 )$ ），单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$E$ 同式(51)；$t ^ { . }$ 圆柱壳体的壁厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$R$ ——圆柱壳体的中面半径，单位为毫米( $\\mathrm { ( m m ) }$   \n当按式（68）算得的临界应力超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）进行折减。\n\n#### 5．7．2．2 受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性计算\n\n受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性按式（69）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { A } { + } \\frac { M } { W } { \\leqslant } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } } { n }\n$$\n\n……（69）\n\n式中：\n\n$N \\cdot$ —见式(50)；$A$ -圆柱有效壳壁的截面面积(壳体上有孔洞者则按净截面面积计算),单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$M -$ 弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ；  \nW 圆柱壳体的截面抗弯模量(壳体上有孔洞者则按净截面抗弯模量计算)，单位为立方毫米$\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 同式（68）；$n$ 同式（59）。\n\n#### 5．7．2．3 加劲环\n\n圆柱壳两端应设置加劲环或设置起相应作用的结构件；当壳体长度大于犚 犐 $1 0 ~ R$ 时，还需设置中间加劲环，其间距不大于 $1 0 ~ R$ 。加劲环的截面惯性矩 $I _ { \\mathrm { s 4 } }$ 应满足式（70）的要求：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 4 } } { \\geq } \\frac { R t ^ { 3 } } { 2 } \\sqrt { \\frac { R } { t } }\n$$\n\n……（70）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 4 } }$ — 圆柱壳体加劲环的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$R$ -同式（68)；$t$ 同式(68）。\n\n当加劲环是对壳体中面内外成对配置时，其截面惯性矩按壳体中面母线为轴线进行计算；单侧配置犣犣时，按图8所示的组合截面形心轴 $Z - Z$ 及式（71）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 4 } = I _ { 1 } + I _ { 2 } + A _ { 1 } e _ { 1 } ^ { 2 } + A _ { 2 } e _ { 2 } ^ { 2 }\n$$\n\n……（71）\n\n式中：\n\n$I _ { s 4 }$ 同式（70）；  \n$I _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$I _ { 2 }$ — 加劲环截面的惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$A _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；  \n$A _ { 2 }$ — 加劲环的截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 2 }$ — 加劲环的截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n  \n图8 有效壳壁与加劲环的组合截面计算图\n\n### 5．8 结构的疲劳强度计算\n\n结构构件及其连接的抗疲劳能力（疲劳极限强度），取决于构件的工作级别、材料种类、应力变化情况及构件连接的应力集中等级等。\n\n对结构疲劳强度计算，常用应力比法和应力幅法。本标准采用应力比法。\n\n#### 5．8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 是按4．3．3．1规定的载荷组合 A 中最不利工况确定的，在疲劳计算点上的各个应力循环中，沿 $x \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('114fa802-6c9e-4432-ae15-2c962f740905', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明1 双机抬吊作业如发生动作不一致或遇到意外情况，可能会导致其中的一台吊机受力过大而超过其额定起重能力，发生安全事故，故规定实际起吊重量不得大于吊机额定起重能力的 $80 \\%$ ，目的是为保证吊装作业的安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1155eb4c-2dea-414d-838d-2b81e51e56f7', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.12.10 无平衡重平转施工应符合下列规定', '8.12.10 无平衡重平转施工应符合下列规定：## 1　尾索张拉、扣索张拉、拱体平转、合龙卸扣作业应监测索力、轴线、高程等。\n\n## 2 无平衡重平面转体锚固体系的抗剪强度、抗滑稳定性应符合设计要求。锚碇系统两方向的平撑及尾索应形成三角稳定体。转动体系应灵活自如、安全可靠。位控体系应能控制转动体的转动速度和位置。\n\n## 3 两组尾索应上下左右对称、均衡张拉，桥轴向和斜向的尾索应分次、分组交叉张拉，各尾索的内力应均衡。\n\n## 4 扣索张拉前，应检查支撑、锚梁、轴套、拱铰、拱体和锚碇等部位(件)。扣索应锚固可靠，拱圈 (肋)卸架应对称拴扣风缆。\n\n## 5 扣索应对称于拱体按由下向上的次序分级张拉。张拉过程中各索内力相对偏差应控制在5kN以内。\n\n## 6 风缆的走速在启动和就位阶段应控制在 $0 . 5 \\widetilde { \\mathrm { ~ 0 ~ } } . 6 \\mathrm { { m } / \\mathrm { { m i n } } }$ ，中间阶段应控制在$0 . 8 { \\sim } 1 . 0 \\mathrm { m / m i n }$ 。\n\n## 7 合龙后扣索应对称、均衡、分级拆除，拆除过程中应监控拱轴线及扣索内力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('115c3cd2-e386-479c-acb6-83fba4eef560', '12《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2023）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文件,仅该日期对应的版本适用于本文件;不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nGB/T 228.1金属材料拉伸试验第1部分:室温试验方法GB/T2970厚钢板超声检测方法GB/T17505钢及钢产品交货一般技术要求');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11717e14-aeef-40c5-b704-9eed9f37479e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 5）', ' . 1 4 + \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - 2 0 } { 1 . 4 0 }\n$$\n\n气温在 $- 2 \\sim - 5 0 \\%$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = - ~ 1 . 4 8 ~ + { \\frac { T _ { \\mathrm { l } } } { 0 . 9 1 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = ~ - 0 . 1 2 ~ + { \\frac { ~ T _ { \\mathrm { i } } ~ } { 1 . 2 1 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { { s } } } ~ = ~ { \\frac { T _ { \\mathrm { { t } } } + 1 . 8 5 } { 1 . 5 8 } }\n$$\n\n式中： $T _ { \\mathrm { e } }$ 结构有效温度标准值 $( 9 0 )$ ；\n\n$T _ { \\iota }$ 气温，混凝土结构可取当地历年最高日平均温度或最低日平均温度，钢结构可取当地历年最高温度或最低温度。当为 $0 \\%$ 以下时取负值。\n\n## 3 竖向梯度温度作用\n\n关于竖向梯度温度作用问题，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）曾对新西兰规范、英国BS 5400、美国AASHTO规范、国内铁路规范和《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）的竖向温度梯度曲线进行了多座实桥的应力计算比较。结果表明，新西兰规范和我国铁路规范中梯度温度作用产生的效应最大，《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）最小，英国BS5400和美国AASHTO规范居中。考虑美国规范的温度曲线比较简单，计算起来也较为快捷，本规范采用了该规范的温度梯度曲线，并作了适当修改。\n\n本条中，竖向梯度温度曲线最高值 $T _ { 1 }$ 指桥面板表面处，不包括铺装层。 $T _ { \\parallel }$ 根据桥面铺装情况，按表4.3.12-3确定。\n\n（1）铺装层采用单层沥青混凝土时，梁顶 $T _ { \\mathrm { i } }$ 根据铺装层厚度在 $2 0 \\%$ 、 $1 4 \\%$ 或之间线性内插取用。\n\n（2）铺装层采用单层混凝土时， $T _ { \\scriptscriptstyle 1 } = 2 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 0\n\n（3）铺装层底层为水泥混凝土，顶层为沥青混凝土时， $T _ { \\parallel }$ 可根据沥青混凝土厚度取用，不考虑底层水泥混凝土。\n\n（4）当利用梁顶一部分水泥混凝土整平层参与梁的抗弯计算时，则被利用的那一部分厚度作为梁高的一部分，该厚度的顶面就是梁高顶面， $T _ { \\parallel }$ 为该顶面处温度。此时，该结构为组合结构，铺装层水泥混凝土的强度等级要与梁体协调，并考虑结合面的抗剪问题。\n\n## 4 横向梯度温度作用\n\n本次修订增加了横向温度梯度作用的有关规定。本条第4款的规定参考了中交公路规划设计院有限公司、湖北鄂东长江公路大桥有限公司等单位研发的“超大跨混合梁斜拉桥建设关键技术”项目的研究成果。对于无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。横向温度梯度作用一般根据桥梁的地理位置、环境条件等因素经调查研究确定；无实测温度数据时，可采用图4-1所示的横向梯度温度曲线。图4-1中 $B _ { 1 }$ 为边箱宽度、 $B$ 为箱梁半宽。横向梯度温度取值见表4-4。\n\n表4-4横向梯度温度取值  \n\n\n\n\n\n### 6 施工阶段沥青摊铺引起的温度影响\n\n近年来高等级公路桥面铺装已广泛采用沥青混凝土铺装。沥青混凝土摊铺时要求高温操作，施工时摊铺温度往往可高达 $1 5 0 \\mathrm { ‰}$ 左右，如此高的温度将在主梁内引起较大的温差分布。对于采用混凝土桥面板的桥梁，沥青高温摊铺可能会导致主梁混凝土原有裂缝的扩展及新裂缝的产生，影响桥梁结构的耐久性，必要时设计需考虑沥青摊铺温度作用影响。\n\n4.3.13上部结构因温度变化引起的伸长或缩短以及受其他纵向力的作用，活动支座将产生一个方向相反的力，即支座摩阻力。摩阻力的大小取决于上部结构传给支座的反力大小、支座类型以及材料等。\n\n活动支座承受的纵向力，不容许超过支座与混凝土或其他结构材料之间的摩阻力。\n\n该纵向力一般为制动力和温度、收缩作用。本规范规定的支座摩擦系数取自《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）、《公路桥梁盆式支座》（JT/T391）和《桥梁球型支座》（GB/T17955）。\n\n\n\n## 4.4 偶然作用\n\n### 4.4.1 跨越江、河、海湾的桥梁，应考虑船舶对桥梁墩台的撞击作用。\n\n船舶与桥梁结构的碰撞过程十分复杂 与碰撞时的环境因素（风浪、气候、水流等）、船舶特性（船舶类型、船舶尺寸、行进速度、装载情况以及船首、船壳和甲板室的强度和刚度等）、桥梁结构因素（桥梁构件的尺寸、形状、材料、质量和抗力特性等）及驾驶员的反应时间等因素有关，因此，精确确定船舶与桥梁的相互作用力十分困难。\n\n根据通航航道的特点及通行船舶的特性，可以将需要考虑船舶与桥梁相互作用的河流分为内河和通行海轮的河流（包括海湾）两大类。前者的代表船型主要为内河驳船货船队，依据《内河通航标准》（GB50139），四至七级内河航道对应的船舶吨位分别为500、300、100和 $5 0 \\mathrm { t }$ 。通行海轮航道的代表船型为海轮。两者与桥梁结构发生撞击的机理有所区别，结果也大不一样。\n\n关于船舶与桥梁的撞击作用，应开展专题研究，成果经审批及办理其他手续后作为确定的作用值。当无实测资料或针对性研究成果时，可采用本规范表4.4.1-1和表4.4.1-2的规定值。\n\n对于一、二、三级内河航道船舶撞击作用，鉴于桥梁防');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('117e0ba2-505f-4beb-a500-dfdfbde44c07', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 17）', 'd></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅机构电动机的等效变幅功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的等效功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.7)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅牵引构件上的等效变幅力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">臂架铰轴等关节中的摩擦力和补偿滑轮组的效率造成的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机运行摩擦阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(142)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SAgN</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">非工作状态下起重机被风吹移动时的摩擦阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(143)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kN</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">高强度螺栓的预拉力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（38）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">能表征机构在服务期内工作特征的各个大小不同等级的载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（3）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P1i</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">臂架从位置i到位置i十1幅度区段上两个相邻计算位置的变幅阻力的平均值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（96)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">∑P1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在第i个变幅位置，由各相关载荷在变幅齿条上产生的分力之和</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.8)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">稳态运行阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（86）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">正常工作起重机车轮或滚轮的允许轮压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(131)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMA</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与机构加(减)速有关的惯性载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（17）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMF</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1185fdbf-c1cd-46d7-bf2e-df6b5813e603', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故过程简介', '二、事故过程简介1981年4月，哈尔滨市某建筑工程公司第三工区某工地，使用QT-45型塔式起重机吊装第四楼层窗口过梁，由于过梁就位离塔机较远，司机操纵塔机使用吊臂变幅时突然失去控制，吊臂坠落在四楼地面上，砸断两块空心楼板。正在四楼作业的工人甲随同楼板一起掉到三楼，摔成颅脑损伤和头骨骨折，经抢救无效死亡。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('118bdf6d-daf7-41b1-8370-33efd4673c06', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 5）', 'allel } = 1 . 6 ~ P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 来计算。\n\n在这两个极限数值之间的各种情况，应根据选用的电动机、起动方式，以及由惯性和风力影响引起的载荷与由质心升高引起的载荷的相对值来进行研究。\n\n当作业条件限制了实际传递给机构的力矩（见4．4．2．5．2），而它又小于上述数值时，则将此限制的犘极限力矩作为 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1191e229-9bcd-479c-99cf-0ac623fccfb0', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '制定依据：', '制定依据：该部分要求按25196.1-2010《起重机状态监控第1部：总则》中的内容对起重机械进行安全评估。该标准中规定了起重机出厂到了一定年数时应进行安全评估，同时，规定了评估内容。我国许多起重机的使用都到了设计寿命，但目前没有规定报废年限。因此，有许多起重机修修补补带病工作。该标准的出台将为我国起重机械使用状态的安全评估引领出一个新方向，将来经过各界的努力会逐渐完善评估细则。另外，目前日本已通过政府监管部门筹备开展这项工作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11a6fc4f-58bd-48bd-a5ee-5d05db6b90dd', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 试验报告', '6 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度;  \n（5）混凝土棱柱体轴心抗压强度值;  \n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11a9a602-ddbf-4b00-9b1b-c8c5a5c737e1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 10）', 'lspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1>15~40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>11</td><td rowspan=1 colspan=1>卸货用抓斗或电磁起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>20~80</td><td rowspan=1 colspan=1>15~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40~100</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>12</td><td rowspan=1 colspan=1>船厂臂架起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩</td><td rowspan=1 colspan=1>20~50</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>13</td><td rowspan=1 colspan=1>门座起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>15~25</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>14</td><td rowspan=1 colspan=1>门座起重机集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>抓斗、电磁盘或集装箱吊具</td><td rowspan=1 colspan=1>25~60</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>建筑用塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>15~40</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>16</td><td rowspan=1 colspan=1>枪杆起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>17</td><td rowspan=1 colspan=1>铁路起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>25</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11aa8735-bd5f-46a9-b4e6-8962dbb1e19a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 5）', '使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操作的位置。操纵装置的运动方向也应尽可能地设置得适合人的肢体的自然运动。例如：脚踏控制装置应采用向下的脚踏力操作而不能用脚的横向运动触碰操作。\n\n9．6．1．5 用来操纵起重机械控制装置所需的力应与使用此控制装置的使用频度有关，应随机型变化并按人类工效学来考虑。\n\n9．6．1．6 控制起重机的急停按钮，应符合7．3．4和7．5．4．1的规定。\n\n### 9．6．2 司机室控制\n\n#### 9．6．2．1 控制装置的操纵\n\n9．6．2．1．1 控制器的操作方向应与其所控制对象的运动方向一致或者是合乎逻辑的关系。9．6．2．1．2 合适的操作方向是指起重机司机面向控制器时，操纵控制器时手的动作方向和所产生的效应要协调，采用手柄控制操作的见表58，采用手轮控制操作的见表59。\n\n#### 9．6．2．2 控制装置的布置与标识\n\n9．6．2．2．1 控制装置的位置设计，应在使其接通一个或几个控制装置时，一般不会无意识地再接通另外的控制装置。\n\n9．6．2．2．2 当操纵装置较多时，起重机主要的控制与操纵装置宜安排在司机座位的右侧。在布置了以手操纵控制器为主要操纵装置的情况下，可以安排脚踏操纵控制器。\n\n表 58 手柄移动方向和起重机运动的关系  \n\n\n\n\n\n表 59 手轮旋转方向和起重机运动的关系  \n\n\n\n\n\n9．6．2．2．3 在每个控制装置上，或在靠近它的位置处，应贴上文字标志或符号以区别其功能，清晰地表明所操纵实现的起重机械的运动方向。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11bcdf78-f892-4def-8860-c99c75ac399c', '38《起重机械超载保护装置》（GB12602-2009）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用面成为本标准的茶款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。\n\nGB/T2423.3电工电子产品环境试验第2部分：试验方法试验Cab：恒定湿热试验(GB/T2423.3-2006,1EC60068-2-78:2001.IDT\n\nGB/T3811起重机设计规范\n\nGB4208外壳防护等级（IP代码）（GB4208-2008.IEC60529+2001.IDT）\n\nGB/T13306标牌\n\nGB/T17626.5电磁兼容 试验和测量技术浪浦（冲击）抗扰度试验（GB/T17626.5-1999，idt IEC 61000-4-5:1995)\n\nJB/T3085电力传动控制装置的产品包装与运输规程');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11bf9603-0881-4a8b-92d3-c60c13eb8ba7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 1）', '6．3．2 钢丝绳## 6．3．2．1 钢丝绳选用原则\n\n起重机用钢丝绳应符合 GB／T20118的要求，优先采用线接触型钢丝绳。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等），或吊运大件物品、重要设备，且起重机的使用对人身安全及可靠性有较高要求时，应采用 GB8918中规定的钢丝绳。\n\n钢丝绳的选择应满足本标准适用的起重机对所使用的钢丝绳规定的最低选用要求。本标准规定的钢丝绳使用的前提是：所采用的钢丝绳出厂时已得到正确润滑，滑轮和卷筒的卷绕直径选择适当（符合6．3．3．1要求）。\n\n钢丝绳在滑轮和卷筒上的卷绕直径的选择要以起升机构的工作级别为依据。但对于要经常拆卸钢\n\n丝绳的起重机（如建筑用起重机和流动式起重机），由于要求滑轮、卷筒等与钢丝绳相关的部件尺寸紧凑，重量较轻，且可以经常更换钢丝绳，故滑轮、卷筒的卷绕直径选用允许比所在起升机构工作级别低一级，但最低工作级别不应低于 M3级。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等）时，宜按比该类起重机起升机构常用的工作级别高一级的机构来选择钢丝绳滑轮和卷筒的卷绕直径。\n\n## 6．3．2．2 钢丝绳结构型式的选择\n\n选用线接触型钢丝绳时，对起升高度很大，吊钩组钢丝绳倍率很小的港口装卸用起重机或建筑塔式起重机，宜采用多层股不旋转钢丝绳；当钢丝绳在腐蚀性较大的环境中工作时，应采用镀锌钢丝绳。\n\n## 6．3．2．3 钢丝绳直径的选择计算\n\n### 6．3．2．3．1 确定钢丝绳最大工作静拉力应考虑的因素\n\n#### 6．3．2．3．1．1 起重用（抓斗除外）钢丝绳\n\n计算最大工作静拉力时应考虑下列因素：起重机的额定起升载荷；下滑轮组和取物装置的自重重力；起升钢丝绳缠绕滑轮组的倍率 $a$ 和绕上卷筒的钢丝绳分支数；起升高度超过 $5 0 ~ \\mathrm { m }$ 时，一般要计及钢丝绳的自重重力；在上极限位置若钢丝绳与铅垂线夹角大于 $2 2 . 5 ^ { \\circ }$ 时，还需要考虑由钢丝绳的倾斜引起钢丝绳拉力的增大；钢丝绳系统的总传动效率 $\\eta _ { \\Sigma }$ 。对单联滑轮组可按式（124）计算：\n\n$$\n\\eta _ { \\Sigma } = \\frac { 1 - \\eta _ { l } ^ { \\mathrm { a } } } { ( 1 - \\eta _ { l } ) a } \\cdot \\eta _ { \\mathrm { D } }\n$$\n\n……（124）\n\n式中：\n\n$\\eta _ { \\Sigma }$ 钢丝绳系统的总传动效率；  \n$\\eta _ { l }$ 单个滑轮的效率（滚动轴承取0.98，滑动轴承取0.96）；  \n$a$ 同式（77）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { D } }$ 导向滑轮的效率。\n\n#### 6．3．2．3．1．2 非起重用钢丝绳\n\n对不专门用于起升垂直载荷的各种钢丝绳，应考虑在4．4．2中规定的、在各种用途工况中能反复出犛现的载荷情况Ⅰ或Ⅱ的最不利情况来确定出钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 。当钢丝绳用来作水平运动的牵引时，应考虑牵引对象作水平运动时的摩擦阻力、坡道阻力以及起升钢丝绳绕过起升及导向滑轮系统的阻力等。\n\n#### 6．3．2．3．1．3 多绳抓斗的钢丝绳\n\n对于四绳（或双绳）抓斗，其闭合绳和支持绳载荷分配按如下规定：\n\na） 如使用的系统能自动地且快速地（例如采用差动式电控装置等）使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配或将两种绳之间的载荷差异仅限制在闭斗末期或开始张开的一个极短时期内犛者，则闭合绳和支持绳的最大工作静拉力 $S$ 各取为总载荷的 $66 \\%$ 除以各自的分支数；当采用直流调速或交流变频调速，并进行了特殊的设计，能实时监控保证抓斗离地时起升与闭犛合机构载荷准确协调共同承担者，钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 可各取为总载荷的 $5 5 \\%$ 除 以\n\n各自的分支数。\n\nb） 如使用的系统在起升过程中不能使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配，而实际上在抓斗闭犛合及起升初期几乎全部载荷都作用在闭合绳上，则闭合绳最大工作静拉力犛 $S$ 取为总载荷的$100 \\%$ 除以其分支数，支持绳最大工作静拉力 $S$ 取为总载荷的 $66 \\%$ 除以其分支数。\n\n### 6．3．2．3．2 钢丝绳选用计算\n\n#### 6．3．2．3．2．1 $\\ b { C }$ 系数法\n\n本方法只适用于运动绳。选取的钢丝绳直径不应小于（最接近于）按式（125）计算的钢丝绳直径。\n\n$$\nd _ { \\operatorname* { m i n } } = C \\sqrt { S }\n$$\n\n……（125）\n\n式中：\n\n$d _ { \\mathrm { m i n } }$ — 钢丝绳的最小直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$C$ -钢丝绳选择系数，单位为毫米每开二次方牛 $( \\mathrm { m m } / \\sqrt { \\mathrm { N } } )$ ；$S$ -钢丝绳最大工作静拉力，单位为牛顿(N)。\n\n钢丝绳选择系数 $C$ 取值与钢丝的公称抗拉强度和机构工作级别有关，见表44。\n\n当钢丝绳的 $k ^ { \' }$ 和犽 $\\sigma _ { t }$ 狋值与表44中不同时，则可根据工作级别从表44中选择安全系数犆 $n$ 值并根据所选择钢丝绳的 $k ^ { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11c7baf1-99e5-4ead-aefd-a90a61cb3316', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：桩身内已有的用于超声波无损检测的声测管，一般多采用钢管，完全可以满足后压浆的需要，故能利用其兼作压浆管。\n\n## 9.5.4 压浆阀应能承受至少1 MPa 的静水压力，并应具有逆止的功能，其外部的保护层应能抵抗砂、石等或其他硬物的刮碰而不致受损。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11c8499c-d68f-4e6e-b05f-c04dd1d0e4e3', '31《焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GBT3323.1-2019）.md', '表A.12阶梯孔型像质计', '表A.12阶梯孔型像质计<<<HTBL|59aa358a00564a7b998f1505f2af2a85d|END>>>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11ca0bb8-866d-469c-9bc5-f6c217cd544f', '35《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》（GBT1231-2006）.md', '附录A(规范性附录)35VB钢技术条件', '附录A(规范性附录)35VB钢技术条件## A.1 35VB 钢的化学成分应符合表A.1 的规定。\n\n表A.1  \n\n\n\n\n\n## A.2 采用直径为25mm的试样毛坏，经热处理后的机械性能应符合表A.2的规定。\n\n表A.2  \n\n\n\n\n\n## A.3 钢材应进行冷顶锻试验，不允许有裂口或裂缝。\n\n## A.4 其余技术条件按GB/T3077的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11d38232-6dac-4747-a566-a7f0b6ca6058', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2.0.26 试拼装 test assembling', '2.0.26 试拼装 test assembling在批量加工生产前，为检验制造精度，选取有代表性的局部钢构件进行的拼装。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11d439bf-3de5-4ca3-824b-11b8f8974811', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：无背索斜拉桥的索塔大多在顺桥方向倾斜，倾斜索塔与直立索塔相比，各部位的几何尺寸和角度有一定的变化，因此在施工时需要充分考虑到这些变化带来的影响。\n\n## 20.6.3 在进行倾斜索塔的施工时，应采取必要措施，避免塔柱根部的混凝土产生过大的拉、压应力；有横梁的索塔，在横梁施工时应根据其构造特点对模板和支架系统进行专门设计，支架系统应可靠，其强度、刚度和稳定性应满足使用的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11dbaa3c-4f46-4183-88ae-783eaa86d773', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '3.18 起重吊装', '3.18 起重吊装3.18.1 起重吊装检查评定应符合现行国家标准《起重机械安全规程》GB6067的规定。\n\n3.18.2 起重吊装检查评定保证项目应包括：施工方案、起重机械、钢丝绳与地锚、索具、作业环境、作业人员。一般项目应包括：起重吊装、高处作业、构件码放、警戒监护。\n\n3.18.3 起重吊装保证项目的检查评定应符合下列规定：\n\n## 1 施工方案\n\n1）起重吊装作业应编制专项施工方案，并按规定进行审核、审批；  \n2）超规模的起重吊装作业，应组织专家对专项施工方案进行论证。\n\n## 2 起重机械\n\n1）起重机械应按规定安装荷载限制器及行程限位装置；  \n2）荷载限制器、行程限位装置应灵敏可靠；  \n3）起重拔杆组装应符合设计要求；  \n4）起重拔杆组装后应进行验收，并应由责任人签字确认。\n\n## 3 钢丝绳与地锚\n\n1）钢丝绳磨损、断丝、变形、锈蚀应在规范允许范围内；  \n2）钢丝绳规格应符合起重机产品说明书要求;  \n3）吊钩、卷筒、滑轮磨损应在规范允许范围内；  \n4）吊钩、卷筒、滑轮应安装钢丝绳防脱装置；  \n5）起重拔杆的缆风绳、地锚设置应符合设计要求。\n\n## 4 索具\n\n1）当采用编结连接时，编结长度不应小于15倍的绳径，且不应小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；2）当采用绳夹连接时，绳夹规格应与钢丝绳相匹配，绳夹数量、间距应符合规范要求；3）索具安全系数应符合规范要求；4）吊索规格应互相匹配，机械性能应符合设计要求。\n\n## 5 作业环境\n\n1）起重机行走、作业处地面承载能力应符合产品说明书要求;  \n2）起重机与架空线路安全距离应符合规范要求。\n\n## 6 作业人员\n\n1）起重机司机应持证上岗，操作证应与操作机型相符；2）起重机作业应设专职信号指挥和司索人员，一人不得同时兼顾信号指挥和司索作业；3）作业前应按规定进行技术交底，并应有交底记录。\n\n3.18.4 起重吊装一般项目的检查评定应符合下列规定\n\n## 1 起重吊装\n\n1）钢筋机械安装完毕应按规定履行验收程序，并应经责任人签字确认；\n\n2）保护零线应单独设置，并应安装漏电保护装置；\n\n3）钢筋加工区应搭设作业棚，并应具有防雨、防晒等功能；\n\n4）对焊机作业应设置防火花飞溅的隔热设施;\n\n5）钢筋冷拉作业应按规定设置防护栏；\n\n6）机械传动部位应设置防护罩。\n\n## 5 电焊机：\n\n1）电焊机安装完毕应按规定履行验收程序，并应经责任人签字确认；\n2）保护零线应单独设置，并应安装漏电保护装置;\n\n3）电焊机应设置二次空载降压保护装置；\n\n4）电焊机一次线长度不得超过5m，并应穿管保护；\n\n5）二次线应采用防水橡皮护套铜芯软电缆；\n\n6）电焊机应设置防雨罩，接线柱应设置防护罩。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11e5efe9-9848-46f8-99c0-2fd4c725e1a9', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第七十二条', '第七十二条债权人可以拒绝债务人部分履行债务，但部分履行不损害债权人利益的除外。\n\n债务人部分履行债务给债权人增加的费用，由债务人负担。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11e81a7c-bf0e-4604-bd75-fb941063a141', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '附件 7 四川路桥起重吊装作业（安全）监督检查细目清单', '附件 7 四川路桥起重吊装作业（安全）监督检查细目清单组织检查单位：  \n检查日期：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11e90746-8083-4b02-a757-e004194ad372', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算## 6.1.1.4.1 起动时间和起动平均加速度计算\n\n### 6.1.1.4.1.1 机构起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（82）计算：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle \\ n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } + J _ { \\mathrm { 2 } } ) + \\frac { J _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle \\ 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { N } } ) }\n$$\n\n式中：\n\n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动时间，单位为秒（s），其值见表37；  \n$n$ 电动机额定转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；  \n$k$ 其他传动件的转动惯量折算到电动机轴上的影响系数， $k = 1 . 0 5 \\sim 1 . 2 0$ ；  \n$J _ { 1 }$ 电动机转子的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { 2 }$ -电动机轴上制动轮和联轴器的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } } ,$ ）；  \n$J _ { 3 }$ -作起升运动的物品的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 ) } }$ ；\n\n$$\nJ _ { 3 } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D ^ { 2 } } { 4 g a ^ { 2 } i ^ { 2 } }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；$D$ 同式（77）；$_ g$ 重力加速度，取 $g { = } 9 . 8 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；$a$ 同式（77）；i 同式（77）；同式（77）；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 电动机平均起动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d q } } = \\lambda _ { \\mathrm { A S } } M _ { \\mathrm { n } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { A S } }$ — 电动机平均起动转矩倍数，其值见表38；  \n$M _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机的额定转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ ———见式（77）。\n\n表 37 起升机构起（制）动时间和平均升降加（减）速度值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11f14fd8-8aa5-4733-b0cb-7c7c2b0bd020', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '3动力与电气装置（Part 1）', '3动力与电气装置## 3.1一般规定\n\n### 3.1.1内燃机机房应有良好的通风、防雨措施，周围应有1m宽以上的通道，排气管应引出室外，并不得与可燃物接触。室外使用的动力机械应搭设防护棚。  \n### 3.1.2冷却系统的水质应保持洁净，硬水应经软化处理后使用，并应按要求定期检查更换。  \n### 3.1.3电气设备的金属外壳应进行保护接地或保护接零，并应符合现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的规定。  \n### 3.1.4在同一供电系统中，不得将一部分电气设备作保护接地，而将另一部分电气设备作保护接零。不得将暖气管、煤气管、自来水管作为工作零线或接地线使用。\n3.1.5在保护接零的零线上不得装设开关或熔断器，保护零线应采用黄/绿双色线。  \n3.1.6不得利用大地作工作零线，不得借用机械本身金属结构作工作零线。  \n3.1.7电气设备的每个保护接地或保护接零点应采用单独的接地（零）线与接地干线（或保护零线）相连接。不得在一个接地（零）线中串接几个接地（零）点。大型设备应设置独立的保护接零，对高度超过 $3 0 \\mathrm { m }$ 的垂直运输设备应设置防雷接地保护装置。  \n3.1.8电气设备的额定工作电压应与电源电压等级相符。  \n3.1.9电气装置遇跳闸时，不得强行合闸。应查明原因，排除故障后再行合闸。  \n3.1.10各种配电箱、开关箱应配锁，电箱门上应有编号和责任人标牌，电箱门内侧应有线路图，箱内不得存放任何其他物件并应保持清洁。非本岗位作业人员不得擅自开箱合闸。每班工作完毕后，应切断电源，锁好箱门。  \n3.1.11发生人身触电时，应立即切断电源后对触电者作紧急救护。不得在未切断电源之前与触电者直接接触。  \n3.1.12电气设备或线路发生火警时，应首先切断电源，在未切断电源之前，人员不得接触导线或电气设备，不得用水或泡沫灭火机进行灭火。\n\n## 3.2内燃机\n\n3.2.1内燃机作业前应重点检查下列项目，并符合相应要求：\n\n1曲轴箱内润滑油油面应在标尺规定范围内；\n\n2冷却水或防冻液量应充足、清洁、无渗漏，风扇三角胶带应松紧合适；\n\n3燃油箱油量应充足，各油管及接头处不应有漏油现象；\n\n4各总成连接件应安装牢固，附件应完整。\n\n3.2.2内燃机启动前，离合器应处于分离位置；有减压装置的柴油机，应先打开减压阀。\n\n3.2.3不得用牵引法强制启动内燃机；当用摇柄启动汽油机时，应由下向上提动，不得向下硬压或连续摇转，启动后应迅速拿出摇把。当用手拉绳启动时，不得将绳的一端缠在手上。\n\n3.2.4启动机每次启动时间应符合使用说明书的要求，当连续启动3次仍未能启动时，应检查原因，排除故障后再启动。\n\n3.2.5启动后，应怠速运转 $3 \\mathrm { { m i n } \\mathrm { { \\sim } 5 \\mathrm { { m i n } } } }$ ，并应检查机油压力和排烟，各系统管路应无泄漏现象；应在温度和机油压力均正常后，开始作业。\n\n3.2.6作业中内燃机水温不得超过 $9 0 \\%$ ，超过时，不应立即停机，应继续怠速运转降温。当冷却水沸腾需开启水箱盖时，操作人员应戴手套，面部应避开水箱盖口，并应先卸压，后拧开。不得用冷水注人水箱或泼浇内燃机体强制降温。\n\n3.2.7内燃机运行中出现异响、异味、水温急剧上升及机油压力急剧下降等情况时，应立即停机检查并排除故障。\n\n3.2.8停机前应卸去载荷，进行低速运转，待温度降低后再停止运转。装有涡轮增压器的内燃机，应怠速运转 $5 \\mathrm { { m i n } \\sim 1 0 \\mathrm { { m i n } } }$ 后停机。\n\n3.2.9有减压装置的内燃机，不得使用减压杆进行熄火停机。\n\n3.2.10排气管向上的内燃机，停机后应在排气管口上加盖。\n\n## 3.3发电机\n\n3.3.1以内燃机为动力的发电机，其内燃机部分的操作应按本规程第3.2节的有关规定执行。\n\n3.3.2新装、大修或停用10d及以上的发电机，使用前应测量定子和励磁回路的绝缘电阻及吸收比，转子绕组的绝缘电阻不得小于 $0 . 5  { \\mathrm { M } } \\Omega$ ，吸收比不得小于1.3，并应做好测量记录。\n\n3.3.3作业前应检查内燃机与发电机传动部分，并应确保连接可靠，输出线路的导线绝缘应良好，各仪表应齐全、有效。\n\n3.3.4启动前应将励磁变阻器的阻值放在最大位置上，应断开供电输出总开关，并应接合中性点接地开关，有离合器的发电机组应脱开离合器。内燃机启动后应空载运转，并应待运转正常后再接合发电机。\n\n3.3.5启动后应检查并确认发电机无异响，滑环及整流子上电刷应接触良好，不得有跳动及产生火花现象。应在运转稳定，频率、电压达到额定值后，再向外供电。用电负荷应逐步加大，三相应保持平衡。\n\n3.3.6不得对旋转着的发电机进行维修、清理。运转中的发电机不得使用帆布等物体遮盖。\n\n3.3.8发电机组并联运行应满足频率、电压、相位、相序相同 的条件。\n\n3.3.9并联线路两组以上时，应在全部进入空载状态后逐一供电。准备并联运行的发电机应在全部已进入正常稳定运转，接到“准备并联”的信号后，调整柴油机转速，并应在同步瞬间合闸。3.3.10并联运行的发电机组如因负荷下降而需停车一台时，应先将需停车的一台发电机的负荷全部转移到继续运转的发电机上，然后按单台发电机停车的方法进行停机。如需全部停机则应先将负荷逐步切断，然后停机。  \n3.3.11移动式发电机使用前应将底架停放在平稳的基础上，不得在运转时移动发电机。  \n3.3.12发电机连续运行的允许电压值不得超过额定值的$\\pm 1 0 \\%$ 。正常运行的电压变动范围应在额定值的 $\\pm 5 \\%$ 以内，功率因数为额定值时，发电机额定容量应恒定不变。  \n3.3.13发电机在额定频率值运行时，发电机频率变动范围不得超过 $\\pm 0 . 5 \\mathrm { H }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('11f3cdf6-1e1e-40b0-a891-c5bef76feb4b', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '动载试验dynamic test', '动载试验dynamic test其试验过程为：设备或设备一部分在极限工作载荷乘以相应的动载试验系数的载荷作用下,对所有可能的配置进行动载特性方面的操作观察，以检查设备和其安全装置是否正常。\n\n### 3.2.51');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('120114f0-e105-4dbf-a181-76716bb6c3ef', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：悬索桥的施工精度要求很高，每个环节都不能忽视，因此，为保证成桥线形和内力符合设计期望，需要进行施工过程控制。\n\n## 21.2 锚碇\n\n### 21.2.1 重力式锚碇的基坑开挖和基础施工应符合下列规定：\n\n1 基坑开挖施工除应符合本规范第 13 章的有关规定外，基坑应沿等高线自上而下分层进行开挖，在坑外和坑底应分别设置截水沟和排水沟，并应防止地面水流入坑内而引起塌方或破坏基底土层。采用机械开挖时，应在基底高程以上预留$1 5 0 { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ 土层采用人工清理，且不得破坏基底岩土的原状结构；采用爆破方法施工时，宜使用预裂爆破法，避免对边坡造成破坏。对深大基坑，应采取边开挖边支护的措施保证其边坡的稳定，边坡支护的方法应符合设计规定。\n\n2 沉井基础的施工应按本规范第 11 章的有关规定执行。\n\n3 地下连续墙的施工除应符合本规范第 12 章的有关规定外，基坑开挖前对地下连续墙基底的基岩裂隙宜进行压浆封闭，并应减少地下水向基坑的渗透；采用“逆作法”进行基坑开挖和内衬施工时应进行施工监测，监测内容宜包括环境监测、水工监测、地下连续墙体监测、土工监测及内衬监测等。对基坑底板混凝土宜预留地下孔隙水卸压的通道，具体数量宜根据现场实际情况确定。\n\n### 21.2.2 隧道锚洞室和岩锚的开挖施工除应符合现行《公路隧道施工技术规范》（JTG/T 3660）的有关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 开挖施工前，宜根据两侧洞室的开挖方法和步骤，对围岩的侧壁收敛、拱顶下沉和底部隆起等变形进行模拟仿真计算，并应根据其计算分析结果提出开挖施工中变形量控制的标准。\n\n2 开挖施工前尚应进行地表排水系统和工作坑的设计，确定防止洞外地表水流入开挖作业面的有效措施。地下水较丰富时，宜在隧洞的侧墙处设排水沟，在开挖作业面的底部设集水坑，并应采取必要的措施将水引出洞外；在衬砌混凝土的施工缝处应沿隧洞轴线方向预埋止水板。\n\n3 在条件许可的情况下，宜在附近选取一地质相似的地方进行爆破监控试验，对爆破施工方案的各种参数进行试验和修正，据此正式确定爆破方案。开挖施工时宜采用光面控制爆破方式，并应严格控制爆破，减少对围岩的扰动。\n\n4 洞口处宜设置护拱，并应采取有效措施防止落石等物体进入洞内。\n\n5 洞室开挖施工时，宜对水平净空收敛、地表及边坡位移、拱顶下沉、底板隆起等进行监控量测，监控量测的断面布置和频率宜根据实际情况确定。\n\n6 岩锚施工时的钻孔宜采用破碎法施工，在成孔过程中应对钻孔深度和孔空间轴线位置进行检查和记录；达到设计深度后，应采用洁净高压水冲洗孔道并采用有效方法将钻渣掏出。锚索下料时宜采用砂轮机切割，穿束时应设置定位环，保证锚索在孔中位于对中位置，同时应避免锚索扭转，锚索安装完成后应及时对孔道进行压浆。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('120a6326-c447-4574-b521-ce0b2d9db95b', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '表4.12.1-4 箱形梁基本尺寸允许偏差', '表4.12.1-4 箱形梁基本尺寸允许偏差（mm)注：分段分块制造的箱形梁拼接处梁高及腹板中心距允许偏差可按施工文件要求调整。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('120e9a99-d072-4a2b-a6b1-f702142b89c3', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '附录B钢结构焊接工艺评定报告格式', '附录B钢结构焊接工艺评定报告格式B.0.1钢结构焊接工艺评定报告封面见图B.0.1。B.0.2钢结构焊接工艺评定报告目录应符合表B.0.2的规定。B.0.3钢结构焊接工艺评定报告格式应符合表B.0.3-1～表B.0.3-12的规定。\n\n表B.0.3-2焊接工艺评定指导书\n\n\n\n\n\n表B.0.3-9免予评定的焊接工艺报告\n\n共页第页\n\n\n\n\n\n表B.0.3-10免于评定的焊接工艺\n\n\n\n\n\n25《低合金钢药芯焊丝》GB/T17493\n\n26《钢结构超声波探伤及质量分级法》JG/T203\n\n27《碳钢、低合金钢焊接构件焊后热处理方法》JB/T6046\n\n28《无损检测焊缝磁粉检测》JB/T6061\n\n29《无损检测焊缝渗透检测》JB/T6062\n\n30《热切割气割质量和尺寸偏差》JB/T10045.3\n\n31《焊接构件振动时效工艺参数选择及技术要求》JB/T10375\n\n32《焊接用二氧化碳》HG/T2537');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1215664f-b158-45e7-8f0d-9871ed79ad3f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）', '（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('121958ec-05b8-4916-adbd-298d3c92f641', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10变形监测（Part 2）', '式，其图形强度、可靠性和观测精度都较高，可满足各种精度的变形监测对基准网的要求。GPS 定位技术在变形监测基准网的建立中，正在发挥着越来越重要的作用。导线网以其布网形式灵活见长，但其检核条件较少，常用于困难条件下低等级监测基准网的建立。视准轴线是最简单的监测基准网，但须在轴线上或轴线两端设立检核点。\n\n10．2．2水平位移监测基准网的布设：\n\n1由于变形监测是以单纯测定监测体的变形量为目的，因此，采用独立坐标系统即可满足要求。\n\n2由于变形监测区域面积一般较小，采用一次布网形式，其点位精度比较均匀，有利于保证基准网的布网精度。\n\n3将狭长形建筑物的主轴线或其平行线纳入网内，是监测基准网布网的典型做法。\n\n4大型工程布网时，应充分顾及网的精度、可靠性和灵敏度等指标的规定为新增内容主要是基于大型工程监测精度要求较高、内容较多、监测周期较长的考虑。\n\n10．2．3由于监测基准网的边长较短，观测精度和点位的稳定性要求较高，采用有强制归心装置的观测墩是较为普遍的做法。\n\n10．2．4水平位移监测基准网测量的主要技术要求：\n\n1相邻基准点的点位中误差，是制定相关技术指标的依据。它也和表10．1．3 中变形观测点的点位中误差系列数值相同。但变形观测点的点位中误差，是指相对于邻近基准点而言；而基准点的点位中误差，是相对相邻基准点而言。\n\n理论上，监测基准网的精度应采用高于或等于监测网的精度，但如果提高监测基准网点的精度，无疑会给高精度观测带来困难，加大工程成本。故，采用相同的点位中误差系列数值。换句话说，监测基准网的点位精度和监测点的点位精度要求是相同的。\n\n2关于水平位移变形监测基准网的规格。\n\n为了让变形监测的精度等级(水平位移)一、二、三、四等和工程控制网的精度等级系列一、二、二、四等相匹配或相一致，仍然取0． $7 ^ { \\prime \\prime }$ 、1. $0 ^ { \\prime \\prime }$ 、1. $8 { ^ { \\prime \\prime } }$ 和2. $5 ^ { \\prime \\prime }$ 作为相应等级的测角精度序列，取1／300000、1／200000、 $1 \\mathrm { ~ / ~ } 1 0 0 0 0 0$ 和 $1 / 8 0 0 0 0$ 作为相应等级的测边相对巾误差精度序列，取12、9、6、4测回作为相应等级的测回数序列，取 $1 . 5 \\mathrm { { m m } , 3 . 0 \\mathrm { { m m } } }$ 、6mm 和 $1 2 \\mathrm { m m }$ 作为相应等级的点位中误差的精度序列。\n\n根据纵横向误差计算点位中误差的公式：\n\n$$\n{ m _ { \\mathrm { A } } } = L \\sqrt { \\left( \\frac { { m _ { \\mathrm { B } } } } { \\rho } \\right) ^ { 2 } + \\left( \\frac { 1 } { T } \\right) ^ { 2 } }\n$$\n\n式中 $L$ ——平均边长；$m _ { \\mathfrak { \\beta } }$ 测角中误差；$T$ ---边长相对中误差分母。\n\n可推算出监测基准网相应等级的平均边长，如表21。\n\n表21水平位移监测基准网精度规格估算  \n\n\n\n\n\n要说明的是，相应等级监测网的平均边长是保证点位中误差的一个基本指标。布网时，监测网的平均边长可以缩短，但不能超过该指标，否则点位中误差将无法满足。平均边长指标也可以理解为相应等级监测网平均边长的限值。以四等网为例，其平均边长最多可以放长至 $6 0 0 \\mathrm { m }$ ，反之点位中误差将达不到12．0mm的监测精度要求。\n\n3关于水平角观测测回数。\n\n对于测角中误差为1. $8 ^ { \\prime \\prime }$ 和2. $5 ^ { \\prime \\prime }$ 的水平位移监测基准网的测回数，采用相应等级工程控制网的传统要求，见本规范第3章。\n\n对于测角中误差为 $0 , ~ 7 ^ { \\prime \\prime }$ 和1. $0 ^ { \\prime \\prime }$ 的水平位移监测基准网的测回数，分别规定为12测回和9测回 $( 1 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器)，主要是由于变形监测网边长较短，目标成像清晰，加之采用强制对中装置，根据理论分析并结合工程测量部门长期的变形监测基准网的观测经验，制定出相应等级的测回数。其较《93 规范》的测回数有所减少，例如一等网的观测，规定为采用 $1 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器，测角中误差为0. $7 ^ { \\prime \\prime }$ 时，测回数为12 测回。工程实践也证明，测回数在12测回以上时，测回数的增加，对测角精度的影响很小。\n\n另外，在国家大地测量中，测角中误差为0． $7 ^ { \\prime \\prime }$ 时，将 $1 { ^ { \\prime \\prime } }$ 级仪器的测回数规定为：三角网 21测回，导线网15 测回；本次修订将监测基准网的测回数规定为12 测回，其较国家导线测量的测回数15 略少。\n\n测角中误差为1. $0 ^ { \\prime \\prime }$ 时，在国家大地测量中，将 $1 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器的测回数规定为：三角网15 测回，导线网10测回；在本规范第3章中，将 $1 { ^ { \\prime \\prime } }$ 级仪器的测回数规定为12测回。本次修订将监测基准网的测回数规定为9测回，其与国家导线测量的测回数10接近，较《93规范》的测回数降低一个级别。\n\n注：测回数，是按全组合法折算成方向法的测回数。\n\n4当水平位移监测基准网设计成GPS 网时，须满足表10．2．4中相应等级的相邻基准点的点位中误差的精度要求，基准网边长的设计须和观测精');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('121aebc4-32d2-4906-84af-d7c7af3e585d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '引 言', '引 言0．1 使用本标准应考虑到：\n\na） 本标准不包括所涵盖的起重机设计的特殊问题，如：与非电力驱动的其他驱动装置有关的工作特性分析及各相关部分的设计，在道路及越野地面上行驶运行机构与支承装置的设计，及各类具体起重机的专用特殊部件和结构设计中的特殊问题等；  \nb） 凡经理论和实践已证明是正确的其他设计计算方法，经设计部门和用户协商同意，也可以在起重机设计中采用。\n\n0．2 对不同工作要求的起重机设计，在使用本标准时允许有所不同：\n\na） 本标准涉及的各类起重机，其使用条件和工作要求可能有显著的差别，如一台高速运行、载荷繁重、繁忙使用的起重机，与一台平缓运行、载荷轻微、作业清闲的起重机，其工况和要求就很不相同。对使用工况和要求有很大差异的起重机设计，不要求都按本标准的全部内容进行计算，而应允许有所不同。\n下面是一段 Markdown 文档内容，请根据系统提示，完成任务，直接返回处理后的 Markdown：\n\n```markdown\nb） 对那些设计中选用的标准的结构件、机械部件或电气部件，如果已进行过审核或试验并取得合格认可，则认为它们能满足所设计的起重机的工作要求，再进行计算也只是对一个令人满意的结果再作一次验证，故不必再对上述标准部件作校核计算。  \nc） 对在本标准已作了规定的设计计算项目，如果在所设计的起重机工作中不可能有不利结果的，就没有必要再作校核计算。例如：对于工作级别很低的起重机，就不必进行疲劳计算。\n\n对不同类型和不同工作要求的起重机应采用不完全相同的设计计算：对一台构造简单工作清闲的起重机，或对一台由标准部件组成的起重机，其计算就应简略一些，而不要求按本标准所列的全部内容逐项进行设计计算，但必须保证起重机的安全与可靠。\n\n0．3 起重机用户在确定起重机订货要求及选购起重机产品时，要特别注意确定和选择起重机整机的工作级别和它的机构的工作级别：\n\na） 用户要根据本标准恰当地提出对起重机工作级别的要求，如果可能还须进一步明确起重机各个机构的工作级别，以确保制造商能按此要求进行设计与制造。  \nb） 起重机整机的工作级别，由起重机使用等级和起重机载荷状态级别两个因素决定，见3．2及表3。起重机使用等级表明了该起重机工作忙闲程度，由起重机的总工作循环数决定，它可以由起重机预计的使用年数（该起重机报废或被更新之前的使用年数）、每年平均的工作日数，每工作日内平均的起重工作循环次数等三个数的乘积得到。起重机的载荷状态级别表明了该起重机起吊载荷的轻重程度，由式（1）计算出的载荷谱系数按表2确定。说明：对以上这两项计算只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。  \nc） 起重机机构工作级别，是将各单个机构分别作为一个整体进行的载荷及运转情况评价，它概略地表示了由该机构的使用等级（设计寿命、工作小时数）和该机构的载荷状态级别（反映载荷轻重状态的级别或载荷谱系数）所决定的机构工作的总体状况，见3．3及表6。机构的使用等级由表4查得，机构的载荷状态级别由式（3）计算出的载荷谱系数按表5查得。同样，对机构使用等级和机构载荷状态级别两项计算也只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。\n\nd） 如果用户无法提供所需要的起重机的有关数据，从而无法按上述 b）、c）中所述的方法通过计算与查表选出起重机整机或其机构的工作级别时，也可以通过查阅附录 A及附录B中的有关资料，近似地选出所要的起重机的工作级别及其机构的工作级别。但必须说明附录 A及附录B中的这些选择指南并无约束力，只是给出一个选择的参考示例。在起重机招标书和订货单上所确定的起重机及其机构的工作级别，只能由起重机用户提出并作出最终认定。\n\n0．4 起重机的有效使用期：\n\na） 本标准列出的使用等级，并不是对起重机实际使用工作有效期的保证值。  \nb） 无论是起重机整机的使用等级（起重机的总工作循环数，或由此结合起重机的工作状况推算出的设计预期的起重机工作寿命年数），或者起重机机构整体的使用等级（起重机机构运转的总小时数，或由此结合使用状况推算出的设计预期的起重机机构工作寿命小时数），都只是一个设计时预估值，而决不是制造商给出的该起重机有效使用期的保证值。  \nc） 如果在设计中未对该起重机的预期寿命进行充分的注意和考虑，制造时又没有遵循本标准提出的要点从而未达到设计要求，使用中未能按照制造商给出的说明书进行正常操作和定期维护，或者实际使用工况与订购该起重机时提出的要求又有较大的差异，则产品上述设计预期寿命就会与产品实际的有效使用期有比较大的、甚至是很大的出入。  \nd） 如果起重机是由用户通过招标来确定制造商，招标书上提出的起重机的工作条件与其实际使用情况也较符合，起重机制造商遵从招标书的要求并根据本标准作出的正确设计来进行制造，制造的产品符合相应标准确定的制造技术条件的要求而获得了质量保证，用户也按照制造商给出的说明书进行了正常操作和定期维修保养，则设计者根据本标准对该起重机选出的使用等级的值就与具有设计所确定安全度的起重机及其机构的实际有效使用期相当。\n\n0．5 起重机的用户应注意到：\n\na） 起升物品的迎风面积———如果这个面积大于附录 E．5所给出的值，则起重机用户需要另行提供此物品迎风面积的可靠实用的信息。  \nb） 工作风压———如果起重机工作时的最大风压可能大于表15规定的值，则起重机用户需要另行提供起重机工作时应考虑到的最大工作风压的相关信息。  \nc） 非工作风压———如果按照用户使用现场当地的气象条件的要求，需要起重机按表18规定的更大的非工作风压进行起重机设计，则起重机用户应提供该起重机设计应考虑到的非工作风压的准确信息。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('121d441d-50ba-4cb9-80d6-4a1c22f9d4f0', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14 钢与混凝土组合梁（Part 6）', '臂组合梁， $M _ { \\mathrm { k } }$ 应根据平衡条件计算。\n\n## 14.6纵向抗剪计算\n14.6.1国内外众多试验表明，在剪力连接件集中剪力作用下，组合梁混凝土板可能发生纵向开裂现象。组合梁纵向抗剪能力与混凝土板尺寸及板内横向钢筋的配筋率等因素密切相关，作为组合梁设计最为特殊的一部分，组合梁纵向抗剪验算应引起足够的\n\n重视。\n\n沿着一个既定的平面抗剪称为界面抗剪，组合梁的混凝土板（承托、翼板）在纵向水平剪力作用时属于界面抗剪。图14.6.1给出了对应不同翼板形式的组合梁纵向抗剪最不利界面， $a \\mathrm { - } a$ 抗剪界面长度为混凝土板厚度； $^ { b - b }$ 抗剪截面长度取刚好包络焊钉外缘时对应的长度； $c c , d \\ – d$ 抗剪界面长度取最外侧的焊钉外边缘连线长度加上距承托两侧斜边轮廓线的垂线长度。\n\n14.6.2组合梁单位纵向长度内受剪界面上的纵向剪力 $\\boldsymbol { v } _ { l 1 }$ 可以按实际受力状态计算，也可以按极限状态下的平衡关系计算。按实际受力状态计算时，采用弹性分析方法，计算较为繁琐；而按极限状态下的平衡关系计算时，采用塑性简化分析方法，计算方便，且和承载能力塑性调幅设计法的方法相统一，同时公式偏于安全，故本标准建议采用塑性简化分析方法计算组合梁单位纵向长度内受剪界面上的纵向剪力。\n\n14.6.3国内外众多研究成果表明，组合梁混凝土板纵向抗剪能力主要由混凝土和横向钢筋两部分提供，横向钢筋配筋率对组合梁纵向受剪承载力影响最为显著。1972年，A.H.Mattock 和N.M.Hawkins通过对剪力传递的研究，提出了普通钢筋混凝土板的抗剪强度公式： $V _ { \\mathrm { L u , 1 } } { = } 1 . 3 8 b _ { \\mathrm { f } } { + } 0 . 8 A _ { \\mathrm { e } } f _ { \\mathrm { r } } { \\leqslant } 0 . 3 f _ { \\mathrm { c } } b _ { \\mathrm { f } }$ 。本条基于上述纵向抗剪计算模型，结合国内外已有的试验研究成果，对混凝土抗剪贡献一项作适当调整，得到了式（14.6.3-2）和式（14.6.3-3)，这两个公式考虑了混凝土强度等级对混凝土板抗剪贡献的影响。\n\n组合梁混凝土翼板的横向钢筋中，除了板托中的横向钢筋$A _ { \\mathrm { b h } }$ 外，其余的横向钢筋 $A _ { \\mathrm { t } }$ 和 $A _ { \\mathrm { b } }$ 可同时作为混凝土板的受力钢筋和构造钢筋使用，并应满足现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010 的有关构造要求。\n\n14.6.4本条规定的组合梁横向钢筋最小配筋率要求是为了保证组合梁在达到承载力极限状态之前不发生纵向剪切破坏，并考虑到荷载长期效应和混凝土收缩等不利因素的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('122bb20a-5e05-4920-a62c-9b1a748e5fac', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '10.1 涂装前准备', '10.1 涂装前准备10.1.4涂装施工所使用的设备和工具应保持良好状况、安全可靠。\n\n10.1.5 涂装前，应对构件自由边的双侧倒弧，倒弧的半径应不小于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n10.1.6密闭箱形构件的内部宜不涂装。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('122dba44-edd3-4802-89ea-a5e2e546e133', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性当起重机处于卸载状态，所有可移动工作部件都缩回到最靠近向后倾覆线的位置时，按以下规定的方法校验其抗后倾覆稳定性。\n\n## 8.1.4.1.1 力矩法\n\n按对倾覆线计算，由工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 和惯性力 $P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ 构成的倾覆力矩不应大于稳定力矩的 $90 \\%$ 。\n\n## 8.1.4.1.2 重力法\n\n不考虑风载荷作用时，静止起重机的质心在水平面上的投影位置不应超过从前支点到后倾覆线距离的 $80 \\%$ ，典型例子如图16所示。\n\n  \n图 16 起重机底座外形图\n\n## 8.1.4.2 风载荷的作用\n\n工作状态风载荷按最不利的方向施加作用。对于不能随风自由回转的起重机，非工作状态风载荷按最不利的方向施加作用；对可随风回转的起重机，非工作状态风载荷应按设计预期方向作用于起重机的上部结构，并按最不利方向作用于起重机的下部结构。\n\n## 8.1.4.3 起重机的基础\n\n起重机制造商应规定起重机对作为基础的地面或承载结构物的作用力。如果是用基础来保证起重机全部或部分抗倾覆稳定性，制造商应对基础的要求作出规定。\n\n## 8.1.4.4 临时辅助稳定装置\n\n临时辅助稳定装置是指为增加起重机的整体抗倾覆稳定性而对起重机基本的或正常的结构增加的\n\n临时辅助附件，它应能迅速并方便地投入使用。\n\n当需要设置临时辅助稳定装置时，起重机使用说明书应全面叙述需要的临时辅助稳定装置的类型，正确的安装方法，以及它们的作用是否用于满足工作、非工作、或抗后倾覆的稳定性。\n\n## 8.1.4.5 关于大变形的影响\n\n对由于固定载荷、变动载荷、风载荷或动载的影响而产生显著弹性变形（即大变形）的起重机，在计算整体抗倾覆稳定性和抗后倾覆稳定性时应计及大的弹性变形的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('124b7672-ae54-4a50-8f7c-2c8a94a6ff55', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 1）', '9 安全## 9.1 起重机的安全设计计算\n\n起重机结构、机械、电气及整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性的设计计算等，应按本标准第4章、第5章、第6章、第7章、第8章的规定进行。\n\n## 9.2 起重机的标记、铭牌、安全标志、限界尺寸和净距\n\n### 9.2.1 标记、铭牌和安全标志\n9．2．1．1 起重机应有标记、铭牌和安全标志。\n\n9．2．1．2 起重机的规格标记应符合下列要求：\n\na） 额定起重量（或额定起重力矩），应永久性地标明在从地面容易看清的地方。  \nb） 额定起重量随全幅度范围变化的起重机，应设有明显可见的额定起重量随幅度全程变化的曲线或表格；凡不同幅度段规定有不同额定起重量的，幅度段的划分及各段的额定起重量，均应永久性地标明并明显可见。由制造商提供的操作说明书应能对不同幅度起重量做出更详细说明。  \nc） 如果起重机配备有几个起升机构，则应分别标明每个起升机构的额定起重量。由制造商提供的操作说明书应指明这些起升机构是否可以同时使用。\n\n9．2．1．3 每台起重机都应在适当的位置装设铭牌，铭牌应至少标明以下内容：\n\n制造商名称；  \n产品名称和型号；  \n主要性能参数；  \n出厂编号；  \n制造日期。\n\n9．2．1．4 应在起重机的合适位置或工作区域设有明显可见的文字安全警示标志，如“起升物品下方严禁站人“ 、 “臂架下方严禁停留“ 、 “作业半径内注意安全“ 、 “未经许可不得入内“等。在起重机的危险部位，应有安全标志，安全标志应符合 GB2894和 GB15052的规定。安全标志的颜色，应符合 GB2893的规定。\n\n## 9．2．2 界限尺寸和净距\n\n9．2．2．1 在最不利位置和最不利装载条件下，起重机的所有运动部分（吊具和其他取物装置除外）与建筑物的净距规定如下：\n\n距固定部分不小于 $0 , 0 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距任何栏杆或扶手不小于 $0 . 1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距出入区不小于 $0 . 5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ （出入区是指允许人员进出的所有通道，但工作平台除外）。\n\n具有水平滚轮或带轮缘车轮导向的桥式起重机等，考虑其沿轨道运行时可能产生一定的偏斜，其侧方与外部固定部分的间隙尺寸不应小于 $0 . 0 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n铁路起重机的轮廓线应符合铁路运输轮廓界限。用于铁路装卸的起重机，其任何固定部分不应侵入铁路净空界限。\n\n9．2．2．2 起重机各运动部分的下界限线与下方的一般出入区（从地面或从属于建筑物的固定或活动部分算起，工作或维修平台及类似物除外）之间的垂直距离不应小于 $1 , 7 \\textrm { m }$ ，与通常不准人出入的下方的固定或活动部分（例如棚顶、加热器、机械部分和运行在下方的起重机等）及与栏杆顶部的垂直距离不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．3 起重机各运动部分的上界限线与上方的固定或活动部分（例如起重小车的最高处与房顶结构最低点、下垂吊灯、下敷管道或与运行在其上方的起重机的最低点）之间的垂直距离，在保养区域和维修平台等处不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。如果不会对人员产生危险，这个距离可以减小到 $0 . 1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．4 起重机上任何部件与高压输电线的最小距离如表56。\n\n表56 起重机与输电线的最小距离  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>输电线路电压V/5kV</td><td rowspan=1 colspan=1>&lt;</td><td rowspan=1 colspan=1>1~35</td><td rowspan=1 colspan=1>≥60</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>最小距离/m</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.01(V-50)+3</td></tr></table>\n\n\n## 9．3 结构安全要求\n\n### 9．3．1 司机室\n\n起重机司机室应符合 GB／T20303．1的规定外。还应满足以下要求。\n\n9．3．1．1 当臂架俯仰摆动或臂架及物品坠落会影响司机室安全时，司机室不应设置在起重臂架的正下方。\n\n9．3．1．2 当存在坠落物砸碰司机室的危险时，司机室顶部应装设有效的防护。\n\n9．3．1．3 在室外或在没有暖气的室内操作的起重机（除气候条件较好外），宜采用封闭式司机室。在高温、蒸气、有尘、有毒或有害气体等环境下工作的起重机，应采用能提供清洁空气的密封性能良好的封闭司机室。在有暖气的室内工作的起重机司机室、或仅作辅助性质工作较少使用的起重机司机室，可以是敞开式的，敞开式司机室应设高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 的护栏。\n\n9．3．1．4 除极端恶劣的气候条件外，在工作期间司机室内的工作温度宜保持在 $1 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 之间。长期在高温环境工作的（如某些冶金起重机）司机室内应设降温装置，底板下方应设置隔热板。\n\n9．3．1．5 司机室应有安全出入口；当司机室装有门时，应防止其在起重机工作时意外打开；司机室的拉门和外开门应通向同一高度的水平平台；司机室外无平台时，一般情况下门应向里开；流动式起重机司机室回转门应向外开，滑动门应向后开。\n\n9．3．1．6 司机室的窗离地板高度不到 $1 \\textrm { m }$ 时，玻璃窗应做成不可打开的或加以防护，防护高度不应低于 $1 \\textrm { m }$ ；司机室地板上装有玻璃的部位也应加以防护。司机室底窗和');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('125ba678-85eb-49a4-80b4-67093f41fcf3', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明在建立一般非规则桥梁动力空间模型时宜建立全桥计算模型，但对于很长的桥梁，可以选取具有典型结构或特殊地段或有特殊构造的多联桥梁进行地震反应分析。这时应考虑邻联结构和桥台对边界条件的影响。邻联结构和桥台对边界条件的影响可以在所取计算模型的末端再加上一联桥梁或桥台模型来模拟，如图6-2所示。局部模型一般不少于3联，取中间各联的计算结果进行抗震设计，边界联自身的内力和位移响应根据把它作为中间联时的其他局部模型计算得到。\n\n  \n图6-2局部模型边界条件的模拟\n\n对于具有不规则的几何形状（如包含大量的曲线、斜桥和直线梁桥）的大型桥梁工程，直接利用总体空间计算模型进行时程反应分析非常复杂。为了简化计算，可以分两步进行结构的地震反应分析：\n\n（1）首先建立总体空间模型，利用总体空间模型进行E1地震作用下的振型分解反应谱法分析，确定结构的空间耦联地震反应特性和地震最不利输入方向。总体空间模型宜包括立交工程中的所有桥梁结构及其连接方式。\n\n（2）在总体空间模型计算结果的基础上，建立局部计算模型，利用局部模型和确定的地震最不利输入方向进行时程分析。局部模型应考虑邻联结构和边界条件的影响。\n\n## 6.2.4规则桥梁可按本规范第6.6节的要求选用简化计算模型。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('125d3f35-d4c4-4707-a850-c95afb27adf3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 1）', '6．2．6 疲劳强度的计算## 6．2．6．1 一般方法\n\n零件的疲劳强度主要由以下因素所确定：\n\n制造零件的材料；\n\n形状、表面情况、腐蚀状态、尺寸（比例效应）和其他产生应力集中的因素；  \n在各种应力循环过程中出现的最小应力和最大应力的比值；  \n应力谱；  \n应力循环数。\n\n一般情况下，机械零件的疲劳强度要从材料和零件的应力、疲劳循环特性以及与这些特性有关的规律中推导出来。\n\n疲劳强度是以所选用的材料制成的抛光试件在交变拉伸疲劳载荷下的疲劳极限为基础，并采用一些系数来考虑零件的几何形状、表面情况、腐蚀状态和尺寸等因素降低疲劳强度的影响。\n\n借助疲劳极限曲线［史密斯（SMITH）图］，由交变载荷（应力循环特征值 $r = - 1 )$ ）下的疲劳极限可得出与其他应力循环特征值 $r$ 相对应的疲劳极限。在此曲线中，对于疲劳强度曲线的形状作了某些简化假设。\n\n用这种确定实际零件相对于已知应力循环特征值 $r$ 的疲劳极限的方法，可以用来绘制疲劳寿命曲线［威勒（WOHLER）曲线］，此曲线表示了在具有相同的应力循环特征值 $r$ 的应力循环下疲劳应力与应力循环数的关系。根据此曲线，利用迈内尔（MINER）疲劳损伤线性累积假设，根据机械零件的工作级别，便可以确定它的疲劳强度。\n\n本标准中所叙述的确定疲劳强度的方法，只适用于材料结构在所考虑的整个截面上是均匀的零件。因此，经过表面处理（如淬硬、氮化、表面硬化）的零件就不能用这个方法，只有当疲劳寿命曲线表示的是由同样材料制造、有相同的形状和尺寸、并受过完全相同的表面处理的零件，才可以由它来确定要计算的零件的疲劳强度。\n\n只需用载荷情况Ⅰ（见4．4．2．2）进行机械零件疲劳强度计算。\n\n应力循环数小于8000次时，可不必进行疲劳计算。\n\n## 6．2．6．2 抛光试件在交变载荷 $\\cdot r = - 1 )$ ）下的疲劳计算\n\n研究表明，机械零件的抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 可以近似地作为交变非旋转的弯曲作用下疲劳极限值。\n\n交变轴向拉伸和压缩作用下的疲劳极限值，应比 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 减少 $20 \\%$ 。\n\n交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限 $\\tau _ { \\mathrm { w } }$ ，可由式（100）得出：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（100）\n\n式中：\n\n$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 抛光零件在交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n此处给定的 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值一般为对应于 $90 \\%$ 完好率的统计值，对常用的钢材为碳钢的机械零件， $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值可按式（101）决定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { b w } } = 0 . ~ 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n……（101）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 同式（100）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（28）。\n\n## 6．2．6．3 形状、尺寸、表面情况和腐蚀的影响\n\n对所讨论零件，由于其形状、尺寸、表面（机械加工）情况以及其腐蚀状态等因素的影响，必然使其在\n\n交变载荷下的疲劳极限相对于抛光试件的理想状态有所降低。分别用系数 $K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } }$ 和 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来考虑这些影响。这些系数可按附录T确定。\n\n所讨论零件在交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ 由式 $( 1 0 2 ) \\sim$ 式（104）给出：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\tau _ { \\mathrm { w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('126f8af4-a6b3-456e-879e-e1c837d94583', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '7.4 跨线施工7.4 跨线施工', '7.4 跨线施工7.4 跨线施工7. 4. 1 现场作业车辆、机械应配备警示灯和反光条。7.4.1 现场作业车辆、机械应配备警示灯和反光条。\n\n7.4.2 跨路施工防护棚基础端头、跨线及路面施工交通管制区域等车辆与施工现场固定设施易发生7.4.2 跨路施工防护棚基础端头、跨线及路面施工交通管制区域等车辆与施工现场固定设施易发生碰撞处 应设置交通锥 防撞桶 水马 防撞墩 墙 附设警示灯的护栏等设施碰撞处，应设置交通锥、防撞桶、水马、防撞墩(墙)、附设警示灯的护栏等设施。7.4.3 施工作业面可能坠落半径内的被跨道路应设置防物体打击类防护棚,并应设限高架、防撞设施7.4.3 施工作业面可能坠落半径内的被跨道路应设置防物体打击类防护棚，并应设限高架、防撞设施及限高 限宽 减速标志和设施 防物体打击类防护棚应设置轮廓灯 警示灯 爆闪灯等设施 应保证被及限高、限宽、减速标志和设施。防物体打击类防护棚应设置轮廓灯、警示灯、爆闪灯等设施，应保证被跨道路有充足的照明 在夜间警示灯应持续亮灯跨道路有充足的照明，在夜间警示灯应持续亮灯。\n\n7. 4. 4 跨既有公路施工,施工作业面底部应悬挂安全网。7.4.4 跨既有公路施工，施工作业面底部应悬挂安全网。\n7.4.5 现浇支架跨线施工设置门洞时,防物体打击类防护棚应符合 5. 2、7. 4. 3 的规定,且满足以下7.4.5 现浇支架跨线施工设置门洞时，防物体打击类防护棚应符合5.2、7.4.3的规定，且满足以下要求:要求：\n\na) a) 应利用模板支撑架门洞结构的立杆作为防物体打击类防护棚的立柱,利用分配梁、横梁等作应利用模板支撑架门洞结构的立杆作为防物体打击类防护棚的立柱，利用分配梁、横梁等作为其棚架;为其棚架；  \nb) b) 门洞立杆应采用防撞墙式的扩大基础,并应满足承载力、防撞设计要求;洞立杆应采用防撞墙式的扩大基础，并应满足承载力、防撞设计要求；  \nc) c) 门洞上方作业区域应采用木板或其他硬质材料全封闭,两侧应设置防护栏杆、挡脚板和密目门洞上方作业区域应采用木板或其他硬质材料全封闭，两侧应设置防护栏杆、挡脚板和密目式安全立网;式安全立网；  \nd) d) 防护棚入口前宜依次设置慢行标志、减速带或减速标线、限高架。护棚入口前宜依次设置慢行标志、减速带或减速标线、限高架。\n\n7.4.6 挂篮跨线施工应采取防落物措施,采用全封闭挂篮或设防物体打击类防护棚。 全封闭挂篮的7.4.6 挂篮跨线施工应采取防落物措施，采用全封闭挂篮或设防物体打击类防护棚。全封闭挂篮的技术要求如下:技术要求如下：\n\na) a) 挂篮底部封闭平台步行板宽度不应小于挂篮底部封闭平台步行板宽度不应小 $0 . 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;平台应采用高度不小于;平台应采用高度不小 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的钢板围挡封的钢板围挡封闭四周,钢板厚度不宜小于 闭四周，钢板厚度不宜小 $2 \\ \\mathrm { m m }$ ;;  \nb) b) 挂篮四周应用槽钢或钢筋焊接成安全网的骨架,并在端部与底部封闭平台、挂篮焊接固定;篮四周应用槽钢或钢筋焊接成安全网的骨架，并在端部与底部封闭平台、挂篮焊接固定；  \nc) c) 安全网应与骨架牢固连接,高度宜高于桥面全网应与骨架牢固连接，高度宜高于桥 $2 \\textrm { m }$ ;;  \nd) d) 组装好的全封闭挂篮,各施工作业面四周及底部均应封闭,不应留有大于装好的全封闭挂篮，各施工作业面四周及底部均应封闭，不应留有大 $1 0 \\ \\mathrm { m m } \\times 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的的\n\n空隙。空隙。\n\n7.4.7 不中断交通施工的高处焊接作业 应在防物体打击类防护棚顶铺设阻燃板 并应符合 的7.4.7 不中断交通施工的高处焊接作业，应在防物体打击类防护棚顶铺设阻燃板，并应符合6.6.8的规定。规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('127a01ff-e03a-4a27-9432-7a2dba1a758c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条对“锚口摩阻损失率宜不大于 $6 \\%$ 的规定是针对生产厂的锚具产品提出的要求，而不是针对施工操作的，在锚具材料订货及进场检验时，需作为一项重要指标进行控制。\n\n### 7.3.3 夹具应具有良好的自锚性能、松锚性能和安全的重复使用性能，主要锚固零件应具有良好的防锈性能，可重复使用的次数应不少于 300 次。需敲击才能松开的夹具，必须保证其对预应力筋的锚固没有影响，且对操作人员的安全不造成危险。\n\n### 7.3.4 在混凝土结构或构件中的永久性预应力筋连接器，应符合锚具的性能要求；\n\n用于先张法施工且在张拉后还需进行放张和拆卸的连接器，应符合夹具的性能要求。\n\n### 7.3.5 锚垫板应具有足够的强度和刚度，且宜设置锚具对中止口以及压浆孔或排气孔，压浆孔的内径宜不小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。与后张预应力筋用锚具或连接器配套的锚垫板和局部加强钢筋，在规定的局部承压试件尺寸及混凝土强度下，应满足传力性能要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('127da07f-2313-4b4e-8e85-4d6b3146b846', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '4材 料（Part 1）', '4材 料## 4.1 钢材牌号及标准\n\n### 4.1.1钢材宜采用Q235、Q345、Q390、Q420、Q460和Q345GJ钢，其质量应分别符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700、《低合金高强度结构钢》GB/T1591和《建筑结构用钢板》GB/T19879 的规定。结构用钢板、热轧工字钢、槽钢、角钢、H型钢和钢管等型材产品的规格、外形、重量及允许偏差应符合国家现行相关标准的规定。\n\n### 4.1.2焊接承重结构为防止钢材的层状撕裂而采用Z向钢时，其质量应符合现行国家标准《厚度方向性能钢板》GB/T 5313的规定。\n\n### 4.1.3处于外露环境，且对耐腐蚀有特殊要求或处于侵蚀性介质环境中的承重结构，可采用Q235NH、Q355NH和Q415NH牌号的耐候结构钢，其质量应符合现行国家标准《耐候结构钢》GB/T 4171 的规定。\n\n### 4.1.4非焊接结构用铸钢件的质量应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352的规定，焊接结构用铸钢件的质量应符合现行国家标准《焊接结构用铸钢件》GB/T7659的规定。\n\n### 4.1.5当采用本标准未列出的其他牌号钢材时，宜按照现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068进行统计分析，研究确定其设计指标及适用范围。\n\n## 4.2连接材料型号及标准\n\n### 4.2.1 钢结构用焊接材料应符合下列规定：\n\n1手工焊接所用的焊条应符合现行国家标准《非合金钢及细晶粒钢焊条》GB/T5117的规定，所选用的焊条型号应与主体金属力学性能相适应；\n\n2自动焊或半自动焊用焊丝应符合现行国家标准《熔化焊用钢丝》GB/T14957、《气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》GB/T8110、《碳钢药芯焊丝》GB/T10045、《低合金钢药芯焊丝》GB/T17493 的规定；\n\n3埋弧焊用焊丝和焊剂应符合现行国家标准《埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂》GB/T5293、《埋弧焊用低合金钢焊丝和焊剂》GB/T12470 的规定。\n\n### 4.2.2钢结构用紧固件材料应符合下列规定：\n\n1钢结构连接用4.6级与4.8级普通螺栓（C级螺栓）及5.6级与8.8级普通螺栓（A级或B级螺栓)，其质量应符合现行国家标准《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1和《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》GB/T3103.1的规定；C级螺栓与A级、B级螺栓的规格和尺寸应分别符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T5780与《六角头螺栓》GB/T 5782 的规定；\n\n2圆柱头焊（栓）钉连接件的质量应符合现行国家标准《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》GB/T10433的规定；\n\n3钢结构用大六角高强度螺栓的质量应符合现行国家标准《钢结构用高强度大六角头螺栓》GB/T1228、《钢结构用高强度大六角螺母》GB/T1229、《钢结构用高强度垫圈》GB/T1230、《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》GB/T1231的规定。扭剪型高强度螺栓的质量应符合现行国家标准《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》GB/T3632的规定；\n\n4螺栓球节点用高强度螺栓的质量应符合现行国家标准《钢网架螺栓球节点用高强度螺栓》GB/T16939 的规定；\n\n5连接用铆钉应采用BL2或BL3号钢制成，其质量应符合行业标准《标准件用碳素钢热轧圆钢及盘条》YB/T4155－2006的规定。\n\n## 4.3材料选用\n\n### 4.3.1结构钢材的选用应遵循技术可靠、经济合理的原则，综合考虑结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、工作环境、钢材厚度和价格等因素，选用合适的钢材牌号和材性保证项目。\n\n### 4.3.2承重结构所用的钢材应具有屈服强度、抗拉强度、断后伸长率和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳当量的合格保证。焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构采用的钢材应具有冷弯试验的合格保证；对直接承受动力荷载或需验算疲劳的构件所用钢材尚应具有冲击韧性的合格保证。\n\n### 4.3.3 钢材质量等级的选用应符合下列规定：\n\n1A级钢仅可用于结构工作温度高于 $0 \\mathrm { ‰}$ 的不需要验算疲劳的结构，且Q235A钢不宜用于焊接结构。\n\n2需验算疲劳的焊接结构用钢材应符合下列规定：\n\n1）当工作温度高于 $0 \\mathrm { ‰}$ 时其质量等级不应低于B级；  \n2）当工作温度不高于 $0 \\%$ 但高于一 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，Q235、Q345钢不应低于C级，Q390、Q420及Q460钢不应低于D级；  \n3）当工作温度不高于一 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，Q235 钢和Q345 钢不应低于D级，Q390钢、Q420钢、Q460钢应选用E级。\n\n3需验算疲劳的非焊接结构，其钢材质量等级要求可较上述焊接结构降低一级但不应低于B级。吊车起重量不小于50t的中级工作制吊车梁，其质量等级要求应与需要验算疲劳的构件相同。\n\n### 4.3.4工作温度不高于一 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的受拉构件及承重构件的受拉板材应符合下列规定：\n\n1所用钢材厚度或直径不宜大于 $4 0 \\mathrm { m m }$ ，质量等级不宜低于C级；\n\n2当钢材厚度或直径不小于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 时，其质量等级不宜低\n\n于D级；\n\n3重要承重结构的受拉板材宜满足现行国家标准《建筑结构用钢板》GB/T19879 的要求。\n\n### 4.3.5在 $\\mathrm { T }$ 形、十字形和角形焊接的连接节点中，当其板件厚度不小于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 且沿板厚方向有较高撕裂拉力作用，包括较高约束拉应力作用时，该部位板件钢材宜具有厚度方向抗撕裂性能即乙向性能的合格保证，其沿板厚方向断面收缩率不小于按现行国家标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('127f0b01-5d18-4264-96d6-15d59fdc84c4', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1目的、适用范围和引用标准', '1目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥浆体充盈度的试验方法。\n\n本方法适用于通用硅酸盐水泥及指定采用本方法测定的其他材料。\n\n引用标准：\n\n水泥浆体钢丝间泌水试验方法（T0517）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('127f43c6-929b-4422-ab60-20cfba30fb69', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 维勃稠度仪：由下列几个部分组成，如图T0524-1所示。\n\n### （1）振动台：工作频率为 $5 0 \\mathrm { H z } { \\pm } 3 \\mathrm { H z }$ ，空载（含筒）振幅为 $0 . 5 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### （2）容量筒：金属制成，内径为 $2 4 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 5 \\mathrm { m m }$ 、内高为 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 、壁厚约为 $3 \\mathrm { m m }$ 、底厚约为 $7 . 5 \\mathrm { m m }$ 。容量筒应不漏水并有足够刚度，上有把手，底部外伸部分可用螺母固定在振动台上。\n\n### （3）透明圆盘：用透明有机玻璃制成，上装有滑杆。圆板直径为 $2 3 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ 、厚为$1 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ ，荷重和滑杆的总质量为 $2 . 7 5 \\mathrm { k g } { \\pm } 0 . 0 5 \\mathrm { k g }$ ，滑杆可通过套筒垂直滑动。滑杆及套筒的轴线与容器轴线重合。\n\n### （4）配重砝码：单个质量为 $8 . 7 \\mathrm { k g }$ ，应能与滑杆固定。\n\n  \n图T0524-1 维勃稠度仪简图\n\n1-螺栓；2-滑杆；3-砝码；4-圆盘；5-转向弯杆；6-容量筒；\n\n7-固定螺栓；8-台面；9-弹簧；10-底座；11-配重砝码（两个）\n\n## 2.2 捣棒：直径为 $1 6 \\mathrm { m m }$ 、长约 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并具有半球形端头的钢质圆棒。\n\n## 2.3 秒表：分度值为 $0 . 5 \\mathrm { s }$ 。\n\n## 2.4 磅秤：最大量程不小于 $5 0 \\mathrm { k g }$ ，感量不大于 $5 \\mathrm { g }$ 。\n\n## 2.5橡皮锤、抹刀等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1281dbd4-7a75-489c-9975-e0c7dfdd7328', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 5）', '米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 回转摩擦阻力矩，主要是回转支承装置的摩擦阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 正常工作状态下的等效风阻力矩，按 $\\mathrm { P _ { W I } }$ 风阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha }$ — 等效坡道阻力矩，按坡道阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）。\n\n### 6．1．3．2 电动机初选\n\n#### 6．1．3．2．1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 $\\mathrm { P }$ 中的 P．1规定选择。\n\n#### 6．1．3．2．2 电动机的初选功率\n\n##### 6．1．3．2．2．1 回转机构电动机等效功率按附录P中的式（P．4）计算。犆犣  \n##### 6．1．3．2．2．2 对能提供有关按 $C Z$ 值计算选择电动机资料的绕线转子异步电动机，可按附录P中的式（P．8）计算所需电动机功率。  \n##### 6．1．3．2．2．3 对能获得电动机负荷图的回转机构，可按附录 P中的式（P．10）计算所需电动机功率。\n\n### 6．1．3．3 电动机的校验\n\n#### 6．1．3．3．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n回转机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n#### 6．1．3．3．2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n#### 6．1．3．3．3 起动加速度计算\n\n对于电动机直接起动的回转机构应计算机构的起动加速度，应使臂架起重机回转臂架头部切向加\n\n（减）速度 不 大 于 下 列 数 值：对 于 回 转 速 度 较 低 的 安 装 用 起 重 机，根 据 起 重 量 大 小，此 值 一 般 为$0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 3 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；对于回转速度较高的装卸用起重机，根据起重量大小，此值一般为 $0 . 8 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim$ $1 . 2 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。起重量大者取小值。\n\n### 6．1．3．4 减速器的选择\n\n回转机构的减速器用等效功率进行选择，减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。\n\n### 6．1．3．5 制动器的选择\n\n在回转机构最不利工作状态下，其制动器应能使回转部分从运动中停止；对塔式起重机，则是使已停住的回转部分在工作中能保持定位不动。制动减速度不宜超过6．1．3．3．3的规定。\n\n回转机构的制动转矩按式（93）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = \\frac { \\sum { J \\ \\bullet \\ n } } { 9 . 5 5 t _ { \\mathrm { Z } } } \\mathrm { + } M _ { \\mathrm { C } }\n$$\n\n……（93）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ ———回转机构的制动转矩，单位为牛米犑 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$\\Sigma J$ ———起重机回转制动时，回转机构及含吊运物品在内的全部回转运动质量换算到电动机轴（制动器轴）上的机构总转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；$n$ 同式（82）；$t _ { Z }$ — 回转机构制动时间，单位为秒（s）；  \nC——— 换算到电动机轴上的等效回转力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；$M _ { \\mathrm { C } } = { \\frac { \\eta } { i } } ( M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\mathrm { a } } - M _ { \\mathrm { m } } )$ 回转机构的总传动效率；i 由制动器轴到回转支承装置的回转机构总传动比；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\alpha }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）。\n\n### 6．1．3．6 极限力矩联轴器的选择\n\n对于有自锁可能的传动机构应装设极限力矩联轴器。非自锁机构如果不装设极限力矩联轴器，则应计算传动机构在事故状态下的静强度。\n\n极限力矩联轴器的摩擦力矩，按式（94）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { i l } } = 1 . 1 \\Big [ M _ { \\mathrm { m a x } } - \\frac { ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) n } { 9 . 5 5 t } \\Big ] i _ { \\mathrm { c } } \\eta \\qquad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { j l } }$ — 极限力矩联轴器的摩擦力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('128eabaa-434f-4131-a3f2-2ea6ce3d0c61', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 2）', '行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、负载超速会引起危险的起升机构和非平衡式变幅机构应设置超速开关。超速开关的整定值取决于控制系统性能和额定下降速度，通常为额定下降速度的 $1 . 2 5 { \\sim } 1 . 4$ 倍。\n\n### 7．4．8 行程限位保护\n\n起重机应设有行程限位保护，见9．7．2的规定。\n\n### 7．4．9 超载保护\n\n起重机存在超载可能时，应设防超载的安全装置，见9．7．3的规定。\n\n### 7．4．10 接地保护\n\n#### 7．4．10．1 起重机本体的金属结构\n\n应与供电线路的地线可靠连接。大车与小车的车轮、任何其他的滚轮或端梁连接采用的铰链均不能替代必需的导电连接，而应另外用专门的接地线将各部分结构件上的接地点连接；司机室与起重机本体接地点之间应用双接地线连接。  \n#### 7．4．10．2 起重机所有电气设备的金属外壳\n\n金属导线管、金属支架及金属线槽等均应可靠接地。宜采用专门设置的接地线，保证电气设备的可靠接地。\n7．4．10．3 接地线及用作接地设施的电导，一般不小于本线路中最大的相电导的1／2，向小车供电的接地线不小于小车上最大用电设备相电导的1／2。  \n7．4．10．4 严禁用接地线作为载流零线。\n\n## 7．4．11 避雷保护\n\n对于安装在野外且相对周围地面处在较高位置的起重机，应考虑避除雷击对其高位部件和人员造成损坏和伤害，特别是如下情况：\n\n易遭雷击的结构件（例如：臂架的支承缆索）；  \n连接大部件之间的滚动轴承和车轮（例如：支承回转大轴承，运行车轮轴承）；  \n为保证人身安全起重机运行轨道应可靠接地。\n\n## 7．4．12 其他保护\n\n### 7．4．12．1 从起重机外部上下起重机的门应装设门开关，当人员上下起重机时，应断开运行机构电源；会涉及人身安全的通道门也应装设门开关，门打开时应断开相应机构的电源。\n### 7．4．12．2 起重机上的电气控制设备中可能触及的带电裸露部分，应有防止触电的防护措施。\n### 7．4．12．3 当室外起重机的总高度大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，且周围无高于起重机顶尖的建筑物和其他设施，两台起重机之间有可能相碰，或起重机及其结构可能妨碍空运或水运时，应在其端部、顶部装设障碍灯。\n### 7．4．12．4 起重机应设单独的照明变压器。照明变压器应是隔离变压器，禁止采用自耦变压器，照明变压器二次侧一端应接地，照明线路总电源开关应设置断路器及漏电保护开关。\n\n### 7．4．12．5 安全照明电压不应超过 $5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n## 7．4．13 指示器\n\n根据使用需求，可设置指示器以利于司机完成起重吊装作业。指示器主要有起升高度指示器、起升载荷指示器\"臂架倾角指示器、塔式起重机工作幅度指示器、臂架回转角度指示器\"运行同步指示器及松绳指示器等。\n\n## 7．5 电气控制\n\n### 7．5．1 控制元件\n\n#### 7．5．1．1 接触器\n\n接触器应符合 GB14048．4的要求。换向接触器和其他同时闭合会引起短路事故的接触器之间，应设置电气联锁和机械联锁。\n\n#### 7．5．1．2 可编程序控制器\n\n可编程序控制器一般根据开关量的输入输出点数和电压等级、模拟量输入输出点数及其他特殊功能要求进行设计选型，在可靠性要求特别高的情况下可使用冗余系统。可编程序控制器应按照制造商的说明书安装。对用于安全保护的联锁信号，如极限限位、超速限制等，应具有直接的继电保护联锁线路。\n\n#### 7．5．1．3 电阻器\n\n##### 7．5．1．3．1 选择电阻器电阻值时应注意：\n\na） 接电持续率不同的电动机，宜选用不同参数的起重机通用电阻器；接电持续率虽不同但又相近时，允许选用同一规格的电阻器。  \nb） 起动用电阻器各级电阻选用值与计算值允差 $\\pm 5 \\%$ ；个别级的电阻器选用值允差 $\\pm 1 0 \\%$ ，但各相总电阻选用允差不应超过 $\\pm 8 \\%$ 。\n\n##### 7．5．1．3．2 选择电阻器发热容量时应注意：\n\na） 一般按重复短时工作制选择，一个循环周期时间定为60s，接电持续率分别为： $1 0 0 \\% . 7 0 \\%$ 、$5 0 \\% , 3 5 \\% , 2 5 \\% , 1 7 . 5 \\% , 1 2 . 5 \\% , 8 . 8 \\% , 6 . 2 5 \\%$ 和 $4 , 4 \\%$ ；常 串 级 电 阻 应 按 长 期 工 作 制选择。  \nb） 电阻器各级电阻的接电持续率，可按不同接入情况选用不同值。同一电阻元件在不同接电持续率时有不同允许电流值，选用元件的允许电流值不应小于电动机额定电流。\n\n##### 7．5．1．3．3 起升机构不应选用频敏电阻器。\n\n##### 7．5．1．3．4 晶闸管定子调压调速系统电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，上升和下降用电阻元件在$J C = 1 0 0 \\%$ 下的电流值，不应小于当电动机带额定载荷时上升和下降分别对应的电动机的工作电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('129af6c3-4da0-451e-b44c-56b26f45b78d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．9 起重吊具的电气', '7．9 起重吊具的电气## 7．9．1 供电\n\n供电电缆应缠绕到电缆卷筒上或收集到吊具上的电缆框内（对于吊具的起升高度小的场所），它们的机械强度、抗外界影响的性能、耐热或耐水压性能应适合使用条件。\n\n所选用的电缆固定方法应做到使其接头不受任何拉力，电缆不被损坏。\n\n电缆的敷设与防护应排除正常使用时被损坏的可能性。\n\n## 7．9．2 起重电磁吸盘\n\n### 7．9．2．1 起重电磁吸盘电源严禁接入其他设备，以免影响其正常工作。\n\n### 7．9．2．2 必要场合，可设置备用电源（如蓄电池），备用电源支持时间不宜小于 $2 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，在这种情况下，应提供自动充电装置和显示蓄电池电压的指示器，并应有灯光和声响警告装置示警。为及时安全下放所吸物料，该电源允许接入起升制动器回路，或起升制动器应具有手动释放功能。\n\n### 7．9．2．3 绕组绝缘等级应根据功率损失、环境温度及被吸物料所产生的热辐射量进行选择。\n\n### 7．9．2．4 通常起重电磁吸盘按接电持续率 $50 \\%$ 设计制造，对于其他接电持续率，应由制造商向用户提供相应参数。\n\n### 7．9．2．5 起重电磁吸盘的拉脱力不应小于所吸物料质量重力的两倍。\n\n## 7．9．3 电动夹钳\n\n驱动电动机、检测元件、行程开关及电缆敷设等均应满足所需的防护等级及环境温度要求，应具有高可靠性能。\n\n## 7．9．4 水下液压抓梁\n\n### 7．9．4．1 液压泵站及其电控设备、行程检测元件等均应有良好的密封措施，确保在其承受相应水压时能正常工作；电缆及其接头的密封方式应能在承受相应的水压时正常工作。\n\n### 7．9．4．2 抓梁至少应具有抓梁下放到位、销轴退回到位和销轴伸出到位的行程检测及指示功能。\n\n## 7．9．5 抓斗\n\n### 7．9．5．1 驱动\n\n100\n\n驱动电动机应根据抓斗的类型和使用情况（电动抓斗、电动液压抓斗、机械驱动抓斗）设计成S3、S4或S5工作制。\n\n### 7．9．5．2 防护等级\n\n室外使用时，电动机和电气设备的防护等级不应低于 GB／T4942．1和 GB4208中的IP54；水下作业时，防护等级不应低于IP57。由于这种设备的特殊使用条件，对振动和冲击应特别加以注意。\n\n## 7．9．6 吊具回转装置\n\n### 7．9．6．1 对回转部分的供电\n\n回转部分的供电系统要根据回转范围的要求进行合适的设计。\n\n### 7．9．6．2 防护等级\n\n如果回转电动机安装在起重机金属结构上，则至少应符合该结构件上其他电动机的防护等级。\n\n如果回转电动机安装在起重吊具上，室内作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的P44，室外作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的IP54。\n\n## 7．9．7 集装箱专用吊具\n\n### 7．9．7．1 吊具上的用电设备和电气元件安装在防护等级不应低于GB／T4942．1的IP55的密封箱中，采用多芯插头／插座与吊具电缆连接，以便于更换吊具。为防止电气元件的松动，密封箱的固定应采取减震措施。\n\n### 7．9．7．2 吊具应具有与起重机操作系统实现安全联锁的限位开关。这些安全措施至少应包括：只有当所有锁销全部正确插入箱孔时，才能进行锁销的开锁或闭锁动作，当吊具吊离地面时锁销不能有任何动作；只有当所有锁销全部处于全开锁或全闭锁位置时，起升机构才允许动作；当起吊集装箱时，不允许有伸缩动作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('12a876f9-5f54-446d-8248-f0f682926bdc', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', 'SAC', 'SAC#### 6.3.6.1护栏或坚固侧面上边缘施加的最小作用力假定为：平台内人员为2人以内，每人作用力为 $2 0 0 ~ \\mathrm { N }$ ；之后每增加一人作用力增加 $1 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。作用力在水平方向间距为 $5 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ 。在此状态下应无永久变形（见图A.4)。\n\n#### 6.3.6.2护栏或坚固侧面的上边缘在最不利的位置应承受 $1 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 的垂直力而无永久变形。\n\n#### 6.3.6.3在网板或围板侧面 $1 0 0 \\ \\mathrm { m m } \\times 1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 面积的任何位置，施加一均布的 $2 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 水平力时应不失效。\n\n### 6.4平台结构计算载荷\n\n平台强度计算时，计算载荷应根据下列载荷工况确定：\n\n荷工况1： $1 . 2 5 \\times ( R _ { \\mathrm { l } } + { \\cal S } _ { \\mathrm { w p } } )$ 见6.3.4  \n$+ 1 . 2 5 \\times$ 工作时的风载荷 见6.3.5  \n\n```\n$+ 1 . 2 5 \\times$ 人员施加的作用力 见6.3.6\n\n载荷工况2： $1 . 5 \\times R _ { \\mathrm { l } } + \\ S _ { \\mathrm { w p } }$ 载荷工况3a: (如防坠落装置起作用) $0 . 8 \\times S _ { \\mathrm { d } } \\times ( R _ { \\mathrm { l } } + S _ { \\mathrm { w p } } )$ （式中 $S _ { d }$ 是冲击载荷系数，可由附录B.1.4 试验获取）。\n\n载荷工况3b：（如平台与突出物碰撞)，上升时见图9,或下降时见图10。\n\n\n\n说明：\n\n1—突出物;  \n$W _ { | | }$ —极限工作载荷。  \n突出物应放在最不利的位置。  \n假设提升力等于 $1 . 2 5 \\times$ （起升机构的 $W _ { | | }$ )；如装有收绳器， $S _ { \\mathrm { w p } }$ 应考虑其质量。\n\n  \n图9上升时遇突出物  \n图10下降时遇突出物\n\n说明：\n\n1-—突出物。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('12b33897-a6af-4b5d-88cd-45dbda8dc574', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4制 造（Part 2）', '接板边缘部位 $1 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 以上;节点板应避免纵、横向同时接料。\n\n  \n图4.8.1 焊缝错开的最小距离（单位： $\\mathbf { m } \\mathbf { m } \\mathrm { ~ . ~ }$ ）1一盖板;2—腹板;3—板梁水平肋或箱形梁纵肋；4—板梁竖肋或箱形梁横肋;5一盖板对接焊缝\n\n4.8.2组装前必须彻底清除待焊区域的铁锈、氧化铁皮、油污、水分等有害物，使其表面显露出金属光泽。清除范围应符合图4.8.2的规定。\n\n4.8.3采用先孔法的杆件,组装时必须以孔定位,用胎型组装时每一孔群定位不得少于用2个冲钉,冲钉直径不得小于设计孔径$0 . 1 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n4.8.4杆件应在胎型或平台上组装,U形肋与桥面板宜采用自动\n\n  \n图4.8.2组装前的清除范围(单位：mm)\n\n定位组装胎组装。\n\n4.8.5大型杆件在露天进行组装时,工装的设计、组装及测量应考虑日照和温差的影响。\n\n## 4.8.6组装允许偏差应符合表4.8.6的规定。\n\n表4.8.6组装允许偏差（ $\\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n## 续表4.8.6\n\n\n\n\n\n## 续表4.8.6\n\n## 续表4.8.6\n\n\n\n\n\n\n<<<HTBL|b1abf8c9d7db45988f5294598af7476|END>>>\n\n\n①可根据坡口深度、焊脚尺寸及工艺方法调整。  \n②s和α应根据焊接试验确定。\n\n## 4.8.7桥面板块组装允许偏差应符合表4.8.7的规定。\n\n表4.8.7桥面板块组装允许偏差（mm)   \n\n\n\n\n\n## 续表4.8.7\n\n\n\n\n\n续表4.8.7   \n\n\n\n\n\n4.8.8采用埋弧焊焊接的焊缝，应在焊缝的端部连接引板，引板的材质、厚度、坡口应与所焊件相同;引板长度应不小于100 mm。4.8.9需作产品试板检验时,应在焊缝端部连接试板,试板材质、厚度、轧制方向及坡口应与所焊对接板材相同,其长度应大于$4 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ,宽度每侧不得小于 $1 5 0 \\ \\mathrm { m m }$ 0\n\n## 4.9焊接和焊接检验\n\n4.9.1焊工(包括定位焊工)和无损检测人员必须通过考试并取得资格证书，且只能从事资格证书中认定范围内的工作。\n\n4.9.2焊接工艺必须根据焊接工艺评定报告编制,施焊时应严格 执行焊接工艺,焊接工艺评定应符合本规范附录C的规定。\n\n4.9.3焊接材料应通过焊接工艺评定确定;焊剂、焊条必须按产品说明书烘干使用;焊剂中的脏物、焊丝上的油锈等必须清除干净：CO,气体纯度应大于99.5%。\n\n4.9.4焊接工作应在室内进行,施焊环境湿度应小于80%;焊接低合金钢的环境温度不应低于5℃，焊接普通碳素钢不应低于0℃：主要杆件应在组装后24h内焊接。\n\n4.9.5如果杆件在露天焊接时,除应满足第4.9.4条的要求外，必须采取防风和防雨措施;主要杆件应在组装后12h内焊接；当杆件的待焊部位结露或被雨淋后，要采取相应的措施去除水分和浮锈。\n\n4.9.6 焊接前必须彻底清除待焊(包括定位焊)区域内的有害物;焊接时严禁在母材的非焊接部位引弧,焊接后应清理焊缝表面的熔渣及两侧的飞溅。\n\n4.9.7焊前预热温度应通过焊接性试验和焊接工艺评定确定；预热范围一般为焊缝每侧100mm以上，距焊缝30mm\\~50 mm 范围内测温。焊工施焊时应做焊接记录,记录的内容包括杆件号、焊缝部位、焊缝编号、焊接参数、操作者、焊接日期等。\n\n## 4.9.8定位焊应符合下列要求：\n\n1定位焊缝应距设计焊缝端部30 mm以上,其长度为50 mm\\~100 mm;间距为400 mm\\~600 mm,厚板(50mm 以上)和薄板（不大于8mm)应缩短定位焊间距;定位焊缝的焊脚尺寸不得大于设计焊脚尺寸的1/2。\n\n2定位焊缝不得有裂纹、夹渣、焊瘤等缺陷,对于开裂的定位焊,必须先查明原因,然后再清除开裂的焊缝,并在保证杆件尺寸正确的条件下补充定位焊。\n\n4.9.9埋弧自动焊必须在距设计焊缝端部80mm以外的引板上起、熄弧。\n\n4.9.10埋弧自动焊缝焊接过程中不应断弧,如有断弧则必须将停弧处刨成1：5斜坡,并搭接50mm再引弧施焊,焊后搭接处应修磨匀顺。\n\n## 4.9.11 圆柱头焊钉的焊接\n\n1圆柱头焊钉的焊接必须按附录D的规定进行焊接工艺评定。\n\n2圆柱头焊钉的焊接应采用专用焊接设备焊接,少量平位、立位及其他位置也可采用手工焊接。\n\n3圆柱头焊钉焊接工作必须由经过圆柱头焊钉焊接培训、考试合格的焊工担任。\n\n4圆柱头焊钉焊接应严格按照圆柱头焊钉焊接工艺执行,未经焊接主管工程师同意不得随意更改焊接工艺参数。\n5施焊前焊工必须检查所用设备、工具良好,确保正常工作时才能施焊。\n\n6每日每台班开始生产前或更改一种焊接条件时,必须按规定的焊接工艺试焊2个圆柱头焊钉,进行外观和弯曲 $3 0 ^ { \\circ }$ 角检验，检验合格后方可进行正式焊接;若检验不合格,应分析原因重新施焊,直到合格为止。\n\n7焊接前,圆柱头焊钉及焊接部位应除去铁锈、氧化铁皮、油污、水分等不利于焊接的物质。\n\n8瓷环应按规定要求烘干使用。\n\n### 4.9.12焊缝检验应符合下列要求：\n\n1所有焊缝必须在全长范围内进行外观检查,不得有裂纹、未熔合、夹渣、未填满弧坑和焊瘤等缺陷,并应符合表4.9.12 的规定。\n\n表4.9.12焊缝外观质量标准 $\\mathbf { \\Omega } ( \\mathbf { m } \\mathbf { m } )$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('12b390cf-88b0-4872-98fd-db7aa95471b0', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 6）', 'thrm { p e } }$ 预加力标准值（kN）；$A _ { \\mathfrak { p } }$ -预应力钢筋的截面面积（ ${ \\mathfrak { m } } ^ { 2 }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { p e } }$ -预应力钢筋的有效预应力（ $\\mathrm { k P a }$ ；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } }$ 预应力钢筋张拉控制应力（kPa)；\n\n$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋相应阶段的预应力损失（ $\\mathrm { k P a }$ ）。\n\n### 4.2.3土的重力及土侧压力可按下列规定计算：\n\n1静土压力的标准值可按下列公式计算：\n\n$$\ne _ { \\mathrm { j } } = \\xi \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j } }$ - 任一高度 $h$ 处的静上压力（kPa）；\n\n$\\xi$ -压实土的静土压力系数；  \n$\\gamma$ 土的重度 kN/ n G$\\varphi$ - 土的内摩擦角（）；  \n$h$ -填土顶面至任一点的高度  \n$H$ 填土高度（m）；  \n$E _ { \\mathrm { j } }$ - 一高度 $\\boldsymbol { H }$ 范围内单位宽度的静土压力\n\n在计算抗倾覆和滑动稳定时，墩、台、挡土墙前侧地面以下不受冲刷部分土的侧压力可按静土压力计算。\n\n2主动土压的标准值可按下列公式计算（图4.2.3-1）\n\n1）当土层特性无变化且无汽车荷载时，作用在桥台、挡土墙前后的主动土压力标准值可按下式计算：\n\n$$\n\\mu = { \\frac { E } { \\cos ^ { 2 } \\alpha \\cdot \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\left[ 1 + { \\frac { \\left| \\sin \\left( \\varphi + \\delta \\right) \\sin \\left( \\varphi - \\beta \\right) \\right| } { \\sqrt { \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\cos \\left( \\alpha - \\beta \\right) } } } \\right] ^ { 2 } } }\n$$\n\n中： $E$ 主动土压力标准值（kN）$\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$B$ - 桥台的计算宽度或挡土墙的计算长度（m）；$H$ 计算土层高度（m）；$\\beta$ 填土表面与水平面的夹角，当计算台后或墙后的主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1a）取正值；当计算台前或墙前主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1b）取负值；$\\alpha$ - 桥台或挡土墙背与竖直面的夹角，俯墙背（图4.2.3-1）时为正值，反之为负值；\n\n$\\delta$ —台背或墙背与填土间的摩擦角，可取 $\\delta = \\varphi / 2$ 。主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = H / 3$ 。\n\n![](images/10b8b37c00f0dcb27c7c141b8cbd5cde1fb7a73065a69e0f79fcf26dbe29e4b8.jpg)  \n图4.2.3-1主动土压力图\n\n2）当土层特性无变化但有汽车荷载作用时，作用在桥台、挡土墙后的主动土压力标准值在 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时可按下式计算：\n\n$$\nE = \\frac { 1 } { 2 } B \\mu \\gamma H ~ \\left( ~ H + 2 h \\right)\n$$\n\n式中： $h$ ——汽车荷载的等代均布土层厚度 $\\mathrm { ( m ) }$ 0\n\n主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = { \\frac { H } { 3 } } \\times { \\frac { H + 3 h } { H + 2 h } } \\circ$\n\n3）当 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时，破坏棱体破裂面与竖直线间夹角 $\\theta$ 的正切值可按下式计算：\n\n$$\n\\tan \\theta = - \\tan \\omega + { \\sqrt { \\left( \\cot \\varphi + \\tan \\omega \\right) \\left( \\tan \\omega - \\tan \\alpha \\right) } }\n$$\n\n$$\n\\omega = \\alpha + \\delta + \\varphi\n$$\n\n3当土层特性有变化或受水位影响时，宜分层计算土的侧压力。\n\n4土的重度和内摩擦角应根据调查或试验确定；当无实际资料时，可按表4.2.1和现行《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63）采用。\n\n5承受土侧压力的柱式墩台，作用在柱上的土压力计算宽度，可按下列规定采用（图4.2.3-2）：\n\n1）当 $l _ { i } \\leqslant D$ 时，作用在每根柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n$$\n\\mathrm { ~ \\it ~ { ~ b ~ } ~ } = \\frac { \\displaystyle n D + \\sum _ { i = 1 } ^ { n - 1 } l _ { i } } { \\displaystyle n }\n$$\n\n式中： $b$ 土压力计算宽度（m）；$D$ -柱的直径或宽度 ${ \\bf \\Xi } ( \\mathfrak { m ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('12bdb650-cc85-401b-9f1f-93573c09b21e', '10《粗直径钢丝绳》（GB-T20067-2017）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nGB/T 228.1金属材料拉伸试验第1部分:室温试验方法  \nGB/T 239.1金属材料线材第1部分:单向扭转试验方法  \nGB/T2104 钢丝绳包装、标志及质量证明书的一般规定  \nGB/T 8358钢丝绳实际破断拉力测定方法  \nGB/T 8706钢丝绳术语、标记和分类  \nGB/T 21965钢丝绳验收及缺陷术语  \nGB/T 29086钢丝绳安全使用和维护  \nYB/T 4452钢丝绳纤维芯  \nYB/T5343制绳用圆钢丝  \nYB/T081冶金技术标准的数值修约与检测数据的判定  \nNB/SH/T0387钢丝绳用润滑脂 SAC');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('12c66acb-4973-4ee3-bb2c-83ec53ed9840', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 1）', '6．3．2 钢丝绳## 6．3．2．1 钢丝绳选用原则\n\n起重机用钢丝绳应符合 GB／T20118的要求，优先采用线接触型钢丝绳。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等），或吊运大件物品、重要设备，且起重机的使用对人身安全及可靠性有较高要求时，应采用 GB8918中规定的钢丝绳。\n\n钢丝绳的选择应满足本标准适用的起重机对所使用的钢丝绳规定的最低选用要求。本标准规定的钢丝绳使用的前提是：所采用的钢丝绳出厂时已得到正确润滑，滑轮和卷筒的卷绕直径选择适当（符合6．3．3．1要求）。\n\n钢丝绳在滑轮和卷筒上的卷绕直径的选择要以起升机构的工作级别为依据。但对于要经常拆卸钢\n\n丝绳的起重机（如建筑用起重机和流动式起重机），由于要求滑轮、卷筒等与钢丝绳相关的部件尺寸紧凑，重量较轻，且可以经常更换钢丝绳，故滑轮、卷筒的卷绕直径选用允许比所在起升机构工作级别低一级，但最低工作级别不应低于 M3级。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等）时，宜按比该类起重机起升机构常用的工作级别高一级的机构来选择钢丝绳滑轮和卷筒的卷绕直径。\n\n## 6．3．2．2 钢丝绳结构型式的选择\n\n选用线接触型钢丝绳时，对起升高度很大，吊钩组钢丝绳倍率很小的港口装卸用起重机或建筑塔式起重机，宜采用多层股不旋转钢丝绳；当钢丝绳在腐蚀性较大的环境中工作时，应采用镀锌钢丝绳。\n\n## 6．3．2．3 钢丝绳直径的选择计算\n\n### 6．3．2．3．1 确定钢丝绳最大工作静拉力应考虑的因素\n\n#### 6．3．2．3．1．1 起重用（抓斗除外）钢丝绳\n\n计算最大工作静拉力时应考虑下列因素：起重机的额定起升载荷；下滑轮组和取物装置的自重重力；起升钢丝绳缠绕滑轮组的倍率 $a$ 和绕上卷筒的钢丝绳分支数；起升高度超过 $5 0 ~ \\mathrm { m }$ 时，一般要计及钢丝绳的自重重力；在上极限位置若钢丝绳与铅垂线夹角大于 $2 2 . 5 ^ { \\circ }$ 时，还需要考虑由钢丝绳的倾斜引起钢丝绳拉力的增大；钢丝绳系统的总传动效率 $\\eta _ { \\Sigma }$ 。对单联滑轮组可按式（124）计算：\n\n$$\n\\eta _ { \\Sigma } = \\frac { 1 - \\eta _ { l } ^ { \\mathrm { a } } } { ( 1 - \\eta _ { l } ) a } \\cdot \\eta _ { \\mathrm { D } }\n$$\n\n……（124）\n\n式中：\n\n$\\eta _ { \\Sigma }$ 钢丝绳系统的总传动效率；  \n$\\eta _ { l }$ 单个滑轮的效率（滚动轴承取0.98，滑动轴承取0.96）；  \n$a$ 同式（77）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { D } }$ 导向滑轮的效率。\n\n#### 6．3．2．3．1．2 非起重用钢丝绳\n\n对不专门用于起升垂直载荷的各种钢丝绳，应考虑在4．4．2中规定的、在各种用途工况中能反复出犛现的载荷情况Ⅰ或Ⅱ的最不利情况来确定出钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 。当钢丝绳用来作水平运动的牵引时，应考虑牵引对象作水平运动时的摩擦阻力、坡道阻力以及起升钢丝绳绕过起升及导向滑轮系统的阻力等。\n\n#### 6．3．2．3．1．3 多绳抓斗的钢丝绳\n\n对于四绳（或双绳）抓斗，其闭合绳和支持绳载荷分配按如下规定：\n\na） 如使用的系统能自动地且快速地（例如采用差动式电控装置等）使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配或将两种绳之间的载荷差异仅限制在闭斗末期或开始张开的一个极短时期内犛者，则闭合绳和支持绳的最大工作静拉力 $S$ 各取为总载荷的 $66 \\%$ 除以各自的分支数；当采用直流调速或交流变频调速，并进行了特殊的设计，能实时监控保证抓斗离地时起升与闭犛合机构载荷准确协调共同承担者，钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 可各取为总载荷的 $5 5 \\%$ 除 以\n\n各自的分支数。\n\nb） 如使用的系统在起升过程中不能使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配，而实际上在抓斗闭犛合及起升初期几乎全部载荷都作用在闭合绳上，则闭合绳最大工作静拉力犛 $S$ 取为总载荷的$100 \\%$ 除以其分支数，支持绳最大工作静拉力 $S$ 取为总载荷的 $66 \\%$ 除以其分支数。\n\n### 6．3．2．3．2 钢丝绳选用计算\n\n#### 6．3．2．3．2．1 $\\ b { C }$ 系数法\n\n本方法只适用于运动绳。选取的钢丝绳直径不应小于（最接近于）按式（125）计算的钢丝绳直径。\n\n$$\nd _ { \\operatorname* { m i n } } = C \\sqrt { S }\n$$\n\n……（125）\n\n式中：\n\n$d _ { \\mathrm { m i n } }$ — 钢丝绳的最小直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$C$ -钢丝绳选择系数，单位为毫米每开二次方牛 $( \\mathrm { m m } / \\sqrt { \\mathrm { N } } )$ ；$S$ -钢丝绳最大工作静拉力，单位为牛顿(N)。\n\n钢丝绳选择系数 $C$ 取值与钢丝的公称抗拉强度和机构工作级别有关，见表44。\n\n当钢丝绳的 $k ^ { \' }$ 和犽 $\\sigma _ { t }$ 狋值与表44中不同时，则可根据工作级别从表44中选择安全系数犆 $n$ 值并根据所选择钢丝绳的 $k ^ { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('12d16c20-0f7c-42f7-a847-03bb590a3a19', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 结果计算', '4 结果计算混凝土的纵向限制膨胀率或纵向限制干缩率，按式（T0576-1）计算：\n\n$$\n\\varepsilon _ { t } = \\frac { L _ { t } - L _ { 0 } } { L } \\qquad \\scriptstyle \\begin{array} { l l } { \\scriptstyle ( \\mathrm { T } 0 5 7 6 - 1 ) } \\\\ { \\scriptstyle } \\end{array}\n$$\n\n式中： $ { \\varepsilon } _ { t }$ ——试件在龄期t时的纵向限制膨胀率或纵向限制干缩率；$L$ ——试件的测量标距取 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；$L _ { 0 }$ -试件长度的初始度读数（ $\\mathrm { m m }$ ）；$L _ { \\ t }$ ——试件在龄期t时的长度读数（ $\\mathrm { m m }$ ）。\n\n取三个试件收缩率的算术平均值作为补偿收缩混凝土试件的限值膨胀率或纵向限值干缩率的测定值，结果计算精确至 $1 . 0 { \\times } 1 0 ^ { - 6 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('12d8c31c-cd56-44e8-a439-f1da52bc3e29', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 3）', ' { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折减系数 $\\eta$ 值按表17中的 $a / b { = } 1$ 时相对应的结构迎风面充实率 $\\varphi$ 查取。\n在正方形塔架中，当风沿塔身截面对角线方向作用时，风载荷最大，可 取 为 正 向 迎 风 面 风 载 荷的1．2倍。\n\n\n\n空气动力长细比 $=$ 构件长度 或迎风面的截面高（宽）度\n\n在格构式结构中，单根构件的长度 $l _ { i }$ 取为相邻节点的中心间距，参见b)图。\n\n\n\n结构迎风面充实率 $\\varphi =$ 实体部分面积 A M Xbi轮廓面积 A LXB\n\n\n\n  \n图 5 风力系数计算中的定义\n\n### 4．2．2．3．6 挡风折减系数\n\n挡风折减系数的计算有以下两种情况：\n\na） 两片构件的挡风折减\n\n当两片等高且型式相同的构件或构架平行布置相互遮挡时，迎风面的构件或构架上的风载荷仍用式（11）或式（12）进行计算；被前片构件遮挡的后片构件的风载荷计算，应考虑前片对后片的挡风折减作用，即用后片的迎风面积乘以挡风折减系数犫 $\\eta$ 来计算， $\\eta$ 值随图 $5 \\ \\mathrm { b }$ ）定义的结构迎风面的充实率 $\\varphi$ 和图5c）定义的间隔比 $a / b$ 的值选取，见表17。\n\n表 17 挡风折减系数 $\\eta$   \n\n\n\n\n\n#### b） $n$ 片构件的挡风折减\n\n对于 $n$ 片型式相同且彼此等间隔平行布置的结构或构件，在纵向风力作用下，应考虑前片结构对后犃片结构的重叠挡风折减作用，此时结构纵向的总迎风面积 $A$ 按式（14）计算：\n\n$$\nA = ( 1 + \\eta + \\eta ^ { 2 } + \\cdots + \\eta ^ { n - 1 } ) \\varphi A _ { 0 1 } = \\frac { 1 - \\eta ^ { n } } { 1 - \\eta } \\varphi A _ { 0 1 } ~ . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n……( 14 )\n\n式中：\n\n$A$ -结构纵向的总迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；$\\eta$ 挡风折减系数；$\\varphi$ 第一片结构的迎风面充实率；$A _ { 0 1 }$ — 第一片结构的外形轮廓面积，单位为平方米犃 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ）。\n\n当按式（14）算得的迎风面积 $A$ 和用式（11）或式（15）计算结构总风载荷时，因各片结构型式相同，犆只用其中一片结构的风力系数 $C$ 相乘即可。\n\n### 4．2．2．4 雪和冰载荷\n\n对于某些地区，应当考虑雪和冰载荷。也应考虑由于冰、雪积结引起受风面积的增大。\n\n### 4．2．2．5 温度变化引起的载荷\n\n一般情况不考虑温度载荷；但在某些地区，如果起重机在安装时与使用时温度差异很大，或者跨度较大的超静定结构（如跨度达 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 以上的双刚性支腿的门式起重机），则应当考虑因温度变化引起结构件膨胀或收缩受到约束所产生的载荷，本项载荷的计算可根据用户提供的有关资料进行。\n\n### 4．2．3 特殊载荷\n\n特殊载荷是指在起重机非正常工作时或不工作时的特殊情况下才发生的载荷，包括由起重机试验、受非工作状态风、缓冲器碰撞及起重机（或其一部分）发生倾翻、起重机意外停机、传动机构失效或起重机基础受到外部激励等引起的载荷。在防疲劳失效的计算中也不考虑这些载荷。犘\n\n#### 4．2．3．1 非工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { w } \\mathbb { I } }$\n\n非工作状态风载荷，是起重机在不工作时能承受的最大风力作用。非工作状态计算风压和与之相应的计算风速列于表18中。计算非工作状态风载荷时，要用表19所列的风压高度变化系数来计及受风部位离地高度的影响。将此风载荷与起重机相应的自重载荷进行组合，用于验算非工作状态下起重机零部件及金属结构的强度、起重机整机抗倾覆稳定性，并进行起重机的抗风防滑装置、锚定装置等的\n\n设计计算。\n\n起重机非工作状态风载荷按式（15）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { w \\ I I } } } = C K _ { \\mathrm { { h } } } \\rho _ { \\parallel } A\n$$\n\n……（15）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 起重机的非工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ -同式（11)；  \n$K _ { \\mathrm { h } }$ — 风压高度变化系数，见表19；  \n$\\phi _ { \\mathbb { I } }$ 非工作状态计算风压，见表18,单位为牛每二次方米 $\\mathrm { { ( N / m ^ { 2 } } }$ ）；$A$ 同式(11)。\n\n在计算非工作状态风载荷时，还应考虑从总起升质量 $m$ 中卸除了有效起升质量 $\\Delta m$ 后还悬吊着的吊具质量 $\\eta m$ 仍受到的非工作风力的作用，系数为 $\\eta ^ { = 1 - ( \\Delta m / m ) }$ 。\n\n表 18 非工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<<<HTBL|4cb5e4486134046bc68d388760edef2|END>>>\n\n\n表 19 风压高度变化系数 $\\pmb { K } _ { \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('12e6d933-1511-48a4-85fd-85693ba2aad9', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', 'F.0.1焊接接头质量要求', 'F.0.1焊接接头质量要求对接接头内应无裂纹、未熔合、未焊透,圆形缺陷和条型缺陷应符合本附录F.0.3和F.0.4的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('12f17fc8-d8cd-4384-8c35-00e482cac067', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '2路面工程施工准备（Part 1）', '2路面工程施工准备## 2.1一般规定\n2.1.1 路面工程承包人进场后，应立即对现场进行考察，结合工程的主要特点，调查沿线料源分布和交通条件，落实项目经理部、路面基层拌和场和沥青混合料拌和场的具体位置、平面位置等工作，并报请监理工程师批准后，开展场地建设。\n\n2.1.2 路面工程施工项目经理部、基层（底基层）拌和场、沥青混合料拌和场必须分别独立设置。各拌和场建设应符合招标文件和《江苏省高速公路施工标准化指南》（工地建设）规定要求。\n\n2.1.3 路面底基层、基层、沥青面层、下封层、透层及附属工程等施工，承包人应按合同文件要求组织本单位的专业人员、设备进行施工，据此制定人员、设备需求计划，并及时组织进场，以满足施工要求。\n\n2.1.4 必须建立施工质量保证体系，推行全面质量管理、ISO9002质量管理体系，制定和完善质量要求、质量责任及考核办法，落实质量责任制，建立质量责任人档案。\n\n## 2.2技术准备\n2.2.1 路面工程正式开工前，应做好设计文件技术交底工作，同时，监理工程师和承包人应对设计文件进行认真审核，对设计中存在的问题及建议，应及时提请设计单位解决。\n\n2.2.2 建立符合要求的工地试验室，完成工地试验室资质申报工作。\n\n2.2.3承包人进驻工地后，按规定对路线的导线点及水准点进行复测，并根据需要进行相应测点的加密，施工过程中，并应做好各桩点的保护。\n\n2.2.4编制施工组织设计。承包人应在签定合同协议书后28天内完成实施性施工组织设计的编制工作，内容应主要包括：工程概况、编制依据、场地布置及临时工程准备情况、主要施工人员、材料、设备进场计划及资源安排计划、项目管理组织设计及人员分工、单位、分部、分项工程划分、主要施工方案、施工方法及质量控制、安全生产、环境保护、文明施工和工程档案管理的各项保证体系和措施。\n\n2.2.5 总体开工报告。承包人应在开工前将《总体开工报告》报送监理工程师审批，内容应包括：施工组织结构、质保体系、安全体系的建立和人员、材料、机械及试验检测仪器进场情况，水电供应、临时设施修建及施工方案准备情况等。\n\n2.2.6分部或分项工程开工报告。承包人应在分部或分项工程开工前14天，向监理工程师提交分部或分项开工报告，内容应包括：施工地段与工程名称、现场负责人名单、施工组织和劳动力安排、材料供应及机械进场等情况，材料试验及质量检测手段、水电供应、临时工程修建、施工方案、进度计划以及其他需要说明的事项。\n\n## 2.3机械准备\n2.3.1用于工程施工的施工机械，必须类型齐全、配套完整、并与施工质量和进度相适应，其机械状况应能满足合同、工程及施工安全的要求，并能完成保证质量的作业。\n\n2.3.2承包人在投标文件中承诺的施工机械设备进场计划，必须严格执行。若监理工程师发出了变更令，承包人应按监理工程师的变更令执行。\n\n2.3.3二灰土底基层施工机械\n\n一个工作面配备的主要机械设备如下：\n\n（1）拌和深度大于混合料松铺厚度的路拌机不少于一台;\n\n（2）18\\~20吨的三轮压路机两台、振动压路机两台，轮胎压路机不少于两台；\n\n（3）平地机、推土机各一台；\n\n（4）洒水车一辆。\n\n2.3.4低剂量水泥稳定碎石底基层和水泥稳定碎石基层施工机械\n\n（1）后场机械准备\n\n拌和设备应采用产量不少于 $4 0 0 \\mathrm { T / H }$ 的拌和机，应保证其实际出料（生产量的 $80 \\%$ ）能力超过实际摊铺能力的 $10 – 1 5\\%$ 。为使混合料拌和均匀，拌缸要满足一定长度。至少配备四个进料斗，料斗口必须安装钢筋网盖，筛除超出粒径规格的集料及杂物。所有料斗、水箱、罐仓都要求装配高精度电子动态计量器，所有电子动态计量器应经有资质的计量部门进行计量标定后方可使用。\n\n（2）前场机械准备\n\n一个前场作业面配备的主要机械设备如下：\n\n$\\textcircled{1}$ 基层施工应采用两台摊铺机梯队作业，要求两台摊铺机功能一致，宜为同一机型，以保证路面基层厚度一致，完整无缝，平整度好。\n\n$\\textcircled{2}$ 配备 20T以上单钢轮振动压路机3台，同时配备 25T以上胶轮压路机3-4台。压路机的吨位和台数必须与拌和机及摊铺机生产能力相匹配，使从加水拌和到碾压终了的时间不超过水泥初凝时间，保证施工正常进行。\n\n$\\textcircled{3}$ 自卸汽车数量应与拌和设备、摊铺设备、压路机相匹配，不少于15辆。\n\n$\\textcircled{4}$ 洒水车不少于2辆。\n\n2.3.5热拌沥青混合料面层工机械\n\n（1）后场机械配备\n\n热拌沥青混合料拌和设备应至少配备4000型大产量间歇式沥青混合料拌和机，施工过程中必须采用5个热料仓。全部生产过程必须由计算机自动控制，并配有良好的打印装置。\n\n（2）前场机械配备\n\n一个前场作业面配备的主要机械设备如下：\n\n$\\textcircled{1}$ 摊铺机机械需配置三台，热拌沥青混合料摊铺采用两台新旧程度近似、性能稳定的摊铺机；为提高铺面厚度和平整度的控制水平，下面层采用走钢丝形式，中、上面层采用非接触式平衡梁方式，桥面沥青铺装层宜采用标高控制。\n\n$\\textcircled{2}$ 为确保沥青面层压实度，热拌沥青混合料压实施工采用大吨位的压路机，AC 或Superpave 沥青面层：25T轮胎压路机2台，18-20T轮胎压路机2台，10T双钢轮振动压路机4台。SMA面层：10T以上双钢轮带振动压路机5台。\n\n2.3.6沥青路面下封层、粘层及桥面防水粘结层的施工，需配备智能型沥青洒布车一台，配备集料撒布机-台，或配备沥青洒布、集料撒布一体机一台。\n\n2.3.7路面标线施工应准备以下设备：下涂料喷涂机、反应釜、划线机、鼓风机、铁丝刷等。\n\n## 2.4试验检测仪器准备\n2.4.1路面工程承包人在正式开工前，须配备性能良好、精度符合规定的质量检测仪器，并配备足够的易损部件。\n\n2.4.2底基层、基层试验检测仪器准备（1）水泥胶砂强度、水泥凝结时间');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('12f44128-6c83-4dbf-864c-13d66c1d75c7', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13.3圆钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算（Part 2）', ' { 1 1 . 5 1 } { \\sin \\theta _ { \\mathrm { { c } } } } } \\left( { \\frac { D } { t } } \\right) ^ { 0 . 2 } \\psi _ { \\mathrm { { n } } } \\psi _ { \\mathrm { { d } } } \\psi _ { \\mathrm { { a } } } t ^ { 2 } f\n$$\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { a } } = 1 + \\left( \\frac { 2 . 1 9 } { 1 + 7 . 5 a / D } \\right) \\left( 1 - \\frac { 2 0 . 1 } { 6 . 6 + D / t } \\right) \\left( 1 - 0 . 7 7 \\beta \\right)\n$$\n\n式中： $\\theta _ { \\mathrm { c } }$ ——受压支管轴线与主管轴线的夹角；$\\psi _ { \\mathrm { a } }$ ——参数，按式（13.3.2-11）计算；\n\n  \n图13.3.2-4平面K形间隙节点 1—主管；2—支管\n\n$\\psi _ { \\mathrm { d } }$ 参数，按式（13.3.2-6）或式（13.3.2-7）计算；  \n$^ a$ -两支管之间的间隙 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n2）受拉支管在管节点处的承载力设计值 $N _ { \\mathrm { t K } }$ 应按下式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { t K } } = \\frac { \\sin \\theta _ { \\mathrm { c } } } { \\sin \\theta _ { \\mathrm { t } } } N _ { \\mathrm { c K } }\n$$\n$$\n\n式中： $\\theta _ { \\mathfrak { t } }$ 受拉支管轴线与主管轴线的夹角。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('12f617e6-83bc-4818-bcc9-fbe84e83dafb', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '4 施工准备（Part 1）', '4 施工准备## 4.1 驻地和场站建设\n\n### 4.1.1 施工现场驻地和场站应选在地质良好的地段，应避开易发生滑坡、塌方、泥石流、崩塌、落石、洪水、雪崩等危险区域，宜避让取土、弃土场地。\n\n### 4.1.2 施工现场生产区、生活区、办公区应分开设置，距离集中爆破区应不小于 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 4.1.3 施工现场临时用房、临时设施、生产区、生活区、办公区的防火间距应符合现行《建设工程施工现场消防安全技术规范》(GB 50720)的相关要求。\n\n### 4.1.4 办公区、生活区宜避开存在噪声、粉尘、烟雾或对人体有害物质的区域，无法避开时应设在噪声、粉尘、烟雾或对人体有害物质所在区域最大频率风向的上风侧。\n\n### 4.1.5 施工现场原材料、半成品、成品、预制构件等堆放及机械、设备停放应整齐、稳固、规范、标识清楚，且不得侵占场内道路或影响安全。\n\n### 4.1.6 材料加工场应符合下列规定：\n\n1宜设围墙或围栏防护实行封闭管理，并宜设排水设施。\n\n2场内应设置明显的安全警示标志及相关工种的操作规程。\n\n3加工棚宜采用轻钢结构，并应采取防雨雪、防风等措施。\n\n### 4.1.7 预制场、拌和场应符合下列规定：\n\n1应合理分区、硬化场地，并应设置排水设施。\n\n2拌和及起重设备基础的地基承载力应满足要求，材料及成品存放区地基应稳定。\n\n3料仓墙体强度和稳定性应满足要求，料仓墙体外围应设警戒区，距离宜不小于墙高2倍。\n\n4拌和及起重设备应设置防倾覆和防雷设施。\n\n### 4.1.8 施工现场变电站建设应符合现行《施工现场临时用电安全技术规范》 (JGJ46)\n\n的有关规定。\n\n### 4.1.9 储油罐的设置应符合下列规定：\n\n1储油罐与在建工程的防火间距应不小于 $1 5 \\mathrm { m }$ ，并应远离明火作业区、人员密集区、建(构)筑物集中区。\n\n2储油罐顶部应设置遮阳棚。\n\n3应按要求配备泡沫灭火器、干粉灭火器、沙土袋、沙土箱等灭火消防器材及沙土等灭火消防材料。\n\n4应设防静电、防雷接地装置及加油车接地装置，接地电阻不得大于100。\n\n5应悬挂醒目的禁止烟火等警示标识。\n\n## 4.2 施工便道\n\n### 4.2.1 施工便道应根据运输荷载、使用功能、环境条件进行设计和施工，不得破坏原有水系、降低原有泄洪能力，并应符合下列规定：\n\n1双车道施工便道宽度不宜小于 $6 , 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n2单车道施工便道宽度不宜小于4.5m，并宜设置错车道，错车道应设在视野良好地段，间距不宜大于 $3 0 0 \\mathrm { m }$ 。设置错车道路段的施工便道宽度不宜小于 $6 , 5 \\mathrm { m }$ ，有效长度不宜小于 $2 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n3路拱坡度应根据路面类型和现场自然条件确定，并应大于 $1 , 5 \\%$ 。\n\n4施工便道应根据需要设置排水沟和圆管涵等排水设施。\n\n5施工便道在急弯、陡坡、连续转弯等危险路段应进行硬化，设置警示标志，并根据需要设置防护设施。\n\n6施工便道中易发生落石、滑坡等危险路段应根据需要设置防护设施。\n\n### 4.2.2 施工便道与既有道路平面交叉处应设置道口警示标志，有高度限制的应设置限高架。\n\n### 4.2.3 施工便桥应根据使用要求和水文条件进行设计，并应设置限宽、限速、限载标志，建成后应验收。\n\n## 4.3 临时码头和栈桥\n\n### 4.3.1 临时码头宜选择在水域开阔、岸坡稳定、波浪和流速较小、水深适宜、地质条件较好、陆路交通便利的岸段。\n\n### 4.3.2 临时码头宜设置在桥梁、隧道、大坝、架空高压线、水下管线、取水泵房、\n\n危险品库、水产养殖场等区域的下游方向，与其他构筑物的安全距离应符合现行《海港总平面设计规范》（JTJ211）和《河港工程总体设计规范》（JTJ212）的有关规定。\n\n### 4.3.3 临时码头应按照使用要求和相应的技术规范进行设计、施工和验收，并应设置安全警示标志，配备相应的安全防护设施。\n\n### 4.3.4 栈桥和栈桥码头应按照使用要求和相应的技术规范进行设计、施工和验收，并应符合下列规定：\n\n1通航水域搭设的栈桥和栈桥码头应取得海事和航道管理部门批准，并应按要求设置航行警示标志。\n\n2栈桥和栈桥码头的设计应考虑自重荷载、车辆荷载、波浪力、风力、水流力、船舶系靠力及漂浮物、腐蚀等，并应按施工期可能出现的最不利荷载组合进行验算。\n\n3栈桥和栈桥码头应设置行车限速、防船舶碰撞、防人员触电及落水等安全警示标志和救生器材。\n\n4栈桥上车辆和人员行走区域的面板应满铺，并应与下部结构连接牢固。悬臂板应采取有效的加固措施。\n\n5栈桥两侧和栈桥码头四周应设置高度不低于 $1 , 2 \\mathrm { m }$ 的防护栏杆。防护栏杆上杆任何部位应能承受1000N的外力。\n\n6栈桥行车道两侧宜设置护轮坎。\n\n7长距离栈桥应设置会车、掉头区域，间隔不宜大于 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n8通过栈桥的电缆应绝缘良好，并应固定在栈桥的一侧。\n\n9发生栈桥面或栈桥码头面被洪水、潮汛淹没，或栈桥被船舶撞击，或桩柱受海水严重腐蚀等情况，应重新检修、复核原构筑物。\n\n10栈桥应设置满足施工安全要求的照明设施。\n\n11　栈桥和栈桥码头应设专人管理，非施工车辆及人员不得进入，非施工船舶不得靠泊。\n\n## 4.4 施工临时用电\n\n### 4.4.1 施工现场临时用电应符合现行《施工现场临时用电安全技术规范》 (JGJ46)的有关规定。\n\n### 4.4.2 施工用电设备数量在5台及以上，或用电设备容量在 $5 0 \\mathrm { k W }$ 及以上时，应编制用电组织设计。\n\n### 4.4.3 施工现场临时用电工程专用的电源中性点直接接地的220/380V三相四线制低压电力系统，必须符合下列规定：\n\n1采用三级配电系统。  \n2采 用T');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('12fd16e4-f618-4dbd-80d1-e892cbac3551', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 2）', ' { \\mathrm { i k } } = 7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ；对河冰，流冰开始时 $R _ { \\mathrm { i k } } =$ $7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ，最高流冰水位时可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 4 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n表4.3.11-1桩或墩迎冰面形状系数 $m$   \n\n\n\n\n\n表4.3.11-2冰温系数 $C _ { t }$   \n\n\n\n\n\n注：1.表列冰温系数可直线内插。2.对海冰，冰温取结冰期最低冰温；对河冰，取解冻期最低冰温。\n\n1）当冰块流向桥轴线的角度 $\\varphi \\leqslant 8 0 ^ { \\circ }$ 时，桥墩竖向边缘的冰荷载应乘以 $\\sin \\varphi$ 予以折减。\n\n2）冰压力合力应作用在计算结冰水位以下0.3倍冰厚处。\n\n2当流冰范围内桥墩有倾斜表面时，冰压力应分解为水平分力和竖向分力。\n\n式中： $F _ { x \\mathrm { i } }$ - 冰压力的水平分力（kN）；F 冰压力的垂直分力（kN）；$\\beta$ 桥墩倾斜的棱边与水平线的夹角 $\\big ( \\mathrm { \\textdegree } \\big )$ ；Rk -冰的抗弯强度标准值（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ），取 $R _ { \\mathrm { b k } } = 0 . 7 R _ { \\mathrm { i k } }$ ；$m _ { 0 }$ 系数， $m _ { 0 } = 0 . 2 b / t$ ，但不小于1.0。\n\n3建筑物受冰作用的部位宜采用实体结构。对于具有强烈流冰的河流中的桥墩、柱，其迎冰面宜做成圆弧形、多边形或尖角，并做成 $3 : 1 \\sim 1 0 : 1$ （竖：横）的斜度，在受冰作用的部位宜缩小其迎冰面投影宽度。\n\n4对流冰期的设计高水位以上 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 到设计低水位以下 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的部位宜采取抗冻性混凝土或花岗岩镶面或包钢板等防护措施。同时，对建筑物附近的冰体采取适宜的使冰体减小对结构物作用力的措施。\n\n## 4.3.12计算温度作用时的材料线膨胀系数及作用标准值可按下列规定取用：\n\n1桥梁结构当要考虑温度作用时，应根据当地具体情况、结构物使用的材料和施工条件等因素计算由温度作用引起的结构效应。各种结构的线膨胀系数规定见表\n\n### 4.3.12-1。\n\n表4.3.12-1线膨胀系数  \n\n\n\n\n\n2计算桥梁结构因均匀温度作用引起的外加变形或约束变形时，应从受到约束时的结构温度开始，考虑最高和最低有效温度的作用效应。当缺乏实际调查资料时，公路混凝土结构和钢结构的最高和最低有效温度标准值可按表4.3.12-2取用。\n\n表43.12-2公路桥梁结构的有效温度标准值 $( ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ）  \n\n\n\n\n\n注：1.全国气候分区见附录 $\\mathrm { A } _ { \\circ }$ 2.表中括弧内数值适用于昆明、南 福州地区\n\n3计算桥梁结构由于竖向温度梯度引起的效应时，可采用图4.3.12所示的竖向温度梯度曲线，其桥面板表面的最高温度 $T _ { \\parallel }$ 规定见表4.3.12-3。\n\n  \n图4.3.12竖向梯度温度（尺寸单位：mm）\n\nA-混凝土结构当梁高 $H$ 小于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 时， $A = H - 1 0 0$ $\\mathrm { ( ~ m m ) }$ ；梁高 $H$ 大于或等于 $4 0 0 \\mathrm { n m }$ 时， $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；带混凝土桥面板的钢结构 $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ； $t$ -混凝土桥面板的厚度 $. \\mathrm { m m }$ ）\n\n混凝土上部结构和带混凝土桥面板的钢结构的竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。\n\n4对无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。\n\n5计算坛工拱桥考虑徐变影响引起的温差作用效应时，计算的温差效应应乘以折\n\n减系数0.7。\n\n6采用沥青混凝土铺装的混凝土桥面板桥梁必要时应考虑施工阶段沥青摊铺引起的温度影响。\n\n表4.3.12-3竖向日照正温差计算的温度基数  \n\n\n\n\n\n## 4.3.13支座摩阻力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\mu W\n$$\n\n式中：W——作用于活动支座上由上部结构重力产生的效应；$\\mu$ ——支座的摩擦系数，宜采用实测数据，无实测数据时可按表4.3.13取用。\n\n表4.3.13支座摩擦系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('12ffc161-93f1-46c0-9e9a-7897c42da20e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0526一2005 水泥混凝土拌合物含气量试验方法（Part 1）', 'T0526一2005 水泥混凝土拌合物含气量试验方法 (混合式气压法）## 1目的、适用范围和应用标准\n\n本方法规定了采用混合式气压法测定水泥混凝土拌合物含气量的试验方法。\n\n本方法适用于集料最大粒径不大于 $3 1 . 5 \\mathrm { m m }$ 、含气量不大于 $1 0 \\%$ 且坍落度不为零的水泥混凝土拌合物。\n\n引用标准：\n\n《混凝土试验用振动台》（JG/T245）\n\n## 2 仪具与材料\n\n2.1 混合式气压法含气量测定仪：包括量钵和量钵盖，钵体与钵盖之间有密封圈，如图T0526-1所示。\n\n  \n图T0526-1 混合式气压法含气量测定仪\n\n1-气室；2-上盖；3-夹子；4-小龙头；5-出水口；6-微调阀；7-排气阀；8-压力表；\n\n9-手泵；10-阀门杆；11-刮尺；12-量钵；13-捣棒；14-量筒；15-注水器；\n\n16-校正管（2）；17-校正管（1）；18-水平仪\n\n2.2 测定仪附件：校正管、 $1 0 0 \\mathrm { m L }$ 量筒、注水器、水平仪、插捣棒。\n\n2.3压力表：量程为 $0 . 2 5 \\mathrm { M P a }$ ，分度值为 $0 . 0 1 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n2.4 电子天平：最大量程不小于 $5 0 \\mathrm { k g }$ ，感量不大于 $1 0 \\mathrm { g }$ 。\n\n2.5橡皮锤：带有质量约 $2 5 0 \\mathrm { g }$ 的橡皮锤头。\n\n2.6 捣棒：直径 $1 6 \\mathrm { m m }$ ，长约 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并具有半球形端头的钢质圆棒。\n\n2.7 振动台：应符合现行《混凝土试验用振动台》（JG/T245）的规定。\n\n## 3试验步骤\n\n3.1 标定仪器。\n\n（1）含气量测定仪应在同一海拔下标定与使用。\n\n（2）量钵容积的标定：\n\n先称量含气量测定仪量钵和玻璃板总重，然后将量钵加满水，用玻璃板沿量钵顶面平推，使量钵内盛满水且玻璃板下无气泡。擦干钵体外表面后连同玻璃板一起称重。两次质量的差值除以该温度下水的密度即为量钵的容积V。\n\n（3）含气量 $0 \\%$ 点的标定：\n\n把量钵加满水，将校正管（2）接在钵盖下面小龙头的端部。将钵盖轻放在量钵上，用夹子夹紧使其气密良好并用水平仪检查仪器的水平。打开小龙头，松开排气阀，用注水器从小龙头处加水，直至排气阀出水口冒水为止。然后拧紧小龙头和排气阀，此时钵盖和钵体之间的空隙被水充满。用手泵向气室充气，使表压稍大于0.1MPa，然后用微调阀调整表压使其为 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。按下阀门杆1\\~2次，使气室的压力气体进入量钵内，读取压力表读数，此时指针所示压力相当于含气量 $0 \\%$ 。\n\n（4）含气量 $1 \\% { \\sim } 1 0 \\%$ 的标定：\n\n含气量 $0 \\%$ 标定后，将校正管（1）接在钵盖小龙头的上端，然后按一下阀门杆，慢慢打开小龙头，量钵中的水就通过校正管（1）流到量筒中。当量筒中的水为量钵容积的 $1 \\%$ 时，关闭小龙头。\n\n打开排气阀，使量钵内的压力与大气压平衡，然后重新用手泵加压，并用微调阀准确地调到 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。按1\\~2次阀门杆，此时测得的压力表读数相当于含气量 $1 \\%$ ，同样方法可测得含气量 $2 \\%$ 、 $3 \\%$ 、 $4 \\%$ 、 $5 \\%$ 、 $6 \\%$ 、 $7 \\%$ 、 $8 \\%$ 、 $9 \\%$ 、 $1 0 \\%$ 时的压力表读数。\n\n含气量分别为 $0 \\%$ 、 $2 \\%$ 、 $3 \\%$ 、 $4 \\%$ 、 $5 \\%$ 、 $6 \\%$ 、 $7 \\%$ 、 $8 \\%$ 、 $9 \\%$ 、 $1 0 \\%$ 的试验均应进行两次，以两次压力值的平均值作为测量结果。\n\n以压力表读数为横坐标，含气量为纵坐标，绘制含气量与压力表读数关系曲线。\n\n3.2 集料含气量C的测定。\n\n（1）按式（T0526-1）和式（T0526-2），分别计算试样中粗、细集料的质量：\n\n$$\n\\begin{array} { c } { { m _ { g } = \\displaystyle { \\frac { V } { 1 0 0 0 } } \\times m _ { g } ^ { \\prime } } } \\\\ { { m _ { s } = \\displaystyle { \\frac { V } { 1 0 0 0 } } \\times m _ { s } ^ { \\prime } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $m _ { g }$ 拌合物试样中粗集料质量 $( \\mathrm { k g } )$ ；\n\nmg -混凝土配合比中每立方米混凝土的粗集料质量 $( \\mathbf { k g } )$ ；  \n$m _ { s }$ ——拌合物试样中细集料质量 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$m _ { s } ^ { \\prime }$ ——混凝土配合比中每立方米混凝土的细集料质量 $\\mathbf { \\nabla } \\cdot \\mathbf { k } \\mathbf { g } \\mathbf { \\xi } )$ 。\n\n（2）先向含气量测定仪的容器中注入1/3 高度的水，然后称取质量为 $m _ { g } \\ 、 m _ { s }$ 的粗、细集料，搅拌均匀，慢慢倒入容器。加料同时进行搅拌：水面升高 $2 5 \\mathrm { m m }$ 左右时应轻轻插捣10次，并略予搅动，以排除夹杂进去的空气；加料过程中应始终保持水面高出集料的顶面；集料全部加入后，应浸泡约 $5 \\mathrm { { m i n } }$ ，再用橡皮锤轻敲容器外壁，排净气泡，除去水面气泡，加水至满，擦净容器');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1303f6fc-e6c8-4db4-95d1-c3544be1a5c3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 2）', 'mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因而无法通过上述计算得到它的载荷谱系数及确定它的载荷状态级别，则可以由制造商和用户协商选出适合于该起重机的载荷状态级别及确定相应的载荷谱系数。\n\n### 3．2．3 起重机整机的工作级别\n\n根据起重机的10个使用等级和4个载荷状态级别，起重机整机的工作级别划分为 $\\mathrm { A 1 \\sim A 8 }$ 共8个级别，见表3。\n\n\n\n表 3 起重机整机的工作级别  \n\n\n<<<HTBL|762089d9070a4e128425c75bd55c552f7|END>>>\n\n\n### 3．3 机构的分级\n\n#### 3．3．1 机构的使用等级\n\n机构的设计预期寿命，是指设计预设的该机构从开始使用起到预期更换或最终报废为止的总运转时间，它只是该机构实际运转小时数累计之和，而不包括工作中此机构的停歇时间。机构的使用等级是\n\n将该机构的总运转时间分成10个等级，以 $\\mathrm { { T _ { 0 } } }$ 、 $\\mathrm { T _ { 1 } }$ 、 $\\mathrm { T } _ { 2 }$ …… $\\mathrm { { T _ { 9 } } }$ 表示，见表4。\n\n#### 3．3．2 机构的载荷状态级别\n\n机构的载荷状态级别表明了机构所受载荷的轻重情况。在表5中，列出了机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 的四个范围值，它们各代表了机构一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 4 机构的使用等级  \n\n\n\n\n\n表 5 机构的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n\n\n\n机构的载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 可用式（3）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { m } } = \\sum \\Big [ \\frac { t _ { i } } { t _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { i } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { m } }$ — 机构载荷谱系数；$t _ { i }$ 与机构承受各个大小不同等级载荷的相应持续时间， $t _ { i } = t _ { 1 } , t _ { 2 } , t _ { 3 } , \\cdots \\cdots , t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$t _ { \\mathrm { T } }$ — 机构承受所有大小不同等级载荷的时间总和， $t _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } = t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\cdots + t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$P _ { i }$ 能表征机构在服务期内工作特征的各个大小不同等级的载荷， $P _ { i } = P _ { 1 } , P _ { 2 } , P _ { 3 } , \\cdots , P _ { n }$ 狀，单位为牛顿（N）；  \nmax— 机构承受的最大载荷，单位为牛顿（N）；$m$ 同式(1)。\n\n展开后，式（3）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { m } } = { \\frac { t _ { 1 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 1 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 2 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 2 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 3 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 3 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { t _ { n } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { n } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\qquad \\cdots { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ( \\ 4 )\n$$\n\n式中符号同式（3）。\n\n由式（4）算得机构载荷谱系数的值后，即可按表5确定该机构相应的载荷状态级别。\n\n#### 3．3．3 机构的工作级别\n\n机构工作级别的划分，是将各单个机构分别作为一个整体进行的关于其载荷大小程度及运转频繁情况总的评价，它并不表示该机构中所有的零部件都有与此相同的受载及运转情况。\n\n根据机构的10个使用等级和4个载荷状态级别，机构单独作为一个整体进行分级的工作级别划分为 ${ \\mathrm { M } } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1309e9f0-d3ad-49d8-8014-591b387b1b19', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '7交叉作业', '7交叉作业## 7.1一般规定\n\n### 7.1.1交叉作业时，下层作业位置应处于上层作业的坠落半径之外，高空作业坠落半径应按表7.1.1确定。安全防护棚和警戒隔离区范围的设置应视上层作业高度确定，并应大于坠落半径。\n\n表7.1.1坠落半径  \n\n\n\n\n\n### 7.1.2交叉作业时，坠落半径内应设置安全防护棚或安全防护网等安全隔离措施。当尚未设置安全隔离措施时，应设置警戒隔离区，人员严禁进人隔离区。\n\n### 7.1.3处于起重机臂架回转范围内的通道，应搭设安全防护棚。\n\n### 7.1.4施工现场人员进出的通道口，应搭设安全防护棚。\n\n### 7.1.5不得在安全防护棚棚顶堆放物料。\n\n### 7.1.6当采用脚手架搭设安全防护棚架构时，应符合国家现行相关脚手架标准的规定。\n\n### 7.1.7对不搭设脚手架和设置安全防护棚时的交叉作业，应设置安全防护网，当在多层、高层建筑外立面施工时，应在二层及每隔四层设一道固定的安全防护网，同时设一道随施工高度提升的安全防护网。\n\n## 7.2安全措施\n\n### 7.2.1安全防护棚搭设应符合下列规定：\n\n1当安全防护棚为非机动车辆通行时，棚底至地面高度不应小于 $3 \\mathrm { m }$ ；当安全防护棚为机动车辆通行时，棚底至地面高度不应小于 $4 \\mathrm { m }$ 。\n\n2当建筑物高度大于 $2 4 \\mathrm { m }$ 并采用木质板搭设时，应搭设双层安全防护棚。两层防护的间距不应小于 $7 0 0 \\mathrm { m m }$ ，安全防护棚的高度不应小于 $4 \\mathrm { m }$ 。\n\n3当安全防护棚的顶棚采用竹笆或木质板搭设时，应采用双层搭设，间距不应小于 $7 0 0 \\mathrm { m m }$ ；当采用木质板或与其等强度的其他材料搭设时，可采用单层搭设，木板厚度不应小于$5 0 \\mathrm { m m }$ 。防护棚的长度应根据建筑物高度与可能坠落半径确定。\n\n### 7.2.2安全防护网搭设应符合下列规定：\n\n1安全防护网搭设时，应每隔 $3 \\mathrm { m }$ 设一根支撑杆，支撑杆水平夹角不宜小于 $4 5 ^ { \\circ }$ ；\n\n2当在楼层设支撑杆时，应预埋钢筋环或在结构内外侧各设一道横杆；\n\n3安全防护网应外高里低，网与网之间应拼接严密。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('130a80dd-5431-41cd-9f41-c3f73d03697f', '25《建设工程质量管理条例》（国务院令第279号）.md', '第八章 罚则（Part 1）', '第八章 罚则第五十四条 违反本条例规定，建设单位将建设工程发包给不具有相应资质等级的勘察、设计、施工单位或者委托给不具有相应资质等级的工程监理单位的，责令改正，处50万元以上100万元以下的罚款。\n\n第五十五条 违反本条例规定，建设单位将建设工程肢解发包的，责令改正，处工程合同价款百分之零点五以上百分之一以下的罚款；\n\n对全部或者部分使用国有资金的项目，并可以暂停项目执行或者暂停资金拨付。\n\n第五十六条 违反本条例规定，建设单位有下列行为之一的，责令改正，处20万元以上50万元以下的罚款：\n\n（一）迫使承包方以低于成本的价格竞标的；（二）任意压缩合理工期的；（三）明示或者暗示设计单位或者施工单位违反工程建设强制性标准，降低工程质量的;（四）施工图设计文件未经审查或者审查不合格，擅自施工的；（五）建设项目必须实行工程监理而未实行工程监理的；（六）未按照国家规定办理工程质量监督手续的；（七）明示或者暗示施工单位使用不合格的建筑材料、建筑构配件和设备的；（八）未按照国家规定将竣工验收报告、有关认可文件或者准许使用文件报送备案的。\n\n第五十七条 违反本条例规定，建设单位未取得施工许可证或者开工报告未经批准，擅自施工的，责令停止施工，限期改正，处工程合同价款百分之一以上百分之二以下的罚款。\n\n第五十八条 违反本条例规定，建设单位有下列行为之一的，责令改正，处工程合同价款百分之二以上百分之四以下的罚款；造成损失的，依法承担赔偿责任；\n\n（一）未组织竣工验收，擅自交付使用的；  \n（二）验收不合格，擅自交付使用的；  \n（三）对不合格的建设工程按照合格工程验收的。\n\n第五十九条 违反本条例规定，建设工程竣工验收后，建设单位未向建设行政主管部门或者其他有关部门移交建设项目档案的，责令改正，处1万元以上10万元以下的罚款。\n\n第六十条 违反本条例规定，勘察、设计、施工、工程监理单位超越本单位资质等级承揽工程的，责令停止违法行为，对勘察、设计单位或者工程监理单位处合同约定的勘察费、设计费或者监理酬金1倍以上2倍以下的罚款；对施工单位处工程合同价款百分之二以上百分之四以下的罚款，可以责令停业整顿，降低资质等级；情节严重的，吊销资质证书；有违法所得的，予以没收。\n\n未取得资质证书承揽工程的，予以取缔，依照前款规定处以罚款;有违法所得的，予以没收。\n\n以欺骗手段取得资质证书承揽工程的，吊销资质证书，依照本条第一款规定处以罚款；有违法所得的，予以没收。\n\n第六十一条 违反本条例规定，勘察、设计、施工、工程监理单位允许其他单位或者个人以本单位名义承揽工程的，责令改正，没收违法所得，对勘察、设计单位和工程监理单位处合同约定的勘察费、设计费和监理酬金1倍以上2倍以下的罚款；对施工单位处工程合同价款百分之二以上百分之四以下的罚款；可以责令停业整顿，降低资质等级；情节严重的，吊销资质证书。\n\n第六十二条 违反本条例规定，承包单位将承包的工程转包或者违法分包的，责令改正，没收违法所得，对勘察、设计单位处合同约定的勘察费、设计费百分之二十五以上百分之五十以下的罚款；对施工单位处工程合同价款百分之零点五以上百分之一以下的罚款；可以责令停业整顿，降低资质等级；情节严重的，吊销资质证书。\n\n工程监理单位转让工程监理业务的，责令改正，没收违法所得，处合同约定的监理酬金百分之二十五以上百分之五十以下的罚款；可以责令停业整顿，降低资质等级；情节严重的，吊销资质证书。\n\n第六十三条 违反本条例规定，有下列行为之一的，责令改正，处10万元以上30万元以下的罚款：\n\n（一）勘察单位未按照工程建设强制性标准进行勘察的；  \n（二）设计单位未根据勘察成果文件进行工程设计的；  \n（三）设计单位指定建筑材料、建筑构配件的生产厂、供应商的；  \n（四）设计单位未按照工程建设强制性标准进行设计的。\n\n有前款所列行为，造成工程质量事故的，责令停业整顿，降低资质等级；情节严重的，吊销资质证书；造成损失的，依法承担赔偿责任。\n\n第六十四条 违反本条例规定，施工单位在施工中偷工减料的，使用不合格的建筑材料、建筑构配件和设备的，或者有不按照工程设计图纸或者施工技术标准施工的其他行为的，责令改正，处工程合同价款百分之二以上百分之四以下的罚款；造成建设工程质量不符合规定的质量标准的，负责返工、修理，并赔偿因此造成的损失；情节严重的，责令停业整顿，降低资质等级或者吊销资质证书。\n\n第六十五条 违反本条例规定，施工单位未对建筑材料、建筑构配件、设备和商品混凝土进行检验，或者未对涉及结构安全的试块、试件以及有关材料取样检测的，责令改正，处10万元以上20万元以下的罚款；情节严重的，责令停业整顿，降低资质等级或者吊销资质证书；造成损失的，依法承担赔偿责任。\n\n第六十六条 违反本条例规定，施工单位不履行保修义务或者拖延履行保修义务的，责令改正，处10万元以上20万元以下的罚款，并对在保修期内因质量缺陷造成的损失承担赔偿责任。\n\n第六十七条 工程监理单位有下列行为之一的，责令改正，处50万元以上100万元以下的罚款，降低资质等级或者吊销资质证书；有违法所得的，予以没收；造成损失的，承担连带赔偿责任：\n\n（一）与建设单位或者施工单位串通，弄虚作假、降低工程质量的；\n\n（二）将不合格的建设工程、建筑材料、建筑构配件和设备按照合格签字的。\n\n第六十八条 违反本条例规定，工程监理单位与被监理工程的施工承包单位以及建筑材料、建筑构配件和设备供应单位有隶属关系或者其他利害关系承担该项建设工程的监理业务的，责令改正，处5万元以上10万元以下的罚款，降低资质等级或者吊销资质证书；有违法所得的，予以没收。\n\n第六十九条 违反本条例规定，涉及建筑主体或者承重结构变动的装修工程，没有设计方案擅自施工的，责令改正，处50万元以上100万元以下的罚款；房屋建筑使用者在装修过程中擅自变动房屋建筑主体和承重结构的，责令改正，处5万元以上10万元以下的罚款。\n\n有前款所列行为，造成损失的，依法承担赔偿责任。\n\n第七十条 发生重大工程');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('130ea82e-d37c-4d60-9eb9-2f9ce6503a66', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', '7网架吊装（Part 1）', '7网架吊装## 7.1一般规定\n\n### 7.1.1吊装作业应按施工组织设计的规定执行。\n\n### 7.1.2施工现场的钢管焊接工，应经过焊接球节点与钢管连接的全位置焊接工艺评定和焊工考试合格后，方可上岗。\n\n### 7.1.3吊装方法应根据网架受力和构造特点，在保证质量、安全、进度的要求下，结合当地施工技术条件综合确定。\n\n### 7.1.4吊装的吊点位置和数量的选择，应符合下列规定：\n\n1应与网架结构使用时的受力状况一致或经过验算杆件满足受力要求；\n\n2吊点处的最大反力应小于起重设备的负荷能力；\n\n3各起重设备的负荷宜接近。\n\n### 7.1.5吊装方法选定后，应分别对网架施工阶段吊点的反力、杆件内力和挠度、支承柱的稳定性和风荷载作用下网架的水平推力等项进行验算，必要时应采取加固措施。\n\n### 7.1.6验算荷载应包括吊装阶段结构自重和各种施工荷载。吊装阶段的动力系数应为：提升或顶升时，取1.1；拔杆吊装时，取1.2；履带式或汽车式起重机吊装时，取1.3。\n\n### 7.1.7在施工前应进行试拼及试吊，确认无问题后方可正式吊装。\n\n### 7.1.8当网架采用在施工现场拼装时，小拼应先在专门的拼装架上进行。高空总拼应采用预拼装或其他保证精度措施，总拼的各个支承点应防止出现不均匀下沉。\n\n## 7.2高空散装法安装\n\n### 7.2.1当采用悬挑法施工时，应在拼成可承受自重的结构体系\n\n后，方可逐步扩展。\n\n### 7.2.2当搭设拼装支架时，支架上支撑点的位置应设在网架下弦的节点处。支架应验算其承载力和稳定性，必要时应试压，并应采取措施防止支柱下沉。\n\n### 7.2.3拼装应从建筑物一端以两个三角形同时进行，两个三角形相交后，按人字形逐榀向前推进，最后在另一端正中闭合（图7.2.3)。\n\n  \n图7.2.3网架的安装顺序\n\n### 7.2.4第一榀网架块体就位后，应在下弦中竖杆下方用方木上放千斤顶支顶，同时在上弦和相邻柱间应绑两根杉杆作临时固定。其他各块就位后应采用螺栓与已固定的网架块体固定，同时下弦应采用方木上放千斤顶顶住。\n\n### 7.2.5每榀网架块体应用经纬仪校正其轴线偏差；标高偏差应采用下弦节点处的千斤顶校正。\n\n### 7.2.6网架块体安装过程中，连接块体的高强度螺栓应随安装随紧固。\n7.2.7网架块体全部安装完毕并经全面质量检查合格后，方可拆除千斤顶和支杆。千斤顶应有组织地逐次下落，每次下落时，网架中央、中部和四周千斤顶的下降比例宜为 $2 : 1 . 5 : 1$ 。\n\n## 7.3分条、分块安装\n\n7.3.1当网架分条或分块在高空连成整体时，其组成单元应具有足够刚度，并应能保证自身的几何不变性，否则应采取临时加固措施。  \n7.3.2在条与条或块与块的合拢处，可采用临时螺栓等固定措施。  \n7.3.3当设置独立的支撑点或拼装支架时，应符合本规范第7.2.2条的要求。  \n7.3.4合拢时，应先采用千斤顶将网架单元顶到设计标高，方可连接。  \n7.3.5网架单元应减少中间运输，运输时应采取措施防止变形。\n\n## 7.4高空滑移法安装\n\n7.4.1应利用已建结构作为高空拼装平台。当无建筑物可供利用时，应在滑移端设置宽度大于两个节间的拼装平台。滑移时应在两端滑轨外侧搭设走道。  \n7.4.2当网架的平移跨度大于 $5 0 \\mathrm { m }$ 时，宜在跨中增设一条平移轨道。  \n7.4.3网架平移用的轨道接头处应焊牢，轨道标高允许偏差应为 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。网架上的导轮与导轨之间应预留 $1 0 \\mathrm { m m }$ 间隙。  \n7.4.4网架两侧应采用相同的滑轮及滑轮组；两侧的卷扬机应选用同型号、同规格产品，并应采用同类型、同规格的钢丝绳，并在卷筒上预留同样的钢丝绳圈数。  \n7.4.5网架滑移时，两侧应同步前进。当同步差达 $3 0 \\mathrm { m m }$ 时，应停机调整。  \n7.4.6网架全部就位后，应采用千斤顶将网架支座拾起，抽去轨道后落下，并将网架支座与梁面预埋钢板焊接牢靠。  \n7.4.7网架的滑移和拼装应进行下列验算：  \n1当跨度中间无支点时的杆件内力和跨中挠度值;\n\n2当跨度中间有支点时的杆件内力、支点反力及挠度值。\n\n## 7.5整体吊装法\n\n7.5.1网架整体吊装可根据施工条件和要求，采用单根或多根拔杆起吊，也可采用一台或多台起重机起吊就位。\n\n7.5.2网架整体吊装时，应保证各吊点起升及下降的同步性。相邻两拔杆间或相邻两吊点组的合力点间的相对高差，不得大于其距离的 $1 / 4 0 0$ 和 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，亦可通过验算确定。\n\n7.5.3当采用多根拔杆或多台起重机吊装网架时，应将每根拔杆每台起重机额定负荷乘以0.75的折减系数。当采用四台起重机将吊点连通成两组或用三根拔杆吊装时，折减系数应取0.85。\n\n7.5.4网架拼装和就位时的任何部位离支承柱及柱上的牛腿等突出部位或拔杆的净距不得小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n7.5.5由于网架错位需要，对个别杆件可暂不组装，但应取得设计单位的同意。\n\n7.5.6拔杆、缆风绳、索具、地锚、基础的选择及起重滑轮组的穿法等应进行验算，必要时应进行试验检验。\n\n7.5.7当采用多根拔杆吊装时，拔杆安装应垂直，缆风绳的初始拉力应为吊装时的 $60 \\%$ ，在拔杆起重平面内可采用单向铰接头。当采用单根拔杆吊装时，底座应采用球形万向接头。\n\n7.5.8拔杆在最不利荷载组合下，其支承基础对地基土的压力不得超过其允许承载力。\n\n7.5.9起吊时应根据现场实际情况设总指挥1人，分指挥数人，作业人员应听从指挥，操作步调应一致。应在网架上搭设脚手架通道锁扣摘扣。\n\n7.5.10网架吊装完毕，应经检查无误后方可摘钩，同时应立即进行焊接固定。\n\n## 7.6整体提升、顶升法安装\n\n7.6.1网架的整体提升法应符合下列规定：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('132081ab-ee56-4663-a6f1-d01fe9434c96', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '作业高度working height', '作业高度working height平台作业的最高点与自然地平面的垂直距离。\n\n### 3.2.44');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('132ccc75-7a1b-47a6-86b0-4bd176dbc469', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百三十二条当事人对租赁期限没有约定或者约定不明确', '第二百三十二条当事人对租赁期限没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，视为不定期租赁。当事人可以随时解除合同，但出租人解除合同应当在合理期限之前通知承租人。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('133b6888-840f-44dc-ad25-f6b5baf685e9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.13.4 有抗渗要求的混凝土应符合下列规定', '6.13.4 有抗渗要求的混凝土应符合下列规定：1 混凝土的抗渗等级应符合设计规定。\n\n2 水泥宜采用普通硅酸盐水泥；粗集料宜选用连续级配，其最大粒径宜不大于 $4 0 . 0 \\mathrm { m m }$ ；细集料宜采用中砂。抗渗混凝土宜掺用外加剂和矿物掺合料；粉煤灰应采用 F 类，并不应低于Ⅱ级。\n\n3 胶凝材料总量宜不小于 $3 2 0 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；砂率宜为 $3 5 \\% { \\sim } 4 5 \\%$ ；最大水胶比应符合表6.13.4的规定。\n\n表 6.13.4 抗渗混凝土最大水胶比  \n\n\n\n\n\n4 掺引气剂的抗渗混凝土，应做含气量试验，其含气量宜控制在 $3 \\% \\sim 5 \\%$ 之间。\n\n5 混凝土抗渗性试验方法应符合现行《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG E30）的规定。试配时要求的抗渗水压值应比设计值提高 $0 . 2 \\mathrm { M P a }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('133bf036-560e-4fbc-99eb-9d05c2ecf355', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 2）', 'b$ 桩或墩迎冰面投影宽度（m）；计算冰厚（m），可取实际调查的最大冰厚或开河期堆积冰厚；  \n$R _ { \\mathrm { i k } }$ - 冰的抗压强度标准值（ $\\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ )，可取当地冰温 $0 \\%$ 时的冰抗压强度；当缺乏实测资料时，对海冰可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ；对河冰，流冰开始时 $R _ { \\mathrm { i k } } =$ $7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ，最高流冰水位时可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 4 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n表4.3.11-1桩或墩迎冰面形状系数 $m$   \n\n\n\n\n\n表4.3.11-2冰温系数 $C _ { t }$   \n\n\n\n\n\n注：1.表列冰温系数可直线内插。2.对海冰，冰温取结冰期最低冰温；对河冰，取解冻期最低冰温。\n\n1）当冰块流向桥轴线的角度 $\\varphi \\leqslant 8 0 ^ { \\circ }$ 时，桥墩竖向边缘的冰荷载应乘以 $\\sin \\varphi$ 予以折减。\n\n2）冰压力合力应作用在计算结冰水位以下0.3倍冰厚处。\n\n2当流冰范围内桥墩有倾斜表面时，冰压力应分解为水平分力和竖向分力。\n\n式中： $F _ { x \\mathrm { i } }$ - 冰压力的水平分力（kN）；F 冰压力的垂直分力（kN）；$\\beta$ 桥墩倾斜的棱边与水平线的夹角 $\\big ( \\mathrm { \\textdegree } \\big )$ ；Rk -冰的抗弯强度标准值（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ），取 $R _ { \\mathrm { b k } } = 0 . 7 R _ { \\mathrm { i k } }$ ；$m _ { 0 }$ 系数， $m _ { 0 } = 0 . 2 b / t$ ，但不小于1.0。\n\n3建筑物受冰作用的部位宜采用实体结构。对于具有强烈流冰的河流中的桥墩、柱，其迎冰面宜做成圆弧形、多边形或尖角，并做成 $3 : 1 \\sim 1 0 : 1$ （竖：横）的斜度，在受冰作用的部位宜缩小其迎冰面投影宽度。\n\n4对流冰期的设计高水位以上 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 到设计低水位以下 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的部位宜采取抗冻性混凝土或花岗岩镶面或包钢板等防护措施。同时，对建筑物附近的冰体采取适宜的使冰体减小对结构物作用力的措施。\n\n## 4.3.12计算温度作用时的材料线膨胀系数及作用标准值可按下列规定取用：\n\n1桥梁结构当要考虑温度作用时，应根据当地具体情况、结构物使用的材料和施工条件等因素计算由温度作用引起的结构效应。各种结构的线膨胀系数规定见表\n\n### 4.3.12-1。\n\n表4.3.12-1线膨胀系数  \n\n\n\n\n\n2计算桥梁结构因均匀温度作用引起的外加变形或约束变形时，应从受到约束时的结构温度开始，考虑最高和最低有效温度的作用效应。当缺乏实际调查资料时，公路混凝土结构和钢结构的最高和最低有效温度标准值可按表4.3.12-2取用。\n\n表43.12-2公路桥梁结构的有效温度标准值 $( ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ）  \n\n\n\n\n\n注：1.全国气候分区见附录 $\\mathrm { A } _ { \\circ }$ 2.表中括弧内数值适用于昆明、南 福州地区\n\n3计算桥梁结构由于竖向温度梯度引起的效应时，可采用图4.3.12所示的竖向温度梯度曲线，其桥面板表面的最高温度 $T _ { \\parallel }$ 规定见表4.3.12-3。\n\n![](images/3d00470e19e72ffff6d1b75f99c01e8f3b965d7029f9427afde2ca89ec367335.jpg)  \n图4.3.12竖向梯度温度（尺寸单位：mm）\n\nA-混凝土结构当梁高 $H$ 小于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 时， $A = H - 1 0 0$ $\\mathrm { ( ~ m m ) }$ ；梁高 $H$ 大于或等于 $4 0 0 \\mathrm { n m }$ 时， $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；带混凝土桥面板的钢结构 $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ； $t$ -混凝土桥面板的厚度 $. \\mathrm { m m }$ ）\n\n混凝土上部结构和带混凝土桥面板的钢结构的竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。\n\n4对无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。\n\n5计算坛工拱桥考虑徐变影响引起的温差作用效应时，计算的温差效应应乘以折\n\n减系数0.7。\n\n6采用沥青混凝土铺装的混凝土桥面板桥梁必要时应考虑施工阶段沥青摊铺引起的温度影响。\n\n表4.3.12-3竖向日照正温差计算的温度基数  \n\n\n\n\n\n## 4.3.13支座摩阻力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\mu W\n$$\n\n式中：W——作用于活动支座上由上部结构重力产生的效应；$\\mu$ ——支座的摩擦系数，宜采用实测数据，无实测数据时可按表4.3.13取用。\n\n表4.3.13支座摩擦系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1341fae6-5e93-43b9-9ced-cfd7598db488', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '附录T0512A水泥胶砂强度推定经验式的建立方法及精度要求（Part 2）', '变异系数 $\\mathrm { V _ { d } }$ 及其平均值 $\\overline { { V _ { d } } }$ ：\n\n$$\n( V _ { d } ) _ { i } = ( s / \\overline { { R } } ) \\times 1 0 0\n$$\n\n$$\n\\overline { { V _ { d } } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { m } ( V _ { d } ) _ { i } / m\n$$\n\n式中：（ $\\mathrm { \\Delta V _ { d } . }$ ）i——任意一个水泥样品的多天试验变异系数 $( \\% )$ ）；$\\overline { { V _ { d } } }$ m 个水泥样品的平均多天变异系数（ $\\%$ ）；$R _ { i }$ —任意一个水泥样品任意一次试验的强度结果（MPa）；$\\overline { { R } }$ ——同一水泥样品不同天 $\\mathbf { n }$ 次重复试验强度结果的平均值（MPa）；m- 不同水泥样品的个数；S- -同一水泥样品不同天重复试验强度结果的标准离差（MPa）：$s = \\sqrt { [ \\sum _ { i = 1 } ^ { n } R _ { i } ^ { 2 } - ( \\sum _ { i = 1 } ^ { n } R _ { i } ) ^ { 2 } / n ] / ( n - 1 ) } ] $ (T 0512A-6)n——同一水泥样品不同天重复试验的次数。\n\nA.5.4 结果处理。\n\n在试验数据不少于30组的条件下，（ $f _ { 2 8 }$ 、 $f _ { f 2 8 }$ 或 $f _ { 1 . 5 h }$ ）的平均组内试验误差 $\\overline { { V } } _ { t }$ 应小于 $5 \\%$ ；平均多天变异系数 $\\overline { { V _ { d } } }$ 应小于 $1 0 \\%$ 。否则，应分析原因，采取相应改进措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1352fd42-1dd6-44ca-9f4a-3e27f9b5061c', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度。比较原规范桥涵设计洪水频率是与桥梁分类标准相关，虽然以跨径或总长标准界定的桥梁分类标准一定程度上反映了桥梁的重要性，但并不全面，特别是总长标准，反映桥梁的技术复杂性与重要性并不充分。因此，本次修订增加对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可按相同公路等级的大桥标准确定的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13571e43-988e-4cb1-b7b0-db588b669be4', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 4）', ' $1 2 . 8 \\mathrm { m }$ 。因此，当挡土墙分段长度小于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，破坏棱体内的车轮应按最不利情况布置，这些车轮重全部由挡土墙承受；当挡土墙分段长度大于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，则车轮重应作分布，视扩散长度取挡土墙的计算长度：扩散长度不超过分段长度时取扩散长度，扩散长度超过分段长度时取分段长度。对于桥台，在破坏棱体内按横桥向布置的所有轮重均由它承担。\n\n## 4.3.5汽车制动力的计算仍沿用了原规范的方法，即以布置在荷载长度内一行汽车车队总重力的百分数表示。\n\n汽车荷载制动力按车道荷载的 $10 \\%$ 取值。这是个名义值，在很多情况下其值偏低，需要作制动力最小值的限制。本规范规定公路一I级汽车荷载时制动为 $1 6 5 \\mathrm { k N }$ ，公路—Ⅱ级汽车荷载时制动力为 $9 0 \\mathrm { k N }$\n\n$5 0 \\%$ 计算方法和示例可参考袁伦一编《连续桥面简支梁桥墩台计算实例》（人民交通出版社，1995、1998年）和王伯惠、徐风云编著的《柔性墩台梁式桥设计》（人民交通出版社，1994年）。\n\n## 4.3.6公路桥梁 靠度研究组曾对人群荷载进行过调查，实测的范围包括全国六大  \n片区的沈阳、北京、 海等10个城市的30座桥梁。每座桥梁选其行人高峰期观测3  \n天。观测的方法是在不同宽度的人行道上任意划出 $2 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积和10、20、 $3 0 \\mathrm m$ 观测段，$0 . 6 5 \\mathrm { k N }$ 结果表明，人群荷载可以用极值I型概率$0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$\n\n本规范将人群荷载标准值按调查分析结果确定为 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。考虑跨径较小时，人群荷载所占总荷载的比例较大，为确保大量的简支梁不小于原规范的规定值，规定计算跨径 $L _ { 0 } { \\leqslant } 5 0 \\mathrm { m }$ 时，人群荷载标准值均采用 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ；计算跨径 $L _ { 0 } \\geqslant 1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，按0.85折减，采用 $2 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。上述人群荷载调查数据多来自城市桥梁行人高峰期，而公路桥梁上一般行人较少，将调查分析结果用于公路桥梁设计，应该是偏安全的。但调查实桥的数量毕竟不多，其代表性尚有欠缺，因此，对城镇郊区行人密集的桥梁，其人群荷载标准值在调查统计的基础上再提高 $1 5 \\%$ 。\n\n专用人行桥梁，人群荷载标准值参考相关国内外标准采用。\n\n## 4.3.7本次修订增加了疲劳荷载计算模型。\n\n疲劳荷载计算模型I对应于无限寿命设计方法，这种方法考虑的是构件永不出现疲劳破坏的情况。与其他疲劳荷载计算模型相比，该模型比较保守，特别是对有效影响线长度超过 $1 1 0 \\mathrm m$ 的桥梁。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ为双车模型，该模型车是根据“公路桥梁疲劳设计荷载标准研究”的研究结论给出的。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅲ车重最重，轮数较少，适用于正交异性板、横隔板/梁、纵梁等直接承受车轮荷载的构件的疲劳验算。考虑到这些构件对车轮位置更加敏感，给出了这种疲劳车的横向轮距以及轮胎接地面积。\n\n荷载模型Ⅱ不考虑后跟其他车辆的情况。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ以及疲劳荷载计算模型Ⅲ加载仅按单车道加载，多车道效应通过多车道效应系数考虑，具体参见现行《公路钢结构桥梁设计规范》（JTGD64）。\n\n## 4.3.9位于流水中的桥墩，其上游迎水面受到流水压力，流水压力的大小与桥墩的平面形状、墩台表面的粗糙率、水流速度、水流形态、水温及水的黏结性有关。\n\n圆形、圆端形或尖端形桥墩可减小流水压力当流速大于 $1 0 \\mathrm { m }$ 时，需考虑水流的脉动冲击玉力。\n\n## 4.3.10近年来，我国修建了一批近海和跨越海湾、海峡的桥梁工 程，其下部结构在波浪和海流共同作用下，受到较大强度的波浪力作用，波浪力的效应不能忽略。\n\n各海域的水文条件不同，波浪和海流的影响因素复杂，且桥梁墩台的结构形式多样，难以规定统一的波浪力标准值。我国几座大桥都是在设计前期 开展专门的波浪水流数学模型或物理模型试验来确定桥梁下部结构所受的波浪力， 并通过现场波浪力观测，对试验研究成果的准确性、正确性进行检验。因而， 范推荐通过专题研究来确定波浪力的大小。当缺连针对性研究时，可参照相关行业标准规范的规定计算。《海港水文规范》（JTS S145-2-2013）给出 出了建立在绕射理论基础之上的圆形墩柱、基础一次近似解的结果，对于方形或矩形墩柱波浪力计算，给出了经验计算方法或换算成圆形进行计算的公式。这些公式都有一定的适用范围，应用时，要注意其适用条件。\n\n## 4.3.11本条提出的冰压力计算公式，仅适用于通常的河流流冰情况，公式是以与冰破碎极限强度等强建立起来的。公式中冰的抗压强度标准值、水温系数和其他相关系数，是在参考了苏联规范CHMn2.05.03-84与其他资料后确定的。\n4.3.12桥梁结构处于自然环境中，将受到温度作用的影响，例如，常年气温变化导致桥梁沿纵向均匀地位移，这种位移不产生结构内力，只有当结构的位移受到约束时才会引起温度次内力，这是温度作用的一种形式。太阳辐射是温度作用的另一种形式，它使结构沿高度或宽度方向形成非线性的温度梯度，导致结构产生次应力。本规范称前者为均匀温度作用，后者为梯度温度作用。\n\n## 2 均匀温度作用\n\n计算桥梁结构因均匀温度作用引起外加变形或约束变形时，应从结构受到约束（架梁或结构合龙）时的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1373d2f1-207b-497b-857d-d5bf3eda6c9a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 14）', 'an=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转最大坡道阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mox/Mox,.My/Moy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构件两端的端部弯矩比值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(M.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">幂指数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">总起升质量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（8）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m=oi,ccr/0s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（57)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">台</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机台数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（89）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">受压翼缘对弱轴(y轴)的惯性矩与全截面对弱轴(y轴)的惯性矩之比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">台</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行机构电动机台数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机的总起升质量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（88）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">△m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">突然卸除的部分起升质量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（8）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机或小车的质量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（88）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">台</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">制动器的台数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（91)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">坡道阻力系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用于连接处的轴向力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（35)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kN</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">连接所传递的内力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（40)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件的轴向力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(46)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13909bc1-c7fd-4c59-b041-978d4a9cc4b9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 3）', '；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力\n\n圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力按式（68）计算：犈\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } = 0 . 2 ~ \\frac { E t } { R }\n$$\n\n……（68）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力（已考虑圆柱壳直径制造误差不超过 $t / 2 )$ ），单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$E$ 同式(51)；$t ^ { . }$ 圆柱壳体的壁厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$R$ ——圆柱壳体的中面半径，单位为毫米( $\\mathrm { ( m m ) }$   \n当按式（68）算得的临界应力超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）进行折减。\n\n#### 5．7．2．2 受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性计算\n\n受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性按式（69）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { A } { + } \\frac { M } { W } { \\leqslant } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } } { n }\n$$\n\n……（69）\n\n式中：\n\n$N \\cdot$ —见式(50)；$A$ -圆柱有效壳壁的截面面积(壳体上有孔洞者则按净截面面积计算),单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$M -$ 弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ；  \nW 圆柱壳体的截面抗弯模量(壳体上有孔洞者则按净截面抗弯模量计算)，单位为立方毫米$\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 同式（68）；$n$ 同式（59）。\n\n#### 5．7．2．3 加劲环\n\n圆柱壳两端应设置加劲环或设置起相应作用的结构件；当壳体长度大于犚 犐 $1 0 ~ R$ 时，还需设置中间加劲环，其间距不大于 $1 0 ~ R$ 。加劲环的截面惯性矩 $I _ { \\mathrm { s 4 } }$ 应满足式（70）的要求：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 4 } } { \\geq } \\frac { R t ^ { 3 } } { 2 } \\sqrt { \\frac { R } { t } }\n$$\n\n……（70）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 4 } }$ — 圆柱壳体加劲环的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$R$ -同式（68)；$t$ 同式(68）。\n\n当加劲环是对壳体中面内外成对配置时，其截面惯性矩按壳体中面母线为轴线进行计算；单侧配置犣犣时，按图8所示的组合截面形心轴 $Z - Z$ 及式（71）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 4 } = I _ { 1 } + I _ { 2 } + A _ { 1 } e _ { 1 } ^ { 2 } + A _ { 2 } e _ { 2 } ^ { 2 }\n$$\n\n……（71）\n\n式中：\n\n$I _ { s 4 }$ 同式（70）；  \n$I _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$I _ { 2 }$ — 加劲环截面的惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$A _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；  \n$A _ { 2 }$ — 加劲环的截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 2 }$ — 加劲环的截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n  \n图8 有效壳壁与加劲环的组合截面计算图\n\n### 5．8 结构的疲劳强度计算\n\n结构构件及其连接的抗疲劳能力（疲劳极限强度），取决于构件的工作级别、材料种类、应力变化情况及构件连接的应力集中等级等。\n\n对结构疲劳强度计算，常用应力比法和应力幅法。本标准采用应力比法。\n\n#### 5．8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 是按4．3．3．1规定的载荷组合 A 中最不利工况确定的，在疲劳计算点上的各个应力循环中，沿 $x \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13973c20-e13e-4c9f-ace1-45d50dc02f0d', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '9 安全防护装置', '9 安全防护装置## 9.1 基本要求\n\n起重机的安全防护装置应符合 — 中第 章的有关规定,设置要求见附录 中的表 。\n\n## 9.2 限制运动行程和工作位置的安全装置\n\n吊运熔融金属的起重机,主起升机构在上升极限位置应设置不同形式双重二级保护装置,并且能够控制不同的断路装置,当起升高度大于 $2 0 \\textrm { m }$ 时,还应当设置下降极限位置限位器。\n\n## 9.3 防超载的安全装置\n\n9.3.1 对于双小车或多小车的起重机 各起升机构均应装有起重量限制器 当各起升机构单独作业时起重量限制器的限制值为各起升机构的额定起重量 当各起升机构起吊重量超过规定的限制值时应能自动切断起升动力源。联合起吊作业时,如果抬吊重量超过规定的抬吊限制值或各起升机构的起重量超过规定的限制值,起重量限制器应能自动切断各起升机构的起升动力源,但应允许机构做下降运动。  \n9.3.2 有防爆要求的起重机应装防爆型起重量限制器。\n\n## 9.4 双小车或多小车的联锁保护\n\n同一台起重机双小车或多小车联动时,两台或多台小车间应设联锁保护:当任何一个起升机构的高度限位器动作,两个或多个起升机构应同时停止;当任何一个起升机构超载保护动作,两个或多个起升机构应同时停止;当前方小车的前进限位器动作或后方小车的后退限位器动作,两个或多个小车机构应同时停止。\n\n## 9.5 安全制动器\n\n9.5.1 吊运熔融金属的起重机,主起升机构(电动葫芦除外)传动链设置两套驱动机构且输出轴无刚性连接或设置一套驱动机构时,均应在钢丝绳卷筒上设置安全制动器。对于额定起重量不大于 $1 6 \\mathrm { ~ t ~ }$ 且大于 的吊运熔融金属的起重机,电动葫芦除设置一个工作制动器外,还应在电动葫芦低速级上设置安全制动器;如果额定起重量不大于 $5 \\mathrm { ~ t ~ }$ ,电动葫芦除设置一个工作制动器外,还宜在电动葫芦低速级上设置安全制动器,否则电动葫芦应按 倍额定起重量设计。\n\n9.5.2 岸边集装箱起重机的变幅机构应设置安全制动器。\n\n9.5.3 桥式抓斗卸船机的变幅机构应设置安全制动器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13a2a506-e7e8-4fcb-ba70-a1cbedd77006', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：超过一定长度的钻孔灌注桩对施工的工艺及其他临时设施有特殊的要求，对其进行界定是为统一说法，避免引起定义上的混乱。需注意的是：本规范所界定的超长灌注桩的含义仅限于其施工的难度与普通长度的桩基有区别，而与桩的受力无关。\n\n## 2.0.4 高强度混凝土 high strength concrete\n\n强度等级C60及以上的混凝土。\n\n## 2.0.5 高性能混凝土 high performance concrete\n\n采用混凝土的常规材料、常规工艺，在常温下，以低水胶比、大掺量优质掺合料和严格的质量控制措施制作的，具有良好的施工工作性能且硬化后具有高耐久性、高尺寸稳定性及较高强度的混凝土。\n\n## 2.0.6 大体积混凝土 mass concrete\n\n体积较大的、可能由胶凝材料水化热引起的温度应力导致有害裂缝的结构混凝土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13b121f0-b56d-419f-9915-d62974787eb5', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '第5部分:桥式和门式起重机', '第5部分:桥式和门式起重机');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13be18da-e9ec-445c-978f-d8edc0f19969', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条虽然针对容易出现问题的方面列举了计算项目，但在实际工作中，需要结合工程要求进行包括但不限于所列项目的设计计算，以保证顶进工作的顺利和安全。\n\n24.8.3 顶进作业宜在地下水位降至基底以下 $0 . 5 { \\sim } 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时进行，且宜避开雨季施工，必须在雨季施工时应做好防洪及防雨排水工作。复杂条件下的大型桥涵顶进施工时，应根据地质条件和上部建筑的结构安全要求，采取必要的顶进围护结构和地基加固措施，保证顶进施工自身以及上部、周边构筑物的安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13c219a8-1a36-4b63-9faa-908112067369', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '6 紧固件连接工程', '6 紧固件连接工程## 6.2 普通紧固件连接\n\n### I 主控项目\n\n#### 6.2.1 当螺栓连接节点采用普通螺栓连接时，对螺栓质量有疑义或设计有要求的应按本标准附录B 的要求做螺栓实物最小拉力载荷复验。\n\n钢结构工程的栓接连接节点采用普通螺栓连接时，螺栓的精度为C 级(粗制)螺栓，与其相配合的孔为Ⅱ类孔。常用的规格为M16、M18、M20、M22、M24、M27,符合现行国家标准《六角头螺栓C 级》GB/T　5780 和《六角头螺栓全螺纹　C 级 》GB/T　5781的规定。\n\n#### 6.2.2 木条涉及的自攻钉是指自带钻头的自攻钉，即施工时不必预钻孔。\n\n薄钢板连接件都有一个适宜的连接厚度，设计根据连接强度(抗拔力、抗剪力、抗拉强度等)进行连接设计。计算确定连接件的直径，从构造要求规定间距和边距。验收时，必须满足设计要求，确保使用功能。\n\n## 6.3 高强度螺栓连接\n\n### I 主控项目\n\n#### 6.3.1 本条为强制性条文，必须严格执行。抗滑移系数是高强度螺栓连接的主要设计参数之一，直接影响构件的承载力，因此构件摩擦面无论在制造厂处理还是在现场处理，均应对抗滑移系数进行测试，测得的抗滑移系数最小值应满足设计要求。\n\n抗滑移系数试验应按钢结构制造批进行检验。由于抗滑移系数检验是通过试件模拟测定，为使试件能真实反映构件实际情况，规定试件与构件相同条件，即与所代表的构件同一材质、同一摩擦面处理工艺、同批制作，使用同一性能等级的高强度螺栓连接副，在同一环境下存放。\n\n制作厂每检验批加工6组试件，3组供制作厂检验用，另外3组供安装现场复验用。\n\n在安装现场局部采用砂轮打磨摩擦面时，打磨范围不小于螺栓孔径的4倍，打磨方向应与构件受力方向垂直。\n\n除设计上采用摩擦系数小于或等于0.3,并明确提出可不进行抗滑移系数试验者外，其余情况在制作时为确定摩擦面的处理方法，必须按本标准附录B要求的批量用3套同材质、同处理方法的试件，进行复验。同时附有3套同材质、同处理方法的试件，供安装前复验。\n\n#### 6.3.2 涂层摩擦面仍需进行钢材表面处理，表面除锈处理应达到设计要求。高强度螺栓连接摩擦面采用热喷铝、镀锌、喷锌、有机富锌及其他底漆处理，其涂层摩擦面的抗滑移系数值需有可靠依据。无机富锌漆可依据现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的有关规定。近几年对涂层摩擦面做了一些研究工作，有的应用于工程获得良好效果。防滑防锈硅酸锌漆涂层已在铁路桥梁中广泛应用，效果很好。锌加底漆(Z1GA）属新型富锌类底漆，其锌颗粒较小。国内外试验结果表明，抗滑移系数值取0.45是可靠的。同济大学试验结果表明聚氨酯富锌底漆或醇酸铁红底漆抗滑移系数平均值在0.2左右，取0.15有足够可靠度。\n6.3.3高强度螺栓终拧1h 后，螺栓预拉力的损失大部分已完成，在随后一两天内，损失趋于平稳，当超过一个月后，损失就会停止，但在外界环境影响下，螺栓扭矩系数会发生变化，影响检查结果的准确性。为了统一和便于操作，本条规定检查时间统一在1h 后、48h 内完成。\n\n依据现行行业标准《钢结构高强度螺栓连接技术规程》JGJ 82的有关规定，用转角法施工的高强度螺栓连接副也需经本标准第4.7.2条检验合格后方可施工，其紧固过程也分初拧、终拧，对大型节点分初拧、复拧、终拧。初拧和复拧用扭矩法施工，使节点内各螺栓受力基本均匀，终拧用转角法施工。\n\n6.3.4本条所说的构造原因是指设计原因造成空间太小无法使用专用扳手进行终拧的情况。在扭剪型高强度螺栓施工中，因安装顺序、安装方向考虑不周，或终拧时因对电动扳手使用掌握不熟练，致使终拧时尾部梅花头上的棱端部滑牙 (即打滑)，无法拧掉梅花头，造成终拧矩是未知数，对此类螺栓应控制一定比例内。\n\n### 一般项目\n\n6.3.5高强度螺栓初拧、终拧的目的是为了使摩擦面能密贴，且 螺栓受力均匀，对大型节点强调安装顺序是防止节点中螺栓预拉 力损失不均，影响连接的刚度。\n\n6.3.8强行穿入螺栓会损伤丝扣，改变高强度螺栓连接副的扭矩系数，甚至连螺母都拧不上，因此强调能自由穿入螺栓孔。气割扩孔很不规则，既削弱了构件的有效载面，减少了传力面积，还会使扩孔后钢材产生缺陷，故规定用铰刀修正。最大扩孔量的限制也是基于构件有效截面和摩擦传力面积的考虑。本条规定扩孔后的孔径不应超过1.2d 是针对摩擦型高强度螺栓而言的，承压型高强度螺栓的孔径扩孔后也不应大于螺栓公称直径 $2 \\mathrm { m m }$ 。若孔型为大圆孔或槽孔，扩孔后的孔径应满足设计要求和其他相关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13c6e52d-54a8-4c0d-aafb-688e6c6d66d3', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥胶砂强度的试验方法（ISO 法）。\n\n本方法适用于通用硅酸盐水泥、道路硅酸盐水泥及指定采用本方法的其他品种水泥。\n\n引用标准：\n\n《行星式水泥胶砂搅拌机》（JC/T681)《水泥胶砂试体成型振实台》（JC/T682）$\\langle \\langle 4 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 \\mathrm { m m }$ 水泥抗压夹具》（JC/T683）《水泥胶砂振动台》（JC/T723）《水泥胶砂电动抗折试验机》（JC/T 724）《水泥胶砂试模》（JC/T 726）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13d01628-221d-45cd-b867-0a7eced08e78', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法延用《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTGE30—2005）中规定的水泥混凝土抗弯拉弹性模量试验和计算采用弯拉极限荷载平均值的1/2为弯拉模量试验的标准荷载，并经反复加荷变形稳定后的割线模量。常见水泥混凝土弯拉弹性模量见表 $\\mathrm { T } 0 5 5 9 { - } 1$ 所示。\n\n表T0559-1 水泥混凝土弯拉弹性模量');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13d1413c-57e6-42ef-90fd-bf308ec5b790', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．3 臂架起重机分级举例（Part 2）', '(d)</td><td rowspan=1 colspan=1>港口装船用抓斗、电磁盘或集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>频繁重载使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q4</td><td rowspan=1 colspan=1>A8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>铁路起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>较少使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13d3d494-7b3e-4e77-9d94-816298850111', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:本条参照《钢筋焊接及验收规程》(JGJ18-2012)，修改了钢筋接头拉伸试验结果的质量判别评定准则。\n\n## A.1.6 闪光对焊接头、气压焊接头进行弯曲试验时，应将受压面的所有毛刺和镦粗凸起部分消除，且应与钢筋的外表齐平。弯曲试验应从每一个检验批接头中随机切取3个接头，焊缝应处于弯曲中心点，试验可在万能试验机、手动或电动液压弯曲试验器上进行，弯心直径和弯曲角应符合表A.1.6的规定。\n\n表A.1.6 接头弯曲试验指标  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢筋牌号</td><td rowspan=1 colspan=1>弯心直径</td><td rowspan=1 colspan=1>弯曲角（°）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>HPB300</td><td rowspan=1 colspan=1>2d</td><td rowspan=1 colspan=1>90</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>HRB400、IHRBF400、RRB400</td><td rowspan=1 colspan=1>5d</td><td rowspan=1 colspan=1>90</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>HRB500</td><td rowspan=1 colspan=1>7d</td><td rowspan=1 colspan=1>90</td></tr></table>\n\n\n注：1.d为钢筋直径 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n2.直径大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 的钢筋焊接接头，弯心直径应增加1倍钢筋直径。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13d76795-840a-40d4-8e0b-1898f3b84474', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥砂浆不透水性系数的试验方法。\n\n本方法适用于水泥砂浆及指定采用本方法测定的其他材料。\n\n引用标准：\n\n水泥砂浆拌和及稠度试验方法（T0587）\n\n水泥砂浆立方体抗压强度试验方法(T0570)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13e3a6db-7ad0-4bf2-8a81-68a85cd71ed0', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.3 钢筋工程', '6.3 钢筋工程6.3.1 作业时不应攀爬钢筋骨架；作业面距基准面 $2 \\textrm { m }$ 以上时应搭设脚手架或作业平台，且不应与钢筋骨架相连，作业平台上钢筋临时存放不应超过平台的设计荷载。高处作业应符合6.1的规定。\n6.3.2 盘圆钢筋、钢筋笼应支垫牢固，叠放不应超过2层。  \n6.3.3 钢筋加工机械安全防护装置应齐全可靠，防护罩或防护板应牢固、完整。机械设备应安装在室内或防雨棚内，并设可靠的接地保护。  \n6.3.4 绑扎、连接、安装高度超过 $2 \\textrm { m }$ 的竖向钢筋、易失稳构件或悬挑结构的钢筋时，应设临时支撑。安装完毕的钢筋骨架高度超过 $6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，应设置缆风绳等防倾覆措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13e59b45-79e8-447d-8ad9-da41f8d4d4d7', '123《碳素结构钢》（GB-T700-2006）.md', '8 包装、标志、质量证明书', '8 包装、标志、质量证明书钢材的包装、标志和质量证明书应符合GB/T247和GB/T2101的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13e6bfcb-0950-4b56-b315-3d1179936889', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.13 斜拉桥（Part 3）', '仰拱开挖等危险区域应设置明显的警示标志。洞内施工设备均应设反光标识。\n\n#### 9.1.11 隧道内应按要求配备消防器材。\n\n#### 9.1.12应根据危险源辨识情况编制隧道坍塌、突水突泥、触电、火灾、爆炸、室 息、有害气体等应急预案并应配备相应的应急资源。\n\n#### 9.1.13高压富水隧道钻孔作业应采取防突水、突泥冲出的反推或拴锚等措施。\n\n#### 9.1.14不良地质隧道地段应遵循“早预报、预加固、弱爆破、短进尺、强支护、早封闭、勤量测、快衬砌”的原则施工。\n\n#### 9.1.15超前地质预报和监测方案应作为必要工序统一纳入施工组织管理。\n\n#### 9.1.16施工隧道内不得明火取暖。\n\n#### 9.1.17 隧道内严禁存放汽油、柴油、煤油、变压器油、雷管、炸药等易燃易爆物品。\n\n### 9.2洞口与明洞\n\n#### 9.2.1洞口施工前，应先清理洞口上方及侧方可能滑塌的表土、灌木及山坡危石等。\n\n#### 9.2.2　洞口的截、排水系统应在进洞前完成，并应与路基排水顺接，不得冲刷路基坡面、桥台锥体、农田屋舍，土质截水沟、排水沟应随挖随砌。\n\n#### 9.2.3石质边、仰坡应采用预留光爆层法或预裂爆破法，不得采用深眼大爆破或集\n\n续表9.9.2-1   \n\n\n\n\n\n注：TWA-时间加权平均容许浓度(8h);MAC-最高容许浓度，指在一个工作日内任何时间都不应超过的浓度;STEL-短时间接触容许浓度( $ { \\mathrm { ~ \\widetilde { 1 5 } m i n } } )$ 。\n\n#### 3空气中粉尘浓度应符合表9.9.2-2的规定。\n\n表9.9.2-2工作场所空气中粉尘容许浓度 $\\mathrm { ( m g / m } ^ { 3 }$ ）  \n\n\n\n\n\n续表9.9.2-2   \n\n\n\n\n\n注：1.TWA-时间加权平均容许浓度(8h);STEL-短时间接触容许浓度(15min)。\n\n2．“其他粉尘”指不含有石棉且游离 $\\mathrm { S i O } _ { 2 }$ 含量低于 $1 0 \\%$ ，不含有毒物质，尚未制定专项卫生标准的粉尘。\n\n3．“总尘”指直径为 $4 0 \\mathrm { m m }$ 的滤膜，按标准粉尘测定方法采样所得的粉尘。\n\n4.“呼尘”即呼吸性粉尘，指按呼吸性粉尘采样方法所采集的可进入肺泡的粉尘粒子，其空气动力学直径均在 $7 . 0 7 ~  { \\mu \\mathrm { m } }$ 以下，空气动力学直径 $5 \\mu \\mathrm { m }$ 粉尘粒子的采样效率为 $5 0 \\%$ 。\n\n4隧道施工应采取综合防尘措施，并应配备专用检测设备及仪器。隧道内存在矽尘的作业场作，每月应至少取样分析空气成分一次、测定粉尘浓度一次。\n\n5隧道作业人员应配备防尘口罩、耳塞等个人劳动保护用品，并应定期体检。\n\n### 9.10风、水、电供应\n\n#### 9.10.1 施工供风应符合下列规定：\n\n1空气压缩机站应设有防水、降温和防雷击设施。\n\n2供风管的材质及耐风压等级应满足相应要求，供风管不得有裂纹、创伤和凹陷，管内不得留有残余物和其他脏物。\n\n3供风管应铺设平顺、接头严密，软管与钢风管的连接应牢固，风管应在空压机停机或关闭闸阀后拆卸。\n\n4不得在空压机风管进出口和软管旁停留人员或放置物品。\n9.10.2施工供水的蓄水池应设防渗漏措施和安全防护设施，且不得设于隧道正上方。\n\n9.10.3施工供电与照明必须符合下列规定：\n\n1非瓦斯隧道施工供电应符合本规范第4.4节规定。\n\n2瓦斯隧道供电照明应符合现行《煤矿安全规程》的有关规定。\n\n3隧道外变电站应设置防雷击和防风装置。\n\n4隧道内设置 $6 \\mathrm { \\sim } 1 0 \\mathrm { k V }$ 变电站时，变压器与周围及上下洞壁的最小距离不得小于$0 . 3 \\mathfrak { m } ,$ ，变电站周围应设防护栏杆及警示灯。\n\n5成洞地段固定的电线路应采用绝缘良好的胶皮线架设，施工地段的临时电线路应采用橡套电缆。竖井、斜井地段应采用铠装电缆，瓦斯地段输电线应使用密封电缆。\n\n6涌水隧道电动排水设备、瓦斯隧道通风设备以及斜井、竖井内电气装置应采用双回路输电，并应设可靠的切换装置和防爆措施。\n\n7动力干线上的每一分支线，必须装设开关及保险装置。严禁在动力线路上加挂照明设施。\n\n8隧道施工用电必须按设计要求设置双电源或自备电源。自备发电机组与外电线路必须电源联锁，严禁并列运行。\n\n9隧道内照明灯光应保证亮度充足、均匀及不闪烁，采用普通灯光照明时，其照度应符合现行《公路隧道施工技术细则》(JTG/TF6O)的有关规定。\n\n10作业地段照明电压不宜大于 $3 6 \\mathrm { { V } }$ ，成洞段和不作业地段宜采用220V，照 明 灯具宜采用冷光源。\n\n11　漏水地段应采用防水灯具，瓦斯地段应采用防爆灯具。\n\n12隧道内用电线路和照明设备应设专人负责检查和维护，检修电路与照明设备应切断电源。\n\n## 9.11不良地质和特殊岩土地段\n\n### 9.11.1 富水软弱破碎围岩隧道施工应符合下列规定：\n\n1施工过程应加强对隧道围岩和支护结构变形、地下水变化的监测，并应依据监测结论动态调整设计和施工参数。\n\n2应严格控制开挖循环进尺，初期支护应及时施作。\n\n3应遵循“防、排、堵、截”相结合的原则治水。\n\n4施工中出现浑水、突水突泥、顶钻、高压喷水、出水量突然增大、坍塌等突发性异常情况应立即停止施工、分析异常原因，并应妥善处理。\n\n### 9.11.2岩溶地质隧道施工应符合下列规定：\n\n1应先开展地质调查，并根据综合地质预报对溶洞里程、影响范围、规模、类型、发育程度和填充物、储水及补给情况、岩层稳定程度以及与隧道的相对位置等做出预测分析，制定防范措施。\n\n5施工过程中应密切观察岩面剥落、监听岩体内部声响情况，出现岩爆迹象，作业人员应及时撤离。\n\n### 9.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13e812c5-33ff-4377-9609-1c386cfd6d5f', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.4 顺风向凤振和风振系数（Part 2）', 't _ { 0 } ^ { B } { \\alpha h _ { x } ( x _ { 1 } , x _ { 2 } ) \\mathrm { d } x _ { 1 } \\mathrm { d } x _ { 2 } } } { \\omega _ { 1 } ^ { 2 } } \\int _ { 0 } ^ { H } { \\int _ { 0 } ^ { H } { [ \\mu _ { z } ( z _ { 1 } ) \\hat { \\eta } _ { 1 } ( z _ { 1 } ) \\hat { I } _ { z } ( z _ { 1 } ) ] [ \\mu _ { z } ( z _ { 2 } ) \\hat { \\eta } _ { 1 } ( z _ { 2 } ) \\hat { I } _ { z } ( z _ { 2 } ) ] \\omega h _ { z } ( z _ { 1 } , z _ { 2 } ) \\mathrm { d } z _ { 1 } \\mathrm { d } z _ { 2 } } } \\\\ & { } &  \\times \\sqrt { \\int _ { 0 } ^ { \\infty } { \\omega _ { 1 } ^ { 4 } [ \\begin{array} { l l l } { H _ { j } ( i \\omega ) } & { | z _ { \\mathrm { f } } ( \\omega ) \\hat { \\mathrm { d } } \\omega | } \\\\ { | z _ { \\mathrm { f } } ( \\omega ) } & { ( 4 ) } \\end{array} ] } } \\end{array}\n$$\n\n将风振响应近似取为准静态的背景分量及窄带共振响应分量之和。则式 (4) 与频率有关的积分项可近似表示为:\n\n$$\n\\left[ \\omega _ { 1 } ^ { 4 } \\int _ { - \\infty } ^ { \\infty } \\mid H _ { \\mathfrak { q } _ { 1 } } \\left( i \\omega \\right) \\mid ^ { 2 } S _ { \\mathfrak { t } } \\left( \\omega \\right) \\bullet \\mathrm { d } \\omega \\right] ^ { 1 / 2 } \\approx \\sqrt { 1 + R ^ { 2 } }\n$$\n\n而式 (4) 中与频率无关的积分项乘以 $\\phi _ { \\mathrm { 1 } } \\ \\left( z \\right) \\ / \\mu _ { \\mathrm { z } } \\ \\left( z \\right)$ 后以背景分量因子表达:\n\n$$\n{ \\_ { 3 } } _ { z } = \\frac { \\sqrt { \\int _ { 0 } ^ { B } \\int _ { 0 } ^ { \\beta } \\omega h _ { x } ( x _ { 1 } , x _ { 2 } ) \\mathrm { d } x _ { 1 } \\mathrm { d } x _ { 2 } } \\int _ { 0 } ^ { H } \\int _ { 0 } ^ { H } \\big [ \\mu _ { z } ( z _ { 1 } ) \\dot { H } _ { 1 } ( z _ { 1 } ) \\bar { I } _ { z } ( z _ { 1 } ) \\big ] \\big [ \\mu _ { z } ( z _ { 2 } ) \\dot { H } _ { 1 } ( z _ { 2 } ) \\bar { I } _ { z } ( z _ { 2 } ) \\big ] \\omega h _ { x } ( z _ { 1 } , z _ { 2 } ) \\mathrm { d } z _ { 1 } \\mathrm { d } z _ { 2 } }  { \\int _ { 0 } ^ { H } \\xi _ { 1 } ^ { 2 } ( z ) \\mathrm { d } z } \\frac { \\dot { \\rho } _ { 1 } ( z ) } { \\mu _ { z } ( z ) } \\mathrm { d } z _ { 1 }\n$$\n$$\n\n将式 (2) \"\"式 (6) 代人式(口，就得到规范规定的风振系数计算式 (8.4.3)\n\n共振因子 $R$ 的一般计算式为:\n\n$$\nR = \\sqrt { \\frac { \\pi f _ { 1 } S _ { \\mathrm { f } } ( f _ { 1 } ) } { 4 \\zeta _ { 1 } } }\n$$\n\n$S _ { \\mathrm { f } }$ 为归一化风速谱，若采用 Davenport 建议的风速谱密度经验公式，则:\n\n$$\nS _ { \\mathrm { f } } ( f ) = \\frac { 2 x ^ { 2 } } { 3 f ( 1 + x ^ { 2 } ) ^ { 4 / 3 } }\n$$\n\n利用式 (7) 和式 (8) 可得到规范的共振因子计算公式 (8.4.4-1)。\n\n在背景因子计算中，可采用 Shiotani 提出的与频率元关的竖向和水平向相干函数:\n\n$$\n\\mathrm { c o h } _ { \\mathfrak { z } } ~ ( z _ { 1 } , z _ { 2 } ) = e ^ { \\frac { - \\{ z _ { 1 } - z _ { 2 } \\} } { 6 0 } }\n$$\n\n$$\n\\mathrm { c o h } _ { \\mathrm { x } } \\ (');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13eae82f-ea4b-4174-bb5f-e9c00d6ddf1b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 2）', ' -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi$ 一般选用下列值：对于绕线电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 6 5$ ；对于变频调速笼型电动机 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi { = } 0 . 8 { \\sim } 0 . 8 2$ ；对于直接起动笼型电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 5$ 。\n\n## 7．8．5 导线载流量校正犐\n\n导线载流量 $I _ { z }$ 按式（141）校正计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（141）\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { a } }$ ——— 导线或穿管导线多根并列敷设校正系数；  \n$K _ { \\mathfrak { r } }$ ———环境温度校正系数；$K _ { \\mathrm { j } }$ — 重复短时工作制的接电持续率校正系数；  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ ———电线电缆载流量的基准值，单位为安培（A）。  \n各载流量计算系数参见附录 U。\n\n## 7．8．6 导线敷设\n\n### 7．8．6．1 在有机械损伤的地方，导线应敷设于线槽、金属管或软管中；在有化学腐蚀的地方，电缆连接处应采取有效措施，保证接触良好；在有油污侵蚀的地方，要防止油污侵蚀电缆；线槽、导线管的出口处，应防止磨损电缆。\n\n### 7．8．6．2 电缆固定敷设时，弯曲半径不应小于电缆外径的5倍。至少不应低于制造商提供的相应数据。\n\n### 7．8．6．3 三相或单相交流电源线穿管应在同一根导线管内。\n\n### 7．8．6．4 导线的连接及分支点处应设置接线盒，其防护等级应适合周围环境条件。\n\n### 7．8．6．5 对于控制屏（柜）、接线箱等电气设备的接线端子，若接线端子间的意外连接会造成设备损坏时，应将相关端子明显分开。\n\n### 7．8．6．6 不同供电电压等级的导线，若各导线的绝缘耐压都大于其中最高的供电电压等级，则可将它们敷设在同一线槽或导线管中，或者安排在同一根电缆内。安全照明电源应单独敷设。\n\n### 7．8．6．7 变频器输出的动力电缆，敷设时宜与控制电缆分开，条件允许时尽可能避免平行走线，应尽可能远离有电子器件的设备或传感检测元件，重要信号应采取屏蔽措施。\n7．8．6．8 导线两端应采用铜质冷压端头（对于直接连接到压接式端子的导线除外）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13ee2e59-fa2d-46ba-a77e-bf2d56ae7e1b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．9 起重吊具的电气', '7．9 起重吊具的电气## 7．9．1 供电\n\n供电电缆应缠绕到电缆卷筒上或收集到吊具上的电缆框内（对于吊具的起升高度小的场所），它们的机械强度、抗外界影响的性能、耐热或耐水压性能应适合使用条件。\n\n所选用的电缆固定方法应做到使其接头不受任何拉力，电缆不被损坏。\n\n电缆的敷设与防护应排除正常使用时被损坏的可能性。\n\n## 7．9．2 起重电磁吸盘\n\n### 7．9．2．1 起重电磁吸盘电源严禁接入其他设备，以免影响其正常工作。\n\n### 7．9．2．2 必要场合，可设置备用电源（如蓄电池），备用电源支持时间不宜小于 $2 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，在这种情况下，应提供自动充电装置和显示蓄电池电压的指示器，并应有灯光和声响警告装置示警。为及时安全下放所吸物料，该电源允许接入起升制动器回路，或起升制动器应具有手动释放功能。\n\n### 7．9．2．3 绕组绝缘等级应根据功率损失、环境温度及被吸物料所产生的热辐射量进行选择。\n\n### 7．9．2．4 通常起重电磁吸盘按接电持续率 $50 \\%$ 设计制造，对于其他接电持续率，应由制造商向用户提供相应参数。\n\n### 7．9．2．5 起重电磁吸盘的拉脱力不应小于所吸物料质量重力的两倍。\n\n## 7．9．3 电动夹钳\n\n驱动电动机、检测元件、行程开关及电缆敷设等均应满足所需的防护等级及环境温度要求，应具有高可靠性能。\n\n## 7．9．4 水下液压抓梁\n\n### 7．9．4．1 液压泵站及其电控设备、行程检测元件等均应有良好的密封措施，确保在其承受相应水压时能正常工作；电缆及其接头的密封方式应能在承受相应的水压时正常工作。\n\n### 7．9．4．2 抓梁至少应具有抓梁下放到位、销轴退回到位和销轴伸出到位的行程检测及指示功能。\n\n## 7．9．5 抓斗\n\n### 7．9．5．1 驱动\n\n100\n\n驱动电动机应根据抓斗的类型和使用情况（电动抓斗、电动液压抓斗、机械驱动抓斗）设计成S3、S4或S5工作制。\n\n### 7．9．5．2 防护等级\n\n室外使用时，电动机和电气设备的防护等级不应低于 GB／T4942．1和 GB4208中的IP54；水下作业时，防护等级不应低于IP57。由于这种设备的特殊使用条件，对振动和冲击应特别加以注意。\n\n## 7．9．6 吊具回转装置\n\n### 7．9．6．1 对回转部分的供电\n\n回转部分的供电系统要根据回转范围的要求进行合适的设计。\n\n### 7．9．6．2 防护等级\n\n如果回转电动机安装在起重机金属结构上，则至少应符合该结构件上其他电动机的防护等级。\n\n如果回转电动机安装在起重吊具上，室内作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的P44，室外作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的IP54。\n\n## 7．9．7 集装箱专用吊具\n\n### 7．9．7．1 吊具上的用电设备和电气元件安装在防护等级不应低于GB／T4942．1的IP55的密封箱中，采用多芯插头／插座与吊具电缆连接，以便于更换吊具。为防止电气元件的松动，密封箱的固定应采取减震措施。\n\n### 7．9．7．2 吊具应具有与起重机操作系统实现安全联锁的限位开关。这些安全措施至少应包括：只有当所有锁销全部正确插入箱孔时，才能进行锁销的开锁或闭锁动作，当吊具吊离地面时锁销不能有任何动作；只有当所有锁销全部处于全开锁或全闭锁位置时，起升机构才允许动作；当起吊集装箱时，不允许有伸缩动作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('13f89ff6-922d-4c2a-a268-d8a60ff6707f', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'B.9其他', 'B.9其他B.9.1跨度 $3 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的钢结构安装工程,或跨度 $6 0 ~ \\mathrm { m }$ 及以上的网架和索膜结构安装工程。  \nB.9.2采用新技术、新工艺、新材料、新设备及尚无相关技术标准的危险性较大工程。  \nB.9.3其他有必要开展专家论证的工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('14160d28-be27-4ebc-b410-e29b87da9f68', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百三十二条出卖的标的物，应当属于出卖人所有或者出卖人有权处分', '第一百三十二条出卖的标的物，应当属于出卖人所有或者出卖人有权处分。法律、行政法规禁止或者限制转让的标的物，依照其规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1418c978-d134-4765-b44c-281c09630125', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．4 变幅机构电动机过载校验', '犚．4 变幅机构电动机过载校验变幅机构电动机过载校验按式（R．4）进行：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { \\sum F _ { \\mathrm { m a x } }  { v _ { \\mathrm { b } } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ ；$m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$\\sum F _ { \\mathrm { m a x } }$ — 包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 产生风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力在变幅齿条（或变幅螺杆、油缸、钢丝绳等）上的分力之和，在各变幅位置所有值的最大变幅力，单位为牛顿（N）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅齿条（或螺杆、油缸、钢丝绳等）的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；同式（P.5）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('141a7c22-33ae-400f-9fce-964f70134e86', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '5 成套配电柜、控制柜(台、箱)和配电箱（Part 2）', '或拉线尺量检查。\n\n表5．2．1基础型钢安装允许偏差  \n\n\n\n\n\n5．2．2柜、台、箱、盘的布置及安全间距应符合设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：尺量检查。\n\n5．2．3柜、台、箱相互间或与基础型钢间应用镀锌螺栓连接，且防松零件应齐全；当设计有防火要求时，柜、台、箱的进出口应做防火封堵，并应封堵严密。  \n检查数量：按柜、台、箱总数抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1台。  \n检查方法：观察检查。\n\n5．2．4 室外安装的落地式配电(控制)柜、箱的基础应高于地坪，周围排水应通畅，其底座周围应采取封闭措施。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n5．2．5柜、台、箱、盘应安装牢固，且不应设置在水管的正下方。柜、台、箱、盘安装垂直度允许偏差不应大于1． $5 \\text{‰}$ ，相互间接缝不应大于2mm，成列盘面偏差不应大于5mm。\n\n检查数量：按总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1台。\n\n检查方法：线坠尺量检查、塞尺检查、拉线尺量检查。\n\n5．2．6柜、台、箱、盘内检查试验应符合下列规定：\n\n1 控制开关及保护装置的规格、型号应符合设计要求;\n\n2 闭锁装置动作应准确、可靠；\n\n3 主开关的辅助开关切换动作应与主开关动作一致；\n\n4 柜、台、箱、盘上的标识器件应标明被控设备编号及名称或操作位置，接线端子应有编号，且清晰、工整、不易脱色；\n\n5 回路中的电子元件不应参加交流工频耐压试验，50V及以下回路可不做交流工频耐压试验。\n\n检查数量：按柜、台、箱、盘总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1台。\n\n检查方法：观察检查并按设计图核对规格型号。\n\n5．2．7低压电器组合应符合下列规定：\n\n1 发热元件应安装在散热良好的位置；\n\n2 熔断器的熔体规格、断路器的整定值应符合设计要求;\n\n3切换压板应接触良好，相邻压板间应有安全距离，切换时不应触及相邻的压板;\n\n丨信号回路的信号灯、按钮、光字牌、电铃、电笛、事故电钟等动作和信号显示应准确；\n\n5 金属外壳需做电击防护时，应与保护导体可靠连接；\n\n6 端子排应安装牢固，端子应有序号，强电、弱电端子应隔离布置，端子规格应与导线截面积大小适配。\n\n检查数量：按低压电器组合完成后的总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1台。\n\n检查方法：观察检查并按设计图核对电器技术参数。\n\n5．2．8柜、台、箱、盘间配线应符合下列规定：\n\n1 二次回路接线应符合设计要求，除电子元件回路或类似回路外，回路的绝缘导线额定电压不应低于 $4 5 0 ~ / ~ 7 5 0 \\mathrm { V }$ ；对于铜芯绝缘导线或电缆的导体截面积，电流回路不应小于\n\n2．5mm2，其他回路不应小于1．5mm2。\n\n2 二次回路连线应成束绑扎，不同电压等级、交流、直流线路及计算机控制线路应分别绑扎，且应有标识；固定后不应妨碍手车开关或抽出式部件的拉出或推入。\n\n3 线缆的弯曲半径不应小于线缆允许弯曲半径。\n\n4 导线连接不应损伤线芯。\n\n检查数量：按柜、台、箱、盘总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1台。\n\n检查方法：观察检查。\n\n5．2．9柜、台、箱、盘面板上的电器连接导线应符合下列规定：\n1 连接导线应采用多芯铜芯绝缘软导线，敷设长度应留有适当裕量；\n\n2 线束宜有外套塑料管等加强绝缘保护层；\n\n3 与电器连接时，端部应绞紧、不松散、不断股，其端部可采用不开口的终端端子或搪锡；\n\n4 可转动部位的两端应采用卡子固定。\n\n检查数量：按柜、台、箱、盘总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1台。\n\n检查方法：观察检查。\n\n## 5．2．10 照明配电箱(盘)安装应符合下列规定：\n\n1 箱体开孔应与导管管径适配，暗装配电箱箱盖应紧贴墙面，箱(盘)涂层应完整;\n\n2 箱(盘)内回路编号应齐全，标识应正确;\n\n3 箱(盘)应采用不燃材料制作;\n\n4 箱(盘)应安装牢固、位置正确、部件齐全，安装高度应符合设计要求，垂直度允许偏差不应大于1. $5 \\text{‰}$ 。\n\n检查数量：按照明配电箱(盘)总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1台。\n\n检查方法：观察检查并用线坠尺量检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('14298cc5-0c9d-4562-b33a-bc1125e59919', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '12 压型金属板工程（Part 1）', '12 压型金属板工程## 12.1 一般规定\n本章可用于压型金属板的制作和安装工程的质量验收。\n\n压型金属板的制作和安装工程可按变形缝、楼层、施工段或屋面、墙面、楼面或与其相配套的钢结构安装分项工程检验批的划分原则划分为一个或若干个检验批。\n\n压型金属板安装应在钢结构安装工程检验批质量验收合格后进行。\n\n## 12.2 压型金属板制作\n\n### 12.2.1 主控项目\n压型金属板成型后，其基板不应有裂纹。\n\n检查数量：按计件数抽查 $5 \\%$ ，且不应少于10件。\n\n检验方法：观察并用10倍放大镜检查。\n\n### 12.2.2 主控项目\n有涂层、镀层压型金属板成型后，涂层、镀层不应有目视可见的裂纹、起皮、剥落和擦痕等缺陷。\n\n检查数量：按计件数抽查 $5 \\%$ ，且不应少于10件。\n\n检验方法：观察检查。\n\n### 12.2.3 一般项目\n压型金属板尺寸的允许偏差应符合表12.2.3-1和表  \n12.2.3-2的规定。\n\n检查数量：按计件数抽查 $5 \\%$ ，且不应少于10件。\n\n检验方法：用拉线、钢尺和角尺检查。\n\n表12.2.3-1 压型钢板制作的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n注： $\\mathrm { l } _ { 1 }$ 为测量长度，指板长扣除两端各 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 后的实际长度(小于 $1 0 \\mathrm m )$ 或扣除后任选 $1 0 \\mathrm { m }$ 的长度。\n\n表12.2.3-2 压型铝合金板制作的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n注：波高、波距偏差为3个 ${ \\sim } 5$ 个波的平均尺寸与其公称尺寸的差。\n\n### 12.2.4 一般项目\n泛水板、包角板、屋脊盖板几何尺寸的允许偏差应符合表  \n12.2.4的规定。\n\n检查数量：按计件数抽查 $5 \\%$ ，且不应少于10件。\n\n检验方法：尺量检查。\n\n表12.2.4泛水板、包角板、屋脊盖板几何尺寸的允许偏差  \n\n\n\n\n\n### 12.2.5 一般项目\n压型金属板成型后，板面应平直，无明显翘曲；表面应清洁，无油污、无明显划痕、磕伤等。切口应平直，切面整齐，板边无明显翘角、凹凸与波浪形，且不应有皱褶。\n\n检查数量：按计件数抽查 $5 \\%$ ，且不应少于10件。\n\n检验方法：观察检查。\n\n## 12.3 压型金属板安装\n\n### 12.3.1 主控项目\n压型金属板、泛水板、包角板和屋脊盖板等应固定可靠、牢固，防腐涂料涂刷和密封材料敷设应完好，连接件数量、规格、间距应满足设计要求并符合国家现行标准的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察和尺量检查。\n\n### 12.3.2 主控项目\n扣合型和咬合型压型金属板板肋的扣合或咬合应牢固， 板肋处无开裂、脱落现象。\n\n检查数量：每 $5 0 \\mathrm { m }$ 应抽查1处，每处 $1 \\mathrm { m } \\sim 2 \\mathrm { m }$ ，且不得少于3处。\n\n检验方法：观察和尺量检查。\n\n### 12.3.3 主控项目\n连接压型金属板、泛水板、包角板和屋脊盖板采用的自攻螺钉、铆钉、射钉的规格尺寸及间距、边距等应满足设计要求并符\n\n合国家现行标准的规定。\n\n检查数量：按连接节点数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3处。\n\n检验方法：观察和尺量检查。\n\n### 12.3.4 主控项目\n屋面及墙面压型金属板的长度方向连接采用搭接连接时，搭接端应设置在支承构件(如標条、墙梁等)上，并应与支承构件有可靠连接。当采用螺钉或铆钉固定搭接时，搭接部位应设置防水密封胶带。压型金属板长度方向的搭接长度应满足设计要求，且当采用焊接搭接时，压型金属板搭接长度不宜小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 当采用直接搭接时，压型金属板搭接长度不宜小于表12.3.4规定的数值。\n\n表12.3.4压型金属板在支承构件上的搭接长度 $\\mathbf { \\Pi } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n检查数量：搭接部位总长度抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于 $1 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n检验方法：观察和用钢尺检查。\n\n### 12.3.5 主控项目\n组合楼板中压型钢板与支承结构的锚固支承长度应满足设计要求，且在钢梁上的支承长度不应小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ ，在混凝土梁上的支承长度不应小于 $7 5 \\mathrm { m m }$ ，端部锚固件连接应可靠，设置位置应满足设计要求。\n\n检查数量：沿连接纵向长度抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于 $1 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n检验方法：尺量检查。\n\n### 12.3.6 主控项目\n组合楼板中压型钢板侧向在钢梁上的搭接长度不应小于$2 5 \\mathrm { m m }$ ，在设有预埋件的混凝土梁或砌体墙上的搭接长度不应小于 $5 ~ 0 \\mathrm { { m m } }$ ；压型钢板铺设末端距钢梁上翼缘或预埋件边不大于200mm²时，可用收边板收头。\n\n检查数量：沿连接侧向长度抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于 $1 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n检验方法：尺量检查。\n\n### 12.3.7 主控项目\n压型金属板屋面、墙面的造型和立面分格应满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。  \n检验方法：观察和尺量检查。\n\n### 12.3.8 主控项目\n压型金属板屋面应防水可靠，不得出现渗漏。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查和雨后或淋水检验。\n\n### 12.3.9 一般项目\n压型金属板安装应平整、顺直，板面不应有施工残留物和污物。檐口和墙面下端应呈直线，不应有未经处理的孔洞。\n\n检查数量：按面积抽查 $1 0 \\%$ ，且');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('143f1d2c-4929-42b7-bf10-bb5185876437', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 1）', '4.3 可变作用## 4.3.1 本条有关汽车荷载的规定，兹说明如下：\n\n1\\~4汽车荷载的等级、计算图示及标准值。 $2 0 0 8 \\sim 2 0 1 1$ 年，本规范编写组结合交通运输部西部交通建设科技项目“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”，开展了全国汽车荷载现状调查和统计分析。结果表明，汽车荷载变异性较过去增加很多。由于中小跨径桥梁恒活载比例较小，这对小跨径桥梁的影响较大，实际中出现的重载车辆压垮桥梁的事故，也多为中小跨径桥梁。鉴于此，本次修订提高了跨径在 $5 \\mathrm { m }$ 以下桥梁的车道荷载集中载标准值，对 $5 0 \\mathrm { m }$ 跨径以内的桥梁设计汽车荷载效应有所增加。\n\n自2009年起，我国各省（自治区、直辖市）开始陆续取消二级公路收费，部分二级公路的交通量和荷载水平有了较大增长。因此，本次修订调整了二级公路的汽车荷载等级：一般情况下，二级公路桥涵的设计应采用公路一I级汽车荷载；二级公路为非干线公路且重型车辆不多时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n6汽车荷载横向分布系数。桥梁设计时，为取得主梁的最大受力，汽车荷载在桥面上需要偏心加载，其方法仍可用车辆荷载偏心加载确定。\n\n7横桥向设计车道布置及多车道横向布载系数。对多车道进行横向折减的含义是，在桥梁多车道上行驶的汽车荷载使桥梁构件的某一截面产生最大效应时，其同时处于最不利位置的可能性显然随车道数的增加而减小，而桥梁设计时各个车道上的汽车荷载都是按最不利位置布置的，因此，计算结果应根据上述可能性的大小进行折减。这是个概率事件，可以认为各车道上的汽车荷载加载是互不相关的，按重复独立试验随机事件的概率理论，建立多车道横向折减系数与相关变量的关系式，得到折减系数的具体数值。“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目中，针对原规范的横向折减系数进行了专项研究，在国内外对比的基础上，根据实测数据进行了多车道重车相遇概率研究。研究表明，虽然目前车流量较以往有了较大提高，但在实际运营过程中多车道重载车辆相遇仍属小概率事件，即仍需考虑多车道的横向折减问题。进而根据我国当前高速公路和一般公路的实际交通流数据进行了横向折减系数计算。结果显示，在实测最大重车交通量条件下，4车道内基本和原规范相同 车道以本次修订维持原规范的规定。根据研究增列了单车道的横向车道布载系数。\n\n8汽车荷载纵向折减系数。规范规定的汽车荷载标准值是在特定的条件下确定的，例如，在汽车荷载的可靠性分析中，用于计算各类桥型结构效应的车队，采用了自然堵塞时的车间间距；汽车荷载本身的重力，也采用了路上运煤车或其他重车居多的调查资料。但是，在实际桥梁上通行的车辆不一定都能达到上述条件 特别是大跨径的桥梁。所以，国外有些规范对车辆荷载适用跨径作了限制。本规范采月 向折减的方法，对特大跨径桥梁的计算效应进行折减。折减系数α的计算采用专题 究 得到的下列公式： $\\alpha$ $\\left( L _ { 0 } \\right) = 0 . 9 7 9 ~ 1 3 - 4 . 7 1 8 ~ 5 \\times 1 0 ^ { - 5 } L _ { 0 }$ ，式中 $L _ { 0 }$ 为计算跨径，以m 折减系数 $\\alpha$ 以加载长度为函数更合理些 进行折减， $\\alpha$ 以 $L _ { 0 }$ 为函数计算起来更方便一些。\n\n“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目对桥梁纵向折减系数也进行了针对性。根据大立的更显，且原规范的取值也是相对保守的，考虑到未来的发展以及实际运营过程中不可预见的极端状况，原规范的取值总体是适用的。因此，本次修订维持了原规范的规定。\n\n## 4.3.2 汽车的冲击系数是汽车过桥时对桥梁结构产生的竖向动力效应的增大系数。冲击作用有车体的振动和桥跨结构自身的变形和振动。当车辆的振动频率与桥跨结构的自振频率一致时，即形成共振，其振幅（即挠度）比一般的振动大许多。振幅的大小与桥梁结构的阻尼大小及共振时间的长短有关。桥梁的阻尼主要与材料和连接方式有关，且随桥梁跨径的增大而减小。所以，增强桥梁的纵、横向连接刚度，对于减小共振影响有一定的作用。\n\n冲击影响一般都是用静力学的方法，即将车辆荷载作用的动力影响用车辆的重力乘以冲击系数来表达。\n\n对于钢桥和钢筋混凝土桥的上部结构、钢或钢筋混凝土支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座、钢筋混凝土桩、柱式墩台等，因相对来说自重不大，冲击作用的效果显著，故应计算冲击力。重力式墩台等，因自重大、整体性好，冲击影响小，故不计冲击力。\n\n冲击影响与结构的刚度有关。一般来说，跨径越大、刚度越小对动荷载的缓冲作用越强，以往规范近似地认定冲击力与计算跨径成反比（直线变化），无论是梁式桥还是拱式桥等，均规定在一定的跨径范围内考虑汽车荷载的冲击力作用。此模式计算方便，但不能合理、科学地反映冲击荷载的本质。《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60一2004）结合公路桥梁可靠度研究的成果，采用了结构基频来计算桥梁结构的冲击系数。\n\n汽车荷载的冲击系数可表示为：\n\n式中： $Y _ { \\mathrm { j m a x } }$ - 在汽车过桥时测得的效应时间历程曲线上，最大静力效应处量取的最大静力效应值；\n\nYdmax 在效应时间历程曲线上最大静力效应处量取的最大动效应值。\n\n吉林省交通科学研空所利用动态测试系统经12h连续观测，从跨径 $6 \\mathrm { m }$ 的钢筋混凝土矩形板桥到跨径45m的预应力混凝土箱梁桥共7座跨径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1440d435-4c77-4008-b12a-b0cf208274b0', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '14 钢结构分部竣工验收', '14 钢结构分部竣工验收14.0.1钢结构作为主体结构之一应按子分部工程竣工验收；当主体结构均为钢结构时应按分部工程竣工验收。大型钢结构工程可划分成若干个子分部工程进行竣工验收。\n\n14.0.2钢结构分部工程有关安全及功能的检验和见证检测项目应按本标准附录F 执行。\n\n14.0.3 钢结构分部工程有关观感质量检验应按本标准附录G执行。\n\n14.0.4钢结构分部工程合格质量标准应符合下列规定：\n\n1各分项工程质量均应符合合格质量标准；\n\n2质量控制资料和文件应完整;\n\n3有关安全及功能的检验和见证检测结果应满足本标准相应合格质量标准的要求；\n\n4有关观感质量应满足本标准相应合格质量标准的要求。\n\n14.0.5钢结构分部工程竣工验收时，应提供下列文件和记录：\n\n1 钢结构工程竣工图纸及相关设计文件；\n\n2施工现场质量管理检查记录；\n\n3有关安全及功能的检验和见证检测项目检查记录；\n\n4有关观感质量检验项目检查记录；\n\n5分部工程所含各分项工程质量验收记录；\n\n6分项工程所含各检验批质量验收记录；\n\n7强制性条文检验项目检查记录及证明文件；\n\n8 隐蔽工程检验项目检查验收记录；\n\n9原材料、成品质量合格证明文件，中文产品标志及性能检测报告；\n\n10 不合格项的处理记录及验收记录；\n\n11重大质量、技术问题实施方案及验收记录；\n\n12 其他有关文件和记录。\n\n14.0.6钢结构工程质量验收记录应符合下列规定；\n\n1施工现场质量管理检查记录可按现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300的规定进行；\n\n2分项工程检验批质量验收记录可按本标准附录H 中 表$\\mathrm { H . 0 . 1 \\sim }$ 表H.0.15进行；\n\n3分项工程验收记录可按现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300 的有关规定执行；\n\n4分部(子分部)工程验收记录可按现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300 的有关规定执行。\n\n14.0.7钢结构工程计量应以设计单位出具的或由设计单位确认的钢结构施工详图及设计变更等设计文件为依据。钢结构工程计量方法应遵守合同文件的规定，当合同文件没有明确规定时，可执行本标准附录J的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('14412bf2-ea1d-4d78-bde1-84992f0721e5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 盆式支座的改性聚四氟乙烯板和不锈钢冷轧钢板的滑动面，以及密封在钢盆内的橡胶垫块均不能有污物和损伤，否则将影响支座的使用寿命。\n\n4 对称间断焊接的目的主要是为避免因焊接而产生过大的变形。要求锚固螺栓外露螺杆的高度不大于螺母的厚度，是因为支座滑动部件会因螺栓的障碍而影响安装和使用。防腐是为了保证支座的使用寿命。\n\n## 23.2.12 球型支座的安装施工应符合下列规定：\n\n1 支座的安装高度应符合设计要求，安装时应保证支座平面的水平，支座支承面的四角高差应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 安装支座板及地脚螺栓时，在下支座板四周宜采用钢楔块进行调整，使支座水平。支座在安装过程中不得松开上顶板与下底盘的连接固定板。\n\n3 灌浆料应采用质量可靠的专用产品，灌浆应饱满、密实。灌浆料硬化并达到规定的强度后，应及时拆除支座四角的临时钢楔块，楔块抽出的位置应采用相同的灌浆料填塞密实。\n\n4 在梁体安装完毕或现浇混凝土梁体形成整体并达到设计要求强度后，张拉梁体预应力之前，应拆除支座上顶板与下底盘的连接固定板，解除约束使梁体能正常转动和位移。\n\n5 拆除连接固定板后，应对支座进行清洁，检查无误后灌注硅脂，并应及时安装支座外防尘罩。\n\n6 当支座采用焊接连接时，应在支座准确定位后，采用对称、间断的方式焊接。焊接时应采取适当措施防止损伤支座的钢构件、聚四氟乙烯板、硅脂以及周边的混凝土等；焊接后应对焊接部位作防腐处理。\n\n## 23.2.13 拉力支座、防腐支座、竖向和横向限位支座、减隔震支座等具有特殊功能和规格的支座，除应符合本节的规定外，尚宜按相应产品推荐的方法进行安装施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('144aafeb-f658-477e-9903-a4e89dfb3613', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.8 后张法（Part 1）', '7.8 后张法## 7.8.1 采用金属或塑料管道构成后张预应力混凝土结构或构件的孔道时，应符合下列规定：\n\n1 管道的规格、尺寸应符合设计规定，且其内横截面积应不小于预应力筋净截面积的 2 倍；对长度大于 $6 0 \\mathrm m$ 的管道，宜通过试验确定其面积比是否可以进行正常的压浆作业。\n\n2 管道应按设计规定的坐标位置进行安装，并应采用定位钢筋固定，使其能牢固地置于模板内的设计位置，且在混凝土浇筑期间不产生位移。管道与普通钢筋重叠时，应移动普通钢筋，不得改变管道的设计坐标位置。固定各种成孔管道用的定位钢筋的间距，对钢管宜不大于 $1 . 0 \\mathrm { m }$ ，波纹管宜不大于 $0 . 8 \\mathrm { m }$ ；位于曲线上的管道和扁平波纹管道应适当加密。定位后的管道应平顺，其端部的中心线应与锚垫板相垂直。\n\n3 管道接头处的连接管宜采用大一级直径的同类管道，其长度宜为被连接管道内径的 5\\~7 倍。连接时不应使接头处产生角度变化及在混凝土浇筑期间发生管道的转动或移位，并应缠裹紧密，防止水泥浆的渗入。塑料波纹管应采用专用焊接机进行热熔焊接或采用具有密封性能的塑料结构连接器连接。当采用真空辅助压浆工艺进行孔道压浆时，管道的所有接头应具有可靠的密封性能，并应满足真空度的要求。\n\n4 所有管道均应在每个顶点设排气孔，以及需要时在每个低点设排水孔，在每个顶点和两端设检查孔。压浆管、排气管和排水管应是最小内径为 $2 0 \\mathrm { m m }$ 的标准管或适宜的塑性管，与管道之间的连接应采用金属或塑料结构扣件，长度应足以从管道引出结构物以外。\n\n5 管道安装完毕后，其端口应采取可靠措施临时封堵，防止水或其他杂物进入。\n\n## 条文说明：\n\n1 管道内横截面积的大小与穿束的难易程度和是否能正常压浆作业有关，既不能过小亦不能过大，过小时穿束与压浆均较困难，过大则会削弱结构或构件的正常断面，因此需要采用适宜的内横截面积。\n\n3 管道的接头如处理不当，很容易造成漏浆，因此连接管需要具有一定长度，并需要有足够的密封性能，以防止水泥浆浸入。\n\n4 压浆孔用于将浆液注入管道内；排气孔则用于排出空气、水、浆液和泌水。在管道的每个低点设置排水孔能防止水的积存，排水孔需要保持开放直至压浆开始。压浆孔和排气孔的位置与浆体流动的方向、管道的倾斜度、锚具和接头及允许的压浆压力有关，在某些情况下，两者可以互换，使其能用以压浆和再次压浆。本次修订增加了设置检查孔的规定，目的是在压浆完成后能通过其对某些重点部位的密实性进行检查，如发现压浆不密实，则需要进行补压浆或其他后续处理。\n7.8.2采用胶管抽芯法制孔时，胶管内应插入芯棒或充以压力水增加刚度；采用钢管抽芯法制孔时，钢管表面应光滑，焊接接头应平顺。抽芯时间应通过试验确定，以混凝土抗压强度达到 $0 . 4 { \\sim } 0 . 8 \\mathrm { M P a }$ 时为宜，抽拔时不得损伤结构混凝土。抽芯后，应采用通孔器或压气、压水等方法对孔道进行检查，如发现孔道堵塞或有残留物或与邻孔有串通，应及时处理。\n\n### 7.8.3 预应力筋的安装应符合下列规定：\n\n1 预应力筋可在浇筑混凝土之前或之后穿入孔道，穿束前应检查锚垫板和孔道，锚垫板的位置应准确。孔道内应畅通，无水和其他杂物。\n\n2 宜将一根钢束中的全部预应力筋编束后整体穿入孔道中，整体穿束时，束的前端宜设置穿束网套或特制的牵引头，应保持预应力筋顺直，且仅应前后拖动，不得扭转。对钢绞线，可采用穿束机逐根将其穿入孔道内，但应保证其在孔道内不发生相互缠绕。\n\n3 对在混凝土浇筑之前安装在孔道中但在表 7.8.3 的规定时限内未压浆的预应力筋，应采取防止锈蚀或其他防腐蚀措施，直至压浆。\n\n表 7.8.3 未采取防腐蚀措施的预应力筋在安装后至压浆时的容许间隔时间  \n\n\n\n\n\n4 预应力筋安装在管道中后，应将管道端部开口密封防止湿气进入。采用蒸汽养护混凝土时，在养护完成之前不应安装预应力筋。\n\n5 在任何情况下，当在安装有预应力筋的结构或构件附近进行电焊作业时，均应对全部预应力筋、管道和附属构件进行保护，防止溅上焊渣或造成其他损坏。\n\n6 对在混凝土浇筑之前穿束的管道，预应力筋安装完成后，应进行全面检查，查出可能被损坏的管道。在混凝土浇筑之前，应将管道上所有非有意留的孔、开口或损坏之处修复，并应在浇筑混凝土过程中随时检查预应力筋能否在管道内自由移动。\n\n#### 条文说明：\n\n$1 { \\sim } 2$ 在混凝土浇筑之前或浇筑之后穿束，将预应力筋逐根穿入或编束后整体装入管道中，这些方式都是允许的，但需要优先采用编束后整体穿入的方法，因为梳理编束后能有效防止预应力筋之间的相互缠绕，而单根穿入时存在相互缠绕的可能性。\n\n3 尽可能缩短穿束与压浆之间的间隔时间，有利于防止预应力筋产生锈蚀或其他腐蚀，使其力学性能保持不变。\n\n4 预应力筋装入管道后，湿气的大量进入将会使其加速锈蚀，故规定如条文。\n\n5 被电火花损伤的钢丝或钢绞线在张拉时可能会产生断裂，管道则会因溅上焊渣出现孔洞而在浇筑混凝土时漏浆，故需要对其进行保护。\n\n### 7.8.4 锚具、夹具和连接器在安装前，应擦拭干净，安装时应符合下列规定：\n\n1 锚具和连接器的安装位置应准确，且应与孔道对中。锚垫板上设置有对中止口时，应防止锚具偏出止口。安装夹片时，应使夹片的外露长度基本一致。\n\n2 采用螺母锚固的支撑式锚具，安装时应逐个检查螺纹的配合情况，应保证在张拉和锚固过程中能顺利旋合拧紧。\n\n#### 条文说明：\n\n1 锚垫板上的对中止口可以保证锚具与垫板的对中，有利于锚具和预应力筋的受力，但如使锚板偏出止口，则反而会形成不利的支撑状态。\n\n2 凡利用螺母锚固的锚具，一般是张拉至规定控制应力时在负荷状态下拧紧螺母，所以在安装锚具之前需要逐个检查螺纹的配合情况，保证在张拉锚固时能顺利拧紧。\n\n### 7.8.5 后张法预应力筋的张拉和锚固应符合下列规定：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('144c7a38-3e33-4957-afe8-dd9d98c30649', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥混凝土拌合物侧向膨胀量的试验方法。\n\n本方法适用于坍落度为 $1 0 { \\sim } 8 0 \\mathrm { m m }$ 水泥混凝土拌合物及指定采用本方法的其他材料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('145424f8-4417-41da-93cb-af20828b33ab', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', 'E.15使用特性代号\"TG\"的焊丝', 'E.15使用特性代号\"TG\"的焊丝此类焊丝设定为以上确定类型之外的使用特性。使用要求不做规定，由供需双方协商。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('14637acb-8265-4889-924a-bc5559cf17a9', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '路基施工环境保护（Part 3）', '对环境敏感点附近路段施工期间产生强噪声辐射的施工机械作业时间、施工方式等做出规定。施工场界声级应符合现行《建筑施工场界噪声限值》(GB12523)的规定。\n\n10.6.3在居民聚集区或噪声敏感区，因特殊需要必须连续作业且在施工过程中场界环境噪声有可能超过排放标准的，应制定环境噪声污染防治措施。\n\n### 条文说明\n\n对噪声超过限值规定的，可采取调整作业时间、优化施工机械设备组合、改变施工方法、增加消声装置、布设临时性的噪声隔挡等噪声污染防治措施。\n\n10.6.4强振机械设备宜采取消声、隔音、安装减振衬垫等减振降噪技术措施。\n\n10.6.5在居民聚居区或其他振动敏感建筑物附近进行强夯、冲击压实施工作业时，应对可能造成危害的建筑物进行监控，并采取振动隔离措施。\n\n10.6.6爆破作业点距敏感建筑物近时，应采取控制爆破炸药用量和控制开挖进尺数量来减轻振动。\n\n## 10.7文物保护\n\n10.7.1在文物保护区周围进行施工时，应制定相应的保护措施，严禁损毁文物古迹。\n\n10.7.2施工中发现文物时，应暂停施工，保护好现场，并立即报告当地文物管理部门研究处理，不得隐瞒不报或私自处置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1465742f-2f99-45b9-b598-90c7784dc919', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求（Part 7）', 'rowspan=\"1\">s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ni</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cuʰ</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">其他</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU51</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.20~2.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUM3d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08MnMod</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.20~16.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30~0.50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ti:0.05~0.15</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUM31d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08Mn2Mod</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.06~0.11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.60~1.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.50~0.70</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ti:0.05~0.15</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU1M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H09MnMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20~1.00</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU1M3TiB</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnMoTiB</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.05~0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.65~1.00</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.45~0.65</td><td colspan=\"1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('146b9295-d867-4529-bf13-89ed6ae29031', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百一十三条 违反本法规定，机动车驾驶人驾驶排放检验不合格的机动车上道路行驶的', '第一百一十三条 违反本法规定，机动车驾驶人驾驶排放检验不合格的机动车上道路行驶的，由公安机关交通管理部门依法予以处罚。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('147d5b1d-7ec1-4577-94fe-36d0762b437a', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.7 桥面铺装、防水和排水', '3.7 桥面铺装、防水和排水## 3.7.2 沥青混凝土和水泥混凝土都是不能完全防水的。防水层的设置可避免或减少钢筋的锈蚀，保证桥梁结构的质量。\n\n## 3.7.4 水泥混凝土桥面铺装层直接承受车辆轮压的作用，既是保护层，又是受力层，要具有足够的强度、良好的整体性以及抗冲击与耐疲劳特性，同时还要具有防水性及其对温度变化的适应性。\n\n要减少和消除桥面铺装层在预定的设计使用期内的早期破坏、满足行车荷载和环境因素作用下的使用功能，就要强化铺装层结构的抗裂性能和耐疲劳特性。\n\n## 3.7.5 钢桥面铺装一般采用沥青混凝土体系，其涉及对正交异性钢桥面板的结构受力状态、桥梁纵面线形 当地气象与环境条件、铺装材料的基本强度、变形性能、抗腐蚀性、水稳性、高温稳定性、低温抗裂性、黏结性 抗滑性、施工工艺等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1493e6f6-4b72-422e-8225-c07f03feee8d', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '18.3维护', '18.3维护## 18.3.1预防性维护\n\n18.3.1.1应在起重机械制造厂建议的基础上建立预防性的维护计划，并制定注明日期的维护记录以供使用。\n\n18.3.1.2所有需要润滑的运动零件或器件应定期进行润滑。应检查润滑系统的供给情况。严格遵守制造厂规定的润滑部位（点）、润滑保养级别和润滑形式。如果没有装备自动润滑系统，设备应在停机状态下进行润滑，并应按18.3.2.1的要求采取防护措施。\n\n18.3.1.3更换的主要零部件应符合原制造厂规定的技术要求。应经制造商同意，方可采用代用件及代用材料。\n\n## 18.3.2维护程序\n\n18.3.2.1起重机械重大调整或检修之前，应采取下列预防措施：\n\na）运行式起重机械应开到指定的位置，避免对作业区内的其他起重机械造成干扰；\n\nb）全部控制装置应置于零位或空档位置；\n\nc）除了试验目的之外，应把主开关或紧急开关置于断路位置并锁住；\n\nd）指定人员应设置警示标志牌；\n\ne）在同一轨道上有其他起重机械作业时，应在轨道上设置停止器或其它装置，避免对起重机械的维修工作造成干扰；\n\nf）当在轨道上不能设置临时的停止器时，应在有利于观察的位置上安排指挥人员，以提示司机主意接近维修工作区的情况。\n\n18.3.2.2起重机械调整或检修后，全部安全装置应重新安装调整完毕并应达到其相应的功能，拆除并移去维修设备，同时完成有关规定的试验，起重机械才能投入使用。警示标志牌应由指派人员拆除。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1497d3ca-adcb-4245-8ed2-ed10312d4d18', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '15 塑料护套线直敷布线', '15 塑料护套线直敷布线## 15．1主控项目\n\n15．1．1 塑料护套线严禁直接敷设在建筑物顶棚内、墙体内、抹灰层内、保温层内或装饰面内。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：施工中观察检查。\n\n15．1．2塑料护套线与保护导体或不发热管道等紧贴和交叉处及穿梁、墙、楼板处等易受机械损伤的部位，应采取保护措施。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n15．1．3 塑料护套线在室内沿建筑物表面水平敷设高度距地面不应小于2．5m，垂直敷设时距地面高度1．8m以下的部分应采取保护措施。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查。\n\n## 15．2一般项目\n\n15．2．1 当塑料护套线侧弯或平弯时，其弯曲处护套和导线绝缘层均应完整无损伤，侧弯和平弯弯曲半径应分别不小于护套线宽度和厚度的3倍。\n\n检查数量：按侧弯及平弯的总数量抽查 $20 \\%$ ，且各不得少于1处。\n\n检查方法：尺量检查、观察检查。\n\n15．2．2塑料护套线进入盒(箱)或与设备、器具连接，其护套层应进入盒(箱)或设备、器具内，护套层与盒(箱)入口处应密封。  \n检查数量：全数检查。  \n检查方法：观察检查。\n\n15．2．3塑料护套线的固定应符合下列规定：\n\n1 固定应顺直、不松弛、不扭绞；  \n2 护套线应采用线卡固定，固定点间距应均匀、不松动，固定点间距宜为 $1 5 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 2 0 0 \\mathrm { m m }$ ；3 在终端、转弯和进入盒(箱)、设备或器具等处，均应装设线卡固定，线卡距终端、转弯中点、盒(箱)、设备或器具边缘的距离宜为 $5 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ ；  \n4 塑料护套线的接头应设在明装盒(箱)或器具内，多尘场所应采用 IP5X 等级的密闭式盒(箱)，潮湿场所应采用 IPX5 等级的密闭式盒(箱)，盒(箱)的配件应齐全，固定应可靠。检查数量：按每检验批的配线回路数量抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1处。  \n检查方法：观察检查。15．2．4 多根塑料护套线平行敷设的间距应一致，分支和弯头处应整齐，弯头应一致。  \n检查数量：按多根塑料护套线平行敷设的数量抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1处。  \n检查方法：观察检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1498c46f-cf39-47ad-87ab-f0609de93b74', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3.0.3 低压断路器的接线，应符合下列要求', '3.0.3 低压断路器的接线，应符合下列要求：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('14a55e2a-4c4c-462c-807c-f6c2c01da724', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条是对模板、支架在设计、制作和使用时的基本要求。\n\n## 5.1.3 模板和支架均应进行施工图设计，且经批准后方可用于施工。施工图设计应包括下列内容：\n\n1 工程概况和工程结构简图；\n\n2 结构设计的依据和设计计算书；\n\n3 总装图和细部构造图；\n\n4 制作、安装的质量及精度要求；\n\n5 安装、拆除时的安全技术措施及注意事项；\n\n6 材料的性能质量要求及材料数量表；\n\n7 设计说明书和使用说明书。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('14a9a26a-bd89-4e24-861a-0a6902d24f41', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 1）', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算## 6.2.1 计算内容和方法\n\n起重机机械零件的设计计算包括以下内容，但并非全部零件都要进行以下各项计算，而是根据零件所处的部位及其受载情况进行合理的选择。\n\n### 6.2.1.1 强度计算\n\n强度计算包括抗脆性断裂及防止出现塑性变形的计算，其目的是要验证计算应力不超过所采用材料的许用应力。对传动机构中的大多数零件均要进行此项计算，对受力较大的承载零件也需进行此项计算。在确定许用应力时，对于弹塑性较好的材料 $( \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7 )$ ）制成的机械零件，可以用屈服强度（屈服点）除以安全系数进行强度计算。但对于机械零件中使用较多的高强度材料或经过热处理提高了其机械性能的材料，其屈服强度与抗拉强度之比是较高或很高的（经常 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7 )$ ），如果强度计算的许用应力仍根据屈服强度来确定，零件就容易在其所受应力偶然超过这个强度时发生脆性破坏。因此对这类机械零件应该用其钢材的抗拉强度除以安全系数进行强度计算。\n\n### 6.2.1.2 稳定计算\n\n稳定计算包括对易丧失稳定的零件进行的抗失稳计算，对较长的高速传动轴进行防止达到临界转速的计算等。特别是对于使用高强度材料的机构，更应重视对零件的稳定计算。\n\n### 6.2.1.3 耐磨及发热计算\n\n耐磨及发热计算包括对受力较大的摩擦磨损件进行耐磨计算和对可能出现较高发热的零部件进行防止过热的计算。对于采用新的金属及非金属材料制成的零件，更应进行此项计算。\n\n### 6.2.1.4 抗疲劳计算\n\n对承受应力循环次数较多的零件，应进行抗疲劳计算。\n\n起重机机械零件的上述计算都是用安全系数法，即考核这些零件在抗失效方面是否有足够的安全裕度。\n\n## 6.2.2 计算载荷与载荷情况\n\n### 6.2.2.1 计算载荷\n\n起重机机构零件受到的载荷基本上可分为两类： $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷，见4．4．1。\n\n### 6.2.2.2 载荷情况\n\n起重机机械零件设计计算中的载荷，要考虑在情况Ⅰ：无风正常工作，情况Ⅱ：有风正常工作，情况犘犘Ⅲ：特殊载荷作用等三种情况下 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 各类载荷的载荷组合，见4．4．2。\n\n## 6.2.3 强度计算\n\n### 6.2.3.1 许用应力值\n\n#### 6.2.3.1.1 当钢材的屈服点 $( \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } )$ ）与钢材的抗拉强度 $( \\sigma _ { \\mathrm { b } } )$ ）之比小于0．7时，许用应力 $\\left[ \\sigma \\right]$ 按式（97）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / n _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n……（97）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { s } }$ — 与钢材的屈服点及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n表 42 $\\pmb { n } _ { s }$ 和 $\\pmb { n _ { \\mathrm { b } } }$   \n\n\n\n\n\n#### 6.2.3.1.2 对 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的材料，许用应力 $[ \\sigma ]$ 由式（98）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } } / n _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n…（98）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 机械零件钢材的抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { b } }$ — 与钢材的抗拉强度及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n### 6.2.3.2 计算应力与许用应力之间的关系\n\n机械零件危险点的计算应力，用通常的力学方法计算；复合应力按合适的强度理论予以合成。当计算应力与许用应力之间符合以下关系时，即认为该机械零件满足了强度的条件：\n\na） 纯拉伸： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { t } }$ 为计算的拉伸应力；  \nb） 纯压缩： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 为计算的压缩应力；  \nc） 纯弯曲： $\\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 为计算的弯曲应力；  \nd） 拉伸和弯曲复合： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('14adc98c-09eb-4d40-bfc2-eabe19cec4b2', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '25 建筑物等电位联结', '25 建筑物等电位联结## 25．1 主控项目\n\n### 25．1．1 建筑物等电位联结的范围、形式、方法、部位及联结导体的材料和截面积等是由设计根据建筑物的功能、使用环境等来决定的，有星形结构(S 型)和网络结构(M 型)，且设计图中都有明确要求，本条主要是强调必须按设计施工。\n\n## 25．2 一般项目\n\n### 25．2．1 在高档装修的卫生间内，各种金属部件外观华丽，应在内侧设置专用的等电位联结点与暗敷的等电位联结支线连通，这样就不会因乱接而影响观感质量。\n\n### 25．2．2 等电位联结导体的连接方式有焊接连接和螺栓连接两类。焊接连接一般用于永久性连接，螺栓连接一般用于时常需要检查维修的场合，对地下暗敷的等电位联结导体平时是不需要维护和检修的，属永久性连接。而且设计上等电位联结导体一般选用的是铜排或镀锌扁钢，铜排或扁钢采用螺栓压接时，对压接面的平整度要求相对较高，地下暗敷采用压接连接接触面可能会受影响且连接状况发生变化时不易被及时发现，故提出本条要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('14bc7926-919b-4f08-8856-2027a326c814', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6 受弯构件（Part 4）', '不大于2倍梁高并与梁等宽的横向加劲肋。\n\n## 6.3 局部稳定\n\n### 6.3.1 承受静力荷载和间接承受动力荷载的焊接截面梁可考虑腹板屈曲后强度，按本标准第6.4节的规定计算其受弯和受剪承载力。不考虑腹板屈曲后强度时，当 $h _ { 0 } / t _ { \\mathrm { w } } > 8 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ ，焊接截面梁应计算腹板的稳定性。 $h _ { 0 }$ 为腹板的计算高度， $\\scriptstyle t _ { \\mathrm { w } }$ 为腹板的厚度。轻级、中级工作制吊车梁计算腹板的稳定性时，吊车轮压设计值可乘以折减系数0.9。\n\n### 6.3.2 焊接截面梁腹板配置加劲肋应符合下列规定：\n\n  \n图6.3.2加劲肋布置 1—横向加劲肋；2一纵向加劲肋；3一短加劲肋\n\n1 当 $h _ { 0 } / t _ { \\mathrm { w } } \\leqslant 8 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时，对有局部压应力的梁，宜按构造配置横向加劲肋；当局部压应力较小时，可不配置加劲肋。\n\n2 直接承受动力荷载的吊车梁及类似构件，应按下列规定配置加劲肋（图6.3.2)：\n\n1）当 $h _ { 0 } / t _ { \\mathrm { w } } > 8 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时，应配置横向加劲肋；\n\n2）当受压翼缘扭转受到约束且 $h _ { 0 } / t _ { \\mathrm { w } } > 1 7 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 、受压翼缘扭转未受到约束且 $h _ { 0 } / t _ { \\mathrm { w } } > 1 5 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ ，或按计算需要时，应在弯曲应力较大区格的受压区增加配置纵向加劲肋。局部压应力很大的梁，必要时尚宜在受压区配置短加劲肋；对单轴对称梁，当确定是否要配置纵向加劲肋时， $h _ { 0 }$ 应取腹板受压区高度 $h _ { \\mathrm { c } }$ 的2倍。\n\n3 不考虑腹板屈曲后强度时，当 $h _ { 0 } / t _ { \\mathrm { w } } { > } 8 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时，宜配置横向加劲肋。\n\n4 $h _ { 0 } / t _ { \\mathrm { w } }$ 不宜超过250。\n\n5 梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处，宜设置支承加劲肋。\n\n6 腹板的计算高度 $h _ { 0 }$ 应按下列规定采用：对轧制型钢梁，为腹板与上、下翼缘相接处两内弧起点间的距离；对焊接截面梁，为腹板高度；对高强度螺栓连接（或铆接）梁，为上、下翼缘与腹板连接的高强度螺栓（或铆钉）线间最近距离（图6.3.2)。\n\n### 6.3.3 仅配置横向加劲肋的腹板[图6.3.2（a)]，其各区格的局部稳定应按下列公式计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\left( \\frac { \\sigma } { \\sigma _ { \\mathrm { c r } } } \\right) ^ { 2 } + \\left( \\frac { \\tau } { \\tau _ { \\mathrm { c r } } } \\right) ^ { 2 } + \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c } } } { \\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } } \\leqslant 1 . 0 } \\end{array}\n$$\n\n$$\n\\tau = \\frac { V } { h _ { \\mathrm { w } } t _ { \\mathrm { w } } }\n$$\n\n$\\pmb { \\sigma } _ { \\mathbf { c r } }$ 应按下列公式计算：\n\n当 $\\lambda _ { \\mathrm { n , b } } \\leqslant 0 . 8 5$ 时：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = f\n$$\n\n当 $0 . 8 5 < \\lambda _ { \\mathrm { n , b } } \\leqslant 1 . 2 5$ 时：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = [ 1 - 0 . 7 5 ( \\lambda _ { \\mathrm { n , b } } - 0 . 8 5 ) ] f\n$$\n\n当 $\\lambda _ { \\mathrm { n , b } } > 1 . 2 5$ 时：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = 1 . 1 f / \\lambda _ { \\mathrm { n , b } } ^ { 2 }\n$$\n$$\n\n当梁受压翼缘扭转受到约束时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n , b } } = \\frac { 2 { h _ { \\mathrm { c } } } / t _ { \\mathrm { w } } } { 1 7 7 } \\cdot \\frac { 1 } { \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n当梁受压翼缘扭转未受到约束时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n , b } } = \\frac { 2 h _ { \\mathrm { c } } / t _ { \\mathrm { w } } } { 1 3 8 } \\cdot \\frac { 1 } { \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('14ceb811-0bfc-49c4-8d8c-e924d463afd3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条对锚垫板和锚下的局部加强钢筋（如螺旋筋）的性能提出了要求，并强调需要与锚具或连接器配套使用，新的国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T 14370-2015）已将锚垫板和螺旋筋作为锚具或连接器配套的产品。传力性能是指：通过传力性能试验检验，预加力从锚具通过垫板传递到混凝土结构时的局部承压区的性能，实际上就是对预应力体系的性能要求。锚固区传力性能试验一般在产品定型时由生产厂委托有资质的检测机构进行。\n\n### 7.3.6 锚具、夹具和连接器进场时，应按合同核对其型号、规格和数量，以及适用的预应力筋品种、规格和强度等级，且生产厂应提供产品质保书、产品技术手册、锚固区传力性能型式检验报告，以及夹片式锚具的锚口摩阻损失测试报告或参数。产品按合同核对无误后，应按下列规定进行进场检验：\n\n1 外观检验：应从每批产品中抽取 $2 \\%$ 且不少于 10 套样品，检验表面裂纹及锈蚀情况。表面不得有裂纹及锈蚀。当有 1 个零件不符合要求时，本批全部产品应逐件检验，符合要求者判定该零件外观合格。对配套使用的锚垫板和螺旋筋可按上述方法进行外观检验，但允许表面有轻度锈蚀。\n2 尺寸检验：应从每批产品中抽取 $2 \\%$ 且不少于 10 套样品，检验其外形尺寸。外形尺寸应符合产品质保书所示的尺寸范围。当有 1 个零件不符合规定时，应另取双倍数量的零件重新检验；如仍有 1 个零件不符合要求，则本批全部产品应逐件检验，符合要求者判定该零件尺寸合格。\n\n3 硬度检验：应从每批产品中抽取 $3 \\%$ 且不少于 5 套样品（对多孔夹片式锚具的夹片，每套抽取6片），对其中有硬度要求的零件进行硬度检验，每个零件测试 3点，其硬度应符合产品质保书的规定。当有 1 个零件不合格时，应另取双倍数量的零件重做检验；如仍有 1 个零件不合格，则应对本批产品逐个检验，合格者方可使用或进入后续检验。\n\n4 静载锚固性能试验：应在外观检验和硬度检验均合格的同批产品中抽取样品，与相应规格和强度等级的预应力筋组成 3 个预应力筋－锚具组装件，进行静载锚固性能试验。如有 1 个试件不符合要求，则应另取双倍数量的样品重做试验；如仍有1个试件不符合要求，则该批锚具为不合格。静载锚固性能试验方法应符合现行《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T14370）的规定。\n\n5 对特大桥、大桥和重要桥梁工程中使用的锚具产品，应进行上述 4项检查和检验；对锚具用量较少的一般中、小桥梁工程，如生产厂能提供有效的静载锚固性能试验合格的证明文件，则可仅进行外观检验和硬度检验。\n\n6 进场检验时，同种材料、同一生产工艺条件下、同批进场的产品可视为同一验收批。锚具的每个验收批宜不超过 2000套；夹具、连接器的每个验收批宜不超过500 套；获得第三方独立认证的产品，其验收批可扩大 1 倍。检验合格的产品，在现场的存放期超过1年，再用时应进行外观检验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('14d963cb-0b95-4925-827f-7ff80515680c', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百二十三条承租人经出租人同意，可以对租赁物进行改善或者增设他物', '第二百二十三条承租人经出租人同意，可以对租赁物进行改善或者增设他物。承租人未经出租人同意，对租赁物进行改善或者增设他物的，出租人可以要求承租人恢复原状或者赔偿损失。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('14e1f74c-0cdf-46bf-b8e0-3fefee264f7d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '附录A 常用建筑结构体系', '附录A 常用建筑结构体系## A.1单层钢结构\n\n### A.1.1单层钢结构可采用框架、支撑结构。厂房主要由横向、纵向抗侧力体系组成，其中横向抗侧力体系可采用框架结构，纵向抗侧力体系宜采用中心支撑体系，也可采用框架结构。\n\n### A.1.2每个结构单元均应形成稳定的空间结构体系。\n\n### A.1.3柱间支撑的间距应根据建筑的纵向柱距、受力情况和安装条件确定。当房屋高度相对于柱间距较大时，柱间支撑宜分层设置。\n\n### A.1.4屋面板、標条和屋盖承重结构之间应有可靠连接，一般应设置完整的屋面支撑系统。\n\n## A.2多高层钢结构\n\n### A.2.1按抗侧力结构的特点，多高层钢结构常用的结构体系可按表A.2.1分类。\n\n表A.2.1多高层钢结构常用体系');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('14fd831d-819e-4d11-a510-d5a62798cd76', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数按表 N．1计算。\n\n表 犖．1 局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n表 犖．1（续）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('14fe105a-1010-4418-838a-6d4b23a0f0ed', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '置和要求', '置和要求［18］ISO77523：1993 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第3部分：塔式起重机  \n［19］ISO77524：1989 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第4部分：臂架起重机  \n［20］ISO77525：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第5部分：桥式和门式起重机  \n［21］ISO86861：1989 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第1部分：总则  \n［22］ISO86862：2004 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第2部分：流动式起重机  \n［23］ISO86863：1998 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第3部分：塔式起重机  \n［24］ISO86864：2005 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第4部分：臂架起重机  \n［25］ISO86865：1992 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第5部分：桥式和门式起重机  \n［26］ISO99421：1994 起重机 信息标牌 第1部分：总则  \n［27］ISO99423：1999 起重机 信息标牌 第3部分：塔式起重机  \n［28］ISO102451：1994 起重机 限制器和指示器 第1部分：总则  \n［29］ISO102452：1994 起重机 限制器和指示器 第2部分：流动式起重机  \n［30］ISO102453：1999 起重机 限制器和指示器 第3部分：塔式起重机  \n［31］ISO102454：2004 起重机 限制器和指示器 第4部分：臂架起重机  \n［32］ISO102455：1995 起重机 限制器和指示器 第5部分：桥式和门式起重机  \n［33］ISO109721：1998 起重机 对机构的要求 第1部分：总则  \n［34］ISO116601：1999 起重机 通道及安全防护设施 第1部分：总则  \n［35］ISO116602：1994 起重机 通道及安全防护设施 第2部分：流动式起重机  \n［36］ISO116603：1999 起重机 通道及安全防护设施 第3部分：塔式起重机  \n［37］ISO116605：2001 起重机 通道及安全防护设施 第5部分：桥式和门式起重机  \n［38］ISO122101：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第1部分：总则  \n［39］ISO122104：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第4部分：臂架起重机  \n［40］ISO124801：1997 起重机 安全使用 第1部分：总则  \n［41］ISO22986：2007 起重机 刚性 桥式和门式起重机  \n［42］EN130011：2004 起重机安全 通用设计 第1部分：一般原则和要求  \n［43］EN130012：2004 起重机安全 通用设计 第2部分：载荷效应  \n［44］BS2573／1：1983 起重机设计规范 第1部分：分级、应力计算和结构设计原则  \n［45］BS2573／2：1980 起重机设计规范 第2部分：分级、应力计算和机构设计原则  \n［46］DIN15018／1：1984 起重机 钢结构 验证和分析  \n［47］DIN15018／2：1984 起重机 钢结构 设计和构造原则  \n［48］DIN15018／3：1984 流动式起重机 钢结构计算原则  \n［49］DIN150191：1979 起重机 稳定性  \n［50］DIN150192：1979 流动式起重机（无轨式） 稳定性试验载荷和计算  \n［51］DIN15025：1978 起重机 司机室内控制器的操作方向和布置  \n［52］FEM1．001：1998 欧洲起重机械设计规范  \n［53］JISB8821：2004 起重机钢结构的计算标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1505deff-08fd-4a5a-954e-b45d1788f641', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.13 斜拉桥（Part 1）', '8.13 斜拉桥## 8.13.1 混凝土索塔施工应符合下列规定：\n\n### 1 参加索塔施工的人员应体检，患高血压、心脏病、高空作业禁忌症及医生认为其他不适合从事高空作业的人员，不得从事索塔施工作业。\n\n### 2 塔吊上部应装设测风仪。塔吊停机作业后，吊臂应按顺风方向停放。\n\n### 3 索塔施工作业，应在劲性骨架、模板、塔吊等构筑物顶部设置有效的避雷设施，并应定期检测防雷接地电阻。\n\n### 4 索塔、横梁等悬空作业，应形成绕索塔塔身封闭的高空作业系统，每层施工面应设置安全立网和平网，立网高度不得小于 $1 , 5 \\mathrm { m }$ ，平网应随施工高度提升，网格、网距、受力等应符合要求。\n\n### 5 索塔施工应设警戒区，通往索塔人行通道的顶部应设防护棚。\n\n### 6 索塔上部、下部、塔腔内部等通信联络应畅通有效\n\n### 7 起重作业应执行本规范第5.6节的有关规定。\n\n### 8 索塔施工超过 $4 0 \\mathrm { m }$ 时应设置施工升降机。\n\n### 9 索塔施工机具、设备和物料的提升和吊运应使用专用吊具。\n\n### 10 采用泵送浇筑塔身混凝土，混凝土泵管应附墙设置，泵管附墙件应经计算、审核，并应定期检查。\n\n### 11 索塔施工平台四周及塔腔内部应按要求配备消防器材。\n\n### 12 索塔施工应设置劲性骨架，劲性骨架的刚度、强度应能满足钢筋架立、模板安装的要求。\n\n### 13 倾斜索塔施工应验算索塔内力，并应分高度设置水平横撑或拉杆。\n\n## 8.13.2 索塔横梁及塔身合龙段施工应符合下列规定：\n\n### 1 支架系统应进行专门设计，其强度、刚度和稳定性应满足最不利工况要求。\n\n### 2 支架焊接、栓接作业应设置牢固的作业平台。\n\n### 3 支架系统安装完成后，应组织验收，并应详细记录，\n\n### 4 横梁与索塔采用异步施工时，上部索塔、下部横梁均应采取防止高空坠落和物体打击的安全措施。\n\n### 5 下横梁和中横梁钢筋混凝土施工时，在支撑模板的分配梁四周应安装不低于$1 . 2 \\mathrm { m }$ 的安全护栏，护栏外侧应满挂安全网。\n\n### 6 索塔横梁及塔身合龙段预应力施工，应搭设操作平台，防护设施应符合本规范第5.7节的有关规定。\n7在横梁、塔身合龙段内部空心段拼装、拆除模板时，应配备消防器材和照明设施，必要时应采取通风措施。\n\n2采用火箭牵引先导索施工，应由专业机构操作，并按规定经相关部门批准。火箭发射及着陆区域应设置安全警戒区。\n\n3采用拖轮牵引先导索施工，拖力应满足牵引技术要求，并应经海事、航道管理部门批准，施工期间应封航。\n\n4采用直升机、无人机牵引先导索施工，直升机、无人机性能应满足牵引技术要求，并应按规定经有关部门批准。\n\n5恶劣天气不得进行先导索牵引作业。\n\n### 8.14.8猫道架设应符合下列规定：\n\n1猫道架设应遵循横桥向对称、顺桥向边跨和中跨平衡的原则，裸塔塔顶的变位及扭转应控制在设计允许范围内。\n\n2承重索及其他钢丝绳投入使用前应严格验收，严禁使用断丝、变形、锈蚀等超出相应规定的钢丝绳，施工过程中应注意检查和防护。\n\n3承重索和抗风缆采用钢丝绳时，架设前应通过预张拉消除钢丝绳非弹性变形，预张拉荷载不得小于其破断拉力的0.5倍。\n\n4横桥向架设承重索，两侧应同步架设，数量差不宜超过1根；顺桥向架设承重索，边跨与中跨应连续架设，且中跨的承重索宜采用托架法架设。\n\n5面层及横向通道铺设，宜从索塔塔顶开始，同时向跨中和锚碇方向对称、平衡架设安装，并应设置牵引及反拉系统，控制面层铺设下滑速度。\n\n6猫道面层应每隔 $0 , 5 \\mathrm { m }$ 绑扎一根防滑木条，每 $3 \\mathrm { m }$ 交替设置面层小横梁和大横梁，并应与猫道牢固连接。\n\n7猫道外侧应设置扶手绳及钢丝密目网。\n\n8猫道单根承重索宜采用整根钢丝绳，接长的连接方式应安全、可靠，应进行工艺评定，并应进行静载试验，连接部位实际抗拉力应大于钢丝绳最小破断力。\n\n### 8.14.9猫道拆除应符合下列规定：\n\n1猫道拆除前应制订专项施工方案，对承重索、扶手绳、横向通道等构件应进行受力计算，拆除使用的各种机具应满足受力要求。\n\n2猫道拆除前应收紧承重索。\n\n3猫道面层和底梁宜按中跨从塔顶向跨中方向、边跨从塔顶向锚碇方向的顺序分段拆除。\n\n4猫道下放前，下放的垂直方向不得有障碍物。\n\n5猫道拆除前，影响拆除作业区域的翼缘板不得施工。\n\n### 8.14.10主缆施工应符合下列规定：\n\n1索股放索速度不得超过方案规定值，索股牵引过程中应有专人跟踪牵引锚头，且宜在沿线设观测点监测索股的运行状况。\n\n2索股整形入鞍时，握索器与索股应连接可靠，索股应保持在限位轮中，操作人员不得处于索股下方。\n\n3索股锚头入锚后应临时锚固，索鞍位置处调整好的索股应临时压紧固定，不得在鞍槽内滑移。\n\n### 8.14.11索夹与吊索施工应符合下列规定：\n\n1在满足施工需要的前提下，应减小猫道面层开孔面积，并应在开孔位置四周绑扎防滑木条，设立警示标志。\n\n2索夹在主缆上定位后，应紧固螺栓。紧固同一索夹的螺栓时，各螺栓受力应均匀。\n\n3采用缆索吊安装索夹及吊索时，应符合本规范第5.6节、第5.7节中的有关规定。\n\n4吊运物体时，作业人员不得沿主缆顶面行走。\n\n5猫道上摆放索夹的位置处应铺设木板。\n\n6缆索吊吊装索夹、吊索时，运行速度应平稳，作业人员应在吊运构件到位稳定后作业。\n\n7制动不良不得吊运作业。\n\n### 8.14.12 加劲梁施工应符合下列规定：\n\n1加劲梁安装前应制订专项施工方案，并应对桥位处的自然环境条件进行勘察，掌握当地的有关气象资料。\n\n2安装加劲梁的吊机、吊索具等应进行专门设计，加劲梁吊装作业前应按各工况进行试吊，试吊荷载为最大梁段重量的1.2倍。\n\n3钢箱加劲梁接头焊缝的施焊宜从桥面中轴线向两侧对称进行，接头焊缝强度和刚度不符合要求时，不得解除临时刚性连接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('150ef276-453b-4235-92b7-fed13d77cba2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱桥的施工控制首先需要对构件（或结构）无应力状态下的尺寸进行严格控制，然后在施工过程中按本条规定的目标进行控制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('151447c8-d7eb-4b1b-aad5-6406231fb397', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '4平面 $\\mathbf { K }$ 形搭接节点', '4平面 $\\mathbf { K }$ 形搭接节点（图13.3.2-5)：支管在管节点处的承载力设计值 $N _ { \\mathrm { c K } } , \\ N _ { \\mathrm { t K } }$ 应按下列公式计算：\n\n受压支管\n\n$$\nN _ { \\mathrm { c K } } = \\Big ( \\frac { 2 9 } { \\psi _ { \\mathrm { q } } + 2 5 . 2 } - 0 . 0 7 4 \\Big ) A _ { \\mathrm { c } } f\n$$\n\n受拉支管\n\n$$\nN _ { \\mathrm { t K } } = \\Big ( \\frac { 2 9 } { \\psi _ { \\mathrm { q } } + 2 5 . 2 } - 0 . 0 7 4 \\Big ) A _ { \\mathrm { t } } f\n$$\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { q } } = \\beta ^ { \\eta _ { \\mathrm { o v } } } \\gamma \\tau ^ { 0 . 8 - \\eta _ { \\mathrm { o v } } }\n$$\n\n$$\n\\gamma = D / ( 2 t )\n$$\n\n$$\n\\tau = t _ { i } / t\n$$\n\n  \n图13.3.2-5平面K形搭接节点1—主管；2一搭接支管；3—被搭接支管；4—被搭接支管内隐藏部分\n\n式中： $\\psi _ { \\mathfrak { q } }$ 参数；\n\n$A _ { \\mathrm { c } }$ 受压支管的截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$A _ { \\mathrm { t } }$ 受拉支管的截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$f$ -支管钢材的强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$t _ { i }$ 支管壁厚 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('151ade86-c013-4cb5-81cd-0253b8b63647', '145《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2009）.md', '3术语和定义', '3术语和定义下列术语和定义适用于本标准。\n\n## 3.1高处作业altitude working\n在离地面（坠落高度基准面） ${ } ^ { 2 \\mathbf { m } }$ 及以上的杆塔、构架或设备上进行的工作。\n\n## 3.2坠落高度基准面datum plane of fall altitude\n通过可能坠落范围内最低处的水平面。\n\nDL/T1147—2009\n\n## 3.3防坠器mobile fall arrester\n高处作业时，用于防止人体坠落的一种防护装置，一般可分为速差式防坠器、导轨式防坠器和绳索式防坠器。\n\n## 3.4速差式防坠器retractable type fall arester\n一种安装在挂点上，装有可伸缩长度的绳（带、钢丝绳)，串联在安全带和挂点之间，当人体坠落时，可利用速度的变化进行内部自锁并迅速制动的装置。\n\n## 3.5导轨式防坠器guided type fall arrester\n一种可在导轨内或外表面上下滑动并在快速下滑时能迅速制动的装置。\n\n## 3.6绳索式防坠器rope type fall arrester\n一种既可用于锁紧绳索起人员空中定位作用，又可沿绳索滑动但发生坠落时能自动锁紧的装置，工程俗称抓绳器。\n\n## 3.7连接绳connecting rope\n防坠器和安全带之间的连接用绳（带）。\n\n## 3.8连接器connector\n带有手锁或自锁开口的金属承载连接部件，通常为椭圆形或D形，用于装备之间或装备与固定点之间的连接，包括安全扣和挂钩。\n\n## 3.9缓冲器buffer\n串联在安全带和安全绳之间，当人体坠落时，能吸收部分冲击能量，对人体起缓冲作用的一种装置。\n\n## 3.10额定制动载荷 rated braking load\n防坠器可有效制动的最大载荷。\n\n## 3.11额定工作载荷rated load\n防坠器正常使用时的最大允许载荷。\n\n## 3.12锁止距离locking distance\n防坠器的制动距离。\n\n## 3.13附件attachment\n本标准的附件是指连接绳、连接器及缓冲器等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('151c6943-c2e0-4756-b330-4416bbd4752f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0563—2005 水泥混凝土强度快速试验方法', 'T0563—2005 水泥混凝土强度快速试验方法（1h促凝压蒸法）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('151f3bfd-fbb0-475b-ba72-03ce02547eec', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '7 配电线路（Part 1）', '7 配电线路## 7.1 一般规定\n### 7.1.1 配电线路路径的选择对施工现场供用电的安全性、可靠性至关重要，由于施工现场供用电环境的特殊性，在选择施工现场供用电路径时应把保证安全放在首要位置。\n### 7.1.2 施工现场配电线路的敷设方式主要为架空和直埋,本章重点对施工现场架空线路和直埋线路的材料、隔离、防护等进行了规定。调研发现，由机械性损伤引起的电缆绝缘故障导致的施工现场电击事故机率较高，因此本规范对敷设方式应避免受到机械性损伤进行了重点强调。本条依据现行国家标准《用电安全导则》GB/T13869对于电气线路绝缘的原则要求制订。\n\n## 7.2 架空线路\n### 7.2.1 本条第1款针对目前施工现场将非架空线用于架空线路带来的绝缘、强度等方面的安全隐患，强调了施工现场架空线路采用的绝缘导线应符合的有关的国家标准。\n7.2.2本条第2款所说的防沉土台是指电杆组立后，在坑基周围堆积一定厚度的土，目的是为了防止回填土下沉,造成电杆周围土\n\n壤下陷，影响电杆基础的稳定性。\n\n7.2.3对于施工现场架空线路档距的确定主要依据以下运行经验确定：施工现场受周围环境影响，耐张杆和转角杆打拉线时受到限制，需要减小档距，保证导线张力不致过大，有利于线路的安全运行；施工现场的路灯线路、通信线路多与架空线路同杆架设，需要按照低压线路特点设置档距。\n\n7.2.4对本条第4款说明如下：本条是为保证施工现场线路、人身安全，防止拉线碰撞导线后导致电击事故而作出的绝缘子装设规定。在拉线断开情况下绝缘子高度应超过人手可能达到的高度，故规定为 $2 . 5 \\mathrm { m }$\n\n7.2.5对本条第3款说明如下：调研发现施工现场由于中性导体(N)位置变化而接错中性导体(N)或中断中性导体(N)，易烧毁低压设备。为保证供用电系统安全运行、方便检修，在施工现场供电维护地区范围内，应做到中性导体(N)位置尽量统一。中性导体(N)架在靠近电杆侧，运行、检修人员登杆作业较安全。\n\n7.2.6考虑到施工现场照明线路与架空线路同杆架设的情况，本规范规定电杆中心至线路边缘的最小距离为 $0 . 5 \\mathfrak { m }$ 。由于施工现场可能涉及超过正常车辆宽度的设备的运输，在照明线路与架空线路分设的情况下，电杆中心至线路边缘的距离应尽可能加大以保证安全。\n\n施工现场配电线路与道路路面的最小距离主要考虑施工期间大型施工机械、车辆通过时应保证一定的安全通行高度。通过对施工机械、车辆高度参数的调研，跨越道路时距路面最小垂直距离在符合现行行业标准《架空绝缘配电线路设计技术规程》$\\mathrm { D L } / \\mathrm { T } ~ 6 0 1 { - } 1 9 9 6$ 关于至路面最小垂直距离规定的情况下，低压及中压分别为 $6 \\mathtt { m }$ 和 $7 \\mathrm { m }$ ,已能够满足绝大多数情况下的安全通行高度。对于有超高机械、运输车辆通过的情况，应采取线路落地或线路架设时增加架设高度等方法解决。\n\n调研发现，在建工程(含脚手架)与外电线路发生电击事故多是由于在脚手架上施工人员与危险电压距离过小,在传递物件(例如钢管)的过程中触碰配电线路导致事故。结合施工现场实际情况，施工现场供用电绝缘线路与在建工程脚手架的最小水平距离应大于脚手架最大杆长。根据现行行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130一2011的规定，为确保施工安全，运输方便，脚手架杆长在一般情况下不超过 $6 , 5 \\mathrm { m }$ 。本规范规定与在建工程(含脚手架)最小水平距离为 $7 \\mathrm { m }$ 。如果无法达到该距离，应采取电缆入地或更改线路的措施予以保证。\n\n与临时建筑物的最小水平距离主要参照现行行业标准《架空绝缘配电线路设计技术规程》DL/T601的有关规定，本规范在数值上进行了适当的增加。\n\n施工现场供用电绝缘线路与外电线路的距离符合国家现行标准 $\\$ 123,456$ 架空输电线路设计规范》GB50545、《10kV.及以下架空配电线路设计技术规程》DL/T5220以及《架空绝缘配电线路设计技术规程》DL/T601的有关规定。\n\n7.2.7本条是按照《电力设施保护条例》结合施工现场实际作出的规定。\n\n## 7.3直埋线路\n\n### 7.3.1本条规定是从防止外力破坏考虑的。调研发现施工现场直埋电缆的绝缘故障主要是由开挖、碾压导致的绝缘层机械损伤引起的，因此施工现场的直埋线路宜采用铠装电缆。\n\n### 7.3.2对本条说明如下：\n\n2施工现场供用电线路直埋敷设应首先满足供用电线路的安全要求。考虑到施工现场的场地经常开挖和回填，为防止电缆被挖断或碰伤，电缆宜沿路边、建筑物边缘埋设。为便于电缆的查找、维修和保护，应沿线路走向设电缆走向标识。\n\n4电缆的中间接头是指在布置电缆线路时电缆的长度不能满足现场要求，或电缆受到机械损伤需要进行电缆串接使用的接头。中间接头应能保证原电缆的电气特性,并能防水且绝缘可靠。\n\n## 7.4其他方式敷设线路\n\n### 7.4.2在建筑物内或其他环境中无法埋地或架空的情况下，例如施工现场室内装饰、装修工程等阶段频繁敷设、回收的临时电缆线路，如无电缆沟、支架、桥架、井架等设施可以利用，可选择沿墙面或地面方式敷设，但应按照规定采取防止机械损伤和火花损伤措施。本条依据现行国家标准《低压电气装置第7-704·部分：特殊装置或场所的要求施工和拆除场所的电气装置》GB16895.7关于防止线路受到机械损伤的原则要求制订。\n\n### 7.4.3对本条第2款说明如下：为防止电缆沟积水浸泡电缆，导致绝缘损坏，电缆沟应采取设置排水坡度等排水措施。\n\n### 7.4.4对本条第1款说明如下：施工现场临时设施采用轻钢活动房屋时，易发生配线绝缘破损的部位多为配线在穿过楼板或墙壁处，因此应在上述部位用绝缘保护管保护。\n\n## 7.5外电线路的防护\n\n### 7.5.1本条依据');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('15267077-d7a5-4dd0-b6ce-da12a28688ca', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '制定依据：', '制定依据：1．关于4.1.1a）条：参照ANSI/ASMEB30.4-2003《门座、塔式和柱式起重机》中4-1.4.1a）的规定。\n\n2．关于4.1.1b）条：依据GB/T3811-2008中6.1.1.3.1.2及6.1.1.3.3的规定；安全制动器是指在钢丝绳卷筒上装设的机械式制动器。它的设置是为防止起升机构的驱动装置一旦损坏而出现事故。安全制动器的动作应滞后于驱动轴上所设制动器的动作。对其控制的滞后动作时间应保证物品的下降速度达到额定下降速度的1.5倍之前能自动起作用。这些规定是为了吊运熔融金属或其它危险品起重机的使用安全。\n\nGB6067-1985规定“吊运炽热金属或易燃易爆等危险物品，以及发生事故后可能造成重大危险或损失的起升机构，其每驱动装置应装有两个制动器。本部分增加了“在安全性要求特别高的起升机构中，应另外装设安全制动器”的要求，在设计时对制动安全系数应符合GB/T3811的规定。\n\n2007年4月18日，辽宁省铁岭市清河特殊钢有限责任公司起重机故障，发生钢水包倾覆的特别重大事故，造成现场32名工人死亡。其中的原因很多，但有一个原因是制动器的制动力矩不够。因此，对于吊运熔融金属的起重机不光是形式上要有双制动，对于制动器的安全系数，要按GB/T3811的规定，吊运液态金属和易燃易爆的化学品及危险品的起升机构：每套驱动装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不低于1.25；对于两套彼此有刚性联系的驱动装置，每套装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1.10；对于采用行星差动减速器传动，每套驱动装置也应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1.75；\n\n2007年7月23日国家质检总局发出《关于冶金起重机械整治工作有关意见的通知》375号文。对采用钢丝绳电动葫芦吊运熔融金属作了八条规定，其中第三条第二款为要求采用双制动。\n\nTSGQ0002-2008《起重机械安全技术监察规程桥式起重机》又补充了以下规定：当额定起重量小于或者等于5t时，电动葫芦除设置工作制动器外，也宜在低速级上设置安全制动器，否则电动葫芦应按1.5倍额定起重量设计，或者选用的起重机的额定起重量应当是最大起重量的1.5倍，并且用起重量标志明确允许的最大起重量。此要求对于双制动不再强制要求。\n\n3．关于4.1.1c）条：依据 GB/T3811-2008中9.4.1.1.4的规定。\n\n4．关于4.1.1d）条：依据GB/T3811-2008中9.4.1.3.3的规定。\n\n5．关于4.1.2a）条：参照ANSI/ASMEB30.4-2003中4-1.7.1中a）的规定。\n\n6．关于4.1.2b）条：参照ANSI/ASMEB30.4-2003中4-1.7.1中b）的规定。另外，ANSIASMEB30.2-1976《桥式和门式起重机（轨道上运行的双梁式)》中的2.1.3.1的b）、c）、d）款都是针对轨道上运行起重机，防止起重机受风力的影响。\n\n注：4.1.2b）的重点是强调起重机的防风要求，工作状态下的抗风制动装置可采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器等，非工作状态下的抗风防滑设计，在采取以上措施不足以时或无上述措施时，可采用锚定、防风拉索等措施。\n\n7．关于4.1.3条：参照ANSI/ASMEB30.4-2003中4-1.6.1的a）的规定。\n\n8．关于4.1.4a）条：参照ANSI/ASME B30.4-2003中4-1.5.1的a）的规定。\n9．关于4.1.4b）条：参照ANSI/ASMEB30.4-2003中4-1.5.2的b）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('15290ff2-22c4-423d-86dc-179de1cbbfa7', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明水泥混凝土棱柱体轴心抗压强度值用于抗压弹性模量试验，不能用于混凝土强度等级评定。一般轴心抗压强度值小于立方体抗压强度值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('152b2951-ecdf-4a2b-86ff-ded83a228efd', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第三章 事故调查', '第三章 事故调查第十九条 特别重大事故由国务院或者国务院授权有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n重大事故、较大事故、一般事故分别由事故发生地省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府负责调查。省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府可以直接组织事故调查组进行调查，也可以授权或者委托有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n未造成人员伤亡的一般事故，县级人民政府也可以委托事故发生单位组织事故调查组进行调查。\n\n第二十条 上级人民政府认为必要时，可以调查由下级人民政府负责调查的事故。自事故发生之日起 30 日内（道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内），因事故伤亡人数变化导致事故等级发生变化，依照本条例规定应当由上级人民政府负责调查的，上级人民政府可以另行组织事故调查组进行调查。\n\n第二十一条 特别重大事故以下等级事故，事故发生地与事故发生单位不在同一个县级以上行政区域的，由事故发生地人民政府负责调查，事故发生单位所在地人民政府应当派人参加。\n\n第二十二条 事故调查组的组成应当遵循精简、效能的原则。\n\n根据事故的具体情况，事故调查组由有关人民政府、安全生产监督管理部门、负有安全生产监督管理职责的有关部门、监察机关、公安机关以及工会派人组成，并应当邀请人民检察院派人参加。\n\n事故调查组可以聘请有关专家参与调查。\n\n第二十三条 事故调查组成员应当具有事故调查所需要的知识和专长，并与所调查的事故没有直接利害关系。\n\n第二十四条 事故调查组组长由负责事故调查的人民政府指定。事故调查组组长主持事故调查组的工作。\n\n第二十五条 事故调查组履行下列职责：\n\n（一）查明事故发生的经过、原因、人员伤亡情况及直接经济损失；\n\n（二）认定事故的性质和事故责任；  \n（三）提出对事故责任者的处理建议；  \n（四）总结事故教训，提出防范和整改措施；  \n（五）提交事故调查报告。\n\n第二十六条 事故调查组有权向有关单位和个人了解与事故有关的情况，并要求其提供相关文件、资料，有关单位和个人不得拒绝。\n\n事故发生单位的负责人和有关人员在事故调查期间不得擅离职守，并应当随时接受事故调查组的询问，如实提供有关情况。\n\n事故调查中发现涉嫌犯罪的，事故调查组应当及时将有关材料或者其复印件移交司法机关处理。\n\n第二十七条 事故调查中需要进行技术鉴定的，事故调查组应当委托具有国家规定资质的单位进行技术鉴定。必要时，事故调查组可以直接组织专家进行技术鉴定。技术鉴定所需时间不计入事故调查期限。\n\n第二十八条 事故调查组成员在事故调查工作中应当诚信公正、恪尽职守，遵守事故调查组的纪律，保守事故调查的秘密。\n\n未经事故调查组组长允许，事故调查组成员不得擅自发布有关事故的信息。\n\n第二十九条 事故调查组应当自事故发生之日起60 日内提交事故调查报告；特殊情况下，经负责事故调查的人民政府批准，提交事故调查报告的期限可以适当延长，但延长的期限最长不超过 60 日。\n\n第三十条 事故调查报告应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；  \n（二）事故发生经过和事故救援情况；  \n（三）事故造成的人员伤亡和直接经济损失；  \n（四）事故发生的原因和事故性质；  \n（五）事故责任的认定以及对事故责任者的处理\n\n建议；\n\n（六）事故防范和整改措施。\n\n事故调查报告应当附具有关证据材料。事故调查组成员应当在事故调查报告上签名。\n\n第三十一条 事故调查报告报送负责事故调查的人民政府后，事故调查工作即告结束。事故调查的有关资料应当归档保存。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1532a495-7dcd-4052-a6d6-982fcc01bc67', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 6）', '荷载应考虑纵向折减。当桥梁计算跨径大于 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应按表4.3.1-6规定的纵向折减系数进行折减。当为多跨连续结构时，整个结构应按最大的计算跨径考虑汽车荷载效应的纵向折减。\n\n  \n图4.3.1-3车辆荷载横向布置（尺寸单位：m)\n\n表4.3.1-4桥涵设计车道数  \n\n\n\n\n\n表4.3.1-5横向车道布载系数  \n\n\n<<<HTBL|05403e5bbe1e4b1e8c6450c2b035fb4f|END>>>\n\n\n表4.3.1-6纵向折减系数  \n\n\n<<<HTBL|e3283b7ab140b99b49a84df124c751|END>>>\n\n\n### 4.3.2汽车荷载冲击力应按下列规定计算：\n\n1钢桥、钢筋混凝土及预应力混凝土桥、坛工拱桥等上部构造和钢支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座及钢筋混凝土柱式墩台，应计算汽车的冲击作用。\n\n2填料厚度（包括路面厚度）大于或等于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的拱桥、涵洞以及重力式墩台不计冲击力。\n\n3支座的冲击力，按相应的桥梁取用。\n\n4汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数 $\\mu$ 。\n\n5冲击系数 $\\mu$ 可按下式计算：\n\n当 $f < 1 . 5 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 0 5$   \n当 $1 . 5 \\mathrm { H z } \\leqslant f \\leqslant 1 4 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 1767 \\mathrm { l n } f - 0 . 0157$   \n当 $f > 14 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 45$\n\n式中： $f$ 结构基频（ $\\mathrm { H z }$ 。\n\n6汽车荷载的局部加载及在T梁、箱梁悬臂板上的冲击系数采用0.3。\n\n### 4.3.3汽车荷载离心力可按下列规定计算：\n\n1曲线桥应计算汽车荷载引起的离心力。汽车荷载离心力标准值为按本规范第4.3.1条规定的车辆荷载（不计冲击力）标准值乘以离心力系数 $C$ 计算。离心力系数按下式计算：\n\n$$\nC = \\frac { v ^ { 2 } } { 127 R }\n$$\n\n式中： $\\boldsymbol { v }$ 设计速度（ $\\mathrm { k m / h }$ ），应按桥梁所在路线设计速度采用；$R$ ——曲线半径（m）。\n\n2计算多车道桥梁的汽车荷载离心力时，车辆荷载标准值应乘以表4.3.1-5规定的横向车道布载系数。\n\n3离心力着力点在桥面以上 $1 , 2 \\mathrm { m }$ 处；为计算简便也可移至桥面上，不计由此引起的作用效应。\n\n### 4.3.4汽车荷载引起的土压力采用车辆荷载加载，并可按下列规定计算：\n\n1汽车荷载在桥台或挡土墙后填土的破坏棱体上引起的土侧压力，可按下式换算成等代均布土层厚度 $h$ （m）计算：\n\n$$\nh = \\frac { \\sum G } { B l _ { 0 } \\gamma }\n$$\n\n式中： $\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；\n\n$\\sum G$ —布置在 $B \\times l _ { 0 }$ 面积内的车轮的总重力（kN)；\n\n$l _ { 0 }$ - 桥台或挡土墙后填土的破坏棱体长度（m）；\n\n$B$ 桥台横向全宽或挡土墙的计算长度（m）。\n\n挡土墙的计算长度 $B$ （ $\\mathfrak { m }$ ）可按下列公式计算，但不应超过挡土墙分段长度：\n\n$$\nB = 13 + H \\tan 30 ^ { \\circ }\n$$\n\n式中： $H$ ——挡土墙高度（m），对墙顶以上有填土的挡土墙，为2倍墙顶填土厚度加墙高。\n\n当挡土墙分段长度小于 $13 \\mathrm { m }$ 时， $B$ 取分段长度，并应在该长度内按不利情况布置轮重。\n\n2计算涵洞顶上汽车荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下作$30 ^ { \\circ }$ 角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外边的扩散线为准。\n\n### 4.3.5汽车荷载制动力应按下列规定计算和分配：\n\n1汽车荷载制动力按同向行驶的汽车荷载（不计冲击力）计算，并应按表4.3.1-6的规定，以使桥梁墩台产生最不利纵向力的加载长度进行纵向折减。\n\n1）一个设计车道上由汽车荷载产生的制动力标准值按本规范第4.3.1条规定的车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的 $10 \\%$ 计算，但公路一I级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $165 \\mathrm { k N }$ ，公路一Ⅱ级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $90 \\mathrm { k N }$ ；\n\n2）同向行驶双车道的汽车荷载制动力标准值应为一个设计车道制动力标准值的2倍，同向行驶三车道应为一个设计车道的2.34倍，同向待驶四车道应为一个设计车道的2.68倍。\n\n2制动力的着力点在桥面以上1.2m处，计算墩台时，可移至支座铰中心或支座底座面上。计算刚构桥、拱桥时，制动力的着力点可移至桥面上，但不应计因此而产生的竖向力和力矩。\n\n3设有板式橡胶支座的简支梁、连续桥面简支梁或连续梁排架式柔性墩台，应根据支座与墩台的抗推刚度的刚度集成情况分配和传递制动力。设有板式橡胶支座的简支梁刚性墩台，应按单跨两端的板式橡胶支座的抗推刚度分配制动力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('15422163-67fd-42da-abdc-883d40abd534', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '5.4二阶 $\\pmb { P } {', '5.4二阶 $\\pmb { P } { - } \\pmb { \\Delta }$ 弹性分析与设计## 5.4.1采用仅考虑 $P - \\Delta$ 效应的二阶弹性分析时，应按本标准第5.2.1条考虑结构的整体初始缺陷，计算结构在各种荷载或作用设计值下的内力和标准值下的位移，并应按本标准第6章～第8章的有关规定进行各结构构件的设计，同时应按本标准的有关规定进行连接和节点设计。计算构件轴心受压稳定承载力时，构件计算长度系数 $\\mu$ 可取1.0或其他认可的值。\n\n## 5.4.2二阶 $P { - } \\Delta$ 效应可按近似的二阶理论对一阶弯矩进行放大来考虑。对无支撑框架结构，杆件杆端的弯矩 $M _ { \\Delta } ^ { \\tt I I }$ 也可采用下列近似公式进行计算：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { { \\displaystyle M _ { \\Delta } ^ { \\mathrm { I I } } \\ = M _ { \\mathrm { q } } + \\alpha _ { i } ^ { \\mathrm { I I } } M _ { \\mathrm { H } } } \\ ~ } } \\\\ { { \\displaystyle ~ \\alpha _ { i } ^ { \\mathrm { I I } } \\ = \\frac { 1 } { 1 - \\theta _ { i } ^ { \\mathrm { I I } } } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $M _ { \\mathrm { q } }$ 结构在竖向荷载作用下的一阶弹性弯矩（N·mm);$M _ { \\Delta } ^ { \\tt I I }$ 仅考虑 $P { - } \\Delta$ 效应的二阶弯矩 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；$M _ { \\mathrm { H } }$ 结构在水平荷载作用下的一阶弹性弯矩（N·$\\mathrm { m m } )$ ；$\\theta _ { i } ^ { \\tt I I }$ 二阶效应系数，可按本标准第5.1.6条规定采用；$\\alpha _ { i } ^ { \\parallel }$ 第 $i$ 层杆件的弯矩增大系数，当 $\\alpha _ { i } ^ { \\parallel } > 1 . \\ 3 3$ 时，宜增大结构的侧移刚度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('155a7578-c0b0-4763-bfc5-3ea1b8d02b86', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第六十六条', '第六十六条当事人互负债务，没有先后履行顺序的，应当同时履行。一方在对方履行之前有权拒绝其履行要求。一方在对方履行债务不符合约定时，有权拒绝其相应的履行要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('155aef13-aa89-40b5-a497-51381317420c', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8 Members under Combined', '8 Members under Combined Axial Force and Bending .\\* 81## 8.1 Strength Calculation of Cross-sections ...\\*\\* …· 81\n\n## 8.2 Stability Calculation of Members ....\\*\\* · 83\n\n## 8.3 Effective Length of Frame Columns ....\\* …89\n\n## 8.4 Local Stability and Post-buckling Strength of Beamcolumns ···.· 94 \n## 8.5 Truss Members Subjected to Second-order Moments ··.....\\* 97');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('155ccd20-f7c9-4d2b-af6d-a020a546b918', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '23.5 混凝土桥面铺装', '23.5 混凝土桥面铺装## 23.5.1 沥青混凝土桥面铺装的施工应符合下列规定：\n\n1 铺装的层数和厚度应符合设计规定，铺装前应对桥面进行检查，桥面应平整、粗糙、干燥、整洁。\n\n2 沥青混凝土桥面铺筑前应洒布黏层沥青。\n\n3 沥青混凝土的配合比设计、铺筑及碾压等施工，应符合现行《公路沥青路面施工技术规范》（JTG F40）的有关规定。\n\n## 23.5.2 水泥混凝土桥面铺装的施工应符合下列规定：\n\n1 铺装的厚度、材料、铺装层结构、混凝土强度、防水层设置等均应符合设计规定。\n\n2 桥面铺装工作应在梁体的横向联结钢板焊接工作或湿接缝浇筑完成后，方可进行。\n\n3 铺装施工前应使梁、板顶面粗糙，清洗干净，并应按设计要求铺设纵向接缝\n\n钢筋和桥面钢筋网。\n\n4 水泥混凝土桥面铺装，其做面应采取防滑措施，做面宜分两次进行，第二次抹平后，应沿横坡方向拉毛或采用机具压槽，拉毛或压槽的深度应符合现行《公路水泥混凝土路面施工技术细则》（JTG/T F30）的有关规定。\n\n5 水泥混凝土桥面铺装如设计为防水混凝土，施工时应按防水混凝土的相关规定执行。\n\n6 纤维水泥混凝土桥面铺装的施工，可按现行《纤维混凝土结构技术规程》（CECS 38）的规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1562c10e-5f06-4d65-b9e7-f4c1e361686b', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《水泥密度测定方法》（GB/T208—2014）编制。液体排代法的工作原理为将水泥装入一定量液体介质的李氏瓶内，并使液体介质充分地浸透水泥颗粒。根据阿基米德定律，水泥的体积等于它所排开的液体体积，从而算出单位体积水泥的质量即为密度，为使测定的水泥不产生水化，液体介质采用无水煤油。操作过程中，要保证水泥样品的烘干温度及烘干时间，并在干燥器内冷却至室温；水泥在装入李氏瓶前的温度尽可能与瓶内液体问题温度相一致，水泥装入李氏瓶时，需仔细防止水泥黏附在无液体部分的瓶壁上或溅出瓶外；排气泡时尽可能将气泡排除干净；恒温水槽的温度一般控制在 $2 0 ^ { \\circ } C$ 为宜，因李氏瓶的容积刻度是以此温度为基准；否则难以达到试验结果差值不超过 $2 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ 的要求。\n\n水泥的密度主要取决于熟料矿物组成、水泥存储条件、煅烧时间等，水泥熟料主要矿物的密度为： $\\mathrm { C } _ { 3 } \\mathrm { S }$ $3 2 4 0 { \\sim } 3 2 6 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ， $\\mathrm { C } _ { 2 } \\mathrm { S } \\ : 3 2 7 0 { \\sim } 3 \\ : 2 9 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ， $\\mathrm { C } _ { 3 } \\mathrm { A } 3 0 1 0 { \\sim } 3 0 4 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ， $\\mathrm { C _ { 4 } A F } 3 7 0 0 { \\sim } 3 7 7 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ， $\\mathrm { f } { \\mathrm { - C a O } } 3 3 3 0 { \\mathrm { - } } 3$ $3 5 0 ~ \\mathrm { k g / m } ^ { 3 } .$ 。不同存储条件和时间会不同程度降低水泥的密度，这是由于水泥中的f-CaO吸收了空气中的 $_ { \\mathrm { H _ { 2 } O } }$ 和 $\\mathrm { C O } _ { 2 }$ 生成了密度较小的 $\\mathrm { C a ( O H ) } _ { 2 }$ 和 $\\mathrm { C a C O } _ { 3 }$ ，同时熟料水化产物的密度也较熟料矿物低。一般生烧或欠烧的熟料密度小，过烧熟料密度大，正常熟料介于两者之间，但变化并不显著。\n\n常用的粉煤灰、矿渣等水泥掺合料的密度均小于熟料密度，因此掺有大量复合材料的水泥，其密度均低于硅酸盐水泥。道路硅酸盐水泥的密度一般为 $3 ~ 1 5 0 { \\sim } 3 ~ 2 5 0 ~ \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ，硅酸盐水泥为 $3 ~ 1 0 0 { \\sim } 3 ~ 2 0 0 ~ \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ，普通硅酸盐水泥在 $3 ~ 1 0 0 ~ \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ 左右，矿渣水泥为 $2 6 0 0 { \\sim } 3 0 0 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ，火山灰质、粉煤灰硅酸盐水泥为2700\\~3$1 0 0 ~ \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ，高铝水泥为 $3 ~ 1 0 0 { \\sim } 3 ~ 3 0 0 ~ \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ，少熟料或无熟料水泥为 $2 2 0 0 { \\sim } 2 8 0 0 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('156720b1-acd4-4d12-a525-6239dddd1208', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '13.6 基底检验', '13.6 基底检验## 13.6.1 地基基底的检验应包括下列内容：\n\n1 基底的平面位置、尺寸和基底高程；  \n2 基底的地质情况和承载力是否与设计资料相符；  \n3 基底处理和排水情况是否符合本规范要求；  \n4 施工记录及有关试验资料等。\n\n## 13.6.2 特大桥或特殊结构桥梁的地基基底检验应符合设计规定，其余可按桥涵大小、地基土质复杂情况及结构对地基有无特殊要求等，采用下列方法进行地基的检验：\n\n1 小桥涵的地基检验可采用直观或触探方法，必要时可进行土质试验。2 大、中桥和地基土质复杂、结构对地基有特殊要求的地基检验，宜采用触探和钻探（钻深至少 $4 \\mathrm { m }$ ）取样做土工试验，亦可按设计的特殊要求进行荷载试验。\n\n## 13.6.3 基底的平面位置应符合设计要求，且应满足基础施工作业的需要。基底高程的允许偏差应符合现行《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTG F80/1）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('156c5a30-17cd-4438-9032-304301bdcf56', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12.6支 座', '12.6支 座12.6.1对工程中最常用的平板支座的设计作出了具体规定。\n\n从钢材小试件的受压试验中看到，当高厚比不大于2时，一般不会产生明显的弯扭现象，应力超过屈服点时，试件虽明显缩短，但压力尚能继续增加。所以突缘支座的伸出长度不大于2倍端加劲肋厚度时，可用端面承压的强度设计值 $f _ { \\mathrm { c e } }$ 进行计算。否则，应将伸出部分作为轴心受压构件来验算其强度和稳定性。\n\n12.6.2本条沿用原规范第7.6.2条，弧形支座在目前应用比较多，辊轴支座目前仍有应用。\n\n12.6.3 本条沿用原规范第7.6.3条。\n\n12.6.4本条在沿用原规范第7.6.5条的基础上增加了相关具体规定。橡胶支座有板式和盆式两种，板式承载力小，盆式承载力大，构造简单，安装方便。盆式橡胶支座除压力外还可承受剪力，但不能承受较大拔力，不能防震，容许位移值可达 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。但橡胶易老化，各项指标不易确定且随时间改变。\n\n12.6.5本条为原规范第7.6.4条的修改和补充。万向球形钢支座和新型双曲型钢支座可分为固定支座和可移动支座，其计算方法按计算机程序进行。在地震区则可采用相应的抗震、减震支座，其减震效果可由计算得出，最多能降低地震力10倍以上。这种支座可承受压力、拔力和各向剪力，其抗拔力可达 $2 0 0 0 0 \\mathbf { k N } ,$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('157ba2e7-bb76-452d-90e7-cc3fa7b8d12f', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', 'G.0.2相邻且间距小于其中较小显示主轴尺寸显示', 'G.0.2相邻且间距小于其中较小显示主轴尺寸显示,应作为单个的连续显示评定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('157d3de7-6fe6-43e3-84f6-e3c2f23045d2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 6）', '( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$\n\n当按式（53）、式（55）算出的临界应力或按式（54）算出的临界应力乘以 $\\sqrt { 3 }$ 的值超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊时，则应参照式（57）求得相应的折减临界应力，用它来替换原超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊的临界应力。\n\n当加劲肋的构造尺寸符合5．7．1．5的规定时，只需要按局部区格计算稳定性，否则应同时计算局部区格板和带肋板体两种情况的稳定性。\n\n#### 5．7．1．2 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 同时作用时板的临界复合应力\n\n临界复合应力按式（56）计算：\n\n$$\n\\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } = \\frac { \\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } } { \\frac { 1 + \\psi } { 4 } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\sqrt { \\left[ { \\frac { 3 - \\psi } { 4 } } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { m e r } } } \\right] ^ { 2 } + ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } } ) ^ { 2 } } } \\qquad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ 5 6 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , \\mathrm { c c r }$ 压缩应力 $\\sigma _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 同时作用时板的临界复合应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n为分别由式(53)、式(54)和式(55)直接求得的临界应力值；\n\n$\\psi$ —板边两端应力比， ${ \\psi } ^ { = } \\sigma _ { 2 } / \\sigma _ { 1 }$ ，见附录 $_ \\mathrm { N }$\n\n特殊情况： $\\tau { = } 0 , \\sigma _ { \\mathrm { m } } { = } 0$ 时： $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } = \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } }$\n\n当局部压应力作用于板的受拉边缘时， $\\sigma _ { 1 }$ 与 $\\sigma _ { m }$ 犿不相关，可分别取 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } = 0$ 以及 $\\sigma _ { 1 } = 0$ 进行计算。当临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ （含特殊情况）超过 $0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）求得相应的折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ ，并用折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 替换超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ ：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( 1 - \\frac { 1 } { 1 + 6 . 2 5 m ^ { 2 } } \\right) = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\rho\n$$\n\n……（57）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 折减临界应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1581aae1-dae3-419c-acf2-f44c30b6bd9a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：“特大型”是指规模远超出一般桥涵工程，“特殊地区”一般指高原、高寒、冻土、沙漠等地区。对条文中所指的特大型、特殊结构或特殊地区的桥涵工程，其施工的某些特殊要求可能不被本规范的条文所包含，因此遇到这种情况时需要在本规范的基础上制定更详细的专用技术标准或专用技术条款指导施工。\n\n1.0.4公路桥涵工程施工应符合设计文件的规定，并应满足安全、耐久、环保和节能减排的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('15878fd2-8ce6-4d19-97cc-132601c69d67', '38《起重机械超载保护装置》（GB12602-2009）.md', '标准免', '标准免#### 5.2.4振动试验\n\n振动试验过程中，装置为非通电状态。试验按4.1.6表1规定参数条件进行。试验后按5.2.2检测动作误差，按5:2.3检测数值误差。\n\n#### 5.2.5冲击试验\n\n冲击试验过程中，装置为非通电状态。试验按 $4 . 1 . 6$ 表2规定参数条件进行。试验后按5.2.2检测动作误差，按5.2.3检测数值误差。\n\n#### 5.26环境温度试验\n\n环境温度试验过程中，装置为非通电状态。\n\n##### 5.2.6.1将装置放入高温试验箱，待箱内温度达到60℃后，历时16h，取出后在30min内按5.2.2检测动作误差，按5.2.3检测数值误差\n\n##### 5.2.6.2将装置放入低温试验箱，待箱内温度达到-20℃后，历时16h，取出后在30min内按5.2.2检测动作误差，按5.2.3检测数值误差。\n\n#### 5.2.7电压波动试验\n\n交流供电和电换能装置供电时，分别施加 $0 . 9$ 倍\\~1.1倍额定电压 $1 0 ~ \\mathrm { m i n }$ 及60min：电池供电时，分别施加0.85倍\\~1.35倍额定电压 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 及60min。在降压及升压过程中分别按5.2.2检测动作误差，按5.2.3检测数值误差。\n\n#### 5.2.8抗干扰试验\n\n按照GB/T17626.5相应规定选择试验设备，在装置的供电电源上加一个4.1.10表4规定参数的试验电压，施加的时间不少于30min，在此期间装置应工作正常，按5.2.2检测动作误差，按 $5 , 2 , 3$ 检测数值误差。\n\n#### 5.2.9绝缘电阻试验\n\n在装置的电源进线端与外壳金属部分之间，应用相应绝缘电压等级（至少500V）的绝缘测量仪器进行绝缘电阻测量。\n\n#### 5.2.10工频耐受电压试验\n\n按4.1.8.2表3规定选择试验电压，在装置的电源进线端与外壳金属部分之间施加试验电压$\\mathrm { 1 \\ m i n _ { * } }$\n\n#### 5.2.11湿热试验\n\n湿热试验过程中，装置为非通电状态。  \n试验前，装置应先通过5.2.9和5.2.10试验。\n\n按GB/T2423.3规定，将湿热试验箱调整到相对湿度 $9 0 \\% + 2 0$ ℃，装置放人后历时 $^ { 4 8 \\mathrm { ~ h ~ } _ { \\vec { \\mathbf { \\tau } } } }$ 试品取出恢复 $^ { 2 \\mathrm { ~ h ~ } }$ 后，按5.2.9检测绝缘电阻，按5.2.10进行工频耐受电压试验，按5.2.2检测动作误差，按5.2.3检测数值误差。\n\n#### 5.2.12防护等级试验\n\n按GB4208相应规定进行。试验后按 $5 , 2 , 2$ 检测动作误差，按 $5 , 2 , 3$ 检测数值误差。\n\n#### 5.2.13过载能力试验\n\n对取力传感器施加相当于配用起重机规定的最大载荷试验值，加载3次后，按5.2.2检测动作误差，按5.2.3检测数值误差。\n\n#### 5.2.14疲劳试验\n\n把载荷传感器放到加载试验机上，施加预负载3次，每次加载到额定裁荷后退回到零负截。施加3次预负载后，相隔 $1 \\ \\mathrm { m a } ,$ 再正式进行试验。\n\n以额定载荷累计加载1000次，每次加载到额定载荷后，保持10s，再退回到零负载。\n\n加载1000次后，按5.2.2检测动作误差，按5.2.3检测数值误差。\n\n### 5.3装机试验\n\n#### 5.3.1试验前的准备\n\n试验用起重机应按规定进行调整检查和试运行。试验场地、环境条件应符合有关规定。试验用重物精度不低于1，并应满足试验范围需要，装置应预先标定。\n\n#### 5.3.2额定起重能力试验\n\n按配用起重机有关标准中额定载荷试验方法和程序，吊运相应的额定载荷进行试验，起重机应能正常工作。对于具有多挡变速性能的起升机构，应当分别对各挡位进行试验。\n\n#### 5.33综合误差试验\n\n对额定起重量不变的起重机，按本条a）进行。\n\n对额定起重量随工作幅度变化的起重机，允许带载变幅的按本条b）进行：不允许带载变幅的按本条c进行。\n\n对应每个测试点应反复试验三次。\n\n具有指示器功能的装置，同时检测数值误差。具有预警信号的装置，同时检测预警信号，应符合4.3相应规定。\n\na） 吊起重物离地面100mm\\~200mm处停止起升，逐渐加载至装置动作，实测起重量。  \nb) 对应每个测试点准备试验重物，以小于测试点的工作幅度起吊，逐渐增加工作幅度使装置动作，实测工作幅度后在起重特性表上查出对应的额定起重量。如果实测工作幅度在额定起重量图表上不能直接查到相应额定起重量，应按起重机制造厂提供的计算方法和其他规定的方法计算出额定起重量（以下同）。  \nc） 对应每个测试点的工作幅度，吊起重物离地面 $1 0 0 ~ \\mathrm { m m } \\sim 2 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ 处后停止起升，逐渐加载使装置动作，实测起重量。实测工作幅度后，在额定起重量图表上查出对应的额定起重量。\n\n每次测试中，应监视所加试验重物的总重量，如果超过了起重机当时配置所对应额定起重量的$1 1 0 \\%$ ,无论装置动作与否，应立即停止该次试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('15904878-9c5a-40f5-959b-d9666b93a4ad', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '1 总则（Part 4）', '符合性，其标识应完整。\n\n3．2．18电缆头部件、导线连接器及接线端子的进场验收应符合下列规定：\n\n1 查验合格证及相关技术文件，并应符合下列规定：\n\n1)铝及铝合金电缆附件应具有与电缆导体匹配的检测报告；\n\n2)矿物绝缘电缆的中间连接附件的耐火等级不应低于电缆本体的耐火等级;\n\n3)导线连接器和接线端子的额定电压、连接容量及防护等级应满足设计要求。\n\n2 外观检查：部件应齐全，包装标识和产品标志应清晰，表面应无裂纹和气孔，随带的袋装涂料或填料不应泄漏；铝及铝合金电缆用接线端子和接头附件的压接圆筒内表面应有抗氧化剂；矿物绝缘电缆专用终端接线端子规格应与电缆相适配；导线连接器的产品标识应清晰明了、经久耐用。\n\n3．2．19 金属灯柱的进场验收应符合下列规定：\n\n1 查验合格证：合格证应齐全、完整；\n\n2 外观检查：涂层应完整，根部接线盒盒盖紧固件和内置熔断器、开关等器件应齐全，盒盖密封垫片应完整。金属灯柱内应设有专用接地螺栓，地脚螺孔位置应与提供的附图\n\n尺寸一致，允许偏差应为±2mm。\n\n3．2．20 使用的降阻剂材料应符合设计及国家现行有关标准的规定，并应提供经国家相应检测机构检验检测合格的证明。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1591adf8-64a8-4e37-9ab0-520cbd44c9d3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1594c01e-fe01-4e06-855a-d32ea1f7f362', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百一十四条租赁期限不得超过二十年。超过二十年的', '第二百一十四条租赁期限不得超过二十年。超过二十年的，超过部分无效。租赁期间届满，当事人可以续订租赁合同，但约定的租赁期限自续订之日起不得超过二十年。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('159929be-b923-44aa-a204-2f1ab9fa90ea', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 5）', '\\mathrm { ~ e ~ } }$ — 臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ — 变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ 臂架铰轴等关节中的摩擦力和补偿滑轮组的效率造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机轨道坡度等引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）。\n\n#### 6．1．4．1．2 平衡臂架式变幅机构的变幅等效阻力\n\n平衡臂架式变幅机构每个位置上的变幅阻力也可以采用式（95）计算，而在变幅全过程的变幅等效犉阻力 $F _ { \\mathrm { H } }$ 则应按式（96）计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { { I d } } } = { \\sqrt { \\frac { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } P _ { \\mathrm { { I i } } } ^ { 2 } \\bullet t _ { i } } { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } } } }\n$$\n\n……（96）\n\n式中：\n\n$F _ { \\mathrm { I d } }$ — 平衡臂架式变幅机构变幅等效阻力，单位为牛顿（N）；犻 犻  \n$P _ { \\mathrm { { I } } i }$ — 臂架从位置 $i$ 到位置 $i + 1$ 幅度区段上两个相邻计算位置的变幅阻力的平均值，单位为牛顿（N）；$t _ { i }$ $P _ { \\mathrm { ~ I ~ } i }$ 的作用时间，单位为秒（s)。\n\n#### 6．1．4．1．3 牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力\n\n钢丝绳牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力包括摩擦阻力、等效坡道阻力、起升钢丝绳和牵引钢丝绳绕过导向滑轮所引起的阻力。摩擦阻力包括车轮沿轨道滚动的阻力、车轮轴承内的摩擦阻力以及车轮轮缘与轨道侧面间的附加摩擦阻力，后者一般是用前述两种基本摩擦阻力之和乘以附加摩擦阻力系数1．50来考虑，计算见6．1．2．1．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('15a003f6-83f2-4cdd-8a56-57b44780f616', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明当桥墩高度与截面尺寸之比较大时，桥墩的几何非线性效应不能忽略。本条引用了美国CALTRANS 桥梁抗震设计规范的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('15a3a6d8-cc1c-4073-8092-a692892779e6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：圆柱头焊钉零件尺寸小、数量多，焊接作业时其焊接质量容易被忽视，为此对\n\n圆柱头焊钉的施焊条件、环境和操作要求作出了较严格的规定。\n\n## 8.5.5焊缝磨修和返修焊时应符合下列规定：\n\n1 焊件上的引出板、产品试板或临时连接件应采用气割切除，并磨平切口，且不应损伤母材。\n\n2 焊脚尺寸、焊波或余高等超出表 8.6.1 规定上限值的焊缝及不超差的咬边应修磨匀顺。所有表面的修磨均应沿主要受力方向进行，使磨痕平行于主要受力方向。\n\n3 焊缝咬边超差或焊脚尺寸不足时，可采用手工电弧焊或 $\\mathrm { C O } _ { 2 }$ 气体保护焊进行返修焊。采用自动焊返修焊缝时，应将清除焊缝部位的两端刨成 1:5 的斜坡后再进行焊接。返修焊缝应按原焊缝质量要求检验，同一部位的返修焊不宜超过两次。\n\n4 焊接缺陷宜采用碳弧气刨清除，在清除缺陷时应刨出利于返修焊的坡口，并采用砂轮磨去坡口表面的氧化皮，露出金属光泽。焊接裂纹的清除范围除应包括裂纹全长外，尚应由裂纹端外延 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n5 缺焊焊缝长度超过周长的1/4或因其他项点不合格的圆柱头焊钉应予更换重新焊接。缺焊长度未超过周长的 1/4 时，可采用小直径低氢焊条补焊，补焊时应预热 $5 0 { \\sim } 8 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，并应从缺焊焊缝端部 $1 0 \\mathrm { m m }$ 外引、熄弧，焊脚尺寸应不小于 $6 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('15aeab90-fc0f-4ffb-a04b-fe32ee44a3e6', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.6 电焊与气割', '6.6 电焊与气割6.6.1 气瓶应设置专用存放棚或仓库，库房应防晒、通风良好，氧气、乙炔、丙烷应分库存放。防火间距与灭火器材应符合GB 50720的规定。\n6.6.2 作业时氧气瓶与乙炔瓶应分开放置，其安全距离不应小 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 与明火作业点的安全距离不应小于 $1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,无法达到的应设置耐火屏障。作业现场应按规定配备消防器材。\n6.6.3 气瓶应稳固竖立或装在专用车(架)或固定装置上；气瓶移动时宜采用具有防晒功能的气瓶专用推车。气瓶的搬运、装卸、储存和使用还应符合GB/T 34525的要求。装卸氧气瓶时，工作服、手套和装卸工具、机具上不应有油脂。\n6.6.4 电焊机应有防护外壳，一、二次接线柱处应有保护罩。不宜采用交流电焊机，使用时应安装一次侧漏电保护器和二次侧空载降压触电保护器。\n6.6.5 露天使用电焊机应设防雨棚及防潮垫。雨、雪天不应进行露天电焊作业。在潮湿处施焊时，作业人员应在干燥绝缘物体上作业。\n6.6.6 在金属结构及金属容器内及其他狭小工作场所焊接时，应采取专门的防触电措施，并由专人监护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('15bed234-8a37-4982-a11b-a4df58b9538d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验（Part 3）', '><td rowspan=1 colspan=1>1.11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td><td rowspan=1 colspan=1>0.77</td><td rowspan=1 colspan=1>0.72</td><td rowspan=1 colspan=1>0.66</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>315</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td><td rowspan=1 colspan=1>0.77</td><td rowspan=1 colspan=1>0.72</td><td rowspan=1 colspan=1>0.66</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>400</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 14</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td><td rowspan=1 colspan=1>0.77</td><td rowspan=1 colspan=1>0.72</td><td rowspan=1 colspan=1>0.66</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>500</td><td rowspan=1 colspan=1>1.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 14</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td><td rowspan=1 colspan=1>0.77</td><td rowspan=1 colspan=1>0.72</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>630</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 17</td><td rowspan=1 colspan=1>1.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1.14</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('15cdac70-3c52-457b-b321-8184b8ee445d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 3）', '\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } \\mathrm { = } \\frac { 1 } { m } \\Big ( \\thinspace \\zeta P _ { \\Sigma } ( \\omega \\mathrm { + } m _ { \\mathrm { a } } ) \\mathrm { + } P _ { \\mathrm { w I } } \\large ) \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\bullet \\ \\eta } \\mathrm { + } \\frac { \\sum J n ^ { \\mathrm { 2 } } } { 1 8 2 \\ 4 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big )\n$$\n\n………（S．10）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 运行机构电动机发热计算功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；$m$ 电动机台数；  \n$\\mathrm { P } _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；  \n$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；  \nWI— 同式（86）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；同式（89）；  \n∑ — 同式（R．2）；$n$ 同式（82）；$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（R．2）。\n\n#### 犛．2．2．2．2 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．10）计算出运行机构所需的电动机的发热计算功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率大于等于发热计算功率，则电动机的发热校验通过。\n\n## 犛．2．3 按平均损耗法验算电动机的发热\n\n按S．2．1的方法验算电动机的发热，仅对桥式、门式、门座等类型的起重机采用的YZR系列交流异步绕线转子电动机最为合适，而对其他型式的电动机，其他工况与控制方式差别较大的起重机，特别是对采用涡流制动器、晶闸管定子调压等调速系统的电动机，可采用推荐的平均损耗法进行发热校验。\n\n按平均损耗法验算电动机发热的基本步骤是：\n\na） 确定该电动机在起重机工作机构中的典型负载图；  \nb） 考虑各运行时段的电动机数据，如停机时散热条件恶化等冷却系数标么值、固定损耗与可变犚损耗的比值等，计算出电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率 $R _ { \\mathfrak { n } }$ ；  \nc） 当电动机为断续定额基准时，求出断续定额与连续定额的损耗比犚 $P _ { \\natural }$ ；  \nd） 按式（S．11）求出运行后的温升与断续定额时温升的比率犘犚 $R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ ：\n\n$$\nR _ { \\mathfrak { n } } { = } P _ { \\mathfrak { s } } R _ { \\mathfrak { n } }\n$$\n\n式中：\n$R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ — 运行后的温升与断续定额时温升的比率；$P _ { \\xi }$ — 电动机断续定额与连续定额的损耗比；$R _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率；犚当 $R _ { \\mathfrak { n } } { \\leqslant } 1$ ，则认为电动机发热校验合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('15d78647-45af-4df7-948c-a9ef78c9fc62', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算## 6．3．1 滚动轴承的选择计算\n\n滚动轴承计算的目的是计算滚动轴承是否能满足在4．4．2．1中规定的载荷情况 、 、 中最不利的情况下的静载荷的要求，及在载荷情况Ⅰ、Ⅱ中的较不利的情况下最大动载荷的要求，但对转速低于$1 0 \\ \\mathrm { r / m i n }$ 的滚动轴承，不必校验其动载承受能力。\n\n### 6．3．1．1 滚动轴承的设计预期寿命\n\n滚动轴承应具有足够的设计预期寿命，可以根据所在机构的使用等级确定；对作为易损件在使用中可以更换的滚动轴承，其设计预期寿命可以取为比它所在机构的使用等级低一级或低两级。\n\n### 6．3．1．2 滚动轴承的等效平均动载荷犘\n\n#### 6．3．1．2．1 承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．1）的轴承等效平均动载荷  \n##### 6．3．1．2．1．1 水平运动的机构中的轴承等效平均动载荷犘\n\n因为在作业循环周期内，承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的滚动轴承所受的载荷值是变化的，为计算方便起见特确定一个等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { M m e a n } }$ ，并假定此载荷在6．3．1．1中所确定的设计预期寿命期内是不变的，其值为：\n\n对受加速力但不受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n$$\n\\begin{array} { r l } { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 1 9 \\ ) } \\\\ { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 2 0 \\ ) } \\end{array}\n$$\n\n对受加速力又受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n式中：\n\nMmeanⅠ 水平运动机构中受加速力但不受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \nMmeanⅡ 水平运动机构中受加速力又受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）。犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x I } } \\ , P _ { \\mathrm { M m a x I } } $ 见4．4．2．2．1和4．4．2．3．1， $K _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 为3．3．2中所述的机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 值的立方根。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('15daf7a3-7114-46a8-a687-ac143f705283', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 隧道锚的开挖在施工前通过模拟仿真计算，能较为准确地分析其各种变形、下沉和收敛情况，采取针对性措施对施工进行必要的预先控制，保证施工的安全和质量。\n\n2 排水和防水是隧道锚在开挖施工以及建成后运营中均需要重视的关键问题，故规定如条文。\n\n### 21.2.3 锚碇锚固体系的施工应符合下列规定：\n\n1 型钢锚固体系施工时，所有钢构件的制作均应按本规范第8章的要求进行。锚杆、锚梁在制造时应进行抛丸除锈、表面防腐涂装和无损检测等工作；出厂前应对钢构件连接进行试拼装，试拼装应包括锚杆拼装、锚杆与锚梁连接、锚支架及其连接系平面试装。当锚杆为无黏结预应力时，应使其与锚体混凝土隔离，并可自由伸缩。\n\n2 预应力锚固体系的施工应符合设计及本规范第7章的规定。锚具应安装防护套，无黏结预应力系统应注入保护性油脂；对加工件应进行超声波和磁粉探伤检查。\n\n### 21.2.4 锚碇混凝土的施工除应符合本规范第6章的有关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 锚碇的基础和锚体应按大体积混凝土的要求组织施工，施工前应根据结构特点和施工条件制订专项施工方案。\n\n2 隧道锚的锚塞体混凝土施工时，锚塞体混凝土应与岩体结合良好，且宜采用自密实型微膨胀混凝土，保证混凝土与拱顶基岩紧密黏结；浇筑混凝土时洞内应具备排水和通风条件，且宜在锚塞体混凝土的水平施工缝与洞壁交界处设置消除水压力的盲管，并使盲管与锚室的排水管道联通，形成系统。\n\n3 锚碇混凝土施工时应保证上部结构施工预埋件的安装质量。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('15db2042-d6a6-47bc-a884-3d7704ab34cd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷## 4．2．1．1．6．1 运行冲击动力效应\n\n起重机在不平的道路或轨道上运行时所发生的垂直冲击动力效应，即运行冲击载荷，用运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 乘以起重机的自重载荷与额定起升载荷之和来计算。\n\n## 4．2．1．1．6．2 在道路上或道路外运行的起重机\n\n在这种情况下， $\\phi _ { 4 }$ 取决于起重机的构造型式（质量分布）、起重机的弹性和／或悬挂方式、运行速度，以及运行路面的种类和状况。此冲击效应可根据经验、试验或采用适当的起重机和运行路面的模型分析得到。一般可采用以下数据计算：\n\na） 对轮胎起重机和汽车起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 3$ 。\n\nb） 对履带式起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 0$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ 。\n\n## 4．2．1．1．6．3 在轨道上运行的起重机\n\n起重机带载或空载运行于具有一定弹性、接头处有间隙或高低错位的钢质轨道上时，发生的垂直冲击动力效应取决于起重机的构造型式（质量分布、起重机的弹性及起重机的悬挂或支承方式）、运行速度和车轮直径及轨道接头的状况等，应根据经验、试验或选用适当的起重机和轨道的模型进行估算。$\\phi _ { 4 }$ 可按以下规定选取：\n\na） 对 于 轨 道 接 头 状 态 良 好，如 轨 道 用 焊 接 连 接 并 对 接 头 打 磨 光 滑 的 高 速 运 行 起 重机，取 $\\phi _ { 4 } = 1$ 。b） 对于轨道接头状况一般，起重机通过接头时会发生垂直冲击效应，这时 $\\phi _ { 4 }$ 可由式（9）确定：\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { 4 } } = 1 . 1 + 0 . 0 5 8 v _ { \\mathrm { y } } \\sqrt { h }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 4 }$ 运行冲击系数；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { y } }$ — 起重机运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$h$ 轨道接头处两轨面的高度差，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('15db3b9f-4124-448d-a0d9-af9dc4e455c6', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '钢丝绳类别、直径和级的最小破断拉力表（Part 2）', 'A.22 ${ 8 \\times 1 9 { \\bf M } }$ 和 ${ 8 \\times 3 7 { \\bf { M } } }$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和 $=$ 钢丝绳最小破断拉力×1.360（纤维芯）或1.390（钢芯）\n\n表A.23 $2 3 \\times 7$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.24 $1 8 \\times 7$ 类和 $1 8 \\times 1 9$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和一最小破断拉力 $\\times 1 . 2 8 3 ,$\n\n表A.2534 $( \\mathbf { M } ) \\times 7$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和 $=$ 最小破断拉力 $\\times 1 . 3 3 4 .$\n\n表A.26 $3 5 ( \\mathbf { W } ) \\times 7$ 和 $3 5 ( \\mathbf { W } ) \\times 1 9$ 类钢丝绳   \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和 最小破断拉力 $\\times 1 . 2 8 7$\n\n表A.27 $4 \\times 1 9$ 和 $4 \\times 3 6$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.28 $4 \\times \\mathbf { V } 3 9$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.29 $1 \\times 7$ 单股钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.30 $1 \\times 1 9$ 单股钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和 $=$ 最小破断拉力 $\\times 1 . 1 1 1 .$\n\n表A.31 $1 \\times 3 7$ 单股钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和 $=$ 最小破断拉力×1.136。\n\n表A.32 $1 \\times 6 1$ 单股钢丝绳');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('15ee8e8c-6de2-4a42-bee5-f5e7f46f4a22', '14《劳动防护用品监督管理规定》.md', '目录（Part 2）', '动防护用品管理的违法行为有权要求纠正，并对纠正情况进行监督。\n\n## 第五章 罚则\n\n第二十五条 生产经营单位未按国家有关规定为从业人员提供符合国家标准或者行业标准的劳动防护用品，有本规定第二十一条第（一）（二）（三）（四）（五）（六）项行为的，安全生产监督管理部门或者煤矿安全监察机构责令限期改正；逾期未改正的，责令停产停业整顿，可以并处五万元以下的罚款；造成严重后果，构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第二十六条 生产或者经营劳动防护用品的企业或者单位有本规定第二十一条第（七）（八）项行为的，安全生产监督管理部门或者煤矿安全监察机构责令停止违法行为，可以并处三万元以下的罚款。\n\n第二十七条 检测检验机构出具虚假证明，构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任；尚不够刑事处罚的，由安全生产监督管理部门没收违法所得，违法所得在五千元以上的，并处违法所得二倍以上五倍以下罚款，没有违法所得或者违法所得不足五千元的，单处或者并处五千元以上二万元以下的罚款，对其直接负责的主管人员和直接责任人员处五千元以上五万元以下的罚款；给他人造成损害的，与生产经营单位承担连带赔偿责任。\n\n对有前款违法行为的检测检验机构，由国家安全生产监督管理总局撤销其检测检验资质。\n\n第二十八条 特种劳动防护用品安全标志管理机构的工作人员滥用职权、玩忽职守、弄虚作假、徇私舞弊的，依照有关规定给予行政处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n## 第六章 附则\n\n第二十九条 进口的一般劳动防护用品的安全防护性能不得低于我国相关标准，并向国家安全生产监督管理总局指定的特种劳动防护用品安全标志管理机构申请办理准用手续；进口的特种劳动防护用品应当按照本规定取得安全标志。\n\n第三十条 各省、自治区、直辖市安全生产监督管理部门可以根据本规定，制定劳动防护用品监督管理实施细则，并报国家安全生产监督管理总局备案。\n\n第三十一条 本规定自2005年9月1日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('15f0b712-10fc-48c6-b55f-c03aeeb85857', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 4）', '指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程度等有关，由实验得出，见式（107）、式（108）。\n\n展开后，式（5）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { n _ { 1 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 2 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 2 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 3 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 3 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } + \\cdots { \\ldots } + { \\frac { n _ { n } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { n } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ~ ( \\mathrm { ~ 6 ~ } )\n$$\n\n式中符号同式（5）。\n\n对于机械零件，当式（5）、式（6）的 $n _ { \\mathrm { T } }$ 中某单项应力 $\\sigma _ { i }$ 首次出现 $n _ { i } \\mathcal { \\{ > }  2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 项时，即取 $n _ { i } = 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 为有效值，并将此 $n _ { i }$ 值作为末项 $n _ { n }$ 狀的值，后续项不再计入。\n\n由式（6）算得应力谱系数的值后，可按表8确定该结构件和机械零件的相应的应力状态级别。\n\n表 8 结构件或机械零件的应力状态级别及应力谱系数  \n\n\n\n\n\n### 3．4．3 结构件或机械零件的工作级别\n\n根据结构件或机械零件的使用等级及应力状态级别，结构件或机械零件的工作级别划分为 $\\mathrm { E 1 \\sim }$ E8共8个级别，见表9。\n\n表 9 结构件或机械零件的工作级别');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16015358-46ee-429a-bc1a-590f2ff991bd', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '6 构造要求（Part 1）', '6 构造要求## 6．1常用脚手架设计尺寸\n\n### 6.1.1在符合本规范第4.3.2条规定时，常用敞开式单、双排脚手架结构的设计尺寸，宜按表6.1.1—1、表6.1.1－2采用。\n\n表6.1.1-1 常用敞开式双排脚手架的设计尺寸（m)  \n\n\n\n\n\n注：1．表中所示 $2 { + } 2 { + } 4 \\times 0 . 3 5 ~ \\mathrm { ( k N / m ^ { 2 } ) }$ ，包括下列荷载：$2 { + } 2$ （ $\\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ）是二层装修作业层施工荷载；$4 \\times 0 . 3 5$ （ $\\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ）包括二层作业层脚手板，另两层脚手板是根据本规范第7.3.12条的规定确定；\n\n2．作业层横向水平杆间距，应按不大于 $1 _ { \\mathrm { a } } / 2$ 设置。\n\n表6.1.1-2 常用开式单排脚手架的设计尺寸（m)  \n\n\n\n\n\n注：同表6.1.1－1\n\n## 6．2 纵向水平杆、横向水平杆、脚手板\n\n### 6．2．1 纵向水平杆的构造应符合下列规定：\n\n（1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；\n\n（2）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对、接、搭接应符合下列规定：\n\n1）纵向不平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内1；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3（图6.2.1一1);\n\n2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n  \n图6.2.1一1 纵向水平杆对接接头布置\n\n3）当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ （图6.2.1-2）。\n\n  \n一立杆；2一纵向水平杆；3一横向水平杆；4一竹笆脚手板；5－其它脚手板  \n图6.2.1一2 铺竹笆脚手板时纵向水平杆的构造\n\n### 6．2．2横向水平杆的构造应符合下列规定：\n\n（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度a(图5.2.4)不应大于0.41，且不应大于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ；\n（2）作业层上非主节点处的横向不平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2;\n\n（3）当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm。\n\n（4）使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端。应用直角扣件固定在立杆上;单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端应插入墙内，插入长度亦不应小于 $1 8 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 6．2．3脚手板的设置应符合下列规定：\n\n（1）作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面 $1 2 0 ^ { \\sim } 1 5 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n（2）冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于 2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取 $1 3 0 \\textsuperscript { > } 1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，两块脚手板外伸长度的和不应大于 300mm（图6.2.3a)；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于$2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，其伸出横向水平杆的长度不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ （图6.2.3b）。\n\n（3）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm 的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。\n\n（4）作业层端部脚手板探头长度应取 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。\n\n  \n（a）脚手板对接；（b）脚手板搭接  \n图6.2.3 脚手板对接、搭接构造\n\n## 6．3立杆\n\n### 6．3．1 每根立杆底部应设置底座或垫板。\n\n### 6．3．2脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当产杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ （图6.3.2）。\n\n  \n1一横向扫地杆；2一纵向扫地杆   \n图6.3.2 纵、横向扫地杆构造\n\n### 6．3．3脚手架底层步距不应大于2m（图6.3.2）。\n\n### 6．3．4 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距宜按本规范表6.4.1采用。\n\n### 6.3.5 立杆接长除顶层顶步可采用搭接处，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：\n\n（1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16046e10-c545-4510-9051-3d516b9c4c67', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '11 起重机操作管理', '11 起重机操作管理起重机操作管理应符合 — 中第 章的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('160d8315-42c4-4af0-879d-bf208d85c319', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '11 办公与生活区用电', '11 办公与生活区用电11. 1 办公与生活区应设置一般照明。\n\n11.2 办公与生活区使用的电器具应符合国家产品认证标准,不应使用绝缘老化或破损的器具和器材。\n\n11. 3 办公与生活区不应使用电炉、电热扇、碘钨灯、热得快等大功率用电设备。\n\n11.4 办公与生活区的通道、楼梯处应设置应急疏散、逃生指示标识和应急照明灯。 照明灯具宜选用30\n\n发光二极管(LED)光源灯具,配备通用串行总线(USB)低压直流充电插座。\n\n11. 5 办公与生活区临时用电系统应装设剩余电流动作保护器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1618ec38-38de-46f1-b064-1c43e130592f', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '附录A圆形和矩形截面屈服曲率和极限曲率计算（Part 2）', '\\mathrm { u } } H = ( 4 . 9 9 9 \\times 1 0 ^ { - 3 } \\ : + 1 1 . 8 2 5 \\varepsilon _ { \\mathrm { c u } } ) \\ : - \\ : ( 7 . 0 0 4 \\times 1 0 ^ { - 3 } \\ : + 4 4 . 4 8 6 \\varepsilon _ { \\mathrm { c u } } ) \\biggl ( \\frac { P } { f _ { \\mathrm { c k } } A _ { \\mathrm { g } } } \\biggr ) .\n$$\n\n$$\n\\phi _ { \\mathfrak { u } } H = ( 5 . 3 8 7 \\times 1 0 ^ { - 4 } + 1 . 0 9 7 \\varepsilon _ { \\mathfrak { s } } ) \\ + ( 3 7 . 7 2 2 \\varepsilon _ { \\mathfrak { s } } ^ { 2 } + 0 . 0 3 9 \\varepsilon _ { \\mathfrak { s } } + 0 . 0 1 5 ) \\biggl ( \\frac { P } { f _ { \\mathrm { e k } } A _ { \\mathrm { g } } } \\biggr )\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('161b6a6c-434d-43e1-9282-90dfc9dd6067', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '5.4 支架的制作与安装', '5.4 支架的制作与安装## 5.4.1 支架的制作应符合下列规定：\n\n1 支架宜采用标准化、系列化、通用化的钢构件制作拼装。\n\n2 制作木支架时，两相邻立柱的连接接头宜分设在不同的水平面上，并应减少长杆件接头。主要压力杆的接长连接，宜使用对接法，并宜采用木夹板或铁夹板夹紧；次要构件的连接可采用搭接法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1634353b-68fd-481a-a03b-102e968c8ca0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 2）', '( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 拉伸(或压缩)应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau$ -同式(32)。\n\n### 5．4．1．4 摩擦型高强度螺栓连接的结构件的强度计算\n\n高强度螺栓连接的轴心受拉和轴心受压结构构件的强度，按式（35）计算：\n\n$$\n\\frac { N ^ { \\prime } } { A _ { \\mathrm { j } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$N ^ { \\prime }$ -高强度螺栓连接的构件的计算轴向力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN ^ { \\prime } { = } N ( 1 { - } 0 . 5 \\ \\frac { Z _ { 1 } } { Z } )\n$$\n\n$N \\cdot$ 作用于连接处的轴向力，单位为牛顿(N);  \n$Z _ { 1 }$ — 所计算结构件截面（连接接头一侧的最外列螺栓处）的高强度螺栓数；$Z$ -在节点或拼接连接接头一侧结构构件上的高强度螺栓的总数；  \n$A _ { \\mathrm { j } }$ — 所计算结构件截面的净面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n## 5．4．2 连接的强度计算\n\n### 5．4．2．1 焊缝连接\n\n钢熔化焊焊缝连接是起重机金属结构最主要的连接形式，其焊缝的主要型式为对接焊缝和角焊缝，焊缝坡口的基本型式和尺寸应符合GB／T985和GB／T986。\n\n#### 5．4．2．1．1 对接焊缝的计算\n\n对接焊缝（焊透的焊缝）的计算应力，按连接中最薄的板厚 $t$ 计算。当无法用引弧板施焊时，每条焊缝的计算长度为其实际长度减去 $2 t$ 。\n\n对接焊缝的计算有以下几种情况：\n\na） 承受轴向拉伸或压缩的对接焊缝，其纵向拉、压的计算应力，应小于表23中规定的焊缝纵向拉、压许用应力。  \nb） 承受弯矩和剪力联合作用的对接焊缝，应验算其危险点的最大正应力不超过表23规定的焊缝纵向拉、压许用应力；最大剪应力不超过表23规定的焊缝剪切许用应力。  \nc） 承受复合 应 力 的 对 接 焊 缝，在 正 应 力 和 剪 应 力 都 较 大 的 部 位，应 按 式（36）验 算 焊 缝 复 合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 2 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……(36)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 同式（34）；\n\n$\\tau$ 同式（32)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ — 焊缝的许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ），见表23；\n\n当对接焊缝的同一计算点上受正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ : \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的复合作用时，应按式（37）验算焊缝复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 2 { \\tau _ { \\mathrm { x y } } } ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……（37）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] .$ ———同式（36）；\n\n其余符号同式（33）；\n\n#### 5．4．2．1．2 角焊缝的计算\n\n角焊缝应计算其抗剪强度。计算时焊缝的有效高度一般取为 $0 . 7 h _ { \\mathrm { f } } , h _ { \\mathrm { f } }$ 为较小的焊脚尺寸。若内力沿侧向角焊缝全长分布时，焊缝的计算长度取为其实际长度减去 $2 h _ { \\mathrm { f } }$ （如果焊缝为自身闭合或特别注意了在焊缝长度的端部避免出现凹弧时，则不必减去此尺寸）。\n\n当角焊缝受复合内力（轴力、剪力、弯矩、扭矩）作用时，应先分别求出各内力单独作用下的应力，再用求矢量和的方法进行组合，算出合应力后再与表23规定的角焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 相比较。\n\n### 5．4．2．2 螺栓连接\n\n#### 5．4．2．2．1 普通螺栓连接\n\n普通螺栓中的 C级螺栓连接，此时由于螺栓直径与螺栓孔的配合间隙较大，只能用于受拉力的连接或作安装临时固定用，不应用于受动载荷的主要受力结构中。普通螺栓中的 A、B级螺栓连接，可以用于受动载荷的结构中。采用普通螺栓连接时，应校验螺杆抗拉和抗剪切破坏的承载力，并校验螺栓孔抗承压破坏的承载力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1634a489-37a4-46ae-95fb-47281ca68fe1', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '8 UPS 及 EPS 安装', '8 UPS 及 EPS 安装## 8．1 主控项目\n\n### 8．1．1 UPS 及 EPS 的整流、逆变、静态开关、储能电池或蓄电池组的规格、型号应符合设计要求。内部接线应正确、可靠不松动，紧固件应齐全。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：核对设计图并观察检查。\n\n### 8.1.2 UPS及EPS 的极性应正确，输入、输出各级保护系统的动作和输出的电压稳定性、波形畸变系数及频率、相位、静态开关的动作等各项技术性能指标试验调整应符合产品技术文件要求，当以现场的最终试验替代出厂试验时，应根据产品技术文件进行试验调整，且应符合设计文件要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：试验调整时观察检查并查阅设计文件和产品技术文件及试验调整记录。\n\n### 8．1．3 EPS应按设计或产品技术文件的要求进行下列检查：\n\n1 核对初装容量，并应符合设计要求；\n\n2 核对输入回路断路器的过载和短路电流整定值，并应符合设计要求；\n\n3 核对各输出回路的负荷量，且不应超过 EPS 的额定最大输出功率;\n\n4 核对蓄电池备用时间及应急电源装置的允许过载能力，并应符合设计要求；\n\n5 当对电池性能、极性及电源转换时间有异议时，应由制造商负责现场测试，并应符合设计要求；\n\n6 控制回路的动作试验，并应配合消防联动试验合格。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：按设计或产品技术文件核对相关技术参数，查阅相关试验记录。\n\n### 8．1．4 UPS及 EPS的绝缘电阻值应符合下列规定：\n\n1 UPS 的输入端、输出端对地间绝缘电阻值不应小于 $2 \\mathbb { M } \\Omega$ ；\n\n2 UPS 及EPS 连线及出线的线间、线对地间绝缘电阻值不应小于0．5MΩ。\n\n检查数量：第1款全数检查；第2款按回路数各抽查 $20 \\%$ ，且各不得少于1个回路。\n\n检查方法：用绝缘电阻测试仪测试并查阅绝缘电阻测试记录。\n\n### 8．1．5 UPS 输出端的系统接地连接方式应符合设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：按设计图核对检查。\n\n## 8．2 一般项目\n\n### 8．2．1 安放 UPS 的机架或金属底座的组装应横平竖直、紧固件齐全，水平度、垂直度允许偏差不应大于1． $5 \\text{‰}$ 。\n\n检查数量：按设备总数抽查 $20 \\%$ ，且各不得少于1台。\n\n检查方法：观察检查并用拉线尺量检查、线坠尺量检查。\n\n### 8．2．2 引入或引出 UPS及 EPS 的主回路绝缘导线、电缆和控制绝缘导线、电缆应分别\n\n穿钢导管保护，当在电缆支架上或在梯架、托盘和线槽内平行敷设时，其分隔间距应符合设计要求；绝缘导线、电缆的屏蔽护套接地应连接可靠、紧固件齐全，与接地干线应就近连接。\n\n检查数量：按装置的主回路总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1个回路。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查，查阅相关隐蔽工程检查记录。\n\n### 8．2．3 UPS及 EPS 的外露可导电部分应与保护导体可靠连接，并应有标识。  \n检查数量：按设备总数抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1台。  \n检查方法：观察检查。\n\n### 8．2．4 UPS正常运行时产生的A声级噪声应符合产品技术文件要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：用A声级计测量检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1642ff5c-761d-4073-96ed-9466972f2fbb', '129《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB-T29639-2020）.md', '附录A', '附录A（资料性附录）\n\n生产安全事故风险评估报告编制大纲\n\n## A.1 危险有害因素辨识\n\n描述生产经营单位危险有害因素辨识的情况（可用列表形式表述）。\n\n## A.2 事故风险分析\n\n描述生产经营单位事故风险的类型、事故发生的可能性、危害后果和影响范围（可用列表形式表述）。\n\n## A.3 事故风险评价\n\n描述生产经营单位事故风险的类别及风险等级（可用列表形式表述)。\n\n## A.4 结论建议\n\n得出生产经营单位应急预案体系建设的计划建议。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('164a106d-bb4d-4303-b55d-7b1dbf554f01', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验（Part 3）', '><td rowspan=1 colspan=1>1.11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td><td rowspan=1 colspan=1>0.77</td><td rowspan=1 colspan=1>0.72</td><td rowspan=1 colspan=1>0.66</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>315</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td><td rowspan=1 colspan=1>0.77</td><td rowspan=1 colspan=1>0.72</td><td rowspan=1 colspan=1>0.66</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>400</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 14</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td><td rowspan=1 colspan=1>0.77</td><td rowspan=1 colspan=1>0.72</td><td rowspan=1 colspan=1>0.66</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>500</td><td rowspan=1 colspan=1>1.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 14</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td><td rowspan=1 colspan=1>0.77</td><td rowspan=1 colspan=1>0.72</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>630</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 17</td><td rowspan=1 colspan=1>1.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1.14</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('165e3b72-0249-48f0-921b-795434517a8e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．5 耐磨及防过热计算', '6．2．5 耐磨及防过热计算## 6．2．5．1 耐磨计算\n\n对于受磨损的零件，根据经验应对一些影响磨损的特定物理量进行计算，使之不会导致过度磨损。如对制动器、离合器及滑动支承等，应计算其摩擦表面的单位面积压力强度 $\\boldsymbol { \\phi }$ 及与摩擦面相对运动速度 $\\boldsymbol { v }$ 乘积的特性系数 $\\phi v$ 值，要求它不超过允许范围。\n\n## 6．2．5．2 防过热计算\n\n在盘式制动器或鼓式制动器中，摩擦面要选用耐磨损耐高温的材料，制动轮／盘应有良好的散热条件，对频繁动作的制动器还应进行散热计算，应重视温度升高引起制动轮／盘与制动衬垫的摩擦系数变化，必要时应进行制动器热容量的计算。传动系统中采用液力偶合器时应具有足够的散热条件，并应采取防过热的保护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1661a0b7-8b4e-4541-b46e-901301644411', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '目次', '目次');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1663bd0d-5748-4317-8f93-593ac3317876', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '5.3 屋面活荷载', '5.3 屋面活荷载## 5.3.1 作为强制性条文，本次修订明确规定表 5.3.1 中列人的屋面均布活荷载的标准值及其组合值系数、频遇值系数和准永久值系数为设计时必须遵守的最低要求。\n\n对不上人的屋面均布活荷载，以往规范的规定是考虑在使用阶段作为维修时所必需的荷载，因而取值较低，统一规定为\n\n$0 . 3 \\mathrm { { k N / m } } ^ { 2 }$ 。后来在屋面结构上，尤其是钢筋棍凝土屋面上，出现了较多的事故，原因无非是屋面超重、超载或施工质量偏低。特别对无雪地区，按过低的屋面活荷载设计，就更容易发生质量事故。因此，为了进一步提高屋面结构的可靠度，在 - 87将不上人的钢筋混凝土屋面活荷载提高到 $0 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 根据原颁布的 $\\mathrm { G B J ~ 6 8 - 8 4 }$ ，对永久荷载和可变荷载分别采用不同的荷载分项系-数以后，荷载以自重为主的屋面结构可靠度相对又有所下降。为此，87 有区别地适当提高其屋面活荷载的值为 $0 . 7 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n$\\mathrm { G B } 5 0 0 0 9 - 2 0 0 1$ 修订时，补充了以恒载控制的不利组合式，而屋面活荷载中主要考虑的仅是施工或维修荷载，故将原规范项中对重屋盖结构附加的荷载值 $0 . 2 \\mathbf { k } \\mathbf { N } / \\mathbf { m } ^ { 2 }$ 取消，也不再区分屋面性质，统一取为 $0 . 5 \\mathrm { { k N / m ^ { 2 } } }$ 。但在不同材料的结构设计规范中，尤其对于轻质屋面结构，当出于设计方面的历史经验而有必要改变屋面荷载的取值时，可由该结构设计规范自行规定，但不得低于 $0 . 3 \\mathrm { { k N / m } ^ { 2 } }$ 。\n\n关于屋顶花园和直升机停机坪的荷载是参照国内设计经验和.weboos.c国外规范有关内容确定的。\n\n本次修订增加了屋顶运动场地的活荷载标准值。随着城市建设的发展，人民的物质文化生活水平不断提高，受到土地资源的限制，出现了屋面作为运动场地的情况，故在本次修订中新增屋顶运动场活荷载的内容。参照体育馆的运动场，屋顶运动场地的活荷载值为 $4 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1663d843-050c-433a-ab1b-ce949770e8c0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：在工厂内预制索股时，将索鞍对应位置处的索股六角形截面预整形为四边形截面包装出厂，以避免索股安装时在现场的整形，这样做不仅能提高索股安装的工效，对保证索股在索鞍处的排列质量亦有好处。\n\n21.6.3 预制平行钢丝索股的架设施工应符合下列规定：\n\n1 索股的牵引系统宜结合工程特点、施工安全、工艺水平及环境条件等因素综合确定。索股滚筒的间距宜为 $8 \\mathrm { m }$ 左右，在索鞍或坡度变化较大的位置应适当加密。\n\n2 索股的放索工艺应与索股的包装工艺相匹配，并应采取适当措施防止索股在索盘上突然释放。放索牵引过程中应有专人跟踪牵引锚头，且宜在沿线设观测点监测索股的运行状况，发现问题应及时采取措施加以纠正。\n\n3 架设时对前3根索股宜低速牵引，对牵引系统进行试运转，在保证运转正常后方可进行正式的索股架设工作。索股在牵引架设时应在其后端施加反拉力；牵引过程中如绑扎带有连续两处被绷断，应停机进行修补。索股锚头牵引到位后，在卸下锚头前应将索股临时固定，防止滑移；索股在架设过程中如出现鼓丝现象，在入锚前应进行梳理，不得将其留在锚跨内。\n\n4 索股在现场整形入鞍时，应在该段索股处于无应力状态下采用整形器完成，整形时应保持钢丝平顺，不得交叉、扭转或损伤钢丝。索股横移时，应将索股从猫道滚筒上提起，确认全跨径的索股已脱离滚筒后，方可移至索鞍的正上方；横移时的拽拉量不宜过大，且操作人员不得处于索股下方。\n\n5 索股锚头入锚后应进行临时锚固。在跨中位置应对索股设定 $2 0 0 { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ 的抬高量，并做好编号标志。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16654e8a-59ad-4c74-bbc5-98e6cbc89c59', '129《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB-T29639-2020）.md', '6.4 后期处置', '6.4 后期处置明确污染物处理、生产秩序恢复、人员安置方面的内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('166ce1a8-b79e-4131-9116-5bfaf5aabe48', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.5 地震作用', '4.5 地震作用## 4.5.1 公路桥梁地震作用应符合现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）和《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01）的规定。\n\n![](images/d5d22faa262c94b1401877e0425b2fde2b120acf4a550a38b7a314c92155ed0b.jpg)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16728ba6-0801-46c7-ae0f-fc63ff6aec35', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '14起重机械的选用（见标准第14章）', '14起重机械的选用（见标准第14章）## 14起重机械的选用\n\n所需各种类型起重机械的性能和形式在满足其工作要求的同时，还应满足安全要求。\n\na) 载荷的质量、规格和特点；  \nb) 工作速度、工作半径、跨度、起升高度和工作区域；  \nc) 整机工作级别、结构件工作级别、机构工作级别；  \nd) 起重机械的工作时间或永久安装的起重机械的预期工作寿命；  \ne) 场地和环境条件（温度、湿度、海拔、腐蚀性、易燃易爆等）或现有建筑物形成的障碍；  \nf) 起重机的通道、安装、运行、操作和拆卸所占用的空间；  \ng）其他特殊操作要求或强制性规定。\n\n条文性质：推荐性条文。\n\n### 制定依据：\n\n该部分内容与GB/T23723.1-2009中第7章相关内容一致。\n\n起重机械的选用应综合考虑各个方面的因素。实际中发生某些用户由于起重机械选用不当，造成起重机械超载工作、超工作级别工作等情况，直接影响起重机械的工作寿命。甚至有些起重机由于考虑环境情况不周，刚安装完就考虑改造问题，给企业造成较大的损失。\n\n主要变化：\n\n该内容为增加条款。\n\n事故案例：斜拉吊笼砖块坠落事故\n\n## 一、事故过程简介\n\n1985年8月，某市第一建筑公司一台塔式起重机在往七楼用吊笼上砖，由于吊臂长度不够，吊至离七楼阳台还有1尺多远时，吊臂需要往南甩一下，上面2个工人再用绳索拉拽吊笼、以把吊笼拉到外廊板上。在斜拉过程中，掉下30多块砖，将地面装砖的一个工人砸死。\n\n## 二、事故原因\n\n### 1.直接原因\n\n斜拉吊笼，砖块坠落地面。\n\n### 2.间接原因\n\n地面工人未戴安全帽。\n\n### 3.主要原因\n\n斜拉吊笼，地面工人未戴安全帽。\n\n## 三、事故结论\n\n1.事故单位在施工前选择起重机时，未进行仔细计算，导致起重机吊臂长度和起升高度不能满足实际工作需要，留下事故隐患。\n\n2．操作人员违章作业，用绳索拉拽吊笼，斜拉过程中造成吊物坠落事故。\n\n3.地面作业人员未戴安全帽，未能防止事故发生。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1690d70d-9692-4dba-a10d-f5b7765b749d', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '3 配电线路', '3 配电线路1）线路及接头应保证机械强度和绝缘强度；\n\n2）线路应设短路、过载保护，导线截面应满足线路负荷电流；\n\n3）线路的设施、材料及相序排列、档距、与邻近线路或固定物的距离应符合规范要求；\n\n4）电缆应采用架空或埋地敷设并应符合规范要求，严禁沿地面明设或沿脚手架、树木等敷设；\n\n5）电缆中必须包含全部工作芯线和用作保护零线的芯线，并应按规定接用；\n\n6）室内非埋地明敷主干线距地面高度不得小于2.5m。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1690e0e4-46b8-4632-a62c-e6a7650231ad', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 1）', '附 录 犘## （规范性附录）起重机各机构电动机的初选\n\n## 犘．1 电动机的型式\n\n### 犘．1．1 起重机的主要机构一般选用起重冶金用系列异步电动机、直流电动机，在电动葫芦等起升机构中，也可采用锥形转子制动异步电动机或圆柱形转子转动电动机，或适合于起重机使用特点的其他电动机。\n\n### 犘．1．2 在具有爆炸性气体的危险场合使用的起重机，应选防爆系列起重用电动机。\n\n## 犘．2 电动机功率的初选方法\n\n### 犘．2．1 稳态计算功率法\n\n#### 犘．2．1．1 起升机构\n\n##### 犘．2．1．1．1 稳态起升功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n当起升机构用同一台电动机驱动时，其稳态计算功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．1）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } \\cdot v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\eta }\n$$\n\n……（P．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态起升功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；起升机构总效率。\n\n##### 犘．2．1．1．2 电动机初选\n\n对未能提供CZ值及相应计算数据的电动机，可以用式（P．1）的计算结果，并考虑该机构实际的接电持续率（参见表 Q．2），直接从电动机样本上初选出所需要的电动机。\n\n#### 犘．2．1．2 运行机构\n\n##### 犘．2．1．2．1 稳态运行功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n稳态运行功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．2）计算：\n\n\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { j } } \\cdot v _ { \\mathrm { y } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta \\cdot m }\n$$\n\n……（P．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态运行功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）；  \n$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式（89）；  \n$m$ 运行机构电动机台数。\n\n##### 犘．2．1．2．2 电动机初选\n\n用式（P．2）计算所得的结果乘以一个大于1的系数，从电动机样本上初选所需的电动机。对室外作业的起重机，此系数为 $1 . 1 { \\sim } 1 . 3$ ；对室内作业起重机及室外作业的装卸桥小车，此系数为 $1 . 2 { \\sim } 2 . 6$ 。运行速度高者取大值。\n\n#### 犘．2．1．3 牵引小车式运行机构\n\n##### 犘．2．1．3．1 稳态运行功率\n\n牵引小车式变幅机构与牵引小车式运行机构作用原理相似，如果其驱动轮（或卷筒）上的转矩为$M$ ，则牵引小车式变幅机构(即小车运行机构)电动机的稳态变幅(运行)功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ ，可以按式(P.3)计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { M \\bullet n } { 9 5 5 0 \\ \\eta }\n$$\n\n……（P．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态变幅（运行）功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$M -$ -驱动轮(或卷筒)的转矩，单位为牛米( $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ；$n$ 驱动轮(或卷筒)的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 同式（89）。\n\n##### 犘．2．1．3．2 电动机初选\n\n用式（P．3）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．2 等效功率法\n\n#### 犘．2．2．1 回转机构\n\n##### 犘．2．2．1．1 等效功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$\n\n等效功率 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ 按式（P．4）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { e q } } \\bullet n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．4）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 回转机构电动机的等效回转功率，单位为千瓦（kW）；  \n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 同式（92）；$n$ 起重机回转速度，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ；7 同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### 犘．2．2．2．1 非平衡动臂式变幅机构\n\n###### 犘．2．2．2．1．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．5）计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('169439f0-ec03-4913-b722-c3f7351b5e9c', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '实心焊丝型号/牌号对照（Part 1）', '实心焊丝型号/牌号对照为便于应用，提供了本标准实心焊丝与其他相关标准的型号/牌号之间的对应关系，见表A.1。\n\n表A.1 实心焊丝型号/牌号对照表  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">序号</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">本标准</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">ISO 14171:2016（B系列）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">ANSI/AWS5.17M:2007</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">ANSI/AWS5.23M:2011</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">GB/T34292015</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">GB/T52931999</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">GB/T124702003</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">型号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冶金牌号分类</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU08</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU08</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EL8K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EL8K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU08A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EL8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EL8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU08E</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08E</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08E</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08E</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU08C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EH10K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EH10K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EL12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EL12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('169ad372-c0ef-416c-9ea0-21deede40a5f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 8）', 'd><td rowspan=1 colspan=1>岸边装卸用起重机岸边集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩或其他吊具</td><td rowspan=1 colspan=1>20~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1>S215 min~30 min</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>11</td><td rowspan=1 colspan=1>卸货用抓斗或电磁起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>20~80</td><td rowspan=1 colspan=1>40~100</td><td rowspan=1 colspan=1>S215 min~30 min</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>12</td><td rowspan=1 colspan=1>船厂臂架起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩</td><td rowspan=1 colspan=1>20~50</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>13</td><td rowspan=1 colspan=1>门座起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>60</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>14</td><td rowspan=1 colspan=1>门座起重机集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>抓斗、电磁盘或集装箱吊具</td><td rowspan=1 colspan=1>25~60</td><td rowspan=1 colspan=1>60~100</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>建筑用塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>16</td><td rowspan=1 colspan=1>枪杆起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>S1或S230 min</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>S1或 S230 min</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>17</td><td rowspan=1 colspan=1>铁路起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n表 犙．3 水平运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=4>起重机类型</td><td rowspan=1 colspan=3>接电持续率JC/%</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=1 colspan=1>名     称</td><td rowspan=1 colspan=1>特点</td><td rowspan=1 colspan=1>每小时工作循环数</td><td rowspan=1 colspan=1>大车运行</td><td rowspan=1 colspan=1>小车运行</td><td rowspan=1 colspan=1>回转</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>安装用臂架起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2~25</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1>25</');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('169c6f9c-6f98-4052-a147-47d5ad8fddf7', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '3.0.12机械设备上各种安全防护、保险限位装置及各种安全信息装置必须齐全有效', '3.0.12机械设备上各种安全防护、保险限位装置及各种安全信息装置必须齐全有效。必须按照使用说明书规定的技术性能、承载能力和使用条件操作、使用，严禁超载、超速作业或任意扩大使用范围。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('169c90db-b201-4d57-8af9-8d1f88b4434f', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13.3.3 空间管节点的承载力计算', '13.3.3 空间管节点的承载力计算## 2 空间KK形节点（图13.3.3-2)：\n\n受压或受拉支管在空间管节点处的承载力设计值 $N _ { \\mathrm { c K K } }$ 或$N _ { \\mathrm { t K K } }$ 应分别按平面 $\\mathrm { K }$ 形节点相应支管承载力设计值 $N _ { \\mathrm { c K } }$ 或 $N _ { \\mathrm { t K } }$ 乘以空间调整系数 $\\mu _ { \\mathrm { K K } }$ 计算。\n\n支管为非全搭接型\n\n$$\n\\mu _ { \\mathrm { K K } } = 0 . 9\n$$\n\n支管为全搭接型\n\n$$\n\\mu _ { \\mathrm { K K } } = 0 . 7 4 \\gamma ^ { 0 . 1 } \\exp ( 0 . 6 \\zeta _ { \\mathrm { t } } )\n$$\n\n$$\n\\zeta _ { \\mathrm { t } } = \\frac { q _ { 0 } } { D }\n$$\n\n  \n图13.3.3-2空间KK形节点1—主管；2—支管\n\n式中： $\\zeta _ { \\mathrm { t } }$ 参数；$q _ { 0 }$ 平面外两支管的搭接长度 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n## 3 空间KT形圆管节点（图13.3.3-3、图13.3.3-4）：\n\n  \n图13.3.3-3空间KT形节点1—主管；2—支管\n\n### 1）K形受压支管在管节点处的承载力设计值 $N _ { \\mathrm { c K T } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { { c K T } } } = Q _ { \\mathrm { { n } } } \\mu _ { \\mathrm { { K T } } } N _ { \\mathrm { { c K } } }\n$$\n\n$$\nQ _ { \\mathrm { n } } = { \\frac { 1 } { 1 + { \\frac { 0 . 7 n _ { \\mathrm { T K } } ^ { 2 } } { 1 + 0 . 6 n _ { \\mathrm { T K } } ^ { 2 } } } } }\n$$\n\n$$\nn _ { \\mathrm { T K } } = N _ { \\mathrm { T } } / \\vert \\ : N _ { \\mathrm { c K } } \\vert\n$$\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\mu _ { \\mathrm { K T } } = \\left\\{ \\begin{array} { l l } { 1 . 1 5 \\beta _ { \\mathrm { T } } ^ { 0 . 0 7 } \\exp ( - 0 . 2 \\zeta _ { 0 } ) } \\\\ { 1 . 0 } \\\\ { 0 . 7 4 \\gamma ^ { 0 . 1 } \\exp ( - 0 . 2 5 \\zeta _ { 0 } ) } \\end{array} \\right. } \\end{array}\n$$\n\n$$\n\\zeta _ { 0 } = \\frac { a _ { 0 } } { D } \\Re { \\frac { q _ { 0 } } { D } }\n$$\n\n### 2）K形受拉支管在管节点处的承载力设计值 $N _ { \\mathrm { t K T } }$ 应按下式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { t K T } } = Q _ { \\mathrm { n } } \\mu _ { \\mathrm { K T } } N _ { \\mathrm { t K } }\n$$\n\n### 3）T形支管在管节点处的承载力设计值 $N _ { \\mathrm { K T } }$ 应按下式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { K T } } = \\vert \\ n _ { \\mathrm { T K } } \\ \\vert \\ N _ { \\mathrm { c K T } }\n$$\n\n式中： $Q _ { \\mathrm { n } }$ -支管轴力比影响系数；\n\n$n _ { \\mathrm { T K } } \\longrightarrow \\mathrm { T }$ 形支管轴力与 $\\mathrm { K }$ 形支管轴力比，- $- 1 \\leqslant n _ { \\mathrm { T K } } \\leqslant 1$ 。\n\n$N _ { \\mathrm { T } }$ 、 $N _ { \\mathrm { c K } }$ 一 分别为 $\\mathrm { T }$ 形支管和K形受压支管的轴力设计值，以拉为正，以压为负（N)；\n\nμKT 空间调整系数，根据图13.3.3-4的支管搭接方式分别取值；\n\n  \n图13.3.3-4空间KT形节点分类\n\n1—主管；2—支管；3—贯通支管；4—搭接支管；5—内隐蔽部分\n\n-T形支管与主管的直径比；  \n$\\zeta _ { 0 }$ 参数；  \n$a _ { 0 }$ -K形支管与T形支管的平面外间隙 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$q _ { 0 }$ -K形支管与T形支管的平面外搭接长度 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('169f2893-e9d3-49f5-97c0-fb89dc8c1b2f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验报告', '5 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）试验日期及时间；  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度;  \n（6）材料配合比；  \n（7）砂浆凝结时间;\n\n（8）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16a40e30-cb9a-438e-b9d4-67d95a6b8c83', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接## 5.4.2.2.2.1 摩擦型高强度螺栓连接\n\n该连接是利用高强度螺栓的预拉伸，使被连接构件之间相互压紧而产生静摩擦力来传递剪力。\n\n摩擦型高强度螺栓连接的计算有以下五种情况：\n\na） 在受剪连接中，单个摩擦型高强度螺栓的承载能力，按式（38）计算：犣犘\n\n$$\n[ P ] = \\frac { Z _ { \\mathrm { m } } \\mu P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } } { n }\n$$\n\n……（38）\n\n式中：犘\n\n$[ P ]$ ———受剪连接中单个摩擦型高强度螺栓的许用承载能力，单位为千牛（kN）；\n\n$Z _ { \\mathrm { m } }$ — 传力的摩擦面数；\n\n$\\mu$ 抗滑移系数(摩擦系数)，按表26选取；  \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — 高强度螺栓的预拉力，按表27选取，单位为千牛（kN）；  \n$_ n$ 见式（28）。\n\n表 26 抗滑移系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n\n\n\n表 27 单个高强度螺栓的预拉力 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } ^ { \\mathrm { ~ : ~ } }$   \n\n\n\n\n\nb） 在受拉连接中，单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力犘 $\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ ，按式（39）计算，并不宜大于 $1 , 0 P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\n……（39）\n\n式中：犘\n\n$\\left[ P _ { \\mathrm { { \\uparrow } } } \\right]$ ］— 受拉连接中单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力，单位为千牛（kN）；$\\sigma _ { \\mathrm { s } l }$ — 高强度螺栓钢材的屈服点，有确切数据的按值选取，也可按表27中最低值选取，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$A _ { l }$ 螺栓有效截面积，可按表27选取，单位为平方毫米 $\\mathrm { . } \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$_ n$ 同式（38)；$\\beta$ 载荷分配系数。$\\beta$ 与连接板总厚度 $L$ 和螺栓(公称)直径 $d$ 有关，按下式计算：$L / d { \\geqslant } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 2 6 - 0 . 0 2 6  L / d ) + 0 . 1 5$ ；$L / d { < } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 1 7 - 0 . 0 5 7 L / d ) + 0 . 3 3$ 。\n\nc） 摩擦型高强度螺栓连接，同时承受摩擦面的剪切和沿螺栓轴线方向的外拉力时，每个高强度螺犘 犘 犘犘栓的许用承载能力仍按式（38）计算，但应以 $( P _ { \\mathrm { { g } } } - 1 . 2 5 P _ { \\mathrm { { t } } } )$ ）代替式中的犘 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ t ~ } }$ 为每个高强度螺栓在其轴线方向所受的外拉力。此拉力不应大于犣 $0 . 7 ~ P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\nd） 摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目 $Z$ ，按式（40）计算：犖\n\n在受剪连接中： $Z { = } \\frac { N } { [ P ] }$ 在受拉连接中： $Z { = } \\frac { N } { \\left[ P _ { \\mathrm { t } } \\right] } \\mathrm { \\Omega }$ ……（40）\n\n式中：\n\n$Z$ -摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目；$N \\cdot$ 连接所传递的内力，单位为千牛（kN)；$[ P ]$ — 同式（38）；$\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ — 同式（39）。\n\ne） 在摩擦型高强度螺栓连接中，为使高强度螺栓达到规定的预拉力，应施加一定的拧紧螺栓螺母的扭矩，其值应由试验得出，但可用式（41）估算：\n\n$$\nM { = } K d P _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……( 41)\n\n式中：  \n$M -$ 拧紧力矩，单位为千牛米 $( \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m } )$   \n$K$ 螺栓组连接的扭矩系数，视螺纹间的摩擦和螺母与垫圈间的摩擦情况而异：当螺栓、螺母和垫圈经皂化、磷化处理时，取犓 $K = 0 . 1 1 \\sim 0 . 1 5$ ；当螺栓、螺母和垫圈未作处理时，取 $K = 0 . 1 5 { \\sim } 0 . 2 0$ 。  \n$d$ 螺栓的公称直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$   \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — —— 同式（38）。  \n摩擦型高强度螺栓应满足5．3．2．2相关要求。\n\n## 5.4.2.2.2.2 承压型高强度螺栓连接\n\n承压型高强度螺栓连接，是当传递的剪力超过构件接触面间的摩擦力后发生滑移，致使螺栓杆抵住孔壁，而通过摩擦与承压共同传力的连接。由于它不适用于直接承受动载荷的结构和在连接处有反向内力作用的结构，因此在起重机承载结构中一般不采用此类连接。如果确有需要采用，应对其进行承剪和承压的计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16a473b0-6cd8-4d10-86f3-f59278aab00c', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '6 生产与施工质量控制（Part 2）', '3 一般结构混凝土通常使用振捣棒进行插入振捣，较薄的平面结构可采用平板振捣器进行表面振捣，竖向薄壁且配筋较密的结构或构件可采用附壁振动器进行附壁振动，当采用干硬性混凝土成型混凝土制品时可采用振动台或表面加压振动。振捣（动）时间要适宜，避免混凝土密实不够或分层。6.6.14 虽然通过混凝土外加剂技术，可以调整混凝土拌合物的可操作时间并满足硬化混凝土性能要求，但控制混凝土从搅拌机卸出到浇筑完毕的延续时间对混凝土浇筑质量仍然非常重要，抓紧时间尽早完成浇筑有利于浇筑成型各方面的操作。  \n6.6.15 同条件养护试件可以比较客观地反映结构和构件实体的混凝土质量情况。  \n6.6.16 在混凝土终凝前对浇筑面进行抹面处理有利于抑制表面裂缝，提高表面质量。  \n6.6.17 混凝土硬化不足时人为踩踏会给混凝土造成伤害；构件底模及其支架拆除过早会使上面结构荷载和施工荷载对混凝土构\n\n件造成伤害的可能性增大。混凝土在自然保湿养护下强度达到1.2MPa的时间可按表3估计。混凝土强度的发展还受混凝土强度等级、配合比设计、构件尺寸、施工工艺等因素影响。\n\n表3 混凝土强度达到 $\\mathbf { 1 . 2 M P a }$ 的时间估计 （h)  \n\n\n\n\n\n注：掺加矿物掺合料的混凝土可适当增加时间。\n\n## 6.7 养护\n\n6.7.1 混凝土养护是水泥水化及混凝土硬化正常发展的重要条件，混凝土养护不好往往会前功尽弃。在工程中，制订施工养护方案或生产养护制度应作为必不可少的规定，并应有实施过程的养护记录，供存档备案。\n\n6.7.2 养护应同时注意湿度和温度，原则是：湿度要充分，温度应适宜。\n\n6.7.3 混凝土成型后立即用塑料薄膜覆盖可以预防混凝土早期失水和被风吹，是比较好的养护措施。对于难以潮湿覆盖的结构立面混凝土等，可采用养护剂进行养护，但养护效果应通过试验验证。\n\n6.7.4 本规定可有效减少混凝土表面水分损失，有利于混凝土表面裂缝的控制。\n\n6.7.5 粉煤灰硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥和复合硅酸盐水泥配制的混凝土，或掺加缓凝剂的混凝土以及大掺量矿物掺合料混凝土中胶凝材料水化速度慢，达到性能要求的水化时间长，因此，相应需要的养护时间也长。\n\n6.7.6 采用蒸汽养护时，在可接受生产效率范围内，混凝土成型后的静停时间长一些有利于减少混凝土在蒸养过程中的内部损伤；控制升温速度和降温速度慢一些，可减小温度应力对混凝土内部结构的不利影响；控制最高和恒温温度不宜超过 $6 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 比较合适，最高不应超过 $8 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n6.7.7 大体积混凝土温度控制，可有效控制混凝土内部温度应力对混凝土浇筑体结构的不利影响，减小裂缝产生的可能性。\n\n6.7.8 对于冬期施工的混凝土，同样应注意避免混凝土内外温差过大，有效控制混凝土温度应力的不利影响。混凝土强度不低于5MPa即具有了一定的非冻融循环大气条件下的抗冻能力，这个强度也称抗冻临界强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16adbd79-d43f-4abc-bcc8-edab54ecb357', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '18.1 抗火设计（Part 1）', '18.1 抗火设计## 18.1.1 钢结构的抗火性能较差，其原因主要有两个方面：一是钢材热传导系数很大，火灾下钢构件升温快；二是钢材强度随温度升高而迅速降低，致使钢结构不能承受外部荷载作用而失效破坏。无防火保护的钢结构的耐火时间通常仅为 $1 5 \\mathrm { m i n } { \\sim } 2 0 \\mathrm { m i n }$ ，故极易在火灾下破坏。因此，为了防止和减小建筑钢结构的火灾危害，必须对钢结构进行科学的抗火设计，采取安全可靠、经济合理的防火保护措施。\n钢结构工程中常用的防火保护措施有：外包混凝土或砌筑砌体、涂覆防火涂料、包覆防火板、包覆柔性毡状隔热材料等。这些保护措施各有其特点及适用条件。钢结构抗火设计时应立足于保护有效的条件下，针对现场的具体条件，考虑构件的具体承载形式、空间位置及环境因素等，选择施工简便、易于保证施工质量的方法。\n\n### 18.1.3 本条规定了钢结构抗火设计方法以及钢构件的抗火能力不符合规定的要求时的处理方法。无防火保护的钢结构的耐火时间通常仅为 $1 5 \\mathrm { m i n } { \\sim } 2 0 \\mathrm { m i n }$ ，达不到规定的设计耐火极限要求，因此需要进行防火保护。防火保护的具体措施，如防火涂料类型、涂层厚度等，应根据相应规范进行抗火设计确定，保证构件的耐火时间达到规定的设计耐火极限要求，并做到经济合理。\n\n### 18.1.4 本条为新增条文。本条规定了钢结构抗火设计技术文件编制的要求。其中，防火保护材料的性能要求具体包括：防火保护材料的等效热传导系数或防火保护层的等效热阻、防火保护层的厚度、防火保护的构造、防火保护材料的使用年限等。\n\n当工程实际使用的防火保护方法有更改时，应由设计单位出具设计修改文件。当工程实际使用的防火保护材料的等效热传导系数与设计文件不一致时，应按“防火保护层的等效热阻相等”原则调整防火保护层的厚度，并由设计单位确认。\n\n### 18.1.5 本条为新增条文。\n\n## 18.2 防腐蚀设计\n\n### 18.2.1 本条及本标准第18.2.5条、第18.2.6条为原规范第8.9.1条、第8.9.2条的修改和补充。本条规定了钢结构防腐蚀设计应遵循的原则。\n\n1钢结构腐蚀是一个电化学过程，腐蚀速度与环境腐蚀条件、钢材质量、钢结构构造等有关，其所处的环境中水气含量和电解质含量越高，腐蚀速度越快。\n\n防腐蚀方案的实施与施工条件有关，因此选择防腐蚀方案的时候应考虑施工条件，避免选择可能会造成施工困难的防腐蚀方案。\n\n一般钢结构防腐蚀设计年限不宜低于5年；重要结构不宜低于15年，应权衡设计使用年限中一次投入和维护费用的高低选择合理的防腐蚀设计年限。由于钢结构防腐蚀设计年限通常低于建筑物设计年限，建筑物寿命期内通常需要对钢结构防腐蚀措施进行维修，因此选择防腐蚀方案的时候，应考虑维修条件，维修困难的钢结构应加强防腐蚀方案。同一结构不同部位的钢结构可采用不同的防腐蚀设计年限。\n\n2防腐蚀设计与环保节能相关的内容主要有：防腐蚀材料的挥发性有机物含量，重金属、有毒溶剂等危害健康的物质含量，防腐蚀材料生产和运输的能耗，防腐蚀施工过程的能耗等。防腐蚀设计方案本身的设计寿命越长，建筑物生命周期内大修的次数越少，消耗的材料和能源越少，这本身也是环保节能的有效措施。\n\n3本款将原规范第8.9.1条中的“防锈措施（除锈后涂以油漆或金属镀层等)”改为“防腐蚀措施”，随着对钢结构腐蚀的进一步深入研究，钢结构腐蚀已经不能仅用“防锈”概括。\n\n删除了原规范第8.9.1条中关于防腐蚀方案和除锈等级等内容的简单规定，作另行规定。\n\n加速腐蚀的不良设计是指容易导致水积聚，或者不能使水正常干燥的凹槽、死角、焊缝缝隙等。水的存在会加速钢铁腐蚀。这些不良设计的表现形式包括但不限于原规范的这些描述，因此将那些简要的描述删除。\n\n4如前所述，由于钢结构防腐蚀设计年限通常低于建筑物设计年限，为延长钢结构防腐蚀方案的实际使用年限，应对钢结构防腐蚀方案进行定期检查，并根据检查结果进行合适的维修。钢结构防腐蚀方案在正确定期维护下，可有效延长大修间隔期，建筑物生命周期内大修的次数越少，消耗的人力和物力就越少。因此设计中应考虑全寿命期内的检查、维护和大修，宜建议工程业主、防腐蚀施工单位、防腐蚀材料供应商等制订维护计划。\n\n### 18.2.2 本条为新增条文。本条列出了常用的防腐蚀方案，其中防腐蚀涂料是最常用的防腐蚀方案，各种工艺形成的锌、铝等金属保护层包括热喷锌、热喷铝、热喷锌铝合金、热浸锌、电镀锌、冷喷铝、冷喷锌等。\n\n对于其他内容的解释，请参考本标准第18.2.1条第1款的条文说明。\n\n### 18.2.3 本条为新增条文。本条重点强调了重要构件和难以维护的构件要加强防护。\n\n### 18.2.4 防腐蚀涂料施工方法有喷涂、辊涂、刷涂等，通常刷涂对空隙宽度的要求最小。防护层质量检查和维护检查采用的反光镜一般配有伸缩杆，能够刷涂到的部位都能检查到。对于维修情况，这里要求的型钢间的空隙宽度是指安装之后的宽度。\n\n不同金属材料之间存在电位差，直接接触时会发生电偶腐蚀，电位低的金属会被腐蚀。如铁与铜直接接触时，由于铁的电位低于铜，铁会发生电偶腐蚀。\n\n弹簧垫圈由于存在缝隙，水气和电解质易积留，易产生缝隙腐蚀。\n\n本款将原规范第8.9.2条中的“对使用期间不能重新油漆的结构部位应采取特殊的防锈措施”更改成“对不易维修的结构应加强防护”。\n\n另将原规范第8.9.1条关于构造的要求和第8.9.3条编写在此。本条第6款仅适用于可能接触水或腐蚀性介质的柱脚，对无水的办公楼、宾馆不适用。\n\n### 18.2.5 本条为新增条文。一般来说，钢材表面处理状态是影响防腐性能最重要的因素，本条规定了钢材表面原始锈蚀等级、钢材除锈等级标准。\n\n1表面原始锈蚀等级为D级的钢材由于存在一些深入钢板内部的点蚀，这些点蚀还会进一步锈蚀，影响钢结构强度，因此不宜用作结构钢；\n\n2喷砂和抛丸');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16bb2d5b-4793-4f33-8c91-717c2b2e47b7', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '7 交叉作业', '7 交叉作业## 7.1一般规定\n\n7.1.1依据上层高度确定的可能坠落半径应符合现行国家标准《高处作业分级》GB/T3608之规定。凡必须在可能坠落范围半径之内进行交叉作业的，应搭设能防止坠物伤害下方人员的安全防护棚。设置隔离区是为了防止无关人员进入有可能由落物造成物体打击事故的区域。\n\n7.1.2、7.1.3这两条是根据施工现场容易出现坠落物伤人现象而定。\n\n7.1.4通道口人员进出频繁，容易出现坠落物伤人现象，可按图1搭设。\n\n  \n图1施工电梯通道口平台侧立面示意图\n\n7.1.5防护棚的顶棚在设计时并未考虑堆放物料，因此不能承受堆物的荷载，故作此规定。\n\n## 7.2安全措施\n\n7.2.1第二款当建筑物高度大于 $2 4 \\mathrm { m }$ 时，坠落物的冲击力较\n\n大，单层防护棚可能起不到防护作用，修订时根据各方意见，增加了本条规定；\n\n第三款规定防护棚顶棚的厚度，是为防止因顶棚厚度小而使坠落物击穿顶棚发生伤亡事故。\n\n7.2.2系参照《建筑安装工人安全技术操作规程》的相关条款而定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16bb842f-fc35-4246-a1ff-52870bbf7465', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '6．5架空送电线路测量', '6．5架空送电线路测量## 6．5．1架空送电线路的选线，应根据批准的路径方案，配合设计实地选定。当线路通过协议区和相关地物比较密集的地段时，应进行必要的联测和相关地物、地貌测量。\n\n## 6．5．2定线测量，应符合下列规定：\n\n1方向点偏离直线，应在 $1 8 0 ^ { \\circ } \\ \\pm 1 ^ { \\prime }$ 以内。2定线方式可采用直接定线或间接定线。直接定线可采用正倒镜分中法；间接定线，可采用钢尺量距的矩形法、等腰三角形法。3定线测量的主要技术要求，应符合表6．5．2的规定。\n\n表6.5.2定线测量的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：钢尺量距应往返进行，当量距边小于20m或大于80m时，应适当提高测量精度。\n\n4定线桩之间距离测量的相对误差，同向观测不应大于 $1 ~ / ~ 2 0 0$ ，对向观测不应大于1／150；大跨越档间距，宜采用电磁波测距，测距相对中误差不应大于1／D(D 为档距，单位为m)。\n\n5定线桩之间对向观测的高差较差，不应大于0．1S(高差较差单位为m，S 为以 $1 0 0 \\mathrm { m }$ 为单位的桩间距离)；大跨越档高差测量，宜采用图根电磁波测距三角高程。\n\n6定线也可采用导线测量法或用GPS-RTK方法直接放线。\n\n## 6．5．3纵断面测量，应符合下列规定：\n\n1纵断面测量的视距长度，不宜大于 $3 0 0 \\mathrm { m }$ ，距离的相对误差不应大于 $1 ~ / ~ 2 0 0$ ，垂直角较差不应大于 $1 ^ { \\prime }$ 。超过 $3 0 0 \\mathrm { m }$ 时，宜采用电磁波测距方法。\n\n2断面点的间距不宜大于 $5 0 \\mathrm { m }$ ，地形变化处应适当加测点；独立山头不应少于3个断面点。\n\n3在送电导线的对地距离可能有危险影响的地段，应适当加密断面点。\n\n4在线路经过山谷、深沟等不影响送电导线对地距离安全之处，纵断面线可中断。\n\n5送电导线排列较宽的线路，当边线的地面高出实测中心线地面0．5m时，应施测边线纵断面。\n\n6纵断面图图标格式中平面图栏内的地物测量，除满足本章第6．1．8条的要求外，还应进行线路走廊内的植被测量。\n\n## 6．5．4杆(塔)位桩，宜用邻近的控制桩进行定位，其测量精度应满足本节第6．5．2条第1、4、5款的要求。\n\n## 6．5．5在杆(塔)定位过程中，还应进行下列内容的测量：\n\n1有危险影响的中线、边线点。2有危险影响的被交叉跨(穿)越物的位置和高程。3当送电线路通过或接近斜坡、陡岸、高大建(构)筑物时，应按设计需要施测风偏横断面或风偏危险点。4线路的直线偏离度和转角。5当设计需要时，应施测杆(塔)基断面图和地形图。\n\n## 6．5．6杆(塔)施工前，应对杆(塔)位桩或直线桩进行复测，并满足下列要求：\n\n1桩间距的相对误差，不应大于 $1 ~ / ~ 1 0 0$ 。  \n2所测高差与原成果较差，不应大于本节第6．5．2条第5款规定的1．5倍。  \n3直线偏离度、线路转角的复测成果与原成果的较差，不应大于 $1 ^ { \\prime } 3 0 ^ { \\prime \\prime }$ 。\n\n## 6.5.7 $1 0 \\mathrm { k V }$ 以下架空送电线路测量，其主要技术要求可适当放宽； $5 0 0 \\mathrm { k v }$ 及以上等级的架空送电线路测量，宜采用摄影测量和GPS 测量方法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16be34a6-8565-4185-8392-564d68bda4fa', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.12.2 板梁、桁梁杆件、箱形梁、结合梁板梁', '4.12.2 板梁、桁梁杆件、箱形梁、结合梁板梁、结合梁箱梁的螺栓孔径、孔形允许偏差应符合本规范第4.7.2条\\~第4.7.4条的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16c19ba7-f35c-4f79-9821-552094501746', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '13 其他中小型机械', '13 其他中小型机械## 13.11 喷浆机\n\n13.11.1密度过小，喷浆效果差；密度过大，会使机械振动，喷不成雾状。\n\n13.11.2本条主要是防止喷嘴孔堵塞和叶片磨损的加快。\n\n## 13.14 水磨石机\n\n13.14.1强度增大将使磨盘寿命降低。\n\n13.14.2磨石如有裂纹，在使用中受高转速离心力影响，将造成磨石飞出磨盘伤人事故。\n\n13.14.5冷却水既起到冷却作用，也是磨石作业中的润滑剂，起到磨石面要求光滑的质量保证作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16c2dfed-ab49-4d24-ad79-862f8507b680', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.5 混凝土浇筑', '7.5 混凝土浇筑## 7.5.1浇筑混凝土前，除应符合本规范第6.11.1条的规定外，尚应对预埋于混凝土中的锚具、管道和钢筋等进行全面检查验收，符合要求后方可开始浇筑。\n\n## 7.5.2浇筑混凝土时，宜根据结构或构件的不同形式选用插入式、附着式或平板式等振动器进行振捣。对箱梁腹板与底板及顶板连接处的承托、预应力筋锚固区及其他预应力钢束与钢筋密集的部位，应采取有效措施加强振捣；对先张构件应避免振动器碰撞预应力筋；对后张结构应避免振动器碰撞预应力筋的管道、预埋件等。浇筑过程中应随时检查模板、管道、锚固端垫板等的稳固性，保证其位置及尺寸符合设计要求。\n\n## 7.5.3用于判断现场预应力混凝土结构或构件强度的混凝土试件，应置于现场与结构或构件同环境、同条件养护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16c349bf-cc1b-48c4-9bef-34bf3c6f19ee', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 5）', ' . 1 4 + \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - 2 0 } { 1 . 4 0 }\n$$\n\n气温在 $- 2 \\sim - 5 0 \\%$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = - ~ 1 . 4 8 ~ + { \\frac { T _ { \\mathrm { l } } } { 0 . 9 1 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = ~ - 0 . 1 2 ~ + { \\frac { ~ T _ { \\mathrm { i } } ~ } { 1 . 2 1 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { { s } } } ~ = ~ { \\frac { T _ { \\mathrm { { t } } } + 1 . 8 5 } { 1 . 5 8 } }\n$$\n\n式中： $T _ { \\mathrm { e } }$ 结构有效温度标准值 $( 9 0 )$ ；\n\n$T _ { \\iota }$ 气温，混凝土结构可取当地历年最高日平均温度或最低日平均温度，钢结构可取当地历年最高温度或最低温度。当为 $0 \\%$ 以下时取负值。\n\n## 3 竖向梯度温度作用\n\n关于竖向梯度温度作用问题，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）曾对新西兰规范、英国BS 5400、美国AASHTO规范、国内铁路规范和《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）的竖向温度梯度曲线进行了多座实桥的应力计算比较。结果表明，新西兰规范和我国铁路规范中梯度温度作用产生的效应最大，《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）最小，英国BS5400和美国AASHTO规范居中。考虑美国规范的温度曲线比较简单，计算起来也较为快捷，本规范采用了该规范的温度梯度曲线，并作了适当修改。\n\n本条中，竖向梯度温度曲线最高值 $T _ { 1 }$ 指桥面板表面处，不包括铺装层。 $T _ { \\parallel }$ 根据桥面铺装情况，按表4.3.12-3确定。\n\n（1）铺装层采用单层沥青混凝土时，梁顶 $T _ { \\mathrm { i } }$ 根据铺装层厚度在 $2 0 \\%$ 、 $1 4 \\%$ 或之间线性内插取用。\n\n（2）铺装层采用单层混凝土时， $T _ { \\scriptscriptstyle 1 } = 2 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 0\n\n（3）铺装层底层为水泥混凝土，顶层为沥青混凝土时， $T _ { \\parallel }$ 可根据沥青混凝土厚度取用，不考虑底层水泥混凝土。\n\n（4）当利用梁顶一部分水泥混凝土整平层参与梁的抗弯计算时，则被利用的那一部分厚度作为梁高的一部分，该厚度的顶面就是梁高顶面， $T _ { \\parallel }$ 为该顶面处温度。此时，该结构为组合结构，铺装层水泥混凝土的强度等级要与梁体协调，并考虑结合面的抗剪问题。\n\n## 4 横向梯度温度作用\n\n本次修订增加了横向温度梯度作用的有关规定。本条第4款的规定参考了中交公路规划设计院有限公司、湖北鄂东长江公路大桥有限公司等单位研发的“超大跨混合梁斜拉桥建设关键技术”项目的研究成果。对于无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。横向温度梯度作用一般根据桥梁的地理位置、环境条件等因素经调查研究确定；无实测温度数据时，可采用图4-1所示的横向梯度温度曲线。图4-1中 $B _ { 1 }$ 为边箱宽度、 $B$ 为箱梁半宽。横向梯度温度取值见表4-4。\n\n表4-4横向梯度温度取值  \n\n\n\n\n\n### 6 施工阶段沥青摊铺引起的温度影响\n\n近年来高等级公路桥面铺装已广泛采用沥青混凝土铺装。沥青混凝土摊铺时要求高温操作，施工时摊铺温度往往可高达 $1 5 0 \\mathrm { ‰}$ 左右，如此高的温度将在主梁内引起较大的温差分布。对于采用混凝土桥面板的桥梁，沥青高温摊铺可能会导致主梁混凝土原有裂缝的扩展及新裂缝的产生，影响桥梁结构的耐久性，必要时设计需考虑沥青摊铺温度作用影响。\n\n4.3.13上部结构因温度变化引起的伸长或缩短以及受其他纵向力的作用，活动支座将产生一个方向相反的力，即支座摩阻力。摩阻力的大小取决于上部结构传给支座的反力大小、支座类型以及材料等。\n\n活动支座承受的纵向力，不容许超过支座与混凝土或其他结构材料之间的摩阻力。\n\n该纵向力一般为制动力和温度、收缩作用。本规范规定的支座摩擦系数取自《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）、《公路桥梁盆式支座》（JT/T391）和《桥梁球型支座》（GB/T17955）。\n\n\n\n## 4.4 偶然作用\n\n### 4.4.1 跨越江、河、海湾的桥梁，应考虑船舶对桥梁墩台的撞击作用。\n\n船舶与桥梁结构的碰撞过程十分复杂 与碰撞时的环境因素（风浪、气候、水流等）、船舶特性（船舶类型、船舶尺寸、行进速度、装载情况以及船首、船壳和甲板室的强度和刚度等）、桥梁结构因素（桥梁构件的尺寸、形状、材料、质量和抗力特性等）及驾驶员的反应时间等因素有关，因此，精确确定船舶与桥梁的相互作用力十分困难。\n\n根据通航航道的特点及通行船舶的特性，可以将需要考虑船舶与桥梁相互作用的河流分为内河和通行海轮的河流（包括海湾）两大类。前者的代表船型主要为内河驳船货船队，依据《内河通航标准》（GB50139），四至七级内河航道对应的船舶吨位分别为500、300、100和 $5 0 \\mathrm { t }$ 。通行海轮航道的代表船型为海轮。两者与桥梁结构发生撞击的机理有所区别，结果也大不一样。\n\n关于船舶与桥梁的撞击作用，应开展专题研究，成果经审批及办理其他手续后作为确定的作用值。当无实测资料或针对性研究成果时，可采用本规范表4.4.1-1和表4.4.1-2的规定值。\n\n对于一、二、三级内河航道船舶撞击作用，鉴于桥梁防');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16c51d4a-93ba-4f2e-b526-f335864f91ff', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 4）', '．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运行速度时也能迅速、平稳地制动。\n\n### 7．5．6 制动器的控制\n\n#### 7．5．6．1 与电动机同时控制的制动器\n\n制动器线路应设有保护装置，在出现故障时能迅速切断电动机和制动器的电源；如电动机接至制动器的导线长度不大于 $5 ~ \\mathrm { m }$ ，制动器可不单独设这样的保护。\n\n#### 7．5．6．2 与电动机分开控制的制动器\n\n制动器的控制要采取预防措施，使得起动和制动时不出现任何失控的运动。  \n如有电气制动，机械制动应在电气制动之后作用。  \n电动机通电时制动器不得抱闸，短暂过渡状态除外。\n\n#### 7．5．6．3 安全制动器\n\n对设有安全制动器的起升机构，在正常作业时，其支持制动器动作后，安全制动器延时动作，其延时\n\n动作时间可调；在进行紧急制动时，安全制动器应立即动作。\n\n#### 7．5．6．4 意外断电\n\n对于系统意外断电时制动器的动作会引起机械设备损坏倾翻的情况，应采取适当措施保证意外断电时制动器的安全动作过程。\n\n## 7．6 电气设备的工作环境\n\n### 7．6．1 防油滴\n\n任何润滑系统、液压系统或其他含油装置在运行和安装时应保证不会使油滴到电气设备上，否则电气设备应加以保护。\n\n### 7．6．2 环境温度\n\n起重机电气设备应能保证在起重机运行场所的环境温度范围内正常工作。当环境温度不能满足所选电气设备工作要求时，应采取冷却或加温措施。\n\n### 7．6．3 大气条件\n\n周围空气温度在 $+ 4 0 \\mathrm { { ‰} }$ 的最高温度时，其相对湿度不超过 $50 \\%$ ，温度较低时相对湿度可以提高（例如在 $+ 2 0 \\mathrm { { ‰} }$ 时提高为 $90 \\%$ ），应考虑到由于温度变化可能偶然发生的凝露现象。\n\n周围空气温度在不超过 $+ 2 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，相对湿度允许短时高达 $100 \\%$ 。\n\n### 7．6．4 海拔\n\n一般起重机的电气设备使用的海拔不超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。起重机若用于海拔 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上，其电气设备的具体数据由相应的产品标准规定。\n\n### 7．6．5 其他\n\n用于爆炸和火灾危险环境时，电气设备的选择、管线配置敷设等，应符合 GB50058的规定；在腐蚀、盐雾和湿热环境使用的，应选择相应的产品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16d10b09-da4f-432e-8dec-80df816c51fb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。\n\nGB／T699 优质碳素结构钢GB／T700 碳素结构钢GB／T985 气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T986 埋弧焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T1231 钢结构用高强度大六角螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件GB／T1591 低合金高强度钢（GB／T1591—1994，neqISO4950：1981）GB2585 铁路用热轧钢轨GB2893 安全色（GB2893—2001，neqISO3864：1984）GB2894 安全标志（GB2894—1996，neqISO3864：1984）GB／T3077 合金结构钢GB／T3098．1 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱（GB／T3098．1—2000，idtISO8981：1999）GB／T3098．2 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹（GB／T3098．2—2000，idtISO8982：1992）GB／T3480 渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法（GB／T3480—1997，eqvISO $6 3 3 6 \\mathrm { - } 1 \\sim 6 3 3 6 \\mathrm { - } 3$ ：  \n1996）GB／T3633 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副 技术条件GB／T4205 人机界面（MMI）操作规则GB4208 外壳防护等级（IP代码）（GB4208—1993，eqvIEC60529：1989）GB／T4942．1 旋转电机外壳防护分级（IP代码）（GB／T4942．1—2006，IEC600345：2000，IDT）GB／T5117 碳钢焊条GB／T5118 低合金钢焊条GB5226．2 机械安全 机械电气设备 第32部分：起重机械技术条件（GB5226．2—2002，idt  \nIEC6020432：1998）／ 传动及输送用双节距精密滚子链和链轮（ ／ — ， ： ）GB／T5293 埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂GB／T8110 气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB8918 重要用途钢丝绳（GB8918—2006，ISO3154：1988，MOD）GB／T9439 灰铸铁件GB／T10051．1 起重吊钩 机械性能、起重量、应力及材料GB／T10062 锥齿轮承载能力计算方法（GB／T10062．1～GB／T10062．3—2003，ISO103001～  \nISO103003：2001，IDT）GB／T11264 轻轨GB／T11352 一般工程用铸造碳钢件（GB／T11352—1989，neqISO3755：1975）GB／T14048．4 低压开关设备和控制设备 机电式接触器和电动机起动器（GB／T14048．4—  \n2003，IEC6094741：2000，IDT）GB／T14408 一般工程与结构用低合金铸钢件GB15052 起重机械危险部位与标志GB／T17909．1 起重机 起重机操作手册 第1部分：总则（GB17909．1—1999，idtISO99281：  \n1990）GB／T18453．1 起重机 维护手册 第1部分：总则（GB／T18453．1—2001，idtISO124781：  \n1997）GB／T19418 钢的弧焊接头 缺陷质量分级指南（GB／T19418—2003，ISO5817：1992，IDT）GB／T20118 一般用途钢丝绳（GB／T20118—2006，ISO／DIS2408：2002Steelwireropesgeneral  \npurpose—Minimumrequirements，MOD）GB／T20303．1 起重机 司机室 第1部分：总则（GB／T20303．1—2006，ISO85661：1992，IDT）GB／T20947 起重用短环链 T级（T、DAT和 DT型）高精度葫芦链条（GB／T20947—2007，  \nISO3077：2001，IDT）GB50058 爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范JB／T6392 起重机车轮JB／T7017 起重机用液压缓冲器JB／T7687．1 直柄吊钩横梁毛坯件JB／T7687．2 直柄吊钩横梁JB／T7687．3 直柄吊钩螺母JB／T7687．4 直柄吊钩螺母定位板JB／T8110．1 起重机 弹簧缓冲器JB／T8110．2 起重机 橡胶缓冲器JB／T8398 双幅板压制滑轮JB／T9005 起重机用铸造滑轮JB／T9006 起重机用铸造卷筒JB／T10833 起重机用聚氨酯缓冲器JG／T5078．1 建筑机械与设备 焊接滑轮YB／T5055 起重机钢轨');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16d941d5-0699-41a4-b399-941be1c588ea', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '6 构造要求（Part 3）', '4门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口 $1 ^ { \\sim } 2$ 步。\n\n### 6．5．5门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件（图6.5.1),亥扣件宜紧靠主节点处的扣件。\n\n## 6．6 剪刀撑与横向斜撑\n\n### 6．6．1 双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑，单排脚手架应设剪刀撑。\n\n### 6．6．2剪刀撑的设置应符合下列规定：\n\n（1）每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表6.6.2的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在 $4 5 ^ { \\circ } \\quad { } ^ { \\sim } 6 0 ^ { \\circ }$ 之间；\n\n#### 表6.6.2 剪刀撑跨越立杆的最多根数\n\n\n\n\n\n（2）高度在 $2 4 \\mathrm { m }$ 以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于 $1 5 \\mathrm { m }$ （图6.6.2)；\n\n  \n图6.6.2 剪刀撑布置\n\n（3）高度在 $2 4 \\mathrm { { m } }$ 以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；\n\n（4）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合本规范第6.3.5条的规定；\n\n（5）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 6．6．3横向斜撑的设置应符合下列规定：\n\n（1）横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑的固定应符合本规范第6.5.2条第2款的规定；\n\n（2）一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道；\n\n（3）高度在 $2 4 \\mathrm { m }$ 以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑，高度在 $2 4 \\mathrm { m }$ 以上的封闭型脚手 架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。\n\n## 6．7斜道\n\n### 6．7．1人行并兼作材料运输的斜道的型式宜按下列要求确定：\n\n（1）高度不大于6m的脚手架，宜采用一字型斜道；\n\n（2）高度大于6m 的脚手架，宜采用之字型斜道;\n\n### 6．7．2斜道的构造应符合下列规定：\n\n（1）斜道宜附着外脚手架或建筑物设置;\n\n（2）运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用 $1 : 6$ ，人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3;\n\n（3）拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；\n\n（4）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为 $1 . 2 \\mathrm { m }$ ，挡脚板高度不应小于 $1 8 0 \\mathrm { m m }$ ；\n（5）运料斜道两侧、平台外围和端部均应按本规范第 $6 . 4 . 1 \\widetilde { \\ 6 } . 4 . 6$ 条的规定设置连墙 件；每两步应加设水平斜杆；应按本规范第6.6.2和6.6.3条的规定设置剪刀撑和横向斜撑。\n\n### 6．7．3 斜道脚手板构造应符合下列规定：\n\n（1）脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm;\n\n（2）脚手板顺铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱外宜采用三角木填顺;\n\n（3）人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔 $2 5 0 ^ { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ 设置一根防滑木条，木条厚度宜为 $2 0 \\phantom { . } \\widetilde { 3 } 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16ddf422-9f3d-4b59-b885-e1fe11435d36', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 钢筋骨架的刚度及吊点位置的设置对吊装而言很重要，刚度不足或吊点位置不合理均有可能使钢筋骨架产生变形，影响到安装施工。\n\n### 12.3.10 水下混凝土应采用导管法灌注。单元槽段长度小于或等于 $4 \\mathrm { m }$ 时，可采用 1 根导管灌注；单元槽段长度超过 $4 \\mathrm { m }$ 时，宜采用 2 根或 3 根导管同时灌注。采用多根导管灌注时，导管间净距宜不大于 $3 \\mathrm { m }$ ，导管距节段端部宜不大于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ ；各导管灌注的混凝土表面高差宜不大于 $0 . 3 \\mathrm { m }$ ；导管内径宜不小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16e2542e-5c61-4f48-9165-6a40b53005f5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 3）', 'mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 不考虑轮缘与轨道侧面附加摩擦的摩擦阻力，单位为牛顿（N）；$D$ 同式（89）；\n\n同式（89）；$i$ 由制动器轴到车轮的机构总传动比;$n$ 同式（82)；$t _ { Z }$ — 运行机构制动时间，单位为秒（s）；$k$ 同式（82）；$m _ { Z }$ — 制动器的台数；${ \\cal J } _ { 1 } , { \\cal J } _ { 2 } , { \\cal J } ^ { \\prime } { } _ { 3 }$ — 同式（89）。\n6．1．2．6．2 制动器的选择条件，一般 $[ M _ { \\mathrm { Z } } ] { \\geqslant } M _ { \\mathrm { Z } }$ ， $\\left[ M _ { \\mathrm { Z } } \\right]$ 是所选制动器参数表中给出的制动转矩。6．1．2．6．3 频繁制动的制动器，在同一挡制动力矩的各个制动器中，宜选用制动轮较大的制动器。6．1．2．6．4 对那些驱动轮与轨道之间有足够大黏着力的露天工作起重机的运行小车，或未采用自动作用夹轨器的起重机，应按式（142）及式（144）计算在顺风、下坡情况下制动装置的总抗风阻力是否能抗御风的吹袭，以防止在有风工作中的起重机发生移动。\n\n### 6．1．2．7 打滑计算\n\n运行机构起动或制动时，起重机或小车不应发生打滑，一般由设计校验主动轮不打滑来保证。计算时钢质车轮与钢轨的黏着系数（静摩擦系数）为：室内工作的取0．14，室外工作的取0．12。\n\n## 6．1．3 回转机构\n\n### 6．1．3．1 等效回转稳态阻力矩犕\n\n等效回转稳态阻力矩 $M _ { \\mathrm { e q } }$ ，按式（92）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { e q } } = M _ { \\mathrm { m } } + M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\alpha }\n$$\n\n……（92）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 等效回转稳态阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 回转摩擦阻力矩，主要是回转支承装置的摩擦阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 正常工作状态下的等效风阻力矩，按 $\\mathrm { P _ { W I } }$ 风阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha }$ — 等效坡道阻力矩，按坡道阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）。\n\n### 6．1．3．2 电动机初选\n\n#### 6．1．3．2．1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 $\\mathrm { P }$ 中的 P．1规定选择。\n\n#### 6．1．3．2．2 电动机的初选功率\n\n##### 6．1．3．2．2．1 回转机构电动机等效功率按附录P中的式（P．4）计算。犆犣  \n##### 6．1．3．2．2．2 对能提供有关按 $C Z$ 值计算选择电动机资料的绕线转子异步电动机，可按附录P中的式（P．8）计算所需电动机功率。  \n##### 6．1．3．2．2．3 对能获得电动机负荷图的回转机构，可按附录 P中的式（P．10）计算所需电动机功率。\n\n### 6．1．3．3 电动机的校验\n\n#### 6．1．3．3．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n回转机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n#### 6．1．3．3．2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n#### 6．1．3．3．3 起动加速度计算\n\n对于电动机直接起动的回转机构应计算机构的起动加速度，应使臂架起重机回转臂架头部切向加\n\n（减）速度 不 大 于 下 列 数 值：对 于 回 转 速 度 较 低 的 安 装 用 起 重 机，根 据 起 重 量 大 小，此 值 一 般 为$0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 3 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；对于回转速度较高的装卸用起重机，根据起重量大小，此值一般为 $0 . 8 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim$ $1 . 2 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。起重量大者取小值。\n\n### 6．1．3．4 减速器的选择\n\n回转机构的减速器用等效功率进行选择，减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。\n\n### 6．1．3．5 制动器的选择\n\n在回转机构最不利工作状态下，其制动器应能使回转部分从运动中停止；对塔式起重机，则是使已停住的回转部分在工作中能保持定位不动。制动减速度不宜超过6．1．3．3．3的规定。\n\n回转机构的制动转矩按式（93）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = \\frac { \\sum { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16e989d7-8fc5-4aec-9162-bb4d9cc2010b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷## 4．2．1．1．6．1 运行冲击动力效应\n\n起重机在不平的道路或轨道上运行时所发生的垂直冲击动力效应，即运行冲击载荷，用运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 乘以起重机的自重载荷与额定起升载荷之和来计算。\n\n## 4．2．1．1．6．2 在道路上或道路外运行的起重机\n\n在这种情况下， $\\phi _ { 4 }$ 取决于起重机的构造型式（质量分布）、起重机的弹性和／或悬挂方式、运行速度，以及运行路面的种类和状况。此冲击效应可根据经验、试验或采用适当的起重机和运行路面的模型分析得到。一般可采用以下数据计算：\n\na） 对轮胎起重机和汽车起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 3$ 。\n\nb） 对履带式起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 0$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ 。\n\n## 4．2．1．1．6．3 在轨道上运行的起重机\n\n起重机带载或空载运行于具有一定弹性、接头处有间隙或高低错位的钢质轨道上时，发生的垂直冲击动力效应取决于起重机的构造型式（质量分布、起重机的弹性及起重机的悬挂或支承方式）、运行速度和车轮直径及轨道接头的状况等，应根据经验、试验或选用适当的起重机和轨道的模型进行估算。$\\phi _ { 4 }$ 可按以下规定选取：\n\na） 对 于 轨 道 接 头 状 态 良 好，如 轨 道 用 焊 接 连 接 并 对 接 头 打 磨 光 滑 的 高 速 运 行 起 重机，取 $\\phi _ { 4 } = 1$ 。b） 对于轨道接头状况一般，起重机通过接头时会发生垂直冲击效应，这时 $\\phi _ { 4 }$ 可由式（9）确定：\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { 4 } } = 1 . 1 + 0 . 0 5 8 v _ { \\mathrm { y } } \\sqrt { h }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 4 }$ 运行冲击系数；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { y } }$ — 起重机运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$h$ 轨道接头处两轨面的高度差，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('16f6e011-e3af-4750-a373-7280f98b0bb1', '129《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB-T29639-2020）.md', '参考文献', '参考文献[1]GB/T 24353—2009 风险管理原则与实施指南  \n[2]GB/T 27921—2011 风险管理风险评估技术  \n[3]国办发（2013）101号国务院办公厅关于印发突发  \n事件应急预案管理办法的通知  \n[4]应急管理部关于修改《生产安全事故应急预案管理  \n办法》的决定（应急管理部令第2号）  \n[5] NFPA 1600 Standard on Disaster/Emergency  \nManagement and Business Continuity Programs 2013  \nEdition');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17033221-dad4-4015-bb12-7a158f2cd12b', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.3.7起重臂顺序伸缩时，应按使用说明书进行', '4.3.7起重臂顺序伸缩时，应按使用说明书进行，在伸臂的同时应下降吊钩。当制动器发出警报时，应立即停止伸臂。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17052ce2-7ad0-439b-8509-6b4e2546640e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：由于产品试板的低温冲击试验仅对焊缝金属有要求，钢构件为不等厚对接时，产品试板允许用较薄的等厚对接代替不等厚对接。\n\n## 8.4.5钢构件的组装应在胎架或平台上完成，每次组装前均应对胎架或平台进行检查，确认合格后方可组装。组装时应将相邻焊缝错开，错开的最小距离应符合图 8.4.5的规定。\n\n  \n图 8.4.5 焊缝错开的最小距离（尺寸单位：mm）\n\n1-盖板；2-腹板；3-板梁水平肋或箱形梁纵肋；4-板梁竖肋或箱形梁横肋；5-盖板对接焊缝\n\n## 8.4.6采用先孔法的钢构件，组装时必须以孔定位；采用胎型组装时，每一孔群应打入的定位冲钉不得少于 2 个，冲钉直径应不小于设计孔径 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17064af7-b3a1-48fb-bf28-984c4fe254f7', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 2）', '件达到最大承载力或不适于继续承载的变形的状态。\n\n2.1.5 正常使用极限状态 serviceability limit states 对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值的状态。\n\n2.1.6 设计状况 design situations\n\n代表一定时段内实际情况的一组设计条件，设计时应做到在该组条件下结构不超越有关的极限状态。\n\n2.1.7 结构耐久性 structural durability\n\n在设计确定的环境作用和养护、使用条件下，结构及其构件在设计使用年限内保持其安全性和适用性的能力。\n\n2.1.8 作用 action\n\n施加在结构上的集中力或分布力（直接作用，也称为荷载）和引起结构外加变形或约束变形的原因（间接作用）。\n\n2.1.9 永久作用，permanent action\n\n在设计基准期内始终存在且其量值变化与平均值相比可以忽略不计的作用，或其变化是单调的并趋于某个限值的作用。\n\n2.1.10 可变作用 variable action\n\n在设计基准期内其量值随时间而变化，且变化值与平均值相比不可忽略不计的作用。\n\n2.1.11 偶然作用 accidental action 在设计基准期内不一定出现，而一旦出现其量值很大，且持续时间很短的作用。\n\n2.1.12 作用的标准值 characteristic value of an action\n\n作用的主要代表值，可根据对观测数据的统计、作用的自然界限或工程经验确定。\n\n2.1.13 可变作用的伴随值 accompanying value of a variable action\n\n在作用组合中，伴随主导作用的可变作用值。可以是组合值、频遇值或准永久值。\n\n2.1.14 作用的代表值 representative value of an action 极限状态设计所采用的作用值。可以是作用的标准值或可变作用的伴随值。\n\n2.1.15 作用的设计值 design value of an action 作用的代表值与作用分项系数的乘积。\n\n2.1.16 可变作用的组合值 combination value of a variable action\n\n使组合后的作用效应的超越概率与该作用单独出现时其标准值作用效应的超越概率趋于一致的作用值；或组合后使结构具有规定可靠指标的作用值。可通过组合值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.17 可变作用的频遇值 frequent value of a variableaction\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较小的作用值；或被超越的频率限制在规定频率内的作用值。可通过频遇值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.18 可变作用的准永久值 quasi-permanent value of a variable action\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较大的作用值。可通过准永久值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.19 作用效应 effect of action\n\n由作用引起的结构或结构构件的反应。\n\n2.1.20 作用组合（荷载组合）combination of actions（loadcombination）\n\n在不同作用的同时影响下，为验证某一极限状态的结构可靠度而采用的一组作用设计值。\n\n2.1.21 作用基本组合 fundamental combinationof actions 承载能力极限状态设计时，永久作用设计值与可变作用设计值的组合。\n\n2.1.22 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quasi-permanent combination of actions 正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用准永久值的组合。\n2.1.25 分项系数 partial safety factor\n\n用概率极限状态设计法设计时，为保证所设计的结构具有规定的可靠度，在设计表达式中采用的系数。分为作用分项系数和抗力分项系数两类。\n\n2.1.26 结构重要性系数 factor for importance of structure对不同安全等级的结构，为使其具有规定的可靠度而采用的分项系数。\n\n## 2.2 符号\n\n### 2.2.1 材料性能有关符号\n\n$R _ { \\mathrm { b k } }$ - 冰的抗弯强度标准值；  \nRik 冰的抗压强度标准值；Y 材料的重度。\n\n### 2.2.2 作用和作用效应有关符号$E$ ——主动土压力标准值；\n\n$E _ { \\mathrm { j } }$ - -高度 $H$ 范围内单位宽度的静土压力标准值；$F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值；  \nGik、 Gid 第 $i$ 个永久作用的标准值和设计值；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ 第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$A _ { \\mathrm { d } }$ 偶然作用的设计值；Sud -承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；Sad -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；$S _ { \\mathrm { f d } }$ 作用频遇组合的效应设计值；Sqd 作用准永久组合的效应设计值；pe 预应力钢筋的有效预应力；con 预应力钢筋张拉控制应力$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋的相应阶段的预应力损失。\n\n### 2.2.3 几何参数有关符号\n\n$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17069429-22e9-4f82-8d6b-50abea79676a', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '附录B 起重机主梁上拱度和悬臂上翘度的检测', '附录B 起重机主梁上拱度和悬臂上翘度的检测本附录参照原规范附录二及现行的起重机标准进行修订。在门式起重机的上拱度和上翘度的检测规定中，原规范要求垫架中心线应放在主梁座板外侧700mm处，导致了垫架位置对上拱度和上翘度的影响。本次修订时，要求垫架应放在主梁座板内，消除了垫架位置对上拱度和上翘度的影响，提高了检测精度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17093a03-7332-4159-a5c6-4aeabc6deaca', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百一十二条租赁合同是出租人将租赁物交付承租人使用', '第二百一十二条租赁合同是出租人将租赁物交付承租人使用、收益，承租人支付租金的合同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1717d695-86a9-426f-9e72-3818b00649f6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 8）', '=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">圆柱有效壳壁的计算截面惯性矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（71）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">加劲环截面的惯性矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（71)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由电动机轴到卷筒轴的总传动比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（77）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由制动器轴到卷筒轴的总传动比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(81)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由电动机轴到车轮的机构总传动比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（89）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由制动器轴到车轮的机构总传动比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（91)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转机构的总传动比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机至极限力矩联轴器的回转机构传动比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（94)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">所有运动质量换算到电动机轴上的总转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">JC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机构的接电持续率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（137)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机转子的转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机轴上制动轮和联轴器的转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作起升运动的物品的惯量折算到电动机轴上的转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作平移运动的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（89）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('171a0738-e1d7-498e-b46b-d1d4debdccdf', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'Apendix A Common Structural', 'Apendix A Common Structural Systems 235');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17377c61-340a-49e3-a0e6-a2334b1c3f6c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 4）', '运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n  \n图 14 车轮踏面与轨道的接触宽度\n\n##### 6．3．4．2．3 允许轮压\n\n允许轮压按式（131）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { L } } } { = } k D l C\n$$\n\n··…( 131 )\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 正常工作起重机车轮或滚轮的允许轮压，单位为牛顿（N）；\n\n$k$ —车轮或滚轮的许用比压，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ),钢质车轮或滚轮按表46选取；注：对于具有凸起承压面的轨道或车轮（滚轮），许用比压 $k$ 可增加 $10 \\%$ 。因为这能改善轮轨的接触。\n\n$D _ { - }$ —车轮或滚轮的踏面直径,单位为毫米 $\\mathrm { . m m } )$ ；l -车轮或滚轮与轨道承压面的有效接触宽度(按6.3.4.2.2.3计算),单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$C$ 计算系数：进行车轮或滚轮踏面疲劳校验时， $C { = } C _ { 1 } C _ { 2 }$ ；进行车轮或滚轮强度校验时， $C { = } C _ { \\operatorname{max} }$ ；  \n$C _ { 1 }$ — 转速系数，按表47或表48选取；  \n$C _ { 2 }$ — 车轮所在机构的工作级别系数，按表49选取；犆$C _ { \\mathrm { m a x } } { = } C _ { \\mathrm { l m a x } } C _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，取 $C _ { \\mathrm { m a x } } { = } 1 . 9$ 。\n\n##### 6．3．4．2．4 车轮或滚轮的疲劳强度校验\n\n车轮或滚轮的疲劳强度应满足式（132）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n } } { \\leqslant } P _ { \\mathrm { L } }\n$$\n\n……（132）\n\n式中：\n\nmean— 根据式（130）计算得 $P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { m e a n } \\parallel }$ ，两者之中取大者；$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 同式（131）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('174057cf-cef0-4678-b15d-a2e8c4fae014', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5.3 体积稳定性', '5.3 体积稳定性');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1741b3e2-8615-4aec-8df3-c27de35c134b', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第 493 号', '第 493 号《生产安全事故报告和调查处理条例》已经2007 年 3月 28日国务院第 172 次常务会议通过，现予公布，自 2007年 6 月 1 日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17430402-09f8-4b6e-8431-12a93eb365e1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 31）', '<td rowspan=1 colspan=1>0.444</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.439</td><td rowspan=1 colspan=1>0.434</td><td rowspan=1 colspan=1>0.429</td><td rowspan=1 colspan=1>0.424</td><td rowspan=1 colspan=1>0.419</td><td rowspan=1 colspan=1>0.414</td><td rowspan=1 colspan=1>0.410</td><td rowspan=1 colspan=1>0.405</td><td rowspan=1 colspan=1>0.401</td><td rowspan=1 colspan=1>0.397</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>0.394</td><td rowspan=1 colspan=1>0.390</td><td rowspan=1 colspan=1>0.387</td><td rowspan=1 colspan=1>0.383</td><td rowspan=1 colspan=1>0.380</td><td rowspan=1 colspan=1>0.376</td><td rowspan=1 colspan=1>0.373</td><td rowspan=1 colspan=1>0.370</td><td rowspan=1 colspan=1>0.366</td><td rowspan=1 colspan=1>0.363</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>110</td><td rowspan=1 colspan=1>0.359</td><td rowspan=1 colspan=1>0.356</td><td rowspan=1 colspan=1>0.353</td><td rowspan=1 colspan=1>0.350</td><td rowspan=1 colspan=1>0.346</td><td rowspan=1 colspan=1>0.343</td><td rowspan=1 colspan=1>0.340</td><td rowspan=1 colspan=1>0.337</td><td rowspan=1 colspan=1>0.334</td><td rowspan=1 colspan=1>0.331</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>120</td><td rowspan=1 colspan=1>0.328</td><td rowspan=1 colspan=1>0.325</td><td rowspan=1 colspan=1>0.322</td><td rowspan=1 colspan=1>0.319</td><td rowspan=1 colspan=1>0.316</td><td rowspan=1 colspan=1>0.313</td><td rowspan=1 colspan=1>0.310</td><td rowspan=1 colspan=1>0.307</td><td rowspan=1 colspan=1>0.304</td><td rowspan=1 colspan=1>0.301</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>130</td><td rowspan=1 colspan=1>0.299</td><td rowspan=1 colspan=1>0.296</td><td rowspan=1 colspan=1>0.293</td><td rowspan=1 colspan=1>0.290</td><td rowspan=1 colspan=1>0.288</td><td rowspan=1 colspan=1>0.285</td><td rowspan=1 colspan=1>0.282</td><td rowspan=1 colspan=1>0.280</td><td rowspan=1 colspan=1>0.277</td><td rowspan=1 colspan=1>0.275</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>140</td><td rowspan=1 colspan=1>0.272</td><td rowspan=1 colspan=1>0.270</td><td rowspan=1 colspan=1>0.267</td><td rowspan=1 colspan=1>0.265</td><td rowspan=1 colspan=1>0.262</td><td rowspan=1 colspan=1>0.260</td><td rowspan=1 colspan=1>0.258</td><td rowspan=1 colspan=1>0.255</td><td rowspan=1 colspan=1>0.253</td><td rowspan=1 colspan=1>0.251</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>0.248</td><td rowspan=1 colspan=1>0.246</td><td rowspan=1 colspan=1>0.244</td><td rowspan=1 colspan=1>0.242</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1744abfb-496a-4be3-8037-6a61b98c1349', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6.7.3当桥梁盖梁、基础、支座和墩柱抗剪作为能力保护构件设计时', '6.7.3当桥梁盖梁、基础、支座和墩柱抗剪作为能力保护构件设计时，其弯矩和剪力设计值应按能力保护原则计算，应取与墩柱塑性铰区域截面超强弯矩所对应的弯矩和剪力值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1747643d-7b09-4127-9712-88615e01de92', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.10 运输', '6.10 运输## 6.10.1 运输能力应与混凝土的凝结速度和浇筑速度相匹配，应使浇筑工作不间断且混凝土运到浇筑地点时仍能保持其均匀性及适宜浇筑的坍落度。混凝土的运输宜采用搅拌运输车，或在条件允许时采用泵送方式输送，对寒冷、严寒或炎热的天气情况，搅拌运输车的搅拌罐和泵送管应有保温或隔热措施；采用吊斗或其他方式运输时，运距宜不超过 $1 0 0 \\mathrm { m }$ 且不得使混凝土产生离析。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17503926-e2be-4f56-892a-8248c55da81e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 2）', '$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4。犕犕\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o x } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o x } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } )\n$$\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o y } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o y } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } )\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o x } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } \\mathrm { ~ , ~ } M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o y } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } \\mathrm { ~ - ~ }$ — 结构件两端的端部弯矩比值，其绝对值不大于1，两个端弯矩使构件轴线产生同向挠曲时，其比值为正 $( + )$ ，反向挠曲时，其比值为负 $( - )$ ）。\n\n$M _ { \\mathrm { o x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { o y } }$ ———构件的端部弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ~ ( N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m m ) }$ ）。\n\n$C _ { \\mathrm { h x } } \\mathcal { C } _ { \\mathrm { h y } }$ — 横向载荷弯矩系数， $C _ { \\mathrm { h } } { = } 1 { - } k \\ \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } }$ 其中 $k$ 的值为：\n\na） 当横向载荷为一个集中力，且两端简支或一端固接一端自由时， $k = 0 , 2$ ；  \nb） 当为多个集中载荷或分布载荷，且两端简支时， $k = 0$ ；c） 当为多个集中载荷或分布载荷，一端固接一端自由时， $k = 0 , 3$ ；  \nd） 无论何种载荷，一端固接一端简支时， $k = 0 , 3$ ；  \ne） 无论何种载荷，两端固接时， 犖 犆犆 $k = 0 , 4$ ；\n\n$N _ { \\mathrm { E x } } \\setminus N _ { \\mathrm { E y } }$ 对应于 $C _ { \\mathrm { h x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { h y } }$ 。无法判定时，取 $C _ { \\mathrm { h } } = 1$ 。\n\n$M _ { \\mathrm { h x } } \\mathbf { \\nabla } \\cdot M _ { \\mathrm { h y } }$ ———由横向载荷在构件中引起的弯矩，单位为牛毫米犕犕 犆犕犆犕 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ）。\n\n当 $M _ { \\mathrm { h } }$ 与 $M _ { 0 }$ 方向相反，且 $| C _ { \\mathrm { h } } M _ { \\mathrm { h } } | { < } 2 C _ { \\mathrm { 0 } } M _ { \\mathrm { 0 } }$ 时，取 $M _ { \\mathrm { h } }$ 为零。\n\n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 结构构件截面受压侧的抗弯模量，单位为三次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ）。\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数， $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按附录 $\\mathrm { L }$ 选取。\n\n符合5．6．2．1情况之一的双向压弯构件，不必验算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性。\n\n若式（M ．1）中第2项和第3项之和（即弯矩所引起的应力）与第1项（即轴力引起的应力）之比，小ψ于或等于 $( \\psi ^ { - 1 ) }$ ）时，则双向压弯构件应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。\n\n## 犕．1．2 对空间格构式构件还应将其受压弦杆及受压腹杆视为轴心压杆，以验算其单肢稳定性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1751fdf6-add0-46fb-9f17-6c8de617de66', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '16 疲劳计算及防脆断设计（Part 1）', '16 疲劳计算及防脆断设计## 16.1－般规定\n\n16.1.1本条基本沿用原规范第6.1.1条。本条阐述本章的适用范围为直接承受动力荷载重复作用的钢结构（例如工业厂房吊车梁、有悬挂吊车的屋盖结构、桥梁、海洋钻井平台、风力发电机结构、大型旋转游乐设施等)，当其荷载产生的应力变化的循环次数 $n { \\geqslant } 5 { \\times } 1 0 ^ { 4 }$ 时的高周疲劳计算。需要进行疲劳计算的循环次数，88版规范为 $n { \\geqslant } 1 0 ^ { 5 }$ 次，考虑到在某些情况下可能不安全，原规范修订时参考国外规定并结合建筑钢结构的实际情况，改为$n { \\geqslant } 5 { \\times } 1 0 ^ { 4 }$ 次。本次修订仍旧保留了原规范对循环次数的规定，当钢结构承受的应力循环次数小于本条要求时，可不进行疲劳计算，且可按照不需要验算疲劳的要求选用钢材。直接承受动力荷载重复作用并需进行疲劳验算的钢结构，均应符合本标准第16.3节规定的相关构造要求。\n\n16.1.2本条沿用原规范第6.1.2条。本条说明本章的适用范围为在常温、无强烈腐蚀作用环境中的结构构件和连接。对于海水腐蚀环境、低周-高应变疲劳等特殊使用条件中疲劳的破坏机理与表达式各有特点，分别另属专门范畴；高温下使用和焊接经回火消除残余应力的结构构件及其连接则有不同于本章的疲劳强度值，均应另行考虑。\n16.1.3本条基本沿用原规范第6.1.3条。本次标准修订中有关疲劳强度计算仍采用荷载标准值按容许应力幅法进行计算，是因为目前我国对基于可靠度理论的疲劳极限状态设计方法研究还缺乏基础性研究，对不同类型构件连接的裂纹形成、扩展以致断裂这一全过程的极限状态，包括其严格的定义和影响发展过程的有关因素都还未明确，掌握的疲劳强度数据只是结构抗力表达式中\n\n的材料强度部分。\n\n为适应焊接结构在钢结构中普遍应用的状况，本章采用目前已为国际上公认的应力幅计算表达式。多年来国内外大量的试验研究和理论分析证实：对于焊接钢结构疲劳强度起控制作用的是应力幅 $\\Delta \\sigma$ ，而几乎与最大应力、最小应力及应力比这些参量无关。这是因为：焊接及其随后的冷却，构成不均匀热循环过程，使焊接结构内部产生自相平衡的内应力，在焊接附近出现局部的残余拉应力高峰，横截面其余部分则形成残余压应力与之平衡。焊接残余拉应力最高峰值往往可达到钢材的屈服强度。此外，焊接连接部位因为原状截面的改变，总会产生不同程度的应力集中现象。残余应力和应力集中两个因素的同时存在，使疲劳裂纹发生于焊接熔合线的表面缺陷处或焊缝内部缺陷处，然后沿垂直于外力作用方向扩展，直到最后的断裂。产生裂纹部位的实际应力状态与名义应力有很大差别，在裂纹形成过程中，循环内应力的变化是以高达钢材屈服强度的最大内应力为起点，往下波动应力幅 $\\Delta \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } { - } \\sigma _ { \\mathrm { m i n } }$ 与该处应力集中系数的乘积。此处 $\\sigma _ { \\mathrm { m a x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { m i n } }$ 分别为名义最大应力和最小应力，在裂纹扩展阶段，裂纹扩展速率主要受控于该处的应力幅值。\n\n试验证明，钢材静力强度不同，对大多数焊接连接类别的疲劳强度并无显著区别，仅在少数连接类别（如轧制钢材的主体金属、经切割加工的钢材和对接焊缝经严密检验和细致的表面加工时）的疲劳强度有随钢材强度提高稍微增加的趋势，而这些连接类别一般不在构件疲劳计算中起控制作用。因此为简化表达式，可认为所有类别的容许应力幅都与钢材的静力强度无关，即疲劳强度所控制的构件采用强度较高的钢材是不经济的。\n\n钢结构的疲劳计算采用传统的基于名义应力幅的构造分类法。分类法的基本思路是，以名义应力幅作为衡量疲劳性能的指标，通过大量试验得到各种构件和连接构造的疲劳性能的统计数据，将疲劳性能相近的构件和连接构造归为一类，同一类构件和连接构造具有相同的SN曲线。设计时，根据构件和连接构造形式找到相应的类别，即可确定其疲劳强度。\n\n连接类别是影响疲劳强度的主要因素之一，主要是因为它将引起不同的应力集中（包括连接的外形变化和内在缺陷的影响）。设计中应注意尽可能不采用应力集中严重的连接构造。\n\n容许应力幅数值的确定是根据疲劳试验数据统计分析而得，在试验结果中包括了局部应力集中可能产生屈服区的影响，因而整个构件可按弹性工作进行计算。连接形式本身的应力集中不予考虑，其他因断面突变等构造产生应力集中则应另行计算。\n\n按应力幅概念计算，承受压应力循环与承受拉应力循环是完全相同的，国内外焊接结构的试验资料中也有压应力区发现疲劳开裂的现象。焊接结构的疲劳强度之所以与应力幅密切相关，本质上是由于焊接部位存在较大的残余拉应力，造成名义上受压应力的部位仍旧会疲劳开裂，只是裂纹扩展的速度比较缓慢，裂纹扩展的长度有限，当裂纹扩展到残余拉应力释放后便会停止。考虑到疲劳破坏通常发生在焊接部位，而钢结构连接节点的重要性和受力的复杂性，一般不容许开裂，因此本次修订规定了仅在非焊接构件和连接的条件下，在应力循环中不出现拉应力的部位可不计算疲劳。\n\n16.1.4本条为新增条文。所指的低温，通常指不高于一 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ；但对于厚板及高强度钢材，高于一 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，也宜考虑防脆断设计。\n\n## 16.2疲劳计算\n\n16.2.1本条在原规范第6.2.1条的基础上，增补了许多内容和说明，并将原规范第6.2.1条一分为二，形成第16.2.1条、第16.2.2条两条。当结构所受的应力幅较低时，可采用式（16.2.1-1）和式（16.2.1-4）快速验算疲劳强度。国际上的试验研究表明，无论是常幅疲劳还是变幅疲');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('176cdf70-71a2-486f-ac09-5a378736dbf0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 3）', 'm m ^ { 2 } }$ ）；\n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma$ 同式（105）。  \n上述 $C$ 值表示了该机械零件实际的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值。\n\n![](images/3885874d7b5014092278cebbb8fefc45bb27700df34240f2f9c3ba8bd05d14d1.jpg)  \n图 12 疲劳寿命曲线');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('177ab5be-7da8-4713-9402-bf79fbfff44a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应有的起重机正常工作时会在空中从总起升质量 $m$ 中突然卸除部分起升质量Δ （例如使用抓斗或起重电磁吸盘进行空中卸载），这将对起重机结构产生减载振动作用。减小后的起升动载荷用突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 乘以额定起升载荷来计算（见图3）。\n\n  \n图 3 系数 $\\phi _ { 3 }$\n\n空中突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 值由式（8）给出：\n\n$$\n\\phi _ { 3 } = 1 - \\frac { \\Delta m } { m } ( 1 + \\beta _ { 3 } )\n$$\n\n式中：\n\nΔ — 突然卸除的部分起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ）；  \n$m$ 总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$\\beta _ { 3 }$ 系数，对用抓斗或类似的慢速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 0 . ~ 5$ ;对用电磁盘或类似的快速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 1 . 0$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('177be55b-eec5-471f-9bb7-d9f11ff930ab', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '23 变配电室及电气竖井内接地干线敷设', '23 变配电室及电气竖井内接地干线敷设## 23．1 主控项目\n\n### 23．1．1 变配电室及电气竖井内接地干线是沿墙或沿电气竖井内明敷的接地导体，用于变配电室设备维修和做预防性试验时的接地预留，以及电气竖井内设备的接地。为保证接地系统可靠和电气设备的安全运行，其连接应可靠，连接应采用熔焊连接或螺栓搭接连接，熔焊焊缝应饱满、焊缝无咬肉，螺栓连接应紧固，锁紧装置齐全。\n\n### 23．1．2 本条是针对目前建筑市场存在的材料规格不符合而特别强调的要求，接地干线的截面积偏小或材质不符合都将无法保证用电安全。\n\n## 23．2 一般项目\n\n### 23．2．1 本条规定了接地干线连接的技术要求。\n\n### 23．2．2 明敷室内接地干线的支持件间距均匀是观感的需要，规定间距的数值是考虑受力和可靠，使线路能顺直；要注意同一条线路的间距均匀一致，可以在给定的数值范围选取一个定值。\n\n### 23．2．3 保护管的作用是避免接地干线受到意外冲击而损坏或脱落，钢保护管要与接地干线做电气连通，可使漏电电流以最小阻抗向接地装置泄放，不连通的钢管则如一个短路环一样，套在接地干线外部，互抗存在，漏电电流受阻，接地干线电压升高，起不到保护作用。\n\n### 23.2.5 接地干线焊接连接部位容易受腐蚀，如采用热镀锌扁钢，焊接时会破坏镀锌层，因此焊接接头部位应做防腐处理。\n\n### 23.2.6 什么场所需要安装明敷接地干线是由设计决定的，当设计要求设置接地干线时，沿建筑物墙面水平敷设的距地高度应有规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('177cae33-62cb-4f50-b6aa-7f508adc8e17', '22《起重机手势信号》（GB5082-2019）.md', '1范围', '1范围本标准规定了用于起重机吊运操作的手势信号。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17b166e1-a83e-4a85-b36f-aa62c7f5e024', '135《市政架桥机安全使用技术规程》（JGJ266-2011）.md', '5 检查与验收', '5 检查与验收## 5.1 检 查\n\n### 5.1.1 实行施工总承包的项目，每班作业前，应由总承包单位牵头组织架桥机安装单位、产权单位对架桥机进行检查。\n\n### 5.1.2 专业技术人员是指架桥机产权单位的技术人员以及负责架桥机安装和拆卸单位的技术人员。\n\n## 5.2 验 收\n\n### 5.2.4 特殊项目验收中，其他检查试验项目应在必要时进行，主要包括静载试验和动载试验。静载试验是将小车停在跨中和悬臂端（对双小车架桥机的吊具则在设计规定的最不利位置），起升机构逐步加载至1.25倍额定载荷，按检验内容与要求进行试验和检查，核实试验结果应符合要求。动载试验是起吊1.1倍的额定载荷，检查架桥机各机构的灵活性和制动器的可靠性。每一工况的试验不得少于三次，每次动作停稳后再进行下次启动，必须注意加速度、减速度和速度限制在架桥机正常工作的范围内。卸载后，检查机构及结构各部件，应无松动和损坏等异常现象，核实试验结果应符合要求。\n\n### 5.2.5 主梁跨中拱度是指两支腿中心标高的平均值与跨中标高的差，主梁悬臂端翘度是指支腿中心标高与对应悬臂端标高的差，测量时注意标尺的方向以判断上拱度和上翘度的正负。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17c4c2ac-36f4-47ba-bd74-50170c41cefe', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：采用性能良好的设备是保证压浆质量的重要手段和前提，因此在实际施工时需要选择满足性能要求的制浆设备和压浆设备。\n\n3 压浆泵有活塞式和风压式两类，后者可能使空气窜入水泥浆中产生气孔，故要使用前者，不能使用后者。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17ca6319-b503-428e-9bc5-e961a17f068e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.3 支架上现浇', '17.3 支架上现浇## 17.3.1 梁式桥梁、板的现场浇筑可采用满布支架或梁式支架。现浇支架除应符合本规范第5章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n### 1 支架应稳定、牢固，其地基应有足够的承载力。支架位于水中时，其基础宜采用桩基；对弯、坡、斜桥，其支架的设置应适应梁体相应几何线形的变化，且应采取有效措施保证支架的稳定性。\n\n### 2 满布支架的地基表面应平整，并应有防排水措施；满布支架位于坡地上时，宜将地基的坡面挖成台阶；在软弱地基上设置满布支架时，应采取措施对地基进行处理，使其承载力满足施工要求。\n\n### 3 梁式支架各支点的基础应设在可靠的地基上，当地基沉降过大或承载力不能满足要求时，宜设置桩基或采取其他有效措施进行处理。梁式支架不宜采用拱式结构；必须采用时，应按拱架的要求施工。\n4 对梁式桥现浇支架，应根据支架的类型和结构形式、地基的沉降量和承载能力，以及荷载大小等因素，按本规范第5.4.3条的规定确定是否采取预压措施。\n\n5 梁式桥跨越需要维持正常通行（航）的道路（水域）时，对其现浇支架应采取防碰撞的安全措施，并应设置必要的交通导流标志，保证施工安全和交通安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17ca6a82-37d1-4e17-996c-ec4a15645f7b', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', '附录A吊索拉力选用规定', '附录A吊索拉力选用规定表A.1吊索拉力简易计算值表  \n\n\n\n\n\n注： $G$ —构件重力。\n\n表A.2吊索选择对应值表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17d3b679-5b51-48d3-bf0f-29d6bbe86dc2', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥混凝土拌合物水溶性氯离子含量的快速试验方法。\n\n本方法适用于现场快速检验水泥混凝土拌合物中的氯离子含量。\n\n引用标准：\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法 (T0551)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17df9d0e-133c-47a7-8b5f-ad4728bc5f73', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '4机构及零部件', '4机构及零部件4.1机构（见标准4.1条）\n\n4.1机构起重机械各机构的构成与布置，均应满足使用需要，保证安全可靠。零部件的选择与计算应符合\n\nGB/T3811中的有关规定。\n\n4.1.1起升机构应满足下列要求：\n\na）按照规定的使用方式应能够稳定的起升和下降额定载荷；\n\nb）吊运熔融金属及其他危险物品的起升机构，每套独立驱动装置应装有两个支持制动器；在安全性要求特别高的起升机构中，应另外装设安全制动器；\n\nc）起升机构应采取必要的措施避免起升过程中钢丝绳缠绕；\n\nd）当吊钩处于工作位置最低点时，卷筒上缠绕的钢丝绳，除固定绳尾的圈数外，不应少于2圈。当吊钩处于工作位置最高点时，卷筒上还宜留有至少1整圈的绕绳余量。\n\n4.1.2运行机构应满足下列要求：\n\na）按照规定的使用方式应能够使整机和小车平稳地启动和停止；  \nb）露天工作的轨道运行式起重机应设有可靠的防风装置。\n\n4.1.3回转机构在工作状态下，按照规定的使用方式应能够平稳地启动和停止。\n\n4.1.4变幅机构应满足下列要求：\n\na）按照规定的使用方式，起升机构悬吊额定载荷时，动臂变幅机构应能够提升和下降臂架并能保持在静止状态（不允许带载变幅的变幅机构应保持臂架在静止状态）；\n\nb）采用钢丝绳变幅的机构，变幅机构的卷筒必须有足够的容绳量，保证完成起重臂从最大幅度到最小幅度位置的作业。\n\n条文性质：强制性条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17e0beb0-fc7f-4b1d-b0ef-54e6e207df2e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗', '附 录 犗## （规范性附录）\n\n## 用于结构疲劳强度计算的构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式\n\n构件可以用铆钉、螺栓或焊缝进行连接。\n\n起重机常用的焊接型式有对接焊、双面坡口对接焊（K 形焊）和角焊，焊接质量分为普通质量（O．Q）和特殊质量（S．Q）两类，如表O．1所示。\n\n在表 O．1中还对某些型式的焊接接头作出了焊接检验的规定。\n\n表 犗．1 焊接质量  \n\n\n\n\n\n表 O．2所列各种不同的连接方法是按照他们所产生的应力集中情况的大小来进行分类的。\n\n对一条给定的焊缝来说，其应力集中情况随接头所受的载荷型式而变。\n\n例如：对一个角焊缝接头进行纵向拉伸、压缩（0．31）或纵向剪切（0．51）时，应力集中情况等级划归为 $\\mathrm { K } _ { 0 }$ 类；进行横向拉伸或压缩（3．2或4．4）时，其应力集中情况等级则划归为 $\\mathrm { K } _ { 3 }$ 或 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 类。\n\n表 犗．2 构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17e29806-35ab-432d-affb-bfaea2a00bce', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）', '（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17ebea73-e20b-4cf0-8a75-4e2b7e619326', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞', '附 录 犞## （资料性附录）\n## 流动式起重机的倾覆线\n\n在本附录中，图V．1～图V．5只是流动式起重机的倾覆线的示意图，实际倾覆线取决于各起重机的具体设计。\n\n### 犞．1 起重机支承在车轮（轮胎）上\n#### 犞．1．1 车轮（轮胎）不带悬架或悬架装置被锁定（见图 V．1和图 V．2）\n\n倾覆线为车轮着地点的连线。对于装有双轮轴或多后轴摆动悬架的底盘，应考虑以下两种情况：\n\na） 摆动悬架轴被固定或被锁定的情况下，则为外车轮（轮胎）着地点的连线；  \nb） 车轮安装在可摆动悬架上时，则为摆动轴的轴线。\n\n  \n图 犞．1\n\n  \n图 犞．2\n\n#### 犞．1．2 车轮悬架装置未锁定（见图 V．3）\n\n倾覆线是悬架装置作用点的连线。\n\n### 犞．2 起重机支承在外伸支腿上（见图 V．4）\n\n倾覆线是各支承中心点的连线，但除外伸支腿外，还存在柔性支承面（如充气轮胎），则应考虑此柔性支承面。\n\n  \n图 犞．3\n\n  \n图 犞．4\n\n### 犞．3 起重机支承在履带上（见图 V．5）\n\n倾覆线是驱动轮轴心的连线和引导轮轴心的连线。\n\n  \n图 犞．5\n\n附 录 犠（资料性附录）符号和代号\n## 表 犠．1 符号／代号表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('17faaa18-fd58-411e-b811-c4e8b64b03f5', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验步骤', '4 试验步骤## 4.1 应按T0551的规定进行试件的制作和养护。试验龄期如无特殊要求一般为28d。在规定龄期的前 4d，将试件放在 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 的水中浸泡，水面至少高出试件 $2 0 \\mathrm { m m }$ （对水中养护的试件，到达规定龄期后，可直接用于试验），浸泡4d后进行冻融试验。\n\n## 4.2 浸泡完毕，取出试件，用湿布擦去表面水分。应按 $\\mathrm { ~ T ~ } 0 5 6 4$ 的要求测量横向基频,并称其质量，作为评定抗冻性的起始值，并作必要的外观描述。\n\n## 4.3 将试件（含测温试件）放入橡胶试件盒中，加入清水，使其没过试件顶面约 $1 \\sim 3 \\mathrm { m m }$\n\n（如采用金属试件盒，则应在试件的侧面与底部垫放适当宽度与厚度的橡胶板或多根直径$3 \\mathrm { m m }$ 的电线，用于分离试件和底部）。将装有试件的试件盒放入冻融试验箱的试件架中。\n\n## 4.4 按规定进行冻融循环试验，应符合下列要求：\n\n（1)每次冻融循环应在2\\~5h完成，其中用于融化的时间不得小于整个冻融时间的1/4。（2）在冻结和融化终了时，试件中心温度应分别控制在负 $1 8 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 和 $5 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 。中心温度应以测温标准试件实测温度为准。（3）在试验箱内，各个位置上的每个试件从 $3 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 降至负 $1 6 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 所用的时间不得少于整个受冻时间的1/2，每个试件从负 $1 6 \\mathrm { { ^ circ C } }$ 升至 $3 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 所用的时间也不得少于整个融化时间的 1/2,试件内外温差不宜超过 $2 8 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。\n\n（4）冻和融之间的转换时间不应超过 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 。\n\n## 4.5 通常每隔 25 次冻融循环对试件进行一次横向基频的测试并称重，也可根据试件抗冻性高低来确定测试的间隔次数。测试时，小心将试件从试件盒中取出，冲洗干净，擦去表面水，进行称重及横向基频的测定，并必要的外观描述。测试完毕后，将试件调头重新装入试件盒中，注入清水，继续试验。试件在测试过程中，应防止失水，待测试件须用湿布覆盖。\n\n## 4.6 如果试验因故中断，应将试件在受冻状态下保存在原试验箱内。如果达不到此要求，试件处在融解状态下的时间不宜超过两个循环。\n\n## 4.7 冻融试验到达下列两种情况的任何一种时，即可停止试验。\n\n（1）试件的相对动弹性模量下降至 $60 \\%$ 以下；\n\n（2）试件的质量损失率达 $5 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('180e2486-5f07-4da5-bc39-260167e6c041', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱圈在浇筑过程中的变形超过计算值是非常危险的，因此首先需要停止浇筑，待查明原因并采取措施后才能继续浇筑，作此规定是为了保证施工的安全。\n\n## 19.4 无支架和少支架预制安装\n\n### 19.4.1 采用无支架和少支架方法施工时，拱圈的预制应符合下列规定：\n\n1 拱肋宜采用立式方法预制，且宜先在样台上放出拱肋大样，然后制作样板。放样时，应将横隔板、吊孔、接头位置准确放出。\n\n2箱形拱预制时，可先预制横隔板、腹板，然后在拱胎上进行组装，并浇筑底、顶板和接头混凝土。混凝土强度达到设计强度的 $85 \\%$ 后，方可起吊运输到存放场地存放。\n\n### 19.4.2 采用无支架方法安装拱圈时，宜根据桥梁规模、构件重力、施工环境条件等，选用适宜的吊装方式和吊装机具。施工前应对吊装所采用非定型产品的特殊设施和机具进行专门设计，对跨径、起拱线高程、预制拱圈节段长度等应进行复核；对安装后形成的拱圈基肋应进行稳定性验算。\n\n### 19.4.3 采用缆索吊装法进行拱桥的无支架安装施工时，缆索吊装系统应符合下列规定：\n\n1 主塔和扣塔宜采用常备式定型钢构件在墩、台顶上拼装，其基础应牢固可靠，周围应设置防排水设施；塔的纵横向宜设置风缆，且风缆的安全系数应不小于2,当塔自身能满足横向受力及抗风要求时，可不设横向风缆；塔顶部应设置可靠的避雷装置。\n\n2 塔顶分配梁应与塔身结构可靠连接；主索鞍在横向应设支撑装置，防止倾倒；如需移动索鞍，应做专项设计、采取有效措施后方可进行。扣塔上索鞍顶面的高程应高于拱肋扣点高程。\n\n3 主缆宜采用钢丝绳，其直径和数量应根据吊装构件的重量通过计算确定，安全系数应不小于3，且每根主缆应受力均匀；抗风钢丝绳的安全系数应不小于2；起吊绳的安全系数应不小于5；牵引绳的安全系数应不小于3；钢丝绳扣索的安全系数应不小于3，钢绞线扣索的安全系数应大于2。地锚的设置应满足主缆可靠锚固的要求，抗拔安全系数应不小于2，抗滑、抗倾安全系数应不小于1.4，主缆与地锚连接处的水平夹角宜在 $2 5 ^ { \\circ } \\sim 3 5 ^ { \\circ }$ 之间。采用旧钢丝绳时，应按现行《钢丝绳安全使用和维护》（GB/T 29086）的规定进行检验，并应对其承载能力予以折减。\n4 缆索吊装系统设计时，应对可能出现的各种工况进行强度、刚度和稳定性验算；吊装前应对吊装系统进行检查验收，并应按设计荷载进行试吊，检验其安全性和可靠性，检验合格后方可用于正式吊装。\n\n5 吊装施工时，对投影面垂直的拱肋，各扣索的位置应与所吊挂的拱肋在同一竖直面内；对内倾或外倾的拱肋，各扣索的位置与所吊挂的拱肋可不在同一竖直面内，但应对扣塔、扣索和拱肋的强度、刚度和稳定性进行专门验算。主塔塔顶的最大偏位宜根据索塔的强度和稳定性经验算确定，塔底为固接时，其塔顶的最大偏位宜不大于塔高的1/400；塔底为铰接时，其塔顶的最大偏位宜不大于塔高的1／150。扣塔塔顶的最大偏位应根据扣塔和拱肋的强度、刚度和稳定性等经验算确定。\n\n6 缆索吊装系统的安装、使用和拆除均应制订专项施工方案，保证施工安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1815f5b4-b551-439d-8336-378583b04708', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 21）', '</tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.807</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.802</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.797</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.791</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.786</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.780</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.774</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.769</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.763</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.757</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">70</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.751</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.745</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.739</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.732</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.726</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.720</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.714</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.707</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.701</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.694</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.688</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.681</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.675</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.668</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.661</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.655</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.648</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.641</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.635</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.628</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.621</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.614</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.608</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.601</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.594</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.588</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.581</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.575</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.568</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.561</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">双0235</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">100</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.555</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.549</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.542</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.536</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.529</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.523</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.517</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.511</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.505</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1822ebd9-92d0-462a-9a3c-2b4202129cf2', '145《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2009）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。\n\nGB/T94.1弹性垫圈技术条件 弹簧垫圈GB/T 699 优质碳素结构钢GB/T 700 碳素结构钢（GB/T700—2006，ISO 630：1995，NEQ)GB/T1173 铸造铝合金（GB/T1173-1995，ASTMB26：1992，NEQ）GB/T1220 不锈钢棒GB/T1591 低合金高强度结构钢GB/T3077合金结构钢GB/T 3098.1 紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱（GB/T3098.1--2000，ISO 898-1：1999，IDT)GB/T3098.2 紧固件机械性能螺母粗牙螺纹（GB/T3098.2—2000，ISO898--2：1992，IDT）GB/T 3098.4 紧固件机械性能螺母 细牙螺纹（GB/T3098.4—2000，ISO898-6：1994，IDT）GB/T3098.6 紧固件机械性能 不锈钢螺栓、螺钉和螺柱（GB/T3098.6—2000,ISO 3506-1:1997，IDT)GB/T3098.15 紧固件机械性能 不锈钢螺母（GB/T3098.15--2000，ISO3506-2：1997，IDT）GB/T3190变形铝及铝合金化学成分[GB/T3190—2008，ISO 209：2007（E)，MOD]GB/T5231加工铜及铜合金化学成分和产品形状GB 6095安全带GB/T6096安全带检验方法GB/T9944不锈钢丝绳GB/T15115压铸铝合金YB/T5197航空用钢丝绳');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('182d89b3-2255-43bb-a3da-dd3b987b9bf6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 20）', 'td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的额定功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升机构电动机静功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.9)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P\'</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">根据环境温度和海拔修正后用来选用电动机的功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(136)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">所选电动机的功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.7)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Po</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅时吊运物品非水平位移所引起的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PP</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">破断载荷                                SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（135)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P&amp;</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">额定起升载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（77）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PQi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机在预期寿命期内工作的各个有代表性的起升载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PQmox</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机的额定起升载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PQ+PG</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升载荷与自重载荷产生的总轮压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(142)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRA</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由加(减)速度引起的惯性载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(18）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRQ</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由起重机零部件质量引起的载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（18）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">RRG</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由起重机零部件质量引起的相应载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（22）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRmaxI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在载荷情况I(无风正常工作)中出现的 Pr 型的最大组合载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（18）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRmaxl</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在载荷情况ⅡI');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1832b808-fb08-45ed-a2e7-549a3b8f1fee', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 1）', '4.3 可变作用## 4.3.1 本条有关汽车荷载的规定，兹说明如下：\n\n1\\~4汽车荷载的等级、计算图示及标准值。 $2 0 0 8 \\sim 2 0 1 1$ 年，本规范编写组结合交通运输部西部交通建设科技项目“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”，开展了全国汽车荷载现状调查和统计分析。结果表明，汽车荷载变异性较过去增加很多。由于中小跨径桥梁恒活载比例较小，这对小跨径桥梁的影响较大，实际中出现的重载车辆压垮桥梁的事故，也多为中小跨径桥梁。鉴于此，本次修订提高了跨径在 $5 \\mathrm { m }$ 以下桥梁的车道荷载集中载标准值，对 $5 0 \\mathrm { m }$ 跨径以内的桥梁设计汽车荷载效应有所增加。\n\n自2009年起，我国各省（自治区、直辖市）开始陆续取消二级公路收费，部分二级公路的交通量和荷载水平有了较大增长。因此，本次修订调整了二级公路的汽车荷载等级：一般情况下，二级公路桥涵的设计应采用公路一I级汽车荷载；二级公路为非干线公路且重型车辆不多时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n6汽车荷载横向分布系数。桥梁设计时，为取得主梁的最大受力，汽车荷载在桥面上需要偏心加载，其方法仍可用车辆荷载偏心加载确定。\n\n7横桥向设计车道布置及多车道横向布载系数。对多车道进行横向折减的含义是，在桥梁多车道上行驶的汽车荷载使桥梁构件的某一截面产生最大效应时，其同时处于最不利位置的可能性显然随车道数的增加而减小，而桥梁设计时各个车道上的汽车荷载都是按最不利位置布置的，因此，计算结果应根据上述可能性的大小进行折减。这是个概率事件，可以认为各车道上的汽车荷载加载是互不相关的，按重复独立试验随机事件的概率理论，建立多车道横向折减系数与相关变量的关系式，得到折减系数的具体数值。“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目中，针对原规范的横向折减系数进行了专项研究，在国内外对比的基础上，根据实测数据进行了多车道重车相遇概率研究。研究表明，虽然目前车流量较以往有了较大提高，但在实际运营过程中多车道重载车辆相遇仍属小概率事件，即仍需考虑多车道的横向折减问题。进而根据我国当前高速公路和一般公路的实际交通流数据进行了横向折减系数计算。结果显示，在实测最大重车交通量条件下，4车道内基本和原规范相同 车道以本次修订维持原规范的规定。根据研究增列了单车道的横向车道布载系数。\n\n8汽车荷载纵向折减系数。规范规定的汽车荷载标准值是在特定的条件下确定的，例如，在汽车荷载的可靠性分析中，用于计算各类桥型结构效应的车队，采用了自然堵塞时的车间间距；汽车荷载本身的重力，也采用了路上运煤车或其他重车居多的调查资料。但是，在实际桥梁上通行的车辆不一定都能达到上述条件 特别是大跨径的桥梁。所以，国外有些规范对车辆荷载适用跨径作了限制。本规范采月 向折减的方法，对特大跨径桥梁的计算效应进行折减。折减系数α的计算采用专题 究 得到的下列公式： $\\alpha$ $\\left( L _ { 0 } \\right) = 0 . 9 7 9 ~ 1 3 - 4 . 7 1 8 ~ 5 \\times 1 0 ^ { - 5 } L _ { 0 }$ ，式中 $L _ { 0 }$ 为计算跨径，以m 折减系数 $\\alpha$ 以加载长度为函数更合理些 进行折减， $\\alpha$ 以 $L _ { 0 }$ 为函数计算起来更方便一些。\n\n“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目对桥梁纵向折减系数也进行了针对性。根据大立的更显，且原规范的取值也是相对保守的，考虑到未来的发展以及实际运营过程中不可预见的极端状况，原规范的取值总体是适用的。因此，本次修订维持了原规范的规定。\n\n## 4.3.2 汽车的冲击系数是汽车过桥时对桥梁结构产生的竖向动力效应的增大系数。冲击作用有车体的振动和桥跨结构自身的变形和振动。当车辆的振动频率与桥跨结构的自振频率一致时，即形成共振，其振幅（即挠度）比一般的振动大许多。振幅的大小与桥梁结构的阻尼大小及共振时间的长短有关。桥梁的阻尼主要与材料和连接方式有关，且随桥梁跨径的增大而减小。所以，增强桥梁的纵、横向连接刚度，对于减小共振影响有一定的作用。\n\n冲击影响一般都是用静力学的方法，即将车辆荷载作用的动力影响用车辆的重力乘以冲击系数来表达。\n\n对于钢桥和钢筋混凝土桥的上部结构、钢或钢筋混凝土支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座、钢筋混凝土桩、柱式墩台等，因相对来说自重不大，冲击作用的效果显著，故应计算冲击力。重力式墩台等，因自重大、整体性好，冲击影响小，故不计冲击力。\n\n冲击影响与结构的刚度有关。一般来说，跨径越大、刚度越小对动荷载的缓冲作用越强，以往规范近似地认定冲击力与计算跨径成反比（直线变化），无论是梁式桥还是拱式桥等，均规定在一定的跨径范围内考虑汽车荷载的冲击力作用。此模式计算方便，但不能合理、科学地反映冲击荷载的本质。《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60一2004）结合公路桥梁可靠度研究的成果，采用了结构基频来计算桥梁结构的冲击系数。\n\n汽车荷载的冲击系数可表示为：\n\n式中： $Y _ { \\mathrm { j m a x } }$ - 在汽车过桥时测得的效应时间历程曲线上，最大静力效应处量取的最大静力效应值；\n\nYdmax 在效应时间历程曲线上最大静力效应处量取的最大动效应值。\n\n吉林省交通科学研空所利用动态测试系统经12h连续观测，从跨径 $6 \\mathrm { m }$ 的钢筋混凝土矩形板桥到跨径45m的预应力混凝土箱梁桥共7座跨径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('18376cf7-85fa-4c1d-9ef7-724ed68fa6b2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：当泄水孔顶面不高于水泥混凝土调平层的顶面时，能较好地排除桥面铺装中积存的水，如果将泄水孔顶面设置成与桥面铺装顶面平齐，则桥面铺装中积存的水会无法排出。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1850be5b-0ab8-43be-85c9-e57fd6a2e692', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故原因', '三、事故原因## 1.直接原因\n\n起重机主钩钢丝绳选型不当，该起重机2004年2月重新启用后，自行更换的钢丝绳不符合《起重机械安全规程》中“吊运熔化或炽热金属的钢丝绳，应采用金属芯等耐高温的钢丝绳”的要求，其绳芯为非耐高温物质。运行过程中绳芯润滑性能失效，导致钢丝磨损加剧，内外层钢丝磨损严重超标，绳径减少，承载能力显著下降。\n\n检查维护不到位。由于运行条件恶劣，钢丝绳长期承受钢水的热辐射，其表面干燥无油，捻距增长，弹性消失，抗拉强度降低。\n\n## 2.间接原因\n\n1）起重机投入使用前未经检验单位验收检验。\n\n2）起重机操作人员未经安全技术培训，无证上岗。\n\n3）无起重机安全管理制度，起重机无原始技术资料，无安全检查记录，重大维修未报质量技术监肾部门备案。\n\n## 3.主要原因\n\n钢丝绳选型错误，高温辐射使钢丝绳性能迅速降低，承载能力显著下降；检查维护不到位；未经监督检查即投入使用，导致钢丝绳断裂。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('18567787-3657-4d4b-86c1-ff4f9be6d66b', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '附录A坍落度经时损失试验方法', '附录A坍落度经时损失试验方法## A.0.1本方法适用于混凝土坍落度经时损失的测定。A.0.2取样与试样的制备应符合现行国家标准《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》GB/T50080的有关规定。A.0.3检测混凝土拌合物卸出搅拌机时的坍落度应按现行国家标准《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》GB/T50080的有关规定执行，应在坍落度试验后立即将混凝土拌合物装入不吸水的容器内密闭搁置1h，然后，应再将混凝土拌合物倒入搅拌机内搅拌20s，卸出搅拌机后应再次测试混凝土拌合物的坍落度。A.0.4前后两次坍落度之差即为坍落度经时损失，计算应精确到 $5 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1859987d-d929-440b-943a-f97389effe29', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 在双壁之间设互不相通隔水仓的目的，是为了钢围堰在下沉过程中分仓对称地进行注水、加砂砾石或浇筑混凝土，增加钢围堰的自重，利于下沉。\n\n### 14.3.7 承台施工前应进行桩基等隐蔽工程的质量验收，桩顶的混凝土面应按水平施工缝的要求凿毛，桩头预留钢筋上的泥土及鳞锈等应清理干净。承台基底为软弱土层时，应按设计要求采取措施，避免在浇筑承台混凝土过程中产生不均匀沉降。\n\n### 14.3.8 承台的钢筋和混凝土应在无水条件下进行施工，施工时应根据地质、地下水位和基坑内的积水等情况采取防水或排水措施。应采取有效措施，使承台钢筋的混凝土保护层厚度符合设计规定。桩伸入承台的长度以及边桩外侧与承台边缘的净距应不小于设计规定值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('185a7ced-79a7-4bae-ad3f-39b1daaf2988', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：模架在移动过孔时，对称、同步是需要严格遵守的一项原则；规定“应有限位和紧急制动装置”，是为防止模架在移动时失控。\n\n### 17.4.7 模架的拆除应根据不同的施工环境条件确定相应的拆除方案，并应有可靠的起吊和拆除的安全措施，防止发生事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('185a970c-07a7-4417-a918-f5666cf708dd', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '修订说明', '修订说明《混凝土质量控制标准》GB50164－2011，经住房和城乡建设部2011年4月2日以第969号公告批准发布。\n\n本标准是在原《混凝土质量控制标准》GB50164－92的基础上修订而成。上一版的主编单位为中国建筑科学研究院，参加单位有：西安冶金建筑学院、北京市第一建筑构件厂、上海市建工材料公司、中建三局深圳工程地盘管理公司、上海市建筑构件研究所、中国科学院系统科学研究所。主要起草人有：韩素芳、耿维恕、钟炯垣、曹天霞、胡企才、彭冠群、许鹤力、吴传义。\n\n本标准修订的主要技术内容是：增加氯离子含量等质量控制指标；修订了混凝土拌合物稠度等级划分；补充混凝土耐久性质量控制指标；修订了混凝土生产控制的强度标准差要求；修订了混凝土组成材料计量结果的允许偏差；修订了混凝土蒸汽养护质量控制指标；增加混凝土质量检验等内容。\n\n本标准修订过程中，编制组进行了广泛而深入的调查研究，总结了我国工程建设中混凝土质量控制的实践经验，同时参考了国外先进技术标准，通过试验取得了混凝土质量控制的重要技术参数。\n\n为便于广大设计、生产、施工、科研、学校等单位有关人员在使用本标准时能正确理解和执行条文规定，《混凝土质量控制标准》编制组按章、节、条顺序编制了本标准的条文说明，供使用者参考。但是，本条文说明不具备与标准正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握标准规定的参考。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('185e309f-5400-438c-a285-6688f9a5bc11', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '2.1一般规定', '2.1一般规定2.1.1防爆电气设备的级别、组别与使用环境条件相符，才能保证安全，按新防爆电气设备产品标准的规定，对为保证安全，指明在规定条件下使用的电气设备和低冲击能量的电气设备在防爆合格证编号后加有特殊标志\"X”，此外为指定环境条件而设计的产品在产品型号后缀有规定的符号，如户外环境用产品一W；湿热带环境用产品—TH;中等防腐环境用产品-FI等标志，安装时需要注意。\n\n2.1.2按现行国家标准《爆炸性环境用防爆电气设备》(GB 3836.1一83)的规定，防爆电气产品获得防爆合格证后才可生产，防爆合格证号是设备的防爆性能经过国家指定的检验单位检验认可的证明。防爆电气设备的类型、级别、组别和外壳上“EX”\n\n标志是防爆电气设备的重要特征，安装前需要首先查明。\n\n2.1.3’支架的固定，可采用预埋、膨胀螺栓、尼龙塞、塑料塞以及焊接法，在具体工程施工安装时，可参照《防爆电气设备安装标准图集》的规定，但要求固定应牢固。为防止降低钢结构的强度，采用焊接法固定时，应施行点焊。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('18659c9c-22a5-411a-8353-9238be22eeba', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 27）', 'olspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（83）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">额定起升速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">v</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">满载下降且制动器开始有效制动时的下降速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（85）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Us</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">计算风速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（10）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Uy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机运行速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（9）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机稳定运行速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（90）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Uy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Uy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机(或小车)的运行速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">圆柱壳体的截面抗弯模量(壳体上有孔洞者则按净截面抗弯模量计算)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（69）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按构件受压最大纤维确定的毛截面抗弯模量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（48）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按受压最大纤维确定的截面对强轴(x轴)的抗弯模量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Wx、Wy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件计算截面对强轴(x轴)或对弱轴(y轴)的抗弯模量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（49）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Wx、W</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm³</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构构件截面受压侧的抗弯模量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(M.1)、式（M.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">y</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">以局部压应力作用边为原点向另一边方向的坐标</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(N.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在节点或拼接连接接头一侧结构构件上的高强度螺栓的总数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（35）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('186a7d15-1f4b-460a-9602-b2c77526d3e9', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '5.7 液压系统', '5.7 液压系统571 液压系统的设计、制造应符合 / 的有关规定。  \n572 液压系统应有防止过载和液压冲击的安全装置。安全阀的调整压力不应大于系统正常工作压力的 $110\\%$ 不应大于液压泵的额定压力  \n573 液压系统应当有满足系统要求的过滤器或者其他防止油污染的装置。  \n574 液压系统中,应有防止被物品或主梁自重等作用,使液压马达超速的措施或装置,如平衡阀,平衡阀与油缸和液压马达应刚性连接。  \n575 有相对运动的部位采用软管连接时,应当尽可能缩短软管长度,避免相互摩擦碰撞,易受到损坏的外露软管应当加保护套。  \n576 液压油缸的端口和阀(例如:保护阀)之间的焊接或装配连接件,爆破压力与工作压力的安全系数不应小于 。液压软管连同它们的终端部件,爆破压力与工作压力的安全系数不应小于 。577 系统采用蓄能器时,必须在蓄能器上或者靠近蓄能器的明显处标出安全警示标志。  \n578 对于工作压力超过 和/或温度超过 $5 0 ~ \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ,并位于架桥机操作者 $1 \\textrm { m }$ 范围之内的液压软管,应加装安全防护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('186b985f-ea0a-47c4-a33f-c03e40c1735d', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '9.0.9 负荷状态下实施焊接补强和加固是一项艰巨而复杂的工作', '9.0.9 负荷状态下实施焊接补强和加固是一项艰巨而复杂的工作。由于外部环境和条件差，影响因素多，比新建工程的困难更大，必须认真地进行施工组织设计。本条规定的各项要求是施工中应遵循的最基本事项，也是国内外实践经验的总结。按照要求执行，方能做到安全可靠、经济合理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('186fcf30-3e9a-411b-b1cf-d4bff6962500', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 5）', 'hrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又有一种或多种不同的构件接头型式，见附录O。随着连接应力集中等级的递增，结构疲劳强度递减。应尽量采用较为合理的应力集中情况等级 K值，推荐采用 $\\mathrm { K } _ { 2 }$ ，尽量避免采用 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 。\n## 5．8．4 结构件的工作级别\n\n结构件的工作级别见3．4．3。对于有轻微或中等应力集中等级而工作级别较低的结构件，一般不需要进行疲劳强度校核，通常 E4级（含）以上的结构件应校核疲劳强度。\n\n## 5．8．5 疲劳许用应力\n\n构件疲劳许用应力按表31列出的公式计算，连接件的疲劳许用应力按表32计算。表中 $r$ 为应力循环特性，其值按5．8．2决定。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］为拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值，是 $r { = } - 1$ 的对称应力循环试验中得到的疲劳极限（具有 $90 \\%$ 的可靠度）除以1．34安全系数，并考虑构件工作级别及具体的构件连接的应力集中情况等级和构件的材质等三个因素后的疲劳许用应力值。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］值详见表33。\n\n表31 构件疲劳许用应力  \n\n\n\n\n\n表32 连接的疲劳许用应力  \n\n\n\n\n\n表33 拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值 $[ \\pmb { \\sigma } _ { - 1 } ]$   \n\n\n\n\n\n## 5．8．6 疲劳强度校核\n\n根据载荷组合A（见4．3．3．1）的实际可能的最不利工况计算得出的绝对值最大应力，按式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）进行核算：\n\n$$\n{ \\begin{array} { r l } { | \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\qquad \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } } \\end{array} } ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 3 ~ } } )  \\\\ { | \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] \\leqslant [ { \\mathrm { ~ 7 ~ } } \\ldots { \\mathrm { ~ r } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots  & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] ^ { 2 } + [ { \\frac { \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] ^ { 2 } } } ] ^ { 2 } - { \\frac { \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } } + [ { \\frac { \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } } { [ \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } } \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\end{array}  ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 6 ~ } } )   \\end{array} \n$$\n\n式中：\n\n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ ；  \n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ ；  \n$\\mid ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('18822be4-e269-4200-a3a0-ab44d84a1ed1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '13.6 基底检验', '13.6 基底检验## 13.6.1 地基基底的检验应包括下列内容：\n\n1 基底的平面位置、尺寸和基底高程；  \n2 基底的地质情况和承载力是否与设计资料相符；  \n3 基底处理和排水情况是否符合本规范要求；  \n4 施工记录及有关试验资料等。\n\n## 13.6.2 特大桥或特殊结构桥梁的地基基底检验应符合设计规定，其余可按桥涵大小、地基土质复杂情况及结构对地基有无特殊要求等，采用下列方法进行地基的检验：\n\n1 小桥涵的地基检验可采用直观或触探方法，必要时可进行土质试验。2 大、中桥和地基土质复杂、结构对地基有特殊要求的地基检验，宜采用触探和钻探（钻深至少 $4 \\mathrm { m }$ ）取样做土工试验，亦可按设计的特殊要求进行荷载试验。\n\n## 13.6.3 基底的平面位置应符合设计要求，且应满足基础施工作业的需要。基底高程的允许偏差应符合现行《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTG F80/1）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('18834a48-2cfb-4d72-b1a8-45d72f34978d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19 拱桥', '19 拱桥## 19.1 一般规定\n\n### 19.1.1 本章适用于采用就地现浇、无支架和少支架预制安装、转体、悬臂浇筑及就地砌筑等方法的拱桥施工，采用其他方法施工的拱桥可参照本章的相关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1885d4f8-c161-47af-9686-8e26b68a672b', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '9.6 既有结构物的拆除', '9.6 既有结构物的拆除## 9.6.1 拆除施工要求\n\n应根据所拆除结构物的结构特点及施工环境要求确定拆除施工的段落、层次、顺序和方法。拆除施工应从上至下，逐层、分段实施，不得立体交叉作业。\n\n## 9.6.2 相邻建筑物保护要求\n\n当拆除工程对周围相邻建筑物安全可能产生危险时，应采取相应的保护措施。\n\n## 9.6.3 拆除作业安全要求\n\n拆除作业应符合现行《公路工程施工安全技术规范》(JTGF90)的相关规定。拆除现场应设置警戒区。\n\n## 9.6.4 拆除施工爆破作业要求\n\n拆除施工中的爆破作业应符合本规范第9.7.8条的有关规定。\n\n## 9.6.5 拆除作业人员安全要求\n\n拆除施工作业人员和机具应处于稳固位置，必须进行临时悬吊作业时，应系好悬吊绳和安全绳。悬吊绳和安全绳应分别锚固且应牢固。\n\n## 9.6.6 既有路基支挡结构与防护设施拆除要求\n\n拆除既有路基支挡结构与防护设施，应保证既有路堑边坡稳定。必要时应设置临时支撑进行加固或防护，并应自上而下分层、分段拆除，严禁一拆到底。\n\n## 9.6.7 拆除材料清理要求\n\n拆除的材料应及时清理，分类放置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('188ce102-4e99-4d35-ac10-cf4a0ad897e5', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料（Part 2）', ' . 0 1 \\mathrm { g }$ 各一台。\n\n## 2.10 游标卡尺：量程不小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，分度值为 $\\pm 0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.11 试件模具：应采用 $\\phi 2 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 8 0 \\mathrm { m m }$ 的圆柱体试模（由 $4 \\mathrm { m m }$ 厚、直径为 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 的PVC 管加工而成），并附加尺寸应为 $2 2 0 \\mathrm { m m } { \\times } 2 2 0 \\mathrm { m m } { \\times } 2 \\mathrm { m m }$ 的钢板。\n\n## 2.12 密封材料：涂异丁橡胶的铝箔或环氧树脂。密封材料应采用在 $- 2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 和盐侵蚀条件下仍保持原有性能，且在达到最低温度时不表现为脆性的材料。\n\n## 2.13 果木抹子。\n\n## 3 试件要求\n\n### 3.1在制作试件时，应采用 $\\phi 2 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 8 0 \\mathrm { m m }$ 的圆柱体PVC 试模，放置在钢板上，然后加入混凝土，同时，用橡皮锤均匀轻轻敲打PVC 试模外侧，直至混凝土出浆为止，再移至混凝土振动台，振动10\\~15s，并用果木抹子抹面（严禁用光滑的不锈钢抹子），应将混凝土成型面作为测试面。\n\n### 3.2试件成型后带模养护 $2 4 \\mathrm { h } \\pm 2 \\mathrm { h }$ ，然后将带模试件置于标准养护间养护至22天取出干燥，干燥后进行密封处理，之后第24天将试件测试面进行饱水处理，第 28天进行试件的盐冻试验。\n\n### 3.3 每组试件的数量不少于3个，且总的测试面积不得少于 $0 . 0 8 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n## 4 试验步骤\n\n### 4.1 试件饱水前进行干燥处理。除测试面和与测试面相平行的顶面外，其他 PVC 管与混凝土接触的缝隙应采用环氧树脂或其他满足2.12 要求的密封材料进行密封，密封前应对试件与PVC管之间的缝隙进行清洁处理。密封过程中，试件应保持清洁和干燥，并测量和记录试件密封前后的质量 $w _ { 0 }$ 和 $w _ { 1 }$ ，精确至 $0 . 1 \\mathrm { g }$ 。\n\n### 4.2 密封好的试件应放置在试件盒中，并使测试面向下接触垫条，试件与试件盒侧壁之间的空隙为 $2 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ 。向试件盒中加入试验液体并不得溅湿试件顶面。试验液体的液面高度由液面调整装置调整为 $1 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 \\mathrm { m m }$ 。加入试验液体后，应盖上试件盒的盖子，并记录加入试验液体的时间。试件预吸水时间持续4d，试验温度保持为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 。预吸水期间应定期检查试验液体高度，并始终保持试验液体高度满足 $1 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 \\mathrm { m m }$ 的要求。试件预吸水过程中应每2\\~3d 测试件的质量，精确至 $0 . 1 \\mathrm { g }$ 。\n\n### 4.3 在进行单面冻融试验时，应去掉试件盒的盖子。冻融循环过程宜连续不断地进行，当冻融循环过程被打断时，应将试件保存在试件盒中，并保持试验液体的高度。\n\n### 4.4 每5个冻融循环应对试件的剥落物和吸水率进行一次测量。上述参数测量应在 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ $\\pm 2 ^ { \\circ } C$ 的恒温室中进行。当测量过程被打断时，应将试件保存在盛有试验液体的试验容器中。\n\n### 4.5 试件的剥落物和吸水率的测量应按下列步骤进行：\n\n（1）先将试件盒从单面冻融试验箱中取出，并放置到超声浴槽中，使试件的测试面朝下，并对浸泡在试验液体中的试件进行 3min 超声浴。\n\n（2）用超声浴方法处理完试件剥落物后，立即将试件从试件盒中拿起，并垂直放置在一吸水物表面上。待测试面液体流尽后，将试件放置在不锈钢盘中，且使测试面向下。用干毛巾将试件侧面和上表面的水擦干净后，将试件从钢盘中拿开，并将钢盘放置在天平上归零，再将试件放回到不锈钢盘中进行称量，记录此时试件的质量 $w _ { n }$ ，精确至 $0 . 1 \\mathrm { g }$ ，然后在 $1 1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ $\\pm 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 的烘箱中烘干 $2 4 \\mathrm { h }$ ，并在温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 、相对湿度为 $6 0 \\% { \\pm } 5 \\%$ 的试验室中冷却$6 0 \\mathrm { { m i n } } \\pm 5 \\mathrm { { m i n } }$ 。冷却后应称量烘干后剥落物的总质量 $\\mu _ { s }$ ，精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { g }$ 。\n\n### 4.6 当冻融循环出现下列情况之一时，可停止试验，并应以经受的冻融循环次数或单位表面面积剥落物总质量来表示混凝土抗冻性能：\n\n（1）达到30次冻融循环时；\n\n（2）单位面积剥落量大于 $1 0 0 0 \\mathrm { g / m } ^ { 2 }$ 。\n\n## 5 结果计算\n\n### 5.1 $\\mathrm { { n } }$ 次冻融循环后，试件单位面积剥落');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('188e29bf-6d75-4c49-8ec3-f6b3785bda9f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.8 对水平或曲线孔道，压浆的压力宜为', '7.9.8 对水平或曲线孔道，压浆的压力宜为 $0 . 5 { \\sim } 0 . 7 \\mathrm { M P a }$ ；对超长孔道，最大压力宜不超过 $1 . 0 \\mathrm { M P a }$ ，当超过时可采用分段的方式进行压浆；对竖向孔道，压浆的压力宜为 $0 . 3 { \\sim } 0 . 4 \\mathrm { M P a }$ 。压浆的充盈度应达到孔道另一端饱满且排气孔排出与规定流动度相同的水泥浆为止。关闭出浆口后，宜保持一个不小于 0.5MPa 的稳压期，该稳压期的保持时间宜为 $3 \\sim 5 \\mathrm { { m i n } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('18976d8c-6457-4ce1-baef-d224f77fef20', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0521—2005 水泥混凝土拌合物的拌和与现场取样方法', 'T0521—2005 水泥混凝土拌合物的拌和与现场取样方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1898cd87-7331-4beb-a440-686a3fdbe47d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．9 链条', '6．3．9 链条## 6．3．9．1 链条的选用和计算\n\n应根据最大工作载荷及安全系数，由式（135）计算链条的破断载荷 $P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ （用$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ 选择链条）。\n\n$$\nP _ { \\mathrm { P } } { \\geqslant } P _ { \\operatorname* { m a x } } n\n$$\n\n……（135）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ — 破断载荷，单位为牛顿（N）；  \nmax— 链条最大工作载荷，单位为牛顿（N）；$n$ 安全系数，按表50选取。\n\n表 50 链条安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n\n\n\n## 6．3．9．2 起重用短环链\n\n应符合 GB／T20947的规定。\n\n## 6．3．9．3 传动链\n\n传动链的主要参数和尺寸应符合 $\\mathrm { G B / T ~ 5 2 6 9 }$ 的规定，带附件的传动链应满足安装尺寸的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('189ddf56-fcdd-4e79-a81a-5d6d283a530d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．5 耐磨及防过热计算', '6．2．5 耐磨及防过热计算## 6．2．5．1 耐磨计算\n\n对于受磨损的零件，根据经验应对一些影响磨损的特定物理量进行计算，使之不会导致过度磨损。如对制动器、离合器及滑动支承等，应计算其摩擦表面的单位面积压力强度 $\\boldsymbol { \\phi }$ 及与摩擦面相对运动速度 $\\boldsymbol { v }$ 乘积的特性系数 $\\phi v$ 值，要求它不超过允许范围。\n\n## 6．2．5．2 防过热计算\n\n在盘式制动器或鼓式制动器中，摩擦面要选用耐磨损耐高温的材料，制动轮／盘应有良好的散热条件，对频繁动作的制动器还应进行散热计算，应重视温度升高引起制动轮／盘与制动衬垫的摩擦系数变化，必要时应进行制动器热容量的计算。传动系统中采用液力偶合器时应具有足够的散热条件，并应采取防过热的保护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('18aae1c5-8b53-464f-bb9a-dbfce61cdc5d', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.3.14起重机械带载回转时，操作应平稳', '4.3.14起重机械带载回转时，操作应平稳，应避免急剧回转或急停，换向应在停稳后进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('18ad9dd2-d7ee-4000-9ee3-7d5e5cf91004', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第三章 合同的效力', '第三章 合同的效力第四十四条 依法成立的合同，自成立时生效。\n\n法律、行政法规规定应当办理批准、登记等手续生效的，依照其规定。\n\n第四十五条 当事人对合同的效力可以约定附条件。附生效条件的合同，自条件成就时生效。附解除条件的合同，自条件成就时失效。\n\n当事人为自己的利益不正当地阻止条件成就的，视为条件已成就；不正当地促成条件成就的，视为条件不成就。\n\n第四十六条 当事人对合同的效力可以约定附期限。附生效期限的合同，自期限届至时生效。附终止期限的合同，自期限届满时失效。\n\n第四十七条 限制民事行为能力人订立的合同，经法定代理人追认后，该合同有效，但纯获利益的合同或者与其年龄、智力、精神健康状况相适应而订立的合同，不必经法定代理人追认。\n\n相对人可以催告法定代理人在一个月内予以追认。法定代理人未作表示的，视为拒绝追认。合同被追认之前，善意相对人有撤销的权利。撤销应当以通知的方式作出。\n\n第四十八条 行为人没有代理权、超越代理权或者代理权终止后以被代理人名义订立的合同，未经被代理人追认，对被代理人不发生效力，由行为人承担责任。\n\n相对人可以催告被代理人在一个月内予以追认。被代理人未作表示的，视为拒绝追认。合同被追认之前，善意相对人有撤销的权利。撤销应当以通知的方式作出。\n\n第四十九条 行为人没有代理权、超越代理权或者代理权终止后以被代理人名义订立合同，相对人有理由相信行为人有代理权的，该代理行为有效。\n\n第五十条 法人或者其他组织的法定代表人、负责人超越权限订立的合同，除相对人知道或者应当知道\n\n其超越权限的以外，该代表行为有效。\n\n第五十一条 无处分权的人处分他人财产，经权利人追认或者无处分权的人订立合同后取得处分权的，该合同有效。\n\n第五十二条 有下列情形之一的，合同无效：\n\n（一）一方以欺诈、胁迫的手段订立合同，损害国家利益;\n\n（二）恶意串通，损害国家、集体或者第三人利益；\n\n（三）以合法形式掩盖非法目的；\n\n（四）损害社会公共利益；\n\n（五）违反法律、行政法规的强制性规定。\n\n第五十三条 合同中的下列免责条款无效：\n\n（一）造成对方人身伤害的;\n\n（二）因故意或者重大过失造成对方财产损失的。\n\n第五十四条 下列合同，当事人一方有权请求人民法院或者仲裁机构变更或者撤销：\n\n（一）因重大误解订立的；\n\n（二）在订立时显失公平的。\n\n一方以欺诈、胁迫的手段或者乘人之危，使对方在违背真实意思的情况下订立的合同，受损害方有权请求人民法院或者仲裁机构变更或者撤销。\n\n当事人请求变更的，人民法院或者仲裁机构不得撤销。\n\n第五十五条 有下列情形之一的，撤销权消灭：\n\n（一）具有撤销权的当事人自知道或者应当知道撤销事由之日起一年内没有行使撤销权;\n\n（二）具有撤销权的当事人知道撤销事由后明确表示或者以自己的行为放弃撤销权。\n\n第五十六条 无效的合同或者被撤销的合同自始没有法律约束力。合同部分无效，不影响其他部分效力的，其他部分仍然有效。\n\n第五十七条 合同无效、被撤销或者终止的，不影响合同中独立存在的有关解决争议方法的条款的效力。\n\n第五十八条 合同无效或者被撤销后，因该合同取得的财产，应当予以返还；不能返还或者没有必要返还的，应当折价补偿。有过错的一方应当赔偿对方因此所受到的损失，双方都有过错的，应当各自承担相应的责任。\n\n第五十九条 当事人恶意串通，损害国家、集体或者第三人利益的，因此取得的财产收归国家所有或者返还集体、第三人。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('18b1d065-4ba8-4ce1-bfd8-d07afe24996a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18.5.3 拱座钢-混凝土接头的施工应符合下列规定', '18.5.3 拱座钢-混凝土接头的施工应符合下列规定：1拱座混凝土的施工要求应符合本规范第18.5.2条第3、5款的规定。\n\n2 对拱座中钢构件与基座的混凝土结合面，应进行严格磨平，并应采取有效措施，使钢构件与基座混凝土结合面的端面接触率符合设计的规定。\n\n3 拱座的钢构件部分整体安装并精确调整定位后，应按设计规定的方式，将钢构件与混凝土基座可靠地连接锚固。\n\n## 条文说明：\n\n2 拱座中钢构件与基座混凝土的结合面一般是斜面，由于需要严密结合，故设计一般均会提出端面接触率的要求，这就需要将钢构件和基座混凝土的顶面严格磨平，其平整度只有在满足设计规定值的前提下才能达到端面接触率的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('18b29894-db9a-4203-8997-342d104c7cf1', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '2 槽钢连接件：（Part 1）', '2 槽钢连接件：$$\nN _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { c } } = 0 . 2 6 ( t + 0 . 5 t _ { \\mathrm { w } } ) l _ { \\mathrm { c } } \\sqrt { E _ { \\mathrm { c } } f _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n式中： $t$ —槽钢翼缘的平均厚度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$\\pmb { t _ { \\mathrm { w } } }$ - -槽钢腹板的厚度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$l _ { \\mathrm { c } }$ -槽钢的长度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n\n槽钢连接件通过肢尖肢背两条通长角焊缝与钢梁连接，角焊缝按承受该连接件的受剪承载力设计值 $N _ { \\mathbf { v } } ^ { \\mathbf { c } }$ 进行计算。\n\n## 14.3.2 对于用压型钢板混凝土组合板做翼板的组合梁（图14.3.2)，其焊钉连接件的受剪承载力设计值应分别按以下两种情况予以降低：\n\n  \n图14.3.2用压型钢板作混凝土翼板底模的组合梁\n\n### 1 当压型钢板肋平行于钢梁布置［图14.3.2(a)]， $b _ { \\mathrm { w } } / h _ { \\mathrm { e } } <$ 1.5时，按本标准式（14.3.1-1）算得的 $N _ { \\mathbf { v } } ^ { \\mathrm { c } }$ 应乘以折减系数 $\\beta _ { \\mathrm { v } }$ 后取用。 $\\beta _ { \\mathrm { v } }$ 值按下式计算：\n\n$$\n\\beta _ { \\mathrm { v } } = 0 . 6 \\frac { b _ { \\mathrm { w } } } { h _ { \\mathrm { e } } } \\Big ( \\frac { h _ { \\mathrm { d } } - h _ { \\mathrm { e } } } { h _ { \\mathrm { e } } } \\Big ) \\leqslant 1\n$$\n\n式中： $b _ { \\mathbf { w } }$ -混凝土凸肋的平均宽度，当肋的上部宽度小于下部宽度时［图14.3.2(c)]，改取上部宽度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；\n\n$h _ { \\mathrm { e } }$ -混凝土凸肋高度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；   \n$h _ { \\mathrm { d } }$ - 焊钉高度 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n### 2 当压型钢板肋垂直于钢梁布置时[图14.3.2(b)]，焊钉连接件承载力设计值的折减系数按下式计算：\n\n$$\n\\beta _ { \\mathrm { v } } = \\frac { 0 . 8 5 } { \\sqrt { n _ { \\mathrm { 0 } } } } \\frac { b _ { \\mathrm { w } } } { h _ { \\mathrm { e } } } \\big ( \\frac { h _ { \\mathrm { d } } - h _ { \\mathrm { e } } } { h _ { \\mathrm { e } } } \\big ) \\leqslant 1\n$$\n\n式中： $\\pmb { n } _ { 0 }$ ——在梁某截面处一个肋中布置的焊钉数，当多于3个时，按3个计算。\n\n## 14.3.3 位于负弯矩区段的抗剪连接件，其受剪承载力设计值$N _ { \\mathbf { v } } ^ { \\mathbf { c } }$ 应乘以折减系数0.9。\n\n## 14.3.4 当采用柔性抗剪连接件时，抗剪连接件的计算应以弯矩绝对值最大点及支座为界限，划分为若干个区段（图14.3.4），逐段进行布置。每个剪跨区段内钢梁与混凝土翼板交界面的纵向剪力 $V _ { \\textrm { s } }$ 应按下列公式确定：\n\n  \n图14.3.4连续梁剪跨区划分图\n\n### 1 正弯矩最大点到边支座区段，即 $m _ { 1 }$ 区段， $V _ { \\textrm { s } }$ 取 $A f$ 和$b _ { \\mathrm { e } } h _ { \\mathrm { c l } } f _ { \\mathrm { c } }$ 中的较小者。\n\n### 2 正弯矩最大点到中支座（负弯矩最大点）区段，即 $m _ { 2 }$ 和$m _ { 3 }$ 区段：\n\n$$\nV _ { \\mathrm { s } } = \\operatorname* { m i n } \\{ A f , b _ { \\mathrm { e } } h _ { \\mathrm { c l } } f _ { \\mathrm { c } } \\} + A _ { \\mathrm { s t } } f _ { \\mathrm { s t } }\n$$\n\n按完全抗剪连接设计时，每个剪跨区段内需要的连接件总数$n _ { \\mathrm { f } }$ ，按下式计算：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { f } } = V _ { \\mathrm { s } } / N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { c } }\n$$\n\n部分抗剪连接组合梁，其连接件的实配个数不得少于 $n _ { \\mathrm { f } }$\n\n的 $50 \\%$\n\n按式（14.3.4-2）算得的连接件数量，可在对应的剪跨区段内均匀布置。当在此剪跨区段内有较大集中荷载作用时，应将连接件个数 $\\pmb { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('18c4081c-2d30-4ede-a032-0ab905b240be', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 3）', '考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { f d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , \\psi _ { \\mathrm { f l } } Q _ { \\mathrm { l k } } , \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { f d } }$ 一 作用频遇组合的效应设计值；$\\psi _ { \\scriptscriptstyle  { i } }$ ——汽车荷载（不计汽车冲击力）频遇值系数，取0.7。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用频遇组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n2准永久组合：永久作用标准值与可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用准永久组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { q d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\bf k } , \\sum _ { j = 1 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\bf k } ) \n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { q d } }$ - 作用准永久组合的效应设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } j }$ 汽车荷载（不计汽车冲击力）准永久值系数，取0.4。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用准永久组合的效应设计值Sqd可通过作用效应代数相加计算。\n\n### 4.1.7钢结构构件抗疲劳设计时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0。\n\n### 4.1.8结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0，各项应力限值应按各设计规范规定采用。\n\n### 4.1.9验算结构的抗倾覆、滑动稳定时，稳定系数、各作用的分项系数及摩擦系数，应根据不同结构按各有关桥涵设计规范的规定确定。支座的摩擦系数可按表4.3.13规定采用。\n\n### 4.1.10构件在吊装、运输时，构件重力应乘以动力系数1.2（对结构不利时）或0.85（对结构有利时），并可视构件具体情况作适当增减。\n\n## 4.2永久作用\n\n### 4.2.1结构重力包括结构自重及桥面铺装、附属设备等附加重力。结构重力标准值可按表4.2.1所列常用材料的重度根据式（4.2.1）计算。\n\n$$\nG _ { \\mathrm { k } } = \\gamma V\n$$\n\n式中： $G _ { \\mathrm { k } }$ 结构重力标准值（kN）材料的重度（kN/m）；V- 体积（ $\\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）\n\n  \n表4.2.1常用材料的重度\n\n### 4.2.2预加力计算应满足下列要求：\n\n1在结构进行正常使用极限状态设计和使用阶段构件应力计算时，预加力应作为永久作用计算其主效应和次效应，并计人相应阶段的预应力损失，但不计由于预加力偏心距增大引起的附加效应。\n\n2在结构进行承载能力极限状态设计时，预加力不应作为作用，应将预应力钢筋作为结构抗力的一部分。但在连续梁等超静定结构中，应考虑预加力引起的次效应。\n\n3预加力标准值可采用下式进行计算：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { F _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } A _ { \\mathrm { { p } } } } } \\\\ { { \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } } - \\sigma _ { l } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值（kN）；$A _ { \\mathfrak { p } }$ -预应力钢筋的截面面积（ ${ \\mathfrak { m } } ^ { 2 }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { p e } }$ -预应力钢筋的有效预应力（ $\\mathrm { k P a }$ ；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } }$ 预应力钢筋张拉控制应力（kPa)；\n\n$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋相应阶段的预应力损失（ $\\mathrm { k P a }$ ）。\n\n### 4.2.3土的重力及土侧压力可按下列规定计算：\n\n1静土压力的标准值可按下列公式计算：\n\n$$\ne _ { \\mathrm { j } } = \\xi \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j } }$ - 任一高度 $h$ 处的静上压力（kPa）；\n\n$\\xi$ -压实土的静土压力系数；  \n$\\gamma$ 土的重度 kN/ n G$\\varphi');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('18c4ed46-de0f-421b-b05c-2663ea9794de', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犇', '附 录 犇## （规范性附录）偏斜运行时的水平侧向载荷\n\n### 犇．1 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { s }$\n\n在实际设计中，起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { s } } }$ 可按式（D．1）作简化计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = { \\frac { 1 } { 2 } } \\Sigma P \\cdot \\lambda\n$$\n\n……（D．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷，单位为牛顿（N）；  \n$\\Sigma P$ — 起重机承受侧向载荷一侧的端梁上与有效轴距有关的相应车轮经常出现的最大轮压之和［与小车位置有关，见图 D．1a）、图 D．1b）及图 D．3］，单位为牛顿（N），不考虑各种动力系数；-水平侧向载荷系数，与起重机跨度S和起重机基距 $B$ （或有效轴距 $a$ )的比值 $S / B ( S / a )$ 有关，按图 D．2确定。\n\n注：因为许多起重机在起吊额定载荷时小车并不位于桥架端部的极限位置，如电站桥式起重机吊装水轮机转子时的载荷最大，但此时小车不在桥架极限位置；坝顶门式起重机起吊闸门时轮压最大，但此时大车不运行。因此用“最大轮压“来计算偏斜运行侧向载荷比较合理、简明、符合实际情况。此外，用于计算偏斜运行水平侧向载荷的“最大轮压“是“静轮压“ ，不考虑动力效应。\n\n  \n图 犇．1 水平侧向载荷的简化计算\n\n  \n图 犇．2 水平侧向载荷系数 $\\lambda$\n\n### 犇．2 多车轮起重机的有效轴距\n\n在多车轮的起重机中，用起重机有效轴距 $a$ 代替起重机的基距 $B$ 进行水平侧向力的计算更为合理，此有效轴距 $a$ 按下述原则确定：\n\na） 一侧端梁上装有两个或四个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边车轮轴的间距，见图 D．3a）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { b }$ ）；  \nb） 一 侧 端 梁 上 的 车 轮 不 超 过 八 个 时，有 效 轴 距 取 两 端 最 外 边 两 个 车 轮 中 心 线 的 间 距，见图D．3c）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { d } )$ ）；  \nc） 一侧端梁上的车轮超过八个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边三个车轮中心线的间距，见图 D．3e）；  \nd） 端梁和用球铰连接的多车轮台车时，有效轴距为两铰链点的间距（水平侧向载荷按一侧全部车轮最大轮压之和计算）；  \ne） 端梁装有水平导向轮时，有效轴距取端梁两端最外边两个导向轮轴的间距（此时，水平侧向载荷参考ISO86861：1989附录 F的方法计算）。\n\n\n\n  \n图 犇．3 有效轴距及相应车轮轮压');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('18e08f79-d7a6-4419-9937-2f5ce85ee3d6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应有的起重机正常工作时会在空中从总起升质量 $m$ 中突然卸除部分起升质量Δ （例如使用抓斗或起重电磁吸盘进行空中卸载），这将对起重机结构产生减载振动作用。减小后的起升动载荷用突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 乘以额定起升载荷来计算（见图3）。\n\n  \n图 3 系数 $\\phi _ { 3 }$\n\n空中突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 值由式（8）给出：\n\n$$\n\\phi _ { 3 } = 1 - \\frac { \\Delta m } { m } ( 1 + \\beta _ { 3 } )\n$$\n\n式中：\n\nΔ — 突然卸除的部分起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ）；  \n$m$ 总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$\\beta _ { 3 }$ 系数，对用抓斗或类似的慢速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 0 . ~ 5$ ;对用电磁盘或类似的快速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 1 . 0$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('18eab3bc-f459-4efe-b381-4b3dc061b15e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：采用全填土胎施工的条件是干旱性沟渠，从施工开始到拱圈完工期间，不会发生洪水冲毁土胎。但在采用这种方法施工时，需要有可靠的措施以保证工程的质量。\n\n### 24.3.5 拱圈、盖板的预制施工除应符合本规范第 17、19 章的相关规定外，尚应注意检查盖板上下面的方向，对斜交涵洞应注意斜交角的方向，避免发生反向错误。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('18fb557e-9d52-4265-95c7-6ae032434ced', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '5配 线', '5配 线## 5.0.1起重机上的配线应符合下列规定；\n\n1起重机上的配线除弱电系统外，均应采用额定电压不低于$5 0 0 \\mathrm { v }$ 的铜芯软电缆。除应满足计算负荷外，软电缆截面面积不得小于 $1 , 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 。\n\n2在易受机械损伤、热辐射或有润滑油滴落的部位，电线或电缆应装于钢管、线槽、保护罩内；在热辐射部位，电线或电缆应采取隔热保护措施。\n\n3电线或电缆穿过钢结构的孔洞处，应将孔洞的毛刺去掉，并应采取保护措施。\n\n4起重机上电缆的敷设应符合下列规定：\n\n1)按电缆引出的先后顺序排列整齐，不宜交叉；强电与弱电的电缆应分开敷设，电缆两端应有标牌；\n\n2)测速机、编码器或解算装置等弱电回路应采用屏蔽电缆进行连接，且屏蔽层不应中断，屏蔽层应可靠接地；\n\n3)电缆应卡固，支持点距离不应大于 $1 \\mathbf { m }$ ；单芯动力电缆应采用非导磁材料卡固。\n\n5起重机上的配线应排列整齐，导线两端应牢固地压接相应的接线端子，并应标有明显的接线编号，不得使用开口接线端子。同一接线端子最多只应接两根同规格、同型号的导线。\n\n6起重机上配线的接线编号应符合下列规定：\n\n1)接线编号管应与导线的线径匹配；\n\n2)接线编号管应印字清晰，易于识别，排列整齐，采用相对编号法。\n\n## 5.0.2起重机上电线管、线槽的敷设，应符合下列规定：\n\n1钢管、线槽应固定牢固；\n\n2露天起重机的钢管敷设，应使管口向下或有其他防水措施；\n\n3起重机所有的管口，应加装护口套；\n\n4线槽的安装，应符合电线或电缆敷设的要求，电线或电缆的进出口处，应采取保护措施。\n\n$$\ni\n$$\n\n$$\n1\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19028796-e3c9-49c8-a51d-284fa9a72795', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '8.6 夹钳式起升机构', '8.6 夹钳式起升机构## 8.6.1 夹钳式起升机构的设计应使一组叉钳在上下运行的任何时间中夹紧在工作钢丝绳上。\n## 8.6.2 起升机构应配备将钢丝绳导入夹钳的夹钳释放机构。夹钳释放机构用操纵杆操作，此操纵杆独立于起升与下降操作杆。应有联锁装置，防止承载时夹钳释放机构的非人为释放。  \n## 8.6.3 手动夹钳式起升机构应安装一装置以限制施加在操纵杆上的作用力，该装置的设置不能起升大于2倍的极限工作载荷。此装置起作用时不应起升平台，但允许下降平台。  \n## 8.6.4 对于起升速度小于 $1 \\ \\mathrm { m / m i n }$ 的动力夹钳式起升机构，其可靠性试验工作循环次数与手动夹钳式起升机构工作循环次数相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1906a3c2-c47a-4116-bbc4-389c41322295', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录E 混凝土配制强度计算', '附录E 混凝土配制强度计算## E.0.1混凝土的配制强度应按下列规定确定：\n\n1 当混凝土的设计强度等级小于C60时，配制强度应按下式计算：\n\n$$\nf _ { c u , 0 } \\geq f _ { c u , k } + 1 . 6 4 5 \\sigma ( \\mathrm { E . 0 } .\n$$\n\n式中： $f _ { c u , 0 }$ 混凝土配制强度（MPa）；\n\n$f _ { c u , k }$ ──混凝土立方体抗压强度标准值，取设计混凝土强度等级值（MPa）；\n\n$\\sigma$ -混凝土强度标准差（MPa）。\n\n2 当混凝土的设计强度等级大于或等于C60时，配制强度应按下式计算：$f _ { c u , 0 } { \\geqslant } 1 . 1 5 f _ { c u , k }$ （E.0.1-2）\n\n## E.0.2 混凝土强度标准差应按下列规定确定：\n\n1 当具有近 $1 { \\sim } 3$ 个月的同一品种、同一强度等级混凝土的强度资料时，其混凝土强度标准差 $\\sigma _ { \\ast }$ 应按下式计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\sigma = \\sqrt { \\frac { \\sum _ { i = 1 } ^ { n } f _ { c u , i } ^ { 2 } - n m _ { f c u } ^ { 2 } } { n - 1 } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $\\sigma$ ── 混凝土强度标准差（MPa）；$f _ { c u , i }$ ── 第i组的试件强度（MPa）；  \n$m _ { f c u }$ $n$ 组试件的强度平均值（MPa）；  \n$n$ 试件组数， $n$ 值应大于或等于30。\n\n对强度等级小于或等于C30的混凝土：当σ计算值大于或等于3.0MPa时，应按式（E.0. 2）的计算结果取值；当σ计算值小于3.0MPa时，σ应取3.0MPa。\n\n对强度等级大于C30且小于C60的混凝土：当σ计算值大于或等于4.0MPa时，应按式（E.0. 2）的计算结果取值；当σ计算值小于4.0MPa时， $\\sigma$ 应取4.0MPa。\n\n2当缺少近期同一品种、同一强度等级混凝土的强度资料时，其强度标准差σ可按表E.0.2取用。\n\n表E.0.2σ值   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>混凝土强度标准值</td><td rowspan=1 colspan=1>≤C20</td><td rowspan=1 colspan=1>C25~C45</td><td rowspan=1 colspan=1>C50~C55</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>σ（MPa）</td><td rowspan=1 colspan=1>4.0</td><td rowspan=1 colspan=1>5.0</td><td rowspan=1 colspan=1>6.0</td></tr></table>\n\n\n注：在采用本表时，可根据实际情况，对σ 值作适当调整。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1917d8c5-d549-4dc1-a24b-6c8e26f28945', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明（Part 2）', '}$ 混凝土抗压强度设计值（ $\\mathrm { M P a } _ { \\mathit { i } }$ ；$A _ { \\mathrm { g } }$ -墩柱塑性铰区域截面全面积（ $\\mathrm { c m } ^ { 2 }$ ）；$A _ { \\mathrm { e } }$ - 核心混凝土面积（ $\\mathrm { c m } ^ { 2 }$ )，可取 $A _ { \\mathrm { e } } = 0 . 8 A _ { \\mathrm { g } }$ ；$\\mu _ { \\Delta }$ -桥墩构件位移延性系数，为构件位移需求与构件屈服位移之比，可按本规范附录D计算，或近似取6.0;$P _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ - -墩柱截面最小轴力（ $\\mathbf { k N }$ )，对于框架墩横桥向可按本规范第6.7.5条计算；$A _ { \\mathrm { s p } }$ -螺旋箍筋面积（ $\\mathrm { c m } ^ { 2 }$ ）；$A _ { \\nu }$ - -计算方向上箍筋面积总和（ $\\mathrm { c m } ^ { 2 }$ ）；S- 箍筋的间距（ $\\mathrm { c m } \\mathrm { \\hbar }$ ；\n$f _ { \\mathrm { y h } }$ 箍筋抗拉强度设计值（ $\\mathrm { M P a } _ { \\mathit { i } }$ ；  \n$b$ 墩柱的宽度（ $\\operatorname { c m } )$ ；  \n$D ^ { \\prime }$ 螺旋箍筋环的直径（ $\\mathrm { c m }$ ）；  \n$h _ { 0 }$ 核心混凝土受压边缘至受拉侧钢筋重心的距离（cm）；  \n$\\phi$ 抗剪强度折减系数， $\\phi = 0 . 8 5$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19183c2d-f5bb-4d2c-83d0-7f93a4766778', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.2 电动机初选', '6.1.4.2 电动机初选## 6.1.4.2.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n非平衡动臂式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．5）计算。\n\n## 6.1.4.2.2 平衡臂架式变幅机构\n\n平衡臂架式变幅机构所需电动机功率，按附录 P．2．2中的式（P．6）计算。\n\n## 6.1.4.2.3 牵引小车式变幅机构\n\n牵引小车式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．3）计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1919ea78-aaed-49a3-9f25-6b3d4e0d7fbf', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明为了使桥梁的延性构件在E2地震作用下发挥延性变形能力和耗能能力，防止结构出现脆性破坏，盖梁及梁体在地震作用下不应损伤，盖梁、梁体与墩柱的抗剪应按能力保护原则设计。而桥梁基础一旦发生损伤后很难发现和修复，因此要求在E2 地震作用下基本不发生损伤，也按能力保护原则设计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('193e1a37-ef7d-4daf-b25f-ddb56aef94b2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.2.5 对高宽比较大的预应力混凝土T形梁和I形梁', '17.2.5 对高宽比较大的预应力混凝土T形梁和I形梁，应对称、均衡地施加预应力，并应采取有效措施防止梁体产生侧向弯曲。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1947756d-5379-4b0a-a9fc-835f527bd419', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 28）', '\">在节点或拼接连接接头一侧结构构件上的高强度螺栓的总数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（35）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（40）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">（电动机)折合的每小时全起动次数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(钢材质量组别选择的)残余应力影响评价系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(钢材质量组别选择的)材料厚度影响评价系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(钢材质量组别选择的)工作环境温度影响评价系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1.6)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">传力的摩擦面数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（38）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">所计算结构件截面(连接接头一侧的最外列螺栓处)的高强度螺栓数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（35)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘板的边长比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(66)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">a</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">（）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轨道倾斜角度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（88）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">α、0、H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">几何尺寸</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（J.5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">载荷分配系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（39）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">阳</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">简支梁受横向载荷的等效临界弯矩系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">阳</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(用于计算起升动载荷系数的)按起升状态级别设定的系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（7）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(计算部分有效荷重突然卸载冲击系数时用的)系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（8）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Y</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/Ω·mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导线电导率</td><td colspan=\"1\" r');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('194f2676-20d3-47dd-bfdf-dec6b41c899f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 15）', 'olspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.991</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.989</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.988</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.986</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.985</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.983</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.981</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.979</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.977</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.976</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.974</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.972</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.970</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.968</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.966</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.964</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.963</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.961</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.959</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.957</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.955</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.952</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.950</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.948</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.946</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.944</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.941</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.939</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.937</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.934</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.932</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.929</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.927</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.924</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.921</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.919</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.916</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.913</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.910</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.907</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.904</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.900</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.897</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.894</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.890</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.886</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.883</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.879</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.875</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.871</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.867</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.863</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.858</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.854</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.849</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.844</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">70</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.839</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.834</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.829</td');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19509876-606e-47a4-a831-f699a16ef560', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '17.3.2.6 监控设备', '17.3.2.6 监控设备监控设备用于监控载荷的角度和每根起重绳稳定地通过起升操作的垂直度和作用力。这种监控设备的使用有助于将起重机上的载荷控制在规定值之内。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1954e20a-8822-42ce-9963-ab5510315b3b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 24）', '\" rowspan=\"1\">式（68）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">R</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.11)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">R</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行后的温升与断续定额时温升的比率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.11)SAC</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r(x、ry、rxy）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">应力循环特性值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（72）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">滑轮、卷筒的绳槽半径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（129)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">折合系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">rx、ry</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构构件毛截面对强轴(x轴）或弱轴(y轴)的回转半径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（43)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳最大工作静拉力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(125)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导线截面</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(139)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机结构的工作环境温度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1.6)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导线发热时间常数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(U.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的一个工作循环的总时间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">℃</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">工作环境温度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(U.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">线芯最高工作温度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(U.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">℃</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">额定工作环境温度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(U.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">腹板板厚</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(31)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('195d5de3-b0b1-4add-b642-99eb0ed182b0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 7）', '} } \\right.$ 、$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ ］来进行校核。\n\n式（76）中第三项分子中的 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 应带各自的正负号，分母中的 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r } } ]$ 和 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r } } \\right]$ 则是相应的疲劳许用应力。\n\n从表33中的 $[ \\sigma _ { - 1 } ]$ 值看出，当工作级别 $\\mathrm { E 1 \\sim E 3 }$ 所对应的构件或连接的应力集中情况等级 $\\mathrm { W } _ { \\mathrm { 0 } }$ 、$\\mathrm { W _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 0 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 2 } }$ 中的 $\\stackrel { \\textstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } { \\scriptscriptstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } .$ ］值有的已大于构件静强度的基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，说明可以不必进行单项疲劳强度核算。若 $\\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right]$ 值虽小于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，但计算出的 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right] \\left( \\geqslant \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] \\right)$ ）已大于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，则该构件或连接也不必进行单项疲劳强度核算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('195fcfdd-01c7-40c4-affc-29d6dfbc1f13', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷（Part 1）', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷## 4．2．1．2．1 驱动机构（包括起升驱动机构）加速引起的载荷\n\n由驱动机构加速或减速、起重机意外停机或传动机构突然失效等原因在起重机中引起的载荷，可以用刚体动力模型对各部件分别进行计算。计算中要考虑起重机驱动机构的几何特征、驱动的动力特性和机构的质量分布，还要考虑在作此变速运动时出现的机构内部摩擦损失。在计算时，一般是将总起升质量视为固定在臂架端部，或直接悬置在小车的下方。\n\n为了反映实际出现的弹性效应，将机构驱动加（减）速动载系数犉 犕 $\\phi _ { 5 }$ 乘以引起加（减）速的驱动力犉犕（或力矩）变化值 $\\Delta F { = } m a$ （或 $\\Delta M { = } J \\varepsilon )$ ），并与加（减）速运动以前的力 $F$ 或 $M )$ ）代数相加，该增大的力既作用在承受驱动力的部件上成为动载荷，也作用在起重机和起升质量上成为它们的惯性力（见图4）。 $\\phi _ { 5 }$ 数值的选取决定于驱动力或制动力的变化率、质量分布和传动系统的特性，见表12。通常， $\\phi _ { 5 }$ 的较低值适用于驱动力或制动力较平稳变化的系统， $\\phi _ { 5 }$ 的较高值适用于驱动力或制动力较突然变化的系统。\n\n![](images/e377b7065338d811c3efc5910971a606c641807534ca0e0b5cf86fdcd912cd93.jpg)  \n图 4 系数 $\\phi _ { 5 }$\n\n表 12 $\\phi _ { 5 }$ 的取值范围  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=1 colspan=1>工              况</td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>计算回转离心力时</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>传动系统无间隙，采用无级变速的控制系统，加速力或制动力呈连续平稳的变化</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>传动系统存在微小的间隙，采用其他一般的控制系统,加速力呈连续的但非平稳的变化</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>传动系统有明显的间隙，加速力呈突然的非连贯性变化</td><td rowspan=1 colspan=1>2.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>传动系统有很大的间隙或存在明显的反向冲击，用质量弹簧模型不能进行准确的估算时</td><td rowspan=1 colspan=1>3.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>如有依据,可以采用其他值。</td></tr></table>\n\n\n## 4．2．1．2．2 水平惯性力\n\n### 4．2．1．2．2．1 起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时，起重机或小车自身质量和总起升质量的水平惯性力，按该质量与运行加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算，但不大于主动车轮与轨道之间的黏着力，此时取 $\\phi _ { 5 } = 1 . 5$ ，用来考虑起重机驱动力突变时结构的动力效应。这些惯性力都作用在各相应质量上，挠性悬挂的总起升质量视为与起重机刚性连接。\n\n加（减）速度值可以根据加（减）速时间和所要达到的速度值来推算得到。如果用户未规定或未给出速度和加速度值，则可按表13中所列的三种运行工作状况来选择与所要达到的速度相应的加速时间和加速度的参考值。\n\n对于用高加速度高速运行的起重机，常要求所有的车轮都为驱动轮，此时本条所述的水平惯性力不应小于驱动轮或制动轮轮压的1／30，也不大于它的 $1 / 4$ 。\n\n表 13 加速时间和加速度值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>要达到的速度/(m/s)</td><td rowspan=1 colspan=2>低速和中速长距离运行</td><td rowspan=1 colspan=2>正常使用中速和高速运行</td><td rowspan=1 colspan=2>高加速度、高速运行</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>加速时间/s</td><td rowspan=1 colspan=1>加速度/(m/s²）</td><td rowspan=1 colspan=1>加速时间/s</td><td rowspan=1 colspan=1>加速度/(m/s²）</td><td rowspan=1 colspan=1>加速时间/s</td><td rowspan=1 colspan=1>加速度/(m/s²）</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>4.003.15</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('196803c9-76b8-49b7-b076-dcc8f3e9e900', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '附录A 坍落度经时损失试验方法', '附录A 坍落度经时损失试验方法A.0.1 坍落度经时损失是混凝土拌合物性能的重要方面，现行国家标准《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》GB/T 50080中尚未规定具体试验标准。\n\nA.0.2 取样与试样的制备与现行国家标准《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》GB/T50080一致。\n\nA.0.3 坍落度经时损失测定是在现行国家标准《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》GB/T50080中坍落度试验方法的基础上进行的，试验条件与坍落度试验方法相同。本方法规定测定经过1h的坍落度损失为标准做法；如果工程需要，也可参照此方法测定经过不同时间的坍落度损失。\n\nA.0.4 坍落度经时损失可以为负值，表示经过一段时间后，混凝土坍落度反而有所增大。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19707d28-df8d-4c07-9c10-c257a2cb162a', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.6 阵风系数', '8.6 阵风系数8.6.1 计算围护结构的阵风系数，不再区分幕墙和其他构件，统一按下式计算:\n\n$$\n\\beta _ { \\mathrm { z } } = 1 + 2 g I _ { 1 0 } \\left( \\frac { z } { 1 0 } \\right) ^ { - \\alpha }\n$$\n\n其中 四类地面粗糙度类别的截断高度分别为 $5 \\mathrm { m }$ ，$1 0 \\mathrm { m }$ , $1 5 \\mathrm { m }$ 和 $3 0 \\mathrm { m }$ ，即对应的阵风系数不大于1. 65 , 1. 70 , 2. 052.40。调整后的阵风系数与原规范相比系数有变化，来流风的极值速度压(阵风系数乘以高度变化系数)与原规范相比降低了约 $5 \\%$ 到 $10 \\%$ 。对幕墙以外的其他围护结构，由于原规范不考虑阵风系数，因此风荷载标准值会有明显提高，这是考虑到近几年来轻型屋面围护结构发生风灾破坏的事件较多的情况而作出的修订。但对低矮房屋非直接承受风荷载的围护结构，如攘条等，由于其最小局部体型系数由一2. 修改为一1. ，按面积的最小折减系数由 0.8 减小到 0.6，因此风荷载的整体取值与原规范相当。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1978bd86-851d-4c7a-bac9-1ad6227cec76', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', '3 基本规定', '3 基本规定## 3.0.1 起重吊装作业前，必须编制吊装作业的专项施工方案，并应进行安全技术措施交底；作业中，未经技术负责人批准，不得随意更改。\n\n## 3.0.2 起重机操作人员、起重信号工、司索工等特种作业人员 必须持特种作业资格证书上岗。严禁非起重机驾驶人员驾驶、操 作起重机。\n\n## 3.0.3 起重吊装作业前，应检查所使用的机械、滑轮、吊具和地锚等，必须符合安全要求。\n\n## 3.0.4 起重作业人员必须穿防滑鞋、戴安全帽，高处作业应佩挂安全带，并应系挂可靠，高挂低用。\n\n## 3.0.5 起重设备的通行道路应平整，承载力应满足设备通行要求。吊装作业区域四周应设置明显标志，严禁非操作人员入内。夜间不宜作业，当确需夜间作业时，应有足够的照明。\n\n## 3.0.6 登高梯子的上端应固定，高空用的吊篮和临时工作台应固定牢靠，并应设不低于 $1 . 2 \\mathrm { m }$ 的防护栏杆。吊篮和工作台的脚手板应铺平绑牢，严禁出现探头板。吊移操作平台时，平台上面严禁站人。当构件吊起时，所有人员不得站在吊物下方，并应保持一定的安全距离。\n\n## 3.0.7 绑扎所用的吊索、卡环、绳扣等的规格应根据计算确定。  \n起吊前，应对起重机钢丝绳及连接部位和吊具进行检查。\n\n## 3.0.8 高空吊装屋架、梁和采用斜吊绑扎吊装柱时，应在构件两端绑扎溜绳，由操作人员控制构件的平衡和稳定。\n\n## 3.0.9 构件的吊点应符合设计规定。对异形构件或当无设计规定时，应经计算确定，保证构件起吊平稳。\n\n## 3.0.10 安装所使用的螺栓、钢楔、木楔、钢垫板和垫木等的材质应符合设计要求及国家现行标准的有关规定。\n\n## 3.0.11 吊装大、重构件和采用新的吊装工艺时，应先进行试吊，确认无问题后，方可正式起吊。\n\n## 3.0.12 大雨、雾、大雪及六级以上大风等恶劣天气应停止吊装作业。雨雪后进行吊装作业时，应及时清理冰雪并应采取防滑和防漏电措施，先试吊，确认制动器灵敏可靠后方可进行作业。\n\n## 3.0.13 吊起的构件应确保在起重机吊杆顶的正下方，严禁采用斜拉、斜吊，严禁起吊埋于地下或粘结在地上的构件。\n\n## 3.0.14 起重机靠近架空输电线路作业或在架空输电线路下行走时，与架空输电线的安全距离应符合现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46 和其他相关标准的规定。\n\n## 3.0.15 当采用双机抬吊时，宜选用同类型或性能相近的起重机，负载分配应合理，单机载荷不得超过额定起重量的 $80 \\%$ 。两机应协调工作，起吊的速度应平稳缓慢。\n\n## 3.0.16 起吊过程中，在起重机行走、回转、俯仰吊臂、起落吊钩等动作前，起重司机应鸣声示意。一次只宜进行一个动作，待前一动作结束后，再进行下一动作。\n\n## 3.0.17 开始起吊时，应先将构件吊离地面 $2 0 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ 后暂停，检查起重机的稳定性、制动装置的可靠性、构件的平衡性和绑扎的牢固性等，确认无误后，方可继续起吊。已吊起的构件不得长久停滞在空中。严禁超载和吊装重量不明的重型构件和设备。\n\n## 3.0.18 严禁在吊起的构件上行走或站立，不得用起重机载运人员，不得在构件上堆放或悬挂零星物件。严禁在已吊起的构件下面或起重臂下旋转范围内作业或行走。起吊时应匀速，不得突然制动。回转时动作应平稳，当回转未停稳前不得做反向动作。\n\n## 3.0.19 暂停作业时，对吊装作业中未形成稳定体系的部分，必须采取临时固定措施。\n\n## 3.0.20 高处作业所使用的工具和零配件等，应放在工具袋（盒）内，并严禁抛掷。\n3.0.21吊装中的焊接作业，应有严格的防火措施，并应设专人看护。在作业部位下面周围 $1 0 \\mathrm { m }$ 范围内不得有人。\n\n3.0.22已安装好的结构构件，未经有关设计和技术部门批准不得随意凿洞开孔。严禁在其上堆放超过设计荷载的施工荷载。\n\n3.0.23对临时固定的构件，必须在完成了永久固定，并经检查确认无误后，方可解除临时固定措施。\n\n3.0.24对起吊物进行移动、吊升、停止、安装时的全过程应采用旗语或通用手势信号进行指挥，信号不明不得启动，上下联系应相互协调，也可采用通信工具。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('197fa1b7-364d-40cd-b2fe-23e593232a04', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7.6 单边连接的单角钢', '7.6 单边连接的单角钢7.6.1本条基本沿用原规范的规定。若腹杆与弦杆在节点板同侧（图9)，偏心较小，可按一般单角钢对待。\n\n7.6.2单边连接的单角钢交叉斜杆平面外稳定性计算，既要考虑杆与杆的约束作用，又要考虑端部偏心和约束的影响。端部偏心的状况随主杆截面不同而有所区别，需要采用不同的系数 $\\pmb { \\alpha } _ { \\mathrm { e } }$ 。\n\n7.6.3单边连接的单角钢受压后，不仅呈现弯曲，还同时呈现扭转。限制肢件宽厚比的目的主要是保证杆件扭转刚度达到一定水平，以免过早失稳。对于高强度钢材，这一限值有时难以达到，因此给出超限时的承载力计算公式。\n\n  \n图9腹板与弦杆的同侧连接1—弦杆；2一腹杆；3—节点板');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19944b57-e652-4775-8045-de7871b461be', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算（Part 1）', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算确定下区格局部压应力值 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）及其扩散区长度 $c ( y )$ ）时，可参照局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 和分布长度 $C$ 沿板宽方向的变化公式，即式（N．1）和式（N．2）计算：\n\n![](images/507ff91922129797236c080a617470334b5d057d227281cf5ce893b73347a65e.jpg)  \n图 犖．1\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\it y ) = \\frac { 2 \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\pi } \\bigg [ \\arctan \\frac { c } { y } - 3 \\bigg ( \\frac { y } { B } \\bigg ) ^ { 2 } \\bigg ( 1 - \\frac { 2 y } { 3 B } \\bigg ) \\arctan \\frac { c } { B } \\bigg ] \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n$$\nc ( \\boldsymbol { y } ) = c \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\boldsymbol { y } ) } \\Big ( 1 - \\frac { \\boldsymbol { y } } { B } \\Big )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）— 局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$c ( y )$ -局部压应力的分布长度 $C$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$y$ 以局部压应力作用边为原点向另一边方向的坐标，即板的上边缘至下区格上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$B$ —腹板的总宽(高)度,单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ arctan $\\frac { c } { y }$ $\\frac { c } { B }$ 的单位为弧度。\n\n## 犖．3 包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$\n\n包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $K$ 按表N．2计算。\n\n表 犖．2 带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n<table><tr><td>房</td><td colspan=\"4\">载荷 (应力)情况</td><td colspan=\"8\">K</td></tr><tr><td rowspan=\"3\">1</td><td rowspan=\"3\">压</td><td rowspan=\"3\">01</td><td rowspan=\"3\">1 1 a</td><td colspan=\"8\"></td></tr><tr><td></td><td rowspan=\"2\">K=</td><td rowspan=\"2\">(1+a²）²+r·Ya.2 α²(1+r·8）</td><td rowspan=\"2\"></td><td rowspan=\"2\">1+</td><td rowspan=\"2\"></td><td rowspan=\"2\"></td></tr><tr><td>2=401 =401 a=ab</td></tr><tr><td rowspan=\"4\">纯销 2 切</td><td rowspan=\"9\">T</td><td colspan=\"2\">T</td><td rowspan=\"3\"></td><td colspan=\"9\">K值</td></tr><tr><td>T</td><td rowspan=\"2\">m</td><td rowspan=\"2\">5 10</td><td rowspan=\"2\">20</td><td rowspan=\"2\"></td><td rowspan=\"2\">30</td><td rowspan=\"2\">40 50</td><td rowspan=\"2\">60</td><td rowspan=\"2\">70</td><td rowspan=\"2\">80</td><td rowspan=\"2\">90 100</td></tr><tr><td></td><td>b y</td></tr><tr><td>T</td><td></td><td>K</td><td>6.98</td><td>7.7</td><td>8.67</td><td>9.36</td><td>9.6</td><td>10.4</td><td>10.8</td><td>11. 1</td><td>11.4</td><td>11.7</td><td>12</td></tr><tr><td></td><td>a=ab</td><td colspan=\"9\" rowspan=\"2\">M m=2</td><td>M sin i=1</td></tr><tr><td></td></tr><tr><td></td><td></td><td>i=1</td><td colspan=\"10\">sin²（)Y,加劲肋等距离平分板宽时，2 6</td></tr></table>\n\n\n表 犖．2（续） ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19995b38-e3d3-4267-8c5b-f45e7f92825d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:本条修改了表 A.1.6 中的钢筋牌号。取消了 HPB235、HRB335 两种钢筋，增加了HRBF400 钢筋。\n\n## A.1.7 弯曲试验结果：当弯至 $9 0 ^ { \\circ }$ ，有2个或3个试件外侧（含焊缝和热影响区）未发生宽度达到 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 的裂纹时，应评定该检验批接头弯曲试验合格；当3个试件均发生宽度达到 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 的裂纹时，则评定该检验批接头弯曲试验不合格。当有2个试件发生宽度达到 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 的裂纹时，应进行复验，复验时，应再切取6个试件进行试验；复验结果：当不超过2个试件发生宽度达到 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 的裂纹时，应评定该检验批接头弯曲试验复验合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('199c2a2b-ec99-49cf-a664-e170ae61abe6', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.3 桥涵孔径', '3.3 桥涵孔径## 3.3.2 对暴雨径流，允许在小桥涵的上游有短时间的积水，以压缩小桥涵的孔径。小桥涵的积水深度及范围，可根据桥涵上游地形确定，但要保证积水壅高不会危害上游村镇和农田的安全。本条规定因积水而减少的流量，不宜大于总流量的1/4，也是从小桥涵本身的安全考虑的。\n\n## 3.3.6 新建中小桥涵的设计采用标准化的装配式结构及机械化、工厂化施工，可节约投资，便于养护和构件的更换，提高桥涵结构的安全耐久性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('199cbcc0-bb78-415b-857f-b1aa46486bc0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 盖梁的预制安装施工一般有整体预制安装或分节段预制安装两种方式，当构造尺寸相对较小、重力较轻，且运输和起重能力足够时，通常采用整体预制、整体安装的方式施工；当构造尺寸和重力均相对较大，且运输和起重能力不足时，则一般采用分节段预制安装的方式施工。因此需要根据盖梁结构的构造特点、运输能力、起重能力以及施工的方便性等因素，综合考虑采用何种方式施工。\n\n2 在分节段预制安装时，匹配预制、匹配安装的施工方式更有利于对施工质量的控制。\n\n4 预制构件吊点位置的设置对起吊和安装时保持构件的平衡有较大影响，因此需要符合设计规定或通过计算确定。\n\n5 如果盖梁预留槽（孔）的位置与墩台身的相应位置不一致，会给安装造成困难，故规定在安装前需进行检查，有偏差时需要采取适当的措施进行调整。\n\n6 规定本款是出于对安装施工时结构安全和施工作业安全的考虑。\n\n9 体系转换的程序和步骤一般由设计规定，施工时需要按条文的要求严格执行。\n\n15.4.22 墩台身预制安装施工的安全要求应符合本规范第 26 章和现行《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('199f8aaf-b941-46a9-8d15-2a9eab25dd6c', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '生产安全事故报告和调查处理条例', '生产安全事故报告和调查处理条例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19a983fb-1767-45dc-b7b7-d67d9e848b2a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0573—2020 水泥混凝土早期开裂敏感性试验方法', 'T0573—2020 水泥混凝土早期开裂敏感性试验方法 (平板法）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19ad702b-22ef-4ec6-bd48-29de35207cf9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．9 链条', '6．3．9 链条## 6．3．9．1 链条的选用和计算\n\n应根据最大工作载荷及安全系数，由式（135）计算链条的破断载荷 $P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ （用$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ 选择链条）。\n\n$$\nP _ { \\mathrm { P } } { \\geqslant } P _ { \\operatorname* { m a x } } n\n$$\n\n……（135）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ — 破断载荷，单位为牛顿（N）；  \nmax— 链条最大工作载荷，单位为牛顿（N）；$n$ 安全系数，按表50选取。\n\n表 50 链条安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n\n\n\n## 6．3．9．2 起重用短环链\n\n应符合 GB／T20947的规定。\n\n## 6．3．9．3 传动链\n\n传动链的主要参数和尺寸应符合 $\\mathrm { G B / T ~ 5 2 6 9 }$ 的规定，带附件的传动链应满足安装尺寸的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19b18e70-68d5-40ca-9092-1aef1ffc1339', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '附录G焊接接头磁粉探伤质量要求', '附录G焊接接头磁粉探伤质量要求焊接接头磁粉探伤方法和探伤结果应符合《无损检测焊缝磁粉检测》JB/T6061规定,并同时满足本附录的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19b5faa2-f5f9-4fdf-a991-f6c02ccfeaa7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18.6 波形钢腹板梁', '18.6 波形钢腹板梁## 18.6.1 波形钢腹板应采用符合现行《组合结构桥梁用波形钢腹板》（JT/T 784）的定型产品，其规格、尺寸和性能等指标应符合设计的规定。\n\n### 条文说明：\n\n波形钢腹板梁目前多用于梁式桥中，其他结构中亦有少量应用，且已有专用的行业产品标准，但总体而言，应用的范围和广度均不是很大，施工的经验亦相对较少。为使波形钢腹板梁的施工有章可循，本次修订将其列入，但此部分的内容相对较少，还需要在今后逐步积累施工经验。\n\n## 18.6.2 波形钢腹板在制造时，宜结合桥梁结构构造和成桥线形的要求、以及安装施工的特点，预先考虑设置预拱度和纵坡等参数，保证现场安装的精度。\n\n### 条文说明：\n\n波形钢腹板在制造时设置预拱度和纵坡等参数，对于保证工地现场安装的精度是有利的，故规定如条文。\n\n## 18.6.3 波形钢腹板进场时，应在检查产品质量证明书的基础上，对其质量进行组批抽样检验。组批时，同一牌号、同一制造工艺的产品应以500块为一批，不足 500块时亦应为一批；抽样时，应将规格和用量最大的板作为抽取对象，从每批产品中随机抽取一块进行检验。检验项目为产品规格、尺寸偏差和外观等，检验试验方法及合格判定规则应符合现行《组合结构桥梁用波形钢腹板》（JT/T 784）的规定。\n\n## 18.6.4 波形钢腹板在运输和存放时，应按拼接顺序编号，并应按吊运顺序安排存放位置。波形钢腹板可多层叠放，但叠放的层数宜不超过 6 层；每层板均宜支承在与其外形相同的垫木或其他适宜的支垫物体上，并应采取有效措施防止其产生变形和对防腐涂层的损伤。对波形钢腹板的未涂装区域，应采取必要的防护措施保证其在安装施工前不发生锈蚀。\n\n### 条文说明：\n\n波形钢腹板在运输和存放时，如果不采取必要的措施进行防护，很容易对其产生损伤，造成变形或涂层损坏。波形钢腹板的未涂装区域，一般指与混凝土顶底板、混凝土横隔板、内衬混凝土之间的连接处，以及焊接连接接头等部位。\n\n## 18.6.5 波形钢腹板的安装施工除应符合本规范第 18.2 节和相关章节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 安装前应对波形钢腹板采取适当的临时加固措施，增加刚度，防止其在起吊安装过程中产生变形。\n\n2 起吊安装波形钢腹板时，应轻吊轻放，支垫平稳，并应防止碰撞连接件。\n\n3 宜在底部设置三维调节装置，对波形钢腹板安装就位后的平面位置和高程进行精确调整。\n\n4 安装时，应对首块波形钢腹板的定位精度进行严格控制；当梁体有纵坡时，波形钢腹板纵向的倾斜角度可通过在其底部设置衬垫的方式进行调整；并应采取有效措施对相邻波形钢腹板之间的接缝位置进行控制，其错口的偏差宜不超过 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n5 安装完成后，应采用支撑结构将波形钢腹板临时固定成整体，且该支撑结构应具有调整波形钢腹板竖直度、保证其稳定的功能。\n\n### 条文说明：\n\n1 波形钢腹板的厚度相对较薄，在起吊安装过程中很容易产生变形，故需要采取适当的临时加固措施，使其刚度得到增加，防止变形。\n\n4 首块波形钢腹板的定位精度如何，会影响到后续波形钢腹板安装的精度，因此需要对其进行严格控制。\n\n5 波形钢腹板梁一般多为封闭的箱形，在同一断面上，通常有两块或多块波形钢腹板，在箱内采用支撑结构将其临时固定成为一个整体，对于受力、防止变形和倾覆都是有好处的。\n\n## 18.6.6 波形钢腹板节段之间的焊接连接应符合本规范第 8.12 节的规定。防腐涂层的修复和面漆的涂装应符合本规范第8.10节的规定。\n\n## 18.6.7悬臂浇筑变截面波形钢腹板梁的施工，除应符合本规范第17.5节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 墩顶梁段施工时，钢-混凝土组合腹板的内衬混凝土宜与现浇段的混凝土一次\n\n性浇筑成型。\n\n2 梁体节段的分节长度宜取波形钢腹板波长的整数倍，接头宜设置在波形钢腹板的平幅上；利用波形钢腹板作挂篮的承重结构时，梁体节段的划分应与波形钢腹板的承载能力相匹配。\n\n3 节段位于塔吊的起重覆盖范围内时，波形钢腹板可采用塔吊直接起吊安装；当不在塔吊的起重覆盖范围内时，安装波形钢腹板的起吊设备可结合挂篮进行设计，且该起吊设备宜具有对波形钢腹板进行空间调位的功能。\n\n4 安装波形钢腹板时，宜采用对竖向高程和前后两段夹角双控的方法进行精度控制，且宜以高程控制为主，前后两段夹角控制为辅；宜采取加密高程控制点等措施，保证波形钢腹板中的剪力键埋入混凝土梁体底板和顶板的深度。安装完成后，宜在两侧的波形钢腹板之间设置临时横撑，增加其整体的横向刚度和稳定性。\n5 在节段之间进行波形钢腹板的连接时，宜采用先螺栓连接后焊接的搭接连接方式。通过栓接对波形钢腹板进行临时连接固定时，宜按先采用与螺栓孔孔径相匹配的冲钉在腹板中间孔的位置进行定位，然后再安装其他定位螺栓，最后采用连接螺栓替换定位孔冲钉的顺序进行固定，为焊接连接的现场施焊提供作业条件。\n\n6 抗剪连接件的安装施工应符合本规范第 18.5.1 条第 2、3 款的规定。\n\n7 悬臂施工时，各节段的混凝土应按对称、均衡的原则进行浇筑，并应采取有效措施防止混凝土浇筑时加载不均，导致事故。\n\n8 悬臂浇筑节段混凝土时，在高度方向应按先底板、后顶板，在水平方向应按先远端、后近端的顺序进行，最后与已完成节段浇筑接合。施工中应采取有效措施防止混凝土产生开裂。\n\n9 应根据设计要求，对波形钢腹板与混凝土底板的结合部进行密封处理，防止雨水或附着在波形钢腹板表面上的凝结水渗透进入其内部，且在该结合部的混凝土顶面宜设置成有利于排水的斜面。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19c589e7-37d6-4425-bced-af60cfe2a64d', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0504—2005 水泥比表面积试验方法', 'T0504—2005 水泥比表面积试验方法 （勃氏法）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19c8a02d-c074-444e-839a-13c3d88f60fd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数按表 N．1计算。\n\n表 犖．1 局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n表 犖．1（续）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19cfb457-1330-4ed9-9466-226f41b99f57', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '起升机构工作循环（仅为试验目的）hoist', '起升机构工作循环（仅为试验目的）hoist operation cycle（for test purposes only）循环由上升和下降的垂直距离组成。此距离为下列所述之一：\n\na）爬升式起升机构、夹钳式起升机构：钢丝绳通过所有相关部件及滑轮组和收绳器；\n\n### 3.2.24');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19cfdef5-7df5-4273-ab0c-bb13bb5c8348', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核在某些情况下，太大的弹性变形和位移会妨碍起重机完成它的工作任务，会影响起重机及其结构的稳定性，或者可能干扰机构实现它的正常功能。此时，有关弹性位移的考核就应是承载能力验算的组成部分，并且应将计算的弹性位移同确定的极限值进行适当的对比。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19d2b6fa-0931-46b5-afa5-49ca2c8407ee', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6.4焊接截面梁腹板考虑屈曲后强度的计算（Part 1）', '6.4焊接截面梁腹板考虑屈曲后强度的计算## 6.4.1腹板仅配置支承加劲肋且较大荷载处尚有中间横向加劲肋，同时考虑屈曲后强度的工字形焊接截面梁［图6.3.2（a)]，应按下列公式验算受弯和受剪承载能力：\n\n$$\n\\Bigl ( \\frac { V } { 0 . 5 V _ { \\mathrm { u } } } - 1 \\Bigr ) ^ { 2 } + \\frac { M - M _ { \\mathrm { f } } } { M _ { \\mathrm { e u } } - M _ { \\mathrm { f } } } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n$$\nM _ { \\mathrm { f } } = \\left( A _ { \\mathrm { f 1 } } \\ \\frac { h _ { \\mathrm { m 1 } } ^ { 2 } } { h _ { \\mathrm { m 2 } } } + A _ { \\mathrm { f 2 } } h _ { \\mathrm { m 2 } } \\right) f\n$$\n\n梁受弯承载力设计值 $M _ { \\mathrm { e u } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { e u } } = \\gamma _ { \\mathrm { x } } \\alpha _ { \\mathrm { e } } W _ { \\mathrm { x } } f\n$$\n\n$$\n\\alpha _ { \\mathrm { e } } = 1 - \\frac { ( 1 - \\rho ) h _ { \\mathrm { c } } ^ { 3 } t _ { \\mathrm { w } } } { 2 I _ { \\mathrm { x } } }\n$$\n\n当 $\\lambda _ { \\mathrm { n , b } } \\leqslant 0 . 8 5$ 时：\n\n$$\n\\rho = 1 . 0\n$$\n\n当 $0 . 8 5 < \\lambda _ { \\mathrm { n , b } } \\leqslant 1 . 2 5$ 时：\n\n$$\n\\rho = 1 - 0 . 82 ( \\lambda _ { \\mathrm { n , b } } - 0 . 85 )\n$$\n\n当 $\\lambda _ { \\mathrm { n , b } } > 1 . 25$ 时：\n\n$$\n\\rho = \\frac { 1 } { \\lambda _ { \\mathrm { n , b } } } \\Big ( 1 - \\frac { 0 . 2 } { \\lambda _ { \\mathrm { n , b } } } \\Big )\n$$\n\n梁受剪承载力设计值 $V _ { \\mathrm { ~ u ~ } }$ 应按下列公式计算：\n当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { s } } \\leqslant 0 . 8$ 时：\n\n$$\nV _ { \\mathrm { u } } = h _ { \\mathrm { w } } t _ { \\mathrm { w } } f _ { \\mathrm { v } }\n$$\n\n当 $0 . 8 < \\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { s } } \\leqslant 1 . 2$ 时：\n\n$$\nV _ { \\mathrm { u } } = h _ { \\mathrm { w } } t _ { \\mathrm { w } } f _ { \\mathrm { v } } [ 1 - 0 . 5 ( \\lambda _ { \\mathrm { n, s } } - 0 . 8 ) ]\n$$\n\n当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { s } } > 1 . 2$ 时：\n\n$$\nV _ { \\mathrm { u } } = h _ { \\mathrm { w } } t _ { \\mathrm { w } } f _ { \\mathrm { v } } / \\lambda _ { \\mathrm { n } , s } ^ { 1 . 2 }\n$$\n\n式中： $M , \\ V ^ { }$ —所计算同一截面上梁的弯矩设计值 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ 和剪力设计值（N)；计算时，当 $V { < } 0 . 5 V _ { \\mathrm { ~ u ~ } }$ ，取 $V { = } 0 . 5 V _ { \\mathrm { { u } } }$ ；当 $M { < } M _ { \\mathrm { f } }$ ，取 $M { = } M _ { \\mathrm { f } }$ ；\n\n$M _ { \\mathrm { f } }$ -梁两翼缘所能承担的弯矩设计值 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；  \n$A _ { \\mathrm { f 1 } }$ 、 $h _ { \\mathrm { m l } }$ 较大翼缘的截面积（ $( \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）及其形心至梁中和轴的距离（ $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$A _ { \\mathrm { f } 2 } \\setminus h _ { \\mathrm { m } 2 }$ -较小翼缘的截面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）及其形心至梁中和轴的距离 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$\\pmb { \\alpha _ { \\mathrm { e } } }$ 梁截面模');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19e524b3-9499-4cdb-a1c3-935382c635fb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力普通螺栓、销轴连接的许用应力见表25。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 25 普通螺栓、销轴连接的许用应力  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">接头种类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">应力种类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">螺栓、销轴许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">被连接构件许用应力</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">A、B级螺栓连接</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">拉伸</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.8σspa/nb</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单剪切</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.6σsp/n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">双剪切</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.8gsp/n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">承压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.8[a]</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">C级螺栓连接</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">拉伸</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.8gsp/n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">剪切</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.6σsp/n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">承压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.4[a]</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">销轴连接d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">弯曲</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[a]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">剪切</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.6[a]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">承压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.4[σ]</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">a6sP    与螺栓性能等级相应的螺栓保证应力，按GB/T3098.1的规定选取。b𝑛———安全系数,按表 22确定。c［σ]—-与螺栓、销轴或构件相应钢材的基本许用应力,见表 22。d 当销轴在工作中可能产生微动时,其承压许用应力宜适当降低。</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19e684bf-a074-42e9-849b-22339844741f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 5）', '料填筑。在非严寒地区，当无透水性土时，可就地取土经处理后填筑。\n\n2锥坡与桥台两侧正交线的坡度，当有铺砌时，路肩边缘下的第一个8m高度内不宜陡于1:1；在 $8 \\sim 1 2 \\mathrm { m }$ 高度内不宜陡于1:1.25；高于 $1 2 \\mathrm { m }$ 的路基，其 $1 2 \\mathrm { m }$ 以下的边坡坡度应由计算确定，但不应陡于 $1 : 1 . 5$ ，变坡处台前宜设宽 $0 . 5 \\sim 2 . 0 \\mathrm { m }$ 的锥坡平台；不受洪水冲刷的锥坡可采用不陡于1：1.25的坡度；经常受水淹没部分的边坡坡度不应陡于1:2。\n\n3埋置式桥台和钢筋混凝土灌注桩式或排架桩式桥台，其锥坡坡度不应陡于1:1.5；对不受洪水冲刷的锥坡，加强防护时可采用不陡于1:1.25的坡度。\n\n4洪水泛滥范围以内的锥坡和引道的边坡坡面，应根据设计流速设置铺砌层。铺砌层的高度应为：特大、大、中桥应高出计算水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵应高出设计水位加壅水水位（不计浪高） $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ 以上；当有逆风、冰冻或漂流物等影响时，应适当提高。\n\n### 3.5.4桥台侧墙后端和悬臂梁桥的悬臂端深人桥头锥坡顶点以内的长度，均不应小于 $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ （按路基和锥坡沉实后计）。\n\n### 3.5.5高速公路、一级公路、二级公路和三级公路的桥头宜设置搭板，搭板设置应符合下列规定：\n\n1搭板长度不宜小于5m；桥台高度不小于5m时，搭板长度不宜小于 $8 \\mathrm { m }$ 。\n\n2搭板宽度宜与桥台侧墙内缘相齐，并用柔性材料隔离，最小宽度不应小于行车道宽度。\n\n3搭板厚度不直小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ； 长度不小于6m的搭板，其厚度不宜小于 $0 . 3 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.6构造要求\n\n![](images/4b62a8d4764b6d02ae1af5482621cfef8b58fae1da2d497f9b751cb300127a89.jpg)\n\n### 3.6.1桥涵结构应符合下列规定\n\n1桥涵结构在制造、运输、安装和使用过程中，应具有规定的强度、刚度、稳定性和耐久性。\n\n2桥涵结构构造应使其附加应力、局部应力尽量减小\n\n3桥涵结构形式和构造应便于制造、施工和养护，\n\n4桥涵结构物所用材料的品质及其技术性能应符合相关现行标准的规定。\n\n### 3.6.2桥涵的上、下部构造应视需要设置变形缝或伸缩缝，并配置适用的伸缩装置。高速公路、一级公路上的多孔梁（板）桥宜分联采用结构连续，也可分联采用桥面连续。\n\n### 3.6.3小桥涵可在进、出口和桥涵所在范围内整治和加固河床，必要时应在进、出□处设置减冲、防冲设施。\n\n### 3.6.4漫水桥应尽量减小桥面和桥墩的阻水面积，其上部构造与墩台的连接必须可靠，并应采取必要的措施使基础不被冲毁。\n\n### 3.6.5桥涵应有必要的通风、排水和防护措施及维修工作空间。\n\n### 3.6.6设置护栏的桥梁，桥梁护栏与桥面板应进行可靠连接。根据护栏形式，可采用直接埋入式、地脚螺栓和预埋钢筋的连接方式。\n\n### 3.6.7设置栏杆的桥梁，其栏杆的设计，除应满足受力要求外，尚应注意美观，栏杆高度不应小于 $1 , 1 \\mathrm m$ 。\n\n### 3.6.8桥梁支座设计应满足下列要求：\n\n1桥梁支座可按其跨径、结构形式、反力值、支承处的位移及转角变形值选取不同的支座。桥梁可选用板式橡胶支座或四氟滑板橡胶支座、盆式橡胶支座和球型钢支座。不宜采用带球冠的板式橡胶支座或坡形板式橡胶支座。\n\n2桥梁纵桥向单个支承点宜设置一排竖向支座，横桥向竖向支座的设置应考虑支座脱空的影响。\n\n3支座上、下传力面应保持水平\n\n4桥梁墩台应预留安装、维护、更换支座的工作空间和操作安全防护设施。\n\n### 3.6.9桥面伸缩装置应保证能自由伸缩，并应满足承载和变形要求，使车辆平稳通过。伸缩装置应具有良好的密水性和排水性，并易于检查和养护\n\n## 3.7桥面铺装、防水和排水\n\n![](images/4daf357a3a7cd6dd10893ae4a6e539808876a2dfea55cf69c7063a93f017c384.jpg)\n\n### 3.7.1桥面铺装应符合下列规定：\n\n1桥面铺装宜与公路路面相协调\n\n2桥面铺装应有完善的桥面防水、排水系统\n\n3桥面铺装应与桥梁的上部结构综合考虑、协调设计\n\n4高速公路和一级公路上特大桥、大桥的桥面铺装宜采用沥青混凝土桥面铺装。\n\n### 3.7.2桥面铺装应设防水层。工桥台背面及拱桥拱圈与填料间应设置防水层，并设盲沟排水。\n\n### 3.7.3高速公路和一、二级公路上桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于$7 0 \\mathrm { m m }$ ；二级以下公路桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。沥青混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路沥青路面设计规范》（JTGD50）的有关规定。\n\n### 3.7.4水泥混凝土桥面铺装面层（不含整平层和垫层）的厚度不宜小于 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，混凝土强度等级不应低于C40。水泥混凝土桥面铺装层内应配置钢筋网。钢筋直径不应小于 $8 \\mathrm { m m }$ ，间距不宜大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。水泥混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路水泥混凝土路面设计规范》（JTGD40）的有关规定。\n3.7.5正交异性板钢桥面沥青混凝土铺装结构应根据桥梁纵面线形、桥梁结构受力状态、桥面系的实际情况、当地气象与环境条件、铺装材料的性能等综合研究选用。\n\n3.7.6桥面排水、桥台和支挡构造物的排水应满足现行《公路排水设计规范》（JTG/TD33）的有关规');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19e7614c-640d-4f36-bcbc-9948bcb459c3', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11.4紧固件连接计算（Part 1）', '11.4紧固件连接计算## 11.4.1普通螺栓、锚栓或铆钉的连接承载力应按下列规定计算：\n\n1在普通螺栓或铆钉抗剪连接中，每个螺栓的承载力设计值应取受剪和承压承载力设计值中的较小者。受剪和承压承载力设计值应分别按式（11.4.1-1）、式（11.4.1-2）和式（11.4.1-3）、式（11.4.1-4）计算。\n\n普通螺栓： $N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\flat } = n _ { \\mathrm { v } } \\frac { \\pi d ^ { 2 } } { 4 } f _ { \\mathrm { v } } ^ { \\flat }$ 铆钉： $N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { r } } = n _ { \\mathrm { v } } \\frac { \\pi d _ { 0 } ^ { 2 } } { 4 } f _ { \\mathrm { ~ v ~ } } ^ { \\mathrm { ~ r ~ } }$ 普通螺栓：\n\n铆钉：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { b } } = d \\Sigma t f _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { b } } } \\\\ { N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { r } } = d _ { 0 } \\Sigma t f _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { r } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $\\pmb { n } _ { \\mathbf { v } }$ 受剪面数目；$d$ 螺杆直径 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$d _ { 0 }$ 铆钉孔直径 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$\\Sigma t { }$ -在不同受力方向中一个受力方向承压构件总厚度的较小值 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$f _ { \\mathrm { ~ v ~ } } ^ { \\mathrm { b } } , \\ f _ { \\mathrm { ~ c ~ } } ^ { \\mathrm { b } }$ 螺栓的抗剪和承压强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$f _ { \\mathrm { ~ v ~ } } ^ { \\mathrm { ~ r ~ } } , \\textit { f } _ { \\mathrm { ~ c ~ } } ^ { \\mathrm { ~ r ~ } }$ 铆钉的抗剪和承压强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n2在普通螺栓、锚栓或铆钉杆轴向方向受拉的连接中，每个普通螺栓、锚栓或铆钉的承载力设计值应按下列公式计算：\n\n普通螺栓锚栓\n\n$$\n\\begin{array} { r } { N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { b } } = \\frac { \\pi d _ { \\mathrm { e } } ^ { 2 } } { 4 } f _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { b } } } \\\\ { N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { a } } = \\frac { \\pi d _ { \\mathrm { e } } ^ { 2 } } { 4 } f _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { a } } } \\\\ { N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { r } } = \\frac { \\pi d _ { \\mathrm { 0 } } ^ { 2 } } { 4 } f _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { r } } } \\end{array}\n$$\n\n铆钉\n\n式中： $d _ { \\mathrm { e } }$ ——螺栓或锚栓在螺纹处的有效直径 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$f _ { \\mathrm { ~ t ~ } } ^ { \\mathrm { b } } , ~ f _ { \\mathrm { ~ t ~ v ~ } } ^ { \\mathrm { a } } f _ { \\mathrm { ~ t ~ } } ^ { \\mathrm { r } }$ —普通螺栓、锚栓和铆钉的抗拉强度设计值 $( \\Nu /$ $\\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n3同时承受剪力和杆轴方向拉力的普通螺栓和铆钉，其承载力应分别符合下列公式的要求：\n\n普通螺栓\n\n$$\n\\sqrt { \\left( \\frac { N _ { \\mathrm { v } } } { N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { b } } } \\right) ^ { 2 } + \\left( \\frac { N _ { \\mathrm { t } } } { N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { b } } } \\right) ^ { 2 } } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { v } } \\leqslant N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n铆钉\n\n$$\n\\sqrt { \\left( \\frac { N _ { \\mathrm { v } } } { N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\math');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19f7b9a3-ede2-4b23-8469-7d3e2a01c3f2', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '8 施工测量（Part 2）', ' 。根据(70)式，其测角中误差为：\n\n$$\nm _ { _ { \\beta } } = { \\frac { m _ { _ { \\mathrm { A } } } \\ \\rho } { \\sqrt { 2 } S } } { = } { \\frac { 1 0 \\times 2 0 6 2 6 5 } { \\sqrt { 2 } \\times 2 0 0 0 0 0 } } { \\approx } 8 ^ { \\prime \\prime }\n$$\n\n8.2.7 GPS 场区控制网边长和边长相对中误差指标与三角形网相同。但对边长较短的控制网，应注意观测方法，否则相对精度难以满足要求。\n\n### （II）场区高程控制网\n\n8.2.10 在通常的施工放样中，要求工业场地和城镇拟建区场地平整、建筑物基坑、排水沟、下水管道等的竖向相对误差不应大于 $\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ 。因此，要求场区的高程控制网不低于三等水准测量精度。\n\n## 8.3 工业与民用建筑施工测量\n\n### （I）建筑物施工控制网\n\n8.3.2 建筑物施工平面控制网是建筑物施工放样的基本控制。其主要技术指标应依据建筑设计的施工限差，建筑物的分布、结构、高度和机械设备传动的连接方式、生产工艺的连续程度等情况推算出测设精度指标。\n\n建筑限差，是施工点位相对纵横轴线偏离值的限值。在现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300及各专业工程施工质量验收规范GE $5 0 2 0 2 { \\sim } \\mathrm { G B } ~ 5 0 2 0 9$ 等规范中，对建筑施工限差，均作了明确的规定。其中，对地脚螺栓中心线允许偏差 $\\triangle _ { \\mathbb { R } } = \\pm 5 \\mathrm { m m }$ 的精度要求最高。故，建筑物(或工业厂房)控制网的精度按此限差进行推算。\n\n取限差的1／2作为地脚螺栓纵向和横向位移的中误差m为2．5mm。\n\n则\n\n$$\nm ^ { 2 } = m _ { ☉ } ^ { 2 } + m _ { \\# } ^ { 2 } + m _ { ☉ } ^ { 2 }\n$$\n\n按现行国家标准《混凝土结构施工及验收规范》GB 50204第4．2．6条规定，预埋地脚螺栓的安装允许偏差 $\\triangle _ { \\ddot { x } } = \\pm 2 \\mathrm { { m m } }$ (对定位线而言)，取限差的 $1 / 2$ 作为地脚螺栓安装中误差 $\\mathrm { ~ m ~ } _ { \\vec { \\mathcal { L } } } = \\mathrm { { l m m } }$ 。\n\n通常取定位线放样中误差 $\\textrm { m } _ { \\hbar \\boldsymbol { \\xi } } = 1$ . $5 \\mathrm { m m }$ ，则可根据(71)式推导出控制线(两相对控制点的连线)的中误差 $\\mathrm { m \\ m = 1 }$ $7 3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n若控制线纵向误差(相邻两列线间的长度误差)和横向误差(相邻两行线间的偏移误差)都应等于或小于控制线的测量误差，即：\n\n$$\nm _ { \\mathfrak { H } } = m _ { \\mathfrak { H } } { \\leqslant } m _ { \\mathfrak { H } }\n$$\n$$\n\n就工业厂房而论，其特点是：行线之间的间距一般为 $6 \\sim 2 4 \\mathrm { m }$ ，列线间距为 $1 8 \\mathrm { \\sim } 4 8 \\mathrm { m }$ ，列线跨距大于行线跨距。若列线跨数多，其控制线就长，建筑物控制的精度就应高。\n\n(72)式是1个列线跨数(单跨)的情形。当列线跨数为 $\\mathrm { n }$ 时，\n\n有：\n\n$$\nm _ { \\mathsf { S } _ { \\mathrm { i } } } { = } m _ { \\sharp \\mathsf { k } } \\times \\sqrt { n }\n$$\n\n则相对中误差为：\n\n$$\n\\frac { m _ { \\mathrm { s } _ { \\mathrm { i } } } } { S _ { \\mathrm { i } } \\cdot n } { = } \\frac { m _ { \\mathrm { s } _ { \\mathrm { A } } } } { S _ { \\mathrm { i } } \\sqrt { n } }\n$$\n\n通常工业厂房的列线间距为 $1 8 \\mathrm { \\sim } 4 8 \\mathrm { m }$ 取 $\\mathrm { S _ { i } } = 3 0 \\mathrm { m }$ ，跨数为 $1 \\sim 5$ 跨取 $\\mathrm { n } = 3$ ，则相对中误差为 $1 ~ / ~ 3 0 0 0 0$ ；建筑物控制网的测角中误差为：\n\n$$\n{ m _ { \\beta } } \\mathrm { { = } } { \\frac { { m _ { \\pm \\mu } } \\mathrm { { \\sigma } } \\cdot \\mathrm { { \\sigma } } \\rho } { { S _ { \\mathrm { { i } } } } } }\n$$\n\n列线间最长跨距 $S _ { \\mathrm { i } } { = } 4 8 \\mathrm { m }$ ，当 $n = 1$ 时，测角中误差：\n\n$m _ { \\scriptscriptstyle \\beta } = 1 . 7 3 \\times 2 0 6 2 6 5 ^ { \\prime \\prime } / 4 8 0 0 0 = 7 . 4');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('19ff586f-45c3-467b-aaca-b07f5968cda5', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10．8桥梁变形监测', '10．8桥梁变形监测10．8．1桥梁变形监测的内容，应根据桥梁结构类型按表10．8．1选择。\n\n表10.8.1桥梁变形监测项目  \n\n\n\n\n\n10．8．2桥梁变形监测的精度，应根据桥梁的类型、结构、用途等因素综合确定，特大\n\n型桥梁的监测精度，不宜低于二等，大型桥梁不宜低于三等，中小型桥梁可采用四等。\n\n10．8．3变形监测可采用GPS 测量、极坐标法、精密测(量，)距、导线测量、前方交会法、正垂线法、电垂直梁法、水准测量等。\n\n10．8．4大型桥梁的变形监测，必要时应同步观测梁体和桥墩的温度、水位和流速、风 力和风向。\n\n10．8．5桥梁变形观测点的布设，应满足下列要求：\n\n1桥墩的垂直位移变形观测点，宜沿桥墩的纵、横轴线布设在外边缘，也可布设在墩面上。每个桥墩的变形观测点数，视桥墩大小布设 $1 { \\sim } 4$ 点。\n\n2梁体和构件的变形观测点，宜布设在其顶板上。每块箱体或板块，宜按左、中、右分别布设三点；构件的点位宜布设在其 $1 / 4 , 1 / 2 , 3 / 4$ 处。\n\n悬臂法浇筑或安装梁体的变形观测点，宜沿梁体纵向轴线或两侧边缘分别布设在每段梁体的前端和后端。\n\n支架法浇筑梁体的变形观测点，可沿梁体纵向轴线或两侧边缘布设在每个桥墩和墩间梁体的 $1 / 2 , \\ 1 / \\ 4$ 处。\n\n装配式拱架的变形观测点，可沿拱架纵向轴线布设在每段拱架的两端和拱架的 $1 / 2$ 处。\n\n3索塔垂直位移变形观测点，宜布设在索塔底部的四角；索塔倾斜变形观测点，宜在索塔的顶部、中部和下部并沿索塔横向轴线对称布设。\n\n4桥面变形观测点，应在桥墩(索塔)和墩间均匀布设，点位间距以 $1 0 { \\sim } 5 0 \\mathrm { m }$ 为宜。大型桥梁，应沿桥面的两侧布点。\n\n5桥梁两岸边坡变形观测点，宜成排布设在边坡的顶部、中部和下部，点位间距以 $1 0 \\sim$ $2 0 \\mathrm { m }$ 为宜。\n\n10．8．6桥梁施工期的变形监测周期，应根据桥梁的类型、施工工序、设计要求等因素确定。\n\n10．8．7桥梁运营期的变形监测，每年应观测1次。也可在每年的夏季和冬季各观测1次。当洪水、地震、强台风等自然灾害发生时，应适当增加观测次数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a092fd9-f3b6-47a9-aaf0-169756f11dc7', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '4.3 焊接材料（Part 2）', '符合图6.1.3 的规定。\n\n  \n图6.1.3组装前的清除范围（尺寸单位：mm）\n\n### 6.1.4采用先孔法的构件，组装时应以孔定位；采用胎架组装时，每一孔群所用的定位冲钉不得少于2个，冲钉直径宜根据孔径、板厚确定。\n\n## 6.2组装\n\n### 6.2.1构件应在专用胎架或平台上进行组装，用于组装的胎架或平台应具有足够的强度、刚度和稳定性，并应满足支承、定位、固定和操作等工作的需要。U 形肋与桥面板应采用自动定位或机械定位组装机进行组装。\n\n### 条文说明\n\n随着自动化水平的提高，板单元打磨、组装、定位和焊接已逐步采用自动化设备，U形肋与桥面板采用自动定位组装机进行组装有利于提高精度，保证工程质量。\n\n### 6.2.2 当条件允许时，应在对接焊缝、全熔透或部分熔透T形接头的端部连接引板，引板的材质、厚度和坡口应与所焊的焊件相同。\n\n### 条文说明\n\n\n\n\n\n注： ${ } ^ { \\textregistered } \\mathrm { S }$ 和α应根据焊接试验确定；当组装间隙超出允许偏差时，应有相应的焊接工艺评定。\n\n### 条文说明\n\n锚箱单元（表中序号7～9）是斜拉桥钢箱梁和钢塔、钢锚梁、钢锚箱的重要组成部分。\n\n### 6.2.9 钢桁梁、钢板梁杆件组装尺寸的允许偏差应符合表6.2.9 的规定。\n\n表6.2.9钢桁梁、钢板梁杆件组装尺寸允许偏差（mm)  \n\n\n\n\n\n注： $\\textcircled{1}$ 可根据坡口深度、焊脚尺寸及工艺方法调整。\n\n### 6.2.10 钢桁梁节段组装尺寸的允许偏差应符合表6.2.10 的规定，桥面板块中未表示的内容应符合表6.2.4 的规定。\n\n表6.2.10钢桁梁节段组装尺寸允许偏差（mm)  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n### 条文说明\n\n随着大跨度桥梁的发展，大节段钢桁梁整体制造安装的施工方式逐步增多，因此本条特别规定了钢桁梁主桁桁片、横联桁片、桥面板块，以及钢桁梁节段的相关内容。\n\n### 6.2.11钢塔节段及横梁组装尺寸的允许偏差应符合表6.2.11 的规定，钢塔中的锚箱单元应符合表6.2.8 的规定。\n\n表6.2.11钢塔节段及横梁组装尺寸允许偏差（mm）  \n\n\n\n\n\n### 条文说明\n\n钢塔节段一般由若干板单元和块体组成。组装前需要熟悉施工图和工艺文件，组装时则需依据施工图和技术文件核对每个零件、部件，不允许使用未经检验或检验不合格的零、部件进行组焊。在钢塔节段组装过程中，一般通过基准线来控制每一个构件均处于允许的偏差范围内，以保证钢塔节段的整体尺寸精度。\n\n### 6.2.12 钢锚梁、钢锚箱节段组装尺寸的允许偏差应符合表6.2.12 的规定，钢锚梁、钢锚箱中的锚箱单元应符合表6.2.8的规定。\n\n表6.2.12钢锚梁、钢锚箱节段组装尺寸允许偏差（mm）  \n\n\n\n\n\n### 6.2.13 钢箱拱拱肋组装尺寸的允许偏差应符合表6.2.13 的规定，风撑、其他构件及未示部分应符合表6.2.9的规定。\n\n表6.2.13 钢箱拱拱肋组装尺寸允许偏差（mm)  \n\n\n\n\n\n### 6.2.14钢管拱节段组装尺寸的允许偏差应符合表6.2.14 的规定。钢管墩组装尺寸的允许偏差可按表6.2.14 的规定执行。\n\n表6.2.14钢管拱节段组装尺寸允许偏差（mm）  \n\n\n\n\n\n注：1.钢管拱肋采用弧形钢管拼接时，每节弧形钢管的轴线不应出现S形；\n\n2.钢管拱肋采用分段直线代替曲线时，折点应在计入预拱度后的拱轴线上，由制作误差引起的钢管弯曲的方向应与拱轴的弯曲方向一致。\n\n## 6.2.15 钢箱墩、钢盖梁组装尺寸的允许偏差应符合表6.2.15 的规定。\n\n表6.2.15 钢箱墩、钢盖梁组装尺寸允许偏差（mm)  \n\n\n\n\n\n## 6.3检验\n\n### 6.3.1组装应符合本规范第6.1节和第6.2节的规定，并应符合下列规定：\n\n1钢板接料应符合本规范第6.1.2条的规定。\n\n检验方法：目视检查，用钢卷尺、拉力器、钢板尺检查。\n\n2 组装前应按本规范第6.1.3条的规定对焊接区域进行处理。\n\n检验方法：目视检查，用钢卷尺检查。\n\n3采用先孔法的构件，组装时应符合本规范第6.1.4条的规定。  \n检验方法：目视检查。\n\n### 6.3.2组装定位焊应符合本规范第7.2.7条的规定，并应符合下列规定：检验方法：目视检查，用钢卷尺、钢板尺、焊角检测器检查。\n\n### 6.3.3组装尺寸允许偏差宜符合本规范第6.2节的规定，并应符合下列规定：1钢箱梁节段组装尺寸的允许偏差应符合本规范第6.2.8条的规定。检验方法：目视检查，用钢卷尺、拉力器、直角尺、钢板尺、塞尺检查。\n\n2钢桁梁、钢板梁杆件组装尺寸的允许偏差应符合本规范第6.2.9条的规定检验方法：目视检查，用钢卷尺、拉力器、直角尺、钢板尺、塞尺检查。\n\n3钢桁梁节段的组装尺寸的允许偏差应符合本规范第6.2.10 条的规定。  \n检验方法：目视检查，用钢卷尺、拉力器、直角尺、钢板尺、塞尺检查。4钢塔节段及横梁组装尺寸的允许偏差应符合本规范第6.2.11条的规定。\n检验方法：目视检查，用钢卷尺、拉力器、直角尺、钢板尺、塞尺检查。5钢锚梁、钢锚箱节段组装尺寸的允许偏差应符合本规范第6.2.12 条的规定。  \n检验方法：目视检查，用钢卷尺、拉力器、直角尺、钢板尺、塞尺检查。6钢箱拱拱肋组装尺寸的允许偏差应符合本规范第6.2.13条的规定。  \n检验方法：目视检查，用钢卷尺、拉力器、直角尺、钢板尺、塞尺检查。\n\n7钢管拱节段组装尺寸的允许偏差应符合本规范第6.2.14条的规定。钢管墩组装尺寸的允许偏差可按表6.2.14 的规定进行控制。\n\n检验方法：目视检查，用钢卷尺、拉力器、直角尺、钢板尺、塞尺检查。\n\n8钢盖梁、钢箱墩组装尺寸的允许偏差应符合本规范第6.2.15 条的规定。\n\n检验方法：目视检查，用钢卷尺、拉力器、直角尺、钢板尺检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a1a856d-5cbc-498a-88de-8aa5a8fdb060', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百四十条出租人、出卖人、承租人可以约定', '第二百四十条出租人、出卖人、承租人可以约定，出卖人不履行买卖合同义务的，由承租人行使索赔的权利。承租人行使索赔权利的，出租人应当协助。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a21bb8a-94b6-4354-a3db-771e43413611', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 量筒：容量 $1 0 0 0 \\mathrm { m L }$ ，分度值1mL，并配密封盖，如图T0518-1所示。\n\n  \n图 $\\mathrm { T } 0 5 1 8 \\ – 1$ 自由泌水率和自由膨胀率用量筒\n\n1-最初灌满的水泥浆面；2-膨胀后的水泥浆面；3-水面\n\n## 2.2 水泥标准养护箱：温度 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，相对湿度大于 $9 0 \\%$ 。\n\n## 2.3 水平尺：长度大于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.4 游标卡尺：最大量程不小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，分度值为 $0 . 0 2 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a222045-3582-440e-a9a1-d6a3e4e51f98', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '4.4.2 速差式防坠器', '4.4.2 速差式防坠器4.4.2.1 壳体为金属件时，宜采用符合GB/T 1173 规定的 ZLD102 等铸造铝合金材料或GB/T15115规定的 YL102 等压铸铝合金材料。壳体为塑料件时，宜采用增强 ABS 塑料（丙烯腈一丁烯一苯乙烯）或PBTP塑料（聚对苯二甲酸丁二醇酯）等材料。\n\n4.4.2.2 棘轮宜采用屈服强度不低于245MPa的铸钢材料，并符合GB/T 700、GB/T1591的相关规定；  \n也可采用屈服强度不低于 $2 5 0 \\mathrm { { M P a } }$ 的锻铝材料，并符合GB/T3190的相关规定。\n\n4.4.2.3 棘轮罩宜采用符合GB/T 1173 规定的 ZLD102 等铸造铝合金材料或GB/T 15115 规定的 YL102等压铸铝合金材料。\n\n4.4.2.4 双止键宜采用符合GB/T 699 规定的45 号钢等材料。\n\n4.4.2.5 出线口保护环宜采用耐磨性好、硬度适中的符合GB/T5231规定的 ZH62 铸铜等材料。\n\n4.4.2.6 内置的钢丝绳应符合YB/T 5197或GB/T9944的相关规定，宜采用 $1 \\times 1 9$ 单股型，钢单丝公称抗拉强度应不小于1770MPa。\n\n4.4.2.7 内置的合成纤维带应符合GB 6095 的相关规定，使用锦纶、高强涤纶、蚕丝等材料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a2778ff-651d-4816-9863-05ad48ad79b4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '25.3 雨期施工', '25.3 雨期施工## 25.3.1 在降雨量集中季节且会对工程质量造成影响时，应按雨期的要求进行施工。\n\n## 25.3.2 雨期施工应通过当地气象部门提前获取气象预报资料，制订切实可行的施工组织计划、施工技术方案及应急预案，做好防范各种自然灾害的准备工作。雨期施工应提前准备必要的防洪抢险器材、机具及遮盖材料，对水泥、钢材等工程材料应有防雨防潮，对施工机械应有防止洪水淹没等措施；施工场地和生活区应设置排水设施；同时应制定安全用电规程，严防漏电、触电；雷区应有防雷措施。\n\n### 条文说明：\n\n雨期施工时，主要需要从防雨、防潮、防洪、防风和防雷击等几个方面，对工程的材料、机具设备、临时设施及结构进行有针对性的防护，保证施工期间的质量和安全。\n\n## 25.3.3 雨期施工的工作面不宜过大，宜逐段、分片、分期施工。雨期施工应避开大风大雨天气，遇暴风雨或受洪水危害时应停止施工作业。\n\n## 25.3.4 雨期进行基础施工时应符合下列规定：\n\n1 基坑开挖时，应设挡水埂，防止地面水流入；基坑内应设集水井，并应配备足够的抽排水设备。同时应加强对边坡的支护，或适当放大边坡坡度；对地基不良地段的边坡应加强观测，发现异常应及时分析原因，采取处理措施。基坑开挖后应及时进行垫层和基础的施工，防止被水浸泡；若被浸泡，应挖除被浸泡部分，采用砂砾材料回填。\n\n2 在位于山坡或山脚地质不良地段进行桩基础的施工时，相邻墩不宜同时钻、挖孔，宜间隔错开施工，防止引起山体失稳。\n\n3 水中基础的施工应采取防止洪水淹没或冲毁施工作业平台及施工设备、设施的有效措施。\n\n### 条文说明：\n\n1 基坑在雨期开挖施工时，最常见的问题是边坡处理不当或开挖后未及时进行基础的连续施工，使边坡造成坍塌或被水浸泡，因此需要按照这些规定组织施工，防止发生事故。\n\n## 25.3.5 结构混凝土的雨期施工，应符合下列规定：\n\n1 模板支架的地基和基础应满足强度和稳定性的要求，应采取必要的安全技术措施，防止地基软化而导致沉降及支架失稳。\n\n2 钢筋、钢绞线等材料的存放应支垫覆盖，并应防水、防潮。钢筋的加工和焊接应在防雨棚内进行。结构外露的钢筋、钢绞线及预埋钢件等应采取覆盖或缠裹等防护措施。\n\n3 水泥的储存应防雨防潮，已受潮有结块的水泥不得用于工程中。雨期施工应增加砂、石集料含水率的检测次数，及时调整混凝土配合比，保证拌和质量；砂、石集料的含水率检测，每个台班应不少于1次，雨后拌制混凝土应先检测后拌和。\n\n4 雨后模板和钢筋上的淤泥、杂物等，应在浇筑混凝土前清除干净。除非有良好的防护措施，否则不宜在大雨天浇筑结构混凝土。新浇筑的混凝土在终凝前，不得被雨淋。\n\n5 桥面防水层不得在雨天进行铺设施工。\n\n## 25.3.6 砌体的雨期施工应符合下列规定：\n\n1 砌体砂浆在达到终凝前，不得遭受雨水冲淋。\n\n2 砌体的砌筑块石、片石或预制混凝土块应将淤泥、杂物冲洗干净后方可砌筑。\n\n3 现场制作的砌体砂浆试件应采取防雨措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a280291-7e58-4540-886b-da774d245091', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '9.7 路堑、基坑和沟槽开挖', '9.7 路堑、基坑和沟槽开挖## 9.7.1 开挖前地下设施处理要求\n\n开挖之前，应按施工组织设计对结构物、既有管线、排水设施实施迁移或加固。施工中，应对加固部位经常检查、维护，保持设施的安全运行。对在施工范围内可不迁移的地下管线等地下设施，应确定其地下位置和分布范围，设置警示标志，并采取\n\n保护措施。\n\n## 9.7.2 路堑开挖监测要求\n\n路堑开挖过程中，应设专人对作业面及施工影响范围内岩土体的稳定性进行监测和巡察，监测人员的位置应在落石、滑坡体危险区域之外。发现异常应立即停工，撤离机具和人员，并及时采取安全措施。\n\n### 条文说明\n\n条文中所谓“发现异常”是指，通过直接观察或者通过观测和评估，确认山体出现滑动、崩塌迹象及危及施工安全的情况。及时采取措施包括启动应急预案。\n\n## 9.7.3 公路改建路堑拓宽要求\n\n公路改建路堑拓宽时，应按横断面自上而下进行。开挖过程中，应随时观测坡面稳定情况，如有危石、裂缝和塌方迹象，应及时采取措施。\n\n## 9.7.4 结构物基坑开挖要求\n\n结构物基坑开挖，应根据土质、水文和开挖深度等选择安全的边坡坡度或支撑防护。当基坑开挖深或者边坡稳定性差时，应分段、跳槽开挖。在施工过程中，应观察或按规定监测作业面周围岩土体的稳定性，发现问题及时采取相应的处理措施。在坑槽边临时堆放弃土或材料时，应控制弃土或材料与坑槽边缘的距离及堆放高度，不得影响基坑边坡的稳定。机械在基坑周围作业和行驶不得影响施工安全。\n\n### 条文说明\n\n支撑防护是路基排水和防护结构基础开挖时关系到施工安全的一项重要工作，其中包括支撑的设计、施工、维护和拆除。这些内容精心设计、精心施工，可避免坑壁失稳，出现塌方，造成人身安全事故。\n\n## 9.7.5 支挡结构强度要求\n\n边坡设置混凝土灌注桩、地下连续墙等支挡结构时，应待支挡结构强度达设计规定后，方可开挖。\n\n## 9.7.6 机械挖掘作业要求\n\n机械挖掘时，应避开既有结构物和管线，严禁碰撞。严禁在距既有直埋缆线 $2 \\mathrm { m }$ 范围内和距各类管道 $1 \\mathrm { m }$ 范围内采用大型机械开挖作业。在既有结构物和管线附近作业\n\n时，宜有专人现场监护。\n\n## 9.7.7 开挖中特殊情况处理要求\n\n开挖中，遇文物、爆炸物、不明物和原设计图纸与管理单位未标注的地下管线、构筑物时，必须立即停止施工，保护现场，向上级报告，并和有关管理单位联系，研究处理措施。经妥善处理，确认安全并形成文件，方可恢复施工。\n\n## 9.7.8 爆破作业要求\n\n爆破作业应符合下列要求：\n\n从事爆破工作的爆破员、安全员、保管员应按有关规定经过专业机构培训，并取得相应的从业资格。\n\n爆破作业和爆破器材的采购、运输、储存和使用应按现行《民用爆炸物品安全管理条例》、《爆破安全规程》(GB6722)及《小型民用爆炸物品储存库安全规范》(GA838)有关规定执行。\n\n岩石边坡坡率为 $1 { : } 0 . 1 \\sim 1 { : } 0 . 7 5$ 的路堑，必须采用光面爆破。城市、风景名胜区及重要工程设施附近的路堑爆破应采用控制爆破技术。\n\n### 条文说明\n\n爆破有害效应及安全允许距离按《爆破安全规程》（GB6722)中计算方法确定。\n\n## 9.7.9 沟槽开挖安全防护要求\n\n沟槽开挖深度超过 $2 \\mathrm { m }$ 时，其边缘上面作业应按高处作业要求进行安全防护并设置警告标志。开挖沟槽位于现场通道或居民区附近时，应设置安全护栏，夜间应设置警示灯。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a3be082-0f59-42b4-93ba-322771ea8a88', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6抗震分析（Part 1）', '6抗震分析## 6.1一般规定\n\n### 6.1.1 本章适用于单跨跨径不超过 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 的坛工或混凝土拱桥、下部结构为混凝土结构的梁桥等常规桥梁的抗震分析。对于墩高超过 $4 0 \\mathrm m$ 、墩身在计算方向第一阶振型质量参与系数小于 $60 \\%$ ，且结构进入塑性的高墩桥梁，应作专项研究。\n\n#### 条文说明\n\n本规范从桥梁抗震设计角度定义的常规桥梁为单跨跨径不超过 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 的巧工或混凝土拱桥、下部结构为混凝土结构的梁桥。对于墩高超过 $4 0 \\mathrm { m }$ 、墩身在计算方向第一阶振型质量参与系数小于 $60 \\%$ ，且结构进入塑性的高墩桥梁，其地震响应和墩柱塑性铰形成机制较为复杂，为确保其在实际地震作用下的性能满足要求，应对其地震响应特性和塑性铰形成机制等开展专项研究。\n\n### 6.1.2 常规桥梁抗震设计流程可参见图6.1.2-1 和图6.1.2-2。\n\n### 6.1.3根据桥梁地震响应的复杂程度，常规桥梁可分为规则桥梁和非规则桥梁两类。表6.1.3限定范围内的梁桥属于规则桥梁，不在此表限定范围内的梁桥属于非规则桥梁，拱桥为非规则桥梁。\n\n表6.1.3规则桥梁的定义  \n\n\n\n\n\n续表6.1.3   \n\n\n\n\n\n  \n图6.1.2-1常规桥梁总体设计流程—44—\n\n  \n图6.1.2-2常规桥梁结构构件抗震设计流程\n\n#### 条文说明\n\n根据桥梁结构在地震作用下动力响应的复杂程度，可将桥梁分为两类，即规则桥梁和非规则桥梁。对于规则桥梁的抗震分析、设计与校核，根据目前积累的大量震害经验及理论研究成果，采用简化计算方法和设计校核步骤就可以很好地把握其在地震作用下的动力响应特性，并使设计的结构满足规范预期的性能要求。对于非规则桥梁，由于其动力响应特性复杂，采用简化计算方法不能很好地把握其动力响应特性，因此本规范要求采用比较复杂的分析方法和设计校核过程来确保其在实际地震作用下的性能满足本规范的设计要求。\n\n规则桥梁的地震响应以一阶振型为主，因此可以采用本规范规定的各种简化计算公式进行分析。\n\n显然，要满足规则桥梁的定义，桥梁结构应在跨数、几何形状、质量分布、刚度分布以及桥梁工程场地的地质条件等方面服从一定的限制。具体来讲，要求桥梁的跨数不应太多，跨径不宜太大（避免轴力过高)；在桥梁纵向和横向上的质量分布、刚度分布以及几何形状都不应有突变，相邻桥墩的刚度差异不应太大，桥墩长细比应处于一定范围；桥梁工程场地的地形、地质没有突变，而且场地不会有发生液化和地基失效的危险等。对弯桥和斜桥，要求其最大圆心角和斜交角应处于一定范围。对安装有隔震支座和（或）阻尼器的桥梁，则不属于规则桥梁。为了便于实际操作，此处对规则桥梁给出了一些具体规定。迄今为止，国内还没有对规则桥梁结构的定义范围作专门研究，这里仅借鉴国外一些桥梁抗震设计规范的规定并结合国内已有的一些研究成果，给出表6.1.3的规定。不在此表限定范围内的桥梁，都属于非规则桥梁。\n\n由于拱桥的地震反应相对较复杂，其动力响应一般不由一阶振型控制，因此，本规范把拱桥列入非规则桥梁。\n\n### 6.1.4根据本规范第6.1.3条的规则桥梁和非规则桥梁分类，桥梁的抗震分析计算方法可按表6.1.4选用。\n\n表6.1.4桥梁抗震分析可采用的计算方法  \n\n\n\n\n\n注：TH-线性或非线性时程计算方法；SM-单振型反应谱或功率谱方法；MM-多振型反应谱或功率谱方法。\n\n#### 条文说明\n\nE1地震作用下，结构处在弹性工作范围，可采用反应谱方法计算；对于规则桥梁，由于其动力响应主要由一阶振型控制，因此可采用简化的单振型反应谱方法计算。E2地震作用下，虽然容许桥梁结构进入塑性工作范围，但可以利用结构动力学中的等位移原理和等能量原理，对结构的弹性地震位移反应进行修正来代表结构的非线性地震位移反应，因此也可采用反应谱方法进行分析；但对于多联大跨度连续梁桥等复杂结构，只有采用非线性时程的方法才能正确预计结构的非线性地震反应。\n\n### 6.1.5E2地震作用下，大跨径连续梁桥或连续刚构桥（主跨超过 $9 0 \\mathrm m$ ）墩柱已进入塑性工作范围，且桥梁承台质量较大，当地震作用下承台的惯性力对桩基础地震作用效应不能忽略时，应采用非线性时程分析方法进行抗震分析。\n\n#### 条文说明\n\n对于大跨径连续梁桥或连续刚构桥，如桥梁承台质量较大，桥梁承台的地震惯性力对桩基础的地震反应不能忽略，如E2地震作用下墩柱已进入塑性工作范围，应采用非线性时程分析方法进行抗震分析。\n\n### 6.1.6对于6跨以上一联采用纵向固定支座和活动支座的连续梁桥，应采用非线性时程分析方法考虑活动支座摩擦作用效应，进行抗震分析。\n\n#### 条文说明\n\n对于多孔一联连续梁桥，如纵向采用固定支座和活动支座，地震作用下，活动支座的滑动摩擦效应对结构地震反应影响较大，应采用非线性时程分析方法考虑滑动摩擦效应。\n\n### 6.1.7对斜桥和非规则曲线桥，应采用非线性时程分析方法进行E2地震作用下的抗震分析。\n\n#### 条文说明\n\n对于斜桥和非规则曲线桥等复杂结构，采用反应谱方法很难正确预计其地震反应，因此应采用非线性时程分析方法进行抗震分析。\n\n### 6.1.8地震作用下，重力式桥台台身地震惯性力可按静力法计算。\n\n#### 条文说明\n\n一般情况下，重力式桥台质量和刚度都非常大，采用静力法计算具有足够的精度，能够满足抗震设计要求，因此可按静力法计算桥台台身地震惯性力。\n\n### 6.1.9在进行桥梁抗震分析时，E1地震作用下，常规桥梁的所有构件抗弯刚度均应按全截面计算；E2地震作用下，采用等效线弹性方法计算时，延性构件的有效截面抗弯刚度应按式（6.1.9）计算，但其他构件抗弯刚度仍应按全截面计算。\n\n$$\nE _ { \\mathrm { c } } \\cdot I _ { \\mathrm { e f f } } = ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a42ffe4-02f9-4d84-91fa-8a1f1ba1e28a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．9 构造要求', '5．9 构造要求## 5．9．1 一般原则\n\n### 5．9．1．1 主要承载结构的构造设计应力求简单、受力明确、传力直接、尽量降低应力集中的影响。\n\n### 5．9．1．2 结构（或结构件）的设计应考虑到制造、检查、运输、安装（拆卸）、使用和维护等的方便和可能性。露天工作的起重机结构应避免积水。\n\n### 5．9．1．3 应根据起重机的实际工作环境考虑腐蚀对结构钢材的影响（结构有可靠的防腐措施或属于短暂性使用的设备，可不考虑腐蚀的影响），主要承载结构的钢板和型钢的最小厚度不应小于表34的规定。\n\n表34 钢板和型钢的最小厚度  \n单位为毫米  \n\n\n\n\n\n### 5．9．1．4 对于动载荷比较严重和受力比较复杂的焊接结构件，除非采取措施减小或消除焊接内应力，否则选用的钢材厚度对碳素钢不宜大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ，对低合金钢不宜大于 $3 5 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 5．9．1．5 对承载后会发生较大弹性变形的结构，在设计时应预先采取与此弹性变形相反的措施，如桥式起重机和门式起重机主梁跨中应作出向上的预拱，门式起重机悬臂段应作出向上的预翘，且这些预变形宜由结构构造或结构件的下料来保证。\n\n### 5．9．1．6 在设计由疲劳强度控制的主要焊接结构时，应采取各种降低疲劳应力的措施，如改善接头型式降低应力集中等级，对双面连续焊缝的头部进行包裹回焊、采用较大半径的圆弧过渡板以减少内应力等。\n\n### 5．9．1．7 主要承载结构件在不同连接处允许采用不同的连接方式来传递载荷，但在同一连接处不宜混合使用不同的连接方式。\n\n### 5．9．1．8 主要承载结构的表面如果长期受到热辐射作用，且表面温度达 $1 5 0 \\mathrm { { ‰} }$ 以上时，结构设计应考虑有效的隔热防护措施。\n\n## 5．9．2 焊缝连接\n\n### 5．9．2．1 对接焊接\n\n对接焊缝的坡口型式应符合 GB／T985和 GB／T986的规定。\n\n主要承载结构中不等板厚或板宽的对接，均应从一侧或两侧制成不大于 $1 : 4$ 的过渡斜度（见图9）。\n\n  \n图9 对接焊缝坡口型式\n\n### 5．9．2．2 角焊接\n\n#### 5．9．2．2．1 焊脚尺寸\n\n##### 5．9．2．2．1．1 被焊接件厚度小于 $4 \\ \\mathrm { m m }$ 时，焊脚尺寸等于被焊接件的厚度。\n\n##### 5．9．2．2．1．2 焊脚尺寸不应小于表35的规定。\n\n##### 5．9．2．2．1．3 对于一般角焊缝，焊脚尺寸不应大于较薄焊件厚度的1．2倍；而对于杆件边缘的角焊缝\n\n（见图10），还应符合下列要求：犺$t _ { 1 } { \\leqslant } 6 ~ \\mathrm { m m }$ 时， $h _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } t _ { 1 }$ ；$\\cdot t _ { 1 } > 6 \\ \\mathrm { m m }$ 时， $, h _ { \\mathrm { f } } = t _ { 1 } - ( 1 { \\sim } 2 ) \\mathrm { m m }$ 。\n\n表35 角焊缝的焊脚尺寸  \n\n\n\n\n\n  \n图10 角焊缝的焊脚\n\n#### 5．9．2．2．2 焊缝形状\n\n受动载荷的主要承载结构，在保证焊缝受剪计算截面面积的情况下，角焊缝的表面应呈微凹弧形或直线形。焊缝直角边的比例∶对侧焊缝为 $1 : 1$ ，对端焊缝为 $1 : 1 , 5$ （长边顺载荷方向）。\n\n#### 5．9．2．2．3 焊缝的计算长度\n\n角焊缝（侧焊缝或端焊缝）的最小计算长度为犺 $8 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ 。对于侧焊缝，当受动载荷时，最大计算长度为40$h _ { \\mathrm { f } }$ ；受静载荷时，最大计算长度为 $6 0 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ ；若焊缝长度超过上述规定，超长部分在计算中不予考虑。\n\n## 5．9．3 铆钉连接和螺栓连接\n\n### 5．9．3．1 对于需要在使用现场进行整体拼接的大型结构，宜优先考虑采用高强度螺栓连接或铆钉连接。  \n### 5．9．3．2 铆合钢板的总厚度一般不应超过铆钉直径的5倍。当可以保证铆钉杆塞紧钉孔时，总厚度允许为铆钉直径的7倍。  \n### 5．9．3．3 在主要承载结构中应采用半圆头铆钉，特殊情况可以采用沉头铆钉。  \n### 5．9．3．4 每一杆件在节点处或接头一侧，铆钉或螺栓数不应少于2个。沿受力方向，每行铆钉或螺栓数不宜多于5个。  \n### 5．9．3．5 C级螺栓连接只允许用在次要构件的连接中或作暂时性连接。  \n### 5．9．3．6 对直接承受动载荷的普通螺栓受拉连接，应采用双螺母或其他能防止螺母松动的有效措施。犱5．9．3．7 A、B级螺栓采用铰制孔时，若构件承受脉动载荷，则孔径不应大于 $\\left[ d + \\left( 0 . 2 \\sim 0 . 3 \\right) \\right] \\mathrm { m m }$ ，$d$ 为螺栓配合部分的公称直径;若构件承受交变载荷，则孔和螺栓的配合不应低于 $\\mathrm { H } 1 1 / \\mathrm { h } 9$\n\n### 5．9．3．8 铆钉或螺栓布置的极限尺寸见表36。\n\n单位为毫米\n\n表36 铆钉或螺栓布置的极限尺寸  \n\n\n\n\n\n表36（续）  \n单位为毫米');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a44131b-fb63-4edb-94f5-c2d238148871', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明由于碾压混凝土拌合料属超干硬性混凝土，普通混凝土的稠度测定方法（坍落度仪法、维勃仪法）均不适用。根据资料，马歇尔击实法、土工击实法及改进VC 法均可用于碾压混凝土拌合物稠度的评定，对三种方法的大量对比试验表明，改进VC 法的试验时间短，精度高，并且与混凝土的施工性能有较好的相关关系，更适于稠度较大的路用碾压混凝土。\n\n稠度是路面碾压混凝土配合比设计的重要指标，也是影响路面平整度和压实度的关键因素。稠度较低，路面容易压实，但平整度难以保证；提高稠度可改善平整度，但稠度过大，路面压实度难以达到要求。根据经验，路面碾压改进VC值在35\\~45s较为适宜。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a561542-9388-4e03-b58f-62e3c5b29067', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '表4.12.1-3 桥面板块基本尺寸允许偏差', '表4.12.1-3 桥面板块基本尺寸允许偏差（mm）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a58aa4a-235c-40da-834b-f765690c6a95', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '规范用词说明', '规范用词说明一、为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：\n\n(1)表示很严格，非这样做不可的用词：  \n正面词采用“必须”；  \n反面词采用“严禁”。  \n(2)表示严格，在正常情况下均应这样做的用词：  \n正面词采用“应”；  \n反面词采用“不应”或“不得”；  \n(3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词：正面词采用“宜”或“可”；  \n反面词采用“不宜”。\n\n二、条文中指定应按其他有关标准、规范执行时，写法为“应符合…-的规定”或“应按执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a5b0e9d-200c-48ba-bc81-a5362a7f8567', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 1）', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算## 6.2.1 计算内容和方法\n\n起重机机械零件的设计计算包括以下内容，但并非全部零件都要进行以下各项计算，而是根据零件所处的部位及其受载情况进行合理的选择。\n\n### 6.2.1.1 强度计算\n\n强度计算包括抗脆性断裂及防止出现塑性变形的计算，其目的是要验证计算应力不超过所采用材料的许用应力。对传动机构中的大多数零件均要进行此项计算，对受力较大的承载零件也需进行此项计算。在确定许用应力时，对于弹塑性较好的材料 $( \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7 )$ ）制成的机械零件，可以用屈服强度（屈服点）除以安全系数进行强度计算。但对于机械零件中使用较多的高强度材料或经过热处理提高了其机械性能的材料，其屈服强度与抗拉强度之比是较高或很高的（经常 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7 )$ ），如果强度计算的许用应力仍根据屈服强度来确定，零件就容易在其所受应力偶然超过这个强度时发生脆性破坏。因此对这类机械零件应该用其钢材的抗拉强度除以安全系数进行强度计算。\n\n### 6.2.1.2 稳定计算\n\n稳定计算包括对易丧失稳定的零件进行的抗失稳计算，对较长的高速传动轴进行防止达到临界转速的计算等。特别是对于使用高强度材料的机构，更应重视对零件的稳定计算。\n\n### 6.2.1.3 耐磨及发热计算\n\n耐磨及发热计算包括对受力较大的摩擦磨损件进行耐磨计算和对可能出现较高发热的零部件进行防止过热的计算。对于采用新的金属及非金属材料制成的零件，更应进行此项计算。\n\n### 6.2.1.4 抗疲劳计算\n\n对承受应力循环次数较多的零件，应进行抗疲劳计算。\n\n起重机机械零件的上述计算都是用安全系数法，即考核这些零件在抗失效方面是否有足够的安全裕度。\n\n## 6.2.2 计算载荷与载荷情况\n\n### 6.2.2.1 计算载荷\n\n起重机机构零件受到的载荷基本上可分为两类： $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷，见4．4．1。\n\n### 6.2.2.2 载荷情况\n\n起重机机械零件设计计算中的载荷，要考虑在情况Ⅰ：无风正常工作，情况Ⅱ：有风正常工作，情况犘犘Ⅲ：特殊载荷作用等三种情况下 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 各类载荷的载荷组合，见4．4．2。\n\n## 6.2.3 强度计算\n\n### 6.2.3.1 许用应力值\n\n#### 6.2.3.1.1 当钢材的屈服点 $( \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } )$ ）与钢材的抗拉强度 $( \\sigma _ { \\mathrm { b } } )$ ）之比小于0．7时，许用应力 $\\left[ \\sigma \\right]$ 按式（97）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / n _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n……（97）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { s } }$ — 与钢材的屈服点及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n表 42 $\\pmb { n } _ { s }$ 和 $\\pmb { n _ { \\mathrm { b } } }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷情况</td><td rowspan=1 colspan=2>安全系数</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>ns</td><td rowspan=1 colspan=1>n</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>I和Ⅱ</td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1>2.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Ⅲ</td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1>1.8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>a 对灰铸铁,nb 值要增加 25%。</td></tr></table>\n\n\n#### 6.2.3.1.2 对 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的材料，许用应力 $[ \\sigma ]$ 由式（98）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } } / n _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n…（98）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 机械零件钢材的抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { b } }$ — 与钢材的抗拉强度及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n### 6.2.3.2 计算应力与许用应力之间的关系\n\n机械零件');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a6727c8-9adc-4d10-ad7e-890ccf34e09c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．9 构造要求', '5．9 构造要求## 5．9．1 一般原则\n\n### 5．9．1．1 主要承载结构的构造设计应力求简单、受力明确、传力直接、尽量降低应力集中的影响。\n\n### 5．9．1．2 结构（或结构件）的设计应考虑到制造、检查、运输、安装（拆卸）、使用和维护等的方便和可能性。露天工作的起重机结构应避免积水。\n\n### 5．9．1．3 应根据起重机的实际工作环境考虑腐蚀对结构钢材的影响（结构有可靠的防腐措施或属于短暂性使用的设备，可不考虑腐蚀的影响），主要承载结构的钢板和型钢的最小厚度不应小于表34的规定。\n\n表34 钢板和型钢的最小厚度  \n单位为毫米  \n\n\n\n\n\n### 5．9．1．4 对于动载荷比较严重和受力比较复杂的焊接结构件，除非采取措施减小或消除焊接内应力，否则选用的钢材厚度对碳素钢不宜大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ，对低合金钢不宜大于 $3 5 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 5．9．1．5 对承载后会发生较大弹性变形的结构，在设计时应预先采取与此弹性变形相反的措施，如桥式起重机和门式起重机主梁跨中应作出向上的预拱，门式起重机悬臂段应作出向上的预翘，且这些预变形宜由结构构造或结构件的下料来保证。\n\n### 5．9．1．6 在设计由疲劳强度控制的主要焊接结构时，应采取各种降低疲劳应力的措施，如改善接头型式降低应力集中等级，对双面连续焊缝的头部进行包裹回焊、采用较大半径的圆弧过渡板以减少内应力等。\n\n### 5．9．1．7 主要承载结构件在不同连接处允许采用不同的连接方式来传递载荷，但在同一连接处不宜混合使用不同的连接方式。\n\n### 5．9．1．8 主要承载结构的表面如果长期受到热辐射作用，且表面温度达 $1 5 0 \\mathrm { { ‰} }$ 以上时，结构设计应考虑有效的隔热防护措施。\n\n## 5．9．2 焊缝连接\n\n### 5．9．2．1 对接焊接\n\n对接焊缝的坡口型式应符合 GB／T985和 GB／T986的规定。\n\n主要承载结构中不等板厚或板宽的对接，均应从一侧或两侧制成不大于 $1 : 4$ 的过渡斜度（见图9）。\n\n  \n图9 对接焊缝坡口型式\n\n### 5．9．2．2 角焊接\n\n#### 5．9．2．2．1 焊脚尺寸\n\n##### 5．9．2．2．1．1 被焊接件厚度小于 $4 \\ \\mathrm { m m }$ 时，焊脚尺寸等于被焊接件的厚度。\n\n##### 5．9．2．2．1．2 焊脚尺寸不应小于表35的规定。\n\n##### 5．9．2．2．1．3 对于一般角焊缝，焊脚尺寸不应大于较薄焊件厚度的1．2倍；而对于杆件边缘的角焊缝\n\n（见图10），还应符合下列要求：犺$t _ { 1 } { \\leqslant } 6 ~ \\mathrm { m m }$ 时， $h _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } t _ { 1 }$ ；$\\cdot t _ { 1 } > 6 \\ \\mathrm { m m }$ 时， $, h _ { \\mathrm { f } } = t _ { 1 } - ( 1 { \\sim } 2 ) \\mathrm { m m }$ 。\n\n表35 角焊缝的焊脚尺寸  \n\n\n\n\n\n  \n图10 角焊缝的焊脚\n\n#### 5．9．2．2．2 焊缝形状\n\n受动载荷的主要承载结构，在保证焊缝受剪计算截面面积的情况下，角焊缝的表面应呈微凹弧形或直线形。焊缝直角边的比例∶对侧焊缝为 $1 : 1$ ，对端焊缝为 $1 : 1 , 5$ （长边顺载荷方向）。\n\n#### 5．9．2．2．3 焊缝的计算长度\n\n角焊缝（侧焊缝或端焊缝）的最小计算长度为犺 $8 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ 。对于侧焊缝，当受动载荷时，最大计算长度为40$h _ { \\mathrm { f } }$ ；受静载荷时，最大计算长度为 $6 0 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ ；若焊缝长度超过上述规定，超长部分在计算中不予考虑。\n\n## 5．9．3 铆钉连接和螺栓连接\n\n### 5．9．3．1 对于需要在使用现场进行整体拼接的大型结构，宜优先考虑采用高强度螺栓连接或铆钉连接。  \n### 5．9．3．2 铆合钢板的总厚度一般不应超过铆钉直径的5倍。当可以保证铆钉杆塞紧钉孔时，总厚度允许为铆钉直径的7倍。  \n### 5．9．3．3 在主要承载结构中应采用半圆头铆钉，特殊情况可以采用沉头铆钉。  \n### 5．9．3．4 每一杆件在节点处或接头一侧，铆钉或螺栓数不应少于2个。沿受力方向，每行铆钉或螺栓数不宜多于5个。  \n### 5．9．3．5 C级螺栓连接只允许用在次要构件的连接中或作暂时性连接。  \n### 5．9．3．6 对直接承受动载荷的普通螺栓受拉连接，应采用双螺母或其他能防止螺母松动的有效措施。犱5．9．3．7 A、B级螺栓采用铰制孔时，若构件承受脉动载荷，则孔径不应大于 $\\left[ d + \\left( 0 . 2 \\sim 0 . 3 \\right) \\right] \\mathrm { m m }$ ，$d$ 为螺栓配合部分的公称直径;若构件承受交变载荷，则孔和螺栓的配合不应低于 $\\mathrm { H } 1 1 / \\mathrm { h } 9$\n\n### 5．9．3．8 铆钉或螺栓布置的极限尺寸见表36。\n\n单位为毫米\n\n表36 铆钉或螺栓布置的极限尺寸  \n\n\n\n\n\n表36（续）  \n单位为毫米');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a6923d3-4c59-4bda-95b5-f21df75d2d9b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算如有必要验算疲劳强度，则应按5．8的原则进行。通常，疲劳强度验算应按 A1、A2、A3和 A4（常规载荷）等载荷组合考虑。在某些特殊的应用实例中，它甚至还有必要考虑一些偶然载荷及特殊载荷，例如工作状态风载荷，偏斜运行侧向载荷，试验载荷以及与起重机基础外部激励等有关的载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a6acc35-787f-4304-ba22-930f2933ccfb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：涵洞两侧回填土的施工方法和压实度直接影响着涵洞的施工质量、承载能力、使用寿命以及行车的平稳和舒适性。如果使用大型机械施工，靠近涵台进行强力振动和挤压，这样将对涵台产生较大的土压力，甚至导致涵台被破坏，若是拱涵还有可能引起拱圈开裂。因此涵洞两侧回填土时，需要从涵洞两侧同时对称、均衡地水平分层碾压施工，同时需要根据施工现场的具体情况采用人工配合小型机械夯填，使回填土达到设计要求的密实度。\n\n### 24.1.4 涵洞进出水口的沟床应整理顺直，与上下游导流、排水设施的连接应圆顺、稳固，并应保证流水顺畅。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a6b3501-7367-4bee-a595-02a8fae931ab', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '11 沉井', '11 沉井## 11.1 一般规定\n\n### 11.1.1 本章适用于钢筋混凝土沉井和钢沉井的施工，需下沉入土的双壁钢围堰、无底钢套箱围堰可参照执行。\n\n### 11.1.2 沉井施工前，应根据设计文件提供的工程地质和水文地质资料及现场的实际情况决定是否补充地质钻探，并应对洪汛、凌汛、河床冲淤变化、通航及漂流物等进行调查，制订专项施工方案。需要在施工中度汛、度凌的沉井，应制定防护措施，保证安全。对水中特大型沉井的施工，应在施工前进行河床冲淤变化的数学模型分析计算，必要时应进行物理模型的模拟试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a6c59bb-b703-42b9-b1e2-58f91ae87ae9', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '4 临边与洞口作业（Part 1）', '4 临边与洞口作业## 4.1 临边作业\n\n4.1.1本条是强制性条文。国家标准《高处作业分级》GB3608－2008对“高处作业”的规定是：“凡距坠落高度基准面$2 \\mathrm { m }$ 或 $2 \\mathrm { m }$ 以上有可能坠落的高处进行的作业”。临空高度在 $2 \\mathrm { m }$ 及以上的临边部位，如楼面、屋面周边，阳台、雨篷、挑檐边，坑、沟、槽周边等具有较大的高处坠落隐患，因此，通过设置防护栏杆、密目式安全立网及踢脚板或工具式栏板可以保证高处作业的人员安全，以及防止高处坠落物体伤人等安全事故发生。防护栏杆的构造应符合本规范“4.3防护栏杆”一节内相关要求。\n\n4.1.2规定了施工过程中的楼梯口和梯段边，都必须设防护栏杆的要求，此次修订增加了对外设楼梯口和梯段边设置密目式安全立网全封闭的要求。\n\n4.1.3工程施工过程中，为防止落物和减少污染，现行行业标准《建筑施工安全检查标准》JGJ59要求在建筑物外侧必须用密目式安全网进行全封闭。\n\n4.1.4因施工升降机、井字架（龙门架）物料提升机的进出口与运料通道，都是人、机、料汇聚作业且安全风险性较高的场所，故作了较严密的规定。\n\n4.1.5本条系参照现行行业标准《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》JGJ88及《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规范》JGJ215 的相关规定而定。\n\n## 4.2 洞口作业\n\n4.2.1本条是强制性条文。洞口的防护措施应能确实防止人与物的坠落，各类洞口的防护应根据具体情况采取加盖板、设置防护栏杆及密目网或工具式栏板等措施。盖板须有防止移位或固定位置的措施，不允许用施工材料随意盖设。因此，提倡采用工具式、定型化的盖件。\n\n本条规定对边长大于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 的非竖向洞口规定采用专项设计盖板进行防护，因为对短边大于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 的洞口，用非专项设计盖件不能有效承受坠物的冲击。一般可采用钢管及扣件组合而成的钢管防护网，网格间距不应大于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ ；或采用贯穿于混凝土板内的钢筋构成防护网，网格间距不得大于 $2 0 0 \\mathrm { { m m } }$ ；且防护网上应满铺竹笆或木板，盖板孔洞短边不大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 。防护栏杆的构造应符合本规范“4.3防护栏杆”一节内相关要求。\n\n4.2.2本条仅针对建筑施工过程中的电梯井口防护要求，不适用于电梯安装施工过程。\n\n4.2.3本条仅适用于建筑施工过程。\n\n4.2.4盖板的主要作用是防人坠落，不考虑施工堆载，因此作此规定。\n\n4.2.5墙面的落地洞口、窗洞等竖向洞口的防护，较易疏忽，故作此规定。\n\n## 4.3 防护栏杆\n\n4.3.1对临边防护栏构成要素予以明确，防护栏杆的作用是防止人在各种可能情况下的坠落，故设上下两道横杆，规定的挡脚板高度 $1 8 0 \\mathrm { m m }$ 系考虑多数地方的习惯，对挡脚板的材料不作具体规定，只要结实及固定于立杆即可。\n\n第一款中原规定栏杆高度为 $1 . 0 \\mathrm { m } { \\sim } 1 . 2 \\mathrm { m }$ ，此次修订时根据征求意见稿的反馈意见并参酌现行行业标准《建筑施工安全检查标准》JGJ59中的相关规定修改为 $1 , 2 \\mathrm { m }$ ，同时对下杆的高度也作了规定。\n\n第二款当栏杆高度超过 $1 . 2 \\mathrm { m }$ 需增加中横杆时，对中横杆间距作了规定。\n\n第三款栏杆，关于立杆间距，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011第6章“构造要求中”，由6.1.1-6.1.2条内附表“表6.1.1-2常用密目式安全立网全封闭式单排脚手架的设计尺寸”可知，在立杆横距（单排脚手架为外立杆轴线至外墙面距离） $1 . 2 \\mathrm { m }$ 、步距（上下水平杆间距） $1 , 5 \\mathrm { m }$ 、荷载为 $2 { + } 0 . 3 5 \\ \\mathrm { ( k N / m ^ { 2 } } .$ ）时，立杆纵距（脚手架纵向相邻立杆之间的轴线距离) $l _ { \\mathrm { a } }$ 最大为 $2 \\mathrm { m }$ ；以上基本风压为 $0 . 4 \\mathrm { { k N / \\ m ^ { 2 } } }$ 。\n\n当防护栏杆立杆间距（同脚手架“纵距”）为 $2 \\mathrm { m }$ 时候，一般情况下栏杆结构仅承受侧面风压及结构本体自重；且防护栏杆上下水平杆间距（同脚手架“步距”）较脚手架的“步距”小得多，安全保障程度较高。当防护栏杆承受“任何方向的最小1.0kN/外力作用”时并承受 $0 . 4 \\mathrm { { k N / m ^ { 2 } } }$ 基本风压时（按照最不利情形：防护栏杆仅为双立杆，外力水平作用于一侧立杆顶部）建立模型，进行受力分析与计算，计算结果显示防护栏杆本体的强度及变形均满足要求。\n\n4.3.2栏杆立杆的固定，本规范考虑了几种主要场合及不同材质，以稳固坚牢为原则，栏杆不宜有悬臂部分，杆件周围均应有$4 0 \\mathrm { m m }$ 以上的净空，以保证其安全。\n\n当基坑周边采用板桩时，如用钢管做立杆，钢管立杆应设置在板桩外侧。\n\n4.3.3对不同材质的防护栏杆杆件的规格要求，曾经过多次讨论，并向各地征求了意见，根据我国目前施工现场的具体情况作了此项规定，此次修订中参酌现行行业标准《建筑施工安全检查标准》JGJ59的规定取消毛竹作防护栏杆杆件。当采用原木作为防护栏杆杆件时，参考了现行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164 有关要求，杉木杆梢径不应小于 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，红松、落叶松稍径不应小于 $7 0 \\mathrm { m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a764d42-425b-4853-b427-efd1a88922fb', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 2）', '径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算桥梁受车辆冲击作用的影响，用动力放大系数描述车辆的动力特性、桥梁的结构形式及其动力特性对冲击系数的影响，用桥面状况系数描述桥面平整度、车辆动力特性、行车速度等因素对冲击系数的影响，利用大量实测数据进行分析，得到了与本规范规定相吻合的曲线。其较加拿大的方法所考虑的因素更为全面。\n\n桥梁结构的基频反映了结构的尺寸、类型、建筑材料等动力特性内容，它直接反映了冲击系数与桥梁结构之间的关系。不管桥梁的建筑材料、结构类型是否有差别，也不管结构尺寸与跨径是否有差别，只要桥梁结构的基频相同，在同样条件的汽车荷载下，就能得到基本相同的冲击系数。本规范采用的冲击系数曲线与美国、加拿大、日本、法国等国家的相关标准规定的曲线相比，变化规律是一致的。\n\n桥梁的自振频率（基频）宜采用有限元方法计算。对于如下常规结构，当无更精确方法计算时，也可采用下列公式估算：\n\n（1）简支梁桥\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { f _ { \\mathrm { 1 } } = \\displaystyle \\frac { \\pi } { 2 l ^ { 2 } } \\sqrt \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } } \\\\ { { { m _ { \\mathrm { c } } } = \\displaystyle \\frac { G } { g } } } \\end{array}\n$$\n\n式中：l—结构的计算跨径（m）；\n\n$E$ -结构材料的弹性模量（ $\\mathrm { P a } )$ ；  \n$I _ { \\mathrm { c } }$ - -结构跨中截面的截面惯矩 $\\mathrm { ( m ^ { 4 } ) }$ ；  \n$m _ { \\mathrm { c } }$ 结构跨中处的单位长度质量（ $\\mathsf { k g / m } )$ ，当换算为重力计算时，其单位应为$( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { s } ^ { 2 } / \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；  \n$G$ 结构跨中处延米结构重力（ $\\mathbb { N } / { \\mathrm { m } } .$ ；  \n$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 0\n\n（2）连续梁桥\n$$\nf _ { \\mathrm { l } } ~ = ~ \\frac { 1 3 . 6 1 6 } { 2 \\pi l ^ { 2 } ~ \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n$$\nf _ { 2 } \\ = \\ { \\frac { 2 3 . 6 5 1 } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } \n$$\n\n计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用基频 $f _ { 1 }$ ；计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用基频 $f _ { 2 }$ 。\n\n### （3）拱桥\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ { = } ~ { \\frac { \\omega _ { \\mathrm { 1 } } } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } { \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n式中的 $\\omega _ { 1 }$ 为频率系数，可按下列公式计算：\n\n$\\textcircled{1}$ 当主拱为等截面或其他拱桥（如桁架拱、刚架拱等）时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } \\ = \\ 1 0 5 \\times { \\frac { 5 . 4 \\ + 5 0 f ^ { 2 } } { 1 6 . 4 5 \\ + \\ 3 3 4 f ^ { 2 } \\ + \\ 1 \\ 8 6 7 f ^ { 4 } } }\n$$\n\n式中： $f$ ——拱桥矢跨比。\n\n$\\textcircled{2}$ 当主拱为变截面拱桥时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } = 1 0 5 \\times \\frac { r _ { 1 } + r _ { 2 } f ^ { 2 } } { r _ { 3 } + r _ { 4 } f ^ { 2 } + r _ { 5 } f ^ { 4 } }\n$$\n\n式中的 $r _ { i }$ 为系数，可按下式确定：\n\n$$\nr _ { i } ~ = ~ R _ { i } \\times n + T _ { i }\n$$\n\n式中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a831976-2d57-47a5-8132-d9fd60ba846f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '5 模板、支架… …25', '5 模板、支架… …25## 5.1 一般规定… 25  \n## 5.2 模板、支架设计… 26  \n## 5.3 模板的制作与安装 29  \n## 5.4 支架的制作与安装 32  \n## 5.5 模板、支架的拆除… …34');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a94ecce-f229-4dab-830b-a7a5edc215d2', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '6 变电设施', '6 变电设施## 6.1 一般要求\n\n### 6.1.1 施工现场变电设施设计应符合 GB 50053 的规定。  \n### 6.1.2 变电室的选址应符合 5.1 的要求,当与有爆炸或火灾危险的建筑物毗连时,变电室选址还应符合 GB 50058 的有关规定。\n\n## 6.2 变电室的设置\n\n### 6.2.1 变电室门 窗关闭应密合 门向外开 门及与室外相通的洞 通风孔应设防止鼠 蛇类等小动物进入的装置。 直接与室外露天相通的通风孔应采取防止雨、雪飘入的措施。\n\n### 6.2.2 变电室耐火等级不应低于二级,并配置适用于电气火灾的消防器材。\n\n### 6.2.3 变电室应设置工作照明及应急照明。\n\n### 6.2.4 变电室应设置防水设施,周边设置排水设施。\n\n### 6.2.5 变电室应在醒目位置悬挂安全警示标识及维护运行机构、人员和联系方式等信息的标识牌。\n\n### 6.2.6 变电室应配备维修作业人员的绝缘工具及劳防用品。\n\n## 6.3 变电设施的选择和布置\n\n### 6.3.1 变压器宜选节能型。  \n### 6.3.2 当采用预装式变电站时,应根据施工现场环境状况,其外壳防护等级应符合 GB/T 4208 要求。6. 3. 3 户外安装的预装式变电站,其底部距地面的高度不应小于 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。  \n### 6.3.4 露天或半露天布置的变压器底部距地面不应小于 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;变压器周围应设置不低于 $1 . 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 高的固定围栏或围墙,外廓与围栏或围墙之间应留有不小于 $1 \\textrm { m }$ 的巡视检修通道,并应悬挂明显的警示标识。  \n### 6.3.5 杆式变压器安装时,其底部距地面应大于 $2 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,带电部分距地面应大于 $3 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n## 6.4 变电设施的安装\n\n### 6.4.1 油浸电力变压器的现场安装及验收应符合 GB 50148 的有关规定。  \n### 6.4.2 预装式变电站的安装及验收应符合 的有关规定  \n### 6.4.3 预装式变电站外壳及箱门应有可靠的保护接地。 装有成套仪表和继电器的屏柜、箱门,应与壳  \n体进行可靠电气连接。  \n### 6.4.4 户外箱式变电站的进出线孔应用防火材料进行封堵\n\n## 6.5 变电设施的投运\n\n### 6.5.1 变电设施安装完毕或检修后,投入运行前,应按照 GB 50150 的规定对其内部的用电设备进行检查和电气试验,合格后方可投入运行。\n\n### 6.5.2 变压器首次受电投运时 应进行 次空载合闸并无异常情况 第一次合闸持续时间不小于$1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ,其余每次时间不小于 $5 \\ \\mathrm { m i n }$ 。\n\n### 6.5.3 变压器试运行时应注意变压器冲击电流 空载电流 一次测电压 二次测电压 变压器温度等参数,并做好试运行记录。\n\n### 6.5.4 变压器空载运行 $^ { 2 4 \\mathrm { ~ h ~ } }$ 无异常情况,可投入负荷运行。\n\n### 6.5.5 隧道施工中 $2 4 \\mathrm { ~ V ~ }$ 低压变压器应设在安全、干燥处,机壳接地,输电线路长度不应大于 $1 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n### 6.5.6 隧道设置变电站,符合下列要求:\n\na) 短隧道变压器应设置在洞口,再低压进洞,洞外变电站应设置防雷击装置等保证安全的措施。  \nb) 长隧道及特长隧道成洞地段用 $6 ~ \\mathrm { k V } \\sim 1 0 \\mathrm { ~ k V }$ 高压电缆送电,洞内设置 $6 ~ \\mathrm { k V } \\sim 1 0 ~ \\mathrm { k V }$ 变电站,宜采用干式变压器 并应有隔离防护 灯光的等安全措施 变电站周围应装设防护遮栏和警示灯,悬挂“禁止攀登,高压危险”安全警示牌。  \nc) 变电站宜设置在干燥的避车洞或不使用的横通道内,变压器与周围及上下洞壁的最小距离不应小于 $3 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 。  \nd) 瓦斯工区内不应使用油断路器、带油的起动器和一次线圈为低压的油浸式变压器等油浸式高低压用电设备。\n\n### 6.5.7 涌水隧道的电力排水设备、高瓦斯工区和煤岩与瓦斯突出工区供电应配置备用应急电源。\n\n### 6.5.8 瓦斯隧道的变压器应选用干式变压器;由洞外中性点直接接地的变压器或发电机组不应直接向瓦斯工区内供电。 瓦斯工区内的配电变压器中性点不应直接接地。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1a9f3c9c-4e3c-4351-9a8b-6245c8b4ca76', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.8.1 拱圈的首段可采用支架法或其他适宜的方法浇筑', '19.8.1 拱圈的首段可采用支架法或其他适宜的方法浇筑，然后在其上拼装挂篮。采用支架法浇筑施工时对支架的要求应符合本规范第19.2节的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1ac02bfc-a7c7-497c-b76b-47e8e468a191', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：采用立式的方式进行预制、运输和安装，是墩台预制安装施工区别于梁、板等其他预制构件施工的显著特点，但立式预制、运输、安装的施工风险更大，因此更\n\n需要精心组织、精心施工。\n\n## 1 按照墩台身节段连接方式的不同，节段的安装施工有湿接缝和胶接缝两种方式。采用湿接缝连接时，不需要具有非常平整的匹配面，故能将节段分别进行预制；采用胶接缝连接时，对匹配面的要求非常高，因此需要按底节、中间节、顶节的顺序从下至上匹配预制，或采用工具式端模匹配预制，安装时亦需要按预制时的匹配顺序依次连接。\n\n## 2 对预制安装的工程，安装的精度取决于预制的精度，没有高精度的预制，不可能实现高精度的安装，因此本款对节段预制的精度要求较高。\n\n## 3 对于不同的墩台身节段，吊装孔的位置和形式有可能不尽相同，而且尽管设计会对此作出规定，但为保证施工的安全，在设置前仍需要对吊点的受力进行必要的复核和验算。导向装置和锁定装置是安装施工时非常重要的临时结构，故其位置的准确性和精度要求均需要满足设计规定。\n\n## 4 分节段预制时顶节墩台身的预制，以及墩台身不分节时的整体预制，其顶部的支座垫石一般均与墩台身同时浇筑混凝土，因此对支座垫石本身及锚栓孔的位置、直径和深度等需要满足支座安装就位的精度要求。\n\n### 15.4.12 墩台身预制节段的起吊、场内移运和存放应符合下列规定：\n\n#### 1 墩台身的预制节段或整体墩身宜采用龙门吊机进行起吊。当采用其他起重设备起吊时，除应有足够的起重能力外，尚应具有较好的稳定性，应能保证起吊作业的安全。\n\n#### 2 起吊用的吊架、吊具和索具等应进行专门设计和受力分析计算，且应与起吊节段的构造形式及其吊装孔相适应，同时宜结合不同节段、安装起吊中采用的起重设备等进行必要的配置组合。\n\n#### 3 节段起吊时，混凝土的强度应满足设计规定。\n\n#### 4 在场内移运墩台预制节段时，可采用滑道或轨道式台车进行立式移运，亦可采用轮胎式台车、气囊等方式进行移运。不论采用何种方式，均应在场地布置时预设相应的移运通道，且该通道的地基应坚固、不沉陷；对移运过程，应提前对节段的支点受力、稳定性等进行分析计算和验算，并应在节段的中、下部设置必要的扶稳装置，以及下部与台车固定的装置，或采取其他稳定措施，保证移运作业的安全。\n\n#### 5 墩台预制节段宜采用立式的方式在台座上进行存放，存放时应采取有效措施保证其稳定，且不应产生受力不均、偏斜、倾倒等现象。存放的时间应符合设计要求，设计未要求时，自混凝土浇筑完成后起算至安装的时间应不少于28d。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1ac5246a-36c0-463c-a66b-2b039309d016', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗', '附 录 犗## （规范性附录）\n\n## 用于结构疲劳强度计算的构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式\n\n构件可以用铆钉、螺栓或焊缝进行连接。\n\n起重机常用的焊接型式有对接焊、双面坡口对接焊（K 形焊）和角焊，焊接质量分为普通质量（O．Q）和特殊质量（S．Q）两类，如表O．1所示。\n\n在表 O．1中还对某些型式的焊接接头作出了焊接检验的规定。\n\n表 犗．1 焊接质量  \n\n\n\n\n\n表 O．2所列各种不同的连接方法是按照他们所产生的应力集中情况的大小来进行分类的。\n\n对一条给定的焊缝来说，其应力集中情况随接头所受的载荷型式而变。\n\n例如：对一个角焊缝接头进行纵向拉伸、压缩（0．31）或纵向剪切（0．51）时，应力集中情况等级划归为 $\\mathrm { K } _ { 0 }$ 类；进行横向拉伸或压缩（3．2或4．4）时，其应力集中情况等级则划归为 $\\mathrm { K } _ { 3 }$ 或 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 类。\n\n表 犗．2 构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1ae25d09-bf4d-4e41-801b-abf64bc77981', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '18 钢结构防护', '18 钢结构防护## 18.1抗火设计\n\n### 18.1.1钢结构防火保护措施及其构造应根据工程实际，考虑结构类型、耐火极限要求、工作环境等因素，按照安全可靠、经济合理的原则确定。\n\n### 18.1.2建筑钢构件的设计耐火极限应符合现行国家标准《建筑设计防火规范》GB 50016中的有关规定。\n\n### 18.1.3当钢构件的耐火时间不能达到规定的设计耐火极限要求时，应进行防火保护设计，建筑钢结构应按现行国家标准《建筑钢结构防火技术规范》GB51249进行抗火性能验算。\n\n### 18.1.4在钢结构设计文件中，应注明结构的设计耐火等级，构件的设计耐火极限、所需要的防火保护措施及其防火保护材料的性能要求。\n\n### 18.1.5构件采用防火涂料进行防火保护时，其高强度螺栓连接处的涂层厚度不应小于相邻构件的涂料厚度。\n\n## 18.2防腐蚀设计\n\n### 18.2.1钢结构应遵循安全可靠、经济合理的原则，按下列要求进行防腐蚀设计：\n\n1钢结构防腐蚀设计应根据建筑物的重要性、环境腐蚀条件、施工和维修条件等要求合理确定防腐蚀设计年限；\n\n2防腐蚀设计应考虑环保节能的要求;\n\n3钢结构除必须采取防腐蚀措施外，尚应尽量避免加速腐蚀的不良设计;\n\n4防腐蚀设计中应考虑钢结构全寿命期内的检查、维护和大修。\n\n### 18.2.2钢结构防腐蚀设计应综合考虑环境中介质的腐蚀性、环境条件、施工和维修条件等因素，因地制宜，从下列方案中综合选择防腐蚀方案或其组合：\n\n1防腐蚀涂料;  \n2各种工艺形成的锌、铝等金属保护层；  \n3 阴极保护措施；  \n4 耐候钢。\n\n### 18.2.3对危及人身安全和维修困难的部位，以及重要的承重结构和构件应加强防护。对处于严重腐蚀的使用环境且仅靠涂装难以有效保护的主要承重钢结构构件，宜采用耐候钢或外包混凝土。\n\n当某些次要构件的设计使用年限与主体结构的设计使用年限不相同时，次要构件应便于更换。\n\n### 18.2.4结构防腐蚀设计应符合下列规定：\n\n1当采用型钢组合的杆件时，型钢间的空隙宽度宜满足防护层施工、检查和维修的要求；\n\n2不同金属材料接触会加速腐蚀时，应在接触部位采用隔离措施；\n\n3焊条、螺栓、垫圈、节点板等连接构件的耐腐蚀性能，不应低于主材材料；螺栓直径不应小于 $1 2 \\mathrm { m m }$ 。垫圈不应采用弹簧垫圈。螺栓、螺母和垫圈应采用镀锌等方法防护，安装后再采用与主体结构相同的防腐蚀方案；\n\n4设计使用年限大于或等于25年的建筑物，对不易维修的结构应加强防护；\n\n5避免出现难于检查、清理和涂漆之处，以及能积留湿气和大量灰尘的死角或凹槽；闭口截面构件应沿全长和端部焊接封闭；\n\n6柱脚在地面以下的部分应采用强度等级较低的混凝土包裹（保护层厚度不应小于 $5 0 \\mathrm { m m } )$ ，包裹的混凝土高出室外地面不应小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，室内地面不宜小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ ，并宜采取措施防止水分残留；当柱脚底面在地面以上时，柱脚底面高出室外地面不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，室内地面不宜小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 18.2.5钢材表面原始锈蚀等级和钢材除锈等级标准应符合现行国家标准《涂覆涂料前钢材表面处理表面清洁度的目视评定》$\\mathrm { G B / T \\ 8 9 2 3 }$ 的规定。\n\n1表面原始锈蚀等级为D级的钢材不应用作结构钢;\n\n2喷砂或抛丸用的磨料等表面处理材料应符合防腐蚀产品对表面清洁度和粗糙度的要求，并符合环保要求。\n\n### 18.2.6钢结构防腐蚀涂料的配套方案，可根据环境腐蚀条件、防腐蚀设计年限、施工和维修条件等要求设计。修补和焊缝部位的底漆应能适应表面处理的条件。\n\n### 18.2.7在钢结构设计文件中应注明防腐蚀方案，如采用涂（镀）层方案，须注明所要求的钢材除锈等级和所要用的涂料（或镀层）及涂（镀）层厚度，并注明使用单位在使用过程中对钢结构防腐蚀进行定期检查和维修的要求，建议制订防腐蚀维护计划。\n\n## 18.3隔 热\n\n### 18.3.1处于高温工作环境中的钢结构，应考虑高温作用对结构的影响。高温工作环境的设计状况为持久状况，高温作用为可变荷载，设计时应按承载力极限状态和正常使用极限状态设计。\n\n### 18.3.2钢结构的温度超过 $1 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，进行钢结构的承载力和变形验算时，应该考虑长期高温作用对钢材和钢结构连接性能的影响。\n\n### 18.3.3高温环境下的钢结构温度超过 $\\mathbf { 1 0 0 ^ { \\circ } C }$ 时，应进行结构温度作用验算，并应根据不同情况采取防护措施：\n\n1当钢结构可能受到炽热熔化金属的侵害时，应采用砌块或耐热固体材料做成的隔热层加以保护；\n\n2当钢结构可能受到短时间的火焰直接作用时，应采用加耐热隔热涂层、热辐射屏蔽等隔热防护措施；\n\n3当高温环境下钢结构的承载力不满足要求时，应采取增大构件截面、采用耐火钢或采用加耐热隔热涂层、热辐射屏蔽、水套隔热降温措施等隔热降温措施；\n\n4当高强度螺栓连接长期受热达 $\\mathbf { 1 5 0 ^ { \\circ } C }$ 以上时，应采用加耐热隔热涂层、热辐射屏蔽等隔热防护措施。\n\n### 18.3.4钢结构的隔热保护措施在相应的工作环境下应具有耐久性，并与钢结构的防腐、防火保护措施相容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1af08e67-791f-43c2-9082-e74f4d7783b2', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '多层悬吊平台multi-deck suspended', '多层悬吊平台multi-deck suspended platform二层或二层以上垂直连接的平台（见图14）。\n\n### 3.2.35');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1af72e87-3978-44af-9658-bf94ffc0fefe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力普通螺栓、销轴连接的许用应力见表25。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 25 普通螺栓、销轴连接的许用应力  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">接头种类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">应力种类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">螺栓、销轴许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">被连接构件许用应力</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">A、B级螺栓连接</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">拉伸</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.8σspa/nb</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单剪切</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.6σsp/n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">双剪切</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.8gsp/n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">承压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.8[a]</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">C级螺栓连接</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">拉伸</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.8gsp/n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">剪切</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.6σsp/n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">承压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.4[a]</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">销轴连接d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">弯曲</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[a]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">剪切</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.6[a]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">承压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.4[σ]</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">a6sP    与螺栓性能等级相应的螺栓保证应力，按GB/T3098.1的规定选取。b𝑛———安全系数,按表 22确定。c［σ]—-与螺栓、销轴或构件相应钢材的基本许用应力,见表 22。d 当销轴在工作中可能产生微动时,其承压许用应力宜适当降低。</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1afeac11-2fdc-4a02-aa2c-ea8a566554a3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：在工厂内预制索股时，将索鞍对应位置处的索股六角形截面预整形为四边形截面包装出厂，以避免索股安装时在现场的整形，这样做不仅能提高索股安装的工效，对保证索股在索鞍处的排列质量亦有好处。\n\n21.6.3 预制平行钢丝索股的架设施工应符合下列规定：\n\n1 索股的牵引系统宜结合工程特点、施工安全、工艺水平及环境条件等因素综合确定。索股滚筒的间距宜为 $8 \\mathrm { m }$ 左右，在索鞍或坡度变化较大的位置应适当加密。\n\n2 索股的放索工艺应与索股的包装工艺相匹配，并应采取适当措施防止索股在索盘上突然释放。放索牵引过程中应有专人跟踪牵引锚头，且宜在沿线设观测点监测索股的运行状况，发现问题应及时采取措施加以纠正。\n\n3 架设时对前3根索股宜低速牵引，对牵引系统进行试运转，在保证运转正常后方可进行正式的索股架设工作。索股在牵引架设时应在其后端施加反拉力；牵引过程中如绑扎带有连续两处被绷断，应停机进行修补。索股锚头牵引到位后，在卸下锚头前应将索股临时固定，防止滑移；索股在架设过程中如出现鼓丝现象，在入锚前应进行梳理，不得将其留在锚跨内。\n\n4 索股在现场整形入鞍时，应在该段索股处于无应力状态下采用整形器完成，整形时应保持钢丝平顺，不得交叉、扭转或损伤钢丝。索股横移时，应将索股从猫道滚筒上提起，确认全跨径的索股已脱离滚筒后，方可移至索鞍的正上方；横移时的拽拉量不宜过大，且操作人员不得处于索股下方。\n\n5 索股锚头入锚后应进行临时锚固。在跨中位置应对索股设定 $2 0 0 { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ 的抬高量，并做好编号标志。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b082c4c-f4e9-418d-bcbd-850a6743a36d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：缆索吊装系统一般为非定型产品，多由施工单位自行设计，故在本规范第19.4.2条中规定需要进行专门设计。缆索吊装系统的设计文件一般包括下列内容：缆索吊装系统设计图和说明书，计算书，拼装、使用、拆卸的安全技术操作规程等；计算荷载一般包括拱段自重、缆索自重、吊具自重等，同时还需要根据实际情况，考虑作用在缆索吊装系统上的风力等荷载。\n\n1 在塔的纵横向设置风缆的目的是增加塔的抗风稳定性，但有时由于地形地物和其他构筑物以及环境条件的影响，横向风缆的设置较为困难，故规定“当塔自身能满足横向受力及抗风要求时，可不设横向风缆”。\n\n3 本款规定了缆索吊装系统在设计计算时各种材料的安全系数。“旧钢丝绳”是指曾在某一工程使用过、经回收再用于本工程的钢丝绳。使用过的钢丝绳均有可能产生某种损伤，为保证施工的安全，有必要对其性能进行检验，并对其承载能力予以折减。\n\n4 缆索吊装系统是非标准起重设备，按照有关安全管理规定，在使用前需要组织检查验收；试吊是检验缆索吊装系统是否符合设计要求、是否安全可靠的重要手段，故规定如条文。\n\n5 对投影面垂直的拱肋，扣索的位置如果与拱肋不在同一竖直面内，会使所扣挂的拱肋产生横向力并偏移设计位置，带来不利影响，故作此规定。但对在横桥向内倾或外倾的拱肋，由于各扣索的位置与所吊挂的拱肋实际上不可能在同一竖直面内，其形成的索面往往是空间索面，不可避免地会使所扣挂的拱肋产生横向力，因此对这种情况，条文规定“应对扣塔、扣索和拱肋的强度、刚度和稳定性进行专门验算”。原规范对“扣塔塔顶最大偏位不得大于10mm”的规定，在实际施工中难以做到，故本次修订将其修改为“扣塔塔顶的最大偏位应根据扣塔和拱肋的强度、刚度和稳定性等经验算确定”，这样更能符合实际施工的情况。\n\n## 19.4.4采用缆索吊安装拱肋时，风缆的设置与安装应符合下列规定：\n\n1风缆系统及地锚应进行专门设计，风缆及地锚的受力应满足拱肋稳定的要求，并应有足够的安全储备。风缆的安全系数应不小于2；地锚的设置应满足风缆可靠锚固的要求，抗拔安全系数应不小于2，抗滑、抗倾安全系数应不小于1.4。\n\n2 固定的风缆应待全孔合龙、横向联结构件混凝土的强度满足设计要求后方可撤除。\n\n3在河流中设置风缆时，必须采取可靠的防护措施，防止风缆和地锚受到碰撞、冲刷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b088196-a45c-4ace-92ef-d37a2df1f522', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '20.4 拉索', '20.4 拉索## 20.4.1 拉索及其附件应符合设计规定，进场后应进行质量验收。平行钢丝拉索应符合现行国家标准《斜拉桥用热挤聚乙烯高强钢丝拉索》（GB/T18365）的要求，成品拉索在出厂前应做放索试验，同时应做 $1 . 2 { \\sim } 1 . 4$ 倍设计索力的超张拉检验，检验后冷铸锚板的内缩值宜不大于 $5 \\mathrm { m m }$ ；钢绞线拉索采用的钢绞线、锚具等应分别符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224）和《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T 14370）的要求，镀锌或环氧涂层钢绞线拉索应分别符合其相应产品标准的要求。成品拉索和钢绞线应缠绕成盘进行运输，在起吊、运输和存放时应采取措施防止其产生破损、变形或腐蚀。\n\n## 20.4.2拉索在安装施工前，应按设计要求及拉索结构的不同制订相应的专项施工方案和施工工艺。安装前尚应全面检查预埋拉索导管的位置是否准确，发现问题应及时采取措施予以处理，同时应将导管内可能有的杂物清理干净。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b102563-9910-442e-88ce-4c5e1aa7b997', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '9.4 施工便道', '9.4 施工便道## 9.4.1 施工便道修建方案要求\n\n路基施工前，应根据工程需要、运输车辆、交通量和现场状况，确定运输路线、施工期间社会临时交通疏导与施工便道修建方案。\n\n## 9.4.2 施工便道修建规定\n\n施工便道应根据工程特点、使用功能、车辆荷载和环境条件修建，并应符合下列规定：\n\n施工便道应平整、坚实，能满足运输安全要求。施工便道不得破坏原有水系和降低原有河道泄洪能力。\n\n双车道施工便道宽度宜不小于 $6 . 5 \\mathrm { m }$ 。单车道施工便道宽度宜不小于 $4 . 5 \\mathrm { m }$ ，并宜设置错车道。错车道应设置在视野好的地段，间距宜不大于 $3 0 0 \\mathrm { m }$ 。设置错车道路段的施工便道宽度宜不小于 $6 . 5 \\mathrm { m }$ ，有效长度宜不小于 $2 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n应设置必要的警示标志。\n\n施工便道穿越电力架空线路时，施工便道与架空线路之间的安全距离应符合现行《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46)的有关规定。\n\n施工便道穿越各种架空管线处，其净空应满足运输安全要求，并应在管线外设限高标志。\n\n施工便道穿越结构物处，其净空应满足运输安全要求，并应在结构物外设限高、限宽标志。\n\n### 条文说明\n\n施工便道设置的警示标志包括：根据交通量、路况和环境状况确定车辆行驶速度在道路明显位置设置的限速标志；在急弯、陡坡、连续转弯等危险路段设置的警示标志；在施工便道中易发生落石、滑坡等危险路段设置的警示标志；在临近河岸、峭壁的一侧设置的安全标志，夜间加设的警示灯；在施工便道与既有道路平面交叉处设置的道口警示标志。\n\n## 9.4.3 施工便桥要求\n\n施工便桥应设置限载、限宽、限速标志，验收后方可使用。\n\n## 9.4.4 利用既有道路要求\n\n利用既有道路时，运输前应对既有道路的桥涵、地下管线和构筑物的承载力进行调查、检测和验算，确认其能够满足运输要求和安全，并满足本规范第9.4.2条和第9.4.3条的要求。\n\n## 9.4.5 公路改扩建施工交通组织要求\n\n在不封闭交通情况下进行公路改扩建施工，应按相关规定和交通组织方案设置作业控制区，施工路段两端及沿线进出口处应设置明显的临时交通安全设施，并定期进行检查和维护。\n\n## 9.4.6 半幅施工作业隔离要求\n\n半幅施工作业区域与行车道之间必须设置隔离设施。应设专人和通信设备指挥交通疏导车辆。\n\n## 9.4.7 爆破作业交通管理要求\n\n爆破作业之前，必须临时封闭爆破警戒区内的交通。爆破后应立即清理道路上的土石，检修设施。应确认达到行车条件后，开放交通。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b10443f-619c-456c-a2f7-422375220db6', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.5 地震作用', '4.5 地震作用## 4.5.1 公路桥梁地震作用应符合现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）和《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01）的规定。\n\n![](images/d5d22faa262c94b1401877e0425b2fde2b120acf4a550a38b7a314c92155ed0b.jpg)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b23c30b-0688-459b-ae87-68d46655e6f4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '24 涵洞、通道', '24 涵洞、通道## 24.1 一般规定\n\n### 24.1.1 涵洞在开工前应根据设计文件进行现场核对；当设计文件与现场的实际情况差别较大，确需变更时，应及时办理设计变更手续。对地形复杂处、斜交、平曲线和纵坡上的涵洞，应先绘出定位详图，再依图放样施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b281912-974b-4fd1-b062-083bf066dfe2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录K 泥浆各种性能指标的测定方法', '附录K 泥浆各种性能指标的测定方法## K.1 相对密度\n\n### K.1.1 相对密度 $\\rho _ { x }$ 可采用泥浆相对密度计测定。将需要量测的泥浆装满泥浆杯，加盖并洗净从小孔溢出的泥浆，然后置于支架上，移动游码，使杠杆呈水平状态(即气泡处于中央)，读出游码左侧所示刻度，即为泥浆的相对密度。工地无以上仪器时，可用一口杯，先称其质量设为 $\\mathbf { m } _ { 1 }$ ，再装清水称其质量为 $\\mathbf { m } _ { 2 }$ ，倒去清水，装满泥浆并擦去杯周溢出的泥浆，称其质量为 $\\mathbf { m } _ { 3 }$ ，则\n$$\n\\rho _ { x } = { \\frac { m _ { 3 } - m _ { 1 } } { m _ { 2 } - m _ { 1 } } } ( \\mathrm { K } . 1 . 1 )\n$$\n\n## K.2 黏度\n\n### K.2.1工地可采用标准漏斗黏度计测定，黏度计如图K.2.1所示。用两端开口量杯分别量取 $2 0 0 \\mathrm { m L }$ 和 $5 0 0 \\mathrm { m L }$ 泥浆，通过滤网滤去大砂粒后，将 $7 0 0 \\mathrm { m L }$ 泥浆均注入漏斗，然后使泥浆从漏斗流出，流满 $5 0 0 \\mathrm { m L }$ 量杯所需时间(s)，即为所测泥浆的黏度 $\\eta$ 。\n\n  \n图K.2.1黏度计(尺寸单位： $\\mathbf { m m } ,$ )\n\n1－漏斗；2－管子；3－量杯 $2 0 0 \\mathrm { m L }$ 部分；4－量杯 $5 0 0 \\mathrm { m L }$ 部分；5－筛网及杯\n\n### K.2.2 校正方法：漏斗中注入 $7 0 0 \\mathrm { m L }$ 清水，流出 $5 0 0 \\mathrm { m L }$ ，所需时间应是15s，如偏差超过 $\\pm 1 \\mathsf { s }$ ，则量测泥浆黏度时应校正。\n\n## K.3 含砂率\n\n### K.3.1 工地可采用含砂率计(图K.3.1)测定。量测时，将调制好的泥浆 $5 0 \\mathrm { m L }$ 倒进含砂率计，然后再倒 $4 5 0 \\mathrm { m l }$ 清水，将仪器口塞紧，摇动lmin，使泥浆与水混合均匀，再将仪器竖直静放 $3 \\mathrm { m i n }$ ，仪器下端沉淀物的体积(由仪器上刻度读出)乘2即为含砂率$( \\% )$ 。(另有一种大型含砂率计，容积 $1 0 0 0 \\mathrm { m L }$ ，从刻度读出的数不乘2 即为含砂率。)\n\n  \n图K.3.1含砂率计(尺寸单位： $\\mathbf { m m } .$ )\n\n## K.4 胶体率\n\n### K.4.1胶体率亦称稳定率，是泥浆中土粒保持悬浮状态的性能。\n\n### K.4.2 测定方法：可将 $1 0 0 \\mathrm { m L }$ 的泥浆放入干净量杯中，用玻璃板盖上，静置24h后，量杯上部的泥浆可能澄清为透明的水，量杯底部可能有沉淀物。以100-(水 $^ +$ 沉淀物)体积即等于胶体率 $( \\% )$ 。\n\n## K.5 失水量和泥皮厚\n\n### K.5.1将一张 $1 2 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 2 0 \\mathrm { m m }$ 的滤纸置于水平玻璃板上，中央画一直径 $3 0 \\mathrm { m m }$ 的圆圈，将 $2 \\mathrm { m L }$ 的泥浆滴于圆圈中心， $3 0 \\mathrm { { m i n } }$ 后，量算湿润圆圈的平均半径减去泥浆坍平成为泥饼的平均半径 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ，算出的结果值 $\\mathrm { ( m m ) }$ 代表失水量（单位： $\\mathrm { m L } / \\mathrm { m i n }$ ）。在滤纸上量出泥饼厚度即为泥皮厚 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ )。泥皮愈平坦、愈薄，则泥浆质量愈高，一般不宜厚于 $2 { \\sim } 3 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b473102-0364-4626-851f-03525f67d0fe', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 水泥砂浆性能试验（Part 1）', '6 水泥砂浆性能试验## 6.1 水泥砂浆拌合物性能试验\n\n### T0587—2020 水泥砂浆拌和及稠度试验方法\n\n#### 1 目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥砂浆拌和及稠度的试验方法。\n\n本方法适用于水泥砂浆及指定采用本方法的其他材料，稠度试验适用于稠度小于$1 2 0 \\mathrm { m m }$ 的砂浆。\n\n引用标准：\n\n《公路工程集料试验规程》（JTGE42）\n\n《试验用砂浆搅拌机》（JG/T3033）\n\n#### 2 仪具与材料\n\n2.1 砂浆搅拌机：应符合现行《试验用砂浆搅拌机》（JG/T3033）的规定。\n\n2.2 砂浆稠度仪：由试锥、圆锥筒和支座三部分组成，如图 $\\mathrm { T 0 5 8 7 - 1 }$ 所示。试锥高度为$1 4 5 \\mathrm { m m }$ 、锥底直径为 $7 5 \\mathrm { m m }$ ，试锥连同滑杆的质量应为 $3 0 0 \\mathrm { g } { \\pm } 2 \\mathrm { g }$ ；圆锥筒为钢板制成的密闭圆锥，筒高为 $1 8 0 \\mathrm { m m }$ ，锥筒上口内径为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，体积约为 $1 0 6 0 \\mathrm { m L }$ ；支座分底座、支架及刻度盘三个部分，由铸铁、钢及其他金属制成。\n\n2.3 钢制捣棒：直径为 $1 0 \\mathrm { m m }$ 、长为 $3 5 0 \\mathrm { m m }$ ，端部为半球形。\n\n2.4 秒表等辅助工具。\n\n  \n图T0587-1 砂浆稠度仪示意图\n\n1-支架；2-齿条测杆；3-指针；4-刻度盘；5-滑杆；6-固定螺钉；7-圆锥体；8-圆锥筒；9-底座\n\n#### 3 试验准备\n\n3.1 试验室内温度应控制在 $2 0 ^ { \\circ } C \\pm 5 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度不小于 $5 0 \\%$ 。砂浆拌和用原材料应放  \n置试验室内至少 $2 4 \\mathrm { h }$ 。3.2 砂应过 $9 . 5 \\mathrm { m m }$ 的方孔筛， $4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 筛上分计筛余不超过 $1 0 \\%$ ，且砂料应翻拌均匀;  \n水泥及掺合料不允许有结块，使用前应用 $0 . 9 \\mathrm { m m }$ 过筛。3.3 砂料应为干燥状态，含水率不超过 $0 . 2 \\%$ ，含水率按现行《公路工程集料试验规程》  \n（JTGE42）的规定进行测定。3.4 材料用量以质量计。称量精度：水泥及掺合料、水和外加剂为 $\\pm 0 . 5 \\%$ ；砂为 $\\pm 1 \\%$ 。\n\n#### 4 砂浆拌和\n\n4.1 将砂浆搅拌锅清洗干净，并保持锅内润湿；按照配合比，先拌制不少于 $3 0 \\%$ 容量同配比砂浆，使搅拌机内壁挂浆，将剩余料卸出。4.2 将称好的砂料、水、水泥及外掺料等依次倒入机内，立即开动搅拌机，搅拌时间不应少于120s。掺有掺合料和外加剂的砂浆，其搅拌时间不应少于180s。一次拌和量不宜少于搅拌机容量的 $3 0 \\%$ ，不宜大于搅拌机容量的 $7 0 \\%$ 。\n\n#### 5 试验步骤\n\n5.1 应按本方法4制备砂浆。\n\n5.2 将圆锥筒和试锥表面用湿布擦干净，并用少量润滑油轻擦滑杆，然后将滑杆上多余的油用吸油纸擦净，使滑杆能自由滑动。\n\n5.3 将砂浆拌合物一次装入圆锥筒，使砂浆表面低于圆锥筒口约 $1 0 \\mathrm { m m }$ 左右，用捣棒自圆锥筒中心向边缘插捣 25次，然后用木锤在圆锥筒周围距离大致相等的四个不同部位轻轻敲击 $5 { \\sim } 6$ 次，使砂浆表面平整，随后将圆锥筒置于砂浆稠度仪的底座上。\n\n5.4 调节试锥滑杆的固定螺栓，缓慢向下移动滑杆，当试锥尖端与砂浆表面刚接触时，拧紧固定螺丝，使齿条测杆下端刚接触滑杆上端，读出刻度盘上的读数 $H _ { 0 }$ （精确至 $1 \\mathrm { m m } .$ ）。\n\n5.5 拧开固定螺栓，同时计时，10s后立即拧紧固定螺丝，将齿条测杆下端接触滑杆上端，从刻度盘上读数 $H _ { 1 }$ 、 $H _ { 0 }$ 和 $H _ { 1 }$ 的差值，即为砂浆的稠度值，精确至 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n5.6 圆锥筒内的砂浆只允许测定一次稠度，重复测定时，应重新取样。\n\n#### 6 结果处理\n\n以两次平行试验测值的算术平均值作为试验结果，精确至 $1 \\mathrm { m m }$ ；如两次测值之差大于$1 0 \\mathrm { m m }$ ，则重新试验。\n\n#### 7 试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称；  \n（2） 原材料的品种、规格和产地；  \n（3） 试验日期及时间；  \n（4） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度；  \n（6）执行标准；  \n（7）砂浆配合比、砂浆稠度；  \n（8）要说明的其他内容。\n\n#### 条文说明：\n\n本方法参照《建筑砂浆基本性能试验方法标准》（JGJ70—2009）（以下简称“参考标准”）编制，因砂浆在公路工程挡墙、边坡等工程部位应用较多，故增加了砂浆稠度试验方法。与参考标准不同在于，拌和用砂，选用干燥状态，并对干燥状态做了限定：含水率 $\\leqslant 0 . 2 \\%$ 。参考标准用砂为饱和面干，饱和面干砂受砂的含量影响较大，且不容易操作，出于上述原因，砂浆用砂及混凝土原材料均将拌和用砂状态调整为干燥状态。\n\n### T0588—2020 水泥砂浆分层度试验方法\n\n#### 1 目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥砂浆分层度的试验方法。\n\n本方法适用于测定水泥砂浆及指定采用本方法测定的其他材料。\n\n引用标准：\n\n水泥砂浆拌和及稠度试验方法（T0587）\n\n《混凝土试');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b4ba70c-5c7f-4408-a0af-f4e6591faf22', '124《厚钢板超声检测方法》（GB-T2970-2016）.md', '7.4 单个缺陷指示面积的评定规则', '7.4 单个缺陷指示面积的评定规则## 7.4.1 单个缺陷按其表现的面积作为该缺陷的单个指示面积。\n## 7.4.2 当多个缺陷的相邻间距小于 $1 0 0 ~ \\mathsf { m m }$ 或间距小于相邻缺陷(以指示长度来比较)的指示长度(取其较大值)时，其各块缺陷面积之和作为单个缺陷指示面积。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b53b0e4-7e96-4349-8ac9-24dfb6719160', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 4）', '率进行选择，减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。\n\n### 6．1．3．5 制动器的选择\n\n在回转机构最不利工作状态下，其制动器应能使回转部分从运动中停止；对塔式起重机，则是使已停住的回转部分在工作中能保持定位不动。制动减速度不宜超过6．1．3．3．3的规定。\n\n回转机构的制动转矩按式（93）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = \\frac { \\sum { J \\ \\bullet \\ n } } { 9 . 5 5 t _ { \\mathrm { Z } } } \\mathrm { + } M _ { \\mathrm { C } }\n$$\n\n……（93）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ ———回转机构的制动转矩，单位为牛米犑 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$\\Sigma J$ ———起重机回转制动时，回转机构及含吊运物品在内的全部回转运动质量换算到电动机轴（制动器轴）上的机构总转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；$n$ 同式（82）；$t _ { Z }$ — 回转机构制动时间，单位为秒（s）；  \nC——— 换算到电动机轴上的等效回转力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；$M _ { \\mathrm { C } } = { \\frac { \\eta } { i } } ( M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\mathrm { a } } - M _ { \\mathrm { m } } )$ 回转机构的总传动效率；i 由制动器轴到回转支承装置的回转机构总传动比；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\alpha }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）。\n\n### 6．1．3．6 极限力矩联轴器的选择\n\n对于有自锁可能的传动机构应装设极限力矩联轴器。非自锁机构如果不装设极限力矩联轴器，则应计算传动机构在事故状态下的静强度。\n\n极限力矩联轴器的摩擦力矩，按式（94）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { i l } } = 1 . 1 \\Big [ M _ { \\mathrm { m a x } } - \\frac { ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) n } { 9 . 5 5 t } \\Big ] i _ { \\mathrm { c } } \\eta \\qquad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { j l } }$ — 极限力矩联轴器的摩擦力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \nmax— 电动机最大起动转矩或制动器的制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ l ~ } } , J _ { \\mathrm { ~ 2 ~ } }$ 见式（82）；$_ n$ 同式（82）；$t$ 起、制动时间，单位为秒（s)；$i _ { \\mathrm { c } }$ — 电动机至极限力矩联轴器的回转机构传动比；-电动机至极限力矩联轴器的传动效率。\n\n## 6．1．4 变幅机构\n\n### 6．1．4．1 变幅阻力\n\n#### 6．1．4．1．1 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力\n\n在非平衡动臂式变幅机构变幅全过程中的不同幅度位置，变幅牵引构件（如钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸活塞等）上的总变幅阻力可能会有较大的变化。每一个变幅位置上变幅牵引构件的最大变幅阻力按式（95）计算：\n\n$P _ { z } = P _ { \\circ } + P _ { l } + P _ { \\mathrm { w } } + P _ { \\mathrm { s h } } + P _ { \\mathrm { e } } + P _ { \\mathrm { c } } + P _ { \\mathrm { f } } + P _ { \\mathrm { a } }$ ……( 95 )\n\n式中：\n\n\n\n$P _ { Z }$ 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ o ~ } }$ — 变幅时吊运物品非水平位移所引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathit { l } }$ 臂架系统自重未能完全平衡引起的变幅阻力，单位为牛顿(N)；  \n$P _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ — 作用在臂架系统上的风载荷引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { s h } }$ — 作用在吊运物品上的风载荷、起重机回转时吊运物品的离心力以及变幅、回转、运行起动或制动时在吊运物品上造成的水平惯性力等引起的起升滑轮组对铅垂线的偏角 $\\alpha$ 造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ — 变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ 臂架铰轴等关节中的摩擦力和补偿滑轮组的效率造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b553376-315d-475c-b722-37b3d0ed0ab6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 25）', '>6</td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>0.999</td><td rowspan=1 colspan=1>0.999</td><td rowspan=1 colspan=1>0.998</td><td rowspan=1 colspan=1>0.997</td><td rowspan=1 colspan=1>0.996</td><td rowspan=1 colspan=1>0.995</td><td rowspan=1 colspan=1>0.993</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>0.992</td><td rowspan=1 colspan=1>0.990</td><td rowspan=1 colspan=1>0.988</td><td rowspan=1 colspan=1>0.986</td><td rowspan=1 colspan=1>0.983</td><td rowspan=1 colspan=1>0.981</td><td rowspan=1 colspan=1>0.978</td><td rowspan=1 colspan=1>0.976</td><td rowspan=1 colspan=1>0.973</td><td rowspan=1 colspan=1>0.970</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>0.966</td><td rowspan=1 colspan=1>0.959</td><td rowspan=1 colspan=1>0.953</td><td rowspan=1 colspan=1>0.947</td><td rowspan=1 colspan=1>0.940</td><td rowspan=1 colspan=1>0.934</td><td rowspan=1 colspan=1>0.928</td><td rowspan=1 colspan=1>0.921</td><td rowspan=1 colspan=1>0.915</td><td rowspan=1 colspan=1>0.909</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>0.902</td><td rowspan=1 colspan=1>0.896</td><td rowspan=1 colspan=1>0.890</td><td rowspan=1 colspan=1>0.884</td><td rowspan=1 colspan=1>0.877</td><td rowspan=1 colspan=1>0.871</td><td rowspan=1 colspan=1>0.865</td><td rowspan=1 colspan=1>0.858</td><td rowspan=1 colspan=1>0.852</td><td rowspan=1 colspan=1>0.846</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>0.839</td><td rowspan=1 colspan=1>0.833</td><td rowspan=1 colspan=1>0.826</td><td rowspan=1 colspan=1>0.820</td><td rowspan=1 colspan=1>0.814</td><td rowspan=1 colspan=1>0.807</td><td rowspan=1 colspan=1>0.801</td><td rowspan=1 colspan=1>0.794</td><td rowspan=1 colspan=1>0.788</td><td rowspan=1 colspan=1>0.781</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.775</td><td rowspan=1 colspan=1>0.768</td><td rowspan=1 colspan=1>0.762</td><td rowspan=1 colspan=1>0.755</td><td rowspan=1 colspan=1>0.748</td><td rowspan=1 colspan=1>0.742</td><td rowspan=1 colspan=1>0.735</td><td rowspan=1 colspan=1>0.729</td><td rowspan=1 colspan=1>0.722</td><td rowspan=1 colspan=1>0.715</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.709</td><td rowspan=1 colspan=1>0.702</td><td rowspan=1 co');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b56b8f5-6bf6-432d-a67c-093ad092d147', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 1）', '4.1作用分类、代表值和作用组合4.1.1公路桥涵设计采用的作用分为永久作用、可变作用、偶然作用和地震作用四类，规定于表4.1.1。\n\n表4.1.1作用分类  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>序   号</td><td rowspan=1 colspan=6>分类</td><td rowspan=1 colspan=1>名称</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=3 colspan=6></td><td rowspan=1 colspan=1>结构重力（包括结构附加重力）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>预加力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=3></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=1>土的重力</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4</td><td rowspan=2 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=2>永久作用</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=3></td><td rowspan=3 colspan=3></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td></td><td></td><td></td><td rowspan=1 colspan=1>水浮力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td></td><td></td><td></td><td rowspan=1 colspan=1>基础变位作用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=13 colspan=6>可变作用</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车荷载</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>9</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车冲击力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车离心力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>11</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车引起的土侧压力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>12</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车制动力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>13</td><td rowspan=1 colspan=1>人群荷载</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>14</td><td rowspan=1 colspan=1>疲劳荷载</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>风荷载</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>16</td><td rowspan=1 colspan=1>流水压力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>17</td><td rowspan=1 colspan=1>冰压力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>18</td><td rowspan=1 colspan=1>波浪力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>19</td><td rowspan=1 colspan=1>温度（均匀温度和梯度温度）作用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>支座摩阻力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>21</td><td></td><td rowspan=3 colspan=5>偶然作用</td><td rowspan=1 colspan=1>船舶的撞击作用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>22</td><td></td><td rowspan=1 colspan=1>漂流物的撞击作用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>23</td><td></td><td rowspan=1 colspan=1>汽车撞击作用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>24</td><td></td><td rowspan=1 colspan=5>地震作用</td><td rowspan=1 colspan=1>地震作用</td></tr></table>\n\n\n4');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b59a300-a6bb-438c-bf25-acf887c0cfc1', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验报告', '5 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n(2） 原材料的品种、规格和产地以及混凝土配合比;  \n(3） 试验日期及时间；  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度；  \n(6）振动出浆量 $M _ { \\nu }$ ；  \n（7）松铺系数 $U$ ；  \n（8）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b70e5db-b2e9-4c1e-bd16-d8de5ba627db', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '6.3落地式操作平台', '6.3落地式操作平台6.3.1对落地式操作平台，本条列出了五款应遵守的规定，具体搭设时，尚应遵守相关脚手架规范的规定。\n\n第款 因脚手架不具备承受操作平台的荷载，为防止影响脚手架的稳定及满足操作平台架体稳定性与安全要求，规定操作平台不得与脚手架连接；\n\n第四款指出了操作平台架体整体稳定需注意的几项内容。设置剪刀撑、斜撑可增强脚手架的纵向刚度，阻止脚手架倾斜，并有助于提高立杆的承载能力；\n\n第五款对连墙件的设置提出要求，是因为连墙件对架体稳定具有不可忽视的重要作用。\n\n6.3.2施工现场搭设操作平台的材料有钢管、型钢或用门架式\n\n或承插式钢管脚手架组装，对操作平台搭设的材料不作明确规定，要求其符合相应的脚手架规范的规定，是为方便施工现场对搭设材料的选择。\n\n${ \\bf 6 . 3 . 3 { \\sim } 6 . 3 . 5 }$ 相关脚手架规范对架体的计算有明确规定，本规范不再赘述。\n\n6.3.6第一款，对操作平台的材料和配件在搭前进行检查，是验证其质量是否良好的重要工作；\n\n第二款，要求在搭设中分层、分阶段进行验收，旨在防止产生累计偏差；\n\n第三款，相应的脚手架规范已有明确规定，本规范仅作原则要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b7be1ad-a3ce-41ad-89b0-0c4f0806fd16', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '附录A防护栏杆的设计计算（Part 3）', ' { z } } { A _ { \\mathrm { n } } } \\leqslant f _ { 2 }\n$$\n\n式中： $\\pmb { \\sigma } _ { 2 }$ \\~ -立杆的受压应力 $\\scriptstyle ( \\mathbf { N } / \\mathbf { m } \\mathbf { m } ^ { 2 } .$ ；$N _ { z }$ 立杆的轴心压力设计值（N)；$A _ { \\mathfrak { n } }$ -立杆净截面面积（ $\\mathrm { . m m ^ { 2 } }$ ）；$f _ { 2 }$ -立杆的抗压强度设计值（ $\\mathrm { \\cdot N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）。\n\n2立杆尚应按下式计算其稳定性：\n\n$$\n\\frac { N _ { z } } { \\phi A } \\leqslant f _ { 2 }\n$$\n\n式中： $\\phi$ —轴心受压构件的稳定系数；$A ^ { . }$ —立杆毛截面面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）。\n\n## 附录C悬挑式操作平台的设计计算\n\nC.0.1悬挑式操作平台（图C.0.1-1、图C.0.1-2）应采用型钢作主梁与次梁，满铺厚度不应小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 的木板或同等强度的其他材料，并应采用螺栓与型钢梁固定。\n\n  \n图C.0.1-1斜拉方式的悬挑式操作平台示意图1—木楔侧向紧；2—两根 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 长直径 $1 8 \\mathrm { m m }$ 的HRB400 钢筋\n\nC.0.2悬挑式操作平台的平台板下次梁应符合下列规定：\n\n1恒荷载（永久荷载）中的自重，当采用槽钢［10时应以$0 . 1 \\mathrm { { k N / m } }$ 计，铺板应以 $0 . 4 \\mathrm { { k N / m ^ { 2 } } }$ 计；施工可变荷载应采用$1 5 \\mathrm { k N }$ 集中荷载或 $2 . 0 \\mathrm { k N / m ^ { 2 } }$ 均布荷载，并应按依本规范附录B\n  \n图C.0.1-2下支承方式的悬挑式操作平台示意图（单位： $\\mathrm { { m m } , }$ 1一梁面预埋件；2一栏杆与［16焊接；3一斜撑杆\n\n公式（B.0.1-1)、（B.0.1-2）计算弯矩。当次梁带悬臂且为均布荷载时，应按下列公式计算弯矩设计值：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { c } } = \\left( \\gamma _ { \\mathrm { G } } \\ : \\frac { 1 } { 8 } q _ { \\mathrm { c } _ { \\mathrm { h } } } L _ { \\mathrm { 0 c } } ^ { 2 } + \\gamma _ { \\mathrm { Q } } \\ : \\frac { 1 } { 8 } q _ { \\mathrm { c } _ { \\mathrm { k } } } L _ { \\mathrm { 0 c } } ^ { 2 } \\right) \\bullet ( 1 - \\eta ^ { 2 } ) ^ { 2 }\n$$\n\n$$\n\\eta = \\frac { a } { L _ { \\mathrm { o c } } }\n$$\n\n式中： $M _ { \\mathrm { c } }$ -次梁最大弯矩设计值（ $\\mathbf { \\nabla } \\cdot \\mathbf { m } \\mathbf { m } )$ ；$\\gamma _ { \\mathrm { G } }$ 恒荷载分项系数；$q _ { \\mathrm { c } _ { \\mathrm { b } } }$ - 次梁上等效均布恒荷载标准值（ $\\cdot \\mathbf { N } / \\mathbf { m } \\mathbf { m } )$ ；$L _ { \\mathrm { 0 c } }$ 次梁的计算跨度（ $\\mathrm { ( m m ) }$ ；YQ 可变荷载分项系数；$q _ { \\mathrm { c } _ { \\mathrm { k } } }$ - -次梁上等效均布可变荷载标准值！ $\\cdot \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } )$ ；$^ a$ 悬臂长度 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ ；悬臂长度比值。\n\n## 2次梁抗弯强度应按附录A公式（A.0.2-2）计算。\n\n### C.0.3次梁下主梁计算应符合下列规定：\n\n1外侧主梁和钢丝绳吊点应作承载计算，并应按本规范附录B公式（B.0.2）计算外侧主梁弯矩值。当主梁采用［20槽钢时，自重应以 $0 . 2 6 \\mathbf { k } \\mathbf { N } / \\mathbf { m }$ 计。当次梁带悬臂时，应按下列公式\n\n计算次梁传递于主梁的荷载：\n\n$$\nR = \\frac { 1 } { 2 } q L _ { \\mathrm { 0 c } } ( 1 + \\eta ) ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $R ^ { . }$ —次梁搁置于外侧主梁上的支座反力设计值，即传递于主梁的荷载（N)；$q$ -次梁上的等效均布荷载设计值！ $\\left( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } \\right)$ 。\n\n2主梁弯矩计算荷载应包括次梁所传递集中荷载和主梁自重荷载；主梁抗弯强度应按附录A公式（A.0.2-2）计算。\n\n### C.0.4钢丝绳验算应符合下列规定：\n\n1钢丝绳应按下式计算所受拉力标准值：\n\n$$\nT = { \\frac { Q L _ { \\mathrm { 0 y } } } { 2 \\math');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b82c4f8-3997-45bb-9d64-9f28ddfea103', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '4检测步骤应符合下列规定：', '4检测步骤应符合下列规定：1)从0开始，以0.07kPa/s加载速度加压到0.7kPa;  \n2)加载至规定压力等级并保持该压力时间60s，检查试件是否出现破坏或失效；  \n3)排除空气卸压回到零位，检查试件是否出现破坏或失效；  \n4)重复上述步骤，以每级 $0 . 7 \\mathrm { k P a }$ 逐级递增作为下一个压力等级，每个压力等级应保持该压力60s，然后排除空气卸压回到零位，再次检查试件是否出现破坏或失效；  \n5)重复测试程序直到试件出现破坏或失效，停止试验并记录破坏前一级压力值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b83aaf1-15c1-404c-91e6-feab9670a84b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞', '附 录 犞## （资料性附录）\n## 流动式起重机的倾覆线\n\n在本附录中，图V．1～图V．5只是流动式起重机的倾覆线的示意图，实际倾覆线取决于各起重机的具体设计。\n\n### 犞．1 起重机支承在车轮（轮胎）上\n#### 犞．1．1 车轮（轮胎）不带悬架或悬架装置被锁定（见图 V．1和图 V．2）\n\n倾覆线为车轮着地点的连线。对于装有双轮轴或多后轴摆动悬架的底盘，应考虑以下两种情况：\n\na） 摆动悬架轴被固定或被锁定的情况下，则为外车轮（轮胎）着地点的连线；  \nb） 车轮安装在可摆动悬架上时，则为摆动轴的轴线。\n\n  \n图 犞．1\n\n  \n图 犞．2\n\n#### 犞．1．2 车轮悬架装置未锁定（见图 V．3）\n\n倾覆线是悬架装置作用点的连线。\n\n### 犞．2 起重机支承在外伸支腿上（见图 V．4）\n\n倾覆线是各支承中心点的连线，但除外伸支腿外，还存在柔性支承面（如充气轮胎），则应考虑此柔性支承面。\n\n  \n图 犞．3\n\n  \n图 犞．4\n\n### 犞．3 起重机支承在履带上（见图 V．5）\n\n倾覆线是驱动轮轴心的连线和引导轮轴心的连线。\n\n  \n图 犞．5\n\n附 录 犠（资料性附录）符号和代号\n## 表 犠．1 符号／代号表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b8607cb-62d5-4a92-9eb1-691c51f0f261', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', 'C.0.3 金属屋面动态压力抗风揭检测应符合下列规定', 'C.0.3 金属屋面动态压力抗风揭检测应符合下列规定：1动态风荷载检测装置应由试验箱体、风压提供装置、控制设备及测量装置组成（图C.0.3-1）。试验箱体不小于 $3 . 5 \\mathrm { { m } } \\times 7 . 0 \\mathrm { { m } }$ ，应能承受至少 $2 0 \\mathrm { { k P a } }$ 的压差。\n\n  \n图C.0.3-1 动态风荷载检测装置示意\n\n1—上部压力箱；2—试件及安装框架；3一下部压力箱；4一压力测量装置；\n\n5—压力控制装置；6一供风设备；7一位移测量装置；\n\n8一集流罩；9—观察窗\n\n2差压传感器精度应达到示值的 $1 \\%$ ，测量响应速度应满足波动加压测量的要求，位移计的精度应达到满量程的 $0 , \\ 2 5 \\%$ 。\n\n3 动态风荷载应取1.4倍风荷载标准值，即 $\\mathrm { w d } { = } 1 . 4 \\mathrm { w s }$ 。\n\n4检测步骤应符合下列规定：\n\n1)对试件下部压力箱施加稳定正压，同时向上部压力箱施加波动的负压，待下部箱体压力稳定，且上部箱体波动压力达到对应值后，开始记录波动次数。\n\n2)波动负压范围应为负压最大值乘以其对应阶段的比例系数，波动负压范围和波动次数应符合表C.0.3的规定。\n\n## 表 C.0.3 波动加压顺序\n\n\n\n\n\n3)波动压力差周期为 $1 0 \\mathrm { s } \\pm 2 \\mathrm { s }$ ，如图C.0.3-2所示。\n\n  \n图C.0.3-2一个周期波动压力示意\n\n5动态风荷载检测一个周期次数为5000次，检测不应小于一个周期。出现以下情况之一应判定为试件的破坏或失效：\n\n1)试件与安装框架的连接部分发生松动和脱离；  \n2)面板与支承体系的连接发生失效；  \n3)试件面板产生裂纹和分离；  \n4)其他部件发生断裂、分离以及任何贯穿性开口；  \n5)设计规定的其他破坏或失效。\n\n6检测结果的合格判定应符合下列规定：\n\n1)动态风荷载检测结束，试件未失效；\n\n2)继续进行静态风荷载检测至其破坏失效，且应满足下式要求：\n\n式中：K- -抗风揭系数；wu——抗风揭压力值；ws——风荷载标准值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b92eac5-5ce7-4a93-a46d-615668e3d5f9', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第九十五条 生产经营单位的主要负责人未履行本法规定的安全生产管理职责', '第九十五条 生产经营单位的主要负责人未履行本法规定的安全生产管理职责，导致发生生产安全事故的，由应急管理部门依照下列规定处以罚款：（一）发生一般事故的，处上一年年收入百  \n分之四十的罚款；（二）发生较大事故的，处上一年年收入百  \n分之六十的罚款；（三）发生重大事故的，处上一年年收入百  \n分之八十的罚款；（四）发生特别重大事故的，处上一年年收\n\n入百分之一百的罚款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1b9cecaf-9fdc-45d8-be06-89db76631aeb', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '中华人民共和国国务院令', '中华人民共和国国务院令');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1ba281c4-7d7c-40cb-a2a0-6a6bec5b6354', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '4 钢筋（Part 1）', '4 钢筋## 4.1 一般规定\n\n4.1.1 桥涵工程中采用的普通钢筋应符合现行《钢筋混凝土用钢第 1部分：热轧光圆钢筋》（GB/T 1499.1）、《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》（GB/T 1499.2）、《钢筋混凝土用余热处理钢筋》（GB 13014）、《冷轧带肋钢筋》（GB/T 13788）的规定；环氧涂层钢筋应符合现行《钢筋混凝土用环氧涂层钢筋》（GB/T 25826）的规定；其他特殊钢筋应符合其相应产品标准的规定。\n\n### 条文说明：\n\nHPB235 热轧光圆钢筋和 HRB 335 螺纹钢筋已不再生产，故本次修订将 HPB235、HRB335两种钢筋取消，采用 HPB300、HRB400、HRBF400、HRB500、RRB400 等 5 类钢筋，与设计规范保持一致。\n\n条文中的“相应产品标准”，是指该产品相应的国家标准或行业标准。\n\n4.1.2 钢筋应具有出厂质量证明书和试验报告单，进场时除应检查其外观和标志外，应按不同的钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分批抽取试样进行力学性能检验，检验试验方法应符合现行国家标准的规定。钢筋经进场检验合格后方可使用。\n\n4.1.3 钢筋分批检验时，可由同一牌号、同一炉罐号、同一尺寸的钢筋进行组批，每批的质量应不大于60t，超过60t 的部分，每增加40t（或不足40t 的余数）应增加一个拉伸和一个弯曲试验试样；钢筋的进场检验亦可由同一牌号、同一冶炼方法、同一浇注方法的不同炉罐号组成混合批进行，但各炉罐号的含碳量之差应不大于 $0 . 0 2 \\%$ ，含锰量之差应不大于$0 . 1 5 \\%$ 。\n\n4.1.4 钢筋在运输过程中应避免锈蚀、污染或被压弯；在工地存放时，应按不同品种、规格，分批分别堆置整齐，不得混杂，并应设立识别标志，存放的时间宜不超过 6 个月；存放场地应有防、排水设施，且钢筋不得直接置于地面，应垫高或堆置在台座上，顶部应采用合适的材料予以覆盖，防止水浸和雨淋。\n\n4.1.5 在工程施工过程中，应采取适当的措施，防止钢筋产生锈蚀。对设置在结构或构件中的预留钢筋的外露部分，当外露时间较长且环境湿度较大时，宜采取包裹、涂刷防锈材料或其他有效方式，进行临时性防护。\n\n4.1.6 钢筋的级别、种类和直径应按设计规定采用，当需要代换时，应得到设计认可。\n\n4.1.7 预制构件的吊环，必须采用未经冷拉的热轧光圆钢筋制作，且其使用时的计算拉应力应不大于65MPa。\n\n### 条文说明：\n\n规定本条的目的主要是为保证构件在吊装时的安全。因冷拉过的热轧光圆钢筋或未冷拉的带肋钢筋，其冷弯性能较差，用作吊环时易发生脆断，特别在冬季气温较低时更甚，故作此规定。吊环钢筋原规范采用 HPB235 钢筋，拉应力限值为 50MPa，现采用 HPB300 钢筋，故其拉应力限值相应修改为 65 MPa，与设计规范的规定保持一致。\n\n## 4.2 加工\n\n4.2.1 钢筋的表面应洁净、无损伤，使用前应将表面的油渍、漆皮、鳞锈等清除干净，带有颗粒状或片状老锈的钢筋不得使用。\n\n4.2.2 钢筋应平直、无局部弯折，成盘的钢筋和弯曲的钢筋在加工前均应调直。采用冷拉方法调直钢筋时，HPB300 钢筋的冷拉率宜不大于 $2 \\%$ ；HRB400 钢筋的冷拉率宜不大于$1 \\%$ 。\n\n4.2.3 钢筋宜采用数控化机械设备在专用厂房中集中下料和加工，其形状、尺寸应符合设计的规定；加工后的钢筋，其表面不应有削弱钢筋截面的伤痕。\n\n### 条文说明：\n\n钢筋采用数控化机械设备在专用的厂房中集中下料和加工，近年来已得到了较好的普及应用。工程实践证明，这种做法对于保证工程的质量、提升工程的品质具有良好的促进作用，同时这也是标准化施工的具体体现，故本次修订将此项要求列入。\n\n4.2.4 钢筋的弯制和端部的弯钩应符合设计要求，设计未要求时，应符合表 4.2.4 的规定。\n\n表 4.2.4 受力主钢筋制作和末端弯钩形状  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>弯曲部位</td><td rowspan=1 colspan=1>弯曲角度</td><td rowspan=1 colspan=1>形状图</td><td rowspan=1 colspan=1>钢筋种类</td><td rowspan=1 colspan=1>弯曲直径D</td><td rowspan=1 colspan=1>平直段长度</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>末端弯钩</td><td rowspan=1 colspan=1>180°</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>HPB300</td><td rowspan=1 colspan=1>≥2.5d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥3d</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>135°</td><td rowspan=1 colspan=1>T     国</td><td rowspan=1 colspan=1>HRB400HRBF400HRB500RRB400</td><td rowspan=1 colspan=1>≥5d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥5d</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>90°</td><td rowspan=1 colspan=1>DT</td><td rowspan=1 colspan=1>HRB400HRBF400HRB500RRB400</td><td rowspan=1 colspan=1>≥5d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥10d</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>中间弯折</td><td ro');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1bac1cd1-15ff-40b5-af23-a7fc71e7fd76', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥胶砂干缩的试验方法。  \n本方法适用于通用硅酸盐水泥、道路硅酸盐水泥及指定采用本方法的其他品种水泥。\n\n引用标准：\n\n《行星式水泥胶砂搅拌机》（JC/T681)《水泥胶砂干缩试验方法》（JC/T603）水泥胶砂强度试验方法（ISO）（T0506)水泥胶砂流动度试验方法（T0507）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1bb01182-ddc8-42b3-8d70-344099a0eec2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算确定下区格局部压应力值 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）及其扩散区长度 $c ( y )$ ）时，可参照局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 和分布长度 $C$ 沿板宽方向的变化公式，即式（N．1）和式（N．2）计算：\n\n  \n图 犖．1\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\it y ) = \\frac { 2 \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\pi } \\bigg [ \\arctan \\frac { c } { y } - 3 \\bigg ( \\frac { y } { B } \\bigg ) ^ { 2 } \\bigg ( 1 - \\frac { 2 y } { 3 B } \\bigg ) \\arctan \\frac { c } { B } \\bigg ] \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n$$\nc ( \\boldsymbol { y } ) = c \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\boldsymbol { y } ) } \\Big ( 1 - \\frac { \\boldsymbol { y } } { B } \\Big )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）— 局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$c ( y )$ -局部压应力的分布长度 $C$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$y$ 以局部压应力作用边为原点向另一边方向的坐标，即板的上边缘至下区格上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$B$ —腹板的总宽(高)度,单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ arctan $\\frac { c } { y }$ $\\frac { c } { B }$ 的单位为弧度。\n\n## 犖．3 包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$\n\n包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $K$ 按表N．2计算。\n\n表 犖．2 带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n表 犖．2（续）  \n\n\n\n\n\n注： $\\gamma _ { \\mathrm { a } } = \\frac { E I _ { \\mathrm { S } } } { b D } , \\delta _ { \\mathrm { a } } = \\frac { A _ { \\mathrm { S } } } { b t }$ ：\n\n$I _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ），当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线计算；一侧配置时，按与板相连的加劲肋边缘为轴线计算；\n\n$A _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$r$ -板被加劲肋的分隔数；  \n$D { = } \\frac { E t ^ { 3 } } { 1 2 ( 1 { - } v ^ { 2 } ) } ( \\tau$ 为钢材的泊桑比）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1bb2c2c4-0131-4aab-9234-0679f11fa54e', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10变形监测（Part 3）', '当采用水准测量方法进行垂直位移监测时，应符合下列规定：\n\n1垂直位移监测网的主要技术要求，应符合表10．4．8的规定。\n\n## 表10.4.8垂直位移监测网的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n2水准观测的主要技术要求，应符合本规范10．3．4条的规定。\n\n### 10．4．9静力水准测量，应满足下列要求：\n\n1静力水准观测的主要技术要求，应符合表10．4．9 的规定。\n\n## 表10.4.9静力水准观测的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：表中 $_ n$ 为高差个数。\n\n2 观测前，应对观测头的零点差进行检验。3 应保持连通管路无压折，管内液体无气泡。4 观测头的圆气泡应居中。5 两端测站的环境温度不宜相差过大。6 仪器对中误差不应大于 $2 \\mathrm { m m }$ ，倾斜度不应大于 $1 0 ^ { \\prime }$ 。7宜采用两台仪器对向观测，也可采用一台仪器往返观测。液面稳定后，方能开始测量；每观测一次，应读数3次，取其平均值作为观测值。\n\n### 10．4．10电磁波测距三角高程测量，宜采用中点单岘法，也可采用直返岘法。其主要技术要求应符合下列规定：\n\n1垂直角宜采用 $1 { ^ { \\prime \\prime } }$ 级仪器巾丝法对向观测各6测回，测回间垂直角较差不应大于6。2　测距长度宜小于 $5 0 0 \\mathrm { m }$ ，测距中误差不应超过 $3 \\mathrm { m m }$ 。3 岘标高(仪器高)，应精确量至0．1mm。4必要时，测站观测前后各测量一次气温、气压，计算时加入相应改正。\n\n### 10．4．11主体倾斜和挠度观测，应符合下列规定：  \n1可采用监测体顶部及其相应底部变形观测点的相对水平位移值计算主体倾斜。  \n2 可采用基础差异沉降推算主体倾斜值和基础的挠度。  \n3 重要的直立监测体的挠度观测，可采用正倒垂线法、电垂直梁法。  \n4监测体的主体倾斜率和按差异沉降推算主体倾斜值，按本规范附录F的公式计算;按差异沉降推算基础相对倾斜值和基础挠度，按本规范附录G的公式计算。  \n### 10．4．12当监测休出现裂缝时，应根据需要进行裂缝观测并满足下列要求：1裂缝观测点，应根据裂缝的走向和长度，分别布设在裂缝的最宽处和裂缝的末端。2裂缝观测标志，应跨裂缝牢固安装。标志可选用镶嵌式金属标志、粘贴式金属片标  \n志、钢尺条、坐标格网板或专用量测标志等。3标志安装完成后，应拍摄裂缝观测初期的照片。4裂缝的量测，可采用比例尺、小钢尺、游标卡尺或坐标格网板等工具进行；量测应  \n精确至0．1mm。\n\n5裂缝的观测周期，应根据裂缝变化速度确定。裂缝初期可每半个月观测一次，基本稳定后宜每月观测一次，当发现裂缝加大时应及时增加观测次数，必要时应持续观测。\n\n### 10．4．13全站仪自动跟踪测量的主要技术要求，应符合下列规定：\n\n1测站应设立在基准点或工作基点上，并采用有强制对中装置的观测台或观测墩；测站视野应开阔无遮挡，周围应设立安全警示标志；应同时具有防水、防尘设施。\n\n2监测体上的变形观测点宜采用观测棱镜，距离较短时也可采用反射片。\n\n3数据通信电缆宜采用光缆或专用数据电缆，并应安全敷设，连接处应采取绝缘和防水措施。\n\n4作业前应将自动观测成果与人工测量成果进行比对，确保自动观测成果无误后，方能进行自动监测。\n\n5测站和数据终端设备应备有不间断电源。\n\n6数据处理软件，应具有观测数据自动检核、超限数据自动处理、不合格数据自动重测，观测目标被遮挡时，可自动延时观测处理和变形数据自动处理、分析、预报和预警等功能。\n\n### 10．4．14当采用摄影测量方法时，应满足下列要求：\n\n1应根据监测体的变形特点、监测规模和精度要求，合理选用作业方法，可采用时间基线视差法、立体摄影测量方法或实时数字摄影测量方法等。\n\n2监测点标志，可采用十字形或同心圆形，标志的颜色应使影像与标志背景色调有明显的反差，可采用黑、白、黄色或两色相间。\n\n3像控点应布设在监测体的四周；当监测体的景深较大时，应在景深范围内均匀布设。像控点的点位精度不宜低于监测体监测精度的 $1 / 3$ 。\n\n当采用直接线性变换法解算待定点时，一个像对的控制点宜布设 $6 { \\sim } 9$ 个；当采用时间基线视差法时，一个像对宜布设4个以上控制点。\n\n4对于规模较大、监测精度要求较高的监测项目，可采用多标志、多摄站、多相片及多量测的方法进行。\n\n5摄影站，应设置在带有强制归心装置的观测墩上。对于长方形的监测体，摄影站宜布设在与物体长轴相平行的一条直线上，并使摄影主光轴垂直于被摄物体的主立面；对于圆柱形监测体，摄影站可均匀布设在与物体中轴线等距的周围。\n\n6多像对摄影时，应布设像对间起连接作用的标志点。\n\n7变形摄影测量的其他技术要求，应满足现行国家标准《工程摄影测量规范》GB 50167的有关规定。\n\n### )．4．15当采用卫星实时定位测量(GPS RTK)方法时，其主要技术要求应符合下列规定：1应设立永久性固定参考站作为变形监测的基准点，并建立实时监控中心。\n\n2参考站，应设立在变形区之外或受变形影响较小的地势较高区域，上部天空应开阔，无高度角超过10‘°的障碍物，且周围无GPS 信号反射物(大面积水域、大型建构物)，及无高压线、电视台、无线电发射站、微波站等干扰源。\n3流动站的接收天线，应永久设置在监测体的变形观测点上，并采取保护措施。接收天线的周围无高度角超过 $1 0 ^ { \\circ }$ 的障碍物。变形观测点的数日应依具体的监测项目和监测体的结构灵活布设。接收卫星数量不应少于5颗，并采用固定解成果。\n\n4数据通信，对于长期的变形监测项日宜采用光缆或专用数据电缆通信，对于短期的监测项日也可采用无线电数据链通信。\n\n[0．4．16应力、应变监测的主要技术要求，应符合下列规定：\n\n1监测点，应根据设计要求和工程需要合理布设。\n\n2传感器应具有足够的强度、抗腐蚀性和耐久性，并具有抗震和抗冲击性能；传感');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1bb3615b-640f-4e1e-9d56-4475b3581677', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6 混凝土工程（Part 1）', '6 混凝土工程## 6.1 一般规定\n\n### 6.1.1 本章适用于公路桥涵混凝土施工的原材料选择、配制、拌制、运输、浇筑和养护，预应力混凝土及水下混凝土等的特殊要求尚应分别符合本规范第7章和第9章的规定。\n\n### 6.1.2 混凝土工程所用的各种原材料，均应符合现行国家标准或行业标准的规定，并应在进场时对其性能和质量进行检验。\n\n### 6.1.3 在进行试配和质量检测时，混凝土的抗压强度应以边长为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 的立方体标准试件测定，且应取其保证率为 $9 5 \\%$ 。试件应以同龄期者 3 个为一组，每组试件的抗压强度以3 个试件测值的算术平均值（计算精确至 0.1MPa）为测定值，当有 1 个测值与中间值的差值超过中间值的 $1 5 \\%$ 时，取中间值为测定值；当有2个测值与中间值的差值均超过 $1 5 \\%$ 时，该组试件无效。\n\n### 6.1.4 混凝土的抗压强度，应以标准方式成型的试件置于标准养护条件下（温度 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 2 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，相对湿度不低于 $9 5 \\%$ ）养护 28d 所测得的抗压强度值（MPa）进行评定。对采用蒸汽养护的混凝土，其测试抗压强度的试件应先随构件同条件蒸汽养护，再转入标准条件下养护，累计养护时间应为28d。\n\n### 6.1.5 公路桥涵混凝土宜使用非碱活性集料，当条件不具备必须使用时，其他材料中的碱含量及混凝土中的最大总碱含量应符合本规范的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n碱集料反应对一些地区的桥梁结构物曾造成过严重的破坏，特别是近年来部分水泥的含碱量增加及含碱外加剂的应用使得混凝土含碱量剧增，往往会超过引发碱集料反应的临界值。混凝土含碱量在超过临界值后会导致化学反应，使混凝土结构发生不均匀膨胀、裂缝、抗压强度和弹性模量下降等不良现象，从而危及结构安全，缩短工程的使用寿命。为了避免这种危害的发生，在条件具备时，公路桥涵的混凝土结构中需尽量使用非碱活性集料，但就现状而言，要完全做到这一点尚存在一定困难，故需要对结构混凝土中的最大碱含量进行总量控制。\n\n## 6.2 水泥\n\n### 6.2.1桥涵工程采用的水泥应符合现行《通用硅酸盐水泥》（GB 175）的规定，水泥的品种和强度等级应通过混凝土配合比试验选定，且其特性应不会对混凝土的强度、耐久性和工作性能产生不利影响。当混凝土中采用碱活性集料时，宜选用含碱量不大于 $0 . 6 \\%$ 的低碱水泥。\n\n#### 条文说明：\n\n我国的水泥按《通用硅酸盐水泥》（GB 175—2007）的分类有：硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥和复合硅酸盐水泥等。其中矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥、复合硅酸盐水泥等四种硅酸盐水泥允许掺入 $20\\%$ 以上的不同矿物混合物等量取代熟料，掺加后其性能随之产生变化。为了有效控制混凝土的质量，当采用掺入外加剂与掺合料来配制桥涵结构的混凝土时，适用的水泥一般为硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥；大体积混凝土适用的水泥为中热硅酸盐水泥、低热矿渣硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥。对于粉煤灰硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥，不需要再掺入相应的矿渣、粉煤灰。\n\n水泥含碱量的控制主要是从碱集料反应的角度考虑。工程实践中发现有的结构混凝土的开裂是由于水泥的高含碱量所引起的收缩所致，为防止碱促进混凝土的开裂，根据现行《通用硅酸盐水泥》（GB 175）的规定及公路桥涵结构使用的实际情况，规定了当混凝土中使用碱活性集料时，水泥的含碱量宜不大于 $0 . 6 \\%$ 的要求，水泥的碱含量按氧化钠当量计$( \\mathsf { N a } _ { 2 } 0 + 0 . 6 5 8 \\mathsf { K } _ { 2 } 0 )$ ），这个碱含量的限值是国际上公认的安全指标。\n\n### 6.2.2 水泥进场时，应附有生产厂的品质试验检验报告等合格证明文件，并应按批次对同一生产厂、同一品种、同一强度等级及同一出厂日期的水泥进行强度、细度、安定性和凝结时间等性能的检验，散装水泥应以每 500t 为一批，袋装水泥应以每 200t 为一批，不足 500t或 200t 时，亦按一批计。当对水泥质量有怀疑或受潮或存放时间超过 3 个月时，应重新取样复验，并应按其复验结果使用。水泥的检验试验方法应符合现行《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG E30）的规定。\n\n### 6.2.3 公路桥涵混凝土工程宜采用散装水泥，散装水泥在工地应采用专用水泥罐储存；采用袋装水泥时，在运输和储存过程中应防止受潮，且不得长时间露天堆放，临时露天堆放时应设支垫并覆盖。不同品种、强度等级和出厂日期的水泥应分别按批存放。\n\n## 6.3 细集料\n\n### 6.3.1 细集料宜采用级配良好、质地坚硬、颗粒洁净的河砂；当河砂不易得到时，可采用符合规定的其他天然砂或机制砂；细集料不得采用海砂。细集料的技术指标应符合表 6.3.1的规定。\n\n表 6.3.1 细集料技术指标  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=3>项目</td><td rowspan=1 colspan=3>技术要求</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>I类</td><td rowspan=1 colspan=1>Ⅱ类</td><td rowspan=1 colspan=1>Ⅲ类</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>有害物质限量</td><td rowspan=1 colspan=2>云母（按质量计，%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1.0</td><td rowspan=1 colspan=2>≤2.0</td></tr><tr');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1bb7250a-c98a-4f06-b703-0e8cc2be061f', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '7.0.9 本条规定连续10个验收批抽样试件抗拉强度试验一次合格率为', '7.0.9 本条规定连续10个验收批抽样试件抗拉强度试验一次合格率为 $100 \\%$ 时，验收批接头数量可扩大为1000个；考虑到大多数中小规模工程中同一验收批的接头数量较少，本次修订中增加了验收批数量不足200个时的抽检与验收规则，适当减少接头抽检数量是合理的，不会影响接头质量的有效评定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1bc162bc-1c44-42f4-b92a-3f8187f5f095', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明1工艺板是指由于工艺的需要，用于临时固定构件而专门制作的钢板。\n\n2由于产品试板的低温冲击试验仅针对焊缝金属，因此当产品为不等厚对接时，产品试板允许用较薄的等厚对接代替不等厚对接。\n\n8焊缝多次返修会影响焊缝的整体质量，因此要求“同一部位的返修焊不宜超过两次\"。但有时可能会因某些特殊原因使焊缝的返修超过两次，当有这种情况时，就需要进一步查清楚产生的原因，制定返修工艺措施是为了保证返修焊能达到规定的质量要求。\n\n### 7.2.13产品试板应符合下列规定：\n\n1应按表7.2.13规定的焊缝类型确定产品试板的数量；接头数量少于表中数量时，\n\n亦应做一组产品试板。\n\n表7.2.13产品试板数量  \n\n\n\n\n\n2产品试板的材质、厚度、轧制方向及坡口应与所焊对接板材相同。对不等厚板的产品试板，可利用薄板进行等厚对接试验。\n\n3制作产品试板时，应在焊缝端部加装试板；当焊缝端部不具备加装试板条件时可单独施焊，但应采用与构件焊接相同的工艺和设备，并应在同一地点施焊。\n\n4产品试板制作完成后，应先对供取样用的焊接试板做出标记，并记录所在产品部位，再进行切割、送检。\n\n5产品试板焊缝的外观应符合表7.3.1的规定，并应按Ⅰ级对接焊缝要求进行超声波检测。\n\n6产品试板的焊缝经外观和无损检测合格后，应进行接头拉伸、侧弯和焊缝金属低温冲击试验，试样数量和试验结果应符合本规范附录C 的规定。\n\n7产品试板的试验结果不合格时，可在原试板上重新取样再做试验；如试验结果仍不合格，则应先查明原因，然后对该试板代表的接头进行处理，并重新进行检验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1bc3c9d7-beec-4ece-951a-4c70cb193e95', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', 'A.6 配合比设计报告', 'A.6 配合比设计报告（1）配合比设计报告应包括工程设计级配范围选择说明、材料品种选择与原材料质量试验结果、矿料级配、最佳沥青用量及各项体积指标、配合比设计检验结果等。试验报告的矿料级配曲线应按规定的方法绘制。\n（2）报告不同沥青用量条件下的各项试验结果，并提出对施工压实工艺的技术要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1bc6c634-fcc5-4174-9e92-5ea93f952b0e', '1《中华人民共和国水土保持法》（主席令第39号）.md', '第四章治理', '第四章治理第三十条国家加强水土流失重点预防区和重点治理区的坡耕地改梯田、淤地坝等水土保持重点工程建设，加大生态修复力度。  \n县级以上人民政府水行政主管部门应当加强对水土保持重点工程的建设管理，建立和完善运行管护制度。\n\n第三十一条 国家加强江河源头区、饮用水水源保护区和水源涵养区水土流失的预防和治理工作，多渠道筹集资金，将水土保持生态效益补偿纳入国家建立的生态效益补偿制度。\n\n第三十二条 开办生产建设项目或者从事其他生产建设活动造成水土流失的，应当进行治理。\n\n在山区、丘陵区、风沙区以及水土保持规划确定的容易发生水土流失的其他区域开办生产建设项目或者从事其他生产建设活动，损坏水土保持设施、地貌植被，不能恢复原有水土保持功能的，应当缴纳水土保持补偿费，专项用于水土流失预防和治理。专项水土流失预防和治理由水行政主管部门负责组织实施。水土保持补偿费的收取使用管理办法由国务院财政部门、国务院价格主管部门会同国务院水行政主管部门制定。\n\n生产建设项目在建设过程中和生产过程中发生的水土保持费用，按照国家统一的财务会计制度处理。\n\n第三十三条 国家鼓励单位和个人按照水土保持规划参与水土流失治理，并在资金、技术、税收等方面予以扶持。\n\n第三十四条 国家鼓励和支持承包治理荒山、荒沟、荒丘、荒滩，防治水土流失，保护和改善生态环境，促进土地资源的合理开发和可持续利用，并依法保护土地承包合同当事人的合法权益。\n\n承包治理荒山、荒沟、荒丘、荒滩和承包水土流失严重地区农村土地的，在依法签订的土地承包合同中应当包括预防和治理水土流失责任的内容。\n\n第三十五条 在水力侵蚀地区，地方各级人民政府及其有关部门应当组织单位和个人，以天然沟壑及其两侧山坡地形成的小流域为单元，因地制宜地采取工程措施、植物措施和保护性耕作等措施，进行坡耕地和沟道水土流失综合治理。\n\n在风力侵蚀地区，地方各级人民政府及其有关部门应当组织单位和个人，因地制宜地采取轮封轮牧、植树种草、设置人工沙障和网格林带等措施，建立防风固沙防护体系。\n\n在重力侵蚀地区，地方各级人民政府及其有关部门应当组织单位和个人，采取监测、径流排导、削坡减载、支挡固坡、修建拦挡工程等措施，建立监测、预报、预警体系。\n\n第三十六条 在饮用水水源保护区，地方各级人民政府及其有关部门应当组织单位和个人，采取预防保护、自然修复和综合治理措施，配套建设植物过滤带，积极推广沼气，开展清洁小流域建设，严格控制化肥和农药的使用，减少水土流失引起的面源污染，保护饮用水水源。\n\n第三十七条已在禁止开垦的陡坡地上开垦种植农作物的，应当按照国家有关规定退耕，植树种草；耕地短缺、退耕确有困难的，应当\n\n修建梯田或者采取其他水土保持措施。\n\n在禁止开垦坡度以下的坡耕地上开垦种植农作物的，应当根据不同情况，采取修建梯田、坡面水系整治、蓄水保土耕作或者退耕等措施。\n\n第三十八条 对生产建设活动所占用土地的地表土应当进行分层剥离、保存和利用，做到土石方挖填平衡，减少地表扰动范围；对废弃的砂、石、土、矸石、尾矿、废渣等存放地，应当采取拦挡、坡面防护、防洪排导等措施。生产建设活动结束后，应当及时在取土场、开挖面和存放地的裸露土地上植树种草、恢复植被，对闭库的尾矿库进行复垦。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1bde5580-44a3-4068-a627-e96b14a9ee72', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0518—2020 水泥浆体自由泌水率和自由膨胀率试验方法', 'T0518—2020 水泥浆体自由泌水率和自由膨胀率试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1bf03b7d-5db6-472f-b41b-c327a71fc0e6', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.3 桥涵孔径', '3.3 桥涵孔径## 3.3.2 对暴雨径流，允许在小桥涵的上游有短时间的积水，以压缩小桥涵的孔径。小桥涵的积水深度及范围，可根据桥涵上游地形确定，但要保证积水壅高不会危害上游村镇和农田的安全。本条规定因积水而减少的流量，不宜大于总流量的1/4，也是从小桥涵本身的安全考虑的。\n\n## 3.3.6 新建中小桥涵的设计采用标准化的装配式结构及机械化、工厂化施工，可节约投资，便于养护和构件的更换，提高桥涵结构的安全耐久性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1bf8c207-b998-4ba1-9dc9-bdab36b67650', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '9.1 高温施工', '9.1 高温施工9.1.6 高温施工应配置遮阳棚等防暑降温设施，人员不应在机械设备附近逗留。\n9.1.7 现场进行检测、取样、试验等作业时，工作点四周应摆放交通锥等警示设施，并应设警戒人员。  \n开挖下承层沟槽或施作伸缩缝应设置明显的安全标志。\n9.1.8 施工车辆应按指定线路行走，不应超载、超速。道路正式通车前，施工路段应设置限速标志及临时交通安全设施；路面摊铺完成开放交通初期，施工车辆最高行驶速度不应超过$20\\ \\mathrm{km/h}$，之后最高行驶速度不应超过$30\\ \\mathrm{km/h}$，结冰、积雪、积水、恶劣天气或经过施工作业地段时最高行驶速度不应超过$10\\ \\mathrm{km/h}$。\n9.1.9 夜间施工时照明应满足施工要求，路口、危险路段和桥头引道应设置警示灯或反光标志；施工设备和临时房屋均应有照明设备和明显的安全标志，粘贴反光膜。\n9.1.10 使用无人驾驶机械作业应符合8.1.9的规定。\n\n## 9.2 基层与底基层\n9.2.1 消解石灰，浸水过程中不应投料、翻拌，人员应在上风处躲避。  \n9.2.2 拌和作业开机前应警示，拌和机前不应站人。  \n9.2.3 卸料应由专人指挥。卸料升斗时，人员不应在车斗的正下方停留。装卸粉状材料应避免在大风天气进行。  \n9.2.4 整平和摊铺作业应临时封闭交通、设置明显的安全标志，下承层内的各类检查井口应稳固封盖，辅助作业人员应面向压路机方向作业。  \n9.2.5 人员不应进入碾压区，确需人员进入的，应由专人监护。\n\n\n\n## 9.3 沥青混凝土面层\n9.3.1 封层、透层、黏层施工的安全防护要求如下：\na) 喷洒前应做好检查井、闸井、雨水口的安全防护；  \nb) 洒布车行驶中不应使用加热系统；洒布地段不应使用明火；  \nc) 喷洒沥青时，手握喷油管部分应加缠旧麻袋或石棉绳等隔热材料；喷头不应朝上，附$10\\ \\mathrm{m}$范围内不应站人，不应逆风作业；  \nd) 大风天气，不应喷洒沥青。\n9.3.2 沥青储存、拌和应配备灭火器、消防砂等，并应设置安全标志。\n9.3.3 沥青脱桶、导热油加热沥青作业应采取防火、防烫伤措施。\n9.3.4 沥青混合料拌和作业应符合9.2.2的规定，且满足以下要求：\na) 拌和过程中人员不应在石料溢流管、升起的料斗下方站立或通行，不应靠近各种运转设施；  \nb) 沥青罐内检查应停机进行，不应使用明火照明，并应由专人在外监护。\n9.3.5 沥青面层摊铺、碾压应符合9.2.4、9.2.5的规定。\n\n## 9.4 水泥混凝土面层\n9.4.1 切缝、刻槽、摊铺作业范围应设置警戒区。\n9.4.2 水泥混凝土面层施工设备应符合6.10的规定，不应在设备运转过程中进行调整或维修作业。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1bfd57ca-ad3b-4f86-bdb2-81695c6c6f0e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '21.5 猫道', '21.5 猫道21.5.1 猫道应根据悬索桥的跨径、主缆线形、施工环境条件等因素进行专门设计，其结构形式及各部尺寸应满足主缆工程施工的需要。猫道设计应符合下列规定：\n\n1 猫道的线形宜与主缆空载时的线形基本平行，猫道对索塔产生的纵桥向变位应小于索塔高度的1/5000。猫道面层宜由阻风面积小的两层大、小方格钢丝网组成，面层顶部与主缆下沿的净距宜为 $1 . 3 { \\sim } 1 . 5 \\mathrm { m }$ ；猫道的净宽宜为 $3 \\sim 4 \\mathrm { m }$ ，扶手高宜为$1 . 5 \\mathrm { m }$ 。猫道在桥纵向应左右对称于主缆中心线布置，猫道间宜设置若干条横向人行通道。\n\n2 承重索在设计时应充分考虑猫道的恒载及可能作用于其上的其他荷载。对承重索进行强度计算时，其荷载组合及安全系数应符合表 21.5.1 的规定。承重索的锚固系统应有足够的调整范围，每端宜设 $\\pm 2 \\mathrm { m }$ 以上的调节长度。\n\n表 21.5.1 猫道承重索强度计算的荷载组合与安全系数  \n\n\n\n\n\n3 设计时宜根据桥位处的施工环境条件和当地的气象条件对猫道进行抗风稳定验算；对特大跨径悬索桥，必要时可通过猫道风洞试验，获得试验参数后对猫道进行结构动力分析及抗风稳定性验算。可采取适当增加猫道间横向联结的措施增强其抗风稳定性。\n\n4 猫道的门架绳在其锚固系统可靠的情况下，可与猫道承重绳共同受力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c19ceb8-c93f-4edb-99bf-a637b6be6790', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．6 联轴器', '6．3．6 联轴器联轴器应验算所传递的扭矩，并满足式（134）：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } [ M _ { \\mathrm { L } } ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { L } }$ ———联轴器的计算扭矩，按下式计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } = k M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n$k$ 系数，与工作级别、联轴器的重要性及其所连接的轴有关，一般为 $1 . 3 { \\sim } 3 . 1$ ，起升机构和变幅机构宜取大值；\n\n$M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }$ ———联轴器所连接的轴的传递扭矩，单位为牛米犕 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$[ M _ { \\mathrm { L } } ]$ ］———联轴器的许用扭矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c23fb32-c3f5-4285-9b70-767040d5d40a', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.4 偶然作用（Part 2）', ' k N } ,$ ，应根据河流中漂流物情况，按实际调查确定；$v$ 水流速度（ $\\mathbf { \\mu } _ { \\mathrm { m } } / \\mathbf { s } )$ ；$T$ 撞击时间（s），应根据实际资料估计，在无实际资料时，可用1s；$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { n } v \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n## 4.4.3 桥梁结构必要时可考虑汽车的撞击作用。汽车撞击力设计值在车辆行驶方向应取 $1 ~ 0 0 0 \\mathbf { k } \\mathbf { N }$ ，在车辆行驶垂直方向应取 $5 0 0 \\mathrm { k N }$ ，两个方向的撞击力不同时考虑。撞击力应作用于行车道以上 $1 , 2 { \\mathfrak { m } }$ 处，直接分布于撞击涉及的构件上。\n\n对设有防撞设施的结构构件，可视防撞设施的防撞能力，对汽车撞击力设计值予以折减，但折减后的汽车撞击力设计值不应低于上述规定值的1/6。\n\n## 4.4.4 公路桥梁护栏应按现行《公路交通安全设施设计规范》（JTG D81）的有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c24fd6e-f58d-4027-b070-76ed6f15dd0b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对石料、钢丝等石笼防护所用的材料，现行《公路路基设计规范》（JTG D30）中有相应规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c2b5949-26a2-4ef6-906c-d17209ce02f1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 2）', 'eqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 为计算的压缩应力；  \nc） 纯弯曲： $\\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 为计算的弯曲应力；  \nd） 拉伸和弯曲复合： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ]$ ；  \ne） 压缩和弯曲复合： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } \\leqslant \\left[ \\sigma \\right]$ ；  \nf） 纯剪切： $\\sqrt { 3 \\tau } { \\leqslant } [ \\sigma ]$ ；  \ng） 拉伸、弯曲和剪切复合： $\\sqrt { ( 1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]$ ；  \nh） 压缩、弯曲和剪切复合： $\\sqrt { ( \\sigma _ { \\mathrm { c } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma ]$ 。\n\n## 6.2.4 稳定计算\n\n### 6.2.4.1 抗失稳计算\n\n对易于丧失稳定的零件，计算目的是验证其计算应力是否会超过作为临界应力函数的某个极限应力，超过临界应力就有发生失稳的危险。计算时，要考虑增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ （见表21），其数值与机构工作级别有关。\n\n有关零件抗失稳计算可按5．6计算。\n\n### 6.2.4.2 轴的临界转速\n\n对转速超过 $4 0 0 ~ \\mathrm { r / m i n }$ 的长传动轴，应计算其临界转速，并满足式（99）的要求：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } \\frac { n _ { \\mathrm { c r } } } { 1 . \\ 2 }\n$$\n\n……（99）\n\n式中：\n\n$n _ { \\mathrm { m a x } }$ — 轴的实际最大转速，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { c r } }$ — 轴的临界转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）， $n _ { \\mathrm { c r } } = 1 \\ 2 1 0 \\ \\frac { \\sqrt { d _ { 1 } ^ { 2 } + d ^ { 2 } } } { l ^ { 2 } } ;$ ；  \n$d _ { 1 }$ — 空心轴的内直径，单位为厘米 $\\mathrm { c m } , $ ），当为实心轴时， $d _ { 1 } = 0$ ；$d$ 轴外径，单位为厘米（cm)；l 轴的支点间距，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c2d3e3b-118c-4483-8aa2-0236fbd734fd', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0511—2005 水泥胶砂干缩试验方法', 'T0511—2005 水泥胶砂干缩试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c30b315-4ed2-47b5-8120-b1f39f25b318', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第二章 事故报告', '第二章 事故报告第九条 事故发生后，事故现场有关人员应当立即向本单位负责人报告；单位负责人接到报告后，应当于1小时内向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。情况紧急时，事故现场有关人员可以直接向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。\n\n第十条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，应当依照下列规定上报事故情况，并通知公安机关、劳动保障行政部门、工会和人民检察院：\n\n（一）特别重大事故、重大事故逐级上报至国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（二）较大事故逐级上报至省、自治区、直辖市人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（三）一般事故上报至设区的市级人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门依照前款规定上报事故情况，应当同时报告本级人民政府。国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门以及省级人民政府接到发生特别重大事故、重大事故的报告后，应当立即报告国务院。\n\n必要时，安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门可以越级上报事故情况。\n\n第十一条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门逐级上报事故情况，每级上报的时间不得超过 2 小时。\n\n第十二条 报告事故应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；（二）事故发生的时间、地点以及事故现场情况；（三）事故的简要经过；（四）事故已经造成或者可能造成的伤亡人数（包括下落不明的人数）和初步估计的直接经济损失；（五）已经采取的措施；（六）其他应当报告的情况。\n\n第十三条 事故报告后出现新情况的，应当及时补报。\n\n自事故发生之日起 30 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。\n\n第十四条 事故发生单位负责人接到事故报告后，应当立即启动事故相应应急预案，或者采取有效措施，组织抢救，防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失。\n\n第十五条 事故发生地有关地方人民政府、安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，其负责人应当立即赶赴事故现场，组织事故救援。\n\n第十六条 事故发生后，有关单位和人员应当妥善保护事故现场以及相关证据，任何单位和个人不得破坏事故现场、毁灭相关证据。\n\n因抢救人员、防止事故扩大以及疏通交通等原因，需要移动事故现场物件的，应当做出标志，绘制现场简图并做出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证。\n\n第十七条 事故发生地公安机关根据事故的情况，对涉嫌犯罪的，应当依法立案侦查，采取强制措施和侦查措施。犯罪嫌疑人逃匿的，公安机关应当迅速追捕归案。\n\n第十八条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当建立值班制度，并向社会公布值班电话，受理事故报告和举报。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c380088-f5ee-45e9-8690-6d0eb60144ff', '38《起重机械超载保护装置》（GB12602-2009）.md', '4 技术要求（Part 1）', '4 技术要求## 4.1 一般规定\n\n### 4.1.1 元件标识\n\n装置外露的可操作元件（开关，旋钮等），应有清晰、持久的外部标识。标识应说明其功能。文字标识应有中文。 11\n\n### 4.1.2 电源开关\n\n使用电源供电的装置，在装置上不得装设可切断装置供电电源的开关。\n\n### 4.1.3 强度\n\n装置的任何部件安装于起重机承载系统中时，其强度不得小于该系统中承载部件的强度。\n\n### 4.1.4 材料和构造\n\n装置所用的电子元器件应严格筛选。应选用具有足够强度和耐久性的材料。各安装件、联接件应有防松动和防水措施。金属件应根据使用环境，作相应防腐处理。\n\n装置的构造应便于安装、调整、润滑和检修，外壳无裂纹等缺陷。\n\n### 4.1.5 环境条件\n\n装置应在下列环境条件下正常工作：\n\na） 温度：-20℃\\~+60℃；b）相对湿度：90％（20℃）；c）海拔：不大于 $2 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { { m } ; }$\n\nd）工作方式：连续。\n\n### 4.1.6 耐振动冲击性\n\n装置应能承受起重机工作所引起的振动和冲击，并应能通过表1和表2规定的振动和冲击试验。试验后,零部件不得松动、脱落、破损，导线不得断开。\n\n表1  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n### 4.1.7 耐电压波动能力\n\n使用电源的装置，在以下电压波动范围内应正常工作：\n\n交流电源供电 $, 0 , 9$ 倍 $\\sim 1 . 1$ 倍额定电压电池供电，0.85倍-1.35倍额定电压：换能装置供电，0.9倍\\~1.1倍额定电压\n\n### 4.1.8 绝缘电阻与工频耐受电压\n\n#### 4.1.8.1 绝缘电阻\n\n使用交流电源的装置，绝缘电阻不应低于1MQ\n\n#### 4.1.8.2 工频耐受电压\n\n使用交流电源的装置，应能通过表3规定的工频耐受电压试验。在试验期间装置应无击穿和闪络现象。\n\n单位为伏特\n\n表3  \n\n\n\n\n\n### 4.1.9 防护等级\n\n装置的防护等级应符合以下规定：\n\na）室内部分不应低于IP44；  \nb）室外部分不应低于IP65；  \nc）传感器不应低于IP65。\n\n### 4.1.10 抗干扰性\n\n使用交流电源的装置应具有抗干扰措施，并应能通过表4和表5规定的浪涌抗扰度试验。\n\n表4  \n  \n\n\n\n\n\n单位为微秒  \n\n\n\n\n\n## 4.2 限制器\n\n### 4.21 总则\n\n#### 4.2.1.1 限制器应适合起重机的设计用途，不应降低起重机的起重能力\n\n#### 4.2.1.2 限制器应具备下列功能型式之 光\n\na) 自动停止型。当起重量超过额定起重量时，应能停止起重机向不安全方向继续动作，同时应能允许起重机向安全方向动作。  \nb) 综合型当起重量达到额定起重量的90%\\~95%时，应发出视觉和或听觉预警信号。当起重量达到动作点时，应能停止起重机向不安全方向继续动作，并发出视觉和听觉报警信号，同时应能允许起重机向安全方向动作\n\n#### 4.2.1.3 限制器应适应起重机配置和/或载荷位置引起的额定起重量的不断变化。在起重机起吊作业过程中限制器应自动地执行规定的功能，不需要手动再设定或调整。\n\n#### 4.21.4 限制器一且动作，应能连续执行规定功能，直到超载解除和有关控制器挡位回到零位。\n\n#### 4.21.5 限制器设置可以解除 $4 . 2 . 1 . 2$ 规定功能的解除开关时，该解除开关应为自动复位型或者可以锁定。解除开关必须经主管人员同意方可开启使用。\n\n#### 4.21.6 限制器的综合误差应符合以下规定：\n\na) 综合型限制器不应超过士5%，自动停止型限制器不应超过士8%。综合误差按公式（1）计算：\n\n式中\n\nE2G 综合误差：\n\nQ 装机条件下动作点载荷值，单位为千克（kg）：QL 装机条件下设定点载荷值，单位为千克（kg）\n\nb）对额定起重量随工作幅度变化的起重机，综合误差的有效范围应在使用说明书和产品铭牌上明确说明，原则上应能满足配用起重机的全部使用工况。\n\n#### 4.2.1.7 限制器的设定点应满足以下要求：\n\n##### 4.2.1.7.1 桥式和门式起重机、臂架起重机限制器的设定点应满足公式(2）中规定的范围：\n\n$$\n1 + \\frac { a } { g } < \\frac { Q _ { \\mathrm { L } } } { Q _ { \\mathrm { R } } } < \\$ \\hbar\n$$\n\n式中：\n\n起升设计的平均加速度，单位为米每二次方秒（m/s）；\n\ng 重力加速度，单位为米每二次方秒（m/s）\n\n$Q _ { k }$ 设定点，单位为吨（t）；\n\nQGL 总起升载荷（总起重量），包括起重桡性件质量、固定式吊具质量和额定起重量（额定起重量 $=$ 可分式吊具 $^ +$ 有效载荷)构成，单位为吨（t）；\n\nGB/T3811规定的起升动载系数。\n\n##### 4.2.1.7.2 流动式起重机限制器的设定点应在起重机额定起重量的100％和110％之间。\n\n##### 4.2.1.7.3 塔式起重机限制器的设定点应在起重机额定起重量的105%和110％之间。\n\n#### 4.2.1.8 限制器动作误差应满足以下要求：\n\na）综合型限制器不应超过 $\\pm 3 \\% .$ 自动停止型限制器不应超过士5%。b）动作误差按公式（3）计算：\n\n$$\n\\epsilon _ { 6 } = \\frac { Q _ { 4 } - Q _ { * } } { Q _ { * } } \\times 1 0 0 \\% \\qquad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\nEG 动作误差；  \n$Q _ { 4 }$ 试验室条件下动作点载荷值，单位为千克（kg）；  \nQ 试验室条件下设定点载荷值，单位为千克（kg）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c4835bb-c946-4e7c-8885-ae4af6617790', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1目的、适用范围和引用标准', '1目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥混凝土拌合物泌水的试验方法。\n\n本方法适用于集料最大粒径不大于 $3 1 . 5 \\mathrm { m m }$ 的水泥混凝土拌合物泌水的测定。\n\n引用标准：\n\n《混凝土坍落度仪》（JG/T248）\n\n水泥混凝土拌合物的拌和与现场取样方法 (T0521)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c4ba788-ef88-45cc-a473-39bf1fdee87b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '14 浅基础、承台', '14 浅基础、承台## 14.1 一般规定\n\n### 14.1.1 本章适用于浅基础、承台现场浇筑和预制安装以及钢围堰的施工。\n\n### 14.1.2 浅基础、承台结构属大体积混凝土的，应按本规范有关大体积混凝土的规定组织施工。\n\n## 14.2 浅基础\n\n### 14.2.1 浅基础的基底为非黏性土或干土时，在施工前应将其润湿，并应按设计要求浇筑混凝土垫层，垫层顶面不得高于基础底面设计高程；地基为淤泥或承载力不足时，应按设计要求处理后方可进行基础的施工；基底为岩石时，应采用水冲洗干净，且在基础施工前应铺设一层不低于基础混凝土强度等级的水泥砂浆。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c515965-c3f8-48e4-9125-670e10a83715', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '12 包装、标志和质量证明书', '12 包装、标志和质量证明书钢丝绳的包装、标志和质量证明书按 $\\mathrm { G B / T 2 1 0 4 }$ 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c524ae4-083f-4cf4-8128-9ace9cfbb754', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 3）', '；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连的不等边角钢为： $0 . 5 + 0 . 0 0 2 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nc） 长边相连的不等边角钢为0．70。\n\n对中间无联系的单角钢构件，单角钢构件长细比λ $\\lambda$ 应按最小回转半径计算。当 $\\lambda < 2 0$ 时，取$\\lambda = 2 0$ ；对中间有联系的单角钢构件， $\\lambda$ 应按平行于角钢联系边的形心轴计算。\n\n#### 5．6．1．3 格构式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．3．1 整体稳定性仍按式（46）计算，但要用假想换算长细比犙犙 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 选取轴压稳定系数 $\\varphi$ 。\n\n##### 5．6．1．3．2 腹杆内力由构件横截面的剪力 $Q$ 确定， $Q$ 按式（47）计算：\n\n$Q { = } \\frac { A [ \\sigma ] } { 8 5 } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ 或 $Q { = } \\frac { N } { 8 5 \\varphi } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ …（47）\n\n式中：\n\n$Q$ -格构式构件横截面的剪力，单位为牛顿(N);$A$ 同式（43)；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22；$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（45）；N- -同式（46)；$\\varphi$ -同式（46）。\n\n表29 轴心受压构件的截面类别   \n\n\n\n\n\n### 5．6．2 受弯构件的整体稳定性\n\n\n受弯构件的整体稳定性，是指其抗侧向整体弯扭屈曲的稳定性。\n\n#### 5．6．2．1 凡符合下列情况之一的受弯构件，不必验算其整体稳定性：\n\na） 有刚性较强的走台和铺板与受弯构件的受压翼缘牢固相连，能阻止受压翼缘侧向位移时；犺 犫 犺犫  \nb） 箱形截面受弯构件的截面高度 $h$ 与两腹板外侧之间的翼缘板宽度 $b$ 的比值 $h / b { \\leqslant } 3$ ，或构件截面足以保证其侧向刚性（如为空间桁架）时；  \nc） 两端简支且端部支承不能扭转的等截面轧制 H型钢或焊接工字形截面的受弯构件，其受压翼犾 犫缘的侧向支承间距 （无侧向支承点者，则为构件的跨距）与其受压翼缘的宽度 $b$ 之比满足以下条件：\n\n1） 无侧向支承且载荷作用在受压翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 3 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n2） 无侧向支承且载荷作用在受拉翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 2 0 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n3） 跨中受压翼缘有侧向支承时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 6 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } } \\ ,$ 。\n\n#### 5．6．2．2 不符合5．6．2．1情况的受弯构件的整体稳定性按以下方法计算：\n\na） 在最大刚度平面内受弯的构件，按式（48）计算：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（48）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } }$ — 绕构件强轴 $. x$ 轴）作用的最大弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 绕构件强轴弯曲所确定的受弯构件侧向屈曲稳定系数，按附录L确定；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按构件受压最大纤维确定的毛截面抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ~ . }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ —— 同式（28）或见表22。\n\nb） 在两个互相垂直的平面内都受弯的轧制 H 型钢或焊接工字形截面构件，按式（49）计算：犕\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c55820a-4610-4fcc-ac8b-e24ce0a9d2ea', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第二章车辆和驾驶人（Part 2）', '具有安全隐患的机动车。\n\n第二十二条机动车驾驶人应当遵守道路交通安全法律、法规的规定，按照操作规范安全驾驶、文明驾驶。\n\n饮酒、服用国家管制的精神药品或者麻醉药品，或者患有妨碍安全驾驶机动车的疾病，或者过度疲劳影响安全驾驶的，不得驾驶机动车。\n\n任何人不得强迫、指使、纵容驾驶人违反道路交通安全法律、法规和机动车安全驾驶要求驾驶机动车。\n\n第二十三条公安机关交通管理部门依照法律、行政法规的规定，定期对机动车驾驶证实施审验。\n\n第二十四条公安机关交通管理部门对机动车驾驶人违反道路交通安全法律、法规的行为，除依法给予行政处罚外，实行累积记分制度。公安机关交通管理部门对累积记分达到规定分值的机动车驾驶人，扣留机动车驾驶证，对其进行道路交通安全法律、法规教育，重新考试；考试合格的，发还其机动车驾驶证。\n\n对遵守道路交通安全法律、法规，在一年内无累积记分的机动车驾驶人，可以延长机动车驾驶证的审验期。具体办法由国务院公安部门规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c685153-7545-4c78-b555-b875ebeb38bb', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '16.4 防脆断设计', '16.4 防脆断设计## 16.4.1 钢结构设计时应符合下列规定：\n1 钢结构连接构造和加工工艺的选择应减少结构的应力集中和焊接约束应力，焊接构件宜采用较薄的板件组成；\n2 应避免现场低温焊接；\n3 减少焊缝的数量和降低焊缝尺寸，同时避免焊缝过分集中或多条焊缝交汇。\n\n## 16.4.2 在工作温度等于或低于一 $3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的地区，焊接构件宜采用实腹式构件，避免采用手工焊接的格构式构件。\n\n## 16.4.3 在工作温度等于或低于一 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的地区，焊接连接的构造应符合下列规定：\n1 在桁架节点板上，腹杆与弦杆相邻焊缝焊趾间净距不宜小于 $2 . 5 t$ ， $t$ 为节点板厚度；\n2 节点板与构件主材的焊接连接处（图16.3.2-1）宜做成半径 $r$ 不小于 $6 0 \\mathrm { m m }$ 的圆弧并予以打磨，使之平缓过渡；\n3 在构件拼接连接部位，应使拼接件自由段的长度不小于$5 t , \\ t$ 为拼接件厚度（图16.4.3）。\n\n  \n图16.4.3 盖板拼接处的构造\n\n## 16.4.4 在工作温度等于或低于一 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的地区，结构设计及施工应符合下列规定：\n1 承重构件和节点的连接宜采用螺栓连接，施工临时安装连接应避免采用焊缝连接；\n2 受拉构件的钢材边缘宜为轧制边或自动气割边，对厚度大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 的钢材采用手工气割或剪切边时，应沿全长刨边；\n3 板件制孔应采用钻成孔或先冲后扩钻孔；  \n4 受拉构件或受弯构件的拉应力区不宜使用角焊缝；  \n5 对接焊缝的质量等级不得低于二级。\n\n## 16.4.5 对于特别重要或特殊的结构构件和连接节点，可采用断裂力学和损伤力学的方法对其进行抗脆断验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c68c13f-dc42-4e26-a992-2a133d96871e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 每一节段在拼装过程中，起重吊钩需要始终保持悬挂着节段，当节段的预应力钢束按设计要求张拉后，能保证稳固时才允许放松吊钩，如此规定是为避免发生节段掉落事故。\n\n## 17.6.17 节段预制拼装的施工监控除应符合本规范第 17.5.8 条的相关规定外，尚应根据其结构特点和施工方法的不同进行有针对性的控制。\n\n## 17.6.18 合龙及体系转换的程序应符合设计要求，施工应符合本规范第 17.5.7条的规定。混凝土湿接头的施工应符合本规范第17.2.10条的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c69858a-c788-4e83-b604-f675b6e35e98', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 4）', '\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j } }$ - 任一高度 $h$ 处的静上压力（kPa）；\n\n$\\xi$ -压实土的静土压力系数；  \n$\\gamma$ 土的重度 kN/ n G$\\varphi$ - 土的内摩擦角（）；  \n$h$ -填土顶面至任一点的高度  \n$H$ 填土高度（m）；  \n$E _ { \\mathrm { j } }$ - 一高度 $\\boldsymbol { H }$ 范围内单位宽度的静土压力\n\n在计算抗倾覆和滑动稳定时，墩、台、挡土墙前侧地面以下不受冲刷部分土的侧压力可按静土压力计算。\n\n2主动土压的标准值可按下列公式计算（图4.2.3-1）\n\n1）当土层特性无变化且无汽车荷载时，作用在桥台、挡土墙前后的主动土压力标准值可按下式计算：\n\n$$\n\\mu = { \\frac { E } { \\cos ^ { 2 } \\alpha \\cdot \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\left[ 1 + { \\frac { \\left| \\sin \\left( \\varphi + \\delta \\right) \\sin \\left( \\varphi - \\beta \\right) \\right| } { \\sqrt { \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\cos \\left( \\alpha - \\beta \\right) } } } \\right] ^ { 2 } } }\n$$\n\n中： $E$ 主动土压力标准值（kN）$\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$B$ - 桥台的计算宽度或挡土墙的计算长度（m）；$H$ 计算土层高度（m）；$\\beta$ 填土表面与水平面的夹角，当计算台后或墙后的主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1a）取正值；当计算台前或墙前主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1b）取负值；$\\alpha$ - 桥台或挡土墙背与竖直面的夹角，俯墙背（图4.2.3-1）时为正值，反之为负值；\n\n$\\delta$ —台背或墙背与填土间的摩擦角，可取 $\\delta = \\varphi / 2$ 。主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = H / 3$ 。\n\n  \n图4.2.3-1主动土压力图\n\n2）当土层特性无变化但有汽车荷载作用时，作用在桥台、挡土墙后的主动土压力标准值在 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时可按下式计算：\n\n$$\nE = \\frac { 1 } { 2 } B \\mu \\gamma H ~ \\left( ~ H + 2 h \\right)\n$$\n\n式中： $h$ ——汽车荷载的等代均布土层厚度 $\\mathrm { ( m ) }$ 0\n\n主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = { \\frac { H } { 3 } } \\times { \\frac { H + 3 h } { H + 2 h } } \\circ$\n\n3）当 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时，破坏棱体破裂面与竖直线间夹角 $\\theta$ 的正切值可按下式计算：\n\n$$\n\\tan \\theta = - \\tan \\omega + { \\sqrt { \\left( \\cot \\varphi + \\tan \\omega \\right) \\left( \\tan \\omega - \\tan \\alpha \\right) } }\n$$\n\n$$\n\\omega = \\alpha + \\delta + \\varphi\n$$\n\n3当土层特性有变化或受水位影响时，宜分层计算土的侧压力。\n\n4土的重度和内摩擦角应根据调查或试验确定；当无实际资料时，可按表4.2.1和现行《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63）采用。\n\n5承受土侧压力的柱式墩台，作用在柱上的土压力计算宽度，可按下列规定采用（图4.2.3-2）：\n\n1）当 $l _ { i } \\leqslant D$ 时，作用在每根柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n$$\n\\mathrm { ~ \\it ~ { ~ b ~ } ~ } = \\frac { \\displaystyle n D + \\sum _ { i = 1 } ^ { n - 1 } l _ { i } } { \\displaystyle n }\n$$\n\n式中： $b$ 土压力计算宽度（m）；$D$ -柱的直径或宽度 ${ \\bf \\Xi } ( \\mathfrak { m } )$ ；$l _ { i }$ 柱间净距 ${ \\bf \\Pi } ^ { \\prime } { \\bf m } { \\bf \\Pi } )$ ；$\\boldsymbol { n }$ -柱数。\n\n2）当 $l _ { i } > D$ 时，应根据柱的直径或宽度来考虑柱间空隙的折减。当 $D \\leqslant 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n  \n图4.2.3-2柱的土侧压力计算宽度\n\n$$\n\\textit { b } = \\frac { D ( 2 n \\mathrm { ~ - ~ } 1 ) } { n }\n$$\n\n当 $D > 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n$$\nb ~ = ~ { \\frac { n ( ~ D ~ + ~ 1 ~ ) ~ - ~ 1 } { n } }\n$$\n\n6压实填土重力的竖向和水平压力强度标准值可按下式计算：\n\n竖向压力强度\n\n$$\nq ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c72d06c-2469-4fa6-95cb-11397d684a87', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 1）', '5．4 结构构件和连接的强度计算## 5．4．1 结构构件的强度计算\n\n### 5．4．1．1 基本原则\n\n起重机结构设计计算的载荷情况与载荷组合应符合4．3．3、表20和附录 G中的规定，载荷的作用位置、作用方向以及起重机的自身状况（各 部 分 相 对 位 置、运 动 组 合 等）均 应 是 对 计 算 的 最 不利情况。\n\n强度计算的内容包括结构构件 受 拉、受 压、受 弯、受 扭 的 应 力 分 析（此 应 力 还 包 含 薄 壁 杆 件 约束弯曲或约束扭转时产生的正应力和 剪 应 力、局 部 弯 曲、局 部 受 压 及 局 部 承 压 等 产 生 的 局 部 应 力等）和复合应力等的计算，可用一般力学方法，参考有关的文献中的公式、图表等进行，计算出的应力值应小于5．3．1．2规 定 的 许 用 应 力 （许 用 应 力 设 计 法）或 相 应 的 极 限 设 计 应 力 （极 限 状 态 设 计法）。\n\n### 5．4．1．2 局部压应力\n\n当车轮或滑块上的集中载荷作用在构件顶面（无垫板、无轨道）、垫板上（有垫板、无轨道）或轨道上（有轨道、无垫板）时，在其下方的腹板上边缘产生的局部压应力按式（31）计算：犘\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } = \\frac { P } { t c } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 局部压应力的平均值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$P$ 一个车轮或滑块上的集中载荷，不计起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 及运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ,单位为牛顿(N)；$t$ -腹板板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$c$ 集中载荷的分布长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$$\nc = l + 2 h _ { \\mathrm { y } }\n$$\n\nl——集中载荷的作用长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，对滑块取 $l$ 为滑块长度,对车轮取 $l = 5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；$h _ { \\mathrm { y } }$ — 自轨道顶面（有轨道时）或垫板顶面（有垫板无轨道时）或构件顶面（无垫板无轨道时）至腹板上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）。\n\n### 5．4．1．3 复合应力\n\n#### 5．4．1．3．1 当构件的同一计算点上受有正应力 $\\sigma$ ，剪应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时，该点的复合应力按式\n\n（32）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（32）\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } ~ ) }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（31）；  \n$\\tau$ -剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）。  \n式中的 $\\sigma$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 带各自的正负号， $[ \\sigma ]$ 见表22或式（28）。\n\n#### 5．4．1．3．2 当构件的同一计算点上受有两个方向的正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 时，该点的复合应力按式（33）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 3 \\tau _ { \\mathrm { x y } } ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（33）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } { \\div } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — 构件同一计算点上所受的两个方向的正应力，带各自的正负号，单位为牛每平方毫米（N／$\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ），其中的每一个应力都应小于表22或式（28）的许用应力 $[ \\sigma ]$ ；$\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ — 构件同一计算点上所受的剪应力，其值应小于式（29）的剪切许用应力 $\\left[ \\tau \\right]$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c74e58f-0d04-4b6c-9b4c-f29ac5e33678', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '1总 则', '1总 则## 1.0.1本条说明制定本规范的目的，在于防止高处作业中发生高处坠落及产生其他危及人身安全的各种事故。\n\n## 1.0.2本规范的适用范围为房屋建筑工程施工中在整体结构范围以内的特定的高处作业，包括临边、洞口、攀登、悬空、操作平台、交叉作业与建筑施工安全网搭设等7个范畴。其他机械装置和施工设备诸如各种塔式起重机、各类脚手架以及室外电气设施等的安全技术均在各专业技术规范内分别制定。因室外的施工作业，亦有各种洞、坑、沟、槽等工程，可形成高处作业，故也将其包括在内。鉴于市政设施范围较广，适用范围以建筑施工现场为限。\n\n## 1.0.3涉及高处作业的工种相当多，有关施工安全的范畴亦相当广，关于人身安全的各种安全措施，各类工具和设备的安全技术标准和安全规定等，业已有不少国家标准、规范和规定，陆续明令公布，均应遵照执行，本规范不予重复。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c7b33a4-dae8-40f2-8ebf-4f0c08668112', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验报告', '5 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准;  \n（2） 原材料的品种、规格和产地；  \n（3）试验日期及时间；  \n（4） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度;  \n（6）材料配合比;  \n（7）试验结果;  \n（8）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c7dcbf2-3a54-46df-886a-3033532be9cc', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '8.3基础', '8.3基础8.3.1地下连续墙基础根据墙段单元之间的连接组合、平面布置以及使用功能可分为条壁式地下连续墙基础、井筒式地下连续墙基础、部分地下连续墙基础。\n\n## 1．条壁式地下连续墙基础\n\n由平面长度不小于2.5倍宽度的一个或多个墙段单元组成的分离或连接组合但不封闭的地下连续墙基础，可分为下列类型：\n\n（1）单壁式：地下连续墙的一个单体构成一个基础［图8-2a)]。单壁式地下连续墙相当于一个异形灌注桩（矩形桩)。可以不设置顶板。\n\n（2）平行复壁式：2个或多个地下连续墙单体在平面内分离并平行布置，通过顶板相连构成基础「图8-2b）]。其平行桥轴和垂直桥轴两个方向刚度差别较大。\n\n（3）自由复壁式；2个或多个地下连续墙单体在平面内分散布置，通过顶板相连构成基础「图7-3c)]。根据荷载作用方向，可自由布置。\n\n（4）组合复壁式：2个或多个地下连续墙单体在平面内连接组合并通过顶板相连而成的地下连续墙基础，可分为T形、十形、H形、工形、辐射形等［图 $8 { \\cdot } 2 { \\mathrm { d } } ) \\ \\sim { \\mathrm { h } } ) \\ .$ ]。\n\n  \n图8-2条壁式地下连续墙基础类型\n\n## 2．井筒式地下连续墙基础\n\n由多个墙段单元相互刚性连接或外周墙刚性连接，内隔墙铰接组成平面封闭断面，并通过顶板相连而成的地下连续墙基础，可分单室型和多室型两种类型［图8-3a）、图8-3b)]。\n\n  \n图8-3井筒式地下连续墙基础类型\n\n环宽 $5 5 0 \\mathrm { m m }$ ，按6倍盘环宽控制持力层厚度为 $3 . 3 \\mathrm { m }$ ，通过静荷载试验，证明土层有效利用了有限设置支、盘的持力层。支、盘持力层可以为组合层，工程师选择的持力层承载性能较好而厚度不足，该层以及该层以下土可作为组合持力层，简称组合层。组合层可为两层土，也可为多层土。当承载土层为组合土层时，视组合层内土层承载性能差别，其承载力特征值考虑取该组合层中偏小值或平均值。\n\n关于支、盘端进入持力层的深度，本规范对《桥梁挤扩支盘桩》（JT/T 855—2013）相关规定进行了调整，以盘高为基准。对密实的碎石土、风化土，目前挤扩支盘设备动力不足，不能进入相对深度，因此要求支、盘底部端承面全部进入该土层即可。潮汕环线项目2标韩江冲积地层广泛分布圆砾卵石层，标贯值大于80击，2018 型3000S支盘设备进入该层 $1 . 5 \\mathrm { m }$ ，挤扩压力高达 $3 4 \\mathrm { M P a }$ ，承载力满足设计要求。\n\n近些年，挤扩支盘桩在工业与民用建筑领域大量采用支结构，近期由于设备动力以及弓臂结构的优化，可在广泛分布的黏性土、粉土、风化土设置承力支，如在潮汕环线高速公路设置六星支。试桩桩身内力测试中，一个六星支相当于盘 $50 \\%$ 的承载力，变形小，早期刚度大。\n\n支宽 $r _ { \\parallel }$ 是单支的宽度，取决于挤扩弓臂的宽度。对于黏性土，采用宽弓臂，叠加率大、支盘成形效果好，支宽一般为 $4 0 0 \\sim 7 0 0 \\mathrm { m m }$ ；对于硬土层，采用窄弓臂，支宽一般为250\\~400mm。\n\n9.5.3本条规定的桩间距考虑了横向盘间受力的合理性以及盘间合理的施工间距。变桩径支盘桩的盘往往设置在较小直径段区间，更好地解决了横向盘间距问题，同时提供了盘环端承有效承载面积的增量。\n\n9.5.4本条相关公式遵循了本规范桩基承载力计算公式的原理，增加了支、盘的端阻承载力计算内容，将挤扩对承力支、盘端土的挤密增强效应作为储备。\n\n由于在支、盘挤扩过程中能够获得土层的多种参数信息，经多年的积累和分析，本条文说明提出将式（9-1）、式（9-2）作为挤扩支盘桩单桩轴向受压承载力特征值校核验算公式，该公式在工业与民用建筑行业有较为广泛的应用。由于公路桥梁桩径大、盘径大，为进一步优化参数，建议对新的地区、新的桥型做静载试验及支、盘内力测试，以补充完善式（9-1）、式（9-2）的设计参数。\n\n$$\nR _ { \\mathrm { a } } = { \\frac { R } { K } }\n$$\n\n$$\n\\begin{array} { r } { R = u \\sum q _ { * * } l _ { i } + \\sum A _ { \\mathfrak { p } j } q _ { \\mathfrak { p } \\mathbf { k } j } + A _ { \\mathfrak { p } } q _ { \\mathfrak { p } \\mathbf { k } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $R$ 单桩竖向极限承载力；\n\n$K \\cdot$ —安全系数，可取 $2 \\sim 2 . 5$ ；\n\n$q _ { \\mathfrak { p } \\mathfrak { k } j } ^ { }$ 桩身上第 $j$ 个盘所支承的土的极限承载力标准值，该值取支、盘端土实测的承载力值，无实测值时取地勘资料提出的极限承载力标准值，地勘未提供支、盘端土极限承载力标准值，参考表9-1取值；');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c85e6ac-78bf-42bf-bcda-7c179d2eee85', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度一个已知的机械零件，其拉伸或压缩疲劳强度 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 或剪切疲劳强度 $\\tau _ { \\mathrm { r } }$ 可以分别用式（111）和式（112）来确定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { c } } } ) \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { ~ c ~ } } } ) \\cdot \\tau _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ — 机械零件的拉伸或压缩疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$j$ 为该机械零件工作级别的组别号， $j = 1 \\sim 8$ ，见表9；  \n$C$ 同式（107）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（107）；  \n${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ — 机械零件的剪切疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（108）。\n\n根据机械零件总应力循环数 $n _ { \\mathrm { T } }$ 和应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，它们的组别划分和相应于每一组别的临界疲劳应力如图13所示，其中 $\\sigma _ { \\mathrm { j r } }$ 表示用于工作级别的应力。对临界剪切应力，字母 $\\sigma$ 用 $\\tau$ 来代替。\n\n![](images/cb5945ebb0953b850e00fd151a147c1c5d6c13cf3928656eb8aa0650759947f2.jpg)  \n图 13 每个零件组别的临界疲劳应力图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c8bd175-9764-40b1-9168-7e891bc081d4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 7）', 'd><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4（c）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">货场用抓斗、电磁盘或集装箱起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">港口装卸用吊钩起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">港口装船用吊钩起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5(c）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">港口装卸抓斗、电磁盘或集装箱用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td cols');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c8ff69b-54b0-4c14-9c49-14282065612a', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 1）', '4.1作用分类、代表值和作用组合4.1.1公路桥涵设计采用的作用分为永久作用、可变作用、偶然作用和地震作用四类，规定于表4.1.1。\n\n表4.1.1作用分类  \n\n\n\n\n\n4.1.2公路桥涵设计时，对不同的作用应按下列规定采用不同的代表值：\n\n1永久作用的代表值为其标准值。永久作用标准值可根据统计、计算，并结合工程经验综合分析确定。\n\n2可变作用的代表值包括标准值、组合值、频遇值和准永久值。组合值、频遇值和准永久值可通过可变作用的标准值分别乘以组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 、频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 和准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 来确定。\n\n3偶然作用取其设计值作为代表值，可根据历史记载、现场观测和试验，并结合工程经验综合分析确定，也可根据有关标准的专门规定确定。\n\n4地震作用的代表值为其标准值。地震作用的标准值应根据现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）的规定确定\n\n4.1.3作用的设计值应为作用的标准值或组合值乘以相应的作用分项系数。\n\n4.1.4公路桥涵结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态、正常使用极限状态进行作用组合，均应按下列原则取其最不利组合效应进行设计：\n\n1只有在结构上可能同时出现的作用，才进行组合。当结构或结构构件需做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用组合效应进行计算。\n\n2当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组合。实际不可能同时出现的作用或同时参与组合概率很小的作用，按表4.1.4规定不考虑其参与组合。\n\n表4.1.4可变作用不同时组合表  \n\n\n\n\n\n3施工阶段的作用组合，应按计算需要及结构所处条件而定，结构上的施工人员和施工机具设备均应作为可变作用加以考虑。组合式桥梁，当把底梁作为施工支撑时，作用组合效应宜分两个阶段计算，底梁受荷为第一个阶段，组合梁受荷为第二个阶段。\n\n4多个偶然作用不同时参与组合。  \n5地震作用不与偶然作用同时参与组合。\n\n4.1.5公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，对持久设计状况和短暂设计状况应采用作用的基本组合，对偶然设计状况应采用作用的偶然组合，对地震设计状况应采用作用的地震组合，并应符合下列规定：\n\n1基本组合：永久作用设计值与可变作用设计值相组合。\n\n1）作用基本组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { 0 } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } \\gamma _ { G _ { i } } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ \\gamma _ { Q _ { 1 } } \\gamma _ { \\mathrm { L } } Q _ { 1 \\mathrm { k } } , ~ \\psi _ { \\mathrm { c } } \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\gamma _ { \\mathrm { L } j } \\gamma _ { Q _ { j } } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n或\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { \\mathrm { { 0 } } } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { d } } , ~ Q _ { \\mathrm { 1 d } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } Q _ { j \\mathrm { d } } ) ~\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { u d } }$ - 承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；\n\n$S$ （）一作用组合的效应函数；$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数，按表4.1.5-1规定的结构设计安全等级采用，按持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，公路桥涵结构设计安全等级应不低于表4.1.5-1的规定，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9，  \n$G _ { i \\mathbf { k } }$ 、 $\\gamma _ { G _ { i } }$ $G _ { i \\mathrm { d } }$ $i$ $i$ 个永的理数，表42规定采用$\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } }$ —汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） 的分项系数。采用车道荷载计算时取YQ 1.4 采用车辆荷载计算时，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { 0 } _ { 1 } } = 1 . 8$ 。当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } } = 1$ .4；对专为承受某作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取 $\\gamma _ { \\textsc { q } } = 1 . 4$ ；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载，其分项系数也取 $\\gamma _ { 0 , \\cdot } = 1 . 4$   \n$Q _ { \\textrm { l k } }$ 、 $Q _ { \\mathrm { l d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ； ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1c986596-909f-4540-8417-a9addeb3d3fd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 1）', '附 录 犘## （规范性附录）起重机各机构电动机的初选\n\n## 犘．1 电动机的型式\n\n### 犘．1．1 起重机的主要机构一般选用起重冶金用系列异步电动机、直流电动机，在电动葫芦等起升机构中，也可采用锥形转子制动异步电动机或圆柱形转子转动电动机，或适合于起重机使用特点的其他电动机。\n\n### 犘．1．2 在具有爆炸性气体的危险场合使用的起重机，应选防爆系列起重用电动机。\n\n## 犘．2 电动机功率的初选方法\n\n### 犘．2．1 稳态计算功率法\n\n#### 犘．2．1．1 起升机构\n\n##### 犘．2．1．1．1 稳态起升功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n当起升机构用同一台电动机驱动时，其稳态计算功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．1）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } \\cdot v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\eta }\n$$\n\n……（P．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态起升功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；起升机构总效率。\n\n##### 犘．2．1．1．2 电动机初选\n\n对未能提供CZ值及相应计算数据的电动机，可以用式（P．1）的计算结果，并考虑该机构实际的接电持续率（参见表 Q．2），直接从电动机样本上初选出所需要的电动机。\n\n#### 犘．2．1．2 运行机构\n\n##### 犘．2．1．2．1 稳态运行功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n稳态运行功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．2）计算：\n\n\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { j } } \\cdot v _ { \\mathrm { y } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta \\cdot m }\n$$\n\n……（P．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态运行功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）；  \n$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式（89）；  \n$m$ 运行机构电动机台数。\n\n##### 犘．2．1．2．2 电动机初选\n\n用式（P．2）计算所得的结果乘以一个大于1的系数，从电动机样本上初选所需的电动机。对室外作业的起重机，此系数为 $1 . 1 { \\sim } 1 . 3$ ；对室内作业起重机及室外作业的装卸桥小车，此系数为 $1 . 2 { \\sim } 2 . 6$ 。运行速度高者取大值。\n\n#### 犘．2．1．3 牵引小车式运行机构\n\n##### 犘．2．1．3．1 稳态运行功率\n\n牵引小车式变幅机构与牵引小车式运行机构作用原理相似，如果其驱动轮（或卷筒）上的转矩为$M$ ，则牵引小车式变幅机构(即小车运行机构)电动机的稳态变幅(运行)功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ ，可以按式(P.3)计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { M \\bullet n } { 9 5 5 0 \\ \\eta }\n$$\n\n……（P．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态变幅（运行）功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$M -$ -驱动轮(或卷筒)的转矩，单位为牛米( $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ；$n$ 驱动轮(或卷筒)的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 同式（89）。\n\n##### 犘．2．1．3．2 电动机初选\n\n用式（P．3）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．2 等效功率法\n\n#### 犘．2．2．1 回转机构\n\n##### 犘．2．2．1．1 等效功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$\n\n等效功率 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ 按式（P．4）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { e q } } \\bullet n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．4）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 回转机构电动机的等效回转功率，单位为千瓦（kW）；  \n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 同式（92）；$n$ 起重机回转速度，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ；7 同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### 犘．2．2．2．1 非平衡动臂式变幅机构\n\n###### 犘．2．2．2．1．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．5）计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1cbbc7e2-63bc-420b-bc47-f18fa8a90961', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '表10.6.2 施工期变形监测的精度要求', '表10.6.2 施工期变形监测的精度要求注：1临时围堰位移量中误差是指相对于围堰轴线，裂缝观测是指相对于观测线，其他项目是指相对于工作基点而言。2 垂直位移观测，应采用水准测量；受客观条件限制时，也可采用电磁波测距三角高程测量。\n\n## 10．6．3混凝土水坝变形监测的精度要求，不应超过表10．6．3的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1cbcb5c3-bcce-402c-a3d2-705c29664a24', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '10 塑性及弯矩调幅设计', '10 塑性及弯矩调幅设计## 10.1 一般规定\n\n### 10.1.1 本条规定了塑性设计及弯矩调幅设计的应用范围。连续梁是塑性及弯矩调幅设计最适合应用的领域，多层框架在层侧移不大于允许侧移的 $50 \\%$ 时，如果当单层框架或采用塑性设计的多层框架的框架柱形成塑性铰，则框架柱需符合本标准第10.3.4条的规定。\n\n对框架-支撑结构，按照协同分析，支撑架（核心筒）承担的水平荷载达到 $80 \\%$ 以上或支撑架（核心筒）实际上能够承担$100 \\%$ 的水平力时，均可以对框架部分进行塑性设计。\n\n当采用塑性或弯矩调幅设计时，构件计算及抗震设计（包括本标准第17章抗震性能化设计）采用的内力均应采用调整后的内力。\n\n### 10.1.2 双向受弯构件，达到塑性铰弯矩、发生塑性转动后，相互垂直的两个弯矩如何发生塑性流动是很难掌握的，由此本条规定，塑性设计只适用于单向弯曲的构件。\n\n### 10.1.3 本条规定了塑性设计承载力和使用极限状态验算时采用的荷载。梁式塑性机构，是指仅在梁内形成塑性铰，是一种局部的塑性机构，一根梁形成塑性机构，使用极限状态的挠度应比照弹性计算的增大 $1 5 \\%$ ，然后与容许挠度进行比较。另外，本条允许采用弯矩调幅代替塑性机构分析，使得塑性设计能够结合到弹性分析的程序中去，将使得塑性设计实用化。目前规定弯矩调幅的最大幅度是 $20 \\%$ ，而等截面梁形成塑性机构相当于调幅$30 \\%$ ，因此，目前的规定较为保守，确有经验时调幅幅度可适当增加。\n10.1.4塑性设计采用的钢材应保证塑性变形能力。\n\n10.1.5本条规定对构件的宽厚比采用区别对待的原则，形成塑性铰、发生塑性转动的部位，宽厚比要求较严，不形成塑性铰的部位，宽厚比放宽要求，使得塑性设计和采用弯矩调幅法设计的结构具有更好的经济性。\n\n10.1.6抗侧力系统的梁，承受较大的轴力，类似于柱子，不建议对其进行调幅。\n\n10.1.7塑性或弯矩调幅设计，直观上理解，其抗侧移刚度要比弹性设计的有所下降，因此本条规定框架柱发生有侧移失稳时，计算长度系数加大 $10 \\%$ ，相当于假设刚度下降了 $20 \\%$ 。框架发生无侧移失稳时，计算长度系数可以取为1.0。\n\n## 10.2弯矩调幅设计要点\n\n10.2.1本条规定了框架-支撑结构，如果采用弯矩调幅设计框架梁，支撑架必须满足的条件。\n\n10.2.2弯矩调幅幅度不同，塑性开展的程度不一样，因此宽厚比的限值也不一样；对钢梁和组合梁的挠度计算也有所区别。\n\n## 10.3构件的计算\n\n10.3.1本条规定了塑性或弯矩调幅设计时，受弯构件的强度和稳定性计算方法。对于受弯构件采用弯矩调幅设计进行强度计算时，原规范塑性设计采用的截面塑性弯矩 $M _ { \\mathrm { p } }$ ，本次修订为$\\gamma _ { \\mathrm { x } } W _ { \\mathrm { n x } } f$ ，原因如下：\n\n1对连续梁，采用 $\\gamma _ { \\mathrm { x } } W _ { \\mathrm { n } \\mathrm { x } } f$ ，可以使得正常使用状态下,弯矩最大截面的屈服区深度得到一定程度的控制，减小使用阶段的变形；\n\n2对单层和没有设置支撑架的多层框架，如果形成塑性机构，则框架结构的物理刚度已经达到0的状态，但是此时框架上还有竖向重力荷载，重力荷载对于结构是一种负的刚度（几何刚度)，因此在物理刚度已经为0的情况下，结构的总刚度（物理刚度与几何刚度之和）为负，按照结构稳定理论，此时已经超过了稳定承载力极限状态，荷载-位移曲线进人了卸载阶段。为避免这种情况的出现，在塑性弯矩的利用上应进行限制。\n\n10.3.4同时承受压力和弯矩的塑性铰截面，塑性铰转动时，会发生弯矩-轴力极限曲面上的塑性流动，受力性能复杂化，因此形成塑性铰的截面，轴压比不宜过大。\n\n## 10.4容许长细比和构造要求\n\n10.4.2形成塑性铰的梁，侧向长细比应加以限制，以避免塑性弯矩达到之前发生弯扭失稳。\n\n10.4.3钢梁上翼缘有楼板时，不会发生侧向弯扭失稳，但可能发生受压下翼缘的侧向失稳，这是一种畸变屈曲。满足本条第1款，畸变屈曲不再会发生，因而无需采取措施，不满足则要采取额外的措施防止下翼缘的侧向屈曲。\n\n本条的规定为住宅钢结构和办公楼避免角部设置不受欢迎的隅撑创造了条件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1cd3ecf6-4d59-41af-8b4a-8cb987b191b9', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '13.2 防腐涂料涂装', '13.2 防腐涂料涂装## Ⅰ主控项目\n\n13.2.1涂装前钢材表面除锈等级应满足设计要求并符合国家现行标准的规定。处理后的钢材表面不应有焊渣、焊疤、灰尘、油污、水和毛刺等。当设计无要求时，钢材表面除锈等级应符合表13.2.1的规定。\n\n检查数量：按构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且同类构件不应少于3件。\n\n检验方法：用铲刀检查和用现行国家标准《涂覆涂料前钢材表面处理表面清洁度的目视评定第1部分：未涂覆过的钢材表面和全面清除原有涂层后的钢材表面的锈蚀等级和处理等级》GB/T²8923.1规定的图片对照观察检查。\n\n表13.2.1各种底漆或防锈漆要求最低的除锈等级  \n\n\n\n\n\n13.2.2当设计要求或施工单位首次采用某涂料和涂装工艺时，应按本标准附录D的规定进行涂装工艺评定，评定结果应满足设计要求并符合国家现行标准的要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查涂装工艺评定报告。\n\n13.2.3防腐涂料、涂装遍数、涂装间隔、涂层厚度均应满足设计文件、涂料产品标准的要求。当设计对涂层厚度无要求时，涂层干漆膜总厚度：室外不应小于 $1 5 0 ~ \\mu \\mathrm { m }$ ，室内不应小于125μm。\n\n检查数量：按照构件数抽查 $10 \\%$ ，且同类构件不应少于3件。\n\n检验方法：用干漆膜测厚仪检查。每个构件检测5处，每处的数值为3个相距 $5 0 \\mathrm { m m }$ 测点涂层干漆膜厚度的平均值。漆膜厚度的允许偏差应为一 $2 5 ~ { \\mu \\mathrm { m } }$ 。\n\n13.2.4 金属热喷涂涂层厚度应满足设计要求。\n\n检查数量：平整的表面每 $1 0 \\mathbf { m } ^ { 2 }$ 表面上的测量基准面数量不得少于3个，不规则的表面可适当增加基准面数量。\n\n检验方法：按现行国家标准《热喷涂涂层厚度的无损测量方法》GB/T11374 的有关规定执行。\n\n13.2.5金属热喷涂涂层结合强度应符合现行国家标准《热喷涂金属和其他无机覆盖层锌、铝及其合金》GB/T 9793的有关规定。\n\n检查数量：每 $5 0 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 检测数量不得少于1次，且总检测数量不\n\n得少于3次。\n\n检查方法：按现行国家标准《热喷涂金属和其他无机覆盖层锌、铝及其合金》GB/T9793的有关规定执行。\n\n13.2.6当钢结构处于有腐蚀介质环境、外露或设计有要求时，应进行涂层附着力测试。在检测范围内，当涂层完整程度达到 $7 0 \\%$ 以上时，涂层附着力可认定为质量合格。\n\n检查数量：按构件数抽查 $1 \\%$ ，且不应少于3件，每件测3处。\n\n检验方法：按现行国家标准《漆膜附着力测定法》GB1720或《色漆和清漆漆膜的划格试验》GB/T9286 执行。\n\n## Ⅱ一般项目\n\n13.2.7涂层应均匀，无明显皱皮、流坠、针眼和气泡等。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查。\n\n13.2.8金属热喷涂涂层的外观应均匀一致，涂层不得有气孔、裸露母材的斑点、附着不牢的金属熔融颗粒、裂纹或影响使用寿命的其他缺陷。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查。\n\n13.2.9 涂装完成后，构件的标志、标记和编号应清晰完整。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1ce6b262-d742-43f6-8a9b-660f09483bbc', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '5.8振动压路机', '5.8振动压路机5.8.1作业时，压路机应先起步后起振，内燃机应先置于中速，然后再调至高速。  \n5.8.2压路机换向时应先停机；压路机变速时应降低内燃机转速。  \n5.8.3压路机不得在坚实的地面上进行振动。  \n5.8.4压路机碾压松软路基时，应先碾压1遍 ${ \\sim } 2$ 遍后再振动碾压。  \n5.8.5压路机碾压时，压路机振动频率应保持一致。  \n5.8.6换向离合器、起振离合器和制动器的调整，应在主离合器脱开后进行。  \n5.8.7上下坡时或急转弯时不得使用快速挡。铰接式振动压路机在转弯半径较小绕圈碾压时不得使用快速挡。  \n5.8.8压路机在高速行驶时不得接合振动。  \n5.8.9停机时应先停振，然后将换向机构置于中间位置，变速器置于空挡，最后拉起手制动操纵杆。  \n5.8.10振动压路机的使用除应符合本节要求外，还应符合本规程第5.7节的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1ce6f6ba-7072-4bba-8b1e-3ae413f3d669', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.4.2 对于风敏感的或跨度大于 $3', '8.4.2 对于风敏感的或跨度大于 $3 6 \\mathrm { m }$ 的柔性屋盖结构，应考虑风压脉动对结构产生风振的影响。屋盖结构的风振响应，宜依据风洞试验结果按随机振动理论计算确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1ceadffa-72b3-4c33-913c-767450d3fd72', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.8 对水平或曲线孔道，压浆的压力宜为', '7.9.8 对水平或曲线孔道，压浆的压力宜为 $0 . 5 { \\sim } 0 . 7 \\mathrm { M P a }$ ；对超长孔道，最大压力宜不超过 $1 . 0 \\mathrm { M P a }$ ，当超过时可采用分段的方式进行压浆；对竖向孔道，压浆的压力宜为 $0 . 3 { \\sim } 0 . 4 \\mathrm { M P a }$ 。压浆的充盈度应达到孔道另一端饱满且排气孔排出与规定流动度相同的水泥浆为止。关闭出浆口后，宜保持一个不小于 0.5MPa 的稳压期，该稳压期的保持时间宜为 $3 \\sim 5 \\mathrm { { m i n } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1cec520d-5b82-45db-a93f-2491ed7328b6', '50《钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法》（GBT226-2015）.md', '钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法', '钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1cf8292c-536a-4fb5-8a09-dcac558450c3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验## 犚．1 起升机构电动机过载校验\n\n起升机构电动机按式（R．1）进行过载校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（R．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的额定功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$H$ 系数，按有电压损失（交流电动机一 $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、最大转矩或堵转转矩有允差（绕线转子异步电动机－ $10 \\%$ ，笼型异步电动机－ $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、起 升 额 定 载 荷 等 条 件 确 定。绕 线 转 子 异 步 电 动 机 和 笼 型 异 步 电 动 机 取$H { = } 2 , 5$ ;变频异步电动机取 $H { = } 2 , 2$ ;直流电动机取 $H { = } 1 , 4$ ；  \n$m$ 同式（89）；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数（电动机制造商提供），对于直接全压起动的笼型电动λ机，堵转转矩倍数 $\\lambda _ { \\mathrm { m } } \\geqslant 2 . 2$ ；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 额定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式(P.1)。\n\n## 犚．2 轨道运行式运行机构电动机过载校验\n\n轨道运行式运行机构电动机过载校验按式（R．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { 1 } { m \\lambda _ { \\mathrm { A s } } } \\Big \\{ ( P _ { \\Sigma } ( { \\omega } + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\mathrm { w I } } ) \\frac { v _ { \\mathrm { v } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } { + } \\frac { \\sum J n ^ { 2 } } { 9 1 \\ 2 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big \\} \\quad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ R . ~ 2 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$m$ 同式（89）；  \nAS— 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 的平均起动转矩倍数。其值应根据所选电动机的 $\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 值及其控制系统方案确定。通常情况下可参考下列取值：绕线转子异步电动机取1．7，采用频敏变阻器时取1，笼型异λ 犘步电动机取 $0 , 9 \\lambda _ { \\mathrm { m } }$ （相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数，由电动机制造商提供），串励直流电动机取1．9，复励直流电动机取1．8，他励直流电动机取1．7，变频调速电动机取1．7；\n$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ -同式(142)。车轮为滑动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 1 5$ ，车轮为滚动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 0 6$ ；  \n$m _ { \\alpha }$ — 坡道阻力系数，按4．2．2．2的规定计算；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 工作状态风载荷，单位为牛顿（N），按4．2．2．3．1确定；$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 起重机（或小车）的运行速度，单位为米每秒 $\\left( \\mathrm { m } / \\mathrm { s } \\right)$ ）；同式（89）；  \n$\\Sigma J$ — 机构对电动机轴的总惯量，即包含直线运动质量和传动机构的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量和电动机轴上自身的转动惯量之和，单位为千克平方米 $\\mathrm { ( k g \\cdot m ^ { 2 } ) }$ ）；$n$ 同式（82)；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 运行机构起动时间，单位为秒（s）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d007495-db5b-4052-ab71-e0f25e8a9a56', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第四章 事故处理', '第四章 事故处理第三十二条 重大事故、较大事故、一般事故，负责事故调查的人民政府应当自收到事故调查报告之日起15 日内做出批复；特别重大事故，30 日内做出批复，特殊情况下，批复时间可以适当延长，但延长的时间最长不超过 30 日。\n\n有关机关应当按照人民政府的批复，依照法律、行政法规规定的权限和程序，对事故发生单位和有关人员进行行政处罚，对负有事故责任的国家工作人员进行处分。\n\n事故发生单位应当按照负责事故调查的人民政府的批复，对本单位负有事故责任的人员进行处理。\n\n负有事故责任的人员涉嫌犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第三十三条 事故发生单位应当认真吸取事故教训，落实防范和整改措施，防止事故再次发生。防范和整改措施的落实情况应当接受工会和职工的监督。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当对事故发生单位落实防范和整改措施的情况进行监督检查。\n\n第三十四条 事故处理的情况由负责事故调查的人民政府或者其授权的有关部门、机构向社会公布，依法应当保密的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d04f5f6-1ebd-41f4-907a-273bd8f73054', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犜（Part 2）', ' rowspan=1 colspan=1>d/mm</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>200</td><td rowspan=1 colspan=1>400</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Kd</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.25</td><td rowspan=1 colspan=1>1.45</td><td rowspan=1 colspan=1>1.65</td><td rowspan=1 colspan=1>1.75</td><td rowspan=1 colspan=1>1.8</td></tr></table>\n\n\n### 犜．3 表面情况（机加工方法）系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 的确定\n\n经验表明：表面粗加工零件的疲劳极限比精细抛光的零件低。犓\n\n用图T．3给出的机加工系数 $K _ { \\mathrm { u } }$ 来考虑这一因素，它们分别是相对于磨削或用金刚砂精细抛光的表面，及粗加工的表面。\n\n### 犜．4 腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n腐蚀对钢材的疲劳极限有非常明显的影响，用系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来加以考虑。犓\n\n图 T．3还对淡水和海水腐蚀的两种情况给出了系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 值。\n\n![](images/48c478354f2f62086a54890cdce2c746ac9584fd1017c76bdedaa2a67584c601.jpg)  \n图犜．3 加工系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$\n\n$K _ { \\mathrm { u } }$ 值：曲线Ⅰ，表面磨削或精细抛光；曲线Ⅱ，表面粗加工。\n\n![](images/60155a2d643a6d58431bb10f05dcd0577fb9613485646b09d0f7efe64da0aa68.jpg)\n\n$K _ { \\mathrm { c } }$ 值：曲线Ⅲ，表面受淡水腐蚀；曲线Ⅳ，表面受海水腐蚀。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d06ded7-07fc-4f50-86d3-1f8802a585ab', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '条文说明', '条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d0b35b7-eaf0-4194-af78-65e22f1c7d70', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：目前主要有平行钢丝和钢绞线两种拉索体系，因两种拉索体系的安装施工方法是不尽相同的，故在施工前需要按设计要求制订相应的施工方案和工艺措施。拉索预埋导管的位置发生较大偏差时，会导致拉索索体与导管之间产生摩擦，这将直接影响到拉索的受力状况和耐久性，因此在拉索安装施工前，需要对预埋导管的位置进行一次全面检查复测，如有问题需及时处理，安装后发现问题再进行处理是非常困难的。\n\n## 20.4.3拉索的安装施工应按设计和施工控制的要求进行，在安装和张拉拉索时应采用专门设计制作的施工平台及其他辅助设施进行操作，保证施工安全。张拉拉索用的千斤顶、油泵等机具及测力设备应按本规范第7章的要求进行配套校验；为施工配备的张拉机具，其能力应大于最大拉索所需要的张拉力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d108474-8e2b-4893-a514-f8c025ab929d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 2）', '平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．7．4．1．1 室外工作的轨道式起重机应装设可靠的抗风防滑装置，并应满足规定的工作状态和非工作状态抗风防滑要求。\n\n#### 9．7．4．1．2 工作状态下的抗风制动装置可采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等，其制动与释放动作应考虑与运行机构连锁并应能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．3 起重机只装设抗风制动装置而无锚定装置的，抗风制动装置应能承受起重机非工作状态下的风载荷；当工作状态下的抗风制动装置不能满足非工作状态下的抗风防滑要求时，还应装设牵揽式、插销式或其他形式的锚定装置。起重机有锚定装置时，锚定装置应能独立承受起重机非工作状态下的\n\n风载荷。\n\n#### 9．7．4．1．4 非工作状态下的抗风防滑设计，如果只采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等抗风制动装置，其制动与释放动作也应考虑与运行机构连锁并能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．5 锚定装置应确保在下列情况下起重机及其相关部件的安全可靠：\n\na） 起重机进入非工作状态并且锚定时；  \nb） 起重机处于工作状态，起重机进行正常作业并实施锚定时；  \nc） 起重机处于工作状态且在正常作业，突然遭遇超过工作状态极限风速的大风而实施锚定时。\n\n### 9．7．4．2 防倾翻安全钩\n\n起升吊钩装在主梁一侧的单主梁起重机、有抗震要求的起重机及其他有类似防止起重小车发生倾翻要求的起重机，应装设防倾翻安全钩。\n\n## 9．7．5 起联锁保护作用的安全装置和措施\n\n### 9．7．5．1 进入桥式和门式起重机的门，和从司机室登上桥架的舱口门，应能联锁保护；当门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．2 司机室设在起重机的运动部分上时，进入司机室的通道口，应能联锁保护；当通道口的门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．3 可在两处或多处操作的起重机，应有联锁保护，以保证只能在一处操作，防止两处或多处同时都能操作。  \n### 9．7．5．4 当既可以电动，也可以手动驱动时，相互间的操作转换应能联锁。  \n### 9．7．5．5 夹轨器等制动装置和锚定装置应能与运行机构联锁。  \n### 9．7．5．6 回转锁定装置应能与回转机构联锁。  \n### 9．7．5．7 对小车在可俯仰的悬臂上运行而工作的起重机，悬臂俯仰机构与小车运行机构应能联锁，使俯仰悬臂放平后小车方能运行。\n\n## 9．7．6 其他安全防护装置\n\n### 9．7．6．1 风速仪及风速报警器\n\n#### 9．7．6．1．1 对于室外作业的高大起重机应安装风速仪，风速仪应安装在起重机上部迎风处。对室外作业的高大起重机应装有显示瞬时风速的风速报警器，且当风力大于工作状态的计算风速设定值时，应能发出报警信号。\n\n### 9．7．6．2 轨道清扫器\n\n当物料有可能积存在轨道上成为运行的障碍时，在轨道上行驶的起重机和起重小车，在台车架（或端梁）下面和小车架下面应装设轨道清扫器，其扫轨板底面与轨道顶面之间的间隙一般为 $5 \\ \\mathrm { m m } \\sim$ $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 9．7．6．3 防小车坠落保护\n\n塔式起重机的变幅小车及其他起重机要求防坠落的小车，应设置使小车运行时不脱轨的装置，即使轮轴断裂，小车也不能坠落。\n\n### 9．7．6．4 检修吊笼或平台\n\n需要经常在高空进行起重机自身检修作业的起重机，应装设安全可靠的检修吊笼或平台。\n\n### 9．7．6．5 导电滑触线的安全防护\n\n#### 9．7．6．5．1 桥式起重机司机室位于大车滑触线一侧，在有触电危险的区段，通向起重机的梯子和走台与滑触线间应设置防护板进行隔离。\n\n#### 9．7．6．5．2 桥式起重机大车滑触线侧应设置防护装置，以防止小车在端部极限位置时因吊具或钢丝绳\n\n摇摆而与滑触线意外接触。\n\n#### 9．7．6．5．3 多层布置桥式起重机时，下层起重机应采用电缆或安全滑触线供电。\n\n#### 9．7．6．5．4 其他使用滑触线的起重机，对易发生触电的部位应设防护装置。\n\n### 9．7．6．6 报警装置\n\n必要时，在起重机上应设置蜂鸣器、闪光灯等作业报警装置。流动式起重机倒退运行时，应发出清晰的报警音响并伴有灯光闪烁信号。\n\n### 9．7．6．7 防护罩\n\n在正常工作或维修时，为防止异物进入或防止其运行对人员可能造成危险的零部件，应设有保护装置。起重机上外露的、有可能伤人的运动零部件，如开式齿轮、联轴器、传动轴、链轮、链条、传动带、皮带轮等，均应装设防护罩／栏。\n\n在露天工作的起重机上的电气设备应采取防雨措施。\n\n### 9．7．6．8 防起重机零件掉落的措施\n\n设计上应采取有效措施，防止起重机上的零部件在静止或运动时从空中掉落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d126a41-6a35-4040-ab3f-8dd5ae7f9a51', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2 堰床处理除应符合本规范第 12.2.2', '2 堰床处理除应符合本规范第 12.2.2 条第 3 款的规定外，还应将河床的陡坎整平。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d14d7e5-61c5-4a1a-b008-d8038bfbb4ea', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '5 液压系统', '5 液压系统起重机的液压系统应符合 — 中第 章的相关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d1705d8-67ce-4d9b-92d6-ff612c5b8dce', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：大跨径拱圈采用分环（层）、分段法浇筑混凝土时，如纵向钢筋为整根钢筋，将随拱架的下沉而使拱圈产生附加应力和变形，因此分段设置纵向钢筋能更好地适应其变形。\n\n### 19.3.5 大跨径钢筋混凝土箱形拱圈采用在拱架上组装部分预制部件然后现浇混凝土的方法进行施工时，组装和现浇均应从两拱脚向拱顶对称进行。箱形拱圈的底板施工时，应按拱架的变形情况设置间隔缝，缝内的混凝土应在底板合龙时浇筑；拱\n\n圈的底、腹板混凝土强度达到设计强度的 $85 \\%$ 后方可安装盖板，铺设钢筋，现浇顶板混凝土。\n\n### 19.3.6 拱圈合龙的温度应符合设计要求，设计未要求时，宜选择夜间气温较稳定时段的温度。拱圈合龙前如采用千斤顶对两侧拱圈施加压力的方法调整拱圈应力，拱圈混凝土的强度应达到设计规定的强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d18d65f-959a-4005-a6e6-27813a4d9c4b', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4 建筑起重机械（Part 3）', '设垫板保护，机械在上面行走时不得\n\n转弯。\n\n## 4.3 汽车、轮胎式起重机\n\n### 4.3.1 起重机械工作的场地应保持平坦坚实，符合起重时的受力要求；起重机械应与沟渠、基坑保持安全距离。\n\n### 4.3.2 起重机械启动前应重点检查下列项目，并应符合相应要求：\n\n1各安全保护装置和指示仪表应齐全完好；\n\n2钢丝绳及连接部位应符合规定；\n\n4各连接件不得松动；\n\n5轮胎气压应符合规定；\n\n6起重臂应可靠搁置在支架上。\n\n### 4.3.3 起重机械启动前，应将各操纵杆放在空挡位置，手制动器应锁死，应按本规程第3.2节有关规定启动内燃机。应在怠速运转 $3 \\mathrm { { m i n } \\mathrm { { \\sim } 5 \\mathrm { { m i n } } } }$ 后进行中高速运转，并应在检查各仪表指示值，确认运转正常后接合液压泵，液压达到规定值，油温超过$3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，方可作业。  \n### 4.3.4 作业前，应全部伸出支腿，调整机体使回转支撑面的倾斜度在无载荷时不大于1/1000（水准居中)。支腿的定位销必须插上。底盘为弹性悬挂的起重机，插支腿前应先收紧稳定器。4.3.5 作业中不得扳动支腿操纵阀。调整支腿时应在无载荷时进行，应先将起重臂转至正前方或正后方之后，再调整支腿。4.3.6 起重作业前，应根据所吊重物的重量和起升高度，并应按起重性能曲线，调整起重臂长度和仰角；应估计吊索长度和重物本身的高度，留出适当起吊空间。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d1d55fb-9fc2-4d99-baf4-eabb7eb7e9aa', '10《粗直径钢丝绳》（GB-T20067-2017）.md', '8 钢丝绳的检验', '8 钢丝绳的检验## 8.1 直径和不圆度的测量\n8.1.1 钢丝绳直径应用带有宽钳口的游标卡尺测量。钳口的宽度要足以跨越两个相邻的股,见图5。\n\n  \n图5 钢丝绳直径测量方法\n\n测量应在无张力的情况下，在钢丝绳端头 $1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 外的直线部位相距至少 $1 \\textrm { m }$ 的两截面上进行，并在');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d23db56-c00b-4cf2-aaba-bfb57dcdec17', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9.6.3 挖孔桩施工应符合下列规定：', '9.6.3 挖孔桩施工应符合下列规定：1 人工挖孔施工应根据工程地质和水文地质情况，因地制宜选择孔壁支护方式。\n\n2 孔口处应设置高出地面不小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 的护圈；并应设置临时排水沟，防止地表水流入孔内。\n\n3 挖孔施工时相邻两桩孔不得同时开挖，宜间隔交错跳挖。\n\n4 采用混凝土护壁支护的桩孔，护壁混凝土的强度等级，当桩径小于或等于$1 . 5 \\mathrm { m }$ 时应不小于C25，桩径大于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 时应不小于C30。挖孔作业时必须挖一节浇筑一节护壁，护壁的节段高度必须严格按专项施工方案执行，严禁只挖不及时浇筑护壁的冒险作业。护壁外侧与孔壁间应填实，不密实或有空洞时，应采取措施进行处理。\n\n5 桩孔直径应符合设计规定，孔壁支护不得占用桩径尺寸。挖孔过程中，应经常检查桩孔尺寸、平面位置和竖轴线倾斜情况，如偏差超出规定范围应随时纠正。\n\n6 挖孔的弃土应及时转运，孔口四周作业范围内不得堆积弃土及其他杂物。\n\n7 挖孔达到设计高程并经确认后，应将孔底的松渣、杂物和沉淀泥土等清除干净。当孔底地质条件复杂且与设计条件不符时，应进一步探明孔底以下的地质能否满足设计要求，并采取适当的处置措施。\n\n8 孔内无积水时，混凝土的灌注可按本规范第6章的有关规定进行干施工；孔内有积水且无法排净时，宜按水下混凝土灌注的要求施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d3363f8-1f4b-4ff5-9553-bce8cacbf219', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 2）', 'tr><td rowspan=1 colspan=1>二等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤4√I</td><td rowspan=1 colspan=1>≤4vi</td><td rowspan=1 colspan=1>≤6L</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>三等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤12√</td><td rowspan=1 colspan=1>≤ 3.5vn或≤15√i</td><td rowspan=1 colspan=1>≤20√</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>四等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤20</td><td rowspan=1 colspan=1>≤ 6.0√n或≤25√i</td><td rowspan=1 colspan=1>≤30√L</td></tr></table>\n\n\n注：计算往返较差时，l为水准点间的路线长度（ $\\mathrm { k m }$ ）；计算附合或环线闭合差时，l为附合或环线的路线长度（ $\\mathrm { k m } , \\mathrm { ~ }$ ）； $\\mathbf { n }$ 为测站数。 $\\mathrm { L } _ { \\mathrm { i } }$ 为检测测段长度（ $\\mathrm { { . k m } }$ ），小于 $1 \\mathrm { k m }$ 时按 $1 \\mathrm { k m }$ 计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d3454d7-b68a-47d6-9631-c37cdf13c8ab', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.7 桥面铺装、防水和排水', '3.7 桥面铺装、防水和排水## 3.7.2 沥青混凝土和水泥混凝土都是不能完全防水的。防水层的设置可避免或减少钢筋的锈蚀，保证桥梁结构的质量。\n\n## 3.7.4 水泥混凝土桥面铺装层直接承受车辆轮压的作用，既是保护层，又是受力层，要具有足够的强度、良好的整体性以及抗冲击与耐疲劳特性，同时还要具有防水性及其对温度变化的适应性。\n\n要减少和消除桥面铺装层在预定的设计使用期内的早期破坏、满足行车荷载和环境因素作用下的使用功能，就要强化铺装层结构的抗裂性能和耐疲劳特性。\n\n## 3.7.5 钢桥面铺装一般采用沥青混凝土体系，其涉及对正交异性钢桥面板的结构受力状态、桥梁纵面线形 当地气象与环境条件、铺装材料的基本强度、变形性能、抗腐蚀性、水稳性、高温稳定性、低温抗裂性、黏结性 抗滑性、施工工艺等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d358d42-5a92-4141-b703-3a81d4fa127a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．2．1 单向压弯构件，弯矩绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．2）计算。\n\n## 犕．2．2 单向压弯构件，弯矩绕弱轴 $y$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．5）计算：犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n………（M．5）\n\n式中符号同式（M．1）。\n\n当 $\\uparrow \\frac { \\displaystyle \\bigg [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\bigg ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } } { \\frac { N } { \\varphi \\psi A } } \\leqslant \\psi - 1$ 时，则应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。式中符号同前。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d4798f4-4ca7-40ee-a84f-017a9f18f61f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力，等于建筑物排开同体积的水重力。地表水或地下水通过土体孔隙的自由水沟通并传递水压力。水是否能渗人基底是产生水浮力的前提条件，因此，水浮力与地基土的透水性、地基与基础的接触状态以及水压大小（水头高低）和漫水时间等因素有关。对于透水性土，应计算水浮力；对于非透水性土，可不考虑水浮力。由于土的透水性质难以预测，故对于难以确定是否具有透水性质的土，计算基底应力时，不计浮力，计算稳定时，计人浮力。对于计算水浮力的水位，计算基底应力用低水位，计算稳定用设计水位。\n\n完整岩石（包括节理发育的岩石）上的基础，当基础与基底岩石之间灌注混凝土且接触良好时，水浮力可以不计。但遇破碎的或裂隙严重的岩石，则应计入水浮力。作用在桩基承台底面的水浮力要考虑，但如桩下沉嵌入岩层并灌注混凝土者，需扣除桩截面。\n\n基础襟边上的水位以下的土重力，当基底考虑浮力时采用浮重；当基底不考虑浮力时，视其是否透水采用天然重或饱和重，另外还要计人襟边土层以上至设计水位的水柱重力。\n\n浮土重度按下式计算：\n\n$$\n\\gamma ^ { \\prime } = \\frac { 1 } { 1 + e } ( \\gamma _ { 0 } - 1 )\n$$\n\n式中：e 土的孔隙比；\n\n$\\gamma _ { 0 }$ - 土的固体颗粒重度，一般采用 $2 7 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d520be4-1139-4af9-ba40-79938236f53c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '16.5 后背回填', '16.5 后背回填## 16.5.1 桥涵台背及锥坡、护坡后背的填料应符合设计规定。设计未规定时，宜采用天然砂砾、二灰土、水泥稳定土或粉煤灰等轻质材料，不得采用含有泥草、腐殖质或冻块的土。采用膨胀性聚苯乙烯泡沫塑料、泡沫轻质土等特殊材料回填施工时，应符合现行《公路路基施工技术规范》（JTG/T 3610）和《现浇泡沫轻质土技术规\n\n程》（CECS 249）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d57127f-67be-4fd0-9ca4-6fbf0ee8574b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．6 联轴器', '6．3．6 联轴器联轴器应验算所传递的扭矩，并满足式（134）：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } [ M _ { \\mathrm { L } } ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { L } }$ ———联轴器的计算扭矩，按下式计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } = k M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n$k$ 系数，与工作级别、联轴器的重要性及其所连接的轴有关，一般为 $1 . 3 { \\sim } 3 . 1$ ，起升机构和变幅机构宜取大值；\n\n$M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }$ ———联轴器所连接的轴的传递扭矩，单位为牛米犕 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$[ M _ { \\mathrm { L } } ]$ ］———联轴器的许用扭矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d5f3c7c-3f38-494e-adb1-e0624f8b02cf', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '12.6顶推施工（Part 1）', '12.6顶推施工## 12.6.1本节适用于等截面钢梁的顶推或拖拉就位施工。\n\n## 12.6.2钢梁顶推或拖拉的专项施工方案应符合下列规定：\n\n力，以及钢梁的应力、稳定性和悬臂挠度等；钢梁处于竖曲线时，应计入纵坡变化的影响。\n\n2应合理布置拼装平台、顶推平台、临时墩和支承等设施；对主要临时结构应进行专项设计，在不同受力状态下的强度、刚度和稳定性应满足使用的要求。\n\n3钢梁的拼装平台应具备纵坡调整的功能，应使待拼装钢梁节段能与顶推梁体尾端的转角顺接，保证钢梁梁体的线形与制造线形一致。\n\n4当需要设置临时墩时，其数量和位置应按照顶推跨径的要求确定。临时墩应满足承载、梁体纵横向移动和高程调整的要求，在平曲线上顶推施工时，尚应适应曲线半径较小时产生的横坡和横向超宽。在水中设置临时墩时，其基础应考虑水流的冲刷作用以及可能出现的流冰、洪水作用。\n\n5在桥梁墩台附近设置顶推用千斤顶的支承架时，宜将其支立在承台顶面，且宜与墩台身进行临时连接固定，增强稳定性；对高支架则应控制水平力作用下的变形。\n\n6顶推所用的导梁宜采用变截面钢桁梁或钢板梁，且宜分段设计、分段采用栓接连接方式拼装；导梁的长度宜为顶推跨径的0.6\\~0.8倍，前端的最大挠度应不大于施工设计的规定；导梁与钢梁梁体连接处的刚度应协调，连接强度应满足梁体顶推时的受力要求。\n\n7导梁应由具有资质的专业生产厂制作加工，并应在厂内完成预拼。导梁节间的拼装应平整，其中线偏差应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ ，纵、横间底面的允许高差为±5mm。\n\n8导梁与钢箱梁连接时，连接接头范围内钢箱梁的U形肋、纵隔板加劲肋可暂时不焊接连接，待钢箱梁顶推到位导梁拆除后再在现场进行焊接。\n\n9直线顶推时，导梁的拼装线形可与钢梁梁体的线形保持一致。平曲线顶推时，导梁宜为直线，在与钢梁梁体的连接处设折角，并宜将导梁前端的中心落在桥梁设计线形的中线上，顶推施工时梁体宜沿设计线形前行。\n\n10 钢梁在制造时应根据现场拼接的要求，在梁体节段上设置匹配定位的标记和匹配组对件，定位标记和匹配组对件的精度应不超过 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n11 顶推过程中应采取措施保护钢梁的防腐涂层。\n\n## 12.6.3顶推施工所用的设备应符合下列规定：\n\n1同一顶推工程宜采用同一型号的顶推设备进行施工。\n\n2对多点式顶推施工，在每个支承墩的墩顶均应布置两台连续千斤顶。\n\n3采用步履式顶推方式施工时，应配备三向千斤顶，并应根据计算分析确定千斤顶的台数、顶升能力及行程距离。单台千斤顶的承载能力应不小于最大反力的 1.2倍，步履式顶推系统的同步精度应不低于 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4用于钢桁梁顶推的设备宜具有跟随桁梁节点前移的功能，桁梁受力点宜设置在节点位置。\n\n5顶推设备宜采用计算机自动控制系统。  \n6顶推设备进场时应进行验收，并应编制设备操作规程。\n\n## 12.6.4顶推施工作业的一般要求应符合下列规定：\n\n1钢梁应在平台上进行拼装，拼装线形应符合设计或监控的要求。\n\n2支承架安装完成后，应经检验合格后方可投入使用；对位于软弱地基处的独立支承架，在顶推前可进行预压检验，必要时宜沿顺桥方向采取钢丝绳捆绑、设置撑拉杆等措施，增加其纵向稳定性。\n\n3 钢梁与顶推设备之间的支承处宜设置橡胶垫块或其他适宜的缓冲材料，并应防止不当的支承方式导致构件局部应力的超标。\n\n4钢梁在竖曲线上顶推时，拼装台座及过渡段应处于同一圆弧曲线内，梁体的拼装曲线应符合设计要求；沿平曲线顶推钢梁时，梁体应符合设计要求的平面线形。\n\n5正式顶推施工前，应先进行预顶调试，全面检验顶推系统的性能和可靠性，满足要求后方可按设定的顶推力和行程进行顶推作业。\n\n6采取多点方式顶推施工时，导梁前端到达并支承于前方的桥墩或临时墩后，应及时使该墩上设置的连续千斤顶参与顶推作业，尽早实现多点顶推。\n\n7多点顶推时，应对顶推千斤顶的同步性进行集中控制，并应对顶推过程中的顶推力或行程突变等情况进行监测、预控和调整。\n\n8顶推时应使梁体保持匀速前移，并应保证对称和各点同步。顶推过程中，应及时纠正梁体在横向和竖向的偏差，应力和变形不得超过设计或施工监控允许的范围；顶推完成一孔或一联后，应对梁体进行一次线形复核。\n\n9顶推时至少应在两个墩上设置保险千斤顶。宜在墩台顶上设置导向装置，防止梁体在顶推过程中产生偏移。顶推过程中，宜对梁体的轴线位置、墩台的变形、主梁及导梁控制截面的挠度和应力变化等进行施工监测；发生异常情况时，应停止顶推，查明原因并进行处理后方可继续施工。\n\n10 对钢梁梁体进行最后一次顶推时，千斤顶宜采取小行程点动，使梁体能精确就位。\n\n11顶推到位后的梁体在落梁时，应根据钢梁的受力情况，对分批落梁的次数和顺序进行控制；曲线梁落梁时，应控制曲梁的几何偏心扭转。\n\n## 12.6.5单点和多点顶推作业除应符合本规范第12.6.4条的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1拼装平台和临时墩的顶面均宜布置滑道，且宜在滑道顶面涂硅脂或其他适宜的润滑材料减小其摩擦系数；滑道的侧面宜布置侧向限位导向滑轮和横向水平千斤顶，防止钢梁梁体在顶推过程中产生偏移，以及在产生偏移后进行横向纠偏。应控制钢梁构件底部与滑道接触位置的应力，必要时应对构件进行局部补强，防止其局部受力过大产生变形。\n\n2 牵引钢绞线的数量应根据考虑安全系数后的牵引力确定，下料长度应根据牵引长度、支承墩长度、油缸工作长度、固定端工作长度和张拉端预留长度等确定。\n\n3 顶推过程中应保证滑道上的滑板完好平整，排列紧密有序，钢梁与滑道间不得脱空，滑板损坏时应及时更换。\n\n4 顶推过程中当钢梁中线偏位超过 $4 0 \\mathrm { m m }$ 时应进行纠偏。\n\n## 12.6.6步履式顶推施工作业除应符合本规范第12.6.4条的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1拼装平台的长度宜不小于3个钢梁节段的长度，同时应满足顶推配套设备的布置、人员操作及钢梁节段连接作业等要求。拼装台座');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d68ae5f-e7d4-4c2a-bccb-1ddd86a17cb7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '10.3 桩的吊运、存放和运输', '10.3 桩的吊运、存放和运输10.3.1 钢筋混凝土桩和预应力混凝土桩的吊运、存放和运输应符合下列规定：\n\n1 桩在厂（场）内吊运时，桩身混凝土强度应符合设计规定，否则应经验算，确认不会对桩身混凝土产生损伤时方可进行。吊桩时桩身上的吊点位置距设计规定位置的允许偏差应不超过 $\\pm 2 0 \\mathrm { m m }$ ，并应使各吊点同时均匀受力；吊点处应采取适当措施进行保护，避免绳扣或桩角的损伤。\n\n2 桩的存放场地应平整、坚实，不应有不均匀沉降，且场地应有防排水设施。堆放时应设置垫木，支垫位置宜按设计吊点位置确定，其偏差宜不超过 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ；多层堆放时，各层垫木应位于同一垂直面上，且层数宜不超过3层。\n\n3 桩在运输时，应采用多支垫堆放，垫木应均匀放置且其顶面应在同一平面上；桩的堆放形式应使装载工具在装卸和运输过程中保持平稳。采用驳船装运时，对桩体应采取加撑和系绑等措施，防止在风浪的影响下发生倾斜；对管桩应采用特殊支架进行固定，防止其滚动和坠落。\n\n10.3.2 钢管桩的吊运、存放和运输应符合下列规定：\n\n1 吊运时吊点的位置应符合设计规定。\n\n2 钢管桩应按不同规格分别堆放，堆放的形式和层数应安全可靠，并应避免产生纵向变形和局部压曲变形；长期存放时，应采取防腐蚀等保护措施。\n\n3 钢管桩在运输时，宜放置在半圆形专用支架上，必要时应采用缆索紧固；采用船舶装运多根不同规格的桩时，应考虑沉桩顺序的要求。\n\n4 钢管桩在吊运、存放和运输过程中，应采取适当措施，防止对其产生碰撞或摩擦而导致防腐涂料破损、管身变形和其他损伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d72c025-4b21-4cd3-b1b9-52a50105eb43', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 2）', '平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．7．4．1．1 室外工作的轨道式起重机应装设可靠的抗风防滑装置，并应满足规定的工作状态和非工作状态抗风防滑要求。\n\n#### 9．7．4．1．2 工作状态下的抗风制动装置可采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等，其制动与释放动作应考虑与运行机构连锁并应能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．3 起重机只装设抗风制动装置而无锚定装置的，抗风制动装置应能承受起重机非工作状态下的风载荷；当工作状态下的抗风制动装置不能满足非工作状态下的抗风防滑要求时，还应装设牵揽式、插销式或其他形式的锚定装置。起重机有锚定装置时，锚定装置应能独立承受起重机非工作状态下的\n\n风载荷。\n\n#### 9．7．4．1．4 非工作状态下的抗风防滑设计，如果只采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等抗风制动装置，其制动与释放动作也应考虑与运行机构连锁并能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．5 锚定装置应确保在下列情况下起重机及其相关部件的安全可靠：\n\na） 起重机进入非工作状态并且锚定时；  \nb） 起重机处于工作状态，起重机进行正常作业并实施锚定时；  \nc） 起重机处于工作状态且在正常作业，突然遭遇超过工作状态极限风速的大风而实施锚定时。\n\n### 9．7．4．2 防倾翻安全钩\n\n起升吊钩装在主梁一侧的单主梁起重机、有抗震要求的起重机及其他有类似防止起重小车发生倾翻要求的起重机，应装设防倾翻安全钩。\n\n## 9．7．5 起联锁保护作用的安全装置和措施\n\n### 9．7．5．1 进入桥式和门式起重机的门，和从司机室登上桥架的舱口门，应能联锁保护；当门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．2 司机室设在起重机的运动部分上时，进入司机室的通道口，应能联锁保护；当通道口的门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．3 可在两处或多处操作的起重机，应有联锁保护，以保证只能在一处操作，防止两处或多处同时都能操作。  \n### 9．7．5．4 当既可以电动，也可以手动驱动时，相互间的操作转换应能联锁。  \n### 9．7．5．5 夹轨器等制动装置和锚定装置应能与运行机构联锁。  \n### 9．7．5．6 回转锁定装置应能与回转机构联锁。  \n### 9．7．5．7 对小车在可俯仰的悬臂上运行而工作的起重机，悬臂俯仰机构与小车运行机构应能联锁，使俯仰悬臂放平后小车方能运行。\n\n## 9．7．6 其他安全防护装置\n\n### 9．7．6．1 风速仪及风速报警器\n\n#### 9．7．6．1．1 对于室外作业的高大起重机应安装风速仪，风速仪应安装在起重机上部迎风处。对室外作业的高大起重机应装有显示瞬时风速的风速报警器，且当风力大于工作状态的计算风速设定值时，应能发出报警信号。\n\n### 9．7．6．2 轨道清扫器\n\n当物料有可能积存在轨道上成为运行的障碍时，在轨道上行驶的起重机和起重小车，在台车架（或端梁）下面和小车架下面应装设轨道清扫器，其扫轨板底面与轨道顶面之间的间隙一般为 $5 \\ \\mathrm { m m } \\sim$ $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 9．7．6．3 防小车坠落保护\n\n塔式起重机的变幅小车及其他起重机要求防坠落的小车，应设置使小车运行时不脱轨的装置，即使轮轴断裂，小车也不能坠落。\n\n### 9．7．6．4 检修吊笼或平台\n\n需要经常在高空进行起重机自身检修作业的起重机，应装设安全可靠的检修吊笼或平台。\n\n### 9．7．6．5 导电滑触线的安全防护\n\n#### 9．7．6．5．1 桥式起重机司机室位于大车滑触线一侧，在有触电危险的区段，通向起重机的梯子和走台与滑触线间应设置防护板进行隔离。\n\n#### 9．7．6．5．2 桥式起重机大车滑触线侧应设置防护装置，以防止小车在端部极限位置时因吊具或钢丝绳\n\n摇摆而与滑触线意外接触。\n\n#### 9．7．6．5．3 多层布置桥式起重机时，下层起重机应采用电缆或安全滑触线供电。\n\n#### 9．7．6．5．4 其他使用滑触线的起重机，对易发生触电的部位应设防护装置。\n\n### 9．7．6．6 报警装置\n\n必要时，在起重机上应设置蜂鸣器、闪光灯等作业报警装置。流动式起重机倒退运行时，应发出清晰的报警音响并伴有灯光闪烁信号。\n\n### 9．7．6．7 防护罩\n\n在正常工作或维修时，为防止异物进入或防止其运行对人员可能造成危险的零部件，应设有保护装置。起重机上外露的、有可能伤人的运动零部件，如开式齿轮、联轴器、传动轴、链轮、链条、传动带、皮带轮等，均应装设防护罩／栏。\n\n在露天工作的起重机上的电气设备应采取防雨措施。\n\n### 9．7．6．8 防起重机零件掉落的措施\n\n设计上应采取有效措施，防止起重机上的零部件在静止或运动时从空中掉落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d75cc7f-bdf1-4b4e-8126-ef8eb3869f40', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '5 生产控制水平', '5 生产控制水平5.0.1 预拌混凝土包括预拌混凝土搅拌站、预制混凝土构件厂和施工现场搅拌站生产的混凝土，具体定义为：在搅拌站生产、通过运输设备送至使用地点、交付时为拌合物的混凝土。\n\n5.0.2 混凝土强度标准差 $( \\sigma )$ 、实测强度达到强度标准值组数的百分率（P）是表征生产控制水平的重要指标。\n\n5.0.3、5.0.4 按强度评价混凝土生产控制水平主要体现在：强度满足要求，分散性小，且合格保证率高。因此，不仅仅要看混凝土强度是否满足评定要求，还要看反映强度分散程度的标准差的大小以及实测强度达到强度标准值组数的百分率，其中重点是强度标准差指标。近年来，我国预拌混凝土生产质量控制水平得到提高，全国范围统计的强度标准差基本可以达到修订前的标准的优良水平，因此，本次修订取消了原有的强度标准差一般水平，将强度标准差优良水平稍作调整后作为控制水平。\n\n5.0.5 施工现场集中搅拌站的混凝土生产不及预拌混凝土搅拌站和预制混凝土构件厂规律，因此，统计周期可根据实际情况延长，但不宜超过3个月。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d78f47d-227f-41ad-9339-2f9500676265', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '3 起重机轨道和车挡', '3 起重机轨道和车挡3.0.1在钢轨的生产过程中，截头处经常有毛病，不能满足安装的要求；运输和存放中也常发生变形，所以规定钢轨敷设前应对钢轨的端面、直线度和扭曲进行检查，符合要求的方能敷设。不符合要求可在现场校正后使用，现场无法校正的则应更换或截除不合格部分后使用。另外，钢轨安装前的校正，可减少轨道安装时的调整工作量，提高安装的效率，特别是对架空轨道的安装尤其必要。\n\n3.0.2将轨道的安装基准线选择在起重机梁的定位轴线上，是为了防止起重机梁和轨道的安装偏差过大，确保牛腿的传力点在许可的范围内，避免给起重机梁的支承系统带来不利的影响而降低承载能力。\n\n3.0.3本条依据原规范第3.0.4条、第3.0.5条及现行国家标准《桥式和门式起重机制造及轨道安装公差》GB/T10183和现行的起重机标准进行修订。\n\n1控制轨道中心线与起重机梁中心线的位置偏差,是为了防止在起重机梁上产生过大的扭矩，降低起重机梁的承载能力。\n\n2控制轨道中心线与安装基准线的水平位置偏差，是为了控制轨道的直线度。\n\n3.0.4本条依据原规范第3.0.8条、第3.0.9条及现行国家标准《桥式和门式起重机制造及轨道安装公差》GB/T10183和现行的起重机标准进行修订。\n\n3.0.5本条依据原规范第3.0.7条、第3.0.10条及现行国家标准《桥式和门式起重机制造及轨道安装公差》GB/T10183和现行的起重机标准进行修订。\n\n3.0.6本条依据原规范第3.0.6条及现行国家标准《桥式和门式起重机制造及轨道安装公差》GB/T10183进行修订。\n\n因单端采用水平导向轮导向的起重机跨度制造的允许偏差较大，原规范的规定已不能满足要求，故增加第3款与之相配用，对其他的起重机则不适用。\n\n敷设轨道前,应核对起重机的跨度，使两者的跨度尽量一致，否则将严重影响起重机的运行，发生卡轨或严重磨损现象，这点对单端采用水平导向轮导向的起重机更加重要。但对多台起重机共用的轨道则应综合考虑，确保轨道跨度的偏差能适应每一台起重机。\n\n3.0.7\\~3.0.14依据原规范有关条文和多年来实际运用中的经验总结而修订。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d792a76-fcff-4d91-bfa1-9e48c45eea44', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 43）', '4.2.3.6</td><td rowspan=2 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>17</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8．起重机基础外部激励引起的载荷，见4.2.3.7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>18</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>9．安装、拆卸和运输时引起的载荷，见4.2.3.8</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>19</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>系数</td><td rowspan=1 colspan=1>抗力系数Ym，见4.3.4.2.4</td><td rowspan=1 colspan=21>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td></tr></table>\n\n\n### 犌．3．2 载荷与适用的动力系数，（见表 犌．10）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1d798f49-5b1a-4bbe-89bd-92f9e0501cfb', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '11 隧道工程11 隧道工程（Part 2）', '规定。11.2.4 洞口坡面防护施工应符合8.4的规定。\n\n### 11. 2. 5 明洞施工的安全防护要求如下:11.2.5 明洞施工的安全防护要求如下：\n\na) a) 明洞施工不应上下交叉作业;洞施工不应上下交叉作业；  \nb) b) 开挖松软地层边、仰坡应随挖随支护;挖松软地层边、仰坡应随挖随支护；  \nc) c) 明洞土石方开挖应符合8.2、8.3 的规定;洞土石方开挖应符合8.2、8.3的规定；  \nd) d) 明洞衬砌施工应符合6.2 的规定。洞衬砌施工应符合6.2的规定。\n\n### 11.2.6 洞口开挖和进洞施工宜避开雨季和融雪期。 不能避免时,应采取防止坍塌的措施。11.2.6 洞口开挖和进洞施工宜避开雨季和融雪期。不能避免时，应采取防止坍塌的措施。\n\n## 11. 3 隧道开挖11.3 隧道开挖\n\n### 11. 3. 1 隧道开挖台车的安全防护要求如下:11.3.1 隧道开挖台车的安全防护要求如下：\n\na) 台车防护栏杆应根据施工需要设置,宜采用高a) 台车防护栏杆应根据施工需要设置，宜采用高 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的可拆卸式防护栏杆或固定式防护栏杆;可拆卸式防护栏杆或固定式防护栏杆；防护栏杆应设置挡脚板并挂密目式阻燃安全立网封闭,宜采用具有夜间反光效果的安全色;防护栏杆应设置挡脚板并挂密目式阻燃安全立网封闭，宜采用具有夜间反光效果的安全色；防护栏杆应与台车一同设计验算;护栏底部安装耳座与台车平台上的安装耳座宜通过螺栓组防护栏杆应与台车一同设计验算；护栏底部安装耳座与台车平台上的安装耳座宜通过螺栓组件连接;防护栏杆易损部件应有备用件,损坏后应及时修复;防护栏杆还应符合5.1 的规定;件连接；防护栏杆易损部件应有备用件，损坏后应及时修复；防护栏杆还应符合5.1的规定；  \nb) b) 人员应有上下台车的安全通道 宜采用固定式钢斜梯员应有上下台车的安全通道，宜采用固定式钢斜梯；  \nc) c) 作业平台宜使用脚手板或钢筋网格铺满,表面如有坡度应加设间距不大于业平台宜使用脚手板或钢筋网格铺满，表面如有坡度应加设间距不大 $0 . 4 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的防滑条或的防滑条或\n\n采取其他防滑措施;采取其他防滑措施；\n\nd) d) 台车轨道端头应设置轨道端部止挡,并应符合6.10.8c)的规定;车轨道端头应设置轨道端部止挡，并应符合6.10.8c)的规定；  \ne) e) 台车上用电设备应配置防雨罩和绝缘保护装置;使用之前应先检查供电线路;车上用电设备应配置防雨罩和绝缘保护装置；使用之前应先检查供电线路；  \nf ) f) 应设置标明允许负载值的限载牌,限定允许作业人数,不应超重;设置标明允许负载值的限载牌，限定允许作业人数，不应超重；  \ng) g) 作业平台上应配备1 组(2 个)消防灭火器。作业平台上应配备1组(2个)消防灭火器。\n\n### 1.3.2 软弱围岩隧道开挖时 掌子面至二次衬砌之间应设置逃生通道 逃生通道的要求如下1.3.2 软弱围岩隧道开挖时，掌子面至二次衬砌之间应设置逃生通道。逃生通道的要求如下：\n\na) a) 逃生通道宜由整节管道、短节管道、转接接头(生通道宜由整节管道、短节管道、转接接头(13 $1 3 5 ^ { \\circ }$ )、支架、连接件等组成;、支架、连接件等组成；  \nb) b) 整节管道每节长度不宜大于 节管道每节长度不宜大于5 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,内径不宜小于内径不宜小于0 $0 . 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;短节管道可采用短节管道可采用1 $1 \\mathrm { ~ m ~ } , 2 \\mathrm { ~ m ~ } , 3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的节段。节段。逃生通道经过掘进台阶时 管节之间宜安装逃生通道经过掘进台阶时，管节之间宜安装1 $1 3 5 ^ { \\circ }$ 转接接头顺延 逃生通道通过仰拱施工处时转接接头顺延；逃生通道通过仰拱施工处时，宜使用支架支撑固定逃生通道。 逃生通道管节之间可使用直径大于逃生通道外径宜使用支架支撑固定逃生通道。逃生通道管节之间可使用直径大于逃生通道外 $0 . 1 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的的套管、螺栓、链条或环形抱箍等方式连接。 逃生通道应便于安拆,并避免在使用中脱节;套管、螺栓、链条或环形抱箍等方式连接。逃生通道应便于安拆，并避免在使用中脱节；  \nc) c) 逃生通道基础底部应平整,安装到位后应对逃生通道进行支垫或进行半填埋加固;生通道基础底部应平整，安装到位后应对逃生通道进行支垫或进行半填埋加固；  \nd) d) 逃生通道距离开挖掌子面不应大于逃生通道距离开挖掌子面不应大于 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,搭接二次衬砌长度不应小于搭接二次衬砌长度不应小 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;;  \ne) e) 逃生通道不应作为应急逃生以外的用途,逃生通道进口侧应配置救生箱及应急物资。生通道不应作为应急逃生以外的用途，逃生通道进口侧应配置救生箱及应急物资。\n\n### 11. 3. 3 隧道掘进作业面应实施机械化作业,应设置警戒区、安全标志,非施工人员不应进入。 人工开11.3.3 隧道掘进作业面应实施机械化作业，应设置警戒区、安全标志，非施工人员不应进入。人工开挖应由专人指挥,作业人员应保持安全距离。挖应由专人指挥，作业人员应保持安全距离。\n\n### 11. 3. 4 长度小于11.3.4 长度小于3 $3 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的隧道 起爆站应设在洞口侧面隧道，起爆站应设在洞口侧面 $5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以外 其余隧道洞内起爆站距爆破位置外；其余隧道洞内起爆站距爆破位置不应小于不应小于 $3 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。 爆破作业应符合6.9 的规定。。爆破作业应符合6.9的规');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1db34dbe-a115-4b1b-ac99-f20aa3cba906', '142《架桥机使用说明书》.md', '5、架桥机的拼装与试运行', '5、架桥机的拼装与试运行## 5.1、测量定位和场地平整\n架桥机一般在路基上拼装，拼装场地要有一定的工作面，地基有一定的承载力，满足架桥机安装及试运荷载的规定。场地可设纵坡，不过规定平顺。测定纵向运行轨道中心线及前、中、后支腿位置。\n\n## 5.2、架桥机组拼安装\n组拼程序：测量定位 $\\twoheadrightarrow$ 平衡对称拼装左、右主梁（同步加临时支撑） $\\twoheadrightarrow$ 安装前后框架和临时斜撑 $\\twoheadrightarrow$ 安装前、中、后支腿 $\\twoheadrightarrow$ 安装中、后顶高支腿 $\\twoheadrightarrow$ 铺纵向轨道 $\\twoheadrightarrow$ 起吊天平、液压系统、操场台、接通电源$\\twoheadrightarrow$ 初步运行检查调试。安装主梁时，主梁临时支撑不少于三处。\n\n### 5.2.1、架桥机组拼安装\n$\\textcircled{1}$ 左、右主梁拼装  \n$\\textcircled{2}$ 前后联络框架及临时斜撑的安装  \n$\\textcircled{3}$ 中支腿就位安装  \n$\\textcircled{4}$ 后支腿安装  \n$\\textcircled{5}$ 边梁挂架的安装  \n$\\textcircled{6}$ 起吊平车的吊装就位  \n$\\textcircled{7}$ 液压系统安装与调试  \n$\\textcircled{8}$ 电器系统的安装与调试\n\n### 5.2.2、架桥机动行轨道铺设（均采用P430 钢轨）\n$\\textcircled{1}$ 运梁平车轨道 轨道轨距根据运梁平车轮距定，轨道根据安装进度往前延伸。  \n$\\textcircled{2}$ 架桥机纵向运行轨道  \n$\\textcircled{3}$ 架桥机起吊天平运行轨道  \n轨道直接固定在主梁上，一边用压板焊在主梁上，另一边用螺栓压在主梁上。每节轨道长12.5米，钢轨接头用钢轨夹板连接牢固，待主梁组拼后铺设轨道。轨道两头加装限位开头和轨道挡铁。  \n$\\textcircled{4}$ 架桥机横向运行轨道\n\n### 5.2.3、前支腿的安装\n架桥机纵向轨道铺设好后，把架桥机向前移动让出安装前支腿的位置，然后安装前支腿。\n\n### 5.2.4、试运行\n架桥机拼装结束后。要进行一次全面检查。  \n$\\textcircled{1}$ 检查各联结部位一与否对的；  \n$\\textcircled{2}$ 检查电气接线与否对的；  \n$\\textcircled{3}$ 检查液压系统各部位与否漏油现象；  \n$\\textcircled{4}$ 检查各机械及构造部分有否卡滞现象；  \n$\\textcircled{5}$ 检查各转动部位润滑状况；  \n$\\textcircled{6}$ 检查油箱内油与否满员规定的规定，并试运行液压系统。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1dc0c805-ec6a-470c-98de-66e5d850a07c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 2）', '架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直于臂架犔 犔 犔轴线方向的静位移 $f _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $f _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } 0 . 1 ( L _ { \\mathrm { C } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。当 $L _ { \\mathrm { c } } \\geqslant 4 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，式中系数0．1值可适当增大。\n5．5．2．3．2 在相应工作幅度起升额定载荷及在臂架端部施加数值为犣 $5 \\%$ 额定载荷的水平侧（切）向力犔 犣时，臂架端部在回转平面内的水平（侧向）静位移犔 $Z _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $Z _ { \\mathrm { L } } \\leqslant 0 . \\ 0 7$ $( L _ { \\mathrm { c } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。\n\n### 5．5．2．4 对各类起重机的其他静态刚性要求\n\n对以上各类起重机其他的静态刚性要求或对其他各类起重机的静态刚性要求，可以由设计者或使用者根据起重机设计本身的需要或起重机使用要求另行提出，并要求在提交给用户的有关资料中说明。犔 犣当结构在大变形状态下， $\\Delta L \\ . f _ { \\mathrm { L } } , Z _ { \\mathrm { L } }$ 宜采用非线性分析方法计算。\n\n## 5．5．3 起重机的动态刚性\n\n对起重机的动态刚性一般不作要 求，但 当 用 户 从 起 重 机 使 用 条 件 考 虑 对 此 有 要 求，或 从 起 重机设计角度考虑认为对此性能应有要求时（如：认为对起重机司机健康和起重机正常工作平稳性有影响等），则进行校核，其指标由设计者与用户确定，并要在提交给用户的有关资料中说明。\n\n注：对桥式和门式起重机的动态刚性可参见ISO22986：2007及有关文献。\n\n## 5．6 构件抗失稳的计算\n\n### 5．6．1 轴心受压构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．1．1 构件的假想长细比\n\n当计算钢材屈服点大于λ $2 3 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的轴心受压构件稳定性时，需用假想长细比，对实腹式构件其λ值 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 按式（44）计算，对格构式构件其值 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 按式（45）计算：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { F } } { = } \\lambda \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（44）\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { h F } } { = } \\lambda _ { \\mathrm { h } } ~ \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ — 实腹式构件的假想长细比；$\\lambda$ 按5.5.1.2计算的实腹式构件长细比；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 轴心受压构件使用的大于 $2 3 5 \\ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的钢材屈服点，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ — 格构式构件的假想长细比；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ — 格构式构件的换算长细比。\n\n#### 5．6．1．2 实腹式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．2．1 实腹式轴心受压构件整体稳定性按式（46）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 46 )\n\n式中：\n\n$N$ -构件的轴向力，单位为牛顿(N)；$\\varphi$ 根据轴心受压构件的假想长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 和构件的截面类别(表29)确定的轴心受压稳定系数，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { y } }$ 之分。 $\\varphi$ 值按附录 K中的表 $\\mathrm { K } . 1 \\sim$ 表 K．4选取；$A$ 同式(43)；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1dc4d027-e811-459a-8934-e12ad1a29296', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 2）', ' { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中：\n\n$_ n$ -钢丝绳的最小安全系数，按表44选取；  \n$k ^ { \\prime }$ 钢丝绳最小破断拉力系数，见表44注；  \n$\\sigma _ { \\tau }$ — 钢丝的公称抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n#### 6．3．2．3．2．2 最小安全系数法\n\n本方法对运动绳和静态绳都适用。按与钢丝绳所在机构工作级别有关的安全系数选择钢丝绳直径。所选钢丝绳的整绳最小破断拉力应满足式（127）：\n\n$$\nF _ { 0 } { \\geqslant } S n\n$$\n\n……（127）\n\n式中：\n\n$F _ { 0 }$ — 钢丝绳的整绳最小破断拉力，单位为千牛（kN）；  \nS 同式（125）；  \n$n$ 同式（126）。\n\n表44 钢丝绳的选择系数 $\\ b { C }$ 和安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n\n\n\n注1：对于吊运危险物品的起重用钢丝绳，一般应比设计工作级别高一级的工作级别选择表中的钢丝绳选择系犆数 $C$ 和钢丝绳最小安全系数 $n$ 值。对起升机构工作级别为 M7、M8的某些冶金起重机和港口集装箱起重机等，在使用过程中能监控钢丝绳劣化损伤发展进程，保证安全使用，保证一定寿命和及时更换钢丝绳的前提下，允许按稍低的工作级别选择钢丝绳；对冶金起重机最低安全系数不应小于7．1，港口集装箱起重机主起升钢丝绳和小车曳引钢丝绳的最低安全系数不应小于6。伸缩臂架用的钢丝绳，安全系数不应小于4。犆\n注2：本表中给出的 $C$ 值是根据起重机常用的钢丝绳 $6 \\times 1 9 \\mathrm { W ( S ) }$ ）型的最小破断拉力系数犽 $k ^ { \\prime }$ 、且只针对运动绳的安全系数用式（125）计算而得。对纤维芯（NF）钢 丝 绳犽 $k ^ { \\prime } = 0 , 3 3 0$ ，对 金 属 丝 绳 芯（IWR）或 金 属 丝 股 芯（IWS）钢丝绳 $k ^ { \\prime } { = } 0 , 3 5 6$ 。\n\n### 6．3．3 滑轮和卷筒\n\n#### 6．3．3．1 滑轮和卷筒的卷绕直径\n\n按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，用式（128）计算：\n\n$$\nD = h \\cdot d\n$$\n\n……（ 128 ）\n\n式中：\n\n$D$ 按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$h$ 卷筒、滑轮和平衡滑轮的卷绕直径与钢丝绳直径之比值，分别为 $h _ { 1 }$ $h _ { 2 }$ $h _ { 3 }$ ，不应小于表 45的规定值；  \n$d$ -钢丝绳公称直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n表 45 ${ \\pmb h } _ { 1 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 2 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 3 }$ 的值  \n\n\n\n\n\n注1：采用抗扭转钢丝绳时， 值按比机构工作级别高一级的值选取。\n\n注2：对于流动式起重机及某些水工工地用的臂架起重机，建议取 $h _ { 1 } = 1 6 , h _ { 2 } = 1 8$ ，与工作级别无关。\n\n注3：臂架伸缩机构滑轮的 $h _ { 2 }$ 值，可选为卷筒的 $h _ { 1 }$ 值。\n\n注4：桥式和门式起重机，取 $h _ { 3 }$ 等于 $h _ { 2 }$ 。\n\n注5：用6．3．2给出的方法求出的最小钢丝绳直径并由此确定了卷筒和滑轮的最小直径后，只要实际采用的钢丝绳直径不大于原算得的最小直径的犛 $2 5 \\%$ 、钢丝绳实际的拉力不超过原计算钢丝绳最小直径时用的最大工作静拉力 $S$ 值，则新选的钢丝绳仍可以与算得的卷筒和滑轮的最小直径配用。\n\n注 ：本表的 $h$ 值不能限制或代替钢丝绳制造厂和起重机制造厂之间的协议，当考虑采用不同柔性的新型钢丝绳时尤其如此。\n\n#### 6．3．3．2 滑轮、卷筒的材质和结构型式的选择\n\n##### 6．3．3．2．1 滑轮、卷筒材质的选择\n\n铸造滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T9439中的 HT200，及力学性能不低于 GB／T11352的ZG270500。\n\n焊接、轧制滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T700中的 Q235B；根据使用工况和环境温度的需要，也可采用力学性能不低于 GB／T1591中的 Q345。\n\n允许使用满足使用要求的其他材质的滑轮。\n\n##### 6．3．3．2．2 滑轮、卷筒的结构型式\n\n铸造滑轮的结构型式宜采用JB／T9005中规定的型式，铸造卷筒结构型式宜采用JB／T9006规定的型式。\n\n双腹板压制滑轮宜采用JB／T8398中规定的型式，焊接滑轮宜采用JG／T5078．1规定的型式。焊接卷筒的结构型式一般为短轴式，可以用卷筒联轴器与减速器连接。\n\n##### 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1dcd31eb-add0-475e-96a4-e5690820ea28', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路，涵洞及其他排水构造物的设计洪水频率应密切结合当地的农业排灌等具体情况确定，不作硬性规定。漫水桥虽易阻断交通， 但具有造价低和易修复的优点，在容许有限度中断交通的三、四级公路上，可以修建漫水桥。桥梁设计洪水位即为符合表3.2.9规定频率的流量相应的最高洪水位。当以暴雨径流计算设计流量时，其频率需符合表3.2.9的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1dd466e3-509f-4e18-a7ed-9bbaae03b6ad', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：现场浇筑的混凝土湿接缝是连接各桥面板单元并与钢梁之间形成组合梁的关键部位，因此对混凝土的配合比需要有较高的要求，对浇筑施工的程序、工艺及养护等亦需予以高度重视，防止其混凝土开裂是施工的关键所在。\n\n## 18.3.10 现场浇筑混凝土桥面板的施工应符合下列规定：\n\n1 应采用符合设计规定的混凝土，且其配合比应进行专门设计。\n\n2 当利用钢梁设置支架对模板进行支承时，在安装、拆除支架和模板的过程中，应采取有效措施避免损伤钢梁及其表面的防腐涂层。\n\n3 浇筑桥面板混凝土前，应将钢梁上翼缘和连接件上的锈蚀、污垢及模板内的其他杂物清理干净。\n\n4 现场浇筑混凝土桥面板的施工顺序应符合设计的规定。\n\n5 浇筑混凝土时，除应保证其振捣密实外，尚应采取对桥面板顶面进行严格整平以及防止混凝土开裂的有效措施。\n\n6 桥面板混凝土浇筑完成后，宜采用塑料薄膜、土工布等材料及时覆盖进行保温、保湿养护，养护的时间应不少于 7d。\n\n7 现场浇筑混凝土桥面板的施工全部完成，在桥面上通行车辆、堆放材料或进行其他施工作业的条件，应符合本规范第18.3.9条第8款的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1de19db8-c099-4b8c-a607-2fdcc4dc4a4f', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '9 电动施工机具', '9 电动施工机具## 9.1一般规定\n\n$\\mathbf { 9 . 1 . 1 { \\sim } 9 . 1 . 5 }$ 这几条是根据现行国家标准《用电安全导则》GB/T13869对施工现场电动施工机具使用、管理所作出的共性安全技术规定。\n\n间接接触电击防护措施中的一部分在电气设备的产品设计和制造中予以配置，另一部分则应在施工现场电气装置的设计安装中予以补充，即间接接触电击的防护措施是由电气设备设计和电气装置设计组合来实现的。施工现场电气专业人员应了解电气设备本身的间接接触电击防护措施，再在现场供用电设施中补充必要的措施，使施工现场防间接接触电击的措施更加完善。\n\n## 9.2可移式和手持式电动工具\n\n### 9.2.2IEC产品标准将电气设备按防间接接触电击的不同要求进行了分类：\n\n（1）I类用电设备(classIequipment）。I类用电设备不仅依靠基本绝缘进行防电击保护，而且还包括一个附加的安全措施，即把易电击的导电部分连接到设备固定布线中的保护导体上，使易触及的导电部分在基本绝缘失效时，也不会成为带电部分。\n\n(2)Ⅱ类用电设备(classIequipment)。Ⅱ类用电设备不仅依靠基本绝缘进行防电击保护，而且还包括附加的双重绝缘或加强绝缘安全措施，但对保护接地或依赖设备条件未作规定。\n\n(3)Ⅲ类用电设备(class II equipment)。Ⅲ类用电设备依靠安全特低电压供电进行防电击保护，而且在其中产生的电压不会高于安全特低电压。\n\n## 9.3起重机械\n\n### 9.3.2通道附近堆放设备、杂物影响电缆的收放，且易损坏电缆，从而导致事故的发生。本条依据现行国家标准《用电安全导则》GB/T13869 的规定制订。\n\n### 9.3.3本条依据国家现行标准《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》GB50256、《塔式起重机安全规程》GB5144和《电力建设安全工作规程》DL5009 的相关规定制订。\n\n### 9.3.4本条依据现行国家标准《塔式起重机安全规程》GB5144有关规定制订。其中对防电磁波感应的绝缘和接地措施的规定主要是为防止电击事故发生。\n\n## 9.4焊接机械\n\n### 9.4.6交流电焊机装设防触电保护器的目的是为了防止交流电焊机未施焊时，其二次侧空载电压过高，导致电击事故的发生。\n\n## 9.5其他电动施工机具\n\n### 9.5.1本条规定是依据现行国家标准《额定电压450/750V及以下橡皮绝缘电缆第1部分：一般要求》GB5013.1附录C相关规定制订的，以适应施工现场工作环境要求。\n\n### 9.5.2夯土机械工作状态振动强烈，为防止电缆随之移动，发生砸伤、扭断电缆导致漏电事故发生而作出本条规定。\n\n### 9.5.4本条规定是依据现行国家标准《额定电压450/750V及以下橡皮绝缘电缆第1部分：一般要求》GB 5013.1附录C相关规定制订的，以适应潜水电机工作环境条件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1e088e33-56fc-4f27-afa2-8e70dd6bbc81', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', 'A.4 确定最佳沥青用量(或油石比）（Part 2）', '_ { \\mathrm { \\ s b } }$ -矿料混合料合成毛体积相对密度，按式A.3-1求取，无量纲；$\\gamma _ { \\textbf { b } }$ 沥青的相对密度（ $2 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } / 2 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } $ ，无量纲；$\\mathrm { P _ { b } }$ 沥青混合料中沥青含量， $\\%$ 。\n\n（8）检验最佳沥青用量时的粉胶比\n\n按式 A.4-7计算沥青混合料的粉胶比，宜符合 $0 . 6 { \\sim } 1 . 6$ 的要求。对常用的公称最大粒径为 $1 3 . 2 \\mathrm { m m } \\mathrm { \\sim } 1 9 \\mathrm { m m }$ 的密级配沥青混合料．粉胶比宜控制在0.8-1.2范围内。\n\n$$\nD P = { \\frac { P _ { \\mathrm { 0 . 0 . 7 5 } } }{ P _ { \\mathrm { b e } } } }\n$$\n\n式中：DP—粉胶比，无量纲；\n\n$\\mathrm { P _ { 0 . 0 7 5 } }$ -矿料级配中 $0 . 0 7 5 \\mathrm { m m }$ 筛通过量，以矿料质量百分率计 $( \\% )$ ；\n\n$\\mathrm { P _ { b e } }$ 有效沥青含量，以沥青混合料质量百分率计（%)。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1e2a10b1-5005-4880-8b61-072314fdb555', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.13.5 自密实混凝土应符合下列规定（Part 1）', '6.13.5 自密实混凝土应符合下列规定：1 自密实混凝土宜采用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥；粗集料宜采用连续级配或采用两个及以上单粒粒级组成的连续级配，最大公称粒径宜不大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，对形状复杂或有特殊要求的结构，最大公称粒径宜不大于 $1 6 \\mathrm { m m }$ ；细集料宜采用中砂；矿物掺合料宜采用粉煤灰、粒化高炉矿渣粉和硅灰。\n\n2 进行配合比设计时，应充分考虑自密实混凝土的流动性、抗离析性、填充性、浆体用量、体积稳定性及其相互关系。\n\n3 自密实混凝土的配合比设计宜采用绝对体积法，水胶比宜小于0.45，胶凝材料用量宜控制在 $4 0 0 { \\sim } 5 5 0 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ，砂率宜为 $4 6 \\% { \\sim } 5 2 \\%$ ，用水量宜控制在 $1 5 0 { \\sim } 2 0 0 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ，并宜掺加高效减水剂或高性能减水剂。\n\n4 自密实混凝土的自密实性能、要求及适用条件应符合表 6.13.5的规定。自密实混凝土拌合物的性能试验方法、试件成型方法等应符合现行《自密实混凝土应用技术规程》（JGJ/T283）的规定。\n\n表 6.13.5 自密实混凝土的自密实性能、要求及适用条件  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">自密实性能</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">性能指标</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">技术要求</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">性能等级</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">适用条件</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">重要性</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"5\">填充性</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">坍落扩展度（mm）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">550~655</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SF1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">无筋或少筋结构、泵送混凝土结构、无须长距离水平流动的竖向结构</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"5\">控制指标</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">650~755</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SF2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">-般的钢筋混凝土结构</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">750~850</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SF3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构紧密的竖向构件、形状复杂的结构（集料最大粒径宜不大于16mm）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">扩展时间T500（s）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≥2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">VS1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一般的钢筋混凝土结构</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">VS2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">配筋较多或有较高外观要求的钢筋混凝土结构</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">间隙通过性</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">坍落扩展度与J环扩展度差值（mm）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">25&lt;PA1≤50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PA1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢筋净距80～100mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">可选指标</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0~25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PA2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢筋净距60～80mm</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">抗离析性</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">离析率(%)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SR1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">流动距离小于5m、钢筋净距大于80mm的薄板结构或竖向结构</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SR2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">流动距离大于5m、钢筋净距大于80mm的竖向结构；或流动距离小于5m、钢筋净距小于80mm 的竖向结构（流动距离大于5m时 SR值宜小于10%)</td></tr><tr><td colspan=\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1e2ee442-9e75-45f3-b96b-489ba27967e0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷## 4．2．1．1．6．1 运行冲击动力效应\n\n起重机在不平的道路或轨道上运行时所发生的垂直冲击动力效应，即运行冲击载荷，用运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 乘以起重机的自重载荷与额定起升载荷之和来计算。\n\n## 4．2．1．1．6．2 在道路上或道路外运行的起重机\n\n在这种情况下， $\\phi _ { 4 }$ 取决于起重机的构造型式（质量分布）、起重机的弹性和／或悬挂方式、运行速度，以及运行路面的种类和状况。此冲击效应可根据经验、试验或采用适当的起重机和运行路面的模型分析得到。一般可采用以下数据计算：\n\na） 对轮胎起重机和汽车起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 3$ 。\n\nb） 对履带式起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 0$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ 。\n\n## 4．2．1．1．6．3 在轨道上运行的起重机\n\n起重机带载或空载运行于具有一定弹性、接头处有间隙或高低错位的钢质轨道上时，发生的垂直冲击动力效应取决于起重机的构造型式（质量分布、起重机的弹性及起重机的悬挂或支承方式）、运行速度和车轮直径及轨道接头的状况等，应根据经验、试验或选用适当的起重机和轨道的模型进行估算。$\\phi _ { 4 }$ 可按以下规定选取：\n\na） 对 于 轨 道 接 头 状 态 良 好，如 轨 道 用 焊 接 连 接 并 对 接 头 打 磨 光 滑 的 高 速 运 行 起 重机，取 $\\phi _ { 4 } = 1$ 。b） 对于轨道接头状况一般，起重机通过接头时会发生垂直冲击效应，这时 $\\phi _ { 4 }$ 可由式（9）确定：\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { 4 } } = 1 . 1 + 0 . 0 5 8 v _ { \\mathrm { y } } \\sqrt { h }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 4 }$ 运行冲击系数；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { y } }$ — 起重机运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$h$ 轨道接头处两轨面的高度差，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1e315255-56e5-484f-bc6e-2a3670af1c56', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明一般情况下，减隔震装置的恢复力模型可以采用双线性模型代表，其主要设计参数\n\n有特征强度、屈服强度、屈服位移和屈后刚度，根据这些参数可以计算减隔震装置在地震作用下的位移，可以计算等效刚度和等效阻尼比。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1e4298dc-5ccb-4195-82fd-4b89e7149fb2', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 2）', '径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算桥梁受车辆冲击作用的影响，用动力放大系数描述车辆的动力特性、桥梁的结构形式及其动力特性对冲击系数的影响，用桥面状况系数描述桥面平整度、车辆动力特性、行车速度等因素对冲击系数的影响，利用大量实测数据进行分析，得到了与本规范规定相吻合的曲线。其较加拿大的方法所考虑的因素更为全面。\n\n桥梁结构的基频反映了结构的尺寸、类型、建筑材料等动力特性内容，它直接反映了冲击系数与桥梁结构之间的关系。不管桥梁的建筑材料、结构类型是否有差别，也不管结构尺寸与跨径是否有差别，只要桥梁结构的基频相同，在同样条件的汽车荷载下，就能得到基本相同的冲击系数。本规范采用的冲击系数曲线与美国、加拿大、日本、法国等国家的相关标准规定的曲线相比，变化规律是一致的。\n\n桥梁的自振频率（基频）宜采用有限元方法计算。对于如下常规结构，当无更精确方法计算时，也可采用下列公式估算：\n\n（1）简支梁桥\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { f _ { \\mathrm { 1 } } = \\displaystyle \\frac { \\pi } { 2 l ^ { 2 } } \\sqrt \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } } \\\\ { { { m _ { \\mathrm { c } } } = \\displaystyle \\frac { G } { g } } } \\end{array}\n$$\n\n式中：l—结构的计算跨径（m）；\n\n$E$ -结构材料的弹性模量（ $\\mathrm { P a } )$ ；  \n$I _ { \\mathrm { c } }$ - -结构跨中截面的截面惯矩 $\\mathrm { ( m ^ { 4 } ) }$ ；  \n$m _ { \\mathrm { c } }$ 结构跨中处的单位长度质量（ $\\mathsf { k g / m } )$ ，当换算为重力计算时，其单位应为$( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { s } ^ { 2 } / \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；  \n$G$ 结构跨中处延米结构重力（ $\\mathbb { N } / { \\mathrm { m } } .$ ；  \n$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 0\n\n（2）连续梁桥\n$$\nf _ { \\mathrm { l } } ~ = ~ \\frac { 1 3 . 6 1 6 } { 2 \\pi l ^ { 2 } ~ \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n$$\nf _ { 2 } \\ = \\ { \\frac { 2 3 . 6 5 1 } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } \n$$\n\n计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用基频 $f _ { 1 }$ ；计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用基频 $f _ { 2 }$ 。\n\n### （3）拱桥\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ { = } ~ { \\frac { \\omega _ { \\mathrm { 1 } } } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } { \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n式中的 $\\omega _ { 1 }$ 为频率系数，可按下列公式计算：\n\n$\\textcircled{1}$ 当主拱为等截面或其他拱桥（如桁架拱、刚架拱等）时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } \\ = \\ 1 0 5 \\times { \\frac { 5 . 4 \\ + 5 0 f ^ { 2 } } { 1 6 . 4 5 \\ + \\ 3 3 4 f ^ { 2 } \\ + \\ 1 \\ 8 6 7 f ^ { 4 } } }\n$$\n\n式中： $f$ ——拱桥矢跨比。\n\n$\\textcircled{2}$ 当主拱为变截面拱桥时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } = 1 0 5 \\times \\frac { r _ { 1 } + r _ { 2 } f ^ { 2 } } { r _ { 3 } + r _ { 4 } f ^ { 2 } + r _ { 5 } f ^ { 4 } }\n$$\n\n式中的 $r _ { i }$ 为系数，可按下式确定：\n\n$$\nr _ { i } ~ = ~ R _ { i } \\times n + T _ { i }\n$$\n\n式中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1e61ad8d-2d1a-481e-b62a-1eb41e9ad6e8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 9）', 'n=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>μ2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.390</td><td rowspan=2 colspan=30>1.390 1.447 1.432 1.497 1.319 1.355 1.366 1.411 1.412 1.466 1.458 1.521 1.504 1.576(d)                1               12         13          14         151α1=0.24,β²al                                                                                        1α2=0.43,βa21al                                                                           1α=0.62,β4a4lI1                                                 α4=0.81,β5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>伸缩臂几何特性</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=30>1.3</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=5>1.3</td><td rowspan=1 colspan=8>1.6</td><td rowspan=1 colspan=8>1.9</td><td rowspan=1 colspan=5>2.2</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=3>2.5</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td><td rowspan=1 colspan=3>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>从2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.152</td><td rowspan=1 colspan=1>1.168</td><td rowspan=1 colspan=1>1.245</td><td rowspan=1 colspan=2>1.281</td><td rowspan=1 colspan=2>1.206</td><td rowspan=1 colspan=2>1.226</td><td rowspan=1 colspan=2>1.320</td><td rowspan=1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1e678ec5-1845-45fa-814e-29f6e23dab68', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12 节点（Part 5）', '{ c o s } \\theta _ { \\mathrm { 1 } }$ （式中 $l _ { \\mathrm { f 1 } } \\setminus l _ { \\mathrm { f 2 } }$ 为斜腹杆两侧角焊缝的长度)。当$\\theta _ { 1 } = { 6 0 } ^ { \\circ }$ 或 $3 0 ^ { \\circ }$ 时， $\\sin \\theta _ { 1 } \\mathrm { c o s } \\theta _ { 1 } = 0 . 4 3 3$ ，与 $\\tan 3 0 ^ { \\circ } ( = 0 . 5 7 7 )$ ）相差最大，此时的稳定计算承载力亦最低。设 $\\overline { { A C } } = k ( l _ { \\mathrm { f 1 } } + l _ { \\mathrm { f 2 } } )$ ，经统计， $k \\approx 0 . 3 5 6$ ，因此当 $\\theta _ { 1 } = { 6 0 } ^ { \\circ }$ 或 $3 0 ^ { \\circ }$ 时的 $b _ { \\mathrm { { e } } } ^ { \\prime } , \\ b _ { \\mathrm { { e } } }$ 值分别为：\n\n$$\nb _ { \\mathrm { e } } ^ { \\prime } = \\left( k + 0 . 4 3 3 \\right) ( l _ { \\mathrm { f l } } + l _ { \\mathrm { f } 2 } ) = 0 . 7 8 9 ( l _ { \\mathrm { f l } } + l _ { \\mathrm { f } 2 } )\n$$\n$$\n\n$$\nb _ { \\mathrm { e } } = ( k + 0 . 5 7 7 ) ( l _ { \\mathrm { f l } } + l _ { \\mathrm { f } 2 } ) = 0 . 9 3 3 ( l _ { \\mathrm { f l } } + l _ { \\mathrm { f } 2 } )\n$$\n\n由本标准附录 $G$ 式（G.0.2-2)，则 $N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { c } } = l _ { 2 } t \\varphi _ { 2 } f ( b _ { 1 } + b _ { 2 } +$ $b _ { 3 } ) / b _ { 2 }$\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { l _ { 2 } = b _ { 2 } , \\ b _ { 1 } + b _ { 2 } + b _ { 3 } = b _ { \\mathrm { e } } ^ { \\prime } } } \\\\ { { N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { c } } = b _ { \\mathrm { e } } ^ { \\prime } t f \\varphi _ { 2 } } } \\end{array}\n$$\n\n当 $c / t = 1 0$ 时， $\\lambda = 2 7 . 7 1$ ， $\\varphi _ { 2 } = 0 . 9 4$ （Q235钢）和0.91(Q420 钢)，这样，稳定承载力计算值 $N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { c } }$ 与受拉计算抗力 $N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { c } }$ 之比为：\n\n$\\frac { N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { c } } } { N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { c } } } = \\frac { b _ { \\mathrm { e } } ^ { \\prime } t f \\varphi _ { 2 } } { b _ { \\mathrm { e } } t f } = \\frac { 0 . 7 8 9 } { 0 . 9 3 3 } \\times 0 . 9 4 4 ( \\frac { \\mathrm { q } \\ddot { \\lesssim } } { 9 } 0 . 9 1 0 ) \\approx 0 . 7 9 8 \\sim 0 . 7 7 0 ,$ 平均为0.784。\n\n因此对无竖腹杆的节点板，当 $c / t = 1 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 且 $3 0 ^ { \\circ } \\leqslant \\theta _ { 1 } \\leqslant 6 0 ^ { \\circ }$ 时，可将按强度计算［公式（54)」的节点板抗力乘以折减系数\n\n0.784作为稳定承载力。考虑到稳定计算公式偏安全近 $1 5 \\%$ ，故可将折减系数取为（ $) . 8 ~ ( 0 . 8 / 0 . 7 8 4 { = } 1 . 0 2 0 )$ ，以方便计算。\n\n当然，必要时亦可专门进行稳定计算，若 $c / t > 1 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时，则应按近似公式计算稳定。\n\n### 12.2.5本条为新增条文。根据试验研究，在节点板板件（或梁翼缘）拉力作用下，柱翼缘有如两块受线荷载作用的三边嵌固板ABCD、 $A ^ { \\prime } B ^ { \\prime } C ^ { \\prime } D ^ { \\prime }$ （见图18)，拉力在柱翼缘板的影响长度为 $\\boldsymbol { \\mathbf { \\mathit { \\phi } } }$ ${ \\approx } 1 2 t _ { \\mathrm { c } }$ ，每块板所能承受的拉力可');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1e77a575-489e-4816-9641-ce6ea2bdeea0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 本次修订将原规范的“堵头钢板向外伸出的水平钢筋应插入接头箱管中”修 改为“堵头钢板向外伸出的水平钢筋应插入接头箱与槽壁之间的空隙处”。\n\n### 12.3.9 地下连续墙钢筋骨架的制作和吊放除应符合本规范第 4 章的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 钢筋骨架应根据设计图和单元槽段的划分长度制作，并宜在胎架上试装配成型；骨架主筋的接长宜采用机械连接，骨架中间应留出上下贯通的导管位置。\n\n2 对钢筋骨架的刚度及吊点位置设置，应在制作前进行必要的验算。\n\n3 吊放钢筋骨架时，应使其中心对准单元槽段中心。钢筋骨架应竖直、不变形并能顺利地下放插入槽内，下放时不得使骨架发生摆动。\n\n4全部钢筋骨架入槽后，应固定在导墙上，并应使骨架顶端高程符合设计要求。\n\n5 当钢筋骨架不能顺利插入槽内时，应将骨架吊起，查明原因并采取措施后，重新放入，不得强行压入槽内。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1e7e8cd9-f210-48a8-8cad-4ff5eb4001e5', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.5 地震作用', '4.5 地震作用## 4.5.1 公路桥梁地震作用应符合现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）和《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1e7e9701-f58e-420b-a71b-f2f7dad89366', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '15 架桥机使用状态的安全评估', '15 架桥机使用状态的安全评估架桥机应按14.1的规定进行检查。当架桥机使用接近设计寿命,架桥机的故障频度增加，或架桥机的工作状况明显恶化时，应进行架桥机使用状态的安全评估来监控架桥机的安全状况。\n\n架桥机达到下列条件之一时应进行使用状态安全评估：\n\na）达到设计规定的架梁片数,如设计无规定,铁路架桥机已架梁片达到1000孔，公路架桥机架梁片数达到2000片，节段拼装式架桥机的架梁片数达到3000节段；\n\nb）铁路架桥机安装拆卸转场次数4次；\n\nc）出厂年限达到5年。\n\n使用状态的安全评估应包括所有会影响架桥机安全使用的结构件、零部件及电气件，并应包括下列部件组：\n\n承载结构；  \n机械系统；  \n液压系统；  \n电气系统；  \n安全系统。\n\n架桥机使用者应保留用来确定架桥机接近设计寿命的使用记录。除制造商提供的有关记录外，还应包括维护、检查、意外事件(如误操作导致的不正常载荷等)、故障、修理和改装等记录。在定期检查中应检查这些记录，保证在适当时间进行安全评估。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1e80dceb-6767-47fb-a7f3-4a181774d44c', '49《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验》（GB-T2650-2022）.md', '前 言', '前 言本文件按照GB/T 1.1—2020《标准化工作导则 第1部分：标准化文件的结构和起草规则》的规定起草。\n\n本文件代替GB/T 2650—2008《焊接接头冲击试验方法》，与GB/T2650—2008相比，除结构调整和编辑性改动外，主要技术变化如下：\n\na）更改了“范围”（见第1章，2008年版的第1章)；b）增加了“术语和定义”一章(见第3章);c）更改了“原理”为“通则”,并增加相关要求(见第4章，2008年版的第3章)；d）将“符号及说明”更改为“取样代号”,并增加了字符的相关内容（见第5章，2008年版的第4章)；e）将“符号示例”更改为“代号示例”，删除了参考线的相关内容(见第6章，2008年版的第5章)。本文件修改采用ISO 9016:2022《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验试样位置、缺口方向和检验方法》。\n\n本文件与ISO 9016:2022 相比做了下述结构调整：\n\n将ISO9016:2022的5.1“取样代号体系”中试样取样方法的相关内容纳入“通则”中（见第4章)。\n\n本文件与ISO 9016:2022的技术差异及其原因如下：\n\n用规范性引用的GB/T 229 替换了ISO 148-1(见第4章、第7章和第8章),以适应我国的技术条件，增加可操作性;\n\n—将“第二个字符”中\"H\"参考线RL更改为试样纵向中轴线与熔合线/压焊结合线的交点向母材表面引出的垂直线，将“第三个字符”中\"S”更改为表示开缺口面平行于接头/试件表面，将第三个字符中\"T”更改为表示开缺口面垂直于接头/试件表面(缺口穿过接头/试件厚度)（见5.2、表1和表2),以提高可操作性，消除歧义。\n\n本文件做了下列最小限度的编辑性改动：\n\n-为与现有标准协调，将标准名称改为《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验》；  \n删除了参考文献。\n\n请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。\n\n本文件由中国机械工业联合会提出。\n\n本文件由全国焊接标准化技术委员会(SAC/TC 55)归口。\n\n本文件起草单位：上海材料研究所、哈尔滨焊接研究院有限公司、钢研纳克检测技术股份有限公司、上海中远川崎重工钢结构有限公司、厦门欧圣斯科技有限公司、抚顺市特种设备监督检验所、北京新风航天装备有限公司、安徽天一重工股份有限公司。\n\n本文件主要起草人：金静静、王博、王滨、郝龙宇、李瑞、陈默、高怡斐、朱健、翟莲娜、刘绪明、许鹤君、刘锦华、徐玉君、苏金花、郃召勤。\n\n本文件及其所代替文件的历次版本发布情况为：\n\n——1981年首次发布为GB/T 2650—1981,1989年第一次修订，2008年第二次修订；\n\n本次为第三次修订。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1e82def2-df55-43b6-af63-6ff5768dbd3a', '124《厚钢板超声检测方法》（GB-T2970-2016）.md', '4对比试样', '4对比试样4.1对比试样材质、声学性能应与被检测钢板相同或相似(声学衰减差别应在 $\\pm 2 5 \\%$ 以内）,并应保证内部不存在影响检测的缺陷。\n\n4.2用双晶片直探头检测厚度不大于 $6 0 \\ \\mathsf { m m }$ 的钢板时，所用对比试样如图1所示。用双晶片直探头检测厚度大于 $6 0 \\mathsf { m m }$ 的钢板时,对比试样应符合图2、表1和表2的规定。图2试块垂直度a随试块厚度变化满足表2要求。\n\n4.3用单晶片直探头检测时,对比试样应符合图2、表1和表2的规定。\n\n4.4用压电或电磁超声自动超声检测方法时，动态对比试样长边应平行于压延方向,端面应平直。动态对比试样可参照图3制作。\n\n4.5采用板波检测对比试样形式见GB/T 8651,采用横波检测的对比试样见附录 A。\n\n  \n图1板厚 $\\leqslant 6 0$ mm的双晶片直探头检测用对比试样\n\n单位为毫米\n\n  \n说明：T——试样厚度;S 检测面到平底孔的距离；a— 平底孔的垂直度。  \n图2直探头检测用对比试样\n\n单位为毫米\n\n表1直探头用对比试样  \n\n\n\n\n\n单位为毫米\n\n表2垂直度a 随试样厚度变化  \n\n\n\n\n\n单位为毫米\n\n  \n钢板压延方向  \n图3自动超声检测用动态对比试样\n\n注1：人工缺陷1#、2#为人工平底槽，埋藏深度为板厚的1/2，缺陷自身高度为0 $\\mathrm { m m } { \\sim } 0 . 3 \\mathrm { m m } ; 3 \\#$ 为表面铣槽（槽深为 $3 ~ \\mathrm { \\ m m }$ )。\n\n注2:1#、2#、3#人工缺陷尺寸为50 $\\mathrm { m m } { \\times } 1 0 \\mathrm { m m }$ （长 $\\times$ 宽)。\n\n注3：4#人工缺陷为矩形刻槽，槽宽为 $3 \\mathrm { m m }$ ，深度根据需求加工。\n\n注4：根据探伤要求的不同，可在适当位置增加适当数量直径为5mm 的当量或其他当量平底孔（检测面到平底孔的距离按表1）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1e95491c-87f6-4db5-84dd-35d1786ac0d3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9.3 岩溶、采空区和其他特殊地区的钻孔灌注桩', '9.3 岩溶、采空区和其他特殊地区的钻孔灌注桩## 9.3.1 对岩溶和采空区的钻孔灌注桩，施工前应核对桩位处的地质勘察资料；当对地质情况有疑问时，宜适当补充地质钻孔，探明情况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1e97a383-2ec3-45a3-bf99-9a60333c247d', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '本规范用词说明', '本规范用词说明1 为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；  \n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”;  \n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；  \n4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。\n\n2 条文中指明应按其他有关标准执行的，写法为“应符合....的规定”或“应按......行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1e9debfa-3989-406d-a858-4a94e173c0de', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '4 原材料及成品验收', '4 原材料及成品验收## 4.1一般规定\n\n### 4.1.2对适用于进场验收的验收批做出统一的划分规定，理论上可行，但实际操作上确有困难，故本条只说“原则上”，就为具体实施单位赋予了较大的自由度，可以根据工程实际灵活处理。\n\n## 4.2钢 板\n\n### Ⅰ主控项目\n\n#### 4.2.1本条为强制性条文，必须严格执行。钢材是钢结构构件加工的主要材料，直接影响结构安全使用。所以无论是国内供应的钢板还是进口钢板都应符合设计和标准的规定，每批钢板应具有钢厂出具的产品质量证明书。\n\n#### 4.2.2在工程实际中，对于哪些钢材需要复验不是太明确，本条规定了6种情况应进行复验的条件，复验应是见证取样送样的试验项目。\n\n（1)对结构安全等级为一级的重要建筑使用的钢材，应进行复验。\n\n（2)对大跨度钢结构来说，弦杆或梁用钢板为主要受力构件，应进行复验。\n\n(3)厚钢板存在各向异性 $( \\mathbf { X } \\setminus \\textbf { Y } , \\textbf { Z }$ 三个方向的屈服点、抗拉强度、伸长率、冷弯、冲击值等各指标，以 $\\mathbf { Z }$ 向试验最差，尤其是塑性和冲击功值)，因此，当板厚大于或等于 $4 0 \\mathbf { m m }$ ，且承受沿板厚方向拉力时，应进行复验。\n\n（4）对强度等级大于或等于420MPa的高强度钢材，应进行复验。\n\n(5)对国外进口的钢材，应进行抽样复验；当具有国家进出口质量检验部门的复验商检报告时，可以不再进行复验。由于钢材经过转运、调剂等方式供应到用户后容易产生混炉号，而钢材是按炉号和批号发材质合格证，因此对于混批的钢材应进行复验。\n\n(6)当设计提出对钢材复验的要求时，应进行复验。\n\n### =－般项目\n\n#### 4.2.3钢板的厚度、规格、尺寸是影响承载力的主要因素，进场验收时重点抽查钢板厚度和型钢规格尺寸是必要的。\n\n#### 4.2.5由于许多钢材基本上是露天堆放，受风吹雨淋和污染空气的侵蚀，钢材表面会出现麻点和片状锈蚀，严重者不得使用，因此本条对钢材表面缺陷做了规定。\n\n## 4.3型材、管材\n\n### I 主控项目\n\n#### 4.3.1本条为强制性条文，必须严格执行。本条型材是H 型钢、方矩管、圆管、工槽角型材的统称。无论是国内供应的型材还是国外进口的型材，都应满足设计和标准规定的要求。每批型材应具有生产厂家出具的产品质量合格证明书。\n\n## 4.4铸钢件\n\n### I 主控项目\n\n#### 4.4.1本条为强制性条文，必须严格执行。近些年，铸钢件在钢结构(特别是大跨度空间钢结构)中的应用逐渐增多，故对其规格和质量提出明确规定是完全必要的。\n\n## 4.5拉索、拉杆、锚具');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1ea5062b-9ca8-4801-9be0-f4ca4b51c6e2', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．2图根控制测量（Part 1）', '5．2图根控制测量5．2．1为了保证大比例尺地形图质量，图根点相对于邻近等级控制点的点位中误差不应大于图上0．1mm，这是一个传统指标，主要是基于人工展点误差和眼睛分辨率的考虑。\n\n5．2．4关于图幅中解析图根点的数量。\n\n平板测图图幅中解析图根点的数量，是为了保证在不同测站测图时以最大视距测得的地形点能够衔接。取最大视距长度的0．7倍作为半径求出单个图根点有效测图面积，再分别推算出各种比例尺每幅图最少图根点的个数(相当于困难类别I类地区)。然后按两相邻困难类别梯度系数0．75(概值)换算出困难类别III类地区每幅图的图根点数量，见规范表5．2．4第5列。对于其他困难类别地区，作业者可按该方法进行推算。\n\n对于全站仪测图，由于电磁波测距代替了视距测量，有效降低了对解析图根点密度的要求，表中数值约为平板测图所需解析图根点个数的 $1 / 4$ 。\n\nGPS-RTK 测图对解析图根点的要求，主要是用于对系统的校正、检核或进行全站仪联合作业使用。\n\n5．2．5图根控制测量内业计算和成果的取位要求，是为了避免计算过程对观测精度的损失。\n\n## (I）图根平面控制\n\n5．2.6随着GPS 接收机、全站仪的普及应用，图根平面控制的布设形式多采用图根导线、极坐标、边角交会、GPS 快速静态定位和GPS-RTK 定位等。\n\n规范修订时，考虑到图根三角测量已极少使用，故删去与其相关的内容。\n\n5．2．7关于图根导线测量的规定：\n\n1图根附合导线长度。\n\n导线全长的最大相对闭合差的估算公式为：\n\n$$\n\\ { \\frac { 1 } { T } } = { \\frac { 2 K M _ { 2 } } { L } }\n$$\n\n式中K—导线端点闭合差与导线中间点平差后点位中误差的比例系数；\n\nL一—导线全长;  \n$\\mathrm { M } _ { 2 } .$ -导线中间点平差后的点位中误差。\n\n根据5．2．1条“图根点相对于邻近等级控制点的点位中误差不应大于图上0．1mm\"的规定，则有实地误差\n\n$$\nM _ { 2 } = 0 . 1 M\n$$\n\n式中 $M ^ { \\prime }$ —测图比例尺的分母。\n\n按双等影响考虑，有 $\\mathrm { K } = \\sqrt { 7 }$\n\n令导线全长相对闭合差\n\n$$\n\\frac { 1 } { T } \\textbar { = } \\frac { 1 } { 2 0 0 0 \\times _ { \\alpha } }\n$$\n\n由(54)式有 $\\frac { 1 } { 2 0 0 0 \\times _ { \\alpha } } = \\frac { 2 \\sqrt { 7 } \\times 0 . 1 M } { L }$\n\n$$\nL { = } 1 0 5 8 \\alpha M ( \\mathrm { m m } ) { = } 1 . 0 5 8 \\alpha M ( \\mathrm { m } )\n$$\n\n所以本规范取附合导线长度为 $\\mathrm { L } = \\mathrm { q } \\mathrm { ~ M ~ }$ 。\n2对于地形隐蔽和地物复杂的地区，布设一个层次的图根控制，其图根点数量往往难以满足要求，需要进行二次加密。由5.2.1条知，图根点的点位中误差不大于图上 $0 . \\ 1 \\mathrm { m m }$ ，因此，二次附合图根点相对于等级控制点的点位精度，可按0. $1 \\times \\sqrt { 2 } \\mathrm { m m }$ 估算，对地形图的精度影响不大。\n\n3关于图根钢尺量距导线。\n\n1)本条第 4款第2项，对于钢尺丈量的边长，当温度、坡度，尺长三项中任何一项超限时，均应进行修正；\n\n2)本条第4款第3、4项的说明，参考本规范3．3．2条说明。\n\n## 5．2．8关于支导线边数的规定。\n\n由于电磁波测距和钢尺量距两种方法所得边长的精度不等，故在相同精度要求的条件下，按直伸等边支导线推算端点的纵横向误差。\n\n$$\nm _ { \\mathrm { t } } = \\sqrt { n m _ { \\mathrm { s } } ^ { 2 } + \\lambda ^ { 2 } L ^ { 2 } }\n$$\n\n或\n\n$$\nm _ { \\mathfrak { r } } ^ { \\prime } = \\sqrt { \\mathfrak { n } } ( \\mathfrak { a } + \\mathfrak { b } \\cdot D )\n$$\n\n$$\nm _ { \\mathrm { v } } = \\frac { m _ { \\mathrm { s } } } { \\rho } \\cdot L \\sqrt { \\frac { n + 1 . 5 } { 3 } }\n$$\n\n式中 $m _ { \\iota }$ 量距支导线端点的纵向中误差；$m _ { \\mathfrak { r } } ^ { \\prime }$ ——-测距支导线端点的纵向中误差；$m _ { \\mathfrak u }$ -—支导线端点的横向中误差。\n\n计算时， $m _ { _ 3 }$ 取 $2 0 \" , m _ { \\mathrm { s } }$ 取 $\\frac { S } { 2 \\times 3 0 0 0 } , a + b \\times D$ 取 $1 0 + 5 \\mathrm { p p m } \\times D ,$ 入取0．00005。\n\n则支导线的推算和取用边数见表11。\n\n表11图根支导线边数的选取  \n\n\n\n\n\n## 5．2．9关于极坐标法布设图根点。\n\n图根点点位巾误差按图上0．1mm，测角中误差按 $2 0 ^ { \\prime \\prime }$ ，测距中误差按 $2 0 \\mathrm { m m }$ 计。则，比例尺为1：500 时，边长可达 $4 5 0 \\mathrm { m }$ ；为1：1000 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1eac32f3-53ef-48f5-9948-7bff8baabebc', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14.3抗剪连接件的计算', '14.3抗剪连接件的计算## 14.3.1组合梁的抗剪连接件宜采用圆柱头焊钉，也可采用槽钢或有可靠依据的其他类型连接件（图14.3.1)。单个抗剪连接件的受剪承载力设计值应由下列公式确定：\n\n1圆柱头焊钉连接件：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { c } } = 0 . 4 3 A _ { \\mathrm { s } } \\sqrt { E _ { \\mathrm { c } } f _ { \\mathrm { c } } } \\leqslant 0 . 7 A _ { \\mathrm { s } } f _ { \\mathrm { u } }\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1eb4445b-766a-4c85-a57e-5b0194768de7', '145《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2009）.md', 'DL/T1147—2009（Part 1）', 'DL/T1147—2009的同规格型号产品中随机抽取。\n\n5.2.3型式试验项目和试样数量按表1规定。\n\n5.2.3.1如试样全部符合要求，则该型号规格的产品合格。\n\n5.2.3.2如有一套试样不能通过某项试验，则在同种产品中抽取原试样数量的两倍，重做该项试验，如符合要求，则该种产品合格。如仍不符合要求，则该种产品不合格。\n\n表1型式试验项目和试样数量  \n\n\n\n\n\n### 5.3预防性试验\n\n5.3.1预防性试验是对新购入或已投入使用的防坠器及附件在常温下，按规定的试验项目、试验条件和试验周期所进行的定期试验。\n\n5.3.2预防性试验项目和试样数量按表2规定。\n\n5.3.2.1如试样不能通过外观、组装或空载动作试验，则该试样不合格。\n\n5.3.2.2如有一套试样未通过静载荷或坠落试验，则在同批防坠器中抽取原试样数量的两倍，重做静载荷或坠落试验，如符合要求，则该批防坠器仍可使用。如仍有一套试样不符合要求，则该批防坠器应全部停止使用。\n\n5.3.2.3预防性试验周期为1a。\n\n表2预防性试验项目和试样数量  \n\n\n\n\n\n### 5.4试验方法\n\n#### 5.4.1外观、组装检验\n\n防坠器及附件的外观、组装质量以目测检查为主，应符合4.2、4.3的相关规定。\n\n#### 5.4.2空载动作试验\n\n5.4.2.1将速差式防坠器钢丝绳（或合成纤维带）在其全行程中任选5处，进行拉出、制动试验，防坠器应符合4.5.2.1的规定。\n\n5.4.2.2将导轨式防坠器在垂直导轨的 $1 . 2 \\mathbf { m }$ 范围内，连续5次进行移动（手提或推动）、制动试验，防坠器应符合4.5.3.2的规定。\n\n5.4.2.3将绳索式防坠器在垂直绳索的 $1 . 2 \\mathbf { m }$ 范围内，连续5次进行上下移动（手提或推动）、制动试验，防坠器应符合4.5.4.2的规定。\n\n#### 5.4.3静载荷试验\n\n5.4.3.1将防坠器按工作状态安装，对防坠器沿垂直方向施加不小于15kN的静载荷，保持 $\\pmb { 5 } \\mathbf { m i n }$ ，试样应符合4.5.1.3的规定；对防坠器沿垂直向下方向施加静载荷，直至断裂，整体破断力应符合4.5.1.3的规定。\n\n5.4.3.2对连接绳沿轴向施加不小于15kN的静载荷，保持5min，试样应符合4.5.5.1的规定；对连接绳沿轴向施加静载荷，直至连接绳断裂，连接绳整体破断力应符合4.5.5.2的规定。\n\n5.4.3.3对连接器沿轴向施加不小于15kN的静载荷，保持 5min，试样应符合4.5.6.1的规定；将对称型连接器施加静载荷[如图8a）所示]，直至断裂，破断力应符合4.5.6.2的规定；将非对称型连接器施加静载荷［如图8b）所示]，直至断裂，破断力应符合4.5.6.3的规定。\n\n  \n图8连接器破断力试验示意图\n\n5.4.3.4对织带型缓冲器进行整体静载荷考核试验，应符合4.5.7的规定。\n\n#### 5.4.4坠落试验\n\n5.4.4.1速差式防坠器坠落试验，按GB/T6096中的规定，将防坠器上部固定，下部悬挂人体模型（按额定制动载荷和额定工作载荷两类)，试验时预拉出钢丝绳(或合成纤维带） $\\mathbf { 0 . 8 m }$ 并做零点标识，保证悬挂点到释放点水平距离小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ：自由坠落后，锁止距离应符合4.5.1.4的规定；试验布置图见图A.1。\n\n5.4.4.2导轨式防坠器坠落试验，将防坠器安装在干燥垂直的导轨架上，悬挂人体模型（按额定制动载荷和额定工作载荷两类)，人体模型重心应高于防坠器中心 $\\boldsymbol { 0 . 5 } \\mathbf { m }$ 、距地面 $\\mathfrak { I m }$ 以上，并在导轨上做零点标识，保证悬挂点到释放点水平距离小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；自由坠落后，锁止距离应符合4.5.1.4的规定；试验布置图见图A.2。\n\n5.4.4.3绳索式防坠器坠落试验，按GB/T6096中的规定，将防坠器安装在上部固定的垂直绳索上，悬挂人体模型（按额定制动载荷和额定工作载荷两类)，人体模型重心应高于防坠器中心 ${ \\bf 0 . 5 m \\cdot }$ 、距地面 $\\mathbf { 3 m }$ 以上，并在绳索上做零点标识，保证悬挂点到释放点水平距离小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；自由坠落后，锁止距离应符合4.5.1.4的规定；试验布置图见图A.3。\n## 5.4.5冲击试验\n\n5.4.5.1速差式防坠器冲击试验，按GB/T6096中的规定，将防坠器上部固定，下部悬挂人体模型（按额定制动载荷和额定工作载荷两类)，试验时预拉出钢丝绳（或合成纤维带） $\\phantom { - } 0 . 8 \\mathfrak { m }$ ，保证悬挂点到释放点水平距离小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；自由坠落后，冲击力应符合4.5.1.5的规定；试验布置图见图A.1。\n\n5.4.5.2导轨式防坠器冲击试验，将防坠器安装在干燥垂直的导轨架上，悬挂人体模型（按额定制动载荷和额定工作载荷两类)，人体模型重心应高于防坠器中心 $\\mathbf { 0 . 5 m }$ 、距地面 $\\mathfrak { 3 } \\mathbf { m }$ 以上，保证悬挂点到释放点水平距离小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；自由坠落后，冲击力应符合4.5.1.5的规定；试验布置图见图A.2。\n\n5.4.5.3绳索式防坠器冲击试验，按GB/T6096中的规定，将防坠器安装在上部固定的垂直绳索上，悬挂人体模型（按额定制动载荷和额定工作载荷两类)，人体模型重心应高于防坠器中心 $\\mathbf { 0 . 5 m }$ 、距地面 $\\pmb { 3 m }$ 以上，保证悬挂点到释放点水平距离小于 $3 0');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1eb7d0fd-927c-4875-ada3-c427a1b76311', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故过程简介', '二、事故过程简介1986年11月，某造纸厂机修车间利用一台电动单梁起重机吊运一台大型水泵进行维修。起重机操作者甲将电瓶车上的水泵用起重机吊卸下车，并调整吊载高度以便吊运到待维修的工位，正当甲在起升吊载达到一定高度时，手指松开起升按钮的一刹那，吊载突然快速下落将甲的右脚砸伤致残。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1eba86ba-b39b-463a-adef-41acffa17729', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '9 安全管理', '9 安全管理## 9.0．4 本条的规定旨在防止脚手架因超载而影响安全施工。条文中规定的内容是通过调研，对工地实际存在的问题提出的。\n\n## 9.0．5 大于六级的大风停止高处作业的规定是按照现行行业标准《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80）中第2.0.7条的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1ecd4cfa-927c-4c35-bbd1-5e256f267c20', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对施工过程的控制，是保证斜拉桥特别是大跨度斜拉桥按设计期望成功建成的一项必要条件，控制的目的是使成桥后的线形和内力尽可能地符合设计的要求。\n\n## 20.7.2施工前，应确定斜拉桥的施工技术方案、施工工艺、施工程序和施工步骤，并作为编制施工控制方案的依据；施工过程中，应严格执行施工控制的指令，对各项参数进行监测和控制。\n\n## 20.7.3斜拉桥的索塔施工时，应对其平面位置、倾斜度、应力和线形等进行监测和控制；上部结构施工时，应对其施工过程中的索力、高程以及索塔偏位等参数进行监测和控制。\n\n## 20.7.4施工控制应贯穿斜拉桥施工的全过程，除施工应按确定的控制程序进行外，对各类施工荷载应加强管理，并应对施工过程中的变形、应力和温度等参数进行监控测试，且采集的数据应准确、可靠。监控测试时应满足下列要求：\n\n1 宜选择无风或微风的天气进行测试，减小风对量测的不利影响。\n\n2 测试时应停止桥上的机械施工作业，消除机械设备的振动及不平衡荷载等对测试产生的不利影响。\n\n3 各种测试均应在尽可能短的时间内完成，应避免测试条件产生较大的变化。测量宜在夜间气温相对稳定的时段进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1edf70a5-c82a-4f6e-a2b0-bac22e17a034', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：大节段钢箱梁的长度、体积和重力均较大，因此对施工中使用的各种临时设施、受力装置和临时受力结构，以及吊架、吊具和索具等，都要有非常高的要求，才能满足安装施工的需要，故规定在施工前要对其进行专门设计和受力分析的计算验算，目的是保证安装施工的安全。\n\n17.9.4 对运输大节段钢箱梁的船舶，应按装载和运输条件下的各种工况，对船舶的强度进行核算和加固计算，并应对船体进行必要的加固处理，同时应对船舶的稳定性进行安全验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1ee1f78a-34ee-40dd-b776-4ded18007b53', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '8.4 混凝土输送泵', '8.4 混凝土输送泵8.4.1 混凝土泵应安放在平整、坚实的地面上，周围不得有障碍物，支腿应支设牢靠，机身应保持水平和稳定，轮胎应楔紧。  \n8.4.2 混凝土输送管道的敷设应符合下列规定：  \n1 管道敷设前应检查并确认管壁的磨损量应符合使用说明书的要求，管道不得有裂纹、砂眼等缺陷。新管或磨损量较小的管道应敷设在泵出口处；  \n2 管道应使用支架或与建筑结构固定牢固。泵出口处的管道底部应依据泵送高度、混凝土排量等设置独立的基础，并能承受相应荷载；  \n3 敷设垂直向上的管道时，垂直管不得直接与泵的输出口连接，应在泵与垂直管之间敷设长度不小于 $1 5 \\mathrm { m }$ 的水平管，并加装逆止阀；  \n4 敷设向下倾斜的管道时，应在泵与斜管之间敷设长度不小于5倍落差的水平管。当倾斜度大于7°时，应加装排气阀。  \n8.4.3 作业前应检查并确认管道连接处管卡扣牢，不得泄漏。混凝土泵的安全防护装置应齐全可靠，各部位操纵开关、手柄等位置应正确，搅拌斗防护网应完好牢固。  \n8.4.4 砂石粒径、水泥强度等级及配合比应符合出厂规定，并应满足混凝土泵的泵送要求。  \n8.4.5 混凝土泵启动后，应空载运转，观察各仪表的指示值，检查泵和搅拌装置的运转情况，并确认一切正常后作业。泵送前应向料斗加入清水和水泥砂浆润滑泵及管道。  \n8.4.6 混凝土泵在开始或停止泵送混凝土前，作业人员应与出料软管保持安全距离，作业人员不得在出料口下方停留。出料软管不得埋在混凝土中。  \n8.4.7 泵送混凝土的排量、浇注顺序应符合混凝土浇筑施工方案的要求。施工荷载应控制在允许范围内。  \n8.4.8 混凝土泵工作时，料斗中混凝土应保持在搅拌轴线以上，不应吸空或无料泵送。  \n8.4.9 混凝土泵工作时，不得进行维修作业。  \n8.4.10 混凝土泵作业中，应对泵送设备和管路进行观察，发现隐患应及时处理。对磨损超过规定的管子、卡箍、密封圈等应及时更换。  \n8.4.11 混凝土泵作业后应将料斗和管道内的混凝土全部排出，并对泵、料斗、管道进行清洗。清洗作业应按说明书要求进行。不宜采用压缩空气进行清洗。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1ee7e523-380a-405a-acbd-a36fddbabcad', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4.1 水泥混凝土拌合物的工作性能试验', '4.1 水泥混凝土拌合物的工作性能试验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1eecde86-a210-4020-b445-c96619c6cf44', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 31）', ' rowspan=\"1\">入</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">受弯构件(梁)对弱轴(y轴)的长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">双xy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">实腹式轴心受力构件对强轴(x轴)或弱轴(y轴)的计算长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（43)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x、λy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件对强轴(x轴)或弱轴(y轴)的计算长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（51)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">从</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">抗滑移系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（38）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">从</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">泊桑比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（53)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">从</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮轴承摩擦阻力系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（87）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">山</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与支承方式有关的（在两个互相垂直的平面内不一定相同)长度系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变截面长度系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">考虑拉臂钢丝绳或起升钢丝绳阻碍臂架在回转平面内变形的长度系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（57）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">正应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(32)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">拉伸(或压缩)应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(34)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最大应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(105)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最大计算正应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(116)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢材的基本许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（28）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">四</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1ef40462-a6ee-4d1b-a2d1-420311906dd5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 3）', '\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } \\mathrm { = } \\frac { 1 } { m } \\Big ( \\thinspace \\zeta P _ { \\Sigma } ( \\omega \\mathrm { + } m _ { \\mathrm { a } } ) \\mathrm { + } P _ { \\mathrm { w I } } \\large ) \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\bullet \\ \\eta } \\mathrm { + } \\frac { \\sum J n ^ { \\mathrm { 2 } } } { 1 8 2 \\ 4 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big )\n$$\n\n………（S．10）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 运行机构电动机发热计算功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；$m$ 电动机台数；  \n$\\mathrm { P } _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；  \n$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；  \nWI— 同式（86）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；同式（89）；  \n∑ — 同式（R．2）；$n$ 同式（82）；$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（R．2）。\n\n#### 犛．2．2．2．2 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．10）计算出运行机构所需的电动机的发热计算功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率大于等于发热计算功率，则电动机的发热校验通过。\n\n## 犛．2．3 按平均损耗法验算电动机的发热\n\n按S．2．1的方法验算电动机的发热，仅对桥式、门式、门座等类型的起重机采用的YZR系列交流异步绕线转子电动机最为合适，而对其他型式的电动机，其他工况与控制方式差别较大的起重机，特别是对采用涡流制动器、晶闸管定子调压等调速系统的电动机，可采用推荐的平均损耗法进行发热校验。\n\n按平均损耗法验算电动机发热的基本步骤是：\n\na） 确定该电动机在起重机工作机构中的典型负载图；  \nb） 考虑各运行时段的电动机数据，如停机时散热条件恶化等冷却系数标么值、固定损耗与可变犚损耗的比值等，计算出电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率 $R _ { \\mathfrak { n } }$ ；  \nc） 当电动机为断续定额基准时，求出断续定额与连续定额的损耗比犚 $P _ { \\natural }$ ；  \nd） 按式（S．11）求出运行后的温升与断续定额时温升的比率犘犚 $R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ ：\n\n$$\nR _ { \\mathfrak { n } } { = } P _ { \\mathfrak { s } } R _ { \\mathfrak { n } }\n$$\n\n式中：\n$R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ — 运行后的温升与断续定额时温升的比率；$P _ { \\xi }$ — 电动机断续定额与连续定额的损耗比；$R _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率；犚当 $R _ { \\mathfrak { n } } { \\leqslant } 1$ ，则认为电动机发热校验合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1efff188-1a87-4709-a2dd-6174b067a194', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力，等于建筑物排开同体积的水重力。地表水或地下水通过土体孔隙的自由水沟通并传递水压力。水是否能渗人基底是产生水浮力的前提条件，因此，水浮力与地基土的透水性、地基与基础的接触状态以及水压大小（水头高低）和漫水时间等因素有关。对于透水性土，应计算水浮力；对于非透水性土，可不考虑水浮力。由于土的透水性质难以预测，故对于难以确定是否具有透水性质的土，计算基底应力时，不计浮力，计算稳定时，计人浮力。对于计算水浮力的水位，计算基底应力用低水位，计算稳定用设计水位。\n\n完整岩石（包括节理发育的岩石）上的基础，当基础与基底岩石之间灌注混凝土且接触良好时，水浮力可以不计。但遇破碎的或裂隙严重的岩石，则应计入水浮力。作用在桩基承台底面的水浮力要考虑，但如桩下沉嵌入岩层并灌注混凝土者，需扣除桩截面。\n\n基础襟边上的水位以下的土重力，当基底考虑浮力时采用浮重；当基底不考虑浮力时，视其是否透水采用天然重或饱和重，另外还要计人襟边土层以上至设计水位的水柱重力。\n\n浮土重度按下式计算：\n\n$$\n\\gamma ^ { \\prime } = \\frac { 1 } { 1 + e } ( \\gamma _ { 0 } - 1 )\n$$\n\n式中：e 土的孔隙比；\n\n$\\gamma _ { 0 }$ - 土的固体颗粒重度，一般采用 $2 7 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1f10b2d4-a112-4fba-8a54-680a322ade85', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 硬化水泥混凝土性能试验（Part 3）', '加入乙二胺，将此浆膏在试件顶面大致摊平，在钢板面上垫一层薄塑料膜，再均匀地将浆膏压平； $\\textcircled{3}$ 在有充分时间时，也可用水泥浆膏抹顶，使用矾土水泥的养护时间在18h以上，使用硅酸盐水泥的养护时间在3d以上。\n\n（3）对不采用端部整平处理的试件，可采用切割的方法达到端面和纵轴垂直。整平后的端面应与试件的纵轴相垂直，端面的平整度公差在 $\\pm 0 . 1 \\mathrm { m m }$ 以内。\n\n## 5养护\n\n### 5.1试件成型后，用湿布覆盖表面（或其他保持湿度办法），在室温 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 5 ^ { \\circ } C$ 、相对湿度大于 $5 0 \\%$ 的情况下，静放一个到两个昼夜，然后拆模并作第一次外观检查、编号。对有缺陷的试件应除去，或加工补平。\n\n### 5.2 将完好试件放入标准养护室进行养护，标准养护室温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度在$9 5 \\%$ 以上，试件宜放在铁架或木架上，间距至少 $1 0 { \\sim } 2 0 \\mathrm { m m }$ 。试件表面应保持一层水膜，并避免用水直接冲淋。当无标准养护室时，将试件放入温度 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 的饱和氢氧化钙溶液中养护。\n\n### 5.3 标准养护龄期为28d（以搅拌加水开始），非标准的龄期为1d、3d、7d、60d、90d、180d。\n\n## 6 硬化普通水泥混凝土现场试样的钻取或切割取样\n\n### 6.1 芯样的钻取\n\n（1）钻取位置：在钻取前应考虑由于钻芯可能导致对结构产生不利影响，应尽可能避免在靠近混凝土构件的接缝或边缘处钻取，且不应带有钢筋。\n\n（2）芯样尺寸：芯样直径宜为混凝土所用集料最大粒径的3倍以上，不宜小于最大粒\n\n径的2倍，一般为 $\\phi 1 5 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 0 \\mathrm { m m }$ 或 $\\phi 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 0 \\mathrm { m m }$ ，特殊部位可采用 $\\phi 7 5 \\mathrm { m m }$ 直径芯样。\n\n（3）标记：钻出后的每个芯样应立即清楚地编号，并记录芯样在混凝土结构中的位置。\n\n### 6.2 切割取样\n\n对于现场取样的不规则混凝土试块，可按表T 0551-1所列棱柱体尺寸进行切割，以满足不同试验的需求。\n\n### 6.3检查与测量\n\n（1）外观检查：\n\n每个芯样应详细描述有关裂缝、接缝、分层、麻面或离析等不均匀性，必要时应记录下列事项：\n\n集料情况：估计集料的最大粒径、形状及种类，粗细集料的比例与级配。\n\n密实性：检查并记录存在的气孔、气孔的位置、尺寸与分布情况，必要时应拍下照片。\n\n(2）测量：\n\n平均直径：在芯样高度的中间及两个1/4处，每处垂直测量2次。6个测值的算术平均值为 $\\mathrm { d } _ { \\mathrm { m } }$ ，精确至 $1 . 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n平均长度：芯样直径两端侧面测定钻取后芯样的长度及加工后的长度，其尺寸差应在$0 . 2 5 \\mathrm { m m }$ 之内，取平均值作为试件平均长度 $\\mathrm { L } _ { \\mathrm { m } }$ ，精确至 $1 . 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n平均长、高、宽：对于切割棱柱体，分别量取所有边长，精确至 $1 . 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 7硬化喷射水泥混凝土试件的现场取样方法\n\n### 7.1 喷射水泥混凝土抗压强度标准试块应采用从现场施工的喷射水泥混凝凝土板件上切割或钻芯法制取。\n\n### 7.2 标准试块制作符合下列步骤：\n\n（1）在喷射作业面附近，将模具敞开一侧朝下，以 $8 0 ^ { \\circ }$ （与水平面的夹角）左右置于墙脚。\n\n（2）先在模具外的边墙上喷射，待操作正常后将喷头移至模具位置，由下而上逐层向模具内喷满水泥混凝土。\n\n（3）将喷满水泥混凝土的模具移至安全地方，用三角抹刀刮平混凝土表面。\n\n（4）在潮湿环境中养护1d后脱模。将混凝土板件移至标养室，在标准养护条件下养护7d，用切割机去掉周边和上表面（底面不可切割）后加工成边长 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的立方体试块或钻芯成 $\\phi 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的圆柱体试件，立方体试块的边长允许偏差应为 $\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ ，直角允许偏差应为 $\\pm 2 ^ { \\circ }$ 。喷射水泥混凝土板件周边 $1 2 0 \\mathrm { m m }$ 范围内的混凝土不得用作试件。\n\n### 7.3 加工后的试块应继续在标准条件下养护至28d龄期，进行抗压强度试验。\n\n## 8 水下不分散混凝土试件的水下成型方法\n\n### 8.1 将水下成型用的试模置于水箱中，将水加至该试模上限以上 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 处，水应保持\n\n其水温在 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 3 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n### 8.2 用手铲将水下不分散混凝土拌合物从水面处向水中落下，浇入试模中。每次投料量为试模容积的1/10 左右，投料应连续操作，料量应超出试模表面，每个试模的投料时间约为 $0 . 5 { \\sim } 1 \\mathrm { m i n }$ 。水下浇注方式如图T0551-1所示。\n\n  \n图 T0551-1水下不分散混凝土浇注方式（尺寸单位： $\\mat');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1f1dca48-7509-4f1b-addf-aedbe206f41d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验直接起动方式下笼型异步电动机发热校验应满足式（S．1）的要求：\n\n$$\nC _ { \\mathrm { k } } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { N } } ) P _ { \\mathrm { s } 1 } T { > } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { m } } ) P _ { \\mathrm { m } } t _ { \\mathrm { N } } + ( P _ { \\mathrm { s } 1 } \\frac { I _ { \\mathrm { D } } } { I _ { \\mathrm { N } } } t _ { \\mathrm { E } } { - } \\frac { 1 0 ^ { - 3 } J n _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } } { 1 8 0 } )\n$$\n\n………（S．1）\n\n式中：\n\n$C _ { \\mathrm { k } }$ — 与电动机类型有关的修正系数，由制造商提供。如未提及，则对于4极或4极以上的电动机犆取 $C _ { \\mathrm { k } } = 1$ ；\n\n$\\eta _ { \\mathrm { N } }$ -电动机在 $P _ { \\mathrm { S 1 } }$ 时的效率；\n\n$$\nT = t _ { \\mathrm { N } } + t _ { \\mathrm { E } } + t _ { \\mathrm { S } }\n$$\n\n$t _ { \\mathrm { N } }$ — 一个循环期内恒速工作的时间，单位为秒（s）；  \n$t _ { \\mathrm { E } }$ — 个循环期内起动制动的等效时间，单位为秒（s）；\n\n$$\nt _ { \\mathrm { E } } { = } \\frac { \\pi n _ { \\mathrm { m } } J } { 3 0 ~ M _ { \\mathrm { a } } } ( d _ { \\mathrm { c } } { + } 0 . 5 ~ d _ { \\mathrm { i } } { + } 3 f )\n$$\n\n$n _ { \\mathrm { m } }$ — 电动机在 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）；$J$ -所有运动质量换算到电动机轴上的总转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { i } }$ — 每小时点动或不完全起动次数；$f$ 每小时电气制动次数；  \n$M _ { \\mathrm { a } }$ — 电动机平均加速转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；犕\n\n$$\nM _ { \\mathrm { a } } = M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { m } }\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 不考虑起制动阶段的电动机平均阻转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$t _ { \\mathrm { S } }$ — 一个循环期内停止的时间，单位为秒（s）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { m } }$ -电动机在功率 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的效率;\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { { m } } } n _ { \\mathrm { { m } } } } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta _ { \\mathrm { { m } } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { D } }$ — 电动机的起动电流，单位为安培（A）；  \n$I _ { \\mathrm { N } }$ — 电动机的额定工作电流，单位为安培（A）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1f271253-afe7-4afd-b1f8-3b7483c5ef95', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度。比较原规范桥涵设计洪水频率是与桥梁分类标准相关，虽然以跨径或总长标准界定的桥梁分类标准一定程度上反映了桥梁的重要性，但并不全面，特别是总长标准，反映桥梁的技术复杂性与重要性并不充分。因此，本次修订增加对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可按相同公路等级的大桥标准确定的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1f29aa18-0093-454f-b5c3-b2799f009aa9', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '附录F建(构)筑物主体倾斜率和按差异沉降推算主体倾斜值的计算公式', '附录F建(构)筑物主体倾斜率和按差异沉降推算主体倾斜值的计算公式F．0．1建(构)筑物主体的倾斜率，应按(F．0．1)式计算。\n\n$$\ni = \\mathrm { t a n } \\alpha { = } \\frac { \\Delta D } { H }\n$$\n\n式中i 主体的倾斜率；$\\Delta D$ 建(构)筑物顶部观测点相对于底部观测点的偏移值（m）；$H$ 建(构)筑物的高度 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ ；$\\pmb { \\alpha }$ 倾斜角 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$ 。\nF．0．2按差异沉降推算主体的倾斜值，应按(F．0．2)式计算。\n\n$$\n\\triangle D { = } \\frac { \\Delta S } { L } H\n$$\n\n式中 $\\Delta D$ 倾斜值 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ ；\n\n$\\Delta S$ -—基础两端点的沉降差 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ ；  \n$L$ 基础两端点的水平距离 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ ；  \n$H$ 建(构)筑物的高度 $\\mathrm { ( m ) }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1f4245b0-b878-420c-ae60-ffa3b07b3502', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '附录B钢板、加工及焊缝外观缺陷的修补', '附录B钢板、加工及焊缝外观缺陷的修补## B.0.1钢板、加工及焊缝外观缺陷的修补方法应符合表B.0.1 的规定。\n\n表 B.0.1钢板、加工及焊缝外观缺陷修补方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1f4328af-3376-47e2-bf60-9db57c0320b4', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 3）', '结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。\n\n2通航或流放木筏的河流，桥下净空应符合通航标准或流放木筏的要求。有国防要求和其他特殊要求（如石油钻探船只）的航道，其通航标准应与有关部门具体研究确定。\n\n3在不通航或无流放木筏河流上及通航河流的不通航桥孔内，桥下净空不应小于表3.4.3的规定。\n\n表3.4.3非通航河流桥下最小净空  \n\n\n\n\n\n4无铰拱的拱脚允许被设计洪水淹没，但不宜超过拱圈高度的2/3，且拱顶底面至计算水位的净高不得小于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n5在不通航和无流筏的水库区域内，梁底面或无铰拱拱顶底面离开水面的高度不应小于计算浪高的0.75倍加上 $0 . 2 5 \\mathfrak { m }$ 。\n\n### 3.4.4涵洞宜设计为无压力式的。无压力式涵洞内顶点至洞内设计洪水频率标准水位的净高应符合表3.4.4的规定。\n\n表3.4.4无压力式涵洞内顶点至最高流水面的净高  \n\n\n\n\n\n### 3.4.5立体交叉跨线桥桥下净空应符合下列规定：\n\n1公路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求，其结构形式应与周围环境相协调。\n\n2铁路从公路上跨越通过时，其跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求。\n\n3农村道路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空为：\n\n1）当农村道路从公路上面跨越时，跨线桥桥下净空应符合本规范第3.4.1条建筑限界的规定；\n\n2）当农村道路从公路下面穿过时，其净空可根据当地通行的车辆和交叉情况而定，人行通道的净高应大于或等于 $2 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 . 0 \\mathrm m$ ；\n\n3）畜力车及拖拉机通道的净高应大于或等于 $2 . 7 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm m$ ；\n\n4）农用汽车通道的净高应大于或等于 $3 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应根据交通量和通行农业机械的类型选用，且应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm { m }$ ；\n\n5）汽车通道的净高应大于或等于 $3 . 5 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $6 . 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 3.4.6车行天桥桥面净宽按交通量和通行农业机械类型可选用4.5m或7.0m，其汽车荷载应符合本规范第4.3.1条有关四级公路汽车荷载的规定。人行天桥桥面净宽应大于或等于 $3 , 0 \\mathrm { m }$ ，其人群荷载应符合本规范第4.3.6条的规定。\n\n### 3.4.7管线设施的布置应符合下列规定：\n\n1电信线、电力线、电缆、管道等的设置不得侵入公路桥涵净空限界，不得妨害桥涵交通安全，并不得损害桥涵的构造和设施。\n\n2严禁易燃、易爆、高压等管线设施利用或通过公路桥梁。天然气输送管道离开特大、大、中桥的安全距离不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m }$ ，离开小桥的安全距离不应小于 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n3高压线跨河塔架的轴线与桥梁的最小间距，不得小于一倍塔高。高压线与公路桥涵的交叉应符合现行《公路路线设计规范》（JTGD20）的规定。\n\n## 3.5桥上线形及桥头引道\n\n### 3.5.1桥梁纵坡设计应符合下列规定：\n\n1桥上纵坡不宜大于 $4 \\%$ ，桥头引道纵坡不宜大于 $5 \\%$ ；桥头两端引道的线形应与桥梁的线形相匹配。\n\n2位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3对易结冰、积雪的桥梁，桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n### 3.5.2在洪水泛滥区域以内，特大、大、中桥桥头引道的路肩高程应高出桥梁设计洪水频率的水位加壅水高、波浪爬高、河弯超高、河床淤积等影响 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵引道的路肩高程宜高出桥涵前壅水水位（不计浪高） $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；压力式或半压力式涵洞的路肩高程宜高出涵前壅水水位 $\\mathrm { ~ i ~ . ~ } 0 \\mathfrak { m }$ 以上。\n\n### 3.5.3桥头锥体及引道应符合下列规定：\n\n1桥头锥体及桥台台后 $5 \\sim 1 0 \\mathrm { m }$ 长度内的引道，可用砂性土等材料填筑。在非严寒地区，当无透水性土时，可就地取土经处理后填筑。\n\n2锥坡与桥台两侧正交线的坡度，当有铺砌时，路肩边缘下的第一个8m高度内不宜陡于1:1；在 $8 \\sim 1 2 \\mathrm { m }$ 高度内不宜陡于1:1.25；高于 $1 2 \\mathrm { m }$ 的路基，其 $1 2 \\mathrm { m }$ 以下的边坡坡度应由计算确定，但不应陡于 $1 : 1 . 5$ ，变坡处台前宜设宽 $0 . 5 \\sim 2 . 0 \\mathrm { m }$ 的锥坡平台；不受洪水冲刷的锥坡可采用不陡于1：1.25的坡度；经常受水淹没部分的边坡坡度不应陡于1:2。\n\n3埋置式桥台和钢筋混凝土灌注桩式或排架桩式桥台，其锥坡坡度不应陡于1:1.5；对不受洪水冲刷的锥坡，加强防护时可采用不陡于1:1.25的坡度。\n\n4洪水泛滥范围以内的锥坡和引道的边坡坡面，应根据设计流速设置铺砌层。铺砌层的高度应为：特大、大、中桥应高出计算水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵应');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1f52a8c3-f8d2-442e-bb07-5141018b777e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 3）', '考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { f d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , \\psi _ { \\mathrm { f l } } Q _ { \\mathrm { l k } } , \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { f d } }$ 一 作用频遇组合的效应设计值；$\\psi _ { \\scriptscriptstyle  { i } }$ ——汽车荷载（不计汽车冲击力）频遇值系数，取0.7。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用频遇组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n2准永久组合：永久作用标准值与可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用准永久组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { q d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\bf k } , \\sum _ { j = 1 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\bf k } ) \n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { q d } }$ - 作用准永久组合的效应设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } j }$ 汽车荷载（不计汽车冲击力）准永久值系数，取0.4。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用准永久组合的效应设计值Sqd可通过作用效应代数相加计算。\n\n### 4.1.7钢结构构件抗疲劳设计时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0。\n\n### 4.1.8结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0，各项应力限值应按各设计规范规定采用。\n\n### 4.1.9验算结构的抗倾覆、滑动稳定时，稳定系数、各作用的分项系数及摩擦系数，应根据不同结构按各有关桥涵设计规范的规定确定。支座的摩擦系数可按表4.3.13规定采用。\n\n### 4.1.10构件在吊装、运输时，构件重力应乘以动力系数1.2（对结构不利时）或0.85（对结构有利时），并可视构件具体情况作适当增减。\n\n## 4.2永久作用\n\n### 4.2.1结构重力包括结构自重及桥面铺装、附属设备等附加重力。结构重力标准值可按表4.2.1所列常用材料的重度根据式（4.2.1）计算。\n\n$$\nG _ { \\mathrm { k } } = \\gamma V\n$$\n\n式中： $G _ { \\mathrm { k } }$ 结构重力标准值（kN）材料的重度（kN/m）；V- 体积（ $\\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）\n\n![](images/133d263f868f998ca30651def69cfe40729f133108173e6f156351aab9f4061b.jpg)  \n表4.2.1常用材料的重度\n\n### 4.2.2预加力计算应满足下列要求：\n\n1在结构进行正常使用极限状态设计和使用阶段构件应力计算时，预加力应作为永久作用计算其主效应和次效应，并计人相应阶段的预应力损失，但不计由于预加力偏心距增大引起的附加效应。\n\n2在结构进行承载能力极限状态设计时，预加力不应作为作用，应将预应力钢筋作为结构抗力的一部分。但在连续梁等超静定结构中，应考虑预加力引起的次效应。\n\n3预加力标准值可采用下式进行计算：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { F _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } A _ { \\mathrm { { p } } } } } \\\\ { { \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } } - \\sigma _ { l } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值（kN）；$A _ { \\mathfrak { p } }$ -预应力钢筋的截面面积（ ${ \\mathfrak { m } } ^ { 2 }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { p e } }$ -预应力钢筋的有效预应力（ $\\mathrm { k P a }$ ；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } }$ 预应力钢筋张拉控制应力（kPa)；\n\n$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋相应阶段的预应力损失（ $\\mathrm { k P a }$ ）。\n\n### 4.2.3土的重力及土侧压力可按下列规定计算：\n\n1静土压力的标准值可按下列公式计算：\n\n$$\ne _ { \\mathrm { j } } = \\xi \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1f5bbd04-7406-485e-8fec-0d929e0cad86', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '附录C', '附录C');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1f682ff6-290e-47b2-a6e2-d0b5a1f5db1a', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '16 疲劳计算及防脆断设计（Part 2）', 'thrm { K }$ 规定的构件和连接类别按表16.2.1-1采用 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$[ \\Delta \\tau _ { \\mathrm { L } } ] _ { 1 \\times 1 0 } 8$ 剪应力幅的疲劳截止限，根据本标准附录 $\\mathrm { K }$ 规定\n\n的构件和连接类别按表16.2.1-2采用 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n表16.2.1-1 正应力幅的疲劳计算参数  \n\n\n\n\n\n注：构件与连接的分类应符合本标准附录K的规定。\n\n表16.2.1-2 剪应力幅的疲劳计算参数  \n\n\n\n\n\n注：构件与连接的类别应符合本标准附录 $\\mathbf { K }$ 的规定。\n\n### 16.2.2当常幅疲劳计算不能满足本标准式（16.2.1-1）或式（16.2.1-4）要求时，应按下列规定进行计算：\n\n1正应力幅的疲劳计算应符合下列公式规定：\n\n$$\n\\Delta \\sigma \\leqslant \\gamma _ { \\mathrm { t } } [ \\Delta \\sigma ]\n$$\n\n当 $n { \\leqslant } 5 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 时：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { [ \\Delta \\sigma ] = \\left( \\frac { C _ { z } } { n } \\right) ^ { 1 / \\beta _ { z } } } \\end{array}\n$$\n\n当 $5 \\times 1 0 ^ { 6 } < n { \\leqslant } 1 \\times 1 0 ^ { 8 }$ 时：\n\n$$\n\\left[ \\Delta \\sigma \\right] = \\left[ \\left( \\left[ \\Delta \\sigma \\right] _ { 5 \\times 1 0 ^ { 6 } } \\right) \\frac { C _ { z } } { n } \\right] ^ { 1 / ( \\beta _ { z } + 2 ) }\n$$\n$$\n\n当 $n { \\stackrel { \\textstyle > 1 } { \\sim } } \\times 1 0 ^ { 8 }$ 时：\n\n$$\n[ \\Delta \\sigma ] = [ \\Delta \\sigma _ { \\mathrm { L } } ] _ { 1 \\times 1 0 } { } ^ { 8 }\n$$\n\n2剪应力幅的疲劳计算应符合下列公式规定：\n\n$$\n\\Delta \\tau \\leqslant \\left[ \\Delta \\tau \\right]\n$$\n\n当 $n { \\leqslant } 1 \\times 1 0 ^ { 8 }$ 时：\n\n$$\n\\left[ \\Delta \\tau \\right] = \\left( \\frac { C _ { \\mathrm { J } } } { n } \\right) ^ { 1 / \\beta _ { \\mathrm { J } } }\n$$\n\n当 $n { > } 1 { \\times } 1 0 ^ { 8 }$ 时：\n\n$$\n[ \\Delta \\tau ] = [ \\Delta \\tau _ { \\mathrm { L } } ] _ { 1 \\times 1 0 } \\&\n$$\n\n式中： $\\left[ \\Delta \\sigma \\right]$ -常幅疲劳的容许正应力幅 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ：\n\n$\\pmb { n }$ -应力循环次数；\n\n$C _ { z } \\sqrt { \\beta _ { z } }$ ——构件和连接的相关参数，应根据本标准附录K规定的构件和连接类别，按本标准表16.2.1-1采用；\n\n$[ \\Delta \\sigma ] _ { 5 \\times 1 0 } 6$ ——循环次数 $^ { \\pmb { n } }$ 为 $5 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 次的容许正应力幅（N/$\\mathbf { m m } ^ { 2 } \\cdot$ ，应根据本标准附录K规定的构件和连接类别，按本标准表16.2.1-1采用；\n\n$\\left[ \\Delta \\tau \\right]$ 1 -常幅疲劳的容许剪应力幅 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\nC、β 一 -构件和连接的相关系数，应根据本标准附录 $\\mathbf { K }$ 规定的构件和连接类别，按本标准表16.2.1-2采用。\n\n## 16.2.3当变幅疲劳的计算不能满足本标准式（16.2.1-1）、式（16.2.1-4）要求，可按下列公式规定计算：\n\n1正应力幅的疲劳计算应符合下列公式规定：\n\n$$\n\\Delta \\sigma _ { \\mathrm { e } } \\leqslant \\gamma _ { \\mathrm { t } } [ \\Delta \\sigma ] _ { 2 \\times 1 0 } 6\n$$\n\n$$\n\\Delta \\sigma _ { \\mathrm { e } } = \\left[ \\frac { \\sum n _ { i } ( \\Delta \\sigma _ { i } ) ^ { \\beta _ { z } } + ( \\left[ \\Delta \\sigma \\right] _ { 5 \\times 1 0 ^ { 6 } } ) ^ { - 2 } \\sum n _ { j } ( \\Delta \\sigma _ { j } ) ^ { \\beta _ { z } + ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1f8c2590-300d-4c4a-8fc1-4aa8df86b9f3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '26 安全施工与环境保护（Part 2）', '，并应设置夜间航行标志灯。\n\n3 基坑的开挖应按分层顺序作业，基坑顶部周边的临时荷载不得超过施工设计的规定；对深大基坑开挖时的边坡支护应进行变形监测，当变形超出允许范围时，应及时采取处理措施。\n\n### 26.2.6 高处作业时的施工安全应符合下列规定：\n\n1 施工作业前，应逐级对现场施工人员进行安全技术交底，并应在落实安全技术措施后方可正式施工；作业时施工人员必须佩戴安全帽、系安全带。高处作业中使用的机械设备、工具和电气设施等，应在施工前经检查并确认其完好后，方可投入使用。\n\n2 高处施工作业应设置必要的安全防护设施，当施工过程中发现防护设施有缺陷或隐患时，应采取措施及时解决；当危及作业人员的人身安全时，应立即停止施工进行处理。需要临时拆除或变动安全防护设施进行作业时，应采取可靠的替代措施保证作业安全，且应在作业后立即恢复。\n\n3 高处作业时设置的走梯、通道等应随时清扫干净；雨天或雪天进行高处作业时，应采取可靠的防滑、防冻措施，如有水、冰、雪、霜等应及时清除。高处作业时所用的物料应堆放平稳，并不得妨碍通行；对高处作业区所有可能坠落的物件，应先行撤除或加以固定，拆下的物件及余料应及时清理，但不得向地面随意抛掷；作业人员使用后的小型工具应随手放入工具袋，传递物件时严禁采用抛掷的方式进行。\n\n4 在高处拆除模板或其他设施时，应设置警戒区，并应设专人指挥控制；拆除工作应自上而下进行，严禁上下同时拆除。\n\n5 在6级以上强风、浓雾、暴雨和暴风雪等恶劣气候条件下，不应进行高处施工作业。台风、暴雨及暴风雪过后，应对高处作业的安全防护设施进行全面检查，当有变形、损坏、松动和脱落等现象时，应尽快进行修复。\n\n#### 条文说明：\n\n本条所称的高处作业，是指符合《高处作业分级》（GB/T 3608—2008）规定的“在距坠落高度基准面 $2 \\mathsf { m }$ 或 $2 \\mathsf { m }$ 以上有可能坠落的高处进行的作业”。\n\n### 26.2.7 水上作业时的施工安全应符合下列规定：\n\n1 在通航的江河上施工时，水上交通的安全应符合现行《内河交通安全管理条例》的规定。\n\n2 水上施工的船舶应经船检部门检验合格后方可使用，不得带病作业。作业前应随时掌握当地的气象和水文情况，遇有大风时应检查并加固船舶的锚缆等设施；雨、雾天视线不清时，船舶应显示规定的信号，气候恶劣易发生事故时应停止作业或航行。交通船应按规定的载人数量渡运，严禁超员强渡。\n\n3 施工船舶在作业前，应了解作业区域的水深、流速及河床地质等情况，抛锚、定位时应保持船体稳定；作业船锚链后，应设置警示标志。\n\n4 各种用于水上施工作业的船舶均应配备救生和消防设施。水上作业的施工人员必须穿救生衣。\n\n#### 条文说明：\n\n本条主要是针对内河水上作业的施工安全作出的相应规定，海上的施工作业安全见本规范第 22 章的规定。\n\n### 26.2.8 施工现场的用电安全除应符合现行《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB 50194）和现行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46）的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 临时用电设备在5台及以上或设备总容量在 $5 0 \\mathrm { k W }$ 及以上者，宜编制用电组织设计；当低于上述要求时，可仅制订安全用电技术方案和电气防火方案。\n\n2 施工用电应采用中性点直接接地的 220/380V 三相四线制低压电力系统，且应采用总配电箱、分配电箱、开关箱三级配电装置，开关箱以下应为用电设备。低压配电系统的接地形式宜采用 TN-S 系统或 TN-C-S 系统、TT 系统。采用自备电源时，发电机组的电源应与外电线路联锁，严禁并列运行；发电机组应采用三相四线制中性点直接接地系统，并应独立设置，与外电源隔离。\n\n3 配电线路应架空架设，且应采用绝缘导线经横担和绝缘子架设在专用电杆上；当采用电缆线路时，应采用五芯电缆，且电缆线路应采用埋地或架空的方式敷设，不得沿地面明设，电缆直接埋地敷设的深度宜不小于 $0 . 7 \\mathrm { m }$ ，并应在其路径上设方位标志。配电线路严禁架设在树木、脚手架或其他设施上，各种线路均应有短路和过载保护。\n4 现场电源线的接头应采用绝缘胶带包扎良好，不得采用塑料胶带或其他非绝缘胶带包扎，接头不得随意放置在潮湿的地面或水中。\n\n5 施工用电的动力配电箱与照明配电箱宜分箱设置，当合置于同一箱内时，动力与照明应分路配电；动力开关箱与照明开关箱必须分设。配电箱和开关箱应装设在干燥、通风、无外来物体撞击的地方，箱内应设置电源隔离开关、短路保护器和过载保护器，总配电箱和开关柜中还应设置漏电保护器；箱内所使用的各种电器必须可靠、完好，严禁使用破损、不合格的电器。每台用电设备应有各自专用的开关箱，严禁使用同一个开关箱（或插座）直接控制2台及以上的用电设备。\n\n6 对施工现场的起重机、龙门吊等机械设备，以及钢支架、钢管脚手架和正在施工的工程金属结构，当位于相邻构筑物防雷装置接闪器的保护范围以外时，应按有关规定安装防雷装置。防雷装置的避雷针（接闪器）可采用长度为 $1 { \\sim } 2 \\mathrm { m }$ 的 $\\Phi 2 0 \\mathrm { m m }$ 钢筋；当利用金属构架做引下线时，应保证构架之间的电气连接；防雷装置的冲击接地电阻值应不大于 $3 0 \\Omega$ 。当最高机械设备上避雷针（接闪器）的保护范围能覆盖其他设备，且又最后退出现场时，其他设备可不设防雷装置。\n\n7 施工照明的供电电压在一般场所应为 $2 2 0 \\mathrm { V }$ ；在有导电粉尘、腐蚀介质、蒸汽、高温炎热及容易触及照明线路等特殊场所，应使用安全特低电压的照明器，且其电压应不大于 24V，在相对湿度长期处于 $9 5 \\%$ 以上的潮湿场所应不大于 $1 2 \\mathrm { V }$ 。照明器具的形式和防护等级应与环境条件相适应，不得使用绝缘老化或破损的器具。使用 220V 碘钨灯');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1f9ad7cf-c3f1-42f1-b329-08f82444578c', '44《中华人民共和国水法》（主席令第48号）.md', '第一章总则（Part 2）', '报告，有关地方人民政府应当组织有关部门对事故发生的原因进行调查，并采取有效措施，减轻或者消除污染。县级以上人民政府环境保护部门应当组织对事故可能影响的水域进行监测，并对事故进行调查处理。\n\n船舶造成水污染事故时，必须立即向就近的海事管理机构报告。造成渔业水体污染事故的，必须立即向事故发生地的渔政管理机构报告。海事或者渔政管理机构接到报告后，应当立即向本级人民政府的环境保护部门通报情况，并及时开展调查处理工作。\n\n水污染事故发生或者可能发生跨行政区域危害或者损害的，事故发生地的县级以上地方人民政府应当及时向受到或者可能受到事故危害或者损害的有关地方人民政府通报事故发生的时间、地点、类型和排放污染物的种类、数量以及需要采取的防范措施等情况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1f9eb04a-8cca-485d-b8f4-ee360266a421', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.4.3 对于一般竖向悬臂型结构，例如高层建筑和构架', '8.4.3 对于一般竖向悬臂型结构，例如高层建筑和构架、塔架、烟囱等高耸结构，均可仅考虑结构第一振型的影响，结构的顺风向风荷载可按公式 (8. 1. 1-1)计算。 $\\pmb { z }$ 高度处的风振系数 $\\beta _ { z }$ 可按下式计算:$$\n\\beta _ { z } = 1 + 2 g I _ { \\mathrm { 1 0 } } B _ { z } \\sqrt { 1 + R ^ { 2 } }\n$$\n\n式中 : $\\pmb { g }$ 峰值因子，可取 2.5;\n\n$I _ { 1 0 }$ $\\cdot 1 0 \\mathrm { m }$ 高度名义揣流强度，对应 类地面粗糙度，可分别取 O. 12 O. 14 0.23 0.39;  \n$R$ 脉动风荷载的共振分量因子;  \n$B _ { z }$ 脉动风荷载的背景分量因子。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1fa0b4c1-8422-4148-9669-ae8b11d26298', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 4）', '架长度；$\\alpha , \\theta , H$ ——几何尺寸，见图J.1和图J.2。\n\n![](images/2d2de4e6c50683dea93abcfb43ba497ecf6c41dbf072e4076fe599bc905c1a89.jpg)  \n图 犑．1\n\n![](images/d1773d1c0d9b08465fd9fc8e6024cccb70923e7503ae5f04d8fa86fcf2e88b6c.jpg)  \n图 犑．2\n\n### 犑．2 等截面格构式受压构件的换算长细比\n\n等截面格构式受压构件的换算长细比见表J．5。\n\n表 犑．1 在同一平面内与支承方式有关的长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 1 }$ 值  \n\n\n<<<HTBL|f376b84c0be947bf93c6915af52c16ae52c16ae|END>>>\n\n\n表 犑．2 两端铰支非对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>变截面形式</td><td rowspan=1 colspan=1>Imin/Imax</td><td rowspan=1 colspan=1>p2</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>I呈线性变化n=1</td><td rowspan=1 colspan=1>0.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.45</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.35</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.21</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>I呈抛物线变化n=2</td><td rowspan=1 colspan=1>0.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 66</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.455SAC</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.24</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td></tr></table>\n\n\n表 犑．3 两端铰支对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=20 colspan=1>变截面形式1       ImaxIminxx1             a！I    X        a,m=Imax  （x1        l构件两端：n=1n=2n=3SACn=4</td><td rowspan=1 colspan=7>2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>Imin/Imax</td><td rowspan=2 colspan=1>n</td><td rowspan=1 colspan=5>m</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>0.2</td><td rowspan=1 colspan=1>0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>0.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.23</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 14</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>234</td><td rowspan=1 colspan=1>1.35</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.40</td><td rowspan=1 colspan=1>1.31</td><td rowspan=1 colspan=1>1.12</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1fada69b-d738-4370-a34e-e2b22aac2795', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.4 偶然作用', '4.4 偶然作用## 4.4.1 通航水域中的桥梁墩台，设计时应考虑船舶的撞击作用，其撞击作用设计值可按下列规定采用：\n\n1 船舶的撞击作用设计值宜按专题研究确定。\n\n2 四至七级内河航道当缺乏实际调查资料时，船舶撞击作用的设计值可按表4.4.1-1取值，航道内的钢筋混凝土桩墩，顺桥向撞击作用可按表4.4.1-1所列数值的$50 \\%$ 取值。\n\n表4.4.1-1 内河船舶撞击作用设计值  \n\n\n\n\n\n3 当缺乏实际调查资料时，海轮撞击作用的设计值可按表4.4.1-2取值。\n\n表4.4.1-2 海轮撞击作用设计值  \n\n\n\n\n\n4 规划航道内可能遭受大型船舶撞击作用的桥墩，应根据桥墩的自身抗撞击能力、桥墩的位置和外形、水流流速、水位变化、通航船舶类型和碰撞速度等因素作桥墩防撞设施的设计。当设有与墩台分开的防撞击的防护结构时，桥墩可不计船舶的撞击作用。\n\n5 内河船舶的撞击作用点，假定为计算通航水位线以上 $2 \\mathrm { m }$ 的桥墩宽度或长度的中点。海轮船舶撞击作用点需视实际情况而定。\n\n## 4.4.2 有漂流物的水域中的桥梁墩台，设计时应考虑漂流物的撞击作用，其横桥向撞击力设计值可按下式计算，漂流物的撞击作用点假定在计算通航水位线上桥墩宽度的中点：\n\n$$\nF = \\frac { \\ W v } { { g } T }\n$$\n\n式中：W—漂流物重力（ $\\mathrm { k N } ,$ ，应根据河流中漂流物情况，按实际调查确定；$v$ 水流速度（ $\\mathbf { \\mu } _ { \\mathrm { m } } / \\mathbf { s } )$ ；$T$ 撞击时间（s），应根据实际资料估计，在无实际资料时，可用1s；$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { n } v \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n## 4.4.3 桥梁结构必要时可考虑汽车的撞击作用。汽车撞击力设计值在车辆行驶方向应取 $1 ~ 0 0 0 \\mathbf { k } \\mathbf { N }$ ，在车辆行驶垂直方向应取 $5 0 0 \\mathrm { k N }$ ，两个方向的撞击力不同时考虑。撞击力应作用于行车道以上 $1 , 2 { \\mathfrak { m } }$ 处，直接分布于撞击涉及的构件上。\n\n对设有防撞设施的结构构件，可视防撞设施的防撞能力，对汽车撞击力设计值予以折减，但折减后的汽车撞击力设计值不应低于上述规定值的1/6。\n\n## 4.4.4 公路桥梁护栏应按现行《公路交通安全设施设计规范》（JTG D81）的有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1faecdd0-b617-4f36-b0c0-e501257eac82', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 B 钢筋机械连接接头的设计原则与性能等级', '附录 B 钢筋机械连接接头的设计原则与性能等级## B.0.1钢筋机械连接接头的设计应满足强度及变形性能的要求。\n\n## B.0.2 钢筋的连接套筒应符合现行《钢筋机械连接用套筒》（JG/T 163）的有关规定。\n\n## B.0.3 接头性能应包括单向拉伸、高应力反复拉压、大变形反复拉压和疲劳性能，应根据接头的性能等级和应用场合选择相应的检验项目。\n\n## B.0.4 接头性能应符合表 B.0.4 的规定。\n\n表 B.0.4 钢筋接头的性能  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=3>接头等级</td><td rowspan=1 colspan=1>I级</td><td rowspan=1 colspan=1>Ⅱ级</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>极限抗拉强度</td><td rowspan=1 colspan=1>f≥fsk钢筋拉断或fmst ≥1.10fs连接件破坏</td><td rowspan=1 colspan=1>ft≥fsk</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>单向拉伸</td><td rowspan=2 colspan=1>残余变形（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>d≤32</td><td rowspan=1 colspan=1>u0≤0.10</td><td rowspan=1 colspan=1>u0≤0.14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>d&gt;32</td><td rowspan=1 colspan=1>u≤0.14</td><td rowspan=1 colspan=1>u0≤0.16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>最大力下总伸长率（%）</td><td rowspan=1 colspan=2>Asg1≥6.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>高应力反复拉压</td><td rowspan=1 colspan=2>残余变形（mm）</td><td rowspan=1 colspan=2>20≤0.3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>大变形反复拉压</td><td rowspan=1 colspan=2>残余变形（mm）</td><td rowspan=1 colspan=2>u4≤0.3且ug≤0.6</td></tr></table>\n\n\n注： $\\boldsymbol { f } _ { m s t } ^ { 0 }$ — 接头试件实测极限抗拉强度；  \nstk f — 钢筋极限抗拉强度标准值；d ——钢筋公称直径；$u _ { 0 }$ ——接头试件加载至 $0 . 6 f _ { y k }$ 并卸载后在规定标距内的残余变形；Asgt 接头试件的最大力下总伸长率；4u — 接头试件经大变形反复拉压 4 次后的残余变形；u8 ——接头试件经大变形反复拉压 8 次后的残余变形；$u _ { 2 0 }$ — 接头试件经高应力大变形反复拉压 20 次后的残余变形。\n\n## B.0.5对直接承受重复荷载的结构或构件，其接头应满足设计要求的抗疲劳性能要求；当设计无专门要求时，接头的疲劳应力幅限值应不小于普通钢筋疲劳应力幅限值的 $80 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1faf8129-925c-48f0-9137-cede5cd4db0d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 9）', 'pan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机以外的运动质量折算到电动机轴上的转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EJ</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机回转制动时,全部回转运动质量换算到电动机轴(制动器轴)上的机构总转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（93)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">E</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机构对电动机轴的总惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">j</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械零件工作级别的组别号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(111)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">螺栓组连接的扭矩系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(41)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">功率修正系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(136)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">功率最大机构电动机的起动电流倍数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(140)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导线敷设校正系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(141)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风压高度变化系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(15)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">重复短时工作制的接电持续率校正系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(141)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机构载荷谱系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（3）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K\'m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机构载荷谱系数Km值的立方根</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(119)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Kp</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机的载荷谱系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ks</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构件或机械零件的应力谱系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SAC</td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1fb10e82-8ce6-4981-9ef9-048017412965', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第四章道路通行规定（Part 1）', '第四章道路通行规定## 第一节一般规定\n\n第三十五条机动车、非机动车实行右侧通行。\n\n第三十六条根据道路条件和通行需要，道路划分为机动车道、非机动车道和人行道的，机动车、非机动车、行人实行分道通行。没有划分机动车道、非机动车道和人行道的，机动车在道路中间通行，非机动车和行人在道路两侧通行。\n\n第三十七条道路划设专用车道的，在专用车道内，只准许规定的车辆通行，其他车辆不得进入专用车道内行驶。\n\n第三十八条车辆、行人应当按照交通信号通行；遇有交通警察现场指挥时，应当按照交通警察的指挥通行；在没有交通信号的道路上，应当在确保安全、畅通的原则下通行。\n\n第三十九条公安机关交通管理部门根据道路和交通流量的具体情况，可以对机动车、非机动车、行人采取疏导、限制通行、禁止通行等措施。遇有大型群众性活动、大范围施工等情况，需要采取限制交通的措施，或者作出与公众的道路交通活动直接有关的决定，应当提前向社会公告。\n\n第四十条遇有自然灾害、恶劣气象条件或者重大交通事故等严重影响交通安全的情形，采取其他措施难以保证交通安全时，公安机关交通管理部门可以实行交通管制。\n\n第四十一条有关道路通行的其他具体规定，由国务院规定。\n\n## 第二节机动车通行规定\n\n第四十二条机动车上道路行驶，不得超过限速标志标明的最高时速。在没有限速标志的路段，应当保持安全车速。\n\n夜间行驶或者在容易发生危险的路段行驶，以及遇有沙尘、冰雹、雨、雪、雾、结冰等气象条件时，应当降低行驶速度。\n\n第四十三条同车道行驶的机动车，后车应当与前车保持足以采取紧急制动措施的安全距离。有下列情形之一的，不得超车：\n\n（一）前车正在左转弯、掉头、超车的;\n\n（二）与对面来车有会车可能的；\n\n（三）前车为执行紧急任务的警车、消防车、救护车、工程救险车的；\n\n（四）行经铁路道口、交叉路口、窄桥、弯道、陡坡、隧道、人行横道、市区交通流量大的路段等没有超车条件的。\n\n第四十四条机动车通过交叉路口，应当按照交通信号灯、交通标志、交通标线或者交通警察的指挥通过；通过没有交通信号灯、交通标志、交通标线或者交通警察指挥的交叉路口时，应当减速慢行，并让行人和优先通行的车辆先行。\n\n第四十五条机动车遇有前方车辆停车排队等候或者缓慢行驶时，不得借道超车或者占用对面车道，不得穿插等候的车辆。\n\n在车道减少的路段、路口，或者在没有交通信号灯、交通标志、交通标线或者交通警察指挥的交叉路口遇到停车排队等候或者缓慢行驶时，机动车应当依次交替通行。\n\n第四十六条机动车通过铁路道口时，应当按照交通信号或者管理人员的指挥通行；没有交通信号或者管理人员的，应当减速或者停车，在确认安全后通过。\n\n第四十七条机动车行经人行横道时，应当减速行驶；遇行人正在通过人行横道，应当停车让行。\n\n机动车行经没有交通信号的道路时，遇行人横过道路，应当避让。\n\n第四十八条机动车载物应当符合核定的载质量，严禁超载；载物的长、宽、高不得违反装载要求，不得遗洒、飘散载运物。\n\n机动车运载超限的不可解体的物品，影响交通安全的，应当按照公安机关交通管理部门指定的时间、路线、速度行驶，悬挂明显标志。在公路上运载超限的不可解体的物品，并应当依照公路法的规定执行。\n\n机动车载运爆炸物品、易燃易爆化学物品以及剧毒、放射性等危险物品，应当经公安机关批准后，按指定的时间、路线、速度行驶，悬挂警示标志并采取必要的安全措施。\n\n第四十九条机动车载人不得超过核定的人数，客运机动车不得违反规定载货。\n\n第五十条禁止货运机动车载客。\n\n货运机动车需要附载作业人员的，应当设置保护作业人员的安全措施。\n\n第五十一条机动车行驶时，驾驶人、乘坐人员应当按规定使用安全带，摩托车驾驶人及乘坐人员应当按规定戴安全头盔。\n\n第五十二条机动车在道路上发生故障，需要停车排除故障时，驾驶人应当立即开启危险报警闪光灯，将机动车移至不妨碍交通的地方停放；难以移动的，应当持续开启危险报警闪光灯，并在来车方向设置警告标志等措施扩大示警距离，必要时迅速报警。\n\n第五十三条警车、消防车、救护车、工程救险车执行紧急任务时，可以使用警报器、标志灯具；在确保安全的前提下，不受行驶路线、行驶方向、行驶速度和信号灯的限制，其他车辆和行人应当让行。\n\n警车、消防车、救护车、工程救险车非执行紧急任务时，不得使用警报器、标志灯具，不享有前款规定的道路优先通行权。\n\n第五十四条道路养护车辆、工程作业车进行作业时，在不影响过往车辆通行的前提下，其行驶路线和方向不受交通标志、标线限制，过往车辆和人员应当注意避让。\n\n洒水车、清扫车等机动车应当按照安全作业标准作业；在不影响其他车辆通行的情况下，可以不受车辆分道行驶的限制，但是不得逆向行驶。\n\n第五十五条高速公路、大中城市中心城区内的道路，禁止拖拉机通行。其他禁止拖拉机通行的道路，由省、自治区、直辖市人民政府根据当地实际情况规定。\n\n在允许拖拉机通行的道路上，拖拉机可以从事货运，但是不得用于载人。\n\n第五十六条机动车应当在规定地点停放。禁止在人行道上停放机动车；但是，依照本法第三十三条规定施划的停车泊位除外。\n\n在道路上临时停车的，不得妨碍其他车辆和行人通行。\n\n## 第三节非机动车通行规定\n\n第五十七条驾驶非机动车在道路上行驶应当遵守有关交通安全的规定。非机动车应当在非机动车道内行驶；在没有非机动车道的道路上，应当靠车行道的右侧行驶。\n\n第五十八条残疾人机动轮椅车、电动自行车在非机动车道内行驶时，最高时速不得超过十五公里。\n\n第五十九条非机动车应当在规定地点停放。未设停放地点的，非机动车停放不得妨碍其他车辆和行人通行。\n\n第六十条驾驭畜力车，应当使用驯服的牲畜；驾驭畜力车横过道路时，驾驭人应当下车牵引牲畜；驾驭人离开车辆时，应当拴系牲畜。\n\n## 第四节行人和乘车人通行规定\n\n第六十一条行人应当在人行道内行走，没有人行道的靠路边行走。\n\n第六十二条行人通过路口或者横过道路，应当走人行横道或者过街设施；通过有交通信号灯的人行横道，应当按照交通信号灯指示通行；通过没有交通信号灯、');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1fb29c73-134b-429f-ba49-222c64df1502', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '5 模板、支架… …25', '5 模板、支架… …25## 5.1 一般规定… 25  \n## 5.2 模板、支架设计… 26  \n## 5.3 模板的制作与安装 29  \n## 5.4 支架的制作与安装 32  \n## 5.5 模板、支架的拆除… …34');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1fc3e80e-c4e7-4ead-89a1-5a56f0a206b5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.4 管道', '7.4 管道## 7.4.1在后张有黏结预应力混凝土结构或构件中，预应力筋的孔道宜由浇筑在混凝土中的刚性或半刚性管道构成，或采取钢管抽芯、胶管抽芯及金属伸缩套管抽芯等方法进行预留。设置于混凝土中的刚性或半刚性管道不应有漏浆现象，且应具有足够的强度和刚度，应能在浇筑混凝土重力的作用下保持原有的形状，并能按要求传递黏结应力。\n\n## 7.4.2 管道的性能要求应符合下列规定：\n\n### 1 刚性管道应是壁厚不小于 $2 \\mathrm { m m }$ 的平滑钢管，且应具有光滑的内壁并可被弯曲成适当的形状而不出现卷曲或被压扁；半刚性管道应是波纹状的金属管或高密度聚乙烯塑料管，且金属波纹管宜采用镀锌钢带制作，壁厚宜不小于 $0 . 3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 2金属波纹管的性能和质量应符合现行《预应力混凝土用金属波纹管》（JG 225）的规定；塑料波纹管的制作材料、性能和质量应符合现行《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》（JT/T529）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1fc6fc3d-c3d3-4a12-bb72-a0de1d24bd1f', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '3.5.1钢桥制造常用涂装材料现行标准见说明表3（Part 2）', '根部应有半径大于 $5 \\ \\mathrm { m m }$ 的圆弧。\n\n为了彻底清除裂纹,应在其两端各外延50mm,这样做也能避免返修焊缝长度太短。\n\n### 4.9.12 参照对接焊缝余高的规定,表4.9.12规定了T形角焊缝有效厚度的具体要求。对于不开坡口的角焊缝,当采用船位埋弧自动焊时,焊缝的有效厚度(喉厚)允许比规定值小于1.0 mm。\n\n### 4.9.14 常规无损探伤方法中,超声波和射线照相方法都是主要探测被检物的内部缺陷。射线探伤成本高、操作复杂、检测周期长且对裂纹、未熔合等危害性缺陷检出率低,同时对检测周围环境有特殊的人员防护要求。超声波探伤则正好相反,操作简单、快速,对裂纹、未熔合的检测灵敏度高,对检测环境无过高要求。这一现象,透照厚度越大表现的越明显。《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205—2001规定,设计要求全熔透的一、二级焊缝应采用超声波进行内部缺陷的检验,超声波探伤不能对缺陷做出判断时才采用射线探伤。德国铁路钢桥附加技术条件《Eisenbahnbruicken\n\nZusatzliche Anforderungen fur Stahlbrucken 804.4101》规定母材板厚$\\geqslant 3 0 \\ \\mathbf { m m }$ 的对接焊缝可用超声波探伤代替射线探伤。\n\n### 4.9.15 产品试板试验结果不合格时,应先查明原因,然后视具体情况进行消除应力处理或切开重焊。如果是由共性原因,则应对其代表的焊缝作同样处理。如果是由特殊原因造成的,则仅对受影响的焊缝(与试板同时焊接)进行处理。\n\n产品试板应按I级对接焊缝要求进行超声波探伤。\n\n### 4.10.4 随着新材料的应用,部分新钢种对矫正有特殊要求,故规定了“设计文件有特殊要求时,矫正方法及矫正温度应满足设计文件要求”。\n\n### 4.11 不论选择有代表性的杆件进行试拼装,还是逐段或逐节间连续预拼装,本规范统称为试装。\n\n### 4.11.4 试装中用冲钉使杆件定位,用螺栓使板层密贴。如果使用较少的冲钉和螺栓能起到定位和密贴的作用,且能通过试孔器的检验,应该视为合格。这样可使更多的螺栓孔进行试孔器检查，试装用螺栓的直径与设计选用的螺栓相同。\n\n### 4.11.6 结合梁采用连续匹配试装,试装合格后钻孔。对螺栓孔重合率的要求同桁梁桥主桁。补充了板梁的主梁拼接栓孔重合率要求。\n\n### 4.12.1 表4.12.1—2序号11中的 $\\pmb { h }$ 为纵、横梁断面高度或纵向加劲肋至下盖板间距离;序号17、18、19中\"节点板内侧宽度b”是涂装后的尺寸。\n\n### 4.13.3 按照国家相关标准,明确了抗滑移系数试件制作数量及抗滑移系数试验值。\n\n### 4.13.5 钢桥出厂后，高强度螺栓连接面涂层的抗滑移性能保质期为6个月（与高强度螺栓保质期一致),是指工地在正常保存情况下,高强度螺栓孔部位表面抗滑移系数不小于0.45。\n\n### 5.0.1 日本、美国钢桥成品标准与本规范对照见说明表5.0.1。\n\n说明表5.0.1钢桥成品标准对照表( $\\bf \\Pi ^ { \\prime } m m )$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1fdf5282-01e7-4f2c-8078-45c56a7fc7ad', '17《中华人民共和国建筑法》.md', '第七章 法律责任', '第七章 法律责任第六十四条 违反本法规定，未取得施工许可证或者开工报告未经批准擅自施工的，责令改正，对不符合开工条件的责令停止施工，可以处以罚款。\n\n第六十五条 发包单位将工程发包给不具有相应资质条件的承包单位的，或者违反本法规定将建筑工程肢解发包的，责令改正，处以罚款。\n\n超越本单位资质等级承揽工程的，责令停止违法行为，处以罚款，可以责令停业整顿，降低资质等级；情节严重的，吊销资质证书；有违法所得的，予以没收。\n\n未取得资质证书承揽工程的，予以取缔，并处罚款；有违法所得的，予以没收。\n\n以欺骗手段取得资质证书的，吊销资质证书，处以罚款；构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第六十六条 建筑施工企业转让、出借资质证书或者以其他方式允许他人以本企业的名义承揽工程的，责令改正，没收违法所得，并处罚款，可以责令停业整顿，降低资质等级；情节严重的，吊销资质证书。对因该项承揽工程不符合规定的质量标准造成的损失，建筑施工企业与使用本企业名义的单位或者个人承担连带赔偿责任。\n\n第六十七条 承包单位将承包的工程转包的，或者违反本法规定进行分包的，责令改正，没收违法所得，并处罚款，可以责令停业整顿，降低资质等级；情节严重的，吊销资质证书。\n\n承包单位有前款规定的违法行为的，对因转包工程或者违法分包的工程不符合规定的质量标准造成的损失，与接受转包或者分包的单位承担连带赔偿责 任。\n\n第六十八条 在工程发包与承包中索贿、受贿、行贿，构成犯罪的,依法追究刑事责任；不构成犯罪的，分别处以罚款，没收贿赂的财物，对直接负责的主管人员 和其他直接责任人员给予处分。\n\n对在工程承包中行贿的承包单位，除依照前款规定处罚外，可以责令停业整顿，降低资质等级或者吊销资质证书。\n\n第六十九条 工程监理单位与建设单位或者建筑施工企业串通，弄虚作假、降低工程质量的，责令改正，处以罚款，降低资质等级或者吊销资质证书；有违法所得的，予以没收；造成损失的，承担连带赔偿责任；构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n工程监理单位转让监理业务的，责令改正，没收违法所得，可以责令停业整顿，降低资质等级；情节严重的，吊销资质证书。\n\n第七十条 违反本法规定，涉及建筑主体或者承重结构变动的装修工程擅自施工的，责令改正，处以罚款；造成损失的，承担赔偿责任；构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第七十一条 建筑施工企业违反本法规定，对建筑安全事故隐患不采取措施予以消除的，责令改正，可以处以罚款；情节严重的，责令停业整顿,降低资质等级或者吊销资质证书；构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n建筑施工企业的管理人员违章指挥、强令职工冒险作业，因而发生重大伤亡事故或者造成其他严重后果的，依法追究刑事责任。\n\n第七十二条 建设单位违反本法规定，要求建筑设计单位或者建筑施工企业违反建筑工程质量、安全标准，降低工程质量的，责令改正，可以处以罚款；构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第七十三条 建筑设计单位不按照建筑工程质量、安全标准进行设计的，责令改正，处以罚款；造成工程质量事故的，责令停业整顿，降低资质等级\n\n或者吊销资质证书，没收违法所得，并处罚款；造成损失的，承担赔偿责任；  \n构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第七十四条 建筑施工企业在施工中偷工减料的，使用不合格的建筑材料、建筑构配件和设备的，或者有其他不按照工程设计图纸或者施工技术标准施工的行为的，责令改正，处 以罚款；情节严重的，责令停业整顿，降低资质等级或者吊销资质证书；造成建筑工程质量不符合规定的质量标准的，负责返工、修理，并赔偿因此造成的损失；构 成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第七十五条 建筑施工企业违反本法规定，不履行保修义务或者拖延履行保修义务的，责令改正，可以处以罚款，并对在保修期内因屋顶、墙面渗漏、开裂等质量缺陷造成的损失，承担赔偿责任。\n\n第七十六条 本法规定的责令停业整顿、降低资质等级和吊销资质证书的行政处罚，由颁发资质证书的机关决定；其他行政处罚，由建设行政主管部门或者有关部门依照法律和国务院规定的职权范围决定。\n\n依照本法规定被吊销资质证书的，由工商行政管理部门吊销其营业执照。\n\n第七十七条 违反本法规定，对不具备相应资质等级条件的单位颁发该等级资质证书的，由其上级机关责令收回所发的资质证书，对直接负责的主管人员和其他直接责任人员给予行政处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第七十八条 政府及其所属部门的工作人员违反本法规定，限定发包单位将招标发包的工程发包给指定的承包单位的，由上级机关责令改正；构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第七十九条 负责颁发建筑工程施工许可证的部门及其工作人员对不符合施工条件的建筑工程颁发施工许可证的，负责工程质量监督检查或者竣工验收的部门及其工作人员对不合 格的建筑工程出具质量合格文件或者按合格工程验收的，由上级机关责令改正，对责任人员给予行政处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任；造成损失的，由该部门承担相应的赔偿责任。\n\n第八十条 在建筑物的合理使用寿命内，因建筑工程质量不合格受到损害的，有权向责任者要求赔偿。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1fe6f79e-75e7-4a7c-856f-f2bbebc96623', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10变形监测（Part 1）', '10变形监测## 10．1一般规定\n\n### 10．1．1本章是为了满足工程建设领域对变形监测的需要而编制的。修订时，增加了一些新的测量方法和物理的监测方法，也将《93 规范》中变形测量一词引伸为变形监测。\n\n为了对监测体的变形情况有更全面准确的把握，使监测数据基本能反映监测体变化的真实情况，反映变形量(位移量和沉降量的统称)与相关变形因子间的物理关系或统计关系，找出监测体的变形规律，合理地解释监测体的各种变化现象，比较准确地评价监测体的安全态势，并提供较为准确的分析预报，是变形监测的目的。\n\n### 10．1．2建(构)筑物在施工期和运营期的变形监测，是建设项目的一个必要环节，能及时地为项目的施工安全和运营安全提供监测预报。因此，对重要的建(构)筑物，要求在项目的设计阶段对变形监测的内容、范围和必要监测设施的位置做出统筹安排，也应由监测单位制定详细的监测方案。\n\n初始状态的观测数据，是指监测体未受任何变形影响因子作用或变形影响因子没有发生变化的原始状态的观测值。该状态是首次变形观测的理想时机，但实际作业时，由于受各种条件的限制较难把握，因此，首次观测的时间，应选择尽量达到或接近监测体的初始状态，以便获取监测体变形全过程的数据。变形影响因子，是对变形影响因素的细化，它是导致监测体产生变形的主要原因，也是变形分析的主要参数。\n\n### 10．1．3关于变形监测的等级划分及精度要求：\n\n#### 1变形监测的精度等级，是按变形观测点的水平位移点位中误差、垂直位移的高程中误差或相邻变形观测点的高差中误差的大小来划分的。它是根据我国变形监测的经验，并参考国外规范有关变形监测的内容确定的。其中，相邻点高差中误差指标，是为了适合一些只要求相对沉降量的监测项目而规定的。\n\n#### 2变形监测分为四个精度等级，一等适用于高精度变形监测项目，二、三等适用于中等精度变形监测项目，四等适用于低精度的变形监测项目。\n\n变形监测的精度指标值，是综合了设计和相关施工规范已确定了的允许变形量的1／20作为测量精度值，这样，在允许变形范围之内，可确保建(构)筑物安全使用，且每个周期的观测值能反映监测体的变形情况。\n\n#### 3重大地下工程，是指开挖面较大、地质条件复杂和环境变形敏感的地下工程，其他则为一般地下工程。\n\n### 10．1．4变形监测点的分类，是按照变形监测精度要求高的特点，以及标志的作用和要求不同确定的，本规范将其分为三种：\n\n#### 1基准点是变形监测的基准，点位要具有更高的稳定性，且须建立在变形区以外的稳定区域。其平面控制点位，一般要有强制归心装置。\n\n#### 2工作基点是作为高程和坐标的传递点使用，在观测期间要求稳定不变。其平面控制点位，也要具有强制归心装置。\n\n#### 3变形观测点，直接埋设在能反映监测体变形特征的部位或监测断面两侧。要求结构合理、设置牢固、外形美观、观测方便且不影响监测体的外观和使用。\n\n监测断面，是根据监测体的基础地质条件、建筑结构的复杂程度和对监测体安全所起\n\n作用的重要性进行划分的。\n\n### 10．1．5监测基准网布设的目的，主要是为了建立变形监测的基准体系。复测的目的，是为了检验基准点的稳定性和可靠性。\n\n基准体系的建立，是确定监测体变形量大小的依据。但由于自然条件的变化，人为破坏等原因，不可避免地有个别点位会发生变化，为了验证基准网点的稳定性，对其进行定期复测是必要的，复测时间间隔的长短，要根据点位稳定程度或自然条件的变化情况来确定。\n\n### 10．1．6变形监测网的布设，是为了直接获取监测体的变形量。变形监测周期，应根据监测体的特性、变形速率、变形影响因子的变化和观测精度等综合确定。当监测体的变形受多因子影响时，以其作用最短的周期为监测周期。\n\n监测周期并非一成不变，作业过程中要依据监测体变形量的变化情况适当调整，以确保监测结果和监测预报的适时准确。\n\n通常，当最后的三个较长监测周期的变形量小于观测精度时，可视监测体为稳定状态。\n\n### 10．1．7本条是各期变形监测的作业原则，主要为了将观测中的系统误差减到最小，从而达到保障监测精度的目的。\n10．1．10变形监测的目的是及时掌握监测体的变形情况，确保监测体在施丁或运营期间安全，并提供准确的安全预报。所以，一旦观测成果出现本条所指的3种异常情形，要求即刻通知建设单位和施工单位，及时采取相应措施，防止工程事故发生。\n\n常见的建(构)筑物的地基变形允许值，参考表20。其他类型的监测项目的变形允许值，可参考相关的设计规范，或由设计部门确定。变形监测的变形量预警值，通常取允许变形值的 $7 5 \\%$ 。\n\n表20建筑物的地基变形允许值  \n\n\n\n\n\n续表20   \n\n\n\n\n\n主：1本表引用自现行国家标准《建筑地基基础设计规范 $\\mathtt { \\backslash } G \\mathtt { B } 5 0 0 0 7$ 。2表中数值，为建筑物地基实际最终变形允许值。3有括号的数值，仅适用于中压缩性土。4l为相邻柱基的中心距离，单位为 $\\mathbf { m m }$ ； $H$ 为自室外地面起算的建筑物高度，单位为 $\\mathfrak { m }$ 。5 倾斜，指基础倾斜方向两端点的沉降差与其距离的比值。6 局部倾斜，指砌体承重结构沿纵向 $6 \\sim 1 0  { \\mathrm { m } }$ 内，基础两点的沉降差与其距离的比值。\n\n## 10．2水平位移监测基准网\n\n10．2．1三角形网是变形监测基准网常用的布网形式，其图形强度、可靠性和观测精度都较高，可满足各种精度的变形监测对基准网的要求。GPS 定位技术在变形监测基准网的建立中，正在发挥着越来越重要的作用。导线网以其布网形式灵活见长，但其检核条件较少，常用于困难条件下低等级监测基准网的建立。视准轴线是最简单的监测基准网，但须在轴线上或轴线两端设立检核点。\n\n10．2．2水平位移监测基准网的布设：\n\n1由于变形监测是以单纯测定监测体的变形量为目的，因此，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1ff6bf51-f26a-4638-b997-5ef4b0a8d888', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验报告', '5 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）原材料的品种、规格和产地；  \n（2）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（3）环境温度和湿度；  \n（4）试件在龄期t时的长度读数 $L _ { \\ t }$ ；  \n（5）试件长度的初始度读数 $L _ { 0 }$ ；  \n（6）试件在龄期t时的纵向限制膨胀率或纵向限制干缩率 $ { \\varepsilon } _ { t }$ ；  \n（7）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1ff700c7-e266-4a4e-9929-728a553c060a', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8 养护及其他附属设施', '3.8 养护及其他附属设施## 3.8.1 悬索桥、斜拉桥以及带吊杆的拱桥，由于拉索和吊杆的阻碍，不方便采用桥检车对主梁底面、侧面等进行检修。另外，大跨径梁桥中间支点处梁高较大，有时也无法采用桥检车下探至梁底进行检修。对于这类不方便采用桥检车进行检修的特大、大桥，条件许可时，宜配置专用检修车\n\n梁变形监测方法。因此，本次修订增加了设置永久观测点的要求。\n\n特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志，以观测水位和冲刷情况。\n\n## 3.8.4 桥梁防雷设计可参考现行《建筑物防雷设计规范》（GB50057）、《高速公路设施防雷设计规范》（QX/T190）等。\n\n## 3.8.6 随着技术的进步，桥梁安全监测系统技术已经日臻成熟，在公众对工程结构安全性日益关注的背景下，根据桥梁的结构特点、地理环境及系统目标，结合国内外的最新研究成果和经验，开展桥梁结构安全监测已成为行业发展到一定阶段的内在需求。为此，近年来从不同层面均对桥梁结构的安全监测给出了指导性的意见，《公路桥梁养护管理工作制度》（交公路发〔2007〕336号）、2013年交通运输部《交通运输部关于进一步加强公路桥梁养护管理的若干意见》和《交通运输部关于建立公路桥梁安全运行长效机制的若干意见》中均要求“特大、特殊结构和特别重要桥梁的养管单位，要利用现代信息和物联网技术，建立符合自身特点的养护管理系统和健康监测系统”。开展结构安全监测一方面可以促进大型桥梁养护技术、结构可靠性评定及相关技术的进步，也是桥梁学科贯彻落实国家、行业有关要求的重要举措。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1ffb8c36-fe70-423b-9014-8b10fb52991d', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 试模：由铸铁或钢制作，尺寸为 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 0 \\mathrm { m m }$\n\n## 2.2 纵向限制器：如图T0576-1所示。所用钢筋和钢板应符合下列要求：钢筋采用HPB300，抗拉设计强度应不小于 $4 2 0 \\mathrm { N / m m } ^ { 2 }$ ，钢筋两侧铜焊 $1 2 \\mathrm { m m }$ 厚的Q235 钢板，钢筋两端各 $8 \\mathrm { m m }$ 范围内为黄铜，测头呈球面状，半径为 $3 \\mathrm { m m }$ ；钢板与钢筋焊接处的焊接强度不应低于 $2 6 0 \\mathrm { N / m m } ^ { 2 }$ 。\n\n  \n图 T0576-1 纵向限制器（尺寸单位：mm）\n\n1-钢板；2-钢筋\n\n## 2.3 测量仪器：轴心收缩仪或外径千分卡尺，分度值为 $0 . 0 0 1 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('1fffe72b-103e-43dc-a243-9aa95c3b31ec', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．5 耐磨及防过热计算', '6．2．5 耐磨及防过热计算## 6．2．5．1 耐磨计算\n\n对于受磨损的零件，根据经验应对一些影响磨损的特定物理量进行计算，使之不会导致过度磨损。如对制动器、离合器及滑动支承等，应计算其摩擦表面的单位面积压力强度 $\\boldsymbol { \\phi }$ 及与摩擦面相对运动速度 $\\boldsymbol { v }$ 乘积的特性系数 $\\phi v$ 值，要求它不超过允许范围。\n\n## 6．2．5．2 防过热计算\n\n在盘式制动器或鼓式制动器中，摩擦面要选用耐磨损耐高温的材料，制动轮／盘应有良好的散热条件，对频繁动作的制动器还应进行散热计算，应重视温度升高引起制动轮／盘与制动衬垫的摩擦系数变化，必要时应进行制动器热容量的计算。传动系统中采用液力偶合器时应具有足够的散热条件，并应采取防过热的保护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('200000c3-653c-4403-8a68-f273d75cdf3e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0527—2005水泥混凝土拌合物凝结时间试验方法（Part 2）', '$\n\n式中： $f _ { P R }$ -—单位面积贯入阻力（ $\\mathrm { M P a }$ ）；\n\n$P$ ——测针贯入深度为 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时的贯入压力（N）；\n\n$A$ ——贯入测针截面面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）。\n\n计算结果精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n### 5.2 凝结时间宜按式（T0527-2）通过线性回归方法确定。根据式（T0527-2），当单位面积贯入阻力为 $3 . 5 \\mathrm { M P a }$ 时，对应的时间应为初凝时间；单位面积贯入阻力为28MPa时，对应的时间应为终凝时间。\n\n$$\n\\ln t = a + b \\ln f _ { _ { P R } }\n$$\n\n式中： $t$ ——单位面积贯入阻力对应的测试时间（ $\\operatorname* { m i n }$ ）；\n\na、 $b$ —一线性回归系数。\n\n### 5.3 凝结时间也可用绘图拟合方法确定。应以单位面积贯入阻力为纵坐标，测试时间为横坐标，绘制单位面积贯入阻力与测试时间关系曲线。经 $3 . 5 \\mathrm { M P a }$ 及28MPa画两条平行于横坐标的直线，则直线与曲线相交点的横坐标即为初凝及终凝时间。如图T0527-2所示。\n\n  \n图T0527-2 时间-贯入阻力曲线\n\n### 5.4以3个试样的初凝时间和终凝时间的算术平均值作为此次试样初凝时间和终凝时间的试验结果，凝结时间用h：min表示，并精确至 $5 \\mathrm { { m i n } }$ 。3个测值中的最大值或最小值，若有一个与中间值之差超过中间值的 $1 0 \\%$ ，则应以中间值为试验结果；若最大值和最小值与中间值之差均超过中间值的 $1 0 \\%$ ，则此试验无效，应重新试验。\n\n## 6试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n(2） 原材料的品种、规格和产地以及混凝土配合比；  \n（3）试验日期及时间；\n\n（4）仪器设备的名称、型号及编号；（5）环境温度和湿度;（6）每次贯入阻力试验时对应的环境温度、时间、贯入压力、测针面积和计算出来的贯入阻力值;（7）时间-贯入阻力曲线、初凝时间和终凝时间;（8）要说明的其他内容。\n\n## 条文说明\n\n本方法参照《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》（GB/T 50080—2016）和 Standard Test Method forTime of Setting of Concrete Mixtures by Penetration Resistance （ASTM C $4 0 3 / \\mathrm { C }$ ）修订，但在所使用测针方面，没有采用ASTMC $4 0 3 / \\mathrm { C }$ 的横截面积（ $6 5 4 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 、 $3 2 3 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 、 $1 6 1 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 、 $6 5 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 、 $3 2 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 、 $1 6 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ），而是采用 $1 0 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 、 $5 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 、 $2 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 系列。本方法和ASTMC 403 都认为在贯入试样 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时，压力与面积比为$3 . 5 \\mathrm { M P a }$ 时达到初凝，压力与面积比为 $2 8 \\mathrm { { M P a } }$ 时达到终凝。\n本方法砂浆试样应从被测混凝土拌合物中筛出，不得配制同配合比的砂浆来替代。另外，测试过程中环境温度对试验结果影响较大，有一个稳定的测试环境是保证凝结时间测试精度的必要条件。如果试验室环境温度达不到要求，可以将砂浆试样筒放置在混凝土标准养护室内进行测试。\n\n本方法将原规程以坍落度值不大于 $7 0 \\mathrm { m m }$ 和大于 $7 0 \\mathrm { m m }$ 分别进行振动台密实和人工插捣密实方式，调整为分别按照坍落度值不大于 $9 0 \\mathrm { m m }$ 和大于 $9 0 \\mathrm { m m }$ 进行密实，这也与《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》（GB/T50080—2016）相一致，并根据混凝土拌合物的状态规定了对应的密实方法。\n\n从加水拌和时算起，常温下普通混凝土在2\\~3h后开始测定，以后每次间隔为0.5h；掺早强剂的混凝土宜在1\\~2h 后开始测定，以后每隔0.5h测一次；掺缓凝剂的混凝土宜在4\\~6h后开始测定，每隔 2h测一次。在临近初凝、终凝时可增加测定次数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('200cd19c-70ca-49df-b6a6-12ea311f0d16', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 支架主要有满布式支架、梁式支架及特殊支架等几大类，不论采用何种类型的支架，标准化、系列化、通用化都是简化制作拼装工序、加快进度、保证工程质量和施工安全的重要手段，因此推荐在实际施工中采用。\n2 木支架的接头是受力的薄弱点，而且耗用材料多，故其接头需要尽量减少。相邻立柱的接头如设在同一水平面上，对承受水平方向的力不利，故规定“宜分设在不同的水平面上”。\n\n## 5.4.2 支架的安装应符合下列规定：\n\n1 支架应按施工图设计的要求进行安装。立柱应垂直，节点连接应可靠。2 高支架应设置足够的斜向连接、扣件或缆风绳，横向稳定应有保证措施。3 支架在安装完成后，应对其平面位置、顶部高程、节点连接及纵、横向稳定性进行全面检查，符合要求后，方可进行下一工序。\n\n### 条文说明：\n\n2 支架的稳定性是在设计和使用中需要引起高度重视的问题，尤其对高支架更需慎重。支架在构造上的不合理是导致其失稳的一个重要原因，因此需要加强水平向和斜向的必要连接，以增强其整体稳定性，保证施工安全。\n\n## 5.4.3 支架宜根据其结构形式、所用材料和地基情况的不同，在施工前确定是否对其进行预压，并应符合下列规定：\n\n1 对位于刚性地基上的刚度较大且非弹性变形可确定控制在一定范围内的支架，在经计算并通过一定审核程序，确认其满足强度、刚度和稳定性等要求的前提下，可不预压；但在施工过程中应对支架的材料和安装施工质量采取严格的管控措施。\n\n2 对位于软土地基或软硬不均地基上的支架，宜通过预压的方式，消除地基的不均匀沉降和支架的非弹性变形。\n\n3对支架进行预压时，预压荷载宜为支架所承受荷载的 $1 . 0 5 { \\sim } 1 . 1 0$ 倍，预压荷载的分布宜模拟需承受的结构荷载及施工荷载。\n\n4对采用定型钢管脚手架作为承重杆件的满布式支架进行预压时，可按现行《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194）的规定执行。\n\n### 条文说明：\n\n本次修订对支架是否需要预压根据不同情况作了较为灵活的规定。\n\n1 “位于刚性地基上”主要是指支架支承在桥涵工程的基础顶部、正式通车后的水泥混凝土路面或沥青混凝土路面顶部、以及其他经确认不会产生沉降的构筑物顶部；“刚度较大且非弹性变形可确定控制在一定范围内的支架”一般指采用大直径钢管或型钢等材料制作而成的支架。这类支架是将永久工程的结构物作为其支承的地基，其沉降几乎为零或小到可以忽略不计，所需计及的仅是支架本身的弹性变形和非弹性变形，故规定对此类支架“在经计算并通过一定审核程序，确认其满足强度、刚度和稳定性等要求的前提下，可不预压”。\n\n2 位于软土地基或软硬不均地基上的支架，由于在其上加载后地基会产生不均匀沉降，进而将会对现场浇筑的混凝土结构物或安装的其他结构产生不利影响，严重者可能会产生过大的沉降甚至导致支架坍塌，故对此类支架需要进行预压，在正式施工前消除支架地基的不均匀沉降和支架的非弹性变形，以保证施工的安全。\n\n## 5.4.4支架应结合模板的安装一并考虑设置预拱度和卸落装置，并应符合下列规定：\n\n1 设置的预拱度值，应包括结构本身需要的预拱度和施工需要的预拱度两部分。\n\n2 施工预拱度应考虑下列因素：模板、支架承受施工荷载引起的弹性变形；受载后由于杆件接头的挤压和卸落装置压缩而产生的非弹性变形；支架地基在受载后的沉降变形。\n\n3 专用支架应按其产品的要求进行模板的卸落；自行设计的普通支架应在适当部位设置相应的木楔、木马、砂筒或千斤顶等卸落模板的装置，并应根据结构形式、承受的荷载大小确定卸落量。\n\n### 条文说明：\n\n1 梁、板等结构在施工时所设置的预拱度一般包括两部分： $\\textcircled{1}$ 结构本身需要的预拱度； $\\textcircled{2}$ 施工需要设置的预拱度。前者是结构在规定的使用荷载作用下会产生挠度，为抵消该挠度对结构正常使用的影响，需要设置一预留拱度，该部分预拱度的具体量值一般按设计规范的规定进行计算；后者是在施工中，由于施工荷载的作用，使得模板、支架产生压缩、变形及地基的沉降等问题，为抵消模板、支架的弹性变形、非弹性变形和地基沉降的影响，则需要设置一定的预拱度，这一部分预拱度的量值一般需要通过计算或试验来确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2013bd1d-a368-4acf-a1d4-acda985fd3fa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．2 结构计算原则', '5．2 结构计算原则## 5．2．1 计算方法\n\n起重机结构设计计算可采用许用应力设计法或极限状态设计法。当结构在外载荷作用下产生了较大变形，以致内力与载荷呈非线性关系时，宜采用极限状态设\n\n计法。\n\n## 5．2．2 计算内容和有关规定\n\n### 5．2．2．1 计算内容\n\n验算在载荷最不利组合（见4．3．3、表20和附录 G）下，起重机金属结构构件及其连接的强度（含疲劳强度）、刚性和稳定性，是否满足本标准的要求。\n\n### 5．2．2．2 有关规定\n\n#### 5．2．2．2．1 本章规定的各项内容，均限于在钢材弹性范围内的计算。  \n#### 5．2．2．2．2 用极限状态设计法进行设计的步骤见附录F的F．3有关说明。在验算起重机结构和构件  \n的刚性时，载荷用标准值，即取分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } = 1$ 。  \n#### 5．2．2．2．3 结构件及其连接的疲劳强度仍按许用应力设计法计算。  \n#### 5．2．2．2．4 本章中的计算公式，是按许用应力设计法给出的。若采用极限状态设计法，则应作如下\n\n变更：\n\na） 除疲劳强度外的所有计算强度和屈曲稳定性的公式，其左侧的弯矩、扭矩、轴向力都应该将相应载荷乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后计算得出，右侧的极限设计应力 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 则应该是用钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { ~ s ~ } }$ 或构件抗屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 而得到，即： $\\operatorname* { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 或$\\mathrm { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { c r } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ ；  \nb） 在压弯构件稳定性计算的式（51）、式（52）、式（M．1）、式（M．2）、式（M．5）左侧的弯矩项中乘有犖增大系数 $\\frac { N _ { \\mathrm { E } } } { N _ { \\mathrm { E } } - N }$ 时，其中的 $N _ { \\mathrm { E } }$ 也应除以 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$   \nc） 若计算公式中出现有许用应力设计法的安全系数 $n$ 时，则将此安全系数 $n$ 用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 代替。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20144cce-1178-4f34-b0c6-e3add47e98d8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 混凝土方桩或矩形桩连接用的法兰盘，一般采用角钢增焊加劲肋钢板制成，制作时将角钢的一肢焊接在纵向主钢筋上，另一肢位于桩的连接平面端上，桩连接时利用法兰盘两连接端的连接肢用螺栓连接。\n\n3 本款旨在强调混凝土需要连续浇筑，一次完成，而不必强调浇筑方向，故删除了原规范中的“由桩顶向桩尖方向”。\n\n### 10.2.3 预制钢筋混凝土桩和预应力混凝土桩的制作质量应符合现行《公路工程质量检验评定标准 第一册 土建工程》（JTG F80/1）的规定；采用法兰盘接头的预制桩，其法兰盘制成后的允许偏差应符合表10.2.3的规定。同时应符合下列规定：\n\n1 钢筋混凝土桩的横向收缩裂缝宽度不得大于 $0 . 2 \\mathrm { m m }$ ，深度不得大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，裂缝长度不得大于1/2桩宽；预应力混凝土桩不得有裂缝。\n\n2 桩的表面出现蜂窝麻面时，其深度不得大于 $5 \\mathrm { m m }$ ，每面的蜂窝面积不得超过该面总面积的 $0 . 5 \\%$ 。\n\n3 有棱角的桩，棱角破损深度应在 $5 \\mathrm { m m }$ 以内，且每 $1 0 \\mathrm { m }$ 长的边棱角上只能有一处破损，在一根桩上边棱破损的总长度不得大于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4 预制桩出场前应进行检验，出场时应具备出场合格检验记录。\n\n### 表 10.2.3 法兰盘的允许偏差\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>项目</td><td rowspan=1 colspan=1>允许偏差（mm）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>法兰盘顶面任意两点高差</td><td rowspan=1 colspan=1>≤2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>螺栓孔中心对法兰盘中心径向偏差</td><td rowspan=1 colspan=1>±0.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>法兰盘相邻两孔间距偏差</td><td rowspan=1 colspan=1>± 0.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>法兰盘任意不相邻两孔间距偏差</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1</td></tr></table>\n\n\n### 10.2.4 先张法预应力混凝土管桩的制作应符合现行《先张法预应力混凝土管桩》（GB 13476）的规定；后张法预应力混凝土大直径管桩的制作应符合现行《码头结构施工规范》（JTS 215）的规定。用于水上沉设的大直径管桩宜在预制场内按设计\n\n桩长拼接成整根长桩。\n\n### 10.2.5 钢管桩的制作应符合下列规定：\n\n1 制作钢管桩的材料应符合设计要求，并应有出厂合格证明和质量检验报告。钢管桩的分节长度应满足桩架的有效高度、制作场地条件、运输与装卸能力等要求。\n\n2 钢管桩可采用成品钢管或自制钢管，焊接钢管的制作工艺应符合相应标准规范的规定。对焊接钢管的管节制作，管端平整度应不超过 $2 \\mathrm { m m }$ ，管端平面倾斜应小于 $1 \\%$ 。对管节的对口拼装，当管径小于或等于 $7 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，其相邻管节管径的允许偏差应小于或等于 $2 \\mathrm { m m }$ ；管径大于 $7 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，其相邻管节管径的允许偏差应小于或等于 $3 \\mathrm { m m }$ ；板边高差应符合表 10.2.5 的规定。相邻管节的竖向焊缝应错开 1/8 周长以上。\n\n3 钢管桩的防腐处理应符合设计要求及现行《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》（JT/T 722）的规定。\n\n### 表 10.2.5 相邻管节对口板边的允许偏差  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>板厚δ（mm)</td><td rowspan=1 colspan=1>相邻管节对口的板边高差△（mm)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8≤10</td><td rowspan=1 colspan=1>&lt;1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10&lt;δ≤20</td><td rowspan=1 colspan=1>&lt;2.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8&gt;20</td><td rowspan=1 colspan=1>&lt;δ/10，且不大于3</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('201a530a-d07d-4fd7-819f-418c580e4a26', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11 连 接（Part 4）', '\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { f } }$ ——所计算翼缘毛截面对梁中和轴的面积矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；\n\n$I ^ { \\phantom { + } }$ 梁的毛截面惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；\n\n$F$ 、 $\\psi$ 、 $l _ { z }$ 一 -按本标准第6.1.4条采用。\n\n2当腹板与翼缘的连接焊缝采用焊透的 $\\mathrm { T }$ 形对接与角接组合焊缝时，其焊缝强度可不计算。\n\n## 11.2.8圆管与矩形管T、Y、K形相贯节点焊缝的构造与计算厚度取值应符合现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661的相关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2026e27e-5884-407c-a125-fb50f49b8da5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对桥面板施加预设应力的目的是：减少混凝土桥面板中的拉应力，储备更多的压应力，使组合结构更好地充分发挥钢和混凝土两种材料自身的受力特点。对桥面板施加预设应力的方法，除常规的对在桥面板中设置的纵横向预应力钢束进行张拉外，主要还有支点位移法和反拱法等，因此条文对采用这两种方法施工的要求进行了规定。\n\n## 18.3.13 采用钢梁反拱法对桥面板施加预设应力时，应符合下列规定：\n\n1 对组合梁节段横截面采用反拱法施加预设应力时，反力支架与支点宜设置在钢梁的横隔板或支承线位置；钢梁支点的支撑位置应进行构造设计，并应对结构局部的强度和稳定进行验算；拆除反拱装置后，顶板中点与边缘点的残留反拱变形高差应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，梁段间拼接面的反拱竖向变形差值应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 对整孔安装的组合梁，在纵向采用反拱法施加预设应力时，支撑支点的位置宜根据钢梁内力的调节效果进行确定，且宜根据首次桥面板结合长度在 $3 \\sim 5$ 个支点范围内选择；支点顶升的高度应根据组合梁安装线形的高差和设计反拱值进行确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('202a5934-4ffa-4c80-81df-9070217e0b69', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．9 链条', '6．3．9 链条## 6．3．9．1 链条的选用和计算\n\n应根据最大工作载荷及安全系数，由式（135）计算链条的破断载荷 $P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ （用$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ 选择链条）。\n\n$$\nP _ { \\mathrm { P } } { \\geqslant } P _ { \\operatorname* { m a x } } n\n$$\n\n……（135）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ — 破断载荷，单位为牛顿（N）；  \nmax— 链条最大工作载荷，单位为牛顿（N）；$n$ 安全系数，按表50选取。\n\n表 50 链条安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>链条种类</td><td rowspan=1 colspan=4>焊接链</td><td rowspan=1 colspan=2>片式链</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>用途</td><td rowspan=1 colspan=2>光滑卷筒或滑轮</td><td rowspan=1 colspan=2>链轮</td><td rowspan=1 colspan=2>速度u/(m/s)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>驱动方式</td><td rowspan=1 colspan=1>手动</td><td rowspan=1 colspan=1>机动</td><td rowspan=1 colspan=1>手动</td><td rowspan=1 colspan=1>机动</td><td rowspan=1 colspan=1>&lt;1</td><td rowspan=1 colspan=1>1~1.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr></table>\n\n\n## 6．3．9．2 起重用短环链\n\n应符合 GB／T20947的规定。\n\n## 6．3．9．3 传动链\n\n传动链的主要参数和尺寸应符合 $\\mathrm { G B / T ~ 5 2 6 9 }$ 的规定，带附件的传动链应满足安装尺寸的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('202ad2ea-8d83-4369-90ce-9cc2760b0bdb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 与稳定起升速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ 和起升状态级别等有关，其值可以由试验或分析确定，也可以按式（7）计算：\n\n$$\n\\phi _ { 2 } = \\phi _ { 2 \\mathrm { m i n } } + \\beta _ { 2 } v _ { \\mathrm { q } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 2 }$ ——起升动载系数，由式(7)计算得出,其最大值 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ 对建筑塔式起重机和港口臂架起重机等起升速度很高的起重机不超过2．2，对其他起重机不超过2．0；$\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 与起升状态级别相对应的起升动载系数的最小值，见表10；$\\beta _ { 2 }$ 按起升状态级别设定的系数，见表10；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 稳定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），与起升机构驱动控制型式及操作方法有关，见表11。其最高值 $ { \\mathcal { V } } _ { \\mathrm { q m a x } }$ 发生在电动机或发电机空载起动（相当于此时吊具、物品及完全松弛的钢丝绳均放置于地面）、且吊具及物品被起升离地时其起升速度已达到稳定起升的最大值。\n\n表 11 确定 $\\phi _ { 2 }$ 用的稳定起升速度 $\\nu _ { \\mathbf { q } }$ 值  \n\n\n\n\n\nH1———起升驱动机构只能作常速运转，不能低速运转；  \nH2— 起重机司机可选用起升驱动机构作稳定低速运转；  \nH3— 起升驱动机构的控制系统能保证物品起升离地前都作稳定低速运转；  \nH4— 起重机司机可以操作实现无级变速控制；  \nH5— 在起升绳预紧后，不依赖于起重机司机的操作，起升驱动机构就能按预定的要求进行加速控制；  \n$\\boldsymbol { v } _ { \\mathrm { q m a x } }$ — 稳定的最高起升速度；  \n$ { v _ { \\mathrm { q m i n } } }$ — 稳定低速起升速度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('202ad518-0ce0-4f12-83d8-102a02b56c25', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二章 合同的订立（Part 2）', '的条款。\n\n第四十条 格式条款具有本法第五十二条和第五十三条规定情形的，或者提供格式条款一方免除其责任、加重对方责任、排除对方主要权利的，该条款无效。\n\n第四十一条 对格式条款的理解发生争议的，应当按照通常理解予以解释。对格式条款有两种以上解释的，应当作出不利于提供格式条款一方的解释。格式条款和非格式条款不一致的，应当采用非格式条款。\n\n第四十二条 当事人在订立合同过程中有下列情形之一，给对方造成损失的，应当承担损害赔偿责任：\n\n（一）假借订立合同，恶意进行磋商；\n\n（二）故意隐瞒与订立合同有关的重要事实或者提供虚假情况;\n\n（三）有其他违背诚实信用原则的行为。\n\n第四十三条 当事人在订立合同过程中知悉的商业秘密，无论合同是否成立，不得泄露或者不正当地使用。泄露或者不正当地使用该商业秘密给对方造成损失的，应当承担损害赔偿责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('202f2806-5ec3-42b4-a4b6-5ee7da775523', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犕', '附 录 犕');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20367ac9-7b10-4d11-9bd0-3bc9e99cf88a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《水泥胶砂强度检验方法（ISO法）》（GB/T17671—1999）编制。各龄期（试件龄期从水泥加水搅拌开始算起）的试件必须在下列时间内进行强度试验，详见表T0506-1所示。\n\n表 $\\mathrm { T } 0 5 0 6 { - } 1$ 各龄期强度试验时间范围');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('203ad7df-4ebe-4fa5-b517-ff098ba217df', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.4 组装', '8.4 组装## 8.4.1组装前，应熟悉图纸和工艺文件，并应按图纸核对零件编号、外形尺寸和坡口方向，确认无误后方可组装。\n\n## 8.4.2对采用埋弧焊、 $\\mathrm { C O } _ { 2 }$ 气体保护焊及低氢型焊条手工焊等方法焊接的接头，在组装前应将待焊区域的铁锈、氧化皮、污垢、水分等有害物清除干净，使其表面露出金属光泽。清除范围应符合图 8.4.2 的规定。\n\n![](images/4e1d921ab4abd31d6ece4df14cde068bc0e2aefd2fbffca3f37d9f164b51aca6.jpg)  \n图 8.4.2 清除范围（尺寸单位：mm）\n\n## 8.4.3采用埋弧焊焊接的焊缝，应在焊缝的端部连接引出板，引出板的材质、厚度、坡口应与所焊件相同；引出板长度应不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('203add44-240a-42ab-a6ce-ebb9d9ed536e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.9 拌制', '6.9 拌制## 6.9.1 混凝土的配料宜采用自动计量装置，各种衡器的精度应符合要求，计量应准确。计量器具应定期标定，迁移后应重新进行标定。拌制混凝土所用的各项固体原材料应按质量进行计量投料，水和液体外加剂可按体积进行计量投料，配料数量的允许质量偏差应符合表 6.9.1 的规定。\n\n表 6.9.1 配料数量的允许质量偏差  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>材料类别</td><td rowspan=1 colspan=2>允许偏差（%）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>现场拌制</td><td rowspan=1 colspan=1>预制场或集中搅拌站拌制</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>水泥、干燥状态的掺合料</td><td rowspan=1 colspan=1>±2</td><td rowspan=1 colspan=1>±1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>粗、细集料</td><td rowspan=1 colspan=1>±3</td><td rowspan=1 colspan=1>±2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>水、外加剂</td><td rowspan=1 colspan=1>±2</td><td rowspan=1 colspan=1>±1</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('203dd838-0cae-40e4-97f3-2335d9a9a3c3', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '目 次', '目 次1总则. -1-\n\n## 2术语和符号\n\n2.1\\*  \n2.2特号\n\n## 3施工准备 -6-\n\n-2--2--4--6--6--10--10--11-\n\n### 3.1一般规定 11111  \n### 3.2 施工测量  \n### 3.3 试验  \n### 3.4 地表处理.  \n### 3.5 试验路段\n\n## 4一般路基\n\n-13-\n\n### 4.1一般规定.  \n### 4.2路床  \n### 4.3 挖方路基...  \n### 4.4 填土路堤  \n### 4.5 填石路堤..  \n### 4.6 土石路堤  \n### 4.7 高路堤与陡坡路堤  \n### 4.8 台背与墙背填筑  \n### 4.9 粉煤灰路堤.  \n### 4.10土工泡沫塑料路  \n### 4.11泡沫轻质土路..  \n### 4.12煤矸石路堤  \n### 4.13工业废渣路堤..  \n### 4.14填砂路堤..  \n### 4.15取土与弃土..  \n### 4.16路基拓宽改建.\n\n-13--14--15--16--18--20--22--22--23--24--26--29--30--32--33--34-\n\n## 5路基排水工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('205014e4-1f34-415e-b406-dabb861a7395', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '前支点轨道支垫方式', '前支点轨道支垫方式（3）组装时对所有栓接螺栓上紧上牢，保证受力均匀。\n\n（4）组装前应检查各联接部位有无损伤变形情况，各部螺栓和销子有 无脱落、丢失、损坏等情况，应注润滑油部位是否已注润滑油或脂等，然 后进行组装。\n\n（5）组装时对各联接部位、运动机构有无不整洁，附有杂物情况，应进行认真检查清理干净后进行组装。\n\n（6）组装完毕后应进行一次全面检查和试运转，充分了解各部分工作状态和可靠程度，项目包括：\n\n- a、主梁纵移试验；\n- b、整机横移运行及制动试验；  \n- c、天车运行和卷扬吊重试验；  \n- d、各柱体油缸顶升试验；  \n- e、运梁台车运行试验；  \n- f、机械、电气设备、液压系统等设备及元件的检验。\n\n## 4.2.4 安全操作规程\n\n（1）在进行架桥机组装作业时，应由专人指挥吊机作业；（2）在天车落在横移轨道上后，应用硬木楔或铁挡头固定，防止滑行移位；（3）在支腿顶升作业完成后应及时插好固定销。（4）组装架桥机系高空作业，要注意防止事故发生，冬季、雨天、雾天更应注意。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20532fb0-e10e-485f-bdaa-a129fbcd254e', '141《低合金高强度结构钢》（GB-T1591-2018）.md', '9.5 数值修约', '9.5 数值修约数值判定采用修约值比较法，数值修约按GB/T8170 规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2053be19-03a1-4c36-8652-27de1221dd98', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百四十三条因买受人的原因致使标的物不能按照约定的期限交付的', '第一百四十三条因买受人的原因致使标的物不能按照约定的期限交付的，买受人应当自违反约定之日起承担标的物毁损、灭失的风险。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2055ff99-627a-431e-a777-97dff10901f1', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本方法参照《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》（GB/T50080—2016）编制。\n\n水泥混凝土拌合物的密度实质为水泥混凝土拌合物的体积密度，因包含一定量孔隙。目前，不少单位用试模测定拌合物体积密度，因试模的容积不宜校准，而且成型时试模边角粗骨料的含量差异大，因此本方法规定了容量筒的尺寸和形状。\n\n影响本方法试验结果准确与否的关键之一是容量筒的体积，因此，在进行混凝土拌合物体积密度测量时，应进行容量筒容积的测定，使得试验结果更客观、更科学。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2060ea70-ebef-48d7-8301-b0dfeffb0ce6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '1 水深在 $5 \\mathrm { m', '1 水深在 $5 \\mathrm { m }$ 以内，流速在 $3 . 0 \\mathrm { m } / \\mathrm { s }$ 以内，且河床较平缓时，可筑膜袋围堰。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('206472be-12ea-4041-b02d-d3e17535b15e', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明根据桥梁抗震设防原则，在E2地震作用下，允许结构发生损伤和塑性变形，即在E2 地震作用下桥梁可以进入非线性工作范围，当结构较复杂时，如本规范第6.1.5～6.1.7条规定的桥梁，只有进行非线性时程地震反应分析才能比较真实地模拟结构的地震响应。\n\n梁柱单元塑性铰的弹塑性可以采用Bresler建议的屈服面来表示（图6-3），也可采用非线性梁柱纤维单元模拟。\n\n  \n图6-3典型钢筋混凝土墩柱截面的屈服面\n\n## 6.2.7抗震分析时应考虑支座的影响。板式橡胶支座可采用线性弹簧单元模拟；活动盆式支座和四氟滑板橡胶支座可用双线性理想弹塑性弹簧单元模拟，其恢复力模型如图6.2.7所示。三种支座的力学参数计算方法如下：\n\n1板式橡胶支座剪切刚度 $k$ （ $\\mathbf { k N } / \\mathbf { m }$ ：\n\n$$\nk = \\frac { G _ { \\mathrm { d } } A _ { \\mathrm { r } } } { \\sum t }\n$$\n\n式中： $G _ { \\mathrm { d } }$ —板式橡胶支座的动剪切模量（ $\\mathbf k \\mathbf N / \\mathbf m ^ { 2 }$ )，一般取 $1 ~ 2 0 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ；$A _ { \\mathfrak { r } }$ -橡胶支座的剪切面积（ $\\mathrm { m } ^ { 2 }$ ）；$\\textstyle \\sum t ^ { . }$ 橡胶层的总厚度（m）。\n\n2活动盆式支座临界滑动摩擦力 $F _ { \\mathrm { m a x } }$ (kN):\n\n$$\nF _ { \\mathrm { m a x } } ~ = \\mu _ { \\mathrm { d } } R\n$$\n\n初始刚度为：\n\n$$\nk \\ = \\ { \\frac { F _ { \\mathrm { m a x } } } { x _ { \\mathrm { y } } } }\n$$\n\n式中： $\\mu _ { \\mathrm { d } }$ -滑动摩擦系数，一般取0.02；$R$ -支座所承担的上部结构重力（ $\\mathbf { k N } _ { \\mathrm { \\Omega } }$ ；$x _ { \\mathrm { y } }$ - -活动盆式支座屈服位移（m），一般取 $0 . 0 0 2 \\sim 0 . 0 0 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n3四氟滑板橡胶支座的初始刚度按式（6.2.7-1）计算，四氟滑板橡胶支座的临滑动摩擦力按式（6.2.7-2）计算。\n\n  \n图6.2.7活动盆式支座和四氟滑板橡胶支座恢复力模型');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('206e29aa-1319-4764-8c1f-cfdccb052f3c', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '目 次', '目 次');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2086e4c3-e5c6-43af-a3e5-20d1072d66da', '141《低合金高强度结构钢》（GB-T1591-2018）.md', '7技术要求（Part 1）', '7技术要求## 7.1钢的牌号及化学成分\n\n### 7.1.1\n热轧钢的牌号及化学成分(熔炼分析)应符合表1的规定,其碳当量值应符合表2的规定。\n\n### 7.1.2\n正火及正火轧制钢的牌号及化学成分(熔炼分析)应符合表3的规定，其碳当量值应符合表4的规定。\n\n### 7.1.3\n热机械轧制钢的牌号及化学成分(熔炼分析)应符合表5的规定，其碳当量值应符合表6的规定。当热机械轧制钢的碳含量不大于 $0 . 1 2 \\%$ 时，宜采用焊接裂纹敏感性指数(Pcm)代替碳当量评估钢材的可焊性, $\\mathrm { P c m }$ 值应符合表6的规定。经供需双方协商，可指定采用碳当量或焊接裂纹敏感性指数评估钢材的可焊性，当未指定时，供方可任选其一。\n\n### 7.1.4\n碳当量(CEV)由熔炼分析成分按式(1)计算，焊接裂纹敏感指数(Pcm)由熔炼分析成分按式（2）计算：\n\n$\\mathrm { { C E V } ( \\mathcal { Y } _ { 0 } ) = \\mathrm { { C } + M n } / 6 + ( C r + M o + V ) / 5 + ( N i + C u ) / 1 5 }$ ... …(1)\n$\\mathrm { P c m } ( \\mathcal { Y } _ { 0 } ) = \\mathrm { C } + \\mathrm { S i } / 3 0 + \\mathrm { M n } / 2 0 + \\mathrm { C u } / 2 0 + \\mathrm { N i } / 6 0 + \\mathrm { C r } / 2 0 + \\mathrm { M o } / 1 5 + \\mathrm { V } / 1 0 + 5 \\mathrm { B } .$ …(2)\n\n### 7.1.5钢中氮元素含量如供方保证,可不作分析。\n\n### 7.1.6为了改善钢的性能，由供需双方协议，钢中可添加表1、表3、表5规定以外的合金元素,其合金元素及其含量应在质量证明书中注明。\n\n### 7.1.7当需方要求保证厚度方向性能钢板时,硫含量应符合GB/T 5313的规定。\n\n### 7.1.8供应商品钢坏时，为保证钢材力学性能符合本标准规定,其各元素化学成分的下限可由供需双方协商确定。\n\n### 7.1.9当需方要求进行成品化学成分分析时，则应进行成品分析，其化学成分允许偏差应符合GB/T 222的规定。\n\n### 7.1.10国内外牌号对照参见附录 A。\n\n表  \n  \n  \n\n\n\n\n\n起  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n<<<HTBL|495a0f9b78db4ac4b3d16d4b7ea01a|END>>>\n\n\n4   \n\n\n\n\n\n表  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n  \nd\n\n表6热机械轧制或热机械轧制加回火状态交货钢材的碳当量及焊接裂纹敏感性指数(基于熔炼分析)  \n\n\n\n\n\n## 7.2冶炼方法\n\n钢由转炉或电炉冶炼,必要时可进行炉外精炼。除非需方有特殊要求并在合同中注明,冶炼方法一般由供方自行选择。\n\n## 7.3交货状态\n\n钢材以热轧、正火、正火轧制或热机械轧制(TMCP)状态交货。\n\n注：正火状态包含正火加回火状态,热机械轧制(TMCP)状态包含热机械轧制(TMCP)加回火状态。\n\n## 7.4力学性能及工艺性能\n\n### 7.4.1拉伸\n\n#### 7.4.1.1热轧钢材的拉伸性能应符合表7和表8 的规定。\n\n#### 7.4.1.2正火、正火轧制钢材的拉伸性能应符合表9 的规定。\n\n#### 7.4.1.3热机械轧制(TMCP)钢材的拉伸性能应符合表1O 的规定。\n\n#### 7.4.1.4根据需方要求，并在合同中注明,要求钢板厚度方向性能时，钢材厚度方向的断面收缩率应按GB/T 5313 的规定。\n\n#### 7.4.1.5对于公称宽度不小于 $6 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ 的钢板及钢带，拉伸试验取横向试样;其他钢材的拉伸试验取纵向试样。\n\n### 7.4.2夏比(V型缺口)冲击\n\n#### 7.4.2.1钢材的夏比(V型缺口)冲击试验的试验温度及冲击吸收能量应符合表11的规定。\n\n#### 7.4.2.2公称厚度不小于 $6 \\ \\mathrm { ~ m m }$ 或公称直径不小于 $1 2 \\ \\mathrm { m m }$ 的钢材应做冲击试验，冲击试样尺寸取$1 0 \\ \\mathrm { m m } \\times 1 0 \\ \\mathrm { m m } \\times 5 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的标准试样；当钢材不足以制取标准试样时，应采用 $1 0 \\ \\mathrm { \\ m m } \\times 7 . 5 \\ \\mathrm { \\ m m } \\times \\times$\n\n$5 5 ~ \\mathrm { m m }$ 或 $1 0 \\ \\mathrm { m m } \\times 5 \\ \\mathrm { m m } \\times 5 5 \\ \\mathrm { m m }$ 小尺寸试样，冲击吸收能量应分别为不小于表11规定值的 $7 5 \\%$ 或$50 \\%$ ，应优先采用较大尺寸试样。\n\n注：对于型钢，厚度是指GB/T2975中规定的制备试样的厚度。\n\n### 表7热轧钢材的拉伸性能\n\n### 表8热轧钢材的伸长率  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n表  \n0   \n\n\n\n\n\n8   \n\n\n\n\n\n### 表11夏比(V型缺口)冲击试验的温度和冲击吸收能量  \n\n\n<<<HTBL|1ff3fc20fcd92d4738a6182b58361aac2f|END>>>\n\n\n### 7.4.3弯曲\n\n#### 7.4.3.1根据需方要求,钢材可进行弯曲试验，其指标应符合表12 的规定。\n\n#### 7.4.3.2如供方能保证弯曲试验合格，可不做检验。\n\n### 表12弯曲试验\n\n\n\n\n\n## 7');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('208a90c6-8985-42b9-accb-e15182b3e37d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 4）', ' } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } \\mp \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } )\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；  \n其余符号同式（19）。\n\n考虑到4．4．2．4．1所提出的一般原则，可以认为能传递到起升机构上的最大组合载荷，实际上限制犘在 $P _ { \\mathrm { M m a x } } \\mathrm { [ }$ 载荷的1．6倍。\n\n##### 4．4．2．5．2 水平运动\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ，按式（25）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { \\ m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（17）。\n\n载荷情况Ⅱ，取式（26）和式（27）两值中的较大者：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { w M I } } ) \\gamma ^ { \\prime } \\mathrm { m }\n$$\n\n或\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\textrm { m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（19）。\n\n载荷情况Ⅲ，对 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，取对应于电动机（或制动器）最大扭矩的载荷。但如果作业条件限制了实际传递的扭矩，例如由于车轮在轨道上打滑，或者由于使用了适当的限制器（如液压联轴器，极限力矩联轴器等），这时就应取实际可能传递的扭矩。\n\n##### 4．4．2．5．3 复合运动\n\n对载荷情况Ⅰ和 $\\mathbb { I }$ ：载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\mathrm { I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 用4．4．2．2．1和4．4．2．3．1给出的通用公式来确定。\n\n对载荷情况Ⅲ：\n\n当用于质心升高运动的功率，同克服加速或风力影响所需的功率相比可以忽略不计时，载荷最大值$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 取为由电动机最大转矩引起的载荷，此值虽很高，但可以接受，因为它增加了安全性。\n\n反之，当用于克服加速或风力影响所需的功率，同用于质心升高运动的功率相比可以忽略不计时，犘 犘$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 可以按 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ~ P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 来计算。\n\n在这两个极限数值之间的各种情况，应根据选用的电动机、起动方式，以及由惯性和风力影响引起的载荷与由质心升高引起的载荷的相对值来进行研究。\n\n当作业条件限制了实际传递给机构的力矩（见4．4．2．5．2），而它又小于上述数值时，则将此限制的犘极限力矩作为 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('209722e9-cbb0-40ac-b5fc-00a6065ae5c5', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11.6销轴连接（Part 1）', '11.6销轴连接## 11.6.1销轴连接适用于铰接柱脚或拱脚以及拉索、拉杆端部的连接，销轴与耳板宜采用Q345、Q390与Q420，也可采用45号钢、 $3 5 \\mathrm { C r M o }$ 或 $4 0 \\mathrm { { C r } }$ 等钢材。当销孔和销轴表面要求机加工时，其质量要求应符合相应的机械零件加工标准的规定。当销轴直径大于 $1 2 0 \\mathrm { m m }$ 时，宜采用锻造加工工艺制作。\n\n  \n## 11.6.2销轴连接的构造应符合下列规定（图11.6.2)：  \n图11.6.2销轴连接耳板\n\n1销轴孔中心应位于耳板的中心线上，其孔径与直径相差不应大于 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2耳板两侧宽厚比 $b / t$ 不宜大于4，几何尺寸应符合下列公式规定：\n\n$$\na \\geqslant \\frac { 4 } { 3 } b _ { \\mathrm { e } }\n$$\n\n$$\nb _ { \\mathrm { e } } = 2 t + 1 6 \\leqslant b\n$$\n\n式中： $^ b$ 一 -连接耳板两侧边缘与销轴孔边缘净距 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$t$ 耳板厚度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$^ a$ -顺受力方向，销轴孔边距板边缘最小距离 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n\n3 销轴表面与耳板孔周表面宜进行机加工。\n\n## 11.6.3连接耳板应按下列公式进行抗拉、抗剪强度的计算：\n\n1耳板孔净截面处的抗拉强度：\n\n$$\n\\sigma = \\frac { N } { 2 t b _ { 1 } } \\leqslant f\n$$\n\n$$\nb _ { 1 } = \\operatorname* { m i n } \\Bigl ( 2 t + 1 6 , b - \\frac { d _ { 0 } } { 3 } \\Bigr )\n$$\n\n2耳板端部截面抗拉（劈开）强度：\n\n$$\n\\sigma = \\frac { N } { 2 t \\big ( a - \\frac { 2 d _ { 0 } } { 3 } \\big ) } \\leqslant f\n$$\n\n3耳板抗剪强度：\n\n$$\n\\tau = \\frac { N } { 2 t Z } \\leqslant f \\mathrm { v }\n$$\n\n$$\nZ = \\sqrt { ( a + d _ { 0 } / 2 ) ^ { 2 } - ( d _ { 0 } / 2 ) ^ { 2 } }\n$$\n\n式中： $N \\cdot$ 杆件轴向拉力设计值（N)；\n\n$b _ { 1 }$ 计算宽度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$d _ { 0 }$ 1 销轴孔径 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$f$ -耳板抗拉强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。  \n$Z$ -耳板端部抗剪截面宽度（图11.6.3） $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$f _ { \\mathrm { v } }$ -耳板钢材抗剪强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n## 11.6.4销轴应按下列公式进行承压、抗剪与抗弯强度的计算：\n\n1销轴承压强度：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c } } = \\frac { N } { d t } \\leqslant f _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { b } }\n$$\n图11.6.3销轴连接耳板受剪面示意图\n\n2销轴抗剪强度：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { b } } = \\frac { N } { n _ { \\mathrm { v } } \\pi \\frac { d ^ { 2 } } { 4 } } \\leqslant f _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n3销轴的抗弯强度：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { b } } = \\frac { M } { 1 5 \\frac { \\pi d ^ { 3 } } { 3 2 } } \\leqslant f ^ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n$$\nM = \\frac { N } { 8 } ( 2 t _ { \\mathrm { e } } + t _ { \\mathrm { m } } + 4 s )\n$$\n\n4计算截面同时受弯受剪时组合强度应按下式验算：\n\n$$\n\\sqrt { \\Bigl ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { f ^ { \\mathrm { b } } } \\Bigr ) ^ { 2 } + \\Bigl ( \\frac { \\tau _ { \\mathrm { b } } } { f _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { b } } } \\Bigr ) ^ { 2 } } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n式中： $d$ 销轴直径 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$f _ { \\mathrm { ~ c ~ } } ^ { \\mathrm { b } }$ 销轴连接中耳板的承压强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$n _ { \\mathrm { v } }$ - 受剪面数目；  \n$f _ { \\mathrm { ~ v ~ } } ^ { \\mathrm { b } }$ 销轴的抗剪强度设计');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20a2f940-1d05-4923-9a73-ff82787eae10', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：近年来的工程实践证明，采取标准化、工厂化、装配化和信息化施工，对于保证施工安全、增加结构耐久性、提升工程品质、做好节能减排和环保工作以及推进公路桥涵工程的工业化生产，均有积极作用，故本次修订增加了相应的规定。\n\n1.0.9 公路桥涵工程施工除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20a323b8-6b48-400c-bbd8-a4a68540f5e1', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '《公路桥涵设计通用规范', '《公路桥涵设计通用规范（JTG D60—2015）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20ab28ca-549b-4191-83f0-279e8fb87513', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：管节的管壁相对较薄，受到碰撞、挤压时易发生裂纹、损坏，并且难于修补，因此需要采取必要措施，保证管节不受到损伤。\n\n### 24.2.4 管涵基础的顶面应设置混凝土管座，管座的弧形面应与管身紧密贴合，使管节受力均匀。当管节直接放置在天然地基上时，应按设计要求将管底的土层夯压密实或设置砂垫层，并做成与管身弧度密贴的弧形管座。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20ad576a-c8a6-48c3-bbee-71bceb1cffb1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '16.6 圬工砌体勾缝和养护', '16.6 圬工砌体勾缝和养护## 16.6.1 圬工砌体的勾缝，宜采用凸缝或平缝；浆砌较规则的块料时，可采用凹缝。勾缝应在砌体砌筑完并经检验合格后进行，并应对勾缝位置清理干净并充分湿润后，按从上至下的顺序进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20b512f5-c96a-42be-bd86-820afdc6b618', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11 连 接（Part 2）', '：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { f } } = \\frac { N } { h _ { \\mathrm { e } } l _ { \\mathrm { w } } } \\leqslant \\beta _ { \\mathrm { f } } f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n侧面角焊缝（作用力平行于焊缝长度方向)：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { f } } = \\frac { N } { h _ { \\mathrm { e } } l _ { \\mathrm { w } } } \\leqslant f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n2在各种力综合作用下， $\\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 和 $\\tau _ { \\mathrm { f } }$ 共同作用处：\n\n$$\n\\sqrt { \\left( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { f } } } { \\beta _ { \\mathrm { f } } } \\right) ^ { 2 } + \\tau _ { \\mathrm { f } } ^ { 2 } } \\leqslant f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中： $\\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 按焊缝有效截面 $( h _ { \\mathrm { e } } l _ { \\mathrm { w } } )$ 计算，垂直于焊缝长度方向的应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\tau _ { \\mathrm { f } }$ 按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力$( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$h _ { \\mathrm { e } }$ -直角角焊缝的计算厚度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，当两焊件间隙 $b { \\leqslant }$ $1 . 5 \\mathrm { m m }$ 时， $h _ { \\mathrm { e } } = 0 . 7 h _ { \\mathrm { f } }$ ； $1 . 5 \\mathrm { m m } < b { \\leqslant } 5 \\mathrm { m m }$ 时， $h _ { \\mathrm { e } }$ $= 0 . 7 ( h _ { \\mathrm { f } } - b ) , h _ { \\mathrm { f } }$ 为焊脚尺寸（图11.2.2)；$l _ { \\mathbf { w } }$ -角焊缝的计算长度（ $\\mathrm { ( m m ) }$ ，对每条焊缝取其实际长度减去 $2 h _ { \\mathrm { f } }$ ；$f _ { \\mathrm { ~ f ~ } } ^ { \\mathrm { w } }$ -角焊缝的强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\beta _ { \\mathrm { f } }$ -正面角焊缝的强度设计值增大系数，对承受静力荷载和间接承受动力荷载的结构， $\\beta _ { \\mathrm { f } } = 1 . 2 2$ ；对直接承受动力荷载的结构， $\\beta _ { \\mathrm { f } } = 1 . 0$ 。\n\n  \n图11.2.2直角角焊缝截面\n\n### 11.2.3两焊脚边夹角为 $6 0 ^ { \\circ } { \\leqslant } \\alpha { \\leqslant } 1 3 5 ^ { \\circ }$ 的 $\\mathrm { T }$ 形连接的斜角角焊缝（图11.2.3-1)，其强度应按本标准式（11.2.2-1）～式（11.2.2-3）计算，但取 $\\beta _ { \\mathrm { f } } = 1 . 0$ ，其计算厚度 $h _ { \\mathrm { e } }$ （图11.2.3-2）的计算应符合下列规定：\n\n1当根部间隙 $b , \\ b _ { 1 }$ 或 $b _ { 2 } { \\leqslant } 1 5 \\mathrm { m m }$ 时， $h _ { \\mathrm { e } } = h _ { \\mathrm { f } } \\cos { \\frac { \\alpha } { 2 } }$ ；2当根部间隙 $b , \\ b _ { 1 }$ 或 $b _ { 2 } > 1 5 \\mathrm { m m }$ 但 $\\leqslant 5 \\mathrm { { m m } }$ 时， $h _ { \\mathrm { e } } =$ $\\biggl [ h _ { \\mathrm { f } } { - } \\frac { b ( \\nexists \\nmid b _ { 1 } \\lor b _ { 2 } ) } { \\sin \\alpha } \\biggr ] \\mathrm { c o s } \\frac { \\alpha } { 2 } ;$\n3当 $3 0 ^ { \\circ } { \\leqslant } \\alpha { \\leqslant } 6 0 ^ { \\circ }$ 或 $\\alpha { < } 3 0 ^ { \\circ }$ 时，斜角角焊缝计算厚度 $h _ { e }$ 应按现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661的有关规定计算取值。\n\n  \n图11.2.3-1 T形连接的斜角角焊缝截面\n\n  \n图11.2.3-2 T形连接的根部间隙和焊缝');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20b5d5e4-b69e-4ac8-ac1c-04e2f5c6459d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 主缆为空间线形的自锚式悬索桥，索夹的定位安装非常复杂，设计、监控需要模拟体系转换过程进行仿真计算，提供主缆空载状态下索夹的安装位置及偏角数据；同时在索夹结构设计时就需要考虑这一特点，采取措施降低安装难度。\n\n## 21.9.10 吊索的张拉及体系转换应符合下列规定：\n\n1 吊索张拉前应确定张拉施工方案，明确张拉的顺序、步骤和方法；应制定鞍座顶推步骤，确定分次顶推的时机和顶推量；同时应配备接长杆、千斤顶、作业台架等施工机具。\n\n2 吊索宜分 $2 \\sim 3$ 次进行张拉，逐步到位。张拉顺序宜从索塔向跨中进行，张拉时应同步、分级、均匀施力，且应以拉力和拉伸长度进行双控，并以拉力为主；同时在张拉过程中应根据吊索张拉实施步骤，适时顶推鞍座，并应对索塔的倾斜度、主缆和加劲梁的线形进行严密的监测和控制。\n\n3 张拉吊索使加劲梁脱离临时支墩后，主梁、主缆的线形应符合设计要求；体系转换后吊索的拉力误差应控制在 $\\pm 2 \\%$ 以内。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20b65edb-9470-467f-a95f-6292a0b85c7b', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 广口瓶：容积为 $2 0 0 0 \\mathrm { m L }$ 的玻璃瓶，并配有玻璃盖扳。\n\n## 2.2 台秤：量程 $5 0 \\mathrm { k g }$ ，感量 $1 0 \\mathrm { g }$ 。\n\n## 2.3 电子称：量程不小于 $5 \\mathrm { k g }$ ，感量不大于 $1 \\mathrm { g }$ 。\n\n## 2.4 试样筒：应符合 $\\mathrm { T } 0 5 2 5$ 要求的容积为5L和10L的试样筒并配有玻璃盖板。\n\n## 2.5 标准筛：孔径为 $4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 和 $0 . 1 5 \\mathrm { m m }$ 标准筛各一个。\n\n## 2.6 水泥密度：应按 $\\mathrm { T } 0 5 0 3$ 的规定进行测定。\n\n## 2.7 粗集料、细集料的表观密度：应按现行《公路工程集料试验规程》（JTG E42）的规定进行测定。\n\n## 2.8 细集料修正系数按下述方法测定。\n\n向广口瓶中注水至筒口，再一边加水一边徐徐推进玻璃板，注意玻璃板下不带有任何气泡，盖严后擦净板面和广口瓶壁的余水，如玻璃板下有气泡，必须排除。测定广口瓶、玻璃板和水的总质量。取具有代表性的两个细集料试样，每个试样的质量为2kg，精确至 $1 \\mathrm { g }$ 。分别倒入盛水的广口瓶中，充分搅拌、排气后浸泡约 $3 0 \\mathrm { { m i n } }$ ；然后向广口瓶中注水至筒口，再一边加水一边徐徐推进玻璃板，注意玻璃板下不得带有任何气泡，盖严后擦净板面和瓶壁的余水，称得广口瓶、玻璃板、水和细集料的总质量。则细集料在水中的质量按式（T0529-1)计算：\n\n$$\nm _ { y s } = m _ { k s } - m _ { p }\n$$\n\n式中： mys 细集料在水中的质量（g）；$m _ { k s }$ -细集料和广口瓶、水及玻璃板的总质量（g）；$m _ { p }$ ——广口瓶、玻璃板和水的总质量（g）。\n\n应以两个试样试验结果的算术平均值作为测定值，计算结果精确至 $1 \\mathrm { g }$ 。\n\n然后用 $0 . 1 5 \\mathrm { m m }$ 的标准筛将细集料过筛，用以上同样的方法测得大于 $0 . 1 5 \\mathrm { m m }$ 细集料在水中的质量，见式（T0529-2）：\n\n$$\nm _ { y s l } = m _ { k s l } - m _ { p }\n$$\n\n式中： $m _ { y _ { s } }$ ——大于 $0 . 1 5 \\mathrm { m m }$ 的细集料在水中的质量（g）；mkst 大于 $0 . 1 5 \\mathrm { m m }$ 的细集料和广口瓶、水及玻璃板的总质量（g）；$m _ { p }$ ——广口瓶、玻璃板和水的总质量（g）。\n\n应以两个试样试验结果的算术平均值作为测定值，计算结果精确至 $1 \\mathrm { g }$ 。\n\n细集料修正系数按式（T0529-3）计算：\n\n$$\nC _ { s } = \\frac { m _ { y s } } { m _ { y s l } }\n$$\n\n式中： $C _ { s }$ ——细集料修正系数。\n\n计算结果精确至0.01。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20bb20ba-891c-49a8-aa94-0c7e37c227aa', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 4）', '人行道上任意划出 $2 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积和10、20、 $3 0 \\mathrm m$ 观测段，$0 . 6 5 \\mathrm { k N }$ 结果表明，人群荷载可以用极值I型概率$0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$\n\n本规范将人群荷载标准值按调查分析结果确定为 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。考虑跨径较小时，人群荷载所占总荷载的比例较大，为确保大量的简支梁不小于原规范的规定值，规定计算跨径 $L _ { 0 } { \\leqslant } 5 0 \\mathrm { m }$ 时，人群荷载标准值均采用 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ；计算跨径 $L _ { 0 } \\geqslant 1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，按0.85折减，采用 $2 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。上述人群荷载调查数据多来自城市桥梁行人高峰期，而公路桥梁上一般行人较少，将调查分析结果用于公路桥梁设计，应该是偏安全的。但调查实桥的数量毕竟不多，其代表性尚有欠缺，因此，对城镇郊区行人密集的桥梁，其人群荷载标准值在调查统计的基础上再提高 $1 5 \\%$ 。\n\n专用人行桥梁，人群荷载标准值参考相关国内外标准采用。\n\n## 4.3.7本次修订增加了疲劳荷载计算模型。\n\n疲劳荷载计算模型I对应于无限寿命设计方法，这种方法考虑的是构件永不出现疲劳破坏的情况。与其他疲劳荷载计算模型相比，该模型比较保守，特别是对有效影响线长度超过 $1 1 0 \\mathrm m$ 的桥梁。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ为双车模型，该模型车是根据“公路桥梁疲劳设计荷载标准研究”的研究结论给出的。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅲ车重最重，轮数较少，适用于正交异性板、横隔板/梁、纵梁等直接承受车轮荷载的构件的疲劳验算。考虑到这些构件对车轮位置更加敏感，给出了这种疲劳车的横向轮距以及轮胎接地面积。\n\n荷载模型Ⅱ不考虑后跟其他车辆的情况。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ以及疲劳荷载计算模型Ⅲ加载仅按单车道加载，多车道效应通过多车道效应系数考虑，具体参见现行《公路钢结构桥梁设计规范》（JTGD64）。\n\n## 4.3.9位于流水中的桥墩，其上游迎水面受到流水压力，流水压力的大小与桥墩的平面形状、墩台表面的粗糙率、水流速度、水流形态、水温及水的黏结性有关。\n\n圆形、圆端形或尖端形桥墩可减小流水压力当流速大于 $1 0 \\mathrm { m }$ 时，需考虑水流的脉动冲击玉力。\n\n## 4.3.10近年来，我国修建了一批近海和跨越海湾、海峡的桥梁工 程，其下部结构在波浪和海流共同作用下，受到较大强度的波浪力作用，波浪力的效应不能忽略。\n\n各海域的水文条件不同，波浪和海流的影响因素复杂，且桥梁墩台的结构形式多样，难以规定统一的波浪力标准值。我国几座大桥都是在设计前期 开展专门的波浪水流数学模型或物理模型试验来确定桥梁下部结构所受的波浪力， 并通过现场波浪力观测，对试验研究成果的准确性、正确性进行检验。因而， 范推荐通过专题研究来确定波浪力的大小。当缺连针对性研究时，可参照相关行业标准规范的规定计算。《海港水文规范》（JTS S145-2-2013）给出 出了建立在绕射理论基础之上的圆形墩柱、基础一次近似解的结果，对于方形或矩形墩柱波浪力计算，给出了经验计算方法或换算成圆形进行计算的公式。这些公式都有一定的适用范围，应用时，要注意其适用条件。\n\n## 4.3.11本条提出的冰压力计算公式，仅适用于通常的河流流冰情况，公式是以与冰破碎极限强度等强建立起来的。公式中冰的抗压强度标准值、水温系数和其他相关系数，是在参考了苏联规范CHMn2.05.03-84与其他资料后确定的。\n4.3.12桥梁结构处于自然环境中，将受到温度作用的影响，例如，常年气温变化导致桥梁沿纵向均匀地位移，这种位移不产生结构内力，只有当结构的位移受到约束时才会引起温度次内力，这是温度作用的一种形式。太阳辐射是温度作用的另一种形式，它使结构沿高度或宽度方向形成非线性的温度梯度，导致结构产生次应力。本规范称前者为均匀温度作用，后者为梯度温度作用。\n\n## 2 均匀温度作用\n\n计算桥梁结构因均匀温度作用引起外加变形或约束变形时，应从结构受到约束（架梁或结构合龙）时的结构温度作为起点，计算结构最高和最低有效温度的作用效应。本规范表4.3.12-2给出了不同气温区域的结构有效温度标准值。表中数值是按各自区域里各地差异不大的气温从中选择适当的温度，用下列公式换算得到：\n\n气温在 $2 0 \\sim 4 5 \\mathrm { { ^ circ C } }$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } \\ = \\ 3 8 . 0 0 + { \\frac { T _ { \\mathrm { i } } - 2 0 } { 2 . 0 0 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } = 2 8 . 2 3 + { \\frac { T _ { \\mathrm { t } } - 2 0 } { 1 . 4 4 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { c } } = 2 4 . 1 4 + \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - 2 0 } { 1 . 4 0 }\n$$\n\n气温在 $- 2 \\sim - 5 0 \\%$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = - ~ 1 . 4 8 ~ + { \\frac { T _ { \\mathrm { l } } } { 0 . 9 1 } }\n$$\n\n混凝');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20cfe701-0062-4936-ad2c-ee8f354387c7', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤## 3.1 试验室温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度不小于 $5 0 \\%$ 。\n\n## 3.2 应用湿布湿润试样筒内壁后立即称量，记录试样筒的质量 $m _ { 0 }$ 。再将混凝土试样装入试样筒，混凝土的装料及捣实方法如下：\n\n（1）坍落度不大于 $9 0 \\mathrm { m m }$ ，用振动台振实。将试样一次装入试样筒内，开启振动台，振动应持续到表面出浆为止，且应避免过振；使混凝土拌合物低于试样筒表面$3 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 3 \\mathrm { m m }$ ，并用抹刀抹平，抹平后立即称量并记录试样筒与试样的总质量 $m _ { \\parallel }$ ，开始计时。\n\n（2）坍落度大于 $9 0 \\mathrm { m m }$ ，用捣棒捣实。混凝土拌合物应分两层装入，每装一层混凝土拌合物，应用捣棒由边缘向中心按螺旋形均匀地插捣25次，插捣底层时捣棒应贯穿整个深度，插捣第二层时，捣棒应插透本层至下一层的表面；每一层捣完后用橡皮锤轻轻敲击容器外壁5\\~10次，直到拌合物表面插捣孔消失并不见大气泡为止；使混凝土拌合物表面低于试样筒表面 $3 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 3 \\mathrm { m m }$ ，并用抹刀抹平，抹平后立即称量并记录试样筒与试样的总质量$m _ { 1 }$ ，开始计时。\n\n## 3.3 保持试样筒水平且不振动，试验过程中除了吸水操作外，应始终盖好筒盖。\n\n## 3.4 拌合物加水拌和开始计时，从计时开始后的 $6 0 \\mathrm { { m i n } }$ 内，每 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 吸取一次试样表面渗出的水。60min后，每 $3 0 \\mathrm { { m i n } }$ 吸取一次试样表面渗出的水，直到认为不再泌水为止。为便于吸水，每次吸水前 $2 \\mathrm { { m i n } }$ ，将一片 $3 5 \\mathrm { m m }$ 厚的垫块，垫入筒底一侧使其倾斜；吸水后，恢复水平。吸出的水放入量筒中，记录每次吸水的水量并计算累计水量V，精确到1mL。当吸水累计总量用质量表述时，用 $W _ { w }$ 表示。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20d931a7-efe8-461b-94ef-6bf7c736ee55', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 6）', '大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。水泥混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路水泥混凝土路面设计规范》（JTGD40）的有关规定。\n3.7.5正交异性板钢桥面沥青混凝土铺装结构应根据桥梁纵面线形、桥梁结构受力状态、桥面系的实际情况、当地气象与环境条件、铺装材料的性能等综合研究选用。\n\n3.7.6桥面排水、桥台和支挡构造物的排水应满足现行《公路排水设计规范》（JTG/TD33）的有关规定，并应根据需要设置必要的桥面径流汇集引排系统和设施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20e8a50e-4f44-4192-b659-c9cd9676ca7e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 术语和符号（Part 1）', '2 术语和符号## 2.1术语\n\n### 2.1.1细度 fineness\n\n用规定筛网上所得筛余物的质量占试样原始质量的百分数或用比表面积来表示粉体的粗细程度。\n\n### 2.1.2凝结时间 setting time\n\n从加水开始，到水泥浆失去可塑性所需时间。\n\n### 2.1.3标准稠度用水量 normal consistency\n\n为了使水泥凝结时间、安定性等的测量具有准确的可比性，水泥浆体达到统一稠度的用水量。\n\n### 2.1.4 安定性 soundness\n\n表征水泥硬化后体积变化均匀性的物理指标，最常用测定方法有雷氏法和试饼法。雷氏法是观察由两个试针相对位移所指示的水泥标准稠度净浆体积膨胀程度。试饼法是观察水泥标准稠度净浆试饼体积膨胀程度。\n\n### 2.1.5ISO 标准砂 ISO sand\n\n用于检验水泥胶砂强度的基准物质，由粒径范围 $0 . 0 8 \\mathrm { \\sim } 0 . 5 \\mathrm { m m }$ ， $0 . 5 { \\sim } 1 . 0 \\mathrm { m m }$ ，1.0\\~2.0mm三级配石英砂组成。\n\n### 2.1.6碱含量 alkali content\n\n水泥中可溶性碱物质的含量，用 $\\mathrm { N a } _ { 2 } \\mathrm { O }$ 合计当量表达，即 $\\mathrm { N a _ { 2 } O + 0 . 6 5 8 K _ { 2 } O }$\n\n### 2.1.7泌水 bleeding\n\n水泥混凝土拌合物在静置状态下表面的渗出水现象。\n\n### 2.1.8压力泌水 pressure bleeding\n\n水泥混凝土拌合物在一定压力状态下的渗出水现象。\n\n### 2.1.9碾压混凝土 roller-compacted concrete\n\n采用碾压成型的干硬性水泥混凝土。\n\n### 2.1.10坍落度 slump\n\n锥台形状的水泥混凝土拌合物在自重作用下的下沉量。\n\n### 2.1.11 坍落扩展度 slump-flow\n\n水泥混凝土拌合物坍落后扩展的直径。\n\n### 2.1.12自密实混凝土 self-compacting concrete\n\n具有高流动度、不离析、均匀性和稳定性，浇筑时依靠其自重流动，无须振捣而达到密实的水泥混凝土。\n\n### 2.1.13扩展时间（ $\\bf { \\dot { T } } _ { 5 0 0 }$ ）slump-flow time ( $\\bf ( T _ { 5 0 0 } )$\n\n用坍落度筒测量水泥混凝土拌合物坍落度时，自坍落度筒提起开始计时至坍落扩展度达到 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 的时间（s）。\n\n### 2.1.14J环扩展度Jring flow\n\nJ环扩展度试验中，混凝土拌合物穿过钢筋停止流动后，扩展面的最大直径与最大直径呈垂直方向的直径的平均值。\n\n### 2.1.15V形漏斗试验Vfunnel test\n\n采用V 形漏斗，检验自密实混凝土抗离析性能的一种试验方法。将混凝土拌合物装满V 形漏斗，从开启出料口底盖开始计时，记录拌合物全部流出出料口所用的时间（s）。\n\n### 2.1.16振动出浆量 slurry output by vibration\n\n水泥混凝土路面滑模施工时，一定质量水泥混凝土经高频振筛析出的砂浆质量。\n\n### 2.1.17侧向膨胀量 lateral expansion\n\n表征水泥混凝土拌合物经挤压振捣后，拆除两侧模板约束时，混凝土拌合物原始尺寸的膨胀变化总量。\n\n### 2.1.18含气量 air content\n\n按规定试验方法测得的水泥混凝土拌合物单位体积所含气体的百分率。\n\n### 2.1.19体积密度 volume density\n\n材料在包含实体积、开口和密闭孔隙状态下单位体积的质量。\n\n### 2.1.20 抗压强度 compressive strength\n\n立方体试件单位面积上所能承受的最大压力。\n\n### 2.1.21 抗弯拉强度 flexural strength\n\n水泥混凝土棱柱体试件在两点加载条件下，断裂时的极限应力。\n\n### 2.1.22轴心抗压强度 axialcompressive strength\n\n高度方向是截面方向边长或直径2倍的棱柱体试件或圆柱体试件，轴向单位面积所能承受的最大压力。\n\n### 2.1.23抗压弹性模量 compressive modulus of elasticity\n\n高度方向是截面方向边长或直径2倍的棱柱体试件或圆柱体试件，轴向承受一定压力时产生单位变形所需的应力。\n\n### 2.1.24抗弯拉弹性模量 flexural modulus\n\n水泥混凝土棱柱体试件承受一定弯拉应力时，产生单位变形所需的应力。\n\n### 2.1.25抗冻性 resistance to frezing and thawing\n\n水泥混凝土抵抗冻融循环的能力。\n\n### 2.1.26干燥收缩 drying shrinkage\n\n水泥混凝土因毛细孔和胶凝孔中水分蒸发与散失而引起的体积减小。\n\n### 2.1.27自收缩 auto-shrinkage\n\n与外界无水分交换条件下，水泥混凝土因胶凝材料的水化反应而引起尺寸收缩的性能。\n\n### 2.1.28混凝土线膨胀系数 concrete linear expansion coefficient\n\n表征混凝土膨胀或者收缩的程度，即单位长度的材料每 $1 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 的变化量。\n\n### 2.1.29抗渗性 resistance to hydraulic pressure\n\n水泥混凝土抵抗一定水压力的能力。\n\n### 2.1.30快速氯离子迁移系数法 test method for rapid chloride ions migration cocfficient\n\n通过测定混凝土中');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20e94803-ebaa-4a0c-b7c0-c5e597979a3c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 2）', '对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s l } }$ — 横向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$b$ 同式(61)；$t ^ { . }$ -同式(31)。\n\n##### 5．7．1．5．1．5 腹板同时采用矩形截面的横向加劲肋和纵向加劲肋时，其横向加劲肋应同时满足式（61）、式（62）和式（63）的要求。\n\n#### 5．7．1．5．2 纵向加劲肋\n\n##### 5．7．1．5．2．1 受 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，当 $\\frac { a } { b } \\leqslant 0 . 8 5$ 时,其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（64）的要求；当 $\\frac { a } { b } > 0 . 8 5$ 时,应满足式(65)的要求：\n\n$$\nI _ { s 2 } { \\geqslant } 1 . 5 b t ^ { 3 }\n$$\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 2 } \\geqslant ( 2 . 5 - 0 . 4 5 \\ \\frac { a } { b } ) ( \\frac { a } { b } ) ^ { 2 } b t ^ { 3 }\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 2 } }$ — 腹板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$a$ -腹板横向加劲肋的间距，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$b$ -同式（61)；$t$ —同式(31）。\n\n##### 5．7．1．5．2．2 受 $\\psi = 1$ 载荷（应力）的 均 匀 受 压 翼 缘 板，当 纵 向 加 劲 肋 等 间 距 布 置 时，若 $\\alpha = \\frac { a } { b } <$ $\\sqrt { 2 n ^ { 2 } \\left( 1 + n \\delta \\right) - 1 }$ ，其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（66）的要求；若 $\\alpha \\ge \\sqrt { 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\delta ) - 1 }$ ，应满足式（67）的要求：\n\n$$\n\\begin{array} { c c c } { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 2 } } { n } \\big [ 4 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 2 \\big ] - \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 4 } } { n } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\\\ { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . \\ 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { 1 } { n } \\big [ 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 1 \\big ] ^ { 2 } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\end{array} .\n$$\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 3 } }$ — 均匀受压翼缘板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$\\alpha$ 翼缘板的边长比 ,a 为翼缘板横向加劲肋的间距,b为两腹板间翼缘板的宽度；  \n$_ n$ 翼缘板被纵向加劲肋等间距分割的区格数；  \n8 单根纵向加劲肋截面面积与翼缘板截面面积之比 $\\delta = \\frac { b _ { \\mathrm { s } } t _ { \\mathrm { s } } } { b t } , b _ { \\mathrm { s } } \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } t _ { \\mathrm { s } }$ 为单根纵向加劲肋的外伸宽度和厚度， $b$ 为两腹板间翼缘板的宽度， $t$ 为翼缘板的厚度。\n\n##### 5．7．1．5．2．3 加劲肋的截面惯性矩计算：当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线进行计算；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20ebf084-1e9c-44a1-b52e-ce971ed5dc73', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路，涵洞及其他排水构造物的设计洪水频率应密切结合当地的农业排灌等具体情况确定，不作硬性规定。漫水桥虽易阻断交通， 但具有造价低和易修复的优点，在容许有限度中断交通的三、四级公路上，可以修建漫水桥。桥梁设计洪水位即为符合表3.2.9规定频率的流量相应的最高洪水位。当以暴雨径流计算设计流量时，其频率需符合表3.2.9的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20ecd8bc-2254-4228-b49c-6f64367ffb51', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8.5承受次弯矩的桁架杆件', '8.5承受次弯矩的桁架杆件## 8.5.1 除本标准第5.1.5条第3款规定的结构外，杆件截面为$_ \\mathrm { H }$ 形或箱形的桁架，应计算节点刚性引起的弯矩。在轴力和弯矩共同作用下，杆件端部截面的强度计算可考虑塑性应力重分布，按本标准第8.5.2条计算，杆件的稳定计算应按本标准第8.2 节压弯构件的规定进行。\n\n## 8.5.2 只承受节点荷载的杆件截面为H形或箱形的桁架，当节点具有刚性连接的特征时，应按刚接桁架计算杆件次弯矩，拉杆和板件宽厚比满足本标准表3.5.1压弯构件 S2 级要求的压杆，截面强度宜按下列公式计算：\n\n$ \\varepsilon { = } \\frac { M A } { N W } { \\ll } 0 . 2$ 时：\n\n$$\n\\frac { N } { A } \\leqslant f\n$$\n\n当 $\\varepsilon > 0 , 2$ 时：\n\n$$\n\\frac { N } { A } + \\alpha \\frac { M } { W _ { \\mathrm { p } } } \\leqslant \\beta f\n$$\n\n式中：W、 $W _ { \\mathfrak { p } }$ 分别为弹性截面模量和塑性截面模量$\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；\n\n$M ^ { }$ —为杆件在节点处的次弯矩 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；$\\alpha , \\beta$ -系数，应按表8.5.2的规定采用。\n\n### 表8.5.2 系数 $\\pmb { \\alpha }$ 和 $\\pmb { \\beta }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20f60328-c21d-45d9-a6c5-9b29753ecb1c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.10.3 无黏结预应力筋的铺放和安装应符合下列规定', '7.10.3 无黏结预应力筋的铺放和安装应符合下列规定：1 铺放前应检查其规格、数量及是否有破损，并应在逐根确认其端部组装配件可靠无误后，方可铺放。\n\n2 安装时应按设计规定的位置，采用定位钢筋控制定位，并应保持其顺直、牢固，浇筑混凝土时不应出现移位和变形。\n\n3 当与其他构件位置有矛盾时，不应将无黏结预应力筋垂直位置抬高或降低。\n\n4 当集束配置多根无黏结预应力筋时，应保持平行走向，宜适当增加分丝器，防止其相互扭绞。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('20faec3d-92ff-444c-afa3-214dfc279ba0', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.9 爆破作业6.9 爆破作业', '6.9 爆破作业6.9 爆破作业## 6.9.1 爆破作业应符合 GB 6722 的规定。6.9.1 爆破作业应符合GB 6722的规定。\n\n## 6.9.2 爆破作业应设置警戒区,配备警戒人员,起爆前应撤出人员并按规定发出声、光等警示信号。6.9.2 爆破作业应设置警戒区，配备警戒人员，起爆前应撤出人员并按规定发出声、光等警示信号。  \n应使用警戒隔离绳、活动式警戒隔离栏、安全标志等对警戒区进行标识。应使用警戒隔离绳、活动式警戒隔离栏、安全标志等对警戒区进行标识。\n\n## 6.9.3 露天爆破作业时,应建立避炮掩体,避炮掩体应设在冲击波危险范围之外。 松软岩土或砂矿床6.9.3 露天爆破作业时，应建立避炮掩体，避炮掩体应设在冲击波危险范围之外。松软岩土或砂矿床爆破后 应对空穴 陷坑进行安全检查 确认无塌陷危险后 方可解除警戒爆破后，应对空穴、陷坑进行安全检查，确认无塌陷危险后，方可解除警戒。\n\n## 6.9.4 地下爆破可能引起地面塌陷和山坡滚石时,应在地面塌陷区和滚石区设置警戒区。6.9.4 地下爆破可能引起地面塌陷和山坡滚石时，应在地面塌陷区和滚石区设置警戒区。\n\n## 6.9.5 爆破影响范围内的既有建(构)筑物和设施以及不能撤离的施工机具等应设可靠的防护设施。6.9.5 爆破影响范围内的既有建(构)筑物和设施以及不能撤离的施工机具等应设可靠的防护设施。\n\n## 6.9.6 爆破区域附近有建 构 筑物 养殖区 野生水生物需要保护时 应针对爆破飞石 水中冲击波6.9.6 爆破区域附近有建(构)筑物、养殖区、野生水生物需要保护时，应针对爆破飞石、水中冲击波动水压力 爆破振动和涌浪等水下爆破有害效应制定有效的安全保护措施(动水压力)、爆破振动和涌浪等水下爆破有害效应制定有效的安全保护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2102748b-7c89-49c5-8e82-afbba9e0fcec', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '1 总 则', '1 总 则1.0.1 本次修订根据多年来的工程经验和研究成果，同时总结《钢结构设计规范》GB50017－2003（以下简称原规范）的应用情况和存在的问题，对部分内容进行了补充和调整，使钢结构规范从构件规范成为真正的结构标准，切实指导设计人员的钢结构设计，并为合理的钢结构规范体系的完善奠定基础。本次修订调整较大，增加了结构分析与稳定性设计、加劲钢板剪力墙、钢管混凝土柱及节点、钢结构抗震性能化设计等方面内容，引入了Q345GJ、Q460等钢材，补充完善了材料及材料选用、各种钢结构构件及节点的承载力极限设计方法、弯矩调幅设计法、钢结构防护等方面内容。\n\n本次修订力求实现房屋、铁路、公路、港口和水利水电工程钢结构共性技术问题、设计方法的统一。\n\n1.0.3 对有特殊设计要求(如抗震设防要求、防火设计要求等)和在特殊情况下的钢结构（如高耸结构、板壳结构、特殊构筑物以及受高温、高压或强烈侵蚀作用的结构）尚应符合国家现行有关专门规范和标准的规定。当进行构件的强度和稳定性及节点的强度计算时，除钢管连接节点外，由冷弯成型钢材制作的构件及其连接尚应符合相关标准规范的规定。另外，本标准与相关的标准规范间有一定的分工和衔接，执行时尚应符合相关标准规范的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21068cf1-5676-43d9-8e27-62cc52ab536d', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故简介', '一、事故简介1989年6月，某机器制造厂机加工车间，一台定柱悬臂起重机起升机构电动葫芦由于起升限位机能失效，造成起升钢丝绳破断吊载失落而砸伤机加工设备的一起事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2107ef70-f9bc-4b66-8a9d-15f0f2a9385d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：所谓“双肋合龙松索成拱”，即当第一根拱肋合龙并校正拱轴线、楔紧拱肋接头缝后，稍松扣索和起重索，压紧接头缝，但不卸掉扣索和起重索，待第二根拱肋合龙，两根拱肋所有纵、横向接头都可靠连接并拉好风缆后，再同时松卸两根拱肋的扣索和起重索。\n\n## 19.4.6拱肋安装时，各段拱肋的高程和线形应根据施工控制的要求确定，且宜从拱脚段开始，依次向拱顶分段吊装就位。扣索的扣挂应稳妥可靠，应使拱肋断面不产生扭斜，且各段拱肋的上端头均应通过扣索的调整使其略高于设计高程。多跨拱桥安装时，应根据桥墩承受不平衡水平推力的能力，经计算确定相邻孔拱肋的安装顺序。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2114886f-e17f-4519-8ae1-d166e8656bdd', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0522—2005 水泥混凝土拌合物稠度试验方法', 'T0522—2005 水泥混凝土拌合物稠度试验方法 (坍落度仪法）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('211fd5ef-5bda-48ef-be0e-9d32e6344037', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第六十八条', '第六十八条应当先履行债务的当事人，有确切证据证明对方有下列情形之一的，可以中止履行：\n\n（一）经营状况严重恶化；\n\n（二）转移财产、抽逃资金，以逃避债务；\n\n（三）丧失商业信誉；\n\n（四）有丧失或者可能丧失履行债务能力的其他情形。\n\n当事人没有确切证据中止履行的，应当承担违约责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2122e21d-7ceb-4a13-8aac-226e1a8f6f73', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '本规范用词说明', '本规范用词说明1 为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：\n\n1)表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；2)表示严格，在正常情况下均应这样做的：\n\n正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；\n\n3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：\n\n正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；\n\n4)表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。\n\n2 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合的规定”或“应按执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('213323cb-a565-4916-b94a-824c509cfccd', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', 'E.13使用特性代号\"T14\"的焊丝', 'E.13使用特性代号\"T14\"的焊丝此类焊丝是自保护型,采用直流正接，熔滴过渡为平稳的喷射过渡。通常用于单道焊。渣系的设计使此类焊丝适用于全位置焊接并具有很高的焊接速度，用于厚度不超过 $4 . 8 \\ \\mathrm { m m }$ 的板材焊接，常用于镀\n\n锌,镀铝或其他涂层钢。因此类焊丝对母材硬化影响很敏感,通常不推荐用于下列情况：\n\na）母材厚度超过 $5 \\textrm { m m }$ 的T型或搭接接头；  \nb）母材厚度超过 $6 \\ \\mathrm { m m }$ 的对接、端接或角接接头。  \n焊丝制造商应给出明确的推荐。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2134ef97-6551-40a2-879e-cc42140c578a', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '起重机械安全规程', '起重机械安全规程');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21364554-1633-41d9-9dba-e9759a13a647', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 3）', 'big [ 4 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 2 \\big ] - \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 4 } } { n } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\\\ { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . \\ 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { 1 } { n } \\big [ 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 1 \\big ] ^ { 2 } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\end{array} .\n$$\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 3 } }$ — 均匀受压翼缘板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$\\alpha$ 翼缘板的边长比 ,a 为翼缘板横向加劲肋的间距,b为两腹板间翼缘板的宽度；  \n$_ n$ 翼缘板被纵向加劲肋等间距分割的区格数；  \n8 单根纵向加劲肋截面面积与翼缘板截面面积之比 $\\delta = \\frac { b _ { \\mathrm { s } } t _ { \\mathrm { s } } } { b t } , b _ { \\mathrm { s } } \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } t _ { \\mathrm { s } }$ 为单根纵向加劲肋的外伸宽度和厚度， $b$ 为两腹板间翼缘板的宽度， $t$ 为翼缘板的厚度。\n\n##### 5．7．1．5．2．3 加劲肋的截面惯性矩计算：当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线进行计算；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力\n\n圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力按式（68）计算：犈\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } = 0 . 2 ~ \\frac { E t } { R }\n$$\n\n……（68）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力（已考虑圆柱壳直径制造误差不超过 $t / 2 )$ ），单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$E$ 同式(51)；$t ^ { . }$ 圆柱壳体的壁厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$R$ ——圆柱壳体的中面半径，单位为毫米( $\\mathrm { ( m m ) }$   \n当按式（68）算得的临界应力超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）进行折减。\n\n#### 5．7．2．2 受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性计算\n\n受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性按式（69）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { A } { + } \\frac { M } { W } { \\leqslant } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } } { n }\n$$\n\n……（69）\n\n式中：\n\n$N \\cdot$ —见式(50)；$A$ -圆柱有效壳壁的截面面积(壳体上有孔洞者则按净截面面积计算),单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$M -$ 弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ；  \nW 圆柱壳体的截面抗弯模量(壳体上有孔洞者则按净截面抗弯模量计算)，单位为立方毫米$\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 同式（68）；$n$ 同式（59）。\n\n#### 5．7．2．3 加劲环\n\n圆柱壳两端应设置加劲环或设置起相应作用的结构件；当壳体长度大于犚 犐 $1 0 ~ R$ 时，还需设置中间加劲环，其间距不大于 $1 0 ~ R$ 。加劲环的截面惯性矩 $I _ { \\mathrm { s 4 } }$ 应满足式（70）的要求：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 4 } } { \\geq } \\frac { R t ^ { 3 } } { 2 } \\sqrt { \\frac { R } { t } }\n$$\n\n……（70）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 4 } }$ — 圆柱壳体加劲环的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$R$ -同式（68)；$t$ 同式(68）。\n\n当加劲');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2137436c-8584-4719-ad60-e81e10006ad7', '107《建筑工程施工现场标志设置技术规程》（JGJ348-2014）.md', '4安全标志', '4安全标志## 4.1禁止标志\n\n4.1.1禁止标志的基本形状(图4．1．1)应为带斜杠的圆边框，文字辅写框应在其正下方。禁止标志的颜色应为白底、红圈、红斜杠、黑图形符号；文字辅助标志应为红底白字。\n\n  \n图4.1.1 禁止标志的基本形式\n\n4.1.2 禁止标志的基本尺寸宜根据最大设置观察点的距离确定，并宜符合表4.1.2的规定。\n\n### 表4.1.2禁止标志尺寸与最大观察距离的关系\n\n\n\n\n\n续表4.1.2   \n\n\n\n\n\n4.1.3建筑工程施工现场禁止标志的名称、图形符号、设置范围和地点应符合表4.1.3的规定。\n\n### 表4.1.3禁止标志  \n\n\n\n\n\n续表4.1.3   \n\n\n\n\n\n续表4.1.3   \n\n\n\n\n\n续表4.1.3   \n\n\n\n\n\n续表4.1.3   \n\n\n\n\n\n续表4.1.3   \n\n\n\n\n\n续表4.1.3   \n\n\n\n\n\n续表4.1.3   \n\n\n\n\n\n## 4.2警告标志\n\n4.2.1警告标志的基本形状(图4．2．1)应为等边三角形，顶角朝上，文字辅助标志应在其正下方。其颤色应为黄底、黑边、黑图形符号；文字i标志应为白底黑字。\n\n  \n图4.2.1 警告标志的基本形式\n\n4.2.2警告标志的基本尺寸宜根据最大观察距离确定，并应符合表4.2.2的规定。\n\n### 表4.2.2警告标志尺寸与最大观察距离的关系  \n\n\n\n\n\n4.2.3建筑工程施工现场警告标志的名称、图形符号、设置范\n\n围和地点应符合表4.2.3的规定。\n\n### 表4.2.3警告标志  \n\n\n\n\n\n续表4.2.3   \n\n\n\n\n\n续表4.2.3   \n\n\n\n\n\n续表4.2.3   \n\n\n\n\n\n续表4.2.3   \n\n\n\n\n\n续表4.2.3   \n\n\n\n\n\n续表4.2.3   \n\n\n<<<HTBL|6a15cd9b8044fbfb1f01fbf10c3d707|END>>>\n\n\n## 4.3指令标志\n\n4.3.1指令标志的基本形状(图4.3．1)应为圆形，文字辅助标志应在其正下方。其颜色应为蓝底、白图形符号；文字辅助标志应为蓝底白字。\n\n  \n图4.3.1 指令标志的基本形式\n\n4.3.2指令标志的基本尺寸宜根据最大观察距离确定，并应符合表4.3.2的规定。\n\n### 表4.3.2指令标志尺寸与最大观察距离的关系  \n\n\n\n\n\n4.3.3建筑工程施工现场指令标志的名称、图形符号、设置范围和地点应符合表4．3．3的规定。\n\n### 表4.3.3指令标志  \n\n\n\n\n\n续表4.3.3   \n\n\n\n\n\n续表4.3.3   \n\n\n\n\n\n续表4.3.3   \n\n\n\n\n\n## 4.4提示标志\n\n4.4.1提示标志的基本形状(图4.4．1)应为正方形，文字辅助标志应在其正下方。其颜色应为绿底、白图案、白字；文字辅助标志应为绿底白字。\n\n4.4.2 提示标志的基本尺寸宜根据最大观察距离确定，并应符合表4.4.2的规定。\n\n  \n图4.4.1 提示标志的基本形式\n表4.4.2提示标志尺寸与最大观察距离的关系  \n\n\n\n\n\n### 4.4.3建筑工程施工现场提示标志的名称、图形符号、设置范围和地点应符合表1.1.3的规定。\n\n表4.4.3提示标志  \n\n\n\n\n\n续表4.4.3   \n\n\n\n\n\n### 4.4.4提示标志指示目标的位置时应加方向辅助标志，并应按实际需要指示方向。辅助标志应放在图形标的相应方向（图1.1.1).\n\n  \n图4.4.4辅助标志应用方向示例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('213c1ba8-7332-46f7-8d07-c56db2799ad9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 3）', ' 计算疲劳强度时的焊缝许用应力见5.8.5。b 焊缝质量分级按GB/T 19418 的规定。c表中[]为母材的基本许用应力，见表 22。d 施工条件较差的焊缝或受横向载荷的焊缝,表中焊缝许用应力宜适当降低。</td></tr></table>\n\n\n#### 5．3．2．3．2 铆钉、螺栓、销轴连接的许用应力\n\n##### 5．3．2．3．2．1 铆钉连接的许用应力\n\n铆钉分剪切铆钉（单剪、双剪或复剪），拉力铆钉和拉剪组合铆钉。\n\n铆钉在承受拉剪组合应力时应分别计算剪切应力和拉伸应力，计算值应分别小于对应的许用应力。  \n主要承载构件使用铆钉连接时，应避免铆钉受拉。  \n在连接中沿同一受力方向至少排列两个以上铆钉。  \n铆钉连接的许用应力见表24。\n\n单位为牛每平方毫米a Ⅰ类孔有：\n表 24 铆钉连接的许用应力（Ⅰ类孔犪）  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>应力种类</td><td rowspan=1 colspan=1>铆钉许用应力b,d</td><td rowspan=1 colspan=1>被连接构件承压许用应力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>单剪</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6[a]</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5 [a]</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>双剪、复剪</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8[a]</td><td rowspan=1 colspan=1>2[a]</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>拉伸</td><td rowspan=1 colspan=1>0.2[a]</td><td rowspan=1 colspan=1>一</td></tr></table>\n\n\n—在装配好的结构件上按设计孔径钻成的孔；—在单个零件和结构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；—在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孔。b 工地安装的连接铆钉，其许用应力宜适当降低。c ［］为铆钉或构件相应钢材的基本许用应力，见表22。d 当为埋头或半埋头铆钉时，表中数值乘以0．8予以降低。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21415c7d-430e-4bab-a561-d43b7b94c90f', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故原因', '三、事故原因## 1.直接原因\n\n吊载的吊装绳从吊钩钩口脱出，造成吊装件大型法兰盘倾倒。\n\n2.间接原因\n\n1）起重设备已很陈旧，吊钩钩口中的磨损已很严重，远远超过了磨损量 $1 0 \\%$ 的报废标准，吊钩开口度也远远超过了 $1 5 \\%$ 的报废标准，这样更容易发生脱钩事故。\n\n2）车工甲违反安全操作规程，在吊运工件落地时未点动缓慢下降落地，而是直接下降落地造成脱钩。\n\n3）吊钩没有防脱钩保护装置。\n\n4）地面跟随式起重机操作方式隐藏危险。\n\n## 3.主要原因\n\n起重机吊钩没有防脱钩的安全装置，吊钩磨损很严重，操作失误，使吊载的吊装绳从吊钩钩口脱出，造成吊装件大型法兰盘倾倒。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('214745d1-ed96-4652-9116-50c2ed6b048d', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '(规范性)(规范性)安全防护设施的设计验算安全防护设施的设计验算（Part 4）', '条件  \n[8] [8] GB 50009 建筑结构荷载规范GB 50009 建筑结构荷载规范  \n[9] [9] GB / T 50113—2019 滑动模板工程技术标准GB/T 50113—2019 滑动模板工程技术标准  \n[10] [10] GB 50201—2012 土方与爆破工程施工及验收规范GB 50201—2012 土方与爆破工程施工及验收规范  \n[11] [11] GB 50268—2008 给水排水管道工程施工及验收规范GB 50268—2008 给水排水管道工程施工及验收规范  \n[12] [12] GB 50330—2013 建筑边坡工程技术规范GB 50330—2013 建筑边坡工程技术规范  \n[13] [13] GB 50424—2015 油气输送管道穿越工程施工规范GB 50424—2015 油气输送管道穿越工程施工规范  \n[14] [14] GB / T 50484—2019 石油化工建设工程施工安全技术标准GB/T 50484—2019 石油化工建设工程施工安全技术标准  \n[15] [15] GB 50666—2011 混凝土结构工程施工规范GB 50666—2011 混凝土结构工程施工规范  \n[16] [16] GB 50734—2012 冶金工业建设钻探技术规范GB 50734—2012 冶金工业建设钻探技术规范  \n[17] [17] GB 50755—2012 钢结构工程施工规范GB 50755—2012钢结构工程施工规范  \n[18] [18] GB 50771—2012 有色金属采矿设计规范GB 50771—2012有色金属采矿设计规范  \n[19] [19] GB / T 50905—2014 建筑工程绿色施工规范GB/T 50905—2014 建筑工程绿色施工规范\n这些内容属于参考文献，根据规则二应删除，处理后无正文内容：\n\n（注：实际输出为空，因所有内容均为非正文参考文献）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21483640-ed00-41d2-b8ef-06ae12db937a', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 2）', '沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建漫水桥和过水路面。漫水桥和过水路面的设计洪水频率，应根据容许阻断交通的时间长短和对上下游农田、城\n\n镇、村庄的影响以及泥沙淤塞桥孔、上游河床的淤高等因素确定。\n\n表3.2.9 桥涵设计洪水频率  \n\n\n\n\n\n## 3.3 桥涵孔径\n\n### 3.3.1 桥涵孔径的设计必须保证设计洪水以内的各级洪水及流冰、泥石流、漂流物等安全通过，并应考虑壅水、冲刷对上下游的影响，确保桥涵附近路堤的稳定。\n\n桥涵孔径的设计应考虑桥位上下游已建或拟建桥涵和水工建筑物的状况及其对河床演变的影响。\n\n桥涵孔径设计尚应注意河床地形，不宜过分压缩河道、改变水流的天然状态。\n\n### 3.3.2 小桥、涵洞的孔径，应根据设计洪水流量、河床地质、河床和锥坡加固形式等条件确定，并应符合下列规定：\n\n1 当缺少水文资料时，可根据现场调 的多年洪水痕迹、泛滥范围和既有桥涵验 算小桥、涵洞的孔径。\n\n2 当小桥、涵洞的上游条件许可积水时 依暴雨径流计算的流量可考虑减少，但减少的流量不宜大于总流量的1/4。\n\n### 3.3.3 特大、大、中桥的孔径布置应按设计洪水流量和桥位河段的特性进行设计计算，并对孔径大小、结构形式、墩台基础埋置深度、桥头引道及调治构造物的布置等进行综合比较。\n\n### 3.3.4 计算桥下冲刷时，应考虑桥孔压缩后设计洪水过水断面所产生的桥下一般冲刷、墩台阻水引起的局部冲刷、河床自然演变冲刷以及调治构造物和桥位其他冲刷因素的影响。\n\n### 3.3.5 桥梁全长应按下列规定计算：\n\n1 有桥台的桥梁为两岸桥台侧墙或八字墙尾端间的距离。\n\n2 无桥台的桥梁为桥面系长度。\n\n### 3.3.6 桥涵跨径在 $5 0 \\mathrm { m }$ 及以下时，宜采用标准化跨径。采用标准化跨径的桥涵宜采用装配式结构及机械化、工厂化施工。桥涵标准化跨径规定如下： $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 、1. $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 、 $2 . 0 \\mathrm { m }$ $2 . 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 . 0 \\mathrm { m }$ 、 $4 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $5 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $6 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $8 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 3 \\mathrm { m }$ 、 $1 6 \\mathrm m$ 、$2 0 \\mathrm { m }$ 、 $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 0 \\mathrm { m }$ 、 $3 5 \\mathrm { m }$ 、 $4 0 \\mathrm m$ 、 $4 5 \\mathrm { m }$ 、 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.4 桥涵净空\n\n### 3.4.1 桥涵净空应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中的公路建筑限界规定，并应符合下列规定：\n\n1 确定桥面净宽时，应首先考虑与桥梁相连的公路路段的路基宽度，保持桥面净宽与路基宽度相同。\n\n2 多车道公路上的特大桥为整体式上部结构时，中央分隔带宽度应根据所采用的护栏形式确定，路肩宽度经论证后可采用现行《公路工程技术标准》（JTGB01）有关规定的“最小值”。\n3高速公路和作为干线功能的一级公路上特大桥的右侧路肩宽度小于 $2 . 5 0 \\mathrm { m }$ 且桥长超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { m }$ 时，宜设置紧急停车带和过渡段， 紧急停车带宽度包括路肩在内应为$3 . 5 0 \\mathrm { n }$ ，有效长度不应小于 $4 0 \\mathrm { m }$ ，间距不宜大于 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n4桥上设置的各种安全设施及标志等不得侵人桥涵净空限界。\n\n### 3.4.2桥面人行道、自行车道和拦护设施的布置应符合下列规定：\n\n1高速公路上的桥梁不宜设人行道。 二、三、四级公路上桥梁的桥上人行道和自行车道的设置，应根据需要而定，并应与前后路线布置协调。人行道、自行车道与行车道之间，应设护栏或路缘石等分隔设施。一个自行车道的宽度应为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；当单独设置自行车道时，不宜小于两个自行车道的宽度。人行道的宽度宜为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 时，按 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的级差增加。漫水桥和过水路面可不设人行道\n\n2通行拖拉机或畜力车为主的慢行道，其宽度应根据当地行驶拖拉机或畜力车车型及交通量而定；当沿桥梁一侧设置时，不应小于双向行驶要求的宽度。\n\n3桥梁护栏设置应符合现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）的相关规定。\n\n4路缘石高度可取用 $0 . 2 5 \\sim 0 . 3 5 \\mathrm { m }$ 。当跨越急流、大河、深谷、重要道路、铁路、主要航道，或桥面常有积雪、结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。\n\n2通航或流放木筏的河流，桥下净空应符合通航标准或流放木筏的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21581298-b792-4ced-ac7b-da6ed819b8be', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '8 延性构造细节设计', '8 延性构造细节设计## 8.1一般规定\n\n### 8.1.1本章适用于采用延性抗震设计的常规桥梁的构造细节设计。\n\n## 8.2墩柱构造细节设计\n\n### 8.2.1对抗震设防烈度为VII度及VI度以上地区的常规桥梁，墩柱潜在塑性铰区域加密箍筋的配置，应符合下列要求：\n\n1加密区的长度不应小于等效塑性铰长度 $L _ { \\mathrm { p } }$ 或弯曲方向截面尺寸的1.5倍或墩柱上弯矩超过最大弯矩 $7 5 \\%$ 的范围；当墩柱的高度与横截面短边宽度之比小于2.5 时,箍筋加密区的长度应取墩柱全高。对于桩基直径与桥墩直径相同的桩柱式桥墩，箍筋加密区应延伸至桩位处最大冲刷线以下3倍桩径处。\n\n2加密区箍筋沿墩高纵向最大间距不应大于 $1 0 \\mathrm { { c m } }$ 或 $6 d _ { \\mathrm { s } }$ 或 $b / 4$ （其中 $d _ { \\mathrm { { s } } }$ 为墩柱纵向钢筋的直径, $b$ 为墩柱横截面的短边宽度）。\n\n3箍筋的直径不应小于 $1 0 \\mathrm { m m }$\n\n4螺旋式箍筋接头应采用对接，矩形箍筋端部应有 $1 3 5 ^ { \\circ }$ 弯钩，弯钩伸入核心混凝 土内的长度应大于6倍箍筋直径，且不小于 $1 0 \\mathrm { { c m } }$ 。\n\n5加密区箍筋肢距不宜大于 $2 5 \\mathrm { c m }$ ；截面宽度内采用拉结筋时，其至少一端采用$1 3 5 ^ { \\circ }$ 弯钩，弯钩伸入核心混凝土内的长度应大于6倍箍筋直径，且不小于 $1 0 \\mathrm { { c m } }$ 。\n\n6塑性铰加密区域配置的箍筋应延续到盖梁和承台内，延伸到盖梁和承台的距离应按施工允许的最大距离确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21582d9f-bfa8-4c39-ae8f-3c3290a91bb9', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第 493 号', '第 493 号《生产安全事故报告和调查处理条例》已经2007 年 3月 28日国务院第 172 次常务会议通过，现予公布，自 2007年 6 月 1 日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('215a1fe0-fc3c-4df0-974a-d6d2498699aa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）电动机的发热校验', '（规范性附录）电动机的发热校验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('215e628c-449f-4d9a-86ea-067b88830fa5', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 绝热温升测定仪：应符合现行《混凝土热物理参数测定仪》（JG/T329）的规定，原理如图T0539-1所示。该测定仪器由绝热养护箱和控制记录仪两部分组成，温度控制记录仪的测量范围应为 $0 { \\sim } 1 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，分度值 $0 . 0 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ ；试验容器宜采用钢板制成，顶盖宜具有橡胶密封圈，容器尺寸应大于粗集料最大粒径的3倍。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('216be26a-bf0a-4fbd-a84f-c1708c33c58c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '15.3 桥台', '15.3 桥台## 15.3.1 桥台在施工前应在基础顶面测量放样出台身的纵横向轴线和内外轮廓线，其平面位置应准确。当台身较长需要设置沉降缝时，应在施工前确定其设置位置。\n\n### 条文说明：\n\n规定沉降缝“应在施工前确定其设置位置”，是为杜绝随意设置的错误做法。\n\n## 15.3.2 桥台后背的回填除应符合本节的规定外，尚应符合本规范第 16.5 节的规定。\n\n## 15.3.3 重力式桥台的施工应符合下列规定：\n\n1 混凝土或钢筋混凝土台身宜一次连续浇筑完成，当台身较长或截面积过大，一次连续浇筑完成难以保证混凝土质量时，可分段或分层浇筑。分段浇筑时，其接缝宜设置在沉降缝处；分层浇筑时应采取有效措施控制接缝的外观质量，防止产生\n\n过大的层间错台。\n\n2 采用片石混凝土浇筑圬工台身时，应选用无裂纹、无夹层、未煅烧过并具有抗冻性的石块，片石混凝土的施工要求应符合本规范第16.7节的规定。\n\n3 采用石料砌筑圬工台身时，其施工要求应符合本规范第 16.3 节的规定。\n\n4 翼墙、八字墙施工时，其顶面坡度的变化应与台后边坡的坡度相适应。\n\n5 桥台后背与回填土接触面的防水处理应符合设计规定。\n\n## 15.3.4 肋板式埋置式桥台施工时，肋板的斜面方向应符合设计规定的方向，避免反置。柱式和肋板式等埋置式桥台施工完成后的填土要求均应符合本规范第 16.5节的规定，台前溜坡的坡度及其坡面防护应符合设计的规定。\n\n## 15.3.5 薄壁轻型桥台施工时，对混凝土的浇筑应采取有效措施，保证其浇筑质量。施工完成后台背的填土要求除应符合本规范第16.5节的规定外，对设置有支撑梁的，尚应在支撑梁安装完成后再填土。\n\n### 条文说明：\n\n在轻型桥台的施工中，如果支撑梁尚未安装即进行台背填土，有可能会使桥台产生推移。\n\n## 15.3.6 组合式桥台应按其各组成部分的相应要求进行施工。锚碇（拉）板式组合桥台可按本规范第 15.3.7 条的规定进行施工；挡土墙组合桥台中挡土墙的施工应符合现行《公路路基施工技术规范》（JTG/T3610）的规定；后座式组合桥台中的后座可按本规范第 15.3.3 条重力式桥台的规定进行施工，台身与后座之间的构造缝应严格按设计要求施工。\n\n## 15.3.7 加筋土桥台施工应符合下列规定：\n\n1 混凝土面板的预制施工应符合本规范第6章的规定。露于面板混凝土外面的钢拉环、钢板锚头应作防锈处理，加筋带与钢拉环的接触面应作隔离处理。筋带的强度和受力后的变形应满足设计要求，筋带应能与填料产生足够的摩擦力，接长和与面板的连接应简单。\n\n2 面板应按要求的垂度挂线安砌，安砌时单块面板可内倾 $1 / 1 0 0 { \\sim } 1 / 2 0 0$ ，作为填料压实时面板外倾的预留度。不得在未完成填土作业的面板上安砌上一层面板。\n\n3 钢带应平顺铺设于已压实整平的填料上，不得弯曲或扭曲；钢筋混凝土带可直接铺设在已压实整平的填料上或在填料上挖槽铺设；加筋带应呈扇形辐射状铺设，不宜重叠，不得卷曲或折曲，并不得与尖锐棱角的粗粒料直接接触。在与桥台立柱或肋板相互干扰时，筋带可适当避让。\n\n4 台背筋带锚固段的填筑宜采用粗粒土或改性土等填料。当填料为黏性土时，宜在面板后不小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 范围内回填砂砾材料。\n\n5 填料摊铺厚度应均匀一致，表面平整，并应设置不小于 $3 \\%$ 的横坡。当采用机械摊铺时，摊铺机械距面板应不小于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 。机械的运行方向应与筋带垂直，并不得在未覆盖填料的筋带上行驶或停车。\n\n6 台背填料应严格分层碾压，碾压时宜先轻后重，并不得使用羊足碾。压实作业应先从筋带中部开始，逐步碾压至筋带尾部，再碾压靠近面板部位，且压实机械距面板应不小于 $1 . 0 \\mathrm { m }$ 。台背填筑施工过程中应随时观测加筋土桥台的变化。\n\n## 15.3.8 对位于软土地基处的桥台，可先填筑路堤并待其沉降基本稳定后，再以反开挖的方式进行基础和台身的施工。\n\n## 15.3.9 桥台的耳墙和背墙宜在台背回填之前施工，但在后续的其他工序施工中应采取有效措施对其进行保护，防止产生碰撞、挤压等损伤。\n\n### 条文说明：\n\n桥台的耳墙和背墙施工完成后，在后续的其他工序施工中，特别是台背回填施工时，如果不采取措施对其进行保护，很容易对其产生碰撞、挤压等损伤，故规定如条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('216c1c2e-3115-4333-9b74-e439d4846f7d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 采用草袋、麻袋、玻璃纤维袋和无纺塑料袋等装土码叠而成的围堰统称为土袋围堰。对填筑土袋围堰的条件，是考虑到超过条文的规定后，施工难度增大，亦不经济。\n\n2 土袋装土过少，用袋太多，不经济；装土过多，则堆码不平稳，空隙多，易渗漏。因此，装填量在 $60\\%$ 左右时较为适宜。\n\n### 13.2.4 竹笼、木笼、铅丝笼及钢笼围堰的填筑应符合下列规定：\n\n1 水深在 $4 \\mathrm { m }$ 以内，流速较大，且能满足泄洪要求时，可筑竹笼、木笼或铅丝笼围堰；水深超过 $4 \\mathrm { m }$ 时可筑钢笼围堰。  \n2 各种笼体的制作应坚固，并应满足使用要求。围堰的层数宜根据水深、流速、基坑大小及防渗要求等因素确定；宽度宜为水深的 $1 . 0 { \\sim } 1 . 5$ 倍。  \n3 宜在堰底外围堆填土袋，防止堰底渗漏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('216e498d-b609-4595-9480-f2270c005603', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 4）', '运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n  \n图 14 车轮踏面与轨道的接触宽度\n\n##### 6．3．4．2．3 允许轮压\n\n允许轮压按式（131）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { L } } } { = } k D l C\n$$\n\n··…( 131 )\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 正常工作起重机车轮或滚轮的允许轮压，单位为牛顿（N）；\n\n$k$ —车轮或滚轮的许用比压，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ),钢质车轮或滚轮按表46选取；注：对于具有凸起承压面的轨道或车轮（滚轮），许用比压 $k$ 可增加 $10 \\%$ 。因为这能改善轮轨的接触。\n\n$D _ { - }$ —车轮或滚轮的踏面直径,单位为毫米 $\\mathrm { . m m } )$ ；l -车轮或滚轮与轨道承压面的有效接触宽度(按6.3.4.2.2.3计算),单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$C$ 计算系数：进行车轮或滚轮踏面疲劳校验时， $C { = } C _ { 1 } C _ { 2 }$ ；进行车轮或滚轮强度校验时， $C { = } C _ { \\operatorname{max} }$ ；  \n$C _ { 1 }$ — 转速系数，按表47或表48选取；  \n$C _ { 2 }$ — 车轮所在机构的工作级别系数，按表49选取；犆$C _ { \\mathrm { m a x } } { = } C _ { \\mathrm { l m a x } } C _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，取 $C _ { \\mathrm { m a x } } { = } 1 . 9$ 。\n\n##### 6．3．4．2．4 车轮或滚轮的疲劳强度校验\n\n车轮或滚轮的疲劳强度应满足式（132）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n } } { \\leqslant } P _ { \\mathrm { L } }\n$$\n\n……（132）\n\n式中：\n\nmean— 根据式（130）计算得 $P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { m e a n } \\parallel }$ ，两者之中取大者；$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 同式（131）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('217305eb-3838-45c2-a5c2-2de4b0981d32', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4结果计算', '4结果计算## 4.1 抗折强度计算，应按 $\\mathrm { T } 0 5 0 6$ 的规定进行。\n\n## 4.2 水泥胶砂抗压强度，按式（T0512-1）计算：\n\n$$\nf _ { 1 . 5 h } = \\frac { F _ { c } } { A } \\qquad \\quad \\mathrm { ~ ( ~ T ~ } 0 5 1 2 - 1 )\n$$\n\n式中： $f _ { 1 . 5 h }$ 快硬水泥胶砂抗压强度（ $\\mathrm { . M P a . }$ ）；\n\n$F _ { c }$ ——试件的破坏荷载（N）；\n\n$A$ ——试件受压面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ），即 $4 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 \\mathrm { m m }$ 抗压强度，结果计算精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n抗压强度结果为6个抗压强度测定值的算术平均值，精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。如果6个抗压强度值中有一个值超过平均值 $\\pm 1 0 \\%$ 的，应剔除后再以剩下的5个结果平均。如果5个值中再有超过平均值 $\\pm 1 0 \\%$ 的，则此组试件无效。\n\n## 4.3 推定标准养护28d龄期的水泥胶砂抗压、抗折强度：\n\n（1）采用事先通过试验建立的强度推定经验式，根据快硬水泥胶砂抗压强度试验结果，推算出标准养护28d龄期的水泥胶砂抗压强度和抗折强度。\n\n（2）进行预备试验建立强度推定经验式及推定精度校核的方法，应符合 $\\mathrm { T } 0 5 1 2$ 附录A的规定。\n\n（3）推定标准养护28d龄期的水泥胶砂抗压强度 $f _ { 2 8 }$ 和抗折强度 $f _ { b 2 8 }$ 时，所测快硬水泥胶砂强度 $f _ { 1 . 5 \\mathrm { h } }$ 的测值应在建立强度推定经验式试验所得 $f _ { 2 8 } = a + b f _ { I . S h }$ 或 $f _ { b 2 8 } = A \\bullet f _ { 1 . 5 h } ^ { B }$ 回归线的范围内，不得外推；快速试验的水泥样品，其品种、牌名需与事先建立强度推定式试验所用水泥相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('217f2134-9343-448c-8377-93e835bb288b', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百八十九条因赠与人故意或者重大过失致使赠与的财产毁损', '第一百八十九条因赠与人故意或者重大过失致使赠与的财产毁损、灭失的，赠与人应当承担损害赔偿责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('219e7674-c73d-42a7-91b7-56541c981e59', '141《低合金高强度结构钢》（GB-T1591-2018）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nGB/T222钢的成品化学成分允许偏差  \nGB/T 223.3钢铁及合金化学分析方法二安替比林甲烷磷钼酸重量法测定磷量  \nGB/T 223.9钢铁及合金铝含量的测定铬天青 S分光光度法  \nGB/T 223.11 钢铁及合金铬含量的测定可视滴定或电位滴定法  \nGB/T 223.14 钢铁及合金化学分析方法钮试剂萃取光度法测定钒含量  \nGB/T 223.17 钢铁及合金化学分析方法二安替比林甲烷光度法测定钛量  \nGB/T 223.18 钢铁及合金化学分析方法硫代硫酸钠分离-碘量法测定铜量  \nGB/T 223.23 钢铁及合金镍含量对测定丁二酮分光光度法  \nGB/T 223.26 钢铁及合金钼含量的测定硫氰酸盐分光光度法  \nGB/T 223.37 钢铁及合金化学分析方法蒸馏分离-靛酚蓝光度法测定氮量  \nGB/T223.40 钢铁及合金锯含量的测定氯磺酚 S分光光度法  \nGB/T223.60 钢铁及合金化学分析方法高氯酸脱水重量法测定硅含量  \nGB/T 223.63 钢铁及合金化学分析方法高碘酸钠(钾)光度法测定锰量  \nGB/T 223.68 钢铁及合金化学分析方法管式炉内燃烧后碘酸钾滴定法测定硫含量  \nGB/T223.69 钢铁及合金碳含量的测定管式炉内燃烧后气体容量法  \nGB/T 223.76 钢铁及合金化学分析方法火焰原子吸收光谱法测定钒量  \nGB/T 223.78 钢铁及合金化学分析方法姜黄素直接光度法测定硼含量  \nGB/T 223.79 钢铁多元素含量的测定X-射线荧光光谱法(常规法)  \nGB/T 223.84钢铁及合金钛含量的测定二安替比林甲烷分光光度法  \nGB/T228.1金属材料拉伸试验第1部分:室温试验方法  \nGB/T 229金属材料夏比摆锤冲击试验方法  \nGB/T 232金属材料弯曲试验方法  \nGB/T 247钢板和钢带包装、标志及质量证明书的一般规定  \nGB/T702热轧钢棒尺寸、外形、重量及允许偏差  \nGB/T706热轧型钢  \nGB/T709热轧钢板和钢带尺寸、外形、重量及允许偏差  \nGB/T 2101型钢验收、包装、标志及质量证明书的一般规定  \nGB/T 2975—2018钢及钢产品力学性能试验取样位置及试样制备  \nGB/T 4336碳素钢和中低合金钢多元素含量的测定火花放电原子发射光谱法（常规法  \nGB/T5313厚度方向性能钢板  \nGB/T8170数值修约规则与极限数值的表示和判定  \nGB/T11263 热轧H型钢和剖分T型钢  \nGB/T14977 热轧钢板表面质量的一般要求  \nGB/T17505 钢及钢产品交货一般技术要求  \nGB/T 20066 钢和铁化学成分测定用试样的取样和制样方法  \nGB/T 20123 钢铁总碳硫含量的测定高频感应炉燃烧后红外吸收法(常规方法)  \nGB/T 20124 钢铁氮含量的测定惰性气体熔融热导法(常规方法)  \nGB/T 20125低合金钢多元素含量的测定电感耦合等离子体原子发射光谱法  \nGB/T28300热轧棒材和盘条表面质量等级交货技术条件  \nYB/T4427热轧型钢表面质量一般要求');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21a26392-2a7f-4393-931d-98c3efea8d4d', '19《坠落防护挂点装置》（GB30862-2014）.md', '坠落防护 挂点装置', '坠落防护 挂点装置');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21a8458e-32fa-49ed-8953-00854f6acaea', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '起重机设计规范', '起重机设计规范');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21ac9af4-9346-4e33-be48-d0cebcbb7820', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百六十三条标的物在交付之前产生的孳息', '第一百六十三条标的物在交付之前产生的孳息，归出卖人所有，交付之后产生的孳息，归买受人所有。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21b3a48f-0f2c-480f-9103-253bff4dc0fd', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '附录C方向观测法度盘和测微器位置变换计算公式', '附录C方向观测法度盘和测微器位置变换计算公式C．0．1光学经纬仪、编码式测角法和增量式测角法全站仪(或电子经纬仪)在进行方向法多测回观测时，应配置度盘。\n\nC．0．2采用动态式测角系统的全站仪或电子经纬仪不需进行度盘配置。\n\nC．0．3度盘和测微器位置变换计算公式：\n\n$$\n\\sigma = \\frac { 1 8 0 ^ { \\circ } } { m } ( j - 1 ) + i ( j - 1 ) + \\frac { \\omega } { m } ( j - \\frac { 1 } { 2 } )\n$$\n\n式中 $\\sigma$ 一—度盘和测微器位置变换值 $( ^ { \\circ } \\ ^ { \\prime \\prime } )$ ；$_ { m }$ 一 测回数；$j$ —测回序号；$i \\cdot$ -度盘最小间隔分划值（光学经纬仪的 $1 ^ { \\prime \\prime }$ 级为 $4 ^ { \\prime } , 2 ^ { \\prime \\prime }$ 级为 ${ 1 0 ^ { \\prime } }$ ）；$\\omega$ -测微盘分格数(值)（光学经纬仪的 $1 ^ { \\prime \\prime }$ 级为60格； $2 ^ { \\prime \\prime }$ 级为 ${ 6 0 0 ^ { \\prime \\prime } }$ 。\n\n注：由于全站仪(电子经纬仪)没有单独的测微器、且不同厂家和不同型号的全站仪(电子经纬仪)度盘的分划格值、细分技术和细分数不同，故不做测微器配置的严格规定，对于普通工程测量项目，只要求按度数均匀配置度盘。有特殊要求的高精度项目，可根据仪器商所提供的仪器的技术参数按公式(C.0.3)进行配置，并事先编制度盘配置表。\n\nC．0．4根据公式(C．0．3)， $1 ^ { \\prime \\prime }$ 级光学经纬仪方向观测法度盘配置，应符合表C．0．4$- 1$ 的要求； $2 ^ { \\prime \\prime }$ 级光学经纬仪方向观测法度盘配置，应符合表C．0．4一2的要求。\n\n表C.0.4-11\"级光学经纬仪方向观测度盘配置表  \n\n\n\n\n\n表 C.0.4-2 ${ \\pmb 2 } ^ { \\prime \\prime }$ 级光学经纬仪方向观测度盘配置表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21b6105f-7cf5-451e-8e40-b844790d68bf', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 1）', '4.1作用分类、代表值和作用组合4.1.1公路桥涵设计采用的作用分为永久作用、可变作用、偶然作用和地震作用四类，规定于表4.1.1。\n\n表4.1.1作用分类  \n\n\n\n\n\n4.1.2公路桥涵设计时，对不同的作用应按下列规定采用不同的代表值：\n\n1永久作用的代表值为其标准值。永久作用标准值可根据统计、计算，并结合工程经验综合分析确定。\n\n2可变作用的代表值包括标准值、组合值、频遇值和准永久值。组合值、频遇值和准永久值可通过可变作用的标准值分别乘以组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 、频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 和准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 来确定。\n\n3偶然作用取其设计值作为代表值，可根据历史记载、现场观测和试验，并结合工程经验综合分析确定，也可根据有关标准的专门规定确定。\n\n4地震作用的代表值为其标准值。地震作用的标准值应根据现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）的规定确定\n\n4.1.3作用的设计值应为作用的标准值或组合值乘以相应的作用分项系数。\n\n4.1.4公路桥涵结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态、正常使用极限状态进行作用组合，均应按下列原则取其最不利组合效应进行设计：\n\n1只有在结构上可能同时出现的作用，才进行组合。当结构或结构构件需做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用组合效应进行计算。\n\n2当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组合。实际不可能同时出现的作用或同时参与组合概率很小的作用，按表4.1.4规定不考虑其参与组合。\n\n表4.1.4可变作用不同时组合表  \n\n\n\n\n\n3施工阶段的作用组合，应按计算需要及结构所处条件而定，结构上的施工人员和施工机具设备均应作为可变作用加以考虑。组合式桥梁，当把底梁作为施工支撑时，作用组合效应宜分两个阶段计算，底梁受荷为第一个阶段，组合梁受荷为第二个阶段。\n\n4多个偶然作用不同时参与组合。  \n5地震作用不与偶然作用同时参与组合。\n\n4.1.5公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，对持久设计状况和短暂设计状况应采用作用的基本组合，对偶然设计状况应采用作用的偶然组合，对地震设计状况应采用作用的地震组合，并应符合下列规定：\n\n1基本组合：永久作用设计值与可变作用设计值相组合。\n\n1）作用基本组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { 0 } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } \\gamma _ { G _ { i } } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ \\gamma _ { Q _ { 1 } } \\gamma _ { \\mathrm { L } } Q _ { 1 \\mathrm { k } } , ~ \\psi _ { \\mathrm { c } } \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\gamma _ { \\mathrm { L } j } \\gamma _ { Q _ { j } } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n或\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { \\mathrm { { 0 } } } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { d } } , ~ Q _ { \\mathrm { 1 d } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } Q _ { j \\mathrm { d } } ) ~\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { u d } }$ - 承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；\n\n$S$ （）一作用组合的效应函数；$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数，按表4.1.5-1规定的结构设计安全等级采用，按持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，公路桥涵结构设计安全等级应不低于表4.1.5-1的规定，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9，  \n$G _ { i \\mathbf { k } }$ 、 $\\gamma _ { G _ { i } }$ $G _ { i \\mathrm { d } }$ $i$ $i$ 个永的理数，表42规定采用$\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } }$ —汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） 的分项系数。采用车道荷载计算时取YQ 1.4 采用车辆荷载计算时，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { 0 } _ { 1 } } = 1 . 8$ 。当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } } = 1$ .4；对专为承受某作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取 $\\gamma _ { \\textsc { q } } = 1 . 4$ ；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载，其分项系数也取 $\\gamma _ { 0 , \\cdot } = 1 . 4$   \n$Q _ { \\textrm { l k } }$ 、 $Q _ { \\mathrm { l d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ； ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21c24d58-9da6-4730-98d1-3913e1f1d18c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犖', '附 录 犖（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21c7ef3a-f89e-40e8-8467-5c5bd7b594f8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 15）', '<tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=1>载     荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YPA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>”</td><td rowspan=1 colspan=1>6．意外停机引起的载荷，见4.2.3.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 28</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7.机构失效引起的载荷，见4.2.3.6</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 28</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 c');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21d256a7-8839-466c-b981-ecb6a0dc536b', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故结论', '三、事故结论起重机使用单位擅自拆除上升限位等安全装置，使设备存在许多严重隐患。事故单位安全管理松弛，设备带病运行而无人组织修理，留下事故隐患。甲无证驾驶，违章操作，技术不熟练，造成吊钩冲顶绷断钢丝绳，吊物坠落事故。\n\n18.2试验（见标准18.2条）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21d61e12-d924-40a6-baa8-b23e61529005', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', 'GB/T 19155-2017', 'GB/T 19155-2017a） 悬挂装置施加在建筑物上的最大载荷；  \nb) 悬挂装置固定/锚固要求；  \nc) 组装和拆卸说明；  \nd) 应给出防止不同规格组件混淆的信息；  \ne) 有关动力源和接地保护的信息；  \nf) 安装钢丝绳的说明；  \ng） 确保悬挂装置位于平台正上方的说明；  \nh) 使用前合格人员对吊篮检查的说明；  \ni) 对吊篮附近危险区域的保护措施；  \nj） 吊篮使用与维护需要的空间。\n\n### 15.2.6在擦窗机(BMU)悬挂装置上安装吊篮的平台\n吊篮供应商应确保平台施加在悬挂装置上的总悬挂载荷小于悬挂装置的极限工作载荷，并应说明：\n\na) 使用限制(如轻载/重载、作业高度、使用和非使用状态的风速与温度范围);\nb) 吊篮与其安全装置的详细说明，应添加照片、简图及文字说明；  \nc） 吊篮应用范围的大量示例，包括禁用范围和可预见的误用；  \nd) 确认吊篮符合本标准的要求；  \ne） 由GB/T15706 规定的安全功能图示。\n\n示例：因失效引起防坠落装置动作\n\n平台(TSP)工作钢丝绳断裂 → 防坠落装置起作用坠落\n\n## 15.2.7吊篮使用操作信息\n\n使用操作应包括下列内容：\n\na) 手动控制说明。  \nb) 制动方式（特别是急停）。  \nc） 指导操作者在故障、损坏和其他可能危害安全的情况下，停止工作并向管理人员汇报。  \nd) 无动力下降时如何操作的说明。  \ne) 防坠落装置动作后，指导操作者应采取的措施。  \nf) 有关平台上操作者与合格人员的通讯信息。  \ng） 如何防止平台不正常摆动。  \nh) 根据表格(故障、原因、补救措施)识别故障和采取纠正措施的说明。  \ni) 个人防护装备的使用说明。  \nj） 工作处阵风风速大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 或暴雨、大雾、风雪等恶劣天气禁止工作的信息。  \nk) 防坠落装置不可在升降状态下用于制动平台的说明。  \n1) 防坠落装置应在有效期内使用，有效标定期限不大于一年。在测试、检查和维修如需安全装置或电气保护装置暂时失效时，在完成测试、检查和维修后应立即将这些装置恢复到正常工作状态。  \nm）需要限制使用的特殊位置说明。有架空输电线场所，吊篮的任何部位与输电线的安全距离应大于 $1 0 \\textrm { m }$ ,以避免吊篮进入输电线危险区。如果安全距离受条件限制，应与有关部门协商，并采取安全防护措施后方可安装作业。  \nn） 在平台上进行电焊作业时,严禁用吊篮作电焊接线回路。平台内严禁放置氧气瓶、乙炔瓶等易燃易爆品。\n\n0）吊篮在非工作位置的停泊说明。\n\np）设计上不能消除的残余危险和操作者需要采取的安全措施：\n\n$\\bullet$ 对平台遇到障碍物有关的所有危险不能被8.3.9描述的防撞杆装置完全消除时，操作者应确保平台运行范围内无障碍物。  \n$\\bullet$ 根据8.3.5描述的超载检测装置不可以防止所有配置的平台超载时,操作者应确保平台上的载荷不超过标牌上的额定载荷。  \n$\\bullet$ 双层平台上下运行时，作业人员应位于最顶层平台。达到工作位置后,作业人员才能进入下层平台作业。\n\nq）日常检查信息。\n\n每天使用前进行下列检查：\n\n$\\bullet$ 操作者应检查操作装置、制动器、防坠落装置和急停装置等功能是否正常；  \n$\\bullet$ 应对所有动力线路、限位开关、平台结构和钢丝绳的情况进行检查；  \n$\\bullet$ 检查悬挂装置是否牢固可靠和确保配重未被卸除；  \n$\\bullet$ 确保悬挂装置位于平台拟工作位置的正上方，以避免悬挂装置的过度水平力和平台的摆动；  \n$\\bullet$ 确保平台上无雪、冰、碎屑和多余材料堆积；  \n$\\bullet$ 确保可能与平台接触的物体不要伸出立面；  \n$\\bullet$ 工作完成后,操作者应将平台移到非工作位置,切断动力并与动力源断开，以防止未授权使用。\n\nr）吊篮所有者保存包含下列内容日志的说明：\n\n$\\bullet$ 负责吊篮合格人员的姓名；  \n$\\bullet$ 吊篮操作者的姓名、单位和日期；  \n$\\bullet$ 起升机构和防坠落装置的序列号；  \n$\\bullet$ 吊篮使用小时数；  \n$\\bullet$ 钢丝绳规格；  \n$\\bullet$ 钢丝绳使用小时数；  \n$\\bullet$ 事故和处理措施的记录；  \n$\\bullet$ 定期检查的日期和结果的记录。\n\n## 15.2.8维护信息\n\n吊篮应由制造商或其他具有必要合格人员、工具和专用设备的有能力的服务机构按照手册的要求进行定期检查和维护：\n\na) 维护和修理记录应保存在日志里；  \nb) 维修人员进行工作的必要图纸和接线图；  \nc） 制造商指定的钢丝绳规格；  \nd) 应保留钢丝绳的出厂合格证书等；  \ne) 应有拆卸弹簧式电缆卷筒或收绳器的警示；  \nf) 钢丝绳和所有易损件更换标准的信息：$\\bullet$ 使用巴士合金固定的钢丝绳接头应在两年内重新制作；  \n$\\bullet$ 钢丝绳的检查和报废应符合GB/T5972的规定；  \ng） 检查超载或后备装置设置元件铅封的完整性；  \nh) 定期检查起升机构，如发生异常温升和声响，应立即停止使用；  \ni) 定期检查防坠落装置，如发生摆臂不灵活、不锁绳、锁绳角度大于 $1 4 ^ { \\circ }$ 时应立即停止使用；平台\n\n下降超速(大于 $3 0 \\ \\mathrm { m / m i n } )$ ,防坠落装置不能有效地锁住钢丝绳应立即停止使用；\n\nj) 运动或摩擦零部件磨损或损坏时，应立即更换；  \nk) 电气系统的部件和随行电缆损坏或有明显擦伤时，应立即更换；  \n1) 控制线路的电器、动力线路的接触器及零部件应保持清洁、无灰尘污染；  \nm） 应按指定使用的润滑剂对规定部位定期进行润滑；  \nn） 固定于建筑物上的锚固件应无松动，并应进行防锈处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21e45e9b-93e1-4e63-b0eb-212da0cc748d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．2 塔式起重机分级举例', '犃．2 塔式起重机分级举例按照起重机的类别和使用情况，塔式起重机整机分级举例见表 A．2。\n\n表 犃．2 塔式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21eea1c9-057d-46d6-b311-9ec4e34dff3c', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明在焊接前彻底清除待焊区域内的有害物，主要是为了保证焊接质量，避免由于污物导致焊接缺陷的可能性。因为虽然在组装前已进行了清理，但在焊接区仍有可能存在油、浮锈、水、灰尘、熔渣飞溅及焊瘤、焊根等影响焊接质量的有害物，所以在焊接前需要进行再次清除。\n\n### 7.2.4焊接前应检查并确认所使用的设备、工具和仪表状态良好，齐全可靠。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('21f8ad7e-6868-486c-a3a3-c5fa8f2ddc77', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '5 特大型沉井在下沉时，宜对沉井井壁的中心点进行高程监测（Part 1）', '5 特大型沉井在下沉时，宜对沉井井壁的中心点进行高程监测。## 条文说明：\n\n1 沉井不排水进行挖基除土，是沉井下沉的基本方法，故条文推荐优先采用。在稳定的土层中也有采用排水人工开挖下沉沉井的方法，但首先要确定是在稳定的土层中，而且需要采取必要的安全措施方能实施。\n\n### 11.4.2 沉井的接高应符合下列规定：\n\n1 接高前应将沉井的倾斜纠正到允许偏差范围内，接高各节的竖向中轴线应与前一节的中轴线相重合。2 水中沉井着床前的接高应均匀、对称地进行，并应采取措施防止沉井在悬浮状态接高过程中发生倾斜。3 对水中沉井着床后的接高，应结合沉井下沉所需要的重力确定接高的适宜高度，并不得提前将刃脚下部的土层掏空。4 陆上沉井在地面上接高时，井顶露出地面应不小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ；水中沉井在水上接高时，井顶露出水面应不小于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 11.4.3 沉井下沉到倾斜岩层上时，沉井刃脚的 2/3 以上宜嵌搁在岩层上，嵌入深度最小处宜不小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，其余未到岩层的刃脚部分，可采用袋装混凝土等填塞缺口。对刃脚以内井底岩层的倾斜面，应凿成台阶或榫槽后再清渣封底。当必须采用爆破方法清除岩层时，爆破作业应符合现行《爆破安全规程》（GB 6722）的规定。\n\n## 条文说明：\n\n沉井下沉到倾斜岩层时，需要将岩层表面尽量整平，但实际上要全部整平岩层是很难做到的，所以对于刃脚部分至少需要使刃脚周长的 2/3 以上搁在岩层上，且需要嵌入岩层一定的深度，目的是防止沉井产生滑移。\n\n### 11.5 基底检验与沉井封底\n\n#### 11.5.1 沉井下沉至设计高程后，应检验基底的地质情况是否与设计相符。不排水下沉的沉井基底面应整平，基底为岩层时，岩面残留物应清除干净，清理后的有效面积不得小于设计要求，岩面倾斜时的处理应符合本规范第 11.4.3 条的规定；排水下沉沉井的基底处理应符合本规范第 13 章的有关规定。井壁隔墙及刃脚与封底混凝土接触面处的泥污亦应清除干净。对下沉至设计高程后的沉井尚应进行沉降观测，沉降稳定且满足设计要求后方可封底。\n\n## 条文说明：\n\n清理后基底的有效面积是指沉井底面积扣除在刃脚下一定宽度不可能完全清理干净的面积。\n\n#### 11.5.2 沉井基底检验合格及沉降稳定后，应及时封底。不排水下沉的沉井应采用水下混凝土进行封底；对排水下沉的沉井，基底渗水的上升速度不大于 $6 \\mathrm { { m m } / \\mathrm { { m i n } } }$ 时，可按本规范第 6 章普通混凝土的浇筑方法进行封底，但应设置引流排水设施，及时排除明水，且应采取可靠措施使混凝土强度在达到 5MPa 前不受到压力水的作用；渗水上升速度大于上述规定时，宜采用水下混凝土进行封底。沉井的封底设计为水下压浆混凝土时，应按设计要求施工。\n\n## 条文说明：\n\n本条规定沉井封底时若渗水量上升速度不大于 6mm/min 时，可按一般无水浇筑混凝土的方法进行封底，这是因为渗水量不大，浇筑混凝土的上升速度可以堵住渗水上升的水头压力。\n\n#### 11.5.3 沉井的水下混凝土封底宜全断面一次连续灌注完成；对特大型沉井，可划分区域进行封底，但任一区域的封底工作应一次连续灌注完成。\n\n#### 11.5.4 采用刚性导管法进行水下混凝土封底时，应符合下列规定：\n\n1 封底混凝土的原材料、配合比等可按钻孔灌注桩水下混凝土的相关规定执行。每根导管开始灌注时所用的混凝土坍落度宜采用下限，首批混凝土需要数量应通过计算确定。\n\n2 灌注封底水下混凝土时，需要的导管间隔及根数，应根据导管作用半径及封底面积确定。采用多根导管灌注时，其灌注的顺序应进行专门设计，并应采取有效措施防止发生混凝土夹层；若同时灌注，当基底不平时，应逐步使混凝土保持大致相同的高程。\n\n3 在灌注过程中，导管应随混凝土面升高而逐步提升，导管的埋深宜与导管内混凝土下落深度相适应，且宜不小于表 11.5.4-1 的规定；采用多根导管灌注时，导管的埋深宜不小于表 11.5.4-2 的规定。同时应根据混凝土的堆高和扩展情况，调整坍落度和导管埋深，使每盘混凝土灌注后形成适宜的堆高和不陡于1:5的流动坡度。抽拔导管时应防止导管进水。\n\n4 水下混凝土面的最终灌注高度，应比设计值高出 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 以上。\n\n表 11.5.4-1 不同灌注深度导管的最小埋深  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>灌注深度（m)</td><td rowspan=1 colspan=1>≤10</td><td rowspan=1 colspan=1>11~15</td><td rowspan=1 colspan=1>16~20</td><td rowspan=1 colspan=1>&gt;20</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>导管最小埋深（m)</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6~0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5</td></tr></table>\n\n\n表 11.5.4-2 导管不同间距的最小埋深  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>导管间距（m)</td><td rowspan=1 colspan=1>≤5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('22103310-e6dc-4a0a-8c08-954fe095fd00', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 1）', '条文说明：虽然整孔预制箱梁的预制场地与一般梁的预制场地并无本质上的区别，但由于整孔预制安装箱梁的体积庞大，且质量远大于一般梁，因此对场地布置及地基的承载力等有着更高的要求，场内的移运和各个工序的施工亦更复杂，大型化、工厂化是整孔预制箱梁的显著特点。\n\n## 17.8.3 钢筋宜在专用胎架上绑扎制作成整体骨架后，进行整体起吊安装；采用拼装式内模时，钢筋宜分片制作，分片起吊安装。\n\n## 17.8.4 箱梁的预制宜采用定型钢模板，模板应具有足够的强度和刚度，并应能满足多次重复使用不变形的要求。模板的制作、安装与拆除除应符合本规范第 5 章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 钢模板在加工制作时，模板的全长和跨度应考虑箱梁反拱度的影响及预留压缩量。附着式振捣器的支座应交错布置，安设牢固，并应使振动力先传向模板的骨架，再由骨架传向面板。\n\n2 模板安装时，其位置应准确，各部位的连接应牢固可靠，接缝应严密且不漏浆。模板安装的允许偏差应符合表17.8.4的规定。\n\n3 模板的拆除期限除应符合本规范第5章的规定外，对外侧模和端模，尚应满足箱梁混凝土的表层温度与环境温度之差不大于 $1 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的要求。当气温急剧变化时，不宜进行拆模作业。\n\n表 17.8.4 整孔预制箱梁钢模板安装允许偏差  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>项目</td><td rowspan=1 colspan=1>允许偏差</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>模板全长（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>±10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>模板高度（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>±5</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>模板宽度（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>顶板</td><td rowspan=1 colspan=1>±10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>底模板</td><td rowspan=1 colspan=1>+10，0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>板面平整度（mm/m)</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>垂直度（mm/m)</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>中心线与设计位置偏差（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>顶板</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>底模板</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>腹板</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>横隔板中心位置偏差（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>顶板内外边缘与设计位置偏差（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>+10，-5</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>断面尺寸(mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>顶板</td><td rowspan=3 colspan=1>+5，0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>腹板</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>底板</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>横隔板厚度（mm)</td><td rowspan=1 colspan=1>+10，-5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>端模预应力支承垫板中心偏位（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr></table>\n17.8.5 箱梁混凝土宜一次连续浇筑完成，且宜采用水平分层、斜向推进的方式浇筑，水平分层的厚度不得大于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，各层间混凝土的间隔浇筑时间不应超过其初凝时间。梁体腹板下部的底板混凝土宜采用设于底模处的附着式振捣器振动；腹板混凝土宜采用插入式振捣器及附着式振捣器辅助振捣；对钢筋和预应力管道密布区域的混凝土，应提前按一定间距设置混凝土溜槽和插入式振捣器辅助导向等装置，保证该区域的混凝土能振捣密实。\n\n17.8.6 箱梁混凝土浇筑完成后，应按本规范第 6.15.14条的规定及时进行覆盖和养护，并应符合下列规定：\n\n1 当采用蒸汽养护时，除应符合本规范第 6章的规定外，尚宜分为静停、升温、恒温、降温及自然养护 5 个阶段。静停期间应保持蒸养棚内的温度不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ；混凝土浇筑完成 4h 后方可升温，且升温的速度应不大于 $1 0 \\mathrm { ^ { \\circ } C / h }$ ；恒温时应将温度控制在 $5 0 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 以下，恒温时间宜由试验确定；降温的速度应不大于 $5 \\%$ ；蒸汽养护结束后，应立即进入自然养护阶段，且养护时间宜不少于7d。蒸养期间');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2216e766-6169-4ff9-b552-a388044762c8', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '生产安全事故报告和调查处理条例', '生产安全事故报告和调查处理条例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('22188f02-c541-4e3b-9f32-50b16d961f60', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 1）', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 公路桥涵应根据公路功能和技术等级，考虑因地制宜、就地取材、便于施工和养护等因素进行总体设计，在设计使用年限内应满足规定的正常交通荷载通行的需要。\n\n### 3.1.2 公路桥涵线形设计应符合下列规定：\n\n1 中小桥涵线形设计应符合路线设计的总体要求。\n\n2 特大、大桥线形设计应综合考虑路线总体走向、桥区地质 地形、安全通行、通航、已有建筑设施、环境敏感区等因素。\n\n3 特大、大桥宜采用较高的平曲线指标，纵断面不宜设计成平玻或凹曲线。\n\n### 3.1.3 公路桥涵结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计。\n\n### 3.1.4 公路桥涵应根据不同种类的作用及其对桥涵的影响、桥涵所处的环境条件，考虑以下四种设计状况，进行极限状态设计：\n\n1 持久状况应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。  \n2 短暂状况应作承载能力极限状态设计，可根据需要进行正常使用极限状态设计。  \n3 偶然状况应作承载能力极限状态设计。  \n4 地震状况应作承载能力极限状态设计。\n\n### 3.1.5 公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计。\n\n### 3.1.6 公路桥梁应按相关规定进行设计阶段风险评估。\n\n### 3.1.7 公路桥涵应按照设计使用年限和环境条件进行耐久性设计。\n\n### 3.1.8 公路桥涵应考虑养护需要，按照可到达、可检查、可维修和可更换的要求进行设计。\n\n### 3.1.9 公路桥涵应与自然环境和景观相协调；特殊大桥宜进行景观设计。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 桥梁应根据公路功能、等级、通行能力及抗洪防灾要求，结合水文、地质、通航、环境等条件进行综合设计，并应符合下列规定：\n\n1 特大、大桥桥位应选择河道顺直稳定、河床地质良好、河槽能通过大部分设计流量的河段。桥位应避开断层、岩溶、滑坡、泥石流等不良地质的河段，不宜选择在河汉、沙洲、古河道、急弯、汇合口、港口作业区及易形成流冰、流木阻塞的河段。\n\n2 高速公路、一级公路上的桥梁宜设计为上、下行分离的独立桥梁。\n\n### 3.2.2 当桥址处有两个及两个以上的稳定河槽，或滩地流量占设计流量比例较大，且水流不易引人同一座桥时，可在各河槽、滩地、河汊上分别设桥，不宜用长大导流堤强行集中水流。平坦、草原、漫流地区，可按分片泄洪布置桥涵。天然河道不宜改移或裁弯取直。\n\n### 3.2.3 桥梁纵轴线宜与洪水主流流向正交。对通航河流上的桥梁，其墩台沿水流方向的轴线应与最高通航水位时的主流方向一致。当斜交不能避免时，交角不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ ；当交角大于 $5 ^ { \\circ }$ 且斜桥正做时，墩（台）边缘净距宜按式（3.2.3）计算，其计算简图如图3.2.3所示。\n\n![](images/95b4433480544633e82a76fdd8b422073625c755257bf395ddb7499d6747409e.jpg)  \n图3.2.3 墩（台）边缘净距计算简图\n\n$$\nl _ { \\mathrm { { a } } } = \\frac { l + b \\sin \\alpha } { \\cos \\alpha }\n$$\n\n式中： $l _ { \\ast }$ -相应于计算水位的墩（台）边缘之间的净距 ${ \\mathrm { ( ~ m ) } }$ ；$l$ -通航要求的有效跨径 ${ \\bf \\Xi } ( { \\bf \\Lambda } _ { \\mathrm { m } } )$ ；$b$ 墩（台）的长度（m）；\n\n$\\alpha$ 垂直于水流方向与桥纵轴线间的交角（°）。\n\n### 3.2.4 桥涵水文、水力的计算应符合现行《公路工程地质勘察规范》（JTGC20）和《公路工程水文勘测设计规范》（JTGC30）的规定。\n\n### 3.2.5 通航海轮的桥梁布置应满足现行《通航海轮桥梁通航标准》（JTJ311）的规定。通航内河桥梁的布置应满足现行《内河通航标准》（GB50139）的规定，并应充分考虑河床演变和不同通航水位航迹线的变化。\n\n### 3.2.6 位于通航水域中的桥梁宜减少在通航水域中设置桥墩，并宜设置于浅水区。可能遭受船舶或漂流物撞击的桥墩，应考虑船舶或漂流物的撞击作用，并应设置警示标志和必要的防撞设施。\n\n### 3.2.7 桥梁跨越有中央分隔带的多车道公路时，不宜在中央分隔带内设置桥墩。需要设置桥墩时，桥墩结构应考虑汽车的撞击作用，并应在桥墩附近设置必要的防撞设施及警示标志、标线。\n\n跨线桥的桥墩设置在桥下公路的路侧时，不得侵人公路建筑限界。桥墩宜设置在公路路侧净区以外；不能满足时，应设置桥下公路路侧护栏和桥墩保护设施。\n\n### 3.2.8 为保证桥位附近水流顺畅，河槽、河岸不发生严重变形，必要时可在桥梁上、下游修建调治构造物，并应符合下列规定：\n\n1 调治构造物的形式及其布置应根据河流性质、地形、地质、河滩水流情况以及通航要求、桥头引道、水利设施等因素综合考虑确定。\n\n2 非淹没式调治构造物的顶面，应高出桥涵设计洪水频率的水位至少 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，必要时尚应考虑壅水高、波浪爬高、斜水流局部冲高、河床淤积等影响。\n\n3 允许淹没的调治构造物的顶面应高出常水位。\n\n4 单边河滩流量不超过总流量的15%或双边河滩流量不超过25%时，可不设导流堤。\n\n### 3.2.9 公路桥涵的设计洪水频率应符合表3.2.9的规定，并应符合下列规定：\n\n1 二级公路上的特大桥及三、四级公路上的大桥，在河床比降大、易于冲刷的情况下，宜提高一级洪水频率验算基础冲刷深度。\n\n2 沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2221e907-423d-4236-bd2e-4c676fcb78db', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9.4 大直径、超长灌注桩', '9.4 大直径、超长灌注桩## 9.4.1 钢护筒的制作和设置应符合下列规定：\n\n### 1 钢护筒的内径宜根据设计桩径，考虑护筒的长度、设置倾斜率和平面位置允许误差等因素综合确定。\n\n### 2 钢护筒的壁厚宜按刚度要求经计算确定。当钢护筒长度大于 $1 0 \\mathrm m$ ，需要锤击或振动下沉时，其径厚比宜不大于120。\n\n### 3 钢护筒制作加工时，其椭圆度应小于 $\\mathrm { d } / 1 0 0$ ，且不大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ；直径的允许偏差应为 $\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ ；筒体端面的倾斜度最大允许偏差为 $3 \\mathrm { m m }$ ；纵轴线弯曲矢高应不大于护筒长的 $0 . 1 \\%$ ，且不大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ；钢护筒对接时的错边量应不大于 0.2 倍钢板厚度，且不大于 $4 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 4 在制作、运输时，每节钢护筒上下口内壁的径向宜布置一组或多组单向临时加劲撑架，且撑架本身应具有足够的刚度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2222ef79-9668-4448-98a3-8b4cb44717be', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明高强度环槽铆钉连接副铆接完成后，由于套环产生了明显的塑性变形，因此其成形尺寸也随之改变，这是判定环槽铆钉连接副是否满足质量要求的重要指标之一，《环槽铆钉连接副技术条件》（GB/T36993—2018）对此有相应的规定。\n\nJ.5.3高强度环槽铆钉连接副的安装铆接施工应具有下列施工及检查记录：\n\n1高强度环槽铆钉连接副的进场复验报告；  \n2 连接面抗滑移系数试验报告；  \n3 铆接质量检查记录。\n\nJ.5.4 高强度环槽铆钉连接副的铆接质量检查合格后，应在铆钉群边的适当位置标识检查人员和日期信息，并应及时进行高强度环槽铆钉连接副处的腻缝封闭和涂装。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('222573bc-173f-4756-970d-cf483a3e5ba7', '123《碳素结构钢》（GB-T700-2006）.md', '1范围', '1范围本标准规定了碳素结构钢的牌号、尺寸、外形、重量及允许偏差、技术要求、试验方法、检验规则、包装、标志和质量证明书。\n\n本标准适用于一般以交货状态使用，通常用于焊接、铆接、栓接工程结构用热轧钢板、钢带、型钢和钢棒。\n\n本标准规定的化学成分也适用于钢锭、连铸坏、钢坏及其制品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('222e6000-8d97-48e8-bee0-571cc58666ae', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：圆管涵的管节在工厂内集中制作，能更有效地保证制作的质量；但在有些边远山区或特殊地区，可能会不具备集中制作的环境和条件，因此在这种情况下，允许在工地设置预制场地进行制作。管节制作的方法主要有条文所述的几种，第一种方法一般在工地制作或管节数量不多时采用；后三种方法多用于工厂内生产，其工效较高，制作的质量亦较好。\n\n### 24.2.2 制作完成的管节，内外侧表面应平直圆滑，其端面应平整并与其轴线垂直；斜交管涵进出水口管节的外端面，应按斜交角度进行处理。管节尺寸允许偏差应为：长度﹣5mm,0mm；内径不小于设计值；管壁厚度﹣3mm，正值不限；顺直度的矢度不\n\n大于 $0 . 2 \\%$ 管节长。\n\n### 24.2.3 管节在运输、装卸过程中，应采取防止管节碰撞损坏的措施。管涵安装时应对接缝进行防水、防裂处置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('22373841-2094-4085-81a5-1b8d16fccce2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '21.8 加劲梁', '21.8 加劲梁## 21.8.1 加劲梁安装前的专项施工方案\n加劲梁安装前应制订专项施工方案，对特大跨径或处于风环境恶劣地区的悬索桥，应就加劲梁安装的方法、程序和工艺进行专门研究。\n\n### 条文说明：\n\n加劲梁安装时，自然环境条件的各种因素是不可忽视的问题，特别在风环境恶劣时，将会给安装施工带来非常不利的影响，故需要对安装的方法、程序和工艺等进行专门研究。\n\n## 21.8.2 加劲梁安装施工的安全规定\n加劲梁在安装施工过程中，应严格遵守高空作业及水上作业的安全规定；在台风季节进行加劲梁安装时应制订防风预案。\n\n### 条文说明：\n\n对高空、水上作业及台风季节施工时的规定，其目的均为保证施工安全。\n\n## 21.8.3 钢加劲梁的加工制造\n钢加劲梁应由专业单位加工制造，制造完成后应在厂内进行试拼装和防腐涂装。制造、试拼装和涂装应符合本规范第 8 章的规定。\n\n## 21.8.4 钢箱梁的安装\n钢箱梁的安装应符合下列规定：\n\n1 安装钢箱梁的非定型吊机应进行专门设计，在安装前必须进行试吊，检验其安全性和可靠性。\n\n2 钢箱梁的运输方式应满足安装的要求。采用水上运输时，应保证安装时船舶定位的精度，必要时宜进行现场驳船定位试验；陆上运输时，应使钢箱梁能到达吊机起吊安装位置的正下方。\n\n3 安装的顺序应符合设计规定。从吊装第二节段开始，应与相邻节段间预偏$0 . 5 { \\sim } 0 . 8 \\mathrm { m }$ 的工作间隙，吊至高程后再牵拉连接，并应避免吊装过程中与相邻节段发生碰撞。安装合龙段前，应根据实际的合龙长度，对合龙段长度进行修正。\n\n4 安装过程中应监测索塔的变位情况，并应根据设计要求和实测塔顶位移量分阶段调整索鞍偏移量。\n\n5 钢箱梁工地接头的焊接连接和高强度螺栓连接施工应符合本规范第 8 章的相关规定。采用焊接连接时，应先将待连接钢箱梁的节段与已安装节段临时刚性连接，接头焊缝的施焊宜从桥面中轴线向两侧对称进行；接头焊缝形成并具有足够的强度和刚度时，方可解除临时刚性连接。\n\n6 对三塔悬索桥，两个主跨的钢箱梁应对称安装，且两个主跨安装时的梁段差宜不大于两个节段。\n\n### 条文说明：\n\n1 试吊是检验非定型吊机是否安全、可靠的最直接的手段，故规定除进行专门设计外，在安装前还需要进行试吊。\n\n6 三塔悬索桥钢箱梁吊装过程中，控制两个主跨允许不对称梁段数的因素有二：一个是索塔的应力；另一个是主缆在鞍槽内的抗滑安全系数。两个主跨之间相差两个标准梁段是允许的，相差三个梁段即已进入危险状态，不论是索塔塔柱的应力还是主缆鞍槽内的抗滑安全系数，均有可能会超出允许范围。\n\n## 21.8.5 钢桁梁的安装\n钢桁梁的安装应符合下列规定：\n\n1 钢桁梁的架设安装方法宜根据钢桁架的结构特点、施工安全、设备和现场环境条件等因素综合确定。\n\n2 采用单构件方式安装时，宜根据钢桁梁和吊索的受力情况及桥位的气候条件，选择全铰接法或逐次固结法。架设的顺序可从索塔处开始，向中跨跨中及边跨的端部方向进行。\n\n3 采用全铰接法架设时，在钢桁梁逐渐接近设计线形后，可对部分铰接点逐次固结；采用无铰逐次固结法架设时，宜采用接长杆牵引吊索与钢桁梁连接，且宜在不同架设阶段采用千斤顶调整吊索张力，直至最后拆除接长杆入锚。架设过程中应逐一对钢桁梁及吊索的内力及变形进行分析，并应将钢桁梁斜杆及吊索的最大应力控制在允许范围内。\n\n4 应对缆索吊机、桥面吊机、铰接设备、吊索牵引机具、片架运输台车、行走轨道铰点过渡梁和移动操作平台等设备做专项设计、加工及试验。桥面吊机应满足拼装过程中顺桥向坡度变化的要求，底盘应设止滑保险装置。\n\n5 在短吊索区，单片主桁不宜直接架设，宜采用临时吊索并对吊具进行改装后进行架设。合龙段宜采用单根杆件架设安装。\n\n6 采用预拼成节段进行安装时，应符合本规范第8章及第21.8.4条的相关规定。\n\n## 21.8.6 荡移法转移或架设安装加劲梁梁段\n采用荡移法转移或架设安装加劲梁梁段时，应符合下列规定：\n\n1 进行荡移作业前，应对吊具、销轴、转向耳板等的连接以及设备的固定情况进行检查，保证其能正常运转。\n\n2 用于施加主动力进行提升和牵引的设备、索具、滑轮组及其固定方式，均应符合现行《起重机械安全规程 第1部分：总则》（GB 6067.1）和现行《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ 276）的相关规定。\n\n3 悬挂梁段用的吊索、吊杆等构件的强度及其连接强度应不小于计算荷载的 2倍。当利用索夹作为临时吊点时，应对索夹进行验算和安全评价，并不得影响其正常使用功能，荡移施工过程中应防止其产生松动或滑移。\n\n4 荡移过程中当需要在悬空的加劲梁梁段上进行检验、测量、转换吊点等作业时，应设置作业人员专用进出通道，且人员在梁段稳定可靠后方可进入作业区；梁段荡移时，所有人员必须撤离。\n\n5 荡移作业宜快速、连贯完成，当因故中断且停滞时间较长时，除应采取稳定梁段的措施外，尚应采取有效措施消除天气等因素造成的安全隐患。\n\n### 条文说明：\n\n规定本条的目的是保证荡移施工作业的安全。荡移法是使用跨缆吊机进行悬索桥加劲梁安装时常用的一种方法，主要用于解决地形地物较为复杂，或由于水深不够加劲梁梁段运输船不能直接到达安装位置的某些特殊情况。采用荡移法时，既有将梁段一次荡移就位安装的，也有经连续多次荡移后就位安装的；有施加水平牵引力进行荡移的，亦有不施加水平牵引力而是利用变换梁段的不同起吊高度进行荡移的。不论采用何种荡移方式，安全始终是施工作业时需要考虑的关键问题。\n\n## 21.8.7 预应力混凝土加劲梁的安装\n预应力混凝土加劲梁的安装可按本规范第17.6节及本节的相关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('22445da0-31d4-430e-b902-0e9ac7e1e6a3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.6 劲性骨架拱', '19.6 劲性骨架拱');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('22451ff6-3ab7-4c3c-ab4d-a99f83b6d671', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.5.15 沉井顶端距地面小于1m 时', '8.5.15 沉井顶端距地面小于1m 时，应在井口四周架设防护栏杆和相关安全警示标志。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('224d082b-9a64-49ee-b7ea-923c4a99dfce', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性## 8．1．1 基本要求与假定\n\n### 8．1．1．1 在校核计算中，当稳定力矩的代数和大于倾覆力矩的代数和时，则认为该起重机整机是稳定的。\n\n由自重载荷产生稳定力矩，由除自重载荷外其他载荷产生倾覆力矩，它们都是对所规定的特定倾覆线计算的结果。\n\n在进行起重机整体抗倾覆稳定性计算时，求倾覆力矩所用的计算载荷分别按表 $5 1 \\sim$ 表54选取（不考虑其他动力系数的影响）。计算中要考虑起重机的结构形态及其零部件的位置，各项载荷与力作用的方向及其影响均按实际可能出现的最不利载荷组合的原则来考虑。8．1．1．2 校核计算的假定是起重机在坚实、水平的支承面上或轨道上工作。若起重机需要在倾斜面上工作，在校核计算时制造商应考虑此特定条件，加上倾斜坡度的影响并予以说明。8．1．1．3 对于固定的起重机，在具体使用现场或地区如有地震或其他的基础外部激励效应，则在相应的工作状态或非工作状态抗倾覆稳定性的核算中，将其作为附加的载荷情况予以考虑。对于地震的影响，应参考国家有关部门相应的抗震规范，根据不同地区的抗震设防等级来计算。\n\n## 8．1．2 流动式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n对流动式起重机，应核算验证在下列载荷状态下整体抗倾覆是稳定的：\n\n无风试验或运行时，按表51的规定；  \n有风工作或运行时，按表52的规定；  \n向后倾翻时，按8．1．2．3的规定；  \n非工作风作用时，按8．1．2．4的规定。\n\n流动式起重机的倾覆线参见附录 。这些倾覆线只是示意图，在实际计算中应由起重机不同的具体设计来决定。\n\n### 8．1．2．1 无风试验或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在风速不大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风载荷作用下，流动式起重机作稳定性试验或带载运行。用自重载荷与表51规定的载荷计算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．2 有风工作或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在工作风载（见4．2．2．3．3）作用下流动式起重机不移动，但作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作；或仅整机移动，但不作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作。用自重载荷与表52规定的载荷算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．3 抗后倾覆稳定性\n\n#### 8．1．2．3．1 验算条件\n\n起重机处于以下支承条件和质量分布状态时，应配置平衡重，并保证起重机有一个合理的稳定安全');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('224e5cf5-392c-4a67-b208-549913053b68', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.7.1 钢管拱肋的制造加工除应符合本规范第', '19.7.1 钢管拱肋的制造加工除应符合本规范第 8 章的规定外，尚应符合下列规定：1 用于制造加工的各种材料应符合设计及相关标准的规定。\n\n2 钢管拱肋的制造应在工厂内进行。制造加工前应根据设计文件编制制造工艺，绘制加工图和拼装图等，公差范围应考虑加工误差和焊接变形的影响合理确定，并应进行焊接工艺评定；制造完成后，应在厂内进行不少于三个安装节段的试拼装。\n\n3 拱肋的分段长度应根据材料、工艺、运输和吊装等因素确定，并应按不少于三个安装节段的长度进行1：1精确放样，其拱轴线应符合设计规定。合龙节段的尺寸应计入制造误差、温度及焊接变形等影响。\n\n4 制造加工时，钢管对接的端头宜校圆，其失圆度宜不大于钢管外径的 3/1000，在钢管的端口处宜适当加设内支撑，减少运输、安装过程中端口的失圆变形。钢管环向对接时，其接头应采用有衬管的单面坡口或无衬管的双面坡口熔透焊缝。环向焊缝的间距应符合设计规定，设计未规定时，对直缝焊接管应不小于管的直径，对螺旋焊接管应不小于 $3 \\mathrm { m }$ ；纵向焊接时，其焊缝应错开 1/4 圆周。钢管对接的径向偏差应不超过管壁厚的0.2倍。\n\n5 拱肋节段的对接接头宜与母材等强度焊接。所有焊缝均应进行外观检查，焊缝内部质量应达到Ⅱ级以上标准，熔透焊缝应进行 $100 \\%$ 的超声波探伤。\n\n6 主管与腹管采用相贯焊接时，腹管的相贯线及坡口制作应采用全自动相贯线切割机完成。对相贯焊接接头中焊接材料和焊接工艺的选择，应在满足强度的原则下保证接头的韧性；对受疲劳控制的相贯焊缝，应按设计要求对焊接处进行焊后修磨处理。\n\n7 焊缝的超声波探伤质量检验应符合本规范第 8 章的规定。\n\n8 钢管拱肋加工时，应设置泵送混凝土压注孔、防倒流截止阀、排气孔及吊点、扣点、节点板等。对压注混凝土过程中易产生局部变形的部位（如腹箱）应设置内拉杆。\n\n9 钢管拱肋的外表面应按设计规定进行长效防腐处理，防腐涂装的施工应符合本规范第8.10节的规定。\n\n## 条文说明：\n\n2 试拼装的目的是校核钢管拱肋各部位的制造尺寸、精度和节段之间的配合能否满足设计要求和工地安装的要求，是钢管混凝土拱桥制造过程中一项非常重要的工序，因此需要在厂内进行试拼装。\n\n3 原规范规定“拱肋应按不少于半跨的长度进行1：1精确放样”，主要是针对跨径较小的拱桥，但对跨径较大的拱桥则不是很适用，因为这样做所需要的场地较大，故本次修订将“半跨”修改为“三个安装节段”。\n\n6 因相贯线及坡口的加工精度直接影响其焊缝的熔透深度和内在质量，成为结构承载力的保证条件，故对加工方式予以限制。主管与腹管采用相贯连接时，因系无节点板结构，主管应力复杂，再加上闭合型焊接，接头区易造成粗晶硬化和焊接缺陷，接头韧性常成为控制结构承载的关键，因此规定了在焊接材料的选择和焊接工艺的控制上需要遵循的原则。\n\n8 哑铃形钢管拱截面压注腹箱混凝土时，腹箱钢板容易受挤压变形，因此需要加设内拉杆。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('224f7f71-893a-4b01-bf67-06d9d9fa4de6', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 5）', 'D ( 2 n \\mathrm { ~ - ~ } 1 ) } { n }\n$$\n\n当 $D > 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n$$\nb ~ = ~ { \\frac { n ( ~ D ~ + ~ 1 ~ ) ~ - ~ 1 } { n } }\n$$\n\n6压实填土重力的竖向和水平压力强度标准值可按下式计算：\n\n竖向压力强度\n\n$$\nq _ { \\mathrm { v } } = \\gamma h\n$$\n\n水平压力强度\n\n$$\nq _ { _ \\mathrm { H } } = \\lambda \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\lambda ~ = ~ \\tan ^ { 2 } \\left( 4 5 ^ { \\circ } - \\frac { \\varphi } { 2 } \\right)\n$$\n\n式中：y- 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$h$ - 计算截面至路面顶的高度（m）；$\\lambda$ - 侧压系数。\n\n## 4.2.4混凝土收缩及徐变作用可按下述规定取用：\n\n1外部超静定的混凝土结构、钢和混凝土的组合结构等应考虑混凝土收缩及徐变的作用。\n\n2混凝土的收缩应变终极值可按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）的规定计算。\n\n3混凝土徐变的计算，可假定徐变与混凝土应力呈线性关系。\n\n4计算混凝土坛工拱圈的收缩作用效应时，如考虑徐变影响，作用效应可乘以折减系数0.45。\n\n## 4.2.5水的浮力可按下列规定采用：\n\n1基础底面位于透水性地基上的桥梁墩台，当验算稳定性时，应考虑设计水位的浮力；当验算地基承载力时，可仅考虑低水位的浮力，或不考虑水的浮力。\n\n2基础嵌人不透水性地基的桥梁墩台可不考虑水的浮力。\n\n3作用在桩基承台底面的浮力，应考虑全部底面积。对桩嵌人不透水地基并灌注混凝土封闭者，不应考虑桩的浮力，在计算承台底面浮力时应扣除桩的截面面积。\n\n4当不能确定地基是否透水时，应以透水或不透水两种情况与其他作用组合，取\n\n其最不利者。\n\n5水的浮力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\gamma V _ { \\mathrm { { s } } }\n$$\n\n式中： $F$ —水的浮力标准值（kN）；$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$V _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ -结构排开水的体积（ $\\mathfrak { m } ^ { 3 }$ ）。\n\n## 4.2.6超静定结构当考虑由于地基压密等引起的长期变形影响时，应根据最终位移量计算构件的效应。\n\n## 4.3可变作用\n\n\n\n### 4.3.1公路桥涵设计时，汽车荷载的计算图式、 荷载等级及其标准值、加载方法和纵横向折减等应符合下列规定：\n\n1汽车荷载分为公路I级和公路—Ⅱ级两个等级。\n\n2汽车荷载由车道荷载和车辆荷载组成。桥梁结构的整体计算采用车道荷载；桥梁结构的局部加载、涵洞 桥台和挡土墙土压力等的计算采用车辆荷载。车道荷载与车辆荷载的作用不得叠加。\n\n3各级公路桥涵设计的汽车荷载等级应符合表4.3.1-1的规定。\n\n#### 4.3.1-1 各级公路桥涵的汽车荷载等级\n\n\n\n\n\n1）二级公路作为集散公路且交通量小、重型车辆少时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n2）对交通组成中重载交通比重较大的公路桥涵，宜采用与该公路交通组成相适应的汽车荷载模式进行结构整体和局部验算。\n\n4车道荷载的计算图示如图4.3.1-1所示。\n\n  \n图4.3.1-1车道荷载\n\n1）公路—I级车道荷载均布荷载标准值为 $q _ { \\mathrm { k } } = 1 0 . 5 \\mathrm { k N / m }$ ；集中荷载标准值 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值见表4.3.1-2。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以系数1.2。\n\n表4.3.1-2集中载 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值  \n\n\n\n\n\n注：计算跨径 $L _ { 0 }$ ，设支座的为相邻两支座中心间的水平距离；不设支座的为上、下部结构相交面中心间的水平距离。\n\n2）公路一Ⅱ级车道荷载的均布荷载标准值 $q _ { \\mathrm { k } }$ 和集中荷载标准值 $P _ { k }$ 按公路一I级车道荷载的0.75倍采用。\n\n3）车道荷载的均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上；集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个影响线峰值处。\n\n5车辆荷载的立面、平面尺寸如图4.3.1-2所示， 主要技术指标规定见表4.3.1-3。公路一I级和公路一Ⅱ级汽车荷载采用相同的车辆荷载标准值。\n\n#### 表4.3.13 车辆荷载的主要技术指标\n\n\n\n\n\n  \n图4.3.1-2车辆荷载的立面、平面尺寸（尺寸单位：m；荷载单位：kN）\n\n6车道荷载横向分布系数应按图4.3.1-3所示布置车道荷载进行计算。\n\n7桥涵设计车道数应符合表4.3.1-4的规定。横桥向布置多车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的折减；布置一条车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的提高。横向车道布载系数应符合表4.3.1-5的规定。多车道布载的荷载效应不得小于两条车道布载的荷载效应。\n\n8大跨径桥梁上的汽车荷载应考虑纵向折减。当桥梁计算跨径大于 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应按表4.3.1-6规定的纵向折减系数进行折减。当为多跨连续结构时，整个结构应按最大的计算跨径考虑汽车荷载效应的纵向折减。\n\n  \n图4.3.1-3车辆荷载横向布置（尺寸单位：m)\n\n表4.3.1-4桥涵设计车道数  \n\n\n\n\n\n表4.3.1-5横向车道布载系数  \n\n\n<<<HTBL|05403e5bbe1e');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('225a8a0b-3dad-4463-9caf-2d982c2b8067', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明自1943年M.Biot提出反应谱的概念，以及1948年G.W.Housner提出基于反应谱理论的抗震计算动力法以来，反应谱分析方法在结构抗震领域得到不断完善与发展，并在工程实践中得到广泛应用。可是，由于反应谱仅能给出结构各振型反应的最大值，而丢失了与最大值有关且对振型组合又非常重要的信息，如最大值发生的时间及其正负号，使各振型最大值的组合陷入困境。因此，对非规则桥梁和立交结构，即使结构是处于线弹性状态，反应谱法仍不能完全代替时程分析方法。国外大多数桥梁抗震设计规范也只适用于中等跨径的标准桥梁，且多数抗震设计规范中都指出对于复杂桥梁需要采用时程分析法进行特殊抗震设计。\n\n国内外许多专家学者对反应谱法进行了大量研究，并提出了种种振型组合方法。其中最简单而又最普遍采用的是 SRSS（Square Root of Sum of Squares）法。该法对于频率分离较好的平面结构具有很好的精度，但是对于频率密集的空间结构，由于忽略了各振型间的耦合项，故时常过高或过低地估计结构的反应。1969年，Rosenblueth和Elorduy提出了DSC（Double SumCombination）法来考虑振型间的耦合项影响，之后Humar 和Gupta又对DSC 法进行了修正与完善。1981年，E.L.Wilson 等人把地面运动视为一宽带、高斯平稳过程，根据随机过程理论导出了线性多自由度体系的振型组合规则CQC（CompleteQuadraticCombination）法，较好地考虑了频率接近时的振型相关性，克服了SRSS 法的不足。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2271ad09-2513-474c-94be-c9111302507f', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '5 一般技术要求', '5 一般技术要求## 5.1 基本要求\n\n5.1.1 标准件、配套件、外购件、外协件应有合格证方可使用;自制零部件均应经检验合格后方可装配。\n\n5.1.2 各类型号吊篮的通用零部件应具有互换性\n\n5.1.3 原材料应有合格证,并符合产品图样规定,否则应按有关标准进行检验,确认合格后方可使用。\n\n5.1.4 所有零部件的安装应正确、完整，连接牢固可靠。\n\n5.1.5 焊接质量应符合产品图样的规定，重要部件应进行探伤检查。\n\n5.1.6 结构件应进行有效的防腐处理。\n\n5.1.7 吊篮在下述条件下应能正常工作：\n\na）环境温度： $- 1 0 \\mathrm { ^ \\circ C } \\sim + 5 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ ；  \nb） 环境相对湿度不大于 $9 0 \\% ( 2 5 \\ \\mathrm { ~ \\textdegree C } )$ ；  \nc） 电源电压偏离额定值 $\\pm 5 \\%$ ；  \nd) 工作处阵风风速不大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s ( }$ 相当于5级风力）。\n\n5.1.8 吊篮的设计载荷包括吊篮自重、额定载重量和风载荷。\n\n## 5.2 对安装吊篮的建筑物要求\n\n5.2.1 建筑物结构应能承受吊篮工作时对结构施加的最大作用力。  \n5.2.2 楼面上设置安全锚固环和/或安装吊篮用的预埋螺栓公称直径应不小于 $1 6 \\mathrm { ~ m m }$ 。  \n5.2.3 在建筑物的适当位置,应设置供吊篮使用的电源配电箱。该配电箱应防雨、安全、可靠,在紧急情况时能方便切断电源。\n\n## 5.3 技术性能要求\n\n5.3.1 吊篮的各机构作业时应保证：\n\na）电气系统与控制系统功能正常，动作灵敏、可靠；  \nb）安全保护装置与限位装置动作准确，安全可靠；  \nc）各传动机构运转平稳,不得有过热、异常声响或振动,起升机构等无渗漏油现象。\n\n5.3.2 平台升降速度应不大于 $1 8 ~ \\mathrm { m / m i n }$ ,其误差不大于设计值的 $\\pm 5 \\%$ 。\n\n5.3.3 吊篮在额定载重量工作时，在距离噪声源 $1 \\textrm { m }$ 处的噪声值应不大于79 dB（A）。\n\n5.3.4 可靠性要求如下：\n\na）手动起升机构的可靠度应为 $100 \\%$ 。\n\nb）动力起升机构：\n\n$\\bullet$ 重型动力起升机构：首次故障前工作时间为 $0 . 3 t _ { 0 }$ ，且工作循环次数不低于3000 次；平均无故障工作时间为 $0 . 2 t _ { 0 }$ ，且工作循环次数不低于 $1 ~ 8 0 0$ 次。可靠度不低于 $92 \\%$ 。  \n. 轻型动力起升机构：首次故障前工作时间为 $0 . 8 t _ { 0 }$ ，且工作循环次数不低于3000次；平均无故障工作时间为 $0 . 5 t _ { 0 }$ ，且工作循环次数不低于2000次。可靠度不低于 $92 \\%$ 。\n\n注： $t _ { 0 }$ 为累计工作时间。\n\n## 5.4 结构件的报废\n\n5.4.1 吊篮主要结构件由于腐蚀、磨损等原因不能符合7.9或9.5 的要求时应进行修复和加强，否则应予报废。\n\n5.4.2 主要受力构件产生永久变形而又不能修复时，应予报废。\n\n5.4.3 悬挂装置等整体失稳后不得修复，应予报废\n\n5.4.4 当结构件及其焊缝出现裂纹时，应分析原因,根据受力和裂纹情况采取加强措施。应达到原设计要求并符合7.9或9.5的要求才能继续使用，否则应予报废。\n\n## 5.5 安全要求\n\n### 5.5.1 概述\n\n吊篮应符合第5章～第15 章的安全要求。本标准未包含的机械方面的要求应符合GB/T15706的规定。\n\n### 5.5.2 吊篮操作的应急救援\n\n5.5.2.1 在吊篮操作之前,应有适当的应急救援措施。平台内仅有一人操作时，另一操作者(监护人员)应通过定时联络，关注平台操作者的状况与健康。\n\n5.5.2.2 当单人平台或悬吊座椅的操作者出现不适情况或平台出现机械或电气故障时,监护人员应启动预定的应急救援方案，包含但不限于下列措施：\n\na) 使用特殊远程控制或其他装置；  \nb) 与紧急服务单位联系；  \nc） 使用绳索接近技术；  \nd) 使用后备悬挂平台。\n\n## 5.6 危险和预防措施\n\n根据对吊篮的危险程度，表2列举了危险和危险状况、消除和减小此风险应采取的措施涉及的有关\n\n条款。\n\n表2中表示：危险与之无关(NR）、无显著关联(NS)或不涉及本标准(ND）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('227a7d7f-c069-47b4-b1fe-d9b3e8eb53af', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百四十五条出租人应当保证承租人对租赁物的占有和使用', '第二百四十五条出租人应当保证承租人对租赁物的占有和使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('227c18e9-0b6e-4abd-a9c4-7457caae4e77', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 31）', '=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=2>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>H          载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移和变形引起的载荷，见4.2.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>1</td><td rowspan=3 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1.工作状态风载荷，见4.2.2.3.3</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('227e0f69-8d2a-46b9-bebc-8edb5352c45f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则', '1 总则## 1.0.1 本次修订对公路桥涵设计原则进行了调整和修改。近些年的桥梁安全事故，使桥梁工程设计者和管理者认识到结构物的安全，耐久是最基本的要求。在保证安全和耐久的前提下，桥涵设计要优先考虑满足功能需求，即要满足“适用”的要求，再根据具体情况考虑环保、经济和美观的要求。环保问题关系到社会的可持续发展，须给予高度重视。\n\n## 1.0.3 桥梁上的可变作用是随时间变化的，所以它的统计分析要用随机过程概率模型来描述。随机过程所选择的时间域即为基准期。根据《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，公路桥涵结构的设计基准期取100年。\n\n#\n\n## 1.0.4 设计使用年限是体现桥涵结构耐久性的重要指标，美国 英国、新西兰和日本等多国的桥梁设计规范对桥梁设计使用年限均有明确的规定。现行《公路工程技术标准》（JTGB01）修订时综合考虑了国标的规定、公路功能、技术等级和桥涵重要性等因素，规定了桥涵主体结构和可更换部件设计使用年限的最低值。本条规定与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n## 1.0.5 本条中的桥涵分类标准采用了两个指标： 个是单孔跨径 $L _ { \\mathrm { K } }$ ，用以反映桥涵的技术复杂程度；另一个是多孔跨径总长 $L$ ，用以反映建设规模。本条与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n在确定桥涵分类时，符合其中一个指标即可归类，存在差异时，可采取“就高不就低”的原则。\n\n在计算桥梁长度时，曲线桥宜按弧长计，斜桥宜按斜长计。\n\n## 1.0.7 可持续发展已成为国内外工程界普遍关注的问题。当前环境、资源对公路桥涵建设的约束不断强化，加快资源节约型、环境友好型行业建设已成为行业转型发展的重要途径，为此，交通运输部适时地提出了“绿色交通”的发展战略，旨在将可持续发展的理念贯穿落实到交通运输发展的各个领域和各个环节。增加本条规定一方面是贯彻国家和行业的宏观要求，另一方面将有助于提高设计人员对环境和资源的重视。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2283808c-32d6-48dc-9bcd-b143484e6355', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 结果计算', '4 结果计算压力泌水率，按式（T0520-1）计算：\n\n$$\nM _ { y l } = \\frac { V _ { 1 } } { V _ { 0 } } { \\times } 1 0 0 \\%\n$$\n\n式中： $M _ { y l }$ -压力泌水率 $( \\% )$ ；\n\n$V _ { 1 }$ 一 -集水量筒收集的泌水体积（mL）；  \n$V _ { 0 }$ 测试前水泥浆的体积（ $\\mathrm { m L }$ ）。\n\n计算结果精确至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n以两次平行试验结果的算术平均值作为压力泌水率的测试结果。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('228879f0-7b20-4cd0-b562-8b5d1fa8c6c1', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.5.16 沉井接高应停止沉井内取土作业', '8.5.16 沉井接高应停止沉井内取土作业。倾斜的沉井不得接高。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2299dfcd-d446-4781-b93e-feb6e09888cb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.11 压浆过程中及压浆后 48h', '7.9.11 压浆过程中及压浆后 48h 内，结构或构件混凝土的温度及环境温度不得低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ，否则应采取保温措施，并应按冬期施工的要求处理，浆体中可适量掺用引气剂，但不得掺用防冻剂。当环境温度高于 $3 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，压浆宜在夜间进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('229f021c-181d-4f61-8193-04f8485008e4', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '1 General Provisions', '1 General Provisions .\\* 1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('22a23bd2-11e9-44b0-b460-92f6562be444', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明为确保重点和节约投资，将公路桥梁分为A类、B类、C类和D类四个抗震设防类别，A类抗震设防要求最高，B类、C类和D类抗震设防要求依次降低。\n\n### 3.1.2 A类、B类和C类桥梁应采用两水准抗震设防，D类桥梁可采用一水准抗震设防。在E1和E2地震作用下，桥梁抗震设防目标应符合表3.1.2的要求。\n\n表3.1.2桥梁抗震设防目标  \n\n\n\n\n\n注：B类、C类中的斜拉桥和悬索桥以及采用减隔震设计的桥梁，其抗震设防目标应按A类桥梁要求执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('22a7c5fe-7977-4d06-898f-72a9c1c879c0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢-混凝土组合梁的施工，有“先拼装后组合”和“先组合后拼装”两种方式，前者是先安装钢梁，再安装预制混凝土桥面板；后者则先在场地的台座上放置钢梁，浇筑桥面板混凝土，组合形成一个主梁的节段，然后再运输到桥位进行节段的拼装。本节的内容系针对后者进行规定。\n\n## 18.4.2 组合节段宜匹配制作。钢梁的制造、运输、匹配试拼装、涂装等应符合本规范第8章的规定。\n\n## 18.4.3 制作组合节段的台座除应符合本规范第 17 章的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 台座应进行专门设计，并应根据拟组合节段的构造特点、重力、施工方法和施工工艺等因素进行设置。\n\n2 设置台座时，应明确钢梁的支承方式，同时应考虑地基的不均匀沉降对组合梁节段形成时的不利影响。\n\n3 应在台座上设置钢梁起吊就位后进行平面位置和高程调整的装置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('22b3d278-3ed7-44a3-9a7f-2a7067f32342', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '14.4 预制安装承台', '14.4 预制安装承台## 14.4.1 承台预制施工的场地规划、预制台座和存放台座设置、场内起吊移运、陆上和水上运输，以及临时设施、临时受力装置和受力结构等应符合本规范第 15.4 节的规定。\n\n## 14.4.2 承台单独预制或承台与底节墩身整体预制时，可根据桩基施工后的实际平面位置偏差适当调整承台上的桩孔预留位置，但应得到设计认可。\n\n### 条文说明：\n\n承台的预制安装有两种方式：一种是承台单独预制、单独安装；另一种是底节墩身与承台一起整体预制、整体安装。对安装而言，两种方式的安装施工方法是相同的，并不存在什么区别。由于桩基础在施工时，其平面位置不可避免地会产生偏差，有可能与预制承台上预留的桩孔位置不一致，因此允许进行适当调整，但这种调整需经设计人员认可后方可进行。在实际施工中，如果预制在桩基础施工之前即已完成，则无法调整，这就要求不论何种部位的施工，均需要保证其施工的精度达到质量标准的要求，特别对预制安装的工程更需重视。\n\n## 14.4.3 预制承台应在桩基础施工完成并经质量检验合格后方可进行安装，安装前应采取有效措施将桩基或钢护筒表面的淤泥等附着物清洗干净。\n\n### 条文说明：\n\n桩基或钢护筒表面有可能会存在淤泥和牡蛎等带壳水生物，对这些附着物需要在安装前清洗干净，方能使桩基与承台之间的湿接头连接可靠。\n\n## 14.4.4 在陆地上安装承台时，应先开挖基坑至规定的基底高程，必要时浇筑封底或垫层混凝土，然后再起吊、就位进行安装。\n\n## 14.4.5 在水上采用围堰止水后安装承台时，可先设置围堰、开挖基坑至规定的基底高程、浇筑封底混凝土，排除堰内的水后，再起吊、就位进行安装。\n\n## 14.4.6 在水上采用止水胶囊安装承台时，应符合下列规定：\n\n1 胶囊宜为专用产品，耐压能力和止水效果应满足施工的要求，且应在使用前对胶囊充气进行压力和止水的模拟试验检测，其承受压力的能力应不小于实际使用位置的1.3倍水深。\n\n2 胶囊不论是预先设置在桩基础上或设置在承台的桩孔壁上，应尽可能与桩保持同心，且在承台起吊下放安装的过程中，均不得对其产生任何碰撞、摩擦或其他形式的损伤。\n\n3 采用止水胶囊安装承台时，承台顶部的围堰宜在预制完成后设置，并应随承台一并运输和安装。\n\n4 承台在起吊下放安装时，应通过导向装置保持其位置相对准确且姿态平稳，不得产生过大的摆动，当过大时应有止摆的可靠措施；下放接近预定安装高程时，应通过定位装置使其准确就位，就位后应采用调位装置对其进行三维调节、精确定位，并应启用锁定装置将其及时锁定。\n\n5 承台精确定位并锁定后，应对其位置和高程等进行检查，确认满足要求后，应尽快对胶囊内充气进行止水，充气时的充气量与充气速度宜按模拟试验的结果进行控制。\n\n6 在排除湿接头预留孔内的水之前，应先在承台和桩基的适当位置设置抗浮的反压装置，防止排水后产生的浮力导致承台上浮；排除湿接头预留孔内的水之后，仍应对承台采取可靠的防止摆动或振动的措施。\n\n7 湿接头预留孔内的钢筋设置应符合设计规定，必要时宜适当加密连接钢筋。\n\n8 承台预留孔与桩基之间的湿接头应采用符合设计规定的混凝土，其配合比应进行专门设计并经试验验证。对连接面混凝土应进行严格凿毛处理，并应将连接界面清理干净，浇筑前应采用淡水充分湿润或涂刷界面剂。湿接头混凝土宜在一天中气温相对较低的时段在无水状态下浇筑，浇筑后的养护时间应不少于14d。\n\n9 湿接头混凝土应达到设计规定的强度等级，设计未规定时，应在不低于设计强度等级的 $80 \\%$ 后，方可进行结构的体系转换，转换时其卸载过程应逐级进行。\n\n### 条文说明：\n\n预制承台的安装通常有三种形式：陆上墩的承台安装（第 14.4.4 条），水上墩的承台采用先围堰止水后再安装（第 14.4.5 条），水上墩的承台采用胶囊止水安装（第 14.4.6 条）。前两种形式的施工难度相对较小，后一种形式的施工要求较高。\n\n1 胶囊的耐压能力如果不足，将会大大影响其止水效果，因此需要采用满足施工要求的专用产品；同时胶囊承受压力的能力尚需具有一定的安全储备，才能保证其使用的可靠性，这就需要在使用前进行必要的模拟试验检测予以验证。\n\n2 胶囊与桩之间保持一致的同心度可以保证其止水效果。如果胶囊在承台起吊下放安装的过程中受到损伤，将会使其丧失止水的功能。\n\n3 由于湿接头的混凝土是在无水状态下进行浇筑施工，因此需要在承台的顶部设置围堰挡水。围堰在预制完成后设置，连同承台一并安装，可以简化施工工艺，降低施工难度。\n\n4 承台在起吊下放安装和就位时，不可避免地会产生摆动，这时就需要采取可靠的措施进行止摆，防止承台对桩基产生碰撞。安装一般采用初步定位和精确定位两个步骤，导向装置用于初步定位；调位装置用于精确定位；锁定装置是在精确定位后启用，将承台的位置及时锁定。\n\n5 对胶囊内充气时，充气量与充气速度等参数是不能随意确定的，充气量过大或充气速度过快，均有可能会损坏胶囊，因此需要按模拟试验的结果进行控制。\n\n6 设置反压装置是为了抵抗排除湿接头预留孔内的水之后作用在承台上的浮力。排除湿接头预留孔内的水之后，如果不继续采取防止承台摆动或振动的措施，有可能会对后续的施工如浇筑湿接头混凝土产生不利影响，故规定如条文。\n\n8 湿接头混凝土对预制安装结构的重要性是不言而喻的，设计对此一般均会作出较为严格的要求，因此施工时亦需要按条文的规定认真对待，才能保证工程的质量。\n\n9 结构的体系转换需要在湿接头混凝土浇筑完成并达到一定强度、能承受结构的受力要求后才能进行，而且需要按一定的程序和步骤平缓地进行转换，如果突然转换，有可能会对结构的关键受力部位产生冲击，导致严重后果。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('22c2a215-4720-42a9-b5f1-05c61546e939', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '4 电力变流设备的试验（Part 2）', '路各电气连接点的温升，不应超过产品技术条件的规定，且不应有局部过热现象。\n\n### 4.2.9 电流均衡度试验,应符合下列要求：\n\n#### 4.2.9.1 当变流装置的整流臂有多只整流元件并联时，应作电流均衡度试验，并应测定其瞬态和稳定电流均衡度。\n\n#### 4.2.9.2 电流均衡度测量，可与低压大电流试验或负载试验同时进行。\n\n#### 4.2.9.3 瞬态电流均衡度，可采用测量电流互感器取样电阻、标准母线段或快速熔断器熔丝上的瞬态电压的方式确定。瞬态电压的测量，可采用瞬态电压测试仪、电子管峰值电压表或示波器进行。\n\n#### 4.2.9.4 稳态电流的测定，可采用钳形电流表测量其电流值或测量标准母线段、快速熔断器熔丝两端的稳态电压降的方式确定。\n\n#### 4.2.9.5 电流均衡度的测定，应以变流装置的额定工况为准。电流均衡度，应按下式进行计算,并应符合产品标准的规定：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { I } } { = } \\frac { \\displaystyle \\sum I _ { \\mathrm { a } } } { n _ { \\mathrm { p } } \\cdot ( I _ { \\mathrm { a } } ) _ { \\mathrm { M } } }\n$$\n\n式中 $K _ { \\mathfrak { I } }$ ——电流均衡度;\n\n∑I——并联支路电流的总和(A)；$n _ { \\mathrm { p } } ^ { \\mathrm { ~ - ~ } }$ 并联支路数；  \n$( I _ { \\mathrm { a } } ) _ { \\mathrm { M } }$ 各并联元件中分担最大电流的元件所承担的正向电流(A)。\n\n### 4.2.10 控制性能的检验,应符合下列要求：\n\n#### 4.2.10.1 变流装置的控制性能，其静态特性可在轻载试验时进行，动态特性应在带负载工况下进行。\n\n#### 4.2.10.2 各种控制特性的测定方法和要求,应符合国家现行有关标准或产品技术条件的规定。\n\n### 4.2.11 保护系统的协调检验，应符合下列要求：\n\n#### 4.2.11.1 装置电源和变流装置的过流、过压、超速、欠压、低频、断水、停风以及失脉冲等保护设施的检验、调整及整定，可分别在轻载、低压大电流和带负载工况下进行，或可采用外施电源以模拟试验法进行。\n\n#### 4.2.11.2 各类保护的检验调整方法和整定值，可按设计及产品技术条件规定进行。\n\n### 4.2.12 稳定性能的检验,应符合下列要求：\n\n#### 4.2.12.1 变流装置的电流、电压、频率的稳定性能和误差的检验，应在实际负载条件下进行。\n\n#### 4.2.12.2 当电网电压、交流系统条件及负载变化均在装置允许波动范围内时,测量其工作性能变化和允许误差，均应符合设计及产品技术条件的规定。\n\n### 4.2.13 音频噪声的测量，应符合下列要求：\n\n#### 4.2.13.1 应在 $2 \\mathrm { m }$ 范围内没有声音反射面的场所进行试验。测量应在正对设备操作面垂直距离 $0 . 5 { \\sim } 1  { \\mathrm { m } }$ ,距地面高度 $1 , 2 \\cdots$ $1 , 6 \\mathrm { m }$ 处至少取两个测试点进行测量；测量时测试话筒应正对设备噪声源，取噪声最大一点的数值作为测试值，其值应符合设计和产品技术条件的规定。当设计和产品技术条件无规定时，变流装置\n\n在正常运行时产生的噪声，应符合下列规定：\n\n(1)不需要经常操作、监视或维护的产品不应高于95dB(A)；(2)需要经常操作、监视或维护的产品以及需要与具有这种设备安装在一起的产品，不应高于80dB(A)；(3)安装在要求安静环境的产品，不应高于65dB(A）。\n\n#### 4.2.13.2 按现行国家标准《噪声源声功率级的测定》的规定，可采用声级计或其他噪音测量设备进行测量；;当采用A声级测量时,应避免周围环境噪声对测量结果的干扰。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('22d49bc3-47f7-40f7-8232-c7b846090fea', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14.2组合梁设计（Part 2）', '.2.1-3负弯矩作用时组合梁截面及应力图形1一组合截面塑性中和轴；2—钢梁截面塑性中和轴\n\n## 14.2.2部分抗剪连接组合梁在正弯矩区段的受弯承载力宜符合下列公式规定（图14.2.2）：\n\n$$\nx = n _ { \\mathrm { r } } N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { c } } / ( b _ { \\mathrm { e } } f _ { \\mathrm { c } } )\n$$\n\n$$\nA _ { \\mathrm { c } } = ( A f - n _ { \\mathrm { r } } N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { c } } ) / ( 2 f )\n$$\n\n$$\nM _ { \\mathrm { u , r } } = n _ { \\mathrm { r } } N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { c } } y _ { 1 } + 0 . 5 ( A f - n _ { \\mathrm { r } } N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { c } } ) y _ { 2 }\n$$\n\n式中： $M _ { \\mathrm { u , r } }$ -部分抗剪连接时组合梁截面正弯矩受弯承载力$n _ { \\mathrm { r } }$ -部分抗剪连接时最大正弯矩验算截面到最近零弯矩点之间的抗剪连接件数目；\n\n$N _ { \\mathbf { v } } ^ { \\mathrm { c } }$ 每个抗剪连接件的纵向受剪承载力，按本标准第\n\n14.3节的有关公式计算（N)；\n\n$y _ { 1 }$ 、 $y _ { 2 }$ -如图14.2.2所示，可按式（14.2.2-2）所示的轴力平衡关系式确定受压钢梁的面积 $A _ { \\mathrm { c } }$ ，进而确定组合梁塑性中和轴的位置 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n计算部分抗剪连接组合梁在负弯矩作用区段的受弯承载力时，仍按本标准式（14.2.1-5）计算，但 $A _ { \\mathrm { s t } } \\ f _ { \\mathrm { s t } }$ 应取 $n _ { \\mathrm { r } } N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { c } }$ 和$A _ { \\mathrm { s t } } f _ { \\mathrm { s t } }$ 两者中的较小值， $n _ { \\mathrm { r } }$ 取为最大负弯矩验算截面到最近零弯矩点之间的抗剪连接件数目。\n\n## 14.2.3组合梁的受剪强度应按本标准式（10.3.2）计算。\n\n  \n图14.2.2部分抗剪连接组合梁计算简图1—组合梁塑性中和轴\n\n## 14.2.4用弯矩调幅设计法计算组合梁强度时，按下列规定考虑弯矩与剪力的相互影响：\n\n1受正弯矩的组合梁截面不考虑弯矩和剪力的相互影响；2受负弯矩的组合梁截面，当剪力设计值 $V \\leqslant 0 . 5 h _ { \\mathrm { w } } t _ { \\mathrm { w } } f _ { \\mathrm { v } }$ 时，可不对验算负弯矩受弯承载力所用的腹板钢材强度设计值进行折减；当 $V > 0 . 5 h _ { \\mathrm { w } } t _ { \\mathrm { w } } f _ { \\mathrm { v } }$ 时，验算负弯矩受弯承载力所用的腹板钢材强度设计值 $f$ 按本标准第10.3.4条的规定计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('22d8e9fc-2dc0-47dd-9a6c-34e389a905f0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6 混凝土工程…… …36', '6 混凝土工程…… …36## 6.1 一般规定… …36  \n## 6.2 水泥…… …37  \n## 6.3 细集料 …38  \n## 6.4 粗集料… …40  \n## 6.5 水…… …44  \n## 6.6 外加剂… …45  \n## 6.7 掺合料… …45  \n## 6.8 配合比… 46  \n## 6.9 拌制… …50  \n## 6.10 运输… …51  \n## 6.11 浇筑… …52  \n## 6.12 养护… …54  \n## 6.13 大体积混凝土、抗冻混凝土、抗渗混凝土和自密实混凝土…… …56  \n## 6.14 高强度混凝土… …61  \n## 6.15 高性能混凝土…… …62');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('22dca17b-101d-49dc-bcc9-e96a4b043e86', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 快速冻融试验装置：能使试件固定在水中不动，依靠热交换液体的温度变化而连续、自动进行冻融的装置；满载运行时冻融箱内各点温度的极差不得超过 $2 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。\n\n## 2.2 试件盒：橡胶盒(也可用不锈钢板制成)，净截面尺寸为 $1 1 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 1 0 \\mathrm { m m }$ ，高 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.3 动弹性模量测定仪：共振法频率测量范围 $1 0 0 \\mathrm { H z } { \\sim } 2 0 \\mathrm { k H z }$ ，其他指标应符合 $\\mathrm { ~ T ~ } 0 5 6 4$ 的规定。\n\n## 2.4 台秤：量程不小于 $2 0 \\mathrm { k g }$ ，感量不大于 $1 0 \\mathrm { g }$ 。\n\n## 2.5 热电偶电位差计：能测量试件中心温度，测量范围负 $2 0 { \\sim } 2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，允许偏差为 $\\pm 0 . 5 \\mathrm { { \\overset { \\circ } { C } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('22de530b-5342-4bc8-a413-83953a8fce69', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 3）', 'verline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）；MG— 同式（17）；MA— 同式（17）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；  \nMWⅠ 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）\n\nb） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 作用的载荷组合，按式（20）确定：犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ ……（20）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nMWⅡ — 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）犘\n\n#### 4．4．2．3．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大载荷犘 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } } , P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 和对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W I } }$ 作用的载荷组合，按式（21）确定：犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅡ 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；RQ— 同式（18）；RG— 同式（18）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 同式（18）；  \nRWⅡ 工作风压引起的相应风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n#### 4．4．2．4 载荷情况Ⅲ（特殊载荷作用情况）的载荷组合犘\n\n##### 4．4．2．4．1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n在4．4．1．1中所定义的犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 是在具体操作条件下电动机实际能传递给机构的最大载荷。犘 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值在4．4．2．5中给出。\n\n##### 4．4．2．4．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n由于起重机或小车与缓冲器或固定障碍物相碰撞所引起的机构受到的载荷通常都远小于结构受到犘 犘的自重载荷与非工作状态最大风载荷，因此， $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ 就可取为在4．3．3．3中的载荷情况 C2给出的载荷，即按式（22）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel } = \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R W / I m a x } }\n$$\n\n……（22）\n\n式中：\n\nRmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的相应载荷，单位为牛顿（N）；  \nRWⅢmax— 非工作风压引起的相应最大风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n当采用附加的锚定装置或者抗风牵索来保证在极限风压时的起重机整');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('22ebce52-f352-4d2f-82b5-931061a8ea91', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犝', '附 录 犝## （资料性附录）\n## 导线载流量的校正\n\n导线载流量的计算公式：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（U．1）\n\n式中：\n\n$I _ { z }$ — 导线的载流量，单位为安培（A）。$K _ { \\mathrm { a } }$ — 同式（141），一般对穿钢管电线取0．9，对电缆取0．8。犓$K _ { \\mathfrak { r } }$ — 同式（141），常见值见表 U．1。 $K _ { \\mathrm { t } }$ 值也可按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { t } } { = } \\sqrt { \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 0 } } } { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 2 } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$T _ { 1 }$ — 线芯最高工作温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$ ）；  \n$T _ { 0 }$ — 工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm { ‰ }$ ）；  \n$T _ { 2 }$ — 额定工作环境温度， $2 5 \\mathrm { { ‰} }$ （或 $4 5 \\mathrm { { ‰} }$ ）。  \n$K _ { \\mathrm { j } }$ 同式（141），工作循环时间取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { j } } = { \\sqrt { \\frac { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 } { T } } } } { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 \\cdot J C } { T } } } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$J C$ 接电持续率；  \n$T -$ 导线发热时间常数，单位为秒(s)，由电缆制造商提供。  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ — 同式（141），由电缆制造商提供。\n\n表 犝．1 导线载流量的温度校正系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { t } }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('22f76fb5-c910-46d8-99ff-2a4a4d8b2345', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 胶黏剂涂抹在接缝表面后，会形成一层明露在空气中的黏结薄膜，其硬化速度大大加快，因此需要在其失去黏结能力之前进行胶结并施加临时预应力进行挤压。本款规定了有效工作时间的范围，这一时间范围不仅与胶黏剂产品的性能有关，亦与节段的拼装速度及预应力施工的速度有关。胶黏剂在梁体的全断面挤出，能有效\n\n地保证接缝的密闭效果。\n\n## 17.6.16 节段拼装的预应力施工除应符合本规范第 7 章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 对采用胶接缝的节段，在拼装工作结束并经检查符合要求后，应立即施加预应力对接缝进行挤压；对采用湿接缝的节段，应在接缝混凝土强度达到设计强度的$80 \\%$ 以上时方可对其施加预应力。\n\n2 临时预应力钢束的布置和张拉控制应力应符合设计规定，并应满足多次重复张拉的作业要求；临时预应力钢束在结构永久预应力施工完成后方可拆除。\n\n3 节段拼装完成并施加预应力后，方可放松起吊吊钩，并应立即对预应力孔道进行压浆和封锚。\n\n4 对梁顶面明槽内已张拉的预应力钢束应加以保护，严禁在其上堆放物体或抛物撞击。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('22fed840-737d-4870-94af-6c013855539d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13 Steel Tubular Joints', '13 Steel Tubular Joints 145## 13.1 General Requirements 145   \n## 13.2 Detail Requirements ： 146   \n## 13.3 Design of Unstiffened and Stiffened CHS Joints ：· 150   \n## 13.4 Design of Unstiffened and Stiffened RHS Joints 167');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2317161a-d7a7-4562-a199-c73940ea6d68', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 1）', '6.1.2 有轨运行机构## 6.1.2.1 稳态运行阻力\n\n稳态运行 阻 力 $P _ { \\mathrm { j } }$ （包 括 摩 擦 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 、坡 道 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ a ~ } }$ 、按 计 算 风 压 $P _ { 1 }$ 算 得 的 风 阻 力 $P _ { \\mathrm { { W I } } }$ ），按 式（86）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { j } } = P _ { \\mathrm { m } } + P _ { \\mathrm { \\alpha } } + P _ { \\mathrm { W I } }\n$$\n\n……（86 ）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 稳态运行阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 坡道阻力，单位为牛顿（N）；犘  \nWI— 按计算风压 $P _ { 1 }$ 算得的风阻力，单位为牛顿（N）。\n\n在曲线轨道上运行的起重机，还要考虑弯道运行附加阻力；在绳索牵引式运行机构中，还需计算小车运行时起升钢丝绳及运行牵引钢丝绳绕过导向滑轮的阻力。犘\n\n### 6.1.2.1.1 摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$\n\n起重机或起重小车沿直线运行时摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 主要包括车轮踏面的滚动摩擦阻力、车轮轴承的摩擦阻力以及附加摩擦阻力三部分，按式（87）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } = P _ { \\mathrm { { z } } } ~ { \\frac { \\mu d + 2 f _ { \\mathrm { { K } } } } { D } } C _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n…… （87）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\Sigma }$ — 运动部分所有质量的重力，包括吊运物品和起重机或小车等质量的重力，单位为牛顿（N）；  \n$\\mu$ 车轮轴承摩擦阻力系数，见表39；  \n$d$ 车轮轴径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$f _ { \\mathrm { K } }$ 车轮沿轨道的滚动摩擦力臂，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，见表40；  \n$D$ 车轮踏面直径，单位为毫米 $\\mathrm { ~ . ~ m m } )$ ；  \n$C _ { \\mathrm { f } }$ — 考虑车轮轮缘与轨顶侧面摩擦或牵引供电电缆及集电器摩擦等的附加摩擦阻力系数，见表41。\n\n表 39 车轮轴承的摩擦阻力系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n\n\n\n表 40 车轮的滚动摩擦力臂 $f _ { \\mathrm { k } }$   \n\n\n\n\n\n表 41 附加摩擦阻力系数 $C _ { \\mathrm { f } }$   \n\n\n\n\n\n### 6.1.2.1.2 坡道阻力 $P _ { \\mathrm { ~ \\pmb { a } ~ } }$\n\n坡道阻力的计算原则，见4．2．2．2。\n\n坡道阻力按式（88）计算：\n\n$$\nP _ { \\alpha } = ( m + m _ { i } ) g \\bullet \\mathrm { t a n } \\alpha\n$$\n\n……（88）\n\n式中：\n\nα— 同式（86）；  \n$m$ 起重机的总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$m _ { i }$ 起重机或小车的质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$_ g$ 重力加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\alpha$ 轨道倾斜的角度，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n### 6.1.2.1.3 风阻力 $P _ { \\mathrm { { w } } }$\n\n风阻力按4．2．2．3．4中的风载荷计算方法计算。\n\n## 6.1.2.2 电动机初选\n\n### 6.1.2.2.1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 P中的 P．1的规定选择。\n\n### 6.1.2.2.2 电动机的初选功率\n\n#### 6.1.2.2.2.1 电动机运行稳态功率按附录 P中的式（P．2）计算。犆犣  \n#### 6.1.2.2.2.2 对能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，可按附录 P的式（P．7）计算。  \n#### 6.1.2.2.2.3 对能获得电动机负荷图的运行机构，可按附录 P的（P．9）计算。\n\n## 6.1.2.3 电动机的校验\n\n### 6.1.2.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算；电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n### 6.1.2.3.2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.2.4 起动时间与起动平均加速度计算\n\n### 6.1.2.4.1 满载、上坡、迎风运行起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('23190d7b-ff93-4b0a-ac54-218bcd54ad55', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '16 圬工结构…… …200', '16 圬工结构…… …200## 16.1 一般规定…… ……200  \n## 16.2 材料… …200  \n## 16.3 墩、台身圬工砌体… ……202  \n## 16.4 附属工程圬工砌体… …204  \n## 16.5 后背回填…… …204  \n## 16.6 圬工砌体勾缝和养护…… ……205\n## 16.7 片石混凝土…… …206');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('231d0941-496d-4101-955c-ed00c4963741', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '1 总则（Part 3）', '应耐燃烧和防引燃;\n\n3)消防应急灯具应获得消防产品型式试验合格评定，且具有认证标志；\n\n4)疏散指示标志灯具的保护罩应完整、无裂纹;\n\n5)游泳池和类似场所灯具(水下灯及防水灯具)的防护等级应符合设计要求，当对其密闭和绝缘性能有异议时，应按批抽样送有资质的试验室检测；\n\n6)内部接线应为铜芯绝缘导线，其截面积应与灯具功率相匹配，且不应小于0．5mm2。\n\n3 自带蓄电池的供电时间检测：对于自带蓄电池的应急灯具，应现场检测蓄电池最少持续供电时间，且应符合设计要求。\n\n4 绝缘性能检测：对灯具的绝缘性能进行现场抽样检测，灯具的绝缘电阻值不应小于 $2 \\mathbb { M } \\Omega$ ，灯具内绝缘导线的绝缘层厚度不应小于0．6mm。\n\n3．2．11开关、插座、接线盒和风扇及附件的进场验收应包括下列内容：\n\n1 查验合格证：合格证内容填写应齐全、完整。\n\n2 外观检查：开关、插座的面板及接线盒盒体应完整、无碎裂、零件齐全，风扇应无损坏、涂层完整，调速器等附件应适配。\n\n3 电气和机械性能检测：对开关、插座的电气和机械性能应进行现场抽样检测，并应符合下列规定：\n\n1)不同极性带电部件间的电气间隙不应小于3mm，爬电距离不应小于 3mm;\n\n2)绝缘电阻值不应小于 $5 \\mathbb { M } \\Omega$ ；\n\n3)用自攻锁紧螺钉或自切螺钉安装的，螺钉与软塑固定件旋合长度不应小于8mm，绝缘材料固定件在经受10次拧紧退出试验后，应无松动或掉渣，螺钉及螺纹应无损坏现象；\n\n4)对于金属间相旋合的螺钉螺母，拧紧后完全退出，反复5次后，应仍然能正常使用。\n\n4 对开关、插座、接线盒及面板等绝缘材料的耐非正常热、耐燃和耐漏电起痕性能有异议时，应按批抽样送有资质的试验室检测。\n\n3．2．12绝缘导线、电缆的进场验收应符合下列规定：\n\n1 查验合格证：合格证内容填写应齐全、完整。\n\n2 外观检查：包装完好，电缆端头应密封良好，标识应齐全。抽检的绝缘导线或电缆绝缘层应完整无损，厚度均匀。电缆无压扁、扭曲，铠装不应松卷。绝缘导线、电缆外护层应有明显标识和制造厂标。\n\n3 检测绝缘性能：电线、电缆的绝缘性能应符合产品技术标准或产品技术文件规定。\n\n4 检查标称截面积和电阻值：绝缘导线、电缆的标称截面积应符合设计要求，其导体电阻值应符合现行国家标准《电缆的导体》GB／T 3956的有关规定。当对绝缘导线和电缆的导电性能、绝缘性能、绝缘厚度、机械性能和阻燃耐火性能有异议时，应按批抽样送有资质的试验室检测。检测项目和内容应符合国家现行有关产品标准的规定。\n\n## 3．2．13导管的进场验收应符合下列规定：\n\n1查验合格证：钢导管应有产品质量证明书，塑料导管应有合格证及相应检测报告。\n\n2 外观检查：钢导管应无压扁，内壁应光滑；非镀锌钢导管不应有锈蚀，油漆应完整；镀锌钢导管镀层覆盖应完整、表面无锈斑；塑料导管及配件不应碎裂、表面应有阻燃标记和制造厂标。\n\n3 应按批抽样检测导管的管径、壁厚及均匀度，并应符合国家现行有关产品标准的规定。\n\n4 对机械连接的钢导管及其配件的电气连续性有异议时，应按现行国家标准《电气安装用导管系统》GB 20041的有关规定进行检验。\n\n5 对塑料导管及配件的阻燃性能有异议时，应按批抽样送有资质的试验室检测。\n\n3．2．14 型钢和电焊条的进场验收应符合下列规定：\n\n1 查验合格证和材质证明书：有异议时，应按批抽样送有资质的试验室检测；\n\n2 外观检查：型钢表面应无严重锈蚀、过度扭曲和弯折变形；电焊条包装应完整，拆包检查焊条尾部应无锈斑。\n\n3．2．15金属镀锌制品的进场验收应符合下列规定：\n\n1 查验产品质量证明书：应按设计要求查验其符合性;\n\n2外观检查：镀锌层应覆盖完整、表面无锈斑，金具配件应齐全，无砂眼；\n\n3 埋入土壤中的热浸镀锌钢材应检测其镀锌层厚度不应小于 $6 3 \\mu \\mathrm { ~ m ~ }$ ；\n\n4 对镀锌质量有异议时，应按批抽样送有资质的试验室检测。\n\n3．2．16梯架、托盘和槽盒的进场验收应符合下列规定：\n\n1 查验合格证及出厂检验报告：内容填写应齐全、完整；\n\n2 外观检查：配件应齐全，表面应光滑、不变形；钢制梯架、托盘和槽盒涂层应完整、无锈蚀；塑料槽盒应无破损、色泽均匀，对阻燃性能有异议时，应按批抽样送有资质的试验室检测；铝合金梯架、托盘和槽盒涂层应完整，不应有扭曲变形、压扁或表面划伤等现象。\n\n3．2．17母线槽的进场验收应符合下列规定：\n\n1 查验合格证和随带安装技术文件，并应符合下列规定：\n\n1)CCC 型式试验报告中的技术参数应符合设计要求，导体规格及相应温升值应与CCC 型式试验报告中的导体规格一致，当对导体的载流能力有异议时，应送有资质的试验室做极限温升试验，额定电流的温升应符合国家现行有关产品标准的规定；\n\n2)耐火母线槽除应通过 CCC 认证外，还应提供由国家认可的检测机构出具的型式检验报告，其耐火时间应符合设计要求；\n\n3)保护接地导体(PE)应与外壳有可靠的连接，其截面积应符合产品技术文件规定；当外壳兼作保护接地导体(PE)时，CCC 型式试验报告和产品结构应符合国家现行有关产品标准的规定。\n\n2 外观检查：防潮密封应良好，各段编号应标志清晰，附件应齐全、无缺损，外壳应无明显变形，母线螺栓搭接面应平整、镀层覆盖应完整、无起皮和麻面；插接母线槽上的静触头应无缺损、表面光滑、镀层完整；对有防护等级要求的母线槽尚应检查产品及附件的防护等级与设计的符合性，其标识应完整。\n\n3．2．18电缆头部件、导线连接器及接线端子的进场验收应符合下列规定：\n\n1 查验合格证及相关技术文件，并应符合下列规定：\n\n1)铝及铝合金电缆附件应具有与电缆导体匹配的检测报告；\n\n2)矿物绝缘电缆的中间连接附件的耐火等级不应低于电缆本体的耐火等级;\n\n3)导线连接器和接线端子的额定电压、连接容量及防护等级应满足设计要求。\n\n2 外观检查：部件应齐全，包装标识和产品标志');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('231ef1da-6b86-4bd3-a7bb-1d29fd48ef1b', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14 钢与混凝土组合梁（Part 3）', '，包括变形和裂缝宽度验算。对于不直接承受动力荷载以及板件宽厚比满足塑性调幅设计法要求的组合梁，由于采用塑性调幅设计法，组合梁的承载力极限状态验算不必考虑施工方法和顺序的影响。而对于其他采用弹性设计方法的组合梁，其承载力极限状态验算也需考虑施工方法和顺序的影响。\n\n具体而言，可按施工时钢梁下有无临时支撑分别考虑：\n\n对于施工时钢梁下无临时支撑的组合梁，应分两个阶段进行计算：第一阶段在混凝土翼板强度达到 $7 5 \\%$ 以前，组合梁的自重以及作用在其上的全部施工荷载由钢梁单独承受，此时按一般钢梁计算其强度、挠度和稳定性，但按弹性计算的钢梁强度和梁的挠度均应留有余地，梁的跨中挠度除满足本标准附录A的要求外，尚不应超过 $2 5 \\mathrm { m m }$ ，以防止梁下凹段增加混凝土的用量和自重；第二阶段当混凝土翼板的强度达到 $7 5 \\%$ 以后，所增加的荷载全部由组合梁承受，在验算组合梁的挠度以及按弹性分析方法计算组合梁的强度时，应将第一阶段和第二阶段计算所得的挠度或应力相叠加，在验算组合梁的裂缝宽度时，支座负弯矩值仅考虑第二阶段形成组合截面之后产生的弯矩值，在第二阶段计算中，可不考虑钢梁的整体稳定性，而组合梁按塑性分析法计算强度时，则不必考虑应力叠加，可不分阶段按照组合梁一次承受全部荷载进行计算。\n\n对于施工时钢梁下设临时支撑的组合梁，则应按实际支承情况验算钢梁的强度、稳定及变形，并且在计算使用阶段组合梁承受的续加荷载产生的变形和弹性应力时，应把临时支承点的反力反向作为续加荷载。如果组合梁的设计是变形控制时，可考虑将钢梁起拱等措施。对于塑性分析，有无临时支承对组合梁的极限抗弯承载力均无影响，故在计算极限抗弯承载力时，可以不分施工阶段，按组合梁一次承受全部荷载进行计算。同样，验算连续组合梁的裂缝宽度时，支座负弯矩值仅考虑形成组合截面之后施工阶段荷载及正常使用续加荷载产生的弯矩值，因此为了有效控制连续组合梁的负弯矩区裂缝宽度，可以先浇筑正弯矩区混凝土，待混凝土强度达到 $7 5 \\%$ 后，拆除临时支承，然后再浇筑负弯矩区混凝土，此时临时支承点的反力产生的反向续加荷载就无需计入用于验算裂缝宽度的支座负弯矩值。\n\n在连续组合梁中，栓钉用于组合梁正弯矩区时，能充分保证钢梁与混凝土板的组合作用，提高结构刚度和承载力，但用于负弯矩区时，组合作用会使混凝土板受拉而易于开裂，可能会影响结构的使用性能和耐久性。针对该问题，可以采用优化混凝土板浇筑顺序、合理确定支撑拆除时机等施工措施，降低负弯矩区混凝土板的拉应力，达到理想的抗裂效果。\n\n14.1.5部分抗剪连接组合梁是指配置的抗剪连接件数量少于完全抗剪连接所需要的抗剪连接件数量，如压型钢板混凝土组合梁等，此时应按照部分抗剪连接计算其受弯承载力。国内外研究成果表明，在承载力和变形都能满足要求时，采用部分抗剪连接组合梁是可行的。\n\n14.1.6、14.1.7尽管连续组合梁负弯矩区是混凝土受拉而钢梁受压，但组合梁具有良好的内力重分布性能，故仍然具有很好的经济效益。负弯矩区可以利用混凝土板钢筋和钢梁共同抵抗弯矩，通过弯矩调幅后可使连续组合梁的结构高度进一步减小。欧洲组合结构设计规范EC4建议，当采用非开裂分析时，对于第一类截面，调幅系数可取 $40 \\%$ ，第二类截面 $30 \\%$ ，第三类截面$20 \\%$ ，第四类截面 $10 \\%$ ，而原规范给出的符合塑性调幅设计法要求的截面基本满足第一类截面要求，且全部满足第二类截面要求。因此原规范规定的不超过 $1 5 \\%$ 的调幅系数比欧洲钢结构设计规范 EC3：Design of steel structures 保守得多，根据连续组合梁的试验结果， $15 \\%$ 也低估了连续组合梁良好的内力重分布性能，影响了连续组合梁经济效益的发挥。由于发展组合梁塑性不仅需要钢结构的特殊规定，同时混凝土楼板也应满足相应的要求，本次修订将连续组合梁承载能力验算时的弯矩调幅系数上限定为 $20 \\%$ 。\n\n板件宽厚比不符合本标准第10.1.5条规定的截面要求时，组合梁应采用弹性设计方法。此外，焊钉能为钢板提供有效的面外约束，因此具有提高板件受压局部稳定性的作用，若焊钉的间距足够小，则即使板件不符合塑性调幅设计法要求的宽厚比限值，同样能够在达到塑性极限承载力之前不发生局部屈曲，此时也可采用塑性方法进行设计而不受板件宽厚比限制，本次修订参考了欧洲组合结构设计规范EC4的相关条文，给出了不满足板件宽厚比限值仍可采用塑性调幅设计法的焊钉最大间距要求。\n14.1.8组合梁的纵向抗剪验算作为组合梁设计最为特殊的一部分，应引起足够的重视。本次修订增加了第14.6节，专门就组合梁的纵向抗剪验算进行详细说明。\n\n因为板托对组合梁的强度、变形和裂缝宽度的影响很小，故可不考虑其作用。\n\n## 14.2组合梁设计\n\n### 14.2.1 完全抗剪连接组合梁是指混凝土翼板与钢梁之间抗剪连接件的数量足以充分发挥组合梁截面的抗弯能力。组合梁设计可按简单塑性理论形成塑性铰的假定来计算组合梁的抗弯承载能力。即：\n\n1位于塑性中和轴一侧的受拉混凝土因为开裂而不参加工作，板托部分亦不予考虑，混凝土受压区假定为均匀受压，并达到轴心抗压强度设计值；\n\n2根据塑性中和轴的位置，钢梁可能全部受拉或部分受压部分受拉，但都假定为均匀受力，并达到钢材的抗拉或抗压强度设计值。此外，忽略钢筋混凝土翼板受压区中钢筋的作用。用塑性设计法计算组合梁最终承载力时，可不考虑施工过程中有无支承及混凝土的徐变、收缩与温度作用的影响。\n\n### 14.2.2当抗剪连接件的布置受构造等原因影响不足以承受组合梁剪跨区段内总的纵向水平剪力时，可采用部分抗剪连接设计法。对于单跨简支梁，是采用简化塑性理论按下列假定确定的：\n\n1在所计算截面左右两个剪跨内，取连接件受剪承载力设计值之和 $n _ { \\mathrm { r } } N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { c } }$ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('232de311-f9a5-4ef0-8a58-e1f17060148d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 3）', 'olspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>$5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=2>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移和变形引起的载荷，见4.2.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('23337e8e-797b-46d6-ae3a-5828b28b40c6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．4 变幅机构电动机过载校验', '犚．4 变幅机构电动机过载校验变幅机构电动机过载校验按式（R．4）进行：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { \\sum F _ { \\mathrm { m a x } }  { v _ { \\mathrm { b } } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ ；$m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$\\sum F _ { \\mathrm { m a x } }$ — 包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 产生风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力在变幅齿条（或变幅螺杆、油缸、钢丝绳等）上的分力之和，在各变幅位置所有值的最大变幅力，单位为牛顿（N）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅齿条（或螺杆、油缸、钢丝绳等）的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；同式（P.5）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2333890c-4d0e-47a0-b2c0-14f2436ad1ec', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 6）', '应的船舶吨位分别为500、300、100和 $5 0 \\mathrm { t }$ 。通行海轮航道的代表船型为海轮。两者与桥梁结构发生撞击的机理有所区别，结果也大不一样。\n\n关于船舶与桥梁的撞击作用，应开展专题研究，成果经审批及办理其他手续后作为确定的作用值。当无实测资料或针对性研究成果时，可采用本规范表4.4.1-1和表4.4.1-2的规定值。\n\n对于一、二、三级内河航道船舶撞击作用，鉴于桥梁防撞等级及结构安全等级的重要性，一般设计过程中均通过专题研究来确定，且原规范规定的数值与研究结果相比偏小。因此，本次规范修订取消了一、二、三级内河航道船舶撞击作用设计值规定。\n\n内河船舶对桥梁墩台的撞击作用设计值可以按“静力法”，即假定作用于桥梁墩台上的有效动能全部转化为静力功，并采用一些经验系数经计算得到。\n\n近海通行海轮区域的船舶与桥梁墩台的碰撞作用与内河上船舶与桥梁墩台的碰撞作用有许多不同之处。20世纪70年代中期以来， 一些国家和国际组织开展了许多相关的研究工作，取得了许多研究成果，并在不同场合用于一些工程实践。其中主要有米诺斯m\n\n撞能力予以折减，如英国BS5400规范规定，通过安全护栏撞向结构构件的撞击力为 $1 5 0 \\mathrm { k N }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('23361a62-5a2e-4d4b-81a7-75b54d69b554', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百七十四条法律对其他有偿合同有规定的', '第一百七十四条法律对其他有偿合同有规定的，依照其规定；没有规定的，参照买卖合同的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('233b09e0-df98-49b2-b941-1cbd89d65369', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明规则桥梁的地震反应以一阶振型为主，因此可以采用本规范建议的各种简化计算公式进行分析。\n\n## 6.2.5进行直线桥梁地震反应分析时，可分别考虑沿顺桥向和横桥向两个水平方向的地震动输入；进行曲线桥梁地震反应分析时，可分别考虑沿一联两端桥墩连线（割线）方向和垂直于连线水平方向进行多方向的地震动输入，以确定最不利地震响应。\n\n## 6.2.6进行非线性时程分析时，墩柱的非线性应采用弹塑性空间梁柱单元模拟。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('23437a81-deae-4a65-983a-2bc934f84b05', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．3．3 加速效应的组合', '犌．3．3 加速效应的组合加（减）速时，作用在臂架起重机上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，并按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 臂架俯仰变幅；  \n2） 回转；  \n3） 回转及小车运行变幅；  \n4） 回转及臂架俯仰变幅；  \n5） 回转及起重机运行；  \n6） 回转减速时，惯性力应与离心力组合，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力则按可能同时操作的动作进行组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('234781b0-2718-4070-948b-776a47cd5279', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 2）', '$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4。犕犕\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o x } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o x } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } )\n$$\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o y } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o y } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } )\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o x } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } \\mathrm { ~ , ~ } M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o y } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } \\mathrm { ~ - ~ }$ — 结构件两端的端部弯矩比值，其绝对值不大于1，两个端弯矩使构件轴线产生同向挠曲时，其比值为正 $( + )$ ，反向挠曲时，其比值为负 $( - )$ ）。\n\n$M _ { \\mathrm { o x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { o y } }$ ———构件的端部弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ~ ( N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m m ) }$ ）。\n\n$C _ { \\mathrm { h x } } \\mathcal { C } _ { \\mathrm { h y } }$ — 横向载荷弯矩系数， $C _ { \\mathrm { h } } { = } 1 { - } k \\ \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } }$ 其中 $k$ 的值为：\n\na） 当横向载荷为一个集中力，且两端简支或一端固接一端自由时， $k = 0 , 2$ ；  \nb） 当为多个集中载荷或分布载荷，且两端简支时， $k = 0$ ；c） 当为多个集中载荷或分布载荷，一端固接一端自由时， $k = 0 , 3$ ；  \nd） 无论何种载荷，一端固接一端简支时， $k = 0 , 3$ ；  \ne） 无论何种载荷，两端固接时， 犖 犆犆 $k = 0 , 4$ ；\n\n$N _ { \\mathrm { E x } } \\setminus N _ { \\mathrm { E y } }$ 对应于 $C _ { \\mathrm { h x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { h y } }$ 。无法判定时，取 $C _ { \\mathrm { h } } = 1$ 。\n\n$M _ { \\mathrm { h x } } \\mathbf { \\nabla } \\cdot M _ { \\mathrm { h y } }$ ———由横向载荷在构件中引起的弯矩，单位为牛毫米犕犕 犆犕犆犕 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ）。\n\n当 $M _ { \\mathrm { h } }$ 与 $M _ { 0 }$ 方向相反，且 $| C _ { \\mathrm { h } } M _ { \\mathrm { h } } | { < } 2 C _ { \\mathrm { 0 } } M _ { \\mathrm { 0 } }$ 时，取 $M _ { \\mathrm { h } }$ 为零。\n\n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 结构构件截面受压侧的抗弯模量，单位为三次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ）。\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数， $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按附录 $\\mathrm { L }$ 选取。\n\n符合5．6．2．1情况之一的双向压弯构件，不必验算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性。\n\n若式（M ．1）中第2项和第3项之和（即弯矩所引起的应力）与第1项（即轴力引起的应力）之比，小ψ于或等于 $( \\psi ^ { - 1 ) }$ ）时，则双向压弯构件应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。\n\n## 犕．1．2 对空间格构式构件还应将其受压弦杆及受压腹杆视为轴心压杆，以验算其单肢稳定性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('234a21ff-c3dc-46ff-bd37-46d0349aa287', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '多吊点平台multi-point suspended', '多吊点平台multi-point suspended platform通过钢丝绳与3个或多个悬挂点连接的非铰接式平台（见图7）。\n\n### 3.2.33');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('234b0a35-dffd-494f-a708-000b74ab3d94', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.13 压浆完成后，应及时对锚固端按设计要求进行封闭保护或防腐处理', '7.9.13 压浆完成后，应及时对锚固端按设计要求进行封闭保护或防腐处理，需要封锚的锚具，应在压浆完成后对梁端混凝土凿毛并将其周围冲洗干净，设置钢筋网浇筑封锚混凝土；封锚应采用与结构或构件同强度的混凝土并应严格控制封锚后的梁体长度。长期外露的锚具，应采取防锈措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2352301f-9d05-4db1-bff8-78f9ce2517c4', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', '前 言', '前 言本标准按照GB/T1.1—2009 给出的规则起草。\n\n本标准代替GB/T 10045—2001《碳钢药芯焊丝》。与GB/T 10045—2001《碳钢药芯焊丝》相比,主要内容变化如下：\n\n标准名称修改为《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》;\n\n按本标准抗拉强度范围，增加了GB/T17493—2008《低合金钢药芯焊丝》中的所有非金属粉型钼钢焊丝型号，非金属粉型镍钢焊丝型号中的E43XT1-Ni1C、E43XT1-Ni1M、E49XT1-Ni1C、E49XT1-Ni1M、E49XT6-Ni1、E49XT8-Ni1、E55XT1-Ni1C、E55XT1-Ni1M、E55XT5-NilC、E55XT5-Ni1M、E49XT8-Ni2、E55XT8-Ni2、E55XT1-Ni2C、E55XT1-Ni2M、E55XT5-Ni2C、E55XT5-Ni2M、E55XT5-Ni3C、E55XT5-Ni3M、E55XT11-Ni3,以及非金属粉型其他低合金钢焊丝型号中的 E55XT5-K1C、E55XT5-K1M、E49XT4-K2、E49XT7-K2、E49XT8-K2、E49XT11-K2、E55XT1-K2C、E55XT1-K2M、E55XT5-K2C、E55XT5-K2M、E55XT8-K2、E49XT5-K6C、E49XT5-K6M、E43XT8-K6、E49XT8-K6、E55XT1-W2C、E55XT1-W2M 和金属粉型焊丝型号中的 E55C-Ni1、E49C-Ni2、E55C-Ni2、E55C-Ni3、E55C-W2。这些型号按照ISO17632：2015重新进行了编制，并调整了技术要求；\n\n根据我国实际生产情况，增加了NCC2和NCC3两个化学成分分类；  \n对型号划分、力学性能、T型接头角焊缝及化学成分等要求按ISO17632:2015 进行了相应的调整；  \n使用特性代号按ISO17632：2015 删除了T9,增加了T15；  \n删除了单道焊接头的弯曲试验要求。\n\n本标准使用重新起草法修改采用ISO17632:2015《焊接材料气体保护和自保护电弧焊用非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝分类》。\n\n本标准与ISO17632:2015 相比，在结构上有较多调整,附录A列出了本标准与 ISO 17632：2015章条编号变化对照一览表；\n\n本标准与ISO17632:2015相比存在技术性差异，附录 B中给出了相应技术性差异及其原因的一览表。\n\n本标准还做了下列编辑性修改：\n\n将标准名称修改为《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》;  \n删除了ISO17632：2015中附录A分类体系（资料性附录）；  \n删除了ISO17632：2015中附录B按照屈服强度和平均47J冲击能量分类的药芯焊丝类型说明(资料性附录）；  \n增加了附录C药芯焊丝型号对照(资料性附录);  \n增加了附录D保护气体类型代号（资料性附录）。\n\n本标准由全国焊接标准化技术委员会(SAC/TC 55)提出并归口。\n\n本标准起草单位：哈尔滨焊接研究院有限公司、四川大西洋焊接材料股份有限公司、天津市金桥焊材集团有限公司、天津大桥焊材集团有限公司、昆山京群焊材科技有限公司、江苏中江焊丝有限公司、保定市蓝宇焊材有限公司、郑州华威焊业有限公司、武汉铁锚焊接材料股份有限公司。\n\n本标准起草人:杨子佳、储继君、郭栖利、肖辉英、李典钊、童天旺、嵇文斌、蓝世建、李国立、吕奎清、齐万利、宋北、苏金花、马青军、李苏珊。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('235c2d1b-0227-491f-81c8-8bcf96f1ebf5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:参照《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2012），对各种钢筋的拉伸试验抗拉强度指标作了修改。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('23607ed5-6fc6-470f-baf7-715d371a8cbe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．3 臂架起重机分级举例（Part 1）', '犃．3 臂架起重机分级举例臂架起重机包括人力驱动的臂架起重机、车间电动悬臂起重机、造船用臂架起重机、吊钩式臂架起重机、货场及港口装卸用的吊钩、抓斗、电磁盘或集装箱用臂架起重机及铁路起重机。但不包括塔式起重机和流动式起重机。\n\n按照起重机的类别和使用情况，臂架起重机整机分级举例见表 A．3。\n\n表 犃．3 臂架起重机整机分级举例  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=1 colspan=1>起重机的类别</td><td rowspan=1 colspan=1>起重机的使用情况</td><td rowspan=1 colspan=1>使用等级</td><td rowspan=1 colspan=1>载荷状态</td><td rowspan=1 colspan=1>整机工作级别</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>人力驱动起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>很少使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q1</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>车间电动悬臂起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>很少使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>造船用臂架起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>不频繁较轻载使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>货场用吊钩起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>不频繁较轻载使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4(b)</td><td rowspan=1 colspan=1>货场用抓斗或电磁盘起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>较频繁中等载荷使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U5</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4(c）</td><td rowspan=1 colspan=1>货场用抓斗、电磁盘或集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>频繁重载使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>港口装卸用吊钩起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>较频繁中等载荷使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U5</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5(b)</td><td rowspan=1 colspan=1>港口装船用吊钩起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>较频繁重载使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5(c）</td><td rowspan=1 colspan=1>港口装卸抓斗、电磁盘或集装箱用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>较频繁重载使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U6</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5(d)</td><td rowspan=1 colspan=1>港口装船用抓斗、电磁盘或集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>频繁重载使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q4</td><td rowspan=1 colspan=1>A8</td></tr><tr><td rowsp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('236cdbef-7ed0-4c6f-851e-1ce0bb2e1ffe', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.6.7 暂停作业或移动电焊机时,应切断电源', '6.6.7 暂停作业或移动电焊机时,应切断电源,不应拖拽电缆。6.6.7 暂停作业或移动电焊机时，应切断电源，不应拖拽电缆。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2371e2ef-67c8-4755-941d-9712a3b2482e', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'C.9其他', 'C.9其他C.9.1 爆破工程。  \nC.9.2 打桩船、铺排船、半浅驳等施工船作业。  \nC.9.3 边通航边施工作业。  \nC.9.4 潜水作业工程。  \nC.9.5 水下焊接、切割工程。  \nC.9.6 水下混凝土浇筑工程。  \nC.9.7 水上构件出运及安装工程。  \nC.9.8 毗邻燃气、石油、电力、通信等地下管线的水上施工工程。  \nC.9.9其他有必要编制专项施工方案的工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('239536d0-f7a9-48d4-a40e-94592d1aff99', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 1）', '7．8 电线电缆及其敷设## 7．8．1 电线电缆选型\n\n电线电缆应选用铜芯多股软线，并根据电压等级、环境温度、敷设方式来选定。\n\n## 7．8．2 电线电缆截面选择\n\n### 7．8．2．1 导线截面应根据导线所承受的负载电流、线路允许的电压降、工作环境温度和敷设方式所要求的机械强度等来确定。\n\n### 7．8．2．2 起重机外部连接用电线电缆截面选择：对于多股单芯导线，截面不应小于 $1 . 5 ~ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ；对于多股多芯电缆，截面不应小于 $1 . 0 \\ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ ；对于电子装置、油压伺服机构、检测与传感元件的连接线，其截面不作规定。\n\n## 7．8．3 导线的负载电流\n\n### 7．8．3．1 导线的负载电流为负载（电动机或其他用电器）在额定载荷下工作时的等效发热电流，即负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．2 导线的载流量不应小于负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．3 对于供电给单机构电动机的导线，其负载电流为电动机的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．4 对于起重机的总电源导线，其负载电流应按式（138）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { W } } = I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } } + I _ { \\mathrm { A U X I } }\n$$\n\n……（138）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ — 总电源导线的额定工作电流，称作起重机工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ — 功率最大机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 其他两个可能同时工作的机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { A U X I } }$ — 辅助电气设备与控制所需的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ 的接电持续率与电动机额定工作电流对应的接电持续率相同，计算时应按等效发热原则统一接犑犆 犑犆电持续率，通常采用 $J C = 4 0 \\%$ 或 $J C = 1 0 0 \\%$ 。作为供电滑线设计依据时，应同时向用户提供工作电流值与相应的接电持续率。\n\n## 7．8．4 电压降\n\n### 7．8．4．1 总电压降\n\n对交流电源供电，在尖峰电流时，自供电变压器的低压母线至起重机任何一台电动机端子上的电源98\n\n的总电压降最大不得超过额定电压的 $1 5 \\%$ 。\n\n### 7．8．4．2 起重机内部电压降\n\n起重机内部电压降指自起重机供电点至各机构电动机端子，在最大起动电流下，线路可能产生的最大电压降。\n\n对于滑触线供电，起重机供电点指大车集电器；对于电缆卷筒或拖缆供电，起重机供电点指卷筒电缆或拖缆在地面开关柜的接线处。起重机内部电压降不应超过 $5 \\%$ 。\n\n特殊情况下，供电电压波动范围和起重机内部电压降，可由制造商和用户协商确定，但总电压降应符合7．8．4．1的规定。\n\n### 7．8．4．3 交流电导线电压降\n\n忽略导线单位长度的感抗时，导线电压降按式（139）计算：犔犐\n\n$$\n\\Delta U = \\frac { \\sqrt { 3 } L I \\cos \\varphi } { S \\gamma }\n$$\n\n……（139）\n\n式中：\n\n$\\Delta U$ — 导线的电压降，单位为伏特（V）；$L$ 导线有效长度，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；1 最大工作电流，单位为安培(A)；  \ncos — 功率因数；S 导线截面，单位为平方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 2 } }$ ）；导线电导率，单位为米每欧姆平方毫米 $\\mathrm { ( m / \\Omega \\cdot \\ m m ^ { 2 } }$ ，铜取 $5 0 ( \\mathrm { m } / \\Omega \\cdot \\mathrm { m m } ^ { 2 }$\n\n### 7．8．4．4 最大工作电流\n\n单台电动机的最大工作电流为设计选定的最大起动电流。对于绕线转子电动机一般取犐 犐 犐 $2 , 2 \\ I _ { N } \\sim$ $2 . 5 ~ I _ { N }$ ，对于变频控制的笼型电动机一般取为犐 $1 . 5 ~ I _ { N } { \\sim } 1 . 8 ~ I _ { N }$ ，对于直接起动的笼型电动机参照电动机产品样本数据查取。 $I _ { N }$ 为电动机的额定工作电流。\n\n单台起重机的最大工作电流，按功率最大机构的电动机处于起动状态、其余可能同时工作机构的电动机处于额定工作状态时的电流进行计算，见式（140）。\n\n一般考虑三个机构同时工作的情况。\n\n$$\nI _ { \\mathrm { m a x } } = K I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } }\n$$\n\n……（140）\n\n式中：\n\nmax— 起重机最大工作电流，单位为安培（A）；$K$ -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2397270e-9bba-43c7-ada3-efe52d189c5f', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '6.1.2 吊车的水平荷载（Part 2）', '现的。对不同工作制的吊车，其吊车载荷有所不同，即不同吊车有各自的满载概率，而 台或 台同时满载，且小车又同时处于最不利位置的概率就更小。因此，本条文给出的折减系数是从概率的观点考虑多台吊车共同作用时的吊车荷载效应组合相对于最不利效应的折减。\n\n为了探讨多台吊车组合后的折减系数，在编制 GB] 68 - 84时，曾在全国 个地区 个机械工厂的机械加工、冲压、装配和铸造车间，对额定起重量为 $2 \\mathrm { t } \\sim 5 0 \\mathrm { t }$ 的轻、中、重级工作制的 57台吊车做了吊车竖向荷载的实测调查工作。根据所得资料，经整理并通过统计分析，根据分析结果表明，吊车荷载的折减系数与吊车工作的载荷状态有关，随吊车工作载荷状态由轻级到重级而增大;随额定起重量的增大而减小;同跨 台和相邻跨 台的差别不大。在对竖向吊车荷载分析结果的基础上，并参考国外规范的规定，本条文给出的折减系数值还是偏于保守的;并将此规定直接引用到横向水平荷载的折减。 GB 50009 - 2001 修订时，在参与组合的吊车数量上，插入了台数为 的可能情况。\n\n双层吊车的吊车荷载折减系数可以参照单层吊车的规定采用。\n\n## 6.3 吊车荷载的动力系数\n\n### 6.3.1 吊车竖向荷载的动力系数\n主要是考虑吊车在运行时对吊车梁及其连接的动力影响。根据调查了解，产生动力的主要因素是吊车轨道接头的高低不平和工件翻转时的振动。从少量实测资料来看，其量值都在1. 以内。 TJ 74 规范对钢吊车梁取w.weboos.c1. ，对钢筋泪凝土吊车梁按工作制级别分别取1. ，1.1. 。在前苏联荷载规范CHill16-74 中，不分材料，仅对重级工作制的吊车梁取动力系数1. 1. GBJ 9 - 87 修订时，主要考虑到吊车荷载分项系数统一按可变荷载分项系数1. 取值后，相对于以往的设计而言偏高，会影响吊车梁的材料用量。在当时对吊车梁的实际动力特性不甚清楚的前提下，暂时采用略为降低的值1. 05 和1. ，以弥补偏高的荷载分项系数。\n\nTJ 74 规范当时对横向水平荷载还规定了动力系数，以计算重级工作制的吊车梁上翼缘及其制动结构的强度和稳定性以及连接的强度，这主要是考虑在这类厂房中，吊车在实际运行过程中产生的水平卡轨力。产生卡轨力的原因主要在于吊车轨道不直或吊车行驶时的歪斜，其大小与吊车的制造、安装、调试和使用期间的维护等管理因素有关。在下沉的条件下，不应出现严重的卡轨现象，但实际上由于生产中难以控制的因素，尤其是硬钩吊车，经常产生较大的卡轨力，使轨道被严重啃蚀，有时还会造成吊车梁与柱连接的破坏。假如采用按吊车的横向制动力乘以所谓动力系数的方式来规定卡轨力，在概念上是不够清楚的。鉴于目前对卡轨力的产生机理、传递方式以及在正常条件下的统计规律还缺乏足够的认识，因此在取得更为系统的实测资料以前，还无法建立合理的计算模型，给出明确的设计规定。 TJ 9 - 74范中关于这个问题的规定，己从本规范中撤销，由各结构设计规范和技术标准根据自身特点分别自行规定。\n\n## 6.4 吊车荷载的组合值、频遇值及准永久值\n\n### 6.4.2 处于工作状态的吊车\n一般很少会持续地停留在某一个位置上，所以在正常条件下，吊车荷载的作用都是短时间的。但当空载吊车经常被安置在指定的某个位置时，计算吊车梁的长期荷载效应可按本条文规定的准永久值采用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2398d59d-1d36-4858-95f9-286f7dda86fb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 35）', 'pan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>“</td><td rowspan=2 colspan=1>6．意外停机引起的载荷，见4.2.3.5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7.机构失效引起的载荷,见4.2.3.6</td><td rowspan=2 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>17</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8.起重机基础外部激励引起的载荷，见4.2.3.7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>18</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>9．安装、拆卸和运输时引起的载荷，见4.2.3.8</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('239d11af-e6cb-4c77-8c93-ee2104bd477a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 3）', '计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ { 1 } ^ { 2 } t _ { 1 } + M _ { 2 } ^ { 2 } t _ { 2 } + M _ { 3 } ^ { 2 } t _ { 3 } + \\dots \\dots + M _ { n } ^ { 2 } t _ { n } } { t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\dots \\dots \\dots + t _ { n } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 等效平均阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；\n\n$M _ { 1 } \\thinspace , M _ { 2 } \\thinspace , M _ { 3 } \\thinspace , \\cdots , M _ { n } \\thinspace$ 狀———为包括电动机转动及移动质量全部惯性力在内的各个阶段的转矩值。在变载荷情况下，至少取10个连续工作循环中载荷最大的一个循环计算；\n\n$t _ { 1 } \\ldots t _ { 2 } \\ldots t _ { 3 } \\ldots , \\ldots , t _ { n }$ — 发生不同转矩的时间段，静止时间不计入。\n\n等效平均功率按式（P．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e d } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { m e d } } n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．10）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 同式（P．9）；$n$ 电动机转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 机构的总效率。\n\n#### 犘．2．5．2 电动机的初选\n\n如果电动机的一次负载运行时间不超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按式（P．10）计算结果从电动机样本上选出的 S3工作制的电动机即为所要求的电动机。\n\n  \n图 犘．1 电动机负荷图举例\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n表 犙．2 垂直运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值  \n\n\n\n\n\n表 犙．3 水平运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('23ba50f5-88f5-481d-a2c8-0028650c050e', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '总 理 温家宝', '总 理 温家宝二○○七年四月九日');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('23bc511e-e8a4-4e99-89d4-d73b0b51e95a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的和适用范围、引用标准', '1 目的和适用范围、引用标准本方法规定了单面法测定水泥混凝土抗盐冻的试验方法。\n\n本方法适用于测定水泥混凝土成型面与盐接触的条件下，以能够经受的冻融循环次数和表面剥落质量来表示的混凝土抗冻性能。\n\n引用标准：\n\n《混凝土抗冻试验设备》（JG/T243）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('23c3793f-9475-4469-a2ce-c9838d983f8b', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3.2 水泥胶砂性能试验', '3.2 水泥胶砂性能试验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('23c48858-ea01-478f-a901-c42d7766feed', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6.8.1桥台的顺桥向和横桥向水平地震力可按式', '6.8.1桥台的顺桥向和横桥向水平地震力可按式（6.8.1）计算，并应符合下列规定：$$\nE _ { \\mathrm { { h a u } } } ~ = ~ { \\frac { C { _ \\mathrm { i } } C { _ s } A G _ { \\mathrm { { a u } } } } { g } }\n$$\n\n式中： $E _ { \\mathrm { h a u } }$ 作用于台身质心处的水平地震作用力（ $\\mathbf { k N }$ ）；\n\nG 基础顶面以上台身的重力（kN）。\n\n1对于修建在基岩上的桥台，其水平地震力可按式（6.8.1）计算值的 $80 \\%$ 采用。\n\n2验算设有固定支座的梁桥桥台时，还应计入由上部结构所产生的水平地震力,其值按式（6.8.1）计算，但 $G _ { \\mathrm { a u } }$ 取一孔梁的重力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('23c7209b-ab06-4043-ba8d-2689907449fc', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '5.12 缆风绳', '5.12 缆风绳## 5.12.1 缆风绳宜由钢丝绳、地锚、吊环、紧索装置等组成。\n## 5.12.2 缆风绳应对称布置，各向缆风绳布置和预拉力应使被拉结构或设备所受水平分力双向平衡。缆风绳与水平面夹角宜在$45^\\circ\\sim60^\\circ$之间。\n## 5.12.3 缆风绳的钢丝绳技术要求如下：\n表3 钢丝绳夹连接安全要求\n\n\n\n## 5.12.4 缆风绳的地锚可采用全埋式或半埋式。\n## 5.12.5 缆风绳的吊环宜呈“几”字形预埋入地锚并应焊接或绑扎在地锚钢筋骨架上，预埋深度不宜小于$30d$。应采用吊环，不应直接将钢丝绳埋入混凝土地锚内部。\n注：$d$为吊环钢筋或圆钢的直径。\n## 5.12.6 缆风绳应设置紧索装置，可采用花篮螺栓或手拉葫芦。\n## 5.12.7 缆风绳的套管和地锚外露部分应采用安全色，并符合GB 2893(所有部分)的规定。过路缆风绳应设置限高标志和安全标志。\n## 5.12.8 缆风绳的安装要求如下：\n## 5.12.9 缆风绳安装后的外观要求如下：\n## 5.12.10 缆风绳的使用要求如下：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('23cd615f-9b5f-4688-b4ca-3aa43c7c08bd', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料2.1 砂浆容量筒：容积为1L，直径为 $1 0 8 \\mathrm { m m }$ 、高为 $1 0 9 \\mathrm { m m }$ 、壁厚为 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.2 天平：量程为 $5 \\mathrm { k g }$ ，感量为 $1 \\mathrm { g }$ 。\n\n2.3 砂浆稠度仪：应符合 $\\mathrm { T } 0 5 8 7$ 的要求。\n\n2.4 振动台：应符合现行《混凝土试验用振动台》（JG/T245）的要求。\n\n2.5 跳桌：应符合 $\\mathrm { T } 0 5 0 7$ 附录的具体要求。\n\n2.6 钢制捣棒：直径为 $1 0 \\mathrm { m m }$ 、长为 $3 5 0 \\mathrm { m m }$ ，端部为半球形。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('23ce98f3-e498-41df-8fc1-0f9382813916', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第八章 其他规定', '第八章 其他规定## 第一百二十三条\n其他法律对合同另有规定的，依照其规定。\n\n## 第一百二十四条\n本法分则或者其他法律没有明文规定的合同，适用本法总则的规定，并可以参照本法分则或者其他法律最相类似的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('23eb9ccc-54d9-4924-80cb-2508af9121c1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 15）', 'owspan=\"1\">式（40)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件的轴向力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(46)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在构件上的轴向力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（50）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">高强度螺栓连接的构件的计算轴向力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（35）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">NEx、NEy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对x轴或对y轴的名义欧拉临界力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(51)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与载荷组合类别相关的强度安全系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（28）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳的最小安全系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(126)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">安全系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(135)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘板被纵向加劲肋等间距分割的区格数；</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（66）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机额定转速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">驱动轮(或卷筒)的转速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机回转速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机转速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.10)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">满载下降且制动器投入有效制动转矩时的电动机转速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（84)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与钢材的抗拉强度相对应的安全系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（98）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ncr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴的临界转速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（99)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2400ff98-ec3e-442c-b3fa-68a624181820', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 4）', '\\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $y$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22。\n\n### 5．6．3 压弯构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．3．1 压弯构件整体稳定性计算\n\n##### 5．6．3．1．1 双向压弯构件的整体弯曲屈曲稳定性计算的简便方法\n\n当 $N / N _ { \\mathrm { E x } }$ 和 $N / N _ { \\mathrm { E y } }$ 均小于0．1时，按式（50）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（50）\n\n式中：\n\n$N$ —作用在构件上的轴向力，单位为牛顿(N)；-同式(46)，根据构件结构型式确定的假想长细比 $\\lambda _ { F }$ 或 $\\lambda _ { h F }$ 按附录K中的表K.1～表K.4查取；$A$ —同式(43)；\n$M _ { \\mathrm { x } } , M _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ —— 同式（49）；$[ \\sigma ]$ ］——— 同式（28）或见表22。犖犖犖$N / N _ { \\mathrm { E x } }$ $N / N _ { \\mathrm { E y } }$\n\n当 和 均大于等于0．1时 ，按式（51）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E y } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ] ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（50）；$\\varphi$ 同式（46）；$A$ 同式（43）；  \n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$N _ { E \\mathrm { x } } \\setminus N _ { E \\mathrm { y } }$ -构件对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴或对 $y$ 轴的名义欧拉临界力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { x } } } ^ { 2 } } } , N _ { \\mathrm { E y } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { y } } } ^ { 2 } } }\n$$\n\n$E$ -钢材的弹性模量，取 $E { = } 2 . 0 6 { \\times } 1 0 ^ { 5 }$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ / m m ^ { 2 } }$ λ$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2411f2d0-cba4-436f-b77f-4ba7b437b0bc', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', 'E.14使用特性代号\"T15\"的焊丝', 'E.14使用特性代号\"T15\"的焊丝焊丝的芯部成分包含金属合金和铁粉以及其他的电弧增强剂，使焊丝具有高熔敷速度和良好的抗未熔合性能。其特点是微细熔滴喷射过渡,熔渣覆盖率低。此类焊丝主要用于 $\\mathrm { { A r / C O _ { 2 } } }$ 混合保护气体的平焊和平角焊位置焊接。但是,在其他位置的焊接也可能出现短路过渡或者脉冲电弧形式的过渡。某些操作更适于采用直流正接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24137ead-6567-42b9-aee4-9b117197e495', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '10偶然荷载… 240', '10偶然荷载… 240## 10.1一般规定 …· 240\n\n## 10.2爆炸 …· 241\n\n## 10.3撞击… …… 244');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2413afa1-4207-4283-b605-91fc7196bab2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条对锚垫板和锚下的局部加强钢筋（如螺旋筋）的性能提出了要求，并强调需要与锚具或连接器配套使用，新的国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T 14370-2015）已将锚垫板和螺旋筋作为锚具或连接器配套的产品。传力性能是指：通过传力性能试验检验，预加力从锚具通过垫板传递到混凝土结构时的局部承压区的性能，实际上就是对预应力体系的性能要求。锚固区传力性能试验一般在产品定型时由生产厂委托有资质的检测机构进行。\n\n### 7.3.6 锚具、夹具和连接器进场时，应按合同核对其型号、规格和数量，以及适用的预应力筋品种、规格和强度等级，且生产厂应提供产品质保书、产品技术手册、锚固区传力性能型式检验报告，以及夹片式锚具的锚口摩阻损失测试报告或参数。产品按合同核对无误后，应按下列规定进行进场检验：\n\n1 外观检验：应从每批产品中抽取 $2 \\%$ 且不少于 10 套样品，检验表面裂纹及锈蚀情况。表面不得有裂纹及锈蚀。当有 1 个零件不符合要求时，本批全部产品应逐件检验，符合要求者判定该零件外观合格。对配套使用的锚垫板和螺旋筋可按上述方法进行外观检验，但允许表面有轻度锈蚀。\n2 尺寸检验：应从每批产品中抽取 $2 \\%$ 且不少于 10 套样品，检验其外形尺寸。外形尺寸应符合产品质保书所示的尺寸范围。当有 1 个零件不符合规定时，应另取双倍数量的零件重新检验；如仍有 1 个零件不符合要求，则本批全部产品应逐件检验，符合要求者判定该零件尺寸合格。\n\n3 硬度检验：应从每批产品中抽取 $3 \\%$ 且不少于 5 套样品（对多孔夹片式锚具的夹片，每套抽取6片），对其中有硬度要求的零件进行硬度检验，每个零件测试 3点，其硬度应符合产品质保书的规定。当有 1 个零件不合格时，应另取双倍数量的零件重做检验；如仍有 1 个零件不合格，则应对本批产品逐个检验，合格者方可使用或进入后续检验。\n\n4 静载锚固性能试验：应在外观检验和硬度检验均合格的同批产品中抽取样品，与相应规格和强度等级的预应力筋组成 3 个预应力筋－锚具组装件，进行静载锚固性能试验。如有 1 个试件不符合要求，则应另取双倍数量的样品重做试验；如仍有1个试件不符合要求，则该批锚具为不合格。静载锚固性能试验方法应符合现行《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T14370）的规定。\n\n5 对特大桥、大桥和重要桥梁工程中使用的锚具产品，应进行上述 4项检查和检验；对锚具用量较少的一般中、小桥梁工程，如生产厂能提供有效的静载锚固性能试验合格的证明文件，则可仅进行外观检验和硬度检验。\n\n6 进场检验时，同种材料、同一生产工艺条件下、同批进场的产品可视为同一验收批。锚具的每个验收批宜不超过 2000套；夹具、连接器的每个验收批宜不超过500 套；获得第三方独立认证的产品，其验收批可扩大 1 倍。检验合格的产品，在现场的存放期超过1年，再用时应进行外观检验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2413e453-fab8-4205-a925-9b666b912d9c', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0514—2020 水泥氯离子含量试验方法', 'T0514—2020 水泥氯离子含量试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24170891-34ee-458a-a375-b4c9c214f0d7', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '5.10 落地式作业平台', '5.10 落地式作业平台## 5.10.12 落地式作业平台使用过程中应加强检查，且满足以下要求：\n## 5.10.13 落地式作业平台的拆除应符合5.7.14的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('241d3748-7c0a-4d0d-8ed6-73bc38b45506', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11连接… 73', '11连接… 7311.1一般规定 73  \n11.2焊缝连接计算 77  \n11.3焊缝连接构造要求 82  \n11.4紧固件连接计算·… 84\n\n## 11.5紧固件连接构造要求·… ··· 87\n\n11.6销轴连接 89   \n11.7钢管法兰连接构造·…· 92');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('241d6942-8dcb-43ba-8cc8-fd19a029298c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:本条修改了表 A.1.6 中的钢筋牌号。取消了 HPB235、HRB335 两种钢筋，增加了HRBF400 钢筋。\n\n## A.1.7 弯曲试验结果：当弯至 $9 0 ^ { \\circ }$ ，有2个或3个试件外侧（含焊缝和热影响区）未发生宽度达到 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 的裂纹时，应评定该检验批接头弯曲试验合格；当3个试件均发生宽度达到 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 的裂纹时，则评定该检验批接头弯曲试验不合格。当有2个试件发生宽度达到 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 的裂纹时，应进行复验，复验时，应再切取6个试件进行试验；复验结果：当不超过2个试件发生宽度达到 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 的裂纹时，应评定该检验批接头弯曲试验复验合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('241f6dff-7630-4ed1-b2cd-a06f2397dfb3', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.5 地震作用', '4.5 地震作用## 4.5.1 公路桥梁地震作用应符合现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）和《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01）的规定。\n\n![](images/d5d22faa262c94b1401877e0425b2fde2b120acf4a550a38b7a314c92155ed0b.jpg)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('242ad07d-c437-463b-837b-c5495cd27439', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 1）', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算## 6.2.1 计算内容和方法\n\n起重机机械零件的设计计算包括以下内容，但并非全部零件都要进行以下各项计算，而是根据零件所处的部位及其受载情况进行合理的选择。\n\n### 6.2.1.1 强度计算\n\n强度计算包括抗脆性断裂及防止出现塑性变形的计算，其目的是要验证计算应力不超过所采用材料的许用应力。对传动机构中的大多数零件均要进行此项计算，对受力较大的承载零件也需进行此项计算。在确定许用应力时，对于弹塑性较好的材料 $( \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7 )$ ）制成的机械零件，可以用屈服强度（屈服点）除以安全系数进行强度计算。但对于机械零件中使用较多的高强度材料或经过热处理提高了其机械性能的材料，其屈服强度与抗拉强度之比是较高或很高的（经常 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7 )$ ），如果强度计算的许用应力仍根据屈服强度来确定，零件就容易在其所受应力偶然超过这个强度时发生脆性破坏。因此对这类机械零件应该用其钢材的抗拉强度除以安全系数进行强度计算。\n\n### 6.2.1.2 稳定计算\n\n稳定计算包括对易丧失稳定的零件进行的抗失稳计算，对较长的高速传动轴进行防止达到临界转速的计算等。特别是对于使用高强度材料的机构，更应重视对零件的稳定计算。\n\n### 6.2.1.3 耐磨及发热计算\n\n耐磨及发热计算包括对受力较大的摩擦磨损件进行耐磨计算和对可能出现较高发热的零部件进行防止过热的计算。对于采用新的金属及非金属材料制成的零件，更应进行此项计算。\n\n### 6.2.1.4 抗疲劳计算\n\n对承受应力循环次数较多的零件，应进行抗疲劳计算。\n\n起重机机械零件的上述计算都是用安全系数法，即考核这些零件在抗失效方面是否有足够的安全裕度。\n\n## 6.2.2 计算载荷与载荷情况\n\n### 6.2.2.1 计算载荷\n\n起重机机构零件受到的载荷基本上可分为两类： $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷，见4．4．1。\n\n### 6.2.2.2 载荷情况\n\n起重机机械零件设计计算中的载荷，要考虑在情况Ⅰ：无风正常工作，情况Ⅱ：有风正常工作，情况犘犘Ⅲ：特殊载荷作用等三种情况下 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 各类载荷的载荷组合，见4．4．2。\n\n## 6.2.3 强度计算\n\n### 6.2.3.1 许用应力值\n\n#### 6.2.3.1.1 当钢材的屈服点 $( \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } )$ ）与钢材的抗拉强度 $( \\sigma _ { \\mathrm { b } } )$ ）之比小于0．7时，许用应力 $\\left[ \\sigma \\right]$ 按式（97）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / n _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n……（97）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { s } }$ — 与钢材的屈服点及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n表 42 $\\pmb { n } _ { s }$ 和 $\\pmb { n _ { \\mathrm { b } } }$   \n\n\n\n\n\n#### 6.2.3.1.2 对 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的材料，许用应力 $[ \\sigma ]$ 由式（98）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } } / n _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n…（98）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 机械零件钢材的抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { b } }$ — 与钢材的抗拉强度及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n### 6.2.3.2 计算应力与许用应力之间的关系\n\n机械零件危险点的计算应力，用通常的力学方法计算；复合应力按合适的强度理论予以合成。当计算应力与许用应力之间符合以下关系时，即认为该机械零件满足了强度的条件：\n\na） 纯拉伸： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { t } }$ 为计算的拉伸应力；  \nb） 纯压缩： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 为计算的压缩应力；  \nc） 纯弯曲： $\\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 为计算的弯曲应力；  \nd） 拉伸和弯曲复合： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('242c5aad-a2e5-471e-b919-2c089d08105d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7轴心受力构件· … 55', '7轴心受力构件· … 55## 7.1截面强度计算·… 55   \n## 7.2轴心受压构件的稳定性计算 57   \n## 7.3实腹式轴心受压构件的局部稳定和屈曲后强度· ： 68   \n## 7.4轴心受力构件的计算长度和容许长细比 71   \n## 7.5轴心受压构件的支撑·… 77   \n## 7.6单边连接的单角钢·… 78');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('242cacf7-3c8d-44e7-9e56-691fcc508778', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合## 犌．4．1 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．11；采用极限状态设计法设计时，见表 G．12。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n3   \n1   \n\n\n\n\n\n## 犌．4．2 载荷与适用的动力系数（见表 犌．13）\n\n表 犌．13 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n## 犌．4．3 加速效应的组合\n\n桥式和门式起重机的载荷总起升质量的重力是靠起升机构（H）、大车运行机构（T）、小车运行机构（D）以及有时还靠回转机构（S）来移动的（见图G．4）。\n\n这些机构同时作用于起重机的加速效应取决于起重机的控制系统和使用状态以及载荷是从地面起升还是从悬吊状态起升。考虑到上述情况，表 G．14给出的加速效应假定将同时作用。\n\n![](images/fe804e5142d441b87c199df514a2e816b246915b922a529cb15fb761b3cae1b8.jpg)  \n图 犌．4 桥式和门式起重机的载荷与运动\n\n总起升质量的重力 $m g$ 在不同的载荷组合内应乘以下列系数：\n\n载荷组合 A1和 B1： $\\phi _ { 2 }$ ；  \n载荷组合 A2和 $\\mathrm { B } 2 : \\phi _ { 3 }$ ；  \n载荷组合 和 ： $\\ L _ { \\ L } ( \\ L _ { 1 } + \\phi _ { 5 } \\ L \\times \\frac { \\Delta F } { m g } )$ ；  \n载荷组合 A4和 $\\mathrm { B 4 } : \\phi _ { 4 }$ ；  \n载荷组合 $\\mathrm { C 3 } : \\phi _ { 6 }$ 。\n\n驱动加速力可在短暂时间内有显著变化，此力的计算应分以下几种情况：\n\na） 开始运动时；  \nb） 对稳定状态运动进行制动时；\n\nc） 在起动过程中对运动进行制动时；\n\nd） 在制动过程中（减速停机），对运动进行减速时。\n\n根据4．2．1．2．1，所计算的驱动机构驱动力变化值，即刚体加速力应乘以系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n在考虑减速停机时，只有一个这种效应和其他运动相组合。\n\n在载荷组合 C6或 C7中，假定在稳定运行状态中只考虑“意外停机“或“机构失效“的动力效应，而不考虑其他动力效应。\n\n表 犌．14 加速效应的组合');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24374d76-ddaf-4289-88d7-29eb4684dde5', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17 钢结构抗震性能化设计', '17 钢结构抗震性能化设计## 17.1 一般规定\n\n### 17.1.1 本章适用于抗震设防烈度不高于8度 $( 0 , 2 0 g )$ ，结构高度不高于 $1 0 0 \\mathrm { m }$ 的框架结构、支撑结构和框架-支撑结构的构件和节点的抗震性能化设计。地震动参数和性能化设计原则应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定。\n\n### 17.1.2 钢结构建筑的抗震设防类别应按现行国家标准《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223的规定采用。\n\n### 17.1.3 钢结构构件的抗震性能化设计应根据建筑的抗震设防类别、设防烈度、场地条件、结构类型和不规则性，结构构件在整个结构中的作用、使用功能和附属设施功能的要求、投资大小、震后损失和修复难易程度等，经综合分析比较选定其抗震性能目标。构件塑性耗能区的抗震承载性能等级及其在不同地震动水准下的性能目标可按表17.1.3划分。\n\n表17.1.3 构件塑性耗能区的抗震承载性能等级和目标  \n\n\n\n\n\n续表17.1.3   \n\n\n\n\n\n注：性能 $1 \\sim$ 性能7性能目标依次降低，性能系数的高、低取值见本标准第17.2节。\n\n### 17.1.4 钢结构构件的抗震性能化设计可采用下列基本步骤和方法：\n1 按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定进行多遇地震作用验算，结构承载力及侧移应满足其规定，位于塑性耗能区的构件进行承载力计算时，可考虑将该构件刚度折减形成等效弹性模型。\n2 抗震设防类别为标准设防类（丙类）的建筑，可按表17.1.4-1初步选择塑性耗能区的承载性能等级。\n\n表17.1.4-1 塑性耗能区承载性能等级参考选用表  \n\n\n\n\n\n注： $H$ 为钢结构房屋的高度，即室外地面到主要屋面板板顶的高度（不包括局部突出屋面的部分）。\n3 按本标准第17.2节的有关规定进行设防地震下的承载力抗震验算：\n  1）建立合适的结构计算模型进行结构分析；  \n  2）设定塑性耗能区的性能系数、选择塑性耗能区截面，\n  使其实际承载性能等级与设定的性能系数尽量接近；\n  3）其他构件承载力标准值应进行计入性能系数的内力组合效应验算，当结构构件承载力满足延性等级为V级的内力组合效应验算时，可忽略机构控制验算；\n  4）必要时可调整截面或重新设定塑性耗能区的性能系数。\n4 构件和节点的延性等级应根据设防类别及塑性耗能区最低承载性能等级按表17.1.4-2确定，并按本标准第17.3节的规定对不同延性等级的相应要求采取抗震措施。\n\n表17.1.4-2 结构构件最低延性等级  \n\n\n\n\n\n注：I级至V级，结构构件延性等级依次降低。\n5 当塑性耗能区的最低承载性能等级为性能5、性能6或性能7时，通过罕遇地震下结构的弹塑性分析或按构件工作状态形成新的结构等效弹性分析模型，进行竖向构件的弹塑性层间位移角验算，应满足现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的弹塑性层间位移角限值；当所有构造要求均满足结构构件延性等级为I级的要求时，弹塑性层间位移角限值可增加 $25 \\%$ 。\n\n### 17.1.5 钢结构构件的性能系数应符合下列规定：\n1 整个结构中不同部位的构件、同一部位的水平构件和竖向构件，可有不同的性能系数；塑性耗能区及其连接的承载力应符合强节点弱杆件的要求；\n2 对框架结构，同层框架柱的性能系数宜高于框架梁；\n3 对支撑结构和框架-中心支撑结构的支撑系统，同层框架柱的性能系数宜高于框架梁，框架梁的性能系数宜高于支撑；\n4 框架-偏心支撑结构的支撑系统，同层框架柱的性能系数宜高于支撑，支撑的性能系数宜高于框架梁，框架梁的性能系数应高于消能梁段；\n5 关键构件的性能系数不应低于一般构件。\n\n### 17.1.6 采用抗震性能化设计的钢结构构件，其材料应符合下列规定：\n1 钢材的质量等级应符合下列规定：\n  1）当工作温度高于 $0 \\%$ 时，其质量等级不应低于B级；  \n  2）当工作温度不高于 $0 \\mathrm { ‰}$ 但高于一 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，Q235、Q345钢不应低于B级，Q390、Q420及Q460钢不应低于C级；  \n  3）当工作温度不高于一 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，Q235、Q345钢不应低于C级，Q390、Q420及Q460钢不应低于D级。\n2 构件塑性耗能区采用的钢材尚应符合下列规定：\n  1）钢材的屈服强度实测值与抗拉强度实测值的比值不应 大于0.85;   \n  2）钢材应有明显的屈服台阶，且伸长率不应小于 $20 \\%$ ；   \n  3）钢材应满足屈服强度实测值不高于上一级钢材屈服强 度规定值的条件；   \n  4）钢材工作温度时夏比冲击韧性不宜低于 27J。\n3 钢结构构件关键性焊缝的填充金属应检验 $\\mathrm { V }$ 形切口的冲击韧性，其工作温度时夏比冲击韧性不应低于27J。\n\n### 17.1.7 钢结构布置应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》\n\nGB 50011的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('243e4748-2995-496b-b766-e387163ea17e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 1）', '条文说明：1 根据现行《建筑工程冬期施工规程》（JGJ104）的规定，采用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥配制的混凝土的抗冻临界强度为设计混凝土强度标准值的 $30 \\%$ ，采用矿渣水泥配制的混凝土的抗冻临界强度为设计混凝土强度标准值的 $40 \\%$ ，考虑到公路桥涵冬季施工的气温、湿度等环境条件较差，因此本规范将抗冻强度各提高$10 \\%$ ，故分别定为 $40 \\%$ 和 $50 \\%$ 。\n3 蓄热法是混凝土冬期施工养护的主要方法，方便易行且较经济，因此当满足条文所列要求时，要尽量优先采用。\n\n## 25.2.8 采用蓄热法养护混凝土时，应符合下列规定：\n\n1 应根据环境条件，在经计算能保证结构物不受冻害的情况下方可采用蓄热法养护混凝土。\n\n2 混凝土应采用较小的水胶比，养护过程中应采取加速混凝土硬化和降低混凝土冻结温度的措施。对容易冷却的结构部位，应特别加强保温，且不应往混凝土和覆盖物上洒水。\n\n## 25.2.9 采用蒸汽加热法养护混凝土时，混凝土的升、降温速度不得超过表 25.2.9的规定。采用普通硅酸盐水泥时，养护温度宜不超过 $8 0 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ；采用矿渣硅酸盐水泥时，养护温度可提高到 $8 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。对大体积混凝土，养护时的升、降温速度宜按温控设计的要求确定。\n\n表 25.2.9 加热养护混凝土的升、降温速度 $( { \\circ } { \\bf { C } } / { \\bf { h } } )$   \n\n\n\n\n\n## 25.2.10 采用暖棚加热法养护混凝土时，暖棚应坚固、不透风，内墙宜采用非易燃性材料，且暖棚内应有防火、防煤气中毒的安全防护措施。暖棚内的温度不得低于$5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ，且宜保持一定的湿度；湿度不足时，应向混凝土表面及模板洒水。\n\n## 25.2.11 采用蓄热法和加热法养护的混凝土结构，其模板的拆除应符合下列规定：\n\n1 应根据与结构同条件养护试件的试验，证明混凝土已达到要求的抗冻强度及拆模强度后方可拆除。\n\n2 加热养护的结构模板和保温层，在混凝土表面冷却到 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 以后，方可拆除。\n\n拆除后当混凝土表面温度与环境温度相差大于 $2 0 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 时，仍应对混凝土表面加以覆盖保温，使其缓慢冷却。\n\n### 条文说明：\n\n2 混凝土表面温度与环境温度相差大于 $2 0 ^ { \\circ } \\mathsf { C }$ 时，如对拆模后的混凝土表面不加以覆盖，则混凝土表面冷却过快，将会产生收缩裂缝。\n\n## 25.2.12 对掺用防冻剂的混凝土，其养护应符合下列规定：\n\n1 在负温条件下严禁洒水，外露表面应采用塑料薄膜及保温材料双层覆盖养护。养护温度不得低于抗冻剂规定的温度，当达不到规定温度时，应采取加热保温措施。\n\n2 拆模后混凝土的表面温度与环境温度差大于 $1 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，仍应对混凝土表面采取覆盖保温措施。\n\n## 25.2.13 灌注桩在冬期施工时，混凝土不得掺加抗冻剂，灌注时混凝土拌合物的温度应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。对已凿除桩头预留混凝土的桩顶部位，应采取措施进行覆盖保温养护。\n\n## 25.2.14 砌体冬期施工时，所使用的材料应符合下列规定：\n\n1 砌块应干净，无冰霜附着；砂不得含有冰块或冻结团块。被水浸泡后受冻的砌块不得使用。\n\n2 砂浆宜采用普通硅酸盐水泥拌制，搅拌时间宜比常温时增加 $0 . 5 \\sim 1$ 倍，且宜随拌随用，砌石砂浆的稠度宜较常温适当加大。砌筑时砂浆应保持正温，砂浆与石料或砌块表面的温差宜不超过 $2 0 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。\n\n## 25.2.15 砌体采用保温法在暖棚中砌筑时，砌块的温度应在 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 以上；砂和水加温拌和的砂浆，其温度应不低于 $1 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ；棚内地面处的温度应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。砂浆的保温时间应以达到其抗冻强度为准，养护期间应洒水，保持砌体湿润。\n\n## 25.2.16 采用抗冻砂浆砌筑砌体时，应符合下列规定：\n\n1 抗冻砂浆在严寒地区宜采用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，其他地区可采用矿渣水泥、火山灰水泥或粉煤灰水泥；抗冻砂浆宜采用细度模数较大的砂；抗冻剂掺量宜通过试验确定。\n\n2 抗冻砂浆使用时的温度应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。当设计无要求且一天最低气温低于- $. 1 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 时，承重砌体的砂浆强度应按常温时提高一级。\n\n3 采用抗冻砂浆砌筑的砌体，应在砌筑后加以覆盖，但不得洒水。对未采取抗冻措施的浆砌砌体，在砂浆抗压强度达到设计强度的 $70 \\%$ 前，不得受冻。\n\n## 25.2.17 冬期施工时，混凝土工程的质量检验除应符合本规范第6章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 应对混凝土用水和集料的加热温度、混凝土的加热养护方法和时间等进行检查。\n\n2 集料和拌和水输入拌和机时的温度、混凝土自拌和机输出时的温度及浇筑时的温度，每一工作班至少应检查3次。\n\n3 对混凝土在养护期间温度的检查，当采用蓄热法养护时，每昼夜至少应定时检查4次；采用加热法养护时，升温及降温期间至少每1h应检查1次，恒温期间至少每2h应检查1次。对室内外的环境温度，每昼夜应定时定点检查4次。\n\n4 检查混凝土温度前，应绘制测温孔布置图并编号，对测温孔的位置，当采用蓄热法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24498c0d-ac95-456e-b945-e306d1e093c0', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0583—2020 水泥混凝土抗盐冻试验方法', 'T0583—2020 水泥混凝土抗盐冻试验方法(单面法）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('244b2400-f764-45da-bf8f-11adb25a1dde', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明在抗震设防烈度为V度地区，拱式结构、长悬臂结构、大跨度结构以及其他一些特殊复杂结构对竖向地震作用可能较为敏感，应考虑竖向地震作用。\n\n### 5.1.3地震作用分量组合应满足下列要求：\n\n1采用反应谱法或功率谱法同时考虑三个正交方向（水平向 $X$ 、 $Y$ 和竖向 $Z$ ）的地震作用时，可分别单独计算 $X$ 向地震作用在 $i$ 计算方向产生的最大效应 $E _ { i X }$ 、 $Y$ 向地震作用在 $i$ 计算方向产生的最大效应 $E _ { i Y }$ 与 $Z$ 向地震作用在 $i$ 计算方向产生的最大效应$E _ { i Z }$ 。在 $i$ 计算方向总的设计最大地震作用效应 $E _ { i }$ 按式（5.1.3）求取：\n\n$$\nE _ { i } \\ = \\ \\sqrt { E _ { i X } ^ { 2 } + E _ { i Y } ^ { 2 } + E _ { i Z } ^ { 2 } }\n$$\n\n2当采用时程分析法时，应同时输入两个或三个方向分量的一组地震动时程计算地震作用效应。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('244db1c1-8765-4cb6-8e08-435c7f1058a0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 3）', '\\cdots { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ( \\ 4 )\n$$\n\n式中符号同式（3）。\n\n由式（4）算得机构载荷谱系数的值后，即可按表5确定该机构相应的载荷状态级别。\n\n#### 3．3．3 机构的工作级别\n\n机构工作级别的划分，是将各单个机构分别作为一个整体进行的关于其载荷大小程度及运转频繁情况总的评价，它并不表示该机构中所有的零部件都有与此相同的受载及运转情况。\n\n根据机构的10个使用等级和4个载荷状态级别，机构单独作为一个整体进行分级的工作级别划分为 ${ \\mathrm { M } } 1 { \\sim } { \\mathrm { M } } 8$ 共8级，见表6。\n\n表 6 机构的工作级别  \n\n\n\n\n\n### 3．4 结构件或机械零件的分级\n\n#### 3．4．1 结构件或机械零件的使用等级\n\n结构件或机械零件的一个应力循环是指应力从通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时起至该应力同方向再次通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时为止的一个连续过程。图1所示是包含5个应力循环的时间应力变化历程。\n\n![](images/4855b38dbf6bdaa174d9c9696281dfa1c13d92992d9d9878cce41c055168769e.jpg)  \n图1 随时间变化的5个应力循环举例\n\nsup 峰值应力；  \nsupmax— 最大峰值应力；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s u p \\ m i n } }$ — 最小峰值应力；$\\sigma _ { \\mathrm { i n f } }$ — 谷值应力；m— 总使用时间内所有峰值应力和谷值应力的算术平均值。\n\n结构件或机械零件的总使用时间，是指设计预设的从开始使用起到该结构件报废或该机械零件更换为止的期间内发生的总的应力循环次数。\n\n结构件的总应力循环数同起重机的总工作循环数之间存在着一定的比例关系，某些结构件在一个起重循环内可能经受几个应力循环，这取决于起重机的类别和该结构件在该起重机结构中的具体位置。对各不同的结构件这一比值可能互不相同，但当这一比值已知时，该结构件的总使用时间，即它的总应力循环数便可以从起重机使用等级的总工作循环数中导出。\n\n机械零件的总应力循环数，则应从该零件所归属机构的或该零件的设计预定的总使用时间中导出，推导时要考虑到影响其应力循环的该零件的转速和其他相关的情况。\n结构件或机械零件的使用等级，都是将其总应力循环次数分成 11个等级，分别以代号 $\\mathrm { { B } } _ { 0 }$ ， $\\mathrm { { B _ { 1 } } }$ ，$\\cdots , \\mathrm { B _ { 1 0 } }$ 表示，见表7。\n\n表 7 结构件或机械零件的使用等级  \n\n\n\n\n\n### 3．4．2 结构件或机械零件的应力状态级别\n\n结构件或机械零件的应力状态级别，表明了该结构件或机械零件在总使用期内发生应力的大小及相应的应力循环情况，在表8中列出了应力状态的4个级别及相应的应力谱系数范围值。每一个结构犓件或机械零件的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 可以用式（5）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { S } } = \\sum \\Big [ \\frac { n _ { i } } { n _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { \\sigma _ { i } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { c } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { s } }$ — 结构件或机械零件的应力谱系数；  \n$n _ { i }$ 与结构件或机械零件发生的不同应力相应的应力循环数， ${ } , n _ { i } = n _ { 1 } , n _ { 2 } , n _ { 3 } , \\cdots \\cdots , n _ { n }$ ；  \n$n _ { \\mathrm { T } }$ — 结构件或机械零件总的应力循环数， $n _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } n _ { i } = n _ { 1 } + n _ { 2 } + n _ { 3 } + \\cdots + n _ { n }$ 狀；  \n$\\sigma _ { i }$ -该结构件或机械零件在工作时间内发生的不同应力， $\\mathbf { \\sigma } _ { \\sigma _ { 1 } } = _ { \\sigma _ { 1 } } , _ { \\sigma _ { 2 } } , _ { \\sigma _ { 3 } } , \\cdots , _ { \\sigma _ { n } }$ 狀；并设定： $\\phantom { } _ { ; \\sigma _ { 1 } } > \\sigma _ { 2 } > \\sigma _ { 3 }  \\cdots \\phantom { } > \\sigma _ { n }$ ；\n\n对机械零件，每一个循环 $n _ { i }$ 期间内认为发生的应力基本上相等，为 $\\sigma _ { i }$ ，而各个循环之间的应力则可以是不同的；\n\nmax 为应力 $\\sigma _ { 1 } \\ldots , \\sigma _ { 2 } \\ldots , \\sigma _ { 3 } \\ldots , \\ldots , \\sigma _ { n }$ 狀中的最大应力；\n\n$C$ —幂指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2451f2ae-61b8-46fd-bdf6-32b044d1f7d8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:“外观检查”修改为“外观质量检查”。\n\n## A.5.2气压焊接头的外观质量检查结果，应符合下列要求：\n\n1 接头处的轴线偏移e不得大于钢筋直径的0.1倍，且不得大于1mm[图A.5.2-a)]；当不同直径钢筋焊接时，应按较小钢筋直径计算。当大于上述规定值，但在钢筋直径的0.3倍以下时，可加热矫正；当大于0.3倍时，应切除重焊。\n\n2 接头处表面不得有肉眼可见的裂纹。\n\n3 接头处的弯折角不得大于 $2 ^ { \\circ }$ °；当大于规定值时，应重新加热矫正。\n\n4固态气压焊接头镦粗直径d不得小于钢筋直径的1.4 倍，熔态气压焊接头镦粗直径d不得小于钢筋直径的1.2倍[图A.5.2-b)]；当小于上述规定值时，应重新加热镦粗。\n\n5 镦粗长度l不得小于钢筋直径的1.0倍，且凸起部分应平缓圆滑[图A.5.2-c)]；当小于上述规定值时，应重新加热镦长。\n\n![](images/5d9c425c2cdf253ce695dd150c6ce791900dd1b0ea082a19541fe396eb28b9a6.jpg)  \n图A.5.2钢筋气压焊接头外观质量图解');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2459ae3b-39cc-44f1-a80c-71ca5296bf19', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '7.5 紧急停止开关', '7.5 紧急停止开关架桥机必须在司机操作处、承载支腿处等可方便控制的位置设置紧急停止开关，在紧急情况下，应能够停止所有运动驱动装置。紧急停止开关应为红色，并且不能自动复位。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('246826a1-152a-454f-bdea-aab9272e86a7', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 结果计算', '5 结果计算5.1 混凝土弯拉弹性模量，按式（T0559-1）计算：\n\n$$\nE _ { f } = \\frac { 2 3 L ^ { 3 } ( F _ { 0 . 5 } - F _ { 0 } ) } { 1 2 9 6 J \\big | \\Delta _ { 0 . 5 } - \\Delta _ { 0 } \\big | }\n$$\n\n式中： $E _ { f }$ ——混凝土弯拉弹性模量（ $\\mathbf { M P a }$ ）；$F _ { 0 . 5 }$ 、 $F _ { 0 }$ ——终荷载及初荷载（N）；$\\Delta _ { 0 . 5 }$ 、 $\\Delta _ { 0 }$ —一对应 $\\mathrm { F } _ { 0 . 5 }$ 及 $\\mathrm { F _ { 0 } }$ 的千分表读数（ $\\mathrm { m m }$ ）；$L$ ——试件支座间距离，取 $4 5 0 \\mathrm { m m }$ ；$J$ ——试件断面转动惯量 ( $\\mathrm { m m } ^ { 4 }$ ）， $J = \\frac { 1 } { 1 2 } b h ^ { 3 }$ 。\n\n结果计算精确至 $1 0 0 \\mathrm { { M P a } }$ 。\n\n5.2 以三个试件测量值的算术平均值为测定值，结果精确至 $1 0 0 \\mathrm { M P a }$ 。三个试件测量值，的最大值或最小值中如有一个与中间值之差超过中间值的 $1 5 \\%$ ，则把最大值和最小值舍去，以中间值作为试件的弯拉强度。如有两个测量值与中间值的差值均超过 $1 5 \\%$ 时，则该组试验结果无效。\n\n5.3 三个试件中如有一个断裂面位于加荷点外侧，则混凝土弯拉强度按另外两个试件的试验结果计算。如果这两个测量值的差值不大于这两个测量值中最小值的 $1 5 \\%$ ，则两个测量值的平均值为测试结果，否则结果无效。如果有两个试件均出现断裂面位于加荷点外侧，则该组结果无效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('247843fb-fcdd-49d8-83f2-930fc18757a4', '129《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB-T29639-2020）.md', '3术语和定义', '3术语和定义下列术语和定义适用于本文件。\n\n## 3.1\n\n应急预案 emergency response plan针对可能发生的事故，为最大程度减少事故损害而\n\n预先制定的应急准备工作方案。\n\n## 3.2\n\n应急响应 emergency response\n\n针对事故险情或事故，依据应急预案采取的应急行动。\n\n## 3.3\n\n应急演练 emergency exercise\n\n针对可能发生的事故情景，依据应急预案而模拟开展的应急活动。\n\n## 3.4\n\n应急预案评审 emergency response plan review\n\n对新编制或修订的应急预案内容的适用性所开展的分析评估及审定过程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24876a49-db51-472e-ad88-0688a85be41f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 4）', '．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运行速度时也能迅速、平稳地制动。\n\n### 7．5．6 制动器的控制\n\n#### 7．5．6．1 与电动机同时控制的制动器\n\n制动器线路应设有保护装置，在出现故障时能迅速切断电动机和制动器的电源；如电动机接至制动器的导线长度不大于 $5 ~ \\mathrm { m }$ ，制动器可不单独设这样的保护。\n\n#### 7．5．6．2 与电动机分开控制的制动器\n\n制动器的控制要采取预防措施，使得起动和制动时不出现任何失控的运动。  \n如有电气制动，机械制动应在电气制动之后作用。  \n电动机通电时制动器不得抱闸，短暂过渡状态除外。\n\n#### 7．5．6．3 安全制动器\n\n对设有安全制动器的起升机构，在正常作业时，其支持制动器动作后，安全制动器延时动作，其延时\n\n动作时间可调；在进行紧急制动时，安全制动器应立即动作。\n\n#### 7．5．6．4 意外断电\n\n对于系统意外断电时制动器的动作会引起机械设备损坏倾翻的情况，应采取适当措施保证意外断电时制动器的安全动作过程。\n\n## 7．6 电气设备的工作环境\n\n### 7．6．1 防油滴\n\n任何润滑系统、液压系统或其他含油装置在运行和安装时应保证不会使油滴到电气设备上，否则电气设备应加以保护。\n\n### 7．6．2 环境温度\n\n起重机电气设备应能保证在起重机运行场所的环境温度范围内正常工作。当环境温度不能满足所选电气设备工作要求时，应采取冷却或加温措施。\n\n### 7．6．3 大气条件\n\n周围空气温度在 $+ 4 0 \\mathrm { { ‰} }$ 的最高温度时，其相对湿度不超过 $50 \\%$ ，温度较低时相对湿度可以提高（例如在 $+ 2 0 \\mathrm { { ‰} }$ 时提高为 $90 \\%$ ），应考虑到由于温度变化可能偶然发生的凝露现象。\n\n周围空气温度在不超过 $+ 2 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，相对湿度允许短时高达 $100 \\%$ 。\n\n### 7．6．4 海拔\n\n一般起重机的电气设备使用的海拔不超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。起重机若用于海拔 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上，其电气设备的具体数据由相应的产品标准规定。\n\n### 7．6．5 其他\n\n用于爆炸和火灾危险环境时，电气设备的选择、管线配置敷设等，应符合 GB50058的规定；在腐蚀、盐雾和湿热环境使用的，应选择相应的产品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('248948d1-8267-4401-b405-af2814b887d3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 29）', 'td rowspan=1 colspan=1>0.129</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>240</td><td rowspan=1 colspan=1>0.128</td><td rowspan=1 colspan=1>0.127</td><td rowspan=1 colspan=1>0.126</td><td rowspan=1 colspan=1>0.125</td><td rowspan=1 colspan=1>0.124</td><td rowspan=1 colspan=1>0.124</td><td rowspan=1 colspan=1>0.123</td><td rowspan=1 colspan=1>0.122</td><td rowspan=1 colspan=1>0.121</td><td rowspan=1 colspan=1>0.120</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>0.119</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=11>注：见表K4注</td></tr></table>\n\n\n注：见表 K．4注。\n\n表 犓．4 犱类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>双国235</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>0.999</td><td rowspan=1 colspan=1>0.999</td><td rowspan=1 colspan=1>0.998</td><td rowspan=1 colspan=1>0.996</td><td rowspan=1 colspan=1>0.994</td><td rowspan=1 colspan=1>0.992</td><td rowspan=1 colspan=1>0.990</td><td rowspan=1 colspan=1>0.987</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>0.984</td><td rowspan=1 colspan=1>0.981</td><td rowspan=1 colspan=1>0.978</td><td rowspan=1 colspan=1>0.974</td><td rowspan=1 colspan=1>0.969</td><td rowspan=1 colspan=1>0.965</td><td rowspan=1 colspan=1>0.960</td><td rowspan=1 colspan=1>0.955</td><td rowspan=1 colspan=1>0.949</td><td rowspan=1 colspan=1>0.944</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>0.937</td><td rowspan=1 colspan=1>0.927</td><td rowspan=1 colspan=1>0.918</td><td rowspan=1 colspan=1>0.909</td><td rowspan=1 colspan=1>0.900</td><td rowspan=1 colspan=1>0.891</td><td rowspan=1 colspan=1>0.883</td><td rowspan=1 colspan=1>0.874</td><td rowspan=1 colspan=1>0.865</td><td rowspan=1 colspan=1>0.857</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>0.848</td><td rowspan=1 colspan=1>0.840</td><td rowspan=1 colspan=1>0.831</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('248a5daa-c488-4ef0-9be3-c553fb1204a4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 3）', '>1.2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>圆锥车轮(单轮缘)</td><td rowspan=2 colspan=2>悬挂在工字梁或箱形梁下翼缘上的小车运行机构</td><td rowspan=1 colspan=1>单边驱动</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>双边驱动</td><td rowspan=1 colspan=1>2.0</td></tr></table>\n\n\n### 6.1.2.1.2 坡道阻力 $P _ { \\mathrm { ~ \\pmb { a } ~ } }$\n\n坡道阻力的计算原则，见4．2．2．2。\n\n坡道阻力按式（88）计算：\n\n$$\nP _ { \\alpha } = ( m + m _ { i } ) g \\bullet \\mathrm { t a n } \\alpha\n$$\n\n……（88）\n\n式中：\n\nα— 同式（86）；  \n$m$ 起重机的总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$m _ { i }$ 起重机或小车的质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$_ g$ 重力加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\alpha$ 轨道倾斜的角度，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n### 6.1.2.1.3 风阻力 $P _ { \\mathrm { { w } } }$\n\n风阻力按4．2．2．3．4中的风载荷计算方法计算。\n\n## 6.1.2.2 电动机初选\n\n### 6.1.2.2.1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 P中的 P．1的规定选择。\n\n### 6.1.2.2.2 电动机的初选功率\n\n#### 6.1.2.2.2.1 电动机运行稳态功率按附录 P中的式（P．2）计算。犆犣  \n#### 6.1.2.2.2.2 对能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，可按附录 P的式（P．7）计算。  \n#### 6.1.2.2.2.3 对能获得电动机负荷图的运行机构，可按附录 P的（P．9）计算。\n\n## 6.1.2.3 电动机的校验\n\n### 6.1.2.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算；电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n### 6.1.2.3.2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.2.4 起动时间与起动平均加速度计算\n\n### 6.1.2.4.1 满载、上坡、迎风运行起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle 9 . 5 5 ( m M _ { \\mathrm { d q } } { - } M _ { \\mathrm { d j } } ) }\n$$\n\n……（89）\n\n式中：\n\n$_ n$ 同式（82）；$k$ 同式（82）；  \n$J _ { 1 }$ 同式（82）；  \n$J _ { 2 }$ 同式（82）；  \n$m$ 电动机台数；  \n$J _ { \\mathrm { ~ 3 ~ } } ^ { \\prime }$ — 作平移运动的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$$\n{ J ^ { \\prime } } _ { 3 } = \\frac { ( m + m _ { i } ) D ^ { 2 } } { 4 i ^ { 2 } }\n$$\n\n$m$ 同式（88)；  \n$m _ { i }$ 同式（88）；$D$ 车轮踏面直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$i$ 由电动机轴到车轮的机构总传动比；$\\eta$ 运行机构总传动效率；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { d j } }$ — 满载、上坡、迎风时作用于电动机轴上的稳态运行阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ ) ~ }$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d j } } = \\frac { P _ { \\mathrm { j } } D } { 2 i \\eta }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）。\n\n### 6.1.2.4.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { y } }$ 按式（90）计算：\n\n$$\na _ { \\mathrm { y } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（90）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { y } }$ — 起动平均加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\Delta } y$ — 起重机的稳定运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m /');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2498099e-c79e-40f5-9096-a7ae1cb51e4a', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第二章 事故报告', '第二章 事故报告第九条 事故发生后，事故现场有关人员应当立即向本单位负责人报告；单位负责人接到报告后，应当于1小时内向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。情况紧急时，事故现场有关人员可以直接向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。\n\n第十条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，应当依照下列规定上报事故情况，并通知公安机关、劳动保障行政部门、工会和人民检察院：\n\n（一）特别重大事故、重大事故逐级上报至国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（二）较大事故逐级上报至省、自治区、直辖市人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（三）一般事故上报至设区的市级人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门依照前款规定上报事故情况，应当同时报告本级人民政府。国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门以及省级人民政府接到发生特别重大事故、重大事故的报告后，应当立即报告国务院。\n\n必要时，安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门可以越级上报事故情况。\n\n第十一条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门逐级上报事故情况，每级上报的时间不得超过 2 小时。\n\n第十二条 报告事故应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；（二）事故发生的时间、地点以及事故现场情况；（三）事故的简要经过；（四）事故已经造成或者可能造成的伤亡人数（包括下落不明的人数）和初步估计的直接经济损失；（五）已经采取的措施；（六）其他应当报告的情况。\n\n第十三条 事故报告后出现新情况的，应当及时补报。\n\n自事故发生之日起 30 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。\n\n第十四条 事故发生单位负责人接到事故报告后，应当立即启动事故相应应急预案，或者采取有效措施，组织抢救，防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失。\n\n第十五条 事故发生地有关地方人民政府、安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，其负责人应当立即赶赴事故现场，组织事故救援。\n\n第十六条 事故发生后，有关单位和人员应当妥善保护事故现场以及相关证据，任何单位和个人不得破坏事故现场、毁灭相关证据。\n\n因抢救人员、防止事故扩大以及疏通交通等原因，需要移动事故现场物件的，应当做出标志，绘制现场简图并做出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证。\n\n第十七条 事故发生地公安机关根据事故的情况，对涉嫌犯罪的，应当依法立案侦查，采取强制措施和侦查措施。犯罪嫌疑人逃匿的，公安机关应当迅速追捕归案。\n\n第十八条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当建立值班制度，并向社会公布值班电话，受理事故报告和举报。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2499f3bb-e936-4d39-b2cd-46cb341332d5', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0596—2020 水泥砂浆抗冻性试验方法', 'T0596—2020 水泥砂浆抗冻性试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('249f1e7d-701c-4939-99bc-f0ddc84f2188', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 1）', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座、聚四氟乙烯板支座）的刚性墩台传递的制动力，按表4.3.5的规定采用。每个活动支座传递的制动力，其值不应大于其摩阻力；当大于摩阻力时，按摩阻力计算。表4.3.5刚性墩台各种支座传递的制动力  \n\n\n\n\n\n注：固定支座按 $T _ { 4 }$ 计算，活动支座按 $0 . 3 0 T _ { 5 }$ （聚四氟乙烯板支座）或 $0 . 2 5 T _ { s }$ （滚动或摆动支座）计算， $T _ { 4 }$ 和$T _ { s }$ 分别为与固定支座或活动支座相应的单跨跨径的制动力，桥墩承受的制动力为上述固定支座与活动支座传递的制动力之和。\n\n## 4.3.6人群荷载标准值应按下列规定采用：\n\n1人群荷载标准值应根据表4.3.6采用，对跨径不等的连续结构，以最大计算跨径为准。\n\n表4.3.6人群荷载标准值  \n\n\n\n\n\n1）非机动车、行人密集的公路桥梁，人群荷载标准值取上述标准值的1.15倍。\n\n2）专用人行桥梁，人群荷载标准值为 $3 . 5 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n2人群荷载在横向应布置在人行道的净宽度内，在纵向施加于使结构产生最不利荷载效应的区段内。\n\n3人行道板（局部构件）可以一块板为单元，按标准值 $4 . 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 的均布荷载计算。\n\n4计算人行道栏杆时，作用在栏杆立柱顶上的水平推力标准值取 $0 . 7 5 \\mathrm { k N / m }$ ，作用在栏杆扶手上的竖向力标准值取 $1 . 0 \\mathrm { k N / m }$ 。\n\n## 4.3.7疲劳荷载的计算模型应符合下列规定：\n\n1疲劳荷载计算模型I采用等效的车道荷载，集中荷载为 $0 . \\ 7 \\bar { 7 } P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，均布荷载为$0 . 3 q _ { \\mathrm { k } }$ 。 $P _ { k }$ 和 $q _ { \\mathrm { k } }$ 按本规范第4.3.1条的相关规定取值；应考虑多车道的影响，横向车道布载系数应按本规范第4.3.1条的相关规定计算。\n\n2疲劳荷载计算模型I采用双车模型，两辆模型车轴距与轴重相同，其单车的轴重与轴距布置如图4.3.7-1所示。计算加载时，两模型车的中心距不得小于 $4 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n  \n图4.3.7-1疲劳荷载计算模型ⅡI（尺寸单位：m）\n\n3疲劳荷载计算模型Ⅲ采用单车模型，模型车轴载及分布规定如图4.3.7-2所示。\n\n4当构件和连接不满足疲劳荷载计算模型I验算要求时，应按模型Ⅱ验算。\n\n5桥面系构件的疲劳验算应采用疲劳荷载计算模型ⅢI。\n\n## 4.3.8风荷载标准值应按现行《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01）的规定计算。\n\n## 4.3.9作用在桥墩上的流水压力标准值可按下式计算：\n\n  \n图4.3.7-2疲劳荷载计算模型Ⅲ（尺寸单位： $\\mathfrak { m }$ ）\n\n$$\nF _ { \\mathrm { _ w } } = K A \\ { \\frac { \\gamma v ^ { 2 } } { 2 g } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { w } }$ ——流水压力标准值（kN）；\n\n$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { \\bf ~ k N } / \\mathrm { \\mathfrak { m } } ^ { 3 }$ ；  \n$v$ 1 -设计流速 $( \\mathfrak { m } / \\mathfrak { s } )$ ；  \n$A$ 一 -桥墩阻水面积（ ${ \\bf \\chi } ( { \\bf \\chi } _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } )$ ，计算至一般冲刷线处；  \n$g$ 重力加速度， $\\displaystyle { g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 } }$ ；  \n$K$ 桥墩形状系数，见表4.3.9。\n\n流水压力合力的着力点，假定在设计水位线以下0.3倍水深处。\n\n表4.3.9桥墩形状系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n## 4.3.10位于外海、海湾、海峡的桥梁结构，下部结构设计必要时应考虑波浪力的作用影响。宜开展专题研究确定波浪力的大小。\n\n## 4.3.11对具有竖向前棱的桥墩，冰压力可按下列规定取用：\n\n1冰对桩或墩产生的冰压力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { i } } = m C _ { \\mathrm { \\ell } } b t R _ { \\mathrm { i k } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { i } }$ - -冰压力标准值（kN）；$m$ 桩或墩迎冰面形状系数，可按表4.3.11-1取用；\n\n$C _ { \\iota }$ —冰温系数，可按表4.3.11-2取用；$b$ 桩或墩迎冰面投影宽度（m）；计算冰厚（m），可取实际调查的最大冰厚或开河期堆积冰厚；  \n$R _ { \\mathrm { i k } }$ - 冰的抗压强度标准值（ $\\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ )，可取当地冰温 $0 \\%$ 时的冰抗压强度；当缺乏实测资料时，对海冰可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ；对河冰，流冰开始时 $R _ { \\mathrm { i k } } =$ $7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ，最高流冰水位时可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 4 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24a2e044-0279-4241-a72d-a9f334373906', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '3.5 门式钢管脚手架（Part 2）', 'GJ202 的规定。\n3.7.2 检查评定保证项目包括：施工方案、安全装置、架体构造、附着支座、架体安装、架体升降。一般项目包括：检查验收、脚手板、防护、操作。\n3.7.3 保证项目的检查评定应符合下列规定：\n1 施工方案\n1）附着式升降脚手架搭设、拆除作业应编制专项施工方案、结构设计应进行设计计算;\n2）专项施工方案应按规定进行审批，架体提升高度超过150m 的专项施工方案应经专家论证；\n2 安全装置\n1）附着式升降脚手架应安装机械式全自动防坠落装置，技术性能应符合规范要求；\n2）防坠落装置与升降设备应分别独立固定在建筑结构处；\n3）防坠落装置应设置在竖向主框架处与建筑结构附着；\n4）附着式升降脚手架应安装防倾覆装置，技术性能应符合规范要求；\n5)在升降或使用工况下，最上和最下两个防倾装置之间最小间距不应小于 $2 . 8 \\mathrm { m }$ 或架体高度的1/4;\n6）附着式升降脚手架应安装同步控制或荷载控制装置，同步控制或荷载控制误差应符合规范要求。\n3架体构造\n1）架体高度不应大于5倍楼层高度、宽度不应小于 $1 . 2 \\mathrm { m }$ ；\n2）直线布置架体支承跨度不应大于7m，折线、曲线布置架体支承跨度不应大于5.4m;\n3）架体水平悬挑长度不应大于 2m 且不应大于跨度的1/2;\n4）架体悬臂高度应不大于2/5 架体高度且不大于 6m;\n5）架体高度与支承跨度的乘积不应大于 $1 1 0 ~ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 }$ 。\n4 附着支座\n1）附着支座数量、间距应符合规范要求;\n2）使用工况应将主框架与附着支座固定;\n3）升降工况时，应将防倾、导向装置设置在附着支座处；\n4）附着支座与建筑结构连接固定方式应符合规范要求。\n5 架体安装\n1）主框架和水平支承桁架的节点应采用焊接或螺栓连接，各杆件的轴线应汇交 于节点;\n2）内外两片水平支承桁架上弦、下弦间应设置水平支撑杆件，各节点应采用焊 妾式螺栓连接;\n3）架体立杆底端应设在水平桁架上弦杆的节点处；\n4）与墙面垂直的定型竖向主框架组装高度应与架体高度相等；\n5）剪刀撑应沿架体高度连续设置，角度应符合 $4 5 ^ { \\circ } \\ \\sim 6 0 ^ { \\circ }$ 的要求，剪刀撑应与主框架、水平桁架和架体有效连接。\n6 架体升降\n1）两跨以上架体同时升降应采用电动或液压动力装置，不得采用手动装置；\n2）升降工况时附着支座处建筑结构混凝土强度应符合规范要求；\n3）升降工况时架体上不得有施工荷载，禁止操作人员停留在架体上。\n3.7.4 一般项目的检查评定应符合下列规定：\n1 检查验收\n1）动力装置、主要结构配件进场应按规定进行验收；\n2）架体分段安装、分段使用应办理分段验收。\n3）架体安装完毕，应按规范要求进行验收，验收表应有责任人签字确认；\n4）架体每次提升前应按规定进行检查，并应填写检查记录。\n2脚手板\n1）脚手板应铺设严密、平整、牢固；\n2）作业层与建筑结构间距离应不大于规范要求；\n3）脚手板材质、规格应符合规范要求。\n3防护\n1）架体外侧应封挂密目式安全网；\n2）作业层外侧应在高度 $1 . 2 \\mathrm { m }$ 和0.6m 处设置上、中两道防护栏杆；\n3）作业层外侧应设置高度不小于 $1 8 0 \\mathrm { m m }$ 的挡脚板。\n4操作\n1）操作前应按规定对有关技术人员和作业人员进行安全技术交底；\n2）作业人员应经培训并定岗作业;\n3）安装拆除单位资质应符合要求，特种作业人员应持证上岗；\n4）架体安装、升降、拆除时应按规定设置安全警戒区，并应设置专人监护；\n5）荷载分布应均匀、荷载最大值应在规范允许范围内。\n\n### 3.8 承插型盘扣式钢管支架\n3.8.1 承插型盘扣式钢管支架检查评定应符合现行行业标准《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231 的规定。\n3.8.2 检查评定保证项目包括：施工方案、架体基础、架体稳定、杆件、脚手板、交底与防护验收。一般项目包括：架体防护、杆件接长、架体内封闭、材质、通道。\n3.8.3 保证项目的检查评定应符合下列规定：\n1 施工方案\n1)架体搭设应有施工方案，搭设高度超过24m 的架体应单独编制安全专项方案，结构设计应进行设计计算，并按规定进行审核、审批；\n2）施工方案应完整，能正确指导施工作业。\n2 架体基础\n1）立杆基础应按方案要求平整、夯实，并设排水设施，基础垫木应符合规范要求；\n2）土层地基上立杆应采用基础垫板及立杆可调底座，设置应符合规范要求；\n3）架体纵、横扫地杆设置应符合规范要求。\n3架体稳定\n1）架体与建筑物拉结应符合规范要求，并应从架体底层第一步水平杆开始设置连墙件;\n2）架体拉结点应牢固可靠；\n3）连墙件应采用刚性杆件；\n4）架体竖向斜杆、剪刀撑的设置应符合规范要求；\n5）竖向斜杆的两端应固定在纵、横向水平杆与立杆汇交的盘扣节点处；\n6）斜杆及剪刀撑应沿脚手架高度连续设置，角度应符合规范要求。\n4杆件\n1）架体立杆间距、水平杆步距应符合规范要求；\n2）应按专项施工方案设计的步距在立杆连接插盘处设置纵、横向水平杆；\n3)当双排脚手架的水平杆层没有挂扣钢脚手板时，应按规范要求设置水平斜杆。  \n5脚手板\n1）脚手板材质、规格应符合规范要求；\n2）脚手板应铺设严密、平整、牢固；\n3）钢脚手板的挂钩必须完全扣在水平杆上，并处于锁住状态。\n6 交底与验收\n1）架体搭设前应进行安全技术交底；\n2）架体分段搭设分段使用时应进行分段验收;\n3）搭设完毕应办理验收手续，验收内容应量化.\n3.8.4 一般项目的检查评定应符合下列规定：\n1 架体防护\n1）架体外侧应使用密目式安全网进行封闭;\n2）作业层应在外侧立杆1.0m 和0.5m 的盘扣节点处设置上、中两道防护栏杆：\n3）作业层外侧应设置高度不小于180mm 的挡脚板。\n2 杆件接长\n1）立杆的接长位置应符合规范要求；\n2）搭设悬挑脚手架时，立杆的接长部位必');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24b4b3a8-e709-470c-a654-53c51856a865', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 4）', '\\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $y$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22。\n\n### 5．6．3 压弯构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．3．1 压弯构件整体稳定性计算\n\n##### 5．6．3．1．1 双向压弯构件的整体弯曲屈曲稳定性计算的简便方法\n\n当 $N / N _ { \\mathrm { E x } }$ 和 $N / N _ { \\mathrm { E y } }$ 均小于0．1时，按式（50）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（50）\n\n式中：\n\n$N$ —作用在构件上的轴向力，单位为牛顿(N)；-同式(46)，根据构件结构型式确定的假想长细比 $\\lambda _ { F }$ 或 $\\lambda _ { h F }$ 按附录K中的表K.1～表K.4查取；$A$ —同式(43)；\n$M _ { \\mathrm { x } } , M _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ —— 同式（49）；$[ \\sigma ]$ ］——— 同式（28）或见表22。犖犖犖$N / N _ { \\mathrm { E x } }$ $N / N _ { \\mathrm { E y } }$\n\n当 和 均大于等于0．1时 ，按式（51）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E y } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ] ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（50）；$\\varphi$ 同式（46）；$A$ 同式（43）；  \n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$N _ { E \\mathrm { x } } \\setminus N _ { E \\mathrm { y } }$ -构件对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴或对 $y$ 轴的名义欧拉临界力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { x } } } ^ { 2 } } } , N _ { \\mathrm { E y } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { y } } } ^ { 2 } } }\n$$\n\n$E$ -钢材的弹性模量，取 $E { = } 2 . 0 6 { \\times } 1 0 ^ { 5 }$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ / m m ^ { 2 } }$ λ$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24b8f289-c1cb-4f46-9b2f-15be9a414030', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '15.4 预制安装墩台身、盖梁（Part 1）', '15.4 预制安装墩台身、盖梁## 15.4.1 本节适用于桥墩墩身、桥台台身及盖梁等的预制安装施工。\n\n## 15.4.2 预制安装墩台身和盖梁的施工应制订专项施工方案，其施工方法、施工工艺、临时设施和设备等宜根据结构的构造特点和施工环境条件综合确定，对施工中使用的受力装置和受力临时结构应进行专门设计和验算。\n\n### 条文说明：\n\n预制安装墩台身和盖梁的施工具有较高的技术难度和施工风险，各种临时设施、受力装置和受力临时结构较多，因此需要制订专项施工方案，并对施工中使用的受力装置和受力临时结构进行专门设计和验算，目的是保证施工安全。\n\n## 15.4.3 墩台身和盖梁的预制场地应进行专门规划和设计，并应符合下列规定：\n\n1 场地的布置应有利于预制、存放、移运和装车（船）的施工作业。2 场地内的道路、料场等均应硬化处理，且场地应有防排水设施。3 场地内各种临时设施的地基应具有足够的承载能力，不满足要求时应对地基进行加固处理。4 对在水域中安装的墩台身，应在预制场地设置构件的出运线路和出运码头。\n\n### 条文说明：\n\n工厂化、大型化、标准化、装配化是墩台身预制安装施工的显著特点。规定墩台的预制场地需要进行专门规划和设计，是由于墩台身构件体大量重，对地基承载力有较高要求；施工中各工序的施工工艺较复杂，相互间的组织与配合需要紧密衔接。如果不对场地进行周密的规划和布置，容易造成施工效率低下，也不易保证施工的质量和安全。\n\n## 15.4.4 预制台座的设置应符合下列规定：\n\n1 台座的地基应具有足够的承载能力、稳定性和抗变形能力，必要时应对地基进行加固处理，施工过程中应定期监测台座的整体和不均匀沉降量。\n\n2 预制台座可采用混凝土结构和钢结构组合而成，并应与墩台预制节段底部的预留钢筋和预埋件相适应，以及进行必要的受力分析计算。\n\n3 采用混凝土底座时，宜在混凝土结构中通过计算配置必要的受力钢筋，底座的基础宜采用整体式钢筋混凝土板。\n\n4 钢结构台座宜采用钢板和型钢进行制作，且可将墩台预制节段的底模与台座连接成整体，并在底模处开孔，开孔处应采取局部加强的措施，开孔位置应准确，应使预制节段底部的预留钢筋和预埋件能顺利通过。\n\n5 预制台座的设置数量宜根据墩台身安装施工的规模和进度要求综合考虑确定。\n\n### 条文说明：\n\n1 预制台座的地基具有足够的承载能力和稳定性，是台座在设置时首先需要考虑的问题，地基的承载能力不足或稳定性和抗变形能力不够，在预制施工时将会产生沉陷，进而影响到预制构件的质量，甚至导致构件倾倒。\n\n2 预制台座的形式多种多样，本款的规定并不排斥采用其他更好的形式。\n\n3 在混凝土结构中通过计算配置必要的受力钢筋，对底座的受力更有利；整体式钢筋混凝土板的受力状况较均匀，适宜作为底座的基础。\n\n5 预制与安装是一对相辅相成的关系，在能满足安装进度要求的前提下，预制台座的数量越少越好，这样可节省工程施工的成本，因此预制台座的数量需要根据墩台安装施工的规模和进度要求综合考虑确定。\n\n## 15.4.5 存放台座的设置除应符合本规范第 15.4.4 条的相关规定外，尚应满足地基不沉陷和稳定的要求。当能满足预制和安装的进度要求时，可不设存放台座。\n\n## 15.4.6 墩台身预制的节段尺寸划分应符合设计规定。设计未规定时，宜根据墩台结构的构造特点、运输能力、安装时的起重能力以及施工的方便性等因素综合考虑确定；对海上桥梁，尺寸划分时宜将节段之间的接缝设置在浪溅区以上。高度不大或运输能力和安装起重能力足够时，宜进行整体预制、整体安装。\n\n### 条文说明：\n\n墩台身预制的节段尺寸主要是指在高度方向上的划分。节段尺寸的划分是否合理，将会对施工产生重大影响，因此需要根据施工中的诸多因素综合考虑确定。\n\n## 15.4.7 墩台身和盖梁的预制宜采用整体式定型钢模板，模板应具有足够的强度、刚度和稳定性。模板的制作、安装和拆除除应符合本规范第 5 章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 模板应以刚度控制设计，并应满足多次重复使用不变形的要求。2 模板安装时位置应准确，各部位的连接应牢固可靠，接缝应严密不漏浆。3 底模应平整，其平整度在 $2 \\mathrm { m }$ 长度范围的允许偏差应不超过 $2 \\mathrm { m m }$ ，并应垂直于预制墩身的中轴线；侧模的平整度在 $1 \\mathrm { m }$ 长度范围的允许偏差应不超过 $2 \\mathrm { m m }$ 。4 剪力键（槽）处的模板尺寸应准确，表面应平整。\n\n### 条文说明：\n\n1 预制所用的模板需要多次重复使用，为满足不变形的要求，在设计时就需要以刚度控制，而不是以强度控制。在某种程度上，模板的优劣可以决定混凝土构件预制质量的优劣。\n\n## 15.4.8 钢筋宜在专用胎架上制作成钢筋骨架或分片钢筋网后再进行整体起吊安装，必要时可增设劲性骨架增强其整体刚度。钢筋的下料、加工制作、安装、绑扎、连接等应符合本规范第 4 章的规定，采用特殊钢筋时应符合本规范第 22 章的规定。\n\n## 15.4.9 墩台身和盖梁设置有预应力钢束时，其施工应符合设计的要求，设计未要求时应符合本规范第7章的规定。\n\n## 15.4.10 墩台身和盖梁预制混凝土的施工除应符合本规范第6章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 每一预制节段的混凝土应一次浇筑完成。2 浇筑混凝土时，应采取有效措施保证预应力管道和各种预埋件的位置准确，不产生移位。3 混凝土浇筑完成后，带模洒水养护的时间宜不少于 3d，对混凝土的外露面应覆盖、保湿和保温；拆除模板后仍宜对混凝土表面进行覆盖并保湿养护至少 7d。对高性能混凝土，其保湿养护的时间宜适当延长。\n\n## 15.4.11 墩台身宜采用立式的方式在台座上预制，并应符合下列规定：\n\n1 对多节段预制的墩台身，当节段安装采用湿接缝连接时，可将节段分别预制；节段安装采用胶接缝连接时，应按底节、中间节、顶节的顺序从下至上匹配预制，或采用工具式端模匹配预制');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24c06cae-632b-4f84-a06a-97e347a5e2fa', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 盖梁的预制安装施工一般有整体预制安装或分节段预制安装两种方式，当构造尺寸相对较小、重力较轻，且运输和起重能力足够时，通常采用整体预制、整体安装的方式施工；当构造尺寸和重力均相对较大，且运输和起重能力不足时，则一般采用分节段预制安装的方式施工。因此需要根据盖梁结构的构造特点、运输能力、起重能力以及施工的方便性等因素，综合考虑采用何种方式施工。\n\n2 在分节段预制安装时，匹配预制、匹配安装的施工方式更有利于对施工质量的控制。\n\n4 预制构件吊点位置的设置对起吊和安装时保持构件的平衡有较大影响，因此需要符合设计规定或通过计算确定。\n\n5 如果盖梁预留槽（孔）的位置与墩台身的相应位置不一致，会给安装造成困难，故规定在安装前需进行检查，有偏差时需要采取适当的措施进行调整。\n\n6 规定本款是出于对安装施工时结构安全和施工作业安全的考虑。\n\n9 体系转换的程序和步骤一般由设计规定，施工时需要按条文的要求严格执行。\n\n15.4.22 墩台身预制安装施工的安全要求应符合本规范第 26 章和现行《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24cad0ca-fd33-4f6e-a372-5951d4c1be8e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤## 3.1 应按T0551的规定进行试样的制作和养护。制作试样时，将内埋式温度传感器预置于试样中心，每组试样为2个。\n\n## 3.2 将至少养护28d 的试样竖直放入恒温水箱中的固定架内，使用少量胶水将石英玻璃棒竖直固定于试样上表面。\n\n## 3.3 连接温度传感器和温度采集仪。\n\n## 3.4 安装光杠杆、镜、尺系统，将光杠杆后脚置于石英玻璃棒中心；调整镜、尺系统，使其处于工作位置，且游标卡尺与反射镜面的间距B不小于 $5 \\mathrm { m }$ ；调节望远镜，使主尺示数清晰。\n\n## 3.5 向恒温水箱内注水，水面应没过试件顶面 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 3.6 打开温控开关，设置恒温水箱的初始温度为 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。为使箱内的水温均匀，须开动搅 拌器。\n\n## 3.7 控制水温使其恒定，即相隔1h 温差不得超过 $0 . 1 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。不断记录温度采集仪和长杆温度计示数，当试件中心温度与水温一致时，微调望远镜，使主尺示数清晰，并移动游标尺，使游标尺的零刻度线移至“十”字线上侧，记录游标卡尺示数为 $h _ { \\scriptscriptstyle 1 }$ ，精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 3.8 调整恒温水箱的温度控制器至终止温度 $5 0 \\mathrm { ^ \\circ C }$ ，恒温后，当试件中心温度与水温一致时，移动游标尺，使游标尺的零刻度线移至“十”字线上侧，记录游标卡尺示数为 $h _ { 2 }$ ，精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24e1d793-918b-4401-b13a-b2f3c9e384ef', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '《公路桥涵设计通用规范', '《公路桥涵设计通用规范（JTG D60—2015）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24e65f5f-c407-40c7-a042-27fdf1f71f42', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11.4紧固件连接计算（Part 3）', 'mathrm { t } } } { N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { b } } } \\right) ^ { 2 } } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { v } } \\leqslant N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { b } } / 1 . 2\n$$\n\n式中： $N _ { \\mathbf { v } }$ 、 $N _ { \\mathrm { t } }$ —所计算的某个高强度螺栓所承受的剪力和拉力（N)；\n\n$N _ { \\mathbf { v } } ^ { \\mathbf { b } }$ 、 $N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathbf { b } }$ 、 $N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathbf { b } }$ -个高强度螺栓按普通螺栓计算时的受剪、受拉和承压承载力设计值；\n\n### 11.4.4在下列情况的连接中，螺栓或铆钉的数目应予增加：\n\n1一个构件借助填板或其他中间板与另一构件连接的螺栓（摩擦型连接的高强度螺栓除外）或铆钉数目，应按计算增加 $10 \\%$ ；\n\n2当采用搭接或拼接板的单面连接传递轴心力，因偏心引起连接部位发生弯曲时，螺栓 (摩擦型连接的高强度螺栓除外)数目应按计算增加 $10 \\%$ ；\n\n3在构件的端部连接中，当利用短角钢连接型钢（角钢或槽钢）的外伸肢以缩短连接长度时，在短角钢两肢中的一肢上，所用的螺栓或铆钉数目应按计算增加 $50 \\%$ ；\n\n4当铆钉连接的铆合总厚度超过铆钉孔径的5倍时，总厚度每超过 $2 \\mathrm { m m }$ ，铆钉数目应按计算增加 $1 \\%$ （至少应增加1个铆钉)，但铆合总厚度不得超过铆钉孔径的7倍。\n\n### 11.4.5在构件连接节点的一端，当螺栓沿轴向受力方向的连接长度 $l _ { 1 }$ 大于 $1 5 d _ { 0 }$ 时（ $\\scriptstyle . d _ { 0 }$ 为孔径)，应将螺栓的承载力设计值乘以折减系数 $\\left( 1 . 1 \\mathrm { - } \\frac { l _ { 1 } } { 1 5 0 d _ { 0 } } \\right)$ ，当大于 $6 0 d _ { 0 }$ 时，折减系数取为定值0.7。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24ed95fa-60d0-4001-a1a9-a3511e13e955', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 2）', '$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4。犕犕\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o x } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o x } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } )\n$$\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o y } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o y } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } )\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o x } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } \\mathrm { ~ , ~ } M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o y } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } \\mathrm { ~ - ~ }$ — 结构件两端的端部弯矩比值，其绝对值不大于1，两个端弯矩使构件轴线产生同向挠曲时，其比值为正 $( + )$ ，反向挠曲时，其比值为负 $( - )$ ）。\n\n$M _ { \\mathrm { o x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { o y } }$ ———构件的端部弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ~ ( N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m m ) }$ ）。\n\n$C _ { \\mathrm { h x } } \\mathcal { C } _ { \\mathrm { h y } }$ — 横向载荷弯矩系数， $C _ { \\mathrm { h } } { = } 1 { - } k \\ \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } }$ 其中 $k$ 的值为：\n\na） 当横向载荷为一个集中力，且两端简支或一端固接一端自由时， $k = 0 , 2$ ；  \nb） 当为多个集中载荷或分布载荷，且两端简支时， $k = 0$ ；c） 当为多个集中载荷或分布载荷，一端固接一端自由时， $k = 0 , 3$ ；  \nd） 无论何种载荷，一端固接一端简支时， $k = 0 , 3$ ；  \ne） 无论何种载荷，两端固接时， 犖 犆犆 $k = 0 , 4$ ；\n\n$N _ { \\mathrm { E x } } \\setminus N _ { \\mathrm { E y } }$ 对应于 $C _ { \\mathrm { h x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { h y } }$ 。无法判定时，取 $C _ { \\mathrm { h } } = 1$ 。\n\n$M _ { \\mathrm { h x } } \\mathbf { \\nabla } \\cdot M _ { \\mathrm { h y } }$ ———由横向载荷在构件中引起的弯矩，单位为牛毫米犕犕 犆犕犆犕 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ）。\n\n当 $M _ { \\mathrm { h } }$ 与 $M _ { 0 }$ 方向相反，且 $| C _ { \\mathrm { h } } M _ { \\mathrm { h } } | { < } 2 C _ { \\mathrm { 0 } } M _ { \\mathrm { 0 } }$ 时，取 $M _ { \\mathrm { h } }$ 为零。\n\n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 结构构件截面受压侧的抗弯模量，单位为三次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ）。\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数， $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按附录 $\\mathrm { L }$ 选取。\n\n符合5．6．2．1情况之一的双向压弯构件，不必验算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性。\n\n若式（M ．1）中第2项和第3项之和（即弯矩所引起的应力）与第1项（即轴力引起的应力）之比，小ψ于或等于 $( \\psi ^ { - 1 ) }$ ）时，则双向压弯构件应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。\n\n## 犕．1．2 对空间格构式构件还应将其受压弦杆及受压腹杆视为轴心压杆，以验算其单肢稳定性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24f12b83-2f6d-4dd0-98f3-3bd9f7b57040', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4试验步骤', '4试验步骤## 4.1 对比或检验混凝土的徐变性能时，试作在28d龄期时加荷。当研究某一混凝土的徐变特性时，应至少制备5组徐变试件并分别在龄期为3d、7d、14d、28d 和90d 时加荷。\n\n## 4.2 徐变试验应按下列步骤进行：\n\n（1）测头或测点应在试验前1d黏好，仪表安装好后应仔细检查，不得有任何松动或异常现象。加荷装置、测力计等也应予以检查。\n\n（2）在即将加荷徐变试件前，应测试同条件养护试件的棱柱体抗压强度。\n\n（3）测头和仪表准备好以后，应将徐变试件放在徐变仪的下压板后，使试件、加荷装置、测力计及徐变仪的轴线重合。再次检查变形侧量仪表的调零情况，记下初始读数。当采用未密封的徐变试件时，应在将其放在徐变仪上的同时，覆盖参比用收缩试件的端部。\n\n（4）试件放好后，应及时开始加荷。当无特殊要求时，取徐变应力为所测得的棱柱体抗压强度的 $40 \\%$ 。当采用外装仪表或者接触法引伸仪时，用千斤顶先加压至徐变应力的 $20 \\%$ 进行对中。两侧的变形相差应小于其平均值的 $10\\%$ ，当超出此值，应松开千斤顶卸荷，进行重新调整后，再加荷到徐变应力的 $20\\%$ ，并再次检查对中的情况。对中完毕后，立即继续加荷直到徐变应力，及时读出两边的变形值，并将此时两边变形的平均值作为在徐变荷载下的初始变形值。从对中完毕到测初始变形值之间的加荷及测量时间不得超过1min。随后拧紧承力丝杆上端的螺母，并松开千斤顶卸荷，且观察两边变形值的变化情况。此时，试件两侧的读数相差不应超过平均值的 $10\\%$ ，否则应予以调整，调整应在试件持荷的情况下进行，调整过程中所产生的变形增值应计入徐变变形之中。然后再加荷到徐变应力，并检查两侧变形读数，其总和与加荷前读数相比的误差不应超过 $2\\%$ ，否则应予以补足。\n\n（5）在加荷后的1d、3d、7d、14d、28d、45d、60d、90d、120d、150d、180d、270d和 360d 测读试件的变形值。\n\n（6）在测读徐变试件的变形读数的同时，应测量同条件放置参比用收缩试件的收缩值。\n\n（7）试件加荷后应定期检查荷载的保持情况，在加荷后7d、28d、45d、60d、90d 各校核一次，如荷载变化大于 $2\\%$ ，应予以补足。在使用弹簧式加载架时，可通过施加正确的荷载并拧紧丝杆上的螺母，来进行调整。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24f73053-1f2d-406f-8d75-9d196111a3ac', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '3基本规定', '3基本规定3.0.1起重机电气装置的安装应按已批准的设计及产品技术文件进行施工。\n\n3.0.2起重机电气设备的运输、保管应符合产品技术文件的要求。\n\n3.0.3采用的设备及器材应有合格证件。设备应有铭牌标志。设备及器材到达现场后，应做下列验收检查：\n\n1包装应完整，密封件密封应良好；2开箱检查清点，型号、规格应符合设计要求，附件、备件应  \n齐全；3 产品的技术文件应齐全；4 外观检查应无损坏、变形和锈蚀。  \n3.0.4安装施工应制订安全技术措施。  \n3.0.5与起重机电气装置安装有关的建筑工程施工应符合下列\n\n规定：\n\n1与起重机电气装置安装有关的建(构)筑物的建筑工程质量，应符合现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB/T50300的有关规定。当设备及设计有特殊要求时，尚应符合特殊要求。\n\n2设备安装前，建筑工程应具备下列条件：\n\n1)起重机上部的顶棚防水应验收合格；\n\n2)混凝土梁上预留的滑触线支架安装孔和悬吊式软电缆终端拉紧装置的预埋件、预留孔位置应正确，孔洞应无堵塞，预埋件应牢固；\n\n3)滑触线安装前,相关建(构)筑物内装修装饰工作应完成。\n\n3.0.6起重机电气装置的构架、钢管、滑触线支架等非带电金属部分，均应涂防腐漆或镀锌。\n\n3.0.7设备安装用的紧固件，除地脚螺栓外，均应采用镀锌制品。\n\n3.0.8绝缘起重机应设有吊钩与滑轮、起升机构与小车架、小车架与大车三道绝缘。每道绝缘在常温状态下用 $1 0 0 0 \\mathrm { v }$ 兆欧表测得的电阻值应大于或等于1MΩ。非工作状态下，小车架上的感应电压不应超过安全电压值(36V)。\n\n3.0.9起重机非带电金属部分的接地应符合下列规定：\n\n1装有接地滑接器时，滑接器与轨道或接地滑触线，应可靠接触。\n\n2司机室与起重机本体用螺栓连接时，必须进行电气跨接；其跨接点不应少于两处。\n\n3跨接宜采用多股软铜线，其截面面积不得小于 $1 6 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ，两端压接接线端子应采用镀锌螺栓固定，当采用圆钢或扁钢进行跨接时，圆钢直径不得小于 $1 2 \\mathrm { m m }$ ，扁钢截面的宽度和厚度不得小于$4 0 \\mathrm { m m } \\times 4 \\mathrm { m m } ,$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24f9a983-a384-49b9-b87a-8f84b6183efe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 1）', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算## 6.2.1 计算内容和方法\n\n起重机机械零件的设计计算包括以下内容，但并非全部零件都要进行以下各项计算，而是根据零件所处的部位及其受载情况进行合理的选择。\n\n### 6.2.1.1 强度计算\n\n强度计算包括抗脆性断裂及防止出现塑性变形的计算，其目的是要验证计算应力不超过所采用材料的许用应力。对传动机构中的大多数零件均要进行此项计算，对受力较大的承载零件也需进行此项计算。在确定许用应力时，对于弹塑性较好的材料 $( \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7 )$ ）制成的机械零件，可以用屈服强度（屈服点）除以安全系数进行强度计算。但对于机械零件中使用较多的高强度材料或经过热处理提高了其机械性能的材料，其屈服强度与抗拉强度之比是较高或很高的（经常 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7 )$ ），如果强度计算的许用应力仍根据屈服强度来确定，零件就容易在其所受应力偶然超过这个强度时发生脆性破坏。因此对这类机械零件应该用其钢材的抗拉强度除以安全系数进行强度计算。\n\n### 6.2.1.2 稳定计算\n\n稳定计算包括对易丧失稳定的零件进行的抗失稳计算，对较长的高速传动轴进行防止达到临界转速的计算等。特别是对于使用高强度材料的机构，更应重视对零件的稳定计算。\n\n### 6.2.1.3 耐磨及发热计算\n\n耐磨及发热计算包括对受力较大的摩擦磨损件进行耐磨计算和对可能出现较高发热的零部件进行防止过热的计算。对于采用新的金属及非金属材料制成的零件，更应进行此项计算。\n\n### 6.2.1.4 抗疲劳计算\n\n对承受应力循环次数较多的零件，应进行抗疲劳计算。\n\n起重机机械零件的上述计算都是用安全系数法，即考核这些零件在抗失效方面是否有足够的安全裕度。\n\n## 6.2.2 计算载荷与载荷情况\n\n### 6.2.2.1 计算载荷\n\n起重机机构零件受到的载荷基本上可分为两类： $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷，见4．4．1。\n\n### 6.2.2.2 载荷情况\n\n起重机机械零件设计计算中的载荷，要考虑在情况Ⅰ：无风正常工作，情况Ⅱ：有风正常工作，情况犘犘Ⅲ：特殊载荷作用等三种情况下 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 各类载荷的载荷组合，见4．4．2。\n\n## 6.2.3 强度计算\n\n### 6.2.3.1 许用应力值\n\n#### 6.2.3.1.1 当钢材的屈服点 $( \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } )$ ）与钢材的抗拉强度 $( \\sigma _ { \\mathrm { b } } )$ ）之比小于0．7时，许用应力 $\\left[ \\sigma \\right]$ 按式（97）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / n _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n……（97）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { s } }$ — 与钢材的屈服点及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n表 42 $\\pmb { n } _ { s }$ 和 $\\pmb { n _ { \\mathrm { b } } }$   \n\n\n\n\n\n#### 6.2.3.1.2 对 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的材料，许用应力 $[ \\sigma ]$ 由式（98）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } } / n _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n…（98）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 机械零件钢材的抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { b } }$ — 与钢材的抗拉强度及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n### 6.2.3.2 计算应力与许用应力之间的关系\n\n机械零件危险点的计算应力，用通常的力学方法计算；复合应力按合适的强度理论予以合成。当计算应力与许用应力之间符合以下关系时，即认为该机械零件满足了强度的条件：\n\na） 纯拉伸： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { t } }$ 为计算的拉伸应力；  \nb） 纯压缩： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 为计算的压缩应力；  \nc） 纯弯曲： $\\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 为计算的弯曲应力；  \nd） 拉伸和弯曲复合： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24f9cc63-27d4-4060-aa68-6d625a6e6f93', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '附录B发电机交接试验', '附录B发电机交接试验表B 发电机交接试验  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n表C 低压电器交接试验  \n附录D 母线螺栓搭接尺寸   \n\n\n\n\n\n表D 母线螺栓搭接尺寸');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('24fec110-f8f8-4afe-97e4-3f0e44276eb7', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '8地下连续墙（Part 1）', '8地下连续墙## 8.1一般规定\n\n### 8.1.1地下连续墙技术是近几十年内发展起来的一种地下工程新技术，20 世纪20年代初起源于德国，50\\~60年代先后在意大利、法国、日本等国得到迅速发展，50 年代末期传入我国。在各国均是首先应用在水利水电工程中，之后逐渐推广到建筑、市政、交通、矿山、铁道等行业。地下连续墙发展初期仅作为施工时承受水平荷载的挡土墙或防渗墙来使用，随后建筑、地铁等行业逐渐把地下连续墙用作高层建筑的地下室、地下停车场以及地铁等构筑物的外墙结构，承担部分或全部的构筑物竖向荷载。近年来，地下连续墙在公路行业也得到了越来越多的应用，主要用作悬索桥重力式锚碇基坑的施工支护结构，同时也兼作基础的一部分参与使用阶段受力，如广东虎门大桥西锚碇采用圆形地下连续墙、江苏润扬长江大桥北锚碇采用矩形地下连续墙、武汉阳逻长江大桥南锚碇及广州珠江黄浦大桥采用圆形地下连续墙、南京长江四桥采用带隔墙相交双圆形（平面“”形）地下连续墙等。将地下连续墙完全用作桥梁基础结构，在国外特别在日本应用较广泛，在国内尚处于探索研究及尝试性应用阶段，但发展潜力很大。本章对地下连续墙的总结已有经验，力求使地下连续墙支护结构和基础结构设计安全、经济、合理。\n\n地下连续墙的概念、作用及分类是随着自身的应用发展而不断变化的。本规范中，地下连续墙主要用作桥梁基坑支护结构或桥梁基础，其范围有所限制，主要体现在：$\\textcircled{1}$ 墙体截面形式为“板墙式”，不包括“排桩式”（如江苏润扬大桥南锚碇所采用的“人工冻土壁 $^ +$ 地下连续排桩”支护结构形式）。地下连续排桩支护结构的设计可以参照直线形地下连续墙支护结构使用； $\\textcircled{2}$ 必须进行挖槽施工，不包括原位搅拌工法做成的地下连续墙（如水泥固化土）； $\\textcircled { 3 }$ 墙体为现浇钢筋混凝土，不包括塑性混凝土、固化灰浆、自硬泥浆、预应力混凝土、钢制地连墙及预制墙体等。\n\n### 8.1.5地下连续墙设计对施工质量的检测要求主要包括对材料、钢筋笼制作、混凝土配制和灌注、预埋件设置、槽段侧面平整性和竖直度、槽段接缝质量、墙体混凝土完整性等进行检查或检测。\n\n地下连续墙设计对环境检测的要求主要包括：支护结构施工过程中，对基坑、支护结构和周围环境进行观察和监测，出现异常情况时采取措施。对地下连续墙基础在施工和使用期间进行变形观测，对于应用在重要桥梁锚碇基础的地下连续墙还包括进行长期变形监测工作，及时掌握地下连续墙基础在使用期间的变形特征。\n\n现场墙体荷载试验通常在必须准确评价地下连续墙基础的承载能力或变形特性时开展。\n\n## 8.2支护结构\n\n### 8.2.1基坑支护结构设计在强度、稳定和变形方面的计算要求主要包括：\n\n（1）强度：支护结构，包括墙体、内支撑体系或锚杆（锚索）的强度需满足构件承载力设计的要求。\n\n（2）稳定：指基坑周围土体及支护结构的稳定性，即不发生土体的滑动破坏和因渗流造成流砂、流土、管涌以及支护结构、内支撑体系的失稳。\n\n（3）变形：因基坑开挖造成的地层移动及地下水位变化引起的地面变形，不超过基坑周围建筑物、地下设施的允许变形值，不影响地下结构的施工。\n\n### 8.2.2直线形地下连续墙支护结构的支承系统包括内支撑（如撑杆、水平支架）和土层锚杆（锚索）等，圆形地下连续墙支护结构的支承系统包括内环梁（含竖肋）、内衬等。\n\n### 8.2.3安全等级为一、二级的基坑变形影响基坑支护结构的正常使用功能，但目前还不能给出变形限值的具体数值，各地区可以根据工程周边环境等因素确定。\n\n### 8.2.4为了基坑的安全施工和坑底周围土体的稳定，地下连续墙要求插入基坑开挖面以下土中一定深度（又称嵌入深度)。一般采用极限平衡法计算初步确定后进行稳定性和墙体变形验算，再结合地区工程经验综合确定。\n8.2.7本条是对构造的规定，说明如下：\n\n1地下连续墙成槽有多种工艺，可以用挖掘机、铣槽机等。根据以往设计经验,并考虑实施的可行性和合理性，规定最小厚度不宜小于600mm。最大厚度主要受制于成槽机械的能力，我国目前最大成槽厚度为1500mm，在武汉阳逻大桥和南京长江四桥地下连续墙基础中得到应用。\n\n地下连续墙成槽竖直度直接关系到墙体厚度的计算取用值，特别是圆形地下连续墙；同时，还关系到墙体的防渗效果，并影响接头构造的施工。地下连续墙成槽竖直度与成槽设备、槽深、工艺技术及管理水平密切相关，一般情况下，都能达到不大于1/100。武汉阳逻大桥南锚碇地下连续墙最大墙深60m，设计要求不大于1/300，实际施工均达到要求，一些槽段甚至达到1/450～1/500。根据国内技术水平现状，本条规定地下连续墙成槽竖直度不应大于 $1 / 2 0 0$ ，是比较切合实际的。\n\n3考虑地下连续墙施工精度较难控制，且直接接触土体浇筑，为增加结构的耐久性，规定了主筋净保护层厚度。对于L形、T形、Y形、多边形钢筋笼，护壁泥浆浓度较大，以及有侵蚀性水质或海水时，需适当加大保护层厚度。\n\n4墙段接头是地下连续墙设计与施工的关键。接头类型按使用材料可分为：钢管、钢板、钢筋、型钢和铸钢、预制混凝土、人造纤维布和橡胶等；从构造形式和施工方法可分为：钻凿式、接头管、接头箱、隔板式、软接头、预制混凝土构件等；按受力可分为：仅起止水防渗作用的非受力接头、能承受剪力的铰接接头、能承受弯矩和剪力的刚性接头。接头类型的选择需满足结构受力和施工的要求。图8-1a）～h）列出了常见的几种接头形式。接头管接头技术成熟，一般情况下均可采用。\n\n  \n图8-1几种接头形式示意（尺寸单位：cm)\n\n5钢筋笼的竖向分段主要取决于起吊能力。考虑接头位置可能形成构造的薄弱环节，为保证安全，要求接头位置选在受力较小处，并尽量相互错开。\n\n8.2.10由于黏性土渗透性弱，地下水对土颗粒不易形成浮力，故有经验时，可采用饱和重度，用总应力强度指标水、土合算，其计算结果中已包括了水压力的作用。但当支护结构与周围土层');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('251544cd-7861-4311-a5d7-3aa901c4cd49', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 隧道锚施工时，虽然要求锚塞体混凝土与岩体（或岩体面的喷射混凝土）结合良好，但由于存在地下水的渗透压力，锚塞体混凝土的施工缝可能会成为渗水的通道，由岩面（或喷射混凝土面）渗入施工缝并扩散进入锚塞体混凝土内部。在隧道锚锚碇的排水体系中设置消压用的排水管或排水板，能消除水压力，阻断地下水向锚塞体混凝土渗透的通道，从而减少水对锚碇结构的危害。\n\n## 21.3 索塔\n\n### 21.3.1 悬索桥索塔的施工应按本规范第 20.2 节的相关规定执行。\n\n### 21.3.2 索塔在施工过程中应对其施工状况进行监测和控制，施工完成后，应测定裸塔的倾斜度、塔顶高程及塔的中心线里程，并做好沉降、变位观测点标记。\n\n## 21.4 索鞍\n\n### 21.4.1 索鞍的性能和质量应符合现行《悬索桥索鞍索夹》（JT/T 903）的规定，并应由专业单位加工制造。制造完成后应在厂内进行试装配和防腐涂装，并应对各部件的相对位置作出永久性定位标记，经检验合格后方可运至工地现场安装。\n\n### 21.4.2 索鞍在安装前，应根据鞍体的形状和重力、施工环境条件、起吊高度等因素选用吊装设备；对设置在塔顶的起重支架及附属起重装置等应进行专门设计，其强度、刚度和稳定性应满足使用的要求，并应有足够的安全系数。\n\n### 21.4.3 起重安装的所有准备工作完成后，应对起重设备和设施进行全面检查。索鞍在正式起吊前，应先将鞍体吊离地面 $0 . 1 { \\sim } 0 . 2 \\mathrm { m }$ 并持荷 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 以上，检验起重设备和设施各部位的受力和变形状况；并应在离地面 $1 { \\sim } 3 \\mathrm { m }$ 范围内将鞍体提升起降两次，检验提升系统的性能。经上述检验并确认起重设备和设施的各部位均正常后方可进行正式起吊作业。\n21.4.4 起吊安装索鞍时，吊点和吊具的设置应满足各点均匀受力的要求，应避免索鞍在起吊安装过程中发生扭转、侧倾或碰撞，并应采取有效措施保证索鞍的涂装不受到损伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('251b4650-d034-47c9-bdb6-4c2356e545ff', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第七十六条', '第七十六条合同生效后，当事人不得因姓名、名称的变更或者法定代表人、负责人、承办人的变动而不履行合同义务。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('251f2ee0-38c2-4c83-adf1-e118a38599b9', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验步骤', '4 试验步骤## 4.1 至试验龄期时，自养护室取出试件，用湿布覆盖，避免其湿度变化。在试验时擦干试件，测量其高度和宽度，精确至 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 4.2 在压力机下压板上放好试件，几何对中。\n\n## 4.3 混凝土强度等级小于C30的取 $0 . 3 { \\sim } 0 . 5 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s }$ 的加荷速度；混凝土强度等级大于或等于 C30小于C60 时，取 $0 . 5 \\mathrm { s } { \\sim } 0 . 8 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s }$ 的加荷速度；混凝土强度等级大于或等于C60 时取$0 . 8 { \\sim } 1 . 0 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s }$ 的加荷速度。当试件接近破坏而开始迅速变形时，应停止调整试验机油门，直至试件破坏，记下破坏极限荷载 $F$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('25291370-f3d1-4913-9128-4a680947bf85', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 2）', 'thrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\prime }$ b— 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数的修正值；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数。\n\n表 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支梁构件的 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 值  \n\n\n\n\n\n注1：集中载荷指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的载荷均按均布载荷考虑。\n\n注2：载荷作用在上翼缘系指作用点在翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘也系指作用在翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注3： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 适用于 Q235号钢，当用其他钢号时，查得的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 应乘以 $2 3 5 / \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 。\n\n注4： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 不小于2．5时不需再验算其侧向屈曲稳定性；表中大于2．5的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值，为其他钢号换算查用。\n\n表 犔．3 稳定系数 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ } \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$   \n\n\n\n\n\n## 犔．3 轧制槽钢的简支梁构件，不论载荷的形式和作用的位置，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值按式（L．3）计算，大于1者取1。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\frac { 5 7 0 b t } { l h } \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（L．3）\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -轧制槽钢的简支梁构件的侧向屈曲稳定系数；  \n$b$ 受压翼缘的宽度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$t ^ { . }$ 受压翼缘的平均厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$l$ 受压翼缘的计算(自由)长度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \nh -槽钢截面高度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('252c6a9c-7e23-4b35-b8cf-0d7aa171a486', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 1）', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．1．1 当结构构件受有轴向压缩力 $N$ 和绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 、 $M _ { \\mathrm { h x } }$ 及绕弱轴 $y$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 、$M _ { \\mathrm { h y } }$ 时，应按式（M ．1）计算其弯曲屈曲的整体稳定性，按式（M．2）计算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性：犕犆犕 犖 犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ]\n$$\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi _ { \\mathrm { v } } \\psi _ { \\mathrm { v } } A } + \\big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n```\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（46）。  \n$\\varphi \\psi$ 轴压稳定系数 $\\varphi$ 和其修正系数 $\\psi$ 的乘积，有 $\\varphi _ { \\mathrm { x } } \\psi _ { \\mathrm { x } }$ 和 $\\varphi _ { \\mathrm { y } } \\psi _ { \\mathrm { y } }$ 之分，取其小值。  \n$A$ 同式（43）。  \n$\\varphi$ 同式(46)，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\boldsymbol { \\mathrm { y } } }$ 之分。  \n$\\psi$ 轴压稳定系数的修正系数。  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数。\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { x } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } - N } { N _ { \\mathrm { E x } } - \\varphi _ { \\mathrm { x } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { x } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E x } }$ —— 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { ~ x ~ } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { s } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } - N } { N _ { \\mathrm { E y } } - \\varphi _ { \\mathrm { y } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { y } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E y } }$ — 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E y } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('25386bdf-a1b9-478f-a8ab-ac32e72df3b9', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第四章 事故处理', '第四章 事故处理第三十二条 重大事故、较大事故、一般事故，负责事故调查的人民政府应当自收到事故调查报告之日起15 日内做出批复；特别重大事故，30 日内做出批复，特殊情况下，批复时间可以适当延长，但延长的时间最长不超过 30 日。\n\n有关机关应当按照人民政府的批复，依照法律、行政法规规定的权限和程序，对事故发生单位和有关人员进行行政处罚，对负有事故责任的国家工作人员进行处分。\n\n事故发生单位应当按照负责事故调查的人民政府的批复，对本单位负有事故责任的人员进行处理。\n\n负有事故责任的人员涉嫌犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第三十三条 事故发生单位应当认真吸取事故教训，落实防范和整改措施，防止事故再次发生。防范和整改措施的落实情况应当接受工会和职工的监督。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当对事故发生单位落实防范和整改措施的情况进行监督检查。\n\n第三十四条 事故处理的情况由负责事故调查的人民政府或者其授权的有关部门、机构向社会公布，依法应当保密的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('253ab99d-41d8-435d-9d7a-5e3b21782089', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 与稳定起升速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ 和起升状态级别等有关，其值可以由试验或分析确定，也可以按式（7）计算：\n\n$$\n\\phi _ { 2 } = \\phi _ { 2 \\mathrm { m i n } } + \\beta _ { 2 } v _ { \\mathrm { q } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 2 }$ ——起升动载系数，由式(7)计算得出,其最大值 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ 对建筑塔式起重机和港口臂架起重机等起升速度很高的起重机不超过2．2，对其他起重机不超过2．0；$\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 与起升状态级别相对应的起升动载系数的最小值，见表10；$\\beta _ { 2 }$ 按起升状态级别设定的系数，见表10；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 稳定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），与起升机构驱动控制型式及操作方法有关，见表11。其最高值 $ { \\mathcal { V } } _ { \\mathrm { q m a x } }$ 发生在电动机或发电机空载起动（相当于此时吊具、物品及完全松弛的钢丝绳均放置于地面）、且吊具及物品被起升离地时其起升速度已达到稳定起升的最大值。\n\n表 11 确定 $\\phi _ { 2 }$ 用的稳定起升速度 $\\nu _ { \\mathbf { q } }$ 值  \n\n\n\n\n\nH1———起升驱动机构只能作常速运转，不能低速运转；  \nH2— 起重机司机可选用起升驱动机构作稳定低速运转；  \nH3— 起升驱动机构的控制系统能保证物品起升离地前都作稳定低速运转；  \nH4— 起重机司机可以操作实现无级变速控制；  \nH5— 在起升绳预紧后，不依赖于起重机司机的操作，起升驱动机构就能按预定的要求进行加速控制；  \n$\\boldsymbol { v } _ { \\mathrm { q m a x } }$ — 稳定的最高起升速度；  \n$ { v _ { \\mathrm { q m i n } } }$ — 稳定低速起升速度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('25547ba7-def1-4abf-910f-f995dac8167c', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '电气装置安装工程爆炸和火灾危险环境电气装置施工及验收规范', '电气装置安装工程爆炸和火灾危险环境电气装置施工及验收规范(GB50257－96)条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('255fbc2a-c37e-44d2-8d37-36c8e4ad9739', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '9 潜水泵', '9 潜水泵1）保护零线应单独设置，并应安装漏电保护装置;\n\n2）负荷线应采用专用防水橡皮电缆，不得有接头。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('257dcbc3-aede-4167-89d3-7954b908a7fa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.2 电动机初选', '6.1.4.2 电动机初选## 6.1.4.2.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n非平衡动臂式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．5）计算。\n\n## 6.1.4.2.2 平衡臂架式变幅机构\n\n平衡臂架式变幅机构所需电动机功率，按附录 P．2．2中的式（P．6）计算。\n\n## 6.1.4.2.3 牵引小车式变幅机构\n\n牵引小车式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．3）计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('25853436-d1cc-4bea-a39a-ba3d54bfdf4a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用某些起重机（例如铸造起重机或核工业用起重机）如果发生失效将对人员或经济造成特别严重的后果，在这些特殊情况下，应选用一个其值大于1的高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，以便使起重机获得更大的可靠性。\n\n此系数值根据特殊的使用要求来选取，一般可取 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } { = } 1 . 0 5 { \\sim } 1 . 1$ 。\n\n用许用应力设计法时，安全系数 $n$ 等于强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 的乘积 $( \\Omega = \\gamma _ { \\mathrm { f i } } \\cdot \\gamma _ { \\mathrm { n } } )$ ）；用极限状态设计法时，各分项载荷应先乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后再进行计算与组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2586975b-1704-4806-8fc9-8b0c14e473e6', '147《坠落防护速差自控器》（GB24544-2023）.md', '附录A（规范性）检验规则', '附录A（规范性）检验规则## A.1 检验类别\n\n检验类别分为出厂检验、型式检验。\n\n## A.2 出厂检验\n\n出厂检验项目、批量范围、单项检验样本大小、不合格分类、单项判定见表A.1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('259173e7-cbc9-4172-a770-74582e4d2678', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 C 普通模板荷载计算', '附录 C 普通模板荷载计算## C.0.1模板、支架的自重应按其相应的施工图设计计算确定。\n\n## C.0.2新浇筑混凝土的重力密度，对普通混凝土可采用 $2 4 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；钢筋混凝土可采用 $2 5 { \\sim } 2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ （以体积计算的含筋量不大于 $2 \\%$ 时采用 $2 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ，大于 $2 \\%$ 时采用$2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）。\n\n## C.0.3 施工人员、施工机具和施工材料临时存放的荷载取值宜符合下列规定：\n\n1 计算模板及直接支承模板的小梁时，均布荷载可取 $2 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ，再用集中荷载 $2 . 5 \\mathrm { k N }$ 进行验算，比较两者所得弯矩值，取其大者。\n\n2 计算直接支承小梁的主梁时，均布荷载可取 $1 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n3 计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布荷载可取 $1 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n4 当有实际资料时可按实际取值。\n\n## C.0.4振捣混凝土时产生的荷载，对水平面模板可采用 $2 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ,对垂直面模板可采用 $4 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ,且作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内。\n\n## C.0.5当采用内部振捣器时，新浇筑混凝土作用于模板的侧压力，可按式（C.0.5-1）和式（C.0.5-2）计算，并取其中的较小值：\n\n$$\nF = 0 . 2 2 \\gamma _ { c } t \\circ \\beta _ { 1 } \\beta _ { 2 } V ^ { 1 / 2 } ~ ( \\mathsf C . 0 . 5 - 1 )\n$$\n\nF   cH （C.0.5-2）\n\n式中：F —新浇混凝土对模板的侧压力（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ）；\n\n$\\gamma _ { \\textup { c } }$ —混凝土的重力密度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；V —混凝土的浇筑速度（ $\\mathrm { \\ m / h } )$ ）；  \nt0—新浇混凝土的初凝时间，可按试验确定；当缺乏试验资料时，可采用 $\\mathrm { t } _ { 0 } = 2 0 0 /$   \n（ $\\Omega { + } 1 5$ ）[T为混凝土的温度（℃）]；$\\textsf { \\textsf { B } } _ { 1 }$ —外加剂影响修正系数；不掺外加剂时取 1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取\n\n1.2；\n\n$\\textsf { \\textsf { B } } _ { 2 }$ —混凝土坍落度影响修正系数；当坍落度小于 $3 0 \\mathrm { m m }$ 时，取 0.85；坍落度为$5 0 { \\sim } 9 0 \\mathrm { m m }$ 时，取 1.00；坍落度为 $1 1 0 { \\sim } 1 5 0 \\mathrm { m m }$ 时，取 1.15；\n\nH —混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度 $\\mathrm { ( m ) }$ ）；混凝土侧压力的计算分布图如图 C.0.5 所示，图中 $\\mathtt { h } { = } \\mathtt { F } / \\gamma \\mathtt { c }$ ，h 为有效压头高度。\n\n  \n图 C.0.5 混凝土侧压力计算分布图\n\n## C.0.6 倾倒混凝土时冲击对垂直面模板产生的水平荷载可按表 C.0.6 采用。\n\n表 C.0.6 倾倒混凝土时产生的水平荷载（ $( \\mathsf { k N / m } ^ { 2 } )$ ）  \n\n\n\n\n\n## C.0.7 风荷载、流水压力、流冰压力，以及车辆、船只或其他漂浮物的撞击力等荷载的计算应符合现行《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60）的规定。\n\n## C.0.8 对其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬期保温设施荷载等，可按实际情况考虑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('259b47d3-206e-48f4-9223-ea9ac4f7e84d', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '10. 4 焊接机械', '10. 4 焊接机械## 10. 4. 1 陆上焊接符合下列要求:\n\na) 焊接机械应放置在防雨、干燥和通风良好的地方。 焊接现场不应有易燃、易爆物品。 如因受施工现场环境所限,需在潮湿环境焊接时,操作台附近地面上应铺设绝缘物。 启用长期停用的焊接机械应空载通电一定时间进行干燥处理。\n\nb) 焊接机械应有完整的防护外壳,一、二次接线柱等裸露导电部分应有保护罩。\n\nc) 焊接机械的绝缘应良好,外壳应与电源 PE 线可靠连接。\n\nd) 焊接机械应单独设置电源开关。\n\ne) 电焊钳握柄应绝缘良好。\n\nf ) 电焊机导线和接地线不应连接在易燃、易爆及带有热源的和有油料的物品上;不应利用建筑物的金属结构、管道、轨道或其他金属物体连接形成的焊接回路。\n\ng) 使用焊接机械焊接时应穿戴防护用品。 不应在雨、雪露天从事电焊作业。 在金属结构及金属容器内及其他狭小工作场所焊接时,应采取专门的防触电措施,并安排专人监护。\n\nh) 不应在未采取安全措施的情况下直接在压力容器和装有剧毒、易燃、易爆物品的容器及带电结构进行焊接施工。\n\ni ) 电焊机使用,符合下列规定:\n\n1) 交流电焊机应安装防二次侧触电保护器  \n2) 电焊机的一次侧电源线长度不宜大于 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,电焊机二次接线宜采用 YHS 型橡皮护套铜芯多股软电缆,不应采用金属构件或结构钢筋代替二次线,电焊钳线宜与回路线等长。 电缆的长度不应超过 $3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,且接头不应超过三个。  \n3) 多台电焊机集中使用时应使三相负载平衡 多台电焊机的接地装置 应分别从接地极处引接,不应串联。  \n4) 电焊机绝缘电阻不应小于 $0 . 5 \\ \\mathrm { M } \\Omega$ ,电焊机导线绝缘不小于 1 MΩ,电焊机接地电阻不应大于 $4 \\Omega$ 。\n\nj ) 二氧化碳气体保护焊机,二氧化碳气体预热器端的电压不应大于 36 V,作业后应切断电源。\n\n## 10. 4. 2 水下焊接符合下列要求:\n\na) 水下用电设备及水面配电设备的电气装置的设计、建造、安装和试验应符合国家有关规定;\n\nb) 在电气系统中应采取剩余电流保护装置,避免因绝缘故障而致使潜水员触电;\n\nc) 潜水员水下作业使用的所有电源,应使用隔离变压器或独立的发电机;\n\nd) 交流电源应通过隔离变压器供电:\n\n1) 来自无接地次级隔离变压器,应使用具有回路短路器的线绝缘监测器;2) 来自有次级接地的隔离变压器,应使用具有自动跳闸的保护装置,并有可靠的接地报警装置,限制其故障电流小于 $1 \\mathrm { ~ A ~ }$ 。\n\ne) 自动跳闸装置的动作响应时间应不大于 $2 0 \\ \\mathrm { m s }$ ,并应能由潜水监督员在必要的安全检查之后重新调整,同时,这些装置还应配备可以在重新调整后由潜水监督员操作的过负荷保护设备;\n\nf ) 焊接及热切割电路宜配备逆向断开开关;\n\ng) 水下设备的电气系统不应采用其金属壳体作回路,电路中应设有能自动跳闸的保护装置;\n\nh) 水下设备的金属结构部件应可靠接地,接地电阻值不大于 $4 \\Omega$ ,并具有足够的机械强度;\n\ni ) 在水下进行的手工方式或潜水辅助方式的焊接或切割活动不应使用交流电;\n\nj ) 所有由地面提供动力的水下用电设备都应在设备与电源之间配备接地故障继电器(GFI);\n\nk) 焊接电缆和电焊钳的绝缘应良好,焊条夹头应可靠、耐用;\n\nl ) 潜水员应在切断外加电流装置系统供电电源的情况下进行水下作业;若需在外加电流装置系统工作应首先检测附近水域的电场强度,并采取相应的防护措施,方可进行水下作业;  \nm) 大功率设备应设置隔离遮栏和/或安全标志;外加电流装置的直流供电电压不大于 $3 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ 时,可不设隔离遮栏和安全标志;  \nn ) 湿式焊接与切割作业 焊接回路中应设有可靠的用于切断电源的专用刀式开关或接触器 并可以随时强制切断电源;\no ) 焊接设备框架应安全接地,焊接及切割用电缆、焊条桶以及连接件都应绝缘良好并能承受工作所需的最高电流;  \np ) 水下焊接施工现场所用发电设备、配电设备、用电设备、开关电器及线路的装置敷设应定期检查;  \nq ) 潜水员不在水下进行焊接作业时,应严防焊条或电焊钳触及水下金属构件;  \nr ) 潜水员穿戴电热潜水服进行潜水作业前,应对电热潜水服及其电路进行严格的外观检查和电气安全性能测试,安全性能测试不合格的不应使用;  \ns ) 与潜水员、水或呼吸气体回路相接触的舱室内部使用的电气元件,应采用专门的密封容器以承受工作压力,防止任何可能出现的毒性扩散;电线、电缆应有机械保护,同时应采取措施防止高温以及完全被水浸没。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('25a7b0dd-8b84-448d-85ba-28e7ce5a1a40', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．5 缓冲器', '6．3．5 缓冲器缓冲器应按碰撞动能及最大碰撞力，并考虑缓冲行程来选用，允许的最大减速度为 $4 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。  \n宜采用 $\\mathrm { J B / T ~ 7 0 1 7 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 1 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 2 \\mathrm { J B / T ~ } 1 0 8 8 3 }$ 中规定的缓冲器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('25b38684-d0df-4b0e-a7a5-a31f5ed3d4af', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 2）', '定起升载荷及自行式小车（或电动葫芦）\n\n自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 $S$ 的关系，推荐为：\n\n对低定位精度要求的起重机，或具有无级调速控制特性的起重机；采用低起升速度和低加速度能达到可接受定位精度的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 5 0 0 }$ S\n\n使用简单控制系统能达到中等定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 7 5 0 }$ S\n\n需要高定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 1 \\ { 0 0 0 } } \\ S$\n\n注：定位精度要求的实现取决于不同调速控制系统的完善程度和不同静态刚性指标的互补性匹配，而可接受定位精度是指低与中等之间的定位精度。\n\n#### 5.5.2.1.2 有效悬臂长度位置\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁有效悬臂长度位置时，由额定起升载荷及小车（或电动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f _ { 1 }$ 与有效悬臂长度 $L _ { 1 }$ 的关系，推荐为： $f _ { 1 } \\leqslant \\frac { 1 } { 3 5 0 } \\ L _ { 1 }$\n\n### 5.5.2.2 塔式起重机\n\n在额定起升载荷（有小车时还应包括在臂端的小车自重载荷）作用下，塔身在其与臂架连接处（或臂架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直于臂架犔 犔 犔轴线方向的静位移 $f _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $f _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } 0 . 1 ( L _ { \\mathrm { C } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。当 $L _ { \\mathrm { c } } \\geqslant 4 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，式中系数0．1值可适当增大。\n5．5．2．3．2 在相应工作幅度起升额定载荷及在臂架端部施加数值为犣 $5 \\%$ 额定载荷的水平侧（切）向力犔 犣时，臂架端部在回转平面内的水平（侧向）静位移犔 $Z _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $Z _ { \\mathrm { L } } \\leqslant 0 . \\ 0 7$ $( L _ { \\mathrm { c } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。\n\n### 5．5．2．4 对各类起重机的其他静态刚性要求\n\n对以上各类起重机其他的静态刚性要求或对其他各类起重机的静态刚性要求，可以由设计者或使用者根据起重机设计本身的需要或起重机使用要求另行提出，并要求在提交给用户的有关资料中说明。犔 犣当结构在大变形状态下， $\\Delta L \\ . f _ { \\mathrm { L } } , Z _ { \\mathrm { L } }$ 宜采用非线性分析方法计算。\n\n## 5．5．3 起重机的动态刚性\n\n对起重机的动态刚性一般不作要 求，但 当 用 户 从 起 重 机 使 用 条 件 考 虑 对 此 有 要 求，或 从 起 重机设计角度考虑认为对此性能应有要求时（如：认为对起重机司机健康和起重机正常工作平稳性有影响等），则进行校核，其指标由设计者与用户确定，并要在提交给用户的有关资料中说明。\n\n注：对桥式和门式起重机的动态刚性可参见ISO22986：2007及有关文献。\n\n## 5．6 构件抗失稳的计算\n\n### 5．6．1 轴心受压构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．1．1 构件的假想长细比\n\n当计算钢材屈服点大于λ $2 3 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的轴心受压构件稳定性时，需用假想长细比，对实腹式构件其λ值 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 按式（44）计算，对格构式构件其值 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 按式（45）计算：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { F } } { = } \\lambda \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（44）\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { h F } } { = } \\lambda _ { \\mathrm { h } } ~ \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ — 实腹式构件的假想长细比；$\\lambda$ 按5.5.1.2计算的实腹式构件长细比；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 轴心受压构件使用的大于 $2 3 5 \\ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的钢材屈服点，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ — 格构式构件的假想长细比；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ — 格构式构件的换算长细比。\n\n####');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('25bab3c5-757c-4977-bffc-1ef062d1078d', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '10 母线槽安装（Part 1）', '10 母线槽安装## 10．1 主控项目\n\n### 10．1．1 母线槽的金属外壳等外露可导电部分应与保护导体可靠连接，并应符合下列规定：\n\n1 每段母线槽的金属外壳间应连接可靠，且母线槽全长与保护导体可靠连接不应少于 2处；\n\n2 分支母线槽的金属外壳末端应与保护导体可靠连接;\n\n3 连接导体的材质、截面积应符合设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查。\n\n### 10．1．2 当设计将母线槽的金属外壳作为保护接地导体(PE)时，其外壳导体应具有连续性且应符合现行国家标准《低压成套开关设备和控制设备第1部分：总则》GB 7251．1的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查并查验材料合格证明文件、CCC型式试验报告和材料进场验收记录。\n\n### 10．1．3 当母线与母线、母线与电器或设备接线端子采用螺栓搭接连接时，应符合下列规定：\n\n1 母线的各类搭接连接的钻孔直径和搭接长度应符合本规范附录D的规定，连接螺栓的力矩值应符合本规范附录E 的规定；当一个连接处需要多个螺栓连接时，每个螺栓的拧紧力矩值应一致。\n\n2 母线接触面应保持清洁，宜涂抗氧化剂，螺栓孔周边应无毛刺。\n\n3 连接螺栓两侧应有平垫圈，相邻垫圈间应有大于 3mm 的间隙，螺母侧应装有弹簧垫圈或锁紧螺母。\n\n4 螺栓受力应均匀，不应使电器或设备的接线端子受额外应力。\n\n检查数量：按每检验批的母线连接端数量抽查 $20 \\%$ ，且不得少于2个连接端。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查和用力矩测试仪测试紧固度。\n\n### 10．1．4 母线槽安装应符合下列规定：\n1 母线槽不宜安装在水管正下方；  \n2 母线应与外壳同心，允许偏差应为±5mm;  \n3 当母线槽段与段连接时，两相邻段母线及外壳宜对准，相序应正确，连接后不应使母线及外壳受额外应力；  \n4 母线的连接方法应符合产品技术文件要求;  \n5 母线槽连接用部件的防护等级应与母线槽本体的防护等级一致。  \n检查数量：第1款全数检查，其余按每检验批的母线连接端数量抽查 $20 \\%$ ，且不得少于2个连接端。  \n检查方法：观察检查并用尺量检查，查阅母线槽安装记录。\n\n### 10．1．5母线槽通电运行前应进行检验或试验，并应符合下列规定：\n\n1 高压母线交流工频耐压试验应按本规范第3．1．5条的规定交接试验合格；  \n2低压母线绝缘电阻值不应小于0．5MΩ；  \n3 检查分接单元插入时，接地触头应先于相线触头接触，且触头连接紧密，退出时，接地触头应后于相线触头脱开；  \n4 检查母线槽与配电柜、电气设备的接线相序应一致。  \n检查数量：全数检查。  \n检查方法：用绝缘电阻测试仪测试，试验时观察检查并查阅交接试验记录、绝缘电阻测试记录。\n\n## 10．2一般项目\n\n### 10．2．1母线槽支架安装应符合下列规定：\n\n除设计要求外，承力建筑钢结构构件上不得熔焊连接母线槽支架，且不得热加工开孔。\n\n2 与预埋铁件采用焊接固定时，焊缝应饱满；采用膨胀螺栓固定时，选用的螺栓应适配，连接应牢固。\n\n3 支架应安装牢固、无明显扭曲，采用金属吊架固定时应有防晃支架，配电母线槽的圆钢吊架直径不得小于8mm；照明母线槽的圆钢吊架直径不得小于 6mm。\n\n4 金属支架应进行防腐，位于室外及潮湿场所的应按设计要求做处理。\n\n检查数量：第1款全数检查，第2款～第4款按每个检验批的支架总数抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1处并应覆盖支架的不同固定形式。\n\n检查方法：观察检查并用尺量或卡尺检查。\n\n### 10．2．2 对于母线与母线、母线与电器或设备接线端子搭接，搭接面的处理应符合下列规定：\n\n1 铜与铜：当处于室外、高温且潮湿的室内时，搭接面应搪锡或镀银；干燥的室内，可不搪锡、不镀银。\n\n2 铝与铝：可直接搭接。\n\n3 钢与钢：搭接面应搪锡或镀锌。\n\n4 铜与铝：在干燥的室内，铜导体搭接面应搪锡；在潮湿场所，铜导体搭接面应搪锡或镀银，且应采用铜铝过渡连接。\n\n5 钢与铜或铝：钢搭接面应镀锌或搪锡。\n\n检查数量：按每个检验批的母线搭接端子总数抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1处，并应覆盖不同材质的不同连接方式。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 10．2．3当母线采用螺栓搭接时，连接处距绝缘子的支持夹板边缘不应小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：连接头总数量抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1处。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查。\n\n### 10．2．4当设计无要求时，母线的相序排列及涂色应符合下列规定：\n\n1 对于上、下布置的交流母线，由上至下或由下至上排列应分别为 L1、L2、L3；直流母线应正极在上、负极在下。\n\n2 对于水平布置的交流母线，由柜后向柜前或由柜前向柜后排列应分别为L1、L2、L3;  \n直流母线应正极在后、负极在前。\n\n3 对于面对引下线的交流母线，由左至右排列应分别为L1、L2、L3；直流母线应正极在左、负极在右。\n\n4 对于母线的涂色，交流母线L1、L2、L3应分别为黄色、绿色和红色，中性导体应为淡蓝色；直流母线应正极为赭色、负极为蓝色；保护接地导体PE应为黄绿双色组合色，保护中性导体(PEN)应为全长黄-绿双色、终端用淡蓝色或全长淡蓝色、终端用黄-绿双色;在连接处或支持件边缘两侧 $1 0 \\mathrm { m m }$ 以内不应涂色。\n\n检查数量：按直流和交流的不同布置形式回路各抽查 $20 \\%$ ，且各不得少于1个回路。\n\n### 10．2．5母线槽安装应符合下列规定：\n\n1 水平或垂直敷设的母线槽固定点应每段设置一个，且每层不得少于一个支架，其间距应符合产品技术文件的要求，距拐弯0． $4 \\mathrm { m } \\mathrm { \\sim } 0$ ．6m 处应设置支架，固定点位置不应设置在母线槽的连接处或分接单元处。\n\n2 母线槽段与段的连接口不应设置在穿越楼板或墙体处，垂直穿越楼板处应设');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('25e0f50c-3cb6-46e3-b412-c88c6e26758f', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '10 单层、多高层钢结构安装工程', '10 单层、多高层钢结构安装工程## 10.1一般规定\n\n10.1.1本章以构件类型分节，条文中“柱”是单节柱和多节柱的统称，“柱”的各项规定两者都适用，“多节柱”安装的各项规定主要适用于多高层钢结构工程。\n\n10.1.5钢结构工程具有复杂性和多样性，合理的安装方法和安装顺序，保证安装完成的钢结构在竖向和平面形成稳定的空间结构，是为了保证结构施工安全，必要时可采用临时支撑或其他临时措施。安装偏差的检测应在临时支撑结构拆除前 (卸载前)进行。拆除后的变形属于结构承载变形。\n\n10.1.8多高层钢结构每节柱定位轴线应从地面的控制轴线直接引上来，可避免安装误差参与传递。多层和超高层安装应设若干传递层，每一传递层为一基准面，测量是以基准面为基础进行的。\n\n## 10.2基础和地脚螺栓(锚栓)\n\n### I 主控项目\n\n10.2.1建筑物的定位轴线与基础的标高等直接影响到钢结构的安装质量，故应给予高度重视。\n\n10.2.3考虑到座浆垫板设置后不可调节的特性，所以规定其顶面标高允许偏差为 $0 \\sim - 3 . 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 一般项目\n\n10.2.6锚栓的外露长度和螺纹长度的偏差和锚栓直径相关，且不允许有负偏差。\n\n## 10.3钢柱安装\n\n### I主控项目\n\n10.3.1钢结构安装工程质量不仅要控制原材料和构件的制作质量，而且要控制构件的运输、堆放和吊装质量，应采取可靠措施，防止构件在上述过程中变形或脱漆。如不慎构件产生变形或脱漆，应矫正或补漆后再安装。\n\n10.3.2顶紧面紧贴与否直接影响节点荷载或拼接柱的荷载传递，保证一定的贴紧面是非常重要的。\n\n### 一般项目\n\n10.3.3钢构件的定位标记(中心线和标高等标记)不仅能提高安装精度，而且能加快安装进度。对工程竣工后正确地进行定期观测，积累工程档案资料和工程的改、扩建等至关重要。\n\n10.3.6在钢结构安装工程中，由于构件堆放和施工现场都是露天的，风吹雨淋，构件表面极易粘结泥沙、油污等脏物，不仅影响建筑物美观，而且时间长了还会侵蚀涂层，造成结构锈蚀。因此做出本条规定。\n\n焊疤是在构件上固定工卡具的临时焊缝未清除干净以及焊工在焊缝接头处外引弧所造成的。构件的焊疤影响美观且易积存灰尘和粘结泥沙。\n\n## 10.5 连接节点安装\n\n### Ⅰ主控项目\n\n10.5.2 对于无明显对角线的构件，可以按每条边的对位错台控制。\n\n### Ⅱ一般项目\n\n10.5.5 本条是综合凤凰卫视等大型复杂公建验收经验提出的。\n\n## 10.6 钢板剪力墙安装\n\n### I主控项目\n\n10.6.2钢板剪力墙作为抗侧力体系的一种，广泛应用于超高层钢结构中，表10.6.2中第二项偏差值是考虑不能超过混凝土保护层而定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('25fb14c2-0cfb-4894-9a2e-76fc7ba3f3ab', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '9.2 防火、用电、照明和通风', '9.2 防火、用电、照明和通风## 9.2.1 施工临时用房、临时设施等的防火要求\n\n施工临时用房、临时设施、生产区、办公区的防火间距应符合现行《建设工程施工现场消防安全技术规范》(GB50720)的相关要求。施工场地和生活区域应按国家有关规定配置消防设施和器材，设置消防安全标志。\n\n## 9.2.2 施工现场临时用电要求\n\n施工现场的临时用电应符合现行《公路工程施工安全技术规范》(JTGF90)的相关规定。\n\n## 9.2.3 施工现场照明设施要求\n\n施工现场应设有保证施工安全要求的照明设施。\n\n## 9.2.4 地下有限空间作业要求\n\n人工开挖抗滑桩桩孔、人工开挖渗水井和人工开挖排水隧洞以及在采空区或溶洞内实施砌石加固作业时，应符合下列规定：\n\n在地下有限空间内作业，现场应配备气体浓度检测仪器，并满足现行《缺氧危险作业安全规程》(GB8958)的相关要求。\n\n在作业人员进入地下有限空间之前，应预先通风 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ ，并经检测确认孔内空气符合《环境空气质量标准》(GB3095-2012）规定的三级标准浓度限值。人工开挖或砌筑作业期间，应持续通风。现场应至少备用1套设备。\n\n在含有毒有害气体的地区，地下空间内作业应至少每2h检测一次有毒有害气体及含氧量，保持通风，同时应配备不少于5套且满足施救需要的隔绝式压缩氧自救器等应急救援器材。\n\n在地下空间内实施爆破时，应待孔内炮烟、粉尘消散后，或者经通风，使炮烟、粉尘全部排除后，再入孔作业。\n\n### 条文说明\n\n《环境空气质量标准》（GB3095-2012)规定的环境空气污染物浓度限值参见本规范第10.5.1条说明。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26011e6c-2759-4167-8036-e74844153c1d', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.4 顺风向凤振和凤振系数', '8.4 顺风向凤振和凤振系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26030d12-dd20-4944-a41f-698624abb7e2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算将式（111）及式（112）中所定义的 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 和 ${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ 分别除以疲劳安全系数 $n _ { \\mathrm { r } }$ ，就可以求出疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { r } }$ ]和 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ 。\n\n取：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { r } } = 3 . 2 ^ { 1 / C }\n$$\n\n疲劳许用应力为：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n$$\n[ \\tau _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\tau _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n疲劳计算：\n\n$$\n\\sigma { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { { r } } } ]\n$$\n\n式中：\n\nnr 疲劳安全系数；\n\n$C$ 同式（107)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件拉伸或压缩疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件的剪切疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$\\sigma$ 最大计算正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$\n\n$$\n\\tau { \\leqslant } [ \\tau _ { \\mathrm { r } } ]\n$$\n\n式中：\n\n7 最大计算剪切应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ ——— 同式（115）。\n\n受具有不同应力循环特征值 $r$ 的正应力和剪切应力同时作用的零件，应满足下述条件：\n\n$$\n\\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } } { \\sigma _ { \\mathrm { x r } } } \\Big ) ^ { 2 } + \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { \\sigma _ { \\mathrm { y r } } } \\Big ) ^ { 2 } - \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { | \\sigma _ { \\mathrm { x r } } | \\bullet | \\sigma _ { \\mathrm { y r } } | } \\Big ) + \\Big ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { \\mathrm { r } } } \\Big ) ^ { 2 } \\leqslant \\frac { 1 , 1 } { n _ { \\mathrm { r } } ^ { 2 } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的最大正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { x r } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y r } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的正应力疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau$ -最大剪应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$n _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（113）。\n\n如果不能从相应的应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\bullet \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和 $\\tau$ 确定上述关系的最不利情况，就应分别对载荷应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\setminus \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 和$\\tau _ { \\mathrm { m a x } }$ 以及最不利的相应应力进行计算。\n\n应注意上述计算并不能保证机械零件抗脆性破坏的安全性，只有选择合适的钢材质量组别才能确保这种安全性，可参见附录Ⅰ。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2612b457-a2ec-415e-9bff-84edf2a5ac0f', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', '4 技术要求', '4 技术要求## 4.1 焊丝尺寸及表面质量\n\n焊丝尺寸及表面质量应符合GB/T25775规定。\n\n## 4.2 T型接头角焊缝\n\n### 4.2.1 角焊缝的试件检查按GB/T25774.3规定，其中焊缝根部未熔合长度应不超过焊缝总长度的 $20 \\%$ 。\n\n### 4.2.2 焊缝凸度及两焊脚长度差应符合表6规定。\n\n单位为毫米\n\n表6 焊缝凸度及两焊脚长度差  \n\n\n\n\n\n## 4.3 化学成分\n\n多道焊焊丝熔敷金属化学成分应符合表7规定。\n\n表7 熔敷金属化学成分\n\n\n\n\n\n## 4.4 力学性能\n\n### 4.4.1 总则\n\n对于单道焊和多道焊都适用的焊丝不要求进行单道焊试验。\n\n### 4.4.2 拉伸试验\n\n多道焊熔敷金属拉伸试验结果应符合表1规定，单道焊焊接接头横向拉伸试验结果应符合表2规定。\n\n### 4.4.3 冲击试验\n\n#### 4.4.3.1 多道焊夏比V型缺口冲击试验温度按表3要求，测定五个冲击试样的冲击吸收能量 $( K V _ { 2 } )$ 。在计算五个冲击吸收能量 $( K V _ { 2 }$ )的平均值时，应去掉一个最大值和一个最小值。余下的三个值中有两个应不小于27J，另一个可小于27J，但不应小于20J，三个值的平均值不应小于 27J。\n\n#### 4.4.3.2 如果型号中附加了可选代号“U”,冲击要求则按表3规定的温度，测定三个冲击试样的冲击吸收能量 $( K V _ { 2 }$ ）。三个值中有一个值可小于47J，但不应小于32J，三个值的平均值不应小于47J。\n\n#### 4.4.3.3 仅适用于单道焊的焊丝不要求做冲击试验。\n\n## 4.5 焊缝射线探伤\n\n多道焊焊缝射线探伤应符合GB/T3323中的Ⅱ级规定。\n\n## 4.6 熔敷金属扩散氢含量\n\n根据供需双方协商，如在焊丝型号后附加扩散氢代号，则应符合表8规定。\n\n表8 熔敷金属扩散氢含量');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2619d415-4ab9-4fda-939c-98f16cdbea4e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：大节段钢箱梁的水上运输与其他大型构件的水上运输相比，虽然有很多相同之处，但也有其自身的特点，为保证其在水上运输时的安全，就需要根据其自身的特点，在一些关键环节上采取可靠措施，使安全风险降到最低。\n\n17.9.6 安装施工前，应对拟安装施工孔跨的跨径、墩台顶面的高程和纵横向轴线、支座的安装情况等进行复核测量，确认其各项误差在允许偏差范围内，且墩台满足规定的质量标准后，方可进行安装。\n\n17.9.7 大节段钢箱梁的架设安装施工除应满足本规范第 15、22、26 章和第 17.8节的相关要求外，尚应符合下列规定：\n\n1 安装施工前，应在详细了解施工水域的水深、流速、潮位、水下的管线和障碍物、河（海）床地质等情况的基础上，制订相应的施工应急预案，保证安装施工能顺利进行。\n\n2 起重船的吊重、吊高和吊幅等技术性能应能满足大节段钢箱梁架设安装施工的要求。\n\n3 大节段钢箱梁的起吊安装应采用专门制作的吊架和吊具，且在吊装时对大节段钢箱梁纵横方向水平倾斜度的调整应灵活、方便。\n\n4 安装前，宜进行船舶抛锚定位、运输船舶出位、起重船移动以及各船舶在统一指挥下协同作业的模拟吊装试验，获取相应的施工参数，用于指导正式安装施工。\n\n5 起重船和运输船的锚泊系统应可靠，应保证其在进行正式安装施工作业时不产生移位。\n\n6 正式起吊安装时应进行试吊，检验起重船、吊架、吊具、索具以及相应的装置、设施等是否满足施工要求。\n\n7 起吊安装应在风力小于6级时进行，起重船的移位和大节段钢箱梁的就位宜在高、低平潮时进行。\n\n8 采用双起重船抬吊安装大节段钢箱梁时，分配给单起重船的重力不得超过其允许起重力的 $80 \\%$ ，大节段钢箱梁的总重力不得高于两起重船额定起重量之和的$7 5 \\%$ 。抬吊时，应统一指挥，协调作业，各起重船的运转速度宜基本一致。\n\n9 起吊安装时应对大节段钢箱梁的倾角和钢丝绳的拉力进行实时监测，如超出预定的范围，应及时进行调整。\n\n10 大节段钢箱梁的安装定位应按初定位和精确定位两个步骤进行。初定位时宜设置导向装置，使大节段钢箱梁在导向装置的引导下较为准确地就位；精确定位时宜采用三维调节装置，对大节段钢箱梁的平面位置和高程进行反复精确调整，使之达到设计要求的安装精度。\n\n11 顺桥向相邻大节段钢箱梁构件的连接施工应符合本规范第 8.12 节的规定，并应采取有效措施保证其连接可靠。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('261be733-efc0-45ed-be8b-f15a6d16c5d0', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 3）', '考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { f d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , \\psi _ { \\mathrm { f l } } Q _ { \\mathrm { l k } } , \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { f d } }$ 一 作用频遇组合的效应设计值；$\\psi _ { \\scriptscriptstyle  { i } }$ ——汽车荷载（不计汽车冲击力）频遇值系数，取0.7。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用频遇组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n2准永久组合：永久作用标准值与可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用准永久组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { q d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\bf k } , \\sum _ { j = 1 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\bf k } ) \n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { q d } }$ - 作用准永久组合的效应设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } j }$ 汽车荷载（不计汽车冲击力）准永久值系数，取0.4。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用准永久组合的效应设计值Sqd可通过作用效应代数相加计算。\n\n### 4.1.7钢结构构件抗疲劳设计时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0。\n\n### 4.1.8结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0，各项应力限值应按各设计规范规定采用。\n\n### 4.1.9验算结构的抗倾覆、滑动稳定时，稳定系数、各作用的分项系数及摩擦系数，应根据不同结构按各有关桥涵设计规范的规定确定。支座的摩擦系数可按表4.3.13规定采用。\n\n### 4.1.10构件在吊装、运输时，构件重力应乘以动力系数1.2（对结构不利时）或0.85（对结构有利时），并可视构件具体情况作适当增减。\n\n## 4.2永久作用\n\n### 4.2.1结构重力包括结构自重及桥面铺装、附属设备等附加重力。结构重力标准值可按表4.2.1所列常用材料的重度根据式（4.2.1）计算。\n\n$$\nG _ { \\mathrm { k } } = \\gamma V\n$$\n\n式中： $G _ { \\mathrm { k } }$ 结构重力标准值（kN）材料的重度（kN/m）；V- 体积（ $\\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）\n\n  \n表4.2.1常用材料的重度\n\n### 4.2.2预加力计算应满足下列要求：\n\n1在结构进行正常使用极限状态设计和使用阶段构件应力计算时，预加力应作为永久作用计算其主效应和次效应，并计人相应阶段的预应力损失，但不计由于预加力偏心距增大引起的附加效应。\n\n2在结构进行承载能力极限状态设计时，预加力不应作为作用，应将预应力钢筋作为结构抗力的一部分。但在连续梁等超静定结构中，应考虑预加力引起的次效应。\n\n3预加力标准值可采用下式进行计算：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { F _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } A _ { \\mathrm { { p } } } } } \\\\ { { \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } } - \\sigma _ { l } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值（kN）；$A _ { \\mathfrak { p } }$ -预应力钢筋的截面面积（ ${ \\mathfrak { m } } ^ { 2 }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { p e } }$ -预应力钢筋的有效预应力（ $\\mathrm { k P a }$ ；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } }$ 预应力钢筋张拉控制应力（kPa)；\n\n$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋相应阶段的预应力损失（ $\\mathrm { k P a }$ ）。\n\n### 4.2.3土的重力及土侧压力可按下列规定计算：\n\n1静土压力的标准值可按下列公式计算：\n\n$$\ne _ { \\mathrm { j } } = \\xi \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j } }$ - 任一高度 $h$ 处的静上压力（kPa）；\n\n$\\xi$ -压实土的静土压力系数；  \n$\\gamma$ 土的重度 kN/ n G$\\varphi');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('261f00ce-5447-4aef-a6fd-6ddf8bb88810', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '2原材料质量控制（Part 3）', '子迁移系数将混凝土抗氯离子渗透性能划分为五个等级，从I级到V级，表示混凝土抗氯离子渗透性能越来越高。同样，按电通量划分的混凝土抗氯离子渗透性能等级意义类同。\n\n与 $\\mathrm { I } \\sim \\mathrm { V }$ 级对应的混凝土耐久性水平推荐意见见表1，该表定性地描述了等级中代号所代表的混凝土耐久性能的高低。这种定性评价仅对混凝土材料本身而言，至于是否符合工程实际的要求，则需要结合设计和施工要求进行确定。\n\n表1等级代号与混凝土耐久性水平推荐意见  \n\n\n\n\n\n混凝土氯离子迁移系数往往是针对海洋等氯离子侵蚀环境的控制指标，此类环境的工程由于耐久性需要，混凝土中一般都掺人较多的矿物掺合料，规定84d龄期指标相对比较合理。目前84d 龄期指标已经被工程普遍采用，如我国杭州湾大桥和马来西亚槟城第二跨海大桥等。一般而言，84d龄期的混凝土氯离子迁移系数小于 $2 . 5 \\times 1 0 ^ { - 1 2 } { \\mathrm { m } } ^ { 2 } / { \\mathrm { s } }$ ，表明混凝土具有较好的抗氯离子渗透性能；氯离子迁移系数小于 $1 . 5 \\times 1 0 ^ { - 1 2 } \\mathrm { m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ ，表明混凝土具有优异的抗氯离子渗透性能。\n\n当采用电通量作为混凝土抗氯离子渗透性能的控制指标时，对于大掺量矿物掺合料的混凝土，28d的试验结果可能不能准确反映混凝土真实的抗氯离子渗透性能，故允许采用56d的测试值进行评定。本标准明确了大掺量矿物掺合料的涵义：混凝土中水泥混合材与矿物掺合料之和超过胶凝材料用量的 $50 \\%$ 。\n\n本标准电通量的等级划分部分参照了ASTMC1202-05的规定（见表2)。我国其他有关标准也是参考该标准制订的。\n\n表2基于电通量的氯离子渗透性  \n\n\n\n\n\n#### 3.3.4快速碳化试验碳化深度小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 的混凝土，其抗碳化性能较好，通常可满足大气环境下50年的耐久性要求。在大气环境下，有其他腐蚀介质侵蚀的影响，混凝土的碳化会发展得快一些。快速碳化试验碳化深度小于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 的混凝土的碳化性能良好；许多强度等级高、密实性好的混凝土，在碳化试验中会出现测不出碳化的情况。\n\n#### 3.3.5混凝土早期的抗裂性能系统试验研究表明，单位面积上的总开裂面积在 $1 0 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 以内的混凝土抗裂性能好；当单位面积上的总开裂面积超过 $1 0 0 0 \\mathrm { m } ^ { 2 } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 时，混凝土的抗裂性能较差。由于试验周期短，可用于混凝土配合比的对比和筛选，对混凝土裂缝控制具有良好的效果。\n\n#### 3.3.6现行行业标准《混凝土耐久性检验评定标准》JGJ/T193包括了混凝土抗冻性能、抗水渗透性能、抗硫酸盐侵蚀性能、抗氯离子渗透性能、抗碳化性能和早期抗裂性能的检验评定。\n\n## 4配合比控制\n\n### 4.0.1多年以来，现行行业标准《普通混凝土配合比设计规程》JGJ 55 在混凝土工程领域普遍采用，可操作性强，效果良好。\n\n### 4.0.2混凝土配合比不仅应满足混凝土强度要求，还应满足混凝土施工性能和耐久性能的要求。目前应通过配合比控制加强对混凝土耐久性能的控制。\n\n### 4.0.3对于首次使用、使用间隔时间超过三个月的混凝土配合比，在使用前进行配合比审查和核准是不可省略的。生产使用的原材料应与配合比设计一致是指原材料的品种、规格、强度等级等指标应相同。以水泥为例，即指采用同一厂家生产的同品种、同强度等级和同批次水泥。\n\n### 4.0.4在混凝土配合比使用过程中，现场会出现各种情况，需要对混凝土配合比进行适当调整，比如因气候或施工情况变化可能影响混凝土质量，则需要适当调整混凝土配合比。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2622a5fa-62a4-4752-9137-17ae67dfd464', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．3 臂架起重机分级举例', '犃．3 臂架起重机分级举例臂架起重机包括人力驱动的臂架起重机、车间电动悬臂起重机、造船用臂架起重机、吊钩式臂架起重机、货场及港口装卸用的吊钩、抓斗、电磁盘或集装箱用臂架起重机及铁路起重机。但不包括塔式起重机和流动式起重机。\n\n按照起重机的类别和使用情况，臂架起重机整机分级举例见表 A．3。\n\n表 犃．3 臂架起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26251c5e-8e16-4bb9-901a-89f49ef469a2', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 1）', '4 作用## 4.1 作用分类、代表值和作用组合\n\n### 4.1.1 引起结构反应的原因可以按作用的性质分为截然不同的两类：一类是施加于结构上的外力，如车辆、人群、结构自重等，它们是直接施加于结构上的，可用“荷载”这一术语来概括；另一类不是以外力形式施加于结构，它们产生的效应与结构本身的特性、结构所处环境等有关，如地震、基础变位、混凝土收缩和徐变、温度变化等，它们是间接作用于结构的，如果也称“荷载”，容易引起人们的误解。因此，目前国际上普遍将所有引起结构反应的原因统称为“作用”，而“荷载”仅限于表达施加于结构上的直接作用。\n\n作用按随时间的变化分为永久作用、可变作用和偶然作用。这种分类是结构上作用的基本分类。永久作用是经常作用的且数值不随时间变化或变化微小的作用；可变作用的数值是随时间变化的；偶然作用的作用时间短暂，且发生的概率很小。如前所述，地震作用是一种特殊的偶然作用，因此，将地震作用单列为一种类型。\n\n### 4.1.2 作用具有变异性，但在结构设计时，不可能直接引用作用随机变量或随机过程的各类统计参数通过复杂的计算进行设计，作用代表值就是为结构设计而给定的量值。设计的要求不同，采用的作用代表值也可不同，这样可以更确切、合理地反映作用对结构在不同设计要求下的特点。作用的代表值一般可分为标准值、组合值、频遇值和准永久值。\n\n永久作用（如恒荷载）被近似地认为在设计基准期内是不变的，它的代表值只有一个，即标准值。可变作用按其在随机过程中出现的持续时间或次数的不同，可取标准值、组合值、频遇值和准永久值作为其代表值。\n\n作用的标准值是结构设计的主要参数，关系到结构的安全问题，是作用的基本代表值。作用的标准值反映了作用在设计基准期内随时间的变异，其量值应取结构设计规定期限内可能出现的最不利值，一般按作用在设计基准期内最大值概率分布的某一分位值确定。\n\n对于结构自重，包括结构的附加重力，它们的标准值按结构设计规定的设计尺寸和材料的重度计算确定。调查统计表明，结构的设计尺寸与实测均值极为相近；钢筋混凝土构件的重度与规范的规定值也是接近的。\n\n可变作用的组合值是指在主导可变作用（汽车荷载）出现时段内其他可变作用的最大量值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ 得到。\n\n可变作用的频遇值是指结构上较频繁出现的且量值较大的作用取值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 得到。\n\n可变作用的准永久值是指在结构上经常出现的作用取值，但它比可变作用的频遇值又要小一些，实际上是由标准值乘以小于 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 的准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 得到。\n\n### 4.1.4 结构通常要同时承受多种作用。在进行结构设计时，无论是承载能力极限状态还是正常使用极限状态，均应考虑可能同时出现的多种作用的组合，求其总的作用效应，同时考虑到作用出现的变化性质，包括作用出现与否及作用出现的方向。这种组合是多种多样的，应在考虑的所有可能的组合中，取其最不利的作用组合效应进行设计。\n\n规范只指出了作用组合要考虑的范围，其具体组合的内容，尚需由设计者根据实际情况确定，规范不宜规定过死。对于一部分不能同时组合的作用，规范以表的形式列出。制动力与支座摩阻力不同时组合，这是考虑到活动支座的最大摩阻力，当上部构造恒载一定、支座摩阻系数一定时是一个定值。任何纵向力，不能大于支座摩阻力，因此，制动力与支座摩阻力不同时存在。流水压力不与汽车制动力、波浪力、冰压力同时组合，这是考虑同时出现的可能性极小，或波浪力、冰压力远大于流水压力，且实测中也难以分开。\n\n### 4.1.5 公路桥涵结构的承载能力极限状态设计，按照可能出现的作用，将其分为三种作用组合，即基本组合、偶然组合和地震组合。作用的基本组合是指永久作用设计值与可变作用设计值的组合，这种组合用于结构的常规设计，是所有公路桥涵结构都应该考虑的。作用的偶然组合是指永久作用标准值、可变作用代表值和一种偶然作用设计值的组合，视具体情况，也可不考虑可变作用参与组合。作用偶然组合和地震组合用于结构在特殊情况下的设计，所以不是所有公路桥涵结构都要采用的，一些结构也可采取构造或其他预防措施来解决。\n\n#### （1）组合表达式\n\n本条式（4.1.5-1）和式（4.1.5-2）是国内外普遍采用的承载能力极限状态设计作用基本组合表达式。前者的基本参数采用标准值，再乘以分项系数；后者则以设计值来表达基本设计参数。两个表达式本质是相同的，钢筋混凝土结构、钢结构和工结构设计规范可根据各自情况选用。\n\n#### （2）重要性系数\n\n公路桥涵进行持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，根据结构破坏可能产生的后果的严重程度划分为三个设计安全等级，并用结构重要性系数来体现不同情况的桥涵的可靠度差异。表4.1.5-1列出了不同安全等级对应的桥涵类型。设计工程师也可根据桥涵的具体情况，与业主商定，但不能低于表4.1.5-1所列等级。\n\n#### （3）分项系数\n\n本次修订调整了车辆荷载的分项系数。全国汽车荷载研究中，轴（组）重的研究结果显示，三联轴数量多且超载非常严重，并且这类轴型对于桥梁结构的局部和小跨径桥涵的整体安全影响很大，因此，规范应当予以考虑。为了探讨三联轴重量的确定标准，轴（组）重研究中，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('262af402-5cef-47c3-a8f1-12a26bbec13e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 结果计算', '5 结果计算## 5.1 圆柱体劈裂抗拉强度，按式（T0561-1）计算：\n\n$$\nf _ { c t } = \\frac { 2 F } { \\pi d _ { m } \\times l _ { m } }\n$$\n\n式中： $f _ { c t }$ ——圆柱体劈裂抗拉强度（MPa）；\n\n$F$ ——极限荷载（N）；  \n$d _ { m }$ ——圆柱体截面的平均直径（ $\\mathrm { . m m }$ ）；  \n$l _ { m }$ ——圆柱体平均长度（ $\\mathrm { m m }$ ）。\n\n结果计算精确至0.01MPa。\n\n## 5.2 以三个试件测值的算术平均值为测定值，结果精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { M P a }$ 。如三个试件的最大值或最小值中有一个与中间值的差值超过中间值的 $1 5 \\%$ 时，则取中间值为测定值；如有两个测量值与中间值的差值均超过上述规定时，则该组试验结果无效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2634dced-3b06-4fb1-83e3-d79d0e200edc', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '5.4 支架的制作与安装', '5.4 支架的制作与安装## 5.4.1 支架的制作应符合下列规定：\n\n1 支架宜采用标准化、系列化、通用化的钢构件制作拼装。\n\n2 制作木支架时，两相邻立柱的连接接头宜分设在不同的水平面上，并应减少长杆件接头。主要压力杆的接长连接，宜使用对接法，并宜采用木夹板或铁夹板夹紧；次要构件的连接可采用搭接法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('263cb9f4-6545-4a63-8e62-238f32e30a5e', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10变形监测（Part 4）', '形观测点的数日应依具体的监测项目和监测体的结构灵活布设。接收卫星数量不应少于5颗，并采用固定解成果。\n\n4数据通信，对于长期的变形监测项日宜采用光缆或专用数据电缆通信，对于短期的监测项日也可采用无线电数据链通信。\n\n[0．4．16应力、应变监测的主要技术要求，应符合下列规定：\n\n1监测点，应根据设计要求和工程需要合理布设。\n\n2传感器应具有足够的强度、抗腐蚀性和耐久性，并具有抗震和抗冲击性能；传感器的量程宜为设计最大压力的1．2倍，其精度应满足工程监控的要求；连接电缆应采用耐酸碱、防水、绝缘的专用电缆。\n\n3传感器埋设前，应进行密封性检验、力学性能检验和温度性能检验，满足要求后方能使用。\n\n4传感器应密实埋设，其承压面应与受力方向垂直；连接电缆应进行编号。\n\n5传感器预埋稳定后，方能测定静态初始值。\n\n6应力、应变监测周期，宜与变形监测周期同步。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('263d483c-6dcc-4066-b848-4af68bf6c554', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 1）', '附 录 犅（资料性附录）起重机机构分级举例\n\n## 犅．1 流动式起重机机构分级举例\n\n流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表B．1。\n\n表 犅．1 流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=1 colspan=2>机构名称</td><td rowspan=1 colspan=1>起重机整机工作级别</td><td rowspan=1 colspan=1>机构使用等级</td><td rowspan=1 colspan=1>机构载荷状态</td><td rowspan=1 colspan=1>机构工作级别</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>1</td><td rowspan=3 colspan=2>起升机构</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>T4</td><td rowspan=1 colspan=1>L1Sng</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>T4</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>T4</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>2</td><td rowspan=3 colspan=2>回转机构</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>TA</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>3</td><td rowspan=3 colspan=2>变幅机构</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>4</td><td rowspan=3 colspan=2>臂架伸缩机构</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=6 colspan=1>5</td><td rowspan=6 colspan=1>运行机构</td><td rowspan=3 colspan=1>轮胎式运行机构(仅在工作现场)</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('263e6939-168f-40fb-ac8b-2a0b5f4b9195', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '5 技术要求', '5 技术要求## 5.1 环境条件\n\n### 5.1.1 架桥机的电源为三相交流,额定频率为 $5 0 ~ \\mathrm { H z }$ 或 $6 0 ~ \\mathrm { H z }$ ,额定电压为 $3 8 0 \\mathrm { ~ V } { \\sim } 4 6 0 \\mathrm { ~ V }$ 。在正常工作条件下 供电系统在架桥机馈电线接入处的电压波动不应超过额定值的 $\\pm 1 0 \\%$\n512 采用发电机组供电时,发电机组在架桥机使用环境条件下其常用功率应满足架桥机工作需要,电压波动不应超过额定值的 $\\pm 5 \\%$ 。  \n513 架桥机安装使用地点的海拔高度不应超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m } \\cdot$ (超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ 时应按 的规定对电动机容量进行校核,超过 $2 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ 时应对电器件进行容量校核)。  \n514 架桥机正常使用的环境温度应在 $- 2 0 \\mathrm { ~ } ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim + 4 0 \\mathrm { ~ } ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的范围以内, $2 4 \\mathrm { ~ h ~ }$ 内的平均温度不应超过$+ 3 5 ~ \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。  \n515 当架桥机周围环境温度在 $+ 4 0 ~ \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时,其相对湿度不应超过 $50 \\%$ 。较低温度下相对湿度可以提高。  \n516 抗风能力应不低于表 的规定。\n\n单位为帕(相当风级)\n\n表 6  \n\n\n\n\n\n517 架桥机的最小曲线半径,应优先采用表 所规定的数值。\n\n单位为米\n\n表 7  \n\n\n\n\n\n518 架桥机适应的最大坡度不宜超过表 所规定的数值。\n\n单位为%\n\n表 8');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2645818c-14d4-4d84-91ee-f9e3a0c7abae', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 1）', '4.1作用分类、代表值和作用组合4.1.1公路桥涵设计采用的作用分为永久作用、可变作用、偶然作用和地震作用四类，规定于表4.1.1。\n\n表4.1.1作用分类  \n\n\n\n\n\n4.1.2公路桥涵设计时，对不同的作用应按下列规定采用不同的代表值：\n\n1永久作用的代表值为其标准值。永久作用标准值可根据统计、计算，并结合工程经验综合分析确定。\n\n2可变作用的代表值包括标准值、组合值、频遇值和准永久值。组合值、频遇值和准永久值可通过可变作用的标准值分别乘以组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 、频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 和准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 来确定。\n\n3偶然作用取其设计值作为代表值，可根据历史记载、现场观测和试验，并结合工程经验综合分析确定，也可根据有关标准的专门规定确定。\n\n4地震作用的代表值为其标准值。地震作用的标准值应根据现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）的规定确定\n\n4.1.3作用的设计值应为作用的标准值或组合值乘以相应的作用分项系数。\n\n4.1.4公路桥涵结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态、正常使用极限状态进行作用组合，均应按下列原则取其最不利组合效应进行设计：\n\n1只有在结构上可能同时出现的作用，才进行组合。当结构或结构构件需做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用组合效应进行计算。\n\n2当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组合。实际不可能同时出现的作用或同时参与组合概率很小的作用，按表4.1.4规定不考虑其参与组合。\n\n表4.1.4可变作用不同时组合表  \n\n\n\n\n\n3施工阶段的作用组合，应按计算需要及结构所处条件而定，结构上的施工人员和施工机具设备均应作为可变作用加以考虑。组合式桥梁，当把底梁作为施工支撑时，作用组合效应宜分两个阶段计算，底梁受荷为第一个阶段，组合梁受荷为第二个阶段。\n\n4多个偶然作用不同时参与组合。  \n5地震作用不与偶然作用同时参与组合。\n\n4.1.5公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，对持久设计状况和短暂设计状况应采用作用的基本组合，对偶然设计状况应采用作用的偶然组合，对地震设计状况应采用作用的地震组合，并应符合下列规定：\n\n1基本组合：永久作用设计值与可变作用设计值相组合。\n\n1）作用基本组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { 0 } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } \\gamma _ { G _ { i } } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ \\gamma _ { Q _ { 1 } } \\gamma _ { \\mathrm { L } } Q _ { 1 \\mathrm { k } } , ~ \\psi _ { \\mathrm { c } } \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\gamma _ { \\mathrm { L } j } \\gamma _ { Q _ { j } } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n或\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { \\mathrm { { 0 } } } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { d } } , ~ Q _ { \\mathrm { 1 d } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } Q _ { j \\mathrm { d } } ) ~\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { u d } }$ - 承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；\n\n$S$ （）一作用组合的效应函数；$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数，按表4.1.5-1规定的结构设计安全等级采用，按持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，公路桥涵结构设计安全等级应不低于表4.1.5-1的规定，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9，  \n$G _ { i \\mathbf { k } }$ 、 $\\gamma _ { G _ { i } }$ $G _ { i \\mathrm { d } }$ $i$ $i$ 个永的理数，表42规定采用$\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } }$ —汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） 的分项系数。采用车道荷载计算时取YQ 1.4 采用车辆荷载计算时，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { 0 } _ { 1 } } = 1 . 8$ 。当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } } = 1$ .4；对专为承受某作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取 $\\gamma _ { \\textsc { q } } = 1 . 4$ ；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载，其分项系数也取 $\\gamma _ { 0 , \\cdot } = 1 . 4$   \n$Q _ { \\textrm { l k } }$ 、 $Q _ { \\mathrm { l d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ； ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('264ce81d-85c8-4763-a155-d34fda88e34f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 9）', '\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">人力驱动的起重机(含手动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">很少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车间装配用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电站用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">很少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">维修用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车间用起重机(含车间用电动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2653ef06-4b19-48c7-ac37-5f570aca582c', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '7 架梁作业（Part 2）', '将架桥机行走至另一桥位，如下图所示：\n\n\n\n\n\n## 7.6 架桥机拆除\n\n当桥梁架设工程完工后，架桥机应交由具有安装、拆除资质的单位进行拆除。\n\n一般情况下，宜在桥头路基上拆除架桥机。在场地受限的情况下，可在已架设桥梁上拆除架桥机。\n\n对架桥机拆除应按以下顺序进行：\n\n（1）先将前支点、中支点降至最低位，使架桥机主梁支撑在反托支架和中支点上；（2）解除动力电源，撤除机上动力、控制电缆及液压部件；（3）吊下天车，拆除前支点和前横联；（4）拆除主梁、后支点和后横联；（5）解体各部分能便于运输与存放即可。（6）将所有构件归类码放整齐，便于运输装车；（7）清点栓接、销接件及机电元件，不要造成损坏丢失。\n\n## 8 特殊条件下架梁\n\n### 8.1 一般规定\n\n架梁工作如遇有特殊桥型、特殊气候、特殊梁体、特殊工况等条件需采取措施时，称特殊条件下架梁。\n\n特殊条件下架梁应符合下列规定：\n\n（1）经过分析计算，应有足够的安全系数；（2）满足架桥机规定的各项参数要求；（3）情况复杂时，必须通过试运试吊；（4）制定的措施，不得违反安全操作和工作质量的规定；（5）由架桥机设计生产单位进行设计计算，对架桥机改造、结构变动，以满足要求。\n\n### 8.2 特殊桥型架梁\n\n#### 8.2.1 斜桥架梁\n\n可根据桥线与墩台夹角对架桥机前辅助支腿、前支点、中支点、主梁、天车横梁进行斜交组装，夹角符合斜桥条件。\n\n#### 8.2.2 纵坡桥架梁\n\n当桥梁纵坡大于 $\\pm \\ 2 . \\ 5$ 时，视为纵坡较大架梁。\n\n（1）在架桥机过孔时，应通过分阶段调整各支点的支垫高度，以使主梁始终保持水平状态；（2）在过孔就位后，应及时调平主梁，避免架梁发生安全事故；（3）吊梁纵移过程中应及时调整梁体水平；（4）在下坡架梁时，如梁高度及其它参数超出额定参数时，应采取其它措施。\n\n\n\n### 架桥机大纵坡过孔布置图\n\n桥面横坡大，为保证梁板运输架设过程中保持水平状态，采用在支腿下支撑专用型钢凳的方法保证架桥机处于水平稳定的状态。\n\n  \n架桥机桥面横坡处置示意图\n\n#### 8.2.3 曲线桥架梁\n\n当曲线半径较小时，由于运梁轨道弯曲，若造成梁体通过空间紧张时，视为特殊情况。\n\n（1）注意运梁台车芯盘转动应灵活，梁体支撑应专人重点观察；\n\n（2）中支点、后支点空间紧张时，应进行验算，适当扩大空间尺寸；\n\n（3）如若空间扩大后，架梁稳定性较差时，应改造构件。\n\n\n\n### 8.3 特殊气候架梁\n\n#### 8.3.1 特殊气候条件下架梁主要包括：\n\n（1）风中架梁，架梁时风力为6～8 级；\n\n（2）雨后或雨季中架梁，在暴雨后或长期霪雨中架梁；\n\n#### 8.3.2 当风力超过5 级时不得进行架桥机过孔作业，当风力超过 8 级时不得架梁。在6～8 级风中架梁则应区别顺风、横向、经常或间歇有风等具体条件，考虑下列问题：\n\n（1）稳定问题\n\n为防止突发性大风侵袭，宜在架桥机对位后用枕木支垫桥机背风面。\n\n（2）梁体摆动问题\n\n为防止梁体受风时产生剧烈摆动和扭动，在落梁时宜用环链手拉葫芦拉住梁使之缓缓下落。\n\n（3）防护问题\n\n作业人员在风中架梁时必须有可靠的安全设施。墩台顶面宜加防护围栏或设置安全网。\n\n#### 8.3.3 雨季架梁应根据路基质量、连续下雨天数、总降雨量、排水等情况，采取措施，防止梁体或桥机发生事故。\n\n（1）如路基受雨水影响已开始软化或流失应禁止运梁作业。\n\n（2）如若雨水影响较小，需认真检查路基，确认无冲空、泡软现象方可运梁作业。\n\n（3）架桥机在雨中作业易发生漏电及电气短路等故障，宜严加防范。\n\n### 8.4 特殊梁体架设\n\n当梁体超出架桥机净空尺寸或额定参数后，为特殊梁体架设。在遇到特殊梁体时，应及时同设计单位联系，以便做设计检算或设计改造，在符合规定条件下方可进行施工作业。\n\n## 9 架桥机技术状况检查与维护\n\n### 9.1 架桥机技术状况检查\n\n架桥机在首次安装调试完成后，以及每完成一跨梁体架设，准备开始下一跨的过孔作业前，须对架桥机进行技术状况检查，并做好记录。检查中发现的故障和安全隐患必须排除后，才能继续进行各种作业。\n\n《技术状况检查记录表》详见附件2，本检查表在每次技术状况检查时填制，交项目物资设备部门、工程部门与安全部门存底。\n\n### 9.2 架桥机维护\n\n架桥机作业班组须进行架桥机日常维护。维护工作应每月进行一次，以最近的技术状况检查结果为依据，并做好记录，交项目物资设备部门存底。\n\n《架桥机维护记录表》详见附件3。\n\n## 10 安全监督检查\n\n### 10.1 特种设备安全监督检查\n\n本部分特种设备安全监督检查是指特种设备使用前、使用过程安全监督检查，不包含特种设备入场验收检查和班组（班前班中班后）安全检查，监督检查由物资设备管理部门和安全监督管理部门牵头，工程技术部门参与，按照国家政策法规和公司相关规章制度、标准执行。使用过程分为定期、不定期和日常监督检查，定期要求公司级每个季度至少开展一次专项监督检查，项目每个月至少开展一次专项监督检查；不定期包括特殊情况、节假日、临时安排等专项检查；日常监督检查由职能部门原则上每日开展安全监督巡查检查。\n\n#### 10.1.1 特种设备安全基本条件确认\n\n（1）按照特种设备目录，对特种设备名称、型号、内部编号（便于内部有序管理）、设备代码进行确认。\n\n（2）对特种设备安全管理人员、检测人员、作业人员数量、持证情况进行核实，确保数量、质量满足要求，证件与现场一致。\n\n（3）核实是否为国家明令淘汰和已经报废的特种设备。\n\n（4）核实特种设备使用登记证书是否在显著位置公示，操作规程、十不吊、风险告知、警示标志、应急处置告知、作业人员、应急救援电话和相关责任人等关键信息是否公示。\n\n（5）对特种设备各类安全附件行程限位、高度限位、重量限位、旋转限位、报警器、缓冲器、扫轨器、骑马卡、仪器仪表等及其有效性进行检查核实。\n\n（6）对特种设备安全技术档案如设计文件、质量合');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('266babf5-8605-4ea7-8813-52ce752d8010', '14《劳动防护用品监督管理规定》.md', '目录（Part 1）', '目录第一章 总 则\n\n第二章 劳动防护用品的生产、检验、经营第三章 劳动防护用品的配备与使用\n\n第四章 监督管理第五章 罚 则第六章 附 则第一章 总则\n\n第一条 为加强和规范劳动防护用品的监督管理，保障从业人员的安全与健康，根据安全生产法及有关法律、行政法规，制定本规定。\n\n第二条 在中华人民共和国境内生产、检验、经营和使用劳动防护用品，适用本规定。\n\n第三条 本规定所称劳动防护用品，是指由生产经营单位为从业人员配备的，使其在劳动过程中免遭或者减轻事故伤害及职业危害的个人防护装备。\n\n第四条 劳动防护用品分为特种劳动防护用品和一般劳动防护用品。\n\n特种劳动防护用品目录由国家安全生产监督管理总局确定并公布；未列入目录的劳动防护用品为一般劳动防护用品。\n\n第五条 国家安全生产监督管理总局对全国劳动防护用品的生产、检验、经营和使用的情况实施综合监督管理。\n\n省级安全生产监督管理部门对本行政区域内劳动防护用品的生产、检验、经营和使用的情况实施综合监督管理。\n\n煤矿安全监察机构对监察区域内煤矿企业劳动防护用品使用情况实施监察。\n\n第六条 特种劳动防护用品实行安全标志管理。特种劳动防护用品安全标志管理工作由国家安全生产监督管理总局指定的特种劳动防护用品安全标志管理机构实施，受指定的特种劳动防护用品安全标志管理机构对其核发的安全标志负责。\n\n## 第二章 劳动防护用品的生产、检验、经营\n\n第七条 生产劳动防护用品的企业应当具备下列条件：\n\n（一）有工商行政管理部门核发的营业执照；  \n（二）有满足生产需要的生产场所和技术人员；  \n（三）有保证产品安全防护性能的生产设备；  \n（四）有满足产品安全防护性能要求的检验与测试手段；  \n（五）有完善的质量保证体系；  \n（六）有产品标准和相关技术文件；  \n（七）产品符合国家标准或者行业标准的要求；  \n（八）法律、法规规定的其他条件。\n\n第八条 生产劳动防护用品的企业应当按其产品所依据的国家标准或者行业标准进行生产和自检，出具产品合格证，并对产品的安全防护性能负责。\n\n第九条 新研制和开发的劳动防护用品，应当对其安全防护性能进行严格的科学试验，并经具有安全生产检测检验资质的机构（以下简称检测检验机构）检测检验合格后，方可生产、使用。\n\n第十条 生产劳动防护用品的企业生产的特种劳动防护用品，必须取得特种劳动防护用品安全标志。\n\n第十一条 检测检验机构必须取得国家安全生产监督管理总局认可的安全生产检测检验资质，并在批准的业务范围内开展劳动防护用品检测检验工作。\n\n第十二条 检测检验机构应当严格按照有关标准和规范对劳动防护用品的安全防护性能进行检测检验，并对所出具的检测检验报告负责。\n\n第十三条 经营劳动防护用品的单位应有工商行政管理部门核发的营业执照、有满足需要的固定场所和了解相关防护用品知识的人员。经营劳动防护用品的单位不得经营假冒伪劣劳动防护用品和无安全标志的特种劳动防护用品。\n\n## 第三章 劳动防护用品的配备与使用\n\n第十四条 生产经营单位应当按照《劳动防护用品选用规则》（GB11651）和国家颁发的劳动防护用品配备标准以及有关规定，为从业人员配备劳动防护用品。\n\n第十五条 生产经营单位应当安排用于配备劳动防护用品的专项经费。\n\n生产经营单位不得以货币或者其他物品替代应当按规定配备的劳动防护用品。\n\n第十六条 生产经营单位为从业人员提供的劳动防护用品，必须符合国家标准或者行业标准，不得超过使用期限。\n\n生产经营单位应当督促、教育从业人员正确佩戴和使用劳动防护用品。\n\n第十七条 生产经营单位应当建立健全劳动防护用品的采购、验收、保管、发放、使用、报废等管理制度。\n\n第十八条 生产经营单位不得采购和使用无安全标志的特种劳动防护用品；购买的特种劳动防护用品须经本单位的安全生产技术部门或者管理人员检查验收。\n\n第十九条从业人员在作业过程中，必须按照安全生产规章制度和劳动防护用品使用规则，正确佩戴和使用劳动防护用品；未按规定佩戴和使用劳动防护用品的，不得上岗作业。\n\n## 第四章 监督管理\n\n第二十条 安全生产监督管理部门、煤矿安全监察机构依法对劳动防护用品使用情况和特种劳动防护用品安全标志进行监督检查，督促生产经营单位按照国家有关规定为从业人员配备符合国家标准或者行业标准的劳动防护用品。\n\n第二十一条 安全生产监督管理部门、煤矿安全监察机构对有下列行为之一的生产经营单位，应当依法查处：\n\n### （一）不配发劳动防护用品的；\n\n（二）不按有关规定或者标准配发劳动防护用品的；\n\n（三）配发无安全标志的特种劳动防护用品的；\n\n（四）配发不合格的劳动防护用品的；\n\n（五）配发超过使用期限的劳动防护用品的；\n\n（六）劳动防护用品管理混乱，由此对从业人员造成事故伤害及职业危害的；\n\n（七）生产或者经营假冒伪劣劳动防护用品和无安全标志的特种劳动防护用品的；\n\n（八）其他违反劳动防护用品管理有关法律、法规、规章、标准的行为。\n\n第二十二条 特种劳动防护用品安全标志管理机构及其工作人员应当坚持公开、公平、公正的原则，严格审查、核发安全标志，并应接受安全生产监督管理部门、煤矿安全监察机构的监督。\n\n第二十三条 生产经营单位的从业人员有权依法向本单位提出配备所需劳动防护用品的要求；有权对本单位劳动防护用品管理的违法行为提出批评、检举、控告。\n\n安全生产监督管理部门、煤矿安全监察机构对从业人员提出的批评、检举、控告，经查实后应当依法处理。\n\n第二十四条 生产经营单位应当接受工会的监督。工会对生产经营单位劳动防护用品管理的违法行为有权要求纠正，并对纠正情况进行监督。\n\n## 第五章 罚则\n\n第二十五条 生产经营单位未按国家有关规定为从业人员提供符合国家标准或者行业标准的劳动防护用品，有本规定第二十一条第（一）（二）（三）（四）（五）（六）项行为的，安全生产监督管理部门或者煤矿安全监察机构责令限期改正；逾期未改正的，责令停产停业整顿，可以并处五万元以下的罚款；造成严重后果，构成犯罪的，依法追究刑事责任');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('267def8e-8fae-4c19-a324-2b03ba63c293', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百三十五条出卖人应当履行向买受人交付标的物或者交付提取标的物的单证', '第一百三十五条出卖人应当履行向买受人交付标的物或者交付提取标的物的单证，并转移标的物所有权的义务。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('268d5a89-59da-4838-8951-df6276925abd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订增加了模板、支架的设计“宜优先采用标准化、定型化的构件”的表述，这是因为标准化、定型化的构件用于组拼模板、支架可以提高施工效率，且受力较可靠。\n\n## 5.2.2 模板的设计可按现行《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162）的规定执行，采用冷弯薄壁型钢时应符合现行《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018）的规定，采用定型组合钢模板时应符合现行《组合钢模板技术规范》（GB/T50214）的规定。\n\n钢支架的设计应符合现行《钢结构设计标准》（GB50017）的规定。木模板和木支架的设计应符合现行《木结构设计标准》（GB50005）的规定。采用定型钢管脚手架作为支架材料时，支架的设计应分别符合现行《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》（JGJ/T128）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231）或《桥梁用蟹钳式三角钢管支架》（JT/T1107）的规定。采用其他材料的模板和支架的设计应符合其相应的专门技术规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('268f486e-d46d-4feb-ab54-971565af9aa7', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '7 架梁作业（Part 1）', '7 架梁作业## 7.1 运梁\n\n### 7.1.1 运梁车装运梁施工技术条件\n\n（1）运梁台车在梁场停放后，采用梁场龙门吊或其他方式将梁体吊或\n\n移至运梁台车上方；\n\n（2）运梁车装梁时，梁体重心应落在台车纵向中心线上，偏差不得超过 20mm；\n\n（3）梁体落在运梁车上时，梁底支座预埋钢板与台车支撑横梁应对齐。如施工条件限制，可使梁前端适当超出台车支承横梁 $1 . 5 \\sim 2  { \\mathrm { m } }$ 。梁体与台车支承间应垫放硬木板或纤维层胶皮，以保护梁体砼；\n\n（4）运梁台车应设有可调节的刚性支撑杆用于运送时支撑梁体,同时每侧均采用 5t 链子滑车进行捆绑固定。运送梁体时，应在两台车上分别由专人护送，预防梁体支撑松动；\n\n\n\n### 预制梁支撑方式\n\n（5）运梁台车由专人操作控制动力。\n\n（6）运梁道路应坚实平整。道路横坡不宜超过 $2 \\%$ ,纵坡不宜超过 $4 \\%$ ,否则应采取特殊措施并组织专项论证。\n\n### 7.1.2 安全操作规程\n\n（1）运梁台车运梁时，应先试电机制动是否可靠，去掉止轮器后方可\n\n自行；\n\n（2）运梁台车停运时，应及时放置止轮器；\n\n（3）运梁时由专人指挥，专人操作，信号应果断、明确；\n\n（4）梁体支撑应确认可靠方可运梁，随车都应有专人分别看护支撑。\n\n## 7.2 捆梁、吊梁\n\n采用架桥机进行梁、板构件的安装作业时，架桥机抗倾覆稳定系数应不小于1.3。\n\n捆梁和吊梁作业是交叉进行的，主要包括以下过程：当运梁台车将梁体前端到达1#天车下方时，捆梁、吊梁使梁前端脱离前运梁台车状态下前进，待梁体后端送到2#天车下方时再捆梁，吊起梁体后端，梁体全悬吊状态下前进落位。\n\n### 7.2.1施工技术条件\n\n（1）梁体预制时，在捆梁点正上方的翼板上（梁肋两侧）分别预留长30cm，宽 15cm的吊装孔。吊装时，捆梁钢丝绳从一侧吊装孔穿入，兜住梁底后从另一侧吊装孔穿出，与吊点连接；\n\n  \n捆梁方式\n\n（2）捆梁作业应在梁体底面转角与吊梁钢丝绳接触处，安放护梁铁瓦以免混凝土被挤碎，吊梁绳割伤；\n\n\n\n### 梁体底面转角与吊梁钢丝绳接触处设置钢瓦\n\n（3）应在编制的专项施工方案中进行受力计算后选择合适的捆梁绳及捆梁方式。按荷载与绳径选定单绕、双绕或三绕形式，其长度按断面大小计算确定；\n\n（4）吊梁时应保持梁体水平。\n\n### 7.2.2 安全操作规程：\n\n（1）捆梁时两边铁瓦要对正放牢，捆梁钢丝绳应垂直并置于钢瓦中间，无铰花和两股互压现象；\n\n（2）梁体起吊后，应将卷扬机作制动试验两次，确保良好后方可走梁；\n\n（3）每片梁吊装前均需检查捆梁钢丝绳和各部钢丝绳磨损情况，超过限制时应及时更换，不得凑合使用；\n\n（4）卷筒绕绳应随时注意，如发现钢丝绳掉槽、乱绳应马上停止作业，更正后进行；\n\n（5）操作人员应注意力集中，听从指挥人员指挥，指挥人员信号明确、果断。\n\n## 7.3 梁体落位\n\n### 7.3.1 架梁顺序\n\n梁体架设应由中梁 次中梁 边梁，由内向外的顺序逐片进行架设，运梁应根据架梁顺序进行。\n\n以标准横断面布置为5 片T 梁为例，其架设顺序如下：\n\n  \n架梁顺序\n\n### 7.3.2 施工技术条件\n\n（1）架梁作业顺序应严格按要求进行，不得擅自改变作业要求。（2）横移档块应在满足架设情况下设置，不得有太多余量；（3）当第一片梁架设后，应及时在端部横隔板处采用枕木支垫，木楔楔紧，确保梁体稳定。\n（4）边梁架设后，应及时在端部横隔板处采用枕木支垫，木楔楔紧，同时在外侧采用型钢支撑翼缘, 木楔楔紧，确保梁体稳定。\n\n  \n边梁架设后支撑方式\n\n### 7.3.3 安全操作规程\n\n（1）在梁体对孔后，应在降低梁体高度情况下作横移，增强架梁作业安全稳定性；\n\n（2）当梁体临时放置时，应在梁体与垫石间加垫面积大的硬木板或纤维胶板，保护梁体混凝土，同时梁体支护应牢固可靠；\n\n（3）在梁体下放过程中，应由专人看护卷筒放绳状态，如有夹绳、脱槽现象应立即停机处理；\n\n（4）梁体临时放置时，在重新吊起前应检查护瓦安放状态，使其符合要求；\n\n（5）在单片梁就位后，严禁非工作人员上梁走动，避免危险；\n\n（6）在两片梁相邻就位后，应及时对横隔板联接主筋施焊，保持梁体稳定；\n\n（7）梁间横隔板联接主筋施焊是高空作业，应在确认作业平台安全可靠情况下，做好安全防护措施后方可进行焊接作业；\n\n  \n横隔板主筋焊接作业平台\n\n（8）应保证前支点、中支点横移机构安全、同步，如有故障，应及时排除，且制动性能应好；\n\n（9）在架设梁体时，应对施工现场设专人防护，禁止闲杂人进入施工\n\n现场，在桥上作业时，递送物品，应事先联络好，用绳捆牢递送，禁止自由丢落。\n\n## 7.4 支座安装\n\n梁体到达就位处支座上方后，应精细调整梁体和支座平面、立面上的位置，使之符合有关规定要求后落梁就位。\n\n## 7.5 架桥机转场\n\n### 7.5.1左右幅之间转场\n\n由于某些条件限制，导致梁体无法整幅架设，只能采用分幅架设，在其中一幅架设完成后，需进行左右幅之间的架桥机转场。此时需将架桥机后退至起点桥头路基上，再横移至另一幅进行架设作业。亦可按本节7.5.2相关条款进行架桥机转场。\n\n### 7.5.2桥与桥之间转场\n\n（1）当两桥位之间距离较远时，架桥机转场宜采用拆除架桥机后，转运至另一桥位后重新安装架桥机。\n\n（2）当两桥位之间距离较近时，可采用不拆除架桥机，将架桥机逐步行走至另一桥位。亦可将架桥机支承在运梁车上，通过运梁车将架桥机行走至另一桥位，如下图所示：\n\n\n\n\n\n## 7.6 架桥机拆除\n\n当桥梁架设工程完工后，架桥机应交由具有安装、拆除资质的单位进行拆除。\n\n一般情况下，宜在桥头路基上拆除架桥机。在场地受限的情况下，可在已架设桥梁上拆除架桥机。\n\n对架桥机拆除应按以下顺序进行：\n\n（1）先将前支点、中支点降至最低位，使架桥机主梁支撑在反托支架和中支点上；（2）解除动力电源，撤除机上动力、控制电缆及液压部件；');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('269315b3-8e70-4377-834b-41cbc56c49d9', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '中华人民共和国国家标准', '中华人民共和国国家标准建筑结构荷载规范\n\nGB 50009 - 2012\n\n条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('269ba6c3-02a7-4c94-97df-d34c49d3e661', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．9 构造要求', '5．9 构造要求## 5．9．1 一般原则\n\n### 5．9．1．1 主要承载结构的构造设计应力求简单、受力明确、传力直接、尽量降低应力集中的影响。\n\n### 5．9．1．2 结构（或结构件）的设计应考虑到制造、检查、运输、安装（拆卸）、使用和维护等的方便和可能性。露天工作的起重机结构应避免积水。\n\n### 5．9．1．3 应根据起重机的实际工作环境考虑腐蚀对结构钢材的影响（结构有可靠的防腐措施或属于短暂性使用的设备，可不考虑腐蚀的影响），主要承载结构的钢板和型钢的最小厚度不应小于表34的规定。\n\n表34 钢板和型钢的最小厚度  \n单位为毫米  \n\n\n\n\n\n### 5．9．1．4 对于动载荷比较严重和受力比较复杂的焊接结构件，除非采取措施减小或消除焊接内应力，否则选用的钢材厚度对碳素钢不宜大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ，对低合金钢不宜大于 $3 5 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 5．9．1．5 对承载后会发生较大弹性变形的结构，在设计时应预先采取与此弹性变形相反的措施，如桥式起重机和门式起重机主梁跨中应作出向上的预拱，门式起重机悬臂段应作出向上的预翘，且这些预变形宜由结构构造或结构件的下料来保证。\n\n### 5．9．1．6 在设计由疲劳强度控制的主要焊接结构时，应采取各种降低疲劳应力的措施，如改善接头型式降低应力集中等级，对双面连续焊缝的头部进行包裹回焊、采用较大半径的圆弧过渡板以减少内应力等。\n\n### 5．9．1．7 主要承载结构件在不同连接处允许采用不同的连接方式来传递载荷，但在同一连接处不宜混合使用不同的连接方式。\n\n### 5．9．1．8 主要承载结构的表面如果长期受到热辐射作用，且表面温度达 $1 5 0 \\mathrm { { ‰} }$ 以上时，结构设计应考虑有效的隔热防护措施。\n\n## 5．9．2 焊缝连接\n\n### 5．9．2．1 对接焊接\n\n对接焊缝的坡口型式应符合 GB／T985和 GB／T986的规定。\n\n主要承载结构中不等板厚或板宽的对接，均应从一侧或两侧制成不大于 $1 : 4$ 的过渡斜度（见图9）。\n\n  \n图9 对接焊缝坡口型式\n\n### 5．9．2．2 角焊接\n\n#### 5．9．2．2．1 焊脚尺寸\n\n##### 5．9．2．2．1．1 被焊接件厚度小于 $4 \\ \\mathrm { m m }$ 时，焊脚尺寸等于被焊接件的厚度。\n\n##### 5．9．2．2．1．2 焊脚尺寸不应小于表35的规定。\n\n##### 5．9．2．2．1．3 对于一般角焊缝，焊脚尺寸不应大于较薄焊件厚度的1．2倍；而对于杆件边缘的角焊缝\n\n（见图10），还应符合下列要求：犺$t _ { 1 } { \\leqslant } 6 ~ \\mathrm { m m }$ 时， $h _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } t _ { 1 }$ ；$\\cdot t _ { 1 } > 6 \\ \\mathrm { m m }$ 时， $, h _ { \\mathrm { f } } = t _ { 1 } - ( 1 { \\sim } 2 ) \\mathrm { m m }$ 。\n\n表35 角焊缝的焊脚尺寸  \n\n\n\n\n\n  \n图10 角焊缝的焊脚\n\n#### 5．9．2．2．2 焊缝形状\n\n受动载荷的主要承载结构，在保证焊缝受剪计算截面面积的情况下，角焊缝的表面应呈微凹弧形或直线形。焊缝直角边的比例∶对侧焊缝为 $1 : 1$ ，对端焊缝为 $1 : 1 , 5$ （长边顺载荷方向）。\n\n#### 5．9．2．2．3 焊缝的计算长度\n\n角焊缝（侧焊缝或端焊缝）的最小计算长度为犺 $8 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ 。对于侧焊缝，当受动载荷时，最大计算长度为40$h _ { \\mathrm { f } }$ ；受静载荷时，最大计算长度为 $6 0 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ ；若焊缝长度超过上述规定，超长部分在计算中不予考虑。\n\n## 5．9．3 铆钉连接和螺栓连接\n\n### 5．9．3．1 对于需要在使用现场进行整体拼接的大型结构，宜优先考虑采用高强度螺栓连接或铆钉连接。  \n### 5．9．3．2 铆合钢板的总厚度一般不应超过铆钉直径的5倍。当可以保证铆钉杆塞紧钉孔时，总厚度允许为铆钉直径的7倍。  \n### 5．9．3．3 在主要承载结构中应采用半圆头铆钉，特殊情况可以采用沉头铆钉。  \n### 5．9．3．4 每一杆件在节点处或接头一侧，铆钉或螺栓数不应少于2个。沿受力方向，每行铆钉或螺栓数不宜多于5个。  \n### 5．9．3．5 C级螺栓连接只允许用在次要构件的连接中或作暂时性连接。  \n### 5．9．3．6 对直接承受动载荷的普通螺栓受拉连接，应采用双螺母或其他能防止螺母松动的有效措施。犱5．9．3．7 A、B级螺栓采用铰制孔时，若构件承受脉动载荷，则孔径不应大于 $\\left[ d + \\left( 0 . 2 \\sim 0 . 3 \\right) \\right] \\mathrm { m m }$ ，$d$ 为螺栓配合部分的公称直径;若构件承受交变载荷，则孔和螺栓的配合不应低于 $\\mathrm { H } 1 1 / \\mathrm { h } 9$\n\n### 5．9．3．8 铆钉或螺栓布置的极限尺寸见表36。\n\n单位为毫米\n\n表36 铆钉或螺栓布置的极限尺寸  \n\n\n\n\n\n表36（续）  \n单位为毫米');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26a4a363-bb2f-4354-ab63-4241c91fafda', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试件制备及养护', '3 试件制备及养护3.1 制作砂浆试件时，试模内壁事先涂刷薄层机油或脱模剂。3.2 向试模内一次注满砂浆，用捣棒均匀由外向里按螺旋方向插捣 25 次，为了防止低稠度砂浆插捣后可能留下孔洞，宜用油灰刀沿模壁插数次，使砂浆高出试模顶面 $6 { \\sim } 8 \\mathrm { m m }$ 。3.3 当砂浆表面开始出现麻斑状态时（约 $1 5 { \\sim } 3 0 \\mathrm { m i n }$ ），将高出部分的砂浆沿试模顶面削去抹平。3.4 试件制作后应在 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 5 ^ { \\circ } C$ 温度环境下停置一昼夜（ $2 4 \\mathrm { h } \\pm 2 \\mathrm { h }$ ），当气温较低时，可适当延长时间，但不应超过两昼夜。应对试件进行编号并拆模。试件拆模后，应在标准养护条件下继续养护至28d，养护条件与 $\\mathrm { T } 0 5 7 0$ 相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26aaf83c-1946-42ec-bb16-46922e222573', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 7）', 'maxⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机满载确定的所验算车轮的最大轮压，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．2 最大轮压犘\n\n最大轮压 $P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ 是指在载荷情况Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ中最不利状态和位置下最大轮压中的较大者，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．3 确定承压面的有效接触宽度\n\n对具有平坦承压面的轨道，轨顶总宽度为犾犫 $b$ ，每边倒角圆半径为 $r$ ，见图 $1 4 \\mathrm { ~ a ~ } )$ ），轮轨有效接触宽度为： $l { = } b { - } ~ 2 r$ 。\n\n对于具有平坦、锥形或凸起承压面的轮轨，如车轮在工字钢梁下翼缘上面运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n![](images/c924540a8145bc820babe5b557945db00fadcb5def0ef125ef52c81997b9b7de.jpg)  \n图 14 车轮踏面与轨道的接触宽度\n\n##### 6．3．4．2．3 允许轮压\n\n允许轮压按式（131）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { L } } } { = } k D l C\n$$\n\n··…( 131 )\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 正常工作起重机车轮或滚轮的允许轮压，单位为牛顿（N）；\n\n$k$ —车轮或滚轮的许用比压，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ),钢质车轮或滚轮按表46选取；注：对于具有凸起承压面的轨道或车轮（滚轮），许用比压 $k$ 可增加 $10 \\%$ 。因为这能改善轮轨的接触。\n\n$D _ { - }$ —车轮或滚轮的踏面直径,单位为毫米 $\\mathrm { . m m } )$ ；l -车轮或滚轮与轨道承压面的有效接触宽度(按6.3.4.2.2.3计算),单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$C$ 计算系数：进行车轮或滚轮踏面疲劳校验时， $C { = } C _ { 1 } C _ { 2 }$ ；进行车轮或滚轮强度校验时， $C { = } C _ { \\operatorname{max} }$ ；  \n$C _ { 1 }$ — 转速系数，按表47或表48选取；  \n$C _ { 2 }$ — 车轮所在机构的工作级别系数，按表49选取；犆$C _ { \\mathrm { m a x } } { = } C _ { \\mathrm { l m a x } } C _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，取 $C _ { \\mathrm { m a x } } { = } 1 . 9$ 。\n\n##### 6．3．4．2．4 车轮或滚轮的疲劳强度校验\n\n车轮或滚轮的疲劳强度应满足式（132）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n } } { \\leqslant } P _ { \\mathrm { L } }\n$$\n\n……（132）\n\n式中：\n\nmean— 根据式（130）计算得 $P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { m e a n } \\parallel }$ ，两者之中取大者；$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 同式（131）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26af0023-f4a0-4255-9442-fc1e136c8391', '25《建设工程质量管理条例》（国务院令第279号）.md', '第四章施工单位的质量责任和义务', '第四章施工单位的质量责任和义务第二十五条施工单位应当依法取得相应等级的资质证书，并在其资质等级许可的范围内承揽工程。\n\n禁止施工单位超越本单位资质等级许可的业务范围或者以其他施工单位的名义承揽工程。禁止施工单位允许其他单位或者个人以本单位的名义承揽工程。\n\n施工单位不得转包或者违法分包工程。\n\n第二十六条施工单位对建设工程的施工质量负责。\n\n施工单位应当建立质量责任制，确定工程项目的项目经理、技术负责人和施工管理负责人。\n\n建设工程实行总承包的，总承包单位应当对全部建设工程质量负责；建设工程勘察、设计、施工、设备采购的一项或者多项实行总承包的，总承包单位应当对其承包的建设工程或者采购的设备的质量负责。\n\n第二十七条总承包单位依法将建设工程分包给其他单位的，分包单位应当按照分包合同的约定对其分包工程的质量向总承包单位负责，总承包单位与分包单位对分包工程的质量承担连带责任。\n\n第二十八条施工单位必须按照工程设计图纸和施工技术标准施工，不得擅自修改工程设计，不得偷工减料。\n\n施工单位在施工过程中发现设计文件和图纸有差错的，应当及时提出意见和建议。\n\n第二十九条施工单位必须按照工程设计要求、施工技术标准和合同约定，对建筑材料、建筑构配件、设备和商品混凝土进行检验，检验应当有书面记录和专人签字；未经检验或者检验不合格的，不得使用。\n\n第三十条施工单位必须建立、健全施工质量的检验制度，严格工序管理，作好隐蔽工程的质量检查和记录。隐蔽工程在隐蔽前，施工单位应当通知建设单位和建设工程质量监督机构。\n\n第三十一条施工人员对涉及结构安全的试块、试件以及有关材料，应当在建设单位或者工程监理单位监督下现场取样，并送具有相应资质等级的质量检测单位进行检测。\n\n第三十二条施工单位对施工中出现质量问题的建设工程或者竣工验收不合格的建设工程，应当负责返修。\n\n第三十三条施工单位应当建立、健全教育培训制度，加强对职工的教育培训；未经教育培训或者考核不合格的人员，不得上岗作业。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26b313ed-0752-45ad-83e0-4b906f65c1f0', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '10.1.2 方式2.逐条试验', '10.1.2 方式2.逐条试验10.1.2.1 钢丝绳逐条取样进行部分拆股钢丝试验。需方要求 $100 \\%$ 拆股试验，应在签订合同时明确。10.1.2.2 钢丝绳部分拆股试验的钢丝数量，6股和8股钢丝绳任取一股钢丝。阻旋转钢丝绳按表15的规定。单股钢丝绳每层任意抽取钢丝总数的 $2 5 \\%$ ，但不应少于3根。\n\n表15阻旋转钢丝绳拆取的股数  \n\n\n\n\n\n10.1.2.3 如果需方要求，镀层钢丝绳还应进行钢丝镀层重量试验，取样数量为钢丝绳结构中同一公称直径钢丝总数的 $2 5 \\%$ ，但不应少于3根。\n\n10.1.2.4 试验的钢丝不包括股中填充钢丝、中心钢丝、各种股芯钢丝和钢丝绳中钢芯的钢丝。但不进行试验的钢丝，应按制绳前各该钢丝公称直径和公称抗拉强度参与钢丝破断拉力总和的计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26c15196-17c2-4376-be6d-3c573ed53df1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '起重机设计规范', '起重机设计规范');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26c21911-418b-446c-91de-2a89616893e6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17 梁式桥', '17 梁式桥## 17.1一般规定\n\n### 17.1.1 本章适用于简支梁桥、连续梁桥和连续刚构桥等梁式桥主梁的预制、安装、现场浇筑及大节段钢箱梁的安装施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26c2db04-1f64-430b-b858-c700470114b4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验（Part 1）', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验车轮或滚轮的静强度应满足式（133）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } 1 . 9 ~ k D l\n$$\n\n……（133）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ — 最大轮压（见6．3．4．2．2．2，包括考虑动载试验或静载试验的载荷），单位为牛顿（N）。  \n其他符号同式（131）。\n\n表 46 车轮与滚轮的许用比压 $k$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>车轮与滚轮材料的抗拉强度ob/(N/mm²）</td><td rowspan=1 colspan=1>轨道材料最小抗拉强度/(N/mm²）</td><td rowspan=1 colspan=1>许用比压k/(N/mm²)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;500</td><td rowspan=1 colspan=1>350</td><td rowspan=1 colspan=1>5.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;600</td><td rowspan=1 colspan=1>350</td><td rowspan=1 colspan=1>5.6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;700</td><td rowspan=1 colspan=1>510</td><td rowspan=1 colspan=1>6.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;800</td><td rowspan=1 colspan=1>510</td><td rowspan=1 colspan=1>7.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;900</td><td rowspan=1 colspan=1>600</td><td rowspan=1 colspan=1>7.8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;1000</td><td rowspan=1 colspan=1>700</td><td rowspan=1 colspan=1>8.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>注：ob为车轮或滚轮材料未热处理时的抗拉强度。</td></tr></table>\n\n\n表 47 车轮转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>车轮转速n/(r/min)</td><td rowspan=1 colspan=1>C</td><td rowspan=1 colspan=1>车轮转速n/(r/min)</td><td rowspan=1 colspan=1>C</td><td rowspan=1 colspan=1>车轮转速n/(r/min）</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>200</td><td rowspan=1 colspan=1>0.66</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>16</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>SAC160</td><td rowspan=1 colspan=1>0.72</td><td rowspan=1 colspan=1>45</td><td rowspan=1 colspan=1>0.96</td><td rowspan=1 colspan=1>14</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>125</td><td rowspan=1 colspan=1>0.77</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>12.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 11 </td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>112</td><td rowspan=1 colspan=1>0.79</td><td rowspan=1 colspan=1>35.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.99</td><td rowspan=1 colspan=1>11. 2</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td><td rowspan=1 colspan=1>31.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 00</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.84</td><td rowspan=1 colspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26c2ee90-9981-4b02-b5b3-8a473ee09765', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第四节 扬尘污染防治', '第四节 扬尘污染防治');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26c4ac89-074c-4c20-83f3-e692d8f21d0c', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百四十条标的物在订立合同之前已为买受人占有的', '第一百四十条标的物在订立合同之前已为买受人占有的，合同生效的时间为交付时间。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26c54fc7-3369-4e5f-99c9-42605030ec41', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求（Part 17）', 'an=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ti+V+Zr:0.03</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN5C2M3d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.17</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.20~1.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.00~2.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30~0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN4C2M3d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.14</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.85</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.50~2.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN3d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.60~1.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.25~2.00</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ti+V+Zr：0.03</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN4M2d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.90~1.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.40~2.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ti+V+Zr：0.03</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN4M3d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.90~1.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.80~2.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20~0.70</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ti+V+Zr:0.03</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN5M3d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.30~2.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26c9dce0-b12f-48e0-9a0f-11b37efdf51b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犐', '附 录 犐');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26d0b305-9bd8-4035-886e-809a31527aa7', '135《市政架桥机安全使用技术规程》（JGJ266-2011）.md', '4架桥机的安装与拆卸', '4架桥机的安装与拆卸## 4.1一般规定\n\n### 4.1.1相关资料是指起重机械备案证明、安装单位资质证书、安全生产许可证、安装单位特种作业人员证书。起重机械安装、拆卸工程施工方案，安装单位与施工总承包单位签订的安全协议书，安装、拆卸专职安全生产管理人员、专业技术人员名单，安装、拆卸应急救援预案，起重机械资料及其特种作业人员证书。\n\n### 4.1.4非特别说明，本规程中的起重机械都是指用于安装、拆卸架桥机的起重机械，如龙门吊、履带吊、汽车吊等。安装、拆卸架桥机的起重机械，应根据工程的特点、施工的环境条件、架桥机的情况选用，应满足国家现行标准的规定和安全使用技术的要求，这些标准和规程主要是：《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46、《起重机钢丝绳保养、维护、安装、检验和报废》 $G \\mathrm { B } / \\mathrm { T } \\ 5 9 7 2 .$ 《起重机设计规范》GB/T3811，这些规范对架桥机所涉及的机械安全使用、电气设备、安全用电、各机械部件等通用条件进行了规定。\n\n## 4.2作业准备\n\n### 4.2.1本条中的专业技术员是指架桥机产权单位的技术人员以及负责架桥机的安装和拆卸单位的技术人员；项目技术负责人一般是指实行工程总承包的工程，总承包单位本工程的技术负责人；作业人员是指完成本工程架桥机安装、拆卸、使用，包括起重机械以及安全警戒的所有专业工种或专职的操作人员。\n\n安全技术交底主要包括：项目技术负责人及专业技术员组织全体人员学习施工方案和架桥机使用说明书中有关内容，包括架桥机结构、性能参数，安装、拆卸作业的有关要求、危险源的识别和具体的防范措施等。\n\n### 4.2.2所谓关键工序部位一般是指构件安装、架桥机转跨等，本条意即施工机具应性能完好，这是关键工序部位施工的一个必要条件，而对于其他各工序来说，同样也应做到本条要求。需对维修保养和工作性能情况进行检查的主要部件有主要受力结构件、安全附件、安全保护装置、运行机构、控制系统、索具、吊具、连接螺栓及销轴、吊梁小车上所有紧固件及连接件等。\n\n## 4.3安装与拆卸\n\n### 4.3.7架桥机拼装完毕后应进行全面调整，使其达到正常工作状态，拼装调整中应满足下列要求：\n\n1低、中、高支腿轨道间距离尺寸应严格控制其平行，防止架桥机横向移动时支腿出轨；\n\n2钢轨铺设必须水平稳固安全，路轨下道木必须铺设均匀并垫实，钢轨与道木采用道钉固定，两根钢轨接头处高低及侧向偏差应小于 $1 \\mathrm { m m }$ ；\n\n3两根主梁间的剪刀撑必须全部加设到位；\n\n4架桥机主梁坡度调整应以低支腿高度为基准，低支腿高度不调节，坡度全部调整完毕必须采用水平仪复核；\n\n5钢轨下局部腾空部位采用木板、木块垫实，严禁采用木楔垫实。\n\n## 4.4调 试\n\n### 4.4.1架桥机安全制动装置是指运行机构限位装置、起升高度限位装置、支腿机械锁定装置、起重量限制器、安全制动器等。\n\n### 4.4.5对于架桥机额定起重量大而构件重量较小的情况，考虑到安全性、操作性和可行性的结合，建议按照现场实际需要的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26ea7e86-8d71-4bbb-a6f4-4e1d4c094734', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：$_ { 2 \\sim 4 }$ 此三款规定主要是针对拉索在安装施工过程中需要采取有效措施进行保护的要求。如不注意保护，很容易造成对拉索的损伤、污染和腐蚀，影响到拉索的耐久性。\n\n## 20.4.6钢绞线拉索的安装施工应符合下列规定：\n\n### 1 安装施工前，应在桥面上的适当位置设置钢绞线的放线架、导向轮和切割工作平台，以及切割和镦头的相关设备；并应在塔柱外的顺桥向两侧附近安装操作平台和起吊设备。\n\n### 2 拉索外套管的连接接长采用热熔焊接接头时，热熔焊接的温度应符合外套管材料的要求。对外套管进行移动时，不得将其在未加支垫保护的桥面上拖拽；起吊过程中，其下方严禁站人。与外套管有连接关系或承套关系的所有部件均应与其临时固定，临时固定时宜在塔、梁两端各留出1m 左右的空间。\n\n### 3 钢绞线的下料长度应计入牵引、张拉时的工作长度；下料时对钢绞线的切割应采用砂轮锯，不得采用电弧焊或氧乙炔进行切断。\n\n### 4 牵引安装钢绞线时，其牵引装置必须安全可靠，牵引过程中钢绞线不得产生弯折，转向时应通过导向轮实现。每根钢绞线安装就位后，均应及时采用夹片锁定。\n\n## 20.4.7钢绞线拉索的张拉施工应符合下列规定：\n\n### 1钢绞线拉索宜采用单根安装、单根张拉、最后再整体张拉的施工方法。单根钢绞线的张拉应按分级、等值的原则进行，整体张拉时应以控制所有钢绞线的延伸量相同为原则。拉索整体张拉完成后，宜对各个锚固单元进行顶压，并安装防松装置。\n\n### 2 在一根斜拉索中，单根张拉后各钢绞线索力的离散误差宜不超过 $\\pm 2 \\%$ ；整体张拉完成后，各钢绞线索力的离散误差宜不超过± $1 \\%$ 。\n\n### 3 拉索的张拉工作全部完成后，应及时对塔、梁两端的锚固区进行最后的组装以及抗震防护与防腐处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26ef9600-8919-41fb-b419-ecd0e408bdf7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 22）', 'pan=\"1\">0.529</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.523</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.517</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.511</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.505</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.499</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">110</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.493</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.487</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.481</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.475</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.470</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.464</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.458</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.453</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.447</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.442</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">120</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.437</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.432</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.426</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.421</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.416</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.411</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.406</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.402</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.397</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.392</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">130</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.387</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.383</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.378</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.374</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.370</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.365</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.361</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.357</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.353</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.349</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">140</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.345</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.341</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.337</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.333</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.329</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.326</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.322</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.318</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.315</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.311</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">150</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.308</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.304</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.301</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.298</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.295</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.291</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.288</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.285</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.282</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.279</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">160</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.276</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.273</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.270</td><td cols');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26f8ef65-a252-4d48-a298-4361b35f3b7d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：沉井分节太高，不仅施工不便，且易失稳；太低则重力小，下沉慢，且又增加接高次数，影响施工进度。特别对于底节沉井的高度更需注意，若太低，在抽除支垫或下沉沉井时，沉井部分被搁支，部分悬空，可能会使沉井开裂，故底节沉井的高度需要满足在最不利的刃脚支承条件下，能有足够的竖向抗挠强度。一般情况下，在稳定条件许可时，沉井分节制作高度需要尽可能高一些，通常为 $3 \\sim 5 \\mathsf { m }$ ；对位于松软地基上的底节沉井，其高度通常不超过 0.8 倍沉井宽度。\n\n### 11.2.5 钢沉井的制作除应符合本规范第 8 章的要求外，尚应符合下列规定：\n\n1 钢沉井宜在工厂内加工，并应根据设计文件编制制造工艺，绘制加工图和拼装图。\n\n2 钢沉井的分段、分块吊装单元应在胎架上组装、施焊。\n\n3 首节钢沉井应在坚固的台座上或支垫上进行整体拼装，台座表面的高度误差应小于 $4 \\mathrm { m m }$ ，并应有足够的承载能力，在拼装过程中不得发生不均匀沉降。\n\n### 11.2.6 位于深水中的沉井，宜采用浮式沉井。浮式沉井的制作应根据沉井规模、河岸地形、设备条件等，进行技术经济比较，确定制作场地及下水方案。在浮船上或支架平台上制作沉井时，浮船、支架平台的承载力应满足制作的要求。\n\n## 11.3 浮运、定位与着床\n\n### 11.3.1 沉井在浮运前应进行下列准备工作：\n\n1 应制订专项施工方案，并应对沉井的定位系统以及浮运、就位的稳定性进行验算；当沉井的实际重力与设计重力不符时，应对其重新进行验算。各类浮式沉井在下水、浮运前，均应进行水密性检查，对底节尚应根据其工作压力进行水压试验，\n\n合格后方可下水。\n\n2 应根据浮运沉井的具体情况确定相应的浮运设备，浮运前应对拖运、定位、导向、锚碇、潜水、起吊及排、灌水等相关设备设施进行检查。\n\n3 应掌握水文、气象和航运等情况，并应与海事或航道管理部门取得联系、配合，必要时宜在浮运及定位施工过程中进行航道管制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('26fcbd3e-af75-437c-8c30-6897002938f8', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '6.2 跨空支撑结构', '6.2 跨空支撑结构6.2.1 跨空支撑结构（图6.2.1）的竖向荷载设计值 $( \\phi _ { \\mathrm { s } } )$ 应符合下式要求：\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { s } } \\leqslant \\phi _ { \\mathrm { s , m a x } }\n$$\n\n式中： $\\phi _ { \\mathrm { s } } \\cdot \\cdot \\cdot$ 一跨空部分的竖向荷载设计值（含跨空部分自重）$( \\mathbf { k } \\mathbf { \\cdot } \\mathbf { V } / \\mathbf { m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$\\phi _ { \\mathrm { s . m a x } }$ -—跨空部分的竖向荷载限值 $( \\mathbf { k } \\mathbf { \\mathrm { N } } / \\mathbf { m } ^ { 2 } )$ ，按本规范附录C表C-2取值。\n\n6.2.2 落地部分支撑结构的设计计算应符合下列规定：\n\n1 应按本规范框架式支撑结构或桁架式支撑结构进行设计计算；\n\n2 落地部分立杆稳定性验算时应计入跨空部分受竖向荷载');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('270e3eda-1c54-44e2-874b-92bb3efcb1e6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算如有必要验算疲劳强度，则应按5．8的原则进行。通常，疲劳强度验算应按 A1、A2、A3和 A4（常规载荷）等载荷组合考虑。在某些特殊的应用实例中，它甚至还有必要考虑一些偶然载荷及特殊载荷，例如工作状态风载荷，偏斜运行侧向载荷，试验载荷以及与起重机基础外部激励等有关的载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2712481a-4bef-42cf-8471-80cfbbd7e71e', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第二章 事故报告', '第二章 事故报告第九条 事故发生后，事故现场有关人员应当立即向本单位负责人报告；单位负责人接到报告后，应当于1小时内向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。情况紧急时，事故现场有关人员可以直接向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。\n\n第十条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，应当依照下列规定上报事故情况，并通知公安机关、劳动保障行政部门、工会和人民检察院：\n\n（一）特别重大事故、重大事故逐级上报至国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（二）较大事故逐级上报至省、自治区、直辖市人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（三）一般事故上报至设区的市级人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门依照前款规定上报事故情况，应当同时报告本级人民政府。国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门以及省级人民政府接到发生特别重大事故、重大事故的报告后，应当立即报告国务院。\n\n必要时，安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门可以越级上报事故情况。\n\n第十一条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门逐级上报事故情况，每级上报的时间不得超过 2 小时。\n\n第十二条 报告事故应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；（二）事故发生的时间、地点以及事故现场情况；（三）事故的简要经过；（四）事故已经造成或者可能造成的伤亡人数（包括下落不明的人数）和初步估计的直接经济损失；（五）已经采取的措施；（六）其他应当报告的情况。\n\n第十三条 事故报告后出现新情况的，应当及时补报。\n\n自事故发生之日起 30 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。\n\n第十四条 事故发生单位负责人接到事故报告后，应当立即启动事故相应应急预案，或者采取有效措施，组织抢救，防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失。\n\n第十五条 事故发生地有关地方人民政府、安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，其负责人应当立即赶赴事故现场，组织事故救援。\n\n第十六条 事故发生后，有关单位和人员应当妥善保护事故现场以及相关证据，任何单位和个人不得破坏事故现场、毁灭相关证据。\n\n因抢救人员、防止事故扩大以及疏通交通等原因，需要移动事故现场物件的，应当做出标志，绘制现场简图并做出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证。\n\n第十七条 事故发生地公安机关根据事故的情况，对涉嫌犯罪的，应当依法立案侦查，采取强制措施和侦查措施。犯罪嫌疑人逃匿的，公安机关应当迅速追捕归案。\n\n第十八条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当建立值班制度，并向社会公布值班电话，受理事故报告和举报。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2714c26e-681d-43d0-9d13-bfcc930aa59e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明为规范混凝土试件的制作过程，特制定本方法。本方法规定了非圆柱试件和圆柱试件的试件尺寸，并规定标准试件的横截面最短尺寸应大于最大粒径3倍。\n\n在试件成型时，根据混凝土坍落度的不同，坍落度小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 、 $2 5 \\mathrm { m m } { \\sim } 9 0 \\mathrm { m m }$ 、大于 $9 0 \\mathrm { m m }$ 、自密实混凝土，分别提出不同成型方法。\n\n本方法参照《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB 50086—2015）中喷射水泥混凝土试件现场取样方法。\n\n使用小直径芯样试件可能会造成样本的标准差增大，其强度可按《钻芯法检测混凝土强度技术规程》(JGJ/T384一2016）的规定进行计算与推定。，建议使用标准芯样试件确定水泥混凝土抗压强度值。\n\n## T0552—2005碾压混凝土抗弯拉试件的制作方法\n\n### 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了碾压混凝土抗弯拉试件的制作方法。\n\n本方法适用于路面碾压混凝土抗弯拉试件成型。\n\n引用标准：  \n《混凝土试模》（JG 237）  \n《混凝土试验用振动台》（JG/T245）\n\n### 2 仪具与材料\n\n#### 2.1 改进平板振动器：频率 $5 0 \\mathrm { H z } { \\pm } 3 \\mathrm { H z }$ ，振幅 $1 \\mathrm { m m }$ ,功率1.1kw，质量 $2 5 \\mathrm { k g }$ ，如图T0552-1所示。平板振动器下的压板应具有一定的刚度，其边长比试模尺寸小约 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n#### 2.2 试模：应符合现行《混凝土试模》JG 237)的规定。内壁尺寸 $1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 5 5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n## 2.3 套模：铸铁或钢制成，内轮廓尺寸与试模相同，高度约 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，不易变形并能固定于试模上。\n\n## 2.4 压板：如图T0552-2所示。板的长度与宽度分别比试模内壁尺寸小约 $5 \\mathrm { m m }$ ，厚度不小于 $1 5 \\mathrm { m m }$ ，上部焊有限位杆（可用钢筋或角钢）。\n\n\n\n图T0552-1改制平板振动器的结构示意图1-扶手；2-振捣器；3-弹簧；4-底板；5-螺栓；6-套管；7-螺杆；8-弹簧成型板；9-成型压板；10-压板连接螺栓\n\n  \n图T0552-2 压板结构示意图1-限位杆；2-压头');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2715d604-9c28-418f-b36d-d69b8b352937', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'Apendix H Classifications', 'Apendix H Classifications of Unstiffened Tubular Jointsin Terms of Rigidity ..\\* ···· 276');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('271de42a-621a-4a14-a308-a4889fc10b48', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.3 制动器', '6.1.1.3 制动器## 6.1.1.3.1 支持制动\n\n### 6.1.1.3.1.1 支持制动的作用\n\n在起升机构中，支持制动是用来将起升的物品支持在悬空状态，由机械式制动器产生支持制动作用。\n\n### 6.1.1.3.1.2 支持制动器的选择\n\n起升机构的每一套独立的驱动装置至少应装设一个支持制动器。吊运液态金属及其他危险物品的起升机构，每套独立的驱动装置至少应装设两个支持制动器。起升机构制动器的制动距离应满足起重机使用要求。\n\n支持制动器应是常闭式的，制动轮／盘应装在与传动机构刚性联接的轴上。支持制动器的制动转矩应等于或大于按式（81）计算的制动轴上所需的计算制动转矩 $M _ { Z }$ ：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = K _ { \\mathrm { Z } } \\ \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D \\eta ^ { \' } } { 2 a i }\n$$\n\n……（81）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ — 起升机构制动器轴上的计算制动转矩，单位为牛顿米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$K _ { \\mathrm { Z } }$ — 制动安全系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$D$ 同式（77）；  \n$\\eta ^ { \' }$ 物品下降时起升机构传动装置和滑轮组的总效率；$a$ 同式（77）；i 由制动器轴到卷筒轴的总传动比。  \n对于工作特别频繁的起升机构，宜对制动器进行发热校验。\n\n### 6.1.1.3.1.3 制动安全系数\n\n制动安全系数规定如下：\n\na） 一般起升机构（通常为 M5级及其以下级别）不应低于1．50。  \nb） 重要起升机构（通常为 M6级及其以上级别）不应低于1．75。  \nc） 吊运液态金属和易燃易爆的化学品及危险品的起升机构：每套驱动装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不低于1．25；对于两套彼此有刚性联系的驱动装置，每套装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．10；对于采用行星差动减速器传动，每套驱动装置也应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．75。  \nd） 具有液压制动作用的液压传动起升机构：制动安全系数不应低于1．25。\n\n## 6.1.1.3.2 减速制动\n\n在起升机构中，不宜采用无控制的物品自由下降方式，减速制动是用来将悬挂在空中的正在向下运动的物品减速到停机或到一个较低的下降速度时实施停机制动。\n\n起升机构的减速制动可以由机械式支持制动器来完成，也可以由电气制动来完成。电气制动只用于减速制动，不能用于支持制动和安全制动。\n\n## 6.1.1.3.3 安全制动\n\n在安全性要求特别高的起升机构中，为防止起升机构的驱动装置一旦损坏而出现特殊的事故，在钢丝绳卷筒上装设机械式制动器作安全制动用。此安全制动器在机构失效或传动装置损坏导致物品超速下降，下降速度达到1．5倍额定速度前自动起作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('273c338e-86b2-49bd-bc03-77dca5bb3c91', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '生产安全事故报告和调查处理条例', '生产安全事故报告和调查处理条例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('273cb064-5027-4df4-84d1-2ab54f97ad8e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 5）', 'an=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L———动臂俯仰变幅机构；D———小车运行变幅机构；T—— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．3 臂架起重机机构分级举例\n\n臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．3。\n\n表 犅．3 臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">序号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">起重机的类别</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">起重机的使用情况</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">起重机整机工作级别</td><td colspan=\"5\" rowspan=\"1\">机构使用等级</td><td colspan=\"5\" rowspan=\"1\">机构载荷状态</td><td colspan=\"5\" rowspan=\"1\">机构工作级别</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">人力驱动起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">很少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1M1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车间电动悬臂起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">很少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TT1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TT1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('273deac3-f43e-489f-9823-04c5ec2977b5', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 2）', ' d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ - 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的其他第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ -的组合值系数，取 $\\psi _ { \\mathrm { c } } = 0$ 75；$\\psi _ { \\mathrm { c } } Q _ { j \\mathrm { k } }$ 一 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的第 $j$ 个可变作用的组合值；$\\gamma _ { \\downarrow j }$ 第 $j$ 个可变作用的结构设计使用年限荷载调整系数。公路桥涵结构的设计使用年限按现行《公路工程技术标准》（JTGB01）取值时，可变作用的设计使用年限荷载调整系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } j } = 1 , 0$ ；否则， $\\gamma _ { \\mathrm { L } j }$ 取值应按专题研究确定。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用基本组合的效应设计值 $S _ { \\mathrm { u d } }$ 可通过作用效应代数相加计算。\n\n3）设计弯桥时，当离心力与制动力同时参与组合时，制动力标准值或设计值按$70 \\%$ 取用。\n\n2偶然组合：永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值相组注：本表所列特大、大、中桥等系按本规范表1.0.5中的单孔跨径确定，对多跨不等跨桥梁，以其中最大跨径为准。\n\n表4.1.5-1 公路桥涵结构设计安全等级  \n\n\n\n\n\n表4.1.5-2永久作用的分项系数  \n\n\n\n\n\n注：本表序号1中，当钢桥采用钢桥面板时，永久作用分项系数取1.1；当采用混凝土桥面板时，取1.2。合；与偶然作用同时出现的可变作用，可根据观测资料和工程经验取用频遇值或准永久值。\n\n1）作用偶然组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { a d } } = S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ A _ { \\mathrm { d } } , ~ ( \\psi _ { \\mathrm { f l } } \\frac { \\dag } { \\ d x } \\psi _ { \\mathrm { q } 1 } ) ~ Q _ { \\mathrm { i k } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中：\n\n$S _ { \\mathrm { a d } }$ -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；\n\n$A _ { \\mathrm { d } }$ 1 偶然作用的设计值；  \n$\\psi _ { \\mathfrak { I } }$ -汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的频遇值系数，取 $\\psi _ { \\uparrow \\uparrow } = 0 . 7$ ；当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，人群荷载 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 , 0$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用$\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 . 0$ ；\n\n$\\psi _ { \\mathfrak { n } } Q _ { \\mathfrak { r } \\mathfrak { k } }$ —汽车荷载的频遇值;\n\n$\\psi _ { \\mathrm { q } } \\mathrm { _ { i } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值系数，汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 , 4$ ，人群荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 4$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用 $\\psi _ { \\mathscr { q } } = 0 , 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 1 , 0$ ；\n$\\psi _ { \\mathrm { q l } } Q _ { \\mathrm { l k } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2745163f-9cc0-4ed2-9df3-fe830f94b1e0', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第二十三条', '第二十三条对特大安全事故以外的其他安全事故的防范、发生追究行政责任的办法，由省、自治区、直辖市人民政府参照本规定制定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('274cb068-acff-4e46-86b6-3c69be66528d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犇', '附 录 犇## （规范性附录）偏斜运行时的水平侧向载荷\n\n### 犇．1 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { s }$\n\n在实际设计中，起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { s } } }$ 可按式（D．1）作简化计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = { \\frac { 1 } { 2 } } \\Sigma P \\cdot \\lambda\n$$\n\n……（D．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷，单位为牛顿（N）；  \n$\\Sigma P$ — 起重机承受侧向载荷一侧的端梁上与有效轴距有关的相应车轮经常出现的最大轮压之和［与小车位置有关，见图 D．1a）、图 D．1b）及图 D．3］，单位为牛顿（N），不考虑各种动力系数；-水平侧向载荷系数，与起重机跨度S和起重机基距 $B$ （或有效轴距 $a$ )的比值 $S / B ( S / a )$ 有关，按图 D．2确定。\n\n注：因为许多起重机在起吊额定载荷时小车并不位于桥架端部的极限位置，如电站桥式起重机吊装水轮机转子时的载荷最大，但此时小车不在桥架极限位置；坝顶门式起重机起吊闸门时轮压最大，但此时大车不运行。因此用“最大轮压“来计算偏斜运行侧向载荷比较合理、简明、符合实际情况。此外，用于计算偏斜运行水平侧向载荷的“最大轮压“是“静轮压“ ，不考虑动力效应。\n\n![](images/e6f8d4796df1825b0f6e60dfcd31fdf494f4b78b55a3f5b79b61d04e3d6d9f56.jpg)  \n图 犇．1 水平侧向载荷的简化计算\n\n![](images/ea29554c3fd4db855f7441451d90acf151a027d7e527a5b2fb54df0f0f0c8cb5.jpg)  \n图 犇．2 水平侧向载荷系数 $\\lambda$\n\n### 犇．2 多车轮起重机的有效轴距\n\n在多车轮的起重机中，用起重机有效轴距 $a$ 代替起重机的基距 $B$ 进行水平侧向力的计算更为合理，此有效轴距 $a$ 按下述原则确定：\n\na） 一侧端梁上装有两个或四个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边车轮轴的间距，见图 D．3a）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { b }$ ）；  \nb） 一 侧 端 梁 上 的 车 轮 不 超 过 八 个 时，有 效 轴 距 取 两 端 最 外 边 两 个 车 轮 中 心 线 的 间 距，见图D．3c）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { d } )$ ）；  \nc） 一侧端梁上的车轮超过八个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边三个车轮中心线的间距，见图 D．3e）；  \nd） 端梁和用球铰连接的多车轮台车时，有效轴距为两铰链点的间距（水平侧向载荷按一侧全部车轮最大轮压之和计算）；  \ne） 端梁装有水平导向轮时，有效轴距取端梁两端最外边两个导向轮轴的间距（此时，水平侧向载荷参考ISO86861：1989附录 F的方法计算）。\n\n![](images/04b8985ef6d2a5c358e8037be1e3dc242eeb9d4b8786deaaf72984a4af0aa637.jpg)\n\n![](images/542e4c4b192c71983bf0b96c344961c26e63fa596ffaaa3b64006704919556ea.jpg)  \n图 犇．3 有效轴距及相应车轮轮压');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2751c8f2-3d11-4d9f-b9ab-cd6412905ca2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：在一定范围内沉入较多的桩时，桩会将土体挤紧或使土体上拱，因此沉桩的顺序对能否正常施工是非常重要的。如采用先由四周向中间沉桩，由于中间土被挤紧，可能中间桩很难沉入到要求的高程，甚至沉不下去，导致工后基础的不均匀下沉，故在一般情况下由一端向另一端连续进行，这样做还可减少桩架的迁移工作量，加快沉桩速度。当桩基平面较大时，桩数较多或桩距较小时，则由中间向两端或四周沉入，以减少后续桩沉入的困难，并减小土体被挤紧或上拱的现象。先沉深的后沉浅的桩，能防止后沉桩极限承载力的降低，否则需要对先沉桩进行复打。在斜坡地带，先沉坡顶后沉坡脚的桩，能使坡顶先沉入的桩在土中起加固作用，以减小土的侧向总压力。\n\n10.5.3 桩的连接应符合设计要求，并应符合下列规定：\n\n1 在同一墩、台的桩基中，同一水平面内的桩接头数不得超过基桩总数的 1/4，但采用法兰盘按等强度设计的接头，可不受此限制。\n\n2 接桩时，应保持各节桩的轴线在同一直线上，接好后应进行检查，符合要求方可进行下道工序。\n\n3 接桩可采用焊接或法兰盘连接。当采用焊接连接时，焊接应牢固，位置应准确；采用法兰盘接桩时，法兰盘的结合处应密贴，法兰螺栓应对称逐个拧紧，并加设弹簧垫圈或加焊，锤击时应采取有效措施防止螺栓松动。\n\n4 在宽阔水域沉设的大直径管桩和钢管桩，宜在厂内制作时按设计桩长拼接成整根，不宜在现场连接接长；必须在现场连接时，每根桩的接头数不得超过1个。\n\n10.5.4 锤击沉桩施工应符合下列规定：\n\n1 预制钢筋混凝土桩和预应力混凝土桩在锤击沉桩前，桩身混凝土强度应达到设计要求。\n\n2 桩锤的选择宜根据地质条件、桩身结构强度、单桩承载力、锤的性能并结合试桩情况确定，且宜选用液压锤和柴油锤。其他辅助装备应与所选用的桩锤相匹配。\n\n3 开始沉桩时，宜采用较低落距，且桩锤、送桩与桩宜保持在同一轴线上；在锤击过程中，应采用重锤低击。\n\n4 沉桩过程中，若遇到贯入度剧变，桩身突然发生倾斜、移位或有严重回弹，桩顶出现严重裂缝、破碎，桩身开裂等情况时，应暂停沉桩，查明原因，采取有效措施后方可继续沉桩。\n\n5 锤击沉桩应考虑锤击振动对其他新浇筑混凝土结构物的影响，当结构物混凝土强度未达到 5MPa 时，距结构物 $3 0 \\mathrm { m }$ 范围内，不得进行沉桩；锤击能量超过\n\n$2 8 0 \\mathrm { k N \\cdot m }$ 时，应适当加大沉桩处与结构物的距离。\n\n6 锤击沉桩控制，应根据地质情况、设计承载力、锤型、桩型和桩长综合考虑，并应符合下列规定：\n\n1）设计桩尖土层为一般黏性土时，应以高程控制。桩沉入后，桩顶高程的允许偏差为 $+ 1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，0。\n\n2）设计桩尖土层为砾石、密实砂土或风化岩时，应以贯入度控制。当沉桩贯入度已达到控制贯入度，而桩端未达到设计高程时，应继续锤击贯入 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 或锤击$3 0 { \\sim } 5 0$ 击，其平均贯入度应不大于控制贯入度，且桩端距设计高程宜不超过 $1 { \\sim } 3 \\mathrm { m }$ (硬土层顶面高程相差不大时取小值)。超过上述规定时，应会同监理和设计单位研究处理。\n\n3）设计桩尖土层为硬塑状黏性土或粉细砂时，应以高程控制为主，贯入度作为校核。当桩尖已达到设计高程而贯入度仍较大时，应继续锤击使其贯入度接近控制贯入度，但继续下沉时，应考虑施工水位的影响；当桩尖距离设计高程较大，而贯入度小于控制贯入度时，可按本款第2）项执行。\n\n7 对发生“假极限”“吸入”“上浮”现象的桩，应进行复打。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('27577270-9f0e-4aaf-92e8-465a85ff52a4', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', 'E.7使用特性代号\"T7\"的焊丝', 'E.7使用特性代号\"T7\"的焊丝此类焊丝是自保护型,采用直流正接，熔滴过渡由细熔滴过渡到喷射过渡。渣系的设计可允许大直径焊丝以高熔敷速度用于横焊和平焊位置焊接，允许小直径焊丝用于全位置焊接。此类焊丝用于单道焊和多道焊，焊缝金属的硫含量非常低，抗热裂性能好。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2768cc63-080a-4bee-97bf-97f1e6286b5a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', 'L.4 静拔试验', 'L.4 静拔试验L.4.1 试验目的：在个别桩基中设计承受拉力时，用以确定单桩抗拔容许承载力。\n\nL.4.2 试验时间：可在复打规定的“休止”时间以后进行。对于钻(挖)孔灌注桩，应待灌注的混凝土强度达到设计要求的强度后方可进行。静拔试验也可在静压试验后进行。\n\nL.4.3 加载装置：可采用液压千斤顶加载。千斤顶的反力装置宜由两根锚桩和承载梁组成，试桩和承载梁采用拉杆连接，将千斤顶置于两根锚桩之上，顶推承载梁，引起试桩上拔。试桩与锚桩间的中心距离可按本规范第 L.3.4 条第 1 款确定。\n\nL.4.4 加载方法：可采用慢速维持荷载法进行。施加的静拔力必须作用于桩的中轴线。加载应均匀、无冲击。每级加载量宜不大于预计最大荷载的 $1 / 1 0 { \\sim } 1 / 1 5$ 。\n\nL.4.5 位移观测：应符合本规范第 L.3.7 条沉降观测的规定。\n\nL.4.6 稳定标准：位移量小于或等于 $0 . 1 \\mathrm { { m m } / h }$ ，即可认为稳定。\n\nL.4.7 加载终止：勘测设计阶段，总位移大于或等于 $2 5 \\mathrm { m m }$ ，加载即可终止；施工阶段，加载应不大于设计容许抗拔荷载。\n\nL.4.8 试验记录：所有试验观测数据应按本规范表 L.3.11 及时填写记录，并绘制如图 L.3.11 所示曲线(代表拔出位移的纵坐标改为向上)。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2769b6fc-35ae-46ab-bd63-942bba4b79bf', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '4滑触线、滑接器及悬吊式软电缆的安装', '4滑触线、滑接器及悬吊式软电缆的安装## 4.0.1布置滑触线时，应考虑运行及维护的方便和安全。\n\n3遮拦保护是防止滑触线裸露引起触电。为了保证施工人员的生命安全，本款作为强制性条款，必须严格执行。\n\n## 4.0.2本条是滑触线支架、绝缘子安装的一般要求。\n\n5绝缘子两端固定螺栓用高标号水泥砂浆灌注是调研时多数单位提供的方案。\n\n## 4.0.3本条是滑触线安装的一般要求。\n\n2导电部分之间和对地的安全距离，考虑了起重机运行时的窜动及变动因素，为确保安全而规定。户内 $3  { \\mathbf { k } }  { \\mathbf { V } }$ 滑触线对地距离不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，是要求绝缘子高度不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3滑触线末端的两个数值是使起重机行走于极限位置时，滑接器不会脱离滑触线。\n\n9滑触线涂漆是为防腐和警示。\n\n## 4.0.4为使建(构)筑物伸缩缝沉降时所产生的位移能较小地影响滑触线，并使滑接器运行到伸缩补偿装置处能顺利通过，所以规定支持点距离间隙小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 4.0.5本条为保证滑触线接头的强度及滑接器移动时尽量减少跳动而提出的要求。大型起重机有的以轻轨供电;所以规定了轨道滑触线焊接时应符合钢轨焊接工艺对材料和质量的要求；导线与滑触线的接头处，为保证接触良好，提出了应镀锡或加焊有电镀层的接线板的要求。\n\n## 4.0.6为保证分段供电及检修时的安全，提出了分段供电的要求；不允许并联运行时，分段间隙应大于滑接器与滑触线接触长度$4 0 \\mathrm { m m }$ 的规定，是为了保持分段间隙不小于 $2 0 \\mathrm { m m }$\n\n## 4.0.7 $3 \\tt k V$ 滑触线已有成熟的安装工艺，并在大型冶金工厂使用，所以这次提出了安装的规定和要求。\n\n## 4.0.8因自由悬吊滑触线与吊索有共同点，故综合提出一般要求;其温度和弛度的要求等均参照了标准图集《吊车移动电缆安装》89D364的规定。\n\n## 4.0.9由于软电缆可取代小车滑触线，电动葫芦使用软电缆也比较多，因此提出了这一规定。\n\n## 4.0.10本条为保证软电缆的安全运行，防止损坏所作的一般规定。\n\n## 4.0.11结构形式指单线式、三线式、四线式等，以及直型、弯型、环型滑触线。\n\n## 4.0.12为保证滑接器与滑触线可靠接触，规定了滑接器中心线不应超出滑触线边缘，本条第5款中高出 $1 0 \\mathsf { m m }$ 的要求，是为了防止起重机在运行时的振动导致滑接器碰撞中间托架。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('276d8aac-390a-438c-ad99-fd98e8835e00', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:“外观检查”修改为“外观质量检查”；修改了表A.3.2中的部分指标。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('27739c84-c7eb-4636-989f-e739753464d2', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'D.1基坑开挖、支护、降水工程', 'D.1基坑开挖、支护、降水工程D.1.1深度 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的基坑(槽)的土(石)方开挖、支护、降水工程。  \nD.1.2开挖深度虽在 $5 \\textrm { m }$ 以下,但地质条件、周围环境和地下管线复杂,或影响毗邻建(构)筑物安全，或存在有毒有害气体分布的基坑(槽)的开挖、支护、降水工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2798e5c0-28b9-48ab-b136-4fd5a5fa6c38', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合## 4．1 原则\n\n### 4．1．1 本章规定了计算各种载荷及选择载荷组合的原则和方法，以用于验证本标准适用的各种起重机的金属结构件和机械零部件的防强度失效、防弹性失稳和防疲劳失效的能力，并且还用于起重机的抗倾覆稳定性和抗风防滑移安全性的校验计算。\n\n### 4．1．2 起重机能力验算时应注意计算模型与实际情况的差异。当载荷引起的效应随时间变化时，应采用等效静载荷进行估算。本标准规定可以用刚体动力分析方法为计算基础，但要用动力系数估算作为模拟弹性系统响应时的载荷；也可以选择进行弹性动力分析或现场测试。为反映操作平稳程度的不同，应考虑司机实际操作情况的影响。\n\n### 4．1．3 结构设计能力验算有两种方法：许用应力设计法或极限状态设计法。无论采用何种方法，在考虑载荷、载荷系数、载荷组合、许用应力和极限设计应力时，都应以本标准的有关章条或附录来确定，或者在可能的情况下以试验或统计数据为基础来确定。\n\n### 4．1．4 如某载荷不可能出现，则应在验算中略去（如室内起重机不考虑风载荷）。同样，也不考虑起重机说明书中禁止出现的、起重机设计未提出要求的、在起重机设计中已明确要防止或禁止的载荷。\n\n## 4．2 计算载荷与载荷系数\n\n作用在起重机上的载荷分为常规载荷、偶然载荷、特殊载荷及其他载荷，只有在分析与这些载荷有关的起重机各种可能的载荷组合时，才需要区分这些载荷的不同类别。在起重机承载能力验算中确定载荷效应时要用到许多载荷系数，这些载荷系数及其具体值的选取，可在本标准有关的附录中查到。\n\n### 4．2．1 常规载荷\n\n常规载荷是指在起重机正常工作时经常发生的载荷，包括由重力产生的载荷，由驱动机构或制动器的作用使起重机加（减）速运动而产生的载荷及因起重机结构的位移或变形引起的载荷。在防屈服、防弹性失稳及在有必要时进行的防疲劳失效等验算中，应考虑这类载荷。\n\n#### 4．2．1．1 自重载荷、额定起升载荷及由垂直运动引起的载荷犘\n\n##### 4．2．1．1．1 自重载荷 $P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$\n\n自重载荷是指起重机本身的结构、机械设备、电气设备以及在起重机工作时始终积结在它的某个部件上的物料（如附设在起重机上的漏斗料仓、连续输送机及在它上面的物料）等质量的重力。对某些起重机的使用情况，自重载荷还要包括结壳物料质量的重力，例如粘结在起重机及其零部件上的煤或类似的其他粉末质量的重力，但在4．2．1．1．2中规定属于起升载荷的质量重力除外。犘\n\n##### 4．2．1．1．2 额定起升载荷 $P _ { 0 }$\n\n额定起升载荷是指起重机起吊额定起重量时的总起升质量的重力。犘\n\n##### 4．2．1．1．3 自重振动载荷 $\\phi _ { 1 } P _ { \\mathbf { G } }$\n\n当物品起升离地时，或将悬吊在空中的部分物品突然卸除时，或悬吊在空中的物品下降制动时，起重机本身（主要是其金属结构）的自重将因出现振动而产生脉冲式增大或减小的动力响应。此自重振动载荷用起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 乘以起重机的自重载荷来考虑，为反映此振动载荷范围的上下限，该系数取为两个值： $\\phi _ { 1 } = 1 \\pm _ { \\alpha } , 0 { \\leqslant } \\alpha { \\leqslant } 0 . 1$ 。\n\n##### 4．2．1．1．4 起升动载荷 $\\phi _ { 2 } P _ { 0 }$\n\n###### 4．2．1．1．4．1 起升动力效应\n\n当物品无约束地起升离开地面时，物品的惯性力将会使起升载荷出现动载增大的作用。此起升动 犘力效应用一个大于1的起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 乘以额定起升载荷 $P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ 来考虑。\n\n###### 4．2．1．1．4．2 起升状态级别\n\n由于起升机构驱动控制型式的不同，物品起升离地时的操作方法会有较大的差异，由此表现出起升操作的平稳程度和物品起升离地的动力特性也会有很大的不同。将起升状态划分为 $\\mathrm { H C _ { 1 } } \\sim \\mathrm { H C _ { 4 } }$ 四个级别：起升离地平稳的为 $\\mathrm { H C _ { 1 } }$ ，起升离地有轻微冲击的为β $\\mathrm { H C _ { 2 } }$ ，起升离地有中度冲击的为 $\\mathrm { H C _ { 3 } }$ ，起升离地有较大冲击的为 $\\mathrm { H C } _ { 4 }$ 。与各个级别相应的系数 $\\beta _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 值列于表10中，说明见图2。起升状态级别可以根据经验确定，也可以根据起重机的各种具体类型选取，对物品离地未采取专门的较好控制方案的某些起重机，其起升状态级别举例可参见附录C。\n\n表 10 $\\pmb { \\beta } _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { 2 \\mathrm { { m i n } } }$ 值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('27afcebd-edf6-4988-843d-9b232fd2ae21', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '9 电气设备试验和试运行', '9 电气设备试验和试运行## 9．1 主控项目\n\n### 9．1．1 试运行前，相关电气设备和线路应按本规范的规定试验合格。  \n检查数量：全数检查。  \n检查方法：试验时观察检查并查阅相关试验、测试记录。\n\n### 9．1．2 现场单独安装的低压电器交接试验项目应符合本规范附录C的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：试验时观察检查并查阅交接试验检验记录。\n\n### 9．1．3 电动机应试通电，并应检查转向和机械转动情况，电动机试运行应符合下列规定：\n\n1 空载试运行时间宜为 2h，机身和轴承的温升、电压和电流等应符合建筑设备或工艺装置的空载状态运行要求，并应记录电流、电压、温度、运行时间等有关数据;\n\n2 空载状态下可启动次数及间隔时间应符合产品技术文件的要求；无要求时，连续启动 2次的时间间隔不应小于5min，并应在电动机冷却至常温下进行再次启动。\n\n检查数量：按设备总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1台。\n\n检查方法：轴承温度采用测温仪测量，其他参数可在试验时观察检查并查阅电动机空载试运行记录。\n\n## 9．2 一般项目\n\n### 9．2．1 电气动力设备的运行电压、电流应正常，各种仪表指示应正常。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 9．2．2 电动执行机构的动作方向及指示应与工艺装置的设计要求保持一致。\n\n检查数量：按设备总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1台。\n\n检查方法：观察检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('27b4888c-2e1e-461a-8fe3-8d47e4e6d5d9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 8）', 'lspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5(d)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">港口装船用抓斗、电磁盘或集装箱起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">铁路起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SACA3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td></tr></table>\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L——— 臂架俯仰变幅机构；D———小车（横向）运行变幅机构；T——— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例\n\n桥式和门式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．4。\n\n表 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">序号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">起重机的类别</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">起重机的使用情况</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">起重机整机的工作级别</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">机构使用等级</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">机构载荷状态</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">机构工作级别</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rows');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('27b9b64e-92f1-46fd-8f46-20d7c514b44e', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '表4.11.13 结合梁箱形梁试装的主要尺寸允许偏差', '表4.11.13 结合梁箱形梁试装的主要尺寸允许偏差（mm）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('27e53385-69d0-4bb7-88a3-6861c082d300', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3试验步骤', '3试验步骤## 3.1 室内温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度不低于 $5 0 \\%$ 。\n\n## 3.2 将量筒放置在水平的操作台上，用水准尺调平操作台。\n\n## 3.3 在使用前润湿量筒，但不允许有水珠（明水）存在。\n\n## 3.4 缓慢匀速的向量筒注入浆体约 $8 0 0 \\mathrm { m L \\pm 1 0 \\mathrm { m L } }$ ，盖上密封塞，静置1min 后测量并记录初始高度 $a _ { \\scriptscriptstyle 1 }$ 。放置3h、24h 后分别测其泌水面高度 $a _ { \\scriptscriptstyle 2 }$ 和水泥浆膨胀面高度 $a _ { \\scriptscriptstyle 3 }$ ，读数精确至 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('27e6d663-c0f4-480d-8d88-72c8d92eade0', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化', '主要变化1．原标准“范围”以悬置段型式出现，GB 6067.1-2010中第1章对其进行了如下修改和补充：\n\na）删除了原标准与范围无关的内容，即“起重机的纯度、刚度、稳定性、结构件在腐蚀性工作环境下的最小尺寸、抗倾覆稳定性等，一般应满足GB 3811-83《起重机设计规范》的规定”；\n\nb）将原标准规定的“为保证安全生产，本规程对起重机的设计、制造、检验、报废、使用与管理等方面的安全要求，作了最基本的规定”修改为“GB 6067的本部分规定了起重机械的设计、制造、安装、改造、维修、使用、报废、检查等方面的基本安全要求”；\n\nc）将原标准规定的“本规程适用于：桥式起重机（包括冶金起重机）、门式起重机、装卸桥、缆索起重机、汽车起重机、轮胎起重机、履带起重机、铁路起重机、塔式起重机、门座起重机、枪杆起重机、升降机、电动葫芦及简易起重设备和辅具”。修改为“本部分适用于桥式和门式起重机、流动式起重机、塔式起重机、臂架起重机、缆索起重机及轻小型起重设备的通用要求。对特定型式起重机械的特殊要求在GB6067的其他部分中给出”；\n\nd）将原标准规定的“本规程不适用于：浮式起重机、矿山井下提升设备、载人起重设备”。修改为“本部分不适用于浮式起重机、甲板起重机及载人等起重设备。如不涉及基本安全的特殊问题，本部分也可供其他起重机械参考”。\n\n2．不适用范围中浮式起重机、甲板起重机是装在船舶上的起重机，它的基础是船舶，在抗倾覆稳定性校验，以及回转、变幅、运行甚至起升机构阻力等计算中，都应考虑工作中的波浪作用及船体纵倾、横倾、晃摆等运动的变化及其影响，在供电及电驱动方面也与船舶电气有密切关系。而且，这两种起重机都归属于船舶工业体系。因此，不将他们涵盖在起重机械安全规程中较妥。至于浮式起重机、甲板起重机与在陆地上安装条件相同的，由设计者确定，也可以应用，但应符合本部分的规定。\n\n3．对于载人的起重设备：GB/T23723.1-2009《起重机安全使用第1部分：总则》（ISO12480-1:1997，IDT）中第13章对于起重设备载人作了如下规定：\n\na）常规情况下不允许使用起重机提升或下降人员。特殊情况需经国家或地方主管部门允许，且应遵守附录C中人员上升或下降应遵守的安全要求和程序；\n\nb）禁止使用起重机进行娱乐和演出活动。\n\n鉴于GB/T23723.1-2009对载人的起重机作出了严格规定，因此，在一般情况下，不允许使用起重机提升和下降人员，除非发生重大的特殊情况，如2010年发生在南美洲智利的铜矿井塌方抢救井下的被埋工人所采取的特殊救援措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('27e782fd-b78e-4c64-a633-c4447f5cbe15', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核在某些情况下，太大的弹性变形和位移会妨碍起重机完成它的工作任务，会影响起重机及其结构的稳定性，或者可能干扰机构实现它的正常功能。此时，有关弹性位移的考核就应是承载能力验算的组成部分，并且应将计算的弹性位移同确定的极限值进行适当的对比。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('27ec7309-4764-4cb1-9426-93548fe925cd', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第五章 法律责任', '第五章 法律责任第三十五条 事故发生单位主要负责人有下列行为之一的，处上一年年收入 $4 0 \\%$ 至 $80 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：\n\n（一）不立即组织事故抢救的；  \n（二）迟报或者漏报事故的；  \n（三）在事故调查处理期间擅离职守的。\n\n第三十六条 事故发生单位及其有关人员有下列行为之一的，对事故发生单位处 100万元以上 500万元以下的罚款；对主要负责人、直接负责的主管人员和其他直接责任人员处上一年年收入 $6 0 \\%$ 至 $1 0 0 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成违反治安管理行为的，由公安机关依法给予治安管理处罚；构成犯罪的，依法追\n\n究刑事责任：\n\n（四）拒绝接受调查或者拒绝提供有关情况和资\n\n料的；\n\n（五）在事故调查中作伪证或者指使他人作伪证\n\n的；\n\n（六）事故发生后逃匿的。\n\n第三十七条 事故发生单位对事故发生负有责任的，依照下列规定处以罚款：\n\n（一）发生一般事故的，处 10 万元以上 20 万元以下的罚款；\n\n（二）发生较大事故的，处 20 万元以上 50 万元以下的罚款；\n\n（三）发生重大事故的，处50 万元以上 200万元以下的罚款；\n\n（四）发生特别重大事故的，处 200万元以上 500万元以下的罚款。\n\n第三十八条 事故发生单位主要负责人未依法履行安全生产管理职责，导致事故发生的，依照下列规定处以罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('27fd2bd9-095e-43cf-9c19-74c90eaa3088', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '10.3.3 铅芯橡胶支座、高阻尼橡胶支座的恢复力模型', '10.3.3 铅芯橡胶支座、高阻尼橡胶支座的恢复力模型');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2803618f-2a3c-4ba7-a8f8-1f5b142fc336', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '6 桥式起重机', '6 桥式起重机## 6.0.1～6.0.3 本章依据国家现行标准《电动葫芦桥式起重机》JB/T3695、《冶金起重机技术条件第1部分：通用要求》JB/T7688.1和现行国家标准《通用桥式起重机》GB/T14405、《起重机设计规范》GB/T3811进行修订。\n\n多年来的安装及检验实践证明，原规范选择的检验项目除起重机车轮的装配质量外，完全可以验证起重机的安装质量，保证起重机的几何尺寸和使用性能，是合理的。故修订时予以保留，仅对检验项目的具体要求进行了修订，目的是与现行的桥式起重机标准保持一致。其中，起重机主梁上拱度的允许偏差是依据现行国家标准《起重机设计规范》GB/T3811—2008修订的，不是取消此检验项目，而是不作硬性规定，应按随机技术文件的规定去检验。\n\n按现行的桥式起重机标准的检验规则，起重机车轮的装配质量已由制造厂保证，且在出厂至安装的过程中发生变化的可能很小，故安装无必要重复检验。更重要的是，大多数桥式起重机是在室内使用的，由于厂房内部空间的限制，已不可能采用先在地面组装成整机，再吊装到轨道上的方法进行安装，只能采用在轨道上进行空中组装的方法完成起重机的安装。对装在轨道上的起重机，因两端的空间狭小，无法按规定的检验方法检验车轮的装配是否发生了变化，原规范对车轮的检验项目已失去了意义。安装的实践证明，不检测各车轮的装配质量，完全可以满足起重机的使用性能，故修订时除起重机跨度的检验外，不再要求对车轮的装配质量进行检验。\n\n小车的装配、试车和检验已在制造厂完成，且在搬运、运输、储存的过程中变形的可能性很小，使小车的安装基本变成了吊装，除本规范第2章的规定外，已无具体的内容，故取消了原规范第7.0.4条对小车的安装规定。\n\n由于钢铁生产工艺的改进，与其相配用的冶金起重机亦随之变化，原规范对冶金起重机的有关规定已不适用，故修订时更新了冶金起重机的内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('280dfb69-74b2-4b5f-9d45-ed3a25fcc0cd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订增加了“宜通过地质补勘在成槽前与设计单位事先确定槽段终孔高程”\n\n的规定。\n\n### 12.3.7 槽孔的清底工作应在吊放接头装置之前进行。清底工序应包括清除槽底沉淀的泥渣和置换槽中的泥浆。清底应符合下列规定：\n\n1 清底之前应检测槽段的平面位置、横截面和竖面；当槽壁的竖向倾斜、弯曲和宽度超出允许偏差时，应进行修槽工作，使其符合要求。修槽后的槽段接头处应进行清理。\n\n2 清底的方法宜根据槽孔的形状、尺寸、施工环境条件及设备条件等确定，施工可参照本规范第9章的相关规定执行。\n\n3 清理槽底和置换泥浆工作结束 1h 后，应进行检验，槽底以上 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 处的泥浆相对密度应不大于1.15，槽底沉淀物厚度应符合设计要求。\n\n### 12.3.8 接头的结构形式应符合设计要求，施工应符合下列规定：\n\n1 对管式接头，当初期的单元槽段开挖完成并清底后，应将钢制接头管竖直吊放入槽内，紧靠单元槽段两端。接头管可分节在管内用销子连接固定；管外应平顺无凸出物，管外径宜比墙厚小 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。灌注水下混凝土时，应经常转动及小量提升接头管，待混凝土初凝后将接头管拔出，拔管时不得损坏接头处的混凝土。\n\n2 对箱式和隔板式接头，在其吊放的钢筋骨架一端应带堵头钢板，堵头钢板向外伸出的水平钢筋应插入接头箱与槽壁之间的空隙处。灌注水下混凝土时，应使混凝土不流入接头箱管内；混凝土初凝后，应逐步吊出接头箱管，且先灌节段骨架的外伸钢筋应伸入邻段混凝土内。\n\n3 当地下连续墙设计与梁、承台或墩柱连接时，结构接头的施工应在连接处按设计要求埋设连接钢筋，预埋的连接钢筋应与后浇的梁、承台或墩柱上的主钢筋可靠连接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2822a6e0-e18d-4f04-857b-dba3c495ee5c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗', '附 录 犗## （规范性附录）\n\n## 用于结构疲劳强度计算的构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式\n\n构件可以用铆钉、螺栓或焊缝进行连接。\n\n起重机常用的焊接型式有对接焊、双面坡口对接焊（K 形焊）和角焊，焊接质量分为普通质量（O．Q）和特殊质量（S．Q）两类，如表O．1所示。\n\n在表 O．1中还对某些型式的焊接接头作出了焊接检验的规定。\n\n表 犗．1 焊接质量  \n\n\n\n\n\n表 O．2所列各种不同的连接方法是按照他们所产生的应力集中情况的大小来进行分类的。\n\n对一条给定的焊缝来说，其应力集中情况随接头所受的载荷型式而变。\n\n例如：对一个角焊缝接头进行纵向拉伸、压缩（0．31）或纵向剪切（0．51）时，应力集中情况等级划归为 $\\mathrm { K } _ { 0 }$ 类；进行横向拉伸或压缩（3．2或4．4）时，其应力集中情况等级则划归为 $\\mathrm { K } _ { 3 }$ 或 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 类。\n\n表 犗．2 构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('28246195-a974-481f-bf8b-78ef296f35d4', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.7 桥面铺装、防水和排水', '3.7 桥面铺装、防水和排水## 3.7.2 沥青混凝土和水泥混凝土都是不能完全防水的。防水层的设置可避免或减少钢筋的锈蚀，保证桥梁结构的质量。\n\n## 3.7.4 水泥混凝土桥面铺装层直接承受车辆轮压的作用，既是保护层，又是受力层，要具有足够的强度、良好的整体性以及抗冲击与耐疲劳特性，同时还要具有防水性及其对温度变化的适应性。\n\n要减少和消除桥面铺装层在预定的设计使用期内的早期破坏、满足行车荷载和环境因素作用下的使用功能，就要强化铺装层结构的抗裂性能和耐疲劳特性。\n\n## 3.7.5 钢桥面铺装一般采用沥青混凝土体系，其涉及对正交异性钢桥面板的结构受力状态、桥梁纵面线形 当地气象与环境条件、铺装材料的基本强度、变形性能、抗腐蚀性、水稳性、高温稳定性、低温抗裂性、黏结性 抗滑性、施工工艺等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2839c915-8976-46d1-9504-9e6fc90cf1e6', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：原标准将此内容放在电气保护装置中，新标准放在配电系统中，主要变化见下表。\n\nGB 6067.1-2010与GB6067-1985差异对比表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('283b7983-4971-45ca-bf5f-f37268ab888d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.5 减速器的选择', '6.1.1.5 减速器的选择## 6.1.1.5.1 在一般情况下，起升机构减速器的设计预期寿命应与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，则所选减速器的设计预期寿命可小于该起升机构所对应的机构工作寿命。\n\n## 6.1.1.5.2 采用起重机用减速器时，当所选用的减速器参数表上标注的工作级别与所设计的起升机构的工作级别不一致时，应引入减速器功率修正系数。\n\n## 6.1.1.5.3 采用普通用途减速器时，还应用电动机的最大起动转矩验算减速器输入轴的强度，用额定起升载荷（考虑起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ）作用在减速器输出轴上的短暂最大力矩和最大径向力验算减速器输出轴的强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('283d16b6-612a-46d2-bb70-34b88a83fe52', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：采用立式的方式进行预制、运输和安装，是墩台预制安装施工区别于梁、板等其他预制构件施工的显著特点，但立式预制、运输、安装的施工风险更大，因此更\n\n需要精心组织、精心施工。\n\n## 1 按照墩台身节段连接方式的不同，节段的安装施工有湿接缝和胶接缝两种方式。采用湿接缝连接时，不需要具有非常平整的匹配面，故能将节段分别进行预制；采用胶接缝连接时，对匹配面的要求非常高，因此需要按底节、中间节、顶节的顺序从下至上匹配预制，或采用工具式端模匹配预制，安装时亦需要按预制时的匹配顺序依次连接。\n\n## 2 对预制安装的工程，安装的精度取决于预制的精度，没有高精度的预制，不可能实现高精度的安装，因此本款对节段预制的精度要求较高。\n\n## 3 对于不同的墩台身节段，吊装孔的位置和形式有可能不尽相同，而且尽管设计会对此作出规定，但为保证施工的安全，在设置前仍需要对吊点的受力进行必要的复核和验算。导向装置和锁定装置是安装施工时非常重要的临时结构，故其位置的准确性和精度要求均需要满足设计规定。\n\n## 4 分节段预制时顶节墩台身的预制，以及墩台身不分节时的整体预制，其顶部的支座垫石一般均与墩台身同时浇筑混凝土，因此对支座垫石本身及锚栓孔的位置、直径和深度等需要满足支座安装就位的精度要求。\n\n### 15.4.12 墩台身预制节段的起吊、场内移运和存放应符合下列规定：\n\n#### 1 墩台身的预制节段或整体墩身宜采用龙门吊机进行起吊。当采用其他起重设备起吊时，除应有足够的起重能力外，尚应具有较好的稳定性，应能保证起吊作业的安全。\n\n#### 2 起吊用的吊架、吊具和索具等应进行专门设计和受力分析计算，且应与起吊节段的构造形式及其吊装孔相适应，同时宜结合不同节段、安装起吊中采用的起重设备等进行必要的配置组合。\n\n#### 3 节段起吊时，混凝土的强度应满足设计规定。\n\n#### 4 在场内移运墩台预制节段时，可采用滑道或轨道式台车进行立式移运，亦可采用轮胎式台车、气囊等方式进行移运。不论采用何种方式，均应在场地布置时预设相应的移运通道，且该通道的地基应坚固、不沉陷；对移运过程，应提前对节段的支点受力、稳定性等进行分析计算和验算，并应在节段的中、下部设置必要的扶稳装置，以及下部与台车固定的装置，或采取其他稳定措施，保证移运作业的安全。\n\n#### 5 墩台预制节段宜采用立式的方式在台座上进行存放，存放时应采取有效措施保证其稳定，且不应产生受力不均、偏斜、倾倒等现象。存放的时间应符合设计要求，设计未要求时，自混凝土浇筑完成后起算至安装的时间应不少于28d。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('284a06a6-8361-452e-8607-bbd7ba42b757', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。\n\nGB／T699 优质碳素结构钢GB／T700 碳素结构钢GB／T985 气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T986 埋弧焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T1231 钢结构用高强度大六角螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件GB／T1591 低合金高强度钢（GB／T1591—1994，neqISO4950：1981）GB2585 铁路用热轧钢轨GB2893 安全色（GB2893—2001，neqISO3864：1984）GB2894 安全标志（GB2894—1996，neqISO3864：1984）GB／T3077 合金结构钢GB／T3098．1 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱（GB／T3098．1—2000，idtISO8981：1999）GB／T3098．2 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹（GB／T3098．2—2000，idtISO8982：1992）GB／T3480 渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法（GB／T3480—1997，eqvISO $6 3 3 6 \\mathrm { - } 1 \\sim 6 3 3 6 \\mathrm { - } 3$ ：  \n1996）GB／T3633 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副 技术条件GB／T4205 人机界面（MMI）操作规则GB4208 外壳防护等级（IP代码）（GB4208—1993，eqvIEC60529：1989）GB／T4942．1 旋转电机外壳防护分级（IP代码）（GB／T4942．1—2006，IEC600345：2000，IDT）GB／T5117 碳钢焊条GB／T5118 低合金钢焊条GB5226．2 机械安全 机械电气设备 第32部分：起重机械技术条件（GB5226．2—2002，idt  \nIEC6020432：1998）／ 传动及输送用双节距精密滚子链和链轮（ ／ — ， ： ）GB／T5293 埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂GB／T8110 气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB8918 重要用途钢丝绳（GB8918—2006，ISO3154：1988，MOD）GB／T9439 灰铸铁件GB／T10051．1 起重吊钩 机械性能、起重量、应力及材料GB／T10062 锥齿轮承载能力计算方法（GB／T10062．1～GB／T10062．3—2003，ISO103001～  \nISO103003：2001，IDT）GB／T11264 轻轨GB／T11352 一般工程用铸造碳钢件（GB／T11352—1989，neqISO3755：1975）GB／T14048．4 低压开关设备和控制设备 机电式接触器和电动机起动器（GB／T14048．4—  \n2003，IEC6094741：2000，IDT）GB／T14408 一般工程与结构用低合金铸钢件GB15052 起重机械危险部位与标志GB／T17909．1 起重机 起重机操作手册 第1部分：总则（GB17909．1—1999，idtISO99281：  \n1990）GB／T18453．1 起重机 维护手册 第1部分：总则（GB／T18453．1—2001，idtISO124781：  \n1997）GB／T19418 钢的弧焊接头 缺陷质量分级指南（GB／T19418—2003，ISO5817：1992，IDT）GB／T20118 一般用途钢丝绳（GB／T20118—2006，ISO／DIS2408：2002Steelwireropesgeneral  \npurpose—Minimumrequirements，MOD）GB／T20303．1 起重机 司机室 第1部分：总则（GB／T20303．1—2006，ISO85661：1992，IDT）GB／T20947 起重用短环链 T级（T、DAT和 DT型）高精度葫芦链条（GB／T20947—2007，  \nISO3077：2001，IDT）GB50058 爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范JB／T6392 起重机车轮JB／T7017 起重机用液压缓冲器JB／T7687．1 直柄吊钩横梁毛坯件JB／T7687．2 直柄吊钩横梁JB／T7687．3 直柄吊钩螺母JB／T7687．4 直柄吊钩螺母定位板JB／T8110．1 起重机 弹簧缓冲器JB／T8110．2 起重机 橡胶缓冲器JB／T8398 双幅板压制滑轮JB／T9005 起重机用铸造滑轮JB／T9006 起重机用铸造卷筒JB／T10833 起重机用聚氨酯缓冲器JG／T5078．1 建筑机械与设备 焊接滑轮YB／T5055 起重机钢轨');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2864d8af-7278-44a3-8b6e-82675fb369a1', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0520—2020 水泥浆体压力泌水试验方法', 'T0520—2020 水泥浆体压力泌水试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('28679531-370b-4a72-bc08-2984995cdb5d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '4材料… ·· 18', '4材料… ·· 18## 4.1钢材牌号及标准 18  \n## 4.2连接材料型号及标准 18  \n## 4.3材料选用 ： 20  \n## 4.4设计指标和设计参数 ： 22');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('286d0b03-4a6d-4f35-a7e2-2f4cf85900f5', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.4.1 对于高度大于 $3 0 \\mathrm', '8.4.1 对于高度大于 $3 0 \\mathrm { m }$ 且高宽比大于1. 的房屋，以及基本自振周期 $T _ { 1 }$ 大于 0.25s 的各种高耸结构，应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。顺风向风振响应计算应按结构随机振动理论进行。对于符合本规范第 8.4.3 条规定的结构，可采用风振系数法计算其顺风向风荷载。注: 1 结构的自振周期应按结构动力学计算;近似的基本自振周期$T _ { \\mathfrak { i } }$ 可按附录 计算;2 高层建筑顺风向风振加速度可按本规范附录 计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('287bc9f9-12fe-469a-9ebf-be7d28f5774f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 2）', ' 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quasi-permanent combination of actions 正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用准永久值的组合。\n2.1.25 分项系数 partial safety factor\n\n用概率极限状态设计法设计时，为保证所设计的结构具有规定的可靠度，在设计表达式中采用的系数。分为作用分项系数和抗力分项系数两类。\n\n2.1.26 结构重要性系数 factor for importance of structure对不同安全等级的结构，为使其具有规定的可靠度而采用的分项系数。\n\n## 2.2 符号\n\n### 2.2.1 材料性能有关符号\n\n$R _ { \\mathrm { b k } }$ - 冰的抗弯强度标准值；  \nRik 冰的抗压强度标准值；Y 材料的重度。\n\n### 2.2.2 作用和作用效应有关符号$E$ ——主动土压力标准值；\n\n$E _ { \\mathrm { j } }$ - -高度 $H$ 范围内单位宽度的静土压力标准值；$F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值；  \nGik、 Gid 第 $i$ 个永久作用的标准值和设计值；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ 第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$A _ { \\mathrm { d } }$ 偶然作用的设计值；Sud -承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；Sad -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；$S _ { \\mathrm { f d } }$ 作用频遇组合的效应设计值；Sqd 作用准永久组合的效应设计值；pe 预应力钢筋的有效预应力；con 预应力钢筋张拉控制应力$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋的相应阶段的预应力损失。\n\n### 2.2.3 几何参数有关符号\n\n$R$ ——曲线半径；  \nA -预应力钢筋的截面面积；  \nl- 桥梁跨径。### 2.2 $C _ { \\iota }$ 计算系及他有关符号$f$ 结构基频；  \n$g$ 重力加速度；  \n$m$ 桩或墩迎冰面形状系数；$\\xi$ 压实土的静土压力系数；$\\varphi$ - 土的内摩擦角  \n$\\lambda$ \\~ 侧压系数；  \n$\\mu$ 支座的摩擦系数；  \n$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数；  \n$\\gamma _ { G _ { i } }$ 第 $i$ 个永久作用的分项系数$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 第 $j$ 个可变作用的分项系数$\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ - 可变作用的结构设计使用年$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 可变作用的组合值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 可变作用的频遇值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } }$ -可变作用的准永久值系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('288a23a2-573e-48ae-a236-1129a5230493', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 8）', ' { = } 0$ 时： $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } = \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } }$\n\n当局部压应力作用于板的受拉边缘时， $\\sigma _ { 1 }$ 与 $\\sigma _ { m }$ 犿不相关，可分别取 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } = 0$ 以及 $\\sigma _ { 1 } = 0$ 进行计算。当临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ （含特殊情况）超过 $0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）求得相应的折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ ，并用折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 替换超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ ：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( 1 - \\frac { 1 } { 1 + 6 . 2 5 m ^ { 2 } } \\right) = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\rho\n$$\n\n……（57）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 折减临界应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } / \\sigma _ { \\mathrm { s } } } \\end{array}$ $\\rho$ ——系数，可由表30查得。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('288b023a-ccd3-4f34-b4dc-0b93c1e60c1c', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 3）', '中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm { 1 0 } } } { l }\n$$\n\n有辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ = ~ \\frac { 1 5 0 } { l }\n$$\n\n式中：斜拉桥主跨跨径（m）；$f _ { \\mathrm { I } }$ —竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）。\n\n### （5）单跨简支悬索桥的反对称竖向弯曲基频\n\n$$\nf _ { 1 } \\ = \\ \\frac { 1 } { l } \\ \\sqrt { \\frac { E I \\Big ( \\frac { 2 \\pi } { l } \\Big ) ^ { 2 } + 2 H _ { \\mathrm { g } } } { m } }\n$$\n\n式中： $f _ { 1 }$ 一 -反对称竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）；l- 悬索桥的主跨跨径（m）；$E I$ 加劲梁竖弯刚度（ $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } ^ { 2 }$ ）；$H _ { \\mathrm { g } }$ 恒荷载作用下单根主缆的水平拉力（N）；$m$ - 桥面系和主缆的单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）， $m = m _ { \\mathrm { d } } + 2 m _ { \\mathrm { c } }$ ；$m _ { \\mathrm { d } }$ - 桥面系单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）；$m _ { \\mathrm { c } }$ - 单根主缆单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）。\n\n## 4.3.3桥梁离心力是一种伴随着车辆在弯道行驶时所产生的惯性力，其以水平力的形式作用于桥梁结构，是弯桥横向受力与抗扭设计计算所考虑的主要因素。\n\n离心力的大小与平曲线半径成反比。原规范规定，当桥梁曲线半径小于或等于$2 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应计算汽车荷载引起的离心力。但当曲线桥桥墩较高时，即使桥梁曲线半径大于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ ，离心力较小，由于墩高影响，离心力产生的弯矩也较大，不能忽略。因而，本条取消了原规范规定的小于或等于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ 时计算离心力的限制要求。\n\n长安大学曾做过车辆离心力的实测试验及其试验数据的概率分析。试验所选择的曲线路段的弯道半径有75、100、125、150、200、250、300、400和 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 等，车速分别控制在40、50、60、70、 $8 0 \\mathrm { k m / h }$ 左右。在剔除异常值后得到有效数据227组。经过分析，离心力系数实测值与理论值之比的概率分布服从于正态分布，其均值系数为1.0379，标准差0.2234，变异系数0.2152。实测结果与理论计算结果吻合较好。\n\n## 4.3.4长期来，汽车荷载在桥台或挡土墙上引起的土侧压力，都是按汽车轮重换算为等代均布土层厚来计算，本次规范修订仍采用这个模式。计算分析表明，由于在总的土侧压力中土自重引起的土压力所占的比例较大，不同荷载等级对总土侧压力的影响不是很大，对桥台或挡土墙尺寸确定的影响更小。本规范的土侧压力不分荷载等级，均用车辆荷载进行计算。\n\n在实际工程中，挡土墙的分段长度一般为 $1 0 \\sim 1 5 \\mathrm { m }$ ，而本规范规定的车辆荷载，其前后轴距为 $1 2 . 8 \\mathrm { m }$ 。因此，当挡土墙分段长度小于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，破坏棱体内的车轮应按最不利情况布置，这些车轮重全部由挡土墙承受；当挡土墙分段长度大于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，则车轮重应作分布，视扩散长度取挡土墙的计算长度：扩散长度不超过分段长度时取扩散长度，扩散长度超过分段长度时取分段长度。对于桥台，在破坏棱体内按横桥向布置的所有轮重均由它承担。\n\n## 4.3.5汽车制动力的计算仍沿用了原规范的方法，即以布置在荷载长度内一行汽车车队总重力的百分数表示。\n\n汽车荷载制动力按车道荷载的 $10 \\%$ 取值。这是个名义值，在很多情况下其值偏低，需要作制动力最小值的限制。本规范规定公路一I级汽车荷载时制动为 $1 6 5 \\mathrm { k N }$ ，公路—Ⅱ级汽车荷载时制动力为 $9 0 \\mathrm { k N }$\n\n$5 0 \\%$ 计算方法和示例可参考袁伦一编《连续桥面简支梁桥墩台计算实例》（人民交通出版社，1995、1998年）和王伯惠、徐风云编著的《柔性墩台梁式桥设计》（人民交通出版社，1994年）。\n\n## 4.3.6公路桥梁 靠度研究组曾对人群荷载进行过调查，实测的范围包括全国六大  \n片区的沈阳、北京、 海等10个城市的30座桥梁。每座桥梁选其行人高峰期观测3  \n天。观测的方法是在不同宽度的人行道上任意划出 $2 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积和10、20、 $3 0 \\mathrm m$ 观测段，$0 . 6 5 \\mathrm { k N }$ 结果表明，人群荷载可以用极值I型概率$0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$\n\n本规范将人群荷载标准值按调查分析结果确定为 $3 . 0 \\mathrm { k N } /');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('289249b2-a517-48ec-961c-f80dd1fceec1', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3试验步骤', '3试验步骤## 3.1 试验前用湿布擦拭容量筒内壁及透明圆盘的上、下面。\n\n## 3.2 取质量均匀、有代表性的水泥混凝土试样约 $2 5 \\mathrm { k g }$ 。\n\n## 3.3 将试样分两层装入容量筒内，底层应超容量筒高度的一半，上层应高出筒口。每装一层用捣棒从容量筒周边向中心螺旋形均匀插捣25次。插捣底层时，捣棒应贯穿整个深度但不触及筒底；插捣上层时，捣棒应插入底层表面以下 $1 0 { \\sim } 2 0 \\mathrm { m m }$ 。每层插捣后，用橡皮锤均匀敲击容量筒周围10次，以消除插捣产生的孔洞；上层插捣完毕后，用金属抹刀除去高出筒口的试样，并将表面抹平。\n\n## 3.4 将装有试样的容量筒固定于振动台上，并把透明圆盘连同荷重及配重砝码加到拌合物表面。\n\n## 3.5 开动振动台，同时按下秒表，注意观察透明圆盘下试样表面出浆情况。当出浆面积为一半时（圆盘面积的一半），立即按停秒表，即为混凝土的改进VC 值(s)，精确至1s。\n\n## 3.6 当圆盘下的试模半面积出浆时，只记录VC 值，但不关闭振动台，使其继续振至60s 时再停机。停机后，提取圆盘及配重砝码，对试样表面的平整情况及出浆程度进行评分，评分标准参考表T0524-1。\n\n表 T0524-1 试样表面评分标准值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2892b01d-d70a-4b8d-a49b-acdf369001a9', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥混凝土拌合物V形漏斗的试验方法。\n\n本方法适用于混凝土拌合物稠度和填充性的测量，适用于评价自密实混凝土和大流态混凝土拌合物的黏稠性和抗离析性。\n\n引用标准：\n\n水泥混凝土拌合物的拌和与现场取样方法 (T0521)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2893aae0-170b-4589-b145-4aaa40bd5676', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥混凝土拌合物绝热温升的试验方法。\n\n本试验适用于在绝热条件下，测定水泥混凝土拌合物在水化过程中的温度变化及最高温升值。\n\n引用标准：\n\n《混凝土热物理参数测定仪》（JG/T329)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('289c51b0-3c72-48ea-a05e-50828754a391', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '5 结构分析与稳定性设计（Part 2）', ' { n _ { \\mathrm { s } } } }\n$$\n$$\n\n式中： $\\varDelta _ { i }$ —所计算第 $i$ 楼层的初始几何缺陷代表值 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$n _ { \\mathrm { s } }$ 结构总层数，当 $\\sqrt { 0 . 2 + \\frac { 1 } { n _ { \\mathrm { s } } } } < \\frac { 2 } { 3 }$ 时取此根号值为$\\frac { 2 } { 3 }$ 3； 当 $\\sqrt { 0 . 2 + \\frac { 1 } { n _ { \\mathrm { s } } } } > 1 . 0$ 时，取此根号值为1.0；$h _ { i }$ -所计算楼层的高度 $( \\mathrm { m m } )$ ；$G _ { i }$ 第 $i$ 楼层的总重力荷载设计值（N)。\n\n  \n图5.2.1-1框架结构整体初始几何缺陷代表值及等效水平力\n\n## 5.2.2构件的初始缺陷代表值可按式（5.2.2-1）计算确定，该缺陷值包括了残余应力的影响［图5.2.2（a)]。构件的初始缺陷也可采用假想均布荷载进行等效简化计算，假想均布荷载可按式（5.2.2-2）确定[图5.2.2（b)]。\n\n  \n图5.2.1-2框架结构计算模型\n\nh一层高； $H \\cdot$ 一水平力； $H _ { \\mathrm { n l } }$ 一假想水平力； $e _ { 0 }$ 一构件中点处的初始变形值\n\n  \n(a)等效几何缺陷\n\n  \n图5.2.2构件的初始缺陷\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { \\displaystyle \\delta _ { \\mathrm { 0 } } = e _ { \\mathrm { 0 } } \\sin { \\frac { \\pi x } { l } } } } \\\\ { { \\displaystyle \\q _ { \\mathrm { 0 } } = \\frac { 8 N _ { \\mathrm { k } } e _ { \\mathrm { 0 } } } { l ^ { 2 } } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $\\delta _ { \\mathrm { 0 } }$ 离构件端部 $_ { \\mathcal { X } }$ 处的初始变形值 $\\mathrm { ( m m ) }$ ； $e _ { 0 }$ -构件中点处的初始变形值 $\\mathrm { ( m m ) }$ ； $\\mathcal { X }$ 离构件端部的距离 $\\mathrm { ( m m ) }$ ； $l$ 1 构件的总长度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$q _ { \\mathrm { 0 } }$ 等效分布荷载 $\\left( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } \\right)$ ；  \n$N _ { \\mathbf { k } }$ 构件承受的轴力标准值（N)。\n\n构件初始弯曲缺陷值 $\\frac { e _ { 0 } } { l }$ ，当采用直接分析不考虑材料弹塑性发展时，可按表5.2.2取构件综合缺陷代表值；当按本标准第5.5节采用直接分析考虑材料弹塑性发展时，应按本标准第5.5.8条或第5.5.9条考虑构件初始缺陷。\n\n表5.2.2构件综合缺陷代表值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('28b673e3-5f0a-4e0c-bcfe-27594196fe2b', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：该内容为增加条款。事故案例：主梁加长改造未达到标准要求');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('28b914ab-b8a6-4633-9214-28e0d007ff67', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 结果计算', '4 结果计算## 4.1 砂浆保水率，按式（T0591-1）计算：\n\n$$\nW = [ 1 - \\frac { m _ { 6 } - m _ { 4 } } { \\alpha \\times ( m _ { 5 } - m _ { 3 } ) } ] { \\times 1 0 0 \\% }\n$$\n\n式中： W——保水率 $( \\% )$ ；$m _ { 3 }$ ——底部不透水片与干燥试模质量（g）；$m _ { 4 }$ ———15片滤纸吸水前的质量（g）；$m _ { 5 }$ ——试模、底部不透水片与砂浆的总质量（g）；$m _ { 6 }$ ——15片滤纸吸水后的质量（g）；$\\alpha$ ——砂浆含水率 $( \\% )$ ）。\n\n计算结果精确至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n## 4.2 砂浆含水率，按式（T0591-2）计算：\n\n$$\n\\alpha = \\frac { m _ { 1 } - m _ { 2 } } { m _ { 1 } } { \\times } 1 0 0 \n$$\n\n式中： $\\alpha$ ——砂浆含水率 $( \\% )$ ；$m _ { \\parallel }$ ——砂浆拌合物试样的总质量（g）；$m _ { 2 }$ 1 —烘干砂浆拌合物试样的总质量（g）。\n\n计算结果精确至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n以两次平行试验结果的算术平均值作为试验结果,若两次试验结果中有一个超出平均值的 $5 \\%$ ，则重新试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('28c0ea08-199e-42fc-8976-bf6e02662aed', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '5.5 直接分析设计法（Part 1）', '5.5 直接分析设计法## 5.5.1 当采用直接分析设计法时，可以直接建立带有初始几何缺陷的结构和构件单元模型，也可以用等效荷载来替代。在直接分析设计法中，应能充分考虑各种对结构刚度有贡献的因素，如初始缺陷、二阶效应、材料弹塑性、节点半刚性等，以便能准确预测结构行为。\n\n采用直接分析设计法时，分析和设计阶段是不可分割的。两者既有同时进行的部分（如初始缺陷应在分析的时候引入），也有分开的部分（如分析得到应力状态，再采用设计准则判断是否塑性)。两者在非线性迭代中不断进行修正、相互影响，直至达到设计荷载水平下的平衡为止。这也是直接分析法区别于一般非线性分析方法之处，传统的非线性强调了分析却忽略了设计上的很多要求，因而其结果是不可以“直接”作为设计依据的。\n\n由于直接分析设计法已经在分析过程中考虑了一阶弹性设计中计算长度所要考虑的因素，故不再需要进行基于计算长度的稳定性验算了。\n\n对于一些特殊荷载下的结构分析，比如连续倒塌分析、抗火分析等，因涉及几何非线性、材料非线性、全过程弹塑性分析，采用一阶弹性分析或者二阶 $P { - } \\Delta$ 弹性分析并不能得到正确的内力结果，应采用直接分析设计法进行结构分析和设计。\n\n直接分析设计法作为一种全过程的非线性分析方法，不允许进行荷载效应的迭加，而应采用荷载组合进行非线性求解。\n\n## 5.5.2 二阶 $P { - } \\Delta { - } \\delta$ 弹性分析是直接分析法的一种特例，也是常用的一种分析手段。该方法不考虑材料非线性，只考虑几何非线性，以第一塑性铰为准则，不允许进行内力重分布。\n\n## 5.5.3 二阶弹塑性分析作为一种设计工具，虽然在学术界和工程界仍有争议，但世界各主流规范均将其纳入规范，以便适应各种需要考虑材料弹塑性发展的情况。\n\n工程界常采用一维梁柱单元来进行弹塑性分析，二维的板壳元和三维的实体元因涉及大量计算一般仅在学术界中采用，塑性铰法和塑性区法是基于梁柱单元的两种常用的考虑材料非线性的方法。\n\n本条规定针对给定的设计目标，二阶弹塑性分析可生成多个塑性铰，直至达到设计荷载水平为止。\n\n对结构进行二阶弹塑性分析，由材料和截面确定的弯矩-曲率关系、节点的半刚性直接影响计算结果，同时分析结果的可靠性有时依赖于结构的破坏模式，不同破坏模式适用的非线性分析增量-迭代策略可能不一样。另外，由于可靠度不同，正常荷载工况下的设计和非正常荷载工况下的设计（如抗倒塌分析或罕遇地震作用下的设计等）对构件极限状态的要求不同。\n\n一般来说，进行二阶弹塑性分析应符合下列规定：\n\n1 除非有充分依据证明一根构件能可靠地由一个单元所模拟（如只受拉支撑)，一般构件划分单元数不宜小于4。构件的几何缺陷和残余应力应能在所划分的单元里考虑到。\n\n2 钢材的应力-应变曲线为理想弹塑性，混凝土的应力-应变曲线可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010 的要求采用。\n\n3 工字形（H形）截面柱与钢梁刚接时，应有足够的措施防止节点域的变形，否则应在结构整体分析时予以考虑。\n\n4 当工字形（H形）截面构件缺少翘曲扭转约束时，应在结构整体分析时予以考虑。\n\n5 可按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定考虑活荷载折减。抗震设计的结构，采用重力荷载代表值后，不得进行活荷载折减。\n\n6 应输出下列计算结果以验证是否符合设计要求：\n\n1）荷载标准组合的效应设计值作用下的挠度和侧移；\n\n2）各塑性铰的曲率;\n\n3）没有出现塑性变形的部位，应输出应力比。\n\n## 5.5.7 直接分析设计法是一种全过程二阶非线性弹塑性分析设计方法，可以全面考虑结构和构件的初始缺陷、几何非线性、材料非线性等对结构和构件内力的影响，其分析设计过程可用式（8）来表达。用直接分析设计法求得的构件的内力可以直接作为校核构件的依据，进行如下的截面验算即可。\n\n$$\n\\frac { N } { A } + \\frac { M _ { \\mathrm { x } } + N ( \\varDelta _ { \\mathrm { x } } + \\varDelta _ { \\mathrm { x i } } + \\delta _ { \\mathrm { x } } + \\delta _ { \\mathrm { x 0 } } ) } { M _ { \\mathrm { c x } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } + N ( \\varDelta _ { \\mathrm { y } } + \\varDelta _ { \\mathrm { y i } } + \\delta _ { \\mathrm { y } } + \\delta _ { \\mathrm { y 0 } } ) } { M _ { \\mathrm { c y } } } \\leqslant f\n$$\n\n直接分析法不考虑材料弹塑性发展，或按弹塑性分析截面板件宽厚比等级不符合 S2 级要求时， $M _ { \\mathrm { c x } } ~ = ~ \\gamma _ { \\mathrm { x } } W _ { \\mathrm { x } } f$ ， $M _ { \\mathrm { c y } } ~ = ~$ $\\gamma _ { \\mathrm { y } } W _ { \\mathrm { y } } f$ ；按弹塑性分析，截面板件宽厚比等级符合S2级要求时， $M _ { \\mathrm { c x } } = W _ { \\mathrm { p x } } f , M _ { \\mathrm { c y } } = W _ { \\mathrm { p y } } f$ 。\n\n式中： $N \\cdot$ -构件的轴力设计值（N)；\n\nA- -构件的毛截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$M _ { \\mathrm { x } } , M _ { \\ma');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('28c1aca6-6431-4e0b-b0b6-4fef74551c0a', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '7 施 工', '7 施 工## 7.1 一般规定\n\n### 7.1.1 支撑结构严禁与起重机械设备、施工脚手架等连接。\n\n### 7.1.2 当有下列条件之--时，宜对支撑结构进行预压或监测：\n\n1 承受重载或设计有特殊要求时；  \n2 特殊支撑结构或需了解其内力和变形时；  \n3 地基为不良的地质条件时；  \n4 跨空和悬挑支撑结构；  \n5 其他认为危险性大的重要临时支撑结构。\n\n### 7.1.3 支撑结构使用过程中，严禁拆除构配件。\n\n### 7.1.4 支撑结构搭设和拆除应设专人负责监督检查。特种作业人员应取得相应资格证书，持证上岗。\n\n### 7.1.5 当有六级及以上强风、浓雾、雨或雪天气时，应停止支撑结构的搭设、使用及拆除作业。\n\n### 7.1.6 材料检查与验收应符合本规范附录D表D-1、表D-2、表D-3 的要求。\n\n## 7.2 施工准备\n\n### 7.2.1 支撑结构专项施工方案应包括：工程概况、编制依据、施工计划、施工工艺、施工安全保证措施、劳动力计划、计算书及相关图纸等。\n\n### 7.2.2 应清除搭设场地障碍物，对承载力不足的地基土或楼板应进行加固处理。\n\n### 7.2.3 施工现场内各种支撑结构材料应按施工平面图统一布置， 堆放场地不得有积水。\n\n2 可调托撑受力状况；\n\n3 安全防护措施；\n\n4 防雷接地；\n\n5 扣件拧紧力矩；\n\n6 碗扣式、承插式的水平杆与立杆连接节点锁紧状况；\n\n7 斜杆设置状况；\n\n8 抗倾覆措施设置情况。\n\n\'.4.4 支撑结构使用过程中的检查项目应包括下列主要内容：\n\n1 地基不均匀变形，立杆底座或垫板与地基面的接触状况；\n\n2 荷载状况；\n\n3 节点的连接状况；\n\n4 可调托撑受力状况；\n\n5 安全防护措施；\n\n6 监测记录。\n\n### 7.4.5 支撑结构搭设的技术要求、允许偏差及检查验收项目应符合本规范附录D表D-4、表D-5 的要求。\n\n### 7.4.6 支撑结构搭设完成后，施工单位应组织相关单位进行验收，并应做好验收记录。\n\n## 7.5 使 用\n\n### 7.5.1 支撑结构使用中构造或用途发生变化时，必须重新对施工方案进行设计和审批。  \n### 7.5.2 在沟槽开挖等影响支撑结构地基与地基的安全时，必须对其采取加固措施。  \n### 7.5.3 在支撑结构上进行施焊作业时，必须有防火措施。  \n### 7.5.4 支撑结构搭设和使用阶段的安全防护措施，应符合施工现场安全管理相关规定。\n\n## 7.6 拆 除\n\n### 7.6.1 支撑结构拆除应按专项施工方案确定的方法和顺序进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('28ce6960-6d69-4aab-88df-c7837bd8df4b', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '5变电设施', '5变电设施## 5.0.1变电所的设计应符合现行国家标准《10kV及以下变电所设计规范》GB50053的有关规定。\n\n## 5.0.2变电所位置的选择应符合下列规定：\n\n1应方便日常巡检和维护；  \n2不应设在易受施工干扰、地势低洼易积水的场所。\n\n## 5.0.3变电所对于其他专业的要求应符合下列规定：\n\n1面积与高度应满足变配电装置的维护与操作所需的安全距离；\n\n2变配电室内应配置适用于电气火灾的灭火器材；\n\n3变配电室应设置应急照明；\n\n4变电所外醒目位置应标识维护运行机构、人员、联系方式等信息；\n\n5变电所应设置排水设施。\n\n## 5.0.4变电所变配电装置的选择和布置应符合下列规定：\n\n1当采用箱式变电站时，其外壳防护等级不应低于本规范附录A外壳防护等级（IP代码）IP23D，且应满足施工现场环境状况要求；\n\n2户外安装的箱式变电站，其底部距地面的高度不应小于$0 , 5 \\mathrm { m }$ ;\n\n3露天或半露天布置的变压器应设置不低于 $1 . 7 m$ 高的固定围栏或围墙，并应在明显位置悬挂警示标识；\n\n4变压器或箱式变电站外廊与围栏或围墙周围应留有不小于 $1 \\mathrm m$ 的巡视或检修通道。\n\n## 5.0.5变电所变配电装置的安装应符合下列规定：\n\n1油浸电力变压器的现场安装及验收应符合现行国家标准《电气装置安装工程电力变压器、油浸电抗器、互感器施工及验收规范》GB50148的有关规定。\n\n2箱式变电站外壳应有可靠的保护接地。装有成套仪表和继电器的屏柜、箱门，应与壳体进行可靠电气连接。\n\n3户外箱式变电站的进出线应采用电缆，所有的进出线电缆孔应封堵。\n\n4箱式变电站基础所留设通风孔应能防止小动物进入。\n\n## 5.0.6变电所变配电装置的投运应符合下列规定：\n\n1变电所变配电装置安装完毕或检修后，投入运行前应对其内部的电气设备进行检查和电气试验，合格后方可投人运行。\n\n2变压器第一次投运时，应进行5次空载全电压冲击合闸，并应无异常情况；第一次受电后持续时间不应少于 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('28d42f08-f6df-4748-80b8-8a52699e1475', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '19起重机械使用状态的安全评估', '19起重机械使用状态的安全评估起重机械应按18.1.3的规定进行检查。按GB/T25196.1的规定进行起重机械使用状态的安全评估。\n\n条文性质：推荐性条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('28e3bf89-9b1e-4a07-a307-26c0ac61cc31', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '置和要求', '置和要求［18］ISO77523：1993 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第3部分：塔式起重机  \n［19］ISO77524：1989 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第4部分：臂架起重机  \n［20］ISO77525：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第5部分：桥式和门式起重机  \n［21］ISO86861：1989 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第1部分：总则  \n［22］ISO86862：2004 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第2部分：流动式起重机  \n［23］ISO86863：1998 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第3部分：塔式起重机  \n［24］ISO86864：2005 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第4部分：臂架起重机  \n［25］ISO86865：1992 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第5部分：桥式和门式起重机  \n［26］ISO99421：1994 起重机 信息标牌 第1部分：总则  \n［27］ISO99423：1999 起重机 信息标牌 第3部分：塔式起重机  \n［28］ISO102451：1994 起重机 限制器和指示器 第1部分：总则  \n［29］ISO102452：1994 起重机 限制器和指示器 第2部分：流动式起重机  \n［30］ISO102453：1999 起重机 限制器和指示器 第3部分：塔式起重机  \n［31］ISO102454：2004 起重机 限制器和指示器 第4部分：臂架起重机  \n［32］ISO102455：1995 起重机 限制器和指示器 第5部分：桥式和门式起重机  \n［33］ISO109721：1998 起重机 对机构的要求 第1部分：总则  \n［34］ISO116601：1999 起重机 通道及安全防护设施 第1部分：总则  \n［35］ISO116602：1994 起重机 通道及安全防护设施 第2部分：流动式起重机  \n［36］ISO116603：1999 起重机 通道及安全防护设施 第3部分：塔式起重机  \n［37］ISO116605：2001 起重机 通道及安全防护设施 第5部分：桥式和门式起重机  \n［38］ISO122101：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第1部分：总则  \n［39］ISO122104：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第4部分：臂架起重机  \n［40］ISO124801：1997 起重机 安全使用 第1部分：总则  \n［41］ISO22986：2007 起重机 刚性 桥式和门式起重机  \n［42］EN130011：2004 起重机安全 通用设计 第1部分：一般原则和要求  \n［43］EN130012：2004 起重机安全 通用设计 第2部分：载荷效应  \n［44］BS2573／1：1983 起重机设计规范 第1部分：分级、应力计算和结构设计原则  \n［45］BS2573／2：1980 起重机设计规范 第2部分：分级、应力计算和机构设计原则  \n［46］DIN15018／1：1984 起重机 钢结构 验证和分析  \n［47］DIN15018／2：1984 起重机 钢结构 设计和构造原则  \n［48］DIN15018／3：1984 流动式起重机 钢结构计算原则  \n［49］DIN150191：1979 起重机 稳定性  \n［50］DIN150192：1979 流动式起重机（无轨式） 稳定性试验载荷和计算  \n［51］DIN15025：1978 起重机 司机室内控制器的操作方向和布置  \n［52］FEM1．001：1998 欧洲起重机械设计规范  \n［53］JISB8821：2004 起重机钢结构的计算标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('28f1a5ee-8a49-46f6-b3f2-2a82a084023d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '3 施工准备和施工测量', '3 施工准备和施工测量## 3.1 施工准备\n\n### 3.1.1 桥涵工程施工前应熟悉设计文件，对结构设计尺寸和关键施工参数进行核对，且应由设计单位进行设计交底。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('28fefb0f-d855-42ed-a28a-65d89bf11ca7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 对大直径灌注桩，首批灌注混凝土数量大，为保证其灌注后能有效地埋住导管1m以上，有必要采用大、小储料斗同时储料，在满足灌注数量的前提下进行灌注。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2905148d-9007-4bc9-abc0-2bf4943d1e35', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.4 偶然作用（Part 1）', '4.4 偶然作用## 4.4.1 通航水域中的桥梁墩台，设计时应考虑船舶的撞击作用，其撞击作用设计值可按下列规定采用：\n\n1 船舶的撞击作用设计值宜按专题研究确定。\n\n2 四至七级内河航道当缺乏实际调查资料时，船舶撞击作用的设计值可按表4.4.1-1取值，航道内的钢筋混凝土桩墩，顺桥向撞击作用可按表4.4.1-1所列数值的$50 \\%$ 取值。\n\n表4.4.1-1 内河船舶撞击作用设计值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>内河航道等级</td><td rowspan=1 colspan=1>船舶吨级DWT（t)</td><td rowspan=1 colspan=1>横桥向撞击作用（kN)</td><td rowspan=1 colspan=1>顺桥向撞击作用（kN)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>四</td><td rowspan=1 colspan=1>500</td><td rowspan=1 colspan=1>550</td><td rowspan=1 colspan=1>450</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>五</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td><td rowspan=1 colspan=1>400</td><td rowspan=1 colspan=1>350</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>六</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>200</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>七</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>125</td></tr></table>\n\n\n3 当缺乏实际调查资料时，海轮撞击作用的设计值可按表4.4.1-2取值。\n\n表4.4.1-2 海轮撞击作用设计值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>船舶吨级DWT（t）</td><td rowspan=1 colspan=1>3000</td><td rowspan=1 colspan=1>5000</td><td rowspan=1 colspan=1>7500</td><td rowspan=1 colspan=1>10000</td><td rowspan=1 colspan=1>20000</td><td rowspan=1 colspan=1>30000</td><td rowspan=1 colspan=1>40000</td><td rowspan=1 colspan=1>50000</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>横桥向撞击作用（kN）</td><td rowspan=1 colspan=1>19 600</td><td rowspan=1 colspan=1>25 400</td><td rowspan=1 colspan=1>31000</td><td rowspan=1 colspan=1>35800</td><td rowspan=1 colspan=1>50 700</td><td rowspan=1 colspan=1>62100</td><td rowspan=1 colspan=1>71700</td><td rowspan=1 colspan=1>80200</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>顺桥向撞击作用（kN)</td><td rowspan=1 colspan=1>9800</td><td rowspan=1 colspan=1>12 700</td><td rowspan=1 colspan=1>15 500</td><td rowspan=1 colspan=1>17900</td><td rowspan=1 colspan=1>25 350</td><td rowspan=1 colspan=1>31050</td><td rowspan=1 colspan=1>35850</td><td rowspan=1 colspan=1>40100</td></tr></table>\n\n\n4 规划航道内可能遭受大型船舶撞击作用的桥墩，应根据桥墩的自身抗撞击能力、桥墩的位置和外形、水流流速、水位变化、通航船舶类型和碰撞速度等因素作桥墩防撞设施的设计。当设有与墩台分开的防撞击的防护结构时，桥墩可不计船舶的撞击作用。\n\n5 内河船舶的撞击作用点，假定为计算通航水位线以上 $2 \\mathrm { m }$ 的桥墩宽度或长度的中点。海轮船舶撞击作用点需视实际情况而定。\n\n## 4.4.2 有漂流物的水域中的桥梁墩台，设计时应考虑漂流物的撞击作用，其横桥向撞击力设计值可按下式计算，漂流物的撞击作用点假定在计算通航水位线上桥墩宽度的中点：\n\n$$\nF = \\frac { \\ W v } { { g } T }\n$$\n\n式中：W—漂流物重力（ $\\mathrm { k N } ,$ ，应根据河流中漂流物情况，按实际调查确定；$v$ 水流速度（ $\\mathbf { \\mu } _ { \\mathrm { m } } / \\mathbf { s } )$ ；$T$ 撞击时间（s），应根据实际资料估计，在无实际资料时，可用1s；$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { n } v \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('290c7d01-801e-4901-9422-b198040f837f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0555—2005 水泥混凝土棱柱体轴心抗压强度试验方法', 'T0555—2005 水泥混凝土棱柱体轴心抗压强度试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('290eeaaa-9ffd-4c4a-b19a-52b1cf46159b', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '10.10 盾构机', '10.10 盾构机## 10.10.1 盾构机系统接地应由变压器低压侧中性点与盾构机接地极连接完成。\n\n## 10.10.2 盾构机保护导体(PE)应由系统接地线、总配电箱电源侧中性导体(N)处引出。\n\n## 10.10.3 采用 系统供电的电动机 液压泵 配电柜 控制箱柜等主要用电设备金属外壳应与盾构机保护导体(PE)良好连接。\n\n## 10.10.4 采用 IT 系统供电的盾构机主驱动、中继泵电动机不宜与保护导体(PE)连接。\n\n## 10.10.5 盾构机台车与台车之间通过电气连接,应形成一个可靠的等电位系统。\n\n## 10.10.6 盾构施工高压电缆在洞内敷设,采用支架、电缆桥架固定在管片上,挂钩与电缆接触面应用绝缘套隔离。\n\n## 10.10.7 盾构施工成洞的临时动力和照明电源应由洞外配电箱引入,采用放射式配电接线方式。 动力和照明电源应有末级配电箱,箱内应设置过负荷、短路、剩余电流保护装置以及接地保护。 同时符合下列要求:\n\na) 末级配电箱应依靠管片螺栓加以固定,装设端正、牢固;  \nb) 移动式末级配电箱应放置在坚固、稳定的支架上;  \nc) 不应在动力线路上加挂照明设施。\n\n## 10.10.8 成洞的末级配电箱中剩余电流动作保护器的额定动作电流不应大于 $3 0 \\ \\mathrm { \\ m A }$ 分断时间不应大于 $0 . 1 \\mathrm { ~ s ~ }$ 在较潮湿或有腐蚀性介质场所的剩余电流动作保护器应采用防溅型产品 其额定动作电流不应大于 $1 5 \\ \\mathrm { m A }$ ,分断时间不应大于 $_ { 0 . 1 \\mathrm { ~ s ~ } }$ 。\n\n## 10.10.9 盾构机电气装置遇跳闸,不应强行合闸。 应查明原因,排除故障后方可再行合闸。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29200cea-d705-4e53-a04f-dcf5a585b61a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应有的起重机正常工作时会在空中从总起升质量 $m$ 中突然卸除部分起升质量Δ （例如使用抓斗或起重电磁吸盘进行空中卸载），这将对起重机结构产生减载振动作用。减小后的起升动载荷用突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 乘以额定起升载荷来计算（见图3）。\n\n![](images/dc07fb33b57077c0fa63ac1090cf50c7bb1ef4c09ac4679f95d100ba1b7b0ea0.jpg)  \n图 3 系数 $\\phi _ { 3 }$\n\n空中突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 值由式（8）给出：\n\n$$\n\\phi _ { 3 } = 1 - \\frac { \\Delta m } { m } ( 1 + \\beta _ { 3 } )\n$$\n\n式中：\n\nΔ — 突然卸除的部分起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ）；  \n$m$ 总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$\\beta _ { 3 }$ 系数，对用抓斗或类似的慢速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 0 . ~ 5$ ;对用电磁盘或类似的快速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 1 . 0$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('292407f8-9de5-49f2-8138-d342807279d0', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 1）', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座、聚四氟乙烯板支座）的刚性墩台传递的制动力，按表4.3.5的规定采用。每个活动支座传递的制动力，其值不应大于其摩阻力；当大于摩阻力时，按摩阻力计算。表4.3.5刚性墩台各种支座传递的制动力  \n\n\n\n\n\n注：固定支座按 $T _ { 4 }$ 计算，活动支座按 $0 . 3 0 T _ { 5 }$ （聚四氟乙烯板支座）或 $0 . 2 5 T _ { s }$ （滚动或摆动支座）计算， $T _ { 4 }$ 和$T _ { s }$ 分别为与固定支座或活动支座相应的单跨跨径的制动力，桥墩承受的制动力为上述固定支座与活动支座传递的制动力之和。\n\n## 4.3.6人群荷载标准值应按下列规定采用：\n\n1人群荷载标准值应根据表4.3.6采用，对跨径不等的连续结构，以最大计算跨径为准。\n\n表4.3.6人群荷载标准值  \n\n\n\n\n\n1）非机动车、行人密集的公路桥梁，人群荷载标准值取上述标准值的1.15倍。\n\n2）专用人行桥梁，人群荷载标准值为 $3 . 5 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n2人群荷载在横向应布置在人行道的净宽度内，在纵向施加于使结构产生最不利荷载效应的区段内。\n\n3人行道板（局部构件）可以一块板为单元，按标准值 $4 . 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 的均布荷载计算。\n\n4计算人行道栏杆时，作用在栏杆立柱顶上的水平推力标准值取 $0 . 7 5 \\mathrm { k N / m }$ ，作用在栏杆扶手上的竖向力标准值取 $1 . 0 \\mathrm { k N / m }$ 。\n\n## 4.3.7疲劳荷载的计算模型应符合下列规定：\n\n1疲劳荷载计算模型I采用等效的车道荷载，集中荷载为 $0 . \\ 7 \\bar { 7 } P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，均布荷载为$0 . 3 q _ { \\mathrm { k } }$ 。 $P _ { k }$ 和 $q _ { \\mathrm { k } }$ 按本规范第4.3.1条的相关规定取值；应考虑多车道的影响，横向车道布载系数应按本规范第4.3.1条的相关规定计算。\n\n2疲劳荷载计算模型I采用双车模型，两辆模型车轴距与轴重相同，其单车的轴重与轴距布置如图4.3.7-1所示。计算加载时，两模型车的中心距不得小于 $4 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n  \n图4.3.7-1疲劳荷载计算模型ⅡI（尺寸单位：m）\n\n3疲劳荷载计算模型Ⅲ采用单车模型，模型车轴载及分布规定如图4.3.7-2所示。\n\n4当构件和连接不满足疲劳荷载计算模型I验算要求时，应按模型Ⅱ验算。\n\n5桥面系构件的疲劳验算应采用疲劳荷载计算模型ⅢI。\n\n## 4.3.8风荷载标准值应按现行《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01）的规定计算。\n\n## 4.3.9作用在桥墩上的流水压力标准值可按下式计算：\n\n  \n图4.3.7-2疲劳荷载计算模型Ⅲ（尺寸单位： $\\mathfrak { m }$ ）\n\n$$\nF _ { \\mathrm { _ w } } = K A \\ { \\frac { \\gamma v ^ { 2 } } { 2 g } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { w } }$ ——流水压力标准值（kN）；\n\n$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { \\bf ~ k N } / \\mathrm { \\mathfrak { m } } ^ { 3 }$ ；  \n$v$ 1 -设计流速 $( \\mathfrak { m } / \\mathfrak { s } )$ ；  \n$A$ 一 -桥墩阻水面积（ ${ \\bf \\chi } ( { \\bf \\chi } _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } )$ ，计算至一般冲刷线处；  \n$g$ 重力加速度， $\\displaystyle { g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 } }$ ；  \n$K$ 桥墩形状系数，见表4.3.9。\n\n流水压力合力的着力点，假定在设计水位线以下0.3倍水深处。\n\n表4.3.9桥墩形状系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n## 4.3.10位于外海、海湾、海峡的桥梁结构，下部结构设计必要时应考虑波浪力的作用影响。宜开展专题研究确定波浪力的大小。\n\n## 4.3.11对具有竖向前棱的桥墩，冰压力可按下列规定取用：\n\n1冰对桩或墩产生的冰压力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { i } } = m C _ { \\mathrm { \\ell } } b t R _ { \\mathrm { i k } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { i } }$ - -冰压力标准值（kN）；$m$ 桩或墩迎冰面形状系数，可按表4.3.11-1取用；\n\n$C _ { \\iota }$ —冰温系数，可按表4.3.11-2取用；$b$ 桩或墩迎冰面投影宽度（m）；计算冰厚（m），可取实际调查的最大冰厚或开河期堆积冰厚；  \n$R _ { \\mathrm { i k } }$ - 冰的抗压强度标准值（ $\\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ )，可取当地冰温 $0 \\%$ 时的冰抗压强度；当缺乏实测资料时，对海冰可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ；对河冰，流冰开始时 $R _ { \\mathrm { i k } } =$ $7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ，最高流冰水位时可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 4 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29314e76-c0db-459a-9d13-de910f6d9180', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例根据起重机的类别和使用情况，桥式和门式起重机整机分级举例见表 A．4。\n\n表 犃．4 桥式和门式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2936341b-1329-4361-b20b-92c27c6e7e3b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）电动机的发热校验', '（规范性附录）电动机的发热校验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2944a294-5859-4d40-b09c-fd725873849c', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '路基整修与验收', '路基整修与验收## 11.1路基整修\n\n11.1.1路基工程完工交接验收前，应对外观质量进行整修，对局部缺陷进行处理。\n\n### 条文说明\n\n路基整修包括自检后的整修和交接验收后的整修。整修的目的是为了路基工程达到设计文件和本规范规定的技术标准和质量标准。\n\n11.1.2路基表层的整修，应根据质量缺陷的具体情况采用合理的方案与工艺。补填的土层压实厚度应不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，压实后表面应平整，不得松散、起皮。整修后的坡面应顺适、美观、牢固，坡度应满足设计要求。\n\n11.1.3防护与支挡工程应检查泄水孔是否有遗漏和通畅，结构物是否有变形位移等，如有质量缺陷应进行处理。\n\n11.1.4排水系统的沟、槽表面应整齐，沟底应平整，排水应畅通不渗漏。如有质量缺陷应进行处理。\n\n11.1.5应对临时工程和设施进行合理处置，使之与自然环境协调。\n\n## 11.2路基交接验收\n\n11.2.1分项工程、分部工程、单位工程完成后，应按有关规定进行中间交接检查验收。\n\n11.2.2路基交接验收前应恢复施工段内的导线点、水准点，以及验收中要求和可能\n\n需要的其他标志桩。\n\n11.2.3路基交接验收前应按本规范及现行《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》(JTGF80/1)的要求进行自检，自检合格后，编制符合要求的交接资料，申请进行交接验收。\n\n## 11.3路基竣（交）工验收\n\n11.3.1路基竣（交）工验收应按交通运输部有关规定和现行《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》(JTGF80/1)的有关规定执行。\n\n11.3.2设计文件和本规范要求进行监测的项目，应按要求进行跟踪监测。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2947dc0b-3a96-41fe-bb52-03f794c28102', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 试样筒：试样筒为刚性金属圆筒，两侧装有把手，筒壁坚固且不漏水。对于集料最大粒径不大于 $3 1 . 5 \\mathrm { m m }$ 的拌合物采用5L 的试样筒，其内径与内高均为 $1 8 6 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ ，壁厚约为 $3 \\mathrm { m m }$ ，并配有筒盖。\n\n## 2.2 振动台：工作频率为 $5 0 \\mathrm { H z } { \\pm } 3 \\mathrm { H z }$ ，空载（含筒）振幅为 $0 . 5 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 1 \\mathrm { m m }$\n\n## 2.3 台秤：最大量程不小于 $5 0 \\mathrm { k g }$ ，感量不大于 $5 \\mathrm { g }$ 。\n\n## 2.4 量筒：容量分别为 $1 0 \\mathrm { m L }$ 、 $5 0 \\mathrm { m L }$ 、 $1 0 0 \\mathrm { m L }$ 的量筒各一个，分度值均为 $1 \\mathrm { m L }$ 。\n\n## 2.5 捣棒：直径为 $1 6 \\mathrm { m m }$ 、长约 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并具有半球形端头的钢质圆棒。\n\n## 2.6 秒表：分度值为1s。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2954d0dc-083c-4f70-b09c-c225bdfd3574', '38《起重机械超载保护装置》（GB12602-2009）.md', '4 技术要求（Part 2）', ' Q _ { * } } \\times 1 0 0 \\% \\qquad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\nEG 动作误差；  \n$Q _ { 4 }$ 试验室条件下动作点载荷值，单位为千克（kg）；  \nQ 试验室条件下设定点载荷值，单位为千克（kg）。\n\n#### 4.2.1.9 装置的过载能力应能承受配用起重机规定的最大试验载荷。试验后，装置应能执行规定的功能，符合规定的误差要求。 蒙标准免费\n\n#### 4.2.1.10 装置应能承受以额定载荷加载1000次的疲劳试验。试验后，装置应能执行规定的功能，符合规定的误差要求\n\n#### 4.2.1.11 限制器如果装有起重机配置选择装置，该装置的调整挡位数量应与起重机提供的配置数量有关。若选择空位，起重机不应工作或不会导致起重机发生危险状况。\n\n### 4.2.2 综合型限制器\n\n#### 4.2.2. 桥式和门式起重机、臂架起重机应安装一个系统，使限制器能区别起重机实际超载与正常作业时吊物起升，制动、运行等产生的动载影响。吊物挂碍（或与地面固结）时，应能立即执行规定的功能。\n1.22.2使用计算机控制的限制器，开机时应有自检程序，对警报、显示等功能进行验证\n\n1.22.3限制器宜设手动自检装置。该装置在起重机不加载的情况下，能确定限制器的有效性。该装置应能自动复位\n\n2.2.4限制器应设故障自检系统，如果限制器发生故障面影响正常使用时，能立即发出报警信号。\n\n4.2.2.5如果供电电源中断，限制器应保留其设置。\n\n## 4.3指示器\n\n### 4.3.1额定起重量指示器应具备下列功能：\n\na) 当起重机上的载荷接近额定起重量时，应向司机发出视觉和/或听觉预警信号。一般，预警信号应在达到额定起重量90%\\~95%时发出。  \nb) 当起重机上的载荷达到动作点时，应向司机和起重机附近的人员发出视觉和/或听觉报警信号。 标准出\n\n### 4.3.2视觉和/或听觉信号应清晰和连续。音响预警与报警信号应不同，井与起重机环境噪声有明显区别。距发声部位 $1 \\textrm { m }$ 及在司机位置测量均不应低于75dB（A）。灯光预警信号应使用黄色，灯光报警信号应使用红色，必须在司机视野范围内清晰可见。\n\n### 4.3.3如果同时设有视觉和听觉警报功能，可以设置音响信号解除开关，在音响警报功能起作用5s之后解除音响警报。本次作业完成后，指示器应自动恢复全部功能。\n\n### 4.3.4提供数值信息的指示器应满足以下要求：\n\na) 在司机各操纵位置均应设置指示器：  \nb) 数值信息应在各种环境下清楚可辩，不干扰司机视线，不刺目；c） 模拟显示应从左到右、从下到上或顺时针方向增加；  \nd) 计量单位。\n\n### 4.3.5指示器的数值误差应满足以下要求：\n\na）指示器的数值误差应符合表6规定。\n\n表6  \n\n\n\n\n\nb）试验室条件下误差按公式（4）计算\n\n式中\n\n误差：\n\n每项试验前测得的该参数输出值；X 每项试验后测得的该参数输出值。\n\n装机条件下，起重量、臂架长度和幅度误差分别按公式（5）计算：\n\n误差：显示值：Yi 实测值。\n\nd）装机条件下，臂架角度误差按公式（6）计算：\n\n.…（6）\n\n式中误差：Z 显示值Z1- 实测值。\n\n### 4.3.6如果起重机能以不同的配置工作，指示器应有起重机配置的指示信息。若装配了配置选择装置，在该装置上应提供所选配置的直接描述或代码，该代码可以通过代码/配置列表来核对。\n\n## 5试验方法\n\n### 5.1检查\n\n#### 5.1.1目测检查装置样品外露的可操作元件标识。\n\n#### 5.1.2目测检查装置样品供电电源开关。\n\n#### 5.1.3查验样品技术文件，对于装置安装于起重机承载系统中的零部件，查验相应的材料质量证明、设计图样和设计计算书，并确认其强度不得小于该系统中承载部件的强度。\n\n#### 5.1.4目测检查装置样品解除开关。\n\n#### 5.1.5目测检查装置样品是否符合以下要求：\n\na）结构牢固，装配件无松动；\n\nww bzf xw com\n\nb） 外壳无裂纹、砂眼、划痕等缺陷；  \nc） 传感器、插接件等部件的装配位置与说明书相符；  \nd) 各连接部位及进线孔有防水措施；  \ne） 查阅主要部件所用材料的质量证明，检查是否符合设计计算书规定。\n\n#### 5.1.6对于配用臂架起重机的限制器，将样品部件按接线图连接，组成一个完整系统，用信号发生器模拟加载。分别模拟两种起重机配置，对每种起重机配置，通过变幅等方式改变载荷位置，直到限制器样品达到动作点。整个试验过程中，不应调整限制器样品。\n\n#### 5.1.7将限制器样品部件按接线图连接，组成一个完整系统，用信号发生器模拟加载。限制器样品动作后，保持其动作状态30s，卸载使其退出动作状态。\n\n#### 5.1.8查验限制器样品的功能型式。\n\n#### 5.1.9查验样品技术文件，必要时用信号发生器模拟加载使限制器样品报警，验证设定点。\n\n#### 5.1.10查验样品技术文件，应包括配用起重机动载荷状态的分析，计算和处理。用信号发生器模拟动载荷状态，对限制器样品输人动载荷信号小\n\n#### 5.1.11对于综合型限制器和指示器，将样品部件按接线图连接，组成一个完整系统，用信号发生器模拟加载。\n\n当载荷达到额定起重量的90%\\~95%时，查验样品音响或灯光预警信号。\n\n当载荷达到动作点时，查验样品声光报警信号，用声级计A计权挡距发声部位1m测量报警音响强度\n\n#### 5.1.12对于使用计算机控制的综合型限制器，将样品部件按接线图连接，组成一个完整系统，开机时查验自检程序。 出\n\n#### 5.113对于综合型限制器，将样品部件按接线图连接，组成一个完整系统，开机后查验手动自检装置。\n\n#### 5.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29587fa5-0d63-4524-a305-226a89f053f0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.8 关于大变形的影响', '8.1.3.8 关于大变形的影响在塔式起重机最不利的结构形态和最不利的载荷组合工况下，如果大变形（按二阶理论计算的变犖犖形）的影响在塔身中增加的弯矩小于 $10 \\%$ （可按 $N / N _ { \\mathrm { E } } { < } 0 . 1$ 界定）时，整体抗倾覆稳定性计算就可以不考虑此大变形的影响（即仍按一阶理论计算），以简化计算。但是，若超过上述范围，则表53各工况的倾覆力矩应考虑随上述二阶理论计算的变形增大而增加。\n\n表 53 塔式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('295fed8e-786e-4559-b555-8446bd943887', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '（规范性）', '（规范性）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2964b8ec-22bb-4aeb-b8f7-0f4870a5d17b', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '事故案例：', '事故案例：案例1：门式起重机超载倾翻');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29686651-3101-4b2e-a16f-ed0a273277cf', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明4有探伤要求的钢板通常指厚度方向受拉控制设计的钢板、Z向性能钢板及其他有特殊探伤要求的钢板。超声波主要是检测钢板的裂纹和层状缺陷。\n\n### A.2.2焊接材料的复验项目与方法应符合下列规定：\n\n1药芯焊丝应检验熔敷金属的化学成分（C、Si、Mn、P、S、Ni元素含量）和力学性能（屈服强度 $\\mathrm { R _ { e L } }$ 或 $\\mathrm { R } _ { \\mathrm { e H } }$ 、抗拉强度 $\\mathrm { R } _ { \\mathrm { m } }$ 、伸长率A、冲击功 $\\mathrm { K V } _ { 2 }$ ）；\n\n2实心焊丝应检验熔敷金属的化学成分（C、Si、Mn、P、S、Ni元素含量）和力学性能（屈服强度 $\\mathrm { R _ { e L } }$ 或 $\\mathrm { R } _ { \\mathrm { e H } }$ 、抗拉强度 $\\mathrm { R } _ { \\mathrm { m } }$ 、伸长率A、冲击功 $\\mathrm { K V } _ { 2 }$ ）；\n\n3手工焊条应检验熔敷金属的化学成分（C、Si、Mn、P、S、Ni元素含量）和力学性能（屈服强度 $\\mathrm { R _ { e L } }$ 或 $\\mathrm { R } _ { \\mathrm { e H } }$ 、抗拉强度 $\\mathrm { R } _ { \\mathrm { m } }$ 、伸长率A、冲击功 $\\mathrm { K V } _ { 2 }$ ）；\n\n4埋弧焊焊丝应检验焊丝化学成分（C、Si、Mn、P、S、Ni元素含量）和熔敷金属的力学性能（屈服强度 $\\mathrm { R _ { e L } }$ 或 $\\mathrm { R e H }$ 、抗拉强度 $\\mathrm { R } _ { \\mathrm { m } }$ 、伸长率A、冲击功 $\\mathrm { K V } _ { 2 }$ ）；\n\n5埋弧焊焊剂应检验化学成分（复验P、S元素含量）；\n\n6对耐候钢用的焊丝和焊条，除应符合上述各款的规定外，还应检验化学成分 $\\mathrm { C r }$ 、Cu、Mo、N等元素的含量；\n\n7检验方法应按本规范第4.3节中相关标准的规定执行。\n\n### A.2.3圆柱头焊钉的复验应核查质量证明书和质量检验试验资料，并应按批抽检5套，检验表面缺陷、尺寸、机械性能和焊接性能等，检验方法应符合现行《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB/T10433）的规定。\n\n### A.2.4高强度螺栓连接副的复验项目与方法应符合下列规定：\n\n1生产厂提供的质量证明书和质量检验试验资料应齐全、完整；\n\n2连接副扭拒系数的检验应按批抽检8套，平均值和标准偏差应符合现行《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》（GB/T1231）的规定；\n\n3楔负载试验、螺母的保证载荷、螺母硬度、垫圈硬度等应按批抽检，样本数$\\scriptstyle \\mathrm { n = 8 }$ ，合格判定数为 $\\operatorname { A c } { = } 0$ ；\n\n4对螺栓、螺母、垫片等的尺寸、外观及表面缺陷的复验应符合现行《紧固件检查验收》（ $\\mathrm { { G B / T 9 0 . 1 } }$ ）的规定；\n\n5复验有异议时，在正常运输和保管条件下，应在产品出厂之日起5个月内向供货方提出。\n\n### A.2.5高强度环槽铆钉连接副的复验项目与方法应符合下列规定：\n\n1生产厂提供的质量证明书和质量检验试验资料应齐全、完整；\n\n2对环槽铆钉和套环的尺寸、外观及表面缺陷的复验应符合现行《紧固件检查验收》（GB/T90.1）的规定；\n\n3环槽铆钉和套环的硬度、环槽铆钉连接副的拉脱力和夹紧力应按批抽取 5 套，合格判定数为 $\\operatorname { A c } { = } 0$ ，合格质量水平 ${ \\mathrm { A Q L } } { = } 1 . 0$ ；硬度、拉脱力和夹紧力应符合现\n\n行《环槽铆钉连接副技术条件》（GB/T36993）的规定。\n\n### A.2.6涂装材料的复验方法应符合相关标准的要求，复验内容除应审核生产厂提供的质量证明书和质量检验试验资料外，尚应包括下列项目：\n\n1无机硅酸锌车间底漆：干燥时间、附着力;\n\n2环氧富锌防锈底漆：不挥发物含量、不挥发物中的金属锌含量、附着力；\n\n3环氧云铁中间漆（厚浆型）：不挥发物含量、弯曲性、附着力；\n\n4环氧磷酸锌封闭底漆：不挥发物含量、干燥时间、附着力;\n\n5环氧沥青涂料：不挥发物含量、耐冲击性、附着力；\n\n6氟碳面漆：氟含量（主剂）、不挥发物含量、细度、耐冲击性、附着力；\n\n7无机富锌防锈防滑涂料：不挥发物中的金属锌含量、干燥时间、附着力；\n\n8铝丝：化学成分；\n\n9油漆生产厂提供的近期环氧富锌底漆耐盐雾试验检验报告，氟碳面漆耐人工加速老化性能的检验报告。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2970623c-4a24-4cec-ac69-0432d5d6a627', '49《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验》（GB-T2650-2022）.md', '8试验报告', '8试验报告试验报告除按GB/T229的规定要求外，还应包括下列内容：\n\na）依据的本文件编号：如GB/T2650—2022;\n\nb）试样取样代号；\n\nc）如有，给出观察到的缺欠类型和尺寸；\n\nd）如需要，给出示意图；\n\ne）应用标准和/或协议所要求的其他内容。\n\n附录A 给出了典型的试验报告示例。\n\n编号：  \n依据的焊接工艺预规程(pWPS):  \n依据试验结果得出的结论：  \n制造商：  \n试验目的：  \n产品形式：  \n母材：  \n焊接材料：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29729bc3-4f1c-44f8-9826-fc54c4857035', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．5 缓冲器', '6．3．5 缓冲器缓冲器应按碰撞动能及最大碰撞力，并考虑缓冲行程来选用，允许的最大减速度为 $4 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。  \n宜采用 $\\mathrm { J B / T ~ 7 0 1 7 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 1 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 2 \\mathrm { J B / T ~ } 1 0 8 8 3 }$ 中规定的缓冲器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('297bf545-32f9-4bea-865e-595ce5967ff7', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明卧式预拼装一般在具有相当精度的测量仪器的控制下完成，重点控制的是钢塔的整体直线度和线形。\n\n3本款的规定是为了能更准确地量测端面接触率。\n\n## 8.4.4焊接连接的钢塔节段可采用卧式预拼装，且可不检测端面接触率，其长度、垂直度和错边量应符合本规范表8.4.3的规定。用于定位端面间隙的匹配件应在预拼装合格后安装，且匹配件承压面应密贴。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('297de32a-13ad-4370-b557-f1a4afc4a4d2', '126《国务院关于进一步加强企业安全生产工作的通知》（国发〔2010〕23号）.md', '四、实施更加有力的监督管理', '四、实施更加有力的监督管理## 11.进一步加大安全监管力度\n强化安全生产监管部门对安全生产的综合监管，全面落实公安、交通、国土资源、建设、工商、质检等部门的安全生产监督管理及工业主管部门的安全生产指导职责，形成安全生产综合监管与行业监管指导相结合的工作机制，加强协作，形成合力。在各级政府统一领导下，严厉打击非法违法生产、经营、建设等影响安全生产的行为，安全生产综合监管和行业管理部门要会同司法机关联合执法，以强有力措施查处、取缔非法企业。对重大安全隐患治理实行逐级挂牌督办、公告制度，重大隐患治理由省级安全生产监管部门或行业主管部门挂牌督办，国家相关部门加强督促检查。对拒不执行监管监察指令的企业，要依法依规从重处罚。进一步加强监管力量建设，提高监管人员专业素质和技术装备水平，强化基层站点监管能力，加强对企业安全生产的现场监管和技术指导。\n\n## 12.强化企业安全生产属地管理\n安全生产监管监察部门、负有安全生产监管职责的有关部门和行业管理部门要按职责分工，对当地企业包括中央、省属企业实行严格的安全生产监督检查和管理，组织对企业安全生产状况进行安全标准化分级考核评价，评价结果向社会公开，并向银行业、证券业、保险业、担保业等主管部门通报，作为企业信用评级的重要参考依据。\n\n## 13.加强建设项目安全管理\n强化项目安全设施核准审批，加强建设项目的日常安全监管，严格落实审批、监管的责任。企业新建、改建、扩建工程项目的安全设施，要包括安全监控设施和防瓦斯等有害气体、防尘、排水、防火、防爆等设施，并与主体工程同时设计、同时施工、同时投入生产和使用。安全设施与建设项目主体工程未做到同时设计的一律不予审批，未做到同时施工的责令立即停止施工，未同时投入使用的不得颁发安全生产许可证，并视情节追究有关单位负责人的责任。严格落实建设、设计、施工、监理、监管等各方安全责任。对项目建设生产经营单位存在违法分包、转包等行为的，立即依法停工停产整顿，并追究项目业主、承包方等各方责任。\n\n## 14.加强社会监督和舆论监督\n要充分发挥工会、共青团、妇联组织的作用，依法维护和落实企业职工对安全生产的参与权与监督权，鼓励职工监督举报各类安全隐患，对举报者予以奖励。有关部门和地方要进一步畅通安全生产的社会监督渠道，设立举报箱，公布举报电话，接受人民群众的公开监督。要发挥新闻媒体的舆论监督，对舆论反映的客观问题要深查原因，切实整改。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2982ec46-766b-482e-b373-347c53834c85', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）电动机的发热校验', '（规范性附录）电动机的发热校验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2990a85d-3a7c-467c-950d-26b1bdd68c04', '19《坠落防护挂点装置》（GB30862-2014）.md', '5 技术要求', '5 技术要求## 5.1 设计及装配要求\n\n5.1.1 型挂点装置中,水平柔性导轨与水平线夹角不应大于 $1 5 ^ { \\circ }$ 。  \n5.1.2 型挂点装置中,水平刚性导轨与水平线夹角不应大于 $1 5 ^ { \\circ }$ 。  \n5.1.3 型挂点装置的安置平面倾斜不应超过 $5 ^ { \\circ }$ 。  \n5.1.4 型挂点装置的挂点与结构固定装置间为可拆卸结构时 拆卸挂点时应经过至少两个明确的  \n动作。  \n5.1.5 挂点装置应确保与坠落防护装备配套,且正确相连后不会意外脱开。  \n5.1.6 如果可移动挂点为可拆卸结构,拆卸时应经过至少两个明确的动作。  \n5.1.7 如果挂点装置带有坠落指示功能,坠落指示器应能明确的显示该装置已发生坠落。  \n5.1.8 如果挂点装置为多类型设计 则应分别满足各类型的测试要求  \n5.1.9 挂点边缘或拐角应采用最小 $4 5 ^ { \\circ }$ 倒角或 $\\mathrm { ~ R ~ } 0 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的圆角。  \n5.1.10 长期暴露在户外环境中的部件应进行防腐处理。  \n5.1.11 挂点装置的装配要求可参考附录 中相关条款。\n\n## 5.2 装配滑移\n\n5.2.1 所有类型的挂点装置应按 测试,在 $1 . 0 \\ \\mathrm { k N }$ 的测试负荷下保持 $1 \\ \\mathrm { m i n }$ ,各部件的滑移不应大于$( 1 0 \\pm 1 ) \\mathrm { m m }$ 。5.2.2 当挂点装置为多人同时使用时,每增加 人测试负荷相应增加 $1 . 0 \\ \\mathrm { k N }$ 。\n\n## 5.3 动态性能\n\n### 5.3.1 A型挂点装置\n\n按 测试,测试重物不应接触地面、不应与固定结构松脱,不应出现织带撕裂、金属件碎裂、连接器开启、缓冲器(绳)断等现象。\n\n### 5.3.2 B型挂点装置\n\n按 测试,测试重物不应接触地面、不应与固定结构松脱,不应出现织带撕裂、金属件碎裂、连接器开启、缓冲器(绳)断等现象。\n\n### 5.3.3 C型挂点装置\n\n按 测试,测试重物不应接触地面,移动挂点不应与滑轨脱离,不应出现织带撕裂、金属件碎 裂、连接器开启、缓冲器(绳)断等现象。\n\n### 5.3.4 D型挂点装置\n\n按 测试,测试重物不应接触地面,移动挂点不应与滑轨脱离,不应出现织带撕裂、金属件碎 裂、连接器开启、缓冲器(绳)断等现象。\n\n### 5.3.5 E型挂点装置\n\n标准要求如下:\n\n按 测试,测试重物不应接触地面,挂点装置移动距离不应大于 $( 1 ~ 0 0 0 \\pm 1 0 ) \\mathrm { m m }$ ;按 测试,挂点装置移动距离不应大于 $( 1 0 \\pm 1 ) \\mathrm { m m }$ ;  \n当 型挂点装置带有可伸缩的坠落防护装置时应按 ,挂点移动距离不应大于 $1 ~ 0 0 0 \\pm$ $1 0 ) \\mathrm { m m }$ ,重物下降距离不应大于 $( 2 ~ 4 0 0 \\pm 1 0 ) \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 5.4 静态性能\n\n应按 测试:\n\n当挂点装置受力部件为非金属时,应能承受动态性能测试冲击力峰值 倍的测试负荷,并保持$3 \\ \\mathrm { m i n }$ ,挂点装置应无破断。  \n当挂点装置受力部件为金属时,应能承受动态性能测试冲击力峰值 倍的测试负荷,并保持$3 \\ \\mathrm { m i n }$ 挂点装置应无破断  \n当测试负荷小于 $1 2 \\ \\mathrm { k N }$ 时按 $1 2 \\ \\mathrm { k N }$ 进行测试;当测试负荷大于 $2 2 \\ \\mathrm { k N }$ 时按 $2 2 \\ \\mathrm { k N }$ 进行测试。\n\n## 5.5 耐腐蚀性能\n\n所有金属零件应按照 测试,挂点装置不能出现明显腐蚀或机构失效的情况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2991d25e-2685-42e6-a2b1-72bca2d5e052', '139《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB-T10433-2002）.md', '8验收检查', '8验收检查## 8.1尺寸特性检查\n\n焊钉直径 $d : \\Lambda \\mathbf { Q } \\mathbf { I } . = 1$ ；其他尺寸特性： $\\mathtt { A Q I } { = } 2 . 5$ 。\n\n## 8.2机械性能和焊接性能特性检查\n\n每一项目：合格质量水平 $\\mathrm { A Q I } . = 1 . 5$ ；样本大小 $n { = } 3$ ;合格判定数 $A _ { \\mathrm { c } } = 0$ 。\n\n## 8.3其他按GB/T90.1规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29a26a17-30a1-43ca-9b07-52f8eff9c49b', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一百一十一条 有关地方人民政府、负有安全生产监督管理职责的部门', '第一百一十一条 有关地方人民政府、负有安全生产监督管理职责的部门，对生产安全事故隐瞒不报、谎报或者迟报的，对直接负责的主管人员和其他直接责任人员依法给予处分；构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29a519a8-a26a-4320-94db-e1830772178a', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '7.0.13 规定由工程有关各方研究后对抽检不合格的钢筋接头验收批提出处理方案', '7.0.13 规定由工程有关各方研究后对抽检不合格的钢筋接头验收批提出处理方案。例如：可在采取补救措施后再按本规程第7.0.5条重新检验；或设计部门根据接头在结构中所处部位和接头百分率研究能否降级使用；或增补钢筋；或拆除后重新制作以及其他有效措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29aae7ab-e65c-4f7d-bd9d-c35c144901e3', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '5 梁式起重机', '5 梁式起重机## 5.0.1手动单梁起重机的检验应符合表5.0.1的规定。\n\n表5.0.1手动单梁起重机的检验  \n\n\n\n\n\n## 5.0.2手动双梁起重机的检验应符合表5.0.2的规定。\n\n表5.0.2手动双梁起重机的检验  \n\n\n\n\n\n## 5.0.3手动悬挂起重机的检验应符合表5.0.3的规定。\n\n表5.0.3手动悬挂起重机的检验  \n\n\n\n\n\n## 5.0.4电动单梁起重机的检验应符合表5.0.4的规定。\n\n表5.0.4电动单梁起重机的检验  \n\n\n\n\n\n注：主梁水平弯曲在腹板上离主梁顶面 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 处测量；对配用角形小车的起重机，主梁水平弯曲应向主轨道侧凹曲。\n\n## 5.0.5电动悬挂起重机的检验应符合表5.0.5的规定。\n\n表5.0.5电动悬挂起重机的检验  \n\n\n\n\n\n注：主梁的水平弯曲在腹板上离主梁顶面100mm处测量。\n\n## 5.0.6电动悬挂起重机大车车轮与工字钢轨道的间隙应符合表  \n5.0.6的规定。\n\n表5.0.6电动悬挂起重机大车车轮与工字钢轨道的间隙');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29c4a902-034f-41d6-973c-4c5ea5a690ba', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 1）', '6．2．6 疲劳强度的计算## 6．2．6．1 一般方法\n\n零件的疲劳强度主要由以下因素所确定：\n\n制造零件的材料；\n\n形状、表面情况、腐蚀状态、尺寸（比例效应）和其他产生应力集中的因素；  \n在各种应力循环过程中出现的最小应力和最大应力的比值；  \n应力谱；  \n应力循环数。\n\n一般情况下，机械零件的疲劳强度要从材料和零件的应力、疲劳循环特性以及与这些特性有关的规律中推导出来。\n\n疲劳强度是以所选用的材料制成的抛光试件在交变拉伸疲劳载荷下的疲劳极限为基础，并采用一些系数来考虑零件的几何形状、表面情况、腐蚀状态和尺寸等因素降低疲劳强度的影响。\n\n借助疲劳极限曲线［史密斯（SMITH）图］，由交变载荷（应力循环特征值 $r = - 1 )$ ）下的疲劳极限可得出与其他应力循环特征值 $r$ 相对应的疲劳极限。在此曲线中，对于疲劳强度曲线的形状作了某些简化假设。\n\n用这种确定实际零件相对于已知应力循环特征值 $r$ 的疲劳极限的方法，可以用来绘制疲劳寿命曲线［威勒（WOHLER）曲线］，此曲线表示了在具有相同的应力循环特征值 $r$ 的应力循环下疲劳应力与应力循环数的关系。根据此曲线，利用迈内尔（MINER）疲劳损伤线性累积假设，根据机械零件的工作级别，便可以确定它的疲劳强度。\n\n本标准中所叙述的确定疲劳强度的方法，只适用于材料结构在所考虑的整个截面上是均匀的零件。因此，经过表面处理（如淬硬、氮化、表面硬化）的零件就不能用这个方法，只有当疲劳寿命曲线表示的是由同样材料制造、有相同的形状和尺寸、并受过完全相同的表面处理的零件，才可以由它来确定要计算的零件的疲劳强度。\n\n只需用载荷情况Ⅰ（见4．4．2．2）进行机械零件疲劳强度计算。\n\n应力循环数小于8000次时，可不必进行疲劳计算。\n\n## 6．2．6．2 抛光试件在交变载荷 $\\cdot r = - 1 )$ ）下的疲劳计算\n\n研究表明，机械零件的抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 可以近似地作为交变非旋转的弯曲作用下疲劳极限值。\n\n交变轴向拉伸和压缩作用下的疲劳极限值，应比 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 减少 $20 \\%$ 。\n\n交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限 $\\tau _ { \\mathrm { w } }$ ，可由式（100）得出：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（100）\n\n式中：\n\n$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 抛光零件在交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n此处给定的 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值一般为对应于 $90 \\%$ 完好率的统计值，对常用的钢材为碳钢的机械零件， $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值可按式（101）决定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { b w } } = 0 . ~ 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n……（101）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 同式（100）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（28）。\n\n## 6．2．6．3 形状、尺寸、表面情况和腐蚀的影响\n\n对所讨论零件，由于其形状、尺寸、表面（机械加工）情况以及其腐蚀状态等因素的影响，必然使其在\n\n交变载荷下的疲劳极限相对于抛光试件的理想状态有所降低。分别用系数 $K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } }$ 和 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来考虑这些影响。这些系数可按附录T确定。\n\n所讨论零件在交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ 由式 $( 1 0 2 ) \\sim$ 式（104）给出：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\tau _ { \\mathrm { w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29c4ad9d-e4fe-43b2-94c1-a913de9e130b', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤## 3.1 用海绵或毛巾润湿底板和坍落筒，在坍落度内壁和底板上应无明水；底板放置在坚实的水平面上，坍落筒放在底板中心位置，下缘与 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 刻度圈重合，坍落筒在装料时保持位置固定不动。\n\n## 3.2 混凝土拌合物应分三层均匀装入坍落筒内，每装一层混凝土拌合物，应用捣棒由边缘向中心按螺旋形均匀地插捣 25次，捣实后每层混凝土拌合物试样高度约为筒高的1/3；插捣底层时，捣棒应贯穿整个深度，插捣第二层和顶层时，捣棒应插透本层至下一层的表面；顶层插捣完后，取下装料漏斗，应将多余混凝土拌合物刮去，并沿筒口抹平。\n\n## 3.3 自密实混凝土拌合物应不分层一次填充至满，且整个装料过程中不施以任何振动或捣实，同时应将多余混凝土拌合物刮去，并沿筒口抹平。\n\n## 3.4 将底盘坍落筒周围多余的混凝土清除，随即将坍落筒沿铅直方向匀速向上快速提起$3 0 0 \\mathrm { m m }$ 左右的高度，提起时间宜控制在3\\~7s。待混凝土停止流动或扩展持续时间达50s 时，应使用钢尺测量拌合物展开圆形的最大直径以及与最大直径呈垂直方向的直径。从开始装料到提离坍落筒的整个过程应不间断地进行，并在40s内完成。\n\n## 3.5 混凝土的扩展度应为混凝土拌合物坍落度扩展终止后扩展面相互垂直的两个直径的平均值，当两个直径值之差大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 时，需要重新测量，测量精确至 $1 \\mathrm { m m }$ ，结果修约至 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 3.6 测定扩展度达 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 的时间，即 $\\mathrm { T } _ { 5 0 0 }$ ，应自坍落筒提起离开底板时开始计时，采用秒表测定时间，精确至0.1s。\n\n## 3.7 扩展度试验从开始装料到测得混凝土扩展度值的整个过程应连续进行，并应在4min内完成，发现粗集料在中央堆集或边缘有浆体析出时，应记录说明。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29c8fc9c-4857-45ec-9620-c2a80446a8ac', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '附录A接头试件试验方法（Part 1）', '附录A接头试件试验方法## A.1型式检验\n\n### A.1.1试件型式检验的仪表布置和变形测量标距应符合下列规定：\n\n1单向拉伸和反复拉压试验时的变形测量仪表应在钢筋两侧对称布置（图A.1.1)，两侧测点的相对偏差不宜大于 $5 \\mathrm { m m }$ ，且两侧仪表应能独立读取各自变形值。应取钢筋两侧仪表读数的平均值计算残余变形值。\n\n  \n图A.1.1接头试件变形测量标距和仪表布置\n\n2变形测量标距\n\n1）单向拉伸残余变形测量应按下式计算：\n\n$$\nL _ { 1 } = L + \\beta d\n$$\n\n2）反复拉压残余变形测量应按下式计算：\n\n$$\nL _ { 1 } = L + 4 d\n$$\n\n式中： $L _ { 1 }$ 变形测量标距， $\\mathrm { m m }$ ；$L$ -机械连接接头长度， $\\mathrm { m m }$ ；$\\beta$ -系数，取 $1 { \\sim } 6$ ；\n\n$d$ —钢筋公称直径， $\\mathrm { m m }$ 。\n\n### A.1.2型式检验试件最大力下总伸长率 $A _ { \\mathrm { s g t } }$ 的测量方法应符合下列规定：\n\n1试件加载前，应在其套筒两侧的钢筋表面(图A.1.2)分别用细划线A、B和C、D标出测量标距为 $L _ { 0 1 }$ 的标记线， $L _ { 0 1 }$ 不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，标距长度应用最小刻度值不大于 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 的量具测量。\n\n  \n图A.1.2最大力下总伸长率 $A _ { \\mathrm { s g t } }$ 的测点布置1—夹持区；2—测量区\n\n2试件应按本规程表A.1.3单向拉伸加载制度加载并拉断，再次测量A、B和C、D间标距长度为 $L _ { 0 2 }$ ，最大力下总伸长率 $A _ { \\mathrm { s g t } }$ 应按下式计算。应用下式计算时，当试件颈缩发生在套筒一侧的钢筋母材时， $L _ { 0 1 }$ 和 $L _ { 0 2 }$ 应取另一侧标记间加载前和卸载后的长度。当破坏发生在接头长度范围内时， $L _ { 0 1 }$ 和 $L _ { ☉ }$ 应取套筒两侧各自读数的平均值。\n\n$$\nA _ { \\mathrm { s g t } } = \\biggl [ \\frac { L _ { \\mathrm { 0 2 } } - L _ { \\mathrm { 0 1 } } } { L _ { \\mathrm { 0 1 } } } + \\frac { f _ { \\mathrm { m s t } } ^ { \\circ } } { E } \\biggr ] \\times 1 0 0 \n$$\n\n式中： $f _ { \\mathrm { m s t } } ^ { 0 }$ 、 $E$ —分别是试件实测极限抗拉强度和钢筋理论弹性模量；\n\n$L _ { 0 1 }$ ——加载前A、B或C、D间的实测长度；\n$L _ { 0 2 }$ -—卸载后A、B或C、D间的实测长度。\n\n### A.1.3接头试件型式检验应按表A.1.3的加载制度进行试验（图A.1.3-1～图A.1.3-3)。\n\n表A.1.3接头试件型式检验的加载制度  \n\n\n\n\n\n注：荷载与变形测量偏差不应大于 $\\pm 5 \\%$\n\n  \n图A.1.3-1单向拉伸\n\n  \n图A.1.3-2高应力反复拉压\n\n  \n图A.1.3-3大变形反复拉压\n\n注：1 $S$ 线表示钢筋的拉、压刚度； $F$ 为钢筋所受的力，等于钢筋应力 $f$ 与钢筋理论横截面面积 $A _ { \\mathrm { s } }$ 的乘积； $\\delta$ 为力作用下的钢筋变形，等于钢筋应变与变形测量标距 $L _ { 1 }$ 的乘积； $A _ { \\mathrm { s } }$ 为钢筋理论横截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）； $L _ { 1 }$ 为变形测量标距 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n\n2 $\\delta _ { 1 }$ 为 $2 \\varepsilon _ { \\mathrm { y k } } L _ { 1 }$ 反复加载四次后，在加载力为 $0 . 5 f _ { \\mathrm { y k } } A _ { s }$ 及反向卸载力为$- 0 . 2 5 f _ { \\mathrm { y k } } A _ { s }$ 处作 S的平行线与横坐标交点之间的距离所代表的变形值；\n\n3 $\\delta _ { 2 }$ 为 $2 \\varepsilon _ { \\mathrm { y k } } L _ { \\mathrm { 1 } }$ 反复加载四次后，在卸载力为 $0 . 5 f _ { \\mathrm { y k } } A _ { \\mathrm { s } }$ 及反向加载力为$- 0 . 2 5 f _ { \\mathrm { y k } } A _ { s }$ 处作S的平行线与横坐标交点之间的距离所代表的变形值；\n\n4 $\\delta _ { 3 }$ 、 $\\delta _ { 4 }$ 为在 $5 \\varepsilon _ { \\mathrm { y k } } L _ { 1 }$ 反复加载四次后，按与 $\\delta _ { 1 }$ 、 $\\delta _ { 2 }$ 相同方法所得的变形值。\n\n### A.1.4测量接头试件残余变形时的加载应力速率宜采用2N/mm²·s-1，不应超过10N/mm²·s-1；测量接头试件的最大力下总伸长率或极限抗拉强度时，试验机夹头的分离速率宜采用每分钟0.05L。，L为试验机夹头间的距离。速率的相对误差不宜大于 $\\pm 2 0 \\%$ 。\n\n### A.1.5试验结果的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29d12c35-f133-4605-a07a-b7b6f78b60c3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算确定下区格局部压应力值 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）及其扩散区长度 $c ( y )$ ）时，可参照局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 和分布长度 $C$ 沿板宽方向的变化公式，即式（N．1）和式（N．2）计算：\n\n  \n图 犖．1\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\it y ) = \\frac { 2 \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\pi } \\bigg [ \\arctan \\frac { c } { y } - 3 \\bigg ( \\frac { y } { B } \\bigg ) ^ { 2 } \\bigg ( 1 - \\frac { 2 y } { 3 B } \\bigg ) \\arctan \\frac { c } { B } \\bigg ] \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n$$\nc ( \\boldsymbol { y } ) = c \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\boldsymbol { y } ) } \\Big ( 1 - \\frac { \\boldsymbol { y } } { B } \\Big )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）— 局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$c ( y )$ -局部压应力的分布长度 $C$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$y$ 以局部压应力作用边为原点向另一边方向的坐标，即板的上边缘至下区格上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$B$ —腹板的总宽(高)度,单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ arctan $\\frac { c } { y }$ $\\frac { c } { B }$ 的单位为弧度。\n\n## 犖．3 包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$\n\n包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $K$ 按表N．2计算。\n\n表 犖．2 带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n表 犖．2（续）  \n\n\n\n\n\n注： $\\gamma _ { \\mathrm { a } } = \\frac { E I _ { \\mathrm { S } } } { b D } , \\delta _ { \\mathrm { a } } = \\frac { A _ { \\mathrm { S } } } { b t }$ ：\n\n$I _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ），当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线计算；一侧配置时，按与板相连的加劲肋边缘为轴线计算；\n\n$A _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$r$ -板被加劲肋的分隔数；  \n$D { = } \\frac { E t ^ { 3 } } { 1 2 ( 1 { - } v ^ { 2 } ) } ( \\tau$ 为钢材的泊桑比）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29d754e7-0703-4e76-89f1-dc4081e810cd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：真空辅助压浆技术的原理是：压浆前在出浆口采用真空泵抽吸预应力孔道中的空气，使孔道内达到-0.06\\~-0.10MPa 的真空度，然后在孔道的另一端采用压浆泵将水泥浆浆液压入孔道中，以此提高孔道压浆的充盈度和密实度。但需指出的是：真空压浆并不能解决压浆的所有质量问题，工程实践证明，在孔道的两端高差较大时，真空压浆的效果甚至要差于采用常规压浆工艺的效果，即孔道最高点的顶部仍有可能会出现空洞；在孔道有倾角时，在倾角处浆体会产生先流现象。因此，尽管采用了真空辅助压浆工艺，仍需对其工艺进行严格控制，方能获得良好的压浆效果。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29e2951f-9992-48c0-9157-f4aa21050a66', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '4主要零部件（Part 2）', '换。  \n4.5.4 宜选择对制动衬垫的磨损有自动补偿功能的制动器。  \n4.5.5 控制制动器的操纵部位，如踏板、操纵手柄等，应有防滑性能。  \n4.5.6正常使用的架桥机，每班都应对制动器进行检查。\n\n4.5.7制动器的零件，出现下述情况之一时，应报废：\n\na）驱动装置：\n\n1）电磁铁线圈或电动机绕组烧损；  \n2）推动器推力严重不足达不到松闸要求或无推力。\n\nb）制动弹簧：\n\n1）弹簧出现塑性变形且变形量达到了弹簧工作变形量的 $10 \\%$ 以上；  \n2）弹簧表面出现 $20 \\%$ 以上的锈蚀或有明显的损伤(如：裂纹等缺陷)。\n\nc）传动构件：\n\n1） 构件出现影响性能的严重变形；  \n2） 主要摆动铰点出现严重磨损，且磨损造成的制动衬垫的两侧退距之和大于额定退距的$20 \\%$ 以上时。\n\nd）制动衬垫：\n\n1) 铆接或组装式制动衬垫的磨损量达到衬垫原始厚度的 $50 \\%$ ；   \n2) 带钢背的卡装式制动衬垫的磨损量达到衬垫原始厚度的 $60 \\%$ ；   \n3） 制动衬垫表面出现碳化或剥脱面积达到衬垫面积的 $30 \\%$ ；   \n4) 制动衬垫表面出现裂纹或严重的龟裂现象。\n\ne）制动轮：\n\n1) 影响性能的表面缺陷(如：裂纹等)；  \n2) 起升机构的制动轮，制动面厚度磨损达原厚度的 $40 \\%$ ；  \n3） 其他机构的制动轮，制动面厚度磨损达原厚度的 $50 \\%$ ；  \n4) 制动面凹凸不平度达 $1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 时。\n\n## 4.6车轮\n\n出现下列情况之一时，应报废：\n\na） 影响性能的表面缺陷(如：裂纹等）；  \nb) 轮缘厚度磨损达原始厚度的 $50 \\%$ ；  \nc） 轮缘厚度弯曲变形达原始厚度的 $20 \\%$ ；  \nd) 踏面厚度磨损达原始厚度的 $1 5 \\%$ ；  \ne) 当运行速度低于 $5 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$ ，圆度达 $1 \\textrm { m m }$ 时；当运行速度高于 $5 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$ ，圆度达 $0 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 时。\n\n## 4.7传动齿轮\n\n出现下述情况之一时，应报废：\n\na) 轮齿塑性变形造成齿面的峰或谷比理论齿形高于或低于轮齿模数的 $20 \\%$ 。  \nb) 断齿折断大于等于齿宽的 $1 / 5$ ;轮齿裂纹大于等于齿宽的 $1 / 8$ 。  \nc） 齿面点蚀宏观面积达轮齿工作面积的 $50 \\%$ ；或 $20 \\%$ 以上点蚀坑最大尺寸达0.2模数;或对于起升机构的 $20 \\%$ 的点蚀坑深度达0.1模数;或对于其他机构的 $20 \\%$ 的点蚀坑深度达0.15模数。  \nd） 齿面咬合面积达工作齿面面积的 $20 \\%$ 及胶合沟痕的深度达0.1模数。  \ne) 齿面剥落的判定准则与齿面点蚀的判定准则相同。  \nf) 对于起升机构齿根两侧磨损量之和达0.1模数,对于其他机构齿根两侧磨损量之和达0.15模数。\n\n## 4.8横移轨道\n\n架桥机横移轨道应和运行车轮相适应，横移轨道及轨道梁应可靠垫实。\n\n## 5液压系统\n\n### 5.1液压系统应有防止过载和冲击的安全装置。采用安全阀时，安全阀的最高工作压力不应大于系统正常工作压力的1.1倍，同时不得大于液压泵的额定压力。  \n### 5.2液压系统应有良好滤清器或其他防止油污染的装置。  \n### 5.3液压系统工作时，液压油的温升不得影响安全性能。  \n### 5.4支腿油缸处于支承状态时,液控单向阀必须保证可靠地工作。支腿油缸应有机械支承装置，架梁状态，应由支腿油缸支承转化为机械支承。  \n### 5.5液压系统中,应有防止被物品或主梁自重等作用,使液压马达超速的措施或装置，如平衡阀。平衡阀与油缸和液压马达应刚性连接。如果与平衡阀的连接管路过长，在靠近压力管路接头处应装自动保护装置(防破裂阀)以避免出现任何意外的物品下降。  \n### 5.6液压系统应按设计要求用油;按说明书要求定期换油。  \n### 5.7爆破压力与工作压力的比值,对液压钢管连同其终端部件不应小于2.5,对液压软管连同其终端部件应不小于4。\n\n## 6电气设备\n\n### 6.1基本要求\n\n架桥机的电气设备必须保证传动性能和控制性能准确可靠，在紧急情况下能切断电源安全停车。在安装、维修、调整和使用中不得任意改变电路，以免安全装置失效。\n\n架桥机电气设备的安装，必须符合GB50256的规定。\n\n### 6.2环境和运行条件\n\n#### 6.2.1总则\n\n电气设备应适合在本标准规定的实际环境和运行条件使用。当实际环境或运行条件超出规定范围时，供方和用户之间应有一个协议，电气设备的具体数据由相应的产品标准规定。\n\n#### 6.2.2电磁兼容性(EMC)\n\n电气设备不应产生高于其预定使用场合相适的电磁骚扰等级。此外，电气设备还应具有足够的抗电磁骚扰能力，使其在预期环境中能正常工作。\n\n#### 6.2.3环境温度\n\n电气设备应能在预定环境温度中工作。对所有电气设备的一般要求为在环境温度 $0 \\ ^ { \\circ } C \\sim 4 0 \\ ^ { \\circ } C$ 范围内应能正常工作。对于高温环境和寒冷环境，必须规定附加要求。\n\n#### 6.2.4湿度\n\n最高温度为 $4 0 ~ ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，空气的相对湿度不超过 $50 \\%$ ，电气设备应能正常工作。在较低温度下可允许较高的相对湿度，例如 $2 0 ~ ^ { \\circ } C$ 时为 $90 \\%$ 。\n\n若湿度偏高应采用适当的附加设施(如内装加热器、空调器、排水孔)来避免偶然性凝露的有害影响。\n\n#### 6.2.5海拔\n\n电动机正常使用地点的海拔高度不超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ ;电器正常使用地点的海拔高度');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29e3c387-ee7c-4cfd-95a6-ff71bde6d979', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 规定“预应力混凝土梁、板的存放时间宜不超过3个月”，目的是控制由混凝土的收缩徐变和预应力引起的上拱度不至于过大，影响到后续的桥面铺装施工。对“特殊情况下应不超过5个月”的要求，“特殊情况”是指在有些边远地区或在低等级公路桥梁的施工中受条件限制，未建立规模化的预制场的情况，考虑到由于某些客观原因可能达不到存放不超过3个月的要求，而作出的较为灵活的规定。但在执行本规定时，不能将主观原因作为借口，将此规定视为必然。\n\n4 水平多层叠放构件时，层与层之间以垫木隔开极为重要（因采用垫木隔开的方式可以明确构件的支搁位置在设计支点附近），否则会由于构件的上下面不平整，凸出处成为支点，使构件产生负弯矩，造成顶面开裂或折断等事故。规定支垫位置应靠近设计点(即吊点)，上下各层垫木需要在同一条竖直线上，也是为了防止构件的开裂或折断。大型构件指箱梁、T形梁、I形梁和板梁，小型构件指宽厚比大于5的板。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29e7fc75-2285-43e9-a9b8-cf68d8079756', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9.7 成孔、成桩检验', '9.7 成孔、成桩检验## 9.7.1 钻孔灌注桩在终孔后，应对桩孔的孔位、孔径、孔形、孔深和倾斜度进行检验；清孔后，应对孔底的沉淀厚度进行检验。挖孔桩终孔并对孔底处理后，应对桩孔孔位、孔径、孔深、倾斜度及孔底处理情况等进行检验。\n\n## 9.7.2 孔径、孔形、倾斜度和孔底沉淀厚度宜采用专用仪器检测，孔深可采用专用测绳检测。采用钻杆测斜法量测桩的倾斜度时，量测应从钻孔平台顶面起算至孔底。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29f0b9d8-b4a6-40bf-9344-9c2639fe1e51', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 1）', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数） ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$## 犔．1 承受端弯矩和横向载荷时的等截面焊接工字形组合截面和轧制 H型钢构件简支梁的侧向屈曲稳定系数 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按式（L．1）计算：\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\beta _ { \\mathrm { b } } ~ \\frac { 4 } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } } \\frac { 0 . A h } { W _ { \\mathrm { x } } } \\biggl [ k ( 2 m - 1 ) + \\sqrt { 1 + ( \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { y } } t } { 4 . 4 h } ) ^ { 2 } } \\biggr ] \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 侧向屈曲稳定系数；  \n$\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 简支梁受横向载荷的等效临界弯矩系数，见表L.1;  \n$\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 受弯构件（梁）对弱轴 $y$ 轴）的长细比，由式（43）算得；  \n$A$ 同式（43）；  \n$h$ -构件截面的全高，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按受压最大纤维确定的截面对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 3 } }$ ）；$k$ 截面对称系数，对双轴对称截面取为1，对单轴对称截面取为0.8；  \n$m$ 受压翼缘对弱轴（ $y$ 轴)的惯性矩与全截面对弱轴( $y$ 轴)的惯性矩之比，双轴对称为0.5；$t ^ { . }$ 构件截面的受压翼缘厚度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n表 犔．1 犎型钢和等截面工字形简支梁的整体稳定等效临界弯矩系数 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$   \n\n\n\n\n\n注1： $\\displaystyle { \\xi = \\frac { t l _ { 1 } } { b _ { 1 } h } }$ ，其中 $l _ { 1 }$ 为跨度或受压翼缘的计算（自由）长度， $b _ { 1 }$ 和 $t$ 为受压翼缘的宽度和厚度。\n\n注2： $M _ { 1 } \\ldots M _ { 2 }$ 为梁 的 端 弯 矩，使 梁 产 生 同 向 曲 率 时 犕 $M _ { 1 }$ 和 $M _ { 2 }$ 取 同 号，产 生 反 向 曲 率 时 取 异 号，# $M _ { 1 }$ #$\\geqslant \\left| \\begin{array} { l l l } { M _ { 2 } } & { } \\end{array} \\right|$ 。\n\n注3：表中项次3、4和7的集中载荷是指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的集中载荷，应按表中项次1、2、5、6内的数值采用。β\n\n注4：表中项次8、9的 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ ，当集中载荷作用在侧向支承点处时，取 $\\beta _ { \\mathrm { b } } = 1 . 2 0$ 。\n\n注5：载荷作用在上翼缘系指作用点在上翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘，系指作用在下翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注6： $I _ { 1 }$ 和 $I _ { 2 }$ 分别为工字形截面受压翼缘和受拉翼缘对β $y$ 轴的惯性矩，对 $m { = } \\frac { I _ { 1 } } { I _ { 1 } { + } I _ { 2 } } { > } 0 . 8$ 的加强受压翼缘工字形截面，下列项次算出的ξ $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 值应乘以相应的系数：\n\n项次1：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 1 , 0$ 时，乘以0．95；  \n项次3：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 0 . 5$ 时，乘以0．90；当 $0 . 5 { < } \\xi { \\leqslant } 1 . 0$ 时，乘以0．95。\n\n## 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值查表 L．2。\n\n当算出或查出的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值大于0．8时，用按式（L．2）算出的或从表 L．3中查取的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$ 代替 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\p');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('29f6eeb4-1079-411e-80f9-656474b8dd55', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.11.9 采用无支架施工的大、中跨径拱桥', '19.11.9 采用无支架施工的大、中跨径拱桥，其拱上结构宜充分利用缆索吊装施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a03fe19-0a42-4cdb-a1a5-cc8846cd1482', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '表5 疲劳检查参数（Part 1）', '表5 疲劳检查参数### 6.2.2 机构零部件许用应力\n\n当 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7$ 时，许用应力按式(1)计算。当 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7$ 时，应按表6计算抗拉强度，计算应力应不超过表6的许用应力。\n\n表6 安全系数 $\\pmb { n }$ 值和许用应力 $[ \\pmb { \\sigma } ]$ （机构零部件）  \n\n\n\n\n\n### 6.2.3 机构零部件疲劳与磨损检查\n\n应符合下列要求：\n\na）部件的疲劳与磨损检查按表7确定的载荷状态级别和工作时间进行；  \nb）应符合GB/T3811的规定。\n\n表7 疲劳与磨损检查参数  \n\n\n\n\n\n## 6.3 设计载荷与作用力\n\n### 6.3.1 概述\n\n6.3.1.1 制造商或供应商应说明平台的额定载重量 $R _ { 1 }$ 和在平台上允许承载的人数 $n$ 。  \n6.3.1.2 每一起升机构的极限工作载荷应不小于该起升机构悬挂的平台自重和载荷的作用力。\n\n### 6.3.2 吊篮的通用性\n\n平台通常为组装式结构,悬挂装置和附件的极限工作载荷应不小于起升机构的极限工作载荷加上平台、安全钢丝绳、坠重块和电缆自重。\n\n### 6.3.3 起升机构极限工作载荷的降级\n\n如果不满足6.3.2的规定，制造商/供应商应将起升机构的极限工作载荷进行降级。降级应采取下列措施：\n\n-调节超载检测装置在高于新降级的极限工作载荷 $2 5 \\%$ 时动作；\n下面是一段 Markdown 文档内容，请根据系统提示，完成任务，直接返回处理后的 Markdown：\n\n```markdown\n起升机构应清晰标注新降级的极限工作载荷的数值；应采取增加安全装置(如电流超载、热超载、扭矩限制器)的措施，使得在超载检测装置失效时，起升机构在高于新降级的极限工作载荷的 $50 \\%$ 时立即停止工作；  \n-电机的停转载荷小于起升机构新降级的极限工作载荷的2.5倍。\n\n注1：试验中电机停转载荷见B.1.5。\n\n注2：对于平台内安装的起升机构，额定载重量加超载载荷可能低于起升机构的极限工作载荷，但这不是起升机构极限工作载荷的降级。悬挂装置的计算仍使用起升机构的极限工作载荷。\n\n### 6.3.4平台额定载重量 $\\scriptstyle { R _ { 1 } }$ 及分布\n\n#### 6.3.4.1单人平台\n\n单人平台的额定载重量按式(4)计算：\n\n$$\nR _ { \\mathrm { l } } = M _ { \\mathrm { p } } + M _ { \\mathrm { e } } + M _ { \\mathrm { m } }\n$$\n\n……( 4)\n\n式中：\n\n$R _ { 1 }$ 额定载重量，单位为千克 $\\mathbf { \\nabla } ( \\mathbf { k g } )$ $R _ { \\mathrm { l } } { \\geq } 1 2 0 ~ \\mathrm { k g }$ ；  \n$M _ { \\mathrm { p } }$ 操作者的假定质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ，取 $M _ { \\mathrm { p } } = 8 0 \\ \\mathrm { k g }$ ；  \n$M _ { \\mathrm { e } }$ 操作者的装备质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ，取 $M _ { \\mathrm { e } } = 4 0 ~ \\mathrm { k g }$ ；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ 平台内的材料质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ， $M _ { \\mathrm { m } }$ 可以是0或一规定值。\n\n#### 6.3.4.2双人或多人平台\n\n双人平台或多人平台的额定载重量按式(5)计算：\n\n$$\nR _ { \\mathrm { l } } = n \\times M _ { \\mathrm { p } } + 2 \\times M _ { \\mathrm { e } } + M _ { \\mathrm { m } }\n$$\n\n……(5)\n\n式中：\n\n$n$ 平台上允许承载的人数；  \n$R _ { 1 }$ 同式(4)，双人平台 $R _ { 1 } { \\geq } 2 4 0 ~ \\mathrm { k g }$ ；  \n$M _ { \\mathrm { p } }$ 同式（4)；  \n$M _ { \\mathrm { e } }$ 同式（4)；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ -同式(4)。  \n注1： $M _ { \\mathrm { e } }$ 只计算2人。  \n注2： $R _ { 1 }$ 的计算适用于本标准中所有类型的平台。\n\n#### 6.3.4.3最小载荷能力\n\n底板最小承载能力 $R _ { \\mathrm { f } } { \\geq } 2 0 0 ~ \\mathrm { k g / m ^ { 2 } }$ 。载荷分布见图5。\n\n  \n图5 $\\scriptstyle R _ { 1 }$ 分布\n\n\n\n#### 6.3.4.4载荷分布\n\n$R _ { 1 }$ 根据式(4)或式(5)计算，且在长度 $T$ 上均布在 $S _ { a }$ 表面。底板表面积和载荷分布长度分别按式(6)和式(7)计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { a } } = B \\times T\n$$\n\n……(6)\n\n$$\nT = \\frac { R _ { \\mathrm { l } } } { B \\times R _ { \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a0e719d-a24a-40bf-b213-fbbd4169178c', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.5 桥上线形及桥头引道', '3.5 桥上线形及桥头引道## 3.5.1 本条有关桥梁纵坡的规定，兹说明如下：\n\n1有关桥上及其引道纵坡的规定，从多年的应用情况看，总体上是适宜的。\n\n2对于位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，为方便非机动车的行驶，规定了桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3考虑到在冰雪条件下，与公路相比，桥梁更易结冰，冰雪更难消融，从保障行车安全、桥梁结构安全使用等的角度，规定了易结冰、积雪的桥梁桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n## 3.5.2 在洪水泛滥范围内的特大、大、中桥桥头引道，经常受到洪水的威胁，要求与桥梁具有相同的抵御洪水的能力，其路肩高程应至少高出桥梁设计洪水位 $0 . 5 { \\mathrm { n } }$ 。\n\n当小桥或涵洞的流量超过其设计流量时，多数情况是溢流首先冲毁路堤，进而导致桥涵破坏，故小桥涵引道路堤的顶高宜在桥涵壅水水位以上至少 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.5.3 本条有关桥头锥体及引道的规定，兹说明如下：\n\n1桥头锥坡填土或实体式桥台背面的一段引道填土，可用砂性土或其他透水性土,这对于台背排水和防止台背填土冻胀是十分必要的。在非严寒和无冻胀地区，桥头填土也可以就地取材，利用桥涵附近的土填筑。\n\n2锥坡坡面一般要铺砌，且填土经夯实，其边坡的稳定性好于一般路基边坡，故可以采用较陡的边坡坡度。高填土路堤因本身自重影响其下层边坡的稳定，且锥坡在淹水部分因浸水而减小了土体的安息角，故要根据实践经验采用较缓的边坡坡角，以保证其稳定。\n\n3对于埋置式桥台、钢筋混凝土桩、柱式桥台，其台前锥坡体既起保护桥台的作用，又可平衡台背侧压力，故采用较缓的边坡坡度，以保证稳定。\n\n## 3.5.4 桥台侧墙后端和悬臂梁的悬臂端要伸入桥头锥坡 $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ ，这是为了保证桥台或悬臂端与引道路堤的密切衔接。\n\n## 3.5.5 桥头搭板在许多情况下为简单实用且有效的治理桥头跳车的办法。本次修订吸取了国家科技支撑计划项目“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”的研究成果，对桥头搭板的长度、宽度和厚度要求进行了完善，说明如下：\n\n1桥头搭板长度的确定主要从两个方面来考虑： $\\textcircled{1}$ 保证搭板的工后沉降坡差小于容许值； $\\textcircled{2}$ 保证搭板长度稍大于台背后填土缺口的上口宽度。综合考虑这两种因素的估算结果及我国桥梁设计的常规做法，本次修订规定搭板长度不宜小于 $5 \\mathrm { m }$ ，当桥台高度不小于 $5 \\mathrm { m }$ 时，搭板长度不宜小于 $8 \\mathfrak { m }$ 。\n\n2搭板宽度影响因素较少。从搭板的受力看，当车轮直接压在搭板的纵向边缘时，对搭板的受力是不利的，因此搭板做宽点对受力有利。同时，为避免行车道范围内由于搭板宽度不足导致差异沉降、影响行车安全，规定搭板宽度不应小于行车道宽度。实践中，一般将搭板宽度做到两侧与路缘石边缘相齐，并用柔性材料隔离。\n\n3搭板的厚度主要根据受力要求来确定。搭板的受力要求可分为强度要求和变形要求。但是，由于搭板受力复杂，很难简单地确定搭板的受力状况，因而通常采用的处理方法是将搭板换算为等效简支板，找出搭板长度与计算跨径之间的关系，大致研究出各种板长的相应计算跨径，从而按简支板的方法确定搭板的厚度。根据研究结果，搭板厚度一般取搭板长度的 $1 / 1 6 \\sim 1 / 2 4$ 。我国近年来的桥梁设计中，搭板厚度根据具体情况一般取 $2 5 \\mathrm { c m }$ 、 $3 0 \\mathrm { c m }$ 或 $3 5 \\mathrm { c m }$ 。综合考虑理论分析结果和我国的工程实践经验，本次修订规定搭板厚度不宜小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，当搭板长度不小于 $6 \\mathfrak { m }$ 时，其厚度不宜小于 $0 . 3 0 \\mathrm { m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a29fba7-cfba-4b23-9598-da8f455e7730', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第三十九条禁止伪造、变造、买卖、转让、租借特许猎捕证', '第三十九条禁止伪造、变造、买卖、转让、租借特许猎捕证、狩猎证、人工繁育许可证及专用标识，出售、购买、利用国家重点保护野生动物及其制品的批准文件，或者允许进出口证明书、进出口等批准文件。前款规定的有关许可证书、专用标识、批准文件的发放情况，应当依法公开。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a2b3058-0283-4327-b12a-d9ba32192263', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '7.4 联锁保护装置', '7.4 联锁保护装置## 7.4.1 架桥机工作时只能进行一个动作,架桥机吊梁小车起升机构的升降、吊梁小车的纵向运行和横向运行、架桥机横向运行应相互联锁。\n\n## 7.4.2 在过孔状态下,不得进行有关架梁动作;架桥机架梁状态各机构应与架桥机过孔作业机构联锁，如吊梁小车的升降应与架桥机过孔运行联锁。\n\n## 7.4.3 根据架桥机结构和作业工况,应明确禁止联动、互动的机构,并以直接的继电保护电气联锁线路进行联锁与互锁。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a2e482c-eed4-457c-9df4-463157001018', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '9 起重机的试运转', '9 起重机的试运转## 9.1 起重机试运转的准备\n\n### 9.1.1 $\\because$ 起重机试运转前，应按下列要求进行检查：\n\n1液压系统、变速箱、各润滑点及运动机构，所加润滑油的性能、规格和数量应符合随机技术文件的规定。\n\n2制动器、起重量限制器、液压安全溢流装置、超速限速保护、超电压及欠电压保护、过电流保护装置等，应按随机技术文件的要求进行调整和整定。\n\n3限位装置、电气系统、联锁装置和紧急断电装置，应灵敏、正确、可靠。\n\n4电动机的运转方向、手轮、手柄、按钮和控制器的操作指示方向，应与机构的运动及动作的实际方向要求相一致。\n\n5钢丝绳端的固定及其在取物装置、滑轮组和卷筒上的缠绕，应正确、可靠。\n\n6缓冲器、车挡、夹轨器、锚定装置等应安装正确、动作灵敏、安全可靠。\n\n## 9.2 起重机空载试运转\n\n### 9.2.1各机构、电气控制系统及取物装置在规定的工作范围内，应正常动作；各限位器、安全装置、联锁装置等执行动作应灵敏、可靠；操作手柄、操作按钮、主令控制器与各机构的动作应一致。\n\n### 9.2.2起升机构和取物装置上升至终点和极限位置时，其减速终点开关和极限开关的动作应准确、可靠、及时报警断电。\n\n### 9.2.3小车运行至极限位置时，其终点低速保护、极限后报警和\n\n限位应准确、可靠。\n\n### 9.2.4大车运行应符合下列规定：\n\n1移动时应有报警声或警铃声。\n\n2移动至大车轨道端部极限位置时，端部报警和限位应准确、可靠。\n\n3两台起重机间的防撞限位装置应有效、可靠。\n\n4供电的集电器与滑触线应接触良好、无掉脱和产生火花。\n\n5供电电缆卷筒应运转灵活，电缆收放应与大车移动同步，电缆缠绕过程不得有松弛；电缆长度应满足大车移动的需要，电缆卷筒终点开关应准确、可靠。\n6大车运行与夹轨器、锚定装置、小车移动等联锁系统应符合设计要求。\n\n9.2.5起重机空载试运转应分别进行各挡位下的起升、小车运行、大车运行和取物装置的动作试验，次数不应少于3次。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a31d30e-0164-49cb-80a5-741ea697f27f', '124《厚钢板超声检测方法》（GB-T2970-2016）.md', '7.5 缺陷密集度的评定规则', '7.5 缺陷密集度的评定规则在任一 $1 \\mathsf { m } \\times 1 \\mathsf { m }$ 检测面积内,按缺陷面积占的百分比来确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a35a62a-8ea1-478b-8b99-0108cefef999', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '5.5 施工和检修荷载及栏杆荷载', '5.5 施工和检修荷载及栏杆荷载## 5.5.1 设计屋面板、攘条、钢筋 昆凝土挑檐、雨篷和预制小梁时，除了按第 5.3.1 条单独考虑屋面均布活荷载外，还应另外验算在施工、检修时可能出现在最不利位置上，由人和工具自重形成的集中荷载。对于宽度较大的挑檐和雨篷，在验算其承载力时，为偏于安全，可沿其宽度每隔1. $1 , 0 \\mathrm { m }$ 考虑有一个集中荷载在验算其倾覆时，可根据实际可能的情况，增大集中荷载的间距，一般可取 $( 2 . 5 { \\sim } 3 . 0 ) \\textrm { m } _ { \\mathfrak { s } }$\n\n地下室顶板等部位在建造施工和使用维修时，往往需要运输、堆放大量建筑材料与施工机具，因施工超载引起建筑物楼板开裂甚至破坏时有发生，应该引起设计与施工人员的重视。在进行首层地下室顶板设计时，施工活荷载一般不小于 $4 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ，但可以根据情况扣除尚未施工的建筑地面做法与隔墙的自重，并在设计文件中给出相应的详细规定。\n\n## 5.5.2 作为强制性条文，本次修订明确规定栏杆活荷载的标准值为设计时必须遵守的最低要求。\n\n本次修订时，考虑到楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆在紧急情况下对人身安全保护的重要作用，将住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园等的栏杆顶部水平荷载从$0 . 5 \\mathrm { k N / m }$ 提高至1 $1 . 0 \\mathrm { k N / m }$ 。对学校、食堂、剧场、电影院、车站、礼堂、展览馆或体育场等的栏杆，除了将顶部水平荷载提高至1 $1 . 0 \\mathbf { k } \\mathbf { N } / \\mathbf { m }$ 外，还增加竖向荷载1 $1 . 2 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m }$ 。参照《城市桥梁设计荷载标准)) CJ] 77 - 98 对桥上人行道栏杆的规定，计算桥上人行道栏杆时，作用在栏杆扶手上的竖向活荷载采用1. $1 . 2 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m }$ .水平向外活荷载采用1 $1 . 0 \\mathrm { k N / m }$ 。两者应分别考虑，不应同时作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a3dc49c-0c04-4060-bc2b-01fde0ab17ac', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第三章 事故调查', '第三章 事故调查第十九条 特别重大事故由国务院或者国务院授权有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n重大事故、较大事故、一般事故分别由事故发生地省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府负责调查。省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府可以直接组织事故调查组进行调查，也可以授权或者委托有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n未造成人员伤亡的一般事故，县级人民政府也可以委托事故发生单位组织事故调查组进行调查。\n\n第二十条 上级人民政府认为必要时，可以调查由下级人民政府负责调查的事故。自事故发生之日起 30 日内（道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内），因事故伤亡人数变化导致事故等级发生变化，依照本条例规定应当由上级人民政府负责调查的，上级人民政府可以另行组织事故调查组进行调查。\n\n第二十一条 特别重大事故以下等级事故，事故发生地与事故发生单位不在同一个县级以上行政区域的，由事故发生地人民政府负责调查，事故发生单位所在地人民政府应当派人参加。\n\n第二十二条 事故调查组的组成应当遵循精简、效能的原则。\n\n根据事故的具体情况，事故调查组由有关人民政府、安全生产监督管理部门、负有安全生产监督管理职责的有关部门、监察机关、公安机关以及工会派人组成，并应当邀请人民检察院派人参加。\n\n事故调查组可以聘请有关专家参与调查。\n\n第二十三条 事故调查组成员应当具有事故调查所需要的知识和专长，并与所调查的事故没有直接利害关系。\n\n第二十四条 事故调查组组长由负责事故调查的人民政府指定。事故调查组组长主持事故调查组的工作。\n\n第二十五条 事故调查组履行下列职责：\n\n（一）查明事故发生的经过、原因、人员伤亡情况及直接经济损失；\n\n（二）认定事故的性质和事故责任；  \n（三）提出对事故责任者的处理建议；  \n（四）总结事故教训，提出防范和整改措施；  \n（五）提交事故调查报告。\n\n第二十六条 事故调查组有权向有关单位和个人了解与事故有关的情况，并要求其提供相关文件、资料，有关单位和个人不得拒绝。\n\n事故发生单位的负责人和有关人员在事故调查期间不得擅离职守，并应当随时接受事故调查组的询问，如实提供有关情况。\n\n事故调查中发现涉嫌犯罪的，事故调查组应当及时将有关材料或者其复印件移交司法机关处理。\n\n第二十七条 事故调查中需要进行技术鉴定的，事故调查组应当委托具有国家规定资质的单位进行技术鉴定。必要时，事故调查组可以直接组织专家进行技术鉴定。技术鉴定所需时间不计入事故调查期限。\n\n第二十八条 事故调查组成员在事故调查工作中应当诚信公正、恪尽职守，遵守事故调查组的纪律，保守事故调查的秘密。\n\n未经事故调查组组长允许，事故调查组成员不得擅自发布有关事故的信息。\n\n第二十九条 事故调查组应当自事故发生之日起60 日内提交事故调查报告；特殊情况下，经负责事故调查的人民政府批准，提交事故调查报告的期限可以适当延长，但延长的期限最长不超过 60 日。\n\n第三十条 事故调查报告应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；  \n（二）事故发生经过和事故救援情况；  \n（三）事故造成的人员伤亡和直接经济损失；  \n（四）事故发生的原因和事故性质；  \n（五）事故责任的认定以及对事故责任者的处理\n\n建议；\n\n（六）事故防范和整改措施。\n\n事故调查报告应当附具有关证据材料。事故调查组成员应当在事故调查报告上签名。\n\n第三十一条 事故调查报告报送负责事故调查的人民政府后，事故调查工作即告结束。事故调查的有关资料应当归档保存。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a4519f3-c7e4-4b08-ab47-71c88a20250d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑当计算起重机压弯构件时，可将构件的制造误差引起的初始变形犖 犖 $( f _ { 0 }$ ）或使用后由于磨损产生的间犕 犕隙引起的位移 $( \\boldsymbol { f } ^ { \\prime } )$ ）所形成的附加弯矩ψ $( N \\cdot f _ { 0 }$ 或 $\\boldsymbol { N } \\cdot \\boldsymbol { f } _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } } ^ { \\prime }$ ）加在式（M．1）的第二项 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 和第三项 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 上。此时式中第一项的 $\\varphi \\psi$ 取为1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a4aac7e-7337-4d59-a67d-3f610ec5ede2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犔', '附 录 犔（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a501b68-28c7-4e46-b2a8-2caed40d16fd', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验报告', '5 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）试样编号；  \n(2） 要求检测的项目名称；  \n（3） 原材料的品种、规格和产地；  \n（4） 试验日期及时间；  \n（5）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（6）环境温度和湿度;  \n（7）试验结果;  \n（8）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a5ceac2-b4ba-4b51-9954-89608ae142b7', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 2）', '，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1.5-2中土侧压力的分项系数取为1.4，是因为它在多数情况下是按主导荷载考虑的，但当汽车荷载考虑了分项系数后，由汽车荷载引起的土侧压力不再考虑。基础变位作用在以往的桥梁计算中是作为“附加组合”考虑的，其分项系数可采用1.0；对于混凝土和工结构，由于混凝土徐变或灰缝塑性变形对基础变位产生的内力的影响，采用0.5的折减系数。 福\n\n#### （4）频遇值和准永久值\n\n按照国际惯例，本规范对已调查的主要可变作用的频遇值和准永久值分别取其随机过程截口任意时点分布的0.95和0.5分位值；对不可调查或尚未调查的可变作用仍取标准值或参照有关资料取值。\n\n#### （5）组合值系数\n\n关于组合值系数，本次修订过程中，计算了组合值系数采用下列不同情况时结构的可靠指标：\n\n$\\textcircled{1}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.74、0.55、0.45和0.35，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{2}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.74，即组合值系数不随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{3}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.80、0.70、0.60和0.50，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{4}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.80，即组合值系数不随可变荷载数目变化。\n\n结果表明，对于车辆的一般运行状态和密集运行状态，当采用方案 $\\textcircled{1}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，且减小的幅度比较大；当采用方案 $\\textcircled{2}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，但变化不大；当采用方案③时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，但减小的幅度比方案 $\\textcircled{1}$ 小；当采用方案 $\\textcircled{4}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，增加的幅度比方案 $\\textcircled{2}$ 大。为了保持不同可变荷载组合数目时构件的可靠指标不变，规范中组合值系数取0.75。\n\n## 4.2 永久作用\n\n### 4.2.1 本次修订补充了结构重力标准值的常规计算公式，各常用材料的重度等内容与原规范保持不变。\n\n本条表4.2.1中规定钢筋混凝土或预应力混凝土的重度采用 $2 5 \\sim 2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。当按体积计算的含筋量小于 $2 \\%$ 时，采用 $2 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；大于或等于 $2 \\%$ 时，可采用 $2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。\n\n### 4.2.3 一般桥台和土墙考虑主动土压力。桥台和挡土墙前面地面或冲刷线以下的土压力，由于台后和墙后考虑了主动土压力，台前和墙前可考虑静土压力。\n\n土的外摩擦角 $\\delta$ 一般可采用 $\\varphi / 2$ 。国内外有些资料建议采用 $=$ （ $1 / 2 \\sim 2 / 3$ ） $\\varphi$ 。克列因所著《散体结构力学》中介绍的有关土的试验数据见表 4-1 考虑汽车冲击以及渗水的影响，δ采用 $4 / 2$ 是合适的。考虑外摩擦角（ $\\delta = \\varphi / 2$ ） 不考虑外摩擦角所计算出的主动土压力系数值，相差 $10 \\%$ 左右 见表 $4 - 2$ 。\n\n土压力在墙背的分布规律，经模型试验测得其与墙高为非线性关系。影响土压力的因素有填料性质、土与墙背之间的接触状况、墙的位移等。\n\n表4-1王的重度和内、外摩擦角  \n\n\n\n\n\n表4-2主动土压力系数值比较  \n\n\n\n\n\n注：上表是按墙背竖直、填土与墙顶同高的情况计算的。\n\n根据墙的不同位移情况来分析土压力的分布和作用点是比较切合实际的。但一般桥台（拱桥桥台除外）和挡土墙的主动土压力，多属于墙身向外倾的土压力，因此，土压力按三角形分布，并假定作用点在 $H / 3$ 处。\n\n柱式墩台土压力计算宽度。当柱间的净距小于或等于其直径（或宽度）时，考虑到回填土剪切变形对应力传递的影响，土压力宽度按柱群最外边缘间全宽计算。这样就与实体桥台的计算宽度取得一致。\n\n当柱间净距大于直径（或宽度）时，应考虑柱间空隙折减。如柱直径（或宽度）D 小于或等于1.0m，则中间每一柱按2倍直径（或宽度）计算，最外边缘的柱按1.5倍直径计算。在求得作用在柱群上的总土压力宽度之后，再分配到每一柱上，土压力计算宽为： $b = { \\frac { D \\ ( 2 n - 1 ) } { n } }$ ，其中 $n$ 为柱根数。如柱直径（或宽度) $D$ 大于 $1 . 0 \\mathrm { m }$ ，则中间柱一律增加计算宽度 $1 , 0 \\mathrm m$ ，即（ $( D + 1 )$ ；边柱增加 $0 . 5 \\mathfrak { m }$ 。故作用在每一柱上的土压力计算宽度为b=n（D+1）-1 。对 $D$ 大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的土压力计算宽度的确定，并无理论或试验的依据，只是比照实体桥台，避免在土压力计算宽度上出现大的矛盾。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a6198a8-d9a8-42e2-8241-a81af6eb35eb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 1）', '6．2．6 疲劳强度的计算## 6．2．6．1 一般方法\n\n零件的疲劳强度主要由以下因素所确定：\n\n制造零件的材料；\n\n形状、表面情况、腐蚀状态、尺寸（比例效应）和其他产生应力集中的因素；  \n在各种应力循环过程中出现的最小应力和最大应力的比值；  \n应力谱；  \n应力循环数。\n\n一般情况下，机械零件的疲劳强度要从材料和零件的应力、疲劳循环特性以及与这些特性有关的规律中推导出来。\n\n疲劳强度是以所选用的材料制成的抛光试件在交变拉伸疲劳载荷下的疲劳极限为基础，并采用一些系数来考虑零件的几何形状、表面情况、腐蚀状态和尺寸等因素降低疲劳强度的影响。\n\n借助疲劳极限曲线［史密斯（SMITH）图］，由交变载荷（应力循环特征值 $r = - 1 )$ ）下的疲劳极限可得出与其他应力循环特征值 $r$ 相对应的疲劳极限。在此曲线中，对于疲劳强度曲线的形状作了某些简化假设。\n\n用这种确定实际零件相对于已知应力循环特征值 $r$ 的疲劳极限的方法，可以用来绘制疲劳寿命曲线［威勒（WOHLER）曲线］，此曲线表示了在具有相同的应力循环特征值 $r$ 的应力循环下疲劳应力与应力循环数的关系。根据此曲线，利用迈内尔（MINER）疲劳损伤线性累积假设，根据机械零件的工作级别，便可以确定它的疲劳强度。\n\n本标准中所叙述的确定疲劳强度的方法，只适用于材料结构在所考虑的整个截面上是均匀的零件。因此，经过表面处理（如淬硬、氮化、表面硬化）的零件就不能用这个方法，只有当疲劳寿命曲线表示的是由同样材料制造、有相同的形状和尺寸、并受过完全相同的表面处理的零件，才可以由它来确定要计算的零件的疲劳强度。\n\n只需用载荷情况Ⅰ（见4．4．2．2）进行机械零件疲劳强度计算。\n\n应力循环数小于8000次时，可不必进行疲劳计算。\n\n## 6．2．6．2 抛光试件在交变载荷 $\\cdot r = - 1 )$ ）下的疲劳计算\n\n研究表明，机械零件的抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 可以近似地作为交变非旋转的弯曲作用下疲劳极限值。\n\n交变轴向拉伸和压缩作用下的疲劳极限值，应比 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 减少 $20 \\%$ 。\n\n交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限 $\\tau _ { \\mathrm { w } }$ ，可由式（100）得出：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（100）\n\n式中：\n\n$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 抛光零件在交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n此处给定的 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值一般为对应于 $90 \\%$ 完好率的统计值，对常用的钢材为碳钢的机械零件， $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值可按式（101）决定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { b w } } = 0 . ~ 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n……（101）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 同式（100）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（28）。\n\n## 6．2．6．3 形状、尺寸、表面情况和腐蚀的影响\n\n对所讨论零件，由于其形状、尺寸、表面（机械加工）情况以及其腐蚀状态等因素的影响，必然使其在\n\n交变载荷下的疲劳极限相对于抛光试件的理想状态有所降低。分别用系数 $K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } }$ 和 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来考虑这些影响。这些系数可按附录T确定。\n\n所讨论零件在交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ 由式 $( 1 0 2 ) \\sim$ 式（104）给出：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\tau _ { \\mathrm { w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a61cadc-2763-4498-993f-ba7e21165ed8', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3．4三角形网测量（Part 1）', '3．4三角形网测量## （I）三角形网测量的主要技术要求\n\n3．4．1随着全站仪、电子经纬仪在工程测量单位的广泛应用，角度和距离测量已不再像以前那么困难，现在的外业观测不仅灵活且很方便。就布网而言，纯粹的三角网、三边网已极少应用。所以，本规范修订时引入三角形网测量的统一概念，对已往的三角网、三边网、边角网不再严加区分，将所有的角度、边长观测值均作为观测量看待。三角形网测量的精度指标，也是基于原三角网和三边网的相关指标制定。具体指标的确立，是根据工程测量单位完成的工程控制网统计资料并顾及不同行业的测量技术要求，在综合分析的基础上确定的，说明如下：\n\n1关于测角中误差和测回数。\n\n”、2. $5 ^ { \\prime \\prime }$ 的划分方法。\n\n水平角观测的测回．数是根据工程测量单位的统计结果确定的，见表5。\n\n表5水平角观测中误差与测回数统计表  \n\n\n\n\n\n2关于平面控制网的基本精度。\n\n工程平面控制网的基本精度，应使四等以下的各级平面控制网的最弱边边长(或最弱点点位)中误差不大于1：500 或1：1000 比例尺地形图上0．1mm。即，中误差相当于实地的5cm或 $1 0 \\mathrm { c m }$ 。因此，本规范取四等三角形网最弱边边长中误差为 $5 \\mathrm { c m }$ 。\n\n就一般工程施工放样而言，通常要求新设建筑物与相邻已有建筑物的相关位置误差(或相对于主轴线的位置误差)小于 $1 0 \\sim 2 0$ ，m；对于改、扩建厂的施工图设计，通常要求测定主要地物点的解析坐标，其点位相对于邻近图根点的点位中误差为 $5 \\sim 1 0 \\mathrm { c m }$ 。因此，本规范所规定的控制网精度规格，是可以满足大比例尺测图并兼顾一般施工放样需要的。\n\n3关于测边相对中误差和最弱边边长相对中误差的精度系列。\n\n测边相对中误差的精度系列，沿用《93 规范》三边测量测距相对中误差精度系列；最弱边边长相对中误差的精度系列，沿用《93 规范》三角测量最弱边边长相对中误差精度系列。三角形网集两种精度系列于一体，不仅完全保证控制网的精度符合相应等级的精度要求，而且在工程作业中更容易实现。\n\n4关于各等级三角形网的平均边长。\n\n根据一些工程测量单位的作业经验和对工程施工单位的调查走访认为，四等三角形网的平均边长为 $2 \\mathrm { k m }$ ，最弱边边长相对中误差不低于 $1 ~ / ~ 4 0 0 0 0$ ，即相对点位中误差为5cm，这样密度和精度的网，可以满足一般工程施工放样的需要。故，本规范四等三角形网的平均边长规定为 $2 \\mathrm { k m }$ 。其余各等级的平均边长，基本上按相邻两等级之比约为2：1的比例确定，即有：三等为4．5km，二等为9km，一级为lkm，二级为0．5km。\n\n5本规范表3．4．1注释中平均边长适当放长的条件，是测区不再可能施测1：500比例尺的地形图。按1：1000 比例尺地形图估算，其点位中误差放大一倍，故平均边长相应放长一倍。\n\n3．4．2三角形网测量概念的提出，就是将所有的角度、边长观测值均作为观测量看待，所以均应参加平差计算。\n\n## （II）三角形网的设计、选点与埋石\n\n3．4．4随着测绘科技的发展和作业技术手段的提高，工程测量已不再强调逐级布网，但应重视在满足工程项目基本精度要求的情况下，合理确定网的精度等级和观测方案，也允许在满足精度要求的前提下，采用比较灵活的布网方式。\n\n3．4．5关于三角形网设计、选点内容修订的几点说明：\n\n1由于工程测量单位在对三角形网加密时，现已很少采用插网、线性网或插点等形式，所以规范修订时取消了插网、线性网或插点的具体技术要求，仅保留相关概念和方法，同时也是为了表明不提倡这三种加密方式，可采用其他更容易、更方便、更灵活、更经济的方式加密，比如GPS方法和导线测量方法。\n\n2规范修订时，取消了《93 规范》采用线性锁布设一、二级小三角的内容。主要是因为线性锁加密方法，现时几乎没有作业者采用。\n\n3规范修订时，取消了《93规范》建造岘标的相应条款，是因为目前的工程测量单位在工程项目的实施中很少建造岘标，同时造标也会增加工程成本。故，通常情况下不主张建造岘标。如需要建造，可参考相关国家标准或行业标准进行。\n\n## (III）三角形网观测\n\n3．4．7由于工程控制网的平均边长较短，成像清晰、稳定(相对大地测量而言)，通常测站的观测时间也较短，因此，方向观测法是三角形网水平角观测的主要方法。鉴于二等三角形网的精度要求较高，因此，也可采用全组合观测法。\n\n3．4．8对于二等三角形网的水平角观测，有些规范要求：当垂直角超过 $3 ^ { \\circ }$ 时， $1 ^ { \\prime \\prime }$ 级光\n\n学经纬仪，要在方向观测值中加入垂直轴倾斜改正，即要在每个目标瞄准后读取气泡的偏移值。\n\n鉴于工程控制网边长较短，本规范不要求进行此项改正，但观测过程中对光学经纬仪的气泡偏离值要求较严，也不允许超过1格( $\\cdot 1 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器照准部旋转正确性指标检测值为不超过2格)。\n\n3．4．9、3．4．10由于导线测量的分级为三、四等和一、二、三级，故增加二等三角形网边长测量的技术要求，其余等级的边长测量则直接参见导线测量的相关条文。\n\n## (IV）三角形网测量数据处理\n\n3．4．12归心改正计算，可按本规范条文说明3．3．22 条的公式计算。\n\n3．4．15增加了二、三、四等三角形网的方向观测值，应进行高斯投影方向改化的技术要求，并提供了方向改化的计算公式。即要求把椭球面上的方向观测值归化到高斯平面上，才能进行三角形网的平差计算(距离的归化投影计算也是如此，见本规范条文说明3.3.26 条)。\n\n3．4．16关于垂线偏差的修正：\n\n垂线偏差的修正，通常只有国家一、二等控制网才需要进行此项改正计算，对于国家三、四等控制网和工程测量控制网，一般不必进行');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a787c4e-359c-43c3-8815-e5cd01d196ae', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 16）', '</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.844</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">70</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.839</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.834</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.829</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.824</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.818</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.813</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.807</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.801</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.795</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.789</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.783</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.776</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.770</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.763</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.757</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.750</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.743</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.736</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.728</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.721</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.714</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.706</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.699</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.691</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.684</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.676</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.668</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.661</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.653</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.645</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">100</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.638</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.630</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.622</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.615</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.607</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.600</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.592</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.585</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.577</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.570</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">110</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.563</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.555</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.548</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.541</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.534</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.527</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.520</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.514</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.507</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.500</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">120</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.494</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.488</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.481</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.475</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.469</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.463</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.457</td><td colspan=\"1\" rowspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a7d74c1-91f2-41c6-ab91-a00ce51f6587', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.7 钢管混凝土拱', '19.7 钢管混凝土拱');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a7db034-d2a4-4b62-9c99-373bca97d9bb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．3．3 加速效应的组合', '犌．3．3 加速效应的组合加（减）速时，作用在臂架起重机上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，并按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 臂架俯仰变幅；  \n2） 回转；  \n3） 回转及小车运行变幅；  \n4） 回转及臂架俯仰变幅；  \n5） 回转及起重机运行；  \n6） 回转减速时，惯性力应与离心力组合，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力则按可能同时操作的动作进行组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a8f5df7-51a5-49a3-97ea-c63f0a25dfd6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 3）', 'r><tr><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.85</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.85</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9</td><td rowspan=1 colspan=1>0.95</td><td rowspan=1 colspan=1>0.85</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.85</td></tr></table>\n\n\n#### 犘．2．3．2 电动机的初选\n\n用式（P．7）、式（P．8）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。′\n\n### 犘．2．4 等效接电持续率经验法（用于起升机构）\n\n#### 犘．2．4．1 等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$\n\n与机构工作级别对应的初选电动机用的等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ ，见表 P．2。\n\n表犘．2 机构工作级别与等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>起升机构工作级别</td><td rowspan=1 colspan=1>电动机等效接电持续率JC&#x27;/%</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M1~M3</td><td rowspan=1 colspan=1>15~25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M4~M5</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M7~M8</td><td rowspan=1 colspan=1>60</td></tr></table>\n\n\n#### 犘．2．4．2 初选电动机\n\n根据式（P．1）计算的结果，按照起升机构工作级别，由表P．2查出等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ 后，从电动机样本上可初选出所需的电动机。\n\n### 犘．2．5 等效平均功率法\n\n#### 犘．2．5．1 等效平均功率法的计算\n\n在得到电动机的负荷图后（例如：对作起升运动的起升机构，和作水平运动的运行、回转、平衡变幅犕等机构，见图 P．1），便可计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ { 1 } ^ { 2 } t _ { 1 } + M _ { 2 } ^ { 2 } t _ { 2 } + M _ { 3 } ^ { 2 } t _ { 3 } + \\dots \\dots + M _ { n } ^ { 2 } t _ { n } } { t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\dots \\dots \\dots + t _ { n } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 等效平均阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；\n\n$M _ { 1 } \\thinspace , M _ { 2 } \\thinspace , M _ { 3 } \\thinspace , \\cdots , M _ { n ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a8f9aa8-281b-4ccb-95c1-fcec5b6d10cf', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 2）', '在桥墩上的流水压力标准值可按下式计算：\n\n![](images/7bd90810a56fc4a8d559d9f0b27a111bcefcb5b3eabf8b5fe3ab133d3cc70e84.jpg)  \n图4.3.7-2疲劳荷载计算模型Ⅲ（尺寸单位： $\\mathfrak { m }$ ）\n\n$$\nF _ { \\mathrm { _ w } } = K A \\ { \\frac { \\gamma v ^ { 2 } } { 2 g } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { w } }$ ——流水压力标准值（kN）；\n\n$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { \\bf ~ k N } / \\mathrm { \\mathfrak { m } } ^ { 3 }$ ；  \n$v$ 1 -设计流速 $( \\mathfrak { m } / \\mathfrak { s } )$ ；  \n$A$ 一 -桥墩阻水面积（ ${ \\bf \\chi } ( { \\bf \\chi } _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } )$ ，计算至一般冲刷线处；  \n$g$ 重力加速度， $\\displaystyle { g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 } }$ ；  \n$K$ 桥墩形状系数，见表4.3.9。\n\n流水压力合力的着力点，假定在设计水位线以下0.3倍水深处。\n\n表4.3.9桥墩形状系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>桥墩形状</td><td rowspan=1 colspan=1>K</td><td rowspan=1 colspan=1>桥墩形状</td><td rowspan=1 colspan=1>K</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>方形桥墩</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>尖端形桥墩</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>矩形桥墩(长边与水流平行)</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>圆端形桥墩</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>圆形桥墩</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr></table>\n\n\n## 4.3.10位于外海、海湾、海峡的桥梁结构，下部结构设计必要时应考虑波浪力的作用影响。宜开展专题研究确定波浪力的大小。\n\n## 4.3.11对具有竖向前棱的桥墩，冰压力可按下列规定取用：\n\n1冰对桩或墩产生的冰压力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { i } } = m C _ { \\mathrm { \\ell } } b t R _ { \\mathrm { i k } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { i } }$ - -冰压力标准值（kN）；$m$ 桩或墩迎冰面形状系数，可按表4.3.11-1取用；\n\n$C _ { \\iota }$ —冰温系数，可按表4.3.11-2取用；$b$ 桩或墩迎冰面投影宽度（m）；计算冰厚（m），可取实际调查的最大冰厚或开河期堆积冰厚；  \n$R _ { \\mathrm { i k } }$ - 冰的抗压强度标准值（ $\\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ )，可取当地冰温 $0 \\%$ 时的冰抗压强度；当缺乏实测资料时，对海冰可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ；对河冰，流冰开始时 $R _ { \\mathrm { i k } } =$ $7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ，最高流冰水位时可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 4 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n表4.3.11-1桩或墩迎冰面形状系数 $m$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>迎冰面形状</td><td rowspan=2 colspan=1>平面</td><td rowspan=2 colspan=1>圆弧形</td><td rowspan=1 colspan=5>尖角形的迎冰面角度</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>45°</td><td rowspan=1 colspan=1>60°</td><td rowspan=1 colspan=1>75°</td><td rowspan=1 colspan=1>90°</td><td rowspan=1 colspan=1>120°</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.54</td><td rowspan=1 colspan=1>0.59</td><td rowspan=1 colspan=1>0.64</td><td rowspan=1 colspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2a9569bd-2ec3-41bf-96cf-5268b465e9e0', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '条文说明', '条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2aa35fd5-1caf-44aa-aa11-d2746e1977ae', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 2）', '_ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 同式（100）；\n\n$K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } } , K _ { \\mathrm { c } }$ ———系数。\n\n## 6．2．6．4 作为 $r _ { \\mathbf { \\lambda } } ^ { \\mathbf { \\lambda } } , \\pmb { \\sigma } _ { \\mathbf { \\lambda } \\mathbf { b } }$ 和 $\\pmb { \\sigma } _ { \\mathrm { w r } } ( \\tau _ { \\mathrm { w r } } )$ ）函数的疲劳极限\n\n图 为疲劳极限曲线［史密斯（ ）图］，它表达了疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ （或 $\\tau _ { \\mathrm { d } }$ ）与极值应力比 $r$ 、抗拉强度 $\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ 和交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } } \\left( \\tau _ { \\mathrm { w r } } \\right)$ ）之间的假设关系，这些关系也如表43内容所示。\n\n  \n图 11 疲劳极限曲线\n\n表 43 机械零件疲劳极限 $\\pmb { \\sigma } _ { \\bf d } ( \\tau _ { \\bf d } )$ ）与 $r \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 的关系  \n\n\n\n\n\n## 6．2．6．5 疲劳寿命曲线（威勒曲线）\n\n图12的疲劳寿命曲线表示了当所有应力循环具有相同的幅值和相同的应力循环特征值 $r$ 时，疲劳破坏前能承受的应力循环数 $n$ 和最大应力 $\\sigma ^ { ( \\tau ) }$ ）之间的函数关系，假设如下：\n\na） 对 $n _ { \\mathrm { T } } { \\leqslant } 8 \\times 1 0 ^ { 3 }$ ：\n\n$$\n\\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma  \\cdot \\tau$ -最大应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）。  \nb） 对 $8 \\times 1 0 ^ { 3 } <  { n _ { \\mathrm { T } } } < 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 的有限疲劳区，这一函数关系可由图12双对数坐标中的 TD直线来表示：  \n在所考虑的区间内，威勒曲线的斜率由 $C$ 来表示。\n\n$$\nC = \\tan \\ \\varphi { = } \\frac { \\log \\ 2 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 6 } - \\log \\ 8 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 3 } } { \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { b } } - \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { d } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\scriptstyle C = \\tan \\varphi = { \\frac { \\log 2 \\bullet 1 0 ^ { 6 } - \\log 8 \\bullet 1 0 ^ { 3 } } { \\log { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } } } - \\log \\tau _ { \\mathrm { d } } } }\n$$\n\nc） 对 $n { \\geqslant } 2 { \\times } 1 0 ^ { 6 }$ ：\n\n或\n\n式中：\n\n$C$ 威勒曲线斜率;\n\n76\n\ntan $\\varphi$ — 威勒曲线斜率；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma$ 同式（105）。  \n上述 $C$ 值表示了该机械零件实际的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值。\n\n  \n图 12 疲劳寿命曲线');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2aa5bbea-5b96-42e4-be3a-7ecce76c09bd', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '公路工程施工安全技术规范(JTGF90—2015', '公路工程施工安全技术规范(JTGF90—2015)措施。\n\n## 6.3土方工程\n\n### 6.3.1取土场(坑)的边坡、深度等应满足设计要求，且不得危及周边建(构)筑物等既有设施的安全。\n\n### 6.3.2取土场(坑)底部应平顺并设有排水设施，取土场(坑)边周围应设置警示 标志和安全防护设施，宜设置夜间警示和反光标识。\n\n### 6.3.3地面横向坡度陡于1:10的区域，取土坑应设在路堤上侧。\n\n### 6.3.4取土坑与路基间的距离应满足路基边坡稳定的要求，取土坑与路基坡脚间的 护坡道应平整密实，表面应设 $1 \\% \\sim 2 \\%$ 向外倾斜的横坡。\n\n### 6.3.5路堑开挖应采取保证边坡稳定的措施，边坡有防护要求的应开挖一级防护一级，且应自上而下开挖，不得掏底开挖、上下同时开挖、乱挖超挖。开挖应按施工方案执行，并应符合下列规定：\n\n#### 1宜按规定监测土体稳定性。  \n#### 2 应采取临时排水措施。  \n#### 3 应及时排除地表水、清除不稳定孤石。\n\n### 6.3.6深挖路堑施工应及时施做临时排水设施。边坡应严格按设计坡度开挖，并应监测边坡的稳定性。\n\n### 6.3.7填方作业区边缘应设置明显的警示标志，并应做好临时排水。\n\n### 6.3.8高填方路堤施工应符合下列规定：\n\n#### 1 路堤预留宽度应符合设计要求。  \n#### 2 应及时施做边坡临时排水设施。  \n#### 3 作业区边缘应设置明显的警示标志。  \n#### 4 应进行位移监测。\n\n### 6.3.9靠近结构物处挖土应采取安全防护措施。路基范围内暂时不能迁移的结构物应预留土台，并应设警示标志。\n\n## 6.4石方工程\n\n### 6.4.1爆破作业前应设置警戒区。\n\n### 6.4.2石方开挖严禁采用碉室爆破。\n\n### 6.4.3近边坡部分宜采用光面爆破或预裂爆破。\n\n### 6.4.4高填方路基施工应符合本规范第6.3.7条的规定。\n\n### 6.4.5深挖路堑施工过程中，应及时施做临时排水设施。边坡应严格按设计坡度开挖，并应监测边坡的稳定性。\n\n## 6.5防护工程\n\n### 6.5.1 砌筑施工应符合下列规定：\n\n#### 1 边坡防护作业应设警戒区，并应设置明显的警示标志。  \n#### 2 砌筑作业人员应佩戴安全帽、防滑鞋等防护用品。  \n#### 3 高度超过 $2 \\mathrm { m }$ 作业应设置脚手架，并应符合本规范第5.7节的有关要求。  \n#### 4 砌筑作业中，脚手架下不得有人操作及停留，不得重叠作业。  \n#### 5 不得自上而下顺坡卸落、抛掷砌筑材料。  \n#### 6 高处运送材料宜使用专用提升设备。  \n#### 7 高边坡的防护应编制专项安全方案。\n\n### 6.5.2砂浆喷射作业应严格执行操作规程，边坡喷射砂浆应自下而上顺序施作。\n\n### 6.5.3人工开挖支挡抗滑桩施工除应符合现行《公路路基施工技术规范》（JTGF10）的有关规定外，尚应符合下列规定：\n\n#### 1现场应配备气体浓度检测仪器，进入桩孔前应先通风15min以上，并经检查确认孔内空气符合现行《环境空气质量标准》（GB3095）规定的三级标准浓度限值。人工挖孔作业时，应持续通风，现场应至少备用1套通风设备。\n\n#### 2土石层变化处和滑动面处不得分节开挖。应及时加固防护护壁内滑裂面。\n\n#### 3同排桩施工应跳槽开挖，相邻桩孔不得同时开挖，相邻两孔中的一孔浇筑混凝土，另一孔内不得有作业人员。\n\n#### 4土层或破碎岩石中挖孔桩应采用钢筋混凝土护壁，并应根据计算确定护壁厚度和配筋量。\n\n#### 5孔内作业人员应戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，安全绳应系在孔口。作业人员应通过带护笼的直梯进出，人员上下不得携带工具和材料。作业人员不得利用卷扬机上下桩孔。\n\n#### 6绞车、绞绳、吊斗、卷扬机等设备应完好，起吊设备应装设限位器和防脱钩装置。\n\n#### 7孔口处应设置护圈，护圈应高出地面0.3m。孔口应设置护栏和临时排水沟，夜间应悬挂示警红灯。孔口四周不得堆积弃渣、无关机具及其他杂物。\n\n#### 8非爆破开挖的挖孔桩雨季施工，孔口应设置防雨棚，雨天孔内不得施工。\n\n#### 9在含有毒有害气体的地区，孔内作业应至少每2h检测一次有毒有害气体及含氧量，保持通风，同时应配备不少于5套且满足施救需要的隔绝式压缩氧自救器等应急救援器材。\n\n#### 10 孔深不宜超过 $1 5 \\mathbf { m }$ ，孔径不宜小于 $1 , 2 \\mathbf { m }$ 。\n\n#### 11孔深超过 $1 5 \\mathrm { m }$ 的桩孔内应配备有效的通信器材，作业人员在孔内连续作业不得超过2h；桩周支护应采用钢筋混凝土护壁，护壁上的爬梯应每间隔 $8 \\mathrm { m }$ 设一处休息平台。孔深超过 $\\mathbf { 3 0 m }$ 的应配备作业人员升降设备。\n\n#### 12孔口应设专人看守，孔内作业人员应检查护壁变形、裂缝、渗水等情况，并与孔口人员保持联系，发现异常应立即撤出。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2aaaec32-8cf0-412f-b9d0-7c17056395d3', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12 节点（Part 3）', '} } / t \\leqslant 6 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 的无竖腹杆节点板在斜腹杆压力作用下，失稳均呈 ${ \\overline { { B A } } } - { \\overline { { A C } } } - { \\overline { { C D } } }$ 三折线屈折破坏，其屈折线的位置和方向，均与受拉时的撕裂线类同。\n3）节点板的抗压性能取决于 $c / t$ 的大小（ $\\mathit { \\Pi } _ { \\left. c \\right. }$ 为受压斜腹杆连接肢端面中点沿腹杆轴线方向至弦杆的净距， $t$ 为节点板厚度)。在一般情况下， $c / t$ 愈大，稳定承载力愈低。\n\n对有竖腹杆的节点板，当 $c / t \\leqslant 1 5 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时，节点板的抗压极限承载力 $N _ { \\mathsf { R } } ,$ 。与抗拉极限承载力 $N _ { \\mathrm { R , t } }$ 大致相等，破坏的安全度相同，故此时可不进行稳定验算。当 $c / t > 1 5 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时， $N _ { \\mathrm { R , c } } { < } N _ { \\mathrm { R , t } }$ ，应按本标准附录 $\\mathrm { F }$ 的近似法验算稳定；当 $c / t > 2 2 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时，近似法算出的计算值将大于试验值，不安全，故规定 $c / t \\leqslant 2 2 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 。\n\n对无竖腹杆的节点板， $N _ { \\mathrm { R , c } } < N _ { \\mathrm { R , t } }$ ，故一般都应该验算稳定，当 $c / t > 1 7 . 5 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时，节点板用近似法的计算值将大于试验值，不安全，故规定 $c / t \\leqslant 1 7 . 5 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 。\n\n4） $l _ { \\mathrm { f } } / t > 6 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 的无竖腹杆节点板沿自由边加劲后，在受压斜腹杆作用下，节点板呈 ${ \\overline { { B A } } } - { \\overline { { A C } } }$ 两折线屈折，这是由于 $\\overline { { C D } }$ 区因加劲加强后，稳定承载力有较大提高所致。但此时 $N _ { \\mathrm { R , c } } < N _ { \\mathrm { R , t } }$ ，故仍需验算稳定，不过仅需验算 $\\overline { { B A } }$ 区和 $\\overline { { A C } }$ 区而不必验算 $\\overline { { C D } }$ 区而已。\n\n2本标准附录 $\\mathrm { F }$ 所列桁架节点板在斜腹杆轴压力作用下的稳定计算公式是根据8个试件的试验结果拟合出来的。根据破坏特征，节点板失稳时的屈折线主要是 ${ \\overline { { B A } } } - { \\overline { { A C } } } - { \\overline { { C D } } }$ 三折线形（见本标准附录 $G$ 图G.0.1)。为计算方便且与实际情况基本相符，假定 $\\overline { { \\mathrm { B A } } }$ 平行于弦杆， ${ \\overline { { C D } } } \\perp { \\overline { { B A } } }$ 。\n\n从试验可知，在斜腹杆轴压力 $N$ 作用下，节点板内存在三个受压区，即 $\\overline { { B A } }$ 区（FBGHA板件）、 $\\overline { { A C } }$ 区（AIJC板件）和$\\overline { { C D } }$ 区（CKMP板件)。当其中某一个受压区先失稳后，其他各区立即相继失稳，因此有必要对三个区分别进行验算。其中 $\\overline { { A C } }$ 区往往起控制作用。\n\n计算时要先将腹杆轴压力 $N$ 分解为三个平行分力各自作用于三个受压区屈折线的中点。平行分力的分配比例假定为各屈折线段在有效宽度线（在本标准附录 $G$ 图G.0.1中为 $\\overline { { A C } }$ 的延长线）上投影长度 $b _ { i }$ 与 $\\Sigma b _ { i }$ 的比值。然后再将此平行分力分解为垂直于各屈折线的力 $N _ { i } ; ~ N _ { i }$ 应小于或等于各受压区板件的稳定承载力。而受压区板件则可假定为宽度等于屈折线长度的钢板，按轴压构件计算其稳定承载力。铜板长度取为板件的中线长度 $c _ { i }$ ，计算长度系数经拟合后取为0.8，长细比 $\\lambda _ { i } = \\frac { l _ { 0 i } } { i } = \\frac { 0 . 8 c _ { i } } { t / \\sqrt { 1 2 } } =$ $2 . 7 7 \\frac { c _ { i } } { t } .$\n\n这样各受压板区稳定验算的表达式为：BA 区：N（NBA）= $N _ { 1 } ( N _ { \\mathrm { B A } } ) = \\frac { b _ { 1 } } { b _ { 1 } + b _ { 2 } + b _ { 3 } } N \\mathrm {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2aab4745-d447-49c0-bdce-be041ea4173c', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', '6 复验', '6 复验任何一项检验不合格时，该项应加倍复验。对于化学分析，仅复验那些不满足要求的元素。当复验拉伸试验时，抗拉强度、屈服强度及断后伸长率同时作为复验项目。其试样可在原试件上截取，也可在新焊制的试件上截取。加倍复验结果均应符合该项检验的规定。\n\n在试验过程中或试验完成后，如果能够确认试验没有按照规定进行，则试验无效，需按规定重新进行。在此种情况下，不要求加倍复验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2abb9e5b-5ae8-49eb-88e8-c816e2f642e7', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤3.1 绝热温升试验装置应进行绝热性检验，即试样容器内装与绝热温升试验试样体积相同的水，水温分别为 $4 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 和 $6 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 左右，在绝热温度跟踪状态下运行72h，试样容器内的水温变动值应不大于 $\\pm 0 . 0 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 。试验时，绝热试验箱内空气的平均温度与试样中心温度的差值应保持不大于 $\\pm 0 . 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，超出 $\\pm 0 . 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，对仪器进行调整。重复上述试验，直至满足要求。\n\n3.2 试验前24h 应将混凝土拌和用原材料放在 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 2 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的室内，使其温度与室温一致。如对拌合物浇筑温度有专门要求时，则按要求控制拌合物的初始温度。\n\n3.3 应按T0551拌制混凝土拌合物，拌和均匀后分两层装入容器中，每层捣实后高度约为1/2容器高度；每层装料后由边缘向中心均匀地插捣 25次，捣棒应插透本层至下一层的表面；每一层捣完后用橡皮锤沿容器外壁敲击5\\~10次，进行振实，直至拌合物表面插捣孔消失为止；在容器中心埋入一根紫铜测温管或玻璃测温管，测温管中应盛入少许液压油，然后盖上容器上盖，保持密封。\n\n3.4 试样容器送入绝热室内，将测温元件（温度传感器或温度计）装入测温管中，测得混凝土拌合物的初始温度（ $\\theta _ { 0 }$ ）。\n\n3.5 开始试验，控制绝热室温度与试样中心温度相差不应大于 $\\pm 0 . 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。试验开始后应每0.5h 记录一次试样中心温度，历时24h 后每1h记录一次，7d后可3\\~6h 记录一次。试验历时7d后可结束，也可根据需要确定试验周期。\n\n3.6 试件从拌和、成型到开始测读温度，应在 $3 0 \\mathrm { m i n }$ 内完成。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ac423f4-7fa8-4556-acf9-99a7c247e0c0', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'F.2 设置水平加劲的钢板剪力墙（Part 2）', '\\mathrm { { x 0 } } }$ 应按下式计算：\n\n$$\n\\eta _ { \\mathrm { x 0 } } = 0 . 3 \\Big ( 1 + \\cos \\frac { \\pi } { n _ { \\mathrm { h } } + 1 } \\Big ) \\Big [ 1 + \\Big ( \\frac { L _ { \\mathrm { n } } } { h _ { 1 } } \\Big ) ^ { 2 } \\Big ] ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $n _ { \\mathrm { h } }$ - -水平加劲肋的道数。\n\n2竖向受压弹性屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 应按下列公式计算：\n\n当 $\\eta _ { \\mathrm { x } } \\geqslant \\eta _ { \\mathrm { x 0 } }$ 时\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { c r p } } = k _ { \\mathrm { p a n } } \\frac { \\pi ^ { 2 } D } { L _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { w } } }\n$$\n\n$$\nk _ { \\mathrm { p a n } } = \\left( \\frac { L _ { \\mathrm { n } } } { h _ { 1 } } + \\frac { h _ { 1 } } { L _ { \\mathrm { n } } } \\right) ^ { 2 }\n$$\n\n当 $\\eta _ { \\mathrm { { x } } } { < } \\eta _ { \\mathrm { { x } 0 } }$ 时：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { c r 0 } } + ( \\sigma _ { \\mathrm { c r p } } - \\sigma _ { \\mathrm { c r 0 } } ) \\left( \\frac { \\eta _ { \\mathrm { y } } } { \\eta _ { \\mathrm { c t h } } } \\right) ^ { 0 . 6 }\n$$\n\n式中： $\\sigma _ { \\mathrm { c r 0 } }$ - -未加劲钢板剪力墙的竖向弯曲屈曲应力（N/$\\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ，按本标准式（F.1.2-5）计算。\n\nF.2.3仅设置水平加劲肋的钢板剪力墙，其竖向抗弯弹性屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { b c r } }$ 应按下列公式计算：\n\n当 $\\eta _ { \\mathrm { x } } \\geqslant \\eta _ { \\mathrm { x 0 } }$ 时：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { b c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { b c r p } } = k _ { \\mathrm { b p a n } } \\frac { \\pi ^ { 2 } D } { L _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { w } } }\n$$\n\n$$\nk _ { \\mathrm { b p a n } } = 1 4 + 1 1 \\Big ( \\frac { h _ { 1 } } { L _ { \\mathrm { n } } } \\Big ) ^ { 2 } + 2 . ~ 2 \\Big ( \\frac { L _ { \\mathrm { n } } } { h _ { 1 } } \\Big ) ^ { 2 }\n$$\n\n当 $\\eta _ { \\mathrm { x } } { < } \\eta _ { \\mathrm { x 0 } }$ 时：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { b c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { b c r 0 } } + ( \\sigma _ { \\mathrm { b c r p } } - \\sigma _ { \\mathrm { b c r 0 } } ) . \\Bigl ( \\frac { \\eta _ { \\mathrm { y } } } { \\eta _ { \\mathrm { o t h } } } \\Bigr ) ^ { 0 . 6 }\n$$\n\n式中： $\\sigma _ { \\mathrm { { b c r 0 } } }$ - -未加劲钢板剪力墙的竖向弯曲屈曲应力（N/$\\mathrm { m m } ^ { 2 } \\mathrm { \\cdot }$ ），按本标准式（F.1.3-4）计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2adc0cd6-b03c-4b13-94e8-6a81360f7655', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对突发的灾害性天气，及时掌握预报信息，是制订应急预案、做好防范工作、避免发生事故的重要前提，需要通过各种渠道及时获得。\n\n### 25.1.3 冬期、雨期和热期的施工除应符合本章的规定外，尚应符合本规范其他章节的相关规定。\n\n## 25.2 冬期施工\n\n### 25.2.1 根据当地多年气温资料，室外昼夜日平均气温连续 5d 稳定低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 时，钢筋、预应力、混凝土及砌体等工程应采取冬期施工的措施。严寒期不宜进行施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ae09fa0-cd4e-49cb-8d4c-9fc7f4da9c65', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．10 辅助电气设备', '7．10 辅助电气设备## 7．10．1 照明\n\n### 7．10．1．1 司机室\n\n司机室要提供固定的、不眩目的工作照明装置，该装置应布置合理，并具有不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的照度，在起重机主电气线路被切断时，照明装置应能正常工作。\n\n### 7．10．1．2 工作区域照明\n\n当由起重机提供工作区域照明时，要在起重机合适部位装设投光灯，确保地面有 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的最小照度。投光灯应是防震型的；照明线路不应受起重机主线路控制；应采取预防措施，防止因电动机起动造成压降而使灯熄灭。\n\n### 7．10．1．3 通道和电气室照明\n\n通道和电气室应装设不受起重机主线路控制的辅助照明装置，平均照度不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 。\n\n### 7．10．1．4 紧急照明\n\n当现场照明不能保证安全离开起重机时，应提供配有蓄电池的应急照明灯，司机室内应提供蓄电池充电器。\n\n### 7．10．1．5 其他\n\n#### 7．10．1．5．1 必要时为检修方便，可配置电压不超过 $5 0 ~ \\mathrm { ~ V ~ }$ 的安全照明手提灯，并在必要位置设置相应安全电压电源插座。\n\n#### 7．10．1．5．2 不同电压等级的电源插座应采用不同型式或尺寸的插座。防止不同电压间的混淆。\n\n## 7．10．2 取暖与降温\n\n### 7．10．2．1 电气室\n\n电气室的通风散热应满足以下要求：提供自然通风或强制通风，以驱散辐射热及电气设备所产生的热能。\n\n当采用电子设备而工作条件又不能保证电子设备正常工作所需的环境温度时，应装设空调装置。\n\n### 7．10．2．2 司机室\n\n司机室内应根据供需双方达成的协议设置取暖与降温设备。该装置的供电应与起重机动力线路分开。在环境温度较高的场所，司机室外部或下方应装热反射板，防止或减少司机室受环境温度的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ae5d3c1-4737-47e3-b45b-ee0e9ab26c97', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.4塔式起重机（Part 3）', '置，不得长时间悬在空中。\n\n4.4.39在非工作状态时，应松开回转制动器，回转部分应能自由旋转；行走式塔式起重机应停放在轨道中间位置，小车及平衡重应置于非工作状态，吊钩组顶部宜上升到距起重臂底面 $2 \\mathrm { m } \\sim$ $3 \\mathrm { m }$ 处。\n\n4.4.40停机时，应将每个控制器拨回零位，依次断开各开关，关闭操作室门窗；下机后，应锁紧夹轨器，断开电源总开关，打开高空障碍灯。  \n4.4.41检修人员对高空部位的塔身、起重臂、平衡臂等检修时，应系好安全带。  \n4.4.42停用的塔式起重机的电动机、电气柜、变阻器箱及制动器等应遮盖严密。  \n4.4.43动臂式和未附着塔式起重机及附着以上塔式起重机桁架上不得悬挂标语牌。\n\n## 4.5枪杆式起重机\n\n### 4.5.1枪杆式起重机应按现行国家标准《起重机设计规范》GB/T3811的规定进行设计，确定其使用范围及工作环境。\n\n### 4.5.2枪杆式起重机专项方案必须按规定程序审批，并应经专家论证后实施。施工单位必须指定安全技术人员对枪杆式起重机的安装、使用和拆卸进行现场监督和监测。\n\n### 4.5.3专项方案应包含下列主要内容：\n\n1 工程概况、施工平面布置；  \n2 编制依据；  \n3 施工计划；  \n4 施工技术参数、工艺流程；  \n5 施工安全技术措施；  \n6 劳动力计划；  \n7 计算书及相关图纸。\n\n### 4.5.4枪杆式起重机的卷扬机应符合本规程第4.7节的有关规定。\n\n### 4.5.5枪杆式起重机的安装和拆卸应划出警戒区，清除周围的障碍物，在专人统一指挥下，应按使用说明书和装拆方案进行。\n\n### 4.5.6枪杆式起重机的基础应符合专项方案的要求\n\n### 4.5.7缆风绳的规格、数量及地锚的拉力、埋设深度等应按照\n\n链条、吊钩、限位器等应完好，电气部分应无漏电，接地装置应良好。  \n### 4.6.19电动葫芦应设缓冲器，轨道两端应设挡板。  \n### 4.6.20第一次吊重物时，应在吊离地面 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 时停止上升，检查电动葫芦制动情况，确认完好后再正式作业。露天作业时，电动葫芦应设有防雨棚。  \n### 4.6.21电动葫芦起吊时，手不得握在绳索与物体之间，吊物上升时应防止冲顶。  \n### 4.6.22电动葫芦吊重物行走时，重物离地不宜超过 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 高。工作间歇不得将重物悬挂在空中。  \n### 4.6.23电动葫芦作业中发生异味、高温等异常情况时，应立即停机检查，排除故障后继续使用。  \n### 4.6.24使用悬挂电缆电气控制开关时，绝缘应良好，滑动应自如，人站立位置的后方应有 $2 \\mathrm { m }$ 的空地，并应能正确操作电钮。  \n### 4.6.25在起吊中，由于故障造成重物失控下滑时，应采取紧急措施，向无人处下放重物。  \n### 4.6.26在起吊中不得急速升降。  \n### 4.6.27电动葫芦在额定载荷制动时，下滑位移量不应大于 $8 0 \\mathrm { m m } ,$ ，  \n### 4.6.28作业完毕后，电动葫芦应停放在指定位置，吊钩升起，并切断电源，锁好开关箱。\n\n## 4.7卷扬机\n\n### 4.7.1卷扬机地基与基础应平整、坚实，场地应排水畅通，地锚应设置可靠。卷扬机应搭设防护棚。  \n### 4.7.2操作人员的位置应在安全区域，视线应良好。  \n### 4.7.3卷扬机卷筒中心线与导向滑轮的轴线应垂直，且导向滑轮的轴线应在卷筒中心位置，钢丝绳的出绳偏角应符合表4.7.3的规定。\n\n表4.7.3卷扬机钢丝绳出绳偏角限值  \n\n\n\n\n\n### 4.7.4作业前，应检查卷扬机与地面的固定、弹性联轴器的连接应牢固，并应检查安全装置、防护设施、电气线路、接零或接地装置、制动装置和钢丝绳等并确认全部合格后再使用。\n\n### 4.7.5卷扬机至少应装有一个常闭式制动器。\n\n### 4.7.6卷扬机的传动部分及外露的运动件应设防护罩。\n\n### 4.7.7卷扬机应在司机操作方便的地方安装能迅速切断总控制电源的紧急断电开关，并不得使用倒顺开关。\n\n### 4.7.8钢丝绳卷绕在卷筒上的安全圈数不得少于3圈。钢丝绳末端应固定可靠。不得用手拉钢丝绳的方法卷绕钢丝绳。\n\n### 4.7.9钢丝绳不得与机架、地面摩擦，通过道路时，应设过路保护装置。\n\n### 4.7.10建筑施工现场不得使用摩擦式卷扬机。\n\n### 4.7.11卷筒上的钢丝绳应排列整齐，当重叠或斜绕时，应停机重新排列，不得在转动中用手拉脚踩钢丝绳。\n\n### 4.7.12作业中，操作人员不得离开卷扬机，物件或吊笼下面不得有人员停留或通过。休息时，应将物件或吊笼降至地面。\n\n### 4.7.13作业中如发现异响、制动失灵、制动带或轴承等温度剧烈上升等异常情况时，应立即停机检查，排除故障后再使用。\n\n### 4.7.14作业中停电时，应将控制手柄或按钮置于零位，并应切断电源，将物件或吊笼降至地面。\n\n### 4.7.15作业完毕，应将物件或吊笼降至地面，并应切断电源，锁好开关箱。\n\n## 4.8井架、龙门架物料提升机\n\n### 4.8.1进入施工现场的井架、龙门架必须具有下列安全装置：\n\n1 上料口防护棚；2 层楼安全门、吊篮安全门、首层防护门；3 断绳保护装置或防坠装置；4 安全停靠装置；5 起重量限制器；6 上、下限位器；7 紧急断电开关、短路保护、过电流保护、漏电保护；8 信号装置；9 缓冲器。### 4.8.2 卷扬机应符合本规程第4.7节的有关规定。### 4.8.3 基础应符合使用说明书要求，缆风绳不得使用钢筋、钢管。### 4.8.4提升机的制动器应灵敏可靠。### 4.8.5运行中吊篮的四角与井架不得互相擦碰，吊篮各构件连接应牢固、可靠。### 4.8.6井架、龙门架物料提升机不得和脚手架连接。### 4.8.7不得');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2aeabae1-3eae-46f0-8899-f2c861c8078c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 4）', '<td rowspan=1 colspan=1>0.082</td><td rowspan=1 colspan=1>0.080</td><td rowspan=1 colspan=1>0.077</td><td rowspan=1 colspan=1>0.075</td><td rowspan=1 colspan=1>0.073</td><td rowspan=1 colspan=1>0.071</td><td rowspan=1 colspan=1>0.068</td><td rowspan=1 colspan=1>3.55</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>0.087</td><td rowspan=1 colspan=1>0.085</td><td rowspan=1 colspan=1>0.082</td><td rowspan=1 colspan=1>0.080</td><td rowspan=1 colspan=1>0.078</td><td rowspan=1 colspan=1>0.076</td><td rowspan=1 colspan=1>0.072</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>3.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.093</td><td rowspan=1 colspan=1>0.090</td><td rowspan=1 colspan=1>0.087</td><td rowspan=1 colspan=1>0.085</td><td rowspan=1 colspan=1>0.082</td><td rowspan=1 colspan=1>0.080</td><td rowspan=1 colspan=1>0.076</td><td rowspan=1 colspan=1>4.5</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>0.103</td><td rowspan=1 colspan=1>0.100</td><td rowspan=1 colspan=1>0.097</td><td rowspan=1 colspan=1>0.094</td><td rowspan=1 colspan=1>0.092</td><td rowspan=1 colspan=1>0.090</td><td rowspan=1 colspan=1>0.085</td><td rowspan=1 colspan=1>5.6</td><td rowspan=1 colspan=1>4.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.116</td><td rowspan=1 colspan=1>0.113</td><td rowspan=1 colspan=1>0.109</td><td rowspan=1 colspan=1>0.106</td><td rowspan=1 colspan=1>0.103</td><td rowspan=1 colspan=1>0.101</td><td rowspan=1 colspan=1>0.096</td><td rowspan=1 colspan=1>7.1</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.131</td><td rowspan=1 colspan=1>0.127</td><td rowspan=1 colspan=1>0.123</td><td rowspan=1 colspan=1>0.120</td><td rowspan=1 colspan=1>0.116</td><td rowspan=1 colspan=1>0.114</td><td rowspan=1 colspan=1>0.108</td><td rowspan=1 colspan=1>9</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr></table>\n\n\n注1：对于吊运危险物品的起重用钢丝绳，一般应比设计工作级别高一级的工作级别选择表中的钢丝绳选择系犆数 $C$ 和钢丝绳最小安全系数 $n$ 值。对起升机构工作级别为 M7、M8的某些冶金起重机和港口集装箱起重机等，在使用过程中能监控钢丝绳劣化损伤发展进程，保证安全使用，保证一定寿命和及时更换钢丝绳的前提下，允许按稍低的工作级别选择钢丝绳；对冶金起重机最低安全系数不应小于7．1，港口集装箱起重机主起升钢丝绳和小车曳引钢丝绳的最低安全系数不应小于6。伸缩臂架用的钢丝绳，安全系数不应小于4。犆\n注2：本表中给出的 $C$ 值是根据起重机常用的钢丝绳 $6 \\times 1 9 \\mathrm { W ( S ) }$ ）型的最小破断拉力系数犽 $k ^ { \\prime }$ 、且只针对运动绳的安全系数用式（125）计算而得。对纤维芯（NF）钢 丝 绳犽 $k ^ { \\prime } = 0 , 3 3 0$ ，对 金 属 丝 绳 芯（IWR）或 金 属 丝 股 芯（IWS）钢丝绳 $k ^ { \\prime } { = } 0 , 3 5 6$ 。\n\n#');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2aeb3477-3c98-4cee-bca6-e209d97de830', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》（GB/T 50082—2009）编制。混凝上在硫酸盐环境中，同时耦合干湿循环条件的实际环境经常遇到，硫酸盐侵蚀再耦合干湿循环条件对混凝土的损伤速度较快，故规定本方法适用于处于干湿循环环境中遭受硫酸盐侵蚀的混凝土抗硫酸盐侵蚀试验，尤其适用于强度等级较高的混凝土抗硫酸盐侵蚀试验。评价指标为抗硫酸盐等级（最大干湿循环次数），符号采用汉语拼音的首字母 $\\mathrm { K } _ { \\mathrm { S } }$ 来表示。\n\n大量试验研究结果表明，当抗压强度耐蚀系数低于 $7 5 \\%$ 时，混凝土遭受硫酸盐侵蚀损伤就比较严重了。当干湿循环次数达到150次时，如果各种指标均表明混凝土抗硫酸盐侵蚀能力较好，则可以停止试验。验证试验表明，混凝土在硫酸盐溶液中进行干湿循环试验时，多数情况下试件的质量是增加的，即使质量减少，也很难达到 $5 \\%$ 的质量损失率要求，因此本标准未采纳其他标准和资料中推荐的质量损失率和质量耐蚀\n\n系数指标。\n\n高硫型硫铝酸盐(AFt)。AFt是混凝土本身的硫酸盐物质或外部侵入的硫酸钠、硫酸钾等多种硫酸盐都能与水泥石中的 $\\mathrm { C a ( O H ) } _ { 2 }$ 作用生成二水石膏，二水石膏再与水泥石中的固态水化铝酸钙反应生成三硫型水化硫铝酸钙 $\\mathrm { C } _ { 6 } \\mathrm { A S } _ { 3 } \\mathrm { H } _ { 3 2 }$ 。混凝土中钙矾石的稳定性取决于以下两个方面：水泥水化过程中离子成分及浓度；温度。 $7 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 是一个关键温度，AFt大约在 $7 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时分解。因此本方法将干湿循环中的干燥温度由《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》（GB/T50082一2009）中的 $8 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 5 ^ { \\circ } C$ 修订为 $6 5 ^ { \\circ } C { \\pm } 5 ^ { \\circ } C$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2aeeeb08-0b6d-475c-bdb8-2415127943d0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '3 施工准备和施工测量……', '3 施工准备和施工测量……## 3.1 施工准备…  \n## 3.2 施工测量');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2af9d1f0-2f8b-42e8-a98c-e52d01c9530a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犖', '附 录 犖（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2afcb618-a489-4e0f-9a75-68ecea116763', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．3 臂架起重机分级举例（Part 1）', '犃．3 臂架起重机分级举例臂架起重机包括人力驱动的臂架起重机、车间电动悬臂起重机、造船用臂架起重机、吊钩式臂架起重机、货场及港口装卸用的吊钩、抓斗、电磁盘或集装箱用臂架起重机及铁路起重机。但不包括塔式起重机和流动式起重机。\n\n按照起重机的类别和使用情况，臂架起重机整机分级举例见表 A．3。\n\n表 犃．3 臂架起重机整机分级举例  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=1 colspan=1>起重机的类别</td><td rowspan=1 colspan=1>起重机的使用情况</td><td rowspan=1 colspan=1>使用等级</td><td rowspan=1 colspan=1>载荷状态</td><td rowspan=1 colspan=1>整机工作级别</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>人力驱动起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>很少使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q1</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>车间电动悬臂起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>很少使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>造船用臂架起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>不频繁较轻载使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>货场用吊钩起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>不频繁较轻载使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4(b)</td><td rowspan=1 colspan=1>货场用抓斗或电磁盘起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>较频繁中等载荷使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U5</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4(c）</td><td rowspan=1 colspan=1>货场用抓斗、电磁盘或集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>频繁重载使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>港口装卸用吊钩起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>较频繁中等载荷使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U5</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5(b)</td><td rowspan=1 colspan=1>港口装船用吊钩起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>较频繁重载使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5(c）</td><td rowspan=1 colspan=1>港口装卸抓斗、电磁盘或集装箱用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>较频繁重载使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U6</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5(d)</td><td rowspan=1 colspan=1>港口装船用抓斗、电磁盘或集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>频繁重载使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q4</td><td rowspan=1 colspan=1>A8</td></tr><tr><td rowsp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b025ef8-fb1f-4665-92e2-0eb6ca603820', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 对称、平衡浇筑是为了不产生或产生较小的扭矩、力矩，施工时不可能做到绝对平衡，但对其不平衡的偏差需要进行控制。\n\n$_ { 2 \\sim 3 }$ 施工过程控制以变形控制为主，但亦需要兼顾内力，以达到双控的目的。立模高程的误差是指施工监控分析给出的立模高程与实际安装模板高程的差值。质量检验评定标准中虽然规定了浇筑完成后梁体的中线偏位和高程误差，但在混凝土浇筑前对立模高程和中线偏位的控制更符合预先控制的原则，也便于操作，事实上梁体浇筑施工完成后几乎不可能再进行调整。\n\n6 规定本款是为更有利于施工的监测和控制，如果在桥面上随意堆放材料、机具设备等或施加其他临时施工荷载，将会使施工监测的参数与实际不相符，导致施工控制不准确。\n\n### 17.5.6悬臂浇筑时预应力的施工除应符合本规范第7章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 预应力管道的安装定位应准确，备用管道和长束的管道应采取措施保证其在使用时的有效性。\n\n2 对纵向预应力长钢束的张拉，宜通过必要的试验确定其张拉程序和各项参数，张拉持荷时间宜增加1倍；当钢束的伸长值不能满足要求时，可采取补张拉或多次张拉的措施，但张拉应力不得超过设计规定的最大控制应力。横向预应力采用一端张拉时，其张拉端宜在梁两侧交错设置。竖向预应力宜采用多次张拉的方式进行，多次张拉的次数应以钢束的伸长值是否达到要求且是否可靠锚固而定。\n\n3 对钢束施加预应力时，不得随意将锚具附近的普通钢筋切断；当该处的钢筋影响到张拉操作不能进行正常作业时，应会同设计人员协商处理。\n\n4对竖向预应力孔道，压浆时应从下端的压浆孔压入，压力宜为 $0 . 3 { \\sim } 0 . 4 \\mathrm { M P a }$ ，且压入的速度不宜过快。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b0d1144-635d-4c9e-a863-dca85ecf48e5', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '9 加劲钢板剪力墙', '9 加劲钢板剪力墙## 9.1 一般规定\n\n### 9.1.2 主要用于抗震的抗侧力构件不宜承担竖向荷载，但是具体构造很难做到这一点，对这个要求应灵活理解：设置钢板剪力墙的开间的框架梁和柱，不能因为钢板剪力墙承担了竖向荷载而减小截面。这样即使钢板剪力墙发生了屈曲，在弹性阶段由钢板剪力墙承担的竖向荷载会转移到框架梁和柱，框架梁、柱也能够承担这部分转移过来的荷载，较大的梁柱截面还能够限制钢板剪力墙屈曲变形的发展。竖向加劲肋宜优先采用闭口截面加劲肋。\n\n## 9.2 加劲钢板剪力墙的计算\n\n### 9.2.2 加劲肋采取不承担竖向应力的构造的办法是在每层的钢梁部位，竖向加劲肋中断。不承担竖向荷载，使得地震作用下，加劲肋可以起到类似屈曲约束支撑的外套管那样的作用，能够提高钢板剪力墙的抗震性能（延性和耗能能力）。\n\n### 9.2.3 为简化设计，本标准直接给出了加劲肋的间距要求，式（9.2.3-2）适用于竖向加劲肋采用闭口截面的情况，即加劲肋采用槽形或类似截面，其翼缘的开口边与钢板墙焊接形成闭口截面的情况。图10为加劲钢板剪力墙示意。\n\n设计时，加劲肋分隔的区格，边长比宜限制在 $0 . 6 6 \\sim 1 . 5$ 之间。\n\n### 9.2.4 经过分析表明，在设置了水平加劲肋的情况下，只要$\\eta _ { \\mathrm { { x } } } , \\ \\eta _ { \\mathrm { { y } } } \\ge 2 2$ ，就不会发生整体的屈曲，计入一部分缺陷影响放大1.5倍即 $\\eta _ { \\mathrm { x } } , \\ \\eta _ { \\mathrm { y } } \\geqslant 3 3$ 。\n\n竖向加劲肋，虽然不要求它承担竖向应力，但是无论采用何种构造，它都会承担荷载，其抗弯刚度就要折减，因此对竖向加\n\n  \n图10加劲钢板剪力墙示意\n\n1—钢梁；2—钢柱；3—水平加劲肋；4—竖向开口加劲肋；\n\n5一竖向闭口加劲肋；6一贯通式加劲肋兼梁的翼缘劲肋的刚度要求增加 $50 \\%$ 。\n\n### 9.2.5 剪切应力作用下，竖向和水平加劲肋不受力，加劲肋的刚度完全被用来对钢板提供支撑，使其剪切屈曲应力得到提高，此时按照支撑的概念来对设置加劲肋以后的临界剪应力提出计算公式。ANSYS分析表明，《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99－98 的公式，即式（30）不够安全：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { c r } } = 3 . 5 \\frac { \\pi ^ { 2 } } { h _ { \\mathrm { s } } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { s } } } D _ { \\mathrm { x } } ^ { 1 / 4 } D _ { \\mathrm { y } } ^ { 3 / 4 }\n$$\n\n这个公式本身，按照正交异性板剪切失稳的理论分析来判断，已经非常保守，但与ANSYS的剪切临界应力计算结果相比\n\n仍然偏大。因此在剪切临界应力的计算上，我们放弃正交异性板的理论。\n\n在竖向应力作用下，加劲钢板剪力墙的屈曲则完全不同，此时竖向加劲肋参与承受竖向荷载，并且还可能是钢板对加劲肋提供支承。\n\n## 9.3 构造要求\n\n### 9.3.2 虽然按本标准第9.2节计算加劲钢板剪力墙时不考虑屈曲后强度，但考虑到钢板剪力墙主要使用对象为多高层钢结构，同时一般均需考虑地震作用而且采用高延性-低承载力的抗震设计思路，在地震作用下考虑钢板剪力墙发生屈曲，弹性阶段由钢板剪力墙承担的竖向荷载将转移到框架梁和柱，因此钢板剪力墙与柱的连接应满足等强要求。但由于强烈地震后钢板剪力墙属可替换构件，连接构造要求可适当放宽，采用对接焊缝时焊缝质量可采用三级。另外，考虑施工安装的便利性，也可采用钢板与框架梁柱连接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b0d16f3-5fb1-4b18-bd68-bb9fc7e4b0da', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '14安装施工质量控制（Part 3）', '力和变形、转体拉力、绞盘的变形和受力等；塔架、绞盘的应力和变形应不大于设计允许值，转体拉力的允许偏差应为 $\\pm 5 \\%$ 理论值。\n\n14.4.7顶推施工时，梁的内力和变形控制应符合下列规定：\n\n1 应监测顶推各施工阶段的高程变化，当偏差超标时，应分析原因进行处理。\n\n2 顶推过程中节段的高程允许偏差应为 $\\pm 2 0 \\mathrm { m m }$ ；中心线横向偏位应不大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 桥面铺装前的梁顶高程允许偏差应为土 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 落梁宜采用墩顶支承同步落梁法。落梁时各个墩顶处梁的高差应不大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n14.4.8整孔与大节段安装施工过程中，应监测构件或节段在存放、起吊和就位状态下的变形，当偏差超标时，应分析原因进行处理。\n14.4.9 钢塔、拱肋转体施工时，其内力和变形的控制应符合下列规定：\n\n1 制造和组装线形应计入预偏量，预偏量宜包括自重和拉索拉力等荷载产生的变形，具体数值应由施工监控方案确定。\n\n2转体施工过程中，应监测钢塔、拱肋在存放、起吊、就位状态下的变形，并应对塔座的变形、转体提升架（或塔架）的应力和变形、转体拉力、绞盘的受力和变形等进行检测；提升架或塔架、绞盘的应力和变形应不大于设计允许值，转体拉力的允许偏差应为 $\\pm 5 \\%$ 理论值。\n\n3 钢塔定位后，竖直度偏差应符合本规范14.2.3条的规定；拱肋线形偏差应符合本规范14.2.5条的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b256cef-74f3-4d9f-92d8-eb235a3f619c', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明（Part 1）', '条文说明在常规的无损检测中，超声波和射线检测方法主要用于探测被检物体的内部缺陷。射线检测的成本高、操作复杂、检测周期长、裂纹和未熔合等危害性缺陷的检出率较低，且因有辐射污染，对检测的周边环境有特殊的人员防护要求；超声波检测则具有操作简单、快速、对裂纹和未熔合的检测灵敏度高、以及对检测环境无过高要求等优点，而且这两种检测方法的上述特点在透照厚度越大时表现得越明显。但射线检测亦有其独特的优势，能较直观地显示工件内部缺陷的大小和形状,因而易于判定缺陷的性质，且对薄壁工件无损检测的灵敏度较高，射线照相的底片还能作为检测的原始记录供多方研究并作长期保存。\n\n常用的射线有X射线和γ射线两种。X射线和γ射线能不同程度地透过金属材料，对照相胶片产生感光作用。利用这种性能，当射线通过被检查的焊缝时，因焊缝缺陷对射线的吸收能力不同，使射线落在胶片上的强度不一样，胶片感光程度也不一样，这样就能准确、可靠、非破坏性地显示缺陷的形状、位置和大小。\n\nX射线透照时间短、速度快，检查厚度小于 $3 0 \\mathrm { m m }$ 时，显示缺陷的灵敏度高，但设备复杂、费用大，穿透能力比γ射线小。\n\nγ射线能透照 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 厚的钢板，透照时不需要电源，方便野外工作，用于环缝时可一次曝光，但透照时间长，一般不能用于小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 构件的透照。\n\n现行《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205）规定，设计要求全熔透的一、二级焊缝采用超声波进行内部缺陷的检测，超声检测不能对缺陷做出判断时才采用射 线检 测；德 国铁路钢桥附加技术条件 Eisenbahnbrucken ZusatzlicheAnforderungen fur Stahlbrucken 804.4101 规定母材板厚大于或等于 $3 0 \\mathrm { m m }$ 的对接焊缝可以采用超声波检测代替射线检测。\n\n### 7.3.6钢箱梁焊缝无损检测的质量分级、检测方法、检测部位和等级应符合表7.3.6的规定。\n\n表7.3.6钢箱梁焊缝无损检测质量等级及检测范围   \n\n\n\n\n\n注： ${ } ^ { \\textregistered } \\mathrm { U }$ 形肋与顶板熔透角焊缝，超声检测的比例和检测范围可根据焊接设备的自动化水平和稳定性适当调整。序号15一栏中的超声检测仅用于U形肋与顶板熔透角焊缝。\n\n### 7.3.7钢桁梁、钢板梁焊缝无损检测的质量分级、检测方法、检测部位和等级应符合表 7.3.7 的规定。\n\n表7.3.7钢桁梁、钢板梁焊缝无损检测等级及检测范围  \n\n\n\n注： $\\textcircled{1}$ 接头板检测范围不包括圆弧区范围。$\\textcircled{2} \\textcircled{2} \\textcircled{2 } \\textcircled{ 2 } \\textcircled{ 2 } \\textcircled{ 2 } \\textcircled{ 2 } \\textcircled{ 2 } \\textcircled{ 2 } \\textcircled{ 2 } \\textcircled{ 2 } \\textcircled{ 2 } \\textcircled{ 2 } \\textcircled{ 2 } \\textcircled { 2 } \\textcircled { 2 } \\textcircled { 2 } \\textcircled { 2 } \\textcircled { 2 } \\textcircled { 2 } \\textcircled { 2 } \\textcircled { 2 } \\textcircled { 2 }$ 形肋与顶板熔透角焊缝，超声检测的比例和检测范围可根据焊接设备的自动化水平和稳定性在此基础上适当调整。序号7一栏中的超声检测仅用于U形肋与顶板熔透角焊缝。\n\n### 7.3.8 钢塔焊缝无损检测的质量分级、检测方法、检测部位和等级应符合表7.3.8\n的规定。\n\n表7.3.8钢塔焊缝无损检测质量等级及检测范围  \n\n\n\n\n\n### 7.3.9钢锚梁、钢锚箱焊缝无损检测的质量分级、检测方法、检测部位和等级应符合表7.3.9 的规定。\n\n#### 7.3.9钢锚梁、钢锚箱焊缝无损检测质量等级及检测范围  \n\n\n\n\n\n### 7.3.10钢箱拱拱肋焊缝无损检测的质量分级、检测方法、检测部位和等级应符合\n表 7.3.10 的规定。\n\n表7.3.10钢箱拱拱肋焊缝无损检测质量等级及检测范围  \n\n\n\n\n\n### 7.3.11钢管拱焊缝无损检测的质量分级、检测方法、检测部位和等级应符合表7.3.11的规定。钢管墩焊缝无损检测不作射线检测要求，其质量分级、检测方法、检测部位和等级可按表7.3.11的规定执行。\n\n表7.3.11钢管拱焊缝无损检测质量等级及检测范围  \n\n\n\n\n\n注：①钢管斜相贯焊缝的检测，按角度划分超声检测范围，对不能检测的角度部分不做判定。\n\n### 7.3.12钢箱墩、钢盖梁焊缝无损检测的质量分级、检测方法、检测部位和等级应符合表7.3.12 的规定。\n\n表7.3.12钢箱墩、钢盖梁焊缝无损检测质量等级及检测范围  \n\n\n\n\n\n### 7.3.13对开坡口且部分熔透焊接的角焊缝进行无损检测时，其检测深度应比设计波口深度小 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n#### 条文说明\n\n由于焊接过程中受到焊丝直径和坡口装配间隙公差等因素的影响，通常情况下焊丝无法精确设置在焊缝根部，故作此规定。\n\n### 7.3.14弱磁性材料焊缝进行渗透检测时，应符合现行《无损检测渗透检测》（GB/T18851）和《焊缝无损检测焊缝渗透检测验收等级》（GB/T26953）的规定。\n\n### 7.3.15进行局部超声检测、射线检测、磁粉检测或渗透检测的焊缝，当发现有裂\n纹或其他超标缺陷时，应加倍检测，仍不合格时应将该条焊缝的检测范围延至');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b26823a-41eb-423a-8759-8348f5ea23b5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置在表53的工况Ⅰ至Ⅳ的状态下，塔式起重机不使用临时辅助稳定装置时，也应是稳定的。\n\n临时辅助稳定装置可以用来满足表53中工况Ⅴ，即保证安装或拆卸时的抗倾覆稳定性。\n\n可以用可拆卸的压重来满足表53工况犘 $\\mathrm { I V }$ 的整体抗倾覆稳定性的要求。但当没有这些外加的压重，并且将风载荷取为 $1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { w I I } }$ 时，该起重机也应符合稳定要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b26a862-7dd7-4924-a56e-89260ee0b2b7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.5 制动器的选择', '6.1.4.5 制动器的选择## 6.1.4.5.1 对于平衡臂架式变幅机构，应采用常闭式机械制动器。当用变幅过程中变幅钢丝绳或变幅拉杆中的最大拉力换算到制动器轴上的转矩进行计算时：\n\n起重机悬吊的物品回转并受工作状态最大风力 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 作用、钢丝绳出现最大摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ 时，制动安全系数不应小于1．25；起重机不工作、并受最大非工作风 $P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ 作用时，制动安全系数不应小于1．15。\n\n## 6.1.4.5.2 对于非平衡动臂式变幅机构，在一般情况下应装一个机械式制动器；在重要情况下应装两个机械式支持制动器或装一个机械式支持制动器和一个停止器。装一个机械式支持制动器时，其制动安全系数不小于1．50；装有两个机械式支持制动器时，每一个制动安全系数不小于1．25。液压变幅机构应装平衡阀。\n\n## 6.1.4.5.3 对于钢丝绳牵引小车变幅机构，机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于不利情况下的变幅小车在要求的时间内停止下来。机械式制动器安全系数不小于1．25。采用常闭式机械式制动器，宜先减速后制动，牵引小车的制动减速度不宜超过 $0 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b31a867-9b39-4727-b068-5d2feaabd22a', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '4.4.1 防坠器及附件的基本要求', '4.4.1 防坠器及附件的基本要求4.4.1.1 防坠器所用螺栓性能等级应为6.8级及以上，螺母性能等级应为6级及以上；热镀锌后的机械性能应符合GB/T 3098.1和GB/T 3098.2 的相关规定；不锈钢材料的机械性能应符合GB/T 3098.6和GB/T3098.15的相关规定；弹簧垫圈应符合GB/T94.1的相关规定。\n\n4.4.1.2 防坠器及附件所用弹簧部件宜采用符合GB/T 699、GB/T 3077规定的 ${ \\bf 6 5 M n }$ 、70Mn及  \n60Si2Mn等材料。\n\n4.4.1.3 防坠器及附件所用各类轴、销、键等部件宜采用屈服强度不低于345MPa的材料，并符合GB/T 699、GB/T1591或GB/T1220 的相关规定，应进行调质处理，硬度HRC35～HRC45。\n\n4.4.1.4 连接绳、缓冲器所用编织绳或带应符合GB 6095的规定，使用锦纶、高强涤纶、蚕丝等材料。\n\n4.4.1.5 除速差式防坠器的棘轮外，其余受力部件不应采用铸造方式制造。\n\n4.4.1.6 防坠器及连接器的金属表面应进行防腐处理；防坠器内置的钢丝绳及各类紧固件应采取热镀锌的方法防腐（不锈钢丝绳及不锈紧固件除外)；所有塑料件应具有良好的防老化性能（含进行防老化处理)。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b36e82b-bd81-4e50-b9f9-0f22d1f1c8a6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 2）', '_ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 同式（100）；\n\n$K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } } , K _ { \\mathrm { c } }$ ———系数。\n\n## 6．2．6．4 作为 $r _ { \\mathbf { \\lambda } } ^ { \\mathbf { \\lambda } } , \\pmb { \\sigma } _ { \\mathbf { \\lambda } \\mathbf { b } }$ 和 $\\pmb { \\sigma } _ { \\mathrm { w r } } ( \\tau _ { \\mathrm { w r } } )$ ）函数的疲劳极限\n\n图 为疲劳极限曲线［史密斯（ ）图］，它表达了疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ （或 $\\tau _ { \\mathrm { d } }$ ）与极值应力比 $r$ 、抗拉强度 $\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ 和交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } } \\left( \\tau _ { \\mathrm { w r } } \\right)$ ）之间的假设关系，这些关系也如表43内容所示。\n\n  \n图 11 疲劳极限曲线\n\n表 43 机械零件疲劳极限 $\\pmb { \\sigma } _ { \\bf d } ( \\tau _ { \\bf d } )$ ）与 $r \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 的关系  \n\n\n\n\n\n## 6．2．6．5 疲劳寿命曲线（威勒曲线）\n\n图12的疲劳寿命曲线表示了当所有应力循环具有相同的幅值和相同的应力循环特征值 $r$ 时，疲劳破坏前能承受的应力循环数 $n$ 和最大应力 $\\sigma ^ { ( \\tau ) }$ ）之间的函数关系，假设如下：\n\na） 对 $n _ { \\mathrm { T } } { \\leqslant } 8 \\times 1 0 ^ { 3 }$ ：\n\n$$\n\\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma  \\cdot \\tau$ -最大应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）。  \nb） 对 $8 \\times 1 0 ^ { 3 } <  { n _ { \\mathrm { T } } } < 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 的有限疲劳区，这一函数关系可由图12双对数坐标中的 TD直线来表示：  \n在所考虑的区间内，威勒曲线的斜率由 $C$ 来表示。\n\n$$\nC = \\tan \\ \\varphi { = } \\frac { \\log \\ 2 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 6 } - \\log \\ 8 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 3 } } { \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { b } } - \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { d } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\scriptstyle C = \\tan \\varphi = { \\frac { \\log 2 \\bullet 1 0 ^ { 6 } - \\log 8 \\bullet 1 0 ^ { 3 } } { \\log { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } } } - \\log \\tau _ { \\mathrm { d } } } }\n$$\n\nc） 对 $n { \\geqslant } 2 { \\times } 1 0 ^ { 6 }$ ：\n\n或\n\n式中：\n\n$C$ 威勒曲线斜率;\n\n76\n\ntan $\\varphi$ — 威勒曲线斜率；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma$ 同式（105）。  \n上述 $C$ 值表示了该机械零件实际的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值。\n\n  \n图 12 疲劳寿命曲线');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b371440-5acd-4652-8fec-d9fffcd3f2bb', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：该内容为增加条款。\n\n事故案例：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b3e145a-1362-4e3f-82a8-3e14ab2d08ee', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12 节点（Part 2）', '度 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\n$f _ { \\mathrm { y c } }$ 被连接杆件翼缘的钢材屈服强度 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$f _ { \\mathbf { y } }$ 连接板的钢材屈服强度 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$\\pmb { t _ { \\mathrm { w } } }$ 被连接杆件的腹板厚度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$t _ { \\mathrm { f } }$ 被连接杆件的翼缘厚度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$t _ { \\mathbf { p } }$ - 连接板厚度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；S- -对于被连接杆件，轧制工字形或 $\\mathrm { H }$ 形截面杆件取为圆角半径 $r$ ；焊接工字形或 $_ \\mathrm { H }$ 形截面杆件取为焊脚尺寸 $h _ { \\mathrm { f } }$ $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n  \n图12.2.5未加劲 $\\mathrm { T }$ 形连接节点的有效宽度\n\n2当被连接杆件截面为箱形或槽形，且其翼缘宽度与连接板件宽度相近时，有效宽度应按下式计算[图12.2.5(b)]：\n\n$$\nb _ { \\mathrm { e } } = 2 t _ { \\mathrm { w } } + 5 k t _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n3有效宽度 $b _ { \\mathrm { e } }$ 尚应满足下式要求：\n\n$$\nb _ { \\mathrm { e } } \\geqslant \\frac { f _ { \\mathrm { y p } } b _ { \\mathrm { p } } } { f _ { \\mathrm { u p } } }\n$$\n\n式中： $f _ { \\mathrm { u p } }$ 连接板的极限强度 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$b _ { \\mathfrak { p } }$ -连接板宽度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n4当节点板不满足式（12.2.5-4）要求时，被连接杆件的翼缘应设置加劲肋。\n\n5连接板与翼缘的焊缝应按能传递连接板的抗力 $b _ { \\mathsf { p } } t _ { \\mathsf { p } } f _ { \\mathsf { y p } }$\n\n（假定为均布应力）进行设计。\n\n12.2.6杆件与节点板的连接焊缝（图12.2.6）宜采用两面侧 焊，也可以三面围焊，所有围焊的转角处必须连续施焊；弦杆与 腹杆、腹杆与腹杆之间的间隙不应小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，相邻角焊缝焊趾 间净距不应小于 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n  \n图12.2.6杆件与节点板的焊缝连接\n\n12.2.7节点板厚度宜根据所连接杆件内力的计算确定，但不得小于 $6 \\mathrm { m m }$ 。节点板的平面尺寸应考虑制作和装配的误差。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b41bc6c-aa56-43e0-97c1-bdcc64168937', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：由于在水域中架设安装大节段钢箱梁的施工风险极大，故需要编制专项施工方案，同时要综合考虑各种因素选择安装方法。\n\n17.9.3 安装施工前，应对施工中使用的各种临时设施、受力装置和临时受力结构，以及吊架、吊具和索具等，进行专门设计和受力分析的计算验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b5f353d-3d8b-418f-9d9e-9b61b639def2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 18）', 'td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（17）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMF</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(17)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMG</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（17)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMmex</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">正常工作条件下与轴承相应动载荷的最大值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(121)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMmaxI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在载荷情况I(无风正常工作)中出现的 Pm 型的最大组合载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（17)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMmax</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在载荷情况Ⅱ(有风正常工作)中出现的 Pm 型的最大组合载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(19)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMmaxII</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在载荷情况Ⅲ(特殊载荷情况)中出现的 Pm 型的最大组合载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（24)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P\'MmaxI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由全部运动质量质心作垂直位移引起的轴承等效平均动载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(121)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMmeanI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">水平运动机构中受加速力但不受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(119)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMmean</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">水平运动机构中受加速力又受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（120）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMmin</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">正常工作条件下与轴承相应动载荷的最小值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(121)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMQ</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由起升质量垂直位移引起的载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（17)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pxw1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（19）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMW1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（20）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行摩擦阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（86）</');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b60736d-d9c4-4a57-bd84-4a3953c14da5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 2）', 'lspan=\"2\" rowspan=\"1\">载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&gt;2.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">适用范围</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">跨度中点有一个侧向支承点</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">均布载荷作用在</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">上翼缘</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">1.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"6\">双轴对称焊接工字形截面、加强受压翼缘的单轴对称焊接工字形截面、加强受拉翼缘的单轴对称焊接工字形截面、轧制H型钢截面</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">下翼缘</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">1.40</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">集中载荷作用在截面高度上任意位置</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">1.75</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">跨中有不少于两个等距离侧向支承点</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">任意载荷作用在</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">上翼缘</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">1.20</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">下翼缘</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">1.40</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">梁端有弯矩，但跨中无载荷作用</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">1.75-1.05(M2       MM）+0.3(M）2，但≤2.3</td></tr></table>\n\n\n注1： $\\displaystyle { \\xi = \\frac { t l _ { 1 } } { b _ { 1 } h } }$ ，其中 $l _ { 1 }$ 为跨度或受压翼缘的计算（自由）长度， $b _ { 1 }$ 和 $t$ 为受压翼缘的宽度和厚度。\n\n注2： $M _ { 1 } \\ldots M _ { 2 }$ 为梁 的 端 弯 矩，使 梁 产 生 同 向 曲 率 时 犕 $M _ { 1 }$ 和 $M _ { 2 }$ 取 同 号，产 生 反 向 曲 率 时 取 异 号，# $M _ { 1 }$ #$\\geqslant \\left| \\begin{array} { l l l } { M _ { 2 } } & { } \\end{array} \\right|$ 。\n\n注3：表中项次3、4和7的集中载荷是指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的集中载荷，应按表中项次1、2、5、6内的数值采用。β\n\n注4：表中项次8、9的 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ ，当集中载荷作用在侧向支承点处时，取 $\\beta _ { \\mathrm { b } } = 1 . 2 0$ 。\n\n注5：载荷作用在上翼缘系指作用点在上翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘，系指作用在下翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注6： $I _ { 1 }$ 和 $I _ { 2 }$ 分别为工字形截面受压翼缘和受拉翼缘对β $y$ 轴的惯性矩，对 $m { = } \\frac { I _ { 1 } } { I _ { 1 } { + } I _ { 2 } } { > } 0 . 8$ 的加强受压翼缘工字形截面，下列项次算出的ξ $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 值应乘以相应的系数：\n\n项次1：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 1 , 0$ 时，乘以0．95；  \n项次3：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 0 . 5$ 时，乘以0．90；当 $0 . 5 { < } \\xi { \\leqslant } 1 . 0$ 时，乘以0．95。\n\n## 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值查表 L．2。\n\n当算出或查出的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值大于0．8时，用按式（L．2）算出的或从表 L．3中查取的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$ 代替 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b780f0c-2f0f-4efd-a0b5-164fbc568df3', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》（GB/T 50080—2016）和《自密实混凝土应用技术规程》（JGJ/T283—2012）编制，用于评价水泥混凝土拌合物的填充能力和流动性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b7f69f0-3a08-40c0-ab89-8e234bac63b7', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '6 升降操作（Part 2）', '制度，操作人员持证上岗；\n\n2）严禁施工人员进入施工机械作业半径内；\n\n3）基坑开挖应严格按方案执行，宜采用分层开挖的方法，严格控制开挖面坡度和分层厚度，防止边坡和挖土机下的土体滑动，严禁超挖;\n\n4）基坑支护结构必须在达到设计要求的强度后，方可开挖下层土方。\n\n#### 3 基坑工程监测\n1）基坑工程均应进行基坑工程监测，开挖深度大于5m 应由建设单位委托具备相应资质的第三方实施监测；\n\n2）总包单位应自行安排基坑监测工作，并与第三方监测资料定期对比分析，指导施工作业;\n\n3）基坑工程监测必须有基坑设计方确定监测报警值，施工单位应及时通报变形情况。\n\n#### 4作业环境\n1）基坑内作业人员必须有足够的安全作业面；\n\n2）垂直作业必须有隔离防护措施;\n\n3）夜间施工必须有足够的照明设施。\n\n## 3.12 模板支架\n### 3.12.1 模板支架安全检查评定应符合现行行业标准《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162 和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130 的规定。\n\n### 3.12.2 检查评定保证项目包括：施工方案、立杆基础、支架稳定、施工荷载、交底与验收。\n\n一般项目包括：立杆设置、水平杆设置、支架拆除、支架材质。\n\n### 3.12.3保证项目的检查评定应符合下列规定：\n#### 1 施工方案\n1）模板支架搭设应编制专项施工方案，结构设计应进行设计计算，并应按规定进行审核、审批；\n\n2）超过一定规模的模板支架，专项施工方案应按规定组织专家论证；\n\n3）专项施工方案应明确混凝土浇筑方式。\n\n#### 2 立杆基础\n1）立杆基础承载力应符合设计要求，并能承受支架上部全部荷载；\n\n2）基础应设排水设施；\n\n3）立杆底部应按规范要求设置底座、垫板。\n\n#### 3支架稳定\n1）支架高宽比大于规定值时，应按规定设置连墙杆；\n\n2）连墙杆的设置应符合规范要求；\n\n3）应按规定设置纵、横向及水平剪刀撑，并符合规范要求。\n\n#### 4 施工荷载\n1）施工均布荷载、集中荷载应在设计允许范围内。\n\n#### 5 交底与验收\n1）支架搭设（拆除）前应进行交底，并应有交底记录;\n\n2）支架搭设完毕，应按规定组织验收，验收应有量化内容。\n\n### 3.12.4一般项目的检查评定应复合下列规定：\n#### 1 立杆设置\n1）立杆间距应符合设计要求；\n\n2）立杆应采用对接连接；\n\n3）立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度应符合规范要求。\n\n#### 2 水平杆设置\n1）应按规定设置纵、横向水平杆；\n\n2）纵、横向水平杆间距应符合规范要求;\n\n3）纵、横向水平杆连接应符合规范要求。\n\n#### 3 支架拆除\n1）支架拆除前应确认混凝土强度符合规定值;\n\n2）模板支架拆除前应设置警戒区，并设专人监护。\n\n#### 4 支架材质\n1）杆件弯曲、变形、锈蚀量应在规范允许范围内;\n\n2）构配件材质应符合规范要求；\n\n3）钢管壁厚应符合规范要求。\n\n## 3.13“三宝、四口”及临边防护\n### 3.13.1“三宝、四口”及临边防护检查评定应符合现行行业标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80 的规定。\n\n### 3.13.2检查评定项目包括：安全帽、安全网、安全带、临边防护、洞口防护、通道口防护、攀登作业、悬空作业、移动式操作平台、物料平台、悬挑式钢平台。\n\n### 3.13.3检查评定应符合下列规定：\n#### 1 安全帽\n1）进入施工现场的人员必须正确佩戴安全帽;\n\n2）现场使用的安全帽必须是符合国家相应标准的合格产品。\n\n#### 2安全网\n1）在建工程外侧应使用密目式安全网进行封闭;\n\n2）安全网的材质应符合规范要求；\n\n3）现场使用的安全网必须是符合国家标准的合格产品。\n\n#### 3 安全带\n1）现场高处作业人员必须系挂安全带；\n\n2）安全带的系挂使用应符合规范要求；3）现场作业人员使用的安全带应符合国家标准。\n#### 4 临边防护\n1）作业面边沿应设置连续的临边防护栏杆;\n\n2）临边防护栏杆应严密、连续；\n\n3）防护设施应达到定型化、工具化。\n#### 5 洞口防护\n1）在建工程的预留洞口、楼梯口、电梯井口应有防护措施；\n\n2）防护措施、设施应铺设严密，符合规范要求；\n\n3）防护设施应达到定型化、工具化。\n\n4）电梯井内应每隔二层（不大于10m）设置一道安全平网。\n#### 6 通道口防护\n1）通道口防护应严密、牢固；\n\n2）防护棚两侧应设置防护措施;\n\n3）防护棚宽度应大于通道口宽度，长度应符合规范要求；\n\n4）建筑物高度超过 $3 0 \\mathrm { m }$ 时，通道口防护顶棚应采用双层防护；\n\n5）防护棚的材质应符合规范要求；\n#### 7 攀登作业\n1）梯脚底部应坚实，不得垫高使用；\n\n2）折梯使用时上部夹角以 $3 5 ^ { \\circ } \\ \\sim 4 5 ^ { \\circ }$ 为宜，设有可靠的拉撑装置；\n\n3）梯子的制作质量和材质应符合规范要求。\n#### 8 悬空作业\n1）悬空作业处应设置防护栏杆或其他可靠的安全措施;\n\n2）悬空作业所使用的索具、吊具、料具等设备应为经过技术鉴定或验证、验收  \n的合格产品。\n#### 9 移动式操作平台\n1）操作平台的面积不应超过 $1 0 ~ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 }$ ，高度不应超过5m。\n\n2）移动式操作平台轮子与平台连接应牢固、可靠，立柱底端距地面高度不得大  \n于 $8 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n3）操作平台应按规范要求进行组装，铺板应严密；\n\n4）操作平台四周应按规范要求设置防护栏杆，并设置登高扶梯；\n\n5）操作平台的材质应符合规范要求。\n#### 10 物料平台\n1）物料平台应有相应的设计计算，并按设计要求进行搭设;\n\n2）物料平台支撑系统必须与建筑结构进行可靠连接；\n\n3）物料平台的材质应符合规范及设计要求，并应在平台上设置荷载限定标牌。\n#### 11 悬挑式钢平台\n1）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b81e177-897d-4f42-b378-98ad436f66c7', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第七章 违约责任', '第七章 违约责任## 第一百零七条\n当事人一方不履行合同义务或者履行合同义务不符合约定的，应当承担继续履行、采取补救措施或者赔偿损失等违约责任。\n\n## 第一百零八条\n当事人一方明确表示或者以自己的行为表明不履行合同义务的，对方可以在履行期限届满之前要求其承担违约责任。\n\n## 第一百零九条\n当事人一方未支付价款或者报酬的，对方可以要求其支付价款或者报酬。\n\n## 第一百一十条\n当事人一方不履行非金钱债务或者履行非金钱债务不符合约定的，对方可以要求履行，但有下列情形之一的除外：\n\n（一）法律上或者事实上不能履行；\n\n（二）债务的标的不适于强制履行或者履行费用过高;\n\n（三）债权人在合理期限内未要求履行。\n\n## 第一百一十一条\n质量不符合约定的，应当按照当事人的约定承担违约责任。对违约责任没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，受损害方根据标的的性质以及损失的大小，可以合理选择要求对方承担修理、更换、重作、退货、减少价款或者报酬等违约责任。\n\n## 第一百一十二条\n当事人一方不履行合同义务或者履行合同义务不符合约定的，在履行义务或者采取补救措施后，对方还有其他损失的，应当赔偿损失。\n\n## 第一百一十三条\n当事人一方不履行合同义务或者履行合同义务不符合约定，给对方造成损失的，损失赔偿额应当相当于因违约所造成的损失，包括合同履行后可以获得的利益，但不得超过违反合同一方订立合同时预见到或者应当预见到的因违反合同可能造成的损失。\n\n经营者对消费者提供商品或者服务有欺诈行为的，依照《中华人民共和国消费者权益保护法》的规定承担损害赔偿责任。\n\n## 第一百一十四条\n当事人可以约定一方违约时应当根据违约情况向对方支付一定数额的违约金，也可以约定因违约产生的损失赔偿额的计算方法。\n\n约定的违约金低于造成的损失的，当事人可以请求人民法院或者仲裁机构予以增加；约定的违约金过分高于造成的损失的，当事人可以请求人民法院或者仲裁机构予以适当减少。\n\n当事人就迟延履行约定违约金的，违约方支付违约金后，还应当履行债务。\n\n## 第一百一十五条\n当事人可以依照《中华人民共和国担保法》约定一方向对方给付定金作为债权的担保。债务人履行债务后，定金应当抵作价款或者收回。给付定金的一方不履行约定的债务的，无权要求返还定金；收受定金的一方不履行约定的债务的，应当双倍返还定金。\n\n## 第一百一十六条\n当事人既约定违约金，又约定定金的，一方违约时，对方可以选择适用违约金或者定金条款。\n\n## 第一百一十七条\n因不可抗力不能履行合同的，根据不可抗力的影响，部分或者全部免除责任，但法律另有规定的除外。当事人迟延履行后发生不可抗力的，不能免除责任。\n\n本法所称不可抗力，是指不能预见、不能避免并不能克服的客观情况。\n\n## 第一百一十八条\n当事人一方因不可抗力不能履行合同的，应当及时通知对方，以减轻可能给对方造成的损失，并应当在合理期限内提供证明。\n\n## 第一百一十九条\n当事人一方违约后，对方应当采取适当措施防止损失的扩大；没有采取适当措施致使损失扩大的，不得就扩大的损失要求赔偿。\n\n当事人因防止损失扩大而支出的合理费用，由违约方承担。\n\n## 第一百二十条\n当事人双方都违反合同的，应当各自承担相应的责任。\n\n## 第一百二十一条\n当事人一方因第三人的原因造成违约的，应当向对方承担违约责任。当事人一方和第三人之间的纠纷，依照法律规定或者按照约定解决。\n\n## 第一百二十二条\n因当事人一方的违约行为，侵害对方人身、财产权益的，受损害方有权选择依照本法要求其承担违约责任或者依照其他法律要求其承担侵权责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b98c359-c807-4f50-a2a0-9e7f0c522c67', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 压力机或万能试验机：应符合T0553中2.1的规定。\n\n## 2.2 混凝土湿筛砂浆振动筛分、成型两用机（简称两用机）。由机体、筛子、振动台、下料漏斗等部件组成，如图T0563-1和图T0563-2所示。\n\n  \n图T0563-1 两用机筛分工作状态\n\n\n\n1-筛分支撑；2-接料盘;\n\n图T0563-2 两用机成型工作状态1-胶轮；2-筛分支撑；3-下料漏斗；4-试模；5-振动台面；6-机体；7-成型支撑\n\n3-筛子；4-机体；5-成型支撑；  \n6-胶轮；7-接料盘架；\n\n机体由 $0 . 5 \\mathrm { k W }$ 电机带动凸轮产生连续简谐振动，频率为 2800\\~3000 次 $/ \\mathrm { { m i n } }$ ，振幅为$1 \\mathrm { { m m } \\pm 0 . 1 \\mathrm { { m m } } }$ 。筛子孔径为 $\\phi 4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n将机体平放，装上筛子（图T0563-1），可筛分混凝土中的砂浆；卸下筛子，将机体翻转 $9 0 ^ { \\circ }$ 使之直立，装上振动台面、试模及下料漏斗（图T0563-2），可振动成型湿筛砂浆试件。\n\n## 2.3 专用压蒸仪：\n\n（1）采用装有压力表的 $\\phi 2 4 0 \\mathrm { m m }$ 压蒸锅，如图T0563-3所示。压力表表盘尺寸为 $\\phi$ $5 5 \\mathrm { m m }$ ，量程为 $0 { \\sim } 2 5 0 \\mathrm { { k P a } }$ 。\n\n（2）压蒸仪配用 $1 . 5 \\mathrm { k W }$ 电炉加热。将试件带模放入盛有沸水的压蒸仪内压蒸养护时，正常情况下，加盖安全阀约 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 后，锅内蒸汽压力达到并稳定在100kPa±10kPa，温度约为 $1 2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n## 2.4 湿筛砂浆专用试模：\n\n包括可装卸的三联钢模和钢盖板。钢模组装后内壁互相垂直，有效尺寸为$3 1 . 6 \\mathrm { m m } { \\times } 3 1 . 6 \\mathrm { m m } { \\times } 5 0 \\mathrm { m m }$ 。试模结构如图T0563-4所示，尺寸精度要求见表T0563-1。\n\n  \n图T0563-3 专用压蒸仪结构\n\n1-锅体；2-小手柄；3-蒸屉；4-压力表；5-密封圈；6-限压阀；7-易熔塞\n\n  \n图 $\\mathrm { T } 0 5 6 3 – 4$ 试模结构\n\n## 2.5 台秤：量程不小于 $5 \\mathrm { k g }$ ，感量不大于 $5 \\mathrm { g }$ 。\n\n## 2.6 天平：量程不小于 $1 0 0 \\mathrm { g }$ ，感量不大于 $0 . 1 \\mathrm { g }$ 。\n\n## 2.7 砂浆搅拌锅、拌合和铲、小刀、方形搪瓷盘（或铁皮制作的料盘，尺寸约$2 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 0 \\mathrm { m m }$ ）、秒表等。\n\n表 $\\mathrm { T } 0 5 6 3 { - } 1$ 试模尺寸  \n\n\n\n\n\n## 2.8 专用促凝剂。CS或CAS专用促凝剂，每次试验用量5g，采用分析纯或化学纯的化学试剂按 $\\mathrm { ~ T ~ } 0 5 1 2$ 中表T0512-2的配方配成。一般情况下用CS促凝剂，当混凝土掺用粉煤灰或缓凝型外加剂时，可用CAS 促凝剂。为提高促凝剂的均匀分散性，应事先将所用化学试剂（白色颗粒）分别研细，再按一次用量以塑料袋密封分装，应在阴凉干燥处存放，防止受潮结块。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b98df48-5ee8-4e5c-880a-cc83cf480c38', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '8.10 公称直径', '8.10 公称直径公称直径是钢丝绳名义直径，应由供需双方在签订合同时确定。\n\n## 8.10.1 实测直径\n\n钢丝绳实测直径是按9.1.1规定的方法测得的直径。\n\n## 8.10.2 直径允许偏差和不圆度\n\n钢丝绳直径和不圆度应符合表6的规定。\n\n表6 钢丝绳直径允许偏差和不圆度');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b9c1e99-fa71-4578-bd81-b761c937ff99', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '2 术语', '2 术语');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2b9e98bc-6ae0-4822-9711-57eba47a5219', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件,仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\n/ 包装储运图示标志( )  \n/ 碳素结构钢( )  \n旋转电机 定额和性能( )  \n/ 气焊、焊条电弧焊、气体保护焊和高能束焊的推荐坡口( )  \n/ 埋弧焊的推荐坡口( )  \n/ 钢结构用高强度大六角头螺栓( )  \n/ 钢结构用高强度大六角螺母( )  \n/ 钢结构用高强度垫圈( )  \n/ 钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件  \n/ 低合金高强度结构钢  \n安全色( )  \n/ 金属熔化焊焊接接头射线照相( )  \n/ 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副  \n/ 液压系统通用技术条件( )  \n/ — 起重机设计规范  \nGB/T 4162—2008 锻轧钢棒超声检测方法(ASTME2375：2004)  \nGB4208外壳防护等级(IP代码)(IEC60529)  \n机械安全 机械电气设备 第 部分:起重机械技术条件( )  \n/ 起重机试验规范和程序( )  \n— 起重机械安全规程 第 部分:总则  \n重要用途钢丝绳( )  \n涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级  \n/ 色漆和清漆 漆膜的划格试验( )  \n$\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 1 0 0 5 1 . 1 { \\sim } 1 0 0 5 1 . 1 2 { - } 2 0 1 0$ 起重吊钩  \n/ (所有部分) 圆柱齿轮 精度制[ (所有部分)]  \n/ 一般工程用铸造碳钢件( , )  \n/ 标牌  \n/ 机电产品包装通用技术条件  \n/ — 通用门式起重机  \n起重机 安全标志和危险图形符号 总则  \n/ 起重及冶金用变频调速三相异步电动机技术条件 第 部分: 系  \n变频调速三相异步电动机  \n— 架桥机安全规程  \n钢结构设计规范  \n/ 起重机车轮  \nJB/T 6406 电力液压鼓式制动器  \nJB/T7019 盘式制动器 制动盘  \nJB/T7020 电力液压盘式制动器  \nJB/T7076 系列起重用双速锥形转子制动三相异步电动机 技术条件  \n/ 系列起重及冶金用电磁制动绕线转子三相异步电动机 技术条件  \n/ 系列起重专用绕线转子三相异步电动机 技术条件  \n/ 起重机 弹簧缓冲器  \n/ 起重机 橡胶缓冲器  \n/ 双幅板压制滑轮  \n/ 起重机械无线遥控装置  \n/ 起重机用三支点减速器  \n/ 起重机用底座式减速器  \n/ 起重机用立式减速器  \n/ 起重机用套装式减速器  \n/ 系列起重及冶金用绕线转子三相异步电动机 技术条件  \n/ 起重机用三合一减速器  \n/ (所有部分) 起重机用铸造滑轮  \n/ (所有部分) 起重机用铸造卷筒  \n/ 系列起重及冶金用三相异步电动机 技术条件  \n/ 系列起重及冶金用绕线转子三相异步电动机 技术条件  \n/ 系列起重及冶金用三相异步电动机 技术条件  \n/ 起重机械无损检测 钢焊缝超声检测  \n/ 起重机用底座式硬齿面减速器  \n/ 起重机用三支点硬齿面减速器  \n/ 起重机用聚氨酯缓冲器  \n/ 建筑机械与设备 焊接滑轮');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ba46a72-6fba-448a-b796-880497a6679e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8 钢结构工程（Part 3）', '</tr><tr><td></td><td>0</td><td>板厚t&gt;30mm 时，不大于0.5</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M22</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">24</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+0.70</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M24</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">26</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+0.70</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M27</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">29</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+0.70</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">33</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+0.70</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&gt;M30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&gt;33</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+1. 00</td></tr></table>\n表 8.3.5-2 螺栓孔距允许偏差  \n\n\n<table><tr><td rowspan=3 colspan=2>项目</td><td rowspan=1 colspan=3>允许偏差（mm）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>主要钢构件</td><td rowspan=2 colspan=1>次要钢构件</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>桁梁构件</td><td rowspan=1 colspan=1>板梁主梁</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>两相邻孔距</td><td rowspan=1 colspan=1>±0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>±0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>±0.4（±1.0)b</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>同一孔群任意两孔距</td><td rowspan=1 colspan=1>±0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>±0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>±0.8（±1.5)b</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>多组孔群两相邻孔群中心距</td><td rowspan=1 colspan=1>±0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>±1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>±1.0 （±1.5） b</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>两端孔群中心距</td><td rowspan=1 colspan=1>1≤11m</td><td rowspan=1 colspan=1>±0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>±4.0°</td><td rowspan=1 colspan=1>±1.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1&gt;11m</td><td rowspan=1 colspan=1>±1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>±8.0</td><td rowspan=1 colspan=1>±2.0</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>孔群中心线与构件中心线的横向偏移</td><td rowspan=1 colspan=1>腹板不拼接</td><td rowspan=1 colspan=1>2.0</td><td rowspan=1 colspan=1>2.0</td><td rowspan=1 colspan=1>2.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>腹板拼接</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>二</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>构件任意两面孔群纵、横向错位</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>一</td></tr></table>\n\n\n注：a连接支座的孔群中心距允许偏差。b括号内数值为附属结构的允许偏差。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ba72b4b-3bc2-448d-bb58-6d50987311dc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 3）', '\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } \\mathrm { = } \\frac { 1 } { m } \\Big ( \\thinspace \\zeta P _ { \\Sigma } ( \\omega \\mathrm { + } m _ { \\mathrm { a } } ) \\mathrm { + } P _ { \\mathrm { w I } } \\large ) \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\bullet \\ \\eta } \\mathrm { + } \\frac { \\sum J n ^ { \\mathrm { 2 } } } { 1 8 2 \\ 4 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big )\n$$\n\n………（S．10）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 运行机构电动机发热计算功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；$m$ 电动机台数；  \n$\\mathrm { P } _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；  \n$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；  \nWI— 同式（86）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；同式（89）；  \n∑ — 同式（R．2）；$n$ 同式（82）；$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（R．2）。\n\n#### 犛．2．2．2．2 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．10）计算出运行机构所需的电动机的发热计算功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率大于等于发热计算功率，则电动机的发热校验通过。\n\n## 犛．2．3 按平均损耗法验算电动机的发热\n\n按S．2．1的方法验算电动机的发热，仅对桥式、门式、门座等类型的起重机采用的YZR系列交流异步绕线转子电动机最为合适，而对其他型式的电动机，其他工况与控制方式差别较大的起重机，特别是对采用涡流制动器、晶闸管定子调压等调速系统的电动机，可采用推荐的平均损耗法进行发热校验。\n\n按平均损耗法验算电动机发热的基本步骤是：\n\na） 确定该电动机在起重机工作机构中的典型负载图；  \nb） 考虑各运行时段的电动机数据，如停机时散热条件恶化等冷却系数标么值、固定损耗与可变犚损耗的比值等，计算出电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率 $R _ { \\mathfrak { n } }$ ；  \nc） 当电动机为断续定额基准时，求出断续定额与连续定额的损耗比犚 $P _ { \\natural }$ ；  \nd） 按式（S．11）求出运行后的温升与断续定额时温升的比率犘犚 $R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ ：\n\n$$\nR _ { \\mathfrak { n } } { = } P _ { \\mathfrak { s } } R _ { \\mathfrak { n } }\n$$\n\n式中：\n$R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ — 运行后的温升与断续定额时温升的比率；$P _ { \\xi }$ — 电动机断续定额与连续定额的损耗比；$R _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率；犚当 $R _ { \\mathfrak { n } } { \\leqslant } 1$ ，则认为电动机发热校验合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2baada1c-86a1-4951-b5cb-866cb97f8203', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）电动机的发热校验', '（规范性附录）电动机的发热校验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2bade6ee-305a-4507-aad4-c05c4dd174eb', '145《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2009）.md', '-Endi', '-Endi');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2bb23bd3-8a0a-4948-b723-59371dfcba30', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 1）', '1 总则1.0.1 为规范公路桥涵设计，按照安全、耐久、适用、环保、经济和美观的原则，制定本规范。\n\n1.0.2 本规范适用于新建和改建各等级公路桥涵的设计。\n\n1.0.3 公路桥涵结构的设计基准期为100年。\n\n1.0.4 公路桥涵主体结构和可更换部件的设计使用年限不应低于表1.0.4的规定。\n\n表1.0.4桥涵设计使用年限（年）  \n\n\n\n\n\n1.0.5 特大、大、中、小桥及涵洞按单孔跨径或多孔跨径总长分类规定见表1.0.5。\n\n表1.0.5桥梁涵洞分类  \n\n\n\n\n\n注：1.单孔跨径系指标准跨径。\n\n2.梁式桥、板式桥的多孔跨径总长为多孔标准跨径的总长；拱式桥为两端桥台内起拱线间的距离；其他形式桥梁为桥面系行车道长度。\n\n3.管涵及箱涵不论管径或跨径大小、孔数多少，均称为涵洞。\n\n4.标准跨径：梁式桥、板式桥以两桥墩中线间距离或桥墩中线与台背前缘间距为准；拱式桥和涵洞以净跨径为准。\n\n1.0.6 公路桥涵应进行抗风、抗震、抗撞等减灾防灾设计。\n\n1.0.7 公路桥涵设计应满足环境保护和资源节约的有关要求。\n\n1.0.8 公路桥涵设计除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定。\n\n## 2 术语和符号\n\n### 2.1 术语\n\n2.1.1 设计基准期 design reference period 为确定可变作用等的取值而选用的时间参数。\n\n2.1.2 设计使用年限/design working/service life\n\n在正常设计、正常施工、正常使用和正常养护条件下，桥涵结构或结构构件不需进行大修或更换，即可按其预定目的使用的年限。\n\n2.1.3 极限状态 limt states\n\n整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一功能要求，此特定状态为该功能的极限状态。\n\n2.1.4 承载能力极限状态 ultimatelimit 对应于结构或结构构件达到最大承载力或不适于继续承载的变形的状态。\n\n2.1.5 正常使用极限状态 serviceability limit states 对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值的状态。\n\n2.1.6 设计状况 design situations\n\n代表一定时段内实际情况的一组设计条件，设计时应做到在该组条件下结构不超越有关的极限状态。\n\n2.1.7 结构耐久性 structural durability\n\n在设计确定的环境作用和养护、使用条件下，结构及其构件在设计使用年限内保持其安全性和适用性的能力。\n\n2.1.8 作用 action\n\n施加在结构上的集中力或分布力（直接作用，也称为荷载）和引起结构外加变形或约束变形的原因（间接作用）。\n\n2.1.9 永久作用，permanent action\n\n在设计基准期内始终存在且其量值变化与平均值相比可以忽略不计的作用，或其变化是单调的并趋于某个限值的作用。\n\n2.1.10 可变作用 variable action\n\n在设计基准期内其量值随时间而变化，且变化值与平均值相比不可忽略不计的作用。\n\n2.1.11 偶然作用 accidental action 在设计基准期内不一定出现，而一旦出现其量值很大，且持续时间很短的作用。\n\n2.1.12 作用的标准值 characteristic value of an action\n\n作用的主要代表值，可根据对观测数据的统计、作用的自然界限或工程经验确定。\n\n2.1.13 可变作用的伴随值 accompanying value of a variable action\n\n在作用组合中，伴随主导作用的可变作用值。可以是组合值、频遇值或准永久值。\n\n2.1.14 作用的代表值 representative value of an action 极限状态设计所采用的作用值。可以是作用的标准值或可变作用的伴随值。\n\n2.1.15 作用的设计值 design value of an action 作用的代表值与作用分项系数的乘积。\n\n2.1.16 可变作用的组合值 combination value of a variable action\n\n使组合后的作用效应的超越概率与该作用单独出现时其标准值作用效应的超越概率趋于一致的作用值；或组合后使结构具有规定可靠指标的作用值。可通过组合值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.17 可变作用的频遇值 frequent value of a variableaction\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较小的作用值；或被超越的频率限制在规定频率内的作用值。可通过频遇值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.18 可变作用的准永久值 quasi-permanent value of a variable action\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较大的作用值。可通过准永久值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.19 作用效应 effect of action\n\n由作用引起的结构或结构构件的反应。\n\n2.1.20 作用组合（荷载组合）combination of actions（loadcombination）\n\n在不同作用的同时影响下，为验证某一极限状态的结构可靠度而采用的一组作用设计值。\n\n2.1.21 作用基本组合 fundamental combinationof actions 承载能力极限状态设计时，永久作用设计值与可变作用设计值的组合。\n\n2.1.22 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quas');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2bc35259-7e38-41b2-a4be-cb2281270245', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0590—2020 水泥砂浆体积密度及含气量试验方法', 'T0590—2020 水泥砂浆体积密度及含气量试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2bc54d0f-ef61-4c93-8589-f116488deee5', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第 493 号', '第 493 号《生产安全事故报告和调查处理条例》已经2007 年 3月 28日国务院第 172 次常务会议通过，现予公布，自 2007年 6 月 1 日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2bdc3a98-a230-403b-9617-88854fbfdadc', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．3测绘方法与技术要求（Part 1）', '5．3测绘方法与技术要求## (1）全站仪测图\n\n### 5．3．1本条是对全站仪测图所用仪器和应用程序的基本规定，对电子手簿的采用未作具体要求。测图的应用程序，是指全站仪的基本功能程序，除满足测量的基本程序要求外，还应具有数据记录、存储、代码编辑、通信等功能，以满足内业数据处理和图形编辑的需要。采用常用数据格式的规定，主要是为了满足数据交换的需要。\n\n### 5．3．2本规范将全站仪测图(也称为野外数据采集)分为三种类型：即编码法、草图法和内外业一体的实时成图法。但随着全站仪外围配套设备的逐步完善，有些电子手簿、电子平板或掌上电脑可绘制基本的草图，此时草图的概念较人工绘制纸质草图已有所延伸。\n\n### 5．3．3全站仪增设测站点，主要是指采用极坐标法半测回测设的坐标点。当然，也可采用其他交会的方法增设。增设测站点的平面和高程精度，应高于地物、地形测绘的精度。支点的高程应往返观测检查。为避免出现粗差，作业时应注意对其他测站已测地物点的重复测量检查。\n\n### 5．3．4本条规定了全站仪测图测站安置和检核的基本要求，为新增内容。\n\n### 5．3．5关于全站仪测图的测距长度。\n\n测点的观测中误差可按(61)式估算：\n\n$$\nm _ { \\mathrm { p } } = D { \\sqrt { \\left( { \\frac { m _ { \\mathrm { D } } } { D } } \\right) ^ { 2 } + \\left( { \\frac { m _ { \\beta } } { \\rho } } \\right) ^ { 2 } } }\n$$\n\n式中 $D$ 测点至测站的距离；\n\n$\\frac { m _ { \\mathrm { p } } } { D }$ 测距相对中误差，按 $1 / 5 0 0 0$ 综合考虑；  \n$m _ { \\mathfrak { \\beta } }$ -测角中误差，按 $4 5 ^ { \\prime \\prime }$ 计。\n\n当测点距离为 $1 0 0 \\mathrm { m }$ ，则可计算出每百米测点点位中误差为 $3 \\mathrm { c m }$ ；考虑到数据采集时，岘牌棱镜的对中偏差、测站点误差以及实测时的客观条件限制等因素，取规范表 5．3．5的限值。\n\n### 5．3．6本条是全站仪测图三种作业方法的最基本要求。无论采用何种方法，对于测点的属性、地形要素的连接关系和逻辑关系等均应在作业现场清楚记载。\n\n本条第4款几何作图法是对全站仪测图法的补充。对几何作图法的测量数据可采用电子手簿、全站仪或人工白纸草图等形式记录。\n\n### 5．3．8测出界线外的目的，主要是为了地形图的拼接检查。\n\n### 5．3．9原始数据文件是十分重要的文件，应注意备份。数据编辑时，如数据记录有误，可修改测点编号、编码、排序等，但对于记录中的三维坐标、角度、距离等测量数据不能修改，应对错误数据进行检查分析，及时补测或返工重测。\n\n## （II）GPS-RTK 测图\n\n### 5．3．10本条所列资料，是GPS-RTK 测图应具备的基础性资料。不仅要收集控制点在国家或地方坐标系和高程系的坐标、高程，而且还应收集相应的WGS-84坐标系的坐标、高程资料，以便求算转换参数或验证转换参数。\n\n对已有转换参数的测区，应尽量收集应用。\n\n本条将国家高程基准以外的其他高程基准称为地方高程基准。\n\n### 5．3．11由于GPS 接收机所获得的是WGS-84坐标系中的空间三维直角坐标，而我们通常所使用的是国家或地方坐标及正常高系统。两套系统之间的转换，是由基准转换、平面坐标转换和高程转换构成。\n\n#### 1关于基准转换。\n\n要将空间三维直角坐标转换到高斯平面，必须通过某一椭球面作为过渡。这种转换可采用三参数或七参数法实现。对于小于 $8 0 \\mathrm { k m } \\times 8 0 \\mathrm { k m }$ 测图范围，一般可采用三参数单点定位确定转换关系；较大测图区域宜采用七参数多点定位确定转换关系。\n\n一般来说，地方坐标系采用平均高程面或补偿高程面作为投影面，这个投影面与区域椭球面不平行，因此，在确定区域椭球的元素和定位时，应尽可能使投影面与区域椭球面吻合。事实上，在区域椭球面确定方面存在不足，较多采用国家参考椭球参数，其实，在目前的条件下，采用国家参考椭球元素、WGS-84椭球元素均是一种选择。\n\n#### 2关于平面坐标转换。\n\n依据原有的巾央子午线的经度将地方参考椭球(区域椭球)大地坐标转换到高斯平面。为了保证转换坐标的起始数据与地方平面坐标系统的一致性，可在高斯平面坐标系内将GPS网进行平移和旋转来实现。确定平移、旋转和缩放四参数，不应少于4个已知点，并采用最小二乘法求解。\n\n#### 3关于高程转换。\n\n高程转换，可采用拟合高程测量的方法进行，其起算点的精度应采用图根以上的高程控制点精度。参见本规范4．4节的有关说明。\n\n### 5．3．12由于转换参数的质量与所用控制点的精度及分布有关，因此转换参数的使用具有区域性，仅适用于所用控制点圈定的范围及邻近区域，但其外推精度明显低于内插精度，故规定不应超越转换参数的计算所覆盖的范围。\n\n对输入参考站点空间直角坐标的规定，是为了避免不同时期参考站点定位的WGS-84 坐标差异对GPS-RTK 测量造成影响。\n\n### 5．3．13有文献认为，在 $1 5 \\mathrm { k m }$ 之内GPS-RTK数据处理的载波相位的整周模糊度能够得到固定解，定位精度达到厘米级。GPS 测量的高程中误差通常是平面中误差的2倍，且与到参考站之间的距离成正比关系。为保证工程测图的高程精度，将作业半径限定为 $1 0 \\mathrm { k m }$ 较为适宜，即控制在短基线范围内。\n\n### 5．3．15由于GPS-RTK 测量的浮动解成果精度极差，无法满足工程测图的要求，故规定必须采用固定解成果。\n\n### 5．3．17不同');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2bdccde2-97bb-46e5-a25f-fe461c58a10d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17.2 计算要点（Part 8）', '的钢结构节点连接应符合《钢结构焊接规范》GB 50661－2011第5.7节的规定，结构高度大于 $5 0 \\mathrm { m }$ 或地震烈度高于7度的多高层钢结构截面板件宽厚比等级不宜采用S5 级；截面板件宽厚比等级采用 S5级的构件，其板件经 $\\sqrt { \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } / f _ { \\mathrm { y } } }$ 修正后宜满足 S4 级截面要求。\n\n#### 17.3.2 构件塑性耗能区应符合下列规定：\n\n1塑性耗能区板件间的连接应采用完全焊透的对接焊缝；  \n2位于塑性耗能区的梁或支撑宜采用整根材料，当热轧型\n\n钢超过材料最大长度规格时，可进行等强拼接；\n\n3位于塑性耗能区的支撑不宜进行现场拼接。\n\n#### 17.3.3在支撑系统之间，直接与支撑系统构件相连的刚接钢梁，当其在受压斜杆屈曲前屈服时，应按框架结构的框架梁设计，非塑性耗能区内力调整系数可取1.0，截面板件宽厚比等级宜满足受弯构件S1级要求。\n\n### Ⅱ框架结构\n\n#### 17.3.4框架梁应符合下列规定：\n\n1结构构件延性等级对应的塑性耗能区（梁端）截面板件宽厚比等级和设防地震性能组合下的最大轴力 $N _ { \\mathrm { { E 2 } } }$ 、按本标准式（17.2.4-1）计算的剪力 $V _ { \\mathrm { p b } }$ 应符合表17.3.4-1的要求：\n\n表17.3.4-1结构构件延性等级对应的塑性耗能区 （梁端）截面板件宽厚比等级和轴力、剪力限值  \n\n\n\n\n\n注：单层或顶层无需满足最大轴力与最大剪力的限值。\n\n2当梁端塑性耗能区为工字形截面时，尚应符合下列要求之一:\n\n1）工字形梁上翼缘有楼板且布置间距不大于2倍梁高的加劲肋；  \n2）工字形梁受弯正则化长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { n , b } }$ 限值符合表17.3.4-2的要求；  \n3）上、下翼缘均设置侧向支承。\n\n表17.3.4-2 工字形梁受弯正则化长细比 $\\lambda _ { \\mathfrak { n } }$ b限值  \n\n\n\n\n\n注：受弯正则化长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { b } }$ 应按本标准式（6.2.7-3）计算。\n\n#### 17.3.5框架柱长细比宜符合表17.3.5 的要求：\n\n表17.3.5框架柱长细比要求  \n\n\n\n\n\n#### 17.3.6当框架结构的梁柱采用刚性连接时， $_ \\mathrm { H }$ 形和箱形截面柱的节点域受剪正则化宽厚比 $\\lambda _ { \\mathfrak { n } } .$ s限值应符合表17.3.6的规定。\n\n表17.3.6H形和箱形截面柱节点域受剪正则化宽厚比 $\\lambda _ { \\mathrm { n } , s }$ 的限值  \n\n\n\n\n\n注：节点受剪正则化宽厚比 $\\lambda _ { \\mathrm { n , s } }$ ，应按本标准式（12.3.3-1）或式（12.3.3-2）计算。\n\n#### 17.3.7当框架结构塑性耗能区延性等级为I级或Ⅱ级时，梁柱刚性节点应符合下列规定：\n\n1梁翼缘与柱翼缘焊接时，应采用全熔透焊缝。\n\n2在梁翼缘上下各 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ 的节点范围内，柱翼缘与柱腹板间或箱形柱壁板间的连接焊缝应采用全熔透焊缝。在梁上、下翼缘标高处设置的柱水平加劲肋或隔板的厚度不应小于梁翼缘厚度。\n\n3梁腹板的过焊孔应使其端部与梁翼缘和柱翼缘间的全熔透坡口焊缝完全隔开，并宜采用改进型过焊孔，亦可采用常规型过焊孔。\n\n4梁翼缘和柱翼缘焊接孔下焊接衬板长度不应小于翼缘宽度加 $5 0 \\mathrm { m m }$ 和翼缘宽度加两倍翼缘厚度；与柱翼缘的焊接构造（图17.3.7）应符合下列规定：\n\n1）上翼缘的焊接衬板可采用角焊缝，引弧部分应采用绕角焊；\n\n2）下翼缘衬板应采用从上部往下熔透的焊缝与柱翼缘焊接。\n\n  \n图17.3.7衬板与柱翼缘的焊接构造 1—下翼缘；2—上翼缘\n\n#### 17.3.8当梁柱刚性节点采用骨形节点（图17.3.8）时，应符合下列规定：\n\n  \n图17.3.8骨形节点\n\n1内力分析模型按未削弱截面计算时，无支撑框架结构侧移限值应乘以0.95；钢梁的挠度限值应乘以0.90；\n\n2进行削弱截面的受弯承载力验算时，削弱截面的弯矩可按梁端弯矩的0.80倍进行验算；\n\n3梁的线刚度可按等截面计算的数值乘以0.90倍计算;\n\n4强柱弱梁应满足本标准式（17.2.5-3）、式（17.2.5-4）\n\n要求；\n\n5骨形削弱段应采用自动切割，可按图17.3.8设计，尺寸$a , \\ b , \\ c$ 可按下列公式计算：\n\n$$\n\\begin{array} { c } { a = ( 0 . 5 \\sim 0 . 7 5 ) b _ { \\mathrm { f } } } \\\\ { \\phantom { b = } b = ( 0 . 6 5 \\sim 0 . 8 5 ) h _ { \\mathrm { b } } } \\\\ { c = ( 0 . 1 5 \\sim 0 . 2 5 ) b _ { \\mathrm { f } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $b _ { \\mathrm { f } }$ -框架梁翼缘宽度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；\n\n$h _ { \\mathrm { b } }$ 框架梁截面高度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n\n#### 17.3.9当梁柱节点采用梁端加强的方法来保证塑性铰外移要求时，应符合下列规定：\n\n1加强段的塑性弯矩的变化宜与梁端形成塑性铰时的弯矩图相接近；\n\n2采用盖板加强节点时，盖板的计算长度应以离开柱子表面 $5 0 \\ma');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2bebab98-a333-4b84-99fb-5a1ce22b8f63', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷机构使运动质量质心既有水平移动又有垂直位移的复合运动（例如非平衡变幅机构运动）的情况下，应将下面两种等效平均动载荷组合起来以确定组合等效平均动载荷：\n\n由水平加速和风力产生的轴承等效平均动载荷，由6．3．1．2．1．1确定；由全部运动质量质心的垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，由式（121）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { ~ M ~ m ~ a ~ x ~ I I ~ } } ^ { \\prime } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x } } + P _ { \\mathrm { { M } \\operatorname* { m i n } } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nM maxⅡ — 由全部运动质量质心作垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；M max— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最大值，单位为牛顿（N）；M min— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最小值，单位为牛顿（N）。犘\n\n## 6．3．1．2．2 承受 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．2）的轴承等效平均动载荷\n\n按4．4．2，先对 无 风 正 常 工 作 的 起 重 机 按 载 荷 情 况 Ⅰ计 算 轴 承 所 在 处 的 极 值 动 载 荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } }$ 、$P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ ，或对有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ ，然后按式（122）、式（123）确定出此承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承无风工作的等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ 和有风工作的等效平均动载荷 Rmean ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nRmeanⅠ 轴承无风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ — 轴承有风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } } \\ 、 P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ -无风正常工作的起重机按载荷情况I计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ -有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）。\n\n## 6．3．1．2．3 同时承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承等效平均动载荷\n\n在6．3．1．2．1和6．3．1．2．2的基础上，将此两种轴承等效平均动载荷组合，即得到该轴承同时承受犘$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷时的轴承等效平均动载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2bf4fee4-c390-4605-b8d4-f75e79303a57', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.5.6 采用平转加竖转的方法进行拱桥的转体施工时', '19.5.6 采用平转加竖转的方法进行拱桥的转体施工时，宜先将拱肋平转到桥轴线位置，然后再竖转到设计高程。平转和竖转宜采用各自独立的转动系统，并应分别按平转和竖转的相关规定施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c00e240-7291-44f5-af7c-ef204efdbf5d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 2）', '同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### 犘．2．2．2．1 非平衡动臂式变幅机构\n\n###### 犘．2．2．2．1．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．5）计算：\n\n$$\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { e q } } v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ a \\eta }\n$$\n\n……（P．5）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 变幅机构电动机的等效变幅功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { e q } }$ — 变幅牵引构件上的等效变幅力，简化计算取 $P _ { \\mathrm { e q } } = P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ ，单位为牛顿（N）， $P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ 按式（95）计算；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅牵引构件的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$a$ 同式（77）；变幅机构总传动效率。\n\n### 犘．2．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．5）计算所得的结果和该机构的接电持续率（见附录 Q），便可从电动机样本上初选所需的\n\n电动机。\n\n### 犘．2．2．2．2 平衡臂架式变幅机构\n\n#### 犘．2．2．2．2．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { F _ { \\mathrm { { I d } } } \\cdot v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．6）\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 同式（P．5）；  \n$F _ { \\mathrm { H } }$ — 同式（96）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 牵引构件（钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸、活塞等）的线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；-同式(P.5）。\n\n#### 犘．2．2．2．2．2 电动机初选\n\n用式（P．6）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．3 稳态负载系数法\n\n稳态负载系数法适用于各机构中能给出有关资料的绕线转子异步电动机。\n\n#### 犘．2．3．1 所选电动机的功率\n\n所选电动机的功率按式（P．7）或式（P．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { e } }\n$$\n\n…（P．7）……（P．8）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ n ~ } }$ — 所选电动机在相应的 值和实际接电持续率 $J C$ 值下的功率，单位为千瓦（kW）；$G$ 稳态负载平均系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态功率，见式 $( \\mathrm { P } . 1 ) \\sim$ 式（P．3）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 电动机的等效功率，见式（P．4）～式（P．6）。犑犆\n\n各种起重机各机构的接电持续率 $J C$ ，稳态负载平均系数犆 $G$ ，均应根据实际的载荷情况计算。如在犌设计时，无法获得其详细资料，则可参照附录 Q中的 $J C , C Z , G$ 值选取。\n\n$G$ 的具体数值见表 P．1。\n\n表 犘．1 稳态负载平均系数 $\\textbf { G }$   \n\n\n\n\n\n#### 犘．2．3．2 电动机的初选\n\n用式（P．7）、式（P．8）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。′\n\n### 犘．2．4 等效接电持续率经验法（用于起升机构）\n\n#### 犘．2．4．1 等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$\n\n与机构工作级别对应的初选电动机用的等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ ，见表 P．2。\n\n表犘．2 机构工作级别与等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$   \n\n\n\n\n\n#### 犘．2．4．2 初选电动机\n\n根据式（P．1）计算的结果，按照起升机构工作级别，由表P．2查出等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ 后，从电动机样本上可初选出所需的电动机。\n\n### 犘．2．5 等效平均功率法\n\n#### 犘．2．5．1 等效平均功率法的计算\n\n在得到电动机的负荷图后（例如：对作起升运动的起升机构，和作水平运动的运行、回转、平衡变幅犕等机构，见图 P．1），便可计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ { 1 } ^ { 2 } t _ { 1 } + M _ { 2 } ^ { 2 } t _ { 2 } + M _ { 3 } ^ { 2 } t _ { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c078f82-fc0c-4e24-bf78-a687168facb8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 5）', '1 colspan=1>0.85</td><td rowspan=1 colspan=1>0.70</td><td rowspan=1 colspan=1>0.60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.52</td><td rowspan=1 colspan=1>0.46</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>45~63</td><td rowspan=1 colspan=1>5.60</td><td rowspan=1 colspan=1>2.80</td><td rowspan=1 colspan=1>1.80</td><td rowspan=1 colspan=1>1.25</td><td rowspan=1 colspan=1>0.95</td><td rowspan=1 colspan=1>0.78</td><td rowspan=1 colspan=1>0.65</td><td rowspan=1 colspan=1>0.55</td><td rowspan=1 colspan=1>0.49</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=3>跨中有侧向支承点的构件（不论载荷作用点在截面高度上的位置)</td><td rowspan=1 colspan=1>10~20</td><td rowspan=1 colspan=1>2.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.39</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>0.79</td><td rowspan=1 colspan=1>0.66</td><td rowspan=1 colspan=1>0.57</td><td rowspan=1 colspan=1>0.52</td><td rowspan=1 colspan=1>0.47</td><td rowspan=1 colspan=1>0.42</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>22~40</td><td rowspan=1 colspan=1>3.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.80</td><td rowspan=1 colspan=1>1.24</td><td rowspan=1 colspan=1>0.96</td><td rowspan=1 colspan=1>0.76</td><td rowspan=1 colspan=1>0.65</td><td rowspan=1 colspan=1>0.56</td><td rowspan=1 colspan=1>0.49</td><td rowspan=1 colspan=1>0.43</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>45~63</td><td rowspan=1 colspan=1>4.00</td><td rowspan=1 colspan=1>2.20</td><td rowspan=1 colspan=1>1.38</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.66</td><td rowspan=1 colspan=1>0.56</td><td rowspan=1 colspan=1>0.49</td><td rowspan=1 colspan=1>0.43</td></tr></table>\n\n\n注1：集中载荷指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的载荷均按均布载荷考虑。\n\n注2：载荷作用在上翼缘系指作用点在翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘也系指作用在翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注3： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 适用于 Q235号钢，当用其他钢号时，查得的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 应乘以 $2 3 5 / \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 。\n\n注4： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 不小于2．5时不需再验算其侧向屈曲稳定性；表中大于2．5的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值，为其他钢号换算查用。\n\n表 犔．3 稳定系数 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ } \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>8b</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.85</td><td rowspan=1 colspan=1>0.90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.95</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1>1.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1.20</td><td rowspan=1 colspan=1>1.25</td><td rowspan=1 colspan=1>1.30</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c0aee5d-eb9b-4101-9209-c081408e36d7', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5结果计算', '5结果计算## 5.1 相对动弹性模量，按式（T0596-1）计算：\n\n$$\nP _ { n } = { \\frac { f _ { n } ^ { 2 } } { f _ { 0 } ^ { 2 } } } \\times 1 0 0 \\%\n$$\n\n式中： $P _ { n }$ 一经 $\\mathbf { n }$ 次冻融循环后试件的相对动弹性模量 $( \\% )$ ）；$f _ { n }$ ——冻融 $\\mathbf { n }$ 次循环后试件的横向基频（ $\\mathrm { H z }$ ）；$f _ { 0 }$ ——试验前的试件横向基频（ $\\mathrm { H z }$ ）。\n\n以3个试件的平均值作为试验结果，计算结果精度至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n## 5.2 质量变化率，按式（ $\\mathrm { T } 0 5 9 6 { - } 2 $ ）计算：\n\n$$\nW _ { n } = \\frac { m _ { 0 } - m _ { n } } { m _ { 0 } } { \\times } 1 0 0 \\% \n$$\n\n式中： $W _ { n }$ ——n次冻融循环后的试件质量变化率 $( \\% )$ ：$m _ { 0 }$ ——试件冻融试验前的试件质量 $( \\mathrm { k g } )$ ；$m _ { n }$ ——n次冻融循环后的试件质量 $( \\bf k g )$ ·\n\n以3个试件的平均值作为试验结果，计算结果精确至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n## 5.3当 $P _ { n }$ 小于或等于 $6 0 \\%$ 或质量损失达 $5 \\%$ 时的冻融循环次数 $\\mathbf { n }$ ，即为试件的最大抗冻循环次数，并以F表示抗冻等级，如F100。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c29314e-dd4d-4328-9240-2841dc541013', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 2）', '风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ),它等于构件迎风面积的外形轮廓面积 $A _ { 0 }$ 乘以结构迎风面充实率 $\\varphi$ ，即 $A { = } A _ { 0 } \\varphi$ 。 $A _ { 0 }$ 和 $\\varphi$ 见图 $5 \\textrm { b }$ ）中的说明。\n\n起重机结构上总的风载荷为其各组成部分风载荷的总和。\n\nb） 当风向与构件的纵轴线或构架表面呈某一角度时，沿此风向的风载荷由式（12）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta } \\\\ { P _ { \\mathrm { w I I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta \\int } \\end{array}\n$$\n\n……（12）\n\n式中：\n\nWⅠ 同式（11）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 同式（11）；$C$ 同式（11)；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 同式（11)；$A$ -构件平行于纵轴的正面迎风面积，单位为平方米 $\\mathrm { ( m ^ { 2 } ) }$ ；$\\theta$ -风向与构件纵轴或构架表面的夹角！ $\\left( \\theta < 9 0 ^ { \\circ } \\right)$ )，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n##### 4．2．2．3．4．2 作用在起重机吊运的物品上的风载荷，按式（13）确定：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\\\ { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（13）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ -同式（11)；$A _ { \\mathrm { Q } }$ — 吊运物品的最大迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ）。如果起重机是吊运某些特定尺寸和形状的物品，则应根据该物品相应的尺寸和外形确定其迎风面积；当该面积不明确时，可参见附录E的E．5估算物品的迎风面积。\n\n#### 4．2．2．3．5 风力系数\n\n风力系数分为：\n\na） 单根构件、单片平面桁架结构的风力系数\n\n表16给出了单根构件、单片平面桁架结构和机器房的风力系数犾犫犾犇 $C$ 值。单根构件的风力系数 $C$ 值犱随构件的空气动力长细比 $( l / b$ 或 $l / D )$ ）而变化。对于大箱形截面构件，还要随构件截面尺寸比 $b / d$ 而变化。空气动力长细比和构件截面尺寸比等在风力系数计算中的定义见图5a）、图 $5 ~ \\mathrm { c } )$ ）。\n\n表 16 风力系数 $\\ b { C }$   \n\n\n\n\n\n注1：单片平面桁架式结构上的风载荷可按单根构件的风力系数逐根计算后相加，也可按整片方式选用直边型钢或圆形型钢桁架结构的风力系数进行计算；当桁架结构由直边型钢和圆形型钢混合制成时，宜根据每根犇 犇 犇构件的空气动力长细比和不同气流状态 $[ D v _ { \\mathrm { s } } < 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 或 $D v _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s } , D$ 为 圆 形 型 钢 直 径，单 位 为 米（m）］，采用逐根计算后相加的方法。\n\n注2：除了本表提供的数据之外，由风洞试验或者实物模型试验获得的风力系数值，也可以使用。\n\nb） 正方形格构式塔架的风力系数\n\n在计算正方形格构塔架正向迎风面的总风载荷时，应将实体迎风面积乘以下列总风力系数：\n\n1） 由直边型材构成的塔身，总风力系数为：犇 $1 . 7 ( 1 + \\eta )$ ；\n\n2） 由圆形型材构成的塔身： $D v _ { \\mathrm { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c2e3836-af90-4595-9f95-9c69c82991e6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { \\Omega } \\cdot \\mathrm { \\Omega } \\mathrm { { / } } \\mathrm { \\Omega } _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathfrak { p i } }$ 的值表 H．1给出了用于载荷组合 A，B和 C的能力验算的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 、抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 和分项载荷系数$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值。\n\n对于各种类型的起重机，各个载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值宜从表 H．1中所列的数值选取，并在本标准中涉及到对所述的该类型起重机的相关部分作出说明。如果同一个载荷出现在不止一种载荷组合中，用于该载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值应从同一栏中选取。\n\n$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值根据可以确定的相关载荷的精确度来选取。或许有特殊情况，如果载荷效应是降低应力，选用 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } { \\leqslant } 1$ 的值也许是恰当的。这些将在本标准有关各种类型起重机的其他部分阐述。\n\n表 犎．1 系数犪 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { ~ , ~ } \\gamma _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathrm { \\mathfrak { p i } } }$ 值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c31b725-fc17-4645-980d-4c408d34a1f0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 3）', '；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连的不等边角钢为： $0 . 5 + 0 . 0 0 2 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nc） 长边相连的不等边角钢为0．70。\n\n对中间无联系的单角钢构件，单角钢构件长细比λ $\\lambda$ 应按最小回转半径计算。当 $\\lambda < 2 0$ 时，取$\\lambda = 2 0$ ；对中间有联系的单角钢构件， $\\lambda$ 应按平行于角钢联系边的形心轴计算。\n\n#### 5．6．1．3 格构式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．3．1 整体稳定性仍按式（46）计算，但要用假想换算长细比犙犙 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 选取轴压稳定系数 $\\varphi$ 。\n\n##### 5．6．1．3．2 腹杆内力由构件横截面的剪力 $Q$ 确定， $Q$ 按式（47）计算：\n\n$Q { = } \\frac { A [ \\sigma ] } { 8 5 } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ 或 $Q { = } \\frac { N } { 8 5 \\varphi } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ …（47）\n\n式中：\n\n$Q$ -格构式构件横截面的剪力，单位为牛顿(N);$A$ 同式（43)；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22；$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（45）；N- -同式（46)；$\\varphi$ -同式（46）。\n\n表29 轴心受压构件的截面类别   \n\n\n\n\n\n### 5．6．2 受弯构件的整体稳定性\n\n\n受弯构件的整体稳定性，是指其抗侧向整体弯扭屈曲的稳定性。\n\n#### 5．6．2．1 凡符合下列情况之一的受弯构件，不必验算其整体稳定性：\n\na） 有刚性较强的走台和铺板与受弯构件的受压翼缘牢固相连，能阻止受压翼缘侧向位移时；犺 犫 犺犫  \nb） 箱形截面受弯构件的截面高度 $h$ 与两腹板外侧之间的翼缘板宽度 $b$ 的比值 $h / b { \\leqslant } 3$ ，或构件截面足以保证其侧向刚性（如为空间桁架）时；  \nc） 两端简支且端部支承不能扭转的等截面轧制 H型钢或焊接工字形截面的受弯构件，其受压翼犾 犫缘的侧向支承间距 （无侧向支承点者，则为构件的跨距）与其受压翼缘的宽度 $b$ 之比满足以下条件：\n\n1） 无侧向支承且载荷作用在受压翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 3 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n2） 无侧向支承且载荷作用在受拉翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 2 0 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n3） 跨中受压翼缘有侧向支承时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 6 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } } \\ ,$ 。\n\n#### 5．6．2．2 不符合5．6．2．1情况的受弯构件的整体稳定性按以下方法计算：\n\na） 在最大刚度平面内受弯的构件，按式（48）计算：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（48）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } }$ — 绕构件强轴 $. x$ 轴）作用的最大弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 绕构件强轴弯曲所确定的受弯构件侧向屈曲稳定系数，按附录L确定；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按构件受压最大纤维确定的毛截面抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ~ . }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ —— 同式（28）或见表22。\n\nb） 在两个互相垂直的平面内都受弯的轧制 H 型钢或焊接工字形截面构件，按式（49）计算：犕\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c397925-3956-4f7c-bfc3-e50223dc9734', '10《粗直径钢丝绳》（GB-T20067-2017）.md', '4分类和标记', '4分类和标记## 4.1分类\n钢丝绳按GB/T8706 分类,分别见表1、表2、表3,当中心钢丝较大时可用股芯代替并记为一根。\n\n表1单层圆股钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表2阻旋转圆股钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表3压实股钢丝绳  \n\n\n\n\n\n## 4.2标记\n钢丝绳标记应符合GB/T 8706 的规定，由下列内容组成：\n\n\n\n## 4.3钢丝绳的捻制方向和类型\n钢丝绳的捻制方向和类型应为下列中的一种，见图1～图4所示。\n\na） 右交互捻(sZ)；  \nb) 左交互捻(zS)；  \nc） 右同向捻(zZ);  \nd) 左同向捻(sS);  \ne) 如需方无要求，钢丝绳的捻法应由供方确定。\n\n  \n图1\n\n  \n图2\n\n  \n图3\n\n  \n图4\n\n$6 \\times 6 1 \\mathrm { M }$ 、 $8 \\times 3 7 \\mathrm { { M } }$ 、8×61M、 $6 \\times 6 1 \\mathrm { N }$ 、 $\\mathrm { . 6 \\times 9 1 N , 8 \\times 6 1 N , 8 \\times 9 1 N }$ 等类别的钢丝绳应为交互捻。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c3dc62b-b172-4e73-93d9-f19d3a8fcdff', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 焊接工艺评定是保证钢结构焊缝质量的前提。通过焊接工艺评定选择最佳的焊接材料、焊接方法、焊接工艺参数、焊后热处理等，以保证焊接接头的力学性能达到设计要求。\n\n2 由于桥梁钢结构所选用的钢材种类不断增加，新的焊接材料也不断出现，故规定焊接材料需要通过焊接工艺评定确定。\n\n3 在工厂内制造桥梁的钢构件时，规定要在室内或在条文规定的环境条件下进行焊接，是可以做到的，这样做焊接质量容易得到保证。主要钢构件在组装后24h 内焊接能够防止焊缝坡口锈蚀，保证焊接质量。\n\n5 焊接时禁止在母材的非焊接部位引弧，是为了防止电弧烧伤、弧坑及裂纹出现在母材上，而影响焊件的质量。多层焊焊接如连续施焊，能防止因焊件温度降低而需预热焊件的麻烦。为清理焊接熔渣或缺陷，可能会出现间断，操作时需要使这种间断的次数和时间降低到最低程度。清理药皮、熔渣、溢流等缺陷的目的是防止产生夹渣，影响焊缝质量。\n\n6 预热包括焊缝、定位焊、返修焊的焊前预热，预热温度需要通过焊接工艺评定试验确定。\n\n## 8.5.2 定位焊应符合下列规定：\n\n1 所采用焊接材料的型号应与焊接材质相匹配。施焊前应按施工图及工艺文件检查坡口尺寸、根部间隙等，如不符合要求应处理改正。\n\n2 定位焊焊缝应距设计焊缝端部 $3 0 \\mathrm { m m }$ 以上，焊缝长应为 $5 0 { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，间距应为 $4 0 0 { \\sim } 6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，焊缝的焊脚尺寸不得大于设计焊脚的1/2。定位焊缝不得有裂纹、气孔、夹渣、焊瘤等缺陷，否则应处理改正；如有焊缝开裂应查明原因，清除后重焊。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c3fc867-daf8-4694-bbc7-7f3f9ba4d110', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 36）', 'rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>18</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>9．安装、拆卸和运输时引起的载荷，见4.2.3.8</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>19</td></tr></table>\n\n\n按 江\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=3>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载     荷</td><td rowspan=1 colspan=5>组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YPA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=6 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=4 colspan=1>自重振动载荷，起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．起重机质量引起的，见4.2.1.1.1和4.2.1.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>$1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>$</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c432f70-6def-4e4c-b822-785fcad26968', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'C.5码头工程', 'C.5码头工程C.5.1无掩护条件水上作业工程。  \nC.5.2预制预应力构件工程。  \nC.5.3 水下基床爆破夯实。  \nC.5.4 水上、水下混凝土构件安装工程。  \nC.5.5钢引桥安装工程。  \nC.5.6码头拆除工程。\n\nJT');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c443b95-334a-4f1f-8364-e446e96a2c8d', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.4 顺风向凤振和风振系数（Part 4）', '给出不同的振型系数。附录对高层建筑给出前四个振型系数，它是假设框架和剪力墙均起主要作用时的情况，即取 $\\lambda { = } 3$ 综合刚度参数 $\\lambda$ 可按下式确定:\n\n$$\n\\lambda = \\frac { C } { \\eta } \\Bigl ( \\frac { 1 } { E I _ { \\mathrm { w } } } + \\frac { 1 } { E I _ { \\mathrm { N } } } \\Bigr ) H ^ { 2 }\n$$\n\n式中: $C$ 建筑物的剪切刚度;$E I _ { \\mathbf { w } }$ 剪力墙的弯曲刚度$E I _ { \\mathrm { N } }$ 考虑墙柱轴向变形的等效刚度;$\\eta = 1 + \\frac { C _ { \\mathrm { f } } } { C _ { \\mathrm { w } } }$ $C _ { \\ell }$ 框架剪 刚度;$C _ { \\mathrm { w } }$ 剪力墙剪切刚度$H \\cdot$ 房屋总高。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c4475df-b68b-4fe0-9a7e-2ff171889fbc', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力，等于建筑物排开同体积的水重力。地表水或地下水通过土体孔隙的自由水沟通并传递水压力。水是否能渗人基底是产生水浮力的前提条件，因此，水浮力与地基土的透水性、地基与基础的接触状态以及水压大小（水头高低）和漫水时间等因素有关。对于透水性土，应计算水浮力；对于非透水性土，可不考虑水浮力。由于土的透水性质难以预测，故对于难以确定是否具有透水性质的土，计算基底应力时，不计浮力，计算稳定时，计人浮力。对于计算水浮力的水位，计算基底应力用低水位，计算稳定用设计水位。\n\n完整岩石（包括节理发育的岩石）上的基础，当基础与基底岩石之间灌注混凝土且接触良好时，水浮力可以不计。但遇破碎的或裂隙严重的岩石，则应计入水浮力。作用在桩基承台底面的水浮力要考虑，但如桩下沉嵌入岩层并灌注混凝土者，需扣除桩截面。\n\n基础襟边上的水位以下的土重力，当基底考虑浮力时采用浮重；当基底不考虑浮力时，视其是否透水采用天然重或饱和重，另外还要计人襟边土层以上至设计水位的水柱重力。\n\n浮土重度按下式计算：\n\n$$\n\\gamma ^ { \\prime } = \\frac { 1 } { 1 + e } ( \\gamma _ { 0 } - 1 )\n$$\n\n式中：e 土的孔隙比；\n\n$\\gamma _ { 0 }$ - 土的固体颗粒重度，一般采用 $2 7 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c4a2500-d55b-4ca8-9b80-b9672204a0a7', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '10.3.5 单振型反应谱法或单振型功率谱法的适用条件', '10.3.5 单振型反应谱法或单振型功率谱法的适用条件当同时满足下列条件时，在初步设计阶段可采用单振型反应谱法或单振型功率谱法进行减隔震桥梁抗震分析，但除梁体位移响应和一阶周期外，其他响应量应考虑各桥墩二阶振型影响进行修正：\n\n1 桥梁几何形状满足本规范第6.1.3条对规则桥梁的要求，且墩高不超过$15\\mathrm{m}$；  \n2 距离最近的活动断层大于$15\\mathrm{km}$；  \n3 可不考虑竖向地震作用的影响;  \n4 场地类型为I、$\\mathbb{II}$、Ⅲ类，且场地条件稳定;  \n5 减隔震桥梁的基本周期（隔震周期）不超过2.5s;  \n6 减隔震桥梁的等效阻尼比不超过$30\\%$。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c4a522f-c48d-40b5-8c17-43e05a9272a2', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第五十五条违反本法第三十九条第一款规定，伪造', '第五十五条违反本法第三十九条第一款规定，伪造、变造、买卖、转让、租借有关证件、专用标识或者有关批准文件的，由县级以上人民政府野生动物保护主管部门没收违法证件、专用标识、有关批准文件和违法所得，并处五万元以上二十五万元以下的罚款；构成违反治安管理行为的，由公安机关依法给予治安管理处罚；构成犯罪的，依法追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c4ec804-ad10-46ee-8ef4-30372571104c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：日平均气温是指一天 24h 的平均气温。气象学上通常用一天中 02：00、08：00、14：00、20：00 四个时刻气温的平均值，作为一天的平均气温。在夏季一般是以日最高气温作为衡量天气的标准，如果日最高气温达到 $3 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ ，即为高温天气；冬季的日平均气温如果低于 $5 \\%$ ，则为低温天气。在这两种情况下，气象部门都会发布高温或低温预警。\n\n### 25.2.2 冬期施工的工程，应预先做好冬期施工组织计划及技术准备工作。对各项设施和材料，应提前采取防雪、防冻、防火及防煤气中毒等防护措施；对钢筋的冷拉和预应力筋的张拉，应制定专门的施工工艺及安全技术方案；对处于结冰水域的结构物，应采取必要的防护措施，防止其在施工期间和完工后遭受冻胀、流冰撞击等危害。\n\n### 25.2.3 冬期施工期间，除永冻地区外，地基在基础施工和养护时，均不得受冻。\n\n### 25.2.4 钢筋的焊接、冷拉及预应力筋的张拉应符合下列规定：\n\n1 焊接钢筋宜在室内进行；当必须在室外进行时，最低温度宜不低于 $- 2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，并应采取防雪、挡风等措施，减少焊件的温度差。焊接后的接头严禁立刻接触冰雪。\n\n2 冷拉钢筋时环境温度宜不低于 $- 1 5 \\mathrm { { \\small C } }$ ，当采取可靠的安全措施时可不低于$- 2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ；当采用控制应力或冷拉率方法冷拉时，冷拉控制应力宜较常温时酌予提高，提高值应经试验确定。\n\n3 张拉预应力筋时的环境温度应不低于- $. 1 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 。\n\n4 钢筋冷拉设备、预应力筋张拉设备以及仪表工作油液，应根据实际使用时的环境温度选用，并应在使用时的环境温度条件下进行配套校验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c516c70-b488-4fb2-b82d-521ce4299282', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百二十五条在租赁期间因占有、使用租赁物获得的收益', '第二百二十五条在租赁期间因占有、使用租赁物获得的收益，归承租人所有，但当事人另有约定的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c573547-e7cf-4be9-946f-1de1e6a28065', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '6 试验方法', '6 试验方法厚度方向拉伸试验应按照GB/T228.1进行，断面收缩率应按照GB/T228.1测定。断面收缩率$( \\% )$ 按式(1)计算：\n\n$$\nZ = \\left( \\frac { S _ { \\circ } - S _ { \\mathrm { u } } } { S _ { \\circ } } \\right) \\times 1 0 0 \n$$\n\n…·( 1)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c60a9ee-ad2f-45ed-94ab-0299fbd5a962', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 2）', '对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s l } }$ — 横向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$b$ 同式(61)；$t ^ { . }$ -同式(31)。\n\n##### 5．7．1．5．1．5 腹板同时采用矩形截面的横向加劲肋和纵向加劲肋时，其横向加劲肋应同时满足式（61）、式（62）和式（63）的要求。\n\n#### 5．7．1．5．2 纵向加劲肋\n\n##### 5．7．1．5．2．1 受 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，当 $\\frac { a } { b } \\leqslant 0 . 8 5$ 时,其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（64）的要求；当 $\\frac { a } { b } > 0 . 8 5$ 时,应满足式(65)的要求：\n\n$$\nI _ { s 2 } { \\geqslant } 1 . 5 b t ^ { 3 }\n$$\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 2 } \\geqslant ( 2 . 5 - 0 . 4 5 \\ \\frac { a } { b } ) ( \\frac { a } { b } ) ^ { 2 } b t ^ { 3 }\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 2 } }$ — 腹板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$a$ -腹板横向加劲肋的间距，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$b$ -同式（61)；$t$ —同式(31）。\n\n##### 5．7．1．5．2．2 受 $\\psi = 1$ 载荷（应力）的 均 匀 受 压 翼 缘 板，当 纵 向 加 劲 肋 等 间 距 布 置 时，若 $\\alpha = \\frac { a } { b } <$ $\\sqrt { 2 n ^ { 2 } \\left( 1 + n \\delta \\right) - 1 }$ ，其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（66）的要求；若 $\\alpha \\ge \\sqrt { 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\delta ) - 1 }$ ，应满足式（67）的要求：\n\n$$\n\\begin{array} { c c c } { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 2 } } { n } \\big [ 4 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 2 \\big ] - \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 4 } } { n } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\\\ { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . \\ 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { 1 } { n } \\big [ 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 1 \\big ] ^ { 2 } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\end{array} .\n$$\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 3 } }$ — 均匀受压翼缘板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$\\alpha$ 翼缘板的边长比 ,a 为翼缘板横向加劲肋的间距,b为两腹板间翼缘板的宽度；  \n$_ n$ 翼缘板被纵向加劲肋等间距分割的区格数；  \n8 单根纵向加劲肋截面面积与翼缘板截面面积之比 $\\delta = \\frac { b _ { \\mathrm { s } } t _ { \\mathrm { s } } } { b t } , b _ { \\mathrm { s } } \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } t _ { \\mathrm { s } }$ 为单根纵向加劲肋的外伸宽度和厚度， $b$ 为两腹板间翼缘板的宽度， $t$ 为翼缘板的厚度。\n\n##### 5．7．1．5．2．3 加劲肋的截面惯性矩计算：当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线进行计算；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c72e5c2-2f32-437d-8f2a-ca2c96d69359', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 14）', 'span=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">锻造起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">淬火起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">装卸桥</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td></tr></table>\n\n\n注：H———主起升机构；D———小车（横向）运行机构；T———大车（纵向）运行机构。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c7aca9a-f9ed-4222-9ddc-a149ed289b83', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．6一般地区地形测图（Part 1）', '5．6一般地区地形测图5．6．1一般地区宜采用全站仪或GPS-RTK 测图，也可采用平板测图。\n\n5．6．2各类建(构)筑物及其主要附属设施均应进行测绘。居民区可根据测图比例尺大小或用图需要，对测绘内容和取舍范围适当加以综合。临时性建筑可不测。\n\n建(构)筑物宜用其外轮廓表示，房屋外廓以墙角为准。当建(构)筑物轮廓凸凹部分在1：500 比例尺图上小于lmm或在其他比例尺图上小于0．5mm 时，可用直线连接。\n\n5．6．3独立性地物的测绘，能按比例尺表示的，应实测外廓，填绘符号；不能按比例尺表示的，应准确表示其定位点或定位线。\n\n5．6．4管线转角部分，均应实测。线路密集部分或居民区的低压电力线和通信线，可选择主干线测绘；当管线直线部分的支架、线杆和附属设施密集时，可适当取舍；当多种线路在同一杆柱上时，应择其主要表示。\n\n5．6．5交通及附属设施，均应按实际形状测绘。铁路应测注轨面高程，在曲线段应测注内轨面高程；涵洞应测注洞底高程。\n\n1：2000及1：5000比例尺地形图，可适当舍去车站范围内的附属设施。小路可选择测绘。\n\n5．6．6水系及附属设施，宜按实际形状测绘。水渠应测注渠顶边高程；堤、坝应测注顶 部及坡脚高程；水井应测注井台高程；水塘应测注塘顶边及塘底高程。当河沟、水渠在地 形图上的宽度小于lmm时，可用单线表示。\n\n5．6．7地貌宜用等高线表示。崩塌残蚀地貌、坡、坎和其他地貌，可用相应符号表示。山顶、鞍部、凹地、山脊、谷底及倾斜变换处，应测注高程点。露岩、独立石、土堆、陡坎等，应注记高程或比高。\n5．6．8植被的测绘，应按其经济价值和面积大小适当取舍，并应符合下列规定：\n\n1农业用地的测绘按稻田、旱地、菜地、经济作物地等进行区分，并配置相应符号。\n\n2地类界与线状地物重合时，只绘线状地物符号。\n\n3梯田坎的坡面投影宽度在地形图上大于 $2 \\mathrm { m m }$ 时，应实测坡脚；小于2mm时，可量注比高。当两坎间距在1：500 比例尺地形图上小于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 、在其他比例尺地形图上小于 $5 \\mathrm { m m }$ 时或坎高小于基本等高距的1／2时，可适当取舍。\n\n4稻田应测出田间的代表性高程，当田埂宽在地形图上小于lmm 时，可用单线表示。\n\n5．6．9地形图上各种名称的注记，应采用现有的法定名称。\n\n## 5．7城镇建筑区地形测图\n\n5．7．1城镇建筑区宜采用全站仪测图，也可采用平板测图。\n\n5．7．2各类的建(构)筑物、管线、交通等及其相应附属设施和独立性地物的测量，应按本章第5．6. $2 \\sim 5$ ．6．5条执行。\n\n5．7．3房屋、街巷的测量，对于1：500 和1；1000 比例尺地形图，应分别实测；对于1：2000 比例尺地形图，小于 $\\ln$ 宽的小巷，可适当合并；对于1；5000 比例尺地形图，小巷和院落连片的，可合并测绘。\n\n街区凸凹部分的取舍，可根据用图的需要和实际情况确定。\n\n5．7．4各街区单元的出入口及建筑物的重点部位，应测注高程点；主要道路中心在图上\n\n每隔 5cm 处和交叉、转折、起伏变换处，应测注高程点；各种管线的检修井，电力线路、通信线路的杆(塔)，架空管线的固定支架，应测出位置并适当测注高程点。\n\n5．7．5对于地下建(构)筑物，可只测量其出入口和地面通风口的位置和高程。\n\n5．7．6小城镇的测绘，可按本规范5．6 节的要求执行。街巷的取舍，可按5．7．3条的要求适当放宽。\n\n## 5．8工矿区现状图测量\n\n5．8．1工矿区现状图测量，宜采用全站仪测图。测图比例尺，宜采用1：500或1：1000。5．8．2建(构)筑物宜测量其主要细部坐标点及有关元素。细部坐标点的取舍，应根据工矿区建(构)筑物的疏密程度和测图比例尺确定。建(构)筑物细部坐标点测量的位置可按表5．8．2选取。\n\n表5.8.2 建(构)筑物细部坐标点测量的位置  \n\n\n\n\n\n注：1建(构)筑物轮廓凸凹部分大于 $0 , 5 \\mathrm { m }$ 时，应丈量细部尺寸。2厂房门宽度大于 $2 , 5 \\mathbf { m }$ 或能通行汽车时，应实测位置。\n\n5．8．3细部坐标点的测量，应符合下列规定：\n\n1细部坐标宜采用全站仪极坐标法施测，细部高程可采用水准测量或电磁波测距三角高程的方法施测。测量精度应满足本章表5．1．5—-3 的要求。成果取值，应精确至 1cm。\n\n2细部坐标点的检核，可采用丈量间距或全站仪对边测量的方法进行。两相邻细部坐标点间，反算距离与检核距离的较差，不应超过表5．8．3的规定。\n\n表5.8.3反算距离与检核距离较差的限差  \n\n\n\n\n\n注：S为两相邻细部点间的距离 $\\mathrm { ( c m ) }$ 。\n\n3细部坐标点的综合信息，宜在点或地物的属性中进行表述。当不采用属性表述时，应对细部坐标点进行分类编号，并编制细部坐标点成果表；当细部坐标点的密度不大时，可直接将细部坐标或细部高程注记于图上。\n\n5．8．4对于工矿区其他地形、地物的测量，可按本章第5．6节和第5．7节的有关规定执行。\n\n5.8．5工矿区应绘制现状总图。当有特殊需要或现状总图中图画负载较大且管线密集时，可分类绘制专业图。其绘制要求，按本规范第9．2． $4 { \\sim } 9$ ．2。8条的技术要求执行。\n\n## 5．9水域地形测量\n\n5.9．1水深测量可采用回声测深仪、测深锤或测深杆等测深工具。测深点定位可采用GPS定位法、无线电定位法、交会法、极坐标法、断面索法等。\n\n测深点宜按横断面布设，断面方向宜与岸线(或主流方向)相垂直。\n\n5．9．2水深测量方法应根据水下地形状况、水深、流速和测深设备合理选择。测深点的深度中误差，不应超过表5．9．2的规定。\n\n表5.9.2测深点深度中误差  \n\n\n\n\n\n注：1 $H$ 为水深 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ 。2水底树林和杂草丛生水域不适合使');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c8757cc-9c00-40fe-9852-9f2ff2cc4493', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:“外观检查”修改为“外观质量检查”。\n\n## A.3.2 电弧焊接头的外观质量检查结果，应符合下列要求：\n\n1 焊缝表面应平整，不得有凹陷或焊瘤。\n\n2焊接接头区域不得有肉眼可见的裂纹。\n\n3 咬边深度、气孔、夹渣等缺陷允许值及接头尺寸的允许偏差，应符合表A.3.2的规定。\n\n4 坡口焊、熔槽帮条焊和窄间隙焊接头的焊缝余高不得大于 $3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n表A.3.2钢筋电弧焊接头尺寸偏差及缺陷允许值  \n\n\n\n\n\n注：d为钢筋直径（ $\\mathrm { . m m }$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c9daa69-e562-4a04-8c27-9958fdffdef2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合## 4．1 原则\n\n### 4．1．1 本章规定了计算各种载荷及选择载荷组合的原则和方法，以用于验证本标准适用的各种起重机的金属结构件和机械零部件的防强度失效、防弹性失稳和防疲劳失效的能力，并且还用于起重机的抗倾覆稳定性和抗风防滑移安全性的校验计算。\n\n### 4．1．2 起重机能力验算时应注意计算模型与实际情况的差异。当载荷引起的效应随时间变化时，应采用等效静载荷进行估算。本标准规定可以用刚体动力分析方法为计算基础，但要用动力系数估算作为模拟弹性系统响应时的载荷；也可以选择进行弹性动力分析或现场测试。为反映操作平稳程度的不同，应考虑司机实际操作情况的影响。\n\n### 4．1．3 结构设计能力验算有两种方法：许用应力设计法或极限状态设计法。无论采用何种方法，在考虑载荷、载荷系数、载荷组合、许用应力和极限设计应力时，都应以本标准的有关章条或附录来确定，或者在可能的情况下以试验或统计数据为基础来确定。\n\n### 4．1．4 如某载荷不可能出现，则应在验算中略去（如室内起重机不考虑风载荷）。同样，也不考虑起重机说明书中禁止出现的、起重机设计未提出要求的、在起重机设计中已明确要防止或禁止的载荷。\n\n## 4．2 计算载荷与载荷系数\n\n作用在起重机上的载荷分为常规载荷、偶然载荷、特殊载荷及其他载荷，只有在分析与这些载荷有关的起重机各种可能的载荷组合时，才需要区分这些载荷的不同类别。在起重机承载能力验算中确定载荷效应时要用到许多载荷系数，这些载荷系数及其具体值的选取，可在本标准有关的附录中查到。\n\n### 4．2．1 常规载荷\n\n常规载荷是指在起重机正常工作时经常发生的载荷，包括由重力产生的载荷，由驱动机构或制动器的作用使起重机加（减）速运动而产生的载荷及因起重机结构的位移或变形引起的载荷。在防屈服、防弹性失稳及在有必要时进行的防疲劳失效等验算中，应考虑这类载荷。\n\n#### 4．2．1．1 自重载荷、额定起升载荷及由垂直运动引起的载荷犘\n\n##### 4．2．1．1．1 自重载荷 $P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$\n\n自重载荷是指起重机本身的结构、机械设备、电气设备以及在起重机工作时始终积结在它的某个部件上的物料（如附设在起重机上的漏斗料仓、连续输送机及在它上面的物料）等质量的重力。对某些起重机的使用情况，自重载荷还要包括结壳物料质量的重力，例如粘结在起重机及其零部件上的煤或类似的其他粉末质量的重力，但在4．2．1．1．2中规定属于起升载荷的质量重力除外。犘\n\n##### 4．2．1．1．2 额定起升载荷 $P _ { 0 }$\n\n额定起升载荷是指起重机起吊额定起重量时的总起升质量的重力。犘\n\n##### 4．2．1．1．3 自重振动载荷 $\\phi _ { 1 } P _ { \\mathbf { G } }$\n\n当物品起升离地时，或将悬吊在空中的部分物品突然卸除时，或悬吊在空中的物品下降制动时，起重机本身（主要是其金属结构）的自重将因出现振动而产生脉冲式增大或减小的动力响应。此自重振动载荷用起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 乘以起重机的自重载荷来考虑，为反映此振动载荷范围的上下限，该系数取为两个值： $\\phi _ { 1 } = 1 \\pm _ { \\alpha } , 0 { \\leqslant } \\alpha { \\leqslant } 0 . 1$ 。\n\n##### 4．2．1．1．4 起升动载荷 $\\phi _ { 2 } P _ { 0 }$\n\n###### 4．2．1．1．4．1 起升动力效应\n\n当物品无约束地起升离开地面时，物品的惯性力将会使起升载荷出现动载增大的作用。此起升动 犘力效应用一个大于1的起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 乘以额定起升载荷 $P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ 来考虑。\n\n###### 4．2．1．1．4．2 起升状态级别\n\n由于起升机构驱动控制型式的不同，物品起升离地时的操作方法会有较大的差异，由此表现出起升操作的平稳程度和物品起升离地的动力特性也会有很大的不同。将起升状态划分为 $\\mathrm { H C _ { 1 } } \\sim \\mathrm { H C _ { 4 } }$ 四个级别：起升离地平稳的为 $\\mathrm { H C _ { 1 } }$ ，起升离地有轻微冲击的为β $\\mathrm { H C _ { 2 } }$ ，起升离地有中度冲击的为 $\\mathrm { H C _ { 3 } }$ ，起升离地有较大冲击的为 $\\mathrm { H C } _ { 4 }$ 。与各个级别相应的系数 $\\beta _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 值列于表10中，说明见图2。起升状态级别可以根据经验确定，也可以根据起重机的各种具体类型选取，对物品离地未采取专门的较好控制方案的某些起重机，其起升状态级别举例可参见附录C。\n\n表 10 $\\pmb { \\beta } _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { 2 \\mathrm { { m i n } } }$ 值  \n\n\n\n\n\n![](images/11d4170169703f090d2ccde10698f973dd459b9765ae8be9c7df24619a41a661.jpg)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2c9e2cd0-9e14-420e-9a25-4b65974b07fa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 2）', '．1．9 重要的操作指示器应有醒目的显示，并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停开关按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危险显示应用红灯。\n\n### 9．3．2 通道和平台\n\n9．3．2．1 起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能通过斜梯（或楼梯）、平台、通道或直梯到达，梯级的两边应装护拦。不论起重机在什么位置，通道、斜梯（或楼梯）、平台都应有安全入口。如臂架可放到地面或人员可到达的部位进行全面直接检查，或者设有其他构造能进行直观检查时，则臂架上也可以不设置通道。\n\n9．3．2．2 起重机处在正常工作状态下的任何位置时，人员应能方便安全地进出司机室。\n\n如果起重机在任何位置，人员不能直接从地面进入司机室，且司机室地板离地面的高度不超过$5 ~ \\mathrm { m }$ ，司机室内配备有合适的紧急逃逸装置（例如绳梯）时，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n如果起重机在任何位置，人员都不能直接从地面进入司机室，以及司机室的地板离地面的高度超过$5 ~ \\mathrm { m }$ 时，起重机应设置到达司机室的通道；对于桥式起重机等，如能提供适当的装置使人员方便安全地离开司机室，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n一般情况下应通过斜梯或通道，从同司机室地板一样高且备有栏杆的平台直接进入司机室。平台与司机室入口的水平间隙不应超过 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，与司机室地板的高低差不应超过 $0 . 2 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。只有在空间受到限制时，才允许通过司机室顶部或地板进入司机室。9．3．2．3 斜梯、通道和平台的净空高度不应低于 $1 , 8 \\textrm { m }$ 。运动部分附近的通道和平台的净宽度不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；如果设有扶手或栏杆，在高度不超过 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的范围内，通道的净宽度可减至 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。固定部分之间的通道净宽度不应小于 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。\n\n起重机结构件内部很少使用的进出通道，其最小净空高度可为 $1 , 3 \\textrm { m }$ ，但此时通道宽度应增加到$0 , 7 \\textrm { m }$ 。只用于保养的平台，其上面的净空高度可以减到 $1 , 3 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．2．4 工作人员可能停留的每一个表面都应当保证不发生永久变形：\n\na） $2 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的力通过直径为 $1 2 5 ~ \\mathrm { m m }$ 圆盘施加在平台表面的任何位置；\n\n9．3．2．5 通道和平台表面应防滑。地板上的单个孔洞和间隙的尺寸不应使直径为 $2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的球体穿 过，且孔隙的面积应小于 $4 0 0 ~ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ 。\n\n9．3．2．6 通道离下方裸露动力线的高度小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 时，应在这些区域采用实体式地板；当通道靠近动力线时，应对这些动力线加以保护。\n\n### 9．3．3 斜梯和直梯\n\n凡高度差超过 $0 , 5 \\textrm { m }$ 的通行路径应做成斜梯或直梯。高度不超过 $2 \\textrm { m }$ 的垂直面上（例如桥架主梁的走台与端梁之间），可以设踏脚板，踏脚板两侧应设有扶手。\n\n#### 9．3．3．1 斜梯\n\n9．3．3．1．1 斜梯的倾斜角不宜超过 $6 5 ^ { \\circ }$ ，特殊情况下，倾斜角也不应超过 $7 5 ^ { \\circ }$ （超过 $7 5 ^ { \\circ }$ 时按直梯设计）。  \n9．3．3．1．2 斜梯两侧应设置栏杆，两侧栏杆的间距：主要斜梯不应小于 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；其他斜梯可取为 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；  \n斜梯的一侧靠墙壁时，只在另一侧设置栏杆，栏杆高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．3．1．3 梯级的净宽度不应小于 $0 . 3 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，单个梯级的高度宜取为 $0 . 1 8 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 2 5 ~ \\mathrm { m }$ ，斜梯上梯级的进深不应小于梯级的高度，连续布置的梯级，其高度和进深均应为相同尺寸。\n\n9．3．3．1．4 梯级踏板表面要防滑。\n\n#### 9．3．3．2 直梯\n\n9．3．3．2．1 直梯两边撑杆的间距不小于 $0 , 4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，两撑杆之间梯级宽度不应小于 $0 . 3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级的间距应保持一致宜为 $0 . 2 3 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，梯级离开固定结构件至少应为 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级中心 $0 , 1 \\textrm { m }$ 范围内应能承受 $1 \\ 2 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ca6d94b-5fe9-4ad6-8d27-9df58e3a70b8', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '1范围', '1范围本文件规定了公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程的一般要求，专项施工方案编制,审核、审查、论证，专项施工方案实施等要求。\n\n本文件适用于公路水运危险性较大工程专项施工方案的编制及审查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ca7fecb-07a2-4ea3-928b-3a79f6949698', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 2）', '径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算桥梁受车辆冲击作用的影响，用动力放大系数描述车辆的动力特性、桥梁的结构形式及其动力特性对冲击系数的影响，用桥面状况系数描述桥面平整度、车辆动力特性、行车速度等因素对冲击系数的影响，利用大量实测数据进行分析，得到了与本规范规定相吻合的曲线。其较加拿大的方法所考虑的因素更为全面。\n\n桥梁结构的基频反映了结构的尺寸、类型、建筑材料等动力特性内容，它直接反映了冲击系数与桥梁结构之间的关系。不管桥梁的建筑材料、结构类型是否有差别，也不管结构尺寸与跨径是否有差别，只要桥梁结构的基频相同，在同样条件的汽车荷载下，就能得到基本相同的冲击系数。本规范采用的冲击系数曲线与美国、加拿大、日本、法国等国家的相关标准规定的曲线相比，变化规律是一致的。\n\n桥梁的自振频率（基频）宜采用有限元方法计算。对于如下常规结构，当无更精确方法计算时，也可采用下列公式估算：\n\n（1）简支梁桥\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { f _ { \\mathrm { 1 } } = \\displaystyle \\frac { \\pi } { 2 l ^ { 2 } } \\sqrt \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } } \\\\ { { { m _ { \\mathrm { c } } } = \\displaystyle \\frac { G } { g } } } \\end{array}\n$$\n\n式中：l—结构的计算跨径（m）；\n\n$E$ -结构材料的弹性模量（ $\\mathrm { P a } )$ ；  \n$I _ { \\mathrm { c } }$ - -结构跨中截面的截面惯矩 $\\mathrm { ( m ^ { 4 } ) }$ ；  \n$m _ { \\mathrm { c } }$ 结构跨中处的单位长度质量（ $\\mathsf { k g / m } )$ ，当换算为重力计算时，其单位应为$( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { s } ^ { 2 } / \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；  \n$G$ 结构跨中处延米结构重力（ $\\mathbb { N } / { \\mathrm { m } } .$ ；  \n$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 0\n\n（2）连续梁桥\n$$\nf _ { \\mathrm { l } } ~ = ~ \\frac { 1 3 . 6 1 6 } { 2 \\pi l ^ { 2 } ~ \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n$$\nf _ { 2 } \\ = \\ { \\frac { 2 3 . 6 5 1 } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } \n$$\n\n计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用基频 $f _ { 1 }$ ；计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用基频 $f _ { 2 }$ 。\n\n### （3）拱桥\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ { = } ~ { \\frac { \\omega _ { \\mathrm { 1 } } } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } { \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n式中的 $\\omega _ { 1 }$ 为频率系数，可按下列公式计算：\n\n$\\textcircled{1}$ 当主拱为等截面或其他拱桥（如桁架拱、刚架拱等）时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } \\ = \\ 1 0 5 \\times { \\frac { 5 . 4 \\ + 5 0 f ^ { 2 } } { 1 6 . 4 5 \\ + \\ 3 3 4 f ^ { 2 } \\ + \\ 1 \\ 8 6 7 f ^ { 4 } } }\n$$\n\n式中： $f$ ——拱桥矢跨比。\n\n$\\textcircled{2}$ 当主拱为变截面拱桥时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } = 1 0 5 \\times \\frac { r _ { 1 } + r _ { 2 } f ^ { 2 } } { r _ { 3 } + r _ { 4 } f ^ { 2 } + r _ { 5 } f ^ { 4 } }\n$$\n\n式中的 $r _ { i }$ 为系数，可按下式确定：\n\n$$\nr _ { i } ~ = ~ R _ { i } \\times n + T _ { i }\n$$\n\n式中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ca81ba7-63bd-4019-958f-2906d6398fd3', '38《起重机械超载保护装置》（GB12602-2009）.md', '6 检验规则', '6 检验规则## 6.1 检验分类\n\n装置的检验分为出厂检验、安装调试检验和型式试验。\n\n## 6.2 出厂检验\n\n每台装置都应由制造厂进行出厂检验，出厂检验的项目见表 $^ { 7 } \\ast$\n\n表7  \n\n\n\n\n\n## 6.3 安装调试检验\n\n### 6.3.1 凡有下列情况时应进行安装调试检验：\n\na) 装置初次安装于起重机上时；  \nb) 起重机经过拆装或转移工作场地后重新安装使用时；  \nc) 装置经过拆装、重新使用时；  \nd) 对装置工作性能有异议时。\n\n### 6.3.2 调试方法和程序按制造厂规定，调试内容应包括设定点的标定。\n\n安装调试检验项目见表7。对于额定起重量随工作幅度变化的起重机，测试点应不少于二点。安装调试过程中，用户主管安全和设备的负责人员应在场。检测数据必须经现场二人以上核对无误，并记入安装调试报告，装入起重机档案\n\n安装调试后，对装置设定点调节部分应加封记，严禁非主管人员调整。\n\n## 6.4 型式试验\n\n### 6.4.1 凡有下列情况时应进行型式试验：\n\na）新产品或老产品转厂生产的试制定型鉴定；  \nb）正式生产后，如产品结构、材料、工艺、功能等有较大改变，可能影响产品性能时；c）出厂检验结果与上次型式试验有较大差异时  \nd产品停止生产1年后恢复生产时：  \n国家质量监督机构提出进行型式试验要求时。\n\n### 6.4.2 型式试验项目见表7\n\n### 6.4.3 试验样机从出厂试验合格的产品中抽取，数量不少于二台。\n\n### 6.44 试验室每项试验不应少于二台样机.45 装机试验至少取一台样机。在进行综合误差试验时，测试点按5.2.2.2选择\n\n### 6.4.6 试验过程中如果出现不合格项，应加倍抽取样机，改进后全部样机均应通过该项试验，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2cb31a19-d429-4da8-ab8d-6046dd614d1c', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.11 预制构件运输作业', '6.11 预制构件运输作业6.11.1 超高、超宽、形状特殊的大型预制构件运输应编制专项方案,方案内容应包括运输路径规划、6.11.1 超高、超宽、形状特殊的大型预制构件运输应编制专项方案，方案内容应包括运输路径规划、装卸及运输计划与工艺技术、安全保证措施等。 大型预制构件道路运输的安全防护应符合 JT / T 1295装卸及运输计划与工艺技术、安全保证措施等。大型预制构件道路运输的安全防护应符合JT/T 1295的规定。的规定。\n\n6.11.2 厂内装卸预制构件应设置警戒区。 厂区内预制构件运输宜设置循环线路,宜使用液压运梁平6.11.2 厂内装卸预制构件应设置警戒区。厂区内预制构件运输宜设置循环线路，宜使用液压运梁平车运输大型预制构件。 厂内运输的安全防护应符合 CB 4287 的规定。车运输大型预制构件。厂内运输的安全防护应符合CB 4287的规定。\n\n6.11.3 预制构件的陆上运输安全防护要求如下:6.11.3 预制构件的陆上运输安全防护要求如下：\n\na) a) 运输车辆应满足构件尺寸和载重要求;运输车辆应满足构件尺寸和载重要求；  \nb) b) 装卸构件时应采取保证车体平衡的措施,承运的货物重心应与承运车辆的承载重心相吻合,卸构件时应采取保证车体平衡的措施，承运的货物重心应与承运车辆的承载重心相吻合，其偏差应控制在车辆的许可范围内;其偏差应控制在车辆的许可范围内；  \nc) c) 运输构件时应采取防止构件移动 倾倒 变形等的固定措施 运输细长构件时应根据需要设置输构件时应采取防止构件移动、倾倒、变形等的固定措施；运输细长构件时应根据需要设置水平支架,T 梁运输时应在翼缘板根部设置支撑设施;固定措施应进行强度、稳定性和刚度水平支架，T梁运输时应在翼缘板根部设置支撑设施；固定措施应进行强度、稳定性和刚度验算;验算；  \nd) d) 运输构件时应采取防止构件损坏的措施,对构件边角部或链索接触处的混凝土,应设置保护输构件时应采取防止构件损坏的措施，对构件边角部或链索接触处的混凝土，应设置保护衬垫,可采用硬木板。衬垫，可采用硬木板。\n\n6.11.4 预制构件的水上运输安全防护要求如下:6.11.4 预制构件的水上运输安全防护要求如下：\n\na) a) 运输船舶应满足构件尺寸和载重要求输船舶应满足构件尺寸和载重要求；  \nb) b) 预制构件叠放运输时下层梁段支墩区域应有加固措施制构件叠放运输时下层梁段支墩区域应有加固措施；  \nc) c) 航行中应每日、恶劣天气前后检查系固装置情况,必要时应进行加固收紧;行中应每日、恶劣天气前后检查系固装置情况，必要时应进行加固收紧；  \nd) d) 预报6 级及以上大风、大雾、暴雨等恶劣天气时,应立即将船舶转移到锚地锚泊;6 级及以上大报6级及以上大风、大雾、暴雨等恶劣天气时，应立即将船舶转移到锚地锚泊；6级及以上大风、暴雨时,应停止作业,同时检查加固船舶、构件和锚定等。风、暴雨时，应停止作业，同时检查加固船舶、构件和锚定等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2cb7c1e8-4506-4510-92ea-540f185eed7e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置在表53的工况Ⅰ至Ⅳ的状态下，塔式起重机不使用临时辅助稳定装置时，也应是稳定的。\n\n临时辅助稳定装置可以用来满足表53中工况Ⅴ，即保证安装或拆卸时的抗倾覆稳定性。\n\n可以用可拆卸的压重来满足表53工况犘 $\\mathrm { I V }$ 的整体抗倾覆稳定性的要求。但当没有这些外加的压重，并且将风载荷取为 $1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { w I I } }$ 时，该起重机也应符合稳定要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2cc4b1cc-ef3f-4975-8423-e331edca5634', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅', '附 录 犅（资料性附录）起重机机构分级举例\n\n## 犅．1 流动式起重机机构分级举例\n\n流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表B．1。\n\n表 犅．1 流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：在空载状态下臂架伸缩机构作伸缩动作。\n\n## 犅．2 塔式起重机机构分级举例\n\n塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．2。\n\n表 犅．2 塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L———动臂俯仰变幅机构；D———小车运行变幅机构；T—— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．3 臂架起重机机构分级举例\n\n臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．3。\n\n表 犅．3 臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L——— 臂架俯仰变幅机构；D———小车（横向）运行变幅机构；T——— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例\n\n桥式和门式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．4。\n\n表 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———主起升机构；D———小车（横向）运行机构；T———大车（纵向）运行机构。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ccd75ef-d1c1-4d02-9731-a635a942a65e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 7）', '1.061</td><td rowspan=1 colspan=2>1.077</td><td rowspan=1 colspan=3>1.053   1.089</td><td rowspan=1 colspan=4>1.099   1.144</td><td rowspan=1 colspan=2>1.144</td><td rowspan=1 colspan=2>1.198</td><td rowspan=1 colspan=2>1.189</td><td rowspan=1 colspan=2>1.250</td><td rowspan=1 colspan=2>1.232</td><td rowspan=1 colspan=2>1.301</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>伸缩臂几何特性</td><td rowspan=1 colspan=29>(c）            1               12         13          141α1=0.34,β2²Ia1a2l                                             α2=0.56,βIal11                                  =0.78,β4=14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=16>1.3</td><td rowspan=1 colspan=13>1.6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=3>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>1.6</td><td rowspan=1 colspan=3>1.9</td><td rowspan=1 colspan=2>2.2</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td><td rowspan=1 colspan=3>1.3</td><td rowspan=1 colspan=3>1.6</td><td rowspan=1 colspan=4>1.9</td><td rowspan=1 colspan=3>2.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>从2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.086</td><td rowspan=1 colspan=2>1.105</td><td rowspan=1 colspan=2>1. 113</td><td rowspan=1 colspan=2>1.138</td><td rowspan=1 colspan=2>1.140</td><td rowspan=1 colspan=1>1.170</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 167</td><td rowspan=1 colspan=1>1.203</td><td rowspan=1 colspan=2>1. 194</td><td rowspan=1 colspan=2>1.236</td><td rowspan=1 colspan=2>1. 147</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 171</td><td rowspan=1 colspan=1>1.179</td><td rowspan=1 colspan=2>1.210</td><td rowspan=1 colspan=2>1.212</td><td rowspan=1 colspan=2>1.249</td><td rowspan=1 colspan=2>1.244</td><td rowspan=1 colspan=1>1.288</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=3>1.6</td><td rowspan=1 colspan=16>1.9</td><td rowspan=1 colspan=7>2.2</td><td rowspan=1 colspan=3></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2cd0f510-82d8-43d8-8cb5-ade618d9db96', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 结果计算', '5 结果计算5.1 砂浆的拉伸黏结强度，按式（T0594-1）计算：\n\n$$\nf _ { a t } = \\frac { F } { A z }\n$$\n\n式中： $f _ { a t }$ ——砂浆的拉伸黏结强度（MPa）；\n\n$F$ ——试件破坏时的荷载（N）；\n\n$A z$ ——黏结面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）。\n\n计算结果精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n5.2 单个试件的拉伸黏结强度值应精确至0.001MPa，计算10个试件的平均值，如单个试件的强度值与平均值之差大于 $2 0 \\%$ ，则逐次舍弃偏差最大的试验值，直至各试验值与平均值之差不超过 $2 0 \\%$ ，当10个试件中有效数据不少于6个时，取剩余数据的平均值作为试验结果，结果精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { M P a }$ 。当10个试件中有效数据不足6个时，则此组试验结果无效，应重新制备试件进行试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2cd7e698-f888-4917-bafe-b00c7ee37453', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：现场浇筑的混凝土湿接缝是连接各桥面板单元并与钢梁之间形成组合梁的关键部位，因此对混凝土的配合比需要有较高的要求，对浇筑施工的程序、工艺及养护等亦需予以高度重视，防止其混凝土开裂是施工的关键所在。\n\n## 18.3.10 现场浇筑混凝土桥面板的施工应符合下列规定：\n\n1 应采用符合设计规定的混凝土，且其配合比应进行专门设计。\n\n2 当利用钢梁设置支架对模板进行支承时，在安装、拆除支架和模板的过程中，应采取有效措施避免损伤钢梁及其表面的防腐涂层。\n\n3 浇筑桥面板混凝土前，应将钢梁上翼缘和连接件上的锈蚀、污垢及模板内的其他杂物清理干净。\n\n4 现场浇筑混凝土桥面板的施工顺序应符合设计的规定。\n\n5 浇筑混凝土时，除应保证其振捣密实外，尚应采取对桥面板顶面进行严格整平以及防止混凝土开裂的有效措施。\n\n6 桥面板混凝土浇筑完成后，宜采用塑料薄膜、土工布等材料及时覆盖进行保温、保湿养护，养护的时间应不少于 7d。\n\n7 现场浇筑混凝土桥面板的施工全部完成，在桥面上通行车辆、堆放材料或进行其他施工作业的条件，应符合本规范第18.3.9条第8款的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2cdd6b41-75f7-40c1-aa5f-c26b8e10f075', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '3.0.15工程货运车辆严禁运送人员。', '3.0.15工程货运车辆严禁运送人员。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2cf08dc6-a3b7-44c9-a7d9-d95510025495', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明依据《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90－2015），钢结构桥梁安装中的大型临时工程，梁、拱、柱等构件施工和起重吊装工程均属于安全风险等级较高（危险性较大）的工程，需要制定专项施工方案。\n\n12.1.3应根据桥梁结构、施工条件、构件特点合理选择安装设备及配套机具；安装设备和配套机具应具有较好的适用性和足够的安全性，满足安装施工的需要。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2cf6606b-3f96-4552-8ebc-317e5c210f58', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '8建筑施工安全网', '8建筑施工安全网## 8.1一般规定\n\n### 8.1.1建筑施工安全网的选用应符合下列规定：\n\n1安全网材质、规格、物理性能、耐火性、阻燃性应满足现行国家标准《安全网》GB5725的规定；\n\n2密目式安全立网的网目密度应为 $1 0 \\mathrm { c m } \\times 1 0 \\mathrm { c m }$ 面积上大于或等于2000目。\n\n### 8.1.2采用平网防护时，严禁使用密目式安全立网代替平网使用。\n\n### 8.1.3密目式安全立网使用前，应检查产品分类标记、产品合格证、网目数及网体重量，确认合格方可使用。\n\n## 8.2安全网搭设\n\n### 8.2.1安全网搭设应绑扎牢固、网间严密。安全网的支撑架应具有足够的强度和稳定性。\n\n### 8.2.2密目式安全立网搭设时，每个开眼环扣应穿人系绳，系绳应绑扎在支撑架上，间距不得大于 $4 5 0 \\mathrm { m m }$ 。相邻密目网间应紧密结合或重叠。\n\n### 8.2.3当立网用于龙门架、物料提升架及井架的封闭防护时，四周边绳应与支撑架贴紧，边绳的断裂张力不得小于 $3 \\mathrm { k N }$ ，系绳应绑在支撑架上，间距不得大于 $7 5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 8.2.4用于电梯井、钢结构和框架结构及构筑物封闭防护的平网，应符合下列规定：\n\n1平网每个系结点上的边绳应与支撑架靠紧，边绳的断裂张力不得小于 $7 \\mathrm { k N }$ ，系绳沿网边应均匀分布，间距不得大于 $7 5 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n2电梯井内平网网体与井壁的空隙不得大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ ，安全网拉结应牢固。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d046101-8e9b-4ad4-93d5-af7332d9751f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 4）', '运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n  \n图 14 车轮踏面与轨道的接触宽度\n\n##### 6．3．4．2．3 允许轮压\n\n允许轮压按式（131）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { L } } } { = } k D l C\n$$\n\n··…( 131 )\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 正常工作起重机车轮或滚轮的允许轮压，单位为牛顿（N）；\n\n$k$ —车轮或滚轮的许用比压，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ),钢质车轮或滚轮按表46选取；注：对于具有凸起承压面的轨道或车轮（滚轮），许用比压 $k$ 可增加 $10 \\%$ 。因为这能改善轮轨的接触。\n\n$D _ { - }$ —车轮或滚轮的踏面直径,单位为毫米 $\\mathrm { . m m } )$ ；l -车轮或滚轮与轨道承压面的有效接触宽度(按6.3.4.2.2.3计算),单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$C$ 计算系数：进行车轮或滚轮踏面疲劳校验时， $C { = } C _ { 1 } C _ { 2 }$ ；进行车轮或滚轮强度校验时， $C { = } C _ { \\operatorname{max} }$ ；  \n$C _ { 1 }$ — 转速系数，按表47或表48选取；  \n$C _ { 2 }$ — 车轮所在机构的工作级别系数，按表49选取；犆$C _ { \\mathrm { m a x } } { = } C _ { \\mathrm { l m a x } } C _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，取 $C _ { \\mathrm { m a x } } { = } 1 . 9$ 。\n\n##### 6．3．4．2．4 车轮或滚轮的疲劳强度校验\n\n车轮或滚轮的疲劳强度应满足式（132）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n } } { \\leqslant } P _ { \\mathrm { L } }\n$$\n\n……（132）\n\n式中：\n\nmean— 根据式（130）计算得 $P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { m e a n } \\parallel }$ ，两者之中取大者；$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 同式（131）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d12e59e-e2dc-472e-8b8c-628a8868a1fb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：监控测试是施工控制的重要组成部分。通过测试所获得的斜拉桥在施工各阶段结构内力和变形的第一手资料，是施工控制、调整的主要依据，同时也是监测施工、改进设计、保证结构在施工过程中安全的重要手段。环境条件对测试数据的准确性和可靠性有直接影响，温度变化特别是日照温差的变化对于斜拉桥结构内力和变形的影响尤其显著，因此在对施工过程进行监控测试时，需要满足环境条件的要求，最大限度地保证施工测试实测值的真实性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d16f58f-67a2-4220-9923-3ba6ac5267d5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 2）', 'olspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&gt;5</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">酸碱度PH</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9~10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10~12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9~10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9~10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8~9</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;7&gt;14</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">静切力Q (Pa)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2~4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4~6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3~5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3~5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3~5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">说明</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">可以少量掺用CMC（羧甲基纤维素）改善性能</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">要用专门的制浆设备及储存设备，用泵运输</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钻进中出口泥浆指标不好在回流泥浆中调整</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">通过除砂器后在循环池中沉淀，再加新浆回入5m高鲜浆作流孔内</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">清孔后用正循环法在桩底注淀，再加新浆回入5m高鲜浆作隔离层</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在循环池中清除固相沉淀</td></tr></table>\n\n\n## 9.4.3 大直径灌注桩和超长灌注桩的成孔宜采用大扭矩反循环回旋钻机，钻孔作业时，应根据不同土层、不同钻孔深度采用不同的钻压、转速、配重、进尺速度及泥浆指标。当岩石强度较高时，可选用冲击钻机,或根据地质及施工条件选用大型旋挖钻机进行钻孔施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d22db07-9a17-49c1-8a16-0b3405ea31d9', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明通常情况下，对不开坡口的手工焊角焊缝，试板厚度可以按照表C.2.2 评定试板的厚度进行选取。对已评定合格的不开坡口手工焊角焊缝，当有效厚度（焊喉）小于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 时，认可的产品焊缝有效厚度（焊喉）范围一般为 $0 . 7 5 \\sim 1 . 5$ 倍；对已评定合格的有效厚度（焊喉）大于或等于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 的，认可产品焊缝有效厚度（焊喉）范围一般为 $1 0 \\mathrm { m m }$ 以上的所有焊缝。\n\n### C.2.3 试板长度应根据样坏尺寸、数量（含附加试样数量）等因素予以综合考虑，自动焊不宜小于 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，焊条电弧焊、 $\\mathrm { C O } _ { 2 }$ 气体（或混合气体）保护焊不得小于$4 0 0 \\mathrm { m m }$ 。宽度应根据板厚、试样尺寸和无损检测要求确定。\n\n### C.2.4 试板的制作应与产品的制造要求一致。\n\n## C.3 检验及试验\n\n### C.3.1 焊缝的外观质量应符合本规范第7.3.1条的规定。\n\n### C.3.2 焊缝应全长进行超声波检测，对接焊缝、全熔透T形角焊缝的检测等级应符合现行《焊缝无损检测超声检测技术、检测等级和评定》（GB/T11345）中B级的规定，验收等级应符合现行《焊缝无损检测超声检测验收等级》（GB/T29712）中2级的规定。部分熔透T形角焊缝的检测等级应符合现行《焊缝无损检测超声检测技术、检测等级和评定》（GB/T11345）中B级的规定，验收等级符应合现行《焊缝无损检测超声检测验收等级》（GB/T29712）中3级的规定。\n\n### C.3.3 样坏的截取位置应根据焊缝外形及无损检测结果，在试板的有效利用长度内作适当分布。试样加工前可对样坏进行冷矫正。\n\n### C.3.4 力学性能的试验项目、试样数量及试验方法应符合表C.3.4的规定。\n\n表C.3.4 力学性能试验项目、试样数量和试验方法  \n\n\n\n\n\n注：1.对接接头侧弯试验：弯曲角度 $\\mathrm { ~ a ~ } = 1 8 0$ 。。当试板板厚为 $1 0 \\mathrm { m m }$ 及以下时，可用正、反弯各一个代替侧弯。\n\n2.对接接头及熔透角接低温冲击试验缺口开在焊缝中心及熔合线外 $1 \\mathrm { m m }$ 处各3个；如果接头为异种材质组合，应在融合线外 $1 \\mathrm { m m }$ 分别取样。\n\n3.板厚小于 $1 2 \\mathrm { m m }$ 的对接焊缝、焊缝有效厚度小于或等于 $8 \\mathrm { m m }$ 的角焊缝可不进行焊缝金属拉伸试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d252b73-b51e-4e7e-8ec4-358f6fd9ff3b', '136《中华人民共和国土地管理法实施条例中华人民共和国土地管理法实施》（国务院令第743号（2021修订））.md', '第四章耕地保护', '第四章耕地保护## 第十六条\n\n在土地利用总体规划确定的城市和村庄、集镇建设用地范围内，为实施城市规划和村庄、集镇规划占用耕地，以及在土地利用总体规划确定的城市建设用地范围外的能源、交通、水利、矿山、军事设施等建设项目占用耕地的，分别由市、县人民政府、农村集体经济组织和建设单位依照《土地管理法》第三十一条的规定负责开垦耕地；没有条件开垦或者开垦的耕地不符合要求的，应当按照省、自治区、直辖市的规定缴纳耕地开垦费。\n\n## 第十七条禁止单位和个人在土地利用总体规划确定的禁止开垦区内从事土地开发活动。\n\n在土地利用总体规划确定的土地开垦区内，开发未确定土地使用权的国有荒山、荒地、荒滩从事种植业、林业、畜牧业、渔业生产的，应当向土地所在地的县级以上人民政府土地行政主管部门提出申请，报有批准权的人民政府批准。\n\n一次性开发未确定土地使用权的国有荒山、荒地、荒滩600公顷以下的，按照省、自治区、直辖市规定的权限，由县级以上地方人民政府批准；开发600公顷以上的，报国务院批准。\n\n开发未确定土地使用权的国有荒山、荒地、荒滩从事种植业、林业、畜牧业或者渔业生产的，经县级以上人民政府依法批准，可以确定给开发单位或者个人长期使用，使用期限最长不得超过50年。\n\n## 第十八条县、乡（镇）人民政府应当按照土地利用总体规划，组织农村集体经济组织制定土地整理方案，并组织实施。\n\n地方各级人民政府应当采取措施，按照土地利用总体规划推进土地整理。土地整理新增耕地面积的百分之六十可以用作折抵建设占用耕地的补偿指标。\n\n土地整理所需费用，按照谁受益谁负担的原则，由农村集体经济组织和土地使用者共同承担。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d2bf50a-3877-4225-b70d-38b761e0865d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 5）', '使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操作的位置。操纵装置的运动方向也应尽可能地设置得适合人的肢体的自然运动。例如：脚踏控制装置应采用向下的脚踏力操作而不能用脚的横向运动触碰操作。\n\n9．6．1．5 用来操纵起重机械控制装置所需的力应与使用此控制装置的使用频度有关，应随机型变化并按人类工效学来考虑。\n\n9．6．1．6 控制起重机的急停按钮，应符合7．3．4和7．5．4．1的规定。\n\n### 9．6．2 司机室控制\n\n#### 9．6．2．1 控制装置的操纵\n\n9．6．2．1．1 控制器的操作方向应与其所控制对象的运动方向一致或者是合乎逻辑的关系。9．6．2．1．2 合适的操作方向是指起重机司机面向控制器时，操纵控制器时手的动作方向和所产生的效应要协调，采用手柄控制操作的见表58，采用手轮控制操作的见表59。\n\n#### 9．6．2．2 控制装置的布置与标识\n\n9．6．2．2．1 控制装置的位置设计，应在使其接通一个或几个控制装置时，一般不会无意识地再接通另外的控制装置。\n\n9．6．2．2．2 当操纵装置较多时，起重机主要的控制与操纵装置宜安排在司机座位的右侧。在布置了以手操纵控制器为主要操纵装置的情况下，可以安排脚踏操纵控制器。\n\n表 58 手柄移动方向和起重机运动的关系  \n\n\n\n\n\n表 59 手轮旋转方向和起重机运动的关系  \n\n\n\n\n\n9．6．2．2．3 在每个控制装置上，或在靠近它的位置处，应贴上文字标志或符号以区别其功能，清晰地表明所操纵实现的起重机械的运动方向。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d2cf08f-d10d-442f-a7cb-2ae63646085c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6 混凝土工程（Part 9）', '上述规定外，对碎石不宜超过输送管径的1/3，对卵石不宜超过输送管径的1/2.5。\n\n### 条文说明：\n\n粗集料最大粒径的规定，主要是为防止集料过大被卡在钢筋的间隙、施工运输设备内，同时也为了保证混凝土结构物的密实度和外观质量。\n\n### 6.4.5 施工前应对所用的粗集料进行碱活性检验，在条件许可时宜避免采用有碱活性反应的粗集料，必须采用时应采取必要的抑制措施。\n\n### 6.4.6粗集料的进场检验组批应符合本规范第6.3.2条的规定。检验内容应包括外观、颗粒级配、针片状颗粒含量、含泥量、泥块含量、压碎值指标等，必要时尚应对坚固性、有害物质含量、氯离子含量、碱活性及放射性等指标进行检验。检验试验方法应符合现行《公路工程集料试验规程》（JTG E42）的规定。\n\n### 条文说明：\n\n原规范对粗集料的检验试验方法虽然采用《公路工程集料试验规程》（JTG E42-2005）的规定，但在执行过程中，粗集料的压碎值指标成为其中最突出的问题，因该规程的检验试验方法更多考虑的是沥青混凝土和水泥混凝土路面工程中使用的粗集料，而对结构混凝土中使用的粗集料较少顾及，且其在检验压碎值指标时的试验荷载为 400kN，与国家标准和其他行业标准中采用 $2 0 0 ~ \\mathsf { k N }$ 的试验荷载有着较大的区别，使得桥涵工程结构混凝土中的粗集料压碎值指标要求偏高，难以达到规定的指标要求。本次修订经与《公路工程集料试验规程》（JTG E42-2005）修订编制组协调后达成共识，在该规程中对粗集料压碎值的检验试验方法作出了调整，增加了结构混凝土中粗集料的压碎值检验试验方法，其试验荷载为 200kN，如此则与《建设用卵石、碎石》（GB/T14685—2011）中的检验试验方法相一致。但由于新修订的行业标准《公路工程集料试验规程》尚未正式颁布实施，因此在执行本条规定时，对于粗集料压碎值的检验试验方法，可以暂按《建设用卵石、碎石》（GB/T14685—2011）的规定采用。\n\n### 6.4.7 粗集料在生产、运输与储存过程中，不得混入影响混凝土性能的有害物质。粗集料应按品种、规格分别堆放，不得混杂。在装卸及储存时，应采取措施，使集料颗粒级配均匀，并保持洁净。\n\n## 6.5 水\n\n### 6.5.1 符合国家标准的饮用水可直接作为混凝土的拌制和养护用水；当采用其他水源或对水质有疑问时，应对水质进行检验。水的品质指标应符合表6.5.1的规定。\n\n表 6.5.1 混凝土用水的品质指标  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>项目</td><td rowspan=1 colspan=3>拌制用水</td><td rowspan=2 colspan=1>养护用水</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>预应力混凝土</td><td rowspan=1 colspan=1>钢筋混凝土</td><td rowspan=1 colspan=1>素混凝土</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>pH值</td><td rowspan=1 colspan=1>≥5.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≥4.5</td><td rowspan=1 colspan=1>≥4.5</td><td rowspan=1 colspan=1>≥4.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>不溶物（mg/L）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤2000</td><td rowspan=1 colspan=1>≤2000</td><td rowspan=1 colspan=1>≤5000</td><td rowspan=1 colspan=1>“</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>可溶物（mg/L）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤2000</td><td rowspan=1 colspan=1>≤5000</td><td rowspan=1 colspan=1>≤10000</td><td rowspan=1 colspan=1>:</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>氯化物（以Cr计，mg/L）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤500</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1000</td><td rowspan=1 colspan=1>≤3500</td><td rowspan=1 colspan=1>≤3500</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>硫酸盐（以 SO4²计，mg/L）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤600</td><td rowspan=1 colspan=1>≤2000</td><td rowspan=1 colspan=1>≤2700</td><td rowspan=1 colspan=1>≤2700</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>碱含量（mg/L)</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1500</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1500</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1500</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1500</td></tr></table>\n\n\n注：1.对设计使用年限为100 年的结构混凝土，氯离子含量不得超过 $5 0 0 \\mathrm { m g / L }$ ；对使用钢丝或经热处理钢筋的预应力混凝土，氯离子含量不得超过 $3 5 0 \\mathrm { m g / L ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d358a4f-1719-441d-a7ab-ad060ef99ab3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 18）', '><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.251</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.248</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.246</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">双0235</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">180</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.243</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.241</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.238</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.236</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.233</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.231</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.229</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.226</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.224</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.222</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">190</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.220</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.218</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.215</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.213</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.211</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.209</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.207</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.205</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.203</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.201</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">200</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.199</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.198</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.196</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.194</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.192</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.190</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.189</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.187</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.185</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.183</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">210</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.182</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.180</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.179</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.177</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.175</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.174</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.172</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.171</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.169</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.168</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">220</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.166</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.165</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.164</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.162</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.161</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.159</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d61c445-f635-4744-8666-0a9a076e08eb', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '试验系数test coefficient', '试验系数test coefficient由制造商设计的设备或设备一部分承受的用于静载或动载试验的载荷与其标注的极限工作载荷的比值。\n\n### 3.2.49');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d6487f3-5e52-4cbf-a482-7eb9f379cdba', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第一百一十五条', '第一百一十五条交通警察有下列行为之一的，依法给予行政处分：\n\n（一）为不符合法定条件的机动车发放机动车登记证书、号牌、行驶证、检验合格标  \n志的；（二）批准不符合法定条件的机动车安装、使用警车、消防车、救护车、工程救险车  \n的警报器、标志灯具，喷涂标志图案的；（三）为不符合驾驶许可条件、未经考试或者考试不合格人员发放机动车驾驶证的；（四）不执行罚款决定与罚款收缴分离制度或者不按规定将依法收取的费用、收缴的  \n罚款及没收的违法所得全部上缴国库的；（五）举办或者参与举办驾驶学校或者驾驶培训班、机动车修理厂或者收费停车场等  \n经营活动的；（六）利用职务上的便利收受他人财物或者谋取其他利益的；（七）违法扣留车辆、机动车行驶证、驾驶证、车辆号牌的；（八）使用依法扣留的车辆的；\n\n（九）当场收取罚款不开具罚款收据或者不如实填写罚款额的；\n\n（十）徇私舞弊，不公正处理交通事故的;\n\n（十一）故意刁难，拖延办理机动车牌证的；\n\n（十二）非执行紧急任务时使用警报器、标志灯具的;\n\n（十三）违反规定拦截、检查正常行驶的车辆的；\n\n（十四）非执行紧急公务时拦截搭乘机动车的；\n\n（十五）不履行法定职责的。\n\n公安机关交通管理部门有前款所列行为之一的，对直接负责的主管人员和其他直接责任人员给予相应的行政处分。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d6d598f-adc1-4614-abd1-6e78deb4f137', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.3 制动器', '6.1.1.3 制动器## 6.1.1.3.1 支持制动\n\n### 6.1.1.3.1.1 支持制动的作用\n\n在起升机构中，支持制动是用来将起升的物品支持在悬空状态，由机械式制动器产生支持制动作用。\n\n### 6.1.1.3.1.2 支持制动器的选择\n\n起升机构的每一套独立的驱动装置至少应装设一个支持制动器。吊运液态金属及其他危险物品的起升机构，每套独立的驱动装置至少应装设两个支持制动器。起升机构制动器的制动距离应满足起重机使用要求。\n\n支持制动器应是常闭式的，制动轮／盘应装在与传动机构刚性联接的轴上。支持制动器的制动转矩应等于或大于按式（81）计算的制动轴上所需的计算制动转矩 $M _ { Z }$ ：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = K _ { \\mathrm { Z } } \\ \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D \\eta ^ { \' } } { 2 a i }\n$$\n\n……（81）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ — 起升机构制动器轴上的计算制动转矩，单位为牛顿米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$K _ { \\mathrm { Z } }$ — 制动安全系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$D$ 同式（77）；  \n$\\eta ^ { \' }$ 物品下降时起升机构传动装置和滑轮组的总效率；$a$ 同式（77）；i 由制动器轴到卷筒轴的总传动比。  \n对于工作特别频繁的起升机构，宜对制动器进行发热校验。\n\n### 6.1.1.3.1.3 制动安全系数\n\n制动安全系数规定如下：\n\na） 一般起升机构（通常为 M5级及其以下级别）不应低于1．50。  \nb） 重要起升机构（通常为 M6级及其以上级别）不应低于1．75。  \nc） 吊运液态金属和易燃易爆的化学品及危险品的起升机构：每套驱动装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不低于1．25；对于两套彼此有刚性联系的驱动装置，每套装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．10；对于采用行星差动减速器传动，每套驱动装置也应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．75。  \nd） 具有液压制动作用的液压传动起升机构：制动安全系数不应低于1．25。\n\n## 6.1.1.3.2 减速制动\n\n在起升机构中，不宜采用无控制的物品自由下降方式，减速制动是用来将悬挂在空中的正在向下运动的物品减速到停机或到一个较低的下降速度时实施停机制动。\n\n起升机构的减速制动可以由机械式支持制动器来完成，也可以由电气制动来完成。电气制动只用于减速制动，不能用于支持制动和安全制动。\n\n## 6.1.1.3.3 安全制动\n\n在安全性要求特别高的起升机构中，为防止起升机构的驱动装置一旦损坏而出现特殊的事故，在钢丝绳卷筒上装设机械式制动器作安全制动用。此安全制动器在机构失效或传动装置损坏导致物品超速下降，下降速度达到1．5倍额定速度前自动起作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d6ed0e5-4266-4554-9f71-2d405bd2114e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 34）', 'td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x、y</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件同一计算点上所受的两个方向的正应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（33）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x、y</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(机械零件中)x方向或y方向的最大正应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(118)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">xrOyr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x方向或y方向正应力的疲劳强度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(118)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Oxmax 、Oymax 、T xymax</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件(或连接)在疲劳计算点上的绝对值最大正应力和绝对值最大剪应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（72）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">δ xmin Oymin 、T xymin</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">应力循环中与oxmax、Oymax、xymax 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（72）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[oxre]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x方向的[orc]值,与oxmax相应的压缩疲劳许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（73）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[oxr]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x方向的[on]值,与δxmax相应的拉伸疲劳许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（73）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[ayre]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">y方向的[or]值，与δymax相应的压缩疲劳许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（74）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[ayr]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">y方向的[or值,与gymax相应的拉伸疲劳许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（74）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">81</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板的计算点上的压缩正应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（60）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">剪应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（32）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板的计算点上的剪切应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（60）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最大剪应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（106)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7              SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最大计算剪切应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(117)</td></tr><tr');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d7204d8-66ff-451c-928b-2c3721a2dbeb', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 4）', 'n=1>对结构的承载能力有利时</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>混凝土和工结构重力（包括结构附加重力）</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td><td rowspan=2 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>钢结构重力（包括结构附加重力）</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1或1.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=2>预加力</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=2>土的重力</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=2>混凝土的收缩及徐变作用</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=2>土侧压力</td><td rowspan=1 colspan=1>1.4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=2>水的浮力</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>7</td><td rowspan=2 colspan=1>基础变位作用</td><td rowspan=1 colspan=1>混凝土和工结构</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢结构</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr></table>\n\n\n注：本表序号1中，当钢桥采用钢桥面板时，永久作用分项系数取1.1；当采用混凝土桥面板时，取1.2。合；与偶然作用同时出现的可变作用，可根据观测资料和工程经验取用频遇值或准永久值。\n\n1）作用偶然组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { a d } } = S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ A _ { \\mathrm { d } } , ~ ( \\psi _ { \\mathrm { f l } } \\frac { \\dag } { \\ d x } \\psi _ { \\mathrm { q } 1 } ) ~ Q _ { \\mathrm { i k } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中：\n\n$S _ { \\mathrm { a d } }$ -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；\n\n$A _ { \\mathrm { d } }$ 1 偶然作用的设计值；  \n$\\psi _ { \\mathfrak { I } }$ -汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的频遇值系数，取 $\\psi _ { \\uparrow \\uparrow } = 0 . 7$ ；当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，人群荷载 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 , 0$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用$\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 . 0$ ；\n\n$\\psi _ { \\mathfrak { n } } Q _ { \\mathfrak { r } \\mathfrak { k } }$ —汽车荷载的频遇值;\n\n$\\psi _ { \\mathrm { q } } \\mathrm { _ { i } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值系数，汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 , 4$ ，人群荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 4$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用 $\\psi _ { \\mathscr { q } } = 0 , 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 1 , 0$ ；\n$\\psi _ { \\mathrm { q l } } Q _ { \\mathrm { l k } }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d77942f-b3c0-4b32-98c5-26d268f73f05', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合## 4．1 原则\n\n### 4．1．1 本章规定了计算各种载荷及选择载荷组合的原则和方法，以用于验证本标准适用的各种起重机的金属结构件和机械零部件的防强度失效、防弹性失稳和防疲劳失效的能力，并且还用于起重机的抗倾覆稳定性和抗风防滑移安全性的校验计算。\n\n### 4．1．2 起重机能力验算时应注意计算模型与实际情况的差异。当载荷引起的效应随时间变化时，应采用等效静载荷进行估算。本标准规定可以用刚体动力分析方法为计算基础，但要用动力系数估算作为模拟弹性系统响应时的载荷；也可以选择进行弹性动力分析或现场测试。为反映操作平稳程度的不同，应考虑司机实际操作情况的影响。\n\n### 4．1．3 结构设计能力验算有两种方法：许用应力设计法或极限状态设计法。无论采用何种方法，在考虑载荷、载荷系数、载荷组合、许用应力和极限设计应力时，都应以本标准的有关章条或附录来确定，或者在可能的情况下以试验或统计数据为基础来确定。\n\n### 4．1．4 如某载荷不可能出现，则应在验算中略去（如室内起重机不考虑风载荷）。同样，也不考虑起重机说明书中禁止出现的、起重机设计未提出要求的、在起重机设计中已明确要防止或禁止的载荷。\n\n## 4．2 计算载荷与载荷系数\n\n作用在起重机上的载荷分为常规载荷、偶然载荷、特殊载荷及其他载荷，只有在分析与这些载荷有关的起重机各种可能的载荷组合时，才需要区分这些载荷的不同类别。在起重机承载能力验算中确定载荷效应时要用到许多载荷系数，这些载荷系数及其具体值的选取，可在本标准有关的附录中查到。\n\n### 4．2．1 常规载荷\n\n常规载荷是指在起重机正常工作时经常发生的载荷，包括由重力产生的载荷，由驱动机构或制动器的作用使起重机加（减）速运动而产生的载荷及因起重机结构的位移或变形引起的载荷。在防屈服、防弹性失稳及在有必要时进行的防疲劳失效等验算中，应考虑这类载荷。\n\n#### 4．2．1．1 自重载荷、额定起升载荷及由垂直运动引起的载荷犘\n\n##### 4．2．1．1．1 自重载荷 $P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$\n\n自重载荷是指起重机本身的结构、机械设备、电气设备以及在起重机工作时始终积结在它的某个部件上的物料（如附设在起重机上的漏斗料仓、连续输送机及在它上面的物料）等质量的重力。对某些起重机的使用情况，自重载荷还要包括结壳物料质量的重力，例如粘结在起重机及其零部件上的煤或类似的其他粉末质量的重力，但在4．2．1．1．2中规定属于起升载荷的质量重力除外。犘\n\n##### 4．2．1．1．2 额定起升载荷 $P _ { 0 }$\n\n额定起升载荷是指起重机起吊额定起重量时的总起升质量的重力。犘\n\n##### 4．2．1．1．3 自重振动载荷 $\\phi _ { 1 } P _ { \\mathbf { G } }$\n\n当物品起升离地时，或将悬吊在空中的部分物品突然卸除时，或悬吊在空中的物品下降制动时，起重机本身（主要是其金属结构）的自重将因出现振动而产生脉冲式增大或减小的动力响应。此自重振动载荷用起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 乘以起重机的自重载荷来考虑，为反映此振动载荷范围的上下限，该系数取为两个值： $\\phi _ { 1 } = 1 \\pm _ { \\alpha } , 0 { \\leqslant } \\alpha { \\leqslant } 0 . 1$ 。\n\n##### 4．2．1．1．4 起升动载荷 $\\phi _ { 2 } P _ { 0 }$\n\n###### 4．2．1．1．4．1 起升动力效应\n\n当物品无约束地起升离开地面时，物品的惯性力将会使起升载荷出现动载增大的作用。此起升动 犘力效应用一个大于1的起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 乘以额定起升载荷 $P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ 来考虑。\n\n###### 4．2．1．1．4．2 起升状态级别\n\n由于起升机构驱动控制型式的不同，物品起升离地时的操作方法会有较大的差异，由此表现出起升操作的平稳程度和物品起升离地的动力特性也会有很大的不同。将起升状态划分为 $\\mathrm { H C _ { 1 } } \\sim \\mathrm { H C _ { 4 } }$ 四个级别：起升离地平稳的为 $\\mathrm { H C _ { 1 } }$ ，起升离地有轻微冲击的为β $\\mathrm { H C _ { 2 } }$ ，起升离地有中度冲击的为 $\\mathrm { H C _ { 3 } }$ ，起升离地有较大冲击的为 $\\mathrm { H C } _ { 4 }$ 。与各个级别相应的系数 $\\beta _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 值列于表10中，说明见图2。起升状态级别可以根据经验确定，也可以根据起重机的各种具体类型选取，对物品离地未采取专门的较好控制方案的某些起重机，其起升状态级别举例可参见附录C。\n\n表 10 $\\pmb { \\beta } _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { 2 \\mathrm { { m i n } } }$ 值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d80c703-7171-4ced-b385-448bee8a62bf', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条新增加了“进行标准化施工的策划和实施”的要求。“四通”是指水通、电通、路通、通信通；“一平”是指场地平整。\n\n### 3.1.12 应根据工程施工的需要，配备足够的机械设备和生产工具，且应在施工前对施工机具进行安装调试。\n\n### 3.1.13 对拟采用新技术、新工艺、新材料和新设备的工程项目，应提前做好试验研究和论证等工作。\n\n## 3.2 施工测量\n\n### 3.2.1 桥涵工程施工前应根据其结构形式、跨径及精度要求等编制施工测量方案，选定控制测量等级，确定测量方法。\n\n### 3.2.2 施工前应由勘测设计单位对控制性桩点进行现场交桩，并应在复测原控制网的基础上，根据施工需要适当加密、优化，建立施工测量控制网。\n\n### 3.2.3 对测量控制点，应编号绘于施工总平面图上，并应采取有效措施妥善保护。施工过程中，应对控制网（点）进行不定期的检测和定期复测，定期复测周期应不超过6个月，当对控制点的稳定性有疑问时，应及时进行局部或全面复测。\n\n### 3.2.4 施工测量所用的仪器、设备等应经法定计量机构检定和校验，合格后方可使用。测量平差计算时宜采用通过科技鉴定认证的专业软件。\n\n### 3.2.5 桥涵工程施工的平面控制测量应符合下列规定：\n\n1 各等级平面控制测量，其最弱点点位中误差为± $5 0 \\mathrm { m m }$ ，最弱相邻点间相对点位中误差为 $\\pm 3 0 \\mathrm { m m }$ ，最弱相邻点边长相对中误差应不大于表3.2.5-1的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d895263-f7ae-4595-bb33-a21a262469d3', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '附录L按 $\\mathrm { m }$（Part 2）', 'criptstyle 1 } } { h _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { m } } } + 1 } & { \\displaystyle \\frac { h _ { \\scriptscriptstyle 1 } } { h _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { m } } } \\leqslant \\frac { 1 } { 6 } ( \\delta + 2 ) } \\\\ { \\displaystyle \\xi = \\frac { 2 \\delta } { \\delta - 4 } \\cdot \\frac { h _ { \\scriptscriptstyle 1 } } { h _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { m } } } + \\frac { 4 + \\delta } { 4 - \\delta } } & { \\displaystyle \\frac { h _ { \\scriptscriptstyle 1 } } { h _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { m } } } > \\frac { 1 } { 6 } ( \\delta + 2 ) } \\end{array} \\right.\n$$\n\n其中：\n\n$$\n\\delta = { \\frac { H _ { \\scriptscriptstyle ( ) } } { H _ { \\scriptscriptstyle ( ) } + 0 . \\ 1 M _ { \\scriptscriptstyle ( ) } } } \\lg { \\frac { m _ { \\scriptscriptstyle 2 } } { m _ { \\scriptscriptstyle 1 } } }\n$$\n\n该公式为回归公式， $H _ { 0 }$ 单位为 $\\mathrm { k N }$ ， $M _ { \\mathfrak { o } }$ 单位为 $\\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m }$ 。\n\n### （4）三层土的换算公式\n\n$h _ { \\mathfrak { m } }$ 内存在三层不同的土时，85规范给出了以下换算公式：\n\n$$\nm = \\frac { m _ { 1 } h _ { 1 } ^ { 2 } + m _ { 2 } ( 2 h _ { 1 } + h _ { 2 } ) h _ { 2 } + m _ { 3 } ( 2 h _ { 1 } + 2 h _ { 2 } + h _ { 3 } ) h _ { 3 } } { h _ { \\mathrm { { m } } } ^ { 2 } }\n$$\n\n但是，实际工程中， $h _ { _ { \\vert \\mathnormal { 1 } \\mathnormal \\mathnormal { 1 } } } = 2 ( d + 1 )$ $\\mathrm { m }$ 多小于 $6 \\mathrm { { n } }$ ，在局部冲刷线以下 $6 \\mathrm { m }$ 范围内很少存在三种以上土层，因此式（L-24）实际使用很少。因此本规范不再推荐三层土的换算公式。如果在工程中遇到 $h _ { { \\mathfrak { m } } }$ 内存在三层不同土的情况，可视土质情况将上两层或下两层当作一种土层计算。\n\n### （5）算例\n\n某圆截面桩桩径 $d = 1 { \\mathrm { m } }$ ，地面处水平荷载 $1 5 0 \\mathrm { k N }$ ，弯矩 $M _ { \\mathrm { 0 } } = 0$ ，桩身混凝土弹性模 量 $E _ { \\mathrm { c } } = 3 . 2 3 7 \\times 1 0 ^ { 7 } { \\mathrm { k N / m } } ^ { 2 }$ 。地基土表层为流塑状回填土，厚 $2 \\mathrm { m }$ ， $m _ { \\mathrm { 1 } } = 3 \\ 0 0 0 \\mathrm { k N / m ^ { \\mathrm { 4 } } }$ ，其 下为硬塑状黏性土， $m _ { 2 } = 2 0 0 0 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 4 }$ ，如图L-3所示。\n\n根据本规范给出的方法计算，可得： $h _ { _ { \\vert \\vert \\vert } } = 4 \\mathrm { m }$ ， $h _ { \\scriptscriptstyle 1 } / h _ { \\scriptscriptstyle \\mathfrak { m } } = 0 . 5$ ， $\\delta = 0 . 8 2 4$ 。由式（L-20）得： $\\gamma = 0 . 6 8 7 5$ ， $m = 8 \\ 3 1 2 . 5 \\ \\mathrm { k N / m ^ { 4 } }$ 。将此 $m$ 值按单层地基计算可得：桩顶位移 $x _ { 0 } = 4 . 4 4 \\mathrm { m m }$ ，桩身最大弯矩 $M _ { \\mathrm { \\scriptsize { m a x } } } ^ { \\prime } = 2 7 0 . 2 1 \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m }$ ；由式（L-22）得： $\\xi = 1 . 2 5 9$ ，再由式（L-21）得： $M _ { \\mathrm { { \\scriptsize ~ m a x } } } = \\xi M _ { \\mathrm { { \\scriptsize ~ z m a x } } } = 3 4 0 . ~ 3 1 \\mathrm { { k N } } \\cdot \\mathrm { { m ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d8ddfe1-0948-40ba-8f3a-db3e08dd75d0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．8 起重机的使用维护文件', '9．8 起重机的使用维护文件## 9．8．1 起重机设计者或起重机制造商应向用户提供“起重机操作手册“ ，指导起重机安全使用，其内容应符合GB／T17909．1的规定。  \n## 9．8．2 起重机设计者或制造商应向用户提供“起重机维护手册“ ，指导对起重机进行正常的维护保养，其内容应符合GB／T18453．1的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d9837ef-bc0c-4673-937e-3e1406befc3d', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.11.12 结合梁板梁试装的主要尺寸应符合表4', '4.11.12 结合梁板梁试装的主要尺寸应符合表4.11.12的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2d99a0eb-3146-49c8-a488-9274a2f3321b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更当用极限状态法计算时，式（M．1）、式（M．2）和式（M．5）应按5．2．2．2．4的规定变更。当 $\\frac { N } { N _ { \\mathrm { E } } } { < } 0 . 1$ 时，上述各式中的弯矩项可按一阶弯矩考虑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2da4aaa3-d933-4895-b8b5-62c7a47c809a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 3）', '电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3．7 电阻器应安装牢固，一般4箱及4箱以下的电阻器可直接叠装，超过4箱时在保证散热及温升稳定的情况下可增加叠装箱数。\n\n### 7．5．2 控制屏（柜）\n\n开关装置、配电装置和装有电气设备的控制屏（柜）可按如下办法加以封闭：\n\n在专门的密封空间内；  \n在起重机主梁结构内。\n\n室外型起重机控制屏（柜）应采用防护式结构。在无遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级不应低于GB4208中的IP54，在有遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级可适当降低。\n\n设备的金属壳体，需焊有保护接地螺钉（或螺母），并在明显处标志保护接地符号；若门上有电气元件，应装设专用的接地线，门应可锁住。\n\n控制屏（柜）应安装牢固，在箱壳和箱柜前面至少要留 $4 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 宽的净空，地面应无障碍物。\n\n### 7．5．3 控制系统\n\n#### 7．5．3．1 控制系统性能\n\n起重机在 $110 \\%$ 的额定载荷下应能可靠工作。\n\n在供电系统电压波动为额定值的－ $10 \\%$ 时起升额定载荷，无论载荷处于什么位置，系统应保证机构正常工作且不出现溜钩。\n\n除非控制方案允许，无论控制手柄处于什么位置，正常工作时额定载荷下降速度不应超过额定速度的 $120 \\%$ 。\n\n对运行和回转机构，两个方向的起动和停机应渐进控制。\n\n#### 7．5．3．2 控制电源\n\n控制电源由变压器提供时，二次侧电压不应超过 $2 5 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ ；变压器的二次侧公共端应可靠接地，变压器的公共极不应被任何开关、触点或熔断器隔断，同时应采取适当措施，防止非公共极线路的超载或短路。\n\n### 7．5．4 控制方式\n\n\n\n#### 7．5．4．1 司机室控制\n\n控制器的布置应使司机对起重机工作区域有足够的视角范围和视野，控制手柄的方 向 应 符 合GB／T4205的规定。\n\n应设置在紧急情况下可迅速断开总动力电源的红色急停按钮，急停按钮应是非自动复位式的，并设置在司机操作方便的地方。\n\n#### 7．5．4．2 地面有线控制\n\n地面控制的起重机由悬挂式控制装置上的按钮、开关等操作元件来控制所有机构的动作，这些按钮或开关装置应是自动复位式的。控制装置上除操作元件外，还应设置一个切断总电源的开关，此开关应是非自动复位式的。\n\n除了对电动机进行直接控制外，控制装置中的电压不应超过 $2 5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n控制装置外壳的材料宜采用完全绝缘的或者是有绝缘保护层的材料，对于金属外壳或直接能触摸到的金属零件应单独接地。\n\n外壳防护等级应符合 GB4208的规定，室内作业时不低于IP43，室外作业时不低于IP54。\n\n悬挂控制装置应采取有效的悬挂承重措施，以防止电缆在悬挂状态时受拉伸。\n\n地面控制的起重机，大小车运行机构空载速度不超过 $5 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$\n\n#### 7．5．4．3 无线遥控\n\n采用无线遥控方式的起重机，遥控器应具有故障自诊断功能，在任何非正常工作状态下应能实现自动关闭，停止工作；还应具有抗同频干扰信号的能力，受同频干扰时不允许出现误动作。\n\n遥控器的防护等级应符合GB4208的规定，室内使用时不低于IP43，室外使用时不低于IP54。\n\n采用无线遥控方式的起重机还应同时满足国家有关安全规程规定的要求。\n\n#### 7．5．4．4 多点控制\n\n起重机要求多点控制时，各控制点间应相互联锁，任一时刻只允许一控制点工作，每一控制点均应装设紧急断电装置。\n\n### 7．5．5 传动控制方案\n\n#### 7．5．5．1 起重机一般采用交流传动控制系统，在有特殊要求或仅有直流电源情况下，可采用直流传动控制系统。\n\n##### 7．5．5．1．1 交流传动控制方案\n\n起重机采用交流传动控制方案时应考虑以下情况：\n\na） 一般采用变频、定子调压、能耗制动、涡流制动器、多速电动机等控制方案；  \nb） 调速系统的电动机、电阻器等主要器件的容量都应按实际工作条件选择和校核；  \nc） 变频调速可实现额定频率以下的恒转矩调速及额定频率以上的恒功率调速，一般恒功率调速的弱磁升速最高频率不宜大于2倍额定频率；  \nd） 起升机构采用变频调速时，宜采用闭环控制方式。当调速范围大于 $1 : 1 0$ 时，应采用闭环控制。  \ne） 运行机构采用变频调速时，在调速范围不大于 $1 : 1 0$ 的情况下，可采用开环控制方式；  \nf） 变频装置的最大输出电流不应小于电动机最大起动电流值，其额定输出电流不应小于电动机在额定负载时的工作电流。在变频器的频率设计中，要避免与起重机结构发生共振；  \ng） 调压调速装置的额定电流不应小于电动机的额定工作电流，其最大输出电流不应小于电动机所需的最大起动电流。\n\n##### 7．5．5．1．2 直流传动控制方案\n\n交流供电时，一般采用直流调压调速和调磁调速；直流供电时，一般采用串励、复励直流电动机系统，调速方案为电枢串电阻调速。\n#### 7．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运行速度时也能迅速、平稳地制动。\n\n### 7．5．6 制动器的控制\n\n#### 7．5．6．1 与电动机同时控制的制动器\n\n制动器线路应设有保护装置，在出现故障');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2da56a21-eecf-47ea-b422-9a9b1fe43589', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 28）', '项载荷，当出现最严重的反向冲击时，可取到本系数的极大值=3.0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">18</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.3.7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在需要时，应适当考虑此项载荷</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">19</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在需要时，应考虑此项载荷</td></tr></table>\n\n\n#### 犌．2．2．2 塔式起重机的某些部件，当它们的质量明显降低会对合成的载荷效应显著有利时，表 G．6中的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { p A } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p B } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p C } }$ 应适当减小。\n\n### 犌．2．3 加速效应组合\n\n加、减速时作用在塔式起重机结构上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，加速效应按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 回转及小车变幅；  \n2） 回转及臂架俯仰变幅；  \n3） 回转及塔式起重机运行；  \n4） 回转减速，此时有惯性力和离心力，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力按可能同时操作的动作进行组合。\n\n### 犌．2．4 工作状态的计算风压和3狊时距的平均瞬时风速\n\n工作状态的计算风压应限制为：安装时为 $1 2 5 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ ；工作时为 $2 5 0 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ 。相应的3s时距的平均瞬时风速为：安装时为 $1 4 . 1 ~ \\mathrm { m / s }$ ；工作时为 $2 0 . 0 \\ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n上述值推荐用于设计计算，而在操作手册中对实际作业可以规定比此所限制的最大风压相应的更低一些的风速值。\n\n### 犌．2．5 用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合\n\n用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合仅需用表 G．5和 G．6中的载荷组合 A1、A2、A3、A4、B1、B2、B3、B4、C1、C2、C3、C4、C6、C7、C8、C9进行安全分析。\n\n## 犌．3 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n### 犌．3．1 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n许用应力设计法设计用的，见表 G．8；极限状态设计法设计用的，见表 G．9。\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=3>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=7 colspan=1>行</td><td rowspan=3 colspan=1>自重振动载荷，起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．起重机质量引起的，见4.2.1.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2daf2753-524a-4ea7-bd76-39c0314a6dd1', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13.4矩形钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算（Part 4）', ' 2 }$ 、 $N _ { 3 }$ - 腹杆所受的轴向力（N)。\n\n  \n图13.4.2KT形节点受荷情况\n\n2）当为搭接KT形方管节点时，可采用搭接K形和N形节点的承载力公式检验每一根支管的承载力。计算支管有效宽度时应注意支管搭接次序。\n\n5）支管为圆管的各种形式平面节点：\n\n支管为圆管的 $ { \\mathrm { ~ T ~ } } , \\  { \\mathrm { ~ Y ~ } } , \\  { \\mathrm { ~ X ~ } } , \\  { \\mathrm { ~ K ~ } }$ 及 $_ \\mathrm { N }$ 形节点时，支管在节点处的承载力可用上述相应的支管为矩形管的节点的承载力公式计算，这时需用 $D _ { i }$ 替代 $b _ { i }$ 和 $h _ { i }$ ，并将计算结果乘以 $\\pi / 4$ 。\n\n### 13.4.3无加劲直接焊接的 $\\mathrm { T }$ 形方管节点，当支管承受弯矩作用时，节点承载力应按下列规定计算：\n\n1）当 $\\beta { \\leqslant } 0 . 8 5$ 且 $n \\leqslant 0 . 6$ 时，按式（13.4.3-1）验算；当 $\\beta$ $\\leqslant 0 . 8 5$ 且 $n { > } 0 . 6$ 时，按式（13.4.3-2）验算；当 $\\beta > 0 . 8 5$ 时， 按式（13.4.3-2）验算。\n\n$$\n\\left( \\frac { N } { N _ { \\mathrm { u l } } ^ { \\star } } \\right) ^ { 2 } + \\left( \\frac { M } { M _ { \\mathrm { u l } } } \\right) ^ { 2 } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n$$\n\\frac { N } { N _ { \\mathrm { u l } } ^ { \\star } } + \\frac { M } { M _ { \\mathrm { u l } } } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n式中： $N _ { \\mathrm { u l } } ^ { \\star }$ ——支管在节点处的轴心受压承载力设计值，应按本条第2款的规定计算（N)；$M _ { \\mathrm { u l } }$ 1 -支管在节点处的受弯承载力设计值，应按本条第3款的规定计算 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$\n\n2）$N _ { \\mathrm { u l } } ^ { \\ast }$ 的计算应符合下列规定：\n\n1）当 $\\beta { \\leqslant } 0 . 8 5$ 时，按下式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { u l } } ^ { \\ast } = t ^ { 2 } f \\biggl [ \\frac { h _ { 1 } / b } { 1 - \\beta } ( 2 - n ^ { 2 } ) + \\frac { 4 } { \\sqrt { 1 - \\beta } } ( 1 - n ^ { 2 } ) \\biggr ]\n$$\n\n2）当 $\\beta > 0 . 8 5$ 时，按本标准第13.4.2条中的相关规定计算。\n\n3）$M _ { \\mathrm { u l } }$ 的计算应符合下列规定：当 $\\beta { \\leqslant } 0 . 8 5$ 时：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { u l } } = t ^ { 2 } h _ { \\mathrm { l } } f \\bigg ( \\frac { b } { 2 h _ { \\mathrm { l } } } + \\frac { 2 } { \\sqrt { 1 - \\beta } } + \\frac { h _ { \\mathrm { l } } / b } { 1 - \\beta } \\bigg ) ( 1 - n ^ { 2 } )\n$$\n\n$$\nn = { \\frac { \\sigma } { f } }\n$$\n\n当 $\\beta > 0 . 8 5$ 时，其受弯承载力设计值取式（13.4.3-6）和式（13.4.3-8）或式（13.4.3-9）计算结果的较小值：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { u l } } = \\Big [ W _ { \\mathrm { 1 } } - \\Big ( 1 - \\frac { b _ { \\mathrm { e } } } { b } \\Big ) b _ { \\mathrm { 1 } } t _ { \\mathrm { 1 } } ( h _ { \\mathrm { 1 } } - t _ { \\mathrm { 1 } } ) \\Big ] f _ { \\mathrm { 1 } }\n$$\n\n$$\nb _ { \\mathrm { e } } = { \\frac { 1 0 } { b / t } } \\cdot { \\frac { t f _ { \\mathrm { y } } } { t _ { 1 } f _ { \\mathrm { y } 1 } } } b _ { 1 } \\leqslant b _ { 1 }\n$$\n\n当 $t { \\leqslant } 2 . 7 5 \\mathrm { m m }$\n$$\nM _ { \\mathrm { u l } } = 0 . 5 9 5 t ( h _ { 1 } + 5 t ) ^ { 2 } ( 1 - 0 . 3 n ) f\n$$\n\n当 $2 . 7 5 \\mathrm { m m } < t { \\leqslant } 1 4 \\mathrm { m m }$\n\n$$\nM _ { \\mathrm { u l } } = 0 . ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2dcfdc33-d346-44c1-9a5a-3363e5c94632', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '5.2 工业建筑楼面活荷载', '5.2 工业建筑楼面活荷载## 5.2.1 本规范附录 的方法主要是为确定楼面等效均布活荷载而制订的。为了简化，在方法上作了一些假设:计算等效均布荷载时统一假定结构的支承条件都为简支，并按弹性阶段分析内力.。这对实际上为非简支的结构以及考虑材料处于弹塑性阶段的设计会有一定的设计误差。\n\n计算板面等效均布荷载时，还必须明确板面局部荷载实际作用面的尺寸。作用面一般按矩形考虑，从而可确定荷载传递到板轴心面处的计算宽度，此时假定荷载按 $4 5 ^ { \\circ }$ 。扩散线传递。\n\n板面等效均布荷载按板内分布弯矩等效的原则确定，也即在实际的局部荷载作用下在简支板内引起的绝对最大的分布弯矩，使其等于在等效均布荷载作用下在该简支板内引起的最大分布弯矩作为条件。所谓绝对最大是指在设计时假定实际荷载的作用位置是在对板最不利的位置上。\n\n在局部荷载作用下，板内分布弯矩的计算比较复杂，一般可参考有关的计算手册。对于边长比大于 的单向板，本规范附录给出更为具体的方法。在均布荷载作用下，单向板内分布弯矩沿板宽方向是均匀分布的，因此可按单位宽度的简支板来计算其分布弯矩;在局部荷载作用下，单向板内分布弯矩沿板宽方向不再是均匀分布，而是在局部荷载处具有最大值，并逐渐向宽度两侧减小，形成一个分布宽度。现以均布荷载代替，为使板内分布弯矩等效，可相应确定板的有效分布宽度。在本规范附录 中，根据计算结果，给出了五种局部荷载情况下有效分布宽度的近似公式，从而可直接按公式 (C O. 4-1)确定单向板的等效均布活荷载。\n\n不同用途的工业建筑，其工艺设备的动力性质不尽相同。对一般情况，荷载中应考虑动力系数l. $1 . 0 5 { \\sim } 1 . 1$ ; 对特殊的专用设备和机器，可提高到1. $1 . 2 { \\sim } 1 . 3$ 。\n\n本次修订增加固定设备荷载计算原则，增加原料、成品堆放荷载计算原则。\n\n## 5.2.2 操作荷载对板面一般取 $2  { \\mathrm { k N } } /  { \\mathrm { m } } ^ { 2 }$ 。对堆料较多的车间，如金工车间，操作荷载取 $2 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。有的车间，例如仪器仪表装配车间，由于生产的不均衡性，某个时期的成品、半成品堆放特别严重，这时可定为 $4 \\mathrm { { k N } / m ^ { 2 } }$ 还有些车间，其荷载基本上由堆料所控制，例如粮食加工厂的拉丝车间、轮胎厂的准备车间、纺织车间的齿轮室等。\n\n操作荷载在设备所占的楼面面积内不予考虑。\n\n本次修订增加设备区域内可不考虑操作荷载和堆料荷载的规定，增加参观走廊活荷载。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2dd5eef4-c308-408a-9c33-f1e31d8539d2', '18《钢结构用高强度垫圈》（GB-T1230-2006）.md', '5标记', '5标记## 5.1标记方法按GB/T1237的规定。\n\n## 5.2标记示例\n\n规格为20mm、热处理硬度为35HRC～45HRC的钢结构用高强度垫圈的标记：\n\n垫圈GB/T123020\n\n$$\n\\begin{array} { c } { { \\left( \\begin{array} { c } { { 0 } } \\\\ { { 0 } } \\end{array} \\right) } } \\\\ { { \\left( \\begin{array} { c } { { 0 } } \\\\ { { 0 } } \\end{array} \\right) } } \\\\ { { \\left( \\begin{array} { c } { { 0 } } \\\\ { { 0 } } \\end{array} \\right) } } \\\\ { { \\left( \\begin{array} { c } { { 0 } } \\\\ { { 0 } } \\end{array} \\right) } } \\\\ { { \\left( \\begin{array} { c } { { 0 } } \\\\ { { 0 } } \\end{array} \\right) } } \\\\ { { \\left( \\begin{array} { c } { { 0 } } \\\\ { { 0 } } \\end{array} \\right) } } \\\\ { { \\left( \\begin{array} { c } { { 0 } } \\\\ { { 0 } } \\end{array} \\right) } } \\end{array}\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ddc2652-9606-455f-97a1-b25bb1a9ed40', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '附录C 沥青混合料 Superpave 配合比设计方法（Part 1）', '附录C 沥青混合料 Superpave 配合比设计方法## C.1一般规定\n\n### C.1.1本方法适用于用旋转压实仪进行密级配热拌沥青混合料配合比设计。\n\n### C.1.2 Superpave配合比设计应通过目标配合比设计、生产配合比设计和生产配合比验证三个阶段，确定沥青混合料的原材料品种、矿料级配和最佳沥青用量。\n\n### C.1.3 Superpave配合比设计应遵照相关规范规定的方法，混合料拌和采用小型沥青混合料拌和机进行，拌好的混合料应在压实温度下短期老化2h，才能采用旋转压实仪制备混合料试件，混合料拌和温度和试件制作温度应符合相关规范的要求。\n\n### C.1.4混合料采用体积设计方法进行配合比，并用马歇尔试验作相关性能检验。\n\n### C.1.5生产配合比设计可按照本指南规定的步骤执行。\n\n## C.2 沥青混合料 Superpave 配合比设计步骤\n\n### C.2.1原材料的选用与试验\n\n（1）配合比设计的各种矿料、沥青材料和各种添加剂的选用与试验应按相关规范规定执行。\n\n（2）粗集料的棱角性是指大于 $4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 集料中有一个或多个破碎面的集料百分率。按规定应不小于 $100 \\%$ 。\n\n### C.2.2矿料配比设计\n\n（1）根据经验在控制点界限内，选择粗、中、细三个矿料级配，级配均应在限制区内，并在禁区外的下方。按规定绘制矿料级配曲线。\n\n（2）根据经验或按式A.3-3 选择同一个初始沥青用量拌制沥青混合料，按规定的击实温度，用旋转压实仪在 $\\mathrm { 0 . 6 M P a }$ 压力下制备试件，每种级配3个。\n\n（3）按本指南 A.3的规定计算矿料混合料合成毛体积相对密度 $\\mathrm { \\Delta \\Psi _ { \\delta \\ b } }$ 、合成表观相对密度 $\\textrm { ‰}$ 和合成有效相对密度 $\\mathrm { ~ \\tt ~ { ~ Y ~ } ~ } _ { \\mathrm { s e } }$ ，并确定沥青混合料最大理论相对密度 $\\gamma$ ，从而计算试件的压实度、空隙率、VMA、VFA 和DP。\n\n（4）选取符合要求的沥青混合料为设计级配。如果有两个或以上级配满足要求时，应选取VMA较大者为设计级配。\n\n### C.2.3确定最佳沥青用量\n\n（1）用式C.2-1估算 $\\mathrm { \\Delta N } _ { \\mathrm { \\ i Q i t } }$ 压实次数试件空隙率 $4 \\%$ 的沥青用量 $\\mathrm { P _ { b } }$ 估算。\n\n$$\n\\mathrm { P _ { b , \\ \\langle \\pm \\hbar \\hbar } } _ { \\mathrm { b , \\ ( \\pm \\hbar \\hbar ) } } = \\mathrm { P _ { b , \\ \\langle \\hbar \\hbar } } _ { \\mathrm { b , \\hbar \\hbar \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\hbar \\hbar \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\hbar \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\hbar \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\hbar \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\hbar \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { a , \\Omega } } _  \\mathrm { b , \\Omega } _ { \\Omega } _ { \\mathrm { a , \\Omega } } _ { \\mathrm { b \\Omega , \\Omega } } _ { \\mathrm');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2de14ff1-9607-4418-a015-10849252f435', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '25.4 热期施工', '25.4 热期施工## 25.4.1 当昼夜日平均气温高于 $3 0 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 时，混凝土工程和砌体工程的施工应符合热期施工的规定。\n\n### 条文说明：\n\n对日平均气温的解释见本规范第 25.2.1 条说明。\n\n## 25.4.2 热期混凝土工程施工所用的原材料，其储存及温度应符合下列规定：\n\n1 应采取必要措施对水泥和砂、石集料等遮阳防晒，或对砂、石料堆喷水降温， 降低原材料进入搅拌机的温度。\n\n2 拌和水宜采用冷却装置或其他适宜的方法对其降温；对水管及水箱应设置遮阳或隔热设施。\n\n## 25.4.3 热期混凝土工程施工时，混凝土的配制、搅拌和运输应符合下列规定：\n\n1 配合比的设计应考虑高温对混凝土坍落度损失的影响。混凝土中可掺加高效减水剂或掺用粉煤灰等活性材料取代部分水泥，减少水泥用量；混凝土宜选用水化热较低的水泥，当掺用缓凝型减水剂时，可根据气温情况适当加大坍落度。\n\n2 搅拌站的料斗、储水器、皮带运输机及搅拌筒等应采取遮阳措施。在搅拌和浇筑过程中，应增加混凝土坍落度的检测次数，当不满足施工需要时，应及时对配合比进行适当调整。\n\n3 混凝土宜在棚内或气温较低的夜间进行搅拌，当无其他特殊规定时，混凝土的入模温度宜控制在 $3 0 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 以下。\n\n4 宜采用带有搅拌装置的运输车运输混凝土，且搅拌筒上应有防晒设施。在运输过程中应慢速、不间断地搅拌混凝土，但不得在运输过程中加水搅拌，并应最大限度地缩短运输的时间。\n\n### 条文说明：\n\n3 热期混凝土施工时，对混凝土的原材料、机具设备、配制、搅拌、运输、浇筑及养护等，均需要以降低混凝土的入模温度为原则，入模温度低，则对控制混凝土的内部最高温度是有利的。\n\n## 25.4.4 热期混凝土的浇筑施工应符合下列规定：\n1 浇筑前应有全面的施工组织计划，做好充分准备，配备足够的施工机具设备，保证浇筑施工能连续进行。条件具备时，应对浇筑场地进行遮盖防晒，降低模板和钢筋的温度；亦可在模板、钢筋和地基上喷水降温，但在浇筑时模板内不得有积水或附着水。\n\n2 在混凝土浇筑前，应通过试验确定在最高气温条件下混凝土分层浇筑的覆盖时间，施工时应严格控制，不得超过。混凝土的浇筑施工宜选在一天温度较低的时间内进行；混凝土从搅拌至浇筑的时间应缩短，浇筑速度应加快且应连续进行。\n\n3 浇筑完成后应加快表面混凝土的修整速度，修整时可采用喷雾器喷洒少量水防止表面干缩裂纹，但不得直接在混凝土表面浇水。\n\n### 25.4.5 热期施工时混凝土的养护应符合下列规定：\n\n1 混凝土浇筑完成并对表面修整后应尽快开始养护，应在其表面立即覆盖清洁的塑料薄膜，使混凝土表面保持水分；初凝后应增加覆盖浸湿的粗麻布或土工布，继续洒水保湿养护。\n\n2 混凝土保湿养护的时间应不少于 7d。保湿养护期间，如具备条件，宜采取遮阳和挡风措施，控制高温和干热风对养护质量的影响。\n\n3 混凝土结构拆模后的洒水养护宜采用自动喷水系统或喷雾器，保湿养护不得间断，亦不得形成干湿循环。除非当地缺少足够的清洁水，方可仅采用喷洒养护剂的方式对高强度混凝土和高性能混凝土进行养护。\n\n4 对桥面铺装混凝土或其他外露面较大的板式结构混凝土，应在施工前制订养护方案，采取有效措施进行养护，防止开裂。\n\n### 25.4.6 砌体在热期施工时应符合下列规定：\n\n1 砂浆宜随拌随用，气温超过 $3 0 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 时，宜在 $2 \\sim 3 \\mathrm { h }$ 内使用完毕。已凝结的砂浆，不得使用。\n\n2 砌筑砂浆宜有良好的和易性，用于石砌体时稠度宜为 $5 0 { \\sim } 7 0 \\mathrm { m m }$ ；气温较高时，在保证强度的条件下可适当增大。\n\n### 25.4.7 热期施工的质量检验应符合下列规定：\n\n1 砂、石集料的含水率检测，每台班应不少于 1 次。\n\n2 混凝土浇筑与养护时，对环境温度应每日检查 4次，并做好检查记录；当温度超过热期施工的规定时，混凝土的搅拌应采取有效的降温和防晒措施，并应保证混凝土的浇筑质量，否则应停止施工。\n\n3 混凝土热期施工，除应留置标准条件下养护的试件外，还应制取相同数量的试件，并将其置于与结构相同的环境条件下养护，检查混凝土的强度用以指导施工。\n\n4 在混凝土的浇筑过程中，应严格控制缓凝剂的掺量，并应检查混凝土的凝结时间，防止缓凝剂掺量不准确对结构造成危害。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2de470e1-562d-40ec-adc4-c3fec9a21455', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13 钢管连接节点（Part 4）', '点需进行冲剪承载力计算。考虑到这类破坏发生的可能性，本次修订规定对这类节点进行支管在节点处的冲剪承载力补充验算。本条公式引自欧洲钢结构设计规范EC3：Design of steel structures （Eurocode3-1-8： 2005）。\n13.3.3本条在原规范的基础上增加了部分规定。原规范修订时，在分析管节点数据库相关数据和对照同济大学实施的试验基础上，补充了空间TT形和KK形节点的计算规定。与日本建筑学会（AIJ）公式、国际管结构研究和发展委员会（CIDECT）公式相比，按所提出的计算公式和试验数据比较，无论其均值还是置信区间都更加合理。详见原规范条文说明第10.3.3条的条文说明表12最后2组数据。\n\n但制订原规范时所依据的管节点数据库和国内大学试验研究的空间KK形节点都是间隙节点，即图13.3.3-1的情况，而工程实践中，因支管搭接与否有多种组合，除全间隙节点外，还可能遇到图37所示另3种典型情况，其中图37（d）的情况为支管全搭接型，而前3种情况称为支管非全搭接型。\n\n  \n图37空间KK形节点分类\n\n1—支管；2—主管；3一搭接支管；4—被搭接支管；5—内隐蔽部分\n\n对图37中（b)、（c)、（d）三种形式节点的极限承载力进行分析，将支管全搭接型的KK形节点的空间调整系数采用不同于原规范的形式，其余情况则仍采用0.9，与实验数据和有限元计算数据的对比分别见表13和表14。表中还列出了欧洲钢结构设计规范 EC3：Design of steel structuresEurocode3 公式和日本建筑学会（AIJ）公式的相应比较结果。\n\n表13空间KK形节点承载力计算公式与试验数据的比较  \n\n\n\n\n\n原规范没有空间KT形圆管节点强度计算公式，而近年的工程实践表明这类形式的节点在空间桁架和空间网壳中并不少见。本条第3款的计算公式采用在平面K形节点强度计算公式基础上乘以支管轴力比影响系数 $Q _ { \\mathrm { n } }$ 和空间调整系数 $\\mu _ { \\mathrm { K T } }$ 的方法。其中， $\\mu _ { \\mathrm { K T } }$ 反映了空间几何效应， $Q _ { \\mathrm { n } }$ 反映了荷载效应。分三种情况规定了 $\\mu _ { \\mathrm { K T } }$ 的取值，即：三支管间均有间隙（空间KT-Gap 型）；\n\nK形支管搭接，但与 $\\mathrm { T }$ 形支管间有间隙（空间KT-IPOv 型）；  \n三支管均搭接（空间KT-Ov 型)。\n\n图38 显示了空间KT形节点极限承载力比值 $N _ { \\mathrm { K T ^ { \\prime } K } } / N _ { \\mathrm { K T ^ { \\prime } K } } ^ { \\theta }$ （即 $Q _ { \\mathrm { n } }$ ）与 $\\mathrm { T }$ 形支管轴力比 $n _ { \\mathrm { T K } }$ 的关系曲线。其中 $N _ { \\mathrm { K T ^ { \\prime } K } }$ 为空间KT型节点中K形受压支管承载力， $N _ { \\mathrm { K T ^ { \\prime } K } } ^ { \\theta }$ 为相同几何尺寸但轴力比 $\\scriptstyle n _ { \\mathrm { T K } } = 0$ （即 $\\mathrm { T }$ 形支管轴力为O）的空间KT型节点中 $\\mathrm { K }$ 形受压支管承载力。轴力比 $n _ { \\mathrm { T K } }$ 是反映 $\\mathrm { T }$ 形支管所受轴力相对大小的一个参数， $\\pmb { n } _ { \\mathrm { T K } }$ 为正，表示 $\\mathrm { T }$ 形支管受拉, $\\pmb { n } _ { \\mathrm { T K } }$ 为负，表示支管受压，实际工程中 $\\mathrm { T }$ 形支管一般不是主要受力构件，其所受轴力往往小于 $\\mathrm { \\Delta K }$ 形支管轴力，即 $n _ { \\mathrm { T K } }$ 的范围为［一1，1]。\n\n  \n图38支管轴力比影响系数 $Q _ { \\mathrm { n } } - n _ { \\mathrm { T K } }$ 关系曲线\n\n表14空间KK形节点承载力计算公式与有限元计算结果的比较  \n\n\n\n\n\n图38表明：\n\n1对于几何尺寸不同但轴力比 $n _ { \\mathrm { T K } }$ 相同的节点， $Q _ { \\mathrm { n } }$ 大致相同，说明轴力比 $n _ { \\mathrm { T K } }$ 对节点极限承载力的影响是独立的，不受节点几何参数变化的影响；\n\n2在一 $0 . 2 { \\leqslant } n _ { \\mathrm { T K } } \\leqslant 0 . 2$ 范围内， $Q _ { \\mathrm { n } }$ 值大体为1，变化较小;\n\n3在 $n _ { \\mathrm { T K } } < - 0 . 2$ 或 $n _ { \\mathrm { T K } } > 0 . 2$ 范围内， $Q _ { \\mathrm { n } }$ 值均呈下降趋势，说明 $\\mathrm { T }$ 形支管轴力增大导致节点极限承载力降低，从图中可看出 $\\mathrm { T }$ 形支管受轴压时更为不利。\n\n有限元分析表明，对空间KT-Gap节点的空间调整系数 $\\mu _ { \\mathrm { K T } }$ 无量纲参数 $\\beta _ { \\mathrm { T } }$ 、 $\\zeta _ { \\mathrm { t } }$ 的影响较大，其他参');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2dec7cea-e1d7-407c-9a38-eb629e08aa11', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 盆式支座的改性聚四氟乙烯板和不锈钢冷轧钢板的滑动面，以及密封在钢盆内的橡胶垫块均不能有污物和损伤，否则将影响支座的使用寿命。\n\n4 对称间断焊接的目的主要是为避免因焊接而产生过大的变形。要求锚固螺栓外露螺杆的高度不大于螺母的厚度，是因为支座滑动部件会因螺栓的障碍而影响安装和使用。防腐是为了保证支座的使用寿命。\n\n## 23.2.12 球型支座的安装施工应符合下列规定：\n\n1 支座的安装高度应符合设计要求，安装时应保证支座平面的水平，支座支承面的四角高差应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 安装支座板及地脚螺栓时，在下支座板四周宜采用钢楔块进行调整，使支座水平。支座在安装过程中不得松开上顶板与下底盘的连接固定板。\n\n3 灌浆料应采用质量可靠的专用产品，灌浆应饱满、密实。灌浆料硬化并达到规定的强度后，应及时拆除支座四角的临时钢楔块，楔块抽出的位置应采用相同的灌浆料填塞密实。\n\n4 在梁体安装完毕或现浇混凝土梁体形成整体并达到设计要求强度后，张拉梁体预应力之前，应拆除支座上顶板与下底盘的连接固定板，解除约束使梁体能正常转动和位移。\n\n5 拆除连接固定板后，应对支座进行清洁，检查无误后灌注硅脂，并应及时安装支座外防尘罩。\n\n6 当支座采用焊接连接时，应在支座准确定位后，采用对称、间断的方式焊接。焊接时应采取适当措施防止损伤支座的钢构件、聚四氟乙烯板、硅脂以及周边的混凝土等；焊接后应对焊接部位作防腐处理。\n\n## 23.2.13 拉力支座、防腐支座、竖向和横向限位支座、减隔震支座等具有特殊功能和规格的支座，除应符合本节的规定外，尚宜按相应产品推荐的方法进行安装施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2df4310c-a678-42ea-aff2-c9ecf8ce7afd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．3 回转机构电动机过载校验', '犚．3 回转机构电动机过载校验回转机构电动机过载校验按式（R．3）计算：犎\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m { \\lambda _ { \\mathrm { m } } } } \\cdot \\frac { ( M _ { \\mathrm { m } } { + } M _ { \\mathrm { a m a x } } { + } M _ { \\mathrm { w f l } } { + } M _ { \\mathrm { a I } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ i \\eta }\n$$\n\n………（R．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ $m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { { a m a x } } }$ — 回转最大坡道阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W I I } }$ — 由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 引起的最大风阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha \\mathrm { I } }$ — 由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ （见4．2．1．2．2．2）计算的回转水平阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；i 回转机构的总传动比；$\\eta$ 同式（93)；$n$ 同式(82）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2dfae15c-5dfb-4018-90ff-50aae14c5691', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．3 测绘方法与技术要求（Part 2）', '突。\n\n5．3．15 流动站的作业，应符合下列规定：\n\n1 流动站作业的有效卫星数不宜少于5个，PDOP值应小于6，并应采用固定解成果。\n\n2 正确的设置和选择测量模式、基准参数、转换参数和数据链的通信频率等，其设置应与参考站相一致。\n\n3 流动站的初始化，应在比较开阔的地点进行。\n\n4 作业前，宜检测2个以上不低于图根精度的已知点。检测结果与已知成果的平面较差不应大于图上0．2mm，高程较差不应大于基本等高距的1／5。\n\n5 数字地形图的测绘，按本节5．3．6条执行。\n\n6 作业中，如出现卫星信号失锁，应重新初始化，并经重合点测量检查合格后，方能继续作业。\n\n7 结束前，应进行已知点检查。\n\n5．3．16 分区作业时，各应测出界线外图上5mm。\n\n5．3．17 不同参考站作业时，流动站应检测一定数量的地物重合点。点位较差不应大于图上0．6mm，高程较差不应大于基本等高距的 $1 / 3$ 。\n\n5．3．18 对采集的数据应进行检查处理，删除或标注作废数据、重测超限数据、补测错漏数据。\n\n## 5．3．3 平板测图\n\n5．3．19 平板测图，可选用经纬仪配合展点器测绘法、大平板仪测绘法。\n\n5．3．20 地形原图的图纸，宜选用厚度为0．07-0． $1 0 \\mathrm { m m }$ ，伸缩率小于0. $2 \\%$ 。的聚酯薄膜。\n\n5．3．21 图廓格网线绘制和控制点的展点误差，不应大于0． $2 \\mathrm { m m }$ 。图廓格网的对角线、图根点间的长度误差，不应大于0． $3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n5．3．22 平板测图所用的仪器和工具，应符合下列规定：\n\n1 视距常数范围应在 $1 0 0 \\pm 0$ ．1以内。  \n2 垂直度盘指标差，不应超过 $2 ^ { \\prime }$ 。  \n3 比例尺尺长误差，不应超过0．2mm。  \n4 量角器半径，不应小于 $1 0 \\mathrm { c m }$ ，其偏心差不应大于0．2mm。  \n5 坐标展点器的刻划误差，不应超过0．2mm。\n\n5．3．23 当解析图根点不能满足测图需要时，可增补少量图解交会点或视距支点。图解补点应符合下列规定：\n\n1 图解交会点，必须选多余方向作校核，交会误差三角形内切圆直径应小于0．5mm,相邻两线交角应在 $3 0 ^ { \\circ } \\ \\sim 1 5 0 ^ { \\circ }$ 之间。\n\n2 视距支点的长度，不宜大于相应比例尺地形点最大视距长度的2／3,并应往返测定，其较差不应大于实测长度的 $1 ~ / ~ 1 5 0$ 。\n\n3 图解交会点、视距支点的高程测量，其垂直角应1测回测定。由两个方向观测或往、返观测的高程较差，在平地不应大于基本等高距的1／5，在山地不应大于基本等高距的 1/3。\n\n5．3．24 平板测图的视距长度，不应超过表5．3．24的规定。\n\n表5.3.24 平板测图的最大视距长度  \n\n\n\n\n\n注：1垂直角超过 $\\pm { 1 0 } ^ { \\circ }$ 范围时，视距长度应适当缩短;平坦地区成像清晰时，视距长度可放长 $20 \\%$ 。2城镇建筑区 $1 : 5 0 0$ 比例尺测图，测站点至地物点的距离应实地丈量。3城镇建筑区 $1 : 5 0 0 0$ 比例尺测图不宜采用平板测图。\n\n5．3．25 平板测图时，测站仪器的设置及检查，应符合下列要求：\n\n1 仪器对中的偏差，不应大于图上0．05mm。\n\n2 以较远一点标定方向，另一点进行检核，其检核方向线的偏差不应大干图上 $0 , \\ 3 \\mathrm { m m }$ ，每站测图过程中和结束前应注意检查定向方向。\n\n3 检查另一测站点的高程，其较差不应大于基本等高距的1／5。\n\n5．3．26 测图时，每幅图应测出图廓线外5mm。\n\n5．3．27 纸质地形图绘制的主要技术要求，按本节第5．3． $3 8 \\sim 5$ ．3．44条执行。\n\n5．3．28 图幅的接边误差不应大于本章表5．1．5－1和表5．1．5－2规定值的 $2 \\sqrt { 2 }$ 倍，小于规定值时，可平均配赋；超过规定值时，应进行实地检查和修改。\n\n5．3．29 纸质地形图的内外业检查，应按本章5．1．11条的规定执行。\n\n## 5．3．4 数字地形图的编辑处理\n\n5．3．30 数字地形图编辑处理软件的应用，应符合下列规定：\n\n1 首次使用前，应对软件的功能、图形输出的精度进行全面测试。满足本规范要求和工程需要后，方能投入使用。\n\n2 使用时，应严格按照软件的操作要求作业。\n\n5．3．31 观测数据的处理，应符合下列规定：\n\n1 观测数据应采用与计算机联机通信的方式，转存至计算机并生成原始数据文件；数据量较少时也可采用键盘输入，但应加强检查。\n\n2 应采用数据处理软件，将原始数据文件中的控制测量数据、地形测量数据和检测数据进行分离(类)，并分别进行处理。\n\n3 对地形测量数据的处理，可增删和修改测点的编码、属性和信息排序等，但不得修改测量数据。\n\n4 生成等高线时，应确定地性线的走向和断裂线的封闭。\n\n5．3．32 地形图要素应分层表示。分层的方法和图层的命名对同一工程宜采用统一格式，也可根据工程需要对图层部分属性进行修改。\n5．3．33使用数据文件自动生成的图形或使用批处理软件生成的图形，应对其进行必要的人机交互式图形编辑。\n\n5．3．34数字地形图中各种地物、地貌符号、注记等的绘制、编辑，可按本节第5．3．38－5．3．44条的要求进行。当不同属性的线段重合时，可同时绘出，并采用不同的颜色分层表示(对于打印输出的纸质地形图可择其主要表示)。\n\n5．3．35数字地形图的分幅，除满足本章第5．1．6条外，还应满足下列要求：\n\n1分区施测的地形图，应进行图幅裁剪。分幅裁剪时(或自动分幅裁剪后)，应对图幅边缘的数据进行检查、编辑。\n\n2按图幅施测的地形图，应进行接图检查和图边数据编辑。图幅接边误差应符合本节第5．3．');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e09767c-c3ca-4572-9761-9208ede72379', '123《碳素结构钢》（GB-T700-2006）.md', '5技术要求（Part 2）', '不得低于规定值，允许有2个试样低于规定值，但其中低于规定值 $70 \\%$ 的试样只允许1个。\n\n表2  \n\n\n\n\n\na Q195的屈服强度值仅供参考，不作交货条件。  \nb 厚度大于 $1 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 的钢材，抗拉强度下限允许降低 $2 0 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 。宽带钢(包括剪切钢板)抗拉强度上限不作交货条件。  \nc 厚度小于 $2 5 ~ \\mathrm { m m }$ 的 Q235B级钢材，如供方能保证冲击吸收功值合格，经需方同意，可不作检验。\n\n表3  \n\n\n\n\n\n## 5.5 表面质量\n\n钢材的表面质量应分别符合钢板、钢带、型钢和钢棒等有关产品标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e13aec8-f034-4125-9788-8fd60f6e1486', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '编制说明', '编制说明《钢结构工程施工质量验收标准》GB50205—2020,经住房和城乡建设部2020年1月16日以第48号公告批准发布。\n\n本标准是在《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205—2001的基础上修订而成的，上一版的主编单位是冶金工业部建筑研究总院，参编单位是武钢金属结构有限公司、北京钢铁设计研究总院、中国京冶建设工程承包公司、北京市远达建设监理有限责任公司、中建三局深圳建升和钢结构建筑安装工程有限公司、北京市机械施工公司、浙江杭萧钢构股份有限公司、中建一局钢结构工程有限公司、山东诸城高强度紧固件股份有限公司、浙江精工钢结构有限公司、喜得利(中国)有限公司。主要起草人是侯兆新、何奋韬、于之绰、王文涛、何乔声、贺贤娟、路克宽、刘景凤、史进、鲍广铿、陈国津、尹敏达、马乃广、李海峰、钱卫军。\n\n本标准在编制过程中，编制组进行了广泛的调查研究，总结了我国几十年来的钢结构工程施工验收实践经验，借鉴了有关国际和国外先进标准，开展了多项专题研究，并以多种方式广泛征求了有关单位和专家的意见，对主要问题进行了反复讨论、协调和修改。\n\n为了便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使用本标准时正确理解和执行条文规定，编制组按章、节、条顺序编制了本标准的条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明，还着重对强制性条文的强制性理由做了解释。但是，本条文说明不具备与标准正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握标准规定的参考。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e1d097c-675a-4ed4-b75b-dc4d1606a590', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 3）', 'lspan=1>0.083</td><td rowspan=1 colspan=1>0.081</td><td rowspan=1 colspan=1>0.079</td><td rowspan=1 colspan=1>0.075</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>3.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.096</td><td rowspan=1 colspan=1>0.093</td><td rowspan=1 colspan=1>0.090</td><td rowspan=1 colspan=1>0.088</td><td rowspan=1 colspan=1>0.085</td><td rowspan=1 colspan=1>0.083</td><td rowspan=1 colspan=1>0.079</td><td rowspan=1 colspan=1>4.5</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>SAC0.107</td><td rowspan=1 colspan=1>0.104</td><td rowspan=1 colspan=1>0.101</td><td rowspan=1 colspan=1>0.098</td><td rowspan=1 colspan=1>0.095</td><td rowspan=1 colspan=1>0.093</td><td rowspan=1 colspan=1>0.089</td><td rowspan=1 colspan=1>5.6</td><td rowspan=1 colspan=1>4.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.121</td><td rowspan=1 colspan=1>0.117</td><td rowspan=1 colspan=1>0.114</td><td rowspan=1 colspan=1>0.110</td><td rowspan=1 colspan=1>0.107</td><td rowspan=1 colspan=1>0.105</td><td rowspan=1 colspan=1>0.100</td><td rowspan=1 colspan=1>7.1</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.136</td><td rowspan=1 colspan=1>0.132</td><td rowspan=1 colspan=1>0.128</td><td rowspan=1 colspan=1>0.124</td><td rowspan=1 colspan=1>0.121</td><td rowspan=1 colspan=1>0.118</td><td rowspan=1 colspan=1>0.112</td><td rowspan=1 colspan=1>9</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=8 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>0.078</td><td rowspan=1 colspan=1>0.075</td><td rowspan=1 colspan=1>0.073</td><td rowspan=1 colspan=1>0.071</td><td rowspan=1 colspan=1>0.069</td><td rowspan=1 colspan=1>0.067</td><td rowspan=1 colspan=1>0.064</td><td rowspan=1 colspan=1>3.15</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>0.080</td><td rowspan=1 colspan=1>0.077</td><td rowspan=1 colspan=1>0.075</td><td rowspan=1 colspan=1>0.073</td><td rowspan=1 colspan=1>0.071</td><td rowspan=1 colspan=1>0.069</td><td rowspan=1 colspan=1>0.066</td><td rowspan=1 colspan=1>3.35</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.082</td><td rowspan=1 colspan=1>0.080</td><td rowspan=1 colspan=1>0.077</td><td rowspan=1 colspan=1>0.075</td><td rowspan=1 colspan=1>0.073</td><td rowspan=1 colspan=1>0.071<');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e226756-dbfa-4a00-9d7c-980659c2fc5f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 4）', '指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程度等有关，由实验得出，见式（107）、式（108）。\n\n展开后，式（5）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { n _ { 1 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 2 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 2 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 3 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 3 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } + \\cdots { \\ldots } + { \\frac { n _ { n } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { n } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ~ ( \\mathrm { ~ 6 ~ } )\n$$\n\n式中符号同式（5）。\n\n对于机械零件，当式（5）、式（6）的 $n _ { \\mathrm { T } }$ 中某单项应力 $\\sigma _ { i }$ 首次出现 $n _ { i } \\mathcal { \\{ > }  2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 项时，即取 $n _ { i } = 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 为有效值，并将此 $n _ { i }$ 值作为末项 $n _ { n }$ 狀的值，后续项不再计入。\n\n由式（6）算得应力谱系数的值后，可按表8确定该结构件和机械零件的相应的应力状态级别。\n\n表 8 结构件或机械零件的应力状态级别及应力谱系数  \n\n\n\n\n\n### 3．4．3 结构件或机械零件的工作级别\n\n根据结构件或机械零件的使用等级及应力状态级别，结构件或机械零件的工作级别划分为 $\\mathrm { E 1 \\sim }$ E8共8个级别，见表9。\n\n表 9 结构件或机械零件的工作级别');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e2b3c43-969a-481c-84d6-6e69279ceac9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 1）', '附 录 犞## （资料性附录）\n## 流动式起重机的倾覆线\n\n在本附录中，图V．1～图V．5只是流动式起重机的倾覆线的示意图，实际倾覆线取决于各起重机的具体设计。\n\n### 犞．1 起重机支承在车轮（轮胎）上\n#### 犞．1．1 车轮（轮胎）不带悬架或悬架装置被锁定（见图 V．1和图 V．2）\n\n倾覆线为车轮着地点的连线。对于装有双轮轴或多后轴摆动悬架的底盘，应考虑以下两种情况：\n\na） 摆动悬架轴被固定或被锁定的情况下，则为外车轮（轮胎）着地点的连线；  \nb） 车轮安装在可摆动悬架上时，则为摆动轴的轴线。\n\n![](images/ed6fe01fed8a5da8a00305582cbc4669840e7004e3228f20c0cc0986dce4bb95.jpg)  \n图 犞．1\n\n![](images/82b33b943a52e26f811c954fba7becdeba614ce0f9368ca58ad273ffc9042e32.jpg)  \n图 犞．2\n\n#### 犞．1．2 车轮悬架装置未锁定（见图 V．3）\n\n倾覆线是悬架装置作用点的连线。\n\n### 犞．2 起重机支承在外伸支腿上（见图 V．4）\n\n倾覆线是各支承中心点的连线，但除外伸支腿外，还存在柔性支承面（如充气轮胎），则应考虑此柔性支承面。\n\n![](images/12928450c725c13e61c32d5eabb9293a04a7b923d20a742cbb02b959eb060a9d.jpg)  \n图 犞．3\n\n![](images/94f478c9d2d9a3d9d829f74cb442840d8de4979f39292d0425b9b7b9787896c6.jpg)  \n图 犞．4\n\n### 犞．3 起重机支承在履带上（见图 V．5）\n\n倾覆线是驱动轮轴心的连线和引导轮轴心的连线。\n\n![](images/319fd835202f0f5bba18ea07750e1c08906c05c6f4c3378a0020e23607a51d99.jpg)  \n图 犞．5\n\n附 录 犠（资料性附录）符号和代号\n## 表 犠．1 符号／代号表\n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">符号或代号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单位</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">含             义</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">备注</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机构件垂直于风向的实体迎风面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(11)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件平行于纵轴的正面迎风面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(12)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构纵向的总迎风面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(14)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构构件毛截面面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（43)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">圆柱有效壳壁的截面面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（69）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m或mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">几何尺寸</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构件截面的净面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（35）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">螺栓有效截面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（39)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">AQ</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">吊运物品的最大迎风面积</td><td colspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e340a87-565f-4dc7-9c8c-062833ae3c57', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4作用', '4作用');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e351b94-ddba-4e59-85dc-31316f12c9b8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验## 犚．1 起升机构电动机过载校验\n\n起升机构电动机按式（R．1）进行过载校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（R．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的额定功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$H$ 系数，按有电压损失（交流电动机一 $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、最大转矩或堵转转矩有允差（绕线转子异步电动机－ $10 \\%$ ，笼型异步电动机－ $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、起 升 额 定 载 荷 等 条 件 确 定。绕 线 转 子 异 步 电 动 机 和 笼 型 异 步 电 动 机 取$H { = } 2 , 5$ ;变频异步电动机取 $H { = } 2 , 2$ ;直流电动机取 $H { = } 1 , 4$ ；  \n$m$ 同式（89）；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数（电动机制造商提供），对于直接全压起动的笼型电动λ机，堵转转矩倍数 $\\lambda _ { \\mathrm { m } } \\geqslant 2 . 2$ ；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 额定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式(P.1)。\n\n## 犚．2 轨道运行式运行机构电动机过载校验\n\n轨道运行式运行机构电动机过载校验按式（R．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { 1 } { m \\lambda _ { \\mathrm { A s } } } \\Big \\{ ( P _ { \\Sigma } ( { \\omega } + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\mathrm { w I } } ) \\frac { v _ { \\mathrm { v } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } { + } \\frac { \\sum J n ^ { 2 } } { 9 1 \\ 2 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big \\} \\quad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ R . ~ 2 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$m$ 同式（89）；  \nAS— 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 的平均起动转矩倍数。其值应根据所选电动机的 $\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 值及其控制系统方案确定。通常情况下可参考下列取值：绕线转子异步电动机取1．7，采用频敏变阻器时取1，笼型异λ 犘步电动机取 $0 , 9 \\lambda _ { \\mathrm { m } }$ （相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数，由电动机制造商提供），串励直流电动机取1．9，复励直流电动机取1．8，他励直流电动机取1．7，变频调速电动机取1．7；\n$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ -同式(142)。车轮为滑动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 1 5$ ，车轮为滚动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 0 6$ ；  \n$m _ { \\alpha }$ — 坡道阻力系数，按4．2．2．2的规定计算；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 工作状态风载荷，单位为牛顿（N），按4．2．2．3．1确定；$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 起重机（或小车）的运行速度，单位为米每秒 $\\left( \\mathrm { m } / \\mathrm { s } \\right)$ ）；同式（89）；  \n$\\Sigma J$ — 机构对电动机轴的总惯量，即包含直线运动质量和传动机构的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量和电动机轴上自身的转动惯量之和，单位为千克平方米 $\\mathrm { ( k g \\cdot m ^ { 2 } ) }$ ）；$n$ 同式（82)；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 运行机构起动时间，单位为秒（s）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e3e272d-a613-4c7b-8cab-1075560f77a1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '3 护筒顶的高程主要与施工期间的最高水位有关（Part 1）', '3 护筒顶的高程主要与施工期间的最高水位有关，因此要按施工期最高水位再加上安全高度来确定，对有波浪的水域，尚需要考虑波浪的高度。本次修订增加了护筒顶的高程“应高于桩顶设计高程1m”的规定，目的是保证桩头混凝土的灌注质量。## 9.2.5 钻孔施工应符合下列规定：\n\n1 钻机的选型宜根据孔径、孔深、桩位处的水文和地质情况、施工环境条件等因素综合确定，所选用的钻机及钻孔方法应能满足施工质量和施工安全的要求。\n\n2 钻机就位前，应对钻孔的各项准备工作进行检查；钻机安装后，其底座和顶端应平稳。不论采用何种方法钻孔，开孔的孔位必须准确；开钻时应慢速钻进，待导向部位或钻头全部进入地层后，方可正常钻进。钻机在钻进施工时不应产生位移或沉陷，否则应及时处理。分级扩孔钻进施工时应保持桩轴线一致。\n\n3 采用正、反循环回旋钻机(含潜水钻)钻孔时，宜根据成孔的不同阶段、不同地层及岩层坡面等情况，采取不同的钻进工艺。减压钻进时，钻机的主吊钩始终应承受部分钻具的重力，孔底承受的钻压应不超过钻具重力之和(扣除浮力)的 $80 \\%$ 。\n\n4 采用冲击钻机冲击成孔时，应小冲程开孔，并应使初成孔的孔壁坚实、竖直、圆顺，能起到导向的作用。待钻进深度超过钻头全高加冲程后，方可进行正常的冲击。冲击钻进过程中，应采取有效措施防止坍孔；掏取钻渣和停钻时，应及时向孔内补浆，保持水头高度。\n\n5 采用全护筒法钻进时，钻机应安装平正，压进的首节护筒应竖直。钻孔开始后应随时检测护筒的水平位置和竖直线，如发现偏移超出容许范围，应将护筒拔出，调整后重新压入钻进。\n\n6 采用旋挖钻机钻孔时，应根据不同的地质条件选用相应的钻头。钻进过程中应采取有效措施严格控制钻进速度，避免进尺过快造成坍孔埋钻事故。钻头的升降速度宜控制在 $0 . 7 5 { \\sim } 0 . 8 0 \\mathrm { m / s }$ ，在粉砂层或亚砂土层中，升降速度应更加缓慢。泥浆初次注入时，应垂直向桩孔中间进行注浆。\n\n7 在钻孔排渣、提钻头除土或因故停钻时，应保持孔内具有规定的水位及要求的泥浆相对密度和黏度。处理孔内事故或因故停钻时，必须将钻头提出孔外。\n\n### 条文说明：\n\n1 钻机的选型是钻孔桩施工前一项非常重要的工作，合理的选型对保证工程质量、加快施工进度具有重要作用，因此予以强调。\n\n3 本次修订增加了“宜根据成孔的不同阶段、不同地层及岩层坡面等情况，采取不同的钻进工艺”的表述。减压钻进可使钻杆在整个钻进过程中维持竖直状态，使钻进回转平稳，避免或减少斜孔、弯孔和扩孔等现象。\n\n7 规定本款的目的是防止坍孔时将钻头埋在孔内。\n\n## 9.2.6 钻孔泥浆应符合下列规定：\n\n1 泥浆的配合比和配制方法宜通过试验确定，其性能应与钻孔方法、土层情况相适应。当缺乏泥浆的性能指标参数时，可按表9.2.6选用。泥浆各种性能指标的测定方法应符合本规范附录K的规定。\n\n表 9.2.6 泥浆性能指标  \n\n\n\n\n\n注：1.地下水位高或其流速大时，指标取高限，反之取低限。\n\n2.地质状态较好，孔径或孔深较小的取低限，反之取高限。\n\n2 钻孔过程中，应随时对孔内泥浆的性能进行检测，不符合要求时应及时调整。\n\n3 钻孔泥浆宜进行循环处理后重复使用，减小排放量。对重要工程的钻孔桩施工，宜采用泥沙分离器进行泥浆的循环。\n\n4 施工完成后废弃的泥浆应采取先集中沉淀再处理的措施，严禁随意排放，污染环境。\n\n### 条文说明：\n\n1 本款的原则是不硬性规定泥浆的各项性能指标，因为硬性规定可能并不利于施工，强调的是其性能指标需要与钻孔方法和土层情况相适应，并通过现场试验来确定。泥皮的厚薄与失水量大小有很大关系，泥浆失水量小者，泥皮薄而致密，有利于巩固孔壁；失水量大者易形成厚泥皮，在泥（页）岩地层易造成地层软化膨胀，产生缩径或坍孔。\n\n3 泥沙分离器是目前普遍应用在钻孔中泥浆循环净化过程中的设备，能有效排除泥沙，提高钻孔排渣的效率。\n\n## 9.2.7 清孔应符合下列规定：\n\n1 钻孔深度达到设计高程后，应对孔径、孔深和孔的倾斜度进行检验，符合要求后方可清孔。\n\n2 清孔方法应根据设计要求、钻孔方法、机具设备条件和地层情况决定。不论采用何种清孔方法，在清孔排渣时，必须保持孔内水头，防止坍孔。\n\n3 清孔后，泥浆的相对密度宜控制在 $1 . 0 3 \\sim 1 . 1 0$ ，对冲击成孔的桩可适当提高，但宜不超过1.15，黏度宜为 $1 7 \\sim 2 0 \\mathrm { P a \\cdot s }$ ，含砂率宜小于 $2 \\%$ ，胶体率宜大于 $9 8 \\%$ 。孔底沉淀厚度应不大于设计的规定；设计未规定时，对桩径小于或等于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 的摩擦桩宜不大于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，对桩径大于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 或桩长大于 $4 0 \\mathrm { m }$ 以及土质较差的摩擦桩宜不大于$3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，对支承桩宜不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4 在吊入钢筋骨架后，灌注水下混凝土之前，应再次检查孔内泥浆的性能指标和孔底沉淀厚度，如超过本条第3款的规定，应进行第二次清孔，符合要求后方可灌注水下混凝土。\n\n5 不得采用加深钻孔深度的方式代替清孔。\n\n### 条文说明：\n\n2 本款不硬性规定采用何种清孔方法，但强调在清孔时需要严格控制孔内水头，目的是防止在清孔过程中产生坍孔。\n\n3 清孔后的泥浆指标，一般指从桩孔的顶、中、底部分别取样检测的平均值。对清孔后的泥浆指标进行控制，其目的是保证灌注水下混凝土前泥浆指标符合各项要求，以保证水下混凝土的灌注质量。\n\n5 加深钻孔深度，以较厚的孔底沉淀来满足设计桩底高程，减少或避免清孔，这种做法是本规范所不允许的，故作此规定。\n\n## 9.2.8 钢筋骨架的制作、运输要求应符合本规范第4.4.7条的规定。安装钢筋骨架时，不得直接将');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e55d222-1932-4603-b024-3bc1dfcc9bae', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '6 接头的现场加工与安装', '6 接头的现场加工与安装本章规定了各类钢筋接头在施工现场加工与安装时应遵守的质量要求。钢筋接头作为产品有其特殊性，除连接件等在工厂生产外，钢筋丝头则大都是在施工现场加工，钢筋接头的质量控制在很大程度上有赖于施工现场接头的加工与安装。本章各条款是在总结多年来国内钢筋机械连接现场施工经验的基础上，提出的最重要的质量控制要求；制定本章各条款时尽可能简化了接头的外观检验要求，这是考虑：\n\n1接头外观与接头性能无确定的可量化的内在联系，具体检验指标难以科学地制定；  \n2各生产厂的产品外观不一致，难以规定统一要求；  \n3现场接头数量成千上万，要求土建单位的质检部门进行机械产品的外观检验会带来很多不必要的争议与误判；  \n4将外观检验内容列入各企业标准进行自控较为妥当。\n\n## 6.1 一般规定\n\n6.1.1 技术提供单位是指接头采购、加工合同的签约单位，也是接头性能有效型式检验报告的委托单位。\n\n6.1.2 接头的工艺检验是检验施工现场的进场钢筋与接头加工工艺适应性的重要步骤，应在接头的工艺检验合格后再开始按照合格的工艺参数进行现场钢筋的批量加工，防止盲目大量加工造成损失。\n\n## 6.2 钢筋丝头加工\n\n6.2.1 所述的直螺纹钢筋接头包括镦粗直螺纹钢筋接头、剥肋滚轧直螺纹钢筋接头、直接滚轧直螺纹钢筋接头。钢筋丝头的加工应保持丝头端面的基本平整，使安装扭矩能有效形成丝头的相互对顶力，消除螺纹间隙，减少接头拉伸后的残余变形。本条规定了切平钢筋端部的三种方法，有利于达到钢筋端面基本平直要求。\n\n镦粗直螺纹钢筋接头有时会在钢筋镦粗段产生沿钢筋轴线方向的表面裂纹，国内、外试验均表明，这类裂纹不影响接头性能，本规程允许出现这类裂纹，但横向裂纹则是不允许的。\n\n钢筋丝头的加工长度应为正偏差，保证丝头在套筒内可相互顶紧，以减少残余变形。\n\n螺纹量规检验是施工现场控制丝头加工尺寸和螺纹质量的重要工序，接头技术提供单位应提供专用螺纹量规。\n\n6.2.2 锥螺纹不允许钢筋丝头在套筒中央相互接触，而应保持一定间隙，因此丝头加工长度的极限偏差应为负偏差。\n\n专用锥螺纹量规检验是控制锥螺纹锥度和螺纹长度的重要工序。\n\n## 6.3 接头安装\n\n6.3.1 直螺纹钢筋接头的安装，应保证钢筋丝头在套筒中央位置相互顶紧，这是减少接头残余变形，保证安装质量的重要环节；规定外露螺纹不超过 $2 \\phi$ 有利于检查丝头是否完全拧入套筒。\n\n为减少接头残余变形，表6.3.1规定了最小拧紧扭矩值。拧紧扭矩对直螺纹钢筋接头的强度影响不大，扭矩扳手精度要求允许采用最低等级10级。\n\n6.3.2 锥螺纹钢筋接头的安装容易产生连接套筒与钢筋不相匹配的误接。锥螺纹接头的安装拧紧扭矩对接头强度的影响较大，过大或过小的拧紧扭矩都不可取，表6.3.2是锥螺纹钢筋接头拧紧扭矩的标准值。扭力扳手的精度要求不低于5级精度。根据现行国家计量检定规程《扭矩扳子检定规程》JJG707规定，扳手精度分为10级，5级精度的示值相对误差和示值重复性均为\n\n$5 \\%$ ，10级精度为 $10 \\%$ 。\n\n### 6.3.3\n\n1挤压接头依靠挤压后变形的套筒与钢筋表面的机械咬合和摩擦力传递拉力或压力，钢筋表面的杂物或严重锈蚀均对接头强度有不利影响；钢筋端部弯曲影响接头成形后钢筋的平直度。\n\n2确保钢筋插入套筒长度是挤压接头质量控制的重要环节，应在钢筋上事先做出标记，便于挤压后检查钢筋插入长度。\n\n3套筒在挤压过程中会伸长，从两端开始挤压会加大挤压后套筒中央的间隙，故要求挤压从套筒中央开始向二端挤压；套筒挤压后的压痕直径和伸长是控制挤压质量的重要环节，本条提供合理的波动范围，应用专用量规进行检查。\n\n4挤压后的套筒无论出现纵向或横向裂纹都是不允许的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e5ade7b-c86a-440e-b132-0e8c552fe14e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 3）', '>GB/T 700</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≥34</td><td rowspan=1 colspan=1>+20</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345BQ390B</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 1591</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>≥27</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>Q235C</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 700</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≥34</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345C、Q390CzCQ420C、Q460C</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T1591</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>≥27</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>Q235D</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T700</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≥34</td><td rowspan=1 colspan=1>-20</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345D、Q390D、Q420D、Q460D</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T1591</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=5>注1：如果板材要进行弯曲半径与板厚比小于10的冷弯加工，其钢材应适合弯折或冷压折边的要求。注2：除明确规定不应采用沸腾钢的情况(见5.3.1.1.1)外，可适当选用沸腾钢。</td></tr></table>\n\n\n## 附 录 犑\n\n## （规范性附录）受压构件的计算长度和格构式构件的换算长细比\n\n### 犑．1 受压构件的计算长度 $l _ { \\mathrm { c } }$\n\n#### 犑．1．1 同一平面内在不同支承方式下各种截面型式的等截面受压构件的计算长度，按式（J．1）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } l\n$$\n\n……（J．1）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 等截面受压构件的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；l -构件的实际几何长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$\\mu _ { 1 }$ -与支承方式有关的(在两个互相垂直的平面内不一定相同)长度系数，见表J.1。\n\n#### 犑．1．2 变截面受压构件计算长度按式（J．2）计算，此时构件的截面惯性矩取原构件的最大截面惯性矩：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } \\mu _ { 2 } l\n$$\n\n……（J．2）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 变截面受压构件计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 2 }$ -变截面长度系数，见表 $\\mathrm { J } , 2 \\sim$ 表J.4。等截面时取 $\\mu _ { 2 } = 1$\n\n#### 犑．1．3 考虑到起重机臂架端部有变幅拉臂钢丝绳或起升钢丝绳时，在理想情况下对臂架回转平面内的变形可能产生阻碍作用，臂架在回转平面内的计算长度可按式（J．3）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { \\mathrm { l } } \\mu _ { 2 } \\mu _ { 3 } l\n$$\n\n……（J．3）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ —— 臂架在回转平面内的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 3 }$ ——考虑拉臂钢丝绳或起升钢丝绳阻碍臂架在回转平面内变形的长度系数。当臂架用拉臂钢丝绳变幅（图J．1）时，长度系数可由式（J．4）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { A } { 2 B }\n$$\n\n……（J．4）\n\n若计算值小于0．5时，则 $\\mu _ { 3 }$ 取0．5。\n\n式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n……（J．5）\n\n式中：\n\n计算系数；\n\n$$\nc = \\frac { 1 } { \\mathrm { c o s } \\alpha + a \\mathrm { s i n } \\theta } \\cdot \\frac { l } { H }\n$$\n\na 钢丝绳滑轮组倍率；\n\n—臂架长度；$\\alpha , \\theta , H$ ——几何尺寸，见图J.1和图J.2。\n\n![](images/2d2de4e6c50683dea93abcfb43ba497ecf6c41dbf072e4076fe599bc905c1a89.jpg)  \n图 犑．1\n\n![](images/d1773d1c0d9b08465fd9fc8e6024cccb70923e7503ae5f04d8fa8');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e6459ad-4e52-4c14-bd0c-08f5dabb88ec', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 37）', '<td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板边两端应力比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(56)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴压稳定系数的修正系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（M.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行摩擦阻力系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(142)</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e78b3a8-9d40-4bf2-9396-69a49bb5717a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试件制备', '3 试件制备## 3.1 本试件为进行弯拉强度试验后小梁的断块，其长度较梁高至少长 $5 0 \\mathrm { m m }$ ，无显著裂纹及凹凸不平等缺陷。\n\n## 3.2 以成型时的两侧面作为破型时上下加压面。\n\n  \n图 T0562-1 试件压板（尺寸单位：mm）\n\n1-上压板；-导向轴；-试件；4-导向侧板；5-定位螺丝；6-下压板');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e7b8ab6-cc6c-4f20-9d9a-54dea283e7ba', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '公路工程超危大工程范围', '公路工程超危大工程范围');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e8070ae-ba77-4fc6-bd9d-e61f16e74a0c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性起重机整体抗倾覆稳定性计算中，稳定力矩由自重载荷计算，而倾覆力矩则用表54给出的计算载荷计算。\n\n表 54 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e823fe9-f427-4a6c-ab3b-f46d4ef38210', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条所指的进场检验，实际上是对生产厂已进行产品出厂检验合格后的复验，复验有 4 项主要内容：外观检验、尺寸检验、硬度检验和静载锚固性能试验。\n\n5“锚具用量较少”的含义为锚具的用量远少于验收批的数量，如不足正常验收批的 $20 \\%$ ；“一般中、小桥梁工程”是指二级及以下等级公路中的且设计无特殊要求的中、小桥梁；“有效的静载锚固性能试验合格的证明文件”是指试验时间不超过1 年，且由具有资质的检测单位提供的检验报告。\n\n## 7.3.7锚具、夹具和连接器在存放、搬运及使用期间均应妥善防护，避免锈蚀、沾污、遭受机械损伤、混淆和散失，临时性的防护措施应不影响其安装和永久性防腐的实施。\n\n## 7.3.8预应力筋用锚具产品应配套使用，同一结构或构件中应采用同一生产厂的产品，工作锚不得作为工具锚使用。夹片式锚具的限位板和工具锚宜采用与工作锚同一生产厂的配套产品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e84c923-0292-453f-8769-30ba59df8b4b', '25《建设工程质量管理条例》（国务院令第279号）.md', '第三章勘察、设计单位的质量责任和义务', '第三章勘察、设计单位的质量责任和义务第十八条从事建设工程勘察、设计的单位应当依法取得相应等级的资质证书，并在其资质等级许可的范围内承揽工程。\n\n禁止勘察、设计单位超越其资质等级许可的范围或者以其他勘察、设计单位的名义承揽工程。禁止勘察、设计单位允许其他单位或者个人以本单位的名义承揽工程。\n\n勘察、设计单位不得转包或者违法分包所承揽的工程。\n\n第十九条勘察、设计单位必须按照工程建设强制性标准进行勘察、设计，并对其勘察、设计的质量负责。\n\n注册建筑师、注册结构工程师等注册执业人员应当在设计文件上签字，对设计文件负责。\n\n第二十条勘察单位提供的地质、测量、水文等勘察成果必须真实、准确。\n\n第二十一条设计单位应当根据勘察成果文件进行建设工程设计。\n\n设计文件应当符合国家规定的设计深度要求，注明工程合理使用年限。\n\n第二十二条设计单位在设计文件中选用的建筑材料、建筑构配件和设备，应当注明规格、型号、性能等技术指标，其质量要求必须符合国家规定的标准。\n\n除有特殊要求的建筑材料、专用设备、工艺生产线等外，设计单位不得指定生产厂、供应商。\n\n第二十三条设计单位应当就审查合格的施工图设计文件向施工单位作出详细说明。\n\n第二十四条设计单位应当参与建设工程质量事故分析，并对因设计造成的质量事故，提出相应的技术处理方案。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e8f994b-45bf-4b9c-8bab-67a33962f75b', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '2原材料质量控制（Part 2）', '范围较宽，用于混凝土时只有经过试验验证，才能实施混凝土质量的控制。采用适宜质量等级的矿物掺合料，有利于控制对性能有特殊要求的混凝土质量。\n\n## 2.5外加剂\n\n### 2.5.1国家现行标准《混凝土外加剂》GB8076、《混凝土防冻剂》JC475和《混凝土膨胀剂》GB23439是我国关于外加剂产品的几本主要标准。\n\n### 2.5.2列入的外加剂的主要控制项目是在混凝土工程中质量检验的主要项目，其他项目可在选择外加剂时检验，工程质量控制可以出厂检验为依据。\n\n### 2.5.3现行国家标准《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119规定了不同剂种外加剂的应用技术要求。外加剂品种多，质量差异比较大，掺量范围较宽，用于混凝土时只有经过试验验证，才能实施混凝土质量的控制。含有氯盐配制的外加剂引起的钢筋锈蚀问题对钢筋混凝土和预应力混凝土具有严重的危害。液态外加剂易于在混凝土中均匀分布。\n\n## 2.6水\n\n### 2.6.1混凝土用水包括拌合用水和养护用水。现行行业标准《混凝土用水标准》JGJ63包括了对各种水用于混凝土的规定。\n\n### 2.6.2混凝土用水主要控制项目在实际工程基本落实.\n\n### 2.6.3未经处理的海水含有大量氯盐，会引起严重的钢筋锈蚀，危及混凝土结构的安全性；混凝土企业设备洗涮水中碱含量高，与碱活性骨料一起配制混凝土易产生碱-骨料反应。\n\n## 3混凝土性能要求\n\n### 3.1拌合物性能\n\n#### 3.1.1 混凝土设计和施工都会提出对坍落度等混凝土拌合物性能的要求，如果混凝土拌合物出了问题，则硬化混凝土质量无法保证，因此，混凝土拌合物性能是混凝土质量控制的重点之一。现行国家标准《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》GB/T50080未规定坍落度经时损失试验方法。\n\n#### 3.1.2扩展度即坍落扩展度。混凝土拌合物的坍落度、维勃稠度、扩展度的等级划分以及稠度允许偏差与欧洲标准一致，也与原标准差异不大。允许偏差是指可以接受的实测值与设计值的差值。\n\n#### $3 . 1 . 3 { \\sim } 3 . 1 . 7$ 这些条文的规定是工程实践的经验总结，在执行过程中已经取得了较好的质量控制效果。其中，泵送混凝土拌合物稠度的控制指标允许存在本标准表3.1.2-4中的允许偏差。自密实混凝土的扩展度的控制指标略大于国外标准 $5 5 0 \\mathrm { m m }$ 的指标，比较适合于我国工程实际情况。以拌合物坍落度设计值$1 8 0 \\mathrm { m m }$ 为例，正文表3.1.2-4规定其允许偏差为 $3 0 \\mathrm { m m }$ ，则实际控制范围应为 $1 5 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 2 1 0 \\mathrm { m m } ,$\n\n#### 3.1.8按环境条件影响氯离子引起钢锈的程度简明地分为四类，并规定了各类环境条件下的混凝土中氯离子最大含量。本条规定与现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010是协调的，也与欧美国家控制氯离子的趋势一致。测定混凝土拌合物中氯离子的方法，与测试硬化后混凝土中氯离子的方法相比，时间大大缩短，有利于混凝土质量控制。表3.1.8中的氯离子含量系相对混凝土中水泥用量的百分比，与控制氯离子相对混凝土中胶凝材料用量的百分比相比，偏于安全。\n\n#### 3.1.9本条规定是针对一般环境条件下混凝土而言。对处于潮湿或水位变动的寒冷和严寒环境以及盐冻环境的混凝土可高于表3.1.9的规定，但最大含气量宜控制在 $7 . 0 \\%$ 以内。\n\n### 3.2力学性能\n\n#### 3.2.1混凝土的力学性能主要包括抗压强度、轴压强度、弹性模量、劈裂抗拉强度和抗折强度等。\n\n#### 3.2.2立方体抗压强度标准值系指按标准方法制作和养护的边长为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 的立方体试件在28d龄期用标准试验方法测得的具有 $9 5 \\%$ 保证率的抗压强度值（以MPa计)。\n\n#### 3.2.3现行国家标准《混凝土强度检验评定标准》GB/T50107规定了混凝土取样、试件的制作与养护、试验、混凝土强度检验与评定，为各建设行业所采用。\n\n### 3.3长期性能和耐久性能\n\n#### 3.3.1 混凝土质量控制不仅仅是对混凝土拌合物性能和力学性能进行控制，还应包括混凝土长期性能和耐久性能的控制，以往对混凝土长期性能和耐久性能控制重视不够。本标准中的长期性能包括收缩和徐变。混凝土长期性能和耐久性能控制以满足设计要求为目标。\n\n#### 3.3.2抗冻等级和抗渗等级的划分与我国各行业的标准规范是协调的，涵盖了各行业设计标准划分的全部等级。混凝土工程的结构（包括构件）混凝土基本都采用抗冻等级（快冻法)，符号为F；建材行业中的混凝土制品基本还沿用抗冻标号（慢冻法），符号为D；抗渗等级是采用逐级加压的试验方法，为各行业通用的设计指标。\n\n抗硫酸盐等级及其划分是在多年试验研究和工程实践的基础上制定的，并已经列入现行行业标准《混凝土耐久性检验评定标准》JGJ/T193；抗硫酸盐侵蚀试验方法也已经列入现行国家标准《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》GB/T\n\n50082。一般在混凝土处于硫酸盐侵蚀环境时会对混凝土抗硫酸盐侵蚀性能提出设计要求。一般而言，抗硫酸盐等级为KS120的混凝土具有较好的抗硫酸盐侵蚀性能，抗硫酸盐等级超过KS150 的混凝土具有优异的抗硫酸盐侵蚀性能。\n\n#### 3.3.3 按照氯离子迁移系数将混凝土抗氯离子渗透性能划分为五个等级，从I级到V级，表示混凝土抗氯离子渗透性能越来越高。同样，按电通量划分的混凝土抗氯离子渗透性能等级意义类同。\n\n与 $\\mathrm { I } \\sim \\mathrm { V }$ 级对应的混凝土耐久性水平推荐意见见表1，该表定性地描述了等级中代号所代表的混凝土耐久性能的高低。这种定性评价仅对混凝土材料本身而言，至于是否符合工程实际的要求，则需要');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e94a640-9e86-4666-9917-55db76d4a05f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '条文说明', '条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2e9f0359-aba3-45e0-8c8d-a4aef08a4980', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）电动机的发热校验', '（规范性附录）电动机的发热校验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ea5f498-d5af-4e0e-9b29-e6c702b3310e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.4 偶然作用', '4.4 偶然作用## 4.4.1 通航水域中的桥梁墩台，设计时应考虑船舶的撞击作用，其撞击作用设计值可按下列规定采用：\n\n1 船舶的撞击作用设计值宜按专题研究确定。\n\n2 四至七级内河航道当缺乏实际调查资料时，船舶撞击作用的设计值可按表4.4.1-1取值，航道内的钢筋混凝土桩墩，顺桥向撞击作用可按表4.4.1-1所列数值的$50 \\%$ 取值。\n\n表4.4.1-1 内河船舶撞击作用设计值  \n\n\n\n\n\n3 当缺乏实际调查资料时，海轮撞击作用的设计值可按表4.4.1-2取值。\n\n表4.4.1-2 海轮撞击作用设计值  \n\n\n\n\n\n4 规划航道内可能遭受大型船舶撞击作用的桥墩，应根据桥墩的自身抗撞击能力、桥墩的位置和外形、水流流速、水位变化、通航船舶类型和碰撞速度等因素作桥墩防撞设施的设计。当设有与墩台分开的防撞击的防护结构时，桥墩可不计船舶的撞击作用。\n\n5 内河船舶的撞击作用点，假定为计算通航水位线以上 $2 \\mathrm { m }$ 的桥墩宽度或长度的中点。海轮船舶撞击作用点需视实际情况而定。\n\n## 4.4.2 有漂流物的水域中的桥梁墩台，设计时应考虑漂流物的撞击作用，其横桥向撞击力设计值可按下式计算，漂流物的撞击作用点假定在计算通航水位线上桥墩宽度的中点：\n\n$$\nF = \\frac { \\ W v } { { g } T }\n$$\n\n式中：W—漂流物重力（ $\\mathrm { k N } ,$ ，应根据河流中漂流物情况，按实际调查确定；$v$ 水流速度（ $\\mathbf { \\mu } _ { \\mathrm { m } } / \\mathbf { s } )$ ；$T$ 撞击时间（s），应根据实际资料估计，在无实际资料时，可用1s；$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { n } v \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n## 4.4.3 桥梁结构必要时可考虑汽车的撞击作用。汽车撞击力设计值在车辆行驶方向应取 $1 ~ 0 0 0 \\mathbf { k } \\mathbf { N }$ ，在车辆行驶垂直方向应取 $5 0 0 \\mathrm { k N }$ ，两个方向的撞击力不同时考虑。撞击力应作用于行车道以上 $1 , 2 { \\mathfrak { m } }$ 处，直接分布于撞击涉及的构件上。\n\n对设有防撞设施的结构构件，可视防撞设施的防撞能力，对汽车撞击力设计值予以折减，但折减后的汽车撞击力设计值不应低于上述规定值的1/6。\n\n## 4.4.4 公路桥梁护栏应按现行《公路交通安全设施设计规范》（JTG D81）的有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2eb5d55d-caf8-410d-9b9c-474044a02fa5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 12）', '轴上的稳态运行阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（89）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机平均起动转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">等效回转稳态阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（92）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">稳态下降额定载荷时电动机制动轴上的转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(84)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">极限力矩联轴器的摩擦力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(94)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">联轴器的计算扭矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(134)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">联轴器连接轴的传递扭矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(134)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[M]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">联轴器的许用扭矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(134)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转摩擦阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（92)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不考虑起制动阶段的电动机平均阻转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mmx</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机最大起动转矩或制动器的制动转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（94)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">稳态起升额定起升载荷的转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（77）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的额定转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mmed</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">等效平均阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（P.9)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mw</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">正常工作状态下的等效风阻力矩,按Pwi风阻力矩的0.7倍计算</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（92）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升机构制动器轴上的计算制动转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2eb7d1fd-0023-4062-8d51-47e24ecfb52c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.7.4 吊索和系杆索的安装施工应符合下列规定', '19.7.4 吊索和系杆索的安装施工应符合下列规定：1 吊索和系杆索应采用符合设计规定的产品。安装应顺直、无扭转；防护层应完整、无破损。\n\n2 纵横梁安装完成后，对吊索应按高程和内力双控制的原则进行调整，并应在完善上下锚头处细部构造的防腐处理后，方可进行桥面系的施工。\n\n3 系杆索的张拉值应符合设计规定，并应与加载工况相对应，上、下游应对称张拉。施工时除应对系杆索进行内力和伸长量的双控外，还应监测结构关键部位的变形，并将其控制在设计允许范围以内。\n\n4 对吊索和系杆索的上下锚头，应按设计要求采取防排水、防腐蚀及防老化的措施。\n\n5 对吊索和系杆索应进行防护，在制造工艺和各施工环节上应对索的意外损伤进行控制，保证索处于无腐蚀或低腐蚀的工作环境，防止其产生应力腐蚀。\n\n6 对可更换的吊索和系杆索，其护套管内不应采用环氧砂浆等固化材料填充。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2eb800e3-0606-4761-9709-379f043ebe3b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 2）', '性时，塔式起重机的正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（144）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } \\mathrm { \\gtrsim 1 . ~ 2 ~ } P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { a G } } + 1 . 3 5 ~ P _ { \\mathrm { a Q } } + P _ { \\mathrm { D } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（144）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\alpha G }$ 同式（143）；   \n$P _ { \\alpha \\mathbf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n### 8.2.2.2 非工作状态\n\n塔式起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（145）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 2 \\ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { e G } } + P _ { \\mathrm { e q } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（145）\n\n式中：\n\n$P _ { Z 2 }$ — 制动器、夹轨器等装置沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（15）；  \n$P _ { \\alpha } { \\bf { \\sigma } } _ { \\mathrm { { f } } }$ — 同式（143）；  \n$P _ { \\alpha \\mathbf { q } }$ — 固定吊具（吊钩、下滑轮组及1／2的悬吊钢丝绳等）的重力沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（143）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ec3a904-88c8-4e28-aeab-57416943eafb', '15《钢结构用高强度大六角头螺栓》（GB1228-2006）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。\n\nGB/T2 紧固件 外螺纹零件的末端(GB/T2—2001,idtISO4753：1999)GB/T1231钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件GB/T1237 紧固件标记方法(GB/T1237-2000,eqvISO8991:1986）GB/T5276紧固件螺栓、螺钉、螺柱及螺母尺寸代号和标注（GB/T5276-1985，eqvISO 225:1983)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ec40d94-f38a-4673-afa7-c067b9de2526', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '10.3 拆股钢丝试验', '10.3 拆股钢丝试验## 10.3.1 钢丝直径的测量\n钢丝实测直径应在钢丝同一截面上相互垂直两次测量数据的算术平均值，该值应符合8.14.1的规定。\n\n## 10.3.2 钢丝拉力的试验\n拉力试验应按GB/T228.1规定。\n\n## 10.3.3 钢丝反复弯曲的试验\n反复弯曲试验应按GB/T238规定。\n\n## 10.3.4 钢丝扭转的试验\n扭转试验应按GB/T239.1规定。\n\n## 10.3.5 钢丝镀层的试验\n镀层试验应按GB/T1839规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ec59550-b799-4e83-89e7-0d46f6015c02', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：## 3 匹配面如果不平整、有异物或有凸出，会使节段之间的接缝不严密，影响结构的耐久性，故在安装施工前需要对已安装和待安装节段的匹配面进行检查、清理。\n\n## 4 作业平台和上下步梯是作业人员进行施工操作时的重要临时设施，条文的规定主要是针对使用安全的考虑。\n\n## 5 接缝涂抹胶黏剂等的施工与预制节段拼装梁的施工基本相同，故规定如条文。\n\n## 6 平面位置、高程、竖直度以及节段之间剪力键（槽）的密贴程度是墩台身节段安装时需要重点控制的指标，因此需要对其检查复核。\n\n## 7 对预应力钢束施加预应力时，会对胶接缝产生挤压，如果不采取有效措施进行防护，部分胶黏剂可能会进入孔道内，给后续的施工造成不利影响。\n\n### 15.4.19 采用湿接缝分节段安装墩台身时，除应符合本规范第 15.4.18 条的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n#### 1 除顶节墩台身外，应在承台顶面和各节段的顶面设置具有支承功能和导向功能的装置。承台顶面的该类装置可单独预制、单独安装；各节段顶面的该类装置宜与墩台身节段同时预制。\n\n#### 2 墩台身节段起吊安装时，应进行测量控制，通过导向装置使节段缓慢地落在支承装置上；就位后应立即检查复核其平面位置、高程与竖直度，不符合要求时应及时进行调整，并应采取可靠措施进行临时固定。\n\n#### 3 湿接头处钢筋的安装绑扎施工应符合设计的要求和本规范第4章的规定。\n\n#### 4 湿接头处的模板应专门设计。模板板面应与墩台身表面密贴；模板的固定方式应可靠，且应与墩台身的构造相适应，安装拆除应方便。\n\n#### 5 湿接头应采用设计规定的混凝土，其配合比应进行专门设计并经试验验证。\n\n#### 6 湿接头混凝土的施工应严格控制原材料的质量和计量；拌制时应保证其达到规定的搅拌时间；浇筑时的分层厚度应严格控制在 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 以内；振捣时应根据不同部位，采用不同规格的振捣器，必要时应进行二次振捣。\n\n#### 7 湿接头混凝土的保湿养护时间应不少于 14d。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ecd0dd0-9d19-45b6-a0c5-7a6cc8947708', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '12 人员的选择、职责和基本要求', '12 人员的选择、职责和基本要求人员的选择、职责和基本要求应符合 GB6067.1—2010中第12章的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ece8af3-5de9-417f-b271-12caa9e17431', '105《桥梁用结构钢》（GB-T714-2015）.md', '1 范围', '1 范围本标准规定了桥梁用结构钢的术语和定义、牌号表示方法、订货内容、尺寸、外形、重量及允许偏差、技术要求、试验方法、检验规则、包装、标志及质量证明书。\n\n本标准适用于厚度不大于 $1 5 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的桥梁用结构钢板、厚度不大于 $2 5 . 4 \\ \\mathrm { m m }$ 的桥梁用结构钢带及剪切钢板,以及厚度不大于 $4 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的桥梁用结构型钢。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ed0d5b5-ba0a-48a0-a0ab-2c0eef37af8a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度一个已知的机械零件，其拉伸或压缩疲劳强度 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 或剪切疲劳强度 $\\tau _ { \\mathrm { r } }$ 可以分别用式（111）和式（112）来确定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { c } } } ) \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { ~ c ~ } } } ) \\cdot \\tau _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ — 机械零件的拉伸或压缩疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$j$ 为该机械零件工作级别的组别号， $j = 1 \\sim 8$ ，见表9；  \n$C$ 同式（107）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（107）；  \n${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ — 机械零件的剪切疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（108）。\n\n根据机械零件总应力循环数 $n _ { \\mathrm { T } }$ 和应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，它们的组别划分和相应于每一组别的临界疲劳应力如图13所示，其中 $\\sigma _ { \\mathrm { j r } }$ 表示用于工作级别的应力。对临界剪切应力，字母 $\\sigma$ 用 $\\tau$ 来代替。\n\n  \n图 13 每个零件组别的临界疲劳应力图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ed3da4e-646a-42a2-8738-d25b926cc4fc', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 结果计算', '5 结果计算5.1 劈裂抗拉强度，按式（T0593-1）计算：\n\n$$\nf _ { t s } = \\frac { 2 P } { \\pi A } = 0 . 6 3 7 \\frac { P } { A }\n$$\n\n式中： $f _ { t s }$ ——劈裂抗拉强度（MPa）；$P$ ——破坏荷载（N）；$A$ ——试件劈裂面面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）。\n\n计算结果精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n5.2 以3个试件测值的平均值作为该组试件劈裂抗拉强度的试验结果，结果精确至0.01MPa。当最大值或最小值与中间值之差超过中间值的 $1 5 \\%$ 时，取中间值。当最大值和最小值与中间值之差，均超过中间值的 $1 5 \\%$ 时，则该试验结果无效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ed463a1-c0b3-49ad-ae5d-29d2dae287c5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 1）', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择在本标准中已规定了抗屈服、抗失稳、抗疲劳的结构设计计算方法，但在某些情况下，仅有这些计算还不足以说明结构材料已具有了抗脆性破坏的安全性。本附录对影响脆性破坏因素进行评价，并对钢材质量组别进行选择，以保证起重机结构材料抗脆性破坏的安全性。\n\n## 犐．1 对影响脆性破坏因素的评价\n\n在起重机金属结构中，导致构件材料发生脆性破坏的重要影响因素是：纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；构件材料的厚度；工作环境的温度。\n\n### 犐．1．1 纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用的影响\n\n以自重载荷引起的纵向拉伸应力 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 和焊接纵向残余拉伸应力的联合作用，见图I．1所示。\n\n  \n图犐．1 焊缝类型\n\nⅠ类焊缝：无焊缝或只有横向焊缝，脆性破坏的危险性小。当起重机自重等永久载荷 $( \\gamma _ { \\mathrm { { P } } }$ 取1）引起的结构构件纵向拉伸应力犣 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 与其钢材的屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { S } }$ 之比 $\\sigma _ { \\mathrm { G } } / \\sigma _ { \\mathrm { S } } { > } 0 . 3$ 时，才考虑此因素对脆性破坏的影响。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．1）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } - 1\n$$\n\n……（I．1）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — （钢材质量组别选择的）残余应力影响评价系数；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 结构构件纵向拉伸应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ ———同式（28）。  \nⅡ类焊缝：只有纵向焊缝的结构，脆性破坏的危险性增加。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．2）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（I．2）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\nⅢ类焊缝：焊缝汇聚，高度应力集中，脆性破坏的危险性最大。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．3）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { { A } } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { { G } } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } } + 1\n$$\n\n……（I．3）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n在有条件时，宜对Ⅲ类焊缝进行消除残余应力的热处理（温度宜为 $6 0 0 \\textrm { ‰}$ ），处理后可视为Ⅰ类焊缝选取钢材组别。\n\n当钢材的屈强比 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7$ 时，式（I．1）～式（I．3）中的 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 以 $( 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }$ ）代之。\n\n### 犐．1．2 构件材料厚度的影响\n\n构件材料的厚度越大，脆性破坏危险性也越大。当犣 $5 \\ \\mathrm { m m } { \\leqslant } t { \\leqslant } 2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．4）计算，当 $2 0 \\ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．5）计算。\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = { \\frac { 9 } { 2 \\ 5 0 0 } } t ^ { 2 }\n$$\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = 0 . 6 5 ~ \\sqrt { t - 1 4 . 8 1 } - 0 . 0 5\n$$\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来进行评价， $t ^ { \' }$ 按下述规定确定：\n\na） 对轧制型材：\n\n1） 对圆截面  ＝  ；′ 1．8  \n2） 对方截面 $t ^ { \\prim');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2edc43db-adeb-4a6c-9d87-c691e58ad589', '10《粗直径钢丝绳》（GB-T20067-2017）.md', '6钢丝绳用材料', '6钢丝绳用材料## 6.1制绳用钢丝\n### 6.1.1制绳钢丝应符合YB/T 5343 的规定。\n### 6.1.2股中同一钢丝层中相同直径的所有钢丝应具有相同抗拉强度级别和镀层级别。\n### 6.1.3采用以下级别的钢丝绳，制绳钢丝的抗拉强度级别范围(不包括中心钢丝和填充钢丝)应符合表4的规定。\n表4钢丝绳中钢丝的抗拉强度级范围  \n\n\n\n\n\n## 6.2绳芯\n绳芯分为纤维芯和钢芯。\n\n### 6.2.1纤维芯\n纤维芯应用符合YB/T4452规定的剑麻、合成纤维及其他符合要求的纤维制成。除需方另有要求，纤维芯应涂覆防腐、防锈润滑油脂。\n\n### 6.2.2钢芯\n阻旋转钢丝绳的钢芯应为股芯(WSC),其余钢丝绳的钢芯应为独立的钢丝绳芯(IWRC),钢芯结构由供方确定。\n\n## 6.3钢丝绳润滑脂\n钢丝绳用润滑脂应符合NB/SH/T0387或其他有关要求的规定。\n\nAC');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2edc889d-bee7-45e9-acef-a6bb2e5fb873', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百三十四条承租人在房屋租赁期间死亡的', '第二百三十四条承租人在房屋租赁期间死亡的，与其生前共同居住的人可以按照原租赁合同租赁该房屋。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ede058f-51cc-4e20-9de6-23d4fdfce4be', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百二十八条 海洋工程的大气污染防治，依照', '第一百二十八条 海洋工程的大气污染防治，依照《中华人民共和国海洋环境保护法》的有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ee34f24-5298-438e-a1a0-ede02a3e57ef', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.6 构造要求', '3.6 构造要求## 3.6.2 设置变形缝或伸缩缝，可减小温度变化、混凝土收缩和徐变、地基不均匀沉降以及其他外力所产生的影响。\n\n## 3.6.6 桥梁护栏与桥面板的可靠连接是保证桥梁护栏有效发挥作用的前提条件，目前常用的方法有：\n\n（1）金属梁柱式护栏立柱与钢筋混凝土桥面板的连接可以采用直接埋入式或地脚螺栓的连接方式。\n\n直接埋人连接方式适用于立柱埋深 $3 0 \\mathrm { c m }$ 以上的情况。混凝土桥面板浇筑时预先安装套筒，并在套筒周围配置加强钢筋，立柱直接放置在套筒中，填筑干硬性砂浆或素混凝土。\n\n地脚螺栓连接方式适用于立柱埋深不足 $3 0 \\mathrm { c m }$ 的情况。在结构物混凝土中预埋符合规定长度的地脚螺栓，立柱底部焊接加劲法兰盘，与地脚螺栓连接。\n\n（2）钢筋混凝土墙式护栏与钢筋混凝土桥面板的连接，一般通过护栏钢筋与桥面板中的预埋钢筋连接在一起的方式形成整体。\n\n## 3.6.8 本条有关桥梁支座的规定，兹说明如下：\n\n2目前，常在桥梁横桥向设置多个支座，由于施工质量、运营环境等种种原因，部分支座出现脱空现象，导致相邻支座受力加大，易出现支座被逐个破坏的可能。同时，加大的支反力还会引起桥梁结构承托（牛腿、支座上方）部位局部受力加大，引发混凝土开裂等病害。这样的案例国内外都有发生。因此，要求设计要考虑支座脱空带来的不利影响。\n\n3为保证传力均匀，要求支座上下传力面水平，板式橡胶支座可采取措施如梁底预埋钢板、设楔形块等保持支座上下面水平，盆式支座和球型支座有纵坡时要调平梁底后方可安装。\n\n4通常板式支座受橡胶性能的影响，设计使用寿命一般为20～30年，盆式支座、球型支座的使用寿命比板式橡胶支座长，但也低于主体结构的设计寿命。因此，进行桥梁结构设计时，要考虑桥梁在服役期间支座的维护和更换问题，设置支座的墩台应留有检查和更换支座的构造措施，并配以必要的操作安全防护设施。\n\n## 3.6.9 桥梁用伸缩装置为桥梁的组成部分之一。常用的伸缩装置有模数式、梳齿板式、无缝（暗缝）型等类型。伸缩装置的设置应保证桥梁接缝处的变形自由、协调，车辆能够平稳、安全地通过，并适应接缝周围可能出现的少量错位，不致因此而引起伸缩装置部件的受损或脱落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ee39cb4-2da0-47b0-abbf-dc47f8904c72', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 2）', '.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 按式（18）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅠ 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R Q } }$ — 由起升质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）；\n\n### 4.4.2.3 载荷情况 犘 $\\mathbb { I }$ （有风正常工作情况）的载荷组合\n\n#### 4.4.2.3.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\mathrm { ~ , ~ } P _ { \\mathrm { M G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { M F } }$ 并分别按式（19）和式（20）计算的两个组合计算结果中的较大者来确定：\n\na） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 和载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 作用的载荷组合，按式（19）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W } \\mathrm { I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { m } } ^ { \\prime } \\xrightarrow { \\substack {  .  .  .  .  .  .  .  } } { \\mathrm { ~ ( ~ 1 9 ~ ) } }\n```\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅡ — 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）；MG— 同式（17）；MA— 同式（17）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；  \nMWⅠ 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）\n\nb） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 作用的载荷组合，按式（20）确定：犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ ……（20）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nM');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ee4da84-b26e-41f1-adb7-766b25a5aebe', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一百一十六条 生产经营单位发生生产安全事故造成人员伤亡', '第一百一十六条 生产经营单位发生生产安全事故造成人员伤亡、他人财产损失的，应当依法承担赔偿责任；拒不承担或者其负责人逃匿的，由人民法院依法强制执行。生产安全事故的责任人未依法承担赔偿责任，经人民法院依法采取执行措施后，仍不能对受害人给予足额赔偿的，应当继续履行赔偿义务；受害人发现责任人有其他财产的，可以随时请求人民法院执行。\n第一百一十七条 本法下列用语的含义：\n\n危险物品，是指易燃易爆物品、危 险 化 学品、放射性物品等能够危及人身安全和财产安全的物品。\n\n重大危险源，是指长期地或者临时地生产、搬运、使用或者储存危险物品，且危险物品的数量等于或者超过临界量的单元 （包括场所和设施）。\n\n第一百一十八条 本法规定的生产安全一般事故、较大事故、重大事故、特别重大事故的划分标准由国务院规定。\n\n国务院应急管理部门和其他负有安全生产监督管理职责的部门应当根据各自的职责分工，制定相关行业、领域重大危险源的辨识标准和重大事故隐患的判定标准。\n\n第一百一十九条 本法自2002年11月1日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ee60d01-562a-4e8b-8425-afab49dcbf47', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '中华人民共和国国务院令', '中华人民共和国国务院令');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ef0849f-ccb6-4554-a2fb-56b2ee8324f2', '105《桥梁用结构钢》（GB-T714-2015）.md', '7 技术要求（Part 2）', '应符合 GB/T5313的规定。\n\n### 746 推荐钢的屈强比参见附录 。\n\n## 75 工艺性能\n\n钢材的弯曲试验应符合表 的规定。当供方保证时,可不做弯曲试验。\n\n表 9 工艺性能\n\n\n\n\n\n## 76 表面质量\n\n### 761 钢材表面不应有气泡、结疤、裂纹、折叠、夹杂和压入氧化铁皮等影响使用的有害缺陷。钢材不应有目视可见的分层。\n\n### 762 钢材的表面允许有不妨碍检查表面缺陷的薄层氧化铁皮、铁锈及由于压入氧化铁皮和轧辊所造成的不明显的粗糙、网纹、划痕及其他局部缺陷,但其深度不应大于钢材厚度的公差之半,并应保证钢材允许的最小厚度。\n\n### 763 钢材的表面缺陷允许用修磨等方法清除,清理处应平滑无棱角,清理深度不应大于钢材厚度的负偏差,并应保证钢材允许的最小厚度。\n\n### 764 钢带允许有缺陷存在,但有缺陷的部分不应大于每卷钢带总长度的 $6 \\%$ 。\n\n### 765 经供需双方协商,钢材表面质量可执行 / 的规定。\n\n## 7.7 无损检测\n\n对于厚度大于 $2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的单轧钢板应进行超声波探伤检测 标准为 合格级别不低于级。其他厚度单轧钢板及其他钢材,根据供需双方协议,也可进行无损检测,其检验标准和级别应在协议或合同中明确。\n\n## 7.8 其他要求\n\n根据供需双方协议,钢材也可进行其他项目的检验。评估耐候桥梁钢耐大气腐蚀性参见附录 。\n\n采用 、 、 等三种强度级别时,需要进行焊接工艺评定及具体桥梁工程所必需的其他特殊性能的检验。由供需双方协议确定检验方。\n\n## 8 试验方法\n\n### 8.1钢的化学成分试验方法应符合 GB/T 223.5、GB/T 223.12、GB/T 223.14、GB/T 223.19、/ 、 / 、 / 、 / 、 / 、 / 、 / 、/ 、 / 、 / 、 / 、 / 、 / 、 / 、/ 、 / 、 / 的规定。\n\n### 82 钢材的检验项目、取样数量、取样方法和试验方法应符合表 的规定。\n\n表 10 钢材的检验项目、取样数量、取样方法和试验方法  \n\n\n\n\n\n## 9 检验规则\n\n### 91 检查和验收\n\n钢材的检查和验收由供方技术监督部门进行。\n\n### 9.2 组批\n\n#### 921 钢材应成批验收。每批应由同一牌号、同一炉号、同一规格、同一轧制制度及同一热处理制度的钢材组成,每批重量不大于 $6 0 \\ \\mathrm { ~ t ~ }$ 。轧制卷重大于 $3 0 \\mathrm { ~ t ~ }$ 的钢带和连轧板可按两个轧制卷组批。\n\n#### 9.2.2 对于厚度方向力学性能试验批量的规定应符合 GB/T5313的规定。\n\n### 93 复验与判定规则\n\n#### 931 钢材的冲击试验结果不符合 的规定时,抽样钢材应不予验收,再从该试验单元的剩余部分取两个抽样产品,在每个抽样产品上各选取新的一组 个试样,这两组试样的试验结果均应合格,否则该批钢材应拒收。\n\n#### 932 钢材拉伸试验及弯曲试验的复验与判定应符合 / 的规定。\n\n#### 933 向钢的厚度方向断面收缩率的复验与判定应符合 / 的规定。\n\n### 94 力学性能和化学成分试验结果的修约\n\n力学性能和化学成分试验结果采用修约值比较法,修约规则按 / 的规定。\n\n## 10 包装、标志及质量证明书\n\n钢材的包装、标志及质量证明书应符合 GB/T247或 GB/T2101的规定。\n\n附 录 A  \n(资料性附录)  \n相关标准牌号对照表\n\n本标准与 : 、 : 、 : 、 : ( )等相关标准的牌号对照见表 。\n\n表 A1 相关标准牌号对照表  \n\n\n\n\n\n附 录 B(资料性附录)推荐钢的屈强比\n\n本标准推荐的钢的屈强比指标见表 。\n\n表 B1 推荐钢的屈强比  \n\n\n\n\n\n## 附 录 C\n\n(资料性附录)\n\n## 评估耐候桥梁钢耐大气腐蚀性指南\n\n### C1 范围\n\n本附录提供通过化学成分对低合金钢的耐大气腐蚀性进行评估的一种方法 参照本附录 可以对各牌号钢的耐腐蚀性的相对大小进行评估。在 相关标准中,钢材具有较好的耐大气腐蚀性能时,要求其按本附录计算出的耐腐蚀性指数应为 或 以上。\n\n本方法利用基于钢的化学成分的预测公式计算钢的耐腐蚀性指数。\n\n由于世界上有多种耐腐蚀性指数正在使用 因此当选择一种指数时 考虑到不同的使用环境和钢的化学成分是必要的 基于使用环境和钢的化学成分的不同 任何指数都可能不适用 因此 由供需双方共同来确定使用那种指数以及在预计的使用环境中该指数的大小是必要的\n\n### C.2 定义\n\n#### C.2.1\n\n低合金钢 Lowalloysteel\n\n低合金钢是含有合金元素总量大于 $1 \\%$ 但小于 $5 \\%$ 的碳钢。\n\n注:大多数“低合金耐候钢”含有添加的 $\\mathrm { C r }$ 和 $\\mathrm { C u }$ 元素,也可能含有添加的 、 、 或其他的能增加耐大气腐蚀性能的合金元素。\n\n### C.3 方法\n\n#### C31 和 公布了基于钢的化学成分来预测暴露于不同大气环境下 年后的低合金钢的腐蚀情况的公式。该公式是以 和 公布的大量数据为基础的。\n\n#### C32 为了使用,工业环境( , )下的 公式被修改以便能计算基于化学成分的耐大气腐蚀性指数。这些修改包括常量的删除和公式中变量符号的变动。修改后的耐大气腐蚀性指数()计算公式如下。指数越大,钢的耐腐蚀性能越好。\n\n$= 2 6 . 0 1 ( \\% \\mathrm { C u } ) + 3 . 8 8 ( \\% \\mathrm { N i } ) + 1 . 2 0 ( \\% \\mathrm { C r } ) + 1 . 4 9 ( \\% \\mathrm { S i } ) + 1 7 . 2 8 ( \\% \\mathrm { P } ) - 7 . 2 9 ( \\% \\mathrm { C ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2efd94fa-75a9-4d32-8582-96bfb3601022', '141《低合金高强度结构钢》（GB-T1591-2018）.md', '附录A', '附录A（资料性附录）\n\n国内外标准牌号对照表\n\n国内外标准牌号对照见表 A.1。\n\n表A.1国内外标准牌号对照');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2f007844-0cd2-4f3a-a231-fee407b9519c', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 试验报告', '6 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）原材料的品种、规格和产地；  \n（2）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（3）环境温度和湿度；  \n（4）徐变应变 $\\varepsilon _ { c t }$ ；  \n（5）徐变度 $C _ { t }$ ；  \n（6）徐变系数;  \n（7）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2f013315-3b5e-4f81-93ab-1fb3970a8041', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 拱式拱架在拼装过程中横向稳定性较差，因此需要有保证其稳定的措施。\n\n4 拱圈的实际轴线是否符合设计轴线，直接影响拱圈受力，因此拱架安装完毕后，需要对拱架各控制点的平面位置、高程等进行检查。\n\n### 19.2.3拱架的拆卸应符合下列规定：\n\n1 现浇混凝土拱圈的拱架，其拆除期限应符合设计规定；设计未规定时，应在拱圈混凝土强度达到设计强度的 $85 \\%$ 后，方可卸落拆除。\n\n2 卸落拱架应按提前拟定的卸落程序进行，且宜分步卸落；在纵向应对称均衡卸落，在横向应同时一起卸落。满布式落地拱架卸落时，可从拱顶向拱脚依次循环卸落；拱式拱架可在两支座处同时均匀卸落；多孔拱桥卸架时，若桥墩允许承受单孔施工荷载，可单孔卸落，否则应多孔同时卸落，或各连续孔分阶段卸落。卸落拱架时，应设专人对拱圈的挠度和墩台的位移等情况进行监测，当有异常时，应暂停卸落，查明原因并采取相应措施后方可继续进行。\n\n3石拱桥的拱架卸落时间应符合下列规定：\n\n1）对浆砌石拱桥，应待砂浆强度达到设计强度的 $85 \\%$ 后方可卸落；设计另有规定时，应从其规定。\n\n2）对跨径小于 $1 0 \\mathrm { m }$ 的小拱桥，宜在拱上建筑全部完成后卸架；中等跨径的实腹式拱桥，宜在护拱砌完后卸架；跨径较大的空腹式拱，宜在拱上小拱横墙砌好(未砌小拱圈)后卸架。\n\n3）当需要裸拱卸架时，应对裸拱进行截面强度及稳定性验算，并应采取必要的辅助稳定措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2f093f7c-9908-47b5-83f6-6de33f7280bf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 1）', '5．4 结构构件和连接的强度计算## 5．4．1 结构构件的强度计算\n\n### 5．4．1．1 基本原则\n\n起重机结构设计计算的载荷情况与载荷组合应符合4．3．3、表20和附录 G中的规定，载荷的作用位置、作用方向以及起重机的自身状况（各 部 分 相 对 位 置、运 动 组 合 等）均 应 是 对 计 算 的 最 不利情况。\n\n强度计算的内容包括结构构件 受 拉、受 压、受 弯、受 扭 的 应 力 分 析（此 应 力 还 包 含 薄 壁 杆 件 约束弯曲或约束扭转时产生的正应力和 剪 应 力、局 部 弯 曲、局 部 受 压 及 局 部 承 压 等 产 生 的 局 部 应 力等）和复合应力等的计算，可用一般力学方法，参考有关的文献中的公式、图表等进行，计算出的应力值应小于5．3．1．2规 定 的 许 用 应 力 （许 用 应 力 设 计 法）或 相 应 的 极 限 设 计 应 力 （极 限 状 态 设 计法）。\n\n### 5．4．1．2 局部压应力\n\n当车轮或滑块上的集中载荷作用在构件顶面（无垫板、无轨道）、垫板上（有垫板、无轨道）或轨道上（有轨道、无垫板）时，在其下方的腹板上边缘产生的局部压应力按式（31）计算：犘\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } = \\frac { P } { t c } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 局部压应力的平均值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$P$ 一个车轮或滑块上的集中载荷，不计起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 及运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ,单位为牛顿(N)；$t$ -腹板板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$c$ 集中载荷的分布长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$$\nc = l + 2 h _ { \\mathrm { y } }\n$$\n\nl——集中载荷的作用长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，对滑块取 $l$ 为滑块长度,对车轮取 $l = 5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；$h _ { \\mathrm { y } }$ — 自轨道顶面（有轨道时）或垫板顶面（有垫板无轨道时）或构件顶面（无垫板无轨道时）至腹板上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）。\n\n### 5．4．1．3 复合应力\n\n#### 5．4．1．3．1 当构件的同一计算点上受有正应力 $\\sigma$ ，剪应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时，该点的复合应力按式\n\n（32）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（32）\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } ~ ) }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（31）；  \n$\\tau$ -剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）。  \n式中的 $\\sigma$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 带各自的正负号， $[ \\sigma ]$ 见表22或式（28）。\n\n#### 5．4．1．3．2 当构件的同一计算点上受有两个方向的正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 时，该点的复合应力按式（33）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 3 \\tau _ { \\mathrm { x y } } ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（33）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } { \\div } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — 构件同一计算点上所受的两个方向的正应力，带各自的正负号，单位为牛每平方毫米（N／$\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ），其中的每一个应力都应小于表22或式（28）的许用应力 $[ \\sigma ]$ ；$\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ — 构件同一计算点上所受的剪应力，其值应小于式（29）的剪切许用应力 $\\left[ \\tau \\right]$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2f11db16-bb6c-4826-adf3-094f91227521', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犖', '附 录 犖（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2f22785e-1efb-426d-ba9f-cb3211b5bdc3', '147《坠落防护速差自控器》（GB24544-2023）.md', '4 分类和标记', '4 分类和标记## 4.1 分类\n### 4.1.1\n按速差自控器安全绳种类分为织带速差自控器、纤维绳速差自控器、钢丝绳速差自控器三类。\n### 4.1.2\n按速差自控器功能分为具备基本性能和具备特殊性能两类。具备基本性能速差自控器是用于一般作业场所，具备基本防护性能的速差自控器;具备特殊性能速差自控器是除具备基本性能之外,还具备一项或多项特殊性能的速差自控器,适用于与其性能相适应的特殊作业场所。特殊性能包括带有整体救援装置、抗粉尘、抗油污、水平安装四种。\n\n## 4.2 标记\n速差自控器的分类标记由安全绳种类、产品特殊性能、安全绳长度三部分组成。  \n速差自控器的分类标记见表1,按表1中从上至下的顺序进行标记。\n\n### 表1 速差自控器的分类标记\n\n\n\n\n\n示例1：具备基本性能的织带速差自控器,安全绳长度为 $3 \\textrm { m }$ ：标记为“Z-3”。\n\n示例2：带有整体救援装置的水平安装使用的钢丝绳速差自控器，同时具备抗粉尘性能和抗油污性能，安全绳长度为 $1 0 \\textrm { m }$ ：标记为\"G-JFYS-10”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2f273cd9-2523-4151-a5b5-61e3e32ba7d7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：由于海上的自然环境条件相对于陆上更为复杂，如台风、季风、波浪、海流、大雾等均会对桥梁的施工产生不利影响，其施工风险远大于陆上。为保证海上施工的安全，有必要对可能产生的风险进行评估，并有针对性地制定相应的对策措施。钢制的临时承重结构和构件，在海洋腐蚀环境条件下如使用时间较长，会产生比较严重的锈蚀或腐蚀，大大降低其受力性能，危及施工安全，因此需要采取必要的临时防腐措施。\n\n### 22.1.4 海上桥梁各种桥型的施工除应符合本章对防腐蚀、耐久性及海上施工的特殊要求外，尚应符合本规范相关章节的规定。\n\n## 22.2 环氧树脂涂层钢筋\n\n### 22.2.1 环氧树脂涂层钢筋作为防腐蚀附加措施用于海上桥梁工程时，其性能和质量应符合现行《钢筋混凝土用环氧涂层钢筋》（GB/T 25826）的规定。\n\n### 22.2.2 环氧树脂涂层钢筋进场后、加工前应分批对其质量进行检验。每一验收批应由同一牌号、同一规格、同一生产线、同一生产工艺、同一批环氧树脂粉末生产的 60t 涂层钢筋组成，对每一验收批应随机抽取不少于 2 根进行涂层厚度、连续性和可弯性检验。试验方法和检验结果应符合现行《钢筋混凝土用环氧涂层钢筋》（GB/T25826）的规定。\n\n### 22.2.3 采用环氧树脂涂层钢筋的结构或构件混凝土应为耐久性混凝土。环氧树脂涂层钢筋可与钢筋阻锈剂联合使用，但不得与阴极保护联合使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2f2a5f6a-dbee-4dec-bb3d-e389a5fddb50', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．8 起重机的使用维护文件', '9．8 起重机的使用维护文件## 9．8．1 起重机设计者或起重机制造商应向用户提供“起重机操作手册“ ，指导起重机安全使用，其内容应符合GB／T17909．1的规定。  \n## 9．8．2 起重机设计者或制造商应向用户提供“起重机维护手册“ ，指导对起重机进行正常的维护保养，其内容应符合GB／T18453．1的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2f39d358-12b3-4614-bb39-de3ec2bd7c77', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 17）', ' colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15</td></tr></table>\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=1>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=6 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>6．意外停机引起的载荷，见4.2.3.5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2f498273-972c-4021-807b-89daaf7d0303', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犈', '附 录 犈## （资料性附录）关于风载荷计算的资料\n\n### 犈．1 工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$\n\n工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$ ，见图 E．1和图 E．2。\n\n![](images/7d109524d5d58b6bb5a862b7137868369251cc96b4d77cfe087dac9bd46d81c7.jpg)\n\n\n\n\n\n![](images/bdce75f8bdc32e83373dbd0efee99018d80c7e6e14b8fd940005e13f8dafcd08.jpg)  \n图 犈．1 前片为工字形截面梁后片为桁架的混合构件的挡风折减系数  \n图 犈．2 前片为桁架后片为工字形截面梁的混合构件的挡风折减系数\n\n\n\n\n\n### 犈．2 管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数\n\n管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数为1．3。\n\n### 犈．3 单根梯形截面构件（梁）的风力系数\n\n单根梯形截面构件（梁）（空气动力长细比 $l / b { = } 1 0 \\sim 1 5$ ，截面高宽比 $b / d { \\approx } 1$ ）在侧向风力作用下风力系数为 $1 . 5 \\sim 1 . 6$ 。\n\n### 犈．4 计算风压与风力等级的对应关系\n\n计算风压 $\\boldsymbol { \\phi } , 3$ s时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { p } }$ 与风力等级的对应关系，见表E．1。\n\n表 犈．1 计算风压 $\\mathbf { \\varepsilon } _ { p , 3 \\mathrm { ~ } \\mathbf { s } }$ 时距平均瞬时风速 $\\nu _ { \\textrm { s } , 1 0 \\ \\mathrm { m i n } }$ 时距平均风速 $\\nu _ { \\mathbf { p } }$ 与风力等级的对应关系  \n\n\n\n\n\n### 犈．5 起重机吊运物品迎风面积的估算值\n\n起重机吊运物品迎风面积的估算值，见表 E．2。\n\n表 犈．2 起重机吊运物品迎风面积的估算值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2f4d16ed-1eca-43e4-ad91-767dc0dc09eb', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', 'E.11使用特性代号\"T12\"的焊丝', 'E.11使用特性代号\"T12\"的焊丝此类焊丝的熔滴过渡、焊接性能和熔敷速度与\"T1\"类型相似。但提高了熔敷金属冲击韧性，降低了熔敷金属的锰含量要求（不大于 $1 . 6 0 \\%$ )，抗拉强度和硬度相应降低。因为焊接工艺会影响熔敷金属的性能，要求使用者在任何有最高硬度值要求的应用中进行硬度检验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2f54c96b-8cca-452c-8bbe-eadcee6b9c64', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '3 荷载分类和荷载组合（Part 3）', '\n\n注:组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。\n\n### 3.2.7 对于正常使用极限状态，应根据不同的设计要求，采用荷载的标准组合、频遇组合或准永久组合，并应按下列设计表达式进行设计\n\n$$\nS _ { \\mathsf { d } } \\leqslant C\n$$\n\n式中 :C一 结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值，例如变形、裂缝、振幅、加速度、应力等的限值，应按各有关建筑结构设计规范的规定采用。\n\n### 3.2.8 荷载标准组合的效应设计值 $S _ { \\mathrm { d } }$ 应按下式进行计算:\n\n$$\nS _ { \\mathrm { d } } = \\sum _ { j = 1 } ^ { m } S _ { \\mathrm { G } _ { j } \\mathrm { k } } + S _ { \\mathbf { Q } _ { 1 } \\mathrm { k } } + \\sum _ { i = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { c } _ { i } } S _ { \\mathbf { Q } _ { i } \\mathrm { k } }\n$$\n\n注:组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。\n\n### 3.2.9 荷载频遇组合的效应设计值 $S _ { \\mathrm { d } }$ 应按下式进行计算\n\n$$\nS _ { \\mathrm { d } } = \\sum _ { j = 1 } ^ { m } S _ { \\mathrm { G } _ { j } \\mathrm { k } } + \\psi _ { \\mathrm { f } _ { 1 } } S _ { \\mathbf { Q } _ { 1 } \\mathrm { k } } + \\sum _ { i = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } _ { i } } S _ { \\mathbf { Q } _ { \\mathrm { i } } \\mathrm { k } } \n$$\n\n组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。\n\n### 3.2.10 荷载准永久组合的效应设计值 $S _ { \\mathrm { d } }$ 应按下式进行计算\n\n$$\nS _ { \\mathrm { d } } = \\sum _ { j = 1 } ^ { m } S _ { \\mathrm { G } _ { j } \\mathrm { k } } + \\sum _ { i = 1 } ^ { n } \\psi _ { \\boldsymbol { \\mathfrak { q } } _ { i } } S _ { \\mathbf { \\mathfrak { q } } _ { i } \\mathrm { k } }\n$$\n\n注:组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2f7b6449-1b06-4725-b73a-098ffc16c92b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 3）', 'verline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）；MG— 同式（17）；MA— 同式（17）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；  \nMWⅠ 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）\n\nb） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 作用的载荷组合，按式（20）确定：犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ ……（20）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nMWⅡ — 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）犘\n\n#### 4．4．2．3．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大载荷犘 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } } , P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 和对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W I } }$ 作用的载荷组合，按式（21）确定：犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅡ 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；RQ— 同式（18）；RG— 同式（18）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 同式（18）；  \nRWⅡ 工作风压引起的相应风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n#### 4．4．2．4 载荷情况Ⅲ（特殊载荷作用情况）的载荷组合犘\n\n##### 4．4．2．4．1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n在4．4．1．1中所定义的犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 是在具体操作条件下电动机实际能传递给机构的最大载荷。犘 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值在4．4．2．5中给出。\n\n##### 4．4．2．4．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n由于起重机或小车与缓冲器或固定障碍物相碰撞所引起的机构受到的载荷通常都远小于结构受到犘 犘的自重载荷与非工作状态最大风载荷，因此， $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ 就可取为在4．3．3．3中的载荷情况 C2给出的载荷，即按式（22）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel } = \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R W / I m a x } }\n$$\n\n……（22）\n\n式中：\n\nRmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的相应载荷，单位为牛顿（N）；  \nRWⅢmax— 非工作风压引起的相应最大风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n当采用附加的锚定装置或者抗风牵索来保证在极限风压时的起重机整');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2f7f06d9-f7b7-45d9-b9ac-f647cdf982c1', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '3 基本规定', '3 基本规定3.0.1 建筑施工中凡涉及临边与洞口作业、攀登与悬空作业、操作平台、交叉作业及安全网搭设的，应在施工组织设计或施工方案中制定高处作业安全技术措施。\n\n3.0.2 高处作业施工前，应按类别对安全防护设施进行检查、验收，验收合格后方可进行作业，并应做验收记录。验收可分层或分阶段进行。\n\n3.0.3 高处作业施工前，应对作业人员进行安全技术交底，并应记录。应对初次作业人员进行培训。\n\n3.0.4 应根据要求将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯警示。高处作业施工前，应检查高处作业的安全标志、工具、仪表、电气设施和设备，确认其完好后，方可进行施工。\n\n3.0.5 高处作业人员应根据作业的实际情况配备相应的高处作业安全防护用品，并应按规定正确佩戴和使用相应的安全防护用品、用具。\n\n3.0.6 对施工作业现场可能坠落的物料，应及时拆除或采取固定措施。高处作业所用的物料应堆放平稳，不得妨碍通行和装卸。工具应随手放入工具袋；作业中的走道、通道板和登高用具，应随时清理干净；拆卸下的物料及余料和废料应及时清理运走，不得随意放置或向下丢弃。传递物料时不得抛掷。\n\n3.0.7 高处作业应按现行国家标准《建设工程施工现场消防安全技术规范》GB 50720 的规定，采取防火措施。\n\n3.0.8 在雨、霜、雾、雪等天气进行高处作业时，应采取防滑、防冻和防雷措施，并应及时清除作业面上的水、冰、雪、霜。\n\n当遇有6级及以上强风、浓雾、沙尘暴等恶劣气候，不得进行露天攀登与悬空高处作业。雨雪天气后，应对高处作业安全设施进行检查，当发现有松动、变形、损坏或脱落等现象时，应立即修理完善，维修合格后方可使用。\n\n3.0.9 对需临时拆除或变动的安全防护设施，应采取可靠措施，作业后应立即恢复。\n\n3.0.10 安全防护设施验收应包括下列主要内容：\n\n1 防护栏杆的设置与搭设；\n\n2 攀登与悬空作业的用具与设施搭设；\n\n3 操作平台及平台防护设施的搭设；\n\n4 防护棚的搭设；\n\n5 安全网的设置；\n\n6 安全防护设施、设备的性能与质量、所用的材料、配件的规格；\n\n7 设施的节点构造，材料配件的规格、材质及其与建筑物的固定、连接状况。\n\n3.0.11 安全防护设施验收资料应包括下列主要内容：\n\n1 施工组织设计中的安全技术措施或施工方案；  \n2 安全防护用品用具、材料和设备产品合格证明；  \n3 安全防护设施验收记录；  \n4 预埋件隐蔽验收记录；  \n5 安全防护设施变更记录。\n\n3.0.12 应有专人对各类安全防护设施进行检查和维修保养，发现隐患应及时采取整改措施。\n\n3.0.13 安全防护设施宜采用定型化、工具化设施，防护栏应为黑黄或红白相间的条纹标示，盖件应为黄或红色标示。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2f814b7c-a6cd-4011-aa55-296ff7769e25', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'C.4疏浚、吹填工程', 'C.4疏浚、吹填工程C.4.1开挖深度 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的岸坡开挖工程。  \nC.4.2围堰吹填及吹填造陆工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2f8293b3-b34d-4b29-a40d-a3a3d391355c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.12 压浆后应通过检查孔抽查压浆的密实情况', '7.9.12 压浆后应通过检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实，应及时进行补压浆处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2f854727-5e54-4511-b545-f49cd45b9fe1', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第二章 事故报告', '第二章 事故报告第九条 事故发生后，事故现场有关人员应当立即向本单位负责人报告；单位负责人接到报告后，应当于1小时内向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。情况紧急时，事故现场有关人员可以直接向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。\n\n第十条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，应当依照下列规定上报事故情况，并通知公安机关、劳动保障行政部门、工会和人民检察院：\n\n（一）特别重大事故、重大事故逐级上报至国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（二）较大事故逐级上报至省、自治区、直辖市人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（三）一般事故上报至设区的市级人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门依照前款规定上报事故情况，应当同时报告本级人民政府。国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门以及省级人民政府接到发生特别重大事故、重大事故的报告后，应当立即报告国务院。\n\n必要时，安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门可以越级上报事故情况。\n\n第十一条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门逐级上报事故情况，每级上报的时间不得超过 2 小时。\n\n第十二条 报告事故应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；（二）事故发生的时间、地点以及事故现场情况；（三）事故的简要经过；（四）事故已经造成或者可能造成的伤亡人数（包括下落不明的人数）和初步估计的直接经济损失；（五）已经采取的措施；（六）其他应当报告的情况。\n\n第十三条 事故报告后出现新情况的，应当及时补报。\n\n自事故发生之日起 30 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。\n\n第十四条 事故发生单位负责人接到事故报告后，应当立即启动事故相应应急预案，或者采取有效措施，组织抢救，防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失。\n\n第十五条 事故发生地有关地方人民政府、安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，其负责人应当立即赶赴事故现场，组织事故救援。\n\n第十六条 事故发生后，有关单位和人员应当妥善保护事故现场以及相关证据，任何单位和个人不得破坏事故现场、毁灭相关证据。\n\n因抢救人员、防止事故扩大以及疏通交通等原因，需要移动事故现场物件的，应当做出标志，绘制现场简图并做出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证。\n\n第十七条 事故发生地公安机关根据事故的情况，对涉嫌犯罪的，应当依法立案侦查，采取强制措施和侦查措施。犯罪嫌疑人逃匿的，公安机关应当迅速追捕归案。\n\n第十八条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当建立值班制度，并向社会公布值班电话，受理事故报告和举报。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2f8bae76-b481-4114-ada6-f46e9d6ef700', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '附加说明', '附加说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2fa1a7b3-a8ed-4eb4-b218-181e1abbe4fe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 2）', ' { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中：\n\n$_ n$ -钢丝绳的最小安全系数，按表44选取；  \n$k ^ { \\prime }$ 钢丝绳最小破断拉力系数，见表44注；  \n$\\sigma _ { \\tau }$ — 钢丝的公称抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n#### 6．3．2．3．2．2 最小安全系数法\n\n本方法对运动绳和静态绳都适用。按与钢丝绳所在机构工作级别有关的安全系数选择钢丝绳直径。所选钢丝绳的整绳最小破断拉力应满足式（127）：\n\n$$\nF _ { 0 } { \\geqslant } S n\n$$\n\n……（127）\n\n式中：\n\n$F _ { 0 }$ — 钢丝绳的整绳最小破断拉力，单位为千牛（kN）；  \nS 同式（125）；  \n$n$ 同式（126）。\n\n表44 钢丝绳的选择系数 $\\ b { C }$ 和安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n\n\n\n注1：对于吊运危险物品的起重用钢丝绳，一般应比设计工作级别高一级的工作级别选择表中的钢丝绳选择系犆数 $C$ 和钢丝绳最小安全系数 $n$ 值。对起升机构工作级别为 M7、M8的某些冶金起重机和港口集装箱起重机等，在使用过程中能监控钢丝绳劣化损伤发展进程，保证安全使用，保证一定寿命和及时更换钢丝绳的前提下，允许按稍低的工作级别选择钢丝绳；对冶金起重机最低安全系数不应小于7．1，港口集装箱起重机主起升钢丝绳和小车曳引钢丝绳的最低安全系数不应小于6。伸缩臂架用的钢丝绳，安全系数不应小于4。犆\n注2：本表中给出的 $C$ 值是根据起重机常用的钢丝绳 $6 \\times 1 9 \\mathrm { W ( S ) }$ ）型的最小破断拉力系数犽 $k ^ { \\prime }$ 、且只针对运动绳的安全系数用式（125）计算而得。对纤维芯（NF）钢 丝 绳犽 $k ^ { \\prime } = 0 , 3 3 0$ ，对 金 属 丝 绳 芯（IWR）或 金 属 丝 股 芯（IWS）钢丝绳 $k ^ { \\prime } { = } 0 , 3 5 6$ 。\n\n### 6．3．3 滑轮和卷筒\n\n#### 6．3．3．1 滑轮和卷筒的卷绕直径\n\n按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，用式（128）计算：\n\n$$\nD = h \\cdot d\n$$\n\n……（ 128 ）\n\n式中：\n\n$D$ 按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$h$ 卷筒、滑轮和平衡滑轮的卷绕直径与钢丝绳直径之比值，分别为 $h _ { 1 }$ $h _ { 2 }$ $h _ { 3 }$ ，不应小于表 45的规定值；  \n$d$ -钢丝绳公称直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n表 45 ${ \\pmb h } _ { 1 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 2 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 3 }$ 的值  \n\n\n\n\n\n注1：采用抗扭转钢丝绳时， 值按比机构工作级别高一级的值选取。\n\n注2：对于流动式起重机及某些水工工地用的臂架起重机，建议取 $h _ { 1 } = 1 6 , h _ { 2 } = 1 8$ ，与工作级别无关。\n\n注3：臂架伸缩机构滑轮的 $h _ { 2 }$ 值，可选为卷筒的 $h _ { 1 }$ 值。\n\n注4：桥式和门式起重机，取 $h _ { 3 }$ 等于 $h _ { 2 }$ 。\n\n注5：用6．3．2给出的方法求出的最小钢丝绳直径并由此确定了卷筒和滑轮的最小直径后，只要实际采用的钢丝绳直径不大于原算得的最小直径的犛 $2 5 \\%$ 、钢丝绳实际的拉力不超过原计算钢丝绳最小直径时用的最大工作静拉力 $S$ 值，则新选的钢丝绳仍可以与算得的卷筒和滑轮的最小直径配用。\n\n注 ：本表的 $h$ 值不能限制或代替钢丝绳制造厂和起重机制造厂之间的协议，当考虑采用不同柔性的新型钢丝绳时尤其如此。\n\n#### 6．3．3．2 滑轮、卷筒的材质和结构型式的选择\n\n##### 6．3．3．2．1 滑轮、卷筒材质的选择\n\n铸造滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T9439中的 HT200，及力学性能不低于 GB／T11352的ZG270500。\n\n焊接、轧制滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T700中的 Q235B；根据使用工况和环境温度的需要，也可采用力学性能不低于 GB／T1591中的 Q345。\n\n允许使用满足使用要求的其他材质的滑轮。\n\n##### 6．3．3．2．2 滑轮、卷筒的结构型式\n\n铸造滑轮的结构型式宜采用JB／T9005中规定的型式，铸造卷筒结构型式宜采用JB／T9006规定的型式。\n\n双腹板压制滑轮宜采用JB／T8398中规定的型式，焊接滑轮宜采用JG／T5078．1规定的型式。焊接卷筒的结构型式一般为短轴式，可以用卷筒联轴器与减速器连接。\n\n##### 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2fa68a52-dc43-4ecc-b9ac-717f7f51efc2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 2）', '( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 拉伸(或压缩)应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau$ -同式(32)。\n\n### 5．4．1．4 摩擦型高强度螺栓连接的结构件的强度计算\n\n高强度螺栓连接的轴心受拉和轴心受压结构构件的强度，按式（35）计算：\n\n$$\n\\frac { N ^ { \\prime } } { A _ { \\mathrm { j } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$N ^ { \\prime }$ -高强度螺栓连接的构件的计算轴向力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN ^ { \\prime } { = } N ( 1 { - } 0 . 5 \\ \\frac { Z _ { 1 } } { Z } )\n$$\n\n$N \\cdot$ 作用于连接处的轴向力，单位为牛顿(N);  \n$Z _ { 1 }$ — 所计算结构件截面（连接接头一侧的最外列螺栓处）的高强度螺栓数；$Z$ -在节点或拼接连接接头一侧结构构件上的高强度螺栓的总数；  \n$A _ { \\mathrm { j } }$ — 所计算结构件截面的净面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n## 5．4．2 连接的强度计算\n\n### 5．4．2．1 焊缝连接\n\n钢熔化焊焊缝连接是起重机金属结构最主要的连接形式，其焊缝的主要型式为对接焊缝和角焊缝，焊缝坡口的基本型式和尺寸应符合GB／T985和GB／T986。\n\n#### 5．4．2．1．1 对接焊缝的计算\n\n对接焊缝（焊透的焊缝）的计算应力，按连接中最薄的板厚 $t$ 计算。当无法用引弧板施焊时，每条焊缝的计算长度为其实际长度减去 $2 t$ 。\n\n对接焊缝的计算有以下几种情况：\n\na） 承受轴向拉伸或压缩的对接焊缝，其纵向拉、压的计算应力，应小于表23中规定的焊缝纵向拉、压许用应力。  \nb） 承受弯矩和剪力联合作用的对接焊缝，应验算其危险点的最大正应力不超过表23规定的焊缝纵向拉、压许用应力；最大剪应力不超过表23规定的焊缝剪切许用应力。  \nc） 承受复合 应 力 的 对 接 焊 缝，在 正 应 力 和 剪 应 力 都 较 大 的 部 位，应 按 式（36）验 算 焊 缝 复 合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 2 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……(36)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 同式（34）；\n\n$\\tau$ 同式（32)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ — 焊缝的许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ），见表23；\n\n当对接焊缝的同一计算点上受正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ : \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的复合作用时，应按式（37）验算焊缝复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 2 { \\tau _ { \\mathrm { x y } } } ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……（37）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] .$ ———同式（36）；\n\n其余符号同式（33）；\n\n#### 5．4．2．1．2 角焊缝的计算\n\n角焊缝应计算其抗剪强度。计算时焊缝的有效高度一般取为 $0 . 7 h _ { \\mathrm { f } } , h _ { \\mathrm { f } }$ 为较小的焊脚尺寸。若内力沿侧向角焊缝全长分布时，焊缝的计算长度取为其实际长度减去 $2 h _ { \\mathrm { f } }$ （如果焊缝为自身闭合或特别注意了在焊缝长度的端部避免出现凹弧时，则不必减去此尺寸）。\n\n当角焊缝受复合内力（轴力、剪力、弯矩、扭矩）作用时，应先分别求出各内力单独作用下的应力，再用求矢量和的方法进行组合，算出合应力后再与表23规定的角焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 相比较。\n\n### 5．4．2．2 螺栓连接\n\n#### 5．4．2．2．1 普通螺栓连接\n\n普通螺栓中的 C级螺栓连接，此时由于螺栓直径与螺栓孔的配合间隙较大，只能用于受拉力的连接或作安装临时固定用，不应用于受动载荷的主要受力结构中。普通螺栓中的 A、B级螺栓连接，可以用于受动载荷的结构中。采用普通螺栓连接时，应校验螺杆抗拉和抗剪切破坏的承载力，并校验螺栓孔抗承压破坏的承载力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2fc0cfbd-7851-48d0-803f-e20b92944fd2', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4结果计算', '4结果计算4.1 砂浆体积密度，按式（T0590-1）计算：\n\n$$\n\\rho = \\frac { m _ { 2 } - m _ { 1 } } { V } { \\times 1 0 0 0 }\n$$\n\n式中： $\\rho$ ——砂浆体积密度（ $\\mathrm { \\langle k g / m } ^ { 3 } .$ ）；$m _ { \\parallel }$ ——容量筒质量 $( \\mathrm { k g } )$ ；$m _ { 2 }$ ——容量筒及砂浆总质量 $( \\mathrm { k g } )$ ；V——容量筒的容积（L）。\n\n计算结果精确至 $1 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ 。\n\n以两次测值的平均值作为试验结果，两次试验结果的差值不超过 $3 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ，否则重新试验。\n\n4.2 砂浆含气量，按式（T0590-2）计算：\n\n$$\nA { = } A _ { 1 } { - } C\n$$\n\n式中： $A$ ——砂浆拌合物含气量 $( \\% )$ ）；\n\n$A _ { 1 }$ ——仪器测定含气量 $( \\% )$ ；$C$ ——砂含气量 $( \\% )$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2fc193ba-f833-4c0d-bf93-7d9c2bade2b0', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '2.0.2 杆件 member', '2.0.2 杆件 member组成钢桁梁和钢板梁的基本单元。按功能分为主要杆件和次要杆件，上弦杆、下弦杆、斜杆、竖杆、横梁、纵梁、横联、主梁等为主要杆件，其余为次要杆件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2fcb60fb-c1ee-4240-a348-fd9a79cf1c3c', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '雪荷载（Part 3）', '系数的取值。\n\n### 7 大跨屋面\n\n本次修订针对大跨屋面增加一种不均匀分布情况。大跨屋面结构对雪荷载比较敏感，因雪破坏的情况时有发生，设计时增加一类不均匀分布情况是必要的。由于屋面积雪在风作用下的飘移效应，屋面积雪会呈现中部大边缘小的情况，但对于不均匀积雪分布的范围以及屋面积雪系数具体的取值，目前尚没有足够的调查研究作依据，规范提供的数值供酌情使用。\n\n### 8 其他屋面形式\n\n对规范典型屋面图形以外的情况，设计人员可根据上述说明推断酌定，例如天沟处及下沉式天窗内建议 $\\mu _ { \\tau } = 1 , 4$ ，其长度可\n\n取女儿墙高度的(1 $( 1 . 2 { \\sim } 2 )$ 倍。\n\n### 7.2.2 设计建筑结构及屋面的承重构件时，原则上应按表7.2.1 中给出的两种积雪分布情况，分别计算结构构件的效应值，并按最不利的情况确定结构构件的截面，但这样的设计计算工作量较大。根据长期以来积累的设计经验，出于简化的目的，规范允许设计人员按本条文的规定进行设计。\n\n## 风荷载\n\n### 8.1 凤荷载标准值及基本凤压\n\n#### 8. 1. 1 影响结构风荷载因素较多，计算方法也可以有多种多样，但是它们将直接关系到风荷载的取值和结构安全，要以强制性条文分别规定主体结构和围护结构风荷载标准值的确定方法，以达到保证结构安全的最低要求。\n\n对于主要受力结构，风荷载标准值的表达可有两种形式，其一为平均风压加上由脉动风引起结构风振的等效风压;另一种为平均风压乘以风振系数。由于在高层建筑和高耸结构等悬臂型结构的风振计算中，往往是第 振型起主要作用，因而我国与大多数国家相同，采用后一种表达形式，即采用平均风压乘以风振系数w $\\beta _ { z }$ ，它综合考虑了结构在风荷载作用下的动力响应，其中包括.weboos.co风速随时间、空间的变异性和结构的阻尼特性等因素。对非悬臂型的结构，如大跨空间结构，计算公式 (8. 1. 1-1)中风荷载标准值也可理解为结构的静力等效风荷载。\n\n对于围护结构，由于其刚性一般较大，在结构效应中可不必考虑其共振分量，此时可仅在平均风压的基础上，近似考虑脉动风瞬间的增大因素，可通过局部风压体型系数 $\\pmb { \\mu _ { \\mathrm { s l } } }$ 和阵风系数 $\\beta _ { \\mathrm { g } z }$ 来计算其风荷载。\n\n#### 8.1.2 基本风压的确定方法和重现期直接关系到当地基本风压值的大小，因而也直接关系到建筑结构在风荷载作用下的安全，必须以强制性条文作规定。确定基本风压的方法包括对观测场地、风速仪的类型和高度以及统计方法的规定，重现期为 50的风压即为传统意义上的 50 年一遇的最大风压。\n\n基本风压 ${ \\mathfrak { w } } _ { 0 }$ 是根据当地气象台站历年来的最大风速记录，按基本风速的标准要求，将不同风速仪高度和时次时距的年最大风速，统一换算为离地 $1 0 \\mathrm { m }$ 高，自记 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 平均年最大风速数据，经统计分析确定重现期为 年的最大风速，作为当地的基本风速 ${ \\mathfrak { v } } _ { 0 }$ ，再按以下贝努利公式计算得到\n$$\n{ \\displaystyle w _ { 0 } = \\frac { 1 } { 2 } \\rho v _ { \\scriptscriptstyle 0 } ^ { 2 } }\n$$\n\n详细方法见本规范附录 $\\mathbf { E }$ 。\n\n对风荷载比较敏感的高层建筑和高耸结构，以及自重较轻的钢木主体结构，这类结构风荷载很重要，计算风荷载的各种因素和方法还不十分确定，因此基本风压应适当提高。如何提高基本风压值，仍可由各结构设计规范，根据结构的自身特点作出规定，没有规定的可以考虑适当提高其重现期来确定基本风压。对于此类结构物中的围护结构，其重要性与主体结构相比要低些，可仍取 50 年重现期的基本风压。对于其他设计情况，其重现期也可由有关的设计规范另行规定，或由设计人员自行选用，附录给出了不同重现期风压的换算公式。\n\n本规范附录 E.5 中提供的 50 年重现期的基本风压值是根据全国 个地点的基本气象台(站)的最大风速资料，按附规定的方法经统计和换算得到的风压。本次修订在原规范数据的基础上，补充了全国各台站自 年至 年的年极值风速数据，进行了基本风压的重新统计。虽然部分城市在采用新的极值风速数据统计后，得到的基本风压比原规范小，但考虑到近年来气象台站地形地貌的变化等因素，在没有可靠依据情况下一般保持原值不变。少量城市在补充新的气象资料重新统计后，基本风压有所提高。\n\n20 世纪 60 年代前，国内的风速记录大多数根据风压板的观测结果，刻度所反映的风速，实际上是统一根据标准的空气密度$\\rho { = } 1 . 2 5 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 按上述公式反算而得，因此在按该风速确定风压时，可统一按公式 $w _ { 0 } = v _ { 0 } ^ { 2 } / 1 6 0 0 \\ \\mathrm { ( k N / m ^ { 2 } ) }$ 计算。\n\n鉴于通过风压板的观测，人为的观测误差较大，再加上时次算中的误差，其结果就不太可靠。当前各气象台站已累积了较多的根据风杯式自记风速仪记录的 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 平均年最大风速数据，现在的基本风速统计基本上都是以自记的数据为依据。因此在确定风压时，必须考虑各台站观测当时的空气密度，当缺乏资料时，也可参考附录 的规定采用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2fdc57a8-f2a2-4d49-b75c-be5e21739826', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9 灌注桩（Part 2）', 'athrm { m }$ ，在水中或特殊情况下应根据设计要求或桩位的水文、地质情况经计算确定。对有冲刷影响的河床，护筒宜沉入施工期局部冲刷线以下 $1 . 0 { \\sim } 1 . 5 \\mathrm { m }$ ，且宜采取防止河床在施工期过度冲刷的防护措施。\n\n5 永久钢护筒的制作、运输和沉入应符合本规范第10章中钢管桩的相关规定。\n\n## 条文说明：\n\n1 护筒亦可采用钢筋混凝土制作，但与钢护筒相比，其使用效果和成本均不如钢护筒，故规定“护筒宜采用钢板卷制”。护筒内径的大小与钻头在桩孔内的摆动程度有关，条文规定护筒“内径应大于桩径至少200mm”，是在一般情况下的最低要求，实际施工时需要视情况确定是否酌情增大。护筒的壁厚与护筒的直径大小、入土的深度和方式有关，因此在确定壁厚时需要区别对待，虽然本规范对护筒的壁厚不作硬性规定，仅要求其需满足施工要求，但在有些实际工程中往往过于偏重节约成本，选择的护筒壁厚太小，导致在施工过程中护筒产生变形，直接影响到成孔的质量，故本次修订除保留了原规范的规定外，对在水中以机械沉设的护筒，增加了“并应在护筒的顶、底口处采取适当的加强措施，保证其在沉设过程中不变形”的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ff52e06-f5ab-422a-9c72-7c8bd203f178', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '5 攀登与悬空作业', '5 攀登与悬空作业## 5.1 攀登作业\n\n5.1.1施工现场的登高与攀登设施必须编入施工组织中，这在许多文件中均有规定。\n\n5.1.2规定梯面上作业和上下时的总重量以 $1 . 1 \\mathrm { k N }$ 计算，是将人与衣着的重量750N，酌量乘以动荷载结合安全系数1.5而定。对于超过荷载的特殊作业，应根据实际情况进行专项设计。\n\n5.1.3禁止两人同时在梯子上作业，系参照国家标准《便携式金属梯安全要求》GB12142－2007第8.2条与《便携式木梯安全要求》GB7059－2007第7.2条而定。\n\n根据相关的脚手架规范的规定，脚手架应专门设置供人上下的斜道，因此规定脚手架上禁止使用梯子登高作业。\n\n${ \\bf 5 . 1 . 4 } \\sim { \\bf 5 . 1 . 8 }$ 各种梯子的构造及有关要求均已有相应的国家标准，故本规范从略。梯子的形式甚多，除本节列举的三类外，尚有伸缩梯，支架梯、手推梯及竹梯等多种，均应按有关标准检查和验算。\n\n关于梯子使用的安全规定，本条列出几项重点措施，以求重视。梯子的梯脚不得垫高，系防止受荷后下沉或不稳定，斜度不应过大，系防止作业时滑倒；固定式直梯高度超过 $3 \\mathrm { m }$ 时应加设护笼，超过 $8 \\mathrm { m }$ 时必须设置梯间平台，系参照现行国家标准《固定式钢梯及平台安全要求第1部分：钢直梯》GB4053.1规定而定。\n\n5.1.9对钢柱的接柱作业，取消了使用梯子，主要是考虑梯子的作用是上下，不应用作施工操作。\n\n5.1.10设置扶梯等防护设施，是为了减少安装屋架时的悬空作业。\n\n5.1.11规定深基坑施工时人员的上下通道，防止施工人员从非规定通道上下，减少安全事故的发生，现行行业标准《建筑施工安全检查标准》JGJ59中也有明确规定。\n\n## 5.2 悬空作业\n\n5.2.1由于悬空作业的条件并不相同，这条仅作原则上的规定，具体可由施工单位自行决定，用以保证施工安全。\n\n5.2.2第一款规定将结构构件尽量在地面安装，并装设进行高空作业的安全设施，是为了尽量避免或减少在悬空状态下的作业；\n\n第二款的规定是为了施工的安全和方便，并且制作构件时一并制作高处作业安全设施亦较容易处理；\n\n第三款、第四款是常见的关于悬空作业的安全技术措施；\n\n第五款的规定是鼓励使用和推广标准化、定型化产品的安全防护设施。\n\n5.2.3本条是强制性条文。安装中的管道，特别是横向管道，并不具有承受操作人员重量的能力，操作时严禁在其上面站立和行走。\n\n5.2.4悬空作业常见安全技术措施。\n\n5.2.5第一款禁止在连接件、支撑件和模板上攀登，是防止因受力过大产生变形、折断等情况造成坠落危险。第二款、第三款系参照现行行业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162的相关规定执行。\n\n5.2.6、5.2.7系参照《建筑安装工人安全技术操作规程》、现行国家标准《建筑施工安全技术统一规范》GB50870有关规定而制定。\n\n5.2.8第一款，防护栏杆高度与屋面坡度关系，原定坡度以$2 5 ^ { \\circ }$ 为界，现换算成比例改为 $1 : 2 , 2$ ；\n\n第二款，屋面施工时，既处于悬空作业状态，又往往处于临边作业状态，稍不注意就容易发生高处坠落事故，本条对在屋面施工中较易发生事故之处作出规定，以谋重视。\n\n5.2.9《座板式单人吊具悬吊作业安全技术规范》GB23525-2009 规定，座板式单人吊具适用于对建筑物清洗、粉饰、养护，并规定不适用于高处安装和吊运作业。在修订过程中，各地对高处作业使用座板式单人吊具意见不一，经多方征求意见作此规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ff65365-464e-4d2d-b4a8-3e4b83fceca2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', 'A.5钢筋气压焊接头', 'A.5钢筋气压焊接头## A.5.1气压焊接头的质量检验，应分批进行外观质量检查和力学性能检验，检验应以300个同牌号钢筋接头作为一批；当不足300 个接头时，仍应作为一批。外观质量检查应逐个接头进行；并应从每批接头中随机切取3个接头做拉伸试验；在梁、板的水平钢筋连接中，应另切取3个接头做弯曲试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('2ff7ae6b-b4db-466f-9854-2bc8037249fe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 19）', ' rowspan=\"1\">0.165</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.164</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.162</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.161</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.159</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.158</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.157</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.155</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.154</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">230</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.153</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.152</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.150</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.149</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.148</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.147</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.146</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.144</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.143</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.142</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">240</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.141</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.140</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.139</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.138</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.136</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.135</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.134</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.133</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.132</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.131</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">250</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.130</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"11\" rowspan=\"1\">注：见表K.4注。</td></tr></table>\n\n\n表 犓．2 犫类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">双2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.000</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.000</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.000</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.999</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.999</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.998</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.997</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.996</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.995</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.994</td></tr><tr><td colspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('30023bf6-17bd-4124-a887-f42d91e8492d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 4）', '$\\sigma _ { i }$ ，而各个循环之间的应力则可以是不同的；\n\nmax 为应力 $\\sigma _ { 1 } \\ldots , \\sigma _ { 2 } \\ldots , \\sigma _ { 3 } \\ldots , \\ldots , \\sigma _ { n }$ 狀中的最大应力；\n\n$C$ —幂指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程度等有关，由实验得出，见式（107）、式（108）。\n\n展开后，式（5）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { n _ { 1 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 2 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 2 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 3 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 3 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } + \\cdots { \\ldots } + { \\frac { n _ { n } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { n } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ~ ( \\mathrm { ~ 6 ~ } )\n$$\n\n式中符号同式（5）。\n\n对于机械零件，当式（5）、式（6）的 $n _ { \\mathrm { T } }$ 中某单项应力 $\\sigma _ { i }$ 首次出现 $n _ { i } \\mathcal { \\{ > }  2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 项时，即取 $n _ { i } = 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 为有效值，并将此 $n _ { i }$ 值作为末项 $n _ { n }$ 狀的值，后续项不再计入。\n\n由式（6）算得应力谱系数的值后，可按表8确定该结构件和机械零件的相应的应力状态级别。\n\n表 8 结构件或机械零件的应力状态级别及应力谱系数  \n\n\n\n\n\n### 3．4．3 结构件或机械零件的工作级别\n\n根据结构件或机械零件的使用等级及应力状态级别，结构件或机械零件的工作级别划分为 $\\mathrm { E 1 \\sim }$ E8共8个级别，见表9。\n\n表 9 结构件或机械零件的工作级别');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('30062329-3461-41a6-b162-b7975da7a48d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '15 钢管混凝土柱及节点', '15 钢管混凝土柱及节点## 15.1一般规定\n\n### 15.1.1本章适用于不直接承受动力荷载的钢管混凝土柱及节点的设计和计算。\n\n### 15.1.2钢管混凝土柱可用于框架结构、框架-剪力墙结构、框架-核心筒结构、框架-支撑结构、筒中筒结构、部分框支-剪力墙结构和杆塔结构。\n\n### 15.1.3在工业与民用建筑中，与钢管混凝土柱相连的框架梁宜采用钢梁或钢-混凝土组合梁，也可采用现浇钢筋混凝土梁。\n\n### 15.1.4钢管的选用应符合本标准第4章的有关规定，混凝土的强度等级应与钢材强度相匹配，不得使用对钢管有腐蚀作用的外加剂，混凝土的抗压强度和弹性模量应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010 的规定采用。\n\n### 15.1.5钢管混凝土柱和节点的计算应符合现行国家标准《钢管混凝土结构技术规范》GB 50936 的有关规定。\n\n### 15.1.6钢管混凝土柱除应进行使用阶段的承载力设计外，尚应进行施工阶段的承载力验算。进行施工阶段的承载力验算时，应采用空钢管截面，空钢管柱在施工阶段的轴向应力，不应大于其抗压强度设计值的 $60 \\%$ ，并应满足稳定性要求。\n\n### 15.1.7钢管内浇筑混凝土时，应采取有效措施保证混凝土的密实性。\n\n### 15.1.8钢管混凝土柱宜考虑混凝土徐变对稳定承载力的不利影响。\n\n## 15.2矩形钢管混凝土柱\n\n### 15.2.1矩形钢管可采用冷成型的直缝钢管或螺旋缝焊接管及热轧管，也可采用冷弯型钢或热轧钢板、型钢焊接成型的矩形管。连接可采用高频焊、自动或半自动焊和手工对接焊缝。当矩形钢管混凝土构件采用钢板或型钢组合时，其壁板间的连接焊缝应采用全熔透焊缝。\n\n### 15.2.2矩形钢管混凝土柱边长尺寸不宜小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，钢管壁 厚不应小于 $3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 15.2.3矩形钢管混凝土柱应考虑角部对混凝土约束作用的减弱，当长边尺寸大于 $1 \\mathrm { m }$ 时，应采取构造措施增强矩形钢管对混凝土的约束作用和减小混凝土收缩的影响。\n\n### 15.2.4矩形钢管混凝土柱受压计算时，混凝土的轴心受压承载力承担系数可考虑钢管与混凝土的变形协调来分配；受拉计算时，可不考虑混凝土的作用，仅计算钢管的受拉承载力。\n\n## 15.3圆形钢管混凝土柱\n\n### 15.3.1圆钢管可采用焊接圆钢管或热轧无缝钢管等。\n\n### 15.3.2圆形钢管混凝土柱截面直径不宜小于 $1 8 0 \\mathrm { m m }$ ，壁厚不应小于 $3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 15.3.3圆形钢管混凝土柱应采取有效措施保证钢管对混凝土的环箍作用；当直径大于 $2 \\mathrm { m }$ 时，应采取有效措施减小混凝土收缩的影响。\n\n### 15.3.4圆形钢管混凝土柱受拉弹性阶段计算时，可不考虑混凝土的作用，仅计算钢管的受拉承载力；钢管屈服后，可考虑钢管和混凝土共同工作，受拉承载力可适当提高。\n\n## 15.4钢管混凝土柱与钢梁连接节点\n\n### 15.4.1矩形钢管混凝土柱与钢梁连接节点可采用隔板贯通节 点、内隔板节点、外环板节点和外肋环板节点。\n\n### 15.4.2圆形钢管混凝土柱与钢梁连接节点可采用外加强环节点、内加强环节点、钢梁穿心式节点、牛腿式节点和承重销式节点。\n\n### 15.4.3柱内隔板上应设置混凝土浇筑孔和透气孔，混凝土浇筑孔孔径不应小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，透气孔孔径不宜小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 。15.4.4节点设置外环板或外加强环时，外环板的挑出宽度应满足可靠传递梁端弯矩和局部稳定要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('302010d5-4c86-4717-8fd0-65a60f819b46', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '21.6 主缆施工', '21.6 主缆施工4 三塔或多塔悬索桥的索股线形调整可按双塔悬索桥的标准进行控制。\n\n## 条文说明：\n\n2 根据统计，由于索股非弹性变形滞后的影响，基准索股在空缆状态下，中跨的垂度均比理论值低约 L/30000，故在实际施工调整时需要适当抬高其垂度。通常情况下，中跨垂度预抬高 L/30000，边跨垂度预抬高约为中跨实际抬高值的 3 倍。\n\n3 索股垂度调整的精度标准是参考国内外几座已建成悬索桥的经验确定的。\n\n4 三塔或多塔悬索桥的索股线形调整的精度标准与双塔悬索桥并无区别，故按其标准进行控制。\n\n### 21.6.6 主缆索力的调整\n主缆索力的调整应以设计和施工控制提供的数据为依据，其调整量应根据调整装置中测力计的读数和锚头移动量双控确定。其精度要求为：实际拉力与设计值之间的允许误差为设计锚固力的 $3 \\%$ 。\n\n### 21.6.7 主缆的紧缆\n主缆的紧缆应分为预紧缆和正式紧缆两阶段进行，并应符合下列规定：\n\n1 预紧缆应在温度稳定的夜间且应将主缆全长分为若干区段分别进行。预紧缆完成处应采用不锈钢带捆紧，并应保持主缆的形状，不锈钢带的间距可为 $5 \\mathrm { \\sim } 6 \\mathrm { m }$ ，外缘索股上的绑扎带宜边紧缆边拆除。预紧缆的目标空隙率宜为 $2 6 \\% \\sim 2 8 \\%$ 。\n\n2 正式紧缆时，应采用紧缆机将主缆挤压整形成圆形，其作业可在白天进行。紧缆的顺序宜从跨中向两侧方向进行，紧缆挤压点的间距宜为 $1 \\mathrm { m }$ ；紧缆的空隙率应符合设计规定，其允许误差为 0， $+3 \\%$ ，不圆度宜不超过主缆设计直径的 $5 \\%$ 。紧缆点空隙率达到要求后，应在靠近紧缆机的压蹄两侧打上两道钢带，带扣宜设在主缆的侧下方，其间距宜为 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 21.6.8 主缆的缠丝\n主缆的缠丝工作宜在二期恒载完成后进行，并应符合下列规定：\n\n1 缠丝的总体方向宜由高处向低处进行，两个索夹之间则应自低到高进行。2 缠丝始端应嵌入索夹内不少于 2 圈或符合设计规定，并宜施加固结焊。3 钢丝的缠绕应密贴，缠绕张力应符合设计规定，设计未规定时宜为 2kN。缠绕钢丝的接头宜采用碰接焊工艺。4 节间缠丝每间隔 $1 { \\sim } 1 . 5 \\mathrm { m }$ 宜进行一次并接焊，并焊部位应在主缆上表面 $3 0 ^ { \\circ }$ 圆心角所对应的圆弧范围内。\n\n### 21.6.9 主缆的防护涂装\n主缆的防护涂装应符合设计规定或现行《悬索桥主缆系统防腐涂装技术条件》（JT/T 694）的规定，且宜在桥面铺装完成后进行。防护前应清除主缆表面的灰尘、油和水分等污物并临时覆盖，进行防护涂装等作业时方可将覆盖物分段揭开。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3020ceff-a593-4dde-9268-1c8a03df7682', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 压力机或万能试验机：应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 3$ 中 2.1的规定。  \n## 2.2 球座：应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 3$ 中 2.2 的规定。  \n## 2.3 钢尺：分度值为 $1 \\mathrm { m m }$ 。  \n## 2.4 混凝土棱柱体强度等级大于或等于C50 时，试件周围应设置防崩裂网罩。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3025eb6f-700a-4371-b7c5-b2b9227ef19f', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百零四条办理贷款业务的金融机构贷款的利率', '第二百零四条办理贷款业务的金融机构贷款的利率，应当按照中国人民银行规定的贷款利率的上下限确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('302af9c6-780d-42e7-b224-b0e7f37e9123', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 10）', 'td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车间用起重机(含车间用电动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不频繁较轻载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4（c）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较繁忙车间用起重机(含车间用电动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">货场用吊钩起重机(含货场用电动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ZCM2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">货场用抓斗或电磁盘起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">废料场吊钩起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('302da545-9b7a-4a6d-944c-4a484be49d01', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 1）', '附 录 犘## （规范性附录）起重机各机构电动机的初选\n\n## 犘．1 电动机的型式\n\n### 犘．1．1 起重机的主要机构一般选用起重冶金用系列异步电动机、直流电动机，在电动葫芦等起升机构中，也可采用锥形转子制动异步电动机或圆柱形转子转动电动机，或适合于起重机使用特点的其他电动机。\n\n### 犘．1．2 在具有爆炸性气体的危险场合使用的起重机，应选防爆系列起重用电动机。\n\n## 犘．2 电动机功率的初选方法\n\n### 犘．2．1 稳态计算功率法\n\n#### 犘．2．1．1 起升机构\n\n##### 犘．2．1．1．1 稳态起升功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n当起升机构用同一台电动机驱动时，其稳态计算功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．1）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } \\cdot v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\eta }\n$$\n\n……（P．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态起升功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；起升机构总效率。\n\n##### 犘．2．1．1．2 电动机初选\n\n对未能提供CZ值及相应计算数据的电动机，可以用式（P．1）的计算结果，并考虑该机构实际的接电持续率（参见表 Q．2），直接从电动机样本上初选出所需要的电动机。\n\n#### 犘．2．1．2 运行机构\n\n##### 犘．2．1．2．1 稳态运行功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n稳态运行功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．2）计算：\n\n![](images/f16b91919c22c96e1485bcfb0d47b2bf895903fdcdcab1997468c2d5bc1422aa.jpg)\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { j } } \\cdot v _ { \\mathrm { y } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta \\cdot m }\n$$\n\n……（P．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态运行功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）；  \n$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式（89）；  \n$m$ 运行机构电动机台数。\n\n##### 犘．2．1．2．2 电动机初选\n\n用式（P．2）计算所得的结果乘以一个大于1的系数，从电动机样本上初选所需的电动机。对室外作业的起重机，此系数为 $1 . 1 { \\sim } 1 . 3$ ；对室内作业起重机及室外作业的装卸桥小车，此系数为 $1 . 2 { \\sim } 2 . 6$ 。运行速度高者取大值。\n\n#### 犘．2．1．3 牵引小车式运行机构\n\n##### 犘．2．1．3．1 稳态运行功率\n\n牵引小车式变幅机构与牵引小车式运行机构作用原理相似，如果其驱动轮（或卷筒）上的转矩为$M$ ，则牵引小车式变幅机构(即小车运行机构)电动机的稳态变幅(运行)功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ ，可以按式(P.3)计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { M \\bullet n } { 9 5 5 0 \\ \\eta }\n$$\n\n……（P．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态变幅（运行）功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$M -$ -驱动轮(或卷筒)的转矩，单位为牛米( $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ；$n$ 驱动轮(或卷筒)的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 同式（89）。\n\n##### 犘．2．1．3．2 电动机初选\n\n用式（P．3）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．2 等效功率法\n\n#### 犘．2．2．1 回转机构\n\n##### 犘．2．2．1．1 等效功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$\n\n等效功率 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ 按式（P．4）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { e q } } \\bullet n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．4）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 回转机构电动机的等效回转功率，单位为千瓦（kW）；  \n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 同式（92）；$n$ 起重机回转速度，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ；7 同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('303bef3f-61e2-4a28-a870-a178928a8458', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：详见本规范第 23.2.13 条说明。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('304331a0-b259-47f1-9e71-fbc11283d885', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '附录B 结构或构件的变形容许值（Part 3）', '侧向支承点处时，取 $\\beta _ { \\mathrm { b } } { = } 1 . 2 0$ ；\n5荷载作用在上翼缘系指荷载作用点在翼缘表面，方向指向截面形心；荷载作用在下翼缘系指荷载作用点在翼缘表面，方向背向截面形心；\n\n6对 $\\alpha _ { \\mathrm { { b } } } > 0 . 8$ 的加强受压翼缘工字形截面，下列情况的 $\\beta _ { \\mathbf { b } }$ 值应乘以相应的\n\n系数：\n\n项次1：当 ${ \\displaystyle \\mathfrak { s } } { \\leqslant } 1 . 0$ 时，乘以0.95；  \n项次3：当 $\\lll$ 时，乘以0.90；当 $0 . 5 { < } \\xi { \\leqslant } 1 . 0$ 时，乘以0.95。\n\nC.0.2轧制普通工字形简支梁的整体稳定系数 $\\varphi _ { \\flat }$ 应按表C.0.2采用，当所得的 $\\varphi _ { \\mathfrak { b } }$ 值大于0.6时，应取本标准式（C.0.1-7）算得的代替值。\n\n表C.0.2 轧制普通工字钢简支梁的 $\\varphi _ { \\mathrm { { b } } }$   \n\n\n\n\n\n注：1同表C.0.1的注3、注5;2表中的 $\\varphi _ { \\mathbf { b } }$ 适用于Q235钢。对其他钢号，表中数值应乘以 $\\boldsymbol { \\varepsilon } _ { \\mathbf { k } } ^ { 2 }$ 。\n\nC.0.3轧制槽钢简支梁的整体稳定系数，不论荷载的形式和荷载作用点在截面高度上的位置，均可按下式计算：\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = { \\frac { 5 7 0 b t } { l _ { 1 } h } } \\cdot \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $h$ 、b、 $t ^ { . }$ —槽钢截面的高度、翼缘宽度和平均厚度。\n\n当按公式（C.0.3）算得的 $\\varphi _ { \\mathbf { b } }$ 值大于0.6时，应按本标准式（C.0.1-7）算得相应的 $\\varphi _ { \\textbf { b } } ^ { \\prime }$ 代替 $\\varphi _ { \\flat }$ 值。\n\nC.0.4双轴对称工字形等截面悬臂梁的整体稳定系数，可按本标准式（C.0.1-1）计算，但式中系数 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 应按表C.0.4查得，当按本标准式（C.0.1-2）计算长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ 时， $l _ { 1 }$ 为悬臂梁的悬伸长度。当求得的 $\\varphi _ { \\flat }$ 值大于0.6时，应按本标准式（C.0.1-7）算得的 $\\varphi _ { \\mathbf { b } } ^ { \\prime }$ 代替 $\\varphi _ { \\flat }$ 值。\n\n表C.0.4 双轴对称工字形等截面悬臂梁的系数 $\\beta _ { \\mathrm { { b } } }$   \n\n\n\n\n\n注：1本表是按支承端为固定的情况确定的，当用于由邻跨延伸出来的伸臂梁时，应在构造上采取措施加强支承处的抗扭能力；2表中 $\\pmb { \\xi }$ 见表C.0.1注1。\n\nC.0.5均匀弯曲的受弯构件，当 $\\lambda _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 1 2 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时，其整体稳定系数 $\\varphi _ { \\mathfrak { b } }$ 可按下列近似公式计算：\n\n1工字形截面：\n\n双轴对称\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = 1 . 0 7 - \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } } { 4 4 0 0 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } ^ { 2 } }\n$$\n\n单轴对称\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = 1 . 0 7 - { \\frac { W _ { \\mathrm { x } } } { ( 2 \\alpha _ { \\mathrm { b } } + 0 . 1 ) A h } } \\cdot { \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } } { 1 4 0 0 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } ^ { 2 } } }\n$$\n\n2弯矩作用在对称轴平面，绕 $_ { x }$ 轴的 $\\mathrm { T }$ 形截面：\n\n1）弯矩使翼缘受压时：\n\n双角钢 $\\mathrm { T }$ 形截面\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = 1 { - } 0 . 0 0 1 7 \\lambda _ { \\mathrm { y } } / \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }\n$$\n\n剖分 $\\mathrm { T }$ 型钢和两板组合 $\\mathrm { T }$ 形截面\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = 1 - 0 . 0 0 2 2 \\lambda _ { \\mathrm { y } } / \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }\n$$\n\n2）弯矩使翼缘受拉且腹板宽厚比不大于 $1 8 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ 时：\n\n$$\n\\va');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3047c155-5843-417b-8d6e-d2f8c0637ac0', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', 'GB60675—2014', 'GB60675—2014### 4212 防爆等级为 、 、 的起重机,如果采用开式齿轮传动,则应采用无火花材料。注:有防爆要求的起重机指在爆炸性气体环境和爆炸性粉尘环境中工作的起重机。\n\n## 43 零部件\n\n### 431 钢丝绳\n\n#### 4311 起升机构采用多根(偶数根)钢丝绳时,宜选用旋向对称的钢丝绳,并对称布置。  \n#### 4312 吊运熔融金属或炽热物品的起重机,应采用性能不低于 规定的金属绳芯或金属股芯的耐高温钢丝绳。  \n#### 4313 吊运熔融金属的起重机 安全系数应符合 中表 的相关规定 对于额定起重量不大于 $1 6 \\mathrm { ~ t ~ }$ 的起重机,其安全系数不应小于 。  \n#### 4314 有防爆要求的起重机应采用性能不低于 规定的钢丝绳,钢丝绳的安全系数应比/ — 中表 规定的安全系数高一级。  \n#### 4315 用于多层卷绕时,应采用性能不低于 规定的钢芯钢丝绳。\n\n### 4.3.2 卷筒\n\n多层缠绕的卷筒,应有防止钢丝绳从卷筒端部滑落的凸缘。当钢丝绳全部缠绕在卷筒后,凸缘应超出最外一层钢丝绳,超出的高度不应小于钢丝绳直径的 倍。\n\n### 433 滑轮\n\n#### 4331 吊运熔融金属的起重机不应采用灰铸铁滑轮。  \n#### 4332 冶金起重机推荐采用轧制滑轮。采用铸造滑轮时,应符合 / 的规定。  \n#### 4333 滑轮槽应光洁平滑,不应有损伤钢丝绳的缺陷。\n\n### 434 制动器\n\n#### 4341 有防爆要求的起重机应采用防爆型制动器,除以电动葫芦为起升机构的防爆起重机外,其他防爆起重机的起升机构应设置两套制动器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3059e330-17e0-4e65-8904-49eb4482318f', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '13.15 混凝土切割机', '13.15 混凝土切割机13.15.3～13.15.6这几条都是要求在操作中遵守的防止伤害人手的安全措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3061894d-b4ed-4bcf-8c6b-105409e6fc82', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 1）', '5．4 结构构件和连接的强度计算## 5．4．1 结构构件的强度计算\n\n### 5．4．1．1 基本原则\n\n起重机结构设计计算的载荷情况与载荷组合应符合4．3．3、表20和附录 G中的规定，载荷的作用位置、作用方向以及起重机的自身状况（各 部 分 相 对 位 置、运 动 组 合 等）均 应 是 对 计 算 的 最 不利情况。\n\n强度计算的内容包括结构构件 受 拉、受 压、受 弯、受 扭 的 应 力 分 析（此 应 力 还 包 含 薄 壁 杆 件 约束弯曲或约束扭转时产生的正应力和 剪 应 力、局 部 弯 曲、局 部 受 压 及 局 部 承 压 等 产 生 的 局 部 应 力等）和复合应力等的计算，可用一般力学方法，参考有关的文献中的公式、图表等进行，计算出的应力值应小于5．3．1．2规 定 的 许 用 应 力 （许 用 应 力 设 计 法）或 相 应 的 极 限 设 计 应 力 （极 限 状 态 设 计法）。\n\n### 5．4．1．2 局部压应力\n\n当车轮或滑块上的集中载荷作用在构件顶面（无垫板、无轨道）、垫板上（有垫板、无轨道）或轨道上（有轨道、无垫板）时，在其下方的腹板上边缘产生的局部压应力按式（31）计算：犘\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } = \\frac { P } { t c } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 局部压应力的平均值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$P$ 一个车轮或滑块上的集中载荷，不计起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 及运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ,单位为牛顿(N)；$t$ -腹板板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$c$ 集中载荷的分布长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$$\nc = l + 2 h _ { \\mathrm { y } }\n$$\n\nl——集中载荷的作用长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，对滑块取 $l$ 为滑块长度,对车轮取 $l = 5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；$h _ { \\mathrm { y } }$ — 自轨道顶面（有轨道时）或垫板顶面（有垫板无轨道时）或构件顶面（无垫板无轨道时）至腹板上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）。\n\n### 5．4．1．3 复合应力\n\n#### 5．4．1．3．1 当构件的同一计算点上受有正应力 $\\sigma$ ，剪应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时，该点的复合应力按式\n\n（32）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（32）\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } ~ ) }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（31）；  \n$\\tau$ -剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）。  \n式中的 $\\sigma$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 带各自的正负号， $[ \\sigma ]$ 见表22或式（28）。\n\n#### 5．4．1．3．2 当构件的同一计算点上受有两个方向的正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 时，该点的复合应力按式（33）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 3 \\tau _ { \\mathrm { x y } } ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（33）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } { \\div } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — 构件同一计算点上所受的两个方向的正应力，带各自的正负号，单位为牛每平方毫米（N／$\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ），其中的每一个应力都应小于表22或式（28）的许用应力 $[ \\sigma ]$ ；$\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ — 构件同一计算点上所受的剪应力，其值应小于式（29）的剪切许用应力 $\\left[ \\tau \\right]$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3071bf4d-4bef-4fda-ae25-f03ed48df73f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验报告', '5 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n(2） 原材料的品种、规格和产地；  \n(3） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度;  \n（5）1h快硬强度和推定28d 龄期时的强度；  \n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('307507c9-5a0f-4f13-b29a-c2b489152671', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 结果计算', '5 结果计算## 5.1 混凝土棱柱体轴心抗压强度，按式（T0555-1）计算：\n\n$$\nf _ { c p } = \\frac { F } { A }\n$$\n\n式中： $f _ { c p }$ -—混凝土棱柱体轴心抗压强度（ $\\mathbf { M P a }$ ）；$F$ ——极限荷载（N）；$A$ 一 -受压面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）。\n\n结果计算精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n## 5.2 采用非标准尺寸试件测得的棱柱体轴心抗压强度，应乘以尺寸换算系数，对于$2 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 2 0 0 \\mathrm { m m }$ 截面试件的尺寸换算系数为1.05；对于 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 截面试件的尺寸换算系数为0.95。当混凝土强度等级大于或等于C60 时，宜用 $1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 5 0 \\mathrm { m m }$ 截面的标准试件。\n\n## 5.3 以三个试件测量值的算术平均值为测定值，结果精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。三个试件测量值的最大值或最小值中如有一个与中间值之差超过中间值的 $1 5 \\%$ ，则取中间值为测定值；如最大值和最小值与中间值的差值均超过中间值的 $1 5 \\%$ ，则该组试验结果无效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('307f0938-ab9f-4a6b-adb6-47aff150fb11', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 溶解热法(基准法）（Part 5）', 'h { \\cdot } ^ { \\circ } C ) } \\right]$ ；1.3- 温度校正比热容 $\\left[ \\mathrm { J / ( h { \\cdot } ^ { \\circ } C ) } \\right]$ 。结果计算精确至 $0 . 1 \\mathrm { J / \\mathrm { g }}$ 。${ \\bf R } _ { 2 }$ 值按式（T0513-6）计算：\n\n$$\nR _ { 2 } = ( \\theta _ { \\mathrm { a } } ^ { \" } - \\theta _ { 0 } ^ { \" } ) - { \\frac { a ^ { \\dagger } } { b ^ { \' } - a ^ { \' } } } ( \\theta _ { \\mathrm { b } } ^ { \" } - \\theta _ { a } ^ { \" } )\n$$\n\n式中， $\\theta _ { 0 } ^ { \" }$ 、 $\\theta _ { \\mathrm { a } } ^ { \" }$ 、 $\\theta _ { \\mathrm { { b } } } ^ { \" }$ 、 $a ^ { \\dagger }$ 、b\"与前述相同，但在这里是代表水化水泥试样。\n\n结果计算精确至 $0 . 0 0 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n7）每次试验结束后，将保温瓶中耐酸塑料筒取出，倒出瓶内废液，用清水将保温瓶内筒、贝式温度计或量热温度计、搅拌棒冲洗干净，并用干净纱布擦干，供下次试验用。涂蜡部分如有损伤，如松裂、脱落现象，应重新处理。\n\n8）部分水化水泥试样溶解热测定应在规定龄期 $\\pm 2 \\mathrm { h }$ 内进行，以试样浸入酸液时间为准。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3088de63-9535-472a-80a2-4bd8d5c8241c', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二十二章行纪合同', '第二十二章行纪合同第四百一十四条行纪合同是行纪人以自己的名义为委托人从事贸易活动，委托人支付报酬的合同。\n\n第四百一十五条行纪人处理委托事务支出的费用，由行纪人负担，但当事人另有约定的除外。\n\n第四百一十六条行纪人占有委托物的，应当妥善保管委托物。\n\n第四百一十七条委托物交付给行纪人时有瑕疵或者容易腐烂、变质的，经委托人同意，行纪人可以处分该物；和委托人不能及时取得联系的，行纪人可以合理处分。\n\n第四百一十八条行纪人低于委托人指定的价格卖出或者高于委托人指定的价格买入的，应当经委托人同意。未经委托人同意，行纪人补偿其差额的，该买卖对委托人发生效力。\n\n行纪人高于委托人指定的价格卖出或者低于委托人指定的价格买入的，可以按照约定增加报酬。没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，该利益属于委托人。\n\n委托人对价格有特别指示的，行纪人不得违背该指示卖出或者买入。\n\n第四百一十九条行纪人卖出或者买入具有市场定价的商品，除委托人有相反的意思表示的以外，行纪人自己可以作为买受人或者出卖人。\n\n行纪人有前款规定情形的，仍然可以要求委托人支付报酬。\n\n第四百二十条行纪人按照约定买入委托物，委托人应当及时受领。经行纪人催告，委托人无正当理由拒绝受领的，行纪人依照本法第一百零一条的规定可以提存委托物。\n\n委托物不能卖出或者委托人撤回出卖，经行纪人催告，委托人不取回或者不处分该物的，行纪人依照本法第一百零一条的规定可以提存委托物。\n\n第四百二十一条行纪人与第三人订立合同的，行纪人对该合同直接享有权利、承担义务。\n\n第三人不履行义务致使委托人受到损害的，行纪人应当承担损害赔偿责任，但行纪人与委托人另有约定的除外。\n\n第四百二十二条行纪人完成或者部分完成委托事务的，委托人应当向其支付相应的报酬。委托人逾期不支付报酬的，行纪人对委托物享有留置权，但当事人另有约定的除外。\n\n第四百二十三条本章没有规定的，适用委托合同的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('309775d5-4b1f-4d88-96b7-407d271253fc', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '附录A钢结构焊接接头坡口形式、尺寸和标记方法', '附录A钢结构焊接接头坡口形式、尺寸和标记方法A.0.1各种焊接方法及接头坡口形式尺寸代号和标记应符合下列规定：\n\n1焊接方法及焊透种类代号应符合表A.0.1-1的规定。\n\n表A.0.1-1焊接方法及焊透种类代号  \n\n\n\n\n\n2单、双面焊接及衬垫种类代号应符合表A.0.1-2的规定。\n\n表A.0.1-2单、双面焊接及衬垫种类代号  \n\n\n<<<HTBL|598047c8e4b9445a1975dbec007588b|END>>>\n\n\n## 3坡口各部分尺寸代号应符合表A.0.1-3的规定。\n\n## 续表A.0.2\n\n\n\n表A.0.5焊条电弧焊部分焊透坡口形式和尺寸  \n\n\n\n\n\n续表A.0.5   \n\n\n\n\n\n表A.0.6气体保护焊、自保护焊部分焊透坡口形式和尺寸');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('30a03043-6a1d-4274-8328-69a119f70db3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订将原规范中“施工技术方案”“安全技术方案”等表述统一修改为“专项施工方案”。\n\n## 20.2 索塔\n\n### 20.2.1 索塔的施工方法宜根据结构特点、施工环境和设备能力等综合确定。索塔施工期间，宜设置必要的起重设备、工作电梯和安全通道。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('30b51ebf-0ed6-4d50-a5bc-c6e2d8e171da', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 3）', 'hrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n9．3．3．2．3 高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的直梯应有护圈，护圈从 $2 , 0 \\textrm { m }$ 高度起开始安装，护圈直径宜取为 $0 . 6 \\mathrm { \\ m } \\sim$ $0 , 8 \\textrm { m }$ 。护圈之间应由三或五根间隔布置的纵向板条联接起来，并保证有一根板条正对着直梯的垂直中心线，相邻护圈之间的距离：当护圈设置三根纵向板条时，不应大于 $0 , 9 \\textrm { m }$ ，当护圈设置五根纵向板条时，不应大于 $1 , 5 \\textrm { m }$ 。安装了纵向板条的护圈在任何一个 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的范围内应可以承受 $1 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 的分布\n9．3．3．2．4 除非提供有其他合适的把手，直梯的两边撑杆至少要比最上一个梯级高出 $1 , 0 \\textrm { m }$ ，当空间受限制时此高出的高度也不应小于 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n9．3．3．2．5 装在结构内部的直梯，如果结构件的布置能够保证直径为 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的球体不能穿过，则可不设护圈。  \n9．3．3．2．6 直梯每 $1 0 \\textrm { m }$ 至少应设一个休息平台。如果空间不够，可以将平台靠在整个连续直梯的旁边。  \n9．3．3．2．7 直梯的终端宜与平台平齐，梯级终端踏板或踏杆不应超过平台平面。  \n9．3．3．2．8 如梯子在平台处不中断，则护圈也不应中断，但应在护圈侧面开一个宽为 $0 , 5 \\textrm { m }$ 、高为$1 , 4 \\textrm { m }$ 的洞口，以便人员出入。\n\n### 9．3．4 栏杆\n\n9．3．4．1 在起重机上的以下部位应装设栏杆：\n\n用于进行起重机安装、拆卸、试验、维修和保养的、且高于地面 $2 \\textrm { m }$ 的工作部位；  \n通往离地面高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的操作室、检修保养部位的通道；  \n在起重机上存在跌落高度大于 $1 \\textrm { m }$ 的危险通道及平台。\n\n9．3．4．2 栏杆的设置应满足以下要求：\n\n栏杆上部表面的高度不低于 $1 \\textrm { m }$ ，栏杆下部有高度不低于 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的踢脚板，在踢脚板与手扶栏杆之间有不少于一根的中间横杆，它与踢脚板或手扶栏杆的距离不得大于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；对净高不超过 $1 , 3 \\textrm { m }$ 的通道，手扶栏杆的高度可以为 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n在手扶栏杆的最危险部位，应能承受水平方向的集中载荷 犉 $F$ 而不发生永久变形，并且其最大位移不应超过 $3 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；载荷 $F$ 按式（146）计算：\n\n$$\nF { = } 3 0 0 ~ L\n$$\n\n·…( 146 )\n\n式中：\n\n$F$ —水平方向的集中载荷，单位为牛顿(N)；  \n$L$ ——栏杆的相邻两支柱轴线间的最大距离,单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n载荷 $F$ 的取值，每米不得小于 $3 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。栏杆允许开口，但开口处应有防止人员跌落的保护措施。在沿建筑物墙壁或实体墙结构设置的通道上，允许用扶手代替栏杆，这些扶手的中断长度（例如为让开建筑物的柱子、门孔）不宜超过 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n## 9．4 机械安全要求\n\n### 9．4．1 钢丝绳和链条传动系统\n\n#### 9．4．1．1 钢丝绳\n\n9．4．1．1．1 起重机的承载钢丝绳直径，一般不宜小于 $6 \\ \\mathrm { m m }$ 。  \n9．4．1．1．2 载荷由多根钢丝绳支承时，宜设置能有效地保证各根钢丝绳受力均衡的装置。如果结构上无法消除载荷在各钢丝绳之间分布的不均匀性，则应在设计中予以考虑。  \n9．4．1．1．3 起升机构和非平衡变幅机构不应使用接长的钢丝绳。  \n9．4．1．1．4 起升高度较大的起重机，宜采用不旋转钢丝绳，必要时还应有防止钢丝绳旋转的装置和措施。  \n9．4．1．1．5 吊运熔融金属的起重机，在吊钩组及吊运横梁等处应采取措施保护钢丝绳免受辐射热直接影响，并防止熔融金属喷溅到钢丝绳上。吊运熔化或炽热金属的钢丝绳，应采用金属绳芯或金属股芯等有耐高温性能的重要用途钢丝绳。\n\n9．4．1．1．6 钢丝绳端部的固定和连接应符合如下要求：\n\na） 用绳卡连接时，应满足表57的要求，同时应保证连接强度不小于钢丝绳破断拉力的 $8 5 \\%$ 。\n\n表 57 钢丝绳夹连接时的安全要求  \n\n\n\n\n\nb） 用编结连接时，编结长度不应小于钢丝绳直径的15倍，并且不小于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('30b84060-e052-473f-8092-7949a60a3164', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '9.3 均匀温度作用', '9.3 均匀温度作用9.3.1 均匀温度作用对结构影响最大，也是设计时最常考虑的，温度作用的取值及结构分析方法较为成熟。对室内外温差较大且没有保温隔热面层的结构，或太阳辐射较强的金属结构等，应考虑结构或构件的梯度温度作用，对体积较大或约束较强的结构，必要时应考虑非线性温度作用。对梯度和非线性温度作用的取值分析目前尚没有较为成熟统一的方法，因此，本规范仅对均匀温度作用作出规定，其他情况设计人员可参考有关文献或根据设计经验酌情处理。\n\n以结构的初始温度(合拢握度)为基准，结构的温度作用效应要考虑温升和温降两种工况。这两种工况产生的效应和可能出现的控制应力或位移是不同的，温升工况会使构件产生膨胀，而温降则会使构件产生收缩，一般情况两者都应校核。\n\n气温和结构温度的单位采用摄氏度 $\\mathrm { \\Omega } ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\mathrm { \\Omega } )$ 零上为正，零下为负。温度作用标准值的单位也是摄氏度 $^ { \\circ } \\mathrm { C } )$ 温升为正，温降为负。\n\n9.3.2 影响结构平均温度的因素较多，应根据工程施工期间和正常使用期间的实际情况确定。\n\n对暴露于环境气温下的室外结构，最高平均温度和最低平均温度一般可依据基本气温 $T _ { \\mathbf { m a x } }$ 和 $T _ { \\mathrm { m i n } }$ 确定。\n\n对有围护的室内结构，结构最高平均温度和最低平均温度一般可依据室内和室外的环境温度按热工学的原理确定，当仅考虑单层结构材料且室内外环境温度类似时，结构平均温度可近似地w.weboos.c取室内外环境温度的平均值。\n\n在同一种材料内，结构的梯度温度可近似假定为线性分布。\n\n室内环境温度应根据建筑设计资料的规定采用，当没有规定时，应考虑夏季空调条件和冬季采暖条件下可能出现的最低温度和最高温度的不利情况。\n\n室外环境温度一般可取基本气温，对温度敏感的金属结构，尚应根据结构表面的颜色深浅及朝向考虑太阳辐射的影响，对结构表面温度予以增大。夏季太阳辐射对外表面最高温度的影响，与当地纬度、结构方位、表面材料色调等因素有关，不宜简单近似。参考早期的国际标准化组织文件《结构设计依据 温度气候作用》技术报告 IS0 TR 9492 中相关的内容，经过计算发现，影响辐射量的主要因素是结构所处的方位，在我国不同纬度的地方(北纬 20 ${ \\sim } 5 0$ 度)虽然有差别，但不显著。\n\n结构外表面的材料及其色调的影响肯定是明显的。表 为经过计算归纳近似给出围护结构表面温度的增大值。当没有可靠资料时，可参考表 确定。\n\n考虑太阳辐射的围护结构表面温度增加  \n\n\n\n\n\n对地下室与地下结构的室外温度，一般应考虑离地表面深度的影响。当离地表面深度超过 $1 0 \\mathrm { m }$ 时，土体基本为恒温，等于年平均气温。\n\n9.3.3 棍凝土结构的合拢温度一般可取后浇带封闭时的月平均气温。钢结构的合拢温度一般可取合拢时的日平均温度，但当合拢时有日照时，应考虑日照的影响。结构设计时，往往不能准确确定施工工期，因此，结构合拢温度通常是一个区间值。这个区间值应包括施工可能出现的合拢温度，即应考虑施工的可行性和工期的不可预见性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('30b8a192-b3f7-4c31-92a2-227fba3fc4d2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：规定不锈钢钢筋不能与普通碳素钢筋或低合金钢接触，是为了避免普通碳素钢 筋或低合金钢的粉粒嵌入不锈钢，导致其表面产生污染。\n\n### 22.3.4 不锈钢钢筋应按不同钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分批分别标识进行存放，不得混杂；并应存放在仓库内或设置有顶盖的棚内，不得露天堆置存放；堆放时应与普通碳素钢进行隔离。\n\n### 22.3.5 不锈钢钢筋在加工前应保持其表面清洁、无损伤，如有污垢，可采用高压水进行冲洗，但不得使用海水；对水不能清洗掉的污垢，可采用不含氯的洗涤剂清洗后再用高压水冲洗；如其表面存在氧化皮，则应通过酸洗或喷砂进行清理，或予以退货处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('30be457d-fd08-4ac3-896e-7c1434b3297c', '107《建筑工程施工现场标志设置技术规程》（JGJ348-2014）.md', '5专用标志', '5专用标志## 5.1名称标志\n\n### 5.1.1名称标志是用来表示场所的名称，告诉人们地点的标志，如1施工区域的钢筋加工区、电焊区等。\n\n### 5.1.2名称标志的颜色要求如图1所1\n\n## 5.2导向标志\n\n根据现行国家标准《道路交通标志和标线第2部分：道路交通标志》(;B5768.2、《安全标志及其使用导则》(iB2891的有关规定，结合建筑工程施工现场实际，选择了代表性的导向标志应用于施工现场、对规范施工现场安全文明施工具有指导意义。\n\n## 5.3制度标志\n\n### 5.3.1制度标志是将建筑工程现场用于规范管理、操作等规章制度牌加以分类，统一版式，达到美观、规范的作用。\n\n  \n图1名称标志颜色示例\n\n### 5.3.3 根据现行行业标准《建筑施工安全检查标准》JGJ59的有关规定，制度标志应设置，其作用在告知相关的管理制度、操作规程和岗位职责。其中管理制度可根据具体建筑工程要求设置，但不应少于表中的规定数量。操作规程则应将涉及的机具操作规程及主要工种的安全操作规程列举，岗位职责主要是指各岗位人员的职责。将上述管理制度等以标志牌的形式固定在施工现场对促进安全文明施工有一定的作用。\n\n## 5.4标 线\n\n### 5.4.3标线附在其他设施上的示意如图2所示。\n\n\n\n临边防护示意图(标志附在地面和防护栏上)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('30c4edbf-f2d3-4002-8957-271b8e867628', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 根据土力学原理，斜坡的稳定与斜坡度大小、地质条件、斜坡高度、坡顶有无附加荷载及荷载类别等因素有关。若其余因素相同，则各因素影响斜坡的稳定规律为：斜坡度越平缓越稳定，越陡峭越易坍塌；土的黏聚力大的（如岩石、稳定土）比黏聚力小的（如砂土）稳定；土的含水率较小的较稳定；坡顶有荷载特别是动荷载的较不稳定。表 13.3.4 是根据土力学斜坡稳定理论、施工经验和适当的安全系数规定的，适用于基坑深度在 5m 以内的情况。在天然含水率范围内时，砂类土的天然坡度大致等于其计算的内摩擦角；黏性土在天然含水率范围内的天然坡度，除考虑其计算的内摩擦角外，还要考虑黏聚力、孔隙比、塑限含水率、重度等因素。\n\n## 13.3.5 对坑壁采取支护措施进行基坑的开挖时，应符合下列规定：\n\n### 1 基坑较浅且渗水量不大时，可采用竹排、木板、混凝土板或钢板等对坑壁进行支护；基坑深度小于或等于 $4 \\mathrm { m }$ 且渗水量不大时，可采用槽钢、H 型钢或工字钢等进行支护；地下水位较高，基坑开挖深度大于 $4 \\mathrm { m }$ 时，宜采用锁口钢板桩或锁口钢管桩围堰进行支护，其施工要求应符合本规范第14.3节的规定；在条件许可时亦可采用水泥土墙、混凝土围圈或桩板墙等支护方式。\n\n### 2 支护结构应进行设计计算，支护结构受力过大时应加设临时支撑，支护结构和临时支撑的强度、刚度及稳定性应满足基坑开挖施工的要求。\n\n## 13.3.6 基坑坑壁采用喷射混凝土、锚杆喷射混凝土、预应力锚索和土钉支护等方式进行加固时，其施工应符合下列规定：\n\n### 1 对基坑开挖深度小于 $1 0 \\mathrm { m }$ 的较完整中风化基岩，可直接喷射混凝土加固坑壁，喷射混凝土之前应将坑壁上的松散层或岩渣清理干净。\n\n### 2 对锚杆、预应力锚索和土钉支护，均应在施工前按设计要求进行抗拉拔力的验证试验，并确定适宜的施工工艺。\n\n### 3 采用锚杆挂网喷射混凝土加固坑壁时，各层锚杆进入稳定层的长度、间距和钢筋的直径应符合设计要求。孔深小于或等于 $3 \\mathrm { m }$ 时，宜采用先注浆后插入锚杆的施工工艺；孔深大于 $3 \\mathrm { m }$ 时，宜先插入锚杆后注浆。锚杆插入孔内后应居中固定，注浆应采用孔底注浆法，注浆管应插至距孔底 $5 0 { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 处，并随浆液的注入逐渐拔出，注浆的压力宜不小于 $0 . 2 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n### 4 采用预应力锚索加固坑壁时，预应力锚索（包括锚杆）编束、安装和张拉等的施工应符合本规范第7章的规定，其他施工可参照现行《建筑边坡工程技术规范》（GB50330）的规定执行。\n\n### 5 采用土钉支护加固坑壁时，施工前应制订专项施工方案和施工监控方案，配备适宜的机具设备。土钉支护中的开挖、成孔、土钉设置及喷射混凝土面层等的施工可按现行《基坑土钉支护技术规程》（CECS96）的规定执行。\n\n### 6 不论采用何种加固方式，均应按设计要求逐层开挖、逐层加固，坑壁或边坡上有明显出水点处应设置导管排水。施工要求应符合现行《公路路基施工技术规范》（JTG/T3610）的相关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('30c881db-6392-4674-aff3-12eec9e51678', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：混凝土所用的各种原材料质量差异很大，故配合比除要按规定进行设计计算外，更重要的是需要通过实际配制试验确定。\n\n## 6.8.2 普通混凝土的配合比，可按现行《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ 55）的规定进行设计，并应通过试配确定。混凝土的试配强度，应根据设计强度等级，并考虑施工条件的差异和变化以及原材料质量可能的波动，按本规范附录 E 计算确定。混凝土的坍落度和工作性能宜根据结构物情况和施工工艺要求确定。通过设计和试配确定的配合比，应经批准后方可使用，且应在混凝土拌制前将理论配合比换算为施工配合比。\n\n## 6.8.3 混凝土进行耐久性设计时，环境类别和作用等级、原材料的选用、配合比设计等均应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。不同强度等级混凝土的最大水胶比、胶凝材料用量宜符合表 6.8.3 的规定。\n\n表 6.8.3 混凝土的最大水胶比和胶凝材料用量  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">混凝土强度等级</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最大水胶比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最小水泥用量（kg/m）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最大胶凝材料用量（kg/m）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.55</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">275</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">400</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.55</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">280</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">300</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.45</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">320</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">450</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C45</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">340</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.36</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">360</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">480</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C55</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.32</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">380</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">500</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">400</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">530</td></tr></table>\n\n\n注：1.表中数据适用于最大粗集料粒径为 $2 0 \\mathrm { m m }$ 的情况，粒径较大时可适当降低胶凝材料用量，粒径较小时可适当增加胶凝材料用量。\n\n2.大掺量矿物掺合料混凝土的水胶比应不大于0.42。\n\n3. 引气混凝土的胶凝材料用量与非引气混凝土要求相同。\n\n4.封底、垫层及其他临时工程的混凝土，可不受本表的限制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('30cc5feb-1c2b-4b38-8e8e-729b1e292bed', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 试验报告', '6 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度；  \n（5）断块抗压强度值。  \n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('30e9e999-461c-4405-879d-dd792db693e8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：采用性能良好的设备是保证压浆质量的重要手段和前提，因此在实际施工时需要选择满足性能要求的制浆设备和压浆设备。\n\n3 压浆泵有活塞式和风压式两类，后者可能使空气窜入水泥浆中产生气孔，故要使用前者，不能使用后者。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('30f55e46-0e2a-4d83-80e0-88595f7a5289', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '起升循环 hoisting cycle', '起升循环 hoisting cycle当平台开始从地面起升(或屋面下降)再回到起始点的过程。\n\n### 3.2.52\n（钢丝绳）安全系数safety coefficient(of steel wire rope)钢丝绳的最小破断拉力与最大工作静拉力的比值。\n\n### 3.2.53');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('30f5fcba-442e-456a-b098-6fd795257072', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '附录H 无加劲钢管直接焊接节点刚度判别（Part 2）', 'γ≤50，$\\phantom { - } 0 . 2 { \\leqslant } \\tau { \\leqslant } 0 . 8$ 。\n\n式中： $E$ 弹性模量 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$D$ —主管的外径 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$\\beta$ ——支管和主管的外径比值；主管的半径和壁厚的比值；T 支管和主管的壁厚比值；$\\theta$ -主支管轴线间小于直角的夹角；$\\varphi ^ { \' }$ -支管轴线在平面外的抬起角度。\n\nH.0.2 空腹桁架中无加劲方管直接焊接节点的刚度计算宜符合下列规定。\n\n1 当 $\\beta { \\leqslant } 0 . 8 5$ 时，T形节点的轴向刚度 $K _ { \\mathfrak { n } }$ $\\left( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } \\right)$ 可按下列公式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { n } } = \\frac { 5 E t ^ { 2 . 2 } } { b ^ { 2 } ( 1 - \\beta ) ^ { 3 } } \\lbrack ( 1 + \\beta ) ( 1 - \\beta ) ^ { 3 / 2 } + 2 \\eta + \\sqrt { 1 - \\beta } \\rbrack \\mu _ { 1 }\n$$\n\n$$\n\\mu _ { 1 } = ( 2 . 0 6 - 1 . 7 5 \\beta ) ( 1 . 0 9 \\eta ^ { 2 } - 1 . 3 7 \\eta + 1 . 4 3 )\n$$\n\n2 当 $\\beta { \\leqslant } 0 . 8 5$ 时， $\\mathrm { T }$ 形节点的弯曲刚度 $K _ { \\mathrm { m } }$ $( \\mathbf { N } \\cdot \\mathbf { m m } ^ { 2 } /$ $\\mathrm { m m } )$ ）可按下式计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r l r } { { } } & { { = 5 . 4 9 \\times 1 0 ^ { 8 } ( \\beta ^ { 3 } - 1 . 2 9 8 \\beta ^ { 2 } + 0 . 5 9 \\beta - 0 . 0 7 3 ) ( \\eta ^ { 2 } + 0 . 0 6 6 \\eta + 0 . 1 ) } } & { { } } \\\\ { { } } & { { ( t ^ { 2 } - 1 . 6 5 9 t + 0 . 7 1 1 ) } } & { { } } & { { ( \\mathrm { H } . 0 . 2 - 3 ) } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $t$ 矩形主管的壁厚 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$^ b$ 矩形主管的宽度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$\\beta$ -支管截面宽度与主管截面宽度的比值；-支管截面高度与主管截面宽度的比值。\n\nH.0.3 空腹桁架采用无加劲钢管直接焊接节点时应按下列规定进行刚度判别：\n\n1 符合 $\\mathrm { T }$ 形节点相应的几何参数的适用范围；\n\n2 当空腹桁架跨数为偶数时，在节点平面内弯曲刚度与支管线刚度之比不小于 $\\frac { 6 0 } { 1 + G }$ 时，可将节点视为刚接，否则应视为半刚接；其中 $G$ 为该节点相邻的支管线刚度与主管线刚度的比值；\n\n3 当空腹桁架跨数为奇数时，在与跨中相邻节点的平面内弯曲刚度与支管线刚度之比不小于 $\\frac { 1 0 8 0 G } { ( 3 G + 1 ) \\ ( 3 G + 4 ) }$ 时，可将该节点视为刚接；在除与跨中相邻节点以外的其他节点的平面内弯曲刚度与支管线刚度之比不小于 $\\frac { 6 0 } { 1 + G }$ 时，可将该节点视为刚接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('311d9d43-67e1-4391-be30-1991b0870d4a', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二十一章委托合同', '第二十一章委托合同第三百九十六条委托合同是委托人和受托人约定，由受托人处理委托人事务的合同。\n\n第三百九十七条委托人可以特别委托受托人处理一项或者数项事务，也可以概括委托受托人处理一切事务。\n\n第三百九十八条委托人应当预付处理委托事务的费用。受托人为处理委托事务垫付的必要费用，委托人应当偿还该费用及其利息。\n\n第三百九十九条受托人应当按照委托人的指示处理委托事务。需要变更委托人指示的，应当经委托人同意；因情况紧急，难以和委托人取得联系的，受托人应当妥善处理委托事务，但事后应当将该情况及时报告委托人。\n\n第四百条受托人应当亲自处理委托事务。经委托人同意，受托人可以转委托。转委托经同意的，委托人可以就委托事务直接指示转委托的第三人，受托人仅就第三人的选任及其对第三人的指示承担责任。转委托未经同意的，受托人应当对转委托的第三人的行为承担责任，但在紧急情况下受托人为维护委托人的利益需要转委托的除外。\n\n第四百零一条受托人应当按照委托人的要求，报告委托事务的处理情况。委托合同终止时，受托人应当报告委托事务的结果。\n\n第四百零二条受托人以自己的名义，在委托人的授权范围内与第三人订立的合同，第三人在订立合同时知道受托人与委托人之间的代理关系的，该合同直接约束委托人和第三人，但有确切证据证明该合同只约束受托人和第三人的除外。\n\n第四百零三条受托人以自己的名义与第三人订立合同时，第三人不知道受托人与委托人之间的代理关系的，受托人因第三人的原因对委托人不履行义务，受托人应当向委托人披露第三人，委托人因此可以行使受托人对第三人的权利，但第三人与受托人订立合同时如果知道该委托人就不会订立合同的除外。\n\n受托人因委托人的原因对第三人不履行义务，受托人应当向第三人披露委托人，第三人因此可以选择受托人或者委托人作为相对人主张其权利，但第三人不得变更选定的相对人。\n\n委托人行使受托人对第三人的权利的，第三人可以向委托人主张其对受托人的抗辩。第三人选定委托人作为其相对人的，委托人可以向第三人主张其对受托人的抗辩以及受托人对第三人的抗辩。\n\n第四百零四条受托人处理委托事务取得的财产，应当转交给委托人。\n\n第四百零五条受托人完成委托事务的，委托人应当向其支付报酬。因不可归责于受托人的事由，委托合同解除或者委托事务不能完成的，委托人应当向受托人支付相应的报酬。当事人另有约定的，按照其约定。\n\n第四百零六条有偿的委托合同，因受托人的过错给委托人造成损失的，委托人可以要求赔偿损失。无偿的委托合同，因受托人的故意或者重大过失给委托人造成损失的，委托人可以要求赔偿损失。\n\n受托人超越权限给委托人造成损失的，应当赔偿损失。\n\n第四百零七条受托人处理委托事务时，因不可归责于自己的事由受到损失的，可以向委托人要求赔偿损失。\n\n第四百零八条委托人经受托人同意，可以在受托人之外委托第三人处理委托事务。因此给受托人造成损失的，受托人可以向委托人要求赔偿损失。\n\n第四百零九条两个以上的受托人共同处理委托事务的，对委托人承担连带责任\n\n第四百一十条委托人或者受托人可以随时解除委托合同。因解除合同给对方造成损失的，除不可归责于该当事人的事由以外，应当赔偿损失。\n\n第四百一十一条委托人或者受托人死亡、丧失民事行为能力或者破产的，委托合同终止，但当事人另有约定或者根据委托事务的性质不宜终止的除外。\n\n第四百一十二条因委托人死亡、丧失民事行为能力或者破产，致使委托合同终止将损害委托人利益的，在委托人的继承人、法定代理人或者清算组织承受委托事务之前，受托人应当继续处理委托事务。\n\n第四百一十三条因受托人死亡、丧失民事行为能力或者破产，致使委托合同终止的，受托人的继承人、法定代理人或者清算组织应当及时通知委托人。因委托合同终止将损害委托人利益的，在委托人作出善后处理之前，受托人的继承人、法定代理人或者清算组织应当采取必要措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3139ca6d-2a90-4d7e-b936-dc254e1ac125', '139《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB-T10433-2002）.md', '圆柱头焊钉的焊接性能', '圆柱头焊钉的焊接性能## A1焊接端的焊接性能\n\n### A1.1拉力试验\n\n按图A1及GB/T228的规定对试件进行拉力试验。当拉力载荷达到表A1的规定时，不得断裂；继续增大载荷直至拉断，断裂不应发生在焊缝和热影响区内。\n\n焊钉试件头部，使其弯曲 $3 0 ^ { \\circ }$ 。试验后，在试件焊缝和热影响区不应产生肉眼可见的裂缝。使用套管进行试验时，套管下端距焊肉上端的距离不得小于 $_ \\mathrm { ~ 1 ~ d ~ }$\n\n## A2试件制备\n\n进行焊接端拉力试验和弯曲试验的试件制备，应采用供需双方协议的焊接设备、电压、电流、时间、瓷环的型式与尺寸[附录B(标准的附录)]，以及焊接母材的材料牌号和型式尺寸。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('313b173c-8d70-4cd5-a773-8af139ff428b', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '续表4.11.11', '续表4.11.11');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('313cc099-5bae-4a6f-8e2f-3253bc56973e', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.3.10起吊重物达到额定起重量的 $50', '4.3.10起吊重物达到额定起重量的 $50 \\%$ 及以上时，应使用低速挡。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3147f518-1bca-4778-8af8-ec29f965b6e4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．2．1 单向压弯构件，弯矩绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．2）计算。\n\n## 犕．2．2 单向压弯构件，弯矩绕弱轴 $y$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．5）计算：犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n………（M．5）\n\n式中符号同式（M．1）。\n\n当 $\\uparrow \\frac { \\displaystyle \\bigg [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\bigg ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } } { \\frac { N } { \\varphi \\psi A } } \\leqslant \\psi - 1$ 时，则应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。式中符号同前。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('31584f2f-d78c-463e-9b82-d17c93dfcc34', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩。混凝土收缩会使受约束的构件产生应力，而这种应力的长期存在又因混凝土徐变的影响减小了收缩应力。徐变是混凝土在持续恒定应力作用下应变不断变化的一种现象。混凝土的收缩和徐变主要有下列规律：（1）随水灰比增长而增加；（2）高强度等级水泥的收缩较大；（3）增加填充集料可减小收缩、徐变，并随集料的种类、形状及颗粒组成的不同而异；（4）收缩徐变在凝结初期比较快，以后逐渐迟缓，但仍延续很长时间；（5）环境湿度大的收缩、徐变小，干燥地区收缩、徐变大。\n\n试验表明，混凝土应力与其立方体强度的比值在一定范围内时，混凝土的徐变变形与应力成线性关系。线性与非线性的界限通常定在混凝土应力不超过 $0 . 5 f _ { \\mathrm { e u } }$ （ $\\boldsymbol { \\mathcal { f } } _ { \\mathrm { e u } }$ 为混凝土立方体抗压强度）。公路桥梁构件在结构重力和预加力作用下，一般都处在线性徐变范围内。由于徐变变形与应力成线性关系，可以采用不同应力引起的徐变变形叠加。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('316081f3-74c1-4c30-9631-0aab964cfaa9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 3）', '；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连的不等边角钢为： $0 . 5 + 0 . 0 0 2 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nc） 长边相连的不等边角钢为0．70。\n\n对中间无联系的单角钢构件，单角钢构件长细比λ $\\lambda$ 应按最小回转半径计算。当 $\\lambda < 2 0$ 时，取$\\lambda = 2 0$ ；对中间有联系的单角钢构件， $\\lambda$ 应按平行于角钢联系边的形心轴计算。\n\n#### 5．6．1．3 格构式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．3．1 整体稳定性仍按式（46）计算，但要用假想换算长细比犙犙 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 选取轴压稳定系数 $\\varphi$ 。\n\n##### 5．6．1．3．2 腹杆内力由构件横截面的剪力 $Q$ 确定， $Q$ 按式（47）计算：\n\n$Q { = } \\frac { A [ \\sigma ] } { 8 5 } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ 或 $Q { = } \\frac { N } { 8 5 \\varphi } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ …（47）\n\n式中：\n\n$Q$ -格构式构件横截面的剪力，单位为牛顿(N);$A$ 同式（43)；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22；$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（45）；N- -同式（46)；$\\varphi$ -同式（46）。\n\n表29 轴心受压构件的截面类别   \n\n\n\n\n\n### 5．6．2 受弯构件的整体稳定性\n\n\n受弯构件的整体稳定性，是指其抗侧向整体弯扭屈曲的稳定性。\n\n#### 5．6．2．1 凡符合下列情况之一的受弯构件，不必验算其整体稳定性：\n\na） 有刚性较强的走台和铺板与受弯构件的受压翼缘牢固相连，能阻止受压翼缘侧向位移时；犺 犫 犺犫  \nb） 箱形截面受弯构件的截面高度 $h$ 与两腹板外侧之间的翼缘板宽度 $b$ 的比值 $h / b { \\leqslant } 3$ ，或构件截面足以保证其侧向刚性（如为空间桁架）时；  \nc） 两端简支且端部支承不能扭转的等截面轧制 H型钢或焊接工字形截面的受弯构件，其受压翼犾 犫缘的侧向支承间距 （无侧向支承点者，则为构件的跨距）与其受压翼缘的宽度 $b$ 之比满足以下条件：\n\n1） 无侧向支承且载荷作用在受压翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 3 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n2） 无侧向支承且载荷作用在受拉翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 2 0 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n3） 跨中受压翼缘有侧向支承时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 6 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } } \\ ,$ 。\n\n#### 5．6．2．2 不符合5．6．2．1情况的受弯构件的整体稳定性按以下方法计算：\n\na） 在最大刚度平面内受弯的构件，按式（48）计算：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（48）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } }$ — 绕构件强轴 $. x$ 轴）作用的最大弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 绕构件强轴弯曲所确定的受弯构件侧向屈曲稳定系数，按附录L确定；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按构件受压最大纤维确定的毛截面抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ~ . }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ —— 同式（28）或见表22。\n\nb） 在两个互相垂直的平面内都受弯的轧制 H 型钢或焊接工字形截面构件，按式（49）计算：犕\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3165fa49-2493-4cde-9398-0a7a77d828eb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.10 涂装', '8.10 涂装8.10.1 桥梁的钢构件在涂装前，应对其表面进行除锈处理。除锈应采用喷丸或抛丸的方法进行，除锈等级应符合设计规定；设计未规定时，应达到现行《涂覆涂料前钢材表面处理表面清洁度的目视评定第 1 部分：未涂覆过的钢材表面和全面清除原有涂层后的钢材表面的锈蚀等级和处理等级》（GB/T8923.1）规定的 $\\mathtt { S a 2 . 5 }$ 级，表面粗糙度 Ra 应达到 $2 5 \\widetilde { \\mathrm { \\Omega } } ^ { } 6 0 \\mathrm { ~ \\mu ~ m ~ }$ ；对高强度螺栓连接面，除锈等级应达到 Sa3 级，表面粗糙度Ra应达到 $5 0 \\sim 1 0 0 ~ \\mu \\textrm { m }$ ，且除锈后的连接面宜进行喷铝处理或涂装无机富锌防滑涂料，同时应清除高强度螺栓头部的油污及螺母、垫圈外露部分的皂化膜。涂装前，应对钢构件的自由边双侧倒弧，倒弧半径应不小于 $2 . 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n8.10.2 涂装方案应符合设计文件要求，并应符合现行《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》（JT/T722）的规定。\n\n8.10.3 涂装施工时，钢构件表面不应有雨水或结露，相对湿度应不高于 $80 \\%$ ；环境温度对环氧类漆不得低于 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，对水性无机富锌防锈底漆、聚氨酯漆和氟碳面漆不得低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。在风沙天、雨天和雾天不应进行涂装施工；涂装后 4h内应采取保护措施，避免遭受雨淋。\n\n8.10.4 底漆、中间漆涂层的最长暴露时间宜不超过 7d，两道面漆的涂装间隔时间亦宜不超过7d；若超过，应先采用细砂纸将涂层表面打磨成细微毛面，再涂装后一道面漆。喷铝应在表面清理后 4h内完成，涂层间隔的时间要求应符合现行国家标准《热喷涂金属零部件表面的预处理》（GB/T11373）的规定。\n\n8.10.5涂装后，应在规定的位置涂刷钢构件标记。钢构件码放必须在涂层干燥后进行，对局部损伤的涂层，应按本规范第 8.10.1 条的规定进行表面处理，并按原设计涂层补涂各层涂料。\n\n8.10.6 涂料涂层的表面应平整均匀，不应有漏涂、剥落、起泡、裂纹和气孔等缺陷，颜色应与比色卡一致；金属涂层的表面应均匀一致，不应有起皮、鼓包、大熔滴、松散粒子、裂纹和掉块等缺陷。每涂完一道涂层应检查干膜厚度，出厂前应检查漆膜总厚度。\n\n8.10.7 面漆的工地涂装宜在桥梁钢结构安装施工完成后进行。对在施工过程中将厂内涂装层损伤的部位，应进行表面清理并按设计涂装方案规定的涂料、层数和漆膜厚度重新补涂。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3167a50b-3e8d-4c2f-819d-09e281f72371', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：日平均气温是指一天 24h 的平均气温。气象学上通常用一天中 02：00、08：00、14：00、20：00 四个时刻气温的平均值，作为一天的平均气温。在夏季一般是以日最高气温作为衡量天气的标准，如果日最高气温达到 $3 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ ，即为高温天气；冬季的日平均气温如果低于 $5 \\%$ ，则为低温天气。在这两种情况下，气象部门都会发布高温或低温预警。\n\n### 25.2.2 冬期施工的工程，应预先做好冬期施工组织计划及技术准备工作。对各项设施和材料，应提前采取防雪、防冻、防火及防煤气中毒等防护措施；对钢筋的冷拉和预应力筋的张拉，应制定专门的施工工艺及安全技术方案；对处于结冰水域的结构物，应采取必要的防护措施，防止其在施工期间和完工后遭受冻胀、流冰撞击等危害。\n\n### 25.2.3 冬期施工期间，除永冻地区外，地基在基础施工和养护时，均不得受冻。\n\n### 25.2.4 钢筋的焊接、冷拉及预应力筋的张拉应符合下列规定：\n\n1 焊接钢筋宜在室内进行；当必须在室外进行时，最低温度宜不低于 $- 2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，并应采取防雪、挡风等措施，减少焊件的温度差。焊接后的接头严禁立刻接触冰雪。\n\n2 冷拉钢筋时环境温度宜不低于 $- 1 5 \\mathrm { { \\small C } }$ ，当采取可靠的安全措施时可不低于$- 2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ；当采用控制应力或冷拉率方法冷拉时，冷拉控制应力宜较常温时酌予提高，提高值应经试验确定。\n\n3 张拉预应力筋时的环境温度应不低于- $. 1 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 。\n\n4 钢筋冷拉设备、预应力筋张拉设备以及仪表工作油液，应根据实际使用时的环境温度选用，并应在使用时的环境温度条件下进行配套校验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3178c31a-aa9d-4d21-abbb-1981c62833a8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 L 试桩试验办法（Part 1）', '附录 L 试桩试验办法## L.1 一般规定\n\n### L.1.1 本办法适用于施工阶段检验性的试桩，内容包括工艺试验、动力试验及静压、静拔和静推试验。不适用于在多年冻土、湿陷性黄土等地层的试桩试验。\n\n### L.1.2 试桩的位置应符合设计规定；设计未规定时，宜选择在有代表性地质的地方，并尽量靠近地质钻孔或静力触探孔，其间距宜为 $1 \\sim 5 \\mathrm { m }$ 。试桩的桩径、桩长和测试内容应符合设计要求。\n\n### L.1.3 施工阶段的试桩数量应符合下列规定：\n\n1 静压试验应按施工合同规定的数量进行试桩，且宜按下列要求进行：  \n1）试桩的数量宜根据设计要求和工程地质条件确定，但不宜少于 2 根。  \n2）位于深水处的试桩，应根据具体情况，由主管部门研究确定。  \n2 静拔、静推试验试桩的数量宜根据合同要求确定。  \n3 工艺试验应由施工单位拟定，报主管部门批准。\n\n### L.1.4 试桩前应进行下列准备工作：\n\n1 试桩的桩顶如有破损或强度不足，应将破损和强度不足段凿除后，修补平整。2 做静推试验的桩，如系空心桩，则应在直接受力部位填充混凝土。3 做静压、静拔的试桩，当在原地面处施加荷载时，对承台底面以上部分或局部冲刷线以上部分设计不能考虑的摩擦力应予扣除。4 做静压、静拔的试桩，对桩身需通过尚未固结新近沉积的土层或湿陷性黄土、软土等土层对桩侧产生向上的负摩擦力部分，应在桩表面涂设涂层，或采用设置套管等方法予以消除。5 在冰冻季节试桩时，应将桩周围的冻土全部融化，其融化范围：静压、静拔试验时，离试桩周围应不小于 1m；静推试验时，应不小于 2m。融化状态应保持到试验结束。在结冰的水域做试验时，桩与冰层间应保持不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的间隙。\n\n## L.2 工艺试验和冲击试验\n\n### L.2.1 施工阶段的工艺试验和冲击试验的主要目的：\n\n1 选择合理的施工方法和机具设备。\n\n2 检验桩沉入土中的深度能否达到设计要求。\n\n3 选定锤击沉桩时的锤垫、桩垫及其参数。\n\n4 利用静压试验等方法，验证选用的动力公式在该地质条件下的准确程度。\n\n5 选定射水设备及射水参数(水量、水压等)。\n\n6 确定沉桩时有无“假极限”或“吸入”现象，并确定是否需要复打以及决定复打前的“休止”天数。\n\n7 确定施工工艺和停止沉桩的控制标准。\n\n### L.2.2 冲击试验应符合下列规定：\n\n1 采用柴油锤、振动锤沉桩时，应记录桩身每下沉 $1 . 0 \\mathrm { m }$ 的锤击(或振动)时间和全桩的总锤击(或总振动)时间。\n\n2 当桩沉至接近设计高程附近(约 1.0m 左右)时，采用柴油锤、振动锤沉桩的，应记录每 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的锤击(或振动)时间，算出最后 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 每分钟平均值(以 mm/min 计)，作为停锤贯入度。\n\n3 冲击（复打）试验应符合下列规定：\n\n1）冲击试验的复打应经过“休止”后进行，“休止”时间宜按土质不同而异，由试验确定。一般情况下，当桩穿过砂类土，或桩尖位于大块碎石土、紧密的砂类土或坚硬的黏质土上时，宜不少于 1d；在粗、中砂和细砂中时，宜不少于 3d；在黏质土和饱和的粉质土中时，宜不少于 6d。\n\n2）沉桩时应采用能达到最后贯入度相同的功能(采用柴油锤时，应使落锤高度相同；采用振动锤时，应使其各项技术条件相同)和相同的设备(包括桩锤规格、桩帽、锤垫、桩垫等)进行锤击或振动。\n\n3）采用柴油锤、振动锤沉桩时，应取其最后 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的锤击、振动时间的每分钟平均贯入度作为最终贯入度。贯入度的单位分别为 mm/击、mm/min。\n\n4 冲击试验应填写试验记录。\n\n## L.3 静压试验\n\n### L.3.1 试验目的：通常用来确定单桩承载力和荷载与位移的关系，以及校核动力公式的准确程度。\n\n### L.3.2 试验方法：采用慢速维持荷载法，设计无特殊要求时，可采用单循环加载试验。\n\n### L.3.3 试验时间：静压试验应在冲击试验后立即进行。对钻(挖)孔灌注桩，应待混凝土达到能承受设计要求荷载后，方可进行试验。\n\n### L.3.4 试验加载装置：可采用油压千斤顶加载。千斤顶的反力装置可根据现场的实际条件选用下列三种形式之一：\n\n1 锚桩承载梁反力装置：锚桩承载梁反力装置能提供的反力，应不小于预估最大试验荷载的 $1 . 3 { \\sim } 1 . 5$ 倍。锚桩宜采用 4 根，入土较浅或土质松软时可增至 6 根。锚桩与试桩的中心间距，当试桩直径(或边长)小于或等于 $8 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，可为试桩直径(或边长)的 5 倍；当试桩直径(或边长)大于 $8 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，上述距离不得小于 $4 \\mathrm { m }$ 。\n\n2 压重平台反力装置：利用平台上压重作为对桩静压试验的反力装置。压重不得小于预估最大试验荷载的 1.3 倍，压重应在试验开始前一次加上。试桩中心至压重平台支承边缘的距离与上述试桩中心至锚桩中心距离相同。\n\n3 锚桩压重联合反力装置：当试桩最大加载量超过锚桩的抗拔能力时，可在承载梁上放置或悬挂一定重物，由锚桩和重物共同承受千斤顶反力。\n\n### L.3.5 测量位移装置：测量仪表应精确，可使用 $1 / 2 0 \\mathrm { m m }$ 光学仪器或力学仪表，如水平仪、挠度仪、偏移计等。支承仪表的基准架应有足够的刚度和稳定性。基准梁的一端在其支承上应能自由移动，不受温度影响引起上拱或下挠。基准桩应埋入地基表面以下一定深度，不受气候条件等影响。基准桩中心与试桩、锚桩中心(或压重平台支承边缘)之间的距离宜符合表 L.3.5 的规定。\n\n表L.3.5基准桩中心至试桩、锚桩中心(或压重平台支承边缘)的距离  \n\n\n\n\n\n注：表中为试桩的直径或边长 $');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('317ed057-1309-4963-9b9f-2a7002f8a3fa', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：在工程施工中，为加快施工进度，提高施工效率，经常有将钢筋加工成半成品或先形成骨架，再运输到现场进行整体安装的做法。但在运输过程中，半成品或骨架钢筋因刚度不足很容易产生变形，故规定“在运输时应采用适宜的装载工具，并应采取增加刚度、防\n\n止其扭曲变形的措施”，目的是保证钢筋安装的最终精度。\n\n## 4.4.3 安装钢筋时应符合下列规定：\n\n1 钢筋的级别、直径、根数、间距等应符合设计的规定。\n\n2 对多层多排钢筋，宜根据安装需要在其间隔处设立一定数量的架立钢筋或短钢筋，但架立钢筋或短钢筋的端头不得伸入混凝土保护层内。\n\n3 半成品钢筋和钢筋骨架采用整体方式安装时，宜设置专用胎架或卡具等进行辅助定位，安装过程中应采取保证整体刚度及防止变形的措施。\n\n4 当钢筋过密，将会影响到混凝土浇筑质量时，应及时与设计协商解决。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3182c9f5-727f-467f-ba55-11ca23c24f62', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '7 钢零件及钢部件加工（Part 2）', '0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查工艺报告和施工记录。\n\n### 一般项目\n\n7.4.2 边缘加工的允许偏差应符合表7.4.2的规定。\n\n检查数量：按加工面数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：观察检查和实测检查。\n\n### 表7.4.2边缘加工的允许偏差\n\n\n\n\n\n注：1为加工边长度；t为加工面的厚度。\n\n7.4.3焊缝坡口的允许偏差应符合表7.4.3的规定。\n\n检查数量：按加工面数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：实测检查。\n\n### 表7.4.3焊缝坡口的允许偏差  \n\n\n\n\n\n7.4.4采用铣床进行铣削加工边缘时，加工后的允许偏差应符合表7.4.4的规定。\n\n检查数量：按加工面数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：用钢尺、塞尺检查。\n\n### 表7.4.4零部件铣削加工后的允许偏差(mm)\n\n\n\n\n\n注：t为铣平面的厚度；h为铣平面的高度。\n\n## 7.5球节点加工\n\n### Ⅰ 主控项目\n\n7.5.1 螺栓球成型后，表面不应有裂纹、褶皱和过烧。检查数量：每种规格抽查 $5 \\%$ ，且不应少于3个。检验方法：用10倍放大镜观察检查或表面探伤。\n\n7.5.2封板、锥头、套筒表面不得有裂纹、过烧及氧化皮。检查数量：每种规格抽查 $5 \\%$ ，且不应少于3个。检验方法：用10倍放大镜观察检查或表面探伤。\n\n7.5.3封板、锥头与杆件连接焊缝质量应满足设计要求，当设计无要求时应符合本标准第5章规定的二级焊缝质量等级标准。\n\n检查数量：每种规格抽查 $5 \\%$ ，且不应少于3根。\n\n检验方法：超声波探伤或检查检验报告。\n\n7.5.4焊接球的半球由钢板压制而成，钢板压成半球后，表面不应有裂纹、褶皱，焊接球的两半球对接处坡口宜采用机械加工，对接焊缝表面应打磨平整。\n\n检查数量：每种规格抽查 $5 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：用10倍放大镜观察检查或表面探伤。\n\n7.5.5焊接球的焊缝质量应满足设计要求，当设计无要求时应符合本标准第5章规定的二级焊缝质量等级标准。\n\n检查数量：每种规格抽查 $5 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：超声波探伤或检查检验报告。\n\n### 一般项目\n\n7.5.6螺栓球螺纹尺寸应符合现行国家标准《普通螺纹基本尺寸》GB/T196的规定，螺纹公差应符合现行国家标准《普通螺纹公差》GB/T 197中 6H 级精度的规定。\n\n检查数量：每种规格抽查 $5 \\%$ ,且不应少于3个。\n\n检验方法：用标准螺纹量规检查。\n\n7.5.7 螺栓球加工的允许偏差应符合表7.5.7的规定。\n\n检查数量：每种规格抽查 $5 \\%$ ，且不应少于3个。\n检验方法：符合表7.5.7的规定。\n\n表7.5.7螺栓球加工的允许偏差   \n\n\n\n\n\n续表7.5.7   \n\n\n\n\n\n注：D 为螺栓球直径；r为铣平面半径。\n\n7.5.8焊接球表面应光滑平整，局部凹凸不平不应大于1.5mm。 检查数量：每种规格抽查 $5 \\%$ ，且不应少于3个。 检验方法：用弧形套模、卡尺和观察检查。\n\n7.5.9焊接球加工的允许偏差应符合表7.5.9的规定。\n\n检查数量：每种规格抽查 $5 \\%$ ，且不应少于3个。   \n检验方法：符合表7.5.9的规定。\n\n表7.5.9焊接球加工的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n续表7.5.9\n\n\n\n\n\n注：D为焊接球的外径；t为焊接球的壁厚。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3186978e-2223-49a6-9658-0b0647754480', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.5 制动器的选择', '6.1.4.5 制动器的选择## 6.1.4.5.1 对于平衡臂架式变幅机构，应采用常闭式机械制动器。当用变幅过程中变幅钢丝绳或变幅拉杆中的最大拉力换算到制动器轴上的转矩进行计算时：\n\n起重机悬吊的物品回转并受工作状态最大风力 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 作用、钢丝绳出现最大摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ 时，制动安全系数不应小于1．25；起重机不工作、并受最大非工作风 $P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ 作用时，制动安全系数不应小于1．15。\n\n## 6.1.4.5.2 对于非平衡动臂式变幅机构，在一般情况下应装一个机械式制动器；在重要情况下应装两个机械式支持制动器或装一个机械式支持制动器和一个停止器。装一个机械式支持制动器时，其制动安全系数不小于1．50；装有两个机械式支持制动器时，每一个制动安全系数不小于1．25。液压变幅机构应装平衡阀。\n\n## 6.1.4.5.3 对于钢丝绳牵引小车变幅机构，机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于不利情况下的变幅小车在要求的时间内停止下来。机械式制动器安全系数不小于1．25。采用常闭式机械式制动器，宜先减速后制动，牵引小车的制动减速度不宜超过 $0 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('319a71c2-6353-4611-ac70-3ff5afff9eea', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 1）', '1 总则1.0.1 为规范公路桥涵设计，按照安全、耐久、适用、环保、经济和美观的原则，制定本规范。\n\n1.0.2 本规范适用于新建和改建各等级公路桥涵的设计。\n\n1.0.3 公路桥涵结构的设计基准期为100年。\n\n1.0.4 公路桥涵主体结构和可更换部件的设计使用年限不应低于表1.0.4的规定。\n\n表1.0.4桥涵设计使用年限（年）  \n\n\n\n\n\n1.0.5 特大、大、中、小桥及涵洞按单孔跨径或多孔跨径总长分类规定见表1.0.5。\n\n表1.0.5桥梁涵洞分类  \n\n\n\n\n\n注：1.单孔跨径系指标准跨径。\n\n2.梁式桥、板式桥的多孔跨径总长为多孔标准跨径的总长；拱式桥为两端桥台内起拱线间的距离；其他形式桥梁为桥面系行车道长度。\n\n3.管涵及箱涵不论管径或跨径大小、孔数多少，均称为涵洞。\n\n4.标准跨径：梁式桥、板式桥以两桥墩中线间距离或桥墩中线与台背前缘间距为准；拱式桥和涵洞以净跨径为准。\n\n1.0.6 公路桥涵应进行抗风、抗震、抗撞等减灾防灾设计。\n\n1.0.7 公路桥涵设计应满足环境保护和资源节约的有关要求。\n\n1.0.8 公路桥涵设计除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定。\n\n## 2 术语和符号\n\n### 2.1 术语\n\n2.1.1 设计基准期 design reference period 为确定可变作用等的取值而选用的时间参数。\n\n2.1.2 设计使用年限/design working/service life\n\n在正常设计、正常施工、正常使用和正常养护条件下，桥涵结构或结构构件不需进行大修或更换，即可按其预定目的使用的年限。\n\n2.1.3 极限状态 limt states\n\n整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一功能要求，此特定状态为该功能的极限状态。\n\n2.1.4 承载能力极限状态 ultimatelimit 对应于结构或结构构件达到最大承载力或不适于继续承载的变形的状态。\n\n2.1.5 正常使用极限状态 serviceability limit states 对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值的状态。\n\n2.1.6 设计状况 design situations\n\n代表一定时段内实际情况的一组设计条件，设计时应做到在该组条件下结构不超越有关的极限状态。\n\n2.1.7 结构耐久性 structural durability\n\n在设计确定的环境作用和养护、使用条件下，结构及其构件在设计使用年限内保持其安全性和适用性的能力。\n\n2.1.8 作用 action\n\n施加在结构上的集中力或分布力（直接作用，也称为荷载）和引起结构外加变形或约束变形的原因（间接作用）。\n\n2.1.9 永久作用，permanent action\n\n在设计基准期内始终存在且其量值变化与平均值相比可以忽略不计的作用，或其变化是单调的并趋于某个限值的作用。\n\n2.1.10 可变作用 variable action\n\n在设计基准期内其量值随时间而变化，且变化值与平均值相比不可忽略不计的作用。\n\n2.1.11 偶然作用 accidental action 在设计基准期内不一定出现，而一旦出现其量值很大，且持续时间很短的作用。\n\n2.1.12 作用的标准值 characteristic value of an action\n\n作用的主要代表值，可根据对观测数据的统计、作用的自然界限或工程经验确定。\n\n2.1.13 可变作用的伴随值 accompanying value of a variable action\n\n在作用组合中，伴随主导作用的可变作用值。可以是组合值、频遇值或准永久值。\n\n2.1.14 作用的代表值 representative value of an action 极限状态设计所采用的作用值。可以是作用的标准值或可变作用的伴随值。\n\n2.1.15 作用的设计值 design value of an action 作用的代表值与作用分项系数的乘积。\n\n2.1.16 可变作用的组合值 combination value of a variable action\n\n使组合后的作用效应的超越概率与该作用单独出现时其标准值作用效应的超越概率趋于一致的作用值；或组合后使结构具有规定可靠指标的作用值。可通过组合值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.17 可变作用的频遇值 frequent value of a variableaction\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较小的作用值；或被超越的频率限制在规定频率内的作用值。可通过频遇值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.18 可变作用的准永久值 quasi-permanent value of a variable action\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较大的作用值。可通过准永久值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.19 作用效应 effect of action\n\n由作用引起的结构或结构构件的反应。\n\n2.1.20 作用组合（荷载组合）combination of actions（loadcombination）\n\n在不同作用的同时影响下，为验证某一极限状态的结构可靠度而采用的一组作用设计值。\n\n2.1.21 作用基本组合 fundamental combinationof actions 承载能力极限状态设计时，永久作用设计值与可变作用设计值的组合。\n\n2.1.22 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quas');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('319a8434-e861-4fcd-98e2-5c6078cdd157', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．7 齿轮设计', '6．3．7 齿轮设计起重机用齿轮设计应进行齿面接触强度和轮齿弯曲强度计算，采用的设计计算方法应结合起重机工作特点，并满足不同类型和使用场合的起重机各机构的安全性和可靠度要求。渐开线圆柱齿轮的承载能力计算应符合 GB／T3480和 GB／T10062的规定。制造厂应阐明齿轮设计所用方法和依据，并按4．4．2给出的方法确定齿轮计算载荷，按3．3．1确定所在机构的总使用时间，或按3．4．1规定的与该计算齿轮相对应的总应力循环数确定其使用等级。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('31aedd17-591a-4cf5-bff3-17872a97f876', '31《焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GBT3323.1-2019）.md', '5射线检测技术分级', '5射线检测技术分级射线检测技术分为两个等级：A级：基本技术；-B级：优化技术。\n\n当A级技术的灵敏度不能满足要求时，采用B级技术。存在比B级更优的技术，当使用更优的技术时，由合同各方在文件中规定全部适宜的检测参数。\n\n射线检测技术的选择应由合同各方商定。\n\n当由于技术或结构原因不能满足B级技术的透照条件时（例如射线源类型、射线源—工件距离等),经合同各方商定，可选用A级技术规定的透照条件。此时，灵敏度的损失可通过将底片的最低黑度提高至3.0或选用较高等级且底片最低黑度为2.6的胶片系统来补偿，但B级规定的其他条件应保持不变,特别是应达到的图像质量(见附录A中表A.1～表A.12)。由于补偿后的灵敏度优于A级技术，可认为工件是按B级技术透照的。针对7.1.4和7.1.5的透照布置，若按7.6减小射线源—胶片的距离，则无需按上述方法进行灵敏度补偿。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('31b6649a-dc7f-4073-8027-436c7038f088', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 1）', '3 分级## 3．1 工作级别的划分\n\n起重机通过起升和移动所吊运的物品完成搬运作业，为适应起重机不同的使用情况和工作要求，在设计和选用起重机及其零部件时，应对起重机及其组成部分进行工作级别的划分，包括：\n\n起重机整机的分级；  \n机构的分级；  \n结构件或机械零件的分级。\n\n## 3．2 起重机整机的分级\n\n### 3．2．1 起重机的使用等级\n\n起重机的设计预期寿命，是指设计预设的该起重机从开始使用起到最终报废时止能完成的总工作循环数。起重机的一个工作循环是指从起吊一个物品起，到能开始起吊下一个物品时止，包括起重机运行及正常的停歇在内的一个完整的过程。\n\n起重机的使用等级是将起重机可能完成的总工作循环数划分成10个等级，用 $\\mathrm { U } _ { 0 }$ 、 $\\mathrm { U } _ { 1 }$ 、 $\\mathrm { { U _ { 2 } } }$ ……U表示，见表1。\n\n表 1 起重机的使用等级  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>使用等级</td><td rowspan=1 colspan=1>起重机总工作循环数CT</td><td rowspan=1 colspan=1>起重机使用频繁程度</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>CT≤1.60×104</td><td rowspan=4 colspan=1>很少使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>1.60 ×104&lt;Cτ≤3.20×104</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>3.20×104&lt;Cr≤6.30×104</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U3</td><td rowspan=1 colspan=1>6.30×104&lt;Cr≤1.25×105</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>1.25×10&lt;Cr≤2.50×105</td><td rowspan=1 colspan=1>不频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U5</td><td rowspan=1 colspan=1>2.50×105&lt;Cr≤5.00×105</td><td rowspan=1 colspan=1>中等频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>5.00×10&lt;Cr≤1.00 ×106</td><td rowspan=1 colspan=1>较频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00 ×10b&lt;Cr≤2.00 ×106</td><td rowspan=1 colspan=1>频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Us</td><td rowspan=1 colspan=1>2.00×106&lt;Ct≤4.00×106</td><td rowspan=2 colspan=1>特别频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>4.00×10&lt;CT</td></tr></table>\n\n\n### 3．2．2 起重机的起升载荷状态级别\n\n起重机的起升载荷，是指起重机在实际的起吊作业中每一次吊运的物品质量（有效起重量）与吊具及属具质量的总和（即起升质量）的重力；起重机的额定起升载荷，是指起重机起吊额定起重量时能够吊运的物品最大质量与吊具及属具质量的总和（即总起升质量）的重力。其单位为牛顿（N）或千牛（kN）。\n\n起重机的起升载荷状态级别是指在该起重机的设计预期寿命期限内，它的各个有代表性的起升载荷值的大小及各相对应的起吊次数，与起重机的额定起升载荷值的大小及总的起吊次数的比值情况。犓\n\n在表2中，列出了起重机载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { P } }$ 的4个范围值，它们各代表了起重机一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 2 起重机的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>载荷状态级别</td><td rowspan=1 colspan=1>起重机的载荷谱系数Kp</td><td rowspan=1 colspan=1>说     明</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q1</td><td rowspan=1 colspan=1>Kp≤0.125</td><td rowspan=1 colspan=1>很少吊运额定载荷,经常吊运较轻载荷</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>0.125&lt;Kp≤0.250</td><td rowspan=1 colspan=1>较少吊运额定载荷，经常吊运中等载荷</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.250&lt;Kp≤0.500</td><td rowspan=1 colspan=1>有时');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('31b73887-dca2-4273-977c-afebc8a1a697', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料2.1 砂浆渗透试验仪。\n\n2.2 截头圆锥金属试模：上口直径为 $7 0 \\mathrm { m m }$ ，下口直径为 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，高为 $3 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.3 钢制捣棒：直径为 $1 0 \\mathrm { m m }$ 、长为 $3 5 0 \\mathrm { m m }$ ，端部为半球形。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('31c0f164-e0b7-49c3-b6f9-707cb4ed1458', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '6 线路测量（Part 2）', '-2的规定。\n\n表6.2.5-1 直线段中线桩位测量限差  \n\n\n\n\n\n注：S为转点桩至中线桩的距离 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ 。\n\n表6.2.5-2 曲线段中线桩位测量闭合差限差  \n\n\n\n\n\n4 断链桩应设立在线路的直线段，不得在桥梁、隧道、平曲线、公路立交或铁路车站\n\n范围内设立。\n\n5 中线桩的高程测量，应布设成附合路线，其闭合差不应超过 $5 0 \\sqrt { L } \\mathrm { m m } ( \\mathrm { L }$ 为附合路线长度，单位为 $\\operatorname { k m } ,$ 。\n\n### 6．2．6 横断面测量的误差，不应超过表6．2．6的规定。\n\n表6.2.6 横断面测量的限差  \n\n\n\n\n\n注：1l为测点至线路中线桩的水平距离 $\\mathbf { \\omega } ( \\mathbf { m } )$ 。2h为测点至线路中线桩的高差 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ 。\n\n### 6．2．7 施工前应复测中线桩，当复测成果与原测成果的较差符合表6．2．7的限差规定时，应采用原测成果。\n\n表6.2.7 中线桩复测与原测成果较差的限差  \n\n\n\n\n\n## 6．3 架空索道测量\n\n### 6．3．1 架空索道的平面控制测量，宜采用导线测量，也可采用GPS 测量方法。\n\n### 6.3．2 导线测量的相对闭合差，不应大于 $1 ~ / ~ 1 0 0 0$ ；方位角闭合差，不应超过 $3 0 { \\sqrt { n } }$ （方位角闭合差单位为”， $\\mathrm { n }$ 为测站数)。\n\n### 6．3．3 当架空索道起点至转角点或转角点间的距离大于1km时，应增加方向点。方向点偏离直线，应在 $1 8 0 ^ { \\circ } \\ \\pm 2 0 ^ { \\prime \\prime }$ 以内。\n\n### 6．3．4 架空索道的起点、终点、转点和方向点的高程测量，可采用图根水准或图根电磁波测距三角高程测量方法。\n\n### 6．3．5 纵断面测量，在转角点及方向点之间应进行附合。其距离相对闭合差不应大于1／300，高程闭合差不应超过0. $1 { \\sqrt { n } }$ (高程闭合差单位为m，n 为测站数)。山脊、山顶的\n\n纵断面点，不应少于3点；山谷、沟底，可适当简化。\n\n### 6．3．6 当线路走向与等高线平行时，线路附近的陡峭地段，应视需要加测横断面。\n\n## 6．4 自流和压力管线测量\n\n### 6．4．1 自流和压力管线平面控制测量，可采用GPS-RTK 测量方法或导线测量方法。\n\n当采用GPS-RTK 测量方法时，应符合下列 $1 { \\sim } 4$ 款规定；当采用导线测量方法时，应符合下列 $5 \\sim 7$ 款规定。\n\n1 应沿线路每隔 $1 0 \\mathrm { k m }$ 布设(或成对布设)GPS 控制点，并埋设标石。标石的埋设规格，应符合附录B的规定。\n\n2 所有GPS 控制点宜沿线路贯通布设。\n\n3 GPS 控制点测量，应采用GPS 静态测量模式进行观测，并符合本规范第3．2节的有关规定。\n\n4 线路其他控制点，可采用GPS-RTK 定位方式测量，并满足本规范第5．2．11条的规定。\n\n5 导线测量的主要技术要求，应符合表6．4．1的规定。\n\n表6.4.1 自流和压力管线导线测量的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注： $^ { n }$ 为测站数。\n\n6 导线的起点、终点及每间隔不大于 $3 0 \\mathrm { k m }$ 的点上，应与高等级平面控制点联测。当导线联测有困难时，可分段测设GPS控制点作为检核。\n\n7 导线点宜埋设在管道线路附近且在施了干扰区的外围。管道线路的起点、终点和转角点也可作为导线点。\n\n### 6．4．2 自流和压力管线高程控制测量，应符合下列规定：\n\n1 水准测量和电磁波测距三角高程测量的主要技术要求，应符合表6．4．2的规定;\n\n表6.4.2 自流和压力管线高程控制测量的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：1 $L$ 为路线长度 $( \\mathbf { k m } )$ 。2作业时，根据需要压力管线的高程控制精度可放宽I～2倍执行：\n\nGPS 拟合高程测量，应符合本规范第4．4节的相关规定。\n\n### 6．4．3 自流和压力管线的中线测量，应符合下列规定：\n\n1 当管道线路相邻转角点间的距离大于1km 或不通视时，应加测方向点。\n\n2 线路的起点、终点、转角点和方向点的位置和高程应实测，并符合下列规定：\n\n1)当采用极坐标法测量时，角度、距离1测回测定，距离读数较差应小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ；高程可采用变化镜高的方法各测一次，两次所测高差较差不应大于0．2m。\n\n2)当采用GPS-RTK 测量时，每点应观测两次，两次测量的纵、横坐标及高程的较差均不应大于0． $2 \\mathrm { m }$ 。\n3当管道线路的转弯为曲线时，应实测线路偏角，计算曲线元素，测设曲线的起点、中点和终点。\n\n4断链桩应设置在管道线路的直线段，不得设置在穿跨越段或曲线段。断链桩上应注明管道线路来向和去向的里程。\n\n### 6．4．4管线的断面测量，应符合下列规定：\n\n1纵断面测量时，在转角点与转角点之间或转角点与方向点之间应进行附合。其距离相对闭合差不应大于 $1 ~ / ~ 5 0 0$ ，高程闭合差不应超过o． $2 { \\sqrt { n } }$ （高程闭合差单位为m，n 为测站数)。\n\n2纵断面测量的相邻断面点间距，不应大于图上 $5 \\mathrm { c m }$ ；在地形变化处应加测断面点，局部高差小于0．5m的沟坎可舍去；当线路通过河流、水塘、道路或其他管道时也应加测断面点。\n\n3横断面测量的相邻断面点间距，不应大于图上 $2 \\mathrm { c m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('31c2f996-19f7-44ba-ad00-b3f1454f3148', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 29）', '部分有效荷重突然卸载冲击系数时用的)系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（8）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Y</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/Ω·mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导线电导率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(139)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Y</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">增大系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（17)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单根纵向加劲肋截面面积与翼缘板截面面积之比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（66）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">挡风折减系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(14)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升物品时起升机构传动装置和滑轮组的总效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（77）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行机构总传动效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（89）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转机构的总传动效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（93）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机至极限力矩联轴器的传动效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（94)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升机构总效率                         SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅机构总传动效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机构的总效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.10)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">物品下降时起升机构传动装置和滑轮组的总效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（81)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">物品下降时起升机构系统的总效率           SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（84)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mD</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导向滑轮的效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(124)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单个滑轮的效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(124)</td></tr><tr><t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('31c6618d-210d-440c-825e-6e656566a4f7', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验取样', '3 试验取样## 3.1 水泥混凝土拌合物的取样应按 $\\mathrm { T } 0 5 2 1$ 的规定进行。\n\n## 3.2 当水泥混凝土中粗集料的最大粒径不大于 $3 7 . 5 \\mathrm { m m }$ 时，混凝土拌合物的取样量不小于 $5 0 \\mathrm { k g }$ ；中粗集料最大粒径大于 $3 7 . 5 \\mathrm { m m }$ 时，混凝土拌合物的取样量不小于 $1 0 0 \\mathrm { k g }$\n\n## 3.3 进行混凝土配合比（水洗法）分析时，当混凝土中粗集料最大粒径不大于 $3 7 . 5 \\mathrm { m m }$ 时，每份取 $1 2 \\mathrm { k g }$ 试样；当混凝土中粗集料的最大粒径大于 $3 7 . 5 \\mathrm { m m }$ 时，每份取 $1 5 \\mathrm { k g }$ 试样。剩余的混凝土拌合物试样，按T0525 的规定，进行拌合物密度的测定，并测量其体积V。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('31cd3ef7-c1c9-44cf-9dcc-31b1e0fde2a4', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '9.1 一般规定', '9.1 一般规定## 9.1.1 温度作用应考虑气温变化、太阳辐射及使用热源等因素，作用在结构或构件上的温度作用应采用其温度的变化来表示。\n\n## 9.1.2 计算结构或构件的温度作用效应时，应采用材料的线膨胀系数 $\\pmb { \\alpha _ { \\mathrm { T } } }$ 。常用材料的线膨胀系数可按表 9. 1. 采用。\n\n## 9. 1. 2 常用材料的线膨胀系擞Ø ${ \\pmb { a } } _ { \\mathbf { T } }$   \n\n\n\n\n\n## 9.1.3 温度作用的组合值系数、频遇值系数和准永久值系数可分别取 0.6 o. 0.4');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('31d0218f-209a-45b6-b7ad-09c8331efd99', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更当用极限状态法计算时，式（M．1）、式（M．2）和式（M．5）应按5．2．2．2．4的规定变更。当 $\\frac { N } { N _ { \\mathrm { E } } } { < } 0 . 1$ 时，上述各式中的弯矩项可按一阶弯矩考虑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('31d25570-0a3e-40f6-a4c1-0c657f6b7412', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '1 范围', '1 范围本标准确立了起重机总体、结构、机械、电气与安全等部分设计应共同遵守的必要准则，规定了设计、计算要求和方法，并可作为对设计进行分析和评价的技术依据。\n\n本标准适用于桥架型起重机、臂架型起重机和缆索型起重机，但不涉及上述起重机设计的特殊问题。本标准也可供其他起重机参照使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('31d9d5b2-c424-44c7-9dff-c7213d42a114', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验直接起动方式下笼型异步电动机发热校验应满足式（S．1）的要求：\n\n$$\nC _ { \\mathrm { k } } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { N } } ) P _ { \\mathrm { s } 1 } T { > } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { m } } ) P _ { \\mathrm { m } } t _ { \\mathrm { N } } + ( P _ { \\mathrm { s } 1 } \\frac { I _ { \\mathrm { D } } } { I _ { \\mathrm { N } } } t _ { \\mathrm { E } } { - } \\frac { 1 0 ^ { - 3 } J n _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } } { 1 8 0 } )\n$$\n\n………（S．1）\n\n式中：\n\n$C _ { \\mathrm { k } }$ — 与电动机类型有关的修正系数，由制造商提供。如未提及，则对于4极或4极以上的电动机犆取 $C _ { \\mathrm { k } } = 1$ ；\n\n$\\eta _ { \\mathrm { N } }$ -电动机在 $P _ { \\mathrm { S 1 } }$ 时的效率；\n\n$$\nT = t _ { \\mathrm { N } } + t _ { \\mathrm { E } } + t _ { \\mathrm { S } }\n$$\n\n$t _ { \\mathrm { N } }$ — 一个循环期内恒速工作的时间，单位为秒（s）；  \n$t _ { \\mathrm { E } }$ — 个循环期内起动制动的等效时间，单位为秒（s）；\n\n$$\nt _ { \\mathrm { E } } { = } \\frac { \\pi n _ { \\mathrm { m } } J } { 3 0 ~ M _ { \\mathrm { a } } } ( d _ { \\mathrm { c } } { + } 0 . 5 ~ d _ { \\mathrm { i } } { + } 3 f )\n$$\n\n$n _ { \\mathrm { m } }$ — 电动机在 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）；$J$ -所有运动质量换算到电动机轴上的总转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { i } }$ — 每小时点动或不完全起动次数；$f$ 每小时电气制动次数；  \n$M _ { \\mathrm { a } }$ — 电动机平均加速转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；犕\n\n$$\nM _ { \\mathrm { a } } = M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { m } }\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 不考虑起制动阶段的电动机平均阻转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$t _ { \\mathrm { S } }$ — 一个循环期内停止的时间，单位为秒（s）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { m } }$ -电动机在功率 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的效率;\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { { m } } } n _ { \\mathrm { { m } } } } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta _ { \\mathrm { { m } } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { D } }$ — 电动机的起动电流，单位为安培（A）；  \n$I _ { \\mathrm { N } }$ — 电动机的额定工作电流，单位为安培（A）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('31e5b332-4ca3-4227-8329-a28888da658c', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第四条', '第四条地方各级人民政府及政府有关部门应当依照有关法律、法规和规章的规定，采取行政措施，对本地区实施安全监督管理，保障本地区人民群众生命、财产安全，对本地区或者职责范围内防范特大安全事故的发生、特大安全事故发生后的迅速和妥善处理负责。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('31fdd967-9ef6-40a3-bbee-bdea2fcd8868', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接## 5.4.2.2.2.1 摩擦型高强度螺栓连接\n\n该连接是利用高强度螺栓的预拉伸，使被连接构件之间相互压紧而产生静摩擦力来传递剪力。\n\n摩擦型高强度螺栓连接的计算有以下五种情况：\n\na） 在受剪连接中，单个摩擦型高强度螺栓的承载能力，按式（38）计算：犣犘\n\n$$\n[ P ] = \\frac { Z _ { \\mathrm { m } } \\mu P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } } { n }\n$$\n\n……（38）\n\n式中：犘\n\n$[ P ]$ ———受剪连接中单个摩擦型高强度螺栓的许用承载能力，单位为千牛（kN）；\n\n$Z _ { \\mathrm { m } }$ — 传力的摩擦面数；\n\n$\\mu$ 抗滑移系数(摩擦系数)，按表26选取；  \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — 高强度螺栓的预拉力，按表27选取，单位为千牛（kN）；  \n$_ n$ 见式（28）。\n\n表 26 抗滑移系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n\n\n\n表 27 单个高强度螺栓的预拉力 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } ^ { \\mathrm { ~ : ~ } }$   \n\n\n\n\n\nb） 在受拉连接中，单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力犘 $\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ ，按式（39）计算，并不宜大于 $1 , 0 P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\n……（39）\n\n式中：犘\n\n$\\left[ P _ { \\mathrm { { \\uparrow } } } \\right]$ ］— 受拉连接中单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力，单位为千牛（kN）；$\\sigma _ { \\mathrm { s } l }$ — 高强度螺栓钢材的屈服点，有确切数据的按值选取，也可按表27中最低值选取，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$A _ { l }$ 螺栓有效截面积，可按表27选取，单位为平方毫米 $\\mathrm { . } \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$_ n$ 同式（38)；$\\beta$ 载荷分配系数。$\\beta$ 与连接板总厚度 $L$ 和螺栓(公称)直径 $d$ 有关，按下式计算：$L / d { \\geqslant } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 2 6 - 0 . 0 2 6  L / d ) + 0 . 1 5$ ；$L / d { < } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 1 7 - 0 . 0 5 7 L / d ) + 0 . 3 3$ 。\n\nc） 摩擦型高强度螺栓连接，同时承受摩擦面的剪切和沿螺栓轴线方向的外拉力时，每个高强度螺犘 犘 犘犘栓的许用承载能力仍按式（38）计算，但应以 $( P _ { \\mathrm { { g } } } - 1 . 2 5 P _ { \\mathrm { { t } } } )$ ）代替式中的犘 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ t ~ } }$ 为每个高强度螺栓在其轴线方向所受的外拉力。此拉力不应大于犣 $0 . 7 ~ P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\nd） 摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目 $Z$ ，按式（40）计算：犖\n\n在受剪连接中： $Z { = } \\frac { N } { [ P ] }$ 在受拉连接中： $Z { = } \\frac { N } { \\left[ P _ { \\mathrm { t } } \\right] } \\mathrm { \\Omega }$ ……（40）\n\n式中：\n\n$Z$ -摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目；$N \\cdot$ 连接所传递的内力，单位为千牛（kN)；$[ P ]$ — 同式（38）；$\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ — 同式（39）。\n\ne） 在摩擦型高强度螺栓连接中，为使高强度螺栓达到规定的预拉力，应施加一定的拧紧螺栓螺母的扭矩，其值应由试验得出，但可用式（41）估算：\n\n$$\nM { = } K d P _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……( 41)\n\n式中：  \n$M -$ 拧紧力矩，单位为千牛米 $( \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m } )$   \n$K$ 螺栓组连接的扭矩系数，视螺纹间的摩擦和螺母与垫圈间的摩擦情况而异：当螺栓、螺母和垫圈经皂化、磷化处理时，取犓 $K = 0 . 1 1 \\sim 0 . 1 5$ ；当螺栓、螺母和垫圈未作处理时，取 $K = 0 . 1 5 { \\sim } 0 . 2 0$ 。  \n$d$ 螺栓的公称直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$   \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — —— 同式（38）。  \n摩擦型高强度螺栓应满足5．3．2．2相关要求。\n\n## 5.4.2.2.2.2 承压型高强度螺栓连接\n\n承压型高强度螺栓连接，是当传递的剪力超过构件接触面间的摩擦力后发生滑移，致使螺栓杆抵住孔壁，而通过摩擦与承压共同传力的连接。由于它不适用于直接承受动载荷的结构和在连接处有反向内力作用的结构，因此在起重机承载结构中一般不采用此类连接。如果确有需要采用，应对其进行承剪和承压的计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32059d04-574d-46d3-b416-c0aedf98a286', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：近年来的工程实践证明，采取标准化、工厂化、装配化和信息化施工，对于保证施工安全、增加结构耐久性、提升工程品质、做好节能减排和环保工作以及推进公路桥涵工程的工业化生产，均有积极作用，故本次修订增加了相应的规定。\n\n1.0.9 公路桥涵工程施工除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('320b312d-0e65-415a-9c7b-36ebf3264279', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百条借款的利息不得预先在本金中扣除。利息预先在本金中扣除的', '第二百条借款的利息不得预先在本金中扣除。利息预先在本金中扣除的，应当按照实际借款数额返还借款并计算利息。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('321fffe6-aecf-41fb-8815-155adab2039a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '21.6 主缆', '21.6 主缆21.6.1 主缆用热镀锌钢丝的技术条件应符合现行《桥梁缆索用热镀锌钢丝》（GB/T17101）的规定，索股的技术指标应符合现行《悬索桥预制主缆丝股技术条件》（JT/T395）的规定。\n\n21.6.2 主缆采用预制平行钢丝索股时，宜在工厂内将对应索鞍位置的索股六角形截面调整为四边形截面，并作出相应标记。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('322e0f07-8977-473e-81b0-669ae1aa709f', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '3 架桥机的分类、准入与进场验收', '3 架桥机的分类、准入与进场验收## 3.1 架桥机的分类与准入\n\n架桥机分类目录如下表：\n\n\n\n\n\n本手册所涉及作业范围内必须使用双承重梁式架桥机，推荐使用无导梁的，步履式架桥机。\n\n说明：\n\n  \n图1\n\n1 一主梁；  \n2 一导梁。  \n$s$ 支承跨度；  \n$\\pmb { S } _ { 1 }$ 所架梁体长度；  \n$S _ { z }$ 架设跨度；  \n$s ^ { \\prime }$ 导梁支承跨度。\n\n  \n图2\n\n  \n图3\n\n  \n图4\n\n  \n图5\n\n## 3.2 架桥机基本功能与配置要求\n\n本手册作业范围所采用的的架桥机，必须满足附件1《架桥机功能与配置要求表》中所列的功能与配置。\n\n## 3.3 架桥机的入场验收\n\n### 3.3.1 所有入场的架桥机必须为有相应资质厂家（具备相应产品的《制造许可证》）的产品，且具备《特种设备型式试验合格报告》和《出厂合格证》。\n\n所推荐的架桥机制造厂家如下表：\n\n\n\n\n\n说明：\n\n本表所列厂家为国内最主要的架桥机研发、制造企业（含路桥集团公司曾使用过的优良架桥机制造商）。\n\n架桥机，作为一种特殊的起重机械，被界定为特种设备。其设计研发、制造许可、安装、维护、维修、使用均由市场监管局下属的特种设备安全监督局进行监管。\n\n由于市场的开放性，国内有资格进行架桥机生产的企业数量众多，且随着各企业发展，具备生产资格的制造商及其生产规模都在随时更新。\n\n### 3.3.2 架桥机的安装与调试须由具备特种设备安装、改造、维修资格的分包商实施，制定具体的实施方案，由具备相应资格的人员实施。在实施前，须在当地特种设备安全监督机构办理安装的告知手续。\n\n### 3.3.3 架桥机安装、调试完成后，须由设备所有者向当地特种设备安全监督局提交制造商的制造许可证副本、《出厂合格证》以及当地特种设备检测研究机构签署的《起重机械首次检验报告》,申请办理《特种设备使用登记证》和《特种设备使用标志》。\n\n《特种设备使用标志》须张贴在架桥机产品铭牌处。\n\n### 3.3.4 施工项目物资设备部门联合工程（质检）部门与安保环保部门在架桥机安装、调试完成，且取得《特种设备使用登记证》和《特种设备使用标志》后实施入场验收。验收合格后，项目部组织从业人员进行岗前教育培训并通过考核，下发文件允许实施架梁作业。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('322e93d0-2aeb-4cf2-9da1-167c8915ffb4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订增加了模板、支架的设计“宜优先采用标准化、定型化的构件”的表述，这是因为标准化、定型化的构件用于组拼模板、支架可以提高施工效率，且受力较可靠。\n\n## 5.2.2 模板的设计可按现行《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162）的规定执行，采用冷弯薄壁型钢时应符合现行《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018）的规定，采用定型组合钢模板时应符合现行《组合钢模板技术规范》（GB/T50214）的规定。\n\n钢支架的设计应符合现行《钢结构设计标准》（GB50017）的规定。木模板和木支架的设计应符合现行《木结构设计标准》（GB50005）的规定。采用定型钢管脚手架作为支架材料时，支架的设计应分别符合现行《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》（JGJ/T128）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231）或《桥梁用蟹钳式三角钢管支架》（JT/T1107）的规定。采用其他材料的模板和支架的设计应符合其相应的专门技术规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('323053b9-01b0-42b0-9286-d97480ec4577', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '附录C', '附录C');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('323133a6-a165-4b3b-827a-d72c74c8c865', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犝（Part 1）', '附 录 犝## （资料性附录）\n## 导线载流量的校正\n\n导线载流量的计算公式：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（U．1）\n\n式中：\n\n$I _ { z }$ — 导线的载流量，单位为安培（A）。$K _ { \\mathrm { a } }$ — 同式（141），一般对穿钢管电线取0．9，对电缆取0．8。犓$K _ { \\mathfrak { r } }$ — 同式（141），常见值见表 U．1。 $K _ { \\mathrm { t } }$ 值也可按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { t } } { = } \\sqrt { \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 0 } } } { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 2 } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$T _ { 1 }$ — 线芯最高工作温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$ ）；  \n$T _ { 0 }$ — 工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm { ‰ }$ ）；  \n$T _ { 2 }$ — 额定工作环境温度， $2 5 \\mathrm { { ‰} }$ （或 $4 5 \\mathrm { { ‰} }$ ）。  \n$K _ { \\mathrm { j } }$ 同式（141），工作循环时间取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { j } } = { \\sqrt { \\frac { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 } { T } } } } { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 \\cdot J C } { T } } } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$J C$ 接电持续率；  \n$T -$ 导线发热时间常数，单位为秒(s)，由电缆制造商提供。  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ — 同式（141），由电缆制造商提供。\n\n表 犝．1 导线载流量的温度校正系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { t } }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>额定工作环境高工作温度/℃温度/℃</td><td rowspan=2 colspan=1>线芯最作环境高工作温度/℃温度/℃</td><td rowspan=1 colspan=11>工作环境温度/℃</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>+25</td><td rowspan=1 colspan=1>+30</td><td rowspan=1 colspan=1>+35</td><td rowspan=1 colspan=1>+40</td><td rowspan=1 colspan=1>+45</td><td rowspan=1 colspan=1>+50</td><td rowspan=1 colspan=1>+55</td><td rowspan=1 colspan=1>+60</td><td rowspan=1 colspan=1>+65</td><td rowspan=1 colspan=1>+70</td><td rowspan=1 colspan=1>+75</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>+25</td><td rowspan=1 colspan=1>+60+65+70</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0001.0001.000</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9260.9350.943</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8450.8650.882</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7560.7910.816</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6550.7070.745</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5350.6120.667</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5000.577</td><td rowspan=1 colspan=1>0.471</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>+45</td><td rowspan=3 colspan=1>+65+70+80+85</td><td rowspan=3 colspan=1>一</td><td rowspan=2 colspan=1>1.3231.2651.195</td><td rowspan=2 colspan=1>1.2251.1831.134</td><td rowspan=2 colspan=1>1.1181.0951.069</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0001.000</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8660.894</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7070.775</td><td rowspan=1 colspan=1>0.632</td><td rowspan=3 colsp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32448061-e6f3-451a-8cd8-77fa6aa5600f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 17）', '<td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpC17</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>18</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>9．安装、拆卸和运输时引起的载荷，见4.2.3.8</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpC18</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>19</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>系数</td><td rowspan=1 colspan=1>强度系数Yfi（许用应力设计法),见4.3.4.2.3</td><td rowspan=1 colspan=5>YfA</td><td rowspan=1 colspan=6>YfB</td><td rowspan=1 colspan=10>Yfc</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>抗力系数ym(极限状态设计法),见4.3.4.2.4</td><td rowspan=1 colspan=21>Ym                                     H</td><td rowspan=1 colspan=1>21</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>特殊情况下的高危险度系数Yn,见4.3.4.2.7</td><td rowspan=1 colspan=21>Yn</td><td rowspan=1 colspan=1>22</td></tr></table>\n\n\n##### 4．3．4．2 载荷组合表的应用\n\n###### 4．3．4．2．1 各项载荷的计算\n\n表20中各项乘以动力系数的载荷计算如下：\n\n第1行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 或乘以1；  \n第2行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 、突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 或乘以1或乘以 $\\eta$ ；  \n第3行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ；  \n第4行和第5行的载荷为相应质量乘以驱动加速度后，再乘以动载荷系数 $\\phi _ { 5 }$ ；  \n第11行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以最大起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ；  \n第13行的载荷为相应质量乘以重力加速度及1．1（或其他动载试验载荷倍数值）后，再乘以动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ ；  \n第14行的载荷为相应质量乘以碰撞停车减速度后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ 或按缓冲器吸收的动能算出缓冲碰撞力后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ ；  \n第16行和第17行的载荷为相应质量乘以相应的停机减速度后，再乘以动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n###### 4．3．4．2．2 载荷组合的选取\n\n根据所设计起重机的工况要求的实际情况，按4．3．3选取相应的载荷组合，并按表20或附录G中相应的载荷组合表中的内容，进行该载荷组合下的设计计算或承载能力验算。\n\n###### 4．3．4．2．3 用许用应力设计法时载荷组合表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('325f66f2-39ba-45e8-9f74-525bbbbb4401', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 1）', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．1．1 当结构构件受有轴向压缩力 $N$ 和绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 、 $M _ { \\mathrm { h x } }$ 及绕弱轴 $y$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 、$M _ { \\mathrm { h y } }$ 时，应按式（M ．1）计算其弯曲屈曲的整体稳定性，按式（M．2）计算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性：犕犆犕 犖 犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ]\n$$\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi _ { \\mathrm { v } } \\psi _ { \\mathrm { v } } A } + \\big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n```\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（46）。  \n$\\varphi \\psi$ 轴压稳定系数 $\\varphi$ 和其修正系数 $\\psi$ 的乘积，有 $\\varphi _ { \\mathrm { x } } \\psi _ { \\mathrm { x } }$ 和 $\\varphi _ { \\mathrm { y } } \\psi _ { \\mathrm { y } }$ 之分，取其小值。  \n$A$ 同式（43）。  \n$\\varphi$ 同式(46)，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\boldsymbol { \\mathrm { y } } }$ 之分。  \n$\\psi$ 轴压稳定系数的修正系数。  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数。\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { x } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } - N } { N _ { \\mathrm { E x } } - \\varphi _ { \\mathrm { x } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { x } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E x } }$ —— 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { ~ x ~ } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { s } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } - N } { N _ { \\mathrm { E y } } - \\varphi _ { \\mathrm { y } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { y } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E y } }$ — 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E y } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3264e73f-94cd-4afa-8ef6-1ebea454fbdf', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 试验报告', '6 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）试样编号;  \n（2）要求检测的项目名称；  \n（3）原材料的品种、规格和产地；  \n（4）试验日期及时间;  \n（5）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（6）环境温度和湿度;  \n（7）氯离子含量;  \n（8）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('328076ee-cf1a-4ee9-82ca-f42382b40269', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验直接起动方式下笼型异步电动机发热校验应满足式（S．1）的要求：\n\n$$\nC _ { \\mathrm { k } } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { N } } ) P _ { \\mathrm { s } 1 } T { > } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { m } } ) P _ { \\mathrm { m } } t _ { \\mathrm { N } } + ( P _ { \\mathrm { s } 1 } \\frac { I _ { \\mathrm { D } } } { I _ { \\mathrm { N } } } t _ { \\mathrm { E } } { - } \\frac { 1 0 ^ { - 3 } J n _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } } { 1 8 0 } )\n$$\n\n………（S．1）\n\n式中：\n\n$C _ { \\mathrm { k } }$ — 与电动机类型有关的修正系数，由制造商提供。如未提及，则对于4极或4极以上的电动机犆取 $C _ { \\mathrm { k } } = 1$ ；\n\n$\\eta _ { \\mathrm { N } }$ -电动机在 $P _ { \\mathrm { S 1 } }$ 时的效率；\n\n$$\nT = t _ { \\mathrm { N } } + t _ { \\mathrm { E } } + t _ { \\mathrm { S } }\n$$\n\n$t _ { \\mathrm { N } }$ — 一个循环期内恒速工作的时间，单位为秒（s）；  \n$t _ { \\mathrm { E } }$ — 个循环期内起动制动的等效时间，单位为秒（s）；\n\n$$\nt _ { \\mathrm { E } } { = } \\frac { \\pi n _ { \\mathrm { m } } J } { 3 0 ~ M _ { \\mathrm { a } } } ( d _ { \\mathrm { c } } { + } 0 . 5 ~ d _ { \\mathrm { i } } { + } 3 f )\n$$\n\n$n _ { \\mathrm { m } }$ — 电动机在 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）；$J$ -所有运动质量换算到电动机轴上的总转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { i } }$ — 每小时点动或不完全起动次数；$f$ 每小时电气制动次数；  \n$M _ { \\mathrm { a } }$ — 电动机平均加速转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；犕\n\n$$\nM _ { \\mathrm { a } } = M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { m } }\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 不考虑起制动阶段的电动机平均阻转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$t _ { \\mathrm { S } }$ — 一个循环期内停止的时间，单位为秒（s）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { m } }$ -电动机在功率 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的效率;\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { { m } } } n _ { \\mathrm { { m } } } } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta _ { \\mathrm { { m } } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { D } }$ — 电动机的起动电流，单位为安培（A）；  \n$I _ { \\mathrm { N } }$ — 电动机的额定工作电流，单位为安培（A）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3286a244-d36d-475d-b6da-0e1223e5d7f5', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '5设计计算（Part 2）', ' { 1 } } = \\frac { 4 8 9 . 3 m m ^ { 2 } \\times 1 2 0 N / m m ^ { 2 } } { 2 . 0 } = 2 9 . 3 6 k \\mathcal { N }\n$$\n\n上式中 $\\mathrm { K } _ { 1 }$ 为截面形状系数。一般横向、纵向水平杆上的荷载由一只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有 $8 , 0 \\mathrm { k N }$ ，远小于[V]，故只要满足扣件的抗滑力计算条件，杆件抗剪力也肯定满足。\n\n### 5．2．5 脚手板荷载和施工荷载是由横向水平杆(南方作法）或纵向水平杆(北方作法)通过扣件传给立杆。当所传递的荷载超过扣件的抗滑承载能力时，扣件将沿立杆下滑，为此必须计算扣件的抗滑承载力。立杆扣件所承受的最大荷载，应按其荷载传递方式经计算（或查建筑结构静力计算手册）确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3290eb15-5535-4589-8ba5-d8f2aeca11c9', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '7.0.7 、7.0.8 针对工程实践中具体情况', '7.0.7 、7.0.8 针对工程实践中具体情况，在保持现场接头抽检的代表性和随机性的原则下，原规程第7.0.7条内容基本不变，由强制性条文改为一般性条文。并增加第7.0.8条，对某些不宜在工程中随机截取接头试件的情况作了特殊规定，允许进行见证取样，在现场监理和质检人员全程监督下，在已加工好检验合格的钢筋丝头中随机割取钢筋试件与随机抽取的接头连接件组装接头试件，避免了个别情况下不宜现场割取试件的困惑。本条进一步明确了验收批中“仅”有1个试件抗拉强度不符合要求时允许进行复检，出现2个或3个抗拉强度不合格试件时，应直接判定该组不合格，不再允许复检。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32933072-7151-429d-8ea2-6fb126227fc1', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百九十七条借款合同采用书面形式，但自然人之间借款另有约定的除外', '第一百九十七条借款合同采用书面形式，但自然人之间借款另有约定的除外。借款合同的内容包括借款种类、币种、用途、数额、利率、期限和还款方式等条款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32a3a3b9-be55-4b87-854c-ab07caa86947', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百七十一条试用买卖的买受人在试用期内可以购买标的物', '第一百七十一条试用买卖的买受人在试用期内可以购买标的物，也可以拒绝购买。试用期间届满，买受人对是否购买标的物未作表示的，视为购买。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32a725cd-2d09-408a-a9b5-6cd35cb75cf1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 30）', 'colspan=1>0.865</td><td rowspan=1 colspan=1>0.857</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>0.848</td><td rowspan=1 colspan=1>0.840</td><td rowspan=1 colspan=1>0.831</td><td rowspan=1 colspan=1>0.823</td><td rowspan=1 colspan=1>0.815</td><td rowspan=1 colspan=1>0.807</td><td rowspan=1 colspan=1>0.799</td><td rowspan=1 colspan=1>0.790</td><td rowspan=1 colspan=1>0.782</td><td rowspan=1 colspan=1>0.774</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>0.766</td><td rowspan=1 colspan=1>0.759</td><td rowspan=1 colspan=1>0.751</td><td rowspan=1 colspan=1>0.743</td><td rowspan=1 colspan=1>0.735</td><td rowspan=1 colspan=1>0.728</td><td rowspan=1 colspan=1>0.720</td><td rowspan=1 colspan=1>0.712</td><td rowspan=1 colspan=1>0.705</td><td rowspan=1 colspan=1>0.697</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.690</td><td rowspan=1 colspan=1>0.683</td><td rowspan=1 colspan=1>0.675</td><td rowspan=1 colspan=1>0.668</td><td rowspan=1 colspan=1>0.661</td><td rowspan=1 colspan=1>0.654</td><td rowspan=1 colspan=1>0.646</td><td rowspan=1 colspan=1>0.639</td><td rowspan=1 colspan=1>0.632</td><td rowspan=1 colspan=1>0.625</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.618</td><td rowspan=1 colspan=1>0.612</td><td rowspan=1 colspan=1>0.605</td><td rowspan=1 colspan=1>0.598</td><td rowspan=1 colspan=1>0.591</td><td rowspan=1 colspan=1>0.585</td><td rowspan=1 colspan=1>0.578</td><td rowspan=1 colspan=1>0.572</td><td rowspan=1 colspan=1>0.565</td><td rowspan=1 colspan=1>0.559</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>70</td><td rowspan=1 colspan=1>0.552</td><td rowspan=1 colspan=1>0.546</td><td rowspan=1 colspan=1>0.540</td><td rowspan=1 colspan=1>0.534</td><td rowspan=1 colspan=1>0.528</td><td rowspan=1 colspan=1>0.522</td><td rowspan=1 colspan=1>0.516</td><td rowspan=1 colspan=1>0.510</td><td rowspan=1 colspan=1>0.504</td><td rowspan=1 colspan=1>0.498</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.493</td><td rowspan=1 colspan=1>0.487</td><td rowspan=1 colspan=1>0.481</td><td rowspan=1 colspan=1>0.476</td><td rowspan=1 colspan=1>0.470</td><td rowspan=1 colspan=1>0.465</td><td rowspan=1 colspan=1>0.460</td><td rowspan=1 colspan=1>0.454</td><td rowspan=1 colspan=1>0.449</td><td rowspan=1 colspan=1>0.444</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.439</td><td rowspan=1 colspan=1>0.434</td><td rowspan=1 colspan=1>0.429</td><td rowspan=1 colspan=1>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32be8a57-6e48-4949-b4e7-ea59019199f8', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '8.3.7 悬挂装置上安装的起升机构钢丝绳终端极限限位开关', '8.3.7 悬挂装置上安装的起升机构钢丝绳终端极限限位开关SAC\n\n当起升机构达到最少钢丝绳条件时[见8.3.10.3和8.5.2c)],钢丝绳终端极限限位开关应能停止平台的下降。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32c06713-57ee-4dfb-b984-2ab4aa7e9471', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.4 偶然作用', '4.4 偶然作用## 4.4.1 通航水域中的桥梁墩台，设计时应考虑船舶的撞击作用，其撞击作用设计值可按下列规定采用：\n\n1 船舶的撞击作用设计值宜按专题研究确定。\n\n2 四至七级内河航道当缺乏实际调查资料时，船舶撞击作用的设计值可按表4.4.1-1取值，航道内的钢筋混凝土桩墩，顺桥向撞击作用可按表4.4.1-1所列数值的$50 \\%$ 取值。\n\n表4.4.1-1 内河船舶撞击作用设计值  \n\n\n\n\n\n3 当缺乏实际调查资料时，海轮撞击作用的设计值可按表4.4.1-2取值。\n\n表4.4.1-2 海轮撞击作用设计值  \n\n\n\n\n\n4 规划航道内可能遭受大型船舶撞击作用的桥墩，应根据桥墩的自身抗撞击能力、桥墩的位置和外形、水流流速、水位变化、通航船舶类型和碰撞速度等因素作桥墩防撞设施的设计。当设有与墩台分开的防撞击的防护结构时，桥墩可不计船舶的撞击作用。\n\n5 内河船舶的撞击作用点，假定为计算通航水位线以上 $2 \\mathrm { m }$ 的桥墩宽度或长度的中点。海轮船舶撞击作用点需视实际情况而定。\n\n## 4.4.2 有漂流物的水域中的桥梁墩台，设计时应考虑漂流物的撞击作用，其横桥向撞击力设计值可按下式计算，漂流物的撞击作用点假定在计算通航水位线上桥墩宽度的中点：\n\n$$\nF = \\frac { \\ W v } { { g } T }\n$$\n\n式中：W—漂流物重力（ $\\mathrm { k N } ,$ ，应根据河流中漂流物情况，按实际调查确定；$v$ 水流速度（ $\\mathbf { \\mu } _ { \\mathrm { m } } / \\mathbf { s } )$ ；$T$ 撞击时间（s），应根据实际资料估计，在无实际资料时，可用1s；$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { n } v \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n## 4.4.3 桥梁结构必要时可考虑汽车的撞击作用。汽车撞击力设计值在车辆行驶方向应取 $1 ~ 0 0 0 \\mathbf { k } \\mathbf { N }$ ，在车辆行驶垂直方向应取 $5 0 0 \\mathrm { k N }$ ，两个方向的撞击力不同时考虑。撞击力应作用于行车道以上 $1 , 2 { \\mathfrak { m } }$ 处，直接分布于撞击涉及的构件上。\n\n对设有防撞设施的结构构件，可视防撞设施的防撞能力，对汽车撞击力设计值予以折减，但折减后的汽车撞击力设计值不应低于上述规定值的1/6。\n\n## 4.4.4 公路桥梁护栏应按现行《公路交通安全设施设计规范》（JTG D81）的有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32c6e71b-9546-486e-b48f-fc5279c39eb2', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '6 线路测量（Part 1）', '6 线路测量## 6．1 一般规定\n\n### 6．1．1 本章适用于铁路、公路、架空索道、各种自流和压力管线及架空送电线路工程的通用性测绘工作。  \n### 6．1．2 线路控制测量的坐标系统和高程基准，分别按本规范第3．1．4条和4．1．3条中的规定选用。  \n### 6．1．3 线路的平面控制，宜采用导线或GPS 测量方法，并靠近线路贯通布设。  \n### 6．1．4 线路的高程控制，宜采用水准测量或电磁波测距三角高程测量方法，并靠近线路布设。  \n### 6．1．5 平面控制点的点位，宜选在土质坚实、便于观测、易于保存的地方。高程控制点的点位，应选在施工干扰区的外围。平面和高程控制点的点位，应根据需要埋设标石。\n### 6．1．6 线路测图的比例尺，可按表6．1．6选用。\n\n表6.1.6线路测图的比例尺  \n\n\n\n\n\n注：11：200 比例尺的工点地形图，可按对1：500 比例尺地形测图的技术要求 测绘。2当架空送电线路通过市区的协议区或规划区时，应根据当地规划部门的要求，施测1： $1 0 0 0 \\sim 1$ ：2000 比例尺的带状地形图。3当架空送电线路需：要施测横断面图时，水平和垂直比例尺宜选用1：200或1： $5 0 0 _ { \\circ }$ \n### 6．1．7 当线路与已有的道路、管道、送电线路等交叉时，应根据需要测量交叉角、交叉点的平面位置和高程及净空高或负高。\n### 6．1．8 纵断面图图标格式中平面图栏内的地物，可根据需要实测位置、高程及必要的高度。\n### 6．1．9 所有线路的起点、终点、转角点和铁路、公路的曲线起点、终点，均应埋设固定桩。\n\n### 6．1．10 线路施工前，应对其定测线路进行复测，满足要求后方可放样。\n\n## 6．2 铁路、公路测量\n\n### 6．2．1 高速公路和一级公路的控制测量。平面控制可采用GPS 测量和导线测量等方法，按本规范第3．2节、3．3节中的有关规定执行，导线总长可放宽一倍；高程控制应布设成附合路线，按本规范第4．2节中四等水准测量的有关规定执行。\n\n### 6．2．2 铁路、二级及以下等级公路的平面控制测量，应符合下列规定：\n\n1 平面控制测量可采用导线测量方法。导线的起点、终点及每间隔不大于 $3 0 \\mathrm { k m }$ 的点上，应与高等级控制点联测检核；当联测有困难时，可分段增设GPS 控制点。\n\n2 导线测量的主要技术要求，应符合表6．2．2的规定。\n\n表6.2.2 铁路、二级及以下等级公路导线测量的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：表中 $\\boldsymbol { n }$ 为测站数。\n\n表6.2.3 铁路、二级及以下等级公路高程控制测量的主要技术要求  \n注：L为水准路线长度 $(  { \\mathrm { k m } } )$ 。  \n\n\n\n\n\n3 分段增设GPS 控制点时，其测量的主要技术要求，按本规范3．2节的规定执行。\n\n### 6．2．3 铁路、二级及以下等级公路的高程控制测量，应符合下列规定：\n\n1 高程控制测量的主要技术要求，应符合表6．2．3的规定。\n\n2 水准路线应每隔 $3 0 \\mathrm { k m }$ 与高等级水准点联测一次。\n\n### 6．2．4 定测放线测量，应符合下列规定：\n\n1 作业前，应收集初测导线或航测外控点的测量成果，并应对初测高程控制点逐一检测。高程检测较差不应超过 $3 0 \\sqrt { L } \\mathrm { m m } ( \\mathrm { L }$ 为检测路线长度，单位为 km)。\n\n2 放线测量应根据图纸上定线线位，采用极坐标法、拨角法、支距法或GPS-RTK 法进行。\n\n3 交点的水平角观测，正交点1测回，副交点2测回。副交点水平角观测的角值较差不应大于表6．2．4-1的规定。\n\n表6.2.4-1 副交点测回间角值较差的限差  \n\n\n\n\n\n4 线路中线测量，应与初测导线、航测外控点或GPS 点联测。联测间隔宜为 $5 \\mathrm { k m }$ ，特殊情况下不应大于 $1 0 \\mathrm { k m }$ 。线路联测闭合差不应大于表6．2．4-2的规定。\n\n表6.2.4-2 中线联测闭合差的限差  \n\n\n\n\n\n注;n为测站数;计算相对闭合差时，长度采用初、定测闭合环长度。\n\n### 6．2．5 定测中线桩位测量，应符合下列规定：\n\n1 线路中线上，应设立线路起终点桩、千米桩、百米桩、平曲线控制桩、桥梁或隧道轴线控制桩、转点桩和断链桩，并应根据竖曲线的变化适当加桩。\n\n2 线路中线桩的间距，直线部分不应大于 $5 0 \\mathrm { m }$ ，平曲线部分宜为 $2 0 \\mathrm { m }$ 。当铁路曲线半径大于 $8 0 0 \\mathrm { m }$ 且地势平坦时，其中线桩间距可为 $4 0 \\mathrm m$ 。当公路曲线半径为 $3 0 { \\sim } 6 0 \\mathrm { m }$ 或缓和曲线长度为 $3 0 \\sim 5 0 \\mathrm { m }$ 时，其中线桩间距不应大于 $1 0 \\mathrm { m }$ ；对于公路曲线半径小于 $3 0 \\mathrm { m }$ 、缓和曲线长度小于 $3 0 \\mathrm { m }$ 或回头曲线段，中线桩间距均不应大于 $5 \\mathrm { m }$ 。\n\n3 中线桩位测量误差，直线段不应超过表6.2.5-1的规定；曲线段不应超过表6.2.5-2的规定。\n\n表6.2.5-1 直线段中线桩位测量限差  \n\n\n\n\n\n注：S为转点桩至中线桩的距离 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ 。\n\n表6.2.5-2 曲线段中线桩位测量闭合差限差  \n\n\n\n\n\n4 断链桩应设立在线路的直线段，不得在桥梁、隧道、平曲线、公路立交或铁路车站\n\n范围内设立。\n\n5 中线桩的高程测量，应布设成附合路线，其闭合差不应超过 $');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32cbedc7-5102-4924-914e-6f0c62cf106f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.5.6 采用平转加竖转的方法进行拱桥的转体施工时', '19.5.6 采用平转加竖转的方法进行拱桥的转体施工时，宜先将拱肋平转到桥轴线位置，然后再竖转到设计高程。平转和竖转宜采用各自独立的转动系统，并应分别按平转和竖转的相关规定施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32ceb8f8-7740-4a36-a1bb-acf9d71bd716', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性当起重机处于卸载状态，所有可移动工作部件都缩回到最靠近向后倾覆线的位置时，按以下规定的方法校验其抗后倾覆稳定性。\n\n## 8.1.4.1.1 力矩法\n\n按对倾覆线计算，由工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 和惯性力 $P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ 构成的倾覆力矩不应大于稳定力矩的 $90 \\%$ 。\n\n## 8.1.4.1.2 重力法\n\n不考虑风载荷作用时，静止起重机的质心在水平面上的投影位置不应超过从前支点到后倾覆线距离的 $80 \\%$ ，典型例子如图16所示。\n\n  \n图 16 起重机底座外形图\n\n## 8.1.4.2 风载荷的作用\n\n工作状态风载荷按最不利的方向施加作用。对于不能随风自由回转的起重机，非工作状态风载荷按最不利的方向施加作用；对可随风回转的起重机，非工作状态风载荷应按设计预期方向作用于起重机的上部结构，并按最不利方向作用于起重机的下部结构。\n\n## 8.1.4.3 起重机的基础\n\n起重机制造商应规定起重机对作为基础的地面或承载结构物的作用力。如果是用基础来保证起重机全部或部分抗倾覆稳定性，制造商应对基础的要求作出规定。\n\n## 8.1.4.4 临时辅助稳定装置\n\n临时辅助稳定装置是指为增加起重机的整体抗倾覆稳定性而对起重机基本的或正常的结构增加的\n\n临时辅助附件，它应能迅速并方便地投入使用。\n\n当需要设置临时辅助稳定装置时，起重机使用说明书应全面叙述需要的临时辅助稳定装置的类型，正确的安装方法，以及它们的作用是否用于满足工作、非工作、或抗后倾覆的稳定性。\n\n## 8.1.4.5 关于大变形的影响\n\n对由于固定载荷、变动载荷、风载荷或动载的影响而产生显著弹性变形（即大变形）的起重机，在计算整体抗倾覆稳定性和抗后倾覆稳定性时应计及大的弹性变形的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32d0e80f-3567-44f4-bf15-d1ca7f947609', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '10 熔断器', '10 熔断器10.0.1～10.0.4熔断器种类繁多，安装方式也各异，这几条规定为一般原则要求。\n\n10.0.5本条规定是以避免配装熔体时出现差错，影响熔断器对电器的正常保护工作。\n\n10.0.7有些熔断器如RT－18X系列断相自动显示报警熔断器，就带有接线标志。电源进线应接在标志指示的一侧。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32d68bdc-6cac-4a70-b768-df198b41ca3e', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7 Axially Loaded Members', '7 Axially Loaded Members ： 55## 7.1 Strength Calculation of Cross-sections ..\\* · 55');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32db99eb-93a3-4cc0-ae7d-d3678e38f017', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13.4矩形钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算（Part 2）', ' }$ -主管钢材抗剪强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$f _ { \\mathbf { k } }$ ——主管强度设计值，按式(13.4.2-7)～式(13.4.2-9)计算 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$\\varphi$ 长细比按式（13.4.2-10）确定的轴心受压构件的稳定系数。\n\n#### 3）当 $0 . 8 5 < \\beta < 1 . 0$ 时，支管在节点处的承载力设计值$N _ { \\mathrm { u } i }$ 应按式（13.4.2-1）、式（13.4.2-5）或式（13.4.2-6）所计算的值，根据 $\\beta$ 进行线性插值。此外，尚应不超过式（13.4.2-11）的计算值：\n\n$$\nN _ { { \\mathrm { u } i } } = 2 . 0 ( h _ { i } - 2 t _ { i } + b _ { { \\mathrm { e } i } } ) t _ { i } f _ { i }\n$$\n\n$$\nb _ { \\mathrm { e } i } = \\frac { 1 0 } { b / t } \\cdot \\frac { t f _ { \\mathrm { y } } } { t _ { i } f _ { \\mathrm { y } i } } \\cdot b _ { i } \\leqslant b _ { i }\n$$\n\n#### 4）当 $0 . 8 5 \\leqslant \\beta \\leqslant 1 - 2 t / b$ 时， $N _ { \\mathrm { u } i }$ 尚应不超过下列公式的计算值：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { u } i } = 2 . 0 \\Big ( \\frac { h _ { i } } { \\sin \\theta _ { i } } + b _ { \\mathrm { e } i } ^ { \\prime } \\Big ) \\frac { t f _ { \\mathrm { v } } } { \\sin \\theta _ { i } }\n$$\n\n$$\nb _ { \\mathrm { ~ e } i } ^ { \\prime } = \\frac { 1 0 } { b / t } \\cdot b _ { i } \\leqslant b _ { i }\n$$\n\n式中： $f _ { i }$ —支管钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值（N/$\\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n### 2支管为矩形管的有间隙的平面 $\\mathrm { K }$ 形和 $_ \\mathrm { N }$ 形节点：\n\n#### 1）节点处任一支管的承载力设计值应取下列各式的较小值：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { u } i } = \\frac { 8 } { \\mathrm { s i n } \\theta _ { i } } \\beta \\left( \\frac { b } { 2 t } \\right) ^ { 0 . 5 } t ^ { 2 } f \\psi _ { \\mathrm { n } }\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { u } i } = \\frac { A _ { \\mathrm { v } } f _ { \\mathrm { v } } } { \\sin \\theta _ { i } }\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { u } i } = 2 . \\ 0 \\Big ( h _ { i } - 2 t _ { i } + \\frac { b _ { i } + b _ { \\mathrm { e } i } } { 2 } \\Big ) t _ { i } f _ { i }\n$$\n\n当 $\\beta \\leqslant 1 - 2 t / b$ 时，尚应不超过式（13.4.2-18）的计算值：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { u } i } = 2 . 0 \\Big ( \\frac { h _ { i } } { \\mathrm { s i n } \\theta _ { i } } + \\frac { b _ { i } + b _ { \\mathrm { e } i } ^ { \' } } { 2 } \\Big ) \\frac { t f _ { \\mathrm { v } } } { \\mathrm { s i n } \\theta _ { i } }\n$$\n$$\n\n$$\nA _ { \\mathrm { v } } = ( 2 h + \\alpha b ) t\n$$\n\n$$\n\\alpha = \\sqrt { \\frac { 3 t ^ { 2 } } { 3 t ^ { 2 } + 4 a ^ { 2 } } }\n$$\n\n式中： $A _ { \\mathrm { v } }$ ——主管的受剪面积，应按式（13.4.2-19）计算$( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$\\pmb { \\alpha }$ -参数，应按式（13.4.2-20）计算，（支管为圆管时 $\\alpha { = } 0$ 。\n\n2）节点间隙处的主管轴心受力承载力设计值为：\n\n$$\nN = ( A - \\alpha _ { \\mathrm { v } } A _ { \\mathrm { v } } ) f\n$$\n\n$$\n\\alpha _ { \\mathrm { v } } = 1 - \\sqrt { 1 - \\left( \\frac { V } { V _ { \\mathrm { p } } } \\right) ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\nV _ { \\mathrm { p } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32dfd4ea-b5b9-44cf-8f0e-0d81f454f63a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算## 6.1.1.4.1 起动时间和起动平均加速度计算\n\n### 6.1.1.4.1.1 机构起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（82）计算：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle \\ n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } + J _ { \\mathrm { 2 } } ) + \\frac { J _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle \\ 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { N } } ) }\n$$\n\n式中：\n\n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动时间，单位为秒（s），其值见表37；  \n$n$ 电动机额定转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；  \n$k$ 其他传动件的转动惯量折算到电动机轴上的影响系数， $k = 1 . 0 5 \\sim 1 . 2 0$ ；  \n$J _ { 1 }$ 电动机转子的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { 2 }$ -电动机轴上制动轮和联轴器的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } } ,$ ）；  \n$J _ { 3 }$ -作起升运动的物品的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 ) } }$ ；\n\n$$\nJ _ { 3 } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D ^ { 2 } } { 4 g a ^ { 2 } i ^ { 2 } }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；$D$ 同式（77）；$_ g$ 重力加速度，取 $g { = } 9 . 8 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；$a$ 同式（77）；i 同式（77）；同式（77）；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 电动机平均起动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d q } } = \\lambda _ { \\mathrm { A S } } M _ { \\mathrm { n } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { A S } }$ — 电动机平均起动转矩倍数，其值见表38；  \n$M _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机的额定转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ ———见式（77）。\n\n表 37 起升机构起（制）动时间和平均升降加（减）速度值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32e52bf1-9637-4717-bf13-8d8948824fd3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9 灌注桩… 119', '9 灌注桩… 119## 9.1 一般规定…… 119  \n## 9.2 钻孔灌注桩…… …120  \n## 9.3 岩溶、采空区和其他特殊地区的钻孔灌注桩 …128  \n## 9.4 大直径、超长灌注桩… …129  \n## 9.5 灌注桩后压浆…… …132  \n## 9.6 挖孔灌注桩…… 137  \n## 9.7 成孔、成桩检验 …139');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32e6d4a3-cd6e-40c3-b56e-ba826db9874e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 10）', 'n=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载  荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数Ypc</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8C9</td><td rowspan=1 colspan=1>C8C9</td></tr><tr><td rowspan=9 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=4 colspan=1>自重振动载荷、起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．起重机质量引起的，见4.2.1.1.1和4.2.1.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>YpA1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpB1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpC1</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2.总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的，见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和 4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>YPA2</td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpB2</td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpC2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>n</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32e9f1fc-592d-4b2f-b8c1-038ca5147861', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '7标志、包装及运输', '7标志、包装及运输## 7.1标志\n\n在防坠器及附件的明显位置应包括但不限于下列内容：\n\na）产品名称、型号（含厂家生产批次或序号);  \nb）安装方向、等级标识（如长度、载荷、使用直径范围等);  \nc） 商标（或生产厂名）;  \nd）生产日期。\n\n## 7.2包装\n\n每件防坠器及附件均应有合适的包装袋（盒)，并附有产品说明书、产品合格证。产品说明书中应包括：\n\na）用户须知(或安全警告);  \nb）产品型号；  \nc）使用方法；  \nd）检查程序、维护（或保养）方法及报废准则等。\n\n## 7.3运输\n\n防坠器在运输中，应防止雨淋，勿接触腐蚀性物质。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32ec5fe7-7faf-4ae8-8578-b5d3e6e162b2', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.9 施工升降机', '4.9 施工升降机## 4.9.1 施工升降机基础的承载力和平整度有严格要求，基础的承载力应大于 $\\mathrm { 1 5 0 k P a }$ 。\n\n## 4.9.2 施工升降机附着于建筑物的距离越小，稳定性越好。\n\n## 4.9.3 表4.9.3中的 $H$ 代表施工升降机的安装高度，\n\n## 4.9.16 本条采用《施工升降机》GB/T10054－2005的有关规定；施工升降机在恶劣的天气情况下要停止使用，暴风雨后，雨水侵入各机构，尤其是安全装置，需要检查无误后才能使用。\n\n## 4.9.17 如果以限位开关代替控制开关，将失去安全防护，容易出事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32f8e753-1869-4833-bb22-b86c5399fdaf', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '附录B SMA 沥青混合料配合比设计方法（Part 2）', 'rm { { P _ { a } } }$ -沥青混合料的油石比 $( \\% )$ ；  \n$\\gamma$ a 沥青结合料的表观相对密度;  \n$\\mathrm { P _ { x } }$ 纤维用量，以沥青混合料总量的百分数计 $( \\% )$ ；\n\nYx -纤维稳定剂的相对密度，由供货商提供或由比重瓶实测得到。\n\n（9）按式B.2-4 计算 SMA 马歇尔混合料试件中的粗集料骨架间隙率 $\\mathrm { { V C A } _ { \\operatorname* { m i x } } }$ ，试件的集料各项体积指标空隙率VV、集料间隙率VMA、沥青饱和度VFA按本指南A.3 的方法计算。\n\n$$\nV C A _ { m i x } = 1 0 0 - { \\frac { \\mathrm { V } _ { \\mathrm { m b } } } { \\mathrm { V } _ { C A } } } \\times P _ { C A }\n$$\n\n式中： $\\mathrm { P _ { C A } } ^ { }$ -沥青混合料中粗集料的比例，即大于 $4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 的颗粒含量 $( \\% )$ ；YCA 粗集料骨架部分的平均毛体积相对密度，由式B.2-1确定；Ymb 沥青混合料试件的毛体积相对密度，由表干法测定。\n\n（10）从3组初试级配的试验结果中选择设计级配时，必须符合 $\\mathrm { V C A } _ { \\mathrm { m i x } } { < } \\mathrm { V C A } _ { \\mathrm { D R C } }$ 及$\\mathrm { V M A } { > } 1 7$ 的要求，当有1组以上的级配同时符合要求时，以粗集料骨架分界集料通过率大且VMA较大的级配为设计级配。\n\n## B.3确定最佳沥青用量或最佳油石比\n\n（1）根据所选择的设计级配和初试油石比试验的空隙率结果，以 $0 . 2 \\% { \\sim } 0 . 4 \\%$ 为间隔，调整3个不同的油石比，制作马歇尔试件，计算空隙率等各项体积指标。\n\n（2）进行马歇尔稳定度试验，检验稳定度和流值是否符合相关规范规定的技术要求。\n\n（3）根据期望的设计空隙率（一般为 $4 \\%$ )，确定油石比，作为最佳油石比OAC。所设计的 SMA混合料应符合规定的各项技术标准。\n\n## B.4配合比设计检验\n\n根据所选择的设计级配和所确定的最佳油石比，进行混合料配合比设计检验，应符合相关规范的技术要求。不符要求时必须重新进行配合比设计。\n\n## B.5配合比设计报告\n\n配合比设计结束后，必须按本指南A.6的要求及时出具配合比设计报告。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('32ff9be2-9193-4e00-89cc-a9de7b047f80', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '1 总则', '1 总则');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('330f07bc-220a-4e7f-9006-76cfe63d6821', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.13 有限空间作业6.13 有限空间作业（Part 2）', '1人在有限空间外部负责看护、联络。责看护、联络。\n\n## 6.13.12 有限空间作业应在有限空间外警戒区内配备应急救援装备,包括全面罩正压式空气呼吸器6.13.12 有限空间作业应在有限空间外警戒区内配备应急救援装备，包括全面罩正压式空气呼吸器或长管面具等隔离式呼吸保护器具 应急通信报警器材 现场快速检测设备 大功率强制通风设备 应急或长管面具等隔离式呼吸保护器具、应急通信报警器材、现场快速检测设备、大功率强制通风设备、应急照明设备、安全绳、救生索和安全梯等。照明设备、安全绳、救生索和安全梯等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3314559e-56ad-4e01-98ac-8ed8b06133b1', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '附录E 厚涂型防火涂料涂层厚度测定方法', '附录E 厚涂型防火涂料涂层厚度测定方法## E.0.1 测针与测试图应符合下列规定：\n\n1测针 (厚度测量仪)由针杆和可滑动的圆盘组成，圆盘始终保持与针杆垂直，并在其上装有固定装置，圆盘直径不大于$3 0 \\mathrm { m m }$ ，以保证完全接触被测试件的表面。如果厚度测量仪不易插入测试材料中，也可使用其他适宜的方法测试。\n\n2测试时，将测厚探针（图E.0.1）垂直插入防火涂层直至钢基材表面上，记录标尺读数。\n\n  \n图E.0.1 测厚度示意\n\n1—标尺；2—刻度；3—测针；4—防火层\n\n## E.0.2 测点选定应符合下列规定：\n\n1楼板和防火墙的防火涂层厚度测定，可选两相邻纵、横轴线相交中的面积为一个单元，在其对角线上，按每米长度选一点进行测试。\n\n2全钢框架结构的梁和柱的防火涂层厚度测定，在构件长度内每隔 $3 \\mathrm { m }$ 取一截面，按图E.0.2所示位置测试。\n\n  \n图E.0.2 测点示意\n\n3桁架结构，上弦和下弦按第2条的规定每隔 $3 \\mathrm { m }$ 取一截面检测，其他腹杆每根取一截面检测。\n\n## E.0.3对于楼板和墙面，在所选择的面积中，至少测出5个点；对于梁和柱在所选择的位置中，分别测出6个和8个点。分别计算出这些测量结果的平均值，精确到0.5mm。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33185bbb-a937-44fd-b46d-bcb68c05bf6f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6 机械', '6 机械## 6．1 机构设计计算原则\n\n### 6．1．1 起升机构\n\n#### 6．1．1．1 电动机初选\n\n##### 6．1．1．1．1 电动机的型式\n\n起升机构一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、自制动异步电动机、交流变频电动机、直流电动机，或适合于起升机构使用特点的其他电动机。\n\n##### 6．1．1．1．2 电动机的初选功率\n\n###### 6．1．1．1．2．1 电动机的稳态起升功率按附录 P中的式（P．1）计算。犆犣  \n###### 6．1．1．1．2．2 对 YZR系列等能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，其所需功率按附录 P中式（P．7）计算。  \n###### 6．1．1．1．2．3 对未能提供按 值计算选择电动机的资料，但已知采用电动机的起升机构工作级别的，其所需功率按附录 P中的 P．2．4计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．4 对能获得负荷图的起升机构，其所需电动机的功率按附录P中的式（P．10）计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．5 对下述起重机的起升机构，选择其电动机功率时，还应考虑：\n\na） 抓斗起重机：如设计的钢丝绳卷绕系统能使闭合绳和支持绳的载荷接近平均分配，则闭合绳机构和支持绳机构电动机功率各取为总计算功率的 $66 \\%$ ；当采用直流调速或交流变频调速，能实时监控并保证抓斗闭合终止时支持绳与闭合绳载荷准确相等，各机构电动机功率可取为总计算功率的 $56 \\%$ 。  \nb） 铸造起重机：起升机构中采用有刚性联系的两套驱动装置双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $60 \\%$ ；当要求用一台电动机驱动，起重机以满载（额定载荷）完成一个工作循环时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $66 \\%$ ；采用行星差动减速器双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $50 \\%$ 。  \nc） 水电站门式起重机等起升速度慢、起升行程范围大的起重机或特殊用途的慢速起重机：在一个工作循环中起升机构运转时间往往超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，其电动机功率应按短时工作方式S2选择：在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n } { \\sim } 3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ；在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $3 0 \\ \\mathrm { \\ m i n } { \\sim } 6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 。\n\n##### 6．1．1．1．3 电动机轴上所需的转矩\n\n###### 6．1．1．1．3．1 稳态起升额定起升载荷的转矩\n\n稳态起升额定起升载荷时电动机轴上的转矩 $M _ { \\mathrm { N } }$ 按式（77）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { N } } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D } { 2 a i \\eta }\n$$\n\n……（77）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { N } }$ — 稳态起升额定起升载荷的转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 额定起升载荷，单位为牛顿（N）；$D$ -按最外层钢丝绳中心计算的卷筒卷绕直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$a$ 钢丝绳滑轮组的倍率；i 由电动机轴到卷筒轴的总传动比；n -起升物品时起升机构传动装置和滑轮组的总效率。\n\n###### 6．1．1．1．3．2 电动机产生转矩的最低要求\n\n为了加速起升额定载荷或起升试验载荷，以及为补偿电源电压和频率变化所导致的转矩损失，电动机轴上转速 $n { = } 0$ 时产生的转矩应满足式 $( 7 8 ) \\sim$ 式（80）的最低要求：\n\na） 对直接起动的笼型异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 6 \\ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n\n\n……（78）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { d } }$ —— 起动时（转速 $n { = } 0$ 时）电动机轴上具有的转矩；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ —— 同式（77）。\n\nb） 对绕线转子异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 9 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n……（79）\n\n式中符号同式（78）。\n\nc） 对采用变频控制的所有类型的电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 4 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n式中符号同式（78）。\n\n#### 6．1．1．2 电动机的校验\n\n##### 6．1．1．2．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机过载校验，是检验在设计要求的极限起动条件下，所选电动机的最大转矩或堵转转矩是否能满足机构起动的需要，按附录R的方法计算。\n\n电动机发热校验，是检验在满足设计要求的正常运转条件下，电动机不应出现过热，按附录S的方法计算。\n\n##### 6．1．1．2．2 电动机使用环境的功率修正\n\n若起重机安装使用地点海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ ，或起重机使用环境温度超过 $4 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，就应对电动机容量进行修正，见7．7．2．4。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('331e966f-d2fb-46cd-8fc8-0fe0f6458eeb', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百一十一条自然人之间的借款合同对支付利息没有约定或者约定不明确的', '第二百一十一条自然人之间的借款合同对支付利息没有约定或者约定不明确的，视为不支付利息。自然人之间的借款合同约定支付利息的，借款的利率不得违反国家有关限制借款利率的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33239cfb-1cd6-4277-8bf3-d452ea3db50d', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '7.2 D类桥梁、坛工拱桥、重力式桥墩和桥台强度验算', '7.2 D类桥梁、坛工拱桥、重力式桥墩和桥台强度验算## 7.2.1顺桥向和横桥向E1地震作用效应和永久作用效应组合后，应按现行公路桥涵设计规范相关规定验算重力式桥墩、桥台、坛工拱桥主拱及基础的强度、偏心、稳定性。\n\n## 7.2.2顺桥向和横桥向E1地震作用效应和永久作用效应组合后，应按现行公路桥涵设计规范相关规定验算D类桥梁桥墩、盖梁和基础的强度。\n\n## 7.2.3D类桥梁和重力式桥墩桥梁支座抗震能力可按下列方法验算。\n\n### 1板式橡胶支座的抗震验算：\n\n#### 1）支座厚度按式（7.2.3-1）、式（7.2.3-2）验算：\n\n$$\n\\Sigma t \\geq { \\frac { X _ { \\mathrm { E } } } { \\mathrm { t a n } \\gamma } } = X _ { \\mathrm { E } }\n$$\n\n$$\nX _ { \\mathrm { { E } } } ~ = ~ \\alpha _ { \\mathrm { { d } } } X _ { \\mathrm { { D } } } + X _ { \\mathrm { { H } } } + 0 . 5 X _ { \\mathrm { { T } } }\n$$\n\n式中： $X _ { \\mathrm { E } }$ —考虑地震作用、均匀温度作用和永久作用组合后的橡胶支座位移（m）；\n\n$\\textstyle \\sum t ^ { . }$ 橡胶层的总厚度（m）；  \ntany- 橡胶片剪切角正切值，取 ${ \\mathrm { t a n } } \\gamma = 1 . 0$ ；  \n$X _ { \\mathrm { p } }$ -E1地震作用下橡胶支座的水平位移（m）；  \n$X _ { \\mathsf { H } }$ -永久作用产生的橡胶支座的水平位移（ $\\mathbf { m }$ ；$X _ { \\mathrm { { T } } }$ -均匀温度作用产生橡胶支座的水平位移（m)；$\\alpha _ { \\mathrm { { d } }$ 支座调整系数，一般取2.3。\n\n#### 2）支座抗滑稳定性按式（7.2.3-3）、式（7.2.3-4）验算：\n\n$$\n\\mu _ { \\mathrm { d } } R _ { \\mathrm { b } } \\geqslant E _ { \\mathrm { h z h } }\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { h z h } } ~ = ~ \\alpha _ { \\mathrm { d } } E _ { \\mathrm { h z e } } ^ { } + E _ { \\mathrm { h z d } } ^ { } + 0 . 5 E _ { \\mathrm { h z T } } ^ { }\n$$\n\n式中： $\\mu _ { \\mathrm { d } }$ -支座的动摩阻系数，橡胶支座与混凝土表面的动摩阻系数取0.25，与钢板的动摩阻系数取0.20；\n\nEhzh 支座水平组合地震力（kN）；  \n$R _ { \\mathrm { b } }$ -上部结构重力在支座上产生的反力（ $\\mathbf { k N }$ ）；  \nEhze -E1地震作用下橡胶支座的水平地震力（kN）；  \nEhzd 永久作用产生的橡胶支座的水平力（kN)；  \nEhzT -均匀温度引起的橡胶支座的水平力（kN）；  \n$\\alpha _ { \\mathrm { d } }$ 支座调整系数，一般取2.3。\n\n### 2盆式支座和球形支座的抗震验算：\n\n#### 1）活动支座按式（7.2.3-5）验算：\n\n$$\nX _ { \\mathrm { E } } \\leqslant X _ { \\mathrm { m a x } }\n$$\n\n#### 2）固定支座按式（7.2.3-6）验算：\n\n$$\nE _ { \\mathrm { h } x h } \\leqslant E _ { \\mathrm { m a x } }\n$$\n\n式中： $X _ { \\mathrm { { m a x } } }$ -活动支座容许滑动的水平位移（ $\\mathbf { m } )$ ；$E _ { \\mathrm { m a x } }$ 固定支座容许承受的水平力（kN）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33248e95-abbc-49df-9030-29e7a4e6e98a', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 1）', '4.1作用分类、代表值和作用组合4.1.1公路桥涵设计采用的作用分为永久作用、可变作用、偶然作用和地震作用四类，规定于表4.1.1。\n\n表4.1.1作用分类  \n\n\n\n\n\n4.1.2公路桥涵设计时，对不同的作用应按下列规定采用不同的代表值：\n\n1永久作用的代表值为其标准值。永久作用标准值可根据统计、计算，并结合工程经验综合分析确定。\n\n2可变作用的代表值包括标准值、组合值、频遇值和准永久值。组合值、频遇值和准永久值可通过可变作用的标准值分别乘以组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 、频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 和准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 来确定。\n\n3偶然作用取其设计值作为代表值，可根据历史记载、现场观测和试验，并结合工程经验综合分析确定，也可根据有关标准的专门规定确定。\n\n4地震作用的代表值为其标准值。地震作用的标准值应根据现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）的规定确定\n\n4.1.3作用的设计值应为作用的标准值或组合值乘以相应的作用分项系数。\n\n4.1.4公路桥涵结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态、正常使用极限状态进行作用组合，均应按下列原则取其最不利组合效应进行设计：\n\n1只有在结构上可能同时出现的作用，才进行组合。当结构或结构构件需做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用组合效应进行计算。\n\n2当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组合。实际不可能同时出现的作用或同时参与组合概率很小的作用，按表4.1.4规定不考虑其参与组合。\n\n表4.1.4可变作用不同时组合表  \n\n\n\n\n\n3施工阶段的作用组合，应按计算需要及结构所处条件而定，结构上的施工人员和施工机具设备均应作为可变作用加以考虑。组合式桥梁，当把底梁作为施工支撑时，作用组合效应宜分两个阶段计算，底梁受荷为第一个阶段，组合梁受荷为第二个阶段。\n\n4多个偶然作用不同时参与组合。  \n5地震作用不与偶然作用同时参与组合。\n\n4.1.5公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，对持久设计状况和短暂设计状况应采用作用的基本组合，对偶然设计状况应采用作用的偶然组合，对地震设计状况应采用作用的地震组合，并应符合下列规定：\n\n1基本组合：永久作用设计值与可变作用设计值相组合。\n\n1）作用基本组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { 0 } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } \\gamma _ { G _ { i } } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ \\gamma _ { Q _ { 1 } } \\gamma _ { \\mathrm { L } } Q _ { 1 \\mathrm { k } } , ~ \\psi _ { \\mathrm { c } } \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\gamma _ { \\mathrm { L } j } \\gamma _ { Q _ { j } } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n或\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { \\mathrm { { 0 } } } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { d } } , ~ Q _ { \\mathrm { 1 d } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } Q _ { j \\mathrm { d } } ) ~\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { u d } }$ - 承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；\n\n$S$ （）一作用组合的效应函数；$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数，按表4.1.5-1规定的结构设计安全等级采用，按持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，公路桥涵结构设计安全等级应不低于表4.1.5-1的规定，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9，  \n$G _ { i \\mathbf { k } }$ 、 $\\gamma _ { G _ { i } }$ $G _ { i \\mathrm { d } }$ $i$ $i$ 个永的理数，表42规定采用$\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } }$ —汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） 的分项系数。采用车道荷载计算时取YQ 1.4 采用车辆荷载计算时，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { 0 } _ { 1 } } = 1 . 8$ 。当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } } = 1$ .4；对专为承受某作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取 $\\gamma _ { \\textsc { q } } = 1 . 4$ ；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载，其分项系数也取 $\\gamma _ { 0 , \\cdot } = 1 . 4$   \n$Q _ { \\textrm { l k } }$ 、 $Q _ { \\mathrm { l d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ； ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33298a59-c787-42e9-a53e-95947766aed1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 2）', 'lspan=1>缝隙压密</td><td rowspan=1 colspan=1>1~3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>每块后加垫板的缝隙</td><td rowspan=1 colspan=1>缝隙压密</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>水泥砂浆接缝</td><td rowspan=1 colspan=1>缝隙压密</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>环氧树脂砂浆接缝</td><td rowspan=1 colspan=1>缝隙压密</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr></table>\n\n\n注：带螺帽锚具采用一次张拉锚固时， $\\Delta L _ { _ R }$ 宜取 $2 \\sim 3 \\mathrm { m m }$ ；采用二次张拉锚固时， $\\Delta L _ { _ R }$ 可取 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n8 张拉锚固后，建立在锚下的实际有效预应力与设计张拉控制应力的相对偏差应不超过 $\\pm 5 \\%$ ，且同一断面中预应力束的有效预应力的不均匀度应不超过 $\\pm 2 \\%$ 。\n\n9 在预应力筋张拉、锚固过程中及锚固完成后，均不得大力敲击或振动锚具。预应力筋锚固后需要放松时，对夹片式锚具宜采用专门的放松装置松开；对支撑式锚具可采用张拉设备缓慢地松开。\n\n10 预应力筋在实施张拉或放张作业时，应采取有效的安全防护措施，预应力筋两端的正面严禁站人和穿越。\n\n11 预应力筋张拉、锚固及放松时，均应填写施工记录。\n\n12 施加预应力时宜采用信息化数据处理系统对各项张拉参数进行采集。\n\n## 条文说明：\n\n2 对于后张法结构或构件，设计通常会给出锚下的预应力筋的张拉控制应力，如果要实施超张拉或计入锚圈口的预应力损失，就需要对其最大张拉应力进行控制。因为张拉如超过设计规定的最大张拉控制应力，则其钢束预应力筋的安全储备为零，对结构是非常不利的。\n\n3 对某些特殊部位（如索塔的拉索锚固区）且曲率半径较小的预应力束，工程实践表明其预应力筋的实际伸长值与计算伸长值的相对偏差不能满足± $6 \\%$ 的规定，故此类力筋需要通过试验确定其实际控制伸长值。\n\n4 式（7.6.3-1）及附录F为后张法预应力筋张拉理论伸长值的精确计算公式，公式中考虑了孔道局部偏差的摩阻影响和曲线孔道的摩阻影响。当预应力筋为直线且无摩阻影响时， $\\mathsf { P } _ { \\mathsf { P } } \\mathsf { = } \\mathsf { P}$ ，L为预应力筋长度，得公式△LL=PL/（APEP）；对由多曲线组成的曲线预应力筋，或由直线与曲线混合组成的预应力筋，其伸长值一般为分段计算，然后叠加。\n\n5 最初张拉时各根预应力筋的松紧、弯曲程度不一定一致，所以初应力时的伸长值不能采用量测方法，而需要采用推算的方法。推算时，通常采用相邻级的伸长值，例如初应力 $\\sigma _ { \\updownarrow }$ 为 $10 \\% \\sigma _ { \\mathsf { c o n } }$ 时，其伸长值采用由 $10 \\%$ 张拉到 $20 \\%$ 的伸长值。预应力筋张拉时，一般先张拉到初应力后再正式分级张拉，然后量测预应力筋伸长值，而量测的伸长值并未包括从零张拉到初应力时的伸长值，因此，在确定实际伸长值时，除量测的伸长值外，还需要计入初应力时的伸长值，以便与理论伸长值相对应。对初应力的确定，条文给出了一个 $10 \\% \\sim 2 5 \\%$ 的范围，但在实际张拉操作中，需要根据实际情况进行取舍：钢束长度在 $3 0 \\mathfrak { m }$ 以下时，初应力一般取 $10 \\% \\sim 1 5 \\%$ ；钢束长度为 $3 0 \\sim 6 0 \\mathrm { m }$ 时，取 $1 5 \\% \\sim 2 0 \\%$ ；钢束长度大于60m时，取上限 $25 \\%$ 控制应力作为初应力；钢束长度过长（如超过 $1 0 0 \\mathsf { m }$ ）时， $25 \\%$ 的上限亦有可能达不到初应力的目的，对这种情况，则需要通过现场试验来确定其初应力的大小。\n\n9 预应力筋锚固后，如需放松，无论后张法或先张法，都需要使用专门的设备缓慢地放松，如此规定是为了保证施工的安全。\n\n10 本款的规定主要是为保证施工的安全，防止发生人员伤亡事故。\n\n12 信息化数据处理系统能对各项张拉参数进行自动采集，且能保证各项数据的准确性和可靠性，有利于对施工质量进行有效控制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3337c9f8-d31f-464a-8124-b6e6eed67f97', '145《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2009）.md', 'DL/T1147—2009（Part 2）', ' m m }$ ；自由坠落后，冲击力应符合4.5.1.5的规定；试验布置图见图A.2。\n\n5.4.5.3绳索式防坠器冲击试验，按GB/T6096中的规定，将防坠器安装在上部固定的垂直绳索上，悬挂人体模型（按额定制动载荷和额定工作载荷两类)，人体模型重心应高于防坠器中心 $\\mathbf { 0 . 5 m }$ 、距地面 $\\pmb { 3 m }$ 以上，保证悬挂点到释放点水平距离小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；自由坠落后，冲击力应符合4.5.1.5的规定；试验布置图见图A.3。\n\n5.4.5.4织带型缓冲器冲击试验，按GB/T6096中的规定，取一长度不大于 $1 . 2 \\mathbf { m }$ 的安全绳，一端连接于离地面 $\\mathfrak { s m }$ 以上的固定点，另一端与缓冲器上部软环眼连接，将缓冲器下部软环眼悬挂人体模型（按额定制动载荷)，人体模型重心应与安全绳固定点等高，自由坠落后，缓冲器应符合4.5.7的规定。\n\n## 5.4.6抗跌落试验\n\n将防坠器、连接器从距离水泥地面 $1 \\mathbf { m }$ 高处，自由跌落后，再进行空载动作试验、额定制动载荷坠落试验，应符合4.5.2.1、4.5.3.2、4.5.4.2、4.5.1.4、4.5.1.6的规定。\n\n## 5.4.7耐候性试验\n\n5.4.7.1将同型号规格两套防坠器分别放置于 $- 3 5 \\mathrm { ‰ }$ 、 $+ 5 0 \\mathrm { ^ { \\circ } C }$ 恒温箱中静置24h，从恒温箱取出后在0.5h内完成空载动作试验、坠落试验和冲击试验(额定工作载荷)；速差式防坠器应符合4.5.2.1、4.5.1.4、4.5.1.5的规定，导轨式防坠器应符合4.5.3.2、4.5.1.4、4.5.1.5的规定，绳索式防坠器应符合4.5.4.2、4.5.1.4、4.5.1.5的规定。\n\n5.4.7.2将同型号规格两套防坠器分别在浸水（浸入温度为 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\sim } 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的水中1h）和浸油（浸入温度为 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的柴油中1h后，再静止挂沥1h）状态下，完成空载动作试验、坠落试验和冲击试验（额定工作载荷)；导轨式防坠器应符合4.5.3.2、4.5.1.4、4.5.1.5的规定，绳索式防坠器应符合4.5.4.2、4.5.1.4、4.5.1.5的规定。\n\n5.4.7.3将两根连接绳分别放置于 $- 3 5 \\mathrm { ‰}$ 、 $+ 5 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ 恒温箱中静置24h，从恒温箱取出后在 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 内完成静载荷试验，应符合4.5.5的规定。\n\n5.4.7.4将连接器（对称型 $4 { + } 4$ 套，非对称型 $3 + 3$ 套）分别放置于 $- 3 5 \\mathrm { { \\circ } }$ 、 $+ 5 0 \\mathrm { ^ { \\circ } C }$ 恒温箱中静置24h，从恒温箱取出后在 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 内完成静载荷试验，应符合4.5.6的规定。\n\n5.4.7.5将两套织带型缓冲器分别放置于- $- 3 5 \\mathrm { { \\small C } }$ 、 $+ 5 0 \\mathrm { ^ { \\circ } C }$ 恒温箱中静置 $\\mathbf { 2 4 \\ h }$ ，从恒温箱取出后在 $\\mathbf { 0 . 5 ~ h }$ 内完成整体静载荷考核试验，应符合4.5.7的规定。\n\n## 5.4.8疲劳试验\n\n5.4.8.1将速差式防坠器钢丝绳（或合成纤维带）任选拉出一定长度（以方便操作为宜)，进行快速拉出、制动及回收试验，如此循环操作1000次后，防坠器应符合4.5.2.1的规定。\n\n5.4.8.2将导轨式防坠器安装在导轨上端，防坠器连接绳下端悬挂 $\\mathfrak { s k g }$ 的物体，在一定的长度范围内，对防坠器进行上下移动（手提或推动）、制动试验，如此循环操作1000次后，防坠器应符合4.5.3.2的规定。\n\n5.4.8.3绳索式防坠器安装在绳索上端（此时绳索下部应锚固），防坠器连接绳下端悬挂5kg的物体，在一定的长度范围内，对防坠器进行上下移动（手提或推动）、制动试验，如此循环操作1000次后，防坠器应符合4.5.4.2的规定。\n\n## 5.5验收规则\n\n5.5.1产品应由制造厂的质量检验部门检验合格后方能出厂，出厂试验可依据预防性试验的要求进行，出厂产品应附有质量检验合格证。\n\n5.5.2产品应按规定的试验进行验收。\n\n5.5.3制造厂和用户对验收如有争议，应由双方认可的权威机构进行仲裁试验。\n\n## 6标志、包装及运输\n\n## 6.1标志\n\n在防坠器及附件的明显位置应有清晰的永久性标志，其内容包括：\n\na）产品型号（含厂家生产批次或序号）；  \nb） 安装方向、等级标识；  \nc） 商标（或生产厂名）；  \nd） 生产日期。\n\n6.2包装\n\n每件防坠器及附件均应有合适的包装袋（盒)，并附有产品说明书、产品合格证。产品说明书中应包括：\n\na） 用户须知(或安全警告)；  \nb） 产品型号：  \nc） 使用方法；  \nd） 检查程序、维护（或保养）方法及报废准则等。\n\n## 6.3运输\n\n防坠器在运输中，应防止雨淋，勿接触腐蚀性物质。\n\n## 附录A（规范性附录）防坠器试验布置图\n\n图 ${ \\bf A } . 1 { \\sim } { \\bf A } . 3$ 给出了防坠器试验布置图。\n\n  \n图A.1速差式防坠器试验布置图\n\n1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('333b5951-b645-481f-abf7-bda3bc720dd0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:“外观检查”修改为“外观质量检查”。\n\n## A.5.2气压焊接头的外观质量检查结果，应符合下列要求：\n\n1 接头处的轴线偏移e不得大于钢筋直径的0.1倍，且不得大于1mm[图A.5.2-a)]；当不同直径钢筋焊接时，应按较小钢筋直径计算。当大于上述规定值，但在钢筋直径的0.3倍以下时，可加热矫正；当大于0.3倍时，应切除重焊。\n\n2 接头处表面不得有肉眼可见的裂纹。\n\n3 接头处的弯折角不得大于 $2 ^ { \\circ }$ °；当大于规定值时，应重新加热矫正。\n\n4固态气压焊接头镦粗直径d不得小于钢筋直径的1.4 倍，熔态气压焊接头镦粗直径d不得小于钢筋直径的1.2倍[图A.5.2-b)]；当小于上述规定值时，应重新加热镦粗。\n\n5 镦粗长度l不得小于钢筋直径的1.0倍，且凸起部分应平缓圆滑[图A.5.2-c)]；当小于上述规定值时，应重新加热镦长。\n\n  \n图A.5.2钢筋气压焊接头外观质量图解');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3358e2a2-9886-4910-8828-82202bb6eb78', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13 钢管连接节点（Part 2）', '蔽部位施焊结束后封闭，或将搭接管在节点近旁处断开，隐蔽部位施焊后再接上其余管段（图33）。\n图31搭接连接的隐蔽部位1—搭接支管；2—被搭接支管；3—趾部；4—跟部；5—主管；6—被搭接支管内隐蔽部分\n\n日本建筑学会（AIJ）1990年版《钢管结构设计指南与解说》在6.7条解说中指出“组装后的隐蔽部位即使不焊也没有什么影响”。近年来同济大学进行了多批次搭接节点隐蔽部位焊接与否的对比试验，包括承受单调静力荷载与低周反复荷载的节点试件；这些试验涉及的节点形式为平面K形和KT形。试验结果表明，在单调荷载作用下，当搭接率在不小于 $25 \\%$ 且不大于$100 \\%$ 范围内时，隐蔽部分焊接与否对节点部位弹性阶段的变形以及极限承载力没有显著影响。Eutocode3中指出，两支管垂直于主管的内力分量相差 $20 \\%$ 以上时，内隐蔽部位应予焊接；但同济大学的试验表明，此时节点承载力并未降低，同时国际焊接协会（IIW）最新规程亦无此规定。但是隐蔽部位的疲劳性能还缺乏实验的支持。节点承受低周反复荷载时，试验结果表明，如果发生很大的非弹性变形，也会导致承载后期节点性能的劣化，故支管隐蔽部位可不焊接的适用范围暂宜在6度、7度抗震设防地区的建筑结构考虑。\n\n图32焊接手孔示意 1—焊接手孔\n\n图33隐蔽部分施焊时搭接支管断开示意1—断开位置\n\nK形搭接节点的隐蔽部位焊接时，在搭接率小于 $60 \\%$ 时，受拉支管在下时承载力略高；但如隐蔽部位不焊接，则其承载力大为降低。相反，受压支管在下时，无论隐蔽部位焊接与否，其承载力均变化不大 $( < 7 \\% )$ ，综合考虑，建议搭接节点中，承受轴心压力的支管宜在下方。\n\n### 13.2.3本条为新增条文。无加劲节点直接焊接节点不能满足承载能力要求时，在节点区域采用管壁厚于杆件部分的钢管是提高其承载力有效的方法之一，也是便于制作的首选办法。此外也可以采用其他局部加强措施，如：在主管内设实心的或开孔的横向加劲板（本标准第13.2.3条)；在主管外表面贴加强板（本标准第13.2.4条)；在主管内设置纵向加劲板；在主管外周设环肋等。加强板件和主管是共同工作的，但其共同工作的机理分析复杂，因此在采取局部加强措施时，除能采用验证过的计算公式确定节点承载力或采用数值方法计算节点承载力外，应以所采取的措施能够保证节点承载力高于支管承载力为原则。\n\n有限元数值计算结果表明，设置主管内的横向加劲板对提高节点极限承载力有显著作用，但在单一支管的下方如设置第3道加劲板所取得的增强效应就不明显了。数值分析还表明，满足本条第1款～第3款的构造规定，可以实现节点承载力高于相连支管承载力的要求。\n\n在主管内设置纵向加劲板［图34（a)］时应使加劲板与主管管壁可靠焊接，当主管孔径较小难以施焊时，应在主管上下开槽后将加劲板插入焊接。目前的研究还未提出针对这种构造的节点承载力计算公式。纵向加劲板也可伸出主管外部连接支管或其他开口截面的构件［图34（b)]。在主管外周设环肋（图35）有助于提高节点强度，但可能影响外观；目前其受力性能的研究也很少。\n\n钢管间直接焊接节点采用本章未予规定的措施进行加劲时，\n\n应有充分依据。\n\n图 34主管内纵向加劲的节点1一内部焊接；2一开槽后焊接\n\n图 35主管外周设置加劲环的节点1—外周加劲环\n\n### 13.2.4本条为新增条文。主管为圆管的表面贴加强板方式，适用于支管与主管的直径比 $\\beta$ 不超过0.7时，此时主管管壁塑性可能成为控制模式。主管为方矩形管时，如为提高与支管相连的主管表面的受弯承载力，可采用该连接表面贴加强板的方式，如主管侧壁承载力不足时，则可采用主管侧表面贴加强板的方式。\n\n方（矩）形主管与支管连接一侧采用加强板，主要针对主管受弯塑性破坏模式；主管侧壁承载力不足时采用侧壁加强的方式。加强板长度公式（13.2.4-1）～式（13.2.4-3）可参见\n\nJ.A.Packer等著《空心管结构连接设计指南》第3.7节（曹俊杰译，科学出版社，1997)。考虑到连接焊缝以及主管可能存在弯角的原因，加强板的宽度通常小于主管的名义宽度。加强板最小厚度的建议来自上述同一文献。\n\n## 13.3圆钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算\n\n### 13.3.1本条沿用原规范第10.3.3条的一部分。主管为圆钢管的节点，本标准将其归为圆钢管节点；主管为方矩形钢管时，本标准将其归为方钢管节点。\n\n### 13.3.2本条第1款～第3款基本沿用原规范第10.3.1条、第10.3.3条，第4款～第8款为新增条款。对主要计算公式和规定说明如下：\n\n关于第1款～第3款。88 版规范对平面X、Y、T形和K形节点处主管强度的支管轴心承载力设计值的公式是比较、分析国外有关规范和国内外有关资料的基础上，根据近300个各类型管节点的承载力极限值试验数据，通过回归分析归纳得出的承载力极限值经验公式，然后采用校准法换算得到的。原规范修订时，根据同济大学的研究成果，对平面节点承载力计算公式进行了若干修正。修正时主要对照了新建立的国际管节点数据库中的试验结果，并考虑了公式表达的合理性。经与日本建筑学会（AIJ)公式、国际管结构研究和发展委员会（CIDECT）公式的比较，所修正的计算公式与试验数据对比，其均值和置信区间都较之前更加合理。本次修订时，除了对K形节点考虑搭接影响之外未作进一步改动（本条第1款～第3款)，详见原规范条文说明第10.3.3条。\n\n关于第4款K形搭接节点中，两支管中垂直于主管的内力分量可相互平衡一部分，使得主管连接面所承受的作用力相对减小；同时搭接部位的存在也增大了约束主管管壁局部变形的刚度。近年来的搭接节点试验和有限元分析结果均表明，搭接节点的破坏模式主要为支管局部屈曲破坏、支管局部屈曲与主管管壁塑性的联合破坏、支管轴向屈服破坏等三种模式，与平面圆钢管连接节点的主管壁塑性破坏模式相比有很大差别。因此，目前国外各规程中均将搭接节点的承载力计算公式特别列出，有两种主要方法：其一，是如 E');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('335e7359-eba2-439e-ab49-f18f9b2bce1f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '附录T0510A 水泥胶砂耐磨性试验机', '附录T0510A 水泥胶砂耐磨性试验机## A.1 结构\n\n水泥胶砂耐磨性试验机由直立主轴、水平转盘、传动机构和控制系统组成。主轴和转盘不在同一轴线上，主轴和转盘同时按相反方向转动，主轴下端配有磨头连结装置，可以装卸磨头。\n\n## A.2 技术要求\n\n### A.2.1 主轴与水平转盘垂直度，测量长度 $8 0 \\mathrm { m m }$ 时偏离度不大于 $0 . 0 4 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### A.2.2 水平转盘转速 $1 7 . 5 \\mathrm { r / m i n } { \\pm } 0 . 5 \\mathrm { r / m i n }$ ，主轴与转盘转速比为35:1。\n\n### A.2.3 主轴与转盘的中心距为 $4 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### A.2.4 负荷分为200N、300N、400N三档，误差不超过 $1 \\%$ 。\n\n### A.2.5 主轴升降行程不小于 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，磨头最低点距水平转盘工作面不大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### A.2.6 水平转盘上配有能夹紧试件的卡具，卡头单向行程为 $1 5 0 _ { - 1 } ^ { + 4 } \\mathrm { m m }$ 。卡夹宽度不小于$5 0 \\mathrm { m m }$ 。夹紧试件后应保证试件不上浮或翘起。\n\n### A.2.7 花轮磨头（图T0510A-1）由三组花轮组成，按星形排列成等分三角形，花轮与轴心最小距离为 $1 6 \\mathrm { m m }$ ，最大距离为 $2 5 \\mathrm { m m }$ 。每组花轮由两片花轮片装配而成，其间隔为2.6${ \\sim } 2 . 8 \\mathrm { m m }$ 。花轮片直径为 $2 5 _ { 0 } ^ { + 0 . 0 2 } \\mathrm { m m }$ ，厚度为 $3 _ { 0 } ^ { + 0 . 0 2 } \\mathrm { m m }$ ，边缘上均匀分布12个矩形齿，齿宽为\n\n$3 . 3 \\mathrm { m m }$ ，齿高为 $3 \\mathrm { m m }$ 由不小于HRC 60 硬质钢制成。\n\n### A.2.8 机器上装有必要的电器控制器，具有0\\~999转盘数字自动控制显示装置，其转数误差小于1/4转，并装有电源电压监测表及自动停车报警装置，电器绝缘性能良好，噪音小于 $9 0 \\mathrm { d B }$ 。\n\n### A.2.9 吸尘器装置：随时将磨下的粉尘吸走。\n\n  \n图T0510A-1 花轮磨头示意图（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）1-垫片；2-刀片');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('335f0887-4a69-4f72-a0cf-bd80894b478c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：规定对各种风险源应进行分析、评估，并制订必要的突发事件应急预案，目的是防患于未然，保证施工的安全。\n\n### 3.1.7 施工前应建立健全环保管理体系，制订保护环境、节能减排和文明施工的实施方案，减少工程施工过程中对环境的污染。\n\n### 3.1.8 施工前应建立健全施工组织机构，施工人员的配备应满足工程施工的需要，并应在进场时对其进行岗前培训和技术、安全交底。\n\n### 3.1.9 应根据工程的规模和有关规定，建立工地试验室。工地试验室配备的试验人员和试验仪器应满足工程施工的需要，且试验仪器应通过国家法定计量机构的检验标定。\n\n### 3.1.10 水泥、砂、石、外加剂等施工原材料的选择应在工程开工前通过试验确定。各种原材料进场时，应按本规范的有关规定进行相应的质量检测和试验工作；进场后，应根据不同的品种、规格及用途分别妥善存放，对容易受潮、锈蚀的材料应有防雨、防潮或防锈的措施。\n\n### 3.1.11 应结合工程的规模、工期、地形特点等情况，进行标准化施工的策划和实施，合理布置施工场地，所设置的各种临时设施应满足工程施工的需要及安全施工的要求。开工前应完成现场的“四通一平”工作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3376dd24-bee1-4a3e-a140-6cfc190d62ab', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明由于非规则桥梁动力特性的复杂性，采用简化计算方法不能正确把握其动力响应特性，要求采用有限元法建立结构动力空间计算模型。正确建立桥梁结构的动力空间计算模型是进行桥梁抗震设计的基础。为了正确反映实际桥梁结构的动力特性，要求每个墩柱至少采用三个杆系单元，桥梁支座采用支座连接单元模拟，单元的质量可采用集中质量代表（图6-1）。\n\n  \n图6-1桥梁动力空间计算模型\n\n阻尼是影响结构地震反应的重要因素，在进行非规则桥梁时程反应分析时可采用瑞利阻尼假设建立阻尼矩阵。根据瑞利阻尼假设，结构的阻尼矩阵可表示为式（6-1)：\n\n$$\n[ C ] = a _ { 0 } [ M ] + a _ { 1 } [ K ]\n$$\n\n式中： $[ M ]$ ， $[ K ]$ 结构的质量和刚度矩阵；\n\n$a _ { 0 }$ ， $a _ { \\scriptscriptstyle 1 }$ -可按式（6-2）确定：\n\n$$\n\\binom { a _ { 0 } } { a _ { 1 } } = \\frac { 2 \\xi } { \\omega _ { n } + \\omega _ { m } } \\binom { \\omega _ { n } \\omega _ { m } } { 1 }\n$$\n\n$\\xi$ -结构阻尼比，对于混凝土桥梁 $\\xi = 0 . 0 5$ ；\n\n$\\omega _ { \\eta }$ ， Wm -结构振动的第 $n$ 阶和第 $m$ 阶圆频率，一般 $\\omega _ { n }$ 可取结构的基频，ωm取后几阶对结构振动贡献大的模态的频率。\n\n## 6.2.3在E1地震作用下，宜采用总体空间模型计算桥梁的地震反应；在 E2 地震作用下，可采用局部空间模型计算。总体和局部空间模型应满足下列要求：\n\n1总体空间模型宜包括所有桥梁结构及其连接方式，通过对总体空间模型的分析，确定结构的空间耦联地震反应特性和地震最不利输入方向。\n\n2局部空间模型应根据总体模型的计算结果，取出部分桥梁结构进行计算，局部模型应考虑相邻结构对边界条件的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33798669-5dd4-4a1e-bca1-e98530e92b96', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．5 缓冲器', '6．3．5 缓冲器缓冲器应按碰撞动能及最大碰撞力，并考虑缓冲行程来选用，允许的最大减速度为 $4 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。  \n宜采用 $\\mathrm { J B / T ~ 7 0 1 7 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 1 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 2 \\mathrm { J B / T ~ } 1 0 8 8 3 }$ 中规定的缓冲器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3382a640-21fb-4620-a6ff-c3e835c9cfd6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢桥面铺装前做试验段，其目的是通过试验段的施工，获得相应的施工工艺参数，为正式施工提供依据。但对一些工程规模较小的钢桥面铺装，例如中小跨径的桥梁仅有 $_ { 1 \\sim 2 }$ 跨，如果也要求做试验段，有点不太现实，故将原规范中的“应做试验段”修改为“宜做试验段”。\n\n## 23.6.5 铺装施工在一道工序完成之后，下道工序应连续进行；上一层铺装施工前，其下层应保持干燥、整洁，不得有尘土、杂物、油污或损坏，不符合要求时应予处理。完工后的铺装层表面应规定时限，严禁车辆通行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3387b665-3ed3-446f-8f23-bdd18f6bf882', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 4）', '8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 是按4．3．3．1规定的载荷组合 A 中最不利工况确定的，在疲劳计算点上的各个应力循环中，沿 $x \\phantom { } _ { \\cdot \\mathcal { I } }$ 轴线方向的绝对值最大计算正应力和 $x y$ 轴线形成的平面上的绝对值最大计算剪应力。\n\n#### 5．8．2 应力循环特性\n\n构件（或连接）单独或同时承受正应力 $( \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ l , \\sigma _ { \\mathrm { y } } )$ ）和剪应力 $( \\tau _ { \\mathrm { x y } } )$ ）作用时，应力循环特性值 $r _ { \\mathrm { x } } \\setminus r _ { \\mathrm { y } } \\setminus r _ { \\mathrm { x y } }$ 按式（72）计算：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { r } { { r } _ { \\mathrm { x } } = \\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { y } } = \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { x y } } = \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } } / \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n式中：\n\n$r ( r _ { x } \\ : . r _ { y } \\ : . \\ : r _ { x y } )$ 应力循环特性值；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值,单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 构件(或连接)在疲劳计算点上的绝对值最大正应力和绝对值最大剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 是应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值(各带正负号），其差值的绝对值为最大。\n\n计算应力循环特性值 $r$ （包括 $r _ { x } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { y } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { x y } \\mathrm { _ { \\Omega } }$ 狓狔）时，最小应力和最大应力应带各自正负号，拉应力为正号，压应力为负号。剪应力按变化约定；移动小车轮压产生的脉动局部压应力，其 $r$ 值为0。\n\n#### 5．8．3 构件连接的应力集中情况等级\n\n起重机的构件连接和接头对结构件的疲劳强度有很大影响。按应力集中情况，将非焊接件构件连接分为 $\\mathbf { W } _ { 0 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 1 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 2 }$ 三个应力集中情况等级，将焊接件构件连接分为 $\\mathrm { K } _ { 0 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又有一种或多种不同的构件接头型式，见附录O。随着连接应力集中等级的递增，结构疲劳强度递减。应尽量采用较为合理的应力集中情况等级 K值，推荐采用 $\\mathrm ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('338eb636-8e8e-47ec-a63b-a6ddd78112f0', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '7检验规则', '7检验规则## 7.1组批规则\n\nZ25、Z35级钢板应逐轧制张进行钢板厚度方向性能检验。\n\nZ15 级钢板按批进行钢板厚度方向性能检验,每批钢板由同一牌号、同一炉号、同一厚度、同一交货状态的钢板组成，每批重量不大于 $5 0 ~ \\ t ~ ,$ 。需方有要求时，也可逐轧制张检验。\n\n## 7.2检验\n\n一组三个试样断面收缩率的平均值应符合规定的平均值,允许其中一个试样的断面收缩率值低于规定最小平均值,但不得低于规定的单个试样最小值。\n\n当不能满足上述要求时,则用备用的3个试样进行附加试验，前后两组6个试样的断面收缩率应同时满足下列条件，才能确认试验单元符合要求。\n\n1）6个试样的平均值应大于或等于规定的最小平均值；  \n2）6个试样的单值中最多允许有两个小于规定的最小平均值；  \n3）6个试样的单值中最多允许有1个小于规定的单个试样最小值。  \n若不能满足上述条件，样坏所代表的产品将被拒收。\n\n## 7.3复验\n\n7.3.1 Z15 级钢板按批检验时，复验应符合GB/T17505 中对序贯试验的规定。  \n7.3.2供方对复验不合格的钢板,可以进行热处理或重新热处理后,再进行试验，以判定合格与否。\n\n## 7.4重验\n\n如果试样加工不当或焊接不良，则试样应作废。若试样断裂在焊缝处、热影响区或延伸部分，则试样应无效。此时可在同一样坏上补取试样重做试验。\n\n附录A（规范性附录）补充要求\n\n下列补充要求只有在经供需双方协商一致，并在合同中注明后才使用。\n\nA.1厚度方向试验时的抗拉强度值要求。  \nA.2其他取样部位的要求。\n\n附录B（规范性附录）试样的制备和类型\n\n单位为毫米\n\n单位为毫米\n\n  \n图B.1带两个延伸部分的试样的制备和类型\n\n  \n图B.2不带延伸部分的试样的制备和类型\n\n  \n图B.3当产品厚度 $( t ) 8 0 ~ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 4 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ 时不带延伸部分的试样的制备和类型');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('339befd0-006e-458c-83c7-e6d7128bbec1', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0578—2020 水泥混凝土徐变试验方法', 'T0578—2020 水泥混凝土徐变试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('339c1fc2-2e73-4817-9dde-4efe61941939', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6 受弯构件（Part 8）', '2$ 的区格，式（6.3.5-1）或式（6.3.5-2）右侧应乘以 $\\frac { 1 } { \\sqrt { 0 . 4 + 0 . 5 a _ { 1 } / h _ { 1 } } } \\circ$\n\n## 6.3.6加劲肋的设置应符合下列规定：\n\n1加劲肋宜在腹板两侧成对配置，也可单侧配置，但支承加劲肋、重级工作制吊车梁的加劲肋不应单侧配置。\n\n2横向加劲肋的最小间距应为 $0 . 5 h _ { 0 }$ ，除无局部压应力的梁，当 $h _ { 0 } / t _ { \\mathrm { w } } \\leqslant 1 0 0$ 时，最大间距可采用 $2 . 5 h _ { 0 }$ 外，最大间距应为 $2 h _ { 0 }$ 。纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离应为$h _ { \\mathrm { c } } / 2 . 5 \\sim h _ { \\mathrm { c } } / 2 .$\n\n3在腹板两侧成对配置的钢板横向加劲肋，其截面尺寸应符合下列公式规定：\n\n外伸宽度：\n\n$$\nb _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { h _ { \\mathrm { 0 } } } { 3 0 } } + 4 0 \\quad \\mathrm { ( m m ) }\n$$\n\n厚度：\n\n承压加劲肋 $t _ { \\mathrm { s } } \\geqslant \\frac { b _ { \\mathrm { s } } } { 1 5 }$ ，不受力加劲肋 $t _ { \\mathrm { s } } \\geqslant \\frac { b _ { \\mathrm { s } } } { 1 9 } ( 6 . 3 . 6 - 2 )$\n\n4在腹板一侧配置的横向加劲肋，其外伸宽度应大于按式（6.3.6-1）算得的1.2倍，厚度应符合式（6.3.6-2）的规定。\n\n5在同时采用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板中，横向加劲肋的截面尺寸除符合本条第1款～第4款规定外，其截面惯性矩 $I _ { z }$ 尚应符合下式要求：\n\n$$\nI _ { z } \\geqslant 3 h _ { 0 } t _ { \\mathrm { w } } ^ { 3 }\n$$\n\n纵向加劲肋的截面惯性矩 $I _ { \\mathbf { y } }$ ，应符合下列公式要求：\n\n当 $a / h _ { 0 } \\leqslant 0 . 8 5$ 时：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { y } } \\geqslant 1 . 5 h _ { 0 } t _ { \\mathrm { w } } ^ { 3 }\n$$\n\n当 $a / h _ { 0 } > 0 . 8 5$ 时：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { y } } \\geqslant \\left( 2 . 5 - 0 . 4 5 \\frac { a } { h _ { \\mathrm { 0 } } } \\right) \\left( \\frac { a } { h _ { \\mathrm { 0 } } } \\right) ^ { 2 } h _ { \\mathrm { 0 } } t _ { \\mathrm { w } } ^ { 3 }\n$$\n\n6短加劲肋的最小间距为 $0 . 7 5 h _ { 1 }$ 。短加劲肋外伸宽度应取横向加劲肋外伸宽度的0.7倍 ${ \\sim } 1 . 0$ 倍，厚度不应小于短加劲肋外伸宽度的 $1 / 1 5$ 。\n\n7用型钢（ $_ \\mathrm { H }$ 型钢、工字钢、槽钢、肢尖焊于腹板的角钢）做成的加劲肋，其截面惯性矩不得小于相应钢板加劲肋的惯性矩。在腹板两侧成对配置的加劲肋，其截面惯性矩应按梁腹板中心线为轴线进行计算。在腹板一侧配置的加劲肋，其截面惯性矩应按加劲肋相连的腹板边缘为轴线进行计算。\n\n8焊接梁的横向加劲肋与翼缘板、腹板相接处应切角，当作为焊接工艺孔时，切角宜采用半径 $R { = } 3 0 \\mathrm { m m }$ 的 $1 / 4$ 圆弧。\n\n## 6.3.7梁的支承加劲肋应符合下列规定：\n\n1应按承受梁支座反力或固定集中荷载的轴心受压构件计算其在腹板平面外的稳定性；此受压构件的截面应包括加劲肋和加劲肋每侧 $1 5 h _ { \\mathrm { w } } \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 范围内的腹板面积，计算长度取 $h _ { 0 }$ ；\n\n2当梁支承加劲肋的端部为刨平顶紧时，应按其所承受的支座反力或固定集中荷载计算其端面承压应力；突缘支座的突缘加劲肋的伸出长度不得大于其厚度的2倍；当端部为焊接时，应按传力情况计算其焊缝应力；\n\n3支承加劲肋与腹板的连接焊缝，应按传力需要进行计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33a51222-2484-4e1a-acaf-f0696271d418', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.5.19 浇筑沉井封底混凝土应搭设工作平台', '8.5.19 浇筑沉井封底混凝土应搭设工作平台。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33c4e728-853e-4abf-8662-dadf5b49cbf0', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '3基本规定（Part 1）', '3基本规定3.0.1本规范适用的钢材类别、结构类型比较广泛，基本上涵盖了目前钢结构焊接施工的实际需要。为了提高钢结构工程焊接质量，保证结构使用安全，根据影响施工焊接的各种基本因素，将钢结构工程焊接按难易程度区分为易、一般、较难和难四个等级。针对不同情况，施工企业在承担钢结构工程时应具备与焊接难度相适应的技术条件，如施工企业的资质、焊接施工装备能力、施工技术和人员水平能力、焊接工艺技术措施、检验与试验手段、质保体系和技术文件等。\n\n表3.0.1中钢材碳当量采用国际焊接学会推荐的公式，研究表明，该公式主要适用于含碳量较高的钢（含碳量 $2 0 . 1 8 \\%$ ，20世纪60年代以后，世界各国为改进钢的性能和焊接性，大力发展了低碳微合金元素的低合金高强钢，对于这类钢，该公式已不适用，为此提出了适用于含碳量较低 $0 . 0 7 \\% \\sim 0 . 2 2 \\%$ 钢的碳当量公式 $P _ { \\infty }$ 。\n\n$$\nP _ { \\mathrm { c m } } ( \\% ) = \\mathrm { C } + \\frac { \\mathrm { S i } } { 3 0 } + \\frac { \\mathrm { M n } + \\mathrm { C u } + \\mathrm { C r } } { 2 0 } + \\frac { \\mathrm { N i } } { 6 0 } + \\frac { \\mathrm { M o } } { 1 5 } + \\frac { \\mathrm { V } } { 1 0 } + 5 \\mathrm { B }\n$$\n\n但目前国内大部分现行钢材标准主要还是以国际焊接学会IIW的碳当量CEV作为评价其焊接性优劣的指标，为了与钢材标准规定相一致，本规范仍然沿用国际焊接学会IIW的碳当量CEV公式，对于含碳量小于 $0 . 1 8 \\%$ 的情况，可通过试验或采用$P _ { \\mathrm { c m } }$ 评价钢材焊接性。\n\n板厚的区分，是按照目前国内钢结构的中厚板使用情况，将$t { \\leqslant } 3 0 \\mathrm { m m }$ 定为易焊的结构，将 $t = 3 0 \\mathrm { m m } \\sim 6 0 \\mathrm { m m }$ 定为焊接难度一般的结构，将 $t = 6 0 \\mathrm { m m } \\sim 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 定为较难焊接的结构， $t >$\n\n$1 0 0 \\mathrm { m m }$ 定为难焊的结构。\n\n受力状态的区分参照了有关设计规程。\n\n3.0.2、3.0.3鉴于目前国内钢结构工程承包的实际情况，结合近二十年来的实际施工经验和教训，要求承担钢结构工程制作安装的企业必须具有相应的资质等级、设备条件、焊接技术质量保证体系，并配备具有金属材料、焊接结构、焊接工艺及设备等方面专业知识的焊接技术责任人员，强调对施工企业焊接相关从业人员的资质要求，明确其职责，是非常必要的。\n\n随着大中城市现代化的进程，在钢结构的设计中越来越多的采用一些超高、超大新型钢结构。这些结构中焊接节点设计复杂，接头拘束度较大，一旦发生质量问题，尤其是裂纹，往往对工程的安全、工期和投资造成很大损失。目前，重大工程中经常采用一些进口钢材或新型国产钢材，这样就要求施工单位必须全面了解其冶炼、铸造、轧制上的特点，掌握钢材的焊接性，才能制订出正确的焊接工艺，确保焊接施工质量。此两条规定了对于特殊结构或采用高强度钢材、特厚材料及焊接新工艺的钢结构工程，其制作、安装单位应具备相应的焊接工艺试验室和基本的焊接试验开发技术人员，是非常必要的。\n\n3.0.4本规范对焊接相关人员的资格作出了明确规定，借以加强对各类人员的管理。\n\n焊接相关人员，包括焊工、焊接技术人员、焊接检验人员、无损检测人员、焊接热处理人员，是焊接实施的直接或间接参与者，是焊接质量控制环节中的重要组成部分，焊接从业人员的专业素质是关系到焊接质量的关键因素。2008年北京奥运会场馆钢结构工程的成功建设和四川彩虹大桥的倒塌，从正反两个方面都说明了加强焊接从业人员管理的重要性。近年来，随着我国钢结构的突飞猛进，焊接从业人员的数量急剧增加，但由于国内没有相应的准人机制和标准，缺乏对相关人员的有效考核和管理致使一些钢结构企业的焊接从业人员管理水平不高，尤其是在焊工资格管理方面部分企业甚至处于混乱状态，在钢结构工程的生产制作、施工安装过程中埋下隐患，对整个工程的质量安全造成不良影响。因此本标准借鉴欧、美、日等发达国家的先进经验，对焊接从业人员的考核要求从焊工、无损检测人员扩充到了其他相关人员。我国现行可供执行的焊接从业人员技术资格考试规程包括锅炉压力容器相关规程中的人员资格考试标准，对从事该行业的焊工、检验员、无损检测人员等进行必需的考试认可，其焊工的考试资格可以作为钢结构焊工的基本考试要求予以认可。另外，现行行业标准《冶金工程建设焊工考试规程》YB/T9259则是针对钢结构焊接施工的特点，制定了焊工技术资格考试的基本资格考试、定位焊资格考试和建筑钢结构焊工手法操作技能附加考试规程，可以满足钢结构焊工技术资格考试的要求。\n\n3.0.5本条对焊接相关人员的职责作出了规定，其中焊接检验人员负责对焊接作业进行全过程的检查和控制，出具检查报告。所谓检查报告，是根据若干检测报告的结果，通过对材料、人员、工艺、过程或质量的核查进行综合判断，确定其相对于特定要求的符合性，或在专业判断的基础上，确定相对于通用要求的符合性所出具的书面报告，如焊接工艺评定报告、焊接材料复验报告等。与检查报告不同，检测报告是对某一产品的一种或多种特性进行测试并提供检测结果，如材料力学性能检测报告、无损检测报告等。\n\n出具检测报告、检查报告的检测机构或检查机构均应具有相应检测、检查资质，其中，检测机构应通过国家认证认可监督管理委员会的CMA计量认证（具备国家有关法律、行政法规规定的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33c501d0-5b85-41e6-ae09-26a7ffa4ed21', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '本规范用词用语说明', '本规范用词用语说明1 本规范执行严格程度的用词，采用下列写法：\n\n1) 表示很严格，非这样做不可的用词，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；\n\n2) 表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；\n\n3) 表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；\n\n4) 表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。\n\n2 引用标准的用语采用下列写法：\n\n1) 在标准总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定”。\n\n2） 在标准条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为“应符合 $\\langle \\langle \\mathsf { X } \\times \\mathsf { X } \\times \\mathsf { X } \\times \\mathsf { X } \\times \\mathsf { X } \\rangle$ $( \\times \\times \\times )$ 的有关规定”。\n\n3） 当引用本标准中的其他规定时，表述为“应符合本规范第 $\\times$ 章的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times . ~ \\times$ 节的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times . \\times . \\times$ 条的有关规定”或“应按本规范第 $\\times . \\times . \\times$ 条的有关规定执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33c618b1-dc89-44a2-a00f-dd462e4c1777', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '15 钢管混凝土柱及节点', '15 钢管混凝土柱及节点15.1 一般规定\n15.2 矩形钢管混凝土柱\n15.3 圆形钢管混凝土柱\n15.4 钢管混凝土柱与钢梁连接节点');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33c7d95a-d222-4b32-a684-da22eddcef35', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱架拆除后，拱圈会产生较大的水平力，因此在拱架拆除时需要先完成拱脚以下部分回填土的填筑，以平衡拱圈的水平力。\n\n## 24.4 箱涵\n\n### 24.4.1 预制钢筋混凝土箱涵节段拼装时，接缝两侧的混凝土表面应采用清水冲洗干净，再按设计要求进行拼接施工。拼装时应符合下列规定：\n\n1 设计未规定时，预制构件的混凝土强度应达到设计强度的 $8 5 \\%$ ，方可吊运、安装。\n\n2 构件安装前，应完成构件、地基、定位测量等验收工作。\n\n### 24.4.2 就地浇筑的箱涵可视具体情况分阶段施工，且宜先进行底板和梗肋的混凝土浇筑，然后再完成剩余部分的混凝土浇筑。本阶段施工时前一阶段的混凝土强度要求以及施工缝的处理，应符合本规范第6章的规定。\n\n### 24.6.3 混凝土强度达到设计强度的 $8 5 \\%$ 时，方可拆除支架；达到设计强度的 $100 \\%$ 后，方可进行涵顶回填土。设计有具体要求的应从其规定。\n\n## 24.5 倒虹吸管\n\n### 24.5.1 倒虹吸管宜采用钢筋混凝土或混凝土圆管，进出水口应设置竖井及防淤沉淀井。施工时对管节接头及进出水口砌缝的质量应严格控制，不得漏水。填土覆盖前应做灌水试验，符合要求后，方可回填土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33ca732a-6cd3-438f-9ecf-093ca189f9ec', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.7.32 雨雪季节应采取防滑措施。', '5.7.32 雨雪季节应采取防滑措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33cc176f-ffd6-40af-81ec-6588ebff9f41', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', 'J.3安装', 'J.3安装J.3.1高强度环槽铆钉连接副的安装应在构件的位置调整准确后进行，且铆钉和套环应按生产厂提供的批号配套使用。\n\nJ.3.2 安装高强度环槽铆钉连接副时，构件连接部位的摩擦面应保持清洁、干燥，构件连接处的钢板表面应平整、无焊接飞溅、无毛刺。\n\nJ.3.3 高强度环槽铆钉连接副安装时，铆钉的穿入方向宜以方便铆接为准，且方向一致。\n\nJ.3.4环槽铆钉在安装时应能自由穿入钉孔内，不得强行敲入；对不能自由穿入铆钉的钉孔，应在经批准后采用铰刀进行扩孔，严禁采用气割方法扩孔。扩孔前应将该孔的四周采用临时螺栓紧固，使板层密贴，并应防止钢屑或其他杂物掉入板层缝隙中。扩孔并修整后，孔的最大直径应不大于1.2倍铆钉直径，且扩孔的数量应不超过该节点连接孔数量的 $2 5 \\%$ 。对扩孔的构件节段及孔眼位置，均应进行记录。\n\nJ.3.5安装施工时，每个节点应穿入足够数量的冲钉和临时螺栓，并不得采用塞焊对连接孔进行焊接。\n\nJ.3.6 高强度环槽铆钉不得作为定位使用。\n\nJ.3.7 高强度环槽铆钉连接副安装时，每个节点上穿入的临时螺栓和冲钉的数量，宜由节点处可能承担的荷载经计算确定，并不得少于节点高强度环槽铆钉总数的 $1 / 3$ ，且临时螺栓数不得少于2个，冲钉数量不宜多于临时螺栓数量的 $3 0 \\%$ 。\n\nJ.3.8采用悬臂法架设安装构件时，冲钉的用量宜按受力计算确定，并不得少于钉孔总数的 $5 0 \\%$ ，其余钉孔宜使用高强度环槽铆钉连接副；采用顶推法施工时，应先对连接节点采用高强度环槽铆钉连接副进行铆接，并经检验合格后方可进行顶推作业。\n\nJ.3.9 安装高强度环槽铆钉连接副时，宜先将临时螺栓作一般拧紧至板层密贴，对板厚公差、制造偏差或安装偏差等产生的摩擦面间隙，应按表H.3.8的规定进行处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33d6cbb5-3a24-4482-8856-55be3ff10d2a', '14《劳动防护用品监督管理规定》.md', '内容', '内容播报\n\n编辑');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33da0e18-5af4-48ed-8a15-11a857b41a10', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：现浇拱圈混凝土时需要对称浇筑，最后浇筑拱顶或在拱顶预留合龙段，其目的是减少拱圈混凝土收缩对拱圈截面应力的不利影响。\n\n### 24.3.4 就地浇筑的拱涵和盖板涵，宜采用钢模板或胶合板模板。采用土胎就地现浇时应有保证浇筑质量的可靠措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33e07646-1a47-40d5-bd61-232c98567a88', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第六十四条', '第六十四条当事人约定由债务人向第三人履行债务的，债务人未向第三人履行债务或者履行债务不符合约定，应当向债权人承担违约责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33e84f7a-0b81-4423-88c6-f1775a7434f3', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤3.1 流失量的测定。\n\n在铁皮桶底部放1个容积为 $1 5 0 0 \\mathrm { m L }$ 、质量为 $m _ { o }$ 的广口容器，桶内水深 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 。称取水泥混凝土拌合物质量 $m _ { c }$ ，约 $2 \\mathrm { k g }$ （不超过广口容器容量为宜），从水面自由落下倒入水中的容器内，使之全部进入水下容器，静置 $5 \\mathrm { { m i n } }$ 。将容器从水中提起，排掉混凝土表面积水，称取其质量 $m ^ { \\prime }$ 。重复进行上述操作三次，取各次平均值，精确到 $0 . 1 \\%$ 。\n\n3.2 悬浊物和pH值的测定。\n\n（1）试样制备：\n\n$\\textcircled{1}$ 在 $1 0 0 0 \\mathrm { m L }$ 烧杯中加入 $8 0 0 \\mathrm { m L }$ 水，然后将 $5 0 0 \\mathrm { g }$ 水下不分散混凝土分成10等份，用手铲将每一份混凝土从水面缓慢地自由下落，该操作在10\\~20s 内完成。\n\n$\\textcircled{2}$ 静置 $3 \\mathrm { { m i n } }$ 后，用洗耳球或玻璃吸管，在1min 内从水面吸 $6 0 0 \\mathrm { m L }$ 的水作为试验样品\n\n（注意吸水时不能搅动）。\n\n$\\textcircled{3}$ 将吸出的 $6 0 0 \\mathrm { m L }$ 水混合均匀后再从中分取出 $2 0 0 \\mathrm { m L }$ ，作为pH值试验的被检水样，其余的作为测悬浊物含量的水样。\n\n（2）悬浊物含量的测定：\n\n$\\textcircled{1}$ 把滤纸置于表面皿上，在 $1 0 5 { \\sim } 1 1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 温度下干燥1h，然后移至干燥器中冷却，称其质量 $m _ { b }$ 。\n\n$\\textcircled{2}$ 把被检水样搅拌均匀后，用量筒分取 $3 0 0 { \\sim } 4 0 0 \\mathrm { m L }$ 并读取容积V。\n\n$\\textcircled{3}$ 在布氏漏斗上装好已称量的烘干后的滤纸，使之贴合，用蒸馏水或离子交换水润湿滤纸，使之贴紧布氏漏斗，然后把漏斗长颈装入事先已开好孔的吸滤瓶上的橡皮塞中，把吸滤瓶接到真空装置上，向漏斗中加入上述量筒分取好的被检水样进行真空抽滤，并用蒸馏水或离子交换水将附着在量筒壁上的悬浊物冲洗干净。\n\n$\\textcircled{4}$ 用镊子小心地将滤纸从漏斗上取下放入表面皿中，在 $1 0 5 { \\sim } 1 1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 温度下干燥2h，然后移至干燥器中冷却后，称量其质量 $m _ { a }$\n\n（3）pH值的测定：\n\n应按现行《水质 $\\mathrm { p H }$ 值的测定 玻璃电极法》（GB6920）的规定进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33ef189a-df86-4d96-9e5d-5e451f1595a5', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '5配 线', '5配 线## 5.0.2起重机上的钢管、线槽应固定牢固，防止运行时的振动造成移位损坏;规定了管口及线槽的进出口，应有保护措施，这是防止电线或电缆损坏所规定的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('33fb74d9-713f-47a5-977a-7116cbcdc3e0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷（Part 3）', 'lspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n### 4．2．1．2．2．2 起重机的回转离心力和回转与变幅运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机回转运动时各部（构）件的离心力，用这些部（构）件的质量大小、其质量中心处的回转半径和回转速度来计算，把悬挂的总起升质量视为与起重机臂架端部刚性固接，对塔式起重机则各部（构）件质量和总起升质量的离心力均按最不利位置计算，在计算离心力时 $\\phi _ { 5 }$ 取为1。通常，这些离心力对结构起减载作用，可忽略不计。\n\n起重机回转与变幅起（制）动时的水平惯性力，按其各部（构）件质量与该质心的加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算（对机构计算和抗倾覆稳定性计算取 $\\phi _ { 5 } = 1 $ ），并把总起升质量视为与起重机臂端刚性固接，其加（减）速度值取决于该质量在起重机上的位置。对一般的臂架起重机，根据其速度和回转半径的不同，臂架端部的切向和径向加速度值均可在 $0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 6 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 之间选取，加（减）速时间在 $5 \\ \\mathrm { s } \\sim 1 0 \\ \\mathrm { s }$ 之间选取。物品所受风力单独计算，按最不利方向叠加。\n\n臂架起重机回转和变幅机构起（制）动时的总起升质量产生的综合水平力（包括风力、变幅和回转起制动产生的惯性力和回转运动的离心力），也可以用起重钢丝绳相对于铅垂线的偏摆角引起的水平分力来计算：用起重钢丝绳最大偏摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ （其值见表14）计算结构、机构强度和起重机整机抗倾覆稳定性，用起重钢丝绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算电动机功率〔此时取 $\\alpha _ { \\textrm { I } } = ( 0 , 2 5 \\small { \\sim } 0 . 3 ) \\alpha _ { \\textrm { I I } } ]$ 〕和机械零件的疲劳强度及磨损〔此时取 $\\alpha _ { \\mathrm { I } } = ( 0 . 3 \\sim 0 . 4 ) \\alpha _ { \\mathrm { I I } } \\beth$ 〕。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3415d75e-1b8a-42cb-99d6-fb05f9aa7779', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犇', '附 录 犇## （规范性附录）偏斜运行时的水平侧向载荷\n\n### 犇．1 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { s }$\n\n在实际设计中，起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { s } } }$ 可按式（D．1）作简化计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = { \\frac { 1 } { 2 } } \\Sigma P \\cdot \\lambda\n$$\n\n……（D．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷，单位为牛顿（N）；  \n$\\Sigma P$ — 起重机承受侧向载荷一侧的端梁上与有效轴距有关的相应车轮经常出现的最大轮压之和［与小车位置有关，见图 D．1a）、图 D．1b）及图 D．3］，单位为牛顿（N），不考虑各种动力系数；-水平侧向载荷系数，与起重机跨度S和起重机基距 $B$ （或有效轴距 $a$ )的比值 $S / B ( S / a )$ 有关，按图 D．2确定。\n\n注：因为许多起重机在起吊额定载荷时小车并不位于桥架端部的极限位置，如电站桥式起重机吊装水轮机转子时的载荷最大，但此时小车不在桥架极限位置；坝顶门式起重机起吊闸门时轮压最大，但此时大车不运行。因此用“最大轮压“来计算偏斜运行侧向载荷比较合理、简明、符合实际情况。此外，用于计算偏斜运行水平侧向载荷的“最大轮压“是“静轮压“ ，不考虑动力效应。\n\n  \n图 犇．1 水平侧向载荷的简化计算\n\n  \n图 犇．2 水平侧向载荷系数 $\\lambda$\n\n### 犇．2 多车轮起重机的有效轴距\n\n在多车轮的起重机中，用起重机有效轴距 $a$ 代替起重机的基距 $B$ 进行水平侧向力的计算更为合理，此有效轴距 $a$ 按下述原则确定：\n\na） 一侧端梁上装有两个或四个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边车轮轴的间距，见图 D．3a）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { b }$ ）；  \nb） 一 侧 端 梁 上 的 车 轮 不 超 过 八 个 时，有 效 轴 距 取 两 端 最 外 边 两 个 车 轮 中 心 线 的 间 距，见图D．3c）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { d } )$ ）；  \nc） 一侧端梁上的车轮超过八个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边三个车轮中心线的间距，见图 D．3e）；  \nd） 端梁和用球铰连接的多车轮台车时，有效轴距为两铰链点的间距（水平侧向载荷按一侧全部车轮最大轮压之和计算）；  \ne） 端梁装有水平导向轮时，有效轴距取端梁两端最外边两个导向轮轴的间距（此时，水平侧向载荷参考ISO86861：1989附录 F的方法计算）。\n\n\n\n  \n图 犇．3 有效轴距及相应车轮轮压');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3417daed-fad2-49fe-9db5-b605ff2465dd', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '4.3 焊接材料（Part 1）', '4.3 焊接材料4.3.1 焊接材料应根据焊接工艺评定试验确定。\n\n4.3.2 焊条应符合现行《热强钢焊条》（GB/T5118）、《非合金钢及细晶粒钢焊条》（GB/T5117）的规定。\n\n4.3.3 气体保护焊用焊丝应符合现行《熔化焊用钢丝》（GB/T14957）、《熔化极气体保护电弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝》（GB/T8110）、《热强钢药芯焊丝》（GB/T17493）和《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB/T10045）的规定。\n\n4.3.4 埋弧焊所使用的焊丝和焊剂应符合现行《埋弧焊用热强钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合分类要求》（GB/T12470）、《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合分类要求》（GB/T5293）的规定。\n4.3.5焊接材料应按种类、牌号、规格和批号分类保管存放，存放场所应干燥、通风良好。\n\n## 4.4圆柱头焊钉\n\n### 4.4.1圆柱头焊钉和焊接瓷环的质量及检验应符合现行《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB/T10433）的规定。\n\n### 4.4.2 圆柱头焊钉和焊接瓷环应按种类、牌号、规格和批号分类保管存放，存放\n\n## 5.2下料\n\n### 5.2.1切割的准备工作应符合下列规定：\n\n1 切割工艺应根据切割工艺试验的结果进行编制。  \n2 下料尺寸应按要求预留足够的加工余量。  \n3 主要零件下料时，应使钢材的轧制方向与其主要应力方向一致。\n\n### 条文说明\n\n1切割工艺试验的内容通常包括粗糙度、硬度和微裂纹等。  \n2 加工余量通常包括焊接变形、切割余量、机加工余量和二次切割余量等。\n\n### 5.2.2切割时钢板应放平、垫稳，切割缝的底面应留有空隙。切割表面不应有裂纹，切割产生的挂渣应清除。\n\n### 5.2.3零件宜采用数控、自动或半自动等方式精密切割下料，切割后其边缘不进行机加工的零件应符合下列规定：\n\n1切割面的质量应符合表5.2.3的规定；2尺寸允许偏差应符合本规范第 5.5节的规定；3钢材强度级别不小于 $4 2 0 \\mathrm { { M P a } }$ 时，切割面的硬度应不超过380HV10；其他钢材切割面的硬度应不超过350HV10。\n\n表 5.2.3切割面质量  \n\n\n\n\n\n### 5.2.4相贯连接的钢管应采用相贯线切割机进行切割。\n\n### 5.2.5剪切仅可用于次要零件或剪切后仍需要加工的零件。采用剪切工艺时，钢板厚度宜不大于 $1 2 \\mathrm { m m }$ ，剪切边缘应平整，无毛刺、反口、缺肉等缺陷。剪切的尺寸允许偏差应为 $\\pm 2 \\mathrm { m m }$ ，边缘缺棱应不大于 $1 \\mathrm { m m }$ ，型钢端部垂直度应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 条文说明\n\n热矫正时，由于受热的高温区金属产生膨胀力，而使相距较远的低温区金属产生压应力，导致构件在两力交界处的组织松疏；一旦高温区急冷，无热量供给，松疏组织使其收缩复原而产生拉应力，有时会出现应力大于金属材料屈服点的情形，且加热区的钢材会有明显的脆化现象，因此规定不得用水急冷。。\n\n### 5.3.4主要零件冷作弯曲时，环境温度宜不低于 $- 5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ，弯曲后的零件边缘不得有裂纹。\n\n### 5.3.5主要零件采用热煨成形时，热煨的加温温度、高温停留时间和冷却速率应与所加工钢材的性能相适应。零件热煨温度应控制在 $9 0 0 { \\sim } 1 0 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。弯曲成形后的零件边缘不得有裂纹。\n\n### 5.3.6钢管的弯曲宜采用加热预压方式，实施前应进行钢管弯曲工艺评定试验，在确定弯曲度时尚应计入回弯的影响；弯曲时，钢管不应出现鼓包及拉薄等现象。弯曲后的管节应自然冷却，不得用水急冷。\n\n## 5.3.7零件矫正的允许偏差应符合表5.3.7 的规定。\n\n表5.3.7零件矫正允许偏差(mm)  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n注：1留二次配切量时正差可适当放宽。\n\n## 5.5.3钢塔零件尺寸的允许偏差应符合表 5.5.3 的规定。\n\n表 5.5.3钢塔零件尺寸允许偏差（mm)  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n### 条文说明\n\n钢锚梁通常由拉板、壁板、锚下承压板和锚垫板等零件组成，如图5-1所示；钢锚箱通常由拉板、壁板、锚下承压板、锚垫板、腹板和加劲隔板等零件组成，如图5-2所示。\n\n\n\n  \n图5-2钢锚箱示意\n\n### 5.5.5钢箱拱拱肋零件尺寸的允许偏差应符合表5.5.5 的规定。\n\n表 5.5.5钢箱拱拱肋零件尺寸允许偏差（mm）  \n\n\n\n\n\n注：①留二次配切量时正差可适当放宽。\n\n  \n图6.1.2-2节点板焊缝错开的最小距离（尺寸单位：mm)\n\n5钢管拱弦管的接料长度应不小于 $1 0 0 0 \\mathrm { m m }$ ，且不小于钢管直径。焊缝错开的最小距离应符合图6.1.2-3 的规定。\n\n  \n图6.1.2-3钢管拱弦管焊缝错开的最小距离（尺寸单位：mm）\n\n### 条文说明\n\n4一般情况下，节点板要尽量避免接料，但随着桥梁跨度的不断增大，相应地节点板也随之增大，有的节点板其宽度超出了钢板的轧制宽度，在这种情况下就需要接料。本款要求焊缝错开的最小距离，主要是为了减小接料对节点强度的不利影响。\n\n### 6.1.3组装前应清除待焊接区的有害物，使其表面露出金属光泽。清除范围应符合图6.1.3 的规定。\n\n  \n图6.1.3组装前的清除范围（尺寸单位：mm）\n\n### 6.1.4采用先孔法的构件，组装时应以孔定位；采用胎架组装时，每一孔群所用的定位冲钉不得少于2个，冲钉直径宜根据孔径、板厚确定。\n\n## 6.2组装\n\n### 6.2.1构件应在专用胎架或平台上进行组装，用于组装的胎架或平台应具有足够的强度、刚度和稳定性，并应满足支承、定位、固定和操作等工作的需要。U 形');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('341ba222-5cd3-41b7-9b6a-e5e136a3b3eb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订将原规范中“施工技术方案”“安全技术方案”等表述统一修改为“专项施工方案”。\n\n## 20.2 索塔\n\n### 20.2.1 索塔的施工方法宜根据结构特点、施工环境和设备能力等综合确定。索塔施工期间，宜设置必要的起重设备、工作电梯和安全通道。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('341c2396-f27f-4505-9b0b-0b4ea6060363', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '13.5 基底处理', '13.5 基底处理## 13.5.1 对符合设计要求的细粒土、特殊土等基底，经修整完成后，应尽快设置混凝土垫层并进行基础的施工，不得使基底浸水或长期暴露；基坑开挖后如基底的地质情况与设计不符，则应按程序进行设计变更并应对地基进行处理。地基处理应根据地基土的种类、强度和密度，按照设计要求，并结合现场情况，采用相应的处理方法。地基处理的范围应宽出基础之外不小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 13.5.2 对强度低、稳定性差的细粒土及特殊土地基，如饱和软弱黏土层、粉砂土层、湿陷性黄土、膨胀土、季节性冻土等，处理时应视该类土的处治深度和含水率等情况，采取固结、换填等措施，使之满足设计要求。\n\n## 13.5.3 粗粒土和巨粒土地基的处理应符合下列规定：\n\n### 1 对于强度和稳定性满足设计要求的粗粒土及巨粒土基底，应将其承重面平整夯实。\n### 2 基底有水不能彻底排干时，应先将水引至排水沟，然后再在其上进行基础的施工。\n\n## 13.5.4 岩层基底的处理应符合下列规定：\n\n### 1 对风化岩层，应在挖至设计高程并满足地基承载力要求后尽快进行封闭，防止其继续风化。\n\n### 2 在未风化的平整岩层上，基础施工前应先将淤泥、苔藓及松动的石块清除干净，并凿出新鲜岩面。\n\n### 3 对坚硬的倾斜岩层，宜将岩层面凿平；倾斜度较大无法凿平时，可按设计要求凿成多级台阶，台阶的宽度宜不小于 $0 . 3 \\mathrm { m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3423a6cd-9a03-4a5f-9ed4-7b5422cd3584', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第十八章 技术合同（Part 2）', '得在向委托人交付研究开发成果之前，将研究开发成果转让给第三人。\n\n## 第三节技术转让合同\n\n第三百四十二条技术转让合同包括专利权转让、专利申请权转让、技术秘密转让、专利实施许可合同。\n\n技术转让合同应当采用书面形式。\n\n第三百四十三条技术转让合同可以约定让与人和受让人实施专利或者使用技术秘密的范围，但不得限制技术竞争和技术发展。\n\n第三百四十四条专利实施许可合同只在该专利权的存续期间内有效。专利权有效期限届满或者专利权被宣布无效的，专利权人不得就该专利与他人订立专利实施许可合同。\n\n第三百四十五条专利实施许可合同的让与人应当按照约定许可受让人实施专利，交付实施专利有关的技术资料，提供必要的技术指导。\n\n第三百四十六条专利实施许可合同的受让人应当按照约定实施专利，不得许可约定以外的第三人实施该专利；并按照约定支付使用费。\n\n第三百四十七条技术秘密转让合同的让与人应当按照约定提供技术资料，进行技术指导，保证技术的实用性、可靠性，承担保密义务。\n\n第三百四十八条技术秘密转让合同的受让人应当按照约定使用技术，支付使用费，承担保密义务。\n\n第三百四十九条技术转让合同的让与人应当保证自己是所提供的技术的合法拥有者，并保证所提供的技术完整、无误、有效，能够达到约定的目标。\n\n第三百五十条技术转让合同的受让人应当按照约定的范围和期限，对让与人提供的技术中尚未公开的秘密部分，承担保密义务。\n\n第三百五十一条让与人未按照约定转让技术的，应当返还部分或者全部使用费，并应当承担违约责任；实施专利或者使用技术秘密超越约定的范围的，违反约定擅自许可第三人实施该项专利或者使用该项技术秘密的，应当停止违约行为，承担违约责任；违反约定的保密义务的，应当承担违约责任。\n\n第三百五十二条受让人未按照约定支付使用费的，应当补交使用费并按照约定支付违约金；不补交使用费或者支付违约金的，应当停止实施专利或者使用技术秘密，交还技术资料，承担违约责任；实施专利或者使用技术秘密超越约定的范围的，未经让与人同意擅自许可第三人实施该专利或者使用该技术秘密的，应当停止违约行为，承担违约责任；违反约定的保密义务的，应当承担违约责任。\n\n第三百五十三条受让人按照约定实施专利、使用技术秘密侵害他人合法权益的，由让与人承担责任，但当事人另有约定的除外。\n\n第三百五十四条当事人可以按照互利的原则，在技术转让合同中约定实施专利、使用技术秘密后续改进的技术成果的分享办法。没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，一方后续改进的技术成果，其他各方无权分享。\n\n第三百五十五条法律、行政法规对技术进出口合同或者专利、专利申请合同另有规定的，依照其规定。\n\n## 第四节技术咨询合同和技术服务合同\n\n第三百五十六技术咨询合同包括就特定技术项目提供可行性论证、技术预测、专题技术调查、分析评价报告等合同。\n\n技术服务合同是指当事人一方以技术知识为另一方解决特定技术问题所订立的合同，不包括建设工程合同和承揽合同。\n\n第三百五十七技术咨询合同的委托人应当按照约定阐明咨询的问题，提供技术背景材料及有关技术资料、数据；接受受托人的工作成果，支付报酬。\n\n第三百五十八技术咨询合同的受托人应当按照约定的期限完成咨询报告或者解答问题；提出的咨询报告应当达到约定的要求。\n\n第三百五十九技术咨询合同的委托人未按照约定提供必要的资料和数据，影响工作进度和质量，不接受或者逾期接受工作成果的，支付的报酬不得追回，未支付的报酬应当支付。\n\n技术咨询合同的受托人未按期提出咨询报告或者提出的咨询报告不符合约定的，应当承担减收或者免收报酬等违约责任。\n\n技术咨询合同的委托人按照受托人符合约定要求的咨询报告和意见作出决策所造成的损失，由委托人承担，但当事人另有约定的除外。\n\n第三百六十技术服务合同的委托人应当按照约定提供工作条件，完成配合事项；接受工作成果并支付报酬。\n\n第三百六十一技术服务合同的受托人应当按照约定完成服务项目，解决技术问题，保证工作质量，并传授解决技术问题的知识。\n\n第三百六十二技术服务合同的委托人不履行合同义务或者履行合同义务不符合约定，影响工作进度和质量，不接受或者逾期接受工作成果的，支付的报酬不得追回，未支付的报酬应当支付。\n\n技术服务合同的受托人未按照合同约定完成服务工作的，应当承担免收报酬等违约责任。\n\n第三百六十三在技术咨询合同、技术服务合同履行过程中，受托人利用委托人提供的技术资料和工作条件完成的新的技术成果，属于受托人。委托人利用受托人的工作成果完成的新的技术成果，属于委托人。当事人另有约定的，按照其约定。\n\n第三百六十四法律、行政法规对技术中介合同、技术培训合同另有规定的，依照其规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34254cad-fb91-49dc-9eb9-a93a130dbfd8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 5）', 'rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>偏斜水平侧向载荷</td><td rowspan=2 colspan=1>偏斜运行时的水平侧向载荷，见4.2. 2.1,4.2. 2. 2</td><td rowspan=2 colspan=1>1.48</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>”</td><td rowspan=1 colspan=2>1．猛烈提升地面物品的动载载荷,见4.2.1.1.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2max</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3429a2e4-0b62-4861-86ba-64c3b85c3b0c', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '8.14 拆股钢丝的要求', '8.14 拆股钢丝的要求## 8.14.1 实测直径\n\n钢丝实测直径应符合YB/T5343的有关规定。允许有不超过 $3 \\%$ 的测量钢丝超出YB/T5343有关规定，但不能超出该规定允许偏差的 $50 \\%$ 。异形股钢丝绳拆股钢丝的实测直径不作考核。\n\n制造商应向顾客提供钢丝绳用钢丝的公称直径和公称抗拉强度。\n\n## 8.14.2 抗拉强度\n\n圆股钢丝绳拆股钢丝实测抗拉强度应不低于表9中甲栏的规定。异形股钢丝绳拆股钢丝实测抗拉强度值应不低于表9中乙栏的规定。\n\n## 8.14.3 钢丝的扭转\n\n圆股钢丝绳钢丝的最小扭转次数，应符合表10的规定。异形股钢丝绳钢丝的最小扭转次数允许在表10的基础上降低1次。\n\n表9 抗拉强度的允许值  \n\n\n\n\n\n## 8.14.4 钢丝的弯曲\n\n钢丝的最小弯曲次数，应符合表11的规定。\n\n## 8.14.5 钢丝的打结拉伸\n\n直径小于 $0 . 5 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的钢丝，扭转和反复弯曲试验由钢丝打结拉伸试验代替，试验钢丝数中，至少$9 5 \\%$ 的钢丝打结拉力应不小于该钢丝公称抗拉强度 $50 \\%$ 的拉力。\n\n## 8.14.6 钢丝的镀层\n\n### 8.14.6.1 级别\n\n镀层级别分为三个级别：B级、AB级和A级。\n\n### 8.14.6.2 镀层重量\n\n钢丝镀层重量应符合表12的规定。如果镀层重量不符合本标准规定，而其他性能符合光面钢丝绳要求时，则可按光面钢丝绳交货。\n\n## 8.14.7 其他要求\n\n其他抗拉强度级钢丝最小扭转次数和最小弯曲次数按表10和表11相邻较高抗拉强度考核。\n\n## 8.14.8 允许的低值钢丝根数\n\n### 8.14.8.1 对于圆股钢丝绳，允许有少量根数钢丝的抗拉强度值低于表9中甲栏而不低于丙栏的规定，允许有少量根数钢丝的扭转次数在表10的基础上降低 $20 \\%$ 。对于异形股钢丝绳，允许有少量根数钢丝的抗拉强度值低于表9中乙栏而不低于丙栏的规定，允许有少量根数钢丝的扭转次数在表10的基础上降低 $30 \\%$ 。允许有少量根数钢丝的弯曲次数在表11的基础上降低 $20 \\%$ 。这种低值钢丝允许根数不应超出表13的规定（修约成整数）。\n\n### 8.14.8.2 钢丝实测直径、打结拉伸、镀层重量所计算的低值钢丝数（修约成整数），不足一根时，分别允许有一根。\n\n### 8.14.8.3 当同一根钢丝有多项低值时，只按一根计算。\n\n## 8.14.9 中间规格钢丝绳\n\n中间规格钢丝绳拆股钢丝性能的要求按本标准考核。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34310968-82e4-4054-ac96-6e033c25363e', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '5生产控制水平', '5生产控制水平## 5.0.1 混凝土工程宜采用预拌混凝土。\n\n## 5.0.2混凝土生产控制水平可按强度标准差 $( \\sigma )$ 和实测强度达到强度标准值组数的百分率（ $\\cdot P$ ）表征。\n\n## 5.0.3混凝土强度标准差 $( \\sigma )$ 应按式（5.0.3）计算，并宜符合表5.0.3的规定。\n\n$$\n\\sigma = { \\sqrt { \\frac { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } { { f _ { \\mathrm { c u } , i } ^ { 2 } } - m { m _ { \\mathrm { f c u } } ^ { 2 } } } } { \\displaystyle n - 1 } } }\n$$\n\n式中： $\\sigma ^ { - }$ 一—混凝土强度标准差，精确到 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ ；$f _ { \\mathrm { c u } , i }$ -统计周期内第 $_ i$ 组混凝土立方体试件的抗压强度值，精确到 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ ；$m _ { \\mathrm { f c u } }$ 统计周期内 $_ n$ 组混凝土立方体试件的抗压强度的平均值，精确到 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ ；n- 统计周期内相同强度等级混凝土的试件组数， $_ n$ 值不应小于30。\n表5.0.3混凝土强度标准差（ $\\mathrm { M P a } )$   \n\n\n\n\n\n5.0.4实测强度达到强度标准值组数的百分率（ $P$ ）应按公式  \n5.0.4计算，且 $P$ 不应小于 $9 5 \\%$ 。\n\n$$\nP = \\frac { n _ { 0 } } { n } \\times 1 0 0 \\%\n$$\n\n式中： $P$ 统计周期内实测强度达到强度标准值组数的百分率，精确到 $0 . 1 \\%$ ；$\\scriptstyle n _ { 0 }$ - 统计周期内相同强度等级混凝土达到强度标准值的试件组数。\n\n5.0.5预拌混凝土搅拌站和预制混凝土构件厂的统计周期可取一个月；施工现场搅拌站的统计周期可根据实际情况确定，但不宜超过三个月。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34327fb5-ceb9-4cef-90f3-ea8241b7cea4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 2）', 'eqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 为计算的压缩应力；  \nc） 纯弯曲： $\\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 为计算的弯曲应力；  \nd） 拉伸和弯曲复合： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ]$ ；  \ne） 压缩和弯曲复合： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } \\leqslant \\left[ \\sigma \\right]$ ；  \nf） 纯剪切： $\\sqrt { 3 \\tau } { \\leqslant } [ \\sigma ]$ ；  \ng） 拉伸、弯曲和剪切复合： $\\sqrt { ( 1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]$ ；  \nh） 压缩、弯曲和剪切复合： $\\sqrt { ( \\sigma _ { \\mathrm { c } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma ]$ 。\n\n## 6.2.4 稳定计算\n\n### 6.2.4.1 抗失稳计算\n\n对易于丧失稳定的零件，计算目的是验证其计算应力是否会超过作为临界应力函数的某个极限应力，超过临界应力就有发生失稳的危险。计算时，要考虑增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ （见表21），其数值与机构工作级别有关。\n\n有关零件抗失稳计算可按5．6计算。\n\n### 6.2.4.2 轴的临界转速\n\n对转速超过 $4 0 0 ~ \\mathrm { r / m i n }$ 的长传动轴，应计算其临界转速，并满足式（99）的要求：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } \\frac { n _ { \\mathrm { c r } } } { 1 . \\ 2 }\n$$\n\n……（99）\n\n式中：\n\n$n _ { \\mathrm { m a x } }$ — 轴的实际最大转速，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { c r } }$ — 轴的临界转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）， $n _ { \\mathrm { c r } } = 1 \\ 2 1 0 \\ \\frac { \\sqrt { d _ { 1 } ^ { 2 } + d ^ { 2 } } } { l ^ { 2 } } ;$ ；  \n$d _ { 1 }$ — 空心轴的内直径，单位为厘米 $\\mathrm { c m } , $ ），当为实心轴时， $d _ { 1 } = 0$ ；$d$ 轴外径，单位为厘米（cm)；l 轴的支点间距，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34430e3d-29a1-4fd8-be14-25448341c187', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.13.5 自密实混凝土应符合下列规定（Part 2）', '><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SR2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">流动距离大于5m、钢筋净距大于80mm的竖向结构；或流动距离小于5m、钢筋净距小于80mm 的竖向结构（流动距离大于5m时 SR值宜小于10%)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">粗集料振动离析率(%)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">fm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr></table>\n\n\n注：1 钢筋净距小于 $6 0 \\mathrm { m m }$ 时宜进行浇筑模拟试验；对钢筋净距大于 $8 0 \\mathrm { m m }$ 的薄板结构，或钢筋净距大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的其他结构可不作间隙通过性指标要求。\n\n2 高填充性（坍落扩展度指标为 SF2和 SF3）的自密实混凝土，应有抗离析性要求。\n\n3 当对抗离析试验结果有争议时，以离析率筛析法试验结果为准。\n\n5 用于浇筑自密实混凝土的成型模板应拼装紧密，不得漏浆。新浇混凝土对模板的侧压力应按流体计算。\n\n6 自密实混凝土应采用集中搅拌方式生产，搅拌时间应不少于 $6 0 \\mathrm { s }$ 。\n\n7 自密实混凝土浇筑时的最大水平流动距离应根据浇筑部位的具体情况确定，且最大宜不超过$7 \\mathrm { m }$ 。混凝土的最大自由倾落高度，浇筑基础、实心墩、承台等无筋或少筋结构时，宜不大于 $9 \\mathrm { m }$ ；浇筑薄壁墩、梁等钢筋较密的结构时，宜不大于 $5 \\mathrm { m }$ ，超过时应采用串筒、溜槽或溜管等辅助装置进行浇筑。\n\n8 自密实混凝土的养护方案应根据混凝土的性能、现场条件、环境温度和湿度、结构特点、技术要求、施工操作等因素综合确定，养护时间应不少于 14d。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('344721a3-ea4e-4047-a716-06025f39d379', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.10.2 无黏结预应力筋的下料长度应经计算确定', '7.10.2 无黏结预应力筋的下料长度应经计算确定。下料宜采用砂轮锯成束切割，且宜采用先粗后精、略长于计算长度的二次下料法。无黏结预应力筋在运输、存放和安装过程中应采取可靠措施，防止对其产生任何损伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34491f45-ea9b-4f69-94ae-7a635d81cc46', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '7.5焊接环境', '7.5焊接环境## 7.5.1焊条电弧焊和自保护药芯焊丝电弧焊，其焊接作业区最大风速不宜超过 $8 \\mathrm { m / s }$ ，气体保护电弧焊不宜超过 $2 \\mathrm { m / s }$ ，如果超出上述范围，应采取有效措施以保障焊接电弧区域不受影响。\n\n## 7.5.2当焊接作业处于下列情况之一时严禁焊接：\n\n1焊接作业区的相对湿度大于 $90 \\%$ ；\n\n2焊件表面潮湿或暴露于雨、冰、雪中；\n\n3焊接作业条件不符合现行国家标准《焊接与切割安全》GB9448的有关规定。\n\n## 7.5.3焊接环境温度低于 $0 \\%$ 但不低于一 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，应采取加热或防护措施，应确保接头焊接处各方向不小于2倍板厚且不小于$1 0 0 \\mathrm { m m }$ 范围内的母材温度，不低于 $2 0 \\%$ 或规定的最低预热温度二者的较高值，且在焊接过程中不应低于这一温度。\n\n## 7.5.4焊接环境温度低于一 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，必须进行相应焊接环境下的工艺评定试验，并应在评定合格后再进行焊接，如果不符合上\n\n述规定，严禁焊接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('344c07e0-da05-43c0-86b9-a33b556f8c23', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 1）', '表30 $m \\not - p$ 表<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1.9</td><td rowspan=1 colspan=1>2.0</td><td rowspan=1 colspan=1>2.1</td><td rowspan=1 colspan=1>2.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.84</td><td rowspan=1 colspan=1>0.86</td><td rowspan=1 colspan=1>0.88</td><td rowspan=1 colspan=1>0.90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.93</td><td rowspan=1 colspan=1>0.93</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.96</td><td rowspan=1 colspan=1>0.96</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.98</td></tr></table>\n\n\n### 5．7．1．3 板的局部稳定性许用应力和板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．3．1 板的局部稳定性许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ 。\n\n当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { \\leqslant } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（58）计算；当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { > } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（59）计算：\n\n$$\n\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right] { = } \\frac { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } { n }\n$$\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c r } } } { n }\n$$\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 板的局部稳定性许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { c r r } }$ 同式（56）；$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 同式（57）；$n$ 板的局部稳定性安全系数，取与强度安全系数一致，见表22。\n\n#### 5．7．1．3．2 板的局部稳定性，按式（60）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ]\n$$\n\n……（60）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { 1 }$ 板的计算点上的压缩正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 板的计算点上的局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；T 板的计算点上的剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 同式（58）或式（59）。\n\n### 5．7．1．4 均匀受压翼缘板不必验算局部稳定性的条件\n\n若工字形截面构件的受压翼缘板自由外伸宽度与其厚度之比不大于 $1 5 \\ \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，或箱形构件两腹\n\n板之间的、或满足5．7．1．5．2要求的纵向加劲肋之间的受压翼缘板宽度与厚度之比不大于 $6 0 \\sqrt { \\frac { 2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3454f9c9-836a-4a3f-aa72-fd41f5903f11', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 3）', '中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm { 1 0 } } } { l }\n$$\n\n有辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ = ~ \\frac { 1 5 0 } { l }\n$$\n\n式中：斜拉桥主跨跨径（m）；$f _ { \\mathrm { I } }$ —竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）。\n\n### （5）单跨简支悬索桥的反对称竖向弯曲基频\n\n$$\nf _ { 1 } \\ = \\ \\frac { 1 } { l } \\ \\sqrt { \\frac { E I \\Big ( \\frac { 2 \\pi } { l } \\Big ) ^ { 2 } + 2 H _ { \\mathrm { g } } } { m } }\n$$\n\n式中： $f _ { 1 }$ 一 -反对称竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）；l- 悬索桥的主跨跨径（m）；$E I$ 加劲梁竖弯刚度（ $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } ^ { 2 }$ ）；$H _ { \\mathrm { g } }$ 恒荷载作用下单根主缆的水平拉力（N）；$m$ - 桥面系和主缆的单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）， $m = m _ { \\mathrm { d } } + 2 m _ { \\mathrm { c } }$ ；$m _ { \\mathrm { d } }$ - 桥面系单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）；$m _ { \\mathrm { c } }$ - 单根主缆单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）。\n\n## 4.3.3桥梁离心力是一种伴随着车辆在弯道行驶时所产生的惯性力，其以水平力的形式作用于桥梁结构，是弯桥横向受力与抗扭设计计算所考虑的主要因素。\n\n离心力的大小与平曲线半径成反比。原规范规定，当桥梁曲线半径小于或等于$2 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应计算汽车荷载引起的离心力。但当曲线桥桥墩较高时，即使桥梁曲线半径大于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ ，离心力较小，由于墩高影响，离心力产生的弯矩也较大，不能忽略。因而，本条取消了原规范规定的小于或等于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ 时计算离心力的限制要求。\n\n长安大学曾做过车辆离心力的实测试验及其试验数据的概率分析。试验所选择的曲线路段的弯道半径有75、100、125、150、200、250、300、400和 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 等，车速分别控制在40、50、60、70、 $8 0 \\mathrm { k m / h }$ 左右。在剔除异常值后得到有效数据227组。经过分析，离心力系数实测值与理论值之比的概率分布服从于正态分布，其均值系数为1.0379，标准差0.2234，变异系数0.2152。实测结果与理论计算结果吻合较好。\n\n## 4.3.4长期来，汽车荷载在桥台或挡土墙上引起的土侧压力，都是按汽车轮重换算为等代均布土层厚来计算，本次规范修订仍采用这个模式。计算分析表明，由于在总的土侧压力中土自重引起的土压力所占的比例较大，不同荷载等级对总土侧压力的影响不是很大，对桥台或挡土墙尺寸确定的影响更小。本规范的土侧压力不分荷载等级，均用车辆荷载进行计算。\n\n在实际工程中，挡土墙的分段长度一般为 $1 0 \\sim 1 5 \\mathrm { m }$ ，而本规范规定的车辆荷载，其前后轴距为 $1 2 . 8 \\mathrm { m }$ 。因此，当挡土墙分段长度小于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，破坏棱体内的车轮应按最不利情况布置，这些车轮重全部由挡土墙承受；当挡土墙分段长度大于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，则车轮重应作分布，视扩散长度取挡土墙的计算长度：扩散长度不超过分段长度时取扩散长度，扩散长度超过分段长度时取分段长度。对于桥台，在破坏棱体内按横桥向布置的所有轮重均由它承担。\n\n## 4.3.5汽车制动力的计算仍沿用了原规范的方法，即以布置在荷载长度内一行汽车车队总重力的百分数表示。\n\n汽车荷载制动力按车道荷载的 $10 \\%$ 取值。这是个名义值，在很多情况下其值偏低，需要作制动力最小值的限制。本规范规定公路一I级汽车荷载时制动为 $1 6 5 \\mathrm { k N }$ ，公路—Ⅱ级汽车荷载时制动力为 $9 0 \\mathrm { k N }$\n\n$5 0 \\%$ 计算方法和示例可参考袁伦一编《连续桥面简支梁桥墩台计算实例》（人民交通出版社，1995、1998年）和王伯惠、徐风云编著的《柔性墩台梁式桥设计》（人民交通出版社，1994年）。\n\n## 4.3.6公路桥梁 靠度研究组曾对人群荷载进行过调查，实测的范围包括全国六大  \n片区的沈阳、北京、 海等10个城市的30座桥梁。每座桥梁选其行人高峰期观测3  \n天。观测的方法是在不同宽度的人行道上任意划出 $2 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积和10、20、 $3 0 \\mathrm m$ 观测段，$0 . 6 5 \\mathrm { k N }$ 结果表明，人群荷载可以用极值I型概率$0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$\n\n本规范将人群荷载标准值按调查分析结果确定为 $3 . 0 \\mathrm { k N } /');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('345890d8-2b09-49be-909e-7d3f590ffde5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 2）', '$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4。犕犕\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o x } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o x } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } )\n$$\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o y } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o y } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } )\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o x } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } \\mathrm { ~ , ~ } M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o y } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } \\mathrm { ~ - ~ }$ — 结构件两端的端部弯矩比值，其绝对值不大于1，两个端弯矩使构件轴线产生同向挠曲时，其比值为正 $( + )$ ，反向挠曲时，其比值为负 $( - )$ ）。\n\n$M _ { \\mathrm { o x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { o y } }$ ———构件的端部弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ~ ( N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m m ) }$ ）。\n\n$C _ { \\mathrm { h x } } \\mathcal { C } _ { \\mathrm { h y } }$ — 横向载荷弯矩系数， $C _ { \\mathrm { h } } { = } 1 { - } k \\ \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } }$ 其中 $k$ 的值为：\n\na） 当横向载荷为一个集中力，且两端简支或一端固接一端自由时， $k = 0 , 2$ ；  \nb） 当为多个集中载荷或分布载荷，且两端简支时， $k = 0$ ；c） 当为多个集中载荷或分布载荷，一端固接一端自由时， $k = 0 , 3$ ；  \nd） 无论何种载荷，一端固接一端简支时， $k = 0 , 3$ ；  \ne） 无论何种载荷，两端固接时， 犖 犆犆 $k = 0 , 4$ ；\n\n$N _ { \\mathrm { E x } } \\setminus N _ { \\mathrm { E y } }$ 对应于 $C _ { \\mathrm { h x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { h y } }$ 。无法判定时，取 $C _ { \\mathrm { h } } = 1$ 。\n\n$M _ { \\mathrm { h x } } \\mathbf { \\nabla } \\cdot M _ { \\mathrm { h y } }$ ———由横向载荷在构件中引起的弯矩，单位为牛毫米犕犕 犆犕犆犕 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ）。\n\n当 $M _ { \\mathrm { h } }$ 与 $M _ { 0 }$ 方向相反，且 $| C _ { \\mathrm { h } } M _ { \\mathrm { h } } | { < } 2 C _ { \\mathrm { 0 } } M _ { \\mathrm { 0 } }$ 时，取 $M _ { \\mathrm { h } }$ 为零。\n\n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 结构构件截面受压侧的抗弯模量，单位为三次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ）。\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数， $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按附录 $\\mathrm { L }$ 选取。\n\n符合5．6．2．1情况之一的双向压弯构件，不必验算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性。\n\n若式（M ．1）中第2项和第3项之和（即弯矩所引起的应力）与第1项（即轴力引起的应力）之比，小ψ于或等于 $( \\psi ^ { - 1 ) }$ ）时，则双向压弯构件应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。\n\n## 犕．1．2 对空间格构式构件还应将其受压弦杆及受压腹杆视为轴心压杆，以验算其单肢稳定性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34596b83-3498-4b08-a735-2c8819df3e66', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法检验浆体充盈饱满性能。试验过程中，测定水泥浆体充盈度要注意以下几个方面： $\\textcircled{1}$ 保持V形管内壁清洁、干净； $\\textcircled{2}$ 浆体拌和后，至少静置 $5 \\mathrm { { m i n } }$ ； $\\textcircled{3}$ 浆体从V形管的一侧均匀、缓缓流入，不能过快，以避免外界气泡混入。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3461a018-dd47-4e5b-b20a-158d3742655b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '21.8 加劲梁', '21.8 加劲梁## 21.8.1 加劲梁安装前的专项施工方案\n加劲梁安装前应制订专项施工方案，对特大跨径或处于风环境恶劣地区的悬索桥，应就加劲梁安装的方法、程序和工艺进行专门研究。\n\n### 条文说明：\n\n加劲梁安装时，自然环境条件的各种因素是不可忽视的问题，特别在风环境恶劣时，将会给安装施工带来非常不利的影响，故需要对安装的方法、程序和工艺等进行专门研究。\n\n## 21.8.2 加劲梁安装施工的安全规定\n加劲梁在安装施工过程中，应严格遵守高空作业及水上作业的安全规定；在台风季节进行加劲梁安装时应制订防风预案。\n\n### 条文说明：\n\n对高空、水上作业及台风季节施工时的规定，其目的均为保证施工安全。\n\n## 21.8.3 钢加劲梁的加工制造\n钢加劲梁应由专业单位加工制造，制造完成后应在厂内进行试拼装和防腐涂装。制造、试拼装和涂装应符合本规范第 8 章的规定。\n\n## 21.8.4 钢箱梁的安装\n钢箱梁的安装应符合下列规定：\n\n1 安装钢箱梁的非定型吊机应进行专门设计，在安装前必须进行试吊，检验其安全性和可靠性。\n\n2 钢箱梁的运输方式应满足安装的要求。采用水上运输时，应保证安装时船舶定位的精度，必要时宜进行现场驳船定位试验；陆上运输时，应使钢箱梁能到达吊机起吊安装位置的正下方。\n\n3 安装的顺序应符合设计规定。从吊装第二节段开始，应与相邻节段间预偏$0 . 5 { \\sim } 0 . 8 \\mathrm { m }$ 的工作间隙，吊至高程后再牵拉连接，并应避免吊装过程中与相邻节段发生碰撞。安装合龙段前，应根据实际的合龙长度，对合龙段长度进行修正。\n\n4 安装过程中应监测索塔的变位情况，并应根据设计要求和实测塔顶位移量分阶段调整索鞍偏移量。\n\n5 钢箱梁工地接头的焊接连接和高强度螺栓连接施工应符合本规范第 8 章的相关规定。采用焊接连接时，应先将待连接钢箱梁的节段与已安装节段临时刚性连接，接头焊缝的施焊宜从桥面中轴线向两侧对称进行；接头焊缝形成并具有足够的强度和刚度时，方可解除临时刚性连接。\n\n6 对三塔悬索桥，两个主跨的钢箱梁应对称安装，且两个主跨安装时的梁段差宜不大于两个节段。\n\n### 条文说明：\n\n1 试吊是检验非定型吊机是否安全、可靠的最直接的手段，故规定除进行专门设计外，在安装前还需要进行试吊。\n\n6 三塔悬索桥钢箱梁吊装过程中，控制两个主跨允许不对称梁段数的因素有二：一个是索塔的应力；另一个是主缆在鞍槽内的抗滑安全系数。两个主跨之间相差两个标准梁段是允许的，相差三个梁段即已进入危险状态，不论是索塔塔柱的应力还是主缆鞍槽内的抗滑安全系数，均有可能会超出允许范围。\n\n## 21.8.5 钢桁梁的安装\n钢桁梁的安装应符合下列规定：\n\n1 钢桁梁的架设安装方法宜根据钢桁架的结构特点、施工安全、设备和现场环境条件等因素综合确定。\n\n2 采用单构件方式安装时，宜根据钢桁梁和吊索的受力情况及桥位的气候条件，选择全铰接法或逐次固结法。架设的顺序可从索塔处开始，向中跨跨中及边跨的端部方向进行。\n\n3 采用全铰接法架设时，在钢桁梁逐渐接近设计线形后，可对部分铰接点逐次固结；采用无铰逐次固结法架设时，宜采用接长杆牵引吊索与钢桁梁连接，且宜在不同架设阶段采用千斤顶调整吊索张力，直至最后拆除接长杆入锚。架设过程中应逐一对钢桁梁及吊索的内力及变形进行分析，并应将钢桁梁斜杆及吊索的最大应力控制在允许范围内。\n\n4 应对缆索吊机、桥面吊机、铰接设备、吊索牵引机具、片架运输台车、行走轨道铰点过渡梁和移动操作平台等设备做专项设计、加工及试验。桥面吊机应满足拼装过程中顺桥向坡度变化的要求，底盘应设止滑保险装置。\n\n5 在短吊索区，单片主桁不宜直接架设，宜采用临时吊索并对吊具进行改装后进行架设。合龙段宜采用单根杆件架设安装。\n\n6 采用预拼成节段进行安装时，应符合本规范第8章及第21.8.4条的相关规定。\n\n## 21.8.6 荡移法转移或架设安装加劲梁梁段\n采用荡移法转移或架设安装加劲梁梁段时，应符合下列规定：\n\n1 进行荡移作业前，应对吊具、销轴、转向耳板等的连接以及设备的固定情况进行检查，保证其能正常运转。\n\n2 用于施加主动力进行提升和牵引的设备、索具、滑轮组及其固定方式，均应符合现行《起重机械安全规程 第1部分：总则》（GB 6067.1）和现行《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ 276）的相关规定。\n\n3 悬挂梁段用的吊索、吊杆等构件的强度及其连接强度应不小于计算荷载的 2倍。当利用索夹作为临时吊点时，应对索夹进行验算和安全评价，并不得影响其正常使用功能，荡移施工过程中应防止其产生松动或滑移。\n\n4 荡移过程中当需要在悬空的加劲梁梁段上进行检验、测量、转换吊点等作业时，应设置作业人员专用进出通道，且人员在梁段稳定可靠后方可进入作业区；梁段荡移时，所有人员必须撤离。\n\n5 荡移作业宜快速、连贯完成，当因故中断且停滞时间较长时，除应采取稳定梁段的措施外，尚应采取有效措施消除天气等因素造成的安全隐患。\n\n### 条文说明：\n\n规定本条的目的是保证荡移施工作业的安全。荡移法是使用跨缆吊机进行悬索桥加劲梁安装时常用的一种方法，主要用于解决地形地物较为复杂，或由于水深不够加劲梁梁段运输船不能直接到达安装位置的某些特殊情况。采用荡移法时，既有将梁段一次荡移就位安装的，也有经连续多次荡移后就位安装的；有施加水平牵引力进行荡移的，亦有不施加水平牵引力而是利用变换梁段的不同起吊高度进行荡移的。不论采用何种荡移方式，安全始终是施工作业时需要考虑的关键问题。\n\n## 21.8.7 预应力混凝土加劲梁的安装\n预应力混凝土加劲梁的安装可按本规范第17.6节及本节的相关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('346a2c37-79da-483b-a6da-c2cc1017f58c', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故过程简介', '一、事故过程简介2005年，某设备有限公司车间内，一台20/5t桥式起重机正在吊运一台“低温加热器”壳体（重量为12.9t），在吊运向装卸卡车的过程时，捆绑在壳体上的钢丝绳突然断裂，被吊物体急速下坠，把在吊物体下方作业的冷作工的头部碰伤，经抢救无效死亡。经调查，该桥式起重机系有证使用，起重机驾驶\n\n员也是持证上岗。起吊过程运行平稳，未有运行异常情况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('346d60ee-2644-4396-83b9-0820ccfa1429', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '9 隧道工程', '9 隧道工程## 9.1 一般规定\n9.1.17 隧道内存放汽油、柴油、煤油、变压器油、雷管、炸药等易燃易爆物品易发生火灾事故。\n\n## 9.3 开挖\n9.3.13 IV级及以上围岩是指IV级、V 级、V 级围岩。\n\n## 9.7 辅助坑道\n9.7.2 斜井、竖井井口是施工的重要通道，坑道口的截水、排水系统和防冲刷设施、斜井洞门、竖井锁口圈，均应及时建成，以保证正洞施工的安全顺利进行。\n\n## 9.9 通风、防尘及防有害气体\n9.9.13 本款参考《公路隧道施工技术规范》（JTGF60—2009）第13.0.4条制定。\n4 本款规定是为防止因通风机故障或停电造成通风机停机，导致洞内有毒有害气体和粉尘超过规定标准，危及洞内作业人员的人身安全。\n9.9.2 本条第 $1～3$ 款参考《公路隧道施工技术规范》（JTGF60—2009)第13.0.1条制定。\n\n## 9.10 风、水、电供应\n9.10.35 本款是参考有关电力工程、电气设备安装的规定，并结合隧道施工的具体情况综合制定的。\n7～8 为保证用电安全做此规定。\n9.12.73 后建隧道的施工与先行隧道相互影响，会产生结构变形、地表下沉等不良现象，因此需要采取控制措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3485e72a-2e87-4068-b49c-188a76b71aab', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1目的、适用范围和引用标准', '1目的、适用范围和引用标准本方法规定了采用共振仪测定水泥混凝土的动弹性模量的试验方法。\n\n本方法适用于测定水泥混凝土的动弹性模量，以检验水泥混凝土在经受冻融或其他侵蚀作用后遭受破坏的程度，评定其耐久性能。\n\n引用标准：\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法 (T0551)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('348a6405-3ae3-4865-9aee-585374854e51', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度一个已知的机械零件，其拉伸或压缩疲劳强度 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 或剪切疲劳强度 $\\tau _ { \\mathrm { r } }$ 可以分别用式（111）和式（112）来确定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { c } } } ) \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { ~ c ~ } } } ) \\cdot \\tau _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ — 机械零件的拉伸或压缩疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$j$ 为该机械零件工作级别的组别号， $j = 1 \\sim 8$ ，见表9；  \n$C$ 同式（107）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（107）；  \n${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ — 机械零件的剪切疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（108）。\n\n根据机械零件总应力循环数 $n _ { \\mathrm { T } }$ 和应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，它们的组别划分和相应于每一组别的临界疲劳应力如图13所示，其中 $\\sigma _ { \\mathrm { j r } }$ 表示用于工作级别的应力。对临界剪切应力，字母 $\\sigma$ 用 $\\tau$ 来代替。\n\n  \n图 13 每个零件组别的临界疲劳应力图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34926aab-fb65-4ff4-be9e-c7aa0999cf4d', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '9 悬挂装置', '9 悬挂装置## 9.1 概述\n\n### 9.1.1 悬挂机构的所有部件均可重复安装与使用。部件不应有可能引起伤害的尖角、锐边或凸出部分。  \n### 9.1.2 固定销和紧固卡等小型元件应永久性地连接在一起。\n\n## 9.2 部件质量和配重要求\n\n悬挂机构各部分的部件应遵循下列原则：\n\na) 经常移动且由一人搬运的部件最大质量为 $2 5 ~ \\mathrm { k g }$ 。  \nb） 由两人搬运的部件最大质量为 $5 0 ~ \\mathrm { k g }$ 。  \nc） 用作悬挂装置配重的所有重物应是实心的（每块质量最大 $2 5 ~ \\mathrm { k g } ^ { \\cdot }$ 且有永久标记，禁止采用注水或散状物作为配重。  \nd） 如采用混凝土配重,混凝土强度应不低于C25；内部应浇注加强钢筋等,适合长途运输和搬运。\n\n## 9.3 配重悬挂支架\n\n### 9.3.1 安装在屋面上的配重悬挂支架(见图12),内外两侧的长度应是可调节式。配重悬挂支架上应附着永久清晰的安装说明。\n\n### 9.3.2 配重应坚固地安装在配重悬挂支架上，只有在需要拆除时方可拆卸。配重应锁住以防止未授权\n\n人员拆卸。\n\n## 9.4 悬挂点\n\n工作钢丝绳和安全钢丝绳应独立悬挂在各自的悬挂点上（见图16）。\n\n  \n图16典型悬挂点示例\n\n## 9.5 悬挂装置静载试验要求\n\n### 9.5.1 配重悬挂支架和女儿墙卡钳与平台内安装起升机构的平台连用时静载试验载荷为：\n\na）静载试验载荷的垂直力按式(27)计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { v } } = 2 . 5 \\times 1 0 \\times W _ { \\mathrm { l l } }\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34948f47-0cd1-4dc0-bbae-81c90ad85e46', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '3 General Requirements', '3 General Requirements 10## 3.1 General Requirements 10   \n## 3.2 Structural Systems .\\* 12   \n## 3.3 Actions ·· 13   \n## 3.4 Requirements of Deformation for Structures and Members ··.. 15   \n## 3.5 Classification of Sections ... 15');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('349773b7-85e6-43c2-82fc-1a1eb458a48b', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nGB/T 228.1 金属材料 拉伸试验 第1部分:室温试验方法(GB/T 228.1—2010,ISO 6892-1:2009,MOD)\n\nGB/T17505钢及钢产品交货一般技术要求');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34b7eb52-3c1f-4713-aaab-c8a0cedc4edc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．2．1 单向压弯构件，弯矩绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．2）计算。\n\n## 犕．2．2 单向压弯构件，弯矩绕弱轴 $y$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．5）计算：犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n………（M．5）\n\n式中符号同式（M．1）。\n\n当 $\\uparrow \\frac { \\displaystyle \\bigg [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\bigg ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } } { \\frac { N } { \\varphi \\psi A } } \\leqslant \\psi - 1$ 时，则应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。式中符号同前。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34b96cc5-0743-4c5a-bc00-4daafdd11ada', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 1）', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．1．1 当结构构件受有轴向压缩力 $N$ 和绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 、 $M _ { \\mathrm { h x } }$ 及绕弱轴 $y$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 、$M _ { \\mathrm { h y } }$ 时，应按式（M ．1）计算其弯曲屈曲的整体稳定性，按式（M．2）计算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性：犕犆犕 犖 犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ]\n$$\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi _ { \\mathrm { v } } \\psi _ { \\mathrm { v } } A } + \\big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n```\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（46）。  \n$\\varphi \\psi$ 轴压稳定系数 $\\varphi$ 和其修正系数 $\\psi$ 的乘积，有 $\\varphi _ { \\mathrm { x } } \\psi _ { \\mathrm { x } }$ 和 $\\varphi _ { \\mathrm { y } } \\psi _ { \\mathrm { y } }$ 之分，取其小值。  \n$A$ 同式（43）。  \n$\\varphi$ 同式(46)，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\boldsymbol { \\mathrm { y } } }$ 之分。  \n$\\psi$ 轴压稳定系数的修正系数。  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数。\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { x } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } - N } { N _ { \\mathrm { E x } } - \\varphi _ { \\mathrm { x } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { x } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E x } }$ —— 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { ~ x ~ } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { s } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } - N } { N _ { \\mathrm { E y } } - \\varphi _ { \\mathrm { y } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { y } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E y } }$ — 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E y } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34c25503-09ae-425d-b640-0b9d69c511fd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：倒虹吸管一般不要在冰冻期施工，当一定要在此期间施工时，需要将管内积水排出，否则管内积水结冰后体积膨胀，将会使涵管冻裂。\n\n### 24.5.3 倒虹吸管的进出水口应在完工后及时上盖，并应按设计要求及时安装防堵塞装置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34c40b80-4815-452c-8d5c-96cb139f3c02', '137《金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验》（GB-T2652-2022）.md', '发布', '发布');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34c5e464-8f36-466c-a714-b2ccebcb69c7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗（Part 2）', '。</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">母材均匀，构件表面无接缝或不需连接(实体杆)，无切口应力集中效应，除非后者可以计算</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级Wi</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钻孔构件；用于铆钉或螺栓连接的钻孔构件，其中的铆钉或螺栓承载可高达许用值的20%;用于高强度螺栓连接的钻孔构件，其中高强度螺栓的最大承载可高达许用值的100%</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级Wz</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W2-1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用于铆钉或螺栓连接的钻孔构件，其中的铆钉或螺栓承受双剪</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">.      +</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W2-2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用于铆钉或螺栓连接的钻孔构件，其中的铆钉或螺栓承受单剪(考虑偏心承载)。构件没有支承</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SACC0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W2-3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用铆钉或螺栓装配的钻孔构件,其中的铆钉或螺栓承受单剪,构件作支承或导向用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5 ??  .</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">2——焊接件应力集中情况等级K。—轻度应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(S.Q)连接的构件</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">泽8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(S.Q)连接不同厚度的构件。不对称斜度1/4～1/5(或对称斜度1/3)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1/4~1/5PX11/3p4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?文</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">腹板横向接头对接焊缝(S.Q)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">工</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">泽区</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(S.Q)镶焊的角撑板</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">工           ?               直A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?X</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝平行于力的方向，用对接焊缝(O.Q)连接的构件  SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">金X</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝平行于力的方向，用角焊缝(O.Q)连接的构件(力沿连接构件纵向作用)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K。   轻度应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.32</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">?                      梁的翼缘型钢和腹板之间的对接焊缝(O.Q)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.33</td><td colspan=\"1\" row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34d6ee65-c1c2-477d-adb2-8feff85688ec', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34e115a6-de5c-48bd-bf2c-a295bd0e0110', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本方法参照日本笠井芳夫教授提出的平板试件抗裂性试验方法并作了修改，用以评价混凝土早期阶段抗裂性能。\n\n试件早期的抗裂性评价准则见下列内容：\n\n$\\textcircled{1}$ 仅有非常细的裂纹； $\\textcircled{2}$ 平均裂开面积 $< 1 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ； $\\textcircled{3}$ 单位面积开裂裂缝数目 $< 1 0$ 根 $/ \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ； $\\textcircled{4}$ 单位面积上的总裂开面积 ${ < } 1 0 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n按照上述四4个准则，将抗裂性划分为5个等级：Ⅰ级：全部满足上述4个条件；Ⅱ级：满足上述4个条件中的3个；I级：满足上述4个条件中的2个；IV级：满足1/4；V级：一个也不满足。\n\n上述试验方法和步骤主要用来比较混凝土在早期塑性收缩下的抗裂性。如果延长覆盖养护时间，这时的裂缝可能会更多地反映干燥收缩和自收缩的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34e742bb-1df5-4936-8852-8e5938d8a45d', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第九十七条 生产经营单位有下列行为之一的', '第九十七条 生产经营单位有下列行为之一的，责令限期改正，处十万元以下的罚款；逾期未改正的，责令停产停业整顿，并处十万元以上二十万元以下的罚款，对其直接负责的主管人员和其他直接责任人员处二万元以上五万元以下的罚款：（一）未按照规定设置安全生产管理机构或者配备安全生产管理人员、注册安全工程师的；（二）危险物品的生产、经营、储存、装卸单位以及矿山、金属冶炼、建筑施工、运输单位的主要负责人和安全生产管理人员未按照规定经考核合格的；（三）未按照规定对从业人员、被派遣劳动者、实习学生进行安全生产教育和培训，或者未按照规定如实告知有关的安全生产事项的；（四）未如实记录安全生产教育和培训情况的；（五）未将事故隐患排查治理情况如实记录或者未向从业人员通报的；（六）未按照规定制定生产安全事故应急救援预案或者未定期组织演练的；（七）特种作业人员未按照规定经专门的安全作业培训并取得相应资格，上岗作业的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34e79f39-b1cb-4e44-acca-f3075c7c42e1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性## 8．1．1 基本要求与假定\n\n### 8．1．1．1 在校核计算中，当稳定力矩的代数和大于倾覆力矩的代数和时，则认为该起重机整机是稳定的。\n\n由自重载荷产生稳定力矩，由除自重载荷外其他载荷产生倾覆力矩，它们都是对所规定的特定倾覆线计算的结果。\n\n在进行起重机整体抗倾覆稳定性计算时，求倾覆力矩所用的计算载荷分别按表 $5 1 \\sim$ 表54选取（不考虑其他动力系数的影响）。计算中要考虑起重机的结构形态及其零部件的位置，各项载荷与力作用的方向及其影响均按实际可能出现的最不利载荷组合的原则来考虑。8．1．1．2 校核计算的假定是起重机在坚实、水平的支承面上或轨道上工作。若起重机需要在倾斜面上工作，在校核计算时制造商应考虑此特定条件，加上倾斜坡度的影响并予以说明。8．1．1．3 对于固定的起重机，在具体使用现场或地区如有地震或其他的基础外部激励效应，则在相应的工作状态或非工作状态抗倾覆稳定性的核算中，将其作为附加的载荷情况予以考虑。对于地震的影响，应参考国家有关部门相应的抗震规范，根据不同地区的抗震设防等级来计算。\n\n## 8．1．2 流动式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n对流动式起重机，应核算验证在下列载荷状态下整体抗倾覆是稳定的：\n\n无风试验或运行时，按表51的规定；  \n有风工作或运行时，按表52的规定；  \n向后倾翻时，按8．1．2．3的规定；  \n非工作风作用时，按8．1．2．4的规定。\n\n流动式起重机的倾覆线参见附录 。这些倾覆线只是示意图，在实际计算中应由起重机不同的具体设计来决定。\n\n### 8．1．2．1 无风试验或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在风速不大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风载荷作用下，流动式起重机作稳定性试验或带载运行。用自重载荷与表51规定的载荷计算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．2 有风工作或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在工作风载（见4．2．2．3．3）作用下流动式起重机不移动，但作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作；或仅整机移动，但不作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作。用自重载荷与表52规定的载荷算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．3 抗后倾覆稳定性\n\n#### 8．1．2．3．1 验算条件\n\n起重机处于以下支承条件和质量分布状态时，应配置平衡重，并保证起重机有一个合理的稳定安全');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34f0fba5-7a87-485a-a799-a2529276efb7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6 混凝土工程（Part 10）', 'd rowspan=1 colspan=1>≤1500</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1500</td></tr></table>\n\n\n注：1.对设计使用年限为100 年的结构混凝土，氯离子含量不得超过 $5 0 0 \\mathrm { m g / L }$ ；对使用钢丝或经热处理钢筋的预应力混凝土，氯离子含量不得超过 $3 5 0 \\mathrm { m g / L }$ 。\n\n2.碱含量按 $\\mathrm { N a _ { 2 } O + 0 . 6 5 8 K _ { 2 } O }$ 计算值表示。采用非碱活性集料时，可不检验碱含量。\n\n### 条文说明：\n\n本条的主要依据为《混凝土用水标准》（JGJ63—2006）的相关规定。\n\n### 6.5.2 混凝土用水尚应符合下列规定：\n\n1 水中不应有漂浮明显的油脂和泡沫，且不应有明显的颜色和异味。\n\n2 严禁采用海水用于结构混凝土的拌制和养护。\n\n### 6.5.3 混凝土用水的检验试验方法应符合现行《混凝土用水标准》（JGJ 63）的规定。\n\n## 6.6 外加剂\n\n### 6.6.1公路桥涵工程使用的外加剂，与水泥、矿物掺合料之间应具有良好的相容性。\n\n### 6.6.2 所采用的外加剂，应是经过具备相关资质的检测机构检验并附有检验合格证明的产品，且其质量应符合现行《混凝土外加剂》（GB8076）的规定。外加剂使用前应按现行《混凝土外加剂》（GB8076）的规定进行复验，复验结果满足要求后方可用于工程中。外加剂的品种和掺量应根据使用要求、施工条件、混凝土原材料的变化等通过试验确定。\n\n### 条文说明：\n\n不同品种的外加剂有其各自的特性，故需要根据使用要求、工程材料和施工条件等因素，通过试验确定其品种及适宜的掺量。\n\n### 6.6.3采用膨胀剂时应符合下列规定：\n\n1在公路桥涵混凝土工程中采用的膨胀剂，其性能应符合现行《混凝土膨胀剂》（GB/T23439）的规定。\n\n2 膨胀剂的品种和掺量应通过试验确定。\n\n3 掺入膨胀剂的混凝土宜采取有效的持续保湿养护措施，且宜按不同结构和温度适当延长养护时间。\n\n## 6.7 掺合料\n\n### 6.7.1 掺合料应保证其产品品质稳定，来料均匀。掺合料应由生产单位专门加工，进行产品检验并出具产品合格证书。掺合料的技术要求应符合本规范附录 D 的规定。\n\n### 条文说明：\n\n2006 年交通部以交公便字[2006]02 号文颁布了《公路工程水泥混凝土外加剂与掺合料应用技术指南》，该指南对公路混凝土工程中最常用的 10 类 19 种外加剂和 4 类掺合料，从主要品种、使用范围、性能指标、施工注意事项、检验要求到质量监控等各个环节均有较详细的规定。在公路桥涵的混凝土工程中使用掺合料（包括外加剂）时，通常按该指南的内容进行应用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('34fc8e77-75cb-4729-ac2f-3cefc58a6ba1', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 溶解热法(基准法）（Part 4）', '热容 $\\left[ \\mathrm { J / ( h } ^ { . \\circ } \\mathrm { C } ) \\right]$ 结果计算精确至 $0 . 1 \\mathrm { J / \\mathrm { g }}$ 。\n\n$\\mathrm { R } _ { 1 }$ 值按式（T0513-4）计算：\n\n$$\nR _ { 1 } = ( \\theta _ { a ^ { \' } } - \\theta _ { 0 ^ { \' } } ) - \\frac { a ^ { \\prime } } { b ^ { \\prime } - a ^ { \\prime } } ( \\theta _ { b ^ { \' } } - \\theta _ { a ^ { \' } } )\n$$\n\n式中： $\\theta _ { 0 ^ { \\prime } }$ 、 $\\theta _ { a ^ { \\prime } }$ 、 $\\theta _ { b ^ { \\prime } }$ ——分别为未水化水泥初测期结束时的贝氏温度计或量热温度计的读数、溶解期第一次和第二次测读时的贝氏温度计或量热温度计的读数（℃）；\n\n$a ^ { \\prime }$ 、 $b ^ { \\prime }$ ——分别为未水化式样溶解期第一次测读时 $\\theta _ { a ^ { \\prime } }$ 与第二次测读时 $\\theta _ { b ^ { \\prime } }$ 距初读数 $\\theta _ { 0 ^ { \\prime } }$ 的时间，单位为分（min）。\n\n结果计算精确至 $0 . 0 0 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n5）未水化水泥试样的溶解热以两次测定值的平均值作为试样测定结果。两次测定值相差大于 $1 0 . 0 \\mathrm { J / g }$ 时，应进行第三次试验，其结果与前试验中一次结果小于 $1 0 . 0 \\mathrm { J / g }$ ，取其平均值作为测定结果，否则应重做试验。\n\n（3）部分水化水泥溶解热的测定\n\n1）在测定未水化水泥试样溶解热的同时，制备部分水化水泥试样。测定两个龄期水化热时，用 $1 0 0 \\mathrm { g }$ 水泥加 $4 0 \\mathrm { m L }$ 蒸馏水，充分搅拌 $3 \\mathrm { { m i n } }$ 后分成三等份，分别装入三个容积约$1 5 \\mathrm { m L }$ 的试样瓶中，置于 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 1 ^ { \\circ } C$ 的水中养护至规定的龄期。\n\n2）按本方法2.3中（1）的1）至4）步骤，进行准备工作和初测期试验并记录初测温度 $\\theta _ { 0 ^ { \\prime \\prime } }$ 。\n\n3）从养护水中取出达到试验龄期的试样瓶，取出试样，迅速用研钵将水泥试样捣碎，并全部通过 $0 . 6 0 \\mathrm { m m }$ 方孔筛，然后混合均匀，放入磨口称量瓶中，并称出 $4 . 2 0 \\mathrm { g } { \\pm } 0 . 0 5 \\mathrm { g }$ （精确至 $0 . 0 0 1 \\mathrm { g }$ ）试样四份，然后存放在湿度大于 $5 0 \\%$ 的密闭容器中，称好的样品应在 $2 0 \\mathrm { { m i n } }$ 内进行试验。两份放在称量瓶内供做溶解热测定，另两份进行灼烧。从开始捣碎至放入称量瓶中的全部时间不得超过 $1 0 \\mathrm { m i n }$ 。\n\n4）读出初测期结束时贝氏温度计读数 $\\theta _ { 0 ^ { \\prime \\prime } }$ ，并立即将称量好的一份试样在 $2 \\mathrm { m i n }$ 内由加料漏斗徐徐加入热量计内，漏斗、称量瓶、毛刷上均不得残留试样，加料完毕盖上胶塞。第二份试样重复第一份的操作。\n\n5）余下两份试样进行灼烧，灼烧质量 $\\mathrm { G } _ { 2 }$ 。\n\n6）经水化某一龄期后水泥石的溶解热，按式（T0513-5）计算：\n\n$$\nq _ { 2 } = \\frac { R _ { 2 } \\cdot C } { G _ { 2 } } - 1 . 7 ( T ^ { \" } - t _ { a } ^ { \" } ) + 1 . 3 ( t _ { a } ^ { \" } - t _ { a } ^ { \' } )\n$$\n\n式中： $q _ { 2 }$ -经水化某一龄期后水泥石的溶解热 $\\mathrm { ( J / g ) }$ ）；\n\n$C$ -热量计的热容量 $\\mathrm { ( ~ J / \\mathrm { { ^ { \\circ } C } } }$ ）；  \n$G _ { 2 }$ 某一龄期水化水泥试样换算成灼烧后的质量（g）；\n\n$T ^ { \" }$ ——水化水泥试样装入热量计时的室温（℃）；$t _ { a } ^ { \" }$ 1 -水化水泥试样溶解期的第一次贝氏温度计读数换算成普通温度计的温度（℃）;$t _ { a } ^ { \' }$ 未水化水泥试样溶解期的第一次贝氏温度计读数换算成普通温度计的温度（℃）；$R _ { 2 }$ - -经校正的温度上升值（℃）；1.7- -水化水泥的比热容 $\\left[ \\mathrm { J / ( h { \\cdot } ^ { \\circ } C ) } \\right]$ ；1.3- 温度校正比热容 $\\left[ \\mathrm { J / ( h { \\cdot } ^ { \\circ } C ) } \\right]$ 。结果计算精确至 $0 . 1 \\mathrm { J / \\mathrm { g }}$ 。${ \\bf R } _ { 2 }$ 值按式（T0513-6）计算：\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3511949b-7a42-45c2-89f2-bb53cf796278', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 3）', '；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连的不等边角钢为： $0 . 5 + 0 . 0 0 2 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nc） 长边相连的不等边角钢为0．70。\n\n对中间无联系的单角钢构件，单角钢构件长细比λ $\\lambda$ 应按最小回转半径计算。当 $\\lambda < 2 0$ 时，取$\\lambda = 2 0$ ；对中间有联系的单角钢构件， $\\lambda$ 应按平行于角钢联系边的形心轴计算。\n\n#### 5．6．1．3 格构式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．3．1 整体稳定性仍按式（46）计算，但要用假想换算长细比犙犙 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 选取轴压稳定系数 $\\varphi$ 。\n\n##### 5．6．1．3．2 腹杆内力由构件横截面的剪力 $Q$ 确定， $Q$ 按式（47）计算：\n\n$Q { = } \\frac { A [ \\sigma ] } { 8 5 } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ 或 $Q { = } \\frac { N } { 8 5 \\varphi } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ …（47）\n\n式中：\n\n$Q$ -格构式构件横截面的剪力，单位为牛顿(N);$A$ 同式（43)；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22；$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（45）；N- -同式（46)；$\\varphi$ -同式（46）。\n\n表29 轴心受压构件的截面类别   \n\n\n\n\n\n### 5．6．2 受弯构件的整体稳定性\n\n\n受弯构件的整体稳定性，是指其抗侧向整体弯扭屈曲的稳定性。\n\n#### 5．6．2．1 凡符合下列情况之一的受弯构件，不必验算其整体稳定性：\n\na） 有刚性较强的走台和铺板与受弯构件的受压翼缘牢固相连，能阻止受压翼缘侧向位移时；犺 犫 犺犫  \nb） 箱形截面受弯构件的截面高度 $h$ 与两腹板外侧之间的翼缘板宽度 $b$ 的比值 $h / b { \\leqslant } 3$ ，或构件截面足以保证其侧向刚性（如为空间桁架）时；  \nc） 两端简支且端部支承不能扭转的等截面轧制 H型钢或焊接工字形截面的受弯构件，其受压翼犾 犫缘的侧向支承间距 （无侧向支承点者，则为构件的跨距）与其受压翼缘的宽度 $b$ 之比满足以下条件：\n\n1） 无侧向支承且载荷作用在受压翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 3 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n2） 无侧向支承且载荷作用在受拉翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 2 0 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n3） 跨中受压翼缘有侧向支承时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 6 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } } \\ ,$ 。\n\n#### 5．6．2．2 不符合5．6．2．1情况的受弯构件的整体稳定性按以下方法计算：\n\na） 在最大刚度平面内受弯的构件，按式（48）计算：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（48）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } }$ — 绕构件强轴 $. x$ 轴）作用的最大弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 绕构件强轴弯曲所确定的受弯构件侧向屈曲稳定系数，按附录L确定；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按构件受压最大纤维确定的毛截面抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ~ . }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ —— 同式（28）或见表22。\n\nb） 在两个互相垂直的平面内都受弯的轧制 H 型钢或焊接工字形截面构件，按式（49）计算：犕\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3517010b-f21d-4188-9f59-6b92ce61a4c6', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '11.8 膜结构安装', '11.8 膜结构安装## 11.8.1 主控项目\n连接固定膜单元的耳板、T 形件、天沟等的螺孔、销孔空间位置允许偏差应为 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，相邻两个孔间距允许偏差应为士 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：按同类连接件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3处。\n\n检查方法：用钢尺、水准仪、经纬仪或全站仪等检验。\n\n## 11.8.2 主控项目\n膜结构安装应按照经审核的膜单元总装图和分装图进行安装。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：检查膜结构安装方案，用钢尺检验。\n\n## 11.8.3 主控项目\n膜结构预张力施加应以施力点位移和外形尺寸达到设计要求为控制标准，位移和外形尺寸允许偏差应为± $1 0 \\%$ 。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：用钢尺检验。\n\n## 11.8.4 一般项目\n膜结构安装完毕后，其外形和建筑观感应满足设计要求；  \n膜面应平整美观，无存水、漏水、渗水现象。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('352086ca-9e7f-41af-9fe8-dc8a571ad057', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．2．1 单向压弯构件，弯矩绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．2）计算。\n\n## 犕．2．2 单向压弯构件，弯矩绕弱轴 $y$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．5）计算：犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n………（M．5）\n\n式中符号同式（M．1）。\n\n当 $\\uparrow \\frac { \\displaystyle \\bigg [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\bigg ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } } { \\frac { N } { \\varphi \\psi A } } \\leqslant \\psi - 1$ 时，则应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。式中符号同前。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('35294f07-d4af-4ea9-ac86-a90d33076a28', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明减隔震桥梁在E2地震作用下，桥墩、桥台和基础等构件的性能目标为可发生局部轻微损伤，但仍处于弹性状态，考虑到钢筋混凝土结构普遍存在超强现象，因此抗震验算时可采用材料强度标准值。\n\n如在极端低温条件下采用减隔震装置，根据10.3.2条要求，除根据常温下的力学特性进行抗震分析和验算外，还需根据极端低温条件下的力学特性进行抗震分析和验算。\n\n## 10.4.3减隔震装置应进行下列验算：\n\n### 1应对减隔震装置在正常使用条件下的性能进行验算，在各种非地震水平力作用下，按设计规范进行组合，验算支座连接件的强度和支座位移，应满足正常使用要求。\n\n### 2按第10.2.4条要求，验算减隔震装置水平位移从 $50 \\%$ 的设计位移增加到设计\n\n位移时的恢复力增量。设计位移可按式（7.5.1-2）计算。\n\n### 3减隔震装置的竖向承载能力，在没有水平位移的情况下，应大于其承担的恒载作用效应和活载作用效应之和的3倍。橡胶型支座在设计位移下的竖向承载能力，应大于其承担的地震作用效应和1.2倍恒载作用效应之和。\n\n### 4在E2地震作用下，减隔震支座不应出现拉力。\n\n### 5对橡胶型减隔震支座，在E2地震作用下产生的剪切应变应小于 $2 5 0 \\%$ 。并应根据 E2地震作用下支座的位移，验算支座连接件强度、支座厚度以及顺桥向和横桥向允许支座变形的间隙。\n\n### 6非橡胶型减隔震装置，应根据具体的产品性能指标进行验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3531d3a4-9328-4bd9-87f0-7dc3d9a94609', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '17.3.2.4 取物装置的承载能力', '17.3.2.4 取物装置的承载能力应确定在起升操作中取物装置内部产生的力的分布。取物装置应留有超过所需均衡载荷的充分的载荷裕度。除非有针对特殊起升操作的专门要求。为适应联合起升操作过程中产生的载荷或作用力的分布与方向的最大变化，可能有必要使用特殊取物装置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('353264d5-7988-43f5-bc95-98aa231cadb8', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'Apendix D Stability Coeficients', 'Apendix D Stability Coeficients of Members underAxial Compression 248');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3533eb17-c296-4cab-a2be-a3ad1d93415a', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '8 电气设施的防护', '8 电气设施的防护## 8. 1 外电线路的防护\n\n### 8.1.1 在建工程不应在外电架空线路保护区内搭设生产 生活等临时设施或堆放构件 架具 材料及其他杂物等\n\n### 8. 1. 2 当需在外电架空线路保护区内施工或作业时,应在采取安全措施后进行。\n\n### 8.1.3 施工现场开挖沟槽边缘与外电埋地电缆沟槽边缘之间的距离不应小于 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,当可能导致外电电缆沟槽滑移时,应采取加固措施。 对于外电架空线路重点部位,可采用红外线等先进技术防止机械设备侵入,保护线路安全。\n\n### 8. 1. 4 施工现场道路设施等与外电架空线路间的最小距离应符合表 8 的规定。\n\n#### 表 8 施工现场道路设施等与外电架空线路间的最小距离\n\n单位为米\n\n\n\n\n\n### 8.1.5 当达不到 的规定时 应采取隔离防护措施 并悬挂醒目的警告标志 防护设施的搭设和拆除符合下列规定:\n\na) 架设防护设施时,应采用线路暂时停电或其他可靠的安全技术措施,并应有电气专业技术人员和专职安全管理人员监护;  \nb) 防护设施与外电架空线路间的安全距离不应小于表 9 所列数值;\n\n#### 表 9 防护设施与外电架空线路间的最小安全距离  \n\n\n\n\n\nc) 防护设施应坚固、稳定,且对外电架空线路的隔离防护等级不应低于 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 4 2 0 8$ 规定的 $\\mathrm { I P 2 X }$ 。8.1.6 当 规定的要求无法实现时 应采取停电 迁移外电架空线路或改变工程位置等措施 未采取上述措施的不应施工。\n\n## 8. 2 临时用电设施的防护\n\n### 8. 2. 1 用电设备周围不应存放易燃易爆物、污染源和腐蚀性介质,做好防护处置。\n\n### 8. 2. 2 水上、潮湿、腐蚀性等恶劣环境中的用电设备的防护等级应与环境条件相适应。\n\n### 8. 2. 3 用电设备设置应避免物体打击和机械损伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3538946a-237b-4ad9-973b-d81a10ab944b', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 5）', 'D ( 2 n \\mathrm { ~ - ~ } 1 ) } { n }\n$$\n\n当 $D > 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n$$\nb ~ = ~ { \\frac { n ( ~ D ~ + ~ 1 ~ ) ~ - ~ 1 } { n } }\n$$\n\n6压实填土重力的竖向和水平压力强度标准值可按下式计算：\n\n竖向压力强度\n\n$$\nq _ { \\mathrm { v } } = \\gamma h\n$$\n\n水平压力强度\n\n$$\nq _ { _ \\mathrm { H } } = \\lambda \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\lambda ~ = ~ \\tan ^ { 2 } \\left( 4 5 ^ { \\circ } - \\frac { \\varphi } { 2 } \\right)\n$$\n\n式中：y- 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$h$ - 计算截面至路面顶的高度（m）；$\\lambda$ - 侧压系数。\n\n## 4.2.4混凝土收缩及徐变作用可按下述规定取用：\n\n1外部超静定的混凝土结构、钢和混凝土的组合结构等应考虑混凝土收缩及徐变的作用。\n\n2混凝土的收缩应变终极值可按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）的规定计算。\n\n3混凝土徐变的计算，可假定徐变与混凝土应力呈线性关系。\n\n4计算混凝土坛工拱圈的收缩作用效应时，如考虑徐变影响，作用效应可乘以折减系数0.45。\n\n## 4.2.5水的浮力可按下列规定采用：\n\n1基础底面位于透水性地基上的桥梁墩台，当验算稳定性时，应考虑设计水位的浮力；当验算地基承载力时，可仅考虑低水位的浮力，或不考虑水的浮力。\n\n2基础嵌人不透水性地基的桥梁墩台可不考虑水的浮力。\n\n3作用在桩基承台底面的浮力，应考虑全部底面积。对桩嵌人不透水地基并灌注混凝土封闭者，不应考虑桩的浮力，在计算承台底面浮力时应扣除桩的截面面积。\n\n4当不能确定地基是否透水时，应以透水或不透水两种情况与其他作用组合，取\n\n其最不利者。\n\n5水的浮力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\gamma V _ { \\mathrm { { s } } }\n$$\n\n式中： $F$ —水的浮力标准值（kN）；$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$V _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ -结构排开水的体积（ $\\mathfrak { m } ^ { 3 }$ ）。\n\n## 4.2.6超静定结构当考虑由于地基压密等引起的长期变形影响时，应根据最终位移量计算构件的效应。\n\n## 4.3可变作用\n\n\n\n### 4.3.1公路桥涵设计时，汽车荷载的计算图式、 荷载等级及其标准值、加载方法和纵横向折减等应符合下列规定：\n\n1汽车荷载分为公路I级和公路—Ⅱ级两个等级。\n\n2汽车荷载由车道荷载和车辆荷载组成。桥梁结构的整体计算采用车道荷载；桥梁结构的局部加载、涵洞 桥台和挡土墙土压力等的计算采用车辆荷载。车道荷载与车辆荷载的作用不得叠加。\n\n3各级公路桥涵设计的汽车荷载等级应符合表4.3.1-1的规定。\n\n#### 4.3.1-1 各级公路桥涵的汽车荷载等级\n\n\n\n\n\n1）二级公路作为集散公路且交通量小、重型车辆少时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n2）对交通组成中重载交通比重较大的公路桥涵，宜采用与该公路交通组成相适应的汽车荷载模式进行结构整体和局部验算。\n\n4车道荷载的计算图示如图4.3.1-1所示。\n\n  \n图4.3.1-1车道荷载\n\n1）公路—I级车道荷载均布荷载标准值为 $q _ { \\mathrm { k } } = 1 0 . 5 \\mathrm { k N / m }$ ；集中荷载标准值 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值见表4.3.1-2。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以系数1.2。\n\n表4.3.1-2集中载 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值  \n\n\n\n\n\n注：计算跨径 $L _ { 0 }$ ，设支座的为相邻两支座中心间的水平距离；不设支座的为上、下部结构相交面中心间的水平距离。\n\n2）公路一Ⅱ级车道荷载的均布荷载标准值 $q _ { \\mathrm { k } }$ 和集中荷载标准值 $P _ { k }$ 按公路一I级车道荷载的0.75倍采用。\n\n3）车道荷载的均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上；集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个影响线峰值处。\n\n5车辆荷载的立面、平面尺寸如图4.3.1-2所示， 主要技术指标规定见表4.3.1-3。公路一I级和公路一Ⅱ级汽车荷载采用相同的车辆荷载标准值。\n\n#### 表4.3.13 车辆荷载的主要技术指标\n\n\n\n\n\n  \n图4.3.1-2车辆荷载的立面、平面尺寸（尺寸单位：m；荷载单位：kN）\n\n6车道荷载横向分布系数应按图4.3.1-3所示布置车道荷载进行计算。\n\n7桥涵设计车道数应符合表4.3.1-4的规定。横桥向布置多车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的折减；布置一条车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的提高。横向车道布载系数应符合表4.3.1-5的规定。多车道布载的荷载效应不得小于两条车道布载的荷载效应。\n\n8大跨径桥梁上的汽车荷载应考虑纵向折减。当桥梁计算跨径大于 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应按表4.3.1-6规定的纵向折减系数进行折减。当为多跨连续结构时，整个结构应按最大的计算跨径考虑汽车荷载效应的纵向折减。\n\n  \n图4.3.1-3车辆荷载横向布置（尺寸单位：m)\n\n表4.3.1-4桥涵设计车道数  \n\n\n\n\n\n表4.3.1-5横向车道布载系数  \n\n\n<<<HTBL|05403e5bbe1e');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('353acd34-cded-4451-9222-64c1cb8061a2', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0560—2005 水泥混凝土立方体劈裂抗拉强度试验方法', 'T0560—2005 水泥混凝土立方体劈裂抗拉强度试验方法## 1 目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥混凝土立方体试件劈裂抗拉强度的试验方法。\n\n本方法适用于各类水泥混凝土的立方体试件。\n\n引用标准：\n\n《水泥混凝土抗压强度试验方法》（T0553）\n\n《水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法》(T0551)\n\n## 2 仪具与材料\n\n2.1 压力机或万能试验机：应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 3$ 中2.1的规定。\n\n2.2 劈裂钢垫条和三合板垫层（或纤维板垫层），如图T0560-1所示。钢垫条顶面为半径 $7 5 \\mathrm { m m }$ 弧形，长度不短于试件边长。木质三合板或硬质纤维板垫层的宽度为 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，厚$3 { \\sim } 4 \\mathrm { m m }$ ，长度不小于试件长度，垫层不得重复使用。\n\n2.3 钢尺：分度值为 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n  \n图 T0560-1 劈裂试验用钢垫条（尺寸单位：mm）\n\n1-上压板；2-下压板；3-垫层；4-压条\n\n## 3 试件制备和养护\n\n3.1 试件尺寸应符合T0551中表T0551-1的规定。  \n3.2 本试件应同龄期者为1组，每组为3个同条件制作和养护的混凝土试块。\n\n## 4 试验步骤\n\n4.1 至试验龄期时，从标准养护室取出试件，用湿布覆盖，避免其湿度变化。检查外观，在试件中部划出劈裂面位置线，劈裂面与试件成型时的顶面垂直，尺寸测量精确至 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4.2 试件放在球座上，几何对中，放妥垫层垫条，其方向与试件成型时顶面垂直。\n\n4.3 当混凝土的强度等级小于C30 时，加荷速度为 $0 . 0 2 { \\sim } 0 . 0 5 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s }$ ；当混凝土的强度等级大于或等于C30且小于C60 时，加荷速度为 $0 . 0 5 { \\sim } 0 . 0 8  { \\mathrm { M P a } } /  { \\mathrm { s } }$ ；当混凝土的强度等级大于或等于C60 时，加荷速度为 $0 . 0 8 { \\sim } 0 . 1 0 \\mathbf { M } \\mathrm { P a } / \\mathrm { s }$ 。当试件接近破坏而开始迅速变形时，不得\n\n调整试验机油门，直至试件破坏，记下破坏极限荷载 $F$ 。\n\n## 5 结果计算\n\n5.1 混凝土立方体劈裂抗拉强度，按式（T0560-1）计算：\n\n$$\nf _ { t s } = \\frac { 2 F } { \\pi A } = 0 . 6 3 7 \\frac { F } { A }\n$$\n\n(T 0560-1)\n\n式中： $f _ { t s }$ 混凝土立方体劈裂抗拉强度（ $\\mathbf { M P a }$ ）；\n\n$F$ 极限荷载（N）；\n\n$A$ —试件劈裂面面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ），为试件横截面面积。\n\n结果计算精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { M P a }$\n\n5.2 以三个试件测量值的算术平均值为测定值，结果精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { M P a }$ 。三个试件测量值的最大值或最小值中如有一个与中间值之差超过中间值的 $1 5 \\%$ ，则取中间值为测定值；如最大值和最小值与中间值的差值均超过中间值的 $1 5 \\%$ ，则该组试验结果无效。\n\n## 6 试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）试验日期及时间;  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度;  \n（6）立方体试件的劈裂抗拉强度值；  \n（7）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('354b6e01-0bb3-4b73-9e9b-5b9bbf26c31d', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '7.2 施工便道7.2 施工便道', '7.2 施工便道7.2 施工便道## 7.2.1 急弯、陡坡、连续转弯等危险路段应根据需要采取硬化、合理限速、设置减速带、防滑等措施,必7.2.1 急弯、陡坡、连续转弯等危险路段应根据需要采取硬化、合理限速、设置减速带、防滑等措施，必要时还应设置护栏 警示柱 紧急避险区域等 宜设置夜间警示灯要时还应设置护栏、警示柱、紧急避险区域等，宜设置夜间警示灯。\n7. 2. 2 便道路面明显高于路侧场地时,应设置安全标志,必要时应设置护栏。7.2.2 便道路面明显高于路侧场地时，应设置安全标志，必要时应设置护栏。\n\n7.2.3 易发生落石、滑坡等危险路段应设置阻拦网、挡土墙等防护设施,并应加强巡检观测,设置警示7.2.3 易发生落石、滑坡等危险路段应设置阻拦网、挡土墙等防护设施，并应加强巡检观测，设置警示标志;宜采用自动监测预警装置对危险性较高路段进行动态监测。标志；宜采用自动监测预警装置对危险性较高路段进行动态监测。\n\n7.2.4 施工便道的转角、视线不良地段应设置广角球面镜;临水、临崖的,应设置隔离墩或护栏;跨越7.2.4 施工便道的转角、视线不良地段应设置广角球面镜；临水、临崖的，应设置隔离墩或护栏；跨越施工道路的,在路口及转弯处应设置警示柱、警示墩等。 上述路段宜设置夜间警示灯。施工道路的，在路口及转弯处应设置警示柱、警示墩等。上述路段宜设置夜间警示灯。\n\n7. 2. 5 便道出入口处应设置限速标志和减速带,与既有道路平面交叉的应设置道口安全标志;有高度7.2.5 便道出入口处应设置限速标志和减速带，与既有道路平面交叉的应设置道口安全标志；有高度\n\n限制的路段,应设置限高架。 施工便桥应设置限宽、限速、限载等安全标志。限制的路段，应设置限高架。施工便桥应设置限宽、限速、限载等安全标志。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('354fd7cd-6123-4278-ba9b-6837beec2f04', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.8 后张法（Part 4）', '料干拌而成的混合料，在施工现场按一定比例加水并搅拌均匀后，用于充填后张预应力孔道的压浆材料；“专用压浆剂”是指由高效减水剂或高性能减水剂、膨胀剂和矿物掺合料等多种材料干拌而成的混合剂，在施工现场按一定比例与水泥、水混合并搅拌均匀后，用于充填后张预应力孔道的压浆材料。“专用”是指专门用于后张预应力孔道的压浆，且均由工厂化制造生产。采用专用压浆材料的目的，在于其更能保证后张孔道压浆的质量、可靠性和耐久性。本条对后张孔道压浆所用原材料品质的要求与高性能混凝土所用原材料的品质要求是一致的。近年来通过推广采用专用压浆材料对后张预应力孔道的压浆，在保证工程质量方面取得了良好效果，故本次修订将原规范条文中的“宜采用”修改为“应采用”。\n\n#### 7.9.3 采用压浆材料配置的浆液，其性能应符合表 7.9.3 的规定。\n\n表 7.9.3 后张预应力孔道压浆浆液性能指标  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>项目</td><td rowspan=1 colspan=1>性能指标</td><td rowspan=1 colspan=1>检验试验方法/标准</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>水胶比</td><td rowspan=1 colspan=1>0.26~0.28</td><td rowspan=3 colspan=1>《水泥标准稠度用水量、凝结时间、安定性检验方法》（GB/T1346）</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>凝结时间 (h)</td><td rowspan=1 colspan=1>初凝</td><td rowspan=1 colspan=1>≥5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>终凝</td><td rowspan=1 colspan=1>≤24</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>流动度（25℃）（s)</td><td rowspan=1 colspan=1>初始流动度</td><td rowspan=1 colspan=1>10~17</td><td rowspan=10 colspan=1>《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG E30）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>30min 流动度</td><td rowspan=1 colspan=1>10~20</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>60min 流动度</td><td rowspan=1 colspan=1>10~25</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>泌水率（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>24h 自由泌水率</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3h 钢丝间泌水率</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>压力泌水率（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>0.22MPa（孔道垂直高度≤1.8m时）</td><td rowspan=2 colspan=1>≤2.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.36MPa（孔道垂直高度&gt;1.8m时）</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>自由膨胀率（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>3h</td><td rowspan=1 colspan=1>0~2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>24h</td><td rowspan=1 colspan=1>0~3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>充盈度</td><td rowspan=1 colspan=1>合格</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>抗压强度（MPa）</td><td rowspan=1 colspan=1>3d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥20</td><td rowspan=6 colspan=1>《水泥胶砂强度检验方法（ISO法）》（GB/T17671）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥40</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>28d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥50</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>抗折强度（MPa）</td><td rowspan=1 colspan=1>3d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>28d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥10</td></tr></table>\n\n\n注：1.有抗冻性要求时，宜在压浆材料中掺用适量引气剂，且含气量宜为 $1\\% \\sim 3\\%$ 。2.有抗渗性要求时，抗氯离子渗透的 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3554b605-ce1d-42d9-9243-760ce715bccd', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13钢管连接节点… …· 145', '13钢管连接节点… …· 145## 13.1一般规定 145  \n## 13.2构造要求 146  \n## 13.3圆钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算 150  \n## 13.4矩形钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算· 167');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('355b47ac-f557-402e-a3d2-5f7fe82bce61', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：预应力钢束张拉的顺序对组合结构的受力特别是防止湿接缝混凝土的开裂有较大的影响，因此需要符合设计规定的张拉施工顺序。\n\n## 18.3.12 采用支点位移法对桥面板施加预设应力时，应符合下列规定：\n\n1 顶、落梁所配置的千斤顶应具有足够的安全储备，每个墩顶的千斤顶应根据其行程确定分级次数。2 在桥面板混凝土的强度和弹性模量达到设计要求时，方可进行落梁施工。3 顶升和落梁时应均匀、同步，钢梁临时支点、梁底支垫和千斤顶的中线应严格对准，并应采取有效措施，防止钢梁在顶升和落梁过程中受扭或产生较大的变形。4 顶、落梁施工时，宜及时调整梁下临时支垫的高度和厚度，保证施工的安全，同一断面钢梁底板两侧高差在顶、落梁过程中宜控制在 $5 \\mathrm { m m }$ 以内。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('355dc131-5818-4eb0-9469-52ba62d92d5a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 后张预应力梁、板在施加预应力后，其两端为主要受力点，该处的地基可能需承受较大的荷载，因此需要进行特殊加固处理。\n\n4 在台座上设置反拱的条件是预计后张预应力混凝土梁的上拱度值较大。所谓“较大”，即其上拱将会对后续桥面铺装的施工产生不利影响，在这种情况下，需要在预制台座上设置反拱，以消除其影响。原规范的表述是：“当后张预应力混凝土梁预计的上拱度值较大时，可考虑在预制台座上设置反拱”， 本次修订将原规范条文说明中的“将会对桥面铺装的施工产生不利影响时”调整到条文中，使条文的规定更加明确。\n\n5 本款的规定为新增。在进行装配式梁的预制施工时，要将支座上部的钢板预先埋设在支点处的梁底。由于支座是水平放置的，对纵坡较大的梁桥，一般在纵坡大于 1%时，就需要将梁底的预埋钢板在顺桥向设置一个角度；横坡过大（大于 $1 \\%$ ）时同样需要在横桥向设置一个角度，以使梁底与支座之间能紧密贴合，并使梁的支点和支座的受力均匀。如果在纵坡较大的情况下不按设计的要求对梁底的预埋钢板设置一定的角度，则梁在安装后其支点处的底部与支座之间不能紧密贴合，在桥梁运营时，车辆在行驶过程中产生的水平荷载不断地冲击梁体，同时由于温度的变化，使得板式支座或盆式支座的上钢板产生移位，日积月累下，板式支座会脱离原有位置，盆式支座内的滑板会被挤出，严重者会将墩身混凝土拉裂，甚至会使梁体失去支承而导致其脱落。由于这种问题在近年来的桥梁施工中经常发生，故增加条文对此予以强调。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3566a25f-81aa-44ef-891f-b40d1ce374c9', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.11.13 结合梁箱形梁试装的主要尺寸应符合表4', '4.11.13 结合梁箱形梁试装的主要尺寸应符合表4.11.13 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3566e0e9-5773-4872-aa71-6ea6882fc763', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．2图根控制测量（Part 2）', '005。\n\n则支导线的推算和取用边数见表11。\n\n表11图根支导线边数的选取  \n\n\n\n\n\n## 5．2．9关于极坐标法布设图根点。\n\n图根点点位巾误差按图上0．1mm，测角中误差按 $2 0 ^ { \\prime \\prime }$ ，测距中误差按 $2 0 \\mathrm { m m }$ 计。则，比例尺为1：500 时，边长可达 $4 5 0 \\mathrm { m }$ ；为1：1000 时，边长可达 $1 0 0 0 \\mathrm { m }$ 。考虑一定的精度储备和作业方便，故极坐标法布设图根点的最大边长采用表5．2．9-2所列数据。\n\n## 5．2．10用交会法进行图根解析补点时，根据理论计算分析，当交会角在 $3 0 ^ { \\circ } \\ \\sim 1 5 0 ^ { \\circ }$ 之间，交会误差较小，交会补点的质量较高。\n\n## 5．2．11GPS-RTK 图根控制测量为本次规范修订的增加内容，其作业半径较GPS-RTK 测图减半，主要是出于精度和作业方便的考虑。对图根点的两次独立测量，主要是出于成果安全可靠的考虑，因为该作业方法缺少必要的检核条件。同一参考站下的两次独立测量是指两个不同时段的测量。\n\n## （II）图根高程控制\n\n### 5．2．13图根水准测量的技术要求，是根据每千米高差中误差为 $2 0 \\mathrm { m m }$ 进行设计，并参考历年来的实践经验制定的。\n\n由于五等水准是因工程需要而对水准测量精度系列的补充(见本规范4．2．1条说明)，就应用的普遍性而言，本条将图根水准起算点的精度，定位于四等水准高程点。\n\n对于水准支线的布设，因其不能附合或闭合至高级点且精度较低，因此，本规范将路线长度缩短为附合路线长度的一半，即不大于2. $5 \\mathrm { k m }$ ，并采用往返观测。\n\n### 5．2．14图根电磁波测距三角高程测量，其闭合差与5．2．13条 $4 0 \\sqrt { L }$ 相当，附合路线长度，通常也应与图根水准测量相当。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('35919158-337a-4f8a-9f7d-9bcf576ced10', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百八十八条具有救灾、扶贫等社会公益、道德义务性质的赠与合同或者经过公证的赠与合同', '第一百八十八条具有救灾、扶贫等社会公益、道德义务性质的赠与合同或者经过公证的赠与合同，赠与人不交付赠与的财产的，受赠人可以要求交付。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('35922484-a4d8-4da8-b101-ba05d0d35520', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验直接起动方式下笼型异步电动机发热校验应满足式（S．1）的要求：\n\n$$\nC _ { \\mathrm { k } } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { N } } ) P _ { \\mathrm { s } 1 } T { > } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { m } } ) P _ { \\mathrm { m } } t _ { \\mathrm { N } } + ( P _ { \\mathrm { s } 1 } \\frac { I _ { \\mathrm { D } } } { I _ { \\mathrm { N } } } t _ { \\mathrm { E } } { - } \\frac { 1 0 ^ { - 3 } J n _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } } { 1 8 0 } )\n$$\n\n………（S．1）\n\n式中：\n\n$C _ { \\mathrm { k } }$ — 与电动机类型有关的修正系数，由制造商提供。如未提及，则对于4极或4极以上的电动机犆取 $C _ { \\mathrm { k } } = 1$ ；\n\n$\\eta _ { \\mathrm { N } }$ -电动机在 $P _ { \\mathrm { S 1 } }$ 时的效率；\n\n$$\nT = t _ { \\mathrm { N } } + t _ { \\mathrm { E } } + t _ { \\mathrm { S } }\n$$\n\n$t _ { \\mathrm { N } }$ — 一个循环期内恒速工作的时间，单位为秒（s）；  \n$t _ { \\mathrm { E } }$ — 个循环期内起动制动的等效时间，单位为秒（s）；\n\n$$\nt _ { \\mathrm { E } } { = } \\frac { \\pi n _ { \\mathrm { m } } J } { 3 0 ~ M _ { \\mathrm { a } } } ( d _ { \\mathrm { c } } { + } 0 . 5 ~ d _ { \\mathrm { i } } { + } 3 f )\n$$\n\n$n _ { \\mathrm { m } }$ — 电动机在 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）；$J$ -所有运动质量换算到电动机轴上的总转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { i } }$ — 每小时点动或不完全起动次数；$f$ 每小时电气制动次数；  \n$M _ { \\mathrm { a } }$ — 电动机平均加速转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；犕\n\n$$\nM _ { \\mathrm { a } } = M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { m } }\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 不考虑起制动阶段的电动机平均阻转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$t _ { \\mathrm { S } }$ — 一个循环期内停止的时间，单位为秒（s）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { m } }$ -电动机在功率 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的效率;\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { { m } } } n _ { \\mathrm { { m } } } } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta _ { \\mathrm { { m } } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { D } }$ — 电动机的起动电流，单位为安培（A）；  \n$I _ { \\mathrm { N } }$ — 电动机的额定工作电流，单位为安培（A）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('359b8323-0b8e-4f31-966d-ca533eff6f8d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：温度对压浆的影响主要有两个方面：\n\n其一是对浆液流动度的影响。通常情况下，温度对初始流动度无明显影响，但对 30min 后的流动度有明显影响，且不同温度条件下其影响程度亦不同。常温时（如$1 0 ^ { \\circ } \\mathsf { C }$ 左右时），水泥的水化速度较慢，随着时间的延长，高性能减水剂仍然在发挥其减水功能，浆液中自由水增多，流动性的变化幅度较小；而在高温时（如 $5 0 ^ { \\circ } C$ 左右时），随着时间的延长，水泥的水化速度较常温时相同时间内的水化量多，由于水化作用会消耗浆体中的水，导致自由水减少，浆液的流动性将大幅度降低。\n\n其二是对浆体强度的影响。浆液的硬化在于水泥的水化作用，周围的环境温度对水泥的水化速度影响显著，温度升高则水化速度加快；温度降低则水化速度亦降低，浆体的强度增长缓慢。当温度降至 $0 ^ { \\circ } C$ 及以下时，浆体中的水大多数已结冰，水泥颗粒不能继续水化，强度停止增长，且孔隙内的水分结冰会引起膨胀而作用在孔隙毛细管的内壁，导致浆体内部的结构遭到破坏，已经获得的强度亦受到损失，在反复冰融的情况下，浆体内部的微裂将逐渐扩大，使其强度逐渐降低。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('359c13f9-07a7-432b-9ca4-5c376db3666f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 结果计算', '4 结果计算透水系数，按式（T0586-1）计算：\n\n$$\nK _ { \\scriptscriptstyle T } = \\frac { Q \\cdot L } { A \\cdot h \\cdot t }\n$$\n\n式中， $K _ { r }$ ——水温 $\\mathrm { T } ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时的透水系数（ $\\mathrm { c m / s }$ ）；$Q$ ——时间t内的渗出水量（ $\\mathrm { m L } ^ { 3 }$ ）；$L$ ——测压孔距（cm）；$A$ ——试件的横截面积（cm）；h——平均水头差（cm）；$t$ ——透水时间（s）。\n\n用式（T0586-2）将 $\\mathrm { K } _ { \\mathrm { T } }$ 换算成 $\\mathrm { K } _ { 2 0 }$ 。\n\n$$\nK _ { _ { 2 0 } } = \\frac { K _ { _ { T } } \\cdot \\eta _ { _ { T } } } { \\eta _ { _ { 2 0 } } }\n$$\n\n式中： $\\mathrm { K } _ { 2 0 } \\mathrm { \\cdot }$ —水温 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时的透水系数（ $\\mathrm { c m / s } \\mathrm { , }$ ）；$\\mathrm { K } _ { \\mathrm { T } } .$ ——水温 $\\mathrm { ~ T ~ } ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时的透水系数（ $\\mathrm { c m / s } \\mathrm { , }$ ）；nr——水温 $\\mathrm { T } ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时水的动力黏滞系数（kPa·s）；$\\boldsymbol { \\mathsf { \\Pi } } \\boldsymbol { \\mathsf { \\Pi } } ^ { \\mathsf { \\Pi } }$ —水温 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时水的动力黏滞系数（kPa·s）。\n\n$\\boldsymbol { \\mathsf { \\Pi } } \\boldsymbol { \\mathsf { \\Pi } } \\boldsymbol { \\mathsf { \\Pi } }$ 及 $\\eta _ { \\mathrm { T } } / \\eta _ { 2 0 }$ 的常数值，可参见现行《土工试验方法标准》（GB/T50123）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('35a0cc5c-f000-4d6f-a8c4-61283fb5e2c4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 7）', 'an=2 colspan=1>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>C</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>偶然载荷</td><td rowspan=2 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．工作状态风载荷，见4.2.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．雪和冰载荷,见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>特殊载荷</td><td rowspan=1 colspan=3>1．猛烈提升地面物品的动载荷，见4.2.1.1.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('35a6da70-97fe-4b68-b64d-8353c3120e42', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．7 齿轮设计', '6．3．7 齿轮设计起重机用齿轮设计应进行齿面接触强度和轮齿弯曲强度计算，采用的设计计算方法应结合起重机工作特点，并满足不同类型和使用场合的起重机各机构的安全性和可靠度要求。渐开线圆柱齿轮的承载能力计算应符合 GB／T3480和 GB／T10062的规定。制造厂应阐明齿轮设计所用方法和依据，并按4．4．2给出的方法确定齿轮计算载荷，按3．3．1确定所在机构的总使用时间，或按3．4．1规定的与该计算齿轮相对应的总应力循环数确定其使用等级。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('35ab7b66-523a-49bd-817a-e5141e42cc66', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第三章 从业人员的安全', '第三章 从业人员的安全## 生产权利义务\n\n第五十二条 生产经营单位与从业人员订立的劳动合同，应当载明有关保障从业人员劳动安全、防止职业危害的事项，以及依法为从业人员办理工伤保险的事项。\n\n生产经营单位不得以任何形式与从业人员订立协议，免除或者减轻其对从业人员因生产安全事故伤亡依法应承担的责任。\n\n第五十三条 生产经营单位的从业人员有权了解其作业场所和工作岗位存在的危险因素、防范措施及事故应急措施，有权对本单位的安全生产工作提出建议。\n\n第五十四条 从业人员有权对本单位安全生产工作中存在的问题提出批评、检举、控告；有权拒绝违章指挥和强令冒险作业。\n\n生产经营单位不得因从业人员对本单位安全生产工作提出批评、检举、控告或者拒绝违章指挥、强令冒险作业而降低其工资、福利等待遇或者解除与其订立的劳动合同。\n\n第五十五条 从业人员发现直接危及人身安全的紧急情况时，有权停止作业或者在采取可能的应急措施后撤离作业场所。\n\n生产经营单位不得因从业人员在前款紧急情况下停止作业或者采取紧急撤离措施而降低其工资、福利等待遇或者解除与其订立的劳动合同。\n\n第五十六条 生产经营单位发生生产安全事故后，应当及时采取措施救治有关人员。\n\n因生产安全事故受到损害的从业人员，除依法享有工伤保险外，依照有关民事法律尚有获得赔偿的权利的，有权提出赔偿要求。\n\n第五十七条 从业人员在作业过程中，应当严格落实岗位安全责任，遵守本单位的安全生产规章制度和操作规程，服从管理，正确佩戴和使用劳动防护用品。\n\n第五十八条 从业人员应当接受安全生产教育和培训，掌握本职工作所需的安全生产知识，提高安全生产技能，增强事故预防和应急处理能力。\n\n第五十九条 从业人员发现事故隐患或者其他不安全因素，应当立即向现场安全生产管理人员或者本单位负责人报告；接到报告的人员应当及时予以处理。\n\n第六十条 工会有权对建设项目的安全设施与主体工程同时设计、同时施工、同时投入生产和使用进行监督，提出意见。\n\n工会对生产经营单位违反安全生产法律、法规，侵犯从业人员合法权益的行为，有权要求纠正；发现生产经营单位违章指挥、强令冒险作业或者发现事故隐患时，有权提出解决的建议，生产经营单位应当及时研究答复；发现危及从业人员生命安全的情况时，有权向生产经营单位建议组织从业人员撤离危险场所，生产经营单位必须立即作出处理。\n\n工会有权依法参加事故调查，向有关部门提出处理意见，并要求追究有关人员的责任。\n\n第六十一条 生产经营单位使用被派遣劳动者的，被派遣劳动者享有本法规定的从业人员的权利，并应当履行本法规定的从业人员的义务。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('35d26221-db19-45a8-a051-ced7c463fbeb', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '2 依据', '2 依据（1）《公路工程施工安全技术规范》 JTG F90-2015（2）《架桥机通用技术条件》GB/T26470-2011（3）《架桥机安全规程》 GB 26469-2011（4）《重要用途钢丝绳》GB 8918-2006（5）《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》（住房城乡建设部令第37号）（6）《住房城乡建设部办公厅关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知》（建办质（2018）31号文）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('35eb8968-057a-4137-84b1-e433690058e4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 3）', '式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n……（J．5）\n\n式中：\n\n计算系数；\n\n$$\nc = \\frac { 1 } { \\mathrm { c o s } \\alpha + a \\mathrm { s i n } \\theta } \\cdot \\frac { l } { H }\n$$\n\na 钢丝绳滑轮组倍率；\n\n—臂架长度；$\\alpha , \\theta , H$ ——几何尺寸，见图J.1和图J.2。\n\n  \n图 犑．1\n\n  \n图 犑．2\n\n### 犑．2 等截面格构式受压构件的换算长细比\n\n等截面格构式受压构件的换算长细比见表J．5。\n\n表 犑．1 在同一平面内与支承方式有关的长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 1 }$ 值  \n\n\n<<<HTBL|f376b84c0be947bf93c6915af52c16ae52c16ae|END>>>\n\n\n表 犑．2 两端铰支非对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n\n\n\n表 犑．3 两端铰支对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n## 附 录 犓\n\n（规范性附录）轴心受压构件的稳定系数\n\n### 犓．1 a类、b类、c类、d类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\varphi$ 的选择见表 K．1～表 K．4。\n\n#### 表 犓．1 犪类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$\n\n\n\n\n\n表 犓．2 犫类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n表 犓．3 犮类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注：见表 K．4注。\n\n表 犓．4 犱类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注1：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中指的a、b、c、d类截面，见表29。  \n注2：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中的 $\\varphi$ 值系按下列公式计算：当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } = \\frac { \\lambda } { \\pi } \\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / E } { \\ll } 0 . 2 1 5$ 时： $\\varphi { = } 1 { - } \\alpha _ { 1 } \\lambda _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 }$ 当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } { > } 0 . 2 1 5$ 时： $\\scriptstyle : \\varphi = { \\frac { 1 } { 2 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } } \\left[ ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) - { \\sqrt { ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) ^ { 2 } - 4 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } } \\right]$ 式中：$\\alpha _ { 1 } \\ldots \\alpha _ { 2 } \\ldots \\alpha _ { 3 }$ ———系数，根据表29的截面分类，由表 K．5查用；λ$\\lambda _ { n }$ ———正侧长细比；———构件长细比。\n\n注3：当构件的 $\\lambda$ $\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / 2 3 5 }$ 值超出表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4的范围时，则 $\\varphi$ 值按注2所列的公式计算。 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 为钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）。\n表 犓．5 系数 $\\pmb { \\alpha } _ { 1 } \\ 、 \\pmb { \\alpha } _ { 2 } \\ 、 \\pmb { \\alpha } _ { 3 }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('35ed3927-e759-4fd7-97cf-e0b52f95d3f6', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '续表4.10.1-1', '续表4.10.1-1续表4.10.1—1   \n\n\n\n\n\n表4.10.1--2 箱形梁矫正的允许偏差 $\\mathbf { \\Pi } _ { , \\mathbf { m } \\mathbf { m } } )$   \n\n\n\n\n\n续表4.10.1-2   \n\n\n\n\n\n### 4.10.2矫正后的杆件表面不得有凹痕和其他损伤。\n\n### 4.10.3冷矫时应缓慢加力，环境温度不宜低于 $5 \\mathrm { ~ ‰ ~ }$ ,冷矫总变形量不得大于 $2 \\%$ 。\n\n### 4.10.4热矫时加热温度应控制在 $6 0 0 \\mathrm { ~ } \\mathbb { C } \\sim 8 0 0 \\mathrm { ~ } \\mathbb { C }$ ,严禁过烧,不宜在同一部位多次重复加热,温度降至室温前,不得锤击钢材和用水急冷。当设计文件有特殊要求时,矫正方法及矫正温度应满足设计文件要求。\n\n## 4.11试装\n\n### 4.11.1钢桥应按试装图进行试装。首批制造的钢桥或改变工艺装备(包括工艺装备大修)时,均应进行有代表性的局部试装；成批连续生产的钢桥,每生产15孔试装一次。\n\n### 4.11.2参与试装的杆件均应检验合格,试装应在杆件涂装前进行。\n\n### 4.11.3试装应在测平的台架上进行,杆件应处于自由状态。板梁整孔试装;桁梁采用平面试装,简支桁梁试装长度不宜小于半跨,连续桁梁应包括所有变化节点;结合梁应采用连续匹配试装，且不少于3个节段。\n\n### 4.11.4试装时,必须使板层密贴,冲钉不宜少于螺栓孔总数的$1 0 \\%$ ，螺栓不宜少于螺栓孔总数的 $20 \\%$ 0\n\n### 4.11.5试装过程中应检查拼接处有无相互抵触情况,有无不易施拧螺栓处。\n\n### 4.11.6试装时,必须用试孔器检查所有螺栓孔。桁梁主桁和结合梁的螺栓孔应100%自由通过较设计孔径小0.75mm的试孔器；桥面系和联结系的螺栓孔应100%自由通过较设计孔径小1.0mm的试孔器;板梁主梁腹板拼接螺栓孔应100%自由通过较设计孔径小0.75mm 的试孔器,板梁其他螺栓孔应100%自由通过较设计孔径小 $1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的试孔器。\n\n### 4.11.7磨光顶紧处应有75%以上的面积密贴,用0.2mm塞尺检查，其塞入面积不得超过 $2 5 \\%$ 。\n\n### 4.11.8试装检测时,应避开日照的影响。\n\n### 4.11.9板梁试装的主要尺寸应符合表4.11.9 的规定。\n\n表4.11.9板梁试装的主要尺寸允许偏差（mm）  \n\n\n<<<HTBL|3fc05070864c9bbe46244807339490|END>>>\n\n\n### 4.11.10桁梁试装的主要尺寸应符合表4.11.10 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('35ff848e-318e-43b1-b818-879e7034523d', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第十九章保管合同', '第十九章保管合同第三百六十五保管合同是保管人保管寄存人交付的保管物，并返还该物的合同。\n\n第三百六十六寄存人应当按照约定向保管人支付保管费。\n\n当事人对保管费没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，保管是无偿的。\n\n第三百六十七保管合同自保管物交付时成立，但当事人另有约定的除外。\n\n第三百六十八寄存人向保管人交付保管物的，保管人应当给付保管凭证，但另有交易习惯的除外。\n\n第三百六十九保管人应当妥善保管保管物。\n\n当事人可以约定保管场所或者方法。除紧急情况或者为了维护寄存人利益的以外，不得擅自改变保管场所或者方法。\n\n第三百七十寄存人交付的保管物有瑕疵或者按照保管物的性质需要采取特殊保管措施的，寄存人应当将有关情况告知保管人。寄存人未告知，致使保管物受损失的，保管人不承担损害赔偿责任；保管人因此受损失的，除保管人知道或者应当知道并且未采取补救措施的以外，寄存人应当承担损害赔偿责任。\n\n第三百七十一保管人不得将保管物转交第三人保管，但当事人另有约定的除外。\n\n保管人违反前款规定，将保管物转交第三人保管，对保管物造成损失的，应当承担损害赔偿责任。\n\n第三百七十二保管人不得使用或者许可第三人使用保管物，但当事人另有约定的除外。\n\n第三百七十三第三人对保管物主张权利的，除依法对保管物采取保全或者执行的以外，保管人应当履行向寄存人返还保管物的义务。\n\n第三人对保管人提起诉讼或者对保管物申请扣押的，保管人应当及时通知寄存人。\n\n第三百七十四保管期间，因保管人保管不善造成保管物毁损、灭失的，保管人应当承担损害赔偿责任，但保管是无偿的，保管人证明自己没有重大过失的，不承担损害赔偿责任。\n\n第三百七十五寄存人寄存货币、有价证券或者其他贵重物品的，应当向保管人声明，由保管人验收或者封存。寄存人未声明的，该物品毁损、灭失后，保管人可以按照一般物品予以赔偿。\n\n第三百七十六寄存人可以随时领取保管物。\n\n当事人对保管期间没有约定或者约定不明确的，保管人可以随时要求寄存人领取保管物；约定保管期间的，保管人无特别事由，不得要求寄存人提前领取保管物。\n\n第三百七十七保管期间届满或者寄存人提前领取保管物的，保管人应当将原物及其孳息归还寄存人。\n\n第三百七十八保管人保管货币的，可以返还相同种类、数量的货币。保管其他可替代物的，可以按照约定返还相同种类、品质、数量的物品。\n\n第三百七十九有偿的保管合同，寄存人应当按照约定的期限向保管人支付保管费。\n\n当事人对支付期限没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，应当在领取保管物的同时支付。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('360904d8-e32a-4783-8d66-c9f1eeb5038f', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', 'E.0.2缺陷评定', 'E.0.2缺陷评定超过评定线的信号应注意其是否具有裂纹等危害性缺陷特征,如有怀疑时应采取改变探头角度、增加探伤面、观察动态波形、\n\n结合结构工艺特征作判定,如对波型不能准确判断时,应辅以其他检验作综合判定。\n\n最大反射波幅位于长度评定区(Ⅱ区)的缺陷,其指示长度小于 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时按 $5 \\ \\mathrm { m m }$ 计。\n\n相邻两缺陷各向间距小于8mm 时,两缺陷指示长度之和作为单个缺陷的指示长度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3609f512-ff04-49f2-9521-144044be6404', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犛', '附 录 犛');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('360ac025-c894-45d6-b0ed-f0a404761e5a', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百零一条贷款人未按照约定的日期、数额提供借款', '第二百零一条贷款人未按照约定的日期、数额提供借款，造成借款人损失的，应当赔偿损失。借款人未按照约定的日期、数额收取借款的，应当按照约定的日期、数额支付利息。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('360b89fb-5ae8-475d-b222-63b899de3799', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订在表8.3.5-2中增加了“同一孔群任意两孔距”的要求，目的是提高现场安装精度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('361754bd-0e22-4c4d-a311-c5c00fcf887a', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '16 疲劳计算及防脆断设计（Part 5）', ' \\Sigma _ { N _ { j } } ^ { \\underline { { { n _ { j } } } } } = 1\n$$\n\n式中： $C _ { Z } , C _ { Z } ^ { \\prime }$ 斜率 $\\beta _ { z }$ 和 $\\beta _ { \\mathrm { z } } + 2$ 的 $S - N$ 曲线参数。\n\n由于斜率 $\\beta _ { z }$ 与 $\\beta _ { \\mathrm { z } } + 2$ 的两条 $S - N$ 曲线在 $N { = } 5 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 处交汇，则满足下式：\n\n$$\nC _ { \\mathrm { { Z } } } ^ { \\prime } { = } \\frac { ( \\Delta \\sigma _ { 5 \\times 1 0 } { 6 } ) ^ { { \\beta } _ { 2 } + 2 } } { ( \\Delta \\sigma _ { 5 \\times 1 0 } { 6 } ) ^ { { \\beta } _ { 2 } } } C _ { \\mathrm { { Z } } } = ( \\Delta \\sigma _ { 5 \\times 1 0 } { 6 } ) ^ { { 2 } } C _ { \\mathrm { { Z } } }\n$$\n\n设想上述的变幅疲劳破坏与一常幅疲劳（应力幅为 $\\Delta \\sigma _ { \\mathrm { e } }$ ，循环200万次）的疲劳破坏具有等效的疲劳损伤效应，则：\n\n$$\nC _ { z } = 2 \\times 1 0 ^ { 6 } ~ ( \\Delta \\sigma _ { \\mathrm { e } } ) ^ { \\beta _ { \\mathrm { z } } }\n$$\n\n将式（79）、式（80）、式（82）和式（83）代人式（81），可得到式（16.2.3-2）常幅疲劳200万次的等效应力幅表达式：\n\n$$\n\\Delta \\sigma _ { \\mathrm { e } } = \\left[ \\frac { \\sum n _ { i } ~ ( \\Delta \\sigma _ { i } ) ^ { \\beta _ { 2 } } + ( \\left[ \\Delta \\sigma \\right] _ { 5 \\times 1 0 ^ { 6 } } ) ^ { - 2 } \\sum n _ { j } ~ ( \\Delta \\sigma _ { j } ) ^ { \\beta _ { 2 } + 2 } } { 2 \\times 1 0 ^ { 6 } } \\right] ^ { 1 / \\beta _ { 2 } }\n$$\n\n### 16.2.4 本条为原规范第6.2.3条的补充说明。本条提出适用于重级工作制吊车梁和重级、中级工作制吊车桁架的简化的疲劳计算公式（16.2.4-1）、式（16.2.4-2)。88版规范在修订时，为掌握吊车梁的实际应力情况，实测了20世纪70 年代一些有代表性的车间吊车梁。根据吊车梁应力测定资料，按雨流法进行应力幅频次统计，得到几种主要车间吊车梁的设计应力谱以及用应力循环次数表示的结构设计寿命，并推导了各类车间实测吊车梁的等效应力幅 $\\alpha _ { \\mathrm { { f } } } \\Delta \\sigma$ ，此处 $\\Delta \\sigma$ 为设计应力谱中最大的应力幅， $\\alpha _ { \\mathrm { f } }$ 为变幅荷载的欠载效应系数。因不同车间实测的应力循环次数不同，为便于比较，统一以 $n { = } 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 次的疲劳强度为基准，进一步折算出相对的欠载效应等效系数 $\\alpha _ { \\mathrm { f } }$ ，结果如表23所示：\n表23不同车间的欠载效应等效系数  \n\n\n\n\n\n分析测定数据时，都将最大实测值视为吊车满负荷设计应力$\\Delta \\sigma$ ，然后划分应力幅水平级别。事实上，实测应力与设计应力相比，随车间生产工艺的不同（吊车吊重物后，实际运行位置与设计采用的最不利位置不完全相符）而有悬殊差异。如均热炉车间正常的最大实测应力为设计应力的 $80 \\%$ 以上，炼钢车间为设计应力的 $50 \\%$ 左右，而水压机车间仅为设计应力的 $30 \\%$ 。\n\n考虑到实测条件中的应力状态，难以包括长期使用时各种错综复杂的状况，忽略这一部分欠载效益是偏于安全的。\n\n根据实测结果，提出本标准表16.2.4供吊车梁疲劳计算的$\\alpha _ { \\mathrm { f } }$ 值：A6、A7、A8工作级别的重级工作制硬钩吊车取用1.0,A6、A7工作级别的重级工作制软钩吊车为0.8。有关A4、A5工作级别的中级工作制吊车桁架需要进行疲劳验算的规定，是由于实际工程中确有使用尚属频繁而满负荷率较低的一些吊车（如机械工厂的金工、锻工车间)，特别是当采用吊车桁架时，有补充疲劳验算的必要，故根据以往分析资料（中级工作制欠载约为重级工作制的1.3倍）推算出相应于 $n { = } 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 的 $\\alpha _ { \\mathrm { f } }$ 值约为0.5。至于轻级工作制吊车梁和吊车桁架以及大多数中级工作制吊车梁，根据多年来使用的情况和设计经验，可不进行疲劳计算。\n\n需要说明的是：表23的计算结果都是基于当时有关“低应力幅与高应力幅有着相同损伤作用（即斜率保持不变)，且无论如何小的低应力幅始终有损伤作用”这一保守方法的处理结果，得到的欠载效应等效系数 $\\alpha _ { \\mathrm { f } }$ 会偏高，实际上应该有所减小。然而近30年来工业厂房吊车梁的应用状况发生了很大的变化，吊车使用的频繁程度大幅度提高，依据近1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('361b51bb-0a5b-4f1d-8b8b-1f555e8b9052', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百三十九条出租人根据承租人对出卖人、租赁物的选择订立的买卖合同', '第二百三十九条出租人根据承租人对出卖人、租赁物的选择订立的买卖合同，出卖人应当按照约定向承租人交付标的物，承租人享有与受领标的物有关的买受人的权利。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('361c0eb6-b592-4696-a1b1-d988d7ba72d2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犜', '附 录 犜## （规范性附录）犓\n## 形状系数 $K _ { s }$ 、尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 、表面情况系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n抛光试件的疲劳极限是一个试验数据，实际使用中的零件从来就达不到这个数值。许多因素—形状、尺寸、表面情况（机加工质量）和可能的腐蚀———引起不连续性，造成“切口效应” ，使零件按常规材犓犓犓犓料力学初等方法计算的许用应力值降低。分别用大于或等于1的系数 $K _ { \\textrm { s } , K _ { \\textrm { d } } , K _ { \\textrm { u } } , K _ { \\textrm { c } } }$ 除以抛光试件的疲劳极限来考虑这些因素的影响。\n\n### 犜．1 形状系数 $K _ { s }$ 确定方法\n\n形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 表示有圆弧过渡的截面变化、环形槽、横向孔及轮毂固定方法等造成的应力集中。犇 犓\n\n图 T．1和图 T．2给出了适用于直径 $D { = } 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，它们是金属材料抗拉强度的函数。\n\n图T．1给出的系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 用于 $D / d { = } 2$ 的阶梯轴，对于其他的 $D / d$ 值， $K _ { \\mathrm { s } }$ 可参用表 T．1的修正系数求得。曲线图T．2给出了一些 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，用于孔、环形槽和键槽。犓\n\n直径超过 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时要引入尺寸系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 。\n\n  \n图犜．1 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，阶梯截面 $\\scriptstyle D / d = 2$ ）\n\n对其他的 $D / d$ 值，由曲线 $( r / d ) + q$ 求得 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，表 T．1列出修正系数 $q$ 值。\n\n表犜．1 $\\mathbf { \\delta } D / d { \\leqslant } 2$ 时修正系数 $\\pmb q$ 值   \n\n\n\n\n\n  \n图犜．2 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，孔，环形槽，键槽）\n\n曲线Ⅰ：横向孔 $d _ { 1 } = 0 . 1 7 5 \\ d$ ；  \n曲线Ⅱ：环形槽：深 $1 ~ \\mathrm { m m }$ ；  \n曲线Ⅲ：用键与轮毂相连；  \n曲线Ⅳ：用压配合与轮毂相连。\n\n### 犜．2 尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 的确定方法\n\n直径大于 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时，应力集中效应增加，引入尺寸系数 犱 犓 $K _ { \\mathrm { d } }$ 来加以考虑。  \n表 T．2给出了 $d$ 由 $1 0 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 值。\n\n表犜．2 $\\mathbf { K _ { d } }$ 值  \n\n\n\n\n\n### 犜．3 表面情况（机加工方法）系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 的确定\n\n经验表明：表面粗加工零件的疲劳极限比精细抛光的零件低。犓\n\n用图T．3给出的机加工系数 $K _ { \\mathrm { u } }$ 来考虑这一因素，它们分别是相对于磨削或用金刚砂精细抛光的表面，及粗加工的表面。\n\n### 犜．4 腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n腐蚀对钢材的疲劳极限有非常明显的影响，用系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来加以考虑。犓\n\n图 T．3还对淡水和海水腐蚀的两种情况给出了系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 值。\n\n  \n图犜．3 加工系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$\n\n$K _ { \\mathrm { u } }$ 值：曲线Ⅰ，表面磨削或精细抛光；曲线Ⅱ，表面粗加工。\n\n\n\n$K _ { \\mathrm { c } }$ 值：曲线Ⅲ，表面受淡水腐蚀；曲线Ⅳ，表面受海水腐蚀。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('361c5975-1b85-48fb-9bf4-dea28fd60eec', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：1．将原标准中绝缘电阻值由 $0 . 5 { \\bf M } \\Omega$ 调整为 $1 \\ \\mathbf { M } \\Omega .$   \n2．将原标准中有关司机室地板应铺设绝缘垫的内容调整到了本标准3.5条。\n\n3．增加了对于不能承受500V测试电压元件（如半导体元件、电容器等）的测试方法。\n\n4．删除了原标准中绝缘电阻在潮湿环境中不得小于 $0 . 2 5 \\mathrm { M } \\Omega$ 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('36341b9f-8d63-4f83-b4ca-b2014c8a84d7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.5 焊接', '8.5 焊接## 8.5.1焊接的一般要求应符合下列规定：\n\n1 在工厂或工地焊接工作之前，对首次使用的钢材和焊接材料应进行焊接工艺评定。焊接工艺评定应符合本规范附录 H 的规定。\n\n2 焊接工艺应根据焊接工艺评定报告编制，施焊时应严格遵守焊接工艺，不得随意改变焊接参数。焊接材料应根据焊接工艺评定确定，焊剂、焊条应按产品说明书烘干使用，对储存期较长的焊接材料，使用前应重新按标准检验。 $\\mathrm { C O } _ { 2 }$ 气体保护焊的气体纯度应大于 $9 9 . 5 \\%$ 。\n\n3 焊接工作宜在室内进行，焊接环境的相对湿度应小于 $80\\%$ ；焊接环境的温度，对低合金高强度结构钢应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ，普通碳素结构钢应不低于 $0 \\mathrm { ‰}$ 。主要钢构件应在组装后 24h 内焊接。\n\n4 钢构件在露天焊接时，除应满足本条第 3 款的要求外，必须采取防风和防雨措施；主要钢构件应在组装后 12h 内焊接，当钢构件的待焊部位结露或被雨淋后，应采取相应措施去除水分和浮锈。\n\n5施焊前应按本规范第8.4.2条的规定，清除焊接区的有害物。施焊时母材的非 焊接部位严禁焊接引弧，焊接后应及时清除熔渣及飞溅物。多层焊接时宜连续施焊， 且应控制层间温度，每一层焊缝焊完后应及时清理检查，应在清除药皮、熔渣、溢 流和其他缺陷后，再焊下一层。\n\n6 焊前预热温度应通过焊接性试验和焊接工艺评定确定；预热范围宜为焊缝每侧 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 以上，且宜在距焊缝 $3 0 { \\sim } 5 0 \\mathrm { m m }$ 范围内测温。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('363b2649-8934-4583-9638-2615d8f48d89', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '7 施工（Part 1）', '7 施工## 7．1 施工准备\n\n### 7．1．1 单位工程负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，向架设和使用人员进行技术交底。\n\n### 7．1．2 应按本规范第 $8 . 1 . 1 \\mathrm { \\widetilde { ~ } } 8 . 1 . 5$ 条的规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。\n\n### 7．1．3 经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有 积水。\n\n### 7．1．4 应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。\n\n### 7．1．5 当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。\n\n## 7．2 地基与基础\n\n### 7．2．1 脚手架地基与基础的施工，必须根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现\n\n行国家标准《地基与基础工程施工及验收规范》（GBJ202）的有关规定进行。\n\n### 7．2．2 脚手架底座底面标高宜于自然地坪 $5 0 \\mathrm { m m }$\n\n### 7．2．3 脚手架基础经验收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。\n\n## 7.3 搭设\n\n### 7．3．1 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。\n\n### 7．3．2 每搭完一步脚手架后，应按本规范表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。\n\n### 7．3．3 底座安放应符合下列规定：\n\n（1）底座、垫板均应准确地放在定位线上;\n\n（2）垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 的木垫板，也可采用槽钢。\n\n### 7．3．4 立杆搭设应符合下列规定：\n\n（1）严禁将外径 48mm与 51mm的钢管混合使用；\n\n（2）相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合本规范第6.3.5条的规定；\n\n（3）开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；\n\n（4）当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件;\n\n（5）顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合本规范第6.3.5、6.3.6条的规定。\n\n### 7．3．5 纵向水平杆搭设应符合下列规定：\n\n（1）纵向水平杆的搭设应符合本规范第6.2.1条的构造规定；\n\n（2）在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。\n\n### 7．3．6 横向水平杆搭设应符合下列规定：\n\n（1）搭设横向水平杆应符合本规范第6.2.2条的构造规定；\n\n（2）双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n（3）单排脚手架的横向水平杆不应设置在下列部位：\n\n1）设计上不允许留脚手眼的部位；\n\n2）过梁上与过梁两端成 $6 0 ^ { \\circ }$ 角的三角形范围内及过梁净跨度1/2的高度范围内；\n\n3）宽度小于1m 的窗间墙;\n\n4）梁或梁垫下及其两侧各 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 的范围内;\n\n5）砖砌体的门窗洞口两侧 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 和转角处 $4 5 0 \\mathrm { m m }$ 的范围内；其它砌体的门窗洞口两侧 300mm和转角处 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ 的范围内;\n\n6）独立或附墙砖柱。\n\n### 7．3．7 纵向、横向扫地杆搭设应符合本规范第6.3.2条的构造规定。\n\n### 7．3．8 连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设应符合下列规定：\n\n（1）连墙件搭设应符合本规范第6.4节的构造规定。当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；\n\n（2）剪刀撑、横向斜撑搭设应符合本规范第6.6节的规定，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。\n\n### 7．3．9 门洞搭设应符合本规范第6.5节的构造规定。\n\n### 7．3．10 扣件安装应符合下列规定：\n\n（1）扣件规格必须与钢管外径（ $\\Phi 4 8$ 或 $\\Phi 5 1$ ）相同；\n\n（2）螺栓拧紧扭力矩不应小于 $4 0 \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m }$ ，且不应大于 $6 5 \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m }$ ；\n\n（3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、转扣件的中心点的相互距离不应大于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n（4）对接扣件开口应朝上或朝内；\n\n（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 7．3．11 作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定（图7.3.11)；\n\n（1）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧;\n\n（2）上栏杆上皮高度应为 $1 . 2 \\mathrm { m }$ ；\n\n（3）挡脚板高度不应小于 $1 8 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n（4）中栏杆应居中设。\n\n  \n  \n图7.3.11 栏杆与挡脚板构造\n\n### 7．3．12 脚手板的铺设应符合下列规定：\n\n（1）脚手架应铺满、铺稳，离开墙面 $1 2 0 ^ { \\sim } 1 5 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n（2）采用对接或搭接时均应符合本规范第6.2.3条的规定；脚手板探头应用直径 $3 , 2 \\mathrm { m m }$ 镀锌钢丝固定在支承杆件上；\n\n（3）在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑支;\n\n（4）自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔12m 满铺一层脚手板。\n\n### 7．3．13 模板支架搭设除');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3642ba51-b974-47e4-ab06-a0849a1d8106', '107《建筑工程施工现场标志设置技术规程》（JGJ348-2014）.md', '引用标准名录', '引用标准名录1《安全色》GB 2893  \n2 《消防安全标志》GB13495  \n3 《消防安全标志设置要求》GB15630');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3646d14e-3a59-4ff9-a38b-4c7a69f999ae', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤## 3.1 水泥混凝土拌合物试样，应按T0521的规定进行制备。\n\n## 3.2 ~ $\\mathrm { V }$ 形漏斗经清水冲洗干净后置于台架上，使其顶面呈水平，本体侧为垂直状态。应确保漏斗稳固。用湿布擦拭漏斗的内表面，使其保持表面湿润状态。\n\n## 3.3 在漏斗出口的下方，放置承接混凝土拌合物的接料容器。混凝土拌合物试样填入漏斗前，应先确认漏斗流出口的底盖是否已经关闭。\n\n## 3.4 用混凝土投料用容器盛装混凝土拌合物试样，由漏斗的上端平稳地填入漏斗内直至满溢（混凝土拌合物试样约为10L左右）。\n\n## 3.5 用刮刀沿漏斗上端将混凝土拌合物的顶面刮平。\n\n## 3.6 混凝土拌合物顶面刮平，待静置 $1 0 \\mathrm { s } \\pm 2 \\mathrm { s }$ 后，迅速将漏斗出料口的底盖打开，用秒表记录自开盖那一刻至漏斗内混凝土拌合物全部排空的时间，规定从漏斗上端往下观察透光的瞬间，即为混凝土排空时间。同时，观察并记录混凝土拌合物是否有堵塞等状况。\n\n## 3.7 宜在5min 内对试样进行两次试验，应以两次试验结果的算术平均值作为试验结果，结果精确至 $0 . 1 \\mathrm { s }$ 。\n3.8 试验结果应符合下列要求：\n\n（1）混凝土拌合物排空时间，应精确至0.1s。（2）混凝土拌合物流动状况记录除了排空时间外，还应记录流下过程中的流动状况，如是否有堵塞的状况等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('364b1e73-fc10-4f35-9048-c124c5e176f3', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'Apendix K Design Values', 'Apendix K Design Values for Compressive and Shear Strength of Composite Circular Concrete-filled Steel Tubes ： .. 281');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('36518e59-ba6f-470f-ab86-2e020a384137', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩。混凝土收缩会使受约束的构件产生应力，而这种应力的长期存在又因混凝土徐变的影响减小了收缩应力。徐变是混凝土在持续恒定应力作用下应变不断变化的一种现象。混凝土的收缩和徐变主要有下列规律：（1）随水灰比增长而增加；（2）高强度等级水泥的收缩较大；（3）增加填充集料可减小收缩、徐变，并随集料的种类、形状及颗粒组成的不同而异；（4）收缩徐变在凝结初期比较快，以后逐渐迟缓，但仍延续很长时间；（5）环境湿度大的收缩、徐变小，干燥地区收缩、徐变大。\n\n试验表明，混凝土应力与其立方体强度的比值在一定范围内时，混凝土的徐变变形与应力成线性关系。线性与非线性的界限通常定在混凝土应力不超过 $0 . 5 f _ { \\mathrm { e u } }$ （ $\\boldsymbol { \\mathcal { f } } _ { \\mathrm { e u } }$ 为混凝土立方体抗压强度）。公路桥梁构件在结构重力和预加力作用下，一般都处在线性徐变范围内。由于徐变变形与应力成线性关系，可以采用不同应力引起的徐变变形叠加。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('36528163-3173-4ab9-895c-b13e01c5d60d', '147《坠落防护速差自控器》（GB24544-2023）.md', '标引序号说明：（Part 1）', '标引序号说明：1 直径为 $6 \\ \\mathrm { m m }$ 的通气管；   \n2 容积为 $1 \\mathrm { ~ m ^ { 3 } }$ 的试验箱；   \n3 箱底面；   \n$H$ -通气管底部距试验箱的垂直距离。   \n注：图中 $H$ 为 $2 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 6.10.2 测试步骤\n\n抗粉尘性能测试步骤如下：\n\na）将速差自控器安全绳全部拉出,并放置在箱体底部上方 $1 5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 处，箱底放置 $( 4 . 5 \\pm 0 . 5 ) $ kg的干燥水泥粉；  \nb) 每隔 $5 ~ \\mathrm { m i n }$ ，由通气管吹人气流 $2 \\textrm { s }$ ；  \nc） 每隔 $1 \\textrm { h }$ 使用箱外的控制装置使速差自控器安全绳完全收回后再将其全部拉出；  \nd）共进行 $5 \\textrm { h }$ ,完成后静置 $1 5 \\ \\mathrm { m i n }$ ,取出后在 $9 0 \\ \\mathrm { ~ s ~ }$ 内按6.12 测试。\n\n## 6.11 抗油污性能测试\n\n将速差自控器安全绳全部展开并用夹子夹住，并将其浸在 $( 2 0 \\pm 2 ) ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的 SM0W-40机油中30min，取出后自然晾干 $2 4 \\mathrm { ~ h ~ }$ ,按6.12测试。\n\n## 6.12 锁止性能测试\n\n锁止性能测试步骤如下：\n\na) 测试重物采用最小额定载荷；  \nb) 将速差自控器安装在测试架上，使速差自控器安全绳在受控状态下收回；  \nc） 将测试重物连在速差自控器安全绳末端，释放重物，观察速差自控器能否锁止；  \nd) 观察速差自控器在卸载重物后能否解锁。\n\n## 6.13 水平安装性能测试\n\n### 6.13.1 测试设备\n\n#### 6.13.1.1 用于测试的边缘：\n动态测试中，使用 $\\angle 4 0 \\times 4 0 \\times 4$ 等边角钢作为尖锐边缘，应符合GB/T 706—2016的要求。尖锐边缘的长度应满足测试要求。每次测试后观察边缘是否完好无损；若有损坏，使用新边缘。\n\n#### 6.13.1.2 测试设备同6.4.3、6.4.4和6.4.5。\n\n### 6.13.2 测试样品最大工作长度\n\n测试样品最大工作长度要求如下：\n\n动态性能-垂直于边缘： $L = 3 . 3 \\mathrm { ~ m ~ }$ （理论值： $3 \\ 3 5 4 \\ \\mathrm { m m }$ ；  \n动态性能-横向偏移 $1 . 5 0 \\ \\mathrm { m } { : } L = 3 . 8 \\ \\mathrm { m }$ （理论值： $3 \\ 8 0 7 \\ \\mathrm { m m }$ ；  \n动态强度-垂直于边缘： $L = 3 . 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ （理论值： $3 \\ 6 0 6 \\ \\mathrm { m m }$ ；  \n动态强度-横向偏移 $1 . 5 0 \\ \\mathrm { m } { : } L = 4 . 0 \\ \\mathrm { m } { : }$ 理论值： $4 \\ 0 3 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n注： $L$ 为速差自控器最大工作长度;测试实验室能调整其测试设备上支架之间规定的精确长度。必要时，将装置固定在一段链条上，以实现 $1 . 5 \\textrm { m }$ 的偏移。\n\n### 6.13.3 水平安装锁止性能测试\n\n水平安装锁止性能测试步骤如下：\n\na）将速差自控器水平安装在测试架上,将速差自控器安全绳通过滑轮垂直向下,安全绳末端距离 滑轮 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；   \nb）将最小额定载荷连在速差自控器安全绳末端，释放重物，观察速差自控器能否锁止,记录坠落 距离。\n\n### 6.13.4 水平安装动态性能测试\n\n#### 6.13.4.1 测试图例\n\n水平安装动态性能测试图例见图4。\n\n标引序号说明：\n\n  \n图4水平安装动态性能测试图例\n\n1- 释放装置；  \n2- 动态力传感器；  \n3- 测试重物；  \n4 速差自控器安全绳；  \n5- 尖锐边缘；  \n6- 测试平台；  \n7- 速差自控器；  \n8 测试平台支撑梁；  \n9—挂点装置。\n\n#### 6.13.4.2 第一次动态试验,安全绳垂直于尖锐边缘，测试步骤如下：\n\na）将速差自控器安全绳全部收回,安装在试验架上,测试挂点与尖锐边缘位于同一水平面,水平距离 $2 . 5 \\textrm { m }$ ；  \nb) 将安全绳拉出，夹住避免缩回，将测试重物挂在安全绳末端；  \nc） 将测试重物提升 $1 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,距尖锐边缘水平距离 $5 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；  \nd) 释放测试重物，测量并记录力值；  \ne) 测试重物静止后，观察试样情况；  \nf) 如果速差自控器带有坠落指示器，观察其是否正常工作。\n\n#### 6.13.4.3 使用新样品，安全绳沿边缘横向移动 $1 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 进行第二次动态试验，重复6.13.4.2中测试步骤a) ${ \\sim } \\mathrm { f } )$ 。\n\n### 6.13.5 水平安装动态强度测试\n\n按照6.13.4中所述两次测试方法，测试重物在边缘上方 $2 \\textrm { m }$ 释放，进行动态测试，应无任何元件破裂,连接器不准许打开。如果速差自控器带有坠落指示器,指示器应能正常工作。\n\n注：每次测试使用新样品。\n\n### 6.13.6 水平安装残余强度测试\n\n#### 6.13.6.1 测试设备\n\n力加载设施,准确度不');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('36540c25-8d2a-493b-bb50-bd8c939cb2bd', '12《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2023）.md', '6样坏和试样制备（Part 1）', '6样坏和试样制备## 6.1取样\n\n样坏应在沿钢板主轧制方向(纵向)的一端的中部切取(宽度1/2处),对于钢锭成材的钢板，应确保取在对应钢锭头部端。该样坏足以制备6个试样,其中3个为备用。应确保在最终试样的加工过程中伴随的热影响或加工硬化区被去除。\n\n## 6.2试样制备\n\n应从按6.1的要求切取的样坏上，按照下列步骤制备带延伸部分或不带延伸部分的试样，试样的轴线应垂直于钢板表面。带延伸部分的试样规定如下：\n\na）对于 $1 5 \\ \\mathrm { m m } { \\leqslant } t { \\leqslant } 2 0 \\ \\mathrm { m m }$ ,应有延伸部分， $t$ 为钢板厚度;b）对于 $2 0 \\ \\mathrm { \\ m m } { < } t { \\leqslant } 8 0 \\ \\mathrm { \\ m m }$ ,可选择延伸部分， $t$ 为钢板厚度；c）对于 $8 0 ~ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 4 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ ,不应有延伸部分， $t$ 为钢板厚度,若试验能力受限,可在试样夹持段焊接延伸部分。\n\n## 6.3带延伸部分的试样\n\n带延伸部分的试样的制备和类型见图1。\n\n焊接前，应先清除试样表面的所有铁锈、氧化铁皮、油脂等杂物。  \n采用摩擦焊或其他合适方法以保证热影响区最小的方式,将延伸部分焊接到试样的2个表面上。试样直径 $( d _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } } )$ 如下：a）对于 $1 5 \\ \\mathrm { m m } { \\leqslant } t { \\leqslant } 2 5 \\ \\mathrm { m m } , t$ 为钢板厚度， $d _ { \\mathrm { 0 } } { = } 6 \\ \\mathrm { m m }$ 或 $d _ { \\mathrm { 0 } } = 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；  \nb）对于 $2 5 \\ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 8 0 \\ \\mathrm { m m } , t$ 为钢板厚度， $d _ { \\mathrm { 0 } } = 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。  \n试样的平行长度 $( L _ { \\mathrm { ~ c ~ } } )$ 应至少为 $1 . 5 d _ { 0 }$ 且不超过 $8 0 ~ \\mathrm { m m }$ ,热影响区应在平行长度 $( L _ { \\mathrm { ~ c ~ } } )$ 之外。\n\n单位为毫米标引符号说明：\n\n\n\n$t$ 钢板厚度；  \n$R$ 倒角半径；  \n$d _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } }$ 试样直径；  \n$L _ { \\textrm { c } }$ 试样平行长度。\n\n图1当钢板厚度 $( t ) 1 5 \\ \\mathbf { m m } { < } t { \\leqslant } 8 0 \\ \\mathbf { m m }$ 时带2个延伸部分的试样的制备和类型\n\n## 6.4不带延伸部分的试样\n\n不带延伸部分的试样的制备和类型见图2、图3。\n\n试样直径 $( d _ { \\mathrm { 0 } }$ )如下：\n\na）对于 $2 0 \\mathrm { \\ m m } { < } t { \\leqslant } 4 0 \\mathrm { \\ m m } , t$ 为钢板厚度， $d _ { \\mathrm { 0 } } { = } 6 \\ \\mathrm { m m }$ 或 $d _ { \\mathrm { 0 } } = 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；  \nb）对于 $4 0 \\ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m } , t$ 为钢板厚度， $d _ { \\mathrm { 0 } } = 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。  \n试样的平行长度 $( L _ { \\mathrm { ~ c ~ } } )$ 应至少为 $1 . 5 d _ { 0 }$ 且不超过 $8 0 ~ \\mathrm { m m }$ 。  \n对于 $t { \\leqslant } 8 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的钢板，试样总长度 $( L _ { \\mathrm { ~ t ~ } } )$ 应等于产品全厚度 $\\mathbf { \\Xi } ( t )$ 。  \n对于 $8 0 ~ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 4 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ 的钢板，试样总长度 $( L _ { \\mathrm { ~ t ~ } } )$ 应使平行长度 $\\left( \\boldsymbol { L } _ { \\mathrm { ~ c ~ } } \\right)$ 包括产品厚度 $1 / 4$ 位置。\n\n标引符号说明：\n\n  \n图2当钢板厚度 $( t ) 2 0 \\ \\mathbf { m m } { < } t { \\leqslant } 8 0 \\ \\mathbf { m m }$ 时不带延伸部分的试样的制备和类型\n\n$L _ { \\mathrm { ~ t ~ } }$ 试样总长度；  \n$R$ 倒角半径；  \n$d _ { 0 }$ 试样直径；  \n$L _ { \\textrm { c } }$ 试样平行长度。\n\n单位为毫米标引符号说明：\n\n\n\n$t$ 钢板厚度；  \n$R$ 倒角半径；  \n$d _ { \\mathrm { 0 } }$ 试样直径；  \n$L$ 试样平行长度；  \n$L$ 试样总长度。\n\n图3当钢板厚度 $');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('36558640-81a8-44ee-b709-56bbd1652737', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第十章', '第十章');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('36566f82-8582-4618-b55b-364fa4eefc50', '31《焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GBT3323.1-2019）.md', '6通则（Part 4）', '21确定射线源一工件最小距离 $f _ { \\mathrm { m i n } }$ 的诺模图\n\n## 7.7一次透照长度\n\n平板纵焊缝透照(图1、图15、图17和图18)和射线源偏心布置透照曲面焊缝(图2～图4、图8～图16)时，为保证 $100 \\%$ 透照，其曝光次数宜按技术要求确定。\n\n射线经过厚度均匀评定区外端的斜向穿透厚度与中心束的透照厚度之比，A级应不大于1.2,B级应不大于1.1。\n\n底片上由于射线穿透厚度变化所引起的黑度值变化的范围，其下限值不宜低于7.8规定的数值，同时不宜高于观片灯亮度所允许的最大黑度值。\n\n工件被检区域应包括焊缝和热影响区，通常焊缝两侧应检测至少约 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的母材区域。\n\n对接环焊缝 $100 \\%$ 检测时推荐的曝光次数见附录B。\n\n## 7.8底片黑度\n\n选择的曝光条件宜使底片的黑度满足表5的规定。\n\n### 表5底片黑度\n\n\n\n\n\n当观片灯亮度满足7.10规定时，可采用较高的底片黑度。可评定的最大底片黑度取决于观片灯及其最大亮度(见GB/T19802)。观片灯应标识出可评定的最大底片黑度。\n\n灰雾度是指未经曝光即进行暗室处理的胶片的总黑度（片基 $^ +$ 乳剂)。为避免胶片老化、显影或温度等因素引起的灰雾度过大，应定期从所使用的未曝光胶片中取样验证灰雾度，用与实际透照相同的暗室条件进行处理，所得的灰雾度不应大于0.3。\n\n采用多胶片透照，单张底片观察评定时，每张底片的黑度应满足表5的规定。\n\n采用多胶片透照，两张底片重叠观察评定时，单张底片的黑度应不小于1.3。\n\n## 7.9胶片处理\n\n胶片的暗室处理按照胶片及化学药剂制造商推荐的条件进行，以获得选定的胶片系统的性能。特别应注意温度、显影时间和冲洗时间。胶片处理应按GB/T19348.2进行定期检查。射线底片上不宜存在由于胶片在制造、加工、曝光或暗室处理等过程中产生的缺陷而造成射线底片上的虚假显示。\n\n## 7.10评片条件\n\n底片的评定宜在光线暗淡的室内进行，观片灯的亮度应可调，灯屏宜有遮光板遮挡非评定区。观片灯应满足GB/T19802要求。\n\n## 8检测报告\n\n射线检测后，应对检测结果及有关检测参数进行详细记录，并填写检测报告，以便于任何情况下可对检测结果进行查询。\n\n检测报告应至少包含以下信息：\n\na) 检测单位；  \nb) 工件名称；  \nc） 材质；  \nd) 热处理状况；  \ne) 焊缝的坡口形式；  \nf) 公称厚度；  \ng） 焊接方法；  \nh) 检测标准，包括验收要求；  \ni) 射线检测技术和等级，包括像质计和要求达到的像质值；  \nj) 透照布置；  \nk) 标记；\n\n1）布片图；\n\nm）射线源种类和焦点尺寸及所选用的设备；\n\nn）胶片类型和系统分类等级、增感屏和滤光板；\n\n0） 管电压和管电流，或射线源的类型和活度；\n\np）曝光时间和射线源一胶片距离；\n\nq）胶片处理;手工或自动、显影条件；\n\nr） 像质计型号和位置；\n\ns) 检测结果，包括底片黑度、像质值；\n\nt）合同各方商定的与本部分的差异说明；\n\nu）相关责任人员的姓名、资格及签字；\n\nv) 透照和检测报告日期。\n\n附录A（规范性附录）最低像质值\n\n## A.1单壁透照技术;像质计位于源侧\n\n最低像质值要求见表 A.1～表 A.4。\n\n### 表A.1丝型像质计\n\n### 表A.2阶梯孔型像质计\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n### 表A.3丝型像质计\n\n\n\n\n\n### 表A.4阶梯孔型像质计\n\n\n\n\n\n## A.2双壁双影技术；像质计位于源侧\n\n最低像质值要求见表 $\\mathrm { { A . 5 \\sim } }$ 表A.8。\n\n### 表A.5丝型像质计\n\n\n\n\n\n### 表A.6阶梯孔型像质计   \n\n\n\n\n\n### 表A.7丝型像质计\n\n\n\n\n\n### 表A.8阶梯孔型像质计\n\n\n\n\n\n## A.3双壁单影或双壁双影技术;像质计位于胶片侧\n最低像质值要求见表A.9～表 A.12。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('36697923-13ae-4a53-a76f-3c1bffa58769', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第五章交通事故处理', '第五章交通事故处理第七十条在道路上发生交通事故，车辆驾驶人应当立即停车，保护现场；造成人身伤亡的，车辆驾驶人应当立即抢救受伤人员，并迅速报告执勤的交通警察或者公安机关交通管理部门。因抢救受伤人员变动现场的，应当标明位置。乘车人、过往车辆驾驶人、过往行人应当予以协助。\n\n在道路上发生交通事故，未造成人身伤亡，当事人对事实及成因无争议的，可以即行撤离现场，恢复交通，自行协商处理损害赔偿事宜；不即行撤离现场的，应当迅速报告执勤的交通警察或者公安机关交通管理部门。\n\n在道路上发生交通事故，仅造成轻微财产损失，并且基本事实清楚的，当事人应当先撤离现场再进行协商处理。\n\n第七十一条车辆发生交通事故后逃逸的，事故现场目击人员和其他知情人员应当向公安机关交通管理部门或者交通警察举报。举报属实的，公安机关交通管理部门应当给予奖励。\n\n第七十二条公安机关交通管理部门接到交通事故报警后，应当立即派交通警察赶赴现场，先组织抢救受伤人员，并采取措施，尽快恢复交通。\n\n交通警察应当对交通事故现场进行勘验、检查，收集证据；因收集证据的需要，可以扣留事故车辆，但是应当妥善保管，以备核查。\n\n对当事人的生理、精神状况等专业性较强的检验，公安机关交通管理部门应当委托专门机构进行鉴定。鉴定结论应当由鉴定人签名。\n\n第七十三条公安机关交通管理部门应当根据交通事故现场勘验、检查、调查情况和有关的检验、鉴定结论，及时制作交通事故认定书，作为处理交通事故的证据。交通事故认定书应当载明交通事故的基本事实、成因和当事人的责任，并送达当事人。\n\n第七十四条对交通事故损害赔偿的争议，当事人可以请求公安机关交通管理部门调解，也可以直接向人民法院提起民事诉讼。\n\n经公安机关交通管理部门调解，当事人未达成协议或者调解书生效后不履行的，当事人可以向人民法院提起民事诉讼。\n\n第七十五条医疗机构对交通事故中的受伤人员应当及时抢救，不得因抢救费用未及时支付而拖延救治。肇事车辆参加机动车第三者责任强制保险的，由保险公司在责任限额范围内支付抢救费用；抢救费用超过责任限额的，未参加机动车第三者责任强制保险或者肇事后逃逸的，由道路交通事故社会救助基金先行垫付部分或者全部抢救费用，道路交通事故社会救助基金管理机构有权向交通事故责任人追偿。\n\n第七十六条机动车发生交通事故造成人身伤亡、财产损失的，由保险公司在机动车第三者责任强制保险责任限额范围内予以赔偿；不足的部分，按照下列规定承担赔偿责任：\n\n（一）机动车之间发生交通事故的，由有过错的一方承担赔偿责任；双方都有过错的，按照各自过错的比例分担责任。\n\n（二）机动车与非机动车驾驶人、行人之间发生交通事故，非机动车驾驶人、行人没有过错的，由机动车一方承担赔偿责任；有证据证明非机动车驾驶人、行人有过错的，根据过错程度适当减轻机动车一方的赔偿责任；机动车一方没有过错的，承担不超过百分之十的赔偿责任。\n\n交通事故的损失是由非机动车驾驶人、行人故意碰撞机动车造成的，机动车一方不承担赔偿责任。\n\n第七十七条车辆在道路以外通行时发生的事故，公安机关交通管理部门接到报案的，参照本法有关规定办理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3669e4b2-dce2-4173-a568-8eee95d80c1f', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '10 办公、生活用电及现场照明', '10 办公、生活用电及现场照明## 10.1办公、生活用电\n\n### 10.1.4浴室是电击事故多发的特殊潮湿场所，人在沐浴时，人体表皮湿透，人体阻抗很低，如发生电击事故，电击致死的危险大大增加，因此施工现场自建浴室的供用电设施应符合国家有关规范规定。\n\n## 10.2现场照明\n\n### 10.2.1、10.2.2 符合现行国家标准《建筑照明设计标准》GB50034的有关规定，并根据施工现场照明设置的需要进行了具体规定。10.2.4行灯在使用中经常需要手持移动，而 $\\textstyle 2 2 0 \\mathrm { v }$ 的临时照明灯具无法提供必要的电击防护措施，易导致电击事故发生，不能作为行灯使用。因此，将该条列为强制性条文，必须严格执行。\n\n### 10.2.5由于SELV系统由隔离变压器等隔离电源供电，其回路导体不接地，电气设备外壳连接保护导体(PE)，但可与地接触。发生单一接地故障时，即使其他回路已经发生接地故障，例如隔离变压器一次侧已发生接地故障，此回路由于具有完全的电气分隔，不会出现大于其回路标称特低电压的对地故障电压，因此不需要其他措施就可保证人身安全。考虑到施工现场为无等电位联接的场所，因此规定其特低电压回路应采用不接地的SELV系统。\n\n施工场地属于电击危险大的特殊场所，电气环境比较恶劣，作业人员常因水溅雨淋、高温出汗而导致皮肤潮湿，人体阻抗下降。鉴于施工场地特殊的电气环境，根据现行国家标准《特低电压(ELV）限值》GB/T3805，规定了采用安全特低电压系统供电的照明装置其电源额定电压不应大于24V。\n\n狭窄的导电场所内大都是带地电位(零电位)的金属可导电部分，人体接触较大的电位差的可能性较大，在此场所内使用电气设备时如果绝缘损坏，其金属外壳所带故障电压与场所地电位间的故障电压的电位差(即接触电压)为最大值，而在此狭窄导电场所内人体难以避免与故障设备及大片带地电位的金属可导电部分的同时接触，电击危险很大，因此规定了特低电压系统照明电源电压不应大于12V，以便获得更好的防电击效果。\n\n### 10.2.7为防止行灯变压器一次侧绝缘损坏后，造成金属容器或管道带电而引发电击事故作出的规定。因此，将该条列为强制性条文，必须严格执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('366d12c7-d672-43b9-8201-d229317147f7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '26 安全施工与环境保护（Part 3）', '工照明的供电电压在一般场所应为 $2 2 0 \\mathrm { V }$ ；在有导电粉尘、腐蚀介质、蒸汽、高温炎热及容易触及照明线路等特殊场所，应使用安全特低电压的照明器，且其电压应不大于 24V，在相对湿度长期处于 $9 5 \\%$ 以上的潮湿场所应不大于 $1 2 \\mathrm { V }$ 。照明器具的形式和防护等级应与环境条件相适应，不得使用绝缘老化或破损的器具。使用 220V 碘钨灯照明时应固定安装，其安装高度应不低于 $3 \\mathrm { m }$ ，距易燃物应不小于$5 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并不得直接照射易燃物，220V 碘钨灯不得作为移动照明使用。夜间施工对可能影响行人、车辆、船舶、飞机等安全通行的施工部位、设施及设备，应设置红色警戒照明灯。\n\n8 施工现场的用电应由专职电工进行操作，电工应通过相关的安全教育和专业技术培训，持证上岗；操作时应按安全用电的规定穿戴劳动安全保护用品。\n\n### 条文说明：\n\n2 低压是指交流额定电压在 1kV 及以下的电压。TN-S 表示工作零线与保护零线分开设置的接零保护系统。\n\n3 禁止配电线路沿脚手架等设施架设，是为了防止电缆因机械损伤而导致其带电。\n\n7 本次修订依据现行《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB 50194）的规定，增加了特殊场所使用安全特低电压的照明器及其相应的电压要求。\n\n#### 26.2.9 起重吊装的施工安全应符合下列规定：\n\n1 起重吊装作业前应详细勘察现场，根据工程特点及作业环境编制专项施工方案，方案应经审核批准后方可实施。\n\n2 起重使用的机械设备进入现场后应经检查验收，并应按规定进行试运转和试吊，对各种安全装置应进行灵敏度、可靠度的测试，必要时应进行静载和动载试验，确认符合要求后方可使用。起重吊装采用的索具、吊具等在使用前应按施工方案要求的设计承载力逐件进行检查验收；各种防护措施的用料、脚手架的搭设及危险作业区的围挡等准备工作应符合施工方案的规定。对起重机运行的道路和作业区域应在施工前进行检查，地基承载力不能满足作业要求时应采取铺设路基箱等措施。\n\n3 起重吊装作业前应对作业人员进行安全技术交底。起重吊装的施工人员应持证上岗。\n\n4 当进行高处吊装作业或司机不能清楚地看到作业地点或信号时，应设置信息传递人员；起重吊装时，在高处的作业人员应携带工具袋，工具和零配件在操作结束后应及时装入工具袋内，并不得随意向下方抛掷物品。\n\n5 采用龙门吊、桅杆吊、缆索吊、架桥机、悬臂吊机等进行起重吊装作业时，除应符合上述各款的规定外，尚应根据不同吊机的特点，采取相应的安全防护措施。\n\n### 条文说明：\n\n5 龙门吊、桅杆吊、缆索吊、架桥机、悬臂吊机等起重吊装设备，其结构和受力方式均有其各自的特点，因此需要采取相应的安全防护措施。\n\n#### 26.2.10 工地现场的防火安全应符合下列规定：\n\n1 工地施工现场应建立消防安全管理制度、动火作业审批制度和易燃易爆物品的管理办法，并应按不同的施工规模建立消防组织，落实监火人，配备义务消防人员，进行必要的消防知识培训，定期组织进行演习。\n\n2 工地应按总平面布置图划分消防安全责任区，并应根据作业条件合理配备消防器材，对各类消防器材应定期检查和维护保养，保证其使用的有效性。各类气瓶应单独存放，存放的库房应通风良好，各种设施应符合防爆的规定。\n\n3 当发生火险时，应迅速准确地向当地消防部门报警，并应及时清理通道上的障碍，组织灭火。\n\n#### 26.2.11 季节性施工的安全应符合下列规定：\n\n1 工地现场应按施工作业的条件，并针对季节性施工的特点，制订相应的安全技术方案。\n\n2 雨期施工作业时应采取防雨、防洪、排水及防雷电的安全防护措施。傍山的施工现场应采取防滑坡、塌方的措施；各种临时设施包括支架、模板和脚手架等应有防强风的措施；雷雨季节到来之前，应对现场防雷装置的完好性进行检查，防止造成雷击伤害。\n\n3 冬期施工应采取防滑、防冻的安全防护措施；对采用加热法养护混凝土的现场应有防火措施；用于冬期取暖的设施应符合防火和防煤气中毒的规定。\n\n4 热期施工时，应按劳动保护的规定采取防暑降温措施，作业时宜避开高温时段。\n\n#### 26.2.12 爆破施工时，爆破方案的设计与实施作业应符合现行《爆破安全规程》（GB 6722）的规定。\n\n#### 26.2.13 在高原、高寒、沙漠等地区进行桥涵工程的施工时，应根据环境和气候特点采取相应的特殊安全技术措施。\n\n### 26.3 环境保护\n\n#### 26.3.1 公路桥涵工程的施工应遵循“预防为主、防治结合、综合治理”的原则，结合工程特点，对在施工中可能对环境造成的不利影响，制订具体的预防方案并付诸实施，减少对原生态环境的改变，降低对环境的污染。施工过程中应实施文明施工；工程完成后，应及时清理各种施工垃圾，做到工完场清。\n\n#### 26.3.2 桥涵工程施工时，应采取有效措施防止水土的污染和流失，并应符合下列规定：\n\n1 施工现场临时设施的用地，应结合当地土地利用的规划，统筹综合考虑。选址和布局应有利于少占耕地、保护植被和保持原有的地形地貌。\n\n2 施工时应严格控制污染源。施工废水、污水应进行沉淀处理后方可排放；含有有害物质的废水和污水不得排入禁排区域；对施工废油及生活污水应集中回收处理。施工船舶不得随意向江河和海洋中排放污染物、废弃物、压载水及其他有害物质。严禁向水域、自然保护区、风景区、农田、草地、下水管道内等环境敏感区倾倒或排放危险废物，防止污染水质和土地。\n\n3 水中的筑岛在工程施工完成后，应及时将填筑土挖掘清除，并应运至指定地点堆放，不得将填筑土遗留在河中堵塞河道影响行洪，或遗留在海域中造成污染。采用泥浆护壁进行钻孔桩施工时，应采取有效措施防止泥浆外溢对环境造成污染，废弃的泥浆应集中处理。\n\n4 对施工产生的弃土、废渣和固体建筑垃圾，应及时运至规定的场地集中堆放和处理；废弃的钢木材料、边角料及其他物品等应集中回');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('368493fc-e5b2-4d91-8c51-f6030f39a1b0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 1）', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．1．1 当结构构件受有轴向压缩力 $N$ 和绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 、 $M _ { \\mathrm { h x } }$ 及绕弱轴 $y$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 、$M _ { \\mathrm { h y } }$ 时，应按式（M ．1）计算其弯曲屈曲的整体稳定性，按式（M．2）计算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性：犕犆犕 犖 犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ]\n$$\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi _ { \\mathrm { v } } \\psi _ { \\mathrm { v } } A } + \\big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n```\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（46）。  \n$\\varphi \\psi$ 轴压稳定系数 $\\varphi$ 和其修正系数 $\\psi$ 的乘积，有 $\\varphi _ { \\mathrm { x } } \\psi _ { \\mathrm { x } }$ 和 $\\varphi _ { \\mathrm { y } } \\psi _ { \\mathrm { y } }$ 之分，取其小值。  \n$A$ 同式（43）。  \n$\\varphi$ 同式(46)，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\boldsymbol { \\mathrm { y } } }$ 之分。  \n$\\psi$ 轴压稳定系数的修正系数。  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数。\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { x } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } - N } { N _ { \\mathrm { E x } } - \\varphi _ { \\mathrm { x } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { x } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E x } }$ —— 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { ~ x ~ } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { s } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } - N } { N _ { \\mathrm { E y } } - \\varphi _ { \\mathrm { y } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { y } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E y } }$ — 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E y } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3687e104-a497-40d0-b5b6-b066d082232a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 2）', '起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle 9 . 5 5 ( m M _ { \\mathrm { d q } } { - } M _ { \\mathrm { d j } } ) }\n$$\n\n……（89）\n\n式中：\n\n$_ n$ 同式（82）；$k$ 同式（82）；  \n$J _ { 1 }$ 同式（82）；  \n$J _ { 2 }$ 同式（82）；  \n$m$ 电动机台数；  \n$J _ { \\mathrm { ~ 3 ~ } } ^ { \\prime }$ — 作平移运动的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$$\n{ J ^ { \\prime } } _ { 3 } = \\frac { ( m + m _ { i } ) D ^ { 2 } } { 4 i ^ { 2 } }\n$$\n\n$m$ 同式（88)；  \n$m _ { i }$ 同式（88）；$D$ 车轮踏面直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$i$ 由电动机轴到车轮的机构总传动比；$\\eta$ 运行机构总传动效率；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { d j } }$ — 满载、上坡、迎风时作用于电动机轴上的稳态运行阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ ) ~ }$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d j } } = \\frac { P _ { \\mathrm { j } } D } { 2 i \\eta }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）。\n\n### 6.1.2.4.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { y } }$ 按式（90）计算：\n\n$$\na _ { \\mathrm { y } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（90）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { y } }$ — 起动平均加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\Delta } y$ — 起重机的稳定运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起重机的运行起动时间，单位为秒（s），一般取不大于表13中的值。\n\n## 6.1.2.5 减速器的选择\n\n### 6.1.2.5.1 在一般情况下，运行机构减速器的设计预期寿命与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，所选减速器的设计预期寿命可小于运行机构的工作寿命。  \n### 6.1.2.5.2 在选用减速器时，若其参数表上的工作级别与运行机构的工作级别不一致时，应引入换算减速器使用繁忙条件的功率修正系数。  \n### 6.1.2.5.3 与起升机构减速器不同，运行机构减速器在工作时承受双向载荷，且在机构起（制）动时要传递更大的驱动或制动力矩，在选择运行机构的减速器时应特别考虑此因素。\n\n## 6.1.2.6 制动器的选择\n\n运行机构装设制动器的作用一般是为了实现减速制动，并使停止下来的起重机在作业时运行机构能保持不动。\n\n### 6.1.2.6.1 运行机构机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于满载、顺风及下坡 状态下运行的起重机或小车在要求的时间内停止下来。犕\n\n运行机构的制动转矩 $M _ { Z }$ 按式（91）计算：\n\n$$\nM _ { z } = \\left\\{ \\frac { ( P _ { \\mathrm { w } 1 } + P _ { \\mathrm { \\it e } } - P _ { \\mathrm { \\it \\infty } } ^ { \\prime } ) D \\eta } { 2 i } + \\frac { n } { 9 . 5 5 t _ { z } } \\lbrack k m _ { z } ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) + J _ { \\mathrm { \\it \\ \' { s } } } ^ { \\prime } \\eta \\rbrack \\right\\} \\xrightarrow { \\mathrm { . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } \\mathrm { ( \\it \\mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('368dc6da-4bf7-401d-beb4-08dde7c2e0db', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．2 结构计算原则', '5．2 结构计算原则## 5．2．1 计算方法\n\n起重机结构设计计算可采用许用应力设计法或极限状态设计法。当结构在外载荷作用下产生了较大变形，以致内力与载荷呈非线性关系时，宜采用极限状态设\n\n计法。\n\n## 5．2．2 计算内容和有关规定\n\n### 5．2．2．1 计算内容\n\n验算在载荷最不利组合（见4．3．3、表20和附录 G）下，起重机金属结构构件及其连接的强度（含疲劳强度）、刚性和稳定性，是否满足本标准的要求。\n\n### 5．2．2．2 有关规定\n\n#### 5．2．2．2．1 本章规定的各项内容，均限于在钢材弹性范围内的计算。  \n#### 5．2．2．2．2 用极限状态设计法进行设计的步骤见附录F的F．3有关说明。在验算起重机结构和构件  \n的刚性时，载荷用标准值，即取分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } = 1$ 。  \n#### 5．2．2．2．3 结构件及其连接的疲劳强度仍按许用应力设计法计算。  \n#### 5．2．2．2．4 本章中的计算公式，是按许用应力设计法给出的。若采用极限状态设计法，则应作如下\n\n变更：\n\na） 除疲劳强度外的所有计算强度和屈曲稳定性的公式，其左侧的弯矩、扭矩、轴向力都应该将相应载荷乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后计算得出，右侧的极限设计应力 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 则应该是用钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { ~ s ~ } }$ 或构件抗屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 而得到，即： $\\operatorname* { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 或$\\mathrm { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { c r } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ ；  \nb） 在压弯构件稳定性计算的式（51）、式（52）、式（M．1）、式（M．2）、式（M．5）左侧的弯矩项中乘有犖增大系数 $\\frac { N _ { \\mathrm { E } } } { N _ { \\mathrm { E } } - N }$ 时，其中的 $N _ { \\mathrm { E } }$ 也应除以 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$   \nc） 若计算公式中出现有许用应力设计法的安全系数 $n$ 时，则将此安全系数 $n$ 用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 代替。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('368df11d-68b8-4cff-8923-72e6402ed5f5', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 5）', 'D ( 2 n \\mathrm { ~ - ~ } 1 ) } { n }\n$$\n\n当 $D > 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n$$\nb ~ = ~ { \\frac { n ( ~ D ~ + ~ 1 ~ ) ~ - ~ 1 } { n } }\n$$\n\n6压实填土重力的竖向和水平压力强度标准值可按下式计算：\n\n竖向压力强度\n\n$$\nq _ { \\mathrm { v } } = \\gamma h\n$$\n\n水平压力强度\n\n$$\nq _ { _ \\mathrm { H } } = \\lambda \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\lambda ~ = ~ \\tan ^ { 2 } \\left( 4 5 ^ { \\circ } - \\frac { \\varphi } { 2 } \\right)\n$$\n\n式中：y- 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$h$ - 计算截面至路面顶的高度（m）；$\\lambda$ - 侧压系数。\n\n## 4.2.4混凝土收缩及徐变作用可按下述规定取用：\n\n1外部超静定的混凝土结构、钢和混凝土的组合结构等应考虑混凝土收缩及徐变的作用。\n\n2混凝土的收缩应变终极值可按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）的规定计算。\n\n3混凝土徐变的计算，可假定徐变与混凝土应力呈线性关系。\n\n4计算混凝土坛工拱圈的收缩作用效应时，如考虑徐变影响，作用效应可乘以折减系数0.45。\n\n## 4.2.5水的浮力可按下列规定采用：\n\n1基础底面位于透水性地基上的桥梁墩台，当验算稳定性时，应考虑设计水位的浮力；当验算地基承载力时，可仅考虑低水位的浮力，或不考虑水的浮力。\n\n2基础嵌人不透水性地基的桥梁墩台可不考虑水的浮力。\n\n3作用在桩基承台底面的浮力，应考虑全部底面积。对桩嵌人不透水地基并灌注混凝土封闭者，不应考虑桩的浮力，在计算承台底面浮力时应扣除桩的截面面积。\n\n4当不能确定地基是否透水时，应以透水或不透水两种情况与其他作用组合，取\n\n其最不利者。\n\n5水的浮力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\gamma V _ { \\mathrm { { s } } }\n$$\n\n式中： $F$ —水的浮力标准值（kN）；$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$V _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ -结构排开水的体积（ $\\mathfrak { m } ^ { 3 }$ ）。\n\n## 4.2.6超静定结构当考虑由于地基压密等引起的长期变形影响时，应根据最终位移量计算构件的效应。\n\n## 4.3可变作用\n\n\n\n### 4.3.1公路桥涵设计时，汽车荷载的计算图式、 荷载等级及其标准值、加载方法和纵横向折减等应符合下列规定：\n\n1汽车荷载分为公路I级和公路—Ⅱ级两个等级。\n\n2汽车荷载由车道荷载和车辆荷载组成。桥梁结构的整体计算采用车道荷载；桥梁结构的局部加载、涵洞 桥台和挡土墙土压力等的计算采用车辆荷载。车道荷载与车辆荷载的作用不得叠加。\n\n3各级公路桥涵设计的汽车荷载等级应符合表4.3.1-1的规定。\n\n#### 4.3.1-1 各级公路桥涵的汽车荷载等级\n\n\n\n\n\n1）二级公路作为集散公路且交通量小、重型车辆少时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n2）对交通组成中重载交通比重较大的公路桥涵，宜采用与该公路交通组成相适应的汽车荷载模式进行结构整体和局部验算。\n\n4车道荷载的计算图示如图4.3.1-1所示。\n\n  \n图4.3.1-1车道荷载\n\n1）公路—I级车道荷载均布荷载标准值为 $q _ { \\mathrm { k } } = 1 0 . 5 \\mathrm { k N / m }$ ；集中荷载标准值 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值见表4.3.1-2。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以系数1.2。\n\n表4.3.1-2集中载 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值  \n\n\n\n\n\n注：计算跨径 $L _ { 0 }$ ，设支座的为相邻两支座中心间的水平距离；不设支座的为上、下部结构相交面中心间的水平距离。\n\n2）公路一Ⅱ级车道荷载的均布荷载标准值 $q _ { \\mathrm { k } }$ 和集中荷载标准值 $P _ { k }$ 按公路一I级车道荷载的0.75倍采用。\n\n3）车道荷载的均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上；集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个影响线峰值处。\n\n5车辆荷载的立面、平面尺寸如图4.3.1-2所示， 主要技术指标规定见表4.3.1-3。公路一I级和公路一Ⅱ级汽车荷载采用相同的车辆荷载标准值。\n\n#### 表4.3.13 车辆荷载的主要技术指标\n\n\n\n\n\n  \n图4.3.1-2车辆荷载的立面、平面尺寸（尺寸单位：m；荷载单位：kN）\n\n6车道荷载横向分布系数应按图4.3.1-3所示布置车道荷载进行计算。\n\n7桥涵设计车道数应符合表4.3.1-4的规定。横桥向布置多车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的折减；布置一条车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的提高。横向车道布载系数应符合表4.3.1-5的规定。多车道布载的荷载效应不得小于两条车道布载的荷载效应。\n\n8大跨径桥梁上的汽车荷载应考虑纵向折减。当桥梁计算跨径大于 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应按表4.3.1-6规定的纵向折减系数进行折减。当为多跨连续结构时，整个结构应按最大的计算跨径考虑汽车荷载效应的纵向折减。\n\n  \n图4.3.1-3车辆荷载横向布置（尺寸单位：m)\n\n表4.3.1-4桥涵设计车道数  \n\n\n\n\n\n表4.3.1-5横向车道布载系数  \n\n\n<<<HTBL|05403e5bbe1e');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('36b457af-aecd-48f3-9c16-dc7c58e36d3e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条依据《钢筋机械连接技术规程》(JGJ 107-2016)的规定，适用范围有所扩大，且不再限制钢筋直径。\n\n1 《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）将机械连接接头分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ三个性能等级，考虑到桥涵结构基本上都要承受动力荷载并有各级抗震要求，所以规定应选用Ⅰ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('36ba27d1-8e20-4f30-9305-37ce0b34bd9a', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '3.0.14施工现场出入口、沿线各交叉口', '3.0.14施工现场出入口、沿线各交叉口、施工起重机械、临时用电设施以及脚手架等临时设施、民爆物品和易燃易爆危险品库房、孔洞口、基坑边沿、桥梁边沿、码头边沿、隧道洞口和洞内等危险部位，应设置明显的安全警示标志和必要的安全防护设施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('36c551e3-e3d6-46dc-8e64-d68a6d1680d0', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '1 范围（见标准第1章）', '1 范围（见标准第1章）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('36c9cbd0-5bf7-4693-9a00-4ac48e677453', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第七十四条', '第七十四条因债务人放弃其到期债权或者无偿转让财产，对债权人造成损害的，债权人可以请求人民法院撤销债务人的行为。债务人以明显不合理的低价转让财产，对债权人造成损害，并且受让人知道该情形的，债权人也可以请求人民法院撤销债务人的行为。\n\n撤销权的行使范围以债权人的债权为限。债权人行使撤销权的必要费用，由债务人负担。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('36df330f-accc-4d4b-a84c-212a186cde9a', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '53 金属结构（Part 2）', 'a h { \\leqslant } 2 . 5 ~ K , K$ 以米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ )计, $\\Delta h$ 最大不超过 $1 0 ~ \\mathrm { m m }$ ,如图 所示。\n\n  \n图 16\n\n53412 架桥机两根小车轨道顶部形成的局部平面度 $\\Delta h _ { \\mathrm { r } }$ (见图 ,相对于四个轮子形成的标准平面),当 $K { \\leqslant } 2 \\mathrm { m }$ 时, $\\Delta h _ { \\mathrm { r } } { \\leqslant } 2 . 5 ~ \\mathrm { m m }$ ;当 $K { > } 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时, $\\Delta h _ { \\mathrm { r } } { \\leqslant } 1 . 2 5 \\ K , K$ 以米 $\\mathrm { { ( m ) } }$ )计, $\\Delta h _ { \\mathrm { r } }$ 最大不超过 $5 ~ \\mathrm { m m }$ （ $. K$ 为小车轨距的名义值)。\n\n  \n图 17\n\n53413 小车运行轨道的侧向直线度(见图 ),应符合以下要求:\n\n) 每 $2 \\textrm { m }$ 长度内 $b$ 不应大于 $2 \\textrm { m m }$ ;  \nb) 轨道全长范围内 $b$ 不应大于 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n单位为毫米\n\n  \n图 18');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('36f303e8-d87e-41dc-9e89-b496c81e97ad', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 6）', '\n$$\n\n式中：\n\n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ ；  \n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ ；  \n$\\mid \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } \\mid$ — 同式（72）的 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ ；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ — 与 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ 相应的剪切疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n在式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）中， $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 按5．8．1计算， $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } ] , [ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ] ]$ ，各式中符号下脚标 $_ { \\mathcal { X } } r$ 、 、 分别为 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } } \\cdot \\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的应力循环特性，按5．8．2计算。\n\n当 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 三种应力中某一个最大应力在任何应力循环中均显著大于其他两个最大应力时，可以只用这一个最大应力校核疲劳强度，另两个最大应力可忽略不计。\n\n通常起重机的结构件（或连接）在同一工况下进行疲劳强度校核，为确保安全，也可将同一工况或不同工况的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 组合在一起，按最不利的 $r$ 值计算的疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right.$ 、$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ ］来进行校核。\n\n式（76）中第三项分子中的 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 应带各自的正负号，分母中的 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r } } ]$ 和 $\\lef');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('36ffd529-d4b2-477c-b7ae-86fe66b5112f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5 结构', '5 结构本章内容包括金属结构构件及其连接的设计计算和对起重机结构构造的主要设计要求和规定。\n\n## 5．1 起重机金属结构构件\n\n各类起重机的金属结构各不相同，它们都分别由许多构件组成，而构件则由杆件、板件或壳体组成。按受力情况这些构件分为：\n轴心受拉构件和轴心受压构件；  \n受弯构件；  \n拉弯构件和压弯构件；  \n受扭构件；  \n弯扭构件；  \n其他复合受力构件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('37204cd8-acd5-4747-9476-b4e3d031ce8a', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', 'F.0.2评定厚度', 'F.0.2评定厚度评定厚度t是指母材的公称厚度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3723ade7-5f68-4d05-a8cd-b3094e2827ae', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第一章 总 则', '第一章 总 则第一条 为了规范生产安全事故的报告和调查处理，落实生产安全事故责任追究制度，防止和减少生产安全事故，根据《中华人民共和国安全生产法》和有关法律，制定本条例。\n\n第二条 生产经营活动中发生的造成人身伤亡或者直接经济损失的生产安全事故的报告和调查处理，适用本条例；环境污染事故、核设施事故、国防科研生产事故的报告和调查处理不适用本条例。\n\n第三条 根据生产安全事故（以下简称事故）造成的人员伤亡或者直接经济损失，事故一般分为以下等级：\n\n（一）特别重大事故，是指造成 30 人以上死亡，或者 100人以上重伤（包括急性工业中毒，下同），或者 1亿元以上直接经济损失的事故；\n\n（二）重大事故，是指造成 10人以上 30人以下死亡，或者 50 人以上 100 人以下重伤，或者 5000 万元以上 1 亿元以下直接经济损失的事故；\n\n（三）较大事故，是指造成3 人以上 10人以下死亡，或者10人以上50人以下重伤，或者1000万元以上5000万元以下直接经济损失的事故；\n\n（四）一般事故，是指造成 3 人以下死亡，或者10 人以下重伤，或者 1000 万元以下直接经济损失的事故。\n\n国务院安全生产监督管理部门可以会同国务院有关部门，制定事故等级划分的补充性规定。\n\n本条第一款所称的“以上”包括本数，所称的“以下”不包括本数。\n\n第四条 事故报告应当及时、准确、完整，任何单位和个人对事故不得迟报、漏报、谎报或者瞒报。\n\n事故调查处理应当坚持实事求是、尊重科学的原则，及时、准确地查清事故经过、事故原因和事故损失，查明事故性质，认定事故责任，总结事故教训，提出整改措施，并对事故责任者依法追究责任。\n\n第五条 县级以上人民政府应当依照本条例的规定，严格履行职责，及时、准确地完成事故调查处理工作。事故发生地有关地方人民政府应当支持、配合上级人民政府或者有关部门的事故调查处理工作，并提供必要的便利条件。\n\n参加事故调查处理的部门和单位应当互相配合，提高事故调查处理工作的效率。\n\n第六条 工会依法参加事故调查处理，有权向有关部门提出处理意见。\n\n第七条 任何单位和个人不得阻挠和干涉对事故的报告和依法调查处理。\n\n第八条 对事故报告和调查处理中的违法行为，任何单位和个人有权向安全生产监督管理部门、监察机关或者其他有关部门举报，接到举报的部门应当依法及时处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('37244fe7-dd66-42c3-8c87-7d58e1abd70c', '31《焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GBT3323.1-2019）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nGB/T9445无损检测人员资格鉴定与认证(GB/T9445—2015,ISO 9712:2012,IDT)GB/T12604.2 无损检测 术语 射线照相检测(GB/T12604.2—2005,ISO 5576:1997,IDT)GB/T19348.1无损检测工业射线照相胶片第1部分：工业射线照相胶片系统的分类(GB/T19348.1—2014，ISO11699-1:2008，MOD)GB/T19348.2无损检测工业射线照相胶片第2部分：用参考值方法控制胶片处理(GB/T19348.2—2003，ISO11699-2:1998,IDT)GB/T19802无损检测工业射线照相观片灯最低要求(GB/T19802—2005,ISO 5580：1985，IDT)GB/T19943无损检测金属材料X和伽玛射线照相检测基本规则（GB/T19943—2005，ISO 5579:1998,IDT)GB/T 23901.1无损检测射线照相检测图像质量第1部分：线型像质计像质值的测定(GB/T 23901.1—2019，ISO19232-1:2013,IDT)GB/T 23901.2无损检测射线照相检测图像质量第2部分：阶梯孔型像质计像质值的测定(GB/T 23901.2—2019,ISO 19232-2:2013,IDT)GB/T 23901.4无损检测射线照相检测图像质量第4部分：像质值和像质表的实验评价(GB/T 23901.4—2019，ISO19232-4:2013，IDT)GB/T25758（所有部分）无损检测工业X射线系统焦点特性EN 12679 无损检测 射线检测 工业射线伽玛源尺寸的确定(Non-destructive testing—Radio-graphic testing—Determination of the size of industrial radiographic gamma sources)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('372c6e4e-58d6-4e00-9d69-2bbc4c714596', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.9 采用真空辅助压浆工艺时，在压浆前应对孔道进行抽真空', '7.9.9 采用真空辅助压浆工艺时，在压浆前应对孔道进行抽真空，真空度宜稳定在$- 0 . 0 6 { \\sim } \\mathrm { - } 0 . 1 0 \\mathrm { M P a }$ 范围内。真空度稳定后，应立即开启孔道压浆端的阀门，同时启动压浆泵进行连续压浆。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('373217ac-5fb4-4725-a95b-e267fcaef35a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:第 3 款参照《钢筋焊接及验收规程》(JGJ18-2012)，增加了“钢筋生产厂家和钢筋批号”，以提高质量的可追溯性。\n\n## A.1.5钢筋闪光对焊接头、电弧焊接头、电渣压力焊接头、气压焊接头的拉伸试验，应从每一个检验批接头中随机切取3个接头进行试验，并应按下列规定对试验结果进行评定：\n\n1 符合下列条件之一时，应评定该检验批接头拉伸试验合格：\n\n1）3个试件均断于钢筋母材，呈延性断裂，其抗拉强度大于或等于钢筋母材抗拉强度标准值；\n\n2）2个试件断于钢筋母材，呈延性断裂，其抗拉强度大于或等于钢筋母材抗拉 强度标准值；另一试件断于焊缝，呈脆性断裂，其抗拉强度大于或等于钢筋母材抗 拉强度标准值的1.0倍。\n\n注：试件断于热影响区并呈延性断裂，应视作与断于钢筋母材等同；试件断于热影响区并呈脆性断裂， 应视作与断于焊缝等同。\n\n2符合下列条件之一时，应进行复验：\n\n1）2个试件断于钢筋母材，呈延性断裂，其抗拉强度大于或等于钢筋母材抗拉强度标准值；另一试件断于焊缝或热影响区，呈脆性断裂，其抗拉强度小于钢筋母材抗拉强度标准值的1.0倍；\n\n2） 1个试件断于钢筋母材，呈延性断裂，其抗拉强度大于或等于钢筋母材抗拉强度标准值；另2个试件断于焊缝或热影响区，呈脆性断裂。\n\n3 3个试件均断于钢筋母材，呈脆性断裂，其抗拉强度均大于或等于钢筋母材抗拉强度标准值的1.0倍，应进行复验。当3个试件中有1个试件抗拉强度小于钢筋母材抗拉强度标准值的1.0倍时，应评定该检验批接头拉伸试验不合格。\n\n4 复验时，应切取6个试件进行试验。试验结果，若有4个或4个以上试件断于钢筋母材，呈延性断裂，其抗拉强度大于或等于钢筋母材抗拉强度标准值，另2个或2个以下试件断于焊缝，呈脆性断裂，其抗拉强度大于或等于钢筋母材抗拉强度标准值的1.0倍，应评定该检验批接头拉伸试验复验合格。\n\n5 可焊接余热处理钢筋RRB400焊接接头拉伸试验结果，其抗拉强度应符合同级别热轧带肋钢筋抗拉强度标准值540MPa的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3734a9e3-3b33-4873-bbfb-561bfde4b960', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试件制备及养护', '3 试件制备及养护3.1 试件制备：应按T0587进行砂浆的拌和。试模内壁事先涂刷薄层机油或脱模剂。向试模内一次注满砂浆，用捣棒均匀由外向里按螺旋方向插捣25次，为了防止低稠度砂浆插捣后可能留下孔洞，宜用油灰刀沿模壁插数次，使砂浆高出试模顶面 $6 { \\sim } 8 \\mathrm { m m }$ 。当砂浆表面开始出现麻斑状态时（约 $1 5 \\mathrm { m i n } { \\sim } 3 0 \\mathrm { m i n }$ ），将高出部分的砂浆沿试模顶面削去抹平。\n\n3.2 试件制作后应在 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 5 ^ { \\circ } C$ 温度环境下停置一昼夜 $2 4 \\mathrm { h } \\pm 2 \\mathrm { h }$ ，当气温较低时，可适当延长时间，但不应超过两昼夜，然后对试件进行编号并拆模。\n\n3.3 试件养护：试件脱模后放入温度 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度大于 $9 0 \\%$ 的养护室养护至规定龄期。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('374fd73d-52aa-4bc7-aeb4-dfa1c7d331c6', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0515—2020 水泥三氧化硫含量试验方法', 'T0515—2020 水泥三氧化硫含量试验方法(硫酸钡质量法）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('37565e94-67a1-43b6-bf97-d67e3ca59a08', '123《碳素结构钢》（GB-T700-2006）.md', '4尺寸、外形、重量及允许偏差', '4尺寸、外形、重量及允许偏差钢板、钢带、型钢和钢棒的尺寸、外形、重量及允许偏差应分别符合相应标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3764e26c-433f-4298-8817-e0f34391827f', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3．4三角形网测量（Part 2）', '5增加了二、三、四等三角形网的方向观测值，应进行高斯投影方向改化的技术要求，并提供了方向改化的计算公式。即要求把椭球面上的方向观测值归化到高斯平面上，才能进行三角形网的平差计算(距离的归化投影计算也是如此，见本规范条文说明3.3.26 条)。\n\n3．4．16关于垂线偏差的修正：\n\n垂线偏差的修正，通常只有国家一、二等控制网才需要进行此项改正计算，对于国家三、四等控制网和工程测量控制网，一般不必进行。观测方向垂线偏差改正的计算公式如下：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\delta _ { \\mathsf { u } } = ( \\eta \\mathsf { c o s } A - \\mathsf { \\pounds } \\mathsf { s i n } A ) \\mathsf { c o t } z } \\\\ { \\eta = u \\mathsf { s i n } \\theta \\quad } \\end{array}\n$$\n\n$$\n\\scriptstyle \\pmb { \\xi } = u \\csc \\theta \\mathbf { s } \\theta\n$$\n\n式中 $\\delta _ { \\mathrm { { u } } }$ - 观测方向垂线偏差改正；$\\eta$ - 垂线偏差的卯酉分量；$\\pmb { \\xi }$ - 垂线偏差的子午分量；A 以法线为准的大地方位角；$_ z$ 照准方向的天顶距；$\\pmb { u }$ 垂线偏差的弧度元素；$\\theta$ - 垂线偏差的角度元素。\n\n但在高山地区或垂线偏差较大的地区作业时，其垂线偏差分量η、ζ较大，照准方向的高度角也很大时，它对观测方向的影响接近或大于相应等级控制网的测角中误差，有的影响更大。近年来的一些研究成果表明，垂线偏差对山区三角形网水平方向和垂直角的影响不可忽视。故，规定对高山地区二、三等三角形网点的水平角观测值，应进行垂线偏差的修正是完全必要的。具体作业时，还应参考国家大地测量的相关规范进行。\n\n3．4．18各种几何条件的检验是衡量其整体观测质量的主要标准，其理由如下：\n1测站的外业观测的检查，只能反映出测站的内部符合精度，它仅能部分体现出观测质量，无法体现系统误差的影响，更不能反映整体三角形网的观测质量。\n\n2就单个三角形而言，其闭合差只能反映出该三角形的观测质量或测角精度。\n\n3对于整个三角形网，以三角形闭合差为数最多，因此按菲列罗公式(规范3．4．13条)计算出的测角中误差，是衡量三角形网整体测角精度的主要指标。但当三角形的个数较\n\n少时，其可靠性就不是很高。\n\n4对三角形网所构成的各种几何条件的检验，是衡量其整体观测质量的充分条件。不满足时，应及时检查处理或进行粗差剔除，然后才能进行控制网的整体解算。\n\n由于计算机的普及应用，本次修订时取消了有关对数形式的检验计算公式。\n\n### 3．4．19三角形网的平差计算，不再强调起始边或起算边的概念，故将其按观测值处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('376f1afe-68b1-4aaa-9023-1fe0a91cd1a7', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.14.3 栓合发送的零件用螺栓拧紧,每个孔群不少于2个螺栓', '4.14.3 栓合发送的零件用螺栓拧紧,每个孔群不少于2个螺栓。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('37713cf0-c446-4c8c-8d07-77acbf02effa', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 2）', '径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算桥梁受车辆冲击作用的影响，用动力放大系数描述车辆的动力特性、桥梁的结构形式及其动力特性对冲击系数的影响，用桥面状况系数描述桥面平整度、车辆动力特性、行车速度等因素对冲击系数的影响，利用大量实测数据进行分析，得到了与本规范规定相吻合的曲线。其较加拿大的方法所考虑的因素更为全面。\n\n桥梁结构的基频反映了结构的尺寸、类型、建筑材料等动力特性内容，它直接反映了冲击系数与桥梁结构之间的关系。不管桥梁的建筑材料、结构类型是否有差别，也不管结构尺寸与跨径是否有差别，只要桥梁结构的基频相同，在同样条件的汽车荷载下，就能得到基本相同的冲击系数。本规范采用的冲击系数曲线与美国、加拿大、日本、法国等国家的相关标准规定的曲线相比，变化规律是一致的。\n\n桥梁的自振频率（基频）宜采用有限元方法计算。对于如下常规结构，当无更精确方法计算时，也可采用下列公式估算：\n\n（1）简支梁桥\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { f _ { \\mathrm { 1 } } = \\displaystyle \\frac { \\pi } { 2 l ^ { 2 } } \\sqrt \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } } \\\\ { { { m _ { \\mathrm { c } } } = \\displaystyle \\frac { G } { g } } } \\end{array}\n$$\n\n式中：l—结构的计算跨径（m）；\n\n$E$ -结构材料的弹性模量（ $\\mathrm { P a } )$ ；  \n$I _ { \\mathrm { c } }$ - -结构跨中截面的截面惯矩 $\\mathrm { ( m ^ { 4 } ) }$ ；  \n$m _ { \\mathrm { c } }$ 结构跨中处的单位长度质量（ $\\mathsf { k g / m } )$ ，当换算为重力计算时，其单位应为$( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { s } ^ { 2 } / \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；  \n$G$ 结构跨中处延米结构重力（ $\\mathbb { N } / { \\mathrm { m } } .$ ；  \n$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 0\n\n（2）连续梁桥\n$$\nf _ { \\mathrm { l } } ~ = ~ \\frac { 1 3 . 6 1 6 } { 2 \\pi l ^ { 2 } ~ \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n$$\nf _ { 2 } \\ = \\ { \\frac { 2 3 . 6 5 1 } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } \n$$\n\n计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用基频 $f _ { 1 }$ ；计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用基频 $f _ { 2 }$ 。\n\n### （3）拱桥\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ { = } ~ { \\frac { \\omega _ { \\mathrm { 1 } } } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } { \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n式中的 $\\omega _ { 1 }$ 为频率系数，可按下列公式计算：\n\n$\\textcircled{1}$ 当主拱为等截面或其他拱桥（如桁架拱、刚架拱等）时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } \\ = \\ 1 0 5 \\times { \\frac { 5 . 4 \\ + 5 0 f ^ { 2 } } { 1 6 . 4 5 \\ + \\ 3 3 4 f ^ { 2 } \\ + \\ 1 \\ 8 6 7 f ^ { 4 } } }\n$$\n\n式中： $f$ ——拱桥矢跨比。\n\n$\\textcircled{2}$ 当主拱为变截面拱桥时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } = 1 0 5 \\times \\frac { r _ { 1 } + r _ { 2 } f ^ { 2 } } { r _ { 3 } + r _ { 4 } f ^ { 2 } + r _ { 5 } f ^ { 4 } }\n$$\n\n式中的 $r _ { i }$ 为系数，可按下式确定：\n\n$$\nr _ { i } ~ = ~ R _ { i } \\times n + T _ { i }\n$$\n\n式中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3780326b-8982-4c0f-acc5-a6e165020dfa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 5）', '起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的极限值取这两种情况中的较小者。\n\n有反滚轮的小车在下端碰到障碍物后［图7b）］，倾翻水平力仅由大车主动轮打滑条件所限制。犘\n由于倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 的存在，使小车轮压发生变化。无反滚轮的小车在小车的一侧被抬起时，对桥犘架主梁的影响最大，此时包括小车自重载荷、额定起升载荷及倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 在内的全部载荷均由另一侧的主梁承担；有反滚轮的小车除上述作用力外，还要考虑倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 对主梁的垂直附加载荷 $P _ { \\mathrm { { s L } } } ^ { \\prime }$ 的作用，见图 $^ \\mathrm { ~ 7 ~ b ~ }$ ）。\n\n计算中不考虑起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ，也不考虑运行惯性力，并假定$P _ { \\mathrm { S L } }$ 力作用在物品的最低位置上（有物品时）或作用在吊具的最下端（无物品时）。\n\n  \n图 7 带刚性升降导架的起重机的倾翻\n\n### 4．2．3．4 试验载荷\n\n起重机投入使用前，应进行静载试验和动载试验。试验场地应坚实、平整，试验时风速不应大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n#### 4．2．3．4．1 静载试验载荷\n\n试验时起重机静止不动，静载试验载荷作用于起重机最不利位置，且应平稳无冲击地加载。除订货犘 犘合同有其他要求之外，静载试验载荷取为犘 $1 , 2 5 ~ P$ 。其中 $P$ 定义为：\n\n对于流动式起重机， $P$ 为有效起重量与可分及固定吊具质量总和的重力；\n\n对于其他起重机， $P$ 为额定起重量的重力，此额定起重量不包括作为起重机固有部分的任何吊具的质量。\n\n#### 4．2．3．4．2 动载试验载荷\n\n试验时起重机需完成的各种运动和组合运动，动载试验载荷应作用于起重机最不利位置。除订货犘犘合同有更高的要求以外，动载试验载荷取为 $1 . 1 \\ P , P$ 的定义同上。在验算时此项试验载荷应再乘以由式（16）给出的动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ 。\n\n$$\n\\phi _ { 6 } = 0 . 5 ( 1 { + } \\phi _ { 2 } )\n$$\n\n（(16)\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 6 }$ ——动载试验载荷起升动载系数；  \n$\\phi _ { 2 }$ —同式(7)。\n\n#### 4．2．3．4．3 特殊情况\n\n##### 4．2．3．4．3．1 有特殊要求的起重机，其试验载荷可以取与上述不同而更高的值，应在订货合同或有关的产品标准中规定。\n\n##### 4．2．3．4．3．2 如静载试验和动载试验载荷的数值高于上述的规定，则应按实际试验载荷值验算起重机的承载能力。\n\n### 4．2．3．5 意外停机引起的载荷\n\n应考虑意外停机瞬间的最不利驱动状态（即意外停机时的突然制动力或加速力与最不利的载荷组合），按4．2．1．2．1估算意外停机引起的载荷，动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 取值见表12。\n\n### 4．2．3．6 机构（或部件）失效引起的载荷\n\n在各种特殊情况下都可用紧急制动作为对起重机有效的保护措施，因此机构或部件突然失效时的载荷都可按出现了最不利的状况而采取紧急制动时的载荷来考虑。\n\n当为了安全原因采用两套（双联）机构时，若任一机构的任何部位出现失效，就应认为该机构发生了失效。\n\n对上述两种情况，均应按4．2．1．2．1估算此时所引起的载荷，并考虑力的传递过程中所产生的冲击效应。\n\n### 4．2．3．7 起重机基础受到外部激励引起的载荷\n\n起重机基础受到外部激励引起的载荷是指由于地震或其他震波迫使起重机基础发生振动而对起重机引起的载荷。\n\n只有在它们会构成重大危险时（如对核电站起重机或在其他特殊场合工作的很重要的起重机），才考虑由这类基础外部激励引起的载荷。\n\n如果政府颁布的条例或特殊的技术规范对此有明确的要求，则应根据相应的法规或专门的规定来考虑这种载荷。起重机的用户应向制造商提出此项要求，并提供当地相应的地震谱等信息以供设计使用。\n\n### 4．2．3．8 安装、拆卸和运输引起的载荷\n\n应该考虑在安装、拆卸过程中的每一个阶段发生的作用在起重机上的各项载荷，其中包括由$8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风速或规定的更大风速引起的风载荷。对于一个构件或部件，在各种情况下都应进行在这项重要载荷作用下的承载能力验算。\n\n在某些情况下，还需要考虑在运输过程中对起重机结构产生的载荷。\n\n### 4．2．4 其他载荷\n\n\n\n其他载荷是指在某些特定情况下发生的载荷，包括工艺性载荷，作用在起重机的平台或通道上的载荷等。\n\n不能用载荷所属的类别来判断它是否是重要的或关键的载荷，因为有相当多的事故仍发生在这些情况下，所以对它亦应予以特别注意。\n\n#### 4．2．4．1 工艺性载荷\n\n工艺性载荷是指起重机在工作过程中为完成某些生产工艺要求或从事某些杂项工作时产生的载荷，由起重机用户或买方提出。一般将它作为偶然载荷或特殊载荷来考虑。\n\n#### 4．2．4．2 走台、平台和其他通道上的载荷\n\n这些载荷都是局部载荷，只作用在起重机结构的这些局部部位及直接支承它们的构件上。  \n这些载荷的大小与结构的用途和载荷的作用位置有关，如在走台');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('37860717-bcf0-430f-abc6-b0284c917b6a', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3平面控制测量（Part 6）', '导线长度小于规范表3.3．1所规定长度 $1 / 3$ 时，导线全长的最大相对闭合差，不能满足规范的最低要求。此时，要求以导线终点的总误差 $\\mathbb { M }$ 终来衡量。按起算误差和测量误差等影响、测角误差和测距误差等影响考虑，则K 为 $\\sqrt { 7 }$ ；因 $\\mathrm { m }$ 中为 $5 \\mathrm { c m }$ ，根据(19)式，则M终约等于 $1 3 \\mathrm { c m }$ 。\n\n### 3．3．3从较常用的导线网形出发，当最弱点的中误差与单一附合导线最弱点中误差近似相等时，经过计算，各图形结点间、结点与高级点间长度约为附合导线长度的0. $5 \\mathord { \\sim } 0$ .75倍，本规范取用0．7倍米限制结点间、结点与高级点间的导线长度。\n\n（II）导线网的设计、选点与埋石\n\n### 3．3．4导线网的布设要求：\n\n1首级网布设成环形网的要求，主要是基于首级控制应能有效地控制整个测区并且点位分布均匀而提出的。\n\n2直伸布网，主要指导线网中结点与已知点之间、结点与结点之间的导线段宜布设成直伸形式；直伸布网时，测边误差不会影响横向误差，测角误差不会影响纵向误差。这样可使纵横向误差保持最小，导线的长度最短，测边和测角的工作量最少；这是构网的原则，作业时应尽量直伸布网。\n\n3导线相邻边长不宜相差过大(一般不宜超过1：3 的比例)，主要是为了减少因望远镜调焦所引起的视准轴误差对水平角观测的影响。\n\n4不同环节的导线点相距较近时，相互之间的相对误差较大。\n\n### 3．3．5导线点的选定：\n\n1关于视线距离障碍物的垂距，《93规范》的测距部分规定为测线“应离开地面或障碍物1．3m以上”，选点部分则规定为三、四等视线不宜小于1．5m，本次修订均采用1．5m；另外《93规范》测角部分关于通视情况的描述用“视线”一词，测距部分描述则用“测线”一词，本次修订均采用视线。\n\n2相邻两点之间的视线倾角不宜过大的规定，是因为当视线倾角较大或两端高差相对较大时，高差的测量误差将对导线的水平距离产生较大的影响。\n\n由本规范(3．3．23)式，测距边的中误差可表示为：\n\n$$\nm _ { \\mathrm { D } } ^ { 2 } { = } ( \\frac { S } { D } m _ { \\mathrm { s } } ) ^ { 2 } { + } ( \\frac { h } { D } m _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ h } } ) ^ { 2 }\n$$\n\n式中 $h$ -测距边两端的高差；$S$ 测距边的长度；$D _ { \\ l }$ -测距边平距的长度；$m _ { \\mathfrak { D } }$ - 测距边的中误差；$m _ { \\mathrm { s } }$ 测距中误差；$m _ { \\mathfrak { h } }$ 一 高差中误差。\n\n由(21)式可以看出：测距边两端高差越大，高差中误差 $\\mathrm { m } _ { \\mathrm { h } }$ 对测距边的中误差 $\\mathfrak { m } _ { \\mathrm { D } }$ 影响也越大。因而，本规范提出测距边视线倾角不能太大的要求。\n\n## (II）水平角观测\n\n### 3．3．7水平角观测仪器作业前检验。\n\n水平角观测所用的仪器是以 $1 ^ { \\prime \\prime }$ 级、 $2 ^ { \\prime \\prime }$ 级和 $6 { ^ { \\prime \\prime } }$ 级仪器为基础，根据实际的检查需要和相关仪器的精度，分别规定出不同的指标。\n\n本条增加了全站仪、电子经纬仪的相关检验要求，其中包括电子气泡和补偿器的检验等。\n\n对具有补偿器(单轴补偿、双轴补偿或三轴补偿)的全站仪、电子经纬仪的检验可不受本条前3款相关检验指标的限制，但应确保在仪器的补偿区间(通常在 $3 ^ { \\prime }$ 左右)，补偿器对观测成果能够进行有效补偿。\n\n光学(或激光)对中器的视轴(或射线)与竖轴的重合度指标，是指仪器高度在0．8m 至1．5m 时的检验残差不应大于1mm。\n\n### 3．3．8水平角方向观测法的技术要求。\n\n1关于表3．3．8中部分观测指标的说明：\n\n1)2C 互差的限差。仪器视准轴误差C和横轴误差i，对同一方向盘左观测值减盘右观测值的影响公式为：\n\n$$\nL - R { = } \\frac { 2 C } { \\cos \\alpha } { + } 2 i \\tan \\alpha\n$$\n\n当垂直角 ${ \\mathrm { ~ a ~ } } = 0$ 时， $\\mathrm { L - R = 2 C }$ 。即只有视线水平时，L-R 才等于2倍照准差，因此，2C的较差受垂直角的影响为：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { \\displaystyle \\Delta _ { 2 \\mathrm { c } } = \\left( \\frac { 2 C } { \\cos \\alpha _ { 1 } } + 2 i \\tan \\alpha _ { 1 } \\right) - \\left( \\frac { 2 C } { \\cos \\alpha _ { 2 } } + 2 i \\tan \\alpha _ { 2 } \\right) } \\\\ { \\displaystyle \\qquad = 2 C \\Big ( \\frac { 1 } { \\cos \\alpha _ { 1 } } - \\frac { 1 } { \\cos \\alpha _ { 2 } } \\Big ) + 2 i ( \\tan \\alpha _ { 1 } - \\tan \\alpha _ { 2 } ) } \\\\ { \\displaystyle \\qquad \\approx C \\frac { \\alpha _');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('378b8419-a8df-431b-a784-288cba08b4d3', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '10. 3 起重机械', '10. 3 起重机械## 10.3.1 起重机械的用电设备和接线方式不应随意改动,用电设备的安装应符合 GB 50256 的有关规\n\n定,安装完毕应定期检查,发现缺陷及时处理。\n\n### 10.3.2 起重机械的电源电缆应经常检查 定期维护 收放装置专用通道应设置明显标识 为轨道式起重机电源电缆收放装置设置专用通道,且通道上不应堆放其他设备、材料和杂物。\n\n## 10.3.3 起重机械的金属结构及所有用电设备的金属外壳 管槽 照明变压器的金属外壳 均应做可靠接地,接地电阻不大于 $4 \\Omega$ ;电源进线的保护导体(PE)应做重复接地,接地电阻不大于 $1 0 \\ \\Omega$ 。 轨道式塔式起重机接地装置的设置还应符合下列规定\n\na) 轨道两端头各设置一组接地装置  \nb) 轨道的接头处做电气搭接,两头轨道端部做环形电气连接。  \nc) 较长轨道每隔不大于 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 加一组接地装置。  \nd) 一般可通过车轮和轨道接地。 必要时另设专用接地滑线或采取其他有效措施。\n## 10. 3. 4 塔身高于 $3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的塔式起重机,应在塔顶和臂架端部设红色信号灯,需夜间工作的塔吊,应设置正对工作面的投光灯。  \n### 10.3.5 塔式起重机在无线电台、电视台或其他近电磁波发射天线附近施工时,与吊钩接触的作业人员,应戴绝缘手套和穿绝缘鞋,并应在吊钩上挂接临时放电装置。  \n## 10.3.6 起重机械每日工作前应试验并确认电器仪表 限位装置灵敏有效 施工升降机还应确认梯笼围护门等处的电器联锁装置良好可靠。  \n### 10.3.7 起重机械供电电源线,应采用铜芯多股导线,导线宜选用橡胶绝缘电线、电缆。 固定敷设的电缆弯曲半径不小于5 倍的电缆外径。 除电缆卷筒外,可移动的电缆弯曲半径不小于8 倍的电缆外径。\n## 10. 3. 8 移动距离 $1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上的起重机械,应设置电缆卷筒或其他收放装置。 采用电缆卷筒,电缆收放速度与起重机械运行速度应同步。  \n### 10.3.9 室外工作的起重机械,电线应敷设于金属管中,金属管应经防腐处理。 室内工作的起重机械,电线应敷设于线槽或金属管中,电缆可直接敷设。 在有机械损伤、化学腐蚀或油污浸蚀的地方,应有防护措施。\n## 10.3.10 起重机械应设置非自动复位的紧急断电开关,在紧急情况下,应能切断起重机总控制电源;  \n紧急断电开关应设在驾驶员操作方便的地方。\n\n### 10. 3. 11 起重机械在运行过程中不应进行电气检修工作。\n\n## 0. 3. 12 门式起重机供电方式如采用安全滑触线时,安全滑触线安装应符合下列要求:\n\na) 滑触线的安装高度不小于 $3 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,有汽车通过部分安装高度不小于 $6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;  \nb) 防护外壳与导体间隙不大于 $2 \\ \\mathrm { m m }$ ;  \nc) 直线度:与轨道中心高度允差小于 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ ,与轨道中心纵向允差小于 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ ,扭曲度小于 $1 5 \\ \\mathrm { m m }$ $1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;  \nd) 滑触线支架安装牢固可靠,滑接线长度超过 $5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 加补偿装置;  \ne) 裸露式滑触线在靠近过道行人可触击的部分,设有遮拦保护;  \nf ) 安装于室外或潮湿的滑触线绝缘子、绝缘套管,采用户外式。\n\n## 10.3.13 起重机械不应越过无防护设施的外电架空线路作业 在外电架空线路附近吊装时 起重机械的任何部位或被吊物边缘在最大偏斜时与架空线路边线的最小安全距离应符合表12 规定。\n\n表 12 起重机与架空线路边线的最小安全距离');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('37a21b05-50dc-4d1c-922e-12168bf342d6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 2）', ' { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中：\n\n$_ n$ -钢丝绳的最小安全系数，按表44选取；  \n$k ^ { \\prime }$ 钢丝绳最小破断拉力系数，见表44注；  \n$\\sigma _ { \\tau }$ — 钢丝的公称抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n#### 6．3．2．3．2．2 最小安全系数法\n\n本方法对运动绳和静态绳都适用。按与钢丝绳所在机构工作级别有关的安全系数选择钢丝绳直径。所选钢丝绳的整绳最小破断拉力应满足式（127）：\n\n$$\nF _ { 0 } { \\geqslant } S n\n$$\n\n……（127）\n\n式中：\n\n$F _ { 0 }$ — 钢丝绳的整绳最小破断拉力，单位为千牛（kN）；  \nS 同式（125）；  \n$n$ 同式（126）。\n\n表44 钢丝绳的选择系数 $\\ b { C }$ 和安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n\n\n\n注1：对于吊运危险物品的起重用钢丝绳，一般应比设计工作级别高一级的工作级别选择表中的钢丝绳选择系犆数 $C$ 和钢丝绳最小安全系数 $n$ 值。对起升机构工作级别为 M7、M8的某些冶金起重机和港口集装箱起重机等，在使用过程中能监控钢丝绳劣化损伤发展进程，保证安全使用，保证一定寿命和及时更换钢丝绳的前提下，允许按稍低的工作级别选择钢丝绳；对冶金起重机最低安全系数不应小于7．1，港口集装箱起重机主起升钢丝绳和小车曳引钢丝绳的最低安全系数不应小于6。伸缩臂架用的钢丝绳，安全系数不应小于4。犆\n注2：本表中给出的 $C$ 值是根据起重机常用的钢丝绳 $6 \\times 1 9 \\mathrm { W ( S ) }$ ）型的最小破断拉力系数犽 $k ^ { \\prime }$ 、且只针对运动绳的安全系数用式（125）计算而得。对纤维芯（NF）钢 丝 绳犽 $k ^ { \\prime } = 0 , 3 3 0$ ，对 金 属 丝 绳 芯（IWR）或 金 属 丝 股 芯（IWS）钢丝绳 $k ^ { \\prime } { = } 0 , 3 5 6$ 。\n\n### 6．3．3 滑轮和卷筒\n\n#### 6．3．3．1 滑轮和卷筒的卷绕直径\n\n按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，用式（128）计算：\n\n$$\nD = h \\cdot d\n$$\n\n……（ 128 ）\n\n式中：\n\n$D$ 按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$h$ 卷筒、滑轮和平衡滑轮的卷绕直径与钢丝绳直径之比值，分别为 $h _ { 1 }$ $h _ { 2 }$ $h _ { 3 }$ ，不应小于表 45的规定值；  \n$d$ -钢丝绳公称直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n表 45 ${ \\pmb h } _ { 1 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 2 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 3 }$ 的值  \n\n\n\n\n\n注1：采用抗扭转钢丝绳时， 值按比机构工作级别高一级的值选取。\n\n注2：对于流动式起重机及某些水工工地用的臂架起重机，建议取 $h _ { 1 } = 1 6 , h _ { 2 } = 1 8$ ，与工作级别无关。\n\n注3：臂架伸缩机构滑轮的 $h _ { 2 }$ 值，可选为卷筒的 $h _ { 1 }$ 值。\n\n注4：桥式和门式起重机，取 $h _ { 3 }$ 等于 $h _ { 2 }$ 。\n\n注5：用6．3．2给出的方法求出的最小钢丝绳直径并由此确定了卷筒和滑轮的最小直径后，只要实际采用的钢丝绳直径不大于原算得的最小直径的犛 $2 5 \\%$ 、钢丝绳实际的拉力不超过原计算钢丝绳最小直径时用的最大工作静拉力 $S$ 值，则新选的钢丝绳仍可以与算得的卷筒和滑轮的最小直径配用。\n\n注 ：本表的 $h$ 值不能限制或代替钢丝绳制造厂和起重机制造厂之间的协议，当考虑采用不同柔性的新型钢丝绳时尤其如此。\n\n#### 6．3．3．2 滑轮、卷筒的材质和结构型式的选择\n\n##### 6．3．3．2．1 滑轮、卷筒材质的选择\n\n铸造滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T9439中的 HT200，及力学性能不低于 GB／T11352的ZG270500。\n\n焊接、轧制滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T700中的 Q235B；根据使用工况和环境温度的需要，也可采用力学性能不低于 GB／T1591中的 Q345。\n\n允许使用满足使用要求的其他材质的滑轮。\n\n##### 6．3．3．2．2 滑轮、卷筒的结构型式\n\n铸造滑轮的结构型式宜采用JB／T9005中规定的型式，铸造卷筒结构型式宜采用JB／T9006规定的型式。\n\n双腹板压制滑轮宜采用JB／T8398中规定的型式，焊接滑轮宜采用JG／T5078．1规定的型式。焊接卷筒的结构型式一般为短轴式，可以用卷筒联轴器与减速器连接。\n\n##### 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('37af0d0b-48ea-49d6-810f-5ebb7b8183c3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 1）', '7．8 电线电缆及其敷设## 7．8．1 电线电缆选型\n\n电线电缆应选用铜芯多股软线，并根据电压等级、环境温度、敷设方式来选定。\n\n## 7．8．2 电线电缆截面选择\n\n### 7．8．2．1 导线截面应根据导线所承受的负载电流、线路允许的电压降、工作环境温度和敷设方式所要求的机械强度等来确定。\n\n### 7．8．2．2 起重机外部连接用电线电缆截面选择：对于多股单芯导线，截面不应小于 $1 . 5 ~ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ；对于多股多芯电缆，截面不应小于 $1 . 0 \\ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ ；对于电子装置、油压伺服机构、检测与传感元件的连接线，其截面不作规定。\n\n## 7．8．3 导线的负载电流\n\n### 7．8．3．1 导线的负载电流为负载（电动机或其他用电器）在额定载荷下工作时的等效发热电流，即负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．2 导线的载流量不应小于负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．3 对于供电给单机构电动机的导线，其负载电流为电动机的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．4 对于起重机的总电源导线，其负载电流应按式（138）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { W } } = I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } } + I _ { \\mathrm { A U X I } }\n$$\n\n……（138）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ — 总电源导线的额定工作电流，称作起重机工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ — 功率最大机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 其他两个可能同时工作的机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { A U X I } }$ — 辅助电气设备与控制所需的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ 的接电持续率与电动机额定工作电流对应的接电持续率相同，计算时应按等效发热原则统一接犑犆 犑犆电持续率，通常采用 $J C = 4 0 \\%$ 或 $J C = 1 0 0 \\%$ 。作为供电滑线设计依据时，应同时向用户提供工作电流值与相应的接电持续率。\n\n## 7．8．4 电压降\n\n### 7．8．4．1 总电压降\n\n对交流电源供电，在尖峰电流时，自供电变压器的低压母线至起重机任何一台电动机端子上的电源98\n\n的总电压降最大不得超过额定电压的 $1 5 \\%$ 。\n\n### 7．8．4．2 起重机内部电压降\n\n起重机内部电压降指自起重机供电点至各机构电动机端子，在最大起动电流下，线路可能产生的最大电压降。\n\n对于滑触线供电，起重机供电点指大车集电器；对于电缆卷筒或拖缆供电，起重机供电点指卷筒电缆或拖缆在地面开关柜的接线处。起重机内部电压降不应超过 $5 \\%$ 。\n\n特殊情况下，供电电压波动范围和起重机内部电压降，可由制造商和用户协商确定，但总电压降应符合7．8．4．1的规定。\n\n### 7．8．4．3 交流电导线电压降\n\n忽略导线单位长度的感抗时，导线电压降按式（139）计算：犔犐\n\n$$\n\\Delta U = \\frac { \\sqrt { 3 } L I \\cos \\varphi } { S \\gamma }\n$$\n\n……（139）\n\n式中：\n\n$\\Delta U$ — 导线的电压降，单位为伏特（V）；$L$ 导线有效长度，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；1 最大工作电流，单位为安培(A)；  \ncos — 功率因数；S 导线截面，单位为平方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 2 } }$ ）；导线电导率，单位为米每欧姆平方毫米 $\\mathrm { ( m / \\Omega \\cdot \\ m m ^ { 2 } }$ ，铜取 $5 0 ( \\mathrm { m } / \\Omega \\cdot \\mathrm { m m } ^ { 2 }$\n\n### 7．8．4．4 最大工作电流\n\n单台电动机的最大工作电流为设计选定的最大起动电流。对于绕线转子电动机一般取犐 犐 犐 $2 , 2 \\ I _ { N } \\sim$ $2 . 5 ~ I _ { N }$ ，对于变频控制的笼型电动机一般取为犐 $1 . 5 ~ I _ { N } { \\sim } 1 . 8 ~ I _ { N }$ ，对于直接起动的笼型电动机参照电动机产品样本数据查取。 $I _ { N }$ 为电动机的额定工作电流。\n\n单台起重机的最大工作电流，按功率最大机构的电动机处于起动状态、其余可能同时工作机构的电动机处于额定工作状态时的电流进行计算，见式（140）。\n\n一般考虑三个机构同时工作的情况。\n\n$$\nI _ { \\mathrm { m a x } } = K I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } }\n$$\n\n……（140）\n\n式中：\n\nmax— 起重机最大工作电流，单位为安培（A）；$K$ -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('37b87014-82dd-407b-a650-1e7805ce9934', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验报告', '5 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准;  \n(2） 原材料的品种、规格和产地以及混凝土配合比;  \n(3） 试验日期及时间；  \n（4） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度;  \n（6）搅拌方式;  \n（7）水泥混凝土拌合物坍落度（坍落扩展度）；  \n（8）要说明的其他内容，如棍度、黏聚性和保水性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('37c2a8c1-8f17-4c0a-8a47-d3f6edfc6dbc', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '2.0.12接地装置 earth-termination', '2.0.12接地装置 earth-termination system接地体和接地线的总和。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('37cd9ed6-42ea-4143-9b43-f7eec02fb9b3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：管涵的管座担负着支承管节的作用，若管座与管节密贴不好，会形成支承反力集中，有可能造成管节开裂。因此不论管节搁置在混凝土、砌体基础还是天然地基上，都要求管座混凝土或填土弧形管座表面与管身密贴，这样可使管节受力均匀。\n\n### 24.2.5 管节的安装施工应符合下列规定：\n\n1 管节应经质量检验合格后方可使用。\n\n2 各管节应顺水流方向安装平顺，当管壁厚度不一致时应调整高度使下部内壁齐平；管节应垫稳坐实，安装完成后应采取有效措施予以临时固定，保证其不产生移位，且管内不得遗留泥土等杂物。\n\n3 插口管安装时，其接口应平直，环形间隙应均匀，并应安装特制的胶圈或采用沥青、麻絮等防水材料填塞；平接管安装的接缝宽度宜为 $1 0 { \\sim } 2 0 \\mathrm { m m }$ ，其接口表面应平整，并应采用有弹性的不透水材料嵌塞密实，不得采用加大接缝宽度的方式满足涵洞长度要求。管节的接缝不得有间断、裂缝、空鼓和漏水等现象。\n\n## 24.3 拱涵、盖板涵\n\n### 24.3.1 拱涵、盖板涵的施工除应符合本节的规定外，对钢筋、模板支架、混凝土、砌体等的施工尚应符合本规范相应章节的规定。\n\n### 24.3.2 拱圈和出入口拱上端墙的砌筑施工，应由两侧向中间同时对称进行。\n\n### 24.3.3 拱涵、盖板涵混凝土的现场浇筑施工在涵长方向宜连续进行；当涵身较长不能一次连续完成时，可沿长度方向分段进行浇筑，施工缝应设在涵身的沉降缝处。现浇混凝土拱圈时，应对称浇筑，最后浇筑拱顶，或在拱顶预留合龙段最后浇筑并合龙。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('37ec6a39-b475-4c4b-8531-3e85264d6355', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算## 6．3．1 滚动轴承的选择计算\n\n滚动轴承计算的目的是计算滚动轴承是否能满足在4．4．2．1中规定的载荷情况 、 、 中最不利的情况下的静载荷的要求，及在载荷情况Ⅰ、Ⅱ中的较不利的情况下最大动载荷的要求，但对转速低于$1 0 \\ \\mathrm { r / m i n }$ 的滚动轴承，不必校验其动载承受能力。\n\n### 6．3．1．1 滚动轴承的设计预期寿命\n\n滚动轴承应具有足够的设计预期寿命，可以根据所在机构的使用等级确定；对作为易损件在使用中可以更换的滚动轴承，其设计预期寿命可以取为比它所在机构的使用等级低一级或低两级。\n\n### 6．3．1．2 滚动轴承的等效平均动载荷犘\n\n#### 6．3．1．2．1 承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．1）的轴承等效平均动载荷  \n##### 6．3．1．2．1．1 水平运动的机构中的轴承等效平均动载荷犘\n\n因为在作业循环周期内，承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的滚动轴承所受的载荷值是变化的，为计算方便起见特确定一个等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { M m e a n } }$ ，并假定此载荷在6．3．1．1中所确定的设计预期寿命期内是不变的，其值为：\n\n对受加速力但不受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n$$\n\\begin{array} { r l } { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 1 9 \\ ) } \\\\ { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 2 0 \\ ) } \\end{array}\n$$\n\n对受加速力又受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n式中：\n\nMmeanⅠ 水平运动机构中受加速力但不受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \nMmeanⅡ 水平运动机构中受加速力又受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）。犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x I } } \\ , P _ { \\mathrm { M m a x I } } $ 见4．4．2．2．1和4．4．2．3．1， $K _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 为3．3．2中所述的机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 值的立方根。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('37ef156a-1bad-4be4-913d-15f76b3950e3', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '前 言', '前 言本标准按照GB/T1.1—2009 给出的规则起草。\n\n本标准参照EN10164:2004《改进垂直于产品表面变形性能的钢产品》,结合我国厚度方向性能钢板的生产和应用情况，对GB/T5313--1985《厚度方向性能钢板》进行修订。\n\n本标准代替GB/T 5313--1985《厚度方向性能钢板》,本标准与GB/T 5313—-1985相比主要有以下变化：\n\n-取消了适用钢板的屈服强度级别；  \n钢板的最大厚度由 $\\mathbf { 1 5 0 \\ m m }$ 提高到 $4 0 0 \\ m \\ m$ ；  \n修改了试样的制备和检验规定。\n\n本标准的附录A和附录B为规范性附录。\n\n本标准由中国钢铁工业协会提出。\n\n本标准由全国钢标准化技术委员会(SAC/TC183)归口。\n\n本标准起草单位：河北钢铁集团舞阳钢铁有限责任公司、江苏沙钢集团有限公司、湖南华菱湘潭钢铁有限公司、天津钢铁集团有限公司、新余钢铁集团有限公司、冶金工业信息标准研究院、安阳钢铁股份有限公司、首钢总公司。\n\n本标准主要起草人：赵文忠、张华红、谢良法、常跃峰、李晓波、李小莉、曾小平、张均生、王晓虎、李子林、师莉、王永然、吕瑞国。\n\n本标准所代替标准的历次版本发布情况为：\n\n-GB/T 5313-1985。\n\n表2厚度方向性能级别及断面收缩率值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('37f3ca0f-b2d1-4f00-81af-b4561923b80c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 5）', '<td></td><td></td></tr><tr><td></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr><tr><td></td><td></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>6</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td></td><td rowspan=1 colspan=3></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>4．意外停机引起的载荷,见4.2.3.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=4></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>5．安装、拆卸和运输时引起的载荷，见4.2.3.8</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=4></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=3>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=5>4</td><td rowspan=1 colspan=6>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('37f40c7a-f234-414d-99fa-5f22caf7d707', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0568—2005水泥混凝土抗渗性试验方法', 'T0568—2005水泥混凝土抗渗性试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38037fdc-a211-4354-857c-b2a53658a36f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 6）', '\"1\">T2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">造船用臂架起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不频繁较轻载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TT4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TT4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">货场用吊钩起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不频繁较轻载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4（b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">货场用抓斗或电磁盘起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TT5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TT5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4（c）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">货场用抓斗、电磁盘或集装箱起重机</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('380d1219-4c37-444a-9b42-3ef22b026435', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 2）', ' { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中：\n\n$_ n$ -钢丝绳的最小安全系数，按表44选取；  \n$k ^ { \\prime }$ 钢丝绳最小破断拉力系数，见表44注；  \n$\\sigma _ { \\tau }$ — 钢丝的公称抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n#### 6．3．2．3．2．2 最小安全系数法\n\n本方法对运动绳和静态绳都适用。按与钢丝绳所在机构工作级别有关的安全系数选择钢丝绳直径。所选钢丝绳的整绳最小破断拉力应满足式（127）：\n\n$$\nF _ { 0 } { \\geqslant } S n\n$$\n\n……（127）\n\n式中：\n\n$F _ { 0 }$ — 钢丝绳的整绳最小破断拉力，单位为千牛（kN）；  \nS 同式（125）；  \n$n$ 同式（126）。\n\n表44 钢丝绳的选择系数 $\\ b { C }$ 和安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n\n\n\n注1：对于吊运危险物品的起重用钢丝绳，一般应比设计工作级别高一级的工作级别选择表中的钢丝绳选择系犆数 $C$ 和钢丝绳最小安全系数 $n$ 值。对起升机构工作级别为 M7、M8的某些冶金起重机和港口集装箱起重机等，在使用过程中能监控钢丝绳劣化损伤发展进程，保证安全使用，保证一定寿命和及时更换钢丝绳的前提下，允许按稍低的工作级别选择钢丝绳；对冶金起重机最低安全系数不应小于7．1，港口集装箱起重机主起升钢丝绳和小车曳引钢丝绳的最低安全系数不应小于6。伸缩臂架用的钢丝绳，安全系数不应小于4。犆\n注2：本表中给出的 $C$ 值是根据起重机常用的钢丝绳 $6 \\times 1 9 \\mathrm { W ( S ) }$ ）型的最小破断拉力系数犽 $k ^ { \\prime }$ 、且只针对运动绳的安全系数用式（125）计算而得。对纤维芯（NF）钢 丝 绳犽 $k ^ { \\prime } = 0 , 3 3 0$ ，对 金 属 丝 绳 芯（IWR）或 金 属 丝 股 芯（IWS）钢丝绳 $k ^ { \\prime } { = } 0 , 3 5 6$ 。\n\n### 6．3．3 滑轮和卷筒\n\n#### 6．3．3．1 滑轮和卷筒的卷绕直径\n\n按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，用式（128）计算：\n\n$$\nD = h \\cdot d\n$$\n\n……（ 128 ）\n\n式中：\n\n$D$ 按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$h$ 卷筒、滑轮和平衡滑轮的卷绕直径与钢丝绳直径之比值，分别为 $h _ { 1 }$ $h _ { 2 }$ $h _ { 3 }$ ，不应小于表 45的规定值；  \n$d$ -钢丝绳公称直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n表 45 ${ \\pmb h } _ { 1 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 2 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 3 }$ 的值  \n\n\n\n\n\n注1：采用抗扭转钢丝绳时， 值按比机构工作级别高一级的值选取。\n\n注2：对于流动式起重机及某些水工工地用的臂架起重机，建议取 $h _ { 1 } = 1 6 , h _ { 2 } = 1 8$ ，与工作级别无关。\n\n注3：臂架伸缩机构滑轮的 $h _ { 2 }$ 值，可选为卷筒的 $h _ { 1 }$ 值。\n\n注4：桥式和门式起重机，取 $h _ { 3 }$ 等于 $h _ { 2 }$ 。\n\n注5：用6．3．2给出的方法求出的最小钢丝绳直径并由此确定了卷筒和滑轮的最小直径后，只要实际采用的钢丝绳直径不大于原算得的最小直径的犛 $2 5 \\%$ 、钢丝绳实际的拉力不超过原计算钢丝绳最小直径时用的最大工作静拉力 $S$ 值，则新选的钢丝绳仍可以与算得的卷筒和滑轮的最小直径配用。\n\n注 ：本表的 $h$ 值不能限制或代替钢丝绳制造厂和起重机制造厂之间的协议，当考虑采用不同柔性的新型钢丝绳时尤其如此。\n\n#### 6．3．3．2 滑轮、卷筒的材质和结构型式的选择\n\n##### 6．3．3．2．1 滑轮、卷筒材质的选择\n\n铸造滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T9439中的 HT200，及力学性能不低于 GB／T11352的ZG270500。\n\n焊接、轧制滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T700中的 Q235B；根据使用工况和环境温度的需要，也可采用力学性能不低于 GB／T1591中的 Q345。\n\n允许使用满足使用要求的其他材质的滑轮。\n\n##### 6．3．3．2．2 滑轮、卷筒的结构型式\n\n铸造滑轮的结构型式宜采用JB／T9005中规定的型式，铸造卷筒结构型式宜采用JB／T9006规定的型式。\n\n双腹板压制滑轮宜采用JB／T8398中规定的型式，焊接滑轮宜采用JG／T5078．1规定的型式。焊接卷筒的结构型式一般为短轴式，可以用卷筒联轴器与减速器连接。\n\n##### 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38233a20-dc23-42b1-a3a1-babc2f35513b', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 桥梁的正常交通荷载包括任意时间的正常和密集运行状态，但不包括超载等。\n\n### 3.1.3 按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，本规范将桥涵设计分为承载能力和正常使用两类极限状态。承载能力极限状态设计体现了桥涵的安全性，正常使用极限状态设计体现了桥涵的适用性和耐久性，这两类极限状态概括了结构的可靠性。只有每项设计都符合各有关规范的两类极限状态设计的要求，才能使所设计的桥涵达到其全部的预定功能。\n\n（1）承载能力极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到最大承载能力或出现不适于继续承载的变形或变位的状态，包括构件和连接的强度破坏、结构或构件丧失稳定及结构倾覆、疲劳破坏等。\n\n（2）正常使用极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到正常使用或耐久性能的某项限值的状态，包括影响结构、构件正常使用的开裂、变形等。\n\n### 3.1.4 本条对设计状况进行了修订，增加了地震设计状况。\n\n1 持久状况所对应的是桥梁的使用阶段。这个阶段持续的时间很长，要对结构的所有预定功能进行设计，即要进行承载能力极限状态和正常使用极限状态的计算。\n\n2 短暂状况所对应的是桥梁的施工阶段和维修阶段。这个阶段的持续时间相对于使用阶段是短暂的，结构体系、结构所承受的荷载等与使用阶段也不同，设计要根据具体情况而定。在这个阶段，要进行承载能力极限状态计算，可根据需要作正常使用极限状态计算。\n\n3 偶然状况所对应的是桥梁可能遇到的撞击等状况。这种状况出现的概率极小，且持续的时间极短。按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB 50153）的规定，偶然状况的设计原则是：主要承重结构不致因非主要承重结构发生破坏而导致丧失承载能力；或允许主要承重结构发生局部破坏而剩余部分在一段时间内不发生连续倒塌。偶然状况一般只进行承载能力极限状态计算。\n\n4 地震作用是一种特殊的偶然作用，与撞击等偶然作用相比，地震作用能够统计并有统计资料，可以确定其标准值。而其他偶然作用无法通过概率的方法确定其标准值，因此，两者的设计表达式是不同的。因而在原有三种设计状况的基础上，增加了地\n\n震设计状况。\n\n### 3.1.5 在重复车辆荷载、风等交变荷载的作用下，公路桥梁钢结构可能会产生疲劳裂纹，疲劳裂纹不断扩展，将影响钢结构的使用，甚至导致断裂破坏。近几十年来，钢结构在我国的公路桥梁建设中得到了广泛应用，实践中发现钢结构的疲劳问题比较突出。疲劳已成为影响公路桥梁钢结构安全和耐久的主要因素之一。在相关的钢结构设计规范中，对抗疲劳设计均有具体的规定，但原规范中没有抗疲劳设计的要求。因此，本次修订增加了公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计的要求。\n\n### 3.1.6 2010年，为了加强公路桥梁和隧道工程安全管理，增强安全风险意识，优化工程建设方案，提高工程建设和运营安全性，交通运输部发布了《关于在初步设计阶段实行公路桥梁和隧道工程安全风险评估制度的通知》（交公路发〔2010］175号），桥梁和隧道设计阶段风险评估工作开始正式实施。\n\n### 3.1.8 养护是公路桥涵安全性和耐久性的重要保障。实践发现，在公路桥涵设计中，存在对桥梁结构未来养护需求估计不足的情况。主要表现在某些桥梁构件难以到达，例如缆索承重体系桥梁的梁底、变高度箱梁的根部区域等；某些桥梁构件难以检查，例如悬索桥主缆底部、埋置于混凝土中的拉索锚头、桥塔外表面等。不可到达、不可检查导致了桥梁部分病害的不可预知，造成了安全隐患。因此，本次修订增加了可到达、可检查的设计要求。\n\n公路桥涵结构中，可更换构件的设计使用年限低于桥涵主体结构的设计使用年限，在设计使用年限内需要进行维修和更换，比较典型的构件包括斜拉索、吊杆、伸缩装置、支座等。在桥梁设计中，应考虑未来维修、更换的需要。因此，本次修订增加了可维修、可更换的设计要求。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 特大、大桥的桥位应选择在顺直的河道段，避免设在河湾处，以防止冲刷河岸。同时要求河槽稳定，主槽不易变迁，大部分流量能在所布置桥梁的主河槽内通过。桥位的选择要求河床地质条件良好、承载能力高、不易冲刷或冲刷深度小。桥位若处于断层地带，需分析断层的性质，如为非活动断层，墩台基础尽量设置在同一盘上。桥位避免选择在有溶洞、滑坡和泥石流的地段，否则应采取防护工程措施，确保岸坡稳定。\n\n### 3.2.3 通航河道的主流宜与桥纵轴线正交，如有困难，其斜度不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ 。这是从航行安全考虑的。\n\n本条的“斜桥正做”是指桥梁的纵轴线与水流方向斜交、墩台纵轴线与桥梁的纵轴线正交。\n\n### 3.2.6 本条所说的“通航水域”，是指具备各类船舶通达条件的水域。通航水域中的桥墩设置于浅水区，主要是为了减少大型船舶的撞击概率。\n\n### 3.2.7 路侧净区是指公路行车方向最右侧车道以外、相对平坦、无障碍物、可供失控车辆重新返回正常行驶路线的带状区域。具体可参见现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）等的相关规定。\n\n### 3.2.8 单边河滩流量不超过总流量的 $1 5 \\%$ 或双边河滩流量不超过总流量的 $2 5 \\%$ 时，表明主槽流量占总流量的大部分，河流压缩不大，一般情况下可不设置调治构造物。\n\n### 3.2.9 本条有关公路桥涵设计洪水频率的规定，兹说明如下：\n\n1 鉴于桥梁水毁的原因之一是基础埋置深度不够，因此规定在水势猛急、河床易深度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38248354-d349-4193-8e9f-175aac6da0db', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '10. 1. 6 电动施工机具在多灰尘和潮湿环境或易触及人体的场所长期作业', '10. 1. 6 电动施工机具在多灰尘和潮湿环境或易触及人体的场所长期作业,应采用封闭型低压电器。## 10. 1. 7 电动施工机具在易燃、易爆或腐蚀性气体场所作业,应采用防爆型。\n\n### 10. 1. 8 电动施工机具进行清理、检查、维修时,应首先将其末级配电箱断电,呈现可见电源分断点,关门上锁,并悬挂“有人工作、禁止合闸”标示牌,钥匙交清理、检查、维修人员保管。\n\n#### 10.1.9 施工现场所使用的电动施工机具应定期检查和维修保养,存在缺陷或其电气绝缘电阻小于0. 5 MΩ时,不应使用。  \n##### 10.1.10 正 反向运转控制装置中的控制电器应采用接触器 继电器等自动控制电器 不应采用手动双向转换开关作为控制电器。  \n###### 10.1.11 变频电动施工机具 应选用专用末级配电箱供电 宜选用 型剩余电流动作保护器 电缆应选用变频专用电缆,变频专用电缆应单独敷设,电缆屏蔽网应作接地处理。  \n####### 10. 1. 12 应使用先进可靠节能环保的电动施工机具,不应使用国家明令淘汰、禁止使用的电动施工机具。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3836f4fa-1571-49aa-9b60-d64986be69d1', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '5标记', '5标记钢丝绳的标记按 $\\mathrm { G B / T \\ 8 7 0 6 }$ 的规定；股的结构排例由中心向外层进行标记。  \n钢丝绳标记示例见图5。\n\n  \n图5钢丝绳标记示例\n\n钢丝绳按本标准订货的合同应包括以下主要内容：\n\na） 本标准的编号；  \nb） 产品名称；  \nc） 结构（标记代号）；  \nd) 公称直径；  \ne） 钢丝绳级别；  \n绳芯的类型；  \ng） 捻制方向及类型；  \nh) 表面状态（光面或镀层）；  \ni) 数量（长度、卷数、重量）；  \nj) 润滑要求（绳、股涂油脂情况及油脂品种）；  \nk） 用途；  \n1 其他特定要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38395c23-24dc-4960-b11e-4772ec0188ee', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.7.3 混凝土的施工应符合下列规定', '19.7.3 混凝土的施工应符合下列规定：1 混凝土应采用泵送顶升压注施工，混凝土输送泵的性能应能满足顶升压注施工的需要；混凝土应具有低含气量、大流动性、收缩补偿、延后初凝和早强等性能，其配合比应经试验确定。\n\n2 压注前应先对管内进行清洗、润湿管壁并泵入适量水泥浆，然后再正式压注混凝土。\n\n3 混凝土应由拱脚至拱顶对称、均衡地压注，有腹箱的断面应先管后腹，除拱顶外不宜在拱肋内的其他部位设置横隔板。压注应连续进行，不得中断，直至拱顶端的溢流管排出正常混凝土时方可停止，溢流管的高度应为 $1 . 5 { \\sim } 2 . 0 \\mathrm { m }$ 。压注时尚应考虑上、下游拱肋的对称性和均衡性，并应将施工时间控制在混凝土初凝时间内。混凝土压注完成后应及时关闭设于压注口的倒流截止阀。\n\n4 缀板间的混凝土不宜采用压注施工。\n\n5 对大跨径钢管混凝土拱桥，宜采用多级泵送工艺，且对其混凝土的配合比和泵送工艺，应在试验室试验的基础上，根据需要进行模拟压注试验。\n\n6 管壁与混凝土应结合紧密，管内的混凝土应密实，其质量检验可按现行《超声波检测混凝土缺陷技术规程》（CECS21）的规定执行。\n\n## 条文说明：\n\n4 缀板间的混凝土采用压注施工时，往往会因泵压过大而发生事故，所以一般不采用压注施工。\n\n5 大跨径钢管混凝土拱桥采用一级泵送混凝土时，容易因泵压过大发生事故，因此通常采用多级泵送工艺。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38493771-7d8b-4c13-8976-54ffc64033c9', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.10 机械设备安全防护（Part 1）', '6.10 机械设备安全防护6.10.1 机械设备配备的安全防护设施、保险限位装置及各种安全信息装置应齐全有效。6.10.1 机械设备配备的安全防护设施、保险限位装置及各种安全信息装置应齐全有效。\n\n6.10.2 不应利用机械设备违规载人、吊人。 不应使用非起重机械进行起重吊装作业。6.10.2 不应利用机械设备违规载人、吊人。不应使用非起重机械进行起重吊装作业。\n\n6.10.3 外电架空线路附近机械作业的要求如下:6.10.3 外电架空线路附近机械作业的要求如下：\n\na) a) 夜间、5 级以上大风或大雨、大雪、大雾、雷电等恶劣天气时,不应在外电架空线路附近作业;间、5级以上大风或大雨、大雪、大雾、雷电等恶劣天气时，不应在外电架空线路附近作业；  \nb) b) 应在 JT/T 1499 规定的外电架空线路的最小距离边界设置警戒区,并悬挂安全标志;在JT/T 1499规定的外电架空线路的最小距离边界设置警戒区，并悬挂安全标志；  \nc) c) 作业时应由专人对机械作业距外电架空线路的距离进行监测。业时应由专人对机械作业距外电架空线路的距离进行监测。\n\n6.10.4 机械设备用电的技术要求如下:6.10.4 机械设备用电的技术要求如下：\n\na)a) 一个漏电保护器只能控制一台可移式或手持式电动工具;个漏电保护器只能控制一台可移式或手持式电动工具；  \nb) b) 施工现场使用的电动施工机具的防护等级应与施工现场的环境相适应,施工现场所使用的电工现场使用的电动施工机具的防护等级应与施工现场的环境相适应，施工现场所使用的电动施工机具应根据其类别设置相应的间接接触电击防护措施;动施工机具应根据其类别设置相应的间接接触电击防护措施；  \nc) c) 电动施工机械和手持式电动工具的负荷线应按其计算负荷选用无接头的橡皮护套铜芯软电动施工机械和手持式电动工具的负荷线应按其计算负荷选用无接头的橡皮护套铜芯软电缆,且性能符合 GB / T 5013. 1、GB / T 5013. 4 的规定;缆，且性能符合GB/T 5013.1、GB/T 5013.4的规定；  \nd) d) 遇有临时停电、停工、检修或移动电器设备时,应关闭电源并悬挂安全标志;有临时停电、停工、检修或移动电器设备时，应关闭电源并悬挂安全标志；  \ne) e) 电气设备或其线路发生火警时,应首先切断电源;气设备或其线路发生火警时，应首先切断电源；  \nf ) f) 在隧道等潮湿或条件恶劣环境下的电气设备(电压 36 V 以下设备除外)应做保护接地;大型在隧道等潮湿或条件恶劣环境下的电气设备(电压36V以下设备除外)应做保护接地；大型设备应设置独立的保护接地。设备应设置独立的保护接地。\n\n6.10.5 齿轮传动、皮带传动、联轴器传动的小型机具应设有防护罩。 外露旋转、传送、振动等部件的6.10.5 齿轮传动、皮带传动、联轴器传动的小型机具应设有防护罩。外露旋转、传送、振动等部件的大型机械 作业时应设置警戒区大型机械，作业时应设置警戒区。\n\n6.10.6 起重机械宜设置安全监控管理系统,并应符合 GB / T 28264 的规定。6.10.6 起重机械宜设置安全监控管理系统，并应符合GB/T 28264的规定。\n\n6.10.7 桥式和门式起重机应按照 GB / T 6067. 5 的要求配备安全防护装置。6.10.7 桥式和门式起重机应按照GB/T 6067.5的要求配备安全防护装置。\n\n6.10.8 门式起重机的安全防护要求如下:6.10.8 门式起重机的安全防护要求如下：\n\na) 室外工作的门式起重机应按照起重机使用说明配备制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压a) 室外工作的门式起重机应按照起重机使用说明配备制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等抗风防滑装置;在台风影响区域,应加设缆风绳,宜采用液压式夹轨器及机械轨器、别轨器等抗风防滑装置；在台风影响区域，应加设缆风绳，宜采用液压式夹轨器及机械式夹轨器的组合;防风抗滑装置安装后不应有歪斜、扭曲、变形、破损及其他缺陷;式夹轨器的组合；防风抗滑装置安装后不应有歪斜、扭曲、变形、破损及其他缺陷；  \nb) b) 应设置声光报警、防脱钩装置、缓冲器等安全装置,室外工作的门式起重机桁架梁上不应安装设置声光报警、防脱钩装置、缓冲器等安全装置，室外工作的门式起重机桁架梁上不应安装标志标牌;标志标牌；  \nc) c) 应设置轨道端部止挡,轨道端部止挡上应安装行程限位触发装置;轨道端部止挡宜采用工字设置轨道端部止挡，轨道端部止挡上应安装行程限位触发装置；轨道端部止挡宜采用工字钢,且应满足抗冲击要求;前挡板宜高出轨道顶面不小于钢，且应满足抗冲击要求；前挡板宜高出轨道顶面不小 $0 . 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,应安装缓冲器,并应采用具有应安装缓冲器，并应采用具有夜间反光效果的安全色;斜撑与轨道面夹角宜为夜间反光效果的安全色；斜撑与轨道面夹角宜为 $3 0 ^ { \\circ }$ ;轨道端部止挡与轨道基础之间宜采用螺;轨道端部止挡与轨道基础之间宜采用螺栓连接,并应采用防松脱垫片;栓连接，并应采用防松脱垫片；  \nd) d) 应有可靠的检修通道与平台,宜采用带护笼的钢直梯;有可靠的检修通道与平台，宜采用带护笼的钢直梯；  \ne) e) 当室外工作的门式起重机位于其他建筑物或设施的防雷保护范围外时,应有防雷保护措施。室外工作的门式起重机位于其他建筑物或设施的防雷保护范围外时，应有防雷保护措施。\n\n6.10.9 塔式起重机的安全防护要求如下:6.10.9 塔式起重机的安全防护要求如下：\n\na) 应按 GB 5144 的要求配备安全防护装置;a) 应按GB 5144的要求配备安全防护装置；b) 塔式起重机的金属结构、轨道应有可靠的接地装置,接地电阻不应大于b) 塔式起重机的金属结构、轨道应有可靠的接地装置，接地电阻不应大 $4 \\Omega$ ;塔式起重机应有;塔式起重机应有\n\n防雷保护措施;防雷保护措施；\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38503ecd-54d2-4431-a1bd-0bca8881a9f8', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '8.3节点构造细节设计', '8.3节点构造细节设计## 8.3.1节点的主拉应力和主压应力可按式（8.3.1-1）～式（8.3.1-5）计算：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c } } \\ : = \\ : \\frac { f _ { \\mathrm { v } } \\ : + \\ : f _ { \\mathrm { h } } } { 2 } \\ : \\pm \\ : \\sqrt { \\left( \\displaystyle \\frac { f _ { \\mathrm { v } } \\ : - f _ { \\mathrm { h } } } { 2 } \\right) ^ { 2 } \\ : + \\ : v _ { \\mathrm { j h } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\begin{array} { c } { { v _ { \\mathrm { j h } } ~ = ~ v _ { \\mathrm { j v } } ~ = \\displaystyle { \\frac { V _ { \\mathrm { j h } } } { b _ { \\mathrm { j e } } h _ { \\mathrm { b } } } \\times 1 0 ^ { - 3 } } } } \\\\ { { V _ { \\mathrm { j h } } ~ = ~ T _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { t } } + C _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { b } } } } \\\\ { { f _ { \\mathrm { v } } ~ = ~ \\displaystyle { \\frac { P _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { b } } ~ + ~ P _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { t } } } { 2 b _ { \\mathrm { b } } h _ { \\mathrm { c } } } } \\times 1 0 ^ { - 3 } } } \\end{array}\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('385299d4-7352-46ac-835b-bda3c5d994e6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6 混凝土工程（Part 8）', ' rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>16~25</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>95~100</td><td rowspan=1 colspan=1>55~70</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1>0~10</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>16~31.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>95~100</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>85~100</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>0~10</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>20~40</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>95~100</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>80~100</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>0~10</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>40~80</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>95~100</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>70~100</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>30~600~100</td><td rowspan=1 colspan=1>0~10</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td></tr></table>\n\n\n### 条文说明：\n\n本条按《建设用卵石、碎石》（GB/T14685—2011）的规定对粗集料的颗粒级配进行了修改，修改后包含 5 个连续粒级、7 个单粒粒级。\n\n粗集料的级配和粒径不好，必然要加大混凝土的胶凝材料总量和用水量，从而增加混凝土的收缩、增加混凝土的渗透性等不良性。为了提高混凝土的耐久性，要求采用良好的级配，粗集料的良好级配需要使孔隙小、水泥用量少、不易离析及和易性好。连续级配粗集料的分级尺寸互相衔接，每级均占一定数量，天然卵石属此种级配，拌制混凝土时和易性较好，不易发生离析；单粒粒级的集料分级尺寸不相衔接，拌制混凝土时用水泥多，易离析，捣固亦较困难，故一般不考虑采用单粒级配。本次修订将原规范“不宜采用单粒级或间断级配配制，必须使用时，应通过试验验证”的规定修改为“单粒粒级宜用于组合成满足要求的连续粒级；亦可与连续粒级混合使用，改善其级配或配成较大粒度的连续粒级”。\n\n### 6.4.4 粗集料最大粒径宜按混凝土结构情况及施工方法选取，但最大粒径不得超过结构最小边尺寸的 1/4 和钢筋最小净距的 3/4；在两层或多层密布钢筋结构中，最大粒径不得超过钢筋最小净距的 1/2，同时不得超过 $7 5 . 0 \\mathrm { m m }$ 。混凝土实心板的粗集料最大粒径不宜超过板厚的 1/3 且不得超过 $3 7 . 5 \\mathrm { m m }$ 。泵送混凝土时的粗集料最大粒径，除应符合上述规定外，对碎石不宜超过输送管径的1/3，对卵石不宜超过输送管径的1/2.5。\n\n### 条文说明：\n\n粗集料最大粒径的规定，主要是为防止集料过大被卡在钢筋的间隙、施工运输设备内，同时也为了保证混凝土结构物的密实度和外观质量。\n\n### 6.4.5 施工前应对所用的粗集料进行碱活性检验，在条件许可时宜避免采用有碱活性反应的粗集料，必须采用时应采取必要的抑制措施。\n\n### 6.4.6粗集料的进场');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3857341e-aa52-4e23-97a6-ed667940e7c1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算确定下区格局部压应力值 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）及其扩散区长度 $c ( y )$ ）时，可参照局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 和分布长度 $C$ 沿板宽方向的变化公式，即式（N．1）和式（N．2）计算：\n\n  \n图 犖．1\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\it y ) = \\frac { 2 \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\pi } \\bigg [ \\arctan \\frac { c } { y } - 3 \\bigg ( \\frac { y } { B } \\bigg ) ^ { 2 } \\bigg ( 1 - \\frac { 2 y } { 3 B } \\bigg ) \\arctan \\frac { c } { B } \\bigg ] \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n$$\nc ( \\boldsymbol { y } ) = c \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\boldsymbol { y } ) } \\Big ( 1 - \\frac { \\boldsymbol { y } } { B } \\Big )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）— 局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$c ( y )$ -局部压应力的分布长度 $C$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$y$ 以局部压应力作用边为原点向另一边方向的坐标，即板的上边缘至下区格上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$B$ —腹板的总宽(高)度,单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ arctan $\\frac { c } { y }$ $\\frac { c } { B }$ 的单位为弧度。\n\n## 犖．3 包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$\n\n包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $K$ 按表N．2计算。\n\n表 犖．2 带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n表 犖．2（续）  \n\n\n\n\n\n注： $\\gamma _ { \\mathrm { a } } = \\frac { E I _ { \\mathrm { S } } } { b D } , \\delta _ { \\mathrm { a } } = \\frac { A _ { \\mathrm { S } } } { b t }$ ：\n\n$I _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ），当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线计算；一侧配置时，按与板相连的加劲肋边缘为轴线计算；\n\n$A _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$r$ -板被加劲肋的分隔数；  \n$D { = } \\frac { E t ^ { 3 } } { 1 2 ( 1 { - } v ^ { 2 } ) } ( \\tau$ 为钢材的泊桑比）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('385faba9-0562-4fdd-a304-162e77d44908', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 1）', '9 安全## 9.1 起重机的安全设计计算\n\n起重机结构、机械、电气及整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性的设计计算等，应按本标准第4章、第5章、第6章、第7章、第8章的规定进行。\n\n## 9.2 起重机的标记、铭牌、安全标志、限界尺寸和净距\n\n### 9.2.1 标记、铭牌和安全标志\n9．2．1．1 起重机应有标记、铭牌和安全标志。\n\n9．2．1．2 起重机的规格标记应符合下列要求：\n\na） 额定起重量（或额定起重力矩），应永久性地标明在从地面容易看清的地方。  \nb） 额定起重量随全幅度范围变化的起重机，应设有明显可见的额定起重量随幅度全程变化的曲线或表格；凡不同幅度段规定有不同额定起重量的，幅度段的划分及各段的额定起重量，均应永久性地标明并明显可见。由制造商提供的操作说明书应能对不同幅度起重量做出更详细说明。  \nc） 如果起重机配备有几个起升机构，则应分别标明每个起升机构的额定起重量。由制造商提供的操作说明书应指明这些起升机构是否可以同时使用。\n\n9．2．1．3 每台起重机都应在适当的位置装设铭牌，铭牌应至少标明以下内容：\n\n制造商名称；  \n产品名称和型号；  \n主要性能参数；  \n出厂编号；  \n制造日期。\n\n9．2．1．4 应在起重机的合适位置或工作区域设有明显可见的文字安全警示标志，如“起升物品下方严禁站人“ 、 “臂架下方严禁停留“ 、 “作业半径内注意安全“ 、 “未经许可不得入内“等。在起重机的危险部位，应有安全标志，安全标志应符合 GB2894和 GB15052的规定。安全标志的颜色，应符合 GB2893的规定。\n\n## 9．2．2 界限尺寸和净距\n\n9．2．2．1 在最不利位置和最不利装载条件下，起重机的所有运动部分（吊具和其他取物装置除外）与建筑物的净距规定如下：\n\n距固定部分不小于 $0 , 0 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距任何栏杆或扶手不小于 $0 . 1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距出入区不小于 $0 . 5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ （出入区是指允许人员进出的所有通道，但工作平台除外）。\n\n具有水平滚轮或带轮缘车轮导向的桥式起重机等，考虑其沿轨道运行时可能产生一定的偏斜，其侧方与外部固定部分的间隙尺寸不应小于 $0 . 0 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n铁路起重机的轮廓线应符合铁路运输轮廓界限。用于铁路装卸的起重机，其任何固定部分不应侵入铁路净空界限。\n\n9．2．2．2 起重机各运动部分的下界限线与下方的一般出入区（从地面或从属于建筑物的固定或活动部分算起，工作或维修平台及类似物除外）之间的垂直距离不应小于 $1 , 7 \\textrm { m }$ ，与通常不准人出入的下方的固定或活动部分（例如棚顶、加热器、机械部分和运行在下方的起重机等）及与栏杆顶部的垂直距离不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．3 起重机各运动部分的上界限线与上方的固定或活动部分（例如起重小车的最高处与房顶结构最低点、下垂吊灯、下敷管道或与运行在其上方的起重机的最低点）之间的垂直距离，在保养区域和维修平台等处不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。如果不会对人员产生危险，这个距离可以减小到 $0 . 1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．4 起重机上任何部件与高压输电线的最小距离如表56。\n\n表56 起重机与输电线的最小距离  \n\n\n\n\n\n## 9．3 结构安全要求\n\n### 9．3．1 司机室\n\n起重机司机室应符合 GB／T20303．1的规定外。还应满足以下要求。\n\n9．3．1．1 当臂架俯仰摆动或臂架及物品坠落会影响司机室安全时，司机室不应设置在起重臂架的正下方。\n\n9．3．1．2 当存在坠落物砸碰司机室的危险时，司机室顶部应装设有效的防护。\n\n9．3．1．3 在室外或在没有暖气的室内操作的起重机（除气候条件较好外），宜采用封闭式司机室。在高温、蒸气、有尘、有毒或有害气体等环境下工作的起重机，应采用能提供清洁空气的密封性能良好的封闭司机室。在有暖气的室内工作的起重机司机室、或仅作辅助性质工作较少使用的起重机司机室，可以是敞开式的，敞开式司机室应设高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 的护栏。\n\n9．3．1．4 除极端恶劣的气候条件外，在工作期间司机室内的工作温度宜保持在 $1 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 之间。长期在高温环境工作的（如某些冶金起重机）司机室内应设降温装置，底板下方应设置隔热板。\n\n9．3．1．5 司机室应有安全出入口；当司机室装有门时，应防止其在起重机工作时意外打开；司机室的拉门和外开门应通向同一高度的水平平台；司机室外无平台时，一般情况下门应向里开；流动式起重机司机室回转门应向外开，滑动门应向后开。\n\n9．3．1．6 司机室的窗离地板高度不到 $1 \\textrm { m }$ 时，玻璃窗应做成不可打开的或加以防护，防护高度不应低于 $1 \\textrm { m }$ ；司机室地板上装有玻璃的部位也应加以防护。司机室底窗和天窗安装防护栏时，防护栏应尽可能不阻挡视线。\n\n9．3．1．7 司机室地板应用防滑的非金属隔热材料覆盖。\n\n9．3．1．8 用于司机室工作面上的照度不应低于 $3 0 ~ \\mathrm { l x }$ 。\n\n9．3．1．9 重要的操作指示器应有醒目的显示，并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停开关按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危险显示应用红灯。\n\n### 9．3．2 通道和平台\n\n9．3．2．1 起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38638139-ce5b-468d-8bb4-9d2d73688665', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '10. 5 沉井10.5 沉井', '10. 5 沉井10.5 沉井## 10. 5. 1 沉井顶部边缘应搭设悬挑式作业平台,浇筑沉井封底混凝土、沉井接高、沉井下沉应搭设作业10.5.1 沉井顶部边缘应搭设悬挑式作业平台，浇筑沉井封底混凝土、沉井接高、沉井下沉应搭设作业平台,并应符合 5. 9、5. 10 和 6. 1 的规定,水上作业还应符合 6. 8 的规定。平台，并应符合5.9、5.10和6.1的规定，水上作业还应符合6.8的规定。\n\n## 10. 5. 2 沉井施工安全通道的技术要求如下:10.5.2 沉井施工安全通道的技术要求如下：\n\na) 人员上下的安全通道应采用钢斜梯、钢直梯或人行塔梯,数量不应少于 2 个;a) 人员上下的安全通道应采用钢斜梯、钢直梯或人行塔梯，数量不应少于2个；  \nb) b) 制作沉井时应同步完成钢直梯或梯道预埋件的安装;制作沉井时应同步完成钢直梯或梯道预埋件的安装；  \nc)c) 各井室内应布设带护笼的钢直梯和安全绳 设置防坠器配合人员上下通行各井室内应布设带护笼的钢直梯和安全绳，设置防坠器配合人员上下通行；  \nd)d) 沉井顶部应设置水平安全通道,通道宽度宜与沉井壁厚相同,且宽度不宜小于 沉井顶部应设置水平安全通道，通道宽度宜与沉井壁厚相同，且宽度不宜小于 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n## 10.5.3 沉井施工时,内部可能坠落的场所临边应设置防护栏杆,并应符合 5.1 的规定。 沉井顶端距10.5.3 沉井施工时，内部可能坠落的场所临边应设置防护栏杆，并应符合5.1的规定。沉井顶端距地面小于地面小于 $1 \\textrm { m }$ 时,应在井口四周架设，应在井口四周架设1 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的防护栏杆,并设置安全标志。防护栏杆，并设置安全标志。\n\n## 10.5.4 沉井下沉前,应对周边的建(构)筑物和施工设备采取有效的防护措施,并定期监测。10.5.4 沉井下沉前，应对周边的建(构)筑物和施工设备采取有效的防护措施，并定期监测。  \n## 10. 5. 5 沉井内、外应具备有效的通信联络手段,井内可设置监控视频和摄像装置。10.5.5 沉井内、外应具备有效的通信联络手段，井内可设置监控视频和摄像装置。  \n## 10. 5. 6 沉井下沉施工时,应由专人负责观察现场情况,发现涌水、涌砂时,井内作业人员应及时撤离。10.5.6 沉井下沉施工时，应由专人负责观察现场情况，发现涌水、涌砂时，井内作业人员应及时撤离。  \n## 10. 5. 7 水中沉井各井室应配备救生圈、救生绳等应急物资。10.5.7 水中沉井各井室应配备救生圈、救生绳等应急物资。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('386cdab1-a717-4cbf-8b2e-2f46f5acd6ed', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('387bea95-6bfb-4e2a-ab19-1d083eefca27', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.15 高性能混凝土（Part 2）', '采用连续两级配或连续多级配。粗集料的技术要求除应符合本规范第 6.4 节的规定外，其压碎指标尚应不大于 $10 \\%$ ；坚固性试验结果失重率对钢筋混凝土结构应小于 $8 \\%$ ，对预应力混凝土结构应小于 $5 \\%$ 。粗集料的吸水率应小于 $2 \\%$ ，当用于干湿循环、冻融循环下的混凝土时应小于 $1 \\%$ 。粗集料的最大粒径宜不超过 $2 6 . 5 \\mathrm { m m }$ （大体积混凝土除外），且不得超过保护层厚度的 2/3。粗集料中有害物质含量的限值应符合表 6.15.6 的规定。\n\n表 6.15.6 粗集料中有害物质含量限值  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">项目</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">有害物质含量限值</td></tr><tr><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">混凝土强度等级</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;C30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C30~C45</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≥C50</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">含泥量（%）</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">≤1.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤0.5</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">泥块含量（%)</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">≤0.25</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">针片状颗粒含量（%）</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">≤7</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">硫化物及硫酸盐含量（按 SO质量计，%）</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">≤0.5</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">氯离子含量（%）</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">&lt;0.02</td></tr><tr><td>有机物含量（比色法)</td><td colspan=\"3\">合格</td></tr></table>\n\n\n## 6.15.7 外加剂应选用高性能减水剂、高效减水剂或复合减水剂，并应选择减水率高、坍落度损失小、适量引气、与水泥之间具有良好的相容性、能明显改善或提高混凝土耐久性能且质量稳定的产品。引气剂或引气型外加剂应有良好的气泡稳定性。用于提高混凝土抗冻性的引气剂、减水剂和复合外加剂中均不得掺有木质磺酸盐组分，并不得采用含有氯盐的防冻剂。外加剂的性能指标应符合表6.15.7的规定。\n\n表 6.15.7 外加剂性能指标  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>项目</td><td rowspan=1 colspan=1>指标</td><td rowspan=1 colspan=1>检验标准</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>硫酸钠含量（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤5.0</td><td rowspan=2 colspan=1>《混凝土外加剂匀质性试验方法》（GB/T8077）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>碱含量（NazO+0.658KO，%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤10.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>氯离子含量（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.02</td><td rowspan=3 colspan=1>《混凝土外加剂》 （GB 8076)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>减水率（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≥25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>常压泌水率比（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤20</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>压力泌水率比（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤90</td><td rowspan=1 colspan=1>《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》（GB/T 50080）</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>抗压强度比（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>3d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥160</td><td rowspan=5 colspan=1>《混凝土外加剂》（GB8076)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥150</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>28d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥140</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>收缩率比（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤110</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>相对耐久性指标（200次，%）</td><td ro');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('388be387-bf29-4981-9279-f3bad72290f6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 5）', '缓冲碰撞力；$u$ —缓冲行程。$\\phi _ { 7 }$ 的中间值的估算如下：若 $0 \\leqslant \\xi \\leqslant 0 . 5 , \\phi _ { 7 } = 1 . 2 5$ ；若 $0 . 5 < \\xi < 1 . 0 , \\phi _ { \\bar { \\imath } } = 1 . 2 5 + 0 . 7 ( \\xi - 0 . 5 )$ 。\n\n##### 4．2．3．2．4 在刚性导架中升降的悬吊物品的缓冲碰撞力\n\n对于物品沿刚性导架升降的起重机，要考虑该物品和固定障碍物碰撞引起的缓冲碰撞力。此力是作用在物品所在的高度上并力图使起重机小车车轮抬起的水平力，见4．2．3．3。犘\n\n#### 4．2．3．3 倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { s L } }$\n\n对带有刚性升降导架的起重机，如果起重机在水平移动时受到水平方向的阻碍与限制，例如在起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的极限值取这两种情况中的较小者。\n\n有反滚轮的小车在下端碰到障碍物后［图7b）］，倾翻水平力仅由大车主动轮打滑条件所限制。犘\n由于倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 的存在，使小车轮压发生变化。无反滚轮的小车在小车的一侧被抬起时，对桥犘架主梁的影响最大，此时包括小车自重载荷、额定起升载荷及倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 在内的全部载荷均由另一侧的主梁承担；有反滚轮的小车除上述作用力外，还要考虑倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 对主梁的垂直附加载荷 $P _ { \\mathrm { { s L } } } ^ { \\prime }$ 的作用，见图 $^ \\mathrm { ~ 7 ~ b ~ }$ ）。\n\n计算中不考虑起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ，也不考虑运行惯性力，并假定$P _ { \\mathrm { S L } }$ 力作用在物品的最低位置上（有物品时）或作用在吊具的最下端（无物品时）。\n\n![](images/191bfed0d540e706d97a6f7a58c2efdf3a2c58c1dd29119623ad1f3af1ef5968.jpg)  \n图 7 带刚性升降导架的起重机的倾翻\n\n### 4．2．3．4 试验载荷\n\n起重机投入使用前，应进行静载试验和动载试验。试验场地应坚实、平整，试验时风速不应大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n#### 4．2．3．4．1 静载试验载荷\n\n试验时起重机静止不动，静载试验载荷作用于起重机最不利位置，且应平稳无冲击地加载。除订货犘 犘合同有其他要求之外，静载试验载荷取为犘 $1 , 2 5 ~ P$ 。其中 $P$ 定义为：\n\n对于流动式起重机， $P$ 为有效起重量与可分及固定吊具质量总和的重力；\n\n对于其他起重机， $P$ 为额定起重量的重力，此额定起重量不包括作为起重机固有部分的任何吊具的质量。\n\n#### 4．2．3．4．2 动载试验载荷\n\n试验时起重机需完成的各种运动和组合运动，动载试验载荷应作用于起重机最不利位置。除订货犘犘合同有更高的要求以外，动载试验载荷取为 $1 . 1 \\ P , P$ 的定义同上。在验算时此项试验载荷应再乘以由式（16）给出的动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ 。\n\n$$\n\\phi _ { 6 } = 0 . 5 ( 1 { + } \\phi _ { 2 } )\n$$\n\n（(16)\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 6 }$ ——动载试验载荷起升动载系数；  \n$\\phi _ { 2 }$ —同式(7)。\n\n#### 4．2．3．4．3 特殊情况\n\n##### 4．2．3．4．3．1 有特殊要求的起重机，其试验载荷可以取与上述不同而更高的值，应在订货合同或有关的产品标准中规定。\n\n##### 4．2．3．4．3．2 如静载试验和动载试验载荷的数值高于上述的规定，则应按实际试验载荷值验算起重机的承载能力。\n\n### 4．2．3．5 意外停机引起的载荷\n\n应考虑意外停机瞬间的最不利驱动状态（即意外停机时的突然制动力或加速力与最不利的载荷组合），按4．2．1．2．1估算意外停机引起的载荷，动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 取值见表12。\n\n### 4．2．3．6 机构（或部件）失效引起的载荷\n\n在各种特殊情况下都可用紧急制动作为对起重机有效的保护措施，因此机构或部件突然失效时的载荷都可按出现了最不利的状况而采取紧急制动时的载荷来考虑。\n\n当为了安全原因采用两套（双联）机构时，若任一机构的任何部位出现失效，就应认为该机构发生了失效。\n\n对上述两种情况，均应按4．2．1．2．1估算此时所引起的载荷，并考虑力的传递过程中所产生的冲击效应。\n\n### 4．2．3．7 起重机基础受到外部激励引起的载荷\n\n起重机基础受到外部激励引起的载荷是指由于地震或其他震波迫使起重机基础发生振动而对起重机引起的载荷。\n\n只有在它们会构成重大危险时（如对核电站起重机或在其他特殊场合工作的很重要的起重机），才考虑由这类基础外部激励引起的载荷。\n\n如果政府颁布的条例或特殊的技术规范对此有明确的要求，则应根据相应的法规或专门的规定来考虑这种载荷。起重机的用户应向制造商提出此项要求，并提供当地相应的地震谱等信息以供设计使用。\n\n### 4．2．3．8 安装、拆卸和运输引起的载荷\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3890fb86-2ff7-4339-b30d-4909d5bf45e5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合（Part 2）', 'r><td rowspan=1 colspan=1>HC1</td><td rowspan=1 colspan=1>0.17</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 05</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>HCz</td><td rowspan=1 colspan=1>0.34</td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>HC3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.51</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 15</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>HCA</td><td rowspan=1 colspan=1>0.68</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 20</td></tr></table>\n\n\n![](images/11d4170169703f090d2ccde10698f973dd459b9765ae8be9c7df24619a41a661.jpg)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('389a80b9-cbdf-4040-b75d-57533e3cc2c0', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第一章 总 则', '第一章 总 则第一条 为了规范生产安全事故的报告和调查处理，落实生产安全事故责任追究制度，防止和减少生产安全事故，根据《中华人民共和国安全生产法》和有关法律，制定本条例。\n\n第二条 生产经营活动中发生的造成人身伤亡或者直接经济损失的生产安全事故的报告和调查处理，适用本条例；环境污染事故、核设施事故、国防科研生产事故的报告和调查处理不适用本条例。\n\n第三条 根据生产安全事故（以下简称事故）造成的人员伤亡或者直接经济损失，事故一般分为以下等级：\n\n（一）特别重大事故，是指造成 30 人以上死亡，或者 100人以上重伤（包括急性工业中毒，下同），或者 1亿元以上直接经济损失的事故；\n\n（二）重大事故，是指造成 10人以上 30人以下死亡，或者 50 人以上 100 人以下重伤，或者 5000 万元以上 1 亿元以下直接经济损失的事故；\n\n（三）较大事故，是指造成3 人以上 10人以下死亡，或者10人以上50人以下重伤，或者1000万元以上5000万元以下直接经济损失的事故；\n\n（四）一般事故，是指造成 3 人以下死亡，或者10 人以下重伤，或者 1000 万元以下直接经济损失的事故。\n\n国务院安全生产监督管理部门可以会同国务院有关部门，制定事故等级划分的补充性规定。\n\n本条第一款所称的“以上”包括本数，所称的“以下”不包括本数。\n\n第四条 事故报告应当及时、准确、完整，任何单位和个人对事故不得迟报、漏报、谎报或者瞒报。\n\n事故调查处理应当坚持实事求是、尊重科学的原则，及时、准确地查清事故经过、事故原因和事故损失，查明事故性质，认定事故责任，总结事故教训，提出整改措施，并对事故责任者依法追究责任。\n\n第五条 县级以上人民政府应当依照本条例的规定，严格履行职责，及时、准确地完成事故调查处理工作。事故发生地有关地方人民政府应当支持、配合上级人民政府或者有关部门的事故调查处理工作，并提供必要的便利条件。\n\n参加事故调查处理的部门和单位应当互相配合，提高事故调查处理工作的效率。\n\n第六条 工会依法参加事故调查处理，有权向有关部门提出处理意见。\n\n第七条 任何单位和个人不得阻挠和干涉对事故的报告和依法调查处理。\n\n第八条 对事故报告和调查处理中的违法行为，任何单位和个人有权向安全生产监督管理部门、监察机关或者其他有关部门举报，接到举报的部门应当依法及时处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38a4ee2d-4c5f-47e2-8d41-a5a0f05f29f9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：规定本条的目的是保证工程质量和施工安全。模板失效、支架坍塌的现象在施工中时有发生，其原因多数是仅凭经验设置模板、支架，或盲目套用类似工程的做法，而不对模板、支架的构造和结构进行设计和受力计算，也不履行施工技术管理程序所致。故强调“模板和支架均应进行施工图设计，且经批准后方可用于施工”，此处的“经批准”一般指经监理工程师审核后批准。\n\n## 5.1.4 在模板上设置的吊环应采用 HPB300 钢筋，严禁采用冷加工钢筋制作。每个吊环应按两肢截面计算，在模板自重标准值作用下，吊环的拉应力应不大于65MPa。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38a98576-a423-43f2-9eac-07a3eaa3c32e', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '10.1.3 试验方式选择', '10.1.3 试验方式选择方式1和方式2由供需双方协商选定，订货合同中未注明者，由供方自行决定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38ac6129-df55-4f9c-8292-705b89cee372', '136《中华人民共和国土地管理法实施条例中华人民共和国土地管理法实施》（国务院令第743号（2021修订））.md', '第三章土地利用总体规划', '第三章土地利用总体规划## 第八条全国土地利用总体规划，由国务院土地行政主管部门会同国务院有关部门编制，报国务院批准。\n\n省、自治区、直辖市的土地利用总体规划，由省、自治区、直辖市人民政府组织本级土地行政主管部门和其他有关部门编制，报国务院批准。\n\n省、自治区人民政府所在地的市、人口在100万以上的城市以及国务院指定的城市的土地利用总体规划，由各该市人民政府组织本级土地行政主管部门和其他有关部门编制，经省、自治区人民政府审查同意后，报国务院批准。\n\n本条第一款、第二款、第三款规定以外的土地利用总体规划，由有关人民政府组织本级土地行政主管部门和其他有关部门编制，逐级上报省、自治区、直辖市人民政府批准；其中，乡（镇）土地利用总体规划，由乡（镇）人民政府编制，逐级上报省、自治区、直辖市人民政府或者省、自治区、直辖市人民政府授权的设区的市、自治州人民政府批准。\n\n## 第九条土地利用总体规划的规划期限一般为15年。\n\n## 第十条依照《土地管理法》规定，土地利用总体规划应当将土地划分为农用地、建设用地和未利用地。\n\n县级和乡（镇）土地利用总体规划应当根据需要，划定基本农田保护区、土地开垦区、建设用地区和禁止开垦区等；其中，乡（镇）土地利用总体规划还应当根据土地使用条件，确定每一块土地的用途。\n\n土地分类和划定土地利用区的具体办法，由国务院土地行政主管部门会同国务院有关部门制定。\n\n## 第十一条乡（镇）土地利用总体规划经依法批准后，乡（镇）人民政府应当在本行政区域内予以公告。\n\n公告应当包括下列内容：\n\n（一）规划目标;  \n（二）规划期限；  \n（三）规划范围；  \n（四）地块用途;  \n（五）批准机关和批准日期。\n\n## 第十二条\n\n依照《土地管理法》第二十六条第二款、第三款规定修改土地利用总体规划的，由原编制机关根据国务院或者省、自治区、直辖市人民政府的批准文件修改。修改后的土地利用总体规划应当报原批准机关批准。\n\n上一级土地利用总体规划修改后，涉及修改下一级土地利用总体规划的，由上一级人民政府通知下一级人民政府作出相应修改，并报原批准机关备案。\n\n## 第十三条各级人民政府应当加强土地利用年度计划管理，实行建设用地总量控制。土地利\n\n用年度计划一经批准下达，必须严格执行。\n\n土地利用年度计划应当包括下列内容：\n\n（一）农用地转用计划指标；（二）耕地保有量计划指标；（三）土地开发整理计划指标\n## 第十四条县级以上人民政府土地行政主管部门应当会同同级有关部门进行土地调查。\n\n（一）土地权属；  \n（二）土地利用现状;  \n（三）土地条件。\n\n地方土地利用现状调查结果，经本级人民政府审核，报上一级人民政府批准后，应当向社会公布；全国土地利用现状调查结果，报国务院批准后，应当向社会公布。土地调查规程，由国务院土地行政主管部门会同国务院有关部门制定。\n\n## 第十五条国务院土地行政主管部门会同国务院有关部门制定土地等级评定标准。\n\n县级以上人民政府土地行政主管部门应当会同同级有关部门根据土地等级评定标准，对土地等级进行评定。地方土地等级评定结果，经本级人民政府审核，报上一级人民政府土地行政主管部门批准后，应当向社会公布。\n\n根据国民经济和社会发展状况，土地等级每6年调整1次。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38b96228-d3a5-41cd-a600-10873a6cd2a4', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百零三条借款人未按照约定的借款用途使用借款的', '第二百零三条借款人未按照约定的借款用途使用借款的，贷款人可以停止发放借款、提前收回借款或者解除合同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38bcbffe-35bd-4ff7-8ec4-ff170b006140', '129《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB-T29639-2020）.md', '5应急预案体系', '5应急预案体系## 5.1概述\n\n生产经营单位应急预案分为综合应急预案、专项应急预案和现场处置方案。生产经营单位应当根据有关法\n\n律、法规和相关标准，结合本单位组织管理体系、生产规模和可能发生的事故特点，科学合理确立本单位的应急预案体系，并注意与其他类别应急预案相衔接。\n\n## 5.2综合应急预案\n\n综合应急预案是指生产经营单位为应对各种生产安全事故而制定的综合性工作方案，是本单位应对生产安全事故的总体工作程序、措施和应急预案体系的总纲。\n\n## 5.3专项应急预案\n\n专项应急预案是指生产经营单位为应对某一种或者多种类型生产安全事故，或者针对重要生产设施、重大危险源、重大活动防止生产安全事故而制定的专项工作方案。\n\n专项应急预案与综合应急预案中的应急组织机构、应急响应程序相近时，可不编写专项应急预案，相应的应急处置措施并入综合应急预案。\n\n## 5.4现场处置方案\n\n现场处置方案是指生产经营单位根据不同生产安全事故类型，针对具体场所、装置或者设施所制定的应急处置措施。现场处置方案重点规范事故风险描述、应急工作职责、应急处置措施和注意事项，应体现自救互救、信息报告和先期处置的特点。\n\n事故风险单一、危险性小的生产经营单位，可只编制现场处置方案。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38c38787-a5b2-4c64-9308-029b74975dd0', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '2 术语和符号', '2 术语和符号## 2.1 术语\n2.1.1 高处作业 working at height\n\n在坠落高度基准面 $2 \\mathrm { m }$ 及以上有可能坠落的高处进行的作业。\n\n2.1.2临边作业 edge-near operation\n\n在工作面边沿无围护或围护设施高度低于 $8 0 0 \\mathrm { m m }$ 的高处作业，包括楼板边、楼梯段边、屋面边、阳台边、各类坑、沟、槽等边沿的高处作业。\n\n2.1.3 洞口作业 opening operation\n\n在地面、楼面、屋面和墙面等有可能使人和物料坠落，其坠落高度大于或等于 $2 \\mathrm { m }$ 的洞口处的高处作业。\n\n2.1.4 攀登作业climbing operation\n\n借助登高用具或登高设施进行的高处作业。\n\n2.1.5悬空作业 hanging operation\n\n在周边无任何防护设施或防护设施不能满足防护要求的临空状态下进行的高处作业。\n\n2.1.6 操作平台operating platform\n\n由钢管、型钢及其他等效性能材料等组装搭设制作的供施工现场高处作业和载物的平台，包括移动式、落地式、悬挑式等平台。\n\n2.1.7移动式操作平台movable operating platform\n\n带脚轮或导轨，可移动的脚手架操作平台。\n\n2.1.8落地式操作平台 floor type operating platform\n\n从地面或楼面搭起、不能移动的操作平台，单纯进行施工作业的施工平台和可进行施工作业与承载物料的接料平台。\n\n2.1.9悬挑式操作平台 cantilevered operating platform\n\n以悬挑形式搁置或固定在建筑物结构边沿的操作平台，斜拉式悬挑操作平台和支承式悬挑操作平台。\n\n2.1.10 交叉作业 cross operation\n\n垂直空间贯通状态下，可能造成人员或物体坠落，并处于坠落半径范围内、上下左右不同层面的立体作业。\n\n2.1.11 安全防护设施safety protecting facilities\n\n在施工高处作业中，为将危险、有害因素控制在安全范围内，以及减少、预防和消除危害所配置的设备和采取的措施。\n\n2.1.12 安全防护棚safety protecting shed\n\n高处作业在立体交叉作业时，为防止物体坠落造成坠落半径内人员伤害或材料、设备损坏而搭设的防护棚架。\n\n## 2.2 符号\n### 2.2.1作用和作用效应\n$F _ { \\mathrm { b k } }$ -上横杆承受的集中荷载标准值；  \n$F _ { \\mathrm { c k } }$ 次梁上的集中荷载标准值；  \n$F _ { \\mathrm { z k } }$ 立杆承受的集中荷载标准值；  \n$M$ 上横杆最大弯矩设计值；  \n$M _ { \\mathrm { c } }$ 次梁最大弯矩设计值；  \n$M _ { \\mathrm { y } }$ 主梁最大弯矩设计值；  \n$M _ { z }$ 立杆承受的最大弯矩设计值；  \n$N \\cdot$ 斜撑的轴心压力设计值；  \n$N _ { z }$ 立杆的轴心压力设计值；  \n$q$ 梁上的等效均布荷载设计值；  \n$q _ { \\mathrm { c } _ { \\mathrm { k } } }$ 次梁上的等效均布可变荷载标准值；  \n$q _ { \\mathrm { c _ { \\mathrm { h } } } }$ - 次梁上均布恒荷载标准值；  \n$R$ 次梁搁置于外侧主梁上的支座反力；  \n$S _ { \\mathrm { s } }$ 钢丝绳的破断拉力；  \n$T -$ 钢丝绳所受拉力标准值；$\\sigma _ { 1 }$ 杆件的受弯应力；  \n$\\sigma _ { 2 }$ - 立杆的受压应力。\n\n### 2.2.2计算指标\n$E$ 杆件的弹性模量；  \n$f _ { 1 }$ 杆件的抗弯强度设计值；  \n$f _ { 2 }$ - 立杆的抗压强度设计值；  \n$f _ { 3 }$ - 斜撑的抗压强度设计值。\n\n### 2.2.3计算系数\n$[ K ]$ ——作吊索用钢丝绳的允许安全系数；$\\phi$ -轴心受压构件的稳定系数。\n\n### 2.2.4几何系数\n$A ^ { \\prime }$ -立杆毛截面面积；$A _ { \\mathrm { n } }$ 立杆净截面面积；$A _ { \\mathrm { c } }$ 斜撑毛截面面积；$a$ 悬臂长度；$h$ 立杆高度；- 杆件截面惯性矩；$L _ { 0 }$ 上横杆计算长度；$L _ { \\mathrm { { 0 C } } }$ 次梁的计算跨度；$L _ { \\mathrm { x } }$ 次梁两端搁支点间的跨度；$L _ { \\mathrm { 0 y } }$ 主梁的计算跨度；$W _ { \\mathfrak { n } }$ 上杆的净截面抵抗矩；$W _ { \\mathrm { z n } }$ 立杆的净截面抵抗矩；$\\alpha$ 钢丝绳与平台面的夹角；$\\eta$ - 悬臂长度比值；$\\nu$ 受弯构件挠度计算值；$[ \\nu ]$ 受弯构件挠度容许值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38c9a14a-fb4f-413e-a9e4-2147417ba503', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅', '附 录 犅（资料性附录）起重机机构分级举例\n\n## 犅．1 流动式起重机机构分级举例\n\n流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表B．1。\n\n表 犅．1 流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：在空载状态下臂架伸缩机构作伸缩动作。\n\n## 犅．2 塔式起重机机构分级举例\n\n塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．2。\n\n表 犅．2 塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L———动臂俯仰变幅机构；D———小车运行变幅机构；T—— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．3 臂架起重机机构分级举例\n\n臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．3。\n\n表 犅．3 臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L——— 臂架俯仰变幅机构；D———小车（横向）运行变幅机构；T——— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例\n\n桥式和门式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．4。\n\n表 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———主起升机构；D———小车（横向）运行机构；T———大车（纵向）运行机构。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38cac3d5-cc01-41a0-a3f3-4fa9e2917188', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '6 检测结果的合格判定应符合下列规定：', '6 检测结果的合格判定应符合下列规定：$$\n\\mathrm { K } { = } \\mathrm { w } . / \\mathrm { w } \\mathrm { s } { \\geq } 2 . 0\n$$\n\n式中：K- 抗风揭系数； W.- 抗风揭压力值； ws——风荷载标准值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38d16b59-2b1a-45cf-a450-64cc8efd8f8a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 2）', '\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点。当钢材无明显的屈服点时，取 $\\sigma _ { 0 , 2 }$ 为 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( \\sigma _ { 0 , 2 } \\right.$ 为钢材标准拉力试验残余应变达 $0 . 2 \\%$ 时的试验应力），单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 钢材的抗拉强度，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$n$ 与载荷组合类别相关的强度安全系数，见表22。\n\n#### 5．3．1．2．2 剪切许用应力\n\n剪切许用应力，按式（29）计算：\n\n$$\n[ \\tau ] = \\frac { [ \\sigma ] } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（29）\n\n式中：\n\n$[ \\tau ]$ ———机构件剪切许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n#### 5．3．1．2．3 端面承压许用应力\n\n端面承压许用应力，按式（30）计算：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } ] = 1 . 4 [ \\sigma ]\n$$\n\n……（30）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } \\right]$ ———端面承压许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n## 5．3．2 连接材料及其许用应力\n\n### 5．3．2．1 焊条、焊丝、焊剂材料\n\n手工焊条应符合 GB／T5117和 GB／T5118的规定。焊丝应符合 GB／T5293和 GB／T8110的规定。\n\n焊条、焊丝和焊剂，应与母材的综合机械性能相适应。\n\n### 5．3．2．2 高强度螺栓副、销轴材料\n\n高强度螺栓、螺母和垫圈材料应符合GB／T1231或GB／T3633的规定。大于 M24的扭剪型高强度螺栓副和大于 M30的高强度螺栓副，应符合GB／T3098．1、GB／T3098．2等的规定。各种规格的螺栓副除选用 GB／T1231规定的材料外，还可采用 GB／T3077规定的用于8．8级的 $4 0 \\ \\mathrm { { C r } }$ 和用于10．9级以上的 $3 5 ~ \\mathrm { C r M o } \\mathrm { , 4 2 ~ C r M o }$ 等钢材。\n\n主要承载连接销轴的材料，宜采用符合 GB／T699的45钢及符合 GB／T3077的 $4 0 ~ \\mathrm { C r } , 3 5 ~ \\mathrm { C r M o }$ 、$4 2 ~ \\mathrm { C r M o }$ 等钢材，并进行必要的热处理。\n\n### 5．3．2．3 连接的许用应力\n\n#### 5．3．2．3．1 焊缝的许用应力\n\n在焊缝连接的设计中，焊缝应具有与母材同等的综合机械性能。\n\n焊缝承受纵向拉伸、压缩时，许用应力不应超过焊缝纵向拉、压许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ ，承受剪切时不应超过焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 。根据焊接条件、焊接方法和焊缝质量分级，焊缝的许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] , \\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 见表23。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 23 焊缝的许用应力犪  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=3>焊缝型式</td><td rowspan=1 colspan=1>纵向拉、压许用应力[oh]d</td><td rowspan=1 colspan=1>剪切许用应力[τh]</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>对接焊缝</td><td rowspan=2 colspan=1>质量分级</td><td rowspan=1 colspan=1>B级C级</td><td rowspan=1 colspan=1>[a]</td><td rowspan=1 colspan=1>[a]/√2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>D级</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8[a]</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8[a]/√2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>角焊缝</td><td rowspan=1 colspan=2>自动焊、手工焊</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>[a]/√2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=5>a 计算疲劳强度时的焊缝许用应力见5.8.5。b 焊缝质量分级按GB/T 19418 的规定。c表中[]为母材的基本许用应力，见表 22。d 施工条件较差的焊缝或受横向载荷的焊缝,表中焊缝许用应力宜适当降低。</td></tr></table>\n\n\n#### 5．3．2．3．2 铆钉、螺栓、销轴连接的许用应力\n\n##### 5．3．2．3．2．1 铆钉连接的许用应力\n\n铆钉分剪切铆钉（单剪、双剪或复');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38dbd7a5-488a-4300-8eff-d593e8aae02a', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '4.12 成品及其他', '4.12 成品及其他## 主控项目\n\n4.12.1钢结构用支座、橡胶垫的品种、规格、性能等应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查产品的质量合格证明文件、中文产品标志及检验报告等。\n\n4.12.2钢结构工程所涉及的其他材料和成品，其品种、规格、性能等应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查产品的质量合格证明文件、中文产品标志及检验报告等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38e29591-c3a2-422d-8749-637649d97fba', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3 平面控制测量', '3 平面控制测量## 3．1 一般规定\n3．1．1平面控制网的建立，可采用卫星定位测量、导线测量、三角形网测量等方法。\n\n3．1．2平面控制网精度等级的划分，卫星定位测量控制网依次为二、三、四等和一、二级，导线及导线网依次为三、四等和一、二、三级，三角形网依次为二、三、四等和一、二级。\n\n3．1．3平面控制网的布设，应遵循下列原则：\n\n1首级控制网的布设，应因地制宜，且适当考虑发展；当与国家坐标系统联测时，应同时考虑联测方案。2首级控制网的等级，应根据工程规模、控制网的用途和精度要求合理确定。3加密控制网，可越级布设或同等级扩展。\n\n3．1．4平面控制网的坐标系统，应在满足测区内投影长度变形不大于2．5cm／km 的要求下，作下列选择：\n\n1采用统一的高斯投影 $3 ^ { \\circ }$ 带平面直角坐标系统。2采用高斯投影 $3 ^ { \\circ }$ 带，投影面为测区抵偿高程面或测区平均高程面的平面直角坐标系统；或任意带，投影面为1985国家高程基准面的平面直角坐标系统。3小测区或有特殊精度要求的控制网，可采用独立坐标系统。4在已有平面控制网的地区，可沿用原有的坐标系统。5厂区内可采用建筑坐标系统。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38e50e21-08ca-4ab3-8a6a-0e09b2d9fec6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用某些起重机（例如铸造起重机或核工业用起重机）如果发生失效将对人员或经济造成特别严重的后果，在这些特殊情况下，应选用一个其值大于1的高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，以便使起重机获得更大的可靠性。\n\n此系数值根据特殊的使用要求来选取，一般可取 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } { = } 1 . 0 5 { \\sim } 1 . 1$ 。\n\n用许用应力设计法时，安全系数 $n$ 等于强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 的乘积 $( \\Omega = \\gamma _ { \\mathrm { f i } } \\cdot \\gamma _ { \\mathrm { n } } )$ ）；用极限状态设计法时，各分项载荷应先乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后再进行计算与组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38f526ce-41bd-423c-8fde-3a08ea125c7a', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4.4 焊缝射线探伤', '4.4 焊缝射线探伤焊缝射线探伤应符合 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 3 3 2 3$ 中的I级规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('38f721e8-64ce-4c99-81fa-1432756083f1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 1）', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算## 犛．2．1 按 $\\textbf { G }$ 值 $. J C$ 值、 $. c z$ 值选出的电动机（见犘．2．3）的发热校验\n\n### 犛．2．1．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．1．1 稳态平均功率\n\n稳态平均功率按式（S．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } { = } G { \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } }\n$$\n\n………（S．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 稳态平均功率，单位为千瓦（kW）；  \n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表Q.1;  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；-同式（P.1）。\n\n#### 犛．2．1．1．2 $J C$ 值\n\n$J C$ 值参见附录 犆犣 $\\mathrm { \\Delta Q }$ 。\n\n#### 犛．2．1．1．3 $\\mathbf { C Z }$ 值\n\n##### 犛．2．1．1．3．1 折合的全起动次数 $Z$ ，按式（S．3）计算：\n\n$$\nZ { = } d _ { \\mathrm { { c } } } { + } g d _ { \\mathrm { { i } } } { + } r f\n$$\n\n·…( S.3)\n\n式中：$Z$ 折合的每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 同式（S．1）；$d _ { \\mathrm { i } }$ — 同式（S．1）；$f$ 同式（S.1);  \n$g , r$ -折合系数，一般可取 $g = 0 . 2 5 , r = 0 . 8$\n\n按 $Z$ 值划分起动等级，一般为每小时150，300，600次。犆犛．2．1．1．3．2 惯量增加率 $C$ ，按式（S．4）计算：\n\n$$\nC { = } \\frac { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } { + } J _ { \\mathrm { \\scriptsize { e } } } } { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } }\n$$\n$$\n\n……（S．4）\n\n式中：\n\n$C$ -惯量增加率;  \n$J _ { \\textrm { d } }$ 电动机的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ -电动机以外的运动质量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）。\n\n### 犛．2．1．1．3．3 惯量增加率犆犣 $C$ 与折合的每小时全起动次数 $Z$ 的乘积 $C Z$ 值是起制动影响电动机发热的重要参数。 $C Z$ 值的常用数值是150、300、450、600和 $1 ~ 0 0 0$ 。\n\n## 犛．2．1．1．4 发热校验\n\n根据上述方法计算出 $ { P _ { \\mathrm { { S } } } } \\setminus J C$ 及 $C Z$ 值，所选用的电动机在相应 $C Z$ 值、 $. J C$ 值下，如其输出功率满足式（S．5）的要求，则电动机发热校验合格。\n\n$$\nP { \\geqslant } P _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n·…( S.5)\n\n## 犛．2．1．2 运行机构电动机的发热校验犘\n\n### 犛．2．1．2．1 稳态平均功率 $P _ { \\mathrm { { S } } }$ ，按式（S．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } = G { \\Big [ } P _ { \\textrm { \\Sigma } } ( \\omega + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\textrm { w I } } { \\Big ] } { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta } } \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1和表Q.1;$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；WⅠ 同式（86）；按起重机正常工作状态的计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算，室内取 $P _ { \\textrm { w I } } = 0$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；$m$ 同式（89）；\n\nm -同式（89）。\n\n### 犛．2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3903ed29-f6de-4271-9509-c48096b420fa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 6）', '\n\n式中：\n\n$N$ 同式（50）；$\\varphi$ 同式（46）；$A$ 同式（43）；  \n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$N _ { E \\mathrm { x } } \\setminus N _ { E \\mathrm { y } }$ -构件对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴或对 $y$ 轴的名义欧拉临界力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { x } } } ^ { 2 } } } , N _ { \\mathrm { E y } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { y } } } ^ { 2 } } }\n$$\n\n$E$ -钢材的弹性模量，取 $E { = } 2 . 0 6 { \\times } 1 0 ^ { 5 }$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ / m m ^ { 2 } }$ λ$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\biggl [ \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\biggr ] \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n-构件侧向屈曲稳定系数，见附录 $\\mathrm { L }$ 其他符号同式（50）和式（51）。\n\n#### 5．6．3．1．3 计算压弯构件整体稳定性时应注意以下几点：\n\na） 计算单向压弯构件的弯曲屈曲稳定性时，应将式（51）中最后一项删去后使用；b） 使用式（51）或式（52）时，当 $N / N _ { \\mathrm { E i } } { < } 0 . 1$ 时，则可不计增大系数 $\\left( { \\frac { 1 } { 1 - { \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } } } } } \\right)$ （即令其为1．0）；c） 对两端在两个互相垂直的平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件，一般可选取两个三个危险截面进行验算。\n\n### 5．6．3．2 压弯构件整体稳定性计算的其他方法\n\n如果用户有要求或设计者认为确有必要用更详细的方法进行压弯构件稳定性的计算，可参见附录\n\nM 所介绍的方法，或采用积分法或逐步逼近法等方法对构件在压弯联合作用下产生的变形进行精确的计算，或直接用有限元非线性分析。\n\n## 5．7 板件和壳体抗屈曲的计算\n\n### 5．7．1 板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．1 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 分别作用时板的临界应力\n\n临界应力按式（53）～式 （55）计算：\n\n$\\begin{array} { r l } & { \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } } = \\chi K _ { \\sigma } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\tau _ { i , \\mathrm { c r } } = \\chi K _ { \\tau } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } } = \\chi K _ { \\mathrm { m } } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\end{array}$ …（53）……（54）……（55）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , _ { \\mathrm { l c r } }$ -临界压缩应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$\\tau _ { i , \\mathrm { c r } }$ 临界剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } }$ 临界局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；X 板边弹性嵌固系数。弯曲应力作用时，对受压翼缘扭转无约束的单腹板工字梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 3 8 }$ ；对受压翼缘扭转有');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3903fc5c-c353-4fbe-87f5-a92ab3100301', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明为保证桥梁刚度和质量的均衡分布，设计时优先考虑等跨径、等墩高、等桥面宽度的结构形式。如受条件限制不能均衡布置，也可以通过调整墩柱截面尺寸和支座等方法来改善桥梁刚度和质量的分布。调整支座参数是最简单易行的办法，效果也很显著。采用橡胶支座时，由墩和支座构成的串联体系的水平刚度 $k _ { t }$ 为：\n\n$$\nk _ { \\mathrm { t } } = { \\frac { k _ { \\mathrm { z } } k _ { \\mathrm { p } } } { k _ { \\mathrm { z } } + k _ { \\mathrm { p } } } }\n$$\n\n式中： $k _ { \\mathrm { p } }$ —桥墩的水平刚度;\n\n$k _ { \\mathrm { z } }$ 橡胶支座的剪切刚度。\n\n由式（3-1）可以看出，调整支座的刚度，可以使各墩位处的刚度更为均衡。由于水平地震力是根据各墩串联体系的水平刚度按比例进行分配的，因此，通过调整支座刚度，可以有效调整水平地震力在各墩间的分配。\n\n3.5.6梁式桥的矮墩不宜设置固定支座，宜设置活动支座或板式橡胶支座。\n\n3.5.7双柱墩或多柱墩在横桥向地震作用下，盖梁的抗震设计应考虑盖梁可能会出现正负弯矩交替作用的情况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('391b1891-59ce-453c-b6f9-5a6a4b13e32f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1目的、适用范围和引用标准', '1目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥砂浆保水性的试验方法。\n\n本方法适用于测定水泥砂浆及指定采用本方法测定的其他材料。\n\n引用标准：\n\n《化学分析滤纸》（GB/T1914）\n\n水泥砂浆拌和及稠度试验方法 (T0587)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3923af01-262f-4aa1-9ab4-8bb2747183cd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('392a74d7-106d-4354-8fa4-83c7a9329b70', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '压弯构件整体稳定性计算', '压弯构件整体稳定性计算本方法的计算公式是在两个互相垂直的平面内约束条件相同、在弹性工作阶段的等截面构件的前提下推导的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3938f9df-2b22-4863-9d96-a3a57a640bb2', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第九十九条 生产经营单位有下列行为之一的', '第九十九条 生产经营单位有下列行为之一的，责令限期改正，处五万元以下的罚款；逾期未改正的，处五万元以上二十万元以下的罚款，对其直接负责的主管人员和其他直接责任人员处一万元以上二万元以下的罚款；情节严重的，责令停产停业整顿；构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任：（一）未在有较大危险因素的生产经营场所和  \n有关设施、设备上设置明显的安全警示标志的；（二）安全设备的安装、使用、检测、改造  \n和报废不符合国家标准或者行业标准的；（三）未对安全设备进行经常性维护、保养  \n和定期检测的；（四）关闭、破坏直接关系生产安全的监控、  \n报警、防 护、救 生 设 备、设 施，或 者 篡 改、隐  \n瞒、销毁其相关数据、信息的；（五）未为从业人员提供符合国家标准或者\n\n行业标准的劳动防护用品的；\n\n（六）危险物品的容器、运输工具，以及涉及人身安全、危险性较大的海洋石油开采特种设备和矿山井下特种设备未经具有专业资质的机构检测、检验合格，取得安全使用证或者安全标志，投入使用的；\n\n（七）使用应当淘汰的危及生产安全的工艺、设备的；\n\n（八）餐饮等行业的生产经营单位使用燃气未安装可燃气体报警装置的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('39442b68-fcef-4f33-ac0b-349aef853fd3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 混凝土方桩或矩形桩连接用的法兰盘，一般采用角钢增焊加劲肋钢板制成，制作时将角钢的一肢焊接在纵向主钢筋上，另一肢位于桩的连接平面端上，桩连接时利用法兰盘两连接端的连接肢用螺栓连接。\n\n3 本款旨在强调混凝土需要连续浇筑，一次完成，而不必强调浇筑方向，故删除了原规范中的“由桩顶向桩尖方向”。\n\n### 10.2.3 预制钢筋混凝土桩和预应力混凝土桩的制作质量应符合现行《公路工程质量检验评定标准 第一册 土建工程》（JTG F80/1）的规定；采用法兰盘接头的预制桩，其法兰盘制成后的允许偏差应符合表10.2.3的规定。同时应符合下列规定：\n\n1 钢筋混凝土桩的横向收缩裂缝宽度不得大于 $0 . 2 \\mathrm { m m }$ ，深度不得大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，裂缝长度不得大于1/2桩宽；预应力混凝土桩不得有裂缝。\n\n2 桩的表面出现蜂窝麻面时，其深度不得大于 $5 \\mathrm { m m }$ ，每面的蜂窝面积不得超过该面总面积的 $0 . 5 \\%$ 。\n\n3 有棱角的桩，棱角破损深度应在 $5 \\mathrm { m m }$ 以内，且每 $1 0 \\mathrm { m }$ 长的边棱角上只能有一处破损，在一根桩上边棱破损的总长度不得大于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4 预制桩出场前应进行检验，出场时应具备出场合格检验记录。\n\n### 表 10.2.3 法兰盘的允许偏差\n\n\n\n\n\n### 10.2.4 先张法预应力混凝土管桩的制作应符合现行《先张法预应力混凝土管桩》（GB 13476）的规定；后张法预应力混凝土大直径管桩的制作应符合现行《码头结构施工规范》（JTS 215）的规定。用于水上沉设的大直径管桩宜在预制场内按设计\n\n桩长拼接成整根长桩。\n\n### 10.2.5 钢管桩的制作应符合下列规定：\n\n1 制作钢管桩的材料应符合设计要求，并应有出厂合格证明和质量检验报告。钢管桩的分节长度应满足桩架的有效高度、制作场地条件、运输与装卸能力等要求。\n\n2 钢管桩可采用成品钢管或自制钢管，焊接钢管的制作工艺应符合相应标准规范的规定。对焊接钢管的管节制作，管端平整度应不超过 $2 \\mathrm { m m }$ ，管端平面倾斜应小于 $1 \\%$ 。对管节的对口拼装，当管径小于或等于 $7 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，其相邻管节管径的允许偏差应小于或等于 $2 \\mathrm { m m }$ ；管径大于 $7 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，其相邻管节管径的允许偏差应小于或等于 $3 \\mathrm { m m }$ ；板边高差应符合表 10.2.5 的规定。相邻管节的竖向焊缝应错开 1/8 周长以上。\n\n3 钢管桩的防腐处理应符合设计要求及现行《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》（JT/T 722）的规定。\n\n### 表 10.2.5 相邻管节对口板边的允许偏差');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('39500bb2-cfb9-4e48-b3e5-972118e16003', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 4）', '. . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 等效平均阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；\n\n$M _ { 1 } \\thinspace , M _ { 2 } \\thinspace , M _ { 3 } \\thinspace , \\cdots , M _ { n } \\thinspace$ 狀———为包括电动机转动及移动质量全部惯性力在内的各个阶段的转矩值。在变载荷情况下，至少取10个连续工作循环中载荷最大的一个循环计算；\n\n$t _ { 1 } \\ldots t _ { 2 } \\ldots t _ { 3 } \\ldots , \\ldots , t _ { n }$ — 发生不同转矩的时间段，静止时间不计入。\n\n等效平均功率按式（P．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e d } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { m e d } } n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．10）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 同式（P．9）；$n$ 电动机转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 机构的总效率。\n\n#### 犘．2．5．2 电动机的初选\n\n如果电动机的一次负载运行时间不超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按式（P．10）计算结果从电动机样本上选出的 S3工作制的电动机即为所要求的电动机。\n\n![](images/985270ff0e6c529a5571c940661a3d07ab81327f579f24f8fc3e70bda0ba5c14.jpg)  \n图 犘．1 电动机负荷图举例\n\n．   \n  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=2>起重机型式</td><td rowspan=2 colspan=1>用途</td><td rowspan=1 colspan=3>起升机构</td><td rowspan=1 colspan=3>副起升机构</td><td rowspan=1 colspan=3>小车运行机构</td><td rowspan=1 colspan=3>大车运行机构</td><td rowspan=1 colspan=3>回转机构</td><td rowspan=1 colspan=3>变幅机构</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Jc/%</td><td rowspan=1 colspan=1>Cz</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>Jc/%</td><td rowspan=1 colspan=1>Cz</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>Jc/%</td><td rowspan=1 colspan=1>Cz</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>Jc/%</td><td rowspan=1 colspan=1>Cz</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>Jc/%</td><td rowspan=1 colspan=1>Cz</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>Jc/%</td><td rowspan=1 colspan=1>Cz</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>桥式起重机</td><td rowspan=3 colspan=1>吊钩式</td><td rowspan=1 colspan=1>电站安装及检修用</td><td rowspan=1 colspan=1>15~25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>15~25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>600</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>车间及仓库用</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 co');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3956dd3d-145d-4c3c-8f61-85d41c06df39', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6. 2 支架及模板工程6.2 支架及模板工程', '6. 2 支架及模板工程6.2 支架及模板工程### 6.2.1 支架高宽比大于2 时,应设置必要的连墙件、抛撑或缆风绳等横向稳定措施。6.2.1 支架高宽比大于2时，应设置必要的连墙件、抛撑或缆风绳等横向稳定措施。  \n### 6.2.2 落地式模板(不含基础)尚未浇筑混凝土时,宜采用缆风绳作为抗风措施。 当单节模板较高时,6.2.2 落地式模板(不含基础)尚未浇筑混凝土时，宜采用缆风绳作为抗风措施。当单节模板较高时，在拉缆风绳之前,应采取临时拉结措施。在拉缆风绳之前，应采取临时拉结措施。  \n### 6. 2. 3 支架及高度超过6.2.3 支架及高度超过1 $1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的钢模板应安设避雷设施,避雷设施的冲击接地电阻不应大于 钢模板应安设避雷设施，避雷设施的冲击接地电阻不应大于 $3 0 \\ \\Omega$ ;在;在其他建筑物或设施的防雷保护范围之内时,可不再设置。其他建筑物或设施的防雷保护范围之内时，可不再设置。  \n### 6. 2. 4 跨通行道路、通航水域的支架应根据道路、水域通行情况设置防护设施、安全标志和夜间警示6.2.4 跨通行道路、通航水域的支架应根据道路、水域通行情况设置防护设施、安全标志和夜间警示灯带。灯带。  \n### 6. 2. 5 基准面以上6.2.5 基准面以上2 $2 \\textrm { m }$ 安装、拆除模板应搭设脚手架或作业平台,并应符合6.1 的规定。装、拆除模板应搭设脚手架或作业平台，并应符合6.1的规定。\n\n### 6. 2. 6 支架、模板的安装、拆除要求如下:6.2.6 支架、模板的安装、拆除要求如下：\n\na) a) 应设置警戒区 并应由专人监护 非作业人员不应进入 警戒区不应小于支架或模板倾覆半径设置警戒区，并应由专人监护，非作业人员不应进入，警戒区不应小于支架或模板倾覆半径的1.5 倍范围;当有其他可靠防倾覆措施时,警戒区范围应依据 GB/T 3608 规定的可能坠落的1.5倍范围；当有其他可靠防倾覆措施时，警戒区范围应依据GB/T 3608规定的可能坠落范围半径而确定;范围半径而确定；  \nb) b) 模板及其支架在安装、拆除过程中,应设置有效防倾覆的临时固定设施;在大风地区或大风季板及其支架在安装、拆除过程中，应设置有效防倾覆的临时固定设施；在大风地区或大风季节安装时,模板应有抗风的临时加固措施;节安装时，模板应有抗风的临时加固措施；  \nc) c) 支架搭设时,应在作业面下方架搭设时，应在作业面下方 $3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 内设置安全平网,以下每隔 设置安全平网，以下每隔 $6 \\ \\mathrm { m } \\sim 1 0 \\ \\mathrm { m }$ 再加设安全平网;加设安全平网；  \nd) d) 模板安装时脚手架或作业平台上临时堆放的模板不宜超过 2 层,且不得超过设计荷载;连接板安装时脚手架或作业平台上临时堆放的模板不宜超过2层，且不得超过设计荷载；连接件应放在箱盒或工具袋中,不应散放在脚手板上;件应放在箱盒或工具袋中，不应散放在脚手板上；  \ne) e) 拆卸前应将支架、模板上的杂物、附属设施等清理干净;卸前应将支架、模板上的杂物、附属设施等清理干净；  \nf ) f) 拆除人员不应站在待拆及相邻的杆件、模板上;除人员不应站在待拆及相邻的杆件、模板上；  \ng) g) 支架分段拆除时,应确定分界处的技术处理方案,并应保证分段后架体的稳定;架分段拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体的稳定；  \nh) h) 大型模板拆除时应在两端设置溜绳。型模板拆除时应在两端设置溜绳。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('395e1d6a-60ce-4106-862e-60df59b5d43d', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明“密闭箱形构件\"是指箱体成形封闭后内部空间较小，且箱体内部完全不与外界环境相接触的构件。\n\n10.1.7涂装完成后应对构件进行标识，且应待涂层干燥后再进行构件的存放。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('39601965-41b2-4418-8513-c93ec6f252f0', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：1．本部分增加了栏杆在起重机上的设置条件。2．增加了栏杆允许开口的要求。3．增加了在沿建筑物墙壁或实体墙结构设置的通道上，允许设置手扶栏杆的要求。4．栏杆上表面高度由“不低于 $1 0 5 0 \\mathrm { m m }$ ”改为“不低于 $1 0 0 0 \\mathrm { m m m ^ { \\prime } }$ 。5．踢脚板高度由“不低于 $7 0 \\mathrm { m m }$ ”改为“不低于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ”6．将原标准中“水平横杆间距 $3 5 0 \\mathrm { m m }$ ”改为“中间杆与手扶栏杆或踢脚板的距离不大于$5 0 0 \\mathrm { m m }$ ”。7．删除了原标准中“因在空中润滑或维修，而在臂架上设置的栏杆”的有关要求。\n\n3.9金属结构的修复及报废（见标准3.9条）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('39637cfb-0333-49e7-99f6-c899f1bd0d2d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犕', '附 录 犕');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('396d016c-45c2-474d-8c42-3704334eba7c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 8）', 'rowspan=1 colspan=1>155.6</td><td rowspan=1 colspan=1>125.7</td><td rowspan=1 colspan=1>132.3</td><td rowspan=1 colspan=1>103.5</td><td rowspan=1 colspan=1>108.9</td><td rowspan=1 colspan=1>127. 6</td><td rowspan=1 colspan=1>113.6</td><td rowspan=1 colspan=1>95.6</td><td rowspan=1 colspan=1>68.3</td><td rowspan=1 colspan=1>41.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E7</td><td rowspan=1 colspan=1>133.2</td><td rowspan=1 colspan=1>136.6</td><td rowspan=1 colspan=1>113.2</td><td rowspan=1 colspan=1>116.2</td><td rowspan=1 colspan=1>93.2</td><td rowspan=1 colspan=1>95.7</td><td rowspan=1 colspan=1>103.5</td><td rowspan=1 colspan=1>92</td><td rowspan=1 colspan=1>77.6</td><td rowspan=1 colspan=1>55.4</td><td rowspan=1 colspan=1>33.3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E8</td><td rowspan=1 colspan=1>120.0</td><td rowspan=1 colspan=1>120.0</td><td rowspan=1 colspan=1>102.0</td><td rowspan=1 colspan=1>102.0</td><td rowspan=1 colspan=1>84.0</td><td rowspan=1 colspan=1>84.0</td><td rowspan=1 colspan=1>84.0</td><td rowspan=1 colspan=1>75.0</td><td rowspan=1 colspan=1>63.0</td><td rowspan=1 colspan=1>45.0</td><td rowspan=1 colspan=1>27.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=12>注：括号内的数值为大于Q235的0.75o(抗拉强度)的理论计算值,仅应用于求取公式(76)用到的[ox]、[oyr]和[τxyr]的值。</td></tr></table>\n\n\n## 5．8．6 疲劳强度校核\n\n根据载荷组合A（见4．3．3．1）的实际可能的最不利工况计算得出的绝对值最大应力，按式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）进行核算：\n\n$$\n{ \\begin{array} { r l } { | \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\qquad \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } } \\end{array} } ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 3 ~ } } )  \\\\ { | \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] \\leqslant [ { \\mathrm { ~ 7 ~ } } \\ldots { \\mathrm { ~ r } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots  & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] ^ { 2 } + [ { \\frac { \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] ^ { 2 } } } ] ^ { 2 } - { \\frac { \\sigma _ { \\opera');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('39724c1a-e62f-406d-9b8d-5d2d296a4c93', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 5）', '。\n\n9．4．2．5 吊运各类物品的专用辅具，在必要时应有自紧功能或防止物品滑落的装置及措施。\n\n### 9．4．3 制动器\n\n9．4．3．1 动力驱动的起重机（液压缸驱动的除外），其起升、变幅、运行、回转机构都应装可靠的制动装置：当机构要求具有载荷支持作用时，应装设机械常闭式制动器。在运行、回转机构的传动装置中有自锁环节的特殊场合，如能确保不会发生超额定应力的运动，也可以不用制动器。变速机构换挡到中间位置时，制动器或其他装置应能自动地支持住物品。\n\n9．4．3．2 对于需要控制下降制动距离的起重机，其制动距离（控制器转回零位后，从制动器断电至物品停止时的下滑距离）一般可控制为不大于 $1 \\ \\mathrm { m i n }$ 内稳定起升距离的1／65。\n\n9．4．3．3 制动器应便于检查，制动器弹簧应是压缩式的，制动器应可调整，制动衬片应能方便更换。\n\n9．4．3．4 宜选择对制动衬垫的磨损有自动补偿功能的制动器。\n\n9．4．3．5 操纵制动器的控制装置，如踏板、操纵手柄等，应有防滑性能。人工操纵通过手或脚施加在制动器上的力与行程，应符合人类工效学的要求。\n\n## 9．5 电气安全要求\n\n9．5．1 起重机馈电裸滑触线与周围设备的安全距离和安全防护应符合7．2．2．2．1的规定。  \n9．5．2 供电系统中有触电危险的主滑触线应涂有安全色，并在适当的位置装设安全标志或表示带电的指示灯。  \n9．5．3 障碍信号灯的设置应符合7．4．12．3的规定。  \n9．5．4 起重机应有指示总电源分合状况的信号，必要时还应设置故障信号或报警信号。信号指示应设置在司机或有关人员视力、听力可及的地点。  \n9．5．5 避雷保护应符合7．4．11的规定。\n\n## 9．6 控制和操纵的安全与布置\n\n### 9．6．1 一般原则\n\n9．6．1．1 控制与操纵系统的设计和布置应能避免发生误操作的可能性，保证在正常使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操作的位置。操纵装置的运动方向也应尽可能地设置得适合人的肢体的自然运动。例如：脚踏控制装置应采用向下的脚踏力操作而不能用脚的横向运动触碰操作。\n\n9．6．1．5 用来操纵起重机械控制装置所需的力应与使用此控制装置的使用频度有关，应随机型变化并按人类工效学来考虑。\n\n9．6．1．6 控制起重机的急停按钮，应符合7．3．4和7．5．4．1的规定。\n\n### 9．6．2 司机室控制\n\n#### 9．6．2．1 控制装置的操纵\n\n9．6．2．1．1 控制器的操作方向应与其所控制对象的运动方向一致或者是合乎逻辑的关系。9．6．2．1．2 合适的操作方向是指起重机司机面向控制器时，操纵控制器时手的动作方向和所产生的效应要协调，采用手柄控制操作的见表58，采用手轮控制操作的见表59。\n\n#### 9．6．2．2 控制装置的布置与标识\n\n9．6．2．2．1 控制装置的位置设计，应在使其接通一个或几个控制装置时，一般不会无意识地再接通另外的控制装置。\n\n9．6．2．2．2 当操纵装置较多时，起重机主要的控制与操纵装置宜安排在司机座位的右侧。在布置了以手操纵控制器为主要操纵装置的情况下，可以安排脚踏操纵控制器。\n\n表 58 手柄移动方向和起重机运动的关系  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>机构</td><td rowspan=1 colspan=1>机构运动方向</td><td rowspan=1 colspan=1>手柄移动方向</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>起升、变幅机构</td><td rowspan=1 colspan=1>起升、向里变幅</td><td rowspan=1 colspan=1>向着司机(手柄向后)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>下降、向外变幅</td><td rowspan=1 colspan=1>离开司机(手柄向前)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>回转机构一</td><td rowspan=1 colspan=1>向右回转向左回转</td><td rowspan=1 colspan=1>手柄向右手柄向左</td></tr></table>\n\n\n表 59 手轮旋转方向和起重机运动的关系  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>机构运动方向</td><td rowspan=1 colspan=1>手轮旋转方向</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>起升、向里变幅向右回转</td><td rowspan=1 colspan=1>顺时针旋转</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>下降、向外变幅向左回转</td><td rowspan=1 colspan=1>逆时针旋转</td></tr></table>\n\n\n9．6．2．2．3 在每个控制装置上，或在靠近它的位置处，应贴上文字标志或符号以区别其功能，清晰地表明所操纵实现的起重机械的运动方向。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('397c52db-4a19-4d4e-a9a4-138e08587a7d', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '3.14.4 施工用电一般项目的检查评定应符合下列规定', '3.14.4 施工用电一般项目的检查评定应符合下列规定：## 1 配电室与配电装置\n\n1）配电室的建筑耐火等级不应低于三级，配电室应配置适用于电气火灾的灭火器材；2）配电室、配电装置的布设应符合规范要求；3） 配电装置中的仪表、电器元件设置应符合规范要求；4） 备用发电机组应与外电线路进行联锁；5） 配电室应采取防止风雨和小动物侵入的措施;6）配电室应设置警示标志、工地供电平面图和系统图。\n\n## 2 现场照明\n\n1）照明用电应与动力用电分设；  \n2）特殊场所和手持照明灯应采用安全电压供电；  \n3）照明变压器应采用双绕组安全隔离变压器;  \n4) 灯具金属外壳应接保护零线；  \n5） 灯具与地面、易燃物间的距离应符合规范要求；  \n6） 照明线路和安全电压线路的架设应符合规范要求;  \n7） 施工现场应按规范要求配备应急照明。\n\n## 3 用电档案\n\n1）总包单位与分包单位应签订临时用电管理协议，明确各方相关责任;\n\n2）施工现场应制定专项用电施工组织设计、外电防护专项方案；\n\n3）专项用电施工组织设计、外电防护专项方案应履行审批程序，实施后应由相关部门组织验收;\n\n4）用电各项记录应按规定填写，记录应真实有效；\n\n5）用电档案资料应齐全，并应设专人管理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('39806653-0964-4a87-b6e5-d7517cb53a63', '44《中华人民共和国水法》（主席令第48号）.md', '第五章 水资源配置和节约使用', '第五章 水资源配置和节约使用第四十四条 国务院发展计划主管部门和国务院水行政主管部门负责全国水资源的宏观调配。全国的和跨省、自治区、直辖市的水中长期供求规划，由国务院水行政主管部门会同有关部门制订，经国务院发展计划主管部门审查批准后执行。地方的水中长期供求规划，由县级以上地方人民政府水行政主管部门会同同级有关部门依据上一级水中长期供求规划和本地区的实际情况制订，经本级人民政府发展计划主管部门审查批准后执行。\n\n水中长期供求规划应当依据水的供求现状、国民经济和社会发展规划、流域规划、区域规划，按照水资源供需协调、综合平衡、保护生态、厉行节约、合理开源的原则制定。\n\n第四十五条 调蓄径流和分配水量，应当依据流域规划和水中长期供求规划，以流域为单元制定水量分配方案。\n\n跨省、自治区、直辖市的水量分配方案和旱情紧急情况下的水量调度预案，由流域管理机构商有关省、自治区、直辖市人民政府制订，报国务院或者其授权的部门批准后执行。其他跨行政区域的水量分配方案和旱情紧急情况下的水量调度预案，由共同的上一级人民政府水行政主管部门商有关地方人民政府制订，报本级人民政府批准后执行。\n\n水量分配方案和旱情紧急情况下的水量调度预案经批准后，有关地方人民政府必须执行。\n\n在不同行政区域之间的边界河流上建设水资源开发、利用项目，应当符合该流域经批准的水量分配方案，由有关县级以上地方人民政府报共同的上一级人民政府水行政主管部门或者有关流域管理机构批准。\n\n第四十六条 县级以上地方人民政府水行政主管部门或者流域管理机构应当根据批准的水量分配方案和年度预测来水量，制定年度水量分配方案和调度计划，实施水量统一调度；有关地方人民政府必须服从。\n\n国家确定的重要江河、湖泊的年度水量分配方案，应当纳入国家的国民经济和社会发展年度计划。\n\n第四十七条 国家对用水实行总量控制和定额管理相结合的制度。\n\n省、自治区、直辖市人民政府有关行业主管部门应当制订本行政区域内行业用水定额，报同级水行政主管部门和质量监督检验行政主管部门审核同意后，由省、自治区、直辖市人民政府公布，并报国务院水行政主管部门和国务院质量监督检验行政主管部门备案。\n\n县级以上地方人民政府发展计划主管部门会同同级水行政主管部门，根据用水定额、经济技术条件以及水量分配方案确定的可供本行政区域使用的水量，制定年度用水计划，对本行政区域内的年度用水实行总量控制。\n\n第四十八条直接从江河、湖泊或者地下取用水资源的单位和个人，应当按照国家取水许可制度和水资源有偿使用制度的规定，向水行政主管部门或者流域管理机构申请领取取水许可证，并缴纳水资源费，取得取水权。但是，家庭生活和零星散养、圈养畜禽饮用等少量取水的除外。\n\n实施取水许可制度和征收管理水资源费的具体办法，由国务院规定。\n\n第四十九条 用水应当计量，并按照批准的用水计划用水。\n\n用水实行计量收费和超定额累进加价制度。\n\n第五十条 各级人民政府应当推行节水灌溉方式和节水技术，对农业蓄水、输水工程采取必要的防渗漏措施，提高农业用水效率。\n\n第五十一条工业用水应当采用先进技术、工艺和设备，增加循环用水次数，提高水的重复利用率。\n\n国家逐步淘汰落后的、耗水量高的工艺、设备和产品，具体名录由国务院经济综合主管部门会同国务院水行政主管部门和有关部门制定并公布。生产者、销售者或者生产经营中的使用者应当在规定的时间内停止生产、销售或者使用列入名录的工艺、设备和产品。\n\n第五十二条 城市人民政府应当因地制宜采取有效措施，推广节水型生活用水器具，降低城市供水管网漏失率，提高生活用水效率；加强城市污水集中处理，鼓励使用再生水，提高污水再生利用率。\n\n第五十三条 新建、扩建、改建建设项目，应当制订节水措施方案，配套建设节水设施。节水设施应当与主体工程同时设计、同时施工、同时投产。\n\n供水企业和自建供水设施的单位应当加强供水设施的维护管理，减少水的漏失。\n\n第五十四条 各级人民政府应当积极采取措施，改善城乡居民的饮用水条件。\n\n第五十五条使用水工程供应的水，应当按照国家规定向供水单位缴纳水费。供水价格应当按照补偿成本、合理收益、优质优价、公平负担的原则确定。具体办法由省级以上人民政府价格主管部门会同同级水行政主管部门或者其他供水行政主管部门依据职权制定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('399d753f-7cd2-4ebe-8b1b-0f0de6d6486a', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第三章野生动物管理', '第三章野生动物管理第二十条在相关自然保护区域和禁猎（渔）区、禁猎（渔）期内，禁止猎捕以及其他妨碍野生动物生息繁衍的活动，但法律法规另有规定的除外。\n\n野生动物迁徙洄游期间，在前款规定区域外的迁徙洄游通道内，禁止猎捕并严格限制其他妨碍野生动物生息繁衍的活动。迁徙洄游通道的范围以及妨碍野生动物生息繁衍活动的内容，由县级以上人民政府或者其野生动物保护主管部门规定并公布。\n\n第二十一条禁止猎捕、杀害国家重点保护野生动物。\n\n因科学研究、种群调控、疫源疫病监测或者其他特殊情况，需要猎捕国家一级保护野生动物的，应当向国务院野生动物保护主管部门申请特许猎捕证；需要猎捕国家二级保护野生动物的，应当向省、自治区、直辖市人民政府野生动物保护主管部门申请特许猎捕证。\n\n第二十二条猎捕非国家重点保护野生动物的，应当依法取得县级以上地方人民政府野生动物保护主管部门核发的狩猎证，并且服从猎捕量限额管理。\n\n第二十三条猎捕者应当按照特许猎捕证、狩猎证规定的种类、数量、地点、工具、方法和期限进行猎捕。\n\n持枪猎捕的，应当依法取得公安机关核发的持枪证。\n\n第二十四条禁止使用毒药、爆炸物、电击或者电子诱捕装置以及猎套、猎夹、地枪、排铣等工具进行猎捕，禁止使用夜间照明行猎、歼灭性围猎、捣毁巢穴、火攻、烟熏、网捕等方法进行猎捕，但因科学研究确需网捕、电子诱捕的除外。\n\n前款规定以外的禁止使用的猎捕工具和方法，由县级以上地方人民政府规定并公布。\n\n第二十五条国家支持有关科学研究机构因物种保护目的人工繁育国家重点保护野生动物。\n\n前款规定以外的人工繁育国家重点保护野生动物实行许可制度。人工繁育国家重点保护野生动物的，应当经省、自治区、直辖市人民政府野生动物保护主管部门批准，取得人工繁育许可证，但国务院对批准机关另有规定的除外。\n\n人工繁育国家重点保护野生动物应当使用人工繁育子代种源，建立物种系谱、繁育档案和个体数据。因物种保护目的确需采用野外种源的，适用本法第二十一条和第二十三条的规定。\n\n本法所称人工繁育子代，是指人工控制条件下繁殖出生的子代个体且其亲本也在人工控制条件下出生。\n\n第二十六条人工繁育国家重点保护野生动物应当有利于物种保护及其科学研究，不得破坏野外种群资源，并根据野生动物习性确保其具有必要的活动空间和生息繁衍、卫生健康条件，具备与其繁育目的、种类、发展规模相适应的场所、设施、技术，符合有关技术标准和防疫要求，不得虐待野生动物。\n\n省级以上人民政府野生动物保护主管部门可以根据保护国家重点保护野生动物的需要，组织开展国家重点保护野生动物放归野外环境工作。\n\n第二十七条禁止出售、购买、利用国家重点保护野生动物及其制品。\n\n因科学研究、人工繁育、公众展示展演、文物保护或者其他特殊情况，需要出售、购买、利用国家重点保护野生动物及其制品的，应当经省、自治区、直辖市人民政府野生动物保护主管部门批准，并按照规定取得和使用专用标识，保证可追溯，但国务院对批准机关另有规定的除外。\n\n实行国家重点保护野生动物及其制品专用标识的范围和管理办法，由国务院野生动物保护主管部门规定。\n\n出售、利用非国家重点保护野生动物的，应当提供狩猎、进出口等合法来源证明。\n\n出售本条第二款、第四款规定的野生动物的，还应当依法附有检疫证明。\n\n第二十八条对人工繁育技术成熟稳定的国家重点保护野生动物，经科学论证，纳入国务院野生动物保护主管部门制定的人工繁育国家重点保护野生动物名录。对列入名录的野生动物及其制品，可以凭人工繁育许可证，按照省、自治区、直辖市人民政府野生动物保护主管部门核验的年度生产数量直接取得专用标识，凭专用标识出售和利用，保证可追溯。\n\n对本法第十条规定的国家重点保护野生动物名录进行调整时，根据有关野外种群保护情况，可以对前款规定的有关人工繁育技术成熟稳定野生动物的人工种群，不再列入国家重点保护野生动物名录，实行与野外种群不同的管理措施，但应当依照本法第二十五条第二款和本条第一款的规定取得人工繁育许可证和专用标识。\n\n第二十九条利用野生动物及其制品的，应当以人工繁育种群为主，有利于野外种群养护，符合生态文明建设的要求，尊重社会公德，遵守法律法规和国家有关规定。\n\n野生动物及其制品作为药品经营和利用的，还应当遵守有关药品管理的法律法规。\n\n第三十条禁止生产、经营使用国家重点保护野生动物及其制品制作的食品，或者使用没有合法来源证明的非国家重点保护野生动物及其制品制作的食品。\n\n禁止为食用非法购买国家重点保护的野生动物及其制品。\n\n第三十一条禁止为出售、购买、利用野生动物或者禁止使用的猎捕工具发布广告。禁止为违法出售、购买、利用野生动物制品发布广告。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('39aa2dc5-dd2d-4ab7-9ea9-98350676516b', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '8.11施工接缝的处理', '8.11施工接缝的处理8.11.1纵向施工缝。采用两台摊铺机成梯队联合摊铺方式完成的纵向接缝，应采用松铺斜接缝，以热接缝形式在最后作跨接缝碾压，以消缝迹。如果两台摊铺机相隔距离较短，也可做一次碾压．上下层纵缝应错开 $1 5 \\mathrm { c m }$ 以上。\n\n8.11.2横向施工缝。全部采用平接缝。用三米直尺沿纵向放置，在摊铺段端部的直尺呈悬臂状，以摊铺层与直尺脱离接触处定出接缝位置，用锯缝机割齐后铲除斜坡层，用水冲洗干净，并涂抹改性乳化沥青；继续摊铺时，切缝处应保持干燥，摊铺机熨平板从接缝处起步摊铺；碾压时用钢轮压路机进行横向压实，从先铺面层上跨缝逐渐移向新铺面层。接缝碾压完毕再纵向碾压新铺面层。\n\n8.11.3当天碾压完毕应将压路机开向未铺新面层的下承层上过夜，第二天压路机开回新施工面层上后，再铲除接缝处斜坡层继续摊铺沥青混合料。\n\n8.11.4上面层横向施工缝应远离桥梁伸缩缝 $2 0 \\mathrm { m }$ 以外，以确保伸缩缝两边铺装层表面的平顺。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('39add8e0-8a14-482a-8995-bd08e2ca22f4', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '7.5.13作业后，应对钻机进行清洗和润滑（Part 2）', '# 7.8.12钻机保养时，应按使用说明书的要求进行，并应将钻机支撑牢靠。\n\n## 7.9深层搅拌机\n\n### 7.9.1搅拌机就位后，应检查搅拌机的水平度和导向架的垂直度，并应符合使用说明书的要求。  \n### 7.9.2．作业前，应先空载试机，设备不得有异响，并应检查仪表、油泵等，确认正常后，正式开机运转。  \n### 7.9.3吸浆、输浆管路或粉喷高压软管的各接头应连接紧固。\n\n泵送水泥浆前，管路应保持湿润。\n\n### 7.9.4作业中，应控制深层搅拌机的人土切削速度和提升搅拌的速度，并应检查电流表，电流不得超过规定。\n\n### 7.9.5发生卡钻、停钻或管路堵塞现象时，应立即停机，并应将搅拌头提离地面，查明原因，妥善处理后，重新开机施工。\n\n### 7.9.6作业中，搅拌机动力头的润滑应符合规定，动力头不得断油。\n\n### 7.9.7当喷浆式搅拌机停机超过3h，应及时拆卸输浆管路，排除灰浆，清洗管道。\n\n### 7.9.8作业后，应按使用说明书的要求，做好清洁保养工作。\n\n## 7.10成槽机\n\n### 7.10.1作业前，应检查各传动机构、安全装置、钢丝绳等，并应确认安全可靠后，空载试车，试车运行中，应检查油缸、油管、油马达等液压元件，不得有渗漏油现象，油压应正常，油管盘、电缆盘应运转灵活，不得有卡滞现象，并应与起升速度保持同步。\n\n### 7.10.2成槽机回转应平稳，不得突然制动。\n\n### 7.10.3成槽机作业中，不得同时进行两种及以上动作。\n\n### 7.10.4钢丝绳应排列整齐，不得松乱。\n\n### 7.10.5成槽机起重性能参数应符合主机起重性能参数，不得超载。\n\n### 7.10.6安装时，成槽抓斗应放置在把杆铅锤线下方的地面上，把杆角度应为 $7 5 ^ { \\circ } \\sim 7 8 ^ { \\circ }$ 。起升把杆时，成槽抓斗应随着逐渐慢速提升，电缆与油管应同步卷起，以防油管与电缆损坏。接油管时应保持油管的清洁。\n\n### 7.10.7工作场地应平坦坚实，在松软地面作业时，应在履带下铺设厚度在 $3 0 \\mathrm { m m }$ 以上的钢板，钢板纵向间距不应大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ 。起重臂最大仰角不得超过 $7 8 ^ { \\circ }$ ，并应经常检查钢丝绳、滑轮，不得有严重磨损及脱槽现象，传动部件、限位保险装置、油温等应\n\n正常。\n\n### 7.10.8成槽机行走履带应平行槽边，并应尽可能使主机远离槽边，以防槽段塌方。  \n### 7.10.9成槽机工作时，把杆下不得有人员，人员不得用手触摸钢丝绳及滑轮。  \n### 7.10.10成槽机工作时，应检查成槽的垂直度，并应及时纠偏。### 7.10.11成槽机工作完毕，应远离槽边，抓斗应着地，设备应及时清洁。  \n### 7.10.12拆卸成槽机时，应将把杆置于 $7 5 ^ { \\circ } { \\sim } 7 8 ^ { \\circ }$ 位置，放落成槽抓斗，逐渐变幅把杆，同步下放起升钢丝绳、电缆与油管，并应防止电缆、油管拉断。  \n### 7.10.13运输时，电缆及油管应卷绕整齐，并应垫高油管盘和电缆盘。\n\n## 7.11冲孔桩机\n\n### 7.11.1 冲孔桩机施工场地应平整坚实。\n\n### 7.11.2作业前应重点检查下列项目，并应符合相应要求：1连接应牢固，离合器、制动器、棘轮停止器、导向轮等  \n传动应灵活可靠；2卷筒不得有裂纹，钢丝绳缠绕应正确，绳头应压紧，钢  \n丝绳断丝、磨损不得超过规定；3安全信号和安全装置应齐全良好；4桩机应有可靠的接零或接地，电气部分应绝缘良好；5开关应灵敏可靠。  \n### 7.11.3卷扬机启动、停止或到达终点时，速度应平缓。卷扬机  \n使用应按本规范第4.7节的规定执行。  \n### 7.11.4冲孔作业时，不得碰撞护筒、孔壁和钩挂护筒底缘；重  \n锤提升时，应缓慢平稳。  \n### 7.11.5卷扬机钢丝绳应按规定进行保养及更换。  \n### 7.11.6卷扬机换向应在重锤停稳后进行，减少对钢丝绳的破坏。  \n### 7.11.7钢丝绳上应设有标记，提升落锤高度应符合规定，防止提锤过高，击断锤齿。  \n### 7.11.8停止作业时，冲锤应提出孔外，不得埋锤，并应及时切断电源；重锤落地前，司机不得离岗。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('39b9e9ea-7fef-48c3-9f9e-560f04b126ab', '143《公路水运工程淘汰危及生产安全施工工艺、设备和材料目录第一批条文说明》（交安监发〔2022〕37号）.md', '一、总体说明', '一、总体说明（一）本《目录》拟淘汰的危及生产安全施工工艺、设备和材料，是指不符合技术进步与行业发展方向，存在危及公路水运工程结构安全耐久、施工作业安全和环境生态安全等问题，且有成熟可替代的技术和措施的，现根据其危险性程度大小，结合市场实际，对其应用范围、条件加以限制使用或者全面禁止。\n\n（二）本《目录》拟“淘汰”类型共分为“限制使用”和“禁止使用”两类。《目录》中列入“限制使用”类别的，均提出了相应的“限制条件和范围”，列入“禁止使用”类的，要求在公路水运工程建设领域无差别化的全面禁止使用。\n\n（三）《淘汰目录》适用的工程范围（无论限制使用或禁止）均不包含除临时码头、临时围堰外的其他小型临时工程或养护工程。\n\n（四）《淘汰目录》共分通用工程、公路工程、水运工程三部分，通用工程部分是指公路、水运工程均应当“淘汰”的目录项。每部分目录项按照类型分为施工工艺、工程材料、施工设备。每个目录项内容包含名称，简要描述（如类别、技术性能指标、基本流程等），淘汰类型，淘汰原因（拟不对外发布），供参考的可替代工艺工法、施工设备、工程材料，限制类目录项还包括：限制条件和范围（限制类）等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('39bdd4d9-ede2-43ce-9b66-e1e88f9b3892', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百五十一条承揽合同是承揽人按照定作人的要求完成工作', '第二百五十一条承揽合同是承揽人按照定作人的要求完成工作，交付工作成果，定作人给付报酬的合同。承揽包括加工、定作、修理、复制、测试、检验等工作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('39be73a5-59cc-40e7-8be4-1cbd2c2fdf8b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 1）', '3 分级## 3．1 工作级别的划分\n\n起重机通过起升和移动所吊运的物品完成搬运作业，为适应起重机不同的使用情况和工作要求，在设计和选用起重机及其零部件时，应对起重机及其组成部分进行工作级别的划分，包括：\n\n起重机整机的分级；  \n机构的分级；  \n结构件或机械零件的分级。\n\n## 3．2 起重机整机的分级\n\n### 3．2．1 起重机的使用等级\n\n起重机的设计预期寿命，是指设计预设的该起重机从开始使用起到最终报废时止能完成的总工作循环数。起重机的一个工作循环是指从起吊一个物品起，到能开始起吊下一个物品时止，包括起重机运行及正常的停歇在内的一个完整的过程。\n\n起重机的使用等级是将起重机可能完成的总工作循环数划分成10个等级，用 $\\mathrm { U } _ { 0 }$ 、 $\\mathrm { U } _ { 1 }$ 、 $\\mathrm { { U _ { 2 } } }$ ……U表示，见表1。\n\n表 1 起重机的使用等级  \n\n\n\n\n\n### 3．2．2 起重机的起升载荷状态级别\n\n起重机的起升载荷，是指起重机在实际的起吊作业中每一次吊运的物品质量（有效起重量）与吊具及属具质量的总和（即起升质量）的重力；起重机的额定起升载荷，是指起重机起吊额定起重量时能够吊运的物品最大质量与吊具及属具质量的总和（即总起升质量）的重力。其单位为牛顿（N）或千牛（kN）。\n\n起重机的起升载荷状态级别是指在该起重机的设计预期寿命期限内，它的各个有代表性的起升载荷值的大小及各相对应的起吊次数，与起重机的额定起升载荷值的大小及总的起吊次数的比值情况。犓\n\n在表2中，列出了起重机载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { P } }$ 的4个范围值，它们各代表了起重机一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 2 起重机的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n\n\n```\n如果已知起重机各个起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，则可用式（1）算出该起重机的载荷谱系数：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { P } } = \\sum \\left[ \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { \\mathrm { Q } i } } { P _ { \\mathrm { Q } \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\right]\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { P } }$ — 起重机的载荷谱系数；  \n$C _ { i }$ -与起重机各个有代表性的起升载荷相应的工作循环数， $C _ { i } = C _ { 1 } , C _ { 2 } , C _ { 3 } \\cdots \\cdots , C _ { n }$ ；  \n$C _ { \\mathrm { T } }$ 起重机总工作循环数， $C _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } C _ { i } = C _ { 1 } + C _ { 2 } + C _ { 3 } + \\cdots + C _ { n } ;$ ；  \nQ — 能表征起重机在预期寿命期内工作任务的各个有代表性的起升载荷，犘 $P _ { \\mathrm { Q } i } = P _ { \\mathrm { Q 1 } } , P _ { \\mathrm { Q 2 } } , P _ { \\mathrm { Q 3 } }$ $\\cdots . . . . P _ { \\mathrm { Q } n }$ 狀；\n\nQmax 起重机的额定起升载荷；\n\n$m$ 幂指数，为了便于级别的划分，约定取 $m = 3$\n\n展开后，式（1）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { { P } } } = { \\frac { C _ { 1 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 1 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 2 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 2 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 3 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 3 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } n } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('39c59309-a356-412b-84f6-44a06f2b9cde', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('39c9ecea-e639-4a26-bf74-3a5d7ada037c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对有流水的涵洞进行接长施工与直接新建涵洞施工不同，新建涵洞能较为方便地将涵洞处的流水临时改道进行导流，而接长涵洞直接进行导流则难以实现，因此施工前需要根据实际情况制定可行的排水措施。\n\n### 24.6.4 当明挖新建涵台的基底高程低于既有涵台基底高程时，应对既有涵台基础做好防护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('39d055c2-716a-4497-a5be-89c825a86495', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.6 构造要求', '3.6 构造要求## 3.6.2 设置变形缝或伸缩缝，可减小温度变化、混凝土收缩和徐变、地基不均匀沉降以及其他外力所产生的影响。\n\n## 3.6.6 桥梁护栏与桥面板的可靠连接是保证桥梁护栏有效发挥作用的前提条件，目前常用的方法有：\n\n（1）金属梁柱式护栏立柱与钢筋混凝土桥面板的连接可以采用直接埋入式或地脚螺栓的连接方式。\n\n直接埋人连接方式适用于立柱埋深 $3 0 \\mathrm { c m }$ 以上的情况。混凝土桥面板浇筑时预先安装套筒，并在套筒周围配置加强钢筋，立柱直接放置在套筒中，填筑干硬性砂浆或素混凝土。\n\n地脚螺栓连接方式适用于立柱埋深不足 $3 0 \\mathrm { c m }$ 的情况。在结构物混凝土中预埋符合规定长度的地脚螺栓，立柱底部焊接加劲法兰盘，与地脚螺栓连接。\n\n（2）钢筋混凝土墙式护栏与钢筋混凝土桥面板的连接，一般通过护栏钢筋与桥面板中的预埋钢筋连接在一起的方式形成整体。\n\n## 3.6.8 本条有关桥梁支座的规定，兹说明如下：\n\n2目前，常在桥梁横桥向设置多个支座，由于施工质量、运营环境等种种原因，部分支座出现脱空现象，导致相邻支座受力加大，易出现支座被逐个破坏的可能。同时，加大的支反力还会引起桥梁结构承托（牛腿、支座上方）部位局部受力加大，引发混凝土开裂等病害。这样的案例国内外都有发生。因此，要求设计要考虑支座脱空带来的不利影响。\n\n3为保证传力均匀，要求支座上下传力面水平，板式橡胶支座可采取措施如梁底预埋钢板、设楔形块等保持支座上下面水平，盆式支座和球型支座有纵坡时要调平梁底后方可安装。\n\n4通常板式支座受橡胶性能的影响，设计使用寿命一般为20～30年，盆式支座、球型支座的使用寿命比板式橡胶支座长，但也低于主体结构的设计寿命。因此，进行桥梁结构设计时，要考虑桥梁在服役期间支座的维护和更换问题，设置支座的墩台应留有检查和更换支座的构造措施，并配以必要的操作安全防护设施。\n\n## 3.6.9 桥梁用伸缩装置为桥梁的组成部分之一。常用的伸缩装置有模数式、梳齿板式、无缝（暗缝）型等类型。伸缩装置的设置应保证桥梁接缝处的变形自由、协调，车辆能够平稳、安全地通过，并适应接缝周围可能出现的少量错位，不致因此而引起伸缩装置部件的受损或脱落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('39e6e716-6bc2-464e-a828-2de4f1021ca4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：沉桩施工前先进行试桩，主要是解决下列问题：\n\n（1） 提供桩－土体系荷载承载力的正确资料，以检验所需要的桩长是否适宜，桩尖进入持力层的深度和最后的贯入度，且在经济与技术上是否合理。\n\n（2） 了解采用的沉桩工艺及配套的沉桩机具是否合适。\n\n（3） 有无假极限或吸入情况，确定是否复打等。\n\n10.4.2 试桩附近应有钻探资料；试桩的规格应与工程桩一致，所用船机应与正式施工时相同。试桩试验办法应符合本规范附录L的规定。\n\n10.4.3 特大桥和地质复杂的大、中桥，宜采用静压试验方法确定单桩容许承载力；一般大、中桥的试桩，可采用静载试验法，在条件适宜时，亦可采用可靠的动力检测法；锤击沉入的中、小桥试桩，在缺乏上述试验条件时，可结合具体情况，选用适当的动力公式计算单桩容许承载力。当确定的单桩容许承载力不能满足设计要求时，应会同监理和设计单位研究处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('39ef4209-deb1-4ee5-a948-da5b9dd974de', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0586—2020 水泥混凝土透水系数试验方法', 'T0586—2020 水泥混凝土透水系数试验方法## 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥混凝土透水系数的试验方法。\n\n本方法适用于测定多孔混凝土试件在层流条件下的透水系数。\n\n## 2 仪具与材料\n\n2.1 渗透仪：主要由水箱、试件套筒、套筒盖、橡胶密封圈、微差压计、秒表、多孔板、软气囊、真空泵、阀门、温度计、天平、连接管组成（见图T0586-1）。\n\n  \n图 $\\mathrm { T } 0 5 8 6 { - } 1$ 渗透仪（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n2.2 水箱：由有机玻璃制成，有利于观察水面高度，便于控制。\n\n2.3 试件套筒：采用砂模铸铁整体铸造而成，套筒内径为 $1 8 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.6 多孔板：支撑试件和减少进水水流。\n\n2.7 软气囊：由软橡胶制成的长筒空心气囊，充气后内径为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，外径为 $1 8 2 \\mathrm { m m }$ ，长度为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。气囊充气后内部可利用充气产生的压力来密封试件壁和试件套筒之间的孔隙，防止水通过。\n\n2.8 真空泵：在向试件套筒内进放水之前要对其抽真空，减少孔隙中的封闭气泡影响。\n\n2.9 温度计：分度值为 $1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n2.10 量筒：分度值为 $0 . 1 \\mathrm { m L }$ 。\n\n2.11 秒表：分度值为1s。\n\n2.12 连接管：连接管 $\\textcircled{1}$ 用来连接水箱和试件套筒，采用管径为 $2 0 \\mathrm { m m }$ 有机玻璃管；连接管 $\\textcircled{2}$ 用来连接试件套筒和微差压计，采用内径为 $1 0 \\mathrm { m m }$ 透明塑料管；连接管 $\\textcircled{3}$ 用来连接试件套筒和真空泵，采用内径为 $1 0 \\mathrm { m m }$ 抽真空专用管。\n\n## 3试验步骤\n\n3.1 试验前对试件两端进行切割，使试件直径为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，高度不小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n3.2 检查各种元件和仪器是否连接好，保证整个系统的密闭性。\n\n3.3 水箱注水到恒定位置并保持常水头。\n\n3.4 把软气囊固定在试件套筒内，放入试件，给软气囊充气到一定气压，使软气囊与试件套筒壁紧密填充，然后把套筒盖固定密封。\n\n3.5 关闭其他所有阀门，打开真空泵抽气阀门，开动真空泵对套筒内抽真空，抽真空至90kPa±1kPa，并保持 $3 0 \\mathrm { { m i n } }$ 。\n\n3.6 在保持抽真空的同时，打开进水阀门，试样处在透水状态，待试样被水全部浸泡，且水位高出试样 $5 \\mathrm { m m }$ 时，关闭抽气阀门，停止抽真空。\n\n3.7 抽真空完毕后，打开出水阀门，等待几分钟，待水流稳定后，调节进水阀门，读取并记录差压计读数。\n\n3.8 用量筒从出水口接水，记录 $t$ 时间内，流出水量的体积 $Q$ ，精确至 $0 . 1 \\mathrm { m L }$ 。\n\n3.9 重复3.7、3.8步骤共4次，读取并记录试验数据。\n\n3.10 一组试验完毕，取出试件，换上新的试件进行下一轮试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a009d67-1f96-4e64-a814-07768c4c37ac', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 浮式沉井在浮运、定位和着床时，受到风力或其他外力因素的影响，易倾斜而丧失稳定，故需要对其稳定性进行验算。沉井浮运时的受力情况如图 11-1 所示。图 11-1a）中沉井重心 G 在浮心 B 之上，且 G 与 B 处于平衡位置（浮力作用总是通过浮心 B），在此种情况下，风浪作用时所产生的力偶易使沉井倾覆；图 11-1b）中沉井重心 G 在浮心 B 之下，风浪作用时沉井发生倾斜，沉井重力 W 通过 G 点作用，总浮力 Fw 通过瞬时新浮心 B′作用，则产生一扶正力矩 M=We，使稳定沉井。\n\n  \n图 11-1 浮式沉井浮运时的受力情况\n\n沉井重心 G 由沉井的全部构件对沉井顶或底力矩之和求得；沉井浮心 B 由沉井外侧的水面到被浸没面积中心的垂直距离求得；沉井的定倾中心 Mc是通过瞬时的新浮心位置 $\\textsf { B } ^ { \\prime }$ 作用的总浮力和沉井的原始中线相交点求得；定倾中心至重心的距离$M _ { \\mathrm { c } } \\mathsf { G }$ 按式（11-1）和式（11-2）求得：\n\n$$\nM _ { c } B = \\frac { I } { V _ { s } }\n$$\n\n式中：McB — 沉井定倾中心至浮心的距离 $\\mathrm { ( m ) }$ ；I — 沉井平面面积对旋转轴的惯性矩 $( m ^ { 4 } )$ ）；Vs ——沉井沉没部分的体积（m3）。\n\n$$\nM _ { c } G = M _ { c } B \\pm G B\n$$\n\n式中： $G B$ ——沉井重心至浮心的距离 $\\mathrm { ( m ) }$ 。如果 $G$ 在 $B$ 以上，则用“-”号；G在 $B$ 以下，则用 $^ { 6 6 } + { } ^ { \\prime \\prime }$ 号。当 Mc 在 $G$ 以上时，沉井是稳定的；当 $M _ { c }$ 在 $G$ 以下时，沉井是不稳定的。\n\n沉井底节在入水前需要按其工作压力进行水压试验，以防止底节入水下沉时产生渗水现象。其他节段需灌水下沉各节，因不便做水压试验，故规定仅做水密性试验。\n\n### 11.3.2浮式沉井的底节可采用滑道、气囊、干坞或直接起吊等方法下水。入水后，对其悬浮接高时的初步定位位置，应根据下水方法、沉井的结构形式、环境条件等情况综合分析确定。\n\n### 11.3.3沉井的浮运、定位应符合下列规定：\n\n1 沉井的浮运宜在气象和水文条件有利于施工时，以拖轮拖运或绞车牵引进行。对水深和流速大的河流，可在沉井两侧设置导向船增加其稳定性。在浮运、定位的任何时间内，沉井露出水面的高度应不小于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n2 定位前应对所有缆绳、锚链、锚碇和导向设备进行检查调整，使定位工作能顺利进行，并应考虑水位涨落时对锚碇的影响。布置锚碇体系时，应使锚绳受力均匀，并应采取适当措施避免导向船和沉井产生过大摆动或折断锚绳。\n\n### 11.3.4 浮式沉井在水中着床时，除应充分考虑风力、浮力、水流压力、波浪力、冰压力等对沉井的作用外，尚应符合下列规定：\n\n1 沉井准确定位并接高后，应向井壁腔格内对称、均衡地灌水，使沉井迅速落至河（海）床着床。\n\n2 应随时监测由于沉井水中下沉的阻力和压缩流水断面后引起流速增大而造成的河（海）床局部冲刷及因冲淤引起的河（海）床高差，必要时可在沉井位置处采用卵、碎石垫填整平，增加沉井着床后的稳定；或在着床后利用沉井外弃土进行调整，但弃土应避免对沉井形成偏压。\n\n## 11.4 下沉与接高\n\n### 11.4.1 应根据水文、地质情况和沉井的结构特点确定其下沉的施工方法，并应按下沉的不同工况进行必要的验算。沉井的下沉应符合下列规定：\n\n1 宜采用不排水的方式除土下沉；在稳定的土层中，可采用排水方式除土下沉，但应有安全措施，防止发生事故。\n\n2 下沉过程中，宜对下沉的状况进行信息化管理，应随时掌握土层情况，进行下沉的监测和控制，及时分析和检验土的阻力与沉井重力的关系，采取最有利的下沉措施。下沉困难时，可采用空气幕、泥浆润滑套、井外高压射水、压重或接高沉井等方法助沉。\n\n3 正常下沉时，应自井孔中间向刃脚处均匀对称除土。采取排水除土下沉的底节沉井，对设计支承位置处的土，应在分层除土中最后同时挖除；由数个井室组成的沉井，应控制各井室之间除土面的高差，使下沉不发生倾斜，并应避免内隔墙底部在下沉时受到下面土层的顶托。采用吸泥吹砂等方法下沉时，必须备有向井内补水的设施，应保持井内外的水位平衡或井内水位略高于井外水位；吸泥吹砂在井内应均匀进行，应防止局部吸吹过深导致沉井的偏斜。\n\n4 下沉时应随时进行纠偏，保持竖直下沉，每下沉 1m 至少应检查一次；当沉井出现倾斜时，应及时校正。下沉至设计高程以上 $2 \\mathrm { m }$ 左右时，应适当放慢下沉速度并控制井内的除土量和除土位置，使沉井能平稳下沉，准确到位。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a1811bd-f5e7-4e66-9431-62927146bd32', '10《粗直径钢丝绳》（GB-T20067-2017）.md', '13 钢丝绳安全使用和维护', '13 钢丝绳安全使用和维护钢丝绳安全使用和维护按GB/T 29086 的规定。\n\n表A.4 $6 \\times 6 1 \\mathbf { N }$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和 $=$ 钢丝绳最小破断拉力 $\\times 1 . 2 5 2$ （纤维芯)或1.324(钢芯）。\n\n表A.7 $8 \\times 6 1$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.8 $8 \\times 6 1 \\mathbf { N }$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和 $=$ 钢丝绳最小破断拉力 $\\times 1 . 2 8 0$ （纤维芯)或1.396(钢芯）。\n\n表A.9 ${ 8 \\times 9 1 { \\bf N } }$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.10 ${ 8 \\times 3 7 { \\bf { M } } }$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和 $=$ 钢丝绳最小破断拉力 $\\times 1 . 2 9 6 \\cdot$ （纤维芯)或1.425(钢芯）。\n\n表A.11 ${ 8 \\times 6 1 { \\bf { M } } }$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和 $=$ 钢丝绳最小破断拉力 $\\times 1 . 3 0 0$ （纤维芯)或1.438(钢芯）。\n\n表A.12 $3 5 ( \\mathrm { W } ) \\times 1 9 . 3 5 ( \\mathrm { W } ) \\times 7$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.13 $3 5 ( \\mathbf { W } ) \\times 3 6$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和 $=$ 钢丝绳最小破断拉力 $\\times 1 . 2 8 7$ 。\n\n表A.14 $6 \\times { \\bf K } 3 6$ 类压实股钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和 钢丝绳最小破断拉力 $\\times 1 . 3 1 6$ 。\n\n表A.15 $6 \\times \\mathbf { K } 6 1$ 类压实股钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和 钢丝绳最小破断拉力 $\\times 1 . 3 1 0$ 。\n\n表A.16 ${ \\bf 8 } \\times { \\bf K } 3 6$ 类压实股钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.17 $8 \\times \\mathbf { K } 6 1$ 类压实股钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.18 $3 5 ( \\mathbf { W } ) \\times \\mathbf { K } 1 7$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.19 $3 5 ( \\mathbf { W } ) \\times \\mathbf { K } 1 9$ 类钢丝绳');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a197f02-8e4d-4e3d-89e8-b8a9d1998563', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犜', '附 录 犜## （规范性附录）犓\n## 形状系数 $K _ { s }$ 、尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 、表面情况系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n抛光试件的疲劳极限是一个试验数据，实际使用中的零件从来就达不到这个数值。许多因素—形状、尺寸、表面情况（机加工质量）和可能的腐蚀———引起不连续性，造成“切口效应” ，使零件按常规材犓犓犓犓料力学初等方法计算的许用应力值降低。分别用大于或等于1的系数 $K _ { \\textrm { s } , K _ { \\textrm { d } } , K _ { \\textrm { u } } , K _ { \\textrm { c } } }$ 除以抛光试件的疲劳极限来考虑这些因素的影响。\n\n### 犜．1 形状系数 $K _ { s }$ 确定方法\n\n形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 表示有圆弧过渡的截面变化、环形槽、横向孔及轮毂固定方法等造成的应力集中。犇 犓\n\n图 T．1和图 T．2给出了适用于直径 $D { = } 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，它们是金属材料抗拉强度的函数。\n\n图T．1给出的系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 用于 $D / d { = } 2$ 的阶梯轴，对于其他的 $D / d$ 值， $K _ { \\mathrm { s } }$ 可参用表 T．1的修正系数求得。曲线图T．2给出了一些 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，用于孔、环形槽和键槽。犓\n\n直径超过 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时要引入尺寸系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 。\n\n![](images/2e371d020f5b4d7830da69c9cf0e4918b4807b5606cbcea21be482ca67be7a18.jpg)  \n图犜．1 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，阶梯截面 $\\scriptstyle D / d = 2$ ）\n\n对其他的 $D / d$ 值，由曲线 $( r / d ) + q$ 求得 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，表 T．1列出修正系数 $q$ 值。\n\n表犜．1 $\\mathbf { \\delta } D / d { \\leqslant } 2$ 时修正系数 $\\pmb q$ 值   \n\n\n\n\n\n![](images/615df83bb90e7176ebe19c79429002ecec6a32917349f5c39fb5a9657a62ee8b.jpg)  \n图犜．2 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，孔，环形槽，键槽）\n\n曲线Ⅰ：横向孔 $d _ { 1 } = 0 . 1 7 5 \\ d$ ；  \n曲线Ⅱ：环形槽：深 $1 ~ \\mathrm { m m }$ ；  \n曲线Ⅲ：用键与轮毂相连；  \n曲线Ⅳ：用压配合与轮毂相连。\n\n### 犜．2 尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 的确定方法\n\n直径大于 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时，应力集中效应增加，引入尺寸系数 犱 犓 $K _ { \\mathrm { d } }$ 来加以考虑。  \n表 T．2给出了 $d$ 由 $1 0 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 值。\n\n表犜．2 $\\mathbf { K _ { d } }$ 值  \n\n\n\n\n\n### 犜．3 表面情况（机加工方法）系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 的确定\n\n经验表明：表面粗加工零件的疲劳极限比精细抛光的零件低。犓\n\n用图T．3给出的机加工系数 $K _ { \\mathrm { u } }$ 来考虑这一因素，它们分别是相对于磨削或用金刚砂精细抛光的表面，及粗加工的表面。\n\n### 犜．4 腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n腐蚀对钢材的疲劳极限有非常明显的影响，用系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来加以考虑。犓\n\n图 T．3还对淡水和海水腐蚀的两种情况给出了系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 值。\n\n![](images/48c478354f2f62086a54890cdce2c746ac9584fd1017c76bdedaa2a67584c601.jpg)  \n图犜．3 加工系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$\n\n$K _ { \\mathrm { u } }$ 值：曲线Ⅰ，表面磨削或精细抛光；曲线Ⅱ，表面粗加工。\n\n![](images/60155a2d643a6d58431bb10f05dcd0577fb9613485646b09d0f7efe64da0aa68.jpg)\n\n$K _ { \\mathrm { c } }$ 值：曲线Ⅲ，表面受淡水腐蚀；曲线Ⅳ，表面受海水腐蚀。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a1c4f1d-3db0-4f98-a65c-b130027d92c6', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 5）', ' . 1 4 + \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - 2 0 } { 1 . 4 0 }\n$$\n\n气温在 $- 2 \\sim - 5 0 \\%$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = - ~ 1 . 4 8 ~ + { \\frac { T _ { \\mathrm { l } } } { 0 . 9 1 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = ~ - 0 . 1 2 ~ + { \\frac { ~ T _ { \\mathrm { i } } ~ } { 1 . 2 1 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { { s } } } ~ = ~ { \\frac { T _ { \\mathrm { { t } } } + 1 . 8 5 } { 1 . 5 8 } }\n$$\n\n式中： $T _ { \\mathrm { e } }$ 结构有效温度标准值 $( 9 0 )$ ；\n\n$T _ { \\iota }$ 气温，混凝土结构可取当地历年最高日平均温度或最低日平均温度，钢结构可取当地历年最高温度或最低温度。当为 $0 \\%$ 以下时取负值。\n\n## 3 竖向梯度温度作用\n\n关于竖向梯度温度作用问题，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）曾对新西兰规范、英国BS 5400、美国AASHTO规范、国内铁路规范和《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）的竖向温度梯度曲线进行了多座实桥的应力计算比较。结果表明，新西兰规范和我国铁路规范中梯度温度作用产生的效应最大，《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）最小，英国BS5400和美国AASHTO规范居中。考虑美国规范的温度曲线比较简单，计算起来也较为快捷，本规范采用了该规范的温度梯度曲线，并作了适当修改。\n\n本条中，竖向梯度温度曲线最高值 $T _ { 1 }$ 指桥面板表面处，不包括铺装层。 $T _ { \\parallel }$ 根据桥面铺装情况，按表4.3.12-3确定。\n\n（1）铺装层采用单层沥青混凝土时，梁顶 $T _ { \\mathrm { i } }$ 根据铺装层厚度在 $2 0 \\%$ 、 $1 4 \\%$ 或之间线性内插取用。\n\n（2）铺装层采用单层混凝土时， $T _ { \\scriptscriptstyle 1 } = 2 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 0\n\n（3）铺装层底层为水泥混凝土，顶层为沥青混凝土时， $T _ { \\parallel }$ 可根据沥青混凝土厚度取用，不考虑底层水泥混凝土。\n\n（4）当利用梁顶一部分水泥混凝土整平层参与梁的抗弯计算时，则被利用的那一部分厚度作为梁高的一部分，该厚度的顶面就是梁高顶面， $T _ { \\parallel }$ 为该顶面处温度。此时，该结构为组合结构，铺装层水泥混凝土的强度等级要与梁体协调，并考虑结合面的抗剪问题。\n\n## 4 横向梯度温度作用\n\n本次修订增加了横向温度梯度作用的有关规定。本条第4款的规定参考了中交公路规划设计院有限公司、湖北鄂东长江公路大桥有限公司等单位研发的“超大跨混合梁斜拉桥建设关键技术”项目的研究成果。对于无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。横向温度梯度作用一般根据桥梁的地理位置、环境条件等因素经调查研究确定；无实测温度数据时，可采用图4-1所示的横向梯度温度曲线。图4-1中 $B _ { 1 }$ 为边箱宽度、 $B$ 为箱梁半宽。横向梯度温度取值见表4-4。\n\n表4-4横向梯度温度取值  \n\n\n\n\n\n### 6 施工阶段沥青摊铺引起的温度影响\n\n近年来高等级公路桥面铺装已广泛采用沥青混凝土铺装。沥青混凝土摊铺时要求高温操作，施工时摊铺温度往往可高达 $1 5 0 \\mathrm { ‰}$ 左右，如此高的温度将在主梁内引起较大的温差分布。对于采用混凝土桥面板的桥梁，沥青高温摊铺可能会导致主梁混凝土原有裂缝的扩展及新裂缝的产生，影响桥梁结构的耐久性，必要时设计需考虑沥青摊铺温度作用影响。\n\n4.3.13上部结构因温度变化引起的伸长或缩短以及受其他纵向力的作用，活动支座将产生一个方向相反的力，即支座摩阻力。摩阻力的大小取决于上部结构传给支座的反力大小、支座类型以及材料等。\n\n活动支座承受的纵向力，不容许超过支座与混凝土或其他结构材料之间的摩阻力。\n\n该纵向力一般为制动力和温度、收缩作用。本规范规定的支座摩擦系数取自《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）、《公路桥梁盆式支座》（JT/T391）和《桥梁球型支座》（GB/T17955）。\n\n\n\n## 4.4 偶然作用\n\n### 4.4.1 跨越江、河、海湾的桥梁，应考虑船舶对桥梁墩台的撞击作用。\n\n船舶与桥梁结构的碰撞过程十分复杂 与碰撞时的环境因素（风浪、气候、水流等）、船舶特性（船舶类型、船舶尺寸、行进速度、装载情况以及船首、船壳和甲板室的强度和刚度等）、桥梁结构因素（桥梁构件的尺寸、形状、材料、质量和抗力特性等）及驾驶员的反应时间等因素有关，因此，精确确定船舶与桥梁的相互作用力十分困难。\n\n根据通航航道的特点及通行船舶的特性，可以将需要考虑船舶与桥梁相互作用的河流分为内河和通行海轮的河流（包括海湾）两大类。前者的代表船型主要为内河驳船货船队，依据《内河通航标准》（GB50139），四至七级内河航道对应的船舶吨位分别为500、300、100和 $5 0 \\mathrm { t }$ 。通行海轮航道的代表船型为海轮。两者与桥梁结构发生撞击的机理有所区别，结果也大不一样。\n\n关于船舶与桥梁的撞击作用，应开展专题研究，成果经审批及办理其他手续后作为确定的作用值。当无实测资料或针对性研究成果时，可采用本规范表4.4.1-1和表4.4.1-2的规定值。\n\n对于一、二、三级内河航道船舶撞击作用，鉴于桥梁防');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a1fbf19-55fc-43e4-b190-49044453bdde', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a24a9df-4805-4466-b185-81d7663f8e2d', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '本规范用词说明', '本规范用词说明1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：\n\n1)表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；  \n2)表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用“应”，反面词采用“不应\"或“不得”；  \n3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；  \n4)表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。\n\n2 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合…的规定”或“应按……执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a2d1fc0-1247-4775-904f-3d4ff76f95f3', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '8 钢构件组装工程（Part 1）', '8 钢构件组装工程## 8.1一般规定\n\n8.1.1本章可用于钢结构制作及安装中构件组装的质量验收。\n\n8.1.2钢结构组装工程可按钢结构制作工程检验批的划分原则划分为一个或若干个检验批。\n\n8.1.3构件组装应根据设计要求、构件形式、连接方式、焊接方法和焊接顺序等确定合理的组装顺序。\n\n8.1.4板材、型材的拼接应在构件组装前进行。构件的组装应在部件组装、焊接、校正并经检验合格后进行。构件的隐蔽部位应在焊接、栓接和涂装检查合格后封闭。\n\n## 8.2 部件拼接与对接\n\n### I 主控项目\n\n8.2.1钢材、钢部件拼接或对接时所采用的焊缝质量等级应满足设计要求。当设计无要求时，应采用质量等级不低于二级的熔透焊缝，对直接承受拉力的焊缝，应采用一级熔透焊缝。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查超声波探伤报告。\n\n### Ⅱ一般项目\n\n8.2.2 焊接H型钢的翼缘板拼接缝和腹板拼接缝错开的间距不宜小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 。翼缘板拼接长度不应小于2倍翼缘板宽且不小于 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ；腹板拼接宽度不应小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，长度不应小于$6 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察和用钢尺检查。\n\n8.2.3箱形构件的侧板拼接长度不应小于 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，相邻两侧板拼接缝的间距不宜小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ；侧板在宽度方向不宜拼接，当截面宽度超过 $2 4 0 0 \\mathrm { m m }$ 确需拼接时，最小拼接宽度不宜小于板宽的1/4。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察和用钢尺检查。\n\n8.2.4热轧型钢可采用直口全熔透焊接拼接，其拼接长度不应小于2倍截面高度且不应小于 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ 。动载或设计有疲劳验算要求的应满足其设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察和用钢尺检查。\n\n8.2.5除采用卷制方式加工成型的钢管外，钢管接长时每个节间宜为一个接头，最短接长长度应符合下列规定：\n\n1当钢管直径 $\\mathrm { d } { \\le } 8 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，不小于 $6 0 0 \\mathrm { m m }$\n\n2当钢管直径 $\\mathrm { d } { > } 8 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，不小于 $1 0 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察和用钢尺检查。\n\n8.2.6钢管接长时，相邻管节或管段的纵向焊缝应错开，错开的最小距离(沿弧长方向)不应小于5倍的钢管壁厚。主管拼接焊缝与相贯的支管焊缝间的距离不应小于 $8 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察和用钢尺检查。\n\n## 8.3组 装\n\n### Ⅰ主控项目\n\n8.3.1钢吊车梁的下翼缘不得焊接工装夹具、定位板、连接板等临时工件。钢吊车梁和吊车桁架组装、焊接完成后在自重荷载下不允许有下挠。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：构件直立，在两端支撑后，用水准仪和钢尺检查。\n\n### Ⅱ一般项目\n\n8.3.2焊接H型钢组装尺寸的允许偏差应符合表8.3.2的规定。检查数量：按钢构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：用钢尺、角尺、塞尺等检查。\n\n表8.3.2焊接H型钢组装尺寸的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n<<<HTBL|4eed58f12993496b9a87f0e83d20b5a7|END>>>\n\n\n注：1为 $\\mathrm { H }$ 型钢长度。\n\n8.3.3焊接连接组装尺寸的允许偏差应符合表8.3.3的规定。\n\n检查数量：按钢构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：用钢尺、角尺、塞尺等检查。\n\n表8.3.3焊接连接组装尺寸的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n续表8.3.3\n\n\n\n\n\n8.3.4 桁架结构组装时，杆件轴线交点偏移不宜大于 $4 . 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：按钢构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件；每个抽查构件按节点数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个节点。\n\n检验方法：尺量检查。\n\n## 8.4端部铣平及顶紧接触面\n\n### I 主控项目\n\n8.4.1端部铣平的允许偏差应符合表8.4.1的规定。检查数量：按铣平面数量抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。检验方法：用钢尺、角尺、塞尺等检查。\n\n表8.4.1端部铣平的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n### Ⅱ一般项目\n\n8.4.2设计要求顶紧的接触面应有 $7 5 \\%$ 以上的面积密贴，且边缘最大间隙不应大于0.8mm。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：用 $0 . 3 \\mathrm { m m }$ 的塞尺检查，其塞入面积应小于 $2 5 \\%$ ，边缘最大间隙不应大于 $0 , 8 \\mathrm { m m }$ 。\n\n8.4.3外露铣平面和顶紧接触面应有防锈保护。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查。\n\n## 8.5钢构件外形尺寸\n\n### Ⅰ主控项目\n\n8.5.1钢构件外形尺寸主控项目的允许偏差应符合表8.5.1的规定。\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：用钢尺检查。\n\n表8.5.1钢构件外形尺寸主控项目的允许偏差 $\\mathbf { \\Pi } ( \\mathbf { m } \\mathbf { n } )$   \n\n\n\n\n\n注：1为构');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a305828-e3d5-4b7b-a9be-c3fa920426f8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.14 高强度混凝土', '6.14 高强度混凝土## 6.14.1 本节适用于按常规工艺生产的 C60 及以上强度等级混凝土的施工。\n\n## 6.14.2 高强度混凝土原材料的选用应符合下列规定：\n\n1 水泥宜选用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥。\n\n2 细集料除应符合本规范第 6.3 节的规定外，尚宜选用质地坚硬、级配良好的中砂，细度模数应为 $2 . 6 { \\sim } 3 . 0$ ，含泥量应不大于 $2 . 0 \\%$ ，泥块含量应不大于 $0 . 5 \\%$ ；配制C70 及以上强度等级混凝土时，含泥量应不大于 $1 . 5 \\%$ ，且不应有泥块存在，必要时应冲洗后使用。\n\n3 粗集料宜选用质地坚硬、级配良好、无风化颗粒的碎石。其质量指标除应符合本规范第6.4节的规定外，粗集料的最大粒径尚不宜大于 $2 5 . 0 \\mathrm { m m }$ ，含泥量应不大于 $0 . 5 \\%$ ，泥块含量应不大于 $0 . 2 \\%$ ，针片状颗粒含量宜不大于 $5 . 0 \\%$ ；配制 C80 及以上强度等级混凝土时，最大粒径宜不大于 $2 0 . 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4 外加剂的性能应符合本规范第6.6节的规定。所采用的减水剂应为高效减水剂或高性能减水剂，其掺量应根据试验确定。\n\n5 掺合料可选用粉煤灰、粒化高炉矿渣粉和硅灰等，粉煤灰等级应不低于Ⅱ级，其技术条件应符合本规范第6.7节的规定，掺量应根据试验确定。\n\n6 拌制与养护用水应符合本规范第 6.5 节的规定。\n\n## 6.14.3 高强度混凝土的配合比应有利于减少温度收缩、干燥收缩和自身收缩引起的体积变形，避免早期开裂，配合比设计除应符合本规范第 6.8 节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 配制高强度混凝土所用砂率及所采用的外加剂和矿物掺合料的品种、掺量等，均应通过试验确定。\n\n2 高强度混凝土的水泥用量宜不大于 $5 0 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ，胶凝材料总量宜不大于 $6 0 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ 。\n\n3 当采用3个不同的配合比进行混凝土强度试验时，其中一个应为基准配合比，另外两个配合比的水胶比宜较基准配合比分别增加和减少 $0 . 0 2 { \\sim } 0 . 0 3$ 。\n\n4 高强度混凝土的设计配合比确定后，尚应采用该配合比进行不少于6次的重复试验进行验证，其平均值应不低于配制强度。\n\n## 6.14.4 高强度混凝土的施工技术要求除应符合本章普通混凝土的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 混凝土应采用强制式搅拌机拌制，不得采用自落式搅拌机搅拌。配料数量的允许偏差\n\n应符合本规范表6.9.1中预制场或集中搅拌站拌制的规定。\n\n2 应准确控制用水量，粗、细集料的含水率应及时测定，并应按测定值调整用水量和集料用量，不得在拌合物出机后再加水。\n3搅拌混凝土时高效减水剂或高性能减水剂宜采用后掺法，且宜制成溶液后再加入，并应在混凝土用水量中扣除溶液用水量。加入减水剂后，混凝土拌和料在搅拌机中继续搅拌的时间宜不少于 30s。\n\n4 高强度混凝土的入模温度应根据环境状况和结构所受的内、外约束程度加以限制。保湿养护的时间应不少于7d。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a387366-27dc-4e41-b526-56027fe9deb6', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第八条', '第八条市（地、州）、县（市、区）人民政府应当组织有关部门对本规定第二条所列各类特大安全事故的隐患进行查处；发现特大安全事故隐患的，责令立即排除；特大安全事故隐患排除前或者排除过程中，无法保证安全的，责令暂时停产、停业或者停止使用。法律、行政法规对查处机关另有规定的，依照其规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a4d6648-7da5-41cd-b827-2f8eb0c4e30a', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '6路基工程', '6路基工程## 6.1一般规定\n\n### 6.1.1路基施工前应掌握影响范围内地下埋设的各种管线情况，制定安全措施。施工中发现危险品及其他可疑物品时，应立即停止施工，按照规定报请有关部门处理。\n\n### 6.1.2　路基施工应做好施工期临时排水设施总体规划，临时排水设施应与永久性排水设施综合考虑，并与工程影响范围内的自然排水系统相协调。\n\n### 6.1.3机械作业范围内不得同时进行人工作业。\n\n### 6.1.4施工机械设备不宜在坡度大的边坡区域作业，必要时应采取防止设备倾覆的措施。\n\n### 6.1.5多台机械同时作业时，各机械之间应保持安全距离。\n\n### 6.1.6路基边坡、边沟、基坑边缘地段上作业的机械应采取防止机械倾覆、基坑坍塌的安全措施。\n\n### 6.1.7弃方除应符合现行《公路路基施工技术规范》（JTGF10）的有关规定外，尚应符合下列规定：\n\n#### 1施工前，应现场核实弃土场的具体情况，弃土场四周应设立警示标志。2弃方不得影响排洪、通航，不得加剧河岸冲刷。水库、湖泊、岩溶漏斗及暗河口处不得弃方。桥墩台、涵洞口处不得弃方。3弃方作业应遵循“先支护、后弃土”的原则。\n\n## 6.2场地清理\n\n### 6.2.1不得焚烧杂草、树木等。\n\n### 6.2.2清理淤泥或处理空穴前，应查明地质情况，采取保证人员和机械安全的防护');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a5187b8-00d7-44b9-a239-88c33d50a7bb', '124《厚钢板超声检测方法》（GB-T2970-2016）.md', '5检测仪器和设备', '5检测仪器和设备## 5.1探伤仪\n\n所用探伤仪的性能应符合JB/T10061的有关规定。\n\n## 5.2换能器\n\n### 5.2.1压电直探头的选用如表3。\n\n不管选用哪种探头，都要保证有效探测区。板厚大于 $6 0 ~ \\mathsf { m m }$ 时，若双晶片直探头性能指标能达到单晶片直探头，也可选用双晶片直探头，其检测灵敏度按照单晶片直探头的方法调节。\n\n### 表3探头的选用\n\n\n\n\n\n5.2.2检测板厚不大于 $6 0 ~ \\mathsf { m m }$ 的双晶片直探头的性能应符合附录B的要求。\n\n5.2.3当采用板波法进行探伤时，波型、波模及检测方法的选择应符合GB/T8651的要求。\n\n5.2.4当采用横波探伤时，应按照附录A执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a6a395e-3b8b-423c-b4d9-df62d46a5792', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 结果计算', '5 结果计算## 5.1 振动出浆量，按式（T0535-1）计算：\n\n$$\nM _ { \\nu } = m _ { 0 } - m _ { 1 }\n$$\n\n式中： $M _ { \\nu }$ ——振动出浆量 $( \\mathrm { k g } )$ ；$m _ { 0 }$ 振动前出浆量筒和试样的总质量（kg）；$m _ { \\parallel }$ ——振动结束后出浆量筒和试样的总质量（ $\\mathrm { . k g }$ ）。\n\n计算结果精确至 $1 \\mathrm { g }$ 。\n\n以两次平行试验结果的算术平均值作为试验结果，如果两次测值与平均值的误差均超过$2 0 \\%$ ，试验结果无效。\n\n## 5.2 松铺系数，按式（T0535-2）计算：\n\n$$\nU = { \\frac { 1 9 0 - H _ { 1 } } { 1 9 0 - ( H _ { 2 } - H _ { 1 } ) } }\n$$\n\n(T 0535-2)\n\n式中： $U$ ——松铺系数;190——液化出浆量筒内高 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 扣除透明圆盘厚度 $1 0 \\mathrm { m m }$ （mm）；$H _ { 1 }$ ——振动液化前，圆盘表面距出浆量筒顶面的高度（ $\\mathrm { m m }$ ）；$H _ { 2 }$ ——振动液化后，圆盘表面距出浆量筒顶面的高度（ $\\mathrm { . m m }$ ）。\n\n计算结果精确至0.01。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a74cc45-716e-49d8-9f3f-82719bf025a7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 多节段拱圈吊装时，一般将风缆系统作为结构的一部分，故需要进行专门设计。\n\n## 19.4.5拱桥的拱圈采取单肋吊装或单肋合龙时，单肋的横向稳定必须满足安全验算\n\n的要求，且其稳定安全系数应不小于4；当不能满足时，应采用双肋合龙松索成拱的方式施工，且应在双肋合龙后采取有效的横向联结措施，增强其稳定性，使之形成基肋后再安装其他肋段。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a782181-3a13-469e-9dc3-baad5560f23a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 13）', 'td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(e)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">炉后出钢水铸造起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7~A8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6~M7</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(f）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板坏搬运起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9（g）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冶金流程线上的专用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(h)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冶金流程线外用的起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">铸工车间用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a7c18e8-d651-45dc-8926-27dac33eefe8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:“外观检查”修改为“外观质量检查”；修改了第1、3、4款。\n\n## A.6.4预埋件外观质量检查结果，当有2个接头不符合本规范第A.6.3条的要求时，应全数进行检查，并剔出不合格品。不合格接头经补焊后可提交二次验收。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a805740-c9a5-4a80-bb1c-417217b47d04', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '3.0.10公路工程施工前，应全面检查施工现场', '3.0.10公路工程施工前，应全面检查施工现场、机具设备及安全防护设施等，施工条件应符合安全要求。用于施工临时设施受力构件的周转材料，使用前应进行材质检验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a849555-a943-4e49-a88c-144389295289', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 3）', '；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力\n\n圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力按式（68）计算：犈\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } = 0 . 2 ~ \\frac { E t } { R }\n$$\n\n……（68）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力（已考虑圆柱壳直径制造误差不超过 $t / 2 )$ ），单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$E$ 同式(51)；$t ^ { . }$ 圆柱壳体的壁厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$R$ ——圆柱壳体的中面半径，单位为毫米( $\\mathrm { ( m m ) }$   \n当按式（68）算得的临界应力超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）进行折减。\n\n#### 5．7．2．2 受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性计算\n\n受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性按式（69）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { A } { + } \\frac { M } { W } { \\leqslant } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } } { n }\n$$\n\n……（69）\n\n式中：\n\n$N \\cdot$ —见式(50)；$A$ -圆柱有效壳壁的截面面积(壳体上有孔洞者则按净截面面积计算),单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$M -$ 弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ；  \nW 圆柱壳体的截面抗弯模量(壳体上有孔洞者则按净截面抗弯模量计算)，单位为立方毫米$\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 同式（68）；$n$ 同式（59）。\n\n#### 5．7．2．3 加劲环\n\n圆柱壳两端应设置加劲环或设置起相应作用的结构件；当壳体长度大于犚 犐 $1 0 ~ R$ 时，还需设置中间加劲环，其间距不大于 $1 0 ~ R$ 。加劲环的截面惯性矩 $I _ { \\mathrm { s 4 } }$ 应满足式（70）的要求：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 4 } } { \\geq } \\frac { R t ^ { 3 } } { 2 } \\sqrt { \\frac { R } { t } }\n$$\n\n……（70）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 4 } }$ — 圆柱壳体加劲环的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$R$ -同式（68)；$t$ 同式(68）。\n\n当加劲环是对壳体中面内外成对配置时，其截面惯性矩按壳体中面母线为轴线进行计算；单侧配置犣犣时，按图8所示的组合截面形心轴 $Z - Z$ 及式（71）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 4 } = I _ { 1 } + I _ { 2 } + A _ { 1 } e _ { 1 } ^ { 2 } + A _ { 2 } e _ { 2 } ^ { 2 }\n$$\n\n……（71）\n\n式中：\n\n$I _ { s 4 }$ 同式（70）；  \n$I _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$I _ { 2 }$ — 加劲环截面的惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$A _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；  \n$A _ { 2 }$ — 加劲环的截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 2 }$ — 加劲环的截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n  \n图8 有效壳壁与加劲环的组合截面计算图\n\n### 5．8 结构的疲劳强度计算\n\n结构构件及其连接的抗疲劳能力（疲劳极限强度），取决于构件的工作级别、材料种类、应力变化情况及构件连接的应力集中等级等。\n\n对结构疲劳强度计算，常用应力比法和应力幅法。本标准采用应力比法。\n\n#### 5．8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 是按4．3．3．1规定的载荷组合 A 中最不利工况确定的，在疲劳计算点上的各个应力循环中，沿 $x \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a87c59f-da56-450b-ab32-64552dbb25e7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合（Part 1）', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合## 4．1 原则\n\n### 4．1．1 本章规定了计算各种载荷及选择载荷组合的原则和方法，以用于验证本标准适用的各种起重机的金属结构件和机械零部件的防强度失效、防弹性失稳和防疲劳失效的能力，并且还用于起重机的抗倾覆稳定性和抗风防滑移安全性的校验计算。\n\n### 4．1．2 起重机能力验算时应注意计算模型与实际情况的差异。当载荷引起的效应随时间变化时，应采用等效静载荷进行估算。本标准规定可以用刚体动力分析方法为计算基础，但要用动力系数估算作为模拟弹性系统响应时的载荷；也可以选择进行弹性动力分析或现场测试。为反映操作平稳程度的不同，应考虑司机实际操作情况的影响。\n\n### 4．1．3 结构设计能力验算有两种方法：许用应力设计法或极限状态设计法。无论采用何种方法，在考虑载荷、载荷系数、载荷组合、许用应力和极限设计应力时，都应以本标准的有关章条或附录来确定，或者在可能的情况下以试验或统计数据为基础来确定。\n\n### 4．1．4 如某载荷不可能出现，则应在验算中略去（如室内起重机不考虑风载荷）。同样，也不考虑起重机说明书中禁止出现的、起重机设计未提出要求的、在起重机设计中已明确要防止或禁止的载荷。\n\n## 4．2 计算载荷与载荷系数\n\n作用在起重机上的载荷分为常规载荷、偶然载荷、特殊载荷及其他载荷，只有在分析与这些载荷有关的起重机各种可能的载荷组合时，才需要区分这些载荷的不同类别。在起重机承载能力验算中确定载荷效应时要用到许多载荷系数，这些载荷系数及其具体值的选取，可在本标准有关的附录中查到。\n\n### 4．2．1 常规载荷\n\n常规载荷是指在起重机正常工作时经常发生的载荷，包括由重力产生的载荷，由驱动机构或制动器的作用使起重机加（减）速运动而产生的载荷及因起重机结构的位移或变形引起的载荷。在防屈服、防弹性失稳及在有必要时进行的防疲劳失效等验算中，应考虑这类载荷。\n\n#### 4．2．1．1 自重载荷、额定起升载荷及由垂直运动引起的载荷犘\n\n##### 4．2．1．1．1 自重载荷 $P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$\n\n自重载荷是指起重机本身的结构、机械设备、电气设备以及在起重机工作时始终积结在它的某个部件上的物料（如附设在起重机上的漏斗料仓、连续输送机及在它上面的物料）等质量的重力。对某些起重机的使用情况，自重载荷还要包括结壳物料质量的重力，例如粘结在起重机及其零部件上的煤或类似的其他粉末质量的重力，但在4．2．1．1．2中规定属于起升载荷的质量重力除外。犘\n\n##### 4．2．1．1．2 额定起升载荷 $P _ { 0 }$\n\n额定起升载荷是指起重机起吊额定起重量时的总起升质量的重力。犘\n\n##### 4．2．1．1．3 自重振动载荷 $\\phi _ { 1 } P _ { \\mathbf { G } }$\n\n当物品起升离地时，或将悬吊在空中的部分物品突然卸除时，或悬吊在空中的物品下降制动时，起重机本身（主要是其金属结构）的自重将因出现振动而产生脉冲式增大或减小的动力响应。此自重振动载荷用起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 乘以起重机的自重载荷来考虑，为反映此振动载荷范围的上下限，该系数取为两个值： $\\phi _ { 1 } = 1 \\pm _ { \\alpha } , 0 { \\leqslant } \\alpha { \\leqslant } 0 . 1$ 。\n\n##### 4．2．1．1．4 起升动载荷 $\\phi _ { 2 } P _ { 0 }$\n\n###### 4．2．1．1．4．1 起升动力效应\n\n当物品无约束地起升离开地面时，物品的惯性力将会使起升载荷出现动载增大的作用。此起升动 犘力效应用一个大于1的起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 乘以额定起升载荷 $P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ 来考虑。\n\n###### 4．2．1．1．4．2 起升状态级别\n\n由于起升机构驱动控制型式的不同，物品起升离地时的操作方法会有较大的差异，由此表现出起升操作的平稳程度和物品起升离地的动力特性也会有很大的不同。将起升状态划分为 $\\mathrm { H C _ { 1 } } \\sim \\mathrm { H C _ { 4 } }$ 四个级别：起升离地平稳的为 $\\mathrm { H C _ { 1 } }$ ，起升离地有轻微冲击的为β $\\mathrm { H C _ { 2 } }$ ，起升离地有中度冲击的为 $\\mathrm { H C _ { 3 } }$ ，起升离地有较大冲击的为 $\\mathrm { H C } _ { 4 }$ 。与各个级别相应的系数 $\\beta _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 值列于表10中，说明见图2。起升状态级别可以根据经验确定，也可以根据起重机的各种具体类型选取，对物品离地未采取专门的较好控制方案的某些起重机，其起升状态级别举例可参见附录C。\n\n表 10 $\\pmb { \\beta } _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { 2 \\mathrm { { m i n } } }$ 值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>起升状态级别</td><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=1>p2min</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>HC1</td><td rowspan=1 colspan=1>0.17</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 05</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>HCz</td><td rowspan=1 colspan=1>0.34</td><td rowspan=1 colspan=1>1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a8efd51-189e-45ad-a886-e7886432d6ac', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 3）', '# 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$d$ —同式（128）。\n\n#### 6．3．3．3 钢丝绳允许偏斜角\n\n##### 6．3．3．3．1 钢丝绳绕进或绕出滑轮槽时的最大偏斜角（即钢丝绳中心线和与滑轮轴垂直的平面之间的夹角）不应大于 $5 ^ { \\circ }$ 。\n\n##### 6．3．3．3．2 钢丝绳绕进或绕出卷筒时，钢丝绳中心线偏离螺旋槽中心线两侧的角度不应大于犇犱 $3 . 5 ^ { \\circ }$ ；对大起升高度及 $D / d$ 值较大的卷筒，其钢丝绳偏离螺旋槽中心线的允许偏斜角应由计算确定。\n\n##### 6．3．3．3．3 对于光卷筒无绳槽多层卷绕卷筒，当未采用排绳器时钢丝绳中心线与卷筒轴垂直平面的偏离角度不应大于 $1 . 7 ^ { \\circ }$ 。\n\n#### 6．3．3．4 钢丝绳在卷筒上绳端的固定\n\n吊具下降到最低极限位置时，钢丝绳在卷筒上的剩余安全圈（不包括固定绳端所占的圈数）至少应保持 圈（对塔式起重机为 圈）。当钢丝绳和卷筒之间的摩擦系数取为 时，在此安全圈下，绳端固定装置应在承受2．5倍钢丝绳最大工作静拉力时不发生永久变形。\n\n### 6．3．4 车轮与轨道\n\n#### 6．3．4．1 材料\n\n##### 6．3．4．1．1 车轮与滚轮的材料\n\n车轮与滚轮的材料应符合JB／T6392的规定。当采用球墨铸铁时，其踏面和轮缘应进行热处理。\n\n##### 6．3．4．1．2 轨道材料\n\n起重机轨道用材料推荐如下：\n\n轻轨推荐用力学性能不低于 GB／T11264中的 $5 5 \\mathrm { Q }$ ；  \n铁路用热轧钢轨推荐用力学性能不低于 GB2585中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ ；  \n起重机钢轨推荐用力学性能不低于 $\\mathrm { Y B } / \\mathrm { T } ~ 5 0 5 5$ 中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ 。\n\n注：当采用其他型钢、方钢、扁钢等做轨道时，应注意其材质和硬度的实际情况，必要时可降低轮压，以保证有足够的使用寿命。\n\n#### 6．3．4．2 车轮与滚轮的校验计算\n\n##### 6．3．4．2．1 总则\n\n本计算方法适用于轨道安装与维护良好、车轮调整正确、直径不超过 $\\mathrm { 1 ~ 0 0 0 ~ m m }$ 的车轮和滚轮的校\n\n验计算。应避免采用大直径车轮和滚轮，因为大直径车轮和滚轮的轮压较大，对轨道基础或承轨结构的承载能力要求较高。为减少单个车轮轮压，可采用平衡台车增加车轮数量。\n\n起重机的车轮和滚轮应根据等效工作轮压进行疲劳强度校验计算，应根据最大轮压进行静强度校验计算。\n\n##### 6．3．4．2．2 计算载荷\n\n###### 6．3．4．2．2．1 等效工作轮压\n\n等效工作轮压按式（130）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n I , \\parallel } } = \\frac { P _ { \\mathrm { m i n I , \\parallel } } + 2 P _ { \\mathrm { m a x , \\parallel } } } { 3 } \\qquad \\underbrace { \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } _ { \\mathrm { \\textit { Nostrap } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 无风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；meanⅡ 有风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；  \nminⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机空载确定的所验算车轮的最小轮压，单位为牛顿（N）；  \nmaxⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机满载确定的所验算车轮的最大轮压，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．2 最大轮压犘\n\n最大轮压 $P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ 是指在载荷情况Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ中最不利状态和位置下最大轮压中的较大者，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．3 确定承压面的有效接触宽度\n\n对具有平坦承压面的轨道，轨顶总宽度为犾犫 $b$ ，每边倒角圆半径为 $r$ ，见图 $1 4 \\mathrm { ~ a ~ } )$ ），轮轨有效接触宽度为： $l { = } b { - } ~ 2 r$ 。\n\n对于具有平坦、锥形或凸起承压面的轮轨，如车轮在工字钢梁下翼缘上面运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n  \n图 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3a91f342-acbd-46da-9988-c4141ce70a13', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.9 试拼装', '8.9 试拼装8.9.1钢结构桥梁应按试装图进行厂内试拼装，未经试拼装检验合格，不得成批生产。\n\n### 条文说明：\n\n选择有代表性的钢构件进行试拼装或者逐节段连续预拼装，在本规范中统称为试拼装。试拼装的目的是校核桥梁钢结构各部位的制造尺寸、精度和配合能否满足设计要求和工地安装的要求，是桥梁钢结构制造过程中一项非常重要的工序，故需要按试装图进行厂内试拼装。\n\n8.9.2 试拼装应在胎架上进行，胎架应有足够的刚度，其基础应有足够的承载力。胎架顶面（梁段底）纵、横向线形应与设计要求的梁底线形相吻合。试拼时钢构件应解除与胎架间的临时连接，处于自由状态。\n\n8.9.3板梁应整孔试拼装；简支桁梁的试拼装长度宜不小于半跨，且桁梁宜采用平面试拼装；连续梁试拼装应包括所有变化节点；对大跨径桥的钢梁，每批梁段制造完成后，应进行连续匹配试拼装，每批试拼装的梁段数量应不少于 3 段，试拼装检查合格后，应留下最后一个梁段并前移参与下一批次试拼装。\n\n8.9.4钢桥墩和钢索塔的塔柱、钢锚箱应采取两节段立位匹配试拼装，合格后还应进行多节段水平位置的试拼装，每一批次的多节段水平位置试拼装应不少于 5 个节\n\n段。\n\n8.9.5试拼装时应使板层密贴，冲钉宜不少于螺栓孔总数的 $10 \\%$ ，螺栓宜不少于螺栓孔总数的 $20 \\%$ ；有磨光顶紧要求的构件，应有 $7 5 \\%$ 以上面积密贴，采用 $0 . 2 \\mathrm { m m }$ 的塞尺检查时，其塞入面积应不超过 $2 5 \\%$ 。\n\n8.9.6 试拼装时，应采用试孔器检查所有螺栓孔，桁梁主桁的螺栓孔应能 $100 \\%$ 自由通过较设计孔径小 $0 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 的试孔器，桥面系和联结系的螺栓孔应 $100 \\%$ 自由通过较设计孔径小 $1 . 0 \\mathrm { m m }$ 的试孔器，板梁和箱梁的螺栓孔应 $100 \\%$ 自由通过较设计孔径小 $1 . 5 \\mathrm { m m }$ 的试孔器，方可认为合格。\n\n8.9.7 试拼装检验应在无日照影响的条件下进行，并应有详细的检查记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3aa44bca-5550-4be5-870b-620cb9bb98e6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 2）', '同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### 犘．2．2．2．1 非平衡动臂式变幅机构\n\n###### 犘．2．2．2．1．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．5）计算：\n\n$$\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { e q } } v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ a \\eta }\n$$\n\n……（P．5）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 变幅机构电动机的等效变幅功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { e q } }$ — 变幅牵引构件上的等效变幅力，简化计算取 $P _ { \\mathrm { e q } } = P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ ，单位为牛顿（N）， $P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ 按式（95）计算；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅牵引构件的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$a$ 同式（77）；变幅机构总传动效率。\n\n### 犘．2．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．5）计算所得的结果和该机构的接电持续率（见附录 Q），便可从电动机样本上初选所需的\n\n电动机。\n\n### 犘．2．2．2．2 平衡臂架式变幅机构\n\n#### 犘．2．2．2．2．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { F _ { \\mathrm { { I d } } } \\cdot v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．6）\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 同式（P．5）；  \n$F _ { \\mathrm { H } }$ — 同式（96）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 牵引构件（钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸、活塞等）的线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；-同式(P.5）。\n\n#### 犘．2．2．2．2．2 电动机初选\n\n用式（P．6）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．3 稳态负载系数法\n\n稳态负载系数法适用于各机构中能给出有关资料的绕线转子异步电动机。\n\n#### 犘．2．3．1 所选电动机的功率\n\n所选电动机的功率按式（P．7）或式（P．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { e } }\n$$\n\n…（P．7）……（P．8）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ n ~ } }$ — 所选电动机在相应的 值和实际接电持续率 $J C$ 值下的功率，单位为千瓦（kW）；$G$ 稳态负载平均系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态功率，见式 $( \\mathrm { P } . 1 ) \\sim$ 式（P．3）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 电动机的等效功率，见式（P．4）～式（P．6）。犑犆\n\n各种起重机各机构的接电持续率 $J C$ ，稳态负载平均系数犆 $G$ ，均应根据实际的载荷情况计算。如在犌设计时，无法获得其详细资料，则可参照附录 Q中的 $J C , C Z , G$ 值选取。\n\n$G$ 的具体数值见表 P．1。\n\n表 犘．1 稳态负载平均系数 $\\textbf { G }$   \n\n\n\n\n\n#### 犘．2．3．2 电动机的初选\n\n用式（P．7）、式（P．8）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。′\n\n### 犘．2．4 等效接电持续率经验法（用于起升机构）\n\n#### 犘．2．4．1 等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$\n\n与机构工作级别对应的初选电动机用的等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ ，见表 P．2。\n\n表犘．2 机构工作级别与等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$   \n\n\n\n\n\n#### 犘．2．4．2 初选电动机\n\n根据式（P．1）计算的结果，按照起升机构工作级别，由表P．2查出等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ 后，从电动机样本上可初选出所需的电动机。\n\n### 犘．2．5 等效平均功率法\n\n#### 犘．2．5．1 等效平均功率法的计算\n\n在得到电动机的负荷图后（例如：对作起升运动的起升机构，和作水平运动的运行、回转、平衡变幅犕等机构，见图 P．1），便可计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ { 1 } ^ { 2 } t _ { 1 } + M _ { 2 } ^ { 2 } t _ { 2 } + M _ { 3 } ^ { 2 } t _ { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3aaf87ee-1336-41c6-9b3a-b1d6702fa2fa', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百九十四条撤销权人撤销赠与的，可以向受赠人要求返还赠与的财产', '第一百九十四条撤销权人撤销赠与的，可以向受赠人要求返还赠与的财产。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3ab34b3b-f77f-475a-a206-144a4d725f75', '142《架桥机使用说明书》.md', '1、概述', '1、概述EJQJ150 型架桥机是路桥集团第二公路工程局第一工程处与局技术发展处联合开发研制出的一种新型的、通用化的桥梁施工设备，设计中采用了摄像监控，边梁吊挂就位等新技术，还使用了电缆滑触导线等新材料，处理了边梁挂架在架设斜、弯桥时不易实行吊装的难题，并且它还具有自重轻、构造受力合理、加工、运送、拆装以便、自动化程度高的长处，极大地改善了现场施工条件和工工作强度，提高了施工技术水平和管理水平，经使用（苏嘉杭A8-2标)，效果良好，并得到社会各界人土的好评。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3acd8c01-1592-4912-b8dc-69e30ac9aaac', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14 钢与混凝土组合梁', '14 钢与混凝土组合梁14.1 一般规定\n14.2 组合梁设计\n14.3 抗剪连接件的计算\n14.4 挠度计算\n14.5 负弯矩区裂缝宽度计算\n14.6 纵向抗剪计算\n14.7 构造要求');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3acdb6e8-9ee8-44d9-82fe-e1c679fdf427', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明定位焊的焊接难度较大，容易出现各种焊接缺陷，因此条文对坡口尺寸、焊接材料、定位焊的位置和长度等均有较严格的规定。定位焊的焊缝长度和间距通常根据构件的构造特点来确定，一般情况下，对厚板或长大构件，要求适当增加焊缝的长度，缩短其间距；对薄板，则需要适当减少焊缝的长度并缩短其间距。\n\n定位焊时，预热温度和道间温度通常根据钢材的化学成分、接头的拘束状态、热输入大小、热敷金属含氢量水平及所采用的焊接方法等综合因素确定或进行焊接试验。焊接过程中，最低道间温度一般不低于预热温度；最大道间温度一般不超过$23 0 \\text{‰}$\n\n### 7.2.8埋弧焊应在距设计焊缝端部 $8 0 \\mathrm { m m }$ 以外的引板上引、熄弧，手工焊、气体保护焊应在距设计焊缝端部 $3 0 \\mathrm { m m }$ 以外的引板上引、熄弧。引板的坡口和板厚应与母材相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3ad83900-bec7-45c5-ba72-64d7c169941d', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '附录A', '附录A');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3af7a583-1eb4-4e5f-b31b-add31fbd3264', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '13 涂装工程', '13 涂装工程## 13.1 一般规定\n本章可用于钢结构的油漆类防腐、金属热喷涂防腐、热浸镀锌防腐和防火涂料涂装等工程的施工质量验收。\n\n钢结构涂装工程可按钢结构制作或钢结构安装分项工程检验批的划分原则划分成一个或若干个检验批。\n\n钢结构普通防腐涂料涂装工程应在钢结构构件组装、预拼装或钢结构安装工程检验批的施工质量验收合格后进行。钢结构防火涂料涂装工程应在钢结构安装分项工程检验批和钢结构防腐涂装检验批的施工质量验收合格后进行。\n13.1.4²采用涂料防腐时，表面除锈处理后宜在4h内进行涂装，采用金属热喷涂防腐时，钢结构表面处理与热喷涂施工的间隔时间，晴天或湿度不大的气候条件下不应超过12h,雨天、潮湿、有盐雾的气候条件下不应超过2h。\n\n13.1.5采用防火防腐一体化体系(含防火防腐双功能涂料)时，防腐涂装和防火涂装可以合并验收。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3afd12bc-bce8-4c81-8a16-0c19389e553c', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《普通混凝土长期性和耐久性能试验方法标准》（GB/T 50082—2009）编制。本方法可用于评价水泥混凝土的抗渗耐久性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3affb2c5-5e8a-4db2-8de6-7f892a6e398b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犝', '附 录 犝## （资料性附录）\n## 导线载流量的校正\n\n导线载流量的计算公式：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（U．1）\n\n式中：\n\n$I _ { z }$ — 导线的载流量，单位为安培（A）。$K _ { \\mathrm { a } }$ — 同式（141），一般对穿钢管电线取0．9，对电缆取0．8。犓$K _ { \\mathfrak { r } }$ — 同式（141），常见值见表 U．1。 $K _ { \\mathrm { t } }$ 值也可按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { t } } { = } \\sqrt { \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 0 } } } { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 2 } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$T _ { 1 }$ — 线芯最高工作温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$ ）；  \n$T _ { 0 }$ — 工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm { ‰ }$ ）；  \n$T _ { 2 }$ — 额定工作环境温度， $2 5 \\mathrm { { ‰} }$ （或 $4 5 \\mathrm { { ‰} }$ ）。  \n$K _ { \\mathrm { j } }$ 同式（141），工作循环时间取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { j } } = { \\sqrt { \\frac { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 } { T } } } } { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 \\cdot J C } { T } } } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$J C$ 接电持续率；  \n$T -$ 导线发热时间常数，单位为秒(s)，由电缆制造商提供。  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ — 同式（141），由电缆制造商提供。\n\n表 犝．1 导线载流量的温度校正系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { t } }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3b014afd-ebf0-4bb0-b877-35aa9dd788d8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用用极限状态设计法时，各个计算载荷在进行组合计算前应按各个载荷情况的规定分别乘以各自的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，在一般非高危险情况下，高危险度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1。\n\n极限设计应力以材料、零件、构件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳计算中的各个极限应力）除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 来确定，或以其他广义的极限值作为可接受的极限状态控制值（如相对挠度极限值，结构振动衰减参数的极限值等）。\n\n供选用的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 列在表20的第3、4和5栏中。\n\n分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3b014cd2-724a-46f8-8d12-8f316865cab5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．9 构造要求', '5．9 构造要求## 5．9．1 一般原则\n\n### 5．9．1．1 主要承载结构的构造设计应力求简单、受力明确、传力直接、尽量降低应力集中的影响。\n\n### 5．9．1．2 结构（或结构件）的设计应考虑到制造、检查、运输、安装（拆卸）、使用和维护等的方便和可能性。露天工作的起重机结构应避免积水。\n\n### 5．9．1．3 应根据起重机的实际工作环境考虑腐蚀对结构钢材的影响（结构有可靠的防腐措施或属于短暂性使用的设备，可不考虑腐蚀的影响），主要承载结构的钢板和型钢的最小厚度不应小于表34的规定。\n\n表34 钢板和型钢的最小厚度  \n单位为毫米  \n\n\n\n\n\n### 5．9．1．4 对于动载荷比较严重和受力比较复杂的焊接结构件，除非采取措施减小或消除焊接内应力，否则选用的钢材厚度对碳素钢不宜大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ，对低合金钢不宜大于 $3 5 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 5．9．1．5 对承载后会发生较大弹性变形的结构，在设计时应预先采取与此弹性变形相反的措施，如桥式起重机和门式起重机主梁跨中应作出向上的预拱，门式起重机悬臂段应作出向上的预翘，且这些预变形宜由结构构造或结构件的下料来保证。\n\n### 5．9．1．6 在设计由疲劳强度控制的主要焊接结构时，应采取各种降低疲劳应力的措施，如改善接头型式降低应力集中等级，对双面连续焊缝的头部进行包裹回焊、采用较大半径的圆弧过渡板以减少内应力等。\n\n### 5．9．1．7 主要承载结构件在不同连接处允许采用不同的连接方式来传递载荷，但在同一连接处不宜混合使用不同的连接方式。\n\n### 5．9．1．8 主要承载结构的表面如果长期受到热辐射作用，且表面温度达 $1 5 0 \\mathrm { { ‰} }$ 以上时，结构设计应考虑有效的隔热防护措施。\n\n## 5．9．2 焊缝连接\n\n### 5．9．2．1 对接焊接\n\n对接焊缝的坡口型式应符合 GB／T985和 GB／T986的规定。\n\n主要承载结构中不等板厚或板宽的对接，均应从一侧或两侧制成不大于 $1 : 4$ 的过渡斜度（见图9）。\n\n  \n图9 对接焊缝坡口型式\n\n### 5．9．2．2 角焊接\n\n#### 5．9．2．2．1 焊脚尺寸\n\n##### 5．9．2．2．1．1 被焊接件厚度小于 $4 \\ \\mathrm { m m }$ 时，焊脚尺寸等于被焊接件的厚度。\n\n##### 5．9．2．2．1．2 焊脚尺寸不应小于表35的规定。\n\n##### 5．9．2．2．1．3 对于一般角焊缝，焊脚尺寸不应大于较薄焊件厚度的1．2倍；而对于杆件边缘的角焊缝\n\n（见图10），还应符合下列要求：犺$t _ { 1 } { \\leqslant } 6 ~ \\mathrm { m m }$ 时， $h _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } t _ { 1 }$ ；$\\cdot t _ { 1 } > 6 \\ \\mathrm { m m }$ 时， $, h _ { \\mathrm { f } } = t _ { 1 } - ( 1 { \\sim } 2 ) \\mathrm { m m }$ 。\n\n表35 角焊缝的焊脚尺寸  \n\n\n\n\n\n  \n图10 角焊缝的焊脚\n\n#### 5．9．2．2．2 焊缝形状\n\n受动载荷的主要承载结构，在保证焊缝受剪计算截面面积的情况下，角焊缝的表面应呈微凹弧形或直线形。焊缝直角边的比例∶对侧焊缝为 $1 : 1$ ，对端焊缝为 $1 : 1 , 5$ （长边顺载荷方向）。\n\n#### 5．9．2．2．3 焊缝的计算长度\n\n角焊缝（侧焊缝或端焊缝）的最小计算长度为犺 $8 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ 。对于侧焊缝，当受动载荷时，最大计算长度为40$h _ { \\mathrm { f } }$ ；受静载荷时，最大计算长度为 $6 0 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ ；若焊缝长度超过上述规定，超长部分在计算中不予考虑。\n\n## 5．9．3 铆钉连接和螺栓连接\n\n### 5．9．3．1 对于需要在使用现场进行整体拼接的大型结构，宜优先考虑采用高强度螺栓连接或铆钉连接。  \n### 5．9．3．2 铆合钢板的总厚度一般不应超过铆钉直径的5倍。当可以保证铆钉杆塞紧钉孔时，总厚度允许为铆钉直径的7倍。  \n### 5．9．3．3 在主要承载结构中应采用半圆头铆钉，特殊情况可以采用沉头铆钉。  \n### 5．9．3．4 每一杆件在节点处或接头一侧，铆钉或螺栓数不应少于2个。沿受力方向，每行铆钉或螺栓数不宜多于5个。  \n### 5．9．3．5 C级螺栓连接只允许用在次要构件的连接中或作暂时性连接。  \n### 5．9．3．6 对直接承受动载荷的普通螺栓受拉连接，应采用双螺母或其他能防止螺母松动的有效措施。犱5．9．3．7 A、B级螺栓采用铰制孔时，若构件承受脉动载荷，则孔径不应大于 $\\left[ d + \\left( 0 . 2 \\sim 0 . 3 \\right) \\right] \\mathrm { m m }$ ，$d$ 为螺栓配合部分的公称直径;若构件承受交变载荷，则孔和螺栓的配合不应低于 $\\mathrm { H } 1 1 / \\mathrm { h } 9$\n\n### 5．9．3．8 铆钉或螺栓布置的极限尺寸见表36。\n\n单位为毫米\n\n表36 铆钉或螺栓布置的极限尺寸  \n\n\n\n\n\n表36（续）  \n单位为毫米');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3b129716-5ea6-453b-b507-41069b22c840', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条为新增，主要依据新颁布的《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T3310-2019）的规定。\n\n## 6.8.5 在混凝土中掺入外加剂时，除应符合本规范第6.6节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 在钢筋混凝土和预应力混凝土中，均不得掺用氯化钙、氯化钠等氯盐。\n\n2 减水剂宜采用聚羧酸类减水剂。\n\n3 各种外加剂中的氯离子总含量宜不大于混凝土中胶凝材料总质量的 $0 . 0 2 \\%$ ，硫酸钠含量宜不大于减水剂干重的 $1 5 \\%$ 。\n\n4 从各种组成材料引入的氯离子总含量(折合氯盐含量) 应不超过表 6.8.5 规定的限值。\n\n5 掺入引气剂的混凝土，其含气量应按不同环境类别和作用等级确定。\n\n表 6.8.5 混凝土中游离氯离子含量最大限值 $( \\% )$ ）  \n\n\n\n\n\n注: 1. 表中氯离子含量以胶凝材料质量百分数计。\n\n2. 环境类别和作用等级应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3b1361d5-9618-4db7-a2ed-2b46ae9408af', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '悬吊座椅suspended chair', '悬吊座椅suspended chair与一个悬挂点连接，用于单人作业的座椅。见图4和图15。\n\n### 3.2.37');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3b1e6138-9ef2-43a1-b2c7-380f11c5debe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.3 电动机的校验', '6.1.4.3 电动机的校验## 6.1.4.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n变幅机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n## 6.1.4.3.2 电动机使用环境功率修正\n\n电动机使用环境功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.4.3.3 起动加速度计算\n\n变幅机构电动机选出之后，应计算机构的起动加速度，起重机变幅时臂架端部水平移动的最大加（减）速度不大于 $0 . 6 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3b38558c-1576-4366-a801-84590e3f177c', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '4 低压隔离开关、刀开关、转换开关及熔断器组合电器', '4 低压隔离开关、刀开关、转换开关及熔断器组合电器## 4.0.1 本条为隔离开关与刀开关的安装应符合的基本要求。\n\n### 4.0.1.1 刀开关在水平安装时断弧能力差，故仅在条文规定的几种情况下，方允许水平安装。\n\n### 4.0.1.2 大电流开关，由于操作力大,触头或刀片的磨损也大，为此一些产品技术文件要求适当加些电力复合脂或中性凡士林以延长使用年限。\n\n## 4.0.2 本条规定的内容是根据产品技术文件提出的。\n\n## 4.0.3 本条为转换开关和倒顺开关安装的基本要求。\n\n## 4.0.4 强调安装后对此种负荷开关所带熔断器及灭弧栅的检查以确保开关可靠灭弧。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3b400410-5deb-4634-babf-7b8b954b4feb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 3）', '# 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$d$ —同式（128）。\n\n#### 6．3．3．3 钢丝绳允许偏斜角\n\n##### 6．3．3．3．1 钢丝绳绕进或绕出滑轮槽时的最大偏斜角（即钢丝绳中心线和与滑轮轴垂直的平面之间的夹角）不应大于 $5 ^ { \\circ }$ 。\n\n##### 6．3．3．3．2 钢丝绳绕进或绕出卷筒时，钢丝绳中心线偏离螺旋槽中心线两侧的角度不应大于犇犱 $3 . 5 ^ { \\circ }$ ；对大起升高度及 $D / d$ 值较大的卷筒，其钢丝绳偏离螺旋槽中心线的允许偏斜角应由计算确定。\n\n##### 6．3．3．3．3 对于光卷筒无绳槽多层卷绕卷筒，当未采用排绳器时钢丝绳中心线与卷筒轴垂直平面的偏离角度不应大于 $1 . 7 ^ { \\circ }$ 。\n\n#### 6．3．3．4 钢丝绳在卷筒上绳端的固定\n\n吊具下降到最低极限位置时，钢丝绳在卷筒上的剩余安全圈（不包括固定绳端所占的圈数）至少应保持 圈（对塔式起重机为 圈）。当钢丝绳和卷筒之间的摩擦系数取为 时，在此安全圈下，绳端固定装置应在承受2．5倍钢丝绳最大工作静拉力时不发生永久变形。\n\n### 6．3．4 车轮与轨道\n\n#### 6．3．4．1 材料\n\n##### 6．3．4．1．1 车轮与滚轮的材料\n\n车轮与滚轮的材料应符合JB／T6392的规定。当采用球墨铸铁时，其踏面和轮缘应进行热处理。\n\n##### 6．3．4．1．2 轨道材料\n\n起重机轨道用材料推荐如下：\n\n轻轨推荐用力学性能不低于 GB／T11264中的 $5 5 \\mathrm { Q }$ ；  \n铁路用热轧钢轨推荐用力学性能不低于 GB2585中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ ；  \n起重机钢轨推荐用力学性能不低于 $\\mathrm { Y B } / \\mathrm { T } ~ 5 0 5 5$ 中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ 。\n\n注：当采用其他型钢、方钢、扁钢等做轨道时，应注意其材质和硬度的实际情况，必要时可降低轮压，以保证有足够的使用寿命。\n\n#### 6．3．4．2 车轮与滚轮的校验计算\n\n##### 6．3．4．2．1 总则\n\n本计算方法适用于轨道安装与维护良好、车轮调整正确、直径不超过 $\\mathrm { 1 ~ 0 0 0 ~ m m }$ 的车轮和滚轮的校\n\n验计算。应避免采用大直径车轮和滚轮，因为大直径车轮和滚轮的轮压较大，对轨道基础或承轨结构的承载能力要求较高。为减少单个车轮轮压，可采用平衡台车增加车轮数量。\n\n起重机的车轮和滚轮应根据等效工作轮压进行疲劳强度校验计算，应根据最大轮压进行静强度校验计算。\n\n##### 6．3．4．2．2 计算载荷\n\n###### 6．3．4．2．2．1 等效工作轮压\n\n等效工作轮压按式（130）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n I , \\parallel } } = \\frac { P _ { \\mathrm { m i n I , \\parallel } } + 2 P _ { \\mathrm { m a x , \\parallel } } } { 3 } \\qquad \\underbrace { \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } _ { \\mathrm { \\textit { Nostrap } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 无风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；meanⅡ 有风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；  \nminⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机空载确定的所验算车轮的最小轮压，单位为牛顿（N）；  \nmaxⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机满载确定的所验算车轮的最大轮压，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．2 最大轮压犘\n\n最大轮压 $P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ 是指在载荷情况Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ中最不利状态和位置下最大轮压中的较大者，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．3 确定承压面的有效接触宽度\n\n对具有平坦承压面的轨道，轨顶总宽度为犾犫 $b$ ，每边倒角圆半径为 $r$ ，见图 $1 4 \\mathrm { ~ a ~ } )$ ），轮轨有效接触宽度为： $l { = } b { - } ~ 2 r$ 。\n\n对于具有平坦、锥形或凸起承压面的轮轨，如车轮在工字钢梁下翼缘上面运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n  \n图 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3b4c009d-de31-4dc4-b283-2baf95dadca0', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13.3.4 无加劲直接焊接的平面T、Y（Part 4）', '3.9-\n\n5）计算 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；  \n$x _ { \\mathrm { c } }$ - 参数，按式（13.3.9-6）计算 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$I _ { \\mathrm { f i } }$ - 焊缝有效截面的平面内抗弯惯性矩，按式(13.3.9-7）计算 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ 。\n\n## 3 平面外弯矩作用下：\n\n支管与主管的连接焊缝可视为全周角焊缝进行计算。角焊缝的计算厚度沿支管周长取 $0 . 7 h _ { \\mathrm { f } }$ ，焊缝承载力设计值 $M _ { \\mathrm { f o } }$ 可按下列公式计算：\n$$\nM _ { \\mathrm { f o } } = W _ { \\mathrm { f o } } f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n$$\nW _ { \\mathrm { f o } } = \\frac { I _ { \\mathrm { f o } } } { D / ( 2 \\mathrm { c o s } \\phi _ { \\mathrm { f o } } ) }\n$$\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { f o } } = \\arcsin ( D _ { i } / D ) = \\arcsin \\beta\n$$\n\n$$\n\\begin{array} { r } { I _ { \\mathrm { f o } } = ( 0 . 2 6 \\mathrm { s i n } \\theta + 0 . 7 4 ) \\bullet ( 1 . 0 4 - 0 . 0 6 \\beta ) \\bullet \\frac { \\pi } { 6 4 } } \\end{array}\n$$\n\n$$\n\\bullet \\frac { ( D + 1 . 4 h _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 4 } - D ^ { 4 } } { \\cos ^ { 3 } \\phi _ { \\mathrm { f o } } }\n$$\n\n式中： $W _ { \\mathrm { f o } }$ ———焊缝有效截面的平面外抗弯模量，按式（13.3.9-\n\n10）计算 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；\n\nIfo——焊缝有效截面的平面外抗弯惯性矩，按式（13.3.9-12）计算 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3b4d545a-4048-4a40-9faf-418c0eae83a4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．7 电动机选择', '7．7 电动机选择## 7．7．1 电动机选择依据\n\n电动机的选择应依据：类型及结构型式；供电型式；功率；工作制、接电持续率；额定转矩、堵转转矩和最大转矩；额定转速；调速方式；防护等级；环境温度及湿度；海拔。\n\n## 7．7．2 电动机选型说明\n\n### 7．7．2．1 电动机的型式\n\n起重机应采用适合于起重冶金用的电动机，一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、变频异步电动机、自制动异步电动机和直流电动机，也可采用符合起重机要求的其他类型电动机。\n\n### 7．7．2．2 防护等级\n\n#### 7．7．2．2．1 电动机外壳防护等级应符合 GB／T4942．1的规定：\n\na） 室内使用时，在正常条件下，防护等级不应低于IP23；多尘环境下，防护等级不应低于IP44。b） 室外使用时，防护等级不应低于IP54。在可能出现冷凝水的情况下，应确保冷凝水出水孔畅通。\n\n#### 7．7．2．2．2 电动机在有专门的外部防护措施时，可采用较低的防护等级。\n\n### 7．7．2．3 爆炸性危险环境\n\n在具有爆炸性气体、蒸汽与空气混合物或其他爆炸性危险场所，应采用防爆型电动机。\n\n### 7．7．2．4 根据环境温度和海拔修正功率\n\n当电动机使用地点的海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ 和／或使用环境温度与其额定环境温度不一致时，其输出功率应按实际使用地点的海拔和使用环境温度下的输出功率计算。\n\n根据环境温度和海拔进行电动机功率修正计算，按式（136）进行：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { \\Delta N } } ^ { \\prime } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { \\Delta N } } } { K }\n$$\n\n……（136）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } } ^ { \\prime }$ — 根据环境温度和海拔修正后用来选用电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 未修正的所需电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$K$ 功率修正系数，由图15确定。\n\n### 修正系数 $K$\n\n  \n图 15 以环境温度和海拔为函数变量的修正值\n\n注1：修正系数 $K > 1$ 的值需由电动机制造商和起重机制造商共同确定；  \n注2：海拔大于 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，要指出环境温度。\n\n### 7．7．2．5 接电持续率和每小时工作循环数犆\n\n接电持续率 $J C$ 值用于在工作循环时间小于等于 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 的场合，由式（137）确定：\n\n在起重机一个工作循环中该机构的运转时间$J C { = }$ $\\times 1 0 0 \\%$ … （137）起重机一个工作循环的总时间\n\n起重机各机构的接电持续率 $J C$ 值、 $C Z$ 值、稳态负载平均系数 $G$ ，是影响电动机发热的重要因素，应根据实际载荷情况计算，并在起重机制造商和买方之间达成一致意见。如无法获得载荷情况的详细资料，可参考附录Q表Q．1选取。\n\n## 7．7．3 电动机的过载校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算。\n\n## 7．7．4 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按附录S的方法计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3b4f75ce-aa3d-43d8-b532-30c85be3b848', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算## 6.1.1.4.1 起动时间和起动平均加速度计算\n\n### 6.1.1.4.1.1 机构起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（82）计算：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle \\ n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } + J _ { \\mathrm { 2 } } ) + \\frac { J _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle \\ 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { N } } ) }\n$$\n\n式中：\n\n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动时间，单位为秒（s），其值见表37；  \n$n$ 电动机额定转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；  \n$k$ 其他传动件的转动惯量折算到电动机轴上的影响系数， $k = 1 . 0 5 \\sim 1 . 2 0$ ；  \n$J _ { 1 }$ 电动机转子的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { 2 }$ -电动机轴上制动轮和联轴器的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } } ,$ ）；  \n$J _ { 3 }$ -作起升运动的物品的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 ) } }$ ；\n\n$$\nJ _ { 3 } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D ^ { 2 } } { 4 g a ^ { 2 } i ^ { 2 } }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；$D$ 同式（77）；$_ g$ 重力加速度，取 $g { = } 9 . 8 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；$a$ 同式（77）；i 同式（77）；同式（77）；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 电动机平均起动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d q } } = \\lambda _ { \\mathrm { A S } } M _ { \\mathrm { n } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { A S } }$ — 电动机平均起动转矩倍数，其值见表38；  \n$M _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机的额定转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ ———见式（77）。\n\n表 37 起升机构起（制）动时间和平均升降加（减）速度值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3b5914ee-6fbd-40a8-91b1-cc49fe2783fb', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．4 纸质地形图数字化', '5．4 纸质地形图数字化## 5．4．1 纸质地形图的数字化，是将原有的纸质地形图转化为数字地形图的过程。主要用于图纸的更新、修测、建立地形图数据库等。纸质地形图的数字化的方法主要有两种，即图形扫描仪扫描数字化法和数字化仪手扶跟踪数字化法。\n\n图形扫描仪扫描数字化法，是将原有纸质地形图扫描为栅格图（又称为数字栅格图DRG)，通过矢量化后生成数字地形图(又称为数字线划图 DLG)的过程。其数字化速度较快,但在扫描过程中，会出现微小变形而降低精度。\n\n数字化仪手扶跟踪数字化法，是通过数字化仪直接在原图上进行采点并生成数字地形图(DLG)的过程。其数字化精度较高，但速度较慢。\n\n## 5．4．2 图形扫描仪的分辨率通常要求不小于每厘米157点。手扶跟踪数字化仪的分辨率通常要求不小于每厘米394线，精度不低于0． $1 2 7 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 5．4．3、5．4．4 给出了数字化软件应具备的基本功能。\n\n## 5．4．5 地形地物要素的图层分层和属性表示以满足用户需要为原则，同时宜兼顾建立地形图数据库的需要。在一个工程项目中，同一类地形要素的分层要求一致。\n\n## 5．4．6 纸质地形图数字化后所获得的数字地形图的比例尺，要求与原图相同。也可将所获得的数字地形图缩为小比例尺的数字化图，但不能够将其放大为大比例尺数字地形图。\n\n原图要尽可能选用经检查合格的聚酯薄膜底图。检查内容包括图面平整度、图廓方格\n\n网精度、四周接边精度和图纸变形情况。\n\n## 5．4．7 图形扫描仪扫描数字化法的图像定向(即图像纠正)和数字化仪手扶跟踪数字化法的图纸定向，是数字化作业的重要环节。\n\n定向点应选择具有理论坐标值的点位，其数量应根据原图检查情况合理确定。定向的误差来源主要是原图的综合误差(包括扫描图像的变形)和数字化综合误差。当定向检查点与理论值的差值较大时，应分析原因并适当增加图纸定向点，分区定向。\n\n数字化仪作业过程中和结束时，对图纸定向点的检查是十分必要的，可以有效地防止数据采集过程中因图纸(图像)移位而发生差错。\n\n## 5．4．8 为了保证纸质地形图数字化的质量，本条给出了地形图要素数字化的具体规定。5．4．9、5．4．10 图幅接边和图边数据编辑是纸质地形图数字化作业的必要环节。对于数字化了的纸质地形图的检查方法，一般采用检查图与原图套合的方法进行。其误差来源考虑了图形输出误差0．15mm；采点的点位误差0．1mm，线状符号误差0．2mm。故检查图与原图比较，数字化点状符号及明显地物点的平面位移中误差、线状符号的平面位移中误差分别规定为0．2mm和0．3mm。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3b6a8605-2d7e-4d1e-bec9-ff5b1167fb79', '12《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2023）.md', '7试验方法', '7试验方法厚度方向拉伸试验应按照GB/T228.1进行,断面收缩率应按照GB/T 228.1测定。断面收缩率按式(1)、式(2)、式(3)计算：\n\n$$\nZ = \\left( \\frac { S _ { \\mathrm { 0 } } - S _ { \\mathrm { u } } } { S _ { \\mathrm { 0 } } } \\right) \\times 1 0 0 \n$$\n\n$$\nS _ { \\mathrm { 0 } } = \\frac { \\pi } { 4 } d _ { \\mathrm { 0 } } ^ { 2 }\n$$\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u } } = \\frac { \\pi } { 4 } \\left( \\frac { d _ { \\mathrm { l } } + d _ { \\mathrm { 2 } } } { 2 } \\right) ^ { 2 }\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3b6accd4-9dd3-4941-a115-8c5241ec68a7', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '7焊接、焊接检验及矫正', '7焊接、焊接检验及矫正## 7.1一般规定\n\n### 7.1.1焊接前，应进行焊接工艺评定试验。焊接工艺评定应符合本规范附录C 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3b6ed2d2-20bc-47ff-8583-e400cdc9dea4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 条文中对预应力管道安装的要求，主要是为后续的预应力施工考虑，如果在管道的安装阶段不采取有效措施进行质量控制，将会使后续的预应力施工产生困难，同时也会影响到其施工质量。\n\n3 浇筑桥面板混凝土时，所设置的支架一部分位于钢梁的箱内，箱梁翼缘板处的支架可能会设置在台座外的地基上，因此对支架既要考虑其支承的方式，同时也要考虑由于地基的不均匀沉降产生的不利影响。\n\n## 18.4.6 组合节段的场内移运和存放除应符合本规范第 17 章的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 桥面板混凝土的抗压强度应在达到设计强度的 $8 5 \\%$ 后，方可对组合节段进行起吊和场内移运作业；设计对此有规定时，应从其规定。\n\n2 从制作台座上起吊及移运组合节段时，吊点的位置应符合设计规定，且宜采用四点吊并设置必要的吊架进行作业。\n\n3 组合节段的存放台座应满足平整、地基不沉陷的要求，支点的位置应符合设\n\n计规定，各支点位置的高程应一致；支点处宜设置垫木或其他适宜的物体对节段进行支承，并应防止各支点受力不均。\n\n4 组合节段的存放高度不宜超过两层，两层之间应采用垫木或其他适宜的物体隔开支承。\n\n5 组合节段的存放时间应符合设计规定；设计未规定时，宜不少于 90d。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3b837f14-83f5-4b29-b3e3-2345aa20dd1c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度一个已知的机械零件，其拉伸或压缩疲劳强度 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 或剪切疲劳强度 $\\tau _ { \\mathrm { r } }$ 可以分别用式（111）和式（112）来确定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { c } } } ) \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { ~ c ~ } } } ) \\cdot \\tau _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ — 机械零件的拉伸或压缩疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$j$ 为该机械零件工作级别的组别号， $j = 1 \\sim 8$ ，见表9；  \n$C$ 同式（107）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（107）；  \n${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ — 机械零件的剪切疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（108）。\n\n根据机械零件总应力循环数 $n _ { \\mathrm { T } }$ 和应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，它们的组别划分和相应于每一组别的临界疲劳应力如图13所示，其中 $\\sigma _ { \\mathrm { j r } }$ 表示用于工作级别的应力。对临界剪切应力，字母 $\\sigma$ 用 $\\tau$ 来代替。\n\n![](images/cb5945ebb0953b850e00fd151a147c1c5d6c13cf3928656eb8aa0650759947f2.jpg)  \n图 13 每个零件组别的临界疲劳应力图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3b8c6639-c018-4d27-801e-97e765350604', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 3）', '考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { f d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , \\psi _ { \\mathrm { f l } } Q _ { \\mathrm { l k } } , \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { f d } }$ 一 作用频遇组合的效应设计值；$\\psi _ { \\scriptscriptstyle  { i } }$ ——汽车荷载（不计汽车冲击力）频遇值系数，取0.7。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用频遇组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n2准永久组合：永久作用标准值与可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用准永久组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { q d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\bf k } , \\sum _ { j = 1 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\bf k } ) \n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { q d } }$ - 作用准永久组合的效应设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } j }$ 汽车荷载（不计汽车冲击力）准永久值系数，取0.4。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用准永久组合的效应设计值Sqd可通过作用效应代数相加计算。\n\n### 4.1.7钢结构构件抗疲劳设计时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0。\n\n### 4.1.8结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0，各项应力限值应按各设计规范规定采用。\n\n### 4.1.9验算结构的抗倾覆、滑动稳定时，稳定系数、各作用的分项系数及摩擦系数，应根据不同结构按各有关桥涵设计规范的规定确定。支座的摩擦系数可按表4.3.13规定采用。\n\n### 4.1.10构件在吊装、运输时，构件重力应乘以动力系数1.2（对结构不利时）或0.85（对结构有利时），并可视构件具体情况作适当增减。\n\n## 4.2永久作用\n\n### 4.2.1结构重力包括结构自重及桥面铺装、附属设备等附加重力。结构重力标准值可按表4.2.1所列常用材料的重度根据式（4.2.1）计算。\n\n$$\nG _ { \\mathrm { k } } = \\gamma V\n$$\n\n式中： $G _ { \\mathrm { k } }$ 结构重力标准值（kN）材料的重度（kN/m）；V- 体积（ $\\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）\n\n  \n表4.2.1常用材料的重度\n\n### 4.2.2预加力计算应满足下列要求：\n\n1在结构进行正常使用极限状态设计和使用阶段构件应力计算时，预加力应作为永久作用计算其主效应和次效应，并计人相应阶段的预应力损失，但不计由于预加力偏心距增大引起的附加效应。\n\n2在结构进行承载能力极限状态设计时，预加力不应作为作用，应将预应力钢筋作为结构抗力的一部分。但在连续梁等超静定结构中，应考虑预加力引起的次效应。\n\n3预加力标准值可采用下式进行计算：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { F _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } A _ { \\mathrm { { p } } } } } \\\\ { { \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } } - \\sigma _ { l } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值（kN）；$A _ { \\mathfrak { p } }$ -预应力钢筋的截面面积（ ${ \\mathfrak { m } } ^ { 2 }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { p e } }$ -预应力钢筋的有效预应力（ $\\mathrm { k P a }$ ；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } }$ 预应力钢筋张拉控制应力（kPa)；\n\n$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋相应阶段的预应力损失（ $\\mathrm { k P a }$ ）。\n\n### 4.2.3土的重力及土侧压力可按下列规定计算：\n\n1静土压力的标准值可按下列公式计算：\n\n$$\ne _ { \\mathrm { j } } = \\xi \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j } }$ - 任一高度 $h$ 处的静上压力（kPa）；\n\n$\\xi$ -压实土的静土压力系数；  \n$\\gamma$ 土的重度 kN/ n G$\\varphi');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3b995cd0-b7b4-4c6d-93d1-f774bce602ad', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '5 试验方法', '5 试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3ba41e55-5b45-4706-bd00-2ab80b234da1', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第四十六条违反本法第二十条、第二十二条、第二十三条第一款', '第四十六条违反本法第二十条、第二十二条、第二十三条第一款、第二十四条第一款规定，在相关自然保护区域、禁猎（渔）区、禁猎（渔）期猎捕非国家重点保护野生动物，未取得狩猎证、未按照狩猎证规定猎捕非国家重点保护野生动物，或者使用禁用的工具、方法猎捕非国家重点保护野生动物的，由县级以上地方人民政府野生动物保护主管部门或者有关保护区域管理机构按照职责分工没收猎获物、猎捕工具和违法所得，吊销狩猎证，并处猎获物价值一倍以上五倍以下的罚款；没有猎获物的，并处二千元以上一万元以下的罚款；构成犯罪的，依法追究刑事责任。违反本法第二十三条第二款规定，未取得持枪证持枪猎捕野生动物，构成违反治安管理行为的，由公安机关依法给予治安管理处罚；构成犯罪的，依法追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3ba5db51-04b7-4809-bf15-504efa68721c', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '4 电力变流设备的试验（Part 1）', '4 电力变流设备的试验## 4.1 一般规定\n\n### 4.1.1 本规范中第4.2.1条未规定的试验项目，可按国家现行有关标准或产品技术条件的规定进行试验。\n\n### 4.1.2 电力变流设备的调试，应在设备安装完毕，且设备和安装的质量均应符合要求后进行。\n\n### 4.1.3 电力变流设备中变流器、变压器、电缆、高压电器或低压电器等电气设备的交接试验，应符合现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》的有关规定。\n\n### 4.1.4 电力变流设备中的测量仪器、仪表的检验，应符合国家现行标准《电测量指示仪表检验规程》及《电力建设施工及验收技术规范(热工仪表及控制装置篇)》的有关规定。\n\n## 4.2 变流装置的试验\n\n### 4.2.1 电力变流设备各类装置的交接试验项目，宜符合表4.2.1的规定。\n\n电力变流设备各类装置的交接试验项目 表4.2.1  \n\n\n\n\n\n### 续表4.2.1\n\n\n\n\n\n注： $\\textcircled{1}$ 表中符号“ $\\checkmark ^ { p }$ 为需做的试验项目。\n\n$\\textcircled{2}$ 制造厂在出厂试验未进行表4.2.1中的试验项目，应在现场交接试验时，由订货单位协调制造厂与安装单位共同进行。\n\n$\\textcircled{3}$ 电力电子开关的试验，可按表4.2.1中逆变电源装置的试验项目进行。\n\n\n### 4.2.2 绝缘电阻的测量，应符合下列要求：\n\n#### 4.2.2.1 绝缘电阻的测量，应按现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》的规定进行，对不同电压等级的设备或回路，应使用相应电压等级的兆欧表进行试验。\n\n#### 4.2.2.2 主回路对二次回路及对地的绝缘电阻值，不应小于$1 \\mathrm { M } \\Omega / \\mathrm { k V }$ 。\n\n#### 4.2.2.3 二次回路对地的绝缘电阻值,不应小于1MΩ;在比较潮湿的地方，不宜小于0.5MΩ。\n\n注：不包括印刷电路板等弱电回路的绝缘电阻测量。\n\n### 4.2.3 耐压试验，应符合下列要求：\n\n#### 4.2.3.1 交流耐压试验值,应为产品出厂试验电压值的 $85 \\%$ 。\n\n#### 4.2.3.2 当不宜施加交流试验电压时，可按规定施加与交流电压峰值相等的直流电压进行试验。\n\n#### 4.2.3.3 耐压试验时，施加电压上升至试验电压值的时间，不应小于10s;加至试验电压后的持续时间均应为1min，并应无击穿或闪络现象。\n\n### 4.2.4 绝缘试验前，对回路中的电子元器件、电容器、压敏电阻、非线性电阻、开关及断路器断口等，均应将其各极短接。对与绝缘试验无电气直接连接的回路或线圈，也应短接，并可靠接地。印刷电路等弱电回路在耐压时，可将其插件板拔出。\n\n### 4.2.5 辅助装置的检验，应符合下列要求：\n\n#### 4.2.5.1 辅助装置的检验，其绝缘试验应按本规范第 $4 . 2 . 2 \\sim$ 4.2.4条的规定进行；其他检验工作可采用外施电源进行模拟试验或在轻载试验时同时进行。\n\n#### 4.2.5.2 试验时，可将辅助装置接至额定电压，其运行机能及工作应可靠；测得的有关参数、冷却风机的风速、泵的流量等，应符合设计及产品技术条件的规定。\n\n### 4.2.6 轻载试验，应符合下列要求：\n\n#### 4.2.6.1 试验可用递升加压，逐步升至设备额定电压，对其设备输出端选用的负载，应能满足所验证的性能要求。加压后对谐波吸收装置的检查，可按国家现行有关标准或产品技术条件的规定进行。\n\n#### 4.2.6.2 试验测得的变流设备静态或输出特性以及控制、保护等性能，均应符合设计及产品技术条件的规定。\n\n### 4.2.7 电压均衡度试验，应符合下列要求：\n\n#### 4.2.7.1 变流装置的整流臂中有串联整流元件的支路，应作电压均衡度试验，其测试可与轻载或负载试验同时进行。\n\n#### 4.2.7.2 串联连接的整流元件的反向阻断电压、正向阻断电压，可采用瞬态电压测试仪、电子管峰值电压表及示波器等仪器进行测量，其电压均衡度应按下式进行计算，并应符合产品标准的规定：\n\n$$\n\\mathrm { \' } K _ { \\mathrm { u } } { = } \\frac { \\sum U _ { \\mathrm { m } } } { n _ { \\mathrm { s } } \\cdot ( U _ { \\mathrm { m } } ) _ { \\mathrm { M } } }\n$$\n\n$K _ { \\mathrm { u } }$ -—电压均衡度；\n\n$\\sum { U _ { \\mathbf { m } } }$ —串联元件承受正(反)向峰值电压的总和(V);$n _ { s }$ 串联元件数；  \n$( U _ { \\mathbf { m } } ) _ { \\mathbf { M } }$ 一串联元件中分担最大电压值的元件所承受的正(反)向峰值电压(V)。\n\n### 4.2.8 低压大电流试验，应符合下列要求：\n\n#### 4.2.8.1 试验时，可将变流装置的直流输出端子直接或通过电抗器短路，交流端子所加低压交流电压应加至能产生连续额定直流电流输出;变流装置的控制设备和辅助设备的工作电源，应单独用其额定电压供电。\n\n#### 4.2.8.2 在额定电流下，按产品技术条件规定的连续通电时间检查各部件和主回路各电气连接点的温升，不应超过产品技术条件的规定，且不应有局部过热现象。\n\n### 4.2.9 电流均衡度试验,应符合下列要求：\n\n#### 4.2.9.1 当变流装置的整流臂有多只整流元件并联时，应作电流均衡度试验，并应测定其瞬态和稳定电流均衡度。\n\n#### 4.2.9.2 电流均衡度测量，可与低压大电流试验或负载试验同时进行。\n\n#### 4.2.9.3 瞬态电流均衡度，可采用测量电流互感器');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3ba7b4d2-2385-4bdf-980a-5199a96a4756', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8.2.5 双向弯矩的压弯构件，其稳定承载力极限值的计算', '8.2.5 双向弯矩的压弯构件，其稳定承载力极限值的计算，需要考虑几何非线性和物理非线性问题。即使只考虑问题的弹性解，所得到的结果也是非线性的表达式。本标准采用的线性相关公式是偏于安全的。\n\n采用此种线性相关公式的形式，使双向弯矩压弯构件的稳定计算与轴心受压构件、单向弯曲压弯构件以及双向弯曲构件的稳定计算都能互相衔接。\n\n## 8.2.6 对于双肢格构式压弯构件，当弯矩作用在两个主平面内时，应分两次计算构件的稳定性。第一次按整体计算时，把截面视为箱形截面。第二次按分肢计算时，将构件的轴心力 $N$ 和最大弯矩设计值 $M _ { \\mathbf { x } }$ 按桁架弦杆那样换算为分肢的轴心力 $N _ { 1 }$ 和 $N _ { 2 }$ 。\n\n### 8.2.7 格构式压弯构件缀材计算时取用的剪力值：按道理，实际剪力与构件有初弯曲时导出的剪力是有可能叠加的，但考虑到这样叠加的机率很小，本标准规定的取两者中的较大值还是可行的。\n\n### 8.2.8 压弯构件弯矩作用平面外的支撑，应将压弯构件的受压翼缘（对实腹式构件）或受压分肢（对格构式构件）视为轴心压杆计算各自的支撑力。应用本标准第7.5.1条时，轴心力 $N$ 为受压翼缘或分肢所受应力的合力。应注意到，弯矩较小的压弯构件往往两侧翼缘或两侧分肢均受压；另外，对框架柱和墙架柱等压弯构件，弯矩有正、反两个方向，两侧翼缘或两侧分肢都有受压的可能性。这些情况的 $N$ 应取为两侧翼缘或两侧分肢压力之和，最好设置双片支撑，每片支撑按各自翼缘或分肢的压力进行计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3babe12e-e1ae-4da4-b95d-4533153a000f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 1）', '4.1作用分类、代表值和作用组合4.1.1公路桥涵设计采用的作用分为永久作用、可变作用、偶然作用和地震作用四类，规定于表4.1.1。\n\n表4.1.1作用分类  \n\n\n\n\n\n4.1.2公路桥涵设计时，对不同的作用应按下列规定采用不同的代表值：\n\n1永久作用的代表值为其标准值。永久作用标准值可根据统计、计算，并结合工程经验综合分析确定。\n\n2可变作用的代表值包括标准值、组合值、频遇值和准永久值。组合值、频遇值和准永久值可通过可变作用的标准值分别乘以组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 、频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 和准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 来确定。\n\n3偶然作用取其设计值作为代表值，可根据历史记载、现场观测和试验，并结合工程经验综合分析确定，也可根据有关标准的专门规定确定。\n\n4地震作用的代表值为其标准值。地震作用的标准值应根据现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）的规定确定\n\n4.1.3作用的设计值应为作用的标准值或组合值乘以相应的作用分项系数。\n\n4.1.4公路桥涵结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态、正常使用极限状态进行作用组合，均应按下列原则取其最不利组合效应进行设计：\n\n1只有在结构上可能同时出现的作用，才进行组合。当结构或结构构件需做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用组合效应进行计算。\n\n2当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组合。实际不可能同时出现的作用或同时参与组合概率很小的作用，按表4.1.4规定不考虑其参与组合。\n\n表4.1.4可变作用不同时组合表  \n\n\n\n\n\n3施工阶段的作用组合，应按计算需要及结构所处条件而定，结构上的施工人员和施工机具设备均应作为可变作用加以考虑。组合式桥梁，当把底梁作为施工支撑时，作用组合效应宜分两个阶段计算，底梁受荷为第一个阶段，组合梁受荷为第二个阶段。\n\n4多个偶然作用不同时参与组合。  \n5地震作用不与偶然作用同时参与组合。\n\n4.1.5公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，对持久设计状况和短暂设计状况应采用作用的基本组合，对偶然设计状况应采用作用的偶然组合，对地震设计状况应采用作用的地震组合，并应符合下列规定：\n\n1基本组合：永久作用设计值与可变作用设计值相组合。\n\n1）作用基本组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { 0 } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } \\gamma _ { G _ { i } } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ \\gamma _ { Q _ { 1 } } \\gamma _ { \\mathrm { L } } Q _ { 1 \\mathrm { k } } , ~ \\psi _ { \\mathrm { c } } \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\gamma _ { \\mathrm { L } j } \\gamma _ { Q _ { j } } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n或\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { \\mathrm { { 0 } } } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { d } } , ~ Q _ { \\mathrm { 1 d } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } Q _ { j \\mathrm { d } } ) ~\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { u d } }$ - 承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；\n\n$S$ （）一作用组合的效应函数；$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数，按表4.1.5-1规定的结构设计安全等级采用，按持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，公路桥涵结构设计安全等级应不低于表4.1.5-1的规定，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9，  \n$G _ { i \\mathbf { k } }$ 、 $\\gamma _ { G _ { i } }$ $G _ { i \\mathrm { d } }$ $i$ $i$ 个永的理数，表42规定采用$\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } }$ —汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） 的分项系数。采用车道荷载计算时取YQ 1.4 采用车辆荷载计算时，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { 0 } _ { 1 } } = 1 . 8$ 。当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } } = 1$ .4；对专为承受某作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取 $\\gamma _ { \\textsc { q } } = 1 . 4$ ；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载，其分项系数也取 $\\gamma _ { 0 , \\cdot } = 1 . 4$   \n$Q _ { \\textrm { l k } }$ 、 $Q _ { \\mathrm { l d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ； ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3bad4f6a-391e-45ab-b79a-190c2746a13f', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求（Part 12）', 'owspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20~0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.50~0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30~0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUNCC3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnCrNiCu</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.05~0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.50~0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30~0.55</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN1M3d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H13Mn2NiMod</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10~0.18</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.70~2.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN2M1d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnNiMod</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.20~1.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.05~0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.75~1.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10~0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN2M3d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12MnNiMod</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN2M31d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn2NiMod</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.30~1.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25</t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3bb77afa-527b-491e-84c8-44998574bbe9', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', 'D.3桩式地锚的构造参数', 'D.3桩式地锚的构造参数## D.3.1单柱桩式地锚的构造参数应符合下列规定：\n\n1单柱桩式地锚（图D.3.1）的构造参数应符合表D.3.1的规定；\n\n  \n图D.3.1单柱桩式地锚构造图\n\n2挡木直径应与桩直径相同，挡木长不应小于 $1 \\mathrm { m }$ 。\n\n表D.3.1单柱桩式地锚的构造参数  \n\n\n\n\n\n## D.3.2双柱桩式地锚的构造应符合下列规定：\n\n1双柱桩式地锚（图D.3.2）的构造参数应符合表D.3.2的规定；\n\n  \n图D.3.2双柱桩式地锚构造图\n\n2挡木直径与桩直径相同，挡木长不应小于 $1 \\mathrm { m }$ 。\n\n表D.3.2双柱桩式地锚的构造参数  \n\n\n\n\n\n## D.3.3三柱桩式地锚的构造应符合下列规定：\n\n1三柱桩式地锚（图D.3.3）的构造参数应符合表D.3.3的规定；\n\n2挡木直径与桩直径相同，挡木长不应小于 $1 \\mathrm { m }$ 。\n\n表D.3.3三柱桩式地锚的构造参数  \n\n\n\n\n\n  \n图D.3.3三柱桩式地锚构造图\n\n## D.3.4桩式地锚的计算可参照立式地锚的计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3bb8d9e6-6f61-410e-bb6c-2a0226b9ad22', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '3 膜袋的缝合应牢固严密，袋内可采用砂或水泥固化土材料填充', '3 膜袋的缝合应牢固严密，袋内可采用砂或水泥固化土材料填充，填充后应采取有效措施减少膜袋内的水分。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3bb9eb69-d951-447e-b0ef-ad7f7b8746ba', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：大跨径拱桥的拱上结构较重，纵向分配较长，故施工时需要严格遵守设计规定的加载程序，使施工过程中的实际拱轴线与设计拱轴线尽量接近，以防止拱的纵向失稳。\n\n## 19.11.3 对在支架或拱架上浇筑拱圈的中、小跨上承式拱桥，当不卸除支架或拱架进行拱上结构施工时，其主拱圈的混凝土强度应全部达到设计规定的强度；对下承式或中承式拱桥，其悬吊桥面系的混凝土应在支架或拱架卸落后进行浇筑，吊杆混凝土应在桥面系完成后再对称浇筑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3bbe40b7-043d-4fc4-926b-1b76711e8aed', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '15 桥墩、桥台（Part 1）', '15 桥墩、桥台## 15.1 一般规定\n\n### 15.1.1 本章适用于桥墩墩身、桥墩盖梁、系梁、墩帽、桥台台身、台帽及耳背墙、挡块等的施工。\n\n### 15.1.2 桥墩、桥台等的施工除应符合本章的规定外，对钢筋、预应力、模板支架和混凝土等的施工要求尚应符合本规范相应章节的规定。\n\n### 15.1.3 圬工墩台的砌筑施工应符合本规范第 16 章的规定。\n\n### 15.1.4 桥墩、桥台属大体积混凝土的，应按本规范有关大体积混凝土的规定组织施工。\n\n## 15.2 桥墩\n\n### 15.2.1 本节适用于在现场就地整体浇筑和分节段浇筑的桥墩施工。\n\n### 15.2.2 对高度小于 $4 0 \\mathrm m$ 的桥墩，其施工应符合下列规定：\n\n1 桥墩施工前，应对其施工范围内基础顶面的混凝土进行凿毛处理，并应将表面的松散层、石屑等清理干净；对分节段施工的桥墩，其接缝亦应作相同的凿毛和清洁处理。\n\n2 应尽量缩短首节桥墩墩身与承台之间浇筑混凝土的间隔时间，间歇期宜不大于 10d，当不能满足间歇期要求时，应采取防止墩、台身混凝土开裂的有效措施。墩身平面尺寸较大时，首节墩身可与承台同步施工。\n\n3 桥墩高度小于或等于 $1 0 \\mathrm { m }$ 时可整体浇筑施工；高度超过 $1 0 \\mathrm { m }$ 时，可分节段施工，节段的高度宜根据施工环境条件和钢筋定尺长度等因素确定。上一节段施工时，已浇节段的混凝土强度应不低于 $2 . 5 \\mathrm { M P a }$ 。各节段之间浇筑混凝土的间歇期宜控制在7d以内。\n\n4 桥墩的钢筋可分节段制作和安装，且应保证其连接精度；条件具备时，亦可采用整体制作、整体安装的方式施工，但在制作、存放、运输和安装时应采取有效措施保证其刚度，避免产生过大的变形。\n\n5 在模板安装前，应在基础顶面放出桥墩的轴线及边缘线；对分节段施工的桥墩，其首节模板安装的平面位置和垂直度应严格控制。模板在安装过程中应通过测量监控措施保证桥墩的垂直度，并应有防倾覆的临时措施；对风力较大地区的墩身模板，应考虑其抗风稳定性。\n\n6 浇筑混凝土时，串筒、溜槽等的布置应便于混凝土的摊铺和振捣，并应明确划分工作区域。混凝土浇筑完成后，应及时进行养护，养护时间应不少于7d。\n\n7 作业人员的上下步梯宜采用钢管脚手架或专用产品搭设，并应进行专项设计，设置时应固定在已浇筑完成的墩身上。\n\n8 桥墩高处作业的施工安全应符合本规范第26章的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n2 对承台基础上的首节墩台身，如在施工中不采取有效措施，该处的混凝土非常容易产生裂缝，尤其为薄壁墩身时更易发生。因此除设计上需要考虑将该处的墩身设计为实心段，并逐渐过渡到空心段外，施工时尚需要将首节墩台身与承台之间的施工间歇期尽量缩短，以避免因混凝土龄期相差过大而产生裂缝。\n\n3 墩身的高度不大于 10m 时，一般多采用整体一次浇筑成型的方式施工，当然也可以根据不同的条件分节段施工；但高度超过 10m 时，整体一次浇筑成型可能会存在一定困难，因此分节段施工更为合理一些。\n\n4 桥墩墩身的钢筋采用在厂内整体制作、运输到现场整体安装的方法，不仅可以保证钢筋骨架制作的质量，同时也能提高施工效率，是一种很好的施工方式，但这种方式对运输和安装的要求相对较高，如果刚度不足，很容易导致骨架的变形，因此条文规定在条件具备时允许采用这种方式，但同时也强调在施工过程中需要采取有效措施保证其刚度，避免产生过大的变形。\n\n5 对分节段施工的墩台身，如首节模板定位不准确，将会给后续节段的模板安装造成困难，且不易保证墩台身的外形尺寸和垂直度；对风力较大地区，风力的作用会使模板的稳定性降低，严重者可能会导致坍塌事故。故条文对此予以强调。\n\n7 桥墩施工时，作业人员的上下通道是一项很重要的临时设施，有些工地对此的重视程度不足，有的甚至发生过严重的安全事故，故本款予以强调，目的是加强桥墩施工时对作业人员的安全防护。\n\n### 15.2.3 对高度大于或等于 $4 0 \\mathrm { m }$ 的高墩，其施工除应符合本规范第 15.2.2 条的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 施工前应编制专项施工方案，对各项临时受力结构和临时设施应进行必要的施工设计计算和验算。\n\n2 宜设置塔吊或其他可靠的起重设备，用于施工期间钢筋或其半成品材料以及其他材料的垂直起吊运输。\n\n3 宜设置施工电梯作为运送作业人员和小型机具、操作工具的垂直运输设施。\n\n4 对塔吊和施工电梯的平面位置宜根据环境条件和桥墩的结构特点进行比较选择，其布置除应方便施工操作外，亦不应影响到其他作业的安全。塔吊和施工电梯均应有可靠的附墙安全措施。\n\n5 模板体系宜根据施工的环境条件、桥墩截面形式的特点、分节段施工高度、施工作业人员的经验等因素综合选择确定。模板的施工要求应符合本规范第 5 章的规定。\n\n6 绑扎和安装钢筋时，应在作业面设置具有外围护的操作平台。当采用劲性骨架辅助钢筋安装时，劲性骨架宜在地面上制作好后再起吊就位安装。整体制作安装的钢筋应有保证刚度防止变形的可靠措施。钢筋的主筋宜采用机械方式连接，机械连接的施工要求应符合本规范第4章的规定。\n\n7 混凝土的垂直输送宜采用泵送方式，泵管可沿已施工完成的墩身或搭设专用支架进行布设，而不应布设在塔吊和施工电梯上。\n\n8 混凝土的浇筑施工要求应符合本规范第6章的规定，每一节段混凝土的养护时间应不少于 7d。养护用的水管可布设在墩身上，且应与电缆分开设置。\n\n9 高墩施工前应编制测量控制方案，施工过程中应对墩身的平面位置和垂直度进行监控，条件具备时宜采用激光铅垂仪进行控制。施工测量中应考虑日照对墩身扭转的影响，当日照影响较大时，测量宜在夜间气温相对稳定的时段进行。\n\n#### 条文说明：\n\n严格来说，高墩的施工与普通高度桥墩的施工并不存在本质上的区别，但高墩相对于普通高度的桥墩而言，其施工需要采取的手段和措施更多，施工的风险也更大，因此增加对高');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3bc089b1-9814-49b3-99d0-9002b1499111', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '四、故障预防措施', '四、故障预防措施1.加强对重点关键部位检查，消除设备隐患。  \n2.同时规范检修维护作业程序和标准。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3bc9c212-3ff4-4b0a-8aaf-1ec4fdef9a35', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '引用标准名录', '引用标准名录$\\llangle 1 0 \\mathbf k \\mathbf { V }$ 及以下变电所设计规范》GB50053《低压配电设计规范》GB50054《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》GB50058《电气装置安装工程电力变压器、油浸电抗器、互感器施工及  \n验收规范》GB50148《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB50150《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》GB50256《电气装置安装工程爆炸和火灾危险环境电气装置施工及验  \n收规范》GB50257《手持式电动工具的管理、使用、检查和维修安全技术规程》GB/T3787《剩余电流动作保护电器的一般要求》GB/Z6829《工业用插头插座和耦合器第1部分：通用要求》GB/T11918《工业用插头插座和耦合器第2部分：带插销和插套的电器附  \n件的尺寸互换性要求》GB/T11919《额定电压1kV及以下架空绝缘电缆》GB/T12527《剩余电流动作保护装置安装和运行》GB13955《额定电压 $\\tt { 1 0 k V }$ 架空绝缘电缆》GB/T14049《建筑物电气装置的电压区段》GB/T18379《民用建筑电气设计规范》JGJ16');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3bd3a7ef-6e57-4eb7-8508-7fff12c0f50f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法和ASTMC944在试验原理上是一致的，均采用旋转磨耗法，以一定时间内试件的质量损失率作为磨损量。然而采用《水泥胶砂耐磨性试验方法》（JC/T421—2004）规定的磨耗试验机和ASTMC944有所区别，所以在配重和磨耗时间方面有所不同。\n\n美国已制定了混凝土和水泥砂浆耐磨性试验方法。ASTMC77-89a包括三种方法即转盘式、琢毛滚轮式和滚珠式。\n\n中国建筑材料科学研究院对为配合道路水泥国家标准的制定而研制成功的新型耐磨耗试验机和已被批准作为国家专业标准的试验方法已进行大量试验工作；对水泥胶砂耐磨性试验机和已作为国家专业标准的试验方法也已进行了大量的试验工作；对水泥胶砂耐磨性试验已取得比较成熟的经验，为混凝土耐磨性试验创造了重要条件。如果这种新型磨耗试验机能同时检测水泥混凝土和水泥胶砂两者的耐磨性能，则可一机两用，取得事半功倍的效果。\n\n1992年，交通部公路科学研究所用TMS-240型水泥胶砂耐磨试验机（对试件固定部分作了加工改制）进行不同配合比水泥胶砂和混凝土的耐磨性试验。结果表明，二者的磨损量均与强度有很密切的关系（相关系数为0.91\\~0.94)，可以达到一机两用的预期目的。本方法以室内试验为主，用普遍采用的边长为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 立方体作为混凝土抗磨标准试件，易于进行大量比较试验，通用性较好。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3bee41cd-ede4-440d-9d59-20893b901461', '106《焊接材料质量管理规程》（JB-T3223-2017）.md', '7使用过程中的管理', '7使用过程中的管理## 7.1一般要求\n\n### 7.1.1使用方应设置焊接材料管理员，负责焊接材料的领用、保管、烘干、发放及回收，并做详细记录，以保证焊接材料使用的可追溯性。\n\n### 7.1.2生产主管人员及检查员应对焊接材料的管理进行必要的检查监督，防止由于焊接材料管理不善而发生质量事故。\n\n### 7.1.3车间或施工现场根据需要可设立二级焊接材料库或存放场所，采取必要的保证措施，避免焊接材料因受潮等影响使用性能。\n\n## 7.2识别标识\n\n在焊前准备及使用过程中，为防止发生错用，造成质量事故，应采取以下措施：  \n—焊条包装应完整，印字应清晰。没有印字的焊条在使用/烘干前，应在焊条夹持端面用颜色涂料标记。盘/卷状焊丝、焊带应始终保持标签完整。标签破损的，应予以检验及确认，否则应报废。填充丝需确认其上冲压出的型号/牌号或一端的颜色涂料标记。焊工应从没有标记的一端开始焊接。\n\n焊剂烘干及焊接等过程中应始终配有注明牌号和批号的标示牌进行识别。\n\n采用颜色涂料标记的焊条和填充丝，应将颜色和对应的焊接材料型号/牌号、批号的对照卡显示在焊工操作位。\n\n## 7.3烘干、保温及清理\n\n### 7.3.1烘干、保温及清理焊接材料的场所应具备合适的设施及清理手段。烘干、保温设施应有可靠的温度控制、时间控制及显示装置。\n\n### 7.3.2焊接材料的烘干及保温应严格按焊接材料生产企业推荐的规范或有关技术要求执行。焊接材料在烘干时应排放合理，有利于均匀受热及潮气排除。烘干焊条时应注意防止因骤冷骤热而导致药皮开裂或脱落。\n\n### 7.3.3每个烘箱应附有标示牌，标明所装入焊接材料的型号/牌号、批号和烘干规范等。焊接材料原则\n\n上应按产品类型分别烘干。不同类型的焊接材料在下述条件下，允许同炉烘干：\n\n烘干规范相同；  \n相互之间有明显的标记或隔断，不至于混杂；  \n能够确保焊接材料的性能不受影响。\n\n### 7.3.4烘干后的焊接材料，应在保持规定温度范围内的烘箱或保温筒内保存，以备使用。\n\n### 7.3.5根据产品的特性要求、焊接材料类型和存放环境，使用方应确定烘干后的焊接材料在常温下的搁置时间，超出规定时间后，使用前应再次烘干，但对于烘干温度不低于 $3 5 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的焊条，其累计烘干次数一般不宜超过3次。\n\n### 7.3.6焊丝及填充丝、焊带表面须光滑、洁净，若影响焊接质量，使用前应进行清洁处理。开启包装后应尽快使用，防止受潮和污染。\n\n## 7.4焊接材料的回收\n\n焊接结束后，剩余的焊接材料应回收。回收的焊接材料应满足下列条件：\n\n标记清楚；  \n包装完整，或重新包装不影响再次使用；  \n整洁、无污染。\n\n## 7.5焊剂的重复使用\n\n焊剂（特别是含铬的烧结焊剂）一般不宜重复使用，但在同时满足下述条件时允许回收重复使用：回收焊剂与新焊剂混用时，应为同批号、且添加的混合物的质量分数不超过 $5 0 \\%$ （一般宜控制在 $3 0 \\%$ 左右）；在混合前，用适当方法清除回收焊剂中的焊渣、杂质及细粉；混合焊剂的颗粒度符合规定的要求。\n（注：该文本为机械行业标准的封面/版权页信息，属于非正文内容，根据规则二应全部删除，无有效正文内容可输出）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3bf180d0-6e56-4dfd-b0cb-7e7968f27279', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更当用极限状态法计算时，式（M．1）、式（M．2）和式（M．5）应按5．2．2．2．4的规定变更。当 $\\frac { N } { N _ { \\mathrm { E } } } { < } 0 . 1$ 时，上述各式中的弯矩项可按一阶弯矩考虑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c021196-46ca-4983-a53f-11d3d4574a14', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第十六条', '第十六条特大安全事故发生后，有关县（市、区）、市（地、州）和省、自治区、直辖市人民政府及政府有关部门应当按照国家规定的程序和时限立即上报，不得隐瞒不报、谎报或者拖延报告，并应当配合、协助事故调查，不得以任何方式阻碍、干涉事故调查。\n\n特大安全事故发生后，有关地方人民政府及政府有关部门违反前款规定的，对政府主要领导人和政府部门正职负责人给予降级的行政处分。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c0a4864-dd81-433f-b3d4-fbe3cae33a06', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '附录D 圆柱头焊钉焊接工艺评定', '附录D 圆柱头焊钉焊接工艺评定## D.1 一般要求\n\n### D.1.1 试验用焊接圆柱头焊钉的钢材牌号应与产品钢板相同，且应按较厚板选用。\n\n### D.1.2 圆柱头焊钉、瓷环应符合现行《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB/T10433）的规定。\n\n### D.1.3 试验用焊接设备应与生产用焊接设备相同；采用不同焊接方法焊接的焊钉应分别评定。遇有下列情况之一者，应重新进行评定：\n\n1 Q370级以上的钢材牌号改变；\n\n2 焊钉直径或焊钉端头镶嵌（或喷涂）稳弧脱氧剂的改变;\n\n3 焊机与配套焊枪形式、型号与规格的改变；\n\n4 瓷环材料与规格的改变;\n\n5 焊接电流变化超过土 $1 0 \\%$ ；焊接时间为1s以上时变化超过0.2s，或焊接时间为\n\n1s 以下时变化超过0.1s;\n\n6 焊钉伸出长度和提升高度的变化分别超过 $1 \\mathrm { m m }$ ；\n\n7 焊钉焊接位置偏离平焊位置 $1 5 ^ { \\circ }$ 以上的变化，或立焊、仰焊位置的改变。\n\n## D.2 试验与检验\n\n### D.2.1 试验时应记录施焊参数。\n\n### D.2.2 圆柱头焊钉焊缝的外观质量应符合本规范第7.3.2条的规定。弯曲与拉伸检验应符合现行《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB/T10433）的规定。\n\n### D.2.3 圆柱头焊钉评定试验的试件数量应为6个，一组3个进行 $3 0 ^ { \\circ }$ 弯曲检验;另一组3个进行拉伸检验。\n\n## D.3 弯曲与拉伸检验\n\n### D.3.1 弯曲试验宜采用手锤敲击（或使用套管压弯）圆柱头焊钉的方法，弯曲角度应为30°。当焊钉焊脚未出现肉眼可见裂缝时，该焊钉焊缝应判为合格，否则应判为不合格。弯曲试验的3个焊钉全部合格，则该组弯曲评定试验应判为合格，若出现2个不合格，该组弯曲评定试验应判为不合格。若出现1个不合格，应加倍补做，加倍补做的试验全部合格后，该组弯曲评定试验应判为合格。\n\n### D.3.2 焊钉焊接头拉伸时，当拉伸试样的抗拉荷载大于或等于焊钉焊接端力学性能规定的最小抗拉荷载时，则无论断裂发生在何处，且拉力荷载满足现行《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB/T10433）的规定，焊钉焊缝应判为合格，否则应判为不合格。当3个焊钉焊缝全部合格时，则该组拉伸评定试验应判为合格；若拉伸试验出现2个不合格，该组拉伸评定试验应判为不合格；若出现1个不合格，应加倍补做试验，加倍补做的试验全部合格后，该组拉伸评定试验应判为合格。\n\n## D.4 焊接工艺评定报告\n\n### D.4.1 焊接工艺评定报告应包括下列内容：\n\n1 钢板、焊钉的规格、化学成分和力学性能等；\n\n2 试件的焊接条件及施焊工艺参数；\n\n3 焊缝外观检验结果;\n\n4 焊钉弯曲试验结果;\n\n5 焊钉拉伸试验结果;\n\n6 评定结论。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c0a4940-c168-4153-a1cd-2c239becd618', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 12）', '1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>位移载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>位移和变形引起的载荷，见4.2.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>YPA5</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>YpB5</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>YpC5</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>偶然载荷</td><td rowspan=3 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．工作状态风载荷,见4.2.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpB6</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpC6</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．雪和冰载荷,见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c0a958a-9933-47e6-bd49-61a8bcb54122', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '10.5 摩擦面处理', '10.5 摩擦面处理10.5.1在工地以高强度螺栓或高强度环槽铆钉连接的构件，其连接部位的摩擦面可采用无机富锌防滑涂料或热喷铝进行涂装处理。\n\n10.5.2摩擦面处理后的抗滑移系数应符合设计规定，设计未规定时，摩擦面涂层的初始抗滑移系数应不小于0.55，在工地安装前的复验应不小于0.45。摩擦面抗滑移系数试验方法应符合本规范附录G 的规定。\n\n10.5.3构件出厂后，摩擦面涂层抗滑移性能的保质期应为6个月；超过保质期后，应重新检验其抗滑移系数，合格后方可使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c12c91f-5955-4479-b2c9-b2b0a377a2f0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 4）', '．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运行速度时也能迅速、平稳地制动。\n\n### 7．5．6 制动器的控制\n\n#### 7．5．6．1 与电动机同时控制的制动器\n\n制动器线路应设有保护装置，在出现故障时能迅速切断电动机和制动器的电源；如电动机接至制动器的导线长度不大于 $5 ~ \\mathrm { m }$ ，制动器可不单独设这样的保护。\n\n#### 7．5．6．2 与电动机分开控制的制动器\n\n制动器的控制要采取预防措施，使得起动和制动时不出现任何失控的运动。  \n如有电气制动，机械制动应在电气制动之后作用。  \n电动机通电时制动器不得抱闸，短暂过渡状态除外。\n\n#### 7．5．6．3 安全制动器\n\n对设有安全制动器的起升机构，在正常作业时，其支持制动器动作后，安全制动器延时动作，其延时\n\n动作时间可调；在进行紧急制动时，安全制动器应立即动作。\n\n#### 7．5．6．4 意外断电\n\n对于系统意外断电时制动器的动作会引起机械设备损坏倾翻的情况，应采取适当措施保证意外断电时制动器的安全动作过程。\n\n## 7．6 电气设备的工作环境\n\n### 7．6．1 防油滴\n\n任何润滑系统、液压系统或其他含油装置在运行和安装时应保证不会使油滴到电气设备上，否则电气设备应加以保护。\n\n### 7．6．2 环境温度\n\n起重机电气设备应能保证在起重机运行场所的环境温度范围内正常工作。当环境温度不能满足所选电气设备工作要求时，应采取冷却或加温措施。\n\n### 7．6．3 大气条件\n\n周围空气温度在 $+ 4 0 \\mathrm { { ‰} }$ 的最高温度时，其相对湿度不超过 $50 \\%$ ，温度较低时相对湿度可以提高（例如在 $+ 2 0 \\mathrm { { ‰} }$ 时提高为 $90 \\%$ ），应考虑到由于温度变化可能偶然发生的凝露现象。\n\n周围空气温度在不超过 $+ 2 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，相对湿度允许短时高达 $100 \\%$ 。\n\n### 7．6．4 海拔\n\n一般起重机的电气设备使用的海拔不超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。起重机若用于海拔 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上，其电气设备的具体数据由相应的产品标准规定。\n\n### 7．6．5 其他\n\n用于爆炸和火灾危险环境时，电气设备的选择、管线配置敷设等，应符合 GB50058的规定；在腐蚀、盐雾和湿热环境使用的，应选择相应的产品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c1db667-4112-44fb-94c6-4038aeaa2402', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 1）', '附 录 犘## （规范性附录）起重机各机构电动机的初选\n\n## 犘．1 电动机的型式\n\n### 犘．1．1 起重机的主要机构一般选用起重冶金用系列异步电动机、直流电动机，在电动葫芦等起升机构中，也可采用锥形转子制动异步电动机或圆柱形转子转动电动机，或适合于起重机使用特点的其他电动机。\n\n### 犘．1．2 在具有爆炸性气体的危险场合使用的起重机，应选防爆系列起重用电动机。\n\n## 犘．2 电动机功率的初选方法\n\n### 犘．2．1 稳态计算功率法\n\n#### 犘．2．1．1 起升机构\n\n##### 犘．2．1．1．1 稳态起升功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n当起升机构用同一台电动机驱动时，其稳态计算功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．1）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } \\cdot v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\eta }\n$$\n\n……（P．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态起升功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；起升机构总效率。\n\n##### 犘．2．1．1．2 电动机初选\n\n对未能提供CZ值及相应计算数据的电动机，可以用式（P．1）的计算结果，并考虑该机构实际的接电持续率（参见表 Q．2），直接从电动机样本上初选出所需要的电动机。\n\n#### 犘．2．1．2 运行机构\n\n##### 犘．2．1．2．1 稳态运行功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n稳态运行功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．2）计算：\n\n![](images/f16b91919c22c96e1485bcfb0d47b2bf895903fdcdcab1997468c2d5bc1422aa.jpg)\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { j } } \\cdot v _ { \\mathrm { y } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta \\cdot m }\n$$\n\n……（P．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态运行功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）；  \n$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式（89）；  \n$m$ 运行机构电动机台数。\n\n##### 犘．2．1．2．2 电动机初选\n\n用式（P．2）计算所得的结果乘以一个大于1的系数，从电动机样本上初选所需的电动机。对室外作业的起重机，此系数为 $1 . 1 { \\sim } 1 . 3$ ；对室内作业起重机及室外作业的装卸桥小车，此系数为 $1 . 2 { \\sim } 2 . 6$ 。运行速度高者取大值。\n\n#### 犘．2．1．3 牵引小车式运行机构\n\n##### 犘．2．1．3．1 稳态运行功率\n\n牵引小车式变幅机构与牵引小车式运行机构作用原理相似，如果其驱动轮（或卷筒）上的转矩为$M$ ，则牵引小车式变幅机构(即小车运行机构)电动机的稳态变幅(运行)功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ ，可以按式(P.3)计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { M \\bullet n } { 9 5 5 0 \\ \\eta }\n$$\n\n……（P．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态变幅（运行）功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$M -$ -驱动轮(或卷筒)的转矩，单位为牛米( $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ；$n$ 驱动轮(或卷筒)的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 同式（89）。\n\n##### 犘．2．1．3．2 电动机初选\n\n用式（P．3）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．2 等效功率法\n\n#### 犘．2．2．1 回转机构\n\n##### 犘．2．2．1．1 等效功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$\n\n等效功率 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ 按式（P．4）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { e q } } \\bullet n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．4）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 回转机构电动机的等效回转功率，单位为千瓦（kW）；  \n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 同式（92）；$n$ 起重机回转速度，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ；7 同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c210514-ee22-4ea1-a508-0e019a01b86d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 2）', '对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s l } }$ — 横向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$b$ 同式(61)；$t ^ { . }$ -同式(31)。\n\n##### 5．7．1．5．1．5 腹板同时采用矩形截面的横向加劲肋和纵向加劲肋时，其横向加劲肋应同时满足式（61）、式（62）和式（63）的要求。\n\n#### 5．7．1．5．2 纵向加劲肋\n\n##### 5．7．1．5．2．1 受 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，当 $\\frac { a } { b } \\leqslant 0 . 8 5$ 时,其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（64）的要求；当 $\\frac { a } { b } > 0 . 8 5$ 时,应满足式(65)的要求：\n\n$$\nI _ { s 2 } { \\geqslant } 1 . 5 b t ^ { 3 }\n$$\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 2 } \\geqslant ( 2 . 5 - 0 . 4 5 \\ \\frac { a } { b } ) ( \\frac { a } { b } ) ^ { 2 } b t ^ { 3 }\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 2 } }$ — 腹板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$a$ -腹板横向加劲肋的间距，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$b$ -同式（61)；$t$ —同式(31）。\n\n##### 5．7．1．5．2．2 受 $\\psi = 1$ 载荷（应力）的 均 匀 受 压 翼 缘 板，当 纵 向 加 劲 肋 等 间 距 布 置 时，若 $\\alpha = \\frac { a } { b } <$ $\\sqrt { 2 n ^ { 2 } \\left( 1 + n \\delta \\right) - 1 }$ ，其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（66）的要求；若 $\\alpha \\ge \\sqrt { 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\delta ) - 1 }$ ，应满足式（67）的要求：\n\n$$\n\\begin{array} { c c c } { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 2 } } { n } \\big [ 4 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 2 \\big ] - \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 4 } } { n } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\\\ { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . \\ 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { 1 } { n } \\big [ 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 1 \\big ] ^ { 2 } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\end{array} .\n$$\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 3 } }$ — 均匀受压翼缘板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$\\alpha$ 翼缘板的边长比 ,a 为翼缘板横向加劲肋的间距,b为两腹板间翼缘板的宽度；  \n$_ n$ 翼缘板被纵向加劲肋等间距分割的区格数；  \n8 单根纵向加劲肋截面面积与翼缘板截面面积之比 $\\delta = \\frac { b _ { \\mathrm { s } } t _ { \\mathrm { s } } } { b t } , b _ { \\mathrm { s } } \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } t _ { \\mathrm { s } }$ 为单根纵向加劲肋的外伸宽度和厚度， $b$ 为两腹板间翼缘板的宽度， $t$ 为翼缘板的厚度。\n\n##### 5．7．1．5．2．3 加劲肋的截面惯性矩计算：当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线进行计算；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c29172a-5de8-4138-b0ea-0fc6517e693d', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明由于焊接的起始点和终止点处的焊接条件变化较大，焊接处于非稳定状态，出现焊接缺陷的几率增大。为了保证获得完好的焊缝，对接焊缝在施焊时，通常需要将引、熄弧引出正式焊缝以外，以防止焊接缺陷出现在焊缝的端部。引板的长度一般不小于 $8 0 \\mathrm { m m } _ { \\mathfrak { c } }$\n\n### 7.2.9U形肋与顶板、底板之间的焊接应采用自动化或半自动化焊接设备。在施焊过程中，应保证焊接的连续性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c36d21d-dce7-47e1-b48e-bde1ef21a85e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 6）', '应的船舶吨位分别为500、300、100和 $5 0 \\mathrm { t }$ 。通行海轮航道的代表船型为海轮。两者与桥梁结构发生撞击的机理有所区别，结果也大不一样。\n\n关于船舶与桥梁的撞击作用，应开展专题研究，成果经审批及办理其他手续后作为确定的作用值。当无实测资料或针对性研究成果时，可采用本规范表4.4.1-1和表4.4.1-2的规定值。\n\n对于一、二、三级内河航道船舶撞击作用，鉴于桥梁防撞等级及结构安全等级的重要性，一般设计过程中均通过专题研究来确定，且原规范规定的数值与研究结果相比偏小。因此，本次规范修订取消了一、二、三级内河航道船舶撞击作用设计值规定。\n\n内河船舶对桥梁墩台的撞击作用设计值可以按“静力法”，即假定作用于桥梁墩台上的有效动能全部转化为静力功，并采用一些经验系数经计算得到。\n\n近海通行海轮区域的船舶与桥梁墩台的碰撞作用与内河上船舶与桥梁墩台的碰撞作用有许多不同之处。20世纪70年代中期以来， 一些国家和国际组织开展了许多相关的研究工作，取得了许多研究成果，并在不同场合用于一些工程实践。其中主要有米诺斯m\n\n撞能力予以折减，如英国BS5400规范规定，通过安全护栏撞向结构构件的撞击力为 $1 5 0 \\mathrm { k N }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c37fd94-945a-4cf1-ac17-714248e8d626', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 2）', '架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直于臂架犔 犔 犔轴线方向的静位移 $f _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $f _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } 0 . 1 ( L _ { \\mathrm { C } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。当 $L _ { \\mathrm { c } } \\geqslant 4 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，式中系数0．1值可适当增大。\n5．5．2．3．2 在相应工作幅度起升额定载荷及在臂架端部施加数值为犣 $5 \\%$ 额定载荷的水平侧（切）向力犔 犣时，臂架端部在回转平面内的水平（侧向）静位移犔 $Z _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $Z _ { \\mathrm { L } } \\leqslant 0 . \\ 0 7$ $( L _ { \\mathrm { c } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。\n\n### 5．5．2．4 对各类起重机的其他静态刚性要求\n\n对以上各类起重机其他的静态刚性要求或对其他各类起重机的静态刚性要求，可以由设计者或使用者根据起重机设计本身的需要或起重机使用要求另行提出，并要求在提交给用户的有关资料中说明。犔 犣当结构在大变形状态下， $\\Delta L \\ . f _ { \\mathrm { L } } , Z _ { \\mathrm { L } }$ 宜采用非线性分析方法计算。\n\n## 5．5．3 起重机的动态刚性\n\n对起重机的动态刚性一般不作要 求，但 当 用 户 从 起 重 机 使 用 条 件 考 虑 对 此 有 要 求，或 从 起 重机设计角度考虑认为对此性能应有要求时（如：认为对起重机司机健康和起重机正常工作平稳性有影响等），则进行校核，其指标由设计者与用户确定，并要在提交给用户的有关资料中说明。\n\n注：对桥式和门式起重机的动态刚性可参见ISO22986：2007及有关文献。\n\n## 5．6 构件抗失稳的计算\n\n### 5．6．1 轴心受压构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．1．1 构件的假想长细比\n\n当计算钢材屈服点大于λ $2 3 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的轴心受压构件稳定性时，需用假想长细比，对实腹式构件其λ值 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 按式（44）计算，对格构式构件其值 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 按式（45）计算：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { F } } { = } \\lambda \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（44）\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { h F } } { = } \\lambda _ { \\mathrm { h } } ~ \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ — 实腹式构件的假想长细比；$\\lambda$ 按5.5.1.2计算的实腹式构件长细比；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 轴心受压构件使用的大于 $2 3 5 \\ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的钢材屈服点，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ — 格构式构件的假想长细比；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ — 格构式构件的换算长细比。\n\n#### 5．6．1．2 实腹式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．2．1 实腹式轴心受压构件整体稳定性按式（46）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 46 )\n\n式中：\n\n$N$ -构件的轴向力，单位为牛顿(N)；$\\varphi$ 根据轴心受压构件的假想长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 和构件的截面类别(表29)确定的轴心受压稳定系数，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { y } }$ 之分。 $\\varphi$ 值按附录 K中的表 $\\mathrm { K } . 1 \\sim$ 表 K．4选取；$A$ 同式(43)；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c3c2fab-840a-4515-8056-ef7043eb18ba', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本节对不锈钢钢筋的条文规定，主要依据港珠澳大桥等工程的施工经验拟定。\n\n### 22.3.2 不锈钢钢筋在进场后、加工前，应分批对其性能质量进行复验。每一验收批应由同一牌号、同一炉号、同一规格、同一交货状态的每 60t 钢筋组成；对每一验收批应随机抽取 3 根钢筋，各截取一组试样，每组两个试件，一个试件用于拉力试验，另一个试件用于冷弯试验。试验方法和检验结果应符合现行《钢筋混凝土用不锈钢钢筋》（GB/T 33959）的规定。\n\n### 22.3.3 不锈钢钢筋在运输和装卸时应对其采取适当的保护措施，避免其产生污染或机械损伤，并不得与普通碳钢或低合金钢产生接触或刮擦。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c3f8874-a1ed-48e3-bc0e-75504287e5e9', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 结果计算', '5 结果计算## 5.1 混凝土断块抗压强度，按式（T0562-1）计算：\n\n$$\nf ^ { \\prime } { = } { \\frac { F } { A } }\n$$\n\n式中： $f ^ { \' }$ ——混凝土断块抗压强度（ $\\mathrm { M P a }$ ）；\n\n$F$ ——极限荷载（N）；\n\n$A$ ——上压板面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）。\n\n结果计算精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n## 5.2 每根试件两断块试验结果的平均值为该根试件的抗压强度；每组三根试件抗压强度测定值的计算及异常数据取舍原则为：以三个试件测量值的算术平均值为测定值，结果精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。三个试件测量值中的最大值或最小值中如有一个与中间值之差超过中间值的$1 5 \\%$ ，则取中间值为测定值；如最大值和最小值与中间值的差值均超过中间值的 $1 5 \\%$ ，则该组试验结果无效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c4480cf-8d69-4b4d-b74d-5ff2864c0d0d', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '风荷载（Part 2）', '荷载体型系数\n\n### 8.3.1 房屋和构筑物的风荷载体型系数，可按下列规定采用\n\n1 房屋和构筑物与表 8. 3. 中的体型类同时，可按表8.3.1 的规定采用;\n\n2 房屋和构筑物与表 8.3.1 中的体型不同时，可按有关资料采用 当元资料时，宜由风洞试验确定;\n\n3 对于重要且体型复杂的房屋和构筑物，应由风洞试验确定。\n\n### 8.3.1 凤荷载体型系数  \n\n\n\n\n\n续表 8.3.1  \n\n\n\n\n\n续表 8.3.1  \n\n\n\n\n\n续表 8.3.1  \n\n\n\n\n\n续表 8.3.1  \n\n\n\n\n\n续表 8.3.1  \n\n\n\n\n\n续表 8.3.1  \n\n\n\n\n\n表 8.3.\n\n型及体型系数  \n\n\n\n\n\n表 8.3.  \n\n\n\n\n\n续表 8.3.1续表 8.3.1表 8.3.\n\n\n\n\n\n\n\n续表 8.3.1  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n续表 8.3.1表 8.3.\n\n\n\n\n\n型及体型系数  \n\n\n\n\n\n表 8.3.  \n不小于 0.015 时， μs 按角钢塔架的问值乘以不大于 0.002 时， μs 按角钢塔架的 μs 值乘以及圆钢塔架整体 算时的体型系  \n\n\n\n\n\n表 8.3.  \n\n\n\n\n\n表 8.3.  \n型及体型系数  \n\n\n\n\n\n续表 8.3.1  \n\n\n\n\n\n续表 8.3.1\n\n\n\n\n\n### 8.3.2 当多个建筑物，特别是群集的高层建筑，相互间距较近时，宜考虑风力相互干扰的群体效应;一般可将单独建筑物的体型系数 $\\pmb { \\mu _ { \\mathrm { s } } }$ 乘以相互干扰系数。相互干扰系数可按下列规定确定:\n\n1 对矩形平面高层建筑，当单个施扰建筑与受扰建筑高度相近时，根据施扰建筑的位置，对顺风向风荷载可在1. $1 . 0 0 { \\sim } 1 . 1 0$ 范围内选取，对横风向风荷载可在1. $1 . 0 0 { \\sim } 1 . 2 0 $ 范围内选取;\n\n其他情况可比照类似条件的风洞试验资料确定，必要时宜通过风洞试验确定。\n\n### 8.3.3 计算围护构件及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数 $\\pmb { \\mu _ { \\mathrm { s l } } }$ ：\n1 封闭式矩形平面房屋的墙面及屋面可按表 8.3.3 的规定采用;檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取2.0;3 其他房屋和构筑物可按本规范第 8.3.1 条规定体型系数的1. 25 倍取值。w.');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c4aca06-71f6-40b6-84c8-45e1fd1f4d7e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 6）', '])r1-(1-0.45gb</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x方向的为[σxrt]y方向的为[σyr]</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0&lt;r≤1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">压缩c</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2[o-1][σre]=1.2[σn]=[o-11-(10.45gb)r</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x方向的为[σxre]y方向的为[σyre]</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">-1≤r≤1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">剪切</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[txyr]=[or]√3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">本行中的[or]是根据剪切的r值计算的相应于W。的值</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">计算出的[or]不应大于0.75ob,[tτre]不应大于0.9ob,[τxyr]不应大于0.75b/√3。若超过时,则[n]取为0.75b，[σrc]取为0.9σb，[τxyr]取为0.75ob/√3。注：ob为被连接构件钢材的抗拉强度,Q235 的ob=370 N/mm²,Q345的ob=490 N/mm²。</td></tr></table>\n\n\n表32 连接的疲劳许用应力  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>连接类型</td><td rowspan=1 colspan=2>疲劳许用应力计算公式</td><td rowspan=1 colspan=1>说明</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>焊缝连接</td><td rowspan=1 colspan=1>拉伸压缩</td><td rowspan=1 colspan=1>同构件疲劳许用应力计算公式</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>剪切</td><td rowspan=1 colspan=1>xr]=[on]√2</td><td rowspan=1 colspan=1>本行中的[or]是根据焊缝剪切的r值计算的相应于K。的值</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>A、B级螺栓连接或铆钉连接</td><td rowspan=1 colspan=1>拉伸压缩</td><td rowspan=1 colspan=1>不必进行疲劳计算</td><td rowspan=1 colspan=1>尽量避免螺栓、铆钉在拉伸下工作</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>单剪</td><td rowspan=1 colspan=1>[τxyr]=0.6[σr],但不应大于0.45σb</td><td rowspan=2 colspan=1>本行中的[or]是根据螺栓或铆钉剪切的r值计算的相应于W的值</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>双剪</td><td rowspan=1 colspan=1>[τxyr]=0.8[σn],但不应大于0.60b</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>承压</td><td rowspan=1 colspan=1>[teyr]=2.5[τxyr]</td><td rowspan=1 colspan=1>[τxyr]为螺栓或铆钉的剪切疲劳许用应力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=4>a 计算出的[τxr]不应大于0.75ob/√2。若超过时,则取0.75b/√2值代之。ob为连接件钢材的抗拉强度。</td></tr></table>\n\n\n表33 拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值 $[ \\pmb { \\sigma } _ { - 1 } ]$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=3 colspan=1>构件工作级别</td><td rowspan=1 colspan=6>非焊接件构件连接的应力集中情况等级</td><td rowspan=1 colspan=5>焊接件构件连接的应力集中情况等级</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>W。</td><td rowspan=1 colspan=2>W1</td><td rowspan=1 colspan=2>W2</td><td rowspan=1 colspan=1>K。</td><td rowspan=1 colspan=1>K</td><td rowspan=1 colspan=1>K</td><td rowspan=1 colspan=1>K</td><td rowspan=1 colspan=1>K4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q235</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345</td><td rowspan=1 colspan=1>Q235</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345</td><td rowspan=1 colspan=1>Q235</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345</td><td rowspan=1 colspan=5>Q235或Q345</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c51af2d-f0cc-4660-8712-97de659200e1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 1）', '6.1.2 有轨运行机构## 6.1.2.1 稳态运行阻力\n\n稳态运行 阻 力 $P _ { \\mathrm { j } }$ （包 括 摩 擦 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 、坡 道 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ a ~ } }$ 、按 计 算 风 压 $P _ { 1 }$ 算 得 的 风 阻 力 $P _ { \\mathrm { { W I } } }$ ），按 式（86）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { j } } = P _ { \\mathrm { m } } + P _ { \\mathrm { \\alpha } } + P _ { \\mathrm { W I } }\n$$\n\n……（86 ）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 稳态运行阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 坡道阻力，单位为牛顿（N）；犘  \nWI— 按计算风压 $P _ { 1 }$ 算得的风阻力，单位为牛顿（N）。\n\n在曲线轨道上运行的起重机，还要考虑弯道运行附加阻力；在绳索牵引式运行机构中，还需计算小车运行时起升钢丝绳及运行牵引钢丝绳绕过导向滑轮的阻力。犘\n\n### 6.1.2.1.1 摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$\n\n起重机或起重小车沿直线运行时摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 主要包括车轮踏面的滚动摩擦阻力、车轮轴承的摩擦阻力以及附加摩擦阻力三部分，按式（87）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } = P _ { \\mathrm { { z } } } ~ { \\frac { \\mu d + 2 f _ { \\mathrm { { K } } } } { D } } C _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n…… （87）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\Sigma }$ — 运动部分所有质量的重力，包括吊运物品和起重机或小车等质量的重力，单位为牛顿（N）；  \n$\\mu$ 车轮轴承摩擦阻力系数，见表39；  \n$d$ 车轮轴径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$f _ { \\mathrm { K } }$ 车轮沿轨道的滚动摩擦力臂，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，见表40；  \n$D$ 车轮踏面直径，单位为毫米 $\\mathrm { ~ . ~ m m } )$ ；  \n$C _ { \\mathrm { f } }$ — 考虑车轮轮缘与轨顶侧面摩擦或牵引供电电缆及集电器摩擦等的附加摩擦阻力系数，见表41。\n\n表 39 车轮轴承的摩擦阻力系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>轴承型式</td><td rowspan=1 colspan=2>滑动轴承</td><td rowspan=1 colspan=3>滚动轴承</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>轴承结构</td><td rowspan=1 colspan=1>开式</td><td rowspan=1 colspan=1>稀油润滑</td><td rowspan=1 colspan=1>滚珠或滚柱式</td><td rowspan=1 colspan=1>锥形滚子式</td><td rowspan=1 colspan=1>调心滚子式</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>从</td><td rowspan=1 colspan=1>0.1</td><td rowspan=1 colspan=1>0.08</td><td rowspan=1 colspan=1>0.015</td><td rowspan=1 colspan=1>0.02</td><td rowspan=1 colspan=1>0.004</td></tr></table>\n\n\n表 40 车轮的滚动摩擦力臂 $f _ { \\mathrm { k } }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>车轮材料</td><td rowspan=2 colspan=1>钢轨型式</td><td rowspan=1 colspan=6>车轮踏面直径/mm</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>100,160</td><td rowspan=1 colspan=1>200,250,315</td><td rowspan=1 colspan=1>400,500</td><td rowspan=1 colspan=1>630,710</td><td rowspan=1 colspan=1>800</td><td rowspan=1 colspan=1>900,1000</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>钢</td><td rowspan=1 colspan=1>平顶</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>0.3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td></tr><tr><td rowspan=1 col');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c55f2f1-f4bb-4340-be2c-26b9d060a323', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '7.7 安全标志', '7.7 安全标志应在架桥机的合适位置或工作区域设有明显可见的文字安全警示标志，如“起升物品下方严禁站人\"等。在架桥机的危险部位，应有安全标志和危险图形符号,安全标志和危险图形符号应符合GB15052和GB2893的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c5ed9da-89b1-43d7-987e-1cd85f253138', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第七十条', '第七十条债权人分立、合并或者变更住所没有通知债务人，致使履行债务发生困难的，债务人可以中止履行或者将标的物提存。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c6854c1-b82e-4155-8b1a-2f6ec2929f3c', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '6 工程质量验收', '6 工程质量验收6.0.2本条是起重机上配电屏、柜安装的一般规定。户外式防雨装置应安装牢固。\n\n6.0.3本条是电阻器安装的一般规定，符合起重机设计规范的要求。\n\n6.0.4目前制动器种类较多，要求不一致，重点提出了制动器的几点要求；对两台电动机驱动时，提出了制动器的动作时间应一致。\n\n1制动装置动作是否迅速、准确、可靠，关系到起重机运行和施工人员的生命安全，故本款作为强制性条款，必须严格执行。\n\n6.0.5本条是行程限位开关、撞杆安装的一般要求。\n\n6.0.8本条是为保证起重机运行安全而规定的保护措施。\n\n6.0.9有的起重机装设有起重量限制器，为保证安全可靠，对起重量限制器的调试提出了必需的要求。该条作为强制条款，必须严格执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c6a9634-d049-4d38-8113-a35a8a0662e0', '105《桥梁用结构钢》（GB-T714-2015）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件,仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\n/ 钢的成品化学成分允许偏差  \n/ 钢铁 酸溶硅和全硅含量的测定 还原型硅钼酸盐分光光度法  \n/ 钢铁及合金化学分析方法 碳酸钠分离 二苯碳酰二肼光度法测定铬量  \n/ 钢铁及合金化学分析方法 钽试剂萃取光度法测定钒含量  \nGB/T 223.19 钢铁及合金化学分析方法 新亚铜灵 三氯甲烷萃取光度法测定铜量  \nGB/T223.23 钢铁及合金 镍含量的测定 丁二铜肟分光光度法  \nGB/T 223.26 钢铁及合金 钼含量的测定 硫氰酸盐分光光度法  \nGB/T 223.62 钢铁及合金化学分析方法 乙酸丁酯萃取光度法测定磷量  \nGB/T 223.63 钢铁及合金化学分析方法 高碘酸钠(钾)光度法测定锰量  \nGB/T 223.64 钢铁及合金 锰含量的测定 火焰原子吸收光谱法  \nGB/T 223.72 钢铁及合金 硫含量的测定 重量法  \nGB/T 223.78 钢铁及合金化学分析方法 姜黄素直接光度法测定硼含量  \nGB/T 223.79 钢铁 多元素含量的测定 射线荧光光谱法(常规法)  \nGB/T 223.81 钢铁及合金 总铝和总硼含量的测定 微波消解 电感耦合等离子体质谱法  \nGB/T223.82 钢铁 氢含量的测定 惰气脉冲熔融热导法  \nGB/T 223.84 钢铁及合金 钛含量的测定 二安替比林甲烷分光光度法  \nGB/T223.85 钢铁及合金 硫含量的测定 感应炉燃烧后红外吸收法  \n/ 钢铁及合金 总碳含量的测定 感应炉燃烧后红外吸收法  \n/ 金属材料 拉伸试验 第 部分:室温试验方法  \n金属材料 夏比摆锤冲击试验方法  \n/ 金属材料 弯曲试验方法  \n/ 钢板和钢带包装、标志及质量证明书的一般规定  \n/ 热轧型钢  \n/ 热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差  \n/ 型钢验收、包装、标志及质量证明书的一般规定  \n/ 厚钢板超声波检验方法  \n/ 钢及钢产品 力学性能试验取样位置及试样制备  \n/ 碳素钢和中低合金钢 火花源原子发射光谱分析方法(常规法)  \n/ 厚度方向性能钢板  \nGB/T8170 数值修约规则与极限数值的表示和判定  \nGB/T11263 热轧 型钢和剖分 型钢  \nGB/T14977 热轧钢板表面质量的一般要求  \nGB/T17505 钢及钢产品 交货一般技术要求  \nGB/T 20066 钢和铁 化学成分测定用试样的取样和制样方法  \nGB/T 20123 钢铁 总碳硫含量的测定 高频感应炉燃烧后红外吸收法(常规方法)  \nGB/T20124 钢铁 氮含量的测定 惰性气体熔融热导法(常规方法)  \n/ 低合金钢 多元素含量的测定 电感耦合等离子体原子发射光谱法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c7efdef-6be2-4d3e-8ce0-cd7183197c40', '25《建设工程质量管理条例》（国务院令第279号）.md', '第二章建设单位的质量责任和义务', '第二章建设单位的质量责任和义务第七条建设单位应当将工程发包给具有相应资质等级的单位。\n\n建设单位不得将建设工程肢解发包。\n\n第八条建设单位应当依法对工程建设项目的勘察、设计、施工、监理以及与工程建设有关的重要设备、材料等的采购进行招标。\n\n第九条建设单位必须向有关的勘察、设计、施工、工程监理等单位提供与建设工程有关的原始资料。\n\n原始资料必须真实、准确、齐全。\n\n第十条建设工程发包单位不得迫使承包方以低于成本的价格竞标，不得任意压缩合理工期。\n\n建设单位不得明示或者暗示设计单位或者施工单位违反工程建设强制性标准，降低建设工程质量。\n\n第十一条施工图设计文件审查的具体办法，由国务院建设行政主管部门、国务院其他有关部门制定。\n\n施工图设计文件未经审查批准的，不得使用。\n\n第十二条实行监理的建设工程，建设单位应当委托具有相应资质等级的工程监理单位进行监理，也可以委托具有工程监理相应资质等级并与被监理工程的施工承包单位没有隶属关系或者其他利害关系的该工程的设计单位进行监理。\n\n下列建设工程必须实行监理：\n\n（一）国家重点建设工程;  \n（二）大中型公用事业工程；  \n（三）成片开发建设的住宅小区工程;  \n（四）利用外国政府或者国际组织贷款、援助资金的工程；  \n（五）国家规定必须实行监理的其他工程。\n\n第十三条建设单位在开工前，应当按照国家有关规定办理工程质量监督手续，工程质量监督手续可以与施工许可证或者开工报告合并办理。\n\n第十四条按照合同约定，由建设单位采购建筑材料、建筑构配件和设备的，建设单位应当保证建筑材料、建筑构配件和设备符合设计文件和合同要求。\n\n建设单位不得明示或者暗示施工单位使用不合格的建筑材料、建筑构配件和设备。\n\n第十五条涉及建筑主体和承重结构变动的装修工程，建设单位应当在施工前委托原设计单位或者具有相应资质等级的设计单位提出设计方案；没有设计方案的，不得施工。\n\n房屋建筑使用者在装修过程中，不得擅自变动房屋建筑主体和承重结构。\n\n第十六条建设单位收到建设工程竣工报告后，应当组织设计、施工、工程监理等有关单位进行竣工验收。\n\n建设工程竣工验收应当具备下列条件：\n\n（一）完成建设工程设计和合同约定的各项内容;（二）有完整的技术档案和施工管理资料；（三）有工程使用的主要建筑材料、建筑构配件和设备的进场试  \n验报告；（四）有勘察、设计、施工、工程监理等单位分别签署的质量合  \n格文件；（五）有施工单位签署的工程保修书。\n\n建设工程经验收合格的，方可交付使用。\n\n第十七条建设单位应当严格按照国家有关档案管理的规定，及时收集、整理建设项目各环节的文件资料，建立、健全建设项目档案，并在建设工程竣工验收后，及时向建设行政主管部门或者其他有关部门移交建设项目档案。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c94e834-57b9-4158-b1db-24dd3d01dee0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：使实际拱轴线符合设计拱轴线，是拱桥施工中的关键；拱桥是以受压为主的结构，对于施工过程中结构的稳定性、拱圈（或拱肋）的变形和内力需要予以充分重视，这些均需要通过施工过程控制来实现。\n\n## 19.12.2 拱桥的施工控制方法应根据拱结构的特点、受力特性、施工方法和施工环境条件等因素综合选择确定。对施工控制的管理工作、监控测试及测试的环境要求等，可参照本规范第20.7节的相关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3c994e0e-423a-47be-bf7d-dd9670d63847', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 2）', '行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、负载超速会引起危险的起升机构和非平衡式变幅机构应设置超速开关。超速开关的整定值取决于控制系统性能和额定下降速度，通常为额定下降速度的 $1 . 2 5 { \\sim } 1 . 4$ 倍。\n\n### 7．4．8 行程限位保护\n\n起重机应设有行程限位保护，见9．7．2的规定。\n\n### 7．4．9 超载保护\n\n起重机存在超载可能时，应设防超载的安全装置，见9．7．3的规定。\n\n### 7．4．10 接地保护\n\n#### 7．4．10．1 起重机本体的金属结构\n\n应与供电线路的地线可靠连接。大车与小车的车轮、任何其他的滚轮或端梁连接采用的铰链均不能替代必需的导电连接，而应另外用专门的接地线将各部分结构件上的接地点连接；司机室与起重机本体接地点之间应用双接地线连接。  \n#### 7．4．10．2 起重机所有电气设备的金属外壳\n\n金属导线管、金属支架及金属线槽等均应可靠接地。宜采用专门设置的接地线，保证电气设备的可靠接地。\n7．4．10．3 接地线及用作接地设施的电导，一般不小于本线路中最大的相电导的1／2，向小车供电的接地线不小于小车上最大用电设备相电导的1／2。  \n7．4．10．4 严禁用接地线作为载流零线。\n\n## 7．4．11 避雷保护\n\n对于安装在野外且相对周围地面处在较高位置的起重机，应考虑避除雷击对其高位部件和人员造成损坏和伤害，特别是如下情况：\n\n易遭雷击的结构件（例如：臂架的支承缆索）；  \n连接大部件之间的滚动轴承和车轮（例如：支承回转大轴承，运行车轮轴承）；  \n为保证人身安全起重机运行轨道应可靠接地。\n\n## 7．4．12 其他保护\n\n### 7．4．12．1 从起重机外部上下起重机的门应装设门开关，当人员上下起重机时，应断开运行机构电源；会涉及人身安全的通道门也应装设门开关，门打开时应断开相应机构的电源。\n### 7．4．12．2 起重机上的电气控制设备中可能触及的带电裸露部分，应有防止触电的防护措施。\n### 7．4．12．3 当室外起重机的总高度大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，且周围无高于起重机顶尖的建筑物和其他设施，两台起重机之间有可能相碰，或起重机及其结构可能妨碍空运或水运时，应在其端部、顶部装设障碍灯。\n### 7．4．12．4 起重机应设单独的照明变压器。照明变压器应是隔离变压器，禁止采用自耦变压器，照明变压器二次侧一端应接地，照明线路总电源开关应设置断路器及漏电保护开关。\n\n### 7．4．12．5 安全照明电压不应超过 $5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n## 7．4．13 指示器\n\n根据使用需求，可设置指示器以利于司机完成起重吊装作业。指示器主要有起升高度指示器、起升载荷指示器\"臂架倾角指示器、塔式起重机工作幅度指示器、臂架回转角度指示器\"运行同步指示器及松绳指示器等。\n\n## 7．5 电气控制\n\n### 7．5．1 控制元件\n\n#### 7．5．1．1 接触器\n\n接触器应符合 GB14048．4的要求。换向接触器和其他同时闭合会引起短路事故的接触器之间，应设置电气联锁和机械联锁。\n\n#### 7．5．1．2 可编程序控制器\n\n可编程序控制器一般根据开关量的输入输出点数和电压等级、模拟量输入输出点数及其他特殊功能要求进行设计选型，在可靠性要求特别高的情况下可使用冗余系统。可编程序控制器应按照制造商的说明书安装。对用于安全保护的联锁信号，如极限限位、超速限制等，应具有直接的继电保护联锁线路。\n\n#### 7．5．1．3 电阻器\n\n##### 7．5．1．3．1 选择电阻器电阻值时应注意：\n\na） 接电持续率不同的电动机，宜选用不同参数的起重机通用电阻器；接电持续率虽不同但又相近时，允许选用同一规格的电阻器。  \nb） 起动用电阻器各级电阻选用值与计算值允差 $\\pm 5 \\%$ ；个别级的电阻器选用值允差 $\\pm 1 0 \\%$ ，但各相总电阻选用允差不应超过 $\\pm 8 \\%$ 。\n\n##### 7．5．1．3．2 选择电阻器发热容量时应注意：\n\na） 一般按重复短时工作制选择，一个循环周期时间定为60s，接电持续率分别为： $1 0 0 \\% . 7 0 \\%$ 、$5 0 \\% , 3 5 \\% , 2 5 \\% , 1 7 . 5 \\% , 1 2 . 5 \\% , 8 . 8 \\% , 6 . 2 5 \\%$ 和 $4 , 4 \\%$ ；常 串 级 电 阻 应 按 长 期 工 作 制选择。  \nb） 电阻器各级电阻的接电持续率，可按不同接入情况选用不同值。同一电阻元件在不同接电持续率时有不同允许电流值，选用元件的允许电流值不应小于电动机额定电流。\n\n##### 7．5．1．3．3 起升机构不应选用频敏电阻器。\n\n##### 7．5．1．3．4 晶闸管定子调压调速系统电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，上升和下降用电阻元件在$J C = 1 0 0 \\%$ 下的电流值，不应小于当电动机带额定载荷时上升和下降分别对应的电动机的工作电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3cac37be-c11a-4e12-9df4-cf7e5c650d20', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算如有必要验算疲劳强度，则应按5．8的原则进行。通常，疲劳强度验算应按 A1、A2、A3和 A4（常规载荷）等载荷组合考虑。在某些特殊的应用实例中，它甚至还有必要考虑一些偶然载荷及特殊载荷，例如工作状态风载荷，偏斜运行侧向载荷，试验载荷以及与起重机基础外部激励等有关的载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3cb4667e-32c8-473b-8d03-450e7ef4e062', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '附录 S直线形地下连续墙支护结构计算', '附录 S直线形地下连续墙支护结构计算当采用弹性地基梁法计算地下连续墙土压力、内力和变形时，按下列步骤进行迭代计算：\n\n（1）初始状态假设墙体的水平变形为0，按式（R.0.1-1）计算墙两侧水平土压力强度；\n\n（2）计算墙体的水平变形；\n\n（3）用求得的墙体水平变形再按式（R.0.1-1）计算墙两侧水平土压力强度；\n\n（4）用新求得的墙两侧水平土压力强度，再按上述步骤计算结构内力和变形；\n\n（5）重复（3）和（4）的步骤进行计算，直至相邻两次计算变形的差值足够小时为止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3cb8a0f2-a351-490b-bec1-5f072e5f1bf6', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百零七条借款人未按照约定的期限返还借款的', '第二百零七条借款人未按照约定的期限返还借款的，应当按照约定或者国家有关规定支付逾期利息。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3cb8aedc-77b9-4896-b5b7-3844f51bac26', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 2）', ' { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中：\n\n$_ n$ -钢丝绳的最小安全系数，按表44选取；  \n$k ^ { \\prime }$ 钢丝绳最小破断拉力系数，见表44注；  \n$\\sigma _ { \\tau }$ — 钢丝的公称抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n#### 6．3．2．3．2．2 最小安全系数法\n\n本方法对运动绳和静态绳都适用。按与钢丝绳所在机构工作级别有关的安全系数选择钢丝绳直径。所选钢丝绳的整绳最小破断拉力应满足式（127）：\n\n$$\nF _ { 0 } { \\geqslant } S n\n$$\n\n……（127）\n\n式中：\n\n$F _ { 0 }$ — 钢丝绳的整绳最小破断拉力，单位为千牛（kN）；  \nS 同式（125）；  \n$n$ 同式（126）。\n\n表44 钢丝绳的选择系数 $\\ b { C }$ 和安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n\n\n\n注1：对于吊运危险物品的起重用钢丝绳，一般应比设计工作级别高一级的工作级别选择表中的钢丝绳选择系犆数 $C$ 和钢丝绳最小安全系数 $n$ 值。对起升机构工作级别为 M7、M8的某些冶金起重机和港口集装箱起重机等，在使用过程中能监控钢丝绳劣化损伤发展进程，保证安全使用，保证一定寿命和及时更换钢丝绳的前提下，允许按稍低的工作级别选择钢丝绳；对冶金起重机最低安全系数不应小于7．1，港口集装箱起重机主起升钢丝绳和小车曳引钢丝绳的最低安全系数不应小于6。伸缩臂架用的钢丝绳，安全系数不应小于4。犆\n注2：本表中给出的 $C$ 值是根据起重机常用的钢丝绳 $6 \\times 1 9 \\mathrm { W ( S ) }$ ）型的最小破断拉力系数犽 $k ^ { \\prime }$ 、且只针对运动绳的安全系数用式（125）计算而得。对纤维芯（NF）钢 丝 绳犽 $k ^ { \\prime } = 0 , 3 3 0$ ，对 金 属 丝 绳 芯（IWR）或 金 属 丝 股 芯（IWS）钢丝绳 $k ^ { \\prime } { = } 0 , 3 5 6$ 。\n\n### 6．3．3 滑轮和卷筒\n\n#### 6．3．3．1 滑轮和卷筒的卷绕直径\n\n按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，用式（128）计算：\n\n$$\nD = h \\cdot d\n$$\n\n……（ 128 ）\n\n式中：\n\n$D$ 按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$h$ 卷筒、滑轮和平衡滑轮的卷绕直径与钢丝绳直径之比值，分别为 $h _ { 1 }$ $h _ { 2 }$ $h _ { 3 }$ ，不应小于表 45的规定值；  \n$d$ -钢丝绳公称直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n表 45 ${ \\pmb h } _ { 1 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 2 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 3 }$ 的值  \n\n\n\n\n\n注1：采用抗扭转钢丝绳时， 值按比机构工作级别高一级的值选取。\n\n注2：对于流动式起重机及某些水工工地用的臂架起重机，建议取 $h _ { 1 } = 1 6 , h _ { 2 } = 1 8$ ，与工作级别无关。\n\n注3：臂架伸缩机构滑轮的 $h _ { 2 }$ 值，可选为卷筒的 $h _ { 1 }$ 值。\n\n注4：桥式和门式起重机，取 $h _ { 3 }$ 等于 $h _ { 2 }$ 。\n\n注5：用6．3．2给出的方法求出的最小钢丝绳直径并由此确定了卷筒和滑轮的最小直径后，只要实际采用的钢丝绳直径不大于原算得的最小直径的犛 $2 5 \\%$ 、钢丝绳实际的拉力不超过原计算钢丝绳最小直径时用的最大工作静拉力 $S$ 值，则新选的钢丝绳仍可以与算得的卷筒和滑轮的最小直径配用。\n\n注 ：本表的 $h$ 值不能限制或代替钢丝绳制造厂和起重机制造厂之间的协议，当考虑采用不同柔性的新型钢丝绳时尤其如此。\n\n#### 6．3．3．2 滑轮、卷筒的材质和结构型式的选择\n\n##### 6．3．3．2．1 滑轮、卷筒材质的选择\n\n铸造滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T9439中的 HT200，及力学性能不低于 GB／T11352的ZG270500。\n\n焊接、轧制滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T700中的 Q235B；根据使用工况和环境温度的需要，也可采用力学性能不低于 GB／T1591中的 Q345。\n\n允许使用满足使用要求的其他材质的滑轮。\n\n##### 6．3．3．2．2 滑轮、卷筒的结构型式\n\n铸造滑轮的结构型式宜采用JB／T9005中规定的型式，铸造卷筒结构型式宜采用JB／T9006规定的型式。\n\n双腹板压制滑轮宜采用JB／T8398中规定的型式，焊接滑轮宜采用JG／T5078．1规定的型式。焊接卷筒的结构型式一般为短轴式，可以用卷筒联轴器与减速器连接。\n\n##### 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3cbef0f6-dfa4-482d-a4a5-8337136c20f7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.3 制动器', '6.1.1.3 制动器## 6.1.1.3.1 支持制动\n\n### 6.1.1.3.1.1 支持制动的作用\n\n在起升机构中，支持制动是用来将起升的物品支持在悬空状态，由机械式制动器产生支持制动作用。\n\n### 6.1.1.3.1.2 支持制动器的选择\n\n起升机构的每一套独立的驱动装置至少应装设一个支持制动器。吊运液态金属及其他危险物品的起升机构，每套独立的驱动装置至少应装设两个支持制动器。起升机构制动器的制动距离应满足起重机使用要求。\n\n支持制动器应是常闭式的，制动轮／盘应装在与传动机构刚性联接的轴上。支持制动器的制动转矩应等于或大于按式（81）计算的制动轴上所需的计算制动转矩 $M _ { Z }$ ：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = K _ { \\mathrm { Z } } \\ \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D \\eta ^ { \' } } { 2 a i }\n$$\n\n……（81）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ — 起升机构制动器轴上的计算制动转矩，单位为牛顿米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$K _ { \\mathrm { Z } }$ — 制动安全系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$D$ 同式（77）；  \n$\\eta ^ { \' }$ 物品下降时起升机构传动装置和滑轮组的总效率；$a$ 同式（77）；i 由制动器轴到卷筒轴的总传动比。  \n对于工作特别频繁的起升机构，宜对制动器进行发热校验。\n\n### 6.1.1.3.1.3 制动安全系数\n\n制动安全系数规定如下：\n\na） 一般起升机构（通常为 M5级及其以下级别）不应低于1．50。  \nb） 重要起升机构（通常为 M6级及其以上级别）不应低于1．75。  \nc） 吊运液态金属和易燃易爆的化学品及危险品的起升机构：每套驱动装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不低于1．25；对于两套彼此有刚性联系的驱动装置，每套装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．10；对于采用行星差动减速器传动，每套驱动装置也应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．75。  \nd） 具有液压制动作用的液压传动起升机构：制动安全系数不应低于1．25。\n\n## 6.1.1.3.2 减速制动\n\n在起升机构中，不宜采用无控制的物品自由下降方式，减速制动是用来将悬挂在空中的正在向下运动的物品减速到停机或到一个较低的下降速度时实施停机制动。\n\n起升机构的减速制动可以由机械式支持制动器来完成，也可以由电气制动来完成。电气制动只用于减速制动，不能用于支持制动和安全制动。\n\n## 6.1.1.3.3 安全制动\n\n在安全性要求特别高的起升机构中，为防止起升机构的驱动装置一旦损坏而出现特殊的事故，在钢丝绳卷筒上装设机械式制动器作安全制动用。此安全制动器在机构失效或传动装置损坏导致物品超速下降，下降速度达到1．5倍额定速度前自动起作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3cbf49ed-f8be-4157-8593-21d85a5c99b2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：涵洞进出水口水流不畅，直接影响到涵洞的宣泄能力，增加涵前壅水高度，导致淹没区面积增大，严重时可迫使河流改道，损害路堤、农田、村舍等；出水口水流受阻，还将使涵洞淤塞，因此需要保证流水顺畅。\n\n## 24.2 混凝土管涵\n\n### 24.2.1 管涵的管节宜在工厂内集中制作，仅当不具备集中制作的环境和条件时，方可在工地设置预制场地进行制作。管节可采用振动制管法、离心法、悬辊法或立式挤压法等方法进行制作，采用振动法制作管节时，应采取有效措施防止内外模板产生移位，保证管壁的厚度均匀。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3cc3292b-2745-4471-8b51-96555a112812', '115《中华人民共和国森林法》（主席令第39号（2019修订））.md', '第二章森林经营管理', '第二章森林经营管理第十三条各级林业主管部门依照本法规定，对森林资源的保护、利用、更新，实行管理和监督。\n\n第十四条各级林业主管部门负责组织森林资源清查，建立资源档案制度，掌握资源变化情况。\n\n第十五条下列森林、林木、林地使用权可以依法转让，也可以依法作价入股或者作为合资、合作造林、经营林木的出资、合作条件，但不得将林地改为非林地：\n\n## （一）用材林、经济林、薪炭林;\n\n（二）用材林、经济林、薪炭林的林地使用权；\n\n（三）用材林、经济林、薪炭林的采伐迹地、火烧迹地的林地使用权;\n\n（四）国务院规定的其他森林、林木和其他林地使用权。\n\n依照前款规定转让、作价入股或者作为合资、合作造林、经营林木的出资、合作条件的，已经取得的林木采伐许可证可以同时转让，同时转让双方都必须遵守本法关于森林、林木采伐和更新造林的规定。\n\n除本条第一款规定的情形外，其他森林、林木和其他林地使用权不得转让。\n\n具体办法由国务院规定。\n\n第十六条各级人民政府应当制定林业长远规划。国有林业企业事业单位和自然保护区，应当根据林业长远规划，编制森林经营方案，报上级主管部门批准后实行。\n\n林业主管部门应当指导农村集体经济组织和国有的农场、牧场、工矿企业等单位编制森林经营方案。\n\n第十七条单位之间发生的林木、林地所有权和使用权争议，由县级以上人民政府依法处理。\n\n个人之间、个人与单位之间发生的林木所有权和林地使用权争议，由当地县级或者乡级人民政府依法处理。\n\n当事人对人民政府的处理决定不服的，可以在接到通知之日起一个月内，向人民法院起诉。\n\n在林木、林地权属争议解决以前，任何一方不得砍伐有争议的林木。\n\n第十八条进行勘查、开采矿藏和各项建设工程，应当不占或者少占林地；必须占用或者征用林地的，经县级以上人民政府林业主管部门审核同意后，依照有关土地管理的法律、行政法规办理建设用地审批手续，并由用地单位依照国务院有关规定缴纳森林植被恢复费。森林植被恢复费专款专用，由林业主管部门依照有关规定统一安排植树造林，恢复森林植被，植树造林面积不得少于因占用、征用林地而减少的森林植被面积。上级林业主管部门应当定期督促、检查下级林业主管部门组织植树造林、恢复森林植被的情况。\n\n任何单位和个人不得挪用森林植被恢复费。县级以上人民政府审计机关应当加强对森林植被恢复费使用情况的监督。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3cd3ce4f-dae1-4ea2-af95-b45523b35a49', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 1）', '9．7 安全防护装置的设置要求## 9．7．1 总则\n\n安全防护装置是防止起重机械事故的必要措施。包括限制运动行程和工作位置的装置、防起重机超载的装置、防起重机倾翻和滑移的装置、联锁保护装置等，应根据起重机的用途和工作要求设置。\n\n## 9．7．2 限制运动行程和工作位置的安全装置\n\n### 9．7．2．1 起升高度限位器\n\n起升机构均应装设起升高度限位器。当取物装置上升到设计规定的上极限位置时，应能自动切断起升动力源。在此极限位置的上方，还应留有足够的空余高度，以适应上升制动行程的要求。在特殊情况下，还可装设防止越程冲顶的第二级起升高度限位器。\n\n需要时，还应设下降深度限位器；当取物装置下降到设计规定的下极限位置时，应能自动切断下降动力源。\n\n电动机作上述运动方向的电源切断后，仍需保留作相反方向运动的电源。\n\n用内燃机驱动，中间无电气、液压、气压等连接环节而直接进行机械连接的起升机构，可以配备灯光或声响报警装置，以替代限位开关。\n\n### 9．7．2．2 运行行程限位器\n\n起重机和起重小车（悬挂型电动葫芦运行小车除外），应在每个运行方向装设运行行程限位器，在达到设计规定的极限位置时自动切断前进方向的动力源。在运行速度较高（如大于 $1 0 0 \\ \\mathrm { m / m i n } )$ ），或停车定位要求较严的情况下，宜根据需要装设两级运行行程限位器，第一级发出减速信号并按规定要求减速，第二级应能自动断电并停车。\n\n如果在正常作业时起重机经常到达运行的极限位置，司机室的最大减速度不应超过 $2 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。\n\n### 9．7．2．3 幅度限位器\n\n#### 9．7．2．3．1 对动力驱动的动臂变幅的起重机（液压变幅除外），应在臂架俯仰行程的极限位置处设臂架低位置和高位置的幅度限位器。\n\n#### 9．7．2．3．2 对采用移动小车变幅的塔式起重机，应装设幅度限位装置以防止可移动的起重小车快速达到其最大幅度或最小幅度处。最大变幅速度超过 $4 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$ 的起重机，在小车向外运行且当起重力矩达到额定值的 $80 \\%$ 时，应自动转换为低速运行。\n\n### 9．7．2．4 幅度指示器\n\n具有变幅机构的起重机，应装设幅度指示器（或臂架仰角指示器）。\n\n### 9．7．2．5 防止臂架向后倾翻的装置\n\n具有臂架俯仰变幅机构的起重机，应装设防止臂架后倾装置（例如一个带缓冲的机械式的止挡杆），以保证当变幅机构的行程开关失灵时，能阻止臂架向后倾翻。\n\n### 9．7．2．6 回转限位\n\n不设回转集电滑环或需要限制回转范围时，回转机构应装设回转角度限位器。\n\n### 9．7．2．7 回转锁定装置\n\n需要时，流动式起重机及其他回转起重机或起重机的回转部分应装设回转锁定装置。\n\n### 9．7．2．8 支腿回缩锁定装置\n\n工作时利用支腿支承作业的流动式起重机，支腿伸出定位应由液压系统实现；且应装设支腿回缩锁定装置，使支腿在缩回后，能可靠地锁定。\n\n### 9．7．2．9 防碰撞装置\n\n当两台或两台以上的起重机或起重小车运行在同一轨道上时，应装设防碰撞装置。在发生碰撞的任何情况下，司机室内的减速度不应超过 $5 ~ \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n### 9．7．2．10 缓冲器及端部止挡\n\n在轨道上运行的起重机的运行机构、起重小车的运行机构及起重机的变幅机构等均应装设缓冲器或缓冲装置。缓冲器或缓冲装置可以安装在起重机上或轨道端部止挡装置上。\n\n轨道端部止挡装置应牢固可靠，防止起重机脱轨。\n\n螺杆和齿条等变幅驱动机构，应在变幅齿条和变幅螺杆的末端装设端部止挡防脱装置，以防止臂架在低位置发生坠落。\n\n### 9．7．2．11 偏斜指示器或限制器\n\n跨度大于 $4 0 ~ \\mathrm { m }$ 的门式起重机和装卸桥应装设偏斜指示器或限制器。当两侧支腿运行不同步而发生偏斜时，能向司机指示出偏斜情况，在达到设计规定值时，还应使运行偏斜得到调整和纠正。\n\n### 9．7．2．12 水平仪\n\n利用支腿支承或履带支承进行作业的起重机，应在下车架或底座上装设水平仪，用来检查起重机底座的倾斜程度。\n\n## 9．7．3 防超载的安全装置\n\n### 9．7．3．1 起重量限制器\n\n工作中有超载可能的起升机构，应装设起重量限制器。\n\n当实际起重量超过 $9 5 \\%$ 额定起重量时，起重量限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量在 $1 0 0 \\% \\sim 1 1 0 \\%$ 的额定起重量之间时，起重量限制器起作用，此时应自动切断起升动力源，但应允许物品作下降运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或非平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重量限制器。\n\n### 9．7．3．2 起重力矩限制器\n\n额定起重量随工作幅度变化的起重机，应装设起重力矩限制器。\n\n当实际起重量超过实际幅度所对应的起重量的额定值的 $9 5 \\%$ 时，起重力矩限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量大于实际幅度所对应的额定值但小于 $110 \\%$ 的额定值时，起重力矩限制器起作用，此时应自动切断不安全方向（上升、幅度增大、臂架外伸或这些动作的组合）的动力源，但应允许机构作安全方向的运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3cd4734b-4082-465c-b713-87696a69b53b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 3）', '算得机构载荷谱系数的值后，即可按表5确定该机构相应的载荷状态级别。\n\n#### 3．3．3 机构的工作级别\n\n机构工作级别的划分，是将各单个机构分别作为一个整体进行的关于其载荷大小程度及运转频繁情况总的评价，它并不表示该机构中所有的零部件都有与此相同的受载及运转情况。\n\n根据机构的10个使用等级和4个载荷状态级别，机构单独作为一个整体进行分级的工作级别划分为 ${ \\mathrm { M } } 1 { \\sim } { \\mathrm { M } } 8$ 共8级，见表6。\n\n表 6 机构的工作级别  \n\n\n\n\n\n### 3．4 结构件或机械零件的分级\n\n#### 3．4．1 结构件或机械零件的使用等级\n\n结构件或机械零件的一个应力循环是指应力从通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时起至该应力同方向再次通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时为止的一个连续过程。图1所示是包含5个应力循环的时间应力变化历程。\n\n  \n图1 随时间变化的5个应力循环举例\n\nsup 峰值应力；  \nsupmax— 最大峰值应力；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s u p \\ m i n } }$ — 最小峰值应力；$\\sigma _ { \\mathrm { i n f } }$ — 谷值应力；m— 总使用时间内所有峰值应力和谷值应力的算术平均值。\n\n结构件或机械零件的总使用时间，是指设计预设的从开始使用起到该结构件报废或该机械零件更换为止的期间内发生的总的应力循环次数。\n\n结构件的总应力循环数同起重机的总工作循环数之间存在着一定的比例关系，某些结构件在一个起重循环内可能经受几个应力循环，这取决于起重机的类别和该结构件在该起重机结构中的具体位置。对各不同的结构件这一比值可能互不相同，但当这一比值已知时，该结构件的总使用时间，即它的总应力循环数便可以从起重机使用等级的总工作循环数中导出。\n\n机械零件的总应力循环数，则应从该零件所归属机构的或该零件的设计预定的总使用时间中导出，推导时要考虑到影响其应力循环的该零件的转速和其他相关的情况。\n结构件或机械零件的使用等级，都是将其总应力循环次数分成 11个等级，分别以代号 $\\mathrm { { B } } _ { 0 }$ ， $\\mathrm { { B _ { 1 } } }$ ，$\\cdots , \\mathrm { B _ { 1 0 } }$ 表示，见表7。\n\n表 7 结构件或机械零件的使用等级  \n\n\n\n\n\n### 3．4．2 结构件或机械零件的应力状态级别\n\n结构件或机械零件的应力状态级别，表明了该结构件或机械零件在总使用期内发生应力的大小及相应的应力循环情况，在表8中列出了应力状态的4个级别及相应的应力谱系数范围值。每一个结构犓件或机械零件的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 可以用式（5）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { S } } = \\sum \\Big [ \\frac { n _ { i } } { n _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { \\sigma _ { i } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { c } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { s } }$ — 结构件或机械零件的应力谱系数；  \n$n _ { i }$ 与结构件或机械零件发生的不同应力相应的应力循环数， ${ } , n _ { i } = n _ { 1 } , n _ { 2 } , n _ { 3 } , \\cdots \\cdots , n _ { n }$ ；  \n$n _ { \\mathrm { T } }$ — 结构件或机械零件总的应力循环数， $n _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } n _ { i } = n _ { 1 } + n _ { 2 } + n _ { 3 } + \\cdots + n _ { n }$ 狀；  \n$\\sigma _ { i }$ -该结构件或机械零件在工作时间内发生的不同应力， $\\mathbf { \\sigma } _ { \\sigma _ { 1 } } = _ { \\sigma _ { 1 } } , _ { \\sigma _ { 2 } } , _ { \\sigma _ { 3 } } , \\cdots , _ { \\sigma _ { n } }$ 狀；并设定： $\\phantom { } _ { ; \\sigma _ { 1 } } > \\sigma _ { 2 } > \\sigma _ { 3 }  \\cdots \\phantom { } > \\sigma _ { n }$ ；\n\n对机械零件，每一个循环 $n _ { i }$ 期间内认为发生的应力基本上相等，为 $\\sigma _ { i }$ ，而各个循环之间的应力则可以是不同的；\n\nmax 为应力 $\\sigma _ { 1 } \\ldots , \\sigma _ { 2 } \\ldots , \\sigma _ { 3 } \\ldots , \\ldots , \\sigma _ { n }$ 狀中的最大应力；\n\n$C$ —幂指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程度等有关，由实验得出，见式（107）、式（108）。\n\n展开后，式（5）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { n _ { 1 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sig');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3cde8308-889d-4930-8262-5e3a3ee1cf78', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明减隔震装置的设计位移是指其地震作用效应、永久作用效应和均匀温度作用效应组合后的水平位移，按式（7.5.1-2）计算。\n\n地震作用下，为控制减震装置不发生过大的变形以及保证在震后能够自动复位，减隔震装置除要求提供阻尼外，同时要求减隔震装置具有一定的屈后刚度。本条规定参考美国相关研究成果和AASHTO桥梁减隔震设计规范（2010 版）的相关规定制定，减隔震装置水平位移从 $50 \\%$ 的设计位移增加到设计位移时，其恢复力增量必须大于其承担的上部结构重量的 $1 , 2 5 \\%$ ，相关研究成果建议最好大于 $2 . 5 \\%$ ，因此，本规范规定不宜低于 $2 . 5 \\%$ 。\n\n### 10.2.5 常用的整体型减隔震装置有：\n\n1 铅芯橡胶支座。  \n2 高阻尼橡胶支座。  \n3 摩擦摆式减隔震支座。\n\n### 10.2.6 常用的分离型减隔震装置有：\n\n1 橡胶支座 $^ +$ 金属阻尼器。  \n2 橡胶支座 $^ +$ 摩擦阻尼器。\n\n## 10.3 减隔震桥梁建模原则与分析方法\n\n### 10.3.1 计算减隔震桥梁地震作用效应时，宜取全桥模型进行分析，并考虑伸缩装置、桩土相互作用等因素的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3cea88a9-27f5-4609-b9e0-cdbb5853b9c9', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '6 生产与施工质量控制（Part 3）', '超过 $6 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ；混凝土构件或制品在出池或撤除养护措施前，应进行温度测量，当表面与外界温差不大于 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，构件方可出池或撤除养护措施。\n3采用潮湿自然养护时，应符合本节第6.7.2条～第6.7.5条的规定。\n\n## 6.7.7对于大体积混凝土，养护过程应进行温度控制，混凝土内部和表面的温差不宜超过 $2 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，表面与外界温差不宜大于 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。\n\n## 6.7.8对于冬期施工的混凝土，养护应符合下列规定：\n\n### 1日均气温低于 $5 \\%$ 时，不得采用浇水自然养护方法。\n\n### 2混凝土受冻前的强度不得低于 $5  { \\mathrm { M P a } }$ 。\n\n### 3模板和保温层应在混凝土冷却到 $5 \\%$ 方可拆除，或在混凝土表面温度与外界温度相差不大于 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时拆模，拆模后的混凝土亦应及时覆盖，使其缓慢冷却。\n\n### 4混凝土强度达到设计强度等级的 $50 \\%$ 时，方可撤除养护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3cf2e7f6-735e-4db4-ad74-829281070e64', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3cfd2f3b-f244-4413-8236-845162972947', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'Apendix F Elastic Buckling', 'Apendix F Elastic Buckling Stresses for StiffenedSteel Shear Walls .....\\* ·…· 266');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3d002bbf-0f99-4c89-b465-99728329f7e1', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '4 火灾危险环境的电气装置', '4 火灾危险环境的电气装置## 4.1 电气设备的安装\n\n### 4.1.1 火灾危险环境所采用的电气设备类型,应符合设计的要求。\n\n### 4.1.2 装有电气设备的箱、盒等，应采用金属制品;电气开关和正常运行产生火花或外壳表面温度较高的电气设备，应远离可燃物质的存放地点，其最小距离不应小于 $3 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 4.1.3 在火灾危险环境内，不宜使用电热器。当生产要求必须使用电热器时，应将其安装在非燃材料的底板上，并应装设防护罩。\n\n### 4.1.4 移动式和携带式照明灯具的玻璃罩，应采用金属网保护。\n\n### 4.1.5 露天安装的变压器或配电装置的外廓距火灾危险环境建筑物的外墙，不宜小于 $1 0 \\mathrm { m }$ 。当小于 $1 0 \\mathrm { m }$ 时，应符合下列要求：\n\n#### 4.1.5.1 火灾危险环境建筑物靠变压器或配电装置一侧的墙，应为非燃烧体。\n\n#### 4.1.5.2 在高出变压器或配电装置高度 $3 m$ 的水平线以上或距变压器或配电装置外廓 $3 \\mathrm { m }$ 以外的墙壁上，可安装非燃烧的镶有铁丝玻璃的固定窗。\n\n## 4.2 电气线路\n\n### 4.2.1 在火灾危险环境内的电力、照明线路的绝缘导线和电缆的额定电压，不应低于线路的额定电压，且不得低于 $5 0 0 \\mathrm { V }$ 。\n\n### 4.2.2 1kV及以下的电气线路，可采用非铠装电缆或钢管配线；在火灾危险环境21区或23区内，可采用硬塑料管配线；在火灾危险环境23区内，远离可燃物质时，可采用绝缘导线在针式或鼓型瓷绝缘子上敷设。但在沿未抹灰的本质吊顶和木质墙壁等处及木质闷顶内的电气线路，应穿钢管明敷，不得采用瓷夹、瓷瓶配线。\n\n### 4.2.3 在火灾危险环境内，当采用铝芯绝缘导线和电缆时，应有可靠的连接和封端。\n\n### 4.2.4 在火灾危险环境21区或22区内，电动起重机不应采用滑触线供电；在火灾危险环境23区内，电动起重机可采用滑触线供电，但在滑触线下方，不应堆置可燃物质。\n\n### 4.2.5 移动式和携带式电气设备的线路，应采用移动电缆或橡套软线。\n\n### 4.2.6 在火灾危险环境内安装裸铜、裸铝母线，应符合下列要求：\n\n#### 4.2.6.1 不需拆卸检修的母线连接宜采用熔焊。\n\n#### 4.2.6.2 螺栓连接应可靠，并应有防松装置。\n\n#### 4.2.6.3 在火灾危险环境21区和23区内的母线宜装设金属网保护罩，其网孔直径不应大于 $1 2 \\mathrm { m m }$ 。在火灾危险环境22 区内的母线应有IP5X型结构的外罩,并应符合现行国家标准《外壳防护等级的分类》中的有关规定。\n\n### 4.2.7 电缆引入电气设备或接线盒内，其进线口处应密封。\n\n### 4.2.8 钢管与电气设备或接线盒的连接，应符合下列要求：\n\n#### 4.2.8.1 螺纹连接的进线口,应啮合紧密;非螺纹连接的进线□，钢管引入后应装设锁紧螺母。\n\n#### 4.2.8.2 与电动机及有振动的电气设备连接时，应装设金属挠性连接管。\n\n### 4.2.9 $\\mathrm { 1 0 k V }$ 及以下架空线路，严禁跨越火灾危险环境;架空线路与火灾危险环境的水平距离，不应小于杆塔高度的1.5 倍。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3d01c260-e49d-4561-9267-bf766cce0384', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4 建筑起重机械（Part 3）', '出具体要求，并强调专人对专项方案实施情况进行现场监督和按规定进行监测。\n\n### 4.5.3 本条参考住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》中第七条的规定。\n\n编制依据包括：相关法律、法规、规范性文件、标准、规范及图纸（国标图集）、施工组织设计等。\n\n施工工艺流程包括：钢丝绳走向及固定方法、卷扬机的固定位置和方法、枪杆式起重机底座的安装及固定等。\n\n施工安全技术措施包括：组织保障、技术措施、应急预案、监控检查验收等。\n\n劳动力计划包括：专职安全管理人员、特种作业人员等。\n### 4.5.7 枪杆式起重机缆风绳与地面的夹角关系到起重机的稳定性能。夹角小，缆风绳受力小，起重机稳定性好，但要增加缆风绳长度和占地面积。因此，缆风绳的水平夹角一般保持在 $3 0 ^ { \\circ } \\sim$ $4 5 ^ { \\circ }$ 之间。因膨胀螺栓在使用中会松动，故严禁使用。所有的定滑轮用闭口滑轮，为确保安全。\n\n### 4.5.11 枪杆式起重机结构简单，起重能力大，完全是依靠各根缆风绳均匀地拉牢主杆使之保持垂直，只要当一个地锚稍有松动，就能造成主杆倾斜而发生重大事故，因此，需要经常检查地锚的牢固程度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3d18e134-5f11-4b8f-8f9a-eccadbaff368', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.3 电动机的校验', '6.1.4.3 电动机的校验## 6.1.4.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n变幅机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n## 6.1.4.3.2 电动机使用环境功率修正\n\n电动机使用环境功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.4.3.3 起动加速度计算\n\n变幅机构电动机选出之后，应计算机构的起动加速度，起重机变幅时臂架端部水平移动的最大加（减）速度不大于 $0 . 6 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3d1c007a-f8e8-4ef2-ab0f-4ad4faa49fba', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6试验报告', '6试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准;  \n（2）原材料的品种、规格和产地;  \n（3）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度；  \n（5）混凝土动弹性模量;  \n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3d261919-f444-4f60-ba4e-da00bb2083f9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '24.7 波纹钢涵洞', '24.7 波纹钢涵洞24.7.1 波纹钢的管节、块件及连接螺栓应符合下列规定：\n\n1 波纹钢的管节、块件及连接螺栓宜采用定型产品，并应符合现行《公路涵洞通道用波纹钢管（板）》（JT/T 791）的规定。其管节和块件除应满足强度要求外，尚应具有足够的刚度，在运输和安装过程中应具备抵抗冲击力的能力，以及在安装就位后填土夯实时仍可保持不产生较大变形的能力。\n\n2 波纹钢的管节、块件及连接螺栓均应作防腐处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3d3f3ff1-5816-4e00-b053-65eb87fb74c4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 27）', 'n=1 colspan=1>0.387</td><td rowspan=1 colspan=1>0.383</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>120</td><td rowspan=1 colspan=1>0.379</td><td rowspan=1 colspan=1>0.375</td><td rowspan=1 colspan=1>0.371</td><td rowspan=1 colspan=1>0.367</td><td rowspan=1 colspan=1>0.364</td><td rowspan=1 colspan=1>0.360</td><td rowspan=1 colspan=1>0.356</td><td rowspan=1 colspan=1>0.353</td><td rowspan=1 colspan=1>0.349</td><td rowspan=1 colspan=1>0.346</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>130</td><td rowspan=1 colspan=1>0.342</td><td rowspan=1 colspan=1>0.339</td><td rowspan=1 colspan=1>0.335</td><td rowspan=1 colspan=1>0.332</td><td rowspan=1 colspan=1>0.328</td><td rowspan=1 colspan=1>0.325</td><td rowspan=1 colspan=1>0.322</td><td rowspan=1 colspan=1>0.319</td><td rowspan=1 colspan=1>0.315</td><td rowspan=1 colspan=1>0.312</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>140</td><td rowspan=1 colspan=1>0.309</td><td rowspan=1 colspan=1>0.306</td><td rowspan=1 colspan=1>0.303</td><td rowspan=1 colspan=1>0.300</td><td rowspan=1 colspan=1>0.297</td><td rowspan=1 colspan=1>0.294</td><td rowspan=1 colspan=1>0.291</td><td rowspan=1 colspan=1>0.288</td><td rowspan=1 colspan=1>0.285</td><td rowspan=1 colspan=1>0.282</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>0.280</td><td rowspan=1 colspan=1>0.277</td><td rowspan=1 colspan=1>0.274</td><td rowspan=1 colspan=1>0.271</td><td rowspan=1 colspan=1>0.269</td><td rowspan=1 colspan=1>0.266</td><td rowspan=1 colspan=1>0.264</td><td rowspan=1 colspan=1>0.261</td><td rowspan=1 colspan=1>0.258</td><td rowspan=1 colspan=1>0.256</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>160</td><td rowspan=1 colspan=1>0.254</td><td rowspan=1 colspan=1>0.251</td><td rowspan=1 colspan=1>0.249</td><td rowspan=1 colspan=1>0.246</td><td rowspan=1 colspan=1>0.244</td><td rowspan=1 colspan=1>0.242</td><td rowspan=1 colspan=1>0.239</td><td rowspan=1 colspan=1>0.237</td><td rowspan=1 colspan=1>0.235</td><td rowspan=1 colspan=1>0.233</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>170</td><td rowspan=1 colspan=1>0.230</td><td rowspan=1 colspan=1>0.228</td><td rowspan=1 colspan=1>0.226</td><td rowspan=1 colspan=1>0.224</td><td rowspan=1 colspan=1>0.222</td><td rowspan=1 colspan=1>0.220</td><td rowspan=1 colspan=1>0.218</td><td rowspan=1 colspan=1>0.216</td><td rowspan=1 colspan=1>0.214</td><td rowspan=1 colspan=1>0.212</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>180</td><td rowspan=1 colspan=1>0.210</td><td rowspan=1 colspan=1>0.208</td><td rowspan=1 colspan=1>0.206</td><td rowspan=1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3d40b1dc-640b-45a5-866f-fc53eb36d5c3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 23）', '器等装置沿轨道方向产生的抗风防滑力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(145)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">坡道阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（86）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机轨道坡度等引起的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">自重载荷与起升载荷沿坡道方向产生的滑行力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(142)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PG</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">自重载荷沿坡道方向产生的滑行力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(143)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升载荷沿坡道方向产生的滑行力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(144)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">固定吊具的重力沿坡道方向产生的滑行力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(145)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">臂架系统自重未能完全平衡引起的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机断续定额与连续定额的损耗比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.11)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">p</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">计算风压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（10)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">p</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">工作状态计算风压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(11)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">非工作状态计算风压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(15)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运动部分所有质量的重力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（87）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">格构式构件横截面的剪力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（47）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">R</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">（mm）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">圆柱壳体的中面半径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（68）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">R</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.11)</td></tr><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3d4c3d44-7f6f-400a-8c50-c8f48c607276', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 4）', 'rm { y } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（90）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { y } }$ — 起动平均加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\Delta } y$ — 起重机的稳定运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起重机的运行起动时间，单位为秒（s），一般取不大于表13中的值。\n\n## 6.1.2.5 减速器的选择\n\n### 6.1.2.5.1 在一般情况下，运行机构减速器的设计预期寿命与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，所选减速器的设计预期寿命可小于运行机构的工作寿命。  \n### 6.1.2.5.2 在选用减速器时，若其参数表上的工作级别与运行机构的工作级别不一致时，应引入换算减速器使用繁忙条件的功率修正系数。  \n### 6.1.2.5.3 与起升机构减速器不同，运行机构减速器在工作时承受双向载荷，且在机构起（制）动时要传递更大的驱动或制动力矩，在选择运行机构的减速器时应特别考虑此因素。\n\n## 6.1.2.6 制动器的选择\n\n运行机构装设制动器的作用一般是为了实现减速制动，并使停止下来的起重机在作业时运行机构能保持不动。\n\n### 6.1.2.6.1 运行机构机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于满载、顺风及下坡 状态下运行的起重机或小车在要求的时间内停止下来。犕\n\n运行机构的制动转矩 $M _ { Z }$ 按式（91）计算：\n\n$$\nM _ { z } = \\left\\{ \\frac { ( P _ { \\mathrm { w } 1 } + P _ { \\mathrm { \\it e } } - P _ { \\mathrm { \\it \\infty } } ^ { \\prime } ) D \\eta } { 2 i } + \\frac { n } { 9 . 5 5 t _ { z } } \\lbrack k m _ { z } ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) + J _ { \\mathrm { \\it \\ \' { s } } } ^ { \\prime } \\eta \\rbrack \\right\\} \\xrightarrow { \\mathrm { . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } \\mathrm { ( \\it \\mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 不考虑轮缘与轨道侧面附加摩擦的摩擦阻力，单位为牛顿（N）；$D$ 同式（89）；\n\n同式（89）；$i$ 由制动器轴到车轮的机构总传动比;$n$ 同式（82)；$t _ { Z }$ — 运行机构制动时间，单位为秒（s）；$k$ 同式（82）；$m _ { Z }$ — 制动器的台数；${ \\cal J } _ { 1 } , { \\cal J } _ { 2 } , { \\cal J } ^ { \\prime } { } _ { 3 }$ — 同式（89）。\n6．1．2．6．2 制动器的选择条件，一般 $[ M _ { \\mathrm { Z } } ] { \\geqslant } M _ { \\mathrm { Z } }$ ， $\\left[ M _ { \\mathrm { Z } } \\right]$ 是所选制动器参数表中给出的制动转矩。6．1．2．6．3 频繁制动的制动器，在同一挡制动力矩的各个制动器中，宜选用制动轮较大的制动器。6．1．2．6．4 对那些驱动轮与轨道之间有足够大黏着力的露天工作起重机的运行小车，或未采用自动作用夹轨器的起重机，应按式（142）及式（144）计算在顺风、下坡情况下制动装置的总抗风阻力是否能抗御风的吹袭，以防止在有风工作中的起重机发生移动。\n\n### 6．1．2．7 打滑计算\n\n运行机构起动或制动时，起重机或小车不应发生打滑，一般由设计校验主动轮不打滑来保证。计算时钢质车轮与钢轨的黏着系数（静摩擦系数）为：室内工作的取0．14，室外工作的取0．12。\n\n## 6．1．3 回转机构\n\n### 6．1．3．1 等效回转稳态阻力矩犕\n\n等效回转稳态阻力矩 $M _ { \\mathrm { e q } }$ ，按式（92）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { e q } } = M _ { \\mathrm { m } } + M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\alpha }\n$$\n\n……（92）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 等效回转稳态阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 回转摩擦阻力矩，主要是回转支承装置的摩擦阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 正常工作状态下的等效风阻力矩，按 $\\mathrm ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3d50f849-622a-498e-a280-7d4fc9f72132', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.13 斜拉桥（Part 5）', '2.8.1能见度不良的施工现场不宜施工作业。\n\n### 12.8.2能见度不良时水上作业场地应按规定启用声响警示设备和红光信号灯。\n\n### 12.8.3船舶雾航必须按《国际海上避碰规则》和《中华人民共和国内河避碰规则》的有关规定执行。停航通告发布后，必须停止航行。\n\n### 12.8.4航行中突遇浓雾应立即减速、测定船位，继续航行应符合本规范第12.8.3条规定。\n\n## 12.9沙漠地区施工\n\n### 12.9.1风沙地区的临时生产、生活设施应满足防风、防沙要求，驻地附近应设置高于 $1 5 \\mathrm { m }$ 的红色信号旗和信号灯。\n\n### 12.9.2 通行车辆技术性能应满足沙漠运行要求，司操人员应接受相应培训。\n\n### 12.9.3外出作业每组不得少于3人，并应配备通信设备。\n\n### 12.9.4大风来临前，机械设备应按迎风面最小正对风向放置，高耸机械应采取固定、防风措施。\n\n## 12.10高海拔地区施工\n\n### 12.10.1海拔 $3 0 0 0 \\mathrm { m }$ 以上地区施工作业应严格执行高海拔地区有关规定，制定相应规章制度，并应采取有效保障措施。\n\n### 12.10.2应设立医疗机构和氧疗室，现场应配备供氧器。\n\n### 12.10.3生活区、料库(场)、设备存放场应避开热融可能滑坍的冰锥、冻胀丘、高含冰量的冻土和湖塘等不良地段。\n\n### 12.10.4高海拔地区施工驻地周边沼泽地带应设置警示标志。\n\n### 12.10.5高海拔地区工作的人员应严格体检，不适合人员不得从事高海拔地区作业。\n\n### 12.10.6海拔 $4 0 0 0 \\mathrm { m }$ 及以上地区野外作业每天不宜超过6h,隧道内作业每天不宜超过4h。\n\n## 附录A 危险性较大的工程\n\n表A危险性较大的工程  \n\n\n\n\n\n3.0.2本条根据《建设工程安全生产管理条例》（国务院第393号令)第二十六条和《公路水运工程安全生产监督管理办法》（2007年交通部1号令)第二十三条制定。\n\n3.0.6本条根据财政部安全监管总局关于印发《企业安全生产费用提取和使用管理办法》的通知（财企（2012）16号）制定。\n\n3.0.10材质检验的内容主要为外观、直径、壁厚及力学性能。\n\n3.0.11本条参考《安全生产法》第三十条和《特种设备安全法》第三十二条制定。\n\n3.0.12因机械设备安全装置缺失、违章操作导致的事故多发，故做此强制规定。\n\n3.0.15因货运车辆载运人员事故多发、人员伤亡量大，故做此强制规定。\n\n4.4.5条制定。\n\n6本款参考《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46—2005）第8．1.8条制定。\n\n过程中发病者为急性减压病，主要发生于股骨、肱骨和胫骨，缓慢演变的缺血性骨或骨关节损害为减压性骨坏死等，故做此要求。\n\n5.9.7为防止过往船舶靠近潜水作业区，威胁潜水员人身安全。夜间号灯为显示红光环照灯，白天号型为“A”字信号旗。\n\n5.9.9 为防止对潜水员造成伤害。\n\n5.9.131防止尖锐物体割破潜水服、供气管或割伤潜水员身体。\n\n2　沉井和大直径护筒内侧水压力大于外侧，便于潜水员进行水下作业，节省潜水 员体力。\n\n3防止沉井或大直径护筒意外下沉，对潜水员造成伤害。\n\n## 5.10爆破作业\n\n### 5.10.6防止爆破过程中对人员造成伤害。\n\n## 5.11小型机具\n\n### 5.11.9 2台及以上手拉葫芦同时起吊容易因受力不均导致单个手拉葫芦超载断裂。\n\n## 5.12涂装作业\n\n### 5.12.1涂装材料多为易燃易爆物品，易发生火灾事故。\n\n### 5.12.3本条参考《涂装作业安全规程有限空间作业安全技术要求》（GB12942—2006)制定。\n\n## 6路基工程\n\n### 6.4石方工程\n\n#### 6.4.2为控制爆破影响范围，便于现场安全管控。\n\n### 6.5防护工程\n\n#### 6.5.3原规程第6.2.8.4条(2)规定：“二氧化碳含量超过 $0 . 3 \\%$ 时，应采取通风措施。对含量虽不超过规定，但作业人员有呼吸不适感觉时，亦应采取通风或换班作业等措施”，但在实际施工中，如不保持连续送风，随着二氧化碳含量的增加或氧气含量的减少，也将导致室息事故；原规程第6.2.8.5条规定“人工挖孔深度超过10m 时，应采用机械通风”。但施工过程中曾多次发生孔深小于 $1 0 \\mathrm { m }$ ，操作人员、救援人员中毒造成伤亡的情况，特别是炎热的夏季此类事故更易发生。因此本条规定只要在桩孔内施工作业均应持续通风。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3d511ff7-9194-49a1-b2b7-2143c25cf7dc', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '7混凝土质量检验', '7混凝土质量检验## 7.1混凝土原材料质量检验\n\n### 7.1.1原材料进场时，应按规定批次验收型式检验报告、出厂检验报告或合格证等质量证明文件，外加剂产品还应具有使用说明书。\n\n### 7.1.2混凝土原材料进场时应进行检验，检验样品应随机抽取。\n\n### 7.1.3混凝土原材料的检验批量应符合下列规定：\n\n#### 1散装水泥应按每 500t为一个检验批；袋装水泥应按每200t为一个检验批；粉煤灰或粒化高炉矿渣粉等矿物掺合料应按每 200t为一个检验批；硅灰应按每 30t为一个检验批；砂、石骨料应按每 $4 0 0 \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 或600t为一个检验批；外加剂应按每 50t为一个检验批；水应按同一水源不少于一个检验批。\n\n#### 2当符合下列条件之一时，可将检验批量扩大一倍。\n\n##### 1）对经产品认证机构认证符合要求的产品。\n\n##### 2）来源稳定且连续三次检验合格。\n\n##### ${ \\bf 3 ) \\cdot }$ 同一厂家的同批出厂材料，用于同时施工且属于同一工程项目的多个单位工程。\n\n#### 3不同批次或非连续供应的不足一个检验批量的混凝土原材料应作为一个检验批。\n\n### 7.1.4原材料的质量应符合本标准第2章的规定。\n\n## 7.2混凝土拌合物性能检验\n\n### 7.2.1在生产施工过程中，应在搅拌地点和浇筑地点分别对混凝土拌合物进行抽样检验。\n\n### 7.2.2混凝土拌合物的检验频率应符合下列规定：\n\n#### 1混凝土坍落度取样检验频率应符合现行国家标准《混凝\n\n土强度检验评定标准》GB/T50107的有关规定。\n\n#### 2同一工程、同一配合比、采用同一批次水泥和外加剂的混凝土的凝结时间应至少检验1次。\n\n#### 3同一工程、同一配合比的混凝土的氯离子含量应至少检验1次；同一工程、同一配合比和采用同一批次海砂的混凝土的氯离子含量应至少检验1次。\n\n### 7.2.3混凝土拌合物性能应符合本标准第3.1节的规定。\n\n## 7.3硬化混凝土性能检验\n\n### 7.3.1硬化混凝土性能检验应符合下列规定：\n\n#### 1强度检验评定应符合现行国家标准《混凝土强度检验评定标准》GB/T 50107的有关规定，其他力学性能检验应符合设计要求和有关标准的规定。\n\n#### 2耐久性能检验评定应符合现行行业标准《混凝土耐久性检验评定标准》JGJ/T193的有关规定。\n\n#### 3长期性能检验规则可按现行行业标准《混凝土耐久性检验评定标准》JGJ/T193中耐久性检验的有关规定执行。\n\n### 7.3.2混凝土力学性能应符合本标准第3.2节的规定；长期性能和耐久性能应符合本标准第3.3节的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3d678f60-569a-4fdc-a4de-99ddea611602', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试件制备', '3 试件制备混凝土磨耗试验采用 $1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 5 0 \\mathrm { m m }$ 立方体标准试件，每组3个试件。试件的成型和养护，应按 $\\mathrm { T } 0 5 5 1$ 的规定进行制备。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3d6cf491-aecd-4863-94d9-6582500675e1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅', '附 录 犅（资料性附录）起重机机构分级举例\n\n## 犅．1 流动式起重机机构分级举例\n\n流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表B．1。\n\n表 犅．1 流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：在空载状态下臂架伸缩机构作伸缩动作。\n\n## 犅．2 塔式起重机机构分级举例\n\n塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．2。\n\n表 犅．2 塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L———动臂俯仰变幅机构；D———小车运行变幅机构；T—— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．3 臂架起重机机构分级举例\n\n臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．3。\n\n表 犅．3 臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L——— 臂架俯仰变幅机构；D———小车（横向）运行变幅机构；T——— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例\n\n桥式和门式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．4。\n\n表 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———主起升机构；D———小车（横向）运行机构；T———大车（纵向）运行机构。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3d6f4025-b965-4169-aaf4-133ac50294be', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第三节 机动车船等污染防治', '第三节 机动车船等污染防治');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3d7a7596-ce48-419c-88ab-6d5aca3d53e7', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '5.10 落地式作业平台5.10 落地式作业平台', '5.10 落地式作业平台5.10 落地式作业平台5. 10. 1 落地式作业平台宜由支撑体系、固定式钢斜梯、平台底板、防护栏杆、安全网等组成。5.10.1 落地式作业平台宜由支撑体系、固定式钢斜梯、平台底板、防护栏杆、安全网等组成。\n\n5. 10. 2 落地式作业平台的高度不宜大于5.10.2 落地式作业平台的高度不宜大 $1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,高宽比不应大于 ,高宽比不应大于 $3 : 1$ 。 作业层高度不应小于 。作业层高度不应小于 $1 . 7 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,,且不宜大于且不宜大于 $2 . 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。 落地式作业平台上作业场地的大小应充分考虑施工人员的作业安全。落地式作业平台上作业场地的大小应充分考虑施工人员的作业安全。  \n5. 10. 3 采用钢管搭设落地式作业平台时,其立杆间距和步距、剪刀撑、扫地杆等构造要求应符合 GB5.10.3 采用钢管搭设落地式作业平台时，其立杆间距和步距、剪刀撑、扫地杆等构造要求应符合GB51210 的规定;采用型钢搭设时,构造要求应符合 GB 50017 的规定。51210的规定；采用型钢搭设时，构造要求应符合GB 50017的规定。  \n5.10.4 落地式作业平台中的固定式钢斜梯应符合5.4 的规定。 有钢丝网或钢板网防护的一侧可不5.10.4 落地式作业平台中的固定式钢斜梯应符合5.4的规定。有钢丝网或钢板网防护的一侧可不设置扶手。设置扶手。  \n5. 10. 5 落地式作业平台的平台底板应符合 5. 9. 4 的规定。5.10.5 落地式作业平台的平台底板应符合5.9.4的规定。  \n5.10.6 每层作业平台所有敞开边缘均应设置高5.10.6 每层作业平台所有敞开边缘均应设置高 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,带挡脚板、安全网的防护栏杆,且应符合 5.1带挡脚板、安全网的防护栏杆，且应符合5.1的规定。的规定。  \n5. 10. 7 落地式作业平台下方有人员及车辆通行或作业的,其四周应用密目式安全立网封闭。5.10.7 落地式作业平台下方有人员及车辆通行或作业的，其四周应用密目式安全立网封闭。5. 10. 8 落地式作业平台的基础宜采用混凝土浇筑,硬化范围应大于支撑立杆外沿 5.10.8 落地式作业平台的基础宜采用混凝土浇筑，硬化范围应大于支撑立杆外沿 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。。\n\n5. 10. 9 落地式作业平台的安装要求如下:5.10.9 落地式作业平台的安装要求如下：\n\na) a) 各构件之间可采用扣件、焊接、定型套管、螺栓、销轴方式进行连接固定;构件之间可采用扣件、焊接、定型套管、螺栓、销轴方式进行连接固定；  \nb) b) 落地式作业平台应与永久结构物进行刚性连接或设置连墙件等防倾覆措施,不应与其他临时地式作业平台应与永久结构物进行刚性连接或设置连墙件等防倾覆措施，不应与其他临时结构物连接;连墙件设置应符合 5. 7. 10 的规定;无法设置连墙件的,应设置缆风绳;结构物连接；连墙件设置应符合5.7.10的规定；无法设置连墙件的，应设置缆风绳；  \nc) c) 宜一次搭设成型;一次搭设成型；  \nd) d) 落地式作业平台应稳固,平台底板与支撑体系应连接牢固,悬臂板应采取有效的加固措施;地式作业平台应稳固，平台底板与支撑体系应连接牢固，悬臂板应采取有效的加固措施；  \ne) e) 各构件之间的连接和固定,构件与基础之间的连接固定应符合 GB 50010、GB 50204、GB 50205、构件之间的连接和固定，构件与基础之间的连接固定应符合GB 50010、GB 50204、GB 50205、GB 50661 和 GB/ T 3098.1 的规定,受力满足设计文件或方案的要求。GB 50661和GB/T 3098.1的规定，受力满足设计文件或方案的要求。\n\n5. 10. 10 落地式作业平台安装后的外观要求如下:5.10.10 落地式作业平台安装后的外观要求如下：\n\na) a) 钢梁应平直,各构件不应有歪斜、扭曲、变形、破损及其他缺陷;梁应平直，各构件不应有歪斜、扭曲、变形、破损及其他缺陷；  \nb) b) 平台底板应满铺、平整,无明显错台,并可靠固定;台底板应满铺、平整，无明显错台，并可靠固定；  \nc) c) 地基应坚实平整,基础四周应有防排水设施。地基应坚实平整，基础四周应有防排水设施。\n\n5.10.11 落地式作业平台的使用要求如下:5.10.11 落地式作业平台的使用要求如下：\n\na) 应在落地式作业平台的内侧设置标明允许负载值的限载牌,并限定允许作业人数,不应超重;a) 应在落地式作业平台的内侧设置标明允许负载值的限载牌，并限定允许作业人数，不应超重；\n\n设备、材料在平台底板上应对称均匀放置,不应超荷载或偏压堆放物料;设备、材料在平台底板上应对称均匀放置，不应超荷载或偏压堆放物料；\n\nb) b) 出入口宜设置警示 隔离类设施进行围蔽 无关人员 车辆不应入内入口宜设置警示、隔离类设施进行围蔽，无关人员、车辆不应入内；  \nc) c) 醒目位置应张贴悬挂安全操作规程,夜间施工上下道口时应设置警示灯;目位置应张贴悬挂安全操作规程，夜间施工上下道口时应设置警示灯；');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3d8a25f8-617f-4378-be6d-23c9f4dadd73', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '附录A 钢材复验检测项目与检测方法', '附录A 钢材复验检测项目与检测方法## A.0.1 钢材质量合格验收应符合下列规定：\n\n1全数检查钢材的质量合格证明文件、中文标志及检验报告等，检查钢材的品种、规格、性能等应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。\n\n2对属于下列情况之一的钢材，应进行抽样复验，其复验结果应符合国家现行产品标准的规定并满足设计要求。\n\n1)结构安全等级为一级的重要建筑主体结构用钢材；  \n2)结构安全等级为二级的一般建筑，当其结构跨度大于$6 0 \\mathrm { m }$ 或高度大于 $1 0 0 \\mathrm { m }$ 时或承受动力荷载需要验算疲劳的主体结构用钢材；  \n3)板厚不小于 $4 0 \\mathrm { m m }$ ，且设计有Z向性能要求的厚板；  \n4)强度等级大于或等于420MPa高强度钢材；  \n5)进口钢材、混批钢材或质量证明文件不齐全的钢材；  \n6)设计文件或合同文件要求复验的钢材。\n\nA.0.2 钢材复验检验批量标准值是根据同批钢材量确定的，同批钢材应由同一牌号、同一质量等级、同一规格、同一交货条件的钢材组成。检验批量标准值可按表A.0.2采用。\n\n## 表 A.0.2 钢材复验检验批量标准值(t)\n\n\n\n\n\n续表A.0.2   \n\n\n\n\n\n注：同一规格可参照板厚度分组： $\\leqslant 1 6 \\mathrm { { m m } ; \\natural 1 6 \\mathrm { { m m } , \\underline { { < } } 4 0 \\mathrm { { m m } ; \\natural - 4 0 \\mathrm { { m m } , \\underline { { < } } 6 3 \\mathrm { { m m } } ; } } } }$ $> 6 3 \\mathrm { m m } , { \\leq } 8 0 \\mathrm { m m } ; { > } 8 0 \\mathrm { m m } , { \\leq } 1 0 0 \\mathrm { m m } ; { > } 1 0 0 \\mathrm { m m } .$\nA.0.3根据建筑结构的重要性及钢材品种不同，对检验批量标准值进行修正，检验批量值取10的整数倍。修正系数可按表A.0.3采用。\n\n表A.0.3 钢材复验检验批量修正系数  \n\n\n\n\n\n注：修正系数为2.00的钢材产品，当检验出现不合格时，应按照修正系数1.00重新确定检验批量。\n\nA.0.4 钢材的复验项目应满足设计文件的要求，当设计文件无要求时可按表A.0.4　执行。\n\n表 A.0.4 每个检验批复验项目及取样数量  \n\n\n\n\n\n续表A.0.4   \n\n\n\n\n\nA.0.5 铸钢件检验应符合下列规定：\n\n1　铸钢件的检验，应按同一类型构件、同一炉浇注、同一热处理方法划分为一个检验批；\n\n2厂家在按批浇铸过程中应连体铸出试样坏，经同炉热处理后加工成试件两组，其中一组用于出厂检验，另一组随铸钢产品进场进行见证复验。\n\n铸钢件按批进行检验，每批取1个化学成分试件、1个拉伸试件和3个冲击韧性试件（设计要求时）。\n\n检验项目和检验方法按本标准表 A.0.4 执行。\n\nA.0.6 拉索、拉杆、锚具复验应符合下列规定：\n\n1　对应于同一炉批号原材料，按同一轧制工艺及热处理制作的同一规格拉杆或拉索为一批；\n\n2组装数量以不超过50套件的锚具和索杆为1个检验批。  \n每个检验批抽3个试件按其产品标准的要求进行拉伸检验。  \n检验项目和检验方法按本标准表A.0.4执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3d8d052a-6e87-4643-b5d1-e151264e9cfc', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.3 桥涵孔径', '3.3 桥涵孔径## 3.3.2 对暴雨径流，允许在小桥涵的上游有短时间的积水，以压缩小桥涵的孔径。小桥涵的积水深度及范围，可根据桥涵上游地形确定，但要保证积水壅高不会危害上游村镇和农田的安全。本条规定因积水而减少的流量，不宜大于总流量的1/4，也是从小桥涵本身的安全考虑的。\n\n## 3.3.6 新建中小桥涵的设计采用标准化的装配式结构及机械化、工厂化施工，可节约投资，便于养护和构件的更换，提高桥涵结构的安全耐久性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3db01b65-0ff8-48be-990d-c204b9cdcaa2', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 1）', '4.1作用分类、代表值和作用组合4.1.1公路桥涵设计采用的作用分为永久作用、可变作用、偶然作用和地震作用四类，规定于表4.1.1。\n\n表4.1.1作用分类  \n\n\n\n\n\n4.1.2公路桥涵设计时，对不同的作用应按下列规定采用不同的代表值：\n\n1永久作用的代表值为其标准值。永久作用标准值可根据统计、计算，并结合工程经验综合分析确定。\n\n2可变作用的代表值包括标准值、组合值、频遇值和准永久值。组合值、频遇值和准永久值可通过可变作用的标准值分别乘以组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 、频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 和准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 来确定。\n\n3偶然作用取其设计值作为代表值，可根据历史记载、现场观测和试验，并结合工程经验综合分析确定，也可根据有关标准的专门规定确定。\n\n4地震作用的代表值为其标准值。地震作用的标准值应根据现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）的规定确定\n\n4.1.3作用的设计值应为作用的标准值或组合值乘以相应的作用分项系数。\n\n4.1.4公路桥涵结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态、正常使用极限状态进行作用组合，均应按下列原则取其最不利组合效应进行设计：\n\n1只有在结构上可能同时出现的作用，才进行组合。当结构或结构构件需做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用组合效应进行计算。\n\n2当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组合。实际不可能同时出现的作用或同时参与组合概率很小的作用，按表4.1.4规定不考虑其参与组合。\n\n表4.1.4可变作用不同时组合表  \n\n\n\n\n\n3施工阶段的作用组合，应按计算需要及结构所处条件而定，结构上的施工人员和施工机具设备均应作为可变作用加以考虑。组合式桥梁，当把底梁作为施工支撑时，作用组合效应宜分两个阶段计算，底梁受荷为第一个阶段，组合梁受荷为第二个阶段。\n\n4多个偶然作用不同时参与组合。  \n5地震作用不与偶然作用同时参与组合。\n\n4.1.5公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，对持久设计状况和短暂设计状况应采用作用的基本组合，对偶然设计状况应采用作用的偶然组合，对地震设计状况应采用作用的地震组合，并应符合下列规定：\n\n1基本组合：永久作用设计值与可变作用设计值相组合。\n\n1）作用基本组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { 0 } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } \\gamma _ { G _ { i } } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ \\gamma _ { Q _ { 1 } } \\gamma _ { \\mathrm { L } } Q _ { 1 \\mathrm { k } } , ~ \\psi _ { \\mathrm { c } } \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\gamma _ { \\mathrm { L } j } \\gamma _ { Q _ { j } } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n或\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { \\mathrm { { 0 } } } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { d } } , ~ Q _ { \\mathrm { 1 d } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } Q _ { j \\mathrm { d } } ) ~\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { u d } }$ - 承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；\n\n$S$ （）一作用组合的效应函数；$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数，按表4.1.5-1规定的结构设计安全等级采用，按持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，公路桥涵结构设计安全等级应不低于表4.1.5-1的规定，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9，  \n$G _ { i \\mathbf { k } }$ 、 $\\gamma _ { G _ { i } }$ $G _ { i \\mathrm { d } }$ $i$ $i$ 个永的理数，表42规定采用$\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } }$ —汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） 的分项系数。采用车道荷载计算时取YQ 1.4 采用车辆荷载计算时，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { 0 } _ { 1 } } = 1 . 8$ 。当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } } = 1$ .4；对专为承受某作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取 $\\gamma _ { \\textsc { q } } = 1 . 4$ ；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载，其分项系数也取 $\\gamma _ { 0 , \\cdot } = 1 . 4$   \n$Q _ { \\textrm { l k } }$ 、 $Q _ { \\mathrm { l d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ； ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3db59f19-da69-4798-86e1-0a4fe185b68a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '13.5 基底处理', '13.5 基底处理## 13.5.1 对符合设计要求的细粒土、特殊土等基底，经修整完成后，应尽快设置混凝土垫层并进行基础的施工，不得使基底浸水或长期暴露；基坑开挖后如基底的地质情况与设计不符，则应按程序进行设计变更并应对地基进行处理。地基处理应根据地基土的种类、强度和密度，按照设计要求，并结合现场情况，采用相应的处理方法。地基处理的范围应宽出基础之外不小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 13.5.2 对强度低、稳定性差的细粒土及特殊土地基，如饱和软弱黏土层、粉砂土层、湿陷性黄土、膨胀土、季节性冻土等，处理时应视该类土的处治深度和含水率等情况，采取固结、换填等措施，使之满足设计要求。\n\n## 13.5.3 粗粒土和巨粒土地基的处理应符合下列规定：\n\n### 1 对于强度和稳定性满足设计要求的粗粒土及巨粒土基底，应将其承重面平整夯实。\n### 2 基底有水不能彻底排干时，应先将水引至排水沟，然后再在其上进行基础的施工。\n\n## 13.5.4 岩层基底的处理应符合下列规定：\n\n### 1 对风化岩层，应在挖至设计高程并满足地基承载力要求后尽快进行封闭，防止其继续风化。\n\n### 2 在未风化的平整岩层上，基础施工前应先将淤泥、苔藓及松动的石块清除干净，并凿出新鲜岩面。\n\n### 3 对坚硬的倾斜岩层，宜将岩层面凿平；倾斜度较大无法凿平时，可按设计要求凿成多级台阶，台阶的宽度宜不小于 $0 . 3 \\mathrm { m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3db9697d-2b32-484a-8142-31a0a1ada552', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 6）', '\"1\">T2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">造船用臂架起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不频繁较轻载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TT4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TT4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">货场用吊钩起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不频繁较轻载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4（b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">货场用抓斗或电磁盘起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TT5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TT5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4（c）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">货场用抓斗、电磁盘或集装箱起重机</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3dd8a3dc-9cf3-4e41-853e-52e5efec1ed8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 钢筋骨架的刚度及吊点位置的设置对吊装而言很重要，刚度不足或吊点位置不合理均有可能使钢筋骨架产生变形，影响到安装施工。\n\n### 12.3.10 水下混凝土应采用导管法灌注。单元槽段长度小于或等于 $4 \\mathrm { m }$ 时，可采用 1 根导管灌注；单元槽段长度超过 $4 \\mathrm { m }$ 时，宜采用 2 根或 3 根导管同时灌注。采用多根导管灌注时，导管间净距宜不大于 $3 \\mathrm { m }$ ，导管距节段端部宜不大于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ ；各导管灌注的混凝土表面高差宜不大于 $0 . 3 \\mathrm { m }$ ；导管内径宜不小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e0c0b7f-16c1-4841-a2d0-0d1a63ca6a69', '43《生产安全事故应急预案管理办法》.md', '第七章 附则', '第七章 附则第四十六条《生产经营单位生产安全事故应急预案备案申报表》和《生产经营单位生产安全事故应急预案备案登记表》由应急管理部统一制定。。\n\n第四十七条各省、自治区、直辖市应急管理部门可以依据本办法的规定，结合本地区实际制定实施细则。\n\n第四十八条 对储存、使用易燃易爆物品、危险化学品等危险物品的科研机构、学校、医院等单位的安全事故应急预案的管理，参照本办法的有关规定执行。\n\n第四十九条本办法自 2016年7月1日起施行。\n\n应急管理部发布');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e0e8e15-fc4f-4558-83a1-ccd2fe0ecdb0', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '续表4.12.1-3', '续表4.12.1-3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e1788ef-9e94-46e8-a1bb-929b8c13a95c', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '附录C 沥青混合料 Superpave 配合比设计方法（Part 2）', '{ \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { b , \\Omega } } _ { \\mathrm { a , \\Omega } } _  \\mathrm { b , \\Omega } _ { \\Omega } _ { \\mathrm { a , \\Omega } } _ { \\mathrm { b \\Omega , \\Omega } } _ { \\mathrm { a , \\Omega } } _ _  \\mathrm { a \\Omega } { a , \\Omega } _ { \\Omega \\Omega } _ { a \\Omega } _ { a \\Omega \\Omega } _ { a \\Omega \\Omega \\Omega } _ { a \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega } _ { a \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega } _  a \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega \\Omega\n$$\n$$\n\n式中 $\\mathrm { P _ { b } }$ ，估算 估算的沥青用量 $( \\% )$ ；\n\n$\\mathrm { P _ { b } }$ 初始 初始的沥青用量 $( \\% )$ ；\n\n$\\mathrm { V _ { a } }$ -初始沥青用量沥青混合料在 $\\textrm { N } _ { ☉ \\dag }$ 压实次数时的空隙率 $( \\% )$ 。\n\n(2）、用 $\\mathrm { P _ { b } }$ ，估算、 $\\mathrm { P _ { b } } ,$ $1 5 9 \\pm 0 . 5 \\%$ 、 $\\mathrm { P _ { b } }$ $1 \\%$ 四个沥青用量与设计级配制备沥青混合料，用旋转压实仪成型试件，测定试件压实度、空隙率、VMA、VFA、DP，取设计压实次数试件空隙率 $4 \\%$ 的沥青为配合比设计用量。\n\n### C.2.4设计沥青用量的检验\n\n用设汁沥青用量和设计级配制备旋转压实试件，检验设计压实次数沥青混合料体积性质，应符合相关规范的要求：同时制备马歇尔试件和其它性能指标试件，其物理力学性能也应符合相关规定的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e1dc4d1-b72f-43ec-8a0b-4f9255cc8c58', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 2）', '_ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来进行评价， $t ^ { \' }$ 按下述规定确定：\n\na） 对轧制型材：\n\n1） 对圆截面  ＝  ；′ 1．8  \n2） 对方截面 $t ^ { \\prime } { = } \\frac { t } { 1 . 8 } ;$\n\nb） 对截面长边为 $b$ 、短边为 $d$ 的矩形截面：\n\n1） 当两边之比 $b / d { \\leqslant } 1 . 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } \\frac { b } { 1 . 8 }$ ；犱2） 当两边之比 $b / d { > } 1 . \\ 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } d$ 。\n\n## 犐．1．3 工作环境温度的影响\n\n在室外的起重机结构的工作环境温度取为起重机使用地点的年最低日平均温度。当起重机的结构工作环境温度在犣 $0 \\mathrm { ‰ }$ 以下时，随着温度的降低，材料脆性破坏的危险性越来越大。不低于－犣 $3 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．6）计算；低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 、高于－ $5 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．7）计算。\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { 6 } { 1 \\ 6 0 0 } } T ^ { 2 }\n$$\n\n……（I．6）\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { - 2 . 2 5 T - 3 3 . 7 5 } { 1 0 } }\n$$\n\n……（I．7）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { C } }$ — （钢材质量组别选择的）工作环境温度影响评价系数；$T -$ -起重机结构的工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$\n\n## 犐．2 所要求的钢材质量组别的确定\n\n### 犐．2．1 综合评价法\n\n将评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } } , Z _ { \\mathrm { B } } , Z _ { \\mathrm { C } }$ 相加，得到总评价系数 $Z$ ，由表I．1查出所要求钢材质量组别。表I．2给出了各组对应的钢材牌号及相应的冲击韧性值。\n\n表犐．1 与总评价系数有关的钢材质量组别的划分  \n\n\n\n\n\n表犐．2 钢材质量组别及钢材牌号  \n\n\n\n\n\n## 附 录 犑\n\n## （规范性附录）受压构件的计算长度和格构式构件的换算长细比\n\n### 犑．1 受压构件的计算长度 $l _ { \\mathrm { c } }$\n\n#### 犑．1．1 同一平面内在不同支承方式下各种截面型式的等截面受压构件的计算长度，按式（J．1）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } l\n$$\n\n……（J．1）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 等截面受压构件的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；l -构件的实际几何长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$\\mu _ { 1 }$ -与支承方式有关的(在两个互相垂直的平面内不一定相同)长度系数，见表J.1。\n\n#### 犑．1．2 变截面受压构件计算长度按式（J．2）计算，此时构件的截面惯性矩取原构件的最大截面惯性矩：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } \\mu _ { 2 } l\n$$\n\n……（J．2）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 变截面受压构件计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 2 }$ -变截面长度系数，见表 $\\mathrm { J } , 2 \\sim$ 表J.4。等截面时取 $\\mu _ { 2 } = 1$\n\n#### 犑．1．3 考虑到起重机臂架端部有变幅拉臂钢丝绳或起升钢丝绳时，在理想情况下对臂架回转平面内的变形可能产生阻碍作用，臂架在回转平面内的计算长度可按式（J．3）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { \\mathrm { l } } \\mu _ { 2 } \\mu _ { 3 } l\n$$\n\n……（J．3）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ —— 臂架在回转平面内的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 3 }$ ——考虑拉臂钢丝绳或起升钢丝绳阻碍臂架在回转平面内变形的长度系数。当臂架用拉臂钢丝绳变幅（图J．1）时，长度系数可由式（J．4）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { A } { 2 B }\n$$\n\n……（J．4）\n\n若计算值小于0．5时，则 $\\mu _ { 3 }$ 取0．5。\n\n式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n……（J．5）\n\n式中：\n\n计算系数；\n\n$$\nc = \\frac { 1 } { \\mathrm { c o s } \\alpha + a \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e24cd66-a0f0-44a1-8120-3405dfbf5993', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对下承式或中承式拱桥，其悬吊桥面系的混凝土在拱架拆除后施工，能避免拱架对施工的干扰，防止桥面系完成后拆除拱架时引起拱肋变形，影响桥面系的质量。\n\n## 19.11.4 在支架或拱架上浇筑拱圈的拱桥，其拱上结构混凝土浇筑施工时应符合下列规定：\n\n### 1 立柱的底座应与拱圈同时浇筑，立柱上端的施工缝应设在横梁承托的底面。  \n### 2 桥面系的梁与板应同时浇筑，两相邻伸缩缝间的桥面板应一次浇筑完成。\n\n## 19.11.5 对中、小跨径装配式拱桥的拱上结构，应在主拱圈混凝土和砂浆强度均达到设计规定强度后方可施工；采用少支架施工的拱桥应先卸除支架后，从拱脚至拱顶对称进行施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e2b80a5-4d52-47b7-9a0a-acf05d2dcf0d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 2）', 'an=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>0.3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>圆顶</td><td rowspan=1 colspan=1>0.3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>铸铁</td><td rowspan=1 colspan=1>平顶</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>圆顶</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.4</td></tr></table>\n\n\n表 41 附加摩擦阻力系数 $C _ { \\mathrm { f } }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>车轮形状</td><td rowspan=1 colspan=2>机        构</td><td rowspan=1 colspan=1>驱动型式</td><td rowspan=1 colspan=1>C</td></tr><tr><td rowspan=9 colspan=1>“19</td><td rowspan=1 colspan=1>有轮缘</td><td rowspan=2 colspan=2>桥式、门式和门座起重机的大车运行机构</td><td rowspan=1 colspan=1>分别驱动</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>无轮缘（有水平滚轮）</td><td rowspan=1 colspan=1>分别驱动</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>有轮缘</td><td rowspan=1 colspan=2>具有柔性支腿的装卸桥、门式起重机的大车运行机构</td><td rowspan=1 colspan=1>分别驱动</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>有轮缘</td><td rowspan=2 colspan=1>双梁桥式、门式起重机的小车运行机构</td><td rowspan=1 colspan=1>滑线导电</td><td rowspan=1 colspan=1>集中驱动</td><td rowspan=1 colspan=1>1.6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>电缆导电</td><td rowspan=1 colspan=1>集中驱动</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>有轮缘</td><td rowspan=4 colspan=1>受偏心载荷的单主梁小车运行机构</td><td rowspan=2 colspan=1>滑线导电</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>无轮缘</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>有轮缘</td><td rowspan=2 colspan=1>电缆导电</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>无轮缘</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>圆锥车轮(单轮缘)</td><td rowspan=2 colspan=2>悬挂在工字梁或箱形梁下翼缘上的小车运行机构</td><td rowspan=1 colspan=1>单边驱动</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e3516b6-c10f-4c03-a495-26e7569072c6', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4.5 熔敷金属扩散氢含量', '4.5 熔敷金属扩散氢含量根据供需双方协商，如在焊丝-焊剂组合分类后附加扩散氢代号，则应符合表5规定。\n\n表5 熔敷金属扩散氢含量  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>扩散氢代号</td><td rowspan=1 colspan=1>扩散氢含量mL/100 g</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>H2</td><td rowspan=1 colspan=1>≤2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>H4</td><td rowspan=1 colspan=1>≤4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>H5</td><td rowspan=1 colspan=1>≤5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>H10</td><td rowspan=1 colspan=1>≤10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>H15</td><td rowspan=1 colspan=1>≤15</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e3b4773-6621-406c-8f81-52fda8ce91c0', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百三十六条租赁期间届满，承租人继续使用租赁物', '第二百三十六条租赁期间届满，承租人继续使用租赁物，出租人没有提出异议的，原租赁合同继续有效，但租赁期限为不定期。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e48a777-90fe-48c4-ad30-7fa685b1d449', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 隧道锚的开挖在施工前通过模拟仿真计算，能较为准确地分析其各种变形、下沉和收敛情况，采取针对性措施对施工进行必要的预先控制，保证施工的安全和质量。\n\n2 排水和防水是隧道锚在开挖施工以及建成后运营中均需要重视的关键问题，故规定如条文。\n\n### 21.2.3 锚碇锚固体系的施工应符合下列规定：\n\n1 型钢锚固体系施工时，所有钢构件的制作均应按本规范第8章的要求进行。锚杆、锚梁在制造时应进行抛丸除锈、表面防腐涂装和无损检测等工作；出厂前应对钢构件连接进行试拼装，试拼装应包括锚杆拼装、锚杆与锚梁连接、锚支架及其连接系平面试装。当锚杆为无黏结预应力时，应使其与锚体混凝土隔离，并可自由伸缩。\n\n2 预应力锚固体系的施工应符合设计及本规范第7章的规定。锚具应安装防护套，无黏结预应力系统应注入保护性油脂；对加工件应进行超声波和磁粉探伤检查。\n\n### 21.2.4 锚碇混凝土的施工除应符合本规范第6章的有关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 锚碇的基础和锚体应按大体积混凝土的要求组织施工，施工前应根据结构特点和施工条件制订专项施工方案。\n\n2 隧道锚的锚塞体混凝土施工时，锚塞体混凝土应与岩体结合良好，且宜采用自密实型微膨胀混凝土，保证混凝土与拱顶基岩紧密黏结；浇筑混凝土时洞内应具备排水和通风条件，且宜在锚塞体混凝土的水平施工缝与洞壁交界处设置消除水压力的盲管，并使盲管与锚室的排水管道联通，形成系统。\n\n3 锚碇混凝土施工时应保证上部结构施工预埋件的安装质量。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e49ba60-b401-4763-b0c5-9fe181e25147', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '11 架桥机的施工现场', '11 架桥机的施工现场## 11.1 基本要求\n\n应检查以下因素是否满足架桥机施工的基本要求：\n\na） 桥墩、桥台、路基、横移轨道等；  \nb) 现场和附近的其他危险因素；  \nc） 工作和非工作状态下风载荷的影响；  \nd) 具备架桥机安装以及作业完成之后进行桥间转移和拆卸的通道或场地。\n\n## 11.2 架桥机支承条件\n\n### 11.2.1 架桥机制造商或架桥机设计单位应提供架桥机全部作业工况下的施工载荷。该载荷应包括下列载荷的组合：\n\na） 架桥机的自重；  \nb) 所架设梁体的质量；  \nc） 架桥机运行引起的动载荷；  \nd) 架桥机在工作状态允许的最大风载荷。\n\n### 11.2.2 架桥机主管人员应负责确认桥墩、桥台、路基、横移轨道等满足架桥机施工要求。一般将架桥机制造商或架桥机设计单位提供的全部作业工况下的施工载荷交由桥梁设计单位检算确认是否满足施工要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e4cfc1b-a9ce-4a2a-a97b-958a0b6d0b2e', '129《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB-T29639-2020）.md', '4应急预案编制程序', '4应急预案编制程序## 4.1概述\n\n生产经营单位应急预案编制程序包括成立应急预案编制工作组、资料收集、风险评估、应急资源调查、应急预案编制、桌面推演、应急预案评审和批准实施8个步骤。\n\n## 4.2成立应急预案编制工作组\n\n结合本单位部门职能和分工，成立以单位有关负责人为组长，单位相关部门人员（如生产、技术、设备、安全、行政、人事、财务人员）参加的应急预案编制工\n\n作组，明确工作职责和任务分工，制定工作计划，组织开展应急预案编制工作，预案编制工作组中应邀请相关救援队伍以及周边相关企业、单位或社区代表参加。\n\n## 4.3资料收集\n\n应急预案编制工作组应收集下列相关资料：\n\na）适用的法律法规、部门规章、地方性法规和政府规章、技术标准及规范性文件；\n\nb）企业周边地质、地形、环境情况及气象、水文、交通资料；\n\nc）企业现场功能区划分、建（构）筑物平面布置及安全距离资料：\n\nd）企业工艺流程、工艺参数、作业条件、设备装置及风险评估资料；\n\ne）本企业历史事故与隐患、国内外同行业事故资料；\n\nf）属地政府及周边企业、单位应急预案。\n\n## 4.4风险评估\n\n开展生产安全事故风险评估，撰写评估报告（编制大纲参见附录A），其内容包括但不限于：\n\na)辨识生产经营单位存在的危险有害因素，确定可能发生的生产安全事故类别；\n\nb)分析各种事故类别发生的可能性、危害后果和影响范围；\n\nc）评估确定相应事故类别的风险等级。\n\n## 4.5应急资源调查\n\n全面调查和客观分析本单位以及周边单位和政府部门可请求援助的应急资源状况，撰写应急资源调查报告（编制大纲参见附录B），其内容包括但不限于：\n\na）本单位可调用的应急队伍、装备、物资、场所；\n\nb）针对生产过程及存在的风险可采取的监测、监控、报警手段；\n\nc）上级单位、当地政府及周边企业可提供的应急资源；\n\nd）可协调使用的医疗、消防、专业抢险救援机构及其他社会化应急救援力量。\n\n## 4.6应急预案编制\n\n### 4.6.1应急预案编制应当遵循以人为本、依法依规、符合实际、注重实效的原则，以应急处置为核心，体现自救互救和先期处置的特点，做到职责明确、程序规范、措施科学，尽可能简明化、图表化、流程化。应急预案编制格式和要求参见附录C。\n\n### 4.6.2应急预案编制工作包括但不限下列：\n\na）依据事故风险评估及应急资源调查结果，结合本单位组织管理体系、生产规模及处置特点，合理确立本单位应急预案体系；\n\nb)结合组织管理体系及部门业务职能划分，科学设定本单位应急组织机构及职责分工；\n\nc）依据事故可能的危害程度和区域范围，结合应急处置权限及能力，清晰界定本单位的响应分级标准，制定相应层级的应急处置措施；\n\nd）按照有关规定和要求，确定事故信息报告、响应分级与启动、指挥权移交、警戒疏散方面的内容，落实与相关部门和单位应急预案的衔接。\n\n## 4.7桌面推演\n\n按照应急预案明确的职责分工和应急响应程序，结合有关经验教训，相关部门及其人员可采取桌面演练的形式，模拟生产安全事故应对过程，逐步分析讨论并形成记录，检验应急预案的可行性，并进一步完善应急预案。桌面演练的相关要求参见AQ/T9007。\n\n## 4.8应急预案评审\n\n### 4.8.1评审形式\n\n应急预案编制完成后，生产经营单位应按法律法规有关规定组织评审或论证。参加应急预案评审的人员可包括有关安全生产及应急管理方面的、有现场处置经验的专家。应急预案论证可通过推演的方式开展。\n\n### 4.8.2评审内容\n\n应急预案评审内容主要包括：风险评估和应急资源调查的全面性、应急预案体系设计的针对性、应急组织体系的合理性、应急响应程序和措施的科学性、应急保障措施的可行性、应急预案的衔接性。\n\n### 4.8.3评审程序\n\n应急预案评审程序包括以下步骤：\n\na）评审准备。成立应急预案评审工作组，落实参加评审的专家，将应急预案、编制说明、风险评估、应急资源调查报告及其他有关资料在评审前送达参加评审的单位或人员。\n\nb）组织评审。评审采取会议审查形式，企业主要负责人参加会议，会议由参加评审的专家共同推选出的组长主持，按照议程组织评审；表决时，应有不少于出席会议专家人数的三分之二同意方为通过；评审会议应形成评审意见（经评审组组长签字)，附参加评审会议的专家签字表。表决的投票情况应当以书面材料记录在案，并作为评审意见的附件。\n\nc）修改完善。生产经营单位应认真分析研究，按照评审意见对应急预案进行修订和完善。评审表决不通过的，生产经营单位应修改完善后按评审程序重新组织专家评审，生产经营单位应写出根据专家评审意见的修改情况说明，并经专家组组长签字确认。\n\n## 4.9批准实施\n\n通过评审的应急预案，由生产经营单位主要负责人签发实施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e4e6cbc-c1d1-433e-85c3-7f7de4e6ad93', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明钢管拱的拱肋一般根据主拱跨径的不同分别有单钢管、双钢管或多钢管截面，双钢管截面多为哑铃形，多钢管截面的拱肋通常设计为桁架式。钢管拱的拱肋节段采用卧式预拼装时，胎架或支架的设置较为简单，操作上亦较容易，而且对跨径相对较小的钢管拱，一般能满足拼装精度的要求，因此可以采用这种方式进行预拼装。对大跨径桁架式钢管拱肋，例如主拱跨径大于或等于 $2 0 0 \\mathrm { m }$ 时，由于节段较长较重，自重荷载下的结构变形较大，采用卧式预拼装时无法反映自重荷载下的变形因素，可能达不到拼装精度的要求，因此，在卧式预拼装不能满足拼装精度的情况下，就可以采用立式的方式进行预拼装。虽然立式预拼装能够比较真实地反映出拱肋节段总重作用下的变形因素，拼装效果较好，能达到较高的精度要求，但由于其施工的难度要比卧式预拼装大，安全风险较高，效率亦较低，因此规定可以采用 $^ { 6 6 } 2 + 1$ \"的方式进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e551bcd-4930-436a-bceb-942488b32d0e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接## 5.4.2.2.2.1 摩擦型高强度螺栓连接\n\n该连接是利用高强度螺栓的预拉伸，使被连接构件之间相互压紧而产生静摩擦力来传递剪力。\n\n摩擦型高强度螺栓连接的计算有以下五种情况：\n\na） 在受剪连接中，单个摩擦型高强度螺栓的承载能力，按式（38）计算：犣犘\n\n$$\n[ P ] = \\frac { Z _ { \\mathrm { m } } \\mu P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } } { n }\n$$\n\n……（38）\n\n式中：犘\n\n$[ P ]$ ———受剪连接中单个摩擦型高强度螺栓的许用承载能力，单位为千牛（kN）；\n\n$Z _ { \\mathrm { m } }$ — 传力的摩擦面数；\n\n$\\mu$ 抗滑移系数(摩擦系数)，按表26选取；  \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — 高强度螺栓的预拉力，按表27选取，单位为千牛（kN）；  \n$_ n$ 见式（28）。\n\n表 26 抗滑移系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n\n\n\n表 27 单个高强度螺栓的预拉力 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } ^ { \\mathrm { ~ : ~ } }$   \n\n\n\n\n\nb） 在受拉连接中，单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力犘 $\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ ，按式（39）计算，并不宜大于 $1 , 0 P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\n……（39）\n\n式中：犘\n\n$\\left[ P _ { \\mathrm { { \\uparrow } } } \\right]$ ］— 受拉连接中单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力，单位为千牛（kN）；$\\sigma _ { \\mathrm { s } l }$ — 高强度螺栓钢材的屈服点，有确切数据的按值选取，也可按表27中最低值选取，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$A _ { l }$ 螺栓有效截面积，可按表27选取，单位为平方毫米 $\\mathrm { . } \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$_ n$ 同式（38)；$\\beta$ 载荷分配系数。$\\beta$ 与连接板总厚度 $L$ 和螺栓(公称)直径 $d$ 有关，按下式计算：$L / d { \\geqslant } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 2 6 - 0 . 0 2 6  L / d ) + 0 . 1 5$ ；$L / d { < } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 1 7 - 0 . 0 5 7 L / d ) + 0 . 3 3$ 。\n\nc） 摩擦型高强度螺栓连接，同时承受摩擦面的剪切和沿螺栓轴线方向的外拉力时，每个高强度螺犘 犘 犘犘栓的许用承载能力仍按式（38）计算，但应以 $( P _ { \\mathrm { { g } } } - 1 . 2 5 P _ { \\mathrm { { t } } } )$ ）代替式中的犘 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ t ~ } }$ 为每个高强度螺栓在其轴线方向所受的外拉力。此拉力不应大于犣 $0 . 7 ~ P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\nd） 摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目 $Z$ ，按式（40）计算：犖\n\n在受剪连接中： $Z { = } \\frac { N } { [ P ] }$ 在受拉连接中： $Z { = } \\frac { N } { \\left[ P _ { \\mathrm { t } } \\right] } \\mathrm { \\Omega }$ ……（40）\n\n式中：\n\n$Z$ -摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目；$N \\cdot$ 连接所传递的内力，单位为千牛（kN)；$[ P ]$ — 同式（38）；$\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ — 同式（39）。\n\ne） 在摩擦型高强度螺栓连接中，为使高强度螺栓达到规定的预拉力，应施加一定的拧紧螺栓螺母的扭矩，其值应由试验得出，但可用式（41）估算：\n\n$$\nM { = } K d P _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……( 41)\n\n式中：  \n$M -$ 拧紧力矩，单位为千牛米 $( \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m } )$   \n$K$ 螺栓组连接的扭矩系数，视螺纹间的摩擦和螺母与垫圈间的摩擦情况而异：当螺栓、螺母和垫圈经皂化、磷化处理时，取犓 $K = 0 . 1 1 \\sim 0 . 1 5$ ；当螺栓、螺母和垫圈未作处理时，取 $K = 0 . 1 5 { \\sim } 0 . 2 0$ 。  \n$d$ 螺栓的公称直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$   \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — —— 同式（38）。  \n摩擦型高强度螺栓应满足5．3．2．2相关要求。\n\n## 5.4.2.2.2.2 承压型高强度螺栓连接\n\n承压型高强度螺栓连接，是当传递的剪力超过构件接触面间的摩擦力后发生滑移，致使螺栓杆抵住孔壁，而通过摩擦与承压共同传力的连接。由于它不适用于直接承受动载荷的结构和在连接处有反向内力作用的结构，因此在起重机承载结构中一般不采用此类连接。如果确有需要采用，应对其进行承剪和承压的计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e58d8cd-1049-4f43-b94e-44518db9abea', '19《坠落防护挂点装置》（GB30862-2014）.md', '1 范围', '1 范围本标准规定了高处坠落防护挂点装置的技术要求 检验方法 检验规则及标识本标准适用于防护高处坠落的挂点装置。  \n本标准不适用于体育及消防用挂点装置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e59a192-82a4-435b-b9cb-d3bdca8c72eb', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '安全防护装置在桥式和门式起重机上的设置', '安全防护装置在桥式和门式起重机上的设置安全防护装置在桥式和门式起重机上的设置要求见表 。\n\n表 A1 安全防护装置在桥式和门式起重机上的设置要求');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e5db6f7-bfea-4c5d-899b-8fac4a9fdb5a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：环氧涂层钢筋与混凝土之间的黏结与无涂层的普通钢筋相比，黏结性能减弱，黏结强度降低 $10 \\% \\sim 2 0 \\%$ ，故其锚固长度和受拉绑扎搭接长度需要大一些。\n\n### 22.2.9 环氧树脂涂层钢筋在加工和安装过程中其涂层受到损伤时应进行修补，涂层的修补应符合下列规定：\n\n1 加工时剪切的断口、焊接烧伤和其热影响区，以及其他损伤，均应在损伤发生后2h内及时修补。修补应采用与生产工艺相同的涂层材料。\n\n2 修补前，应将损伤部位的残余涂层和钢筋的锈迹清理干净；修补应在相对湿度小于或等于 $8 5 \\%$ 的环境中进行，当环境相对湿度大于 $8 5 \\%$ 时，应采用电热吹风器对修补部位适当加热；修补时应使损伤部位的涂层与相邻处的涂层搭接，搭接的范围应与修补涂层的范围大致相当，且搭接处的涂层厚度不宜过厚，修补涂层的厚度亦应不小于 $1 8 0 \\mu \\mathrm { m }$ 。修补完成且应待修补材料固化后，方可浇筑混凝土。\n\n3当环氧涂层的损伤为下列情况之一时，不得进行修补并应弃用：\n\n1）除钢筋的剪切断口外，任一损伤点的面积大于 $2 5 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ，或长度大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n2） $1 \\mathrm { m }$ 长度范围内有 3 个以上损伤点；\n\n3）切下并弯曲的一段上有 6 个以上损伤点。\n\n### 22.2.10浇筑混凝土使用插入式振捣器进行振捣时，应采用塑料或橡胶将振捣器包覆，同时应采取其他辅助措施防止在振捣过程中损伤钢筋的涂层；条件具备时可采用附着式振捣器。对结构或构件分阶段施工完成后外露的环氧树脂涂层钢筋，应采取防止阳光暴晒等防护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e7977b5-5c54-4501-b645-c6a20993120a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0529—2005 水泥混凝土拌合物配合比分析试验方法', 'T0529—2005 水泥混凝土拌合物配合比分析试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e888fd0-92d7-4406-93b2-49d4826555c4', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '1总则', '1总则## 1.1目的和范围\n1.1.1 为进一步规范高速公路路面施工管理，提高路面工程施工质量和安全，促进路面工程施工管理的标准化、规范化、精细化，全面提升公路建设管理水平和行业文明形象，特编制本指南。\n\n1.1.2本指南适用于江苏省新建高速公路项目，改扩建高速公路项目可参考使用。\n\n## 1.2编制依据\n1.2.1 国家、工程建设标准化协会及交通运输部等工程建设标准主管部门发布的文件、标准、规范、规程和指南。\n\n1.2.2 江苏省颁布的有关施工管理的文件、规范、施工指导意见。\n\n1.2.3行业内通行的先进施工工艺和管理办法。\n\n## 1.3主要内容\n本指南主要内容包括总则、路面工程的施工准备、石料的开采、二灰土底基层、低剂量水泥稳定碎石底基层、水泥稳定碎石基层、乳化 SBS 改性沥青下封层与粘层、沥青混合料面层、水泥混凝土桥面沥青铺装、路面标线、安全生产与文明施工等。重点阐述了各分项工程的一般规定、材料要求、配合比设计、试铺段施工、施工工序与质量验收等方面的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e8967e3-57ee-4250-92e4-d6de01105403', '145《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2009）.md', '4技术要求（Part 2）', '\n棘轮宜采用屈服强度不低于245MPa的铸钢材料，并符合GB/T700、GB/T1591的相关规定；  \n也可采用屈服强度不低于 ${ 2 5 0 } \\mathbf { M P a }$ 的锻铝材料，并符合GB/T3190的相关规定。\n\n#### 4.4.2.3\n棘轮罩宜采用符合GB/T1173规定的ZLD102等铸造铝合金材料或GB/T15115规定的YL102等压铸铝合金材料。\n\n#### 4.4.2.4\n双止键宜采用符合GB/T699 规定的45号钢等材料。\n4.4.2.5出线口保护环宜采用耐磨性好、硬度适中的符合GB/T5231规定的 ZH62铸铜等材料。\n\n4.4.2.6内置的钢丝绳应符合YB/T5197或GB/T9944的相关规定，宜采用 $1 \\times 1 9$ 单股型，钢单丝公称 抗拉强度应不小于 $1 7 7 0 \\mathbf { M P a } ,$\n\n1.4.2.7内置的合成纤维带应符合GB 6095的相关规定，使用锦纶、高强涤纶、蚕丝等材料。\n\n### 4.4.3导轨式防坠器\n\n4.4.3.1壳体、卡板等部件宜采用屈服强度不低于245MPa的整锻或整轧材料，并符合GB/T699、GB/T700、GB/T1591的相关规定；也可采用屈服强度不低于 $2 5 0 \\mathbf { M P a }$ 的锻铝材料，并符合GB/T3190的相关规定。\n\n4.4.3.2导向轮等宜采用增强ABS塑料（丙烯腈—丁烯一苯乙烯）或 PBTP塑料（聚对苯二甲酸丁二醇酯）等材料。\n\n### 4.4.4绳索式防坠器\n\n壳体、连接环、连接板、卡钳板、拨片等部件宜采用屈服强度不低于 ${ 2 4 5 } \\mathbf { M P a }$ 的整锻或整轧材料，并符合GB/T699、GB/T700、GB/T1591的相关规定；也可采用屈服强度不低于 ${ 2 5 0 } \\mathbf { M P a }$ 的锻铝材料，并符合GB/T3190的相关规定。\n\n### 4.4.5连接器\n\n扣体、闸门、锁套等部件宜采用屈服强度不低于 ${ 3 0 0 } \\mathrm { { M P a } }$ 的锻铝材料，并符合GB/T3190 的相关规定；也可采用屈服强度不低于 ${ 3 0 0 } \\bf { M P a }$ 的材料，并符合GB/T700、GB/T1591的相关规定。连接器应采用整锻方式制造。\n\n## 4.5性能\n\n### 4.5.1基本要求\n\n4.5.1.1防坠器及附件的使用环境温度应适用： $- 3 5 ^ { \\circ } \\mathbb { C } \\sim + 5 0 ^ { \\circ } \\mathbb { C }$ 。\n\n4.5.1.2防坠器及附件额定制动载荷为 $\\mathbf { 1 2 0 k g }$ ，额定工作载荷为 $\\mathbf { 1 0 0 k g }$\n\n4.5.1.3防坠器在不小于15kN的静载荷作用下保持 $\\pmb { 5 } \\mathbf { m i n }$ ，应无肉眼可见的变形损坏，能正常安装或拆卸；整体破断力应不小于 $\\mathbf { 2 2 k N }$ 。\n\n4.5.1.4防坠器在 $( - 3 5 \\pm 2 ) \\ \\subset \\sim \\ ( + 5 0 \\pm 2 )$ $\\mathcal { \\bar { \\mathbf { C } } }$ 范围内、干燥状态下，承受额定制动载荷坠落时，应无损坏，且锁止距离不大于 $_ { 0 . 6 \\mathrm { m } }$ ；承受额定工作载荷坠落时，锁止距离不大于 $\\mathbf { 0 . 4 m }$ 。防坠器（导轨式或绳索式）在浸水及浸油状态下，承受额定制动载荷坠落时，应无损坏，且锁止距离不大于 $\\mathbf { 0 . 7 m }$ ；承受额定工作载荷坠落时，锁止距离不大于 $\\mathbf { 0 . 5 m }$ 。\n\n4.5.1.5防坠器承受额定制动载荷坠落时，冲击力应小于 $\\mathsf { \\Omega } \\mathsf { S k N }$ ；承受额定工作载荷坠落时，冲击力应小于 6kN。\n\n4.5.1.6防坠器、连接器从 $\\mathbf { l m }$ 高处自由坠落至水泥地面后，应不影响其性能，并能正常工作。\n\n4.5.1.7防坠器出厂到停止使用的有效年限为 $\\pmb { 4 _ { 4 } }$ ，防坠器开始使用至应停止使用的有效年限为 $\\mathfrak { I a }$ 。防坠器及附件经坠落、冲击动作后必须整体报废。\n\n### 4.5.2速差式防坠器\n\n4.5.2.1防坠器拉出的钢丝绳（或合成纤维带）卸载或锁止卸载后，即能自动回缩，不应有卡绳（或卡带）现象。经疲劳试验后，应无损伤。\n\n4.5.2.2防坠器应设置能识别是否发生过坠落、冲击动作的安全标识，如图6所示的下坠指示器等。\n\n  \n图6速差式防坠器下坠指示器示意图\n\n### 4.5.3导轨式防坠器\n\n4.5.3.1应保证至少需要两个连贯的手动操作才能将防坠器安装在导轨上（或从导轨上拆卸)，且保证防坠器与导轨之间配合紧密，不能脱离导轨移动。\n\n4.5.3.2防坠器应能轻松沿导轨移动，并可在任何位置有效锁止而不下滑。经疲劳试验后，应无损伤。\n\n### 4.5.4绳索式防坠器\n\n4.5.4.1应保证至少需要两个连贯的手动操作才能将防坠器安装在绳索上（或从绳索上拆卸），且保证防坠器与绳索之间配合紧密，不能脱离绳索移动。\n\n4.5.4.2防坠器在绳索上应能轻松上下移动，并能在任何位置有效锁止而不下滑。经疲劳试验后，应无损伤。\n\n### 4.5.5连接绳\n\n4.5.5.1连接绳在不小于15kN 的静载荷作用下保持 5min，应无断股现象。\n\n4.5.5.2 连接绳的整体破断力应不小于22kN。\n\n### 4.5.6连接器\n\n4.5.6.1连接器在不小于15kN的静载荷作用下保持5min，应');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3e8985f1-abf0-425e-b9e0-a8a5eff203eb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 1）', '条文说明：2 原规范规定模板的滑升速度宜为 $1 0 0 { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m / h }$ ，为保证施工安全，根据工程实践经验，将其调整为宜不大于 $2 5 0 \\mathrm { m m / h }$ 。\n\n## 5.3.6 模板制作、安装的精度应分别符合表5.3.6-1 和表5.3.6-2 的规定。\n\n表 5.3.6-1 模板制作的允许偏差  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=3>项目</td><td rowspan=1 colspan=1>允许偏差（mm）</td></tr><tr><td rowspan=7 colspan=1>本楼板制作</td><td rowspan=1 colspan=2>模板的长度和宽度</td><td rowspan=1 colspan=1>±5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>不刨光模板相邻两板表面高低差</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>刨光模板相邻两板表面高低差</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>平板模板表面最大的局部不平</td><td rowspan=1 colspan=1>刨光模板</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>不刨光模板</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>拼合板中木板间的缝隙宽度</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>榫槽嵌接紧密度</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=8 colspan=1>被板制作</td><td rowspan=2 colspan=1>外形尺寸</td><td rowspan=1 colspan=1>长和高</td><td rowspan=1 colspan=1>+0，-1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>肋高</td><td rowspan=1 colspan=1>±5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>面板端偏斜</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>连接配件（螺栓、卡子等）的孔眼位置</td><td rowspan=1 colspan=1>孔中心与板面的间距</td><td rowspan=1 colspan=1>±0.3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>板端中心与板端的间距</td><td rowspan=1 colspan=1>+0，-0.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>沿板长、宽方向的孔</td><td rowspan=1 colspan=1>±0.6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>板面局部不平</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>板面和板侧挠度</td><td rowspan=1 colspan=1>±1</td></tr></table>\n\n\n注：板面局部不平用 $2 \\mathrm { m }$ 靠尺、塞尺检测。\n\n表 5.3.6-2 模板安装的允许偏差  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">项目</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">允许偏差（mm）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">模板高程</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">基础</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">±15</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">柱、梁</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">±10</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">墩台</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">±10</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">模板尺寸</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">上部结构的所有构件</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+5，-0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">基础</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">±30</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">墩台</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">±20</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">轴线偏位</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">基础</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">15</td></t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3ea8c214-2ca1-4fbd-8928-6933631e3564', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '5.3 静载荷试验', '5.3 静载荷试验5.3.1 将导轨防坠器按工作状态安装，刚性导轨防坠器静载荷试验示意图如图8所示，柔性导轨防坠器静载荷试验示意图如图9所示；对防坠器沿垂直方向施加不小于15kN 的静载荷，保持 $5 \\mathrm { { m i n } }$ ，试样应符合4.5.1.3 的规定。\n\n说明：\n\n1- -固定结构；  \n2- 刚性导轨；  \n3- 固定支架；  \n4 -刚性导轨防坠器；  \n5- 连接绳。\n\n  \n图8刚性导轨防坠器静载荷试验示意图\n\n  \n图9柔性导轨防坠器静载荷试验示意图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3eab2834-a49e-4bd7-b79c-c1f5bc34717e', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', 'A.5 配合比设计检验', 'A.5 配合比设计检验根据所选择的设计级配和所确定的最佳油石比，进行混合料配合比设计检验，应符合相关规范表的技术要求。不符要求的必须重新进行配合比设计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3eaeba7d-1c32-4da4-9c0b-3a33b43f29bd', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '10 电气系统', '10 电气系统## 10.1 概述\n电气系统与元器件应符合GB5226.1的规定。\n\n## 10.2 三相电源保护\n10.2.1 应设置相序继电器确保电源缺相、错相连接时不会导致错误的控制响应。10.2.2 电气系统供电应采用三相五线制,接零、接地线应始终分开,接地线应采用黄绿相间线。在接地处应有明显的接地标志。\n\n## 10.3 主电源保护\n10.3.1 主电源回路应有过电流保护装置和灵敏度不小于 $3 0 ~ \\mathrm { m A }$ 的漏电保护装置。控制电源与主电源之间应使用变压器进行有效隔离。\n\n10.3.2 当设备通过插头连接电源时，与电源线连接的插头结构应为母式。在拔下插头的状态下，操作\n\n者即可检查任何工作位置的情况。  \n10.3.3 当使用导电滑轨时，电源端应有过电流保护装置和 $3 0 ~ \\mathrm { m A }$ 的漏电保护装置。自导轨、滑轨取电时，建议采用双连接型双重保护。  \n10.3.4 主电路相间绝缘电阻应不小于 $0 . 5 ~ \\mathrm { M } \\Omega$ ,电气线路绝缘电阻应不小于 $2 ~ \\mathrm { M } \\Omega$ 。  \n10.3.5 电机外壳及所有电气设备的金属外壳、金属护套都应可靠接地,接地电阻应不大于 $4 \\Omega$ 。\n\n## 10.4 防护等级\n所有电气设备保护应符合GB/T4208的规定。对露天放置的设备，保护等级应不低于IP54。\n\n## 10.5 电缆保护\n应采取防止随行电缆碰撞建筑物的措施;电缆应设保险钩以防止电缆过度张力引起电缆、插头、插座的损坏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3eb37513-2ca5-460c-8981-05b996a7406d', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.4 桥涵净空', '3.4 桥涵净空## 3.4.1 本条要求桥涵净空符合公路建筑限界要求，这样可以使桥梁与公路更好地衔接，公路上的车辆可维持原速通过桥梁。车辆在公路上无障碍地行驶，尤其在高速公路和一级公路上，这是现代交通的最基本要求。\n\n“桥面净宽与路基宽度相同”中，路基宽度不含土路肩。\n\n## 3.4.2 在目前的桥梁设计中，一般不考虑路缘石对车辆的防撞作用，设置路缘石仅是为了起到视线诱导、排水和警示的作用。但是，如果路缘石能够对失控车辆起到第一道防护作用，则能更有效地降低事故严重程度，保护行人和车辆安全，减少事故损失。“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”项目从路缘石对车辆所起的拦护作用方面考虑，基于车辆动态仿真实验对公路桥梁路缘石合理高度进行了研究。根据不同车速、不同碰撞角度、 不同路缘石高度条件的路缘石碰撞仿真实验结果，路缘石对偏驶车辆的拦护效果优劣程度为 $3 5 \\mathrm { c m } > 3 0 \\mathrm { c m } > 2 5 \\mathrm { c m } > 4 0 \\mathrm { c m } > 1 5 \\mathrm { c m } > 2 0 \\mathrm { c m }$ ，这与现行规范路缘石高度可取用 $2 5 \\ : \\beta 3 5 \\mathrm { { c m } }$ 的规定基本吻合。考虑到 $3 5 \\mathrm { c m }$ 高路缘石的拦护效果最佳，本次修订建议路侧环境危险时，桥梁路缘石高度取用较大值。\n\n## 3.4.3 关于河流中漂流物在水面上突出的高度，根据几十份调查资料，一般高出水面 $1 \\mathrm { m }$ 左右，最高可达 $2 \\mathrm { m }$ 。国外资料也有高出 $3 \\sim 4 \\mathrm { m }$ 的。设计时要按实地调查资料确定。\n\n## 3.4.4 当矩形涵洞进口净高大于 $3 \\mathrm { m }$ 时，其顶面至最高水面的净高不应小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ,这与不通航河流上的梁底净空规定是一致的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3eb748f4-c832-44da-a0a3-3f718c385e0b', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 2）', '沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建漫水桥和过水路面。漫水桥和过水路面的设计洪水频率，应根据容许阻断交通的时间长短和对上下游农田、城\n\n镇、村庄的影响以及泥沙淤塞桥孔、上游河床的淤高等因素确定。\n\n表3.2.9 桥涵设计洪水频率  \n\n\n\n\n\n## 3.3 桥涵孔径\n\n### 3.3.1 桥涵孔径的设计必须保证设计洪水以内的各级洪水及流冰、泥石流、漂流物等安全通过，并应考虑壅水、冲刷对上下游的影响，确保桥涵附近路堤的稳定。\n\n桥涵孔径的设计应考虑桥位上下游已建或拟建桥涵和水工建筑物的状况及其对河床演变的影响。\n\n桥涵孔径设计尚应注意河床地形，不宜过分压缩河道、改变水流的天然状态。\n\n### 3.3.2 小桥、涵洞的孔径，应根据设计洪水流量、河床地质、河床和锥坡加固形式等条件确定，并应符合下列规定：\n\n1 当缺少水文资料时，可根据现场调 的多年洪水痕迹、泛滥范围和既有桥涵验 算小桥、涵洞的孔径。\n\n2 当小桥、涵洞的上游条件许可积水时 依暴雨径流计算的流量可考虑减少，但减少的流量不宜大于总流量的1/4。\n\n### 3.3.3 特大、大、中桥的孔径布置应按设计洪水流量和桥位河段的特性进行设计计算，并对孔径大小、结构形式、墩台基础埋置深度、桥头引道及调治构造物的布置等进行综合比较。\n\n### 3.3.4 计算桥下冲刷时，应考虑桥孔压缩后设计洪水过水断面所产生的桥下一般冲刷、墩台阻水引起的局部冲刷、河床自然演变冲刷以及调治构造物和桥位其他冲刷因素的影响。\n\n### 3.3.5 桥梁全长应按下列规定计算：\n\n1 有桥台的桥梁为两岸桥台侧墙或八字墙尾端间的距离。\n\n2 无桥台的桥梁为桥面系长度。\n\n### 3.3.6 桥涵跨径在 $5 0 \\mathrm { m }$ 及以下时，宜采用标准化跨径。采用标准化跨径的桥涵宜采用装配式结构及机械化、工厂化施工。桥涵标准化跨径规定如下： $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 、1. $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 、 $2 . 0 \\mathrm { m }$ $2 . 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 . 0 \\mathrm { m }$ 、 $4 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $5 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $6 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $8 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 3 \\mathrm { m }$ 、 $1 6 \\mathrm m$ 、$2 0 \\mathrm { m }$ 、 $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 0 \\mathrm { m }$ 、 $3 5 \\mathrm { m }$ 、 $4 0 \\mathrm m$ 、 $4 5 \\mathrm { m }$ 、 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.4 桥涵净空\n\n### 3.4.1 桥涵净空应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中的公路建筑限界规定，并应符合下列规定：\n\n1 确定桥面净宽时，应首先考虑与桥梁相连的公路路段的路基宽度，保持桥面净宽与路基宽度相同。\n\n2 多车道公路上的特大桥为整体式上部结构时，中央分隔带宽度应根据所采用的护栏形式确定，路肩宽度经论证后可采用现行《公路工程技术标准》（JTGB01）有关规定的“最小值”。\n3高速公路和作为干线功能的一级公路上特大桥的右侧路肩宽度小于 $2 . 5 0 \\mathrm { m }$ 且桥长超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { m }$ 时，宜设置紧急停车带和过渡段， 紧急停车带宽度包括路肩在内应为$3 . 5 0 \\mathrm { n }$ ，有效长度不应小于 $4 0 \\mathrm { m }$ ，间距不宜大于 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n4桥上设置的各种安全设施及标志等不得侵人桥涵净空限界。\n\n### 3.4.2桥面人行道、自行车道和拦护设施的布置应符合下列规定：\n\n1高速公路上的桥梁不宜设人行道。 二、三、四级公路上桥梁的桥上人行道和自行车道的设置，应根据需要而定，并应与前后路线布置协调。人行道、自行车道与行车道之间，应设护栏或路缘石等分隔设施。一个自行车道的宽度应为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；当单独设置自行车道时，不宜小于两个自行车道的宽度。人行道的宽度宜为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 时，按 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的级差增加。漫水桥和过水路面可不设人行道\n\n2通行拖拉机或畜力车为主的慢行道，其宽度应根据当地行驶拖拉机或畜力车车型及交通量而定；当沿桥梁一侧设置时，不应小于双向行驶要求的宽度。\n\n3桥梁护栏设置应符合现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）的相关规定。\n\n4路缘石高度可取用 $0 . 2 5 \\sim 0 . 3 5 \\mathrm { m }$ 。当跨越急流、大河、深谷、重要道路、铁路、主要航道，或桥面常有积雪、结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。\n\n2通航或流放木筏的河流，桥下净空应符合通航标准或流放木筏的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3ebeceb7-8de4-426a-b61b-739776bc7016', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）电动机的发热校验', '（规范性附录）电动机的发热校验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3ec13dde-dbc8-476a-8f46-073ce04ac3fc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 3）', 'n=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>L1</td><td rowspan=1 colspan=1>L1</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1(c)</td><td rowspan=1 colspan=1>钻井平台上维修用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1(d)</td><td rowspan=1 colspan=1>造船厂装起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2（a)</td><td rowspan=1 colspan=1>建筑用快装式塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>Ts</td><td rowspan=1 colspan=1>T3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2(b)</td><td rowspan=1 colspan=1>建筑用非快装式塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>ndT4</td><td rowspan=1 colspan=1>T4</td><td rowspan=1 colspan=1>T3</td><td rowspan=1 colspan=1>T3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowsp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3ec3cddd-75fe-4890-9204-255f46afa673', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百五十六条出卖人应当按照约定的包装方式交付标的物', '第一百五十六条出卖人应当按照约定的包装方式交付标的物。对包装方式没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，应当按照通用的方式包装，没有通用方式的，应当采取足以保护标的物的包装方式。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3ecdb67f-fefe-4491-840b-389d4adcfc78', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．2 塔式起重机分级举例', '犃．2 塔式起重机分级举例按照起重机的类别和使用情况，塔式起重机整机分级举例见表 A．2。\n\n表 犃．2 塔式起重机整机分级举例\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=1 colspan=1>起重机的类别和使用情况</td><td rowspan=1 colspan=1>使用等级</td><td rowspan=1 colspan=1>载荷状态</td><td rowspan=1 colspan=1>整机工作级别</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>很少使用的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1(b)</td><td rowspan=1 colspan=1>货场用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U3</td><td rowspan=1 colspan=1>Q1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1（c）</td><td rowspan=1 colspan=1>钻井平台上维修用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>Us</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1(d)</td><td rowspan=1 colspan=1>造船厂舾装起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U4</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>建筑用快装式塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>Us</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2(b)</td><td rowspan=1 colspan=1>建筑用非快装式塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2(c)</td><td rowspan=1 colspan=1>电站安装设备用塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>船舶修理厂用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3（b)</td><td rowspan=1 colspan=1>造船用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3（c）</td><td rowspan=1 colspan=1>抓斗起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U5</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A6</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3ee01359-ee48-48da-9668-4c311d701451', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '9.3起重机静载试运转', '9.3起重机静载试运转## 9.3.1起重机的静载试验应符合下列规定：\n\n1起重机应停放在厂房柱子处。\n\n2将小车停在起重机的主梁跨中或有效悬臂处，无冲击地起升额定起重量1.25倍的荷载距地面 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 2 0 0 \\mathrm { m m }$ 处，悬吊停留 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 后，应无失稳现象。\n\n3卸载后，起重机的金属结构应无裂纹、焊缝开裂、油漆起皱、连接松动和影响起重机性能与安全的损伤，主梁无永久变形。\n\n4主梁经检验有永久变形时，应重复试验，但不得超过3次。\n\n5小车卸载后开到跨端或支腿处,检测起重机主梁的实有上拱度或悬臂实有上翘度，其值不应小于表9.3.1的规定。\n\n表9.3.1 起重机主梁实有上拱度或悬臂实有上翘度的最小值  \n\n\n\n\n\n注：1起重机主梁上拱度和悬臂上翘度的检测，应符合本规范附录B的规定；2S为起重机的跨度 $( \\mathbf { m m } ) , L _ { 0 }$ 为有效悬臂的长度（ $: \\mathsf { m m } )$ ：\n\n## 9.3.2起重机静载试验后，应以额定起重量在主梁跨中和有效悬臂处检测起重机的静刚度，静刚度值应符合随机技术文件的规定，其检测应符合下列规定：\n\n1将空载小车开到跨端或支腿处，在主梁跨中或有效悬臂处应定出测量基准点。\n\n2再将小车开至主梁跨中或有效悬臂处，应起升额定起重量的荷载距离地面 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并应待荷载静止后检测。\n\n3起重机主梁或悬臂的静刚度值，应以测量基准点垂直向下移动的距离计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3ee757bd-b690-4bcc-a544-196cbb090cf9', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '5低剂量水泥稳定碎石底基层（Part 2）', '率和标准，其中试验路的检验频率应是标准中规定的2倍。\n\n### 5.4.3 当使用的原材料和混合料、施工机械、施工方法及试铺路面各检验项目的检测结果都符合规定，即按以上内容编写《试铺总结》，经审批后即可作为申报正常施工开工的依据。\n\n## 5.5施工工序要求\n\n### 5.5.1混合料拌和\n\n（1）开始拌和前，拌和场的备料至少应能满足5\\~7天的摊铺用料。\n\n（2）每天开始拌和前，应检查场内各处集料的含水量，计算当天的施工配合比，外加水与天然含水量的总和要比最佳含水量略高 $1 \\%$ 以内。\n\n（3）每天开始拌和之后，出料时要取样检查是否符合设计的配合比，进行正式生产之后，每天定时检查拌和情况，抽检其配比、含水量是否变化。高温作业时，早晚与中午的含水量要有区别，要按温度变化及时调整。\n\n（4）拌和机应配备带活门漏斗的料仓，由漏斗出料直接装车运输，装车时车辆应前后移动，分三次装料，避免混合料离析。拌和机出料不得采用自由跌落式的落地成堆方法。\n\n### 5.5.2混合料的运输\n\n（1）运输车辆应采用大吨位的自卸车，车况应良好，运输车辆在每天开工前，要检验其完好情况，装料前应将车厢清洗干净。运输车辆数量应满足拌和、出料与摊铺需要。\n\n（2）应及时将拌成的混合料运送到铺筑现场。车上的混合料必须覆盖，减少水分损失。如运输车辆中途出现故障，应尽快排除，如车内混合料不能在初凝时间内运到工地，或预计混合料到碾压完成最终的延迟时间超过水泥初凝时间，必须予以废弃。\n\n### 5.5.3混合料的摊铺\n\n（1）摊铺前应将下承层适当洒水湿润。对于底基层下层表面，应喷洒水泥净浆，按水泥质量计，宜不少于(1.0-1.5) $\\mathrm { k g / m } ^ { 2 }$ 。水泥净浆稠度以能洒布均匀为度，洒布长度以不大干摊铺机前 $3 0 \\mathrm { m } { \\sim } 4 0 \\mathrm { m }$ 为宜。\n\n（2）摊铺前及摊铺过程中应检查摊铺机各部分运转情况。\n\n（3）调整好传感器臂与导向控制线的关系：严格控制基层厚度和高程，保证路拱横坡度满足设计要求。\n\n（4）摊铺机宜连续摊铺。如拌和机生产能力较小，在摊铺混合料时，应采用最低速度摊铺，禁止摊铺机停机待料。摊铺机的摊铺速度一般宜在 $\\mathrm { { l m / m i n } }$ 左右。\n\n（5）应采用两台摊铺机梯队作业，并保证速度一致、摊铺厚度一致、松铺系数一致、 路拱坡度一致、摊铺平整度一致、振动频率一致等，两机摊铺接缝应平整。\n\n（6）摊铺机的螺旋布料器应有三分之二埋入混合料中。\n\n（7）在摊铺机后面应设专人消除混合料离析现象，应铲除局部粗集料过多的铺层，并用新拌混合料填补。\n\n### 5.5.4混合料的碾压\n\n（1）应紧跟摊铺机碾压，一次碾压长度般为 $5 0 \\mathrm { m } { \\sim } 8 0 \\mathrm { m }$ 。碾压段落必须层次分明，设置明显的分界标志。\n\n（2）碾压应遵循试铺路面确定的程序与工艺。宜按照稳压（静压） $\\twoheadrightarrow$ 弱振 $\\twoheadrightarrow$ 强振 $\\twoheadrightarrow$ 最后收面的工序进行压实．直至表面无轮迹。碾压过程中，可用核子仪初查压实度，不合格时，重复再压。碾压完成后用灌砂法检测压实度。\n（3）碾压宜在水泥初凝前及试验确定的延迟时间内完成，并达到要求的压实度。\n\n（4）压路机碾压时应重叠1／2轮宽。\n\n（5）压路机换挡要轻且平顺，不要拉动铺面层，在第一遍初步稳压时，倒车后应原路\n\n返回，换挡位置应在已压好的段落上，在未碾压的一头倒车位置应错开，成齿状，出现个别拥包时，应专设工人进行铲平处理。\n\n（6）压路机行驶速度第 $1 { \\sim } 2$ 遍宜为 $1 . 5 { \\sim } 1 . 7 \\mathrm { k m / h }$ ，以后各遍宜为 $1 . 8 { \\sim } 2 . 2 \\mathrm { k m / h }$ 。\n\n（7）压路机停车应错开，相互间距约 $3 \\mathrm { m }$ ，且停在已碾压好的路段上。\n\n（8）严禁压路机在已完成的或正在碾压的路段上调头和急刹车。\n\n（9）为保证水泥稳定碎石底基层边缘强度，应设置一定的超宽；当用方木或型钢模板支撑时，也应有一定超宽。\n\n## 5.5.5横缝设置\n\n（1）水泥稳定碎石混合料摊铺时，应连续作业，如因故中断时间超过2h．则应设横缝：每天收工之后，第二天开工的接头断面也要设置横缝；要特别注意桥头搭板前水泥稳定碎石的碾压。\n\n（2）横缝应与路面车道中心线垂直设置，接缝断面应是竖向平面。\n\n$\\textcircled{1}$ 压路机碾压完毕，沿端头斜面开至下承层上停机过夜。\n\n$\\textcircled{2}$ 第二天将压路机沿斜面开到前一天施工的层面上，用三米直尺纵向放在接缝处，定出基层面离开三米直尺的点作为接缝位置，沿横向断面挖除坡下部分混合料，清理干净后，摊铺机从接缝处起步摊铺。\n\n$\\textcircled{3}$ 压路机沿接缝横向碾压，由前一天压实层上逐渐推向新铺层，碾压完毕再纵向正常碾压。\n\n$\\textcircled{4}$ 碾压完毕，接缝处纵向平整度应符台规定。\n\n## 5.5.6养生及交通管制\n\n（1）每一段碾压完成以后应立即进行质量检查，并开始养生。\n\n（2）养生方法：应将麻布或透水无纺土工布湿润，然后人工覆盖在碾压完成的基层顶面。覆盖2小时后，再用洒水车洒水，或用塑料薄膜覆盖养生。在7d 内应保持基层处于湿润状态，28天内正常养护。养生结束后，应将覆盖物清除干净。\n\n（3）用洒水车洒水养生时，洒水车的喷头要用喷雾式，不得用高压式喷管，以免破坏基层结构，每天洒水次数应视气候而定，整个养生期间应始终保持水泥稳定碎石层表面湿润。\n\n（4）底基层养生期不应少于7d。\n\n（5）在养生期间应封闭交通。\n\n## 5.6质量管理及');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3ef2c09f-2211-48ef-9e7a-92b821cdfc96', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 4）', '运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n![](images/c924540a8145bc820babe5b557945db00fadcb5def0ef125ef52c81997b9b7de.jpg)  \n图 14 车轮踏面与轨道的接触宽度\n\n##### 6．3．4．2．3 允许轮压\n\n允许轮压按式（131）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { L } } } { = } k D l C\n$$\n\n··…( 131 )\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 正常工作起重机车轮或滚轮的允许轮压，单位为牛顿（N）；\n\n$k$ —车轮或滚轮的许用比压，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ),钢质车轮或滚轮按表46选取；注：对于具有凸起承压面的轨道或车轮（滚轮），许用比压 $k$ 可增加 $10 \\%$ 。因为这能改善轮轨的接触。\n\n$D _ { - }$ —车轮或滚轮的踏面直径,单位为毫米 $\\mathrm { . m m } )$ ；l -车轮或滚轮与轨道承压面的有效接触宽度(按6.3.4.2.2.3计算),单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$C$ 计算系数：进行车轮或滚轮踏面疲劳校验时， $C { = } C _ { 1 } C _ { 2 }$ ；进行车轮或滚轮强度校验时， $C { = } C _ { \\operatorname{max} }$ ；  \n$C _ { 1 }$ — 转速系数，按表47或表48选取；  \n$C _ { 2 }$ — 车轮所在机构的工作级别系数，按表49选取；犆$C _ { \\mathrm { m a x } } { = } C _ { \\mathrm { l m a x } } C _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，取 $C _ { \\mathrm { m a x } } { = } 1 . 9$ 。\n\n##### 6．3．4．2．4 车轮或滚轮的疲劳强度校验\n\n车轮或滚轮的疲劳强度应满足式（132）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n } } { \\leqslant } P _ { \\mathrm { L } }\n$$\n\n……（132）\n\n式中：\n\nmean— 根据式（130）计算得 $P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { m e a n } \\parallel }$ ，两者之中取大者；$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 同式（131）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3ef2fcfa-5f16-42f9-aaef-85023b61a956', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5结果计算', '5结果计算混凝土的抗渗等级以每组6个试件中4个未发现有渗水现象时的最大水压力表示。\n\n抗渗等级，按式（T0568-1）计算：\n\n$$\nP = 1 0 H - 1 \\eqno ( \\mathrm { T } \\ 0 5 6 8 - 1 )\n$$\n\n式中： $P$ ——混凝土抗渗等级；\n\n$H$ ——六个试件中第三个试件渗水时的水压力（MPa）。\n\n混凝土抗渗等级分级为P2、P4、P6、P8、P10、P12，若压力加至 $1 . 2 \\mathrm { M P a }$ ，经过8h,第3个试件仍未渗水，则停止试验，试件的抗渗等级以P12表示。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3ef7439c-a37b-44ef-a284-c7a527ec256e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接（Part 1）', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接## 5.4.2.2.2.1 摩擦型高强度螺栓连接\n\n该连接是利用高强度螺栓的预拉伸，使被连接构件之间相互压紧而产生静摩擦力来传递剪力。\n\n摩擦型高强度螺栓连接的计算有以下五种情况：\n\na） 在受剪连接中，单个摩擦型高强度螺栓的承载能力，按式（38）计算：犣犘\n\n$$\n[ P ] = \\frac { Z _ { \\mathrm { m } } \\mu P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } } { n }\n$$\n\n……（38）\n\n式中：犘\n\n$[ P ]$ ———受剪连接中单个摩擦型高强度螺栓的许用承载能力，单位为千牛（kN）；\n\n$Z _ { \\mathrm { m } }$ — 传力的摩擦面数；\n\n$\\mu$ 抗滑移系数(摩擦系数)，按表26选取；  \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — 高强度螺栓的预拉力，按表27选取，单位为千牛（kN）；  \n$_ n$ 见式（28）。\n\n表 26 抗滑移系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>在连接处接合面的处理方法</td><td rowspan=1 colspan=2>构件钢号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q235</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345及其以上</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>喷砂</td><td rowspan=1 colspan=1>0.45</td><td rowspan=1 colspan=1>0.55</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>喷砂后生赤锈</td><td rowspan=1 colspan=1>0.45</td><td rowspan=1 colspan=1>0.55</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>喷砂(酸洗)后涂无机富锌漆</td><td rowspan=1 colspan=1>0.35</td><td rowspan=1 colspan=1>0.40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢丝刷清浮锈或未经处理的干净轧制表面</td><td rowspan=1 colspan=1>0.3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.35</td></tr></table>\n\n\n表 27 单个高强度螺栓的预拉力 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } ^ { \\mathrm { ~ : ~ } }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=5 colspan=1>螺栓等级</td><td rowspan=5 colspan=1>抗拉强度/（(N/mm²）</td><td rowspan=5 colspan=1>屈服点os/（N/mm²）</td><td rowspan=1 colspan=10>螺栓有效截面积A/mm²</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>157</td><td rowspan=1 colspan=1>192</td><td rowspan=1 colspan=1>245</td><td rowspan=1 colspan=1>303</td><td rowspan=1 colspan=1>353</td><td rowspan=1 colspan=1>459</td><td rowspan=1 colspan=1>561</td><td rowspan=1 colspan=1>694</td><td rowspan=1 colspan=1>817</td><td rowspan=1 colspan=1>976</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=10>螺栓公称直径d/mm</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M16</td><td rowspan=1 colspan=1>M18</td><td rowspan=1 colspan=1>M20</td><td rowspan=1 colspan=1>M22</td><td rowspan=1 colspan=1>M24</td><td rowspan=1 colspan=1>M27</td><td rowspan=1 colspan=1>M30</td><td rowspan=1 colspan=1>M33</td><td rowspan=1 colspan=1>M36</td><td rowspan=1 colspan=1>M39</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=10>单个高强度螺栓的预拉力 Pg/kN</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8.8S</td><td rowspan=1 colspan=1>≥800</td><td rowspan=1 colspan=1>≥640</td><td rowspan=1 colspan=1>70</td><td rowspan=1 colspan=1>86</td><td rowspan=1 colspan=1>110</td><td rowspan=1 colspan=1>135</td><td rowspan=1 colspan=1>158</td><td rowspan=1 colspan=1>205</td><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>310</td><td rowspan=1 colspan=1>366</t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f029f40-5ffe-44ab-8ec0-393f71db6e28', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例根据起重机的类别和使用情况，桥式和门式起重机整机分级举例见表 A．4。\n\n表 犃．4 桥式和门式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f1e73a8-6b9d-4b4c-868c-d0d9e57cb0ab', '14《劳动防护用品监督管理规定》.md', '条文', '条文国家安全生产监督管理总局令\n\n第 1 号通过施行\n\n国家安全监管总局办公厅关于印发用人单位劳动防护用品管理规范的通知 [3]\n\n安监总厅安健〔2015〕124 号\n\n各省、自治区、直辖市及新疆生产建设兵团安全生产监督管理局，各省级煤矿安全监察局，有关中央企业：\n\n鉴于《劳动防护用品监督管理规定》（国家安全监管总局令第1号）已于2015年7月1日废止，为加强用人单位劳动防护用品的管理，保护劳动者的生命安全和职业健康，依照《安全生产法》《职业病防治法》等法律、行政法规和规章，国家安全监管总局制定了《用人单位劳动防护用品管理规范》（以下简称《规范》），现印发给你们，并就贯彻落实《规范》提出如下要求：\n\n一、要通过多种方式组织用人单位学习《规范》，指导用人单位对劳动防护用品的使用情况进行一次自查，并按照《规范》要求完善工作制度，为劳动者配备符合国家标准或者行业标准的劳动防护用品。\n\n二、要引导劳动防护用品生产企业积极利用市场机制、行业自律等方式，规范行业行为和企业管理，为用人单位提供符合要求的劳动防护用品。\n\n三、要把贯彻落实《规范》要求作为监督执法的重要内容，指导用人单位落实劳动防护用品管理各项要求，对未给劳动者配备劳动防护用品或者配备不符合国家标准或者行业标准劳动防护用品的，依法予以处罚。\n\n安全监管总局办公厅\n\n2015 年 12 月 29 日');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f2080f2-0f4d-4bfb-9840-9db4ae15359a', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故原因', '三、事故原因由安装连接法兰引起的载荷对该焊缝开裂可能起到主要作用。法兰焊缝开裂后，经现场观察及测定，主梁端部法兰盘有很大的变形，并呈凸形状，这说明，在安装主、端梁联结法兰盘之前，其法兰盘已有很大的原始变形。在安装过程中，全靠高强度螺栓，强行把主梁法兰盘拉平，使主梁法兰焊缝产生很大的安装应力，此应力与外载荷及焊接内应力合成的结果，将远远超过主梁法兰焊缝许用应力并达到焊缝的极限应力，造成了焊缝的开裂。\n\n由于主梁法兰加工质量较差（造成凸形状），而且安装之前也没有作任何的修正，引起了巨大的安装应力，是造成主梁法兰焊缝开裂的主要原因。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f28901f-38ed-4746-aa35-6bcafff9a5c5', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百七十条试用买卖的当事人可以约定标的物的试用期间', '第一百七十条试用买卖的当事人可以约定标的物的试用期间。对试用期间没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，由出卖人确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f2a5b48-f43b-420a-aeb7-3805b20383a4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：采用劲性骨架施工定位，便于索鞍的调整就位以及模板的调整。\n\n## 20.5.3在浇筑索鞍区混凝土时，应按索鞍分排的情况依次浇筑；振捣混凝土时不得碰撞索鞍区的预埋钢管，并应采取措施保证索鞍区下方混凝土的密实性。\n\n## 20.5.4混凝土主梁施工时的控制宜以调整挂篮立模高程为主；主梁为钢梁时宜以调\n\n整梁顶高程为主。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f2cf9e2-0d2e-40ad-9475-8d44322d9076', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤## 3.1 建立电位一氯离子浓度关系曲线（1）氯离子选择电极应放入活化液中活化 2h。\n\n（2）用蒸馏水配制 $5 . 5 { \\times } 1 0 ^ { - 3 } \\mathrm { m o l / L }$ 和 $5 . 5 { \\times } 1 0 ^ { - 4 } \\mathrm { m o l / L }$ 两种 $\\mathrm { \\bf N a C l }$ 标准溶液，各 $2 5 0 \\mathrm { m L }$ 。\n\n（3）应将氯离子选择电极和参比电极插入温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 、浓度为 $5 . 5 { \\times } 1 0 ^ { - 4 } \\ \\mathrm { m o l / L }$ 的NaCl标准溶液中，经 $2 \\mathrm { m i n }$ 后，应采用电位测量仪测两极之间电位值（图T0538-1）；然后应按相同操作步骤测得温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 、浓度为 $5 . 5 { \\times } 1 0 ^ { - 3 } \\mathrm { m o l / L }$ 的 $\\mathrm { N a C l }$ 标准溶液的电位值。应将分别测得的两种浓度 $\\mathrm { N a C l }$ 标准溶液的电位值标在 $\\mathrm { E - l g C }$ 坐标上，其连线即为电位—氯离子浓度关系曲线。\n\n（4）在测试每个 NaCl 标准溶液电位值前，均应采用蒸馏水对氯离子选择电极和参比电极进行充分清洗，并用滤纸擦干。\n\n（5）当标准液温度超出 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 时，应对电位一氯离子浓度关系曲线进行温度校正。\n\n  \n图T0538-1 测量示意图\n\n1-电位测量仪；2-氯离子选择电极；3-被测液；4-盐桥； $5 { \\mathrm { - N a C l } }$ 溶液；6-甘贡电极\n\n## 3.2 水泥混凝土拌合物中氯离子含量测定步骤\n\n（1）应采用筛孔直径为 $4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 的筛子对水泥混凝土拌合物进行筛分，获得不少于1$0 0 0 \\mathrm { g }$ 的砂浆，称取两份 $5 0 0 . 0 \\mathrm { g }$ 砂浆试样，并向每份砂浆试样中加入 $5 0 0 . 0 { \\mathrm { g } }$ 蒸馏水，充分摇匀后获得两份悬浊液，密封待测。悬浊液的获取应自水泥混凝土加水搅拌 2h 内完成。\n\n（2）测试前应先将氯离子选择电极浸入活化液中活化1h。\n\n（3)将获得的两份悬浊液分别摇匀后，以快速定量滤纸过滤，获取两份不得少于 $1 0 0 \\mathrm { m L }$ 的悬浊液于烧杯中。\n\n（4）分别测量两份滤液的电位值：将氯离子选择电极和参比电极掺入滤液中，经2min后测定滤液的电位值。\n\n（5）测量每份滤液前应采用蒸馏水对氯离子选择电极和参比电极进行充分清洗，并用滤纸擦干。应分别测量两份滤液的温度，并对建立的电位-氯离子浓度关系曲线进行温度校正。\n\n（6）根据测定的电位值，分别从E—lgC 曲线上推算两份滤液的氯离子浓度，并将两份滤液的氯离子浓度的平均值作为滤液氯离子浓度的测定结果。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f2d5dfb-64e3-443e-bdee-a5a86042a5b7', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明施工监控是指在施工过程中对桥梁结构的内力、线形进行监测与控制，以保证结构安全、内力与线形符合设计要求。条文所列的应编制专项施工监控实施方案的桥型和施工方法，其结构及施工过程较为复杂，需要通过对施工的模拟分析、现场\n\n监测、误差识别与预测、反馈控制等工作，达到结构安全、内力与线形符合设计要求的目标。\n\n12.1.8安装时，未经批准不得对构件随意开洞、切割或焊接。安装时及完成后，立采取措施防止构件受到损伤、污染或锈蚀。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f3be396-17a8-485a-891f-c9d0b84f5d27', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '5.4 固定式钢斜梯（Part 2）', '  \nb) b) 表面应光滑,无锐边、尖角、毛刺、裂纹、焊渣或明显锤痕等可能对使用者造成伤害或妨碍其通面应光滑，无锐边、尖角、毛刺、裂纹、焊渣或明显锤痕等可能对使用者造成伤害或妨碍其通过的外部缺陷;过的外部缺陷；  \nc) c) 防锈防腐涂装涂层应均匀、牢固,无明显的堆漆、漏漆等缺陷。锈防腐涂装涂层应均匀、牢固，无明显的堆漆、漏漆等缺陷。\n\n5.4.10 长时间不用的固定式钢斜梯应堆放整齐并用防潮布遮盖。\n\n5.4.11 使用固定式钢斜梯时,不应在各构件上堆放物料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f43fbf8-5073-4bf5-b42e-5d23dcd4bde1', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明地震时，为保护梁体与塔身不发生刚性碰撞，宜在塔梁之间设置专用缓冲装置（如橡胶垫)，研究表明，设置弹性缓冲装置可有效降低结构地震响应。\n\n### 9.5.2设简支过渡孔的特殊桥梁，应加宽主桥与引桥连接处的过渡墩的盖梁宽度，并采取防落梁措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f528e0c-318f-4b23-9945-d147d7b451ab', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．3 回转机构电动机过载校验', '犚．3 回转机构电动机过载校验回转机构电动机过载校验按式（R．3）计算：犎\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m { \\lambda _ { \\mathrm { m } } } } \\cdot \\frac { ( M _ { \\mathrm { m } } { + } M _ { \\mathrm { a m a x } } { + } M _ { \\mathrm { w f l } } { + } M _ { \\mathrm { a I } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ i \\eta }\n$$\n\n………（R．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ $m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { { a m a x } } }$ — 回转最大坡道阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W I I } }$ — 由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 引起的最大风阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha \\mathrm { I } }$ — 由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ （见4．2．1．2．2．2）计算的回转水平阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；i 回转机构的总传动比；$\\eta$ 同式（93)；$n$ 同式(82）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f5f29e9-c89b-4e13-9ace-c0acc444b32b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5 结构', '5 结构本章内容包括金属结构构件及其连接的设计计算和对起重机结构构造的主要设计要求和规定。\n\n## 5．1 起重机金属结构构件\n\n各类起重机的金属结构各不相同，它们都分别由许多构件组成，而构件则由杆件、板件或壳体组成。按受力情况这些构件分为：\n轴心受拉构件和轴心受压构件；  \n受弯构件；  \n拉弯构件和压弯构件；  \n受扭构件；  \n弯扭构件；  \n其他复合受力构件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f6244a5-03db-4443-95a8-3343602d8c1c', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 4）', '\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j } }$ - 任一高度 $h$ 处的静上压力（kPa）；\n\n$\\xi$ -压实土的静土压力系数；  \n$\\gamma$ 土的重度 kN/ n G$\\varphi$ - 土的内摩擦角（）；  \n$h$ -填土顶面至任一点的高度  \n$H$ 填土高度（m）；  \n$E _ { \\mathrm { j } }$ - 一高度 $\\boldsymbol { H }$ 范围内单位宽度的静土压力\n\n在计算抗倾覆和滑动稳定时，墩、台、挡土墙前侧地面以下不受冲刷部分土的侧压力可按静土压力计算。\n\n2主动土压的标准值可按下列公式计算（图4.2.3-1）\n\n1）当土层特性无变化且无汽车荷载时，作用在桥台、挡土墙前后的主动土压力标准值可按下式计算：\n\n$$\n\\mu = { \\frac { E } { \\cos ^ { 2 } \\alpha \\cdot \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\left[ 1 + { \\frac { \\left| \\sin \\left( \\varphi + \\delta \\right) \\sin \\left( \\varphi - \\beta \\right) \\right| } { \\sqrt { \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\cos \\left( \\alpha - \\beta \\right) } } } \\right] ^ { 2 } } }\n$$\n\n中： $E$ 主动土压力标准值（kN）$\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$B$ - 桥台的计算宽度或挡土墙的计算长度（m）；$H$ 计算土层高度（m）；$\\beta$ 填土表面与水平面的夹角，当计算台后或墙后的主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1a）取正值；当计算台前或墙前主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1b）取负值；$\\alpha$ - 桥台或挡土墙背与竖直面的夹角，俯墙背（图4.2.3-1）时为正值，反之为负值；\n\n$\\delta$ —台背或墙背与填土间的摩擦角，可取 $\\delta = \\varphi / 2$ 。主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = H / 3$ 。\n\n  \n图4.2.3-1主动土压力图\n\n2）当土层特性无变化但有汽车荷载作用时，作用在桥台、挡土墙后的主动土压力标准值在 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时可按下式计算：\n\n$$\nE = \\frac { 1 } { 2 } B \\mu \\gamma H ~ \\left( ~ H + 2 h \\right)\n$$\n\n式中： $h$ ——汽车荷载的等代均布土层厚度 $\\mathrm { ( m ) }$ 0\n\n主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = { \\frac { H } { 3 } } \\times { \\frac { H + 3 h } { H + 2 h } } \\circ$\n\n3）当 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时，破坏棱体破裂面与竖直线间夹角 $\\theta$ 的正切值可按下式计算：\n\n$$\n\\tan \\theta = - \\tan \\omega + { \\sqrt { \\left( \\cot \\varphi + \\tan \\omega \\right) \\left( \\tan \\omega - \\tan \\alpha \\right) } }\n$$\n\n$$\n\\omega = \\alpha + \\delta + \\varphi\n$$\n\n3当土层特性有变化或受水位影响时，宜分层计算土的侧压力。\n\n4土的重度和内摩擦角应根据调查或试验确定；当无实际资料时，可按表4.2.1和现行《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63）采用。\n\n5承受土侧压力的柱式墩台，作用在柱上的土压力计算宽度，可按下列规定采用（图4.2.3-2）：\n\n1）当 $l _ { i } \\leqslant D$ 时，作用在每根柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n$$\n\\mathrm { ~ \\it ~ { ~ b ~ } ~ } = \\frac { \\displaystyle n D + \\sum _ { i = 1 } ^ { n - 1 } l _ { i } } { \\displaystyle n }\n$$\n\n式中： $b$ 土压力计算宽度（m）；$D$ -柱的直径或宽度 ${ \\bf \\Xi } ( \\mathfrak { m } )$ ；$l _ { i }$ 柱间净距 ${ \\bf \\Pi } ^ { \\prime } { \\bf m } { \\bf \\Pi } )$ ；$\\boldsymbol { n }$ -柱数。\n\n2）当 $l _ { i } > D$ 时，应根据柱的直径或宽度来考虑柱间空隙的折减。当 $D \\leqslant 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n  \n图4.2.3-2柱的土侧压力计算宽度\n\n$$\n\\textit { b } = \\frac { D ( 2 n \\mathrm { ~ - ~ } 1 ) } { n }\n$$\n\n当 $D > 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n$$\nb ~ = ~ { \\frac { n ( ~ D ~ + ~ 1 ~ ) ~ - ~ 1 } { n } }\n$$\n\n6压实填土重力的竖向和水平压力强度标准值可按下式计算：\n\n竖向压力强度\n\n$$\nq ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f64771c-84c6-4448-9578-80ed66f0ffc0', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '7.5岩溶地区路基', '7.5岩溶地区路基7.5.1施工前应核查岩溶分布、地形、地表水、地下水活动规律，编制专项施工方案。\n\n7.5.2不得堵塞与地下河连通的岩溶漏斗、冒水洞、溶洞等地下通道。对影响路基稳定的岩溶水的疏导、引排措施，应符合下列规定：\n\n对路基上方的岩溶泉和冒水洞，应采用排水沟将水截流至路基外。\n\n对出水点多、水流分散的岩溶水，可设置渗沟、截水墙与截水洞等截流设施。截流位置应设置得当，截排顺畅。\n\n对水流集中的常流或间歇性岩溶水，可设置明沟、涵管与泄水洞等排水设施。过水断面应设置合理，引排顺畅。\n\n对路基基底处的岩溶泉和冒水洞，宜设置桥涵等排水设施将水排出路基外。\n\n对截流和引流后需在洼地排水时，应设置排水沟涵将水引至洼地的消水洞，若无明显的消水洞，应排至洼地最低处。不得随意改变洼地的汇雨面积，若需改变洼地消水量，应专门论证。\n\n7.5.3对路基基底下的干溶洞处置，应采取下列措施：\n\n应铲除溶洞石笋、石牙、孤石以及不规则的碳酸钙沉积物，整平基底，并应采用一定级配的砂砾石、碎石、片块石等渗水性好的填料回填。\n\n应挖除石林、石牙、溶槽、溶沟间、洼地内的湿软细粒土。\n\n对失去排水功能的浅层漏斗、落水洞、土洞以及规模小且无地下溶水联系的溶沟、溶槽等干溶洞，可采用片碎石、混凝土等填塞。\n\n位于路基基底的裸露和埋藏浅的溶洞，可采取回填封闭、钢筋混凝土盖板跨越、支撑加固或结构物跨越等处理措施。\n\n对有充填物的溶洞，可采取注浆法、旋喷法等加固措施；当不能满足要求时，宜采用结构物跨越。\n\n覆盖层中土洞埋藏浅时，可采用回填夯实或强夯等处理措施；覆盖层中土洞埋藏深时，宜采取注浆、复合地基等处理措施。\n\n7.5.4在溶蚀洼地填筑路基时，应采用渗水性好的砂砾、碎石土等材料填筑，并应高出积水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n7.5.5对岩溶洼地或地下水丰富处的软土地基，软土厚度小时可采用片石、碎石或砾石等换填处理；软土厚度大时可采用旋喷桩、CFG桩、粉喷桩等其他软基处理措施。\n\n7.5.6当路基跨越具有顶板的溶洞时，应根据设计要求确定处理方案。\n\n7.5.7对岩溶地段的边坡处置，应采取下列措施：\n\n对土石相间的石牙、石林边坡以及开挖覆盖层与基岩交界的溶蚀破碎带形成的土夹石边坡，应清除石牙、石林间溶槽溶沟内的充填土壤及坡面上的孤石，清除至坡体自然稳定坡度，保留露出坡面的石林、石牙的自然形态。\n\n对未严重风化，节理发育、破碎但稳定性好的岩溶岩石边坡，宜采用喷浆、喷射混凝土等措施。\n\n对岩溶路堑开挖后有潜在滑动危险的岩质边坡，应采取支挡或锚固措施。\n\n对路堑边坡上的干溶洞和洞穴，宜清除洞内沉积物，宜采用干砌或浆砌片石、钢筋混凝土板封堵；当干溶洞和洞穴影响到边坡的稳定性时，应采用浆砌片石、混凝土支柱支顶等加固措施。\n\n对边坡陡、裂隙发育、易风化、剥落破碎的岩溶边坡，或规模大的土夹石岩溶边坡，应采用浆砌片石护面墙等防护措施。\n\n开挖整体稳定性好的硬质岩溶岩石边坡时宜采用光面爆破或预裂爆破。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f6e333b-e9bd-45ab-9af9-731bb3be8ef7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '13.5.6 岩溶地基的处理应符合下列规定', '13.5.6 岩溶地基的处理应符合下列规定：1 处理岩溶地基时，不得堵塞溶洞的水路。\n\n2 对干溶洞可采用砂砾石、碎石、干砌或浆砌片石、灰土、混凝土等回填密实；基底的干溶洞较大，回填处理有困难时，可设置桩基进行处理，桩基的设置应履行设计变更手续，并应由设计单位进行设计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f8630a4-0e1f-48ba-8be5-7262c695cc95', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犛', '附 录 犛');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f8d473a-bb6e-4d58-a90e-be25f6620631', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9.5 灌注桩后压浆', '9.5 灌注桩后压浆## 9.5.1 本节适用于灌注桩成桩后对桩底和桩侧进行后压浆的施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f91058c-6cf3-4ee4-a587-c73a59519756', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．5 缓冲器', '6．3．5 缓冲器缓冲器应按碰撞动能及最大碰撞力，并考虑缓冲行程来选用，允许的最大减速度为 $4 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。  \n宜采用 $\\mathrm { J B / T ~ 7 0 1 7 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 1 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 2 \\mathrm { J B / T ~ } 1 0 8 8 3 }$ 中规定的缓冲器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3f959ade-853a-4c5e-967c-f6e01fef7fb5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：4 本次修订将原规范中“跨径 25m 以上预应力混凝土简支梁的安装应验算裸梁的稳定性”的表述修改为“简支梁的安装应采取措施保证梁体的稳定性，防止倾覆”。\n\n### 17.2.2 构件预制场的布置应满足预制、移运、存放及架设安装的施工作业要求；场地应平整、坚实，应根据地基情况和气候条件，设置必要的防排水设施，并应采取有效措施防止场地沉陷。\n\n### 17.2.3 构件的预制台座应符合下列规定：\n\n1 预制台座的地基应具有足够的承载能力和稳定性。当用于预制后张预应力混凝土梁、板时，宜对台座两端及适当范围内的地基进行特殊加固处理。\n\n2 预制台座应采用适宜的材料和方式制作，且应保证其坚固、稳定、不沉陷。\n\n3 预制台座的间距应能满足施工作业的要求；台座表面应光滑、平整，在 $2 \\mathrm { m }$ 长度上平整度的允许偏差应不超过 $2 \\mathrm { m m }$ ，且应保证底座或底模的挠度不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4 对预应力混凝土梁、板，应根据设计提供的理论拱度值，结合施工的实际情况，正确预计梁体拱度的变化情况，在预制台座上按梁、板构件跨度设置相应的预拱度。当预计后张预应力混凝土梁的上拱度值较大，将会对桥面铺装的施工产生不利影响时，宜在预制台座上设置反拱。\n5 预制台座应具有对梁底的支座预埋钢板或楔形垫块进行角度调整的功能，并应在预制施工时严格按设计要求的角度进行设置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3fa5b4e8-2b58-4830-83cd-111fe0864649', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '5.5地震主动土压力和动水压力（Part 2）', ' } / { \\bf m } ^ { 3 }$ ）；\n\n$R ^ { \\prime }$ —桥墩截面半径（ $\\mathbf { \\Pi } ( \\mathbf { m } )$ 。\n\n椭圆形截面桥墩［图5.5.4a)]：\n\n$$\nm _ { \\mathrm { a } } \\ = \\rho \\pi ( a _ { y } ^ { 2 } \\mathrm { c o s } ^ { 2 } \\theta \\ + a _ { x } ^ { 2 } \\mathrm { s i n } ^ { 2 } \\theta )\n$$\n\n式中： $\\theta$ —水平向地震动输入方向与椭圆形截面 $X$ 轴（长轴或短轴）的夹角；$\\ b { a } _ { x }$ ， $a _ { y }$ —分别为椭圆形截面的 $X$ 轴（长轴或短轴）和 $Y$ 轴长度的一半（m）。\n\n矩形截面桥墩［图5.5.4b)]：\n\n$$\nm _ { \\mathrm { a } } ~ = k \\rho \\pi a _ { y } ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $a _ { x }$ ， $a _ { \\scriptscriptstyle  { y } }$ -分别为矩形截面沿水平向地震动输入方向和垂直于输入方向的边长\n\n$\\mathrm { ( m ) }$\n\n$k$ —矩形截面桥墩附加质量系数，可按表5.5.4线性插值求取。\n\n  \n图5.5.4椭圆形及矩形桥墩截面尺寸定义\n\n表5.5.4矩形截面桥墩附加质量系数  \n\n\n\n\n\n### 条文说明\n\n本条规定参照欧洲桥梁抗震设计规范2005版的相关规定制定，取消了08细则的相关规定，08 细则沿用了89规范的规定，理论上来讲，也不够严谨。本次修订，对动水压力的影响进行了专题研究，结果表明，按附加质量法考虑动水压力的影响，墩底弯矩和墩底剪力比按08 细则的规定计算均偏大，墩底剪力偏大更多，而且随着水深增加，偏差越大。所以，从结构安全和理论上的严谨性考虑，应偏保守地按附加质量法计算来考虑动水压力的影响。同时也考虑了按附加质量法计算动水压力的作用效应比其他作用效应小很多，各种作用效应组合后的结果增加也很有限，对建设成本的影响很小。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3fa604de-700c-40aa-947f-672da84e8b8e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.4 偶然作用', '4.4 偶然作用## 4.4.1 通航水域中的桥梁墩台，设计时应考虑船舶的撞击作用，其撞击作用设计值可按下列规定采用：\n\n1 船舶的撞击作用设计值宜按专题研究确定。\n\n2 四至七级内河航道当缺乏实际调查资料时，船舶撞击作用的设计值可按表4.4.1-1取值，航道内的钢筋混凝土桩墩，顺桥向撞击作用可按表4.4.1-1所列数值的$50 \\%$ 取值。\n\n表4.4.1-1 内河船舶撞击作用设计值  \n\n\n\n\n\n3 当缺乏实际调查资料时，海轮撞击作用的设计值可按表4.4.1-2取值。\n\n表4.4.1-2 海轮撞击作用设计值  \n\n\n\n\n\n4 规划航道内可能遭受大型船舶撞击作用的桥墩，应根据桥墩的自身抗撞击能力、桥墩的位置和外形、水流流速、水位变化、通航船舶类型和碰撞速度等因素作桥墩防撞设施的设计。当设有与墩台分开的防撞击的防护结构时，桥墩可不计船舶的撞击作用。\n\n5 内河船舶的撞击作用点，假定为计算通航水位线以上 $2 \\mathrm { m }$ 的桥墩宽度或长度的中点。海轮船舶撞击作用点需视实际情况而定。\n\n## 4.4.2 有漂流物的水域中的桥梁墩台，设计时应考虑漂流物的撞击作用，其横桥向撞击力设计值可按下式计算，漂流物的撞击作用点假定在计算通航水位线上桥墩宽度的中点：\n\n$$\nF = \\frac { \\ W v } { { g } T }\n$$\n\n式中：W—漂流物重力（ $\\mathrm { k N } ,$ ，应根据河流中漂流物情况，按实际调查确定；$v$ 水流速度（ $\\mathbf { \\mu } _ { \\mathrm { m } } / \\mathbf { s } )$ ；$T$ 撞击时间（s），应根据实际资料估计，在无实际资料时，可用1s；$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { n } v \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n## 4.4.3 桥梁结构必要时可考虑汽车的撞击作用。汽车撞击力设计值在车辆行驶方向应取 $1 ~ 0 0 0 \\mathbf { k } \\mathbf { N }$ ，在车辆行驶垂直方向应取 $5 0 0 \\mathrm { k N }$ ，两个方向的撞击力不同时考虑。撞击力应作用于行车道以上 $1 , 2 { \\mathfrak { m } }$ 处，直接分布于撞击涉及的构件上。\n\n对设有防撞设施的结构构件，可视防撞设施的防撞能力，对汽车撞击力设计值予以折减，但折减后的汽车撞击力设计值不应低于上述规定值的1/6。\n\n## 4.4.4 公路桥梁护栏应按现行《公路交通安全设施设计规范》（JTG D81）的有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3fac81a8-f784-4671-a338-64f844c81818', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 2）', ' d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ - 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的其他第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ -的组合值系数，取 $\\psi _ { \\mathrm { c } } = 0$ 75；$\\psi _ { \\mathrm { c } } Q _ { j \\mathrm { k } }$ 一 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的第 $j$ 个可变作用的组合值；$\\gamma _ { \\downarrow j }$ 第 $j$ 个可变作用的结构设计使用年限荷载调整系数。公路桥涵结构的设计使用年限按现行《公路工程技术标准》（JTGB01）取值时，可变作用的设计使用年限荷载调整系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } j } = 1 , 0$ ；否则， $\\gamma _ { \\mathrm { L } j }$ 取值应按专题研究确定。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用基本组合的效应设计值 $S _ { \\mathrm { u d } }$ 可通过作用效应代数相加计算。\n\n3）设计弯桥时，当离心力与制动力同时参与组合时，制动力标准值或设计值按$70 \\%$ 取用。\n\n2偶然组合：永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值相组注：本表所列特大、大、中桥等系按本规范表1.0.5中的单孔跨径确定，对多跨不等跨桥梁，以其中最大跨径为准。\n\n表4.1.5-1 公路桥涵结构设计安全等级  \n\n\n\n\n\n表4.1.5-2永久作用的分项系数  \n\n\n\n\n\n注：本表序号1中，当钢桥采用钢桥面板时，永久作用分项系数取1.1；当采用混凝土桥面板时，取1.2。合；与偶然作用同时出现的可变作用，可根据观测资料和工程经验取用频遇值或准永久值。\n\n1）作用偶然组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { a d } } = S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ A _ { \\mathrm { d } } , ~ ( \\psi _ { \\mathrm { f l } } \\frac { \\dag } { \\ d x } \\psi _ { \\mathrm { q } 1 } ) ~ Q _ { \\mathrm { i k } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中：\n\n$S _ { \\mathrm { a d } }$ -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；\n\n$A _ { \\mathrm { d } }$ 1 偶然作用的设计值；  \n$\\psi _ { \\mathfrak { I } }$ -汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的频遇值系数，取 $\\psi _ { \\uparrow \\uparrow } = 0 . 7$ ；当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，人群荷载 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 , 0$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用$\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 . 0$ ；\n\n$\\psi _ { \\mathfrak { n } } Q _ { \\mathfrak { r } \\mathfrak { k } }$ —汽车荷载的频遇值;\n\n$\\psi _ { \\mathrm { q } } \\mathrm { _ { i } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值系数，汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 , 4$ ，人群荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 4$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用 $\\psi _ { \\mathscr { q } } = 0 , 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 1 , 0$ ；\n$\\psi _ { \\mathrm { q l } } Q _ { \\mathrm { l k } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3fb72888-7076-48c0-9786-79da2524a17f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '引 言', '引 言0．1 使用本标准应考虑到：\n\na） 本标准不包括所涵盖的起重机设计的特殊问题，如：与非电力驱动的其他驱动装置有关的工作特性分析及各相关部分的设计，在道路及越野地面上行驶运行机构与支承装置的设计，及各类具体起重机的专用特殊部件和结构设计中的特殊问题等；  \nb） 凡经理论和实践已证明是正确的其他设计计算方法，经设计部门和用户协商同意，也可以在起重机设计中采用。\n\n0．2 对不同工作要求的起重机设计，在使用本标准时允许有所不同：\n\na） 本标准涉及的各类起重机，其使用条件和工作要求可能有显著的差别，如一台高速运行、载荷繁重、繁忙使用的起重机，与一台平缓运行、载荷轻微、作业清闲的起重机，其工况和要求就很不相同。对使用工况和要求有很大差异的起重机设计，不要求都按本标准的全部内容进行计算，而应允许有所不同。\nb） 对那些设计中选用的标准的结构件、机械部件或电气部件，如果已进行过审核或试验并取得合格认可，则认为它们能满足所设计的起重机的工作要求，再进行计算也只是对一个令人满意的结果再作一次验证，故不必再对上述标准部件作校核计算。  \nc） 对在本标准已作了规定的设计计算项目，如果在所设计的起重机工作中不可能有不利结果的，就没有必要再作校核计算。例如：对于工作级别很低的起重机，就不必进行疲劳计算。\n\n对不同类型和不同工作要求的起重机应采用不完全相同的设计计算：对一台构造简单工作清闲的起重机，或对一台由标准部件组成的起重机，其计算就应简略一些，而不要求按本标准所列的全部内容逐项进行设计计算，但必须保证起重机的安全与可靠。\n\n0．3 起重机用户在确定起重机订货要求及选购起重机产品时，要特别注意确定和选择起重机整机的工作级别和它的机构的工作级别：\n\na） 用户要根据本标准恰当地提出对起重机工作级别的要求，如果可能还须进一步明确起重机各个机构的工作级别，以确保制造商能按此要求进行设计与制造。  \nb） 起重机整机的工作级别，由起重机使用等级和起重机载荷状态级别两个因素决定，见3．2及表3。起重机使用等级表明了该起重机工作忙闲程度，由起重机的总工作循环数决定，它可以由起重机预计的使用年数（该起重机报废或被更新之前的使用年数）、每年平均的工作日数，每工作日内平均的起重工作循环次数等三个数的乘积得到。起重机的载荷状态级别表明了该起重机起吊载荷的轻重程度，由式（1）计算出的载荷谱系数按表2确定。说明：对以上这两项计算只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。  \nc） 起重机机构工作级别，是将各单个机构分别作为一个整体进行的载荷及运转情况评价，它概略地表示了由该机构的使用等级（设计寿命、工作小时数）和该机构的载荷状态级别（反映载荷轻重状态的级别或载荷谱系数）所决定的机构工作的总体状况，见3．3及表6。机构的使用等级由表4查得，机构的载荷状态级别由式（3）计算出的载荷谱系数按表5查得。同样，对机构使用等级和机构载荷状态级别两项计算也只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。\n\nd） 如果用户无法提供所需要的起重机的有关数据，从而无法按上述 b）、c）中所述的方法通过计算与查表选出起重机整机或其机构的工作级别时，也可以通过查阅附录 A及附录B中的有关资料，近似地选出所要的起重机的工作级别及其机构的工作级别。但必须说明附录 A及附录B中的这些选择指南并无约束力，只是给出一个选择的参考示例。在起重机招标书和订货单上所确定的起重机及其机构的工作级别，只能由起重机用户提出并作出最终认定。\n\n0．4 起重机的有效使用期：\n\na） 本标准列出的使用等级，并不是对起重机实际使用工作有效期的保证值。  \nb） 无论是起重机整机的使用等级（起重机的总工作循环数，或由此结合起重机的工作状况推算出的设计预期的起重机工作寿命年数），或者起重机机构整体的使用等级（起重机机构运转的总小时数，或由此结合使用状况推算出的设计预期的起重机机构工作寿命小时数），都只是一个设计时预估值，而决不是制造商给出的该起重机有效使用期的保证值。  \nc） 如果在设计中未对该起重机的预期寿命进行充分的注意和考虑，制造时又没有遵循本标准提出的要点从而未达到设计要求，使用中未能按照制造商给出的说明书进行正常操作和定期维护，或者实际使用工况与订购该起重机时提出的要求又有较大的差异，则产品上述设计预期寿命就会与产品实际的有效使用期有比较大的、甚至是很大的出入。  \nd） 如果起重机是由用户通过招标来确定制造商，招标书上提出的起重机的工作条件与其实际使用情况也较符合，起重机制造商遵从招标书的要求并根据本标准作出的正确设计来进行制造，制造的产品符合相应标准确定的制造技术条件的要求而获得了质量保证，用户也按照制造商给出的说明书进行了正常操作和定期维修保养，则设计者根据本标准对该起重机选出的使用等级的值就与具有设计所确定安全度的起重机及其机构的实际有效使用期相当。\n\n0．5 起重机的用户应注意到：\n\na） 起升物品的迎风面积———如果这个面积大于附录 E．5所给出的值，则起重机用户需要另行提供此物品迎风面积的可靠实用的信息。  \nb） 工作风压———如果起重机工作时的最大风压可能大于表15规定的值，则起重机用户需要另行提供起重机工作时应考虑到的最大工作风压的相关信息。  \nc） 非工作风压———如果按照用户使用现场当地的气象条件的要求，需要起重机按表18规定的更大的非工作风压进行起重机设计，则起重机用户应提供该起重机设计应考虑到的非工作风压的准确信息。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3fb76896-d1de-4e11-86ee-b8d19bee8835', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 4）', ' } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } \\mp \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } )\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；  \n其余符号同式（19）。\n\n考虑到4．4．2．4．1所提出的一般原则，可以认为能传递到起升机构上的最大组合载荷，实际上限制犘在 $P _ { \\mathrm { M m a x } } \\mathrm { [ }$ 载荷的1．6倍。\n\n##### 4．4．2．5．2 水平运动\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ，按式（25）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { \\ m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（17）。\n\n载荷情况Ⅱ，取式（26）和式（27）两值中的较大者：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { w M I } } ) \\gamma ^ { \\prime } \\mathrm { m }\n$$\n\n或\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\textrm { m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（19）。\n\n载荷情况Ⅲ，对 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，取对应于电动机（或制动器）最大扭矩的载荷。但如果作业条件限制了实际传递的扭矩，例如由于车轮在轨道上打滑，或者由于使用了适当的限制器（如液压联轴器，极限力矩联轴器等），这时就应取实际可能传递的扭矩。\n\n##### 4．4．2．5．3 复合运动\n\n对载荷情况Ⅰ和 $\\mathbb { I }$ ：载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\mathrm { I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 用4．4．2．2．1和4．4．2．3．1给出的通用公式来确定。\n\n对载荷情况Ⅲ：\n\n当用于质心升高运动的功率，同克服加速或风力影响所需的功率相比可以忽略不计时，载荷最大值$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 取为由电动机最大转矩引起的载荷，此值虽很高，但可以接受，因为它增加了安全性。\n\n反之，当用于克服加速或风力影响所需的功率，同用于质心升高运动的功率相比可以忽略不计时，犘 犘$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 可以按 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ~ P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 来计算。\n\n在这两个极限数值之间的各种情况，应根据选用的电动机、起动方式，以及由惯性和风力影响引起的载荷与由质心升高引起的载荷的相对值来进行研究。\n\n当作业条件限制了实际传递给机构的力矩（见4．4．2．5．2），而它又小于上述数值时，则将此限制的犘极限力矩作为 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3fb9d4dc-4ae5-45f0-a28f-5468b261a89f', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '四、作业过程安全检查', '四、作业过程安全检查<<<HTBL|ba88160f46e14816bd0db0a6f5e570395|END>>>\n\n\n检查组组长： 检查组成员：\n\n记录：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3fba196b-d6d5-413b-84c4-d0c73f33613a', '126《国务院关于进一步加强企业安全生产工作的通知》（国发〔2010〕23号）.md', '六、严格行业安全准入', '六、严格行业安全准入## 18.加快完善安全生产技术标准\n各行业管理部门和负有安全生产监管职责的有关部门要根据行业技术进步和产业升级的要求，加快制定修订生产、安全技术标准，制定和实施高危行业从业人员资格标准。对实施许可证管理制度的危险性作业要制定落实专项安全技术作业规程和岗位安全操作规程。\n\n## 19.严格安全生产准入前置条件\n把符合安全生产标准作为高危行业企业准入的前置条件，实行严格的安全标准核准制度。矿山建设项目和用于生产、储存危险物品的建设项目，应当分别按照国家有关规定进行安全条件论证和安全评价，严把安全生产准入关。凡不符合安全生产条件违规建设的，要立即停止建设，情节严重的由本级人民政府或主管部门实施关闭取缔。降低标准造成隐患的，要追究相关人员和负责人的责任。\n\n## 20.发挥安全生产专业服务机构的作用\n依托科研院所，结合事业单位改制，推动安全生产评价、技术支持、安全培训、技术改造等服务性机构的规范发展。制定完善安全生产专业服务机构管理办法，保证专业服务机构从业行为的专业性、独立性和客观性。专业服务机构对相关评价、鉴定结论承担法律责任，对违法违规、弄虚作假的，要依法依规从严追究相关人员和机构的法律责任，并降低或取消相关资质。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3fc4fbc3-0a68-4e9a-befb-10db1707b931', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '3 基本设计规定（Part 4）', '边支承的翼缘有屈曲后强度，所以板件宽厚比不再作额外限制。四边简支腹板承受压弯荷载时，屈曲系数按下式计算，其中参数 $\\pmb { \\alpha } _ { 0 }$ 按本标准式（3.5.1）计算：\n\n$$\nK = { \\frac { 1 6 } { \\sqrt { ( 2 - \\alpha _ { 0 } ) ^ { 2 } + 0 . 1 1 2 { \\alpha _ { 0 } } ^ { 2 } } + 2 - \\alpha _ { 0 } } }\n$$\n\n屈服宽厚比、0.5倍 $\\sim 0 . 8$ 倍的屈服宽厚比，以及四个分级界限宽厚比的对比见图2，考虑到不同等级的宽厚比的用途不同，没有严格地按照屈服高厚比的倍数，如厂房跨度大，截面高，截面希望高一些，腹板较薄，得到翼缘的约束大，宽厚比适当放大，而截面宽厚比等级为S1级或 S2 级的，往往是抗震设计的民用建筑，在作为框架梁设计为塑性耗能区时 $( \\alpha _ { 0 } = 2 )$ ，要求在设防烈度的地震作用下形成塑性铰，所以宽厚比反而比0.5、0.6的倍数更加严格。\n\n缺陷敏感型的理想圆柱壳，其临界应力是 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = 0 . 3 \\frac { E t } { D }$ ，其屈曲荷载严重依赖于圆柱壳初始缺陷的大小，而民用建筑的钢管构件不属于薄壳范畴，初始弯曲相对于板厚一般小于 $\\mathrm { { z } } \\mathrm { { } } \\mathrm { { } } \\mathrm { { / } } t <$\n\n  \n图2腹板分级的界限高厚比的对比\n\n0.2，此时真实的临界荷载与理想弹性临界荷载的比值在0.5左右，即 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\approx 0 . 1 5 \\frac { E t } { D } = f _ { \\mathrm { y } }$ ，临界应力达到屈服应力的直径厚度比值计算如下：\n\n$$\n\\left[ { \\frac { D } { t } } \\right] _ { \\mathrm { { y } } } = { \\frac { 0 . 1 5 E } { f _ { \\mathrm { { y } } } } } = 1 3 1 . 5\n$$\n\n宽厚比/屈服径厚比为 $0 . 5 , 0 . 6 , 0 . 7$ 和0.8的数据也在表2 给出，本次修订的S1级、S2级、S3 级和S4 级分级界限采用了欧洲钢结构设计规范 EC3：Design of steel structures 的规定。\n综上所述，各种截面屈曲宽厚比和标准取值比较见表2。\n\n表2各种截面屈曲宽厚比和标准取值比较  \n\n\n\n\n\n续表2   \n\n\n\n\n\n另外，表3.5.1压弯构件腹板的截面板件宽厚比等级限值与其应力状态相关，除塑性耗能区部分及S5级截面，其值可考虑采用 $\\varepsilon _ { \\sigma }$ 修正， $\\mathfrak { E } _ { \\mathfrak { g } }$ 为应力修正因子， $\\begin{array} { r } { \\varepsilon _ { \\sigma } = \\sqrt { f _ { \\mathrm { y } } / \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } . } \\end{array}$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3fe7f1b5-868b-43b3-a329-acf62a1594c5', '115《中华人民共和国森林法》（主席令第39号（2019修订））.md', '目录', '目录第一章总则  \n第二章森林经营管理  \n第三章森林保护  \n第四章植树造林  \n第五章森林采伐  \n第六章法律责任  \n第七章附则');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3fec954a-5a20-435c-84e4-5e886a90eb37', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明自由泌水率用于评价水泥浆体料外泌水性能检验，自由膨胀率用于评价水泥浆体的无压状态微膨胀补偿性能。水泥浆的自由泌水率及膨胀率与水胶比、搅拌速度密切相关。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3ff0987e-3dcc-4b3a-9e88-f981dedb548d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性## 8．1．1 基本要求与假定\n\n### 8．1．1．1 在校核计算中，当稳定力矩的代数和大于倾覆力矩的代数和时，则认为该起重机整机是稳定的。\n\n由自重载荷产生稳定力矩，由除自重载荷外其他载荷产生倾覆力矩，它们都是对所规定的特定倾覆线计算的结果。\n\n在进行起重机整体抗倾覆稳定性计算时，求倾覆力矩所用的计算载荷分别按表 $5 1 \\sim$ 表54选取（不考虑其他动力系数的影响）。计算中要考虑起重机的结构形态及其零部件的位置，各项载荷与力作用的方向及其影响均按实际可能出现的最不利载荷组合的原则来考虑。8．1．1．2 校核计算的假定是起重机在坚实、水平的支承面上或轨道上工作。若起重机需要在倾斜面上工作，在校核计算时制造商应考虑此特定条件，加上倾斜坡度的影响并予以说明。8．1．1．3 对于固定的起重机，在具体使用现场或地区如有地震或其他的基础外部激励效应，则在相应的工作状态或非工作状态抗倾覆稳定性的核算中，将其作为附加的载荷情况予以考虑。对于地震的影响，应参考国家有关部门相应的抗震规范，根据不同地区的抗震设防等级来计算。\n\n## 8．1．2 流动式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n对流动式起重机，应核算验证在下列载荷状态下整体抗倾覆是稳定的：\n\n无风试验或运行时，按表51的规定；  \n有风工作或运行时，按表52的规定；  \n向后倾翻时，按8．1．2．3的规定；  \n非工作风作用时，按8．1．2．4的规定。\n\n流动式起重机的倾覆线参见附录 。这些倾覆线只是示意图，在实际计算中应由起重机不同的具体设计来决定。\n\n### 8．1．2．1 无风试验或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在风速不大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风载荷作用下，流动式起重机作稳定性试验或带载运行。用自重载荷与表51规定的载荷计算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．2 有风工作或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在工作风载（见4．2．2．3．3）作用下流动式起重机不移动，但作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作；或仅整机移动，但不作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作。用自重载荷与表52规定的载荷算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．3 抗后倾覆稳定性\n\n#### 8．1．2．3．1 验算条件\n\n起重机处于以下支承条件和质量分布状态时，应配置平衡重，并保证起重机有一个合理的稳定安全');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('3ff25412-7f7d-4207-8074-cf4d6a33f5b7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 5）', 'hrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又有一种或多种不同的构件接头型式，见附录O。随着连接应力集中等级的递增，结构疲劳强度递减。应尽量采用较为合理的应力集中情况等级 K值，推荐采用 $\\mathrm { K } _ { 2 }$ ，尽量避免采用 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 。\n## 5．8．4 结构件的工作级别\n\n结构件的工作级别见3．4．3。对于有轻微或中等应力集中等级而工作级别较低的结构件，一般不需要进行疲劳强度校核，通常 E4级（含）以上的结构件应校核疲劳强度。\n\n## 5．8．5 疲劳许用应力\n\n构件疲劳许用应力按表31列出的公式计算，连接件的疲劳许用应力按表32计算。表中 $r$ 为应力循环特性，其值按5．8．2决定。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］为拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值，是 $r { = } - 1$ 的对称应力循环试验中得到的疲劳极限（具有 $90 \\%$ 的可靠度）除以1．34安全系数，并考虑构件工作级别及具体的构件连接的应力集中情况等级和构件的材质等三个因素后的疲劳许用应力值。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］值详见表33。\n\n表31 构件疲劳许用应力  \n\n\n\n\n\n表32 连接的疲劳许用应力  \n\n\n\n\n\n表33 拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值 $[ \\pmb { \\sigma } _ { - 1 } ]$   \n\n\n\n\n\n## 5．8．6 疲劳强度校核\n\n根据载荷组合A（见4．3．3．1）的实际可能的最不利工况计算得出的绝对值最大应力，按式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）进行核算：\n\n$$\n{ \\begin{array} { r l } { | \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\qquad \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } } \\end{array} } ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 3 ~ } } )  \\\\ { | \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] \\leqslant [ { \\mathrm { ~ 7 ~ } } \\ldots { \\mathrm { ~ r } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots  & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] ^ { 2 } + [ { \\frac { \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] ^ { 2 } } } ] ^ { 2 } - { \\frac { \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } } + [ { \\frac { \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } } { [ \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } } \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\end{array}  ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 6 ~ } } )   \\end{array} \n$$\n\n式中：\n\n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ ；  \n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ ；  \n$\\mid ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('40035cb7-a45b-4f35-ae36-5acfdd2c54c0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 4）', '<td rowspan=1 colspan=1>0.082</td><td rowspan=1 colspan=1>0.080</td><td rowspan=1 colspan=1>0.077</td><td rowspan=1 colspan=1>0.075</td><td rowspan=1 colspan=1>0.073</td><td rowspan=1 colspan=1>0.071</td><td rowspan=1 colspan=1>0.068</td><td rowspan=1 colspan=1>3.55</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>0.087</td><td rowspan=1 colspan=1>0.085</td><td rowspan=1 colspan=1>0.082</td><td rowspan=1 colspan=1>0.080</td><td rowspan=1 colspan=1>0.078</td><td rowspan=1 colspan=1>0.076</td><td rowspan=1 colspan=1>0.072</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>3.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.093</td><td rowspan=1 colspan=1>0.090</td><td rowspan=1 colspan=1>0.087</td><td rowspan=1 colspan=1>0.085</td><td rowspan=1 colspan=1>0.082</td><td rowspan=1 colspan=1>0.080</td><td rowspan=1 colspan=1>0.076</td><td rowspan=1 colspan=1>4.5</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>0.103</td><td rowspan=1 colspan=1>0.100</td><td rowspan=1 colspan=1>0.097</td><td rowspan=1 colspan=1>0.094</td><td rowspan=1 colspan=1>0.092</td><td rowspan=1 colspan=1>0.090</td><td rowspan=1 colspan=1>0.085</td><td rowspan=1 colspan=1>5.6</td><td rowspan=1 colspan=1>4.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.116</td><td rowspan=1 colspan=1>0.113</td><td rowspan=1 colspan=1>0.109</td><td rowspan=1 colspan=1>0.106</td><td rowspan=1 colspan=1>0.103</td><td rowspan=1 colspan=1>0.101</td><td rowspan=1 colspan=1>0.096</td><td rowspan=1 colspan=1>7.1</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.131</td><td rowspan=1 colspan=1>0.127</td><td rowspan=1 colspan=1>0.123</td><td rowspan=1 colspan=1>0.120</td><td rowspan=1 colspan=1>0.116</td><td rowspan=1 colspan=1>0.114</td><td rowspan=1 colspan=1>0.108</td><td rowspan=1 colspan=1>9</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr></table>\n\n\n注1：对于吊运危险物品的起重用钢丝绳，一般应比设计工作级别高一级的工作级别选择表中的钢丝绳选择系犆数 $C$ 和钢丝绳最小安全系数 $n$ 值。对起升机构工作级别为 M7、M8的某些冶金起重机和港口集装箱起重机等，在使用过程中能监控钢丝绳劣化损伤发展进程，保证安全使用，保证一定寿命和及时更换钢丝绳的前提下，允许按稍低的工作级别选择钢丝绳；对冶金起重机最低安全系数不应小于7．1，港口集装箱起重机主起升钢丝绳和小车曳引钢丝绳的最低安全系数不应小于6。伸缩臂架用的钢丝绳，安全系数不应小于4。犆\n注2：本表中给出的 $C$ 值是根据起重机常用的钢丝绳 $6 \\times 1 9 \\mathrm { W ( S ) }$ ）型的最小破断拉力系数犽 $k ^ { \\prime }$ 、且只针对运动绳的安全系数用式（125）计算而得。对纤维芯（NF）钢 丝 绳犽 $k ^ { \\prime } = 0 , 3 3 0$ ，对 金 属 丝 绳 芯（IWR）或 金 属 丝 股 芯（IWS）钢丝绳 $k ^ { \\prime } { = } 0 , 3 5 6$ 。\n\n#');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4006acce-0bd2-4599-828e-9de8d9b05eba', '141《低合金高强度结构钢》（GB-T1591-2018）.md', '7技术要求（Part 3）', '/T2975—2018图A.11中b)的规定。\n\n## 9检验规则\n\n### 9.1检查和验收\n\n钢材的检查和验收由供方技术监督部门进行。\n\n### 9.2组批规则\n\n#### 9.2.1钢材应成批验收。每批应由同一牌号、同一炉号、同一规格、同一交货状态的钢材组成,每批重量应不大于 $6 0 ~ \\mathrm { ~ t ~ }$ ，但卷重大于 $3 0 \\ \\mathrm { ~ t ~ }$ 的钢带和连轧板可按两个轧制卷组成一批;对容积大于 $2 0 0 \\ \\mathrm { t }$ 转炉冶炼的型钢，每批重量不大于 $80 \\textrm { t }$ 。经供需双方协商，可每炉检验2批。\n\n#### 9.2.2Q355B级钢允许同一牌号、同一冶炼和浇注方法、同一规格、同一生产工艺制度、同一交货状态或同一热处理制度、不同炉号钢材组成混合批,但每批不得多于6个炉号，且各炉号碳含量之差不大于$0 . 0 2 \\%$ ， $\\mathrm { M n }$ 含量之差不大于 $0 . 1 5 \\%$ 。\n\n#### 9.2.3对于要求厚度方向力学性能试验的钢材,组批规则应符合GB/T 5313 的规定。\n\n### 9.3取样数量\n\n每批钢材的取样部位和取样数量见表13。\n\n### 表13钢材检验项目、取样数量、取样方法和试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4018fe7b-1702-456f-b991-80b58c2c018a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '4 钢筋…… 15', '4 钢筋…… 15## 4.1 一般规定…… 15  \n## 4.2 加工…… …16  \n## 4.3 连接…… …18  \n## 4.4 绑扎与安装…… …22');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('40245ee9-bb54-4cd2-88e4-2d0ceedb9f5a', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 桥梁的正常交通荷载包括任意时间的正常和密集运行状态，但不包括超载等。\n\n### 3.1.3 按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，本规范将桥涵设计分为承载能力和正常使用两类极限状态。承载能力极限状态设计体现了桥涵的安全性，正常使用极限状态设计体现了桥涵的适用性和耐久性，这两类极限状态概括了结构的可靠性。只有每项设计都符合各有关规范的两类极限状态设计的要求，才能使所设计的桥涵达到其全部的预定功能。\n\n（1）承载能力极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到最大承载能力或出现不适于继续承载的变形或变位的状态，包括构件和连接的强度破坏、结构或构件丧失稳定及结构倾覆、疲劳破坏等。\n\n（2）正常使用极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到正常使用或耐久性能的某项限值的状态，包括影响结构、构件正常使用的开裂、变形等。\n\n### 3.1.4 本条对设计状况进行了修订，增加了地震设计状况。\n\n1 持久状况所对应的是桥梁的使用阶段。这个阶段持续的时间很长，要对结构的所有预定功能进行设计，即要进行承载能力极限状态和正常使用极限状态的计算。\n\n2 短暂状况所对应的是桥梁的施工阶段和维修阶段。这个阶段的持续时间相对于使用阶段是短暂的，结构体系、结构所承受的荷载等与使用阶段也不同，设计要根据具体情况而定。在这个阶段，要进行承载能力极限状态计算，可根据需要作正常使用极限状态计算。\n\n3 偶然状况所对应的是桥梁可能遇到的撞击等状况。这种状况出现的概率极小，且持续的时间极短。按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB 50153）的规定，偶然状况的设计原则是：主要承重结构不致因非主要承重结构发生破坏而导致丧失承载能力；或允许主要承重结构发生局部破坏而剩余部分在一段时间内不发生连续倒塌。偶然状况一般只进行承载能力极限状态计算。\n\n4 地震作用是一种特殊的偶然作用，与撞击等偶然作用相比，地震作用能够统计并有统计资料，可以确定其标准值。而其他偶然作用无法通过概率的方法确定其标准值，因此，两者的设计表达式是不同的。因而在原有三种设计状况的基础上，增加了地\n\n震设计状况。\n\n### 3.1.5 在重复车辆荷载、风等交变荷载的作用下，公路桥梁钢结构可能会产生疲劳裂纹，疲劳裂纹不断扩展，将影响钢结构的使用，甚至导致断裂破坏。近几十年来，钢结构在我国的公路桥梁建设中得到了广泛应用，实践中发现钢结构的疲劳问题比较突出。疲劳已成为影响公路桥梁钢结构安全和耐久的主要因素之一。在相关的钢结构设计规范中，对抗疲劳设计均有具体的规定，但原规范中没有抗疲劳设计的要求。因此，本次修订增加了公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计的要求。\n\n### 3.1.6 2010年，为了加强公路桥梁和隧道工程安全管理，增强安全风险意识，优化工程建设方案，提高工程建设和运营安全性，交通运输部发布了《关于在初步设计阶段实行公路桥梁和隧道工程安全风险评估制度的通知》（交公路发〔2010］175号），桥梁和隧道设计阶段风险评估工作开始正式实施。\n\n### 3.1.8 养护是公路桥涵安全性和耐久性的重要保障。实践发现，在公路桥涵设计中，存在对桥梁结构未来养护需求估计不足的情况。主要表现在某些桥梁构件难以到达，例如缆索承重体系桥梁的梁底、变高度箱梁的根部区域等；某些桥梁构件难以检查，例如悬索桥主缆底部、埋置于混凝土中的拉索锚头、桥塔外表面等。不可到达、不可检查导致了桥梁部分病害的不可预知，造成了安全隐患。因此，本次修订增加了可到达、可检查的设计要求。\n\n公路桥涵结构中，可更换构件的设计使用年限低于桥涵主体结构的设计使用年限，在设计使用年限内需要进行维修和更换，比较典型的构件包括斜拉索、吊杆、伸缩装置、支座等。在桥梁设计中，应考虑未来维修、更换的需要。因此，本次修订增加了可维修、可更换的设计要求。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 特大、大桥的桥位应选择在顺直的河道段，避免设在河湾处，以防止冲刷河岸。同时要求河槽稳定，主槽不易变迁，大部分流量能在所布置桥梁的主河槽内通过。桥位的选择要求河床地质条件良好、承载能力高、不易冲刷或冲刷深度小。桥位若处于断层地带，需分析断层的性质，如为非活动断层，墩台基础尽量设置在同一盘上。桥位避免选择在有溶洞、滑坡和泥石流的地段，否则应采取防护工程措施，确保岸坡稳定。\n\n### 3.2.3 通航河道的主流宜与桥纵轴线正交，如有困难，其斜度不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ 。这是从航行安全考虑的。\n\n本条的“斜桥正做”是指桥梁的纵轴线与水流方向斜交、墩台纵轴线与桥梁的纵轴线正交。\n\n### 3.2.6 本条所说的“通航水域”，是指具备各类船舶通达条件的水域。通航水域中的桥墩设置于浅水区，主要是为了减少大型船舶的撞击概率。\n\n### 3.2.7 路侧净区是指公路行车方向最右侧车道以外、相对平坦、无障碍物、可供失控车辆重新返回正常行驶路线的带状区域。具体可参见现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）等的相关规定。\n\n### 3.2.8 单边河滩流量不超过总流量的 $1 5 \\%$ 或双边河滩流量不超过总流量的 $2 5 \\%$ 时，表明主槽流量占总流量的大部分，河流压缩不大，一般情况下可不设置调治构造物。\n\n### 3.2.9 本条有关公路桥涵设计洪水频率的规定，兹说明如下：\n\n1 鉴于桥梁水毁的原因之一是基础埋置深度不够，因此规定在水势猛急、河床易深度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('403003db-1643-458d-b3ce-b6a9bab56f0a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性## 8．1．1 基本要求与假定\n\n### 8．1．1．1 在校核计算中，当稳定力矩的代数和大于倾覆力矩的代数和时，则认为该起重机整机是稳定的。\n\n由自重载荷产生稳定力矩，由除自重载荷外其他载荷产生倾覆力矩，它们都是对所规定的特定倾覆线计算的结果。\n\n在进行起重机整体抗倾覆稳定性计算时，求倾覆力矩所用的计算载荷分别按表 $5 1 \\sim$ 表54选取（不考虑其他动力系数的影响）。计算中要考虑起重机的结构形态及其零部件的位置，各项载荷与力作用的方向及其影响均按实际可能出现的最不利载荷组合的原则来考虑。8．1．1．2 校核计算的假定是起重机在坚实、水平的支承面上或轨道上工作。若起重机需要在倾斜面上工作，在校核计算时制造商应考虑此特定条件，加上倾斜坡度的影响并予以说明。8．1．1．3 对于固定的起重机，在具体使用现场或地区如有地震或其他的基础外部激励效应，则在相应的工作状态或非工作状态抗倾覆稳定性的核算中，将其作为附加的载荷情况予以考虑。对于地震的影响，应参考国家有关部门相应的抗震规范，根据不同地区的抗震设防等级来计算。\n\n## 8．1．2 流动式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n对流动式起重机，应核算验证在下列载荷状态下整体抗倾覆是稳定的：\n\n无风试验或运行时，按表51的规定；  \n有风工作或运行时，按表52的规定；  \n向后倾翻时，按8．1．2．3的规定；  \n非工作风作用时，按8．1．2．4的规定。\n\n流动式起重机的倾覆线参见附录 。这些倾覆线只是示意图，在实际计算中应由起重机不同的具体设计来决定。\n\n### 8．1．2．1 无风试验或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在风速不大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风载荷作用下，流动式起重机作稳定性试验或带载运行。用自重载荷与表51规定的载荷计算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．2 有风工作或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在工作风载（见4．2．2．3．3）作用下流动式起重机不移动，但作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作；或仅整机移动，但不作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作。用自重载荷与表52规定的载荷算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．3 抗后倾覆稳定性\n\n#### 8．1．2．3．1 验算条件\n\n起重机处于以下支承条件和质量分布状态时，应配置平衡重，并保证起重机有一个合理的稳定安全');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('40535448-92d8-4a93-8a08-336f5f758342', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷## 4．2．1．1．6．1 运行冲击动力效应\n\n起重机在不平的道路或轨道上运行时所发生的垂直冲击动力效应，即运行冲击载荷，用运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 乘以起重机的自重载荷与额定起升载荷之和来计算。\n\n## 4．2．1．1．6．2 在道路上或道路外运行的起重机\n\n在这种情况下， $\\phi _ { 4 }$ 取决于起重机的构造型式（质量分布）、起重机的弹性和／或悬挂方式、运行速度，以及运行路面的种类和状况。此冲击效应可根据经验、试验或采用适当的起重机和运行路面的模型分析得到。一般可采用以下数据计算：\n\na） 对轮胎起重机和汽车起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 3$ 。\n\nb） 对履带式起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 0$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ 。\n\n## 4．2．1．1．6．3 在轨道上运行的起重机\n\n起重机带载或空载运行于具有一定弹性、接头处有间隙或高低错位的钢质轨道上时，发生的垂直冲击动力效应取决于起重机的构造型式（质量分布、起重机的弹性及起重机的悬挂或支承方式）、运行速度和车轮直径及轨道接头的状况等，应根据经验、试验或选用适当的起重机和轨道的模型进行估算。$\\phi _ { 4 }$ 可按以下规定选取：\n\na） 对 于 轨 道 接 头 状 态 良 好，如 轨 道 用 焊 接 连 接 并 对 接 头 打 磨 光 滑 的 高 速 运 行 起 重机，取 $\\phi _ { 4 } = 1$ 。b） 对于轨道接头状况一般，起重机通过接头时会发生垂直冲击效应，这时 $\\phi _ { 4 }$ 可由式（9）确定：\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { 4 } } = 1 . 1 + 0 . 0 5 8 v _ { \\mathrm { y } } \\sqrt { h }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 4 }$ 运行冲击系数；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { y } }$ — 起重机运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$h$ 轨道接头处两轨面的高度差，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4058eb1b-bdd7-40d7-8c36-c47c0da2c907', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10．5工业与民用建筑变形监测', '10．5工业与民用建筑变形监测## 10．5．1变形监测主要内容\n本条给出了工业与民用建筑在施工和运营期间对建筑场地、建筑基坑、建筑主体进行变形监测的主要内容。\n\n## 10．5．2拟建建筑场地沉降观测\n主要是为了确定建筑场地的稳定性。通常采用水准测量的方法，确定地面沉陷、地面裂缝或场地滑坡等的稳定性。\n\n## 10．5．3基坑支护结构安全监测\n是建筑物基础施丁的重要保证。基坑的变形监测，具体反映了基坑支护结构的变化情况，并为其安全使用提供准确的预报。\n\n根据经验，通常将基坑开挖深度的 $4 \\text{‰}$ ，作为基坑顶部侧向位移的施工监测预警值。监测精度通常采用二、三等。\n\n## 10．5．4基坑回弹观测\n由于地面大量卸载，原来的土体平衡被打破，基坑的回弹量较大，故会发生基坑底面的“爆底”或“鼓底”现象。所以，基坑的回弹对重要建(构)筑物的影响不容忽视。对基坑回弹观测，目前认识较统一，即测定大型深埋基础在地基土卸载后相对于开挖前基坑内外影响范围内的回弹量。本条给出了回弹观测的具体规定。\n\n## 10．5．5地基土分层观测\n就是测定高层或大型建筑物地基内部各分层土的沉降量、沉降速率以及有效压缩层的厚度。\n\n观测标志的埋设深度，最深应超过地基土的理论压缩层厚度(根据工程地质资料确定)，否则将失去土的分层沉降观测的意义。\n\n## 10．5．6地下水位监测\n地下水位的变化，也是影响建筑物沉降变化的重要因素。故，对地下水位变化比较频繁的地区或受季节、周边环境(江、河等)水位变化影响较大的地区，要进行地下水位监测。本条为新增内容。\n\n当地下水位的变化，成为影响建筑物沉降的主要因素时(如基坑降水或潮汐)，要及时根据地下水位的变化调整沉降观测周期。\n\n## 10．5．8建(构)筑物沉降观测周期和终止观测指标\n1建(构)筑物沉降观测的时间长短，以全面反映整个沉降过程为宜(\n\n2对于建(构)筑物沉降观测，广大作业人员和建设单位，都希望规范能给出一个恰当的终止观测的稳定指标值。\n\n经规范组调研，不同地域的指标有所差异，基本上在0． $0 1 { \\sim } 0$ ．04mm／日之间。为稳妥，规范修订采用相对较严的0． $0 2 \\mathrm { m m }$ ／日，作为统一的终止观测稳定指标值。\n\n3修订增加建筑物封顶后每3个月观测一次并持续观测一年的要求，主要是考虑多数建筑物在封顶后一年大多都可进行竣工验收且建筑物的沉降趋于稳定（日沉降速率小于0．02mm／日）。\n\n## 10．5．9建(构)筑物主体倾斜观测\n是指测定其顶部和相应底部观测点的相对偏移值。本条给出了采用水平位移观测方法测定建(构)筑物主体倾斜的具体规定。当建(构)筑物整体刚度较好时，也可采用基础差异沉降推算主体倾斜的方法，参见本规范10．4．11条的相关规定。\n\n## 10．5．11日照变形观测\n日照变形量与日照强度和建筑的类型、结构及材料相关，周期性变化较为显著，对建筑结构的抗弯、抗扭、抗拉性能均有一定影响。因此，应对特殊需要的建(构)筑物进行日照变形观测。本条给出了日照变形观测的具体要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('405d4426-2452-4b25-8347-c297d0c151bd', '31《焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GBT3323.1-2019）.md', '表 A.11丝型像质计', '表 A.11丝型像质计');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4062de88-1322-47ad-a6a8-507320c1c152', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '9.2 基本气温', '9.2 基本气温## 9.2.1 基本气温可采用按本规范附录 规定的方法确定的 50年重现期的月平均最高气温 $T _ { \\mathrm { m a x } }$ 和月平均最低气温 $T _ { \\mathfrak { m i n } }$ 全国各城市的基本气温值可按本规范附录 中表 E.5 采用。当城市或建设地点的基本气温值在本规范附录 中没有给出时，基本气温值可根据当地气象台站记录的气温资料，按附录 规定的方法通过统计分析确定。当地没有气温资料时，可根据附近地区规定的基本气温，通过气象和地形条件的对比分析确定;也可比照本规范附录 中图 E.6.4 和图E. 6. 近似确定。\n\n## 9.2.2 对金属结构等对气温变化较敏感的结构，宜考虑极端气温的影响，基本气温 $T _ { \\mathbf { m a x } }$ 和 $T _ { \\mathrm { m i n } }$ 可根据当地气候条件适当增加或降低。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4064c6bf-db06-4725-977d-10e80fd4453e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．6 联轴器', '6．3．6 联轴器联轴器应验算所传递的扭矩，并满足式（134）：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } [ M _ { \\mathrm { L } } ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { L } }$ ———联轴器的计算扭矩，按下式计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } = k M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n$k$ 系数，与工作级别、联轴器的重要性及其所连接的轴有关，一般为 $1 . 3 { \\sim } 3 . 1$ ，起升机构和变幅机构宜取大值；\n\n$M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }$ ———联轴器所连接的轴的传递扭矩，单位为牛米犕 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$[ M _ { \\mathrm { L } } ]$ ］———联轴器的许用扭矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4085a93e-8cb4-43f0-abb5-f196d5dab8e0', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 2）', ' { \\mathrm { i k } } = 7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ；对河冰，流冰开始时 $R _ { \\mathrm { i k } } =$ $7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ，最高流冰水位时可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 4 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n表4.3.11-1桩或墩迎冰面形状系数 $m$   \n\n\n\n\n\n表4.3.11-2冰温系数 $C _ { t }$   \n\n\n\n\n\n注：1.表列冰温系数可直线内插。2.对海冰，冰温取结冰期最低冰温；对河冰，取解冻期最低冰温。\n\n1）当冰块流向桥轴线的角度 $\\varphi \\leqslant 8 0 ^ { \\circ }$ 时，桥墩竖向边缘的冰荷载应乘以 $\\sin \\varphi$ 予以折减。\n\n2）冰压力合力应作用在计算结冰水位以下0.3倍冰厚处。\n\n2当流冰范围内桥墩有倾斜表面时，冰压力应分解为水平分力和竖向分力。\n\n式中： $F _ { x \\mathrm { i } }$ - 冰压力的水平分力（kN）；F 冰压力的垂直分力（kN）；$\\beta$ 桥墩倾斜的棱边与水平线的夹角 $\\big ( \\mathrm { \\textdegree } \\big )$ ；Rk -冰的抗弯强度标准值（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ），取 $R _ { \\mathrm { b k } } = 0 . 7 R _ { \\mathrm { i k } }$ ；$m _ { 0 }$ 系数， $m _ { 0 } = 0 . 2 b / t$ ，但不小于1.0。\n\n3建筑物受冰作用的部位宜采用实体结构。对于具有强烈流冰的河流中的桥墩、柱，其迎冰面宜做成圆弧形、多边形或尖角，并做成 $3 : 1 \\sim 1 0 : 1$ （竖：横）的斜度，在受冰作用的部位宜缩小其迎冰面投影宽度。\n\n4对流冰期的设计高水位以上 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 到设计低水位以下 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的部位宜采取抗冻性混凝土或花岗岩镶面或包钢板等防护措施。同时，对建筑物附近的冰体采取适宜的使冰体减小对结构物作用力的措施。\n\n## 4.3.12计算温度作用时的材料线膨胀系数及作用标准值可按下列规定取用：\n\n1桥梁结构当要考虑温度作用时，应根据当地具体情况、结构物使用的材料和施工条件等因素计算由温度作用引起的结构效应。各种结构的线膨胀系数规定见表\n\n### 4.3.12-1。\n\n表4.3.12-1线膨胀系数  \n\n\n\n\n\n2计算桥梁结构因均匀温度作用引起的外加变形或约束变形时，应从受到约束时的结构温度开始，考虑最高和最低有效温度的作用效应。当缺乏实际调查资料时，公路混凝土结构和钢结构的最高和最低有效温度标准值可按表4.3.12-2取用。\n\n表43.12-2公路桥梁结构的有效温度标准值 $( ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ）  \n\n\n\n\n\n注：1.全国气候分区见附录 $\\mathrm { A } _ { \\circ }$ 2.表中括弧内数值适用于昆明、南 福州地区\n\n3计算桥梁结构由于竖向温度梯度引起的效应时，可采用图4.3.12所示的竖向温度梯度曲线，其桥面板表面的最高温度 $T _ { \\parallel }$ 规定见表4.3.12-3。\n\n  \n图4.3.12竖向梯度温度（尺寸单位：mm）\n\nA-混凝土结构当梁高 $H$ 小于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 时， $A = H - 1 0 0$ $\\mathrm { ( ~ m m ) }$ ；梁高 $H$ 大于或等于 $4 0 0 \\mathrm { n m }$ 时， $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；带混凝土桥面板的钢结构 $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ； $t$ -混凝土桥面板的厚度 $. \\mathrm { m m }$ ）\n\n混凝土上部结构和带混凝土桥面板的钢结构的竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。\n\n4对无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。\n\n5计算坛工拱桥考虑徐变影响引起的温差作用效应时，计算的温差效应应乘以折\n\n减系数0.7。\n\n6采用沥青混凝土铺装的混凝土桥面板桥梁必要时应考虑施工阶段沥青摊铺引起的温度影响。\n\n表4.3.12-3竖向日照正温差计算的温度基数  \n\n\n\n\n\n## 4.3.13支座摩阻力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\mu W\n$$\n\n式中：W——作用于活动支座上由上部结构重力产生的效应；$\\mu$ ——支座的摩擦系数，宜采用实测数据，无实测数据时可按表4.3.13取用。\n\n表4.3.13支座摩擦系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('409997dc-ca37-4171-94f9-55f8fc1f4436', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '6.3.3 起重小车在主梁悬臂端挠度测试', '6.3.3 起重小车在主梁悬臂端挠度测试先将空载小车停放在前支腿支点或接近支腿极限位置处,在悬臂的有效悬臂位置找好基准点,然后将小车开至悬臂最不利位置(悬臂端部),按起重小车额定起重量加载,载荷离地面 $1 0 0 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 2 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ,保持 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 。测量基准点的下挠数值后卸载,将悬臂基点下挠数值除以有效悬臂长度,即为悬臂端的静挠度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('40ad9979-7146-48d7-97f7-9e2a49e7e9e1', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 2）', '，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1.5-2中土侧压力的分项系数取为1.4，是因为它在多数情况下是按主导荷载考虑的，但当汽车荷载考虑了分项系数后，由汽车荷载引起的土侧压力不再考虑。基础变位作用在以往的桥梁计算中是作为“附加组合”考虑的，其分项系数可采用1.0；对于混凝土和工结构，由于混凝土徐变或灰缝塑性变形对基础变位产生的内力的影响，采用0.5的折减系数。 福\n\n#### （4）频遇值和准永久值\n\n按照国际惯例，本规范对已调查的主要可变作用的频遇值和准永久值分别取其随机过程截口任意时点分布的0.95和0.5分位值；对不可调查或尚未调查的可变作用仍取标准值或参照有关资料取值。\n\n#### （5）组合值系数\n\n关于组合值系数，本次修订过程中，计算了组合值系数采用下列不同情况时结构的可靠指标：\n\n$\\textcircled{1}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.74、0.55、0.45和0.35，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{2}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.74，即组合值系数不随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{3}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.80、0.70、0.60和0.50，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{4}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.80，即组合值系数不随可变荷载数目变化。\n\n结果表明，对于车辆的一般运行状态和密集运行状态，当采用方案 $\\textcircled{1}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，且减小的幅度比较大；当采用方案 $\\textcircled{2}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，但变化不大；当采用方案③时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，但减小的幅度比方案 $\\textcircled{1}$ 小；当采用方案 $\\textcircled{4}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，增加的幅度比方案 $\\textcircled{2}$ 大。为了保持不同可变荷载组合数目时构件的可靠指标不变，规范中组合值系数取0.75。\n\n## 4.2 永久作用\n\n### 4.2.1 本次修订补充了结构重力标准值的常规计算公式，各常用材料的重度等内容与原规范保持不变。\n\n本条表4.2.1中规定钢筋混凝土或预应力混凝土的重度采用 $2 5 \\sim 2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。当按体积计算的含筋量小于 $2 \\%$ 时，采用 $2 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；大于或等于 $2 \\%$ 时，可采用 $2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。\n\n### 4.2.3 一般桥台和土墙考虑主动土压力。桥台和挡土墙前面地面或冲刷线以下的土压力，由于台后和墙后考虑了主动土压力，台前和墙前可考虑静土压力。\n\n土的外摩擦角 $\\delta$ 一般可采用 $\\varphi / 2$ 。国内外有些资料建议采用 $=$ （ $1 / 2 \\sim 2 / 3$ ） $\\varphi$ 。克列因所著《散体结构力学》中介绍的有关土的试验数据见表 4-1 考虑汽车冲击以及渗水的影响，δ采用 $4 / 2$ 是合适的。考虑外摩擦角（ $\\delta = \\varphi / 2$ ） 不考虑外摩擦角所计算出的主动土压力系数值，相差 $10 \\%$ 左右 见表 $4 - 2$ 。\n\n土压力在墙背的分布规律，经模型试验测得其与墙高为非线性关系。影响土压力的因素有填料性质、土与墙背之间的接触状况、墙的位移等。\n\n表4-1王的重度和内、外摩擦角  \n\n\n\n\n\n表4-2主动土压力系数值比较  \n\n\n\n\n\n注：上表是按墙背竖直、填土与墙顶同高的情况计算的。\n\n根据墙的不同位移情况来分析土压力的分布和作用点是比较切合实际的。但一般桥台（拱桥桥台除外）和挡土墙的主动土压力，多属于墙身向外倾的土压力，因此，土压力按三角形分布，并假定作用点在 $H / 3$ 处。\n\n柱式墩台土压力计算宽度。当柱间的净距小于或等于其直径（或宽度）时，考虑到回填土剪切变形对应力传递的影响，土压力宽度按柱群最外边缘间全宽计算。这样就与实体桥台的计算宽度取得一致。\n\n当柱间净距大于直径（或宽度）时，应考虑柱间空隙折减。如柱直径（或宽度）D 小于或等于1.0m，则中间每一柱按2倍直径（或宽度）计算，最外边缘的柱按1.5倍直径计算。在求得作用在柱群上的总土压力宽度之后，再分配到每一柱上，土压力计算宽为： $b = { \\frac { D \\ ( 2 n - 1 ) } { n } }$ ，其中 $n$ 为柱根数。如柱直径（或宽度) $D$ 大于 $1 . 0 \\mathrm { m }$ ，则中间柱一律增加计算宽度 $1 , 0 \\mathrm m$ ，即（ $( D + 1 )$ ；边柱增加 $0 . 5 \\mathfrak { m }$ 。故作用在每一柱上的土压力计算宽度为b=n（D+1）-1 。对 $D$ 大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的土压力计算宽度的确定，并无理论或试验的依据，只是比照实体桥台，避免在土压力计算宽度上出现大的矛盾。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('40bed0cd-51ea-4689-a7fa-db6335aa5f7e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.10 斜腿刚构', '17.10 斜腿刚构## 17.10.1 斜腿可采用有支架或无支架的方式进行施工。采用有支架方式施工时，对支架的要求应符合本规范第5章的规定；采用拉杆扣拉或转体等无支架方式施工时，应按本规范第 19 章的相关规定执行。不论采用何种方式施工，均应采取有效措施，防止斜腿的截面产生过大的局部应力或变形。\n\n### 条文说明：\n\n斜腿无支架施工时，主要靠拉杆平衡其水平分力，由于在不同的施工阶段，水平分力不同，因此需要分阶段进行计算调整，其目的是防止斜腿产生过大的局部应力或变形。\n\n## 17.10.2 主梁的施工应符合下列规定：\n\n### 1 采用支架现浇方式施工时，除应符合本规范第 5 章的规定外，对多跨斜腿刚构桥的主梁不宜一次浇筑成型，而应在分跨浇筑后，再设置合龙段合龙。\n\n### 2 采用悬臂法施工时，除应符合本规范第 17.5 节的规定外，对斜腿部分尚应设置具有足够强度和刚度的临时支撑或拉杆进行固定，抵抗主梁悬浇过程中产生的不均衡弯矩，且其基础应满足承载力的要求；主梁与斜腿的连接处应一次性浇筑完成，对有 V形墩的斜腿刚构桥，应选择适宜的温度先使 V形墩与其上的主梁合龙形成闭合三角形结构，再进行其余主梁的悬臂浇筑施工。\n\n### 条文说明：\n\n2 主梁的悬臂施工与连续梁桥悬臂施工的方法基本相同，不同之处在于“墩身”为斜腿。斜腿一般采用支架或拉杆来平衡其水平力，因此需要特别注意斜腿支架或拉杆的刚度与强度，使其能抵抗悬臂施工中的不平衡荷载。对于 V 形支撑的连续斜腿刚构桥，V 形墩顶梁段形成闭合三角形后，其水平方向上的力得以平衡，有利于主梁的施工；但在合龙闭合时，需要选择合适的温度，以防闭合后温度应力过大，对结构产生破坏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('40c797c3-eb1c-44f5-a251-b58bea2d695c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 2）', '架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直于臂架犔 犔 犔轴线方向的静位移 $f _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $f _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } 0 . 1 ( L _ { \\mathrm { C } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。当 $L _ { \\mathrm { c } } \\geqslant 4 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，式中系数0．1值可适当增大。\n5．5．2．3．2 在相应工作幅度起升额定载荷及在臂架端部施加数值为犣 $5 \\%$ 额定载荷的水平侧（切）向力犔 犣时，臂架端部在回转平面内的水平（侧向）静位移犔 $Z _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $Z _ { \\mathrm { L } } \\leqslant 0 . \\ 0 7$ $( L _ { \\mathrm { c } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。\n\n### 5．5．2．4 对各类起重机的其他静态刚性要求\n\n对以上各类起重机其他的静态刚性要求或对其他各类起重机的静态刚性要求，可以由设计者或使用者根据起重机设计本身的需要或起重机使用要求另行提出，并要求在提交给用户的有关资料中说明。犔 犣当结构在大变形状态下， $\\Delta L \\ . f _ { \\mathrm { L } } , Z _ { \\mathrm { L } }$ 宜采用非线性分析方法计算。\n\n## 5．5．3 起重机的动态刚性\n\n对起重机的动态刚性一般不作要 求，但 当 用 户 从 起 重 机 使 用 条 件 考 虑 对 此 有 要 求，或 从 起 重机设计角度考虑认为对此性能应有要求时（如：认为对起重机司机健康和起重机正常工作平稳性有影响等），则进行校核，其指标由设计者与用户确定，并要在提交给用户的有关资料中说明。\n\n注：对桥式和门式起重机的动态刚性可参见ISO22986：2007及有关文献。\n\n## 5．6 构件抗失稳的计算\n\n### 5．6．1 轴心受压构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．1．1 构件的假想长细比\n\n当计算钢材屈服点大于λ $2 3 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的轴心受压构件稳定性时，需用假想长细比，对实腹式构件其λ值 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 按式（44）计算，对格构式构件其值 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 按式（45）计算：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { F } } { = } \\lambda \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（44）\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { h F } } { = } \\lambda _ { \\mathrm { h } } ~ \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ — 实腹式构件的假想长细比；$\\lambda$ 按5.5.1.2计算的实腹式构件长细比；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 轴心受压构件使用的大于 $2 3 5 \\ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的钢材屈服点，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ — 格构式构件的假想长细比；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ — 格构式构件的换算长细比。\n\n#### 5．6．1．2 实腹式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．2．1 实腹式轴心受压构件整体稳定性按式（46）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 46 )\n\n式中：\n\n$N$ -构件的轴向力，单位为牛顿(N)；$\\varphi$ 根据轴心受压构件的假想长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 和构件的截面类别(表29)确定的轴心受压稳定系数，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { y } }$ 之分。 $\\varphi$ 值按附录 K中的表 $\\mathrm { K } . 1 \\sim$ 表 K．4选取；$A$ 同式(43)；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('40eb886d-0f30-4a63-a148-ba76ad73c64c', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明近年来，我国修建了大量斜拉桥、悬索桥和单跨跨径 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 以上的梁桥和拱桥。但由于这些桥梁的复杂性，每座桥可能又有其自身的独特性，很难给出全面完整的抗震设计规定，因此，本规范只对普遍适用的共性要求做出规定，具体设计时，要在本规范给出的抗震设计要求基础上，考虑桥梁的自身特点，进行专门研究和设计。这也是目前国际上通行的做法。\n\n需要指出的是，特殊桥梁包括各种跨径的斜拉桥、悬索桥，其抗震设防分类按本规范第3.1.1条确定，抗震重要性系数按本规范表3.1.3-2确定，但抗震设防性能目标均按A类桥梁要求执行。\n\n### 9.1.2 进行特殊桥梁地震反应分析时，宜按本规范第5.1.4条考虑地面运动的空间变化特征。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('40ef82f8-62ed-4453-b4bd-336794581240', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：不同季节有其不同的气候和气温特点，需要采取有针对性的措施，方能保证工程质量和施工安全。\n\n### 25.1.2 施工前应及时掌握气温、雨雪、风暴、汛情等预报，制订应急预案，做好安全防范工作，避免发生事故。施工操作人员应按劳动保护的规定，采取必要的防护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('40f6f30f-daf7-4e64-bebc-12455e3bf84d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性对在工作或非工作时有可能发生整体倾覆的起重机，应通过计算来校核其整体抗倾覆稳定性所需满足的条件。在露天工作的轨道运行起重机，还应校核其抵抗风吹并防止出现滑移的安全性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('40f926ca-2e43-4d4c-9db4-0c6ee6326a50', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：倒虹吸管的直径一般比较小，而水渠的流水中会有秸秆和杂草，极易堵塞倒虹吸管和竖井，一旦堵塞很难处理。\n\n### 24.5.4 倒虹吸管灌水试验渗水量应符合表 24.5.4 的规定。\n\n表 24.5.4 倒虹吸管灌水试验渗水量限值  \n\n\n\n\n\n## 24.6 涵洞接长\n\n### 24.6.1 接长涵洞的施工，除应符合本节的规定外，尚应符合本章相应类型涵洞的规定。\n\n### 24.6.2 新建涵洞与既有涵洞连接处应按沉降缝处理。接长涵洞的涵底（铺砌）应\n\n与既有涵洞的涵底（铺砌）顺接，并应符合设计要求的涵底纵坡。\n\n### 24.6.3 对有流水的涵址，施工前应根据实际情况制定可行的排水措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4111fe1e-f719-4f08-8fbb-7d8fd373939a', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 1）', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 公路桥涵应根据公路功能和技术等级，考虑因地制宜、就地取材、便于施工和养护等因素进行总体设计，在设计使用年限内应满足规定的正常交通荷载通行的需要。\n\n### 3.1.2 公路桥涵线形设计应符合下列规定：\n\n1 中小桥涵线形设计应符合路线设计的总体要求。\n\n2 特大、大桥线形设计应综合考虑路线总体走向、桥区地质 地形、安全通行、通航、已有建筑设施、环境敏感区等因素。\n\n3 特大、大桥宜采用较高的平曲线指标，纵断面不宜设计成平玻或凹曲线。\n\n### 3.1.3 公路桥涵结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计。\n\n### 3.1.4 公路桥涵应根据不同种类的作用及其对桥涵的影响、桥涵所处的环境条件，考虑以下四种设计状况，进行极限状态设计：\n\n1 持久状况应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。  \n2 短暂状况应作承载能力极限状态设计，可根据需要进行正常使用极限状态设计。  \n3 偶然状况应作承载能力极限状态设计。  \n4 地震状况应作承载能力极限状态设计。\n\n### 3.1.5 公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计。\n\n### 3.1.6 公路桥梁应按相关规定进行设计阶段风险评估。\n\n### 3.1.7 公路桥涵应按照设计使用年限和环境条件进行耐久性设计。\n\n### 3.1.8 公路桥涵应考虑养护需要，按照可到达、可检查、可维修和可更换的要求进行设计。\n\n### 3.1.9 公路桥涵应与自然环境和景观相协调；特殊大桥宜进行景观设计。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 桥梁应根据公路功能、等级、通行能力及抗洪防灾要求，结合水文、地质、通航、环境等条件进行综合设计，并应符合下列规定：\n\n1 特大、大桥桥位应选择河道顺直稳定、河床地质良好、河槽能通过大部分设计流量的河段。桥位应避开断层、岩溶、滑坡、泥石流等不良地质的河段，不宜选择在河汉、沙洲、古河道、急弯、汇合口、港口作业区及易形成流冰、流木阻塞的河段。\n\n2 高速公路、一级公路上的桥梁宜设计为上、下行分离的独立桥梁。\n\n### 3.2.2 当桥址处有两个及两个以上的稳定河槽，或滩地流量占设计流量比例较大，且水流不易引人同一座桥时，可在各河槽、滩地、河汊上分别设桥，不宜用长大导流堤强行集中水流。平坦、草原、漫流地区，可按分片泄洪布置桥涵。天然河道不宜改移或裁弯取直。\n\n### 3.2.3 桥梁纵轴线宜与洪水主流流向正交。对通航河流上的桥梁，其墩台沿水流方向的轴线应与最高通航水位时的主流方向一致。当斜交不能避免时，交角不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ ；当交角大于 $5 ^ { \\circ }$ 且斜桥正做时，墩（台）边缘净距宜按式（3.2.3）计算，其计算简图如图3.2.3所示。\n\n  \n图3.2.3 墩（台）边缘净距计算简图\n\n$$\nl _ { \\mathrm { { a } } } = \\frac { l + b \\sin \\alpha } { \\cos \\alpha }\n$$\n\n式中： $l _ { \\ast }$ -相应于计算水位的墩（台）边缘之间的净距 ${ \\mathrm { ( ~ m ) } }$ ；$l$ -通航要求的有效跨径 ${ \\bf \\Xi } ( { \\bf \\Lambda } _ { \\mathrm { m } } )$ ；$b$ 墩（台）的长度（m）；\n\n$\\alpha$ 垂直于水流方向与桥纵轴线间的交角（°）。\n\n### 3.2.4 桥涵水文、水力的计算应符合现行《公路工程地质勘察规范》（JTGC20）和《公路工程水文勘测设计规范》（JTGC30）的规定。\n\n### 3.2.5 通航海轮的桥梁布置应满足现行《通航海轮桥梁通航标准》（JTJ311）的规定。通航内河桥梁的布置应满足现行《内河通航标准》（GB50139）的规定，并应充分考虑河床演变和不同通航水位航迹线的变化。\n\n### 3.2.6 位于通航水域中的桥梁宜减少在通航水域中设置桥墩，并宜设置于浅水区。可能遭受船舶或漂流物撞击的桥墩，应考虑船舶或漂流物的撞击作用，并应设置警示标志和必要的防撞设施。\n\n### 3.2.7 桥梁跨越有中央分隔带的多车道公路时，不宜在中央分隔带内设置桥墩。需要设置桥墩时，桥墩结构应考虑汽车的撞击作用，并应在桥墩附近设置必要的防撞设施及警示标志、标线。\n\n跨线桥的桥墩设置在桥下公路的路侧时，不得侵人公路建筑限界。桥墩宜设置在公路路侧净区以外；不能满足时，应设置桥下公路路侧护栏和桥墩保护设施。\n\n### 3.2.8 为保证桥位附近水流顺畅，河槽、河岸不发生严重变形，必要时可在桥梁上、下游修建调治构造物，并应符合下列规定：\n\n1 调治构造物的形式及其布置应根据河流性质、地形、地质、河滩水流情况以及通航要求、桥头引道、水利设施等因素综合考虑确定。\n\n2 非淹没式调治构造物的顶面，应高出桥涵设计洪水频率的水位至少 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，必要时尚应考虑壅水高、波浪爬高、斜水流局部冲高、河床淤积等影响。\n\n3 允许淹没的调治构造物的顶面应高出常水位。\n\n4 单边河滩流量不超过总流量的15%或双边河滩流量不超过25%时，可不设导流堤。\n\n### 3.2.9 公路桥涵的设计洪水频率应符合表3.2.9的规定，并应符合下列规定：\n\n1 二级公路上的特大桥及三、四级公路上的大桥，在河床比降大、易于冲刷的情况下，宜提高一级洪水频率验算基础冲刷深度。\n\n2 沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建漫水桥和过水路面。漫水桥和过水路面的设计洪水频率，应根据容许阻断交通的时间长短和对上下游农田、城\n\n镇、村庄的影响以及泥沙淤塞桥孔、上游河床的淤高等因素确定。\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('411602ee-c1c1-456a-b6db-6a5afacf12b1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 4）', 'owspan=\"1\">yy轧制</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">yy轧制等边角钢</td></tr><tr><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">X-       -x x-           x-            X1焊接         SAC</td></tr><tr><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">V            yX  X-        X1             y</td></tr><tr><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">Xy             y焊接翼缘为轧制或剪切边</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">yx       Xiy轧制、焊接</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">c类</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">焊接</td><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">y焊接板件宽厚比≤20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">c类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">c类</td></tr><tr><td colspan=\"5\" rowspan=\"2\">byx-          X  hIy                 轧制工字形或H形截面</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">40 mm≤t&lt;80mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">c类</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">t≥80 mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">c类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d类</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">截面分类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对x轴</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对y轴</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">l.yX        xly焊接工字形截面，板厚t≥40 mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘为焰切边</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b类</td><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">b类</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘为轧制或剪切边</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">c类</td><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">d类</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">yXy焊接箱形截面，板厚t≥40 mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板件宽厚比&gt;20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b类</td><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">b类</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板件宽厚比≤20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">c类</td><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">c类</td></tr></table>\n\n\n### 5．6．2 受弯构件的整体稳定性\n\n\n受弯构件的整体稳定性，是指其抗侧向整体弯扭屈曲的稳定性。\n\n#### 5．6．2．1 凡符合下列情况之一的受弯构件，不必验算其整体稳定性：\n\na） 有刚性较强的走台和铺板与受弯构件的受压翼缘牢固相连，能阻止受压翼缘侧向位移时；犺 犫 犺犫  \nb） 箱形截面受弯构件的截面高度 $h$ 与两腹板外侧之间的翼缘板宽度 $b$ 的比值 $h / b { \\leqslant } 3$ ，或构件截面足以保证其侧向刚性（如为空间桁架）时；  \nc） 两端简支且端部支承不能扭转的等截面轧制 H型钢或焊接工字形截面的受弯构件，其受压翼犾 犫缘的侧向支承间距 （无侧向支承点者，则为构件的跨距）与其受压翼缘的宽度 $b$ 之比满足以下条件：\n\n1） 无侧向支承且载荷作用在受压翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 3 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n2） 无侧向支承且载荷作用在受拉翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 2 0 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n3） 跨中受压翼缘有侧向支承时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 6 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } } \\ ,$ 。\n\n#### 5．6．2．2 不符合5．6．2．1情况的受弯构件的整体稳定性按以下方法计算：\n\na） 在最大刚度平面内受弯的构件，按式（48）计算：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4117eb58-a035-458b-aa68-aab39a215227', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 9）', 'images/6eb80cf365b77f8f9197a593350c14ba707ca751aaf9d17a5c12bd376bf9d2f1.jpg)\n\n其他载荷是指在某些特定情况下发生的载荷，包括工艺性载荷，作用在起重机的平台或通道上的载荷等。\n\n不能用载荷所属的类别来判断它是否是重要的或关键的载荷，因为有相当多的事故仍发生在这些情况下，所以对它亦应予以特别注意。\n\n#### 4．2．4．1 工艺性载荷\n\n工艺性载荷是指起重机在工作过程中为完成某些生产工艺要求或从事某些杂项工作时产生的载荷，由起重机用户或买方提出。一般将它作为偶然载荷或特殊载荷来考虑。\n\n#### 4．2．4．2 走台、平台和其他通道上的载荷\n\n这些载荷都是局部载荷，只作用在起重机结构的这些局部部位及直接支承它们的构件上。  \n这些载荷的大小与结构的用途和载荷的作用位置有关，如在走台、平台、通道等处应考虑下述载荷：在堆放物料处： $3 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ ；在只作为走台或通道处： $1 ~ 5 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n### 4．3 起重机金属结构设计的基本设计方法、载荷情况与载荷组合\n\n#### 4．3．1 基本设计方法\n\n在起重机金属结构设计中，通常采用的有许用应力设计法和极限状态设计法两种方法。附录 F给出了关于这两种方法应用的说明。\n\n#### 4．3．2 载荷情况\n\n在进行起重机及其金属结构计算时，应考虑三种不同的基本载荷情况：\n\na） A———无风工作情况；  \nb） B——— 有风工作情况；  \nc） C———受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况。  \n在每种载荷情况中，与可能出现的实际使用情况相对应，又有若干个可能的具体载荷组合。\n\n#### 4．3．3 载荷组合\n\n##### 4．3．3．1 起重机无风工作情况下的载荷组合\n\n起重机无风工作情况下的载荷组合有以下四种：\n\na） A1———起重机在正常工作状态下，无约束地起升地面的物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时只应与正常操作控制下的其他驱动机构（不包括起升机构）引起的驱动加速力相组合；  \nb） A2———起重机在正常工作状态下，突然卸除部分起升质量，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合；  \nc） A3———起重机在正常工作状态下，（空中）悬吊着物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应考虑悬吊物品及吊具的重力与正常操作控制的任何驱动机构（包括起升机构）在一连串运动状态中引起的加速力或减速力进行任何的组合；  \nd） A4———在正常工作状态下，起重机在不平道路或轨道上运行，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合。\n\n##### 4．3．3．2 起重机有风工作情况下的载荷组合\n\n起重机有风工作情况下的载荷组合有以下五种：\n\na） $\\mathrm { B 1 \\sim B 4 }$ ———其载荷组合与 $\\mathrm { A 1 \\sim A 4 }$ 的组合相同，但应考虑加上工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nb） B5———在正常工作状态下，起重机在带坡度的不平的轨道上以恒速偏斜运行，有工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷。（其他机构不运动）\n\n注：当起重机的具体使用情况认为应该考虑坡道载荷及工艺性载荷时，可以将坡道载荷视作偶然载荷在起重机的无风工作情况下或有风工作情况下的载荷组合中予以考虑，将工艺性载荷视作偶然载荷或特殊载荷予以考虑。\n\n##### 4．3．3．3 起重机受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况下的载荷组合\n\n起重机受到特殊载荷情况下的载荷组合有以下九种：\n\na） C1———起重机在工作状态下，用最大起升速度无约束地提升地面载荷，例如相当于电动机或发动机无约束地起升地面上松弛的钢丝绳，当载荷离地时起升速度达到最大值（使用导出的$\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，其他机构不运动)；  \nb） C2———起重机在非工作状态下，有非工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nc） C3———起重机在动载试验状态下，提升动载试验载荷，并有试验状态风载荷，与载荷组合 A1的驱动加速力相组合；  \nd） C4———起重机带有额定起升载荷，与缓冲碰撞力产生的载荷相组合；  \ne） C5— 起重机带有额定起升载荷，与倾翻力产生的载荷相组合；  \nf） C6— 起重机带有额定起升载荷，与意外停机引起的载荷相组合；  \ng） C7— 起重机带有额定起升载荷，与机构失效引起的载荷相组合；  \nh） C8— 起重机带有额定起升载荷，与起重机基础外部激励产生的载荷相组合；  \ni） C9— 起重机在安装、拆卸或运输期间产生的载荷组合。\n\n#### 4．3．4 载荷组合表及其应用\n\n##### 4．3．4．1 载荷组合表\n\n考虑到受以上各类载荷作用的起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表见表20，各类典型起重机的载荷与载荷组合表见附录 G。\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=3>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载  荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('411e2f1a-9ecd-4739-811e-e9b344683668', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.14.9 杆件刚度较大的面宜竖向放置', '4.14.9 杆件刚度较大的面宜竖向放置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4120348a-0ad4-4b64-b77b-e456ea3eeedb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 2）', '．1．9 重要的操作指示器应有醒目的显示，并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停开关按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危险显示应用红灯。\n\n### 9．3．2 通道和平台\n\n9．3．2．1 起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能通过斜梯（或楼梯）、平台、通道或直梯到达，梯级的两边应装护拦。不论起重机在什么位置，通道、斜梯（或楼梯）、平台都应有安全入口。如臂架可放到地面或人员可到达的部位进行全面直接检查，或者设有其他构造能进行直观检查时，则臂架上也可以不设置通道。\n\n9．3．2．2 起重机处在正常工作状态下的任何位置时，人员应能方便安全地进出司机室。\n\n如果起重机在任何位置，人员不能直接从地面进入司机室，且司机室地板离地面的高度不超过$5 ~ \\mathrm { m }$ ，司机室内配备有合适的紧急逃逸装置（例如绳梯）时，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n如果起重机在任何位置，人员都不能直接从地面进入司机室，以及司机室的地板离地面的高度超过$5 ~ \\mathrm { m }$ 时，起重机应设置到达司机室的通道；对于桥式起重机等，如能提供适当的装置使人员方便安全地离开司机室，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n一般情况下应通过斜梯或通道，从同司机室地板一样高且备有栏杆的平台直接进入司机室。平台与司机室入口的水平间隙不应超过 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，与司机室地板的高低差不应超过 $0 . 2 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。只有在空间受到限制时，才允许通过司机室顶部或地板进入司机室。9．3．2．3 斜梯、通道和平台的净空高度不应低于 $1 , 8 \\textrm { m }$ 。运动部分附近的通道和平台的净宽度不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；如果设有扶手或栏杆，在高度不超过 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的范围内，通道的净宽度可减至 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。固定部分之间的通道净宽度不应小于 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。\n\n起重机结构件内部很少使用的进出通道，其最小净空高度可为 $1 , 3 \\textrm { m }$ ，但此时通道宽度应增加到$0 , 7 \\textrm { m }$ 。只用于保养的平台，其上面的净空高度可以减到 $1 , 3 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．2．4 工作人员可能停留的每一个表面都应当保证不发生永久变形：\n\na） $2 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的力通过直径为 $1 2 5 ~ \\mathrm { m m }$ 圆盘施加在平台表面的任何位置；\n\n9．3．2．5 通道和平台表面应防滑。地板上的单个孔洞和间隙的尺寸不应使直径为 $2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的球体穿 过，且孔隙的面积应小于 $4 0 0 ~ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ 。\n\n9．3．2．6 通道离下方裸露动力线的高度小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 时，应在这些区域采用实体式地板；当通道靠近动力线时，应对这些动力线加以保护。\n\n### 9．3．3 斜梯和直梯\n\n凡高度差超过 $0 , 5 \\textrm { m }$ 的通行路径应做成斜梯或直梯。高度不超过 $2 \\textrm { m }$ 的垂直面上（例如桥架主梁的走台与端梁之间），可以设踏脚板，踏脚板两侧应设有扶手。\n\n#### 9．3．3．1 斜梯\n\n9．3．3．1．1 斜梯的倾斜角不宜超过 $6 5 ^ { \\circ }$ ，特殊情况下，倾斜角也不应超过 $7 5 ^ { \\circ }$ （超过 $7 5 ^ { \\circ }$ 时按直梯设计）。  \n9．3．3．1．2 斜梯两侧应设置栏杆，两侧栏杆的间距：主要斜梯不应小于 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；其他斜梯可取为 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；  \n斜梯的一侧靠墙壁时，只在另一侧设置栏杆，栏杆高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．3．1．3 梯级的净宽度不应小于 $0 . 3 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，单个梯级的高度宜取为 $0 . 1 8 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 2 5 ~ \\mathrm { m }$ ，斜梯上梯级的进深不应小于梯级的高度，连续布置的梯级，其高度和进深均应为相同尺寸。\n\n9．3．3．1．4 梯级踏板表面要防滑。\n\n#### 9．3．3．2 直梯\n\n9．3．3．2．1 直梯两边撑杆的间距不小于 $0 , 4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，两撑杆之间梯级宽度不应小于 $0 . 3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级的间距应保持一致宜为 $0 . 2 3 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，梯级离开固定结构件至少应为 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级中心 $0 , 1 \\textrm { m }$ 范围内应能承受 $1 \\ 2 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('412e1f52-825d-4fc5-9f4f-dd28034775ba', '124《厚钢板超声检测方法》（GB-T2970-2016）.md', '1范围', '1范围本标准规定了厚钢板超声检测的一般要求、对比试样、检测仪器和设备、检测条件和方法、缺陷的测试与评定、钢板的质量分级、检测报告等。\n\n本标准适用于厚度不小于 $6 \\mathsf { m m }$ 的承压元件、桥梁、建筑、造船、钢结构、管线、模具等用途钢板的超声检测，奥氏体不锈钢板也可参照本标准。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4136d594-aa5a-4b80-b4eb-99c7f855c200', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥混凝土拌合物体积密度的试验方法。\n\n本方法适用于测定水泥混凝土拌合物捣实后的体积密度。\n\n引用标准：\n\n《混凝土试验用振动台》（JG/T245）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('41417bd5-d34c-411b-bec3-987802df5b54', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '附录E焊接接头超声波探伤质量要求', '附录E焊接接头超声波探伤质量要求焊接接头超声波探伤方法和探伤结果分级应符合《焊缝无损检测超声检测技术、检测等级和评定》GB/T11345 的规定,并同时满足本附录的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4146b767-c1de-4c06-8ed5-12e2e9c28307', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '附录B（Part 2）', '2.2可靠性试验\n\n手动起升机构承载 $W _ { \\parallel }$ 。  \n可靠性工作循环次数为 500 次。  \n观察是否产生断裂、磨损、故障的迹象;是否有修理或调整。  \n将试验结果记入表D.8。\n\n#### B.2.3钢丝绳试验\n\n用于可靠性试验的钢丝绳，见B.2.2。  \n在 $3 0 \\times d$ 长度上，观察和记录钢丝断裂根数。  \n观察钢丝绳是否出现鸟笼型松散或任何一股断裂。  \n进行可靠性试验后，测试钢丝绳与其端部承受起升机构 $6 \\times W _ { \\mathrm { 1 1 } }$ 的拉力时是否断裂。  \n将试验结果记入表D.8。\n\n### B.3动力起升机构\n\n#### B.3.1起升机构可靠性试验\n\n起升机构承载 $W _ { \\parallel }$ 。  \n可靠性工作循环次数：20 000次循环(轻型)或60 000 次循环(重型）。  \n每1000次循环可以更换钢丝绳。  \n在试验中不允许进行修理但允许调整制动器。  \n调整循环速率以防止电动机过热。  \n当循环完成后检查起升机构，有无断裂和故障的迹象。  \n用于试验的钢丝绳按B.2.3进行测试。  \n将试验结果记入表D.8。\n\n#### B.3.2超载检测装置试验\n\n##### B.3.2.1测试限位触发，功能试验应按下列步骤进行：\n\na) 平台在地面上；  \nb) 在平台一侧附近的表面积 $S _ { a }$ 上放置 $1 . 2 5 \\times W _ { \\mathrm { 1 1 } }$ 的均布载荷；载荷分布长度按式(7)计算；  \nc) 将平台升离地面，观察超载检测装置是否触发，记录平台起升的高度；  \nd) 将平台卸载，观察超载检测装置是否自动复位；  \ne) 平台如上述重新加载；  \nf) 超载检测装置触发时，观察是否能进行起升操作；  \ng） 超载检测装置一旦触发，观察是否能持续防止除下降以外的所有运动；  \nh) 超载指示器观察是否能持续警示操作者；  \ni) 平台下降到地面，观察超载检测装置是否能自动复位；  \nj）在上述相同位置承载 $W _ { \\parallel }$ ,观察起升与下降是否正常。  \n将试验结果记入表D.8。\n\n##### B.3.2.2超载检测装置强度试验根据B.3.2.1的步骤进行。试验载荷为 $1 . 6 \\times W _ { \\mathrm { 1 1 } }$ 。试验中超载检测装置按照使用手册的规定操作。观察超载检测装置结构是否产生失效和可见损坏。将试验结果记入表D.8。\n\n#### B.3.3电气试验\n\n电气试验应按GB5226.1的规定进行。  \n将试验结果记人表D.8。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('41525823-a07b-497b-a19a-94e1918280ca', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 1）', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合## 4.4.1 机械设计的载荷犘\n\n### 4.4.1.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n由电动机驱动转矩或制动器制动转矩所确定的载荷，用犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：\n\na） 由起升质量垂直位移引起的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ ；  \nb） 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷犘 $P _ { \\mathrm { M G } }$ ；  \nc） 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ ；  \nd） 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷 $P _ { \\mathrm { M F } }$ ；  \ne） 工作风压作用在起重机结构或机械设备（或大表面积的起升物品）上的风载荷犘 $P _ { \\mathrm { M W } }$ 。\n\n### 4.4.1.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n与电动机及制动器的作用无关、作用在机构零件上但不能与驱动轴上的转矩相平衡的反作用力性犘质的载荷，用 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：犘\n\na） 由起升质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } }$ ；  \nb） 由起重机零部件质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R G } }$ ；  \nc） 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷 $P _ { \\mathrm { R A } }$ ；  \nd） 由最大非工作风压或锚定装置设计用的极限风压（见表18）引起的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W } }$ 。\n\n## 4.4.2 机械设计的载荷情况与载荷组合\n\n### 4.4.2.1 机械设计计算要考虑的载荷情况\n\n机械设计计算要考虑以下三种载荷情况：情况Ⅰ：无风正常工作情况；情况Ⅱ：有风正常工作情况；情况Ⅲ：特殊载荷作用情况。\n\n对每种载荷情况应确定一个最大载荷，作为计算的依据。对于不在室外工作、不暴露于风中的起重机，情况Ⅰ和情况Ⅱ是完全相同的。\n\n按4．4．1确定各项载荷之后，组合时再乘一个增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 来考虑由于计算方法不完善和无法预料的偶然因素会导致实际出现的应力超出计算应力的某种可能性。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 取决于机构的工作级别，见表21。\n\n表 21 增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 的数值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>机构工作级别</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>M7</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Y&#x27;m</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.12</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1.20</td><td rowspan=1 colspan=1>1.25</td><td rowspan=1 colspan=1>1.30</td></tr></table>\n\n\n### 4.4.2.2 载荷情况Ⅰ（无风正常工作情况）的载荷组合犘\n\n#### 4.4.2.2.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x l } }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\setminus P _ { \\mathrm { M G } } \\setminus P _ { \\mathrm { M A } } \\setminus P _ { \\mathrm { M F } }$ 按式（17）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n……（17）\n\n式中：\n\nMmaxI— 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('41543010-51be-4c69-bda0-f5f13e79d17d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．5 耐磨及防过热计算', '6．2．5 耐磨及防过热计算## 6．2．5．1 耐磨计算\n\n对于受磨损的零件，根据经验应对一些影响磨损的特定物理量进行计算，使之不会导致过度磨损。如对制动器、离合器及滑动支承等，应计算其摩擦表面的单位面积压力强度 $\\boldsymbol { \\phi }$ 及与摩擦面相对运动速度 $\\boldsymbol { v }$ 乘积的特性系数 $\\phi v$ 值，要求它不超过允许范围。\n\n## 6．2．5．2 防过热计算\n\n在盘式制动器或鼓式制动器中，摩擦面要选用耐磨损耐高温的材料，制动轮／盘应有良好的散热条件，对频繁动作的制动器还应进行散热计算，应重视温度升高引起制动轮／盘与制动衬垫的摩擦系数变化，必要时应进行制动器热容量的计算。传动系统中采用液力偶合器时应具有足够的散热条件，并应采取防过热的保护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('41548f59-a5cd-4833-8c00-173cbf9a712d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '22.7 海上施工安全', '22.7 海上施工安全## 22.7.1 海上桥梁的施工安全除应符合本节的规定外，尚应符合本规范第 26章的规定。\n\n## 22.7.2 海上桥梁施工前应根据施工区域的自然、环境条件，制订切实可行的专项施工方案，优化海上作业工序，并应针对海上施工的特点制定相应的安全技术措施。所有参加海上施工的人员，均应进行上岗前的海上施工安全培训，并应接受安全技\n\n术交底，特殊工种应持证上岗。\n\n### 条文说明：\n\n海上桥梁的施工风险远大于内河和陆上桥梁，故在施工前需要做好如条文规定的各项准备工作，防患于未然。\n\n## 22.7.3 海上作业的施工安全应符合下列规定：\n\n1 在通航海域进行水上水下施工作业前，应按照《中华人民共和国水上水下施工作业通航安全管理规定》的程序，取得水上水下施工许可证。\n\n2 海上工程施工时，应提前发布海上施工通报，并应按当地海事部门的规定，在施工作业区域的各个角点和海上船舶往来方向沿线，设置水上警戒、航行标志及危险信号灯标，必要时尚应在靠近航道的施工区域设立警戒船。\n\n3 海上作业区应配备救生圈、救生衣、钩杆和报警器等救生设备；工作平台和围堰四周应设栏杆或安全网，上下跳板应牢固并应设扶手。作业人员必须穿救生衣。\n\n4 交通船应按规定的载人数量运渡，严禁超载，且应配备足够的救生设备。\n\n## 22.7.4 海上施工用电安全应符合下列规定：\n\n1 通往海上的岸电线路，必须采用绝缘物架设，导线长度应留有余量，且不得承受挤压或机械拉力。\n\n2 海上临时用电的电缆线必须绝缘良好并具有防水功能，电缆线的接头必须进行防水处理。\n\n3 海上施工采用的电气设备，应符合三相四线制的配线规定，并应设置专用开关箱。\n\n4 水下电缆应设置在海床稳定、不易被冲刷、无障碍物的水域；在抛锚区、锚缆摆动区和有拖网渔船活动的水域，不得布设水下电缆。敷设有水下电缆的岸边，应设置醒目的警告标志。\n\n5 水下电缆不得悬空于水中，应埋设于水底。在船舶进出的航行通道等需防范外部机械损伤的水域，应埋置于水底适当深度，浅水区埋深不宜小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ，深水航道埋深不宜小于 $2 \\mathrm { m }$ ，并应加以稳固覆盖进行保护。\n\n6 水下电缆相互间不得交叉、重叠，相邻的电缆应保持足够的安全间距。\n\n### 条文说明：\n\n2 本款将原规范“电缆接头应进行防水处理”中的“应”修改为“必须”。\n\n## 22.7.5 海上施工船舶安全应符合下列规定：\n\n1 施工船舶作业应遵守国家及当地政府有关部门的规定，施工前应对施工海域及船舶作业和航行的水上、水下、空中及岸边障碍物等进行实地勘察，制订防护性安全方案。\n\n2 施工船舶应按海事部门的要求设置必要的安全作业区和警戒区，并应按规定设置可昼夜显示的信号标志。施工船舶应保持通信畅通。\n\n3 海上施工时应设专人负责收取海洋气象预报台发布的海洋水文、气象资料，并应按紧急程度及时发送至施工现场和作业船舶，使之对灾害性天气及时作出反应并进行防范。\n\n4 施工船舶如遇大风、雾天，超过船舶抗风等级或能见度不良时，应停止作业，停止作业前应检查密闭全部舱口。\n\n## 22.7.6 台风季节海上施工安全应符合下列规定：\n\n1 施工前应按照“以防为主、有备无患”的原则，制订专门的保证台风季节海上施工安全的组织措施计划和防台风应急预案。\n\n2 台风来临前，所有施工作业人员应按预定计划撤离到安全场所；施工船舶应按防台风计划进入避风锚地；各种临时设施应进行加固；施工现场应切断电源；机械设备应转移到地势较高的安全地带，并应防止被雨水浸泡；起重机械的吊臂应放在固定架上，吊钩应放置于地面并固定。对处于施工过程尚不具备抵御台风能力的工程结构，应按工程防台方案进行加固处理。\n\n3 船舶在台风来临前应停止装载物资。已装载的应立即卸船；来不及卸船的，应调整平衡后进行加固处理。\n\n### 条文说明：\n\n1 在台风季节进行海上施工，其危险性极大，故施工时需要按条文规定预先采取措施，保证安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('41608779-b196-48ce-ac1f-34f40a95fe4d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢围堰是承台等基础施工时重要的挡水或挡土的临时结构，虽然是临时结构，但在水文、地质条件相对较为复杂的地区，其实施效果的好坏会直接影响到桥梁主体工程施工的成败。鉴于其在基础工程中的重要性，故需要进行专项设计。\n\n本次修订增加了“施工期间环境条件发生较大变化时，应对围堰设计方案重新进行论证”的规定，所谓“较大变化”，是指实际施工时的水文、地质、施工水位等环境和条件与原设计方案产生了非常大的差别，将会严重影响到围堰临时结构的安全。\n\n1 在潮汐地区，潮位的不断变化对围堰结构的受力影响较大，对施工亦会造成不利影响，故在设计时需要充分考虑这些因素。\n\n4 内支撑的设置会对承台及墩身的施工产生不便，但内支撑是钢围堰中最有效的支撑方式，因此在设计时，需要考虑到内支撑对施工的干扰和影响，合理布置，方便施工。本次修订增加了“对支撑与堰壁的连接处应设置纵横向分配梁予以局部加强”的规定，目的是强调在进行施工设计时需要注重临时结构构造的合理性，构造上的不合理将会导致受力的不合理。\n\n### 14.3.3 钢板桩围堰的施工应符合下列规定：\n\n1 钢板桩的材质、性能和尺寸应符合产品的相应规定。钢板桩在存放、搬运和起吊时，应采取措施防止其变形及锁口损坏。经过整修或焊接后的钢板桩，应采用同类型的短桩进行锁口通过试验，合格者方可继续使用。\n\n2 钢板桩施打前应设置测量观测点，控制其施打的定位。\n\n3 钢板桩在施打前，其锁口宜采用止水材料捻缝，防止在使用过程中漏水。\n\n4 施打钢板桩应有导向装置，应能保证桩的位置准确。施打顺序应按既定的施工技术方案进行，并宜从上游开始分两头向下游方向合龙。施打时应随时检查其位置和垂直度是否准确，不符合要求的应立即纠正或拔起重新施打。施打完成后所有钢板桩的锁口均应闭合。\n\n5 同一围堰内采用不同类型的钢板桩时，宜将不同类型桩的各半拼焊成一根异型钢板桩，分别与相邻桩进行连接。接长的钢板桩，其相邻桩的接头位置应上下错开。\n\n6 拔除钢板桩之前，应向堰内注水使堰内外的水位保持平衡。拔桩应从下游侧开始逐步向上游侧进行，拔除的钢板桩应对其锁口进行检修并涂油，堆码妥善保存。\n\n### 14.3.4 锁口钢管桩围堰的施工除应符合本规范第14.3.3条的相关规定外，尚应符\n\n合下列规定：\n\n1 钢管的材质和截面特性应满足围堰受力的要求。锁口的形式应根据土层地质情况和止水要求确定，当用于水中或透水性土层中的围堰时，应对锁口采取可靠的止水处理措施。\n\n2 施打钢管时，如土层中有孤石、片石或其他障碍物，其底口应作加强处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('41618b9c-d1e6-4355-80f8-cf4066ade877', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：6.15.4～6.15.8 这 5 条是对高性能混凝土所用的水泥、集料、外加剂和矿物掺合料等原材料品质的要求，施工中选用这些材料时需要严格按条文的规定执行和控制，因为原材料的品质不佳将难以配制出质量优良的高性能混凝土。\n\n本次修订参照《高强高性能混凝土用矿物外加剂》（GB／T18736-2017）、《矿物掺合料应用技术规范》（GB／T 51003-2014）、《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》（GB/T1596-2017)、《砂浆和混凝土用硅灰》（GB／T 27690-2011）、《海港工程高性能混凝土质量控制标准》（JTS257-2-2012）等标准的规定，对部分相关指标作出了修改。\n\n## 6.15.9 高性能混凝土的配合比应根据原材料品质、设计强度等级、耐久性以及施工工艺对工作性能的要求，通过计算、试配和调整等步骤确定。进行配合比设计时应符合下列规定：\n\n1 对不同强度等级混凝土的胶凝材料总量应进行控制，C40 以下宜不大于 $4 0 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ；${ \\mathrm { C } } 4 0 { \\sim } { \\mathrm { C } } 5 0 $ 宜不大于 $4 5 0 ~ \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ；C60 及以上的非泵送混凝土宜不大于 $5 0 0 ~ \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ，泵送混凝土宜不大于 $5 3 0 ~ \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ；且胶凝材料浆体体积宜不大于混凝土体积的 $3 5 \\%$ 。\n\n2 水胶比应根据混凝土的配制强度、抗氯离子渗透性能、抗渗性能和抗冻性能等要求确定。在满足混凝土工作性能的前提下，宜降低用水量，并控制在 $1 3 0 { \\sim } 1 6 0 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。\n\n3混凝土中宜适量掺加优质的粉煤灰、粒化高炉矿渣粉或硅灰等矿物掺合料，用以提高其耐久性、改善其施工性能和抗裂性能，其掺量宜根据混凝土的性能要求通过试验确定，且宜不小于胶凝材料总量的 $20 \\%$ 。当混凝土中粉煤灰掺量大于 $30 \\%$ 时，混凝土的水胶比不得大于 0.45；在预应力混凝土及处于冻融环境的混凝土中，粉煤灰的掺量宜不大于 $30 \\%$ ，且粉煤灰的含碳量宜不大于 $2 \\%$ 。对暴露于空气中的一般构件混凝土，粉煤灰的掺量宜不大于 $20 \\%$ ，且单方混凝土胶凝材料中的硅酸盐水泥用量宜不小于 $2 4 0 \\mathrm { k g }$ 。\n\n4对耐久性有较高要求的混凝土结构，试配时应进行混凝土和胶凝材料抗裂性能的对比试验，并从中优选抗裂性能良好的混凝土原材料和配合比。\n\n5混凝土中宜适量掺加符合本规范表6.15.7规定的外加剂，且宜选用质量可靠、稳定的多功能复合外加剂。\n\n6 冻融环境下的混凝土宜采用引气混凝土。冻融环境作用等级 D 级及以上的混凝土必须掺用引气剂；对处于其他环境作用等级的混凝土，亦可通过掺加引气剂（含气量不小于 $4 \\%$ ）提高其耐久性。混凝土的抗冻耐久性指数应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。\n\n7 处于近海环境或海洋氯化物环境、除冰盐等其他氯化物环境下的混凝土结构，其混凝土抗氯离子渗透性能应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。\n\n8 对混凝土中游离氯离子的总含量控制，应符合本规范第 6.8.5 条的规定。\n\n9 对混凝土中总碱含量的控制，应符合本规范第 6.8.6 条的规定。\n\n10 混凝土的坍落度宜根据施工工艺的要求确定，条件允许时宜选用低坍落度的混凝土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4161a286-807d-41dd-98e9-2462b206ba4d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 23）', 'olspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.279</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">160</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.276</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.273</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.270</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.267</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.265</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.262</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.259</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.256</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.254</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.251</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">170</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.249</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.246</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.244</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.241</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.239</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.236</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.234</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.232</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.229</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.227</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">180</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.225</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.223</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.220</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.218</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.216</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.214</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.212</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.210</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.208</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.206</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">190</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.204</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.202</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.200</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.198</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.197</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.195</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.193</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.191</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.190</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.188</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">200</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.186</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.184</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.183</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.181</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.180</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.178</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.176</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.175</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.173</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.172</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">210</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.170</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.169</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.167</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.166</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.165</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.163</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.162</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4162e542-cbac-400b-a29e-836b19968366', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '附录B功率谱法的实施原则（Part 2）', '{ 0 } ^ { \\infty } \\omega ^ { i } S _ { \\mathrm { y } } ( \\omega ) \\mathrm { d } \\omega \\approx \\int _ { \\omega _ { \\mathrm { L } } } ^ { \\omega _ { \\mathrm { U } } } \\omega ^ { i } S _ { \\mathrm { y } } ( \\omega ) \\mathrm { d } \\omega \\approx \\sum _ { l = 1 } ^ { m } \\omega _ { l } ^ { i } S _ { \\mathrm { y } } ( \\omega _ { l } ) \\Delta \\omega\n$$\n$$\n\n式中： $\\lambda _ { 2 }$ —y的二阶谱矩；\n\n$\\lambda _ { 0 }$ —y的零阶谱矩（方差）， $\\lambda _ { 0 } = \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 }$ ；  \n$\\sigma _ { y }$ —y的标准差。\n\n2本节假定地震激励是零均值平稳正态随机过程，而结构的任意线性响应 $y$ (t）也有同样的概率特征，记 $y _ { \\mathrm { { e } } }$ 为其极值。定义无量纲参数，见式（B.3.1-2）：\n\n$$\n\\eta \\ = \\ \\frac { y _ { \\mathrm { e } } } { \\sigma _ { \\mathrm { y } } } , \\nu \\ = \\ \\frac { \\sqrt { \\lambda _ { 2 } / \\lambda _ { 0 } } } { 2 \\pi }\n$$\n\n$\\eta$ 的期望值近似为［式（B.3.1-3）]：\n\n$$\nE ( \\eta ) \\approx ( 2 \\mathrm { l n } \\nu T _ { \\mathrm { d } } ) ^ { 1 / 2 } + \\gamma ( 2 \\mathrm { l n } \\nu T _ { \\mathrm { d } } ) ^ { 1 / 2 }\n$$\n\n$y _ { \\mathrm { { e } } }$ 的期望值近似为［式（B.3.1-4）]：\n\n$$\n\\hat { y } = E ( y _ { \\mathrm { e } } ) = E ( \\eta ) \\sigma _ { \\mathrm { y } }\n$$\n\n式中： $\\gamma$ -欧拉常数， $\\gamma = 0 . 5 7 7 2$ ；$T _ { \\mathrm { d } }$ 地震持续时间（s），可取 $2 0 \\sim 3 0 \\mathrm { s }$ ；$\\hat { y }$ -期望极值（需求)，是与反应谱方法中所计算的需求相当的量。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('416925fb-fdd2-409e-885a-1165db280b05', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', 'E.12使用特性代号\"T13\"的焊丝', 'E.12使用特性代号\"T13\"的焊丝此类焊丝是自保护型,采用直流正接,通常以短路过渡焊接。渣系的设计使此类焊丝用于管道环形焊缝根部焊道的全位置焊接，可用于各种壁厚的管道，但只推荐用于第一道焊，一般不推荐用于多道焊。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('41761cfe-1b89-4e41-9e64-cf0489270c35', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试件制备', '3 试件制备3.1 试件成型：应按 $\\mathrm { ~ T ~ } 0 5 8 7$ 的规定进行砂浆拌和，并按 T0570 的规定成型3 个$4 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 6 0 \\mathrm { m m }$ 或3个 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 0 \\mathrm { m m }$ 棱柱体试件；制备中心可插入热电偶\n\n电位差计测温；同样形状尺寸的标准试件，其抗冻性能应高于冻融试件；标准养护条件下养护至规定龄期。\n\n3.2 也可现场取样，现场取芯的要求：标准芯样的直径为 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，长度为 $2 8 0 { \\sim } 4 0 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('417b2c8e-a6e8-49fb-9f5c-a415198a3bee', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '1 总则', '1 总则1．0．1为了统一工程测量的技术要求，做到技术先进、经济合理，使工程测量产品满足质量可靠、安全适用的原则，制定本规范。\n\n1．0．2本规范适用于工程建设领域的通用性测量工作。\n\n1．0．3本规范以中误差作为衡量测绘精度的标准，并以二倍中误差作为极限误差。对于精度要求较高的工程，可按附录A的方法评定观测精度。\n\n注：本规范条文中的中误差、闭合差、限差及较差，除特别标明外，通常采用省略正负号表示。\n\n1．0．4工程测量作业所使用的仪器和相关设备，应做到及时检查校正，加强维护保养、定期检修。\n\n1．0．5对工程中所引用的测量成果资料，应进行检核。\n\n1．0．6各类工程的测量工作，除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('417ccf1a-7ec8-4e93-80c2-a5321179fe35', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 塔柱节段施工长度的划分合理与否，对施工效率、施工方便性及施工安全等均有直接影响，因此需要根据各种影响因素综合考虑确定。\n\n2 塔座、塔柱的实心段混凝土设计强度高，水泥用量多，其内部产生的水化热亦较高，属于大体积混凝土的范畴，因此施工时需要采取降低水化热和温度控制的措施，以防止该部位的混凝土产生温度应力裂缝。规定间歇期的目的是：新老混凝土的浇筑时间间隔过长，容易使后浇的混凝土产生裂缝，故需要对间歇期进行控制；实际施工时，间歇期越短越好。原规范规定“间歇期不宜大于 10d”，但通过近年来的工程实践，普遍反映很难达到此要求，这是因为塔座和首节塔柱的结构钢筋往往比较复杂，不仅数量多且预埋钢筋也多，导致需要相对较长的周期才能完成施工，故本次修订考虑到这一实际情况，将间歇期调整为不大于 15d。\n\n3 斜拉桥一般是按先塔后梁的顺序施工，因索塔与主梁同时交叉施工存在较多的安全方面的隐患，故正常情况下需要尽量避免采用这种方式施工，一定要这样做时，则需要采取可靠措施，尤其是安全方面的措施。\n\n4 索塔横梁的支架大多采用钢管和型钢等刚性较大的材料制作并支承在承台的顶面，而承台可视为支架的刚性地基，不存在沉降的问题，故规定“当符合本规范第 5.4.3 条第 1 款的规定时，可不预压”，但前提是需要通过对支架进行严格的受力分析计算，确认其能满足强度、刚度和稳定性的要求。另一方面的考虑是：索塔横梁的支架一般较高，如果对其进行预压，不仅费时费力，增加施工成本，延长施工时间，安全风险也较大，且预压的效果并不明显。\n\n5 对倾斜塔柱，在塔柱和横梁异步施工以及分高度设置主动横撑或拉杆时，需要对塔柱的悬臂施工高度进行适当控制，并需要在上述几种工况条件下对塔柱进行验算。验算的一般原则为：控制塔柱根部混凝土的拉应力不超过 1MPa，同时还需要控制塔柱施工的悬臂端可能产生的不可恢复的位移。\n\n6 塔柱节段的钢筋采用整体制作成骨架、整体安装的方式，在近年来的施工实践中多有采用，这种方式可减少钢筋绑扎安装的高处作业时间，提高施工效率，本规范允许采用这种整体制作安装的方式施工，但需要注意的是：这种施工方式需要具备较强的起吊安装能力，而且在起吊安装时需要采取防止整体钢筋骨架变形的措施。\n\n9 在拉索预埋导管定位安装的施工实践中，出现过未考虑拉索垂度修正的现象，其后果是严重的，因此需要在施工前认真复核施工图中拉索的垂度修正值；如果设计的施工图中未明确规定，则需要自行修正。\n\n10 对索塔内支承钢锚梁的牛腿，当其平面位置和顶面高程的偏差过大时，将会影响到钢锚梁的安装精度，因此施工时需要对其进行较为严格的控制。\n\n### 20.2.3 钢锚梁的制造加工应符合本规范第 8 章的规定；对分节段制造、安装、现场连接的钢锚梁，应在厂内进行试拼装。钢锚梁的安装施工应符合下列规定：\n\n1 采用塔吊或其他起重设备吊装钢锚梁时，其起重能力应能满足吊重的要求。\n\n2 安装前应对索塔内牛腿的顶面高程和支承位置进行复测，确认符合设计要求后方可进行安装。\n\n3钢锚梁的起吊安装宜选择在 6 级风以下且气候条件较好的条件下进行。\n\n4 钢锚梁的安装方式宜结合其结构构造特点、起重设备的能力及现场的实际情况综合确定。\n\n5 采用在索塔施工完成后再安装钢锚梁的方式时，安装前宜通过计算机模拟钢锚梁在塔内狭窄空间中的就位状况，保证钢锚梁能实现顺利安装和就位；并应在起吊安装过程中采取有效措施，避免钢锚梁与索塔塔壁之间产生碰撞。分节段安装钢锚梁时，应设置必要的支架对其连接处附近进行临时支承，分节安装后连接的施工要求应符合本规范第 8.12 节的规定。\n\n6 采用随索塔塔柱节段施工同步安装的方式时，钢锚梁可整根起吊安装就位，其两端头附近塔柱内壁的模板接缝应封堵严密、不漏浆，浇筑塔柱节段混凝土时，应采用适宜的材料对钢锚梁进行包裹防护。\n\n7 不论采用何种安装方式，在安装上层钢锚梁时，均应设置作业平台，并应对下层已安装完成的钢锚梁进行必要的防护，防止损伤其表面的防腐涂层。\n\n8 钢锚梁在安装就位后，应采用三维调节装置对其纵横桥向的平面位置和锚固点的位置进行精确调整定位，各平面位置的偏差应控制在± $5 \\mathrm { m m }$ 以内，锚固点高程的偏差应控制在 $\\pm 2 \\mathrm { m m }$ 以内。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4181a96e-763d-4d96-81ce-b7acc908b0a1', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '21 建筑物照明通电试运行', '21 建筑物照明通电试运行## 21．1主控项目\n\n### 21.1.1 灯具回路控制应符合设计要求，且应与照明控制柜、箱(盘)及回路的标识一致；  \n开关宜与灯具控制顺序相对应，风扇的转向及调速开关应正常。\n\n检查数量：按每检验批的末级照明配电箱数量抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1台配电箱及相应 回路。\n\n检查方法：核对技术文件，观察检查并操作检查。\n21．1．2公共建筑照明系统通电连续试运行时间应为 24h，住宅照明系统通电连续试运行时间应为8h。所有照明灯具均应同时开启，且应每2h按回路记录运行参数，连续试运行时间内应无故障。\n\n检查数量：按每检验批的末级照明配电箱总数抽查 $5 \\%$ ，且不得少于1台配电箱及相应回路。\n\n检查方法：试验运行时观察检查或查阅建筑照明通电试运行记录。\n\n21．1．3对设计有照度测试要求的场所，试运行时应检测照度，并应符合设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：用照度测试仪测试，并查阅照度测试记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('418c32dc-a677-41d1-98dd-538839577cc9', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '附录T0512A水泥胶砂强度推定经验式的建立方法及精度要求（Part 1）', '附录T0512A水泥胶砂强度推定经验式的建立方法及精度要求## A.1目的和适用范围\n\n建立水泥胶砂 28d 龄期强度推定经验式，用于1.5h 压蒸促凝法快速测定水泥胶砂强度试验。\n\n## A.2仪器设备\n\nA.2.1 应符合T0506 的规定。  \nA.2.2 应符合T0512的规定。\n\n## A.3 材料与试剂\n\nA.3.1 水泥、ISO 标准砂、水、促凝剂，其技术要求与 $\\mathrm { T } 0 5 1 2$ 相同。\n\nA.3.2 预备试验采用的水泥样品数不宜少于30个，不同样品的水泥胶砂 28d抗压强度最高、最低值之差不宜小于 $2 0 \\mathrm { { M P a } }$ 。\n\n## A.4试验步骤\n\nA.4.1试验准备，与 $\\mathrm { T } 0 5 1 2$ 相同。\n\nA.4.2 每种水泥样品均同时取两份试样，分别按T0506、T0512 的规定测定水泥胶砂28d龄期抗压强度 $f _ { 2 8 }$ 、抗折强度 $f _ { f 2 8 }$ 及促凝压蒸 1.5h 的快硬强度 $f _ { 1 , 5 h }$ 。\n\n## A.5试验结果计算\n\nA.5.1 建立28d水泥胶砂强度推定经验式将各个水泥样品的 $f _ { 2 8 }$ 、 $f _ { f 2 8 }$ 、 $f _ { 1 , 5 h }$ 试验结果汇总，进行数据回归分析，建立直线型（ $\\bf { \\nabla } ( y = a + b x$ )或幂函数型 $\\mathrm { { ( y = a x } ^ { B } }$ ）的水泥胶砂抗压、抗折强度推定经验式。所建强度推定式的相关性必须高度显著（一般情况下相关系数不小于0.85，水泥样品等级单一时不作规定），回归离差系数 $C _ { \\mathrm { v } }$ 不宜超过 $8 \\%$ ，最大不应超过$1 0 \\%$ 。\n\nA.5.2验证强度经验式的推定精度。\n\n预备试验建立的强度经验式需经试用验证其推定精度，确认推定精度满足实用要求后方可正式采用。采用中的推定式，也需经常进行推定精度校核。在试验数据不少于 20\\~30组的条件下，根据经验式得出的 28d 强度推定值（ $\\hat { f } _ { 2 8 }$ 或 $\\hat { \\ b { f } } _ { f 2 8 }$ ）与试验实测值（ $f _ { 2 8 }$ 或 $f _ { f 2 8 }$ ）的平均误差百分率 $\\overbar { V }$ 不宜超过 $8 \\%$ ，最大不应超过 $10 \\%$ 。当发现推定精度有异常变化时，应分析原因，必要时应对此经验式进行适当修正或重新建立新的经验式。\n\n平均误差百分率 $\\overrightharpoon { V }$ 按下式统计：\n\n$$\n\\overline { { V } } = \\left[ \\sum _ { i = 1 } ^ { n } \\left( \\mid Y _ { i } - \\hat { Y _ { i } } \\mid / Y _ { i } \\right) / n \\right] \\times 1 0 0 \n$$\n\n式中： $\\overrightharpoon { V }$ —平均误差百分率 $( \\% )$ ；$\\mathrm { Y } _ { \\mathrm { i } ^ { - } }$ —试验实测的水泥胶砂 28d 强度（ $f _ { 2 8 }$ 或 $f _ { f 2 8 }$ ）（ $\\bf { M P a } ,$ ）；$\\hat { Y } _ { i }$ —根据水泥胶砂快硬强度 $f _ { 1 , 5 h }$ 推定的28d强度（ $\\mathrm { . M P a . }$ ）：n——试验组数。\nA.5.3 统计试验误差。\n\n（1）按下式计算组内试验误差 $\\mathrm { V _ { t } }$ 及其平均值 $\\overline { { V } } _ { t }$ ：\n\n$$\n\\begin{array} { c } { { ( V _ { t } ) _ { i } = ( 1 / d _ { 2 } ) \\times ( R _ { t } / \\overline { { { R } } } ) \\times 1 0 0 } } \\\\ { { { } } } \\\\ { { \\overline { { { V _ { t } } } } = \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } ( V _ { t } ) _ { i } / n } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $\\left( V _ { t } \\right) _ { i }$ —任意一组试验的组内试验误差 $( \\% )$ ）；\n\n一组6个数据时（ $f _ { 2 8 }$ ）时， ${ \\mathrm { d } } _ { 2 } { = } 2 . 5 3 4$ ， $i / d _ { 2 } { = } 0 . 3 9 5$ 。\n\nRt -组内极差（1组几个试件强度的最大值与最小值之差）（MPa）；  \n$\\overline { { R } }$ —1组几个试件强度（ $f _ { 2 8 }$ 、 $f _ { f 2 8 }$ 或 $f _ { 1 . 5 h }$ ）的平均值（MPa）；  \nn——试验组数。\n\n（2）按下式计算多天变异系数 $\\mathrm { V _ { d } }$ 及其平均值 $\\overline { { V _ { d } } }$ ：\n\n$$\n( V _ { d } ) _ { i } = ( s / \\overline { { R } } ) \\times 1 0 0\n$$\n\n$$\n\\overline { { V _ { d } } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { m } ( ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('418d0f72-a772-4a80-95ae-6c7d0d7f59b7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 1）', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算## 6.2.1 计算内容和方法\n\n起重机机械零件的设计计算包括以下内容，但并非全部零件都要进行以下各项计算，而是根据零件所处的部位及其受载情况进行合理的选择。\n\n### 6.2.1.1 强度计算\n\n强度计算包括抗脆性断裂及防止出现塑性变形的计算，其目的是要验证计算应力不超过所采用材料的许用应力。对传动机构中的大多数零件均要进行此项计算，对受力较大的承载零件也需进行此项计算。在确定许用应力时，对于弹塑性较好的材料 $( \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7 )$ ）制成的机械零件，可以用屈服强度（屈服点）除以安全系数进行强度计算。但对于机械零件中使用较多的高强度材料或经过热处理提高了其机械性能的材料，其屈服强度与抗拉强度之比是较高或很高的（经常 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7 )$ ），如果强度计算的许用应力仍根据屈服强度来确定，零件就容易在其所受应力偶然超过这个强度时发生脆性破坏。因此对这类机械零件应该用其钢材的抗拉强度除以安全系数进行强度计算。\n\n### 6.2.1.2 稳定计算\n\n稳定计算包括对易丧失稳定的零件进行的抗失稳计算，对较长的高速传动轴进行防止达到临界转速的计算等。特别是对于使用高强度材料的机构，更应重视对零件的稳定计算。\n\n### 6.2.1.3 耐磨及发热计算\n\n耐磨及发热计算包括对受力较大的摩擦磨损件进行耐磨计算和对可能出现较高发热的零部件进行防止过热的计算。对于采用新的金属及非金属材料制成的零件，更应进行此项计算。\n\n### 6.2.1.4 抗疲劳计算\n\n对承受应力循环次数较多的零件，应进行抗疲劳计算。\n\n起重机机械零件的上述计算都是用安全系数法，即考核这些零件在抗失效方面是否有足够的安全裕度。\n\n## 6.2.2 计算载荷与载荷情况\n\n### 6.2.2.1 计算载荷\n\n起重机机构零件受到的载荷基本上可分为两类： $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷，见4．4．1。\n\n### 6.2.2.2 载荷情况\n\n起重机机械零件设计计算中的载荷，要考虑在情况Ⅰ：无风正常工作，情况Ⅱ：有风正常工作，情况犘犘Ⅲ：特殊载荷作用等三种情况下 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 各类载荷的载荷组合，见4．4．2。\n\n## 6.2.3 强度计算\n\n### 6.2.3.1 许用应力值\n\n#### 6.2.3.1.1 当钢材的屈服点 $( \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } )$ ）与钢材的抗拉强度 $( \\sigma _ { \\mathrm { b } } )$ ）之比小于0．7时，许用应力 $\\left[ \\sigma \\right]$ 按式（97）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / n _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n……（97）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { s } }$ — 与钢材的屈服点及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n表 42 $\\pmb { n } _ { s }$ 和 $\\pmb { n _ { \\mathrm { b } } }$   \n\n\n\n\n\n#### 6.2.3.1.2 对 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的材料，许用应力 $[ \\sigma ]$ 由式（98）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } } / n _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n…（98）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 机械零件钢材的抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { b } }$ — 与钢材的抗拉强度及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n### 6.2.3.2 计算应力与许用应力之间的关系\n\n机械零件危险点的计算应力，用通常的力学方法计算；复合应力按合适的强度理论予以合成。当计算应力与许用应力之间符合以下关系时，即认为该机械零件满足了强度的条件：\n\na） 纯拉伸： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { t } }$ 为计算的拉伸应力；  \nb） 纯压缩： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 为计算的压缩应力；  \nc） 纯弯曲： $\\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 为计算的弯曲应力；  \nd） 拉伸和弯曲复合： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('41aa8c82-3314-4783-9902-4d0bacd676e2', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '附录B 紧固件连接工程检验项目（Part 1）', '附录B 紧固件连接工程检验项目B.0.1 螺栓实物最小载荷检验应符合下列规定：\n\n1测定螺栓实物的抗拉强度应符合现行国家标准《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1的规定；\n\n2检验方法应采用专用卡具将螺栓实物置于拉力试验机上进行拉力试验，为避免试件承受横向载荷，试验机的夹具应能自动调正中心，试验时夹头张拉的移动速度不应超过 $2 5 \\mathrm { { m m } / \\mathrm { { m i n } } }$\n\n3螺栓实物的抗拉强度应按螺纹应力截面积 $( \\mathsf { A } _ { 5 } { \\mathsf { \\Omega } } )$ ）计算确定，其取值应按现行国家标准《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺 柱》GB/T3098.1的规定取值；\n\n4进行试验时，承受拉力载荷的末旋合的螺纹长度应为6倍以上螺距，当试验拉力达到现行国家标准《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T 3098.1中规定的最小拉力载荷(A,ob)( ${ \\bf \\tilde { \\rho } } _ { 0 _ { 6 } }$ 为抗拉强度)时不得断裂。当超过最小拉力载荷直至拉断时，断裂位置应发生在杆部或螺纹部分，而不应发生在螺头与杆部的交接处。\n\nB.0.2 扭剪型高强度螺栓紧固轴力复验应符合下列规定：\n\n1复验用的螺栓应在施工现场待安装的螺栓批中随机抽取，每批应抽取8套连接副进行复验；\n\n2检验方法和结果应符合现行国家标准《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》GB/T3632的规定，连接副的紧固轴力平均值及标准偏差应符合表B.0.2的规定。\n\n表B.0.2 扭剪型高强度螺栓紧固轴力平均值和标准偏差 $( \\mathbf { k N } )$   \n\n\n\n\n\n注：每套连接副只做一次试验，不得重复使用。试验时垫圈发生转动，试验无效。\n\n## B.0.3 扭剪型高强度螺栓终拧质量检验应符合下列规定：\n\n1扭剪型高强度螺栓终拧检查以目测螺栓尾部梅花头拧断为合格；\n\n2对于不能用专用扳手拧紧的扭剪型高强度螺栓按大六角头高强度螺栓规定进行终拧质量检查。\n\n## B.0.4高强度大六角头螺栓连接副扭矩系数复验应符合下列规定：\n\n1复验用的螺栓应在施工现场待安装的螺栓批中随机抽取，每批应抽取8套连接副进行复验；\n\n2检验方法和结果应符合国家现行标准《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》GB/T1231的规定。高强度大六角头螺栓的扭矩系数平均值及标准偏差应符合表B.0.4的规定。\n\n表 B.0.4高强度大六角头螺栓连接副扭矩系数平均值和标准偏差值\n\n\n\n\n\n注：每套连接副只做一次试验，不得重复使用。试验时垫圈发生转动，试验无效。\n\nB.0.5 高强度大六角头螺栓采用扭矩法施工时，其终拧质量检查应符合下列规定：\n\n1用小锤(约 $0 . 3 \\mathrm { k g } )$ 敲击螺母对高强度螺栓进行普查是否有漏拧。\n\n2终拧扭矩应按节点数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于10个节点。对于每个被抽查的节点应按螺栓数抽查 $1 0 \\%$ ，且不少于2个螺栓。\n\n3检查时先在螺杆端面和螺母上划一直线，然后将螺母拧松$6 0 ^ { \\circ }$ 后，再用扭矩扳手重新拧紧，使两线重合，测得此时的扭矩应在$0 . 9 \\mathrm { T h } { \\sim } 1 . 1 \\mathrm { T h }$ 范围内，其中Tch应按下式计算：\n\n$$\nT c h { = } K P d\n$$\n\n式中：Tch- 高强度螺栓检查扭矩 $\\left( \\mathrm { N } { \\cdot } \\mathrm { m } \\right)$ ；\n\nP 高强度螺栓预拉力设计值 $( \\mathrm { k N } )$ 。\n\n4如果发现有不符合规定的(不合格者)，应再扩大一倍检查。如仍有不合格者，则整个节点的高强度螺栓应重新施拧。\n\n5扭矩检查宜在螺栓终拧1h 后， $4 8 \\mathrm { h }$ 之前完成，检查用的扭矩扳手其相对误差应为士 $3 \\%$ 。\n\nB.0.6高强度大六角头螺栓采用转角法施工时，其终拧质量检查应符合下列规定：\n\n1普查初拧后在螺母与相对位置所画的终拧起始线和终止线之间所夹的角度应达到规定值；\n\n2终拧转角应按节点数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于10个节点，对于每个被抽查的节点应按螺栓数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于2个螺栓；\n\n3在螺杆端面(或垫圈)和螺母相对位置画线，然后全部卸松螺母，再按规定的初拧扭矩和终拧角度重新拧紧螺栓，测量终止线与原终止线画线间的夹角，应符合现行行业标准《钢结构高强度螺栓连接技术规程》JGJ82 的要求，误差在士 $3 0 ^ { \\circ }$ 以内者为合格；\n\n4如果发现有不符合规定的，应再扩大一倍检查，如仍有不合格者，则整个节点的高强度螺栓应重新施拧；\n\n5转角检查宜在螺栓终拧1h 以后， $4 8 \\mathrm { h }$ 内完成。\n\nB.0.7高强度螺栓连接摩擦面的抗滑移系数检验应符合下列规定：\n\n1检验批可按分部工程(子分部工程)所含高强度螺栓用量划分：每5万个高强度螺栓用量的钢结构为一批，不足5万个高强度螺栓用量的钢结构视为一批。选用两种及两种以上表面处理(含有涂层摩擦面)工艺时，每种处理工艺均需检验抗滑移系数，每\n\n批3组试件。\n\n2抗滑移系数试验应采用双摩擦面的二栓拼接的拉力试件（图 B.0.7）。试件与所代表的钢结构构件应为同一材质、同批制作、采用同一摩擦面处理工艺和具有相同的表面状态(含有涂层),在同一环境条件下存放，并应用同批同一性能等级的高强度螺栓连接副。\n\n  \n图B.0.7 抗滑移系数试件的形式和尺寸\n\nL为试件总长度； $\\mathrm { L } _ { 1 }$ 为试验机夹紧长度\n\n试件钢板的厚度 $\\mathbf { t } _ { 1 } \\ \\cdot \\ \\mathbf { t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('41b19383-bea1-4de4-ae06-0bc120b0c091', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 2）', '重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．1 允许的加速度组合如下（见图 G．3）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n起升（H）和臂架伸缩（Te）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架伸缩（Te）；  \n臂架伸缩（Te）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．4 对表 犌．1和 犌．2中的载荷组合的说明（见表 犌．4）\n\n表 犌．4 流动式起重机载荷组合的说明  \n\n\n\n\n\n## 犌．2 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n\n\n### 犌．2．1 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．5；采用极限状态设计法设计时，见表 G．6。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n\n\n\n### 犌．2．2 载荷与适用的动力系数\n\n#### 犌．2．2．1 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ 取值，见表 G．7\n\n表 犌．7 塔式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n#### 犌．2．2．2 塔式起重机的某些部件，当它们的质量明显降低会对合成的载荷效应显著有利时，表 G．6中的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { p A } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p B } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p C } }$ 应适当减小。\n\n### 犌．2．3 加速效应组合\n\n加、减速时作用在塔式起重机结构上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，加速效应按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 回转及小车变幅；  \n2） 回转及臂架俯仰变幅；  \n3） 回转及塔式起重机运行；  \n4） 回转减速，此时有惯性力和离心力，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力按可能同时操作的动作进行组合。\n\n### 犌．2．4 工作状态的计算风压和3狊时距的平均瞬时风速\n\n工作状态的计算风压应限制为：安装时为 $1 2 5 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ ；工作时为 $2 5 0 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ 。相应的3s时距的平均瞬时风速为：安装时为 $1 4 . 1 ~ \\mathrm { m / s }$ ；工作时为 $2 0 . 0 \\ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n上述值推荐用于设计计算，而在操作手册中对实际作业可以规定比此所限制的最大风压相应的更低一些的风速值。\n\n### 犌．2．5 用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合\n\n用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合仅需用表 G．5和 G．6中的载荷组合 A1、A2、A3、A4、B1、B2、B3、B4、C1、C2、C3、C4、C6、C7、C8、C9进行安全分析。\n\n## 犌．3 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n### 犌．3．1 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n许用应力设计法设计用的，见表 G．8；极限状态设计法设计用的，见表 G．9。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n按 江\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n### 犌．3．2 载荷与适用的动力系数，（见表 犌．10）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('41d53743-0aed-4741-a50b-81ea612436aa', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第十七条', '第十七条特大安全事故发生后，有关地方人民政府应当迅速组织救助，有关部门应当服从指挥、调度，参加或者配合救助，将事故损失降到最低限度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('41d5f2aa-ea2e-48e6-bbcd-6666946ab6ee', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 10）', 'lspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1>15~40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>11</td><td rowspan=1 colspan=1>卸货用抓斗或电磁起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>20~80</td><td rowspan=1 colspan=1>15~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40~100</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>12</td><td rowspan=1 colspan=1>船厂臂架起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩</td><td rowspan=1 colspan=1>20~50</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>13</td><td rowspan=1 colspan=1>门座起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>15~25</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>14</td><td rowspan=1 colspan=1>门座起重机集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>抓斗、电磁盘或集装箱吊具</td><td rowspan=1 colspan=1>25~60</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>建筑用塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>15~40</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>16</td><td rowspan=1 colspan=1>枪杆起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>17</td><td rowspan=1 colspan=1>铁路起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>25</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('41d607bf-a8dd-4003-9b74-653af0e737e2', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '10 偶然荷载（Part 1）', '10 偶然荷载## 10.1 一般规定\n\n10. 1.1 产生偶然荷载的因素很多，如由炸药、燃气、粉尘、压力容器等引起的爆炸，机动车、飞行器、电梯等运动物体引起的撞击，罕遇出现的风、雪、洪水等自然灾害及地震灾害等等。随着我国社会经济的发展和全球反恐面临的新形势，人们使用燃气、汽车、电梯、直升机等先进设施和交通工具的比例大大提高，恐怖袭击的威胁仍然严峻。在建筑结构设计中偶然荷载越来越重要，为此本次修订专门增加偶然荷载这一章。\n\n限于目前对偶然荷载的研究和认知水平以及设计经验，本次修订仅对炸药及燃气爆炸、电梯及汽车撞击等较为常见且有一定研究资料和设计经验的偶然荷载作出规定，对其他偶然荷载，设w.weboos.c计人员可以根据本规范规定的原则，结合实际情况或参考有关资料确定。\n\n依据 ISO 2394，在设计中所取的偶然荷载代表值是由有关权威机构或主管工程人员根据经济和社会政策、结构设计和使用经验按一般性的原则确定的，其值是唯一的。欧洲规范进一步规定偶然荷载的确定应从三个方面来考虑: $\\textcircled{1}$ 荷载的机理，包括形成的原因、短暂时间内结构的动力响应、计算模型等; $\\textcircled{2}$ 从概率的观点对荷载发生的后果进行分析; $\\textcircled{3}$ 针对不同后果采取的措施从经济上考虑优化设计的问题。从上述三方面综合确定偶然荷载代表值相当复杂，因此欧洲规范提出当缺乏后果定量分析及经济优化设计数据时，对偶然荷载可以按年失效概率万分之一确定，相当于偶然荷载万年一遇。其思路大致如此:假设在偶然荷载设计状况下结构的可靠指标为 $\\beta = 3 . 8$ (稍高于一般的则其取值的超越概率为:\n\n$$\n\\varPhi ( - \\alpha \\beta ) = \\varPhi ( - 0 . 7 \\times 3 . 8 ) = \\varPhi ( - 2 . 6 6 ) = 0 . 0 0 3\n$$\n\n这是对设计基准期是 50 年而言，对 年的超越概率则为万分之零点六，近似取万分之一。由于偶然荷载的有效统计数据在很多情况下不够充分，此时只能根据工程经验来确定。\n\n10. 1.2 偶然荷载的设计原则，与《工程结构可靠性设计统一标准)) GB 50153 - 2008 一致。建筑结构设计中，主要依靠优化结构方案、增加结构冗余度、强化结构构造等措施，避免因偶然荷载作用引起结构发生连续倒塌。在结构分析和构件设计中是否需要考虑、偶然荷载作用，要视结构的重要性、结构类型及复杂程度等因素，由设计人员根据经验决定。\n\n结构设计中应考虑偶然荷载发生时和偶然荷载发生后两种设计状况。首先，在偶然事件发生时应保证某些特殊部位的构件具备一定的抵抗偶然荷载的承载能力，结构构件受损可控。此时结构在承受偶然荷载的同时，还要承担永久荷载、活荷载或其他荷载，应采用结构承载能力设计的偶然荷载效应组合。其次，要保证在偶然事件发生后，受损结构能够承担对应于偶然设计状况的永久荷载和可变荷载，保证结构有足够的整体稳固性，不致因偶然荷载引起结构连续倒塌，此时应采用结构整体稳固验算的偶然荷载效应组合。\n\n10. 1.3 与其他可变荷载根据设计基准期通过统计确定荷载标准值的方法不同，在设计中所取的偶然荷载代表值是由有关的权威机构或主管工程人员根据经济和社会政策、结构设计和使用经验按一般性的原则来确定的，因此不考虑荷载分项系数，设计值与标准值取相同的值。\n\n## 10.2 爆炸\n\n10.2.1 爆炸一般是指在极短时间内，释放出大量能量，产生高温，并放出大量气体，在周围介质中造成高压的化学反应或状态变化。爆炸的类型很多，例如炸药爆炸(常规武器爆炸、核爆煤气爆炸、粉尘爆炸、锅炉爆炸、矿井下瓦斯爆炸、汽车等物体燃烧时引起的爆炸等。爆炸对建筑物的破坏程度与爆炸类型、爆炸源能量大小、爆炸距离及周围环境、建筑物本身的振动特性等有关，精确度量爆炸荷载的大小较为困难。本规范首次加入爆炸荷载的内容，对目前工程中较为常用且有一定研究和应用经验的炸药爆炸和燃气爆炸荷载进行规定。\n\n10.2.2 爆炸荷载的大小主要取决于爆炸当量和结构离爆炸源的距离，本条主要依据《人民防空地下室设计规范>> GB 50038-2005 中有关常规武器爆炸荷载的计算方法制定。\n\n确定等效均布静力荷载的基本步骤为:\n\n1)确定爆炸冲击波波形参数，即等效动荷载。\n\n常规武器地面爆炸空气冲击披波形可取按等冲量简化的元升压时间的三角形，见图 10\n\n  \n10 常规武器地面爆炸空气冲击波简化波形\n\n常规武器地面爆炸冲击波最大超压 $\\mathrm { \\Delta N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ） $\\Delta P _ { \\infty }$ 可按下式计算:\n\n$$\n\\Delta P _ { \\mathrm { c n } } = 1 . 3 1 6 \\Big ( \\frac { \\sqrt [ 3 ] { C } } { R } \\Big ) ^ { 3 } + 0 . 3 6 9 \\Big ( \\frac { \\sqrt [ 3 ] { C } } { R } \\Big ) ^ { 1 . 5 }\n$$\n\n式中 : $C$ 一 等效 TNT 装药量 $( \\mathbf { k g } )$ .应按国家现行有关规定取值R 爆心至作用点的距离 $\\mathrm { ( m ) }$ .爆心至外墙外侧水平距离应按国家现行有关规定取值。\n\n地面爆炸空气冲击波按等冲量简化的等效作用时间 $\\scriptstyle t _ { 0 }$ (s).\n可按下式计算:\n\n$$\nt _ { 0 } = 4 . 0 \\times 1 0 ^ { - 4 } \\Delta P _ { \\mathrm { c m } } ^ { - 0 . 5 } \\sqrt [ 3 ] { C }\n$$\n\n2) 按单自由度体系强迫振动的方法分析得到构件的内力。\n\n从结构设计所需精');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('41f53ae7-a095-4f6c-99e2-0362de3da9ca', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.11.6 石拱桥拱上结构的砌筑应符合下列规定', '19.11.6 石拱桥拱上结构的砌筑应符合下列规定：1 石拱桥的拱上结构在拱架卸架前砌筑时，应待拱圈合龙段的砂浆强度达到设计强度的 $8 5 \\%$ 以上后进行。\n\n2 当先卸架后砌拱上结构时，应待拱圈合龙段的砂浆强度达到设计强度的 $100 \\%$ 后进行。\n\n3石拱桥的拱上结构宜由拱脚至拱顶对称、均衡地砌筑。\n\n4 对大跨径石拱桥，其拱上结构的砌筑施工程序应符合设计规定，或进行专门设计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('41f56490-485a-45a5-bdc9-c7c8c68a1eb1', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '8 试验报告', '8 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称；  \n(2) 原材料的品种、规格和产地；  \n(3） 试验日期及时间;  \n(4） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n(5） 环境温度和湿度;  \n(6） 执行标准；  \n（7）不同龄期对应的水泥试样的抗折强度、抗压强度，报告中应包括所有单个强度结\n\n果（包括舍去的试验结果）和计算出的平均值;\n\n（8）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4202e821-d8de-4991-a56d-46efbc910ef4', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '3 基本规定（Part 2）', '明安装工程中分项工程的检验批划分，要求与土建工程一致，是考虑到电气安装管线预埋必须与土建施工同步，为方便过程验收而提出的要求。\n\n3．4．3为验证施工过程工序质量检查、检验和控制的有效性，并能为施工验收提供复核依据，要求对电气施工过程的重要控制节点应及时做好记录，特提出本条规定。但并不限于本条所列的质量控制资料，对本规范中提及需要进行检验、测试、试验、验证的项目，施工单位均需提供相关质量控制资料。\n\n3．4．7变配电室、技术层、设备层的动力工程、供电干线及建筑物防雷和电气系统接地是电气安装工程的重要部位，质量的好坏将直接影响工程的使用和安全运行，因此应重点检查，考虑到建筑工程的照明及动力工程量大、涉及面广，应由施工单位在施工工序检查中进行全数自查，工程验收以抽查形式为主。\n\n3．4．8为方便检测验收，高低压配电装置的调整试验应提前通知监理和有关监督部门，以便对试验结果进行确认。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4206f5ce-677f-4dcd-bea9-177230786bfb', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第二章 事故报告', '第二章 事故报告第九条 事故发生后，事故现场有关人员应当立即向本单位负责人报告；单位负责人接到报告后，应当于1小时内向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。情况紧急时，事故现场有关人员可以直接向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。\n\n第十条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，应当依照下列规定上报事故情况，并通知公安机关、劳动保障行政部门、工会和人民检察院：\n\n（一）特别重大事故、重大事故逐级上报至国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（二）较大事故逐级上报至省、自治区、直辖市人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（三）一般事故上报至设区的市级人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门依照前款规定上报事故情况，应当同时报告本级人民政府。国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门以及省级人民政府接到发生特别重大事故、重大事故的报告后，应当立即报告国务院。\n\n必要时，安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门可以越级上报事故情况。\n\n第十一条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门逐级上报事故情况，每级上报的时间不得超过 2 小时。\n\n第十二条 报告事故应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；（二）事故发生的时间、地点以及事故现场情况；（三）事故的简要经过；（四）事故已经造成或者可能造成的伤亡人数（包括下落不明的人数）和初步估计的直接经济损失；（五）已经采取的措施；（六）其他应当报告的情况。\n\n第十三条 事故报告后出现新情况的，应当及时补报。\n\n自事故发生之日起 30 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。\n\n第十四条 事故发生单位负责人接到事故报告后，应当立即启动事故相应应急预案，或者采取有效措施，组织抢救，防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失。\n\n第十五条 事故发生地有关地方人民政府、安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，其负责人应当立即赶赴事故现场，组织事故救援。\n\n第十六条 事故发生后，有关单位和人员应当妥善保护事故现场以及相关证据，任何单位和个人不得破坏事故现场、毁灭相关证据。\n\n因抢救人员、防止事故扩大以及疏通交通等原因，需要移动事故现场物件的，应当做出标志，绘制现场简图并做出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证。\n\n第十七条 事故发生地公安机关根据事故的情况，对涉嫌犯罪的，应当依法立案侦查，采取强制措施和侦查措施。犯罪嫌疑人逃匿的，公安机关应当迅速追捕归案。\n\n第十八条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当建立值班制度，并向社会公布值班电话，受理事故报告和举报。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('420f82df-a11e-4182-9b69-e9944efaaae8', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'F.3同时设置水平和竖向加劲肋的钢板剪力墙（Part 1）', 'F.3同时设置水平和竖向加劲肋的钢板剪力墙F.3.1同时设置水平和竖向加劲肋的钢板剪力墙（图F.3.1),其弹性剪切屈曲临界应力 $\\tau _ { \\mathrm { c r } }$ 的计算应符合下列规定：\n\n  \n图F.3.1 带加劲肋的钢板剪力墙\n\n1当加劲肋的刚度满足本标准第9.2.4条的要求时，其弹性剪切屈曲临界应力 $\\tau _ { \\mathrm { c r } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { c r } } = \\tau _ { \\mathrm { c r p } } = k _ { \\mathrm { s s } } ^ { 1 } \\frac { \\pi ^ { 2 } D } { a _ { 1 } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { w } } }\n$$\n\n当 当 $\\cdot \\frac { h _ { 1 } } { a _ { 1 } } { \\geqslant } 1$ 时\n\n$$\nk _ { \\mathrm { s s } } ^ { 1 } = 6 . 5 + \\frac { 5 } { ( h _ { 1 } / a _ { 1 } ) ^ { 2 } }\n$$\n\n当 $\\harpoonright$ 时\n\n$$\nk _ { \\mathrm { s s } } ^ { 1 } = 5 + \\frac { 6 . 5 } { ( a _ { 1 } / h _ { 1 } ) ^ { 2 } }\n$$\n\n2当加劲肋的刚度不满足本标准第9.2.4条的要求时，其弹性剪切屈曲临界应力 $\\tau _ { \\mathrm { c r } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { c r } } = \\tau _ { \\mathrm { c r 0 } } + ( \\tau _ { \\mathrm { c r p } } - \\tau _ { \\mathrm { c r 0 } } ) \\left( \\frac { \\eta _ { \\mathrm { a v } } } { 3 3 } \\right) ^ { 0 . 7 } \\leqslant \\tau _ { \\mathrm { c r p } }\n$$\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { c r 0 } } = k _ { \\mathrm { s s 0 } } \\frac { \\pi ^ { 2 } D } { L _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { w } } }\n$$\n$$\n\n$$\n\\eta _ { \\mathrm { a v } } = \\sqrt { 0 . 6 6 \\frac { E I _ { \\mathrm { s x } } } { D a _ { 1 } } \\cdot \\frac { E I _ { \\mathrm { s y } } } { D h _ { 1 } } }\n$$\n\n式中： $\\tau _ { \\mathrm { c r p } }$ - -小区格的剪切屈曲临界应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\tau _ { \\mathrm { c r 0 } }$ 未加劲板的剪切屈曲临界应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n### F.3.2同时设置水平和竖向加劲肋的钢板剪力墙，其竖向受压弹性屈曲临界应力 $\\pmb { \\sigma } _ { \\mathbf { c r } }$ 的计算应符合下列规定：\n\n1当加劲肋的刚度满足本标准第9.2.4条的要求时，其竖向受压弹性屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\sigma _ { \\mathrm { c r } } = k _ { \\sigma 0 } ^ { 1 } \\frac { \\pi ^ { 2 } D } { a _ { 1 } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { w } } } } \\end{array}\n$$\n\n$$\n\\begin{array} { r } { k _ { \\sigma ^ { 0 } } ^ { 1 } = \\chi \\big ( \\frac { a _ { 1 } } { h _ { 1 } } + \\frac { h _ { 1 } } { a _ { 1 } } \\big ) ^ { 2 } } \\end{array}\n$$\n\n2当加劲肋的刚度不满足本标准第9.2.4条的要求时，其竖向受压弹性屈曲临界应力 $\\pmb { \\sigma } _ { \\mathrm { c r } }$ 的计算应符合下列规定：\n\n1）参数 $D _ { \\mathrm { { x } } } , ~ D _ { \\mathrm { { y } } }$ 、 $D _ { \\mathbf { x y } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { D _ { \\mathrm { x } } = D + \\frac { E I _ { \\mathrm { s x } } } { h _ { 1 } } } } \\\\ { { \\ } } \\\\ { { D _ { \\mathrm { y } } = D + \\frac { E I _ { \\mathrm { s y } } } { a _ { 1 } } } } \\end{array}\n$$\n\n$$\nD _ { \\mathrm { x y } } = D + \\frac { 1 } { 2 } \\Big [ \\frac { G I _ { \\mathrm ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4214f094-02ef-4748-8ab1-c4c9b8aa1bb1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '系数：', '系数：起重机放置在坚实、水平的支承面或轨道上（最大坡度为 $1 \\%$ ）；  \n起重机装有规定的最短臂架，且此臂架处于最大推荐臂架角度；  \n将吊钩、吊钩滑轮组或其他取物装置放在地面上；  \n使外伸支腿脱离支承面，起重机支承在车轮（轮胎）上；  \n起重机装有规定的最长主臂或主臂和副臂的组合结构，并且此主臂或臂架组合结构处于最大推荐臂架角度，还承受最不利方向的工作风载荷。\n\n应验算对上述规定的各种质量分布状态及在相应的平衡重配置条件下，对制造商允许的起重机回转到的最不稳定位置，起重机均不应向后倾覆。\n\n表 51 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———无风试验或运行时  \n\n\n\n\n\n表 52 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———有风工作或运行时  \n\n\n\n\n\n#### 8．1．2．3．2 轮胎起重机和汽车起重机\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线成 $9 0 ^ { \\circ }$ 角时，臂架下面承载侧的车轮（轮胎）或底架支腿的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线重合时，在制造商规定的工作区域中承载底架的轻载端，车轮（轮胎）或支腿上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ ，在非工作区域内则不应小于起重机总重力的 $10 \\%$ 。\n\n在起重机上应为操作人员设置醒目可见的警示信息，否则起重机车轮（轮胎）上的载荷均应满足上述有关限制。警示信息 应 标 明 为 保 持 足 够 的 抗 后 倾 覆 稳 定 性 要 求，活 动 支 腿 应 是 处 在 伸 出状态。\n\n#### 8．1．2．3．3 履带起重机\n\n在侧面或支承最小载荷的底盘端部倾覆线上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n对于装有可收缩履带装置的履带起重机，如果在履带装置缩短时不能满足上述要求，制造商应在起重机上向司机提供醒目可见的警示信息。\n\n### 8．1．2．4 非工作风载荷作用下的起重机整体抗倾覆稳定性\n\n制造商应规定起重机在工作时承受风载荷的极限以及在非工作状态时应采取的特殊预防措施。非工作风载荷见4．2．3．1。\n\n## 8．1．3 塔式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n### 8．1．3．1 塔式起重机的整体抗倾覆稳定性按表53中的五种工况校核，并采用有相应载荷系数的计算载荷。\n\n### 8．1．3．2 在轨道上带载运行的塔式起重机，还应当考虑制造商在起重机出厂文件上规定的两轨道允许的最大垂直高低差和坡度所引起的载荷，作为其他载荷列入表53工况Ⅱ中。\n\n### 8．1．3．3 按表53计算时，应考虑塔式起重机所有起升部件质量引起的载荷。\n\n### 8．1．3．4 工作状态下抗后倾覆稳定性按表53中的工况Ⅲ计算。\n\n### 8．1．3．5 风载荷的作用\n\n#### 8．1．3．5．1 工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。\n\n#### 8．1．3．5．2 对于不能随风自由回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。对于可随风回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷应按设计预期的方向施加于塔式起重机的上部结构，并按最不利方向施加于塔式起重机的下部结构。\n\n### 8．1．3．6 起重机的基础\n\n制造商应提供在允许使用的所有工况中（包括有非工作状态风载荷作用时），塔式起重机对地面或基础作用的载荷，并说明提供的载荷数据所对应的使用工况。如果是用塔式起重机的基础来实现塔式起重机的部分或全部抗倾覆稳定时，制造商还应规定对用作该塔式起重机基础的要求。当塔式起重机需在斜面上作业时，制造商亦应考虑相应的计算工况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4227fc27-7fb8-4891-aa99-e72b1fdcd56e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 1）', '4.3 可变作用## 4.3.1 本条有关汽车荷载的规定，兹说明如下：\n\n1\\~4汽车荷载的等级、计算图示及标准值。 $2 0 0 8 \\sim 2 0 1 1$ 年，本规范编写组结合交通运输部西部交通建设科技项目“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”，开展了全国汽车荷载现状调查和统计分析。结果表明，汽车荷载变异性较过去增加很多。由于中小跨径桥梁恒活载比例较小，这对小跨径桥梁的影响较大，实际中出现的重载车辆压垮桥梁的事故，也多为中小跨径桥梁。鉴于此，本次修订提高了跨径在 $5 \\mathrm { m }$ 以下桥梁的车道荷载集中载标准值，对 $5 0 \\mathrm { m }$ 跨径以内的桥梁设计汽车荷载效应有所增加。\n\n自2009年起，我国各省（自治区、直辖市）开始陆续取消二级公路收费，部分二级公路的交通量和荷载水平有了较大增长。因此，本次修订调整了二级公路的汽车荷载等级：一般情况下，二级公路桥涵的设计应采用公路一I级汽车荷载；二级公路为非干线公路且重型车辆不多时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n6汽车荷载横向分布系数。桥梁设计时，为取得主梁的最大受力，汽车荷载在桥面上需要偏心加载，其方法仍可用车辆荷载偏心加载确定。\n\n7横桥向设计车道布置及多车道横向布载系数。对多车道进行横向折减的含义是，在桥梁多车道上行驶的汽车荷载使桥梁构件的某一截面产生最大效应时，其同时处于最不利位置的可能性显然随车道数的增加而减小，而桥梁设计时各个车道上的汽车荷载都是按最不利位置布置的，因此，计算结果应根据上述可能性的大小进行折减。这是个概率事件，可以认为各车道上的汽车荷载加载是互不相关的，按重复独立试验随机事件的概率理论，建立多车道横向折减系数与相关变量的关系式，得到折减系数的具体数值。“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目中，针对原规范的横向折减系数进行了专项研究，在国内外对比的基础上，根据实测数据进行了多车道重车相遇概率研究。研究表明，虽然目前车流量较以往有了较大提高，但在实际运营过程中多车道重载车辆相遇仍属小概率事件，即仍需考虑多车道的横向折减问题。进而根据我国当前高速公路和一般公路的实际交通流数据进行了横向折减系数计算。结果显示，在实测最大重车交通量条件下，4车道内基本和原规范相同 车道以本次修订维持原规范的规定。根据研究增列了单车道的横向车道布载系数。\n\n8汽车荷载纵向折减系数。规范规定的汽车荷载标准值是在特定的条件下确定的，例如，在汽车荷载的可靠性分析中，用于计算各类桥型结构效应的车队，采用了自然堵塞时的车间间距；汽车荷载本身的重力，也采用了路上运煤车或其他重车居多的调查资料。但是，在实际桥梁上通行的车辆不一定都能达到上述条件 特别是大跨径的桥梁。所以，国外有些规范对车辆荷载适用跨径作了限制。本规范采月 向折减的方法，对特大跨径桥梁的计算效应进行折减。折减系数α的计算采用专题 究 得到的下列公式： $\\alpha$ $\\left( L _ { 0 } \\right) = 0 . 9 7 9 ~ 1 3 - 4 . 7 1 8 ~ 5 \\times 1 0 ^ { - 5 } L _ { 0 }$ ，式中 $L _ { 0 }$ 为计算跨径，以m 折减系数 $\\alpha$ 以加载长度为函数更合理些 进行折减， $\\alpha$ 以 $L _ { 0 }$ 为函数计算起来更方便一些。\n\n“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目对桥梁纵向折减系数也进行了针对性。根据大立的更显，且原规范的取值也是相对保守的，考虑到未来的发展以及实际运营过程中不可预见的极端状况，原规范的取值总体是适用的。因此，本次修订维持了原规范的规定。\n\n## 4.3.2 汽车的冲击系数是汽车过桥时对桥梁结构产生的竖向动力效应的增大系数。冲击作用有车体的振动和桥跨结构自身的变形和振动。当车辆的振动频率与桥跨结构的自振频率一致时，即形成共振，其振幅（即挠度）比一般的振动大许多。振幅的大小与桥梁结构的阻尼大小及共振时间的长短有关。桥梁的阻尼主要与材料和连接方式有关，且随桥梁跨径的增大而减小。所以，增强桥梁的纵、横向连接刚度，对于减小共振影响有一定的作用。\n\n冲击影响一般都是用静力学的方法，即将车辆荷载作用的动力影响用车辆的重力乘以冲击系数来表达。\n\n对于钢桥和钢筋混凝土桥的上部结构、钢或钢筋混凝土支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座、钢筋混凝土桩、柱式墩台等，因相对来说自重不大，冲击作用的效果显著，故应计算冲击力。重力式墩台等，因自重大、整体性好，冲击影响小，故不计冲击力。\n\n冲击影响与结构的刚度有关。一般来说，跨径越大、刚度越小对动荷载的缓冲作用越强，以往规范近似地认定冲击力与计算跨径成反比（直线变化），无论是梁式桥还是拱式桥等，均规定在一定的跨径范围内考虑汽车荷载的冲击力作用。此模式计算方便，但不能合理、科学地反映冲击荷载的本质。《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60一2004）结合公路桥梁可靠度研究的成果，采用了结构基频来计算桥梁结构的冲击系数。\n\n汽车荷载的冲击系数可表示为：\n\n式中： $Y _ { \\mathrm { j m a x } }$ - 在汽车过桥时测得的效应时间历程曲线上，最大静力效应处量取的最大静力效应值；\n\nYdmax 在效应时间历程曲线上最大静力效应处量取的最大动效应值。\n\n吉林省交通科学研空所利用动态测试系统经12h连续观测，从跨径 $6 \\mathrm { m }$ 的钢筋混凝土矩形板桥到跨径45m的预应力混凝土箱梁桥共7座跨径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('423c5d91-b846-4100-84ef-c968c1687867', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 6）', '( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$\n\n当按式（53）、式（55）算出的临界应力或按式（54）算出的临界应力乘以 $\\sqrt { 3 }$ 的值超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊时，则应参照式（57）求得相应的折减临界应力，用它来替换原超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊的临界应力。\n\n当加劲肋的构造尺寸符合5．7．1．5的规定时，只需要按局部区格计算稳定性，否则应同时计算局部区格板和带肋板体两种情况的稳定性。\n\n#### 5．7．1．2 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 同时作用时板的临界复合应力\n\n临界复合应力按式（56）计算：\n\n$$\n\\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } = \\frac { \\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } } { \\frac { 1 + \\psi } { 4 } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\sqrt { \\left[ { \\frac { 3 - \\psi } { 4 } } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { m e r } } } \\right] ^ { 2 } + ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } } ) ^ { 2 } } } \\qquad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ 5 6 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , \\mathrm { c c r }$ 压缩应力 $\\sigma _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 同时作用时板的临界复合应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n为分别由式(53)、式(54)和式(55)直接求得的临界应力值；\n\n$\\psi$ —板边两端应力比， ${ \\psi } ^ { = } \\sigma _ { 2 } / \\sigma _ { 1 }$ ，见附录 $_ \\mathrm { N }$\n\n特殊情况： $\\tau { = } 0 , \\sigma _ { \\mathrm { m } } { = } 0$ 时： $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } = \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } }$\n\n当局部压应力作用于板的受拉边缘时， $\\sigma _ { 1 }$ 与 $\\sigma _ { m }$ 犿不相关，可分别取 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } = 0$ 以及 $\\sigma _ { 1 } = 0$ 进行计算。当临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ （含特殊情况）超过 $0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）求得相应的折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ ，并用折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 替换超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ ：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( 1 - \\frac { 1 } { 1 + 6 . 2 5 m ^ { 2 } } \\right) = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\rho\n$$\n\n……（57）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 折减临界应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42443d91-bc8b-4224-870f-4a85754250b1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．3 臂架起重机分级举例（Part 2）', '(d)</td><td rowspan=1 colspan=1>港口装船用抓斗、电磁盘或集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>频繁重载使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q4</td><td rowspan=1 colspan=1>A8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>铁路起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>较少使用</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('424ac7b6-76bf-4322-9f86-2017de3adbae', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 1）', '5．3 材料和许用应力## 5．3．1 结构件钢材及其许用应力\n\n### 5．3．1．1 结构件钢材\n\n#### 5．3．1．1．1 起重机承载结构件的钢材选择，应考虑结构的重要性、载荷特征、应力状态、连接方式和起重机工作环境温度及钢材厚度等因素。\n\n起重机 金 属 结 构 的 主 要 承 载 结 构 的 构 件，宜 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T700中 的 Q235钢 和GB／T699中的 20钢 材；当 结 构 需 要 采 用 高 强 度 钢 材 时，可 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T1591中 的Q345、Q390和 Q420钢材。\n\n对厚度大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 的钢板，用作焊接承载构件时应慎重，当用作拉伸、弯曲等受力构件时，需增加横向取样的拉伸和冲击韧性的检验，且应满足设计要求。\n\n下列情况的承载结构和构件钢材不应采用沸腾钢：\n\na） 焊接结构\n\n1） 直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构；  \n2） 虽可以不计算疲劳但工作环境温度低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时的直接承受动载荷的结构以及受拉、受弯的重要承载结构；  \n3） 工作环境温度等于或低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的所有承载结构。\n\n#### b） 非焊接结构\n\n工作环境温度等于或低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构。\n\n#### 5．3．1．1．2 在设计高强度钢材的结构构件时，应特别注意选择合理的焊接工艺并进行相应的焊接试验，以减少其制造内应力，防止焊缝开裂及控制高强度钢材结构的变形。\n\n#### 5．3．1．1．3 室外工作起重机的结构工作环境温度，在用户未特别提出时，可取为起重机使用地点的年最低日平均温度。对不确定使用地点的起重机，工作环境温度由设计制造单位根据销售情况确定。\n\n#### 5．3．1．1．4 为使所选的结构件钢材具有足够的抗脆性破坏的安全性，应根据影响脆性破坏的条件来选择钢材的质量组别，即应正确评价导致构件钢材脆性破坏的以下各因素的影响：\n\n纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；  \n构件材料的厚度；  \n工作环境的温度。\n\n考虑影响脆性破坏因素评价的钢材质量组别选择方法参见附录I。\n\n#### 5．3．1．1．5 钢铸件宜采用符合 GB／T11352或 GB／T14408规定的铸钢。\n\n### 5．3．1．2 结构构件钢材的许用应力\n\n#### 5．3．1．2．1 拉伸、压缩、弯曲许用应力（即：基本许用应力） $[ \\pmb { \\sigma } ]$\n\n基本许用应力包括拉伸、压缩、弯曲的许用应力，可按以下两种情况计算：a） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7$ 的钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ ］为钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 除以强度安全系数 $n$ ，见表22。\n\n表 22 强度安全系数 $\\pmb { n }$ 和钢材的基本许用应力 $[ \\pmb { \\sigma } ]$   \n\n\n\n\n\nb） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的高强度钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ 按式（28）计算：\n\n$$\n[ \\sigma ] = \\frac { 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { n }\n$$\n\n……（28）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 钢材的基本许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点。当钢材无明显的屈服点时，取 $\\sigma _ { 0 , 2 }$ 为 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( \\sigma _ { 0 , 2 } \\right.$ 为钢材标准拉力试验残余应变达 $0 . 2 \\%$ 时的试验应力），单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 钢材的抗拉强度，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$n$ 与载荷组合类别相关的强度安全系数，见表22。\n\n#### 5．3．1．2．2 剪切许用应力\n\n剪切许用应力，按式（29）计算：\n\n$$\n[ \\tau ] = \\frac { [ \\sigma ] } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（29）\n\n式中：\n\n$[ \\tau ]$ ———机构件剪切许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n#### 5．3．1．2．3 端面承压许用应力\n\n端面承压许用应力，按式（30）计算：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } ] = 1 . 4 [ \\sigma ]\n$$\n\n……（30）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } \\right]$ ———端面承压许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('426232a8-729f-4444-a971-3ef30608f7cf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.5 减速器的选择', '6.1.1.5 减速器的选择## 6.1.1.5.1 在一般情况下，起升机构减速器的设计预期寿命应与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，则所选减速器的设计预期寿命可小于该起升机构所对应的机构工作寿命。\n\n## 6.1.1.5.2 采用起重机用减速器时，当所选用的减速器参数表上标注的工作级别与所设计的起升机构的工作级别不一致时，应引入减速器功率修正系数。\n\n## 6.1.1.5.3 采用普通用途减速器时，还应用电动机的最大起动转矩验算减速器输入轴的强度，用额定起升载荷（考虑起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ）作用在减速器输出轴上的短暂最大力矩和最大径向力验算减速器输出轴的强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4272407c-45b8-4e2a-aedd-0a7db8b6c340', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．5 耐磨及防过热计算', '6．2．5 耐磨及防过热计算## 6．2．5．1 耐磨计算\n\n对于受磨损的零件，根据经验应对一些影响磨损的特定物理量进行计算，使之不会导致过度磨损。如对制动器、离合器及滑动支承等，应计算其摩擦表面的单位面积压力强度 $\\boldsymbol { \\phi }$ 及与摩擦面相对运动速度 $\\boldsymbol { v }$ 乘积的特性系数 $\\phi v$ 值，要求它不超过允许范围。\n\n## 6．2．5．2 防过热计算\n\n在盘式制动器或鼓式制动器中，摩擦面要选用耐磨损耐高温的材料，制动轮／盘应有良好的散热条件，对频繁动作的制动器还应进行散热计算，应重视温度升高引起制动轮／盘与制动衬垫的摩擦系数变化，必要时应进行制动器热容量的计算。传动系统中采用液力偶合器时应具有足够的散热条件，并应采取防过热的保护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42a223ba-7551-43e2-8dbc-47b46561db3a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.8 关于大变形的影响（Part 1）', '8.1.3.8 关于大变形的影响在塔式起重机最不利的结构形态和最不利的载荷组合工况下，如果大变形（按二阶理论计算的变犖犖形）的影响在塔身中增加的弯矩小于 $10 \\%$ （可按 $N / N _ { \\mathrm { E } } { < } 0 . 1$ 界定）时，整体抗倾覆稳定性计算就可以不考虑此大变形的影响（即仍按一阶理论计算），以简化计算。但是，若超过上述范围，则表53各工况的倾覆力矩应考虑随上述二阶理论计算的变形增大而增加。\n\n表 53 塔式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">起重机的工况和计算条件</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">载荷性质</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">计算载荷</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"8\">工作状态</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">I．基本稳定性(无风时起升静载试验载荷)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">自重载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PG</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.6 PQ</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">Ⅱ．动态稳定性(有工作风时起升正常工作载荷)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">自重载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PG</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.35 PQ</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">工作状态</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">Ⅲ.抗后倾覆稳定性（有向后吹工作风载,且突然空中卸载)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">自重载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PG</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">-0.2 PQ</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">非工作状态</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">IV．抗暴风稳定性(非工作时遭暴风袭击)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">自重载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PG</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.2 PwⅢ</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">非工作状态</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">V．装拆稳定性（在许可风中进行装拆）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">自重载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PG</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.25 Pa</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">PG—-—自重载荷；PD——由机构驱动产生的惯性力,此时取s');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42a2aa54-7b7d-46d2-b500-d352ad84a256', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则', '1 总则## 1.0.1 本次修订对公路桥涵设计原则进行了调整和修改。近些年的桥梁安全事故，使桥梁工程设计者和管理者认识到结构物的安全，耐久是最基本的要求。在保证安全和耐久的前提下，桥涵设计要优先考虑满足功能需求，即要满足“适用”的要求，再根据具体情况考虑环保、经济和美观的要求。环保问题关系到社会的可持续发展，须给予高度重视。\n\n## 1.0.3 桥梁上的可变作用是随时间变化的，所以它的统计分析要用随机过程概率模型来描述。随机过程所选择的时间域即为基准期。根据《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，公路桥涵结构的设计基准期取100年。\n\n#\n\n## 1.0.4 设计使用年限是体现桥涵结构耐久性的重要指标，美国 英国、新西兰和日本等多国的桥梁设计规范对桥梁设计使用年限均有明确的规定。现行《公路工程技术标准》（JTGB01）修订时综合考虑了国标的规定、公路功能、技术等级和桥涵重要性等因素，规定了桥涵主体结构和可更换部件设计使用年限的最低值。本条规定与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n## 1.0.5 本条中的桥涵分类标准采用了两个指标： 个是单孔跨径 $L _ { \\mathrm { K } }$ ，用以反映桥涵的技术复杂程度；另一个是多孔跨径总长 $L$ ，用以反映建设规模。本条与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n在确定桥涵分类时，符合其中一个指标即可归类，存在差异时，可采取“就高不就低”的原则。\n\n在计算桥梁长度时，曲线桥宜按弧长计，斜桥宜按斜长计。\n\n## 1.0.7 可持续发展已成为国内外工程界普遍关注的问题。当前环境、资源对公路桥涵建设的约束不断强化，加快资源节约型、环境友好型行业建设已成为行业转型发展的重要途径，为此，交通运输部适时地提出了“绿色交通”的发展战略，旨在将可持续发展的理念贯穿落实到交通运输发展的各个领域和各个环节。增加本条规定一方面是贯彻国家和行业的宏观要求，另一方面将有助于提高设计人员对环境和资源的重视。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42a64964-e2ec-413f-82fd-d990e3ec96b5', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '7.3焊接接头的装配要求', '7.3焊接接头的装配要求## 7.3.1焊接坡口尺寸宜符合本规范附录A的规定。组装后坡口尺寸允许偏差应符合表7.3.1的规定。\n\n表7.3.1坡口尺寸组装允许偏差  \n\n\n\n\n\n## 7.3.2接头间隙中严禁填塞焊条头、铁块等杂物。\n\n## 7.3.3坡口组装间隙偏差超过表7.3.1规定但不大于较薄板厚度2倍或 $2 0 \\mathrm { m m }$ 两值中较小值时，可在坡口单侧或两侧堆焊。\n\n## 7.3.4对接接头的错边量不应超过本规范表8.2.2的规定。当不等厚部件对接接头的错边量超过 $3 \\mathrm { m m }$ 时，较厚部件应按不大于 $1 : 2 . 5$ 坡度平缓过渡。\n\n## 7.3.5采用角焊缝及部分焊透焊缝连接的T形接头，两部件应密贴，根部间隙不应超过 $5 \\mathrm { m m }$ ；当间隙超过 $5 \\mathrm { m m }$ 时，应在待焊板端表面堆焊并修磨平整使其间隙符合要求。\n\n## 7.3.6T形接头的角焊缝连接部件的根部间隙大于 $1 . 5 \\mathrm { m m }$ 且小于 $5 \\mathrm { m m }$ 时，角焊缝的焊脚尺寸应按根部间隙值予以增加。\n\n## 7.3.7对于搭接接头及塞焊、槽焊以及钢衬垫与母材间的连接接头，接触面之间的间隙不应超过 $1 . 5 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42abe593-4d36-4f2e-b657-7cd66ca76080', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 11）', 'olspan=\"1\" rowspan=\"1\">废料场吊钩起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">废料场抓斗或电磁盘起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">桥式抓斗卸船机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">集装箱搬运起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">岸边集装箱起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冶金用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42abea3a-0e36-4b1c-a8af-98efc102a7c2', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '2基本规定', '2基本规定2.0.1起重设备安装前，应按下列要求进行检查：\n\n1随机技术文件应齐全。\n\n2根据设备装箱清单检查设备、材料及附件，其型号、规格和数量均应符合工程设计和随机技术文件的要求，并应有相应的质量证明文件。\n\n3设备应无变形、损伤和锈蚀，其中钢丝绳不得有锈蚀、损伤、弯折、打环、扭结、裂嘴和松散。\n\n4起重机地面轨道基础、起重机轨道梁和安装预埋件应符合工程设计的规定。\n\n5起重机与建筑物之间的安全距离应符合工程设计的要求。\n\n2.0.2现场装配联轴器时，其端面间隙、径向位移和轴向倾斜应符合随机技术文件的规定；无规定时，应符合现行国家标准《机械设备安装工程施工及验收通用规范》GB 50231的有关规定。\n\n2.0.3安装挠性提升构件时，必须符合下列规定：\n\n1压板固定钢丝绳时，压板应无错位、无松动。\n\n2楔块固定钢丝绳时，钢丝绳紧贴楔块的圆弧段应楔紧、无松动。\n\n3钢丝绳在出、入导绳装置时，应无卡阻;放出的钢丝绳应无打旋、无碰触。\n\n4吊钩在下限位置时，除固定绳尾的圈数外，卷筒上的钢丝绳不应少于2圈。 /\n\n5起升用钢丝绳应无编接接长的接头;当采用其他方法接长时，接头的连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的90%。\n\n6起重链条经过链轮或导链架时应自由、无卡链和爬链。\n\n2.0.4制动器的调整应使其开闭灵活，制动应平稳、不得打滑。\n\n2.0.5桥式和门式起重机空载时，小车车轮踏面与轨道面之间的最大间隙，不应大于由小车基距和小车轨距所确定的较小值的0.00167倍（图2.0.5）。\n\n  \n图2.0.5桥式和门式起重机小车车轮与轨道面之间的间隙△h--车轮踏面与轨道之间的间隙；K一小车的轨距或轮距；B--小车的基距或轴距2.0.6起重机跨度的检测应符合本规范附录A的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42b2e0d4-0231-412e-b6da-ddf6e0dae82f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）', '（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42b90e1f-d589-4fe9-8a41-3b720dae1a0e', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6 受弯构件（Part 6）', '$\n\n式中： $\\sigma$ 1 -计算腹板区格内，由平均弯矩产生的腹板计算高度边缘的弯曲压应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\tau$ - -所计算腹板区格内，由平均剪力产生的腹板平均剪应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 腹板计算高度边缘的局部压应力，应按本标准式（6.1.4-1）计算，但取式中的 $\\psi = 1 . 0 \\left( \\mathrm { N } / \\right)$ $\\mathrm { m m } ^ { 2 } \\mathrm { ~ . ~ }$ ；$h _ { \\mathbf { w } }$ 腹板高度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\cdot \\tau _ { \\mathrm { c r } } \\setminus \\sigma _ { \\mathrm { c, c r } }$ 各种应力单独作用下的临界应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { b } }$ 1 -梁腹板受弯计算的正则化宽厚比；$h _ { \\mathrm { c } }$ ——梁腹板弯曲受压区高度，对双轴对称截面 $2 h _ { \\mathrm { c } }$ $\\mathbf { \\mu } = h _ { 0 } \\ \\mathrm { ( m m ) }$ ；$\\lambda _ { \\mathrm { n, s } }$ -梁腹板受剪计算的正则化宽厚比；-简支梁取1.11，框架梁梁端最大应力区取1;$\\lambda _ { \\mathrm { n, c } }$ -梁腹板受局部压力计算时的正则化宽厚比。\n\n### 6.3.4同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板[图6.3.2(b)、图 $6 . 3 . 2 ( \\mathrm { c } ) ]$ ，其局部稳定性应按下列公式计算：\n\n#### 1受压翼缘与纵向加劲肋之间的区格：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\frac { \\sigma } { \\sigma _ { \\mathrm { c r l } } } + \\left( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c } } } { \\sigma _ { \\mathrm { c, c r l } } } \\right) ^ { 2 } + \\left( \\frac { \\tau } { \\tau _ { \\mathrm { c r l } } } \\right) ^ { 2 } \\leqslant 1 . \\ : 0 } \\end{array}\n$$\n\n其中 $\\sigma _ { \\mathrm { c r 1 } } \\setminus \\tau _ { \\mathrm { c r 1 } } \\setminus \\sigma _ { \\mathrm { c, c r 1 } }$ 应分别按下列方法计算：\n\n##### 1) $\\sigma _ { \\mathrm { c r l } }$ 应按本标准式（6.3.3-3）～式（6.3.3-5）计算：\n\n但式中的 $\\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { b } }$ 改用下列 $\\lambda _ { \\mathfrak { n } , \\mathfrak { b } 1 }$ 代替。当梁受压翼缘扭转受到约束时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n, b l } } = \\frac { h _ { 1 } / t _ { \\mathrm { w } } } { 7 5 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n当梁受压翼缘扭转未受到约束时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n, b l } } = \\frac { h _ { \\mathrm { 1 } } / t _ { \\mathrm { w } } } { 6 4 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n##### 2） $\\tau _ { \\mathrm { c r l } }$ 应按本标准式（6.3.3-8）～式（6.3.3-12）计算，但将式中的 $h _ { 0 }$ 改为 $h _ { 1 }$ 。\n\n##### 3） $\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r l } }$ 应按本标准式（6.3.3-3）～式（6.3.3-5）计算，但式中的 $\\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { b } }$ 改用 $\\lambda _ { \\mathrm { { n } , \\vec { c } 1 } }$ 代替。\n\n当梁受压翼缘扭转受到约束时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n, c l } } = \\frac { h _ { 1 } / t _ { \\mathrm { w } } } { 5 6 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n当梁受压翼缘扭转未受到约束时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n, c l } } = \\frac { h _ { \\mathrm { 1 } } / t _ { \\mathrm { w } } } { 4 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n#### 2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42c059f7-6a6a-4b1a-a59f-473cc31bfcb6', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '附录B', '附录B');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42d0963c-b952-44ad-8fde-ef34524473d6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录F 预应力筋平均张拉力的计算', '附录F 预应力筋平均张拉力的计算## F.0.1预应力筋平均张拉力应按下式计算：\n\n$$\nP _ { P } = { \\frac { P ( 1 - e ^ { - ( k x + \\mu \\theta ) } ) } { k x + \\mu \\theta } }\n$$\n\n式中： $P _ { P }$ ──预应力筋平均张拉力(N)；\n\n$P$ ──预应力筋张拉端的张拉力(N)；  \nx 从张拉端至计算截面的孔道长度 $\\mathrm { ( m ) }$ ；  \n$\\theta$ 1 从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)；\n$k$ ─ 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，见表F.0.1；  \n$\\mu$ ─ 预应力筋与孔道壁的摩擦系数，见表F.0.1。\n\n表 F.0.1 系数 $k$ 和 $\\mu$ 值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>预应力筋类型</td><td rowspan=2 colspan=1>孔道成型方式</td><td rowspan=2 colspan=1>k</td><td rowspan=1 colspan=2>从</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢丝束、钢绞线</td><td rowspan=1 colspan=1>螺纹钢筋</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>体内预应力筋</td><td rowspan=1 colspan=1>预埋铁皮管</td><td rowspan=1 colspan=1>0.0030</td><td rowspan=1 colspan=1>0.35</td><td rowspan=1 colspan=1>0.4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>预埋钢管</td><td rowspan=1 colspan=1>0.0010</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>抽芯成型孔道</td><td rowspan=1 colspan=1>0.0015</td><td rowspan=1 colspan=1>0.55</td><td rowspan=1 colspan=1>0.60</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>预埋金属波纹管</td><td rowspan=1 colspan=1>0.0015</td><td rowspan=1 colspan=1>0.20~0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>0.50</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>预埋塑料波纹管</td><td rowspan=1 colspan=1>0.0015</td><td rowspan=1 colspan=1>0.15~0.20</td><td rowspan=1 colspan=1>0.45</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>体外预应力筋</td><td rowspan=1 colspan=1>钢管</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>0.20~0.30(0.08~0.10)</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>高密度聚乙烯管</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>0.12~0.15(0.08~0.10)</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n注：当预应力筋为直线时， $P _ { \\mathrm { P } } = P$ 。  \n注：体外预应力钢绞线与管道壁之间引起的预应力损失仅计转向装置和锚固管道段，系数 $k$ 和 $\\mu$ 宜根据实测数据确定；当缺少可靠实测数据时，系数 $k$ 和 $\\mu$ 可按本表取值。对系数 $\\mu ,$ ，无黏结钢绞线取括号内数值，光面钢绞线取括号外数值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42d5ef57-702b-4a92-9687-3da864ffd4cb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞', '附 录 犞## （资料性附录）\n## 流动式起重机的倾覆线\n\n在本附录中，图V．1～图V．5只是流动式起重机的倾覆线的示意图，实际倾覆线取决于各起重机的具体设计。\n\n### 犞．1 起重机支承在车轮（轮胎）上\n#### 犞．1．1 车轮（轮胎）不带悬架或悬架装置被锁定（见图 V．1和图 V．2）\n\n倾覆线为车轮着地点的连线。对于装有双轮轴或多后轴摆动悬架的底盘，应考虑以下两种情况：\n\na） 摆动悬架轴被固定或被锁定的情况下，则为外车轮（轮胎）着地点的连线；  \nb） 车轮安装在可摆动悬架上时，则为摆动轴的轴线。\n\n  \n图 犞．1\n\n  \n图 犞．2\n\n#### 犞．1．2 车轮悬架装置未锁定（见图 V．3）\n\n倾覆线是悬架装置作用点的连线。\n\n### 犞．2 起重机支承在外伸支腿上（见图 V．4）\n\n倾覆线是各支承中心点的连线，但除外伸支腿外，还存在柔性支承面（如充气轮胎），则应考虑此柔性支承面。\n\n  \n图 犞．3\n\n  \n图 犞．4\n\n### 犞．3 起重机支承在履带上（见图 V．5）\n\n倾覆线是驱动轮轴心的连线和引导轮轴心的连线。\n\n  \n图 犞．5\n\n附 录 犠（资料性附录）符号和代号\n## 表 犠．1 符号／代号表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42d7ad5f-1f99-4adc-a6a4-419bedf5c735', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．10 辅助电气设备', '7．10 辅助电气设备## 7．10．1 照明\n\n### 7．10．1．1 司机室\n\n司机室要提供固定的、不眩目的工作照明装置，该装置应布置合理，并具有不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的照度，在起重机主电气线路被切断时，照明装置应能正常工作。\n\n### 7．10．1．2 工作区域照明\n\n当由起重机提供工作区域照明时，要在起重机合适部位装设投光灯，确保地面有 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的最小照度。投光灯应是防震型的；照明线路不应受起重机主线路控制；应采取预防措施，防止因电动机起动造成压降而使灯熄灭。\n\n### 7．10．1．3 通道和电气室照明\n\n通道和电气室应装设不受起重机主线路控制的辅助照明装置，平均照度不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 。\n\n### 7．10．1．4 紧急照明\n\n当现场照明不能保证安全离开起重机时，应提供配有蓄电池的应急照明灯，司机室内应提供蓄电池充电器。\n\n### 7．10．1．5 其他\n\n#### 7．10．1．5．1 必要时为检修方便，可配置电压不超过 $5 0 ~ \\mathrm { ~ V ~ }$ 的安全照明手提灯，并在必要位置设置相应安全电压电源插座。\n\n#### 7．10．1．5．2 不同电压等级的电源插座应采用不同型式或尺寸的插座。防止不同电压间的混淆。\n\n## 7．10．2 取暖与降温\n\n### 7．10．2．1 电气室\n\n电气室的通风散热应满足以下要求：提供自然通风或强制通风，以驱散辐射热及电气设备所产生的热能。\n\n当采用电子设备而工作条件又不能保证电子设备正常工作所需的环境温度时，应装设空调装置。\n\n### 7．10．2．2 司机室\n\n司机室内应根据供需双方达成的协议设置取暖与降温设备。该装置的供电应与起重机动力线路分开。在环境温度较高的场所，司机室外部或下方应装热反射板，防止或减少司机室受环境温度的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42d88e02-d688-482d-8ad9-aba1515cb2fb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '16 圬工结构', '16 圬工结构## 16.1 一般规定\n\n16.1.1 本章适用于砌石、混凝土预制块砌体及片石混凝土的圬工基础、墩台身、附属工程和后背回填等的施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42dfc036-1a91-4edf-9d09-b373860e4dc7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 11）', 'colspan=1>流动式起重机发生符合4.2.3.5规定的意外停机</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>流动式起重机在安装、拆卸和运输时发生的各项载荷的组合</td></tr></table>\n\n\n## 犌．2 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n![](images/b28b975386c3587122380fad55da36f2bef3217cca58745def03bfc3d4dec53e.jpg)\n\n### 犌．2．1 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．5；采用极限状态设计法设计时，见表 G．6。\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=3>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=8 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=5 colspan=1>自重振动载荷，起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=2 colspan=1>1．起重机质量,见4.2.1.1.1和4. 2. 1. 1. 3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1对合成载荷起不利作用的质量引起的</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1>$</td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+1</td><td rowspan=2 colspan=1>+1</td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>$1</td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1>+1</td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.2对合成载荷起有利作用的质量引起的</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的,见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>$</t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42e02645-b775-483b-af95-293ca53f1b76', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 5）', '一疲劳计算点上的一组应力值,单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 构件(或连接)在疲劳计算点上的绝对值最大正应力和绝对值最大剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 是应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值(各带正负号），其差值的绝对值为最大。\n\n计算应力循环特性值 $r$ （包括 $r _ { x } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { y } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { x y } \\mathrm { _ { \\Omega } }$ 狓狔）时，最小应力和最大应力应带各自正负号，拉应力为正号，压应力为负号。剪应力按变化约定；移动小车轮压产生的脉动局部压应力，其 $r$ 值为0。\n\n#### 5．8．3 构件连接的应力集中情况等级\n\n起重机的构件连接和接头对结构件的疲劳强度有很大影响。按应力集中情况，将非焊接件构件连接分为 $\\mathbf { W } _ { 0 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 1 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 2 }$ 三个应力集中情况等级，将焊接件构件连接分为 $\\mathrm { K } _ { 0 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又有一种或多种不同的构件接头型式，见附录O。随着连接应力集中等级的递增，结构疲劳强度递减。应尽量采用较为合理的应力集中情况等级 K值，推荐采用 $\\mathrm { K } _ { 2 }$ ，尽量避免采用 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 。\n## 5．8．4 结构件的工作级别\n\n结构件的工作级别见3．4．3。对于有轻微或中等应力集中等级而工作级别较低的结构件，一般不需要进行疲劳强度校核，通常 E4级（含）以上的结构件应校核疲劳强度。\n\n## 5．8．5 疲劳许用应力\n\n构件疲劳许用应力按表31列出的公式计算，连接件的疲劳许用应力按表32计算。表中 $r$ 为应力循环特性，其值按5．8．2决定。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］为拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值，是 $r { = } - 1$ 的对称应力循环试验中得到的疲劳极限（具有 $90 \\%$ 的可靠度）除以1．34安全系数，并考虑构件工作级别及具体的构件连接的应力集中情况等级和构件的材质等三个因素后的疲劳许用应力值。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］值详见表33。\n\n表31 构件疲劳许用应力  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">应力循环特性</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">疲劳许用应力计算公式</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">说明</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">-1≤r≤0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">拉伸t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5[or]=3-2[0-1]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x方向的为[oxr]y方向的为[σy]</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">压缩c</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[ore]  2[o-1]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x方向的为[σxre]y方向的为[oyre]</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0&lt;r≤1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">拉伸t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.67[σ-1][or]=[o-1])r1-(1-0.45gb</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x方向的为[σxrt]y方向的为[σyr]</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0&lt;r≤1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">压缩c</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2[o-1][σre]=1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42e829cf-9202-407a-9bc3-eb8921256faf', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第六十五条', '第六十五条当事人约定由第三人向债权人履行债务的，第三人不履行债务或者履行债务不符合约定，\n\n债务人应当向债权人承担违约责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42edd7a9-fea9-4635-a946-fd6e57c3147b', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '2 术语和符号（Part 1）', '2 术语和符号## 2.1术 语\n\n### 2.1.1 脆断 brittle fracture\n\n结构或构件在拉应力状态下没有出现警示性的塑性变形而突然发生的断裂。\n\n### 2.1.2一阶弹性分析 first-order elastic analysis\n\n不考虑几何非线性对结构内力和变形产生的影响，根据未变形的结构建立平衡条件，按弹性阶段分析结构内力及位移。\n\n### 2.1.3二阶 $P { - } \\Delta$ 弹性分析second-order $P { - } \\Delta$ elastic analysis\n\n仅考虑结构整体初始缺陷及几何非线性对结构内力和变形产生的影响，根据位移后的结构建立平衡条件，按弹性阶段分析结构内力及位移。\n\n### 2.1.4直接分析设计法 direct analysis method of design\n\n直接考虑对结构稳定性和强度性能有显著影响的初始几何缺陷、残余应力、材料非线性、节点连接刚度等因素，以整个结构体系为对象进行二阶非线性分析的设计方法。\n\n### 2.1.5屈曲buckling\n\n结构、构件或板件达到受力临界状态时在其刚度较弱方向产生另一种较大变形的状态。\n\n### 2.1.6板件屈曲后强度 post-buckling strength of steel plate板件屈曲后尚能继续保持承受更大荷载的能力。\n\n### 2.1.7正则化长细比或正则化宽厚比normalized slenderness ratio参数，其值等于钢材受弯、受剪或受压屈服强度与相应的构件或板件抗弯、抗剪或抗承压弹性屈曲应力之商的平方根。\n\n### 2.1.8 整体稳定overall stability\n\n构件或结构在荷载作用下能整体保持稳定的能力。\n\n### 2.1.9有效宽度effective width\n\n计算板件屈曲后极限强度时，将承受非均匀分布极限应力的板件宽度用均匀分布的屈服应力等效，所得的折减宽度。\n\n### 2.1.10 有效宽度系数 effective width factor\n\n板件有效宽度与板件实际宽度的比值。\n\n### 2.1.11 计算长度系数 effective length ratio与构件屈曲模式及两端转动约束条件相关的系数。\n\n### 2.1.12计算长度 effective length\n\n计算稳定性时所用的长度，其值等于构件在其有效约束点间的几何长度与计算长度系数的乘积。\n\n### 2.1.13长细比slenderness ratio\n\n构件计算长度与构件截面回转半径的比值。\n\n### 2.1.14 换算长细比 equivalent slenderness ratio\n\n在轴心受压构件的整体稳定计算中，按临界力相等的原则，将格构式构件换算为实腹式构件进行计算，或将弯扭与扭转失稳换算为弯曲失稳计算时，所对应的长细比。\n\n### 2.1.15支撑力 nodal bracing force\n\n在为减少受压构件（或构件的受压翼缘）自由长度所设置的侧向支撑处，沿被支撑构件（或构件受压翼缘）的屈曲方向，作用于支撑的侧向力。\n\n### 2.1.16 无支撑框架unbraced frame\n\n利用节点和构件的抗弯能力抵抗荷载的结构。\n\n### 2.1.17 支撑结构 bracing structure\n\n在梁柱构件所在的平面内，沿斜向设置支撑构件，以支撑轴向刚度抵抗侧向荷载的结构。\n\n### 2.1.18框架-支撑结构 frame-bracing structure\n\n由框架及支撑共同组成抗侧力体系的结构。\n\n### 2.1.19 强支撑框架 frame braced with strong bracing system\n\n在框架-支撑结构中，支撑结构（支撑桁架、剪力墙、筒体等）的抗侧移刚度较大，可将该框架视为无侧移的框架。\n\n### 2.1.20 摇摆柱 leaning column\n\n设计为只承受轴向力而不考虑侧向刚度的柱子。\n\n### 2.1.21 节点域 panel zone\n\n框架梁柱的刚接节点处及柱腹板在梁高度范围内上下边设有加劲肋或隔板的区域。\n\n### 2.1.22 球形钢支座spherical steel bearing\n\n钢球面作为支承面使结构在支座处可以沿任意方向转动的铰接支座或可移动支座。\n\n### 2.1.23 钢板剪力墙steel-plate shear wall\n\n设置在框架梁柱间的钢板，用以承受框架中的水平剪力。\n\n### 2.1.24 主管 chord member\n\n钢管结构构件中，在节点处连续贯通的管件，如桁架中的弦杆。\n\n### 2.1.25支管 brace member\n\n钢管结构中，在节点处断开并与主管相连的管件，如桁架中与主管相连的腹杆。\n\n### 2.1.26间隙节点gap joint\n\n两支管的趾部离开一定距离的管节点。\n\n### 2.1.27搭接节点overlap joint\n\n在钢管节点处，两支管相互搭接的节点。\n\n### 2.1.28平面管节点uniplanar joint\n\n支管与主管在同一平面内相互连接的节点。\n\n### 2.1.29 空间管节点 multiplanar joint\n\n在不同平面内的多根支管与主管相接而形成的管节点。\n\n### 2.1.30 焊接截面welded section\n\n由板件（或型钢）焊接而成的截面。\n\n### 2.1.31 钢与混凝土组合梁 composite steel and concrete beam\n\n由混凝土翼板与钢梁通过抗剪连接件组合而成的可整体受力的梁。\n\n### 2.1.32 支撑系统 bracing system\n\n由支撑及传递其内力的梁（包括基础梁)、柱组成的抗侧力系统。\n\n### 2.1.33消能梁段 link\n\n在偏心支撑框架结构中，位于两斜支撑端头之间的梁段或位于一斜支撑端头与柱之间的梁段。\n\n### 2.1.34 中心支撑框架 concen');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42ede0b2-ea6b-4236-bc0f-8b47d2d12d62', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', 'F.l 高耸结构（Part 2）', 'ho } ( \\mathbf { m } )$ ;$B ^ { . }$ 一一房屋宽度 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ 。\n\n## 附录 结构振型系数的近似值\n\n### G.O.l 结构振型系数应按实际工程由结构动力学计算得出。一般情况下，对顺风向响应可仅考虑第 振型的影响，对圆截面高层建筑及构筑物横风向的共振响应，应验算第 至第 振型的响应。本附录列出相应的前 $\\mathbf { \\Xi } _ { \\varepsilon } ^ { \\dagger }$ 个振型系数。\n\n### G.O.2 迎风面宽度远小于其高度的高耸结构，其振型系数可按G.O.2 采用。\n\n### G.O.2 高耸结构的振型系放  \n\n\n\n\n\n### G.O.3 迎风面宽度较大的高层建筑，当剪力墙和框架均起主要作用时，其振型系数可按表 G.O.3 采用。\n\n### G.O.3 高层建筑的振型系敏  \n\n\n\n\n\n### 续表 G.O.3  \n\n\n\n\n\n### G.O.4 对截面沿高度规律变化的高耸结构，其第 振型系数可技表 G. O. 采用。\n\n### G.O.4 高耸结构的第 振型系数  \n\n\n\n\n\n表中 $B _ { \\mathsf { H } }$ $B _ { 0 }$ 分别为结构顶部和底部的宽度。\n\n## 附录 横风向及扭转风振的等效风荷载\n\n### 8.1 圆形截面结构横风向凤振等效凤荷载\n\n#### 8. 1. 1 跨临界强风共振引起在 $_ z$ 高度处振型 $j$ 的等效风荷载标 准值可按下列规定确定:\n\n1 等效风荷载标准值 $\\varphi _ { \\lfloor k , j }$ $(  { \\mathbf { k } }  { \\mathrm { N } } /  { \\mathrm { m } } ^ { 2 }$ 可按下式计算:\n\n$$\nw _ { \\mathrm { L k } , j } = \\mid \\lambda _ { j } \\mid v _ { \\mathrm { e r } } ^ { 2 } \\phi _ { j } \\ ( z ) / 1 2 8 0 0 \\zeta _ { j }\n$$\n\n式中 $\\lambda _ { j }$ 一-一计算系数;\n\n$\\scriptstyle \\gamma _ { \\mathrm { c r } }$ 一 一临界风速，按本规范公式 (8.5.3-2) 计算;$\\phi _ { j } ( z )$ 到一一结构的第 $j$ 振型系数，由计算确定或按本规范附录$\\mathbf { G }$ 确定;Sj- 结构第 $j$ 振型的阻尼比;对第 振型，钢结构取0.01，房屋钢结构取 0.02，混凝土结构取 0.05;对高阶振型的阻尼比，若无相关资料，可近似按第振型的值取用。\n\n2 临界风速起始点高度 $H _ { 1 }$ 可按下式计算:\n\n$$\n\\begin{array} { r } { H _ { 1 } = H \\times \\left( \\frac { \\upsilon _ { \\mathrm { c r } } } { 1 . 2 \\upsilon _ { \\mathrm { H } } } \\right) ^ { 1 / \\alpha } } \\end{array}\n$$\n\n式中: $\\pmb { \\alpha }$ - -一地面粗糙度指数，对 $\\mathbf { D }$ 四类地面粗糙度分别取 0.12 0.15 0.22 0.30;UH 结构顶部风速 $\\mathbf { ( m / s ) }$ ，按本规范公式 (8. 5. 3-3)算。\n\n在:横风向风振等效风荷载所考虑的高阶振型序号不大于 4. 对一般悬臂型结构，可只取第 或第 阶振型。\n\n计算系数 $\\lambda _ { j }$ 可按表 H. 1. 采用。\n\n表且 1.1 $\\lambda _ { j }$ 计算用表  \n\n\n\n\n\n### H.2 矩形截面结构横凤向凤振等效凤荷载\n\n#### H.2.1 矩形截面高层建筑当满足下列条件时，可按本节的规定确定其横风向风振等效风荷载:\n\n1 建筑的平面形状和质量在整个高度范围内基本相同;.weboos.c\n\n2 高宽比 $H / \\sqrt { B D }$ 在 $4 { \\sim } 8$ 之间，深宽比 $D / B$ 在 $0 . 5 { \\sim } 2$ 之间，其中 $\\boldsymbol { B }$ 为结构的迎风面宽度. $D$ 为结构平面的进深(顺风向尺寸) ;\n\n3 $v _ { \\mathrm { H } } T _ { \\mathrm { L 1 } } / \\sqrt { B D } { \\leqslant } 1 0$ $T _ { \\mathrm { { L 1 } } }$ 为结构横风向第 阶自振周期，${ v } _ { \\mathrm { H } }$ 为结构顶部风速。\n\n#### H.2.2 矩形截面高层建筑横风向风振等效风荷载标准值可按下式计算:\n\n$$\nw _ { \\mathrm { L k } } = g w _ { \\circ } \\mu _ { z } C _ { \\mathrm { L } } ^ { \\prime } \\sqrt { 1 + R _ { \\mathrm { L } } ^ { 2 } }\n$$\n\n式中: ${ \\boldsymbol { \\varpi } } _ { \\mathrm { L k } }$ 一横风向风振等效风荷载标准值 $( \\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 } )$ ，计算横风向风力时应乘以迎风面的面积;$\\pmb { g }$ 峰值因子，可取 2.5;$C _ { \\mathrm { { L } } } ^ { \\prime }$ 一二横风向风力系数;$R _ { \\mathrm {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('42fa1b71-0304-4361-949e-030ba796b466', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '附录A 防爆电气设备裸露带电部分之间及与金属外壳之间的电气间隙和爬电距离', '附录A 防爆电气设备裸露带电部分之间及与金属外壳之间的电气间隙和爬电距离A.0.1增安型、无火花型电气设备不同电位的导电部件之间的最小电气间隙和爬电距离，应符合表A.0.1的规定。\n\n## 增安型、无火花型电气设备不同电位的导电\n\n部件之间的最小电气间隙和爬电距离 表A.0.1  \n\n\n\n\n\n注： $\\textcircled{1}$ 设备的额定电压，可高于表列数值的 $10 \\%$ ；$\\textcircled{2}$ 装入灯座中的额定电压，不大于 $2 5 0 \\mathrm { V }$ 的螺旋灯座灯泡，对于 $^ { \\mathfrak { a } }$ 级绝缘材料最小爬电距离可为 $\\scriptstyle 3 { \\mathrm { m m } }$ 。\n\n$\\textcircled{3}$ 表中的」、Ⅱ、为绝缘材料相比漏电起痕指数分级，应符合现行国家标准《爆炸性环境用防爆电气设备通用要求》的有关规定。I级为上釉的陶瓷、云母、玻璃；Ⅱ级三聚腈胺石棉耐弧塑料、硅有机石棉耐弧塑料；Ⅱ级为聚四氟乙烯塑料、三聚腈胺玻璃纤维塑料、表面用耐弧漆处理的环氧玻璃布板。\n\nA.0.2本质安全电路与非本质安全电路裸露导体之间的电气间隙和爬电距离，不得小于表A.0.2的规定值。\n\n## 本质安全电路与非本质安全电路裸露导体之间的电气间隙和爬电距离 表A.0.2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('430faada-d578-4887-b6d0-309311e429d3', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '附录H 螺纹型接线端子的拧紧力矩', '附录H 螺纹型接线端子的拧紧力矩表H 螺纹型接线端子的拧紧力矩  \n\n\n\n\n\n注：第Ⅰ列：适用于拧紧时不突出孔外的无头螺钉和不能用刀口宽度大于螺钉顶部直径的螺丝刀拧紧的其他螺钉；\n\n第Ⅱ列：适用于可用螺丝刀拧紧的螺钉和螺母；\n\n第IⅢ列：适用于不可用螺丝刀拧紧的螺钉和螺母。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43104d7c-7241-463f-b28f-f0bfafbef9e0', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '13 钢丝绳安全使用和维护', '13 钢丝绳安全使用和维护钢丝绳安全使用和维护按 $\\mathrm { G B / T 2 9 0 8 6 }$ 的规定。\n\n附录A\n\n（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4311f4aa-7d3c-4102-8296-566262a34ef3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 2）', '2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ { \\mathrm { { m } } } + M _ { \\mathrm { { s } } } + M _ { \\mathrm { { w } } \\mathrm { { I } } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ m i \\eta }\n$$\n\n……（S．7）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1,表Q.1;  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（S．1）；$M _ { \\alpha }$ — 见式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } }$ — 按计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算的等效风阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；$m$ 同式（89）；i 同式(R.3)；m -同式（93）。\n\n### 犛．2．1．3．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．4 变幅机构电动机发热验算\n\n### 犛．2．1．4．1 普通臂架变幅机构，因为它属于非平衡的、非工作性的变幅机构，所以按其变幅力和变幅钢丝绳卷绕线速度计算确定的电动机功率而选用的电动机，一般不需要进行电动机的发热校验。\n\n### 犛．2．1．4．2 平衡臂架变幅机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．4．2．1 稳态平均功率按式（S．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } { = } G  { v _ { \\mathrm { b } } } \\ \\frac { \\sqrt { \\frac { \\sum P _ { \\mathrm { I i } } { } ^ { 2 } t _ { i } } { \\sum t _ { i } } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表 $\\mathrm { Q . 1 }$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 额定变幅速度，单位为米每秒犻 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\textstyle \\sum P _ { \\mathrm { I } i }$ — 在第 $i$ 个变幅位置，由包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { 1 }$ 产生的风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力等产生的在变幅 齿 条 （或 变 幅 螺 杆、油 缸、钢 丝 绳 等 ）上 的 分 力 之 和，单 位 为 牛 顿 （N）； $\\alpha _ { \\mathrm { ~ I ~ } }$ 见 $4 . 2 . 1 . 2 . 2 . 2 , p _ { 1 }$ 见表15；\n\n$t _ { i }$ —每一变幅位置间隔所需时间,单位为秒(s);可由变幅齿条(或螺杆、油缸、钢丝绳等)行程 $l$ 及移动速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ 按下式算出；\n\n$$\nt _ { i } = \\frac { l _ { i + 1 } - l _ { i } } { v _ { \\textrm { b } } }\n$$\n\nm —同式（89）；  \nm —同式(P.5)。\n\n#### 犛．2．1．4．2．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 2 { \\sim } \\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 4$ 进行。\n\n## 犛．2．2 按机构工作级别及其等效接电持续率进行电动机的发热校验\n\n### 犛．2．2．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．1．1 起升机构电动机静功率按式（S．9）校验：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta }\n$$\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 起升机构电动机静功率，单位为千瓦（kW）；$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）。\n\n#### 犛．2．2．1．2 机构工作级别与电动机等效接电持续率JC′值的关系，见表 P．2。\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('432eb946-f271-44b2-be2f-a60456461365', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.13.5 自密实混凝土应符合下列规定', '6.13.5 自密实混凝土应符合下列规定：1 自密实混凝土宜采用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥；粗集料宜采用连续级配或采用两个及以上单粒粒级组成的连续级配，最大公称粒径宜不大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，对形状复杂或有特殊要求的结构，最大公称粒径宜不大于 $1 6 \\mathrm { m m }$ ；细集料宜采用中砂；矿物掺合料宜采用粉煤灰、粒化高炉矿渣粉和硅灰。\n\n2 进行配合比设计时，应充分考虑自密实混凝土的流动性、抗离析性、填充性、浆体用量、体积稳定性及其相互关系。\n\n3 自密实混凝土的配合比设计宜采用绝对体积法，水胶比宜小于0.45，胶凝材料用量宜控制在 $4 0 0 { \\sim } 5 5 0 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ，砂率宜为 $4 6 \\% { \\sim } 5 2 \\%$ ，用水量宜控制在 $1 5 0 { \\sim } 2 0 0 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ，并宜掺加高效减水剂或高性能减水剂。\n\n4 自密实混凝土的自密实性能、要求及适用条件应符合表 6.13.5的规定。自密实混凝土拌合物的性能试验方法、试件成型方法等应符合现行《自密实混凝土应用技术规程》（JGJ/T283）的规定。\n\n表 6.13.5 自密实混凝土的自密实性能、要求及适用条件  \n\n\n\n\n\n注：1 钢筋净距小于 $6 0 \\mathrm { m m }$ 时宜进行浇筑模拟试验；对钢筋净距大于 $8 0 \\mathrm { m m }$ 的薄板结构，或钢筋净距大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的其他结构可不作间隙通过性指标要求。\n\n2 高填充性（坍落扩展度指标为 SF2和 SF3）的自密实混凝土，应有抗离析性要求。\n\n3 当对抗离析试验结果有争议时，以离析率筛析法试验结果为准。\n\n5 用于浇筑自密实混凝土的成型模板应拼装紧密，不得漏浆。新浇混凝土对模板的侧压力应按流体计算。\n\n6 自密实混凝土应采用集中搅拌方式生产，搅拌时间应不少于 $6 0 \\mathrm { s }$ 。\n\n7 自密实混凝土浇筑时的最大水平流动距离应根据浇筑部位的具体情况确定，且最大宜不超过$7 \\mathrm { m }$ 。混凝土的最大自由倾落高度，浇筑基础、实心墩、承台等无筋或少筋结构时，宜不大于 $9 \\mathrm { m }$ ；浇筑薄壁墩、梁等钢筋较密的结构时，宜不大于 $5 \\mathrm { m }$ ，超过时应采用串筒、溜槽或溜管等辅助装置进行浇筑。\n\n8 自密实混凝土的养护方案应根据混凝土的性能、现场条件、环境温度和湿度、结构特点、技术要求、施工操作等因素综合确定，养护时间应不少于 14d。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4334ec6e-6bff-4b68-92fe-b2412d2adb0b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犛', '附 录 犛');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('434bf092-2037-478b-9f14-ad6fa543dfeb', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '10.9 船舶', '10.9 船舶## 10.9.1 船舶接岸电,应将船体与岸上保护接地体 PE 相连,岸电系统的三相输入电压允许偏差为$\\pm 5 \\%$ 。\n## 10.9.2 船舶动力与照明系统由同一电源供电,照明系统应采用隔离变压器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43544357-f908-4792-a47e-d3b851b7f3c3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 1）', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷应考虑由位移和变形引起的载荷，如由预应力产生的结构件变形和位移引起的载荷，由结构本身或安全限制器准许的极限范围内的偏斜，以及起重机其他必要的补偿控制系统初始响应产生的位移引起的载荷等。\n\n还要考虑由其他因素导致的起重机发生在规定极限范围内的位移或变形引起的载荷，例如由于轨道的间距变化引起的载荷，或由于轨道及起重机支承结构发生不均匀沉陷引起的载荷等。\n\n## 4．2．2 偶然载荷\n\n偶然载荷是指在起重机正常工作时不经常发生而只是偶然出现的载荷，包括由工作状态的风、雪、冰、温度变化及偏斜运行引起的载荷。在防疲劳失效的计算中通常不考虑这些载荷。犘\n\n### 4．2．2．1 偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { S } } }$\n\n起重机偏斜运行时的水平侧向载荷是指装有车轮的起重机或小车在作稳定状态的纵向运行或横向移动时，发生在它的导向装置（例如导向滚轮或车轮的轮缘）上由于导向的反作用引起的一种偶然出现的载荷。\n\n附录 D给出了起重机偏斜运行时的水平侧向载荷的经验估算法，它是在把起重机金属结构认为是刚性系统的假设基础上得出的。\n\n### 4．2．2．2 坡道载荷\n\n起重机的坡道载荷是指位于斜坡（道、轨）上的起重机自重载荷及其额定起升载荷沿斜坡（道、轨）面的分力，按下列规定计算：\n\na） 流动式起重机：需要计算时，按路面或地面的实际情况考虑；  \nb） 轨道式起重机（含铁路起重机）：当轨道坡度不超过 $0 . 5 \\%$ 时不考虑坡道载荷，否则按出现的实际坡度计算坡道载荷。\n\n### 4．2．2．3 风载荷\n\n#### 4．2．2．3．1 风载荷估算的原则\n\n对于露天工作的起重机应考虑风载荷的作用。假定风载荷是沿起重机最不利的水平方向作用的静力载荷，计算风压值按不同类型起重机及其工作地区选取。\n\n#### 4．2．2．3．2 计算风压\n\n计算风压与阵风风速有关，可按式（10）计算：\n\n$$\n{ p = 0 . 6 2 5 v _ { \\mathrm { s } } ^ { 2 } }\n$$\n\n（10）\n\n式中：\n\n$\\boldsymbol { \\phi }$ -计算风压，单位为牛每二次方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\mathcal { V } s }$ — 计算风速，单位为米每秒 $\\mathrm { { ( m / s ) } }$ ）。\n\n计算风速为空旷地区离地 $1 0 \\textrm { m }$ 高度处的阵风风速，即3s时距的平均瞬时风速。工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．5倍。非工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．4倍。计算风压 $ { p _ {  } } , 3 \\ \\mathrm { ~ s ~ }$ 时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta \\mathcal { V } _ { p } }$ 与风力等级的对应关系参见附录 E中的 E．4。\n\n#### 4．2．2．3．3 工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { W I I } }$\n\n工作状态风载荷是指起重机在工作时应能承受的最大风力。工作状态风压沿起重机全高取为定值，不考虑高度变化。为限制工作风速不超过极限值而采用风速测量装置时，通常将它安装在起重机的最高处。工作状态计算风压分为 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 和 $\\phi _ { \\parallel }$ 。 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 是起重机工作状态正常的计算风压，用于选择电动机功率的阻力计算及发热验算； $\\phi _ { \\parallel }$ 是起重机工作状态最大计算风压，用于计算机构零部件和金属结构强度、结构的刚性及稳定性，验算驱动装置的过载能力以及起重机整机的抗倾覆稳定性、抗风防滑安全性等。\n\n工作状态的计算风速和计算风压列于表15中。如果制造商采用不同于表列的风速和风压值，应在起重机设计和使用说明书中予以说明。\n\n表 15 工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n\n\n\n#### 4．2．2．3．4 风载荷计算\n\n##### 4．2．2．3．4．1 作用在起重机上的工作状态风载荷按以下两种情况计算：\n\na） 当风向与构件的纵轴线或构架表面垂直时，沿此风向的风载荷按式（11）计算：犆犃\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\\\ { P _ { \\mathrm { w } \\parallel } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（11）\n\n式中：\n\n$P _ { \\textrm { W I } }$ — 作用在起重机上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 作用在起重机上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ 风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\math');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4361fcd1-8bb5-4519-9054-fa5e027512eb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．10 辅助电气设备', '7．10 辅助电气设备## 7．10．1 照明\n\n### 7．10．1．1 司机室\n\n司机室要提供固定的、不眩目的工作照明装置，该装置应布置合理，并具有不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的照度，在起重机主电气线路被切断时，照明装置应能正常工作。\n\n### 7．10．1．2 工作区域照明\n\n当由起重机提供工作区域照明时，要在起重机合适部位装设投光灯，确保地面有 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的最小照度。投光灯应是防震型的；照明线路不应受起重机主线路控制；应采取预防措施，防止因电动机起动造成压降而使灯熄灭。\n\n### 7．10．1．3 通道和电气室照明\n\n通道和电气室应装设不受起重机主线路控制的辅助照明装置，平均照度不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 。\n\n### 7．10．1．4 紧急照明\n\n当现场照明不能保证安全离开起重机时，应提供配有蓄电池的应急照明灯，司机室内应提供蓄电池充电器。\n\n### 7．10．1．5 其他\n\n#### 7．10．1．5．1 必要时为检修方便，可配置电压不超过 $5 0 ~ \\mathrm { ~ V ~ }$ 的安全照明手提灯，并在必要位置设置相应安全电压电源插座。\n\n#### 7．10．1．5．2 不同电压等级的电源插座应采用不同型式或尺寸的插座。防止不同电压间的混淆。\n\n## 7．10．2 取暖与降温\n\n### 7．10．2．1 电气室\n\n电气室的通风散热应满足以下要求：提供自然通风或强制通风，以驱散辐射热及电气设备所产生的热能。\n\n当采用电子设备而工作条件又不能保证电子设备正常工作所需的环境温度时，应装设空调装置。\n\n### 7．10．2．2 司机室\n\n司机室内应根据供需双方达成的协议设置取暖与降温设备。该装置的供电应与起重机动力线路分开。在环境温度较高的场所，司机室外部或下方应装热反射板，防止或减少司机室受环境温度的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('436262da-06b7-4225-bd59-e465890ecace', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'D.6防波堤及护岸工程', 'D.6防波堤及护岸工程D.6.1水深超过 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 且海况恶劣的抛石工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43682698-b727-40fa-a1de-368a02418860', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '4.0.2 钢材的化学成分决定了钢材的碳当量数值', '4.0.2 钢材的化学成分决定了钢材的碳当量数值，化学成分是影响钢材的焊接性和焊接接头安全性的重要因素之一。在工程前期准备阶段，钢结构焊接施工企业就应确切的了解所用钢材的化学成分和力学性能，以作为焊接性试验、焊接工艺评定以及钢结构制作和安装的焊接工艺及措施制订的依据。并应按国家现行有关工程质量验收规范要求对钢材的化学成分和力学性能进行必要的复验。不论对于国产钢材或国外钢材，除满足本规范免予评定规定的材料外，其焊接施工前，必须按本规范第6章的要求进行焊接工艺评定试验，合格后制订出相应的焊接工艺文件或焊接作业指导书。钢材的碳当量，是作为制订焊接工艺评定方案时所考虑的重要因素，但非唯一因素。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43684002-c40d-4daf-9468-18684029017c', '1《中华人民共和国水土保持法》（主席令第39号）.md', '第二章规划', '第二章规划第十条 水土保持规划应当在水土流失调查结果及水土流失重点预防区和重点治理区划定的基础上，遵循统筹协调、分类指导的原则编制。\n\n第十一条 国务院水行政主管部门应当定期组织全国水土流失调查并公告调查结果。\n\n省、自治区、直辖市人民政府水行政主管部门负责本行政区域的水土流失调查并公告调查结果，公告前应当将调查结果报国务院水行政主管部门备案。\n\n第十二条 县级以上人民政府应当依据水土流失调查结果划定并公告水土流失重点预防区和重点治理区。\n\n对水土流失潜在危险较大的区域，应当划定为水土流失重点预防区；对水土流失严重的区域，应当划定为水土流失重点治理区。\n\n第十三条 水土保持规划的内容应当包括水土流失状况、水土流失类型区划分、水土流失防治目标、任务和措施等。\n\n水土保持规划包括对流域或者区域预防和治理水土流失、保护和合理利用水土资源作出的整体部署，以及根据整体部署对水土保持专项工作或者特定区域预防和治理水土流失作出的专项部署。\n\n水土保持规划应当与土地利用总体规划、水资源规划、城乡规划和环境保护规划等相协调。\n\n编制水土保持规划，应当征求专家和公众的意见。\n\n第十四条 县级以上人民政府水行政主管部门会同同级人民政府有关部门编制水土保持规划，报本级人民政府或者其授权的部门批准后，由水行政主管部门组织实施。\n\n水土保持规划一经批准，应当严格执行；经批准的规划根据实际情况需要修改的，应当按照规划编制程序报原批准机关批准。\n\n第十五条有关基础设施建设、矿产资源开发、城镇建设、公共服务设施建设等方面的规划，在实施过程中可能造成水土流失的，规划的组织编制机关应当在规划中提出水土流失预防和治理的对策和措施，并在规划报请审批前征求本级人民政府水行政主管部门的意见。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('437279d2-748a-4890-917d-dbce54c9f84b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '20.6无背索斜拉桥', '20.6无背索斜拉桥## 20.6.1 无背索斜拉桥的施工应根据其结构特点和受力特性，在施工前制订施工方案和施工工艺。\n\n## 20.6.2 对倾斜混凝土索塔的施工，在进行模板、支架设计及预埋拉索导管定位时，应充分考虑因塔的倾斜而导致各种构造尺寸和角度的变化，认真复核验算，避免发生差错。对倾斜钢索塔，在加工制造前，应在认真复核设计图纸的基础上，绘制加工工艺图，并应在加工制造时严格控制精度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('437b297c-bed0-4926-91bd-adc1b0f6400f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 5）', 'D ( 2 n \\mathrm { ~ - ~ } 1 ) } { n }\n$$\n\n当 $D > 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n$$\nb ~ = ~ { \\frac { n ( ~ D ~ + ~ 1 ~ ) ~ - ~ 1 } { n } }\n$$\n\n6压实填土重力的竖向和水平压力强度标准值可按下式计算：\n\n竖向压力强度\n\n$$\nq _ { \\mathrm { v } } = \\gamma h\n$$\n\n水平压力强度\n\n$$\nq _ { _ \\mathrm { H } } = \\lambda \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\lambda ~ = ~ \\tan ^ { 2 } \\left( 4 5 ^ { \\circ } - \\frac { \\varphi } { 2 } \\right)\n$$\n\n式中：y- 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$h$ - 计算截面至路面顶的高度（m）；$\\lambda$ - 侧压系数。\n\n## 4.2.4混凝土收缩及徐变作用可按下述规定取用：\n\n1外部超静定的混凝土结构、钢和混凝土的组合结构等应考虑混凝土收缩及徐变的作用。\n\n2混凝土的收缩应变终极值可按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）的规定计算。\n\n3混凝土徐变的计算，可假定徐变与混凝土应力呈线性关系。\n\n4计算混凝土坛工拱圈的收缩作用效应时，如考虑徐变影响，作用效应可乘以折减系数0.45。\n\n## 4.2.5水的浮力可按下列规定采用：\n\n1基础底面位于透水性地基上的桥梁墩台，当验算稳定性时，应考虑设计水位的浮力；当验算地基承载力时，可仅考虑低水位的浮力，或不考虑水的浮力。\n\n2基础嵌人不透水性地基的桥梁墩台可不考虑水的浮力。\n\n3作用在桩基承台底面的浮力，应考虑全部底面积。对桩嵌人不透水地基并灌注混凝土封闭者，不应考虑桩的浮力，在计算承台底面浮力时应扣除桩的截面面积。\n\n4当不能确定地基是否透水时，应以透水或不透水两种情况与其他作用组合，取\n\n其最不利者。\n\n5水的浮力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\gamma V _ { \\mathrm { { s } } }\n$$\n\n式中： $F$ —水的浮力标准值（kN）；$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$V _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ -结构排开水的体积（ $\\mathfrak { m } ^ { 3 }$ ）。\n\n## 4.2.6超静定结构当考虑由于地基压密等引起的长期变形影响时，应根据最终位移量计算构件的效应。\n\n## 4.3可变作用\n\n\n\n### 4.3.1公路桥涵设计时，汽车荷载的计算图式、 荷载等级及其标准值、加载方法和纵横向折减等应符合下列规定：\n\n1汽车荷载分为公路I级和公路—Ⅱ级两个等级。\n\n2汽车荷载由车道荷载和车辆荷载组成。桥梁结构的整体计算采用车道荷载；桥梁结构的局部加载、涵洞 桥台和挡土墙土压力等的计算采用车辆荷载。车道荷载与车辆荷载的作用不得叠加。\n\n3各级公路桥涵设计的汽车荷载等级应符合表4.3.1-1的规定。\n\n#### 4.3.1-1 各级公路桥涵的汽车荷载等级\n\n\n\n\n\n1）二级公路作为集散公路且交通量小、重型车辆少时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n2）对交通组成中重载交通比重较大的公路桥涵，宜采用与该公路交通组成相适应的汽车荷载模式进行结构整体和局部验算。\n\n4车道荷载的计算图示如图4.3.1-1所示。\n\n  \n图4.3.1-1车道荷载\n\n1）公路—I级车道荷载均布荷载标准值为 $q _ { \\mathrm { k } } = 1 0 . 5 \\mathrm { k N / m }$ ；集中荷载标准值 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值见表4.3.1-2。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以系数1.2。\n\n表4.3.1-2集中载 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值  \n\n\n\n\n\n注：计算跨径 $L _ { 0 }$ ，设支座的为相邻两支座中心间的水平距离；不设支座的为上、下部结构相交面中心间的水平距离。\n\n2）公路一Ⅱ级车道荷载的均布荷载标准值 $q _ { \\mathrm { k } }$ 和集中荷载标准值 $P _ { k }$ 按公路一I级车道荷载的0.75倍采用。\n\n3）车道荷载的均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上；集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个影响线峰值处。\n\n5车辆荷载的立面、平面尺寸如图4.3.1-2所示， 主要技术指标规定见表4.3.1-3。公路一I级和公路一Ⅱ级汽车荷载采用相同的车辆荷载标准值。\n\n#### 表4.3.13 车辆荷载的主要技术指标\n\n\n\n\n\n  \n图4.3.1-2车辆荷载的立面、平面尺寸（尺寸单位：m；荷载单位：kN）\n\n6车道荷载横向分布系数应按图4.3.1-3所示布置车道荷载进行计算。\n\n7桥涵设计车道数应符合表4.3.1-4的规定。横桥向布置多车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的折减；布置一条车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的提高。横向车道布载系数应符合表4.3.1-5的规定。多车道布载的荷载效应不得小于两条车道布载的荷载效应。\n\n8大跨径桥梁上的汽车荷载应考虑纵向折减。当桥梁计算跨径大于 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应按表4.3.1-6规定的纵向折减系数进行折减。当为多跨连续结构时，整个结构应按最大的计算跨径考虑汽车荷载效应的纵向折减。\n\n  \n图4.3.1-3车辆荷载横向布置（尺寸单位：m)\n\n表4.3.1-4桥涵设计车道数  \n\n\n\n\n\n表4.3.1-5横向车道布载系数  \n\n\n<<<HTBL|05403e5bbe1e');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('437c3a6a-2f2a-4caa-bb9a-59f6671fd685', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '3 荷载分类和荷载组合（Part 1）', '3 荷载分类和荷载组合## 3.1 荷载分类和荷载代表值\n\n3.1.1 《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153 指出，结构上的作用可按随时间或空间的变异分类，还可按结构的反应性质分类，其中最基本的是按随时间的变异分类。在分析结构可靠度时，它关系到概率模型的选择;在按各类极限状态设计时，它还关系到荷载代表值及其效应组合形式的选择。\n\n本规范中的永久荷载和可变荷载，类同于以往所谓的恒荷载和活荷载;而偶然荷载也相当于 50 年代规范中的特殊荷载。\n\n土压力和预应力作为永久荷载是因为它们都是随时间单调变化而能趋于限值的荷载，其标准值都是依其可能出现的最大值来确定。在建筑结构设计中，有时也会遇到有水压力作用的情况，对水位不变的水压力可按永久荷载考虑，而水位变化的水压力应按可变荷载考虑。\n\n地震作用(包括地震力和地震加速度等)由《建筑抗震设计规范》GB 50011 具体规定。\n\n偶然荷载，如撞击、爆炸等是由各部门以其专业本身特点，一般按经验确定采用。本次修订增加了偶然荷载一章，偶然荷载的标准值可按该章规定的方法确定采用。\n\n3.1.2 结构设计中采用何种荷载代表将直接影响到荷载的取值和大小，关系结构设计的安全，要以强制性条文给以规定。\n\n虽然任何荷载都具有不同性质的变异性，但在设计中，不可能直接引用反映荷载变异性的各种统计参数，通过复杂的概率运算进行具体设计。因此，在设计时，除了采用能便于设计者使用的设计表达式外，对荷载仍应赋予一个规定的量值，称为荷载代荷载可根据不同的设计要求，规定不同的代表值，以使之能更确切地反映它在设计中的特点。本规范给出荷载的四种代表标准值、组合值、频遇值和准永久值。荷载标准值是荷载的基本代表值，而其他代表值都可在标准值的基础上乘以相应的系数后得出。\n\n荷载标准值是指其在结构的使用期间可能出现的最大荷载值。由于荷载本身的随机性，因而使用期间的最大荷载也是随机变量，原则上也可用它的统计分布来描述。按《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153 的规定，荷载标准值统一由设计基准期最大荷载概率分布的某个分位值来确定，设计基准期统一规定50 年，而对该分位值的百分位未作统一规定。\n\n因此，对某类荷载，当有足够资料而有可能对其统计分布作出合理估计时，则在其设计基准期最大荷载的分布上，可根据协议的百分位，取其分位值作为该荷载的代表值，原则上可取分布的特征值(例如均值、众值或中值) ，国际上习惯称之为荷载的特征值 (Characteristic value) 。实际上，对于大部分自然荷载，包括风雪荷载，习惯上都以其规定的平均重现期来定义标准值，也即相当于以其重现期内最大荷载的分布的众值为标准值。\n\n目前，并非对所有荷载都能取得充分的资料，为此，不得不从实际出发，根据己有的工程实践经验，通过分析判断后，协议一个公称值 (Nominal value) 作为代表值。在本规范中，对按这两种方式规定的代表值统称为荷载标准值。\n\n3.1.3 在确定各类可变荷载的标准值时，会涉及出现荷载最大值的时域问题，本规范统一采用一般结构的设计使用年限 50作为规定荷载最大值的时域，在此也称之为设计基准期。采用不同的设计基准期，会得到不同的可变荷载代表值，因而也会直接影响结构的安全，必须以强制性条文予以确定。设计人员在按本规范的原则和方法确定其他可变荷载时，也应采用 50 年设计基准期，以便与本规范规定的分项系数、组合值系数等参数相匹配。\n\n3.1.4 本规范所涉及的荷载，其标准值的取值应按本规范各章  \n180\n\n的规定采用。本规范提供的荷载标准值，若属于强制性条款，在设计中必须作为荷载最小值采用;若不属于强制性条款，则应由业主认可后采用，并在设计文件中注明。\n\n3.1.5 当有两种或两种以上的可变荷载在结构上要求同时考虑时，由于所有可变荷载同时达到其单独出现时可能达到的最大值的概率极小，因此，除主导荷载(产生最大效应的荷载)仍可以其标准值为代表值外，其他伴随荷载均应采用相应时段内的最大荷载，也即以小于其标准值的组合值为荷载代表值，而组合值原则上可按相应时段最大荷载分布中的协议分位值(可取与标准值相同的分位值)来确定。\n\n国际标准对组合值的确定方法另有规定，它出于可靠指标一致性的目的，并采用经简化后的敏感系数 $\\pmb { \\alpha }$ ，给出两种不同方法的组合值系数表达式。在概念上这种方式比同分位值的表达方式更为合理，但在研究中发现，采用不同方法所得的结果对实际应用来说，并没有明显的差异，考虑到目前实际荷载取样的局限性，因此本规范暂时不明确组合值的确定方法，主要还是在工程设计的经验范围内，偏保守地加以确定。\n\n3.1.6 荷载的标准值是在规定的设计基准期内最大荷载的意义上确定的，它没有反映荷载作为随机过程而具有随时间变异的特性。当结构按正常使用极限状态的要求进行设计时，例如要求控制房屋的变形、裂缝、局部损坏以及引起不舒适的振动时，就应从不同的要求出发，来选择荷载的代表值。\n\n在可变荷载 $\\boldsymbol { Q }$ 的随机过程中，荷载超过某水平 $Q _ { \\mathrm { x } }$ 的表示方式，国际标准对此建议有两种:\n\n1 用超过 $Q _ { \\mathrm { x } }$ 的总持续时间 $T _ { \\mathbf { x } } = \\Sigma t _ { i }$ ，或其与设计基准期 $T$ 的比值 $\\mu _ { \\mathrm { x } } { = } T _ { \\mathrm { x } } / T$ 来表示，见图 (a)。图 (b) 给出的是可变荷载 $\\boldsymbol { Q }$ 在非零时域内任意时点荷载 $Q ^ { * }$ 龄的概率分布函数 $F _ { \\mathbf { Q } } .$ $( Q )$ 超越 $\\mathbf { Q } _ { \\mathbf { x } }$ 的概率为 $\\hbar ^ { * }$ 可按下式确定:\n\n$$\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('437e1ccf-d7c8-4849-80a2-2bade346b0e3', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5.4 耐久性', '5.4 耐久性');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43836bb7-c156-472c-8d2b-3dad76fa3146', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百二十四条 违反本法规定，对举报人以解除', '第一百二十四条 违反本法规定，对举报人以解除、变更劳动合同或者其他方式打击报复的，应当依照有关法律的规定承担责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('438dce01-43f5-4680-afdd-74ee381c53d4', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求（Part 16）', 'colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.40~2.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10~0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN2M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.60c</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.70~1.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10~0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN3M2d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.70~1.50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.90~1.70</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.55</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN1M3d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.17</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.25~2.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN2M3d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.17</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.25~2.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.70~1.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN1C2d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.17</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.035</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ti+V+Zr:0.03</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN5C2M3d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.17</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.20~1.80</td><td colsp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43962dc3-6d8e-402e-8cf2-8bc4929362da', '142《架桥机使用说明书》.md', '8、维修与保养', '8、维修与保养## 8.1各机构用减速器、轴承、钢丝绳、电机和液压机构应按其阐明 书时行定期维修、更换与保养。\n\n## 8.2 架桥机停止使用超过六个月，应对各机构及需润滑部分进行保养，所拆除部件应归类寄存，并化、并采用防水、防潮、防锈及防腐措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43a51646-4551-442c-bff3-30bc43a6ab9e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 1）', '6．3．2 钢丝绳## 6．3．2．1 钢丝绳选用原则\n\n起重机用钢丝绳应符合 GB／T20118的要求，优先采用线接触型钢丝绳。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等），或吊运大件物品、重要设备，且起重机的使用对人身安全及可靠性有较高要求时，应采用 GB8918中规定的钢丝绳。\n\n钢丝绳的选择应满足本标准适用的起重机对所使用的钢丝绳规定的最低选用要求。本标准规定的钢丝绳使用的前提是：所采用的钢丝绳出厂时已得到正确润滑，滑轮和卷筒的卷绕直径选择适当（符合6．3．3．1要求）。\n\n钢丝绳在滑轮和卷筒上的卷绕直径的选择要以起升机构的工作级别为依据。但对于要经常拆卸钢\n\n丝绳的起重机（如建筑用起重机和流动式起重机），由于要求滑轮、卷筒等与钢丝绳相关的部件尺寸紧凑，重量较轻，且可以经常更换钢丝绳，故滑轮、卷筒的卷绕直径选用允许比所在起升机构工作级别低一级，但最低工作级别不应低于 M3级。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等）时，宜按比该类起重机起升机构常用的工作级别高一级的机构来选择钢丝绳滑轮和卷筒的卷绕直径。\n\n## 6．3．2．2 钢丝绳结构型式的选择\n\n选用线接触型钢丝绳时，对起升高度很大，吊钩组钢丝绳倍率很小的港口装卸用起重机或建筑塔式起重机，宜采用多层股不旋转钢丝绳；当钢丝绳在腐蚀性较大的环境中工作时，应采用镀锌钢丝绳。\n\n## 6．3．2．3 钢丝绳直径的选择计算\n\n### 6．3．2．3．1 确定钢丝绳最大工作静拉力应考虑的因素\n\n#### 6．3．2．3．1．1 起重用（抓斗除外）钢丝绳\n\n计算最大工作静拉力时应考虑下列因素：起重机的额定起升载荷；下滑轮组和取物装置的自重重力；起升钢丝绳缠绕滑轮组的倍率 $a$ 和绕上卷筒的钢丝绳分支数；起升高度超过 $5 0 ~ \\mathrm { m }$ 时，一般要计及钢丝绳的自重重力；在上极限位置若钢丝绳与铅垂线夹角大于 $2 2 . 5 ^ { \\circ }$ 时，还需要考虑由钢丝绳的倾斜引起钢丝绳拉力的增大；钢丝绳系统的总传动效率 $\\eta _ { \\Sigma }$ 。对单联滑轮组可按式（124）计算：\n\n$$\n\\eta _ { \\Sigma } = \\frac { 1 - \\eta _ { l } ^ { \\mathrm { a } } } { ( 1 - \\eta _ { l } ) a } \\cdot \\eta _ { \\mathrm { D } }\n$$\n\n……（124）\n\n式中：\n\n$\\eta _ { \\Sigma }$ 钢丝绳系统的总传动效率；  \n$\\eta _ { l }$ 单个滑轮的效率（滚动轴承取0.98，滑动轴承取0.96）；  \n$a$ 同式（77）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { D } }$ 导向滑轮的效率。\n\n#### 6．3．2．3．1．2 非起重用钢丝绳\n\n对不专门用于起升垂直载荷的各种钢丝绳，应考虑在4．4．2中规定的、在各种用途工况中能反复出犛现的载荷情况Ⅰ或Ⅱ的最不利情况来确定出钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 。当钢丝绳用来作水平运动的牵引时，应考虑牵引对象作水平运动时的摩擦阻力、坡道阻力以及起升钢丝绳绕过起升及导向滑轮系统的阻力等。\n\n#### 6．3．2．3．1．3 多绳抓斗的钢丝绳\n\n对于四绳（或双绳）抓斗，其闭合绳和支持绳载荷分配按如下规定：\n\na） 如使用的系统能自动地且快速地（例如采用差动式电控装置等）使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配或将两种绳之间的载荷差异仅限制在闭斗末期或开始张开的一个极短时期内犛者，则闭合绳和支持绳的最大工作静拉力 $S$ 各取为总载荷的 $66 \\%$ 除以各自的分支数；当采用直流调速或交流变频调速，并进行了特殊的设计，能实时监控保证抓斗离地时起升与闭犛合机构载荷准确协调共同承担者，钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 可各取为总载荷的 $5 5 \\%$ 除 以\n\n各自的分支数。\n\nb） 如使用的系统在起升过程中不能使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配，而实际上在抓斗闭犛合及起升初期几乎全部载荷都作用在闭合绳上，则闭合绳最大工作静拉力犛 $S$ 取为总载荷的$100 \\%$ 除以其分支数，支持绳最大工作静拉力 $S$ 取为总载荷的 $66 \\%$ 除以其分支数。\n\n### 6．3．2．3．2 钢丝绳选用计算\n\n#### 6．3．2．3．2．1 $\\ b { C }$ 系数法\n\n本方法只适用于运动绳。选取的钢丝绳直径不应小于（最接近于）按式（125）计算的钢丝绳直径。\n\n$$\nd _ { \\operatorname* { m i n } } = C \\sqrt { S }\n$$\n\n……（125）\n\n式中：\n\n$d _ { \\mathrm { m i n } }$ — 钢丝绳的最小直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$C$ -钢丝绳选择系数，单位为毫米每开二次方牛 $( \\mathrm { m m } / \\sqrt { \\mathrm { N } } )$ ；$S$ -钢丝绳最大工作静拉力，单位为牛顿(N)。\n\n钢丝绳选择系数 $C$ 取值与钢丝的公称抗拉强度和机构工作级别有关，见表44。\n\n当钢丝绳的 $k ^ { \' }$ 和犽 $\\sigma _ { t }$ 狋值与表44中不同时，则可根据工作级别从表44中选择安全系数犆 $n$ 值并根据所选择钢丝绳的 $k ^ { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43b4dc08-4ac1-4341-8720-6cd7a81824f0', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百三十三条租赁物危及承租人的安全或者健康的', '第二百三十三条租赁物危及承租人的安全或者健康的，即使承租人订立合同时明知该租赁物质量不合格，承租人仍然可以随时解除合同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43ba0b34-2a4a-4481-a53c-2dc48f5ac8b8', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12 节点（Part 7）', '$ 倍）、节点域弹性变形占结构整体的份额小、节点域屈服后的承载力有所提高等有利因素。鉴于节点域承载力的这种简化验算已施行了10 多年，工程师已很习惯，故条文未改变其形式，只是根据最新资料和具体情况作一些修正。\n\n节点域的受剪承载力与其宽厚比紧密相关。AIJ《钢结构接合部设计指针》介绍了受剪承载力提高系数取 $4 / 3$ 的定量评估。定量评估均基于试验结果，并给出了试验的范围。据核算，试验范围的节点域受剪正则化宽厚比 $\\lambda _ { \\mathrm { n , s } }$ 上限为0.52。鉴于本标准中$\\lambda _ { \\mathrm { n , s } } = 0 . 8$ 是腹板塑性和弹塑性屈曲的拐点，此时节点域受剪承载力已不适宜提高到 $4 / 3$ 倍。为方便设计应用，本次修订把节点域受剪承载力提高到 $4 / 3$ 倍的上限宽厚比确定为 $\\lambda _ { \\mathrm { n , s } } = 0 . 6$ ；而在 $0 . 6 { < } \\lambda _ { \\mathrm { n , s } } \\{ \\le 0 . 8$ 的过渡段，节点域受剪承载力按 $\\lambda _ { \\mathrm { n , s } }$ 在 $f _ { \\mathrm { v } }$ 和$4 / 3 f _ { \\mathrm { v } }$ 之间插值计算。\n\n参考日本AIJ-LSD，轴力对节点域抗剪承载力的影响在轴压比较小时可略去，而轴压比大于0.4时，则按屈服条件进行修正。\n\n$0 . 8 { < } \\lambda _ { \\mathrm { n , s } } { \\leqslant } 1 . 2$ 仅用于门式刚架轻型房屋等采用薄柔截面的单层和低层结构。条文中的承载力验算式的适用范围为0.8$< \\lambda _ { \\mathrm { n , s } } { \\leqslant } 1 . 4$ ，但考虑到节点域腹板不宜过薄，故节点域 $\\lambda _ { \\mathrm { n , s } }$ 的上限取为1.2。同时，由于一般情况下这类结构的柱轴力较小，其对节点域受剪承载力的影响可略去。如轴力较大，则可按板件局部稳定承载力相关公式采用 $\\sqrt { 1 - N / ( A \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ) } ( \\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 为受压临界应力）系数对节点域受剪承载力进行修正。但这种修正比较复杂，宜采用在节点域设置斜向加劲肋加强的措施。\n12.3.4梁与柱刚性连接时，如不设置柱腹板的横向加劲肋，对柱腹板和翼缘厚度的要求是：\n\n1在梁受压翼缘处，柱腹板的厚度应满足强度和局部稳定的要求。公式（12.3.4-1）是根据梁受压翼缘与柱腹板在有效宽度 $b _ { \\mathrm { e } }$ 范围内等强的条件来计算柱腹板所需的厚度。计算时忽略了柱腹板轴向（竖向）内力的影响，因为在主框架节点内，框架梁的支座反力主要通过柱翼缘传递，而连于柱腹板上的纵向梁的支座反力主要通过柱翼缘传递，而连于柱腹板上的纵向梁的支座反力一般较小，可忽略不计。日本和美国均不考虑柱腹板竖向应力的影响。\n\n公式（12.3.4-2）是根据柱腹板在梁受压翼缘集中力作用下的局部稳定条件，偏安全地采用的柱腹板宽厚比的限值。\n\n2柱翼缘板按强度计算所需的厚度 $t _ { \\mathrm { c } }$ 可用本标准公式（12.3.4-4）表示，此式源于AISC，其他各国亦沿用之。现简要推演如下（图19)：\n\n  \n图19柱翼缘在拉力下的受力情况1一线荷载 $T$ ； $T$ 一拉力； $P$ 一影响长度\n\n在梁受拉翼缘处，柱翼缘板受到梁翼缘传来的拉力 $T =$ $A _ { \\mathrm { { f t } } } f _ { \\mathrm { { b } } } ( A _ { \\mathrm { { f t } } }$ 为梁受拉翼缘截面积， $f _ { \\mathrm { b } }$ 为梁钢材抗拉强度设计值）。$T$ 由柱翼缘板的三个组成部分承担，中间部分（分布长度为 $m$ ）直接传给柱腹板的力为 $f _ { \\mathrm { c } } t _ { \\mathrm { b } } m$ ，其余各由两侧ABCD部分的板件承担。根据试验研究，拉力在柱翼缘板上的影响长度 $\\phi \\approx 1 2 t _ { \\mathrm { c } }$ ，并可将此受力部分视为三边固定一边自由的板件，在固定边将因受弯而形成塑性铰。因此可用屈服线理论导出此板的承载力设计值为 $\\phi = C _ { 1 } f _ { \\mathrm { c } } t _ { \\mathrm { c } } ^ { 2 }$ ，式中 $C _ { 1 }$ 为系数，与几何尺寸 $\\smash { \\phi , h , q }$ 等有关。对实际工程中常用的宽翼缘梁和柱， $C _ { 1 } = 3 . 5 \\sim 5 . 0$ ，可偏安全地取 $\\phi = 3 . 5 f _ { \\mathrm { c } } t _ { \\mathrm { c } } ^ { 2 }$ 。这样，柱翼缘板受拉时的总承载力为： $2 \\times$ 3. $5 f _ { \\mathrm { c } } t _ { \\mathrm { c } } ^ { 2 } + f _ { \\mathrm { c } } t _ { \\mathrm { b } } m .$ 。考虑到翼板中间和两侧部分的抗拉刚度不同，难以充分发挥共同工作，可乘以0.8的折减系数后再与拉力 $T$ 相平衡：\n\n$$\n\\begin{array} { r l } { \\because } & { { } 0 . 8 ( 7 f _ { \\mathrm { c } } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43d12c93-9ab2-493e-b6dc-6c1c4a2d1d07', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nISO 17893 钢丝绳 术语、标记和分类(Steel wire ropes—Vocabulary，designation and classification)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43da8ff5-3f5f-4881-b055-54136f1d9fa6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性当起重机处于卸载状态，所有可移动工作部件都缩回到最靠近向后倾覆线的位置时，按以下规定的方法校验其抗后倾覆稳定性。\n\n## 8.1.4.1.1 力矩法\n\n按对倾覆线计算，由工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 和惯性力 $P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ 构成的倾覆力矩不应大于稳定力矩的 $90 \\%$ 。\n\n## 8.1.4.1.2 重力法\n\n不考虑风载荷作用时，静止起重机的质心在水平面上的投影位置不应超过从前支点到后倾覆线距离的 $80 \\%$ ，典型例子如图16所示。\n\n  \n图 16 起重机底座外形图\n\n## 8.1.4.2 风载荷的作用\n\n工作状态风载荷按最不利的方向施加作用。对于不能随风自由回转的起重机，非工作状态风载荷按最不利的方向施加作用；对可随风回转的起重机，非工作状态风载荷应按设计预期方向作用于起重机的上部结构，并按最不利方向作用于起重机的下部结构。\n\n## 8.1.4.3 起重机的基础\n\n起重机制造商应规定起重机对作为基础的地面或承载结构物的作用力。如果是用基础来保证起重机全部或部分抗倾覆稳定性，制造商应对基础的要求作出规定。\n\n## 8.1.4.4 临时辅助稳定装置\n\n临时辅助稳定装置是指为增加起重机的整体抗倾覆稳定性而对起重机基本的或正常的结构增加的\n\n临时辅助附件，它应能迅速并方便地投入使用。\n\n当需要设置临时辅助稳定装置时，起重机使用说明书应全面叙述需要的临时辅助稳定装置的类型，正确的安装方法，以及它们的作用是否用于满足工作、非工作、或抗后倾覆的稳定性。\n\n## 8.1.4.5 关于大变形的影响\n\n对由于固定载荷、变动载荷、风载荷或动载的影响而产生显著弹性变形（即大变形）的起重机，在计算整体抗倾覆稳定性和抗后倾覆稳定性时应计及大的弹性变形的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43dc8795-9d70-4b79-bdbb-73b12d34dbf1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 8）', '></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>特殊载荷</td><td rowspan=1 colspan=3>1．猛烈提升地面物品的动载荷，见4.2.1.1.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>Φ2mx</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>3．试验载荷，见4.2.3.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10</td></tr></table>\n\n\n．   \n  \n\n\n<<<HTBL|f86db8d79c5549963a758b0b3135204d1|END>>>\n\n\n## 犌．1．2 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$\n\n载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ ，见表 G．3。\n\n表 犌．3 流动式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">表G.1和表G.2中的行号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">本标准中的章条号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">系数值和载荷值</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2. 1. 1. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">=1±α采用普通吊具工作时,α=O采用周期循环作用的吊具,如用抓斗、网兜、电磁盘工作时,α=0.1取大于或小于1.0,取决于该动力作用对自重载荷是增强了或是削弱了</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">SAC2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.1. 1. 4. 3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43e9f922-b258-42b3-adcf-29fa11639d44', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '11地下施工机械', '11地下施工机械## 11.1一般规定\n\n11.1.1地下施工机械的类型很多，每一种类型都有自己的特性，针对不同的地质情况和环境，选择合适的机械和功能对施工安全极为重要。每一类型的施工机械中应根据施工所处土层性质、管径、地下水位、附近地上与地下建筑物、构筑物和各种设施等因素，经技术经济比较后确定。\n\n11.1.2为了安全而有效地组织现场施工，要求地下施工机械在厂内制造完工后，必须进行整机调试，检查核实设备的供油系统、液压系统和电气系统的状况，调试机械运转状态和控制系统的性能，确保地下施工机械设备出厂就具备良好的性能，防止设备上的先天不足给工程带来不安全因素。\n\n11.1.3地下施工机械施工期间，应对邻近建（构）筑物、地下管网进行监测，对重要的有特殊要求的建筑物，应及时采取注浆、加固、支护等技术措施，保证邻近建筑物、地下管网的安全。\n\n11.1.4地下工程作业中必须进行通风，通风目的是保证施工生产正常安全和施工人员的身体健康；必须采用机械通风，一般选用压入式通风。对于预计将通过存在可燃性、爆炸性气体、有害气体地下施工地段，必须事先对这些地段及周围的地层、水文等采用钻探或其他方法进行预先的详细调查，查明这些气体存在的范围与状态。对存在燃烧和缺氧危险时，应禁止明火火源，防止火灾；当发生可燃气体和有害气体浓度超过容许值时，应立即撤出作业人员，加强通风、排气，只有当可燃气体、有害气体得到控制时，才能继续施工。\n\n11.1.7在确定垂直运输和水平运输方案及选择设备时必须根据\n\n作业循环所需的运输量详细考虑，同时还应符合各种材料运输要求，所有的运输车辆、起重机械、吊具要按有关安全规程的规定定期进行检查、维修、保养与更换。  \n11.1.8、11.1.9开挖面如果不稳定，会造成施工机械的安全隐‘电和地而沉降恨陷笙  \n11.1.11如不暂停施工并进行处理，可能发生施工偏差超限、纠偏困难和危及施工机械与工程施工安全。  \n11.1.12大型地下施工机械吊装属于大型构件吊装，必须编制专项方案，经审批同意后实施。\n\n## 11.2顶管机\n\n11.2.1顶管机的选择，应根据管道所处土层性质、管径、地下水位、附近地上与地下建筑物、构筑物和各种设施等因素，经技术经济比较后确定，要符合下列规定：\n\n1在黏性土或砂性土层，且无地下水影响时，宜采用手掘式或机械挖掘式顶管法；当土质为砂砾土时，可采用具有支撑的工具管或注浆加固土层的措施；2在软土层且无障碍物的条件下，管顶以上土层较厚时，宜采用挤压式或网格式顶管法；3在黏性土层中必须控制地面隆陷时，宜采用土压平衡顶管法；4在粉砂土层中且需要控制地面隆陷时，宜采用加泥式土压平衡或泥水平衡顶管法；5在顶进长度较短、管径小的金属管时，宜采用一次顶进的挤密土层顶管法。11.2.2导轨产生位移，对机械和工程安全产生影响。11.2.3千斤顶是顶管施工主要的动力系统，后座千斤顶应联动并同时受力，合力作用点应在管道中心的垂直线上。11.2.4～11.2.8油泵安装和运转的注意事项，以确保油泵和千斤顶的安全运转。\n\n11.2.11发生该条情况如不暂停施工，查明原因并进行处理，可能危及施工机械与工程施工安全。\n\n11.2.12中继间安装将凹头安装在工具管方向，凸头安装在工作井一端，是为了避免在顶进过程中会导致泥砂进人中继间，损坏密封橡胶，止水失效，严重的会引起中继间变形损坏。不控制单次推进距离，则会导致中继间密封橡胶拉出中继间，止水系统损坏，止水失效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43f4cd3d-91ac-4497-8e4f-841309e0a4d8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 3）', ' { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折减系数 $\\eta$ 值按表17中的 $a / b { = } 1$ 时相对应的结构迎风面充实率 $\\varphi$ 查取。\n在正方形塔架中，当风沿塔身截面对角线方向作用时，风载荷最大，可 取 为 正 向 迎 风 面 风 载 荷的1．2倍。\n\n\n\n空气动力长细比 $=$ 构件长度 或迎风面的截面高（宽）度\n\n在格构式结构中，单根构件的长度 $l _ { i }$ 取为相邻节点的中心间距，参见b)图。\n\n\n\n结构迎风面充实率 $\\varphi =$ 实体部分面积 A M Xbi轮廓面积 A LXB\n\n\n\n  \n图 5 风力系数计算中的定义\n\n### 4．2．2．3．6 挡风折减系数\n\n挡风折减系数的计算有以下两种情况：\n\na） 两片构件的挡风折减\n\n当两片等高且型式相同的构件或构架平行布置相互遮挡时，迎风面的构件或构架上的风载荷仍用式（11）或式（12）进行计算；被前片构件遮挡的后片构件的风载荷计算，应考虑前片对后片的挡风折减作用，即用后片的迎风面积乘以挡风折减系数犫 $\\eta$ 来计算， $\\eta$ 值随图 $5 \\ \\mathrm { b }$ ）定义的结构迎风面的充实率 $\\varphi$ 和图5c）定义的间隔比 $a / b$ 的值选取，见表17。\n\n表 17 挡风折减系数 $\\eta$   \n\n\n\n\n\n#### b） $n$ 片构件的挡风折减\n\n对于 $n$ 片型式相同且彼此等间隔平行布置的结构或构件，在纵向风力作用下，应考虑前片结构对后犃片结构的重叠挡风折减作用，此时结构纵向的总迎风面积 $A$ 按式（14）计算：\n\n$$\nA = ( 1 + \\eta + \\eta ^ { 2 } + \\cdots + \\eta ^ { n - 1 } ) \\varphi A _ { 0 1 } = \\frac { 1 - \\eta ^ { n } } { 1 - \\eta } \\varphi A _ { 0 1 } ~ . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n……( 14 )\n\n式中：\n\n$A$ -结构纵向的总迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；$\\eta$ 挡风折减系数；$\\varphi$ 第一片结构的迎风面充实率；$A _ { 0 1 }$ — 第一片结构的外形轮廓面积，单位为平方米犃 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ）。\n\n当按式（14）算得的迎风面积 $A$ 和用式（11）或式（15）计算结构总风载荷时，因各片结构型式相同，犆只用其中一片结构的风力系数 $C$ 相乘即可。\n\n### 4．2．2．4 雪和冰载荷\n\n对于某些地区，应当考虑雪和冰载荷。也应考虑由于冰、雪积结引起受风面积的增大。\n\n### 4．2．2．5 温度变化引起的载荷\n\n一般情况不考虑温度载荷；但在某些地区，如果起重机在安装时与使用时温度差异很大，或者跨度较大的超静定结构（如跨度达 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 以上的双刚性支腿的门式起重机），则应当考虑因温度变化引起结构件膨胀或收缩受到约束所产生的载荷，本项载荷的计算可根据用户提供的有关资料进行。\n\n### 4．2．3 特殊载荷\n\n特殊载荷是指在起重机非正常工作时或不工作时的特殊情况下才发生的载荷，包括由起重机试验、受非工作状态风、缓冲器碰撞及起重机（或其一部分）发生倾翻、起重机意外停机、传动机构失效或起重机基础受到外部激励等引起的载荷。在防疲劳失效的计算中也不考虑这些载荷。犘\n\n#### 4．2．3．1 非工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { w } \\mathbb { I } }$\n\n非工作状态风载荷，是起重机在不工作时能承受的最大风力作用。非工作状态计算风压和与之相应的计算风速列于表18中。计算非工作状态风载荷时，要用表19所列的风压高度变化系数来计及受风部位离地高度的影响。将此风载荷与起重机相应的自重载荷进行组合，用于验算非工作状态下起重机零部件及金属结构的强度、起重机整机抗倾覆稳定性，并进行起重机的抗风防滑装置、锚定装置等的\n\n设计计算。\n\n起重机非工作状态风载荷按式（15）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { w \\ I I } } } = C K _ { \\mathrm { { h } } } \\rho _ { \\parallel } A\n$$\n\n……（15）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 起重机的非工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ -同式（11)；  \n$K _ { \\mathrm { h } }$ — 风压高度变化系数，见表19；  \n$\\phi _ { \\mathbb { I } }$ 非工作状态计算风压，见表18,单位为牛每二次方米 $\\mathrm { { ( N / m ^ { 2 } } }$ ）；$A$ 同式(11)。\n\n在计算非工作状态风载荷时，还应考虑从总起升质量 $m$ 中卸除了有效起升质量 $\\Delta m$ 后还悬吊着的吊具质量 $\\eta m$ 仍受到的非工作风力的作用，系数为 $\\eta ^ { = 1 - ( \\Delta m / m ) }$ 。\n\n表 18 非工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<<<HTBL|4cb5e4486134046bc68d388760edef2|END>>>\n\n\n表 19 风压高度变化系数 $\\pmb { K } _ { \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43f4d5e2-308a-4681-b7a0-80af64a40b74', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第 493 号', '第 493 号《生产安全事故报告和调查处理条例》已经2007 年 3月 28日国务院第 172 次常务会议通过，现予公布，自 2007年 6 月 1 日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43fa6945-0d4b-4839-a1e8-deab3403f85c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗（Part 7）', '1\" rowspan=\"1\">Z?</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用角焊缝(O.Q)作成的十字接头。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.41</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘板和腹板之间的角焊缝(O.Q)，集中载荷垂直于焊缝，作用在腹板平面内。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(O.Q)连接承受弯曲应力和剪切应力的构件。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(O.Q)将型钢或管子焊接到连续主构件上。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43fced18-7bf3-47b2-932c-e53011b2d8c9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 1）', '5．3 材料和许用应力## 5．3．1 结构件钢材及其许用应力\n\n### 5．3．1．1 结构件钢材\n\n#### 5．3．1．1．1 起重机承载结构件的钢材选择，应考虑结构的重要性、载荷特征、应力状态、连接方式和起重机工作环境温度及钢材厚度等因素。\n\n起重机 金 属 结 构 的 主 要 承 载 结 构 的 构 件，宜 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T700中 的 Q235钢 和GB／T699中的 20钢 材；当 结 构 需 要 采 用 高 强 度 钢 材 时，可 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T1591中 的Q345、Q390和 Q420钢材。\n\n对厚度大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 的钢板，用作焊接承载构件时应慎重，当用作拉伸、弯曲等受力构件时，需增加横向取样的拉伸和冲击韧性的检验，且应满足设计要求。\n\n下列情况的承载结构和构件钢材不应采用沸腾钢：\n\na） 焊接结构\n\n1） 直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构；  \n2） 虽可以不计算疲劳但工作环境温度低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时的直接承受动载荷的结构以及受拉、受弯的重要承载结构；  \n3） 工作环境温度等于或低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的所有承载结构。\n\n#### b） 非焊接结构\n\n工作环境温度等于或低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构。\n\n#### 5．3．1．1．2 在设计高强度钢材的结构构件时，应特别注意选择合理的焊接工艺并进行相应的焊接试验，以减少其制造内应力，防止焊缝开裂及控制高强度钢材结构的变形。\n\n#### 5．3．1．1．3 室外工作起重机的结构工作环境温度，在用户未特别提出时，可取为起重机使用地点的年最低日平均温度。对不确定使用地点的起重机，工作环境温度由设计制造单位根据销售情况确定。\n\n#### 5．3．1．1．4 为使所选的结构件钢材具有足够的抗脆性破坏的安全性，应根据影响脆性破坏的条件来选择钢材的质量组别，即应正确评价导致构件钢材脆性破坏的以下各因素的影响：\n\n纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；  \n构件材料的厚度；  \n工作环境的温度。\n\n考虑影响脆性破坏因素评价的钢材质量组别选择方法参见附录I。\n\n#### 5．3．1．1．5 钢铸件宜采用符合 GB／T11352或 GB／T14408规定的铸钢。\n\n### 5．3．1．2 结构构件钢材的许用应力\n\n#### 5．3．1．2．1 拉伸、压缩、弯曲许用应力（即：基本许用应力） $[ \\pmb { \\sigma } ]$\n\n基本许用应力包括拉伸、压缩、弯曲的许用应力，可按以下两种情况计算：a） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7$ 的钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ ］为钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 除以强度安全系数 $n$ ，见表22。\n\n表 22 强度安全系数 $\\pmb { n }$ 和钢材的基本许用应力 $[ \\pmb { \\sigma } ]$   \n\n\n\n\n\nb） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的高强度钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ 按式（28）计算：\n\n$$\n[ \\sigma ] = \\frac { 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { n }\n$$\n\n……（28）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 钢材的基本许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点。当钢材无明显的屈服点时，取 $\\sigma _ { 0 , 2 }$ 为 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( \\sigma _ { 0 , 2 } \\right.$ 为钢材标准拉力试验残余应变达 $0 . 2 \\%$ 时的试验应力），单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 钢材的抗拉强度，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$n$ 与载荷组合类别相关的强度安全系数，见表22。\n\n#### 5．3．1．2．2 剪切许用应力\n\n剪切许用应力，按式（29）计算：\n\n$$\n[ \\tau ] = \\frac { [ \\sigma ] } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（29）\n\n式中：\n\n$[ \\tau ]$ ———机构件剪切许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n#### 5．3．1．2．3 端面承压许用应力\n\n端面承压许用应力，按式（30）计算：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } ] = 1 . 4 [ \\sigma ]\n$$\n\n……（30）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } \\right]$ ———端面承压许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('43fe9aae-7518-4abe-92e3-ee017efcb74a', '44《中华人民共和国水法》（主席令第48号）.md', '第五章 法律责任', '第五章 法律责任第三十八条依照水污染防治法第四十六条第一款第（一）项、第（二）项、第（四）项规定处以罚款的，按照下列规定执行：\n\n（一）拒报或者谎报国务院环境保护部门规定的有关污染物排放申报登记事项的，可以处1万元以下的罚款；\n\n（二）拒绝环境保护部门或者海事、渔政管理机构现场检查，或者弄虚作假的，可以处1万元以下的罚款；\n\n（三）不按照国家规定缴纳排污费或者超标排污费的，除追缴排污费或者超标排污费及滞纳金外，可以处应缴数额 $50 \\%$ 以下的罚款。\n\n第三十九条依照水污染防治法第四十六条第一款第（三）项规定处以罚款的，按照下列规定执行：\n\n（一）向水体排放剧毒废液，或者将含有汞、镉、砷、铬、氰化物、黄磷等可溶性剧毒废渣向水体排放、倾倒或者直接埋入地下的，可以处10 万元以下的罚款;\n\n（二）向水体排放、倾倒放射性固体废弃物、油类、酸液、碱液或者含有高、中放射性物质的废水的，可以处5万元以下的罚款；\n\n（三）向水体排放船舶的残油、废油，或者在水体清洗装贮过油类、有毒污染物的车辆和容器的，可以处1万元以下的罚款；\n\n（四）向水体排放、倾倒工业废渣、城市生活垃圾，或者在江河、湖泊、运河、渠道、水库最高水位线以下的滩地和岸坡存贮固体废弃物的，可以处1万元以下的罚款;\n\n（五）向水体倾倒船舶垃圾的，可以处2000元以下的罚款；\n\n（六）企业事业单位利用溶洞排放、倾倒含病原体的污水或者其他废弃物的，可以处2万元以下的罚款；利用渗井、渗坑、裂隙排放含有毒污染物的废水的，可以处5万元以下的罚款；\n\n（七）企业事业单位使用无防止渗漏措施的沟渠、坑塘等输送或者存贮含病原体的污水或者其他废弃物的，可以处1万元以下的罚款；使用无防止渗漏措施的沟渠、坑塘等输送或者存贮含有毒污染物的废水的，可以处2万元以下的罚款。\n\n第四十条依照水污染防治法第四十七条规定处以罚款的，可以处 10 万元以下的罚款。\n\n第四十一条依照水污染防治法第四十八条规定处以罚款的，可以处 10万元以下的罚款。\n\n第四十二条依照水污染防治法第五十二条第一款处以罚款的，可以处20万元以下的罚款。\n\n第四十三条依照水污染防治法第五十三条规定处以罚款的，按照下列规定执行：\n\n（一）对造成水污染事故的企业事业单位，按照直接损失的 $20 \\%$ 计算罚款，但是最高不得超过20 万元；\n\n（二）对造成重大经济损失的，按照直接损失的 $30 \\%$ 计算罚款，但是最高不得超过 100 万元。\n\n第四十四条不按照排污许可证或者临时排污许可证的规定排放污染物的，由颁发许可证的环境保护部门责令限期改正，可以处5万元以下的罚款；情节严重的，并可以吊销排污许可证或者临时排污许可证。\n\n第四十五条违反本细则第十一条的规定，未按照规定设置排污口、安装总量控制监测设备的，由环境保护部门责令限期改正，可以处1万元以下的罚款。\n\n第四十六条违反本细则第二十三条第一款的规定，在生活饮用水地表水源二级保护区内新建、扩建向水体排放污染物的建设项目的，或者改建项目未削减污染物排放量的，由县级以上人民政府按照规定的权限责令停业或者关闭。\n\n违反本细则第二十三条第二款的规定，在生活饮用水地表水源二级保护区内，超过国家规定的或者地方规定的污染物排放标准排放污染物的，由县级以上人民政府责令限期治理，可以处10万元以下的罚款；逾期未完成治理任务的，由县级以上人民政府按照规定的权限责令停业或者关闭。\n\n违反本细则第二十三条第三款的规定，在生活饮用水地表水源二级保护区内，设立装卸垃圾、油类及其他有毒有害物品码头的，由县级以上人民政府环境保护部门责令限期拆除，可以处10万元以下的罚款。\n\n第四十七条违反本细则第三十三条第（四）项的规定，利用储水层孔隙、裂隙、溶洞及废弃矿坑储存石油、放射性物质、有毒化学品、农药的，由县级以上地方人民政府环境保护部门责令改正，可以处10万元以下的罚款。\n\n第四十八条缴纳排污费、超标排污费或者被处以警告、罚款的单位，不免除其消除污染、排除危害和赔偿损失的责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4421b152-87ef-4811-8a36-6723ddfb3032', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:第 3 款参照《钢筋焊接及验收规程》(JGJ18-2012)，增加了“钢筋生产厂家和钢筋批号”，以提高质量的可追溯性。\n\n## A.1.5钢筋闪光对焊接头、电弧焊接头、电渣压力焊接头、气压焊接头的拉伸试验，应从每一个检验批接头中随机切取3个接头进行试验，并应按下列规定对试验结果进行评定：\n\n1 符合下列条件之一时，应评定该检验批接头拉伸试验合格：\n\n1）3个试件均断于钢筋母材，呈延性断裂，其抗拉强度大于或等于钢筋母材抗拉强度标准值；\n\n2）2个试件断于钢筋母材，呈延性断裂，其抗拉强度大于或等于钢筋母材抗拉 强度标准值；另一试件断于焊缝，呈脆性断裂，其抗拉强度大于或等于钢筋母材抗 拉强度标准值的1.0倍。\n\n注：试件断于热影响区并呈延性断裂，应视作与断于钢筋母材等同；试件断于热影响区并呈脆性断裂， 应视作与断于焊缝等同。\n\n2符合下列条件之一时，应进行复验：\n\n1）2个试件断于钢筋母材，呈延性断裂，其抗拉强度大于或等于钢筋母材抗拉强度标准值；另一试件断于焊缝或热影响区，呈脆性断裂，其抗拉强度小于钢筋母材抗拉强度标准值的1.0倍；\n\n2） 1个试件断于钢筋母材，呈延性断裂，其抗拉强度大于或等于钢筋母材抗拉强度标准值；另2个试件断于焊缝或热影响区，呈脆性断裂。\n\n3 3个试件均断于钢筋母材，呈脆性断裂，其抗拉强度均大于或等于钢筋母材抗拉强度标准值的1.0倍，应进行复验。当3个试件中有1个试件抗拉强度小于钢筋母材抗拉强度标准值的1.0倍时，应评定该检验批接头拉伸试验不合格。\n\n4 复验时，应切取6个试件进行试验。试验结果，若有4个或4个以上试件断于钢筋母材，呈延性断裂，其抗拉强度大于或等于钢筋母材抗拉强度标准值，另2个或2个以下试件断于焊缝，呈脆性断裂，其抗拉强度大于或等于钢筋母材抗拉强度标准值的1.0倍，应评定该检验批接头拉伸试验复验合格。\n\n5 可焊接余热处理钢筋RRB400焊接接头拉伸试验结果，其抗拉强度应符合同级别热轧带肋钢筋抗拉强度标准值540MPa的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('442c49c4-e5ab-41b7-8678-fb54f11be480', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犈（Part 1）', '附 录 犈## （资料性附录）关于风载荷计算的资料\n\n### 犈．1 工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$\n\n工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$ ，见图 E．1和图 E．2。\n\n![](images/7d109524d5d58b6bb5a862b7137868369251cc96b4d77cfe087dac9bd46d81c7.jpg)\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>a/b</td><td rowspan=1 colspan=1>≤4</td><td rowspan=1 colspan=1>&gt;4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>n</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr></table>\n\n\n![](images/bdce75f8bdc32e83373dbd0efee99018d80c7e6e14b8fd940005e13f8dafcd08.jpg)  \n图 犈．1 前片为工字形截面梁后片为桁架的混合构件的挡风折减系数  \n图 犈．2 前片为桁架后片为工字形截面梁的混合构件的挡风折减系数\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>a/6</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=7>注：桁架迎风面的充实率φ=0.3～0.4。</td></tr></table>\n\n\n### 犈．2 管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数\n\n管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数为1．3。\n\n### 犈．3 单根梯形截面构件（梁）的风力系数\n\n单根梯形截面构件（梁）（空气动力长细比 $l / b { = } 1 0 \\sim 1 5$ ，截面高宽比 $b / d { \\approx } 1$ ）在侧向风力作用下风力系数为 $1 . 5 \\sim 1 . 6$ 。\n\n### 犈．4 计算风压与风力等级的对应关系\n\n计算风压 $\\boldsymbol { \\phi } , 3$ s时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { p } }$ 与风力等级的对应关系，见表E．1。\n\n表 犈．1 计算风压 $\\mathbf { \\varepsilon } _ { p , 3 \\mathrm { ~ } \\mathbf { s } }$ 时距平均瞬时风速 $\\nu _ { \\textrm { s } , 1 0 \\ \\mathrm { m i n } }$ 时距平均风速 $\\nu _ { \\mathbf { p } }$ 与风力等级的对应关系  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>p/(N/m²)</td><td rowspan=1 colspan=1>Us/(m/s)</td><td rowspan=1 colspan=1>up/(m/s)</td><td rowspan=1 colspan=1>风级</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>43</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=7 colspan=1>445      SAC555</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8.3</td><td rowspan=1 colspan=1>5.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>8.9</td><td rowspan=1 colspan=1>6.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>80</td><td rowspan=1 colspan=1>11. 3</td><td rowspan=1 colspan=1>7.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>12.7</td><td rowspan=1 colspan=1>8.4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>125</td><td rowspan=1 colspan=1>14.1</td><td rowspan=1 colspan=1>9.4</td></');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('442c609b-8b59-48e6-8bc2-95a2049ab865', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.5 横凤向和扭转凤振', '8.5 横凤向和扭转凤振');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('442d3a20-9000-4ffb-95e9-029c78a813e9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：禁止采用冷加工钢筋制作吊环，是因为这种钢筋在承受荷载时容易产生脆断，造成事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('443138f3-ac03-4b47-be49-7f10196dcc2f', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、故障概况', '一、故障概况1.故障发生时间：2001年9月  \n2.故障发生单位：某企业  \n3.起重设备类型：铸造起重机  \n4.作业特点：制作过程中  \n5.故障类型：板材脆断  \n6．故障危害程度：一批金属结构件报废');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('443812b3-aa4c-49db-8846-1a733382a281', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明自20世纪90年代以来，我国桥梁建设发展非常快，修建了大量单跨跨径超过$1 5 0 \\mathrm { m }$ 的特大跨径桥梁，以及混凝土斜拉桥和悬索桥等特殊桥梁，因此，有必要将本规范的适用范围扩大到这些特殊桥梁。但由于特殊桥梁一般规模都很大，结构复杂，涉及的因素很多，每一座桥可能又有其自身的独特性，规范很难对特殊桥梁的抗震设计给出全面完整的规定，只能对普遍适用的共性要求做出规定。因此，本规范规定，特殊桥梁的抗震设计，在满足本规范要求的基础上，根据桥梁的自身特点，进行专门研究和设计。目前美国、日本和欧洲等国家和地区对特殊桥梁的抗震设计也是要求进行专门研究的。\n\n1.0.3公路桥梁根据其重要性和修复（抢修）的难易程度，分为A类、B类、C类和D类四个抗震设防类别，分别对应不同的抗震设防标准和设防目标。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4439a3d1-94eb-4346-a1cb-a7fcc4fda42d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.5 减速器的选择', '6.1.1.5 减速器的选择## 6.1.1.5.1 在一般情况下，起升机构减速器的设计预期寿命应与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，则所选减速器的设计预期寿命可小于该起升机构所对应的机构工作寿命。\n\n## 6.1.1.5.2 采用起重机用减速器时，当所选用的减速器参数表上标注的工作级别与所设计的起升机构的工作级别不一致时，应引入减速器功率修正系数。\n\n## 6.1.1.5.3 采用普通用途减速器时，还应用电动机的最大起动转矩验算减速器输入轴的强度，用额定起升载荷（考虑起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ）作用在减速器输出轴上的短暂最大力矩和最大径向力验算减速器输出轴的强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4446acd7-fb0f-4ee0-b8e6-ca07ea41952d', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '10.10 桥面系及附属工程', '10.10 桥面系及附属工程## 10.10.1 桥面系及附属工程施工应符合6.1、6.7的规定。  \n## 10.10.2 桥面各类预留洞口与坑槽处应设置防护栏杆或盖板，夜间应设置警示灯。  \n## 10.10.3 桥梁护栏施工宜选用移动式护栏作业平台，应采用专业厂家制作的定型产品，不应自行制作。  \n## 10.10.4 已架设梁段临边应设置防护栏杆，并应符合5.1、6.1.5的规定。桥梁护栏宜在完成梁体体系转换后尽快施工。  \n## 10.10.5 桥梁左右幅相距较近时，施工作业面应每跨设置至少1道跨中央分隔带的高处作业水平安全通道，通道跨径宜为 $2.5\\mathrm{~m}$，相邻通道距离不宜超过 $50\\mathrm{~m}$。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44486c04-e19d-443a-832c-15525bee5a7f', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '13 涂装工程', '13 涂装工程## 13.1 一般规定\n\n13.1.4依据国内外研究资料，表面处理的适当与正确性影响防腐效果的百分比高达 $4 9 . 5 \\%$ ，故本条规定了构件表面处理与涂装的时间间隔。\n\n## 13.2 防腐涂料涂装\n\n### 主控项目\n\n13.2.1钢结构除锈应采用喷射除锈作为首选的除锈方法，而手工和动力工具除锈仅作为喷射除锈的补充手段。\n\n13.2.3本条为强制性条文，必须严格执行。涂装防腐是提高钢结构耐久性的重要手段与方法，因此，本条规定了漆膜厚度的最低要求。\n\n13.2.6涂层附着力是反映涂装质量的综合性指标，其测试方法简单易行，故增加该项检查以便综合评价整个涂装工程质量。\n\n### 一般项目\n\n13.2.9钢结构防腐涂装完成后，构件的标识、标记和编号（对于重大构件应标注重量和起吊位置)应清晰完整，要求全数检查。\n\n## 13.3 连接部位涂装及涂层缺陷修补\n\n### 主控项目\n\n13.3.1钢结构现场连接焊缝、紧固件及其连接节点部位，以及因施工过程中构件涂层被损伤部位的防腐作业不同于加工制作过程\n\n中的防腐作业，同时连接节点区域的防腐可以有效提高钢结构的耐久性。\n\n## 13.4 防火涂料涂装\n\n### 主控项目\n\n13.4.1防火涂料涂装前先检查结构主体施工是否满足设计和相关标准的要求，隐蔽验收资料是否齐全。\n\n13.4.3本条为强制性条文，必须严格执行。防火涂料隔热性能和涂层厚度对钢结构的防火效果影响较大，故本条明确了钢结构防火涂料隔热性能和涂层厚度的检查验收。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4461decc-0c2c-40e0-960c-3be0eef92453', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算如有必要验算疲劳强度，则应按5．8的原则进行。通常，疲劳强度验算应按 A1、A2、A3和 A4（常规载荷）等载荷组合考虑。在某些特殊的应用实例中，它甚至还有必要考虑一些偶然载荷及特殊载荷，例如工作状态风载荷，偏斜运行侧向载荷，试验载荷以及与起重机基础外部激励等有关的载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4479c83b-e793-4ed8-8500-cd3d98ad5181', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.14 高强度混凝土', '6.14 高强度混凝土## 6.14.1 本节适用于按常规工艺生产的 C60 及以上强度等级混凝土的施工。\n\n## 6.14.2 高强度混凝土原材料的选用应符合下列规定：\n\n1 水泥宜选用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥。\n\n2 细集料除应符合本规范第 6.3 节的规定外，尚宜选用质地坚硬、级配良好的中砂，细度模数应为 $2 . 6 { \\sim } 3 . 0$ ，含泥量应不大于 $2 . 0 \\%$ ，泥块含量应不大于 $0 . 5 \\%$ ；配制C70 及以上强度等级混凝土时，含泥量应不大于 $1 . 5 \\%$ ，且不应有泥块存在，必要时应冲洗后使用。\n\n3 粗集料宜选用质地坚硬、级配良好、无风化颗粒的碎石。其质量指标除应符合本规范第6.4节的规定外，粗集料的最大粒径尚不宜大于 $2 5 . 0 \\mathrm { m m }$ ，含泥量应不大于 $0 . 5 \\%$ ，泥块含量应不大于 $0 . 2 \\%$ ，针片状颗粒含量宜不大于 $5 . 0 \\%$ ；配制 C80 及以上强度等级混凝土时，最大粒径宜不大于 $2 0 . 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4 外加剂的性能应符合本规范第6.6节的规定。所采用的减水剂应为高效减水剂或高性能减水剂，其掺量应根据试验确定。\n\n5 掺合料可选用粉煤灰、粒化高炉矿渣粉和硅灰等，粉煤灰等级应不低于Ⅱ级，其技术条件应符合本规范第6.7节的规定，掺量应根据试验确定。\n\n6 拌制与养护用水应符合本规范第 6.5 节的规定。\n\n## 6.14.3 高强度混凝土的配合比应有利于减少温度收缩、干燥收缩和自身收缩引起的体积变形，避免早期开裂，配合比设计除应符合本规范第 6.8 节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 配制高强度混凝土所用砂率及所采用的外加剂和矿物掺合料的品种、掺量等，均应通过试验确定。\n\n2 高强度混凝土的水泥用量宜不大于 $5 0 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ，胶凝材料总量宜不大于 $6 0 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ 。\n\n3 当采用3个不同的配合比进行混凝土强度试验时，其中一个应为基准配合比，另外两个配合比的水胶比宜较基准配合比分别增加和减少 $0 . 0 2 { \\sim } 0 . 0 3$ 。\n\n4 高强度混凝土的设计配合比确定后，尚应采用该配合比进行不少于6次的重复试验进行验证，其平均值应不低于配制强度。\n\n## 6.14.4 高强度混凝土的施工技术要求除应符合本章普通混凝土的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 混凝土应采用强制式搅拌机拌制，不得采用自落式搅拌机搅拌。配料数量的允许偏差\n\n应符合本规范表6.9.1中预制场或集中搅拌站拌制的规定。\n\n2 应准确控制用水量，粗、细集料的含水率应及时测定，并应按测定值调整用水量和集料用量，不得在拌合物出机后再加水。\n3搅拌混凝土时高效减水剂或高性能减水剂宜采用后掺法，且宜制成溶液后再加入，并应在混凝土用水量中扣除溶液用水量。加入减水剂后，混凝土拌和料在搅拌机中继续搅拌的时间宜不少于 30s。\n\n4 高强度混凝土的入模温度应根据环境状况和结构所受的内、外约束程度加以限制。保湿养护的时间应不少于7d。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44895566-407c-49d7-a501-4eaf4ac23d0e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 1）', '犉．3 极限状态设计法先计算各个指定的载荷或特性载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数 $\\phi$ 增大，并乘以与相关载荷组合的该项计算载荷相应的分项载荷系数犉 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ ，然后根据表20或附录 G所确定的载荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $F _ { j }$ 犼。各个载荷的系数 $\\phi$ 按第4章相关条款和附录G确定，而分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 见表20，其范围列于表 H．1中。\n\n在有高度危险的特定情况下还要对组合载荷犉 犛 $F _ { j }$ 犼乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ （见4．3．4．2．6），得出设计载荷 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ 。由此确定设计载荷效应 $S _ { \\mathrm { k } }$ 。由作用在构件或部件上的载荷效应（内力）计算出应力 $\\sigma _ { 1 l }$ ，与由采用适当的载荷系数计算出来的局部效应（内力）引起的其他应力 $\\sigma _ { 2 l }$ 相组合，便得到合成设计应力 $\\sigma _ { l }$ ，最后再将此合成的设计应力犚 $\\sigma _ { l }$ 同适当规定的应力极限值lim 相比较。 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 是用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 去除规定的强度 $R$ 而获得。lim 也可以是其他广义的可接受的极限状态控制值，如控制结构变形的相对挠度极限值，控制结构振动的振动衰减参数的极限状态值等。\n\n极限状态设计法的典型流程图示于图F．2。\n\n$f _ { i }$ -—作用在构件或部件上的载荷i;$F _ { j }$ ——由载荷 $f _ { i }$ 乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } }$ 后构成的组合载荷 $\\Sigma \\gamma _ { \\mathrm { { p } { : } } } f _ { i } = F _ { j }$ $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ ——在特定情况下考虑了高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ 的设计载荷\n\n$S _ { \\mathrm { k } }$ ———在构件或支承部件犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $F _ { j }$ 犼或设计载荷 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } } F _ { j }$ 犼引起的内力；  \n$\\sigma _ { 1 l }$ — 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { l }$ -在个别特定构件l中的合成设计应力；  \n$R$ ——由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力，例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限状态应力；\n\n  \n图 犉．2 用极限状态设计法进行设计的典型流程图\n\nlim — 适当规定的应力极限值，极限设计应力，或其他广义的可接受的极限状态控制值；$\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 根据所确定的载荷组合，选得的用于各个载荷的分项载荷系数；$\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 抗力系数；$\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ —高危险度系数。\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n<<<HTBL|f86db8d79c5549963a758b0b3135204d1|END>>>\n\n\n## 犌．1．2 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$\n\n载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ ，见表 G．3。\n\n表 犌．3 流动式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n## 犌．1．3 加速效应的组合\n\n### 犌．1．3．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．1 允许的加速度组合如下（见图 G．1）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n#### 犌．1．3．2．1 允许的加速度组合如下（见图 G．2）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．2．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．1 允许的加速度组合如下（见图 G．3）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n起升（H）和臂架伸缩（Te）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架伸缩（Te）；  \n臂架伸缩（Te）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n####');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('448adad6-3019-40da-b2a4-384e90b3a518', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 3）', ' 犘．2．5．1 等效平均功率法的计算\n\n在得到电动机的负荷图后（例如：对作起升运动的起升机构，和作水平运动的运行、回转、平衡变幅犕等机构，见图 P．1），便可计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ { 1 } ^ { 2 } t _ { 1 } + M _ { 2 } ^ { 2 } t _ { 2 } + M _ { 3 } ^ { 2 } t _ { 3 } + \\dots \\dots + M _ { n } ^ { 2 } t _ { n } } { t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\dots \\dots \\dots + t _ { n } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 等效平均阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；\n\n$M _ { 1 } \\thinspace , M _ { 2 } \\thinspace , M _ { 3 } \\thinspace , \\cdots , M _ { n } \\thinspace$ 狀———为包括电动机转动及移动质量全部惯性力在内的各个阶段的转矩值。在变载荷情况下，至少取10个连续工作循环中载荷最大的一个循环计算；\n\n$t _ { 1 } \\ldots t _ { 2 } \\ldots t _ { 3 } \\ldots , \\ldots , t _ { n }$ — 发生不同转矩的时间段，静止时间不计入。\n\n等效平均功率按式（P．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e d } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { m e d } } n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．10）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 同式（P．9）；$n$ 电动机转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 机构的总效率。\n\n#### 犘．2．5．2 电动机的初选\n\n如果电动机的一次负载运行时间不超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按式（P．10）计算结果从电动机样本上选出的 S3工作制的电动机即为所要求的电动机。\n\n![](images/985270ff0e6c529a5571c940661a3d07ab81327f579f24f8fc3e70bda0ba5c14.jpg)  \n图 犘．1 电动机负荷图举例\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n表 犙．2 垂直运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值  \n\n\n\n\n\n表 犙．3 水平运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('448e4ecf-2dcf-4afa-b6ec-82e9cf1fd543', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 4）', '8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 是按4．3．3．1规定的载荷组合 A 中最不利工况确定的，在疲劳计算点上的各个应力循环中，沿 $x \\phantom { } _ { \\cdot \\mathcal { I } }$ 轴线方向的绝对值最大计算正应力和 $x y$ 轴线形成的平面上的绝对值最大计算剪应力。\n\n#### 5．8．2 应力循环特性\n\n构件（或连接）单独或同时承受正应力 $( \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ l , \\sigma _ { \\mathrm { y } } )$ ）和剪应力 $( \\tau _ { \\mathrm { x y } } )$ ）作用时，应力循环特性值 $r _ { \\mathrm { x } } \\setminus r _ { \\mathrm { y } } \\setminus r _ { \\mathrm { x y } }$ 按式（72）计算：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { r } { { r } _ { \\mathrm { x } } = \\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { y } } = \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { x y } } = \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } } / \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n式中：\n\n$r ( r _ { x } \\ : . r _ { y } \\ : . \\ : r _ { x y } )$ 应力循环特性值；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值,单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 构件(或连接)在疲劳计算点上的绝对值最大正应力和绝对值最大剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 是应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值(各带正负号），其差值的绝对值为最大。\n\n计算应力循环特性值 $r$ （包括 $r _ { x } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { y } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { x y } \\mathrm { _ { \\Omega } }$ 狓狔）时，最小应力和最大应力应带各自正负号，拉应力为正号，压应力为负号。剪应力按变化约定；移动小车轮压产生的脉动局部压应力，其 $r$ 值为0。\n\n#### 5．8．3 构件连接的应力集中情况等级\n\n起重机的构件连接和接头对结构件的疲劳强度有很大影响。按应力集中情况，将非焊接件构件连接分为 $\\mathbf { W } _ { 0 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 1 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 2 }$ 三个应力集中情况等级，将焊接件构件连接分为 $\\mathrm { K } _ { 0 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又有一种或多种不同的构件接头型式，见附录O。随着连接应力集中等级的递增，结构疲劳强度递减。应尽量采用较为合理的应力集中情况等级 K值，推荐采用 $\\mathrm ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4492f3d0-2a51-4415-9693-7beeaa8133f0', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '附录A防护栏杆的设计计算（Part 1）', '附录A防护栏杆的设计计算## A.0.1防护栏杆荷载设计值的取用，应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的有关规定。\n\n## A.0.2防护栏杆上横杆的计算，应采用外力为垂直荷载，集中作用于立杆间距最大处的上横杆的中点处，并应符合下列规定：\n\n1弯矩标准值应按下式计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { k } } = { \\frac { F _ { \\mathrm { b k } } L _ { \\mathrm { 0 } } } { 4 } } + { \\frac { q _ { \\mathrm { k } } L _ { \\mathrm { 0 } } ^ { 2 } } { 8 } }\n$$\n\n式中： $M _ { \\mathrm { k } }$ 上横杆的最大弯矩标准值 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；$F _ { \\mathrm { b k } }$ 上横杆承受的集中荷载标准值（N)；$L _ { 0 }$ 上横杆计算长度（ $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$q _ { \\mathrm { k } }$ 上横杆承受的均布荷载标准值（ $\\cdot \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } )$ 。\n2抗弯强度应按下列公式计算：\n\n$$\n\\sigma _ { 1 } = \\frac { \\gamma _ { 0 } M } { W _ { \\mathrm { n } } } \\leqslant f _ { 1 }\n$$\n\n$$\nM = \\Sigma \\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { i } } M _ { \\mathrm { k } _ { i } }\n$$\n\n式中： $\\sigma _ { 1 }$ 杆件的受弯应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } \\cdot )$ ；$\\gamma _ { 0 }$ 结构重要性系数；$M _ { ☉ }$ 上横杆的最大弯矩设计值！ $\\mathrm { \\nabla { N } \\cdot \\mathrm { m m } ) }$ ；$W _ { \\textrm { n } }$ 上横杆的净截面抵抗矩（ $\\mathrm { . m m ^ { 3 } }$ ）；$f _ { 1 }$ -杆件的抗弯强度设计值（ $\\mathrm { \\Omega } \\mathrm { \\cdot } \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ；$M _ { \\mathrm { k } _ { i } }$ 第 $i$ 个可变荷载标准值计算的上横杆弯矩效应值$\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；$\\gamma _ { \\mathsf { Q } _ { i } }$ 按基本组合计算弯矩设计值，第 $i$ 个可变荷载分项系数。\n\n3挠度应按下式计算：\n\n$$\n\\nu = \\frac { F _ { \\mathrm { b k } } l ^ { 3 } } { 4 8 E I } + \\frac { 5 q _ { \\mathrm { k } } l ^ { 4 } } { 3 8 4 E I } \\leqslant [ 2 \\nu ]\n$$\n\n式中： $\\nu$ ——受弯构件挠度计算值（ $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n$[ \\nu ]$ 受弯构件挠度容许值 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$E$ 杆件的弹性模量 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ；-杆件截面惯性矩（ $\\mathrm { { \\dot { ~ m m } } ^ { 4 } }$ ）。\n\nA.0.3防护栏杆立杆的计算，应采用外力为水平荷载，作用于杆件顶点，并应符合下列规定：\n\n1弯矩标准值应按下式计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { { z k } } } = F _ { \\mathrm { { z k } } } h + { \\frac { q _ { \\mathrm { { k } } } h ^ { 2 } } { 2 } }\n$$\n\n式中： $M _ { \\mathrm { z k } }$ -立杆承受的最大弯矩标准值（ $\\mathrm { \\Delta N } \\cdot \\mathrm { m m } )$ ；$F _ { z \\mathbf { k } }$ -立杆承受的集中荷载标准值（N)；$h$ 立杆高度（ $\\mathrm { { . m m } } )$ 。\n\n2抗弯强度应按下列公式计算：\n\n$$\n\\sigma _ { 1 } = \\frac { \\lambda _ { 0 } M _ { z } } { W _ { \\mathrm { z n } } } \\leqslant f _ { 1 }\n$$\n\n$$\nM _ { \\mathrm { z } } = \\Sigma \\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { i } } M _ { \\mathrm { z k } _ { i } }\n$$\n\n式中： $M _ { z }$ —立杆承受的最大弯矩设计值，即弯矩基本组合值\n\n$\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；  \nW 立杆的净截面抵抗矩（ $\\mathrm { . m m ^ { 3 } }$ ；  \n$M _ { \\mathbf { z } \\mathbf { k } _ { i } }$ 按第 $i$ 个可变荷载标准值计算的立杆弯矩效应值$\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('449beecd-0819-4d82-ac9c-3c910daab598', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 1）', '6.1.2 有轨运行机构## 6.1.2.1 稳态运行阻力\n\n稳态运行 阻 力 $P _ { \\mathrm { j } }$ （包 括 摩 擦 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 、坡 道 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ a ~ } }$ 、按 计 算 风 压 $P _ { 1 }$ 算 得 的 风 阻 力 $P _ { \\mathrm { { W I } } }$ ），按 式（86）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { j } } = P _ { \\mathrm { m } } + P _ { \\mathrm { \\alpha } } + P _ { \\mathrm { W I } }\n$$\n\n……（86 ）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 稳态运行阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 坡道阻力，单位为牛顿（N）；犘  \nWI— 按计算风压 $P _ { 1 }$ 算得的风阻力，单位为牛顿（N）。\n\n在曲线轨道上运行的起重机，还要考虑弯道运行附加阻力；在绳索牵引式运行机构中，还需计算小车运行时起升钢丝绳及运行牵引钢丝绳绕过导向滑轮的阻力。犘\n\n### 6.1.2.1.1 摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$\n\n起重机或起重小车沿直线运行时摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 主要包括车轮踏面的滚动摩擦阻力、车轮轴承的摩擦阻力以及附加摩擦阻力三部分，按式（87）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } = P _ { \\mathrm { { z } } } ~ { \\frac { \\mu d + 2 f _ { \\mathrm { { K } } } } { D } } C _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n…… （87）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\Sigma }$ — 运动部分所有质量的重力，包括吊运物品和起重机或小车等质量的重力，单位为牛顿（N）；  \n$\\mu$ 车轮轴承摩擦阻力系数，见表39；  \n$d$ 车轮轴径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$f _ { \\mathrm { K } }$ 车轮沿轨道的滚动摩擦力臂，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，见表40；  \n$D$ 车轮踏面直径，单位为毫米 $\\mathrm { ~ . ~ m m } )$ ；  \n$C _ { \\mathrm { f } }$ — 考虑车轮轮缘与轨顶侧面摩擦或牵引供电电缆及集电器摩擦等的附加摩擦阻力系数，见表41。\n\n表 39 车轮轴承的摩擦阻力系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n\n\n\n表 40 车轮的滚动摩擦力臂 $f _ { \\mathrm { k } }$   \n\n\n\n\n\n表 41 附加摩擦阻力系数 $C _ { \\mathrm { f } }$   \n\n\n\n\n\n### 6.1.2.1.2 坡道阻力 $P _ { \\mathrm { ~ \\pmb { a } ~ } }$\n\n坡道阻力的计算原则，见4．2．2．2。\n\n坡道阻力按式（88）计算：\n\n$$\nP _ { \\alpha } = ( m + m _ { i } ) g \\bullet \\mathrm { t a n } \\alpha\n$$\n\n……（88）\n\n式中：\n\nα— 同式（86）；  \n$m$ 起重机的总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$m _ { i }$ 起重机或小车的质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$_ g$ 重力加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\alpha$ 轨道倾斜的角度，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n### 6.1.2.1.3 风阻力 $P _ { \\mathrm { { w } } }$\n\n风阻力按4．2．2．3．4中的风载荷计算方法计算。\n\n## 6.1.2.2 电动机初选\n\n### 6.1.2.2.1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 P中的 P．1的规定选择。\n\n### 6.1.2.2.2 电动机的初选功率\n\n#### 6.1.2.2.2.1 电动机运行稳态功率按附录 P中的式（P．2）计算。犆犣  \n#### 6.1.2.2.2.2 对能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，可按附录 P的式（P．7）计算。  \n#### 6.1.2.2.2.3 对能获得电动机负荷图的运行机构，可按附录 P的（P．9）计算。\n\n## 6.1.2.3 电动机的校验\n\n### 6.1.2.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算；电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n### 6.1.2.3.2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.2.4 起动时间与起动平均加速度计算\n\n### 6.1.2.4.1 满载、上坡、迎风运行起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44aa032a-50ea-42fb-9da7-fc6d5b74f8a2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { \\Omega } \\cdot \\mathrm { \\Omega } \\mathrm { { / } } \\mathrm { \\Omega } _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathfrak { p i } }$ 的值表 H．1给出了用于载荷组合 A，B和 C的能力验算的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 、抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 和分项载荷系数$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值。\n\n对于各种类型的起重机，各个载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值宜从表 H．1中所列的数值选取，并在本标准中涉及到对所述的该类型起重机的相关部分作出说明。如果同一个载荷出现在不止一种载荷组合中，用于该载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值应从同一栏中选取。\n\n$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值根据可以确定的相关载荷的精确度来选取。或许有特殊情况，如果载荷效应是降低应力，选用 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } { \\leqslant } 1$ 的值也许是恰当的。这些将在本标准有关各种类型起重机的其他部分阐述。\n\n表 犎．1 系数犪 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { ~ , ~ } \\gamma _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathrm { \\mathfrak { p i } } }$ 值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=\"2\">载荷 组合</td><td colspan=\"11\">许用应力设计法 极限状态设计法</td></tr><tr><td>强度系数 Yfic</td><td>抗力系数Ym</td><td></td><td>1.28</td><td>1.34b</td><td>1.41</td><td>分项载荷系数 Ypi 1.48</td><td></td><td>1.55</td><td>1.63</td><td>1.71</td><td>1.80</td></tr><tr><td>A B C</td><td>1.48 1.34 1.22</td><td>1.10 1.10 1.10</td><td>1.16 1.10 1.05</td><td>1.22 1.16 1.10 a 表中系数是按公式γ=1.05&quot;计算,式中0≤≤12。</td><td>1.22 1.16</td><td>1.28b 1.22b</td><td>1.34 1.28</td><td>1.41 1.34</td><td>1.48 1.41</td><td>1.55 1.48</td><td>1.63 1.55</td><td>1.71 1.63</td></tr><tr><td colspan=\"11\">b 这些数值用于有效载荷的质量。 在许用应力设计法中,当高危险度系数y&quot;=1时,安全系数n就是强度系数Ys;而对于高度危险情况,安全系数 n等于γfi·Yn，见表20、表22及4.3.4.2.7。</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44ad2965-4562-4e3c-96fd-2407afe687f3', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '附录C悬挑式操作平台的设计计算', '附录C悬挑式操作平台的设计计算C.0.1钢平台应由工字钢、槽钢等型钢材料焊接、螺栓连接制成的刚性结构，在选用 $5 0 \\mathrm { m m }$ 木板的同等强度材料时，应有试验数据作依据。\n\n（ $\\therefore 0 . 2 \\mathrm { \\sim } \\mathbf { C } . \\ \\mathbf { 0 } . 5$ 采用的有关符号及公式（C.0.2-1）、（C.0.2-2)、（C.0.3)、（C.0.4-1)、（C.0.4-2)、（C.0.5）均系参照现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定。\n\n虽然钢平台载人载物，但其相对为一个静止载体，故经多次讨论论证，将钢丝绳安全系数取为8，既能满足安全性能要求，又能降低工程施工成本。\n\n钢丝绳夹的布置：\n\n钢丝绳夹应按图2所示把夹座扣在钢丝绳的工作段上，U型螺栓扣在钢丝绳的尾段上。钢丝绳夹不得在钢绳上交替布置。\n\n  \n图2钢丝绳夹的正确布置方法\n\n钢丝绳夹的数量：\n\n对于符合标准规定的适用场合，每一连接处所需钢丝绳夹的最少数量，见表1：\n\n表1钢丝绳夹的最少数量  \n\n\n\n\n\n续表1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44ba7d63-2455-40e6-bf11-c2215cdfd05f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：沉井施工前补充地质钻探是为了查清下沉沉井时可能遇到的诸如大孔隙漏水土层、承压水层、硬质胶结层，或大孤石、树根、铁件等障碍物，以及岩面高差、断层、溶洞等情况，以防施工时临时采取措施进行处理，延误施工工期。此类事例在以往的沉井施工中时有发生，故予以强调。水中特大型沉井的施工，受水流影响很大，在下沉及着床过程中，水流断面受到压缩或阻挡，局部流速增大，河床冲刷和淤积现象较为严重，为保证沉井着床的准确及下沉过程中尽可能减少冲淤的影响，有必要进行一些分析计算和模拟试验，从而保证沉井施工的质量。\n\n### 11.1.3 沉井下沉前，应对周边的堤防、建筑物和施工设备采取有效的防护措施，并应在下沉过程中对其沉降及位移进行监测。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44bac48b-2c52-4d4c-88ac-05a825df7971', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13.3.3无加劲直接焊接的空间节点，当支管按仅承受轴力的构件设计时', '13.3.3无加劲直接焊接的空间节点，当支管按仅承受轴力的构件设计时，支管在节点处的承载力设计值不得小于其轴心力设计值。## 1空间TT形节点（图13.3.3-1)：\n\n### 1）受压支管在管节点处的承载力设计值 $N _ { \\mathrm { c T T } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { { c T T } } } = \\psi _ { \\mathrm { { a 0 } } } N _ { \\mathrm { { c T } } }\n$$\n\n$$\n\\psi _ { a 0 } = 1 . 2 8 - 0 . 6 4 \\frac { a _ { 0 } } { D } \\leqslant 1 . 1\n$$\n式中： $a _ { 0 }$ - 两支管的横向间隙。\n\n2）受拉支管在管节点处的承载力设计值 $N _ { \\mathrm { t T T } }$ 应按下式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { t T T } } = N _ { \\mathrm { c T T } }\n$$\n\n  \n图13.3.3-1空间TT形节点1一主管；2一支管');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44cbb7a2-802f-4bbd-8a6d-3b684c53daff', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8 拉弯、压弯构件（Part 1）', '8 拉弯、压弯构件## 8.1 截面强度计算\n\n### 8.1.1弯矩作用在两个主平面内的拉弯构件和压弯构件，其截面强度应符合下列规定：\n\n1除圆管截面外，弯矩作用在两个主平面内的拉弯构件和压弯构件，其截面强度应按下式计算：\n\n$$\n\\frac { N } { A _ { \\mathrm { n } } } \\pm \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\gamma _ { \\mathrm { x } } W _ { \\mathrm { n x } } } \\pm \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { \\gamma _ { \\mathrm { y } } W _ { \\mathrm { n y } } } \\leqslant f\n$$\n\n2弯矩作用在两个主平面内的圆形截面拉弯构件和压弯构件，其截面强度应按下式计算：\n\n$$\n\\frac { N } { A _ { \\mathrm { n } } } + \\frac { \\sqrt { M _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + M _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } } } { \\gamma _ { \\mathrm { m } } W _ { \\mathrm { n } } } \\leqslant f\n$$\n\n式中： $N \\cdot$ —同一截面处轴心压力设计值（N)；\n\n$M _ { \\mathrm { x } }$ 、 $M _ { \\mathrm { y } }$ ——分别为同一截面处对 $_ { x }$ 轴和 $y$ 轴的弯矩设计值$\\gamma _ { \\mathrm { { x } } } , ~ \\gamma _ { \\mathrm { { y } } } .$ -截面塑性发展系数，根据其受压板件的内力分布情况确定其截面板件宽厚比等级，当截面板件宽厚比等级不满足S3级要求时，取1.0，满足S3级要求时，可按本标准表8.1.1采用；需要验算疲劳强度的拉弯、压弯构件，宜取1.0；\n\nYm——圆形构件的截面塑性发展系数，对于实腹圆形截面取1.2，当圆管截面板件宽厚比等级不满足S3 级要求时取1.0，满足 S3 级要求时取1.15；需要验算疲劳强度的拉弯、压弯构件，宜取1.0；\n\n$A _ { \\mathfrak { n } }$ 构件的净截面面积 $( \\mathbf { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$W _ { \\mathfrak { n } }$ -构件的净截面模量 $( \\mathrm { m m } ^ { 3 } )$ 。\n\n表8.1.1截面塑性发展系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { x } } } , ~ \\gamma _ { \\mathrm { { y } } }$   \n\n\n\n\n\n## 8.2构件的稳定性计算\n\n### 8.2.1除圆管截面外，弯矩作用在对称轴平面内的实腹式压弯构件，弯矩作用平面内稳定性应按式（8.2.1-1）计算，弯矩作用平面外稳定性应按式（8.2.1-3）计算；对于本标准表8.1.1第3项、第4项中的单轴对称压弯构件，当弯矩作用在对称平面内且翼缘受压时，除应按式（8.2.1-1）计算外，尚应按式（8.2.1-4）计算；当框架内力采用二阶弹性分析时，柱弯矩由无侧移弯矩和放大的侧移弯矩组成，此时可对两部分弯矩分别乘以无侧移柱和有侧移柱的等效弯矩系数。\n\n平面内稳定性计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi _ { \\mathrm { x } } A f } + \\frac { \\beta _ { \\mathrm { m x } } M _ { \\mathrm { x } } } { \\gamma _ { \\mathrm { x } } W _ { \\mathrm { 1 x } } ( 1 - 0 . 8 N / N _ { \\mathrm { E x } } ^ { \\prime } ) f } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { F x } } ^ { \\prime } = \\pi ^ { 2 } E A / ( 1 . 1 \\lambda _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } )\n$$\n\n平面外稳定性计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi _ { \\mathrm { y } } A f } + \\eta \\frac { \\beta _ { \\mathrm { t x } } M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { 1 x } } f } { \\leqslant } 1 . 0\n$$\n\n$$\n\\bigg | \\frac { N } { A f } - \\frac { \\beta _ { \\mathrm { m x } } M _ { \\mathrm { x } } } { \\gamma _ { \\mathrm { x } } W _ { 2 \\mathrm { x } } ( 1 - 1 . 2 5 N / N _ { \\mathrm { E x } } ^ { \\prime } ) f } \\bigg | \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n中： $N \\cdot$ 所计算构件范围内轴心压力设计值（N)；$N _ { \\mathrm { E x } } ^ { \\prime }$ 参数，按式（8.2.1-2）计算 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$\\varphi _ { \\mathbf { x } }$ 弯矩作用平面内轴心受压构件稳定系数；$M _ { \\mathrm { x } }$ -所计算构件段范围内的最大弯矩设计值（N·mm) ;$W _ { 1 \\b');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44ce1c17-912a-4644-aff4-29b3e4ee6424', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '双吊点平台double point suspended', '双吊点平台double point suspended platform通过钢丝绳与两个悬挂点连接的平台（见图2）。\n\n### 3.2.32');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44d0f625-9710-4bca-b8ea-f352bc0f16ed', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试件制备', '3 试件制备## 3.1 本方法应采用尺寸为 $1 0 0 \\mathrm { { m m } \\times 1 0 0 \\mathrm { { m m } \\times 1 0 0 \\mathrm { { m m } } } }$ 的立方体试件，每组应为3块。\n\n## 3.2 试件的制作和养护应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 1$ 的要求。\n\n## 3.3 除制作抗硫酸盐侵蚀试验用试件外，同步制作抗压强度对比用试件。试件组数应符合表 $\\mathrm { T } 0 5 8 6 { - } 1$ 的要求。\n\n表T0582-1抗硫酸盐侵蚀试验所需的试件组数及干湿循环次数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44d560f5-161e-4bf3-b067-87124b898c3d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 4）', '指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程度等有关，由实验得出，见式（107）、式（108）。\n\n展开后，式（5）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { n _ { 1 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 2 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 2 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 3 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 3 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } + \\cdots { \\ldots } + { \\frac { n _ { n } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { n } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ~ ( \\mathrm { ~ 6 ~ } )\n$$\n\n式中符号同式（5）。\n\n对于机械零件，当式（5）、式（6）的 $n _ { \\mathrm { T } }$ 中某单项应力 $\\sigma _ { i }$ 首次出现 $n _ { i } \\mathcal { \\{ > }  2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 项时，即取 $n _ { i } = 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 为有效值，并将此 $n _ { i }$ 值作为末项 $n _ { n }$ 狀的值，后续项不再计入。\n\n由式（6）算得应力谱系数的值后，可按表8确定该结构件和机械零件的相应的应力状态级别。\n\n表 8 结构件或机械零件的应力状态级别及应力谱系数  \n\n\n\n\n\n### 3．4．3 结构件或机械零件的工作级别\n\n根据结构件或机械零件的使用等级及应力状态级别，结构件或机械零件的工作级别划分为 $\\mathrm { E 1 \\sim }$ E8共8个级别，见表9。\n\n表 9 结构件或机械零件的工作级别');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44d6d814-aa29-42ee-8283-acccdfb1caac', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 1）', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷应考虑由位移和变形引起的载荷，如由预应力产生的结构件变形和位移引起的载荷，由结构本身或安全限制器准许的极限范围内的偏斜，以及起重机其他必要的补偿控制系统初始响应产生的位移引起的载荷等。\n\n还要考虑由其他因素导致的起重机发生在规定极限范围内的位移或变形引起的载荷，例如由于轨道的间距变化引起的载荷，或由于轨道及起重机支承结构发生不均匀沉陷引起的载荷等。\n\n## 4．2．2 偶然载荷\n\n偶然载荷是指在起重机正常工作时不经常发生而只是偶然出现的载荷，包括由工作状态的风、雪、冰、温度变化及偏斜运行引起的载荷。在防疲劳失效的计算中通常不考虑这些载荷。犘\n\n### 4．2．2．1 偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { S } } }$\n\n起重机偏斜运行时的水平侧向载荷是指装有车轮的起重机或小车在作稳定状态的纵向运行或横向移动时，发生在它的导向装置（例如导向滚轮或车轮的轮缘）上由于导向的反作用引起的一种偶然出现的载荷。\n\n附录 D给出了起重机偏斜运行时的水平侧向载荷的经验估算法，它是在把起重机金属结构认为是刚性系统的假设基础上得出的。\n\n### 4．2．2．2 坡道载荷\n\n起重机的坡道载荷是指位于斜坡（道、轨）上的起重机自重载荷及其额定起升载荷沿斜坡（道、轨）面的分力，按下列规定计算：\n\na） 流动式起重机：需要计算时，按路面或地面的实际情况考虑；  \nb） 轨道式起重机（含铁路起重机）：当轨道坡度不超过 $0 . 5 \\%$ 时不考虑坡道载荷，否则按出现的实际坡度计算坡道载荷。\n\n### 4．2．2．3 风载荷\n\n#### 4．2．2．3．1 风载荷估算的原则\n\n对于露天工作的起重机应考虑风载荷的作用。假定风载荷是沿起重机最不利的水平方向作用的静力载荷，计算风压值按不同类型起重机及其工作地区选取。\n\n#### 4．2．2．3．2 计算风压\n\n计算风压与阵风风速有关，可按式（10）计算：\n\n$$\n{ p = 0 . 6 2 5 v _ { \\mathrm { s } } ^ { 2 } }\n$$\n\n（10）\n\n式中：\n\n$\\boldsymbol { \\phi }$ -计算风压，单位为牛每二次方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\mathcal { V } s }$ — 计算风速，单位为米每秒 $\\mathrm { { ( m / s ) } }$ ）。\n\n计算风速为空旷地区离地 $1 0 \\textrm { m }$ 高度处的阵风风速，即3s时距的平均瞬时风速。工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．5倍。非工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．4倍。计算风压 $ { p _ {  } } , 3 \\ \\mathrm { ~ s ~ }$ 时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta \\mathcal { V } _ { p } }$ 与风力等级的对应关系参见附录 E中的 E．4。\n\n#### 4．2．2．3．3 工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { W I I } }$\n\n工作状态风载荷是指起重机在工作时应能承受的最大风力。工作状态风压沿起重机全高取为定值，不考虑高度变化。为限制工作风速不超过极限值而采用风速测量装置时，通常将它安装在起重机的最高处。工作状态计算风压分为 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 和 $\\phi _ { \\parallel }$ 。 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 是起重机工作状态正常的计算风压，用于选择电动机功率的阻力计算及发热验算； $\\phi _ { \\parallel }$ 是起重机工作状态最大计算风压，用于计算机构零部件和金属结构强度、结构的刚性及稳定性，验算驱动装置的过载能力以及起重机整机的抗倾覆稳定性、抗风防滑安全性等。\n\n工作状态的计算风速和计算风压列于表15中。如果制造商采用不同于表列的风速和风压值，应在起重机设计和使用说明书中予以说明。\n\n表 15 工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n\n\n\n#### 4．2．2．3．4 风载荷计算\n\n##### 4．2．2．3．4．1 作用在起重机上的工作状态风载荷按以下两种情况计算：\n\na） 当风向与构件的纵轴线或构架表面垂直时，沿此风向的风载荷按式（11）计算：犆犃\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\\\ { P _ { \\mathrm { w } \\parallel } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（11）\n\n式中：\n\n$P _ { \\textrm { W I } }$ — 作用在起重机上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 作用在起重机上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ 风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\math');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44d87bca-3805-450f-8606-bf868f35c626', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '9 路面工程9 路面工程', '9 路面工程9 路面工程## 9.1 一般要求9.1 一般要求\n\n### 9.1.1 施工现场出入口、沿线各交叉口应实施交通管制,并应设交通指挥人员,无关车辆及人员不应9.1.1 施工现场出入口、沿线各交叉口应实施交通管制，并应设交通指挥人员，无关车辆及人员不应进入施工现场。进入施工现场。\n\n### 9.1.2 机械设备停放位置应平整,周围应设置明显的安全标志,夜间应设警示灯。9.1.2 机械设备停放位置应平整，周围应设置明显的安全标志，夜间应设警示灯。\n\n### 9.1.3 机械设备应符合6.10 的规定。 压路机、平地机等路面机械宜安装感应雷达和倒车影像。9.1.3 机械设备应符合6.10的规定。压路机、平地机等路面机械宜安装感应雷达和倒车影像。\n\n### 9.1.4 覆盖运输车箱顶面等高处作业,宜采用移动式作业平台。9.1.4 覆盖运输车箱顶面等高处作业，宜采用移动式作业平台。\n\n### 9.1.5 多台机械同时作业时,各机械之间的距离应符合 8.1.6 的规定。 人、车、设备之间应保持安全9.1.5 多台机械同时作业时，各机械之间的距离应符合8.1.6的规定。人、车、设备之间应保持安全距离。距离。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44df7c4d-d8c4-451b-bbde-c1d8075a27ec', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '6 升降操作（Part 1）', '6 升降操作1）必须由经过培训合格的持证人员操作吊篮升降;\n\n2）吊篮内的作业人员不应超过2人；\n\n3）吊篮内作业人员应将安全带使用安全锁扣正确挂置在独立设置的专用安全绳上；\n\n4）吊篮正常工作时，人员应从地面进入吊篮内。\n\n## 3.9.4一般项目的检查评定应符合下列规定：\n### 1 交底与验收\n1）吊篮安装完毕，应按规范要求进行验收，验收表应由责任人签字确认；\n\n2）每天班前、班后应对吊篮进行检查；\n\n3）吊篮安装、使用前对作业人员进行安全技术交底。\n\n### 2防护\n1）吊篮平台周边的防护栏杆、挡脚板的设置应符合规范要求;\n\n2）多层吊篮作业时应设置顶部防护板。\n\n### 3吊篮稳定\n1）吊篮作业时应采取防止摆动的措施;\n\n2）吊篮与作业面距离应在规定要求范围内。\n\n## 4荷载\n1）吊篮施工荷载应满足设计要求;\n\n2）吊篮施工荷载应均匀分布;\n\n3）严禁利用吊篮作为垂直运输设备。\n\n## 3.10 满堂式脚手架\n### 3.10.1 满堂式脚手架检查评定除符合现行行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130 的规定外，尚应符合其它现行脚手架安全技术规范。\n\n### 3.10.2检查评定保证项目包括：施工方案、架体基础、架体稳定、杆件锁件、脚手板、交底与验收。一般项目包括：架体防护、材质、荷载、通道。\n\n### 3.10.3保证项目的检查评定应符合下列规定：\n#### 1 施工方案\n1）架体搭设应编制安全专项方案，结构设计应进行设计计算;\n\n2）专项施工方案应按规定进行审批。\n\n#### 2 架体基础\n1）立杆基础应按方案要求平整、夯实，并设排水设施，基础垫板符合规范要求；\n\n2）架体底部应按规范要求设置底座;\n\n3）架体扫地杆设置应符合规范要求。\n\n#### 3 架体稳定\n1）架体周圈与中部应按规范要求设置竖向剪刀撑及专用斜杆；\n\n2）架体应按规范要求设置水平剪刀撑或水平斜杆\n\n3）架体高宽比大于2时，应按规范要求与建筑结构刚性连结或扩大架体底脚。  \n#### 4 杆件锁件\n1）满堂式脚手架的搭设高度应符合规范及设计计算要求；\n\n2）架体立杆件跨距，水平杆步距应符合规范要求；\n\n3）杆件的接长应符合规范要求；\n\n4）架体搭设应牢固，杆件节点应按规范要求进行紧固。\n\n#### 5脚手板\n1）架体脚手板应满铺，确保牢固稳定;\n\n2）脚手板的材质、规格应符合规范要求；\n\n3）钢脚手板的挂钩必须完全扣在水平杆上，并处于锁住状态。\n\n#### 6 交底与验收\n1）架体搭设完毕应按规定进行验收，验收内容应量化并经责任人签字确认；\n\n2）分段搭设的架体应进行分段验收；\n\n3）架体搭设前应进行安全技术交底。\n\n### 3.10.4一般项目的检查评定应符合下列规定：\n#### 1 架体防护\n1）作业层应在外侧立杆 $1 . 2 \\mathrm { m }$ 和0.6m 高度设置上、中两道防护栏杆；\n\n2）作业层外侧应设置高度不小于180mm 的挡脚板；\n\n3)架体作业层脚手板下应用安全平网双层兜底，以下每隔10m 应用安全平网封闭。\n\n#### 2材质\n1）架体构配件的规格、型号、材质应符合规范要求；\n\n2）钢管不应有弯曲、变形、锈蚀严重的现象，材质符合规范要求。\n\n#### 3荷载\n1）架体承受的施工荷载应符合规范要求；\n\n2）不得在架体上集中堆放模板、钢筋等物料。\n\n#### 4通道\n1）架体必须设置符合规范要求上下通道。\n\n## 3.11 基坑支护、土方作业\n### 3.11.1 基坑支护、土方作业安全检查评定除符合现行国家标准《建筑基坑工程监测技术规范》GB50497、现行行业标准《建筑基坑支护技术规程》JGJ120、《建筑施工土石方工程安全技术规范》JGJ180 的规定。\n\n### 3.11.2检查评定保证项目包括：施工方案、临边防护、基坑支护及支撑拆除、基坑降排水、坑边荷载。一般项目包括：上下通道、土方开挖、基坑工程监测、作业环境。\n\n### 3.11.3保证项目的检查评定应符合下列规定：\n#### 1 施工方案\n1）深基坑施工必须有针对性、能指导施工的施工方案，并按有关程序进行审批；\n\n2）危险性较大的基坑工程应编制安全专项施工方案，应由施工单位技术、安全、质量等专业部门进行审核，施工单位技术负责人签字，超过一定规模的危险性较大的基坑工程由施工单位组织进行专家论证。\n\n#### 2 临边防护\n1）基坑施工深度超过2m 的必须有符合防护要求的临边防护措施。\n\n#### 3 基坑支护及支撑拆除\n1）坑槽开挖应设置符合安全要求的安全边坡;\n\n2）基坑支护的施工应符合支护设计方案的要求；\n\n3）应有针对性支护设施产生变形的防治预案，并及时采取措施；\n\n4）应严格按支护设计及方案要求进行土方开挖及支撑的拆除；\n\n5）采用专业方法拆除支撑的施工队伍必须具备专业施工资质。\n\n#### 4 基坑降排水\n1）高水位地区深基坑内必须设置有效的降水措施;\n\n2）深基坑边界周围地面必须设置排水沟；\n\n3）基坑施工必须设置有效的排水措施;\n\n4）深基坑降水施工必须有防止临近建筑及管线沉降的措施。\n\n#### 5 坑边荷载\n1）基坑边缘堆置建筑材料等，距槽边最小距离必须满足设计规定，禁止基坑边堆置弃土，施工机械施工行走路线必须按方案执行。\n\n### 3.11.4一般项目的检查评定应符合下列规定\n#### 1上下通道\n1）基坑施工必须设置符合要求的人员上下专用通道。\n\n#### 2 土方开挖\n1）施工机械必须进行进场验收制度，操作人员持证上岗；\n\n2）严禁施工人员进入施工机械作业半径内；\n\n3）基坑开挖应严格按方案执行，宜采用分层开挖的方法，严格控制开挖面坡度和分层厚度，防止边坡和挖土机下的土体滑动，严禁超挖;\n\n4）基坑支护结构必须在达到设计要求的强度后，方可开挖下层土方。\n\n#### 3 基坑工程监测\n1）基坑工程均应进行基坑工程监测，开挖深度大于5m 应由建设单位委托具备相应资质的第三方实施监测；\n\n2）总');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44e3e145-bb12-48b1-9b03-aa35e421b4d8', '31《焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GBT3323.1-2019）.md', '4符号和缩略语', '4符号和缩略语表1给出的符号和缩略语适用于本文件。\n\n表1符号和缩略语  \n\n\n\n\n\n表1(续)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44e84c17-adb8-4043-bd1b-244c0033f68d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验## 犚．1 起升机构电动机过载校验\n\n起升机构电动机按式（R．1）进行过载校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（R．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的额定功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$H$ 系数，按有电压损失（交流电动机一 $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、最大转矩或堵转转矩有允差（绕线转子异步电动机－ $10 \\%$ ，笼型异步电动机－ $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、起 升 额 定 载 荷 等 条 件 确 定。绕 线 转 子 异 步 电 动 机 和 笼 型 异 步 电 动 机 取$H { = } 2 , 5$ ;变频异步电动机取 $H { = } 2 , 2$ ;直流电动机取 $H { = } 1 , 4$ ；  \n$m$ 同式（89）；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数（电动机制造商提供），对于直接全压起动的笼型电动λ机，堵转转矩倍数 $\\lambda _ { \\mathrm { m } } \\geqslant 2 . 2$ ；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 额定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式(P.1)。\n\n## 犚．2 轨道运行式运行机构电动机过载校验\n\n轨道运行式运行机构电动机过载校验按式（R．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { 1 } { m \\lambda _ { \\mathrm { A s } } } \\Big \\{ ( P _ { \\Sigma } ( { \\omega } + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\mathrm { w I } } ) \\frac { v _ { \\mathrm { v } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } { + } \\frac { \\sum J n ^ { 2 } } { 9 1 \\ 2 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big \\} \\quad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ R . ~ 2 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$m$ 同式（89）；  \nAS— 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 的平均起动转矩倍数。其值应根据所选电动机的 $\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 值及其控制系统方案确定。通常情况下可参考下列取值：绕线转子异步电动机取1．7，采用频敏变阻器时取1，笼型异λ 犘步电动机取 $0 , 9 \\lambda _ { \\mathrm { m } }$ （相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数，由电动机制造商提供），串励直流电动机取1．9，复励直流电动机取1．8，他励直流电动机取1．7，变频调速电动机取1．7；\n$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ -同式(142)。车轮为滑动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 1 5$ ，车轮为滚动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 0 6$ ；  \n$m _ { \\alpha }$ — 坡道阻力系数，按4．2．2．2的规定计算；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 工作状态风载荷，单位为牛顿（N），按4．2．2．3．1确定；$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 起重机（或小车）的运行速度，单位为米每秒 $\\left( \\mathrm { m } / \\mathrm { s } \\right)$ ）；同式（89）；  \n$\\Sigma J$ — 机构对电动机轴的总惯量，即包含直线运动质量和传动机构的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量和电动机轴上自身的转动惯量之和，单位为千克平方米 $\\mathrm { ( k g \\cdot m ^ { 2 } ) }$ ）；$n$ 同式（82)；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 运行机构起动时间，单位为秒（s）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44ec6bf4-09d8-476b-a5cd-6350feda1927', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩。混凝土收缩会使受约束的构件产生应力，而这种应力的长期存在又因混凝土徐变的影响减小了收缩应力。徐变是混凝土在持续恒定应力作用下应变不断变化的一种现象。混凝土的收缩和徐变主要有下列规律：（1）随水灰比增长而增加；（2）高强度等级水泥的收缩较大；（3）增加填充集料可减小收缩、徐变，并随集料的种类、形状及颗粒组成的不同而异；（4）收缩徐变在凝结初期比较快，以后逐渐迟缓，但仍延续很长时间；（5）环境湿度大的收缩、徐变小，干燥地区收缩、徐变大。\n\n试验表明，混凝土应力与其立方体强度的比值在一定范围内时，混凝土的徐变变形与应力成线性关系。线性与非线性的界限通常定在混凝土应力不超过 $0 . 5 f _ { \\mathrm { e u } }$ （ $\\boldsymbol { \\mathcal { f } } _ { \\mathrm { e u } }$ 为混凝土立方体抗压强度）。公路桥梁构件在结构重力和预加力作用下，一般都处在线性徐变范围内。由于徐变变形与应力成线性关系，可以采用不同应力引起的徐变变形叠加。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44efe7e8-5cfe-4815-a4bb-7631d7c0917c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应有的起重机正常工作时会在空中从总起升质量 $m$ 中突然卸除部分起升质量Δ （例如使用抓斗或起重电磁吸盘进行空中卸载），这将对起重机结构产生减载振动作用。减小后的起升动载荷用突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 乘以额定起升载荷来计算（见图3）。\n\n  \n图 3 系数 $\\phi _ { 3 }$\n\n空中突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 值由式（8）给出：\n\n$$\n\\phi _ { 3 } = 1 - \\frac { \\Delta m } { m } ( 1 + \\beta _ { 3 } )\n$$\n\n式中：\n\nΔ — 突然卸除的部分起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ）；  \n$m$ 总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$\\beta _ { 3 }$ 系数，对用抓斗或类似的慢速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 0 . ~ 5$ ;对用电磁盘或类似的快速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 1 . 0$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44f78df9-94c8-43b7-bdb4-f60ebadd3509', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 2）', '$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4。犕犕\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o x } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o x } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } )\n$$\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o y } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o y } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } )\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o x } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } \\mathrm { ~ , ~ } M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o y } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } \\mathrm { ~ - ~ }$ — 结构件两端的端部弯矩比值，其绝对值不大于1，两个端弯矩使构件轴线产生同向挠曲时，其比值为正 $( + )$ ，反向挠曲时，其比值为负 $( - )$ ）。\n\n$M _ { \\mathrm { o x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { o y } }$ ———构件的端部弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ~ ( N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m m ) }$ ）。\n\n$C _ { \\mathrm { h x } } \\mathcal { C } _ { \\mathrm { h y } }$ — 横向载荷弯矩系数， $C _ { \\mathrm { h } } { = } 1 { - } k \\ \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } }$ 其中 $k$ 的值为：\n\na） 当横向载荷为一个集中力，且两端简支或一端固接一端自由时， $k = 0 , 2$ ；  \nb） 当为多个集中载荷或分布载荷，且两端简支时， $k = 0$ ；c） 当为多个集中载荷或分布载荷，一端固接一端自由时， $k = 0 , 3$ ；  \nd） 无论何种载荷，一端固接一端简支时， $k = 0 , 3$ ；  \ne） 无论何种载荷，两端固接时， 犖 犆犆 $k = 0 , 4$ ；\n\n$N _ { \\mathrm { E x } } \\setminus N _ { \\mathrm { E y } }$ 对应于 $C _ { \\mathrm { h x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { h y } }$ 。无法判定时，取 $C _ { \\mathrm { h } } = 1$ 。\n\n$M _ { \\mathrm { h x } } \\mathbf { \\nabla } \\cdot M _ { \\mathrm { h y } }$ ———由横向载荷在构件中引起的弯矩，单位为牛毫米犕犕 犆犕犆犕 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ）。\n\n当 $M _ { \\mathrm { h } }$ 与 $M _ { 0 }$ 方向相反，且 $| C _ { \\mathrm { h } } M _ { \\mathrm { h } } | { < } 2 C _ { \\mathrm { 0 } } M _ { \\mathrm { 0 } }$ 时，取 $M _ { \\mathrm { h } }$ 为零。\n\n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 结构构件截面受压侧的抗弯模量，单位为三次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ）。\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数， $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按附录 $\\mathrm { L }$ 选取。\n\n符合5．6．2．1情况之一的双向压弯构件，不必验算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性。\n\n若式（M ．1）中第2项和第3项之和（即弯矩所引起的应力）与第1项（即轴力引起的应力）之比，小ψ于或等于 $( \\psi ^ { - 1 ) }$ ）时，则双向压弯构件应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。\n\n## 犕．1．2 对空间格构式构件还应将其受压弦杆及受压腹杆视为轴心压杆，以验算其单肢稳定性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('44f7f354-20ff-45bb-80c9-30cb9ba467e9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑当计算起重机压弯构件时，可将构件的制造误差引起的初始变形犖 犖 $( f _ { 0 }$ ）或使用后由于磨损产生的间犕 犕隙引起的位移 $( \\boldsymbol { f } ^ { \\prime } )$ ）所形成的附加弯矩ψ $( N \\cdot f _ { 0 }$ 或 $\\boldsymbol { N } \\cdot \\boldsymbol { f } _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } } ^ { \\prime }$ ）加在式（M．1）的第二项 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 和第三项 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 上。此时式中第一项的 $\\varphi \\psi$ 取为1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4501f326-b908-4287-9508-dccd12891540', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.8.2 悬臂浇筑拱圈的挂篮除应符合本规范第17', '19.8.2 悬臂浇筑拱圈的挂篮除应符合本规范第17.5节的规定外，尚应符合下列规定：1 挂篮应具有可靠的稳定性和良好的调节性能，应能适应各拱段倾斜角度的变化。\n\n2 挂篮的行走轨道应与拱圈的弧度相适应，并应与拱圈可靠连接，避免行走时下滑。\n\n3 挂篮应设置可伸缩的抗剪装置，抵抗在浇筑拱圈混凝土时产生的下滑力，且不应影响挂篮的正常行走。\n\n4 底模宜设计成可调节式的弧形模板，满足拱圈弧度不断变化的要求。\n5 后锚系统应稳固可靠，且应适应拱圈的弧度变化，后支点宜反顶在拱圈上。\n\n6 对拱圈的两个半拱，应各配备一套挂篮，按从拱脚至拱顶的施工顺序，对称浇筑拱圈混凝土。两个半拱的施工进度应保持基本对称同步，且应符合设计的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('450d5afd-bc73-4ba8-8fae-7f22edb53444', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犖', '附 录 犖（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('45179d73-4470-43c9-b532-523ffb0a4592', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：与GB 6067-1985相比，变化比较大。本标准对焊接技术规程、焊接工艺、焊接材料、全焊透熔化焊焊接接头的焊缝等级、焊缝内部缺陷的检验、焊接接头探伤、弧焊接头缺陷质量等级、焊工、焊缝无损检测人员、焊接质量检验人员、焊缝的可追溯性等，作了比较详细的规定。\n\n事故案例：主梁端部连接法兰焊缝开裂');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('45271333-b17d-4d43-9c4a-c17100b5c2dc', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第五章 法律责任', '第五章 法律责任第三十五条 事故发生单位主要负责人有下列行为之一的，处上一年年收入 $4 0 \\%$ 至 $80 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：\n\n（一）不立即组织事故抢救的；  \n（二）迟报或者漏报事故的；  \n（三）在事故调查处理期间擅离职守的。\n\n第三十六条 事故发生单位及其有关人员有下列行为之一的，对事故发生单位处 100万元以上 500万元以下的罚款；对主要负责人、直接负责的主管人员和其他直接责任人员处上一年年收入 $6 0 \\%$ 至 $1 0 0 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成违反治安管理行为的，由公安机关依法给予治安管理处罚；构成犯罪的，依法追\n\n究刑事责任：\n\n（四）拒绝接受调查或者拒绝提供有关情况和资\n\n料的；\n\n（五）在事故调查中作伪证或者指使他人作伪证\n\n的；\n\n（六）事故发生后逃匿的。\n\n第三十七条 事故发生单位对事故发生负有责任的，依照下列规定处以罚款：\n\n（一）发生一般事故的，处 10 万元以上 20 万元以下的罚款；\n\n（二）发生较大事故的，处 20 万元以上 50 万元以下的罚款；\n\n（三）发生重大事故的，处50 万元以上 200万元以下的罚款；\n\n（四）发生特别重大事故的，处 200万元以上 500万元以下的罚款。\n\n第三十八条 事故发生单位主要负责人未依法履行安全生产管理职责，导致事故发生的，依照下列规定处以罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4538d734-5562-4072-b41c-9b1b6089eb21', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 3）', '# 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$d$ —同式（128）。\n\n#### 6．3．3．3 钢丝绳允许偏斜角\n\n##### 6．3．3．3．1 钢丝绳绕进或绕出滑轮槽时的最大偏斜角（即钢丝绳中心线和与滑轮轴垂直的平面之间的夹角）不应大于 $5 ^ { \\circ }$ 。\n\n##### 6．3．3．3．2 钢丝绳绕进或绕出卷筒时，钢丝绳中心线偏离螺旋槽中心线两侧的角度不应大于犇犱 $3 . 5 ^ { \\circ }$ ；对大起升高度及 $D / d$ 值较大的卷筒，其钢丝绳偏离螺旋槽中心线的允许偏斜角应由计算确定。\n\n##### 6．3．3．3．3 对于光卷筒无绳槽多层卷绕卷筒，当未采用排绳器时钢丝绳中心线与卷筒轴垂直平面的偏离角度不应大于 $1 . 7 ^ { \\circ }$ 。\n\n#### 6．3．3．4 钢丝绳在卷筒上绳端的固定\n\n吊具下降到最低极限位置时，钢丝绳在卷筒上的剩余安全圈（不包括固定绳端所占的圈数）至少应保持 圈（对塔式起重机为 圈）。当钢丝绳和卷筒之间的摩擦系数取为 时，在此安全圈下，绳端固定装置应在承受2．5倍钢丝绳最大工作静拉力时不发生永久变形。\n\n### 6．3．4 车轮与轨道\n\n#### 6．3．4．1 材料\n\n##### 6．3．4．1．1 车轮与滚轮的材料\n\n车轮与滚轮的材料应符合JB／T6392的规定。当采用球墨铸铁时，其踏面和轮缘应进行热处理。\n\n##### 6．3．4．1．2 轨道材料\n\n起重机轨道用材料推荐如下：\n\n轻轨推荐用力学性能不低于 GB／T11264中的 $5 5 \\mathrm { Q }$ ；  \n铁路用热轧钢轨推荐用力学性能不低于 GB2585中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ ；  \n起重机钢轨推荐用力学性能不低于 $\\mathrm { Y B } / \\mathrm { T } ~ 5 0 5 5$ 中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ 。\n\n注：当采用其他型钢、方钢、扁钢等做轨道时，应注意其材质和硬度的实际情况，必要时可降低轮压，以保证有足够的使用寿命。\n\n#### 6．3．4．2 车轮与滚轮的校验计算\n\n##### 6．3．4．2．1 总则\n\n本计算方法适用于轨道安装与维护良好、车轮调整正确、直径不超过 $\\mathrm { 1 ~ 0 0 0 ~ m m }$ 的车轮和滚轮的校\n\n验计算。应避免采用大直径车轮和滚轮，因为大直径车轮和滚轮的轮压较大，对轨道基础或承轨结构的承载能力要求较高。为减少单个车轮轮压，可采用平衡台车增加车轮数量。\n\n起重机的车轮和滚轮应根据等效工作轮压进行疲劳强度校验计算，应根据最大轮压进行静强度校验计算。\n\n##### 6．3．4．2．2 计算载荷\n\n###### 6．3．4．2．2．1 等效工作轮压\n\n等效工作轮压按式（130）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n I , \\parallel } } = \\frac { P _ { \\mathrm { m i n I , \\parallel } } + 2 P _ { \\mathrm { m a x , \\parallel } } } { 3 } \\qquad \\underbrace { \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } _ { \\mathrm { \\textit { Nostrap } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 无风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；meanⅡ 有风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；  \nminⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机空载确定的所验算车轮的最小轮压，单位为牛顿（N）；  \nmaxⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机满载确定的所验算车轮的最大轮压，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．2 最大轮压犘\n\n最大轮压 $P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ 是指在载荷情况Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ中最不利状态和位置下最大轮压中的较大者，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．3 确定承压面的有效接触宽度\n\n对具有平坦承压面的轨道，轨顶总宽度为犾犫 $b$ ，每边倒角圆半径为 $r$ ，见图 $1 4 \\mathrm { ~ a ~ } )$ ），轮轨有效接触宽度为： $l { = } b { - } ~ 2 r$ 。\n\n对于具有平坦、锥形或凸起承压面的轮轨，如车轮在工字钢梁下翼缘上面运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n  \n图 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('45462a32-fa84-4660-af15-0eb474c2d0ed', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对预应力钢束进行初张拉的目的是防止箱梁混凝土在低龄期时产生裂缝。\n\n17.8.8 梁体预应力孔道的压浆应符合本规范第 7 章的规定。压浆结束后应将锚具外部清理干净，并应对梁端混凝土进行凿毛，对锚具进行防锈处理，按设计要求设置钢筋网片，浇筑封端混凝土。封端应采用无收缩混凝土，其强度应符合设计规定，并应严格控制梁体长度。\n\n17.8.9 箱梁的场内移运及存放应符合下列规定：\n\n1 箱梁在场内的移运可采用龙门吊机、轮胎式移梁机或滑移方式，且应预设相应的移运通道。\n\n2 采用滑移方式移梁时，滑道应设在坚固稳定的地基基础上。滑道应保持平整，滑移时4个支点的相对高差不得超过 $4 \\mathrm { m m }$ ，两滑道之间的高差不得超过 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。滑移的动力设施应经计算及试验确定。滑移过程中应采取有效措施保证梁体不受损伤。\n\n3 梁体预应力钢束初张拉后进行吊运或滑移时，箱梁顶面严禁堆放重物或施加其他额外荷载；终张拉后吊运或滑移箱梁，应在预应力孔道压浆浆体达到设计规定强度后方可进行。\n\n4 箱梁的存放台座应坚固稳定，且应有相应的防排水设施，应保证箱梁在存放期间不致因台座下沉受到损坏。箱梁在存放时，其支点距梁端的距离应符合设计规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('454b67b2-5eab-4e4a-9329-e27522686f35', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验车轮或滚轮的静强度应满足式（133）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } 1 . 9 ~ k D l\n$$\n\n……（133）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ — 最大轮压（见6．3．4．2．2．2，包括考虑动载试验或静载试验的载荷），单位为牛顿（N）。  \n其他符号同式（131）。\n\n表 46 车轮与滚轮的许用比压 $k$   \n\n\n\n\n\n表 47 车轮转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n\n\n\n表 48 车轮直径、运行速度与转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n\n\n\n表49 工作级别系数 $C _ { 2 }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('454fa6a5-7bc2-45c7-a932-b9ee0ca63b60', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '4.3.7 车轮', '4.3.7 车轮有防爆要求的起重机的防爆分类为 、 、 时,车轮踏面及轮缘部分应采用不因撞击、摩擦而引燃爆炸性气体混合物的铜合金或其他材料制造。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4553d9f2-5096-4496-b440-cb225147e2a6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：采用抓取法和铣削法施工时，规定“副孔长度宜为主孔长度的 $1 / 2 { \\sim } 2 / 3 ^ { \\prime \\prime }$ ，是为了使抓斗施工副孔时，便于切割土体，并能保证槽孔的连通。\n\n### 12.3.6 槽孔如需嵌入基岩，宜通过地质补勘在成槽前与设计单位事先确定槽段终孔高程。基岩面的确定应符合下列规定：\n\n1 依照地下连续墙中心线地质剖面图，当孔深接近预计基岩面时，宜留取岩样，并根据岩样的性质确定基岩面。\n\n2 当邻孔基岩面已确定时，亦可对照邻孔基岩面的高程，分析本槽孔的钻进情况，确定基岩面。\n\n3 当采用上述方法难以确定基岩面，或对基岩面有怀疑时，应补充钻孔钻取芯样进行验证和确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('455b861e-81dd-4241-b527-6d36d2b6ba78', '137《金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验》（GB-T2652-2022）.md', '前 言', '前 言本文件按照GB/T1.1—2020《标准化工作导则第 $^ 1$ 部分：标准化文件的结构和起草规则》的规定起草。\n\n本文件代替GB/T2652—2008《焊缝及熔敷金属拉伸试验方法》，与GB/T2652—2008相比，除结构调整和编辑性改动外，主要技术变化如下：\n\n更改了“范围”的要求（见第1章，2008年版的第1章）；增加了持续增加试验力的要求（见第5章）；增加了标记的要求（见6.2）；更改了“其他金属材料”的加工要求（见6.4.3，2008年版的5.4.3）；更改了表面质量的试样公差的要求（见6.7，2008年版的5.5.1、5.7）；更改了试验报告的要求（见第9章，2008年版的第8章）。本文件等同采用ISO5178：2019《金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验》。请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。\n\n本文件由中国机械工业联合会提出。\n\n本文件由全国焊接标准化技术委员会(SAC/TC 55)归口。\n\n本文件起草单位：上海材料研究所、哈尔滨焊接研究院有限公司、宝鸡石油钢管有限责任公司、厦门程灿工业设备有限公司、深圳锦帛方激光科技有限公司、上海市特种设备监督检验技术研究院、江苏省特种设备安全监督检验研究院、中机智能装备创新研究院（宁波）有限公司、太原重工股份有限公司、广东福维德焊接股份有限公司。\n\n本文件主要起草人：翟莲娜、陈默、王滨、毕宗岳、王博、杨子佳、孙丹、杨昊泉、乔雯钰、左延田、李德锋、张雷、皮凤梅、覃晓鸣、巴发海、祝少华、苏金花、范靳科、胡家喜、刘志忠。\n\n本文件于1981年首次发布，1989年第一次修订，2008年第二次修订，本次为第三次修订。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('45646bb9-8c47-4a01-97b6-11fc68e1e382', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明本条规定参考了美国 AASHTO Guide Specifications for LRFD Seismic Bridge Design（2014年版）的相关规定。\n\n研究表明，常规桥梁基本上都满足式（7.4.2-2）的条件，此时 $R _ { \\mathrm { d } } = 1$ ，即位移不需要修正，只有极个别情况下位移需要修正。\n\n当满足式（7.4.2-1）的条件时，地震位移修正系数 $R _ { \\mathrm { d } }$ 的计算要用到桥墩构件位移延性系数 $\\mu _ { \\Delta }$ ，位移延性系数 $\\mu _ { \\Delta }$ 为构件位移需求与构件屈服位移之比，可按本规范附录D计算。但需注意，由于位移延性系数与墩柱地震位移需求相关，而地震位移需求的修正又要用到位移延性系数，如修正量过大，则需要进行迭代计算，但研究表明，这种情况基本上不会出现。\n\n## 7.4.3E2地震作用下，应按式（7.4.3-1）、式（7.4.3-2）验算顺桥向和横桥向桥墩墩顶的位移或桥墩潜在塑性铰区域塑性转动能力：\n\n$$\n\\Delta _ { \\mathrm { d } } \\leqslant \\Delta _ { \\mathrm { u } }\n$$\n\n$$\n\\theta _ { \\mathrm { p } } \\leqslant \\theta _ { \\mathrm { u } }\n$$\n\n式中： $\\Delta _ { \\mathrm { d } }$ —E2地震作用下墩顶的位移（ $\\scriptstyle \\mathbf { c m }$ )，当采用弹性方法计算E2地震作用下的墩顶位移时，则应乘以本规范第7.4.2条规定的地震位移修正系数;\n\n$\\Delta _ { \\mathrm { u } }$ -桥墩容许位移（cm），可按本规范第7.4.4条和第7.4.6条计算；  \n$\\theta _ { \\mathrm { { p } } }$ -E2 地震作用下，潜在塑性铰区域的塑性转角；  \n$\\theta _ { \\mathrm { u } }$ -塑性铰区域的最大容许转角，可按本规范式（7.4.5）计算。\n\n## 7.4.4单柱墩容许位移可按式（7.4.4-1）\\~式（7.4.4-4）计算：\n\n$$\n\\Delta _ { \\mathrm { u } } \\ = \\ \\frac { 1 } { 3 } H ^ { 2 } \\phi _ { \\mathrm { y } } \\ + \\ \\biggl ( H - \\frac { L _ { \\mathrm { p } } } { 2 } \\biggr ) \\theta _ { \\mathrm { u } }\n$$\n\n$$\nL _ { \\mathrm { p 1 } } = 0 . 0 8 H + 0 . 0 2 2 f _ { \\mathrm { y } } d _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . 0 4 4 f _ { \\mathrm { y } } d _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n$$\nL _ { _ { \\mathrm { p } 2 } } = \\frac { 2 } { 3 } b\n$$\n\n$$\nL _ { \\mathrm { p } } \\ = \\ \\operatorname* { m i n } ( L _ { \\mathrm { p l } } ; L _ { \\mathrm { p } 2 } )\n$$\n\n式中： $H \\cdot$ —悬臂墩的高度或塑性铰截面到反弯点的距离（ $\\mathbf { c m } _ { \\perp }$ ；\n\n$\\phi _ { \\mathrm { y } }$ 一 -截面的等效屈服曲率（ $1 / \\mathrm { { c m } } )$ ），一般情况下，可按本规范第7.4.7条计算，但对于矩形截面和圆形截面桥墩，可按本规范附录A计算；  \n$\\theta _ { \\mathrm { u } }$ 塑性铰区域的最大容许转角，可按本规范式（7.4.5）计算；  \n$L _ { \\mathrm { p } }$ 等效塑性铰长度（ $\\mathbf { c m }$ )，取式（7.4.4-2）和式（7.4.4-3）计算结果的较小值；  \n$b$ -矩形截面的短边尺寸或圆形截面的直径（cm）；  \n$f _ { \\mathrm { y } }$ -纵向钢筋抗拉强度标准值（ $\\mathrm { M P a }$ ）；  \n$d _ { \\mathrm { s } }$ 纵向钢筋的直径（cm）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('456d4efe-649f-44db-978c-7b2f4a15ef36', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.6 压浆时，对曲线孔道和竖向孔道应从最低点的压浆孔压入', '7.9.6 压浆时，对曲线孔道和竖向孔道应从最低点的压浆孔压入；对水平直线孔道可从任意一端的压浆孔压入；对结构或构件中以上下分层设置的孔道，应按先下层后上层的顺序进行压浆。同一孔道的压浆应连续进行，一次完成。压浆应缓慢、均匀地进行，不得中断，并应将所有最高点的排气孔依次一一打开和关闭，使孔道内排气通畅。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('45736c1d-8714-4b49-a79e-6d34e13576f3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置在表53的工况Ⅰ至Ⅳ的状态下，塔式起重机不使用临时辅助稳定装置时，也应是稳定的。\n\n临时辅助稳定装置可以用来满足表53中工况Ⅴ，即保证安装或拆卸时的抗倾覆稳定性。\n\n可以用可拆卸的压重来满足表53工况犘 $\\mathrm { I V }$ 的整体抗倾覆稳定性的要求。但当没有这些外加的压重，并且将风载荷取为 $1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { w I I } }$ 时，该起重机也应符合稳定要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('45762f73-2423-4a88-a23e-a8ea195dae3e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.5 桥上线形及桥头引道', '3.5 桥上线形及桥头引道## 3.5.1 本条有关桥梁纵坡的规定，兹说明如下：\n\n1有关桥上及其引道纵坡的规定，从多年的应用情况看，总体上是适宜的。\n\n2对于位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，为方便非机动车的行驶，规定了桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3考虑到在冰雪条件下，与公路相比，桥梁更易结冰，冰雪更难消融，从保障行车安全、桥梁结构安全使用等的角度，规定了易结冰、积雪的桥梁桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n## 3.5.2 在洪水泛滥范围内的特大、大、中桥桥头引道，经常受到洪水的威胁，要求与桥梁具有相同的抵御洪水的能力，其路肩高程应至少高出桥梁设计洪水位 $0 . 5 { \\mathrm { n } }$ 。\n\n当小桥或涵洞的流量超过其设计流量时，多数情况是溢流首先冲毁路堤，进而导致桥涵破坏，故小桥涵引道路堤的顶高宜在桥涵壅水水位以上至少 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.5.3 本条有关桥头锥体及引道的规定，兹说明如下：\n\n1桥头锥坡填土或实体式桥台背面的一段引道填土，可用砂性土或其他透水性土,这对于台背排水和防止台背填土冻胀是十分必要的。在非严寒和无冻胀地区，桥头填土也可以就地取材，利用桥涵附近的土填筑。\n\n2锥坡坡面一般要铺砌，且填土经夯实，其边坡的稳定性好于一般路基边坡，故可以采用较陡的边坡坡度。高填土路堤因本身自重影响其下层边坡的稳定，且锥坡在淹水部分因浸水而减小了土体的安息角，故要根据实践经验采用较缓的边坡坡角，以保证其稳定。\n\n3对于埋置式桥台、钢筋混凝土桩、柱式桥台，其台前锥坡体既起保护桥台的作用，又可平衡台背侧压力，故采用较缓的边坡坡度，以保证稳定。\n\n## 3.5.4 桥台侧墙后端和悬臂梁的悬臂端要伸入桥头锥坡 $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ ，这是为了保证桥台或悬臂端与引道路堤的密切衔接。\n\n## 3.5.5 桥头搭板在许多情况下为简单实用且有效的治理桥头跳车的办法。本次修订吸取了国家科技支撑计划项目“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”的研究成果，对桥头搭板的长度、宽度和厚度要求进行了完善，说明如下：\n\n1桥头搭板长度的确定主要从两个方面来考虑： $\\textcircled{1}$ 保证搭板的工后沉降坡差小于容许值； $\\textcircled{2}$ 保证搭板长度稍大于台背后填土缺口的上口宽度。综合考虑这两种因素的估算结果及我国桥梁设计的常规做法，本次修订规定搭板长度不宜小于 $5 \\mathrm { m }$ ，当桥台高度不小于 $5 \\mathrm { m }$ 时，搭板长度不宜小于 $8 \\mathfrak { m }$ 。\n\n2搭板宽度影响因素较少。从搭板的受力看，当车轮直接压在搭板的纵向边缘时，对搭板的受力是不利的，因此搭板做宽点对受力有利。同时，为避免行车道范围内由于搭板宽度不足导致差异沉降、影响行车安全，规定搭板宽度不应小于行车道宽度。实践中，一般将搭板宽度做到两侧与路缘石边缘相齐，并用柔性材料隔离。\n\n3搭板的厚度主要根据受力要求来确定。搭板的受力要求可分为强度要求和变形要求。但是，由于搭板受力复杂，很难简单地确定搭板的受力状况，因而通常采用的处理方法是将搭板换算为等效简支板，找出搭板长度与计算跨径之间的关系，大致研究出各种板长的相应计算跨径，从而按简支板的方法确定搭板的厚度。根据研究结果，搭板厚度一般取搭板长度的 $1 / 1 6 \\sim 1 / 2 4$ 。我国近年来的桥梁设计中，搭板厚度根据具体情况一般取 $2 5 \\mathrm { c m }$ 、 $3 0 \\mathrm { c m }$ 或 $3 5 \\mathrm { c m }$ 。综合考虑理论分析结果和我国的工程实践经验，本次修订规定搭板厚度不宜小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，当搭板长度不小于 $6 \\mathfrak { m }$ 时，其厚度不宜小于 $0 . 3 0 \\mathrm { m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4577a087-79e5-47df-ad98-81548a7e03d3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 2）', '平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．7．4．1．1 室外工作的轨道式起重机应装设可靠的抗风防滑装置，并应满足规定的工作状态和非工作状态抗风防滑要求。\n\n#### 9．7．4．1．2 工作状态下的抗风制动装置可采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等，其制动与释放动作应考虑与运行机构连锁并应能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．3 起重机只装设抗风制动装置而无锚定装置的，抗风制动装置应能承受起重机非工作状态下的风载荷；当工作状态下的抗风制动装置不能满足非工作状态下的抗风防滑要求时，还应装设牵揽式、插销式或其他形式的锚定装置。起重机有锚定装置时，锚定装置应能独立承受起重机非工作状态下的\n\n风载荷。\n\n#### 9．7．4．1．4 非工作状态下的抗风防滑设计，如果只采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等抗风制动装置，其制动与释放动作也应考虑与运行机构连锁并能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．5 锚定装置应确保在下列情况下起重机及其相关部件的安全可靠：\n\na） 起重机进入非工作状态并且锚定时；  \nb） 起重机处于工作状态，起重机进行正常作业并实施锚定时；  \nc） 起重机处于工作状态且在正常作业，突然遭遇超过工作状态极限风速的大风而实施锚定时。\n\n### 9．7．4．2 防倾翻安全钩\n\n起升吊钩装在主梁一侧的单主梁起重机、有抗震要求的起重机及其他有类似防止起重小车发生倾翻要求的起重机，应装设防倾翻安全钩。\n\n## 9．7．5 起联锁保护作用的安全装置和措施\n\n### 9．7．5．1 进入桥式和门式起重机的门，和从司机室登上桥架的舱口门，应能联锁保护；当门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．2 司机室设在起重机的运动部分上时，进入司机室的通道口，应能联锁保护；当通道口的门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．3 可在两处或多处操作的起重机，应有联锁保护，以保证只能在一处操作，防止两处或多处同时都能操作。  \n### 9．7．5．4 当既可以电动，也可以手动驱动时，相互间的操作转换应能联锁。  \n### 9．7．5．5 夹轨器等制动装置和锚定装置应能与运行机构联锁。  \n### 9．7．5．6 回转锁定装置应能与回转机构联锁。  \n### 9．7．5．7 对小车在可俯仰的悬臂上运行而工作的起重机，悬臂俯仰机构与小车运行机构应能联锁，使俯仰悬臂放平后小车方能运行。\n\n## 9．7．6 其他安全防护装置\n\n### 9．7．6．1 风速仪及风速报警器\n\n#### 9．7．6．1．1 对于室外作业的高大起重机应安装风速仪，风速仪应安装在起重机上部迎风处。对室外作业的高大起重机应装有显示瞬时风速的风速报警器，且当风力大于工作状态的计算风速设定值时，应能发出报警信号。\n\n### 9．7．6．2 轨道清扫器\n\n当物料有可能积存在轨道上成为运行的障碍时，在轨道上行驶的起重机和起重小车，在台车架（或端梁）下面和小车架下面应装设轨道清扫器，其扫轨板底面与轨道顶面之间的间隙一般为 $5 \\ \\mathrm { m m } \\sim$ $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 9．7．6．3 防小车坠落保护\n\n塔式起重机的变幅小车及其他起重机要求防坠落的小车，应设置使小车运行时不脱轨的装置，即使轮轴断裂，小车也不能坠落。\n\n### 9．7．6．4 检修吊笼或平台\n\n需要经常在高空进行起重机自身检修作业的起重机，应装设安全可靠的检修吊笼或平台。\n\n### 9．7．6．5 导电滑触线的安全防护\n\n#### 9．7．6．5．1 桥式起重机司机室位于大车滑触线一侧，在有触电危险的区段，通向起重机的梯子和走台与滑触线间应设置防护板进行隔离。\n\n#### 9．7．6．5．2 桥式起重机大车滑触线侧应设置防护装置，以防止小车在端部极限位置时因吊具或钢丝绳\n\n摇摆而与滑触线意外接触。\n\n#### 9．7．6．5．3 多层布置桥式起重机时，下层起重机应采用电缆或安全滑触线供电。\n\n#### 9．7．6．5．4 其他使用滑触线的起重机，对易发生触电的部位应设防护装置。\n\n### 9．7．6．6 报警装置\n\n必要时，在起重机上应设置蜂鸣器、闪光灯等作业报警装置。流动式起重机倒退运行时，应发出清晰的报警音响并伴有灯光闪烁信号。\n\n### 9．7．6．7 防护罩\n\n在正常工作或维修时，为防止异物进入或防止其运行对人员可能造成危险的零部件，应设有保护装置。起重机上外露的、有可能伤人的运动零部件，如开式齿轮、联轴器、传动轴、链轮、链条、传动带、皮带轮等，均应装设防护罩／栏。\n\n在露天工作的起重机上的电气设备应采取防雨措施。\n\n### 9．7．6．8 防起重机零件掉落的措施\n\n设计上应采取有效措施，防止起重机上的零部件在静止或运动时从空中掉落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4577d913-8dac-4be6-8f61-c761a816b1e5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犖', '附 录 犖（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('457a10b8-0d21-4f62-9ebc-a819d226d2d2', '15《钢结构用高强度大六角头螺栓》（GB1228-2006）.md', '5标记', '5标记## 5.1标记方法按GB/T1237的规定。\n\n## 5.2标记示例\n\n螺纹规格 $d { \\bf = } { \\bf M } { \\bf \\boldsymbol { 2 0 } }$ 、公称长度 $\\scriptstyle { l = 1 0 0 \\ { \\mathrm { m m } } }$ 、性能等级为10.9S级的钢结构用高强度大六角头螺栓的标记：\n\n螺栓GB/T1228 $\\mathbf { M } 2 0 \\times 1 0 0$\n\n螺纹规格 $\\scriptstyle d = \\mathbf { M } 2 0$ 公称长度 $\\iota { = } 1 0 0 \\ \\mathsf { m m }$ 、性能等级为8.8S级的钢结构用高强度大六角头螺栓的标记：\n\n螺栓GB/T1228 $\\mathrm { M } 2 0 \\times 1 0 0 { - } 8 . 8 \\mathrm { S }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('457ca001-98d3-49fa-9d6b-d5698e11384d', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '引用标准：', '引用标准：水泥混凝土抗压强度试验方法 (T0553)\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法 (T0551)\n\n水泥混凝土弯拉强度试验方法 (T0558)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('457ea8bd-6bac-407b-ad92-3a3a75ab3429', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3试验步骤', '3试验步骤## 3.1 试验用带肋HRB400 钢筋，性能应符合现行《钢筋混凝土用钢 第2部分：热轧带肋钢筋》（GB/T1499.2）的规定，其公称直径为 $2 0 \\mathrm { m m }$ （内径 $1 8 \\mathrm { m m }$ ，外径 $2 2 \\mathrm { m m }$ ）。为了使钢筋具有足够的长度以供万能机夹持和装置量表，一般长度可取 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ，试验中采用的钢筋尺寸和形状均应相同。成型前钢筋应用钢丝刷刷净，并用丙酮或乙醇擦试，不得有锈屑和油污存在。钢筋的自由端顶面应光滑平整，并与试模预留孔吻合。确有必要时，也可用符合现行《钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋》(GB/T1499.1)要求的公称直径为 $2 0 \\mathrm { m m }$ 的HPB300热轧光圆钢筋或工程中实际使用的其他钢筋，其要求和处理方法同带肋筋。\n\n## 3.2 按T0551的有关规定制作试件，以6个试件为1组。混凝土集料最大粒径不得超过 $3 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 3.3 试件成型后直至试验龄期，特别在拆模时，不得碰动钢筋，拆模时间以2昼夜为宜。\n\n拆模时应先取下橡皮固定圈，再将套在钢筋上的试模小心取下。\n\n## 3.4 到试验龄期时，将试件从养护室取出，擦拭干净，检查外观（试件不得有明显缺损或钢筋松动、歪斜），并应尽快试验。\n\n## 3.5 将试件套上中心有孔的垫板，然后装入已安装在万能机上的试验夹具中，使万能机的下夹头将试件的钢筋夹牢。\n\n## 3.6 在试件上安装量表固定架和千分表，使千分表杆端垂直向下，与略伸出试件表面的钢筋顶面相接触。\n\n## 3.7 加荷前应检查千分表量杆与钢筋顶面接触是否良好，千分表是否灵活，并进行适当的调整。\n\n## 3.8 记下千分表的初始读数后，开动万能试验机，以不超过 400N/s 的加荷速度拉拔钢筋。荷载每加 $1 0 0 0 { \\sim } 5 0 0 0 \\mathrm { N }$ ，记录相应的千分表读数。\n\n## 3.9 到达下列任何一种情况时应停止加荷：\n\n（1）钢筋达到屈服点；   \n（2）混凝土发生破裂；   \n（3）钢筋的滑动变形超过 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4581291f-d4c7-47b3-b55d-b3b7fcff65ec', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 20）', 'an=1 colspan=1>1. 1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=4>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的，见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4. 2. 1. 1. 5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>+3</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=4>3．在不平轨道上运行起重机的质量和总起升质量引起的，见4.2.1.1.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+4</td><td rowspan=1 colspan=1>?4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=2 colspan=2>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=1 colspan=2>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4581b44b-7196-4b6a-a66e-61683037e1a9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 3）', '>1.2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>圆锥车轮(单轮缘)</td><td rowspan=2 colspan=2>悬挂在工字梁或箱形梁下翼缘上的小车运行机构</td><td rowspan=1 colspan=1>单边驱动</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>双边驱动</td><td rowspan=1 colspan=1>2.0</td></tr></table>\n\n\n### 6.1.2.1.2 坡道阻力 $P _ { \\mathrm { ~ \\pmb { a } ~ } }$\n\n坡道阻力的计算原则，见4．2．2．2。\n\n坡道阻力按式（88）计算：\n\n$$\nP _ { \\alpha } = ( m + m _ { i } ) g \\bullet \\mathrm { t a n } \\alpha\n$$\n\n……（88）\n\n式中：\n\nα— 同式（86）；  \n$m$ 起重机的总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$m _ { i }$ 起重机或小车的质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$_ g$ 重力加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\alpha$ 轨道倾斜的角度，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n### 6.1.2.1.3 风阻力 $P _ { \\mathrm { { w } } }$\n\n风阻力按4．2．2．3．4中的风载荷计算方法计算。\n\n## 6.1.2.2 电动机初选\n\n### 6.1.2.2.1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 P中的 P．1的规定选择。\n\n### 6.1.2.2.2 电动机的初选功率\n\n#### 6.1.2.2.2.1 电动机运行稳态功率按附录 P中的式（P．2）计算。犆犣  \n#### 6.1.2.2.2.2 对能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，可按附录 P的式（P．7）计算。  \n#### 6.1.2.2.2.3 对能获得电动机负荷图的运行机构，可按附录 P的（P．9）计算。\n\n## 6.1.2.3 电动机的校验\n\n### 6.1.2.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算；电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n### 6.1.2.3.2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.2.4 起动时间与起动平均加速度计算\n\n### 6.1.2.4.1 满载、上坡、迎风运行起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle 9 . 5 5 ( m M _ { \\mathrm { d q } } { - } M _ { \\mathrm { d j } } ) }\n$$\n\n……（89）\n\n式中：\n\n$_ n$ 同式（82）；$k$ 同式（82）；  \n$J _ { 1 }$ 同式（82）；  \n$J _ { 2 }$ 同式（82）；  \n$m$ 电动机台数；  \n$J _ { \\mathrm { ~ 3 ~ } } ^ { \\prime }$ — 作平移运动的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$$\n{ J ^ { \\prime } } _ { 3 } = \\frac { ( m + m _ { i } ) D ^ { 2 } } { 4 i ^ { 2 } }\n$$\n\n$m$ 同式（88)；  \n$m _ { i }$ 同式（88）；$D$ 车轮踏面直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$i$ 由电动机轴到车轮的机构总传动比；$\\eta$ 运行机构总传动效率；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { d j } }$ — 满载、上坡、迎风时作用于电动机轴上的稳态运行阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ ) ~ }$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d j } } = \\frac { P _ { \\mathrm { j } } D } { 2 i \\eta }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）。\n\n### 6.1.2.4.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { y } }$ 按式（90）计算：\n\n$$\na _ { \\mathrm { y } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（90）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { y } }$ — 起动平均加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\Delta } y$ — 起重机的稳定运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m /');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('458a1b88-e5e9-4019-a5cd-2463efdb8003', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '10 偶然荷载（Part 2）', '波按等冲量简化的等效作用时间 $\\scriptstyle t _ { 0 }$ (s).\n可按下式计算:\n\n$$\nt _ { 0 } = 4 . 0 \\times 1 0 ^ { - 4 } \\Delta P _ { \\mathrm { c m } } ^ { - 0 . 5 } \\sqrt [ 3 ] { C }\n$$\n\n2) 按单自由度体系强迫振动的方法分析得到构件的内力。\n\n从结构设计所需精度和尽可能简化设计的角度考虑，在常规武器爆炸动荷载或核武器爆炸动荷载作用下，结构动力分析一般采用等效静荷载法。试验结果与理论分析表明，对于一般防空地下室结构在动力分析中采用等效静荷载法除了剪力(支座反力)误差相对较大外，不会造成设计上明显不合理。\n\n研究表明，在动荷载作用下，结构构件振型与相应静荷载作用下挠曲线很相近，且动荷载作用下结构构件的破坏规律与相应静荷载作用下破坏规律基本一致，所以在动力分析时，可将结构构件简化为单自由度体系。运用结构动力学中对单自由度集中质量等效体系分析的结果，可获得相应的动力系数。\n\n等效静荷载法一般适用于单个构件。实际结构是个多构件体系，如有顶板、底板、墙、梁、柱等构件，其中顶板、底板与外墙直接受到不同峰值的外加动荷载，内墙、柱、梁等承受上部构件传来的动荷载。由于动荷载作用的时间有先后，动荷载的变化规律也不一致，因此对结构体系进行综合的精确分析是较为困难的，故一般均采用近似方法，将它拆成单个构件，每一个构件都按单独的等效体系进行动力分析。各构件的支座条件应按实际支承情况来选取。例如对钢筋混凝土结构，顶板与外墙的刚度接近，其连接处可近似按弹性支座(介于固端与钱支之间)考虑。而底板与外墙的刚度相差较大，在计算外墙时可将二者连接处视作固定端。对通道或其他简单、规则的结构，也可近似作为一个整体构件按等效静荷载法进行动力计算。\n\n对于特殊结构也可按有限自由度体系采用结构动力学方法，直接求出结构内力。\n\n3) 根据构件最大内力(弯矩、剪力或轴力)等效的原则确定等效均布静力荷载。.\n\n等效静力荷载法规定结构构件在等效静力荷载作用下的各项内力(如弯矩、剪力、轴力)等与动荷载作用下相应内力最大值相等，这样即可把动荷载视为静荷载。\n\n10.2.3 当前在房屋设计中考虑燃气爆炸的偶然荷载是有实际意义的。本条主要参照欧洲规范《由撞击和爆炸引起的偶然作用》$\\mathrm { E N } \\ 1 9 9 1 - 1 - 7$ 中的有关规定。设计的主要思想是通过通口板破坏后的世压过程，提供爆炸空间内的等效静力荷载公式，以此确定关键构件的偶然荷载。\n\n爆炸过程是十分短暂的，可以考虑构件设计抗力的提高，爆炸持续时间可近似取 $t { = } 0 , 2 \\mathsf { s }$ 。\n\nEN 1991 Part 1. 给出的抗力提高系数的公式为:\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { d } } = 1 + \\sqrt { \\frac { \\hat { p } _ { \\mathrm { S W } } } { \\hat { p } _ { \\mathrm { R d } } } } \\sqrt { \\frac { 2 u _ { \\mathrm { m a x } } } { g \\mathrm { ~ } ( \\Delta t ) ^ { 2 } } }\n$$\n\n式中: $\\phi _ { \\mathrm { S W } }$ 关键构件的自重;$\\scriptstyle { \\phi _ { \\mathrm { R d } } }$ 关键构件的在正常情况下的抗力设计值;max. 关键构件破坏时的最大位移;weboo$_ { g }$ 重力加速度。\n\n## 10.3 撞击\n\n### 10.3.1 当电梯运行超过正常速度一定比例后，安全钳首先作用，将轿厢(对重)卡在导轨上。安全钳作用瞬间，将轿厢(对重)传来的冲击荷载作用给导轨，再由导轨传至底坑(悬空导轨除外)。在安全钳失效的情况下，轿厢(对重)才有可能撞击缓冲器，缓冲器将吸收轿厢(对重)的动能，提供最后的保护。因此偶然情况下，作用于底坑的撞击力存在四种情况:轿厢或对重的安全钳通过导轨传至底坑;轿厢或对重通过缓冲器传至底坑。由于这四种情况不可能同时发生，表 10 中的撞击力取值为这四种情况下的最大值。根据部分电梯厂家提供的样本，计算出不同的电梯品牌、类型的撞击力与电梯总重力荷载的比值(表 8)\n\n根据表 结果，并参考了美国 IBC 96 规范以及我国《电梯制造与安装安全规范)) GB 7588 - 2003 ，确定撞击荷载标准值。规范值适用于电力驱动的拽引式或强制式乘客电梯、病床电梯及载货电梯，不适用于杂物电梯和液压电梯。电梯总重力荷载为电梯核定载重和轿厢自重之和，忽略了电梯装饰荷载的影响。额定速度较大的电梯，相应的撞击荷载也较大，高速电梯(额定速度不小于 $2 . 5 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } )$ 宜取上限值。\n\n撞击力与电梯总重力荷载比值计算结果   \n\n\n\n\n\n### 10.3.2 本条借鉴了《公路桥涵设计通用规范)) $\\mathrm { J T G } ~ \\mathrm { D 6 0 } - 2 0 0 4$ 和《城市人行天桥与人行地道技术规范)) CJJ 69 - 95 的有关规定，基于动量定理给出了撞击力的一般公式，概念较为明确。按上述公式计算的撞击力，与欧洲规范相当。\n\n我国公路上 10t 以下中、小型汽车约占总数的 $80 \\%$ 10t 以上大型汽车占 $20 \\%$ 。因此，该规范规定计算撞击力时撞击车质量取。而《城市人行天桥与人行地道技术规范)) CJJ 69 - 则建议取 $1 5 \\mathrm { t }$ 。本规范建议撞击车质量按照实际情况采用，当无数据时可取为 $1 5 \\mathrm { t }$ 又据《城市人行天桥与人行地道技术规范 CJJ 69 - 95,撞击车速建议取国产');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('458ab94a-16ca-47af-8c49-5892748c76f0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 11）', 'olspan=\"1\" rowspan=\"1\">废料场吊钩起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">废料场抓斗或电磁盘起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">桥式抓斗卸船机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">集装箱搬运起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">岸边集装箱起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冶金用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('459c42a4-875f-4d33-a163-0368d81cbd71', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '7.1.3在E2地震作用下，钢筋混凝土拱桥的主拱圈', '7.1.3在E2地震作用下，钢筋混凝土拱桥的主拱圈、基础和主要受力构件应基本不发生损伤；对系杆拱桥，其桥墩、支座和基础的抗震性能可按梁桥的要求进行抗震设计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('45a979d7-8503-4be7-a922-c350cf737c2e', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '附录F 焊接接头射线检测质量评定', '附录F 焊接接头射线检测质量评定F.0.1对射线探伤检测的结果进行质量评定时，焊接接头内应无裂纹、未熔合、未焊透、缩孔、弧坑缩孔、铜夹杂等严重缺陷，否则应不予评定。\n\nF.0.2焊接接头射线检测的质量评定应包括圆形缺陷评定、条形缺陷评定和综合评定，并应符合表F.0.2 的规定。\n\n表 F.0.2气孔、夹渣、夹杂缺陷的评定  \n\n\n\n\n\n注：1.A一显示投影面积总和在 $\\mathrm { L } \\times \\mathrm { W P }$ 区域中百分比，d—气孔直径，dA一气孔包络区域直径，h一显示的宽度，L一焊缝任意 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 检测长度，1一显示的长度，s一对接焊缝公称厚度，WP一焊缝宽度，Σ1一在L范围内缺陷总长度。\n\n2.如果单条焊缝长度小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，则显示的最大长度应不超过整条焊缝长度的 $2 5 \\%$ 。\n\n3.如果任意相邻缺陷的间距小于或等于其中较小缺陷的主要尺寸，则应被视为一个缺陷。\n\n4.显示不应被划分到不同的L 中。\n\nF.0.3对评定不合格的缺陷，可进行返修。返修后，对返修部位及补焊受影响的区域，应按原检测条件进行复验，复探部位的缺陷应按本附录的规定重新评定。\n\nF.0.4焊接接头射线检测方法和检测结果分级除应符合本规范的规定外，尚应符合现行《焊缝无损检测射线检测第一部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GB/T3323.1)和《焊缝无损检测射线检测验收等级第一部分：钢、镍、钛及其合金》（GB/T37910.1)的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('45c216a4-1dba-46e0-98ae-837c938360f3', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13 钢管连接节点', '13 钢管连接节点13.1 一般规定\n13.2 构造要求\n13.3 圆钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算\n13.4 矩形钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('45cf62e0-3b47-4b74-b80f-d845e31ad8aa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算如有必要验算疲劳强度，则应按5．8的原则进行。通常，疲劳强度验算应按 A1、A2、A3和 A4（常规载荷）等载荷组合考虑。在某些特殊的应用实例中，它甚至还有必要考虑一些偶然载荷及特殊载荷，例如工作状态风载荷，偏斜运行侧向载荷，试验载荷以及与起重机基础外部激励等有关的载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('45dd4dd8-54d4-4571-9482-ba764d5d6655', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '23.7 桥面防护设施', '23.7 桥面防护设施## 23.7.1 混凝土防撞护栏的施工应符合下列规定：\n\n1 防撞护栏应在桥面的两侧对称进行施工；对结构重心位于梁体以外的悬臂式防撞护栏，应在与主梁横向联结或拱上结构完成后方可施工。\n\n2 对就地现浇的防撞护栏，宜在顺桥向每间隔 $5 \\mathrm { \\sim } 8 \\mathrm { m }$ 设一道断缝或假缝；在温差较大的地区，断缝或假缝的设置间距宜再适当减小。\n\n3 防撞护栏的钢筋应与梁体的预留钢筋可靠连接。\n\n4 模板宜采用钢模，支模时宜在其顶部和底部各设一道对拉螺杆，或采用其他固定模板的可靠装置。\n\n5 宜采用坍落度较低的干硬性混凝土，浇筑时应分层进行，分层厚度宜不超过$2 0 0 \\mathrm { m m }$ ；振捣时应采取适当的措施使模板表面的气泡逸出。\n\n6 对预制安装的防撞护栏，在搬运和安装时，应采取适当的保护措施，防止损伤棱角处的混凝土。连接钢板的焊接质量应符合设计要求和本规范的相关规定。\n\n7 施工完成后的防撞护栏，其顶面高程和位置应准确，位于弯道上的护栏其线\n\n形应平顺。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('45e05de1-873e-4664-aaa4-bbe9afd5bee7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 1）', '条文说明：2“特大跨径桥梁”一般指单跨跨度 $1 0 0 0 \\ m { \\mathrm { m } }$ 及以上的桥梁。表 3.2.5-2 中的“高架桥”是指跨越建筑物群、地质不良地段等中小跨径的旱地桥，该类型桥梁由于跨径较小，结构简单，施工测量条件相对较好，因此控制网精度要求适中，根据实际应用经验确定高架桥的平面控制测量的等级需要达到四等。\n\n5 规定在布设平面控制点时，四等及以上平面控制网中相邻点之间的距离不得小于 $5 0 0 \\mathrm { m }$ ，是因为一般的桥梁在进行平面控制测量时，点间距为 $5 0 0 \\mathsf { m }$ 比较适宜，太长不便于实际施工中使用，太短则不利于控制导线测量的质量。“平均边长”是指相邻点间的平均距离，其值是根据各个等级适用的范围确定的。\n\n### 3.2.6 桥涵工程施工的高程控制测量应符合下列规定：\n\n1 同一工程项目应采用同一高程系统，并应与相邻工程项目的高程系统相衔接。桥位水准点的高程应与路线控制高程联测。\n\n2 用于跨越水域和深谷的大桥、特大桥的高程控制网最弱点高程中误差为$\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 高程控制网每千米观测高差中误差应符合表 3.2.6-1 的规定，附合（环线）水准路线长度应小于表3.2.6-1 的规定。\n\n表3.2.6-1 高程控制测量的技术要求  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>测量等级</td><td rowspan=1 colspan=2>每千米高差中数中误差（mm）</td><td rowspan=2 colspan=1>附合或环线水准路线长度(km)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>偶然中误差M△</td><td rowspan=1 colspan=1>全中误差Mw</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>二等</td><td rowspan=1 colspan=1>±1</td><td rowspan=1 colspan=1>±2</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>三等</td><td rowspan=1 colspan=1>±3</td><td rowspan=1 colspan=1>±6</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>四等</td><td rowspan=1 colspan=1>±5</td><td rowspan=1 colspan=1>±10</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr></table>\n\n\n注：控制网节点间的长度应不大于表中长度的 0.7 倍。\n\n4 桥梁工程的高程控制测量等级不得低于表 3.2.6-2 的规定。\n\n表 3.2.6-2 高程控制测量等级  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>多跨桥梁总长L（m)</td><td rowspan=1 colspan=1>单跨桥梁跨径Lk（m)</td><td rowspan=1 colspan=1>其他构造物</td><td rowspan=1 colspan=1>测量等级</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L≥3000</td><td rowspan=1 colspan=1>Lk≥500</td><td rowspan=1 colspan=1>一</td><td rowspan=1 colspan=1>二等</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1000≤L&lt;3000</td><td rowspan=1 colspan=1>150≤Lk&lt;500</td><td rowspan=1 colspan=1>二</td><td rowspan=1 colspan=1>三等</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L&lt;1000</td><td rowspan=1 colspan=1>Lk&lt;150</td><td rowspan=1 colspan=1>高架桥</td><td rowspan=1 colspan=1>四等</td></tr></table>\n\n\n5 施工水准网中的各水准点，对于大桥和特大桥应构成连续闭合水准环。大桥和特大桥的每端应至少设置2个水准点，作为水准网的控制点。\n\n6 高程控制测量应采用水准测量或三角高程测量的方法进行。高程控制测量的技术要求应符合表 3.2.6-3、表 3.2.6-4 的规定。\n\n表 3.2.6-3 水准测量的主要技术要求  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>测量等级</td><td rowspan=1 colspan=2>往返较差、附合或环线闭合差（mm)</td><td rowspan=2 colspan=1>检测已测测段高差之差（mm）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>平原、微丘</td><td rowspan=1 colspan=1>重丘、山岭</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>二等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤4√I</td><td rowspan=1 colspan=1>≤4vi</td><td rowspan=1 colspan=1>≤6L</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>三等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤12√');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('45ebb95c-f00c-4617-ade7-0298c4aaf4a8', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14.6 纵向抗剪计算（Part 2）', 'hbf { \\dot { m } } \\mathbf { m } ^ { 2 } / \\mathbf { m } \\mathbf { m } )$ ，\n\n按图14.6.1和表14.6.3取值;$f _ { \\mathrm { r } }$ -横向钢筋的强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n表14.6.3 单位长度上横向钢筋的截面积 $\\mathbf { A } _ { \\mathrm { e } }$   \n\n\n\n\n\n## 14.6.4 横向钢筋的最小配筋率应满足下式要求：\n\n$$\nA _ { \\mathrm { e } } f _ { \\mathrm { r } } / b _ { \\mathrm { f } } > 0 . 7 5 ( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('45f3f22c-4f2c-4f3d-9e07-c36b1bb57615', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 6）', '抗倾覆稳定性，并进行起重机的抗风防滑装置、锚定装置等的\n\n设计计算。\n\n起重机非工作状态风载荷按式（15）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { w \\ I I } } } = C K _ { \\mathrm { { h } } } \\rho _ { \\parallel } A\n$$\n\n……（15）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 起重机的非工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ -同式（11)；  \n$K _ { \\mathrm { h } }$ — 风压高度变化系数，见表19；  \n$\\phi _ { \\mathbb { I } }$ 非工作状态计算风压，见表18,单位为牛每二次方米 $\\mathrm { { ( N / m ^ { 2 } } }$ ）；$A$ 同式(11)。\n\n在计算非工作状态风载荷时，还应考虑从总起升质量 $m$ 中卸除了有效起升质量 $\\Delta m$ 后还悬吊着的吊具质量 $\\eta m$ 仍受到的非工作风力的作用，系数为 $\\eta ^ { = 1 - ( \\Delta m / m ) }$ 。\n\n表 18 非工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<<<HTBL|4cb5e4486134046bc68d388760edef2|END>>>\n\n\n表 19 风压高度变化系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { h } }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>离地(海)面高度h/m</td><td rowspan=2 colspan=1>≤10</td><td rowspan=2 colspan=1>10~20</td><td rowspan=2 colspan=1>20~30</td><td rowspan=2 colspan=1>30~40</td><td rowspan=2 colspan=1>40~50</td><td rowspan=2 colspan=1>50~60</td><td rowspan=2 colspan=1>60~70</td><td rowspan=2 colspan=1>70~80</td><td rowspan=2 colspan=1>80~90</td><td rowspan=1 colspan=1>90~</td><td rowspan=2 colspan=1>100~110</td><td rowspan=2 colspan=1>110~120</td><td rowspan=2 colspan=1>120~130</td><td rowspan=2 colspan=1>130~140</td><td rowspan=2 colspan=1>140~150</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>100</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>陆上按（）、0.3计算</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1.32</td><td rowspan=1 colspan=1>1.46</td><td rowspan=1 colspan=1>1.57</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 67</td><td rowspan=1 colspan=1>1.75</td><td rowspan=1 colspan=1>1.83</td><td rowspan=1 colspan=1>1.90</td><td rowspan=1 colspan=1>1.96</td><td rowspan=1 colspan=1>2.02</td><td rowspan=1 colspan=1>2.08</td><td rowspan=1 colspan=1>2.13</td><td rowspan=1 colspan=1>2.18</td><td rowspan=1 colspan=1>2.23</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>海上及海岛按（）计算0.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.20</td><td rowspan=1 colspan=1>1.28</td><td rowspan=1 colspan=1>1.35</td><td rowspan=1 colspan=1>1.40</td><td rowspan=1 colspan=1>1.45</td><td rowspan=1 colspan=1>1.49</td><td rowspan=1 colspan=1>1.53</td><td rowspan=1 colspan=1>1.56</td><td rowspan=1 colspan=1>1.60</td><td rowspan=1 colspan=1>1.63</td><td rowspan=1 colspan=1>1.65</td><td rowspan=1 colspan=1>1.68</td><td rowspan=1 colspan=1>1.70</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=16>注：计算非工作状态风载荷时,可沿高度划分成10m高的等风压段，以各段中点高度的系数Kn(即表列数字)乘以计算风压;也可以取结构顶部的计算风压作为起重机全高的定值风压。</td></tr></table>\n\n\n对臂架长度不大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 且臂架');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('45f9359a-4b45-48b4-84ba-23679387c62f', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明转体施工通常有平转、竖转和平竖结合等方式，平竖结合又可以分为先平转后竖转和先竖转后平转两种方式。钢拱肋的转体可以采用平转方式，也可以采用竖转方式，或采用平竖结合的组合方式；钢塔的转体则多采用竖转的方式进行施工。对某些特殊的地形条件，当其他的施工方法受到一定限制时，转体施工具有较好的适用性。\n\n### 12.8.2转体施工除应符合现行《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650）的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1编制专项施工方案时，转体施工的方法应根据桥梁结构的特点、地形条件、工期要求和设备等情况综合确定。\n\n2应对结构转体的各个施工工况进行分析验算；应对转盘结构、锚固、转动和位控系统等进行专项设计。\n\n3利用提升架或塔架竖转时，提升架或塔架应进行专项设计，并应符合本规范第 12.4节、第12.5 节的相关规定。\n\n4转体前的水平向、斜向构件应在支架上组装，其支架及组装应符合本规范第12.3 节的规定。转体前的竖向构件组装应符合本规范第12.5.5条的规定。\n\n### 12.8.3转体施工所用的设备应满足施工要求，并应符合下列规定：\n\n1千斤顶、卷扬机等设备的最大工作负荷不宜超过设备额定工作能力的 $8 0 \\%$ ，且在使用前应对油表、张力测力仪和起重力限制器等计量器具进行标定。\n\n2千斤顶、卷扬机等设备应有过载保护装置。\n\n3用于测量拉力和位移的设备应满足施工要求的量程和精度。\n\n4利用提升架或塔架竖转时，液压提升系统、卷扬机、滑轮组等应符合本规范第 12.5.3条的规定。\n\n### 12.8.4转盘结构、锚固系统、转动系统和位控系统等应符合下列规定：\n\n1平转转盘、竖转铰结构宜由专业制造单位加工制作，并应符合设计要求。\n\n2锚固系统应安全可靠，锚碇的抗拔、抗滑安全系数应不小于2。\n\n3平面转动系统应在转动支承之外设置防倾保护；牵引系统宜选用同步、连续液压千斤顶，且千斤顶的牵引力宜为阻力的 $1 . 5 { \\sim } 2 . 0$ 倍。竖向转动铰的强度安全系数应不小于2。\n\n4位控系统除应设置必要的转体限位、微调装置外，尚应设置测力装置、测量变形装置和测量转体平衡装置。钢塔竖转时，应设置八字形反向拉索，防止转动时的横向偏位和竖直时的过位失控。\n\n5采用塔架或提升架竖转施工时，拉索和扣索应选用钢丝绳或钢绞线，钢丝绳的安全系数不得小于6，钢绞线的安全系数不得小于2。塔架应有临时锁定拉索的装置；提升架应有临时固定构件的装置。\n\n### 12.8.5构件的拼装和连接应按照设计要求的顺序进行；设计未要求时，宜从转盘结构处向另一端依次顺序安装。\n\n### 12.8.6转体施工作业应符合下列规定：\n\n1平转所用的活动铰支座进场时，应对支座弧形板的粗糙度、椭圆度、平整度以及构件的相对位置进行测量验收；应结合制造误差确定安装的确切位置，使其达到设计精度要求。\n\n2转体施工作业转动前应进行试转。平转时的角速度宜不大于0.02 rad/min,或桥体悬臂端的线速度宜不大于 $2 . 0 ~ \\mathrm { \\ m / m i n }$ ；竖转的速度宜控制在 $0 . 0 0 5 { \\sim } 0 . 0 1$ rad/min 范围内。\n\n3利用提升架或塔架竖转时，施工作业应符合本规范第12.5.4条的相关规定。\n\n4转体作业时应统一指挥、统一信号、统一行动；各部位的操作人员在未得到指令或指令不明的情况下严禁操作；转体作业应采用计算机自动控制系统。\n\n5平转过程中应对转动体系、锚固点和动力系统等实时检查；竖转时应对扣索、锚索、转盘、钢塔的应力和位移等进行跟踪监测。监测数据超过方案设计允许值时应暂停施工，采取措施消除异常后方可继续施工。\n\n6转体施工时，转动影响区域 10m 范围内应无其他障碍物。\n\n7大风、大雨、浓雾、寒冷等恶劣天气条件下不宜进行转体施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4603fbc2-fa66-4d37-a06a-46adc1d34885', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．9 构造要求', '5．9 构造要求## 5．9．1 一般原则\n\n### 5．9．1．1 主要承载结构的构造设计应力求简单、受力明确、传力直接、尽量降低应力集中的影响。\n\n### 5．9．1．2 结构（或结构件）的设计应考虑到制造、检查、运输、安装（拆卸）、使用和维护等的方便和可能性。露天工作的起重机结构应避免积水。\n\n### 5．9．1．3 应根据起重机的实际工作环境考虑腐蚀对结构钢材的影响（结构有可靠的防腐措施或属于短暂性使用的设备，可不考虑腐蚀的影响），主要承载结构的钢板和型钢的最小厚度不应小于表34的规定。\n\n表34 钢板和型钢的最小厚度  \n单位为毫米  \n\n\n\n\n\n### 5．9．1．4 对于动载荷比较严重和受力比较复杂的焊接结构件，除非采取措施减小或消除焊接内应力，否则选用的钢材厚度对碳素钢不宜大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ，对低合金钢不宜大于 $3 5 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 5．9．1．5 对承载后会发生较大弹性变形的结构，在设计时应预先采取与此弹性变形相反的措施，如桥式起重机和门式起重机主梁跨中应作出向上的预拱，门式起重机悬臂段应作出向上的预翘，且这些预变形宜由结构构造或结构件的下料来保证。\n\n### 5．9．1．6 在设计由疲劳强度控制的主要焊接结构时，应采取各种降低疲劳应力的措施，如改善接头型式降低应力集中等级，对双面连续焊缝的头部进行包裹回焊、采用较大半径的圆弧过渡板以减少内应力等。\n\n### 5．9．1．7 主要承载结构件在不同连接处允许采用不同的连接方式来传递载荷，但在同一连接处不宜混合使用不同的连接方式。\n\n### 5．9．1．8 主要承载结构的表面如果长期受到热辐射作用，且表面温度达 $1 5 0 \\mathrm { { ‰} }$ 以上时，结构设计应考虑有效的隔热防护措施。\n\n## 5．9．2 焊缝连接\n\n### 5．9．2．1 对接焊接\n\n对接焊缝的坡口型式应符合 GB／T985和 GB／T986的规定。\n\n主要承载结构中不等板厚或板宽的对接，均应从一侧或两侧制成不大于 $1 : 4$ 的过渡斜度（见图9）。\n\n  \n图9 对接焊缝坡口型式\n\n### 5．9．2．2 角焊接\n\n#### 5．9．2．2．1 焊脚尺寸\n\n##### 5．9．2．2．1．1 被焊接件厚度小于 $4 \\ \\mathrm { m m }$ 时，焊脚尺寸等于被焊接件的厚度。\n\n##### 5．9．2．2．1．2 焊脚尺寸不应小于表35的规定。\n\n##### 5．9．2．2．1．3 对于一般角焊缝，焊脚尺寸不应大于较薄焊件厚度的1．2倍；而对于杆件边缘的角焊缝\n\n（见图10），还应符合下列要求：犺$t _ { 1 } { \\leqslant } 6 ~ \\mathrm { m m }$ 时， $h _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } t _ { 1 }$ ；$\\cdot t _ { 1 } > 6 \\ \\mathrm { m m }$ 时， $, h _ { \\mathrm { f } } = t _ { 1 } - ( 1 { \\sim } 2 ) \\mathrm { m m }$ 。\n\n表35 角焊缝的焊脚尺寸  \n\n\n\n\n\n  \n图10 角焊缝的焊脚\n\n#### 5．9．2．2．2 焊缝形状\n\n受动载荷的主要承载结构，在保证焊缝受剪计算截面面积的情况下，角焊缝的表面应呈微凹弧形或直线形。焊缝直角边的比例∶对侧焊缝为 $1 : 1$ ，对端焊缝为 $1 : 1 , 5$ （长边顺载荷方向）。\n\n#### 5．9．2．2．3 焊缝的计算长度\n\n角焊缝（侧焊缝或端焊缝）的最小计算长度为犺 $8 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ 。对于侧焊缝，当受动载荷时，最大计算长度为40$h _ { \\mathrm { f } }$ ；受静载荷时，最大计算长度为 $6 0 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ ；若焊缝长度超过上述规定，超长部分在计算中不予考虑。\n\n## 5．9．3 铆钉连接和螺栓连接\n\n### 5．9．3．1 对于需要在使用现场进行整体拼接的大型结构，宜优先考虑采用高强度螺栓连接或铆钉连接。  \n### 5．9．3．2 铆合钢板的总厚度一般不应超过铆钉直径的5倍。当可以保证铆钉杆塞紧钉孔时，总厚度允许为铆钉直径的7倍。  \n### 5．9．3．3 在主要承载结构中应采用半圆头铆钉，特殊情况可以采用沉头铆钉。  \n### 5．9．3．4 每一杆件在节点处或接头一侧，铆钉或螺栓数不应少于2个。沿受力方向，每行铆钉或螺栓数不宜多于5个。  \n### 5．9．3．5 C级螺栓连接只允许用在次要构件的连接中或作暂时性连接。  \n### 5．9．3．6 对直接承受动载荷的普通螺栓受拉连接，应采用双螺母或其他能防止螺母松动的有效措施。犱5．9．3．7 A、B级螺栓采用铰制孔时，若构件承受脉动载荷，则孔径不应大于 $\\left[ d + \\left( 0 . 2 \\sim 0 . 3 \\right) \\right] \\mathrm { m m }$ ，$d$ 为螺栓配合部分的公称直径;若构件承受交变载荷，则孔和螺栓的配合不应低于 $\\mathrm { H } 1 1 / \\mathrm { h } 9$\n\n### 5．9．3．8 铆钉或螺栓布置的极限尺寸见表36。\n\n单位为毫米\n\n表36 铆钉或螺栓布置的极限尺寸  \n\n\n\n\n\n表36（续）  \n单位为毫米');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4618b6a6-904d-4e59-8ea1-d5fbaae5188b', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '2.0.13保护接地 protective', '2.0.13保护接地 protective earthing为了电气安全，将系统、装置或设备的一点或多点接地。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46219093-e577-4f10-a51a-d603b7be7cd1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.5 混凝土浇筑', '7.5 混凝土浇筑## 7.5.1浇筑混凝土前，除应符合本规范第6.11.1条的规定外，尚应对预埋于混凝土中的锚具、管道和钢筋等进行全面检查验收，符合要求后方可开始浇筑。\n\n## 7.5.2浇筑混凝土时，宜根据结构或构件的不同形式选用插入式、附着式或平板式等振动器进行振捣。对箱梁腹板与底板及顶板连接处的承托、预应力筋锚固区及其他预应力钢束与钢筋密集的部位，应采取有效措施加强振捣；对先张构件应避免振动器碰撞预应力筋；对后张结构应避免振动器碰撞预应力筋的管道、预埋件等。浇筑过程中应随时检查模板、管道、锚固端垫板等的稳固性，保证其位置及尺寸符合设计要求。\n\n## 7.5.3用于判断现场预应力混凝土结构或构件强度的混凝土试件，应置于现场与结构或构件同环境、同条件养护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('462ba958-6386-4004-9515-e167922eecc5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 5）', '使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操作的位置。操纵装置的运动方向也应尽可能地设置得适合人的肢体的自然运动。例如：脚踏控制装置应采用向下的脚踏力操作而不能用脚的横向运动触碰操作。\n\n9．6．1．5 用来操纵起重机械控制装置所需的力应与使用此控制装置的使用频度有关，应随机型变化并按人类工效学来考虑。\n\n9．6．1．6 控制起重机的急停按钮，应符合7．3．4和7．5．4．1的规定。\n\n### 9．6．2 司机室控制\n\n#### 9．6．2．1 控制装置的操纵\n\n9．6．2．1．1 控制器的操作方向应与其所控制对象的运动方向一致或者是合乎逻辑的关系。9．6．2．1．2 合适的操作方向是指起重机司机面向控制器时，操纵控制器时手的动作方向和所产生的效应要协调，采用手柄控制操作的见表58，采用手轮控制操作的见表59。\n\n#### 9．6．2．2 控制装置的布置与标识\n\n9．6．2．2．1 控制装置的位置设计，应在使其接通一个或几个控制装置时，一般不会无意识地再接通另外的控制装置。\n\n9．6．2．2．2 当操纵装置较多时，起重机主要的控制与操纵装置宜安排在司机座位的右侧。在布置了以手操纵控制器为主要操纵装置的情况下，可以安排脚踏操纵控制器。\n\n表 58 手柄移动方向和起重机运动的关系  \n\n\n\n\n\n表 59 手轮旋转方向和起重机运动的关系  \n\n\n\n\n\n9．6．2．2．3 在每个控制装置上，或在靠近它的位置处，应贴上文字标志或符号以区别其功能，清晰地表明所操纵实现的起重机械的运动方向。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('462c78f6-dcec-4ac7-ada4-2239ddaad1aa', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '1总则 35', '1总则 35## 2术语和符号 36\n\n### 2.1 术语… 36   \n### 2.2符号 36\n\n## 3基本规定 37\n\n## 4临边与洞口作业… 39\n\n### 4.1临边作业 39   \n### 4.2洞口作业 39   \n### 4.3防护栏杆 40');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4637cf87-3c9d-48ef-abcb-34185f607cb2', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12.3 梁柱连接节点（Part 2）', ' { p s } } = \\frac { 4 } { 3 } f _ { \\mathrm { v } } ;$   \n#### 2）当 $0 . 6 { < } \\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { s } } { \\leqslant } 0 . 8$ 时， $f _ { \\mathrm { p s } } { = } \\frac { 1 } { 3 } ( 7 { - } 5 \\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { s } } ) f _ { \\mathrm { v } }$   \n#### 3）当 $0 . 8 { < } \\lambda _ { \\mathrm { n, s } } { \\leqslant } 1 . 2$ 时， $\\begin{array} { r } { f _ { \\mathrm { p s } } = [ 1 - 0 . 7 5 ( \\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { s } } - 0 . 8 ) ] f _ { \\mathrm { v } } ; } \\end{array}$\n\n#### 4）当轴压比 $\\frac { N } { A f } { > } 0 . 4$ 时，受剪承载力 $f _ { \\mathrm { p s } }$ 应乘以修正系数，当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { s } } { \\leqslant } 0 . 8$ 时，修正系数可取为 $\\sqrt { 1 - \\left( \\frac { N } { A f } \\right) ^ { 2 } }$\n\n### 4 当节点域厚度不满足式（12.3.3-3）的要求时，对 $_ \\mathrm { H }$ 形截面柱节点域可采用下列补强措施：\n\n#### 1）加厚节点域的柱腹板，腹板加厚的范围应伸出梁的上 下翼缘外不小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ；   \n#### 2）节点域处焊贴补强板加强，补强板与柱加劲肋和翼缘 可采用角焊缝连接，与柱腹板采用塞焊连成整体，塞 焊点之间的距离不应大于较薄焊件厚度的 $2 1 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ 倍。   \n#### 3）设置节点域斜向加劲肋加强。\n\n## 12.3.4 梁柱刚性节点中当工字形梁翼缘采用焊透的 $\\mathrm { T }$ 形对接焊缝与H形柱的翼缘焊接，同时对应的柱腹板未设置水平加劲肋时，柱翼缘和腹板厚度应符合下列规定：\n\n### 1 在梁的受压翼缘处，柱腹板厚度 $\\pmb { t _ { \\mathrm { w } } }$ 应同时满足：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { w } } \\geqslant \\frac { A _ { \\mathrm { f b } } f _ { \\mathrm { b } } } { b _ { \\mathrm { e } } f _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n$$\nt _ { \\mathrm { w } } \\geqslant \\frac { h _ { \\mathrm { c } } } { 3 0 } \\frac { 1 } { \\varepsilon _ { \\mathrm { k , c } } }\n$$\n\n$$\nb _ { \\mathrm { e } } = t _ { \\mathrm { f } } + 5 h _ { \\mathrm { y } }\n$$\n\n### 2 在梁的受拉翼缘处，柱翼缘板的厚度 $t _ { \\mathrm { c } }$ 应满足下式要求：\n\n$$\n\\smash { t _ { \\mathrm { c } } \\geq 0 . 4 \\sqrt { A _ { \\mathrm { f t } } f _ { \\mathrm { b } } / f _ { \\mathrm { c } } } }\n$$\n\n式中： $A _ { \\mathrm { f b } }$ - -梁受压翼缘的截面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$f _ { \\mathrm { b } } , \\ f _ { \\mathrm { c } }$ ——分别为梁和柱钢材抗拉、抗压强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\AA )$ $\\mathrm { m m } ^ { 2 } \\mathrm { ~ . ~ }$ ；\n\n$b _ { \\mathrm { e } }$ -在垂直于柱翼缘的集中压力作用下，柱腹板计算高度边缘处压应力的假定分布长度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$h _ { \\mathrm { y } }$ 自柱顶面至腹板计算高度上边缘的距离，对轧制型钢截面取柱翼缘边缘至内弧起点间的距离，对焊接截面取柱翼缘厚度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$t _ { \\mathbf { f } }$ 梁受压翼缘厚度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$h _ { \\mathrm { c } }$ 柱腹板的宽度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$\\varepsilon _ { \\mathrm { k } , \\mathrm { c } }$ 柱的钢号修正系数；\n$A _ { \\mathrm { f t } }$ 梁受拉翼缘的截面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n## 12.3.5采用焊接连接或栓焊混合连接（梁翼缘与柱焊接，腹板与柱高强度螺栓连接）的梁柱刚接节点，其构造应符合下列规定：\n\n1H形钢柱腹板对应于梁翼缘部位宜设置横向加劲肋，箱形（钢管）柱对应于梁翼缘的位置宜设置水平隔板。\n\n2梁柱节点宜');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('463b9c2c-1876-40f7-82cc-d14250f9374e', '107《建筑工程施工现场标志设置技术规程》（JGJ348-2014）.md', '制订说明', '制订说明《建筑工程施工现场标志设置技术规程》JGJ 348-2014,经住房和城乡建设部2014年10月20日以第598号公告批准、发布。\n\n本规程编制过程中，编制组进行了广泛的调查研究，总结了我国建筑工程施工现场标志的实践经验，同时参考了国外先进技术法规、技术标准。\n\n为便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使用本规程时能正确理解和执行条文规定，《建筑工程施工现场标志设置技术规程》编制组按章、节、条顺序编制了本规程的条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明，还着重对强制性条文的强制性理由做了解释。但是，本条文说明不具备与规程正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握规程规定的参考。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4647add5-3808-4c76-8499-b375a1ef2ed4', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '1范围', '1范围本标准规定了钢板的厚度方向性能级别、试验方法及检验规则。厚度方向性能级别是对钢板的抗层状撕裂的能力提供的一种量度，厚度方向性能采用厚度方向拉伸试验的断面收缩率来评定。\n\n本标准适用于厚度为 $1 5 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的镇静钢钢板。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('464b845e-a514-44d6-889f-8ad573040408', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1目的、适用范围和引用标准', '1目的、适用范围和引用标准本方法规定了用维勃稠度仪测定水泥混凝土拌合物稠度的试验方法。\n\n本方法适用于集料最大粒径不大于 $3 1 . 5 \\mathrm { m m }$ 的水泥混凝土及维勃时间在5\\~30s的干稠性水泥混凝土的稠度测定。\n\n引用标准：\n\n《维勃稠度仪》（JG/T250）\n\n水泥混凝土拌合物的拌和与现场取样方法 (T0521)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('464f9515-f1ee-491c-a81b-d3fd95766b02', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 39）', 'an=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移和变形引起的载荷，见4.2.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>“</td><td rowspan=3 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1．工作状态风载荷,见4.2.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2．雪和冰载荷,见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.28</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3．温度变化引起的载荷，见4.2.2.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td ro');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('465691d5-d50b-43b7-ba09-7a19c3d6cf60', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.12 拆除作业', '6.12 拆除作业6.12.1 5 级以上大风或大雨、大雪、大雾、雷电等恶劣天气时,不应进行起重机械的安装拆卸作业。6.12.1 5级以上大风或大雨、大雪、大雾、雷电等恶劣天气时，不应进行起重机械的安装拆卸作业。\n\n6.12.2 拆除施工现场应设置警戒区,并应由专人监护,警戒区不应小于拟拆除物坠落影响范围,并应6.12.2 拆除施工现场应设置警戒区，并应由专人监护，警戒区不应小于拟拆除物坠落影响范围，并应使用警戒隔离绳、活动式警戒隔离栏、安全标志等对警戒区进行标识,非作业人员不应进入拆除现场。使用警戒隔离绳、活动式警戒隔离栏、安全标志等对警戒区进行标识，非作业人员不应进入拆除现场。\n\n6.12.3 拆除施工不应立体交叉作业。 机械拆除时,施工人员与机械不应在同一作业面上同时作业。6.12.3 拆除施工不应立体交叉作业。机械拆除时，施工人员与机械不应在同一作业面上同时作业。\n\n6.12.4 拆卸作业前应将被拆除物上的杂物、附属设施等清理干净。6.12.4 拆卸作业前应将被拆除物上的杂物、附属设施等清理干净。\n\n6.12.5 高处拆除作业时不应在未固定、无防护设施的构件上作业或通行,宜采用落地式作业平台、登6.12.5 高处拆除作业时不应在未固定、无防护设施的构件上作业或通行，宜采用落地式作业平台、登高作业车、水平生命线装置等设施,并应符合 6. 1 的规定。高作业车、水平生命线装置等设施，并应符合6.1的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('465dbbab-50c6-4126-9b89-82bef00f4321', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：4 位于流冰或有漂流物河流中的墩台所受撞击力较大，故表面需要采用较硬石料或较高强度的混凝土预制块。\n\n16.3.2 浆砌片石的砌筑施工应符合下列规定：\n\n1 片石应分层砌筑，宜以 $2 \\sim 3$ 层砌块组成一工作层，每一工作层的水平缝应大致找平。各工作层竖缝应相互错开，不得贯通。\n\n2 外圈定位行列和转角石，应选择形状较为方正及尺寸较大的片石，并长短相\n\n间地与里层砌块咬接。砌缝宽度宜不大于 $4 0 \\mathrm { m m }$ ；采用小石子混凝土砌筑时，可为$3 0 { \\sim } 7 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 较大的砌块应用于下层，安砌时应选取形状和尺寸较为合适的砌块，尖锐凸出部分应敲除。竖缝较宽时，应在砂浆中塞以小石块，但不得在石块下面用高于砂浆砌缝的小石片支垫。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46617e3b-ca88-4598-abc8-db7c381c51f7', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.7 起重作业6.7 起重作业（Part 1）', '6.7 起重作业6.7 起重作业## 6.7.1 吊装作业应设置警戒区 警戒区不应小于起吊物坠落影响范围 大风地区或大风季节应扩大警6.7.1 吊装作业应设置警戒区，警戒区不应小于起吊物坠落影响范围，大风地区或大风季节应扩大警戒区范围 作业人员不应在已吊起的构件下或起重臂旋转范围内作业或通行戒区范围。作业人员不应在已吊起的构件下或起重臂旋转范围内作业或通行。\n\n## 6.7.2 级及以上大风时 应停止高空吊装作业 高空吊装梁 板等大型构件时应在构件两端设置溜6.7.2 5级及以上大风时，应停止高空吊装作业。高空吊装梁、板等大型构件时应在构件两端设置溜绳。 钢筋、杆件等小型构件吊装不应使用土工袋,应使用吊笼,吊笼四周及底部宜使用钢板网封闭。绳。钢筋、杆件等小型构件吊装不应使用土工袋，应使用吊笼，吊笼四周及底部宜使用钢板网封闭。\n\n## 6.7.3 作业前应检查起重机械的变幅限位器、力矩限制器、起重量限制器、防坠安全器、钢丝绳防脱装6.7.3 作业前应检查起重机械的变幅限位器、力矩限制器、起重量限制器、防坠安全器、钢丝绳防脱装置 防脱钩装置以及各种行程限位开关等安全保护装置 应齐全有效 不应随意调整或拆除 不应利用置、防脱钩装置以及各种行程限位开关等安全保护装置，应齐全有效，不应随意调整或拆除。不应利用限制器和限位装置代替操纵机构。限制器和限位装置代替操纵机构。\n\n## 6.7.4 在架空输电线附近起吊时 不应用手扶持吊物或牵拉钢丝绳 起重臂和起吊物应与输电线保持6.7.4 在架空输电线附近起吊时，不应用手扶持吊物或牵拉钢丝绳，起重臂和起吊物应与输电线保持安全距离,并应符合 GB 50194、JT / T 1499 的规定。安全距离，并应符合GB 50194、JT/T 1499的规定。\n\n## 6.7.5 两台门式起重机同时作业时,应保持6.7.5 两台门式起重机同时作业时，应保持 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上距离。上距离。\n\n## 6.7.6 流动式起重设备作业的技术要求如下:6.7.6 流动式起重设备作业的技术要求如下：\n\na) a) 通行的道路、作业场地应平整、坚实;行的道路、作业场地应平整、坚实；  \nb) b) 作业时应与沟渠、基坑保持安全距离;同一场地两台及以上起重机作业时,相邻两台起重机的业时应与沟渠、基坑保持安全距离；同一场地两台及以上起重机作业时，相邻两台起重机的距离应大于两台起重机作业半径之和;距离应大于两台起重机作业半径之和；  \nc) c) 履带式起重机作业时,地面坡度不应大于带式起重机作业时，地面坡度不应大于3 $3 ^ { \\circ }$ ;起重臂的最大仰角不应超过使用说明书的规定,;起重臂的最大仰角不应超过使用说明书的规定，\n\n当无资料可查时,不应超过当无资料可查时，不应超过7 $7 8 ^ { \\circ }$ ;;\n\nd) 汽车、轮胎式起重机作业时,吊装前支腿应全部打开,并应按要求铺设支垫,作业前应检査支d) 汽车、轮胎式起重机作业时，吊装前支腿应全部打开，并应按要求铺设支垫，作业前应检查支腿和地基的稳定性,作业时应由专人监测支垫下沉情况;腿和地基的稳定性，作业时应由专人监测支垫下沉情况；  \ne) e) 通过铁路、地下水管、电缆等设施时,应铺设垫板保护,在上面行走时不应转弯;过铁路、地下水管、电缆等设施时，应铺设垫板保护，在上面行走时不应转弯；  \nf ) f) 采用双机抬吊作业时,应选用起重性能相似的起重机;抬吊时应统一指挥,动作应配合协调,荷用双机抬吊作业时，应选用起重性能相似的起重机；抬吊时应统一指挥，动作应配合协调，荷载应分配合理 起吊重量不应超过两台起重机在该工况下允许起重量总和的载应分配合理，起吊重量不应超过两台起重机在该工况下允许起重量总 $7 5 \\%$ 单机的起5单机的起吊荷载不应超过允许荷载的吊荷载不应超过允许荷载的 $80 \\%$ ;在吊装过程中,两台起重机的吊钩滑轮组应保持垂直状态。?吊装过程中，两台起重机的吊钩滑轮组应保持垂直状态。\n\n## 6.7.7 起重机械使用的钢丝绳要求如下:6.7.7 起重机械使用的钢丝绳要求如下：\n\na) a) 起重机械使用的钢丝绳应符合 GB / T 34198 的规定,应有钢丝绳制造厂提供的质量合格证明起重机械使用的钢丝绳应符合GB/T 34198的规定，应有钢丝绳制造厂提供的质量合格证明文件,其结构形式、强度、规格等应符合起重机使用说明书的要求;塔式起重机、繁忙起重的起文件，其结构形式、强度、规格等应符合起重机使用说明书的要求；塔式起重机、繁忙起重的起重机械的吊索应符合 重机械的吊索应符合 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } 8 9 1 8$ 的规定;的规定；  \nb) b) 卷筒所配备的导绳器和压绳器应性能良好,钢丝绳与卷筒应连接牢固,放出钢丝绳时,卷筒上筒所配备的导绳器和压绳器应性能良好，钢丝绳与卷筒应连接牢固，放出钢丝绳时，卷筒上应至少保留三圈,收放钢丝绳时应防止钢丝绳损坏、扭结、弯折和乱绳,卷筒和滑轮不应有可应至少保留三圈，收放钢丝绳时应防止钢丝绳损坏、扭结、弯折和乱绳，卷筒和滑轮不应有可能损害钢丝绳的缺陷;能损害钢丝绳的缺陷；  \nc) c) 每班作业前,应检查钢丝绳及钢丝绳的连接部位,钢丝绳不应有扭结、压扁、弯折、断股、断丝、班作业前，应检查钢丝绳及钢丝绳的连接部位，钢丝绳不应有扭结、压扁、弯折、断股、断丝、断芯、笼状畸变等变形及明显锈蚀;作业中应经常检查钢丝绳端部的紧固情况;断芯、笼状畸变等变形及明显锈蚀；作业中应经常检查钢丝绳端部的紧固情况；  \nd) d) 钢丝绳检查、维护、报废应符合 GB / T 5972 的规定;丝绳检查、维护、报废应符合GB/T 5972的规定；  \ne) e) 在转动的卷筒上缠绕钢丝绳时,不应用手拉或脚踩引导钢丝绳,不应给正在运转的钢丝绳涂转动的卷筒上缠绕钢丝绳时，不应用手拉或脚踩引导钢丝绳，不应给正在运转的钢丝绳涂抹润滑');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('466d76df-af3b-4e68-8872-a4c36a2a5eea', '19《坠落防护挂点装置》（GB30862-2014）.md', '3 术语和定义', '3 术语和定义下列术语和定义适用于本文件。\n\n3.1\n## 挂点装置 anchordevice\n\n由一个或多个挂点和部件组成的,用于连接坠落防护装备与附着物(墙、脚手架、地面等固定设施)的装置。\n\n3.2\n挂点 anchorpoint挂点装置中与坠落防护装备相连接的部件。\n\n3.3\n结构固定装置 structuralanchor设置在建筑物或构筑物上,用来固定挂点装置的部件。\n\n3.4\n端部固定装置 extremitystructuralanchor刚性或柔性滑轨装置两端与建筑物或构筑物固定连接的装置。\n\n中间固定装置 intermediatestructuralanchor必要时加在端部固定装置之间的固定连接装置。\n\n3.6\n## 柔性导轨挂点装置 flexibleanchorline\n\n由可连接坠落防护装备的移动连接装置和柔性导轨组成的挂点装置。\n\n注 柔性滑轨可以是纤维绳 钢丝绳 织带等\n\n3.7刚性导轨挂点装置 rigidanchorline由可连接坠落防护装备的移动连接装置和刚性导轨组成的挂点装置。注:刚性滑轨可以是钢管或钢轨等。\n\n3.8可移动挂点 mobileanchorpoint刚性或柔性导轨装置中与坠落防护装备相连接的可移动附加装置。\n\n3.9末端挡板 endstop确保移动挂点或坠落防护装备不会与挂点装置意外脱开的部件。\n\n3.10\n连接件 attachment与移动挂点相连接的安全绳、缓冲器或其他装置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4674de72-d2fe-473f-8192-4c2a682ffd7d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 2）', '平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．7．4．1．1 室外工作的轨道式起重机应装设可靠的抗风防滑装置，并应满足规定的工作状态和非工作状态抗风防滑要求。\n\n#### 9．7．4．1．2 工作状态下的抗风制动装置可采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等，其制动与释放动作应考虑与运行机构连锁并应能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．3 起重机只装设抗风制动装置而无锚定装置的，抗风制动装置应能承受起重机非工作状态下的风载荷；当工作状态下的抗风制动装置不能满足非工作状态下的抗风防滑要求时，还应装设牵揽式、插销式或其他形式的锚定装置。起重机有锚定装置时，锚定装置应能独立承受起重机非工作状态下的\n\n风载荷。\n\n#### 9．7．4．1．4 非工作状态下的抗风防滑设计，如果只采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等抗风制动装置，其制动与释放动作也应考虑与运行机构连锁并能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．5 锚定装置应确保在下列情况下起重机及其相关部件的安全可靠：\n\na） 起重机进入非工作状态并且锚定时；  \nb） 起重机处于工作状态，起重机进行正常作业并实施锚定时；  \nc） 起重机处于工作状态且在正常作业，突然遭遇超过工作状态极限风速的大风而实施锚定时。\n\n### 9．7．4．2 防倾翻安全钩\n\n起升吊钩装在主梁一侧的单主梁起重机、有抗震要求的起重机及其他有类似防止起重小车发生倾翻要求的起重机，应装设防倾翻安全钩。\n\n## 9．7．5 起联锁保护作用的安全装置和措施\n\n### 9．7．5．1 进入桥式和门式起重机的门，和从司机室登上桥架的舱口门，应能联锁保护；当门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．2 司机室设在起重机的运动部分上时，进入司机室的通道口，应能联锁保护；当通道口的门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．3 可在两处或多处操作的起重机，应有联锁保护，以保证只能在一处操作，防止两处或多处同时都能操作。  \n### 9．7．5．4 当既可以电动，也可以手动驱动时，相互间的操作转换应能联锁。  \n### 9．7．5．5 夹轨器等制动装置和锚定装置应能与运行机构联锁。  \n### 9．7．5．6 回转锁定装置应能与回转机构联锁。  \n### 9．7．5．7 对小车在可俯仰的悬臂上运行而工作的起重机，悬臂俯仰机构与小车运行机构应能联锁，使俯仰悬臂放平后小车方能运行。\n\n## 9．7．6 其他安全防护装置\n\n### 9．7．6．1 风速仪及风速报警器\n\n#### 9．7．6．1．1 对于室外作业的高大起重机应安装风速仪，风速仪应安装在起重机上部迎风处。对室外作业的高大起重机应装有显示瞬时风速的风速报警器，且当风力大于工作状态的计算风速设定值时，应能发出报警信号。\n\n### 9．7．6．2 轨道清扫器\n\n当物料有可能积存在轨道上成为运行的障碍时，在轨道上行驶的起重机和起重小车，在台车架（或端梁）下面和小车架下面应装设轨道清扫器，其扫轨板底面与轨道顶面之间的间隙一般为 $5 \\ \\mathrm { m m } \\sim$ $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 9．7．6．3 防小车坠落保护\n\n塔式起重机的变幅小车及其他起重机要求防坠落的小车，应设置使小车运行时不脱轨的装置，即使轮轴断裂，小车也不能坠落。\n\n### 9．7．6．4 检修吊笼或平台\n\n需要经常在高空进行起重机自身检修作业的起重机，应装设安全可靠的检修吊笼或平台。\n\n### 9．7．6．5 导电滑触线的安全防护\n\n#### 9．7．6．5．1 桥式起重机司机室位于大车滑触线一侧，在有触电危险的区段，通向起重机的梯子和走台与滑触线间应设置防护板进行隔离。\n\n#### 9．7．6．5．2 桥式起重机大车滑触线侧应设置防护装置，以防止小车在端部极限位置时因吊具或钢丝绳\n\n摇摆而与滑触线意外接触。\n\n#### 9．7．6．5．3 多层布置桥式起重机时，下层起重机应采用电缆或安全滑触线供电。\n\n#### 9．7．6．5．4 其他使用滑触线的起重机，对易发生触电的部位应设防护装置。\n\n### 9．7．6．6 报警装置\n\n必要时，在起重机上应设置蜂鸣器、闪光灯等作业报警装置。流动式起重机倒退运行时，应发出清晰的报警音响并伴有灯光闪烁信号。\n\n### 9．7．6．7 防护罩\n\n在正常工作或维修时，为防止异物进入或防止其运行对人员可能造成危险的零部件，应设有保护装置。起重机上外露的、有可能伤人的运动零部件，如开式齿轮、联轴器、传动轴、链轮、链条、传动带、皮带轮等，均应装设防护罩／栏。\n\n在露天工作的起重机上的电气设备应采取防雨措施。\n\n### 9．7．6．8 防起重机零件掉落的措施\n\n设计上应采取有效措施，防止起重机上的零部件在静止或运动时从空中掉落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('467fdb0a-82cb-4f91-a3aa-8af6ff4bab8b', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13.4矩形钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算（Part 5）', '{ m m }$\n$$\nM _ { \\mathrm { u l } } = 0 . 5 9 5 t ( h _ { 1 } + 5 t ) ^ { 2 } ( 1 - 0 . 3 n ) f\n$$\n\n当 $2 . 7 5 \\mathrm { m m } < t { \\leqslant } 1 4 \\mathrm { m m }$\n\n$$\nM _ { \\mathrm { u l } } = 0 . 0 0 2 5 t ( t ^ { 2 } - 2 6 . 8 t + 3 0 4 . 6 ) ( h _ { 1 } + 5 t ) ^ { 2 } ( 1 - 0 . 3 n ) f\n$$\n\n式中： $\\pmb { n }$ -参数，按式（13.4.3-5）计算，受拉时取 $n { = } 0$ ；$b _ { \\mathrm { e } }$ -腹杆翼缘的有效宽度，按式（13.4.3-7）计算$\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$W _ { 1 }$ ——支管截面模量 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ 。\n\n## 13.4.4采用局部加强的方（矩）形管节点时，支管在节点加强处的承载力设计值应按下列规定计算：\n\n1主管与支管相连一侧采用加强板[图13.2.4（b)]：\n\n1）对支管受拉的 $\\mathrm { T }$ 、Y和X形节点，支管在节点处的承载力设计值应按下列公式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { u } i } = 1 . 8 \\Big ( \\frac { h _ { i } } { b _ { \\mathrm { p } } C _ { \\mathrm { p } } \\mathrm { s i n } \\theta _ { i } } + 2 \\Big ) \\frac { t _ { \\mathrm { p } } ^ { 2 } f _ { \\mathrm { p } } } { C _ { \\mathrm { p } } \\mathrm { s i n } \\theta _ { i } }\n$$\n\n$$\nC _ { \\mathrm { p } } = ( 1 - \\beta _ { \\mathrm { p } } ) ^ { 0 . 5 }\n$$\n\n$$\n\\beta _ { \\mathrm { p } } = b _ { i } / b _ { \\mathrm { p } }\n$$\n\n式中： $f _ { \\mathrm { p } }$ -加强板强度设计值 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } ) }$ ；$C _ { \\mathfrak { p } }$ 参数，按式（13.4.4-2）计算。\n\n2）对支管受压的 $\\mathrm { T }$ 、Y和X形节点，当 $\\beta _ { \\mathrm { p } } { \\leqslant } 0 . 8$ 时可应用下式进行加强板的设计：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { p } } \\geqslant 2 b / \\sin \\theta _ { i }\n$$\n\n$$\nt _ { \\mathrm { p } } \\geqslant 4 t _ { 1 } - t\n$$\n\n3）对 $\\mathrm { K }$ 形间隙节点，可按本标准第13.4.2条中相应的公式计算承载力，这时用 $t _ { \\mathfrak { p } }$ 代替 $t$ ，用加强板设计强度 $f _ { \\mathfrak { p } }$ 代替主管设计强度 $f$ 。\n\n2对于侧板加强的T、Y、X和 $\\mathrm { K }$ 形间隙方管节点［图$1 3 . 2 . 4 ( \\mathrm { c } ) ]$ ，可用本标准第13.4.2条中相应的计算主管侧壁承载力的公式计算，此时用 $t + t _ { \\mathfrak { p } }$ 代替侧壁厚 $t$ ， $A _ { \\mathrm { v } }$ 取为 $2 h ( t + t _ { \\mathrm { p } } )$ 。\n\n## 13.4.5方（矩）形管节点处焊缝承载力不应小于节点承载力，支管沿周边与主管相焊时，连接焊缝的计算应符合下列规定：\n\n1直接焊接的方（矩）形管节点中，轴心受力支管与主管的连接焊缝可视为全周角焊缝，焊缝承载力设计值 $N _ { \\mathrm { f } }$ 可按下式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { f } } = h _ { \\mathrm { e } } l _ { \\mathrm { w } } f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中： $h _ { \\mathrm { e } }$ -角焊缝计算厚度，当支管承受轴力时，平均计算厚度可取 $0 . 7 h _ { \\mathrm { f } } ~ \\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$l _ { \\mathbf { w } }$ -焊缝的计算长度，按本条第2款或第3款计算$\\mathrm { ( m m ) }$ ；$f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }$ —角焊缝的强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n2支管为方（矩）形管时，角焊缝的计算长度可按下列公式计算：\n\n1）对于有间隙的K形和 $_ \\mathrm { N }$ 形节点：\n\n当 $\\theta _ { i } { \\geq } 6 0 ^ { \\circ }$ 时：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { w } } = \\frac { 2 h _ { i } } { \\sin \\theta _ { i } } + b _ { i }\n$$\n\n当 ${ \\th');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46856a84-37a0-4e39-93cf-11e268055cba', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.6 焊接检验（Part 3）', '采用相控阵或 TOFD（超声波衍射时差法）等对焊缝进行探伤检测，在其他制造行业已多有应用。对于构造复杂钢构件的焊缝，相控阵探伤检测方法有其独特的优势；而对于厚板钢构件的焊缝，TOFD 探伤检测方法更为有效。为促进钢结构桥梁制造中无损检测的技术发展，本次修订将其列入，但在执行本条时需要注意的是：公路行业尚无这两种检测方法的标准，因此如要采用这两种检测技术，可以参照相关行业的相应标准。\n\n8.6.6圆柱头焊钉焊接后应保证焊钉底角在 $3 6 0 ^ { \\circ }$ 范围内焊缝饱满，焊缝无气孔、夹渣、裂纹等缺陷，咬边深度应不大于 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ ，且最大长度应不大于1倍的焊钉直径。焊缝外观检验合格后应随机抽取各部位圆柱头焊钉总数的 $1 \\%$ 进行 $3 0 ^ { \\mathrm { { o } } }$ 弯曲检验，弯曲后圆柱头焊钉的焊缝和热影响区不应有肉眼可见的裂纹，检验合格的圆柱头焊钉可保留其弯曲状态。\n\n8.6.7 产品试板检验应符合下列规定：\n\n1 焊缝应按表 8.6.7 规定的焊缝类型确定产品试板数量，接头数量少于表中数量时，应做 1组产品试板。产品试板焊缝的外观应符合表 8.6.1的规定，并应按Ⅰ级对接焊缝要求进行超声波探伤。经外观和探伤检验合格后应进行接头拉伸、侧弯和焊缝金属低温冲击试验，试样数量和试验结果应符合焊接工艺评定的有关规定。\n\n表 8.6.7 产品试板数量  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>焊缝类型</td><td rowspan=1 colspan=1>接头数量</td><td rowspan=1 colspan=1>产品试板数量</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>受拉横向对接焊缝</td><td rowspan=1 colspan=1>30条</td><td rowspan=1 colspan=1>1组</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>桥面板横向对接焊缝</td><td rowspan=1 colspan=1>10条</td><td rowspan=1 colspan=1>1组</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>桥面板纵向对接焊缝</td><td rowspan=1 colspan=1>30条</td><td rowspan=1 colspan=1>1组</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>全断面对接焊缝</td><td rowspan=1 colspan=1>10个断面</td><td rowspan=1 colspan=1>平立仰各1组</td></tr></table>\n\n\n2 若试验结果不合格，则应先查明原因，然后对该试板代表的接头进行处理，并重新进行检验。\n\n### 条文说明：\n\n2 产品试板试验结果不合格需处理和重新检验时，一般有两种情况：如果是共性问题，需要对其代表焊缝作同样处理；如是特殊原因造成的，则需对与试板同时焊接的焊缝进行处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('468f7aaf-5d19-47c7-8f15-10dfcff23f98', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1压力泌水容器：内径为 $5 0 \\mathrm { m m }$ 、内容积约为 $4 0 0 \\mathrm { m L }$ 的钢制圆筒，两端配以分别带有压缩空气接管和泌水出水接管的端盖，端盖与桶体丝扣连接。下端盖嵌入有网状出水孔的衬板,衬板之上平铺阻止水泥浆渗过但能透水的滤网（滤网的有效面积应不小于新滤网的 $9 0 \\%$ ）及滤布，滤布与桶体端口镶嵌聚四氟乙烯密封垫圈，其工作示意图如图T0520-1所示。\n\n## 2.2 集水量筒：容积不小于 $1 0 \\mathrm { m L }$ ，分度值为 $0 . 2 \\mathrm { m L }$ 。\n\n## 2.3 压缩空气供给系统：由空气压缩机（含储气瓶）、气压控制阀、气压表、气管连线组成。能提供最大压力不低于 $\\mathrm { 0 . 8 0 M P a }$ 的压缩空气，气压表的最大读数不小于 $1 . 0 \\mathrm { M P a }$ ，最小刻度值为 $0 . 0 2 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n  \n图T0520-1压力泌水容器工作示意图（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n1-压缩空气；2-浆体试样；3-橡胶密封圈； $4 { \\cdot } 0 . 0 8 \\mathrm { m m }$ 铜网三层；');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4699a7a0-e929-499d-b67c-e3fda8316e8a', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '3 荷载分类和荷载组合（Part 4）', '\n《建筑结构设计统一标准>> GBJ 68 - 84 编制组曾选择了 14种有代表性的结构构件;针对永久荷载与办公楼活荷载、永久荷载与住宅活荷载以及永久荷载与风荷载三种简单组合情况进行分析，并在 $\\gamma _ { \\mathrm { G } } = 1 . 1$ 、1. 、1. $\\gamma _ { \\mathsf { Q } } = 1 . 1$ 、1. 、1. 、1.1. 、1. $3 \\times 6$ 组方案中，选得一组最优方案为 $\\gamma _ { \\mathrm { G } } = 1 , 2$ 和 $\\gamma _ { \\mathsf { Q } }$ $= 1 . 4$ 。但考虑到前提条件的局限性，允许在特殊的情况下作合理的调整，例如对于标准值大于 $4 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 的工业楼面活荷载，其变异系数一般较小，此时从经济上考虑，可取 $\\gamma _ { \\mathsf { Q } } = 1 , 3$ 。\n\n分析表明，当永久荷载效应与可变荷载效应相比很大时，若仍采用比 $\\gamma _ { \\mathrm { G } } = 1 , 2$ . 则结构的可靠度就不能达到目标值的要求，因此，在本规范公式 (3.2.3-2) 给出的由永久荷载效应控制的设\n\n计组合值中，相应取 $\\gamma _ { \\mathrm { G } } { = } 1 . 3 5$ 0\n\n分析还表明，当永久荷载效应与可变荷载效应异号时，若仍采用 $\\gamma _ { \\mathrm { G } } = 1 , 2$ 则结构的可靠度会随永久荷载效应所占比重的增大而严重降低，此时， $\\gamma _ { \\mathtt { G } }$ 宜取小于1. 的系数。但考虑到经济效果和应用方便的因素，建议取比 $\\gamma _ { \\mathrm { G } } { = } 1 . 0$ 。地下水压力作为永久荷载考虑时，由.于受地表水位的限制，其分项系数一般建议取1.\n\n在倾覆、滑移或漂浮等有关结构整体稳定性的验算中，永久荷载效应一般对结构是有利的，荷载分项系数一般应取小于1.的值。虽然各结构标准已经广泛采用分项系数表达方式，但对永久荷载分项系数的取值，如地下水荷载的分项系数，各地方有差异，目前还不可能采用统一的系数。因此，在本规范中原则上不规定与此有关的分项系数的取值，以免发生矛盾。当在其他结构设计规范中对结构倾覆、滑移或漂浮的验算有具体规定时，应按结构设计规范的规定执行，当没有具体规定时，对永久荷载分项系数应按工程经验采用不大于1. 的值。ww.webo\n\n### 3.2.5 本条为本次修订增加的内容，规定了可变荷载设计使用年限调整系数的具体取值。\n\n《工程结构可靠性设计统一标准)) $\\mathrm { G B } 5 0 1 5 3 - 2 0 0 8$ 附录 A1给出了设计使用年限为 50 100 年时考虑设计使用年限的可变荷载调整系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ 。确定 $\\gamma _ { \\mathrm { L } }$ 可采用两种方法: (1)使结构在设计使用年限 $T _ { \\mathrm { { L } } }$ 内的可靠指标与在设计基准期 $T$ 的可靠指标相(2) 使可变荷载按设计使用年限 $T _ { \\mathrm { l } }$ 定义的标准值 $Q _ { \\mathrm { { k L } } }$ 与按设计基准期 $T$ (50 年)定义的标准值 $Q _ { \\mathrm { k } }$ 具有相同的概率分位值。按第二种方法进行分析比较简单，当可变荷载服从极值分布时，可以得到下面 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ 的表达式:\n\n$$\n\\gamma _ { \\mathrm { { L } } } = 1 + 0 . 7 8 k _ { \\mathrm { { Q } } } \\delta _ { \\mathrm { { Q } } } \\mathrm { { l n } } \\Big ( \\frac { T _ { \\mathrm { { L } } } } { T } \\Big )\n$$\n\n式中 $k _ { \\mathsf { Q } }$ 为可变荷载设计基准期内最大值的平均值与标准值之比;也为可变荷载设计基准期最大值的变异系数 给出了部分可变荷载对应不同设计使用年限时的调整系数，比较可知规范的取值基本偏于保守。\n\n考虑设计使用年限的可变荷载调整系戴 $\\pmb { \\gamma _ { \\mathrm { L } } }$ 计算值  \n\n\n\n\n\n对于风、雪荷载，可通过选择不同重现期的值来考虑设计使用年限的变化。本规范在附录 除了给出重现期为 年(设计基准期)的基本风压和基本雪压外，也给出了重现期为 10 年和100 年的风压和雪压值，可供选用。对于吊车荷载，由于其有效荷载是核定的，与使用时间没有太大关系。对温度作用，由于是本次规范修订新增内容，还没有太多设计经验，考虑设计使用年w.weboos.co限的调整尚不成熟。因此，本规范引人的《工程结构可靠性设计统一标准)) GB 50153 - 2008 表A. 1. 可变荷载调整系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ 的具体数据，仅限于楼面和屋面活荷载。\n\n根据表 计算结果，对表 3.2.5 中所列以外的其他设计使用年限对应的 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ 值，按线性内插计算是可行的。\n\n荷载标准值可控制的活荷载是指那些不会随时间明显变化的荷载，如楼面均布活荷载中的书库、储藏室、机房、停车库，以及工业楼面均布活荷载等。\n\n### 3.2.6 本次修订针对结构承载能力计算和偶然事件发生后受损结构整体稳固性验算分别给');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46a257de-b5af-48da-a3ef-f81115416fae', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', 'A.6 预埋件钢筋T形接头', 'A.6 预埋件钢筋T形接头## A.6.1当进行力学性能检验时，应以300件同类型预埋件作为一批。一周内连续焊接时，可累计计算。当不足300件时，亦应按一批计算。应从每批预埋件中随机切取3个接头做拉伸试验，试件的钢筋长度应大于或等于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，钢板的长度和宽度均应大于或等于 $6 0 \\mathrm { m m }$ ，并应视钢筋直径的增大而适当增大(图A.6.1)。\n\n  \n图A.6.1预埋件钢筋T形接头拉伸试件（尺寸单位：mm）\n\n1-钢板；2-钢筋');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46a584d5-b775-4ccc-a964-0b8977365db4', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12.5预应力索节点', '12.5预应力索节点## 12.5.1预应力高强拉索的张拉节点应保证节点张拉区有足够的施工空间，便于施工操作，且锚固可靠。预应力索张拉节点与主体结构的连接应考虑超张拉和使用荷载阶段拉索的实际受力大小，确保连接安全。\n\n## 12.5.2预应力索锚固节点应采用传力可靠、预应力损失低且施工便利的锚具，应保证锚固区的局部承压强度和刚度。应对锚固节点区域的主要受力杆件、板域进行应力分析和连接计算。节点区应避免焊缝重叠、开孔等。\n\n## 12.5.3预应力索转折节点应设置滑槽或孔道，滑槽或孔道内可 涂润滑剂或加衬垫，或采用摩擦系数低的材料；应验算转折节点 处的局部承压强度，并采取加强措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46a6b225-3d3f-4820-9067-4c3512e25e5f', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '7.0.10 本条为新增条款。接头产品通过认证', '7.0.10 本条为新增条款。接头产品通过认证，说明其生产企业的质量管理体系比较完善，辅以认证机构每年对其进行年检和监督，产品稳定性比较高。因此，经认证的接头产品其现场抽检的验收批数量可以适当扩大。这是国际上较为通行的做法，国内部分规范、标准也有类似的相关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46ac9012-1e4e-4a1c-9630-7faaefa46153', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 1）', '1 总则1.0.1 为规范公路桥涵设计，按照安全、耐久、适用、环保、经济和美观的原则，制定本规范。\n\n1.0.2 本规范适用于新建和改建各等级公路桥涵的设计。\n\n1.0.3 公路桥涵结构的设计基准期为100年。\n\n1.0.4 公路桥涵主体结构和可更换部件的设计使用年限不应低于表1.0.4的规定。\n\n表1.0.4桥涵设计使用年限（年）  \n\n\n\n\n\n1.0.5 特大、大、中、小桥及涵洞按单孔跨径或多孔跨径总长分类规定见表1.0.5。\n\n表1.0.5桥梁涵洞分类  \n\n\n\n\n\n注：1.单孔跨径系指标准跨径。\n\n2.梁式桥、板式桥的多孔跨径总长为多孔标准跨径的总长；拱式桥为两端桥台内起拱线间的距离；其他形式桥梁为桥面系行车道长度。\n\n3.管涵及箱涵不论管径或跨径大小、孔数多少，均称为涵洞。\n\n4.标准跨径：梁式桥、板式桥以两桥墩中线间距离或桥墩中线与台背前缘间距为准；拱式桥和涵洞以净跨径为准。\n\n1.0.6 公路桥涵应进行抗风、抗震、抗撞等减灾防灾设计。\n\n1.0.7 公路桥涵设计应满足环境保护和资源节约的有关要求。\n\n1.0.8 公路桥涵设计除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定。\n\n## 2 术语和符号\n\n### 2.1 术语\n\n2.1.1 设计基准期 design reference period 为确定可变作用等的取值而选用的时间参数。\n\n2.1.2 设计使用年限/design working/service life\n\n在正常设计、正常施工、正常使用和正常养护条件下，桥涵结构或结构构件不需进行大修或更换，即可按其预定目的使用的年限。\n\n2.1.3 极限状态 limt states\n\n整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一功能要求，此特定状态为该功能的极限状态。\n\n2.1.4 承载能力极限状态 ultimatelimit 对应于结构或结构构件达到最大承载力或不适于继续承载的变形的状态。\n\n2.1.5 正常使用极限状态 serviceability limit states 对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值的状态。\n\n2.1.6 设计状况 design situations\n\n代表一定时段内实际情况的一组设计条件，设计时应做到在该组条件下结构不超越有关的极限状态。\n\n2.1.7 结构耐久性 structural durability\n\n在设计确定的环境作用和养护、使用条件下，结构及其构件在设计使用年限内保持其安全性和适用性的能力。\n\n2.1.8 作用 action\n\n施加在结构上的集中力或分布力（直接作用，也称为荷载）和引起结构外加变形或约束变形的原因（间接作用）。\n\n2.1.9 永久作用，permanent action\n\n在设计基准期内始终存在且其量值变化与平均值相比可以忽略不计的作用，或其变化是单调的并趋于某个限值的作用。\n\n2.1.10 可变作用 variable action\n\n在设计基准期内其量值随时间而变化，且变化值与平均值相比不可忽略不计的作用。\n\n2.1.11 偶然作用 accidental action 在设计基准期内不一定出现，而一旦出现其量值很大，且持续时间很短的作用。\n\n2.1.12 作用的标准值 characteristic value of an action\n\n作用的主要代表值，可根据对观测数据的统计、作用的自然界限或工程经验确定。\n\n2.1.13 可变作用的伴随值 accompanying value of a variable action\n\n在作用组合中，伴随主导作用的可变作用值。可以是组合值、频遇值或准永久值。\n\n2.1.14 作用的代表值 representative value of an action 极限状态设计所采用的作用值。可以是作用的标准值或可变作用的伴随值。\n\n2.1.15 作用的设计值 design value of an action 作用的代表值与作用分项系数的乘积。\n\n2.1.16 可变作用的组合值 combination value of a variable action\n\n使组合后的作用效应的超越概率与该作用单独出现时其标准值作用效应的超越概率趋于一致的作用值；或组合后使结构具有规定可靠指标的作用值。可通过组合值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.17 可变作用的频遇值 frequent value of a variableaction\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较小的作用值；或被超越的频率限制在规定频率内的作用值。可通过频遇值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.18 可变作用的准永久值 quasi-permanent value of a variable action\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较大的作用值。可通过准永久值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.19 作用效应 effect of action\n\n由作用引起的结构或结构构件的反应。\n\n2.1.20 作用组合（荷载组合）combination of actions（loadcombination）\n\n在不同作用的同时影响下，为验证某一极限状态的结构可靠度而采用的一组作用设计值。\n\n2.1.21 作用基本组合 fundamental combinationof actions 承载能力极限状态设计时，永久作用设计值与可变作用设计值的组合。\n\n2.1.22 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quas');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46c33218-9d23-49d6-a4b9-06f0bdb4a653', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '《中华人民共和国道路交通安全法实施条例》', '《中华人民共和国道路交通安全法实施条例》');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46ca93e5-2915-4334-891a-85811e4b8523', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 4）', 'an=1 colspan=1>最高</td><td rowspan=1 colspan=1>最低</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>严寒地区</td><td rowspan=1 colspan=1>46</td><td rowspan=1 colspan=1>-43</td><td rowspan=1 colspan=1>39</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>34</td><td rowspan=1 colspan=1>-23</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>寒冷地区</td><td rowspan=1 colspan=1>46</td><td rowspan=1 colspan=1>-21</td><td rowspan=1 colspan=1>39</td><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>34</td><td rowspan=1 colspan=1>-10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>温热地区</td><td rowspan=1 colspan=1>46</td><td rowspan=1 colspan=1>-9(-3)</td><td rowspan=1 colspan=1>39</td><td rowspan=1 colspan=1>-6(-1</td><td rowspan=1 colspan=1>34</td><td rowspan=1 colspan=1>-3(0)</td></tr></table>\n\n\n注：1.全国气候分区见附录 $\\mathrm { A } _ { \\circ }$ 2.表中括弧内数值适用于昆明、南 福州地区\n\n3计算桥梁结构由于竖向温度梯度引起的效应时，可采用图4.3.12所示的竖向温度梯度曲线，其桥面板表面的最高温度 $T _ { \\parallel }$ 规定见表4.3.12-3。\n\n![](images/3d00470e19e72ffff6d1b75f99c01e8f3b965d7029f9427afde2ca89ec367335.jpg)  \n图4.3.12竖向梯度温度（尺寸单位：mm）\n\nA-混凝土结构当梁高 $H$ 小于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 时， $A = H - 1 0 0$ $\\mathrm { ( ~ m m ) }$ ；梁高 $H$ 大于或等于 $4 0 0 \\mathrm { n m }$ 时， $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；带混凝土桥面板的钢结构 $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ； $t$ -混凝土桥面板的厚度 $. \\mathrm { m m }$ ）\n\n混凝土上部结构和带混凝土桥面板的钢结构的竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。\n\n4对无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。\n\n5计算坛工拱桥考虑徐变影响引起的温差作用效应时，计算的温差效应应乘以折\n\n减系数0.7。\n\n6采用沥青混凝土铺装的混凝土桥面板桥梁必要时应考虑施工阶段沥青摊铺引起的温度影响。\n\n表4.3.12-3竖向日照正温差计算的温度基数  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>结构类型</td><td rowspan=1 colspan=1>T（℃）</td><td rowspan=1 colspan=1>T（℃）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>水泥混凝土铺装</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>6.7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>50mm沥青混凝土铺装层</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>6.7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>100mm沥青混凝土铺装层</td><td rowspan=1 colspan=1>14</td><td rowspan=1 colspan=1>5.5</td></tr></table>\n\n\n## 4.3.13支座摩阻力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\mu W\n$$\n\n式中：W——作用于活动支座上由上部结构重力产生的效应；$\\mu$ ——支座的摩擦系数，宜采用实测数据，无实测数据时可按表4.3.13取用。\n\n表4.3.13支座摩擦系数  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>支座种类</td><td rowspan=1 colspan=1>支座摩擦系数</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>滚动支座或摆动支座</td><td rowspan=1 colspan=1>0.05</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>板式橡胶支座</td><td rowspan=1 colspan=1>支座与混混凝  面接触</td><td rowspan=1 colspan=1>0.30</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>支座与钢板接触</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>聚四氟乙烯板与不锈钢板接触</td><td rowspan=1 colspan=1>0.06（加5201硅脂润滑后；温度低于-25℃时为0.078）<');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46d825ce-18c2-49ec-b817-2c50a89bb33a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验直接起动方式下笼型异步电动机发热校验应满足式（S．1）的要求：\n\n$$\nC _ { \\mathrm { k } } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { N } } ) P _ { \\mathrm { s } 1 } T { > } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { m } } ) P _ { \\mathrm { m } } t _ { \\mathrm { N } } + ( P _ { \\mathrm { s } 1 } \\frac { I _ { \\mathrm { D } } } { I _ { \\mathrm { N } } } t _ { \\mathrm { E } } { - } \\frac { 1 0 ^ { - 3 } J n _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } } { 1 8 0 } )\n$$\n\n………（S．1）\n\n式中：\n\n$C _ { \\mathrm { k } }$ — 与电动机类型有关的修正系数，由制造商提供。如未提及，则对于4极或4极以上的电动机犆取 $C _ { \\mathrm { k } } = 1$ ；\n\n$\\eta _ { \\mathrm { N } }$ -电动机在 $P _ { \\mathrm { S 1 } }$ 时的效率；\n\n$$\nT = t _ { \\mathrm { N } } + t _ { \\mathrm { E } } + t _ { \\mathrm { S } }\n$$\n\n$t _ { \\mathrm { N } }$ — 一个循环期内恒速工作的时间，单位为秒（s）；  \n$t _ { \\mathrm { E } }$ — 个循环期内起动制动的等效时间，单位为秒（s）；\n\n$$\nt _ { \\mathrm { E } } { = } \\frac { \\pi n _ { \\mathrm { m } } J } { 3 0 ~ M _ { \\mathrm { a } } } ( d _ { \\mathrm { c } } { + } 0 . 5 ~ d _ { \\mathrm { i } } { + } 3 f )\n$$\n\n$n _ { \\mathrm { m } }$ — 电动机在 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）；$J$ -所有运动质量换算到电动机轴上的总转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { i } }$ — 每小时点动或不完全起动次数；$f$ 每小时电气制动次数；  \n$M _ { \\mathrm { a } }$ — 电动机平均加速转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；犕\n\n$$\nM _ { \\mathrm { a } } = M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { m } }\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 不考虑起制动阶段的电动机平均阻转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$t _ { \\mathrm { S } }$ — 一个循环期内停止的时间，单位为秒（s）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { m } }$ -电动机在功率 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的效率;\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { { m } } } n _ { \\mathrm { { m } } } } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta _ { \\mathrm { { m } } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { D } }$ — 电动机的起动电流，单位为安培（A）；  \n$I _ { \\mathrm { N } }$ — 电动机的额定工作电流，单位为安培（A）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46da0366-6b43-492b-a630-3de6358fc5ac', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．2 塔式起重机分级举例', '犃．2 塔式起重机分级举例按照起重机的类别和使用情况，塔式起重机整机分级举例见表 A．2。\n\n表 犃．2 塔式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46dd557c-ab87-4a6f-ab56-912a14829551', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '1 总则（Part 1）', '1 总则1．0．1为加强建筑工程质量管理，统一建筑电气工程施工质量验收，保证工程质量，制定本规范。\n\n1．0．2本规范适用于电压等级为 $3 5 \\mathrm { k V }$ 及以下建筑电气安装工程的施工质量验收。\n\n1．0．3建筑电气工程施工质量验收除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。\n\n## 2 术语和代号\n\n### 2.1术语\n\n2．1．1 布线系统 wiring system由一根或几根绝缘导线、电缆或母线及其固定部分、机械保护部分构成的组合。\n\n2.1．2 用电设备 current-using equipment用于将电能转换成其他形式能量的电气设备。\n\n2.1．3 电气设备 electrical equipment用于发电、变电、输电、配电或利用电能的设备。\n\n2．1.4 电气装置 electrical installation由相关电气设备组成的，具有为实现特定目的所需的相互协调的特性的组合。\n\n2.1.5 建筑电气工程 building electrical engineering\n\n为实现一个或几个具体目的且特性相配合的，由电气装置、布线系统和用电设备电气部分构成的组合。\n\n2．1．6 特低电压 extra-low voltage相间电压或相对地电压不超过交流方均根值50V 的电压。\n\n2．1．7 SELV 系统 SELV system在正常条件下不接地，且电压不超过特低电压的电气系统。\n\n2．1．8 PELV 系统 PELV system在正常条件下接地，且电压不超过特低电压的电气系统。\n\n2．1．9 FELV 系统 FELV system非安全目的而为运行需要的电压不超过特低电压的电气系统。\n\n2．1．10 母线槽 busway\n\n由母线构成并通过型式试验的成套设备，这些母线经绝缘材料支撑或隔开固定走线槽或类似的壳体中。\n\n2．1．11 电缆梯架 cable ladder带有牢固地固定在纵向主支撑组件上的一系列横向支撑构件的电缆支撑物。\n\n2．1．12 电缆托盘 cable tray带有连续底盘和侧边，但没有盖子的电缆支撑物。\n\n2．1．13 槽盒 trunking用于围护绝缘导线和电缆，带有底座和可移动盖子的封闭壳体。\n\n2．1．14 电缆支架cable bearer用于支持和固定电缆的支撑物，由型钢制作而成，但不包括梯架、托盘或槽盒。\n\n2．1．15导管 conduit布线系统中用于布设绝缘导线、电缆的，横截面通常为圆形的管件。\n\n2．1．16 可弯曲金属导管 pliable metal conduit徒手施以适当的力即可弯曲的金属导管。\n\n2．1．17 柔性导管 flexible conduit无须用力即可任意弯曲、频繁弯曲的导管。\n\n2．1．18 保护导体 protective conductor由保护联结导体、保护接地导体和接地导体组成，起安全保护作用的导体。\n\n2．1．19 接地导体 earth conductor  \n在布线系统、电气装置或用电设备的给定点与接地极或接地网之间，提供导电通路或部分导电通路的导体。\n\n2．1.20 总接地端子 main earthing terminal，main eartbing busbar\n\n电气装置接地配置的一部分，并能用于与多个接地用导体实现电气连接的端子或总母线。  \n又称总接地母线。\n\n2．1．21 接地干线 earthing busbar与总接地母线(端子)、接地极或接地网直接连接的保护导体。\n\n2．1．22 保护接地导体(PE） protective earthing conductor用于保护接地的导体。\n\n2．1．23 保护联结导体 protective bonding conductor用于保护等电位联结的导体。\n\n2．1．24 中性导体(N） neutral conductor与中性点连接并用于配电的导体。\n\n2．1．25 外露可导电部分 exposed-conductive-part用电设备上能触及的可导电部分。\n\n2．1．26 外界可导电部分 extraneous-conductive-part非电气装置的组成部分，且易于引入电位的可导电部分。\n\n2．1．27 景观照明 landscape lighting  \n除体育场场地、建筑工地和道路照明等功能性照明以外，所有室外公共活动空间或景物的夜间景观的照明。2．1．28 剩余电流动作保护器(RCD）residual current device  \n在正常运行条件下能接通、承载和分断电流，并且当剩余电流达到规定值时能使触头断开的机械开关电器或组合电器。\n\n2．1．29 额定剩余动作电流(I△n）rated residual operating current剩余电流动作保护器额定的剩余动作电流值。\n\n2．1．30 联锁式铠装 interlocked armour采用金属带按联锁式结构制作的，为电缆线芯提供机械防护的包覆层。\n\n2.1．31 接闪器 air-termination system  \n由接闪杆、接闪带、接闪线、接闪网及金属屋面、金属构件等组成的，用于拦截雷电闪击的装置。\n\n2．1．32 导线连接器 wire connection device由一个或多个端子及绝缘体、附件等组成的，能连接两根或多根导线的器件。\n\n### 2.2代号\n\nSPD- 电涌保护器；  \nIMD- 绝缘监测器；  \nUPS——不间断电源装置；  \nEPS——应急电源装置。\n\n## 3基本规定\n\n### 3．1一般规定\n\n3．1．1建筑电气工程施工现场的质量管理除应符合现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300 的有关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 安装电工、焊工、起重吊装工和电力系统调试等人员应持证上岗；\n\n2 安装和调试用各类计量器具应检定合格，且使用时应在检定有效期内。\n\n3．1．2电气设备、器具和材料的额定电压区段划分应符合表3．1．2的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46e76342-b746-4e80-b03d-91f1a25537f3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 20）', 'n=\"1\" rowspan=\"1\">0.998</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.997</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.996</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.995</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.994</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.992</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.991</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.989</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.987</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.985</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.983</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.981</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.978</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.976</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.973</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.970</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.967</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.963</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.960</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.957</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.953</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.950</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.946</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.943</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.939</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.936</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.932</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.929</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.925</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.922</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.918</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.914</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.910</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.906</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.903</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.899</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.895</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.891</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.887</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.882</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.878</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.874</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.870</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.865</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.861</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.856</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.852</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.847</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.842</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.838</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.833</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.828</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.823</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.818</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.813</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.807</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.802</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.797</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.791</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46e8fe3e-bc56-4269-925f-8ee6be20fecf', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.2.6 构件的场内移运应符合下列规定', '17.2.6 构件的场内移运应符合下列规定：## 1 对后张预应力混凝土梁、板，在施加预应力后可将其从预制台座吊移至场内的存放台座上后再进行孔道压浆，但必须满足下列要求：\n\n### 1）从预制台座上移出梁、板仅限一次，不得在孔道压浆前多次倒运。  \n### 2）吊移的范围必须限制在预制场内的存放区域，不得移往他处。  \n### 3）吊移过程中不得对梁、板产生任何冲击和碰撞。  \n### 4）不得将构件安装就位后再进行预应力孔道压浆。  \n## 2 后张预应力混凝土梁、板在预制台座上进行孔道压浆后再移运的，移运时其压浆浆体的强度应不低于设计强度的 $80 \\%$ 。  \n## 3 梁、板构件移运时的吊点位置应符合设计规定；设计未规定时，应根据计算确定。  \n## 4 在构件上设置的吊环必须采用未经冷拉的HPB300钢筋制作；吊具应采用经专门设计的定型产品，且应符合相关产品标准或设计规范的要求。  \n## 5 吊绳与起吊构件的交角小于 $6 0 ^ { \\circ }$ 时，应设置吊架或起吊扁担，使吊点垂直受力。  \n## 6 吊移板式构件时，不得吊错上、下面。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46f5021f-76d3-4933-ae29-84487b7b77e9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 3）', '# 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$d$ —同式（128）。\n\n#### 6．3．3．3 钢丝绳允许偏斜角\n\n##### 6．3．3．3．1 钢丝绳绕进或绕出滑轮槽时的最大偏斜角（即钢丝绳中心线和与滑轮轴垂直的平面之间的夹角）不应大于 $5 ^ { \\circ }$ 。\n\n##### 6．3．3．3．2 钢丝绳绕进或绕出卷筒时，钢丝绳中心线偏离螺旋槽中心线两侧的角度不应大于犇犱 $3 . 5 ^ { \\circ }$ ；对大起升高度及 $D / d$ 值较大的卷筒，其钢丝绳偏离螺旋槽中心线的允许偏斜角应由计算确定。\n\n##### 6．3．3．3．3 对于光卷筒无绳槽多层卷绕卷筒，当未采用排绳器时钢丝绳中心线与卷筒轴垂直平面的偏离角度不应大于 $1 . 7 ^ { \\circ }$ 。\n\n#### 6．3．3．4 钢丝绳在卷筒上绳端的固定\n\n吊具下降到最低极限位置时，钢丝绳在卷筒上的剩余安全圈（不包括固定绳端所占的圈数）至少应保持 圈（对塔式起重机为 圈）。当钢丝绳和卷筒之间的摩擦系数取为 时，在此安全圈下，绳端固定装置应在承受2．5倍钢丝绳最大工作静拉力时不发生永久变形。\n\n### 6．3．4 车轮与轨道\n\n#### 6．3．4．1 材料\n\n##### 6．3．4．1．1 车轮与滚轮的材料\n\n车轮与滚轮的材料应符合JB／T6392的规定。当采用球墨铸铁时，其踏面和轮缘应进行热处理。\n\n##### 6．3．4．1．2 轨道材料\n\n起重机轨道用材料推荐如下：\n\n轻轨推荐用力学性能不低于 GB／T11264中的 $5 5 \\mathrm { Q }$ ；  \n铁路用热轧钢轨推荐用力学性能不低于 GB2585中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ ；  \n起重机钢轨推荐用力学性能不低于 $\\mathrm { Y B } / \\mathrm { T } ~ 5 0 5 5$ 中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ 。\n\n注：当采用其他型钢、方钢、扁钢等做轨道时，应注意其材质和硬度的实际情况，必要时可降低轮压，以保证有足够的使用寿命。\n\n#### 6．3．4．2 车轮与滚轮的校验计算\n\n##### 6．3．4．2．1 总则\n\n本计算方法适用于轨道安装与维护良好、车轮调整正确、直径不超过 $\\mathrm { 1 ~ 0 0 0 ~ m m }$ 的车轮和滚轮的校\n\n验计算。应避免采用大直径车轮和滚轮，因为大直径车轮和滚轮的轮压较大，对轨道基础或承轨结构的承载能力要求较高。为减少单个车轮轮压，可采用平衡台车增加车轮数量。\n\n起重机的车轮和滚轮应根据等效工作轮压进行疲劳强度校验计算，应根据最大轮压进行静强度校验计算。\n\n##### 6．3．4．2．2 计算载荷\n\n###### 6．3．4．2．2．1 等效工作轮压\n\n等效工作轮压按式（130）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n I , \\parallel } } = \\frac { P _ { \\mathrm { m i n I , \\parallel } } + 2 P _ { \\mathrm { m a x , \\parallel } } } { 3 } \\qquad \\underbrace { \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } _ { \\mathrm { \\textit { Nostrap } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 无风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；meanⅡ 有风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；  \nminⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机空载确定的所验算车轮的最小轮压，单位为牛顿（N）；  \nmaxⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机满载确定的所验算车轮的最大轮压，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．2 最大轮压犘\n\n最大轮压 $P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ 是指在载荷情况Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ中最不利状态和位置下最大轮压中的较大者，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．3 确定承压面的有效接触宽度\n\n对具有平坦承压面的轨道，轨顶总宽度为犾犫 $b$ ，每边倒角圆半径为 $r$ ，见图 $1 4 \\mathrm { ~ a ~ } )$ ），轮轨有效接触宽度为： $l { = } b { - } ~ 2 r$ 。\n\n对于具有平坦、锥形或凸起承压面的轮轨，如车轮在工字钢梁下翼缘上面运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n![](i');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46f567ce-c5df-4171-8670-712f7f6f45a5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：预应力筋用锚具、夹具、连接器、锚垫板和螺旋筋等产品，是生产厂通过锚固区荷载传递试验得到的能够保证其工作性能和安全性的匹配性组合，并能在工程应用中保证锚固区的性能，因此需要配套使用。规定“同一结构或构件中应采用同一生产厂的产品”，主要是为了保证受力的一致以及在工程产生质量问题后产品的可追溯性。由于工作锚和工具锚的设计性能不同，工作锚的重复使用会导致其锚固效率降低，形成工程隐患，故规定“工作锚不得作为工具锚使用”。不同生产厂的产品的设计参数是有区别的，特别是夹片式锚具，张拉时限位板的限位槽深度直接影响预应力的施加效果，因此需要配套使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46f63aa3-8fc1-4d35-a17d-f533c88c2308', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0516—2020 水泥碱含量试验方法', 'T0516—2020 水泥碱含量试验方法(火焰光度法）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('46fbf0f9-e342-4a3e-b56f-76903d0a0b84', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.3.13起吊重物达到额定起重量的 $90', '4.3.13起吊重物达到额定起重量的 $90 \\%$ 以上时，严禁向下变幅，同时严禁进行两种及以上的操作动作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('47045bf9-b6ba-43af-bf4e-3562f81295b7', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '中华人民共和国野生动物保护法', '中华人民共和国野生动物保护法（1988年11月8日第七届全国人民代表大会常务委员会第四次会议通过根据2004年8月28日第十届全国人民代表大会常务委员会第十一次会议《关于修改〈中华人民共和国野生动物保护法〉的决定》第一次修正　根据 2009 年8月27日第十一届全国人民代表大会常务委员会第十次会议《关于修改部分法律的决定》第二次修正2016年7月2日第十二届全国人民代表大会常务委员会第二十一次会议修订）\n\n目录  \n第一章总则  \n第二章 野生动物及其栖息地保护  \n第三章 野生动物管理  \n第四章 法律责任  \n第五章 附则');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4706cdb3-a4be-4b34-8fb0-b6965ec6d4d5', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '3 基本设计规定（Part 3）', '；3箱形截面梁及单向受弯的箱形截面柱，其腹板限值可根据H形截面腹板采用；\n\n5 当按国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010第9.2.14条第2款的规定设计，且S5级截面的板件宽厚比小于 S4级经 $\\mathfrak { E } _ { \\mathfrak { o } }$ 修正的板件宽厚比时，可视作C类截面， $\\varepsilon _ { \\sigma }$ 为应力修正因子， $\\varepsilon _ { \\sigma } = \\sqrt { { f } _ { \\mathrm { y } } / \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } }$ 。\n\n### 3.5.2当按本标准第17章进行抗震性能化设计时，支撑截面板件宽厚比等级及限值应符合表3.5.2的规定。\n\n表3.5.2 支撑截面板件宽厚比等级及限值  \n\n\n\n\n\n注： $\\pmb { w }$ 为角钢平直段长度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4711f77e-191c-4f6f-9790-0dfed4003cc6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 1）', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择在本标准中已规定了抗屈服、抗失稳、抗疲劳的结构设计计算方法，但在某些情况下，仅有这些计算还不足以说明结构材料已具有了抗脆性破坏的安全性。本附录对影响脆性破坏因素进行评价，并对钢材质量组别进行选择，以保证起重机结构材料抗脆性破坏的安全性。\n\n## 犐．1 对影响脆性破坏因素的评价\n\n在起重机金属结构中，导致构件材料发生脆性破坏的重要影响因素是：纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；构件材料的厚度；工作环境的温度。\n\n### 犐．1．1 纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用的影响\n\n以自重载荷引起的纵向拉伸应力 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 和焊接纵向残余拉伸应力的联合作用，见图I．1所示。\n\n  \n图犐．1 焊缝类型\n\nⅠ类焊缝：无焊缝或只有横向焊缝，脆性破坏的危险性小。当起重机自重等永久载荷 $( \\gamma _ { \\mathrm { { P } } }$ 取1）引起的结构构件纵向拉伸应力犣 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 与其钢材的屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { S } }$ 之比 $\\sigma _ { \\mathrm { G } } / \\sigma _ { \\mathrm { S } } { > } 0 . 3$ 时，才考虑此因素对脆性破坏的影响。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．1）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } - 1\n$$\n\n……（I．1）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — （钢材质量组别选择的）残余应力影响评价系数；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 结构构件纵向拉伸应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ ———同式（28）。  \nⅡ类焊缝：只有纵向焊缝的结构，脆性破坏的危险性增加。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．2）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（I．2）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\nⅢ类焊缝：焊缝汇聚，高度应力集中，脆性破坏的危险性最大。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．3）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { { A } } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { { G } } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } } + 1\n$$\n\n……（I．3）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n在有条件时，宜对Ⅲ类焊缝进行消除残余应力的热处理（温度宜为 $6 0 0 \\textrm { ‰}$ ），处理后可视为Ⅰ类焊缝选取钢材组别。\n\n当钢材的屈强比 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7$ 时，式（I．1）～式（I．3）中的 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 以 $( 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }$ ）代之。\n\n### 犐．1．2 构件材料厚度的影响\n\n构件材料的厚度越大，脆性破坏危险性也越大。当犣 $5 \\ \\mathrm { m m } { \\leqslant } t { \\leqslant } 2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．4）计算，当 $2 0 \\ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．5）计算。\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = { \\frac { 9 } { 2 \\ 5 0 0 } } t ^ { 2 }\n$$\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = 0 . 6 5 ~ \\sqrt { t - 1 4 . 8 1 } - 0 . 0 5\n$$\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来进行评价， $t ^ { \' }$ 按下述规定确定：\n\na） 对轧制型材：\n\n1） 对圆截面  ＝  ；′ 1．8  \n2） 对方截面 $t ^ { \\prim');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('47143634-b769-471b-a5bc-4ac190adf369', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.9 大节段钢箱梁安装', '17.9 大节段钢箱梁安装17.9.1 本节适用于工厂化制造的大节段钢箱梁在水域架设安装的施工。\n\n17.9.2 大节段钢箱梁的安装应制订专项施工方案，且应根据大节段构件的构造特点、重力、作业环境条件和起重能力等因素综合考虑选择安装方法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('471cb8c1-24df-4aa1-bcae-64a354e322ac', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.7.2 钢管拱肋的安装除应符合本章的相关规定外', '19.7.2 钢管拱肋的安装除应符合本章的相关规定外，尚应符合下列规定：1 钢管拱肋在成拱过程中，宜同时安装横向联结系，未安装联结系的拱肋不得超过一个节段，否则应采取临时横向稳定的措施。特殊情况下采用单肋合龙的安装方案时，应设置可靠的节段连接装置和足够的横向抗风缆，保证单拱肋的横向稳定。\n\n2 拱肋节段间的焊接宜按安装顺序同步进行，且宜对称施焊。施焊前应保证节段间有可靠的临时连接，并应有效地控制焊缝间隙；施焊时结构应处于无应力状态。合龙口的焊接或栓接作业应选择在环境温度相对稳定的时段内尽快完成。\n\n3 采用斜拉扣挂悬拼法施工时，拱肋上的扣挂节点应进行专门设计，并应在工厂制造时设置。扣索宜采用多根钢绞线或高强钢丝束，并应根据使用环境设防腐护套，扣索的强度安全系数应大于 2；对钢绞线扣索，应有防止扣索松弛以及减少风致振动影响的可靠措施。\n\n## 条文说明：\n\n3 扣索一般采用多根钢绞线或高强钢丝束，考虑不均衡受力和冲击荷载等因素，要求“扣索的强度安全系数应大于2”，是为了保证施工安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('472afd4b-eb3e-4439-87e5-2e71dc2a1aa5', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 1）', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座、聚四氟乙烯板支座）的刚性墩台传递的制动力，按表4.3.5的规定采用。每个活动支座传递的制动力，其值不应大于其摩阻力；当大于摩阻力时，按摩阻力计算。表4.3.5刚性墩台各种支座传递的制动力  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>桥梁墩台及支座类型</td><td rowspan=1 colspan=1>应计的</td><td rowspan=1 colspan=1>制动力</td><td rowspan=1 colspan=1>符号说明</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>简支梁桥台</td><td rowspan=1 colspan=1>固定支座聚四氟乙烯板支座滚动（或摆动）</td><td rowspan=1 colspan=2>0.30m0.25T</td><td rowspan=3 colspan=1>T——加载长度为计算跨径时的制动力；T-加载长度为相邻两跨计算跨径之和时的制动力；T—加载长度为一联长度的制动力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>简支梁桥墩</td><td rowspan=1 colspan=1>两个固定支座一个固定支座，一个活动支座两个四氟乙烯板支座两个滚动（或摆动）支座</td><td rowspan=1 colspan=2>T注0.30T0.25T</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>连续梁桥墩</td><td rowspan=1 colspan=1>固定支座聚四氟乙烯板支座滚动（或摆动）支座</td><td rowspan=1 colspan=2>T0.30T0.25T</td></tr></table>\n\n\n注：固定支座按 $T _ { 4 }$ 计算，活动支座按 $0 . 3 0 T _ { 5 }$ （聚四氟乙烯板支座）或 $0 . 2 5 T _ { s }$ （滚动或摆动支座）计算， $T _ { 4 }$ 和$T _ { s }$ 分别为与固定支座或活动支座相应的单跨跨径的制动力，桥墩承受的制动力为上述固定支座与活动支座传递的制动力之和。\n\n## 4.3.6人群荷载标准值应按下列规定采用：\n\n1人群荷载标准值应根据表4.3.6采用，对跨径不等的连续结构，以最大计算跨径为准。\n\n表4.3.6人群荷载标准值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>计算跨径L（m）</td><td rowspan=1 colspan=1>L0≤50</td><td rowspan=1 colspan=1>50&lt;L0&lt;150</td><td rowspan=1 colspan=1>L0≥150</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>人群荷载（kN/m²）</td><td rowspan=1 colspan=1>3.0</td><td rowspan=1 colspan=1>3.25-0.005L0</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr></table>\n\n\n1）非机动车、行人密集的公路桥梁，人群荷载标准值取上述标准值的1.15倍。\n\n2）专用人行桥梁，人群荷载标准值为 $3 . 5 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n2人群荷载在横向应布置在人行道的净宽度内，在纵向施加于使结构产生最不利荷载效应的区段内。\n\n3人行道板（局部构件）可以一块板为单元，按标准值 $4 . 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 的均布荷载计算。\n\n4计算人行道栏杆时，作用在栏杆立柱顶上的水平推力标准值取 $0 . 7 5 \\mathrm { k N / m }$ ，作用在栏杆扶手上的竖向力标准值取 $1 . 0 \\mathrm { k N / m }$ 。\n\n## 4.3.7疲劳荷载的计算模型应符合下列规定：\n\n1疲劳荷载计算模型I采用等效的车道荷载，集中荷载为 $0 . \\ 7 \\bar { 7 } P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，均布荷载为$0 . 3 q _ { \\mathrm { k } }$ 。 $P _ { k }$ 和 $q _ { \\mathrm { k } }$ 按本规范第4.3.1条的相关规定取值；应考虑多车道的影响，横向车道布载系数应按本规范第4.3.1条的相关规定计算。\n\n2疲劳荷载计算模型I采用双车模型，两辆模型车轴距与轴重相同，其单车的轴重与轴距布置如图4.3.7-1所示。计算加载时，两模型车的中心距不得小于 $4 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n![](images/81de639768391dce81b947263ac1add1e0303cc61d0dbdb3b013dcd4fdcce42b.jpg)  \n图4.3.7-1疲劳荷载计算模型ⅡI（尺寸单位：m）\n\n3疲劳荷载计算模型Ⅲ采用单车模型，模型车轴载及分布规定如图4.3.7-2所示。\n\n4当构件和连接不满足疲劳荷载计算模型I验算要求时，应按模型Ⅱ验算。\n\n5桥面系构件的疲劳验算应采用疲劳荷载计算模型ⅢI。\n\n## 4.3.8风荷载标准值应按现行《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01）的规定计算。\n\n## 4.3.9作用在桥墩上的流水压力标准值可按下式计算：\n\n![](images/7bd90810a56fc4a8d559d9f0b27a111bcefcb5b3eabf8b5fe3ab133d3cc70e84.jpg)  \n图4.3.7-2疲劳荷载计算模型Ⅲ（尺寸单位： $\\mathfrak { m }$ ）\n\n$$\nF _ { \\mathrm { _ w } } = K A \\ { \\frac { \\gamma');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('472e6f91-607c-471a-b97b-ee30a7365a4e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0510—2005水泥胶砂耐磨性试验方法', 'T0510—2005水泥胶砂耐磨性试验方法## 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥胶砂耐磨性的试验方法。\n\n本方法适用于通用硅酸盐水泥、道路硅酸盐水泥及指定采用本方法的其他品种水泥。\n\n引用标准：\n\n水泥胶砂强度试验方法（ISO 法）（T0506)\n\n《行星式水泥胶砂搅拌机》 （JC/T681)\n\n《水泥胶砂振动台》（JC/T 723）\n\n## 2 仪具与材料\n\n### 2.1 水泥胶砂耐磨性试验机：应符合附录T0510A的规定。\n\n### 2.2试模：\n\n（1）水泥胶砂耐磨性试验用试模由侧板、端板、底座、紧固装置及定位销组成，如图T0510-1所示。各组件可以拆卸组装。试模模腔有效容积为 $1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 3 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n（2）侧板与端板由45 号钢制成，表面粗糙度Ra不大于 $6 . 3 \\mu \\mathrm { m }$ ，组装后模框上下面的平行度不大于 $0 . 0 2 \\mathrm { m m }$ ，模框应有成组标记。\n\n（3）底座用HT 20-40 灰口铸铁加工，底座上表面粗糙度Ra不大于 $6 . 3 \\mu \\mathrm { m }$ ，平面度不大于 $0 . 0 3 \\mathrm { m m }$ ，底座非加工面经涂漆无流痕。\n\n（4）侧板、端板与底座紧固后，最大翘起量应不大于 $0 . 0 5 \\mathrm { m m }$ ，其模腔对角线长度误差不大于 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n（5）紧固装置应灵活，放松螺旋时侧板应能方便地从端板中取出或装入。\n\n（6）试模总质量：约为 $6 . 0 { \\~ } 6 . 5 \\mathrm { k g }$ 。\n\n  \n图 T0510-1 试模示意图（尺寸单位：mm）\n\n1-侧板；2-端板；3-底座；4-紧固装置；5-定位销\n\n### 2.3 模套：结构与尺寸如图T0510-2所示。\n  \n图 T0510-2 模套（尺寸单位：mm）\n\n## 2.4 干燥箱：温度控制不小于 $1 1 5 \\mathrm { { ‰} }$ 且带有鼓风装置。\n\n## 2.5 胶砂搅拌机：应符合现行《行星式水泥胶砂搅拌机》（JC/T681）的规定。\n\n## 2.6 胶砂振动台：应符合现行《水泥胶砂振动台》（JC/T723）的规定。\n\n## 2.7 天平：最大量程不小于 $2 0 0 0 \\mathrm { g }$ ，感量不大于 $1 \\mathrm { g }$ 。\n\n## 2.8 小刀：厚 $2 { \\sim } 3 \\mathrm { m m }$ 、宽 $2 0 \\mathrm { m m }$ 、长 $2 0 0 { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('47336b8b-f5fd-4ddf-bb69-09b2448727fd', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '前 言', '前 言根据交通运输部办公厅《关于下达2013年度公路工程行业标准制修订项目计划的通知》（交公便字（2013）23号）的要求，由中交第三公路工程局有限公司承担《公路路基施工技术规范》(JTGF10-2006)的修订工作。\n\n本规范修订的指导思想：突出安全、耐久、环保等要求，注重路基的稳定与路床强度，贯彻资源节约型、环境友好型的公路建设指导原则，合理利用各种路基填料，充分总结近十年来公路路基施工技术，积极吸收成熟可靠的新技术、新工艺、新材料、新设\n\n备，力求技术先进、指标合理、可操作性强，体现我国路基施工技术进步，并适度超前。本规范的主要技术内容涵盖了从施工准备到验收的全部过程，分为11章：1总则，\n\n术语和符号，3施工准备，4一般路基，5路基排水工程，6路基防护与支挡工程，7特殊路基，8冬期雨期路基施工，9路基施工安全，10路基施工环境保护，11路基整修与验收。\n\n本次修订的主要内容为：\n\n（1）把原第9章路基安全施工与环境保护拆分为第9章路基施工安全和第10章路基施工环境保护，将原第10章改为第11章；原第8章路基防护与支挡改为第6章，相应的原第6章、第7章改为第7章、第8章。\n\n（2）第4章完善了填石路堤的填料要求，补充了高路堤路基的地质状况核查、地基处理、防排水、沉降观测和自然稳定时间方面内容，将路床的填筑单列一节，补充完善陡坡路基稳定与沉降控制、泡沫轻质土路堤、煤矸石路堤、工业废渣路堤、路基拓宽改建施工、路基稳定性观测与评价。\n\n（3）第5章增加了边沟盖板的质量要求、钢波纹管在暗沟中的应用、防渗隔离层、排水垫层、排水隧洞等内容；完善渗沟的纵向坡率，渗水管的材料要求、加工工艺；补充中央分隔带排水的内容。\n\n（4）第6章补充完善了拱形、菱形护坡裙边和石榫连接的工艺、强度要求；完善了挡土墙、边坡锚固、抗滑桩等施工技术要求及质量检测方法、标准等内容。\n\n（5）第7章补充了灰土浅层改良路基施工的相关要求；在红黏土与高液限土地区路基施工中补充最大CBR强度、最大强度含水率等指标要求；补充了膨胀土路基填料\n\nCBR、击实试验方法，膨胀等级的确认，膨胀土的适用范围、压实标准、碾压控制含水率，膨胀土边坡柔性支护、膨胀土路基施工等内容。\n\n（6）第11章增加了路基交接验收的内容。\n\n本规范第1章、第2章由于跟社起草，第3章由刘元炜起草，第4章由刘利军、刘元炜、邓捷起草，第5章由钱绍锦起草，第6章由王学颖起草，第7章由刘元炜、吴立坚、滕小平、赵春发、戴晓栋、邓捷起草，第8章由刘元炜起草，第9章由王珏起草，\n\n10章由刘鹏起草，第11章由刘元炜起草。\n\n请各有关单位在执行过程中，将发现的问题和意见，函告本规范日常管理组，联系人：刘利军、李东勇(地址：北京市顺义区国门商务区鑫桥中路3号院3号楼，中交第三公路工程局有限公司，邮编：101399，电话：010-81403131，传真：010-81403400，电子邮箱：763088436@qq.com)，以便下次修订时参考。\n\n主编单位：中交第三公路工程局有限公司参编单位：交通运输部公路科学研究所中交第二公路工程局有限公司中国公路建设行业协会北京市交通委员会路政局浙江省交通建设工程监督管理局主 编：于跟社\n\n主要参编人员：刘元炜吴立坚滕小平钱绍锦赵春发王学颖戴晓栋王钰刘利军刘鹏邓捷\n\n主 审：周绪利\n\n参与审查人员：王秉纲 吴万平张留俊 梅世龙梁军林王晓谋刘怡林 张军辉王昕\n\n参加单位：汇通路桥建设集团有限公司浙江交工集团股份有限公司广东盛瑞科技股份有限公司参加人员：原喜忠张峰单光炎陈忠平赵斌李东勇刘宇峰赵敬勇 冯守中宋常军');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4741c855-7a3a-4450-b93e-c21bc516e816', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 试验报告', '6 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n(2） 原材料的品种、规格和产地，试验日期及时间；  \n(3） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度；  \n(5） 弯拉弹性模量;  \n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('474c6833-6c95-4c31-a94e-0175572b35cc', '25《建设工程质量管理条例》（国务院令第279号）.md', '第九章 附则', '第九章 附则第七十八条 本条例所称肢解发包，是指建设单位将应当由一个承包单位完成的建设工程分解成若干部分发包给不同的承包单位的行为。\n\n本条例所称违法分包，是指下列行为：\n\n（一）总承包单位将建设工程分包给不具备相应资质条件的单位的；\n\n（二）建设工程总承包合同中未有约定，又未经建设单位认可，承包单位将其承包的部分建设工程交由其他单位完成的；\n\n（三）施工总承包单位将建设工程主体结构的施工分包给其他单位的；\n\n（四）分包单位将其承包的建设工程再分包的。\n\n本条例所称转包，是指承包单位承包建设工程后，不履行合同约定的责任和义务，将其承包的全部建设工程转给他人或者将其承包的全部建设工程肢解以后以分包的名义分别转给其他单位承包的行为。\n\n第七十九条 本条例规定的罚款和没收的违法所得，必须全部上缴国库。\n\n第八十条 抢险救灾及其他临时性房屋建筑和农民自建低层住宅的建设活动，不适用本条例。\n\n第八十一条 军事建设工程的管理，按照中央军事委员会的有关规定执行。\n\n第八十二条 本条例自发布之日起施行。\n\n附：刑法有关条款\n\n第一百三十七条 建设单位、设计单位、施工单位、工程监理单位违反国家规定，降低工程质量标准，造成重大安全事故的，对直接责任人员处五年以下有期徒刑或者拘役，并处罚金；后果特别严重的，处五年以上十年以下有期徒刑，并处罚金。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4751aa7d-8316-4555-9073-eae02e009191', '147《坠落防护速差自控器》（GB24544-2023）.md', '6.8 自锁可靠性测试', '6.8 自锁可靠性测试收缩性能测试步骤如下：\n\na） 测试重物采用最小额定载荷；  \nb) 将速差自控器安全绳拉出 $1 \\textrm { m }$ ,测试重物距挂点水平距离不应大于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；  \nc） 释放测试重物，观察速差自控器是否锁止；  \nd) 重复步骤b)、c)1000 次。\n\n## 6.9 整体救援装置性能测试\n\n### 6.9.1 测试设备\n\n测试重物为金属圆柱体，公称直径( $2 0 0 \\pm 1 0$ ） $\\mathrm { m m }$ ,顶端有中心吊环，质量根据最小额定载荷及最大额定载荷调整,公差为 $\\pm 1 \\ \\mathrm { k g }$ 。\n\n### 6.9.2 整体救援装置提升性能测试\n\n整体救援装置提升性能测试步骤如下。\n\na）测试重物分别采用最大额定载荷和最小额定载荷。  \nb）将速差自控器安装在测试架上,安装高度应满足速差自控器工作长度要求。将速差自控器安全绳完全拉出，并使其锁止。\n\nc） 连接测试重物,确保速差自控器在此过程中保持锁止，并且测试重物完全由速差自控器承担。d） 按照制造商的使用说明书启动救援设备，确认是否能在20s内完成操作。e） 由控制器提升测试重物后观察速差自控器安全绳是否被限制和滑移，及救援设备是否有脱离现象。f） 在提升测试重物的过程中,3次随机松开控制器。观察测试重物是否立即停止，并测量滑移距离。g）继续提升测试重物，直到速差自控器安全绳完全收回。如果速差自控器有超过1个救援装置或超过1个控制器，则应针对每个救援装置或控制器进行试。\n\n### 6.9.3 整体救援装置下降性能测试\n\n整体救援装置下降性能测试步骤如下。\n\na） 测试重物分别采用最大额定载荷和最小额定载荷。  \nb） 将速差自控器安装在测试架上，安装高度应满足速差自控器工作长度要求。将速差自控器安全绳快速拉出，并使其锁止。c) 连接测试重物，确保速差自控器在此过程中保持锁定，并且测试重物完全由速差自控器承担。  \nd) 按照制造者的说明书启动控制器操作救援设备，确认是否能在20 s内完成操作。e) 由控制器提升测试重物后观察速差自控器安全绳是否被限制和滑移，及救援设备是否有脱离现象。  \nf) 在降低测试重物的过程中,3次随机松开控制器。观察测试重物是否立即停止，并测量滑移距离。  \ng）继续降低测试重物,直到速差自控器安全绳完全拉出。如果速差自控器有超过1个救援装置或超过1个控制器，则应针对每个救援装置或控制器进行  \n。\n\n## 6.10 抗粉尘性能测试\n\n### 6.10.1 测试设备\n\n容积为 $1 ~ \\mathrm { m ^ { 3 } }$ 的立方体试验箱，带有可吹入 $0 . 6 ~ \\mathrm { M P a }$ 气流的通气管，箱外应有可控制速差自控器安全绳伸缩的装置，试验箱见图3。\n\n  \n图3粉尘试验箱示意图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('47585969-8588-4c96-9196-8f7ccc4bba5e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 2）', '对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s l } }$ — 横向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$b$ 同式(61)；$t ^ { . }$ -同式(31)。\n\n##### 5．7．1．5．1．5 腹板同时采用矩形截面的横向加劲肋和纵向加劲肋时，其横向加劲肋应同时满足式（61）、式（62）和式（63）的要求。\n\n#### 5．7．1．5．2 纵向加劲肋\n\n##### 5．7．1．5．2．1 受 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，当 $\\frac { a } { b } \\leqslant 0 . 8 5$ 时,其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（64）的要求；当 $\\frac { a } { b } > 0 . 8 5$ 时,应满足式(65)的要求：\n\n$$\nI _ { s 2 } { \\geqslant } 1 . 5 b t ^ { 3 }\n$$\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 2 } \\geqslant ( 2 . 5 - 0 . 4 5 \\ \\frac { a } { b } ) ( \\frac { a } { b } ) ^ { 2 } b t ^ { 3 }\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 2 } }$ — 腹板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$a$ -腹板横向加劲肋的间距，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$b$ -同式（61)；$t$ —同式(31）。\n\n##### 5．7．1．5．2．2 受 $\\psi = 1$ 载荷（应力）的 均 匀 受 压 翼 缘 板，当 纵 向 加 劲 肋 等 间 距 布 置 时，若 $\\alpha = \\frac { a } { b } <$ $\\sqrt { 2 n ^ { 2 } \\left( 1 + n \\delta \\right) - 1 }$ ，其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（66）的要求；若 $\\alpha \\ge \\sqrt { 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\delta ) - 1 }$ ，应满足式（67）的要求：\n\n$$\n\\begin{array} { c c c } { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 2 } } { n } \\big [ 4 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 2 \\big ] - \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 4 } } { n } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\\\ { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . \\ 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { 1 } { n } \\big [ 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 1 \\big ] ^ { 2 } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\end{array} .\n$$\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 3 } }$ — 均匀受压翼缘板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$\\alpha$ 翼缘板的边长比 ,a 为翼缘板横向加劲肋的间距,b为两腹板间翼缘板的宽度；  \n$_ n$ 翼缘板被纵向加劲肋等间距分割的区格数；  \n8 单根纵向加劲肋截面面积与翼缘板截面面积之比 $\\delta = \\frac { b _ { \\mathrm { s } } t _ { \\mathrm { s } } } { b t } , b _ { \\mathrm { s } } \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } t _ { \\mathrm { s } }$ 为单根纵向加劲肋的外伸宽度和厚度， $b$ 为两腹板间翼缘板的宽度， $t$ 为翼缘板的厚度。\n\n##### 5．7．1．5．2．3 加劲肋的截面惯性矩计算：当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线进行计算；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('475e4c1a-d868-4003-837f-78662b803953', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '3．3工序交接确认（Part 2）', '14 电缆头制作和接线应符合下列规定：\n\n1 电缆头制作前，电缆绝缘电阻测试应合格，检查并确认电缆头的连接位置、连接长度应满足要求；\n\n2 控制电缆接线前，应确认绝缘电阻测试合格，校线正确;\n\n3 电力电缆或绝缘导线接线前，电缆交接试验或绝缘电阻测试应合格，相位核对应正确。\n\n### 3．3．15 照明灯具安装应符合下列规定：\n\n1 灯具安装前，应确认安装灯具的预埋螺栓及吊杆、吊顶上安装嵌入式灯具用的专用支 架等已完成，对需做承载试验的预埋件或吊杆经试验应合格;\n\n2 影响灯具安装的模板、脚手架应已拆除，顶棚和墙面喷浆、油漆或壁纸等及地面清理工作应已完成；\n\n3 灯具接线前，导线的绝缘电阻测试应合格；\n\n4 高空安装的灯具，应先在地面进行通断电试验合格。\n\n### 3．3．16 照明开关、插座、风扇安装前，应检查吊扇的吊钩已预埋完成、导线绝缘电阻测试应合格，顶棚和墙面的喷浆、油漆或壁纸等已完工。\n\n### 3．3．17 照明系统的测试和通电试运行应符合下列规定：\n\n1 导线绝缘电阻测试应在导线接续前完成；\n\n2 照明箱(盘)、灯具、开关、插座的绝缘电阻测试应在器具就位前或接线前完成;\n\n3 通电试验前，电气器具及线路绝缘电阻应测试合格，当照明回路装有剩余电流动作保护器时，剩余电流动作保护器应检测合格；\n\n4 备用照明电源或应急照明电源做空载自动投切试验前，应卸除负荷，有载自动投切试\n\n验应在空载自动投切试验合格后进行；\n\n5 照明全负荷试验前，应确认上述工作应已完成。\n\n### 3．3．18 接地装置安装应符合下列规定：\n\n1 对于利用建筑物基础接地的接地体，应先完成底板钢筋敷设，然后按设计要求进行接地装置施工，经检查确认后，再支模或浇捣混凝土。\n\n2 对于人工接地的接地体，应按设计要求利用基础沟槽或开挖沟槽，然后经检查确认，再埋入或打入接地极和敷设地下接地干线。\n\n3 降低接地电阻的施工应符合下列规定：\n\n1) 采用接地模块降低接地电阻的施工，应先按设计位置开挖模块坑，并将地下接地干线引到模块上，经检查确认，再相互焊接；\n\n2) 采用添加降阻剂降低接地电阻的施工，应先按设计要求开挖沟槽或钻孔垂直埋管，再将沟槽清理干净，检查接地体埋入位置后，再灌注降阻剂;\n\n3) 采用换土降低接地电阻的施工，应先按设计要求开挖沟槽，并将沟槽清理干净，再在沟槽底部铺设经确认合格的低电阻率土壤，经检查铺设厚度达到设计要求后，再安装接地装置；接地装置连接完好，并完成防腐处理后，再覆盖上一层低电阻率土壤。\n\n4 隐蔽装置前，应先检查验收合格后，再覆土回填。\n\n### 3．3．19 防雷引下线安装应符合下列规定：\n\n1 当利用建筑物柱内主筋作引下线时，应在柱内主筋绑扎或连接后，按设计要求进行施工，经检查确认，再支模;\n\n2 对于直接从基础接地体或人工接地体暗敷埋入粉刷层内的引下线，应先检查确认不外露后，再贴面砖或刷涂料等；\n\n3 对于直接从基础接地体或人工接地体引出明敷的引下线，应先埋设或安装支架，并经\n\n检查确认后，再敷设引下线。\n\n### 3．3．20 接闪器安装前，应先完成接地装置和引下线的施工，接闪器安装后应及时与引下线连接。\n\n### 3．3．21 防雷接地系统测试前，接地装置应完成施工且测试合格；防雷接闪器应完成安装，整个防雷接地系统应连成回路。\n\n### 3．3．22 等电位联结应符合下列规定：\n\n1 对于总等电位联结，应先检查确认总等电位联结端子的接地导体位置，再安装总等电位联结端子板，然后按设计要求作总等电位联结；\n\n2 对于局部等电位联结，应先检查确认连接端子位置及连接端子板的截面积，再安装局部等电位联结端子板，然后按设计要求作局部等电位联结；\n\n3 对特殊要求的建筑金属屏蔽网箱，应先完成网箱施工，经检查确认后，再与PE 连接。\n\n## 3．4 分部(子分部)工程划分及验收\n\n### 3．4．1 建筑电气分部工程的质量验收，应按检验批、分项工程、子分部工程逐级进行验收，各子分部工程、分项工程和检验批的划分应符合本规范附录A的规定。\n\n### 3．4．2 建筑电气分部工程检验批的划分应符合下列规定：\n\n1 变配电室安装工程中分项工程的检验批，主变配电室应作为1个检验批；对于有数个分变配电室，且不属于子单位工程的子分部工程，应分别作为1个检验批，其验收记录应汇入所有变配电室有关分项工程的验收记录中；当各分变配电室属于各子单位工程的子分部工程时，所属分项工程应分别作为1个检验批，其验收记录应作为分项工程验收记录，且应经子分部工程验收记录汇总后纳入分部工程验收记录中。\n\n2 供电干线安装工程中分项工程的检验批，应按供电区段和电气竖井的编号划分。\n\n3 对于电气动力和电气照明安装工程中分项工程的检验批，其界区的划分应与建筑土建工程一致。\n\n4 自备电源和不间断电源安装工程中分项工程，应分别作为1个检验批。\n\n5 对于防雷及接地装置安装工程中分项工程的检验批，人工接地装置和利用建筑物基础钢筋的接地体应分别作为1个检验批，且大型基础可按区块划分成若个检验批；对于防雷引下线安装工程，6层以下的建筑应作为1个检验批，高层建筑中依均压环设置间隔的层数应作为1个检验批；接闪器安装同一屋面，应作为1个检验批；建筑物的总等电位联结应作为1个检验批，每个局部等电位联结应作为1个检验批，电子系统设备机房应作为1个检验批。\n\n6 对于室外电气安装工程中分项工程的检验批，应按庭院大小、投运时间先后、功能区块等进行划分。\n\n### 3．4．3 当验收建筑电气工程时，应核查下列各项质量控制资料，且资料内容应真实、齐全、完整：\n\n1 设计文件和图纸会审记录及设计变更与工程洽商记录；\n\n2 主要设备、器具、材料的合格证和进场验收记录；\n\n3 隐蔽工程检查记录；\n\n4 电气设备交接试验检验记录；\n\n5 电动机检查(抽芯)记录;\n\n6 接地电阻测试记录；\n\n7 绝缘电阻测试记录；\n\n8 接地故障回路阻抗测试记录;\n\n9 剩余电流动作保护器测试记录；  \n10');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4763e168-f687-4045-98ae-66c53ab5af0b', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '8 翻斗车', '8 翻斗车1）翻斗车制动、转向装置应灵敏可靠;   \n2）司机应经专门培训，持证上岗，行车时车斗内不得载人。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('476e0238-6a3d-4ec4-96ba-6e8c9f0e4a41', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '6报废基准（Part 2）', '.3局部减小\n\n如果发现直径有明显的局部减小,如由绳芯或钢丝绳中心区损伤导致的直径局部减小，应报废该钢丝绳(如与绳股凹陷有关的直径减小,参见图B.3)。\n\n## 6.4断股\n\n如果钢丝绳发生整股断裂,则应立即报废。\n\n## 6.5腐蚀\n\n报废基准和腐蚀严重程度分级见表6。\n\n评估腐蚀范围时,重要的是区分钢丝腐蚀和由于外来颗粒氧化而产生的钢丝绳表面腐蚀之间的差异。\n\n在评估前，应将钢丝绳的拟检测区段擦净或刷净,但不宜使用溶剂清洗。\n\n表6腐蚀报废基准和严重程度分级  \n\n\n\n\n\n注：内部腐蚀或摩擦腐蚀能够导致直径增大。\n\n## 6.6畸形和损伤\n\n### 6.6.1总则\n\n钢丝绳失去正常形状而产生的可见形状畸变都属于畸形。畸形通常发生在局部,会导致畸形区域的钢丝绳内部应力分布不均匀。\n\n畸形和损伤会以多种方式表现出来，在 $6 . 6 . 2 \\sim 6 . 6 . 1 0$ 中给出了较常见的几种类型的报废基准。\n\n只要钢丝绳的自身状态被认为是危险的,就应立即报废。\n\n### 6.6.2波浪形\n\n在任何条件下,只要出现以下情况之一,钢丝绳就应报废(见图8)：\n\nGB/T 5972-2016/IS0 4309:2010\n\na）在从未经过、绕进滑轮或缠绕在卷筒上的钢丝绳直线区段上,直尺和螺旋面下侧之间的间隙 $g { \\ge } 1 / 3 \\times d$ ；b）在经过滑轮或缠绕在卷筒上的钢丝绳区段上,直尺和螺旋面下侧之间的间隙 $g { \\geq } 1 / 1 0 \\times d$ 。\n\n说明：\n\n  \n图8波浪形钢丝绳\n\n$^ { d }$ 一 -钢丝绳公称直径；  \n$\\pmb { g }$ 一间隙。\n\n注：波浪形钢丝绳的实例参见图B.8。\n\n### 6.6.3笼状畸形\n\n出现篮形或灯笼状畸形(参见图 B.9)的钢丝绳应立即报废,或者将受影响的区段去掉，但应保证余下的钢丝绳能够满足使用要求。\n\n### 6.6.4绳芯或绳股突出或扭曲\n\n发生绳芯或绳股突出(参见图B.2、图B.4)的钢丝绳应立即报废,或者将受影响的区段去掉,但应保证余下的钢丝绳能够满足使用要求。\n\n注：这是篮形或灯笼状畸形的一种特殊类型，其表征为绳芯或钢丝绳外层股之间中心部分的突出,或者外层股或股芯的突出。\n\n### 6.6.5钢丝的环状突出\n\n钢丝突出通常成组出现在钢丝绳与滑轮槽接触面的背面,发生钢丝突出的钢丝绳应立即报废(参见图B.1)。\n\n注：钢丝绳外层股之间突出的单根绳芯钢丝,如果能够除掉或在工作时不会影响钢丝绳的其他部分,可以不必将其作为报废钢丝绳的理由。\n\n### 6.6.6绳径局部增大\n\n钢芯钢丝绳直径增大 $5 \\%$ 及以上，纤维芯钢丝绳直径增大 $10 \\%$ 及以上，应查明其原因并考虑报废钢丝绳(参见图B.16)。\n\n注：钢丝绳直径增大可能会影响到相当长的一段钢丝绳,例如纤维绳芯吸收了过多的潮气膨胀引起的直径增大，会使外层绳股受力不均衡而不能保持正确的旋向。\n\n### 6.6.7局部扁平\n\n钢丝绳的扁平区段经过滑轮时，可能会加速劣化并出现断丝。此时,不必根据扁平程度就可考虑报废钢丝绳。\n\n在标准索具中的钢丝绳扁平区段可能会比正常绳段遭受更大程度的腐蚀，尤其是当外层绳股散开使湿气进人时。如果继续使用,就应对其进行更频繁的检查，否则宜考虑报废钢丝绳。\n\n由于多层缠绕而导致钢丝绳的局部扁平，如果伴随扁平出现的断丝数不超过表3和表4规定的数值,可不报废。\n\n图 B.5和图B.18是两种不同的扁平类型。\n\n### 6.6.8扭结\n\n发生扭结的钢丝绳应立即报废(参见图B.6、图B.7、图B.17)。\n\n：：扭结是一段环状钢丝绳在不能绕其自身轴线旋转的状态下被拉紧而产生的一种畸形。扭结使钢丝绳捻距不均导致过度磨损，严重的扭曲会使钢丝绳强度大幅降低。\n\n### 6.6.9折弯\n\n折弯严重的钢丝绳区段经过滑轮时可能会很快劣化并出现断丝，应立即报废钢丝绳。\n\n如果折弯程度并不严重,钢丝绳需要继续使用时,应对其进行更频繁的检查,否则宜考虑报废钢丝绳。\n\n注：折弯是钢丝绳由外部原因导致的一种角度畸形。\n\n通过主观判断确定钢丝绳的折弯程度是否严重。如果在折弯部位的底面伴随有折痕，无论其是否经过滑轮，均宜看作是严重折弯。\n\n### 6.6.10热和电弧引起的损伤\n\n通常在常温下工作的钢丝绳,受到异常高温的影响,外观能够看出钢丝被加热过后颜色的变化或钢丝绳上润滑脂的异常消失，应立即报废。\n\n如果钢丝绳的两根或更多的钢丝局部受到电弧影响(例如焊接引线不正确的接地所导致的电弧)，应报废。这种情况会出现在钢丝绳上的电流进出点上。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4771b2e2-54c4-4c8a-af2a-9fb0c43ada74', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 13）', 'td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>偏斜水平侧向载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>偏斜运行时的水平侧向载荷，见4.2. 2.1,4.2. 2.2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>H</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2>1．猛烈提升地面物品的动载荷,见4.2.1.1.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1>2max</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．试验载荷，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('477c96dc-680d-4f08-b4cf-b882f0637787', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：顶推施工的预应力混凝土连续梁，由于在顶推过程中，各截面要多次承受交替变化的正负弯矩，因此梁段中的预应力束有些是从顶推开始到连续梁就位都需要具有的永久钢束；有些是在顶推过程中需要，但在连续梁顶推就位后就要拆除的临时束；还有一些是为了减小在顶推过程中产生过大的反向弯矩，适当地减少张拉束数，待全梁顶推就位后再按需要添加的补充束。以上 3 种预应力钢束都需要严格按设计规定进行穿束张拉或拆除，不能随意增减或漏拆。\n\n## 17.7.6 导梁和临时墩的设置应符合下列规定：\n\n1 导梁的长度宜为顶推跨径的 $0 . 6 { \\sim } 0 . 8$ 倍，刚度宜为主梁的 $1 / 9 { \\sim } 1 / 1 5$ ，导梁与主梁梁体连接处的刚度应协调，预埋件的连接强度应满足梁体顶推时的受力要求，导梁前端的最大挠度应不大于设计规定。\n\n2 导梁全部节间的拼装应平整，其中线的允许偏差应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ ，纵、横向底面高程的允许偏差应为 $\\pm 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 桥跨中间设有临时墩时，其施工技术要求应符合设计规定及本规范第15章的规定；梁体顶推施工完成并落位到永久支座上后，应及时将其拆除。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('47868a6e-7a46-4921-b9d7-647f2ce8324e', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '7 平台（Part 2）', ' m i n }$ 后测量残余变形 $b$ 应不大于平台长度的 $1 / 1 \\ 0 0 0$ 。\n\nb）平台产生的变形 $a$ 按式(17)校核：\n\nSAC\n\n$$\na \\leqslant \\frac { L } { 2 0 0 }\n$$\n\n…( 17 )\n\n式中：\n\n$a$ 平台产生的变形，单位为毫米( $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$L$ 平台长度，单位为毫米( $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\nc）残余变形 $b$ 应按式(18)校核：\n\n$$\nb \\leqslant { \\frac { L } { 1 \\ { \\mathrm { 0 0 0 } } } }\n$$\n\n……(18)\n\n式中：\n\n$b$ 平台残余变形，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$L$ ——同式(17)。\n\n### 7.9.2 悬臂平台结构强度和稳定性要求如下：\n\na）悬臂底板上逐渐施加2倍的安全工作载荷 $( 2 \\times W )$ 时,平台应保持稳定。\n\n)）悬臂底板上施加 $W$ 的安全工作载荷时，悬臂部分产生的变形 $a$ 应不大于悬臂部分长度的$1 / 1 0 0$ ；卸载 $3 ~ \\mathrm { m i n }$ 后，测量残余变形 $b$ 应不大于悬臂部分长度的 $1 / 1 \\ 0 0 0$ 。\n\nc）悬臂部分产生的变形 $a$ 按式(19)校核：\n\n$$\na \\leqslant \\frac { L _ { \\mathrm { ~ c ~ } } } { 1 0 0 }\n$$\n\n……( 19 )\n\n式中：\n\n$a$ 平台悬臂部分的变形，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$L _ { \\textrm { c } }$ - 平台悬臂部分的长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\nd）残余变形 $b$ 按式(20)校核：\n\n$$\nb \\leqslant \\frac { L _ { \\mathrm { ~ c ~ } } } { 1 \\mathrm { ~ 0 0 0 } }\n$$\n\n……（ 20）\n\n式中：\n\n$b$ ——平台悬臂部分的残余变形，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$L$ —同式(19)。\n\n### 7.9.3 平台底板上施加 $1 . 5 \\times R _ { 1 }$ 的静载时：\n\na）不能造成结构件的失效和可见损坏。\n\nb）平台产生的变形 $\\boldsymbol { a }$ 应不大于平台长度的1/130;卸载 $3 \\ \\mathrm { m i n }$ 后，测量残余变形 $b$ 应不大于平台长度的 $1 / 1 \\ 0 0 0$ 。\nc）平台产生的变形 $a$ 按式(21)校核：\n\n$$\na \\leqslant \\frac { L } { 1 3 0 }\n$$\n\n…( 21)\n\n式中：\n\n$a$ 同式（17）；\n\n$L$ —同式(17)。\n\nd）残余变形 $b$ 按式(22)校核：\n\n$$\nb \\leqslant { \\frac { L } { 1 \\ { \\mathrm { 0 0 0 } } } }\n$$\n\n……( 22)\n\n式中：\n\n$b$ —同式(18)；  \n$L$ 一 一同式（17）。\n\n7.9.4平台底板上施加 $1 . 2 5 \\times R _ { \\mathrm { l } }$ 动载时，不能造成结构件的失效和可见损坏。\n\n7.9.5平台底板上施加 $3 . 5 \\times R _ { 1 }$ 的极限载荷时,结构件有永久变形但无断裂。\n\n7.9.6平台底板 $2 0 0 \\ \\mathrm { m m } \\times 2 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的面积上承载 $3 0 0 ~ \\mathrm { k g }$ 的均布载荷时，不应造成结构件的失效和可见损坏。\n\n7.9.7平台护栏强度要求：\n\na）平台底板施加 $1 . 2 5 \\times R _ { 1 }$ 的载荷，护栏或坚固侧面上边缘施加水平静态作用力 $F _ { \\mathrm { ~ h ~ } }$ ,对于前2个在平台上的人员 $F _ { \\mathrm { h } } { = } 3 0 0 ~ \\mathrm { N }$ ,之后平台上每增加一人 $F _ { \\mathrm { h } } { = } 1 5 0 ~ \\mathrm { N }$ ,作用力的间距为 $5 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ ，不应造成结构件的失效和可见损坏。\n\nb）平台底板施加 $1 . 2 5 \\times R _ { 1 }$ 的载荷，护栏产生的变形 $a$ 应不大于平台支撑点距离的1/100，并且最大变形应不大于 $3 0 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\nc）护栏产生的变形 $a$ 按式(23)校核：\n\n$$\na \\leqslant \\frac { L _ { \\mathrm { f } } } { 1 3 0 }\n$$\n\n……( 23 )\n\n式中：\n\n$a$ -护栏产生的变形，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$L _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ -试验中平台支撑点的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\nd）护栏或坚固侧面上边缘施加垂直静态作用力 $F _ { \\mathrm { v } } { = } 1 ~ \\mathrm { k N }$ ，作用力 $F$ 在宽度 $1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 距离上作用在最不利的位置，时间为 $3 ~ \\mathrm { m i n }$ ,不应造成结构件的失效和可见损坏。\n\ne）垂直静态作用力卸载 $3 ~ \\mathrm { m i n }$ 后，测量残余');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('47931370-3e37-4d53-b04a-a9c55a518d08', '119《危险性较大的分部分项工程专项施工方案编制与管理指南》（T-CECS20011-2022）.md', '前 言', '前 言根据中国工程建设标准化协会《关于印发〈2021年第一批协会标准制订、修订计划〉的通知》（建标协字〔2021」11号）的要求，编制组经过广泛的调查研究，认真总结工程建设科研成果和实践经验，参考有关先进的国内外工程建设标准，并在广泛征求意见的基础上，制定本指南。\n\n本指南共分6章，主要内容包括：总则、基本规定、专项施工方案论证、专项施工方案编制、现场安全管理、档案管理。\n\n本指南的某些内容涉及相关专利的使用，本指南的发布机构不承担识别这些专利的责任。\n\n本指南由中国工程建设标准化协会施工安全专业委员会归口管理，由昊基工程建设（江苏）有限公司负责具体技术内容的解释。使用过程中，如有意见和建议，请反馈给昊基工程建设（江苏）有限公司（地址：江苏省苏州工业园区唯华路5号君风生活广场17幢12层1217室，邮编：215122，邮箱：2553002701@qq. com）。\n\n主编单位：昊基工程建设（江苏）有限公司江苏建研设计研究有限公司\n\n参编单位：中衡建设科技（苏州）有限公司启迪（苏州）交通科学研究有限公司苏州科技大学深圳宏业基岩土科技股份有限公司江苏通平建设工程有限公司苏州路铁地基基础工程有限公司广东重工建设监理有限公司\n\n中国电子系统工程第二建设有限公司  \n浙江省岩土基础有限公司  \n深圳市鸿竣建设科技集团有限公司  \n深圳地铁工程咨询有限公司  \n广州市房屋开发建设有限公司  \n南通新华建筑集团有限公司  \n襄阳地质工程勘察院有限责任公司  \n广州建筑工程监理有限公司  \n陕西长嘉建设工程有限公司  \n南通市达欣工程股份有限公司  \n河北理工工程管理咨询有限公司  \n中煤第三建设（集团）有限责任公司  \n浙江省二建建设集团有限公司  \n成都建工第一建筑工程有限公司  \n江苏长辰工程技术有限公司  \n中施益丰（苏州）建筑技术咨询有限公司  \n主要起草人：任斌向邵永健 房江锋曹华刘琰吴辉 王成杰 李金平龙永焯李凌 王文辉 孙泽红王邦国 吴志林 黄明 王中和陈海燕 吴天骏 秦永亮 高志勇李伟杰 陆总兵 顾金山 林凯鑫李立锋 张增国 倪树春 郭卫萍  \n主要审查人：赵安全 王俊川 阎琪 姚圣龙管小军 姚小平 杨铁荣 邹科华熊树声\n\n阶段的安排。\n\n## 4．施工部署\n\n方案中重点与难点分析及对策、分阶段的施工总平面布置。\n\n临电及安全文明环保施工现场说明。\n\n脚手架、支撑架等，安全防护、临边防护设计、人员上下通道设计等。\n\n工程主体结构施工情况及实际进度，甲供材料、设备计划和实际落实情况，现场预埋件安装分工与实际预埋情况、预埋件类型，现场脚手架种类安装及搭设情况。\n\n垂直运输措施采用外挂吊装设备时，应明确该设备产品、布置情况、固定方案和使用管理措施，临时施工用水、用电布置等，其他周边环境、临时设施注意事项等。特种设备使用情况。\n\n施工现场布置，包括材料堆放、主要设备安装位置、加工棚位置、临时用电布置。\n\n利用总承包企业或无法利用总承包企业垂直运输设备、施工设备及外架等情况介绍及采取的相应措施。\n\n对于利用总承包企业垂直运输、施工设施（包括脚手架、临时用电设备等）的，应与总承包企业订立配合协议，包括现场管理、安全生产、文明施工、环境保护、经济处理等，明确双方的责任和具体措施。\n\n对于无法利用总承包企业垂直运输设备、施工设施的，应有相应的解决方案。如单元幕墙施工楼层内自行设计加工的小炮车吊安装施工方案和验收验收内容。\n\n## 四、施工工艺技术\n\n### 1.技术参数\n\n幕墙类型、安装操作设施的选择，基础、架体、附墙支座及连墙件设计等技术参数，动力设备的选择与设计参数。\n\n按施工方法，分为构件式、单元式、小单元式等幕墙。\n\n按面板材料，分为玻璃、石材、金属等幕墙。\n\n## 六、施工管理及作业人员配备和分工\n\n### 1．施工管理人员\n\n总承包、专业分包、劳务分包等项目组织机构构架图，管理人员名单、联系电话及岗位职责，包括项目负责人、项目技术负责人、施工员、质量员、各班组长等，宜采用列表表述。\n\n### 2.安全管理人员\n\n专职安全生产管理人员名单、有效安全生产考核合格证书，联系电话及岗位职责，兼职安全管理人员名单、联系电话及岗位职责，宜采用列表表述。\n\n### 3．特种作业人员\n\n人工挖孔桩工程的特种作业持证人员名单、有效特种作业资格证书、联系电话、证件有效信息及岗位职责，宜采用列表表述。\n\n### 4．其他作业人员\n\n其他人员名单、联系电话及岗位职责。如现场班组管理人员、监视人员，宜采用列表表述，并附证件复印件。\n\n## 七、验收要求\n\n### 1．验收标准\n\n人工挖孔桩工程各有关验收标准及验收条件。\n\n### 2．验收程序及人员\n\n验收流程图，验收程序，方案论证验收专家、联合验收人员组成，包括建设、勘察、设计、施工、监理、监测等单位相关负责人。\n\n### 3．验收内容\n\n依据设计和专项施工方案要求，防坍塌措施，包括护壁高度、厚度、配筋及搭接，防中毒和室息措施、防高坠措施、防物体打击措施等安全措施落实情况。\n\n## 八、应急处置措施\n\n漏水、流砂、水淹、坍塌、触电、物体打击、机械伤害、中');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4798f084-3000-4d6f-a22a-666980a038d3', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 2）', '在桥墩上的流水压力标准值可按下式计算：\n\n![](images/7bd90810a56fc4a8d559d9f0b27a111bcefcb5b3eabf8b5fe3ab133d3cc70e84.jpg)  \n图4.3.7-2疲劳荷载计算模型Ⅲ（尺寸单位： $\\mathfrak { m }$ ）\n\n$$\nF _ { \\mathrm { _ w } } = K A \\ { \\frac { \\gamma v ^ { 2 } } { 2 g } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { w } }$ ——流水压力标准值（kN）；\n\n$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { \\bf ~ k N } / \\mathrm { \\mathfrak { m } } ^ { 3 }$ ；  \n$v$ 1 -设计流速 $( \\mathfrak { m } / \\mathfrak { s } )$ ；  \n$A$ 一 -桥墩阻水面积（ ${ \\bf \\chi } ( { \\bf \\chi } _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } )$ ，计算至一般冲刷线处；  \n$g$ 重力加速度， $\\displaystyle { g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 } }$ ；  \n$K$ 桥墩形状系数，见表4.3.9。\n\n流水压力合力的着力点，假定在设计水位线以下0.3倍水深处。\n\n表4.3.9桥墩形状系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>桥墩形状</td><td rowspan=1 colspan=1>K</td><td rowspan=1 colspan=1>桥墩形状</td><td rowspan=1 colspan=1>K</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>方形桥墩</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>尖端形桥墩</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>矩形桥墩(长边与水流平行)</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>圆端形桥墩</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>圆形桥墩</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr></table>\n\n\n## 4.3.10位于外海、海湾、海峡的桥梁结构，下部结构设计必要时应考虑波浪力的作用影响。宜开展专题研究确定波浪力的大小。\n\n## 4.3.11对具有竖向前棱的桥墩，冰压力可按下列规定取用：\n\n1冰对桩或墩产生的冰压力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { i } } = m C _ { \\mathrm { \\ell } } b t R _ { \\mathrm { i k } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { i } }$ - -冰压力标准值（kN）；$m$ 桩或墩迎冰面形状系数，可按表4.3.11-1取用；\n\n$C _ { \\iota }$ —冰温系数，可按表4.3.11-2取用；$b$ 桩或墩迎冰面投影宽度（m）；计算冰厚（m），可取实际调查的最大冰厚或开河期堆积冰厚；  \n$R _ { \\mathrm { i k } }$ - 冰的抗压强度标准值（ $\\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ )，可取当地冰温 $0 \\%$ 时的冰抗压强度；当缺乏实测资料时，对海冰可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ；对河冰，流冰开始时 $R _ { \\mathrm { i k } } =$ $7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ，最高流冰水位时可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 4 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n表4.3.11-1桩或墩迎冰面形状系数 $m$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>迎冰面形状</td><td rowspan=2 colspan=1>平面</td><td rowspan=2 colspan=1>圆弧形</td><td rowspan=1 colspan=5>尖角形的迎冰面角度</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>45°</td><td rowspan=1 colspan=1>60°</td><td rowspan=1 colspan=1>75°</td><td rowspan=1 colspan=1>90°</td><td rowspan=1 colspan=1>120°</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.54</td><td rowspan=1 colspan=1>0.59</td><td rowspan=1 colspan=1>0.64</td><td rowspan=1 colspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('479ce8c9-a22a-483e-a0b7-2f9ac80afccc', '49《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验》（GB-T2650-2022）.md', '目 次', '目 次前言 III  \n1范围  \n2规范性引用文件  \n3术语和定义  \n4 通则  \n5取样代号5.1取样代号体系5.2字符5.3附加信息 2  \n6代号示例.. .2  \n7试验步骤 4  \n8试验报告. 4  \n附录 A（资料性）试验报告示例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('47aaaf2d-19b0-4256-9e96-3277bd4c551a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', 'L.5 静推试验', 'L.5 静推试验L.5.1 试验目的：主要是确定桩的水平承载力、桩侧地基土水平抗力系数的比例系数。试验方法：对于承受反复水平荷载的基桩，采用多循环加卸载方法；对于承受长期水平荷载的基桩，采用单循环加载方法。\n\nL.5.2 加载装置的设置应符合下列规定：\n\n1 可采用两根单桩通过千斤顶相互顶推加载；或在两根锚桩间平放一根横梁，采用千斤顶向试桩加载；有条件时可利用墩台或专设反力座以千斤顶向试桩加载。\n\n在千斤顶与试桩接触处宜安设一球形铰座，保证千斤顶作用力能水平通过桩身轴线。\n\n2 加载反力结构的承载能力宜为预估最大试验荷载的 $1 . 3 { \\sim } 1 . 5$ 倍，其作用方向的刚度不应小于试桩。反力结构与试桩之间的净距应按设计要求确定。\n\n3 固定百分表的基准桩宜设在桩侧面靠位移的反方向，与试桩的净距应不小于试桩直径的 1 倍。\n\nL.5.3 多循环加卸载试验法应按下列规定进行：\n\n1 加载分级：可按预计最大试验荷载的 $1 / 1 0 { \\sim } 1 / 1 5$ ，可采用 $5 \\mathrm { \\sim } 1 0 \\mathrm { k N }$ ，过软的土可采用 2kN 级差。\n\n2 加载程序与位移观测：各级荷载施加后，恒载 4min 测读水平位移，然后卸载至零，2min 后测读残余水平位移，至此完成一个加载循序，如此循环 5 次，完成一级荷载的试验观测。加载时间应尽量缩短，测量位移间隔时间应严格准确，试验不得中途停歇。\n\n3 加载终止条件：当出现下列情况之一时，即可终止加载：\n\n1）桩顶水平位移超过 $2 0 { \\sim } 3 0 \\mathrm { m m }$ (软土取 $4 0 \\mathrm { m m } )$ )；\n\n2）桩身已经断裂；\n\n3）桩侧地表出现明显裂纹或隆起。\n\nL.5.4 多循环加卸载法的资料整理应符合下列规定：\n\n1 单桩水平静推试验可参照表 L.5.4 的格式进行记录。\n\n表L.5.4单桩水平静推试验记录  \n试桩号：  \n\n\n\n\n\n上下表距：\n\n2 应根据试验记录绘制水平荷载-时间-水平位移关系曲线 $\\mathrm { ( H \\mathrm { - } t \\mathrm { - } x }$ 曲线)，见图L.5.4-1；水平荷载-位移梯度关系曲线 $( \\mathrm { H } - \\Delta \\mathrm { \\Delta x } / \\Delta \\mathrm { H }$ 曲线)，见图 L.5.4-2。\n\n3 当桩身具有应力量测资料时，尚应绘制应力沿桩身分布和水平荷载-最大弯矩截面钢筋应力关系曲线 ${ ( \\mathrm { H } ^ { - } } ^ { \\sigma _ { g } }$ 曲线),见图 L.5.4-3。\n\n  \n图 L.5.4-1 H-t-x 曲线\n\n  \n图 L.5.4-2 H-Δx/ΔH 曲线\n\n  \n图 L.5.4-3 H-\n\nL.5.5 多循环加卸载临界荷载 $\\mathrm { ( H _ { c r } ) }$ 、极限荷载 $\\mathrm { ( H _ { u } ) }$ 及水平抗推容许承载力的确定应符合下列规定：\n\n1 临界荷载 $\\mathrm { H } _ { \\mathrm { c r } }$ ：相当于桩身开裂，受拉混凝土不参加工作时的桩顶水平力，其数值可按下列方法综合确定：\n\n1）取 $_ { \\mathrm { H - t - x } }$ 曲线出现突变点的前一级荷载；\n\n2）取 $\\mathrm { H - } \\Delta \\mathrm { x } / \\Delta \\mathrm { H }$ 曲线的第一直线段终点所对应的荷载；\n\n3）取 ${ \\mathrm { H } } - { \\sigma } _ { g }$ 曲线第一突变点对应的荷载。\n\n2 极限荷载 $\\mathrm { H } _ { \\mathrm { u } }$ ：其数值可按下列方法综合确定：\n\n1）取 $_ { \\mathrm { H - t - x } }$ 曲线明显陡降的前一级荷载；\n\n2）取 $_ { \\mathrm { H - t - x } }$ 曲线各级荷载下水平位移包络线向下凹曲的前一级荷载；\n\n3）取 $\\mathrm { H - } \\Delta \\mathrm { x } / \\Delta \\mathrm { H }$ 曲线的第二直线段终点所对应的荷载；\n\n4）桩身断裂或钢筋应力达到流限的前一级荷载。\n\n3 水平抗推容许荷载：为水平极限荷载除以设计规定的安全系数。\n\nL.5.6 单循环加载试验法应符合下列规定：\n\n1 加载分级与多循环加卸载试验法相同。\n\n2 加载后测读位移量与静压试验测读的方法相同。\n\n3 静推稳定标准：位移量小于或等于 $0 . 0 5 \\mathrm { { m m } / h }$ 即可认为稳定。\n\n4 终止加载条件：勘测设计阶段的试验，水平力作用点处位移量大于或等于$5 0 \\mathrm { m m }$ ，加载即可终止；施工检验性试验，加载不应超过设计的容许荷载。\n\n5 试验记录：所有试验观测数据应填写记录，并绘制如图 L.3.11 所示曲线。将水平位移量改为横坐标，荷载改为纵坐标。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('47dbfd62-a57e-43c7-802b-abad95defa40', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 1）', '表30 $m \\not - p$ 表### 5．7．1．3 板的局部稳定性许用应力和板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．3．1 板的局部稳定性许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ 。\n\n当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { \\leqslant } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（58）计算；当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { > } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（59）计算：\n\n$$\n\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right] { = } \\frac { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } { n }\n$$\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c r } } } { n }\n$$\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 板的局部稳定性许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { c r r } }$ 同式（56）；$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 同式（57）；$n$ 板的局部稳定性安全系数，取与强度安全系数一致，见表22。\n\n#### 5．7．1．3．2 板的局部稳定性，按式（60）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ]\n$$\n\n……（60）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { 1 }$ 板的计算点上的压缩正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 板的计算点上的局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；T 板的计算点上的剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 同式（58）或式（59）。\n\n### 5．7．1．4 均匀受压翼缘板不必验算局部稳定性的条件\n\n若工字形截面构件的受压翼缘板自由外伸宽度与其厚度之比不大于 $1 5 \\ \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，或箱形构件两腹\n\n板之间的、或满足5．7．1．5．2要求的纵向加劲肋之间的受压翼缘板宽度与厚度之比不大于 $6 0 \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，且板中计算压缩应力不大于 $0 . 8 [ \\sigma ]$ 时，可不必验算其受压翼缘板的局部稳定性。\n\n### 5．7．1．5 加劲肋的构造尺寸要求\n\n#### 5．7．1．5．1 横向加劲肋ψ\n\n##### 5．7．1．5．1．1 受犫 犫 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，其横向加劲肋间距 $a$ 一般不应小于0．5 ，且不应大于 $2 b$ 。此处 $b$ 为上、下翼缘板之间的腹板总高（宽）度。\n\n##### 5．7．1．5．1．2 腹板两侧成对配置矩形截面横向加劲肋时，其截面尺寸应按式（61）、式（62）确定：犫\n\n$$\nb _ { \\mathrm { s } } \\geqslant \\frac { b } { 3 0 } + 4 0\n$$\n\n……（61）\n\n$$\nt _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } \\frac 1 { 1 5 } b _ { \\mathrm { s } } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（62）\n\n式中：\n\n$b _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的外伸宽度，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ）；  \n$b$ 腹板高度，单位为毫米 $: \\mathrm { m m } )$ ；  \n$t _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）。  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n##### 5．7．1．5．1．3 腹板一侧配置矩形截面横向加劲肋时，为获得与成对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('47f4b373-fe19-4afe-95be-6dfcf0a32c0b', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '1 总 则', '1 总 则## 1.0.1 建设工程施工现场电气环境较为恶劣，属于电击危险大的特殊场所，为了确保施工现场供用电过程中的人身安全和设备安全,根据国家有关规定，结合施工现场的实际情况和特点，制定本规范。由于供用电设施使用结束后进行拆除同样涉及安全问题，增加了“拆除\"内容。\n## 1.0.2 通过调研，建设工程施工现场供用电所涉及的电压等级多为 $1 0 \\mathbf k \\mathrm V$ 及以下，且施工现场发生的电击事故也主要集中在该电压区间，因此本规范将适用范围规定为电压等级在 $\\tt { 1 0 k V }$ 及以下的施工现场供用电。由于对水下、井下、坑道的施工用电有特殊要求,本规范不适用。\n## 1.0.3 通过调研，施工现场没有采取必要的电击防护措施，线路绝缘故障或用电设备故障等原因是造成施工现场电击事故的主要原因，因此本规范将必要防护、设施合格作为确保施工现场供用电安全的基本原则。本条系根据现行国家标准《用电安全导则》GB/T13869关于用电安全的一般原则要求制订。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('47f7d8ac-6713-44d1-83d7-25e6f0e5f2be', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犈（Part 2）', 'owspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>12.7</td><td rowspan=1 colspan=1>8.4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>125</td><td rowspan=1 colspan=1>14.1</td><td rowspan=1 colspan=1>9.4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>15.5</td><td rowspan=1 colspan=1>10.3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>20.0</td><td rowspan=1 colspan=1>13.3</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>350</td><td rowspan=1 colspan=1>23.7</td><td rowspan=1 colspan=1>15.8</td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>500</td><td rowspan=1 colspan=1>28.3</td><td rowspan=1 colspan=1>18.9</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>600</td><td rowspan=2 colspan=1>31.0</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>22.1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>800</td><td rowspan=1 colspan=1>35.8</td><td rowspan=1 colspan=1>25.6</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1 000</td><td rowspan=1 colspan=1>40.0</td><td rowspan=1 colspan=1>28.6</td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1100</td><td rowspan=1 colspan=1>42.0</td><td rowspan=1 colspan=1>30.0</td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1 200</td><td rowspan=1 colspan=1>43.8</td><td rowspan=1 colspan=1>31.3</td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1300</td><td rowspan=1 colspan=1>45.6</td><td rowspan=1 colspan=1>32.6</td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1 500</td><td rowspan=1 colspan=1>49.0</td><td rowspan=1 colspan=1>35.0</td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1800</td><td rowspan=1 colspan=1>53.7</td><td rowspan=1 colspan=1>38.4</td><td rowspan=3 colspan=1>1313</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>1890</td><td rowspan=2 colspan=1>55.0</td><td rowspan=1 colspan=1>39.3</td></tr><tr><td></td></tr></table>\n\n\n### 犈．5 起重机吊运物品迎风面积的估算值\n\n起重机吊运物品迎风面积的估算值，见表 E．2。\n\n表 犈．2 起重机吊运物品迎风面积的估算值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>吊运物品质量/t</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>56.3</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>12.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1516</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>3032</td><td rowspan=1 colspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4800c4e0-cdca-40f7-9cbf-124fe2cc2b09', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犐', '附 录 犐');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4800d0f3-4662-4647-ac0a-e52fbf8548c7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算如有必要验算疲劳强度，则应按5．8的原则进行。通常，疲劳强度验算应按 A1、A2、A3和 A4（常规载荷）等载荷组合考虑。在某些特殊的应用实例中，它甚至还有必要考虑一些偶然载荷及特殊载荷，例如工作状态风载荷，偏斜运行侧向载荷，试验载荷以及与起重机基础外部激励等有关的载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('480aded9-055c-44b3-b403-080742cf5a6c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:参照《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2012），以HPB300钢筋代换HPB235钢筋；第4款的偏差原为“3°”，修改为“ $2 ^ { \\circ }$ ”。\n\n## A.6.3预埋件钢筋埋弧压力焊接头的外观质量检查结果，应符合下列要求：\n\n1四周焊包凸出钢筋表面的高度，当钢筋直径为 $1 8 \\mathrm { m m }$ 及以下时，不得小于 $3 \\mathrm { m m }$ ；当钢筋直径为 $2 0 \\mathrm { m m }$ 及以上时，不得小于 $4 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 钢筋咬边深度不得超过 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3焊缝表面不得有气孔、夹渣和肉眼可见裂纹，钢板应无焊穿，根部应无凹陷现象。\n\n4 钢筋相对钢板的直角偏差不得大于2°。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48144656-8167-401f-9239-9a6ceccd17c5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 6）', '轮、卷筒材质的选择\n\n铸造滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T9439中的 HT200，及力学性能不低于 GB／T11352的ZG270500。\n\n焊接、轧制滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T700中的 Q235B；根据使用工况和环境温度的需要，也可采用力学性能不低于 GB／T1591中的 Q345。\n\n允许使用满足使用要求的其他材质的滑轮。\n\n##### 6．3．3．2．2 滑轮、卷筒的结构型式\n\n铸造滑轮的结构型式宜采用JB／T9005中规定的型式，铸造卷筒结构型式宜采用JB／T9006规定的型式。\n\n双腹板压制滑轮宜采用JB／T8398中规定的型式，焊接滑轮宜采用JG／T5078．1规定的型式。焊接卷筒的结构型式一般为短轴式，可以用卷筒联轴器与减速器连接。\n\n##### 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$d$ —同式（128）。\n\n#### 6．3．3．3 钢丝绳允许偏斜角\n\n##### 6．3．3．3．1 钢丝绳绕进或绕出滑轮槽时的最大偏斜角（即钢丝绳中心线和与滑轮轴垂直的平面之间的夹角）不应大于 $5 ^ { \\circ }$ 。\n\n##### 6．3．3．3．2 钢丝绳绕进或绕出卷筒时，钢丝绳中心线偏离螺旋槽中心线两侧的角度不应大于犇犱 $3 . 5 ^ { \\circ }$ ；对大起升高度及 $D / d$ 值较大的卷筒，其钢丝绳偏离螺旋槽中心线的允许偏斜角应由计算确定。\n\n##### 6．3．3．3．3 对于光卷筒无绳槽多层卷绕卷筒，当未采用排绳器时钢丝绳中心线与卷筒轴垂直平面的偏离角度不应大于 $1 . 7 ^ { \\circ }$ 。\n\n#### 6．3．3．4 钢丝绳在卷筒上绳端的固定\n\n吊具下降到最低极限位置时，钢丝绳在卷筒上的剩余安全圈（不包括固定绳端所占的圈数）至少应保持 圈（对塔式起重机为 圈）。当钢丝绳和卷筒之间的摩擦系数取为 时，在此安全圈下，绳端固定装置应在承受2．5倍钢丝绳最大工作静拉力时不发生永久变形。\n\n### 6．3．4 车轮与轨道\n\n#### 6．3．4．1 材料\n\n##### 6．3．4．1．1 车轮与滚轮的材料\n\n车轮与滚轮的材料应符合JB／T6392的规定。当采用球墨铸铁时，其踏面和轮缘应进行热处理。\n\n##### 6．3．4．1．2 轨道材料\n\n起重机轨道用材料推荐如下：\n\n轻轨推荐用力学性能不低于 GB／T11264中的 $5 5 \\mathrm { Q }$ ；  \n铁路用热轧钢轨推荐用力学性能不低于 GB2585中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ ；  \n起重机钢轨推荐用力学性能不低于 $\\mathrm { Y B } / \\mathrm { T } ~ 5 0 5 5$ 中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ 。\n\n注：当采用其他型钢、方钢、扁钢等做轨道时，应注意其材质和硬度的实际情况，必要时可降低轮压，以保证有足够的使用寿命。\n\n#### 6．3．4．2 车轮与滚轮的校验计算\n\n##### 6．3．4．2．1 总则\n\n本计算方法适用于轨道安装与维护良好、车轮调整正确、直径不超过 $\\mathrm { 1 ~ 0 0 0 ~ m m }$ 的车轮和滚轮的校\n\n验计算。应避免采用大直径车轮和滚轮，因为大直径车轮和滚轮的轮压较大，对轨道基础或承轨结构的承载能力要求较高。为减少单个车轮轮压，可采用平衡台车增加车轮数量。\n\n起重机的车轮和滚轮应根据等效工作轮压进行疲劳强度校验计算，应根据最大轮压进行静强度校验计算。\n\n##### 6．3．4．2．2 计算载荷\n\n###### 6．3．4．2．2．1 等效工作轮压\n\n等效工作轮压按式（130）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n I , \\parallel } } = \\frac { P _ { \\mathrm { m i n I , \\parallel } } + 2 P _ { \\mathrm { m a x , \\parallel } } } { 3 } \\qquad \\underbrace { \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } _ { \\mathrm { \\textit { Nostrap } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 无风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；meanⅡ 有风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；  \nminⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机空载确定的所验算车轮的最小轮压，单位为牛顿（N）；  \nmaxⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机满载确定的所验算车轮的最大轮压，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．2 最大轮压犘\n\n最大轮压 $P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ 是指在载荷情况Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ中最不利状态和位置下最大轮压中的较大者，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．3 确定承压面的有效');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48190a08-45e4-4f83-bb50-f88c5136dc71', '31《焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GBT3323.1-2019）.md', '附录B（规范性附录）对接环焊缝 $100', '附录B（规范性附录）对接环焊缝 $100 \\%$ 射线检测的推荐曝光次数## B.1概述\n\n外径大于 $1 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ 的对接环焊缝 $100 \\%$ 透照的推荐曝光次数见图 $\\mathrm { { B } } . 1 \\sim$ 图 B.4。如要检出工件中个别横向裂纹，还应在图 $\\mathrm { { B } } . 1 \\sim$ 图B.4查出值的基础上增加曝光次数。\n\n## B.2B级技术推荐曝光次数\n\n当穿透厚度差与公称厚度之比 $\\Delta t / t$ 小于或等于 $10 \\%$ (B级)时，推荐曝光次数见图B.1和图B.2。此技术有利于检测出横向裂纹。\n\n  \n图B.1 $\\Delta t / t = 1 0 \\% \\mathrm { ( B / d / }$ 3级)时，单壁外透照法最少曝光次数 $N$ 与 $t / D$ 和 $ { \\mathbf { D } } _ { \\mathrm { e } } / f$ 的关系\n\n说明：\n\n  \n图B.2 $\\Delta t / t = 1 0 \\%$ (B级)时，偏心透照法和双壁单影透照法透照环焊缝的最少曝光次数 $N$ 与 $\\mathbf { \\nabla } _ { t / D }$ 和 ${ \\cal D } _ { \\mathrm { e } } / { \\bf S } { \\bf F } { \\bf D }$ 的关系\n\n1 管壁。\n\n## B.3A级技术推荐曝光次数\n\n当穿透厚度差与公称厚度之比 $\\Delta t / t$ 小于或等于 $20 \\%$ (A级)时，推荐曝光次数见图B.3和图B.4。只有当焊缝中出现横向裂纹的可能性较小或此类缺欠还采用其他无损检测方法检测时，才推荐使用此种技术。\n\n  \n图B.3 $\\Delta t / t = 2 0 \\%$ (A级)时，单壁外透照法透照环焊缝的最少曝光次数 $N$ 与 $t / D _ { * }$ 和 $ { D _ { \\mathrm { c } } } / f$ 的关系\n\n说明：\n\n  \n图B.4 $\\Delta t / t = 2 0 \\% ( { \\it \\Delta \\phi } )$ A级)时，偏心透照法和双壁单影透照法透照环焊缝的最少曝光次数 $N$ 与 $t / D _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ 和 ${ \\cal D } _ { \\mathrm { e } } / \\mathrm { S F D }$ 的关系\n\n1 管壁。\n\n中华人民共和国国家标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4822b06e-dce4-456f-8649-ccfdda555063', '49《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验》（GB-T2650-2022）.md', '4通则', '4通则冲击试样应从焊接接头横向水平截取，且试样纵轴与焊缝长度方向垂直，可通过宏观侵蚀确定缺口位置。\n\n冲击试验应按GB/T229的规定进行。试验温度、取样位置、试样类型、试样尺寸和缺口方位应符合相关应用标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('482aaa36-5208-41bf-a81e-4b938880cfcb', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '附录C 金属屋面系统抗风揭性能检测方法', '附录C 金属屋面系统抗风揭性能检测方法C.0.1 金属屋面系统抗风揭性能检测应符合下列规定：\n\n1金属屋面系统应包括金属屋面板、底板、支座、保温层、檫条、支架、紧固件等。\n\n2金属屋面系统抗风揭性能检测应采用实验室模拟静态、动 态压力加载法。\n\n3对于强(台)风地区(基本风压 $\\geq 0 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ）的金属屋面和设计要求进行动态风载检测的建筑金属屋面应采用动态风载检测。\n\n4金属屋面系统抗风揭性能检测应选取金属屋面中具有代表性的典型部位进行检测，被检测屋面系统中的材料、构件加工、安装施工质量等应与实际工程情况一致，并应满足设计要求并符合和相应技术标准的规定。\n\n5金属屋面典型部位的风荷载标准值ws应由设计单位给出，检测单位应根据设计单位给出的风荷载标准值ws进行检测。\n\nC.0.2 金属屋面静态压力抗风揭检测应符合下列规定：\n\n1检测装置应由测试平台、风源供给系统、压力容器、测量系统及试件系统组成，测试平台的尺寸应为：长度 $\\mathrm { L } { \\geq } 7 3 2 0 \\mathrm { m m }$ ，宽度$\\mathrm { B } { \\geq } 3 6 6 0 \\mathrm { m m }$ ，高度 $\\mathrm { H } { \\geq } 1 2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，检测装置的构成如图C.0.2所示。\n\n2检测装置应满足构件设计受力条件及支撑方式的要求，测试平台结构应具有足够的强度、刚度和整体稳定性能。\n3压力测量系统最大允许误差应为示值的土 $1 \\%$ 且不大于$0 . 1 \\mathrm { { k P a } , }$ ，位移测量系统最大允许测量误差不应大于满量程的$0 . \\ 2 5 \\%$ ，使用前应经过校准。\n\n  \n图C.0.2抗风揭性能检测装置示意\n\n1—测试平台；2一压力容器；3—试件系统；4一檫条；5一进风口挡板； 6—位移计；7—固定夹具；8—木方；9—密封环垫；10—压力控制装置; 11—供风设备；12—压力计');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48306ee6-a956-4265-aa6a-541ed067fcbc', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '前 言（Part 2）', 'ngzhixin@cfhec.com），以便下次修订时参考。\n\n主 编 单 位： 中交一公局集团有限公司参 编 单 位： 四川公路桥梁建设集团有限公司湖南路桥建设集团有限责任公司保利长大工程有限公司\n\n主 编： 田克平\n\n主要参编人员： 张志新 邓运祥 刘玉兰 王中文 黄天贵 张 利 李 文刘大成 邓亨长 田启军 钟建锋 刘方华 张丽惠 李鸿盛\n\n主 审： 张 鸿\n\n参与审查人员： 袁 洪 陈彦君 林新元 李 松 田军祯 任文宏 程德宏鲍卫刚 王国亮 钟建驰 韩 玉 张胜林 秦大航 庄卫林朱玉龙 刘元炜 胡崇武 滕燕宁 杨 昀 单光炎 韩 彬刘 硕');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4832fa24-5dc1-4e72-b9d0-6602ac65bdac', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '10.8 水上混凝土搅拌船', '10.8 水上混凝土搅拌船## 10.8.1 水上混凝土搅拌船用电设备的绝缘材料应具有耐海洋盐雾 潮湿环境防腐蚀的性能 所有用电设备应在防雷保护区内,否则应采取防雷接地保护措施。\n\n## 10.8.2 水上混凝土搅拌船用电设备设计规划应符合下列要求:\n\na) 确保用电设备的安全可靠,操作和检修的方便;  \nb) 确保用电设备周围环境符合安装标准;  \nc) 用电设备固定可靠,连接紧密,并有防倾、防松措施。\n\n## 10.8.3 水上混凝土搅拌船电缆敷设符合下列要求:\n\na) 电缆应保持平直、整齐,电缆的弯曲半径不小于电缆外径的 8 倍。 电缆应用扎带绑扎牢固,并保持合理间距;  \nb) 控制电缆和电力电缆敷设时应分开布置,如果电缆敷设在同一托架上,敷设的间距应不小于$5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ;  \nc) 在可能受机械损伤的工作场所和通道的电缆敷设时,应采取加盖钢板保护罩、穿镀锌钢管等保护措施。\n\n## 10.8.4 水上混凝土搅拌船电缆在穿越防火或水密舱壁时,应做好符合相应防火或防水等级的密封措施,并应符合下列要求:\n\na) 电缆贯通密封前,对电缆进行有效的处理,需要将贯通内的电缆整理平直;  \nb) 电缆与电缆、电缆与贯通壁之间,留一定的间距空隙,确保填料的有效填充。\n\n## 10.8.5 水上混凝土搅拌船用电设备应有良好的接地保护,并符合下列要求:\n\na) 用电设备的带电部分 带电部件以外的所有金属部分都应可靠接地  \nb) 用电设备直接紧固在船体的金属结构上或船体金属结构有可靠电气连接的底座(或支架)时,可不另设专用导体接地;  \nc) 电缆的所有金属护套或金属覆层应做连续的电气连接,并可靠接地;  \nd) 固定安装用电设备的专用导体接地 其导体应用铜或导电良好的耐腐金属材料制成 必要时应有防止机械损伤及防腐措施。\n\n## 10.8.6 水上混凝土搅拌船用电设备外壳温度过高时 应及时采取防护措施 防止工作人员工作时触及烫伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4848deb4-1675-4dfc-8fc5-f10f49c15003', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13 钢管连接节点（Part 7）', 'et \\frac { ( d + 1 . 4 h _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 4 } - d ^ { 4 } } { \\cos \\phi } } } \\\\ { { \\ } } \\\\ { { I _ { \\mathrm { f 0 } } ^ { \\mathrm { T } } = \\frac { \\pi } { 64 } \\bullet \\frac { ( d + 1 . 4 h _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 4 } - d ^ { 4 } } { \\cos ^ { 3 } \\phi } } } \\end{array}\n$$\n\n本标准将 $\\mathrm { Y }$ 形节点焊缝有效截面在 $x ^ { \\prime } o y ^ { \\prime }$ 平面投影的惯性矩表示为 $\\mathrm { T }$ 形节点焊缝惯性矩乘以相应的调整系数：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { f i } } = \\eta _ { \\mathrm { i } } \\cdot I _ { \\mathrm { f i } } ^ { \\mathrm { T } }\n$$\n\n$$\nI _ { \\mathrm { f o } } = \\eta _ { \\mathrm { o } } \\times I _ { \\mathrm { f o } } ^ { \\mathrm { T } }\n$$\n\n经过数值积分与回归分析，得到了调整系数的表达式。\n\nY形节点焊缝截面投影的形心至冠点边缘的最大距离经数值积分与回归分析后表达为：\n\n$$\n\\Delta _ { \\mathrm { i } } = x _ { \\mathrm { c } } + d / ( 2 \\mathrm { s i n } \\theta )\n$$\n\n$$\nx _ { \\mathrm { c } } = ( - 0 . 34 \\mathrm { s i n } \\theta + 0 . 34 ) \\bullet ( 2 . 188 \\beta ^ { 2 } + 0 . 059 \\beta + 0 . 188 ) \\bullet d _ { \\circ }\n$$\n\nY形节点焊缝截面投影的形心至鞍点边缘的距离可表达为：\n\n$$\n\\Delta _ { \\circ } = d / ( 2 \\mathrm { c o s } \\phi )\n$$\n\n因此，非搭接管节点焊缝在平面内与平面外的抗弯截面模量分别为式（13.3.9-5）与式（13.3.9-10）的形式。\n\n经对所收集的近70个管节点的极限承载力、杆件承载力、焊缝承载力与破坏模式的计算比较（如表20和表21所示，表中破坏模式符号含义如下：CLD-主管塑性；CPS-主管冲剪；BY-支管屈服；CY-主管屈服；WF-焊缝断裂；CC-主管表面焊趾裂纹)，可以保证静力荷载下焊缝验算公式的适用性。\n\n表20T、Y形节点平面外受弯实测承载力与公式计算值的比较  \n\n\n\n\n\n续表20   \n\n\n\n\n\n表21T、Y形节点平面内受弯实测承载力与公式计算值的比较  \n\n\n\n\n\n续表21');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('484985f8-26a6-45c0-afe0-2d7b3a7b71d3', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '附件 3 架桥机维护记录表', '附件 3 架桥机维护记录表项目：\n\n作业班组：\n\n设备型号： 设备编号：\n\n维护人：  \n维护日期：  \n\n\n\n\n\n说明：\n\n本表维护项目根据架桥机类设备维护的“清洁”、“紧固”、“润滑”、“调试”而制定。\n\n“维护说明”须说明维护执行的具体部位和具体工作内容、更换或补充的润滑油/脂型号。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('484d5c1f-24b6-4aa8-a025-de2f973d027c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 12）', 'lspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冶金用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">换轧辊起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">很少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9（b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">料箱起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9（c）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">加热炉起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(d)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">炉前兑铁水铸造起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6~A7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7~M8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(e)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">炉后出钢水铸造起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('484f34a2-e831-4920-8213-29fc96d6400c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '起重机设计规范', '起重机设计规范');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('484fa65a-6570-42c7-8e97-7b728bfe3451', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 26）', 'an=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>18</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>9．安装、拆卸和运输时引起的载荷,见4.2.3.8</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>19</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>系数</td><td rowspan=1 colspan=2>抗力系数Ym,见4.3.4.2.4</td><td rowspan=1 colspan=21>1. 1</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td></tr></table>\n\n\n### 犌．2．2 载荷与适用的动力系数\n\n#### 犌．2．2．1 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ 取值，见表 G．7\n\n表 犌．7 塔式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">表G.5和表G.6中的行号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">本标准中的章条号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">系数值和载荷值</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2. 1. 1. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Φ=1±a,a=0.1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2. 1.1.4. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">塔式起重机起升状态级别为HCl，取最小值2mi=1.05</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2. 1. 1. 5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">适用于抓斗、网兜、库斗及相类似的吊具,按式(8)计算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.1.1. 6. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对建筑塔式起重机，推荐4=1.1。当用户与制造商协商同意轨道公差采用与标准不同的值时，4可选用其他值</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4和5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2. 1.2.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">当使用刚性模型进行动态分析时,5=1.2,1.5,2.0,见表12序号 2、3、4。如有根据,可选用其他值</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.1.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48599d47-a2e8-481b-81b6-81b2e7fe8bf2', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '5 架桥机调试及试验', '5 架桥机调试及试验## 5.1 调试\n\n（1）检查所有栓接和销接的部位，确保连接可靠。（2）检查所有动力设备以及电气控制元器件和线路是否良好，若有问题应即时处理。（3）检查所有液压元件和管路是否良好，若有问题应即时处理。（4）加注润滑脂、齿轮油和液压油。（5）点动液压泵，无误后进行空载运行，检查管路、阀门连接是否可靠，仪表是否正常。（6）操纵各油缸空载起升、降落，检查其单动、联动是否可靠。（7）点动单台天车进行运行、起落动作和两台同步连锁动作，无误后方可进入空载单动和空载联动。\n\n（8）点动单台天车纵移动作和两台同步连锁运行，无误后方可进入空载单动和空载联动。\n\n（9）分别顶升前支点、中支点和后支点油缸，使前支点、中支点车轮分别离开轨面约10mm，点动横移台车动作，然后进行联锁无负荷动作，无误后可落下油缸进行整机空载横移运行。\n\n## 5.2 空载试验\n\n（1） 启动天车卷扬机，上下升降运动，检查卷扬机运转情况是否正常。\n\n（2）天车在天车横梁上往复运动，检查天车横向运行情况。\n\n（3）天车在主梁上往复运动，检查天车纵向运行情况。\n\n（4）起动前支点及中支点横移台车在横移轨道上往返运动，检查整机运行平稳情况。此项试验应派专人负责观察横移轨道情况。\n\n（5）检查行程限位、夹轨器、制动器等工作情况。\n\n（6）除第（5）项作 1～2 次外，其余项试验均应不少于5次，动作应准确无误。\n\n## 5.3 静载试验\n\n支好前支点、中支点，收起后支点，准备静载试验。\n\n（1）静载试验应以额定起重量的1.25倍的负荷进行试验。\n\n（2）1#、2#天车分别行走至前支点、中支点之间的主梁跨中，并使起吊天车处于天车横梁中部。逐渐加负荷做起升试运转，直至加至额定起重量后，起吊天车在天车横梁上往返数次，天车在主梁上往返数次，各部分应无异常现象，卸去负荷后结构应无异常现象。\n\n（3）1#、2#天车分别行走至前支点、中支点之间的主梁跨中，并使起吊天车处于天车横梁中部，进行无冲击的起升1.25 倍的荷载试验，在离地面高度 $1 0 \\sim 2 0 \\mathrm { c m }$ 处，停留时间不应小于10min,并应无失稳现象，卸去负荷将天车开至中支点处，检查金属结构，且应无裂纹、焊缝开裂、油漆脱落及其他影响安全的损坏或松动等缺陷。\n\n（4）第（3）项试验不得超过三次。\n\n（5）检查主梁及天车横梁静刚度，静刚度应符合要求。\n\n## 5.4 动载试验\n\n（1）动载试验负荷为额定起重量的1.1 倍负荷。\n\n（2）天车吊重在天车横梁上运行、天车在主梁上运行、整机在横移轨道上运行，累计启动和运行时间应不小于1h。检查各部分及整机运行的稳定性。\n\n（3）进行边梁架设试验，记录极限尺寸。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48650fd8-4a32-43ea-a9a2-16fdf0865e98', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 23）', 'olspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.279</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">160</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.276</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.273</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.270</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.267</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.265</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.262</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.259</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.256</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.254</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.251</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">170</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.249</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.246</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.244</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.241</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.239</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.236</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.234</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.232</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.229</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.227</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">180</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.225</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.223</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.220</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.218</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.216</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.214</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.212</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.210</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.208</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.206</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">190</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.204</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.202</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.200</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.198</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.197</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.195</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.193</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.191</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.190</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.188</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">200</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.186</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.184</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.183</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.181</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.180</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.178</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.176</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.175</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.173</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.172</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">210</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.170</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.169</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.167</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.166</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.165</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.163</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.162</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48680a5c-5189-4a2e-85ef-7e32468f3604', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '25.3 雨期施工', '25.3 雨期施工## 25.3.1 在降雨量集中季节且会对工程质量造成影响时，应按雨期的要求进行施工。\n\n## 25.3.2 雨期施工应通过当地气象部门提前获取气象预报资料，制订切实可行的施工组织计划、施工技术方案及应急预案，做好防范各种自然灾害的准备工作。雨期施工应提前准备必要的防洪抢险器材、机具及遮盖材料，对水泥、钢材等工程材料应有防雨防潮，对施工机械应有防止洪水淹没等措施；施工场地和生活区应设置排水设施；同时应制定安全用电规程，严防漏电、触电；雷区应有防雷措施。\n\n### 条文说明：\n\n雨期施工时，主要需要从防雨、防潮、防洪、防风和防雷击等几个方面，对工程的材料、机具设备、临时设施及结构进行有针对性的防护，保证施工期间的质量和安全。\n\n## 25.3.3 雨期施工的工作面不宜过大，宜逐段、分片、分期施工。雨期施工应避开大风大雨天气，遇暴风雨或受洪水危害时应停止施工作业。\n\n## 25.3.4 雨期进行基础施工时应符合下列规定：\n\n1 基坑开挖时，应设挡水埂，防止地面水流入；基坑内应设集水井，并应配备足够的抽排水设备。同时应加强对边坡的支护，或适当放大边坡坡度；对地基不良地段的边坡应加强观测，发现异常应及时分析原因，采取处理措施。基坑开挖后应及时进行垫层和基础的施工，防止被水浸泡；若被浸泡，应挖除被浸泡部分，采用砂砾材料回填。\n\n2 在位于山坡或山脚地质不良地段进行桩基础的施工时，相邻墩不宜同时钻、挖孔，宜间隔错开施工，防止引起山体失稳。\n\n3 水中基础的施工应采取防止洪水淹没或冲毁施工作业平台及施工设备、设施的有效措施。\n\n### 条文说明：\n\n1 基坑在雨期开挖施工时，最常见的问题是边坡处理不当或开挖后未及时进行基础的连续施工，使边坡造成坍塌或被水浸泡，因此需要按照这些规定组织施工，防止发生事故。\n\n## 25.3.5 结构混凝土的雨期施工，应符合下列规定：\n\n1 模板支架的地基和基础应满足强度和稳定性的要求，应采取必要的安全技术措施，防止地基软化而导致沉降及支架失稳。\n\n2 钢筋、钢绞线等材料的存放应支垫覆盖，并应防水、防潮。钢筋的加工和焊接应在防雨棚内进行。结构外露的钢筋、钢绞线及预埋钢件等应采取覆盖或缠裹等防护措施。\n\n3 水泥的储存应防雨防潮，已受潮有结块的水泥不得用于工程中。雨期施工应增加砂、石集料含水率的检测次数，及时调整混凝土配合比，保证拌和质量；砂、石集料的含水率检测，每个台班应不少于1次，雨后拌制混凝土应先检测后拌和。\n\n4 雨后模板和钢筋上的淤泥、杂物等，应在浇筑混凝土前清除干净。除非有良好的防护措施，否则不宜在大雨天浇筑结构混凝土。新浇筑的混凝土在终凝前，不得被雨淋。\n\n5 桥面防水层不得在雨天进行铺设施工。\n\n## 25.3.6 砌体的雨期施工应符合下列规定：\n\n1 砌体砂浆在达到终凝前，不得遭受雨水冲淋。\n\n2 砌体的砌筑块石、片石或预制混凝土块应将淤泥、杂物冲洗干净后方可砌筑。\n\n3 现场制作的砌体砂浆试件应采取防雨措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('487dada5-a19c-4613-8a79-eb273b0ee60c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6 机械', '6 机械## 6．1 机构设计计算原则\n\n### 6．1．1 起升机构\n\n#### 6．1．1．1 电动机初选\n\n##### 6．1．1．1．1 电动机的型式\n\n起升机构一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、自制动异步电动机、交流变频电动机、直流电动机，或适合于起升机构使用特点的其他电动机。\n\n##### 6．1．1．1．2 电动机的初选功率\n\n###### 6．1．1．1．2．1 电动机的稳态起升功率按附录 P中的式（P．1）计算。犆犣  \n###### 6．1．1．1．2．2 对 YZR系列等能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，其所需功率按附录 P中式（P．7）计算。  \n###### 6．1．1．1．2．3 对未能提供按 值计算选择电动机的资料，但已知采用电动机的起升机构工作级别的，其所需功率按附录 P中的 P．2．4计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．4 对能获得负荷图的起升机构，其所需电动机的功率按附录P中的式（P．10）计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．5 对下述起重机的起升机构，选择其电动机功率时，还应考虑：\n\na） 抓斗起重机：如设计的钢丝绳卷绕系统能使闭合绳和支持绳的载荷接近平均分配，则闭合绳机构和支持绳机构电动机功率各取为总计算功率的 $66 \\%$ ；当采用直流调速或交流变频调速，能实时监控并保证抓斗闭合终止时支持绳与闭合绳载荷准确相等，各机构电动机功率可取为总计算功率的 $56 \\%$ 。  \nb） 铸造起重机：起升机构中采用有刚性联系的两套驱动装置双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $60 \\%$ ；当要求用一台电动机驱动，起重机以满载（额定载荷）完成一个工作循环时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $66 \\%$ ；采用行星差动减速器双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $50 \\%$ 。  \nc） 水电站门式起重机等起升速度慢、起升行程范围大的起重机或特殊用途的慢速起重机：在一个工作循环中起升机构运转时间往往超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，其电动机功率应按短时工作方式S2选择：在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n } { \\sim } 3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ；在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $3 0 \\ \\mathrm { \\ m i n } { \\sim } 6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 。\n\n##### 6．1．1．1．3 电动机轴上所需的转矩\n\n###### 6．1．1．1．3．1 稳态起升额定起升载荷的转矩\n\n稳态起升额定起升载荷时电动机轴上的转矩 $M _ { \\mathrm { N } }$ 按式（77）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { N } } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D } { 2 a i \\eta }\n$$\n\n……（77）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { N } }$ — 稳态起升额定起升载荷的转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 额定起升载荷，单位为牛顿（N）；$D$ -按最外层钢丝绳中心计算的卷筒卷绕直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$a$ 钢丝绳滑轮组的倍率；i 由电动机轴到卷筒轴的总传动比；n -起升物品时起升机构传动装置和滑轮组的总效率。\n\n###### 6．1．1．1．3．2 电动机产生转矩的最低要求\n\n为了加速起升额定载荷或起升试验载荷，以及为补偿电源电压和频率变化所导致的转矩损失，电动机轴上转速 $n { = } 0$ 时产生的转矩应满足式 $( 7 8 ) \\sim$ 式（80）的最低要求：\n\na） 对直接起动的笼型异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 6 \\ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n\n\n……（78）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { d } }$ —— 起动时（转速 $n { = } 0$ 时）电动机轴上具有的转矩；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ —— 同式（77）。\n\nb） 对绕线转子异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 9 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n……（79）\n\n式中符号同式（78）。\n\nc） 对采用变频控制的所有类型的电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 4 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n式中符号同式（78）。\n\n#### 6．1．1．2 电动机的校验\n\n##### 6．1．1．2．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机过载校验，是检验在设计要求的极限起动条件下，所选电动机的最大转矩或堵转转矩是否能满足机构起动的需要，按附录R的方法计算。\n\n电动机发热校验，是检验在满足设计要求的正常运转条件下，电动机不应出现过热，按附录S的方法计算。\n\n##### 6．1．1．2．2 电动机使用环境的功率修正\n\n若起重机安装使用地点海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ ，或起重机使用环境温度超过 $4 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，就应对电动机容量进行修正，见7．7．2．4。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4883cd07-7eac-4563-86b6-4a1650a3ae0b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：由于产品试板的低温冲击试验仅对焊缝金属有要求，钢构件为不等厚对接时，产品试板允许用较薄的等厚对接代替不等厚对接。\n\n## 8.4.5钢构件的组装应在胎架或平台上完成，每次组装前均应对胎架或平台进行检查，确认合格后方可组装。组装时应将相邻焊缝错开，错开的最小距离应符合图 8.4.5的规定。\n\n![](images/fc938d26942248da9c49bd645c8073761ef875472229e8c2696668845d0896b8.jpg)  \n图 8.4.5 焊缝错开的最小距离（尺寸单位：mm）\n\n1-盖板；2-腹板；3-板梁水平肋或箱形梁纵肋；4-板梁竖肋或箱形梁横肋；5-盖板对接焊缝\n\n## 8.4.6采用先孔法的钢构件，组装时必须以孔定位；采用胎型组装时，每一孔群应打入的定位冲钉不得少于 2 个，冲钉直径应不小于设计孔径 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('488d78cd-9248-4554-a8f3-d39dc2a4e232', '31《焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GBT3323.1-2019）.md', '3术语和定义', '3术语和定义GB/T12604.2界定的以及下列术语和定义适用于本文件。\n\n## 3.1公称厚度\nnominal thickness  \n不考虑制造偏差的母材名义厚度。\n\n## 3.2透照厚度\npenetrated thickness  \n按材料公称厚度确定的射线透照方向上的材料厚度。\n\n## 3.3穿透厚度差\npenetration thickness change  \n由于射线透照角度的影响，射线实际穿透厚度相对于公称厚度的差值。\n\n## 3.4工件一胶片距离\nobject-to-film distance  \n沿射线束中心线测出的射线源侧被检工件表面至胶片的距离。\n\n## 3.5源尺寸\nsource size  \n射线源尺寸或射线管焦点尺寸。\n\n## 3.6射线源—工件距离\nsource-to-object distance  \n沿射线束中心线测出的射线源(或焦点)至射线源侧被检工件表面的距离。\n\n## 3.7射线源—胶片距离\nsource-to-film distance  \nSFD沿射线束方向测出的射线源(或焦点)至胶片的距离。\n\n## 3.8外径\nexternal diameter  \n管的公称外径。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('488fb210-417a-4c67-958f-b0be802d3c41', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：监控测试是施工控制的重要组成部分。通过测试所获得的斜拉桥在施工各阶段结构内力和变形的第一手资料，是施工控制、调整的主要依据，同时也是监测施工、改进设计、保证结构在施工过程中安全的重要手段。环境条件对测试数据的准确性和可靠性有直接影响，温度变化特别是日照温差的变化对于斜拉桥结构内力和变形的影响尤其显著，因此在对施工过程进行监控测试时，需要满足环境条件的要求，最大限度地保证施工测试实测值的真实性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48af43e6-5006-472e-ab80-d85328b8c1a9', '143《公路水运工程淘汰危及生产安全施工工艺、设备和材料目录第一批条文说明》（交安监发〔2022〕37号）.md', '（三）水运工程', '（三）水运工程## 3.1.1沉箱气囊直接移运下水工艺\n\n该工艺是指沉箱下水浮运前，通过延伸至水中一定深度的斜坡道，用充气气囊在水中移运直至将沉箱移运到满足浮运的水深。\n\n该工艺在实施过程中，沿斜坡道水中移运沉箱，充气胶囊位置难控制，容易起浮；沉箱倾斜入水，重心不稳；同时为了减少斜坡道水下部分的长度，斜坡道的坡度一般较陡，整个下水工艺不确定的因素较多，工况模糊，沉箱倾覆等安全风险高；沉箱沿斜波道倾斜下水过程需要搬运、布设充气胶囊，胶囊充气、放气，调整胶囊位置等作业，作业人员多，作业面在水下无法看清楚，存在诸多不可预见问题。拟全面禁止。\n\n可替代工艺建议：起重船起吊、半潜驳或浮船坞下水、干浮船坞预制出坞、滑道下水工艺等。\n\n## 3.1.2 沉箱、船闸闸墙混凝土木模板（普通胶合板）工艺\n\n沉箱、船闸闸墙混凝土木模板（普通胶合板）施工工艺是指沉箱、船闸闸墙等混凝土结构预制、现浇采用木模板（普通胶合板）的施工工艺。采用纯木模工艺模板整体稳定性差，安装繁琐，支撑难度大，混凝土浇筑过程易发生坍塌事故和爆模等质量问题；模板拼缝多，不严密，模板表面易产生错牙；胶合板泡水后易变形、破损，易造成混凝土表面质量缺陷；拆模后表面二次修补工作量大，费时费工。拟全面禁止。\n\n可替代的工艺建议：钢模、新型材料模板工艺等。\n\n## 3.1.3沉箱预制“填砂底模+气囊顶升”工艺\n\n沉箱底模掏砂顶升工艺是指沉箱预制采用框架式底胎模内填充砂，待预制完成后人工掏砂，穿入气囊顶升。\n\n该工艺气囊在承受重压力情况下进行充气作业环节，加上沉箱底部不平整易出现局部凸出，易造成气囊受力不均匀；偶尔需要作业人员进行沉箱底作业；淘砂、高压冲砂易扰动沉箱底支垫物，存在安全事故隐患；人工掏砂、高压冲砂时，作业人员多且密集，劳动强度大，污染施工环境，现场存在大量泥、砂和污水。拟参照水运工程规模等级划分标准，规定“单个沉箱重量超过300吨时不得使用”。\n\n可替代的工艺建议：可采用自升降可移动钢结构底模工艺、预留混凝土沟槽的千斤顶（自锁式或机械式）顶升工艺等。\n\n## 3.1.4沉箱预制滑模施工工艺\n\n沉箱预制采用滑模工艺是指，通过自身滑升动力设备将模板沿着成型的墩柱混凝土表面滑动、提升，模板定位后又继续浇筑混凝土并不断循环的一种施工工艺，现场施工组织管理的精细化程度要求很高，特别是班组作业经验非常关键。模板滑动过程对混凝土墙体垂直度控制要求较高，滑动时间难以精确控制，模板存在接缝，钢筋绑扎时间紧，间距控制难度大，外观质量普遍偏差；预埋件施工受限，影响混凝土实体质量。此外，这项工艺要求连续、交叉作业，属于劳动密集型作业，工人的劳动强度大，特别是夏季施工内腔温度高，有一定安全风险。拟限制使用，不同时具备以下条件时不得使用：1.正规或固定的沉箱预制场;2.专业施工班组（ $5 0 \\%$ 及以上工人施工过类似工程）；3.施工单位具有三个项目以上施工及管理经验。\n\n可替代的工艺建议：可采用可采用整体模板、大模板分层预制工艺等。\n\n## 3.1.5纳泥区围堰埋管式和溢流堰式排水工艺\n\n埋管式排水口工艺是指，通过埋设不同标高的多组排水管，将堰内水直接排出的工艺；溢流堰式排水口工艺是指，设置顶标高比围捻顶低的排水口，通过漫溢将堰内水直接排出。排水过程中堰体易受损，严重时会出现溃堰，安全风险高；此外，不能有效控制泥水分离，排出水的含泥量无法控制，易对生态环境造成破坏，不利于项目施工期生态环境保护。拟限制使用，规定在大、中型水运工程中不得使用。\n\n可替代的工艺建议：设置防污帘的纳泥区薄壁堰式排水闸、闸管组合式排水工艺等。\n\n## 3.1.6透水框架杆件组合焊接工艺\n\n透水框架采用杆件组合焊接工艺是指，透水框架由多根杆件组合焊接而成。透水框架焊接处形成尖角，对施工人员易造成作业伤害，安全风险较高；此外，杆件钢筋外露，易\n\n锈蚀、断裂，造成透水框架解体，影响岸坡护脚整体质量。  \n拟限制使用，规定在大、中型水运工程中不得使用。\n\n可替代的工艺建议：透水框架一次整体成型工艺、透水框架非焊接式组合制作工艺等。\n\n## 3.1.7人工或挖掘机抛投透水框架施工工艺\n\n人工或挖掘机抛投透水框架施工工艺是指，采用人工或挖掘机逐个抛投透水框架。人工抛投时，透水框架容易勾住作业人员衣角或手脚，存在作业人员受伤、落水等安全风险，且高温露天高强度作业，易发生中暑现象；挖掘机抛投时，其在驳船甲板上移位和驳船间移动存在失稳、落水风险。拟限制使用，规定在大、中型水运工程中不得使用。\n\n可替代的工艺建议：透水框架群抛（一次性抛投不少于4个）工艺等。\n\n## 3.1.8 甲板驳双边抛枕施工工艺\n\n甲板驳双边抛枕施工工艺是指，采用甲板驳在船舶两侧同时进行抛枕施工。两侧抛投不同步时，易导致船舶倾斜晃动，易出现作业人员滑倒、落水，船舶倾覆等情况，安全风险高。拟限制使用，规定在大、中型水运工程中不得使用。\n\n可替代的工艺建议：滑枕施工工艺、专用抛枕船抛枕施工工艺等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48b3bd1e-ddc2-4f1b-af38-f9a612c6f422', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 4）', '\\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $y$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22。\n\n### 5．6．3 压弯构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．3．1 压弯构件整体稳定性计算\n\n##### 5．6．3．1．1 双向压弯构件的整体弯曲屈曲稳定性计算的简便方法\n\n当 $N / N _ { \\mathrm { E x } }$ 和 $N / N _ { \\mathrm { E y } }$ 均小于0．1时，按式（50）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（50）\n\n式中：\n\n$N$ —作用在构件上的轴向力，单位为牛顿(N)；-同式(46)，根据构件结构型式确定的假想长细比 $\\lambda _ { F }$ 或 $\\lambda _ { h F }$ 按附录K中的表K.1～表K.4查取；$A$ —同式(43)；\n$M _ { \\mathrm { x } } , M _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ —— 同式（49）；$[ \\sigma ]$ ］——— 同式（28）或见表22。犖犖犖$N / N _ { \\mathrm { E x } }$ $N / N _ { \\mathrm { E y } }$\n\n当 和 均大于等于0．1时 ，按式（51）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E y } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ] ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（50）；$\\varphi$ 同式（46）；$A$ 同式（43）；  \n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$N _ { E \\mathrm { x } } \\setminus N _ { E \\mathrm { y } }$ -构件对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴或对 $y$ 轴的名义欧拉临界力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { x } } } ^ { 2 } } } , N _ { \\mathrm { E y } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { y } } } ^ { 2 } } }\n$$\n\n$E$ -钢材的弹性模量，取 $E { = } 2 . 0 6 { \\times } 1 0 ^ { 5 }$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ / m m ^ { 2 } }$ λ$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48be9c76-f7d4-49f8-9c3b-19da0dabe934', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 1）', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算## 6.2.1 计算内容和方法\n\n起重机机械零件的设计计算包括以下内容，但并非全部零件都要进行以下各项计算，而是根据零件所处的部位及其受载情况进行合理的选择。\n\n### 6.2.1.1 强度计算\n\n强度计算包括抗脆性断裂及防止出现塑性变形的计算，其目的是要验证计算应力不超过所采用材料的许用应力。对传动机构中的大多数零件均要进行此项计算，对受力较大的承载零件也需进行此项计算。在确定许用应力时，对于弹塑性较好的材料 $( \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7 )$ ）制成的机械零件，可以用屈服强度（屈服点）除以安全系数进行强度计算。但对于机械零件中使用较多的高强度材料或经过热处理提高了其机械性能的材料，其屈服强度与抗拉强度之比是较高或很高的（经常 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7 )$ ），如果强度计算的许用应力仍根据屈服强度来确定，零件就容易在其所受应力偶然超过这个强度时发生脆性破坏。因此对这类机械零件应该用其钢材的抗拉强度除以安全系数进行强度计算。\n\n### 6.2.1.2 稳定计算\n\n稳定计算包括对易丧失稳定的零件进行的抗失稳计算，对较长的高速传动轴进行防止达到临界转速的计算等。特别是对于使用高强度材料的机构，更应重视对零件的稳定计算。\n\n### 6.2.1.3 耐磨及发热计算\n\n耐磨及发热计算包括对受力较大的摩擦磨损件进行耐磨计算和对可能出现较高发热的零部件进行防止过热的计算。对于采用新的金属及非金属材料制成的零件，更应进行此项计算。\n\n### 6.2.1.4 抗疲劳计算\n\n对承受应力循环次数较多的零件，应进行抗疲劳计算。\n\n起重机机械零件的上述计算都是用安全系数法，即考核这些零件在抗失效方面是否有足够的安全裕度。\n\n## 6.2.2 计算载荷与载荷情况\n\n### 6.2.2.1 计算载荷\n\n起重机机构零件受到的载荷基本上可分为两类： $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷，见4．4．1。\n\n### 6.2.2.2 载荷情况\n\n起重机机械零件设计计算中的载荷，要考虑在情况Ⅰ：无风正常工作，情况Ⅱ：有风正常工作，情况犘犘Ⅲ：特殊载荷作用等三种情况下 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 各类载荷的载荷组合，见4．4．2。\n\n## 6.2.3 强度计算\n\n### 6.2.3.1 许用应力值\n\n#### 6.2.3.1.1 当钢材的屈服点 $( \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } )$ ）与钢材的抗拉强度 $( \\sigma _ { \\mathrm { b } } )$ ）之比小于0．7时，许用应力 $\\left[ \\sigma \\right]$ 按式（97）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / n _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n……（97）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { s } }$ — 与钢材的屈服点及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n表 42 $\\pmb { n } _ { s }$ 和 $\\pmb { n _ { \\mathrm { b } } }$   \n\n\n\n\n\n#### 6.2.3.1.2 对 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的材料，许用应力 $[ \\sigma ]$ 由式（98）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } } / n _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n…（98）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 机械零件钢材的抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { b } }$ — 与钢材的抗拉强度及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n### 6.2.3.2 计算应力与许用应力之间的关系\n\n机械零件危险点的计算应力，用通常的力学方法计算；复合应力按合适的强度理论予以合成。当计算应力与许用应力之间符合以下关系时，即认为该机械零件满足了强度的条件：\n\na） 纯拉伸： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { t } }$ 为计算的拉伸应力；  \nb） 纯压缩： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 为计算的压缩应力；  \nc） 纯弯曲： $\\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 为计算的弯曲应力；  \nd） 拉伸和弯曲复合： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48bfcc98-8cfc-4776-a1fb-3c9b4e3cb80f', '115《中华人民共和国森林法》（主席令第39号（2019修订））.md', '第五章森林采伐', '第五章森林采伐第二十九条国家根据用材林的消耗量低于生长量的原则，严格控制森林年采伐量。国家所有的森林和林木以国有林业企业事业单位、农场、厂矿为单位，集体所有的森林和林木、个人所有的林木以县为单位，制定年采伐限额，由省、自治区、直辖市林业主管部门汇总，经同级人民政府审核后，报国务院批准。\n\n第三十条国家制定统一的年度木材生产计划。年度木材生产计划不得超过批准的年采伐限额。计划管理的范围由国务院规定。\n\n第三十一条采伐森林和林木必须遵守下列规定：\n\n（一）成熟的用材林应当根据不同情况，分别采取择伐、皆伐和渐伐方式，皆伐应当严格控制，并在采伐的当年或者次年内完成更新造林;\n\n（二）防护林和特种用途林中的国防林、母树林、环境保护林、风景林，只准进行抚育和更新性质的采伐；\n\n（三）特种用途林中的名胜古迹和革命纪念地的林木、自然保护区的森林，严禁采伐。\n\n第三十二条采伐林木必须申请采伐许可证，按许可证的规定进行采伐；农村居民采伐自留地和房前屋后个人所有的零星林木除外。\n\n国有林业企业事业单位、机关、团体、部队、学校和其他国有企业事业单位采伐林木，由所在地县级以上林业主管部门依照有关规定审核发放采伐许可证。\n\n铁路、公路的护路林和城镇林木的更新采伐，由有关主管部门依照有关规定审核发放采伐许可证。\n\n农村集体经济组织采伐林木，由县级林业主管部门依照有关规定审核发放采伐许可证。\n\n农村居民采伐自留山和个人承包集体的林木，由县级林业主管部门或者其委托的乡、镇人民政府依照有关规定审核发放采伐许可证。\n\n采伐以生产竹材为主要目的的竹林，适用以上各款规定。\n\n第三十三条审核发放采伐许可证的部门，不得超过批准的年采伐限额发放采伐许可证。\n\n第三十四条国有林业企业事业单位申请采伐许可证时，必须提出伐区调查设计文件。其他单位申请采伐许可证时，必须提出有关采伐的目的、地点、林种、林况、面积、蓄积、方式和更新措施等内容的文件。\n\n对伐区作业不符合规定的单位，发放采伐许可证的部门有权收缴采伐许可证，中止其采伐，直到纠正为止。\n\n第三十五条采伐林木的单位或者个人，必须按照采伐许可证规定的面积、株数、树种、期限完成更新造林任务，更新造林的面积和株数不得少于采伐的面积和');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48c43ea4-cdcf-4456-a074-e5d2200ae1c5', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '引用标准名录', '引用标准名录1 《施工升降机安全规程》GB10055  \n2 《建筑基坑工程监测技术规范》GB50497  \n3 《塔式起重机安全规程》GB5144  \n4 《施工升降机》GB/T10054  \n5 《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46  \n6 《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》JGJ88  \n7 《建筑基坑支护技术规程》JGJ120  \n8 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128  \n9 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130  \n10 《建筑施工现场环境和卫生标准》JGJ146  \n11 《施工现场机械设备检查技术规程》JGJ160  \n12 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162  \n13 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166  \n14 《建筑施工土石方工程安全技术规范》JGJ180  \n15 《建筑施工塔式起重机安装、拆卸安全技术规程》JGJ196  \n16 《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202  \n17 《建筑施工升降机安装、拆卸安全技术规程》JGJ215  \n18 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48c4fddb-0e4d-47a3-b5e8-b698ee97840a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 1）', '8.2 起重机抗风防滑安全性## 8.2.1 除塔式起重机以外的轨道起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.1.1 正常工作状态\n\n起重机正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（142）校验计算：犘 犘犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } { \\ge } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { { \\Phi } } } + P _ { \\mathrm { { D } } } - P _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 运行机构制动器在车轮踏面上产生的制动力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 起重机承受的工作状态风载荷，见4．2．2．3．3，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机自重载荷与起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 起重机运行停车减速惯性力，取 $\\phi _ { 5 } = 1$ ，按4．2．1．2．2计算，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 起重机运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } _ { \\omega } { \\times } ( P _ { \\mathrm { q } } { + } P _ { \\mathrm { G } } )\n$$\n\n$\\omega$ 运行摩擦阻力系数，见表55；\n\n$P _ { \\mathrm { Q } } + P _ { \\mathrm { G } }$ -额定起升载荷与自重载荷产生的总轮压，单位为牛顿(N)。\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力（即摩擦力）时， $P _ { \\mathrm { { Z l } } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n表 55 运行摩擦阻力系数和静摩擦系数  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>运行摩擦阻力系数w</td><td rowspan=1 colspan=2>静摩擦系数f</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>装滑动轴承的车轮</td><td rowspan=1 colspan=1>装减摩(滚动)轴承的车轮</td><td rowspan=1 colspan=1>轨道与制动车轮之间</td><td rowspan=1 colspan=1>轨道与夹轨钳之间</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.015</td><td rowspan=1 colspan=1>0.006</td><td rowspan=1 colspan=1>0.14</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td></tr></table>\n\n\n### 8.2.1.2 非工作状态\n\n起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（143）校验计算犘 犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { \\alpha G } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n……（143）\n\n式中：\n\nZ2 由制动器与夹轨器、锚定装置或防风拉索等沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）。夹轨器单独作用时：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } = P f\n$$\n\n$P$ -夹轨器对轨道产生的夹持力，单位为牛顿(N);\n\n$f$ ——静摩擦系数，见表55；\n\nWⅢ — 同式（15）；\n\nαG— 自重载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；\n\n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — —— 非工作状态下阻止起重机被风吹移动的摩擦阻力（即被制动轮与轨道的黏着力），单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } P _ { \\mathrm { G } } f\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$ — 同式（142）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n手工操作夹轨器时，手动的最大操作力不得大于 $2 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n实践证明，对于受很大风载荷作用的起重机，如岸边集装箱起重机等，采用将全部车轮（主动轮和从动轮）都制动的方法，可获得良好的抗风防滑安全性。还可采用主动轮两级制动的方式。\n\n## 8.2.2 轨道塔式起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.2.1 正常工作状态\n\n核算抗风防滑安全性时，塔式起重机的正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（144）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } \\mathrm { \\gtrsim 1 . ~ 2 ~ } P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { a G } } + 1 . 3 5 ~ P _ { \\mathrm { a Q } } +');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48c6cb7e-639e-4ca5-824d-b71f0a55f6b2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．8 起重机的使用维护文件', '9．8 起重机的使用维护文件## 9．8．1 起重机设计者或起重机制造商应向用户提供“起重机操作手册“ ，指导起重机安全使用，其内容应符合GB／T17909．1的规定。  \n## 9．8．2 起重机设计者或制造商应向用户提供“起重机维护手册“ ，指导对起重机进行正常的维护保养，其内容应符合GB／T18453．1的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48cf3b9c-4dac-4ae6-b07c-6567421a7930', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对高性能混凝土，主要是对耐久性质量指标的检验，且分为对混凝土拌合物的抽检及对实体结构混凝土的检验。\n\n2 对实体结构混凝土主要检验其混凝土保护层厚度、密实性和渗透性三项指标，因该三项指标是混凝土耐久性的具体标志。钻芯取样测定混凝土的含气量和气泡间距系数、抗冻等级或耐久性指数、氯离子扩散系数等指标，只有在对上述三项指标有怀疑时方进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48d785c1-1734-4ad7-a69f-306bb393fcc2', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '6验收规则', '6验收规则## 6.1基本要求\n\n产品应由制造厂的质量检验部门检验合格后方能出厂，出厂产品应附有质量检验合格证。\n\n## 6.2防坠器及附件试验\n\n### 6.2.1型式试验\n\n#### 6.2.1.1在下列情况下，应对产品进行型式试验：\n\na）新产品投产前的定型鉴定；  \nb）产品的结构、材料或制造工艺有较大改变，影响到产品的主要性能时。\n\n#### 6.2.1.2用于型式试验的防坠器及附件试样应从批量（基数不小于50套）的同规格型号产品中随机抽取。\n\n#### 6.2.1.3型式试验项目和试样数量按表2规定。\n\n表2型式试验项目和试样数量  \n\n\n\n\n\n#### 6.2.1.4型式试验结果处理：\n\na）如试样全部符合要求，则该型号规格的产品合格。\n\nDL/T1147—2018\n\nb）如有一套试样不能通过某项试验，则在同种产品中抽取原试样数量的两倍，重做该项试验，如符合要求，则该种产品合格。如仍不符合要求，则该种产品不合格。\n\n### 6.2.2出厂试验\n\n#### 6.2.2.1出厂试验项目和试样数量应符合表3的规定。\n\n表3出厂试验项目和试样数量  \n\n\n\n\n\n#### 6.2.2.2出厂试验结果处理：\n\na） 如试样全部符合要求，则该型号规格的产品通过出厂试验。  \nb） 如试样不能通过外观、组装或空载动作试验，则该试样不合格。  \nc） 如有一套试样未通过静载荷或坠落试验，则在同批防坠器中抽取原试样数量的两倍，重做静载荷或坠落试验，如符合要求，则该批防坠器仍为合格。如仍有一套试样不符合要求，则该批防坠器应为不合格。\n\n### 6.2.3验收试验\n\n#### 6.2.3.1验收试验项目和试样数量应符合表4的规定。\n\n#### 6.2.3.2验收试验结果处理同6.2.2.2的规定。\n\n表4验收试验项目和试样数量  \n\n\n\n\n\n### 6.2.4预防性试验\n\n#### 6.2.4.1预防性试验是对新购入或已投入使用的防坠器及附件，在常温下，按规定的试验项目、试验条件和试验周期所进行的定期试验。\n\n#### 6.2.4.2预防性试验项目和试样数量按表5规定。\n\n#### 6.2.4.3预防性试验周期为1a。\n\n表5预防性试验项目和试样数量  \n\n\n\n\n\n#### 6.2.4.4防坠器及附件预防性试验静载荷力值要求见表6的规定。\n\n表6防坠器及附件预防性试验静载荷力值   \n\n\n\n\n\n## 6.3其他\n\n制造厂和用户对验收如有争议，应由双方认可的权威机构进行仲裁试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48e9d760-275d-48a7-9a15-3db3d94e262a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例（Part 3）', '=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U~U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3~Q4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7~A8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9（e)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">炉后出钢水铸造起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U4~U5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6~A7</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9（f)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板坏搬运起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9（g）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冶金流程线上的专用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(h)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冶金流程线外用的起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">铸工车间用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A5</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">锻造起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">淬火起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">装卸桥</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48e9eb06-622c-4ed2-94bc-6c7c3fef091f', '12《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2023）.md', '6样坏和试样制备（Part 2）', 'athrm { ~ t ~ } }$ 试样总长度；  \n$R$ 倒角半径；  \n$d _ { 0 }$ 试样直径；  \n$L _ { \\textrm { c } }$ 试样平行长度。\n\n单位为毫米标引符号说明：\n\n\n\n$t$ 钢板厚度；  \n$R$ 倒角半径；  \n$d _ { \\mathrm { 0 } }$ 试样直径；  \n$L$ 试样平行长度；  \n$L$ 试样总长度。\n\n图3当钢板厚度 $( t ) 8 0 ~ \\mathbf { m m } { < } t { \\leqslant } 4 0 0 ~ \\mathbf { m m }$ 时的试样的制备和类型');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48f2f55b-788d-4b58-b7f0-59d6eb80b07d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 2）', '_ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 同式（100）；\n\n$K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } } , K _ { \\mathrm { c } }$ ———系数。\n\n## 6．2．6．4 作为 $r _ { \\mathbf { \\lambda } } ^ { \\mathbf { \\lambda } } , \\pmb { \\sigma } _ { \\mathbf { \\lambda } \\mathbf { b } }$ 和 $\\pmb { \\sigma } _ { \\mathrm { w r } } ( \\tau _ { \\mathrm { w r } } )$ ）函数的疲劳极限\n\n图 为疲劳极限曲线［史密斯（ ）图］，它表达了疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ （或 $\\tau _ { \\mathrm { d } }$ ）与极值应力比 $r$ 、抗拉强度 $\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ 和交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } } \\left( \\tau _ { \\mathrm { w r } } \\right)$ ）之间的假设关系，这些关系也如表43内容所示。\n\n  \n图 11 疲劳极限曲线\n\n表 43 机械零件疲劳极限 $\\pmb { \\sigma } _ { \\bf d } ( \\tau _ { \\bf d } )$ ）与 $r \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 的关系  \n\n\n\n\n\n## 6．2．6．5 疲劳寿命曲线（威勒曲线）\n\n图12的疲劳寿命曲线表示了当所有应力循环具有相同的幅值和相同的应力循环特征值 $r$ 时，疲劳破坏前能承受的应力循环数 $n$ 和最大应力 $\\sigma ^ { ( \\tau ) }$ ）之间的函数关系，假设如下：\n\na） 对 $n _ { \\mathrm { T } } { \\leqslant } 8 \\times 1 0 ^ { 3 }$ ：\n\n$$\n\\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma  \\cdot \\tau$ -最大应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）。  \nb） 对 $8 \\times 1 0 ^ { 3 } <  { n _ { \\mathrm { T } } } < 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 的有限疲劳区，这一函数关系可由图12双对数坐标中的 TD直线来表示：  \n在所考虑的区间内，威勒曲线的斜率由 $C$ 来表示。\n\n$$\nC = \\tan \\ \\varphi { = } \\frac { \\log \\ 2 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 6 } - \\log \\ 8 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 3 } } { \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { b } } - \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { d } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\scriptstyle C = \\tan \\varphi = { \\frac { \\log 2 \\bullet 1 0 ^ { 6 } - \\log 8 \\bullet 1 0 ^ { 3 } } { \\log { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } } } - \\log \\tau _ { \\mathrm { d } } } }\n$$\n\nc） 对 $n { \\geqslant } 2 { \\times } 1 0 ^ { 6 }$ ：\n\n或\n\n式中：\n\n$C$ 威勒曲线斜率;\n\n76\n\ntan $\\varphi$ — 威勒曲线斜率；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma$ 同式（105）。  \n上述 $C$ 值表示了该机械零件实际的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值。\n\n  \n图 12 疲劳寿命曲线');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48f6fd28-03ab-45cc-b9bc-82f351a93fdc', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '2.0.23潮湿环境 damp environment', '2.0.23潮湿环境 damp environment本规范仅指相对湿度大于 $9 5 \\%$ 的空气环境、场地积水环境、泥泞的环境。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('48fd2d19-c677-43c2-83b0-4175df447813', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.8 水上作业6.8 水上作业', '6.8 水上作业6.8 水上作业## 6.8.1 上下船舶应搭设跳板或扶梯 宽度不宜小于6.8.1 上下船舶应搭设跳板或扶梯，宽度不宜小于 $0 . 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 跳板的强度和刚度应满足使用要求 跳板跳板的强度和刚度应满足使用要求。跳板、扶梯应设置扶手及安全网 板面或踏步应有防滑措施 跳板端部应固定或系挂扶梯应设置扶手及安全网，板面或踏步应有防滑措施；跳板端部应固定或系挂。  \n## 6.8.2 可能发生坠落的工程船舶甲板、通道和作业场所应设有防滑装置,在大风浪中航行或冰冻天气6.8.2 可能发生坠落的工程船舶甲板、通道和作业场所应设有防滑装置，在大风浪中航行或冰冻天气作业时 应增设临时安全护绳作业时，应增设临时安全护绳。  \n## 6.8.3 水中围堰(套箱)和水上作业平台应设置船舶靠泊系统、人员上下安全通道、消防设施及救生浮6.8.3 水中围堰(套箱)和水上作业平台应设置船舶靠泊系统、人员上下安全通道、消防设施及救生浮具。 临边应设置不低于具。临边应设置不低于 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的防护栏杆,挂设钢丝网或钢板网,内侧悬挂救生圈。 四周应设置安全标防护栏杆，挂设钢丝网或钢板网，内侧悬挂救生圈。四周应设置安全标志和夜间航行警示灯光信号。志和夜间航行警示灯光信号。  \n## 6.8.4 水上作业平台四周宜设置安全漂绳,作业人员宜配备定位报警装置,宜设置应急物资室,并配6.8.4 水上作业平台四周宜设置安全漂绳，作业人员宜配备定位报警装置，宜设置应急物资室，并配备常用医疗药品、设施。 人员居住区、办公区应与作业区、危险品存放区保持安全距离。备常用医疗药品、设施。人员居住区、办公区应与作业区、危险品存放区保持安全距离。  \n## 6.8.5 临时码头、水上作业平台和栈桥搭设、拆除过程中,宜采用钢管桩定位架和整体式作业平台,缺6.8.5 临时码头、水上作业平台和栈桥搭设、拆除过程中，宜采用钢管桩定位架和整体式作业平台，缺少或不易设置安全带吊点时宜设置水平生命线装置。少或不易设置安全带吊点时宜设置水平生命线装置。  \n## 6.8.6 通航水域的水中围堰(套箱)和水上作业平台应设置防船撞设施,包括助航设施、安全标志、水6.8.6 通航水域的水中围堰(套箱)和水上作业平台应设置防船撞设施，包括助航设施、安全标志、水中独立式防撞墩等。 通航密集水域应配备警戒船和应急拖轮。 能见度不良时水上作业区应按规定启用中独立式防撞墩等。通航密集水域应配备警戒船和应急拖轮。能见度不良时水上作业区应按规定启用声响警示设备和红光信号灯。声响警示设备和红光信号灯。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('491000c1-3c7c-44e9-947d-b57ef284a1bb', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '表10.5.1工业与民用建筑变形监测项目（Part 1）', '表10.5.1工业与民用建筑变形监测项目## 10．5．2拟建建筑场地的沉降观测，应在建筑施工前进行。变形观测，可采用四等监测精度，点位间距，宜为 $3 0 \\sim 5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 10．5．3基坑的变形监测，应符合下列规定：\n\n1基坑变形监测的精度，不宜低于三等。\n\n2变形观测点的点位，应根据工程规模、基坑深度、支护结构和支护设计要求合理布设。普通建筑基坑，变形观测点点位宜布设在基坑的顶部周边，点位间距以 $1 0 \\mathrm { \\sim } 2 0 \\mathrm { m }$ 为宜;较高安全监测要求的基坑，变形观测点点位宜布设在基坑侧壁的顶部和中部；变形比较敏感的部位，应加测关键断面或埋设应力和位移传感器。\n\n3水平位移监测可采用极坐标法、交会法等；垂直位移监测可采用水准测量方法、电磁波测距三角高程测量方法等。\n\n4基坑变形监测周期，应根据施工进程确定。当开挖速度或降水速度较快引起变形速率较大时，应增加观测次数；当变形量接近预警值或有事故征兆时，应持续观测。\n\n5基坑开始开挖至回填结束前或在基坑降水期间，还应对基坑边缘外围 $1 \\sim 2$ 倍基坑深度范围内或受影响的区域内的建(构)筑物、地下管线、道路、地面等进行变形监测。\n\n## 10．5．4对于开挖面积较大、深度较深的重要建(构)筑物的基坑，应根据需要或设计要求进行基坑回弹观测，并符合下列规定：\n\n1回弹变形观测点，宜布设在基坑的巾心和基坑中心的纵横轴线上能反映回弹特征的位置；轴线上距离基坑边缘外的2倍坑深处，也应设置回弹变形观测点。\n\n2观测标志，应埋入基底面下 $1 0 { \\sim } 2 0 \\mathrm { c m }$ 。其钻孔必须垂直，并应设置保护管。\n\n3基坑回弹变形观测精度等级，宜采用三等。\n\n4回弹变形观测点的高程，宜采用水准测量方法，并在基坑开挖前、开挖后及浇灌基础前，各测定1次。对传递高程的辅助设备，应进行温度、尺长和拉力等项修正。\n\n## 10．5．5重要的高层建筑或大型工业建(构)筑物，应根据工程需要或设计要求，进行地基土的分层垂直位移观测，并符合下列规定：\n\n1地基土分层垂直位移观测点位，应布设在建(构)筑物的地基中心附近。\n\n2观测标志埋设的深度，最浅层应埋设在基础底面下 $5 0 \\mathrm { c m }$ ；最深层应超过理论上的压缩层厚度。\n\n3观测标志，应由内管和保护管组成，内管顶部应设置十球状的立尺标志。\n\n4地基土的分层垂直位移观测宜采用三等精度，且应在基础浇灌前开始；观测的周期，宜符合本规范第10．5．8条第3款的规定。\n\n## 10．5．6地下水位监测，应符合下列规定：\n\n1监测孔(井)的布设，应顾及施工区至河流(湖、海)的距离、施工区地下水位、周边水域水位等因素。2监测孔(井)的建立，可采用钻孔加井管进行，也可直接利用区域内的水井。3水位量测，宜与沉降观测同步，但不得少于沉降观测的次数。\n\n## 10．5．7工业与民用建(构)筑物的水平位移测量，应符合下列规定：1水平位移变形观测点，应布设在建(构)筑物的下列部位：1)建筑物的主要墙角和柱基上以及建筑沉降缝的顶部和底部。2)当有建筑裂缝时，还应布设在裂缝的两边。3)大型构筑物的顶部、中部和下部。2观测标志宜采用反射棱镜、反射片、照准战牌或变径垂直照准杆。3水平位移观测周期，应根据工程需要和场地的工程地质条件综合确定。\n\n## 10．5．8工业与民用建(构)筑物的沉降观测，应符合下列规定：\n\n1沉降观测点，应布设在建(构)筑物的下列部位：  \n1)建(构)筑物的主要墙角及沿外墙每 $1 0 \\mathrm { \\sim } 1 5 \\mathrm { m }$ 处或每隔 $2 \\sim 3$ 根柱基上。  \n2)沉降缝、伸缩缝、新旧建(构)筑物或高低建(构)筑物接壤处的两侧。\n\n3)人工地基和天然地基接壤处、建(构)筑物不同结构分界处的两侧。\n\n4)烟囱、水塔和大型储藏罐等高耸构筑物基础轴线的对称部位，且每一构筑物不得少于4个点。\n\n5)基础底板的四角和中部。\n\n6)当建(构)筑物出现裂缝时，布设在裂缝两侧。\n\n2沉降观测标志应稳固埋设，高度以高于室内地坪( $\\pm 0$ 面)0. $2 \\sim 0$ ．5m 为宜。对于建筑立面后期有贴面装饰的建(构)筑物，宜预埋螺栓式活动标志。\n\n3高层建筑施工期间的沉降观测周期，应每增加 $1 \\sim 2$ 层观测1次；建筑物封顶后，应每3个月观测一次，观测一年。如果最后两个观测周期的平均沉降速率小于 $0 . \\ 0 2 \\mathrm { m m } \\ /$ 日，可以认为整体趋于稳定，如果各点的沉降速率均小于0． $0 2 \\mathrm { m m }$ ／日，即可终止观测。否则，应继续每3个月观测一次，直至建筑物稳定为止。\n\n工业厂房或多层民用建筑的沉降观测总次数，不应少于5次。竣了后的观测周期，可根据建(构)筑物的稳定情况确定。\n\n## 10．5．9建(构)筑物的主体倾斜观测，应符合下列规定：\n\n1整体倾斜观测点，宜布设在建(构)筑物竖轴线或其平行线的顶部和底部，分层倾斜观测点宜分层布设高低点。\n\n2观测标志，可采用固定标志、反射片或建(构)筑物的特征点。\n\n3观测精度，宜采用三等水平位移观测精度。\n\n4观测方法，可采用经纬仪投点法、前方交会法、正锤线法、激光准直法、差异沉降法、倾斜仪测记法等。\n\n## 10．5．10当建(构)筑物出现裂缝且裂缝不断发展时，应进行建筑裂缝观测。裂缝观测，应满足本规范10．4．12条的要求。\n\n## 10．5．11当建(构)筑物因日照引起的变形较大或工程需要时，应进行日照变形观测且符合下列规定：\n\n1变形观测点，宜设置在监测体受热面不同的高度处。2日照变形的观测时间，宜选在夏季的高温天进行。一般观测项目，可在白天时间段观测，从日出前开始定时观测，至日落后停止。3在每次观测的同时，应测出监测体向阳面与背阳面的温度，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('491e0acd-ce2a-4453-8cfe-19f3f41f41b6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犈', '附 录 犈## （资料性附录）关于风载荷计算的资料\n\n### 犈．1 工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$\n\n工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$ ，见图 E．1和图 E．2。\n\n\n\n\n\n\n\n  \n图 犈．1 前片为工字形截面梁后片为桁架的混合构件的挡风折减系数  \n图 犈．2 前片为桁架后片为工字形截面梁的混合构件的挡风折减系数\n\n\n\n\n\n### 犈．2 管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数\n\n管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数为1．3。\n\n### 犈．3 单根梯形截面构件（梁）的风力系数\n\n单根梯形截面构件（梁）（空气动力长细比 $l / b { = } 1 0 \\sim 1 5$ ，截面高宽比 $b / d { \\approx } 1$ ）在侧向风力作用下风力系数为 $1 . 5 \\sim 1 . 6$ 。\n\n### 犈．4 计算风压与风力等级的对应关系\n\n计算风压 $\\boldsymbol { \\phi } , 3$ s时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { p } }$ 与风力等级的对应关系，见表E．1。\n\n表 犈．1 计算风压 $\\mathbf { \\varepsilon } _ { p , 3 \\mathrm { ~ } \\mathbf { s } }$ 时距平均瞬时风速 $\\nu _ { \\textrm { s } , 1 0 \\ \\mathrm { m i n } }$ 时距平均风速 $\\nu _ { \\mathbf { p } }$ 与风力等级的对应关系  \n\n\n\n\n\n### 犈．5 起重机吊运物品迎风面积的估算值\n\n起重机吊运物品迎风面积的估算值，见表 E．2。\n\n表 犈．2 起重机吊运物品迎风面积的估算值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('491e8d61-3e13-4cd6-8d3c-5ab3616837d0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：混凝土在运输过程中出现离析等现象时，允许进行二次搅拌，但不能采用改变水胶比的办法进行处理，因为这样会降低混凝土的强度等性能。\n\n## 6.10.3 混凝土采用泵送方式时应符合下列规定：\n\n1 混凝土的供应宜使输送混凝土的泵能连续工作，泵送的间歇时间宜不超过 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 。在泵送过程中，受料斗内应具有足够的混凝土，应防止吸入空气产生阻塞。\n\n2 输送管应顺直，转弯处应圆缓，接头应严密不漏气。\n\n3 向低处泵送混凝土时，应采取必要措施，防止混凝土离析或堵塞输送管。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49221f22-1cf5-4c93-8c43-db6b9cdb93f8', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 2）', '沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建漫水桥和过水路面。漫水桥和过水路面的设计洪水频率，应根据容许阻断交通的时间长短和对上下游农田、城\n\n镇、村庄的影响以及泥沙淤塞桥孔、上游河床的淤高等因素确定。\n\n表3.2.9 桥涵设计洪水频率  \n\n\n\n\n\n## 3.3 桥涵孔径\n\n### 3.3.1 桥涵孔径的设计必须保证设计洪水以内的各级洪水及流冰、泥石流、漂流物等安全通过，并应考虑壅水、冲刷对上下游的影响，确保桥涵附近路堤的稳定。\n\n桥涵孔径的设计应考虑桥位上下游已建或拟建桥涵和水工建筑物的状况及其对河床演变的影响。\n\n桥涵孔径设计尚应注意河床地形，不宜过分压缩河道、改变水流的天然状态。\n\n### 3.3.2 小桥、涵洞的孔径，应根据设计洪水流量、河床地质、河床和锥坡加固形式等条件确定，并应符合下列规定：\n\n1 当缺少水文资料时，可根据现场调 的多年洪水痕迹、泛滥范围和既有桥涵验 算小桥、涵洞的孔径。\n\n2 当小桥、涵洞的上游条件许可积水时 依暴雨径流计算的流量可考虑减少，但减少的流量不宜大于总流量的1/4。\n\n### 3.3.3 特大、大、中桥的孔径布置应按设计洪水流量和桥位河段的特性进行设计计算，并对孔径大小、结构形式、墩台基础埋置深度、桥头引道及调治构造物的布置等进行综合比较。\n\n### 3.3.4 计算桥下冲刷时，应考虑桥孔压缩后设计洪水过水断面所产生的桥下一般冲刷、墩台阻水引起的局部冲刷、河床自然演变冲刷以及调治构造物和桥位其他冲刷因素的影响。\n\n### 3.3.5 桥梁全长应按下列规定计算：\n\n1 有桥台的桥梁为两岸桥台侧墙或八字墙尾端间的距离。\n\n2 无桥台的桥梁为桥面系长度。\n\n### 3.3.6 桥涵跨径在 $5 0 \\mathrm { m }$ 及以下时，宜采用标准化跨径。采用标准化跨径的桥涵宜采用装配式结构及机械化、工厂化施工。桥涵标准化跨径规定如下： $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 、1. $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 、 $2 . 0 \\mathrm { m }$ $2 . 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 . 0 \\mathrm { m }$ 、 $4 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $5 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $6 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $8 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 3 \\mathrm { m }$ 、 $1 6 \\mathrm m$ 、$2 0 \\mathrm { m }$ 、 $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 0 \\mathrm { m }$ 、 $3 5 \\mathrm { m }$ 、 $4 0 \\mathrm m$ 、 $4 5 \\mathrm { m }$ 、 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.4 桥涵净空\n\n### 3.4.1 桥涵净空应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中的公路建筑限界规定，并应符合下列规定：\n\n1 确定桥面净宽时，应首先考虑与桥梁相连的公路路段的路基宽度，保持桥面净宽与路基宽度相同。\n\n2 多车道公路上的特大桥为整体式上部结构时，中央分隔带宽度应根据所采用的护栏形式确定，路肩宽度经论证后可采用现行《公路工程技术标准》（JTGB01）有关规定的“最小值”。\n3高速公路和作为干线功能的一级公路上特大桥的右侧路肩宽度小于 $2 . 5 0 \\mathrm { m }$ 且桥长超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { m }$ 时，宜设置紧急停车带和过渡段， 紧急停车带宽度包括路肩在内应为$3 . 5 0 \\mathrm { n }$ ，有效长度不应小于 $4 0 \\mathrm { m }$ ，间距不宜大于 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n4桥上设置的各种安全设施及标志等不得侵人桥涵净空限界。\n\n### 3.4.2桥面人行道、自行车道和拦护设施的布置应符合下列规定：\n\n1高速公路上的桥梁不宜设人行道。 二、三、四级公路上桥梁的桥上人行道和自行车道的设置，应根据需要而定，并应与前后路线布置协调。人行道、自行车道与行车道之间，应设护栏或路缘石等分隔设施。一个自行车道的宽度应为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；当单独设置自行车道时，不宜小于两个自行车道的宽度。人行道的宽度宜为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 时，按 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的级差增加。漫水桥和过水路面可不设人行道\n\n2通行拖拉机或畜力车为主的慢行道，其宽度应根据当地行驶拖拉机或畜力车车型及交通量而定；当沿桥梁一侧设置时，不应小于双向行驶要求的宽度。\n\n3桥梁护栏设置应符合现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）的相关规定。\n\n4路缘石高度可取用 $0 . 2 5 \\sim 0 . 3 5 \\mathrm { m }$ 。当跨越急流、大河、深谷、重要道路、铁路、主要航道，或桥面常有积雪、结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。\n\n2通航或流放木筏的河流，桥下净空应符合通航标准或流放木筏的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('492b7e81-37e5-48c8-b92c-777c64f9fb65', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3平面控制测量（Part 5）', '．3导线测量\n\n（I）导线测量的主要技术要求\n\n### 3．3．1对导线测量的主要技术要求说明如下：\n\n1随着全站仪在我国的普及应用，工程测量部门对中小规模的控制测量大部分采用导线测量的方法。基于控制测量的技术现状和应用趋势的考虑，本规范修订时，维持《93 规范》导线测量精度等级的划分和主要技术要求不变，将导线测量方法排列在三角形网测量之前。\n\n导线测量的主要技术要求，是根据多数工程测量单位历年来实践经验、理论公式估算以及《78规范》科研课题试验验证，基于以下条件确定的：\n\n1)三、四等导线的测角中误差，采用同等级三角形网测量的测角中误差值 $\\mathrm { { I I } \\mathrm { { \\ : \\beta } } }$ 。\n\n2)导线点的密度应比三角形网密一些，故三、四等导线的平均边长S，采用同等级三角形网平均边长的0．7倍左右。\n\n3)测距中误差，是按以往中等精度电磁波测距仪器标称精度估算值制定的，近年来电磁波测距仪器的精度都相应提高，该指标是容易满足的。\n\n4)设计导线时，中间最弱点点位中误差采用 $5 0 \\mathrm { m m }$ ；起始误差 $\\textrm { m } _ { \\mathrm { \\# \\mathbb { Z } } }$ 和测量误差 $\\mathrm { ~ m ~ } _ { \\mathfrak { M } } \\mathrm { ~ \\ i | } ,$ 对导线中点的影响按“等影响”处理。\n\n2关于导线长度规定的说明：\n\n最弱点点位中误差： $m _ { \\ncong \\ast \\ast } ^ { 2 } = m _ { \\ncong \\ast \\ast } ^ { 2 } + m _ { \\ast \\ast } ^ { 2 }$ 由于中点的测量误差包含纵向误差和横向误差两部分，即\n\n$$\nm _ { \\ast \\vert \\ast \\vert } ^ { 2 } = m _ { \\ast \\ast \\ast } ^ { 2 } + m _ { \\ast \\ast } ^ { 2 }\n$$\n\n附合于高级点间的等边直伸导线，平差后中点纵横向误差可按（14)式、（15)式计算：\n\n$$\nm _ { \\psi \\psi } = \\frac { 1 } { 2 } m _ { \\mathrm { t } ) } \\sqrt { n }\n$$\n\n$$\nm _ { \\mathfrak { s a } \\psi } = 0 . 3 5 m _ { \\mathfrak { s } } [ S ] \\sqrt { 5 + n }\n$$\n\n式中 $_ n$ —导线边数；\n\n[S]——导线总长。\n\n所求的导线长度的理论公式为：\n\n$$\n\\frac { 0 . 1 2 2 5 m _ { \\beta } ^ { 2 } } { S } [ S ] ^ { 3 } + 0 . 6 1 2 5 m _ { \\beta } ^ { 2 } [ S ] ^ { 2 } + \\frac { 0 . 2 5 m _ { \\mathrm { D } } ^ { 2 } } { S } [ S ] - 1 2 5 0 = 0\n$$\n\n分别将各等级的 $\\mathrm { ~ m ~ s ~ . ~ } \\mathrm { ~ S ~ }$ 及 $\\mathrm { { m } _ { D } }$ 值代入(16)式，解出[S]，即得导线长度。\n\n3关于相对闭合差限差的说明：\n\n理论和计算证明：附合导线中点和终点的误差比值，横向误差为1：4，纵向误差、起始数据的误差均为1：2。\n\n则有，导线终点的总误差 $M _ { ☉ }$ 的理论公式为：\n\n$$\nM _ { \\ast } = \\sqrt { 4 m _ { \\ast \\ast } ^ { 2 } + 1 6 m _ { \\ast \\ast } ^ { 2 } + 4 m _ { \\ast \\ast } ^ { 2 } }\n$$\n\n取2倍导线终点的总误差作为限值。\n\n则，导线全长相对闭合差为：\n\n$$\n1 / T = 2 M _ { ☉ } / [ S ]\n$$\n\n按 $1 \\sim 3$ 款计算，并适当取舍整理，得出导线测量的主要技术要求女口规范表3．3．1。\n\n以上导线测量的主要技术要求，与《78 规范》科研课题在某测区的试验报告所提指标基本相符合。\n\n4由于本规范3．3．9条规定：当三、四等导线测量的测站只有2个方向时，须观测左右角。故，将三等导线 $2 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器的观测测回数规定为10测回，以便左右角各观测5 测回(三等三角形网测量的水平角观测测回数 $2 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器为9测回)。\n\n5注2中，一、二、三级导线平均边长和总长放长的条件，是测区不再可能施测1;  \n500 比例尺的地形图。按1：1000 估算，其点位中误差放大一倍，故平均边长相应放长一倍。\n\n### 3．3．2关于导线长度小于规定长度 $1 / 3$ 时，全长绝对闭合差不应大于13cm 的说明：\n\n根据理论公式验证，直伸导线平差后，导线终点的总误差和导线中点的点位中误差的关系为：\n\n$$\nM _ { ☉ } = K m _ { \\ast }\n$$\n\n则导线全长的相对闭合差为：\n\n$$\n1 / T = 2 M _ { ☉ } / [ S ] = 2 K m _ { * } / [ S ]\n$$\n\n当附合导线长度小于规范表3.3．1所规定长度 $1 / 3$ 时，导线全长的最大相对闭合差，不能满足规范的最低要求。此时，要求以导线终点的总误差 $\\mathbb { M }$ 终来衡量。按起算误差和测量误差等影响、测角误差和测距误差等影响考虑，则K 为 $\\sqrt { 7 }$ ；因 $\\mathrm { m }$ 中为 $5 \\mathrm { c m }$ ，根据(19)式，则M终约等于 $1 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4939d506-bf03-48d1-ba3a-3847f403c167', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验报告', '5 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）试样编号；  \n(2） 要求检测的项目名称；  \n（3） 原材料的品种、规格和产地；  \n（4） 试验日期及时间;  \n（5）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（6）环境温度和湿度；  \n（7）流失量、pH值和悬浊物含量;  \n（8）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('494495f6-71e7-4ac8-a580-2ffce6eca60e', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '7交叉作业 50', '7交叉作业 50## 7.1一般规定 50  \n## 7.2安全措施 50\n\n## 8建筑施工安全网. 52\n\n### 8.1一般规定 52  \n### 8.2安全网搭设… 52  \n### 附录A防护栏杆的设计计算… 54  \n### 附录B移动式操作平台的设计计算 55  \n### 附录C悬挑式操作平台的设计计算 56');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49469c27-b73e-41ef-9b5b-dc82585f3e45', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '引 言', '引 言0．1 使用本标准应考虑到：\n\na） 本标准不包括所涵盖的起重机设计的特殊问题，如：与非电力驱动的其他驱动装置有关的工作特性分析及各相关部分的设计，在道路及越野地面上行驶运行机构与支承装置的设计，及各类具体起重机的专用特殊部件和结构设计中的特殊问题等；  \nb） 凡经理论和实践已证明是正确的其他设计计算方法，经设计部门和用户协商同意，也可以在起重机设计中采用。\n\n0．2 对不同工作要求的起重机设计，在使用本标准时允许有所不同：\n\na） 本标准涉及的各类起重机，其使用条件和工作要求可能有显著的差别，如一台高速运行、载荷繁重、繁忙使用的起重机，与一台平缓运行、载荷轻微、作业清闲的起重机，其工况和要求就很不相同。对使用工况和要求有很大差异的起重机设计，不要求都按本标准的全部内容进行计算，而应允许有所不同。\n下面是一段 Markdown 文档内容，请根据系统提示，完成任务，直接返回处理后的 Markdown：\n\n```markdown\nb） 对那些设计中选用的标准的结构件、机械部件或电气部件，如果已进行过审核或试验并取得合格认可，则认为它们能满足所设计的起重机的工作要求，再进行计算也只是对一个令人满意的结果再作一次验证，故不必再对上述标准部件作校核计算。  \nc） 对在本标准已作了规定的设计计算项目，如果在所设计的起重机工作中不可能有不利结果的，就没有必要再作校核计算。例如：对于工作级别很低的起重机，就不必进行疲劳计算。\n\n对不同类型和不同工作要求的起重机应采用不完全相同的设计计算：对一台构造简单工作清闲的起重机，或对一台由标准部件组成的起重机，其计算就应简略一些，而不要求按本标准所列的全部内容逐项进行设计计算，但必须保证起重机的安全与可靠。\n\n0．3 起重机用户在确定起重机订货要求及选购起重机产品时，要特别注意确定和选择起重机整机的工作级别和它的机构的工作级别：\n\na） 用户要根据本标准恰当地提出对起重机工作级别的要求，如果可能还须进一步明确起重机各个机构的工作级别，以确保制造商能按此要求进行设计与制造。  \nb） 起重机整机的工作级别，由起重机使用等级和起重机载荷状态级别两个因素决定，见3．2及表3。起重机使用等级表明了该起重机工作忙闲程度，由起重机的总工作循环数决定，它可以由起重机预计的使用年数（该起重机报废或被更新之前的使用年数）、每年平均的工作日数，每工作日内平均的起重工作循环次数等三个数的乘积得到。起重机的载荷状态级别表明了该起重机起吊载荷的轻重程度，由式（1）计算出的载荷谱系数按表2确定。说明：对以上这两项计算只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。  \nc） 起重机机构工作级别，是将各单个机构分别作为一个整体进行的载荷及运转情况评价，它概略地表示了由该机构的使用等级（设计寿命、工作小时数）和该机构的载荷状态级别（反映载荷轻重状态的级别或载荷谱系数）所决定的机构工作的总体状况，见3．3及表6。机构的使用等级由表4查得，机构的载荷状态级别由式（3）计算出的载荷谱系数按表5查得。同样，对机构使用等级和机构载荷状态级别两项计算也只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。\n\nd） 如果用户无法提供所需要的起重机的有关数据，从而无法按上述 b）、c）中所述的方法通过计算与查表选出起重机整机或其机构的工作级别时，也可以通过查阅附录 A及附录B中的有关资料，近似地选出所要的起重机的工作级别及其机构的工作级别。但必须说明附录 A及附录B中的这些选择指南并无约束力，只是给出一个选择的参考示例。在起重机招标书和订货单上所确定的起重机及其机构的工作级别，只能由起重机用户提出并作出最终认定。\n\n0．4 起重机的有效使用期：\n\na） 本标准列出的使用等级，并不是对起重机实际使用工作有效期的保证值。  \nb） 无论是起重机整机的使用等级（起重机的总工作循环数，或由此结合起重机的工作状况推算出的设计预期的起重机工作寿命年数），或者起重机机构整体的使用等级（起重机机构运转的总小时数，或由此结合使用状况推算出的设计预期的起重机机构工作寿命小时数），都只是一个设计时预估值，而决不是制造商给出的该起重机有效使用期的保证值。  \nc） 如果在设计中未对该起重机的预期寿命进行充分的注意和考虑，制造时又没有遵循本标准提出的要点从而未达到设计要求，使用中未能按照制造商给出的说明书进行正常操作和定期维护，或者实际使用工况与订购该起重机时提出的要求又有较大的差异，则产品上述设计预期寿命就会与产品实际的有效使用期有比较大的、甚至是很大的出入。  \nd） 如果起重机是由用户通过招标来确定制造商，招标书上提出的起重机的工作条件与其实际使用情况也较符合，起重机制造商遵从招标书的要求并根据本标准作出的正确设计来进行制造，制造的产品符合相应标准确定的制造技术条件的要求而获得了质量保证，用户也按照制造商给出的说明书进行了正常操作和定期维修保养，则设计者根据本标准对该起重机选出的使用等级的值就与具有设计所确定安全度的起重机及其机构的实际有效使用期相当。\n\n0．5 起重机的用户应注意到：\n\na） 起升物品的迎风面积———如果这个面积大于附录 E．5所给出的值，则起重机用户需要另行提供此物品迎风面积的可靠实用的信息。  \nb） 工作风压———如果起重机工作时的最大风压可能大于表15规定的值，则起重机用户需要另行提供起重机工作时应考虑到的最大工作风压的相关信息。  \nc） 非工作风压———如果按照用户使用现场当地的气象条件的要求，需要起重机按表18规定的更大的非工作风压进行起重机设计，则起重机用户应提供该起重机设计应考虑到的非工作风压的准确信息。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49505105-5e55-42ac-b2df-3c710273c501', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5 通用作业（Part 1）', '5 通用作业## 5.1 测量作业\n\n### 5.1.1 密林丛草间施工测量应探明周边环境，遵守护林防火规定，并应采取预防有害动物、植物伤人的个体防护措施。\n\n### 5.1.2 外电架空线路附近工作时，测量人员的身体和测量设备外沿与外电架空线路之间的安全距离应符合现行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定。安全距离无法实现时，应与有关部门协商，采取停电、迁移外电线路或改变工程位置等措施。\n\n### 5.1.3 不中断交通道路上测量，应设置交通安全标志，并应设专人指挥或警戒。测量人员应穿反光标志服。\n\n### 5.1.4 陡坡及不良地质地段测量，测量人员应系安全带、穿防滑鞋等，并应加强监护。桥墩等高处测量，测量人员应正确佩戴和使用个体防护用品。\n\n### 5.1.5 水上测量作业，测量船应悬挂号灯或号型，并应设专人负责瞭望。测量人员应穿救生衣。\n\n### 5.1.6 水上测量平台应稳固可靠，并应设置防护围栏和警示标志，作业时应派交通船守护。\n5.1.7冰上测量前应掌握冰封情况，冰封情况应满足作业要求。冰封不稳定的河段及春季冰融期间不得进行冰上测量。\n\n5.1.8夜间测量照明应满足作业要求，测量人员应穿反光标志服。\n\n## 5.2支架及模板工程\n\n5.2.1 钢支架设计应符合现行《钢结构设计规范》（GB50017）的规定，支架钢管\n\n应符合现行《碳素结构钢》 (GB/T700)、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130)、《钢管脚手架扣件》（GB15831）的相关规定。\n\n5.2.2定型组合模板应符合现行《组合钢模板技术规范》（GB50214）的规定。\n\n5.2.3支架、模板的强度、刚度和稳定性，应按照现行《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50）设计并验算，水中支架基础尚应考虑水流冲刷的影响。\n\n5.2.4支架周转材料使用前应按照现行《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130)、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166）要求检查,达不到设计要求时不得使用。\n\n5.2.5支架支撑体系应符合下列规定：\n\n1支架基础应根据所受荷载、搭设高度、搭设场地地质等情况进行设计及验算。\n\n2支架基础的场地应设排水措施，遇洪水或大雨浸泡后，应重新检验支架基础、验算支架受力。冻胀土基础应有防冻胀措施。\n\n3支架基础施工后应检查验收。\n\n4支架在安装完成后应检查验收。\n\n5使用前应预压。预压荷载应为支架需承受全部荷载的 $1 . 0 5 \\sim 1 . 1 0$ 倍。\n\n6预压加载、卸载应按预压方案要求实施，使用沙（土)袋预压时应采取防雨措施。\n\n7支架应设置可靠的接地装置。\n\n5.2.6使用碗扣式、门式或扣件式钢管脚手架作为支架时，脚手架构造应分别符合现行《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ166)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128）和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ\n\n130)的规定。扣件应符合现行《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。\n\n5.2.7桩、柱梁式支架应符合下列规定：\n\n1钢管桩的承载力应满足要求。\n\n2纵梁之间应设置安全可靠的横向连接。\n\n3搭设完成后应检查验收。\n\n4跨通行道路时，应按照现行《道路交通标志和标线》（GB5768）的要求设置交通标志。\n\n5跨通航水域时，应设置号灯、号型。\n\n5.2.8跨通行道路、通航水域的支架应根据道路、水域通行情况设置防撞设施。\n\n5.2.9模板加工制作应符合下列规定:\n\n1 制作钢木结合模板，钢、木加工场地应分开，并应及时清除锯末、刨花和木屑。  \n2 模板所用材料应堆放稳固。  \n3 模板堆放高度不宜超过 $2 \\mathrm { m }$ 。\n\n5.2.10 模板吊环不得采用冷拉钢筋，且吊环的计算拉应力不得大于50MPa。\n\n5.2.11 模板应按设计方案设置纵、横、斜向支撑和水平拉杆，拉杆不得焊接。\n\n5.2.12大型钢模板应设置工作平台和爬梯。工作平台应设置防护栏杆、挡脚板和限载标志。\n\n5.2.13 模板安装应符合下列规定：\n\n1吊装模板前，应检查模板和吊点。吊装应设专人指挥。模板未固定前，不得实施下道工序。\n\n2模板安装就位后，应立即支撑和固定。支撑和固定未完成前，不得升降或移动吊钩。\n\n3模板应按设计要求准确就位，且不宜与脚手架连接。\n\n4模板安装完成后节点联系应牢固。\n\n5基准面以上 $2 \\mathrm { m }$ 安装模板应搭设脚手架或施工平台。\n\n5.2.14模板、支架拆除应符合下列规定：\n\n1模板、支架的拆除期限和拆除程序等应按施工组织设计和施工方案要求进行，危险性较大模板、支架的拆除尚应遵守专项施工方案的要求。\n\n2模板、支架的拆除应遵循先拆非承重模板、后拆承重模板、自上而下、分层分 段拆除的顺序和原则。\n\n3承重模板应横向同时、纵向对称均衡卸落。\n\n4简支梁、连续梁结构模板宜从跨中向支座方向依次循环卸落；悬臂梁结构模板从悬臂端开始顺序卸落。\n\n5承重模板、支架，应在混凝土强度达到设计要求后拆除。\n\n6模板、支架的拆除应设立警戒区，非作业人员不得进入。\n\n7拆除人员应使用稳固的登高工具、防护用品。\n\n## 5.2.15 模板存放应符合下列规定：\n\n1模板存放场地应坚实平整。\n\n2大型模板应存放在专用模板架内或卧倒平放，不得直靠其他模板或构件。特型莫板应存放在专用模板架内。\n\n3突风频发区或台风到来前，存放的大型模板应采取加固措施。\n\n4清理模板或刷脱模剂时，模板应支撑牢固，两片模板间应留有足够的人行通道。\n\n## 5.3钢筋工程\n\n5.3.1 钢筋加工机械所有转动部件应有防护罩。\n\n5.3.2钢筋冷弯作业时，弯曲钢筋的作业半径内和机身不设固定销的一侧不得站人或通行。\n\n5.3.3钢筋冷拉作业区两端应装设防护挡板，冷拉钢筋卷扬机应置于视线良好位置，并应设置地锚。钢筋或牵引钢');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49547aad-09bf-40a8-a156-3fb408b6283f', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第 493 号', '第 493 号《生产安全事故报告和调查处理条例》已经2007 年 3月 28日国务院第 172 次常务会议通过，现予公布，自 2007年 6 月 1 日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4954afcb-9466-42c3-ae37-76385d4cf65f', '139《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB-T10433-2002）.md', '9标志与包装', '9标志与包装## 9.1应在焊钉头部顶面用凸字制出制造者的识别标志。\n\n## 9.2其他标志与包装按 $\\mathrm { G B / T } ~ 9 0 . 2 $ 规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49561832-19e7-4cb4-ad50-f21221d81c60', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第一章总则', '第一章总则第一条 为了保护野生动物，拯救珍贵、濒危野生动物，维护生物多样性和生态平衡，推进生态文明建设，制定本法。\n\n第二条 在中华人民共和国领域及管辖的其他海域，从事野生动物保护及相关活动，适用本法。\n\n本法规定保护的野生动物，是指珍贵、濒危的陆生、水生野生动物和有重要生态、科学、社会价值的陆生野生动物。\n\n本法规定的野生动物及其制品，是指野生动物的整体（含卵、蛋）、部分及其衍生物。\n\n珍贵、濒危的水生野生动物以外的其他水生野生动物的保护，适用《中华人民共和国渔业法》等有关法律的规定。\n\n第三条 野生动物资源属于国家所有。\n\n国家保障依法从事野生动物科学研究、人工繁育等保护及相关活动的组织和个人的合法权益。\n\n第四条国家对野生动物实行保护优先、规范利用、严格监管的原则，鼓励开展野生动物科学研究，培育公民保护野生动物的意识，促进人与自然和谐发展。\n\n第五条国家保护野生动物及其栖息地。县级以上人民政府应当制定野生动物及其栖息地相关保护规划和措施，并将野生动物保护经费纳入预算。\n\n国家鼓励公民、法人和其他组织依法通过捐赠、资助、志愿服务等方式参与野生动物保护活动，支持野生动物保护公益事业。\n\n本法规定的野生动物栖息地，是指野生动物野外种群生息繁衍的重要区域。\n\n第六条 任何组织和个人都有保护野生动物及其栖息地的义务。禁止违法猎捕野生动物、破坏野生动物栖息地。\n\n任何组织和个人都有权向有关部门和机关举报或者控告违反本法的行为。野生动物保护主管部门和其他有关部门、机关对举报或者控告，应当及时依法处理。\n\n第七条 国务院林业、渔业主管部门分别主管全国陆生、水生野生动物保护工作。\n\n县级以上地方人民政府林业、渔业主管部门分别主管本行政区域内陆生、水生野生动物保护工作。\n\n第八条各级人民政府应当加强野生动物保护的宣传教育和科学知识普及工作，鼓励和支持基层群众性自治组织、社会组织、企业事业单位、志愿者开展野生动物保护法律法规和保护知识的宣传活动。\n\n教育行政部门、学校应当对学生进行野生动物保护知识教育。\n\n新闻媒体应当开展野生动物保护法律法规和保护知识的宣传，对违法行为进行舆论监督。\n\n第九条 在野生动物保护和科学研究方面成绩显著的组织和个人，由县级以上人民政府给予奖励。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('495d2da8-930c-452c-89e5-7c2929fdc907', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.5 地震作用', '4.5 地震作用## 4.5.1 公路桥梁地震作用应符合现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）和《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4969d70f-3b0a-43a4-baac-63db14557d71', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故过程简介', '二、事故过程简介2002年10月，某建筑施工公司塔机在撤离施工现场前吊运枕木，由距塔机 $1 2 \\mathrm { m }$ 处开始起吊，由于需要跨越建筑物上方将枕木堆放在指定位置，只好违章带载向加大幅度方向进行变幅操作。吊运过程中塔机在将吊重跨越建筑物时，塔机倒在建筑物主体框架上，枕木在坠落工程中砸断3根高压线，造成该地区停电，塔机起重臂及部分塔身钢架扭曲变形，无人员伤亡。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49730aa6-b583-43de-a2a7-e38141fe8d9e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则', '1 总则## 1.0.1 本次修订对公路桥涵设计原则进行了调整和修改。近些年的桥梁安全事故，使桥梁工程设计者和管理者认识到结构物的安全，耐久是最基本的要求。在保证安全和耐久的前提下，桥涵设计要优先考虑满足功能需求，即要满足“适用”的要求，再根据具体情况考虑环保、经济和美观的要求。环保问题关系到社会的可持续发展，须给予高度重视。\n\n## 1.0.3 桥梁上的可变作用是随时间变化的，所以它的统计分析要用随机过程概率模型来描述。随机过程所选择的时间域即为基准期。根据《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，公路桥涵结构的设计基准期取100年。\n\n#\n\n## 1.0.4 设计使用年限是体现桥涵结构耐久性的重要指标，美国 英国、新西兰和日本等多国的桥梁设计规范对桥梁设计使用年限均有明确的规定。现行《公路工程技术标准》（JTGB01）修订时综合考虑了国标的规定、公路功能、技术等级和桥涵重要性等因素，规定了桥涵主体结构和可更换部件设计使用年限的最低值。本条规定与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n## 1.0.5 本条中的桥涵分类标准采用了两个指标： 个是单孔跨径 $L _ { \\mathrm { K } }$ ，用以反映桥涵的技术复杂程度；另一个是多孔跨径总长 $L$ ，用以反映建设规模。本条与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n在确定桥涵分类时，符合其中一个指标即可归类，存在差异时，可采取“就高不就低”的原则。\n\n在计算桥梁长度时，曲线桥宜按弧长计，斜桥宜按斜长计。\n\n## 1.0.7 可持续发展已成为国内外工程界普遍关注的问题。当前环境、资源对公路桥涵建设的约束不断强化，加快资源节约型、环境友好型行业建设已成为行业转型发展的重要途径，为此，交通运输部适时地提出了“绿色交通”的发展战略，旨在将可持续发展的理念贯穿落实到交通运输发展的各个领域和各个环节。增加本条规定一方面是贯彻国家和行业的宏观要求，另一方面将有助于提高设计人员对环境和资源的重视。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49758f6d-aab0-45cb-aa9b-9b6be92ba98b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.10 压浆时，每一工作班应制作留取不少于', '7.9.10 压浆时，每一工作班应制作留取不少于 3 组尺寸为 $4 0 \\mathrm { m m } \\times 4 0 \\mathrm { m m } \\times 1 6 0 \\mathrm { m m }$ 的试件，标准养护 28d，进行抗压强度和抗折强度试验，作为评定质量的依据。试验方法应按现行《水泥胶砂强度检验方法（ISO 法）》（GB/T17671）的规定执行；质量检验评定方法应符合《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTG F80/1—2017）附录M的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4987f60e-c4c1-4ab7-810a-7fefc295000b', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 3）', 'span=1 colspan=1>湿砂砾</td><td rowspan=1 colspan=1>19~20</td><td rowspan=1 colspan=1>25~35</td><td rowspan=1 colspan=1>22</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>干砂砾</td><td rowspan=1 colspan=1>18</td><td rowspan=1 colspan=1>35~45</td><td rowspan=1 colspan=1>24~31</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>湿砂</td><td rowspan=1 colspan=1>17~18</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>干砂</td><td rowspan=1 colspan=1>15~17</td><td rowspan=1 colspan=1>30~35</td><td rowspan=1 colspan=1>29~30</td></tr></table>\n\n\n表4-2主动土压力系数值比较  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>土的内摩擦角（）</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>35</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>45</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>当8=0时的值</td><td rowspan=1 colspan=1>0.490</td><td rowspan=1 colspan=1>0.406</td><td rowspan=1 colspan=1>0.333</td><td rowspan=1 colspan=1>0.271</td><td rowspan=1 colspan=1>0.217</td><td rowspan=1 colspan=1>0.171</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>当8=/2时的值</td><td rowspan=1 colspan=1>0.446</td><td rowspan=1 colspan=1>0.368</td><td rowspan=1 colspan=1>0.301</td><td rowspan=1 colspan=1>0.246</td><td rowspan=1 colspan=1>0.198</td><td rowspan=1 colspan=1>0.166</td></tr></table>\n\n\n注：上表是按墙背竖直、填土与墙顶同高的情况计算的。\n\n根据墙的不同位移情况来分析土压力的分布和作用点是比较切合实际的。但一般桥台（拱桥桥台除外）和挡土墙的主动土压力，多属于墙身向外倾的土压力，因此，土压力按三角形分布，并假定作用点在 $H / 3$ 处。\n\n柱式墩台土压力计算宽度。当柱间的净距小于或等于其直径（或宽度）时，考虑到回填土剪切变形对应力传递的影响，土压力宽度按柱群最外边缘间全宽计算。这样就与实体桥台的计算宽度取得一致。\n\n当柱间净距大于直径（或宽度）时，应考虑柱间空隙折减。如柱直径（或宽度）D 小于或等于1.0m，则中间每一柱按2倍直径（或宽度）计算，最外边缘的柱按1.5倍直径计算。在求得作用在柱群上的总土压力宽度之后，再分配到每一柱上，土压力计算宽为： $b = { \\frac { D \\ ( 2 n - 1 ) } { n } }$ ，其中 $n$ 为柱根数。如柱直径（或宽度) $D$ 大于 $1 . 0 \\mathrm { m }$ ，则中间柱一律增加计算宽度 $1 , 0 \\mathrm m$ ，即（ $( D + 1 )$ ；边柱增加 $0 . 5 \\mathfrak { m }$ 。故作用在每一柱上的土压力计算宽度为b=n（D+1）-1 。对 $D$ 大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的土压力计算宽度的确定，并无理论或试验的依据，只是比照实体桥台，避免在土压力计算宽度上出现大的矛盾。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49900168-bb80-4569-bdf7-63c79d2d2d0f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4结果处理', '4结果处理水泥混凝土拌合物稠度的维勃时间用秒（s）表示；以两次试验结果的平均值作为混凝土拌合物稠度的维勃时间，结果精确到1s。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('499b2252-17a7-49b0-b579-dbb80a2da438', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '3.5 门式钢管脚手架（Part 3）', '段使用时应进行分段验收;\n3）搭设完毕应办理验收手续，验收内容应量化.\n3.8.4 一般项目的检查评定应符合下列规定：\n1 架体防护\n1）架体外侧应使用密目式安全网进行封闭;\n2）作业层应在外侧立杆1.0m 和0.5m 的盘扣节点处设置上、中两道防护栏杆：\n3）作业层外侧应设置高度不小于180mm 的挡脚板。\n2 杆件接长\n1）立杆的接长位置应符合规范要求；\n2）搭设悬挑脚手架时，立杆的接长部位必须采用螺栓固定立杆连接件；\n3）剪刀撑的接长应符合规范要求。\n3 架体封闭\n1）架体作业层脚手板下应用安全平网双层兜底，以下每隔10m 应用安全平网封\n闭；\n2）作业层与建筑物之间应进行封闭。\n4材质\n1）架体构配件的规格、型号、材质应符合规范要求；\n2）钢管不应有弯曲、变形、锈蚀严重的现象，材质符合规范要求。\n5通道\n1）架体必须设置符合规范要求上下通道。\n\n### 3.9 高处作业吊篮\n3.9.1 高处作业吊篮检查评定应符合现行行业标准《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202 的规定。\n3.9.2 检查评定保证项目包括：施工方案、安全装置、悬挂机构、钢丝绳、安装、升降操作。\n一般项目包括：交底与验收、防护、吊篮稳定、荷载。\n3.9.3 保证项目的检查评定应符合下列规定：\n1 施工方案\n1）吊篮安装、拆除作业应编制专项施工方案，悬挂吊篮的支撑结构承载力应经过验算;\n2）专项施工方案应按规定进行审批。\n2 安全装置\n1）吊篮应安装防坠安全锁，并应灵敏有效；\n2）防坠安全锁不应超过标定期限;\n3）吊篮应设置作业人员专用的挂设安全带的安全绳或安全锁扣，安全绳应固定在建筑物可靠位置上不得与吊篮上的任何部位有链接；\n4）吊篮应安装上限位装置，并应保证限位装置灵敏可靠。\n3 悬挂机构\n1）悬挂机构前支架严禁支撑在女儿墙上、女儿墙外或建筑物外挑檐边缘；\n2）悬挂机构前梁外伸长度应符合产品说明书规定；\n3）前支架应与支撑面垂直且脚轮不应受力；\n4）前支架调节杆应固定在上支架与悬挑梁连接的结点处；\n5）严禁使用破损的配重件或其他替代物;\n6）配重件的重量应符合设计规定。\n4钢丝绳\n1）钢丝绳磨损、断丝、变形、锈蚀应在允许范围内；\n2）安全绳应单独设置，型号规格应与工作钢丝绳一致;\n3）吊篮运行时安全绳应张紧悬垂\n4）利用吊篮进行电焊作业应对钢丝绳采取保护措施。\n5安装\n1）吊篮应使用经检测合格的提升机;\n2）吊篮平台的组装长度应符合规范要求；\n3）吊篮所用的构配件应是同一厂家的产品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49aeebe9-7229-40e6-95b4-583967557728', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '4 临时用电的策划与实施（Part 2）', '查电气装置和保护设施,确保用电设备不带“缺陷”运转;  \nb) 保管和维护用电设备,发现问题及时报告并处理;  \nc) 用电设备停用时,断开末级配电箱的电源隔离开关,并关门上锁;  \nd) 电工切断电源并做妥善处理后,方可移动用电设备。\n\n## 4.5 档案管理\n\n### 4.5.1 施工现场临时用电应建立安全技术档案,并应包括下列内容:\n\n\n\na) 临时用电施工组织设计(或方案)的资料;  \nb) 临时用电施工组织设计(或方案)的变更资料;  \nc) 临时用电管理制度及安全操作规程;  \nd) 临时用电教育培训及技术交底资料;  \ne) 临时用电工程验收资料;  \nf ) 电气设备的试验、检验凭单和调试记录;  \ng) 接地电阻、绝缘电阻和剩余电流动作保护器动作参数测定记录表;  \nh) 定期检(复)查表;i) 电工安装、巡检、维修、拆除工作记录;  \nj) 电工的上岗证件。\n\n### 4.5.2 安全技术档案应由主管电气的技术人员负责建立与管理。 其中“电工安装、巡检、维修、拆除工作记录”内容应由电工填写,每月由项目主管领导审核、归档,并应在临时用电工程拆除后统一存档。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49b24418-17a7-4d21-8fa8-5e3c866be7a7', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '4.3 水平杆设计计算', '4.3 水平杆设计计算### 4.3.2 纵向、横向水平杆的抗弯强度，采用《钢结构设计规范》GB 50017中4.1.1的公式进行验算，只考虑杆件单向弯曲，不考虑塑性开展。\n\n### 4.3.3 节点抗剪强度的须进行验算，是因为纵向、横向水平杆上的荷载通过连接节点传给立杆，所以节点强度必须保证。\n\n扣件式节点的抗剪强度设计值参考了《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JG」130，碗扣节点的抗剪强度设计值参考了《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166，承插节点的抗剪强度设计值参考了《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231。\n\n### 4.3.5 本条规定了不同类型的支撑结构纵向、横向水平杆简化计算时的计算模型以及弯矩、剪力、挠度的计算方法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49b86ac2-5254-4e89-b49c-3099637b7f79', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．2 结构计算原则', '5．2 结构计算原则## 5．2．1 计算方法\n\n起重机结构设计计算可采用许用应力设计法或极限状态设计法。当结构在外载荷作用下产生了较大变形，以致内力与载荷呈非线性关系时，宜采用极限状态设\n\n计法。\n\n## 5．2．2 计算内容和有关规定\n\n### 5．2．2．1 计算内容\n\n验算在载荷最不利组合（见4．3．3、表20和附录 G）下，起重机金属结构构件及其连接的强度（含疲劳强度）、刚性和稳定性，是否满足本标准的要求。\n\n### 5．2．2．2 有关规定\n\n#### 5．2．2．2．1 本章规定的各项内容，均限于在钢材弹性范围内的计算。  \n#### 5．2．2．2．2 用极限状态设计法进行设计的步骤见附录F的F．3有关说明。在验算起重机结构和构件  \n的刚性时，载荷用标准值，即取分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } = 1$ 。  \n#### 5．2．2．2．3 结构件及其连接的疲劳强度仍按许用应力设计法计算。  \n#### 5．2．2．2．4 本章中的计算公式，是按许用应力设计法给出的。若采用极限状态设计法，则应作如下\n\n变更：\n\na） 除疲劳强度外的所有计算强度和屈曲稳定性的公式，其左侧的弯矩、扭矩、轴向力都应该将相应载荷乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后计算得出，右侧的极限设计应力 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 则应该是用钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { ~ s ~ } }$ 或构件抗屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 而得到，即： $\\operatorname* { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 或$\\mathrm { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { c r } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ ；  \nb） 在压弯构件稳定性计算的式（51）、式（52）、式（M．1）、式（M．2）、式（M．5）左侧的弯矩项中乘有犖增大系数 $\\frac { N _ { \\mathrm { E } } } { N _ { \\mathrm { E } } - N }$ 时，其中的 $N _ { \\mathrm { E } }$ 也应除以 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$   \nc） 若计算公式中出现有许用应力设计法的安全系数 $n$ 时，则将此安全系数 $n$ 用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 代替。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49c654f8-5823-47d1-a7c0-cda4fb610696', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．2．1 单向压弯构件，弯矩绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．2）计算。\n\n## 犕．2．2 单向压弯构件，弯矩绕弱轴 $y$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．5）计算：犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n………（M．5）\n\n式中符号同式（M．1）。\n\n当 $\\uparrow \\frac { \\displaystyle \\bigg [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\bigg ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } } { \\frac { N } { \\varphi \\psi A } } \\leqslant \\psi - 1$ 时，则应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。式中符号同前。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49d511ca-d6c2-4ccb-944b-b848c9c47f2c', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '附录 工业建筑楼面活荷载', '附录 工业建筑楼面活荷载## D.O.l 一般金工车间、仪器仪表生产车间、半导体器件车间、棉纺织车间、轮胎厂准备车间和粮食加工车间的楼面等效均布活荷载，可按表 D. O. 1-1\\~ D. 0.1-6 采用。\n\n### D.O.l-l 金工车间楼面均布活荷载  \n\n\n\n\n\n注: 1 表列荷载适用于单向支承的现浇梁板及预制槽形板等楼面结构，对于槽形板，表列板跨系指槽形板纵肋间距。2 表列荷载不包括隔墙和吊顶自重。3 表列荷载考虑了安装、检修和正常使用情况下的设备(包括动力影响)和操作荷载。设计墙、柱、基础时，表列楼面活荷载可采用与设计主梁相同的荷载。\n\n### D.0.1-2 仪器仪表生产车阁楼面均布活荷载   \n见表D. 0.1-1   \n\n\n\n\n\n### 1-3 半导体器件车间楼面均布  \n见表 D. 0.1-1  \n\n\n\n\n\n### l-4 棉纺织造车间楼面均布  \n\n\n\n\n\n### 续表 D. 0.1-4  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n### 2 3 注\n\n### D.O.l-6 粮食加工车间楼面均布活荷载  \n\n\n\n\n\n注: 1 当拉丝车间不可能满布磨辍时，主梁活荷载可按 10 kN/m 采用。 2 吊平筛的顶层荷载系按设备吊在梁下考虑的。 3 米厂清理车间采用 SXOll 振动筛时，等效均布活荷载可按面粉厂麦间的规定采用。 4 见表D. 0.1-1 注。1 2 3 4注:');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49d9ae08-9f86-407d-86b5-552347f4daae', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.7钢构件矫正', '8.7钢构件矫正8.7.1钢构件矫正时应符合下列规定：\n\n1 冷矫的环境温度宜不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ，矫正时应缓慢加力，冷矫的总变形量应不大于变形部位原始长度的 $2 \\%$ 。时效冲击值不满足要求的拉力钢构件，不得矫正。\n\n2 热矫时加热温度应控制在 $6 0 0 { \\sim } 8 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，严禁过烧，且不宜在同一部位多次重复加热。\n\n### 条文说明：\n\n1 钢构件在焊接时，由于焊接受热的高温区金属产生膨胀力，而使相距较远的低温区金属产生压应力，导致钢构件在两力交界处的组织松疏；一旦高温区急冷，无热量供给，松疏组织使其收缩复原而产生拉应力，有时会出现应力大于金属材料屈服点的变形。冷矫是在室温下对变形的钢构件施加外力，使其恢复原状，有一定的局限，因此对钢构件的冷矫要求要严格一些。\n\n8.7.2矫正后的钢构件表面不应有凹痕和其他损伤。\n\n8.7.3当设计对钢构件矫正有特殊要求时，矫正的方法和温度应符合其规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49e890d3-9c1a-4745-9a1a-3fd3144234bd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：当泄水孔顶面不高于水泥混凝土调平层的顶面时，能较好地排除桥面铺装中积存的水，如果将泄水孔顶面设置成与桥面铺装顶面平齐，则桥面铺装中积存的水会无法排出。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49e9a62e-150c-47e9-b294-ee29663ccc35', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 1）', '5．4 结构构件和连接的强度计算## 5．4．1 结构构件的强度计算\n\n### 5．4．1．1 基本原则\n\n起重机结构设计计算的载荷情况与载荷组合应符合4．3．3、表20和附录 G中的规定，载荷的作用位置、作用方向以及起重机的自身状况（各 部 分 相 对 位 置、运 动 组 合 等）均 应 是 对 计 算 的 最 不利情况。\n\n强度计算的内容包括结构构件 受 拉、受 压、受 弯、受 扭 的 应 力 分 析（此 应 力 还 包 含 薄 壁 杆 件 约束弯曲或约束扭转时产生的正应力和 剪 应 力、局 部 弯 曲、局 部 受 压 及 局 部 承 压 等 产 生 的 局 部 应 力等）和复合应力等的计算，可用一般力学方法，参考有关的文献中的公式、图表等进行，计算出的应力值应小于5．3．1．2规 定 的 许 用 应 力 （许 用 应 力 设 计 法）或 相 应 的 极 限 设 计 应 力 （极 限 状 态 设 计法）。\n\n### 5．4．1．2 局部压应力\n\n当车轮或滑块上的集中载荷作用在构件顶面（无垫板、无轨道）、垫板上（有垫板、无轨道）或轨道上（有轨道、无垫板）时，在其下方的腹板上边缘产生的局部压应力按式（31）计算：犘\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } = \\frac { P } { t c } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 局部压应力的平均值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$P$ 一个车轮或滑块上的集中载荷，不计起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 及运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ,单位为牛顿(N)；$t$ -腹板板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$c$ 集中载荷的分布长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$$\nc = l + 2 h _ { \\mathrm { y } }\n$$\n\nl——集中载荷的作用长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，对滑块取 $l$ 为滑块长度,对车轮取 $l = 5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；$h _ { \\mathrm { y } }$ — 自轨道顶面（有轨道时）或垫板顶面（有垫板无轨道时）或构件顶面（无垫板无轨道时）至腹板上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）。\n\n### 5．4．1．3 复合应力\n\n#### 5．4．1．3．1 当构件的同一计算点上受有正应力 $\\sigma$ ，剪应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时，该点的复合应力按式\n\n（32）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（32）\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } ~ ) }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（31）；  \n$\\tau$ -剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）。  \n式中的 $\\sigma$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 带各自的正负号， $[ \\sigma ]$ 见表22或式（28）。\n\n#### 5．4．1．3．2 当构件的同一计算点上受有两个方向的正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 时，该点的复合应力按式（33）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 3 \\tau _ { \\mathrm { x y } } ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（33）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } { \\div } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — 构件同一计算点上所受的两个方向的正应力，带各自的正负号，单位为牛每平方毫米（N／$\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ），其中的每一个应力都应小于表22或式（28）的许用应力 $[ \\sigma ]$ ；$\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ — 构件同一计算点上所受的剪应力，其值应小于式（29）的剪切许用应力 $\\left[ \\tau \\right]$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49f63e40-3c52-419b-89ec-41cb2ec6983f', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10．9滑坡监测', '10．9滑坡监测10．9．1滑坡监测的内容，应根据滑坡危害程度或防治工程等级，按表10．9．1选择。\n\n表10.9.1滑坡监测内容  \n\n\n\n\n\n注：滑坡监测，必要时还应监测区域的降雨量和进行人工巡视。\n\n10．9．2滑坡监测的精度，不应超过表10．9．2的规定。\n\n表10.9.2滑坡监测的精度要求  \n\n\n\n\n\n10.9．3滑坡水平位移观测，可采用交会法、极坐标法、GPS 测量和多摄站摄影测量方法；深层位移观测，可采用深部钻孔测斜方法。垂直位移观测，可采用水准测量和电磁波测距三角高程测量方法。地表裂缝观测，可采用精密测(量)距方法。\n\n10．9．4滑坡监测变形观测点位的布设，应符合下列规定：\n\n1对已明确主滑方向和滑动范围的滑坡，监测网可布设成十字形和方格形，其纵向应沿主滑方向，横向应垂直于主滑方向；对主滑方向和滑动范围不明确的滑坡，监测网宜布设成放射形。\n\n2点位应选在地质、地貌的特征点上。\n\n3单个滑坡体的变形观测点不宜少于3点。\n\n4地表变形观测点，宜采用有强制对中装置的墩标，困难地段也应设立固定照准标志。\n\n10．9．5滑坡监测周期，宜每月观测一次。并可根据旱、雨季或滑移速度的变化进行适当调整。\n\n邻近江河的滑坡体，还应监测水位变化。水位监测次数，不应少于变形观测的次数。\n\n10．9．6滑坡整治后的监测期限，当单元滑坡内所有监测点三年内变化不显著并预计若干年内周边环境无重大变化时，可适当延长监测周期或结束阶段性监测。\n\n10．9．7工程边坡和高边坡监测的点位布设，可根据边坡的高度，按上中下成排布点。  \n其监测方法、监测精度和监测周期与滑坡监测的基本要求一致。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('49fbc185-4d14-4ccd-8279-1cd04d79e25a', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '总悬挂载荷 total suspended', '总悬挂载荷 total suspended load$T _ { \\mathrm { s l } }$\n施加在悬挂装置悬挂点的静载荷,由平台的额定载重量和平台、附属设备、钢丝绳和电缆的自重等组成。\n\n### 3.2.45');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a01353c-12b7-4069-8938-7c757f75d8b5', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '5 焊接工程（Part 1）', '5 焊接工程## 5.1 一般规定\n\n### 5.1.2 钢结构焊接工程检验批的划分应满足钢结构施工检验批的检验要求。考虑不同的钢结构工程其验收批焊缝数量有较大差异，为了便于检验，可将焊接工程划分一个或几个检验批。\n\n### 5.1.3 在焊接过程中、焊缝冷却过程及以后相当长的一段时间可能产生裂纹。但目前钢结构用钢由于生产工艺及技术水平的提高，产生延迟裂纹的概率并不高，同时，在随后的生产制作过程中，还要进行相应的无损检测。为避免由于检测周期过长使工期延误造成不必要的浪费，本标准借鉴国外先进标准，规定外观检测应在焊缝冷却后进行。由于裂纹很难用肉眼直接观察到，因此在外观检测中应用放大镜观察，并注意应有充足的光线。而无损检测的具体检测时机应符合现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661的规定。\n\n### 5.1.4 本条规定的目的是为了加强焊工施焊质量的动态管理，同时使钢结构工程焊接质量的现场管理更加直观。\n\n## 5.2 钢构件焊接工程\n\n### I 主控项目\n\n#### 5.2.1 焊接材料对钢结构焊接工程的质量有重大影响，其选用应符合设计文件和国家现行标准的规定。对于进场时经验收合格的焊接材料，产品的生产日期、保存状态、使用烘焙等也直接影响焊接质量。本条规定了焊条的选用和使用要求，尤其强调了烘焙状态，这是保证焊接质量的必要手段。\n\n#### 5.2.2 在国家建设中，特殊技能操作人员发挥着重要作用。在钢结构工程施工焊接中，焊工是特殊工种，焊工的操作技能和资格对工程质量起到保证作用，必须充分予以重视。本条所指的焊工包括手工操作焊工、机械操作焊工。从事钢结构工程焊接施工的焊工，应根据所从事钢结构焊接工程的具体类型，按国家现行标准对施焊焊工进行考试并取得相应证书。\n\n#### 5.2.3 由于钢结构工程中的焊接节点和焊接接头不可能进行现场实物取样检验，而探伤仅能确定焊缝的几何缺陷，无法确定接头的理化性能。为保证工程焊接质量，应在构件制作和结构安装施工焊接前进行焊接工艺评定，同时根据焊接工艺评定的结果制订相应的施工焊接工艺规程，并在施焊过程中进行全过程质量控制。本条规定了施工企业应进行工艺评定的条件，强调了过程检验的重要性。就焊接产品质量控制而言，过程控制比焊后无损检测显得更为重要，特别是对高强钢或特种钢，产品制造过程中工艺参数对产品性能和质量的影响更为直接，产生的不利后果更难以恢复，同时也是用常规无损检测方法无法检测到的。因此正确的过程检验程序和方法是保证产品质量的重要手段。焊接工艺评定和焊接过程检验的程序、内容应符合现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661的规定\n\n#### 5.2.4、5.2.5 第5.2.4条为强制性条文，必须严格执行。根据结构的承载情况不同，现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661中将焊缝的质量分为三个质量等级。内部缺陷的检测一般可用超声波探伤和射线探伤。射线探伤具有直观性、一致性好的优点，但是射线探伤成本高、操作程序复杂、检测周期长，尤其是钢结构中大多为T形接头和角接头，射线检测的效果差，且射线探伤对裂纹、未熔合等危害性缺陷的检出率低。超声波探伤则正好相反，操作程序简单、快速，对各种接头形式的适应性好，对裂纹、未熔合的检测灵敏度高，因此，对钢结构内部质量的控制采用超声波探伤，一般已不采用射线探伤。除非不能采用超声波探伤或对超声波检测结果有疑义时，可采用射线检测进行补充或验证。\n\n本标准规定一级焊缝 $100\\%$ 检验，二级焊缝为抽样检验，钢结构工厂制作焊缝长度大于 $1\\mathrm{m}$ 的焊缝，对每条焊缝按规定的百分比进行探伤，抽检部位为焊缝两端，且探伤长度不小于 $200\\mathrm{mm}$ 的规定，对保证每条焊缝的质量是有利的，对焊缝长度小于或等于$1\\mathrm{mm}$ 的焊缝，可按同类焊缝数量的百分比进行探伤。钢结构安装焊缝大部分为梁一柱连接焊缝，一般都比较短，每条焊缝的长度大多在 $250\\mathrm{mm} \\sim 300\\mathrm{mm}$ 之间，按照焊缝条数抽样检测是可行的。对于长度大于 $1\\mathrm{m}$ 的现场安装焊缝，也可以按每条焊缝规定的百分比进行探伤，抽检部位和检测长度同工厂制作焊缝。\n\n#### 5.2.6 对 $\\mathrm{T}$ 形接头、十字接头、角接接头等要求焊透的对接与角接组合焊缝，为减少应力集中，同时确保焊缝强度要求，参照国内外相关规范的规定，确定了对不同焊脚尺寸的要求。\n\n### Ⅱ 一般项目\n\n#### 5.2.7 不同质量等级的焊缝承载要求不同，凡是严重影响焊缝承载能力的缺陷都是严禁的，本条按照荷载形式即无疲劳验算要求和有疲劳验算要求两种情况给出了焊缝外观合格质量要求。\n\n由于一、二级焊缝的重要性，不允许存在表面气孔、夹渣、弧坑裂纹、电弧擦伤等缺陷；无疲劳验算要求的一级焊缝不得存在咬边、未焊满、根部收缩等缺陷；对于有疲劳验算要求的一、二级焊缝，不允许存在未焊满、根部收缩等缺陷，承受动载的一级焊缝，不允许存在咬边缺陷。\n\n#### 5.2.8 对接焊缝的余高、错边，部分焊透的对接与角接组合焊缝及角焊缝的焊脚尺寸、余高等外形尺寸偏差也会影响钢结构的承载能力，必须加以限制。\n\n#### 5.2.9 焊接预热可降低热影响区冷却速度，对防止焊接延迟裂纹的产生有重要作用，是各国焊接规范关注的重点。目前，大多通过工艺试验确定预热温度，必须与预热温度同时规定的是该温度区距离施焊部分各方向的范围，该温度范围越大，焊接热影响区冷却速度越小，反之则冷却速度越大。同样的预热温度要求，如果温度范围不确定，其预热的效果相差很大。\n\n焊缝后热处理主要是对焊缝进行脱氢处理，以防止冷裂纹的产生。后热处理的时机和保温时间直接影响后热处理的效果，因此应在焊后立即进行，并按板厚适当增加热处理时间。\n\n## 5.3 栓钉 (焊钉)焊接工程\n\n### I 主控项目\n\n#### 5.3.1 由于钢材的成分和栓钉对焊接质量有直接影响，因此应按实际');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a0310f2-d448-4571-8468-44d86497bf31', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3试验步骤', '3试验步骤## 3.1 宜用饮用水清洁V形管，管内壁不允许有油污等杂物，晾干并固定在支架上。\n\n## 3.2应按 $\\mathrm { ~ T ~ } 0 5 1 7$ 的方法制备水泥浆体，水泥浆体应保持在温度 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 、相对湿度大于 $5 0 \\%$ 的环境条件下静置 $5 \\mathrm { { m i n } }$ 。\n\n## 3.3 将浆体从V形管的一侧灌入充盈度测试仪中，灌入浆体的体积为 $0 . 9 0 { \\sim } 1 . 1 0 \\mathrm { L }$ ，立即用塑料薄膜密封V形管两端的开口，并静置1h。\n\n## 3.4观察V形管内部浆体：\n\n（1）是否存在气泡;\n\n（2）是否有泌水；\n\n（3）用游标卡尺测量是否有直径大于 $3 \\mathrm { m m }$ 的气泡，精确至 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ ；  \n（4）端头浆体是否有泡沫层，用游标卡尺测量泡沫层厚度，精确至 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a03416a-2a0b-4593-89c1-7257bcd607ef', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '铰接连续平台hinged continuous', '铰接连续平台hinged continuous platform通过钢丝绳与多于两个悬挂点连接的长平台，设计有铰接点以保证工作钢丝绳的作用力为正常受力状态（见图8）。\n\n### 3.2.34');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a0786dc-8b69-4656-be2c-66ae49451c1e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 2）', '各种涂料的出厂质量合格证、设计文件或设计变更文件、涂装施工记录等资料。\n\n### 22.6.3 混凝土表面硅烷浸渍的施工应符合下列规定：\n\n1 宜采用辛基或异丁基硅烷或其他经论证的硅烷作为硅烷浸渍材料，所用材料的质量应符合设计要求及相应产品标准的规定。\n\n2 浸渍硅烷前应按本规范第 22.6.2 条第 2 款的要求对混凝土的表面进行处理，并应进行喷涂试验，试验应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T3310）的规定。\n\n3喷涂硅烷时混凝土的龄期应不少于28d，或混凝土修补后应不少于14d。混凝土表面应保持干燥，采用洁净水冲洗表面后应自然干燥 72h；在水位变动区，应在海水落到最低潮位且混凝土表面无水时喷涂硅烷，并应尽量延长喷涂前的自然干燥期。有雨或有强风或有强烈阳光直射时不得喷涂硅烷。喷涂时混凝土表面的温度应在 $5 \\mathrm { \\sim } 4 5 \\mathrm { \\^ c }$ 之间。\n\n4 浸渍硅烷的施工应符合产品的技术要求，并应由有经验的人员进行操作，施工人员应使用必要的安全防护设施。\n\n5 对早期暴露于海水环境的现浇结构，应在模板拆除后立即浸渍硅烷，且待其表面自然干燥后再喷洒养护剂进行养护。\n\n6 浸渍硅烷应连续喷涂施工，使被涂表面饱和溢流，各道喷涂之间的间隔时间应不少于 6h。\n\n7 浸渍硅烷施工完成后应进行质量验收。验收时应以每 $5 0 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 浸渍面积为一个浸渍质量验收批，进行吸水率、硅烷浸渍深度和氯化物吸收量的降低效果测试。测试方法和质量标准应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。\n\n### 22.6.4 在混凝土中掺加钢筋阻锈剂时，其掺量和使用方法应符合相应产品的技术要求，并应经试配和适应性试验验证。阻锈剂的质量验证试验可按现行《水运工程混凝土试验规程》（JTJ270）的规定执行。\n\n### 22.6.5 混凝土结构采用透水模板衬里时，其铺设应沿混凝土模板的纵向与横向同时拉伸展开，铺设后应平整、无褶皱；在拆除模板后宜继续保持该衬里附着于混凝土表面，且宜适当延长混凝土的养护时间。\n22.6.6 采取其他特殊防腐蚀措施时，其施工技术要求可按现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）、《海港工程钢筋混凝土结构电化学防腐蚀技术规范》（JTS 153-2）的规定执行；利用锌铝合金镀层钢筋作为混凝土附加防腐蚀措施时，可按现行《钢筋混凝土用锌铝合金镀层钢筋》（GB/T 32968）的规定执行。\n\n### 条文说明：\n\n钢筋混凝土附加防腐蚀的方法很多，现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）并未完全涵盖，因此采取其他防腐蚀措施时还需要符合相关行业标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a0866b9-ff6d-4e29-b364-09bb12f96ce5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 5）', 'X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\biggl [ \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\biggr ] \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n-构件侧向屈曲稳定系数，见附录 $\\mathrm { L }$ 其他符号同式（50）和式（51）。\n\n#### 5．6．3．1．3 计算压弯构件整体稳定性时应注意以下几点：\n\na） 计算单向压弯构件的弯曲屈曲稳定性时，应将式（51）中最后一项删去后使用；b） 使用式（51）或式（52）时，当 $N / N _ { \\mathrm { E i } } { < } 0 . 1$ 时，则可不计增大系数 $\\left( { \\frac { 1 } { 1 - { \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } } } } } \\right)$ （即令其为1．0）；c） 对两端在两个互相垂直的平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件，一般可选取两个三个危险截面进行验算。\n\n### 5．6．3．2 压弯构件整体稳定性计算的其他方法\n\n如果用户有要求或设计者认为确有必要用更详细的方法进行压弯构件稳定性的计算，可参见附录\n\nM 所介绍的方法，或采用积分法或逐步逼近法等方法对构件在压弯联合作用下产生的变形进行精确的计算，或直接用有限元非线性分析。\n\n## 5．7 板件和壳体抗屈曲的计算\n\n### 5．7．1 板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．1 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 分别作用时板的临界应力\n\n临界应力按式（53）～式 （55）计算：\n\n$\\begin{array} { r l } & { \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } } = \\chi K _ { \\sigma } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\tau _ { i , \\mathrm { c r } } = \\chi K _ { \\tau } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } } = \\chi K _ { \\mathrm { m } } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\end{array}$ …（53）……（54）……（55）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , _ { \\mathrm { l c r } }$ -临界压缩应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$\\tau _ { i , \\mathrm { c r } }$ 临界剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } }$ 临界局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；X 板边弹性嵌固系数。弯曲应力作用时，对受压翼缘扭转无约束的单腹板工字梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 3 8 }$ ；对受压翼缘扭转有约束的工字梁和箱形截面梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 6 4 }$ ；剪切应力作用时，对上述梁的腹板均可取 $\\chi ^ { = 1 . 2 3 }$ ；对其他板和板区格，应参考专门文献加以确定，一般取 $\\chi ^ { = 1 }$ ；\n\n$K _ { \\sigma } \\ 、 K _ { \\tau } 、 K _ { \\mathrm { m } }$ — —— 四边简支板的屈曲系数，取决于板的边长比 $\\alpha { = } a / b$ 和板边载荷（应力）情况。用加劲肋分隔的局部区格板的屈曲系数按附录 N的表 N．1求得，包括加劲肋在内的带肋板的屈曲系数按附录 N的表 N．2求得。\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { E } }$ — 四边简支单向均匀受压板的欧拉应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } \\ ) }$ ）。\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { { E } } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E } { 1 2 ( 1 { - } \\mu ^ { 2 } ) } ( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a098c70-033a-4103-ae5d-53832c371193', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.3 电动机的校验', '6.1.4.3 电动机的校验## 6.1.4.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n变幅机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n## 6.1.4.3.2 电动机使用环境功率修正\n\n电动机使用环境功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.4.3.3 起动加速度计算\n\n变幅机构电动机选出之后，应计算机构的起动加速度，起重机变幅时臂架端部水平移动的最大加（减）速度不大于 $0 . 6 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a0bbce5-be07-4949-97e7-96bd54229970', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.4 桥涵净空', '3.4 桥涵净空## 3.4.1 本条要求桥涵净空符合公路建筑限界要求，这样可以使桥梁与公路更好地衔接，公路上的车辆可维持原速通过桥梁。车辆在公路上无障碍地行驶，尤其在高速公路和一级公路上，这是现代交通的最基本要求。\n\n“桥面净宽与路基宽度相同”中，路基宽度不含土路肩。\n\n## 3.4.2 在目前的桥梁设计中，一般不考虑路缘石对车辆的防撞作用，设置路缘石仅是为了起到视线诱导、排水和警示的作用。但是，如果路缘石能够对失控车辆起到第一道防护作用，则能更有效地降低事故严重程度，保护行人和车辆安全，减少事故损失。“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”项目从路缘石对车辆所起的拦护作用方面考虑，基于车辆动态仿真实验对公路桥梁路缘石合理高度进行了研究。根据不同车速、不同碰撞角度、 不同路缘石高度条件的路缘石碰撞仿真实验结果，路缘石对偏驶车辆的拦护效果优劣程度为 $3 5 \\mathrm { c m } > 3 0 \\mathrm { c m } > 2 5 \\mathrm { c m } > 4 0 \\mathrm { c m } > 1 5 \\mathrm { c m } > 2 0 \\mathrm { c m }$ ，这与现行规范路缘石高度可取用 $2 5 \\ : \\beta 3 5 \\mathrm { { c m } }$ 的规定基本吻合。考虑到 $3 5 \\mathrm { c m }$ 高路缘石的拦护效果最佳，本次修订建议路侧环境危险时，桥梁路缘石高度取用较大值。\n\n## 3.4.3 关于河流中漂流物在水面上突出的高度，根据几十份调查资料，一般高出水面 $1 \\mathrm { m }$ 左右，最高可达 $2 \\mathrm { m }$ 。国外资料也有高出 $3 \\sim 4 \\mathrm { m }$ 的。设计时要按实地调查资料确定。\n\n## 3.4.4 当矩形涵洞进口净高大于 $3 \\mathrm { m }$ 时，其顶面至最高水面的净高不应小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ,这与不通航河流上的梁底净空规定是一致的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a136c03-1eeb-4328-969c-71757f4197d2', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '9 加劲钢板剪力墙（Part 1）', '9 加劲钢板剪力墙## 9.1 一般规定\n\n### 9.1.1 钢板剪力墙可采用纯钢板剪力墙、防屈曲钢板剪力墙及组合剪力墙，纯钢板剪力墙可采用无加劲钢板剪力墙和加劲钢板剪力墙。\n\n### 9.1.2 宜采取减少恒荷载传递至剪力墙的措施。竖向加劲肋宜双面或交替双面设置，水平加劲肋可单面、双面或交替双面设置。\n\n## 9.2 加劲钢板剪力墙的计算\n\n### 9.2.1 本节适用于不考虑屈曲后强度的钢板剪力墙。\n\n### 9.2.2 宜采取减少重力荷载传递至竖向加劲肋的构造措施。\n\n### 9.2.3 同时设置水平和竖向加劲肋的钢板剪力墙，纵横加劲肋划分的剪力墙板区格的宽高比宜接近1，剪力墙板区格的宽厚比宜符合下列规定：\n\n采用开口加劲肋时：\n\n$$\n\\frac { a _ { 1 } + h _ { 1 } } { t _ { \\mathrm { w } } } \\leqslant 2 2 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }\n$$\n\n采用闭口加劲肋时：\n\n$$\n\\frac { a _ { 1 } + h _ { 1 } } { t _ { \\mathrm { w } } } \\leqslant 2 5 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }\n$$\n\n式中： $\\alpha _ { 1 }$ -剪力墙板区格宽度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$h _ { 1 }$ - -剪力墙板区格高度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$\\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ - 钢号调整系数；$t _ { \\ w }$ 钢板剪力墙的厚度 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n### 9.2.4 同时设置水平和竖向加劲肋的钢板剪力墙，加劲肋的刚\n\n度参数宜符合下列公式的要求。\n\n$$\n\\begin{array} { c } { \\displaystyle \\eta _ { \\mathrm { x } } = \\frac { E I _ { \\mathrm { s x } } } { D h _ { 1 } } \\geqslant 3 3 } \\\\ { \\displaystyle \\eta _ { \\mathrm { y } } = \\frac { E I _ { \\mathrm { s y } } } { D a _ { 1 } } \\geqslant 5 0 } \\end{array}\n$$\n\n$$\nD = \\frac { E t _ { \\mathrm { w } } ^ { 3 } } { 1 2 ( 1 - \\nu ^ { 2 } ) }\n$$\n\n式中： $\\eta _ { \\mathrm { { x } } } , ~ \\eta _ { \\mathrm { { y } } }$ -分别为水平、竖向加劲肋的刚度参数；\n\n$E$ 钢材的弹性模量 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\begin{array} { r l } { I _ { \\mathrm { s x } } , } & { { } I _ { \\mathrm { s y } } - } \\end{array}$ 分别为水平、竖向加劲肋的惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ，可考虑加劲肋与钢板剪力墙有效宽度组合截面，单侧钢板加劲剪力墙的有效宽度取15 倍的钢板厚度；$D$ 单位宽度的弯曲刚度 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；D 钢材的泊松比。\n\n### 9.2.5 设置加劲肋的钢板剪力墙，应根据下列规定计算其稳定性：\n\n#### 1 正则化宽厚比 $\\lambda _ { \\mathfrak { n } , \\mathfrak { s } \\setminus \\mathbf { \\lambda } } \\lambda _ { \\mathfrak { n } , \\mathfrak { s } \\setminus \\mathbf { \\lambda } } \\lambda _ { \\mathfrak { n } , \\mathfrak { b } }$ 应根据下列公式计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { s } } = \\sqrt { \\frac { f _ { \\mathrm { y } } } { \\tau _ { \\mathrm { c r } } } } } \\\\ { \\lambda _ { \\mathrm { n } , \\sigma } = \\sqrt { \\frac { f _ { \\mathrm { y } } } { \\sigma _ { \\mathrm { c r } } } } } \\\\ { \\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { b } } = \\sqrt { \\frac { f _ { \\mathrm { y } } } { \\sigma _ { \\mathrm { b c r } } } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $f _ { \\mathbf { y } }$ - 钢材的屈服抗剪强度 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ，取钢材屈服强度的 $58 \\%$ ；$f _ { \\mathbf { y } }$ 钢材屈服强度 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\tau _ { \\mathrm { c r } }$ - 弹性剪切屈曲临界应力 $( \\mathrm { N } / \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a1688ee-9ccc-43b1-a340-e48ae60ae678', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '系数：', '系数：起重机放置在坚实、水平的支承面或轨道上（最大坡度为 $1 \\%$ ）；  \n起重机装有规定的最短臂架，且此臂架处于最大推荐臂架角度；  \n将吊钩、吊钩滑轮组或其他取物装置放在地面上；  \n使外伸支腿脱离支承面，起重机支承在车轮（轮胎）上；  \n起重机装有规定的最长主臂或主臂和副臂的组合结构，并且此主臂或臂架组合结构处于最大推荐臂架角度，还承受最不利方向的工作风载荷。\n\n应验算对上述规定的各种质量分布状态及在相应的平衡重配置条件下，对制造商允许的起重机回转到的最不稳定位置，起重机均不应向后倾覆。\n\n表 51 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———无风试验或运行时  \n\n\n\n\n\n表 52 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———有风工作或运行时  \n\n\n\n\n\n#### 8．1．2．3．2 轮胎起重机和汽车起重机\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线成 $9 0 ^ { \\circ }$ 角时，臂架下面承载侧的车轮（轮胎）或底架支腿的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线重合时，在制造商规定的工作区域中承载底架的轻载端，车轮（轮胎）或支腿上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ ，在非工作区域内则不应小于起重机总重力的 $10 \\%$ 。\n\n在起重机上应为操作人员设置醒目可见的警示信息，否则起重机车轮（轮胎）上的载荷均应满足上述有关限制。警示信息 应 标 明 为 保 持 足 够 的 抗 后 倾 覆 稳 定 性 要 求，活 动 支 腿 应 是 处 在 伸 出状态。\n\n#### 8．1．2．3．3 履带起重机\n\n在侧面或支承最小载荷的底盘端部倾覆线上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n对于装有可收缩履带装置的履带起重机，如果在履带装置缩短时不能满足上述要求，制造商应在起重机上向司机提供醒目可见的警示信息。\n\n### 8．1．2．4 非工作风载荷作用下的起重机整体抗倾覆稳定性\n\n制造商应规定起重机在工作时承受风载荷的极限以及在非工作状态时应采取的特殊预防措施。非工作风载荷见4．2．3．1。\n\n## 8．1．3 塔式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n### 8．1．3．1 塔式起重机的整体抗倾覆稳定性按表53中的五种工况校核，并采用有相应载荷系数的计算载荷。\n\n### 8．1．3．2 在轨道上带载运行的塔式起重机，还应当考虑制造商在起重机出厂文件上规定的两轨道允许的最大垂直高低差和坡度所引起的载荷，作为其他载荷列入表53工况Ⅱ中。\n\n### 8．1．3．3 按表53计算时，应考虑塔式起重机所有起升部件质量引起的载荷。\n\n### 8．1．3．4 工作状态下抗后倾覆稳定性按表53中的工况Ⅲ计算。\n\n### 8．1．3．5 风载荷的作用\n\n#### 8．1．3．5．1 工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。\n\n#### 8．1．3．5．2 对于不能随风自由回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。对于可随风回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷应按设计预期的方向施加于塔式起重机的上部结构，并按最不利方向施加于塔式起重机的下部结构。\n\n### 8．1．3．6 起重机的基础\n\n制造商应提供在允许使用的所有工况中（包括有非工作状态风载荷作用时），塔式起重机对地面或基础作用的载荷，并说明提供的载荷数据所对应的使用工况。如果是用塔式起重机的基础来实现塔式起重机的部分或全部抗倾覆稳定时，制造商还应规定对用作该塔式起重机基础的要求。当塔式起重机需在斜面上作业时，制造商亦应考虑相应的计算工况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a19fb35-fde6-4b35-a504-6ddaa5129e78', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算（Part 1）', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算## 6.1.1.4.1 起动时间和起动平均加速度计算\n\n### 6.1.1.4.1.1 机构起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（82）计算：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle \\ n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } + J _ { \\mathrm { 2 } } ) + \\frac { J _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle \\ 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { N } } ) }\n$$\n\n式中：\n\n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动时间，单位为秒（s），其值见表37；  \n$n$ 电动机额定转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；  \n$k$ 其他传动件的转动惯量折算到电动机轴上的影响系数， $k = 1 . 0 5 \\sim 1 . 2 0$ ；  \n$J _ { 1 }$ 电动机转子的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { 2 }$ -电动机轴上制动轮和联轴器的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } } ,$ ）；  \n$J _ { 3 }$ -作起升运动的物品的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 ) } }$ ；\n\n$$\nJ _ { 3 } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D ^ { 2 } } { 4 g a ^ { 2 } i ^ { 2 } }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；$D$ 同式（77）；$_ g$ 重力加速度，取 $g { = } 9 . 8 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；$a$ 同式（77）；i 同式（77）；同式（77）；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 电动机平均起动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d q } } = \\lambda _ { \\mathrm { A S } } M _ { \\mathrm { n } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { A S } }$ — 电动机平均起动转矩倍数，其值见表38；  \n$M _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机的额定转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ ———见式（77）。\n\n表 37 起升机构起（制）动时间和平均升降加（减）速度值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>起重机的用途及类型</td><td rowspan=1 colspan=1>起(制)动时间/s</td><td rowspan=1 colspan=1>平均加(减)速度/(m/s²）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>作精密安装用的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>1~3</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.01</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>吊运液态金属和危险品的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>3~5</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.07</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>通用桥式起重机和通用门式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7~3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.01～0.15</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>冶金工厂中生产率高的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>3~5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.02～0.05</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>港口用门座起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>1~3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.3～0.7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>岸边集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5~5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.2～0.8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>卸船机</td><td rowspan=1 colspan=1>1~5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5～2.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>4~8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25～0.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>汽车起重机</td><td rowsp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a24d1cf-1a1b-4c34-a07e-ed77505e397a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 6）', '( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$\n\n当按式（53）、式（55）算出的临界应力或按式（54）算出的临界应力乘以 $\\sqrt { 3 }$ 的值超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊时，则应参照式（57）求得相应的折减临界应力，用它来替换原超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊的临界应力。\n\n当加劲肋的构造尺寸符合5．7．1．5的规定时，只需要按局部区格计算稳定性，否则应同时计算局部区格板和带肋板体两种情况的稳定性。\n\n#### 5．7．1．2 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 同时作用时板的临界复合应力\n\n临界复合应力按式（56）计算：\n\n$$\n\\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } = \\frac { \\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } } { \\frac { 1 + \\psi } { 4 } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\sqrt { \\left[ { \\frac { 3 - \\psi } { 4 } } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { m e r } } } \\right] ^ { 2 } + ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } } ) ^ { 2 } } } \\qquad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ 5 6 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , \\mathrm { c c r }$ 压缩应力 $\\sigma _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 同时作用时板的临界复合应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n为分别由式(53)、式(54)和式(55)直接求得的临界应力值；\n\n$\\psi$ —板边两端应力比， ${ \\psi } ^ { = } \\sigma _ { 2 } / \\sigma _ { 1 }$ ，见附录 $_ \\mathrm { N }$\n\n特殊情况： $\\tau { = } 0 , \\sigma _ { \\mathrm { m } } { = } 0$ 时： $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } = \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } }$\n\n当局部压应力作用于板的受拉边缘时， $\\sigma _ { 1 }$ 与 $\\sigma _ { m }$ 犿不相关，可分别取 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } = 0$ 以及 $\\sigma _ { 1 } = 0$ 进行计算。当临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ （含特殊情况）超过 $0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）求得相应的折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ ，并用折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 替换超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ ：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( 1 - \\frac { 1 } { 1 + 6 . 2 5 m ^ { 2 } } \\right) = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\rho\n$$\n\n……（57）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 折减临界应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a37575c-a71a-4b2f-b2c0-3f283c9323eb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 6）', '3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=3 colspan=1>自重振动载荷、起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．起重机质量引起的，见4.2.1.1.1和4. 2. 1. 1. 3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>$</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>$</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的,见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>$3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>n</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．在不平道路(轨道)上运行起重机的质量和总起升质量引起的,见4.2.1.1.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=2 colspan=1>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a3791a9-9d3d-4144-954d-d81e1bc33be3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 5）', 'hrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又有一种或多种不同的构件接头型式，见附录O。随着连接应力集中等级的递增，结构疲劳强度递减。应尽量采用较为合理的应力集中情况等级 K值，推荐采用 $\\mathrm { K } _ { 2 }$ ，尽量避免采用 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 。\n## 5．8．4 结构件的工作级别\n\n结构件的工作级别见3．4．3。对于有轻微或中等应力集中等级而工作级别较低的结构件，一般不需要进行疲劳强度校核，通常 E4级（含）以上的结构件应校核疲劳强度。\n\n## 5．8．5 疲劳许用应力\n\n构件疲劳许用应力按表31列出的公式计算，连接件的疲劳许用应力按表32计算。表中 $r$ 为应力循环特性，其值按5．8．2决定。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］为拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值，是 $r { = } - 1$ 的对称应力循环试验中得到的疲劳极限（具有 $90 \\%$ 的可靠度）除以1．34安全系数，并考虑构件工作级别及具体的构件连接的应力集中情况等级和构件的材质等三个因素后的疲劳许用应力值。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］值详见表33。\n\n表31 构件疲劳许用应力  \n\n\n\n\n\n表32 连接的疲劳许用应力  \n\n\n\n\n\n表33 拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值 $[ \\pmb { \\sigma } _ { - 1 } ]$   \n\n\n\n\n\n## 5．8．6 疲劳强度校核\n\n根据载荷组合A（见4．3．3．1）的实际可能的最不利工况计算得出的绝对值最大应力，按式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）进行核算：\n\n$$\n{ \\begin{array} { r l } { | \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\qquad \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } } \\end{array} } ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 3 ~ } } )  \\\\ { | \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] \\leqslant [ { \\mathrm { ~ 7 ~ } } \\ldots { \\mathrm { ~ r } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots  & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] ^ { 2 } + [ { \\frac { \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] ^ { 2 } } } ] ^ { 2 } - { \\frac { \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } } + [ { \\frac { \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } } { [ \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } } \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\end{array}  ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 6 ~ } } )   \\end{array} \n$$\n\n式中：\n\n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ ；  \n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ ；  \n$\\mid ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a38ec3c-8b7c-48fb-8ea0-7334cb38d376', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本方法参照ISO4108编制。由于直接拉伸试验对中困难，所以采用间接拉伸法（劈裂拉伸）得到混凝土的抗拉强度，一般其劈裂强度高于直接拉伸强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a3b0bc1-7885-4039-ac6b-36a96c8c2aa5', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第 493 号', '第 493 号《生产安全事故报告和调查处理条例》已经2007 年 3月 28日国务院第 172 次常务会议通过，现予公布，自 2007年 6 月 1 日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a46624b-6229-47a6-9991-25a790235c36', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 3）', 'owspan=3 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n．   \n  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>2</td><td rowspan=1 colspan=6>3</td><td rowspan=1 colspan=8>4</td><td rowspan=1 colspan=6>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=2>载荷</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=8>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=2>A4</td><td rowspan=1 colspan=4>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>偶然载荷</td><td rowspan=2 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1．工作状态风载荷,见4.2.2.3.3</td><td rowspan=12 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=6 colspan=4>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=12 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a52639d-8b1f-4151-9c69-b8e349d4998e', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百五十四承揽人可以将其承揽的辅助工作交由第三人完成', '第二百五十四承揽人可以将其承揽的辅助工作交由第三人完成。承揽人将其承揽的辅助工作交由第三人完成的，应当就该第三人完成的工作成果向定作人负责。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a5962a8-2bc6-4f90-8ada-86aef5f230db', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5试验结果', '5试验结果## 5.1 单位面积的磨损量，按式（T0567-1）计算：\n\n$$\nG _ { c } = \\frac { m _ { 1 } - m _ { 2 } } { A }\n$$\n\n式中： $G _ { c }$ ——单位面积的磨损量 $\\mathrm { ( k g / m } ^ { 2 }$ ）；$m _ { \\parallel }$ ——试件的初始质量 $( \\mathrm { k g } )$ ；$m _ { 2 }$ ——试件磨损后的质量 $( \\mathrm { k g } )$ ）；$A$ ——试件磨损面积（ $\\mathrm { m } ^ { 2 }$ ）。\n\n结果计算精确至 $0 . 0 0 1 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n## 5.2 以三块试件磨损量的算术平均值作为试验结果，结果精确至 $0 . 0 0 1 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。当其中一块磨损量超过平均值 $1 5 \\%$ 时，应予以剔除，取余下两块试件结果的平均值作为试验结果，如两块磨损量均超过平均值 $1 5 \\%$ 时，应重新试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a6bcece-2b80-4b4c-a157-9fd14c2ed776', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：涵洞进出水口水流不畅，直接影响到涵洞的宣泄能力，增加涵前壅水高度，导致淹没区面积增大，严重时可迫使河流改道，损害路堤、农田、村舍等；出水口水流受阻，还将使涵洞淤塞，因此需要保证流水顺畅。\n\n## 24.2 混凝土管涵\n\n### 24.2.1 管涵的管节宜在工厂内集中制作，仅当不具备集中制作的环境和条件时，方可在工地设置预制场地进行制作。管节可采用振动制管法、离心法、悬辊法或立式挤压法等方法进行制作，采用振动法制作管节时，应采取有效措施防止内外模板产生移位，保证管壁的厚度均匀。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a6cbc01-bc02-4d9b-934b-546e8916b553', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 1）', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合## 4.4.1 机械设计的载荷犘\n\n### 4.4.1.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n由电动机驱动转矩或制动器制动转矩所确定的载荷，用犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：\n\na） 由起升质量垂直位移引起的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ ；  \nb） 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷犘 $P _ { \\mathrm { M G } }$ ；  \nc） 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ ；  \nd） 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷 $P _ { \\mathrm { M F } }$ ；  \ne） 工作风压作用在起重机结构或机械设备（或大表面积的起升物品）上的风载荷犘 $P _ { \\mathrm { M W } }$ 。\n\n### 4.4.1.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n与电动机及制动器的作用无关、作用在机构零件上但不能与驱动轴上的转矩相平衡的反作用力性犘质的载荷，用 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：犘\n\na） 由起升质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } }$ ；  \nb） 由起重机零部件质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R G } }$ ；  \nc） 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷 $P _ { \\mathrm { R A } }$ ；  \nd） 由最大非工作风压或锚定装置设计用的极限风压（见表18）引起的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W } }$ 。\n\n## 4.4.2 机械设计的载荷情况与载荷组合\n\n### 4.4.2.1 机械设计计算要考虑的载荷情况\n\n机械设计计算要考虑以下三种载荷情况：情况Ⅰ：无风正常工作情况；情况Ⅱ：有风正常工作情况；情况Ⅲ：特殊载荷作用情况。\n\n对每种载荷情况应确定一个最大载荷，作为计算的依据。对于不在室外工作、不暴露于风中的起重机，情况Ⅰ和情况Ⅱ是完全相同的。\n\n按4．4．1确定各项载荷之后，组合时再乘一个增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 来考虑由于计算方法不完善和无法预料的偶然因素会导致实际出现的应力超出计算应力的某种可能性。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 取决于机构的工作级别，见表21。\n\n表 21 增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 的数值  \n\n\n\n\n\n### 4.4.2.2 载荷情况Ⅰ（无风正常工作情况）的载荷组合犘\n\n#### 4.4.2.2.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x l } }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\setminus P _ { \\mathrm { M G } } \\setminus P _ { \\mathrm { M A } } \\setminus P _ { \\mathrm { M F } }$ 按式（17）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n……（17）\n\n式中：\n\nMmaxI— 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 由起升质量垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } }$ — 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷，单位为牛顿（N）。$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 增大系数；\n\n注：式（17）内所需考虑的载荷并不是其每一项最大值的组合，而是在起重机实际工作中可能发生的最不利的载荷犘组合时所出现的综合最大载荷值，即式（17）中各项载荷犘 $P$ 上加横线的含义，以下同。\n\n#### 4.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a8757cb-263e-4632-a73d-2c0bd35fecbf', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：“常备式定型钢构件”系指万能杆件、装配式公路钢桥中的贝雷桁片、钢管脚手架等钢构件。\n\n## 5.1.2 模板和支架应符合下列规定：\n\n1 模板和支架应具有足够的强度、刚度和稳定性，应能承受施工过程中所产生的各种荷载。\n\n2 模板、支架的构造应简单、合理，结构受力应明确，安装、拆除应方便。\n\n3 模板应能与混凝土结构或构件的特征、施工条件和浇筑方法相适应，应保证结构物各部位形状尺寸和相互位置的准确。\n\n4 模板的板面应平整，接缝处应严密且不漏浆；模板与混凝土的接触面应涂刷隔离剂，但不得采用废机油等油料，且不得污染钢筋及混凝土的施工缝。\n\n5 支架应稳定、坚固，应能抵抗在施工过程中可能发生的振动和偶然撞击。\n\n6 支架不得与应急安全通道相连接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a904255-ace0-4004-ac3e-e09d067d1564', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 1）', '4 作用## 4.1 作用分类、代表值和作用组合\n\n### 4.1.1 引起结构反应的原因可以按作用的性质分为截然不同的两类：一类是施加于结构上的外力，如车辆、人群、结构自重等，它们是直接施加于结构上的，可用“荷载”这一术语来概括；另一类不是以外力形式施加于结构，它们产生的效应与结构本身的特性、结构所处环境等有关，如地震、基础变位、混凝土收缩和徐变、温度变化等，它们是间接作用于结构的，如果也称“荷载”，容易引起人们的误解。因此，目前国际上普遍将所有引起结构反应的原因统称为“作用”，而“荷载”仅限于表达施加于结构上的直接作用。\n\n作用按随时间的变化分为永久作用、可变作用和偶然作用。这种分类是结构上作用的基本分类。永久作用是经常作用的且数值不随时间变化或变化微小的作用；可变作用的数值是随时间变化的；偶然作用的作用时间短暂，且发生的概率很小。如前所述，地震作用是一种特殊的偶然作用，因此，将地震作用单列为一种类型。\n\n### 4.1.2 作用具有变异性，但在结构设计时，不可能直接引用作用随机变量或随机过程的各类统计参数通过复杂的计算进行设计，作用代表值就是为结构设计而给定的量值。设计的要求不同，采用的作用代表值也可不同，这样可以更确切、合理地反映作用对结构在不同设计要求下的特点。作用的代表值一般可分为标准值、组合值、频遇值和准永久值。\n\n永久作用（如恒荷载）被近似地认为在设计基准期内是不变的，它的代表值只有一个，即标准值。可变作用按其在随机过程中出现的持续时间或次数的不同，可取标准值、组合值、频遇值和准永久值作为其代表值。\n\n作用的标准值是结构设计的主要参数，关系到结构的安全问题，是作用的基本代表值。作用的标准值反映了作用在设计基准期内随时间的变异，其量值应取结构设计规定期限内可能出现的最不利值，一般按作用在设计基准期内最大值概率分布的某一分位值确定。\n\n对于结构自重，包括结构的附加重力，它们的标准值按结构设计规定的设计尺寸和材料的重度计算确定。调查统计表明，结构的设计尺寸与实测均值极为相近；钢筋混凝土构件的重度与规范的规定值也是接近的。\n\n可变作用的组合值是指在主导可变作用（汽车荷载）出现时段内其他可变作用的最大量值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ 得到。\n\n可变作用的频遇值是指结构上较频繁出现的且量值较大的作用取值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 得到。\n\n可变作用的准永久值是指在结构上经常出现的作用取值，但它比可变作用的频遇值又要小一些，实际上是由标准值乘以小于 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 的准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 得到。\n\n### 4.1.4 结构通常要同时承受多种作用。在进行结构设计时，无论是承载能力极限状态还是正常使用极限状态，均应考虑可能同时出现的多种作用的组合，求其总的作用效应，同时考虑到作用出现的变化性质，包括作用出现与否及作用出现的方向。这种组合是多种多样的，应在考虑的所有可能的组合中，取其最不利的作用组合效应进行设计。\n\n规范只指出了作用组合要考虑的范围，其具体组合的内容，尚需由设计者根据实际情况确定，规范不宜规定过死。对于一部分不能同时组合的作用，规范以表的形式列出。制动力与支座摩阻力不同时组合，这是考虑到活动支座的最大摩阻力，当上部构造恒载一定、支座摩阻系数一定时是一个定值。任何纵向力，不能大于支座摩阻力，因此，制动力与支座摩阻力不同时存在。流水压力不与汽车制动力、波浪力、冰压力同时组合，这是考虑同时出现的可能性极小，或波浪力、冰压力远大于流水压力，且实测中也难以分开。\n\n### 4.1.5 公路桥涵结构的承载能力极限状态设计，按照可能出现的作用，将其分为三种作用组合，即基本组合、偶然组合和地震组合。作用的基本组合是指永久作用设计值与可变作用设计值的组合，这种组合用于结构的常规设计，是所有公路桥涵结构都应该考虑的。作用的偶然组合是指永久作用标准值、可变作用代表值和一种偶然作用设计值的组合，视具体情况，也可不考虑可变作用参与组合。作用偶然组合和地震组合用于结构在特殊情况下的设计，所以不是所有公路桥涵结构都要采用的，一些结构也可采取构造或其他预防措施来解决。\n\n#### （1）组合表达式\n\n本条式（4.1.5-1）和式（4.1.5-2）是国内外普遍采用的承载能力极限状态设计作用基本组合表达式。前者的基本参数采用标准值，再乘以分项系数；后者则以设计值来表达基本设计参数。两个表达式本质是相同的，钢筋混凝土结构、钢结构和工结构设计规范可根据各自情况选用。\n\n#### （2）重要性系数\n\n公路桥涵进行持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，根据结构破坏可能产生的后果的严重程度划分为三个设计安全等级，并用结构重要性系数来体现不同情况的桥涵的可靠度差异。表4.1.5-1列出了不同安全等级对应的桥涵类型。设计工程师也可根据桥涵的具体情况，与业主商定，但不能低于表4.1.5-1所列等级。\n\n#### （3）分项系数\n\n本次修订调整了车辆荷载的分项系数。全国汽车荷载研究中，轴（组）重的研究结果显示，三联轴数量多且超载非常严重，并且这类轴型对于桥梁结构的局部和小跨径桥涵的整体安全影响很大，因此，规范应当予以考虑。为了探讨三联轴重量的确定标准，轴（组）重研究中，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a932d25-4d0f-4261-8505-8ff69248b88a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 竹笼、木笼、铅丝笼及钢笼围堰适用于较大水深，钢笼是指采用型钢制作的笼体。随着水深增加，水流冲击增大，竹笼、木笼、铅丝笼及钢笼的高度与宽度相\n\n应增加，围堰的侧压力亦增大，故笼体的制作需要坚固。\n\n### 13.2.5 膜袋围堰的填筑应符合下列规定：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4a9a04a8-a236-4591-8574-a809e8698df7', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '10.9 梁体架设', '10.9 梁体架设## 10.9.1 梁体架设施工应符合6.1、6.7的规定。\n\n## 10.9.2 梁、板安装，湿接缝模板安装、拆除，及架桥机移动过孔作业，作业区域下方应设置警戒区，警戒区不应小于墩高的1.5倍范围；当有其他可靠防倾覆措施时，警戒区范围应依据GB/T 3608规定的可能坠落范围半径确定。跨越道路时，下方道路应临时封闭，并应符合7.4的规定。\n\n## 10.9.3 因架设设备的正常作业无法设置防护栏杆时，宜设置水平生命线装置，并应符合6.1.7的规定。\n\n## 10.9.4 架桥机作业的安全防护要求如下：\na) 架桥机应配备限制运动行程和工作位置的装置、锚定、防风和滑移的装置、联锁保护装置和紧急停止开关、风速仪、防护罩等安全防护设施，并应符合GB 26469的规定；  \nb) 应采用防脱绳带闭锁装置的吊钩；  \nc) 横移轨道应设置轨道端部止挡，并应满足抗冲击的要求；  \nd) 架桥机纵横移前应保证坡度符合设计说明，并采取抗滑移、抗倾覆措施；架桥机纵横移位时，应采取设置木楔、铁楔，卷扬机牵引等防止滑行的措施；  \ne) 从架桥机前端下至盖梁顶部作业时，应使用带护笼的钢直梯，人员上下应使用防坠器；在盖梁顶部等无法设置防护栏杆的部位行走时，应使用水平生命线装置；  \nf) 停止作业的架桥机应临时锚固。\n\n## 10.9.5 吊移高宽比较大的预应力混凝土T形梁和I形梁时，应采取防止梁体侧向断裂的措施。\n\n## 10.9.6 水上架梁作业应配备救生设备，必要时应配备救生船。\n\n## 10.9.7 湿接缝，横隔梁(板)模板安装、拆除时，应采取防止高处坠落、物体打击的措施，宜采用高处作业吊篮，吊篮应为专业厂家的定型产品，不应自行制作。\n\n## 10.9.8 梁体架设后，梁体之间湿接缝及上下行桥之间空隙处应满布安全平网，可在安全平网上加覆阻燃密目网，空隙大于 $0.5\\mathrm{~m}$ 或需翻越时宜使用高处作业水平安全通道。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4aba4f99-2307-43fc-8a65-49caf3331bb6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对墩梁临时固结装置，要求“应进行必要的施工验算”，是因为虽然设计会给出临时固结装置的结构图，但在施工前对其进行必要的施工验算，有利于保证结构安全和施工的安全。\n\n### 17.5.4 墩顶及墩顶邻近梁段可采用落地支架或托架施工，支架和托架应符合本规范第5章的规定。墩顶梁段宜全断面一次浇筑完成，当梁段过高一次浇筑完成难以保证质量时，可沿高度方向分两次浇筑，但首次浇筑的高度宜超过底板承托顶面以上至少 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ，且宜将两次浇筑混凝土的龄期差控制在7d以内。\n\n### 17.5.5悬臂浇筑施工应符合下列规定：\n\n1 悬臂浇筑施工应对称、平衡地进行，两端悬臂上荷载的实际不平衡偏差不得超过设计规定值；设计未规定时，宜不超过梁段重的1/4。悬臂梁段应全断面一次浇筑完成，并应从悬臂端开始，向已完成梁段推进分层浇筑。\n\n2 悬臂浇筑的施工过程控制宜遵循变形和内力双控的原则，但宜以变形控制为主。\n\n3 悬臂浇筑施工时，立模高程的误差应不大于 $\\pm 5 \\mathrm { m m }$ ，立模轴线的偏位应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4挂篮前移时，宜在其后方设置控制其滑动的装置或在滑道上设置止动装置；前移就位后，应立即将后锚固点锁定，防止倾覆。\n\n5每一节段悬臂浇筑施工完成后，除应进行质量检验外，尚应对预应力孔道进行检查，防止有杂物堵塞孔道的情况发生。\n\n6 悬臂浇筑施工时，应对桥面上的各种临时施工荷载进行控制。\n\n7当悬臂浇筑施工跨越铁路、公路、航道及其他建筑物时，应采取有效的安全施工防护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4accfb21-eb44-4007-80a0-fb10a0197b85', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '6 构造要求（Part 2）', '\n1一横向扫地杆；2一纵向扫地杆   \n图6.3.2 纵、横向扫地杆构造\n\n### 6．3．3脚手架底层步距不应大于2m（图6.3.2）。\n\n### 6．3．4 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距宜按本规范表6.4.1采用。\n\n### 6.3.5 立杆接长除顶层顶步可采用搭接处，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：\n\n（1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；\n\n（2）搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转和扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 6．3．6 立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 6．3．7双管立杆中副立杆的高度不应低于3步，钢管长度不应小于6m。\n\n## 6．4连墙件\n\n### 6．4．1连墙件数量的设置除应满足本规范第5.3节、第5.4.1、5.4.2条计算要求外，尚应符合表6.1的规定。\n\n#### 表6.4.1 连墙件布置最大间距\n\n\n\n\n\n注：h——步距；la—纵距。\n\n### 6．4．2 连墙件的布置应符合下列规定：\n\n（1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n（2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠皆施固定；\n\n（3）宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；\n\n（4）一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步）。\n\n### 6．4．3对高度在 24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。\n\n### 6．4．4对高度 $2 4 \\mathrm { m }$ 以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。\n\n### 6．4．5连墙件的构造应符合下列规定：\n\n（1）连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接;\n\n（2）连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用的不应少于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。\n\n### 6．4．6 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在 $4 5 ^ { \\circ } \\quad { } ^ { \\sim } 6 0 ^ { \\circ }$ 之间；连接点中心至主节点的距离不应大于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。\n\n### 6．4．7架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。\n\n## 6.5门洞\n\n### 6．5．1单、双排脚手架门洞宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式（图6.5.1)，斜杆与地面的倾角α应在 $4 5 ^ { \\circ } \\quad { } ^ { \\sim } 6 0 ^ { \\circ }$ 之间。门洞桁架的型式宜按下列要求确定：\n\n（1）当步距（h）小于纵距（ $\\mathrm { { l } _ { a } }$ ）时，应采用A型；（2）当步距（h）大于纵距（ $\\mathrm { { l } _ { a } }$ ）时，应采用B型，并应符合下列规定：\n\n1） $\\mathrm { h } { = } 1 . 8 \\mathrm { m }$ 时，纵距不应大于 $1 , 5 \\mathrm { { m m } }$ ；\n\n2） $\\mathrm { { h } = 2 , 0 m }$ 时，纵距不应大于 $1 , 2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 6．5．2单、双排脚手架门洞桁架的构造应符合下列规定：\n\n（1）单排脚手架门洞处，应在平面桁架（图6.5.1中ABCD）的每一节间设置一根斜腹杆；双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆（图6.5.1中1－1、2－2、3-3剖面)；\n\n（2）斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出墙上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距（图6.5.1A型）时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；\n\n(a）挑空一根立杆(A型)；(b）挑空二根立杆(A型)；(c）挑空一根立杆(B型)；（d)挑空二根立杆(B型)；\n\n  \n图6.5.1门洞处上升斜杆、平行弦杆桁架\n\n1一防滑扣件；2一增设的横向水平杆；3一副立杆；4一主立木\n\n  \n1一增设的纵向水平杆   \n图6.5.3单排脚手架过窗洞构造\n\n（3）斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接构造应符合本规范第6.3.5条的规定。\n\n### 6．5．3 单排脚手架过窗洞时应增设立杆或增设一根纵向水平杆（图6.3.5)。\n\n### 6．5．4门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口 $1 ^ { \\sim } 2$ 步。\n\n### 6．5．5门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件（图6.5.1),亥扣件宜紧靠主节点处的扣件。\n\n## 6．6 剪刀撑与横向斜撑\n\n### 6．6．1 双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑，单排脚手架应设剪刀撑。\n\n### 6．6．2剪刀撑的设置应符合下列规定：\n\n（1）每道剪刀');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4ad88f0a-b6d0-4838-b2e5-da8ed43e6575', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．9 链条', '6．3．9 链条## 6．3．9．1 链条的选用和计算\n\n应根据最大工作载荷及安全系数，由式（135）计算链条的破断载荷 $P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ （用$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ 选择链条）。\n\n$$\nP _ { \\mathrm { P } } { \\geqslant } P _ { \\operatorname* { m a x } } n\n$$\n\n……（135）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ — 破断载荷，单位为牛顿（N）；  \nmax— 链条最大工作载荷，单位为牛顿（N）；$n$ 安全系数，按表50选取。\n\n表 50 链条安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n\n\n\n## 6．3．9．2 起重用短环链\n\n应符合 GB／T20947的规定。\n\n## 6．3．9．3 传动链\n\n传动链的主要参数和尺寸应符合 $\\mathrm { G B / T ~ 5 2 6 9 }$ 的规定，带附件的传动链应满足安装尺寸的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4af03bdc-010f-4871-8cfb-fbad4b41c3ee', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '21.6 主缆', '21.6 主缆21.6.1 主缆用热镀锌钢丝的技术条件应符合现行《桥梁缆索用热镀锌钢丝》（GB/T17101）的规定，索股的技术指标应符合现行《悬索桥预制主缆丝股技术条件》（JT/T395）的规定。\n\n21.6.2 主缆采用预制平行钢丝索股时，宜在工厂内将对应索鞍位置的索股六角形截面调整为四边形截面，并作出相应标记。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4af7cb95-e759-4649-9f49-f41d0307bb0c', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明减隔震装置是减隔震桥梁中的重要组成部分，需具有设计要求的性能。因此，需进行验算。一般来讲，减隔震桥梁在正常使用条件下的各种水平荷载（如风荷载、汽车制动荷载、温度荷载等）作用下，减隔震装置不应进入屈服（保持弹性状态）以避免产生过大位移，在地震时减隔震装置进入屈服从而耗散地震能量并降低地震内力响应，震后应有足够的恢复力确保梁体复位。同时，减隔震装置在顺桥向和横桥向要求具有足够的变形空间。\n\n橡胶型减隔震支座在设计位移下的竖向承载能力，按产生设计位移的变形时支座橡胶层上下表面重叠部分的面积计算，如图10-2所示。\n\n  \n图10-2橡胶型减隔震支座变形后上下表面的重叠面积示意图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4b2d01ee-04e5-4aa6-ae01-8e4544a1dfd1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 1）', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷应考虑由位移和变形引起的载荷，如由预应力产生的结构件变形和位移引起的载荷，由结构本身或安全限制器准许的极限范围内的偏斜，以及起重机其他必要的补偿控制系统初始响应产生的位移引起的载荷等。\n\n还要考虑由其他因素导致的起重机发生在规定极限范围内的位移或变形引起的载荷，例如由于轨道的间距变化引起的载荷，或由于轨道及起重机支承结构发生不均匀沉陷引起的载荷等。\n\n## 4．2．2 偶然载荷\n\n偶然载荷是指在起重机正常工作时不经常发生而只是偶然出现的载荷，包括由工作状态的风、雪、冰、温度变化及偏斜运行引起的载荷。在防疲劳失效的计算中通常不考虑这些载荷。犘\n\n### 4．2．2．1 偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { S } } }$\n\n起重机偏斜运行时的水平侧向载荷是指装有车轮的起重机或小车在作稳定状态的纵向运行或横向移动时，发生在它的导向装置（例如导向滚轮或车轮的轮缘）上由于导向的反作用引起的一种偶然出现的载荷。\n\n附录 D给出了起重机偏斜运行时的水平侧向载荷的经验估算法，它是在把起重机金属结构认为是刚性系统的假设基础上得出的。\n\n### 4．2．2．2 坡道载荷\n\n起重机的坡道载荷是指位于斜坡（道、轨）上的起重机自重载荷及其额定起升载荷沿斜坡（道、轨）面的分力，按下列规定计算：\n\na） 流动式起重机：需要计算时，按路面或地面的实际情况考虑；  \nb） 轨道式起重机（含铁路起重机）：当轨道坡度不超过 $0 . 5 \\%$ 时不考虑坡道载荷，否则按出现的实际坡度计算坡道载荷。\n\n### 4．2．2．3 风载荷\n\n#### 4．2．2．3．1 风载荷估算的原则\n\n对于露天工作的起重机应考虑风载荷的作用。假定风载荷是沿起重机最不利的水平方向作用的静力载荷，计算风压值按不同类型起重机及其工作地区选取。\n\n#### 4．2．2．3．2 计算风压\n\n计算风压与阵风风速有关，可按式（10）计算：\n\n$$\n{ p = 0 . 6 2 5 v _ { \\mathrm { s } } ^ { 2 } }\n$$\n\n（10）\n\n式中：\n\n$\\boldsymbol { \\phi }$ -计算风压，单位为牛每二次方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\mathcal { V } s }$ — 计算风速，单位为米每秒 $\\mathrm { { ( m / s ) } }$ ）。\n\n计算风速为空旷地区离地 $1 0 \\textrm { m }$ 高度处的阵风风速，即3s时距的平均瞬时风速。工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．5倍。非工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．4倍。计算风压 $ { p _ {  } } , 3 \\ \\mathrm { ~ s ~ }$ 时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta \\mathcal { V } _ { p } }$ 与风力等级的对应关系参见附录 E中的 E．4。\n\n#### 4．2．2．3．3 工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { W I I } }$\n\n工作状态风载荷是指起重机在工作时应能承受的最大风力。工作状态风压沿起重机全高取为定值，不考虑高度变化。为限制工作风速不超过极限值而采用风速测量装置时，通常将它安装在起重机的最高处。工作状态计算风压分为 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 和 $\\phi _ { \\parallel }$ 。 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 是起重机工作状态正常的计算风压，用于选择电动机功率的阻力计算及发热验算； $\\phi _ { \\parallel }$ 是起重机工作状态最大计算风压，用于计算机构零部件和金属结构强度、结构的刚性及稳定性，验算驱动装置的过载能力以及起重机整机的抗倾覆稳定性、抗风防滑安全性等。\n\n工作状态的计算风速和计算风压列于表15中。如果制造商采用不同于表列的风速和风压值，应在起重机设计和使用说明书中予以说明。\n\n表 15 工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=2>地区</td><td rowspan=1 colspan=2>计算风压p/(N/m²)</td><td rowspan=2 colspan=1>与pⅡ相应的计算风速us/(m/s)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>p1</td><td rowspan=1 colspan=1>P1</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>在一般风力下工作的起重机</td><td rowspan=2 colspan=1>内陆沿海、台湾省及南海诸岛</td><td rowspan=2 colspan=1>0.6p1</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>15.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>20.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>在8级风中应继续工作的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>500</td><td rowspan=1 colspan=1>28.3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=5>注1：沿海地区系');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4b3e8211-2ac0-4c93-838f-8a6434949027', '44《中华人民共和国水法》（主席令第48号）.md', '第六章 水事纠纷处理与执法监督检查', '第六章 水事纠纷处理与执法监督检查第五十六条 不同行政区域之间发生水事纠纷的，应当协商处理；协商不成的，由上一级人民政府裁决，有关各方必须遵照执行。在水事纠纷解决前，未经各方达成协议或者共同的上一级人民政府批准，在行政区域交界线两侧一定范围内，任何一方不得修建排水、阻水、取水和截（蓄）水工程，不得单方面改变水的现状。\n\n第五十七条单位之间、个人之间、单位与个人之间发生的水事纠纷，应当协商解决;当事人不愿协商或者协商不成的，可以申请县级以上地方人民政府或者其授权的部门调解，也可以直接向人民法院提起民事诉讼。县级以上地方人民政府或者其授权的部门调解不成的，当事人可以向人民法院提起民事诉讼。\n\n在水事纠纷解决前，当事人不得单方面改变现状。\n\n第五十八条 县级以上人民政府或者其授权的部门在处理水事纠纷时，有权采取临时处置措施，有关各方或者当事人必须服从。\n\n第五十九条 县级以上人民政府水行政主管部门和流域管理机构应当对违反本法的行为加强监督检查并依法进行查处。\n\n水政监督检查人员应当忠于职守，秉公执法。\n\n第六十条 县级以上人民政府水行政主管部门、流域管理机构及其水政监督检查人员履行本法规定的监督检查职责时，有权采取下列措施：\n\n（一）要求被检查单位提供有关文件、证照、资料;  \n（二）要求被检查单位就执行本法的有关问题作出说明；  \n（三）进入被检查单位的生产场所进行调查；  \n（四）责令被检查单位停止违反本法的行为，履行法定义务。\n\n第六十一条有关单位或者个人对水政监督检查人员的监督检查工作应当给予配合，不得拒绝或者阻碍水政监督检查人员依法执行职务。\n\n第六十二条 水政监督检查人员在履行监督检查职责时，应当向被检查单位或者个人出示执法证件。\n\n第六十三条 县级以上人民政府或者上级水行政主管部门发现本级或者下级水行政主管部门在监督检查工作中有违法或者失职行为的，应当责令其限期改正。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4b440375-f217-4eac-a810-3e4740ce033d', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '8.7 附着式、平板式振捣器', '8.7 附着式、平板式振捣器8.7.1 作业前应检查电动机、电源线、控制开关等，并确认完好无破损。附着式振捣器的安装位置应正确，连接应牢固，并应安装减振装置。  \n8.7.2 操作人员穿戴应符合本规程第8.6.2条的要求。  \n8.7.3 平板式振捣器应采用耐气候型橡皮护套铜芯软电缆，并不得有接头和承受任何外力，其长度不应超过 $3 0 \\mathrm { m }$ 。  \n8.7.4 附着式、平板式振捣器的轴承不应承受轴向力，振捣器使用时，应保持振捣器电动机轴线在水平状态。  \n8.7.5 附着式、平板式振捣器的使用应符合本规程第8.6.6条的规定。  \n8.7.6 平板式振捣器作业时应使用牵引绳控制移动速度，不得牵拉电缆。  \n8.7.7 在同一块混凝土模板上同时使用多台附着式振捣器时，各振动器的振频应一致，安装位置宜交错设置。  \n8.7.8 安装在混凝土模板上的附着式振捣器，每次作业时间应根据施工方案确定。  \n8.7.9 作业完毕，应切断电源，并应将振捣器清理干净。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4b45adb4-087e-4e91-83e6-275d3d745589', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.5 桥上线形及桥头引道', '3.5 桥上线形及桥头引道## 3.5.1 本条有关桥梁纵坡的规定，兹说明如下：\n\n1有关桥上及其引道纵坡的规定，从多年的应用情况看，总体上是适宜的。\n\n2对于位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，为方便非机动车的行驶，规定了桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3考虑到在冰雪条件下，与公路相比，桥梁更易结冰，冰雪更难消融，从保障行车安全、桥梁结构安全使用等的角度，规定了易结冰、积雪的桥梁桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n## 3.5.2 在洪水泛滥范围内的特大、大、中桥桥头引道，经常受到洪水的威胁，要求与桥梁具有相同的抵御洪水的能力，其路肩高程应至少高出桥梁设计洪水位 $0 . 5 { \\mathrm { n } }$ 。\n\n当小桥或涵洞的流量超过其设计流量时，多数情况是溢流首先冲毁路堤，进而导致桥涵破坏，故小桥涵引道路堤的顶高宜在桥涵壅水水位以上至少 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.5.3 本条有关桥头锥体及引道的规定，兹说明如下：\n\n1桥头锥坡填土或实体式桥台背面的一段引道填土，可用砂性土或其他透水性土,这对于台背排水和防止台背填土冻胀是十分必要的。在非严寒和无冻胀地区，桥头填土也可以就地取材，利用桥涵附近的土填筑。\n\n2锥坡坡面一般要铺砌，且填土经夯实，其边坡的稳定性好于一般路基边坡，故可以采用较陡的边坡坡度。高填土路堤因本身自重影响其下层边坡的稳定，且锥坡在淹水部分因浸水而减小了土体的安息角，故要根据实践经验采用较缓的边坡坡角，以保证其稳定。\n\n3对于埋置式桥台、钢筋混凝土桩、柱式桥台，其台前锥坡体既起保护桥台的作用，又可平衡台背侧压力，故采用较缓的边坡坡度，以保证稳定。\n\n## 3.5.4 桥台侧墙后端和悬臂梁的悬臂端要伸入桥头锥坡 $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ ，这是为了保证桥台或悬臂端与引道路堤的密切衔接。\n\n## 3.5.5 桥头搭板在许多情况下为简单实用且有效的治理桥头跳车的办法。本次修订吸取了国家科技支撑计划项目“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”的研究成果，对桥头搭板的长度、宽度和厚度要求进行了完善，说明如下：\n\n1桥头搭板长度的确定主要从两个方面来考虑： $\\textcircled{1}$ 保证搭板的工后沉降坡差小于容许值； $\\textcircled{2}$ 保证搭板长度稍大于台背后填土缺口的上口宽度。综合考虑这两种因素的估算结果及我国桥梁设计的常规做法，本次修订规定搭板长度不宜小于 $5 \\mathrm { m }$ ，当桥台高度不小于 $5 \\mathrm { m }$ 时，搭板长度不宜小于 $8 \\mathfrak { m }$ 。\n\n2搭板宽度影响因素较少。从搭板的受力看，当车轮直接压在搭板的纵向边缘时，对搭板的受力是不利的，因此搭板做宽点对受力有利。同时，为避免行车道范围内由于搭板宽度不足导致差异沉降、影响行车安全，规定搭板宽度不应小于行车道宽度。实践中，一般将搭板宽度做到两侧与路缘石边缘相齐，并用柔性材料隔离。\n\n3搭板的厚度主要根据受力要求来确定。搭板的受力要求可分为强度要求和变形要求。但是，由于搭板受力复杂，很难简单地确定搭板的受力状况，因而通常采用的处理方法是将搭板换算为等效简支板，找出搭板长度与计算跨径之间的关系，大致研究出各种板长的相应计算跨径，从而按简支板的方法确定搭板的厚度。根据研究结果，搭板厚度一般取搭板长度的 $1 / 1 6 \\sim 1 / 2 4$ 。我国近年来的桥梁设计中，搭板厚度根据具体情况一般取 $2 5 \\mathrm { c m }$ 、 $3 0 \\mathrm { c m }$ 或 $3 5 \\mathrm { c m }$ 。综合考虑理论分析结果和我国的工程实践经验，本次修订规定搭板厚度不宜小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，当搭板长度不小于 $6 \\mathfrak { m }$ 时，其厚度不宜小于 $0 . 3 0 \\mathrm { m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4b46937a-3a3d-4b6d-85df-249c0e5aa5f3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。\n\nGB／T699 优质碳素结构钢GB／T700 碳素结构钢GB／T985 气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T986 埋弧焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T1231 钢结构用高强度大六角螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件GB／T1591 低合金高强度钢（GB／T1591—1994，neqISO4950：1981）GB2585 铁路用热轧钢轨GB2893 安全色（GB2893—2001，neqISO3864：1984）GB2894 安全标志（GB2894—1996，neqISO3864：1984）GB／T3077 合金结构钢GB／T3098．1 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱（GB／T3098．1—2000，idtISO8981：1999）GB／T3098．2 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹（GB／T3098．2—2000，idtISO8982：1992）GB／T3480 渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法（GB／T3480—1997，eqvISO $6 3 3 6 \\mathrm { - } 1 \\sim 6 3 3 6 \\mathrm { - } 3$ ：  \n1996）GB／T3633 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副 技术条件GB／T4205 人机界面（MMI）操作规则GB4208 外壳防护等级（IP代码）（GB4208—1993，eqvIEC60529：1989）GB／T4942．1 旋转电机外壳防护分级（IP代码）（GB／T4942．1—2006，IEC600345：2000，IDT）GB／T5117 碳钢焊条GB／T5118 低合金钢焊条GB5226．2 机械安全 机械电气设备 第32部分：起重机械技术条件（GB5226．2—2002，idt  \nIEC6020432：1998）／ 传动及输送用双节距精密滚子链和链轮（ ／ — ， ： ）GB／T5293 埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂GB／T8110 气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB8918 重要用途钢丝绳（GB8918—2006，ISO3154：1988，MOD）GB／T9439 灰铸铁件GB／T10051．1 起重吊钩 机械性能、起重量、应力及材料GB／T10062 锥齿轮承载能力计算方法（GB／T10062．1～GB／T10062．3—2003，ISO103001～  \nISO103003：2001，IDT）GB／T11264 轻轨GB／T11352 一般工程用铸造碳钢件（GB／T11352—1989，neqISO3755：1975）GB／T14048．4 低压开关设备和控制设备 机电式接触器和电动机起动器（GB／T14048．4—  \n2003，IEC6094741：2000，IDT）GB／T14408 一般工程与结构用低合金铸钢件GB15052 起重机械危险部位与标志GB／T17909．1 起重机 起重机操作手册 第1部分：总则（GB17909．1—1999，idtISO99281：  \n1990）GB／T18453．1 起重机 维护手册 第1部分：总则（GB／T18453．1—2001，idtISO124781：  \n1997）GB／T19418 钢的弧焊接头 缺陷质量分级指南（GB／T19418—2003，ISO5817：1992，IDT）GB／T20118 一般用途钢丝绳（GB／T20118—2006，ISO／DIS2408：2002Steelwireropesgeneral  \npurpose—Minimumrequirements，MOD）GB／T20303．1 起重机 司机室 第1部分：总则（GB／T20303．1—2006，ISO85661：1992，IDT）GB／T20947 起重用短环链 T级（T、DAT和 DT型）高精度葫芦链条（GB／T20947—2007，  \nISO3077：2001，IDT）GB50058 爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范JB／T6392 起重机车轮JB／T7017 起重机用液压缓冲器JB／T7687．1 直柄吊钩横梁毛坯件JB／T7687．2 直柄吊钩横梁JB／T7687．3 直柄吊钩螺母JB／T7687．4 直柄吊钩螺母定位板JB／T8110．1 起重机 弹簧缓冲器JB／T8110．2 起重机 橡胶缓冲器JB／T8398 双幅板压制滑轮JB／T9005 起重机用铸造滑轮JB／T9006 起重机用铸造卷筒JB／T10833 起重机用聚氨酯缓冲器JG／T5078．1 建筑机械与设备 焊接滑轮YB／T5055 起重机钢轨');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4b4f3366-d1ad-4b8e-8746-7bf221f5f776', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '5低剂量水泥稳定碎石底基层（Part 1）', '5低剂量水泥稳定碎石底基层## 5.1一般规定\n\n### 5.1.1 低剂量水泥稳定碎石必须采用集中厂拌，双摊铺机梯队摊铺、压路机碾压的工艺施工。\n\n### 5.1.2 集料质量应从源头抓起，施工单位、监理单位应派专人进驻集料加工厂，不合格的集料不得装车运送拌和厂。\n\n### 5.1.3低剂量水泥稳定碎石混合料采用干质量配合比计算，以集料为100，水泥剂量外加的外比表示。\n\n### 5.1.4 低剂量水泥稳定碎石底基层的施工期宜在冰冻到来半个月前结束，并尽量避免在高温季节施工。\n\n### 5.1.5 雨季施工时，应特别注意天气变化，勿使水泥和混合料遭雨淋。降雨时，应停止施工，但对已经摊铺的低剂量水泥稳定碎石混合料应尽快碾压密实，并及时覆盖养生。\n\n### 5.1.6应采取各种有效措施，防止低剂量水泥稳定碎石在施工中出现离析（粗粒料集中、水泥分布不均)。对已经出现的离析应在碾压前进行处理，直至将其铲除重铺。\n\n### 5.1.7 低剂量水泥稳定碎石底基层施工前，清除作业面表面的浮土、积水等，并将作业面表面洒水湿润.\n\n### 5.1.8 低剂量水泥稳定碎石底基层施工结束 7d 后才可进行水泥稳定碎石基层下层的施工。\n\n## 5.2材料要求\n\n### 5.2.1水泥\n\n（1）优先采用普通硅酸盐水泥，矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥也可用于拌制水泥稳定碎石混合料，宜采用42.5级缓凝水泥，快硬和受潮变质水泥不得使用。\n\n（2）散装水泥进场入罐时，要停放7d．安定性合格后才能使用，夏季高温作业水泥入罐温度不能高于 $5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，否则应采用降温措施。\n\n（3）水泥的检测项目和检测频率应符合表5.2-1要求，技术要求符合相关规定。\n\n### 5.2.2集料\n\n（1）低剂量水稳碎石混合料用集料应洁净、干燥、表面粗糙、棱角性好、无风化、无杂质。\n\n（2）碎石的最大粒径为 $3 1 . 5 \\mathrm { m m }$ ，按四种规格备料： $9 . 5 \\ : \\mathrm { m m } { \\sim } 3 1 . 5 \\mathrm { m m }$ 、 $4 . 7 5 \\mathrm { m m } { \\sim } 9 . 5 \\mathrm { m m }$ 、$2 . 3 6 \\ : \\mathrm { m m } { \\sim } 4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 、 $0 { - } 2 . 3 6 \\mathrm { m m }$ 。\n\n（3）粗、细集料检测项目和检测频率应符合表5.2-2要求，技术要求满足相关规定。\n\n### 5.2.3水\n\n凡饮用水皆可使用，遇到可疑水源，应委托有关部门按《公路工程水质分析操作规程》(JTJ056)要求进行化验鉴定。\n\n## 5.3混合料配合比设计\n\n### 5.3.1低剂量水泥稳定碎石混合料配合比设计流程如图5.3-1所示。\n\n  \n图5.3-1低剂量水泥稳定碎石混合料配合比设计流程\n\n### 5.3.2低剂量水泥稳定碎石混合料配合比设计各项试验应按《公路工程无机结合料稳定材料试验规程 $\\mathrm { > }$ (JTGE51)要求进行。\n\n### 5.3.3 低剂量水泥稳定碎石混合料配合比设计应根据施工图设计确定的强度标准，通过试验选择混合料集料级配优良、施工和易性好和压实后的底基层不渗水的混合料结构，并确定必须的水泥剂量和最佳含水量。\n\n### 5.3.4组成混合料的设计级配应符合规定范围要求，其中 $4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ $2 . 3 6 \\mathrm { m m }$ 、 $0 . 0 7 5 \\mathrm { m m }$ 的通过量应尽量接近级配范围的下限。\n\n### 5.3.5 低剂量水泥稳定碎石混合料配合比设计应提交监理工程师审核批准。\n\n## 5.4试铺段施工\n\n### 5.4.1正式开工之前，应进行试铺段施工。试铺段应选择在经验收合格的下承层上进行，长度为 $2 0 0 { \\sim } 4 0 0 \\mathrm { m }$ ，每一种试铺方案 $1 0 0 \\mathrm { m } { \\sim } 2 0 0 \\mathrm { m }$ 。试铺段的拌和、摊铺、碾压等各道工序按规范和《江苏省高速公路水泥稳定碎石基层施工指导意见》进行。\n\n### 5.4.2通过试铺主要决定如下内容：\n\n（1）验证用于施工的集料配合比例\n\n$\\textcircled{1}$ 调试拌和机，分别称出拌缸中不同规格的碎石、水泥、水的重量，测量其计量的准确性；$\\textcircled{2}$ 调整拌和时间，保证混合料均匀性;$\\textcircled{3}$ 检查混合料含水量，集料级配、水泥剂量、7d无侧限抗压强度。\n\n（2）确定一次铺筑合适的松铺厚度和松铺系数（3）确定标准施工方法$\\textcircled{1}$ 混合料配比的控制；\n\n$\\textcircled{2}$ 混合料摊铺方法和适用机具（包括摊铺机的行进速度、摊铺厚度的控制方式、梯队作业时摊铺机的间隔距离);\n\n$\\textcircled{3}$ 含水量的调整和控制方法;\n\n$\\textcircled{4}$ 压实机械的选择和组合，压实的顺序、速度和遍数;\n\n$\\textcircled{5}$ 拌和、运输、摊铺和碾压机械的协调和配合。\n\n（4）确定每一作业段的合适长度。\n\n（5）试验路的检验方法、频率和标准，其中试验路的检验频率应是标准中规定的2倍。\n\n### 5.4.3 当使用的原材料和混合料、施工机械、施工方法及试铺路面各检验项目的检测结果都符合规定，即按以上内容编写《试铺总结》，经审批后即可作为申报正常施工开工的依据。\n\n## 5.5施工工序要求\n\n### 5.5.1混合料拌和\n\n（1）开始拌和前，拌和场的备料至少应能满足5\\~7天的摊铺用料。\n\n（2）每天开始拌和前，应检查场内各处集');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4b501093-115f-476a-b433-a706d79223a0', '21《坠落防护水平生命线装置》（GB38454-2019）.md', '3术语和定义', '3术语和定义下列术语和定义适用于本文件。\n\n## 水平生命线装置horizontal lifeline device\n\n## 水平生命线\n\n以两个或多个挂点固定且任意两挂点间连线的水平角度不大于 $1 5 ^ { \\circ }$ 的，由钢丝绳、纤维绳、织带等柔性导轨或不锈钢、铝合金等刚性导轨构成的用于连接坠落防护装备与附着物(墙、地面、脚手架等固定设施)的装置。\n\n注：按所用导轨的不同,分为柔性水平生命线装置和刚性水平生命线装置(图1)。\n\n3.2\n\n\n\n## 水平生命线系统 horizontal lifeline system\n\n由水平生命线装置及配套使用的其他坠落防护装备所组成的系统。\n\n3.3\n\n末端挂点end anchor建筑物或构筑物上的连接固定装置。注：用于与导轨的末端挂点连接。\n\n3.4末端挂点连接件end anchor connector用于将导轨与末端挂点连接的部件。\n\n中部挂点intermediate anchor除末端挂点外其他用于固定导轨的挂点装置。\n\n3.6中部挂点连接件intermediate anchor connector将导轨与中部挂点连接的部件。\n\n移动连接装置mobile attachment device可以沿导轨滑动的，连接坠落防护装备的装置。\n\n3.8\n\n水平生命线缓冲装置horizontal lifeline energy absorber\n\n与导轨或移动连接装置连接，在坠落发生时吸收冲击作用力的装置。\n\n3.9\n\n## 最大作用力maximum arrest force\n\n动态测试过程中，移动连接装置处测量到的冲击作用力的最大值。\n\n3.10\n\n## 最大负荷maximum arrest load\n\n动态测试过程中，水平生命线挂点处测量到的冲击作用力的最大值。\n\n3.11\n\n## 最小安全距离minimum clearance\n\n保证使用者在坠落发生过程中不与地面最高障碍物碰撞的，测试物坠落最低点与地面最高障碍物间的最小垂直距离。\n\n注：见图2。\n\n3.12\n\n## 坠落距离fall distance\n\n水平生命线装置动态测试过程中，移动连接装置的最大垂直位移。\n\n3.13\n\n## 总坠落距离total fall distance\n\n水平生命线系统动态测试过程中重物从自由下落开始至坠落结束的最大垂直距离。\n\n说明：\n\n  \n图1水平生命线装置\n\n1 末端挂点；  \n2 末端挂点连接件；  \n3 导轨；  \n4 中部挂点；  \n5 中部挂点连接件；  \n6 移动连接装置；  \n7- 水平生命线缓冲装置；  \n8 导轨末端。\n\n说明：\n\n  \n图2水平生命线使用示意图\n\n1 末端挂点；  \n2 末端挂点连接件；  \n3 最低坠落位置；  \n4 最高障碍物；  \n5 平台；  \n$C _ { \\mathrm { p } }$ 作业面最小安全高度；  \n$C _ { \\mathrm { m i n } }$ 最小安全距离： $1 \\textrm { m }$ ；  \n$H _ { \\mathrm { d } }$ 工人站立情况下D环与平台间距离；  \n$H _ { \\mathrm { f } }$ 坠落完成后D环与人员最低点间距离；  \n$I _ { \\mathrm { M D D } }$ - 导轨形变距离；  \n$X _ { \\textrm { h } }$ -安全带伸长距离。  \n注：当工人身高 $1 . 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时， $H _ { \\mathrm { d } }$ 可设为 $1 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4b6951cd-31af-4c0e-9ae8-b5049379d5f1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18 钢混组合结构（Part 3）', '在精确调整钢构件的三维坐标位置，使其符合设计要求且固定牢靠后，方可进行后续工序的施工。\n\n#### 条文说明：\n\n钢-混凝土接头的形式较多，本规范主要对位于水平面、竖直面和倾斜面上接头钢构件的安装予以规定。\n\n2 钢构件在安装前，其内部可能会浇筑部分混凝土，确定其重心的位置对起吊时设置吊点有重要作用，如果吊点的位置设置不好，起吊时将会使其空中姿态不平稳，在吊装过程中产生过大的倾斜和摆动，不利于安装和准确就位，也不利于吊装的作业安全。\n\n5 放置钢构件部分的支架或吊架需要稳定，以使钢构件能处于较为精确的位置和高程上，故对支架的各项要求较高。\n\n## 18.3 混凝土桥面板\n\n### 18.3.1 混凝土桥面板宜采用预制安装的方式施工，对跨径较小的组合梁或某些特殊部位或设计规定时，可采用现场浇筑的方式施工。\n\n#### 条文说明：\n\n混凝土桥面板采用现场浇筑方式施工的相对较少，由于混凝土桥面板采用预制安装的方式施工，可在完成其大部分的收缩、徐变后再安装并与钢构件组合，形成钢-混凝土组合梁，对于结构的受力较为有利，故通常采用预制安装的方式进行施工。\n\n### 18.3.2 混凝土桥面板的预制台座应坚固、稳定，地基应不会产生局部的不均匀沉\n\n陷。当预制台座设置在软弱地基上时，除应对地基进行加固处理外，宜在混凝土台座基础上配置适量的钢筋，增强其整体受力的能力。预制台座的顶面可设置成水磨石或钢板，顶面的平整度在 $2 \\mathrm { m }$ 范围内宜不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n#### 条文说明：\n\n预制台座顶面的平整度是施工中需要保证的一个关键指标，因会直接影响到预制桥面板能否与钢梁顶部紧密贴合，如不能紧密贴合，有可能会使桥面板与钢梁之间产生脱空现象，导致桥面板受力不均匀而开裂。\n\n### 18.3.3 混凝土桥面板预制所用的侧向模板宜采用定型钢模，并应根据设计图中钢筋和预应力管道的位置在模板上设置相应的槽口，使钢筋和预应力管道能被准确安装定位；侧向模板尚应便于安装、拆除和调整，其接缝应平顺、严密、不漏浆。\n\n#### 条文说明：\n\n混凝土桥面板预制所用的侧向模板虽然尺寸不大，数量也较少，但其对于钢筋和预应力管道所起的定位作用很重要，因此需要采用定型钢模制作。如果钢筋、预应力管道的定位不准确，桥面板在安装时将会比较困难，故规定侧向模板的设置要能保证钢筋及预应力管道的定位准确。\n\n### 18.3.4 预制混凝土桥面板中钢筋的施工要求除应符合本规范第4章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 施工前，应对设计图中相邻桥面板之间的钢筋、预应力管道、连接件或剪力连接装置等的连接和三维位置关系进行仔细核对，当有较大出入时，应与设计人员协商并对其位置进行适当调整，应避免安装桥面板时预留钢筋或预应力管道与剪力钉之间在空间位置上产生相互冲突。\n\n2 钢筋可直接在预制台座上安装绑扎，亦可在专用胎架上绑扎形成骨架后再整体吊装入模，整体安装时应有防止骨架变形的措施。\n\n3 安装钢筋时，可在底模上标示出桥面板的纵横向中心线和板的端线，以及在板的各边标示出定位钢筋、剪力钉及连接件的相对位置，保证钢筋安装位置的准确性及相邻桥面板之间的匹配性。\n\n#### 条文说明：\n\n1 为保证预制混凝土桥面板能顺利安装，在预制时就需要对钢筋和预应力管道的安装位置进行严格控制，故规定如条文。\n\n### 18.3.5 预制桥面板混凝土的施工除应符合本规范第6章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 桥面板混凝土应符合设计的规定，其配合比应进行专门设计。混凝土中可适量掺加能提高抗裂性能的材料，但应得到设计的认可并应通过试验确定其掺量和效果。配制混凝土时应严格控制混凝土的水胶比和水泥用量，宜采用较低坍落度的混凝土进行施工。\n\n2 混凝土浇筑施工时，应采取有效措施保证桥面板顶面的平整度。对桥面板的顶面可进行拉毛处理，使其顶面形成粗糙面；当后续的桥面沥青混凝土铺装层施工需要对桥面板顶面进行抛丸处理时，可不拉毛，但宜进行粗平。浇筑施工完成后，应及时覆盖适宜的材料洒水保湿养护，养护的时间应不少于7d。\n\n3 拆除模板并在混凝土强度达到2.5MPa 后，应及时对桥面板侧面的混凝土进行凿毛，凿毛可采用人工方式或采用高压水冲法，凿毛的深度宜为 $5 \\sim 8 \\mathrm { m m }$ ，且应使粗集料出露。\n\n#### 条文说明：\n\n2 养护对桥面板混凝土而言是一项非常重要的工作，且桥面板一般较薄，更需加强养护，同时需要保证养护的时间和质量，方能使其不致因混凝土的早期收缩而开裂。\n\n3 要求严格凿毛是为使桥面板在浇筑湿接缝混凝土后彼此能有效地结合，如结合不好，容易在接缝处产生裂缝。\n\n### 18.3.6 预制混凝土桥面板的场内移运和存放除应符合本规范第 17 章的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 桥面板混凝土的强度应在达到设计强度的 $8 5 \\%$ 后，方可从预制台座上起吊进行场内的移运。\n\n2 起吊预制混凝土桥面板时，吊点的位置应符合设计规定，且应采用四点吊，对吊点处的局部应力应进行验算。吊运过程中，应采取必要措施防止对桥面板产生碰撞、坠落等损伤而开裂。\n\n3 预制混凝土桥面板的存放台座应进行专门设计，当台座位于软弱地基上时，应采取加固处理措施，防止地基产生不均匀沉降。存放时，桥面板在台座上叠放的层数应根据地基的承载能力情况经计算确定；分层叠放时，其支点应设置在紧邻吊点的位置，并应使其顶面在同一水平面上，桥面板与支点的接触处应采用适宜的弹性材料进行支垫。\n\n4 对未达到养护时限的混凝土桥面板，应在存放时采用覆盖洒水保湿的方式继续养护。\n\n5 预制混凝土桥面板的存放时间按混凝土龄期计宜不少于6个月。\n\n#### 条文说明：\n\n2 由于预制混凝土桥面板的面积较大，而厚度相对较小，从预制台座上起吊时，如果采取的措施不当，很容易导致其受力不均，采用四点吊能使桥面板比较均匀地受力，避免对其造成损伤。\n\n3 预制混凝土桥面板在存放时，需要注意台座');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4b70e4cb-327a-4ca0-8257-48514ec0d60d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：不同季节有其不同的气候和气温特点，需要采取有针对性的措施，方能保证工程质量和施工安全。\n\n### 25.1.2 施工前应及时掌握气温、雨雪、风暴、汛情等预报，制订应急预案，做好安全防范工作，避免发生事故。施工操作人员应按劳动保护的规定，采取必要的防护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4b7163b4-6cd9-4871-ab7b-a2a003bd317a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 1）', '7 电气## 7．1 总则\n\n起重机械电气设备应符合 GB5226．2和本标准的规定。\n\n## 7．2 电源和供电\n\n### 7．2．1 供电电源\n\n#### 7．2．1．1 电网电压\n\n本标准对低压（不高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V } ,$ ）、三相 $( 3 \\Phi \\mathrm { + P E ) , 5 0 ~ H z / 6 0 ~ H z }$ 交流供电系统作了规定。对于直流供电及电压高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V }$ 的交流供电系统，其配电线路设计应符合其他相关的标准。\n\n#### 7．2．1．2 电压波动范围\n\n在正常工作条件下，供电系统在起重机械馈电线接入处的电压波动不应超过额定值的± $10 \\%$ 。\n\n### 7．2．2 供电系统\n\n#### 7．2．2．1 接地线\n\n供电系统应提供用于保护接地的装置，如滑触线、集电环或接地线。\n\n#### 7．2．2．2 供电方式\n\n常用的供电方式有电源滑触线、集电器、电缆卷筒和悬挂电缆小车等。\n\n##### 7．2．2．2．1 电源滑触线及其防护\n\n电源滑触线通常采用型钢、铜质刚性滑触线或安全滑触线，根据起重机运行环境及运行速度进行选择。\n\n滑触线应布置合理，与周围设备应有足够的安全距离，或采取安全防护措施，当人靠近时不会意外\n\n触及。物品（或吊钩）摆动时，不得碰触到滑触线。\n\n##### 7．2．2．2．2 集电器\n\n刚性滑触线的集电器用自重或弹簧加压，以保证在运行过程中与滑触线接触良好可靠，对于有起重电磁铁或因瞬时掉电会引起控制系统故障的起重机应采用双（或多）集电器。\n\n集电器应具有足够的电流容量，运动灵活。当集电器从滑触线上脱落时，不应造成短路或接地。\n\n##### 7．2．2．2．3 电缆卷筒\n\n采用电缆卷筒供电时，应防止电缆在运动过程中被磨损。对于外径不大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的10倍；对于外径大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的12．5倍。\n\n电缆卷筒应能自动收缠电缆，电缆卷筒的驱动转矩不应小于收缠电缆时所需的最大转矩。\n\n在放缆过程中，作用在电缆导线上的牵引力应尽可能地小，对于没有加强芯的电缆，作用在铜导线截面上的最大允许拉应力为 $1 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ；对于要求电缆缠绕速度高或电缆自重较重时，应采用具有加强芯的电缆。\n\n电缆卷筒的集电滑环应满足相应的电压等级和电流容量的要求，每个滑环至少有一对电刷。电刷的防护等级应满足环境要求，室外使用不应低于 GB4208中的IP54。\n\n##### 7．2．2．2．4 悬挂电缆小车\n\n采用悬挂电缆小车时，应防止电缆在运动过程中被磨损和发生过度弯曲，其电缆悬挂弯板的曲率半径不应小于电缆外径的5倍。\n\n对于扁电缆，电缆的厚度相当于圆电缆的直径。\n\n电缆排布时应保证各电缆长度相等，压板压接牢靠，同一层电缆外径尽可能接近，要避免某一根或少数几根电缆过分受力。悬挂电缆小车相互之间宜设牵引钢丝绳，运行时，当相邻两个悬挂电缆小车间距使得悬垂电缆间的夹角接近 $1 2 0 ^ { \\circ }$ 时，牵引钢丝绳应完全拉直受力\n\n牵引杆的安装位置，应使得当所有悬挂电缆小车退回到起始位置时，不影响起重机小车运行到端部的极限位置。两悬挂电缆小车间可以设缓冲件，以减少碰撞力和噪声。\n\n## 7．3 配电系统\n\n### 7．3．1 主隔离开关\n\n起重机宜装设切断所有电源的主隔离开关，开关应尽量靠近总进线集电器。\n\n### 7．3．2 总断路器\n\n总电源回路应设置总断路器。总断路器的控制应具有电磁脱扣功能，其额定电流应大于起重机额定工作电流，电磁脱扣电流整定值应大于起重机最大工作电流。总断路器的断弧能力应能断开在起重机上发生的短路电流。\n\n### 7．3．3 动力电源接触器\n\n动力电源回路宜设能够分断动力线路的接触器。\n\n### 7．3．4 动力电源紧急分断\n\n紧急情况下，能在司机室和电气室内断开总动力电源和制动器电源。急停按钮为红色非自复位式。\n\n### 7．3．5 分支线路配电\n\n各机构动力、控制及辅助电源分支线路应采用断路器、熔断器或过电流保护继电器，提供过电流保护功能。当三相动力电路采用熔断器保护时，应具有缺相保护功能。\n\n## 7．4 电气保护\n\n### 7．4．1 电动机的保护\n\n电动机应具有如下一种或一种以上的保护功能，具体选用应按电动机及其控制方式确定：\n\na） 瞬 动 或 反 时 限 动 作 的 过 电 流 保 护，其 瞬 时 动 作 电 流 整 定 值 应 约 为 电 动 机 最 大 起 动 电 流的1．25倍；  \nb） 在电动机内设置热传感元件；  \nc） 热过载保护。\n\n### 7．4．2 线路保护\n\n所有外部线路都应具有短路或接地引起的过电流保护功能，在线路发生短路或接地时，瞬时保护装置应能分断线路。对于导线截面较小，外部线路较长的控制线路或辅助线路，当预计接地电流达不到瞬时脱扣电流值时，应增设热脱扣功能，以保证导线不会因接地而引起绝缘烧损。\n\n### 7．4．3 错相和缺相保护\n\n当错相和缺相会引起危险时，应设错相和缺相保护。\n\n### 7．4．4 零位保护\n\n起重机各传动机构应设有零位保护。运行中若因故障或失压停止运行后，重新恢复供电时，机构不得自行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4b7eac16-52c8-4d7c-9f42-1ac3dd5bdd0b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱式桥与梁式桥相比，不仅在外形上不同，而且在受力性能上存在本质上的差别。在竖向荷载作用下，拱的两端支承处除竖向反力外，还有水平推力，因此拱桥的施工控制方法需要根据其结构特点和受力特性，按照不同的施工方法及施工环境条件等因素综合选择确定。大跨径拱桥的施工一般依赖于特殊的施工方法，且跨度增大后，其结构体系变柔、拱肋轴力增大，结构的几何非线性表现突出，再加上组成拱肋和主梁构件截面的复杂性，都会给施工带来难度，因此对大跨径拱桥进行施工过程控制是非常有必要的。\n\n## 19.12.3 拱桥的施工控制应以主拱圈的稳定性、变形和内力作为监测和控制目标。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4b827f60-806a-4ac6-bd63-278d073343f3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：大节段钢箱梁的水上运输与其他大型构件的水上运输相比，虽然有很多相同之处，但也有其自身的特点，为保证其在水上运输时的安全，就需要根据其自身的特点，在一些关键环节上采取可靠措施，使安全风险降到最低。\n\n17.9.6 安装施工前，应对拟安装施工孔跨的跨径、墩台顶面的高程和纵横向轴线、支座的安装情况等进行复核测量，确认其各项误差在允许偏差范围内，且墩台满足规定的质量标准后，方可进行安装。\n\n17.9.7 大节段钢箱梁的架设安装施工除应满足本规范第 15、22、26 章和第 17.8节的相关要求外，尚应符合下列规定：\n\n1 安装施工前，应在详细了解施工水域的水深、流速、潮位、水下的管线和障碍物、河（海）床地质等情况的基础上，制订相应的施工应急预案，保证安装施工能顺利进行。\n\n2 起重船的吊重、吊高和吊幅等技术性能应能满足大节段钢箱梁架设安装施工的要求。\n\n3 大节段钢箱梁的起吊安装应采用专门制作的吊架和吊具，且在吊装时对大节段钢箱梁纵横方向水平倾斜度的调整应灵活、方便。\n\n4 安装前，宜进行船舶抛锚定位、运输船舶出位、起重船移动以及各船舶在统一指挥下协同作业的模拟吊装试验，获取相应的施工参数，用于指导正式安装施工。\n\n5 起重船和运输船的锚泊系统应可靠，应保证其在进行正式安装施工作业时不产生移位。\n\n6 正式起吊安装时应进行试吊，检验起重船、吊架、吊具、索具以及相应的装置、设施等是否满足施工要求。\n\n7 起吊安装应在风力小于6级时进行，起重船的移位和大节段钢箱梁的就位宜在高、低平潮时进行。\n\n8 采用双起重船抬吊安装大节段钢箱梁时，分配给单起重船的重力不得超过其允许起重力的 $80 \\%$ ，大节段钢箱梁的总重力不得高于两起重船额定起重量之和的$7 5 \\%$ 。抬吊时，应统一指挥，协调作业，各起重船的运转速度宜基本一致。\n\n9 起吊安装时应对大节段钢箱梁的倾角和钢丝绳的拉力进行实时监测，如超出预定的范围，应及时进行调整。\n\n10 大节段钢箱梁的安装定位应按初定位和精确定位两个步骤进行。初定位时宜设置导向装置，使大节段钢箱梁在导向装置的引导下较为准确地就位；精确定位时宜采用三维调节装置，对大节段钢箱梁的平面位置和高程进行反复精确调整，使之达到设计要求的安装精度。\n\n11 顺桥向相邻大节段钢箱梁构件的连接施工应符合本规范第 8.12 节的规定，并应采取有效措施保证其连接可靠。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4b8a7bc3-c249-475d-999e-b05323d68a52', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 不同生产厂生产的挤压锚具的尺寸是有差异的，挤压力亦有差异，因此模具与挤压锚需要配套使用。\n\n3 对成型的挤压锚抽取试件做握裹力试验，目的是检验其可靠性。\n\n4 钢绞线压花锚具是依靠梨形花头及直线段裸露的钢绞线与混凝土的黏结而锚\n\n固的，因此钢绞线的表面需要保持清洁，不能有污物，更不能有油脂，否则将会影响其锚固性能。\n\n5 规定“环氧涂层钢绞线不得用于制作压花锚”，是因为其锚固力不能满足锚固的要求。\n\n### 7.2.7 预应力筋由多根钢丝或钢绞线组成且当采取整束穿入孔道内时应预先编束，编束时应将钢丝或钢绞线逐根理顺，防止缠绕，并应每隔 $1 \\sim 1 . 5 \\mathrm { m }$ 捆绑一次，使其绑扎牢固、顺直。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4b976112-2b45-425f-b99a-514ed7582182', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2.0.28 空中纺线法 airspinning', '2.0.28 空中纺线法 airspinning method一种将单根钢丝在锚体之间往返编织而形成悬索桥主缆的架设方法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4b9e28db-7c0e-4ce7-a7b6-c03a446ba961', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0519—2020 水泥浆体充盈度试验方法', 'T0519—2020 水泥浆体充盈度试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4ba55c8d-3c7b-492a-bd87-a2c37b1ce750', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.11 体外预应力', '7.11 体外预应力## 7.11.1 体外预应力所采用的材料应符合下列规定：\n\n1 体外预应力筋选用高强度低松弛预应力钢绞线时，其性能和质量应符合现行《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224）的规定。\n\n2 体外束的外套管选用高密度聚乙烯管或镀锌钢管时，其性能和质量应符合相应产品标准的规定。外套管和连接接头应完全密闭防水，在使用期应有可靠的耐久性；外套管应与预应力筋和防腐蚀材料具有良好的兼容性，且应能抵抗运输、安装和使用过程中所受的各种作用力而不被损坏。\n\n3 防腐蚀材料的耐久性能应与体外束所处的环境类别和使用年限一致；防腐蚀材料在加工、运输、安装及张拉过程中应能保持其稳定性、柔性且不产生裂缝，并在所要求的温度范围内不流淌。\n\n## 7.11.2 外套管的安装应连接平滑且应完全密封，在安装过程中应防止外套管受到机械损伤。\n\n## 7.11.3 体外预应力束的锚固区和转向块应与主体结构同时施工，预埋的锚固件及管道的位置和方向应符合设计规定。\n\n## 7.11.4 体外预应力束的端部应垂直于承压板，穿束时应采取保护措施，严禁在混凝土面上拖拽预应力筋，防止损坏其保护层而减弱防腐能力。\n\n## 7.11.5 体外预应力束的张拉顺序应严格按设计规定进行，张拉时应保证结构或构件对称均匀受力，避免发生侧向弯曲或失稳。\n\n## 7.11.6 体外预应力束张拉完成后，应对其锚具设置全密封防护罩，并应在防护罩内灌注油脂或其他可清洗的防腐蚀材料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4bb199c4-b5c2-4ba9-926b-0bf15beb2771', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 2）', '_ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 同式（100）；\n\n$K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } } , K _ { \\mathrm { c } }$ ———系数。\n\n## 6．2．6．4 作为 $r _ { \\mathbf { \\lambda } } ^ { \\mathbf { \\lambda } } , \\pmb { \\sigma } _ { \\mathbf { \\lambda } \\mathbf { b } }$ 和 $\\pmb { \\sigma } _ { \\mathrm { w r } } ( \\tau _ { \\mathrm { w r } } )$ ）函数的疲劳极限\n\n图 为疲劳极限曲线［史密斯（ ）图］，它表达了疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ （或 $\\tau _ { \\mathrm { d } }$ ）与极值应力比 $r$ 、抗拉强度 $\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ 和交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } } \\left( \\tau _ { \\mathrm { w r } } \\right)$ ）之间的假设关系，这些关系也如表43内容所示。\n\n  \n图 11 疲劳极限曲线\n\n表 43 机械零件疲劳极限 $\\pmb { \\sigma } _ { \\bf d } ( \\tau _ { \\bf d } )$ ）与 $r \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 的关系  \n\n\n\n\n\n## 6．2．6．5 疲劳寿命曲线（威勒曲线）\n\n图12的疲劳寿命曲线表示了当所有应力循环具有相同的幅值和相同的应力循环特征值 $r$ 时，疲劳破坏前能承受的应力循环数 $n$ 和最大应力 $\\sigma ^ { ( \\tau ) }$ ）之间的函数关系，假设如下：\n\na） 对 $n _ { \\mathrm { T } } { \\leqslant } 8 \\times 1 0 ^ { 3 }$ ：\n\n$$\n\\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma  \\cdot \\tau$ -最大应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）。  \nb） 对 $8 \\times 1 0 ^ { 3 } <  { n _ { \\mathrm { T } } } < 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 的有限疲劳区，这一函数关系可由图12双对数坐标中的 TD直线来表示：  \n在所考虑的区间内，威勒曲线的斜率由 $C$ 来表示。\n\n$$\nC = \\tan \\ \\varphi { = } \\frac { \\log \\ 2 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 6 } - \\log \\ 8 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 3 } } { \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { b } } - \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { d } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\scriptstyle C = \\tan \\varphi = { \\frac { \\log 2 \\bullet 1 0 ^ { 6 } - \\log 8 \\bullet 1 0 ^ { 3 } } { \\log { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } } } - \\log \\tau _ { \\mathrm { d } } } }\n$$\n\nc） 对 $n { \\geqslant } 2 { \\times } 1 0 ^ { 6 }$ ：\n\n或\n\n式中：\n\n$C$ 威勒曲线斜率;\n\n76\n\ntan $\\varphi$ — 威勒曲线斜率；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma$ 同式（105）。  \n上述 $C$ 值表示了该机械零件实际的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值。\n\n  \n图 12 疲劳寿命曲线');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4bb2aafa-6f9a-4541-afc9-b94abe8b54e6', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第二章车辆和驾驶人（Part 1）', '第二章车辆和驾驶人## 第一节机动车、非机动车\n\n第八条国家对机动车实行登记制度。机动车经公安机关交通管理部门登记后，方可上道路行驶。尚未登记的机动车，需要临时上道路行驶的，应当取得临时通行牌证。\n\n第九条申请机动车登记，应当提交以下证明、凭证：\n\n（一）机动车所有人的身份证明；  \n（二）机动车来历证明；  \n（三）机动车整车出厂合格证明或者进口机动车进口凭证；\n\n（四）车辆购置税的完税证明或者免税凭证；\n\n（五）法律、行政法规规定应当在机动车登记时提交的其他证明、凭证。\n\n公安机关交通管理部门应当自受理申请之日起五个工作日内完成机动车登记审查工作，对符合前款规定条件的，应当发放机动车登记证书、号牌和行驶证；对不符合前款规定条件的，应当向申请人说明不予登记的理由。\n\n公安机关交通管理部门以外的任何单位或者个人不得发放机动车号牌或者要求机动车悬挂其他号牌，本法另有规定的除外。\n\n机动车登记证书、号牌、行驶证的式样由国务院公安部门规定并监制。\n\n第十条准予登记的机动车应当符合机动车国家安全技术标准。申请机动车登记时，应当接受对该机动车的安全技术检验。但是，经国家机动车产品主管部门依据机动车国家安全技术标准认定的企业生产的机动车型，该车型的新车在出厂时经检验符合机动车国家安全技术标准，获得检验合格证的，免予安全技术检验。\n\n第十一条驾驶机动车上道路行驶，应当悬挂机动车号牌，放置检验合格标志、保险标志，并随车携带机动车行驶证。\n\n机动车号牌应当按照规定悬挂并保持清晰、完整，不得故意遮挡、污损。\n\n任何单位和个人不得收缴、扣留机动车号牌。\n\n第十二条有下列情形之一的，应当办理相应的登记：\n\n（一）机动车所有权发生转移的；  \n（二）机动车登记内容变更的；  \n（三）机动车用作抵押的；  \n（四）机动车报废的。50 ? 个  \n  \n  \n  \n. ↑  \n行 车N0 模   \n  \n行车  \n行， 方\n\n道路交通信号（4张）\n\n第十三条对登记后上道路行驶的机动车，应当依照法律、行政法规的规定，根据车辆用途、载客载货数量、使用年限等不同情况，定期进行安全技术检验。对提供机动车行驶证和机动车第三者责任强制保险单的，机动车安全技术检验机构应当予以检验，任何单位不得附加其他条件。对符合机动车国家安全技术标准的，公安机关交通管理部门应当发给检验合格标志。\n\n对机动车的安全技术检验实行社会化。具体办法由国务院规定。\n\n机动车安全技术检验实行社会化的地方，任何单位不得要求机动车到指定的场所进行检验。\n\n公安机关交通管理部门、机动车安全技术检验机构不得要求机动车到指定的场所进行维修、保养。\n\n机动车安全技术检验机构对机动车检验收取费用，应当严格执行国务院价格主管部门核定的收费标准。\n\n第十四条国家实行机动车强制报废制度，根据机动车的安全技术状况和不同用途，规定不同的报废标准。\n\n应当报废的机动车必须及时办理注销登记。\n\n达到报废标准的机动车不得上道路行驶。报废的大型客、货车及其他营运车辆应当在公安机关交通管理部门的监督下解体。\n\n第十五条警车、消防车、救护车、工程救险车应当按照规定喷涂标志图案，安装警报器、标志灯具。其他机动车不得喷涂、安装、使用上述车辆专用的或者与其相类似的标志图案、警报器或者标志灯具。\n\n警车、消防车、救护车、工程救险车应当严格按照规定的用途和条件使用。\n\n公路监督检查的专用车辆，应当依照公路法的规定，设置统一的标志和示警灯。\n\n第十六条任何单位或者个人不得有下列行为：\n\n（一）拼装机动车或者擅自改变机动车已登记的结构、构造或者特征；（二）改变机动车型号、发动机号、车架号或者车辆识别代号；（三）伪造、变造或者使用伪造、变造的机动车登记证书、号牌、行驶证、检验合格标志、保险标志；（四）使用其他机动车的登记证书、号牌、行驶证、检验合格标志、保险标志。\n\n第十七条国家实行机动车第三者责任强制保险制度，设立道路交通事故社会救助基金。具体办法由国务院规定。\n\n第十八条依法应当登记的非机动车，经公安机关交通管理部门登记后，方可上道路行驶。\n\n依法应当登记的非机动车的种类，由省、自治区、直辖市人民政府根据当地实际情况规定。\n\n非机动车的外形尺寸、质量、制动器、车铃和夜间反光装置，应当符合非机动车安全技术标准。\n\n## 第二节机动车驾驶人\n\n第十九条驾驶机动车，应当依法取得机动车驾驶证。\n\n申请机动车驾驶证，应当符合国务院公安部门规定的驾驶许可条件；经考试合格后，由公安机关交通管理部门发给相应类别的机动车驾驶证。\n\n持有境外机动车驾驶证的人，符合国务院公安部门规定的驾驶许可条件，经公安机关交通管理部门考核合格的，可以发给中国的机动车驾驶证。\n\n驾驶人应当按照驾驶证载明的准驾车型驾驶机动车；驾驶机动车时，应当随身携带机动车驾驶证。\n\n公安机关交通管理部门以外的任何单位或者个人，不得收缴、扣留机动车驾驶证。\n\n第二十条机动车的驾驶培训实行社会化，由交通运输主管部门对驾驶培训学校、驾驶培训班实行备案管理，并对驾驶培训活动加强监督，其中专门的拖拉机驾驶培训学校、驾驶培训班由农业（农业机械）主管部门实行监督管理。[7\n\n驾驶培训学校、驾驶培训班应当严格按照国家有关规定，对学员进行道路交通安全法律、法规、驾驶技能的培训，确保培训质量。\n\n任何国家机关以及驾驶培训和考试主管部门不得举办或者参与举办驾驶培训学校、驾驶培训班。\n\n第二十一条驾驶人驾驶机动车上道路行驶前，应当对机动车的安全技术性能进行认真检查；不得驾驶安全设施不全或者机件不符合技术标准等具有安全隐患的机动车。\n\n第二十二条机动车驾驶人应当遵守道路交通安全法律、法规的规定，按照操作规范安全驾驶、文明驾驶。\n\n饮酒、服用国家管制的精神药品或者麻醉药品，或者患有妨碍安全驾驶机动车的疾病，或者过度疲劳影响安全驾驶的，不得驾驶机动车。\n\n任何人不得强迫、指使、纵容驾驶人违反道路交通安全法律、法规和机动车安全驾驶要求驾驶机动车。\n\n第二十三条公安机关交通管理部门依照法律、行政法规的规定，定期');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4bbcfd99-266f-4492-91e0-c3f40bde5e09', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '16.7 片石混凝土', '16.7 片石混凝土## 16.7.1 片石混凝土仅适用于较大体积的基础、墩台身等圬工受压结构。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4bcd25b6-e5cd-47e1-bfa6-140a0fe70624', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '收绳器wire（rope）winder', '收绳器wire（rope）winder用于缠绕贮存钢丝绳的装置。\n\n### 3.2.22\n电缆卷筒cable reeler用于缠绕贮存电缆的卷筒。\n\n### 3.2.23');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4bd7cff0-c7db-4c5a-813c-3aeb18780ac2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '1 范围', '1 范围本标准确立了起重机总体、结构、机械、电气与安全等部分设计应共同遵守的必要准则，规定了设计、计算要求和方法，并可作为对设计进行分析和评价的技术依据。\n\n本标准适用于桥架型起重机、臂架型起重机和缆索型起重机，但不涉及上述起重机设计的特殊问题。本标准也可供其他起重机参照使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4bf8ea9f-fb60-44d3-b2e0-4dbbf13c1f74', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '13.17 离心水泵', '13.17 离心水泵13.17.1 数台水泵并列安装时，如扬程不同，就不能向同一高度送水，达不到增加流量的目的；串联安装时，如串联的水泵流量不同，只能保持小泵的流量，如果小泵在下，大泵会产生气蚀。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4bfe81fb-ae10-43b5-9c8b-0dbf831c3d23', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算将式（111）及式（112）中所定义的 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 和 ${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ 分别除以疲劳安全系数 $n _ { \\mathrm { r } }$ ，就可以求出疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { r } }$ ]和 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ 。\n\n取：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { r } } = 3 . 2 ^ { 1 / C }\n$$\n\n疲劳许用应力为：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n$$\n[ \\tau _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\tau _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n疲劳计算：\n\n$$\n\\sigma { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { { r } } } ]\n$$\n\n式中：\n\nnr 疲劳安全系数；\n\n$C$ 同式（107)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件拉伸或压缩疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件的剪切疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$\\sigma$ 最大计算正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$\n\n$$\n\\tau { \\leqslant } [ \\tau _ { \\mathrm { r } } ]\n$$\n\n式中：\n\n7 最大计算剪切应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ ——— 同式（115）。\n\n受具有不同应力循环特征值 $r$ 的正应力和剪切应力同时作用的零件，应满足下述条件：\n\n$$\n\\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } } { \\sigma _ { \\mathrm { x r } } } \\Big ) ^ { 2 } + \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { \\sigma _ { \\mathrm { y r } } } \\Big ) ^ { 2 } - \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { | \\sigma _ { \\mathrm { x r } } | \\bullet | \\sigma _ { \\mathrm { y r } } | } \\Big ) + \\Big ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { \\mathrm { r } } } \\Big ) ^ { 2 } \\leqslant \\frac { 1 , 1 } { n _ { \\mathrm { r } } ^ { 2 } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的最大正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { x r } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y r } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的正应力疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau$ -最大剪应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$n _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（113）。\n\n如果不能从相应的应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\bullet \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和 $\\tau$ 确定上述关系的最不利情况，就应分别对载荷应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\setminus \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 和$\\tau _ { \\mathrm { m a x } }$ 以及最不利的相应应力进行计算。\n\n应注意上述计算并不能保证机械零件抗脆性破坏的安全性，只有选择合适的钢材质量组别才能确保这种安全性，可参见附录Ⅰ。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c046c08-9a8a-41f9-9e50-0647e4aa0f2e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犆', '附 录 犆（资料性附录）\n\n## 某些起重机的起升状态级别举例\n\n### 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例\n\n某些起重机的起升状态级别举例见表 C．1。\n\n表 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c070ce7-4965-4257-b8d1-8da34248855b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 2）', 'bf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n### 8.2.2.2 非工作状态\n\n塔式起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（145）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 2 \\ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { e G } } + P _ { \\mathrm { e q } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（145）\n\n式中：\n\n$P _ { Z 2 }$ — 制动器、夹轨器等装置沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（15）；  \n$P _ { \\alpha } { \\bf { \\sigma } } _ { \\mathrm { { f } } }$ — 同式（143）；  \n$P _ { \\alpha \\mathbf { q } }$ — 固定吊具（吊钩、下滑轮组及1／2的悬吊钢丝绳等）的重力沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（143）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c0938dc-9fe1-43d0-93c6-ff541ad64025', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '1 总 则', '1 总 则## 1.0.2明确了本标准的适用范围。\n\n## 1.0.3按设计进行施工是现场施工的基本要求。\n\n## 1.0.4妥善运输、保管起重机电气设备及材料，以防止性能改变、质量恶劣，是工程建设的重要环节之一。运输、保管的具体规定应执行国家统一制定的有关规程。当制造厂根据个别设备结构等方面的特点，在运输和保管上有特殊要求时，则应符合其特殊要求。\n\n## 1.0.5采用的设备和器材包括原材料、半成品、成品和设备，需经有关单位鉴定合格后方可安装使用，并符合国家现行技术标准的规定。\n\n## 1.0.6设备和器材到达现场后，做好检验工作，为顺利施工提供条件。首先检查包装及密封。对有防潮要求的包装应及时检查，发现问题,采取措施，以防受潮。\n\n制造厂的技术文件，出厂的每台设备应附有产品合格证明书、装箱单和安装使用说明书。\n\n## 1.0.7为保证施工安全,制定本条文。\n1.0.8为了加强管理,对建筑工程作出了一些具体要求，以提高工程质量，避免损失。协调建筑工程与设备安装关系，故作此规定。\n\n1.0.8.1由于国家现行的有关建筑工程的施工及验收规范中的一些规定不完全适合电气设备安装的要求,如建筑工程的误差以厘米计，而电气设备的安装误差以毫米计。这些电气设备的特殊要求，应在电气设计图中标出。但建筑工程中的其他质量标准,在电气设计中不可能全部标出,则应符合国家现行的建筑工程的施工及验收规范的有关规定。\n\n1.0.8.2为了尽量减少现场施工对电气设备安装的影响,避免电气设备安装和建筑工程之间交叉作业，做到文明施工。明确规定了起重机电气设备安装前建筑工程应具备的一些具体要求，以便给安装工程创造必要的施工条件。本款第一项是防止电气装置受潮。\n\n1.0.9本条文的规定是为延长设备使用年限，防止锈蚀。\n\n1.0.10本条文的规定是为延长设备使用年限，防止锈蚀，以利拆卸。\n\n1.0.11本条规定主要是为了保证人身安全，对非带电金属部分的接地作了一些具体规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c0e6d3c-2676-40a0-ac45-a5080c1b70f6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.2.6 构件的场内移运应符合下列规定', '17.2.6 构件的场内移运应符合下列规定：## 1 对后张预应力混凝土梁、板，在施加预应力后可将其从预制台座吊移至场内的存放台座上后再进行孔道压浆，但必须满足下列要求：\n\n### 1）从预制台座上移出梁、板仅限一次，不得在孔道压浆前多次倒运。  \n### 2）吊移的范围必须限制在预制场内的存放区域，不得移往他处。  \n### 3）吊移过程中不得对梁、板产生任何冲击和碰撞。  \n### 4）不得将构件安装就位后再进行预应力孔道压浆。  \n## 2 后张预应力混凝土梁、板在预制台座上进行孔道压浆后再移运的，移运时其压浆浆体的强度应不低于设计强度的 $80 \\%$ 。  \n## 3 梁、板构件移运时的吊点位置应符合设计规定；设计未规定时，应根据计算确定。  \n## 4 在构件上设置的吊环必须采用未经冷拉的HPB300钢筋制作；吊具应采用经专门设计的定型产品，且应符合相关产品标准或设计规范的要求。  \n## 5 吊绳与起吊构件的交角小于 $6 0 ^ { \\circ }$ 时，应设置吊架或起吊扁担，使吊点垂直受力。  \n## 6 吊移板式构件时，不得吊错上、下面。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c16c851-7395-4027-acfb-84a5819ba325', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '9.3 建模与分析原则（Part 2）', '或竖向反应谱曲线的上包络线。当采用功率谱法计算时，也可直接考虑多点非一致输入。\n\n在特殊桥梁的地震反应中，高阶振型的影响比较显著。因此，采用反应谱法进行地震反应分析时，应充分考虑高阶振型的影响，即所计算的振型阶数应尽可能地多，要包括所有贡献较大的振型，各振型质量参与系数之和不能太低。\n\n由于反应谱法仅能给出结构各振型反应的最大值，而丢失了与最大值有关且对振型组合又非常重要的信息，如最大值发生的时间及其正负号，使各振型最大值的组合陷入困境。对此，国内外许多专家学者进行了研究，并提出了种种振型组合方法。其中最简单而又最普遍采用的是SRSS 法，该法对频率分离较好的平面结构具有很好的精度，但是对频率密集的空间结构，由于忽略了各振型间的耦合项，故时常过高或过低地估计结构的反应。1981年，E.L.Wilson等人把地面运动视为一宽带、高斯平稳过程，根据随机过程理论导出了线性多自由度体系的振型组合规则CQC法，较好地考虑了频率接近时的振型相关性，克服了 SRSS 法的不足。目前，CQC 法以其严密的理论推导和较好的精度在桥梁结构的反应谱分析中得到越来越多的应用，而且已被世界各国的桥梁抗震设计规范所采用。因此，本规范建议采用较为成熟的CQC 法进行振型组合。\n\n9.3.6时程分析应满足下列要求：\n\n1时程分析最终结果，当采用3组设计地震动时程计算时，应取3组计算结果的最大值；当采用7组设计地震动时程计算时，可取7组结果的平均值。\n\n2对每组地面运动时程进行抗震计算时，应同时输入该组两个或三个方向的地面运动时程分量。\n\n## 条文说明\n\n时程分析的结果依赖于地震动输入，如地震动输入选择不好，则可能导致结果偏小，欧洲规范和美国AASHTO规范均规定，在时程分析时，采用的地震动输入时程应和设计反应谱匹配。同时美国AASHTO规范规定，采用3组设计地震动时程参与计算时应取反应的最大值验算，采用7组设计地震动时程参与计算时可取反应的平均值验算。本规范给出了和美国AASHTO规范相同的规定。\n\n9.3.7一般情况下，阻尼比可按下列规定确定：\n\n1混凝土梁桥、拱桥的阻尼比不宜大于0.05  \n2斜拉桥的阻尼比不宜大于0.03。  \n3 悬索桥的阻尼比不宜大于0.02。\n\n## 条文说明\n\n研究表明，对特殊桥梁，结构形式对阻尼影响很大，本条是根据现有研究成果做出的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c16f636-6d58-4434-aa0e-f9035726b816', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 8）', 'd rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=3>1.6</td><td rowspan=1 colspan=16>1.9</td><td rowspan=1 colspan=7>2.2</td><td rowspan=1 colspan=3></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=3>2.5</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=3>1.6</td><td rowspan=1 colspan=2>1.9</td><td rowspan=1 colspan=4>2.2</td><td rowspan=1 colspan=3>2.5</td><td rowspan=1 colspan=3>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>1.6</td><td rowspan=1 colspan=3>1.9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>12</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 277</td><td rowspan=1 colspan=2>1.327</td><td rowspan=1 colspan=2>1. 207</td><td rowspan=1 colspan=2>1.235</td><td rowspan=1 colspan=2>1. 244</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 279</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 281</td><td rowspan=1 colspan=1>1.325</td><td rowspan=1 colspan=2>1.319</td><td rowspan=1 colspan=2>1.370</td><td rowspan=1 colspan=2>1.356</td><td rowspan=1 colspan=1>1.414</td><td rowspan=1 colspan=1>1.264</td><td rowspan=1 colspan=2>1.296</td><td rowspan=1 colspan=2>1.306</td><td rowspan=1 colspan=2>1.346</td><td rowspan=1 colspan=2>1.348</td><td rowspan=1 colspan=1>1.397</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=2>2.2</td><td rowspan=1 colspan=3>2.5</td><td></td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>1.6</td><td rowspan=1 colspan=4>1.9</td><td rowspan=1 colspan=4>2.2</td><td rowspan=1 colspan=3>2.5</td><td rowspan=3 colspan=5></td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td></td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 cols');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c20ab27-e883-4bca-86cf-b52a97eb13d6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：砌筑拱圈无论是分段还是不分段，从拱脚砌至拱顶时都需要在节段间或拱脚处设置空缝，当拱架变形时，拱圈各节段有一相对活动余地，从而可避免拱圈开裂。\n\n## 19.10.6 采用小石子混凝土砌筑拱圈时，靠拱模一面应选用底面较大且较平整的石块，必要时应稍加修整，拱背面应大致平顺；砌筑施工设置空缝时，在空缝的两侧应选用较大且较平整的石块。砌缝中的小石子混凝土应饱满、密实；对较宽的竖缝，可在填塞小石子混凝土的同时，填塞一部分小石块，将砌缝挤满。砌缝宽度应不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c227ff5-0462-4e1e-b37c-38a26e6b35ef', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百四十八条承租人应当按照约定支付租金', '第二百四十八条承租人应当按照约定支付租金。承租人经催告后在合理期限内仍不支付租金的，出租人可以要求支付全部租金；也可以解除合同，收回租赁物。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c2af29e-9fb2-459a-901c-68ed7f92d0be', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '表4.12.1-1 板梁基本尺寸允许偏差', '表4.12.1-1 板梁基本尺寸允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m } \\mathbf { m } )$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c348c8b-76fd-446c-9e45-b251b465a71a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犛', '附 录 犛');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c395de8-262b-4786-9277-df5ca279895f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 隧道锚施工时，虽然要求锚塞体混凝土与岩体（或岩体面的喷射混凝土）结合良好，但由于存在地下水的渗透压力，锚塞体混凝土的施工缝可能会成为渗水的通道，由岩面（或喷射混凝土面）渗入施工缝并扩散进入锚塞体混凝土内部。在隧道锚锚碇的排水体系中设置消压用的排水管或排水板，能消除水压力，阻断地下水向锚塞体混凝土渗透的通道，从而减少水对锚碇结构的危害。\n\n## 21.3 索塔\n\n### 21.3.1 悬索桥索塔的施工应按本规范第 20.2 节的相关规定执行。\n\n### 21.3.2 索塔在施工过程中应对其施工状况进行监测和控制，施工完成后，应测定裸塔的倾斜度、塔顶高程及塔的中心线里程，并做好沉降、变位观测点标记。\n\n## 21.4 索鞍\n\n### 21.4.1 索鞍的性能和质量应符合现行《悬索桥索鞍索夹》（JT/T 903）的规定，并应由专业单位加工制造。制造完成后应在厂内进行试装配和防腐涂装，并应对各部件的相对位置作出永久性定位标记，经检验合格后方可运至工地现场安装。\n\n### 21.4.2 索鞍在安装前，应根据鞍体的形状和重力、施工环境条件、起吊高度等因素选用吊装设备；对设置在塔顶的起重支架及附属起重装置等应进行专门设计，其强度、刚度和稳定性应满足使用的要求，并应有足够的安全系数。\n\n### 21.4.3 起重安装的所有准备工作完成后，应对起重设备和设施进行全面检查。索鞍在正式起吊前，应先将鞍体吊离地面 $0 . 1 { \\sim } 0 . 2 \\mathrm { m }$ 并持荷 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 以上，检验起重设备和设施各部位的受力和变形状况；并应在离地面 $1 { \\sim } 3 \\mathrm { m }$ 范围内将鞍体提升起降两次，检验提升系统的性能。经上述检验并确认起重设备和设施的各部位均正常后方可进行正式起吊作业。\n21.4.4 起吊安装索鞍时，吊点和吊具的设置应满足各点均匀受力的要求，应避免索鞍在起吊安装过程中发生扭转、侧倾或碰撞，并应采取有效措施保证索鞍的涂装不受到损伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c397f1a-e68f-40cb-9e8e-7e95d28698ef', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 有底钢套箱围堰的底面一般高于河床面，故会产生较大的浮力，在套箱内排干水后的工况下，其浮力达到最大值，因此施工设计时需要对该工况进行抗浮验算。\n\n4 有底的围堰可能会在施工过程中淤积泥沙，钢护筒可能会在钻孔施工期间产\n\n生锈蚀以及附着贝壳之类的水生物，从而影响止水效果以及降低封底混凝土与钢护筒之间的握裹力，故强调在浇筑封底混凝土之前，需要将底板和钢护筒的表面清理干净。\n\n5 在水位变动区域，若未设置连通器或连通器未打开，水位上涨带来的水头差可能会破坏尚未达到强度要求的封底混凝土，通过连通器保持套箱内外水头一致可以避免这种现象产生。\n\n### 14.3.6 双壁钢围堰的施工应符合下列规定：\n\n1 围堰的双壁间距应根据下沉时需要克服的浮力、土层摩阻力及基底抗力等经计算确定，并应在双壁之间分设多个对称的、横向互不相通的隔水仓。\n\n2 双壁钢围堰兼作钻孔平台时，应将钻孔施工产生的全部荷载及各种工况加入围堰结构的最不利荷载组合中进行设计和验算。钢围堰需度汛或度凌施工时，应制订稳定和防撞击、防冲刷的可靠方案，并应进行相应的验算。\n\n3 双壁钢围堰结构的制作宜在工厂按设计要求进行，各节、块应按预定的顺序对称组装拼焊，制作完成后应进行焊接质量检验，并应进行水密性试验。\n\n4 围堰应根据现场的水文、地质和通航等情况，设置可靠的定位系统和导向装置，其浮运、下沉、定位等工序的施工及允许偏差应符合本规范第 11章的相关规定。\n\n5 围堰下沉至设计高程，在灌注封底混凝土之前，应对河床面进行清理和整平。围堰置于岩面上时，宜将岩面整平；基岩岩面倾斜或凹凸不平时，宜将围堰底部制作成与岩面相应的异形刃脚，增加其稳定性并减少渗漏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c444806-e85d-4799-9841-efe54c5aa35e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18 钢混组合结构（Part 4）', '料进行支垫。\n\n4 对未达到养护时限的混凝土桥面板，应在存放时采用覆盖洒水保湿的方式继续养护。\n\n5 预制混凝土桥面板的存放时间按混凝土龄期计宜不少于6个月。\n\n#### 条文说明：\n\n2 由于预制混凝土桥面板的面积较大，而厚度相对较小，从预制台座上起吊时，如果采取的措施不当，很容易导致其受力不均，采用四点吊能使桥面板比较均匀地受力，避免对其造成损伤。\n\n3 预制混凝土桥面板在存放时，需要注意台座地基的承载能力是否足够，是否会产生不均匀沉降。分层叠放的数量过多时，如果地基的承载能力不足而产生不均匀沉降，将会对混凝土桥面板造成损伤，使其开裂。\n\n5 要求“预制混凝土桥面板的存放时间按混凝土龄期计宜不少于 6 个月”，其目的是减小混凝土的收缩和徐变对结构受力的影响，以降低混凝土的开裂风险。研究和经验均表明存放期的增加对混凝土徐变效应的减小起着很大的影响作用，因为混凝土的徐变特性与其加载龄期有密切关系，加载龄期的延长能较显著地减小徐变。后期结构中如果存在较大的桥面板徐变变形，会导致桥面板分担的体系应力减小，混凝土的应力向钢梁上转移；由于徐变对桥面板应力的松弛效应，使得桥面板体系中预存的压应力水平下降，从而降低桥面板抵抗荷载拉应力的能力，同时也就降低了混凝土桥面板的抗裂性能。\n\n### 18.3.7 预制混凝土桥面板的运输宜采用平板车或其他适合的车辆，车辆的长度和宽度应满足设置桥面板支点的要求。桥面板分层叠放在运输车上进行运输时，应符合存放时的叠放规定，叠放运输的层数宜不超过3层，并应对其采取固定措施。\n\n#### 条文说明：\n\n预制混凝土桥面板的运输是桥面板预制安装施工中的一个重要环节，而装载的方式是否会对桥面板在运输过程中造成损伤，亦是需要考虑的问题，故规定如条文。\n\n### 18.3.8 预制混凝土桥面板的安装施工应符合下列规定：\n\n1预制混凝土桥面板的安装施工应遵循先预制、先安装的原则，且宜采用对号入座的方式进行预制和安装。\n\n2 预制混凝土桥面板的安装方法宜结合钢梁的安装综合考虑，安装的顺序及加载程序应符合设计和施工控制的规定。\n\n3 安装前，应将钢梁与桥面板的结合面及剪力连接装置表面清理干净，并应在钢梁上按设计要求粘贴橡胶带，橡胶带的粘贴应保证能达到密贴、顺直的要求；应在钢梁上准确放样，且宜在现场核对相邻桥面板钢筋、剪力钉、连接件等的相对位置。\n4 安装时应采用四点起吊并配置相应的吊具。起吊安装时，应保证各吊点的受力均衡，并应防止对桥面板产生碰撞或其他损伤。\n\n5 桥面板安装就位过程中，应使各桥面板中的预应力管道对准、顺直，与相邻桥面板预应力管道的错位偏差宜不超过 $2 \\mathrm { m m }$ 。当安装桥面板的钢筋与相邻桥面板的钢筋、剪力钉或连接件等有位置上的冲突时，应采取适当的措施进行调整，且该调整应以弯折钢筋改变其位置为主，不得因桥面板就位困难而随意切断钢筋或破坏剪力连接装置。\n\n6 桥面板安装就位后，应及时检查其在钢梁上的支承状况，当有翘曲、脱空、偏位等情况时，应吊起重新安装。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c466106-5f31-453e-aafd-9e85ad4d394b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.6 劲性骨架拱', '19.6 劲性骨架拱');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c515b4b-004f-4e3d-bbfa-664d6ec06ac5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．8 起重机的使用维护文件', '9．8 起重机的使用维护文件## 9．8．1 起重机设计者或起重机制造商应向用户提供“起重机操作手册“ ，指导起重机安全使用，其内容应符合GB／T17909．1的规定。  \n## 9．8．2 起重机设计者或制造商应向用户提供“起重机维护手册“ ，指导对起重机进行正常的维护保养，其内容应符合GB／T18453．1的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c5a217a-44a5-4cc6-9bf0-91a4305d27ee', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '10.2 表面处理', '10.2 表面处理10.2.1在喷砂除锈前，应对构件进行必要的结构预处理，并应符合下列规定：\n\n1应将粗糙的焊缝打磨光顺，对焊接所产生的飞溅物应清除干净。\n\n2切割边的峰谷差超过1mm 时，应打磨到 $1 \\mathrm { m m }$ 以下。\n\n3表面有层叠、裂缝或夹杂物时，应对其进行打磨处理，必要时应先补焊并再打\n\n磨。\n\n10.2.2构件的表面有油污时，可采用专用清洁剂对其进行低压喷洗或软刷刷洗，并应采用淡水枪将喷洗或刷洗后的所有残余物冲洗干净；亦可采用碱液、火焰等进行处理，但在处理完成后应采用淡水将残留的碱液冲洗至中性。小面积的油污可采用有机溶剂擦洗。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c5e16e3-a4db-4c06-b1c5-a908829698b1', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', '附录C滑轮的容许荷载和滑轮组省力系数', '附录C滑轮的容许荷载和滑轮组省力系数C.0.1 滑轮的容许荷载应符合表C.0.1的规定。\n\n表C.0.1滑轮容许荷载  \n\n\n\n\n\n## C.0.2省力系数应符合表C.0.2 的规定。\n\n表C.0.2 省力系数（α)  \n\n\n\n\n\n续表C.0.2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c6557ad-5551-4325-8732-022ccf643e6e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 3）', '电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3．7 电阻器应安装牢固，一般4箱及4箱以下的电阻器可直接叠装，超过4箱时在保证散热及温升稳定的情况下可增加叠装箱数。\n\n### 7．5．2 控制屏（柜）\n\n开关装置、配电装置和装有电气设备的控制屏（柜）可按如下办法加以封闭：\n\n在专门的密封空间内；  \n在起重机主梁结构内。\n\n室外型起重机控制屏（柜）应采用防护式结构。在无遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级不应低于GB4208中的IP54，在有遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级可适当降低。\n\n设备的金属壳体，需焊有保护接地螺钉（或螺母），并在明显处标志保护接地符号；若门上有电气元件，应装设专用的接地线，门应可锁住。\n\n控制屏（柜）应安装牢固，在箱壳和箱柜前面至少要留 $4 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 宽的净空，地面应无障碍物。\n\n### 7．5．3 控制系统\n\n#### 7．5．3．1 控制系统性能\n\n起重机在 $110 \\%$ 的额定载荷下应能可靠工作。\n\n在供电系统电压波动为额定值的－ $10 \\%$ 时起升额定载荷，无论载荷处于什么位置，系统应保证机构正常工作且不出现溜钩。\n\n除非控制方案允许，无论控制手柄处于什么位置，正常工作时额定载荷下降速度不应超过额定速度的 $120 \\%$ 。\n\n对运行和回转机构，两个方向的起动和停机应渐进控制。\n\n#### 7．5．3．2 控制电源\n\n控制电源由变压器提供时，二次侧电压不应超过 $2 5 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ ；变压器的二次侧公共端应可靠接地，变压器的公共极不应被任何开关、触点或熔断器隔断，同时应采取适当措施，防止非公共极线路的超载或短路。\n\n### 7．5．4 控制方式\n\n![](images/ba5fd033c990b9cfa3efc0cc800100832134be0c67f701b91fe584f379154820.jpg)\n\n#### 7．5．4．1 司机室控制\n\n控制器的布置应使司机对起重机工作区域有足够的视角范围和视野，控制手柄的方 向 应 符 合GB／T4205的规定。\n\n应设置在紧急情况下可迅速断开总动力电源的红色急停按钮，急停按钮应是非自动复位式的，并设置在司机操作方便的地方。\n\n#### 7．5．4．2 地面有线控制\n\n地面控制的起重机由悬挂式控制装置上的按钮、开关等操作元件来控制所有机构的动作，这些按钮或开关装置应是自动复位式的。控制装置上除操作元件外，还应设置一个切断总电源的开关，此开关应是非自动复位式的。\n\n除了对电动机进行直接控制外，控制装置中的电压不应超过 $2 5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n控制装置外壳的材料宜采用完全绝缘的或者是有绝缘保护层的材料，对于金属外壳或直接能触摸到的金属零件应单独接地。\n\n外壳防护等级应符合 GB4208的规定，室内作业时不低于IP43，室外作业时不低于IP54。\n\n悬挂控制装置应采取有效的悬挂承重措施，以防止电缆在悬挂状态时受拉伸。\n\n地面控制的起重机，大小车运行机构空载速度不超过 $5 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$\n\n#### 7．5．4．3 无线遥控\n\n采用无线遥控方式的起重机，遥控器应具有故障自诊断功能，在任何非正常工作状态下应能实现自动关闭，停止工作；还应具有抗同频干扰信号的能力，受同频干扰时不允许出现误动作。\n\n遥控器的防护等级应符合GB4208的规定，室内使用时不低于IP43，室外使用时不低于IP54。\n\n采用无线遥控方式的起重机还应同时满足国家有关安全规程规定的要求。\n\n#### 7．5．4．4 多点控制\n\n起重机要求多点控制时，各控制点间应相互联锁，任一时刻只允许一控制点工作，每一控制点均应装设紧急断电装置。\n\n### 7．5．5 传动控制方案\n\n#### 7．5．5．1 起重机一般采用交流传动控制系统，在有特殊要求或仅有直流电源情况下，可采用直流传动控制系统。\n\n##### 7．5．5．1．1 交流传动控制方案\n\n起重机采用交流传动控制方案时应考虑以下情况：\n\na） 一般采用变频、定子调压、能耗制动、涡流制动器、多速电动机等控制方案；  \nb） 调速系统的电动机、电阻器等主要器件的容量都应按实际工作条件选择和校核；  \nc） 变频调速可实现额定频率以下的恒转矩调速及额定频率以上的恒功率调速，一般恒功率调速的弱磁升速最高频率不宜大于2倍额定频率；  \nd） 起升机构采用变频调速时，宜采用闭环控制方式。当调速范围大于 $1 : 1 0$ 时，应采用闭环控制。  \ne） 运行机构采用变频调速时，在调速范围不大于 $1 : 1 0$ 的情况下，可采用开环控制方式；  \nf） 变频装置的最大输出电流不应小于电动机最大起动电流值，其额定输出电流不应小于电动机在额定负载时的工作电流。在变频器的频率设计中，要避免与起重机结构发生共振；  \ng） 调压调速装置的额定电流不应小于电动机的额定工作电流，其最大输出电流不应小于电动机所需的最大起动电流。\n\n##### 7．5．5．1．2 直流传动控制方案\n\n交流供电时，一般采用直流调压调速和调磁调速；直流供电时，一般采用串励、复励直流电动机系统，调速方案为电枢串电阻调速。\n#### 7．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c67b66c-e5b9-44b8-aa1e-ef332b7c1b29', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第一章 总 则', '第一章 总 则第一条 为了规范生产安全事故的报告和调查处理，落实生产安全事故责任追究制度，防止和减少生产安全事故，根据《中华人民共和国安全生产法》和有关法律，制定本条例。\n\n第二条 生产经营活动中发生的造成人身伤亡或者直接经济损失的生产安全事故的报告和调查处理，适用本条例；环境污染事故、核设施事故、国防科研生产事故的报告和调查处理不适用本条例。\n\n第三条 根据生产安全事故（以下简称事故）造成的人员伤亡或者直接经济损失，事故一般分为以下等级：\n\n（一）特别重大事故，是指造成 30 人以上死亡，或者 100人以上重伤（包括急性工业中毒，下同），或者 1亿元以上直接经济损失的事故；\n\n（二）重大事故，是指造成 10人以上 30人以下死亡，或者 50 人以上 100 人以下重伤，或者 5000 万元以上 1 亿元以下直接经济损失的事故；\n\n（三）较大事故，是指造成3 人以上 10人以下死亡，或者10人以上50人以下重伤，或者1000万元以上5000万元以下直接经济损失的事故；\n\n（四）一般事故，是指造成 3 人以下死亡，或者10 人以下重伤，或者 1000 万元以下直接经济损失的事故。\n\n国务院安全生产监督管理部门可以会同国务院有关部门，制定事故等级划分的补充性规定。\n\n本条第一款所称的“以上”包括本数，所称的“以下”不包括本数。\n\n第四条 事故报告应当及时、准确、完整，任何单位和个人对事故不得迟报、漏报、谎报或者瞒报。\n\n事故调查处理应当坚持实事求是、尊重科学的原则，及时、准确地查清事故经过、事故原因和事故损失，查明事故性质，认定事故责任，总结事故教训，提出整改措施，并对事故责任者依法追究责任。\n\n第五条 县级以上人民政府应当依照本条例的规定，严格履行职责，及时、准确地完成事故调查处理工作。事故发生地有关地方人民政府应当支持、配合上级人民政府或者有关部门的事故调查处理工作，并提供必要的便利条件。\n\n参加事故调查处理的部门和单位应当互相配合，提高事故调查处理工作的效率。\n\n第六条 工会依法参加事故调查处理，有权向有关部门提出处理意见。\n\n第七条 任何单位和个人不得阻挠和干涉对事故的报告和依法调查处理。\n\n第八条 对事故报告和调查处理中的违法行为，任何单位和个人有权向安全生产监督管理部门、监察机关或者其他有关部门举报，接到举报的部门应当依法及时处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c74f4c6-cea4-4894-9c75-dc28c25266f9', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条纹说明', '条纹说明本方法与《水泥化学分析方法》（GB/T176—2017）中硫酸钡法测定水泥三氧化硫含量方法等同。\n\n空白试验是指不加入试样，按照相同的测定步骤进行试验并使用相同量的试剂，对得到的测定结果进行校正。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c859430-a25f-4355-8554-83873cc9e528', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6 混凝土工程（Part 2）', 'an=1>Ⅱ类</td><td rowspan=1 colspan=1>Ⅲ类</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>有害物质限量</td><td rowspan=1 colspan=2>云母（按质量计，%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1.0</td><td rowspan=1 colspan=2>≤2.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>轻物质（按质量计，%）</td><td rowspan=1 colspan=3>≤1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>有机物</td><td rowspan=1 colspan=3>合格</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>硫化物及硫酸盐（按 SO质量计，%）</td><td rowspan=1 colspan=3>≤0.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>氯化物（以氯离子质量计，%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.01</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.02</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.06</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>天然砂</td><td rowspan=1 colspan=2>含泥量（按质量计，%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤3.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤5.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>泥块含量（按质量计，%)</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤2.0</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>机制砂</td><td rowspan=3 colspan=1>MB 值≤1.4或快速法试验合格</td><td rowspan=1 colspan=1>MB值</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1.4或合格</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>石粉含量(按质量计，%）</td><td rowspan=1 colspan=3>≤10.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>泥块含量(按质量计，%)</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤2.0</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>MB 值&gt;1.4或快速法试验不合格</td><td rowspan=1 colspan=1>石粉含量(按质量计，%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤3.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤5.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>泥块含量(按质量计，%)</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤2.0</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>坚固性</td><td rowspan=1 colspan=2>硫酸钠溶液法试验，砂的质量损失（%）</td><td rowspan=1 colspan=2>≤8</td><td rowspan=1 colspan=1>≤10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>机制砂单级最大压碎指标（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤20</td><td rowspan=1 colspan=1>≤25</td><td rowspan=1 colspan=1>≤30</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>表观密度（kg/m）</td><td rowspan=1 colspan=3>≥2500</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>松散堆积密度（kg/m）</td><td rowspan=1 colspan=3>≥1400</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>空隙率（%）</td><td rowspan=1 colspan=3>≤44</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>碱集料反应</td><td rowspan=1 colspan=3>经碱集料反应试验后，试件应无裂缝、酥裂、胶体外溢现象，在规定试验龄期的膨胀率应小于0.10%</td></tr></table>\n\n\n注：1.砂按产源分为天然砂、机制砂两类；按技术要求分为Ⅰ类、Ⅱ类、Ⅲ类。\n\n2.石粉含量系指机制砂中粒径小于 $7 5 \\mu \\mathrm { m }$ 的颗粒含量。\n\n3.当工程有要求时，含水率和饱和面干吸水率应采用实测值。\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4c96fad3-9920-4cc6-a929-357e4f04bac4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢筋的混凝土保护层厚度，是指箍筋外缘至混凝土表面的距离。保护层厚度的施工偏差不能出现负误差，这是高性能混凝土与常规混凝土的不同之处，在执行条文时需重视。\n\n## 6.15.13 高性能混凝土的入模温度宜不超过 $2 8 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，新浇混凝土与已浇并硬化混凝土或岩土介质之间的温差应不大于 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，混凝土表面的接触物与混凝土表面温度之差应不大于$1 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。高性能混凝土的浇筑应连续进行，在振捣过程中应控制混凝土的均匀性和密实性，同时应在浇筑及静置过程中采取防止裂缝的有效措施，对混凝土的沉降及塑性干缩产生的表面裂纹，应及时予以处理。混凝土的振捣应采用高频振捣器，且宜采用二次振捣及二次抹面的方式施工；每点的振捣时间宜不超过 30s，并应防止过振和过度抹面，严禁通过洒水辅助抹面。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4ca25a79-74af-4813-aec8-0d2100276cea', '106《焊接材料质量管理规程》（JB-T3223-2017）.md', '4采购', '4采购## 4.1人员要求\n\n焊接材料的采购人员应具备必要的焊接材料相关知识，熟悉焊接材料的产品标准和订货技术条件的要求，了解焊接材料在焊接生产中的用途。\n\n## 4.2采购要求\n\n焊接材料的采购应依据GB/T25775、GB/T25778及订货技术条件进行。\n\n## 4.3供应商选择\n\n使用方应根据采购要求按择优定点、配套采购的原则选择供应商，需要时，可进行焊接工艺评定或小批量试用。\n\n必要时，特殊焊接材料可按焊接主管人员指定的供应商采购。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4cab7292-8f23-4ea4-b9e5-ea0a3d74ac09', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 1）', '5．3 材料和许用应力## 5．3．1 结构件钢材及其许用应力\n\n### 5．3．1．1 结构件钢材\n\n#### 5．3．1．1．1 起重机承载结构件的钢材选择，应考虑结构的重要性、载荷特征、应力状态、连接方式和起重机工作环境温度及钢材厚度等因素。\n\n起重机 金 属 结 构 的 主 要 承 载 结 构 的 构 件，宜 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T700中 的 Q235钢 和GB／T699中的 20钢 材；当 结 构 需 要 采 用 高 强 度 钢 材 时，可 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T1591中 的Q345、Q390和 Q420钢材。\n\n对厚度大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 的钢板，用作焊接承载构件时应慎重，当用作拉伸、弯曲等受力构件时，需增加横向取样的拉伸和冲击韧性的检验，且应满足设计要求。\n\n下列情况的承载结构和构件钢材不应采用沸腾钢：\n\na） 焊接结构\n\n1） 直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构；  \n2） 虽可以不计算疲劳但工作环境温度低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时的直接承受动载荷的结构以及受拉、受弯的重要承载结构；  \n3） 工作环境温度等于或低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的所有承载结构。\n\n#### b） 非焊接结构\n\n工作环境温度等于或低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构。\n\n#### 5．3．1．1．2 在设计高强度钢材的结构构件时，应特别注意选择合理的焊接工艺并进行相应的焊接试验，以减少其制造内应力，防止焊缝开裂及控制高强度钢材结构的变形。\n\n#### 5．3．1．1．3 室外工作起重机的结构工作环境温度，在用户未特别提出时，可取为起重机使用地点的年最低日平均温度。对不确定使用地点的起重机，工作环境温度由设计制造单位根据销售情况确定。\n\n#### 5．3．1．1．4 为使所选的结构件钢材具有足够的抗脆性破坏的安全性，应根据影响脆性破坏的条件来选择钢材的质量组别，即应正确评价导致构件钢材脆性破坏的以下各因素的影响：\n\n纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；  \n构件材料的厚度；  \n工作环境的温度。\n\n考虑影响脆性破坏因素评价的钢材质量组别选择方法参见附录I。\n\n#### 5．3．1．1．5 钢铸件宜采用符合 GB／T11352或 GB／T14408规定的铸钢。\n\n### 5．3．1．2 结构构件钢材的许用应力\n\n#### 5．3．1．2．1 拉伸、压缩、弯曲许用应力（即：基本许用应力） $[ \\pmb { \\sigma } ]$\n\n基本许用应力包括拉伸、压缩、弯曲的许用应力，可按以下两种情况计算：a） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7$ 的钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ ］为钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 除以强度安全系数 $n$ ，见表22。\n\n表 22 强度安全系数 $\\pmb { n }$ 和钢材的基本许用应力 $[ \\pmb { \\sigma } ]$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>载荷组合</td><td rowspan=1 colspan=1>A</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>C</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>强度安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>基本许用应力[o]/（N/mm²)</td><td rowspan=1 colspan=1>/1.48</td><td rowspan=1 colspan=1>/1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>g/1.22</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=4>注1：在一般非高危险的正常情况下,高危险度系数Yn=1,强度安全系数n就是表 H.1中的强度系数 Yfi。注2：σs值应根据钢材厚度选取，见GB/T700 和GB/T1591。</td></tr></table>\n\n\nb） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的高强度钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ 按式（28）计算：\n\n$$\n[ \\sigma ] = \\frac { 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { n }\n$$\n\n……（28）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 钢材的基本许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点。当钢材无明显的屈服点时，取 $\\sigma _ { 0 , 2 }$ 为 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( \\sigma _ { 0 , 2 } \\right.$ 为钢材标准拉力试验残余应变达 $0 . 2 \\%$ 时的试验应力），单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N /');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4cb050c7-734d-4d86-8ed5-cc06780ee8b4', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'B.8拆除、爆破、维修工程', 'B.8拆除、爆破、维修工程B.8.1大桥及以上桥梁拆除工程。  \nB.8.2一级及以上公路隧道拆除工程。  \nB.8.3C级及以上爆破工程、水下爆破工程。  \nB.8.4火工品临时储存库达到临界量。  \nB.8.5桥梁换索、换墩等工程。  \nB.8.6重要建筑物、构筑物影响范围内的拆除工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4cb134a1-9179-4e8c-9152-b9d253703135', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '13.4 防火涂料涂装', '13.4 防火涂料涂装## Ⅰ主控项目\n\n13.4.1防火涂料涂装前，钢材表面防腐涂装质量应满足设计要求并符合本标准的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查防腐涂装验收记录。\n\n13.4.2防火涂料粘结强度、抗压强度应符合现行国家标准《钢结构防火涂料》GB14907的规定。\n\n检查数量：每使用 $1 0 0 \\mathrm { t }$ 或不足 $1 0 0 \\mathrm { t }$ 薄涂型防火涂料应抽检一次粘结强度；每使用500t 或不足500t 厚涂型防火涂料应抽检一次粘结强度和抗压强度。\n\n检验方法：检查复检报告。\n\n13.4.3膨胀型(超薄型、薄涂型)防火涂料、厚涂型防火涂料的涂层厚度及隔热性能应满足国家现行标准有关耐火极限的要求，且不应小于一 $2 0 0 \\mu \\mathrm { m }$ 。当采用厚涂型防火涂料涂装时， $80 \\%$ 及以上涂层面积应满足国家现行标准有关耐火极限的要求，且最薄处厚度不应低于设计要求的 $85 \\%$ 。\n\n检查数量：按照构件数抽查 $10 \\%$ ，且同类构件不应少于3件。\n\n检验方法：膨胀型(超薄型、薄涂型)防火涂料采用涂层厚度测量仪，涂层厚度允许偏差应为一 $5 \\%$ 。厚涂型防火涂料的涂层厚度采用本标准附录E的方法检测。\n\n13.4.4超薄型防火涂料涂层表面不应出现裂纹；薄涂型防火涂料涂层表面裂纹宽度不应大于0.5mm；厚涂型防火涂料涂层表面裂纹宽度不应大于 $1 . \\ 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：按同类构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且均不应少于3件。\n\n检验方法：观察和用尺量检查。\n\n13.4.5防火涂料涂装基层不应有油污、灰尘和泥砂等污垢。\n\n检查数量：全数检查。  \n检验方法：观察检查。\n\n13.4.6防火涂料不应有误涂、漏涂，涂层应闭合，无脱层、空鼓、明显凹陷、粉化松散和浮浆、乳突等缺陷。\n\n检查数量：全数检查。  \n检验方法：观察检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4cbe93f3-9ecd-4edb-a089-db75a1d08647', '50《钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法》（GBT226-2015）.md', '4试验方法', '4试验方法## 4.1概述\n\n### 4.1.1下列方法中参数的选择应保证准确显示钢的低倍组织及缺陷。各类强酸的比重如下：\n\na）盐酸 $\\ l _ { ( \\rho _ { 2 } ) } = 1$ ${ \\mathrm { . 1 9 ~ } } { \\mathrm { ~ g / m L ) } }$ b）硫酸 $( \\rho _ { 2 0 } = 1 ~ 8 4 ~ \\mathrm { g / m L } ) ;$ c）硝酸 $( \\mathsf { p } _ { 2 0 } = 1 . 4 0 \\ \\mathsf { g / m L } )$ 。\n\n### 4.1.2仲裁检验时，若技术条件无特殊规定，推荐以热酸腐蚀法为准。\n\n## 4.2热酸腐蚀法\n\n### 4.2.1根据不同钢种选择相应的酸液。表1为推荐使用的热酸腐蚀液成分、腐蚀时间及温度。\n\n### 4.2.2试样腐蚀时，检验面不应与容器或其他试样接触，检验面上的腐蚀产物可选用 $3 \\% \\sim 5 \\%$ （容积比)碳酸钠水溶液或 $1 0 \\% \\sim 1 5 \\%$ (容积比)硝酸水溶液刷除，然后用水洗净吹干，也可用热水直接洗刷，然后用高压风吹干。\n\n### 4.2.3如果发生欠腐蚀，则再继续进行腐蚀;如果发生过腐蚀，则应将检验面重新加工，除去 $_ { 2 } \\mathsf { m m }$ 以上再进行重新腐蚀。\n\n\n\n## 4.3冷酸腐蚀法\n\n### 4.3.1冷酸腐蚀包括常规冷酸腐蚀法和枝晶腐蚀法，一般用于大试件的低倍检验。腐蚀方法有浸蚀和擦蚀两种，获得较好的腐蚀效果后，用热水冲洗，然后用高压风吹干。\n\n注：枝晶腐蚀法一般用于枝晶组织及缺陷的低倍检验。\n\n表1推荐使用的热酸腐蚀液成分、腐蚀时间及温度  \n\n\n\n\n\n### 4.3.2表2为推荐使用的冷酸腐蚀液成分及其适用范围。\n\n表2推荐使用的冷酸腐蚀液成分及其适用范围  \n\n\n\n\n\n### 4.3.3表3为推荐使用的枝晶腐蚀液成分及其适用范围参照。\n\n表3推荐使用的枝晶腐蚀液成分及其适用范围  \n\n\n\n\n\n### 4.3.4如果发生过腐蚀，则应将试样检验面重新加工，去掉 $_ { 1 } \\mathsf { m m }$ 以上深度再进行重新腐蚀。\n\n## 4.4电解腐蚀法\n\n### 4.4.1交流电电解腐蚀法\n\n#### 4.4.1.1交流电设备装置示意图见图1。\n\n说明：\n\n  \n图1交流电电解腐蚀示意图\n\n1——交流电变压器(输出电压 $\\leqslant 3 6 ~ \\mathrm { ~ V ~ } ,$ ；  \n2——电压表；  \n3——电流表；  \n4——电极钢板；  \n5——酸槽；  \n6——试样。  \n#### 4.4.1.2用交流电在室温下使用酸液成分为 $1 5 \\% \\sim 3 0 \\%$ (容积比)工业盐酸水溶液。  \n#### 4.4.1.3通常使用电压小于 $3 6 \\mathrm { ~ V ~ }$ ，电流强度小于400A，电解腐蚀时间为 $\\mathrm { ~ 5 ~ } \\operatorname* { m i n } { \\sim } 3 0 \\ \\operatorname* { m i n }$ 。  \n#### 4.4.1.4试样放在两极板之间，检验面的尺寸一般长为 $2 5 0 \\ \\mathrm { \\ m m }$ ，宽为板厚。被酸液浸没，检验面之间  \n不能互相接触，并与电极板平行。  \n#### 4.4.1.5获得较好的腐蚀效果后，用流水冲洗试样，刷掉腐蚀后的残留物，再用高压风吹干。\n\n### 4.4.2直流电电解腐蚀法\n\n#### 4.4.2.1直流电设备装置示意图见图2。\n\n说明：\n\n  \n图2直流电电解腐蚀示意图\n\n1——直流电变压器；  \n2——电压表；  \n3——电流表；  \n4——电极钢板；  \n5——酸槽；  \n6——试样(阳极)。\n\n#### 4.4.2.2用直流电在室温下电解腐蚀，当试样面积小于 $1 3 0 \\ c m ^ { 2 }$ 时，酸液为 $1 0 0 \\ \\mathrm { m l }$ 水中加入 $6 ~ \\mathsf { m L } \\sim$ $^ { 1 2 \\mathsf { m L } }$ 的盐酸；当试样面积大于 $1 3 0 \\ c m ^ { 2 }$ 时,酸液为 $1 0 0 ~ \\mathsf { m L }$ 水中加入 $6 ~ \\mathsf { m L }$ 的盐酸和 ${ 1 \\ L _ { 9 } }$ 的硼酸。\n\n#### 4.4.2.3试样作为阳极被酸液浸没。面积小于 $1 3 0 \\mathsf { c m } ^ { 2 }$ 的试样，建议工作电流为 $8 \\mathsf { m A / m m ^ { 2 } } \\sim 1 6 \\mathsf { m A / m m ^ { 2 } }$ ;  \n面积大于 $\\mathsf { 1 3 0 c m ^ { 2 } }$ 的试样，建议工作电流为 $4 8 \\mathrm { \\ m A / m m ^ { 2 } } \\sim 6 8 \\mathrm { \\ m A / m m ^ { 2 } }$ 。  \n#### 4.4.2.4获得较好的腐蚀效果后，用 $10 \\%$ 的柠檬酸钠溶液和刷子对试样进行清洁，再用高压风吹干。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4ccbd050-dec4-43be-9c8e-e7d23d02f4fe', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'V埋入式柱脚', 'V埋入式柱脚12.7.8将钢柱直接埋入混凝土构件（如地下室墙、基础梁等)\n\n中的柱脚称为埋入式柱脚（图 25）；而将钢柱置于混凝土构件上又伸出钢筋，在钢柱四周外包一段钢筋混凝土者为外包式柱脚，亦称为非埋入式柱脚。这两种柱脚常用于多、高层钢结构建筑物。本条规定与现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99以及《钢骨混凝土结构设计规程》YB 9082中相类似的构造要求相协调。\n\n  \n图25埋入式柱脚 1—加劲肋；2—栓钉；3一钢筋\n\n研究表明，栓钉对于传递弯矩\n\n混凝土基础\n\n和剪力没有支配作用，但对于抗拉，由于栓钉受剪，能传递内力。因此对于有拔力的柱，规定了宜设栓钉的要求。\n\n12.7.9柱脚边缘混凝土的承压应力主要依据钢柱侧面混凝土受压区的支承反力形成的抗力与钢柱的弯距和剪力平衡，便可得出钢柱与基础的刚性连接的埋入深度以及柱脚边缘混凝土的承压应力小于或等于混凝土抗压强度设计值的计算式。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4cd2c81a-709b-423d-b382-91e5a3b2bb04', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', '2 术语和符号', '2 术语和符号## 2.1 术语\n\n### 2.1.1 起重吊装作业 crane lifting operation\n\n使用起重设备将被吊物提升或移动至指定位置，并按要求安装固定的施工过程。\n\n### 2.1.2 吊具hoist auxiliaries\n\n拴挂和固定被吊物的工、机具和配件，如吊索、吊钩、吊梁和卡环等。\n\n### 2.1.3 绑扎tightening吊装前，用吊索和卡环按起吊规定对被吊物吊点处的捆绑。\n\n### 2.1.4 起吊 hoisting被吊物的吊装和空中运输过程。\n\n### 2.1.5 溜绳anti-sway rope\n\n在吊升的结构物上拴绳，由下面的人拉住，防止结构物在吊升过程中任意摆动。\n\n### 2.1.6 超载overload超过或大于起重设备的额定起重量。\n\n### 2.1.7 临时固定temporary holding or fixation 对搁置就位的被吊物进行临时性拉结和支撑的措施。\n\n### 2.1.8 永久固定permanent holding or fixation校正完成后，按设计要求进行的永久性的连接固定。\n\n### 2.1.9 空载no-load起重机械没有负载的工作状态。\n\n### 2.1.10 缆风绳 balance rope\n\n用来保证安装的构件或设备在操作过程中保持稳定的钢丝绳，上端与安装对象拉结，下端与地锚固定。\n\n### 2.1.11 破断拉力 tensile strength of rope按规定的试验方法把绳索拉断所需要的力。\n\n### 2.1.12 钢丝绳牵引力tensile force of steel rope重物起升后，卷筒上的钢丝绳所产生的拉力。\n\n### 2.1.13 安全绳safety rope\n\n用于防止起重人员在高空作业时发生坠落事故的绳索的总称。\n\n## 2.2 符号\n\nA— -面积；$a$ 距离；$^ { b }$ 厚度、宽度；  \n、 $d$ 直径；f -承载力设计值；$F$ 拉力、阻力；  \n$[ F ]$ 容许拉力；$H \\cdot$ 高度；i 传动比；$K$ 系数；$L$ 长度；$M _ { ☉ }$ 弯矩；N- 轴向力；$P$ 功率、水平反力；$Q$ 计算荷载、重量；$T$ 摩擦阻力；U 速度；W- 截面抵抗矩；Y 重力密度；$\\eta$ 效率、降低系数；$\\mu$ -摩擦系数；\n\n正应力；剪应力；$\\varphi$ 内摩擦角；转速。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4ce80338-3e74-4588-adb9-7a1f65ff8b54', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7.3实腹式轴心受压构件的局部稳定和屈曲后强度', '7.3实腹式轴心受压构件的局部稳定和屈曲后强度## 7.3.1实腹轴心受压构件要求不出现局部失稳者，其板件宽厚 比应符合下列规定：\n\n### 1 H形截面腹板\n\n$$\nh _ { 0 } / t _ { \\mathrm { w } } \\leqslant ( 2 5 + 0 . 5 \\lambda ) \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }\n$$\n\n式中： $\\lambda$ ——构件的较大长细比；当 $\\lambda < 3 0$ 时，取为30；当 $\\lambda >$ 100时，取为100；\n\n$h _ { 0 } , \\ t _ { \\mathrm { w } }$ ——分别为腹板计算高度和厚度，按本标准表3.5.1注\n\n2取值 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n\n### 2 $_ \\mathrm { H }$ 形截面翼缘\n\n$$\nb / t _ { \\mathrm { f } } \\leqslant ( 1 0 + 0 . 1 \\lambda ) \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }\n$$\n\n式中： $b , \\ t _ { \\mathrm { f } }$ -分别为翼缘板自由外伸宽度和厚度，按本标准表3.5.1注2取值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4cecbac9-dbd8-4f69-bffa-04b598d2547b', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百七十三条拍卖的当事人的权利和义务以及拍卖程序等', '第一百七十三条拍卖的当事人的权利和义务以及拍卖程序等，依照有关法律、行政法规的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4cf5f8bb-ae57-4e1d-b567-3920a79726ea', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8养护及其他附属设施', '3.8养护及其他附属设施3.8.1桥涵应设置维修养护通道。特大、大桥应根据需要设置必要的检查平台、扶梯、内照明、人口井盖、专用检修车等设施；需借助墩顶作为检修平台时，桥墩应根据需要设置安全设施。\n\n3.8.2特大桥和大桥应设置永久观测点。特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志。\n\n3.8.3位于桥面上的拉索、吊杆、拱肋等受力构件应设置必要的防撞保护设施。\n\n3.8.4桥梁应根据相关规范的规定进行防雷设计，设置避雷设施。\n\n3.8.5特大、大、中桥可根据需要设置防火、照明和导航设备以及养护工房、库房和守卫房等，必要时可设置紧急电话。\n\n3.8.6技术复杂的大型桥梁工程可根据需要设置必要的结构监测设施。\n\n3.8.7桥梁在跨越公路和铁路部分应设置防抛网。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4cfc99bd-30b5-4fb2-a052-fa82e1e6e437', '147《坠落防护速差自控器》（GB24544-2023）.md', '9 制造商提供的信息', '9 制造商提供的信息## 9.1 全部产品制造商提供的信息应至少包括以下内容：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4cfd5493-55a0-463d-9e61-baae3925c9cc', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9 灌注桩（Part 1）', '9 灌注桩## 9.1一般规定\n\n### 9.1.1本章适用于采用钻机机械成孔和人工开挖成孔的灌注桩施工。\n\n### 9.1.2 灌注桩施工前应具有工程地质和水文地质资料，对地质情况复杂地区的大直径嵌岩桩，宜适当增加地质钻孔数量。\n\n### 9.1.3 施工前应制订专项施工方案。对工程地质、水文地质或技术条件特别复杂的灌注桩，宜在施工前进行工艺试桩，获得相应的工艺参数后再正式施工。\n\n## 条文说明：\n\n本条将原规范中的“施工前应制订专项施工技术方案和安全技术方案”修改为“施工前应制订专项施工方案”。\n\n### 9.1.4 钻孔灌注桩施工前应制订环境保护方案，施工过程中产生的泥浆应妥善处理，不得随意排放，污染环境。\n\n### 9.1.5 邻近堤防及其他水利、防洪设施进行灌注桩施工时，应符合相关部门的有关规定。\n\n### 9.1.6 施工至一定深度但暂时不进行作业的桩孔，应对其孔口进行遮蔽防护，防止人员或物件坠入孔内。\n\n### 9.1.7 钻孔或挖孔时，相邻两桩孔不得同时施工，应间隔交错进行作业。\n\n## 条文说明：\n\n本条的目的是进一步明确钻孔或挖孔时施工作业的要求，以避免相邻两桩孔同时施工可能产生的不良后果。\n\n## 9.2 钻孔灌注桩\n\n### 9.2.1 桩位位于旱地时，可在原地适当平整并填土压实形成工作平台；位于浅水区时，宜采用筑岛法施工；位于深水区时，宜搭设钢制平台，当水位变动不大时，亦可采用浮式工作平台，但在水流湍急或潮位涨落较大的水域，不应采用浮式平台。各类施工平台的平面面积大小，应满足钻孔成桩作业的需要；其顶面高程应高于桩施工期间可能的最高水位 $1 . 0 \\mathrm { m }$ 以上，在受波浪影响的水域，尚应考虑波高的影响。\n\n## 条文说明：\n\n浮式平台一般用于静水中较为适宜，水流速度过大、水位变化频繁均会对平台的稳定和准确定位造成不利影响，故在这些水域中不适合采用浮式平台。\n\n### 9.2.2 钢制固定式施工平台应牢固、稳定，应能承受钻孔桩施工期间的全部静荷载和动荷载。平台应进行专项施工设计，并应符合下列规定：\n\n1 对钢管桩施工平台，钢管桩的位置偏差宜在 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 以内，倾斜度宜在 $1 \\%$ 以内；平台的顶面应平整，各连接处应牢固。\n\n2 利用双壁钢围堰或钢套箱等作为钻孔桩的施工平台时，应验算平台结构的刚度和稳定性；利用钢护筒搭设钻孔施工平台时，除应对钢护筒的受力情况进行验算外，应使其位置保持准确、相互连接稳定、倾斜度不超过允许偏差；采用冲击钻成孔时，钢护筒不宜兼作工作平台。\n\n3 平台位于有冲刷的河流或水域，且当有超过设计允许冲刷深度的风险时，应采取必要的措施对其基础进行冲刷防护；位于有流冰、漂浮物的河段时，应设置临时防撞设施，保证平台在施工期间的稳定。\n\n4 在通航水域中搭设的平台，除应有临时防撞措施外，尚应设置明显的安全警示标志。\n\n5 水中施工平台均应配备水上救生设施。\n\n## 条文说明：\n\n2 本次修订增加了“采用冲击钻成孔时，钢护筒不宜兼作工作平台”的规定。在采用冲击钻机钻孔时，如将钢护筒兼作工作平台，由于冲孔时的冲击振动较大，可能会使钢护筒产生变形、偏位或倾斜等不良后果，影响到成孔施工的质量和安全。\n\n4 本款将原规范中的“尚应设置明显的通航标志”修改为“尚应设置明显的安全警示标志”。\n\n### 9.2.3 组成浮式平台的船舶大小宜根据水流情况、平台尺寸及作用荷载等因素确定，所有船舶均应在四个方向抛锚定位，并应在钻孔桩施工期间每天进行监测，控制其位置的准确性。\n\n### 9.2.4 护筒的设置应符合下列规定：\n\n1 护筒宜采用钢板卷制。在陆上或浅水区筑岛处的护筒，其内径应大于桩径至少 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，壁厚应能使护筒保持圆筒状且不变形；在水中以机械沉设的护筒，其内径和壁厚的大小，应根据护筒的平面、垂直度偏差要求及长度等因素确定，并应在护筒的顶、底口处采取适当的加强措施，保证其在沉设过程中不变形；对参与结构受力的护筒，其内径、壁厚及长度应符合设计的规定。\n\n2 护筒在埋设定位时，除设计另有规定外，护筒中心与桩中心的平面位置偏差应不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ ，护筒在竖直方向的倾斜度应不大于 $1 \\%$ ；对深水基础中的护筒，在竖直方向的倾斜度宜不大于1/150，平面位置的偏差可适当放宽，但应不大于 $8 0 \\mathrm { m m }$ 。在旱地和筑岛处设置护筒时，可采用挖坑埋设法实测定位，且护筒的底部和外侧四周应采用黏质土回填并分层夯实，使护筒底口处不致漏失泥浆；在水中沉设护筒时，宜采用导向架定位，并应采取有效措施保证其平面位置、倾斜度的准确，以及护筒接长连接处的焊接质量，焊接连接处的内壁应无突出物，且应耐拉、压，不漏水。\n\n3 护筒顶宜高于地面 $0 . 3 \\mathrm { m }$ 或水面 $1 . 0 { \\sim } 2 . 0 \\mathrm { m }$ ，同时应高于桩顶设计高程 $1 \\mathrm { m }$ 。在有潮汐影响的水域，护筒顶应高出施工期最高潮水位 $1 . 5 { \\sim } 2 . 0 \\mathrm { m }$ ，并应在施工期间采取稳定孔内水头的措施；当桩孔内有承压水时，护筒顶应高于稳定后的承压水位 $2 . 0 \\mathrm { m }$ 以上。\n\n4 护筒的埋置深度在旱地或筑岛处宜为 $2 { \\sim } 4 \\mathrm { m }$ ，在水中或特殊情况下应根据设计要求或桩位的水文、地质情况经计算确定。对有冲刷影响的河床，护筒宜沉入施工期局部冲刷线以下 $1 . 0 { \\sim } 1 . 5 \\mathrm { m }$ ，且宜采取防止河床在施工期过度冲刷的防护措施。\n\n5 永久钢护筒的制作、运输和沉入应符合本规范第10章中钢管桩的相关规定。\n\n## 条文说明：\n\n1 护筒亦可采用钢筋混凝土制作，但');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4d0b5a9a-577d-445c-9f59-fd418cc7f39c', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '10 交通安全设施', '10 交通安全设施## 10.4 交通标线\n10.4.3 投料量过大，易发生熔料飞溅伤人。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4d145e80-0eb0-4d56-beb5-790bc2dad5d6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 2）', '起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle 9 . 5 5 ( m M _ { \\mathrm { d q } } { - } M _ { \\mathrm { d j } } ) }\n$$\n\n……（89）\n\n式中：\n\n$_ n$ 同式（82）；$k$ 同式（82）；  \n$J _ { 1 }$ 同式（82）；  \n$J _ { 2 }$ 同式（82）；  \n$m$ 电动机台数；  \n$J _ { \\mathrm { ~ 3 ~ } } ^ { \\prime }$ — 作平移运动的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$$\n{ J ^ { \\prime } } _ { 3 } = \\frac { ( m + m _ { i } ) D ^ { 2 } } { 4 i ^ { 2 } }\n$$\n\n$m$ 同式（88)；  \n$m _ { i }$ 同式（88）；$D$ 车轮踏面直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$i$ 由电动机轴到车轮的机构总传动比；$\\eta$ 运行机构总传动效率；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { d j } }$ — 满载、上坡、迎风时作用于电动机轴上的稳态运行阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ ) ~ }$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d j } } = \\frac { P _ { \\mathrm { j } } D } { 2 i \\eta }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）。\n\n### 6.1.2.4.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { y } }$ 按式（90）计算：\n\n$$\na _ { \\mathrm { y } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（90）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { y } }$ — 起动平均加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\Delta } y$ — 起重机的稳定运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起重机的运行起动时间，单位为秒（s），一般取不大于表13中的值。\n\n## 6.1.2.5 减速器的选择\n\n### 6.1.2.5.1 在一般情况下，运行机构减速器的设计预期寿命与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，所选减速器的设计预期寿命可小于运行机构的工作寿命。  \n### 6.1.2.5.2 在选用减速器时，若其参数表上的工作级别与运行机构的工作级别不一致时，应引入换算减速器使用繁忙条件的功率修正系数。  \n### 6.1.2.5.3 与起升机构减速器不同，运行机构减速器在工作时承受双向载荷，且在机构起（制）动时要传递更大的驱动或制动力矩，在选择运行机构的减速器时应特别考虑此因素。\n\n## 6.1.2.6 制动器的选择\n\n运行机构装设制动器的作用一般是为了实现减速制动，并使停止下来的起重机在作业时运行机构能保持不动。\n\n### 6.1.2.6.1 运行机构机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于满载、顺风及下坡 状态下运行的起重机或小车在要求的时间内停止下来。犕\n\n运行机构的制动转矩 $M _ { Z }$ 按式（91）计算：\n\n$$\nM _ { z } = \\left\\{ \\frac { ( P _ { \\mathrm { w } 1 } + P _ { \\mathrm { \\it e } } - P _ { \\mathrm { \\it \\infty } } ^ { \\prime } ) D \\eta } { 2 i } + \\frac { n } { 9 . 5 5 t _ { z } } \\lbrack k m _ { z } ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) + J _ { \\mathrm { \\it \\ \' { s } } } ^ { \\prime } \\eta \\rbrack \\right\\} \\xrightarrow { \\mathrm { . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } \\mathrm { ( \\it \\mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4d1580b1-0458-49cc-829f-e986965dbf89', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.6 构造要求', '3.6 构造要求## 3.6.2 设置变形缝或伸缩缝，可减小温度变化、混凝土收缩和徐变、地基不均匀沉降以及其他外力所产生的影响。\n\n## 3.6.6 桥梁护栏与桥面板的可靠连接是保证桥梁护栏有效发挥作用的前提条件，目前常用的方法有：\n\n（1）金属梁柱式护栏立柱与钢筋混凝土桥面板的连接可以采用直接埋入式或地脚螺栓的连接方式。\n\n直接埋人连接方式适用于立柱埋深 $3 0 \\mathrm { c m }$ 以上的情况。混凝土桥面板浇筑时预先安装套筒，并在套筒周围配置加强钢筋，立柱直接放置在套筒中，填筑干硬性砂浆或素混凝土。\n\n地脚螺栓连接方式适用于立柱埋深不足 $3 0 \\mathrm { c m }$ 的情况。在结构物混凝土中预埋符合规定长度的地脚螺栓，立柱底部焊接加劲法兰盘，与地脚螺栓连接。\n\n（2）钢筋混凝土墙式护栏与钢筋混凝土桥面板的连接，一般通过护栏钢筋与桥面板中的预埋钢筋连接在一起的方式形成整体。\n\n## 3.6.8 本条有关桥梁支座的规定，兹说明如下：\n\n2目前，常在桥梁横桥向设置多个支座，由于施工质量、运营环境等种种原因，部分支座出现脱空现象，导致相邻支座受力加大，易出现支座被逐个破坏的可能。同时，加大的支反力还会引起桥梁结构承托（牛腿、支座上方）部位局部受力加大，引发混凝土开裂等病害。这样的案例国内外都有发生。因此，要求设计要考虑支座脱空带来的不利影响。\n\n3为保证传力均匀，要求支座上下传力面水平，板式橡胶支座可采取措施如梁底预埋钢板、设楔形块等保持支座上下面水平，盆式支座和球型支座有纵坡时要调平梁底后方可安装。\n\n4通常板式支座受橡胶性能的影响，设计使用寿命一般为20～30年，盆式支座、球型支座的使用寿命比板式橡胶支座长，但也低于主体结构的设计寿命。因此，进行桥梁结构设计时，要考虑桥梁在服役期间支座的维护和更换问题，设置支座的墩台应留有检查和更换支座的构造措施，并配以必要的操作安全防护设施。\n\n## 3.6.9 桥梁用伸缩装置为桥梁的组成部分之一。常用的伸缩装置有模数式、梳齿板式、无缝（暗缝）型等类型。伸缩装置的设置应保证桥梁接缝处的变形自由、协调，车辆能够平稳、安全地通过，并适应接缝周围可能出现的少量错位，不致因此而引起伸缩装置部件的受损或脱落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4d184bc4-6199-47ba-beac-7082da6588ac', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '3 基本设计规定（Part 3）', '硬性规定单一的起拱值。例如，大跨度吊车梁的起拱度应与安装吊车轨道时的平直度要求相协调，位于飞机库大门上面的大跨度桁架的起拱度应与大门顶部的吊挂条件相适应，等等。但在一般情况下，起拱度可以用恒载标准值加1/2活载标准值所产生的挠度来表示。这是国内外习惯用的，亦是合理的。按照这个数值起拱，在全部荷载作用下构件的挠度将等于 $\\frac { 1 } { 2 } \\upsilon _ { \\mathsf { Q } }$ ，由可变荷载产生的挠度将围绕水平线在士 $\\frac { 1 } { 2 } \\upsilon _ { \\mathsf { Q } }$ 范围内变动。当然用这个方法计算起拱度往往比较麻烦，有经验的设计人员可以参考某些技术资料用简化方法处理，如对跨度 $L$ $\\geqslant 1 5 \\mathrm { m }$ 的三角形屋架和 $L \\geqslant 2 4 \\mathrm { m }$ 的梯形或平行弦桁架，其起拱度可取为 $L / 5 0 0$ 。\n\n3.4.4钢结构由于材料强度高，满足承载力要求所需的结构刚度相对较小，从而使结构的振动问题显现出来，主要包括活载引起的楼面局部竖向振动和大悬挑体块的整体竖向振动、风荷载作用下超高层结构的水平向振动，一般以控制结构的加速度响应为目标。\n\n## 3.5截面板件宽厚比等级\n\n截面板件宽厚比指截面板件平直段的宽度和厚度之比，受弯或压弯构件腹板平直段的高度与腹板厚度之比也可称为板件高厚比。\n\n3.5.1绝大多数钢构件由板件构成，而板件宽厚比大小直接决定了钢构件的承载力和受弯及压弯构件的塑性转动变形能力，因此钢构件截面的分类，是钢结构设计技术的基础，尤其是钢结构抗震设计方法的基础。原规范关于截面板件宽厚比的规定分散在受弯构件、压弯构件的计算及塑性设计各章节中。\n\n根据截面承载力和塑性转动变形能力的不同，国际上一般将钢构件截面分为四类，考虑到我国在受弯构件设计中采用截面塑性发展系数 $\\gamma _ { \\mathbf { x } }$ ，本次修订将截面根据其板件宽厚比分为5个等级。\n\n1S1级：可达全截面塑性，保证塑性铰具有塑性设计要求的转动能力，且在转动过程中承载力不降低，称为一级塑性截面，也可称为塑性转动截面；此时图1所示的曲线1可以表示其弯矩-曲率关系， $\\phi _ { \\mathrm { p _ { 2 } } }$ 一般要求达到塑性弯矩 $M _ { \\mathrm { p } }$ 除以弹性初始刚度得到的曲率 $\\phi _ { \\mathrm { p } }$ 的8倍 ${ \\sim } 1 5$ 倍；\n\n2S2 级截面：可达全截面塑性，但由于局部屈曲，塑性铰转动能力有限，称为二级塑性截面；此时的弯矩-曲率关系见图1所示的曲线2, $\\phi _ { \\mathrm { p _ { 1 } } }$ 大约是 $\\phi _ { \\mathrm { p } }$ 的2倍 ${ \\sim } 3$ 倍；\n\n3S3 级截面：翼缘全部屈服，腹板可发展不超过1/4截面高度的塑性，称为弹塑性截面；作为梁时，其弯矩-曲率关系如图1所示的曲线3；\n\n4S4级截面：边缘纤维可达屈服强度，但由于局部屈曲而不能发展塑性，称为弹性截面；作为梁时，其弯矩-曲率关系如图1所示的曲线4;\n\n5S5 级截面：在边缘纤维达屈服应力前，腹板可能发生局部屈曲，称为薄壁截面；作为梁时，其弯矩-曲率关系为图1所示的曲线5。\n\n  \n图1截面的分类及其转动能力\n\n截面的分类决定于组成截面板件的分类。\n\n对工字形截面的翼缘，三边简支一边自由的板件的屈曲系数$K$ 为0.43，按式（1）计算，临界应力达到屈服应力 $f _ { \\mathrm { y } } = 2 3 5$ $\\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 时板件宽厚比为18.6。\n\n$$\n\\left( { \\frac { b _ { 1 } } { t } } \\right) _ { \\mathrm { { y } } } { = } { \\sqrt { \\frac { K \\pi ^ { 2 } E } { 1 2 ( 1 - \\nu ^ { 2 } ) f _ { \\mathrm { { y } } } } }\n$$\n\n式中： $K$ -屈曲系数；\n\n$E$ 钢材弹性模量；\n\n$f _ { \\mathrm { y } }$ 钢材屈服强度；钢材的泊松比。\n\n五级分类的界限宽厚比分别是 $\\left( { \\frac { b _ { 1 } } { t } } \\right)$ 的0.5、0.6、0.7、y0.8 和1.1倍取整数。带有自由边的板件，局部屈曲后可能带来截面刚度中心的变化，从而改变构件的受力，所以即使S5级可采用有效截面法计算承载力，本次修订时仍然对板件宽厚比给予限制。\n\n对箱形截面的翼缘，四边简支板的屈曲系数 $K$ 为4，按式（1）计算，临界应力达到屈服应力 $f _ { \\mathrm { y } } = 2 3 5 \\ : \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 时板件宽厚比为56.29。S1级、S2级、S3级和 S4 级分类的界限宽厚比分别为 $\\left( { \\frac { b } { t } } \\right)$ 的 $0 . 5 , 0 . 6 , 0 . 7$ 和0.8倍并适当调整成整数。对S5 级，因为两纵向边支承的翼缘有屈曲后强度，所以板件宽厚比不再作额外限制。四边简支腹板承受压弯荷载时，屈曲系数按下式计算，其中参数 $\\pmb { \\alpha } _ { 0 }$ 按本标准式（3.5.1）计算：\n\n$$\nK = { \\frac { 1 6 } { \\sqrt { ( 2 - \\alpha _ { 0 } ) ^ { 2 } + 0 . 1 1 2 { \\alpha _ { 0 } } ^ { 2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4d1c271b-feb2-49f2-aae2-a152ae7aae20', '18《钢结构用高强度垫圈》（GB-T1230-2006）.md', '4技术条件', '4技术条件技术条件按GB/T1231的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4d35c16f-375e-4eb4-88f3-1ced26102342', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '10 试验报告', '10 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称；  \n（2）试样编号；  \n（3） 试验日期及时间;  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度；  \n（6）执行标准;  \n（7）使用检测方法；  \n（8）水泥试样的标准稠度用水量、凝结时间、安定性；  \n（9）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4d454743-c4cd-40c7-b406-2c50f7443e8c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 计算顶推力是按多种因素都较为理想的情况下考虑的，为了防止因发生意外使水平顶力过小而影响顶推工作的顺利进行，实际顶推力要按计算顶推力的 2 倍考虑。多点顶推时，纵向各墩的水平千斤顶如不同步运行，将加重早启动千斤顶的负担，甚至超过其顶推能力，从而使顶推工作不能顺利进行，因此要求千斤顶需同步运行。\n\n4 在顶推过程中，往往由于左右两条顶推线未能完全同步，各墩顶滑动装置的摩阻力也不一致，使梁体偏离中轴线，故需采用导向装置纠偏。\n\n5 采用竖向千斤顶将梁顶高的最大升高需要有所限制，否则梁被顶高时将产生临时局部弯矩，此值如过大就可能使箱梁顶板和底板的上缘发生裂纹。规定起顶反力值和起顶高度值的限值，主要是为了控制主梁竖向位移所产生的附加应力，防止梁体开裂。\n\n8 本款为新增。步履式顶推是近年来采用较多的一种顶推方式，其施工效果亦较好，故本次修订对其施工要求予以规定。\n\n## 17.7.8 梁体顶推到位后的落梁应符合下列规定：\n\n1 落梁前应按设计规定的顺序，对预应力钢束进行张拉、锚固和压浆，拆除全部临时预应力钢束。拆除墩、台上的滑动装置时，梁体的各支点应均匀顶起，其顶力应按设计支点反力的大小进行控制，顶起时相邻墩各顶点的高差应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ ，同墩两侧梁底顶起时高差应不大于 $\\mathrm { l m m }$ 。\n\n2 落梁时，应按设计规定的顺序和每次的下落量分步进行，同一墩、台的千斤顶应同步运行；落梁反力的允许偏差应为 $12 1 0 \\%$ 设计反力。\n\n3 永久支座应在落梁前进行安装。\n\n## 17.7.9 钢梁的顶推施工除应符合本节的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 顶推方式宜根据钢梁的结构特点选择确定。\n\n2 导梁与钢梁之间宜采用焊接连接或采用螺栓连接。钢梁结构的支点和顶推施力点处宜适当加固，并应采取措施防止结构在顶推过程中产生变形。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4d4af164-a697-4f48-b95e-a4d186fe8ebd', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百五十八条当事人约定检验期间的，买受人应当在检验期间内将标的物的数量或者质量不符合约定的情形通知出卖人', '第一百五十八条当事人约定检验期间的，买受人应当在检验期间内将标的物的数量或者质量不符合约定的情形通知出卖人。买受人怠于通知的，视为标的物的数量或者质量符合约定。当事人没有约定检验期间的，买受人应当在发现或者应当发现标的物的数量或者质量不符合约定的合理期间内通知出卖人。买受人在合理期间内未通知或者自标的物收到之日起两年内未通知出卖人的，视为标的物的数量或者质量符合约定，但对标的物有质量保证期的，适用质量保证期，不适用该两年的规定。\n\n出卖人知道或者应当知道提供的标的物不符合约定的，买受人不受前两款规定的通知时间的限制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4d4b53c7-5794-49ee-a7b2-3e83d1e9bdd7', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nGB/T3811起重机设计规范  \nGB/T 4208外壳防护等级(IP代码)  \nGB 5144塔式起重机安全规程  \nGB 5226.1机械电气安全机械电气设备第1部分：通用技术条件  \nGB 5226.2机械安全机械电气设备第32部分：起重机械技术条件  \nGB/T 5972起重机钢丝绳保养、维护、检验和报废  \nGB/T8918重要用途钢丝绳  \nGB/T 9969工业产品使用说明书总则  \nGB/T13306标牌  \nGB/T15706机械安全设计通则风险评估与风险减小  \nGB/T16754机械安全急停设计原则  \nGB/T 16855.1机械安全控制系统有关安全部件第1部分：设计通则  \nGB/T16855.2机械安全控制系统安全相关部件第2部分：确认  \nGB/T19154—2017擦窗机  \nGB/T 20062流动式起重机作业噪声限值及测量方法  \nGB 24543坠落防护安全绳  \nJB/T9005.1起重机用铸造滑轮绳槽断面');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4d547436-0cc8-46c6-8420-4f62dc720a32', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、故障原因', '三、故障原因该联轴器侧压盖原设计采用12个M10螺栓紧固在联轴器内齿外套上，起限位作用。2个月前螺栓全部断裂之后改为断续焊接的连接方式，9天前检修时发现该处局部焊缝轻微裂纹，当时对其焊补加固。西侧卷扬分减速机输入轴齿形联轴器侧压盖开裂，造成齿形联轴器脱齿。侧压盖不应承受轴向力，但螺栓断裂焊缝开裂的根本原因是该联结处有较大的轴向力。在事故处理期间对该处联结的测量发现两轴的水平偏差为 $2 . 3 2 \\mathrm { m m }$ ，同轴度严重超差造成侧压盖螺栓折断、焊缝开裂。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4d679f33-da73-4b7c-95fb-b8f487faaf23', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '6.5 悬挂装置的计算（Part 1）', '6.5 悬挂装置的计算## 6.5.1 概述\n\n### 6.5.1.1 悬挂装置的设计和制造应考虑承受静态和动态试验载荷以及由于起升机构或工作钢丝绳失效引起的任何附加冲击载荷。\n\n### 6.5.1.2 悬挂装置在有足够的抗倾翻稳定性条件下,应有足够的侧向强度或锚固强度以抵抗平台横向和纵向摆动作用力的影响。\n\n### 6.5.1.3 产生横向和纵向摆动的作用力可以是由风力或平台运动的惯性力。\n\n### 6.5.1.4 应计算悬挂装置对建筑结构施加的作用力，并将计算结果提供给负责此建筑物或构筑物的结构工程师。此信息应包含载荷工况1和工况3及稳定性计算的结果。\n\n## 6.5.2 吊篮物料起升机构\n\n### 6.5.2.1 吊篮悬挂装置一般只用于悬挂平台。出于安全和人类工效学的原因,不推荐在平台内工作时，搬运超过 $2 5 ~ \\mathrm { k g }$ 的物料。\n\n### 6.5.2.2 在吊篮上附加物料起升机构，用于立面的维护或其他用途时,其悬挂装置的设计应考虑增加的物料尺寸和载荷及对整个系统强度和稳定性的影响。\n\n### 6.5.2.3 设计吊篮与物料起升机构结合使用时，应考虑下列附加危险：\n\na）由于风力导致平台和物料起升机构上的载荷不可控运动可能引起的冲击、剪切、切割和挤压危险；  \nb）物料落向平台或地面人员。\n\n### 6.5.2.4 吊篮附加物料起升机构，或满足下列要求：\n\na） 物料起升机构的极限工作载荷限制在 $1 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { k g }$ 内。  \nb） 物料起升机构吊钩上应清晰地标注物料起升机构的极限工作载荷和禁止其用于载人操作的警示。平台上也应标注物料起升机构的极限工作载荷。  \nc） 确定吊篮施加在建筑物结构上的最大载荷（包括任何拉拔力）。  \nd) 物料起升机构上应安装超载检测装置，设定在不大于物料起升机构极限工作载荷的 $12 5 \\%$ 时起作用。当超载检测装置一旦触发时将停止除平台和/或起升机构下降外的所有运动，直至超载被卸除。  \ne) 根据在平台内每个人200N的约束力来计算物料起升机构允许使用的最大风速。  \nf) 根据表9、表10和表11计算包括物料起升机构整套设备的稳定性与强度。  \ng） 当急停装置作用时，应停止物料起升机构和平台的运动。  \nh) 物料起升机构应有一装置，在动力失效时可以控制悬挂载荷下降或将其移到安全位置。此装置可在吊篮工作时随时可用。\n\n### 6.5.2.5 在悬挂装置上安装物料起升机构的吊篮应满足下列附加要求：\n\na）按照GB/T16855.2的要求，应安装电控装置以防止物料的底部升至高于平台的上部护栏。当此装置起作用时只允许调整平台或物料的相对位置。  \nb） 物料起升机构的最大速度应与平台的最大速度相同（例如最大 $1 8 ~ \\mathrm { m / m i n } )$ 。当共同使用时，物料起升机构和平台的速度应大致相同，并限制其两者之间的相对高度在 $\\pm 1 \\textrm { m }$ 内。\n\n### 6.5.2.6 平台内安装物料起升机构的吊篮应满足以下附加要求：\n\n当物料起升机构悬挂在一独立的悬挂装置上时，且物料位于平台的侧面或护栏上方,此时应采用一导向装置以限制物料不落入平台内，而不应使用6.5.2.5的电控装置。\n\n## 6.5.3 悬挂装置的结构计算\n\n### 6.5.3.1 悬挂装置上或平台内安装起升机构的吊篮,按表9给出的载荷工况计算其悬挂装置强度。\n\n表9悬挂装置结构计算载荷工况  \n\n\n\n\n\n### 6.5.3.2 起升机构的极限工作载荷可作为钢丝绳的最大计算力。\n\n### 6.5.3.3 悬挂装置设计的所有部件都应可以重新使用和安装，在正常使用条件下,应考虑到组装、拆卸、运输和储存导致的附加应力，并应考虑疲劳和磨损。\n\n## 6.5.4 悬挂装置的稳定性计算\n\n### 6.5.4.1 下列计算适用于轨道式和轮载式的悬挂装置。  \n### 6.5.4.2 如果对锚固系统和屋面结构进行相应的抗倾覆设计，则轨道可承受相应的抗倾覆载荷。  \n### 6.5.4.3 按表10载荷工况并考虑各种场合最不利的支点，稳定力矩应大于或等于倾覆力矩。  \n### 6.5.4.4 悬挂装置的稳定性应根据表10规定的载荷工况进行计算验证。计算应考虑最不利载荷组合  \n工况。\n\n表10悬挂装置稳定性计算载荷工况   \n\n\n\n\n\n## 6.5.5 其他悬挂装置要求\n\n### 6.5.5.1 女儿墙卡钳的计算：\n\na) 女儿墙卡钳的稳定系数应大于或等于3。  \nb） 女儿墙结构应满足卡钳施加的水平力和垂直力。  \nc） 女儿墙卡钳的受力分析计算见图11。\n\n  \n图11女儿墙卡钳\n\nd）按式(11)和式(12)校核女儿墙是否满足强度设计要求：\n\n$R _ { \\mathrm { h } } \\times L _ { \\mathrm { s } } \\geqslant C _ { \\mathrm { w r } } \\times 1 0 \\times W _ { \\mathrm { l l } } \\times L _ { \\mathrm { o } } + 1 0 \\times S _ { \\mathrm { w r } } \\times L _ { \\mathrm { b } }$ …(11) $R _ { \\mathrm { v } } \\geqslant C _ { \\mathrm { w r } } \\times 1 0 \\times W _ { \\mathrm { l l } } + 1 0 \\times S _ { \\mathrm { w r } }$ ·( 12 )\n\n式中：\n\n$R _ { \\mathrm { ~ v ~ } }$ 1 卡钳垂直支撑反作用力，单位为牛（N); $R _ { \\mathrm { ~ v ~ } }$ 应小于锚固点的结构抗力设计值 $R _ { \\text');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4d737ffa-38a8-47fb-a89e-7f93efa21e71', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.4 桥涵净空', '3.4 桥涵净空## 3.4.1 本条要求桥涵净空符合公路建筑限界要求，这样可以使桥梁与公路更好地衔接，公路上的车辆可维持原速通过桥梁。车辆在公路上无障碍地行驶，尤其在高速公路和一级公路上，这是现代交通的最基本要求。\n\n“桥面净宽与路基宽度相同”中，路基宽度不含土路肩。\n\n## 3.4.2 在目前的桥梁设计中，一般不考虑路缘石对车辆的防撞作用，设置路缘石仅是为了起到视线诱导、排水和警示的作用。但是，如果路缘石能够对失控车辆起到第一道防护作用，则能更有效地降低事故严重程度，保护行人和车辆安全，减少事故损失。“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”项目从路缘石对车辆所起的拦护作用方面考虑，基于车辆动态仿真实验对公路桥梁路缘石合理高度进行了研究。根据不同车速、不同碰撞角度、 不同路缘石高度条件的路缘石碰撞仿真实验结果，路缘石对偏驶车辆的拦护效果优劣程度为 $3 5 \\mathrm { c m } > 3 0 \\mathrm { c m } > 2 5 \\mathrm { c m } > 4 0 \\mathrm { c m } > 1 5 \\mathrm { c m } > 2 0 \\mathrm { c m }$ ，这与现行规范路缘石高度可取用 $2 5 \\ : \\beta 3 5 \\mathrm { { c m } }$ 的规定基本吻合。考虑到 $3 5 \\mathrm { c m }$ 高路缘石的拦护效果最佳，本次修订建议路侧环境危险时，桥梁路缘石高度取用较大值。\n\n## 3.4.3 关于河流中漂流物在水面上突出的高度，根据几十份调查资料，一般高出水面 $1 \\mathrm { m }$ 左右，最高可达 $2 \\mathrm { m }$ 。国外资料也有高出 $3 \\sim 4 \\mathrm { m }$ 的。设计时要按实地调查资料确定。\n\n## 3.4.4 当矩形涵洞进口净高大于 $3 \\mathrm { m }$ 时，其顶面至最高水面的净高不应小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ,这与不通航河流上的梁底净空规定是一致的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4d7abb33-4fe1-4523-b14f-d89b75f7c124', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '10.8钢平台、钢梯安装', '10.8钢平台、钢梯安装## I 主控项目\n\n10.8.1钢栏杆、平台、钢梯等构件尺寸偏差和变形，应满足设计要求并符合本标准的规定。运输、堆放和吊装等造成的钢构件变形及涂层脱落，应进行矫正和修补。\n\n检查数量：按构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：用拉线、钢尺现场实测或观察。\n\n10.8.2钢平台、钢梯、栏杆安装应符合现行国家标准《固定式钢梯及平台安全要求第1部分：钢直梯》GB 4053.1、《固定式钢梯及平台安全要求第2部分：钢斜梯》GB4053.2和《固定式钢梯及平台安全要求第3部分：工业防护栏杆及钢平台》GB4053.3的规定。钢平台、钢梯和防护栏杆安装的允许偏差应符合表10.8.2的规定。\n\n检查数量：按钢平台总数抽查 $1 0 \\%$ ，栏杆、钢梯按总长度各抽查 $1 0 \\%$ ，但钢平台不应少于1个，栏杆不应少于 $5 \\mathrm { m }$ ，钢梯不应少于1跑。\n\n检验方法：应符合表10.8.2的规定。\n\n## 表10.8.2钢平台、钢梯和防护栏杆安装的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n注：1为平台梁长度；H为平台支柱高度；h为平台梁高度； $\\mathrm { H } ^ { \\prime }$ 为直梯高度。\n\n## =－般项目\n\n10.8.3相邻楼梯踏步的高度差不应大于 $5 \\mathrm { m m }$ ，且每级踏步高度与设计偏差不应大于 $3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：按楼梯总数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3跑。\n\n检验方法：钢尺。\n\n10.8.4栏杆直线度偏差不应大于 $5 \\mathrm { m m }$ 。检查数量：栏杆按总长度抽查 $1 0 \\%$ ，且每侧不应少于 $5 \\mathrm { m }$ 。检验方法：拉线、水准仪、水平尺、钢尺现场实测。\n\n10.8.5 楼梯两侧栏杆间距与设计偏差不应大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：栏杆按总长度各抽查 $1 0 \\%$ ，不应少于双侧 $5 \\mathrm { m }$ 。\n\n检验方法：钢尺现场实测。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4d7f97f0-1bf7-4774-883b-7441e1a52c3c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合## 犌．4．1 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．11；采用极限状态设计法设计时，见表 G．12。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n3   \n1   \n\n\n\n\n\n## 犌．4．2 载荷与适用的动力系数（见表 犌．13）\n\n表 犌．13 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n## 犌．4．3 加速效应的组合\n\n桥式和门式起重机的载荷总起升质量的重力是靠起升机构（H）、大车运行机构（T）、小车运行机构（D）以及有时还靠回转机构（S）来移动的（见图G．4）。\n\n这些机构同时作用于起重机的加速效应取决于起重机的控制系统和使用状态以及载荷是从地面起升还是从悬吊状态起升。考虑到上述情况，表 G．14给出的加速效应假定将同时作用。\n\n  \n图 犌．4 桥式和门式起重机的载荷与运动\n\n总起升质量的重力 $m g$ 在不同的载荷组合内应乘以下列系数：\n\n载荷组合 A1和 B1： $\\phi _ { 2 }$ ；  \n载荷组合 A2和 $\\mathrm { B } 2 : \\phi _ { 3 }$ ；  \n载荷组合 和 ： $\\ L _ { \\ L } ( \\ L _ { 1 } + \\phi _ { 5 } \\ L \\times \\frac { \\Delta F } { m g } )$ ；  \n载荷组合 A4和 $\\mathrm { B 4 } : \\phi _ { 4 }$ ；  \n载荷组合 $\\mathrm { C 3 } : \\phi _ { 6 }$ 。\n\n驱动加速力可在短暂时间内有显著变化，此力的计算应分以下几种情况：\n\na） 开始运动时；  \nb） 对稳定状态运动进行制动时；\n\nc） 在起动过程中对运动进行制动时；\n\nd） 在制动过程中（减速停机），对运动进行减速时。\n\n根据4．2．1．2．1，所计算的驱动机构驱动力变化值，即刚体加速力应乘以系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n在考虑减速停机时，只有一个这种效应和其他运动相组合。\n\n在载荷组合 C6或 C7中，假定在稳定运行状态中只考虑“意外停机“或“机构失效“的动力效应，而不考虑其他动力效应。\n\n表 犌．14 加速效应的组合');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4d978753-e1ce-44ca-91a0-b5d25f9f1b69', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．9 起重吊具的电气', '7．9 起重吊具的电气## 7．9．1 供电\n\n供电电缆应缠绕到电缆卷筒上或收集到吊具上的电缆框内（对于吊具的起升高度小的场所），它们的机械强度、抗外界影响的性能、耐热或耐水压性能应适合使用条件。\n\n所选用的电缆固定方法应做到使其接头不受任何拉力，电缆不被损坏。\n\n电缆的敷设与防护应排除正常使用时被损坏的可能性。\n\n## 7．9．2 起重电磁吸盘\n\n### 7．9．2．1 起重电磁吸盘电源严禁接入其他设备，以免影响其正常工作。\n\n### 7．9．2．2 必要场合，可设置备用电源（如蓄电池），备用电源支持时间不宜小于 $2 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，在这种情况下，应提供自动充电装置和显示蓄电池电压的指示器，并应有灯光和声响警告装置示警。为及时安全下放所吸物料，该电源允许接入起升制动器回路，或起升制动器应具有手动释放功能。\n\n### 7．9．2．3 绕组绝缘等级应根据功率损失、环境温度及被吸物料所产生的热辐射量进行选择。\n\n### 7．9．2．4 通常起重电磁吸盘按接电持续率 $50 \\%$ 设计制造，对于其他接电持续率，应由制造商向用户提供相应参数。\n\n### 7．9．2．5 起重电磁吸盘的拉脱力不应小于所吸物料质量重力的两倍。\n\n## 7．9．3 电动夹钳\n\n驱动电动机、检测元件、行程开关及电缆敷设等均应满足所需的防护等级及环境温度要求，应具有高可靠性能。\n\n## 7．9．4 水下液压抓梁\n\n### 7．9．4．1 液压泵站及其电控设备、行程检测元件等均应有良好的密封措施，确保在其承受相应水压时能正常工作；电缆及其接头的密封方式应能在承受相应的水压时正常工作。\n\n### 7．9．4．2 抓梁至少应具有抓梁下放到位、销轴退回到位和销轴伸出到位的行程检测及指示功能。\n\n## 7．9．5 抓斗\n\n### 7．9．5．1 驱动\n\n100\n\n驱动电动机应根据抓斗的类型和使用情况（电动抓斗、电动液压抓斗、机械驱动抓斗）设计成S3、S4或S5工作制。\n\n### 7．9．5．2 防护等级\n\n室外使用时，电动机和电气设备的防护等级不应低于 GB／T4942．1和 GB4208中的IP54；水下作业时，防护等级不应低于IP57。由于这种设备的特殊使用条件，对振动和冲击应特别加以注意。\n\n## 7．9．6 吊具回转装置\n\n### 7．9．6．1 对回转部分的供电\n\n回转部分的供电系统要根据回转范围的要求进行合适的设计。\n\n### 7．9．6．2 防护等级\n\n如果回转电动机安装在起重机金属结构上，则至少应符合该结构件上其他电动机的防护等级。\n\n如果回转电动机安装在起重吊具上，室内作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的P44，室外作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的IP54。\n\n## 7．9．7 集装箱专用吊具\n\n### 7．9．7．1 吊具上的用电设备和电气元件安装在防护等级不应低于GB／T4942．1的IP55的密封箱中，采用多芯插头／插座与吊具电缆连接，以便于更换吊具。为防止电气元件的松动，密封箱的固定应采取减震措施。\n\n### 7．9．7．2 吊具应具有与起重机操作系统实现安全联锁的限位开关。这些安全措施至少应包括：只有当所有锁销全部正确插入箱孔时，才能进行锁销的开锁或闭锁动作，当吊具吊离地面时锁销不能有任何动作；只有当所有锁销全部处于全开锁或全闭锁位置时，起升机构才允许动作；当起吊集装箱时，不允许有伸缩动作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4d9e9d59-c343-4527-b9a2-178930ab4474', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 1）', '表30 $m \\not - p$ 表### 5．7．1．3 板的局部稳定性许用应力和板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．3．1 板的局部稳定性许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ 。\n\n当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { \\leqslant } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（58）计算；当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { > } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（59）计算：\n\n$$\n\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right] { = } \\frac { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } { n }\n$$\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c r } } } { n }\n$$\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 板的局部稳定性许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { c r r } }$ 同式（56）；$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 同式（57）；$n$ 板的局部稳定性安全系数，取与强度安全系数一致，见表22。\n\n#### 5．7．1．3．2 板的局部稳定性，按式（60）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ]\n$$\n\n……（60）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { 1 }$ 板的计算点上的压缩正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 板的计算点上的局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；T 板的计算点上的剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 同式（58）或式（59）。\n\n### 5．7．1．4 均匀受压翼缘板不必验算局部稳定性的条件\n\n若工字形截面构件的受压翼缘板自由外伸宽度与其厚度之比不大于 $1 5 \\ \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，或箱形构件两腹\n\n板之间的、或满足5．7．1．5．2要求的纵向加劲肋之间的受压翼缘板宽度与厚度之比不大于 $6 0 \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，且板中计算压缩应力不大于 $0 . 8 [ \\sigma ]$ 时，可不必验算其受压翼缘板的局部稳定性。\n\n### 5．7．1．5 加劲肋的构造尺寸要求\n\n#### 5．7．1．5．1 横向加劲肋ψ\n\n##### 5．7．1．5．1．1 受犫 犫 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，其横向加劲肋间距 $a$ 一般不应小于0．5 ，且不应大于 $2 b$ 。此处 $b$ 为上、下翼缘板之间的腹板总高（宽）度。\n\n##### 5．7．1．5．1．2 腹板两侧成对配置矩形截面横向加劲肋时，其截面尺寸应按式（61）、式（62）确定：犫\n\n$$\nb _ { \\mathrm { s } } \\geqslant \\frac { b } { 3 0 } + 4 0\n$$\n\n……（61）\n\n$$\nt _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } \\frac 1 { 1 5 } b _ { \\mathrm { s } } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（62）\n\n式中：\n\n$b _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的外伸宽度，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ）；  \n$b$ 腹板高度，单位为毫米 $: \\mathrm { m m } )$ ；  \n$t _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）。  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n##### 5．7．1．5．1．3 腹板一侧配置矩形截面横向加劲肋时，为获得与成对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4da1d337-a489-4157-987d-61021c966c12', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.5 制动器的选择', '6.1.4.5 制动器的选择## 6.1.4.5.1 对于平衡臂架式变幅机构，应采用常闭式机械制动器。当用变幅过程中变幅钢丝绳或变幅拉杆中的最大拉力换算到制动器轴上的转矩进行计算时：\n\n起重机悬吊的物品回转并受工作状态最大风力 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 作用、钢丝绳出现最大摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ 时，制动安全系数不应小于1．25；起重机不工作、并受最大非工作风 $P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ 作用时，制动安全系数不应小于1．15。\n\n## 6.1.4.5.2 对于非平衡动臂式变幅机构，在一般情况下应装一个机械式制动器；在重要情况下应装两个机械式支持制动器或装一个机械式支持制动器和一个停止器。装一个机械式支持制动器时，其制动安全系数不小于1．50；装有两个机械式支持制动器时，每一个制动安全系数不小于1．25。液压变幅机构应装平衡阀。\n\n## 6.1.4.5.3 对于钢丝绳牵引小车变幅机构，机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于不利情况下的变幅小车在要求的时间内停止下来。机械式制动器安全系数不小于1．25。采用常闭式机械式制动器，宜先减速后制动，牵引小车的制动减速度不宜超过 $0 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4dadcf3e-1f84-4602-9ba3-a5563d2bef19', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更当用极限状态法计算时，式（M．1）、式（M．2）和式（M．5）应按5．2．2．2．4的规定变更。当 $\\frac { N } { N _ { \\mathrm { E } } } { < } 0 . 1$ 时，上述各式中的弯矩项可按一阶弯矩考虑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4dba4ca8-3271-4f4c-997a-d8f325c8a2c2', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8 桥涵工程', '8 桥涵工程## 8.4 沉入桩\n8.4.43 本款参考《水运工程施工安全防护技术规范》（JTS205-1—2008）第7.2.7条、第7.2.9条制定。\n\n## 8.12 拱桥\n8.12.91 转动体系的重心不准轻则造成偏转，重则导致转体倾覆或拉索断裂；临时配重不进行锚固，转动过程中配重易发生偏移。\n3 转动铰低于水面设围堰保护，是将湿施工转化为干施工，避免在水下进行转体作业，增加作业难度；转动铰低于地平面开挖基坑是为转体施工创造作业空间；围堰和基坑周围的防护措施是为避免外界因素对转体施工造成干扰。\n7 转速过快易发生超转、偏转，不利于及时调整转体姿态，同时还会对千斤顶造成损害。本款参考《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50—2011）第15.5.3条制定。\n8 本款规定是为避免静摩擦阻力过大，导致牵引索拉断。\n8.12.101 索力、轴线、高程对转体的稳定性、系统受力及转体姿态至关重要，是保证转体施工安全顺利完成的重要因素，因此施工过程中一定要加强监测。\n5 张拉过程中各索内力相对偏差过大，易造成扣索受力不均，导致转体侧移。\n6 本条参考《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50—2011）第15.5.4条制定。\n8.12.111 钢丝绳的弹性模量一般为206GPa，钢绞线的弹性模量为1.93～1.96GPa，故钢丝绳的变形量小，容易脆断；此外钢丝绳采用卷扬拉动，摩擦阻力大，而钢绞线靠夹片咬合，故在安全系数选择时，选用钢丝绳的安全系数较大。\n5 本款参考《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50—2011）第15.5.5条制定。\n\n## 8.13 斜拉桥\n8.13.12 装设测风仪是为测量风速和风向，确保起重作业时风速不超过规定要求。\n4 斜拉桥的索塔、横梁大多属于 $3 0 \\mathrm { m }$ 以上高处作业，防止高处坠落，做好临边防护尤为重要。考虑索塔、横梁施工高空消防和减少风载的需要。\n8 作业人员通过爬梯攀爬超过40m 的高度，容易疲劳而引发事故。且沿塔身制作、安装超过 $4 0 \\mathrm { m }$ 高度的爬梯，作业难度和危险性都较大；爬梯使用期间，焊接点、栓接点的检查维护难以到位；爬梯拆除和塔身外壁修补危险性增大。根据高塔施工的有关事故案例，故做此规定。\n8.13.37 钢箱梁吊装到位后，梁端之间有连接，摩擦阻力较大，如果用桥面悬臂吊机强行调整梁段之间的缝宽及梁端高程，容易导致桥面吊机倾覆或钢绞线拉断箱梁坠落。\n11 箱梁内的焊接作业会产生一氧化碳、一氧化氮、氟化氢、氧化锰等有毒有害气体，对人身健康产生危害。\n8.13.52 斜拉索展开时扭力释放会导致索体翻转，发生事故。\n3 塔端挂索施工平台多在 $3 0 \\mathbf { m }$ 以上，属于特级高处作业，作业平台的稳固性及临边防护极为关键。\n\n## 8.14 悬索桥\n8.14.3 试爆目的是为取得爆破相关参数，以便指导后期正式爆破参数选定，达到控制爆破的效果，确保隧道结构安全。\n\n## 8.17 涵洞与通道\n8.17.5～8.17.6 有水时，顶进涵 (桥)周围土体力学性能急剧下降，另外，雨水还容易带走沙土，造成土体的松散，对顶进作业非常不利，极易引起事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4dc3371c-0d26-4b28-b805-171428e35b07', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { \\Omega } \\cdot \\mathrm { \\Omega } \\mathrm { { / } } \\mathrm { \\Omega } _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathfrak { p i } }$ 的值表 H．1给出了用于载荷组合 A，B和 C的能力验算的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 、抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 和分项载荷系数$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值。\n\n对于各种类型的起重机，各个载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值宜从表 H．1中所列的数值选取，并在本标准中涉及到对所述的该类型起重机的相关部分作出说明。如果同一个载荷出现在不止一种载荷组合中，用于该载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值应从同一栏中选取。\n\n$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值根据可以确定的相关载荷的精确度来选取。或许有特殊情况，如果载荷效应是降低应力，选用 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } { \\leqslant } 1$ 的值也许是恰当的。这些将在本标准有关各种类型起重机的其他部分阐述。\n\n表 犎．1 系数犪 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { ~ , ~ } \\gamma _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathrm { \\mathfrak { p i } } }$ 值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4dc3433d-4126-493e-8235-4cf088252257', '43《生产安全事故应急预案管理办法》.md', '第三章 应急预案的评审、公布和备案', '第三章 应急预案的评审、公布和备案第二十条地方各级人民政府应急管理部门应当组织有关专家对本部门编制的部门应急预案进行审定；必要时，可以召开听证会，听取社会有关方面的意见。\n\n第二十一条矿山、金属冶炼企业和易燃易爆物品、危险化学品的生产、经营（带储存设施的，下同）、储存、运输企业，以及使用危险化学品达到国家规定数量的化工企业、烟花爆竹生产、批发经营企业和中型规模以上的其他生产经营单位，应当对本单位编制的应急预案进行评审，并形成书面评审纪要。\n\n前款规定以外的其他生产经营单位可以根据自身需要，对本单位编制的应急预案进行论证。\n\n第二十二条参加应急预案评审的人员应当包括有关安全生产及应急管理方面的专家。\n\n评审人员与所评审应急预案的生产经营单位有利害关系的，应当回避。\n\n第二十三条应急预案的评审或者论证应当注重基本要素的完整性、组织体系的合理性、应急处置程序和措施的针对性、应急保障措施的可行性、应急预案的衔接性等内容。\n\n第二十四条生产经营单位的应急预案经评审或者论证后，由本单位主要负责人签署，向本单位从业人员公布，并及时发放到本单位有关部门、岗位和相关应急救援队伍。\n\n事故风险可能影响周边其他单位、人员的，生产经营单位应当将有关事故风险的性质、影响范围和应急防范措施告知周边的其他单位和人员。\n\n第二十五条地方各级人民政府应急管理部门的应急预案，应当报同级人民政府备案，同时抄送上一级人民政府应急管理部门，并依法向社会公布。\n\n地方各级人民政府其他负有安全生产监督管理职责的部门的应急预案，应当抄送同级人民政府应急管理部门。\n\n第二十六条易燃易爆物品、危险化学品等危险物品的生产、经营、储存、运输单位，矿山、金属冶炼、城市轨道交通运营、建筑施工单位，以及宾馆、商场、娱乐场所、旅游景区等人员密集场所经营单位，应当在应急预案公布之日起20个工作日内，按照分级属地原则，向县级以上人民政府应急管理部门和其他负有安全生产监督管理职责的部门进行备案，并依法向社会公布。\n\n前款所列单位属于中央企业的，其总部（上市公司）的应急预案，报国务院主管的负有安全生产监督管理职责的部门备案，并抄送应急管理部；其所属单位的应急预案报所在地的省、自治区、直辖市或者设区的市级人民政府主管的负有安全生产监督管理职责的部门备案，并抄送同级人民政府应急管理部门。\n\n本条第一款所列单位不属于中央企业的，其中非煤矿山、金属冶炼和危险化学品生产、经营、储存、运输企业，以及使用危险化学品达到国家规定数量的化工企业、烟花爆竹生产、批发经营企业的应急预案，按照隶属关系报所在地县级以上地方人民政府应急管理部门备案；本款前述单位以外的其他生产经营单位应急预案的备案，由省、自治区、直辖市人民政府负有安全生产监督管理职责的部门确定。\n\n油气输送管道运营单位的应急预案，除按照本条第一款、第二款的规定备案外，还应当抄送所经行政区域的县级人民政府应急管理部门。\n\n海洋石油开采企业的应急预案，除按照本条第一款、第二款的规定备案外，还应当抄送所经行政区域的县级人民政府应急管理部门和海洋石油安全监管机构。\n\n煤矿企业的应急预案除按照本条第一款、第二款的规定备案外，还应当抄送所在地的煤矿安全监察机构。\n\n第二十七条生产经营单位申报应急预案备案，应当提交下列材料：\n\n（一）应急预案备案申报表；\n\n（二）本办法第二十一条所列单位，应当提供应急预案评审意见；\n\n（三）应急预案电子文档；\n\n（四）风险评估结果和应急资源调查清单。\n\n第二十八条受理备案登记的负有安全生产监督管理职责的部门应当在5个工作日内对应急预案材料进行核对，材料齐全的，应当予以备案并出具应急预案备案登记表；材料不齐全的，不予备案并一次性告知需要补齐的材料。逾期不予备案又不说明理由的，视为已经备案。\n\n对于实行安全生产许可的生产经营单位，已经进行应急预案备案的，在申请安全生产许可证时，可以不提供相应的应急预案，仅提供应急预案备案登记表。\n\n第二十九条各级人民政府负有安全生产监督管理职责的部门应当建立应急预案备案登记建档制度，指导、督促生产经营单位做好应急预案的备案登记工作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4dc43eb0-25c6-407d-84e6-c6d076ebb167', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '6运输机械（Part 3）', '油的油位符合规定，液压系统无泄漏，液压缸动作灵敏，作业范围内不得有非工作人员或障碍物。电动机应按本规程第3.4节的要求执行。  \n7.1.9水上打桩时，应选择排水量比桩机重量大4倍以上的作业船或安装牢固的排架，桩机与船体或排架应可靠固定，并应采7.1.19桩机作业或行走时，除本机操作人员外，不应搭载其他人员。  \n7.1.20桩机行走时，地面的平整度与坚实度应符合要求，并应有专人指挥。走管式桩机横移时，桩机距滚管终端的距离不应小于 $1 \\mathrm { m }$ 。桩机带锤行走时，应将桩锤放至最低位。履带式桩机行走时，驱动轮应置于尾部位置。  \n7.1.21在有坡度的场地上，坡度应符合桩机使用说明书的规定，并应将桩机重心置于斜坡上方，沿纵坡方向作业和行走。桩机在斜坡上不得回转。在场地的软硬边际，桩机不应横跨软硬边际。  \n7.1.22遇风速 $1 2 . 0 \\mathrm { m } / \\mathrm { s }$ 及以上的大风和雷雨、大雾、大雪等恶劣气候时，应停止作业。当风速达到 $1 3 . 9 \\mathrm { m / s }$ 及以上时，应将桩机顺风向停置，并应按使用说明书的要求，增设缆风绳，或将桩架放倒。桩机应有防雷措施，遇雷电时，人员应远离桩机。冬期作业应清除桩机上积雪，工作平台应有防滑措施。  \n7.1.23桩孔成型后，当暂不浇注混凝土时，孔口必须及时封盖。  \n7.1.24作业中，当停机时间较长时，应将桩锤落下垫稳。检修时，不得悬吊桩锤。  \n7.1.25桩机在安装、转移和拆运时，不得强行弯曲液压管路。7.1.26作业后，应将桩机停放在坚实平整的地面上，将桩锤落下垫实，并切断动力电源。轨道式桩架应夹紧夹轨器。\n\n### 7.2柴油打桩锤\n\n7.2.1作业前应检查导向板的固定与磨损情况，导向板不得有松动或缺件，导向面磨损不得大于 $7 \\mathrm { m m }$ 。  \n7.2.2作业前应检查并确认起落架各工作机构安全可靠，启动钩与上活塞接触线距离应在 $5 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 0 \\mathrm { m m }$ 之间。  \n7.2.3作业前应检查柴油锤与桩帽的连接，提起柴油锤，柴油锤脱出砧座后，柴油锤下滑长度不应超过使用说明书的规定值，超过时，应调整桩帽连接钢丝绳的长度。  \n7.2.4作业前应检查缓冲胶垫，当砧座和橡胶垫的接触面小于原面积2/3时，或下汽缸法兰与砧座间隙小于使用说明书的规定值时，均应更换橡胶垫。  \n7.2.5水冷式柴油锤应加满水箱，并应保证柴油锤连续工作时有足够的冷却水。冷却水应使用清洁的软水。冬期作业时应加温水。  \n7.2.6桩帽上缓冲垫木的厚度应符合要求，垫木不得偏斜。金属桩的垫木厚度应为 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 5 0 \\mathrm { m m }$ ；混凝土桩的垫木厚度应为 $2 0 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 2 5 0 \\mathrm { m m }$ 。  \n7.2.7柴油锤启动前，柴油锤、桩帽和桩应在同一轴线上，不得偏心打桩。  \n7.2.8在软土打桩时，应先关闭油门冷打，当每击贯入度小于$1 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，再启动柴油锤。  \n7.2.9柴油锤运转时，冲击部分的跳起高度应符合使用说明书的要求，达到规定高度时，应减小油门，控制落距。  \n7.2.10当上活塞下落而柴油锤未燃爆，上活塞发生短时间的起伏时，起落架不得落下，以防撞击碰块。  \n7.2.11打桩过程中，应有专人负责拉好曲臂上的控制绳，在意外情况下，可使用控制绳紧急停锤。  \n7.2.12柴油锤启动后，应提升起落架，在锤击过程中起落架与上汽缸顶部之间的距离不应小于 $2 \\mathrm { m }$ 。  \n7.2.13筒式柴油锤上活塞跳起时，应观察是否有润滑油从泄油孔中流出。下活塞的润滑油应按使用说明书的要求加注。  \n7.2.14柴油锤出现早燃时，应停止工作，并应按使用说明书的要求进行处理。  \n7.2.15作业后，应将柴油锤放到最低位置，封盖上汽缸和吸排气孔，关闭燃料阀，将操作杆置于停机位置，起落架升至高于桩锤 $\\mathrm { 1 m }$ 处，并应锁住安全限位装置。  \n7.2.16长期停用的柴油锤，应从桩机上卸下，放掉冷却水、燃\n\n油及润滑油，将燃烧室及上、下活塞打击面清洗干净，并应做好防腐措施，盖上保护套，人库保存。\n\n### 7.3振动桩锤\n\n7.3.1作业前，应检查并确认振动桩锤各部位螺栓、销轴的连接牢靠，减振装置的弹簧、轴和导向套完好。\n\n7.3.2作业前，应检查各传动胶带的松紧度，松紧度不符合规定时应及时调整。\n\n7.3.3作业前，应检查夹持片的齿形。当齿形磨损超过 $4 \\mathrm { m m }$ 时，应更换或用堆焊修复。使用前，应在夹持片中间放一块$1 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 5 \\mathrm { m m }$ 厚的钢板进行试夹。试夹中液压缸应无渗漏，系统压力应正常，夹持片之间无钢板时不得试夹。\n\n7.3.4作业前，应检查并确认振动桩锤的导向装置牢固可靠。  \n导向装置与立柱导轨的配合间隙应符合使用说明书的规定。\n\n7.3.5悬挂振动桩锤的起重机吊钩应有防松脱的保护装置。振动桩锤悬挂钢架的耳环应加装保险钢丝绳。\n\n7.3.6振动桩锤启动时间不应超过使用说明书的规定。当启动困难时，应查明原因，排除故障后继续启动。启动时应监视电流和电压，当启动后的电流降到正常值时，开始作业。\n\n7.3.7夹桩时，夹紧装置和桩的头部之间不应有空隙。当液压系统工作压力稳定后，才能启动振动桩锤。\n\n7.3.8沉桩前，应以桩的前端定位，并按使用说明书的要求调整导轨与桩的垂直度。\n\n7.3.9沉桩时，应根据沉桩速度放松吊桩钢丝绳。沉桩速度、电机电流不得超过使用说明书的规定。沉桩速度过慢时，可在振动桩锤上按');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4ddb27b8-4ab2-406e-9c9f-5a03380bd044', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '附录E 柱的计算长度系数', '附录E 柱的计算长度系数E.0.1 无侧移框架柱的计算长度系数 $\\mu$ 应按表E.0.1取值，同时符合下列规定：\n\n1当横梁与柱铰接时，取横梁线刚度为零。\n\n2对低层框架柱，当柱与基础铰接时，应取 $K _ { 2 } = 0$ ，当柱与基础刚接时，应取 $K _ { 2 } = 1 0$ ，平板支座可取 $K _ { 2 } = 0 . 1$ 。\n\n3当与柱刚接的横梁所受轴心压力 $N _ { \\mathbf { b } }$ 较大时，横梁线刚度折减系数 $\\alpha _ { \\mathrm { N } }$ 应按下列公式计算：\n\n横梁远端与柱刚接和横梁远端与柱铰接时：\n\n$$\n\\alpha _ { \\mathrm { N } } = 1 - N _ { \\mathrm { b } } / N _ { \\mathrm { E b } }\n$$\n\n横梁远端嵌固时：\n\n$$\n\\alpha _ { \\mathrm { N } } = 1 - N _ { \\mathrm { b } } / ( 2 N _ { \\mathrm { E b } } )\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E b } } = { \\pi } ^ { 2 } E I _ { \\mathrm { b } } / l ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $I _ { \\mathrm { b } }$ 1 -横梁截面惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；$l$ 1 -横梁长度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4de58348-adad-4998-9054-563a0decd8c3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犛', '附 录 犛');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4de986c3-5374-4b62-b51d-eec72d6fdee2', '49《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验》（GB-T2650-2022）.md', '表A.1依据GB/T 2650进行的冲击试验', '表A.1依据GB/T 2650进行的冲击试验检验员或检验机构： 审批：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4ded3278-9d83-46da-9c28-e973e3932f4e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0559—2005水泥混凝土弯拉弹性模量试验方法', 'T0559—2005水泥混凝土弯拉弹性模量试验方法## 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥混凝土弯拉弹性模量的试验方法，弯拉弹性模量是以1/2极限弯拉强度时的加荷模量为准。\n\n本方法适用于各类水泥混凝土棱柱小梁试件。\n\n引用标准：\n\n《水泥混凝土弯拉强度试验》（T0558）\n\n《指示表（指针式、数显式）》（JJG 34）\n\n《水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法》 (T0551)\n\n## 2 仪具与材料\n\n2.1 压力机、弯拉试验装置：应符合T0558的规定。\n\n2.2 千分表：应符合现行《指示表（指针式、数显式）》（JJG34）的规定，分度值为$0 . 0 0 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.3 千分表架：1个。图T0559-1为金属刚性框架，正中为千分表插座，两端有3个圆头长螺杆，可以调整高度。\n\n  \n图T0559-1千分表架（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n2.4 毛玻璃片（每片约 $1 . 0 \\mathrm { c m } ^ { 2 }$ ）、502胶水、平口刮刀、丁字尺、直尺、钢卷尺、铅笔等。\n\n## 3试件制备\n\n3.1 试件尺寸应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 1$ 中表T0551-1的规定，同时在试件长向中部1/3 区段内表面不得有直径超过 $\\phi 5 \\mathrm { m m }$ 、深度超过 $\\phi 2 \\mathrm { m m }$ 的孔洞。\n\n3.2 每组为6根同龄期同条件制作的试件，3根用于测定弯拉强度，3根用于作弯拉弹性模量试验。\n\n## 4试验步骤\n\n4.1 至试验龄期时，自养护室取出试件，用湿布覆盖，避免其湿度变化。清除试件表面污垢，修平与装置接触的试件部分（对弯拉强度试件即可进行试验）。在其上下面（即成型时两侧面）划出中线和装置位置线，在千分表架共4个脚点处用干毛巾先擦干水分，再用502 胶水黏牢小玻璃片，量出试件中部的宽度和高度，精确至 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4.2 将试件安放在支座上，使成型时的侧面朝上，千分表架放在试件上，压头及支座线垂直于试件中线且无偏心加载情况，而后缓缓加上约1kN 压力，停机检查支座等各接缝处有无空隙（必要时应加金属薄垫片），应确保试件不扭动，而后安装千分表，其脚点及表架脚点稳立在小玻璃片上，如图T0559-2所示。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4df08058-45a7-473a-8788-dbad781a2198', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．10 辅助电气设备', '7．10 辅助电气设备## 7．10．1 照明\n\n### 7．10．1．1 司机室\n\n司机室要提供固定的、不眩目的工作照明装置，该装置应布置合理，并具有不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的照度，在起重机主电气线路被切断时，照明装置应能正常工作。\n\n### 7．10．1．2 工作区域照明\n\n当由起重机提供工作区域照明时，要在起重机合适部位装设投光灯，确保地面有 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的最小照度。投光灯应是防震型的；照明线路不应受起重机主线路控制；应采取预防措施，防止因电动机起动造成压降而使灯熄灭。\n\n### 7．10．1．3 通道和电气室照明\n\n通道和电气室应装设不受起重机主线路控制的辅助照明装置，平均照度不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 。\n\n### 7．10．1．4 紧急照明\n\n当现场照明不能保证安全离开起重机时，应提供配有蓄电池的应急照明灯，司机室内应提供蓄电池充电器。\n\n### 7．10．1．5 其他\n\n#### 7．10．1．5．1 必要时为检修方便，可配置电压不超过 $5 0 ~ \\mathrm { ~ V ~ }$ 的安全照明手提灯，并在必要位置设置相应安全电压电源插座。\n\n#### 7．10．1．5．2 不同电压等级的电源插座应采用不同型式或尺寸的插座。防止不同电压间的混淆。\n\n## 7．10．2 取暖与降温\n\n### 7．10．2．1 电气室\n\n电气室的通风散热应满足以下要求：提供自然通风或强制通风，以驱散辐射热及电气设备所产生的热能。\n\n当采用电子设备而工作条件又不能保证电子设备正常工作所需的环境温度时，应装设空调装置。\n\n### 7．10．2．2 司机室\n\n司机室内应根据供需双方达成的协议设置取暖与降温设备。该装置的供电应与起重机动力线路分开。在环境温度较高的场所，司机室外部或下方应装热反射板，防止或减少司机室受环境温度的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4df76793-1e94-4b26-887f-e79ce4fcfa99', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12.3 梁柱连接节点（Part 1）', '12.3 梁柱连接节点## 12.3.1 梁柱连接节点可采用栓焊混合连接、螺栓连接、焊接连接、端板连接、顶底角钢连接等构造。\n\n## 12.3.2 梁柱采用刚性或半刚性节点时，节点应进行在弯矩和剪力作用下的强度验算。\n\n## 12.3.3 当梁柱采用刚性连接，对应于梁翼缘的柱腹板部位设置横向加劲肋时，节点域应符合下列规定：\n\n### 1 当横向加劲肋厚度不小于梁的翼缘板厚度时，节点域的受剪正则化宽厚比 $\\lambda _ { \\mathrm { { n } , \\mathrm { { s } } } }$ 不应大于0.8；对单层和低层轻型建筑， $\\lambda _ { \\mathrm { n , s } }$ 不得大于1.2。节点域的受剪正则化宽厚比 $\\lambda _ { \\mathrm { n . } }$ s应按下式计算：\n\n当 $h _ { \\mathrm { c } } / h _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 1 0$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n , s } } = { \\frac { h _ { \\mathrm { b } } / t _ { \\mathrm { w } } } { 3 7 { \\sqrt { 5 . 3 4 + 4 \\ ( h _ { \\mathrm { b } } / h _ { \\mathrm { c } } ) ^ { 2 } } } } } { \\frac { 1 } { \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } } }\n$$\n\n当 $h _ { \\mathrm { c } } / h _ { \\mathrm { b } } { < } 1 0$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n , s } } = \\frac { h _ { \\mathrm { b } } / t _ { \\mathrm { w } } } { 3 7 \\sqrt { 4 + 5 . 3 4 ~ ( h _ { \\mathrm { b } } / h _ { \\mathrm { c } } ) ^ { 2 } } } \\frac { 1 } { \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n式中： $h _ { \\mathrm { c } } , \\ h _ { \\mathrm { b } }$ -分别为节点域腹板的宽度和高度。\n\n### 2 节点域的承载力应满足下式要求：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { b l } } + M _ { \\mathrm { b 2 } } } { V _ { \\mathrm { p } } } \\leqslant f _ { \\mathrm { p s } }\n$$\n\n$_ \\mathrm { H }$ 形截面柱：\n\n$$\nV _ { \\mathrm { p } } = h _ { \\mathrm { b l } } h _ { \\mathrm { c l } } t _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n箱形截面柱：\n\n$$\nV _ { \\mathrm { p } } = 1 . 8 h _ { \\mathrm { b l } } h _ { \\mathrm { c l } } t _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n圆管截面柱：\n\n$$\nV _ { \\mathrm { p } } = ( \\pi / 2 ) h _ { \\mathrm { b l } } d _ { \\mathrm { c } } t _ { \\mathrm { c } }\n$$\n\n、 $M _ { \\mathrm { b 2 } }$ -分别为节点域两侧梁端弯矩设计值（N·mm);$V _ { \\mathfrak { p } }$ 节点域的体积 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；$h _ { \\mathrm { c l } }$ -柱翼缘中心线之间的宽度和梁腹板高度$\\mathrm { ( m m ) }$ ；$h _ { \\mathrm { b l } }$ 梁翼缘中心线之间的高度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$\\pmb { t _ { \\mathrm { w } } }$ -柱腹板节点域的厚度！ $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；$d _ { \\mathrm { c } }$ 一钢管直径线上管壁中心线之间的距离$\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$t _ { \\mathrm { c } }$ 节点域钢管壁厚 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$f _ { \\mathrm { p s } }$ 节点域的抗剪强度 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n### 3 节点域的受剪承载力 $f _ { \\mathrm { p s } }$ 应据节点域受剪正则化宽厚比$\\lambda _ { \\mathfrak { n } }$ 按下列规定取值：\n\n#### 1）当 ${ \\lambda } _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { s } } { \\leqslant } 0 . 6$ 时， $f _ { \\mathrm { p s } } = \\frac { 4 } { 3 } f _ { \\mathrm { v } } ;$   \n#### 2）当 $0 . 6 { < } \\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { s } } { \\leqslant } 0 . 8$ 时， $f _ { \\mathrm { p s } } { = } \\frac { 1 } { 3 } ( ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4e05dc58-3f10-4e13-a64c-fff0d38b22bc', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '9.5 施工机械设备使用', '9.5 施工机械设备使用## 9.5.1 施工机械设备安全管理要求\n\n施工单位应制定施工机械设备安全操作规程，建立设备安全技术档案。\n\n## 9.5.2 机械设备进场管理要求\n\n机械设备进场前应查验机械设备证件、性能、状态。机械设备进场后，应向操作人员进行安全技术交底。\n\n## 9.5.3 机械设备安全防护要求\n\n机械设备上各种安全防护、保险限位装置及各种安全信息装置必须齐全有效。\n\n## 9.5.4 机械设备操作使用要求\n\n机械设备必须按机械设备安全操作规程和机械设备使用说明书规定的技术性能、承载能力和使用条件操作、使用，严禁超载、超速作业或扩大使用范围。\n\n## 9.5.5 机械设备作业区域要求\n\n机械设备不宜在坡度大的边坡区域或不稳定岩土体上作业。机械在路基边坡、基坑、沟壑边缘附近以及不稳定岩土体上作业时，应采取可靠的安全措施。\n\n## 9.5.6 多台机械同时作业安全距离要求\n\n多台机械同时作业时，各台机械之间应保持安全距离。\n\n## 9.5.7 机械作业与人工作业配合要求\n\n机械作业范围内不得同时进行人工作业。由人工配合机械进行辅助作业时，作业人员应注意观察。\n\n## 9.5.8 高耸设备防雷要求\n\n施工现场的钻机等高耸设备在相邻结构物的防雷装置的保护范围之外时，应按有关规定设置防雷装置。\n\n## 9.5.9 高耸设备与架空线路安全距离要求\n\n高耸设备与架空线路之间的安全距离应符合现行《公路工程施工安全技术规范》(JTGF90)的相关规定。当需要在小于规定的安全距离范围内进行作业时，应采取严格的安全保护措施，并应按相关规定经有关部门批准。\n\n## 9.5.10 起重吊装作业要求\n\n起重吊装作业应符合现行《公路工程施工安全技术规范》(JTGF90)的相关规定。\n\n## 9.5.11 施工运输车辆要求\n\n施工现场的运输车辆应设置反光警示标识。施工车辆运行必须遵守道路交通法规，按规定路线和速度行驶；不得超载，严禁人料混载。\n\n## 9.5.12 机械设备检修要求\n\n清洁、保养、维修机械或电气装置之前，必须先切断电源，等机械设备停稳后再进行操作。严禁带电进行检修，严禁采取预约送电时间的方式进行检修。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4e080ab9-f484-4961-b68c-ecf6875c8eae', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算## 6.1.1.4.1 起动时间和起动平均加速度计算\n\n### 6.1.1.4.1.1 机构起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（82）计算：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle \\ n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } + J _ { \\mathrm { 2 } } ) + \\frac { J _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle \\ 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { N } } ) }\n$$\n\n式中：\n\n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动时间，单位为秒（s），其值见表37；  \n$n$ 电动机额定转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；  \n$k$ 其他传动件的转动惯量折算到电动机轴上的影响系数， $k = 1 . 0 5 \\sim 1 . 2 0$ ；  \n$J _ { 1 }$ 电动机转子的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { 2 }$ -电动机轴上制动轮和联轴器的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } } ,$ ）；  \n$J _ { 3 }$ -作起升运动的物品的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 ) } }$ ；\n\n$$\nJ _ { 3 } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D ^ { 2 } } { 4 g a ^ { 2 } i ^ { 2 } }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；$D$ 同式（77）；$_ g$ 重力加速度，取 $g { = } 9 . 8 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；$a$ 同式（77）；i 同式（77）；同式（77）；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 电动机平均起动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d q } } = \\lambda _ { \\mathrm { A S } } M _ { \\mathrm { n } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { A S } }$ — 电动机平均起动转矩倍数，其值见表38；  \n$M _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机的额定转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ ———见式（77）。\n\n表 37 起升机构起（制）动时间和平均升降加（减）速度值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4e0eef54-7dae-4af9-9f5c-fd9bd71fdb92', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百二十二条承租人应当妥善保管租赁物，因保管不善造成租赁物毁损', '第二百二十二条承租人应当妥善保管租赁物，因保管不善造成租赁物毁损、灭失的，应当承担损害赔偿责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4e131fca-6123-4da5-9d58-3762b6b32062', '136《中华人民共和国土地管理法实施条例中华人民共和国土地管理法实施》（国务院令第743号（2021修订））.md', '第五章建设用地（Part 2）', '不成的，由批准征用土地的人民政府裁决。征地补偿、安置争议不影响征用土地方案的实施。征用土地的各项费用应当自征地补偿、安置方案批准之日起3个月内全额支付。\n\n第二十六条土地补偿费归农村集体经济组织所有；地上附着物及青苗补偿费归地上附着物及青苗的所有者所有。\n\n征用土地的安置补助费必须专款专用，不得挪作他用。需要安置的人员由农村集体经济组织安置的，安置补助费支付给农村集体经济组织，由农村集体经济组织管理和使用；由其他单位安置的，安置补助费支付给安置单位；不需要统一安置的，安置补助费发放给被安置人员个人或者征得被安置人员同意后用于支付被安置人员的保险费用。\n\n市、县和乡（镇）人民政府应当加强对安置补助费使用情况的监督。\n\n第二十七条\n\n抢险救灾等急需使用土地的，可以先行使用土地。其中，属于临时用地的，灾后应当恢复原状并交还原土地使用者使用，不再办理用地审批手续；属于永久性建设用地的，建设单位应当在灾情结束后6个月内申请补办建设用地审批手续。\n\n第二十八条建设项目施工和地质勘查需要临时占用耕地的,土地使用者应当自临时用地期满之日起1年内恢复种植条件。\n\n第二十九条国有土地有偿使用的方式包括：\n\n（一）国有土地使用权出让;\n\n（二）国有土地租赁；\n\n（三）国有土地使用权作价出资或者入股。\n\n第三十条《土地管理法》第五十五条规定的新增建设用地的土地有偿使用费，是指国家在新增建设用地中应取得的平均土地纯收益。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4e199a84-5890-4544-ac59-6d591f321ad0', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明一般来讲，对做过地震安全性评价的桥梁工程场地，其地震作用由地震安全性评价的结果确定，对未做地震安全性评价的桥梁工程场地，其地震作用按本章各节的规定确定。本条对必须做和宜做地震安全性评价的桥梁做出了规定。\n\n（1）当桥梁在上部结构连续的一联内场地存在两种或两种以上的场地类别，或不同桥墩、桥台、桥塔场地的高程和覆盖层厚度相差很大，或桥梁一联总长超过 $6 0 0 \\mathrm { m }$ 时，可能导致不同桥墩、桥台、桥塔处的地震动差异较大，宜考虑地震动的空间变化。\n\n考虑地震动空间变化影响时，各桥台和桥墩（或桥塔）输入的反应谱或功率谱可能不同。采用反应谱法分析考虑非一致激励有困难时，可近似采用等效一致激励，在每一个周期点取各桥台、桥墩和桥塔拟输入的反应谱的最大值，得到包络反应谱。采用功率谱分析，可采用包络功率谱或直接采用多点非一致激励。\n\n（2）地震动观测数据表明，6级以下的地震震源体不同方向的尺度对地震动分布的影响不是很明显，近断裂效应可以不考虑。更大地震的近断裂效应在 $3 0 \\mathbf { k m }$ 以内十分显著，有必要考虑。\n\n## 5.2设计加速度反应谱\n\n### 5.2.1设计加速度反应谱 $S$ （ $T )$ 应由式（5.2.1）确定，如图5.2.1所示。\n\n$$\n{ \\cal S } ( T ) ~ = ~ \\left\\{ \\begin{array} { l l } { { S _ { \\mathrm { m a x } } ( 0 . 6 T / T _ { 0 } + 0 . 4 ) } } & { { T \\leqslant T _ { 0 } } } \\\\ { { } } & { { T _ { 0 } < T \\leqslant T _ { \\mathrm { g } } } } \\\\ { { S _ { \\mathrm { m a x } } ( T _ { \\mathrm { g } } / T ) } } & { { T _ { \\mathrm { g } } < T \\leqslant 1 0 } } \\\\ { { } } & { { } } \\end{array} \\right.\n$$\n\n式中： $T -$ 周期（s）；$T _ { \\scriptscriptstyle 0 }$ - -反应谱直线上升段最大周期，取0.1s;$T _ { \\mathrm { g } }$ 特征周期（s）；$S _ { \\mathrm { { m a x } } }$ 设计加速度反应谱最大值（g）。\n\n  \n图5.2.1设计加速度反应谱');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4e221929-4b08-4c3c-83ef-019f9b94a9ff', '107《建筑工程施工现场标志设置技术规程》（JGJ348-2014）.md', '4安全标志', '4安全标志## 4.1禁止标志\n\n### 4.1.1禁止标志是用来禁止人们不安全行为的图形标志。\n\n### 4.1.2禁止、警告、指令、提示标志的基本形状依据现行国家标准《安全标志及其使用导则》GB2894规定的尺寸要求并将文字辅助标志列于图形下方提出的。为方便使用，本条款根据现行国家标准《安全标志及其使用导则》GB 2894中提供的标志尺寸与观察距离的计算公式给出标志尺寸与最大观察距离的关系表格。\n\n### 4.1.3建筑工程施工现场禁止标志设置地点举例见表1。\n\n表1禁止标志设置地点举例  \n\n\n\n\n\n续表1   \n\n\n\n\n\n## 4.2警告标志\n\n### 4.2.1警告标志是用来提醒人们对周围环境引起注意，以避免发生危险的图形标志。基本形式是黑色正三角形边框，图形是黑色.背景为黄色。\n\n### 4.2.2根据现行国家标准《安全标志及其使用导则》GB2894的规定，警告标志的基本尺寸宜根据观察距离确定。\n\n### 4.2.3建筑工程施工现场警告标志设置地点举例见表2。\n\n表2警告标志设置地点举例  \n\n\n\n\n\n续表2   \n\n\n<<<HTBL|c7b9894b84f4c01912a0091a855bcbf|END>>>\n\n\n## 4.3指令标志\n\n### 4.3.1指令标志是强制人们必须作出某种动作或采用防范措施的图形标志。\n\n### 4.3.2 根据现行国家标准《安全标志及其使用导则》GB2894的规定，指令标志的基本尺寸根据最大观察距离确定。\n\n### 4.3.3建筑工程施工现场指令标志设置地点举例见表3。\n\n表3指令标志设置地点举例\n\n\n\n\n\n## 4.4提示标志\n\n### 4.4.1提示标志是用来向人们提供目标所有位置与方向信息的图形标志。基本形式是矩形边框，图形文字是白色，背景是所提供的标志，为绿色。消防设备提示标志用红色。\n### 4.4.2根据现行国家标准《安全标志及其使用导则》GB 2894的规定，提示标志的基本尺寸宜根据最大观察距离确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4e483cff-1bac-43e6-b05e-a6295ec1cb6d', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百三十条买卖合同是出卖人转移标的物的所有权于买受人', '第一百三十条买卖合同是出卖人转移标的物的所有权于买受人，买受人支付价款的合同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4e58a4ab-30fd-4809-8ad3-443964acca82', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 1）', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择在本标准中已规定了抗屈服、抗失稳、抗疲劳的结构设计计算方法，但在某些情况下，仅有这些计算还不足以说明结构材料已具有了抗脆性破坏的安全性。本附录对影响脆性破坏因素进行评价，并对钢材质量组别进行选择，以保证起重机结构材料抗脆性破坏的安全性。\n\n## 犐．1 对影响脆性破坏因素的评价\n\n在起重机金属结构中，导致构件材料发生脆性破坏的重要影响因素是：纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；构件材料的厚度；工作环境的温度。\n\n### 犐．1．1 纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用的影响\n\n以自重载荷引起的纵向拉伸应力 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 和焊接纵向残余拉伸应力的联合作用，见图I．1所示。\n\n  \n图犐．1 焊缝类型\n\nⅠ类焊缝：无焊缝或只有横向焊缝，脆性破坏的危险性小。当起重机自重等永久载荷 $( \\gamma _ { \\mathrm { { P } } }$ 取1）引起的结构构件纵向拉伸应力犣 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 与其钢材的屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { S } }$ 之比 $\\sigma _ { \\mathrm { G } } / \\sigma _ { \\mathrm { S } } { > } 0 . 3$ 时，才考虑此因素对脆性破坏的影响。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．1）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } - 1\n$$\n\n……（I．1）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — （钢材质量组别选择的）残余应力影响评价系数；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 结构构件纵向拉伸应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ ———同式（28）。  \nⅡ类焊缝：只有纵向焊缝的结构，脆性破坏的危险性增加。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．2）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（I．2）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\nⅢ类焊缝：焊缝汇聚，高度应力集中，脆性破坏的危险性最大。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．3）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { { A } } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { { G } } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } } + 1\n$$\n\n……（I．3）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n在有条件时，宜对Ⅲ类焊缝进行消除残余应力的热处理（温度宜为 $6 0 0 \\textrm { ‰}$ ），处理后可视为Ⅰ类焊缝选取钢材组别。\n\n当钢材的屈强比 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7$ 时，式（I．1）～式（I．3）中的 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 以 $( 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }$ ）代之。\n\n### 犐．1．2 构件材料厚度的影响\n\n构件材料的厚度越大，脆性破坏危险性也越大。当犣 $5 \\ \\mathrm { m m } { \\leqslant } t { \\leqslant } 2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．4）计算，当 $2 0 \\ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．5）计算。\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = { \\frac { 9 } { 2 \\ 5 0 0 } } t ^ { 2 }\n$$\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = 0 . 6 5 ~ \\sqrt { t - 1 4 . 8 1 } - 0 . 0 5\n$$\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来进行评价， $t ^ { \' }$ 按下述规定确定：\n\na） 对轧制型材：\n\n1） 对圆截面  ＝  ；′ 1．8  \n2） 对方截面 $t ^ { \\prim');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4e5b8606-ca3c-4bbf-8168-647cb65859ba', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '5土石方机械（Part 2）', '区，应停放在坚实、平坦、安全的位置，并应将铲斗收回平放在地面，所有操纵杆置于中位，关闭操作室和机棚。  \n5.2.24履带式挖掘机转移工地应采用平板拖车装运。短距离自行转移时，应低速行走。  \n5.2.25保养或检修挖掘机时，应将内燃机熄火，并将液压系统卸荷，铲斗落地。  \n5.2.26利用铲斗将底盘顶起进行检修时，应使用垫木将抬起的履带或轮胎垫稳，用木楔将落地履带或轮胎牢，然后再将液压系统卸荷否则不得进人底舟下工作\n\n## 5.3挖掘装载机\n\n5.3.1挖掘装载机的挖掘及装载作业应符合本规程第5.2节及第5.10节的规定。  \n5.3.2挖掘作业前应先将装载斗翻转，使斗口朝地，并使前轮稍离开地面，踏下并锁住制动踏板，然后伸出支腿，使后轮离地并保持水平位置。  \n5.3.3挖掘装载机在边坡卸料时，应有专人指挥，挖掘装载机轮胎距边坡缘的距离应大于 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 。  \n5.3.4动臂后端的缓冲块应保持完好；损坏时，应修复后使用。5.3.5作业时，应平稳操纵手柄；支臂下降时不宜中途制动。挖掘时不得使用高速挡。  \n5.3.6应平稳回转挖掘装载机，并不得用装载斗砸实沟槽的侧面。  \n5.3.7挖掘装载机移位时，应将挖掘装置处于中间运输状态，收起支腿，提起提升臂。  \n5.3.8装载作业前，应将挖掘装置的回转机构置于中间位置，并应采用拉板固定。  \n5.3.9在装载过程中，应使用低速挡。  \n5.3.10铲斗提升臂在举升时，不应使用阀的浮动位置。  \n5.3.11 前四阀用于支腿伸缩和装载的作业与后四阀用于回转和挖掘的作业不得同时进行。  \n5.3.12行驶时，不应高速和急转弯。下坡时不得空挡滑行。5.3.13行驶时，支腿应完全收回，挖掘装置应固定牢靠，装载装置宜放低，铲斗和斗柄液压活塞杆应保持完全伸张位置。5.3.14挖掘装载机停放时间超过1h，应支起支腿，使后轮离地；停放时间超过1d时，应使后轮离地，并应在后悬架下面用垫块支撑。\n\n## 5.4推土机\n\n5.4.1推土机在坚硬土壤或多石土壤地带作业时，应先进行爆破或用松土器翻松。在沼泽地带作业时，应更换专用湿地履带板。\n\n5.4.2不得用推土机推石灰、烟灰等粉尘物料，不得进行碾碎石块的作业。\n\n5.4.3牵引其他机构设备时，应有专人负责指挥。钢丝绳的连接应牢固可靠。在坡道或长距离牵引时，应采用牵引杆连接。\n\n5.4.4作业前应重点检查下列项目，并应符合相应要求：1 各部件不得松动，应连接良好；2 燃油、润滑油、液压油等应符合规定；3 各系统管路不得有裂纹或泄漏；\n\n4各操纵杆和制动踏板的行程、履带的松紧度或轮胎气压应符合要求。5.4.5启动前，应将主离合器分离，各操纵杆放在空挡位置，并应按照本规程第3.2节的规定启动内燃机，不得用拖、顶方式启动。5.4.6启动后应检查各仪表指示值、液压系统，并确认运转正常，当水温达到 $\\mathrm { 5 5 \\mathrm { { \\circ } C } }$ 、机油温度达到 $4 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，全载荷作业。5.4.7推土机机械四周不得有障碍物，并确认安全后开动，工作时不得有人站在履带或刀片的支架上。5.4.8采用主离合器传动的推土机接合应平稳，起步不得过猛，不得使离合器处于半接合状态下运转；液力传动的推土机，应先解除变速杆的锁紧状态，踏下减速器踏板，变速杆应在低挡位，然后缓慢释放减速踏板。5.4.9在块石路面行驶时，应将履带张紧。当需要原地旋转或急转弯时，应采用低速挡。当行走机构夹入块石时，应采用正、反向往复行驶使块石排除。5.4.10在浅水地带行驶或作业时，应查明水深，冷却风扇叶不得接触水面。下水前和出水后，应对行走装置加注润滑脂。5.4.11推土机上、下坡或超过障碍物时应采用低速挡。推土机上坡坡度不得超过 $2 5 ^ { \\circ }$ ，下坡坡度不得大于 $3 5 ^ { \\circ }$ ，横向坡度不得大于 ${ 1 0 } ^ { \\circ }$ 。在 $2 5 ^ { \\circ }$ 以上的陡坡上不得横向行驶，并不得急转弯。上坡时不得换挡，下坡不得空挡滑行。当需要在陡坡上推土时，应先进行填挖，使机身保持平衡。5.4.12在上坡途中，当内燃机突然熄灭，应立即放下铲刀，并锁住制动踏板。在推土机停稳后，将主离合器脱开，把变速杆放到空挡位置，并应用木块将履带或轮胎死后，重新启动内燃机。5.4.13下坡时，当推土机下行速度大于内燃机传动速度时，转向操纵的方向应与平地行走时操纵的方向相反，并不得使用制动器。\n\n5.4.14填沟作业驶近边坡时，铲刀不得越出边缘。后退时，应先换挡，后提升铲刀进行倒车。\n\n5.4.15在深沟、基坑或陡坡地区作业时，应有专人指挥，垂直边坡高度应小于 $2 \\mathrm { m }$ 。当大于 $2 \\mathrm { m }$ 时，应放出安全边坡，同时禁止用推土刀侧面推土。\n\n5.4.16推土或松土作业时，不得超载，各项操作应缓慢平稳，不得损坏铲刀、推土架、松土器等装置；无液力变矩器装置的推土机，在作业中有超载趋势时，应稍微提升刀片或变换低速挡。\n\n5.4.17不得顶推与地基基础连接的钢筋混凝土桩等建筑物。顶推树木等物体不得倒向推土机及高空架设物。\n\n5.4.18两台以上推土机在同一地区作业时，前后距离应大于$8 , 0 \\mathrm { m }$ ；左右距离应大于 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 。在狭窄道路上行驶时，未得前机同意，后机不得超越。\n\n5.4.19作业完毕后，宜将推土机开到平坦安全的地方，并应将铲刀、松土器落到地面。在坡道上停机时，应将变速杆挂低速挡，接合主离合器，锁住制动踏板，并将履带或轮胎住。\n\n5.4.20停机时，应先降低内燃机转速，变速杆放在空挡，锁紧液力传动的变速杆，分开主离合器，踏下制动踏板并锁紧，在水温降到 $7 5 \\mathrm { { ‰} }$ 以下、油温降');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4e5fbd0e-cc0f-4ec7-b242-d146890068fe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '起重机设计规范', '起重机设计规范');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4e6c3449-564a-47aa-9424-8c37d33bf0ca', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验## 犚．1 起升机构电动机过载校验\n\n起升机构电动机按式（R．1）进行过载校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（R．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的额定功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$H$ 系数，按有电压损失（交流电动机一 $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、最大转矩或堵转转矩有允差（绕线转子异步电动机－ $10 \\%$ ，笼型异步电动机－ $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、起 升 额 定 载 荷 等 条 件 确 定。绕 线 转 子 异 步 电 动 机 和 笼 型 异 步 电 动 机 取$H { = } 2 , 5$ ;变频异步电动机取 $H { = } 2 , 2$ ;直流电动机取 $H { = } 1 , 4$ ；  \n$m$ 同式（89）；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数（电动机制造商提供），对于直接全压起动的笼型电动λ机，堵转转矩倍数 $\\lambda _ { \\mathrm { m } } \\geqslant 2 . 2$ ；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 额定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式(P.1)。\n\n## 犚．2 轨道运行式运行机构电动机过载校验\n\n轨道运行式运行机构电动机过载校验按式（R．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { 1 } { m \\lambda _ { \\mathrm { A s } } } \\Big \\{ ( P _ { \\Sigma } ( { \\omega } + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\mathrm { w I } } ) \\frac { v _ { \\mathrm { v } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } { + } \\frac { \\sum J n ^ { 2 } } { 9 1 \\ 2 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big \\} \\quad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ R . ~ 2 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$m$ 同式（89）；  \nAS— 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 的平均起动转矩倍数。其值应根据所选电动机的 $\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 值及其控制系统方案确定。通常情况下可参考下列取值：绕线转子异步电动机取1．7，采用频敏变阻器时取1，笼型异λ 犘步电动机取 $0 , 9 \\lambda _ { \\mathrm { m } }$ （相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数，由电动机制造商提供），串励直流电动机取1．9，复励直流电动机取1．8，他励直流电动机取1．7，变频调速电动机取1．7；\n$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ -同式(142)。车轮为滑动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 1 5$ ，车轮为滚动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 0 6$ ；  \n$m _ { \\alpha }$ — 坡道阻力系数，按4．2．2．2的规定计算；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 工作状态风载荷，单位为牛顿（N），按4．2．2．3．1确定；$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 起重机（或小车）的运行速度，单位为米每秒 $\\left( \\mathrm { m } / \\mathrm { s } \\right)$ ）；同式（89）；  \n$\\Sigma J$ — 机构对电动机轴的总惯量，即包含直线运动质量和传动机构的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量和电动机轴上自身的转动惯量之和，单位为千克平方米 $\\mathrm { ( k g \\cdot m ^ { 2 } ) }$ ）；$n$ 同式（82)；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 运行机构起动时间，单位为秒（s）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4e773fd4-79b2-4bbe-b5f2-f4c4b7d41373', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '修订说明', '修订说明《建筑结构荷载规范)) GB 50009 - 2012. 经住房和城乡建设2012 28 日以第 1405 号公告批准、发布。\n\n本规范是在《建筑结构荷载规范)) GB 50009 - 2001 (2006年版)的基础上修订而成。上一版的主编单位是中国建筑科学研究院，参编单位是同济大学、建设部建筑设计院、中国轻工国际工程设计院、中国建筑标准设计研究所、北京市建筑设计研究院、中国气象科学研究院。主要起草人是陈基发、画画、金新阳、张相庭、顾子聪、魏才昂、蔡益燕、关桂学、薛衍。本次修订中，上一版主要起草人陈基发、张相庭、魏才昂、薛析等作为顾问专家参与修订工作，发挥了重要作用。\n\n本规范修订过程中，编制组开展了设计使用年限可变荷载调.weboos.co整系数与偶然荷载组合、雪荷载灾害与屋面积雪分布、风荷载局部体型系数与内压系数、高层建筑群体干扰效应、高层建筑结构顺风向风振响应计算、高层建筑横风向与扭转风振响应计算、国内外温度作用规范与应用、国内外偶然作用规范与应用等多项专题研究，收集了自上一版发布以来反馈的意见和建议，认真总结了工程设计经验，参考了国内外规范和国际标准的有关内容，在全国范围内广泛征求了建设主管部门和设计院等有关使用单位的意见，并对反馈意见进行了汇总和处理。\n\n本次修订增加了第 章、第 章和第 10 章，增加了附录附录 和附录].规范的涵盖范围和技术内容有较大的扩充和修订。\n\n为了便于设计、审图、科研和学校等单位的有关人员在使用本规范时能正确理解和执行条文规定. ((建筑结构荷载规范》编制组按章、节、条顺序编写了本规范的条文说明，对条文规定的目的、编制依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明，部分条文还列出了可提供进一步参考的文献。但是，本条文说明不具备与规范正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握条文内容的参考。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4e8223b2-6fc0-4625-9e78-1224a3424ac5', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '5 土石方机械（Part 1）', '5 土石方机械## 5.1 一般规定\n\n### 5.1.3 桥梁的承载能力有一定限度，履带式机械行走时振动大，通过桥梁要减速慢行，在桥上不要转向或制动，是为了防止由于冲击载荷超过桥梁的承载能力而造成事故。\n\n### 5.1.4 土方机械作业对象是土壤，因此需要充分了解施工现场的地面及地下情况，查明施工场地明、暗设置物（电线、地下电缆、管道、坑道等）的地点及走向，以便采取安全和有效的作业方法，避免操作人员和机械以及地下重要设施遭受损害。\n\n### 5.1.7 对于施工现场中不能取消的电杆等设施，要按本条要求采取防护措施。\n\n### 5.1.9 本条所列各项归纳了土方施工中常见的危害安全生产的消优。当適到这类情沉，安求立即佇工，必女时可符仇械撤离王安全地带。\n\n### 5.1.10 挖掘机械作业时，都要求有一定的配合人员，随机作业，本条规定了挖掘机械回转时的安全要求，以防止机械作业中发生伤人事故。\n\n## 5.2 单斗挖掘机\n\n### 5.2.2 本条规定了挖掘机在作业前状态的正确位置。\n\n### 5.2.5 本条规定了机械启动后到作业前要进行空载运转的要求，目的是测试液压系统及各工作机构是否正常。同时也提高了水温和油温，为安全作业创造条件。\n\n### 5.2.6 作业中，满载的铲斗要举高、升出并回转，机械将产生振动，重心也随之变化。因此，挖掘机要保持水平位置，履带或轮胎要与地面楔紧，以保持各种工况下的稳定性。\n\n### 5.2.7 铲斗的结构只适用于挖土，如果用它来横扫或夯实地面，将使铲斗和动臂因受力不当而损伤变形。  \n### 5.2.8 铲斗不能挖掘五类以上岩石及冻土，所以需要采取爆破或破碎岩石、冻土的措施，否则将严重损伤机械和铲斗。  \n### 5.2.10 挖掘机的铲斗是按一定的圆弧运动的，在悬崖下挖土，如出现伞沿及松动的大石块时有塌方的危险，所以要求立即处理。  \n### 5.2.11 在机身未停稳时挖土，或铲斗未离开工作面就回转，都会造成斗臂侧向受力而扭坏；机械回转时采用反转来制动，就会因惯性造成的冲击力而使转向机构受损。  \n### 5.2.16 在低速情况下进行制动，能减少由于惯性引起的冲击力。  \n### 5.2.17 造成挖掘力突然变化有多种原因，如果不检查原因而依靠调整分配阀的压力来恢复挖掘力，不仅不能消除造成挖掘力突变的故障，反而会因增大液压泵的负荷而造成过热。  \n### 5.2.26 挖掘机检修时，可以利用斗杆升缩油缸使铲斗以地面为支点将挖掘机一端顶起，顶起后如不加以垫实，将存在因液压变化而下降的危险性。\n\n## 5.3 挖掘装载机\n\n### 5.3.2 挖掘装载机挖掘前要将装载斗的斗口和支腿与地面固定，使前后轮稍离地面，并保持机身的水平，以提高机械的稳定性。\n### 5.3.3 在边坡、壕沟、凹坑卸料时，应留出安全距离，以防挖掘装载机出现倾翻事故。\n### 5.3.5 动臂下降中途如突然制动，其惯性造成的冲击力将损坏控掘装署并能破坏机械的宁性而造成倾翻重故\n### 5.3.11 液压操纵系统的分配阀有前四阀和后四阀之分，前四阀操纵支腿、提升臂和装载斗等，用于支腿伸缩和装载作业；后四阀操纵铲斗、回转、动臂及斗柄等，用于回转和挖掘作业。机械的动力性能和液压系统的能力都不允许也不可能同时进行装载和\n\n挖掘作业。\n\n### 5.3.12 一般挖掘装载机系利用轮式拖拉机为主机，前后分别加装装载和挖掘装置，使机械长度和重量增加 $60 \\%$ 以上，因此，行驶中要避免高速或急转弯，以防止发生事故。\n\n### 5.3.14 轮式拖拉机改装成挖掘装载机后，机重增大不少，为减少轮胎在重载情况下的损伤，停放时采取后轮离地的措施。\n\n## 5.4 推土机\n\n### 5.4.2 履带式推土机如推粉尘材料或碾碎石块时，这些物料很容易挤满行走机构，堵塞在驱动轮、引导轮和履带板之间，造成转动困难而损坏机件。\n\n### 5.4.3 用推土机牵引其他机械时，前后两机的速度难以同步，易使钢丝绳拉断，尤其在坡道上更难控制。采用牵引杆后，使两机刚性连接达到同步运行，从而避免事故的发生。\n\n${ \\pmb 5 . 4 . 4 \\sim 5 . 4 . 7 }$ 这四条分别规定了作业前、启动前、启动后、行驶前的具体要求。遵守这些要求将会延长机械使用寿命，并消除许多不安全因素。\n\n### 5.4.10 在浅水地带行驶时，如冷却风扇叶接触到水面，风扇叶的高速旋转能使水飞溅到高温的内燃机各个表面，容易损坏机件，并有可能进入进气管和润滑油中，使内燃机不能正常运转而熄火。\n\n### 5.4.11 推土机上下坡时要根据坡度情况预先挂上相应的低速挡，以防止在上坡中出现力量不足再行换挡而挂不进挡造成空挡下滑。下坡时如空挡滑行，将使推土机失控而加速下滑，造成事故。推土机在坡上横向行驶或作业时，都要保持机身的横向平衡，以防倾翻。\n\n### 5.4.12 推土机在斜坡上熄火时，因失去动力而下滑，依靠浮式制动带已难以保证推土机原地停住，此时放下铲刀，利用铲刀与地面的阻力可以弥补制动力的不足，达到停机目的。\n\n### 5.4.13 推土机在下坡时快速下滑，其速度已超过内燃机传动速\n\n度时，动力的传递已由内燃机驱动行走机构改变为行走机构带动内燃机。在动力传递路线相反的情况下，转向离合器的操纵方向也要相反。  \n### 5.4.14 在填沟作业中，沟的边缘属于疏松的回填土，如果铲刀再越出边缘，会造成推土机滑落沟内的事故。后退时先换挡再提升铲刀。是为了推土机在提升铲刀时出现险情能迅速后退。\n### 5.4.15 深沟、基坑和陡坡地区都存在土质不稳定的边坡，推土机作业时由于对土的压力和振动，容易使边坡塌方。对于超过$2 \\mathrm { m }$ 深坑，要求放出安全距离，也是为了防止坑边下塌。采用专人指挥是为了预防事故。  \n### 5.4.16 推土机超载作业，容易造成工作装置和机械零部件的损坏。采用提升铲刀或更换低速挡，都是防止超载的操作方法。\n##');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4ea94337-1383-42b9-b679-cede49c29705', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6.7能力保护构件计算', '6.7能力保护构件计算## 6.7.1在E2地震作用下，当结构未进入塑性工作范围时，桥梁墩柱的剪力设计值、桥梁基础和盖梁的内力设计值可用E2地震作用的计算结果。\n\n### 条文说明\n\n对于截面尺寸较大的桥墩，在E2地震作用下可能不会发生屈服，这样采用能力保护方法计算过于保守，可直接采用E2地震作用计算结果。在判断桥墩是否屈服时，屈服弯矩可以采用本规范图7.4.7中的等效屈服弯矩。\n\n## 6.7.2墩柱塑性铰区域截面超强弯矩应按式（6.7.2）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { ~ n ~ } } = \\phi ^ { 0 } M _ { \\mathrm { ~ u ~ } }\n$$\n\n式中： $M _ { n }$ 顺桥向和横桥向超强弯矩;\n\n$M _ { \\mathrm { u } }$ —按截面实配钢筋，采用材料强度标准值，在最不利轴力作用下计算出的截面顺桥向和横桥向极限弯矩（图7.4.7）；  \n$\\phi ^ { 0 }$ -桥墩极限弯矩超强系数， $\\phi ^ { 0 }$ 取1.2。\n\n### 条文说明\n\n从大量震害和试验结果的观察发现，墩柱的实际极限弯矩要大于其设计承载能力，这种现象称为墩柱抗弯超强现象（Overstrength)。引起墩柱抗弯超强的原因很多，最主要的原因是钢筋在屈服后的极限强度比其屈服强度大，而钢筋实际屈服强度又比设计强度大。如果墩柱塑性铰的极限弯矩出现很大的超强，所能承受的地震力超过了能力保护构件，则将导致能力保护构件先失效，预设的塑性铰不能产生，桥梁发生脆性破坏。\n\n为了保证预期出现弯曲塑性铰的构件不发生脆性的破坏模式（如剪切破坏、黏结破坏等)，并保证脆性构件和不宜用于耗能的构件（能力保护构件）处于弹性反应范围，在确定它们的弯矩、剪力设计值时，采用墩柱抗弯超强系数 $\\phi ^ { 0 }$ 来考虑超强现象。各国规范对 $\\phi ^ { 0 }$ 取值的差异较大，对钢筋混凝土结构，欧洲规范（Eurocode8：Part2,1998年）中取值为1.375，美国AASHTO规范（2004年版）中取值为1.25，而《美国加州抗震设计准则》（2000年版）中取值为1.2。同济大学结合我国《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》对超强系数的取值也进行了研究，结果表明：当轴压比大于0.2时，超强系数随轴压比的增加而增加，当轴压比小于0.2时，超强系数为$1 . 1 \\sim 1 . 3$ 。这里建议 $\\phi ^ { 0 }$ 取1.2。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4eac9194-874f-4bf5-a92d-d63a886d9622', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犉', '附 录 犉## （规范性附录）许用应力设计法和极限状态设计法的应用\n\n### 犉．1 总则\n\n本标准提出的在承载能力验算中用以确定载荷与载荷组合的原则，均适用于采用许用应力设计法或极限状态设计法进行的设计。本附录概括地介绍两种方法的应用。\n\n### 犉．2 许用应力设计法\n\n先计算各个指定的载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数犉 $\\phi$ 增大；然后根据表20或附录 G所确定的载犉 犛荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼。用此组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼来确定合成的载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，也就是构件的内力。\n\n由作用在某个构件或部件上的载荷效应计算出应力 $\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ ，并与由局部效应（内力）引起的任何应力 $\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ 相组合。得到合成设计应力 $\\bar { \\sigma } _ { l }$ ，此应力应同可采纳的应力adm （即应力的适当许用值———许用应力）相比较。\n\n可采纳的应力（许用应力）是用强度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ （具体数值见表 G．1、表 G．5、表 G．8、表 G．11中的安全系数 $n$ ）去除规定的强度 $R$ 求得的。强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ 的取值范围列于表 H．1中。在有高度危险的场合，还要再除以一个高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 才得到最后的许用应力（见4．3．4．2．6）。\n\n当外载荷与其产生的内力呈非线性关系时，或者在结构某计算点上能产生相反符号应力的外载荷在其组合时引起的应力接近临界值时，为确保承载能力验算的有效性，用许用应力设计法应特别小心。\n\n许用应力设计法的典型流程图示于图 F．1。\n\n![](images/bb9b0b91d635ca5c3bd59bdcd48f7b8b580208ff160c5ed48eb85d3aa1d6a4b5.jpg)  \n图 犉．1 用许用应力设计法进行设计的典型流程图\n\n$f _ { i }$ 作用在构件或部件上的载荷 $i$ ；$\\overline { { F } } _ { j }$ 组合载荷 $\\sum { f _ { i } }$ k— ——在构件或支承部件的犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $\\overline { { F } } _ { j }$ 引起的内力；$\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ —— 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { \\mathit { l } }$ 在个别特定构构件 $l$ 中的合成设计应力；$R$ 由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力,例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限应力；adm — 可采纳的应力，即许用应力；$\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ —根据所确定的载荷组合选用规定的强度系数,附录G中的安全系数 $n$ 即为强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ -—高危险度系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4ec1115c-f330-4179-8992-3377872be4c1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条参照《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ 55—2011）的规定作了相应调整。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4ed51e4d-f3fb-471f-8ba5-3b3101156a6e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明一般渗透仪其试件和套筒壁之间没有有效的密封，大多采用蜡、乳胶和油泥等进行密封，水流总是沿着最大流量的方向流动，由于混凝土试件的外表面粗糙不平，与渗透仪的侧壁无法充分接触，导致水流从侧缝中流过而严重影响所得数据的真实性。本方法采用软橡胶制作的充气软气囊来代替膨胀胶、密封胶或各种胶带来填充侧壁和试件之间的孔隙。用充气软气囊裹住试件，再放入渗透仪，然后充气，软气囊不但会填充侧壁的孔隙，还会嵌入试件外壁的孔隙，解决侧漏问题。\n\n测压管的横截面大小直接影响渗透仪内部水流的分布情况和测量精度。如果横截面面积过大，会使试件内部的水流形成涡流，影响流体场分布；横截面过小，会使测压管产生毛细管效应，影响试验结果。经反复试验表明测压管横截面直径为lcm为宜。尽量采用透明的软管，以便直接观察测压管内部有无气泡。\n\n微差压计一般为倾斜的玻璃管，有时水头差仅有 $1 { \\sim } 3 \\mathrm { m m }$ ，此时很难用眼睛准确读数。因此可以使用差压变送器，将压差转换为数字信号，一般选用的差压计的精度约为 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4edc96f2-aa99-49b7-b8f8-468125694254', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 2）', '自身的阻尼较低，在施工过程中，钢索塔和塔吊之间会发生相互作用的振动；在钢索塔安装完成后至主梁和斜拉索开始施工期间，钢索塔处于裸塔状态，这时更容易发生风振。如果施工过程中钢索塔发生振动，不仅要考虑钢索塔自身的强度问题，还要考虑与之相连的塔吊的强度问题，以及影响施工作业的速度问题。因此在施工期间对其采取抑振措施是有必要的。\n\n5 温度变化对钢索塔安装时的测量定位影响较大，故对精确测量定位的时间段进行了规定。\n\n## 20.3 主梁\n\n### 20.3.1 主梁应严格按照预定的程序、方法和措施进行施工。对设计为飘浮或半飘浮体系的斜拉桥,在主梁施工期间应使塔梁临时固结。主梁在悬臂施工时,应保持两端的施工荷载对称平衡,其最大不平衡荷载不得超过设计允许的范围；并应严格控制桥面上的各种临时施工荷载。\n\n#### 条文说明：\n\n主梁严格按照预定的程序、方法和措施进行施工，是保证斜拉桥成桥后的线形、内力和变形符合设计期望要求的重要前提。设置塔梁临时固结装置，是为保证主梁在施工期间不会因不平衡荷载或其他原因产生位移，对飘浮或半飘浮体系的斜拉桥，设置该装置是有必要的。\n\n### 20.3.2 混凝土主梁采用悬臂浇筑法施工时，除应符合本规范第 17.5 节的有关规定外,尚应符合下列规定：\n\n1 主梁0号梁段及相邻梁段浇筑施工时，应设置可靠的支架系统。支架系统应进行专门设计，其强度、刚度和稳定性应满足使用要求，同时应考虑变形、地基的不均匀沉降和日照温差等因素对支架系统的不利影响；施加在支架上的临时施工荷载应包括悬浇挂篮的重力。辅助跨梁段的现浇支架亦应符合上述规定。\n\n2 用于悬浇施工的挂篮应进行专门设计，挂篮应满足使用期的强度和稳定性要求，同时应考虑主梁在浇筑混凝土时抗风振的刚度要求。挂篮的全部构件制作完成后应进行检验和试拼，合格后再运至现场整体组装，并应按设计荷载及技术要求进行预压。挂篮在预压时应测定其弹性挠度的变化、高程调整的性能及其他技术性能。\n\n#### 条文说明：\n\n2 混凝土主梁悬浇施工的挂篮除需满足与梁式桥悬浇挂篮相关的一般要求外，还要满足斜拉桥施工的特殊要求，如挂索、张拉等工序要求，故需要进行专门设计。\n\n### 20.3.3 混凝土主梁采用悬臂拼装法施工时，除应符合本规范第 17.6 节的有关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 梁段的预制可采用长线法或短线法台座。预制台座的设计应考虑主梁成桥线形的影响，并应保证预制梁段的截面尺寸能满足拼装的精度要求。预制梁段的混凝土端面应密实饱满，不得随意修补。\n\n2 对梁段拼装用的非定型桥面悬臂吊机或其他起吊设备，应进行专门设计并宜委托具有相应资质的专业单位加工制造，加工完成后应进行出厂质量验收。起吊设备在现场组装后应进行试吊，确认安全后方可用于正式施工。\n\n3 0 号及其相邻的梁段为现浇时，在现浇梁段和第一节预制安装梁段间宜设湿接头，对湿接头结合面的梁段混凝土应进行凿毛并清洗干净。湿接头混凝土宜采用微膨胀低收缩混凝土，设计有规定时，应从其规定。\n\n4 梁段拼装的预应力施工应符合本规范第7章的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n1 梁段不论采用何种台座进行预制，均需要保证其质量和精度，因为主梁拼装的精度在很大程度上依赖于预制的精度。要求预制梁段的混凝土端面密实饱满，不得随意修补，其目的是保证梁段能顺利拼装并满足精度要求。\n\n### 20.3.4 钢主梁的施工应符合下列规定：\n\n1 钢梁制造完成后应在工厂内进行试拼装和涂装，经质量检验合格后方可运至工地现场。加工制造应符合本规范第 8 章的规定，钢构件上的吊点、导向件及临时匹配件宜按设计要求在工厂加工制造时设置。\n\n2 钢梁的钢构件或梁段在运输过程中，应采取可靠的临时加固措施，避免受到损伤。在工地临时存放时，应对存放场地进行规划，存放场地应平整、稳固、排水良好，存放的钢构件或梁段应支离地面一定高度，基础应具有足够的强度，并应防止地基的不均匀沉降；同时应采取必要的防护措施，防止钢梁积水锈蚀和栓接板面损坏、污染。\n\n3 钢梁架设安装采用的桥面悬臂吊机或其他起吊设备，其基本要求应符合本规范第 20.3.3 条第 2 款的规定。桥面悬臂吊机的前支点和后锚固点应严格按设计要求可靠设置，保证架设安装期的起吊安全。\n\n4 钢梁安装施工前应编制详细的梁段吊装的施工工艺，并应制定梁段间连接的工艺标准、焊接或栓接的工艺检验标准以及施工的安全技术规程。在吊装前应核对各钢构件或梁段的起吊重量，对钢构件或梁段起吊的稳定性进行验算，经试吊确认无误后方可正式起吊安装。\n\n5 在支架上进行索塔附近无索区梁段安装施工时，应设置可调节梁段空间位置的装置，保证梁体在安装时的精确定位。\n\n6 应采取必要措施减少钢箱梁安装时的接缝偏差，在内、外腹板位置，高度方向和宽度方向的拼接错口宜不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n7 采用高强度螺栓连接或焊接连接的钢梁，其工地现场连接的施工要求均应符合本规范第8.12节的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n本条所指的钢主梁，一般包括钢箱梁、钢桁梁两种形式，钢箱梁为全焊结构，钢桁梁为栓焊或全焊结构。\n\n1 规定“钢构件上的吊点、导向件及临时匹配件宜按设计要求在工厂加工制造时设置”，主要是考虑在工地现场设置不易保证焊接质量，严重的会导致发生吊装安全事故。\n\n### 20.3.5 钢－混凝土组合梁的施工除应符合本规范第 18 章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 施工前，应制订专项施工方案，并应根据结构特点和受力特性确定钢－混凝土组合梁的施工程序和施工工艺。\n\n2 钢－混凝土组合梁的施工应进行过程控制，斜拉索的张拉和桥面板湿接缝混凝土的浇筑应符合设计和施工监控的要求。\n\n3 钢－混凝土组合梁的施工应有防止桥面板混凝土和湿接缝混凝土开裂的预防措施。\n\n#### 条文说明：\n\n本条所指钢－混凝土组合梁，主要包括钢箱与混凝土桥面板、钢桁梁与混凝土桥面板以及钢箱－钢桁梁与混凝土桥面板通过剪力连接装置进行组合而成的梁。\n\n在钢－混凝土组合梁');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4ee062f9-5e47-4c01-ae99-5affef3e592a', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 5）', 'olspan=1>0.30</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>支座与钢板接触</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>聚四氟乙烯板与不锈钢板接触</td><td rowspan=1 colspan=1>0.06（加5201硅脂润滑后；温度低于-25℃时为0.078）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.12（不加5201硅脂润滑时；温度低于-25℃时为0.156）</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>盆式支座</td><td rowspan=1 colspan=1>加5201硅脂润滑后，常温型活动支座摩擦系数不大于0.03（支座适用温度为-25~+60℃）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>加5201硅脂润滑后，耐寒型活动支座摩擦系数不大于0.06（支座适用温度为-40~+60℃）</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>球型支座</td><td rowspan=1 colspan=1>加5201硅脂润滑后，，活动支座摩擦系数不大于0.03（支座适用温度为-25+60℃时）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>加5201硅脂润滑后，活动支座摩擦系数不大于0.05（支座适用温度为-40~+60℃时）</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4ee26539-f6ab-4109-b114-7c22fedf7de6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 5）', '1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>M7</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>0.125&lt;Km≤0.250</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>M7</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.250&lt;Km≤0.500</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>M7</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L4</td><td rowspan=1 colspan=1>0.500&lt;Km≤1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>M7</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=12>注：各类起重机的机构分级举例参见附录B。</td></tr></table>\n\n\n### 3．4 结构件或机械零件的分级\n\n#### 3．4．1 结构件或机械零件的使用等级\n\n结构件或机械零件的一个应力循环是指应力从通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时起至该应力同方向再次通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时为止的一个连续过程。图1所示是包含5个应力循环的时间应力变化历程。\n\n![](images/4855b38dbf6bdaa174d9c9696281dfa1c13d92992d9d9878cce41c055168769e.jpg)  \n图1 随时间变化的5个应力循环举例\n\nsup 峰值应力；  \nsupmax— 最大峰值应力；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s u p \\ m i n } }$ — 最小峰值应力；$\\sigma _ { \\mathrm { i n f } }$ — 谷值应力；m— 总使用时间内所有峰值应力和谷值应力的算术平均值。\n\n结构件或机械零件的总使用时间，是指设计预设的从开始使用起到该结构件报废或该机械零件更换为止的期间内发生的总的应力循环次数。\n\n结构件的总应力循环数同起重机的总工作循环数之间存在着一定的比例关系，某些结构件在一个起重循环内可能经受几个应力循环，这取决于起重机的类别和该结构件在该起重机结构中的具体位置。对各不同的结构件这一比值可能互不相同，但当这一比值已知时，该结构件的总使用时间，即它的总应力循环数便可以从起重机使用等级的总工作循环数中导出。\n\n机械零件的总应力循环数，则应从该零件所归属机构的或该零件的设计预定的总使用时间中导出，推导时要考虑到影响其应力循环的该零件的转速和其他相关的情况。\n结构件或机械零件的使用等级，都是将其总应力循环次数分成 11个等级，分别以代号 $\\mathrm { { B } } _ { 0 }$ ， $\\mathrm { { B _ { 1 } } }$ ，$\\cdots , \\mathrm { B _ { 1 0 } }$ 表示，见表7。\n\n表 7 结构件或机械零件的使用等级  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">使用等级</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构件或机械零件的总应力循环数n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4ee8165d-0fb8-4b1d-a9d1-82b6b2de2c17', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 4）', '率进行选择，减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。\n\n### 6．1．3．5 制动器的选择\n\n在回转机构最不利工作状态下，其制动器应能使回转部分从运动中停止；对塔式起重机，则是使已停住的回转部分在工作中能保持定位不动。制动减速度不宜超过6．1．3．3．3的规定。\n\n回转机构的制动转矩按式（93）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = \\frac { \\sum { J \\ \\bullet \\ n } } { 9 . 5 5 t _ { \\mathrm { Z } } } \\mathrm { + } M _ { \\mathrm { C } }\n$$\n\n……（93）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ ———回转机构的制动转矩，单位为牛米犑 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$\\Sigma J$ ———起重机回转制动时，回转机构及含吊运物品在内的全部回转运动质量换算到电动机轴（制动器轴）上的机构总转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；$n$ 同式（82）；$t _ { Z }$ — 回转机构制动时间，单位为秒（s）；  \nC——— 换算到电动机轴上的等效回转力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；$M _ { \\mathrm { C } } = { \\frac { \\eta } { i } } ( M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\mathrm { a } } - M _ { \\mathrm { m } } )$ 回转机构的总传动效率；i 由制动器轴到回转支承装置的回转机构总传动比；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\alpha }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）。\n\n### 6．1．3．6 极限力矩联轴器的选择\n\n对于有自锁可能的传动机构应装设极限力矩联轴器。非自锁机构如果不装设极限力矩联轴器，则应计算传动机构在事故状态下的静强度。\n\n极限力矩联轴器的摩擦力矩，按式（94）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { i l } } = 1 . 1 \\Big [ M _ { \\mathrm { m a x } } - \\frac { ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) n } { 9 . 5 5 t } \\Big ] i _ { \\mathrm { c } } \\eta \\qquad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { j l } }$ — 极限力矩联轴器的摩擦力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \nmax— 电动机最大起动转矩或制动器的制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ l ~ } } , J _ { \\mathrm { ~ 2 ~ } }$ 见式（82）；$_ n$ 同式（82）；$t$ 起、制动时间，单位为秒（s)；$i _ { \\mathrm { c } }$ — 电动机至极限力矩联轴器的回转机构传动比；-电动机至极限力矩联轴器的传动效率。\n\n## 6．1．4 变幅机构\n\n### 6．1．4．1 变幅阻力\n\n#### 6．1．4．1．1 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力\n\n在非平衡动臂式变幅机构变幅全过程中的不同幅度位置，变幅牵引构件（如钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸活塞等）上的总变幅阻力可能会有较大的变化。每一个变幅位置上变幅牵引构件的最大变幅阻力按式（95）计算：\n\n$P _ { z } = P _ { \\circ } + P _ { l } + P _ { \\mathrm { w } } + P _ { \\mathrm { s h } } + P _ { \\mathrm { e } } + P _ { \\mathrm { c } } + P _ { \\mathrm { f } } + P _ { \\mathrm { a } }$ ……( 95 )\n\n式中：\n\n\n\n$P _ { Z }$ 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ o ~ } }$ — 变幅时吊运物品非水平位移所引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathit { l } }$ 臂架系统自重未能完全平衡引起的变幅阻力，单位为牛顿(N)；  \n$P _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ — 作用在臂架系统上的风载荷引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { s h } }$ — 作用在吊运物品上的风载荷、起重机回转时吊运物品的离心力以及变幅、回转、运行起动或制动时在吊运物品上造成的水平惯性力等引起的起升滑轮组对铅垂线的偏角 $\\alpha$ 造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ — 变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ 臂架铰轴等关节中的摩擦力和补偿滑轮组的效率造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4ef15f8e-d225-4504-b2fc-5a868424a6fa', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：桥涵后背采用轻质材料回填时，对原材料、配合比设计及施工工艺等，现行《公路路基施工技术规范》（JTG/T 3610）和《现浇泡沫轻质土技术规程》（CECS 249）中有相应的规定。\n\n## 16.5.2 后背回填应顺路线方向，自台身起，其填土的长度在顶面应不小于桥台高度加 $2 \\mathrm { m }$ ，在底面应不小于 $2 \\mathrm { m }$ ；拱桥台背填土的长度应不小于台高的 $3 { \\sim } 4$ 倍。锥坡填土应与台背填土同时进行，并应按设计宽度一次填足。\n\n## 16.5.3 后背回填应严格控制土的分层厚度和压实度，应设专人负责监督检查，检查频率应每 $5 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 检验一点，不足 $5 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 时应至少检验一点，每点均应合格，且宜采用小型机械压实。桥涵台背填土的压实度应不小于 $9 6 \\%$ 。\n\n## 16.5.4 后背回填的顺序应符合设计规定。设计未规定时，拱桥的台背填土宜在主拱圈安装或砌筑以前完成；梁式桥轻型桥台的台背填土宜在梁体安装完成以后，在两端桥台平衡地进行；埋置式桥台的台背填土宜在柱侧对称、平衡地进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4ef21ad2-3b66-4d9a-b404-3a0ba644d318', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '7.6预热和道间温度控制（Part 1）', '7.6预热和道间温度控制## 7.6.1预热温度和道间温度应根据钢材的化学成分、接头的拘束状态、热输入大小、熔敷金属含氢量水平及所采用的焊接方法等综合因素确定或进行焊接试验。\n7.6.2常用钢材采用中等热输入焊接时，最低预热温度宜符合表7.6.2的要求。\n\n表7.6.2常用钢材最低预热温度要求（ $\\mathcal { C }$ ）  \n\n\n\n\n\n注：1焊接热输人约为 $1 5 \\mathrm { k J / c m } { \\sim } 2 5 \\mathrm { k J / c m }$ ，当热输入每增大 $5 \\mathrm { k J / c m }$ 时，预热温度可比表中温度降低 $2 0 \\%$ ；2 当采用非低氢焊接材料或焊接方法焊接时，预热温度应比表中规定的温度提高 $2 0 \\%$ ；3当母材施焊处温度低于 $0 \\%$ 时，应根据焊接作业环境、钢材牌号及板厚的具体情况将表中预热温度适当增加，且应在焊接过程中保持这一最低道间温度；4 焊接接头板厚不同时，应按接头中较厚板的板厚选择最低预热温度和道间温度；5 焊接接头材质不同时，应按接头中较高强度、较高碳当量的钢材选择最低预热温度；6本表不适用于供货状态为调质处理的钢材；控轧控冷（TMCP）钢最低预热温度可由试验确定； 47“-”表示焊接环境在 $0 \\%$ 以上时，可不采取预热措施；a铸钢除外，I类钢材中的铸钢预热温度宜参照Ⅱ类钢材的要求确定；b仅限于IV类钢材中的Q460、Q460GJ钢。\n\n7.6.3电渣焊和气电立焊在环境温度为 $0 \\%$ 以上施焊时可不进行预热；但板厚大于 $6 0 \\mathrm { m m }$ 时，宜对引弧区域的母材预热且预热温度不应低于 $5 0 ^ { \\circ } C$ 。\n\n7.6.4焊接过程中，最低道间温度不应低于预热温度；静载结构焊接时，最大道间温度不宜超过 $2 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ；需进行疲劳验算的动荷载结构和调质钢焊接时，最大道间温度不宜超过 $2 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n7.6.5预热及道间温度控制应符合下列规定：\n\n1焊前预热及道间温度的保持宜采用电加热法、火焰加热法，并应采用专用的测温仪器测量；\n\n2预热的加热区域应在焊缝坡口两侧，宽度应大于焊件施焊处板厚的1.5倍，且不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ；预热温度宜在焊件受热面的背面测量，测量点应在离电弧经过前的焊接点各方向不小于 $7 5 \\mathrm { m m }$ 处；当采用火焰加热器预热时正面测温应在火焰离开后进行。\n\n7.6.6Ⅲ、IV类钢材及调质钢的预热温度、道间温度的确定，应符合钢厂提供的指导性参数要求。\n\n## 7.7焊后消氢热处理\n\n7.7.1当要求进行焊后消氢热处理时，应符合下列规定：\n\n1消氢热处理的加热温度应为 $2 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 3 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，保温时间应 根据工件板厚按每 $2 5 \\mathrm { m m }$ 板厚不小于0.5h，且总保温时间不得 小于1h确定。达到保温时间后应缓冷至常温；\n\n2消氢热处理的加热和测温方法应按本规范第7.6.5条的规定执行。\n\n## 7.8焊后消应力处理\n\n7.8.1设计或合同文件对焊后消除应力有要求时，需经疲劳验算的动荷载结构中承受拉应力的对接接头或焊缝密集的节点或构件，宜采用电加热器局部退火和加热炉整体退火等方法进行消除应力处理；如仅为稳定结构尺寸，可采用振动法消除应力。\n\n7.8.2焊后热处理应符合现行行业标准《碳钢、低合金钢焊接构件焊后热处理方法》JB/T6046的有关规定。当采用电加热器对焊接构件进行局部消除应力热处理时，尚应符合下列要求：\n\n1使用配有温度自动控制仪的加热设备，其加热、测温、控温性能应符合使用要求；\n\n2构件焊缝每侧面加热板（带）的宽度应至少为钢板厚度的3倍，且不应小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n3加热板（带）以外构件两侧宜用保温材料适当覆盖。\n\n7.8.3用锤击法消除中间焊层应力时，应使用圆头手锤或小型振动工具进行，不应对根部焊缝、盖面焊缝或焊缝坡口边缘的母材进行锤击。\n\n7.8.4用振动法消除应力时，应符合现行行业标准《焊接构件振动时效工艺参数选择及技术要求》JB/T10375的有关规定。\n\n## 7.9引弧板、引出板和衬垫\n\n7.9.1引弧板、引出板和钢衬垫板的钢材应符合本规范第4章的规定，其强度不应大于被焊钢材强度，且应具有与被焊钢材相近的焊接性。\n\n7.9.2在焊接接头的端部应设置焊缝引弧板、引出板，应使焊缝在提供的延长段上引弧和终止。焊条电弧焊和气体保护电弧焊焊缝引弧板、引出板长度应大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ ，埋弧焊引弧板、引出板长度应大于 $8 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n7.9.3引弧板和引出板宜采用火焰切割、碳弧气刨或机械等方法去除，去除时不得伤及母材并将割口处修磨至与焊缝端部平整。严禁使用锤击去除引弧板和引出板。\n\n7.9.4衬垫材质可采用金属、焊剂、纤维、陶瓷等。\n\n7.9.5当使用钢衬垫时，应符合下列要求：\n\n1钢衬垫应与接头母材金属贴合良好，其间隙不应大于 $1 . 5 \\mathrm { m m }$ ；\n\n2钢衬垫在整个焊缝长度内应保持连续；\n\n3钢衬垫应有足够的厚度以防止烧穿。用于焊条电弧焊、气体保护电弧焊和自保护药芯焊丝电弧焊焊接方法的衬垫板厚度不应小于 $4 \\mathrm { m m }$ ；用于埋弧焊焊接方法的衬垫板厚度不应小于$6 \\mathrm { { m m } }$ ；用于电渣焊焊接方法的衬垫板厚度不应小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ ；\n\n4应保证钢衬垫与焊缝金属熔合良好。\n\n## 7.10焊');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4efc8056-9098-4ee6-810c-aa189c1d479e', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、故障原因', '三、故障原因钢板厂提供的材料质保单是错误的，而制造厂存在历来供货未出现问题的侥幸心理，在急需投入生产的情况下，没有执行进厂材料未经检验不允许投产的规定。\n\n## 3.3结构件焊接要求（见标准3.3条）\n\n## 3.3结构件焊接要求\n\n### 3.3.1金属结构制作或安装施工单位应根据JGJ81或有关标准制定本单位的钢结构焊接技术规程。\n\n### 3.3.2制造单位或安装施工单位对其首次采用的钢材型号、焊接材料、焊接方法、接头形式、焊接位置、焊后热处理工艺以及焊接参数、预热或后热工艺措施等各种参数的组合条件，应进行焊接工艺评定。\n\n### 3.3.3结构件焊接材料应符合下列要求：\n\na）手工焊接采用的焊条型号应与主体金属力学性能相适应，且应符合GB/T 5117或GB/T 5118的规定。焊丝应符合GB/T8110或GB/T5293的规定；  \nb）自动焊接或半自动焊接采用的焊丝和相应的焊剂应与主体金属力学性能相适应，应符合GB/T5293和GB/T12470的相关规定；  \nc）气体保护焊使用的氩气应符合GB/T4842的规定，其纯度应不低于 $9 9 . 9 5 \\%$ ；使用的二氧化碳气体应符合HG/T2537的规定。\n\n### 3.3.4全焊透熔化焊焊接接头的焊缝等级应符合JB/T10559中焊缝等级1、2、3级的分级规定。\n\n### 3.3.5焊缝内部缺陷的检验应符合下列要求：\n\na）1级焊缝应进行 $100 \\%$ 的检验。采用超声波检验时其评定合格等级应达到JB/T10559中1级焊缝的验收准则要求。采用射线检验时应达到GB/T3323的规定，其评定合格等级不应低于Ⅱ级；  \nb）2级焊缝可根据具体情况进行抽检，采用超声波检验时其评定合格等级应达到JB/T10559中2级焊缝的验收准则要求。采用射线检验时应达到GB/T3323的规定，其评定合格等级不应低于Ⅲ级；  \nc）3级焊缝可根据具体情况进行抽检，采用超声波检验时其评定合格等级应达到JB/T10559中3级焊缝的验收准则要求。射线探伤不作规定。\n\n### 3.3.6有下列情况之一时应进行表面探伤：\n\na）外观检查怀疑有裂纹；  \nb）设计文件规定；  \nc）检验员认为有必要时。\n\n磁粉探伤应符合JB/T6061的规定；渗透探伤应符合JB/T6062的规定。\n\n### 3.3.7钢的弧焊接头缺陷质量分级应符合下列规定：\n\na）1级焊缝钢的弧焊接头缺陷质量分级应符合GB/T19418的B级；b）2级焊缝钢的弧焊接头缺陷质量分级应符合GB/T19418的C级；c）3级焊缝钢的弧焊接头缺陷质量分级应符合GB/T19418的D级。3.3.8焊工应经专业部门考试合格并取得合格证书且在有效期内。持证焊工应在其考试合格项目及其认可范围内施焊。3.3.91级焊缝施焊后应具有可追溯性。3.3.10焊缝无损检测人员应取得相应无损检测资格；报告编制人员和签发人员应持有相应探伤方法的ⅡI级或ⅡI级以上资格证书。3.3.11焊接质量检验人员应在金属结构制造、检验和测试方面经过培训并取得相应资质。检验人员应至少完成下列工作任务：a）应证实使用的相关材料符合本规程要求；b）应审核操作过程中的焊接程序符合焊接技术规程规定的要求；c）检验施工所用焊接设备符合规定的要求；d）检验焊缝尺寸、长度和位置符合焊接技术规程或设计图样的要求；e）应检查焊接材料符合所规定的适用位置，且焊接电流和极性符合焊条型号有关分类的要求；f）应采用合适的量具测量焊缝的尺寸和外形。应采用强光、放大镜以及其他有助于这种检验的手段目测检验焊缝、母材上裂纹以及其他不连续性的缺陷。\n\n条文性质： $3 . 3 . 3 \\sim 3 . 3 . 1 1$ 为强制性条文，其他为推荐性条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4f136eac-c070-40f4-8ed2-cd65ccd779cd', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 6）', '应的船舶吨位分别为500、300、100和 $5 0 \\mathrm { t }$ 。通行海轮航道的代表船型为海轮。两者与桥梁结构发生撞击的机理有所区别，结果也大不一样。\n\n关于船舶与桥梁的撞击作用，应开展专题研究，成果经审批及办理其他手续后作为确定的作用值。当无实测资料或针对性研究成果时，可采用本规范表4.4.1-1和表4.4.1-2的规定值。\n\n对于一、二、三级内河航道船舶撞击作用，鉴于桥梁防撞等级及结构安全等级的重要性，一般设计过程中均通过专题研究来确定，且原规范规定的数值与研究结果相比偏小。因此，本次规范修订取消了一、二、三级内河航道船舶撞击作用设计值规定。\n\n内河船舶对桥梁墩台的撞击作用设计值可以按“静力法”，即假定作用于桥梁墩台上的有效动能全部转化为静力功，并采用一些经验系数经计算得到。\n\n近海通行海轮区域的船舶与桥梁墩台的碰撞作用与内河上船舶与桥梁墩台的碰撞作用有许多不同之处。20世纪70年代中期以来， 一些国家和国际组织开展了许多相关的研究工作，取得了许多研究成果，并在不同场合用于一些工程实践。其中主要有米诺斯m\n\n撞能力予以折减，如英国BS5400规范规定，通过安全护栏撞向结构构件的撞击力为 $1 5 0 \\mathrm { k N }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4f1cd8c7-714c-4ecb-b203-6e187e00f169', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '5.2焊缝坡口形式和尺寸', '5.2焊缝坡口形式和尺寸## 5.2.1焊接位置、接头形式、坡口形式、焊缝类型及管结构节点形式（图5.2.1）代号，应符合表5.2.1-1～表5.2.1-5的规定。\n\n表5.2.1-1焊接位置代号  \n\n\n\n\n\n表5.2.1-2接头形式代号  \n\n\n\n\n\n表5.2.1-3坡口形式代号  \n\n\n\n\n\n注：a当钢板厚度不小于 ${ 5 0 } \\mathrm { m m }$ 时，可采用U形或J形坡口。\n\n  \n图5.2.1管结构节点形式\n\n表5.2.1-4焊缝类型代号  \n\n\n\n\n\n表5.2.1-5管结构节点形式代号  \n\n\n\n\n\n## 5.2.2焊接接头坡口形式、尺寸及标记方法应符合本规范附录A的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4f2c1ca0-beab-499b-8b2a-df220d9f06c3', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '修订说明', '修订说明本规范是根据国家计委计综(1986)2630号文和建设部（91)建标技字第6号文的要求，由电力工业部负责主编，具体由电力工业部电力建设研究所会同有关科研和施工单位对原国家标准《电气装置安装工程施工及验收规范》(GBJ232一82)中第七篇\"低压电器篇\"共同修订而成，经建设部1996年6月5日以建标[1996]337号文批准，并会同国家技术监督局联合发布。\n\n在本规范的修订过程中，规范修订组进行了广泛的调查研究，认真总结国内近几年来的设计、制造、运行等安装施工方面的实践经验，同时参考了有关国际标准和国外先进标准，针对主要技术问题开展了科学研究与试验验证工作，并广泛地征求了全国有关单位的意见，最后由我部会同有关部门审查定稿。\n\n本规范在执行过程中如发现需要修改和补充之处，请将意见和有关资料寄送电力工业部电力建设研究所（北京良乡，邮编102401)，并抄送电力工业部建设协调司，以便今后修订时参考。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4f333706-b75f-4c57-87c9-81ddacac18ae', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.11.8 安装预制桥面板时，应按纵横向对称的原则进行', '19.11.8 安装预制桥面板时，应按纵横向对称的原则进行，且宜从拱的一端至另一端分阶段往复安装，改善主拱圈的受力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4f456c69-e6f8-4dd3-bd92-ca9d0e5e6684', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求（Part 18）', 'd colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.30~2.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.00~2.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30~0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ti+V+Zr:0.03</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN4M21d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.60~2.50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.015</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.015</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.40~2.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20~0.50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ti:0.03V:0.02Zr:0.02</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN4M4d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.60~2.50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.015</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.015</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.40~2.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.70~1.00</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ti:0.03V:0.02Zr:0.02</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ni</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cu</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">其他</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUNCC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.50~1.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.035</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.45~0.70</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30~0.75</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUG</td><td colspan=\"10\" rowspan=\"1\">其他协定成分</td></tr><tr><td colspan=\"11\" rowspan=\"1\">注：表中单值均为最大值。</td></tr><tr><td colspan=\"11\" rowspan=\"1\">化学分析应按表中规定的元素进行分析。如果在分析过程中发现其他元素，这些元素的总量(除铁外)不应超过0.50%。b该分类也列于GB/T12470中，熔敷金属化学成分要求一致，但分类名称不同。该分类中当C最大含量限制在0.10%时，允许Mn含量不大于1.80%。d该分类也列于GB/T36034中。表中未列出的分类可用相类似的分类表示，词头加字母“TUG”。化学成分范围不进行规定，两种分类之间不可替换。</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4f486503-8b2b-4a0e-ba5c-906b5911466b', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '10 母线槽安装（Part 3）', '应覆盖支架的安装形式。\n\n检查方法：观察检查并用尺量和卡尺检查。\n\n#### 11.2.4 支吊架设置应符合设计或产品技术文件要求，支吊架安装应牢固、无明显扭曲;与预埋件焊接固定时，焊缝应饱满；膨胀螺栓固定时，螺栓应选用适配、防松零件齐全、连接紧固。\n\n检查数量：按每个检验批的支架总数抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1处，并应覆盖支架的安装形式。\n\n检查方法：观察检查。\n\n#### 11．2．5金属支架应进行防腐，位于室外及潮湿场所的应按设计要求做处理。\n\n检查数量：按每个检验批的金属支架总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1处。\n\n检查方法：观察检查。\n\n## 12 导管敷设\n\n### 12．1主控项目\n\n#### 12．1．1金属导管应与保护导体可靠连接，并应符合下列规定：\n\n1 镀锌钢导管、可弯曲金属导管和金属柔性导管不得熔焊连接;\n\n2 当非镀锌钢导管采用螺纹连接时，连接处的两端应熔焊焊接保护联结导体；\n\n3 镀锌钢导管、可弯曲金属导管和金属柔性导管连接处的两端宜采用专用接地卡固定保 护联结导体;\n\n4 机械连接的金属导管，管与管、管与盒(箱)体的连接配件应选用配套部件，其连接应符合产品技术文件要求，当连接处的接触电阻值符合现行国家标准《电气安装用导管系统第1部分：通用要求》GB／T20041．1的相关要求时，连接处可不设置保护联结导体，但导管不应作为保护导体的接续导体；\n\n5 金属导管与金属梯架、托盘连接时，镀锌材质的连接端宜用专用接地卡固定保护联结导体，非镀锌材质的连接处应熔焊焊接保护联结导体；\n\n6 以专用接地卡固定的保护联结导体应为铜芯软导线，截面积不应小于4mm2；以熔焊焊接的保护联结导体宜为圆钢，直径不应小于6mm，其搭接长度应为圆钢直径的6倍。\n\n检查数量：按每个检验批的导管连接头总数抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1处，并应能覆盖不同的检查内容。\n\n检查方法：施工时观察检查并查阅隐蔽工程检查记录。\n\n#### 12．1．2 钢导管不得采用对口熔焊连接；镀锌钢导管或壁厚小于或等于 2mm 的钢导管，不得采用套管熔焊连接。\n\n检查数量：按每个检验批的钢导管连接头总数抽查 $20 \\%$ ，并应能覆盖不同的连接方式，且各不得少于1处。\n\n检查方法：施工时观察检查。\n\n#### 12．1．3当塑料导管在砌体上剔槽埋设时，应采用强度等级不小于M10的水泥砂浆抹面\n\n保护，保护层厚度不应小于15mm。\n\n检查数量：按每个检验批的配管回路数量抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1个回路。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查，查阅隐蔽工程检查记录。\n\n#### 12．1．4 导管穿越密闭或防护密闭隔墙时，应设置预埋套管，预埋套管的制作和安装应符合设计要求，套管两端伸出墙面的长度宜为 $3 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 5 0 \\mathrm { m m }$ ，导管穿越密闭穿墙套管的两侧应设置过线盒，并应做好封堵。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4f53da38-f21d-4946-a148-8d2a79861e8b', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明正交异性钢桥面板中的U形肋与顶、底板之间的焊接，主要有单侧部分熔透焊、双侧部分熔透焊和全熔透焊等几种形式，目前多采用专用的自动化生产线进行组装和焊接。为更好地提高钢结构桥梁制造的数字化、自动化和信息化水平，推广应用先进技术、工艺和设备，提高制造质量，采用自动化或半自动化焊接设备是有必要的。\n\n### 7.2.10钢管拱弦杆与腹杆的连接焊缝，应沿相贯线全周连续焊接，并应按图7.2.10所示，从趾部的全熔透角焊缝匀顺过渡到鞍部的部分熔透焊缝和跟部的角焊缝。当相贯线钢管所成角度小于 $6 0 ~ ^ { \\circ }$ 时，跟部侧1/4长焊缝宜采用单侧坡口，并由鞍部的坡口焊缝过渡至根部的角焊缝，其余3/4长焊缝宜为全熔透焊缝。\n\n  \n图7.2.10钢管相贯线焊接示意\n\n### 7.2.11圆柱头焊钉的焊接应符合下列规定：\n\n1圆柱头焊钉的焊接应按本规范附录D的规定进行焊接工艺评定，其焊接的工艺参数应根据焊接工艺评定的结果确定。\n\n2圆柱头焊钉应采用专用焊接设备平位施焊，焊接前应检查所用的焊接设备和工具，保证其能正常工作。焊接过程中在焊缝金属完全凝固前不得移动焊枪。\n\n3焊接工作应由经过圆柱头焊钉焊接培训并考试合格的焊工担任。\n\n4瓷环应按产品的规定烘干使用。\n\n5焊接前应清除圆柱头焊钉头部及钢板待焊部位（大于2倍圆柱头焊钉直径）的铁锈、氧化皮、油污和水分等有害物，使钢板表面显露出金属光泽。\n\n6每工班开始生产前或更改焊接条件时，应按规定的焊接工艺试焊2个圆柱头焊钉，进行外观和弯曲 $3 0 ^ { \\circ }$ 角检验，检验合格后方可进行正式焊接；若检验不合格，应分析原因，调整工艺重新施焊，直至合格。\n7对某些特殊部位，当采用手工电弧焊方法焊接时，圆柱头焊钉焊接接头的最小焊脚尺寸应符合表7.2.11 的规定。\n\n表 7.2.11采用电弧焊的圆柱头焊钉焊接接头最小焊脚尺寸（mm）  \n\n\n\n\n\n### 7.2.12 焊缝的修磨和返修焊应符合下列规定：\n\n1焊接完成后，应将焊缝两端设置的引板、产品试板或工艺板等采用气割方式切除，并磨平切口，但在切割和磨平时不得损伤母材。\n\n2对工艺板应在距母材 $3 \\mathrm { m m }$ 以上进行切割。切割后应将附着在母材上的部分打磨平顺。\n\n3对焊脚尺寸、焊波或余高等超出本规范表7.3.1规定上限值的焊缝，应修磨匀顺。所有主要焊缝表面的修磨均应沿主要受力方向进行，且应使磨痕平行于主要受力方向。\n\n4焊缝不超差的咬边应修磨匀顺；咬边超差或焊脚尺寸不足时，可采用手工电弧焊或 $\\mathrm { C O } _ { 2 }$ 气体保护焊进行返修焊。\n\n5对焊缝的缺陷，应采用碳弧气刨或其他机械方法进行清除，焊缝裂纹的清除长度应由裂纹端各外延 $5 0 \\mathrm { m m }$。在清除缺陷时应刨出利于返修焊的坡口，并应采用砂轮磨除坡口表面的氧化皮，露出金属光泽。\n\n6返修焊采用直径大于或等于 $2 \\mathrm { m m }$ 的焊丝时，应将焊缝清除部位的两端刨成1：10 的斜面；采用直径小于 $2 \\mathrm { m m }$ 的焊丝时，应将焊缝清除部位的两端刨成1：5的斜面。搭接 $5 0 \\mathrm { m m }$ 再引弧施焊，焊后搭接处应修磨匀顺。\n\n7缺焊焊缝长度超过周长的1/4或因其他指标不合格的圆柱头焊钉，应将其切除，予以更换并重新进行焊接；切除时应不伤及母材，切除后的部位应打磨平整，并应重新施焊，使其达到合格的焊接质量。缺焊长度未超过周长的1/4 时可采用小直径低氢焊条进行手工焊补焊，补焊时应预热 $5 0 { \\sim } 8 0 ^ { \\circ } C$ 或满足手工焊要求的预热温度，并应从缺焊焊缝端部 $1 0 \\mathrm { m m }$ 外引、熄弧，焊脚尺寸应不小于 $6 \\mathrm { m m }$。\n\n8返修焊缝应按原焊缝的质量要求进行检验，同一部位的返修焊不宜超过两次；超过时应查明原因，并制定返修工艺措施。\n\n9焊缝缺陷的修补方法应符合本规范附录B 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4f5f8897-c2d2-4329-aacb-4274b4cb7f2a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5试验报告', '5试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准：（2） 原材料的品种、规格和产地；  \n（3） 试验日期及时间；  \n（4） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度；  \n（6）材料配合比；  \n（7）试验结果；  \n（8）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4f618c26-f18b-401e-be87-e5dad4b84bef', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '6 电气', '6 电气## 6.1 总则\n\n6.1.1 电气部分应符合 — 中第 章的有关规定。\n\n6.1.2 起重机的电气设备必须保证传动性能和控制性能准确可靠。有防爆要求起重机的电气设备和元件的选用应当符合相应防爆级别的要求,如果选用电气元件是非防爆的,应加防爆外壳或者采取防爆措施以满足相应防爆级别的要求。对强磁场、粉尘、腐蚀性环境的起重机,电气控制装置应采取相应的措施。\n\n## 6.2 供电及电路\n\n### 6.2.1 供电\n\n有防爆要求起重机的大车、小车馈电应采用软电缆导电,起重机供电电缆应采用带接地芯线的电缆。\n\n### 6.2.2 电源滑触线及其防护\n\n6.2.2.1 电源滑触线通常采用安全滑触线、刚性滑触线或型钢。\n\n6.2.2.2 被吊物品(或吊钩)摆动时,不应碰触到电源滑触线。\n\n6.2.2.3 刚性滑触线或型钢的布置应与周围设备有足够的安全距离 或采取安全防护措施\n\n### 6.2.3 动力电源接触器\n\n6.2.3.1 起重机总动力电源回路应设总动力电源接触器,能够分断所有机构的动力线路。起重机上所设总断路器能远程分断所有机构的动力回路时,可不设总动力电源接触器。  \n6.2.3.2 换向接触器和其他同时闭合会引起短路事故的接触器之间,对于以电动葫芦为起升机构的起重机,应设置电气联锁,对于其他起重机应设置电气联锁和机械联锁。\n\n### 6.2.4 控制系统\n\n6.2.4.1 起重机控制系统应保证控制性能符合机械与电气系统的要求。\n\n6.2.4.2 当采用可编程序控制器参与起重机控制时,对用于安全保护的联锁信号(如起升终极限位、超速等)和紧急断电开关,应具有直接的继电保护联锁线路。\n\n### 6.2.5 起重电磁吸盘电路\n\n6.2.5.1 对带电磁吸盘的起重机,起重电磁吸盘的电源在交流侧的接线,应保证在起重机内部各种事故断电(起重机集电器不断电)时,起重电磁吸盘供电不切断,吸持物不脱落。  \n6.2.5.2 对带电磁吸盘的起重机,如果工作时因失电导致物品坠落可能造成危害时,起重机断电状态下电磁铁的保磁时间不应小于 $1 5 ~ \\mathrm { m i n }$ 。  \n6.2.5.3 设置备用电源(如蓄电池)时,应同时提供自动充电装置及其电压的指示器,当滑线失电、备用电源投入或系统故障时应有灯光和声响警告装置示警。\n\n### 6.2.6 制动器的控制\n\n6.2.6.1 与电动机同时控制的制动器 电动机至制动器的导线长度大于 $5 ~ \\mathrm { m }$ 时 制动器线路应设有保护装置。\n\n6.2.6.2 与电动机分开控制的制动器应符合以下要求:\n\n) 制动器的控制应采取预防措施,防止启动和制动时出现任何失控的运动。如有电气制动,正常运行时,机械制动应在电气制动之后作用。除短暂过渡状态外,电动机通电时制动器不得闭合。  \nb) 对吊运熔融金属和其他危险物品的起升机构,制动器的控制应采取防止因一个接触器损坏、粘连造成控制失效的措施。\n\n6.2.6.3 安全制动器应符合以下要求:\n\n) 对设有安全制动器的起升机构,在正常作业时,安全制动器应在高速轴制动器闭合后延时闭合,其延时动作时间可调;) 安全制动器的控制,应有防止因一个接触器损坏、粘连造成控制失效的措施。\n\n6.2.6.4 意外断电时的制动应符合以下要求:\n\na) 对于系统意外断电时制动器的动作会引起机械设备损坏倾翻的情况,应采取适当措施保证意外断电时制动器的安全动作过程;b) 设置应急驱动装置的起升或俯仰机构,机构的工作制动器应参与应急驱动过程的制动保护。\n\n### 6.2.7 分支线路配电\n\n各机构动力、控制及辅助电源分支线路应采用断路器、熔断器或过电流保护继电器,提供过电流保护功能。当三相动力电路采用熔断器保护时,应具有缺相保护功能。\n\n### 6.2.8 紧急停止开关\n\n6.2.8.1 每台起重机械应备有一个或多个从操作控制站操纵的紧急停止开关,当有紧急情况时,应能够停止所有运动的驱动机构。紧急停止开关动作时不应切断可能造成物品坠落的动力回路(如电磁盘、气动吸持装置)。紧急停止开关应为红色、不能自动复位,并且应采用闭点控制。需要时,紧急停止开关还可另外设置在其他部位\n\n6.2.8.2 对于那些可造成附带危险的起重机械驱动机构,不需要停止所有运动驱动机构。例如,对于门式起重机 利用其靠近地面所设置的紧急停止开关 在地面上操作停止起重机大车运行即可\n\n6.2.8.3 造船门式起重机联动控制台、电气室、上小车房、下小车房及起重机刚、柔支腿的易于操作位置均应设紧急停车开关。\n\n### 6.2.9 电线电缆及配线\n\n6.2.9.1 有防爆要求的起重机,电气设备之间的连线,应采用橡套铜芯多股电缆,且中间不允许有接头,必要时可设防爆分线盒。\n\n6.2.9.2 吊运熔融金属和炽热物品的起重机上直接受热辐射的电缆应选用阻燃耐高温电缆或对电缆采取隔热措施\n\n## 6.3 用于有防爆要求起重机的电气设备\n\n6.3.1 防爆电气设备的选择应当符合 和 的规定,其性能应满足相应的防爆类别和最高表面温度的要求。\n\n6.3.2 除煤矿用防爆电气设备外,其他爆炸性气体环境用防爆电气设备的安装应符合 的规定;爆炸性粉尘环境用防爆电气设备的安装应符合 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4f72a99c-9d0d-4a32-a0d2-01f6d6b166a9', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '事故案例：电铃线漏电事故（Part 1）', '事故案例：电铃线漏电事故## 一、事故概况\n\n1.事故发生时间：1993年5月\n\n2.事故发生单位：某钢厂\n\n3.起重设备类型：桥式起重机\n\n4.作业特点：在浇钢车间作业\n\n5.事故类型：触电\n\n6.事故危害程度：1人死亡\n\n## 二、事故过程简介\n\n1993年5月，某钢厂吊车工段1号起重机司机在浇钢车间进行作业，当地面指吊工指挥主钩向下降落到要求高度时，示意停止降落，然而主钩继续往下降落。于是指吊工就大喊往上起钩，结果起重机司机毫无反应。主钩很快落地，而后又往上升。指吊工估计可能是出了事，就大喊，在连珠平台主控室的几名操作工听到喊声一齐跑了出来，看到主钩钢丝绳脱槽正往上升，也估计可能出事了，就指挥现场另一台2号起重机开过来，碰一碰1号起重机以提醒司机注意，结果还是毫无反应，且偏斜的主钩上升到顶部时避过了起升限位器，将钢丝绳拉断主钩脱落，而且卷扬机仍在运转。于是2号车司机进入1号车司机室内拉掉开关，看见1号车司机斜坐在操纵椅上，送医院抢救无效死亡。\n\n## 三、事故原因\n\n事故发生后，检查发现一根电铃线的接头处胶布老化松动，用试电笔拨动时，铜线露出，确定1号司机是在此部位触电。\n\n### 1.直接原因\n\n电铃线的接头漏电，使司机触电身亡。\n\n### 2.间接原因\n\n1）对电气绝缘防护不重视，维护检查不到位。\n\n2）司机室地板不绝缘，未配备绝缘保护劳保用品；未采用隔离变压器供电。\n\n### 3.主要原因\n\n电气线路绝缘损坏，电铃线的接头处胶布老化松脱漏电。\n\n## 四、事故结论\n\n1.事故单位的设备安全管理存在漏洞，未按安全规程要求装设隔离变压器，对电气绝缘防护不重视，维护检查不到位，留下事故隐患。\n\n2．起重机电气线路绝缘损坏，电铃线的接头处胶布老化松脱漏电，司机未能及时检查发现造成触电事故。\n\n3.事故单位未给作业人员配备电气绝缘防护用品，未能防止事故发生。\n\n## 五、事故预防措施\n\n1.对全厂起重机电器线路进行全面的检查，更换所有未进行绝缘防护处理的操作坐椅，并对起重机司机配备绝缘防护劳保用品。\n\n2．健全岗位责任制，建立设备定期维护和班前点检的各项规章制度，安全部门对全厂作业人员实施安全监督和检查。对违章行为和未穿戴劳动防护用品的人员不准上岗作业。\n\n### 3.对全厂起重设备的电铃采用隔离变压器供电。\n\n## 8.4照明与信号（见标准8.10条）\n\n### 8.10照明与信号  \n#### 8.10.1每台起重机的照明回路的进线侧应从起重机械电源侧单独供电，当切断6.2.1所述起重机械总电源开关时，工作照明不应断电。各种工作照明均应设短路保护。  \n#### 8.10.2当室外起重机总高度大于 $3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，且周围无高于起重机械顶尖的建筑物和其他设施，两台起重机械之间有可能相碰，或起重机械及其结构妨碍空运或水运，应在其端部装设红色障碍灯。灯的电源不应受起重机停机影响而断电。  \n#### 8.10.3起重机应有指示总电源分合状况的信号，必要时还应设置故障信号或报警信号。信号指示应设置在司机或有关人员视力、听力可及的地点。\n\n条文性质：强制性条文。\n\n制定依据：\n\n1．关于8.10.1条：依据GB5226.2中5.3.8.1、5.3.8.2的内容及GB 6067-1985中3.5.2的有关规定。  \n2．关于8.10.2条：依据GB/T3811-2008中7.4.12.3的规定。  \n3．关于8.10.3条：依据GB6067-1985中3.5.7的规定。\n\n### 主要变化：\n\n1.将原标准3.5.2中“照明应设专用电路”修改为“每台起重机的照明回路的进线侧应从起重机械电源侧单独供电”。  \n2．删除了手提行灯的有关要求。  \n3．删除了原标准中关于机器房、电气室及机务专用电梯照明照度的要求。  \n4.增加了总高度大于 $3 0 \\mathrm m$ 的室外起重机，在起重机械或其结构妨碍水运时，也应设置红色障碍灯的要求。  \n5.将原标准中司机室的照明照度调整到了本标准的3.5.9条。  \n6．将原标准中“严禁用金属结构作照明线路的回路”调整到了本标准的8.8.4条。\n\n## 9安全防护装置\n\n起重机械属于特种设备，进行制造许可制度，国家特种设备安全监察机构对起重机械安全保护装置非常重视，起重机械的部分安全保护装如起重量限制器等被列入特种设备目录，本章中的安全防护装置的范围超过了列入特种设备目录中的安全附件和安全保护装置的范围，要全面一些，特种设备目录中的安全保护装置范围比较小些。\n\n### 9.1总则（见标准9.1条）\n\n#### 9.1总则\n\n安全防护装置是防止起重机械事故的必要措施。包括限制运动行程和工作位置的装置、防起重机超载的装置、防起重机倾翻和滑移的装置、联锁保护装置等。本章列出了典型起重机械安全防护装置，起重机械安全装置的设置要求见附录A。其他类型起重机械的安全防护装置见各分标准。\n\n条文性质：强制性条文。\n\n#### 制定依据：\n\n该条款依据GB/T3811-2008中9.7.1的规定。由于起重机型式多样，各种安全防护装置的作用也不相同。为便于使用，在GB6067.1-2010 附录A中列出了典型起重机安全防护装置的设置要求。其他类型起重机的情况由各分标准分别做出具体规定。\n\n#### 主要变化：\n\nGB 6067.1-2010根据GB/T3811-2008中9.7的规定，将起重机安全防护装置进行了归纳，包括限制运动行程与工作位置的安全装置、防起重机超载的装置、防起重机倾翻和滑移的装置、联锁保护装置及其他安全防护装置共5类26种。与原标准相比，在数量上并无变化，但对具体保护装置作了调整。\n\n### 9.2限制运动行程和工作位置的安全装置（见标准9.2条）\n\n#### 9.2限制运动行程和工作位置的安全装置\n\n##### 9.2.1起升高度限位器\n\n起升机构均应装设起升高度限位器。用内燃机驱动，中间无电气、液压、气压等传动环节而直接进行机械连接的起');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4f7ca155-7acc-4177-b3a7-2494187c6045', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 2）', ' { \\mathrm { i k } } = 7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ；对河冰，流冰开始时 $R _ { \\mathrm { i k } } =$ $7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ，最高流冰水位时可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 4 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n表4.3.11-1桩或墩迎冰面形状系数 $m$   \n\n\n\n\n\n表4.3.11-2冰温系数 $C _ { t }$   \n\n\n\n\n\n注：1.表列冰温系数可直线内插。2.对海冰，冰温取结冰期最低冰温；对河冰，取解冻期最低冰温。\n\n1）当冰块流向桥轴线的角度 $\\varphi \\leqslant 8 0 ^ { \\circ }$ 时，桥墩竖向边缘的冰荷载应乘以 $\\sin \\varphi$ 予以折减。\n\n2）冰压力合力应作用在计算结冰水位以下0.3倍冰厚处。\n\n2当流冰范围内桥墩有倾斜表面时，冰压力应分解为水平分力和竖向分力。\n\n式中： $F _ { x \\mathrm { i } }$ - 冰压力的水平分力（kN）；F 冰压力的垂直分力（kN）；$\\beta$ 桥墩倾斜的棱边与水平线的夹角 $\\big ( \\mathrm { \\textdegree } \\big )$ ；Rk -冰的抗弯强度标准值（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ），取 $R _ { \\mathrm { b k } } = 0 . 7 R _ { \\mathrm { i k } }$ ；$m _ { 0 }$ 系数， $m _ { 0 } = 0 . 2 b / t$ ，但不小于1.0。\n\n3建筑物受冰作用的部位宜采用实体结构。对于具有强烈流冰的河流中的桥墩、柱，其迎冰面宜做成圆弧形、多边形或尖角，并做成 $3 : 1 \\sim 1 0 : 1$ （竖：横）的斜度，在受冰作用的部位宜缩小其迎冰面投影宽度。\n\n4对流冰期的设计高水位以上 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 到设计低水位以下 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的部位宜采取抗冻性混凝土或花岗岩镶面或包钢板等防护措施。同时，对建筑物附近的冰体采取适宜的使冰体减小对结构物作用力的措施。\n\n## 4.3.12计算温度作用时的材料线膨胀系数及作用标准值可按下列规定取用：\n\n1桥梁结构当要考虑温度作用时，应根据当地具体情况、结构物使用的材料和施工条件等因素计算由温度作用引起的结构效应。各种结构的线膨胀系数规定见表\n\n### 4.3.12-1。\n\n表4.3.12-1线膨胀系数  \n\n\n\n\n\n2计算桥梁结构因均匀温度作用引起的外加变形或约束变形时，应从受到约束时的结构温度开始，考虑最高和最低有效温度的作用效应。当缺乏实际调查资料时，公路混凝土结构和钢结构的最高和最低有效温度标准值可按表4.3.12-2取用。\n\n表43.12-2公路桥梁结构的有效温度标准值 $( ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ）  \n\n\n\n\n\n注：1.全国气候分区见附录 $\\mathrm { A } _ { \\circ }$ 2.表中括弧内数值适用于昆明、南 福州地区\n\n3计算桥梁结构由于竖向温度梯度引起的效应时，可采用图4.3.12所示的竖向温度梯度曲线，其桥面板表面的最高温度 $T _ { \\parallel }$ 规定见表4.3.12-3。\n\n  \n图4.3.12竖向梯度温度（尺寸单位：mm）\n\nA-混凝土结构当梁高 $H$ 小于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 时， $A = H - 1 0 0$ $\\mathrm { ( ~ m m ) }$ ；梁高 $H$ 大于或等于 $4 0 0 \\mathrm { n m }$ 时， $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；带混凝土桥面板的钢结构 $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ； $t$ -混凝土桥面板的厚度 $. \\mathrm { m m }$ ）\n\n混凝土上部结构和带混凝土桥面板的钢结构的竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。\n\n4对无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。\n\n5计算坛工拱桥考虑徐变影响引起的温差作用效应时，计算的温差效应应乘以折\n\n减系数0.7。\n\n6采用沥青混凝土铺装的混凝土桥面板桥梁必要时应考虑施工阶段沥青摊铺引起的温度影响。\n\n表4.3.12-3竖向日照正温差计算的温度基数  \n\n\n\n\n\n## 4.3.13支座摩阻力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\mu W\n$$\n\n式中：W——作用于活动支座上由上部结构重力产生的效应；$\\mu$ ——支座的摩擦系数，宜采用实测数据，无实测数据时可按表4.3.13取用。\n\n表4.3.13支座摩擦系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4f7d518e-9280-43f2-9e8c-93ebcd317b81', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '9 起重机的试运转', '9 起重机的试运转## 9.1 起重机试运转的准备\n\n### 9.1.1 本条依据现行国家标准《起重机试验规范和程序》GB/T  \n5905 和现行的起重机标准进行修订。\n\n明确试运转前的检查内容，目的是通过这些检查，了解起重机是否具备试运转的条件，消除存在的隐患，使试运转工作能顺利进行下去。如果在检查中发现了问题，则应及时处理。未经检查或检查未通过，均不能进行试运转的下一步工作。\n\n## 9.2 起重机空载试运转\n\n### 9.2.1\\~9.2.5 依据现行国家标准《起重机试验规范和程序》GB/T 5905和现行的起重机标准进行修订。\n\n明确起重机空载试运转的内容、方法及应达到的要求。\n\n## 9.3 起重机静载试运转\n\n### 9.3.1 本条依据现行国家标准《起重机试验规范和程序》GB/T  \n5905 和现行的起重机标准进行修订。\n\n明确起重机静载试验的内容、方法、步骤及应达到的要求，以检验起重机及其部件的结构承载能力。\n\n### 9.3.2 本条明确起重机静刚度的检测方法、步骤及应达到的要求,以验证起重机的使用性能。\n\n现行的起重机标准规定：由额定起重量和小车自重在主梁跨中产生的垂直静挠度为起重机的静刚度。\n\n## 9.4 起重机动载试运转\n\n### 9.4.1\\~9.4.5 依据现行国家标准《起重机试验规范和程序》GB/T5905和现行的起重机标准进行修订。\n\n明确起重机动载试验的内容、方法及应达到的要求，以验证起重机各机构和制动器的功能。起重机各机构的动载试验应先分别进行，而后做联合动作的试验。做联合动作的试验时，同时开动的机构不得超过2个。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4f7eea5f-6caa-46a1-be11-a9ee376d0e25', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 36）', '数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（8）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行冲击系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（9)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">动载试验载荷起升动载系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(16)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">第一片结构的迎风面充实率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(14)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴心受压稳定系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(46)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">tanq</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">威勒曲线斜率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（107)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">绕构件强轴弯曲所确定的受弯构件侧向屈曲稳定系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（48）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件侧向屈曲稳定系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（52）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">侧向屈曲稳定系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轧制槽钢的简支梁构件的侧向屈曲稳定系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(M.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轧制普通工字钢,两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数的修正值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴压稳定系数和其修正系数的乘积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(M.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">cosp</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">功率因数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(139)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">X</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">简支板边弹性嵌固系数SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（53)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板边两端应力比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(56)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4f8be796-4da7-4b36-ba96-20e08fc992f9', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '11特殊环境', '11特殊环境## 11.1高原环境\n\n### 11.1.1高原地区的特点是海拔高（我国高原有 $3 3 \\%$ 的面积处于海拔 $2 0 0 0 \\mathrm { m }$ 以上）气压低、气温低、干热高温、极大的温差、绝对湿度低、大风和沙尘暴、太阳辐射强，尤其是紫外线辐射强度较强。因此，在高原地区安装使用的供配电设备，应采用为适应使用环境而专门设计的电气产品。\n\n## 11.2易燃、易爆环境\n\n### 11.2.1、11.2.2这两条对在易燃、易爆环境中使用的照明灯具和通风设备，电气控制设备，电缆的选用和安装位置提出了具体要求，系依据现行国家标准《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》GB50058和《电力工程电缆设计规范》GB50217的有关规定制订。\n\n### 11.2.3带电进行用电设备检修或更换设备时，可能出现火花，如果环境中易燃、易爆气体达到一定浓度，就会被引燃而发生燃烧或爆炸，造成人身和设备损害。因此，将该条列为强制性条文，必须严格执行。\n\n### 11.2.4施工现场如将某种易燃、易爆类物质存放在集装箱类金属外壳房屋的室内，当装有照明或通风机时，应按电气接地要求进行接地，如未安装任何电气设备时，应按防静电和等电位要求接地。\n\n## 11.3腐蚀环境\n\n### 11.3.1\\~11.3.6这几条是按照现行行业标准《化工企业腐蚀环\n\n境电力设计规程》HG/T20666结合施工现场实际情况作出的规定。\n\n## 11.4潮湿环境\n\n### 11.4.2在潮湿环境下，设备、工具的绝缘水平严重降低，易发生电击事故。因此，将该条列为强制性条文，必须严格执行。\n\n### 11.4.3在潮湿环境中使用和操作电气设备时，应满足本条中各项基本要求。\n\n### 11.4.4在潮湿环境下，手持式电动工具的绝缘性能会降低，易发生电击事故。0类电气设备依靠基本绝缘进行防电击保护，只能在对地绝缘的环境中使用，或用隔离变压器等分隔电源供电。I类电气设备不仅依靠基本绝缘，还将易电击的导电部分连接到设备固定布线中的保护(接地)导体上。I类电气设备虽然带有保护导线，但该导线与接地体的连接及导通情况，在实际操作中，无法做到经常性的、很方便的检测。为在施工现场潮湿环境下获得更为可靠的防电击保护效果，应选用Ⅱ类或Ⅲ类手持式电动工具。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4f8cb296-d0e7-4994-a66a-bc97a9ddd175', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明（Part 2）', 'a _ { \\mathrm { { E } } } = 0 . 5 \\varphi + 7 0 \n$$\n\n式中： $\\delta _ { \\mathrm { { E } } }$ -上部结构端部向外侧的移动量（ $\\mathrm { c m } \\mathrm { \\mathrm { ~ } }$ ；$L$ 一联上部结构中心线弧线长度（ $\\mathbf { \\epsilon } _ { \\mathbf { m } } )$ ；$\\varphi$ 曲线梁的中心角（°）。\n\n  \n图11.2.3曲线桥梁端至墩、台帽或盖梁边缘的最小距离 $^ a$\n\n## 条文说明\n\n因结构上的特性，窄长的曲线桥可能发生由上部结构的转动和向曲线外侧方向的移动而引起的落梁，因此要考虑这些影响来设定墩梁搭接长度。本规范参照日本桥梁抗震规范给出了曲线桥的搭接长度计算公式，并与直线桥公式计算结果相比取大值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4f8dfdb1-886c-4742-aa60-4622c3913185', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 12）', '1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>位移载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>位移和变形引起的载荷，见4.2.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>YPA5</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>YpB5</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>YpC5</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>偶然载荷</td><td rowspan=3 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．工作状态风载荷,见4.2.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpB6</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpC6</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．雪和冰载荷,见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4fa11621-1f19-4ae8-a429-b4db37be0423', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 3）', 'span=1 colspan=1>湿砂砾</td><td rowspan=1 colspan=1>19~20</td><td rowspan=1 colspan=1>25~35</td><td rowspan=1 colspan=1>22</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>干砂砾</td><td rowspan=1 colspan=1>18</td><td rowspan=1 colspan=1>35~45</td><td rowspan=1 colspan=1>24~31</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>湿砂</td><td rowspan=1 colspan=1>17~18</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>干砂</td><td rowspan=1 colspan=1>15~17</td><td rowspan=1 colspan=1>30~35</td><td rowspan=1 colspan=1>29~30</td></tr></table>\n\n\n表4-2主动土压力系数值比较  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>土的内摩擦角（）</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>35</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>45</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>当8=0时的值</td><td rowspan=1 colspan=1>0.490</td><td rowspan=1 colspan=1>0.406</td><td rowspan=1 colspan=1>0.333</td><td rowspan=1 colspan=1>0.271</td><td rowspan=1 colspan=1>0.217</td><td rowspan=1 colspan=1>0.171</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>当8=/2时的值</td><td rowspan=1 colspan=1>0.446</td><td rowspan=1 colspan=1>0.368</td><td rowspan=1 colspan=1>0.301</td><td rowspan=1 colspan=1>0.246</td><td rowspan=1 colspan=1>0.198</td><td rowspan=1 colspan=1>0.166</td></tr></table>\n\n\n注：上表是按墙背竖直、填土与墙顶同高的情况计算的。\n\n根据墙的不同位移情况来分析土压力的分布和作用点是比较切合实际的。但一般桥台（拱桥桥台除外）和挡土墙的主动土压力，多属于墙身向外倾的土压力，因此，土压力按三角形分布，并假定作用点在 $H / 3$ 处。\n\n柱式墩台土压力计算宽度。当柱间的净距小于或等于其直径（或宽度）时，考虑到回填土剪切变形对应力传递的影响，土压力宽度按柱群最外边缘间全宽计算。这样就与实体桥台的计算宽度取得一致。\n\n当柱间净距大于直径（或宽度）时，应考虑柱间空隙折减。如柱直径（或宽度）D 小于或等于1.0m，则中间每一柱按2倍直径（或宽度）计算，最外边缘的柱按1.5倍直径计算。在求得作用在柱群上的总土压力宽度之后，再分配到每一柱上，土压力计算宽为： $b = { \\frac { D \\ ( 2 n - 1 ) } { n } }$ ，其中 $n$ 为柱根数。如柱直径（或宽度) $D$ 大于 $1 . 0 \\mathrm { m }$ ，则中间柱一律增加计算宽度 $1 , 0 \\mathrm m$ ，即（ $( D + 1 )$ ；边柱增加 $0 . 5 \\mathfrak { m }$ 。故作用在每一柱上的土压力计算宽度为b=n（D+1）-1 。对 $D$ 大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的土压力计算宽度的确定，并无理论或试验的依据，只是比照实体桥台，避免在土压力计算宽度上出现大的矛盾。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4fb68545-288a-468d-8fe4-97c85de29903', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '附件 2 架桥机技术状况检查表', '附件 2 架桥机技术状况检查表项目：\n\n设备型号：\n\n设备编号： 施工队伍：\n\n检查人：\n\n检查日期：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4fba6beb-1203-4c97-9f49-a8f62d5ef7ca', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '5.2 模板、支架设计', '5.2 模板、支架设计## 5.2.1 模板、支架的设计应根据工程结构形式、荷载情况、地基土类别、施工设备和材料性能等条件进行，且宜优先采用标准化、定型化的构件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4fc3e419-0860-4097-b483-66802f11d322', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 6）', '$ 按公路一I级车道荷载的0.75倍采用。\n\n3）车道荷载的均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上；集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个影响线峰值处。\n\n5车辆荷载的立面、平面尺寸如图4.3.1-2所示， 主要技术指标规定见表4.3.1-3。公路一I级和公路一Ⅱ级汽车荷载采用相同的车辆荷载标准值。\n\n#### 表4.3.13 车辆荷载的主要技术指标\n\n\n\n\n\n![](images/97b50c8d10c2709eafdc9de1a45d5cef334ab7dfa67bb6ee51e77e386f0ce96c.jpg)  \n图4.3.1-2车辆荷载的立面、平面尺寸（尺寸单位：m；荷载单位：kN）\n\n6车道荷载横向分布系数应按图4.3.1-3所示布置车道荷载进行计算。\n\n7桥涵设计车道数应符合表4.3.1-4的规定。横桥向布置多车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的折减；布置一条车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的提高。横向车道布载系数应符合表4.3.1-5的规定。多车道布载的荷载效应不得小于两条车道布载的荷载效应。\n\n8大跨径桥梁上的汽车荷载应考虑纵向折减。当桥梁计算跨径大于 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应按表4.3.1-6规定的纵向折减系数进行折减。当为多跨连续结构时，整个结构应按最大的计算跨径考虑汽车荷载效应的纵向折减。\n\n![](images/7bb4fb78032b68eabb8cae594a8c3db51c242d5ed117d79dfc411feb726ed1e4.jpg)  \n图4.3.1-3车辆荷载横向布置（尺寸单位：m)\n\n表4.3.1-4桥涵设计车道数  \n\n\n\n\n\n表4.3.1-5横向车道布载系数  \n\n\n<<<HTBL|05403e5bbe1e4b1e8c6450c2b035fb4f|END>>>\n\n\n表4.3.1-6纵向折减系数  \n\n\n<<<HTBL|e3283b7ab140b99b49a84df124c751|END>>>\n\n\n### 4.3.2汽车荷载冲击力应按下列规定计算：\n\n1钢桥、钢筋混凝土及预应力混凝土桥、坛工拱桥等上部构造和钢支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座及钢筋混凝土柱式墩台，应计算汽车的冲击作用。\n\n2填料厚度（包括路面厚度）大于或等于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的拱桥、涵洞以及重力式墩台不计冲击力。\n\n3支座的冲击力，按相应的桥梁取用。\n\n4汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数 $\\mu$ 。\n\n5冲击系数 $\\mu$ 可按下式计算：\n\n当 $f < 1 . 5 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 0 5$   \n当 $1 . 5 \\mathrm { H z } \\leqslant f \\leqslant 1 4 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 1767 \\mathrm { l n } f - 0 . 0157$   \n当 $f > 14 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 45$\n\n式中： $f$ 结构基频（ $\\mathrm { H z }$ 。\n\n6汽车荷载的局部加载及在T梁、箱梁悬臂板上的冲击系数采用0.3。\n\n### 4.3.3汽车荷载离心力可按下列规定计算：\n\n1曲线桥应计算汽车荷载引起的离心力。汽车荷载离心力标准值为按本规范第4.3.1条规定的车辆荷载（不计冲击力）标准值乘以离心力系数 $C$ 计算。离心力系数按下式计算：\n\n$$\nC = \\frac { v ^ { 2 } } { 127 R }\n$$\n\n式中： $\\boldsymbol { v }$ 设计速度（ $\\mathrm { k m / h }$ ），应按桥梁所在路线设计速度采用；$R$ ——曲线半径（m）。\n\n2计算多车道桥梁的汽车荷载离心力时，车辆荷载标准值应乘以表4.3.1-5规定的横向车道布载系数。\n\n3离心力着力点在桥面以上 $1 , 2 \\mathrm { m }$ 处；为计算简便也可移至桥面上，不计由此引起的作用效应。\n\n### 4.3.4汽车荷载引起的土压力采用车辆荷载加载，并可按下列规定计算：\n\n1汽车荷载在桥台或挡土墙后填土的破坏棱体上引起的土侧压力，可按下式换算成等代均布土层厚度 $h$ （m）计算：\n\n$$\nh = \\frac { \\sum G } { B l _ { 0 } \\gamma }\n$$\n\n式中： $\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；\n\n$\\sum G$ —布置在 $B \\times l _ { 0 }$ 面积内的车轮的总重力（kN)；\n\n$l _ { 0 }$ - 桥台或挡土墙后填土的破坏棱体长度（m）；\n\n$B$ 桥台横向全宽或挡土墙的计算长度（m）。\n\n挡土墙的计算长度 $B$ （ $\\mathfrak { m }$ ）可按下列公式计算，但不应超过挡土墙分段长度：\n\n$$\nB = 13 + H \\tan 30 ^ { \\circ }\n$$\n\n式中： $H$ ——挡土墙高度（m），对墙顶以上有填土的挡土墙，为2倍墙顶填土厚度加墙高。\n\n当挡土墙分段长度小于 $13 \\mathrm { m }$ 时， $B$ 取分段长度，并应在该长度内按不利情况布置轮重。\n\n2计算涵洞顶上汽车荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下作$30 ^ { \\circ }$ 角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外边的扩散线为准。\n\n### 4.3.5汽车荷载制动力应按下列规定计算和分配：\n\n1汽车荷载制动力按同向行驶的汽车荷载（不计冲击力）计算，并应按表4.3.1-6的规定，以使桥梁墩台产生最不利纵向力的加载长度进行纵向折减。\n\n1）一个设计车道上由汽车荷载产生的制动力标准值按本规范第4.3.1条规定的车道荷载标准值在加载长度');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4fcc2c61-efa8-49ec-a057-38a3309a7d69', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '3 起重机轨道和车挡', '3 起重机轨道和车挡3.0.1敷设钢轨前，应对钢轨的端面、直线度和扭曲进行检查，并应符合国家现行有关标准的规定。\n\n3.0.2敷设钢轨前，应确定轨道的安装基准线，轨道的安装基准 线应为起重机梁的定位轴线。\n\n3.0.3轨道的平面位置偏差应符合下列规定：\n\n1轨道中心线与起重机梁中心线的位置偏差，不应大于起重机梁腹板厚度的一半(图3.0.3)，且不应大于10mm。\n\n  \n图3.0.3轨道中心线与起重机梁中心线的位置偏差1一轨道中心线；2一起重机梁中心线；t一起重机梁腹板的厚度\n\n2轨道中心线与安装基准线的水平位置偏差，悬挂起重机不应大于3mm，其他起重机不应大于5mm。\n\n3.0.4轨道的立面位置偏差应符合下列规定：\n\n1轨道顶面标高与其设计标高的位置偏差，悬挂起重机不应大于5mm,其他起重机不应大于10mm。\n\n2同一截面内两平行轨道标高的相对差,悬挂起重机不应大\n\n于 $5 \\mathrm { m m }$ ，其他起重机不应大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3.0.5轨道沿长度方向上，在平面内的弯曲，每 $2 \\mathrm { m }$ 检测长度上的偏差不应大于 $1 \\mathrm { m m }$ ;在立面内的弯曲，每 $2 \\mathrm { m }$ 检测长度上的偏差不应大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3.0.6起重机轨道跨度的允许偏差应符合下列规定：\n\n1当轨道的跨度小于等于 $1 0 \\mathrm { m }$ 时，其允许偏差应为士 $3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2当轨道的跨度大于 $1 0 \\mathrm { m }$ 时，其允许偏差应按下式计算，且最大值为士 $1 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n$$\n\\Delta S = \\pm \\left[ 3 + 0 . 2 5 ( S - 1 0 ) \\right]\n$$\n\n式中： $\\Delta S \\cdot$ 起重机轨道的跨度偏差 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\n$S \\cdot$ 起重机轨道的跨度 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ 。\n\n3当仅在一条轨道上采用水平导向轮时，轨道的跨度允许偏差可为本条第1款或第2款允许偏差的3倍，但最大值为$\\pm 2 5 \\mathrm { m m }$ ；且车轮的踏面应覆盖轨道顶面的全宽。\n3.0.7两平行轨道的接头位置沿轨道纵向应相互错开，其错开的距离不应等于起重机前后车轮的轮距。\n\n3.0.8轨道接头应符合下列规定：\n\n1接头采用焊接连接时，焊缝质量应符合国家现行有关标准的规定;接头顶面及侧面焊缝处应打磨光滑、平整。\n\n2接头采用鱼尾板连接时，轨道接头高低差及侧向错位不应大于 $1 \\mathrm { m m }$ ,间隙不应大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3伸缩缝处的预留间隙应符合工程设计的规定。\n\n4用垫板支承的方钢轨道，接头处沿轨道纵向的垫板宽度应为其他垫板宽度的2倍。\n\n3.0.9门式起重机同一支腿下两根轨道之间的距离偏差不应大于 $2 \\mathrm { m m }$ ,其相对标高差不应大于 $1 \\mathsf { m m }$ 。\n\n3.0.10混凝土起重机梁与轨道之间的混凝土灌浆层或找平层，应符合工程设计的规定。\n\n3.0.11用弹性垫板作钢轨下垫层时，弹性垫板的规格和材质应符合工程设计的规定；拧紧螺栓前，轨道应与弹性垫板贴紧；当有间隙时，应在弹性垫板下加垫板垫实，垫板的长度和宽度均应大于弹性垫板 $1 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 2 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3.0.12在钢起重机梁上敷设钢轨时，钢轨底面应与钢起重机梁顶面贴紧。当有间隙，且大于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，应加垫板垫实，垫板长度不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，宽度应大于轨道底面 $1 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 2 0 \\mathrm { m m }$ ；每组垫板不应超过3层，垫好后应与钢起重机梁焊接固定。\n\n3.0.13轨道经调整符合要求后，应紧固螺栓。\n\n3.0.14轨道两端的车挡应在吊装起重机前安装好，同一跨端轨道上的车挡与起重机的缓冲器均应接触良好。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4fd0a529-b741-439a-b26b-b8cb7a18bad9', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '目 次', '目 次1 总 则 (161)\n\n3基本规定 (162)\n\n4原材料及成品验收 (166)\n\n4.1 一般规定 (166)  \n4.2 钢板 (166)  \n4.3 型材、管材... (167)  \n4.4 铸钢件 (167)  \n4.5 拉索、拉杆、锚具.. (167)  \n4.6 焊接材料 (168)\n4.7 连接用紧固标准件.. (168)  \n4.8 球节点材料 (169)  \n4.9 压型金属板 (169)  \n4.10 膜结构用膜材 (169)  \n4.11 涂装材料... (170)  \n4.12 成品及其他... (170)\n\n## 5焊接工程 (171)\n\n### 5.1 一般规定 (171)  \n### 5.2 钢构件焊接工程. (171)  \n### 5.3 栓钉(焊钉)焊接工程 . (174)\n\n## 6紧固件连接工程 (175)\n\n### 6.2 普通紧固件连接.... .. . (175)   \n### 6.3高强度螺栓连接.... ... . (175)\n\n## 7钢零件及钢部件加工 (178)\n\n### 7.2 切割 (178)\n\n### 7.3 矫正和成型 (178)\n\n### 7.4 边缘加工 ：. (179)  \n### 7.5 球节点加工 (179)  \n### 7.6 铸钢件加工 (180)  \n### 7.7 制孔..... (180)\n\n## 8钢构件组装工程 . . (182)\n\n### 8.2 部件拼接与对接... (182)   \n### 8.3 组装 (182)   \n### 8.5 钢构件外形尺寸... (182)\n\n## 9钢构件预拼装工程 . . (183)\n\n### 9.1一般规定 （183)  \n### 9.2实体预拼装 . (183)\n\n## 10单层、多高层钢结构安装工程 (184)\n\n### 10.1 一般规定.... ：. (184)  \n### 10.2 基础和地脚螺栓（锚栓） (184)  \n### 10.3 钢柱安装．. (185)  \n### 10.5 连接节点安装 (185)  \n### 10.6 钢板剪力墙安装 .. . (186)  \n### 10.7 支撑、標条、墙架、次结构安装 ， .： (186)  \n### 10.8 钢平台、钢梯安装.... .. . (186)  \n### 10.9 主体钢结构 (186)\n\n## 11 空间结构安装工程.. (187)\n\n### 11.2 支座和地脚螺栓(锚栓)安装.... ：. (187)  \n### 11.3 钢网架、网壳结构安装．.. . . . (187)  \n### 11.4 钢管桁架结构 (188)  \n### 11.5 索杆制作.. (188)  \n### 11.6 膜单元制作 . . (188)  \n### 11.7 索杆安装.... (189)\n\n## 12 压型金属板工程 (190)\n\n### 12.2 压型金属板制作 (190)   \n### 12.3 压型金属板安装 .. (190)   \n### 12.4 固定支架安装 (191)   \n### 12.5 连接构造及节点 ，： (191)\n\n## 13涂装工程 (192)\n\n### 13.1 一般规定.... (192)  \n### 13.2 防腐涂料涂装 (192)\n\n### 13.3连接部位涂装及涂层缺陷修补 .. . . (192)\n\n### 13.4 防火涂料涂装 (193)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4fd37adb-a05d-463e-9f53-c34382c05a1f', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6.6 梁的构造要求', '6.6 梁的构造要求## 6.6.1 本条为新增条文。弧曲杆受弯时，上下翼缘产生平面外应力 (图7)，对于圆弧，其值和曲率半径成反比，未设置加劲肋时，由梁腹板承受其产生的拉力或压力，设置加劲肋后，则由加劲肋和梁腹板共同承担。翼缘除原有应力外，还应考虑其平面外应力，按三边支承板计算。\n\n  \n图7弧曲杆受力示意（上翼缘受压下翼缘受拉）1—翼缘；2—腹板；3—加劲肋\n\n另外，需要注意的是，由于接近腹板处翼缘的刚度较大，因此按弹性计算时翼缘平面外应力分布呈距离腹板越近数值越大的规律，沿翼缘平面内应力的分布也呈同样特点。\n\n## 6.6.2 多层板焊接组成的焊接梁，由于其翼缘板间是通过焊缝连接，在施焊过程中将会产生较大的焊接应力和焊接变形，且受力不均匀，尤其在翼缘变截面处内力线突变，出现应力集中，使梁处于不利的工作状态，因此推荐采用一层翼缘板。当荷载较大，单层翼缘板无法满足强度或可焊性的要求时，可采用双层翼\n\n缘板。\n\n当外层翼缘板不通长设置时，理论截断点处的外伸长度 $l _ { 1 }$ 的取值是根据国内外的试验研究结果确定的。在焊接双层翼缘板梁中，翼缘板内的实测应力与理论计算值在距翼缘板端部一定长度 $l _ { 1 }$ 范围内是有差别的，在端部差别最大，往里逐渐缩小，直至距端部 $l _ { 1 }$ 处及以后，两者基本一致。 $l _ { 1 }$ 的大小与有无端焊缝、焊缝厚度与翼缘板厚度的比值等因素有关。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4fdca7cf-29ed-4219-a35d-fd38f3948eb1', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8养护及其他附属设施', '3.8养护及其他附属设施3.8.1桥涵应设置维修养护通道。特大、大桥应根据需要设置必要的检查平台、扶梯、内照明、人口井盖、专用检修车等设施；需借助墩顶作为检修平台时，桥墩应根据需要设置安全设施。\n\n3.8.2特大桥和大桥应设置永久观测点。特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志。\n\n3.8.3位于桥面上的拉索、吊杆、拱肋等受力构件应设置必要的防撞保护设施。\n\n3.8.4桥梁应根据相关规范的规定进行防雷设计，设置避雷设施。\n\n3.8.5特大、大、中桥可根据需要设置防火、照明和导航设备以及养护工房、库房和守卫房等，必要时可设置紧急电话。\n\n3.8.6技术复杂的大型桥梁工程可根据需要设置必要的结构监测设施。\n\n3.8.7桥梁在跨越公路和铁路部分应设置防抛网。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4fe17d1a-eee7-4e1b-bdc3-326873f5c40b', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '14 孔内照明电压应为安全电压，应使用防水带罩灯泡', '14 孔内照明电压应为安全电压，应使用防水带罩灯泡，电缆应为防水绝缘电缆。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('4ffdfcde-6850-49d9-9efa-2405a2626c23', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.6 焊接检验（Part 2）', 'span=3>质量等级</td><td rowspan=1 colspan=1>探伤方法</td><td rowspan=1 colspan=1>检验等级</td><td rowspan=1 colspan=1>探伤比例</td><td rowspan=1 colspan=1>探伤部位</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>横向对接焊缝（顶板、底板、腹板等)</td><td rowspan=4 colspan=3></td><td rowspan=4 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10%</td><td rowspan=1 colspan=1>两端各250～300mm，长度大于 1200mm 中间加探250～300mm</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>梁段间对接焊缝</td><td rowspan=1 colspan=1>顶板十字交叉焊缝</td><td rowspan=1 colspan=1>100%</td><td rowspan=2 colspan=1>纵、横向各 250～300mm</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>底板十字交叉焊缝</td><td rowspan=1 colspan=1>30%</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>腹板</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>100%</td><td rowspan=1 colspan=1>焊缝两端各250～300mm</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>连接锚箱或吊耳板的熔透角焊缝</td><td rowspan=1 colspan=3></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=8 colspan=1></td><td rowspan=8 colspan=1>100%</td><td rowspan=1 colspan=1>焊缝全长</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>U形肋对接焊缝</td><td rowspan=1 colspan=3></td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>焊缝全长</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>横隔板与腹板角焊缝</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>焊缝两端各500mm</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>U形肋与顶（底）板角焊缝</td><td rowspan=1 colspan=3>Ⅱ级</td><td rowspan=2 colspan=1>无(MT)</td><td rowspan=1 colspan=1>每条焊缝两端各1000mm,其中行车道范围的顶板角焊缝为两端各2000mm</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>横隔板与顶（底）板角焊缝</td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>行车道范围总长的20%</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>腹板与底板角焊缝</td><td></td><td></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>焊缝两端各1000mm，中间每隔 2000mm探1000mm</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>临时连接(含马板)</td><td rowspan=1 colspan=3></td><td rowspan=1 colspan=1>拆除临时连接的部位</td></tr></table>\n\n\n注：探伤比例指探伤接头数量与全部接头数量之比。\n\n## 8.6.3 进行局部超声波探伤的焊缝，当发现裂纹或较多其他缺陷时，应扩大该条焊缝探伤范围，必要时可延至全长。进行射线探伤或磁粉探伤的焊缝，当发现超标缺陷时应加倍检验。\n\n## 8.6.4 采用超声波、射线、磁粉等多种方法检验的焊缝，应达到各自的质量要求，该焊缝方可认为合格。焊缝的射线探伤应符合现行《金属熔化焊焊接接头射线照相》（GB/T3323）的规定，射线透照技术等级采用 B 级（优化级），焊缝内部质量应达到Ⅱ级；磁粉探伤应符合现行《焊缝无损检测磁粉检测》（GB/T26951）和《焊缝无损检测焊缝磁粉检测验收等级》（GB/T 26952）的规定。\n8.6.5对构造复杂或厚板钢构件的焊缝，可采用相控阵或TOFD等作为辅助技术手段进行探伤检测。\n\n### 条文说明：\n\n采用相控阵或 TOFD（超声波衍射时差法）等对焊缝进行探伤检测，在其他制造行业已多有应用。对于构造复杂钢构件的焊缝，相控阵探伤检测方法有其独特的优势；而对于厚板钢构件的焊缝，TOFD 探伤检测方法更为有效。为促进钢结构桥梁制造中无损检测的技术发展，本次修订将其列入，但在执行本条时需要注意的是：公路行业尚无这两种检测方法的标准，因此如要采用这两种检测技术，可以参照相关行业的相应标准。\n\n8.6.6圆');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5006bc59-d5e6-4e6b-a31d-6e676e3c2d86', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 6）', '( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$\n\n当按式（53）、式（55）算出的临界应力或按式（54）算出的临界应力乘以 $\\sqrt { 3 }$ 的值超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊时，则应参照式（57）求得相应的折减临界应力，用它来替换原超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊的临界应力。\n\n当加劲肋的构造尺寸符合5．7．1．5的规定时，只需要按局部区格计算稳定性，否则应同时计算局部区格板和带肋板体两种情况的稳定性。\n\n#### 5．7．1．2 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 同时作用时板的临界复合应力\n\n临界复合应力按式（56）计算：\n\n$$\n\\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } = \\frac { \\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } } { \\frac { 1 + \\psi } { 4 } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\sqrt { \\left[ { \\frac { 3 - \\psi } { 4 } } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { m e r } } } \\right] ^ { 2 } + ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } } ) ^ { 2 } } } \\qquad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ 5 6 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , \\mathrm { c c r }$ 压缩应力 $\\sigma _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 同时作用时板的临界复合应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n为分别由式(53)、式(54)和式(55)直接求得的临界应力值；\n\n$\\psi$ —板边两端应力比， ${ \\psi } ^ { = } \\sigma _ { 2 } / \\sigma _ { 1 }$ ，见附录 $_ \\mathrm { N }$\n\n特殊情况： $\\tau { = } 0 , \\sigma _ { \\mathrm { m } } { = } 0$ 时： $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } = \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } }$\n\n当局部压应力作用于板的受拉边缘时， $\\sigma _ { 1 }$ 与 $\\sigma _ { m }$ 犿不相关，可分别取 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } = 0$ 以及 $\\sigma _ { 1 } = 0$ 进行计算。当临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ （含特殊情况）超过 $0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）求得相应的折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ ，并用折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 替换超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ ：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( 1 - \\frac { 1 } { 1 + 6 . 2 5 m ^ { 2 } } \\right) = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\rho\n$$\n\n……（57）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 折减临界应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5006be2c-85f8-4072-a332-52cb97919046', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '8．6隧道施工测量', '8．6隧道施工测量## 8．6．1隧道控制网的设计，是隧道施工测量前期工作的重要内容，其主要包括洞外、洞内控制网的网形设计、贯通误差分析和精度估算，并根据所使用的仪器设备制定作业方案。\n\n## 8．6．2国内有关隧道施工测量的横向贯通误差和高程贯通误差统计见表18及表19：\n\n表18横向贯通误差统计\n\n\n\n表19高程贯通误差统计  \n\n\n\n\n\n注：原《铁路测量技术规则》TBJ101—85规定隧道高程贯通误差为 $7 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n从统计表中可以看出，不同规范对贯通误差的要求既有共同性，也有差异性。本规范表 8．6．2中所选取的精度指标，主要基于两方面考虑：其一是因为贯通误差是隧道施工的一项关键指标，所以本规范在选取贯通误差限差时，稍趋严格一点。其二，经过统计资料及长期实践证明，满足规范要求不会给测量工作带来很大的困难，随着GPS 接收机、全站仪在隧道施工中的广泛应用和高精度陀螺经纬仪的使用，达到此限差是不困难的。\n\n### 8．6．3关于隧道控制测量对贯通中误差影响值的确定：\n\n由于隧道的纵向贯通误差，对隧道工程本身的影响不大，而横向贯通误差的影响将比较显著，故以下仅讨论对横向贯通误差的影响。\n\n#### 1平面控制测量总误差对横向贯通中误差的影响主要由四个方面引起，即洞外控制测量的误差、洞内相向开挖两端支导线测量的误差、竖井联系测量的误差。将该四项误差按等影响考虑，则：\n\n$$\n{ m } _ { { \\mathfrak { M } } { \\mathfrak { H } } } = { m } _ { { \\mathfrak { L } } { \\mathfrak { H } } } = { \\sqrt { \\frac { 1 } { 4 } } } { m } _ { \\mathfrak { L } }\n$$\n\n$$\n\\scriptstyle { m _ { \\# \\# } = { \\sqrt { 2 } } \\times { \\sqrt { \\frac { 1 } { 4 } } } m _ { \\tt S } }\n$$\n\n#### 2无竖井时,为了与第1款保持一致,且洞外的观测条件较好,这里对m外仍取 $\\sqrt { \\frac { 1 } { 4 } m _ { \\mathrm { z } } }$ 则洞内控制测量在贯通面上的影响为：\n\n$$\nm _ { \\mathfrak { s q s } } = { \\sqrt { m _ { \\mathfrak { s } } ^ { 2 } - m _ { \\mathfrak { s q s } } ^ { 2 } } }\n$$\n\n$$\n\\mathop { m _ { \\Re \\beta \\Re } } = \\sqrt { \\frac { 3 } { 4 } } \\mathop { m _ { \\Xi } }\n$$\n\n### 8.6．4～8．6．6隧道平面和高程测量控制网等级的选取，是参照铁路、公路、水利等行业标准中关于隧道测量的有关规定，并结合本规范3、4章的基本技术指标确定的。\n\n对于大中型隧道工程，还需进行贯通中误差的估算，使其满足规范表8．6．3的要求。本规范不要求洞内高程控制测量的等级与洞外相一致，在满足贯通高程中误差的基础上，洞内、洞外的高程精度可适当调剂。\n\n### 8．6．7隧道洞外平面控制测量宜布设成自由网，因为自由网能很好的保持控制网的图形结构与精度，不至于因起算点的误差导致控制网变形。\n\n### 8．6．8关于隧道洞内平面控制网的建立：\n\n#### 1由于受到隧道形状和空间的限制，洞内的平面控制网，只能以导线的形式进行布设，对于短隧道，可布设单一的直伸长边导线。对于较长隧道可布设成狭长多环导线。狭长多环导线有多种布网形式，其中洞内多边形导线一般应用较多。\n\n#### 2导线边长在直线段不宜短于 $2 0 0 \\mathrm { m }$ ，是基于仪器和前、后视岘标的对中误差对测角精度的影响不大于 $1 / 2$ 的测角中误差推算而得的；导线边长在曲线段不宜短于 $7 0 \\mathrm { m }$ ，是基于线路设计规范中的最小曲线半径、隧道施工断面宽度及导线边距洞壁不小于0．2m等参数估算而得。在实际作业时，应根据隧道的设计文件、施工方法、洞内环境及采用的测量设备，按实际条件布设尽可能长的导线边。\n\n#### 3双线隧道通过横洞将导线连成闭合环的目的，主要是为了加强检核，是否参与网的整体平差视具体情况而定。\n\n#### 4气压施工的目的，是通过加压防止渗水和塌方。由于气压变化较大，必须对观测距离进行气压改正。\n\n### 8．6．10由于洞内的坐标系统、高程系统必须与洞外一致，因而要进行洞内、洞外的联系测量。联系测量的目的，是为厂获得洞内导线的起算坐标、方位和高程。竖井联系测量只是洞内、洞外联系测量的一个途径。随着测绘技术和仪器设备的发展，竖井联系测量有较多的方法可供选择，无论采用哪种方法，都应满足8．6．3条中隧道贯通对竖井联系测量的基本精度要求。\n\n### 8．6．11隧道的施工中线，主要是用于指导隧道开挖和衬砌放样。\n\n### 8．6．12在隧道掘进过程中，由于施工爆破、岩层或土体应力的变化等原因，可能会使控制点产生位移，所以要定期进行复测。\n\n### 8．6．13隧道贯通后，应及时测定贯通误差，包括：横向贯通误差、纵向贯通误差、高程贯通误差及贯通总误差，并对最终的贯通结果和估算的贯通误差进行对比分析，总结经验，以便指导日后的隧道测量工作。\n\n关于隧道中线的调整，应在未衬砌地段(调线地段)进行调整。调线地段的开挖初砌，均应按调整后的中线和高程进行放样。\n\n### 8．6．14由于隧道内可能出现瓦斯气体，所以常规的电子测量仪器是不能使用的，必须使用防爆型测量仪器，并采取安全可靠的有效防护措施。必要时，须要求瓦斯监测员一同前往配合作业。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('500b14ee-4b8c-4294-bf6a-6ec06ebed74f', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '11 隧道工程11 隧道工程（Part 1）', '11 隧道工程11 隧道工程## 11. 1 一般要求11.1 一般要求\n\n### 11. 1. 1 隧道内供风、供水、供气管线与供电线路应分别架设,照明和动力线路应分层架设。11.1.1 隧道内供风、供水、供气管线与供电线路应分别架设，照明和动力线路应分层架设。\n\n### 11. 1. 2 弃渣场的安全防护应符合 8. 2. 6 的规定。11.1.2 弃渣场的安全防护应符合8.2.6的规定。\n\n### 11. 1. 3 隧道洞口管理的要求如下:11.1.3 隧道洞口管理的要求如下：\n\na) a) 隧道洞口应建立洞内外通信联络系统;由专人负责进出人员登记及材料、设备与爆破器材进道洞口应建立洞内外通信联络系统；由专人负责进出人员登记及材料、设备与爆破器材进出隧道记录和安全监控等工作;出隧道记录和安全监控等工作；b) b) 长、特长及高风险隧道洞口应设置稳定可靠的视频监控系统、门禁系统和人员识别定位系统。、特长及高风险隧道洞口应设置稳定可靠的视频监控系统、门禁系统和人员识别定位系统。\n\n### 11. 1. 4 隧道洞口、开关箱、配电箱、台车、台架、坑洞和仰拱开挖等危险区域应设置明显的安全标志。11.1.4 隧道洞口、开关箱、配电箱、台车、台架、坑洞和仰拱开挖等危险区域应设置明显的安全标志。  \n洞内施工机械、设备、设施均应设反光标识;台车和台架内轮廓应设灯带轮廓标识。洞内施工机械、设备、设施均应设反光标识；台车和台架内轮廓应设灯带轮廓标识。\n\n### 11. 1. 5 施工隧道内不应明火取暖。 隧道内应按要求配备消防器材。 从洞口向洞内延伸每隔 11.1.5 施工隧道内不应明火取暖。隧道内应按要求配备消防器材。从洞口向洞内延伸每 $1 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 应设置一组灭火器,每组为2 个。应设置一组灭火器，每组为2个。\n\n### 11.1.6 隧道内不应存放汽油 柴油 煤油 变压器油 雷管 炸药等易燃易爆物品 不应在施工现场违11.1.6 隧道内不应存放汽油、柴油、煤油、变压器油、雷管、炸药等易燃易爆物品，不应在施工现场违规运输、存放和使用民用爆破物品。规运输、存放和使用民用爆破物品。\n\n### 11.1.7 隧道施工设备应符合6.10 的规定,且满足以下要求:11.1.7 隧道施工设备应符合6.10的规定，且满足以下要求：\n\na) a) 宜采用先进工艺工装设备进行机械化减人;采用先进工艺工装设备进行机械化减人；  \nb) b) 通风机、抽水机等应配备备用设备;风机、抽水机等应配备备用设备；  \nc) c) 台架、台车、栈桥等施工设施的设置应满足通行安全的要求;架、台车、栈桥等施工设施的设置应满足通行安全的要求；  \nd) d) 存在不良地质、特殊性岩土、有毒有害气体等高风险隧道应安装视频监控和气体监测设备。在不良地质、特殊性岩土、有毒有害气体等高风险隧道应安装视频监控和气体监测设备。\n\n### 11.1.8 应在洞口和洞内醒目位置设置限速标志 宜设置车辆测速报警系统 洞内路面摊铺完成前 行11.1.8 应在洞口和洞内醒目位置设置限速标志，宜设置车辆测速报警系统；洞内路面摊铺完成前，行车速度应小于车速度应小于 $1 5 \\ \\mathrm { k m / h }$ ,其中施工作业面行车速度应小于其中施工作业面行车速度应小于1 $1 0 \\ \\mathrm { k m / h }$ ,仰拱栈桥、开挖段等危险区域行车速仰拱栈桥、开挖段等危险区域行车速度应小于 度应小于 $5 ~ \\mathrm { k m / h }$ ;成洞地段行车速度不宜大于 ;成洞地段行车速度不宜大于 $2 5 \\ \\mathrm { k m / h }$ 。\n\n### 11. 1. 9 隧道施工的通风、检测、用电应符合 6. 13 的规定。 隧道内摊铺沥青混凝土路面时,应采用机11.1.9 隧道施工的通风、检测、用电应符合6.13的规定。隧道内摊铺沥青混凝土路面时，应采用机械通风排烟。 隧道内有毒气体和可燃气体的浓度不应超过附录 B 中表 B.1 规定的限值。械通风排烟。隧道内有毒气体和可燃气体的浓度不应超过附录B中表B.1规定的限值。\n\n### 11. 1. 10 隧道内应设立安全预警系统和应急逃生路线灯视引导。11.1.10 隧道内应设立安全预警系统和应急逃生路线灯视引导。\n\n## 11. 2 洞口与明洞11.2 洞口与明洞\n\n### 11.2.1 洞口施工前,应先清理洞口上方及侧方可能滑塌的表土、灌木及山坡危石等。 开工前、施工中11.2.1 洞口施工前，应先清理洞口上方及侧方可能滑塌的表土、灌木及山坡危石等。开工前、施工中应监测坡面的稳定情况,变形较大时应组织作业人员及时撤离现场。应监测坡面的稳定情况，变形较大时应组织作业人员及时撤离现场。\n\n### 11.2.2 洞口施工应采取措施保护周围建(构)筑物、铁路既有线、洞口附近交通道路。 洞口下方为通11.2.2 洞口施工应采取措施保护周围建(构)筑物、铁路既有线、洞口附近交通道路。洞口下方为通车道路时 应设置警戒区及防物体打击类防护棚 洞口位于通行道路下方时 应设置临时栈桥跨越车道路时，应设置警戒区及防物体打击类防护棚；洞口位于通行道路下方时，应设置临时栈桥跨越。\n\n### 11. 2. 3 洞口应分别设置人行通道、车行通道,实行人车分流。11.2.3 洞口应分别设置人行通道、车行通道，实行人车分流。\n\n### 11. 2. 4 洞口坡面防护施工应符合 8. 4 的规定。11.2.4 洞口坡面防护施工应符合8.4的规定。\n\n### 11. 2. 5 明洞施工的安全防护要求如下:11.2.5 明洞施工的安全防护要求如下：\n\na) a) 明洞施工不应上下交叉作业;洞施工不应上下交叉作业；  \nb) b) 开挖松软地层边、仰坡应随挖随支护;挖松软地层边、仰坡应随挖随支护；  \nc) c) 明洞土石方开挖应符合8.2、8.3 的规定;洞土石方开挖应符合8.2、8.3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('501cdf53-dab0-4bda-b388-f8241d3f5a64', '25《建设工程质量管理条例》（国务院令第279号）.md', '目 录', '目 录第一章总则  \n第二章建设单位的质量责任和义务  \n第三章勘察、设计单位的质量责任和义务  \n第四章施工单位的质量责任和义务  \n第五章工程监理单位的质量责任和义务  \n第六章建设工程质量保修  \n第七章监督管理  \n第八章罚则  \n第九章附则');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('501e460d-d8cd-4f26-9255-efae4879f292', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验步骤', '4 试验步骤4.1 试验前将已明确体积的容量筒用湿布擦试干净，称出质量 $m _ { \\parallel }$ ，精确至 $1 0 \\mathrm { g }$ 。\n\n4.2 当坍落度不大于 $9 0 \\mathrm { m m }$ 时，混凝土拌合物宜用振动台振实。振动台振实时，应一次性将混凝土拌合物装填至高出容量筒筒口，装料时可用捣棒稍加插捣，振动过程中混凝土低于筒口，应随时添加混凝土，振动直至拌合物表面出现水泥浆为止。\n\n4.3 当坍落度大于 $9 0 \\mathrm { m m }$ 时，混凝土拌合物宜用捣棒插捣密实。插捣时，应根据容量筒的大小决定分层与插捣次数：用5L容量筒时，混凝土拌合物应分两层装入，每层的插捣次数应为25次；用大于5L的容量筒时，每层混凝土的高度不应大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，每层插捣次数按每 $1 0 0 0 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 截面不小于12 次计算；用捣棒从边缘到中心沿螺旋形均匀插捣；捣棒应垂直压下，不得冲击，捣底层时应至筒底，插捣第二层时，捣棒应插透本层至下一层的表面;每一层捣完后用橡皮锤沿容量筒外壁敲击5\\~10次，进行振实，直至混凝土拌合物表面插捣孔消失并不见大泡为止。\n\n4.4 自密实混凝土应一次性填满，且不应进行振动和插捣。\n\n4.5 将筒口多余的混凝土拌合物刮去，表面有凹陷应填补，用抹刀抹平，并用玻璃板检验；应将容量筒外壁擦净，称出混凝土拌合物试样与容量筒总质量 $m _ { 2 }$ ，精确至 $1 0 \\mathrm { g }$ 。\n\n## 5结果计算\n\n5.1 水泥混凝土拌合物体积密度，按式（T0525-1）计算：\n\n$$\n\\rho _ { h } = \\frac { m _ { 2 } - m _ { 1 } } { V } \\times 1 0 0 0\n$$\n\n(T 0525-1)\n\n式中： $\\rho _ { _ h }$ ——水泥混凝土拌合物体积密度 $\\mathrm { \\langle k g / m } ^ { 3 } .$ ）；$m _ { 1 }$ ——容量筒质量 $( \\mathrm { k g } )$ ）；$m _ { 2 }$ ——捣实或振实后混凝土和容量筒总质量 $( \\bf k g )$ ；$V$ ——容量筒容积（L）。\n\n计算结果精确至 $1 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ 。\n\n5.2 以两次试验测值的算术平均值作为试验结果，结果精确至 $1 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ，试样不得重复使用。\n\n## 6试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n(2） 原材料的品种、规格和产地以及混凝土配合比；  \n(3） 试验日期及时间；  \n（4） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度；  \n（6）水泥混凝土拌合物体积密度试验;  \n（7）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5021693f-c727-4b08-a345-0f4658b77c5a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:本条参照《钢筋焊接及验收规程》(JGJ18-2012)，修改了钢筋接头拉伸试验结果的质量判别评定准则。\n\n## A.1.6 闪光对焊接头、气压焊接头进行弯曲试验时，应将受压面的所有毛刺和镦粗凸起部分消除，且应与钢筋的外表齐平。弯曲试验应从每一个检验批接头中随机切取3个接头，焊缝应处于弯曲中心点，试验可在万能试验机、手动或电动液压弯曲试验器上进行，弯心直径和弯曲角应符合表A.1.6的规定。\n\n表A.1.6 接头弯曲试验指标  \n\n\n\n\n\n注：1.d为钢筋直径 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n2.直径大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 的钢筋焊接接头，弯心直径应增加1倍钢筋直径。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('50227c18-2d00-4d57-a10a-98888a4c8d74', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4作用', '4作用');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('502331d6-9be1-4a78-860b-eb5cc773bad3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 1）', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷应考虑由位移和变形引起的载荷，如由预应力产生的结构件变形和位移引起的载荷，由结构本身或安全限制器准许的极限范围内的偏斜，以及起重机其他必要的补偿控制系统初始响应产生的位移引起的载荷等。\n\n还要考虑由其他因素导致的起重机发生在规定极限范围内的位移或变形引起的载荷，例如由于轨道的间距变化引起的载荷，或由于轨道及起重机支承结构发生不均匀沉陷引起的载荷等。\n\n## 4．2．2 偶然载荷\n\n偶然载荷是指在起重机正常工作时不经常发生而只是偶然出现的载荷，包括由工作状态的风、雪、冰、温度变化及偏斜运行引起的载荷。在防疲劳失效的计算中通常不考虑这些载荷。犘\n\n### 4．2．2．1 偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { S } } }$\n\n起重机偏斜运行时的水平侧向载荷是指装有车轮的起重机或小车在作稳定状态的纵向运行或横向移动时，发生在它的导向装置（例如导向滚轮或车轮的轮缘）上由于导向的反作用引起的一种偶然出现的载荷。\n\n附录 D给出了起重机偏斜运行时的水平侧向载荷的经验估算法，它是在把起重机金属结构认为是刚性系统的假设基础上得出的。\n\n### 4．2．2．2 坡道载荷\n\n起重机的坡道载荷是指位于斜坡（道、轨）上的起重机自重载荷及其额定起升载荷沿斜坡（道、轨）面的分力，按下列规定计算：\n\na） 流动式起重机：需要计算时，按路面或地面的实际情况考虑；  \nb） 轨道式起重机（含铁路起重机）：当轨道坡度不超过 $0 . 5 \\%$ 时不考虑坡道载荷，否则按出现的实际坡度计算坡道载荷。\n\n### 4．2．2．3 风载荷\n\n#### 4．2．2．3．1 风载荷估算的原则\n\n对于露天工作的起重机应考虑风载荷的作用。假定风载荷是沿起重机最不利的水平方向作用的静力载荷，计算风压值按不同类型起重机及其工作地区选取。\n\n#### 4．2．2．3．2 计算风压\n\n计算风压与阵风风速有关，可按式（10）计算：\n\n$$\n{ p = 0 . 6 2 5 v _ { \\mathrm { s } } ^ { 2 } }\n$$\n\n（10）\n\n式中：\n\n$\\boldsymbol { \\phi }$ -计算风压，单位为牛每二次方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\mathcal { V } s }$ — 计算风速，单位为米每秒 $\\mathrm { { ( m / s ) } }$ ）。\n\n计算风速为空旷地区离地 $1 0 \\textrm { m }$ 高度处的阵风风速，即3s时距的平均瞬时风速。工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．5倍。非工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．4倍。计算风压 $ { p _ {  } } , 3 \\ \\mathrm { ~ s ~ }$ 时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta \\mathcal { V } _ { p } }$ 与风力等级的对应关系参见附录 E中的 E．4。\n\n#### 4．2．2．3．3 工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { W I I } }$\n\n工作状态风载荷是指起重机在工作时应能承受的最大风力。工作状态风压沿起重机全高取为定值，不考虑高度变化。为限制工作风速不超过极限值而采用风速测量装置时，通常将它安装在起重机的最高处。工作状态计算风压分为 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 和 $\\phi _ { \\parallel }$ 。 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 是起重机工作状态正常的计算风压，用于选择电动机功率的阻力计算及发热验算； $\\phi _ { \\parallel }$ 是起重机工作状态最大计算风压，用于计算机构零部件和金属结构强度、结构的刚性及稳定性，验算驱动装置的过载能力以及起重机整机的抗倾覆稳定性、抗风防滑安全性等。\n\n工作状态的计算风速和计算风压列于表15中。如果制造商采用不同于表列的风速和风压值，应在起重机设计和使用说明书中予以说明。\n\n表 15 工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=2>地区</td><td rowspan=1 colspan=2>计算风压p/(N/m²)</td><td rowspan=2 colspan=1>与pⅡ相应的计算风速us/(m/s)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>p1</td><td rowspan=1 colspan=1>P1</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>在一般风力下工作的起重机</td><td rowspan=2 colspan=1>内陆沿海、台湾省及南海诸岛</td><td rowspan=2 colspan=1>0.6p1</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>15.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>20.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>在8级风中应继续工作的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>500</td><td rowspan=1 colspan=1>28.3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=5>注1：沿海地区系');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('502ca407-6926-458e-ba21-d790731c7e6e', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '附录E（资料性附录）关于钢丝绳劣化和报废基准的实用资料', '附录E（资料性附录）关于钢丝绳劣化和报废基准的实用资料## E.1断丝\n\na）一般情况——随机分布\n\n在单层股(例如六股和八股钢丝绳)和平行捻密实型钢丝绳经过钢制滑轮的情况下,断丝通常沿钢丝绳随机地出现在绳股的顶部，即外层股的外表面。这种断丝常常与外部磨损区域有关。在阻旋转型钢丝绳的情况下,大部分断丝可能出现在内部,而且在外观检查时很难发现。因此，阻旋转钢丝绳的允许可见断丝数少于单层股钢丝绳和平行捻密实钢丝绳，见表3和表.4弯曲疲劳作为主要劣化模式时，钢丝绳是在经历了一定的工作循环次数以后才开始出现断丝的。随着工作时间的推移,断丝数量逐渐增加,建议定期地严格检查并记录发现的断丝数，掌握断丝增加的速率,为确定下一次定期检验的日期提供依据。\n\nb）交叉重叠区域(多层缠绕)\n\n钢丝绳在卷筒上多层缠绕的起重设备，预期的主要劣化模式为发生在交叉重叠区域的断丝和畸形。试验和经验都证明：与只经过滑轮的钢丝绳区段相比,这些区域的钢丝绳的性能会急剧降低。在钢丝绳定期检验过程中，这些区域成了主管人员关注的焦点。\n\nc）区域性\n\n当断丝呈现区域性分布或集中出现在某一绳股时，很难给出允许断丝数的准确数值。有时，区域性断丝会以捻距为间隔重复出现,起始点通常是在局部磨损的区域。在这种情况下，允许断丝数由主管人员确定，但应小于表3和表4规定的数值。\n\nd）股沟断丝\n\n一根股沟断丝有可能是内部劣化的征兆,因此应对该区段钢丝绳进行严格的检查。尤其是对于小尺寸的钢丝绳,使其脱离正常位置后在无张力的状态下弯曲,有时会看到断丝。如果一个捻距内出现一根以上的股沟断丝,就应认为绳芯或钢丝绳中心已经不能充分地支持外层绳股了。\n\n## E.2直径减小\n\n外部磨损是导致钢丝绳直径减小的原因之一。外部磨损可能是整体或是局部的,通常是由钢丝绳与滑轮或卷筒的接触或上下钢丝绳之间的压力引起的，如钢丝绳在卷筒上缠绕时的交叉重叠区域的磨损。磨损可能沿着或围绕钢丝绳表面均匀分布，也可能沿钢丝绳的一侧发生。如果磨损不均匀,应查明原因，如有可能,还要采取纠正措施。\n\n更显著的磨损通常出现在载荷加速或减速时与滑轮绳槽和卷筒绳槽相接触的钢丝绳区段。\n\n润滑不足或不正确以及具有磨蚀作用的灰尘和沙土的存在都会影响到磨损速度。\n\n除了上述明显可见的劣化模式外，下列原因也可能导致钢丝绳直径的减小：\n\na) 内部磨损和钢丝凹痕；  \nb) 由钢丝绳内部相邻绳股和钢丝之间的摩擦导致的内部磨损，特别是钢丝绳受弯时；  \nc) 纤维芯的劣化或钢芯的断裂；  \nd) 阻旋转钢丝绳内层股的断裂。\n\n由于磨损导致了钢丝绳金属截面积的减小,钢丝绳的强度也会随之降低。\n\n## E.3腐蚀\n\n腐蚀特别容易发生在海洋环境和工业污染的大气环境中，腐蚀不仅会减小金属截面积导致钢丝绳的强度降低,还会引起不规则表面导致应力裂纹扩展,进而加速疲劳。严重腐蚀还会导致钢丝绳的弹性降低。\n\n内部腐蚀比外部腐蚀更难发现,但是它们常常同时发生。内部腐蚀在钢丝绳的外观检查时常常不是很明显，如果发现疑点，应由主管人员对钢丝绳进行内部检查。\n\n## E.4畸形和损伤\n\n### a）波浪形\n\n波浪形是钢丝绳在有载荷或无载荷作用时，其纵向轴线呈螺旋状的一种畸形。波浪形会导致钢丝绳强度降低,产生不正常的附加应力，增加不正常的磨损和过早的出现断丝。严重时，波浪形还会影响与钢丝绳相关部件的工作条件，如滑轮轴承、滑轮绳槽、导向装置和卷筒。\n\n### b）笼状或灯笼状畸形\n\n笼状或者灯笼状畸形,也称为\"鸟笼\"状畸形，是由于钢丝绳绳芯和外层绳股之间的长度差异而产生的。能够形成这种畸形的原因有多种，例如：\n\n1）当钢丝绳以很大的偏角经过滑轮或进出卷筒时，首先与滑轮或卷筒绳槽的边缘接触，然后滚进绳槽底部。这个过程会使绳股松散，而外层绳股的松散程度要比钢丝绳绳芯大，造成了它们之间的长度差异；  \n2） 当滑轮绳槽的槽底直径过小时，钢丝绳经过滑轮时就会受到挤压。在受到挤压的钢丝绳直径变小的同时，钢丝绳的长度就会增加。由于钢丝绳外层绳股的压缩和伸长程度都比绳芯大，所以这种作用过程也会造成它们之间的长度差异。\n\n在以上两种情况下，滑轮和卷筒会改变松散外层股的位置，将这种长度差异“赶\"到缠绕系统内钢丝绳的某一位置，形成笼状畸形。\n\n### c）绳芯或绳股突出\n\n这是笼状畸形的一种特殊形式，是钢丝绳失衡的结果，具体表现为：绳芯或阻旋转钢丝绳的中心绳从外层股之间突出，钢丝绳外层股或绳芯股的突出。\n\n### d）钢丝突出\n\n钢丝突出是指分散或聚集的钢丝从钢丝绳中突出，通常是在钢丝绳上与滑轮槽接触面的背面，以钢丝环的形式突出。\n\n### e）绳径增大\n\n这种现象常常与绳芯的状态变化有关，如纤维芯吸潮后的膨胀或钢丝绳内腐蚀碎屑的聚集。\n\n局部扁平钢丝绳被扁平的部位经过滑轮,会很快劣化,出现断丝并对滑轮构成潜在危害。\n\n3）热或电弧损伤受到异常热影响的钢丝绳区段，有时能够通过钢丝绳的颜色变化发现,例如\"发蓝\"效应。\n\n### h）弹性降低\n\n在某些情况下,常常与工作环境有关，钢丝绳会经受实质性的弹性降低，致使不能继续使用。这种现象通常很难被发现，但会伴随下列情况发生：\n\n1）钢丝绳直径减小；\n\n2）钢丝绳长度增加；\n\n3）绳股之间、钢丝之间的间隙减小；\n\n4）绳股之间、钢丝之间的凹处出现褐色的细粉末(摩擦腐蚀的迹象);\n\n5）钢丝绳在使用时有明显的僵硬感,即使还没有可见断丝,直径减小量也比钢丝间的单纯磨损产生的直径减小量大。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('502ee9e8-4d14-44b0-a33e-d471b41e7240', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料（Part 2）', ' C }$ ，相对湿度大于 $9 0 \\%$ ；养护水的温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 1 ^ { \\circ } C$ 。\n\n### 3.3 试件成型试验室空气温度和相对湿度应在工作期间早晚至少各记录一次。养护箱或雾室温度和相对湿度至少每4h记录一次。\n\n## 4试件制备\n\n### 4.1 成型前将试模擦净，四周的模板与底座的接触面上应涂黄油，紧密装配，防止漏浆，内壁均匀地刷一薄层机油。\n\n### 4.2水泥与ISO标准砂的质量比为1:3，水灰比为0.5。火山灰质硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥、复合硅酸盐水泥和掺火山灰质混合材料的流动度小于 $1 8 0 \\mathrm { m m }$ 时，应以0.01整倍数递增的方法将水灰比调整至胶砂流动度不小于 $1 8 0 \\mathrm { m m }$ 为止。\n\n### 4.3 每成型三条试件需称量的材料及用量为：水泥 $4 5 0 \\mathrm { g } { \\pm } 2 \\mathrm { g }$ ，ISO 标准砂 $1 3 5 0 \\mathrm { g } { \\pm } 5 \\mathrm { g }$ ，水225mL±1mL。\n\n### 4.4 将水加入锅中，再加入水泥，把锅放在固定架上。然后立即开动机器，低速搅拌 30s后，在第二个30s开始的同时均匀将砂子加入，机器再高速搅拌 30s。\n\n停拌 90s，在第一个15s内用胶皮刮具将叶片和锅壁上的胶砂刮入锅中。在高速下继续\n\n搅拌60s。在各个阶段时间误差应在±1s 内。\n\n### 4.5 用振动台时，将空试模和模套固定在振动台上，用适当的勺子直接从搅拌锅中将胶砂分为两层装入试模。装第一层时，每个槽里约放 $3 0 0 \\mathrm { g }$ 砂浆，用大播料器垂直架在模套顶部，沿每个模槽来回一次，将料层播平，接着振实60次。再装入第二层胶砂，用小播料器播平，再振实60次。移走模套，并用刮尺以 $9 0 ^ { \\circ }$ 的角度架在试模顶的一端，沿试模长度方向以横向锯割动作慢慢向另一端移动，一次将超出试模的胶砂刮去。并用同一直尺将试件表面抹平。\n\n### 4.6 用代用振动台成型时，同时将试模及下料漏斗卡紧在振动台台面中心。将搅拌好的全部胶砂均匀地装于下料漏斗中，开动振动台 $1 2 0 \\mathrm { s } { \\pm } 5 \\mathrm { s }$ 停车。振动完毕，取下试模，用刮平尺按上述方法刮去多余胶砂并抹平试件。\n\n### 4.7在试模上作标记或加字条表明试件的编号和试件相对于振动台的位置。两个龄期以上的试件，编号时应将同一试模中的三条试件分在两个以上的龄期内。\n\n### 4.8 试验前或更换水泥品种时，搅拌锅、叶片和下料漏斗等须抹擦干净。\n\n## 5养护\n\n### 5.1 编号后，将试模放入养护箱养护，养护箱内算板必须水平。水平放置时刮平面应朝上。对于24h 龄期的，应在破型试验前 $2 0 \\mathrm { { m i n } }$ 内脱模。对于24h以上龄期的，应在成型后20\\~24h 内脱模。脱模时要非常小心，应防止试件损伤。硬化较慢的水泥允许延期脱模，但须记录脱模时间。\n\n### 5.2 试件脱模后即放入水槽中养护，试件之间间隙或试件上表面的水深不得小于 $5 \\mathrm { m m }$ 。每个养护池中只能养护同类水泥试件，并应保持恒定水位，不允许养护期间全部换水。\n\n### 5.3 除 24h 龄期或延迟48h 脱模的试件外，任何到龄期的试件应在试验（破型）前 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 从水中取出。抹去试件表面沉淀物，并用湿布覆盖。\n\n## 6 抗折强度试验\n\n### 6.1 以中心加荷法测定抗折强度。采用杠杆式抗折试验机试验时，试件放入前，应使杠杆呈水平状态。试件放入后调整夹具，使杠杆在试件折断时尽可能地接近水平位置。\n\n### 6.2 抗折试验加荷速度为 $5 0 \\mathrm { N / s } { \\pm } 1 0 \\mathrm { N / s }$ ，直至折断。并保持两个半截棱柱处于潮湿状态直至抗压试验。\n\n### 6.3 抗折强度，按式（T0506-1）计算：\n\n$$\nR _ { f } = \\frac { 1 . 5 F _ { f } \\cdot L } { b ^ { 3 } } \\qquad \\mathrm { ~ ( ~ T ~ } 0 5 0 6 - 1 )\n$$\n\n式中： $R _ { f }$ ——抗折强度（ $\\mathbf { M P a }$ ）；\n\n$F _ { f }$ ——破坏荷载（N）;\n\n$L$ ——支撑圆柱中心距（mm）；\n\n$b$ ——试件断面正方形的边长，为 $4 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n结果计算精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n### 6.4 取三块试件抗折强度测定值的算术平均值，结果精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。当三个强度值中有超过平均值 $\\pm 1 0 \\%$ 的值时，应剔除后再平均，以平均值作为抗折强度试验结果。\n\n## 7抗压强度试验\n\n### 7.1 抗折试验后的两个断块应立即进行抗压试验。抗压试验须用抗压夹具进行，试件受压面为试件成型时的两个侧面，面积为 $4 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 \\mathrm { m m }$ 。试验前应清除试件受压面与加压板间的砂粒或杂物。试验时以试件的侧面作为受压面，试件的底面靠紧夹具定位销，并使夹具对准压力机压板中心。\n\n### 7.2 压力机加荷速度应控制在 $2 4 0 0 \\mathrm { N / s { \\pm } 2 0 0 \\mathrm { N / s } }$ 速率范围内，在接近破坏时更应严格掌握。\n\n### 7.3 抗压强度，按式（T05');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5034d30c-524b-45a9-8825-06cf1099d31d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 2）', 'hrm { { } ^ { \\circ } C }$ ；混凝土浇筑完成 4h 后方可升温，且升温的速度应不大于 $1 0 \\mathrm { ^ { \\circ } C / h }$ ；恒温时应将温度控制在 $5 0 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 以下，恒温时间宜由试验确定；降温的速度应不大于 $5 \\%$ ；蒸汽养护结束后，应立即进入自然养护阶段，且养护时间宜不少于7d。蒸养期间、拆除保温设施及模板时，梁体混凝土表层的温度与环境温度之差应不大于 $1 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。\n\n2 当采用自然养护时，对暴露于大气环境中的混凝土表面应采用适宜的材料进行覆盖，并洒水养护；拆模后尚未达到养护时间的梁体混凝土表面，宜采用喷淋方式或采用养护剂喷洒养护。当环境相对湿度小于 $60 \\%$ 时，自然养护的时间宜不少于28d；相对湿度大于或等于 $60 \\%$ 时，宜不少于14d。\n\n17.8.7 梁体混凝土的抗压强度达到设计强度的1/3 以上，弹性模量不低于设计值的$50 \\%$ 时，可对部分预应力钢束进行初张拉，但其张拉应力不应超过设计张拉控制应力的1/3，且初张拉的预应力钢束编号及张拉应力应符合设计的规定。对箱梁预应力钢束的终张拉，应在其混凝土抗压强度达到设计强度的 $80 \\%$ ，弹性模量不小于设计值的 $80 \\%$ 后进行。设计对张拉有具体规定时，应从其规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('503544c7-6711-4d0d-9acd-93948f63eac2', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一章 总 则', '第一章 总 则第一条 为了加强安全生产工作，防止和减少生产安全事故，保障人民群众生命和财产安全，促进经济社会持续健康发展，制定本法。\n\n第二条 在中华人民共和国领域内从事生产经营活动的单位 （以下统称生产经营单位）的安全生产，适用本法；有关法律、行政法规对消防安全和道路交通安全、铁路交通安全、水上交通安全、民用航空安全以及核与辐射安全、特种设备安全另有规定的，适用其规定。\n\n第三条 安全生产工作坚持中国共产党的领导。\n\n安全生产工作应当以人为本，坚持人民至上、生命至上，把保护人民生命安全摆在首位，树牢安全发展理念，坚持安全第一、预防为主、综合治理的方针，从源头上防范化解重大安全风险。\n\n安全生产工作实行管行业必须管安全、管业务必须管安全、管生产经营必须管安全，强化和落实生产经营单位主体责任与政府监管责任，建立生产经营单位负责、职工参与、政府监管、行业自律和社会监督的机制。\n\n第四条 生产经营单位必须遵守本法和其他有关安全生产的法律、法规，加强安全生产管理，建立健全全员安全生产责任制和安全生产规章制度，加大对安全生产资金、物资、技术、人员的投入保障力度，改善安全生产条件，加强安全生产标准化、信息化建设，构建安全风险分级管控和隐患排查治理双重预防机制，健全风险防范化解机制，提高安全生产水平，确保安全生产。\n\n平台经济等新兴行业、领域的生产经营单位应当根据本行业、领域的特点，建立健全并落实全员安全生产责任制，加强从业人员安全生产教育和培训，履行本法和其他法律、法规规定的有关安全生产义务。\n\n第五条 生产经营单位的主要负责人是本单位安全生产第一责任人，对本单位的安全生产工作全面负责。其他负责人对职责范围内的安全生产工作负责。\n\n第六条 生产经营单位的从业人员有依法获得安全生产保障的权利，并应当依法履行安全生产方面的义务。\n\n第七条 工会依法对安全生产工作进行监督。\n\n生产经营单位的工会依法组织职工参加本单位安全生产工作的民主管理和民主监督，维护职工在安全生产方面的合法权益。生产经营单位制定或者修改有关安全生产的规章制度，应当听取工会的意见。\n\n第八条 国务院和县级以上地方各级人民政府应当根据国民经济和社会发展规划制定安全生产规划，并组织实施。安全生产规划应当与国土空间规划等相关规划相衔接。\n\n各级人民政府应当加强安全生产基础设施建设和安全生产监管能力建设，所需经费列入本级预算。\n\n县级以上地方各级人民政府应当组织有关部门建立完善安全风险评估与论证机制，按照安全风险管控要求，进行产业规划和空间布局，并对位置相邻、行业相近、业态相似的生产经营单位实施重大安全风险联防联控。\n\n第九条 国务院和县级以上地方各级人民政府应当加强对安全生产工作的领导，建立健全安全生产工作协调机制，支持、督促各有关部门依法履行安全生产监督管理职责，及时协调、解决安全生产监督管理中存在的重大问题。\n\n乡镇人民政府和街道办事处，以及开发区、工业园区、港区、风景区等应当明确负责安全生产监督管理的有关工作机构及其职责，加强安全生产监管力量建设，按照职责对本行政区域或者管理区域内生产经营单位安全生产状况进行监督检查，协助人民政府有关部门或者按照授权依法履行安全生产监督管理职责。\n\n第十条 国务院应急管理部门依照本法，对全国安全生产工作实施综合监督管理；县级以上地方各级人民政府应急管理部门依照本法，对本行政区域内安全生产工作实施综合监督管理。\n\n国务院交通运输、住房和城乡建设、水利、民航等有关部门依照本法和其他有关法律、行政法规的规定，在各自的职责范围内对有关行业、领域的安全生产工作实施监督管理；县级以上地方各级人民政府有关部门依照本法和其他有关法律、法规的规定，在各自的职责范围内对有关行业、领域的安全生产工作实施监督管理。对新兴行业、领域的安全生产监督管理职责不明确的，由县级以上地方各级人民政府按照业务相近的原则确定监督管理部门。\n\n应急管理部门和对有关行业、领域的安全生产工作实施监督管理的部门，统称负有安全生产监督管理职责的部门。负有安全生产监督管理职责的部门应当相互配合、齐抓共管、信息共享、资源共用，依法加强安全生产监督管理工作。\n\n第十一条 国务院有关部门应当按照保障安全生产的要求，依法及时制定有关的国家标准或者行业标准，并根据科技进步和经济发展适时修订。\n\n生产经营单位必须执行依法制定的保障安全生产的国家标准或者行业标准。\n\n第十二条 国务院有关部门按照职责分工负责安全生产强制性国家标准的项目提出、组织起草、征求意见、技术审查。国务院应急管理部门统筹提出安全生产强制性国家标准的立项计划。国务院标准化行政主管部门负责安全生产强制性国家标准的立项、编号、对外通报和授权批准发布工作。国务院标准化行政主管部门、有关部门依据法定职责对安全生产强制性国家标准的实施进行监督检查。\n\n第十三条 各级人民政府及其有关部门应当采取多种形式，加强对有关安全生产的法律、法规和安全生产知识的宣传，增强全社会的安全生产意识。\n\n第十四条 有关协会组织依照法律、行政法规和章程，为生产经营单位提供安全生产方面的信息、培训等服务，发挥自律作用，促进生产经营单位加强安全生产管理。\n\n第十五条 依法设立的为安全生产提供技术、管理服务的机构，依照法律、行政法规和执业准则，接受生产经营单位的委托为其安全生产工作提供技术、管理服务。\n\n生产经营单位委托前款规定的机构提供安全生产技术、管理服务的，保证安全生产的责任仍由本单位负责。\n\n第十六条 国家实行生产安全事故责任追究制度，依照本法和有关法律、法规的规定，追究生产安全事故责任单位和责任人员的法律责任。\n\n第十七条 县级以上各级人民政府应当组织负有安全生产监督管理职责的部门依法编制安全生产权力和责任清单，公开并接受社会监督。\n\n第十八条 国家鼓励和支持安全生产科学技术研究和安全生产先进技术的推广应用，提高安全生产水平。\n\n第十九条 国家对在改善安全生产条件、防止生产安全事故、参加抢险救护等方面取得显著成绩的单位和个人，给予奖励。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('503d55c2-2417-4834-a8a0-d1ac861f7907', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.6.1 劲性骨架的制作加工可参照本规范第', '19.6.1 劲性骨架的制作加工可参照本规范第 8 章及本章钢管混凝土拱的相关规定执行。劲性骨架的安装宜采用无支架或少支架法进行节段拼装，拱轴线及桥轴线的控制标准可按钢管混凝土拱的要求执行。## 条文说明：\n\n劲性骨架拱属于钢混组合结构，其劲性骨架多采用钢管混凝土结构，劲性骨架的加工制作标准比常规钢结构略低，故能按钢管混凝土拱的要求执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5046f2f4-1c43-4364-bfb3-d3affc017200', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 3）', '算得机构载荷谱系数的值后，即可按表5确定该机构相应的载荷状态级别。\n\n#### 3．3．3 机构的工作级别\n\n机构工作级别的划分，是将各单个机构分别作为一个整体进行的关于其载荷大小程度及运转频繁情况总的评价，它并不表示该机构中所有的零部件都有与此相同的受载及运转情况。\n\n根据机构的10个使用等级和4个载荷状态级别，机构单独作为一个整体进行分级的工作级别划分为 ${ \\mathrm { M } } 1 { \\sim } { \\mathrm { M } } 8$ 共8级，见表6。\n\n表 6 机构的工作级别  \n\n\n\n\n\n### 3．4 结构件或机械零件的分级\n\n#### 3．4．1 结构件或机械零件的使用等级\n\n结构件或机械零件的一个应力循环是指应力从通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时起至该应力同方向再次通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时为止的一个连续过程。图1所示是包含5个应力循环的时间应力变化历程。\n\n  \n图1 随时间变化的5个应力循环举例\n\nsup 峰值应力；  \nsupmax— 最大峰值应力；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s u p \\ m i n } }$ — 最小峰值应力；$\\sigma _ { \\mathrm { i n f } }$ — 谷值应力；m— 总使用时间内所有峰值应力和谷值应力的算术平均值。\n\n结构件或机械零件的总使用时间，是指设计预设的从开始使用起到该结构件报废或该机械零件更换为止的期间内发生的总的应力循环次数。\n\n结构件的总应力循环数同起重机的总工作循环数之间存在着一定的比例关系，某些结构件在一个起重循环内可能经受几个应力循环，这取决于起重机的类别和该结构件在该起重机结构中的具体位置。对各不同的结构件这一比值可能互不相同，但当这一比值已知时，该结构件的总使用时间，即它的总应力循环数便可以从起重机使用等级的总工作循环数中导出。\n\n机械零件的总应力循环数，则应从该零件所归属机构的或该零件的设计预定的总使用时间中导出，推导时要考虑到影响其应力循环的该零件的转速和其他相关的情况。\n结构件或机械零件的使用等级，都是将其总应力循环次数分成 11个等级，分别以代号 $\\mathrm { { B } } _ { 0 }$ ， $\\mathrm { { B _ { 1 } } }$ ，$\\cdots , \\mathrm { B _ { 1 0 } }$ 表示，见表7。\n\n表 7 结构件或机械零件的使用等级  \n\n\n\n\n\n### 3．4．2 结构件或机械零件的应力状态级别\n\n结构件或机械零件的应力状态级别，表明了该结构件或机械零件在总使用期内发生应力的大小及相应的应力循环情况，在表8中列出了应力状态的4个级别及相应的应力谱系数范围值。每一个结构犓件或机械零件的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 可以用式（5）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { S } } = \\sum \\Big [ \\frac { n _ { i } } { n _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { \\sigma _ { i } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { c } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { s } }$ — 结构件或机械零件的应力谱系数；  \n$n _ { i }$ 与结构件或机械零件发生的不同应力相应的应力循环数， ${ } , n _ { i } = n _ { 1 } , n _ { 2 } , n _ { 3 } , \\cdots \\cdots , n _ { n }$ ；  \n$n _ { \\mathrm { T } }$ — 结构件或机械零件总的应力循环数， $n _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } n _ { i } = n _ { 1 } + n _ { 2 } + n _ { 3 } + \\cdots + n _ { n }$ 狀；  \n$\\sigma _ { i }$ -该结构件或机械零件在工作时间内发生的不同应力， $\\mathbf { \\sigma } _ { \\sigma _ { 1 } } = _ { \\sigma _ { 1 } } , _ { \\sigma _ { 2 } } , _ { \\sigma _ { 3 } } , \\cdots , _ { \\sigma _ { n } }$ 狀；并设定： $\\phantom { } _ { ; \\sigma _ { 1 } } > \\sigma _ { 2 } > \\sigma _ { 3 }  \\cdots \\phantom { } > \\sigma _ { n }$ ；\n\n对机械零件，每一个循环 $n _ { i }$ 期间内认为发生的应力基本上相等，为 $\\sigma _ { i }$ ，而各个循环之间的应力则可以是不同的；\n\nmax 为应力 $\\sigma _ { 1 } \\ldots , \\sigma _ { 2 } \\ldots , \\sigma _ { 3 } \\ldots , \\ldots , \\sigma _ { n }$ 狀中的最大应力；\n\n$C$ —幂指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程度等有关，由实验得出，见式（107）、式（108）。\n\n展开后，式（5）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { n _ { 1 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sig');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5054b4b0-47f2-4f6c-b5bb-363fc6cf22e5', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料2.1 铁皮桶：高为 $5 5 0 \\mathrm { m m }$ ，直径为 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ ，壁厚为 $1 { \\sim } 2 \\mathrm { m m }$ 。  \n2.2 广口容器：外径为 $1 1 0 \\mathrm { m m }$ ，高为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，容积为 $1 5 0 0 \\mathrm { m L }$ 。  \n2.3 酸度计：pHS-2 型或相同性能的酸度计。  \n2.4 电极： $\\mathrm { p H }$ 值玻璃电极，甘汞电极，复合电极。  \n2.5 量筒：容量为 $2 0 0 \\mathrm { m L }$ 和 $5 0 0 \\mathrm { m L }$ 各一个。  \n2.6 烧杯：容量为 $1 0 0 0 \\mathrm { m L }$ 。  \n2.7 天平：量程不小于 $2 \\mathrm { k g }$ ，感量不大于 $0 . 1 \\mathrm { g }$ ；量程不小于 $1 0 0 \\mathrm { g }$ ，感量为 $0 . 0 0 0 1 \\mathrm { g }$ 。  \n2.8 干燥烘箱：可实现 $1 0 5 { \\sim } 1 1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 温控烘箱。  \n2.9 其他：抽滤泵、洗耳球、滤纸、橡皮塞等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5056be51-1793-4b2f-a696-d464c55ec307', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算仍用式（M．1）和式（M．2），但应取两个或三个危险截面进行验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('505bd962-dc91-4d2a-afe9-fbfd5d4c250f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料2.1 金属或硬塑料圆环试模：内径 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 、内部高度 $2 5 \\mathrm { m m }$ 。2.2 可密封的取样容器：应清洁、干燥。$2 . 3 \\ : 2 \\mathrm { k g }$ 的重物。2.4 金属滤网：网格尺寸 $4 5 \\mu \\mathrm { m }$ ，圆形，直径为 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 \\mathrm { m m }$ 。2.5医用棉纱：尺寸为 $1 1 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 1 0 \\mathrm { m m }$ ，宜选用纱线稀疏、厚度较薄的棉纱。2.6 超白滤纸：应符合现行《化学分析滤纸》（GB/T1914）中速定性滤纸的要求，直径 $1 1 0 \\mathrm { m m }$ ，密度 $2 0 0 \\mathrm { g } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。2.7 两片金属或玻璃的方形或圆形不透水片，边长或直径应大于 $1 1 0 \\mathrm { m m }$ 。2.8 天平：量程为 $2 0 0 \\mathrm { g }$ ，感量为 $0 . 1 \\mathrm { g }$ ；量程为 $2 0 0 0 \\mathrm { g }$ ，感量为 $1 \\mathrm { g }$ 。2.9 烘箱。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('50757e02-3940-4799-aaa4-ffb2e843129a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.10 无黏结预应力', '7.10 无黏结预应力');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5083b595-86f3-4235-b006-c40d5aef725f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9.4 大直径、超长灌注桩', '9.4 大直径、超长灌注桩## 9.4.1 钢护筒的制作和设置应符合下列规定：\n\n### 1 钢护筒的内径宜根据设计桩径，考虑护筒的长度、设置倾斜率和平面位置允许误差等因素综合确定。\n\n### 2 钢护筒的壁厚宜按刚度要求经计算确定。当钢护筒长度大于 $1 0 \\mathrm m$ ，需要锤击或振动下沉时，其径厚比宜不大于120。\n\n### 3 钢护筒制作加工时，其椭圆度应小于 $\\mathrm { d } / 1 0 0$ ，且不大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ；直径的允许偏差应为 $\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ ；筒体端面的倾斜度最大允许偏差为 $3 \\mathrm { m m }$ ；纵轴线弯曲矢高应不大于护筒长的 $0 . 1 \\%$ ，且不大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ；钢护筒对接时的错边量应不大于 0.2 倍钢板厚度，且不大于 $4 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 4 在制作、运输时，每节钢护筒上下口内壁的径向宜布置一组或多组单向临时加劲撑架，且撑架本身应具有足够的刚度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('509887c2-075a-42df-beed-3af9c69d1d17', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5 结构', '5 结构本章内容包括金属结构构件及其连接的设计计算和对起重机结构构造的主要设计要求和规定。\n\n## 5．1 起重机金属结构构件\n\n各类起重机的金属结构各不相同，它们都分别由许多构件组成，而构件则由杆件、板件或壳体组成。按受力情况这些构件分为：\n轴心受拉构件和轴心受压构件；  \n受弯构件；  \n拉弯构件和压弯构件；  \n受扭构件；  \n弯扭构件；  \n其他复合受力构件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('50b0a45c-b6db-4dfc-865e-94f1b4ae34c6', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '11 包装、存放与运输', '11 包装、存放与运输');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('50b8793e-c468-4f70-bd7c-3e1c374c1537', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明在水泥混凝土路面施工中，滑模施工已成为其主流施工方式。滑模施工具有移动成型的特点，摊铺机过后，侧向模板随之滑除。因此混凝土的侧向膨胀量大小与混凝土振捣后的立模特性关系紧密。本方法，采用水泥混凝土侧向膨胀量试验箱模拟滑模施工时的相应施工特点。以试验箱两侧混凝土变形宽度为水泥混凝土侧向膨胀量的评价指标。\n\n同时，在试验中混凝土应进行充分的振捣，并且侧向模板抽出后，应待混凝土形态稳定后，再测量两侧变形宽度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('50cc0a8c-6d0e-4ab5-977c-5a10fd7db00f', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '16 安装与拆卸', '16 安装与拆卸起重机的安装与拆卸应符合 — 中第 章的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('50e335a1-6962-4c23-8b56-1af86129e2b3', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '2术语和符号', '2术语和符号## 2.1术 语\n\n国家标准《焊接术语》GB/T3375中所确立的相应术语适用于本规范，此外，本规范规定了8个特定术语，这些术语是从钢结构焊接的角度赋予其涵义的。\n\n## 2.2符 号\n\n本规范给出了29个符号，并对每一个符号给出了相应的定义，本规范各章节中均有引用，其中材料力学性能符号，与现行国家标准《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》$\\mathrm { G B / T ~ 2 2 8 . 1 }$ 相一致，强度符号用英文字母 $R$ 、伸长率用英文字母A、断面收缩率用英文字母 $Z$ 表示。鉴于目前有些相关的产品标准未进行修订，为避免力学性能符号的引用混乱，建议在试验报告中，力学性能名称及其新符号之后，用括号标出旧符号，例如：上屈服强度 $R _ { \\mathrm { e H } } ~ ( \\sigma _ { \\mathrm { s U } } )$ ，下屈服强度 $R _ { \\mathrm { e L } } ~ ( \\sigma _ { \\mathrm { s L } } )$ ，抗拉强度$R _ { \\mathrm { m } } \\ ( \\sigma _ { \\mathrm { b } } )$ ，规定非比例延伸强度 $R _ { \\mathrm { p 0 . 2 } } \\ \\mathrm { ~ ( ~ } \\sigma _ { \\mathrm { p 0 . 2 } } \\mathrm { ~ ) ~ }$ ，伸长率 $A ~ ( \\delta _ { 5 } )$ ，断面收缩率 $Z ( \\Psi )$ 等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('50e6ab08-ebf3-4619-9374-a6267d3677f6', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 3）', '值；Sud -承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；Sad -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；$S _ { \\mathrm { f d } }$ 作用频遇组合的效应设计值；Sqd 作用准永久组合的效应设计值；pe 预应力钢筋的有效预应力；con 预应力钢筋张拉控制应力$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋的相应阶段的预应力损失。\n\n### 2.2.3 几何参数有关符号\n\n$R$ ——曲线半径；  \nA -预应力钢筋的截面面积；  \nl- 桥梁跨径。### 2.2 $C _ { \\iota }$ 计算系及他有关符号$f$ 结构基频；  \n$g$ 重力加速度；  \n$m$ 桩或墩迎冰面形状系数；$\\xi$ 压实土的静土压力系数；$\\varphi$ - 土的内摩擦角  \n$\\lambda$ \\~ 侧压系数；  \n$\\mu$ 支座的摩擦系数；  \n$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数；  \n$\\gamma _ { G _ { i } }$ 第 $i$ 个永久作用的分项系数$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 第 $j$ 个可变作用的分项系数$\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ - 可变作用的结构设计使用年$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 可变作用的组合值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 可变作用的频遇值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } }$ -可变作用的准永久值系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('50f0e103-03a0-4f56-81f6-8a284d0af52b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.5 孔道压浆前的准备工作应符合下列规定', '7.9.5 孔道压浆前的准备工作应符合下列规定：1 应在工地试验室对压浆材料加水进行试配验证，各种材料的称量（均以质量计）应精确到 $\\pm 1 \\%$ 。经试配的浆液其各项性能指标均满足表 7.9.3 的要求后方可用于正式压浆。\n\n2 应对孔道进行清洁处理。对抽芯成型的孔道应冲洗干净并应使孔壁完全湿润，金属和塑料管道在必要时亦应冲洗清除附着于孔道内壁的有害材料。对孔道内可能存在的油污等，可采用已知对预应力筋和管道无腐蚀作用的中性洗涤剂或皂液，用水稀释后进行冲洗；冲洗后，应使用不含油的压缩空气将孔道内的所有积水吹出。\n\n3 应对压浆设备进行清洗，清洗后的设备内不应有残渣和积水。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('50f1d1c8-176a-4669-925c-b31ce2459ec0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { \\Omega } \\cdot \\mathrm { \\Omega } \\mathrm { { / } } \\mathrm { \\Omega } _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathfrak { p i } }$ 的值表 H．1给出了用于载荷组合 A，B和 C的能力验算的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 、抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 和分项载荷系数$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值。\n\n对于各种类型的起重机，各个载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值宜从表 H．1中所列的数值选取，并在本标准中涉及到对所述的该类型起重机的相关部分作出说明。如果同一个载荷出现在不止一种载荷组合中，用于该载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值应从同一栏中选取。\n\n$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值根据可以确定的相关载荷的精确度来选取。或许有特殊情况，如果载荷效应是降低应力，选用 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } { \\leqslant } 1$ 的值也许是恰当的。这些将在本标准有关各种类型起重机的其他部分阐述。\n\n表 犎．1 系数犪 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { ~ , ~ } \\gamma _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathrm { \\mathfrak { p i } } }$ 值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('50f326ad-0ca2-4aec-a0e7-2edc8ee85d96', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '四、事故结论', '四、事故结论1．事故单位施工现场管理混乱，吊运方法和吊运路线选择错误，存在事故隐患。  \n2.事故单位的塔机力矩限制器没有经常检查和维护保养，导致失灵，未能防止超载现象发生。  \n3.司机在严重超载情况下，违章带载向加大幅度方向进行变幅操作，造成倒塌事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51042f60-b13a-4661-8217-c5c1a6b9f64a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 1）', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合## 4.4.1 机械设计的载荷犘\n\n### 4.4.1.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n由电动机驱动转矩或制动器制动转矩所确定的载荷，用犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：\n\na） 由起升质量垂直位移引起的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ ；  \nb） 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷犘 $P _ { \\mathrm { M G } }$ ；  \nc） 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ ；  \nd） 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷 $P _ { \\mathrm { M F } }$ ；  \ne） 工作风压作用在起重机结构或机械设备（或大表面积的起升物品）上的风载荷犘 $P _ { \\mathrm { M W } }$ 。\n\n### 4.4.1.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n与电动机及制动器的作用无关、作用在机构零件上但不能与驱动轴上的转矩相平衡的反作用力性犘质的载荷，用 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：犘\n\na） 由起升质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } }$ ；  \nb） 由起重机零部件质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R G } }$ ；  \nc） 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷 $P _ { \\mathrm { R A } }$ ；  \nd） 由最大非工作风压或锚定装置设计用的极限风压（见表18）引起的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W } }$ 。\n\n## 4.4.2 机械设计的载荷情况与载荷组合\n\n### 4.4.2.1 机械设计计算要考虑的载荷情况\n\n机械设计计算要考虑以下三种载荷情况：情况Ⅰ：无风正常工作情况；情况Ⅱ：有风正常工作情况；情况Ⅲ：特殊载荷作用情况。\n\n对每种载荷情况应确定一个最大载荷，作为计算的依据。对于不在室外工作、不暴露于风中的起重机，情况Ⅰ和情况Ⅱ是完全相同的。\n\n按4．4．1确定各项载荷之后，组合时再乘一个增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 来考虑由于计算方法不完善和无法预料的偶然因素会导致实际出现的应力超出计算应力的某种可能性。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 取决于机构的工作级别，见表21。\n\n表 21 增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 的数值  \n\n\n\n\n\n### 4.4.2.2 载荷情况Ⅰ（无风正常工作情况）的载荷组合犘\n\n#### 4.4.2.2.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x l } }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\setminus P _ { \\mathrm { M G } } \\setminus P _ { \\mathrm { M A } } \\setminus P _ { \\mathrm { M F } }$ 按式（17）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n……（17）\n\n式中：\n\nMmaxI— 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 由起升质量垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } }$ — 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷，单位为牛顿（N）。$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 增大系数；\n\n注：式（17）内所需考虑的载荷并不是其每一项最大值的组合，而是在起重机实际工作中可能发生的最不利的载荷犘组合时所出现的综合最大载荷值，即式（17）中各项载荷犘 $P$ 上加横线的含义，以下同。\n\n#### 4.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5105df71-4338-4cfe-b4cc-e735ad0f2b84', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢构件组装按条文规定的顺序和在工艺装备内进行，能减少焊接变形和矫正工作量。\n\n## 8.4.7大型钢箱梁的梁段应在胎架上组装，胎架应具有足够的刚度和几何尺寸精度，且在横向应预设上拱度，组装前应按工艺文件要求检测胎架的几何尺寸，监控测量应避开日照的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51115ce7-49a5-442e-9d52-b3b43b171175', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '17 起重机的操作', '17 起重机的操作起重机的操作应符合 GB6067.1—2010中第17章的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('511232ab-7f85-46a5-82f6-1917eaa9b3f2', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '16 疲劳计算及防脆断设计（Part 3）', 'rac { \\sum n _ { i } ( \\Delta \\sigma _ { i } ) ^ { \\beta _ { z } } + ( \\left[ \\Delta \\sigma \\right] _ { 5 \\times 1 0 ^ { 6 } } ) ^ { - 2 } \\sum n _ { j } ( \\Delta \\sigma _ { j } ) ^ { \\beta _ { z } + 2 } } { 2 \\times 1 0 ^ { 6 } } \\right] ^ { 1 / \\beta _ { z } }\n$$\n\n2剪应力幅的疲劳计算应符合下列公式规定：\n\n$$\n\\Delta \\tau _ { \\mathrm { e } } \\leqslant \\left[ \\Delta \\tau \\right] _ { 2 \\times 1 0 } 6\n$$\n\n$$\n\\Delta \\tau _ { \\mathrm { e } } = \\Big [ \\frac { \\sum n _ { i } ( \\Delta \\tau _ { i } ) ^ { \\beta _ { \\mathrm { J } } } } { 2 \\times 1 0 ^ { 6 } } \\Big ] ^ { 1 / \\beta _ { \\mathrm { J } } }\n$$\n\n式中： $\\Delta \\sigma _ { \\mathrm { e } }$ -由变幅疲劳预期使用寿命（总循环次数 $\\begin{array} { r } { n = \\sum n _ { i } + } \\end{array}$ $\\textstyle \\sum n _ { j } $ 折算成循环次数 $\\pmb { n }$ 为 $2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 次的等效正应力幅 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$[ \\Delta \\sigma ] _ { 2 \\times 1 0 } 6$ 循环次数 $\\mathbf { \\Omega } _ { n }$ 为 $2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 次的容许正应力幅 $( \\Nu /$ $\\mathrm { m m } ^ { 2 } \\mathrm { ~ . ~ }$ )，应根据本标准附录 $\\mathrm { K }$ 规定的构件和连接类别，按本标准表16.2.1-1采用；$\\Delta \\sigma _ { i } \\setminus n _ { i }$ 应力谱中在 $\\Delta \\sigma _ { i } \\geqslant [ \\Delta \\sigma ] _ { 5 \\times 1 0 } { } ^ { 6 }$ 范围内的正应力幅$\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）及其频次；$\\Delta \\sigma _ { j } \\cdot n _ { j }$ 应力谱中在 $[ \\Delta \\sigma _ { \\mathrm { L } } ] _ { 1 \\times 1 0 ^ { 6 } } \\leqslant \\Delta \\sigma _ { j } < [ \\Delta \\sigma ] _ { 5 \\times 1 0 ^ { 6 } }$ 范围内的正应力幅 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）及其频次；$\\Delta \\tau _ { \\mathrm { e } }$ 由变幅疲劳预期使用寿命（总循环次数 $\\begin{array} { r } { n = \\sum n _ { i } ) } \\end{array}$ 折算成循环次数 $\\mathbf { \\nabla } _ { \\pmb { n } }$ 为 $2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 次常幅疲劳的等效剪应力幅 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$[ \\Delta \\tau ] _ { 2 \\times 1 0 } 6$ 循环次数 $_ n$ 为 $2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 次的容许剪应力幅（N/$\\mathrm { m m } ^ { 2 } \\cdot$ )，应根据本标准附录 $\\mathrm { K }$ 规定的构件和连接类别，按本标准表16.2.1-2采用；$\\Delta \\tau _ { i } \\setminus n _ { i }$ 应力谱中在 $\\Delta \\tau _ { i } \\geqslant [ \\Delta \\tau _ { \\mathrm { L } } ] _ { 1 \\times 1 0 } { } ^ { 6 }$ 范围内的剪应力幅$\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）及其频次。\n\n## 16.2.4重级工作制吊车梁和重级、中级工作制吊车桁架的变幅疲劳可取应力循环中最大的应力幅按下列公式计算：\n\n1正应力幅的疲劳计算应符合下式要求：\n\n$$\n\\alpha _ { \\mathrm { f } } \\Delta \\sigma \\leqslant \\gamma _ { \\mathrm { t } } [ \\Delta \\sigma ] _ { 2 \\times 1 0 } 6\n$$\n\n2剪应力幅的疲劳计算应符合下式要求：\n\n$$\n\\alpha _ { \\mathrm { f } } \\Delta \\tau \\leqslant [ \\Delta \\tau ] _ { 2 \\times 1 0 } 6\n$$\n\n式中： $\\pmb { \\alpha } _ { \\mathrm { f } }$ -欠载效应的等效系数，按表16.2.4采用。\n\n表16.2.4 吊车梁和吊车桁架欠载效应的等效系数 $\\pmb { a } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('511aba7e-fbca-45b2-8895-a568588f1cab', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '7.7 安全管理', '7.7 安全管理7.7.1 专业架子工佩带安全防护用品搭设支撑结构，是避免安\n\n全事故发生的重要措施。\n\n7.7.2 在施工过程中，当支撑结构实际荷载超过设计规定时，就存在安全隐患，甚至导致安全事故发生。本条的规定旨在防止支撑结构因超载而影响支撑结构安全。\n\n7.7.5 由于混凝土结构强度的增长与温度及龄期有关，为保证结构工程不受破坏，在拆模板支撑结构前应检查混凝土同条件试块的强度报告，未达到拆模要求强度不允许拆模板及其支撑结构。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51288762-99de-4f20-ae0f-5ed0cd842c53', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 结果计算', '5 结果计算砂浆试件不透水性系数，按式（T0595-1）计算：\n\n$$\nI = \\sum { P _ { i } t _ { i } }\n$$\n\n式中： $I$ ——砂浆试件不透水性系数（MPa·h）；$P$ ——试件在每一压力阶段所受水压（MPa）；$t _ { i }$ ——相应压力阶段的恒压时间（h）。\n\n以3个试件测值的平均值作为该组试件不透水性系数的试验结果，结果计算精确至0.1MPa·h。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51331275-c32f-4f9d-9697-e1cae14e053a', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8养护及其他附属设施', '3.8养护及其他附属设施3.8.1桥涵应设置维修养护通道。特大、大桥应根据需要设置必要的检查平台、扶梯、内照明、人口井盖、专用检修车等设施；需借助墩顶作为检修平台时，桥墩应根据需要设置安全设施。\n\n3.8.2特大桥和大桥应设置永久观测点。特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志。\n\n3.8.3位于桥面上的拉索、吊杆、拱肋等受力构件应设置必要的防撞保护设施。\n\n3.8.4桥梁应根据相关规范的规定进行防雷设计，设置避雷设施。\n\n3.8.5特大、大、中桥可根据需要设置防火、照明和导航设备以及养护工房、库房和守卫房等，必要时可设置紧急电话。\n\n3.8.6技术复杂的大型桥梁工程可根据需要设置必要的结构监测设施。\n\n3.8.7桥梁在跨越公路和铁路部分应设置防抛网。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5144e173-6635-4789-b617-9f116b472890', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 2）', 'n=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>3．在不平道路(轨道)上运行起重机的质量和总起升质量引起的,见4.2.1.1.6</td><td rowspan=2 colspan=1>1.48</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+4</td><td rowspan=2 colspan=1>1.34</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+4</td><td rowspan=2 colspan=1>+4</td><td rowspan=2 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=4 colspan=1>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=2 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>$5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>S</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5162f2c5-9f82-4a46-af24-212b9448fde1', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '注： $_ { n }$ 为测站数。（Part 1）', '注： $_ { n }$ 为测站数。#### 8．2．6当采用三角形网作为场区控制网时，其主要技术要求应符合表8．2．6的规定。\n\n#### 8．2．7当采用GPS网作为场区控制网时，其主要技术要求应符合表8．2．7的规定。\n\n#### 8．2．8场区导线网、三角形网及GPS 网测量的其他技术要求，可按本规范第3章的有关规定执行。\n\n表8.2.6场区三角形网测量的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n表8.2.7场区GPS网测量的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n### （II）场区高程控制网\n\n#### 8．2．9场区高程控制网，应布设成闭合环线、附合路线或结点网。\n\n#### 8．2．10大中型施工项目的场区高程测量精度，不应低于三等水准。其主要技术要求，应按本规范第4．2节的有关规定执行。\n\n#### 8．2．11场区水准点，可单独布设在场地相对稳定的区域，也可设置在乎面控制点的标石上。水准点间距宜小于1km,距离建(构)筑物不宜小于 $2 5 \\mathrm { m }$ ，距离回填土边线不宜小于 $1 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n#### 8．2．12施工中，当少数高程控制点标石不能保存时，应将其高程引测至稳固的建(构)筑物上，引测的精度，不应低于原高程点的精度等级。\n\n## 8．3工业与民用建筑施工测量\n\n### （I）建筑物施工控制网\n\n#### 8．3．1建筑物施工控制网，应根据建筑物的设计形式和特点，布设成十字轴线或矩形控制网。施工控制网的定位应符合本章8．1．6条的规定，民用建筑物施工控制网也可根据建筑红线定位。\n\n#### 8．3．2建筑物施工平面控制网，应根据建筑物的分布、结构、高度、基础埋深和机械设备传动的连接方式、生产工艺的连续程度，分别布设一级或二级控制网。其主要技术要求，应符合表8．3．2的规定。\n\n表8.3.2建筑物施工平面控制网的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注： $^ { n }$ 为建筑物结构的跨数。\n\n#### 8．3．3建筑物施工平面控制网的建立，应符合下列规定：\n\n1控制点，应选在通视良好、土质坚实、利于长期保存、便于施工放样的地方。\n\n2控制网加密的指示桩，宜选在建筑物行列线或主要设备中心线方向上。\n\n3主要的控制网点和主要设备中心线端点，应埋设固定标桩。\n\n4控制网轴线起始点的定位误差，不应大于 $2 \\mathrm { c m }$ ；两建筑物(厂房)间有联动关系时，不应大于lcm，定位点不得少于3个。\n\n5水平角观测的测回数，应根据表8．3．2测角中误差的大小，按表8．3．3选定。\n\n表8.3.3水平角观测的测回数  \n\n\n\n\n\n6矩形网的角度闭合差，不应大于测角中误差的4倍。\n\n7边长测量宜采用电磁波测距的方法，作业的主要技术要求应符合本规范表3．3．18的相关规定。二级网的边长测量也可采用钢尺量距，作业的主要技术要求应符合本规范表3．3．21的规定。\n\n8矩形网应按平差结果进行实地修正，调整到设计位置。当增设轴线时，可采用现场改点法进行配赋调整；点位修正后，应进行矩形网角度的检测。\n\n#### 8．3．4建筑物的围护结构封闭前，应根据施工需要将建筑物外部控制转移至内部。内部的控制点，宜设置在浇筑完成的预埋件上或预埋的测量标板上。引测的投点误差，一级不应超过 $2 \\mathrm { m m }$ ，二级不应超过 $3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n#### 8．3．5建筑物高程控制，应符合下列规定：\n\n1建筑物高程控制，应采用水准测量。附合路线闭合差，不应低于四等水准的要求。\n\n2水准点可设置在平面控制网的标桩或外围的固定地物上，也可单独埋设。水准点的个数，不应少于2个。\n\n3当场地高程控制点距离施工建筑物小于 $2 0 0 \\mathrm { m }$ 时，可直接利用。\n\n#### 8．3．6当施工中高程控制点标桩不能保存时，应将其高程引测至稳固的建筑物或构筑物上，引测的精度，不应低于四等水准。\n\n### （II）建筑物施工放样\n\n#### 8．3．7建筑物施工放样，应具备下列资料：\n\n1 总平面图。  \n2 建筑物的设计与说明。  \n3 建筑物的轴线平面图。  \n4 建筑物的基础平面图。  \n5 设备的基础图。  \n6 土方的开挖图。  \n7 建筑物的结构图。  \n8 管网图。  \n9 场区控制点坐标、高程及点位分布图。\n\n#### 8．3．8放样前，应对建筑物施工平面控制网和高程控制点进行检核。\n\n#### 8．3．9测设各工序间的中心线，宜符合下列规定：\n\n1中心线端点，应根据建筑物施工控制网中相邻的距离指标桩以内分法测定。\n\n2中心线投点，测角仪器的视线应根据中心线两端点决定；当无可靠校核条件时，不得采用测设直角的方法进行投点。\n\n#### 8．3．10在施工的建(构)筑物外围，应建立线板或轴线控制桩。线板应注记中心线编号，并测设标高。线板和轴线控制桩应注意保存。必要时，可将控制轴线标示在结构的外表面上。\n\n#### 8．3．11建筑物施工放样，应符合下列要求：\n\n1建筑物施工放样、轴线投测和标高传递的偏差，不应超过表8．3．11的规定。\n\n表8.3.11 建筑物施工放样、轴线投测和标高传递的允许偏差\n2施工层标高的传递，宜采用悬挂钢尺代替水准尺的水准测量方法进行，并应对钢尺读数进行温度、尺长和拉力改正。\n\n传递点的数日，应根据建筑物的大小和高度确定。规模较小的工业建筑或多层民用建筑，宜从2处分别向上传递，规模较大的工业建筑或高层民用建筑，宜从3处分别向上传递。\n\n传递的标高较差小于3mm 时，可取其平均值作为施工层的标高基准，否则，应重新传递。\n\n3施下层的轴线投测，宜使用 $2 ^ { \\prime \\prime }$ 级激光经纬仪或激光铅直仪进行。控制轴线投测至施工层后，应在结构平面上按闭合图形对投测轴线进行校核。合格后，才能进行本施工层上的其他测设工作；否则，应重新进行投测。\n\n4施工的垂直度测量精度，应根据建筑物的高度、施工的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51653d5a-5a79-402d-abc6-33775ac73063', '1《中华人民共和国水土保持法》（主席令第39号）.md', '第三章预防', '第三章预防第十六条地方各级人民政府应当按照水土保持规划，采取封育保护、自然修复等措施，组织单位和个人植树种草，扩大林草覆盖面积，涵养水源，预防和减轻水土流失。\n\n第十七条地方各级人民政府应当加强对取土、挖砂、采石等活动的管理，预防和减轻水土流失。\n\n禁止在崩塌、滑坡危险区和泥石流易发区从事取土、挖砂、采石等可能造成水土流失的活动。崩塌、滑坡危险区和泥石流易发区的范围，由县级以上地方人民政府划定并公告。崩塌、滑坡危险区和泥石流易发区的划定，应当与地质灾害防治规划确定的地质灾害易发区、重点防治区相衔接。\n\n第十八条水土流失严重、生态脆弱的地区，应当限制或者禁止可能造成水土流失的生产建设活动，严格保护植物、沙壳、结皮、地衣等。\n\n在侵蚀沟的沟坡和沟岸、河流的两岸以及湖泊和水库的周边，土地所有权人、使用权人或者有关管理单位应当营造植物保护带。禁止开垦、开发植物保护带。\n\n第十九条水土保持设施的所有权人或者使用权人应当加强对水土保持设施的管理与维护，落实管护责任，保障其功能正常发挥。\n\n关联资料：关联案例共 $1$ 部\n\n第二十条禁止在二十五度以上陡坡地开垦种植农作物。在二十五度以上陡坡地种植经济林的，应当科学选择树种，合理确定规模，采取水土保持措施，防止造成水土流失。\n\n省、自治区、直辖市根据本行政区域的实际情况，可以规定小于二十五度的禁止开垦坡度。禁止开垦的陡坡地的范围由当地县级人民政府划定并公告。\n\n第二十一条禁止毁林、毁草开垦和采集发菜。禁止在水土流失重点预防区和重点治理区铲草皮、挖树兜或者滥挖虫草、甘草、麻黄等。\n\n第二十二条林木采伐应当采用合理方式，严格控制皆伐；对水源涵养林、水土保持林、防风固沙林等防护林只能进行抚育和更新性质的采伐；对采伐区和集材道应当采取防止水土流失的措施，并在采伐后及时更新造林。\n\n在林区采伐林木的，采伐方案中应当有水土保持措施。采伐方案经林业主管部门批准后，由林业主管部门和水行政主管部门监督实施。\n\n第二十三条在五度以上坡地植树造林、抚育幼林、种植中药材等，应当采取水土保持措施。\n\n在禁止开垦坡度以下、五度以上的荒坡地开垦种植农作物，应当采取水土保持措施。具体办法由省、自治区、直辖市根据本行政区域的实际情况规定。\n\n第二十四条生产建设项目选址、选线应当避让水土流失重点预防区和重点治理区；无法避让的，应当提高防治标准，优化施工工艺，减少地表扰动和植被损坏范围，有效控制可能造成的水土流失。\n\n第二十五条在山区、丘陵区、风沙区以及水土保持规划确定的容易发生水土流失的其他区域开办可能造成水土流失的生产建设项目，生产建设单位应当编制水土保持方案，报县级以上人民政府水行政主管部门审批，并按照经批准的水土保持方案，采取水土流失预防和治理措施。没有能力编制水土保持方案的，应当委托具备相应技术条件的机构编制。\n\n水土保持方案应当包括水土流失预防和治理的范围、目标、措施和投资等内容。\n\n水土保持方案经批准后，生产建设项目的地点、规模发生重大变化的，应当补充或者修改水土保持方案并报原审批机关批准。水土保持方案实施过程中，水土保持措施需要作出重大变更的，应当经原审批机关批准。\n\n生产建设项目水土保持方案的编制和审批办法，由国务院水行政主管部门制定。\n\n第二十六条依法应当编制水土保持方案的生产建设项目，生产建设单位未编制水土保持方案或者水土保持方案未经水行政主管部门批准的，生产建设项目不得开工建设。\n\n关联资料：关联案例共6部\n\n第二十七条依法应当编制水土保持方案的生产建设项目中的水土保持设施，应当与主体工程同时设计、同时施工、同时投产使用；生产建设项目竣工验收，应当验收水土保持设施；水土保持设施未经验收或者验收不合格的，生产建设项目不得投产使用。\n\n关联资料：关联案例共1部\n\n第二十八条依法应当编制水土保持方案的生产建设项目，其生产建设活动中排弃的砂、石、土、研石、尾矿、废渣等应当综合利用；不能综合利用，确需废弃的，应当堆放在水土保持方案确定的专门存放地，并采取措施保证不产生新的危害。\n\n第二十九条县级以上人民政府水行政主管部门、流域管理机构，应当对生产建设项目水土保持方案的实施情况进行跟踪检查，发现问题及时处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('517e9c44-0a30-4736-a720-e4bae2139fd4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 5）', '使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操作的位置。操纵装置的运动方向也应尽可能地设置得适合人的肢体的自然运动。例如：脚踏控制装置应采用向下的脚踏力操作而不能用脚的横向运动触碰操作。\n\n9．6．1．5 用来操纵起重机械控制装置所需的力应与使用此控制装置的使用频度有关，应随机型变化并按人类工效学来考虑。\n\n9．6．1．6 控制起重机的急停按钮，应符合7．3．4和7．5．4．1的规定。\n\n### 9．6．2 司机室控制\n\n#### 9．6．2．1 控制装置的操纵\n\n9．6．2．1．1 控制器的操作方向应与其所控制对象的运动方向一致或者是合乎逻辑的关系。9．6．2．1．2 合适的操作方向是指起重机司机面向控制器时，操纵控制器时手的动作方向和所产生的效应要协调，采用手柄控制操作的见表58，采用手轮控制操作的见表59。\n\n#### 9．6．2．2 控制装置的布置与标识\n\n9．6．2．2．1 控制装置的位置设计，应在使其接通一个或几个控制装置时，一般不会无意识地再接通另外的控制装置。\n\n9．6．2．2．2 当操纵装置较多时，起重机主要的控制与操纵装置宜安排在司机座位的右侧。在布置了以手操纵控制器为主要操纵装置的情况下，可以安排脚踏操纵控制器。\n\n表 58 手柄移动方向和起重机运动的关系  \n\n\n\n\n\n表 59 手轮旋转方向和起重机运动的关系  \n\n\n\n\n\n9．6．2．2．3 在每个控制装置上，或在靠近它的位置处，应贴上文字标志或符号以区别其功能，清晰地表明所操纵实现的起重机械的运动方向。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51823860-4cce-475b-9248-e077d879adb1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 24）', '=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．试验载荷,见4.2.3.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>13</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>4．缓冲碰撞载荷，见4.2.3.2</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>5．倾翻水平力，见4.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowsp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('519158df-2a1d-472f-a7a7-602dfd8d712a', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '9.0.13 考虑铆钉或普通螺栓经焊接补强加固后不能与焊缝共同工作', '9.0.13 考虑铆钉或普通螺栓经焊接补强加固后不能与焊缝共同工作，因此规定全部荷载应由焊缝承受，保证补强安全可靠。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5196d442-70ea-4d9d-93c2-13f49b9c3c2c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条是针对将构件安装就位后再压浆的错误施工方法的一项限制性规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5199946c-60c1-43d8-bb1a-016a647aa019', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 22）', 'pan=\"1\">0.529</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.523</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.517</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.511</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.505</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.499</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">110</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.493</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.487</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.481</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.475</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.470</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.464</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.458</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.453</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.447</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.442</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">120</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.437</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.432</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.426</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.421</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.416</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.411</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.406</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.402</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.397</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.392</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">130</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.387</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.383</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.378</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.374</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.370</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.365</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.361</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.357</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.353</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.349</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">140</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.345</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.341</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.337</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.333</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.329</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.326</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.322</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.318</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.315</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.311</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">150</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.308</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.304</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.301</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.298</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.295</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.291</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.288</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.285</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.282</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.279</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">160</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.276</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.273</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.270</td><td cols');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51a59827-f7fb-4af6-8e22-d12ff1438d70', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 1）', '5．3 材料和许用应力## 5．3．1 结构件钢材及其许用应力\n\n### 5．3．1．1 结构件钢材\n\n#### 5．3．1．1．1 起重机承载结构件的钢材选择，应考虑结构的重要性、载荷特征、应力状态、连接方式和起重机工作环境温度及钢材厚度等因素。\n\n起重机 金 属 结 构 的 主 要 承 载 结 构 的 构 件，宜 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T700中 的 Q235钢 和GB／T699中的 20钢 材；当 结 构 需 要 采 用 高 强 度 钢 材 时，可 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T1591中 的Q345、Q390和 Q420钢材。\n\n对厚度大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 的钢板，用作焊接承载构件时应慎重，当用作拉伸、弯曲等受力构件时，需增加横向取样的拉伸和冲击韧性的检验，且应满足设计要求。\n\n下列情况的承载结构和构件钢材不应采用沸腾钢：\n\na） 焊接结构\n\n1） 直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构；  \n2） 虽可以不计算疲劳但工作环境温度低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时的直接承受动载荷的结构以及受拉、受弯的重要承载结构；  \n3） 工作环境温度等于或低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的所有承载结构。\n\n#### b） 非焊接结构\n\n工作环境温度等于或低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构。\n\n#### 5．3．1．1．2 在设计高强度钢材的结构构件时，应特别注意选择合理的焊接工艺并进行相应的焊接试验，以减少其制造内应力，防止焊缝开裂及控制高强度钢材结构的变形。\n\n#### 5．3．1．1．3 室外工作起重机的结构工作环境温度，在用户未特别提出时，可取为起重机使用地点的年最低日平均温度。对不确定使用地点的起重机，工作环境温度由设计制造单位根据销售情况确定。\n\n#### 5．3．1．1．4 为使所选的结构件钢材具有足够的抗脆性破坏的安全性，应根据影响脆性破坏的条件来选择钢材的质量组别，即应正确评价导致构件钢材脆性破坏的以下各因素的影响：\n\n纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；  \n构件材料的厚度；  \n工作环境的温度。\n\n考虑影响脆性破坏因素评价的钢材质量组别选择方法参见附录I。\n\n#### 5．3．1．1．5 钢铸件宜采用符合 GB／T11352或 GB／T14408规定的铸钢。\n\n### 5．3．1．2 结构构件钢材的许用应力\n\n#### 5．3．1．2．1 拉伸、压缩、弯曲许用应力（即：基本许用应力） $[ \\pmb { \\sigma } ]$\n\n基本许用应力包括拉伸、压缩、弯曲的许用应力，可按以下两种情况计算：a） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7$ 的钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ ］为钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 除以强度安全系数 $n$ ，见表22。\n\n表 22 强度安全系数 $\\pmb { n }$ 和钢材的基本许用应力 $[ \\pmb { \\sigma } ]$   \n\n\n\n\n\nb） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的高强度钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ 按式（28）计算：\n\n$$\n[ \\sigma ] = \\frac { 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { n }\n$$\n\n……（28）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 钢材的基本许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点。当钢材无明显的屈服点时，取 $\\sigma _ { 0 , 2 }$ 为 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( \\sigma _ { 0 , 2 } \\right.$ 为钢材标准拉力试验残余应变达 $0 . 2 \\%$ 时的试验应力），单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 钢材的抗拉强度，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$n$ 与载荷组合类别相关的强度安全系数，见表22。\n\n#### 5．3．1．2．2 剪切许用应力\n\n剪切许用应力，按式（29）计算：\n\n$$\n[ \\tau ] = \\frac { [ \\sigma ] } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（29）\n\n式中：\n\n$[ \\tau ]$ ———机构件剪切许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n#### 5．3．1．2．3 端面承压许用应力\n\n端面承压许用应力，按式（30）计算：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } ] = 1 . 4 [ \\sigma ]\n$$\n\n……（30）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } \\right]$ ———端面承压许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51a70980-26ca-4239-99d6-b392a5673841', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3.0.4.5 有极性的直流快速断路器，据施工单位反映易接错线', '3.0.4.5 有极性的直流快速断路器，据施工单位反映易接错线，造成断路器误动作或拒绝动作，为此特提出此款，以引起注意。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51aa5200-1069-499b-8a7d-5b346af98a16', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.3 制动器', '6.1.1.3 制动器## 6.1.1.3.1 支持制动\n\n### 6.1.1.3.1.1 支持制动的作用\n\n在起升机构中，支持制动是用来将起升的物品支持在悬空状态，由机械式制动器产生支持制动作用。\n\n### 6.1.1.3.1.2 支持制动器的选择\n\n起升机构的每一套独立的驱动装置至少应装设一个支持制动器。吊运液态金属及其他危险物品的起升机构，每套独立的驱动装置至少应装设两个支持制动器。起升机构制动器的制动距离应满足起重机使用要求。\n\n支持制动器应是常闭式的，制动轮／盘应装在与传动机构刚性联接的轴上。支持制动器的制动转矩应等于或大于按式（81）计算的制动轴上所需的计算制动转矩 $M _ { Z }$ ：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = K _ { \\mathrm { Z } } \\ \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D \\eta ^ { \' } } { 2 a i }\n$$\n\n……（81）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ — 起升机构制动器轴上的计算制动转矩，单位为牛顿米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$K _ { \\mathrm { Z } }$ — 制动安全系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$D$ 同式（77）；  \n$\\eta ^ { \' }$ 物品下降时起升机构传动装置和滑轮组的总效率；$a$ 同式（77）；i 由制动器轴到卷筒轴的总传动比。  \n对于工作特别频繁的起升机构，宜对制动器进行发热校验。\n\n### 6.1.1.3.1.3 制动安全系数\n\n制动安全系数规定如下：\n\na） 一般起升机构（通常为 M5级及其以下级别）不应低于1．50。  \nb） 重要起升机构（通常为 M6级及其以上级别）不应低于1．75。  \nc） 吊运液态金属和易燃易爆的化学品及危险品的起升机构：每套驱动装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不低于1．25；对于两套彼此有刚性联系的驱动装置，每套装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．10；对于采用行星差动减速器传动，每套驱动装置也应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．75。  \nd） 具有液压制动作用的液压传动起升机构：制动安全系数不应低于1．25。\n\n## 6.1.1.3.2 减速制动\n\n在起升机构中，不宜采用无控制的物品自由下降方式，减速制动是用来将悬挂在空中的正在向下运动的物品减速到停机或到一个较低的下降速度时实施停机制动。\n\n起升机构的减速制动可以由机械式支持制动器来完成，也可以由电气制动来完成。电气制动只用于减速制动，不能用于支持制动和安全制动。\n\n## 6.1.1.3.3 安全制动\n\n在安全性要求特别高的起升机构中，为防止起升机构的驱动装置一旦损坏而出现特殊的事故，在钢丝绳卷筒上装设机械式制动器作安全制动用。此安全制动器在机构失效或传动装置损坏导致物品超速下降，下降速度达到1．5倍额定速度前自动起作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51aaff50-86c8-4e3e-979e-94277514971b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．9 构造要求', '5．9 构造要求## 5．9．1 一般原则\n\n### 5．9．1．1 主要承载结构的构造设计应力求简单、受力明确、传力直接、尽量降低应力集中的影响。\n\n### 5．9．1．2 结构（或结构件）的设计应考虑到制造、检查、运输、安装（拆卸）、使用和维护等的方便和可能性。露天工作的起重机结构应避免积水。\n\n### 5．9．1．3 应根据起重机的实际工作环境考虑腐蚀对结构钢材的影响（结构有可靠的防腐措施或属于短暂性使用的设备，可不考虑腐蚀的影响），主要承载结构的钢板和型钢的最小厚度不应小于表34的规定。\n\n表34 钢板和型钢的最小厚度  \n单位为毫米  \n\n\n\n\n\n### 5．9．1．4 对于动载荷比较严重和受力比较复杂的焊接结构件，除非采取措施减小或消除焊接内应力，否则选用的钢材厚度对碳素钢不宜大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ，对低合金钢不宜大于 $3 5 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 5．9．1．5 对承载后会发生较大弹性变形的结构，在设计时应预先采取与此弹性变形相反的措施，如桥式起重机和门式起重机主梁跨中应作出向上的预拱，门式起重机悬臂段应作出向上的预翘，且这些预变形宜由结构构造或结构件的下料来保证。\n\n### 5．9．1．6 在设计由疲劳强度控制的主要焊接结构时，应采取各种降低疲劳应力的措施，如改善接头型式降低应力集中等级，对双面连续焊缝的头部进行包裹回焊、采用较大半径的圆弧过渡板以减少内应力等。\n\n### 5．9．1．7 主要承载结构件在不同连接处允许采用不同的连接方式来传递载荷，但在同一连接处不宜混合使用不同的连接方式。\n\n### 5．9．1．8 主要承载结构的表面如果长期受到热辐射作用，且表面温度达 $1 5 0 \\mathrm { { ‰} }$ 以上时，结构设计应考虑有效的隔热防护措施。\n\n## 5．9．2 焊缝连接\n\n### 5．9．2．1 对接焊接\n\n对接焊缝的坡口型式应符合 GB／T985和 GB／T986的规定。\n\n主要承载结构中不等板厚或板宽的对接，均应从一侧或两侧制成不大于 $1 : 4$ 的过渡斜度（见图9）。\n\n![](images/72b22ca2a367f2a3657a3a16cb34210404a9e8878c7181203d5e37e2e5381197.jpg)  \n图9 对接焊缝坡口型式\n\n### 5．9．2．2 角焊接\n\n#### 5．9．2．2．1 焊脚尺寸\n\n##### 5．9．2．2．1．1 被焊接件厚度小于 $4 \\ \\mathrm { m m }$ 时，焊脚尺寸等于被焊接件的厚度。\n\n##### 5．9．2．2．1．2 焊脚尺寸不应小于表35的规定。\n\n##### 5．9．2．2．1．3 对于一般角焊缝，焊脚尺寸不应大于较薄焊件厚度的1．2倍；而对于杆件边缘的角焊缝\n\n（见图10），还应符合下列要求：犺$t _ { 1 } { \\leqslant } 6 ~ \\mathrm { m m }$ 时， $h _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } t _ { 1 }$ ；$\\cdot t _ { 1 } > 6 \\ \\mathrm { m m }$ 时， $, h _ { \\mathrm { f } } = t _ { 1 } - ( 1 { \\sim } 2 ) \\mathrm { m m }$ 。\n\n表35 角焊缝的焊脚尺寸  \n\n\n\n\n\n![](images/0a46daac7cf0ac62836c00aa35dd6e75eec5598590d8b24cd40d8e3a2a785203.jpg)  \n图10 角焊缝的焊脚\n\n#### 5．9．2．2．2 焊缝形状\n\n受动载荷的主要承载结构，在保证焊缝受剪计算截面面积的情况下，角焊缝的表面应呈微凹弧形或直线形。焊缝直角边的比例∶对侧焊缝为 $1 : 1$ ，对端焊缝为 $1 : 1 , 5$ （长边顺载荷方向）。\n\n#### 5．9．2．2．3 焊缝的计算长度\n\n角焊缝（侧焊缝或端焊缝）的最小计算长度为犺 $8 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ 。对于侧焊缝，当受动载荷时，最大计算长度为40$h _ { \\mathrm { f } }$ ；受静载荷时，最大计算长度为 $6 0 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ ；若焊缝长度超过上述规定，超长部分在计算中不予考虑。\n\n## 5．9．3 铆钉连接和螺栓连接\n\n### 5．9．3．1 对于需要在使用现场进行整体拼接的大型结构，宜优先考虑采用高强度螺栓连接或铆钉连接。  \n### 5．9．3．2 铆合钢板的总厚度一般不应超过铆钉直径的5倍。当可以保证铆钉杆塞紧钉孔时，总厚度允许为铆钉直径的7倍。  \n### 5．9．3．3 在主要承载结构中应采用半圆头铆钉，特殊情况可以采用沉头铆钉。  \n### 5．9．3．4 每一杆件在节点处或接头一侧，铆钉或螺栓数不应少于2个。沿受力方向，每行铆钉或螺栓数不宜多于5个。  \n### 5．9．3．5 C级螺栓连接只允许用在次要构件的连接中或作暂时性连接。  \n### 5．9．3．6 对直接承受动载荷的普通螺栓受拉连接，应采用双螺母或其他能防止螺母松动的有效措施。犱5．9．3．7 A、B级螺栓采用铰制孔时，若构件承受脉动载荷，则孔径不应大于 $\\left[ d + \\left( 0 . 2 \\sim 0 . 3 \\right) \\right] \\mathrm { m m }$ ，$d$ 为螺栓配合部分的公称直径;若构件承受交变载荷，则孔和螺栓的配合不应低于 $\\mathrm { H } 1 1 / \\mathrm { h } 9$\n\n### 5．9．3．8 铆钉或螺栓布置的极限尺寸见表36。\n\n单位为毫米\n\n表36 铆钉或螺栓布置的极限尺寸  \n\n\n\n\n\n表36（续）  \n单位为毫米');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51adf010-ecbe-4582-be76-18f5ef8b5696', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 10）', '汽车荷载引起的土压力采用车辆荷载加载，并可按下列规定计算：\n\n1汽车荷载在桥台或挡土墙后填土的破坏棱体上引起的土侧压力，可按下式换算成等代均布土层厚度 $h$ （m）计算：\n\n$$\nh = \\frac { \\sum G } { B l _ { 0 } \\gamma }\n$$\n\n式中： $\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；\n\n$\\sum G$ —布置在 $B \\times l _ { 0 }$ 面积内的车轮的总重力（kN)；\n\n$l _ { 0 }$ - 桥台或挡土墙后填土的破坏棱体长度（m）；\n\n$B$ 桥台横向全宽或挡土墙的计算长度（m）。\n\n挡土墙的计算长度 $B$ （ $\\mathfrak { m }$ ）可按下列公式计算，但不应超过挡土墙分段长度：\n\n$$\nB = 13 + H \\tan 30 ^ { \\circ }\n$$\n\n式中： $H$ ——挡土墙高度（m），对墙顶以上有填土的挡土墙，为2倍墙顶填土厚度加墙高。\n\n当挡土墙分段长度小于 $13 \\mathrm { m }$ 时， $B$ 取分段长度，并应在该长度内按不利情况布置轮重。\n\n2计算涵洞顶上汽车荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下作$30 ^ { \\circ }$ 角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外边的扩散线为准。\n\n### 4.3.5汽车荷载制动力应按下列规定计算和分配：\n\n1汽车荷载制动力按同向行驶的汽车荷载（不计冲击力）计算，并应按表4.3.1-6的规定，以使桥梁墩台产生最不利纵向力的加载长度进行纵向折减。\n\n1）一个设计车道上由汽车荷载产生的制动力标准值按本规范第4.3.1条规定的车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的 $10 \\%$ 计算，但公路一I级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $165 \\mathrm { k N }$ ，公路一Ⅱ级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $90 \\mathrm { k N }$ ；\n\n2）同向行驶双车道的汽车荷载制动力标准值应为一个设计车道制动力标准值的2倍，同向行驶三车道应为一个设计车道的2.34倍，同向待驶四车道应为一个设计车道的2.68倍。\n\n2制动力的着力点在桥面以上1.2m处，计算墩台时，可移至支座铰中心或支座底座面上。计算刚构桥、拱桥时，制动力的着力点可移至桥面上，但不应计因此而产生的竖向力和力矩。\n\n3设有板式橡胶支座的简支梁、连续桥面简支梁或连续梁排架式柔性墩台，应根据支座与墩台的抗推刚度的刚度集成情况分配和传递制动力。设有板式橡胶支座的简支梁刚性墩台，应按单跨两端的板式橡胶支座的抗推刚度分配制动力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51b8d904-4eba-4660-879b-23769f13fe06', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '5 Structural Analysis', '5 Structural Analysis and Stability Design 29## 5.1 General Requirements.\\* 29   \n## 5.2 Initial Imperfections ： 30   \n## 5.3 First-order Elastic Analysis and Design 33   \n## 5.4 Second-order $P { - } \\Delta$ Elastic Analysis and Design 33   \n## 5.5 Direct Analysis Method of Design 34');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51bfcf64-efbc-46cf-8be2-a94b1ae7112d', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第一条', '第一条为了有效地防范特大安全事故的发生，严肃追究特大安全事故的行政责任，保障人民群众生命、财产安全，制定本规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51c1544f-c429-4765-a910-127bd6cc1503', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.4 偶然作用', '4.4 偶然作用## 4.4.1 通航水域中的桥梁墩台，设计时应考虑船舶的撞击作用，其撞击作用设计值可按下列规定采用：\n\n1 船舶的撞击作用设计值宜按专题研究确定。\n\n2 四至七级内河航道当缺乏实际调查资料时，船舶撞击作用的设计值可按表4.4.1-1取值，航道内的钢筋混凝土桩墩，顺桥向撞击作用可按表4.4.1-1所列数值的$50 \\%$ 取值。\n\n表4.4.1-1 内河船舶撞击作用设计值  \n\n\n\n\n\n3 当缺乏实际调查资料时，海轮撞击作用的设计值可按表4.4.1-2取值。\n\n表4.4.1-2 海轮撞击作用设计值  \n\n\n\n\n\n4 规划航道内可能遭受大型船舶撞击作用的桥墩，应根据桥墩的自身抗撞击能力、桥墩的位置和外形、水流流速、水位变化、通航船舶类型和碰撞速度等因素作桥墩防撞设施的设计。当设有与墩台分开的防撞击的防护结构时，桥墩可不计船舶的撞击作用。\n\n5 内河船舶的撞击作用点，假定为计算通航水位线以上 $2 \\mathrm { m }$ 的桥墩宽度或长度的中点。海轮船舶撞击作用点需视实际情况而定。\n\n## 4.4.2 有漂流物的水域中的桥梁墩台，设计时应考虑漂流物的撞击作用，其横桥向撞击力设计值可按下式计算，漂流物的撞击作用点假定在计算通航水位线上桥墩宽度的中点：\n\n$$\nF = \\frac { \\ W v } { { g } T }\n$$\n\n式中：W—漂流物重力（ $\\mathrm { k N } ,$ ，应根据河流中漂流物情况，按实际调查确定；$v$ 水流速度（ $\\mathbf { \\mu } _ { \\mathrm { m } } / \\mathbf { s } )$ ；$T$ 撞击时间（s），应根据实际资料估计，在无实际资料时，可用1s；$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { n } v \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n## 4.4.3 桥梁结构必要时可考虑汽车的撞击作用。汽车撞击力设计值在车辆行驶方向应取 $1 ~ 0 0 0 \\mathbf { k } \\mathbf { N }$ ，在车辆行驶垂直方向应取 $5 0 0 \\mathrm { k N }$ ，两个方向的撞击力不同时考虑。撞击力应作用于行车道以上 $1 , 2 { \\mathfrak { m } }$ 处，直接分布于撞击涉及的构件上。\n\n对设有防撞设施的结构构件，可视防撞设施的防撞能力，对汽车撞击力设计值予以折减，但折减后的汽车撞击力设计值不应低于上述规定值的1/6。\n\n## 4.4.4 公路桥梁护栏应按现行《公路交通安全设施设计规范》（JTG D81）的有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51d3d673-bee2-466e-9d59-c61deeff8991', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 试验报告', '6 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n（2）原材料的品种、规格和产地;  \n（3）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度；  \n（5）试样的质量；  \n（6）水泥的密度;  \n（7）粗集料和细集料的表观密度；  \n（8）试样中水泥、水、细集料和粗集料的质量;  \n（9）水泥混凝土拌合物中水泥、水、粗集料和细集料的单位用量;  \n（10）水泥混凝土拌合物水灰比;  \n（11）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51e24b59-aa24-4cc7-91bc-1a0e3c183e48', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '12 生产区照明', '12 生产区照明## 12. 1 一般要求\n\n### 12. 1. 1 照明方式的选择符合下列规定:\n\na) 需要夜间施工、无自然采光或自然采光差的场所,生产辅助设施、道路等应设置一般照明;  \nb) 同一工作场所内的不同区域有不同照度要求时,应分区采用一般照明或混合照明,不应只采用局部照明。\n\n### 12. 1. 2 照明种类的选择符合下列规定:\n\na) 工作场所均应设置正常照明;  \nb) 在自备发电机房及变配电房 水泵房 隧道 盾构 坑井 沟道及高层构筑物内的走道 拐弯处安全出入口、楼梯间、地下室等无天然采光的作业场所及疏散通道等部位,应设置应急照明;应急照明灯具宜选用具有自备电源、连续供电时间不小于 $9 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 的产品;  \nc) 在危及道路 水路 航空安全的建筑物 构筑物上 应根据要求设置障碍照明\n\n### 12.1.3 照明光源应选用安全、节能、高效、环保光源,宜选用 LED 灯和节能灯,不应使用碘钨灯。 照明灯具的选择应符合下列规定:\n\na) 露天、隧道或潮湿场所,选用防水型;  \nb) 粉尘但无爆炸和火灾危险的场所,选用防尘型;  \nc) 有爆炸和火灾危险的场所,按危险场所等级选用防爆型;  \nd) 存在较强振动的场所,选用防振型;  \ne) 腐蚀性介质场所,选用耐腐蚀型。\n\n### 12.1.4 行灯满足如下要求:\n\na) 应采用Ⅲ类灯具,采用安全特低电压系统(SELV),其额定电压值不应超过 $2 4 \\mathrm { ~ V ~ }$ ;  \nb) 灯体及手柄绝缘应良好、坚固、耐热、耐潮湿,灯头与灯体应结合紧固,灯头无开关,灯泡外部应有金属保护网、反光罩及悬吊挂钩,挂钩应固定在灯具的绝缘手柄上;  \nc) 照明变压器应使用双绕组型安全隔离变压器,不应使用自耦变压器;  \nd) 不应利用额定电压 $2 2 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ 的临时照明灯具作为行灯使用;  \ne) 行灯变压器不应带入金属容器或金属管道内使用。\n\n### 12. 1. 5 照明灯具的使用符合下列规定:\n\na) 照明开关应控制相线,当采用螺口灯头时,相线应接在中心触头上;  \nb) 普通灯具与易燃物的距离不宜小于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ;聚光灯等高热灯具与易燃物的距离不宜小于$5 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ ,且不应直接照射易燃物;当间距不够时,应采取隔热措施;  \nc) 室外 220 V 灯具距地面不应低于 $3 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,室内 $2 2 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ 灯具距地面不应低于 $2 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;  \nd) 停电时 需要人员及时撤离的黑暗场所 应装设自备电源的应急照明灯具  \ne) 照明灯具(不含采用 SELV 的系统的照明灯具)的金属外壳应与 PE 线相连接,照明末级配电箱内应装设隔离开关、短路与过负荷保护器和剩余电流动作保护器。\n\n## 12. 2 隧道、潮湿和易触及带电体场所、受限空间特殊环境照明\n\n### 12.2.1 隧道施工作业场所应有充足的照明 照明应采用防水 防尘和节能灯具 成洞照明宜采用灯具照明 隧道施工作业地段采用普通光源照明时 其照度应满足表 的要求 不安全因素较大的施\n\n工作业面应加大光照度。\n\n表14 隧道施工照明标准  \n\n\n\n\n\n### 12. 2. 2 隧道照明,符合下列要求:\n\na) 照明电压不宜大于 24 V,手提作业灯为 $1 2 \\mathrm { ~ V ~ }$ ;  \nb) 照明箱应每 $1 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 设置一个;  \nc) 成洞隧道段每隔 $5 0 ~ \\mathrm { m } \\sim 1 0 0 ~ \\mathrm { m }$ 及横通道口处应设置一盏应急照明灯及应急逃生通道指示灯,应急灯宜固定在洞壁距地面不小于 $3 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 高处。\n\n### 12.2.3 瓦斯工区灯具选用应与环境相适应 已衬砌地段的固定照明灯具 可选用 防爆型照明灯;开挖工作面的固定照明灯具,应选用 EXdⅠ矿用防爆照明灯具。\n\n### 12.2.4 潮湿和易触及带电体场所的照明 电源电压不应大于 $2 4 \\mathrm { ~ V ~ }$ 相对湿度长期处于 $9 5 \\%$ 以上特别潮湿的场所、导电良好的地面、锅炉或金属容器内等狭窄导电场所,照明电源电压不应大于 $1 2 \\mathrm { ~ V ~ }$ 。\n\n### 12.2.5 受限空间照明电压不应大于24 V,在潮湿容器、狭小容器内作业电压不应大于 $1 2 \\mathrm { ~ V ~ }$ ;在潮湿容器中,作业人员应站在绝缘板上,同时保证金属容器接地可靠;使用的电动工具应装设剩余电流动作保护器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51e3acb3-b67f-4495-892a-dfd34d0c7a80', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.5.17 浮式沉井应制订专项施工方案', '8.5.17 浮式沉井应制订专项施工方案，浮运、就位、下沉等施工阶段应设专人观测沉井的稳定性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51e4b55b-9c99-4099-964c-c9aa5ca98310', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百五十八条定作人中途变更承揽工作的要求', '第二百五十八条定作人中途变更承揽工作的要求，造成承揽人损失的，应当赔偿损失。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51e586e8-f45d-4e28-9c53-b167138b4ecf', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 2）', '自身的阻尼较低，在施工过程中，钢索塔和塔吊之间会发生相互作用的振动；在钢索塔安装完成后至主梁和斜拉索开始施工期间，钢索塔处于裸塔状态，这时更容易发生风振。如果施工过程中钢索塔发生振动，不仅要考虑钢索塔自身的强度问题，还要考虑与之相连的塔吊的强度问题，以及影响施工作业的速度问题。因此在施工期间对其采取抑振措施是有必要的。\n\n5 温度变化对钢索塔安装时的测量定位影响较大，故对精确测量定位的时间段进行了规定。\n\n## 20.3 主梁\n\n### 20.3.1 主梁应严格按照预定的程序、方法和措施进行施工。对设计为飘浮或半飘浮体系的斜拉桥,在主梁施工期间应使塔梁临时固结。主梁在悬臂施工时,应保持两端的施工荷载对称平衡,其最大不平衡荷载不得超过设计允许的范围；并应严格控制桥面上的各种临时施工荷载。\n\n#### 条文说明：\n\n主梁严格按照预定的程序、方法和措施进行施工，是保证斜拉桥成桥后的线形、内力和变形符合设计期望要求的重要前提。设置塔梁临时固结装置，是为保证主梁在施工期间不会因不平衡荷载或其他原因产生位移，对飘浮或半飘浮体系的斜拉桥，设置该装置是有必要的。\n\n### 20.3.2 混凝土主梁采用悬臂浇筑法施工时，除应符合本规范第 17.5 节的有关规定外,尚应符合下列规定：\n\n1 主梁0号梁段及相邻梁段浇筑施工时，应设置可靠的支架系统。支架系统应进行专门设计，其强度、刚度和稳定性应满足使用要求，同时应考虑变形、地基的不均匀沉降和日照温差等因素对支架系统的不利影响；施加在支架上的临时施工荷载应包括悬浇挂篮的重力。辅助跨梁段的现浇支架亦应符合上述规定。\n\n2 用于悬浇施工的挂篮应进行专门设计，挂篮应满足使用期的强度和稳定性要求，同时应考虑主梁在浇筑混凝土时抗风振的刚度要求。挂篮的全部构件制作完成后应进行检验和试拼，合格后再运至现场整体组装，并应按设计荷载及技术要求进行预压。挂篮在预压时应测定其弹性挠度的变化、高程调整的性能及其他技术性能。\n\n#### 条文说明：\n\n2 混凝土主梁悬浇施工的挂篮除需满足与梁式桥悬浇挂篮相关的一般要求外，还要满足斜拉桥施工的特殊要求，如挂索、张拉等工序要求，故需要进行专门设计。\n\n### 20.3.3 混凝土主梁采用悬臂拼装法施工时，除应符合本规范第 17.6 节的有关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 梁段的预制可采用长线法或短线法台座。预制台座的设计应考虑主梁成桥线形的影响，并应保证预制梁段的截面尺寸能满足拼装的精度要求。预制梁段的混凝土端面应密实饱满，不得随意修补。\n\n2 对梁段拼装用的非定型桥面悬臂吊机或其他起吊设备，应进行专门设计并宜委托具有相应资质的专业单位加工制造，加工完成后应进行出厂质量验收。起吊设备在现场组装后应进行试吊，确认安全后方可用于正式施工。\n\n3 0 号及其相邻的梁段为现浇时，在现浇梁段和第一节预制安装梁段间宜设湿接头，对湿接头结合面的梁段混凝土应进行凿毛并清洗干净。湿接头混凝土宜采用微膨胀低收缩混凝土，设计有规定时，应从其规定。\n\n4 梁段拼装的预应力施工应符合本规范第7章的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n1 梁段不论采用何种台座进行预制，均需要保证其质量和精度，因为主梁拼装的精度在很大程度上依赖于预制的精度。要求预制梁段的混凝土端面密实饱满，不得随意修补，其目的是保证梁段能顺利拼装并满足精度要求。\n\n### 20.3.4 钢主梁的施工应符合下列规定：\n\n1 钢梁制造完成后应在工厂内进行试拼装和涂装，经质量检验合格后方可运至工地现场。加工制造应符合本规范第 8 章的规定，钢构件上的吊点、导向件及临时匹配件宜按设计要求在工厂加工制造时设置。\n\n2 钢梁的钢构件或梁段在运输过程中，应采取可靠的临时加固措施，避免受到损伤。在工地临时存放时，应对存放场地进行规划，存放场地应平整、稳固、排水良好，存放的钢构件或梁段应支离地面一定高度，基础应具有足够的强度，并应防止地基的不均匀沉降；同时应采取必要的防护措施，防止钢梁积水锈蚀和栓接板面损坏、污染。\n\n3 钢梁架设安装采用的桥面悬臂吊机或其他起吊设备，其基本要求应符合本规范第 20.3.3 条第 2 款的规定。桥面悬臂吊机的前支点和后锚固点应严格按设计要求可靠设置，保证架设安装期的起吊安全。\n\n4 钢梁安装施工前应编制详细的梁段吊装的施工工艺，并应制定梁段间连接的工艺标准、焊接或栓接的工艺检验标准以及施工的安全技术规程。在吊装前应核对各钢构件或梁段的起吊重量，对钢构件或梁段起吊的稳定性进行验算，经试吊确认无误后方可正式起吊安装。\n\n5 在支架上进行索塔附近无索区梁段安装施工时，应设置可调节梁段空间位置的装置，保证梁体在安装时的精确定位。\n\n6 应采取必要措施减少钢箱梁安装时的接缝偏差，在内、外腹板位置，高度方向和宽度方向的拼接错口宜不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n7 采用高强度螺栓连接或焊接连接的钢梁，其工地现场连接的施工要求均应符合本规范第8.12节的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n本条所指的钢主梁，一般包括钢箱梁、钢桁梁两种形式，钢箱梁为全焊结构，钢桁梁为栓焊或全焊结构。\n\n1 规定“钢构件上的吊点、导向件及临时匹配件宜按设计要求在工厂加工制造时设置”，主要是考虑在工地现场设置不易保证焊接质量，严重的会导致发生吊装安全事故。\n\n### 20.3.5 钢－混凝土组合梁的施工除应符合本规范第 18 章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 施工前，应制订专项施工方案，并应根据结构特点和受力特性确定钢－混凝土组合梁的施工程序和施工工艺。\n\n2 钢－混凝土组合梁的施工应进行过程控制，斜拉索的张拉和桥面板湿接缝混凝土的浇筑应符合设计和施工监控的要求。\n\n3 钢－混凝土组合梁的施工应有防止桥面板混凝土和湿接缝混凝土开裂的预防措施。\n\n#### 条文说明：\n\n本条所指钢－混凝土组合梁，主要包括钢箱与混凝土桥面板、钢桁梁与混凝土桥面板以及钢箱－钢桁梁与混凝土桥面板通过剪力连接装置进行组合而成的梁。\n\n在钢－混凝土组合梁');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51ebcbcb-0c0d-47a1-b652-167d5ccf3630', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '12.7整孔与大节段安装', '12.7整孔与大节段安装## 12.7.1本节适用于采用架桥机、起重机或起重船对整孔钢梁与大节段钢梁进行安装的施工。\n\n## 12.7.2整孔与大节段钢梁的安装施工除应符合现行《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650）和本规范第12.1节、第12.2节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1编制安装方案时应进行专项设计，并应根据安装的顺序或步骤对钢梁结构进行施工受力和体系转换的计算分析，钢梁的受力和变形应控制在允许范围内，起重设备和吊具等均应满足安全要求。\n\n2应选择适当的时间段和环境条件进行钢梁的安装、连接或合龙施工，并应采取相应的技术措施减小环境温度、风、浪、水位和水流变化等对吊装施工安全的影响。\n\n3起吊安装时，最大起重量应不大于起重设备的额定能力。\n\n4采用起重船安装施工时，桥址作业区应具备通航条件，且通航水深和施工作业面应能满足大型起重船舶施工的要求。\n\n## 12.7.3整孔与大节段钢梁安装施工所采用的设备应符合下列规定：\n\n1应根据钢梁的结构形式、桥梁跨径大小、安装施工方法、工程进度要求和现场条件等因素选择安装设备，设备的数量和性能应满足施工的需要。\n\n2整孔与大节段钢梁安装施工所用的架桥机应是由专业厂设计生产的定型产品，状况良好，并应有出厂合格证。架桥机在安装作业时的抗倾覆稳定系数应不小于 1.3，过孔时的抗倾覆稳定系数应不小于1.5。\n\n3起重船应具备船舶证书，符合船舶管理规定，并应根据钢梁吊点距离及重心偏离、施工水域船舶通航、风、水流、波浪等因素进行安全性验算；起重船在首次吊装前应进行试吊。\n\n4采用两台起重机或起重船进行联合作业时，宜选择负荷能力相同或接近的设备，分配给单起重机或起重船的重力不得超过其允许起重力的 $8 0 \\%$ ，钢梁及吊具总重力不得高于两起重机或起重船额定起重量之和的 $7 5 \\%$ ，并应采取措施保证各起重设备的同步性。\n\n5吊具应经无损检测并定期检查。\n\n## 12.7.4整孔与大节段钢梁安装施工作业应符合下列规定：\n\n1安装作业应按施工方案规定的顺序和步骤进行，一孔或一个大节段钢梁的安装宜在一天内完成。\n\n2多吊点安装时，各吊点受力的相对偏差值应在允许范围内，且钢梁的移动加速度应控制在0.1g 以内。\n\n3钢梁在起落过程中应保持水平；在接近安装位置时，钢梁底部应高于支座$5 0 0 \\mathrm { m m }$ 以上，在支座的正上方缓慢下放。临时支承钢梁时，临时支座的形式和位置应符合专项方案的设计规定，梁底与支座应密贴，各临时支座顶面的高差不得超过4mm。\n\n4应根据钢梁的结构特点和安装施工方法对安装过程进行监测和控制，监测的内容宜包括钢梁的移动位置、移动速度、运动同步差及牵引力、关键部位的应力应变、结构变形、环境参数等，监测的各项指标应在方案设计的允许范围内。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51ecc5d8-1dfe-4a90-b314-3db1061be375', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '13.18 潜水泵', '13.18 潜水泵13.18.5 潜水泵的电动机和泵都安装在密封的泵体内，高速运转的热量需要水冷却。因此，不能在无水状态下运转时间过长。\n\n13.18.9 潜水泵长时间在水中作业，对电动机的绝缘要求较高,除安装漏电保护装置外，还要定期测定绝缘电阻。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51efc5c0-11db-4f74-b641-3040c2df2962', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7.4 轴心受力构件的计算长度和容许长细比（Part 2）', '中： $i _ { \\mathbf { y } }$ 截面绕非对称主轴的回转半径；\n\n、 $i _ { \\mathrm { u } }$ —分别为较大的节间长度和绕平行轴的回转半径。\n\n4当角钢宽厚比符合本标准第7.3.4条第2款要求时，应按该款规定确定系数 $\\varphi$ ，并按本标准第7.3.3条的规定计算主杆的承载力。\n\n### 7.4.5塔架单角钢人字形或 $\\mathrm { v }$ 形主斜杆，当辅助杆多于两道时，宜连接两相邻侧面的主斜杆以减小其计算长度。当连接有不多于两道辅助杆时，其长细比宜乘以1.1的放大系数。\n\n### 7.4.6验算容许长细比时，可不考虑扭转效应，计算单角钢受压构件的长细比时，应采用角钢的最小回转半径，但计算在交叉点相互连接的交叉杆件平面外的长细比时，可采用与角钢肢边平行轴的回转半径。轴心受压构件的容许长细比宜符合下列规定：\n\n1跨度等于或大于 $6 0 \\mathrm { m }$ 的桁架，其受压弦杆、端压杆和直接承受动力荷载的受压腹杆的长细比不宜大于120;\n\n2轴心受压构件的长细比不宜超过表7.4.6规定的容许值，但当杆件内力设计值不大于承载能力的 $50 \\%$ 时，容许长细比值可取200。\n\n表7.4.6 受压构件的长细比容许值   \n\n\n\n\n\n### 7.4.7验算容许长细比时，在直接或间接承受动力荷载的结构中，计算单角钢受拉构件的长细比时，应采用角钢的最小回转半径，但计算在交叉点相互连接的交叉杆件平面外的长细比时，可采用与角钢肢边平行轴的回转半径。受拉构件的容许长细比宜符合下列规定：\n\n1除对腹杆提供平面外支点的弦杆外，承受静力荷载的结构受拉构件，可仅计算竖向平面内的长细比；\n\n2中级、重级工作制吊车桁架下弦杆的长细比不宜超过200；\n\n3在设有夹钳或刚性料耙等硬钩起重机的厂房中，支撑的长细比不宜超过300；\n\n4受拉构件在永久荷载与风荷载组合作用下受压时，其长细比不宜超过250；\n\n5跨度等于或大于 $6 0 \\mathrm { m }$ 的桁架，其受拉弦杆和腹杆的长细比，承受静力荷载或间接承受动力荷载时不宜超过300，直接承受动力荷载时不宜超过 250；\n\n6受拉构件的长细比不宜超过表7.4.7规定的容许值。柱间支撑按拉杆设计时，竖向荷载作用下柱子的轴力应按无支撑时考虑。\n\n表7.4.7受拉构件的容许长细比  \n\n\n\n\n\n### 7.4.8上端与梁或桁架铰接且不能侧向移动的轴心受压柱，计算长度系数应根据柱脚构造情况采用，对铰轴柱脚应取1.0，对底板厚度不小于柱翼缘厚度2倍的平板支座柱脚可取为0.8。由侧向支撑分为多段的柱，当各段长度相差 $10 \\%$ 以上时，宜根据相关屈曲的原则确定柱在支撑平面内的计算长度。\n\n## 7.5 轴心受压构件的支撑\n\n### 7.5.1用作减小轴心受压构件自由长度的支撑，应能承受沿被撑构件屈曲方向的支撑力，其值应按下列方法计算：\n\n1长度为 $l$ 的单根柱设置一道支撑时，支撑力 $F _ { \\mathrm { b l } }$ 应按下列公式计算：\n\n当支撑杆位于柱高度中央时：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { b l } } = N / 6 0\n$$\n\n当支撑杆位于距柱端 $\\alpha { l }$ 处时 $( 0 { < } \\alpha { < } 1 )$ ：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { b l } } = \\frac { N } { 2 4 0 \\alpha ( 1 - \\alpha ) }\n$$\n\n2长度为 $l$ 的单根柱设置 $_ m$ 道等间距及间距不等但与平均间距相比相差不超过 $20 \\%$ 的支撑时，各支承点的支撑力 $F _ { \\mathbf { b } m }$ 应按下式计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm b m } = \\frac { N } { 4 2 \\sqrt { m + 1 } }\n$$\n\n3被撑构件为多根柱组成的柱列，在柱高度中央附近设置一道支撑时，支撑力应按下式计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { b } n } = \\frac { \\sum N _ { i } } { 6 0 } \\Big ( 0 . 6 + \\frac { 0 . 4 } { n } \\Big )\n$$\n\n式中： $N \\cdot$ 被撑构件的最大轴心压力（N)；\n\n$\\pmb { n }$ 柱列中被撑柱的根数；\n\n$\\Sigma N _ { i }$ ——被撑柱同时存在的轴心压力设计值之和（N)。\n\n4当支撑同时承担结构上其他作用的效应时，应按实际可能发生的情况与支撑力组合。\n\n5支撑的构造应使被撑构件在撑点处既不能平移，又不能扭转。\n\n### 7.5.2桁架受压弦杆的横向支撑系统中系杆和支承斜杆应能承受下式给出的节点支撑力（图7.5.2)：\n\n$$\nF = { \\frac { \\Sigma N } { 4 2 { \\sqrt { m + 1 } } } } { \\Big ( } 0 . 6 + { \\frac { 0 . 4 } { n } } { \\Big ) }\n$$\n\n式中： $\\Sigma N \\mathrm { . }$ -被撑各桁架受压弦杆最大压力之和（N)；m- 纵向系杆道数（支撑系统节间数减去1)；$\\pmb { n }$ -支撑系统所撑桁架数。\n\n### 7.5.3塔架主杆与主斜杆之间的辅助杆（图7.5.3）应能承受下列公式给出的节点支撑力：\n\n  \n图7.5.2桁架受压弦杆横向支撑系统的节点支撑\n\n  \n图7.5.3塔架下端示意图 1—主杆；2—主斜杆；3—辅助杆\n\n当节间数不超过4时：\n\n$$\nF = N / 8 0\n$$\n\n当节间数大于4时：\n\n$$\nF = N / 1 0 0\n$$\n\n式中： $N \\cdot$ —主杆压力设计值（N)。\n\n## 7.6单边连接的单角钢\n\n### 7.6.1桁架的单角钢腹杆，当以一个肢连接于节点板时（图7');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51f2adf3-2539-452a-a544-9e55493d910e', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '9.3 建模与分析原则（Part 1）', '9.3 建模与分析原则9.3.1特殊桥梁的地震反应分析可采用时程分析法、多振型反应谱法或功率谱法。时程分析结果应与多振型反应谱法相互校核，线性时程分析结果不应小于反应谱法结果的 $80 \\%$ 。\n\n## 条文说明\n\n特殊桥梁的结构构造比较复杂，因此地震反应也比较复杂，如高阶振型的影响不可忽略，多点非一致激励的影响可能较大。在地震中较易遭受破坏的细部结构，其地震反应往往是由高阶振型的贡献起控制作用。在拱桥的地震反应中，多点非一致激励的影响可能相当大。\n\n反应谱法概念简单、计算方便，可以用较少的计算量获得结构的最大反应值。但是，反应谱法是线弹性分析方法，不能考虑各种非线性因素的影响，当非线性因素及多点非一致激励的影响显著时，反应谱法可能得不到正确的结果，或判断不出结构真正的薄弱部位。\n\n现有研究表明，对于复杂桥梁结构的地震反应分析，应采用动力时程分析法。动力时程分析法可以精细地考虑桩土相互作用、地震动的空间变化的影响、结构的各种非线性因素（包括几何、材料、边界连接条件非线性）以及分块阻尼等问题。所以，时程分析法一般认为是精细的计算方法，但时程分析法的结果，依赖于地震动输入以及抗震分析时阻尼参数的选取，如地震输入选择不好，或者阻尼参数选取不恰当，均可能导致计算结果偏小。\n\n因此，时程分析的结果应与反应谱法相互校核，以保证选取合适的设计地震动时程和阻尼参数。但是反应谱法只能进行线性分析，所以只能在不考虑非线性因素的情况下，通过线性时程分析结果和反应谱法分析结果的对比分析，在保证时程分析结果不小于反应谱法分析结果的 $80 \\%$ 的条件下选取合适的设计地震动时程和阻尼参数后，再进行非线性时程分析。\n\n9.3.2地震反应分析所采用的地震加速度时程、反应谱和功率谱的频谱含量应包括结构第一阶自振周期在内的长周期成分。\n\n## 条文说明\n\n结构的动力反应与结构的自振周期和地震动时程输入的频谱成分关系非常密切。特殊桥梁大多是柔性结构，第一阶振型的周期往往较长且贡献非常重要，因此提供的地震\n\n加速度时程或反应谱曲线的频谱含量应包括第一阶自振周期在内的长周期成分。\n\n9.3.3地震反应分析时，采用的计算模型必须真实模拟桥梁结构的刚度和质量分布及边界连接条件，并应满足下列要求：\n\n1应建立主桥与相邻引桥孔耦联的空间计算模型。\n\n2墩、塔、拱肋及拱上立柱可采用空间梁单元模拟；桥面系应视截面形式选用合理的计算模型；斜拉桥拉索、悬索桥主缆和吊杆、拱桥吊杆和系杆可采用空间桁架单元。\n\n3应考虑恒载作用下几何刚度和拉索垂度效应弹性模量修正等几何非线性影响。\n\n4进行非线性时程分析时，支承连接条件应采用能反映支座力学特性的单元模拟。\n\n5E1地震作用下，墩柱截面抗弯刚度应采用全截面刚度；E2地震作用下，墩柱截面抗弯刚度可采用开裂刚度，开裂刚度可取0.8倍全截面刚度，如边墩已进入塑性工作状态，则应选用适当的弹塑性单元来模拟。\n\n## 条文说明\n\n桥梁结构的刚度和质量分布，以及边界连接条件决定了结构本身的动力特性。因此，在大跨径桥梁的地震反应分析中，为了真实地模拟桥梁结构的力学特性，所建立的计算模型必须如实地反映结构的刚度和质量分布，以及边界连接条件。建立特殊桥梁的计算模型时，应满足以下要求：\n\n（1）特殊桥梁结构主桥一般通过过渡孔与中小跨径引桥相连，因此主桥与引桥是互相影响的；另外，由于大跨径桥梁结构主桥与中小跨径引桥的动力特性差异，会使主、引桥在连接处产生较大的相对位移或支座损坏，从而导致落梁震害。因而，在结构计算分析时，需建立主桥与相邻引桥孔（联）耦联的计算模型。另外，特殊桥梁的空间性决定了其动力特性和地震反应的空间性，因而需建立三维空间计算模型。\n\n（2）特殊桥梁的几何非线性主要来自三个方面： $\\textcircled{1}$ （斜拉桥、悬索桥）缆索垂度效应，一般用等效弹性模量模拟； $\\textcircled{2}$ 梁柱效应，即梁柱单元轴向变形和弯曲变形的耦合作用，一般引入几何刚度矩阵来模拟，只考虑轴力对弯曲刚度的影响； $\\textcircled{3}$ 大位移引起的几何形状变化。但研究表明：大位移引起的几何形状变化对结构地震响应影响较小，一般可忽略。\n\n（3）边界连接条件应根据具体情况进行模拟。反应谱法只能用于线性分析，因此边界条件只能采用主从关系粗略模拟；时程分析法可以精细地考虑各种非线性因素，因此建立计算模型时可真实地模拟结构的边界条件和墩柱的弹塑性性质。\n\n9.3.4当采用桩基时，桩土相互作用可采用等代土弹簧模拟，等代土弹簧的刚度可采用 $\\mathbf { m }$ 法计算。\n\n## 条文说明\n\n等代土弹簧模拟可采用集中六弹簧模型或分布六弹簧模型，分布六弹簧模型即在每根桩处用六个自由度的弹簧刚度模拟桩土相互作用，一般来讲，对高桩承台，应采用分布六弹簧模型。集中六弹簧模型弹簧刚度计算方法与本规范第6.2.8条相同，分布六弹簧模型弹簧刚度计算方法可参照本规范第6.2.8条执行。\n\n9.3.5反应谱和功率谱分析应满足下列要求：\n\n1当墩、塔、锚碇基础建在不同土质条件的地基上时，可采用包络反应谱法或包络功率谱法计算。\n\n2进行多振型反应谱法分析时，应根据结构特点，考虑足够的振型，振型组合应采用CQC法。\n\n## 条文说明\n\n当考虑地震动空间变化的影响采用反应谱法分析时，欧洲规范对两个水平方向和竖向分量采用与场地相关的加权平均反应谱。考虑到加权平均反应谱计算相当复杂，因此，本规范建议偏安全地采用包络反应谱计算，包络反应谱是各墩台水平方向或竖向反应谱曲线的上包络线。当采用功率谱法计算时，也可直接考虑多点非一致输入。\n\n在特殊桥梁的地震反应中，高阶振型的影响比较显著。因此，采用反应谱法进行地震反应分析时，应充分考虑高阶振型的影响，即所计算的振型阶数应尽可能地多，要包括所有贡献较大的振型，各振型质量参与系数之和不能太低。\n\n由于反应谱法仅能给出结构各振型反应的最大值，而丢失了与最大值有关且对振型组合又非常重要的信息，如最大值发生的时间');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51f2b839-ed26-4418-af96-82c17b6b0563', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 4）', '坡可采用不陡于1：1.25的坡度；经常受水淹没部分的边坡坡度不应陡于1:2。\n\n3埋置式桥台和钢筋混凝土灌注桩式或排架桩式桥台，其锥坡坡度不应陡于1:1.5；对不受洪水冲刷的锥坡，加强防护时可采用不陡于1:1.25的坡度。\n\n4洪水泛滥范围以内的锥坡和引道的边坡坡面，应根据设计流速设置铺砌层。铺砌层的高度应为：特大、大、中桥应高出计算水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵应高出设计水位加壅水水位（不计浪高） $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ 以上；当有逆风、冰冻或漂流物等影响时，应适当提高。\n\n### 3.5.4桥台侧墙后端和悬臂梁桥的悬臂端深人桥头锥坡顶点以内的长度，均不应小于 $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ （按路基和锥坡沉实后计）。\n\n### 3.5.5高速公路、一级公路、二级公路和三级公路的桥头宜设置搭板，搭板设置应符合下列规定：\n\n1搭板长度不宜小于5m；桥台高度不小于5m时，搭板长度不宜小于 $8 \\mathrm { m }$ 。\n\n2搭板宽度宜与桥台侧墙内缘相齐，并用柔性材料隔离，最小宽度不应小于行车道宽度。\n\n3搭板厚度不直小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ； 长度不小于6m的搭板，其厚度不宜小于 $0 . 3 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.6构造要求\n\n\n\n### 3.6.1桥涵结构应符合下列规定\n\n1桥涵结构在制造、运输、安装和使用过程中，应具有规定的强度、刚度、稳定性和耐久性。\n\n2桥涵结构构造应使其附加应力、局部应力尽量减小\n\n3桥涵结构形式和构造应便于制造、施工和养护，\n\n4桥涵结构物所用材料的品质及其技术性能应符合相关现行标准的规定。\n\n### 3.6.2桥涵的上、下部构造应视需要设置变形缝或伸缩缝，并配置适用的伸缩装置。高速公路、一级公路上的多孔梁（板）桥宜分联采用结构连续，也可分联采用桥面连续。\n\n### 3.6.3小桥涵可在进、出口和桥涵所在范围内整治和加固河床，必要时应在进、出□处设置减冲、防冲设施。\n\n### 3.6.4漫水桥应尽量减小桥面和桥墩的阻水面积，其上部构造与墩台的连接必须可靠，并应采取必要的措施使基础不被冲毁。\n\n### 3.6.5桥涵应有必要的通风、排水和防护措施及维修工作空间。\n\n### 3.6.6设置护栏的桥梁，桥梁护栏与桥面板应进行可靠连接。根据护栏形式，可采用直接埋入式、地脚螺栓和预埋钢筋的连接方式。\n\n### 3.6.7设置栏杆的桥梁，其栏杆的设计，除应满足受力要求外，尚应注意美观，栏杆高度不应小于 $1 , 1 \\mathrm m$ 。\n\n### 3.6.8桥梁支座设计应满足下列要求：\n\n1桥梁支座可按其跨径、结构形式、反力值、支承处的位移及转角变形值选取不同的支座。桥梁可选用板式橡胶支座或四氟滑板橡胶支座、盆式橡胶支座和球型钢支座。不宜采用带球冠的板式橡胶支座或坡形板式橡胶支座。\n\n2桥梁纵桥向单个支承点宜设置一排竖向支座，横桥向竖向支座的设置应考虑支座脱空的影响。\n\n3支座上、下传力面应保持水平\n\n4桥梁墩台应预留安装、维护、更换支座的工作空间和操作安全防护设施。\n\n### 3.6.9桥面伸缩装置应保证能自由伸缩，并应满足承载和变形要求，使车辆平稳通过。伸缩装置应具有良好的密水性和排水性，并易于检查和养护\n\n## 3.7桥面铺装、防水和排水\n\n\n\n### 3.7.1桥面铺装应符合下列规定：\n\n1桥面铺装宜与公路路面相协调\n\n2桥面铺装应有完善的桥面防水、排水系统\n\n3桥面铺装应与桥梁的上部结构综合考虑、协调设计\n\n4高速公路和一级公路上特大桥、大桥的桥面铺装宜采用沥青混凝土桥面铺装。\n\n### 3.7.2桥面铺装应设防水层。工桥台背面及拱桥拱圈与填料间应设置防水层，并设盲沟排水。\n\n### 3.7.3高速公路和一、二级公路上桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于$7 0 \\mathrm { m m }$ ；二级以下公路桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。沥青混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路沥青路面设计规范》（JTGD50）的有关规定。\n\n### 3.7.4水泥混凝土桥面铺装面层（不含整平层和垫层）的厚度不宜小于 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，混凝土强度等级不应低于C40。水泥混凝土桥面铺装层内应配置钢筋网。钢筋直径不应小于 $8 \\mathrm { m m }$ ，间距不宜大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。水泥混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路水泥混凝土路面设计规范》（JTGD40）的有关规定。\n3.7.5正交异性板钢桥面沥青混凝土铺装结构应根据桥梁纵面线形、桥梁结构受力状态、桥面系的实际情况、当地气象与环境条件、铺装材料的性能等综合研究选用。\n\n3.7.6桥面排水、桥台和支挡构造物的排水应满足现行《公路排水设计规范》（JTG/TD33）的有关规定，并应根据需要设置必要的桥面径流汇集引排系统和设施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('51ff8f5c-3a20-471b-ae73-4f75e04d870d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算仍用式（M．1）和式（M．2），但应取两个或三个危险截面进行验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5203b906-86cf-4d55-a304-2e863a8147ce', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '内容全文', '内容全文');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('52281acf-56a3-4133-9449-5beef521e77c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 2）', '2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ { \\mathrm { { m } } } + M _ { \\mathrm { { s } } } + M _ { \\mathrm { { w } } \\mathrm { { I } } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ m i \\eta }\n$$\n\n……（S．7）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1,表Q.1;  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（S．1）；$M _ { \\alpha }$ — 见式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } }$ — 按计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算的等效风阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；$m$ 同式（89）；i 同式(R.3)；m -同式（93）。\n\n### 犛．2．1．3．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．4 变幅机构电动机发热验算\n\n### 犛．2．1．4．1 普通臂架变幅机构，因为它属于非平衡的、非工作性的变幅机构，所以按其变幅力和变幅钢丝绳卷绕线速度计算确定的电动机功率而选用的电动机，一般不需要进行电动机的发热校验。\n\n### 犛．2．1．4．2 平衡臂架变幅机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．4．2．1 稳态平均功率按式（S．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } { = } G  { v _ { \\mathrm { b } } } \\ \\frac { \\sqrt { \\frac { \\sum P _ { \\mathrm { I i } } { } ^ { 2 } t _ { i } } { \\sum t _ { i } } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表 $\\mathrm { Q . 1 }$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 额定变幅速度，单位为米每秒犻 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\textstyle \\sum P _ { \\mathrm { I } i }$ — 在第 $i$ 个变幅位置，由包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { 1 }$ 产生的风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力等产生的在变幅 齿 条 （或 变 幅 螺 杆、油 缸、钢 丝 绳 等 ）上 的 分 力 之 和，单 位 为 牛 顿 （N）； $\\alpha _ { \\mathrm { ~ I ~ } }$ 见 $4 . 2 . 1 . 2 . 2 . 2 , p _ { 1 }$ 见表15；\n\n$t _ { i }$ —每一变幅位置间隔所需时间,单位为秒(s);可由变幅齿条(或螺杆、油缸、钢丝绳等)行程 $l$ 及移动速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ 按下式算出；\n\n$$\nt _ { i } = \\frac { l _ { i + 1 } - l _ { i } } { v _ { \\textrm { b } } }\n$$\n\nm —同式（89）；  \nm —同式(P.5)。\n\n#### 犛．2．1．4．2．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 2 { \\sim } \\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 4$ 进行。\n\n## 犛．2．2 按机构工作级别及其等效接电持续率进行电动机的发热校验\n\n### 犛．2．2．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．1．1 起升机构电动机静功率按式（S．9）校验：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta }\n$$\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 起升机构电动机静功率，单位为千瓦（kW）；$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）。\n\n#### 犛．2．2．1．2 机构工作级别与电动机等效接电持续率JC′值的关系，见表 P．2。\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('522a7b7d-c38d-437a-a3a9-89f6707d4e38', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 7）', '/td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的起动电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">I</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电线电缆载流量的基准值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(141)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Imex</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机最大工作电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（140）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">公</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的额定工作电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（S.1）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">IN</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(起重机)功率最大机构电动机的额定工作电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（138)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">IN2、INs</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(起重机)其他两个可能同时工作的机构电动机的额定工作电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(138)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">IN1 ,IN2,IN3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（140)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">I</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">横向加劲肋的截面惯性矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（63)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">腹板纵向加劲肋的截面惯性矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（64）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">均匀受压翼缘板纵向加劲肋的截面惯性矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（66）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">圆柱壳体加劲环的截面惯性矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（70）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Iw</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">总电源导线的额定工作电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(138)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1、</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构构件对强轴(x轴）或弱轴(y轴)的毛截面惯性矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（43)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导线的载流量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(U.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">圆柱有效壳壁的计算截面惯性矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（71）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('52355ce6-80b3-4bed-b0e7-642a3a3ca10f', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '总 理 温家宝', '总 理 温家宝二○○七年四月九日');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('523a006e-6dff-47ca-b357-ef15116ea83a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '引 言', '引 言0．1 使用本标准应考虑到：\n\na） 本标准不包括所涵盖的起重机设计的特殊问题，如：与非电力驱动的其他驱动装置有关的工作特性分析及各相关部分的设计，在道路及越野地面上行驶运行机构与支承装置的设计，及各类具体起重机的专用特殊部件和结构设计中的特殊问题等；  \nb） 凡经理论和实践已证明是正确的其他设计计算方法，经设计部门和用户协商同意，也可以在起重机设计中采用。\n\n0．2 对不同工作要求的起重机设计，在使用本标准时允许有所不同：\n\na） 本标准涉及的各类起重机，其使用条件和工作要求可能有显著的差别，如一台高速运行、载荷繁重、繁忙使用的起重机，与一台平缓运行、载荷轻微、作业清闲的起重机，其工况和要求就很不相同。对使用工况和要求有很大差异的起重机设计，不要求都按本标准的全部内容进行计算，而应允许有所不同。\nb） 对那些设计中选用的标准的结构件、机械部件或电气部件，如果已进行过审核或试验并取得合格认可，则认为它们能满足所设计的起重机的工作要求，再进行计算也只是对一个令人满意的结果再作一次验证，故不必再对上述标准部件作校核计算。  \nc） 对在本标准已作了规定的设计计算项目，如果在所设计的起重机工作中不可能有不利结果的，就没有必要再作校核计算。例如：对于工作级别很低的起重机，就不必进行疲劳计算。\n\n对不同类型和不同工作要求的起重机应采用不完全相同的设计计算：对一台构造简单工作清闲的起重机，或对一台由标准部件组成的起重机，其计算就应简略一些，而不要求按本标准所列的全部内容逐项进行设计计算，但必须保证起重机的安全与可靠。\n\n0．3 起重机用户在确定起重机订货要求及选购起重机产品时，要特别注意确定和选择起重机整机的工作级别和它的机构的工作级别：\n\na） 用户要根据本标准恰当地提出对起重机工作级别的要求，如果可能还须进一步明确起重机各个机构的工作级别，以确保制造商能按此要求进行设计与制造。  \nb） 起重机整机的工作级别，由起重机使用等级和起重机载荷状态级别两个因素决定，见3．2及表3。起重机使用等级表明了该起重机工作忙闲程度，由起重机的总工作循环数决定，它可以由起重机预计的使用年数（该起重机报废或被更新之前的使用年数）、每年平均的工作日数，每工作日内平均的起重工作循环次数等三个数的乘积得到。起重机的载荷状态级别表明了该起重机起吊载荷的轻重程度，由式（1）计算出的载荷谱系数按表2确定。说明：对以上这两项计算只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。  \nc） 起重机机构工作级别，是将各单个机构分别作为一个整体进行的载荷及运转情况评价，它概略地表示了由该机构的使用等级（设计寿命、工作小时数）和该机构的载荷状态级别（反映载荷轻重状态的级别或载荷谱系数）所决定的机构工作的总体状况，见3．3及表6。机构的使用等级由表4查得，机构的载荷状态级别由式（3）计算出的载荷谱系数按表5查得。同样，对机构使用等级和机构载荷状态级别两项计算也只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。\n\nd） 如果用户无法提供所需要的起重机的有关数据，从而无法按上述 b）、c）中所述的方法通过计算与查表选出起重机整机或其机构的工作级别时，也可以通过查阅附录 A及附录B中的有关资料，近似地选出所要的起重机的工作级别及其机构的工作级别。但必须说明附录 A及附录B中的这些选择指南并无约束力，只是给出一个选择的参考示例。在起重机招标书和订货单上所确定的起重机及其机构的工作级别，只能由起重机用户提出并作出最终认定。\n\n0．4 起重机的有效使用期：\n\na） 本标准列出的使用等级，并不是对起重机实际使用工作有效期的保证值。  \nb） 无论是起重机整机的使用等级（起重机的总工作循环数，或由此结合起重机的工作状况推算出的设计预期的起重机工作寿命年数），或者起重机机构整体的使用等级（起重机机构运转的总小时数，或由此结合使用状况推算出的设计预期的起重机机构工作寿命小时数），都只是一个设计时预估值，而决不是制造商给出的该起重机有效使用期的保证值。  \nc） 如果在设计中未对该起重机的预期寿命进行充分的注意和考虑，制造时又没有遵循本标准提出的要点从而未达到设计要求，使用中未能按照制造商给出的说明书进行正常操作和定期维护，或者实际使用工况与订购该起重机时提出的要求又有较大的差异，则产品上述设计预期寿命就会与产品实际的有效使用期有比较大的、甚至是很大的出入。  \nd） 如果起重机是由用户通过招标来确定制造商，招标书上提出的起重机的工作条件与其实际使用情况也较符合，起重机制造商遵从招标书的要求并根据本标准作出的正确设计来进行制造，制造的产品符合相应标准确定的制造技术条件的要求而获得了质量保证，用户也按照制造商给出的说明书进行了正常操作和定期维修保养，则设计者根据本标准对该起重机选出的使用等级的值就与具有设计所确定安全度的起重机及其机构的实际有效使用期相当。\n\n0．5 起重机的用户应注意到：\n\na） 起升物品的迎风面积———如果这个面积大于附录 E．5所给出的值，则起重机用户需要另行提供此物品迎风面积的可靠实用的信息。  \nb） 工作风压———如果起重机工作时的最大风压可能大于表15规定的值，则起重机用户需要另行提供起重机工作时应考虑到的最大工作风压的相关信息。  \nc） 非工作风压———如果按照用户使用现场当地的气象条件的要求，需要起重机按表18规定的更大的非工作风压进行起重机设计，则起重机用户应提供该起重机设计应考虑到的非工作风压的准确信息。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('523beced-95cb-4d73-bb41-45412181926f', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '4 抗力分项系数变化原因分析', '4 抗力分项系数变化原因分析根据国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001规定，本标准采用的最低可靠指标 $\\beta$ 值应为3.2，而原规范最低可靠指标 $\\beta$ 值可为 $3 . 2 { - } 0 . 2 5 { = } 2 . 9 5$ 。\n\n通过编程运算得出的抗力分项系数，一般以国家标准《建筑结构荷载规范》 $\\mathrm { G B } 5 0 0 0 9 - 2 0 0 1$ 新增加的荷载组合 $S = 1 . 3 5 S _ { \\mathrm { G K } }$ $+ 1 . 4 \\times 0 . 7 S _ { \\mathrm { Q K } }$ 在应力比 $\\rho = S _ { \\mathrm { G K } } / S _ { \\mathrm { Q K } } = 0 . 2 5$ 为最大。\n\n近年来，钢材屈服强度分布规律发生变化，突出表现在Q235、Q345钢屈服强度平均值提高的同时，离散性明显增大，变异系数成倍加大。而Q420、Q460钢厚板强度整体偏低，迫使增大抗力分项系数，还导致低合金钢及不同厚度组之间抗力分项系数有一定的差异。但为了方便设计使用，需要将其适当归并，为了保证安全度，归并后的抗力分项系数对于某些厚度组会偏大。\n\n钢板、型钢厚度负偏差情况较以往严重，在公称厚度较小时更为严重，存在超过现行国家标准《热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差》GB/T709 规定的现象。\n\n以上诸因素导致本次采用的抗力分项系数比《钢结构设计规范》GBJ17－88（以下简称 88版规范）和原规范普遍有所增大。\n\n本标准表4.4.1～表4.4.5的各项强度设计值是根据表7的换算关系并取5的修约成整倍数而得。\n\n\n## 4.4.2 本条为新增条文，Q345GJ钢计算模式不定性 $K _ { \\mathrm { P } }$ 的均值和变异系数仍采用88版规范 $1 6 \\mathbf { M n }$ 的数据，故指标偏于保守。表4.4.2Q345GJ钢抗力分项系数见表8。\n\n\n## 4.4.3 本条为新增强制性条文，由于现行国家标准《结构用无缝钢管》GB/T8162中，钢管壁厚的分组、材料的屈服强度、抗拉强度均与现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T1591有所不同，表4.4.3的强度设计值是由钢管材料标准中的屈服强度除以相应的抗力分项系数得出的。\n\n\n## 4.4.4 本条为强制性条文。\n\n\n## 4.4.5 本条为强制性条文，焊缝强度设计指标中，对接焊缝的抗拉强度采用了相匹配的焊条和焊丝二者的较小值。角焊缝的抗拉强度取对接焊缝的抗拉强度的 $58 \\%$ 。\n\n\n## 4.4.6 本条为强制性条文，表中各项强度设计值的换算关系与原规范相同。增加了网架用高强度螺栓，螺栓球节点网架用的高强度螺栓的外形、连接副、受力机理、施工安装方法及强度设计值均与普钢钢结构用的高强度螺栓不同。增加了Q390 钢作为锚栓，柱脚锚栓一般不能用于承受水平剪力（本标准第12.7.4条)；表中还增加了螺栓与Q460钢、Q345GJ钢构件连接的承压强度设计值，为适应钢结构抗震性能化设计要求增加了高强度螺栓的抗拉强度最小值。\n\n由于螺栓球网架一般采用根据内力选择螺栓的设计思路，因此螺栓球节点用高强度螺栓未给出抗拉强度最小值。高强度螺栓连接进入极限状态产生的破坏模式有两种：摩擦面滑移后螺栓螺杆和螺纹部分进人承压状态后出现螺栓或连接板剪切破坏。摩擦型连接和承压型连接在极限状态下破坏模式一致，因此，本标准给出的承压型高强度螺栓的抗拉强度最小值同样适用于摩擦型高强度螺栓连接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5252085a-ab5a-4811-a934-917d4ef9326e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 4）', '坡可采用不陡于1：1.25的坡度；经常受水淹没部分的边坡坡度不应陡于1:2。\n\n3埋置式桥台和钢筋混凝土灌注桩式或排架桩式桥台，其锥坡坡度不应陡于1:1.5；对不受洪水冲刷的锥坡，加强防护时可采用不陡于1:1.25的坡度。\n\n4洪水泛滥范围以内的锥坡和引道的边坡坡面，应根据设计流速设置铺砌层。铺砌层的高度应为：特大、大、中桥应高出计算水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵应高出设计水位加壅水水位（不计浪高） $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ 以上；当有逆风、冰冻或漂流物等影响时，应适当提高。\n\n### 3.5.4桥台侧墙后端和悬臂梁桥的悬臂端深人桥头锥坡顶点以内的长度，均不应小于 $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ （按路基和锥坡沉实后计）。\n\n### 3.5.5高速公路、一级公路、二级公路和三级公路的桥头宜设置搭板，搭板设置应符合下列规定：\n\n1搭板长度不宜小于5m；桥台高度不小于5m时，搭板长度不宜小于 $8 \\mathrm { m }$ 。\n\n2搭板宽度宜与桥台侧墙内缘相齐，并用柔性材料隔离，最小宽度不应小于行车道宽度。\n\n3搭板厚度不直小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ； 长度不小于6m的搭板，其厚度不宜小于 $0 . 3 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.6构造要求\n\n\n\n### 3.6.1桥涵结构应符合下列规定\n\n1桥涵结构在制造、运输、安装和使用过程中，应具有规定的强度、刚度、稳定性和耐久性。\n\n2桥涵结构构造应使其附加应力、局部应力尽量减小\n\n3桥涵结构形式和构造应便于制造、施工和养护，\n\n4桥涵结构物所用材料的品质及其技术性能应符合相关现行标准的规定。\n\n### 3.6.2桥涵的上、下部构造应视需要设置变形缝或伸缩缝，并配置适用的伸缩装置。高速公路、一级公路上的多孔梁（板）桥宜分联采用结构连续，也可分联采用桥面连续。\n\n### 3.6.3小桥涵可在进、出口和桥涵所在范围内整治和加固河床，必要时应在进、出□处设置减冲、防冲设施。\n\n### 3.6.4漫水桥应尽量减小桥面和桥墩的阻水面积，其上部构造与墩台的连接必须可靠，并应采取必要的措施使基础不被冲毁。\n\n### 3.6.5桥涵应有必要的通风、排水和防护措施及维修工作空间。\n\n### 3.6.6设置护栏的桥梁，桥梁护栏与桥面板应进行可靠连接。根据护栏形式，可采用直接埋入式、地脚螺栓和预埋钢筋的连接方式。\n\n### 3.6.7设置栏杆的桥梁，其栏杆的设计，除应满足受力要求外，尚应注意美观，栏杆高度不应小于 $1 , 1 \\mathrm m$ 。\n\n### 3.6.8桥梁支座设计应满足下列要求：\n\n1桥梁支座可按其跨径、结构形式、反力值、支承处的位移及转角变形值选取不同的支座。桥梁可选用板式橡胶支座或四氟滑板橡胶支座、盆式橡胶支座和球型钢支座。不宜采用带球冠的板式橡胶支座或坡形板式橡胶支座。\n\n2桥梁纵桥向单个支承点宜设置一排竖向支座，横桥向竖向支座的设置应考虑支座脱空的影响。\n\n3支座上、下传力面应保持水平\n\n4桥梁墩台应预留安装、维护、更换支座的工作空间和操作安全防护设施。\n\n### 3.6.9桥面伸缩装置应保证能自由伸缩，并应满足承载和变形要求，使车辆平稳通过。伸缩装置应具有良好的密水性和排水性，并易于检查和养护\n\n## 3.7桥面铺装、防水和排水\n\n\n\n### 3.7.1桥面铺装应符合下列规定：\n\n1桥面铺装宜与公路路面相协调\n\n2桥面铺装应有完善的桥面防水、排水系统\n\n3桥面铺装应与桥梁的上部结构综合考虑、协调设计\n\n4高速公路和一级公路上特大桥、大桥的桥面铺装宜采用沥青混凝土桥面铺装。\n\n### 3.7.2桥面铺装应设防水层。工桥台背面及拱桥拱圈与填料间应设置防水层，并设盲沟排水。\n\n### 3.7.3高速公路和一、二级公路上桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于$7 0 \\mathrm { m m }$ ；二级以下公路桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。沥青混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路沥青路面设计规范》（JTGD50）的有关规定。\n\n### 3.7.4水泥混凝土桥面铺装面层（不含整平层和垫层）的厚度不宜小于 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，混凝土强度等级不应低于C40。水泥混凝土桥面铺装层内应配置钢筋网。钢筋直径不应小于 $8 \\mathrm { m m }$ ，间距不宜大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。水泥混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路水泥混凝土路面设计规范》（JTGD40）的有关规定。\n3.7.5正交异性板钢桥面沥青混凝土铺装结构应根据桥梁纵面线形、桥梁结构受力状态、桥面系的实际情况、当地气象与环境条件、铺装材料的性能等综合研究选用。\n\n3.7.6桥面排水、桥台和支挡构造物的排水应满足现行《公路排水设计规范》（JTG/TD33）的有关规定，并应根据需要设置必要的桥面径流汇集引排系统和设施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('52520901-fdeb-4dc6-b8b6-5bf5b01d41bb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犇', '附 录 犇## （规范性附录）偏斜运行时的水平侧向载荷\n\n### 犇．1 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { s }$\n\n在实际设计中，起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { s } } }$ 可按式（D．1）作简化计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = { \\frac { 1 } { 2 } } \\Sigma P \\cdot \\lambda\n$$\n\n……（D．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷，单位为牛顿（N）；  \n$\\Sigma P$ — 起重机承受侧向载荷一侧的端梁上与有效轴距有关的相应车轮经常出现的最大轮压之和［与小车位置有关，见图 D．1a）、图 D．1b）及图 D．3］，单位为牛顿（N），不考虑各种动力系数；-水平侧向载荷系数，与起重机跨度S和起重机基距 $B$ （或有效轴距 $a$ )的比值 $S / B ( S / a )$ 有关，按图 D．2确定。\n\n注：因为许多起重机在起吊额定载荷时小车并不位于桥架端部的极限位置，如电站桥式起重机吊装水轮机转子时的载荷最大，但此时小车不在桥架极限位置；坝顶门式起重机起吊闸门时轮压最大，但此时大车不运行。因此用“最大轮压“来计算偏斜运行侧向载荷比较合理、简明、符合实际情况。此外，用于计算偏斜运行水平侧向载荷的“最大轮压“是“静轮压“ ，不考虑动力效应。\n\n  \n图 犇．1 水平侧向载荷的简化计算\n\n  \n图 犇．2 水平侧向载荷系数 $\\lambda$\n\n### 犇．2 多车轮起重机的有效轴距\n\n在多车轮的起重机中，用起重机有效轴距 $a$ 代替起重机的基距 $B$ 进行水平侧向力的计算更为合理，此有效轴距 $a$ 按下述原则确定：\n\na） 一侧端梁上装有两个或四个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边车轮轴的间距，见图 D．3a）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { b }$ ）；  \nb） 一 侧 端 梁 上 的 车 轮 不 超 过 八 个 时，有 效 轴 距 取 两 端 最 外 边 两 个 车 轮 中 心 线 的 间 距，见图D．3c）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { d } )$ ）；  \nc） 一侧端梁上的车轮超过八个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边三个车轮中心线的间距，见图 D．3e）；  \nd） 端梁和用球铰连接的多车轮台车时，有效轴距为两铰链点的间距（水平侧向载荷按一侧全部车轮最大轮压之和计算）；  \ne） 端梁装有水平导向轮时，有效轴距取端梁两端最外边两个导向轮轴的间距（此时，水平侧向载荷参考ISO86861：1989附录 F的方法计算）。\n\n\n\n  \n图 犇．3 有效轴距及相应车轮轮压');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('525c110a-6cdc-4232-a536-45d94a5e1592', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百三十八条出卖人应当按照约定的期限交付标的物', '第一百三十八条出卖人应当按照约定的期限交付标的物。约定交付期间的，出卖人可以在该交付期间内的任何时间交付。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5264ad50-d8fe-420d-8d71-ea88c1470e85', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 2）', '同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### 犘．2．2．2．1 非平衡动臂式变幅机构\n\n###### 犘．2．2．2．1．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．5）计算：\n\n$$\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { e q } } v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ a \\eta }\n$$\n\n……（P．5）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 变幅机构电动机的等效变幅功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { e q } }$ — 变幅牵引构件上的等效变幅力，简化计算取 $P _ { \\mathrm { e q } } = P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ ，单位为牛顿（N）， $P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ 按式（95）计算；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅牵引构件的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$a$ 同式（77）；变幅机构总传动效率。\n\n### 犘．2．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．5）计算所得的结果和该机构的接电持续率（见附录 Q），便可从电动机样本上初选所需的\n\n电动机。\n\n### 犘．2．2．2．2 平衡臂架式变幅机构\n\n#### 犘．2．2．2．2．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { F _ { \\mathrm { { I d } } } \\cdot v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．6）\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 同式（P．5）；  \n$F _ { \\mathrm { H } }$ — 同式（96）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 牵引构件（钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸、活塞等）的线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；-同式(P.5）。\n\n#### 犘．2．2．2．2．2 电动机初选\n\n用式（P．6）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．3 稳态负载系数法\n\n稳态负载系数法适用于各机构中能给出有关资料的绕线转子异步电动机。\n\n#### 犘．2．3．1 所选电动机的功率\n\n所选电动机的功率按式（P．7）或式（P．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { e } }\n$$\n\n…（P．7）……（P．8）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ n ~ } }$ — 所选电动机在相应的 值和实际接电持续率 $J C$ 值下的功率，单位为千瓦（kW）；$G$ 稳态负载平均系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态功率，见式 $( \\mathrm { P } . 1 ) \\sim$ 式（P．3）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 电动机的等效功率，见式（P．4）～式（P．6）。犑犆\n\n各种起重机各机构的接电持续率 $J C$ ，稳态负载平均系数犆 $G$ ，均应根据实际的载荷情况计算。如在犌设计时，无法获得其详细资料，则可参照附录 Q中的 $J C , C Z , G$ 值选取。\n\n$G$ 的具体数值见表 P．1。\n\n表 犘．1 稳态负载平均系数 $\\textbf { G }$   \n\n\n\n\n\n#### 犘．2．3．2 电动机的初选\n\n用式（P．7）、式（P．8）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。′\n\n### 犘．2．4 等效接电持续率经验法（用于起升机构）\n\n#### 犘．2．4．1 等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$\n\n与机构工作级别对应的初选电动机用的等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ ，见表 P．2。\n\n表犘．2 机构工作级别与等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$   \n\n\n\n\n\n#### 犘．2．4．2 初选电动机\n\n根据式（P．1）计算的结果，按照起升机构工作级别，由表P．2查出等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ 后，从电动机样本上可初选出所需的电动机。\n\n### 犘．2．5 等效平均功率法\n\n#### 犘．2．5．1 等效平均功率法的计算\n\n在得到电动机的负荷图后（例如：对作起升运动的起升机构，和作水平运动的运行、回转、平衡变幅犕等机构，见图 P．1），便可计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ { 1 } ^ { 2 } t _ { 1 } + M _ { 2 } ^ { 2 } t _ { 2 } + M _ { 3 } ^ { 2 } t _ { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('526860e8-826e-49a6-a52a-9cba6f0d4946', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗（Part 1）', '附 录 犗## （规范性附录）\n\n## 用于结构疲劳强度计算的构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式\n\n构件可以用铆钉、螺栓或焊缝进行连接。\n\n起重机常用的焊接型式有对接焊、双面坡口对接焊（K 形焊）和角焊，焊接质量分为普通质量（O．Q）和特殊质量（S．Q）两类，如表O．1所示。\n\n在表 O．1中还对某些型式的焊接接头作出了焊接检验的规定。\n\n表 犗．1 焊接质量  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>焊接型式</td><td rowspan=1 colspan=1>焊接质量</td><td rowspan=1 colspan=1>焊接方式</td><td rowspan=1 colspan=1>代号</td><td rowspan=1 colspan=1>焊接检验</td><td rowspan=1 colspan=1>代号</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>全深范围内的对接焊</td><td rowspan=1 colspan=1>特殊质量(S.Q)</td><td rowspan=1 colspan=1>在封焊之前，焊根要刮光(或修光);焊缝在平行于受力方向与被连接板磨平,无端头焊口</td><td rowspan=1 colspan=1>X亲</td><td rowspan=1 colspan=1>焊缝全长(100%)进行检验(例如，用X射线）</td><td rowspan=1 colspan=1>P100</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>普通质量(0.Q)</td><td rowspan=2 colspan=1>在封焊之前，焊根要刮光(或修光);无端头焊口</td><td rowspan=2 colspan=1>X</td><td rowspan=1 colspan=1>如果计算应力大于0.8倍许用应力，焊缝全长进行检验</td><td rowspan=1 colspan=1>P100</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>否则,至少抽检焊缝长度的10%</td><td rowspan=1 colspan=1>P10</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>在两连接件所形成的角落中进行的K形焊。其中一个连接件在焊缝处开有坡口</td><td rowspan=1 colspan=1>特殊质量(S.Q)</td><td rowspan=1 colspan=1>在另一侧焊接前，焊根要刮光(或修光);焊缝边缘无咬边，必要时打磨;完全焊透</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>进行拉伸检验，垂直于受力方向的钢板在拉伸载荷下不发生层状撕裂</td><td rowspan=2 colspan=1>D</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>普通质量(0.Q)</td><td rowspan=1 colspan=1>两条焊缝间未熔透的宽度≤3mm≤3mm</td><td rowspan=1 colspan=1>V</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>在两连接件所形成的角落中进行的角焊</td><td rowspan=1 colspan=1>特殊质量(S.Q)</td><td rowspan=1 colspan=1>焊缝的边缘无咬边，必要时打磨</td><td rowspan=1 colspan=1>M</td><td rowspan=1 colspan=1>进行拉伸检验，垂直于受力方向的钢板在拉伸载荷下不发生层状撕裂</td><td rowspan=1 colspan=1>D</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>普通质量(0.Q)</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n表 O．2所列各种不同的连接方法是按照他们所产生的应力集中情况的大小来进行分类的。\n\n对一条给定的焊缝来说，其应力集中情况随接头所受的载荷型式而变。\n\n例如：对一个角焊缝接头进行纵向拉伸、压缩（0．31）或纵向剪切（0．51）时，应力集中情况等级划归为 $\\mathrm { K } _ { 0 }$ 类；进行横向拉伸或压缩（3．2或4．4）时，其应力集中情况等级则划归为 $\\mathrm { K } _ { 3 }$ 或 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 类。\n\n表 犗．2 构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件接头型式的标号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">说明</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">图</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">代号</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">1——非焊接件应力集中情况等级W。</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">母材均匀，构件表面无接缝或不需连接(实体杆)，无切口应力集中效应，除非后者可以计算</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('527e1748-0f87-4aae-b9a0-fe1f3375e2f4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.2.10 先简支后连续的梁，其施工应符合下列规定', '17.2.10 先简支后连续的梁，其施工应符合下列规定：## 1 先简支安装梁的施工应符合本规范第17.2.9条的规定，当设置临时支座进行支承时，对一片梁中的各临时支座，其顶面的相对高差应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2 简支变连续的施工程序应符合设计规定。\n\n## 3 对湿接头处的梁端，应按施工缝的要求进行凿毛处理。永久支座应在设置湿接头底模之前安装。湿接头处的模板应具有足够的强度和刚度，与梁体的接触面应密贴并具有一定的搭接长度，各接缝应严密不漏浆。负弯矩区的预应力管道应连接平顺，与梁体预留管道的接合处应密封；预应力锚固区预留的张拉齿板应保证其外形尺寸准确且不被损坏。\n\n## 4 湿接头的混凝土宜在一天中气温相对较低的时段浇筑，且一联中的全部湿接头应尽快浇筑完成。湿接头混凝土的养护时间应不少于14d。\n\n## 5 湿接头按设计要求施加预应力、孔道压浆且浆体达到规定强度后，应立即拆除临时支座，按设计规定的顺序完成体系转换。同一片梁的临时支座应同时拆除。\n\n## 6 仅为桥面连续的梁、板，应按设计要求进行施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('528e9c24-baa0-4bf8-9ea3-8cf16756b457', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 要求“浆液搅拌机的转速宜大于1000r/min”，是为了对水泥浆能进行充分搅拌，慢速搅拌机所搅拌的水泥浆浆液不能满足压浆要求。规定“应在浆液的出口处或储浆桶的入口处设置滤网”，是为了防止水泥浆中可能有的结块或其他杂物进入压浆管内造成堵塞，滤网一般采用16目的纱网。\n\n3 后压浆时，其压力一般较大，故压浆泵的能力需有可靠保证。规定压浆泵配备的压力表和流量计“应具有自动计量、实时显示和实时传输的功能”，是为了实现对施工的远程控制。\n\n4 规定“压浆设备宜配备必要的备用件”，是为了保证在施工过程中不致因机械故障而产生压浆的中断。\n\n### 9.5.6 压浆管路的布设应符合设计要求，设计未要求时应符合下列规定：\n\n1 位于地面的压浆管路输送系统应具有良好的密封性，输送管应采用能承受 2倍以上最大压浆压力的高压胶管或无缝钢管，其长度应不大于 $5 0 \\mathrm { m }$ 。采用开式压浆时，输送管与桩内压浆管的连接处应设泄压阀；采用闭式压浆时，输送管与桩内压浆管的连接处应设止浆阀。\n\n2 位于灌注桩内的压浆管及其压浆阀应沿灌注桩钢筋骨架的圆周均匀布置，其布置应能保证压浆的均匀性。\n\n3 桩底后压浆时，对直径小于 $1 2 0 0 \\mathrm { m m }$ 的桩，宜布置 2 根压浆管；直径大于或等于 $1 2 0 0 \\mathrm { m m }$ 、小于 $2 5 0 0 \\mathrm { m m }$ 的桩，宜布置 3 根压浆管；直径大于或等于 $2 5 0 0 \\mathrm { m m }$ 的桩，宜布置 4 根压浆管。压浆阀宜布设在压浆管的底部。压浆管底部进入桩底土层的深度宜根据不同类别土确定，对黏性土、粉土和砂土层宜不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ；对碎石土和全风化、强风化岩层宜不小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ ；桩基持力层为较软弱土层或桩底沉渣较厚时宜适当加深，持力层强度较高时可适当减小进入的深度。\n\n4 桩侧后压浆时，可在距离桩顶 $8 \\mathrm { m }$ 以下、桩底 $5 \\mathrm { { \\sim } } 1 5 \\mathrm { { m } }$ 以上，每隔 $5 \\mathrm { { \\sim } } 1 2 \\mathrm { { m } }$ 设置一处压浆阀。当桩侧有粗粒土层时，压浆阀宜位于该土层底面以下 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 处；对采取干作业方式成孔的灌注桩，压浆阀宜设于粗粒土层的中部。\n\n5 桩侧后压浆时，压浆管弧形部分的外切圆直径应大于桩孔直径 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 。对直径小于 $2 5 0 0 \\mathrm { m m }$ 的桩，压浆管与桩孔壁接触的压浆点宜不少于 4 个；对直径大于或等于 $2 5 0 0 \\mathrm { m m }$ 的桩，宜随桩径的增大而适当增加压浆点的数量。\n\n6 压浆管应固定在灌注桩钢筋骨架上并随其一起下放，安装时应保证其固定牢靠。管的接头处应密封，不漏水。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('529a87eb-f87e-4f21-9c71-d5d2eebc47c2', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明时程分析法的计算结果，依赖于地震动输入以及阻尼参数的选取，如地震动输入选择不好，或阻尼参数选取不恰当，均可能导致计算结果偏小。因此，线性时程分析法的计算结果应与反应谱法计算结果相互校核，以保证选取合适的地震波和阻尼参数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('52b5739d-f75b-4a4b-9666-1fd3aed960f7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 7）', '平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } / \\sigma _ { \\mathrm { s } } } \\end{array}$ $\\rho$ ——系数，可由表30查得。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('52c2a405-786f-403d-866d-5c6fdca6053e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：原规范条文对拱肋的分段安装作出了较为具体的规定，例如提出了对分为3段、5段、7段进行安装的要求，但由于不同的施工单位在施工时所采用的安装施工方式并不完全一致，而且随着拱桥跨径的增大，将拱肋分为9段甚至更多节段进行安装的情况亦属常见，因此原条文的规定可能会限制拱肋安装施工的技术发展，故本次修订将原条文中过细的规定取消，仅提出原则性的要求。多跨拱桥安装施工时，由于各桥墩均有可能存在不平衡的水平推力，而水平推力的不平衡与安装的顺序是密切相关的，故规定如条文。\n\n## 19.4.7 各段拱肋在松索过程中，应符合下列规定：\n\n1松索的流程应根据施工控制的要求经计算确定，松索前应校正拱轴线位置及各接头高程，使之符合要求。松索应按拱脚段扣索、次拱脚段扣索、起重索三者的先后顺序，并按比例定长、对称、均匀地松卸。\n\n2每次松索时均应采用仪器观测，并应控制各接头、拱顶及1/4跨处的高程，防止拱肋接头发生非对称变形而导致拱肋失稳或开裂。每次的松索量宜小，各接头高程变化宜不超过 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，松索压紧接头缝后应普遍旋紧接头螺栓一次。当接头高程接近设计值时，宜先采用钢板嵌塞接头缝隙，再将扣索、起重索放松到基本不受力，压紧接头缝，拧紧接头螺栓，同时利用风缆调整拱肋轴线的横向偏位，并应观测拱肋各接头、1/8跨及拱顶的高程，使其在允许偏差之内。\n\n3大跨径拱桥分多节段吊装合龙成拱后，根据拱肋接头密合情况及拱肋的稳定度，可保留起重索和扣索部分受力，待拱肋接头的连接工序基本完成后再全部松索。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('52d07a38-8132-46bf-a5bb-b760733ba055', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置在表53的工况Ⅰ至Ⅳ的状态下，塔式起重机不使用临时辅助稳定装置时，也应是稳定的。\n\n临时辅助稳定装置可以用来满足表53中工况Ⅴ，即保证安装或拆卸时的抗倾覆稳定性。\n\n可以用可拆卸的压重来满足表53工况犘 $\\mathrm { I V }$ 的整体抗倾覆稳定性的要求。但当没有这些外加的压重，并且将风载荷取为 $1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { w I I } }$ 时，该起重机也应符合稳定要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('52d8e0f3-9aaf-4418-ac63-8303202157f7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.5 焊接', '8.5 焊接## 8.5.1焊接的一般要求应符合下列规定：\n\n1 在工厂或工地焊接工作之前，对首次使用的钢材和焊接材料应进行焊接工艺评定。焊接工艺评定应符合本规范附录 H 的规定。\n\n2 焊接工艺应根据焊接工艺评定报告编制，施焊时应严格遵守焊接工艺，不得随意改变焊接参数。焊接材料应根据焊接工艺评定确定，焊剂、焊条应按产品说明书烘干使用，对储存期较长的焊接材料，使用前应重新按标准检验。 $\\mathrm { C O } _ { 2 }$ 气体保护焊的气体纯度应大于 $9 9 . 5 \\%$ 。\n\n3 焊接工作宜在室内进行，焊接环境的相对湿度应小于 $80\\%$ ；焊接环境的温度，对低合金高强度结构钢应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ，普通碳素结构钢应不低于 $0 \\mathrm { ‰}$ 。主要钢构件应在组装后 24h 内焊接。\n\n4 钢构件在露天焊接时，除应满足本条第 3 款的要求外，必须采取防风和防雨措施；主要钢构件应在组装后 12h 内焊接，当钢构件的待焊部位结露或被雨淋后，应采取相应措施去除水分和浮锈。\n\n5施焊前应按本规范第8.4.2条的规定，清除焊接区的有害物。施焊时母材的非 焊接部位严禁焊接引弧，焊接后应及时清除熔渣及飞溅物。多层焊接时宜连续施焊， 且应控制层间温度，每一层焊缝焊完后应及时清理检查，应在清除药皮、熔渣、溢 流和其他缺陷后，再焊下一层。\n\n6 焊前预热温度应通过焊接性试验和焊接工艺评定确定；预热范围宜为焊缝每侧 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 以上，且宜在距焊缝 $3 0 { \\sim } 5 0 \\mathrm { m m }$ 范围内测温。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('52d8ea5c-f115-400b-9157-b77be601d074', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3.3 爆炸危险环境内的钢管配线', '3.3 爆炸危险环境内的钢管配线## 3.3.1 配线钢管，应采用低压流体输送用镀锌焊接钢管。\n\n## 3.3.2 钢管与钢管、钢管与电气设备、钢管与钢管附件之间的连接，应采用螺纹连接。不得采用套管焊接，并应符合下列要求：\n\n### 3.3.2.1 螺纹加工应光滑、完整，无锈蚀，在螺纹上应涂以电力复合脂或导电性防锈脂。不得在螺纹上缠麻或绝缘胶带及涂其它油漆。\n\n### 3.3.2.2 在爆炸性气体环境1区和2区时，螺纹有效啮合扣数：管径为 $2 5 \\mathrm { m m }$ 及以下的钢管不应少于5扣；管径为 $3 2 \\mathrm { m m }$ 及以上的钢管不应少于6扣。\n\n### 3.3.2.3 在爆炸性气体环境1区或2区与隔爆型设备连接时，螺纹连接处应有锁紧螺母。\n\n### 3.3.2.4 在爆炸性粉尘环境10 区和11区时，螺纹有效啮合扣数不应少于5扣。\n\n### 3.3.2.5 外露丝扣不应过长。\n\n### 3.3.2.6 除设计有特殊规定外，连接处可不焊接金属跨接线。\n\n## 3.3.3 电气管路之间不得采用倒扣连接；当连接有困难时，应采用防爆活接头，其接合面应密贴。\n\n## 3.3.4 在爆炸性气体环境1区、2区和爆炸性粉尘环境10区的钢管配线，在下列各处应装设不同型式的隔离密封件：\n\n### 3.3.4.1 电气设备无密封装置的进线口。\n\n### 3.3.4.2 管路通过与其它任何场所相邻的隔墙时，应在隔墙的任一侧装设横向式隔离密封件。\n\n### 3.3.4.3 管路通过楼板或地面引入其它场所时，均应在楼板或地面的上方装设纵向式密封件。\n\n### 3.3.4.4 管径为 $5 0 \\mathrm { m m }$ 及以上的管路在距引入的接线箱$4 5 0 \\mathrm { m m }$ 以内及每距 $\\mathrm { 1 5 m }$ 处，应装设一隔离密封件。\n\n### 3.3.4.5 易积结冷凝水的管路，应在其垂直段的下方装设排水式隔离密封件，排水口应置于下方。\n\n## 3.3.5 隔离密封的制作,应符合下列要求：\n\n### 3.3.5.1 隔离密封件的内壁，应无锈蚀、灰尘、油渍。\n\n### 3.3.5.2 导线在密封件内不得有接头，且导线之间及与密封件壁之间的距离应均匀。\n\n### 3.3.5.3 管路通过墙、楼板或地面时，密封件与墙面、楼板或地面的距离不应超过 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ,且此段管路中不得有接头，并应将孔洞堵塞严密。\n\n### 3.3.5.4 密封件内必须填充水凝性粉剂密封填料。\n\n### 3.3.5.5 粉剂密封填料的包装必须密封。密封填料的配制应符合产品的技术规定，浇灌时间严禁超过其初凝时间,并应一次灌足。凝固后其表面应无龟裂。排水式隔离密封件填充后的表面应光滑，并可自行排水。\n\n## 3.3.6 钢管配线应在下列各处装设防爆挠性连接管：\n\n### 3.3.6.1 电机的进线口。\n\n### 3.3.6.2 钢管与电气设备直接连接有困难处。\n\n### 3.3.6.3 管路通过建筑物的伸缩缝、沉降缝处。\n\n## 3.3.7 防爆挠性连接管应无裂纹、孔洞、机械损伤、变形等缺陷；其安装时应符合下列要求：\n\n### 3.3.7.1 在不同的使用环境条件下，应采用相应材质的挠性连接管。\n\n### 3.3.7.2 弯曲半径不应小于管外径的5倍。\n\n## 3.3.8 电气设备、接线盒和端子箱上多余的孔，应采用丝堵堵塞严密。当孔内垫有弹性密封圈时，则弹性密封圈的外侧应设钢质堵板，其厚度不应小于 $2 \\mathrm { m m }$ ,钢质堵板应经压盘或螺母压紧。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('52dbc899-be09-41b5-a74c-c209d5f535b7', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '7 门式起重机', '7 门式起重机## 7.0.1 本条为新增内容，依据国家现行标准《电动葫芦门式起重机》B/T5663制定。\n\n电动葫芦门式起重机以其结构简单，成本低廉，起重量适中，转场方便而得到用户的青睐，用途越来越广，修订时将其收人本章，扩大了本规范的覆盖面。\n\n## 7.0.2 本条依据原规范第9.0.2条、第9.0.3条及现行国家标准《通用门式起重机》GB/T14406和《起重机设计规范》GB/T3811进行修订。\n\n多年来的安装及检验实践证明，原规范选择的检验项目完全可以验证起重机的安装质量，保证起重机的几何尺寸和使用性能，是合理的。故修订时予以保留，仅对检验项目的具体要求进行了修订，目的是与现行的门式起重机标准保持一致。其中，起重机主梁上拱度和悬臂上翘度的允许偏差是依据现行国家标准《起重机设计规范》GB/T3811一2008修订的，不是取消此检验项目，而是不作硬性规定，应按随机技术文件的规定去检验。原规范第9.0.2条与第9.0.3条的内容和形式在本质上都是重复的，故修订时予以合并，以精减条文。\n\n## 7.0.3 本条依据原规范第9.0.4条及现行国家标准《通用门式起重机》GB/T14406 进行修订。\n\n小车的装配、试车和检验已在制造厂完成，且在搬运、运输、储存的过程中变形的可能性很小，故删除了由制造厂已保证的内容，仅保留了门式起重机小车在安装时应注意的特殊规定，防止事故的发生。\n\n## 7.0.4 门式起重机在露天使用的较多，有抗倾覆、防风等方面的安全要求，故夹轨器安装的好坏极为重要。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('52debcde-1ca6-4f65-933f-28ad4a2f7dfb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 1）', '3 分级## 3．1 工作级别的划分\n\n起重机通过起升和移动所吊运的物品完成搬运作业，为适应起重机不同的使用情况和工作要求，在设计和选用起重机及其零部件时，应对起重机及其组成部分进行工作级别的划分，包括：\n\n起重机整机的分级；  \n机构的分级；  \n结构件或机械零件的分级。\n\n## 3．2 起重机整机的分级\n\n### 3．2．1 起重机的使用等级\n\n起重机的设计预期寿命，是指设计预设的该起重机从开始使用起到最终报废时止能完成的总工作循环数。起重机的一个工作循环是指从起吊一个物品起，到能开始起吊下一个物品时止，包括起重机运行及正常的停歇在内的一个完整的过程。\n\n起重机的使用等级是将起重机可能完成的总工作循环数划分成10个等级，用 $\\mathrm { U } _ { 0 }$ 、 $\\mathrm { U } _ { 1 }$ 、 $\\mathrm { { U _ { 2 } } }$ ……U表示，见表1。\n\n表 1 起重机的使用等级  \n\n\n\n\n\n### 3．2．2 起重机的起升载荷状态级别\n\n起重机的起升载荷，是指起重机在实际的起吊作业中每一次吊运的物品质量（有效起重量）与吊具及属具质量的总和（即起升质量）的重力；起重机的额定起升载荷，是指起重机起吊额定起重量时能够吊运的物品最大质量与吊具及属具质量的总和（即总起升质量）的重力。其单位为牛顿（N）或千牛（kN）。\n\n起重机的起升载荷状态级别是指在该起重机的设计预期寿命期限内，它的各个有代表性的起升载荷值的大小及各相对应的起吊次数，与起重机的额定起升载荷值的大小及总的起吊次数的比值情况。犓\n\n在表2中，列出了起重机载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { P } }$ 的4个范围值，它们各代表了起重机一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 2 起重机的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n\n\n```\n如果已知起重机各个起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，则可用式（1）算出该起重机的载荷谱系数：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { P } } = \\sum \\left[ \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { \\mathrm { Q } i } } { P _ { \\mathrm { Q } \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\right]\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { P } }$ — 起重机的载荷谱系数；  \n$C _ { i }$ -与起重机各个有代表性的起升载荷相应的工作循环数， $C _ { i } = C _ { 1 } , C _ { 2 } , C _ { 3 } \\cdots \\cdots , C _ { n }$ ；  \n$C _ { \\mathrm { T } }$ 起重机总工作循环数， $C _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } C _ { i } = C _ { 1 } + C _ { 2 } + C _ { 3 } + \\cdots + C _ { n } ;$ ；  \nQ — 能表征起重机在预期寿命期内工作任务的各个有代表性的起升载荷，犘 $P _ { \\mathrm { Q } i } = P _ { \\mathrm { Q 1 } } , P _ { \\mathrm { Q 2 } } , P _ { \\mathrm { Q 3 } }$ $\\cdots . . . . P _ { \\mathrm { Q } n }$ 狀；\n\nQmax 起重机的额定起升载荷；\n\n$m$ 幂指数，为了便于级别的划分，约定取 $m = 3$\n\n展开后，式（1）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { { P } } } = { \\frac { C _ { 1 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 1 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 2 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 2 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 3 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 3 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } n } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('52e59d69-4396-4d46-9a52-cdea91d39ccf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 4）', '8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 是按4．3．3．1规定的载荷组合 A 中最不利工况确定的，在疲劳计算点上的各个应力循环中，沿 $x \\phantom { } _ { \\cdot \\mathcal { I } }$ 轴线方向的绝对值最大计算正应力和 $x y$ 轴线形成的平面上的绝对值最大计算剪应力。\n\n#### 5．8．2 应力循环特性\n\n构件（或连接）单独或同时承受正应力 $( \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ l , \\sigma _ { \\mathrm { y } } )$ ）和剪应力 $( \\tau _ { \\mathrm { x y } } )$ ）作用时，应力循环特性值 $r _ { \\mathrm { x } } \\setminus r _ { \\mathrm { y } } \\setminus r _ { \\mathrm { x y } }$ 按式（72）计算：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { r } { { r } _ { \\mathrm { x } } = \\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { y } } = \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { x y } } = \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } } / \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n式中：\n\n$r ( r _ { x } \\ : . r _ { y } \\ : . \\ : r _ { x y } )$ 应力循环特性值；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值,单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 构件(或连接)在疲劳计算点上的绝对值最大正应力和绝对值最大剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 是应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值(各带正负号），其差值的绝对值为最大。\n\n计算应力循环特性值 $r$ （包括 $r _ { x } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { y } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { x y } \\mathrm { _ { \\Omega } }$ 狓狔）时，最小应力和最大应力应带各自正负号，拉应力为正号，压应力为负号。剪应力按变化约定；移动小车轮压产生的脉动局部压应力，其 $r$ 值为0。\n\n#### 5．8．3 构件连接的应力集中情况等级\n\n起重机的构件连接和接头对结构件的疲劳强度有很大影响。按应力集中情况，将非焊接件构件连接分为 $\\mathbf { W } _ { 0 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 1 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 2 }$ 三个应力集中情况等级，将焊接件构件连接分为 $\\mathrm { K } _ { 0 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又有一种或多种不同的构件接头型式，见附录O。随着连接应力集中等级的递增，结构疲劳强度递减。应尽量采用较为合理的应力集中情况等级 K值，推荐采用 $\\mathrm ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('52f166bd-2fbb-4fb9-8858-48b69cfda6f6', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '13检验规则', '13检验规则## 13.1概述\n吊篮的检验分出厂检验、型式试验、与安全相关的支撑及其锚固件的安装检查、第一次安装后的现场验收。\n\n## 13.2出厂检验\n\n### 13.2.1产品出厂检验要求\n产品出厂前应由制造厂检验部门按出厂检验项目（见表16)对产品进行逐台检验，确认合格后并签发产品出厂合格证方可出厂。\n\n### 13.2.2出厂检验应确定提供下列内容\na) 吊篮是否根据设计文件制造；  \nb) 部件是否根据图纸制造；  \nc） 工作钢丝绳和安全钢丝绳是否有合格证书。这些证书应标明最小破断载荷；  \nd) 焊接是否根据相关的焊接工艺由合格人员完成；  \ne) 安全部件是否根据本标准要求制造和安装。\n\n## 13.3型式试验\n\n### 13.3.1概述\n\n#### 13.3.1.1型式试验条件\n有下列情况之一时，应进行型式试验：\n\na) 新产品或老产品转厂生产的试制定型鉴定；  \nb) 正式生产后,如结构、材料、工艺有较大改变,可能影响产品性能时；  \nc） 产品停产两年以上，恢复生产时；  \nd) 出厂检验结果与上次型式试验有较大差异时；  \ne) 国家质量监督机构提出进行型式试验要求时。\n\n#### 13.3.1.2型式试验时机\n吊篮的型式试验应在吊篮投入使用之前或安装完毕后进行。如安全部件是独立部件，应对其做单独试验。\n\n#### 13.3.1.3型式试验对象\n型式试验是在系列化生产之前对吊篮或吊篮部件(一台或几台有代表性的样品)进行的试验。对组合式吊篮，应对最不利的配置进行试验。\n\n#### 13.3.1.4型式试验检查内容\na） 吊篮的稳定性；  \nb） 吊篮的结构强度；  \nc） 所有功能是否完全符合本标准的要求。\n\n#### 13.3.1.5型式试验步骤\n型式试验按下列步骤进行：\na）设计检查（见13.3.2）;\nb）型式试验项目（见表16)。\n\n### 13.3.2设计检查\n\n#### 13.3.2.1设计检查应确认内容\n设计检查应确认吊篮是否符合本标准要求。应检查下列文件：\n\na) 吊篮主要尺寸的图纸(总图、部件图等)；  \nb) 吊篮功能信息的说明；  \nc） 有关应用材料的信息说明；\nd）电气、液压或气动原理图；  \ne）使用手册。\n\n#### 13.3.2.2文件应提供信息\n以上文件应给出所有必要的信息，使得：\n\na）可以检查稳定性计算(见第6章)；  \nb）可以检查结构计算（见第6章）。\n\n### 13.3.3型式试验和出厂检验项目\n吊篮检验项目见表16。\n\n表16吊篮检验项目\n\n\n\n\n\n表16 (续)  \n\n\n\n\n\n### 13.3.4抽样方法\n样机在出厂检验合格的产品中随机抽取一台。\n\n### 13.3.5判定规则\n吊篮的各项指标,除A类项外,B类项未达到表16 中任何一项规定时，判定为不合格。A类项中，有不合格项时允许进行修复调整，再重新检验，仍有一项不合格时，则判定为不合格。\n\n## 13.4与安全相关的支撑及锚固件的安装检查\n\n### 13.4.1安装确认要求\n如果吊篮的稳定性由建筑结构支撑和/或锚固件来保证时,应确认系统的所有方面都已根据规格、图纸和相关技术要求正确安装。如关键部件(如螺栓)已由吊篮供应商自行提供给承包商预埋到结构中，承包商应出具一份确认正确安装这些部件的确认单。\n\n### 13.4.2目测检验要求\n在生产和安装阶段对所有悬挂装置锚固件进行 $100 \\%$ 的目测检验以确保所有部件正确安装，并应特别注意隐蔽部件与结构的固定连接是否可靠。\n\n### 13.4.3可见锚固件试验要求\n对可见并承受剪力和拉力的化学或机械膨胀锚栓，应对锚固件抽样 $20 \\%$ 进行适当的扭矩和/或拉拔试验。\n\n### 13.4.4隐蔽锚固件试验要求\n对隐蔽并承受剪力和拉力的化学或机械膨胀锚栓，应对锚固件进行 $100 \\%$ 的适当扭矩和/或拉拔试验。\n\n### 13.4.5试验作用力要求\n拉拔或扭矩试验对锚固件施加的作用力为 $0 . 8 3 \\times R _ { \\mathrm { ~ v ~ } }$ 或 $0 . 8 3 \\times R _ { \\mathrm { h } }$ 。\n\n注： $R _ { \\textrm { v } } { , } R _ { \\textrm { h } }$ 为锚固点的载荷，见图11。\n\n### 13.4.6检测记录要求\n所有检测结果应作记录并形成报告(包含检查人员的姓名、职称、单位和日期)。\n\n## 13.5吊篮首次安装后的现场验收\n\n### 13.5.1验收检验要求\n应进行相关检验和功能测试以确认吊篮已正确组装，实现特定功能要求且所有安全部件运行正常（见表12）。\n\n### 13.5.2移交证明要求\n使用前合格人员应签发确认吊篮完整性的移交证明。所有检测/试验结果应作记录并形成报告(包含检查人员的姓名、职称、单位和日期)。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('52f6b337-79df-49ca-b522-7809e65b6889', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性## 8．1．1 基本要求与假定\n\n### 8．1．1．1 在校核计算中，当稳定力矩的代数和大于倾覆力矩的代数和时，则认为该起重机整机是稳定的。\n\n由自重载荷产生稳定力矩，由除自重载荷外其他载荷产生倾覆力矩，它们都是对所规定的特定倾覆线计算的结果。\n\n在进行起重机整体抗倾覆稳定性计算时，求倾覆力矩所用的计算载荷分别按表 $5 1 \\sim$ 表54选取（不考虑其他动力系数的影响）。计算中要考虑起重机的结构形态及其零部件的位置，各项载荷与力作用的方向及其影响均按实际可能出现的最不利载荷组合的原则来考虑。8．1．1．2 校核计算的假定是起重机在坚实、水平的支承面上或轨道上工作。若起重机需要在倾斜面上工作，在校核计算时制造商应考虑此特定条件，加上倾斜坡度的影响并予以说明。8．1．1．3 对于固定的起重机，在具体使用现场或地区如有地震或其他的基础外部激励效应，则在相应的工作状态或非工作状态抗倾覆稳定性的核算中，将其作为附加的载荷情况予以考虑。对于地震的影响，应参考国家有关部门相应的抗震规范，根据不同地区的抗震设防等级来计算。\n\n## 8．1．2 流动式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n对流动式起重机，应核算验证在下列载荷状态下整体抗倾覆是稳定的：\n\n无风试验或运行时，按表51的规定；  \n有风工作或运行时，按表52的规定；  \n向后倾翻时，按8．1．2．3的规定；  \n非工作风作用时，按8．1．2．4的规定。\n\n流动式起重机的倾覆线参见附录 。这些倾覆线只是示意图，在实际计算中应由起重机不同的具体设计来决定。\n\n### 8．1．2．1 无风试验或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在风速不大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风载荷作用下，流动式起重机作稳定性试验或带载运行。用自重载荷与表51规定的载荷计算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．2 有风工作或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在工作风载（见4．2．2．3．3）作用下流动式起重机不移动，但作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作；或仅整机移动，但不作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作。用自重载荷与表52规定的载荷算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．3 抗后倾覆稳定性\n\n#### 8．1．2．3．1 验算条件\n\n起重机处于以下支承条件和质量分布状态时，应配置平衡重，并保证起重机有一个合理的稳定安全');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('52fe1093-2de1-455c-8037-a11bc6d6072a', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 5）', ' . 1 4 + \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - 2 0 } { 1 . 4 0 }\n$$\n\n气温在 $- 2 \\sim - 5 0 \\%$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = - ~ 1 . 4 8 ~ + { \\frac { T _ { \\mathrm { l } } } { 0 . 9 1 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = ~ - 0 . 1 2 ~ + { \\frac { ~ T _ { \\mathrm { i } } ~ } { 1 . 2 1 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { { s } } } ~ = ~ { \\frac { T _ { \\mathrm { { t } } } + 1 . 8 5 } { 1 . 5 8 } }\n$$\n\n式中： $T _ { \\mathrm { e } }$ 结构有效温度标准值 $( 9 0 )$ ；\n\n$T _ { \\iota }$ 气温，混凝土结构可取当地历年最高日平均温度或最低日平均温度，钢结构可取当地历年最高温度或最低温度。当为 $0 \\%$ 以下时取负值。\n\n## 3 竖向梯度温度作用\n\n关于竖向梯度温度作用问题，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）曾对新西兰规范、英国BS 5400、美国AASHTO规范、国内铁路规范和《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）的竖向温度梯度曲线进行了多座实桥的应力计算比较。结果表明，新西兰规范和我国铁路规范中梯度温度作用产生的效应最大，《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）最小，英国BS5400和美国AASHTO规范居中。考虑美国规范的温度曲线比较简单，计算起来也较为快捷，本规范采用了该规范的温度梯度曲线，并作了适当修改。\n\n本条中，竖向梯度温度曲线最高值 $T _ { 1 }$ 指桥面板表面处，不包括铺装层。 $T _ { \\parallel }$ 根据桥面铺装情况，按表4.3.12-3确定。\n\n（1）铺装层采用单层沥青混凝土时，梁顶 $T _ { \\mathrm { i } }$ 根据铺装层厚度在 $2 0 \\%$ 、 $1 4 \\%$ 或之间线性内插取用。\n\n（2）铺装层采用单层混凝土时， $T _ { \\scriptscriptstyle 1 } = 2 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 0\n\n（3）铺装层底层为水泥混凝土，顶层为沥青混凝土时， $T _ { \\parallel }$ 可根据沥青混凝土厚度取用，不考虑底层水泥混凝土。\n\n（4）当利用梁顶一部分水泥混凝土整平层参与梁的抗弯计算时，则被利用的那一部分厚度作为梁高的一部分，该厚度的顶面就是梁高顶面， $T _ { \\parallel }$ 为该顶面处温度。此时，该结构为组合结构，铺装层水泥混凝土的强度等级要与梁体协调，并考虑结合面的抗剪问题。\n\n## 4 横向梯度温度作用\n\n本次修订增加了横向温度梯度作用的有关规定。本条第4款的规定参考了中交公路规划设计院有限公司、湖北鄂东长江公路大桥有限公司等单位研发的“超大跨混合梁斜拉桥建设关键技术”项目的研究成果。对于无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。横向温度梯度作用一般根据桥梁的地理位置、环境条件等因素经调查研究确定；无实测温度数据时，可采用图4-1所示的横向梯度温度曲线。图4-1中 $B _ { 1 }$ 为边箱宽度、 $B$ 为箱梁半宽。横向梯度温度取值见表4-4。\n\n表4-4横向梯度温度取值  \n\n\n\n\n\n### 6 施工阶段沥青摊铺引起的温度影响\n\n近年来高等级公路桥面铺装已广泛采用沥青混凝土铺装。沥青混凝土摊铺时要求高温操作，施工时摊铺温度往往可高达 $1 5 0 \\mathrm { ‰}$ 左右，如此高的温度将在主梁内引起较大的温差分布。对于采用混凝土桥面板的桥梁，沥青高温摊铺可能会导致主梁混凝土原有裂缝的扩展及新裂缝的产生，影响桥梁结构的耐久性，必要时设计需考虑沥青摊铺温度作用影响。\n\n4.3.13上部结构因温度变化引起的伸长或缩短以及受其他纵向力的作用，活动支座将产生一个方向相反的力，即支座摩阻力。摩阻力的大小取决于上部结构传给支座的反力大小、支座类型以及材料等。\n\n活动支座承受的纵向力，不容许超过支座与混凝土或其他结构材料之间的摩阻力。\n\n该纵向力一般为制动力和温度、收缩作用。本规范规定的支座摩擦系数取自《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）、《公路桥梁盆式支座》（JT/T391）和《桥梁球型支座》（GB/T17955）。\n\n\n\n## 4.4 偶然作用\n\n### 4.4.1 跨越江、河、海湾的桥梁，应考虑船舶对桥梁墩台的撞击作用。\n\n船舶与桥梁结构的碰撞过程十分复杂 与碰撞时的环境因素（风浪、气候、水流等）、船舶特性（船舶类型、船舶尺寸、行进速度、装载情况以及船首、船壳和甲板室的强度和刚度等）、桥梁结构因素（桥梁构件的尺寸、形状、材料、质量和抗力特性等）及驾驶员的反应时间等因素有关，因此，精确确定船舶与桥梁的相互作用力十分困难。\n\n根据通航航道的特点及通行船舶的特性，可以将需要考虑船舶与桥梁相互作用的河流分为内河和通行海轮的河流（包括海湾）两大类。前者的代表船型主要为内河驳船货船队，依据《内河通航标准》（GB50139），四至七级内河航道对应的船舶吨位分别为500、300、100和 $5 0 \\mathrm { t }$ 。通行海轮航道的代表船型为海轮。两者与桥梁结构发生撞击的机理有所区别，结果也大不一样。\n\n关于船舶与桥梁的撞击作用，应开展专题研究，成果经审批及办理其他手续后作为确定的作用值。当无实测资料或针对性研究成果时，可采用本规范表4.4.1-1和表4.4.1-2的规定值。\n\n对于一、二、三级内河航道船舶撞击作用，鉴于桥梁防');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('52fe17cd-4ec5-4246-90af-3b398370dea5', '136《中华人民共和国土地管理法实施条例中华人民共和国土地管理法实施》（国务院令第743号（2021修订））.md', '第六章监督检查', '第六章监督检查第三十一条土地管理监督检查人员应当经过培训，经考核合格后，方可从事土地管理监督检查工作。\n\n第三十二条土地行政主管部门履行监督检查职责，除采取《土地管理法》第六十七条规定的措施外，还可以采取下列措施：\n\n（一）询问违法案件的当事人、嫌疑人和证人；\n\n（二）进入被检查单位或者个人非法占用的土地现场进行拍照、摄像;\n\n（三）责令当事人停止正在进行的土地违法行为；\n\n（四）对涉嫌土地违法的单位或者个人，停止办理有关土地审批、登记手续；\n\n（五）责令违法嫌疑人在调查期间不得变卖、转移与案件有关的财物\n\n第三十三条\n\n依照《土地管理法》第七十二条规定给予行政处分的，由责令作出行政处罚决定或者直接给予行政处罚决定的上级人民政府土地行政主管部门作出。对于警告、记过、记大过的行政处分决定，上级土地行政主管部门可以直接作出；对于降级、撤职、开除的行政处分决定，上级土地行政主管部门应当按照国家有关人事管理权限和处理程序的规定，向有关机关提出行政处分建议，由有关机关依法处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53069a5e-76f4-45bc-9672-1342273ebcd3', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '表2 危险列表', '表2 危险列表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('530f3916-6a36-47c3-a8c9-4fdef4322b61', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', 'E.3.2 系数 $\\mathbf { C', 'E.3.2 系数 $\\mathbf { C _ { 1 } }$ 和 $\\pmb { C _ { 2 } }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('531a7292-8926-4c71-a86b-4e6284b5a124', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3试验步骤', '3试验步骤3.1应按 $\\mathrm { T } 0 5 8 7$ 的规定制备砂浆，并测定其稠度。\n\n3.2 称取容量筒质量 $m _ { \\parallel }$ ，精确至 $1 \\mathrm { g }$ 。将拌和好的砂浆装入容量筒内并稍有富裕。当砂浆的稠度不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 时，一次装料，采用机械振捣法，即将装有砂浆的容量筒放在振动台上振15s或在跳桌上跳120 次；当砂浆的稠度大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 时，采用人工插捣法。此时，砂浆分两层装入容量筒，每层用捣棒均匀插捣 25下。\n\n3.3 捣实后刮去多余砂浆，抹净筒壁，称出筒及砂浆总质量 $m _ { 2 }$ ，精确至 $1 \\mathrm { g }$\n\n3.4 砂浆含气量的测试方法，应按 $\\mathrm { T } 0 5 2 6$ 的规定进行测定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('532ee9ee-4069-4da9-96f8-d88aae958003', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '5 工程交接验收', '5 工程交接验收5.0.1为保证试车安全，明确规定了起重机运转前，其电气装置应具备的一些具体要求。在试车前都要进行全面的检查，以减少事故的发生和便于及时处理。\n\n5.0.2无负荷试运是起重机试运转应检查的项目之一。明确指出了无负荷试运转的具体试验项目和要求。\n\n5.0.3静负荷试验的具体项目和要求;静负荷试运转应与机械试运转项目配合进行。\n\n5.0.4动负荷试运是检验起重机性能的一个重要环节，应与机械试运转项目配合进行。\n\n5.0.5施工单位在工程竣工进行交接时，应按本条规定内容提交资料和文件。这是新设备的原始档案资料和运行及检修的重要技术依据。其中随设备带来的备品备件、专用工具，除施工中需要更换使用的部分外，应移交给运行单位，便于运行维护检修。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5334bb93-38c3-47c5-92ad-92604e6013d9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '10.5 沉桩', '10.5 沉桩10.5.1 沉桩前应在陆域或水域建立平面测量与高程测量的控制网点，桩基础轴线的测量定位点应设置在不受沉桩作业影响处；应根据桩的类型、地质条件、水文条件及施工环境条件等确定沉桩的方法和机具，并应对地上和地下的障碍物进行妥善处理。\n\n10.5.2 沉桩顺序宜由一端向另一端进行，当基础尺寸较大时，宜由中间向两端或四周进行；如桩埋置有深浅，宜先沉深的，后沉浅的；在斜坡地带，应先沉坡顶的，后沉坡脚的。在桩的沉入过程中，应始终保持锤、桩帽和桩身在同一轴线上。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5338d72b-f257-46d8-8992-0e4968791e81', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '14.4 预制安装承台', '14.4 预制安装承台## 14.4.1 承台预制施工的场地规划、预制台座和存放台座设置、场内起吊移运、陆上和水上运输，以及临时设施、临时受力装置和受力结构等应符合本规范第 15.4 节的规定。\n\n## 14.4.2 承台单独预制或承台与底节墩身整体预制时，可根据桩基施工后的实际平面位置偏差适当调整承台上的桩孔预留位置，但应得到设计认可。\n\n### 条文说明：\n\n承台的预制安装有两种方式：一种是承台单独预制、单独安装；另一种是底节墩身与承台一起整体预制、整体安装。对安装而言，两种方式的安装施工方法是相同的，并不存在什么区别。由于桩基础在施工时，其平面位置不可避免地会产生偏差，有可能与预制承台上预留的桩孔位置不一致，因此允许进行适当调整，但这种调整需经设计人员认可后方可进行。在实际施工中，如果预制在桩基础施工之前即已完成，则无法调整，这就要求不论何种部位的施工，均需要保证其施工的精度达到质量标准的要求，特别对预制安装的工程更需重视。\n\n## 14.4.3 预制承台应在桩基础施工完成并经质量检验合格后方可进行安装，安装前应采取有效措施将桩基或钢护筒表面的淤泥等附着物清洗干净。\n\n### 条文说明：\n\n桩基或钢护筒表面有可能会存在淤泥和牡蛎等带壳水生物，对这些附着物需要在安装前清洗干净，方能使桩基与承台之间的湿接头连接可靠。\n\n## 14.4.4 在陆地上安装承台时，应先开挖基坑至规定的基底高程，必要时浇筑封底或垫层混凝土，然后再起吊、就位进行安装。\n\n## 14.4.5 在水上采用围堰止水后安装承台时，可先设置围堰、开挖基坑至规定的基底高程、浇筑封底混凝土，排除堰内的水后，再起吊、就位进行安装。\n\n## 14.4.6 在水上采用止水胶囊安装承台时，应符合下列规定：\n\n1 胶囊宜为专用产品，耐压能力和止水效果应满足施工的要求，且应在使用前对胶囊充气进行压力和止水的模拟试验检测，其承受压力的能力应不小于实际使用位置的1.3倍水深。\n\n2 胶囊不论是预先设置在桩基础上或设置在承台的桩孔壁上，应尽可能与桩保持同心，且在承台起吊下放安装的过程中，均不得对其产生任何碰撞、摩擦或其他形式的损伤。\n\n3 采用止水胶囊安装承台时，承台顶部的围堰宜在预制完成后设置，并应随承台一并运输和安装。\n\n4 承台在起吊下放安装时，应通过导向装置保持其位置相对准确且姿态平稳，不得产生过大的摆动，当过大时应有止摆的可靠措施；下放接近预定安装高程时，应通过定位装置使其准确就位，就位后应采用调位装置对其进行三维调节、精确定位，并应启用锁定装置将其及时锁定。\n\n5 承台精确定位并锁定后，应对其位置和高程等进行检查，确认满足要求后，应尽快对胶囊内充气进行止水，充气时的充气量与充气速度宜按模拟试验的结果进行控制。\n\n6 在排除湿接头预留孔内的水之前，应先在承台和桩基的适当位置设置抗浮的反压装置，防止排水后产生的浮力导致承台上浮；排除湿接头预留孔内的水之后，仍应对承台采取可靠的防止摆动或振动的措施。\n\n7 湿接头预留孔内的钢筋设置应符合设计规定，必要时宜适当加密连接钢筋。\n\n8 承台预留孔与桩基之间的湿接头应采用符合设计规定的混凝土，其配合比应进行专门设计并经试验验证。对连接面混凝土应进行严格凿毛处理，并应将连接界面清理干净，浇筑前应采用淡水充分湿润或涂刷界面剂。湿接头混凝土宜在一天中气温相对较低的时段在无水状态下浇筑，浇筑后的养护时间应不少于14d。\n\n9 湿接头混凝土应达到设计规定的强度等级，设计未规定时，应在不低于设计强度等级的 $80 \\%$ 后，方可进行结构的体系转换，转换时其卸载过程应逐级进行。\n\n### 条文说明：\n\n预制承台的安装通常有三种形式：陆上墩的承台安装（第 14.4.4 条），水上墩的承台采用先围堰止水后再安装（第 14.4.5 条），水上墩的承台采用胶囊止水安装（第 14.4.6 条）。前两种形式的施工难度相对较小，后一种形式的施工要求较高。\n\n1 胶囊的耐压能力如果不足，将会大大影响其止水效果，因此需要采用满足施工要求的专用产品；同时胶囊承受压力的能力尚需具有一定的安全储备，才能保证其使用的可靠性，这就需要在使用前进行必要的模拟试验检测予以验证。\n\n2 胶囊与桩之间保持一致的同心度可以保证其止水效果。如果胶囊在承台起吊下放安装的过程中受到损伤，将会使其丧失止水的功能。\n\n3 由于湿接头的混凝土是在无水状态下进行浇筑施工，因此需要在承台的顶部设置围堰挡水。围堰在预制完成后设置，连同承台一并安装，可以简化施工工艺，降低施工难度。\n\n4 承台在起吊下放安装和就位时，不可避免地会产生摆动，这时就需要采取可靠的措施进行止摆，防止承台对桩基产生碰撞。安装一般采用初步定位和精确定位两个步骤，导向装置用于初步定位；调位装置用于精确定位；锁定装置是在精确定位后启用，将承台的位置及时锁定。\n\n5 对胶囊内充气时，充气量与充气速度等参数是不能随意确定的，充气量过大或充气速度过快，均有可能会损坏胶囊，因此需要按模拟试验的结果进行控制。\n\n6 设置反压装置是为了抵抗排除湿接头预留孔内的水之后作用在承台上的浮力。排除湿接头预留孔内的水之后，如果不继续采取防止承台摆动或振动的措施，有可能会对后续的施工如浇筑湿接头混凝土产生不利影响，故规定如条文。\n\n8 湿接头混凝土对预制安装结构的重要性是不言而喻的，设计对此一般均会作出较为严格的要求，因此施工时亦需要按条文的规定认真对待，才能保证工程的质量。\n\n9 结构的体系转换需要在湿接头混凝土浇筑完成并达到一定强度、能承受结构的受力要求后才能进行，而且需要按一定的程序和步骤平缓地进行转换，如果突然转换，有可能会对结构的关键受力部位产生冲击，导致严重后果。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('533ab814-7b65-4afc-b6c0-3477ade34e08', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '6.1.2 吊车的水平荷载（Part 1）', '6.1.2 吊车的水平荷载分纵向和横向两种，分别由吊车的大车和小车的运行机构在启动或制动时引起的惯性力产生。惯性力为运行重量与运行加速度的乘积，但必须通过制动轮与钢轨间的摩擦传递给厂房结构。因此，吊车的水平荷载取决于制动轮的轮压和它与钢轨间的滑动摩擦系数，摩擦系数一般可取 O. 14\n\n在规范 TJ 9 -74 中，吊车纵向水平荷载取作用在一边轨道上所有刹车轮最大轮压之和的 $10 \\%$ ，虽比理论值为低，但经长期使用检验，尚未发现有问题。太原重机学院曾对 300t级工作制的桥式吊车进行了纵向水平荷载的测试，得出大车制动力系数为 $0 . 0 8 4 { \\sim } 0 . 0 9 1$ ，与规范规定值比较接近。因此，纵向水平荷载的取值仍保持不变。\n\n吊车的横向水平荷载可按下式取值\n\n$$\nT = \\alpha ( Q + Q _ { 1 } ) _ { \\ l } g\n$$\n\n式中: $\\pmb { Q }$ - 一吊车的额定起重量;$\\pmb { Q } _ { 1 }$ 横行小车重量;${ \\pmb g }$ 重力加速度;$\\pmb { \\alpha }$ 横向水平荷载系数(或称小车制动力系数)。\n\n如考虑小车制动轮数占总轮数之半，则理论上 $\\pmb { \\alpha }$ 应取 0.07TJ 74 当年对软钩吊车取 $\\pmb { \\alpha }$ 不小于 0.05，对硬钩吊车取 $\\pmb { \\alpha }$ 0.10，并规定该荷载仅由一边轨道上各车轮平均传递到轨顶，方向与轨道垂直，同时考虑正反两个方向。\n\n经浙江大学、太原重机学院及原第一机械工业部第一设计院等单位，在 个地区对 个厂房及 12 个露天找桥的额定起重量为 $5 \\mathrm { t } \\sim 7 5 \\mathrm { t }$ 的中级工作制桥式吊车进行了实测。实测结果表明:小车制动力的上限均超过规范的规定值，而且横向水平荷载系数往往随吊车起重量的减小而增大，这可能是由于司机对起重量大的吊车能控制以较低的运行速度所致。根据实测资料分别给出$5 \\mathrm { t } { \\sim } 7 5 \\mathrm { t }$ 吊车上小车制动力的统计参数，见表 。若对小车制动力的标准值按保证率 $9 9 . 9 \\%$ 取值，则 ${ T _ { \\mathrm { k } } } \\mathrm { { = } } { \\mu _ { \\mathrm { T } } } \\mathrm { { + } } 3 { \\sigma _ { \\mathrm { T } } }$ . 由此得出系数 $\\pmb { \\alpha }$ ，除 吊车明显偏大外，其他约在 $0 . 0 8 { \\sim } 0 . 1 1$ 之间。经综合分析比较，将吊车额定起重量按大小分成 个组别，分别规定了软钩吊车的横向水平荷载系数为 0.12. 0.10 0.08\n\n对于夹钳、料租、脱健等硬钩吊车，由于使用频繁，运行速度高，小车附设的悬臂结构使起吊的重物不能自由摆动等原因，以致制动时产生较大的惯性力。 TJ 一 74 规范规定它的横向水平荷载虽已比软钩吊车大一倍，但与实测相比还是偏低，曾对10t 夹钳吊车进行实测，实测的制动力为规范规定值的1. 44 倍。此外，硬钩吊车的另一个问题是卡轨现象严重。综合上述情况，GBJ 9 - 87 已将硬钩吊车的横向水平荷载系数 $\\pmb { \\alpha }$ 提高为 0.2\n\n吊车制动力统计参鼓   \n\n\n\n\n\n经对 13 个车间和露天找桥的小车制动力实测数据进行分析，表明吊车制动轮与轨道之间的摩擦力足以传递小车制动时产生的制动力。小车制动力是由支承吊车的两边相应的承重结构共同承受，并不是 TJ 74 规范中所认为的仅由一边轨道传递横向水平荷载。经对实测资料的统计分析，当两边柱的刚度相等时，小车制动力的横向分配系数多数为 $0 . 4 5 / 0 . 5 5$ 少数为 $0 . 4 / 0 . 6 $ ，个别为 0.3/0.7. 平均为 $0 . 4 7 4 / 0 . 5 2 6$ 。为了计算方便. GBJ 987 规范己建议吊车的横向水平荷载在两边轨道上平等分配，这个规定与欧美的规范也是一致的。\n\n## 6.2 多台吊车的组合\n\n### 6.2.1 设计厂房的吊车梁和排架时\n考虑参与组合的吊车台数是根据所计算的结构构件能同时产生效应的吊车台数确定。它主要取决于柱距大小和厂房跨间的数量，其次是各吊车同时集聚在同一柱距范围内的可能性。根据实际观察，在同一跨度内，吊车以邻接距离运行的情况还是常见的，但 台吊车相邻运行却很罕见，即使发生，由于柱距所限，能产生影响的也只是 台。因此，对单跨厂房设计时最多考虑 台吊车。\n\n对多跨厂房，在同一柱距内同时出现超过 台吊车的机会增加。但考虑隔跨吊车对结构的影响减弱，为了计算上的方便，容许在计算吊车竖向荷载时，最多只考虑 台吊车。而在计算吊车水平荷载时，由于同时制动的机会很小，容许最多只考虑吊车。\n\n本次修订增加了双层吊车组合的规定;当下层吊车满载时，.weboos.c上层吊车只考虑空载的工况;当上层吊车满载时，下层吊车不应同时作业，不予考虑。\n\n### 6.2.2 T] 74 规范对吊车荷载\n无论是由 台还是 台吊车引起的，都按同时满载，且其小车位置都按同时处于最不利的极限工作位置上考虑。根据在北京、上海、沈阳、鞍山、大连等地的实际观察调查，实际上这种最不利的情况是不可能出现的。对不同工作制的吊车，其吊车载荷有所不同，即不同吊车有各自的满载概率，而 台或 台同时满载，且小车又同时处于最不利位置的概率就更小。因此，本条文给出的折减系数是从概率的观点考虑多台吊车共同作用时的吊车荷载效应组合相对于最不利效应的折减。\n\n为了探讨多台吊车组合后的折减系数，在编制 GB] 68 - 84时，曾在全国 个地区 个机械工厂的机械加工、冲压、装配和铸造车间，对额定起重量为 $2 \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('533f001b-150f-460f-8181-6244aa582dd9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钻杆测斜法的量测方法为：将带有钻头的钻杆放入孔内封底，在孔口处的钻杆上装一个与孔径或护筒内径一致的导向环，使钻杆保持在桩孔中心线位置。然后采用带有扶正圈的钻孔测斜仪对钻杆进行分点测斜，并将测得的各点数值在坐标仪上描点作图，即求得桩孔的偏斜值。\n\n## 9.7.3 灌注桩成孔的质量标准应符合现行《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTG F80/1）的规定。\n\n## 9.7.4 灌注桩的混凝土质量检验应符合下列规定：\n\n1 桩身混凝土和后压浆中水泥浆的抗压强度应符合设计规定。每桩的试件取样组数、混凝土和水泥浆的检验要求均应符合现行《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTG F80/1）的规定。\n\n2 对桩身的完整性进行检验时，检测的数量和方法应符合设计或合同的规定。宜选择有代表性的桩采用无破损法进行检测，重要工程或重要部位的桩宜逐桩进行检测；设计有规定或对无破损法检测和桩的质量有疑问时，应采用钻取芯样法对桩进行检测；当需检验柱桩的桩底沉淀与地层的结合情况时，其芯样应钻至桩底 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以下。\n\n3 经检验桩身质量不符合要求时，应研究处理方案，报批处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('534993e7-8ad1-45e9-af17-29a49b9c9752', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.8 后张法（Part 3）', 'n=1 colspan=1>每束钢丝断丝或滑丝</td><td rowspan=1 colspan=1>1根</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>每束钢绞线断丝或滑丝</td><td rowspan=1 colspan=1>1丝</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的百分比</td><td rowspan=1 colspan=1>1%</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>螺纹钢筋</td><td rowspan=1 colspan=1>断筋或滑移</td><td rowspan=1 colspan=1>不容许</td></tr></table>\n\n\n注：1.钢绞线断丝系指单根钢绞线内钢丝的断丝。\n\n2.超过表列控制数时，原则上应更换；当不能更换时，在许可的条件下，可采取补救措施，如提高其他束预应力值，但必须满足设计各阶段极限状态的要求。\n\n9 预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固。对夹片式锚具，锚固后夹片顶面应平齐，其相互间的错位宜不大于 $2 \\mathrm { m m }$ ，且露出锚具外的高度应不大于 $4 \\mathrm { m m }$ 。锚固完毕并经检验确认合格后方可切割端头多余的预应力筋，切割时应采用砂轮锯，严禁采用电弧进行切割，同时不得损伤锚具。\n\n10 切割后预应力筋的外露长度应不小于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ，且应不小于 1.5 倍预应力筋直径。锚具应采用封端混凝土保护，当需长期外露时，应采取防止锈蚀的措施。\n\n#### 条文说明：\n\n1 本款增加了“对长度大于60m的孔道宜适当增加摩阻测试的数量”的规定。\n\n2 对本款的解释见本规范第7.7.4条第1款。\n\n3 后张法多根（束）预应力筋张拉时，张拉的合力作用线需要处在结构或构件的核心截面以内，以防止截面产生过大的偏心受压和边缘拉力，因此，张拉需要分批、分阶段、对称地进行。\n\n4 在各种预应力体系中，对同一束中的预应力筋均需要采用整束张拉锚固的方式，以使所建立的预应力达到均匀。对扁平管道中平行排放的预应力筋，因不会产生相互叠压，故允许采用单根张拉，但单根张拉时会产生分批张拉预应力损失，因此在确定张拉力时需要将此损失计算在内。\n\n5 曲线预应力筋锚固时由于孔道反向摩擦的影响，张拉端的预应力损失最大，并沿构件长度逐步减小至零，因此，是否采用两端张拉，主要依照锚固损失的影响长度来确定。原规范本款的第1项规定了对确定一端张拉或两端张拉的计算原则，但在执行过程中普遍反映不好掌握，故本次修订将其修改为按不同钢束长度来确定一端张拉或两端张拉。\n\n7 对本款的解释见本规范第 7.7.3 条第 3 款。\n\n10预应力筋锚固后的外露长度，主要是考虑热影响不波及锚固部位，以及外露部分不影响构件的安装。\n\n### 7.8.6 对长度较小的竖向或横向预应力钢束，可采用低回缩锚具。低回缩锚具的张拉和锚固施工要求宜符合相应产品标准的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n对长度较小的钢束而言，张拉后的力筋伸长值本身就不大，而回缩又抵消了大部分的伸长，导致在结构或构件中建立的有效预应力偏低甚至过小，因此部分生产厂根据这种情况，研究开发了低回缩锚具。工程实践证明，这种低回缩锚具的应用较好地解决了短钢束有效预应力偏低甚至过小的问题，值得推广应用，故本次修订增加了本条规定。\n\n### 7.9 后张孔道压浆及封锚\n\n#### 7.9.1预应力筋张拉锚固后，孔道应尽早压浆，且应在 48h内完成，否则应采取避免预应力筋锈蚀的措施。\n\n##### 条文说明：\n\n后张预应力孔道压浆的目的，主要是防止预应力筋锈蚀，并通过凝结后的浆体将预应力传递至混凝土结构中。对防锈蚀而言，孔道的压浆越早越好，同时也能防止预应力筋的松弛，使构件尽快安装。条文规定张拉锚固后的48h内完成孔道的压浆在实际施工中是能做到的。\n\n#### 7.9.2后张预应力孔道应采用专用压浆料或专用压浆剂配制的浆液进行压浆。所用原材料应符合下列规定：\n\n1 水泥应采用性能稳定、强度等级不低于 42.5 的低碱硅酸盐或低碱普通硅酸盐水泥，水泥的性能要求应符合本规范第6.15.4条的规定。\n\n2 外加剂应与水泥具有良好的相容性，且不得含有氯盐、亚硝酸盐或其他对预应力筋有腐蚀作用的成分。减水剂应采用高效减水剂或高性能减水剂，且应满足现行《混凝土外加剂》（GB 8076）中高效减水剂一等品的要求，其减水率应不小于 $20\\%$ 。\n\n3 矿物掺合料的品种宜为Ⅰ级粉煤灰、粒化高炉矿渣粉或硅灰，并应符合本规范第6.15.8条的规定。\n\n4 水不应含有对预应力筋或水泥有害的成分，每升水中不得含有 $3 5 0 \\mathrm { m g }$ 以上的氯化物离子或任何一种其他有机物，宜采用符合国家卫生标准的清洁饮用水。\n\n5 膨胀剂宜采用钙矾石系或复合型膨胀剂，不得采用以铝粉为膨胀源的膨胀剂或总碱量 $0 . 7 5 \\%$ 以上的高碱膨胀剂。\n\n6 压浆材料中的氯离子含量应不超过胶凝材料总量的 $0 . 0 6 \\%$ ，比表面积应大于$3 5 0 \\mathrm { m } ^ { 2 } / \\mathrm { k g }$ ，三氧化硫含量应不超过 $6 . 0 \\%$ 。\n\n##### 条文说明：\n\n“专用压浆料”是指由水泥、高效减水剂或高性能减水剂、膨胀剂和矿物掺合料等多种材料干拌而成的混合料，在施工现场按一定比例加水并搅拌均匀后，用于充填后张预应力孔道的压浆材料；“专用压浆剂”是指由高效减水剂或高性能减水剂、膨胀剂和矿物掺合料等多种材料干拌而成的混合剂，在施工现场按一定比例与水泥、水混合并搅拌均匀后，用于充填后张预应力孔道的压浆材料。“专用”是指专门用于后张预应力孔道的压浆，且均由工厂化制造生产。采用专用压浆材料的目的，在于其更能保证后张孔道压浆的质量、可靠性和耐久');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('534b62bc-a8dd-4447-aff6-440592c2306b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 6）', '( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$\n\n当按式（53）、式（55）算出的临界应力或按式（54）算出的临界应力乘以 $\\sqrt { 3 }$ 的值超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊时，则应参照式（57）求得相应的折减临界应力，用它来替换原超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊的临界应力。\n\n当加劲肋的构造尺寸符合5．7．1．5的规定时，只需要按局部区格计算稳定性，否则应同时计算局部区格板和带肋板体两种情况的稳定性。\n\n#### 5．7．1．2 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 同时作用时板的临界复合应力\n\n临界复合应力按式（56）计算：\n\n$$\n\\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } = \\frac { \\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } } { \\frac { 1 + \\psi } { 4 } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\sqrt { \\left[ { \\frac { 3 - \\psi } { 4 } } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { m e r } } } \\right] ^ { 2 } + ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } } ) ^ { 2 } } } \\qquad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ 5 6 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , \\mathrm { c c r }$ 压缩应力 $\\sigma _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 同时作用时板的临界复合应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n为分别由式(53)、式(54)和式(55)直接求得的临界应力值；\n\n$\\psi$ —板边两端应力比， ${ \\psi } ^ { = } \\sigma _ { 2 } / \\sigma _ { 1 }$ ，见附录 $_ \\mathrm { N }$\n\n特殊情况： $\\tau { = } 0 , \\sigma _ { \\mathrm { m } } { = } 0$ 时： $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } = \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } }$\n\n当局部压应力作用于板的受拉边缘时， $\\sigma _ { 1 }$ 与 $\\sigma _ { m }$ 犿不相关，可分别取 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } = 0$ 以及 $\\sigma _ { 1 } = 0$ 进行计算。当临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ （含特殊情况）超过 $0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）求得相应的折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ ，并用折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 替换超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ ：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( 1 - \\frac { 1 } { 1 + 6 . 2 5 m ^ { 2 } } \\right) = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\rho\n$$\n\n……（57）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 折减临界应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('534dd861-8429-43c6-b4f6-10eb7a8b0a33', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 1）', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合## 犌．4．1 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．11；采用极限状态设计法设计时，见表 G．12。\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=3>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=8 colspan=1>行</td><td rowspan=4 colspan=1>自重振动载荷，起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．起重机质量引起的，见4.2.1.1.1和4.2.1.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>州</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的，见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>$35</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 c');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5353c977-3920-4284-bc61-2454a4e35966', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '3.15 物料提升机（Part 1）', '3.15 物料提升机3.15.1 物料提升机检查评定应符合现行行业标准《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》JGJ88 的规定。\n\n3.15.2 物料提升机检查评定保证项目应包括：安全装置、防护设施、附墙架与缆风绳、钢丝绳、安拆、验收与使用。一般项目应包括：基础与导轨架、动力与传动、通信装置、卷扬机操作棚、避雷装置。\n\n3.15.3 物料提升机保证项目的检查评定应符合下列规定：\n\n## 1 安全装置\n\n1）应安装起重量限制器、防坠安全器，并应灵敏可靠;\n\n2）安全停层装置应符合规范要求，并应定型化；\n\n3）应安装上行程限位并灵敏可靠，安全越程不应小于 $3 \\mathrm { m }$ ；\n\n4）安装高度超过 $3 0 \\mathrm { m }$ 的物料提升机应安装渐进式防坠安全器及自动停层、语音\n\n影像信号监控装置。\n\n## 2 防护设施\n\n1）应在地面进料口安装防护围栏和防护棚，防护围栏、防护棚的安装高度和强度应符合规范要求；\n\n2）停层平台两侧应设置防护栏杆、挡脚板，平台脚手板应铺满、铺平;  \n3）平台门、吊笼门安装高度、强度应符合规范要求，并应定型化。\n\n## 3 附墙架与缆风绳\n\n1）附墙架结构、材质、间距应符合产品说明书要求;  \n2）附墙架应与建筑结构可靠连接；  \n3）缆风绳设置的数量、位置、角度应符合规范要求，并应与地锚可靠连接；  \n4）安装高度超过30m的物料提升机必须使用附墙架；  \n5）地锚设置应符合规范要求。\n\n## 4 钢丝绳\n\n1）钢丝绳磨损、断丝、变形、锈蚀量应在规范允许范围内;  \n2）钢丝绳夹设置应符合规范要求；  \n3）当吊笼处于最低位置时，卷筒上钢丝绳严禁少于3圈；  \n4）钢丝绳应设置过路保护措施。\n\n## 5 安拆、验收与使用\n\n1）安装、拆卸单位应具有起重设备安装工程专业承包资质和安全生产许可证；  \n2）安装、拆卸作业应制定专项施工方案，并应按规定进行审核、审批；  \n3） 安装完毕应履行验收程序，验收表格应由责任人签字确认；  \n4） 安装、拆卸作业人员及司机应持证上岗；  \n5）物料提升机作业前应按规定进行例行检查，并应填写检查记录；  \n6）实行多班作业、应按规定填写交接班记录。\n\n3.15.4 物料提升机一般项目的检查评定应符合下列规定：\n\n## 1 基础与导轨架\n\n1）基础的承载力和平整度应符合规范要求;  \n2）基础周边应设置排水设施；  \n3）导轨架垂直度偏差不应大于导轨架高度 $0 . 1 5 \\%$ ；  \n4）井架停层平台通道处的结构应采取加强措施。\n\n## 2 动力与传动\n\n1）卷扬机电引机应安装牢固，当卷扬机卷筒与导轨底部导向轮的距离小于 20宰卷筒宽度时，应设置排绳器;\n\n2）钢丝绳应在卷筒上排列整齐；\n\n3）滑轮与导轨架、吊笼应采用刚性连接，并应与钢丝绳相匹配；\n\n4）卷筒、滑轮应设置防止钢丝绳脱出装置;\n\n5）当电引钢丝绳为2根及以上时，应设置曳引力平衡装置。\n\n## 3 通信装置\n\n1）应按规范要求设置通信装置；  \n2）通信装置应具有语音和影像显示功能。\n\n## 4 卷扬机操作棚\n\n1）应按规范要求设置卷扬机操作棚;  \n2）卷扬机操作棚强度、操作空间应符合规范要求。\n\n## 5 避雷装置\n\n2）小车变幅的塔式起重机应安装小车行程开关，动臂变幅的塔式起重机应安装臂架幅度限制开关，并应灵敏可靠；\n\n3）回转部分不设集电器的塔式起重机应安装回转限位器，并应灵敏可靠；\n\n4）行走式塔式起重机应安装行走限位器，并应灵敏可靠。\n\n## 3 保护装置\n\n1)小车变幅的塔式起重机应安装断绳保护及断轴保护装置，并应符合规范要求；\n\n2）行走及小车变幅的轨道行程末端应安装缓冲器及止挡装置，并应符合规范要求；\n\n3）起重臂根部绞点高度大于50m的塔式起重机应安装风速仪，并应灵敏可靠；\n\n4）当塔式起重机顶部高度大于 $3 0 \\mathrm { m }$ 且高于周围建筑物时，应安装障碍指示灯。\n\n## 4 吊钩、滑轮、卷筒与钢丝绳\n\n1）吊钩应安装钢丝绳防脱钩装置并应完整可靠，吊钩的磨损、变形应在规定允许范围内;\n\n2）滑轮、卷筒应安装钢丝绳防脱装置并应完整可靠，滑轮、卷筒的磨损应在规 定允许范围内;\n\n3）钢丝绳的磨损、变形、锈蚀应在规定允许范围内，钢丝绳的规格、固定、缠绕应符合说明书及规范要求。\n\n## 5 多塔作业\n\n1）多塔作业应制定专项施工方案并经过审批;\n\n2）任意两台塔式起重机之间的最小架设距离应符合规范要求。\n\n## 6 安拆、验收与使用\n\n1）安装、拆卸单位应具有起重设备安装工程专业承包资质和安全生产许可证；\n\n2）安装、拆卸应制定专项施工方案，并经过审核、审批；\n\n3）安装完毕应履行验收程序，验收表格应由责任人签字确认；\n\n4）安装、拆卸作业人员及司机、指挥应持证上岗；\n\n5）塔式起重机作业前应按规定进行例行检查，并应填写检查记录；\n\n6）实行多班作业、应按规定填写交接班记录。\n\n3.17.4 塔式起重机一般项目的检查评定应符合下列规定：\n\n## 1 附着\n\n1）当塔式起重机高度超过产品说明书规定时，应安装附着装置，附着装置安装应符合产品说明书及规范要求；\n\n2)当附着装置的水平距离不能满足产品说明书要求时，应进行设计计算和审批;\n\n3）安装内爬式塔式起重机的建筑承载结构应进行受力计算；\n\n4）附着前和附着后塔身垂直度应符合规范要求。\n\n## 2 基础与轨道\n\n1）塔式起重机基础应按产品说明书及有关规定进行设计、检测和验收；\n\n2）基础应设置排水措施;\n\n3）路基箱或枕木铺设应符合产品说明书及规范要求;\n\n4）轨道铺设应符合产品说明书及规范要求。\n\n## 3 结构设施\n\n1）主要结构件的变形、锈蚀应在规范允许范围内;\n\n2）平台、走道、梯子、护栏的设置应符合规范要求；\n\n3）高强螺栓、销轴、紧固件的紧固、连接应符合规范要求，高强螺栓应使用力矩扳手或专用工具紧固。\n\n## 4 电气安全\n\n1）塔式起重机应采用 TN-S 接');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('535f3417-7e27-4068-9d0d-ff84d8226539', '31《焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GBT3323.1-2019）.md', '版权专有侵权必究', '版权专有侵权必究');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('535f839e-874a-4b91-92ef-0d1a0ccb0797', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8养护及其他附属设施', '3.8养护及其他附属设施3.8.1桥涵应设置维修养护通道。特大、大桥应根据需要设置必要的检查平台、扶梯、内照明、人口井盖、专用检修车等设施；需借助墩顶作为检修平台时，桥墩应根据需要设置安全设施。\n\n3.8.2特大桥和大桥应设置永久观测点。特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志。\n\n3.8.3位于桥面上的拉索、吊杆、拱肋等受力构件应设置必要的防撞保护设施。\n\n3.8.4桥梁应根据相关规范的规定进行防雷设计，设置避雷设施。\n\n3.8.5特大、大、中桥可根据需要设置防火、照明和导航设备以及养护工房、库房和守卫房等，必要时可设置紧急电话。\n\n3.8.6技术复杂的大型桥梁工程可根据需要设置必要的结构监测设施。\n\n3.8.7桥梁在跨越公路和铁路部分应设置防抛网。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('537da1e7-ecfb-4809-a038-6ab4e1ebe3b7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗（Part 1）', '附 录 犗## （规范性附录）\n\n## 用于结构疲劳强度计算的构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式\n\n构件可以用铆钉、螺栓或焊缝进行连接。\n\n起重机常用的焊接型式有对接焊、双面坡口对接焊（K 形焊）和角焊，焊接质量分为普通质量（O．Q）和特殊质量（S．Q）两类，如表O．1所示。\n\n在表 O．1中还对某些型式的焊接接头作出了焊接检验的规定。\n\n表 犗．1 焊接质量  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>焊接型式</td><td rowspan=1 colspan=1>焊接质量</td><td rowspan=1 colspan=1>焊接方式</td><td rowspan=1 colspan=1>代号</td><td rowspan=1 colspan=1>焊接检验</td><td rowspan=1 colspan=1>代号</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>全深范围内的对接焊</td><td rowspan=1 colspan=1>特殊质量(S.Q)</td><td rowspan=1 colspan=1>在封焊之前，焊根要刮光(或修光);焊缝在平行于受力方向与被连接板磨平,无端头焊口</td><td rowspan=1 colspan=1>X亲</td><td rowspan=1 colspan=1>焊缝全长(100%)进行检验(例如，用X射线）</td><td rowspan=1 colspan=1>P100</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>普通质量(0.Q)</td><td rowspan=2 colspan=1>在封焊之前，焊根要刮光(或修光);无端头焊口</td><td rowspan=2 colspan=1>X</td><td rowspan=1 colspan=1>如果计算应力大于0.8倍许用应力，焊缝全长进行检验</td><td rowspan=1 colspan=1>P100</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>否则,至少抽检焊缝长度的10%</td><td rowspan=1 colspan=1>P10</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>在两连接件所形成的角落中进行的K形焊。其中一个连接件在焊缝处开有坡口</td><td rowspan=1 colspan=1>特殊质量(S.Q)</td><td rowspan=1 colspan=1>在另一侧焊接前，焊根要刮光(或修光);焊缝边缘无咬边，必要时打磨;完全焊透</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>进行拉伸检验，垂直于受力方向的钢板在拉伸载荷下不发生层状撕裂</td><td rowspan=2 colspan=1>D</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>普通质量(0.Q)</td><td rowspan=1 colspan=1>两条焊缝间未熔透的宽度≤3mm≤3mm</td><td rowspan=1 colspan=1>V</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>在两连接件所形成的角落中进行的角焊</td><td rowspan=1 colspan=1>特殊质量(S.Q)</td><td rowspan=1 colspan=1>焊缝的边缘无咬边，必要时打磨</td><td rowspan=1 colspan=1>M</td><td rowspan=1 colspan=1>进行拉伸检验，垂直于受力方向的钢板在拉伸载荷下不发生层状撕裂</td><td rowspan=1 colspan=1>D</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>普通质量(0.Q)</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n表 O．2所列各种不同的连接方法是按照他们所产生的应力集中情况的大小来进行分类的。\n\n对一条给定的焊缝来说，其应力集中情况随接头所受的载荷型式而变。\n\n例如：对一个角焊缝接头进行纵向拉伸、压缩（0．31）或纵向剪切（0．51）时，应力集中情况等级划归为 $\\mathrm { K } _ { 0 }$ 类；进行横向拉伸或压缩（3．2或4．4）时，其应力集中情况等级则划归为 $\\mathrm { K } _ { 3 }$ 或 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 类。\n\n表 犗．2 构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件接头型式的标号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">说明</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">图</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">代号</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">1——非焊接件应力集中情况等级W。</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">母材均匀，构件表面无接缝或不需连接(实体杆)，无切口应力集中效应，除非后者可以计算</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('538272bb-eee5-4bac-a9c6-2b7b8b430100', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '3金属结构（Part 3）', '永久变形。\n\n#### 3.7.2.4除非提供有其他合适的把手,直梯的两边撑杆至少要比最上一个梯级高出 $1 , 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，当空间受限制时此高出的高度也不应小于 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。\n\n#### 3.7.2.5装在结构内部的直梯，如果结构件的布置能够保证直径为 $0 , 6 \\textrm { m }$ 的球体不能穿过，则可不设护圈。\n\n#### 3.7.2.6直梯的终端宜与平台平齐，梯级终端踏板或踏杆不应超过平台平面。\n\n#### 3.7.2.7如梯子在平台处不中断，则护圈也不应中断,但应在护圈侧面开一宽为 $0 , 5 \\textrm { m }$ 、高为 $1 , 4 \\textrm { m }$ 的洞口，以便人员出入。\n\n## 3.8栏杆和护绳\n\n### 3.8.1在架桥机的以下部位应装设栏杆：\n\na）用于进行架桥机安装、拆装、试验、维修和保养，且高于桥面 $2 \\textrm { m }$ 的工作部位；  \nb）通往离桥面高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的检修保养部位的通道。\n\n### 3.8.2栏杆的设置应满足以下要求：\n\na） 栏杆上部表面的高度不低于 $1 \\textrm { m }$ ,栏杆下部有高度不低于 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的踢脚板，在踢脚板与手扶栏杆之间有不少于一根的中间横杆，它与踢脚板或手扶栏杆的距离不得大于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ;对净高不超过 $1 , 3 \\textrm { m }$ 的通道,手扶栏杆的高度可以为 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \nb) 在手扶栏杆上的任意点任意方向应能承受的最小力为 $1 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ ，且无永久变形。  \nc） 栏杆允许开口，但开口处应有防止人员跌落的保护措施。\n\n### 3.8.3在无法装设栏杆的情况下，应装设护绳，护绳高度不宜低于 $1 \\textrm { m }$ 。护绳任意位置应能承受  \n5000N的外力，护绳宜采用钢丝绳或链条。\n\n## 3.9金属结构的修复与报废\n\n### 3.9.1主要受力构件失去整体稳定性时不应修复，应报废。  \n### 3.9.2主要受力构件发生腐蚀时，应进行检查和测量。当主要受力构件断面腐蚀达原设计厚度的$10 \\%$ 时，如不能修复，应报废。  \n### 3.9.3主要受力构件产生裂纹时,应根据受力情况和裂纹情况采取阻止裂纹继续扩展的措施，并采取加强或改变应力分布的措施，或停止使用。  \n### 3.9.4主要受力构件因产生塑性变形,使工作机构不能正常地安全运行时，如不能修复,应报废。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53868b62-cdb8-4ba6-ae78-7ac459173d89', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '7.5.10钻架、钻台平车、封口平车等的承载部位不得超载', '7.5.10钻架、钻台平车、封口平车等的承载部位不得超载。# 7.5.11使用空气反循环时，喷浆口应遮拦，管端应固定。# 7.5.12钻进结束时，应把钻头略为提起，降低转速，空转$5 \\mathrm { m i n } { \\sim } 2 0 \\mathrm { m i n }$ 后再停钻。停钻时，应先停钻后停风。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53891281-403a-460e-8d87-e82818b4f5a2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：混凝土中产生碱集料反应一般认为有三个必备条件：集料具有碱活性、混凝土中总碱量大于 $3 . 0 ~ \\mathrm { \\ k g / m } ^ { 3 }$ 、结构处在有足够湿度的环境中。在三个条件共同作用下混凝土会发生碱集料反应，对此施工中需要特别引起重视，严加控制。混凝土总碱含量宜不超过 $3 . 0 \\mathsf { k g } / \\mathsf { m } ^ { 3 }$ ，是防止碱集料反应的一个重要临界控制指标，而对特大桥、大桥、重要桥梁的混凝土含碱量则需要更加严格一些，但原规范中“对特大桥、大桥和重要桥梁不宜大于 $1 . 8 \\mathsf { k g } / \\mathsf { m } ^ { 3 , \\dag }$ 的规定，在当前天然砂、石资源相对缺乏的情况下较难做到，故本次修订参照《铁路混凝土结构耐久性设计规范》（TB 10005-2010）的规定，将其调整为“对特大桥、大桥和重要桥梁宜不大于 $2 . 1 \\mathsf { k g } / \\mathsf { m } ^ { 3 , \\mathsf { , , } }$ 。\n\n## 6.8.7 泵送混凝土的配合比宜符合下列规定：\n\n1 胶凝材料用量宜不小于 $3 0 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ 。水泥宜选用硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥或粉煤灰硅酸盐水泥；细集料宜采用中砂，且其通过 $3 0 0 \\mu \\mathrm { m }$ 筛孔的颗粒含量宜不少于 $1 5 \\%$ ，砂率宜为 $3 5 \\% \\sim 4 5 \\%$ ；粗集料宜采用连续级配，其针片状颗粒含量宜不大于 $10 \\%$ ，粗集料的最大公称粒径与输送管径之比宜符合表6.8.7的规定。\n\n2 应通过试验掺用适量的泵送剂或减水剂，且宜掺用矿物掺合料。\n\n3 试配时应考虑坍落度经时损失。\n\n表 6.8.7 粗集料的最大公称粒径与输送管径之比');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53972c34-05b8-4e78-aab7-44aa7ead53e2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '3 护筒顶的高程主要与施工期间的最高水位有关（Part 4）', '，使其底口高于骨架底部 $2 \\mathrm { m }$ 以上后再恢复正常灌注速度。\n\n7 对变截面桩，应在灌注过程中采取措施，保证变截面处的水下混凝土灌注密实。\n\n8 采用全护筒钻机施工的桩在灌注水下混凝土时，护筒应随导管的提升逐步上拔，上拔过程中除应保证导管的埋置深度外，同时应使护筒底口始终保持在混凝土面以下。施工时应边灌注、边排水，并应保持护筒内的水位稳定。\n\n9 混凝土灌注至桩顶部位时，应采取措施保持导管内的混凝土压力，避免桩顶泥浆密度过大而产生泥团或桩顶混凝土不密实、松散等现象；在灌注将近结束时，应核对混凝土的灌入数量，确定所测混凝土的灌注高度是否正确。灌注桩桩顶高程应比设计高程高出不小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ，当存在地质条件较差、孔内泥浆密度过大、桩径较大等情况时，应适当提高其超灌的高度；超灌的多余部分在承台施工前或接桩前应凿除，凿除后的桩头应密实、无松散层，混凝土应达到设计规定的强度等级。\n\n10 灌注中发生故障时，应尽快查明原因，确定合适的处置方案，进行处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('539db220-2907-4c3a-8f03-beffe07b0bb1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 3）', '式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n……（J．5）\n\n式中：\n\n计算系数；\n\n$$\nc = \\frac { 1 } { \\mathrm { c o s } \\alpha + a \\mathrm { s i n } \\theta } \\cdot \\frac { l } { H }\n$$\n\na 钢丝绳滑轮组倍率；\n\n—臂架长度；$\\alpha , \\theta , H$ ——几何尺寸，见图J.1和图J.2。\n\n  \n图 犑．1\n\n  \n图 犑．2\n\n### 犑．2 等截面格构式受压构件的换算长细比\n\n等截面格构式受压构件的换算长细比见表J．5。\n\n表 犑．1 在同一平面内与支承方式有关的长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 1 }$ 值  \n\n\n<<<HTBL|f376b84c0be947bf93c6915af52c16ae52c16ae|END>>>\n\n\n表 犑．2 两端铰支非对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n\n\n\n表 犑．3 两端铰支对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n## 附 录 犓\n\n（规范性附录）轴心受压构件的稳定系数\n\n### 犓．1 a类、b类、c类、d类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\varphi$ 的选择见表 K．1～表 K．4。\n\n#### 表 犓．1 犪类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$\n\n\n\n\n\n表 犓．2 犫类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n表 犓．3 犮类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注：见表 K．4注。\n\n表 犓．4 犱类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注1：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中指的a、b、c、d类截面，见表29。  \n注2：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中的 $\\varphi$ 值系按下列公式计算：当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } = \\frac { \\lambda } { \\pi } \\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / E } { \\ll } 0 . 2 1 5$ 时： $\\varphi { = } 1 { - } \\alpha _ { 1 } \\lambda _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 }$ 当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } { > } 0 . 2 1 5$ 时： $\\scriptstyle : \\varphi = { \\frac { 1 } { 2 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } } \\left[ ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) - { \\sqrt { ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) ^ { 2 } - 4 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } } \\right]$ 式中：$\\alpha _ { 1 } \\ldots \\alpha _ { 2 } \\ldots \\alpha _ { 3 }$ ———系数，根据表29的截面分类，由表 K．5查用；λ$\\lambda _ { n }$ ———正侧长细比；———构件长细比。\n\n注3：当构件的 $\\lambda$ $\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / 2 3 5 }$ 值超出表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4的范围时，则 $\\varphi$ 值按注2所列的公式计算。 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 为钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）。\n表 犓．5 系数 $\\pmb { \\alpha } _ { 1 } \\ 、 \\pmb { \\alpha } _ { 2 } \\ 、 \\pmb { \\alpha } _ { 3 }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53a25f3c-4d79-46a1-ad39-da69b754d6fe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '1 范围', '1 范围本标准确立了起重机总体、结构、机械、电气与安全等部分设计应共同遵守的必要准则，规定了设计、计算要求和方法，并可作为对设计进行分析和评价的技术依据。\n\n本标准适用于桥架型起重机、臂架型起重机和缆索型起重机，但不涉及上述起重机设计的特殊问题。本标准也可供其他起重机参照使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53a4c728-1a00-4c8f-ae25-7e618a379d8f', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '5.4 坠落试验', '5.4 坠落试验5.4.1 速差式防坠器坠落试验，将防坠器安全绳全部收回，安装在试验架上；将安全绳拉出 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，夹住避免缩回，将测试重物（按额定制动载荷和额定工作载荷两类）分别挂在安全绳末端；将测试重物提升 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，距挂点水平距离 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；试验布置图见附录A图A.1；释放测试重物，测量并记录冲击力值和坠落距离，防坠器坠落性能应符合表1的规定。\n5.4.2刚性导轨防坠器坠落试验，按GB/T 6096 中的规定，将防坠器安装在干燥垂直的导轨架上，分别悬挂测试重物［额定制动载荷和额定工作载荷（人体模型）两类]，测试重物重心应高于防坠器中心$0 . 5 \\mathrm { m }$ 、距地面 $3 \\mathrm { m }$ 以上，并在导轨上做零点标识，试验布置图见附录A图A.2；释放测试重物，测量并记录冲击力值、锁止距离和坠落距离，防坠器坠落性能应符合表1的要求。\n\n5.4.3柔性导轨防坠器坠落试验，按GB/T 6096 中的规定，将防坠器安装在上部固定的垂直绳索上，分别悬挂测试重物［额定制动载荷和额定工作载荷（人体模型）两类]，测试重物重心应高于防坠器中心 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 、距地面 $3 \\mathrm { m }$ 以上，并在绳索上做零点标识，试验布置图见附录A图A.3；释放测试重物，测量并记录冲击力值、锁止距离和坠落距离，防坠器坠落性能应符合表1的规定。\n\n## 5.5抗跌落试验\n\n将防坠器从距离水泥地面 $1 \\mathbf { m }$ 高处，自由跌落后，再进行空载动作试验、额定制动载荷坠落试验，应符合4.5.2.1、4.5.3.2、4.5.4.2、4.5.1.4的定。\n\n## 5.6耐候性试验\n\n### 5.6.1将同型号规格两套防坠器分别放置于一 $3 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 、 $+ 5 0 \\mathrm { ^ { \\circ } C }$ 恒温箱中静置 $^ { 2 4 \\mathrm { h } }$ ，从恒温箱取出后在0.5h内完成空载动作试验、额定工作载荷坠落试验，应符合4.5.2.1、4.5.3.2、4.5.4.2、4.5.1.4的规定。\n\n### 5.6.2将同型号规格两套导轨防坠器分别在浸水（浸入温度为 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的水中1h）和浸油（浸入温度为 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的柴油中1h 后，再静止挂沥1h）状态下，再进行空载动作试验、额定工作载荷坠落试验，应符合4.5.2.1、4.5.3.2、4.5.4.2、4.5.1.4 的规定。\n\n### 5.6.3将两根连接绳分别放置于一 $3 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 、 $+ 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 恒温箱中静置 $^ { 2 4 \\mathrm { ~ h ~ } }$ ，从恒温箱取出后在 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 内完成静载荷试验，应符合4.5.5的规定。\n\n### 5.6.4将连接器分别放置于一 $3 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 、 $+ 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 恒温箱中静置24h，从恒温箱取出后在 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 内完成静载荷试验，应符合4.5.6的规定。\n\n### 5.6.5将两套织带型缓冲器分别放置于一 $3 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 、 $+ 5 0 \\mathrm { ^ { \\circ } C }$ 恒温箱中静置24h，从恒温箱取出后在 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 内完成静载荷试验，应符合4.5.7的规定。\n\n## 5.7疲劳试验\n\n### 5.7.1采用符合DL/T1435规定的设备，按GB24544的方法确定最小测试重物；在速差式防坠器钢丝绳（或合成纤维带）的末端悬挂最小测试重物，将速差式防坠器钢丝绳（或合成纤维带）拉出 $1 \\mathbf { m }$ ，测试重物距挂点水平距离不超过 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；释放测试重物；如此重复操作1000 次后，再进行空载动作试验，防坠器应符合4.5.2.2的规定。\n\n### 5.7.2将刚性导轨防坠器安装在导轨上端，按GB 24542的方法确定最小测试重物；在防坠器连接绳末端悬挂最小测试重物；提升测试重物，使防坠器可在导轨上滑动，测试重物与导轨间水平距离不应大于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；释放测试重物，使其自由下落，观察防坠器是否正常锁止；如此重复操作1000次后，再进行空载动作试验，防坠器应符合4.5.3.3的规定。\n\n### 5.7.3将柔性导轨防坠器安装在绳索上端，按GB/T24537的方法确定最小测试重物；在防坠器连接绳末端悬挂最小测试重物；提升测试重物，使防坠器可在绳索上滑动，测试重物与绳索间水平距离不应大于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；释放测试重物，使其自由下落，观察防坠器是否正常锁止；如此重复操作1000次后，再进行空载动作试验，防坠器应符合4.5.4.3的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53a78b07-a12b-473a-be55-853cee5404ce', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第八章 附则', '第八章 附则第一百一十九条本法中下列用语的含义：\n\n（一）“道路”，是指公路、城市道路和虽在单位管辖范围但允许社会机动车通行的地方，包括广场、公共停车场等用于公众通行的场所。\n\n（二）“车辆\"，是指机动车和非机动车。\n\n（三）“机动车\"，是指以动力装置驱动或者牵引，上道路行驶的供人员乘用或者用于运送物品以及进行工程专项作业的轮式车辆。\n\n（四）“非机动车\"，是指以人力或者畜力驱动，上道路行驶的交通工具，以及虽有动力装置驱动但设计最高时速、空车质量、外形尺寸符合有关国家标准的残疾人机动轮椅车、电动自行车等交通工具。\n\n（五）“交通事故\"，是指车辆在道路上因过错或者意外造成的人身伤亡或者财产损失的事件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53aadd7b-30b1-486e-82d3-d7517115a464', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 7）', ' 起重机带有额定起升载荷，与机构失效引起的载荷相组合；  \nh） C8— 起重机带有额定起升载荷，与起重机基础外部激励产生的载荷相组合；  \ni） C9— 起重机在安装、拆卸或运输期间产生的载荷组合。\n\n#### 4．3．4 载荷组合表及其应用\n\n##### 4．3．4．1 载荷组合表\n\n考虑到受以上各类载荷作用的起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表见表20，各类典型起重机的载荷与载荷组合表见附录 G。\n\n\n\n\n\n（  \n， ． 4  \n\n\n\n\n\n##### 4．3．4．2 载荷组合表的应用\n\n###### 4．3．4．2．1 各项载荷的计算\n\n表20中各项乘以动力系数的载荷计算如下：\n\n第1行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 或乘以1；  \n第2行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 、突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 或乘以1或乘以 $\\eta$ ；  \n第3行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ；  \n第4行和第5行的载荷为相应质量乘以驱动加速度后，再乘以动载荷系数 $\\phi _ { 5 }$ ；  \n第11行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以最大起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ；  \n第13行的载荷为相应质量乘以重力加速度及1．1（或其他动载试验载荷倍数值）后，再乘以动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ ；  \n第14行的载荷为相应质量乘以碰撞停车减速度后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ 或按缓冲器吸收的动能算出缓冲碰撞力后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ ；  \n第16行和第17行的载荷为相应质量乘以相应的停机减速度后，再乘以动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n###### 4．3．4．2．2 载荷组合的选取\n\n根据所设计起重机的工况要求的实际情况，按4．3．3选取相应的载荷组合，并按表20或附录G中相应的载荷组合表中的内容，进行该载荷组合下的设计计算或承载能力验算。\n\n###### 4．3．4．2．3 用许用应力设计法时载荷组合表的应用\n\n用许用应力设计法时，许用应力值以材料、零件、部件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳强度计算中的各个极限应力）除以相应的安全系数 $n$ 来确定。在一般情况下，当高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1时，安全系数也就是表20中的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53b040a9-d4ba-4bd3-ad9f-903ffcb042e0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6 混凝土工程（Part 5）', ' rowspan=\"1\">卵石压碎指标（%）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤14</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤16</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">坚固性（硫酸钠溶液法试验质量损失值，%）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤12</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">吸水率（%）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤1.0</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">≤2.0</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">针片状颗粒总含量（按质量计，%)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤15</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">含泥量（按质量计，%）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤0.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤1.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤1.5</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">泥块含量（按质量计，%)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤0.2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤0.5</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">有害物质限量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">有机物</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">合格</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">硫化物及硫酸盐（按 SO质量计，%）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤0.5</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">≤1.0</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">岩石抗压强度（水饱和状态，MPa)</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">火成岩≥80；变质岩≥60；水成岩≥30</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">表观密度（kg/m）</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">≥2600</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">连续级配松散堆积空隙率（%）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤43</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤45</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤47</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">碱集料反应</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">经碱集料反应试验后，试件应无裂缝、酥裂、胶体外溢等现象，在规定试验龄期的膨胀率应小于0.10%</td></tr></table>\n\n\n注：1. 粗集料中不应混有草根、树叶、树枝、塑料、煤块、炉渣等杂物。\n\n2. 混凝土强度等级为 C60 及以上时应进行岩石抗压强度检验，其他情况下，如有必要也可进行岩石的抗压强度检验。岩石的抗压强度除应满足表中要求外，其抗压强度与混凝土强度等级之比对于 C60 及以上的混凝土，应不小于2，其余应不小于1.5。岩石强度首先应由生产单位提供，工程中可采用压碎值指标进行质量控制。\n\n3. 当粗集料中含有颗粒状硫酸盐或硫化物杂质时，应进行专门检验，确认能满足混凝土耐久性要求后，方可采用。\n\n4.采用卵石破碎成碎石时，应具有两个及以上的破碎面，且其破碎面应不小于 $70 \\%$ 。\n\n5. 卵石和碎石混合使用时，压碎值应分别按卵石和碎石控制。\n\n### 条文说明：\n\n本条按《建设用卵石、碎石》（GB/T14685—2011）的规定对相关技术指标进行了修改。\n\n对表 6.4.1 中的注作了下列修改：删除了原表注 1“Ⅰ类宜用于强度等级大于 C60 的混凝土；Ⅱ类宜用于强度等级 C30\\~C60 及有抗冻、抗渗或其他要求的混凝土；Ⅲ类宜用于强度等级小于 C30 的混凝土和砌筑砂浆”的要求；对原表注 3 进行了修改（现为注 2）；增加了现表注 5“卵石和碎石混合使用时，压碎值应分别按卵石和碎石控制”的规定，放宽了对卵石应用的限制，以充分利用资源。\n\n### 6.4.2 当混凝土结构物处于不同环境条件下时，粗集料坚固性试验的结果除应符合表6.4.1的规定外，尚应符合表6.4.2的规定。\n\n表 6.4.2 粗集料的坚固性试验  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">混凝土所处环境条件</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在硫酸钠溶液中循环5次后的质量损失（%)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">寒冷地区，经常处于干湿');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53b20bda-64b3-4f7f-a822-4f2f6beada0b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '22 海上桥梁', '22 海上桥梁## 22.1 一般规定\n\n### 22.1.1 本章适用于海上桥梁的施工，宽阔水域、咸水湖泊及特殊腐蚀环境地区的桥梁施工可按本章的相关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53c343c0-55bf-4ea5-95fb-ff25c1285bdf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 2）', '承压许用应力，按式（30）计算：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } ] = 1 . 4 [ \\sigma ]\n$$\n\n……（30）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } \\right]$ ———端面承压许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n## 5．3．2 连接材料及其许用应力\n\n### 5．3．2．1 焊条、焊丝、焊剂材料\n\n手工焊条应符合 GB／T5117和 GB／T5118的规定。焊丝应符合 GB／T5293和 GB／T8110的规定。\n\n焊条、焊丝和焊剂，应与母材的综合机械性能相适应。\n\n### 5．3．2．2 高强度螺栓副、销轴材料\n\n高强度螺栓、螺母和垫圈材料应符合GB／T1231或GB／T3633的规定。大于 M24的扭剪型高强度螺栓副和大于 M30的高强度螺栓副，应符合GB／T3098．1、GB／T3098．2等的规定。各种规格的螺栓副除选用 GB／T1231规定的材料外，还可采用 GB／T3077规定的用于8．8级的 $4 0 \\ \\mathrm { { C r } }$ 和用于10．9级以上的 $3 5 ~ \\mathrm { C r M o } \\mathrm { , 4 2 ~ C r M o }$ 等钢材。\n\n主要承载连接销轴的材料，宜采用符合 GB／T699的45钢及符合 GB／T3077的 $4 0 ~ \\mathrm { C r } , 3 5 ~ \\mathrm { C r M o }$ 、$4 2 ~ \\mathrm { C r M o }$ 等钢材，并进行必要的热处理。\n\n### 5．3．2．3 连接的许用应力\n\n#### 5．3．2．3．1 焊缝的许用应力\n\n在焊缝连接的设计中，焊缝应具有与母材同等的综合机械性能。\n\n焊缝承受纵向拉伸、压缩时，许用应力不应超过焊缝纵向拉、压许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ ，承受剪切时不应超过焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 。根据焊接条件、焊接方法和焊缝质量分级，焊缝的许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] , \\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 见表23。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 23 焊缝的许用应力犪  \n\n\n\n\n\n#### 5．3．2．3．2 铆钉、螺栓、销轴连接的许用应力\n\n##### 5．3．2．3．2．1 铆钉连接的许用应力\n\n铆钉分剪切铆钉（单剪、双剪或复剪），拉力铆钉和拉剪组合铆钉。\n\n铆钉在承受拉剪组合应力时应分别计算剪切应力和拉伸应力，计算值应分别小于对应的许用应力。  \n主要承载构件使用铆钉连接时，应避免铆钉受拉。  \n在连接中沿同一受力方向至少排列两个以上铆钉。  \n铆钉连接的许用应力见表24。\n\n单位为牛每平方毫米a Ⅰ类孔有：\n表 24 铆钉连接的许用应力（Ⅰ类孔犪）  \n\n\n\n\n\n—在装配好的结构件上按设计孔径钻成的孔；—在单个零件和结构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；—在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孔。b 工地安装的连接铆钉，其许用应力宜适当降低。c ［］为铆钉或构件相应钢材的基本许用应力，见表22。d 当为埋头或半埋头铆钉时，表中数值乘以0．8予以降低。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53c8a100-7822-4e95-b0a3-7afebf51e311', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 4）', '高度较大的起重机，宜采用不旋转钢丝绳，必要时还应有防止钢丝绳旋转的装置和措施。  \n9．4．1．1．5 吊运熔融金属的起重机，在吊钩组及吊运横梁等处应采取措施保护钢丝绳免受辐射热直接影响，并防止熔融金属喷溅到钢丝绳上。吊运熔化或炽热金属的钢丝绳，应采用金属绳芯或金属股芯等有耐高温性能的重要用途钢丝绳。\n\n9．4．1．1．6 钢丝绳端部的固定和连接应符合如下要求：\n\na） 用绳卡连接时，应满足表57的要求，同时应保证连接强度不小于钢丝绳破断拉力的 $8 5 \\%$ 。\n\n表 57 钢丝绳夹连接时的安全要求  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢丝绳公称直径/mm</td><td rowspan=1 colspan=1>≤19</td><td rowspan=1 colspan=1>19~32</td><td rowspan=1 colspan=1>32~38</td><td rowspan=1 colspan=1>38~44</td><td rowspan=1 colspan=1>44~60</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢丝绳夹最少数量组</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=6>钢丝绳夹夹座应在钢丝绳长头一边;钢丝绳夹的间距不应小于钢丝绳直径的6倍。</td></tr></table>\n\n\nb） 用编结连接时，编结长度不应小于钢丝绳直径的15倍，并且不小于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2 链条\n\n链条传动系统中应有防止链条在工作中发生爬链、跳链、保证链条与链轮正确啮合并平稳运转的措施。还应有可靠的导链和防脱链装置以及防止链条在使用中扭转打结和能检查链条松弛的措施。应装设使用可靠的链条罩壳或挡板。\n\n链条端部的固定应安全可靠，设计链条固定装置时，应使其能承受2．5倍的链条名义张力且不发生永久变形。对起升机构的链条固定装置，当需要时还应能校验其疲劳强度。\n\n链条的空载端应固定牢固，使其不会被拉脱。此装置应可靠地吸收可能会产生的力。链条固定装置上的螺栓连接应能防止松动，应能检查其拧紧情况，并且在需要时对螺栓能再进一步拧紧。\n\n#### 9．4．1．3 卷筒\n\n9．4．1．3．1 钢丝绳在卷筒上应能按顺序整齐排列。只缠绕一层钢丝绳的卷筒，宜做出绳槽。用于多层缠绕的卷筒，宜提供适用的排绳装置或便于钢丝绳自动转层缠绕的凸缘导板等结构。  \n9．4．1．3．2 多层缠绕的卷筒，应有防止钢丝绳从卷筒端部滑落的凸缘。凸缘直径应比最外层钢丝绳直径大2倍。  \n9．4．1．3．3 当吊钩处于工作位置最低点时，卷筒上缠绕的钢丝绳，除固定绳尾的圈数外，不应少于2圈（塔式起重机不应少于3圈）。当吊钩处于工作位置最高点时，卷筒上至少还宜留有1整圈的绕绳余量。  \n9．4．1．3．4 卷筒上钢丝绳尾端的固定装置，应安全可靠并有防松或自紧的性能。如果钢丝绳尾端用压板固定，固定强度不应低于钢丝绳破断拉力的 $80 \\%$ ，且至少应有两个相互分开的压板夹紧，并用螺栓将压板可靠固定。  \n9．4．1．3．5 用于起升机构和变幅机构的卷筒，采用筒体内无贯通的支承轴（即“短轴式“）的结构时，筒体应采用钢材制造。焊接卷筒的各段对接焊缝，应按要求进行无损探伤检验。  \n9．4．1．3．6 对于臂架型起重机，当起升绳或变幅绳向斜上方引出时，其缠绕钢丝绳的卷筒与支承部分以及车架或转台底架的连接，应能承受钢丝绳向斜上方的拉力；与卷筒相连的减速器，其上下壳体间或\n\n壳体与车架之间的连接，也应能承受钢丝绳的这些载荷。\n\n#### 9．4．1．4 滑轮\n\n9．4．1．4．1 滑轮应有防止钢丝绳脱出绳槽的装置或结构。在滑轮罩的侧板和圆弧顶板等处与滑轮本体的间隙不宜超过钢丝绳直径的 $20 \\%$ 。\n\n9．4．1．4．2 人手可触及的滑轮组，应设置滑轮罩壳。对可能摔落到地面的滑轮组，其滑轮罩壳应有足够的强度和刚度。\n\n### 9．4．2 吊钩、吊钩夹套和其他取物装置\n\n9．4．2．1 起重机械不应使用铸造吊钩。\n\n9．4．2．2 当使用条件或操作方法会导致物品意外脱钩时，应采用带防脱绳的闭锁装置吊钩；当吊钩起升过程中有被钩住的危险时，应选用安全吊钩或采取其他有效措施。\n\n9．4．2．3 吊运物品时需同步供给电能的取物装置（例如电磁盘、马达抓斗或液压抓斗等），其供电电缆的收放速度应与该取物装置升降速度保持一致，在升降过程中电缆不应过分松弛和碰触起重钢丝绳。\n\n9．4．2．4 在可更换的取物装置（如抓斗、起重电磁盘、戽斗、夹钳和吊梁等）上，应永久性地标明其自重和能起吊的最大质量。\n\n9．4．2．5 吊运各类物品的专用辅具，在必要时应有自紧功能或防止物品滑落的装置及措施。\n\n### 9．4．3 制动器\n\n9．4．3．1 动力驱动的起重机（液压缸驱动的除外），其起升、变幅、运行、回转机构都应装可靠的制动装置：当机构要求具有载荷支持作用时，应装设机械常闭式制动器。在运行、回转机构的传动装置中有自锁环节的特殊场合，如能确保不会发生超额定应力的运动，也可以不用制动器。变速机构换挡');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53cbf41c-924a-45ba-9c8a-182ff3691624', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.13 大体积混凝土、抗冻混凝土、抗渗混凝土和自密实混凝土', '6.13 大体积混凝土、抗冻混凝土、抗渗混凝土和自密实混凝土## 6.13.1 大体积混凝土在选用原材料和进行配合比设计时，应按降低水化热温升的原则进行，\n\n### 并应符合下列规定：\n\n1 宜选用低水化热和凝结时间长的水泥品种。粗集料宜采用连续级配，细集料宜采用中砂。宜掺用可降低混凝土早期水化热的外加剂和掺合料，外加剂宜采用缓凝剂、减水剂；掺合料宜采用粉煤灰、粒化高炉矿渣粉等。\n\n2 进行配合比设计时，在保证混凝土强度、和易性及坍落度要求的前提下，宜采取改善粗集料级配、提高掺合料和粗集料的含量、降低水胶比等措施，减少单方混凝土胶凝材料中的水泥用量。\n\n3 大体积混凝土进行配合比设计及质量评定时，可按 60d 龄期的抗压强度控制。\n\n### 条文说明：\n\n本条为桥涵工程大体积混凝土在选用原材料、进行配合比设计时需要遵循的一般原则。\n\n3 由于矿物掺合料的影响，掺加矿物掺合料的混凝土强度增长时间的关系曲线与普通混凝土的关系曲线有较大的出入，与普通混凝土不同的是，掺加粉煤灰等矿物掺合料的混凝土标准养护 28d 后，强度仍有较大的增长，因此其强度按 60d 龄期取值是合理的。\n\n## 6.13.2 大体积混凝土的施工应提前制订专项施工方案，并应对混凝土采取温度控制措施。大体积混凝土的浇筑、养护和温度控制应符合下列规定：\n\n1 施工前应根据原材料、配合比、环境条件、施工方案和施工工艺等因素，进行温控设计和温控监测设计，并应在浇筑后按该设计要求对混凝土内部和表面的温度实施监测和控制。对大体积混凝土进行温度控制时，应使其内部最高温度不高于 $7 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，内表温差不大于 $2 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，混凝土表面与大气温差不大于 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。\n\n2 大体积混凝土可分层、分块浇筑，分层、分块的尺寸宜根据温控设计的要求及浇筑能力合理确定；当结构尺寸相对较小或能满足温控要求时，可全断面一次浇筑。\n\n3 分层浇筑时，在上层混凝土浇筑之前应对下层混凝土的顶面作凿毛处理，且新浇混凝土与下层已浇筑混凝土的温差宜小于 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，并应采取措施将各层间的浇筑间歇期控制在7d 以内。\n\n4 分块浇筑时，块与块之间的竖向接缝面应平行于结构物的短边，并应在浇筑完成拆模后按施工缝的要求进行凿毛处理。分块施工所形成的后浇段，应在对大体积混凝土实施温度控制且其温度场趋于稳定后方可浇筑；后浇段宜采用微膨胀混凝土，并应一次浇筑完成。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53cfe388-2f6a-47b3-b8c1-38d29049c68b', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nGB/T2650 焊接接头冲击试验方法（GB/T2650—2008，ISO9016：2001，IDT）GB/T2651 焊接接头拉伸试验方法（GB/T2651—2008，ISO4136：2001，IDT）GB/T2652 焊缝及熔敷金属拉伸试验方法（GB/T2652—2008，ISO5178：2001，IDT）GB/T3323 金属熔化焊焊接接头射线照相GB/T3965 熔敷金属中扩散氢测定方法(GB/T3965-2012，ISO3690：2000，MOD)GB/T18591 焊接预热温度、道间温度及预热维持温度的测量指南（GB/T18591—2001，idt  \nISO 13916:1996)GB/T25774.1焊接材料的检验第1部分：钢、镍及镍合金熔敷金属力学性能试样的制备及检  \n验(GB/T25774.1—2010,ISO15792-1:2000，MOD)GB/T25774.2焊接材料的检验第2部分：钢的单面单道焊和双面单道焊焊接接头力学性能试  \n样的制备及检验（GB/T25774.2—2016，ISO15792-2:2000，MOD)GB/T25775焊接材料供货技术条件产品类型、尺寸、公差和标志（GB/T25775—2010，  \nISO544:2003,MOD)GB/T25777 焊接材料熔敷金属化学分析试样制备方法（GB/T25777—2010,ISO6847:2000，  \nIDT）GB/T25778 焊接材料采购指南(GB/T25778—2010,ISO14344:2010，MOD)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53d24d35-752f-491d-b00a-3cf81c5d2c5d', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '本规范用词用语说明', '本规范用词用语说明1本规范执行严格程度的用词\n\n2，采用下列写法：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的用词，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；\n\n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；\n\n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；\n\n4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。\n\n2引用标准的用语采用下列写法：\n\n1）在标准总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定”。\n\n2）在标准条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为“应符合 $\\langle \\langle \\mathbf { \\nabla } \\times \\mathbf { \\times } \\times \\mathbf { \\times } \\times \\mathbf { \\times } \\times \\rangle \\rangle$ $( \\times \\times \\times )$ 的有关规定”。\n\n3）当引用本标准中的其他规定时，表述为“应符合本规范第 $\\times$ 章的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times . ~ \\times$ 节的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times . \\times . \\times$ 条的有关规定”或“应按本规范第 $\\times , \\times , \\times$ 条的有关规定执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53d29d63-1ccd-462f-b396-5d5701707148', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', 'F.1氢致裂纹', 'F.1氢致裂纹焊接接头裂纹的产生很大程度上受扩散氢的影响。合金含量和强度级别的增加可能导致氢致裂纹，这种裂纹通常在接头冷却后产生，所以又叫做冷裂纹。\n\n在给定的材料和强度条件下，降低焊缝金属中氢含量可以减少冷裂纹的产生。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53d6c13d-da74-4207-a512-5eb4f95f5672', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 4）', 'n=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移和变形引起的载荷，见4.2.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>1</td><td rowspan=3 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1．工作状态风载荷,见4.2.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2．雪和冰载荷，见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3．温度变化引起的载荷，见4.2.2.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53d712a5-2a6c-4aee-b7a7-c763216f3575', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '6.5.5 横缝设置', '6.5.5 横缝设置（1）水泥稳定碎石混合料摊铺时，应连续作业，如因故中断时间超过2h，则应设横缝；每天收工之后，第二天开工的接头断面也要设置横缝；要特别注意桥头搭板前水泥稳定碎石的碾压。\n\n（2）横缝应与路面车道中心线垂直设置，接缝断面应是竖向平面。其设置方法为：\n\n$\\textcircled{1}$ 压路机碾压完毕，沿端头斜面开至下承层上停机过夜。\n\n$\\textcircled{2}$ 第二天将压路机沿斜面开到前一天施工的层面上，用三米直尺纵向放在接缝处，定出基层面离开三米直尺的点作为接缝位置，沿横向断面挖除坡下部分混合料，清理干净后，摊铺机从接缝处起步摊铺。\n\n$\\textcircled{3}$ 压路机沿接缝横向碾压，由前一天压实层上逐渐推向新铺层，碾压完毕再纵向正常碾压。\n\n$\\textcircled{4}$ 碾压完毕，接缝处纵向平整度应符台规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53df22ce-7e12-4fb4-b8c2-c150b50ef186', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5 结构', '5 结构本章内容包括金属结构构件及其连接的设计计算和对起重机结构构造的主要设计要求和规定。\n\n## 5．1 起重机金属结构构件\n\n各类起重机的金属结构各不相同，它们都分别由许多构件组成，而构件则由杆件、板件或壳体组成。按受力情况这些构件分为：\n轴心受拉构件和轴心受压构件；  \n受弯构件；  \n拉弯构件和压弯构件；  \n受扭构件；  \n弯扭构件；  \n其他复合受力构件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53e10762-4118-44ba-8923-c0d6583b8a88', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 3）', ' { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折减系数 $\\eta$ 值按表17中的 $a / b { = } 1$ 时相对应的结构迎风面充实率 $\\varphi$ 查取。\n在正方形塔架中，当风沿塔身截面对角线方向作用时，风载荷最大，可 取 为 正 向 迎 风 面 风 载 荷的1．2倍。\n\n\n\n空气动力长细比 $=$ 构件长度 或迎风面的截面高（宽）度\n\n在格构式结构中，单根构件的长度 $l _ { i }$ 取为相邻节点的中心间距，参见b)图。\n\n\n\n结构迎风面充实率 $\\varphi =$ 实体部分面积 A M Xbi轮廓面积 A LXB\n\n\n\n  \n图 5 风力系数计算中的定义\n\n### 4．2．2．3．6 挡风折减系数\n\n挡风折减系数的计算有以下两种情况：\n\na） 两片构件的挡风折减\n\n当两片等高且型式相同的构件或构架平行布置相互遮挡时，迎风面的构件或构架上的风载荷仍用式（11）或式（12）进行计算；被前片构件遮挡的后片构件的风载荷计算，应考虑前片对后片的挡风折减作用，即用后片的迎风面积乘以挡风折减系数犫 $\\eta$ 来计算， $\\eta$ 值随图 $5 \\ \\mathrm { b }$ ）定义的结构迎风面的充实率 $\\varphi$ 和图5c）定义的间隔比 $a / b$ 的值选取，见表17。\n\n表 17 挡风折减系数 $\\eta$   \n\n\n\n\n\n#### b） $n$ 片构件的挡风折减\n\n对于 $n$ 片型式相同且彼此等间隔平行布置的结构或构件，在纵向风力作用下，应考虑前片结构对后犃片结构的重叠挡风折减作用，此时结构纵向的总迎风面积 $A$ 按式（14）计算：\n\n$$\nA = ( 1 + \\eta + \\eta ^ { 2 } + \\cdots + \\eta ^ { n - 1 } ) \\varphi A _ { 0 1 } = \\frac { 1 - \\eta ^ { n } } { 1 - \\eta } \\varphi A _ { 0 1 } ~ . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n……( 14 )\n\n式中：\n\n$A$ -结构纵向的总迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；$\\eta$ 挡风折减系数；$\\varphi$ 第一片结构的迎风面充实率；$A _ { 0 1 }$ — 第一片结构的外形轮廓面积，单位为平方米犃 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ）。\n\n当按式（14）算得的迎风面积 $A$ 和用式（11）或式（15）计算结构总风载荷时，因各片结构型式相同，犆只用其中一片结构的风力系数 $C$ 相乘即可。\n\n### 4．2．2．4 雪和冰载荷\n\n对于某些地区，应当考虑雪和冰载荷。也应考虑由于冰、雪积结引起受风面积的增大。\n\n### 4．2．2．5 温度变化引起的载荷\n\n一般情况不考虑温度载荷；但在某些地区，如果起重机在安装时与使用时温度差异很大，或者跨度较大的超静定结构（如跨度达 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 以上的双刚性支腿的门式起重机），则应当考虑因温度变化引起结构件膨胀或收缩受到约束所产生的载荷，本项载荷的计算可根据用户提供的有关资料进行。\n\n### 4．2．3 特殊载荷\n\n特殊载荷是指在起重机非正常工作时或不工作时的特殊情况下才发生的载荷，包括由起重机试验、受非工作状态风、缓冲器碰撞及起重机（或其一部分）发生倾翻、起重机意外停机、传动机构失效或起重机基础受到外部激励等引起的载荷。在防疲劳失效的计算中也不考虑这些载荷。犘\n\n#### 4．2．3．1 非工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { w } \\mathbb { I } }$\n\n非工作状态风载荷，是起重机在不工作时能承受的最大风力作用。非工作状态计算风压和与之相应的计算风速列于表18中。计算非工作状态风载荷时，要用表19所列的风压高度变化系数来计及受风部位离地高度的影响。将此风载荷与起重机相应的自重载荷进行组合，用于验算非工作状态下起重机零部件及金属结构的强度、起重机整机抗倾覆稳定性，并进行起重机的抗风防滑装置、锚定装置等的\n\n设计计算。\n\n起重机非工作状态风载荷按式（15）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { w \\ I I } } } = C K _ { \\mathrm { { h } } } \\rho _ { \\parallel } A\n$$\n\n……（15）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 起重机的非工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ -同式（11)；  \n$K _ { \\mathrm { h } }$ — 风压高度变化系数，见表19；  \n$\\phi _ { \\mathbb { I } }$ 非工作状态计算风压，见表18,单位为牛每二次方米 $\\mathrm { { ( N / m ^ { 2 } } }$ ）；$A$ 同式(11)。\n\n在计算非工作状态风载荷时，还应考虑从总起升质量 $m$ 中卸除了有效起升质量 $\\Delta m$ 后还悬吊着的吊具质量 $\\eta m$ 仍受到的非工作风力的作用，系数为 $\\eta ^ { = 1 - ( \\Delta m / m ) }$ 。\n\n表 18 非工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<<<HTBL|4cb5e4486134046bc68d388760edef2|END>>>\n\n\n表 19 风压高度变化系数 $\\pmb { K } _ { \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53e31f86-d7a8-40cc-85df-5508902fb17e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 1）', '4 作用## 4.1 作用分类、代表值和作用组合\n\n### 4.1.1 引起结构反应的原因可以按作用的性质分为截然不同的两类：一类是施加于结构上的外力，如车辆、人群、结构自重等，它们是直接施加于结构上的，可用“荷载”这一术语来概括；另一类不是以外力形式施加于结构，它们产生的效应与结构本身的特性、结构所处环境等有关，如地震、基础变位、混凝土收缩和徐变、温度变化等，它们是间接作用于结构的，如果也称“荷载”，容易引起人们的误解。因此，目前国际上普遍将所有引起结构反应的原因统称为“作用”，而“荷载”仅限于表达施加于结构上的直接作用。\n\n作用按随时间的变化分为永久作用、可变作用和偶然作用。这种分类是结构上作用的基本分类。永久作用是经常作用的且数值不随时间变化或变化微小的作用；可变作用的数值是随时间变化的；偶然作用的作用时间短暂，且发生的概率很小。如前所述，地震作用是一种特殊的偶然作用，因此，将地震作用单列为一种类型。\n\n### 4.1.2 作用具有变异性，但在结构设计时，不可能直接引用作用随机变量或随机过程的各类统计参数通过复杂的计算进行设计，作用代表值就是为结构设计而给定的量值。设计的要求不同，采用的作用代表值也可不同，这样可以更确切、合理地反映作用对结构在不同设计要求下的特点。作用的代表值一般可分为标准值、组合值、频遇值和准永久值。\n\n永久作用（如恒荷载）被近似地认为在设计基准期内是不变的，它的代表值只有一个，即标准值。可变作用按其在随机过程中出现的持续时间或次数的不同，可取标准值、组合值、频遇值和准永久值作为其代表值。\n\n作用的标准值是结构设计的主要参数，关系到结构的安全问题，是作用的基本代表值。作用的标准值反映了作用在设计基准期内随时间的变异，其量值应取结构设计规定期限内可能出现的最不利值，一般按作用在设计基准期内最大值概率分布的某一分位值确定。\n\n对于结构自重，包括结构的附加重力，它们的标准值按结构设计规定的设计尺寸和材料的重度计算确定。调查统计表明，结构的设计尺寸与实测均值极为相近；钢筋混凝土构件的重度与规范的规定值也是接近的。\n\n可变作用的组合值是指在主导可变作用（汽车荷载）出现时段内其他可变作用的最大量值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ 得到。\n\n可变作用的频遇值是指结构上较频繁出现的且量值较大的作用取值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 得到。\n\n可变作用的准永久值是指在结构上经常出现的作用取值，但它比可变作用的频遇值又要小一些，实际上是由标准值乘以小于 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 的准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 得到。\n\n### 4.1.4 结构通常要同时承受多种作用。在进行结构设计时，无论是承载能力极限状态还是正常使用极限状态，均应考虑可能同时出现的多种作用的组合，求其总的作用效应，同时考虑到作用出现的变化性质，包括作用出现与否及作用出现的方向。这种组合是多种多样的，应在考虑的所有可能的组合中，取其最不利的作用组合效应进行设计。\n\n规范只指出了作用组合要考虑的范围，其具体组合的内容，尚需由设计者根据实际情况确定，规范不宜规定过死。对于一部分不能同时组合的作用，规范以表的形式列出。制动力与支座摩阻力不同时组合，这是考虑到活动支座的最大摩阻力，当上部构造恒载一定、支座摩阻系数一定时是一个定值。任何纵向力，不能大于支座摩阻力，因此，制动力与支座摩阻力不同时存在。流水压力不与汽车制动力、波浪力、冰压力同时组合，这是考虑同时出现的可能性极小，或波浪力、冰压力远大于流水压力，且实测中也难以分开。\n\n### 4.1.5 公路桥涵结构的承载能力极限状态设计，按照可能出现的作用，将其分为三种作用组合，即基本组合、偶然组合和地震组合。作用的基本组合是指永久作用设计值与可变作用设计值的组合，这种组合用于结构的常规设计，是所有公路桥涵结构都应该考虑的。作用的偶然组合是指永久作用标准值、可变作用代表值和一种偶然作用设计值的组合，视具体情况，也可不考虑可变作用参与组合。作用偶然组合和地震组合用于结构在特殊情况下的设计，所以不是所有公路桥涵结构都要采用的，一些结构也可采取构造或其他预防措施来解决。\n\n#### （1）组合表达式\n\n本条式（4.1.5-1）和式（4.1.5-2）是国内外普遍采用的承载能力极限状态设计作用基本组合表达式。前者的基本参数采用标准值，再乘以分项系数；后者则以设计值来表达基本设计参数。两个表达式本质是相同的，钢筋混凝土结构、钢结构和工结构设计规范可根据各自情况选用。\n\n#### （2）重要性系数\n\n公路桥涵进行持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，根据结构破坏可能产生的后果的严重程度划分为三个设计安全等级，并用结构重要性系数来体现不同情况的桥涵的可靠度差异。表4.1.5-1列出了不同安全等级对应的桥涵类型。设计工程师也可根据桥涵的具体情况，与业主商定，但不能低于表4.1.5-1所列等级。\n\n#### （3）分项系数\n\n本次修订调整了车辆荷载的分项系数。全国汽车荷载研究中，轴（组）重的研究结果显示，三联轴数量多且超载非常严重，并且这类轴型对于桥梁结构的局部和小跨径桥涵的整体安全影响很大，因此，规范应当予以考虑。为了探讨三联轴重量的确定标准，轴（组）重研究中，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53e4d301-4049-422b-a28a-a7be711ca9a8', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.4 桥涵净空', '3.4 桥涵净空## 3.4.1 本条要求桥涵净空符合公路建筑限界要求，这样可以使桥梁与公路更好地衔接，公路上的车辆可维持原速通过桥梁。车辆在公路上无障碍地行驶，尤其在高速公路和一级公路上，这是现代交通的最基本要求。\n\n“桥面净宽与路基宽度相同”中，路基宽度不含土路肩。\n\n## 3.4.2 在目前的桥梁设计中，一般不考虑路缘石对车辆的防撞作用，设置路缘石仅是为了起到视线诱导、排水和警示的作用。但是，如果路缘石能够对失控车辆起到第一道防护作用，则能更有效地降低事故严重程度，保护行人和车辆安全，减少事故损失。“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”项目从路缘石对车辆所起的拦护作用方面考虑，基于车辆动态仿真实验对公路桥梁路缘石合理高度进行了研究。根据不同车速、不同碰撞角度、 不同路缘石高度条件的路缘石碰撞仿真实验结果，路缘石对偏驶车辆的拦护效果优劣程度为 $3 5 \\mathrm { c m } > 3 0 \\mathrm { c m } > 2 5 \\mathrm { c m } > 4 0 \\mathrm { c m } > 1 5 \\mathrm { c m } > 2 0 \\mathrm { c m }$ ，这与现行规范路缘石高度可取用 $2 5 \\ : \\beta 3 5 \\mathrm { { c m } }$ 的规定基本吻合。考虑到 $3 5 \\mathrm { c m }$ 高路缘石的拦护效果最佳，本次修订建议路侧环境危险时，桥梁路缘石高度取用较大值。\n\n## 3.4.3 关于河流中漂流物在水面上突出的高度，根据几十份调查资料，一般高出水面 $1 \\mathrm { m }$ 左右，最高可达 $2 \\mathrm { m }$ 。国外资料也有高出 $3 \\sim 4 \\mathrm { m }$ 的。设计时要按实地调查资料确定。\n\n## 3.4.4 当矩形涵洞进口净高大于 $3 \\mathrm { m }$ 时，其顶面至最高水面的净高不应小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ,这与不通航河流上的梁底净空规定是一致的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53e57a65-8e5c-4e65-b1ce-a0d4bec48d97', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '15 起重机的设置', '15 起重机的设置起重机的设置应符合 GB6067.1—2010中第15章的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53e81712-ac27-4ace-8d51-836afc845710', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '附录H无加劲钢管直接焊接节点刚度判别（Part 2）', ' } } } ( K _ { \\mathrm { b } } + K _ { \\mathrm { c } } )\n$$\n\n$$\n\\frac { K _ { \\mathrm { M } } } { K _ { \\mathrm { b } } } = \\frac { 3 } { ( 1 + G ) \\cdot \\Delta }\n$$\n\n$$\nG = \\frac { K _ { \\mathrm { b } } } { K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n对于子结构B，格构梁的竖向位移与节点弯曲刚度无关，所以无需进行分界值的推导。对于具有半刚性连接的子结构 $\\mathrm { C }$ ，竖向位移 $\\delta _ { \\mathrm { s } }$ 经理论推导得：\n\n$$\n\\begin{array} { r l r } {  { \\delta _ { \\mathrm { s } } = \\frac { V l _ { \\mathrm { c } } ^ { 2 } } { 2 4 K _ { \\mathrm { c } } ( 3 K _ { \\mathrm { b } } + K _ { \\mathrm { c } } ) } \\bullet ( 3 K _ { \\mathrm { b } } + 4 K _ { \\mathrm { c } } ) + \\frac { 9 V l _ { \\mathrm { c } } ^ { 2 } \\bullet K _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { 4 K _ { \\mathrm { M } } ( 3 K _ { \\mathrm { b } } + K _ { \\mathrm { c } } ) ^ { 2 } } } } \\\\ & { } & \\\\ & { } & { = \\delta _ { \\mathrm { r } } + \\frac { 9 V l _ { \\mathrm { c } } ^ { 2 } \\bullet K _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { 4 K _ { \\mathrm { M } } ( 3 K _ { \\mathrm { b } } + K _ { \\mathrm { c } } ) ^ { 2 } } ( \\pi _ { \\mathrm { a } } ^ { 2 } - \\pi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } ) } \\end{array}\n$$\n\n同理，对于具有刚性连接的子结构 $\\mathrm { C }$ ，竖向位移 $\\delta _ { \\mathrm { s } }$ 经理论推导得：\n\n$$\n\\frac { K _ { \\mathrm { M } } } { K _ { \\mathrm { b } } } = \\frac { 5 4 K _ { \\mathrm { b } } K _ { \\mathrm { c } } } { \\Delta \\bullet ( 3 K _ { \\mathrm { b } } + K _ { \\mathrm { c } } ) ( 3 K _ { \\mathrm { b } } + 4 K _ { \\mathrm { c } } ) } = \\frac { 5 4 G } { \\Delta \\bullet ( 3 G + 1 ) ( 3 G + 4 ) }\n$$\n\n$$\n\\delta _ { \\mathrm { s } } = \\frac { V l _ { \\mathrm { c } } ^ { 2 } } { 2 4 K _ { \\mathrm { c } } ( 3 K _ { \\mathrm { b } } + K _ { \\mathrm { c } } ) } \\cdot ( 3 K _ { \\mathrm { b } } + 4 K _ { \\mathrm { c } } )\n$$\n\n若取 $\\Delta = 0 . 0 5$ ，则得到本标准条文中所述的节点弯曲刚度分界值。\n\n## 附录J 钢与混凝土组合梁的疲劳验算\n\n### J.0.1 对于直接承受动力荷载的组合梁，除按照本标准第16 章的相关要求同纯钢结构一样进行疲劳验算外，还需特别注意以下两个问题：\n\n1 需专门对承受剪力的焊钉连接件进行疲劳验算;\n\n2 若焊钉连接件焊于承受拉应力的钢梁翼缘时，应对焊有焊钉的受拉钢板进行疲劳验算，同时应考虑焊钉受剪和钢板受拉两者共同作用对组合梁疲劳寿命的不利影响。本附录的相关规定主要针对上述两个问题。\n\n### J.0.2 焊钉连接件的疲劳寿命问题是组合梁疲劳设计的关键问题，各国规范给出的焊钉连接件疲劳寿命和剪应力幅的关系不尽相同：\n\n日本《钢-混凝土组合梁设计规范草案》规定焊钉的容许剪应力幅由下式计算：\n\n$$\n\\log N + 8 . 5 5 \\log \\Delta \\tau = 2 3 . 4 2\n$$\n\n式中： $N \\cdot$ 失效的循环次数，即疲劳寿命；\n\n△ -焊钉连接件焊接处平均剪应力幅 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n英国规范 BS5400 对67个焊钉的疲劳试验数据进行回归分析，得到了单个焊钉设计疲劳寿命的计算公式：\n\n$$\nN r ^ { 8 } = 1 9 . 5 4\n$$\n\n式中：单个焊钉的剪力幅（ $\\mathrm { k N } ,$ ）和名义静力极限受剪承载力 $( \\mathrm { k N } )$ 的比值；\n\n$N -$ -失效的循环次数，即疲劳寿命。\n\n美国《公路桥梁设计规范》AASHTO中所采用的焊钉疲劳寿命计算公式为1966年 Slutter 和Fisher等人拟合的公式：\n\n$$\nN \\sigma _ { \\mathrm { r } } ^ { 5 . 4 } = 1 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53e90c6a-d0da-46b8-ab57-5a27d81fa567', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 2）', '7．1．4 均匀受压翼缘板不必验算局部稳定性的条件\n\n若工字形截面构件的受压翼缘板自由外伸宽度与其厚度之比不大于 $1 5 \\ \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，或箱形构件两腹\n\n板之间的、或满足5．7．1．5．2要求的纵向加劲肋之间的受压翼缘板宽度与厚度之比不大于 $6 0 \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，且板中计算压缩应力不大于 $0 . 8 [ \\sigma ]$ 时，可不必验算其受压翼缘板的局部稳定性。\n\n### 5．7．1．5 加劲肋的构造尺寸要求\n\n#### 5．7．1．5．1 横向加劲肋ψ\n\n##### 5．7．1．5．1．1 受犫 犫 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，其横向加劲肋间距 $a$ 一般不应小于0．5 ，且不应大于 $2 b$ 。此处 $b$ 为上、下翼缘板之间的腹板总高（宽）度。\n\n##### 5．7．1．5．1．2 腹板两侧成对配置矩形截面横向加劲肋时，其截面尺寸应按式（61）、式（62）确定：犫\n\n$$\nb _ { \\mathrm { s } } \\geqslant \\frac { b } { 3 0 } + 4 0\n$$\n\n……（61）\n\n$$\nt _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } \\frac 1 { 1 5 } b _ { \\mathrm { s } } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（62）\n\n式中：\n\n$b _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的外伸宽度，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ）；  \n$b$ 腹板高度，单位为毫米 $: \\mathrm { m m } )$ ；  \n$t _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）。  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n##### 5．7．1．5．1．3 腹板一侧配置矩形截面横向加劲肋时，为获得与成对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s l } }$ — 横向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$b$ 同式(61)；$t ^ { . }$ -同式(31)。\n\n##### 5．7．1．5．1．5 腹板同时采用矩形截面的横向加劲肋和纵向加劲肋时，其横向加劲肋应同时满足式（61）、式（62）和式（63）的要求。\n\n#### 5．7．1．5．2 纵向加劲肋\n\n##### 5．7．1．5．2．1 受 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，当 $\\frac { a } { b } \\leqslant 0 . 8 5$ 时,其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（64）的要求；当 $\\frac { a } { b } > 0 . 8 5$ 时,应满足式(65)的要求：\n\n$$\nI _ { s 2 } { \\geqslant } 1 . 5 b t ^ { 3 }\n$$\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 2 } \\geqslant ( 2 . 5 - 0 . 4 5 \\ \\frac { a } { b } ) ( \\frac { a } { b } ) ^ { 2 } b t ^ { 3 }\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 2 } }$ — 腹板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$a$ -腹板横向加劲肋的间距，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$b$ -同式（61)；$t$ —同式(31）。\n\n##### 5．7．1．5．2．2 受 $\\psi = 1$ 载荷（应力）的 均 匀 受 压 翼 缘 板，当 纵 向 加 劲 肋 等 间 距 布 置 时，若 $\\alpha = \\frac { a } { b } <$ $\\sqrt { 2 n ^ { 2 } \\left( 1 + n \\delta \\right) - 1 }$ ，其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（66）的要求；若 $\\alpha \\ge \\sqrt { 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\delta ) - 1 }$ ，应满足式（67）的要求：\n\n$$\n\\begin{array} { c c c } { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 2 } } { n } \\big [ 4 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 2 \\big ] - \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 4 } } { n } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53ebfeeb-fae6-4ad3-8e4e-e4ea769a01b4', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '8 路基工程（Part 3）', '停留，不应立体交叉作业。\n\n### 8.4.5 喷混植生作业应符合 6. 1 的规定。8.4.5 喷混植生作业应符合6.1的规定。\n\n### 8.4.6 挡土墙背 8.4.6 挡土墙背1 $1 \\textrm { m }$ 以内不宜使用重型振动压路机碾压。 挡土墙基坑开挖应符合 6. 5 的规定。内不宜使用重型振动压路机碾压。挡土墙基坑开挖应符合6.5的规定。\n\n### 8.4.7 锚索(杆)张拉作业操作平台及设备应安装稳固,并应设置警戒区。 张拉过程中操作人员不应8.4.7 锚索(杆)张拉作业操作平台及设备应安装稳固，并应设置警戒区。张拉过程中操作人员不应离岗,千斤顶后方不应站人。离岗，千斤顶后方不应站人。\n\n### 8.4.8 人工挖孔桩作业的安全防护要求如下:8.4.8 人工挖孔桩作业的安全防护要求如下：\n\na) 人工挖孔桩作业应符合 6. 13 的规定;a) 人工挖孔桩作业应符合6.13的规定；  \nb) 作业时应持续通风,宜采取机械强制通风措施;现场应备用不少于 1 套通风设备,并应配备气b) 作业时应持续通风，宜采取机械强制通风措施；现场应备用不少于1套通风设备，并应配备气体浓度检测仪器 进入桩孔前应先通风体浓度检测仪器；进入桩孔前应先通风 $1 5 \\ \\mathrm { m i n }$ 以上 并经检测有限空间内氧含量浓度高于以上，并经检测有限空间内氧含量浓度高于$1 9 . 5 \\%$ ,且有毒有害气体浓度不应超过附录 B 中表 B. 1 规定的限值;有毒有害气体浓度不应超过附录B中表B.1规定的限值；  \nc) c) 施工人员上下的安全通道应使用带护笼的钢直梯,并应每间隔施工人员上下的安全通道应使用带护笼的钢直梯，并应每间隔 $8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 设一处休息平台;人员上下一处休息平台；人员上下应使用防坠器,安全绳应系在孔口预埋件上,上下时不应携带工具和材料;作业人员不应利用应使用防坠器，安全绳应系在孔口预埋件上，上下时不应携带工具和材料；作业人员不应利用卷扬机上下桩孔;孔深超过卷扬机上下桩孔；孔深超过 $3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的应配备作业人员升降设备;的应配备作业人员升降设备；  \nd) 桩基孔口处应设置护圈,护圈应高出地面d) 桩基孔口处应设置护圈，护圈应高出地 $0 . 3 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;孔口应设置 孔口应设置 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的防护栏杆,夜间应悬挂的防护栏杆，夜间应悬挂\n\n示警红灯;孔口四周不应堆积弃渣、无关机具及其他杂物;示警红灯；孔口四周不应堆积弃渣、无关机具及其他杂物；\n\ne) e) 孔深超过孔深超过1 $1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时 应配备有效的通信器材，应配备有效的通信器材；  \nf ) f) 出渣作业应符合6.7 的规定;出渣作业时,施工人员头顶部应设置半月板防护,提升渣桶应有出渣作业应符合6.7的规定；出渣作业时，施工人员头顶部应设置半月板防护，提升渣桶应有盖,卷扬机应设置锁止装置、安全限位器、防坠器、吊钩的防脱钩装置;盖，卷扬机应设置锁止装置、安全限位器、防坠器、吊钩的防脱钩装置；  \ng) g) 孔内照明电压不应超过孔内照明电压不应超过1 $1 2 \\mathrm { ~ V ~ }$ ,应采用防水带罩灯泡,电缆应为防水绝缘电缆;采用防水带罩灯泡，电缆应为防水绝缘电缆；  \nh) h) 爆破开挖时,附近桩孔人员应撤离,孔口应做覆盖防护并应使用沙土袋加压;爆破作业应符合破开挖时，附近桩孔人员应撤离，孔口应做覆盖防护并应使用沙土袋加压；爆破作业应符合6. 9 的规定;6.9的规定；  \ni ) i) 在含有毒有害气体的地区,孔内作业应至少每1 h 检测一次有毒有害气体及含量,同时应配备含有毒有害气体的地区，孔内作业应至少每1h检测一次有毒有害气体及含量，同时应配备不少于5 套且满足施救需要的隔绝式压缩氧自救器等应急救援器材。不少于5套且满足施救需要的隔绝式压缩氧自救器等应急救援器材。\n\n## 8.5 排水工程8.5 排水工程\n\n### 8.5.1 高边坡截水沟施工应设置作业平台、人行斜道、防护栏杆等,并应符合6.1、8.4.3d)的规定。8.5.1 高边坡截水沟施工应设置作业平台、人行斜道、防护栏杆等，并应符合6.1、8.4.3d)的规定。  \n### 8.5.2 高处运送物料应符合8.4.2 的规定。8.5.2 高处运送物料应符合8.4.2的规定。  \n### 8.5.3 渗井停止施工或完成后应加盖封闭。8.5.3 渗井停止施工或完成后应加盖封闭。\n\n## 8.6 特殊路基8.6 特殊路基\n\n### 8.6.1 软土路基施工的安全防护要求如下:8.6.1 软土路基施工的安全防护要求如下：\n\na) 强夯作业区应设置警戒区及安全标志,由专人负责统一指挥;警戒区应通过试夯确定,但不应a) 强夯作业区应设置警戒区及安全标志，由专人负责统一指挥；警戒区应通过试夯确定，但不应小于起重机吊臂长度的 1. 5 倍;当有其他可靠防倾覆措施时,警戒区范围应依据 GB / T 3608小于起重机吊臂长度的1.5倍；当有其他可靠防倾覆措施时，警戒区范围应依据GB/T 3608规定的可能坠落范围半径而确定;规定的可能坠落范围半径而确定；  \nb) b) 强夯机吊锤机械驾驶室前应设置防护网;高能级强夯时应采取缆绳、辅助门架等防机架倾覆夯机吊锤机械驾驶室前应设置防护网；高能级强夯时应采取缆绳、辅助门架等防机架倾覆措施;措施；  \nc) c) 旋喷桩的高压设备和管路系统的密封圈应完好,各管道和喷嘴内不应有杂物;喷桩的高压设备和管路系统的密封圈应完好，各管道和喷嘴内不应有杂物；  \nd) d) 在淤泥区域进行换填施工作业时 应采取防止人员陷入的措施淤泥区域进行换填施工作业时，应采取防止人员陷入的措施；  \ne) e) 软土开挖时,宜选用对道路压强较小的施工机械,当场地土不能');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53ee4c5d-1684-47ab-9abe-a700b58063f8', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '7.5.9发生提钻受阻时，应先设法使钻具活动后再慢慢提升', '7.5.9发生提钻受阻时，应先设法使钻具活动后再慢慢提升，不得强行提升。当钻进受阻时，应采用缓冲击法解除，并查明原因，采取措施继续钻进。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53f41ffd-f6cf-4a72-b2c4-b5f6cca93399', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '17.3.2.5 起重机械的同步动作', '17.3.2.5 起重机械的同步动作多台起重机械的起升过程中，应使作用在起重机械上力的方向和大小变化保持到最小；应尽可能使用额定起重量相等和相同性能的起重机械；应采取措施使各种不均衡降至最小，例如起重机械难于达到精确同步、起升速度的不均衡等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53fa4083-3bae-458d-be16-2643a17aa3d7', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '4.2零部件（见标准4.2条）', '4.2零部件（见标准4.2条）## 4.2.1钢丝绳（见标准4.2.1条）\n\n### 4.2.1钢丝绳\n\n#### 4.2.1.1钢丝绳安全系数应符合GB/T3811-2008中表44的规定。\n\n#### 4.2.1.2载荷由多根钢丝绳支承时，宜设置能有效地保证各根钢丝绳受力均衡的装置。如果结构上无法消除载荷在各钢丝绳之间分布的不均匀性，则应在设计中予以考虑。\n\n#### 4.2.1.3起升机构和非平衡变幅机构不应使用接长的钢丝绳。\n\n#### 2.1.4吊运熔融或炽热金属的钢丝绳，应采用性能不低于GB8918规定的钢丝绳。\n\n#### 4.2.1.5钢丝绳端部的固定和连接应符合如下要求：\n\na）用绳夹连接时，应满足表1的要求，同时应保证连接强度不小于钢丝绳最小破断拉力的 $8 5 \\%$ ;\n\n表1钢丝绳夹连接时的安全要求  \n\n\n\n\n\nb）用编结连接时，编结长度不应小于钢丝绳直径的15倍，并且不小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳最小破断拉力的 $7 5 \\%$ ；  \nc）用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳最小破断拉力的 $7 5 \\%$   \nd）用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的最小破断拉力；  \ne）用铝合金套压缩法连接时，连接强度应达到钢丝绳最小破断拉力的 $9 0 \\%$ 。\n\n#### 4.2.1.6钢丝绳的保养、维护、安装、检验、报废应符合GB/T5972的有关规定。\n\n条文性质：强制性条文。\n\n制定依据：\n\n1．关于4.2.1.1条：钢丝绳的安全系数依据GB/T3811-2008中表44的规定。\n\n2.关于 $4 . 2 . 1 . 2 { \\sim } 4 . 2 . 1 . 4$ 条：分别依据GB/T3811-2008中9.4.1.1.2、9.4.1.1.3和6.3.2.1的规定。\n\n3．关于4.2.1.5条：除e）款按GB/T6946-2008的规定“用铝合金套压缩法连接时，连接强度应达到钢丝绳最小破断拉力的 $9 0 \\%$ 。”，其他条款依据GB/T3811-2008中9.4.1.1.6的规定。\n\n4.关于4.2.1.6条：钢丝绳的保养、维护、安装、检验、报废直接引用GB/T5972中所涉及的内容。\n\n主要变化：\n\nGB 6067.1-2010与GB6067-1985差异对比表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('53ffd160-93cb-4af6-b27f-b9df68bd1eba', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 如采用电弧切断预应力筋，在高温下将使预应力筋的抗拉强度降低，故予以禁止。\n\n### 7.2.5 高强钢丝的镦头宜采用液压冷镦，镦头前应确认钢丝的可镦性。钢丝镦头的强度不得低于钢丝强度标准值的 $98 \\%$ 。\n\n### 7.2.6 制作挤压锚时，应符合下列规定：\n\n1 模具与挤压锚应配套使用，挤压锚具的外表面应涂润滑介质，挤压力和挤压操作应符合产品使用说明书的规定。\n\n2 挤压后的预应力筋外端应露出挤压套筒 $2 \\sim 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 应从每一工作班制作的成型挤压锚中抽取至少 3 个试件，进行握裹力试验。\n\n4 钢绞线压花锚挤压成型时，表面应清洁、无油污，梨形头的尺寸和直线段长度应不小于设计值。\n\n5 环氧涂层钢绞线不得用于制作压花锚。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('54003d7f-d1ff-45a4-9bc6-db12aec685bd', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百四十八条因标的物质量不符合质量要求', '第一百四十八条因标的物质量不符合质量要求，致使不能实现合同目的的，买受人可以拒绝接受标的物或者解除合同。买受人拒绝接受标的物或者解除合同的，标的物毁损、灭失的风险由出卖人承担。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('540f8120-4aef-49d4-9522-93e9f0447697', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 16）', 'n=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>YPC14</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>15</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>6．意外停机引起的载荷，见4.2.3.5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>YpC15</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7．机构失效引起的载荷，见4.2.3.6</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpC16</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>17</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8．起重机基础外部激励引起的载荷，见4.2.3.7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>Yp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('541a501b-f97c-40e1-9c38-9903a6eca0b5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 35）', '1\">式（106)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7              SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最大计算剪切应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(117)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最大剪应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(118)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构件剪切许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（29）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械零件的疲劳极限</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（108)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ti,cr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">临界剪切应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（54)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械零件的剪切疲劳强度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(112)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械零件的剪切疲劳许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(115)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件同一计算点上所受的剪应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（33）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[txyr]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构件计算点上在xy平面内与τxymax相应的剪切疲劳许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（75）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Tw</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">抛光零件在交变剪切(纯剪切或扭转)作用下的疲劳极限</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（100)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Tw:</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">扭转剪切的疲劳极限</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（103)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升动载系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（7）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P2min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与起升状态级别相对应的起升动载系数的最小值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（7）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">空中突然卸载的冲击系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（8）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行冲击系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（9)</td></tr>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('541a80eb-0590-46b4-8a59-058c9acdd875', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1\\~4 拱圈的砌筑程序，除考虑对称、均衡外，还需要考虑拱圈逐步砌筑时砌块加在拱架上的重力逐步增加而使拱架沉降。满布式拱架和拱式拱架的沉降情况是不一样的，对前者因拱圈跨径间的立柱较多，砌块荷载大部分通过其拱架下的立柱传到地基，对其周围拱架沉降的影响较少；后者一般仅在两墩旁有立柱支承，每一砌块的荷载均需通过拱架传到墩旁立柱后再传到地基，因此每一砌块的加载都会影响全拱架的挠度，且可能有下沉或上凸两种情况。因此对两种拱架的砌筑程序分别予以规定。\n\n5 多孔连续拱桥的施工，由于存在连拱的影响，故相邻孔的施工顺序不仅要按设计规定的控制条件确定，且需要相互平衡由于施工所产生的水平推力，以保证加载过程中拱圈和桥墩的安全。\n\n## 19.10.5 砌筑拱圈时，应在拱脚、拱顶石两侧和分段点等部位临时设置空缝；小跨径拱圈不分段砌筑时，应在拱脚附近临时设置空缝。设置和填塞空缝时，应符合下列规定：\n\n### 1 空缝的宽度，在拱圈外露面应与相应类别砌块的一般砌缝相同；当拱圈采用粗料石时，空缝的内腔可加大至 $3 0 { \\sim } 4 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 2 用于空缝两侧的拱石，靠空缝一侧的石面应加工凿平。\n\n### 3 空缝的填塞应在砌缝砂浆强度达到设计强度的 $8 5 \\%$ 后进行，填塞时应分层捣实。\n\n### 4 空缝的填塞顺序，可由拱脚逐次向拱顶对称填塞；或先填塞拱脚处，其次填塞拱顶处，然后自拱顶向两端对称逐条填塞；所有空缝亦可同时填塞。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('542d01dc-99cf-4e5b-adb0-2b800d4312ee', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '总 理 温家宝', '总 理 温家宝二○○七年四月九日');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('543d091a-9477-4f12-ac94-1e849e32b93f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 1）', '犉．3 极限状态设计法先计算各个指定的载荷或特性载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数 $\\phi$ 增大，并乘以与相关载荷组合的该项计算载荷相应的分项载荷系数犉 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ ，然后根据表20或附录 G所确定的载荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $F _ { j }$ 犼。各个载荷的系数 $\\phi$ 按第4章相关条款和附录G确定，而分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 见表20，其范围列于表 H．1中。\n\n在有高度危险的特定情况下还要对组合载荷犉 犛 $F _ { j }$ 犼乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ （见4．3．4．2．6），得出设计载荷 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ 。由此确定设计载荷效应 $S _ { \\mathrm { k } }$ 。由作用在构件或部件上的载荷效应（内力）计算出应力 $\\sigma _ { 1 l }$ ，与由采用适当的载荷系数计算出来的局部效应（内力）引起的其他应力 $\\sigma _ { 2 l }$ 相组合，便得到合成设计应力 $\\sigma _ { l }$ ，最后再将此合成的设计应力犚 $\\sigma _ { l }$ 同适当规定的应力极限值lim 相比较。 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 是用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 去除规定的强度 $R$ 而获得。lim 也可以是其他广义的可接受的极限状态控制值，如控制结构变形的相对挠度极限值，控制结构振动的振动衰减参数的极限状态值等。\n\n极限状态设计法的典型流程图示于图F．2。\n\n$f _ { i }$ -—作用在构件或部件上的载荷i;$F _ { j }$ ——由载荷 $f _ { i }$ 乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } }$ 后构成的组合载荷 $\\Sigma \\gamma _ { \\mathrm { { p } { : } } } f _ { i } = F _ { j }$ $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ ——在特定情况下考虑了高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ 的设计载荷\n\n$S _ { \\mathrm { k } }$ ———在构件或支承部件犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $F _ { j }$ 犼或设计载荷 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } } F _ { j }$ 犼引起的内力；  \n$\\sigma _ { 1 l }$ — 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { l }$ -在个别特定构件l中的合成设计应力；  \n$R$ ——由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力，例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限状态应力；\n\n![](images/6a72df2947ff012d11deb85b456d40b710b23f70b5a010ee193ede3b2936089b.jpg)  \n图 犉．2 用极限状态设计法进行设计的典型流程图\n\nlim — 适当规定的应力极限值，极限设计应力，或其他广义的可接受的极限状态控制值；$\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 根据所确定的载荷组合，选得的用于各个载荷的分项载荷系数；$\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 抗力系数；$\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ —高危险度系数。\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=3>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=5>4</td><td rowspan=1 colspan=6>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 cols');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('543f7185-01e9-407f-925a-bfafe6309d27', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '12.6顶推施工（Part 2）', '应保证滑道上的滑板完好平整，排列紧密有序，钢梁与滑道间不得脱空，滑板损坏时应及时更换。\n\n4 顶推过程中当钢梁中线偏位超过 $4 0 \\mathrm { m m }$ 时应进行纠偏。\n\n## 12.6.6步履式顶推施工作业除应符合本规范第12.6.4条的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1拼装平台的长度宜不小于3个钢梁节段的长度，同时应满足顶推配套设备的布置、人员操作及钢梁节段连接作业等要求。拼装台座的顶面高程应以钢梁的竖向线形为准进行设置。\n\n2多点步履式顶推施工的设备宜布置在各个顶推点上，桥梁左右幅两侧的每两套顶推装置中间宜布置1台液压泵站，主控台宜设置在拼装平台上。\n\n3顶推设备安装完成后，应对其进行全面调试，应保证手动和自动两种模式在工作状态下均能正常运行，且系统在自动模式下各千斤顶应满足协调性和同步性的要求；对所有设备的纵向轴线均应进行测量与标定，并应保证顶推时能与钢梁梁体的轴线保持平行。\n\n4顶推过程中，宜按“分级调压，集中控制”的原则对顶推的进程进行控制;对竖向偏差的调整宜以支点反力控制为主、高程控制为辅。\n\n## 12.6.7拖拉法施工除应符合本规范第12.6.4条的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 正式拖拉施工前应进行试拖拉，并应检测牵引动力系统的机械性能和启动牵引力。\n\n2 水平牵引拖拉时应保证对称、同步，且应能拉动梁体匀速前移。当滑道的纵坡为平坡或下坡时，应设置反向卷扬机作为牵引拖拉的制动装置。\n\n3 钢梁梁体的中线相对于设计中线的偏移值应不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ ，且前后端不应同时偏向设计中线一侧，否则应进行纠偏。\n\n4在曲线上拖拉钢梁时，墩台的承载力和宽度应满足安装要求。牵引拖拉时，单孔梁的拖拉中线可取桥梁设计中线；多孔梁的拖拉中线可取设计中线的平均值或采用接近的梁跨中线，纵向拖拉到位后再横移到位。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5447839f-614f-41b7-b081-943e25ede32a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：4 水一旦进入结构或梁板的孔道内后，气温在 $0 ^ { \\circ } C$ 及以下时会结冰，气温升高后融化的水会产生冻胀现象，而其冻胀力将导致混凝土结构的开裂，因此需要采取有效措施，防止水进入结构或梁板的孔道内。\n\n### 25.2.7 混凝土的养护应符合下列规定：\n\n1 冬期施工期间，采用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥配制的混凝土，在其抗压强度达到设计强度的 $40 \\%$ 以前；采用矿渣硅酸盐水泥配制的混凝土，在其抗压强度达到设计强度的 $50 \\%$ 以前，均不得受冻。\n\n2 混凝土的养护时间宜较常温下的养护时间延长 $3 { \\sim } 5 \\mathrm { d }$ 。\n\n3 混凝土的养护方法，宜根据技术、经济比较和热工计算确定。当室外最低温度不低于 $- 1 5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 时，地面以下的工程或结构表面系数不大于 $1 5 \\mathrm { m } ^ { - 1 }$ 的结构，宜采用蓄热法养护；当蓄热法不能适应强度增长速度要求时，可根据具体情况，选用蒸汽加热、暖棚加热等方法进行养护。\n\n4 对即将进入冬期施工前在常温下浇筑但仍处于养护期内的混凝土，应按冬期施工的要求对其进行保温养护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('54489dfa-e6b0-4289-ba2f-20fc577a2624', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', 'L.5 静推试验（Part 3）', '测读位移量与静压试验测读的方法相同。\n\n3 静推稳定标准：位移量小于或等于 $0 . 0 5 \\mathrm { { m m } / h }$ 即可认为稳定。\n\n4 终止加载条件：勘测设计阶段的试验，水平力作用点处位移量大于或等于$5 0 \\mathrm { m m }$ ，加载即可终止；施工检验性试验，加载不应超过设计的容许荷载。\n\n5 试验记录：所有试验观测数据应填写记录，并绘制如图 L.3.11 所示曲线。将水平位移量改为横坐标，荷载改为纵坐标。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5461ee5f-b38e-40bf-8d08-3c364d26972d', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 1）', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 公路桥涵应根据公路功能和技术等级，考虑因地制宜、就地取材、便于施工和养护等因素进行总体设计，在设计使用年限内应满足规定的正常交通荷载通行的需要。\n\n### 3.1.2 公路桥涵线形设计应符合下列规定：\n\n1 中小桥涵线形设计应符合路线设计的总体要求。\n\n2 特大、大桥线形设计应综合考虑路线总体走向、桥区地质 地形、安全通行、通航、已有建筑设施、环境敏感区等因素。\n\n3 特大、大桥宜采用较高的平曲线指标，纵断面不宜设计成平玻或凹曲线。\n\n### 3.1.3 公路桥涵结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计。\n\n### 3.1.4 公路桥涵应根据不同种类的作用及其对桥涵的影响、桥涵所处的环境条件，考虑以下四种设计状况，进行极限状态设计：\n\n1 持久状况应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。  \n2 短暂状况应作承载能力极限状态设计，可根据需要进行正常使用极限状态设计。  \n3 偶然状况应作承载能力极限状态设计。  \n4 地震状况应作承载能力极限状态设计。\n\n### 3.1.5 公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计。\n\n### 3.1.6 公路桥梁应按相关规定进行设计阶段风险评估。\n\n### 3.1.7 公路桥涵应按照设计使用年限和环境条件进行耐久性设计。\n\n### 3.1.8 公路桥涵应考虑养护需要，按照可到达、可检查、可维修和可更换的要求进行设计。\n\n### 3.1.9 公路桥涵应与自然环境和景观相协调；特殊大桥宜进行景观设计。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 桥梁应根据公路功能、等级、通行能力及抗洪防灾要求，结合水文、地质、通航、环境等条件进行综合设计，并应符合下列规定：\n\n1 特大、大桥桥位应选择河道顺直稳定、河床地质良好、河槽能通过大部分设计流量的河段。桥位应避开断层、岩溶、滑坡、泥石流等不良地质的河段，不宜选择在河汉、沙洲、古河道、急弯、汇合口、港口作业区及易形成流冰、流木阻塞的河段。\n\n2 高速公路、一级公路上的桥梁宜设计为上、下行分离的独立桥梁。\n\n### 3.2.2 当桥址处有两个及两个以上的稳定河槽，或滩地流量占设计流量比例较大，且水流不易引人同一座桥时，可在各河槽、滩地、河汊上分别设桥，不宜用长大导流堤强行集中水流。平坦、草原、漫流地区，可按分片泄洪布置桥涵。天然河道不宜改移或裁弯取直。\n\n### 3.2.3 桥梁纵轴线宜与洪水主流流向正交。对通航河流上的桥梁，其墩台沿水流方向的轴线应与最高通航水位时的主流方向一致。当斜交不能避免时，交角不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ ；当交角大于 $5 ^ { \\circ }$ 且斜桥正做时，墩（台）边缘净距宜按式（3.2.3）计算，其计算简图如图3.2.3所示。\n\n  \n图3.2.3 墩（台）边缘净距计算简图\n\n$$\nl _ { \\mathrm { { a } } } = \\frac { l + b \\sin \\alpha } { \\cos \\alpha }\n$$\n\n式中： $l _ { \\ast }$ -相应于计算水位的墩（台）边缘之间的净距 ${ \\mathrm { ( ~ m ) } }$ ；$l$ -通航要求的有效跨径 ${ \\bf \\Xi } ( { \\bf \\Lambda } _ { \\mathrm { m } } )$ ；$b$ 墩（台）的长度（m）；\n\n$\\alpha$ 垂直于水流方向与桥纵轴线间的交角（°）。\n\n### 3.2.4 桥涵水文、水力的计算应符合现行《公路工程地质勘察规范》（JTGC20）和《公路工程水文勘测设计规范》（JTGC30）的规定。\n\n### 3.2.5 通航海轮的桥梁布置应满足现行《通航海轮桥梁通航标准》（JTJ311）的规定。通航内河桥梁的布置应满足现行《内河通航标准》（GB50139）的规定，并应充分考虑河床演变和不同通航水位航迹线的变化。\n\n### 3.2.6 位于通航水域中的桥梁宜减少在通航水域中设置桥墩，并宜设置于浅水区。可能遭受船舶或漂流物撞击的桥墩，应考虑船舶或漂流物的撞击作用，并应设置警示标志和必要的防撞设施。\n\n### 3.2.7 桥梁跨越有中央分隔带的多车道公路时，不宜在中央分隔带内设置桥墩。需要设置桥墩时，桥墩结构应考虑汽车的撞击作用，并应在桥墩附近设置必要的防撞设施及警示标志、标线。\n\n跨线桥的桥墩设置在桥下公路的路侧时，不得侵人公路建筑限界。桥墩宜设置在公路路侧净区以外；不能满足时，应设置桥下公路路侧护栏和桥墩保护设施。\n\n### 3.2.8 为保证桥位附近水流顺畅，河槽、河岸不发生严重变形，必要时可在桥梁上、下游修建调治构造物，并应符合下列规定：\n\n1 调治构造物的形式及其布置应根据河流性质、地形、地质、河滩水流情况以及通航要求、桥头引道、水利设施等因素综合考虑确定。\n\n2 非淹没式调治构造物的顶面，应高出桥涵设计洪水频率的水位至少 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，必要时尚应考虑壅水高、波浪爬高、斜水流局部冲高、河床淤积等影响。\n\n3 允许淹没的调治构造物的顶面应高出常水位。\n\n4 单边河滩流量不超过总流量的15%或双边河滩流量不超过25%时，可不设导流堤。\n\n### 3.2.9 公路桥涵的设计洪水频率应符合表3.2.9的规定，并应符合下列规定：\n\n1 二级公路上的特大桥及三、四级公路上的大桥，在河床比降大、易于冲刷的情况下，宜提高一级洪水频率验算基础冲刷深度。\n\n2 沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建漫水桥和过水路面。漫水桥和过水路面的设计洪水频率，应根据容许阻断交通的时间长短和对上下游农田、城\n\n镇、村庄的影响以及泥沙淤塞桥孔、上游河床的淤高等因素确定。\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('546aa5c7-a415-47f0-94cf-bda3c49f1fc4', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '2 术语和符号（Part 4）', '3 }$ 阶形柱上段、中段（或单阶柱下段）、下段的计算长度系数；$\\rho _ { i }$ 各板件有效截面系数；$\\varphi$ 轴心受压构件的稳定系数；$\\varphi _ { \\mathfrak { b } }$ 梁的整体稳定系数；$\\psi$ - 集中荷载的增大系数；$\\psi _ { \\mathrm { n } } \\setminus \\psi _ { \\mathrm { a } } \\setminus \\psi _ { \\mathrm { d } }$ -用于计算直接焊接钢管节点承载力的参数；$\\Omega$ 抗震性能系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('547c07d4-066a-4efa-bd0a-13966cff7528', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 1）', '条文说明：### 2 张拉设备（千斤顶、油泵和压力表等）标定后，即确定相互之间的关系曲线，这种关系曲线对应于特定的一套张拉设备，故需要配套标定、配套使用。由于千斤顶主动工作和被动工作时，压力表读数与千斤顶输出力之间的关系是不同的，因此在标定时，活塞的运行方向要求与实际张拉工作状态一致。\n\n## 7.6.2施加预应力之前，施工现场的准备工作及结构或构件需达到的要求应符合下列规定：\n\n### 1 施工现场已具备经批准的张拉顺序、张拉程序和施工作业指导书，经培训掌握预应力施工知识和正确操作的施工人员，以及能保证操作人员和设备安全的防护措施。\n\n### 2 锚具安装正确，结构或构件混凝土已达到要求的强度和弹性模量（或龄期）。\n\n## 7.6.3 对预应力筋施加预应力时，应符合下列规定：\n\n### 1 千斤顶安装时，工具锚应与前端的工作锚对正，工具锚和工作锚之间的各根预应力筋不得错位、扭绞。实施张拉时，千斤顶与预应力筋、锚具的中心线应位于同一轴线上。\n\n### 2 预应力筋的张拉顺序和张拉控制应力应符合设计规定。当施工中需要对预应力筋实施超张拉或计入锚圈口预应力损失时，可比设计规定提高 $5 \\%$ ，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。\n\n### 3 预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核。实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计规定；设计未规定时，其偏差应控制在± $6 \\%$ 以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。对环形筋、U 形筋等曲率半径较小的预应力束，其实际伸长值与理论伸长值的偏差宜通过试验确定。\n\n### 4 预应力筋的理论伸长值 $\\Delta L _ { L }$ （ $\\mathbf { m m }$ ）可按式(7.6.3-1)计算：\n\n$$\n\\Delta L _ { _ L } = { \\frac { P _ { _ P } L } { A _ { _ P } E _ { _ P } } }\n$$\n\n式中： $\\mathrm { P _ { P } }$ ──预应力筋的平均张拉力 $( \\Nu )$ ，直线筋取张拉端的拉力；两端张拉的曲线筋，计算方法应符合本规范附录F的规定；L──预应力筋的长度 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；AP──预应力筋的截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ )；EP──预应力筋的弹性模量 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ )。\n\n### 5 预应力筋张拉时，应先调整到初应力 $\\sigma _ { 0 }$ ，该初应力宜为张拉控制应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c o n } }$ 的 $1 0 \\% { \\sim } 2 5 \\%$ ，伸长值应从初应力时开始量测。预应力筋的实际伸长值除量测的伸长值外，尚应加上初应力以下的推算伸长值。预应力筋张拉的实际伸长值 $\\Delta L _ { s }$ (mm)可按式(7.6.3-2)计算：\n\n$$\n\\Delta L _ { s } = \\Delta L _ { 1 } + \\Delta L _ { 2 }\n$$\n\n式中： $\\Delta L$ l──从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\n$\\Delta L _ { 2 }$ ——初应力以下的推算伸长值 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ，可采用相邻级的伸长值。\n\n### 6预应力筋张拉控制应力的精度宜为 $\\pm 1 . 5 \\%$ 。\n\n### 7 预应力筋的锚固，应在张拉控制应力处于稳定状态下进行。锚固阶段张拉端锚具变形、预应力筋的回缩量和接缝压缩值，应不大于设计规定或不大于表 7.6.3所列容许值。\n\n表 7.6.3 锚具变形、预应力筋回缩和接缝压缩容许值  \n\n\n\n\n\n注：带螺帽锚具采用一次张拉锚固时， $\\Delta L _ { _ R }$ 宜取 $2 \\sim 3 \\mathrm { m m }$ ；采用二次张拉锚固时， $\\Delta L _ { _ R }$ 可取 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n8 张拉锚固后，建立在锚下的实际有效预应力与设计张拉控制应力的相对偏差应不超过 $\\pm 5 \\%$ ，且同一断面中预应力束的有效预应力的不均匀度应不超过 $\\pm 2 \\%$ 。\n\n9 在预应力筋张拉、锚固过程中及锚固完成后，均不得大力敲击或振动锚具。预应力筋锚固后需要放松时，对夹片式锚具宜采用专门的放松装置松开；对支撑式锚具可采用张拉设备缓慢地松开。\n\n10 预应力筋在实施张拉或放张作业时，应采取有效的安全防护措施，预应力筋两端的正面严禁站人和穿越。\n\n11 预应力筋张拉、锚固及放松时，均应填写施工记录。\n\n12 施加预应力时宜采用信息化数据处理系统对各项张拉参数进行采集。\n\n## 条文说明：\n\n2 对于后张法结构或构件，设计通常会给出锚下的预应力筋的张拉控制应力，如果要实施超张拉或计入锚圈口的预应力损失，就需要对其最大张拉应力进行控制。因为张拉如超过设计规定的最大张拉控制应力，则其钢束预应力筋的安全储备为零，对结构是非常不利的。\n\n3 对某些特殊部位（如索塔的拉索锚固区）且曲率半径较小的预应力束，工程实践表明其预应力筋的实际伸长值与计算伸长值的相对偏差不能满足± $6 \\%$ 的规定，故此类力筋需要通过试验确定其实际控制伸长值。\n\n4 式（7.6.3-1）及附录F为后张法预应力筋张拉理论伸长值的精确计算公式，公式中考虑了孔道局部偏差的摩阻影响和曲线孔道的摩阻影响。当预应力筋为直线且无摩阻影响时， $\\mathsf { P } _ { \\mathsf { P } } \\mathsf { = } \\mathsf { P}$ ，L为预应力筋长度，得公式△LL');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('547e3563-d25f-4fd1-a4ec-5eca2d037c8b', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '本标准用词说明', '本标准用词说明1为了便于在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”；  \n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得”；  \n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：正面词采用“宜”或“可”；反面词采用“不宜”；  \n4）表示有选择，在一定条件可以这样做的，采用“可”\n\n2条文中指定应按其他有关标准、规范执行时，写法为“应符合……规定”或“应按……执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5484bfa8-cf8b-4f56-8e2f-2b9fc7a943a7', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3.3水泥浆体性能试验', '3.3水泥浆体性能试验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('54865584-38cb-4222-b5e4-c0d86893e722', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明1 首节节段是钢塔的基准，安装精度要求较高，所以有必要采取辅助定位措施。\n\n5 要求每一节段的定位控制轴线从基准控制点进行引测，是为避免产生累积误差。风荷载、环境温度和日照等因素对钢塔结构的变形影响较大，因此需要对这些影响进行必要的分析，并采取措施抑制这些影响。\n\n## 12.5.6钢墩、钢盖梁的提升安装作业除应符合本规范第 $1 2 . 5 . 2 \\sim$ 第12.5.4条的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1采用汽车吊、履带吊等起重设备安装前应对地基承载力进行验收。2 安装钢墩、钢盖梁时，宜设置定位导向及调节装置。3 钢墩、钢盖梁安装就位并完成连接确认结构安全后方可解除吊钩。4 安装过程中应监测钢墩和钢盖梁的位置、高程及垂直度。5高空作业宜采用专用高空作业车，或设置具有外围护的操作平台及连接可靠的上下通道。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('548fc425-7b66-4fc3-a85a-9630c6906d52', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：水下混凝土与空气中浇筑的混凝土不同，由于在水中浇筑，要求不经振捣而自流平，并且在水中水泥不流失，集料不离析，主要采用外加剂增加混凝土拌合物的黏聚力。目前不论是水工混凝土结构物还是电力混凝土结构物，对于水下混凝土抗分散性主要采用水泥流失量、悬浊物含量和pH 值来评定，认为水泥流失量小于 $1 . 5 \\%$ ，悬浊物含量小于 $1 5 0 \\mathrm { m g / L }$ ，pH值小于12情况下，测定的水泥混凝土为水下抗分散混凝土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('548fffa2-c4b4-4694-80ed-c1eac658530d', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '7.6预热和道间温度控制（Part 2）', '连续；\n\n3钢衬垫应有足够的厚度以防止烧穿。用于焊条电弧焊、气体保护电弧焊和自保护药芯焊丝电弧焊焊接方法的衬垫板厚度不应小于 $4 \\mathrm { m m }$ ；用于埋弧焊焊接方法的衬垫板厚度不应小于$6 \\mathrm { { m m } }$ ；用于电渣焊焊接方法的衬垫板厚度不应小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ ；\n\n4应保证钢衬垫与焊缝金属熔合良好。\n\n## 7.10焊接工艺技术要求\n\n7.10.1焊接施工前，施工单位应制定焊接工艺文件用于指导焊接施工，工艺文件可依据本规范第6章规定的焊接工艺评定结果进行制定，也可依据本规范第6章对符合免除工艺评定条件的工艺直接制定焊接工艺文件。焊接工艺文件应至少包括下列内容：\n\n6焊接电源的种类和电流极性；\n\n7清根处理；\n\n8焊接工艺参数，包括焊接电流、焊接电压、焊接速度、焊层和焊道分布等；\n\n9 预热温度及道间温度范围；\n\n10焊后消除应力处理工艺；\n\n11其他必要的规定。\n\n7.10.2对于焊条电弧焊、实心焊丝气体保护焊、药芯焊丝气体保护焊和埋弧焊（SAW）焊接方法，每一道焊缝的宽深比不应小于1.1。\n\n7.10.3除用于坡口焊缝的加强角焊缝外，如果满足设计要求，应采用最小角焊缝尺寸，最小角焊缝尺寸应符合本规范表5.4.2的规定。\n\n7.10.4对于焊条电弧焊、半自动实心焊丝气体保护焊、半自动药芯焊丝气体保护焊、药芯焊丝自保护焊和自动埋弧焊焊接方法，其单道焊最大焊缝尺寸宜符合表7.10.4的规定。\n\n表7.10.4单道焊最大焊缝尺寸  \n\n\n\n\n\n7.10.5多层焊时应连续施焊，每一焊道焊接完成后应及时清理焊渣及表面飞溅物，遇有中断施焊的情况，应采取适当的保温措施，必要时应进行后热处理，再次焊接时重新预热温度应高于初始预热温度。\n\n7.10.6塞焊和槽焊可采用焊条电弧焊、气体保护电弧焊及药芯焊丝自保护焊等焊接方法。平焊时，应分层焊接，每层熔渣冷却凝固后必须清除再重新焊接；立焊和仰焊时，每道焊缝焊完后，应待熔渣冷却并清除再施焊后续焊道。\n\n7.10.7在调质钢上严禁采用塞焊和槽焊焊缝。\n\n## 7.11焊接变形的控制\n\n7.11.1钢结构焊接时，采用的焊接工艺和焊接顺序应能使最终构件的变形和收缩最小。\n\n7.11.2根据构件上焊缝的布置，可按下列要求采用合理的焊接顺序控制变形：\n\n1对接接头、T形接头和十字接头，在工件放置条件允许或易于翻转的情况下，宜双面对称焊接；有对称截面的构件，宜对称于构件中性轴焊接；有对称连接杆件的节点，宜对称于节点轴线同时对称焊接；\n\n2非对称双面坡口焊缝，宜先在深坡口面完成部分焊缝焊接，然后完成浅坡口面焊缝焊接，最后完成深坡口面焊缝焊接。特厚板宜增加轮流对称焊接的循环次数；\n\n3对长焊缝宜采用分段退焊法或多人对称焊接法；  \n4宜采用跳焊法，避免工件局部热量集中。\n\n7.11.3构件装配焊接时，应先焊收缩量较大的接头，后焊收缩量较小的接头，接头应在小的拘束状态下焊接。\n\n7.11.4对于有较大收缩或角变形的接头，正式焊接前应采用预留焊接收缩裕量或反变形方法控制收缩和变形。\n\n7.11.5多组件构成的组合构件应采取分部组装焊接，矫正变形后再进行总装焊接。\n\n7.11.6对于焊缝分布相对于构件的中性轴明显不对称的异形截面的构件，在满足设计要求的条件下，可采用调整填充焊缝熔敷量或补偿加热的方法。\n\n## 7.12返修焊\n\n7.12.1焊缝金属和母材的缺欠超过相应的质量验收标准时，可采用砂轮打磨、碳弧气刨、铲凿或机械加工等方法彻底清除。对焊缝进行返修，应按下列要求进行：\n\n1返修前，应清洁修复区域的表面；2焊瘤、凸起或余高过大，应采用砂轮或碳弧气刨清除过量的焊缝金属；3焊缝凹陷或弧坑、焊缝尺寸不足、咬边、未熔合、焊缝气孔或夹渣等应在完全清除缺陷后进行焊补；\n\n4焊缝或母材的裂纹应采用磁粉、渗透或其他无损检测方法确定裂纹的范围及深度，用砂轮打磨或碳弧气刨清除裂纹及其两端各 $5 0 \\mathrm { m m }$ 长的完好焊缝或母材，修整表面或磨除气刨渗碳层后，应采用渗透或磁粉探伤方法确定裂纹是否彻底清除，再重新进行焊补；对于拘束度较大的焊接接头的裂纹用碳弧气刨清除前，宜在裂纹两端钻止裂孔；\n\n5焊接返修的预热温度应比相同条件下正常焊接的预热温度提高 $3 0 ^ { \\circ } C \\sim 5 0 ^ { \\circ } C$ ，并应采用低氢焊接材料和焊接方法进行焊接；\n\n6返修部位应连续焊接。如中断焊接时，应采取后热、保温措施，防止产生裂纹；厚板返修焊宜采用消氢处理；\n\n7焊接裂纹的返修，应由焊接技术人员对裂纹产生的原因进行调查和分析，制定专门的返修工艺方案后进行；\n\n8同一部位两次返修后仍不合格时，应重新制定返修方案，并经业主或监理工程师认可后方可实施。\n\n7.12.2返修焊的焊缝应按原检测方法和质量标准进行检测验收，填报返修施工记录及返修前后的无损检测报告，作为工程验收及存档资料。\n\n## 7.13焊件矫正\n\n7.13.1焊接变形超标的构件应采用机械方法或局部加热的方法进行矫正。\n\n7.13.2采用加热矫正时，调质钢的矫正温度严禁超过其最高回火温度，其他供货状态的钢材的矫正温度不应超过 $8 0 0 ^ { \\circ } C$ 或钢厂推荐温度两者中的较低值。\n\n7.13.3构件加热矫正后宜采用自然冷却，低合金钢在矫正温度高于 $6 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时严禁急冷。\n\n## 7.14焊缝清根\n\n7.14.1全焊透焊缝的清根应从反面进行，清根后的凹槽应形成\n\n不小于 ${ 1 0 } ^ { \\circ }$ 的U形坡口。\n\n7.14.2碳弧气刨清根应符合下列规定：\n\n1碳弧气刨工的技能应满足清根操作技术要求；2刨槽表面应光洁，无夹碳、粘渣等；3Ⅲ、V类钢材及调质钢在碳弧气刨后，应使用砂轮打磨刨槽表面，去除渗碳淬硬层及残留熔渣。\n\n## 7.15临时焊缝\n\n7.15.');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('54917852-0ca9-4b0a-bf8e-c5fd366462d2', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10．6水工建筑物变形监测', '10．6水工建筑物变形监测## 10．6．1水工建筑物及其附属设施的变形监测项目和内容，应根据水工建筑物结构及布局、基坑深度、水库库容、地质地貌、开挖断面和施工方法等因素综合确定。监测内容应在满足工程需要和设计要求的基础上，可按表10．6．1选择。\n\n## 10．6．2施工期变形监测的精度要求，不应超过表10．6．2的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('549e1d3c-4192-4ad6-b1f2-ea2327bda825', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算## 6．3．1 滚动轴承的选择计算\n\n滚动轴承计算的目的是计算滚动轴承是否能满足在4．4．2．1中规定的载荷情况 、 、 中最不利的情况下的静载荷的要求，及在载荷情况Ⅰ、Ⅱ中的较不利的情况下最大动载荷的要求，但对转速低于$1 0 \\ \\mathrm { r / m i n }$ 的滚动轴承，不必校验其动载承受能力。\n\n### 6．3．1．1 滚动轴承的设计预期寿命\n\n滚动轴承应具有足够的设计预期寿命，可以根据所在机构的使用等级确定；对作为易损件在使用中可以更换的滚动轴承，其设计预期寿命可以取为比它所在机构的使用等级低一级或低两级。\n\n### 6．3．1．2 滚动轴承的等效平均动载荷犘\n\n#### 6．3．1．2．1 承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．1）的轴承等效平均动载荷  \n##### 6．3．1．2．1．1 水平运动的机构中的轴承等效平均动载荷犘\n\n因为在作业循环周期内，承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的滚动轴承所受的载荷值是变化的，为计算方便起见特确定一个等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { M m e a n } }$ ，并假定此载荷在6．3．1．1中所确定的设计预期寿命期内是不变的，其值为：\n\n对受加速力但不受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n$$\n\\begin{array} { r l } { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 1 9 \\ ) } \\\\ { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 2 0 \\ ) } \\end{array}\n$$\n\n对受加速力又受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n式中：\n\nMmeanⅠ 水平运动机构中受加速力但不受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \nMmeanⅡ 水平运动机构中受加速力又受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）。犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x I } } \\ , P _ { \\mathrm { M m a x I } } $ 见4．4．2．2．1和4．4．2．3．1， $K _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 为3．3．2中所述的机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 值的立方根。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('54a3436d-e0da-46bb-9637-ed66904b9fb8', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '6 桩基础（Part 2）', 'mega } }$ ）；$d$ —钢管桩直径（mm）。\n\n6.2.4 钢管混凝土组合桩的钢管构造应符合本规范第6.2.3条的规定，其直径 $d$ 与壁厚 $t$ 之比 $d / t$ 可按式（6.2.4）计算：\n\n$$\n\\frac { d } { t } = \\ \\left( 2 0 \\sim 1 3 5 \\right) \\ \\frac { 2 3 5 } { f _ { \\mathrm { d } } }\n$$\n\n式中： $f _ { \\mathrm { d } }$ -钢材的强度设计值（ $\\mathrm { M P a }$ 。\n\n6.2.5 钢管桩或钢管混凝土组合桩可根据环境条件采取下列防腐处理措施：\n1外壁加覆防腐涂层或其他覆盖层。\n\n2增加管壁预留腐蚀裕量厚度。海水环境中钢管桩的单面年平均腐蚀速度可按表6.2.5取值，有条件时也可根据现场实测确定。其他条件下，在平均低水位以上，年平均腐蚀速度可取 $0 . 0 6 \\mathrm { m m }$ 年；平均低水位以下，年平均腐蚀速度可取 $0 . 0 3 \\mathrm { m m }$ 年。\n\n表6.2.5海水环境中钢桩单面年平均腐蚀速度  \n\n\n\n\n\n注：1．表中年平均腐蚀速度适用于 $\\mathrm { p H } = 4 \\sim 1 0 $ 的环境条件，对有严重污染的环境，应适当增大。\n\n2.对水质含盐量层次分明的河口或年平均气温高、波浪大和流速大的环境，其对应部位的年平均腐蚀速度应适当增大。\n\n3水下采取阴极保护。\n\n4选用耐腐蚀钢种。\n\n5当钢管内壁同外界隔绝时，可不考虑内壁防腐。\n\n## 6.2.6桩的布置和中距应符合下列规定：\n\n用如下一种或几种方式的组合：\n\n1）桩顶直接伸入承台「图6.2.8a)]，钢管桩伸入承台部分应设置必要的剪力键。\n\n2）桩顶部可设置锚固件或锚固钢筋［图 $6 . 2 . 8 \\mathrm { ~ b ~ }$ )]，锚固钢筋伸入承台长度应符合本条第2款的规定。\n\n3）桩顶部可设置桩芯钢筋混凝土。桩芯钢筋混凝土与承台的连接应符合本条第2款的规定，钢管内桩芯混凝土的长度、配筋应满足受力要求。\n\n  \n图6.2.8钢管桩与承台的连接\n\n1-承台；2-钢管桩；3-锚固件或锚固钢筋\n\n6横系梁的主钢筋应伸人桩内，其长度不应小于35倍主筋直径。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('54aaec68-11f3-4872-b843-4d6849a6cb73', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0576—2020 水泥混凝土限制膨胀率试验方法', 'T0576—2020 水泥混凝土限制膨胀率试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('54aaf16f-3048-41e7-a081-470fbe97f058', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 5）', '使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操作的位置。操纵装置的运动方向也应尽可能地设置得适合人的肢体的自然运动。例如：脚踏控制装置应采用向下的脚踏力操作而不能用脚的横向运动触碰操作。\n\n9．6．1．5 用来操纵起重机械控制装置所需的力应与使用此控制装置的使用频度有关，应随机型变化并按人类工效学来考虑。\n\n9．6．1．6 控制起重机的急停按钮，应符合7．3．4和7．5．4．1的规定。\n\n### 9．6．2 司机室控制\n\n#### 9．6．2．1 控制装置的操纵\n\n9．6．2．1．1 控制器的操作方向应与其所控制对象的运动方向一致或者是合乎逻辑的关系。9．6．2．1．2 合适的操作方向是指起重机司机面向控制器时，操纵控制器时手的动作方向和所产生的效应要协调，采用手柄控制操作的见表58，采用手轮控制操作的见表59。\n\n#### 9．6．2．2 控制装置的布置与标识\n\n9．6．2．2．1 控制装置的位置设计，应在使其接通一个或几个控制装置时，一般不会无意识地再接通另外的控制装置。\n\n9．6．2．2．2 当操纵装置较多时，起重机主要的控制与操纵装置宜安排在司机座位的右侧。在布置了以手操纵控制器为主要操纵装置的情况下，可以安排脚踏操纵控制器。\n\n表 58 手柄移动方向和起重机运动的关系  \n\n\n\n\n\n表 59 手轮旋转方向和起重机运动的关系  \n\n\n\n\n\n9．6．2．2．3 在每个控制装置上，或在靠近它的位置处，应贴上文字标志或符号以区别其功能，清晰地表明所操纵实现的起重机械的运动方向。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('54b2658e-8539-4f95-9e3e-d4c58ecbbc9c', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明（Part 1）', '条文说明由于工程场地可能遭受地震的不确定性，以及人们对桥梁结构地震破坏机理的认识尚不完备，因此桥梁抗震实际上还不能完全依靠定量的计算方法。实际上，历次大地震的震害表明，一些从震害经验中总结出来或经过基本力学概念启示得到的一些构造措施被证明可以有效地减轻桥梁的震害。如主梁与主梁或主梁与墩之间适当的连接措施可以防止落梁。但这些构造措施不能影响桥梁的正常使用功能，不能妨碍减隔震、耗能装置发挥作用。\n\n如构造措施的使用对桥梁地震响应定量计算结果影响较大，则可能导致计算结果失效，这种情况下，抗震分析时应考虑抗震措施的影响。\n\n桥梁结构地震反应越强烈，就越容易发生落梁等严重破坏现象，构造措施就越重要，因此处于高烈度区的桥梁结构需特别重视构造措施的使用。\n\n### 11.1.3过渡墩及桥台处的支座垫石顺桥向宜与墩、台最外边缘平齐。\n\n## 11.2一级抗震措施\n\n### 11.2.1简支梁桥和连续梁桥上部结构梁端至墩、台帽或盖梁边缘应有一定的距离（图11.2.1）。其最小值 $^ a$ （ $\\mathbf { c m }$ ）应按式（11.2.1）计算，且不应小于 $6 0 \\mathrm { c m }$ 。\n$$\na \\geqslant 5 0 + 0 . 1 L + 0 . 8 H + 0 . 5 L _ { \\mathrm { k } }\n$$\n\n式中： $L$ —一联上部结构总长度（ $\\mathbf { m } )$ ）；\n\n$H \\cdot$ —支承一联上部结构桥墩的平均高度（ $\\mathbf { m }$ )，桥台的高度取值为0;\n\n$L _ { \\mathrm { k } }$ - -一联上部结构的最大单孔跨径（m）。\n\n  \n图11.2.1梁端至墩、台帽或盖梁边缘的最小距离 $^ a$\n\n## 条文说明\n\n$a \\geq 7 0 + 0 . 5 L$ 是08细则的取值， $a \\ge 5 0 + L$ 是89规范的取值。以上两部标准搭接长度公式没有考虑桥梁墩高的影响因素，对于矮墩桥梁，得到的结果偏大，而对于高墩桥梁，结果可能偏小。本次修订，结合美国ASSHTO规范，综合考虑桥梁墩高和梁长等因素，给出梁式桥上部结构搭接长度计算公式。该计算公式适用于简支梁、连续梁等结构形式，扩大了适用范围。\n\n### 11.2.2当满足式（11.2.2-1）的条件时，斜桥梁（板）端至墩、台帽或盖梁边缘的最小距离 $a$ （cm）（图11.2.2）应按式（11.2.2-2）和式（11.2.1）计算，取大值。当不满足式（11.2.2-1）的条件时，斜桥梁（板）端至墩、台帽或盖梁边缘的最小距离 $a$ （ $\\mathrm { c m } \\mathrm { \\hbar }$ )应按式（11.2.1）计算。对于连续斜梁桥，当梁端设置有横向限位装置和纵向防落梁装置时，可不受式（11.2.2-2）约束。\n\n$$\n{ \\frac { \\sin 2 \\theta } { 2 } } \\geqslant { \\frac { b } { L _ { \\theta } } }\n$$\n\n$$\na \\geqslant 5 0 L _ { \\theta } [ \\sin \\theta - \\sin ( \\theta - a _ { \\mathrm { { E } } } ) ]\n$$\n\n式中： $L _ { \\theta }$ 一联上部结构总长度（ $\\mathbf { m }$ ；$b$ 上部结构总宽度（ $\\mathbf { m } )$ ；$\\theta$ 斜交角（°）；$\\alpha _ { \\mathrm { E } }$ -极限脱落转角（°），一般取 $5 ^ { \\circ }$ 。\n\n  \n图11.2.2斜桥梁（板）端至墩、台帽或盖梁边缘的最小距离 $^ a$\n\n## 条文说明\n\n因结构上的特性，窄长的斜桥有可能发生由上部结构的转动引起的落梁，因此要考虑转动的影响来设置墩梁搭接长度。就斜桥来说，也包括简支梁桥、连续梁桥。在斜桥以重心为转动中心仅以临界脱落转动角转动时，考虑上部结构端部的中心点从梁搭接处脱落的情况来求解，可得式（11.2.2-2）。参照日本抗震规范，临界脱落转动角一般定为 $5 ^ { \\circ }$ 。上部结构两端的支座线不平行，两端的斜角不同时，需假定围绕桥轴线中心点的转动，使用小的斜交角来求墩梁搭接长度。\n\n### 11.2.3当满足式（11.2.3-1）的条件时，曲线桥梁端至墩、台帽或盖梁边缘的最小距离 $^ a$ （cm）（图11.2.3）应按式（11.2.3-2）和式（11.2.1）计算，取大值。当不满足式（11.2.3-1）的条件时，曲线桥梁端至墩、台帽或盖梁边缘的最小距离 $^ a$ （cm）应按式（11.2.1）计算。对于曲线桥梁，当梁端设置有横向限位装置和纵向防落梁装置时，可不受式（11.2.3-2）约束。\n\n$$\n\\frac { 1 1 5 } { \\varphi } \\cdot \\frac { 1 - \\mathrm { c o s } \\varphi } { 1 + \\mathrm { c o s } \\varphi } > \\frac { b } { L }\n$$\n\n$$\na \\geq \\delta _ { \\mathrm { E } } \\frac { \\sin \\varphi } { \\cos \\left( \\varphi / 2 \\right) } + 3 0\n$$\n\n$$\n\\delta _ { \\mathrm { { E } } } = 0 . 5 \\varphi + 7 0 \n$$\n\n式中： $\\delta _ { \\mathrm { { E } } }$ -上部结构端部向外侧的移动量（ $\\mathrm { c m } \\mathrm { \\mathrm { ~ } }$ ；$L$ 一联上部结构中心线弧线长度（ $\\mathbf { \\epsilon } _ { \\mat');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('54d53ad6-610b-4e2e-a94b-db2a88f18ee0', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 4）', '\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j } }$ - 任一高度 $h$ 处的静上压力（kPa）；\n\n$\\xi$ -压实土的静土压力系数；  \n$\\gamma$ 土的重度 kN/ n G$\\varphi$ - 土的内摩擦角（）；  \n$h$ -填土顶面至任一点的高度  \n$H$ 填土高度（m）；  \n$E _ { \\mathrm { j } }$ - 一高度 $\\boldsymbol { H }$ 范围内单位宽度的静土压力\n\n在计算抗倾覆和滑动稳定时，墩、台、挡土墙前侧地面以下不受冲刷部分土的侧压力可按静土压力计算。\n\n2主动土压的标准值可按下列公式计算（图4.2.3-1）\n\n1）当土层特性无变化且无汽车荷载时，作用在桥台、挡土墙前后的主动土压力标准值可按下式计算：\n\n$$\n\\mu = { \\frac { E } { \\cos ^ { 2 } \\alpha \\cdot \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\left[ 1 + { \\frac { \\left| \\sin \\left( \\varphi + \\delta \\right) \\sin \\left( \\varphi - \\beta \\right) \\right| } { \\sqrt { \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\cos \\left( \\alpha - \\beta \\right) } } } \\right] ^ { 2 } } }\n$$\n\n中： $E$ 主动土压力标准值（kN）$\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$B$ - 桥台的计算宽度或挡土墙的计算长度（m）；$H$ 计算土层高度（m）；$\\beta$ 填土表面与水平面的夹角，当计算台后或墙后的主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1a）取正值；当计算台前或墙前主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1b）取负值；$\\alpha$ - 桥台或挡土墙背与竖直面的夹角，俯墙背（图4.2.3-1）时为正值，反之为负值；\n\n$\\delta$ —台背或墙背与填土间的摩擦角，可取 $\\delta = \\varphi / 2$ 。主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = H / 3$ 。\n\n  \n图4.2.3-1主动土压力图\n\n2）当土层特性无变化但有汽车荷载作用时，作用在桥台、挡土墙后的主动土压力标准值在 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时可按下式计算：\n\n$$\nE = \\frac { 1 } { 2 } B \\mu \\gamma H ~ \\left( ~ H + 2 h \\right)\n$$\n\n式中： $h$ ——汽车荷载的等代均布土层厚度 $\\mathrm { ( m ) }$ 0\n\n主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = { \\frac { H } { 3 } } \\times { \\frac { H + 3 h } { H + 2 h } } \\circ$\n\n3）当 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时，破坏棱体破裂面与竖直线间夹角 $\\theta$ 的正切值可按下式计算：\n\n$$\n\\tan \\theta = - \\tan \\omega + { \\sqrt { \\left( \\cot \\varphi + \\tan \\omega \\right) \\left( \\tan \\omega - \\tan \\alpha \\right) } }\n$$\n\n$$\n\\omega = \\alpha + \\delta + \\varphi\n$$\n\n3当土层特性有变化或受水位影响时，宜分层计算土的侧压力。\n\n4土的重度和内摩擦角应根据调查或试验确定；当无实际资料时，可按表4.2.1和现行《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63）采用。\n\n5承受土侧压力的柱式墩台，作用在柱上的土压力计算宽度，可按下列规定采用（图4.2.3-2）：\n\n1）当 $l _ { i } \\leqslant D$ 时，作用在每根柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n$$\n\\mathrm { ~ \\it ~ { ~ b ~ } ~ } = \\frac { \\displaystyle n D + \\sum _ { i = 1 } ^ { n - 1 } l _ { i } } { \\displaystyle n }\n$$\n\n式中： $b$ 土压力计算宽度（m）；$D$ -柱的直径或宽度 ${ \\bf \\Xi } ( \\mathfrak { m } )$ ；$l _ { i }$ 柱间净距 ${ \\bf \\Pi } ^ { \\prime } { \\bf m } { \\bf \\Pi } )$ ；$\\boldsymbol { n }$ -柱数。\n\n2）当 $l _ { i } > D$ 时，应根据柱的直径或宽度来考虑柱间空隙的折减。当 $D \\leqslant 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n  \n图4.2.3-2柱的土侧压力计算宽度\n\n$$\n\\textit { b } = \\frac { D ( 2 n \\mathrm { ~ - ~ } 1 ) } { n }\n$$\n\n当 $D > 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n$$\nb ~ = ~ { \\frac { n ( ~ D ~ + ~ 1 ~ ) ~ - ~ 1 } { n } }\n$$\n\n6压实填土重力的竖向和水平压力强度标准值可按下式计算：\n\n竖向压力强度\n\n$$\nq ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('54e71cdc-9d29-433d-991a-cfdba2de0c68', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故过程简介', '二、事故过程简介在某市的国际集装箱码头，一台正在使用的门座起重机，在装卸一集装箱过程中突然集装箱发生坠落，所幸坠落现场没有人员。经检查，事故是由于起升机构变速箱高速轴断裂和相啮合的轮齿部分齿折断所致。\n\n这台起重机由某有限公司制造，于2006年才投入使用，才使用了7个多月就发生断轴断齿并导致集装箱坠落的事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('54f26abe-7b19-4cf7-bb3e-751e3593bcfc', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料2.1 强制式搅拌机：应符合现行《混凝土试验用搅拌机》（JG244）的规定。  \n2.2 振动台：应符合现行《混凝土试验用振动台》（JG/T245）的规定。  \n2.3 磅秤：最大量程不小于 $5 0 \\mathrm { k g }$ ，感量不大于 $5 \\mathrm { g }$ 。  \n2.4 天平：最大量程不小于 $2 0 0 0 \\mathrm { g }$ ，感量不大于 $1 \\mathrm { g }$ 。  \n2.5 其他：铁板、铁铲等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('54f2a58b-f65a-4318-8990-e30833d05012', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 4）', '运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n  \n图 14 车轮踏面与轨道的接触宽度\n\n##### 6．3．4．2．3 允许轮压\n\n允许轮压按式（131）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { L } } } { = } k D l C\n$$\n\n··…( 131 )\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 正常工作起重机车轮或滚轮的允许轮压，单位为牛顿（N）；\n\n$k$ —车轮或滚轮的许用比压，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ),钢质车轮或滚轮按表46选取；注：对于具有凸起承压面的轨道或车轮（滚轮），许用比压 $k$ 可增加 $10 \\%$ 。因为这能改善轮轨的接触。\n\n$D _ { - }$ —车轮或滚轮的踏面直径,单位为毫米 $\\mathrm { . m m } )$ ；l -车轮或滚轮与轨道承压面的有效接触宽度(按6.3.4.2.2.3计算),单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$C$ 计算系数：进行车轮或滚轮踏面疲劳校验时， $C { = } C _ { 1 } C _ { 2 }$ ；进行车轮或滚轮强度校验时， $C { = } C _ { \\operatorname{max} }$ ；  \n$C _ { 1 }$ — 转速系数，按表47或表48选取；  \n$C _ { 2 }$ — 车轮所在机构的工作级别系数，按表49选取；犆$C _ { \\mathrm { m a x } } { = } C _ { \\mathrm { l m a x } } C _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，取 $C _ { \\mathrm { m a x } } { = } 1 . 9$ 。\n\n##### 6．3．4．2．4 车轮或滚轮的疲劳强度校验\n\n车轮或滚轮的疲劳强度应满足式（132）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n } } { \\leqslant } P _ { \\mathrm { L } }\n$$\n\n……（132）\n\n式中：\n\nmean— 根据式（130）计算得 $P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { m e a n } \\parallel }$ ，两者之中取大者；$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 同式（131）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('54febb1f-fa6d-4224-b769-5c6605eb0d77', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '系数：（Part 1）', '系数：起重机放置在坚实、水平的支承面或轨道上（最大坡度为 $1 \\%$ ）；  \n起重机装有规定的最短臂架，且此臂架处于最大推荐臂架角度；  \n将吊钩、吊钩滑轮组或其他取物装置放在地面上；  \n使外伸支腿脱离支承面，起重机支承在车轮（轮胎）上；  \n起重机装有规定的最长主臂或主臂和副臂的组合结构，并且此主臂或臂架组合结构处于最大推荐臂架角度，还承受最不利方向的工作风载荷。\n\n应验算对上述规定的各种质量分布状态及在相应的平衡重配置条件下，对制造商允许的起重机回转到的最不稳定位置，起重机均不应向后倾覆。\n\n表 51 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———无风试验或运行时  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>起重机的状态和计算条件</td><td rowspan=1 colspan=1>载荷性质</td><td rowspan=1 colspan=1>计算载荷c</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>轮胎起重机、汽车起重机支腿伸出b或履带起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>作用载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>SAC1.25 Pq+0.1 F</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>轮胎起重机、汽车起重机支腿收回b</td><td rowspan=1 colspan=1>作用载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1.33 Pq+0.1 F</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>轮胎起重机、汽车起重机或履带起重机运行最大运行速度不大于0.4m/s</td><td rowspan=1 colspan=1>作用载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1.33 Pq+0.1 F</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>轮胎起重机、汽车起重机或履带起重机运行最大运行速度大于0.4m/s</td><td rowspan=1 colspan=1>作用载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5 Pq+0.1 F</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>a Pq是在不同幅度下起重机的最大起升载荷。F是将主臂质量G(作用于质心上)或副臂质量g(作用于质心上)按力矩相等原理换算到主臂端部或副臂端部的质量的重力。b 与本表相对应的条件是:起重机静止不动,但作升降、变幅、臂架伸缩和回转等动作的载荷试验,或者起重机作整机带载运行，但不作起升、变幅、臂架伸缩和回转等动作。C“计算载荷&quot;是与不大于8.3m/s 的试验风速相对应的。在特殊情况下,如果要求限制最大起升载荷,制造商应明确说明在抗倾覆稳定的校核计算中采用的最大风速值。当考虑其他的最大风速时,制造商也应予以明确说明。</td></tr></table>\n\n\n表 52 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———有风工作或运行时  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机的状态和计算条件</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">载荷性质</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">计算载荷a</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">轮胎起重机、汽车起重机支腿伸出b或履带起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.1 PQ</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">轮胎起重机、汽车起重机支腿收回</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.17 PQ</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">轮胎起重机、汽车起重机或履带起重机运行最大运行速度不大于0.4m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.17 PQ</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">轮胎起重机、汽车起重机或履带起重机运行最大运行速度大于0.4m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用载荷</td><td colspan=\"1\" ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5504a7d9-ae56-4012-8d01-750def1d30b0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.11.6 石拱桥拱上结构的砌筑应符合下列规定', '19.11.6 石拱桥拱上结构的砌筑应符合下列规定：1 石拱桥的拱上结构在拱架卸架前砌筑时，应待拱圈合龙段的砂浆强度达到设计强度的 $8 5 \\%$ 以上后进行。\n\n2 当先卸架后砌拱上结构时，应待拱圈合龙段的砂浆强度达到设计强度的 $100 \\%$ 后进行。\n\n3石拱桥的拱上结构宜由拱脚至拱顶对称、均衡地砌筑。\n\n4 对大跨径石拱桥，其拱上结构的砌筑施工程序应符合设计规定，或进行专门设计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('550ac508-3471-4313-b258-4bb73736827c', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '4 结构设计计算（Part 3）', '} \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('550f398d-e49c-4e8b-8501-19c7d425581c', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '5.7 人行塔梯（Part 2）', '平整，基础四周应有防排水设施；  \nf ) f) 防锈漆、安全色涂层应均匀、牢固,无明显的堆漆、漏漆等缺陷。锈漆、安全色涂层应均匀、牢固，无明显的堆漆、漏漆等缺陷。\n\n## 5.7.12 人行塔梯的使用要求如下:5.7.12 人行塔梯的使用要求如下：\n\na) a) 出入口宜设置警示、隔离类设施进行围蔽,不使用时应关门上锁,无关人员不应入内;入口宜设置警示、隔离类设施进行围蔽，不使用时应关门上锁，无关人员不应入内；  \nb) b) 醒目位置应张贴安全作业规程、设施验收牌及限定允许上下人数标志牌;夜间施工时,上下道目位置应张贴安全作业规程、设施验收牌及限定允许上下人数标志牌；夜间施工时，上下道口应设置警示灯;口应设置警示灯；  \nc) c) 不应用于物料运输和承重,或用作其他设施设备的架体;应用于物料运输和承重，或用作其他设施设备的架体；  \nd) d) 长时间不用的人行塔梯应堆放整齐,并用防潮布遮盖;时间不用的人行塔梯应堆放整齐，并用防潮布遮盖；  \ne) e) 基础下不应进行挖掘作业;当因施工需要在基础附近进行挖掘作业时,应对架体采取加固措施。础下不应进行挖掘作业；当因施工需要在基础附近进行挖掘作业时，应对架体采取加固措施。\n\n## 5.7.13 人行塔梯使用过程中应由专人进行日常维护,并且每日施工前应对其进行检查。 检查内容如下:5.7.13 人行塔梯使用过程中应由专人进行日常维护，并且每日施工前应对其进行检查。检查内容如下：\n\na) a) 主要受力杆件 剪刀撑等加固杆件 连墙件应无缺失 松动 架体无明显变形要受力杆件、剪刀撑等加固杆件、连墙件应无缺失、松动，架体无明显变形；  \nb) b) 场地应无积水、地基无明显变形,立杆底端应无松动、悬空;地应无积水、地基无明显变形，立杆底端应无松动、悬空；  \nc) c) 安全防护设施应齐全、有效,无损坏缺失;全防护设施应齐全、有效，无损坏缺失；  \nd) d) 使用过程中若出现6 级及以上强风、洪水或大雨浸泡、冻结的地基土解冻、停用超过1 个月、架用过程中若出现6级及以上强风、洪水或大雨浸泡、冻结的地基土解冻、停用超过1个月、架体部分拆除等特殊情况,应按照基础、连墙件、人行塔梯下部、人行塔梯上部的顺序进行检查,体部分拆除等特殊情况，应按照基础、连墙件、人行塔梯下部、人行塔梯上部的顺序进行检查，发现不稳定现象时不应登高检查,确认安全后方可继续使用。发现不稳定现象时不应登高检查，确认安全后方可继续使用。\n\n## 5.7.14 人行塔梯的拆除要求如下:5.7.14 人行塔梯的拆除要求如下：\n\na) a) 拆除作业时 应设置警戒区 安全标志 并应由专人监护 非作业人员不应入内除作业时，应设置警戒区、安全标志，并应由专人监护，非作业人员不应入内；  \nb) b) 拆除程序应遵守由上而下,先装后拆、后装先拆的原则,不应上下同时作业;除程序应遵守由上而下，先装后拆、后装先拆的原则，不应上下同时作业；  \nc) c) 同层杆件和构配件应按先外后内的顺序拆除层杆件和构配件应按先外后内的顺序拆除；  \nd) d) 剪刀撑、斜撑杆等加固杆件应在拆卸至该杆件所在部位时再拆除;刀撑、斜撑杆等加固杆件应在拆卸至该杆件所在部位时再拆除；  \ne) e) 连墙件应随架体逐层拆除,不应先将连墙件整层或数层拆除后再拆架体;拆除作业过程中,当墙件应随架体逐层拆除，不应先将连墙件整层或数层拆除后再拆架体；拆除作业过程中，当架体的自由端高度超过2 个步距时,应采取临时拉结措施;架体的自由端高度超过2个步距时，应采取临时拉结措施；  \nf ) f) 拆下的构件应吊运至地面,防止碰撞,不应抛掷;下的构件应吊运至地面，防止碰撞，不应抛掷；  \ng) g) 定型产品的人行塔梯应按照使用说明书进行拆除。定型产品的人行塔梯应按照使用说明书进行拆除。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('55129bbf-d535-4e77-ab52-e0ccc7019cb1', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '3基本规定', '3基本规定## 3.0.1支撑结构可分为框架式和桁架式。\n\n## 3.0.2支撑结构的承载能力计算应采用荷载效应基本组合；变形计算应采用荷载效应标准组合。\n\n## 3.0.3支撑结构所使用的构配件宜选用标准定型产品。\n\n## 3.0.4支撑结构地基应坚实可靠。当地基土不均匀时，应进行处理。\n\n## 3.0.5 支撑结构应与既有结构做可靠连接。\n\n## 3.0.6施工前，应按有关规定编制、评审和审批施工方案，并应进行技术交底。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5514c7ef-bcee-4ec5-8fd2-ed3ecbec01af', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.3 电动机的校验', '6.1.4.3 电动机的校验## 6.1.4.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n变幅机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n## 6.1.4.3.2 电动机使用环境功率修正\n\n电动机使用环境功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.4.3.3 起动加速度计算\n\n变幅机构电动机选出之后，应计算机构的起动加速度，起重机变幅时臂架端部水平移动的最大加（减）速度不大于 $0 . 6 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('551ef4db-30f0-4580-90e6-35581f4f3775', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0558—2005水泥混凝土弯拉强度试验方法', 'T0558—2005水泥混凝土弯拉强度试验方法## 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥混凝土弯拉强度的试验方法。\n\n本方法适用于各类水泥混凝土棱柱体试件。\n\n引用标准：\n\n水泥混凝土抗压强度试验方法（T0553）\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法 (T0551)\n\n## 2 仪具与材料\n\n2.1 压力机或万能试验机：应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 3$ 中2.1的规定。\n\n2.2 弯拉试验装置（即三分点处双点加荷和三点自由支承式混凝土弯拉强度与弯拉弹性模量试验装置），如图T0558-1所示。\n\n  \n图T0558-1抗弯拉试验装置图（尺寸单位：mm）\n\n1、2-一个钢球；3、5-二个钢球；4-试件；6-固定支座；7-活动支座；8-机台；9-活动船形垫块\n\n## 3试件制备和养护\n\n3.1 试件尺寸应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 1$ 中表T0551-1的规定，同时在试件长向中部1/3区段内表面不得有直径超过 $5 \\mathrm { m m }$ 、深度超过 $2 \\mathrm { m m }$ 的孔洞。\n\n3.2 混凝土弯拉强度试件应以同龄期者为1组，每组为3根同条件制作和养护的试件。\n\n## 4试验步骤\n\n4.1 试件取出后，用湿毛巾覆盖并及时进行试验，保持试件干湿状态不变。在试件中部量出其宽度和高度，精确至 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4.2 调整两个可移动支座，将试件安放在支座上，试件成型时的侧面朝上，几何对中后，应使支座及承压面与活动船形垫块的接触面平稳、均匀，否则应垫平。\n\n4.3 加荷时，应保持均匀、连续。当混凝土的强度等级小于C30时，加荷速度为 $0 . 0 2 \\sim$ $0 . 0 5 \\mathrm { M P a / s }$ ；当混凝土的强度等级大于或等于C30 且小于C60 时，加荷速度为 $0 . 0 5 \\sim$ ${ 0 . 0 8 } \\mathrm { M P a / s }$ ；当混凝土的强度等级大于或等于C60 时，加荷速度为 $0 . 0 8 { \\sim } 0 . 1 0 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s }$ 。当试件接近破坏而开始迅速变形时，不得调整试验机油门，直至试件破坏，记下破坏极限荷载”。\n\n4.4 记录下最大荷载和试件下边断裂的位置。\n\n## 5结果计算\n\n5.1 当断面发生在两个加荷点之间时试件的弯拉强度，按式（T0558-1）计算：\n\n$$\nf _ { f } = \\frac { F L } { b h ^ { 2 } }\n$$\n\n式中： $f _ { f }$ ——试件的弯拉强度（MPa）；$F$ ——极限荷载（N）；$L$ ——支座间距离（ $\\mathrm { . m m }$ ）；$b$ ——试件宽度（mm）；$h$ ——试件高度（ $\\mathrm { m m }$ ）。\n\n结果计算精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n5.2采用 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 0 \\mathrm { m m }$ 非标准试件时，在三分点加荷的试验方法同前，但所取得的弯拉强度值应乘以尺寸换算系数0.85。当混凝土强度等级大于或等于C60 时，应采用 $1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 5 5 0 \\mathrm { m m }$ 标准试件。\n\n5.3 以三个试件测量值的算术平均值为测定值。三个试件测量值的最大值或最小值中如有一个与中间值之差超过中间值的 $1 5 \\%$ ，则把最大值和最小值舍去，以中间值作为试件的弯拉强度。如有两个测量值与中间值的差值均超过 $1 5 \\%$ 时，则该组试验结果无效。\n\n5.4 三个试件中如有一个断裂面位于加荷点外侧，则混凝土弯拉强度按另外两个试件的试验结果计算。如这两个测量值的差值不大于这两个测量值中最小值的 $1 5 \\%$ ，则以两个测量值的平均值为测试结果，否则结果无效。如有两试件均出现断裂面位于加荷点外侧，则该组结果无效。\n\n## 6试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）试验日期及时间；  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度；（6）水泥混凝土弯拉强度值；  \n（7）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5528ba67-7c08-4dd2-a59c-8d1207b1c5ca', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犝', '附 录 犝## （资料性附录）\n## 导线载流量的校正\n\n导线载流量的计算公式：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（U．1）\n\n式中：\n\n$I _ { z }$ — 导线的载流量，单位为安培（A）。$K _ { \\mathrm { a } }$ — 同式（141），一般对穿钢管电线取0．9，对电缆取0．8。犓$K _ { \\mathfrak { r } }$ — 同式（141），常见值见表 U．1。 $K _ { \\mathrm { t } }$ 值也可按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { t } } { = } \\sqrt { \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 0 } } } { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 2 } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$T _ { 1 }$ — 线芯最高工作温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$ ）；  \n$T _ { 0 }$ — 工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm { ‰ }$ ）；  \n$T _ { 2 }$ — 额定工作环境温度， $2 5 \\mathrm { { ‰} }$ （或 $4 5 \\mathrm { { ‰} }$ ）。  \n$K _ { \\mathrm { j } }$ 同式（141），工作循环时间取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { j } } = { \\sqrt { \\frac { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 } { T } } } } { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 \\cdot J C } { T } } } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$J C$ 接电持续率；  \n$T -$ 导线发热时间常数，单位为秒(s)，由电缆制造商提供。  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ — 同式（141），由电缆制造商提供。\n\n表 犝．1 导线载流量的温度校正系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { t } }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('552c0cf6-6851-4da2-91c5-b02ede2bfd01', '10《粗直径钢丝绳》（GB-T20067-2017）.md', '11 验收方法', '11 验收方法11.1 钢丝绳出厂前的验收,由供方进行。\n11.2 需方的验收，可委托有钢丝绳检定资格的检测部门进行。验收的依据是本标准和订货合同及供方质量证明书，验收期(从出厂日期算起)不应超过一年。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5544f776-bf75-45e5-a2af-bb2cd61b9c96', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '24.8.7 桥涵顶进作业时应进行下列监测与控制', '24.8.7 桥涵顶进作业时应进行下列监测与控制：1 桥涵顶进施工过程中，应监测桥涵主体结构的倾斜和偏位以及后背的变形，如有偏差应采取措施及时纠正。\n\n2 穿越铁路顶进施工时，应监测线路加固受力构件的变形、线路横移量、轨道沉降等；穿越公路顶进施工时，应监测路面的沉降、路面横移量、路面隆起等；穿越重要构筑物顶进施工时，应根据其结构安全要求确定监测的内容和方法，采取控制措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('556765b3-de77-4e6c-8b2c-7e77da321f84', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3．3导线测量（Part 4）', '定，应包含有单位权中误差、点位误差椭圆参数或相对点位误差椭圆参数、边长相对中误差或点位中误差等。当采用简化平差时，平差后的精度评定，\n\n可作相应简化。\n\n### 3．3．31内业计算中数字取位，应符合表3．3．31的规定。\n\n表3.3.31 内业计算中数字取位要求  \n\n\n\n\n\n## 3．4三角形网测量\n\n### （I）三角形网测量的主要技术要求\n\n#### 3．4．1各等级三角形网测量的主要技术要求，应符合表3．4．1的规定。\n\n表3.4.1三角形网测量的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：当测区测图的最大比例尺为 $1 : 1 0 0 0$ 时，一、二级网的平均边长可适当放长，但不应大于表中规定长度的2倍。\n\n#### 3．4．2三角形网中的角度宜全部观测，边长可根据需要选择观测或全部观测；观测的角度和边长均应作为三角形网中的观测量参与平差计算。\n\n#### 3．4．3首级控制网定向时，方位角传递宜联测2个已知方向。\n\n### （II）三角形网的设计、选点与埋石\n\n#### 3．4．4作业前，应进行资料收集和现场踏勘，对收集到的相关控制资料和地形图（以1:$1 0 0 0 0 \\sim 1$ ：100000 为宜)应进行综合分析，并在图上进行网形设计和精度估算，在满足精度要求的前提下，合理确定网的精度等级和观测方案。\n\n#### 3．4．5三角形网的布设，应符合下列要求：\n\n1首级控制网中的三角形，宜布设为近似等边三角形。其三角形的内角不应小于 30；当受地形条件限制时，个别角可放宽，但不应小于于 $2 5 ^ { \\circ }$ 。\n\n2加密的控制网，可采用插网、线形网或插点等形式。\n\n3三角形网点位的选定，除应符合本规范3．3．5条 $\\mathrm { 1 \\sim 4 }$ 款的规定外，二等网视线距障碍物的距离不宜小于 2m。\n\n#### 3．4．6三角形网点位的埋石应符合附录B的规定，二、三、四等点应绘制点之记，其他\n\n控制点可视需要而定。\n\n### (III）三角形网观测\n\n#### 3．4．7三角形网的水平角观测，宜采用方向观测法。二等三角形网也可采用全组合观测法。\n\n#### 4．8三角形网的水平角观测，除满足3．4．1条外，其他要求按本章第3．3．7乡\n\n3．3．8条及3．3． $1 0 { \\sim } 3$ ．3．13 条执行。\n\n#### 3．4．9二等三角形网测距边的边长测量除满足第3．4．1条和表3．4．9外、，其他技术要求按本章第3．3． $1 4 { \\sim } 3$ ．3．17条及3．3．19条、3．3．20条执行。\n\n表3.4.9二等三角形网边长测量主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：1测回是指照准目标一次，读数2～4次的过程。2根据具体情况，测边可采取不同时间段测量代替往返观测。\n\n#### 3．4．10三等及以下等级的三角形网测距边的边长测量，除满足3．4．1条外，其他要求按本章第3．3． $1 4 { \\sim } 3$ ．3．20条执行。\n\n#### 3．4．11二级三角形网的边长也可采用钢尺量距，按本章3．3．21条执行。\n\n### (IV）三角形网测量数据处理\n\n#### 3．4．12当观测数据中含有偏心测量成果时，应首先进行归心改正计算。\n\n#### 3．4．13三角形网的测角中误差，应按(3．4．13)式计算：\n\n$$\nm _ { _ { \\beta } } { = } \\sqrt { \\frac { [ \\bar { W } \\bar { W } ] } { 3 n } }\n$$\n\n式中 $m _ { _ { \\beta } }$ 测角中误差 $( ^ { \\prime \\prime } )$ ；W- 三角形闭合差 $( ^ { \\prime \\prime } )$ ；$_ n$ - 三角形的个数。\n\n#### 3．4．14水平距离计算和测边精度评定按本章3．3．23 条和3．3．25条执行。\n\n#### 3．4．15当测区需要进行高斯投影时，四等及以上等级的方向观测值，应进行方向改化计算。四等网也可采用简化公式。\n\n方向改化计算公式：\n\n$$\n\\delta _ { 1 , 2 } = \\frac { \\rho } { 6 R _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } } ( x _ { 1 } - x _ { 2 } ) ( 2 y _ { 1 } + y _ { 2 } )\n$$\n\n$$\n\\delta _ { 2 , 1 } = \\frac { \\rho } { 6 R _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } } ( x _ { 2 } - x _ { 1 } ) ( y _ { 1 } + 2 y _ { 2 } )\n$$\n\n方向改化简化计算公式：\n\n$$\n\\delta _ { 1 , 2 } = - \\delta _ { 2 , 1 } = \\frac { \\rho } { 2 R _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } } ( x _ { 1 } - x _ { 2 } ) y _ { \\mathrm { m } }\n$$\n\n式中 $\\delta _ { \\scriptscriptstyle { 1 , 2 } }$ - 测站点1向照准点2观测方向的方向改化值$( ^ { \\prime \\prime } )$ ；\n\n$\\delta _ { 2 , 1 }$ - -测站点2向照准点1观测方向的方向改化值$( ^ { \\prime \\prime } )$ ；\n\n$x _ { 1 } \\cdot y _ { 1 } \\cdot x _ { 2 } \\cdot y _ { 2 }$ - -1、2两点的坐标值 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ ；$R _ { \\mathfrak { m } }$ 测距边中点处在参考椭球面上的平均曲率半径(m）；${ y _ { \\mat');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5571cc35-e2c2-4169-91a5-451b45f8fdaa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 2）', 'thrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\prime }$ b— 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数的修正值；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数。\n\n表 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支梁构件的 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 值  \n\n\n\n\n\n注1：集中载荷指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的载荷均按均布载荷考虑。\n\n注2：载荷作用在上翼缘系指作用点在翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘也系指作用在翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注3： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 适用于 Q235号钢，当用其他钢号时，查得的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 应乘以 $2 3 5 / \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 。\n\n注4： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 不小于2．5时不需再验算其侧向屈曲稳定性；表中大于2．5的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值，为其他钢号换算查用。\n\n表 犔．3 稳定系数 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ } \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$   \n\n\n\n\n\n## 犔．3 轧制槽钢的简支梁构件，不论载荷的形式和作用的位置，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值按式（L．3）计算，大于1者取1。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\frac { 5 7 0 b t } { l h } \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（L．3）\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -轧制槽钢的简支梁构件的侧向屈曲稳定系数；  \n$b$ 受压翼缘的宽度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$t ^ { . }$ 受压翼缘的平均厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$l$ 受压翼缘的计算(自由)长度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \nh -槽钢截面高度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('55836132-f1d8-48a0-94dc-97c0aed1847f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '15.4 预制安装墩台身、盖梁（Part 2）', '少于 3d，对混凝土的外露面应覆盖、保湿和保温；拆除模板后仍宜对混凝土表面进行覆盖并保湿养护至少 7d。对高性能混凝土，其保湿养护的时间宜适当延长。\n\n## 15.4.11 墩台身宜采用立式的方式在台座上预制，并应符合下列规定：\n\n1 对多节段预制的墩台身，当节段安装采用湿接缝连接时，可将节段分别预制；节段安装采用胶接缝连接时，应按底节、中间节、顶节的顺序从下至上匹配预制，或采用工具式端模匹配预制。\n\n2 各节墩台身预制时，应采取有效措施保证其线形和外形尺寸准确，其垂直度的精度应满足设计要求，设计未要求时，垂直度误差应不超过其高度的 $0 . 1 \\%$ 且不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 各节墩台身在预制时均应设置吊装孔，孔的位置和形式应符合设计规定，并应在设置前对吊点的受力进行必要的复核和验算。安装施工所用导向装置和锁定装置的位置应准确，并应满足设计规定的精度要求。\n\n4 墩台身整体预制或顶节墩台身预制时，支座垫石的位置应准确，锚栓孔的位置、直径和深度应满足支座安装就位的精度要求，锚栓孔的位置相对于墩中轴线的偏差应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ ，且在安装时不得改变锚栓的直径和形状。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('558bfb00-bad8-40fd-9d6f-3355e69e3103', '44《中华人民共和国水法》（主席令第48号）.md', '第三章防止地表水污染', '第三章防止地表水污染第二十条跨省、自治区、直辖市的生活饮用水地表水源保护区，由有关省、自治区、直辖市人民政府协商划定；协商不成的，由国务院环境保护部门会同国务院水利、国土资源、卫生、建设等有关部门提出划定方案，报国务院批准。\n\n其他生活饮用水地表水源保护区的划定，由有关市、县人民政府协商提出划定方案，报省、自治区、直辖市人民政府批准；协商不成的，由省、自治区、直辖市人民政府环境保护部门会同同级水利、国土资源、卫生、建设等有关部门提出划定方案，报省、自治区、直辖市人民政府批准。\n\n生活饮用水地表水源保护区分为一级保护区和二级保护区。\n\n第二十一条生活饮用水地表水源一级保护区内的水质，适用国家《地面水环境质量标准》Ⅱ类标准；二级保护区内的水质，适用国家《地面水环境质量标准》IⅢ类标准。\n\n第二十二条生活饮用水地表水源一级保护区的保护，依照水污染防治\n\n法第二十条的规定执行。\n\n第二十三条禁止在生活饮用水地表水源二级保护区内新建、扩建向水体排放污染物的建设项目。在生活饮用水地表水源二级保护区内改建项目，必须削减污染物排放量。\n\n禁止在生活饮用水地表水源二级保护区内超过国家规定的或者地方规定的污染物排放标准排放污染物。\n\n禁止在生活饮用水地表水源二级保护区内设立装卸垃圾、油类及其他有毒有害物品的码头。\n\n第二十四条利用工业废水和城市污水进行灌溉的，县级以上地方人民政府农业行政主管部门应当组织对用于灌溉的水质及灌溉后的土壤、农产品进行定期监测，并采取相应措施，防止污染土壤、地下水和农产品。\n\n第二十五条在内河航行的船舶，应当配置符合国家规定的防污设备，并持有船舶检验部门签发的合格证书。\n\n船舶无防污设备或者防污设备不符合国家规定的，应当限期达到规定的标准。\n\n第二十六条在内河航行的船舶，必须持有海事管理机构规定的防污文书或者记录文书。在内河航行的150 总吨以上的油轮和 400 总吨以上的非油轮，必须持有油类记录本。\n\n第二十七条港口或者码头应当配备含油污水和垃圾的接收与处理设施。接收与处理设施由港口经营单位负责建设、管理和维护。\n\n在内河航行的船舶不得向水体排放废油、残油和垃圾。在内河航行的客运、旅游船舶，必须建立垃圾管理制度。\n\n第二十八条在港口的船舶进行下列作业，必须事先向海事管理机构提出申请，经批准后，在指定的区域内进行：\n\n（一）冲洗载运有毒货物、有粉尘的散装货物的船舶甲板和舱室；\n\n（二）排放压舱、洗舱和机舱污水以及其他残余物质;');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('559cdf7b-5823-4f49-943d-4c1cf9bbc01c', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12 节点（Part 8）', '} } ^ { 2 } + f _ { \\mathrm { c } } t _ { \\mathrm { b } } m .$ 。考虑到翼板中间和两侧部分的抗拉刚度不同，难以充分发挥共同工作，可乘以0.8的折减系数后再与拉力 $T$ 相平衡：\n\n$$\n\\begin{array} { r l } { \\because } & { { } 0 . 8 ( 7 f _ { \\mathrm { c } } t _ { \\mathrm { c } } ^ { 2 } + f _ { \\mathrm { c } } t _ { \\mathrm { b } } m ) \\geqslant A _ { \\mathrm { f t } } f _ { \\mathrm { b } } } \\\\ { \\therefore } & { { } t _ { \\mathrm { c } } \\geqslant \\sqrt { \\frac { A _ { \\mathrm { f t } } f _ { \\mathrm { b } } } { 7 f _ { \\mathrm { c } } } \\Big ( 1 . 2 5 - \\frac { f _ { \\mathrm { c } } t _ { \\mathrm { b } } m } { A _ { \\mathrm { f t } } f _ { \\mathrm { b } } } \\Big ) } } \\end{array}\n$$\n\n中A，m/b愈小，t愈大。按统计分析， $f _ { \\mathrm { c } } m / ( b _ { \\mathrm { b } } f _ { \\mathrm { b } } )$ 的最小值约为0.15，以此代人，即得 $t _ { \\mathrm { c } } \\geqslant$ $0 . 3 9 6 \\sqrt { \\frac { A _ { \\mathrm { f t } } f _ { \\mathrm { b } } } { f _ { \\mathrm { c } } } }$ Af，即t≥0.4 $t _ { \\mathrm { c } } \\geqslant 0 . 4 \\sqrt { \\frac { A _ { \\mathrm { f t } } f _ { \\mathrm { b } } } { f _ { \\mathrm { c } } } } .$\n\n12.3.6本条为新增条文，由于端板连接施工方便、做法简单、施工速度较快、受弯承载力和刚度大，在实际工程中应用较多，故此在本次修订中增加了对端板连接的梁柱刚性节点的规定。\n\n12.3.7本条为新增条文，具体规定了端板连接节点的连接方式，并规定了对高强螺栓设计与施工方面的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('55ba3f12-d00c-4a91-8be3-5cbc5379f3c8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('55c0d32e-9868-4438-80cc-a13acd723179', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：大跨径拱圈采用分环（层）、分段法浇筑混凝土时，如纵向钢筋为整根钢筋，将随拱架的下沉而使拱圈产生附加应力和变形，因此分段设置纵向钢筋能更好地适应其变形。\n\n### 19.3.5 大跨径钢筋混凝土箱形拱圈采用在拱架上组装部分预制部件然后现浇混凝土的方法进行施工时，组装和现浇均应从两拱脚向拱顶对称进行。箱形拱圈的底板施工时，应按拱架的变形情况设置间隔缝，缝内的混凝土应在底板合龙时浇筑；拱\n\n圈的底、腹板混凝土强度达到设计强度的 $85 \\%$ 后方可安装盖板，铺设钢筋，现浇顶板混凝土。\n\n### 19.3.6 拱圈合龙的温度应符合设计要求，设计未要求时，宜选择夜间气温较稳定时段的温度。拱圈合龙前如采用千斤顶对两侧拱圈施加压力的方法调整拱圈应力，拱圈混凝土的强度应达到设计规定的强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('55cae000-984a-444a-a47e-4aee96106529', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 5）', '一疲劳计算点上的一组应力值,单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 构件(或连接)在疲劳计算点上的绝对值最大正应力和绝对值最大剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 是应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值(各带正负号），其差值的绝对值为最大。\n\n计算应力循环特性值 $r$ （包括 $r _ { x } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { y } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { x y } \\mathrm { _ { \\Omega } }$ 狓狔）时，最小应力和最大应力应带各自正负号，拉应力为正号，压应力为负号。剪应力按变化约定；移动小车轮压产生的脉动局部压应力，其 $r$ 值为0。\n\n#### 5．8．3 构件连接的应力集中情况等级\n\n起重机的构件连接和接头对结构件的疲劳强度有很大影响。按应力集中情况，将非焊接件构件连接分为 $\\mathbf { W } _ { 0 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 1 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 2 }$ 三个应力集中情况等级，将焊接件构件连接分为 $\\mathrm { K } _ { 0 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又有一种或多种不同的构件接头型式，见附录O。随着连接应力集中等级的递增，结构疲劳强度递减。应尽量采用较为合理的应力集中情况等级 K值，推荐采用 $\\mathrm { K } _ { 2 }$ ，尽量避免采用 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 。\n## 5．8．4 结构件的工作级别\n\n结构件的工作级别见3．4．3。对于有轻微或中等应力集中等级而工作级别较低的结构件，一般不需要进行疲劳强度校核，通常 E4级（含）以上的结构件应校核疲劳强度。\n\n## 5．8．5 疲劳许用应力\n\n构件疲劳许用应力按表31列出的公式计算，连接件的疲劳许用应力按表32计算。表中 $r$ 为应力循环特性，其值按5．8．2决定。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］为拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值，是 $r { = } - 1$ 的对称应力循环试验中得到的疲劳极限（具有 $90 \\%$ 的可靠度）除以1．34安全系数，并考虑构件工作级别及具体的构件连接的应力集中情况等级和构件的材质等三个因素后的疲劳许用应力值。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］值详见表33。\n\n表31 构件疲劳许用应力  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">应力循环特性</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">疲劳许用应力计算公式</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">说明</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">-1≤r≤0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">拉伸t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5[or]=3-2[0-1]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x方向的为[oxr]y方向的为[σy]</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">压缩c</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[ore]  2[o-1]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x方向的为[σxre]y方向的为[oyre]</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0&lt;r≤1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">拉伸t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.67[σ-1][or]=[o-1])r1-(1-0.45gb</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x方向的为[σxrt]y方向的为[σyr]</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0&lt;r≤1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">压缩c</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2[o-1][σre]=1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('55dc0f0a-a557-4403-a9cb-0381f78c75a0', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3平面控制测量（Part 7）', '= 2 C \\Big ( \\frac { 1 } { \\cos \\alpha _ { 1 } } - \\frac { 1 } { \\cos \\alpha _ { 2 } } \\Big ) + 2 i ( \\tan \\alpha _ { 1 } - \\tan \\alpha _ { 2 } ) } \\\\ { \\displaystyle \\qquad \\approx C \\frac { \\alpha _ { 1 } ^ { 2 } - \\alpha _ { 2 } ^ { 2 } } { \\rho ^ { 2 } } + 2 i \\tan \\Delta \\alpha } \\end{array}\n$$\n$$\n\n对于 $2 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器，2C 可校正到小于 $3 0 ^ { \\prime \\prime }$ ，即 $\\mathrm { C } \\leqslant 1 5 ^ { \\prime \\prime }$ ，这时(23)式右端第一项取值较小。\n\n例如 $\\alpha _ { 1 } = 5 ^ { \\circ } , \\alpha _ { 2 } = 0 ^ { \\circ }$ 时， $C \\frac { \\alpha _ { 1 } ^ { 2 } - \\alpha _ { 2 } ^ { 2 } } { \\rho ^ { 2 } } = 0 . 1 2 ^ { \\prime \\prime }$ ， 当α=10°,α=0°时，C $C \\frac { \\alpha _ { 1 } ^ { 2 } - \\alpha _ { 2 } ^ { 2 } } { \\rho ^ { 2 } } = 0 . 4 6 ^ { \\prime \\prime } ,$\n\n可见，此值与一测回内 2C 互差限差 $1 3 ^ { \\prime \\prime }$ 相比是较小的，因此(23)式第二项才是影响2C 较差变化的主项。\n\n对于 $2 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器，一般要求 $\\mathrm { i } \\leqslant 1 5 ^ { \\prime \\prime }$ ，但是由于测角仪器水平轴不便于外业校正，所以若i角较大时，也得用于外业。\n\ni角对2C 较差的影响，见表3。\n\n表3i角对2C较差的影响值2itan△α   \n\n\n\n\n\n由表列数值可知，对2C互差即使允许放宽 $30 \\%$ 或 $50 \\%$ ，有时还显得不够合理，但是若再放宽此限值，则对于i角较小的仪器又显得太宽，失去限差的意义。因此，规范表3．3．8注释规定：当观测方向的垂直角超过 $\\pm 3 ^ { \\circ }$ 时，该方向2C互差可按相邻测回同方向进行比较。\n\n2)当采用 $2 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器观测一级及以下等级控制网时，由于测角精度要求较低，边长较短、成像清晰，囚此对相应的观测指标适当放宽。\n\n3)全站仪、电子经纬仪用于水平角观测时，其主要技术要求同本条表3．3．8，但不受光学测微器两次重合读数之差指标的限制。\n\n2观测方向不多于3个时可不归零的要求，是根据历年来的实践经验确定的。由于方向数少，观测时间短，不归零对观测精度影响不大。相反，归零观测也会增加观测的工作量，因此没有必要。\n\n3观测方向超过6个时，可进行分组观测的要求，是由于方向数多，测站的观测时间会相应加长，气象等观测条件变化较大，各项观测限差不容易满足要求。因此，宜采用分组观测的方法进行。\n\n4当应用全站仪、电子经纬仪进行角度测量时，通常应进行度盘配置。因为电子测角可分为三种方法，即编码法、动态法和增量法。前两种属于绝对法测角，后一种属于相对法测角。不论是采用编码度盘还是光栅度盘，度盘的分划误差都是电子测角仪器测角误差的主要影响因素。只有采用动态法测角系统的仪器在测量中不需要配置度盘，因为该方法已有效地消除了度盘的分划误差。目前工程类的全站仪、电子经纬仪很少采用动态法测角系统，故规定应配置度盘。\n\n3．3．9当三、四等导线测量的测站只有两个方向时，须观测左右角，且要求配置度盘。但对于三等导线用 $2 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器观测并按附录C公式计算度盘配置时，其结果如表4。其配置尾数全为 $3 0 ^ { \\prime \\prime }$ ，容易产生系统性差错，故观测时应注意适当调整度盘的尾数值配置。\n\n表4 $\\pmb { 2 } ^ { \\prime \\prime }$ 级光学经纬仪的度盘配置  \n\n\n\n\n\n3．3．10关于测站的技术要求：\n\n1增加仪器、反光镜(或战牌)用脚架直接在点位上整平对中时，对中误差不应大于 2mm的限制，以减少人为误差的影响。\n\n2由于本规范各等级水平角观测的限差是基于视线水平的条件下规定的。当观测方向的垂直角超过 $\\pm 3 ^ { \\circ }$ 时，竖轴的倾斜误差对水平角观测影响较大，故要求在测回间重新整置气泡位置，观测限差还应满足3．3．8条第1款的规定。\n\n另外，测回间对气泡位置的整置，即可通过调节竖轴的不同倾斜方位，使仪器误差在各测回间水平角的平均数中有所削弱。\n\n具有垂直轴补偿器的仪器(补偿范围一般为 $3 ^ { \\prime }$ ），它对观测的水平角可以进行自动改正，故不受此款的限制；作业时，应注意补偿器处于开启状态。\n\n3剧烈震动下，补偿器无法正常工作，故应停止观测。即便关闭补偿器，也无法获得好的观测结果。\n\n4鉴于工程测量作业中有时需要进行偏心观测，对归心元素测定的各项精度指标，都是在保证水平角观测精度的前提下提出的，测定时也是容易达到的。\n\n3．3．12对已知方向的联测精度，宜采用与所布设首级网的等级相同，不必采用过高的精度，更不必采用与联测已知点相同的精度。\n\n3．3．13增加了对电子记录和全站仪内存记录的要求。\n\n(IV）距离测量\n\n3．3．14由于测距仪器在生产中已得到广泛的应用，几乎取代—厂因瓦尺和钢');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('55de4c91-6bfd-4e2a-b357-53db7cb9266a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 1）', '9．7 安全防护装置的设置要求## 9．7．1 总则\n\n安全防护装置是防止起重机械事故的必要措施。包括限制运动行程和工作位置的装置、防起重机超载的装置、防起重机倾翻和滑移的装置、联锁保护装置等，应根据起重机的用途和工作要求设置。\n\n## 9．7．2 限制运动行程和工作位置的安全装置\n\n### 9．7．2．1 起升高度限位器\n\n起升机构均应装设起升高度限位器。当取物装置上升到设计规定的上极限位置时，应能自动切断起升动力源。在此极限位置的上方，还应留有足够的空余高度，以适应上升制动行程的要求。在特殊情况下，还可装设防止越程冲顶的第二级起升高度限位器。\n\n需要时，还应设下降深度限位器；当取物装置下降到设计规定的下极限位置时，应能自动切断下降动力源。\n\n电动机作上述运动方向的电源切断后，仍需保留作相反方向运动的电源。\n\n用内燃机驱动，中间无电气、液压、气压等连接环节而直接进行机械连接的起升机构，可以配备灯光或声响报警装置，以替代限位开关。\n\n### 9．7．2．2 运行行程限位器\n\n起重机和起重小车（悬挂型电动葫芦运行小车除外），应在每个运行方向装设运行行程限位器，在达到设计规定的极限位置时自动切断前进方向的动力源。在运行速度较高（如大于 $1 0 0 \\ \\mathrm { m / m i n } )$ ），或停车定位要求较严的情况下，宜根据需要装设两级运行行程限位器，第一级发出减速信号并按规定要求减速，第二级应能自动断电并停车。\n\n如果在正常作业时起重机经常到达运行的极限位置，司机室的最大减速度不应超过 $2 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。\n\n### 9．7．2．3 幅度限位器\n\n#### 9．7．2．3．1 对动力驱动的动臂变幅的起重机（液压变幅除外），应在臂架俯仰行程的极限位置处设臂架低位置和高位置的幅度限位器。\n\n#### 9．7．2．3．2 对采用移动小车变幅的塔式起重机，应装设幅度限位装置以防止可移动的起重小车快速达到其最大幅度或最小幅度处。最大变幅速度超过 $4 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$ 的起重机，在小车向外运行且当起重力矩达到额定值的 $80 \\%$ 时，应自动转换为低速运行。\n\n### 9．7．2．4 幅度指示器\n\n具有变幅机构的起重机，应装设幅度指示器（或臂架仰角指示器）。\n\n### 9．7．2．5 防止臂架向后倾翻的装置\n\n具有臂架俯仰变幅机构的起重机，应装设防止臂架后倾装置（例如一个带缓冲的机械式的止挡杆），以保证当变幅机构的行程开关失灵时，能阻止臂架向后倾翻。\n\n### 9．7．2．6 回转限位\n\n不设回转集电滑环或需要限制回转范围时，回转机构应装设回转角度限位器。\n\n### 9．7．2．7 回转锁定装置\n\n需要时，流动式起重机及其他回转起重机或起重机的回转部分应装设回转锁定装置。\n\n### 9．7．2．8 支腿回缩锁定装置\n\n工作时利用支腿支承作业的流动式起重机，支腿伸出定位应由液压系统实现；且应装设支腿回缩锁定装置，使支腿在缩回后，能可靠地锁定。\n\n### 9．7．2．9 防碰撞装置\n\n当两台或两台以上的起重机或起重小车运行在同一轨道上时，应装设防碰撞装置。在发生碰撞的任何情况下，司机室内的减速度不应超过 $5 ~ \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n### 9．7．2．10 缓冲器及端部止挡\n\n在轨道上运行的起重机的运行机构、起重小车的运行机构及起重机的变幅机构等均应装设缓冲器或缓冲装置。缓冲器或缓冲装置可以安装在起重机上或轨道端部止挡装置上。\n\n轨道端部止挡装置应牢固可靠，防止起重机脱轨。\n\n螺杆和齿条等变幅驱动机构，应在变幅齿条和变幅螺杆的末端装设端部止挡防脱装置，以防止臂架在低位置发生坠落。\n\n### 9．7．2．11 偏斜指示器或限制器\n\n跨度大于 $4 0 ~ \\mathrm { m }$ 的门式起重机和装卸桥应装设偏斜指示器或限制器。当两侧支腿运行不同步而发生偏斜时，能向司机指示出偏斜情况，在达到设计规定值时，还应使运行偏斜得到调整和纠正。\n\n### 9．7．2．12 水平仪\n\n利用支腿支承或履带支承进行作业的起重机，应在下车架或底座上装设水平仪，用来检查起重机底座的倾斜程度。\n\n## 9．7．3 防超载的安全装置\n\n### 9．7．3．1 起重量限制器\n\n工作中有超载可能的起升机构，应装设起重量限制器。\n\n当实际起重量超过 $9 5 \\%$ 额定起重量时，起重量限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量在 $1 0 0 \\% \\sim 1 1 0 \\%$ 的额定起重量之间时，起重量限制器起作用，此时应自动切断起升动力源，但应允许物品作下降运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或非平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重量限制器。\n\n### 9．7．3．2 起重力矩限制器\n\n额定起重量随工作幅度变化的起重机，应装设起重力矩限制器。\n\n当实际起重量超过实际幅度所对应的起重量的额定值的 $9 5 \\%$ 时，起重力矩限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量大于实际幅度所对应的额定值但小于 $110 \\%$ 的额定值时，起重力矩限制器起作用，此时应自动切断不安全方向（上升、幅度增大、臂架外伸或这些动作的组合）的动力源，但应允许机构作安全方向的运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('55f356fe-7141-423f-8451-f09acc19ac61', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '6.3.4 架桥机噪声测试', '6.3.4 架桥机噪声测试在跨中起吊额定载荷,分别开动运行机构和起升机构,对双小车的架桥机可同时开动两个小车的同一机构。在操作座椅处或操作处距负载小车垂线下旁不大于 $6 \\textrm { m }$ 外用声级计 档读数测噪声,测试时脉冲声峰值除外。总噪声与背景噪声之差应大于 ( )。总噪声值减去表 (背景噪声修正值)所列的修正值即为实际噪声,然后取三次的平均值。\n\n表 15');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('55f93ddd-57f9-422d-9847-9583dee684da', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '17.3.2.7 起升操作的监督', '17.3.2.7 起升操作的监督应有被授权人员参加并全面管理多台起重机的联合起升操作，只有该人员才能发出作业指令。但在突发事件中，目睹险情发生的人可以给出常用停止信号的情况除外。\n\n如果从一个位置无法观察到全部所需的观测点，安排在其他地点的观察人员应把有关情况及时向指派人员报告。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('55fcb2c8-59c9-4e8b-a08c-484a5d743e40', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '8 冬期雨期路基施工（Part 1）', '8 冬期雨期路基施工## 8.1 一般规定\n\n8.1.1 冬期、雨期施工应根据季节特点和施工段的地质地形条件，制定合理的施工方案。\n\n8.1.2 冬期、雨期施工应做好临时排水，并与永久排水设施衔接顺畅。\n\n8.1.3 冬期、雨期施工应及时收集气象信息，避免灾害和事故发生。\n\n8.1.4 冬期、雨期施工前应做好各项准备工作。\n\n## 8.2 冬期施工\n\n8.2.1 在季节性冻土地区，昼夜平均温度在 ${ } . 3 \\mathrm { \\bar { C } }$ 以下且连续10d以上，或者昼夜平均温度虽在 $- 3 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 以上但冻土没有完全融化时，均应按冬期施工办理。\n\n8.2.2 高速公路、一级公路的土质路堤和地质不良地区的公路路堤不宜进行冬期施工。土质路堤路床以下 $1 \\mathrm { m }$ 范围内，不得进行冬期施工。半填半挖地段、填挖交界处不得在冬期施工。\n\n### 条文说明\n\n填土低于1m的路堤和填挖交界处，常会有地下水的渗透，由于填土薄，填后易于冻结，解冻后土的强度、压实度都会降低，对路面影响大，因此不应冬期施工。\n\n8.2.3 冬期路基施工应采取措施，及时排干雨雪水及路堑开挖时出现的地下水。\n\n8.2.4 冬期施工路基基底处理应符合下列规定：\n\n冻结前应完成表层清理，挖好台阶，并应采取保温措施防止冻结。\n\n填筑前应将基底范围内的积雪和冰块清除干净。\n\n对需要换填土地段或坑洼处需补土的基底应选用适宜的填料回填，并及时进行整平压实。\n\n基底处理后应立即采取保温措施防止冻结。\n\n8.2.5 冬期填方路堤施工应符合下列规定：\n\n路堤填料应选用未冻结的砂类土、碎石、卵石土、石渣等透水性好的材料。不得用含水率大的黏质土。\n\n填筑路堤应按横断面全宽平填，每层松铺厚度应比正常施工减少 $2 0 \\% \\sim 3 0 \\%$ ，且松铺厚度不得超过 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 。当天填土应当天完成碾压。\n\n中途停止填筑时，应整平填层和边坡并进行覆盖防冻，恢复施工时应将表层冰雪清除，并补充压实。\n\n当填筑高程距路床底面 $1 \\mathrm { m }$ 时，碾压密实后应停止填筑，在顶面覆盖防冻保温层，待冬期过后整理复压，再分层填至设计高程。\n\n冬期过后应对填方路堤进行补充压实，压实度应符合表4.4.3的规定。\n\n### 条文说明\n\n冬期填筑路堤一般采取薄层、快填、快压、连续作业的施工方法，迅速填完每一层，争取使土不冻或少冻。\n\n8.2.6 冬期挖方路基施工应符合下列规定：\n\n挖方边坡不得一次挖到设计线，应预留一定厚度的覆盖层，待到正常施工季节后再修整到设计坡面。\n\n路基挖至路床顶面以上 $1 \\mathrm m$ 时，完成临时排水沟后，应停止开挖，待冬期过后再施工。\n\n### 条文说明\n\n本条款规定了开挖冻土路堑的要求，如边坡预留、路堑底部预留、排水等，目的是防止路基冻融时造成的不稳定。正常施工时再做这一部分，以保证施工质量。\n\n冬期开挖路堑表层冻土的施工方法很多，如有爆破冻土法、机械破冻法、人工破冻法等，施工时，不同地区根据不同冻土层厚、不同地质情况自行选用合适、有效的施工方法和施工工艺。\n\n8.2.7 河滩地段冬期水位低，可开挖基坑修建防护工程，但应采取措施保证工程质量。\n\n8.2.8 在融期来临前，应及时对全线边沟、排水沟进行清理、疏通。\n\n## 8.3 雨期施工\n\n8.3.1 路基排水应符合下列规定：\n\n雨期施工应综合规划、合理设置现场防排水系统，及时引排地面水。\n\n路堤填筑的每一层表面应设 $2 \\% \\sim 4 \\%$ 的排水横坡。\n\n在已填路堤路肩处，应采取设置纵向临时挡水土埂、每隔一定距离设出水口和排水槽等措施，引排雨水至排水系统。\n\n雨期路堑施工宜分层开挖，每挖一层均应设置纵横排水坡及临时排水沟，使水排放畅通。\n\n### 条文说明\n\n对雨期施工的地段，要进行详细的现场调查研究，编制实施性施工组织设计。重点解决防排水问题，要把临时排水和永久排水衔接好，把水引入沿线桥涵及排水沟渠，形成完整的排水系统，保证雨期施工场地不被淹没，不积水。\n\n8.3.2 路基基底处理应符合下列规定：\n\n应在雨期前将基底处理好，孔洞、坑洼处填平夯实，整平基底，并设纵横排水坡。\n\n低洼地段，应在雨期前将原地面处理好，并将填筑作业面填筑到可能的最高积水$0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上。\n\n8.3.3 路堤施工应符合下列规定：\n\n填料应选用透水性好的碎石土、卵石土、砂砾、石方碎渣和砂类土等。利用挖方土作填料，含水率符合要求时，应随挖随填及时压实。含水率过大难以晾晒的土不得用作雨期施工填料。\n\n每一填筑层表面应做成 $2 \\% { \\sim } 4 \\%$ 双向路拱横坡利于排水，低洼地带或高出设计洪水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以下部位应选用透水性好、饱水强度高的填料分层填筑，并及时施做护坡、坡脚等防护工程。\n\n雨期填筑路堤需借土时，取土坑的设置应满足路基稳定的要求。\n\n路堤应分层填筑，并及时碾压。\n\n8.3.4 挖方路基施工应符合下列规定：\n\n挖方边坡不宜一次挖到设计坡面，应预留一定厚度的覆盖层，待雨期过后再修整到设计坡面。\n\n雨期开挖路堑，当挖至路床顶面以上 $3 0 0 { \\sim } 5 0 0 0 \\mathrm { m m }$ 时应停止开挖，并在两侧挖好临时排水沟，待雨期过后再施工。\n\n雨期开挖岩石路基，炮眼宜水平设置。\n\n### 条文说明\n\n雨期挖方边坡预留厚度及路床预留高度的目的是防止地面水冲坏已成形边坡，或破坏路床。待雨期过后再开挖预留部分，可保持边坡、路床满足设计要求。\n\n挖方地段由于路基强度不够，处置不当，路堑处的路面往往出现病害，故采取超挖回填压实进行处置，如土质不良采取换填或掺灰改良等措施。回填或换填的厚度及填料按设计要求施工。挖方基底如出现溶洞、夹层及不良土质等特殊情况，应采取特殊');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('55fecc27-e248-4e31-a2bf-80e3a0b3fd6a', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '6水泥稳定碎石基层（Part 1）', '6水泥稳定碎石基层## 6.1一般规定\n\n### 6.1.1水泥稳定碎石必须采用集中厂拌，双摊铺机梯队摊铺、压路机碾压的工艺施工。\n\n### 6.1.2 集料质量应从源头抓起，施工单位、监理单位应派专人进驻集料加工厂，不合格豹集料不得装车运送拌和厂。\n\n### 6.1.3水泥稳定碎石混合料采用干质量配合比计算，以集料为100，水泥剂量外加的外比表示。\n\n### 6.1.4 水泥稳定碎石基层的施工期宜在冰冻到来半个月前结束，并尽量避免在高温季节施工。\n\n### 6.1.5 施工时，应合理安排施工计划和顺序，同一路段左右幅施工时间尽可能错开，基层在养生期间不得有工程车辆驶入，以防损坏基层结构。养生后的路段也应严格控制施工车辆的通行。\n\n### 6.1.6应采取各种有效措施，防止水泥稳定碎石在施工中出现离析（粗粒料集中、水泥分布不均)。对已经出现的离析应在碾压前进行处理，直至将其铲除重铺。\n\n### 6.1.7 水稳基层施工前，清除下一结构层表面的浮土、积水等，并将作业面表面洒水湿润。\n\n### 6.1.8下层水泥稳定碎石施工结束7天后即可进行上层水泥稳定碎石的施工。两层水泥稳定碎石施工间隔不宜长于30天。\n\n### 6.1.9 抗裂型水泥稳定碎石基层压实度控制，应采用振动成型法确定的最大干密度作为检验标准。\n\n### 6.1.10无特殊情况，每天基层施工应连续作业，尽量减少施工接缝，桥头施工要求一次成型。\n\n### 6.1.11雨季施工时，应特别注意天气变化，勿使水泥和混合料遭雨淋。降雨时，应停止施工，但对已经摊铺的水泥稳定碎石混台料应尽快碾压密实，并及时覆盖养生。禁止在雨天和气温低于 $5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 状态下施工。\n\n## 6.2材料要求\n\n### 6.2.1水泥\n\n（1）优先采用普通硅酸盐水泥，矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥也可用于拌制水泥稳定碎石混合料，宜采用42.5级缓凝水泥，快硬、早强和受潮变质水泥不得使用。\n\n（2）散装水泥进场入罐时，要停放7d，安定性合格后才能使用，夏季高温作业水泥入罐温度不能高于 $5 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，否则应采用降温措施。\n\n（3）水泥的检测项目和检测频率应符合表6.2-1要求，技术要求符合相关规定。\n\n表6.2-1水泥试验检测频率  \n\n\n\n\n\n### 6.2.2集料\n\n（1）水泥稳定碎石混合料用集料应洁净、干燥、表面粗糙、棱角性好、无风化、无杂质。\n\n（2）碎石的最大粒径为 $3 1 . 5 \\mathrm { m m }$ ．按四种规格备料： $9 . 5 \\mathrm { m m } { \\sim } 3 1 . 5 \\mathrm { m m }$ 、 $4 . 7 5 \\mathrm { m m } { \\sim } 9 . 5 \\mathrm { m m }$ 、\n\n$2 . 3 6 \\mathrm { m m } { \\sim } 4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 、 $0 { \\sim } 2 . 3 6 \\mathrm { m m }$\n\n（3）粗、细集料检测项目和检测频率应符合表6.2-2要求，技术要求满足相关规定。\n\n表6.2-2粗细集料检测项目与检测频率  \n\n\n\n\n\n### 6.2.3水\n\n凡饮用水皆可使用，遇到可疑水源，应委托有关部门按《公路工程水质分析操作规程》$\\mathrm { J T J } 0 5 6 { \\cdot }$ ）要求进行化验鉴定。\n\n## 6.3混合料配合比设计\n\n### 6.3.1水泥稳定碎石混合料配合比设计流程如图6.3-1所示。\n\n  \n图6.3-1水泥稳定碎石混合料配合比设计流程\n\n### 6.3.2水泥稳定碎石混合料配合比设计应根据施工图设计确定的强度标准，通过试验选择合成集料级配优良、施工和易性好和压实后基层不渗水的混合料结构，并确定必须的水泥剂量和最佳含水量。抗裂型水泥稳定碎石采用振动成型压实仪进行混合料设计，采用振动压实成型试件的方法确定材料组成比例、最大干密度及最佳含水量，以及各项性能指标的检测。\n\n### 6.3.3悬浮密实型水泥稳定碎石与骨架抗裂型水泥稳定碎石组成混合料的设计级配应分别符合各自规定的范围要求，其中 $4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 、 $2 . 3 6 \\mathrm { m m }$ 、 $0 . 0 7 5 \\mathrm { m m }$ 的通过量应尽量接近级配范围的下限。\n\n### 63.4为减少基层裂缝，应做到三个限制：在满足设计强度的基础上限制水泥用量；在合成级配满足要求的同时限制细料、粉料用量（合成级配中小于 $0 . 0 7 5 \\mathrm { m m }$ 颗粒含量宜不大于 $5 \\%$ )；在满足压实验度要求时限制混合料碾压时含水量。\n\n### 6.3.5完成的水泥稳定碎石混合料配合比设计应提交监理工程师审核批准。\n\n## 6.4试铺段施工\n\n### 6.4.1正式开之前，应进行试铺段施工。试铺段应选择在经验收合格的下承层上进行，长度为 $3 0 0 { \\sim } 4 0 0 \\mathrm { m }$ ，每一种试铺方案 $1 5 0 \\mathrm { m } { \\sim } 2 0 0 \\mathrm { m }$ 。试铺段的拌和、摊铺、碾压等各道工序按规范和相关规定进行。\n\n### 64.2通过试铺段主要决定如下内容：\n\n（1）验证用于施工的集料配台比例。\n\n$\\textcircled{1}$ 调试拌和机，分别称出拌缸中不同规格的碎石、水泥、水的重量，测量其计量的准确性；$\\textcircled{2}$ 调整拌和时间，保证混合料均匀性;$\\textcircled{3}$ 检查混合料含水量、集料级配、水泥剂量、7d无侧限抗压强度。\n\n（2）确定一次铺筑合适的松铺厚度和松铺系数。\n\n（3）确定标准施工方法。\n\n$\\textcir');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('56064be1-6cd5-421d-920e-ac1aaaa28a74', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '6 吊车荷载..............', '6 吊车荷载.............. .. 206## 6.1 吊车竖向和水平荷载.............. 206  \n## 6. 2 多台吊车的组合 209  \n## 6.3 吊车荷载的动力系数..... 210  \n## 6.4 吊车荷载的组合值、频遇值及准永久值............ 211');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5607ed45-0ecd-4d64-a07b-96e2191d38a6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度一个已知的机械零件，其拉伸或压缩疲劳强度 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 或剪切疲劳强度 $\\tau _ { \\mathrm { r } }$ 可以分别用式（111）和式（112）来确定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { c } } } ) \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { ~ c ~ } } } ) \\cdot \\tau _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ — 机械零件的拉伸或压缩疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$j$ 为该机械零件工作级别的组别号， $j = 1 \\sim 8$ ，见表9；  \n$C$ 同式（107）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（107）；  \n${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ — 机械零件的剪切疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（108）。\n\n根据机械零件总应力循环数 $n _ { \\mathrm { T } }$ 和应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，它们的组别划分和相应于每一组别的临界疲劳应力如图13所示，其中 $\\sigma _ { \\mathrm { j r } }$ 表示用于工作级别的应力。对临界剪切应力，字母 $\\sigma$ 用 $\\tau$ 来代替。\n\n  \n图 13 每个零件组别的临界疲劳应力图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('56122614-0823-4923-abcc-75b8a3aaeb74', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 水泥混凝土拌合物性能试验', '4 水泥混凝土拌合物性能试验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('561764ab-8b9a-4cb9-ad3a-c97ab5f52691', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：加劲梁开始架设后，主缆因受集中荷载，线形会发生突变，为适应这种情况，要求在吊装加劲梁前应将猫道改挂于主缆上，使猫道线形与主缆线形保持一致。\n\n21.5.5 主缆的防护工程及检修道安装施工完成后，可进行猫道的拆除工作。拆除前应利用锚固调节系统适当收紧承重索，减小猫道改挂绳的受力；猫道拆除时，宜分节段拆除其面层和底梁，拆除宜按中跨从塔顶向跨中方向、边跨从塔顶向锚碇方向的顺序进行；在拆除过程中，应采取措施保证改挂绳的受力在允许范围内，并应采取适当措施保护主缆、吊索和桥面附属设施等已施工完成的结构。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('56219c22-5cc5-4b71-bb52-cea76a3e975c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', 'A.2 钢筋闪光对焊接头', 'A.2 钢筋闪光对焊接头## A.2.1闪光对焊接头的质量检验，应分批进行外观质量检查和力学性能检验，并应符合下列规定：\n\n1 在同一台班内，由同一焊工完成的300个同牌号、同直径钢筋焊接接头应作为一批。当同一台班内焊接的接头数量较少，可在一周之内累计计算；累计仍不足300个接头时，应按一批计算。\n\n2力学性能检验时，应从每批接头中随机切取6个接头，其中3个做拉伸试验，3个做弯曲试验。\n\n3 异径钢筋接头可仅做拉伸试验；封闭环式箍筋闪光对焊接头，以600个同牌号、同规格的接头作为一批，仅做拉伸试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5621adf6-e40b-4faa-9c12-05fbe17809f9', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '四、附录', '四、附录GB 6067.1-2010与GB6067-1985主要技术内容对比表\n\n## 1整体结构的差异\n\n### 1.1新的GB6067《起重机械安全规程》是系列标准，由以下7个部分组成：\n\n第1部分：总则；  \n第2部分：流动式起重机；  \n第3部分：塔式起重机；  \n第4部分：臂架起重机；  \n第5部分：桥式和门式起重机；  \n第6部分：缆索起重机；  \n第7部分：轻小型起重设备。\n\n### 1.2与GB 6067-1985《起重机械安全规程》相比，GB6067.1-2010《起重机械安全规程第1部分：总则》有19章内容，而GB6067-1985只有5章内容，新版标准章节更多、划分更细，详见下表。\n\nGB 6067.1-2010与GB 6067-1985主要技术内容对比表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('562b1d8d-ae86-45d2-ac70-f1170507d6dd', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '附录D 岩基载荷试验要点（Part 2）', ' { \\scriptscriptstyle 1 } = h _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { r } } - h _ { \\scriptscriptstyle 0 } = h _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { r } } - \\frac { H } { \\sigma b }\n$$\n\n将 $h _ { 0 }$ ， $h _ { \\scriptscriptstyle 1 }$ 代人公式（6-6）可得：\n\n$$\nH \\left( \\frac { H } { \\sigma b } + \\frac { h _ { \\mathrm { r } } } { 2 } - \\frac { H } { 2 \\sigma b } \\right) +  { M _ { \\mathrm { H } } } = H \\left( \\frac { H } { 2 \\sigma b } + \\frac { h _ { \\mathrm { r } } } { 2 } - \\frac { H } { 2 \\sigma b } \\right) + \\frac { 1 } { 6 } \\sigma b \\left( h _ { \\mathrm { r } } - \\frac { H } { \\sigma b } \\right) ^ { 2 }\n$$\n\n化简得：\n\n$$\n\\sigma ^ { 2 } b ^ { 2 } h _ { \\mathrm { { r } } } ^ { 2 } - 2 h _ { \\mathrm { { r } } } \\sigma b H - 2 H ^ { 2 } - 6 \\sigma b M _ { \\mathrm { { H } } } = 0\n$$\n\n对于矩形桩, $\\sigma = \\sigma _ { \\mathrm { { \\scriptsize ~ m a x } } } = 0 . 5 \\beta f _ { \\mathrm { { \\scriptsize ~ r k } } }$\n\n求解关于 $h$ 的二元一次方程可求得最小嵌岩深度为：\n\n$$\n\\begin{array} { r l } { h _ { \\mathrm { r } } } & { = \\frac { 2 \\sigma b H + \\sqrt { 4 \\sigma ^ { 2 } b ^ { 2 } H ^ { 2 } + 8 \\sigma ^ { 2 } b ^ { 2 } H ^ { 2 } + 2 4 \\sigma ^ { 3 } b ^ { 3 } M _ { \\mathrm { H } } } } { 2 \\sigma ^ { 2 } b ^ { 2 } } } \\\\ & { = \\frac { H + \\sqrt { 3 \\beta f _ { \\mathrm { r k } } b M _ { \\mathrm { H } } + 3 H ^ { 2 } } } { 0 . 5 \\beta f _ { \\mathrm { r k } } b } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $H \\cdot$ 基岩顶面处的水平力（kN）；$M _ { \\mathfrak { H } }$ 基岩顶面处的弯矩（ $\\mathbf { k } \\mathbf { N } \\cdot \\mathbf { m } )$ ；$h _ { \\mathrm { { r } } }$ 嵌固深度 ( ${ \\bf \\Pi } _ { \\mathrm { m } } )$ ；$h _ { 0 }$ 嵌固段岩层达容许应力时的厚度（ $\\mathbf { m } )$ ；$h _ { \\scriptscriptstyle 1 }$ 嵌固段地层弹性区厚度（m）；$b$ 垂直于弯矩的平面桩边长（m）；mx 桩侧最大压应力（ $\\mathrm { k P a } )$ ；$\\beta$ 岩石的垂直抗压强度换算为水平抗压强度的折减系数，取 $0 . 5 \\sim 1 . 0$ ，根据岩层侧面构造确定，节理发达的岩石取小值，节理不发达的岩石取大值；$f _ { \\mathrm { r k } }$ 岩石饱和单轴抗压强度标准值（ $\\mathrm { k P a }$ 。\n\n## 2．圆形桩\n\n对于圆形桩，除 $\\sigma _ { \\mathrm { { m a x } } }$ 等于桩侧平均压应力 $\\sigma$ 的1.27倍外，其余假定均与方形桩相同。\n\n同样可求得圆形桩的最小嵌岩深度：\n\n$$\nh _ { \\mathrm { r } } = \\frac { 1 . ~ 2 7 H + ~ \\sqrt { 3 . 8 1 \\beta f _ { \\mathrm { r k } } d M _ { \\mathrm { H } } + 4 . 8 4 H ^ { 2 } } } { 0 . 5 \\beta f _ { \\mathrm { r k } } d }\n$$\n\n式中： $d ^ { \\aa }$ —桩身直径 $\\mathrm { ~ ( ~ m ~ ) ~ }$ 。\n\n嵌岩桩嵌岩深度一般不大于表6-4 给出的嵌岩深度推荐值上限。\n\n表6-4 嵌岩桩嵌岩深度推荐值   \n\n\n\n\n\n嵌岩深度影响嵌岩桩承载力的发挥规律，具体可概括为：\n\n（1）嵌岩深度影响嵌岩段桩侧阻力的分布。在一般荷载作用下，嵌岩段侧阻力的非线性分布现象比较突出，一般呈现双峰曲线。在嵌岩深度较小时，嵌岩段侧阻力的非线性分布现象尤为明显；当嵌岩深度较大时，下部峰值会逐渐退化。一般上部侧阻力峰值大于下部侧阻力峰值，随着嵌岩深度比的增大，侧阻力的最大峰值有向下移动的趋势。\n\n（2）随着嵌岩比的增大，桩端阻力会明显下降，即桩端阻力分担桩顶荷载的比例随着嵌岩比的增大而减小，对于硬质嵌岩桩来说下降的趋势更为明显。\n\n通过统计整理120 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('562bd3f4-2f91-4916-afb6-46c8aecee461', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 1）', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 公路桥涵应根据公路功能和技术等级，考虑因地制宜、就地取材、便于施工和养护等因素进行总体设计，在设计使用年限内应满足规定的正常交通荷载通行的需要。\n\n### 3.1.2 公路桥涵线形设计应符合下列规定：\n\n1 中小桥涵线形设计应符合路线设计的总体要求。\n\n2 特大、大桥线形设计应综合考虑路线总体走向、桥区地质 地形、安全通行、通航、已有建筑设施、环境敏感区等因素。\n\n3 特大、大桥宜采用较高的平曲线指标，纵断面不宜设计成平玻或凹曲线。\n\n### 3.1.3 公路桥涵结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计。\n\n### 3.1.4 公路桥涵应根据不同种类的作用及其对桥涵的影响、桥涵所处的环境条件，考虑以下四种设计状况，进行极限状态设计：\n\n1 持久状况应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。  \n2 短暂状况应作承载能力极限状态设计，可根据需要进行正常使用极限状态设计。  \n3 偶然状况应作承载能力极限状态设计。  \n4 地震状况应作承载能力极限状态设计。\n\n### 3.1.5 公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计。\n\n### 3.1.6 公路桥梁应按相关规定进行设计阶段风险评估。\n\n### 3.1.7 公路桥涵应按照设计使用年限和环境条件进行耐久性设计。\n\n### 3.1.8 公路桥涵应考虑养护需要，按照可到达、可检查、可维修和可更换的要求进行设计。\n\n### 3.1.9 公路桥涵应与自然环境和景观相协调；特殊大桥宜进行景观设计。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 桥梁应根据公路功能、等级、通行能力及抗洪防灾要求，结合水文、地质、通航、环境等条件进行综合设计，并应符合下列规定：\n\n1 特大、大桥桥位应选择河道顺直稳定、河床地质良好、河槽能通过大部分设计流量的河段。桥位应避开断层、岩溶、滑坡、泥石流等不良地质的河段，不宜选择在河汉、沙洲、古河道、急弯、汇合口、港口作业区及易形成流冰、流木阻塞的河段。\n\n2 高速公路、一级公路上的桥梁宜设计为上、下行分离的独立桥梁。\n\n### 3.2.2 当桥址处有两个及两个以上的稳定河槽，或滩地流量占设计流量比例较大，且水流不易引人同一座桥时，可在各河槽、滩地、河汊上分别设桥，不宜用长大导流堤强行集中水流。平坦、草原、漫流地区，可按分片泄洪布置桥涵。天然河道不宜改移或裁弯取直。\n\n### 3.2.3 桥梁纵轴线宜与洪水主流流向正交。对通航河流上的桥梁，其墩台沿水流方向的轴线应与最高通航水位时的主流方向一致。当斜交不能避免时，交角不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ ；当交角大于 $5 ^ { \\circ }$ 且斜桥正做时，墩（台）边缘净距宜按式（3.2.3）计算，其计算简图如图3.2.3所示。\n\n  \n图3.2.3 墩（台）边缘净距计算简图\n\n$$\nl _ { \\mathrm { { a } } } = \\frac { l + b \\sin \\alpha } { \\cos \\alpha }\n$$\n\n式中： $l _ { \\ast }$ -相应于计算水位的墩（台）边缘之间的净距 ${ \\mathrm { ( ~ m ) } }$ ；$l$ -通航要求的有效跨径 ${ \\bf \\Xi } ( { \\bf \\Lambda } _ { \\mathrm { m } } )$ ；$b$ 墩（台）的长度（m）；\n\n$\\alpha$ 垂直于水流方向与桥纵轴线间的交角（°）。\n\n### 3.2.4 桥涵水文、水力的计算应符合现行《公路工程地质勘察规范》（JTGC20）和《公路工程水文勘测设计规范》（JTGC30）的规定。\n\n### 3.2.5 通航海轮的桥梁布置应满足现行《通航海轮桥梁通航标准》（JTJ311）的规定。通航内河桥梁的布置应满足现行《内河通航标准》（GB50139）的规定，并应充分考虑河床演变和不同通航水位航迹线的变化。\n\n### 3.2.6 位于通航水域中的桥梁宜减少在通航水域中设置桥墩，并宜设置于浅水区。可能遭受船舶或漂流物撞击的桥墩，应考虑船舶或漂流物的撞击作用，并应设置警示标志和必要的防撞设施。\n\n### 3.2.7 桥梁跨越有中央分隔带的多车道公路时，不宜在中央分隔带内设置桥墩。需要设置桥墩时，桥墩结构应考虑汽车的撞击作用，并应在桥墩附近设置必要的防撞设施及警示标志、标线。\n\n跨线桥的桥墩设置在桥下公路的路侧时，不得侵人公路建筑限界。桥墩宜设置在公路路侧净区以外；不能满足时，应设置桥下公路路侧护栏和桥墩保护设施。\n\n### 3.2.8 为保证桥位附近水流顺畅，河槽、河岸不发生严重变形，必要时可在桥梁上、下游修建调治构造物，并应符合下列规定：\n\n1 调治构造物的形式及其布置应根据河流性质、地形、地质、河滩水流情况以及通航要求、桥头引道、水利设施等因素综合考虑确定。\n\n2 非淹没式调治构造物的顶面，应高出桥涵设计洪水频率的水位至少 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，必要时尚应考虑壅水高、波浪爬高、斜水流局部冲高、河床淤积等影响。\n\n3 允许淹没的调治构造物的顶面应高出常水位。\n\n4 单边河滩流量不超过总流量的15%或双边河滩流量不超过25%时，可不设导流堤。\n\n### 3.2.9 公路桥涵的设计洪水频率应符合表3.2.9的规定，并应符合下列规定：\n\n1 二级公路上的特大桥及三、四级公路上的大桥，在河床比降大、易于冲刷的情况下，宜提高一级洪水频率验算基础冲刷深度。\n\n2 沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建漫水桥和过水路面。漫水桥和过水路面的设计洪水频率，应根据容许阻断交通的时间长短和对上下游农田、城\n\n镇、村庄的影响以及泥沙淤塞桥孔、上游河床的淤高等因素确定。\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('562e7979-a449-4af0-9f21-61dd325dac1f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犝', '附 录 犝## （资料性附录）\n## 导线载流量的校正\n\n导线载流量的计算公式：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（U．1）\n\n式中：\n\n$I _ { z }$ — 导线的载流量，单位为安培（A）。$K _ { \\mathrm { a } }$ — 同式（141），一般对穿钢管电线取0．9，对电缆取0．8。犓$K _ { \\mathfrak { r } }$ — 同式（141），常见值见表 U．1。 $K _ { \\mathrm { t } }$ 值也可按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { t } } { = } \\sqrt { \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 0 } } } { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 2 } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$T _ { 1 }$ — 线芯最高工作温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$ ）；  \n$T _ { 0 }$ — 工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm { ‰ }$ ）；  \n$T _ { 2 }$ — 额定工作环境温度， $2 5 \\mathrm { { ‰} }$ （或 $4 5 \\mathrm { { ‰} }$ ）。  \n$K _ { \\mathrm { j } }$ 同式（141），工作循环时间取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { j } } = { \\sqrt { \\frac { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 } { T } } } } { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 \\cdot J C } { T } } } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$J C$ 接电持续率；  \n$T -$ 导线发热时间常数，单位为秒(s)，由电缆制造商提供。  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ — 同式（141），由电缆制造商提供。\n\n表 犝．1 导线载流量的温度校正系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { t } }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('562e7a3d-5729-46f5-883d-74974ef4f340', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度一个已知的机械零件，其拉伸或压缩疲劳强度 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 或剪切疲劳强度 $\\tau _ { \\mathrm { r } }$ 可以分别用式（111）和式（112）来确定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { c } } } ) \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { ~ c ~ } } } ) \\cdot \\tau _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ — 机械零件的拉伸或压缩疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$j$ 为该机械零件工作级别的组别号， $j = 1 \\sim 8$ ，见表9；  \n$C$ 同式（107）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（107）；  \n${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ — 机械零件的剪切疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（108）。\n\n根据机械零件总应力循环数 $n _ { \\mathrm { T } }$ 和应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，它们的组别划分和相应于每一组别的临界疲劳应力如图13所示，其中 $\\sigma _ { \\mathrm { j r } }$ 表示用于工作级别的应力。对临界剪切应力，字母 $\\sigma$ 用 $\\tau$ 来代替。\n\n  \n图 13 每个零件组别的临界疲劳应力图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5637e0e6-f9ab-4559-9576-78ad41c49e6c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更当用极限状态法计算时，式（M．1）、式（M．2）和式（M．5）应按5．2．2．2．4的规定变更。当 $\\frac { N } { N _ { \\mathrm { E } } } { < } 0 . 1$ 时，上述各式中的弯矩项可按一阶弯矩考虑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('563c24a4-ef18-49eb-b88a-0cc778ef31ee', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '7工程质量验收', '7工程质量验收## 7.0.1起重机进行试运转前，电气装置应具备下列条件：\n\n1电气装置安装应全部结束，并应经验收合格。\n\n2电气回路接线应正确，端子应固定牢固、接触良好、标志清楚。电气装置内应清洁无遗留物。\n\n3电气设备和线路的绝缘电阻值和交流耐压试验电压，应符合现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB 50150的有关规定，并应符合下列规定：\n\n1)电气设备之间及其与起重机结构之间应有良好的绝缘性能，其主回路、二次回路及电气设备的相间绝缘电阻和对地绝缘电阻值不应小于 $1 . 0  { \\mathrm { M } } \\Omega$ ,当有防爆要求时不应小于 $1 . 5 M \\Omega$ ；\n\n2)主回路及电气设备的交流耐压试验，应符合现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB 50150的有关规定或产品技术文件要求；其中电动机的交流耐压试验应符合表7.0.1-1和表7.0.1-2的规定。\n\n表7.0.1-1电动机定子绕组交流耐压试验电压  \n\n\n\n\n\n表7.0.1-2绕线式电动机转子绕组交流耐压试验电压  \n\n\n\n\n\n注： $U _ { \\boldsymbol { \\mathsf { k } } }$ 为转子静止时，在定子绕组上施加额定电压，转子绕组开路时测得的电压。\n\n4电源的容量、电压、频率及断路器的型号、规格，应符合设计要求和相关设备的技术要求。\n\n5保护接地及接零应良好可靠。\n\n6电动机、控制器、接触器、制动器、继电器、继电保护装置、安全保护装置等，应检查和调试(试验)合格，相关保护定值应已按要求整定完毕。\n\n7继电保护和安全保护传动试验应完毕。相关保护动作应正确、可靠;声光信号装置应显示正确、清晰、可靠。\n\n## 7.0.2无负荷的试运应符合下列规定：\n\n1操纵机构、控制系统、联锁装置、继电保护及音响联系信号装置的动作应可靠、准确；馈电装置应工作正常；操纵机构操作的方向与起重机各机构的运行方向应符合设计要求。\n\n2起升高度限位、下降深度限位、大小车运行限位应动作可靠、准确。起升高度、下降深度、吊具极限位置及各工作位置行程应在规定范围内，扬程指示器读数应与实际幅度一致。\n\n3电源滑块(集电器)与滑触线应接触良好，接触压力应满足产品技术文件的要求。\n\n4起重机行走、吊、落控制器触头应接触良好，操作时无卡阻 和虚接现象。\n\n5各安全保护装置和制动器的动作应准确、可靠。分别开动各机构的电动机,运转应正常，并应测取空载电流，各工作机构空载速度应在允许范围内。\n\n6各运行和起升机构沿全程应至少往返三次，能实现规定的功能和动作，车轮与轨道应接触良好，无异常震动、冲击、过热、噪声等现象。\n\n7采用软电缆供电的机构，其放缆和收缆的速度应与运行机构的速度一致。\n\n8起重机防止桥架扭斜的同步保护装置应灵敏可靠；两台以上电动机传动的运行机构和起升机构运转方向正确，起动和停止\n\n应同步。\n\n9当起重机采用变频控制系统和可编程序控制器(PLC)控制时，应符合下列要求：\n\n1)检验PLC程序应符合工艺及设计要求；  \n2)触摸屏应具备实时显示起重机运行工况和故障信息的功能；  \n3)变频器的功能检验应符合工艺及设计要求。\n\n## 7.0.3当进行静负荷试运时，电气装置应符合下列规定：\n\n1逐级增加到额定负荷，分别做起吊试验时，电气装置均应正常。\n\n2当起吊1.25倍的额定负荷距地面高度为 $1 0 0 \\mathrm { m m } \\sim$ $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，悬空时间不得小于 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ ，电气装置应无异常现象。\n\n## 7.0.4当进行动负荷试运时，电气装置应符合下列规定：\n\n1按操作规程进行控制，加速度、减速度应符合产品标准和技术文件的要求。\n\n2各机构的动负荷试运应在1.1倍额定载荷下分别进行。在整个试验过程中，电气装置均应工作正常，并应测取各电动机的运行电流。电气设备发热应在设备性能允许范围内。\n\n3采用变频控制的起重机重物高空停止的控制过程、重物升降的过程及制动时，防止溜钩控制应准确。\n\n## 7.0.5在验收时，应提交下列资料和文件：\n\n1设计变更证明文件、设备及材料代用单；\n\n2制造厂提供的产品合格证书、产品说明书、安装图纸等技术文件；\n\n3安装技术记录；\n\n4调整试验记录；\n\n5备品备件交接清单。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('56420446-4db0-4ce2-bd53-168cbb7cdd72', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 1）', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷应考虑由位移和变形引起的载荷，如由预应力产生的结构件变形和位移引起的载荷，由结构本身或安全限制器准许的极限范围内的偏斜，以及起重机其他必要的补偿控制系统初始响应产生的位移引起的载荷等。\n\n还要考虑由其他因素导致的起重机发生在规定极限范围内的位移或变形引起的载荷，例如由于轨道的间距变化引起的载荷，或由于轨道及起重机支承结构发生不均匀沉陷引起的载荷等。\n\n## 4．2．2 偶然载荷\n\n偶然载荷是指在起重机正常工作时不经常发生而只是偶然出现的载荷，包括由工作状态的风、雪、冰、温度变化及偏斜运行引起的载荷。在防疲劳失效的计算中通常不考虑这些载荷。犘\n\n### 4．2．2．1 偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { S } } }$\n\n起重机偏斜运行时的水平侧向载荷是指装有车轮的起重机或小车在作稳定状态的纵向运行或横向移动时，发生在它的导向装置（例如导向滚轮或车轮的轮缘）上由于导向的反作用引起的一种偶然出现的载荷。\n\n附录 D给出了起重机偏斜运行时的水平侧向载荷的经验估算法，它是在把起重机金属结构认为是刚性系统的假设基础上得出的。\n\n### 4．2．2．2 坡道载荷\n\n起重机的坡道载荷是指位于斜坡（道、轨）上的起重机自重载荷及其额定起升载荷沿斜坡（道、轨）面的分力，按下列规定计算：\n\na） 流动式起重机：需要计算时，按路面或地面的实际情况考虑；  \nb） 轨道式起重机（含铁路起重机）：当轨道坡度不超过 $0 . 5 \\%$ 时不考虑坡道载荷，否则按出现的实际坡度计算坡道载荷。\n\n### 4．2．2．3 风载荷\n\n#### 4．2．2．3．1 风载荷估算的原则\n\n对于露天工作的起重机应考虑风载荷的作用。假定风载荷是沿起重机最不利的水平方向作用的静力载荷，计算风压值按不同类型起重机及其工作地区选取。\n\n#### 4．2．2．3．2 计算风压\n\n计算风压与阵风风速有关，可按式（10）计算：\n\n$$\n{ p = 0 . 6 2 5 v _ { \\mathrm { s } } ^ { 2 } }\n$$\n\n（10）\n\n式中：\n\n$\\boldsymbol { \\phi }$ -计算风压，单位为牛每二次方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\mathcal { V } s }$ — 计算风速，单位为米每秒 $\\mathrm { { ( m / s ) } }$ ）。\n\n计算风速为空旷地区离地 $1 0 \\textrm { m }$ 高度处的阵风风速，即3s时距的平均瞬时风速。工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．5倍。非工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．4倍。计算风压 $ { p _ {  } } , 3 \\ \\mathrm { ~ s ~ }$ 时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta \\mathcal { V } _ { p } }$ 与风力等级的对应关系参见附录 E中的 E．4。\n\n#### 4．2．2．3．3 工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { W I I } }$\n\n工作状态风载荷是指起重机在工作时应能承受的最大风力。工作状态风压沿起重机全高取为定值，不考虑高度变化。为限制工作风速不超过极限值而采用风速测量装置时，通常将它安装在起重机的最高处。工作状态计算风压分为 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 和 $\\phi _ { \\parallel }$ 。 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 是起重机工作状态正常的计算风压，用于选择电动机功率的阻力计算及发热验算； $\\phi _ { \\parallel }$ 是起重机工作状态最大计算风压，用于计算机构零部件和金属结构强度、结构的刚性及稳定性，验算驱动装置的过载能力以及起重机整机的抗倾覆稳定性、抗风防滑安全性等。\n\n工作状态的计算风速和计算风压列于表15中。如果制造商采用不同于表列的风速和风压值，应在起重机设计和使用说明书中予以说明。\n\n表 15 工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n\n\n\n#### 4．2．2．3．4 风载荷计算\n\n##### 4．2．2．3．4．1 作用在起重机上的工作状态风载荷按以下两种情况计算：\n\na） 当风向与构件的纵轴线或构架表面垂直时，沿此风向的风载荷按式（11）计算：犆犃\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\\\ { P _ { \\mathrm { w } \\parallel } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（11）\n\n式中：\n\n$P _ { \\textrm { W I } }$ — 作用在起重机上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 作用在起重机上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ 风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\math');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5643339b-8baf-456e-a38d-3f2b59807786', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18.5.3 拱座钢-混凝土接头的施工应符合下列规定', '18.5.3 拱座钢-混凝土接头的施工应符合下列规定：1拱座混凝土的施工要求应符合本规范第18.5.2条第3、5款的规定。\n\n2 对拱座中钢构件与基座的混凝土结合面，应进行严格磨平，并应采取有效措施，使钢构件与基座混凝土结合面的端面接触率符合设计的规定。\n\n3 拱座的钢构件部分整体安装并精确调整定位后，应按设计规定的方式，将钢构件与混凝土基座可靠地连接锚固。\n\n## 条文说明：\n\n2 拱座中钢构件与基座混凝土的结合面一般是斜面，由于需要严密结合，故设计一般均会提出端面接触率的要求，这就需要将钢构件和基座混凝土的顶面严格磨平，其平整度只有在满足设计规定值的前提下才能达到端面接触率的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('564ae2cb-0dce-4d41-9b37-abf59526be96', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 2）', '重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．1 允许的加速度组合如下（见图 G．3）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n起升（H）和臂架伸缩（Te）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架伸缩（Te）；  \n臂架伸缩（Te）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．4 对表 犌．1和 犌．2中的载荷组合的说明（见表 犌．4）\n\n表 犌．4 流动式起重机载荷组合的说明  \n\n\n\n\n\n## 犌．2 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n\n\n### 犌．2．1 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．5；采用极限状态设计法设计时，见表 G．6。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n\n\n\n### 犌．2．2 载荷与适用的动力系数\n\n#### 犌．2．2．1 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ 取值，见表 G．7\n\n表 犌．7 塔式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n#### 犌．2．2．2 塔式起重机的某些部件，当它们的质量明显降低会对合成的载荷效应显著有利时，表 G．6中的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { p A } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p B } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p C } }$ 应适当减小。\n\n### 犌．2．3 加速效应组合\n\n加、减速时作用在塔式起重机结构上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，加速效应按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 回转及小车变幅；  \n2） 回转及臂架俯仰变幅；  \n3） 回转及塔式起重机运行；  \n4） 回转减速，此时有惯性力和离心力，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力按可能同时操作的动作进行组合。\n\n### 犌．2．4 工作状态的计算风压和3狊时距的平均瞬时风速\n\n工作状态的计算风压应限制为：安装时为 $1 2 5 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ ；工作时为 $2 5 0 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ 。相应的3s时距的平均瞬时风速为：安装时为 $1 4 . 1 ~ \\mathrm { m / s }$ ；工作时为 $2 0 . 0 \\ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n上述值推荐用于设计计算，而在操作手册中对实际作业可以规定比此所限制的最大风压相应的更低一些的风速值。\n\n### 犌．2．5 用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合\n\n用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合仅需用表 G．5和 G．6中的载荷组合 A1、A2、A3、A4、B1、B2、B3、B4、C1、C2、C3、C4、C6、C7、C8、C9进行安全分析。\n\n## 犌．3 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n### 犌．3．1 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n许用应力设计法设计用的，见表 G．8；极限状态设计法设计用的，见表 G．9。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n按 江\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n### 犌．3．2 载荷与适用的动力系数，（见表 犌．10）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('564eb068-7e77-46a2-bfdf-76a5c91545e5', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '7桩工机械（Part 1）', '7桩工机械## 7.1一般规定\n\n7.1.1选择合适的机型，是优质、高效完成桩工任务的先决条件。  \n7.1.5电力驱动的桩机功率较大，对电源距离、容量以及导线截面等有较高要求。如达不到要求，会造成电动机启动困难。7.1.8作业前对桩机作全面检查是设备安全运转的基础，本条规定了桩机作业前的基本检查要求。  \n7.1.9在水上打桩，固定桩机的作业船，当其排水量和偏斜度符合本条要求时，才能保证作业安全。  \n7.1.10如吊桩、吊锤、回转、行走等四种动作同时进行，一方面起吊载荷增加，另一方面回转和行走使机械晃动，稳定性降低，容易发生事故。同时机械的动力性能也难以承担四种动作的负荷，而操作人员也难以正确无误地操作四种动作。  \n7.1.15鉴于打桩作业中断桩、倒桩等事故时有发生，本条规定了操作人员和桩锤中心的安全距离。  \n7.1.16如桩已入土 $3 \\mathrm { m }$ 时再用桩机回转或立柱移动来校正桩的垂直度，不仅难以纠正，还易使立柱变形或损坏，并可能使桩折断。  \n7.1.17由于拔送桩时，桩机的起吊载荷难以计算，本条所列几种方法，都是施工中的实践经验，具有实用价值。  \n7.1.20将桩锤放至最低位置，可以降低整机重心，从而提高桩机行走时的稳定性。  \n7.1.21在斜坡上行走时，桩机重心置于斜坡上方，沿纵向作业或行走，可以抵消由于斜坡造成机械重心偏向下方的不稳定状态。如在斜坡上回转或作业及行走时横跨软硬边际，将使桩机重\n\n心偏离而容易造成倾翻事故。\n\n7.1.23桩孔成型后，如不及时封盖，人员会坠入桩孔。\n\n7.1.24停机时将桩锤落下和不得在悬吊的桩锤下面检修等，都是防止由于偶发因素，使桩锤失控下坠而造成事故。\n\n## 7.2柴油打桩锤\n\n7.2.1导向板用圆头螺栓、锥形螺母和垫圈固定在下汽缸上下连接板上，以使桩锤能在立柱导轨上滑动起导向作用，如导向板螺栓松动或磨损间隙过大，将使桩锤偏离导轨滑动而造成事故。\n\n7.2.3提起桩锤脱出砧座后，其下滑长度不应超过使用说明书的规定值，如绳扣太短，在打桩过程中容易拉断，如绳扣过长，则下活塞将会撞坏压环。\n\n7.2.4缓冲胶垫为缓和砧座（下活塞）在冲击作用下与下气缸发生冲撞而设置，如接触面或间隙过小时，将达不到缓冲要求。\n\n7.2.5加满冷却水，能防止汽缸和活塞过热；使用软水可以减少水垢；冬期使用温水，可以使缸体预热而易启动。\n\n7.2.8对软土层打桩时，由于贯人度过大，燃油不能爆发或爆发无力，使上活塞跳不起来，所以要先停止供油冷打，使贯入度缩小后再供油启动。\n\n7.2.9地质硬，桩锤爆发力大，上活塞跳得高，起跳高度不允许超过原厂规定，主要为了防止活塞环脱出气缸，造成事故。\n\n7.2.11桩锤供油是利用活塞上下推动曲臂向燃烧室供油，在桩机外设专人拉好曲臂控制绳，可以随时停止供油而停锤。\n\n7.2.14所谓早燃是指在火花塞跳火前混合气发生燃烧。发生早燃时，过早的炽热点火会破坏柴油锤的工作过程，使燃烧加快，气缸压力、温度增高和发动机工作粗暴。如不及时停机处理，可能会损坏气缸，引发事故。\n\n## 7.3振动桩锤\n\n7.3.1～7.3.4振动桩锤是依靠电能产生高频振动，以减少桩和\n\n土体间摩擦阻力而进行沉拔桩的机械，为了保证安全作业，需要执行这四条规定的检查项目。\n\n7.3.5本条规定是为了防止钢丝绳受振后松脱的双重保险措施。\n\n## 7.4静力压桩机\n\n7.4.1桩机纵向行走时，应两个手柄一起动作，使行走台车能同步前进。\n\n7.4.2如船形轨道压在已人土的单一桩顶上，由于受力不均，将使船行轨道变形。\n\n7.4.3进行压桩时，需有多人联合作业，包括压桩、吊桩等操作人员，需要统一指挥，以保证配合协调。\n\n7.4.4起重机吊桩就位后，如吊钩在压桩前仍未脱离桩体，将造成起重臂压弯折断或钢丝绳断绳的事故。\n\n7.4.6桩机发生浮机时，设备处于不稳定状态，如起重机继续吊物，或桩机继续进行压桩作业，将会加剧设备的失稳，造成设备倾翻事故。\n\n7.4.12本条规定是为了保护桩机液压元件和构件不受损坏。\n\n## 7.5转盘钻孔机\n\n7.5.4钻机通过泥浆泵使泥浆在钻孔中循环，携带出孔中的钻渣。作业时，要按本条要求，保持泥浆循环不中断，以防塌孔和埋钻。\n\n7.5.11使用空气反循环的钻机，其循环方式与正循环相反，钻渣由钻杆中吸出，在钻进过程中向孔中补充循环水或泥浆，由于它具有十分强大的排渣能力，需要按本条规定遮拦喷浆口和固定管端。\n\n7.5.12先停钻后停风的要求，是利用风压清除孔底的钻渣。\n\n## 7.6螺旋钻孔机\n\n7.6.1钻杆与动力头的中心线偏斜过大时，作业中将使钻杆产\n\n生弯曲，造成连接部分损坏。\n\n7.6.2钻杆如一次性接好后再装上动力头，不仅安装困难，还因为钻杆长度超过动力头高度而无法安装，且钻杆过长容易弯曲变形。\n\n7.6.10如在钻杆运转时变换方向，能使钻杆折断。\n\n7.6.15停钻时，如不及时将钻杆全部从孔内拔出，将因土体回缩的压力而造成钻机不能运转或钻杆拔不出来等事故。\n\n## 7.7全套管钻机\n\n7.7.3套管入土的垂直度将决定成孔后的垂直度，因此，在人土开始时就要调整好，待入土较深时就难以调整，强行调整会使纠偏机构及套管损坏。\n\n7.7.4锤式抓斗利用抓斗片插人上层抓土，它不具备破碎岩层的能力，如用以冲击岩层，将造成抓斗损坏。\n\n7.7.8进入土层的套管，需要保持能摆动的状态，防止被土层挤紧，以至在浇注混凝土过程中不能及时拔出。\n\n## 7.8旋挖钻机\n\n7.8.3本条规定是为了保证钻机行驶时的稳定性。\n\n## 7.9深层搅拌机\n\n7.9.1深层搅拌机的平整度和导向架的垂直度，是保证设备工作性能和成桩质量的重要条件。\n\n7.9.6保持动力头的润滑非常重要，如果断油，将会烧坏动力头。\n\n## 7.10成槽机\n\n7.10.2回转不平稳，突然制动会造成成槽机抓斗左右摇晃，容易失稳。\n\n7.10.3～7.10.9成槽机主机属于起重机械，所以应符合起重机\n\n械安全');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('566dd387-5caa-433e-823e-57a15e73f975', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 立杆主要承受竖向荷载，在支架的立杆之间设置水平向和斜向的连接杆件，是增强支架整体刚度和稳定性的有效途径。如果支架的整体刚度不足、稳定性差，即使杆件的强度足够，亦有可能会造成变形过大甚至失稳，导致坍塌等事故。\n\n4 原规范对碗扣式钢管脚手架的构造要求作了较为详细的规定，这是因为多年来碗扣式钢管脚手架的应用较为广泛，为使用方便而将其单独列出。但近年来除门式、扣件式和碗扣式外，其他类型的换代产品如盘扣式、蟹钳式等钢管脚手架用作桥涵工程的承重支架也在逐渐增多，这些钢管脚手架都有专门的标准，故本次修订统一规定如条文，不再对碗扣式钢管脚手架的构造要求作单独规定。\n\n## 5.2.6 模板、支架的设计应考虑下列各项荷载，并应按表 5.2.6 的规定进行荷载组合：\n\n1 模板、支架自重；\n\n2 新浇筑混凝土、钢筋、预应力筋或其他圬工结构物的重力；\n\n3 施工人员及施工设备、施工材料等荷载；\n\n4 振捣混凝土时产生的振动荷载；\n\n5 新浇筑混凝土对模板侧面的压力；\n\n6 混凝土入模时产生的水平方向的冲击荷载；\n\n7 设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力、流冰压力、船只及其他漂浮物的撞击力；\n\n8 其他可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载、温度应力等。\n\n表 5.2.6 模板、支架设计计算的荷载组合  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">模板、支架结构类别</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">荷载组合</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">强度计算</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">刚度验算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">梁、板的底模板以及支承板、支架等</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1+2+3+4+7+8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1+2+7+8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板等的侧模板</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4+5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td></tr><tr><td>基础、墩台等厚大结构物的侧模板</td><td>5+6</td><td>5</td></tr></table>\n\n\n## 5.2.7 普通模板荷载计算应符合本规范附录C的规定。\n\n## 5.2.8 验算模板、支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列允许值：\n\n1 结构表面外露的模板，挠度为模板构件跨度的 $1 / 4 0 0$ 。\n\n2 结构表面隐蔽的模板，挠度为模板构件跨度的 1/250。\n\n3 支架受载后挠曲的杆件(横梁、纵梁)，其弹性挠度为相应结构计算跨度的1/400。\n\n4 钢模板的面板变形为 $1 . 5 \\mathrm { m m }$ ，钢棱和柱箍变形为 $L / 5 0 0$ 和 $B / 5 0 0$ (其中 $L$ 为计算跨径， $B$ 为柱宽)。\n\n## 5.2.9 验算模板、支架在自重和风荷载等作用下的抗倾覆稳定性时，其抗倾覆稳定系数应不小于1.3。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('567189fd-1319-479f-a7ad-e0afb34ff117', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：基坑开挖时其坑壁是否需要采取支护措施，需要在施工前即确定，否则不仅会影响施工的工期，且容易发生坑壁坍塌的安全事故。施工前进行基坑边坡稳定的验算和基坑的支护专项设计，对确定合理的开挖和支护方案、加快施工进度、保证施工安全具有重要作用，尤其是深大基坑的开挖，更需要通过施工前的验算以确定合理的施工方案和施工工艺。\n\n### 13.1.3 基坑开挖时，应根据其等级和规模，对基坑结构的受力、变形、稳定性、坑外重要构筑物和地下管线的位移变形等进行监测控制，保证施工安全以及周边重要构筑物和地下管线的安全。对危险性较大的基坑，除应按边开挖、边支护的原则进行施工外，尚应建立信息化实时监控系统，指导施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('567f6eea-6301-4be7-a1a1-547afd8309e3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 1）', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算## 5.5.1 轴心受力构件的刚性\n\n### 5.5.1.1 轴心受力构件的刚性计算\n\n刚性计算按式（42）计算：\n\n……（42）\n\n式中：\n\n入 结构构件的长细比，见5.5.1.2;［］—— 结构构件的容许长细比，见表28。\n\n表 28 结构构件的容许长细比［］  \n\n\n\n\n\n### 5.5.1.2 结构构件的长细比\n\n#### 5.5.1.2.1 实腹式轴心受力构件的长细比 $\\lambda$ ，分为 $\\lambda _ { \\mathrm { { x } } }$ 和 $\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ ，按式（43）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\lambda _ { \\mathrm { x } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c x } } } { r _ { \\mathrm { x } } } } \\\\ { \\lambda _ { \\mathrm { y } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c y } } } { r _ { \\mathrm { y } } } \\bigg [ } \\end{array}\n$$\n\n……（43）\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 实腹式轴心受力构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $. y$ 轴）的计算长细比；$l _ { \\mathrm { c x } } \\setminus l _ { \\mathrm { c y } }$ — 结构构件对通过截面形心的强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ），其计算方法按附录J的J．1；$r _ { \\mathrm { ~ x ~ } } , r _ { \\mathrm { ~ y ~ } }$ — 结构构件毛截面对强轴（轴）或弱轴（轴）的回转半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n$$\nr _ { \\mathrm { x } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { x } } } { A } } } , \\qquad r _ { \\mathrm { y } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { y } } } { A } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { { x } } } \\setminus I _ { \\mathrm { { y } } }$ — 结构构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $_ y$ 轴）的毛截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；\n\n$A$ ——结构构件毛截面面积,单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$\n\n#### 5.5.1.2.2 等截面格构式组合构件的换算长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ ，按附录J中的表J．5选取。\n\n## 5.5.2 起重机的静态刚性\n\n### 5.5.2.1 桥架型起重机\n\n#### 5.5.2.1.1 跨中位置\n\n##### 5.5.2.1.1.1 手动起重机\n\n手动小车（或手动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及手动小车（或手动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 的关系，推荐为： $f \\leqslant { \\frac { 1 } { 4 0 0 } } \\ S$ ；\n\n##### 5.5.2.1.1.2 电动起重机\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及自行式小车（或电动葫芦）\n\n自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 $S$ 的关系，推荐为：\n\n对低定位精度要求的起重机，或具有无级调速控制特性的起重机；采用低起升速度和低加速度能达到可接受定位精度的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 5 0 0 }$ S\n\n使用简单控制系统能达到中等定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 7 5 0 }$ S\n\n需要高定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 1 \\ { 0 0 0 } } \\ S$\n\n注：定位精度要求的实现取决于不同调速控制系统的完善程度和不同静态刚性指标的互补性匹配，而可接受定位精度是指低与中等之间的定位精度。\n\n#### 5.5.2.1.2 有效悬臂长度位置\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁有效悬臂长度位置时，由额定起升载荷及小车（或电动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f _ { 1 }$ 与有效悬臂长度 $L _ { 1 }$ 的关系，推荐为： $f _ { 1 } \\leqslant \\frac { 1 } { 3 5 0 } \\ L _ { 1 }$\n\n### 5.5.2.2 塔式起重机\n\n在额定起升载荷（有小车时还应包括在臂端的小车自重载荷）作用下，塔身在其与臂架连接处（或臂架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('56867c5e-679c-4ce9-a3c0-63a55ee6d113', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '16 疲劳计算及防脆断设计（Part 1）', '16 疲劳计算及防脆断设计## 16.1－般规定\n\n### 16.1.1直接承受动力荷载重复作用的钢结构构件及其连接，当应力变化的循环次数 $_ n$ 等于或大于 $5 \\times 1 0 ^ { 4 }$ 次时，应进行疲劳计算。\n\n### 16.1.2本章规定的结构构件及其连接的疲劳计算，不适用于下列条件：\n\n1构件表面温度高于 $1 5 0 \\mathrm { { ‰} }$ ；  \n2处于海水腐蚀环境；  \n3 焊后经热处理消除残余应力；  \n4 构件处于低周-高应变疲劳状态。\n\n### 16.1.3疲劳计算应采用基于名义应力的容许应力幅法，名义应力应按弹性状态计算，容许应力幅应按构件和连接类别、应力循环次数以及计算部位的板件厚度确定。对非焊接的构件和连接，其应力循环中不出现拉应力的部位可不计算疲劳强度。\n\n### 16.1.4在低温下工作或制作安装的钢结构构件应进行防脆断设计。\n\n### 16.1.5需计算疲劳构件所用钢材应具有冲击韧性的合格保证，钢材质量等级的选用应符合本标准第4.3.3条的规定。\n\n## 16.2疲劳计算\n\n### 16.2.1在结构使用寿命期间，当常幅疲劳或变幅疲劳的最大应力幅符合下列公式时，则疲劳强度满足要求。\n\n1正应力幅的疲劳计算：\n\n$$\n\\Delta \\sigma < \\gamma _ { \\mathrm { t } } [ \\Delta \\sigma _ { \\mathrm { L } } ] _ { 1 \\times 1 0 } \\AA ^ { 8 }\n$$\n\n对焊接部位：\n\n$$\n\\Delta \\sigma = \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } - \\sigma _ { \\operatorname* { m i n } }\n$$\n\n对非焊接部位：\n\n$$\n\\Delta \\sigma = \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } - 0 . 7 \\sigma _ { \\operatorname* { m i n } }\n$$\n\n2剪应力幅的疲劳计算：\n\n$$\n\\Delta \\tau < [ \\Delta \\tau _ { \\mathrm { L } } ] _ { 1 \\times 1 0 } { } ^ { 8 }\n$$\n\n对焊接部位：\n\n$$\n\\Delta \\tau < \\tau _ { \\mathrm { m a x } } - \\tau _ { \\mathrm { m i n } }\n$$\n\n对非焊接部位：\n\n$$\n\\Delta \\tau < \\tau _ { \\mathrm { m a x } } - 0 . 7 \\tau _ { \\mathrm { m i n } }\n$$\n\n3板厚或直径修正系数 $\\gamma _ { \\mathrm { t } }$ 应按下列规定采用：\n\n1）对于横向角焊缝连接和对接焊缝连接，当连接板厚 $t$ $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 超过 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时，应按下式计算：\n\n$$\n\\gamma _ { \\mathrm { t } } = \\left( \\frac { 2 5 } { t } \\right) ^ { 0 . 2 5 }\n$$\n\n2）对于螺栓轴向受拉连接，当螺栓的公称直径 $d \\mathrm { ~  ~ { ~ ( ~ \\mathrm { m m } ) } ~ }$ 大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ 时，应按下式计算：\n\n$$\n\\gamma _ { \\mathrm { t } } = \\left( \\frac { 3 0 } { d } \\right) ^ { 0 . 2 5 }\n$$\n\n3）其余情况取 $\\gamma _ { \\mathrm { t } } { = } 1 . 0$ 。\n\n式中： $\\Delta \\sigma$ 一 -构件或连接计算部位的正应力幅 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\sigma _ { \\mathrm { m a x } }$ 计算部位应力循环中的最大拉应力 (取正值)$( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\sigma _ { \\mathrm { m i n } }$ 计算部位应力循环中的最小拉应力或压应力$( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ，拉应力取正值，压应力取负值；$\\Delta \\tau$ 构件或连接计算部位的剪应力幅 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\tau _ { \\mathrm { m a x } }$ 计算部位应力循环中的最大剪应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\tau _ { \\mathrm { m i n } }$ -计算部位应力循环中的最小剪应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$[ \\Delta \\sigma _ { \\mathrm { L } } ] _ { 1 \\times 1 0 } 8$ -正应力幅的疲劳截止限，根据本标准附录 $\\mathrm { K }$ 规定的构件和连接类别按表16.2.1-1采用 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$[ \\Delta \\tau _ { \\mathrm { L } } ] _ { 1 \\times 1 0 } 8$ 剪应力幅的疲劳截止限，根据本标准附录 $\\mathrm { K }$ 规定\n\n的构件和连接类别按表16.2.1-');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('568e484b-67af-4f16-84e9-9310246f0586', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应有的起重机正常工作时会在空中从总起升质量 $m$ 中突然卸除部分起升质量Δ （例如使用抓斗或起重电磁吸盘进行空中卸载），这将对起重机结构产生减载振动作用。减小后的起升动载荷用突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 乘以额定起升载荷来计算（见图3）。\n\n![](images/dc07fb33b57077c0fa63ac1090cf50c7bb1ef4c09ac4679f95d100ba1b7b0ea0.jpg)  \n图 3 系数 $\\phi _ { 3 }$\n\n空中突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 值由式（8）给出：\n\n$$\n\\phi _ { 3 } = 1 - \\frac { \\Delta m } { m } ( 1 + \\beta _ { 3 } )\n$$\n\n式中：\n\nΔ — 突然卸除的部分起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ）；  \n$m$ 总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$\\beta _ { 3 }$ 系数，对用抓斗或类似的慢速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 0 . ~ 5$ ;对用电磁盘或类似的快速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 1 . 0$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('568ffc6d-d0a8-4e1f-963e-850196770a8b', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '本规范用词用语说明', '本规范用词用语说明## 1 本规范执行严格程度的用词，采用下列写法：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的用词，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；\n\n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；\n\n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；\n\n4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用可\n\n## 2 引用标准的用语来用下列写法：\n\n1）在规范总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定”\n\n2）在规范条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为“应符合 $\\langle x \\times x \\times x \\times x \\rangle ( x \\times x )$ 的有关规定”\n\n3）当引用本规范中的其他规定时，表述为“应符合本规范第 $\\times$ 章的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ $\\times$ 节的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ 条的有关规定”或“应按本规范第 $\\times$ $\\times , \\times , \\times$ 条的有美规定执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('56912854-b20c-406d-877e-cb91b1230407', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 1）', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数） ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$## 犔．1 承受端弯矩和横向载荷时的等截面焊接工字形组合截面和轧制 H型钢构件简支梁的侧向屈曲稳定系数 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按式（L．1）计算：\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\beta _ { \\mathrm { b } } ~ \\frac { 4 } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } } \\frac { 0 . A h } { W _ { \\mathrm { x } } } \\biggl [ k ( 2 m - 1 ) + \\sqrt { 1 + ( \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { y } } t } { 4 . 4 h } ) ^ { 2 } } \\biggr ] \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 侧向屈曲稳定系数；  \n$\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 简支梁受横向载荷的等效临界弯矩系数，见表L.1;  \n$\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 受弯构件（梁）对弱轴 $y$ 轴）的长细比，由式（43）算得；  \n$A$ 同式（43）；  \n$h$ -构件截面的全高，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按受压最大纤维确定的截面对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 3 } }$ ）；$k$ 截面对称系数，对双轴对称截面取为1，对单轴对称截面取为0.8；  \n$m$ 受压翼缘对弱轴（ $y$ 轴)的惯性矩与全截面对弱轴( $y$ 轴)的惯性矩之比，双轴对称为0.5；$t ^ { . }$ 构件截面的受压翼缘厚度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n表 犔．1 犎型钢和等截面工字形简支梁的整体稳定等效临界弯矩系数 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$   \n\n\n\n\n\n注1： $\\displaystyle { \\xi = \\frac { t l _ { 1 } } { b _ { 1 } h } }$ ，其中 $l _ { 1 }$ 为跨度或受压翼缘的计算（自由）长度， $b _ { 1 }$ 和 $t$ 为受压翼缘的宽度和厚度。\n\n注2： $M _ { 1 } \\ldots M _ { 2 }$ 为梁 的 端 弯 矩，使 梁 产 生 同 向 曲 率 时 犕 $M _ { 1 }$ 和 $M _ { 2 }$ 取 同 号，产 生 反 向 曲 率 时 取 异 号，# $M _ { 1 }$ #$\\geqslant \\left| \\begin{array} { l l l } { M _ { 2 } } & { } \\end{array} \\right|$ 。\n\n注3：表中项次3、4和7的集中载荷是指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的集中载荷，应按表中项次1、2、5、6内的数值采用。β\n\n注4：表中项次8、9的 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ ，当集中载荷作用在侧向支承点处时，取 $\\beta _ { \\mathrm { b } } = 1 . 2 0$ 。\n\n注5：载荷作用在上翼缘系指作用点在上翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘，系指作用在下翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注6： $I _ { 1 }$ 和 $I _ { 2 }$ 分别为工字形截面受压翼缘和受拉翼缘对β $y$ 轴的惯性矩，对 $m { = } \\frac { I _ { 1 } } { I _ { 1 } { + } I _ { 2 } } { > } 0 . 8$ 的加强受压翼缘工字形截面，下列项次算出的ξ $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 值应乘以相应的系数：\n\n项次1：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 1 , 0$ 时，乘以0．95；  \n项次3：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 0 . 5$ 时，乘以0．90；当 $0 . 5 { < } \\xi { \\leqslant } 1 . 0$ 时，乘以0．95。\n\n## 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值查表 L．2。\n\n当算出或查出的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值大于0．8时，用按式（L．2）算出的或从表 L．3中查取的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$ 代替 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\p');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5695f972-772d-4d10-8c8d-49b25fc8b521', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接（Part 1）', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接## 5.4.2.2.2.1 摩擦型高强度螺栓连接\n\n该连接是利用高强度螺栓的预拉伸，使被连接构件之间相互压紧而产生静摩擦力来传递剪力。\n\n摩擦型高强度螺栓连接的计算有以下五种情况：\n\na） 在受剪连接中，单个摩擦型高强度螺栓的承载能力，按式（38）计算：犣犘\n\n$$\n[ P ] = \\frac { Z _ { \\mathrm { m } } \\mu P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } } { n }\n$$\n\n……（38）\n\n式中：犘\n\n$[ P ]$ ———受剪连接中单个摩擦型高强度螺栓的许用承载能力，单位为千牛（kN）；\n\n$Z _ { \\mathrm { m } }$ — 传力的摩擦面数；\n\n$\\mu$ 抗滑移系数(摩擦系数)，按表26选取；  \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — 高强度螺栓的预拉力，按表27选取，单位为千牛（kN）；  \n$_ n$ 见式（28）。\n\n表 26 抗滑移系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>在连接处接合面的处理方法</td><td rowspan=1 colspan=2>构件钢号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q235</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345及其以上</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>喷砂</td><td rowspan=1 colspan=1>0.45</td><td rowspan=1 colspan=1>0.55</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>喷砂后生赤锈</td><td rowspan=1 colspan=1>0.45</td><td rowspan=1 colspan=1>0.55</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>喷砂(酸洗)后涂无机富锌漆</td><td rowspan=1 colspan=1>0.35</td><td rowspan=1 colspan=1>0.40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢丝刷清浮锈或未经处理的干净轧制表面</td><td rowspan=1 colspan=1>0.3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.35</td></tr></table>\n\n\n表 27 单个高强度螺栓的预拉力 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } ^ { \\mathrm { ~ : ~ } }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=5 colspan=1>螺栓等级</td><td rowspan=5 colspan=1>抗拉强度/（(N/mm²）</td><td rowspan=5 colspan=1>屈服点os/（N/mm²）</td><td rowspan=1 colspan=10>螺栓有效截面积A/mm²</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>157</td><td rowspan=1 colspan=1>192</td><td rowspan=1 colspan=1>245</td><td rowspan=1 colspan=1>303</td><td rowspan=1 colspan=1>353</td><td rowspan=1 colspan=1>459</td><td rowspan=1 colspan=1>561</td><td rowspan=1 colspan=1>694</td><td rowspan=1 colspan=1>817</td><td rowspan=1 colspan=1>976</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=10>螺栓公称直径d/mm</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M16</td><td rowspan=1 colspan=1>M18</td><td rowspan=1 colspan=1>M20</td><td rowspan=1 colspan=1>M22</td><td rowspan=1 colspan=1>M24</td><td rowspan=1 colspan=1>M27</td><td rowspan=1 colspan=1>M30</td><td rowspan=1 colspan=1>M33</td><td rowspan=1 colspan=1>M36</td><td rowspan=1 colspan=1>M39</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=10>单个高强度螺栓的预拉力 Pg/kN</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8.8S</td><td rowspan=1 colspan=1>≥800</td><td rowspan=1 colspan=1>≥640</td><td rowspan=1 colspan=1>70</td><td rowspan=1 colspan=1>86</td><td rowspan=1 colspan=1>110</td><td rowspan=1 colspan=1>135</td><td rowspan=1 colspan=1>158</td><td rowspan=1 colspan=1>205</td><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>310</td><td rowspan=1 colspan=1>366</t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('569a146c-ec5c-41ed-ae07-18318673ea1a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 2）', ' { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中：\n\n$_ n$ -钢丝绳的最小安全系数，按表44选取；  \n$k ^ { \\prime }$ 钢丝绳最小破断拉力系数，见表44注；  \n$\\sigma _ { \\tau }$ — 钢丝的公称抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n#### 6．3．2．3．2．2 最小安全系数法\n\n本方法对运动绳和静态绳都适用。按与钢丝绳所在机构工作级别有关的安全系数选择钢丝绳直径。所选钢丝绳的整绳最小破断拉力应满足式（127）：\n\n$$\nF _ { 0 } { \\geqslant } S n\n$$\n\n……（127）\n\n式中：\n\n$F _ { 0 }$ — 钢丝绳的整绳最小破断拉力，单位为千牛（kN）；  \nS 同式（125）；  \n$n$ 同式（126）。\n\n表44 钢丝绳的选择系数 $\\ b { C }$ 和安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=11 colspan=1>E</td><td rowspan=3 colspan=1>机构工作级别</td><td rowspan=1 colspan=7>选择系数C值</td><td rowspan=2 colspan=2>安全系数n</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=7>钢丝公称抗拉强度σ/(N/mm²）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1 470</td><td rowspan=1 colspan=1>1 570</td><td rowspan=1 colspan=1>1 670</td><td rowspan=1 colspan=1>1770</td><td rowspan=1 colspan=1>1870</td><td rowspan=1 colspan=1>1960</td><td rowspan=1 colspan=1>2160</td><td rowspan=1 colspan=1>运动绳</td><td rowspan=1 colspan=1>静态绳</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>0.081</td><td rowspan=1 colspan=1>0.078</td><td rowspan=1 colspan=1>0.076</td><td rowspan=1 colspan=1>0.073</td><td rowspan=1 colspan=1>0.071</td><td rowspan=1 colspan=1>0.070</td><td rowspan=1 colspan=1>0.066</td><td rowspan=1 colspan=1>3.15</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>0.083</td><td rowspan=1 colspan=1>0.080</td><td rowspan=1 colspan=1>0.078</td><td rowspan=1 colspan=1>0.076</td><td rowspan=1 colspan=1>0.074</td><td rowspan=1 colspan=1>0.072</td><td rowspan=1 colspan=1>0.069</td><td rowspan=1 colspan=1>3.35</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.086</td><td rowspan=1 colspan=1>0.083</td><td rowspan=1 colspan=1>0.080</td><td rowspan=1 colspan=1>0.078</td><td rowspan=1 colspan=1>0.076</td><td rowspan=1 colspan=1>0.074</td><td rowspan=1 colspan=1>0.071</td><td rowspan=1 colspan=1>3.55</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>0.091</td><td rowspan=1 colspan=1>0.088</td><td rowspan=1 colspan=1>0.085</td><td rowspan=1 colspan=1>0.083</td><td rowspan=1 colspan=1>0.081</td><td rowspan=1 colspan=1>0.079</td><td rowspan=1 colspan=1>0.075</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>3.5</td></tr><tr><td rowsp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('569cccb8-c213-4326-ae99-b92539176506', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算将式（111）及式（112）中所定义的 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 和 ${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ 分别除以疲劳安全系数 $n _ { \\mathrm { r } }$ ，就可以求出疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { r } }$ ]和 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ 。\n\n取：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { r } } = 3 . 2 ^ { 1 / C }\n$$\n\n疲劳许用应力为：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n$$\n[ \\tau _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\tau _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n疲劳计算：\n\n$$\n\\sigma { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { { r } } } ]\n$$\n\n式中：\n\nnr 疲劳安全系数；\n\n$C$ 同式（107)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件拉伸或压缩疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件的剪切疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$\\sigma$ 最大计算正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$\n\n$$\n\\tau { \\leqslant } [ \\tau _ { \\mathrm { r } } ]\n$$\n\n式中：\n\n7 最大计算剪切应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ ——— 同式（115）。\n\n受具有不同应力循环特征值 $r$ 的正应力和剪切应力同时作用的零件，应满足下述条件：\n\n$$\n\\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } } { \\sigma _ { \\mathrm { x r } } } \\Big ) ^ { 2 } + \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { \\sigma _ { \\mathrm { y r } } } \\Big ) ^ { 2 } - \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { | \\sigma _ { \\mathrm { x r } } | \\bullet | \\sigma _ { \\mathrm { y r } } | } \\Big ) + \\Big ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { \\mathrm { r } } } \\Big ) ^ { 2 } \\leqslant \\frac { 1 , 1 } { n _ { \\mathrm { r } } ^ { 2 } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的最大正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { x r } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y r } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的正应力疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau$ -最大剪应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$n _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（113）。\n\n如果不能从相应的应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\bullet \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和 $\\tau$ 确定上述关系的最不利情况，就应分别对载荷应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\setminus \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 和$\\tau _ { \\mathrm { m a x } }$ 以及最不利的相应应力进行计算。\n\n应注意上述计算并不能保证机械零件抗脆性破坏的安全性，只有选择合适的钢材质量组别才能确保这种安全性，可参见附录Ⅰ。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('56b05d1b-ca59-4943-8f98-853aa8e443e7', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6 受弯构件（Part 3）', '{ y } } W _ { \\mathrm { y } } f } { \\leqslant } 1 . 0\n$$\n\n式中： $W _ { \\mathrm { y } }$ ——按受压最大纤维确定的对 $y$ 轴的毛截面模量$\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；$\\varphi _ { \\mathfrak { b } }$ 绕强轴弯曲所确定的梁整体稳定系数，应按本标准附录C计算。\n\n## 6.2.4 当箱形截面简支梁符合本标准第6.2.1条的要求或其截面尺寸（图6.2.4）满足 $h / b _ { 0 } \\leqslant 6$ ，$l _ { 1 } / b _ { 0 } \\leqslant 9 5 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } ^ { 2 }$ 时，可不计算整体稳定性， $l _ { 1 }$ 为受压翼缘侧向支承点间的距离（梁的支座处视为有侧向支承）。\n\n## 6.2.5 梁的支座处应采取构造措施，以防止梁端截面的扭转。当简支梁仅腹板与相邻构件相连，钢梁稳定性计算时侧向支承点距离应取实际距离的1.2倍。\n\n  \n图6.2.4箱形截面\n\n## 6.2.6 用作减小梁受压翼缘自由长度的侧向支撑，其支撑力应将梁的受压翼缘视为轴心压杆计算。\n\n## 6.2.7 支座承担负弯矩且梁顶有混凝土楼板时，框架梁下翼缘的稳定性计算应符合下列规定：\n\n1 当 $\\lambda _ { \\mathrm { n , b } } \\leqslant 0 . 4 5$ 时，可不计算框架梁下翼缘的稳定性。\n\n2 当不满足本条第1款时，框架梁下翼缘的稳定性应按下列公式计算：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { d } } W _ { \\mathrm { 1 x } } f } { \\leqslant } 1 . 0\n$$\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { e } } = \\pi \\lambda _ { \\mathrm { n , b } } \\sqrt { \\frac { E } { f _ { \\mathrm { y } } } }\n$$\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n , b } } = \\sqrt { \\frac { f _ { \\mathrm { y } } } { \\sigma _ { \\mathrm { c r } } } }\n$$\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = \\frac { 3 . 4 6 b _ { 1 } t _ { 1 } ^ { 3 } + h _ { \\mathrm { w } } t _ { \\mathrm { w } } ^ { 3 } ( 7 . 2 7 \\gamma + 3 . 3 ) \\varphi _ { 1 } } { h _ { \\mathrm { w } } ^ { 2 } ( 1 2 b _ { 1 } t _ { 1 } + 1 . 7 8 h _ { \\mathrm { w } } t _ { \\mathrm { w } } ) } E\n$$\n\n$$\n\\gamma = \\frac { b _ { \\mathrm { 1 } } } { t _ { \\mathrm { w } } } \\sqrt { \\frac { b _ { \\mathrm { 1 } } t _ { \\mathrm { 1 } } } { h _ { \\mathrm { w } } t _ { \\mathrm { w } } } }\n$$\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { 1 } } = \\frac { 1 } { 2 } \\Big ( \\frac { 5 . 4 3 6 \\gamma h _ { \\mathrm { \\ w } } ^ { 2 } } { l ^ { 2 } } + \\frac { l ^ { 2 } } { 5 . 4 3 6 \\gamma h _ { \\mathrm { \\ w } } ^ { 2 } } \\Big )\n$$\n\n式中： $b _ { 1 }$ 受压翼缘的宽度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$t _ { 1 }$ 1 受压翼缘的厚度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$W _ { 1 \\bf { x } }$ 弯矩作用平面内对受压最大纤维的毛截面模量$( \\mathrm { m m } ^ { 3 } )$ ；$\\varphi _ { \\mathsf { d } }$ 稳定系数，根据换算长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { e } }$ 按本标准附录D表D.0.2采用;\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { b } }$ 1 正则化长细比；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ - 畸变屈曲临界应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；l 当框架主梁支承次梁且次梁高度不小于主梁高度一半时，取次梁到框架柱的净距；除此情况外，取梁\n\n净距的一半 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n3 当不满足本条第1款、第2款时，在侧向未受约束的受压翼缘区段内，应设置隅撑或沿梁长设间距不大于2倍梁高并与梁等宽的横向加劲肋。\n\n## 6.3 局部稳定\n\n### 6.3.1 承受静力荷载和间接承受动力荷载的焊接截面梁可考虑腹板屈曲后强度，按本标准第6.4节的规定计算其受弯和受剪承载力。不考虑腹板屈曲后强度时，当 $h _ { 0 } / t _ { \\mathrm { w } } > 8 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ ，焊接截面梁应计算腹板的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('56b110a5-a5ef-4ffe-be42-69e05a18a021', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '6运输机械（Part 4）', '明原因，排除故障后继续启动。启动时应监视电流和电压，当启动后的电流降到正常值时，开始作业。\n\n7.3.7夹桩时，夹紧装置和桩的头部之间不应有空隙。当液压系统工作压力稳定后，才能启动振动桩锤。\n\n7.3.8沉桩前，应以桩的前端定位，并按使用说明书的要求调整导轨与桩的垂直度。\n\n7.3.9沉桩时，应根据沉桩速度放松吊桩钢丝绳。沉桩速度、电机电流不得超过使用说明书的规定。沉桩速度过慢时，可在振动桩锤上按规定增加配重。当电流急剧上升时，应停机检查。\n\n7.3.10拔桩时，当桩身埋入部分被拔起 $1 . 0 \\mathrm { m } { \\sim } 1 . 5 \\mathrm { m }$ 时，应停止拔桩，在拴好吊桩用钢丝绳后，再起振拔桩。当桩尖离地面只有 $1 . 0 \\mathrm { m } { \\sim } 2 . 0 \\mathrm { m }$ 时，应停止振动拔桩，由起重机直接拔桩。桩拔出后，吊桩钢丝绳未吊紧前，不得松开夹紧装置。\n\n### 7.4（缺失标题）\n\n7.4.6桩机发生浮机时，严禁起重机作业。如起重机已起吊物体，应立即将起吊物卸下，暂停压桩，在查明原因采取相应措施后，方可继续施工。  \n7.4.7压桩时，非工作人员应离机 $1 0 \\mathrm { m }$ 。起重机的起重臂及桩机配重下方严禁站人。  \n7.4.8压桩时，操作人员的身体不得进入压桩台与机身的间隙之中。  \n7.4.9压桩过程中，桩产生倾斜时，不得采用桩机行走的方法强行纠正，应先将桩拔起，清除地下障碍物后，重新插桩。7.4.10在压桩过程中，当夹持的桩出现打滑现象时，应通过提高液压缸压力增加夹持力，不得损坏桩，并应及时找出打滑原因，排除故障。  \n7.4.11桩机接桩时，上一节桩应提升 $3 5 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 4 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并不得松开夹持板。  \n7.4.12当桩的贯入阻力超过设计值时，增加配重应符合使用说明书的规定。  \n7.4.13当桩压到设计要求时，不得用桩机行走的方式，将超过规定高度的桩顶部分强行推断。  \n7.4.14作业完毕，桩机应停放在平整地面上，短船应运行至中间位置，其余液压缸应缩进回程，起重机吊钩应升至最高位置，各部制动器应制动，外露活塞杆应清理干净。  \n7.4.15作业后，应将控制器放在“零位”，并依次切断各部电源，锁闭门窗，冬期应放尽各部积水。  \n7.4.16转移工地时，应按规定程序拆卸桩机，所有油管接头处应加保护盖帽。\n\n### 7.5转盘钻孔机\n\n7.5.1钻架的吊重中心、钻机的卡孔和护进管中心应在同一垂直线上，钻杆中心偏差不应大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。7.5.2钻头和钻杆连接螺纹应良好，滑扣的不得使用。钻头焊\n\n接应牢固可靠，不得有裂纹。钻杆连接处应安装便于拆卸的垫圈。  \n7.5.3作业前，应先将各部操纵手柄置于空挡位置，人力盘动时不得有卡阻现象，然后空载运转，确认一切正常后方可作业。7.5.4开钻时，应先送浆后开钻；停机时，应先停钻后停浆。泥浆泵应有专人看管，对泥浆质量和浆面高度应随时测量和调整，随时清除沉淀池中杂物，出现漏浆现象时应及时补充。7.5.5开钻时，钻压应轻，转速应慢。在钻进过程中，应根据地质情况和钻进深度，选择合适的钻压和钻速，均匀给进。7.5.6换挡时，应先停钻，挂上挡后再开钻。  \n7.5.7加接钻杆时，应使用特制的连接螺栓紧固，并应做好连接处的清洁工作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('56b446f2-925b-4bea-a79e-27e529266426', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 1）', '5．3 材料和许用应力## 5．3．1 结构件钢材及其许用应力\n\n### 5．3．1．1 结构件钢材\n\n#### 5．3．1．1．1 起重机承载结构件的钢材选择，应考虑结构的重要性、载荷特征、应力状态、连接方式和起重机工作环境温度及钢材厚度等因素。\n\n起重机 金 属 结 构 的 主 要 承 载 结 构 的 构 件，宜 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T700中 的 Q235钢 和GB／T699中的 20钢 材；当 结 构 需 要 采 用 高 强 度 钢 材 时，可 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T1591中 的Q345、Q390和 Q420钢材。\n\n对厚度大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 的钢板，用作焊接承载构件时应慎重，当用作拉伸、弯曲等受力构件时，需增加横向取样的拉伸和冲击韧性的检验，且应满足设计要求。\n\n下列情况的承载结构和构件钢材不应采用沸腾钢：\n\na） 焊接结构\n\n1） 直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构；  \n2） 虽可以不计算疲劳但工作环境温度低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时的直接承受动载荷的结构以及受拉、受弯的重要承载结构；  \n3） 工作环境温度等于或低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的所有承载结构。\n\n#### b） 非焊接结构\n\n工作环境温度等于或低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构。\n\n#### 5．3．1．1．2 在设计高强度钢材的结构构件时，应特别注意选择合理的焊接工艺并进行相应的焊接试验，以减少其制造内应力，防止焊缝开裂及控制高强度钢材结构的变形。\n\n#### 5．3．1．1．3 室外工作起重机的结构工作环境温度，在用户未特别提出时，可取为起重机使用地点的年最低日平均温度。对不确定使用地点的起重机，工作环境温度由设计制造单位根据销售情况确定。\n\n#### 5．3．1．1．4 为使所选的结构件钢材具有足够的抗脆性破坏的安全性，应根据影响脆性破坏的条件来选择钢材的质量组别，即应正确评价导致构件钢材脆性破坏的以下各因素的影响：\n\n纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；  \n构件材料的厚度；  \n工作环境的温度。\n\n考虑影响脆性破坏因素评价的钢材质量组别选择方法参见附录I。\n\n#### 5．3．1．1．5 钢铸件宜采用符合 GB／T11352或 GB／T14408规定的铸钢。\n\n### 5．3．1．2 结构构件钢材的许用应力\n\n#### 5．3．1．2．1 拉伸、压缩、弯曲许用应力（即：基本许用应力） $[ \\pmb { \\sigma } ]$\n\n基本许用应力包括拉伸、压缩、弯曲的许用应力，可按以下两种情况计算：a） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7$ 的钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ ］为钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 除以强度安全系数 $n$ ，见表22。\n\n表 22 强度安全系数 $\\pmb { n }$ 和钢材的基本许用应力 $[ \\pmb { \\sigma } ]$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>载荷组合</td><td rowspan=1 colspan=1>A</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>C</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>强度安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>基本许用应力[o]/（N/mm²)</td><td rowspan=1 colspan=1>/1.48</td><td rowspan=1 colspan=1>/1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>g/1.22</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=4>注1：在一般非高危险的正常情况下,高危险度系数Yn=1,强度安全系数n就是表 H.1中的强度系数 Yfi。注2：σs值应根据钢材厚度选取，见GB/T700 和GB/T1591。</td></tr></table>\n\n\nb） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的高强度钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ 按式（28）计算：\n\n$$\n[ \\sigma ] = \\frac { 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { n }\n$$\n\n……（28）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 钢材的基本许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点。当钢材无明显的屈服点时，取 $\\sigma _ { 0 , 2 }$ 为 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( \\sigma _ { 0 , 2 } \\right.$ 为钢材标准拉力试验残余应变达 $0 . 2 \\%$ 时的试验应力），单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N /');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('56b8f201-3f0c-45f6-853c-0ba6de82cc8f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 4）', '指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程度等有关，由实验得出，见式（107）、式（108）。\n\n展开后，式（5）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { n _ { 1 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 2 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 2 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 3 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 3 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } + \\cdots { \\ldots } + { \\frac { n _ { n } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { n } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ~ ( \\mathrm { ~ 6 ~ } )\n$$\n\n式中符号同式（5）。\n\n对于机械零件，当式（5）、式（6）的 $n _ { \\mathrm { T } }$ 中某单项应力 $\\sigma _ { i }$ 首次出现 $n _ { i } \\mathcal { \\{ > }  2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 项时，即取 $n _ { i } = 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 为有效值，并将此 $n _ { i }$ 值作为末项 $n _ { n }$ 狀的值，后续项不再计入。\n\n由式（6）算得应力谱系数的值后，可按表8确定该结构件和机械零件的相应的应力状态级别。\n\n表 8 结构件或机械零件的应力状态级别及应力谱系数  \n\n\n\n\n\n### 3．4．3 结构件或机械零件的工作级别\n\n根据结构件或机械零件的使用等级及应力状态级别，结构件或机械零件的工作级别划分为 $\\mathrm { E 1 \\sim }$ E8共8个级别，见表9。\n\n表 9 结构件或机械零件的工作级别');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('56c0e810-3085-4b89-8ed2-3e1b2c016296', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '目次', '目次1总.. 08  \n2号.  \n2.1术语.… 1  \n2.2符．… 112  \n3平面控制测量.  \n3．1一般规.  \n3．2卫星定位测量. ..114  \n3．3导线测量. ..120  \n3．4三角形网测量 ...128  \n4高程控制测量. …32  \n4.1一般规定. ..132  \n4．2水准测量 .32  \n4．3电磁波测距三角高程测量 ..134  \n4．4GPS 拟合高程测量. ..37  \n5地形测量.. ...140  \n5．1一般规定... …40  \n5．2图根控制测量 ...143  \n5．3测绘方法与技术要求 ..:.46  \n5．4纸质地形图数字化. 4  \n5．5数字高程模型(DE...  \n5．6一般地区地形测图.. 51  \n5.建筑地形测图.51  \n5.8矿现状图测量.5  \n5.9测量.52  \n5．10地形图的修测与编绘 5  \n6线路测量 155  \n6．1一般规. 55  \n6．2铁路、公路测量 155  \n6．3架空索道测量. .56  \n6．4自流和压力管线测量. 15  \n6．5架空送电线路测量.  \n7地下管线测量..   \n7．1一般规定.…  \n7．2地下管线调查. 16  \n7.3地下管线施测161  \n7.4地下管图绘制161  \n75地下管线信息系….62  \n8施工测量..… 16  \n8．1一般规定.. ..163  \n8．2场区控制测量.. ....163  \n8．3工业与民用建筑施工测量 ...165  \n8．4水工建筑物施工测量 ..167  \n8．5桥梁施工测量. ..168  \n8．6隧道施工测量 ..169  \n9竣工总图的编绘与实测 ..173  \n9．1一般规定.. ..173  \n9．2竣工总图的编绘 ..173  \n9．3竣工总图的实测 ..173  \n10变形监测. .174  \n10．1一般规定. ..174  \n10．2水平位移监测基准网 .176  \n10．3垂直位移监测基准网 .178  \n10.4 基本监测方法与技术要求 .179  \n10.5 工业与民用建筑变形监测 .180  \n10.6 水工建筑物变形监测， ..181  \n10.7 地下工程变形监测 ..182  \n10．8桥梁变形监测 ….183  \n10．9滑坡监测.. ..184  \n10．10数据处理与变形分析 ..185');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('56cac2f5-c85e-4233-a8c3-6b25d30579d2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算## 6．3．1 滚动轴承的选择计算\n\n滚动轴承计算的目的是计算滚动轴承是否能满足在4．4．2．1中规定的载荷情况 、 、 中最不利的情况下的静载荷的要求，及在载荷情况Ⅰ、Ⅱ中的较不利的情况下最大动载荷的要求，但对转速低于$1 0 \\ \\mathrm { r / m i n }$ 的滚动轴承，不必校验其动载承受能力。\n\n### 6．3．1．1 滚动轴承的设计预期寿命\n\n滚动轴承应具有足够的设计预期寿命，可以根据所在机构的使用等级确定；对作为易损件在使用中可以更换的滚动轴承，其设计预期寿命可以取为比它所在机构的使用等级低一级或低两级。\n\n### 6．3．1．2 滚动轴承的等效平均动载荷犘\n\n#### 6．3．1．2．1 承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．1）的轴承等效平均动载荷  \n##### 6．3．1．2．1．1 水平运动的机构中的轴承等效平均动载荷犘\n\n因为在作业循环周期内，承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的滚动轴承所受的载荷值是变化的，为计算方便起见特确定一个等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { M m e a n } }$ ，并假定此载荷在6．3．1．1中所确定的设计预期寿命期内是不变的，其值为：\n\n对受加速力但不受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n$$\n\\begin{array} { r l } { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 1 9 \\ ) } \\\\ { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 2 0 \\ ) } \\end{array}\n$$\n\n对受加速力又受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n式中：\n\nMmeanⅠ 水平运动机构中受加速力但不受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \nMmeanⅡ 水平运动机构中受加速力又受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）。犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x I } } \\ , P _ { \\mathrm { M m a x I } } $ 见4．4．2．2．1和4．4．2．3．1， $K _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 为3．3．2中所述的机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 值的立方根。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('56ccd284-257a-48e3-b555-3867219c7e6d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 1）', '表30 $m \\not - p$ 表### 5．7．1．3 板的局部稳定性许用应力和板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．3．1 板的局部稳定性许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ 。\n\n当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { \\leqslant } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（58）计算；当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { > } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（59）计算：\n\n$$\n\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right] { = } \\frac { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } { n }\n$$\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c r } } } { n }\n$$\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 板的局部稳定性许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { c r r } }$ 同式（56）；$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 同式（57）；$n$ 板的局部稳定性安全系数，取与强度安全系数一致，见表22。\n\n#### 5．7．1．3．2 板的局部稳定性，按式（60）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ]\n$$\n\n……（60）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { 1 }$ 板的计算点上的压缩正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 板的计算点上的局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；T 板的计算点上的剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 同式（58）或式（59）。\n\n### 5．7．1．4 均匀受压翼缘板不必验算局部稳定性的条件\n\n若工字形截面构件的受压翼缘板自由外伸宽度与其厚度之比不大于 $1 5 \\ \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，或箱形构件两腹\n\n板之间的、或满足5．7．1．5．2要求的纵向加劲肋之间的受压翼缘板宽度与厚度之比不大于 $6 0 \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，且板中计算压缩应力不大于 $0 . 8 [ \\sigma ]$ 时，可不必验算其受压翼缘板的局部稳定性。\n\n### 5．7．1．5 加劲肋的构造尺寸要求\n\n#### 5．7．1．5．1 横向加劲肋ψ\n\n##### 5．7．1．5．1．1 受犫 犫 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，其横向加劲肋间距 $a$ 一般不应小于0．5 ，且不应大于 $2 b$ 。此处 $b$ 为上、下翼缘板之间的腹板总高（宽）度。\n\n##### 5．7．1．5．1．2 腹板两侧成对配置矩形截面横向加劲肋时，其截面尺寸应按式（61）、式（62）确定：犫\n\n$$\nb _ { \\mathrm { s } } \\geqslant \\frac { b } { 3 0 } + 4 0\n$$\n\n……（61）\n\n$$\nt _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } \\frac 1 { 1 5 } b _ { \\mathrm { s } } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（62）\n\n式中：\n\n$b _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的外伸宽度，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ）；  \n$b$ 腹板高度，单位为毫米 $: \\mathrm { m m } )$ ；  \n$t _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）。  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n##### 5．7．1．5．1．3 腹板一侧配置矩形截面横向加劲肋时，为获得与成对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('56d44ae5-9a55-4243-ab31-bdcff9c64ff1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '本规范用词用语说明', '本规范用词用语说明1 本规范执行严格程度的用词，采用下列写法：\n\n1) 表示很严格，非这样做不可的用词，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；\n\n2) 表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；\n\n3) 表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；\n\n4) 表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。\n\n2 引用标准的用语采用下列写法：\n\n1) 在标准总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定”。\n\n2） 在标准条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为“应符合 $\\langle \\langle \\mathsf { X } \\times \\mathsf { X } \\times \\mathsf { X } \\times \\mathsf { X } \\times \\mathsf { X } \\rangle$ $( \\times \\times \\times )$ 的有关规定”。\n\n3） 当引用本标准中的其他规定时，表述为“应符合本规范第 $\\times$ 章的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times . ~ \\times$ 节的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times . \\times . \\times$ 条的有关规定”或“应按本规范第 $\\times . \\times . \\times$ 条的有关规定执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('56e8538f-3b88-4e3b-bf6e-195f0f410963', '124《厚钢板超声检测方法》（GB-T2970-2016）.md', '附录B', '附录B## (规范性附录) 双晶探头性能要求\n\n### B.1 距离-波幅特性曲线\n用图B.1所示试样测定每一厚度的回波高度，作出如图B.1所示的特性曲线，其应满足下述条件：\n\na) 要检测的最大厚度的底面回波高度与最大回波高度差应在0 dB\\~—6dB的范围内。对于与具有距离幅度补偿功能的仪器联合使用的双晶片直探头，补偿后要求检测的最大厚度的底面回波高度与最大回波高度差也应在0 $\\mathrm { d B } ^ { \\sim } { - 6 }$ dB的范围内。  \nb) 距离为 $3 ~ \\mathrm { \\ m m }$ 处的回波高度与最大回波高度差应在0dB\\~-6 dB的范围内。对于与具有距离幅度补偿功能的仪器联合使用的双晶片直探头，补偿后要求距离为3mm处的回波高度与最大回波高度差也应在0 dB～—6dB的范围内。\n\n### B.2 双晶片探头的表面泄露回波高度\n直接接触法测得的双晶片探头的表面泄露回波高度必须比最大回波高度低40 dB。\n\n### B.3 检出灵敏度(用图 B.2试样测量)\n图 B.2 试样平底孔的回波高度与最大回波高度差必须在-10 dB±2dB 的范围内。\n\n### B.4 有效波束宽度\n使探头对准图B.2试块 $\\Phi 5 . 6 \\mathrm { { m m } }$ 平底孔，并平行于双晶探头的声场分割面移动，测定最大回波高度两侧下降6dB 的范围，全部宽度应大于 $1 5 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n说明：\n\n  \n图B.1 距离-波幅特性曲线\n\nLo 图1试样中最大回波高度时的厚度；  \nL 使用的最大厚度。\n\n  \n图 B.2 测定仪器和探头组合性能试样');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('56ec55f7-fb33-4a3c-be49-3d6a50bd078a', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '9电动施工机具', '9电动施工机具## 9.1一般规定\n\n9.1.1施工现场所使用的电动施工机具应符合国家强制认证标准规定。  \n9.1.2施工现场所使用的电动施工机具的防护等级应与施工现场的环境相适应。  \n9.1.3施工现场所使用的电动施工机具应根据其类别设置相应的间接接触电击防护措施。  \n9.1.4应对电动施工机具的使用、保管、维修人员进行安全技术教育和培训。  \n9.1.5应根据电动施工机具产品的要求及实际使用条件，制订相应的安全操作规程。\n\n## 9.2可移式和手持式电动工具\n\n9.2.1施工现场使用手持式电动工具应符合现行国家标准《手持式电动工具的管理、使用、检查和维修安全技术规程》GB/T3787的有关规定。\n\n9.2.2施工现场电动工具的选用应符合下列规定：\n\n1一般施工场所可选用I类或Ⅱ类电动工具。\n\n2潮湿、泥泞、导电良好的地面，狭窄的导电场所应选用Ⅱ类或Ⅲ类电动工具。\n\n3当选用I类或Ⅱ类电动工具时，I类电动工具金属外壳与保护导体（PE）应可靠连接；为其供电的末级配电箱中剩余电流保护器的额定剩余电流动作值不应大于 ${ \\mathsf { 3 0 m A } }$ ，额定剩余电流动作时间不应大于0.1s。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('56fe015c-077c-42e2-bfce-b889847fa887', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 15）', 'n=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>YpC11</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>3．试验载荷，见4.2.3.4</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>YpC12</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4．缓冲碰撞载荷，见4.2.3.2</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>YpC13</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>5．倾翻水平力，见4.2.3.3</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('57116659-ed31-4f65-b9e5-aa1e1c419dd6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 1）', '表30 $m \\not - p$ 表### 5．7．1．3 板的局部稳定性许用应力和板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．3．1 板的局部稳定性许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ 。\n\n当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { \\leqslant } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（58）计算；当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { > } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（59）计算：\n\n$$\n\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right] { = } \\frac { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } { n }\n$$\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c r } } } { n }\n$$\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 板的局部稳定性许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { c r r } }$ 同式（56）；$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 同式（57）；$n$ 板的局部稳定性安全系数，取与强度安全系数一致，见表22。\n\n#### 5．7．1．3．2 板的局部稳定性，按式（60）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ]\n$$\n\n……（60）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { 1 }$ 板的计算点上的压缩正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 板的计算点上的局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；T 板的计算点上的剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 同式（58）或式（59）。\n\n### 5．7．1．4 均匀受压翼缘板不必验算局部稳定性的条件\n\n若工字形截面构件的受压翼缘板自由外伸宽度与其厚度之比不大于 $1 5 \\ \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，或箱形构件两腹\n\n板之间的、或满足5．7．1．5．2要求的纵向加劲肋之间的受压翼缘板宽度与厚度之比不大于 $6 0 \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，且板中计算压缩应力不大于 $0 . 8 [ \\sigma ]$ 时，可不必验算其受压翼缘板的局部稳定性。\n\n### 5．7．1．5 加劲肋的构造尺寸要求\n\n#### 5．7．1．5．1 横向加劲肋ψ\n\n##### 5．7．1．5．1．1 受犫 犫 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，其横向加劲肋间距 $a$ 一般不应小于0．5 ，且不应大于 $2 b$ 。此处 $b$ 为上、下翼缘板之间的腹板总高（宽）度。\n\n##### 5．7．1．5．1．2 腹板两侧成对配置矩形截面横向加劲肋时，其截面尺寸应按式（61）、式（62）确定：犫\n\n$$\nb _ { \\mathrm { s } } \\geqslant \\frac { b } { 3 0 } + 4 0\n$$\n\n……（61）\n\n$$\nt _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } \\frac 1 { 1 5 } b _ { \\mathrm { s } } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（62）\n\n式中：\n\n$b _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的外伸宽度，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ）；  \n$b$ 腹板高度，单位为毫米 $: \\mathrm { m m } )$ ；  \n$t _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）。  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n##### 5．7．1．5．1．3 腹板一侧配置矩形截面横向加劲肋时，为获得与成对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('57212f3b-654a-4df7-853d-e84fb5a6d08b', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明（Part 2）', 'G.1中A是用Ⅱ类场地的地震动峰值加速度5个范围表达的，本规范A值直接采用《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015）上Ⅱ类场地的基本地震动峰值加速度分区值，与《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015）中表F.1是一致的，具体取值可在《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015）的附录C中查取，因此表3.2.2的对应关系也采用基本地震动峰值加速度分区值表达。此外，区划图上没有A不小于$0 . 7 5 g$ 的区，因此表3.2.2只保留4个抗震设防烈度。根据定义，烈度表达的是一般场地上地震动强烈程度的平均特征，即与Ⅱ类场地对应。其他场地类别的地震动峰值加速度是依据相应Ⅱ类场地的值调整得到的，表达的是同一烈度下场地条件对地震动的影响，并不对应另外的抗震设防烈度。\n\n### 3.2.3 对桥梁工程场地进行专门的地震安全性评价时，除应符合现行《工程场地地震安全性评价》（GB17741）的规定外，确定抗震设防标准及地震作用时尚应符合本规\n\n范的相关规定。\n\n### 条文说明\n\n桥梁工程场地专门的地震安全性评价，要确定抗震设防烈度，以及对应各类桥梁抗震设防标准的设计地震动参数，即对应E1和E2地震作用的设计地震动参数，各类桥梁E1和E2地震作用的重现期可以按本规范表3-1确定。此外，是否需要考虑竖向地震作用以及地震动空间变化等也应按照本规范的要求执行，详见本规范第5章的有关规定。\n\n## 3.3 抗震设计方法分类及流程图\n\n### 3.3.1 根据桥梁抗震设防类别及抗震设防烈度，桥梁抗震设计方法可分为下列三类：\n1 1类，应进行E1和E2地震作用下的抗震分析和抗震验算，并应满足本规范第3.4节的要求以及相关构造和抗震措施的要求。\n\n2 2类，应进行E1地震作用下的抗震分析和抗震验算，并应满足相关构造和抗震措施的要求。\n\n3 3类，应满足相关构造和抗震措施的要求，可不进行抗震分析和抗震验算。\n\n### 条文说明\n\n为确保桥梁结构的抗震安全性，同时尽可能减小计算工作量，本规范对各抗震设防类别、抗震设防烈度的桥梁规定了相应的抗震设计要求和抗震设计内容。总的原则是要求抗震设防类别、抗震设防烈度高的桥梁做更精细的抗震设计。根据抗震设计要求和抗震设计内容的不同，本规范将抗震设计方法分为三类。\n\n### 3.3.2 桥梁抗震设计方法应按表3.3.2选用。\n\n表3.3.2 桥梁抗震设计方法选用  \n\n\n\n\n\n注：坛工拱桥、重力式桥墩和桥台的抗震设计方法可选2类。\n\n### 条文说明\n\n参照现行国内外相关桥梁抗震设计规范，本规范规定，对V度区的B类、C类、D类桥梁，可只需满足相关构造和抗震措施要求，无须进行抗震分析；对VI度、V度和IX度区的D类桥梁，可只进行E1地震作用下的抗震计算和验算，并满足相关构造和抗震措施要求；工拱桥、重力式桥墩和桥台一般为混凝土结构，结构尺寸大，基本无延性，不能考虑延性抗震设计，因此规定可只进行E1地震作用下的抗震设计［该规定沿用了《公路工程抗震设计规范》（JTJ004—1989）（简称“89 规范”）和08 细则的规定，现有经验表明，照此设计的桥梁在实际地震中表现良好]；对其他桥梁，则需进行E1和E2地震作用下的抗震计算和验算，并满足相关构造和抗震措施要求。\n\n### 3.3.3 桥梁抗震设计可采用图3.3.3的抗震设计流程进行。\n\n  \n图3.3.3 抗震设计流程图\n\n## 3.4 桥梁结构抗震体系\n\n### 3.4.1 桥梁结构抗震体系应符合下列规定：\n\n1 有可靠和稳定的传力途径。  \n2 有明确、可靠的位移约束，能有效地控制结构地震位移，防止落梁。  \n3 有明确、合理、可靠的能量耗散部位。  \n4 有避免因部分结构构件的破坏而导致结构倒塌的能力。\n\n### 条文说明\n\n桥梁结构抗震体系，是指用于承担地震作用的各种桥梁结构体系的总称，主要功能\n\n为承担水平向和竖向地震作用。\n\n本条是在归纳总结历次地震震害教训基础上给出的规定，目的是避免地震作用下桥梁结构出现整体破坏和倒塌，保证交通生命线不致中断。\n\n### 3.4.2 对B类和C类梁桥，可采用下列两种抗震体系：\n\n1 类型I：地震作用下，桥梁的弹塑性变形、耗能部位位于桥墩。典型单柱墩和双柱墩的耗能部位，即潜在塑性铰区域如图3.4.2所示。\n\n  \n图3.4.2 连续梁、简支梁桥单柱墩和双柱墩的耗能部位（潜在塑性铰区域）示意图（图中“区”代表潜在塑性铰区域)\n\n2 类型Ⅱ：地震作用下，桥梁的耗能部位位于桥梁上、下部结构的连接构件，包括减隔震支座和耗能装置。\n\n### 条文说明\n\n对钢筋混凝土桥梁，目前国内外采用的结构抗震体系主要有两类：一类是按延性抗震设计的桥梁，地震作用下利用桥梁墩柱发生塑性变形，延长结构周期，耗散地震能量。对这类结构，允许发生塑性变形的耗能部位一般选择在易于检查和修复的构件上。图3.4.2给出了单柱墩和双柱墩的适宜耗能部位示意图。对有系梁双柱墩，在墩柱和系梁的节点部位也可能发生塑性变形，一般考虑塑性变形发生在系梁上。另一类为按减隔震设计的桥梁，地震作用下，利用桥梁上、下部结构的连接构件（支座、耗能装置）发生塑性变形或增大阻尼，延长结构周期，耗散地震能量，从而减小结构地震反应。据此，本规范将桥梁结构抗震体系分为两类。\n\n地震作用下，桥梁结构的耗能部位在抗震设计时预先确定，对结构的变形能力进行校核，同时确保结构的其他部位不能比耗能部位更薄弱。\n\n一般来讲，桥梁结构形式越规则，刚度和强度分布越均匀，其抗震性能越好。因此，桥梁不同墩柱的高差尽量不要太大，斜桥的斜交程度和曲线桥的曲线程度也尽量减小。\n\n### 3.4.3 对采用抗震体系类型I的桥梁，抗震设计时，墩柱、系梁应作为延性构件设计，桥梁基础、盖梁、支座、梁体和节点宜作为能力保护构件，墩柱的抗剪强度应按能力保护原则设计。\n\n### 条文说明\n\n美国1971年发生的圣费尔南多地震是桥梁抗震设计理念和设计方法发展的转折点，人们在震害调查和研究基础上认识到了结构延性');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('573158cd-754c-4929-9ca8-27cbdf9ab9b2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 3）', '相同尺寸。\n\n9．3．3．1．4 梯级踏板表面要防滑。\n\n#### 9．3．3．2 直梯\n\n9．3．3．2．1 直梯两边撑杆的间距不小于 $0 , 4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，两撑杆之间梯级宽度不应小于 $0 . 3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级的间距应保持一致宜为 $0 . 2 3 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，梯级离开固定结构件至少应为 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级中心 $0 , 1 \\textrm { m }$ 范围内应能承受 $1 \\ 2 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n9．3．3．2．3 高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的直梯应有护圈，护圈从 $2 , 0 \\textrm { m }$ 高度起开始安装，护圈直径宜取为 $0 . 6 \\mathrm { \\ m } \\sim$ $0 , 8 \\textrm { m }$ 。护圈之间应由三或五根间隔布置的纵向板条联接起来，并保证有一根板条正对着直梯的垂直中心线，相邻护圈之间的距离：当护圈设置三根纵向板条时，不应大于 $0 , 9 \\textrm { m }$ ，当护圈设置五根纵向板条时，不应大于 $1 , 5 \\textrm { m }$ 。安装了纵向板条的护圈在任何一个 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的范围内应可以承受 $1 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 的分布\n9．3．3．2．4 除非提供有其他合适的把手，直梯的两边撑杆至少要比最上一个梯级高出 $1 , 0 \\textrm { m }$ ，当空间受限制时此高出的高度也不应小于 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n9．3．3．2．5 装在结构内部的直梯，如果结构件的布置能够保证直径为 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的球体不能穿过，则可不设护圈。  \n9．3．3．2．6 直梯每 $1 0 \\textrm { m }$ 至少应设一个休息平台。如果空间不够，可以将平台靠在整个连续直梯的旁边。  \n9．3．3．2．7 直梯的终端宜与平台平齐，梯级终端踏板或踏杆不应超过平台平面。  \n9．3．3．2．8 如梯子在平台处不中断，则护圈也不应中断，但应在护圈侧面开一个宽为 $0 , 5 \\textrm { m }$ 、高为$1 , 4 \\textrm { m }$ 的洞口，以便人员出入。\n\n### 9．3．4 栏杆\n\n9．3．4．1 在起重机上的以下部位应装设栏杆：\n\n用于进行起重机安装、拆卸、试验、维修和保养的、且高于地面 $2 \\textrm { m }$ 的工作部位；  \n通往离地面高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的操作室、检修保养部位的通道；  \n在起重机上存在跌落高度大于 $1 \\textrm { m }$ 的危险通道及平台。\n\n9．3．4．2 栏杆的设置应满足以下要求：\n\n栏杆上部表面的高度不低于 $1 \\textrm { m }$ ，栏杆下部有高度不低于 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的踢脚板，在踢脚板与手扶栏杆之间有不少于一根的中间横杆，它与踢脚板或手扶栏杆的距离不得大于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；对净高不超过 $1 , 3 \\textrm { m }$ 的通道，手扶栏杆的高度可以为 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n在手扶栏杆的最危险部位，应能承受水平方向的集中载荷 犉 $F$ 而不发生永久变形，并且其最大位移不应超过 $3 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；载荷 $F$ 按式（146）计算：\n\n$$\nF { = } 3 0 0 ~ L\n$$\n\n·…( 146 )\n\n式中：\n\n$F$ —水平方向的集中载荷，单位为牛顿(N)；  \n$L$ ——栏杆的相邻两支柱轴线间的最大距离,单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n载荷 $F$ 的取值，每米不得小于 $3 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。栏杆允许开口，但开口处应有防止人员跌落的保护措施。在沿建筑物墙壁或实体墙结构设置的通道上，允许用扶手代替栏杆，这些扶手的中断长度（例如为让开建筑物的柱子、门孔）不宜超过 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n## 9．4 机械安全要求\n\n### 9．4．1 钢丝绳和链条传动系统\n\n#### 9．4．1．1 钢丝绳\n\n9．4．1．1．1 起重机的承载钢丝绳直径，一般不宜小于 $6 \\ \\mathrm { m m }$ 。  \n9．4．1．1．2 载荷由多根钢丝绳支承时，宜设置能有效地保证各根钢丝绳受力均衡的装置。如果结构上无法消除载荷在各钢丝绳之间分布的不均匀性，则应在设计中予以考虑。  \n9．4．1．1．3 起升机构和非平衡变幅机构不应使用接长的钢丝绳。  \n9．4．1．1．4 起升高度较大的起重机，宜采用不旋转钢丝绳，必要时还应有防止钢丝绳旋转的装置和措施。  \n9．4．1．1．5 吊运熔融金属的起重机，在吊钩组及吊运横梁等处应采取措施保护钢丝绳免受辐射热直接影响，并防止熔融金属喷溅到钢丝绳上。吊运熔化或炽热金属的钢丝绳，应采用金属绳芯或金属股芯等有耐高温性能的重要用途钢丝绳。\n\n9．4．1．1．6 钢丝绳端部的固定和连接应符合如下要求：\n\na） 用绳卡连接时，应满足表57');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5738fbef-2aec-4ff3-a56b-68ba6e4f3a91', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 结果计算', '4 结果计算## 4.1 砂浆贯入阻力值，按式（T0592-1）计算：\n\n$$\nf _ { p } = \\frac { N _ { p } } { A _ { p } }\n$$\n\n式中： $f _ { p }$ ——贯入阻力值（MPa）;$N _ { p }$ ——贯入深度至 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时的静压力（N）；$A _ { p }$ ——贯入试针的截面积， $3 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 。\n\n计算结果精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n## 4.2 由测得的贯入阻力值，可按下列方法确定砂浆的凝结时间。\n\n（1）分别记录时间和相应的贯入阻力值，根据试验所得各阶段的贯入阻力与时间的关系绘图，由图求出贯入阻力值达到 $0 . 5 \\mathrm { M P a }$ 时所需的时间 $t _ { s }$ （ $\\operatorname { m i n }$ ），此时 $t _ { s }$ 值即为砂浆的凝结时间测定值。\n\n（2）砂浆凝结时间测定，应在一盘内取两个试样，以两个试验结果的平均值作为该砂浆的凝结时间，两次试验结果的误差不应大于 $3 0 \\mathrm { { m i n } }$ ，否则重新试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5745e6c8-3455-49b0-aa5e-8ab0732ccf84', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 14）', '><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>”</td><td rowspan=3 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1．工作状态风载荷，见4.2.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2．雪和冰载荷，见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3．温度变化引起的载荷，见4.2.2.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5751a877-5bfd-4920-810d-cbd593e2452c', '44《中华人民共和国水法》（主席令第48号）.md', '第一章 总则', '第一章 总则第一条 为了合理开发、利用、节约和保护水资源，防治水害，实现水资源的可持续利用，适应国民经济和社会发展的需要，制定本法。\n\n第二条 在中华人民共和国领域内开发、利用、节约、保护、管理水资源，防治水害，适用本法。\n\n本法所称水资源，包括地表水和地下水。\n\n第三条 水资源属于国家所有。水资源的所有权由国务院代表国家行使。农村集体经济组织的水塘和由农村集体经济组织修建管理的水库中的水，归各该农村集体经济组织使用。\n\n第四条 开发、利用、节约、保护水资源和防治水害，应当全面规划、统筹兼顾、标本兼治、综合利用、讲求效益，发挥水资源的多种功能，协调好生活、生产经营和生态环境用水。\n\n第五条 县级以上人民政府应当加强水利基础设施建设，并将其纳入本级国民经济和社会发展计划。\n\n第六条 国家鼓励单位和个人依法开发、利用水资源，并保护其合法权益。开发、利用水资源的单位和个人有依法保护水资源的义务。\n\n第七条 国家对水资源依法实行取水许可制度和有偿使用制度。但是，农村集体经济组织及其成员使用本集体经济组织的水塘、水库中的水的除外。国务院水行政主管部门负责全国取水许可制度和水资源有偿使用制度的组织实施。\n\n第八条 国家厉行节约用水，大力推行节约用水措施，推广节约用水新技术、新工艺，发展节水型工业、农业、服务业，建立节水型社会。\n\n各级人民政府应当采取措施，加强对节约用水的管理，建立节约用水技术开发推广体系，培育和发展节约用水产业。\n\n单位和个人有节约用水的义务。\n\n第九条 国家保护水资源，采取有效措施，保护植被，植树种草，涵养水源，防治水土流失和水体污染，改善生态环境。\n\n第十条 国家鼓励和支持开发、利用、节约、保护、管理水资源和防治水害的先进科学技术的研究、推广和应用。\n\n第十一条 在开发、利用、节约、保护、管理水资源和防治水害等方面成绩显著的单位和个人，由人民政府给予奖励。\n\n第十二条 国家对水资源实行流域管理与行政区域管理相结合的管理体制。\n\n国务院水行政主管部门负责全国水资源的统一管理和监督工作。\n\n国务院水行政主管部门在国家确定的重要江河、湖泊设立的流域管理机构（以下简称流域管理机构），在所管辖的范围内行使法律、行政法规规定的和国务院水行政主管部门授予的水资源管理和监督职责。\n\n县级以上地方人民政府水行政主管部门按照规定的权限，负责本行政区域内水资源的统一管理和监督工作。\n\n第十三条 国务院有关部门按照职责分工，负责水资源开发、利用、节约和保护的有关工作。\n\n县级以上地方人民政府有关部门按照职责分工，负责本行政区域内水资源开发、利用、节约和保护的有关工作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('575b3ac9-db3a-4b8d-9c55-dfe741cc90d9', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．8 工矿区现状图测量', '5．8 工矿区现状图测量## 5．8．2 随着全站仪的普及应用，细部坐标测量已十分方便快捷，按表5．8．2进行细部测量，通常可满足工矿区现状图测量的需要。数字地形图已成为测绘部门的主要产品，对细部测量的要求是否简化还须进一步调查总结。\n\n## 5．8．3 关于细部坐标和细部高程测量的相关说明如下：\n\n### 1 长期实践证明，采用全站仪或经纬仪加电磁波测距仪施测细部点的坐标和高程，是完全可以满足细部点精度要求的。\n\n### 2 反算距离与检核距离较差的限差，是根据以往经纬仪和钢尺量距施测细部坐标的统计资料确定的。反算距离与检核距离较差的大小，除与细部坐标点相对于邻近图根点的点位中误差有关外，还与施测细部点的两图根点之相对点位误差以及检核误差有关。随着全站仪的普及应用，满足限差要求不成问题。\n\n### 3 随着数字地形图在各行业的广泛应用，对地物属性的综合体现，显得尤为重要。故本款新增了对点或地物属性的要求。\n\n## 5．8．4 工矿区现状图中的其他地形、地貌，是指测区内的普通或简易建(构)筑物及一般地形、地貌。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5762463c-f34d-4d2f-b2da-a5a2741ed976', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '级或Ⅱ级的接头。', '级或Ⅱ级的接头。2 新颁布的《钢筋机械连接用套筒》（JG/T 163-2013）已替换原行业标准《镦粗直螺纹钢筋接头》（JG 171—2005）和《滚轧直螺纹钢筋连接接头》（JG 163—2004），故本款作出了相应修改。\n\n## 4.3.5 钢筋机械连接接头在施工现场的检验与验收应符合下列规定：\n\n1 应提交有效的型式检验报告，以及连接件产品合格证、接头加工安装要求等相关技术文件。\n\n2 钢筋连接工程开始前及施工过程中，应对第一批进场钢筋进行接头工艺试验。进行工艺试验时，每种规格钢筋的接头试件应不少于 3个，3个接头试件的抗拉强度和残余变形均应满足本规范附录B的要求。\n\n3 现场检验应进行外观质量检查和单向拉伸强度试验。\n\n4 接头的现场检验应按验收批进行。同一施工条件下采用同一批材料的同等级、同形式、同规格接头，以500个为一个验收批进行检验与验收，不足500个时亦作为一个验收批。\n\n5 对接头的每一个验收批，应在工程结构中随机截取 3 个试件做抗拉强度试验，当 3个接头试件的抗拉强度符合相应等级要求时，该验收批评定为合格；如有 1 个试件的抗拉强度不合格，应再取 6 个试件进行复检，复检中如仍有 1 个试件试验结果不合格，则该验收批评定为不合格。\n\n6 在现场连续检验 10 个验收批，其全部试件抗拉强度试验一次抽样均合格时，验收批接头数量可扩大1倍。\n\n## 4.3.6钢筋直螺纹接头的连接安装应符合下列规定：\n\n1 安装时可采用管钳扳手施拧紧固，被连接钢筋的端头应在套筒中心位置相互顶紧，标准型、正反丝型、异径型接头在安装后其单侧外露螺纹宜不超过 $2 p \\ ( p$ 为螺纹的螺距）；对无法对顶的其他直螺纹连接接头，应附加锁紧螺母、顶紧凸台等措施紧固。\n\n2 安装完成后，应采用扭力扳手校核其拧紧扭矩，最小拧紧扭矩值应符合表 4.3.6 的规定。\n\n表 4.3.6 直螺纹接头连接安装最小拧紧扭矩值  \n\n\n\n\n\n注：校核用扭力扳手的准确度级别可选用 10 级。\n\n## 4.3.7 钢筋套筒挤压接头的连接安装应符合下列规定：\n\n1 被连接钢筋的端部不得有局部弯曲、严重锈蚀和附着物。2 钢筋端部应有挤压套筒后可检查钢筋插入深度的明显标记，钢筋端头与套筒长度中点的距离宜不超过 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。3 应从套筒中心开始依次向两端挤压；挤压后，对压痕直径或套筒长度的波动范围应采用专用量规进行检验。4 挤压连接后，压痕处的套筒外径应为原套筒外径的 0.80\\~0.90 倍，套筒长度应为原套筒长度的 $1 . 1 0 { \\sim } 1 . 1 5$ 倍，且套筒不应有可见裂纹。\n\n## 4.3.8 钢筋的绑扎接头应符合下列规定：\n\n1 绑扎接头的末端距钢筋弯折处的距离，应不小于钢筋直径的 10 倍，接头不宜位于构件的最大弯矩处。\n\n2 受拉钢筋绑扎接头的搭接长度，应符合表 4.3.8 的规定；受压钢筋绑扎接头的搭接长度，应取受拉钢筋绑扎接头搭接长度的0.7倍。\n\n表 4.3.8 受拉钢筋绑扎接头的搭接长度  \n\n\n\n\n\n注：1.表中d 为钢筋直径。\n\n2.当带肋钢筋直径 d 大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时，其受拉钢筋的搭接长度应按表中值增加 5d 采用；当带肋钢筋直径 d 小于或等于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时，其受拉钢筋的搭接长度可按表中值减少 5d 采用。\n\n3.当混凝土在凝固过程中受力钢筋易受扰动时，其搭接长度应增加 5d。\n\n4.在任何情况下，纵向受拉钢筋的搭接长度应不小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；受压钢筋的搭接长度应不小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n5.环氧树脂涂层钢筋的绑扎接头搭接长度，受拉钢筋按表值的1.5 倍采用。\n\n6.两根不同直径钢筋的搭接长度，以较细的钢筋直径计算。\n\n3 受拉区内 HPB300 钢筋绑扎接头的末端应做弯钩；HRB400、HRBF400、HRB500和 RRB400 钢筋的绑扎接头末端可不做弯钩；直径不大于 $1 2 \\mathrm { m m }$ 的受压 HPB300 钢筋的末端可不做弯钩，但搭接长度应不小于钢筋直径的30倍。钢筋搭接处，应在其中心和两端用绑丝扎牢。\n\n4 束筋施工时，其规格、数量、位置及锚固长度应符合设计要求。束筋的搭接接头应先由单根钢筋错开搭接，接头中距应为表 4.3.8 规定单根钢筋搭接长度的 1.3 倍；再用一根长度为 1.3（ $_ { . \\mathrm { n + 1 } }$ ） $l _ { s }$ 的通长钢筋进行搭接绑扎，其中 $\\mathbf { n }$ 为组成束筋的单根钢筋根数， $l _ { s }$ 为单根钢筋搭接长度（图4.3.8）。\n\n  \n图4.3.8束筋的搭接\n\n1、2、3-组成束筋的单根钢筋；4-通长钢筋');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('577e59d5-2fe6-4d63-b54b-3eaa765d3502', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.10 机械设备安全防护（Part 2）', '式起重机的安全防护要求如下:6.10.9 塔式起重机的安全防护要求如下：\n\na) 应按 GB 5144 的要求配备安全防护装置;a) 应按GB 5144的要求配备安全防护装置；b) 塔式起重机的金属结构、轨道应有可靠的接地装置,接地电阻不应大于b) 塔式起重机的金属结构、轨道应有可靠的接地装置，接地电阻不应大 $4 \\Omega$ ;塔式起重机应有;塔式起重机应有\n\n防雷保护措施;防雷保护措施；\n\nc)c) 塔式起重机各部位的栏杆 平台 扶杆 护圈等安全防护装置应配置齐全式起重机各部位的栏杆、平台、扶杆、护圈等安全防护装置应配置齐全；  \nd) d) 起重臂臂架头部应安装风速仪;当风速大于工作极限风速时,应能发出停止作业的警报;遇大重臂臂架头部应安装风速仪；当风速大于工作极限风速时，应能发出停止作业的警报；遇大风停止作业时,应将回转机构的制动器完全松开,起重臂应能随风转动,并应锁紧夹轨器;风停止作业时，应将回转机构的制动器完全松开，起重臂应能随风转动，并应锁紧夹轨器；  \ne) e) 动臂式和未附着塔式起重机及附着以上塔式起重机桁架上不应悬挂标志标牌;动臂式和未附着塔式起重机及附着以上塔式起重机桁架上不应悬挂标志标牌；  \nf ) f) 人员上下应配备符合要求的施工电梯或钢直梯 使用钢直梯上下时 宜配备防坠器员上下应配备符合要求的施工电梯或钢直梯；使用钢直梯上下时，宜配备防坠器；  \ng) g) 塔式起重机基础应设置上横杆高度不低于式起重机基础应设置上横杆高度不低于 $1 . 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的围栏;围栏；  \nh) h) 轨道式塔式起重机应符合 6. 10. 8 的规定。道式塔式起重机应符合6.10.8的规定。\n\n6.10.10 缆索吊机的安全防护要求如下:6.10.10 缆索吊机的安全防护要求如下：\n\na) a) 吊塔、扣塔塔架前后及侧向应设置缆风索;塔、扣塔塔架前后及侧向应设置缆风索；   \nb) b) 塔架顶部应设置可靠的防雷保护措施;塔架顶部应设置可靠的防雷保护措施；   \nc) c) 人员上下塔架应配备符合要求的施工电梯、钢直梯或钢斜梯。员上下塔架应配备符合要求的施工电梯、钢直梯或钢斜梯。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5784bdb4-dd99-44db-bbed-c4749b1f3c35', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1目的、适用范围和引用标准', '1目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥混凝土与钢筋握裹力试验方法。\n\n本方法适用于测定水泥混凝土与钢筋握裹力，以检验水泥混凝土与钢筋的握裹强度。\n\n引用标准：\n\n《钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋》(GB/T1499.1)\n\n《钢筋混凝土用钢 第2部分：热轧带肋钢筋》 （GB/T1499.2）\n\n《水工混凝土试验规程》（DL/T 5150)\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法 (T0551)\n\n水泥混凝土抗压强度试验方法（T0553）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5787c0e9-ca18-47c1-b552-c9c18d0e4ca4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 2）', 'rowspan=1 colspan=1>0.125&lt;Kp≤0.250</td><td rowspan=1 colspan=1>较少吊运额定载荷，经常吊运中等载荷</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.250&lt;Kp≤0.500</td><td rowspan=1 colspan=1>有时吊运额定载荷，较多吊运较重载荷</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q4</td><td rowspan=1 colspan=1>0.500&lt;Kp≤1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>经常吊运额定载荷</td></tr></table>\n\n```\n如果已知起重机各个起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，则可用式（1）算出该起重机的载荷谱系数：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { P } } = \\sum \\left[ \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { \\mathrm { Q } i } } { P _ { \\mathrm { Q } \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\right]\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { P } }$ — 起重机的载荷谱系数；  \n$C _ { i }$ -与起重机各个有代表性的起升载荷相应的工作循环数， $C _ { i } = C _ { 1 } , C _ { 2 } , C _ { 3 } \\cdots \\cdots , C _ { n }$ ；  \n$C _ { \\mathrm { T } }$ 起重机总工作循环数， $C _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } C _ { i } = C _ { 1 } + C _ { 2 } + C _ { 3 } + \\cdots + C _ { n } ;$ ；  \nQ — 能表征起重机在预期寿命期内工作任务的各个有代表性的起升载荷，犘 $P _ { \\mathrm { Q } i } = P _ { \\mathrm { Q 1 } } , P _ { \\mathrm { Q 2 } } , P _ { \\mathrm { Q 3 } }$ $\\cdots . . . . P _ { \\mathrm { Q } n }$ 狀；\n\nQmax 起重机的额定起升载荷；\n\n$m$ 幂指数，为了便于级别的划分，约定取 $m = 3$\n\n展开后，式（1）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { { P } } } = { \\frac { C _ { 1 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 1 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 2 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 2 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 3 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 3 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } n } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因而无法通过上述计算得到它的载荷谱系数及确定它的载荷状态级别，则可以由制造商和用户协商选出适合于该起重机的载荷状态级别及确定相应的载荷谱系数。\n\n### 3．2．3 起重机整机的工作级别\n\n根据起重机的10个使用等级和4个载荷状态级别，起重机整机的工作级别划分为 $\\mathrm { A 1 \\sim A 8 }$ 共8个级别，见表3。\n\n![](images/d8b059ef2e64bd626e337d877b262f7abffefb39a28ac75513a7aee08822eb91.jpg)\n\n表 3 起重机整机的工作级别  \n\n\n<<<HTBL|762089d9070a4e128425c75bd55c552f7|END>>>\n\n\n### 3．3 机构的分级\n\n#### 3．3．1 机构的使用等级\n\n机构的设计预期寿命，是指设计预设的该机构从开始使用起到预期更换或最终报废为止的总运转时间，它只是该机构实际运转小时数累计之和，而不包');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('57950ffe-15f0-4238-977e-c764f5f58219', '31《焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GBT3323.1-2019）.md', '1范围', '1范围GB/T3323的本部分规定了金属材料熔化焊焊接接头的射线检测技术。  \n本部分适用于板、管焊接接头或其他焊接接头的射线检测。  \n本部分不包含金属材料焊接接头射线检测的验收等级。  \n如合同各方采用低于本部分的检测条件，检测图像质量极有可能显著下降。  \n注：本部分符合GB/T19943的要求，使用的探测器为胶片。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('57d7d8f9-3b3f-4f9c-8db3-4cd8fe4de2a5', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '4 型式与基本参数', '4 型式与基本参数## 4.1 型式\n\n### 4.1.1 架桥机按施工方法可分为:\n\n) 整跨架设式架桥机,如图 、图 、图 、图 、图 、图 、图 所示;  \n) 节段拼装架设式架桥机,如图 、图 所示。\n\n### 4.1.2 架桥机按过孔方式一般分为:\n\na) 导梁式过孔,可分为:导梁式架桥机:架桥机借助导梁完成过孔作业,如图 、图 、图 、图 所示;吊运架一体式架桥机:架桥机由吊运梁机和独立导梁机两部分组成,能独立完成吊梁、运梁 架梁和过孔作业 且过孔作业是借助独立导梁完成 如图 图 所示\n\n) 步履式架桥机:架桥机设置多组支腿,依靠支腿的换位和主梁相对于支腿的运动实现过孔作业,如图 、图 所示。) 走行式架桥机:架桥机依靠支腿在桥面上走行实现过孔作业,如图 、图 、图 所示。) 铁路车辆式架桥机:架桥机设有专用铁路车体,在铺设的铁路轨道上走行过孔,如图 所示。\n\n## 4.2 基本参数\n\n### 4.2.1 按 / 的有关规定,架桥机的工作级别分为 、 、 ,见表 。\n\n表 1  \n\n\n\n\n\n### 4.2.2 架桥机的额定起重量 $( G _ { \\mathfrak { n } }$ )应优先采用表2规定的数值。\n\n单位为吨\n\n表 2  \n\n\n\n\n\n### 4.2.3 架桥机的架设跨度 ${ \\bf \\nabla } \\cdot { S _ { 2 } }$ )应优先采用表 规定的数值。\n\n单位为米\n\n表 3  \n\n\n<<<HTBL|bfe749c005de48ea82bc6342|END>>>\n\n\n### 4.2.4 架桥机的起升高度应优先采用表 所规定的数值。\n\n单位为米\n\n表 4  \n\n\n\n\n\n### 4.2.5 架桥机的各机构工作速度应优先在表 规定的范围内选用。\n\n单位为米每分\n\n表 5');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('57e92841-bf18-419f-b189-6a22cd4a5005', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 1）', '表30 $m \\not - p$ 表### 5．7．1．3 板的局部稳定性许用应力和板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．3．1 板的局部稳定性许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ 。\n\n当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { \\leqslant } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（58）计算；当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { > } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（59）计算：\n\n$$\n\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right] { = } \\frac { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } { n }\n$$\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c r } } } { n }\n$$\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 板的局部稳定性许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { c r r } }$ 同式（56）；$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 同式（57）；$n$ 板的局部稳定性安全系数，取与强度安全系数一致，见表22。\n\n#### 5．7．1．3．2 板的局部稳定性，按式（60）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ]\n$$\n\n……（60）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { 1 }$ 板的计算点上的压缩正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 板的计算点上的局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；T 板的计算点上的剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 同式（58）或式（59）。\n\n### 5．7．1．4 均匀受压翼缘板不必验算局部稳定性的条件\n\n若工字形截面构件的受压翼缘板自由外伸宽度与其厚度之比不大于 $1 5 \\ \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，或箱形构件两腹\n\n板之间的、或满足5．7．1．5．2要求的纵向加劲肋之间的受压翼缘板宽度与厚度之比不大于 $6 0 \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，且板中计算压缩应力不大于 $0 . 8 [ \\sigma ]$ 时，可不必验算其受压翼缘板的局部稳定性。\n\n### 5．7．1．5 加劲肋的构造尺寸要求\n\n#### 5．7．1．5．1 横向加劲肋ψ\n\n##### 5．7．1．5．1．1 受犫 犫 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，其横向加劲肋间距 $a$ 一般不应小于0．5 ，且不应大于 $2 b$ 。此处 $b$ 为上、下翼缘板之间的腹板总高（宽）度。\n\n##### 5．7．1．5．1．2 腹板两侧成对配置矩形截面横向加劲肋时，其截面尺寸应按式（61）、式（62）确定：犫\n\n$$\nb _ { \\mathrm { s } } \\geqslant \\frac { b } { 3 0 } + 4 0\n$$\n\n……（61）\n\n$$\nt _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } \\frac 1 { 1 5 } b _ { \\mathrm { s } } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（62）\n\n式中：\n\n$b _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的外伸宽度，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ）；  \n$b$ 腹板高度，单位为毫米 $: \\mathrm { m m } )$ ；  \n$t _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）。  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n##### 5．7．1．5．1．3 腹板一侧配置矩形截面横向加劲肋时，为获得与成对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('57f304a0-a82d-4b6e-96aa-6068ad6d4709', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '1 范围', '1 范围的本部分规定了桥式和门式起重机(以下简称起重机)的设计、制造、安装、改造、维修、使用、检查、报废等方面的基本安全要求。\n\n本部分适用于 / 中确定的桥架型起重机。\n\n如不涉及基本安全的特殊问题,本部分也可供其他起重机械参考。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('57fb8635-6ebb-4f1a-b2cb-6358f7668c45', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.12.9 塔式起重机拆除作业的安全防护应符合', '6.12.9 塔式起重机拆除作业的安全防护应符合 GB / T 5031、GB / T 26471 的规定。6.12.9 塔式起重机拆除作业的安全防护应符合GB/T 5031、GB/T 26471的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('57fcbe8a-b034-49e1-a285-ac20723fb997', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 2）', ' d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ - 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的其他第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ -的组合值系数，取 $\\psi _ { \\mathrm { c } } = 0$ 75；$\\psi _ { \\mathrm { c } } Q _ { j \\mathrm { k } }$ 一 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的第 $j$ 个可变作用的组合值；$\\gamma _ { \\downarrow j }$ 第 $j$ 个可变作用的结构设计使用年限荷载调整系数。公路桥涵结构的设计使用年限按现行《公路工程技术标准》（JTGB01）取值时，可变作用的设计使用年限荷载调整系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } j } = 1 , 0$ ；否则， $\\gamma _ { \\mathrm { L } j }$ 取值应按专题研究确定。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用基本组合的效应设计值 $S _ { \\mathrm { u d } }$ 可通过作用效应代数相加计算。\n\n3）设计弯桥时，当离心力与制动力同时参与组合时，制动力标准值或设计值按$70 \\%$ 取用。\n\n2偶然组合：永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值相组注：本表所列特大、大、中桥等系按本规范表1.0.5中的单孔跨径确定，对多跨不等跨桥梁，以其中最大跨径为准。\n\n表4.1.5-1 公路桥涵结构设计安全等级  \n\n\n\n\n\n表4.1.5-2永久作用的分项系数  \n\n\n\n\n\n注：本表序号1中，当钢桥采用钢桥面板时，永久作用分项系数取1.1；当采用混凝土桥面板时，取1.2。合；与偶然作用同时出现的可变作用，可根据观测资料和工程经验取用频遇值或准永久值。\n\n1）作用偶然组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { a d } } = S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ A _ { \\mathrm { d } } , ~ ( \\psi _ { \\mathrm { f l } } \\frac { \\dag } { \\ d x } \\psi _ { \\mathrm { q } 1 } ) ~ Q _ { \\mathrm { i k } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中：\n\n$S _ { \\mathrm { a d } }$ -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；\n\n$A _ { \\mathrm { d } }$ 1 偶然作用的设计值；  \n$\\psi _ { \\mathfrak { I } }$ -汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的频遇值系数，取 $\\psi _ { \\uparrow \\uparrow } = 0 . 7$ ；当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，人群荷载 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 , 0$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用$\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 . 0$ ；\n\n$\\psi _ { \\mathfrak { n } } Q _ { \\mathfrak { r } \\mathfrak { k } }$ —汽车荷载的频遇值;\n\n$\\psi _ { \\mathrm { q } } \\mathrm { _ { i } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值系数，汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 , 4$ ，人群荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 4$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用 $\\psi _ { \\mathscr { q } } = 0 , 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 1 , 0$ ；\n$\\psi _ { \\mathrm { q l } } Q _ { \\mathrm { l k } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('58015865-604d-4a39-8936-870c1bac8c25', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5 结构', '5 结构本章内容包括金属结构构件及其连接的设计计算和对起重机结构构造的主要设计要求和规定。\n\n## 5．1 起重机金属结构构件\n\n各类起重机的金属结构各不相同，它们都分别由许多构件组成，而构件则由杆件、板件或壳体组成。按受力情况这些构件分为：\n轴心受拉构件和轴心受压构件；  \n受弯构件；  \n拉弯构件和压弯构件；  \n受扭构件；  \n弯扭构件；  \n其他复合受力构件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5811f1ae-4079-4abc-a909-5974dfcfb0da', '115《中华人民共和国森林法》（主席令第39号（2019修订））.md', '第三章森林保护', '第三章森林保护第十九条地方各级人民政府应当组织有关部门建立护林组织，负责护林工作；根据实际需要在大面积林区增加护林设施，加强森林保护；督促有林的和林区的基层单位，订立护林公约，组织群众护林，划定护林责任区，配备专职或者兼职护林员。\n\n护林员可以由县级或者乡级人民政府委任。护林员的主要职责是：巡护森林，制止破坏森林资源的行为。对造成森林资源破坏的，护林员有权要求当地有关部门处理。\n\n第二十条依照国家有关规定在林区设立的森林公安机关，负责维护辖区社会治安秩序，保护辖区内的森林资源，并可以依照本法规定，在国务院林业主管部门授权的范围内，代行本法第三十九条、第四十二条、第四十三条、第四十四条规定的行政处罚权。\n\n武装森林警察部队执行国家赋予的预防和扑救森林火灾的任务。\n\n第二十一条地方各级人民政府应当切实做好森林火灾的预防和扑救工作：\n\n（一）规定森林防火期，在森林防火期内，禁止在林区野外用火；因特殊情况需要用火的，必须经过县级人民政府或者县级人民政府授权的机关批准；\n\n（二）在林区设置防火设施；\n\n（三）发生森林火灾，必须立即组织当地军民和有关部门扑救；\n\n（四）因扑救森林火灾负伤、致残、牺牲的，国家职工由所在单位给予医疗、抚恤；非国家职工由起火单位按照国务院有关主管部门的规定给予医疗、抚恤，起火单位对起火没有责任或者确实无力负担的，由当地人民政府给予医疗、抚恤。\n\n第二十二条各级林业主管部门负责组织森林病虫害防治工作。\n\n林业主管部门负责规定林木种苗的检疫对象，划定疫区和保护区，对林木种苗进行检疫。\n\n第二十三条禁止毁林开垦和毁林采石、采砂、采土以及其他毁林行为。\n\n禁止在幼林地和特种用途林内砍柴、放牧。\n\n进入森林和森林边缘地区的人员，不得擅自移动或者损坏为林业服务的标志。\n\n第二十四条国务院林业主管部门和省、自治区、直辖市人民政府，应当在不同自然地带的典型森林生态地区、珍贵动物和植物生长繁殖的林区、天然热带雨林区和具有特殊保护价值的其他天然林区，划定自然保护区，加强保护管理。\n\n自然保护区的管理办法，由国务院林业主管部门制定，报国务院批准施行。\n\n对自然保护区以外的珍贵树木和林区内具有特殊价值的植物资源，应当认真保护；未经省、自治区、直辖市林业主管部门批准，不得采伐和采集。\n\n第二十五条林区内列为国家保护的野生动物，禁止猎捕；因特殊需要猎捕的，按照国家有关法规办理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5827fa29-159e-4160-9ec4-b71ceabcda6c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '10.4 试桩与桩基承载力', '10.4 试桩与桩基承载力10.4.1 沉桩工程应在施工前进行工艺试桩和承载力试桩，确定沉桩的施工工艺、技术参数和检验桩的承载力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('582f2441-1cc9-4367-9d0b-9558ef2fbd49', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对组合节段的悬臂拼装，当桥面板之间采用胶接缝连接、钢构件之间采用焊接连接时，由于焊缝在焊接后的冷却过程中会产生收缩，而混凝土桥面板此时并不会收缩，这种情况下可能会导致安装节段的前端产生下挠，因此在安装过程中需要对焊缝的收缩量进行适当补偿。此处要求的补偿，是指可以适当抬高节段前端的安装高程，以抵消节段前端的下挠值。\n\n## 18.4.10对整孔组合制作安装的大型钢-混凝土组合梁，其施工可按本章和本规范第17章的相关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('58366510-b036-4d9a-8928-2e6b3bb61f9b', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.2 凤压高度变化系数（Part 2）', '2.2 地形对风荷载的影响较为复杂。原规范参考加拿大、澳大利亚和英国的相关规范，以及欧洲钢结构协会 ECCS 的规定，\n\n针对较为简单的地形条件，给出了风压高度变化系数的修正系数，在计算时应注意公式的使用条件。更为复杂的情形可根据相关资料或专门研究取值。\n\n本次修订将山峰修正系数计算公式中的系数 $\\pmb { \\kappa }$ 3.2 修改为2.2 ，原因是原规范规定的修正系数在 $z / H$ 值较小的情况下，与日本、欧洲等国外规范相比偏大，修正结果偏于保守。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('583952c2-3b5f-4179-9ff6-3706812a7ec2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '21 悬索桥', '21 悬索桥## 21.1 一般规定\n\n### 21.1.1 本章适用于主缆采用平行高强钢丝的地锚式悬索桥及自锚式悬索桥的施工，其他类型悬索桥的施工可参照执行。\n\n### 21.1.2 悬索桥施工的准备工作除应满足本规范第3章的要求外，尚应根据其结构特点和受力特性，在全面了解设计要求的基础上，制订专项施工方案，同时应做好各种钢构件的加工、特殊机械设备的设计制作和必要的试验等工作。对索股、索鞍、索夹和吊索等，应按现行国家标准或行业标准的规定制作，并应对其制作质量进行检测和验收。\n\n### 21.1.3 悬索桥施工应进行施工过程控制，并应使成桥线形和内力符合设计的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('584331bf-a1e2-4f00-9b76-e1adf85f9f30', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12 节点（Part 6）', '受线荷载作用的三边嵌固板ABCD、 $A ^ { \\prime } B ^ { \\prime } C ^ { \\prime } D ^ { \\prime }$ （见图18)，拉力在柱翼缘板的影响长度为 $\\boldsymbol { \\mathbf { \\mathit { \\phi } } }$ ${ \\approx } 1 2 t _ { \\mathrm { c } }$ ，每块板所能承受的拉力可近似取为 $3 . 5 f _ { \\mathrm { y c } } t _ { \\mathrm { f c } } ^ { 2 }$ ，两嵌固边之间 $\\varpi ^ { \\prime }$ 范围的受拉板（或梁翼缘）屈服，因此板件（或梁翼缘）传来拉力平衡式为：\n\n$$\n2 \\times 3 . 5 t _ { \\mathrm { c } } ^ { 2 } f _ { \\mathrm { y , c } } + f _ { \\mathrm { y , p } } t _ { \\mathrm { p } } ( t _ { \\mathrm { w } } + 2 s ) = T\n$$\n\n引人有效宽度 $b _ { \\mathrm { e } }$ 概念，令：\n\n$$\nb _ { \\mathrm { e } } t _ { \\mathrm { p } } f _ { \\mathrm { y , p } } = T\n$$\n\n即可化为：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { y , p } } t _ { \\mathrm { p } } \\bigg [ 7 \\frac { t _ { \\mathrm { c } } ^ { 2 } f _ { \\mathrm { y , c } } } { t _ { \\mathrm { p } } f _ { \\mathrm { y , p } } } + ( t _ { \\mathrm { w } } + 2 s ) \\bigg ] = b _ { \\mathrm { e } } f _ { \\mathrm { y , p } } t _ { \\mathrm { p } }\n$$\n\n得：\n\n  \n图18柱翼缘受力示意\n\n1—荷载； $T$ 一拉力； $P$ 一影响长度\n\n$$\nb _ { \\mathrm { e } } = 7 k t _ { \\mathrm { c } } + t _ { \\mathrm { w } } + 2 s\n$$\n\n$$\nk = \\frac { t _ { \\mathrm { c } } f _ { \\mathrm { y , c } } } { t _ { \\mathrm { p } } f _ { \\mathrm { y , p } } }\n$$\n\n式（58）即是欧洲钢结构设计规范EC3：Designof steelstructuresEurocode-3（BS EN1993-1-8：2005）中采用的板件或工字形、H形截面梁的翼缘与工字形、 $_ \\mathrm { H }$ 形截面的未设水平加劲肋的柱相连，形成T形接合时，板件或梁的翼缘的有效宽度计算公式。考虑到柱翼缘中间和两侧部分刚度不同，难以充分发挥共同作用，翼缘承担的部分应有所折减，为安全起见，同时与本标准第12.3.4条翼缘受拉情况公式建立条件（考虑了0.8折减系数）协调，系数7改为5，这样与按有限元模拟加载试验所得结果较为接近。\n\n### 12.2.6本条沿用原规范第8.4.6条、第8.2.11条，取消了角钢的L形围焊。在桁架节点处各相互杆件连接焊缝之间宜留有一定的净距，以利施焊且改善焊缝附近钢材的抗脆断性能。本条根据我国的实践经验对节点处相邻焊缝之间的最小净距作出了具体规定。管结构相贯连接节点处的焊缝连接另有较详细的规定（见本标准第13.2节)，故不受此限制。\n\n围焊中有端焊缝和侧焊缝，端焊缝的刚度较大，弹性模量$E { \\approx } 1 . 5 { \\times } 1 0 ^ { 6 }$ ；而侧焊缝的刚度较小， $E { \\approx \\ ( 0 . 7 { \\sim } 1 ) \\ \\times 1 0 ^ { 6 } }$ ，所以在弹性工作阶段，端焊缝的实际负担要高于侧焊缝；但围焊试验中，在静力荷载作用下，届临塑性阶段时，应力渐趋于平均，其破坏强度与仅有侧焊缝时差不多，但其破坏较为突然且塑性变形较小。此外，从国内外几个单位所做的动力试验证明，就焊缝本身来说围焊比侧焊的疲劳强度高，国内某些单位曾在桁架的加固中使用了围焊，效果亦较好。但从“焊接桁架式钢吊车梁下弦及腹杆的疲劳性能”的研究报告中，认为当腹杆端部采用围焊时，对桁架节点板受力不利，节点板有开裂现象，故建议在直接承受动力荷载的桁架腹杆中，节点板应适当加大或加厚。鉴于上述情况，本标准规定：宜采用两面侧焊，也可用三面围焊。\n\n围焊的转角处是连接的重要部位，如在此处熄火或起落弧会加剧应力集中的影响，故规定在转角处必须连续施焊。\n\n## 12.3梁柱连接节点\n\n### 12.3.1、12.3.2 这两条为新增条文。\n\n### 12.3.3原规范以及现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的节点域计算公式，系参考日本AIJ-ASD的规定给出。AIJ-ASD的节点域承载力验算公式，采用节点域受剪承载力提高到4/3倍的方式，以考虑略去柱剪力（一般的框架结构中，略去柱端剪力项，会导致节点域弯矩增加约1.1倍 $\\sim 1 . 2$ 倍）、节点域弹性变形占结构整体的份额小、节点域屈服后的承载力有所提高等有利因素。鉴于节点域承载力的这种简化验算已施行了10 多年，工程师已很习惯，故条文未改变其形式，只是根据最新资料和具体情况作一些修正。\n\n节点域的受剪承载力与其宽厚比紧密相关。AIJ《钢结构接合部设计指针》介绍了受剪承载力提高系数取 $4 / 3$ 的定量评估。定量评估均基于试验结果，并给出了试验的范围。据核算，试验范围的节');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('584f5dd4-6b66-4e37-b4ba-52742bc9bf01', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 6）', '大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。水泥混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路水泥混凝土路面设计规范》（JTGD40）的有关规定。\n3.7.5正交异性板钢桥面沥青混凝土铺装结构应根据桥梁纵面线形、桥梁结构受力状态、桥面系的实际情况、当地气象与环境条件、铺装材料的性能等综合研究选用。\n\n3.7.6桥面排水、桥台和支挡构造物的排水应满足现行《公路排水设计规范》（JTG/TD33）的有关规定，并应根据需要设置必要的桥面径流汇集引排系统和设施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5850d182-93bf-4c03-b977-53acf43b31ef', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犔', '附 录 犔（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('58520f69-c8d6-4863-a75e-261e546f5b65', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '3基本规定（Part 2）', '符合性，或在专业判断的基础上，确定相对于通用要求的符合性所出具的书面报告，如焊接工艺评定报告、焊接材料复验报告等。与检查报告不同，检测报告是对某一产品的一种或多种特性进行测试并提供检测结果，如材料力学性能检测报告、无损检测报告等。\n\n出具检测报告、检查报告的检测机构或检查机构均应具有相应检测、检查资质，其中，检测机构应通过国家认证认可监督管理委员会的CMA计量认证（具备国家有关法律、行政法规规定的基本条件和能力，可以向社会出具具有证明作用的数据和结果）或中国合格评定国家认可委员会的试验室认可（符合CNAS-CL01《检测和校准试验室能力能力认可准则》idtISO/IEC17025的要求）。\n\n3.0.6焊接过程是钢材的热加工过程，焊接过程中产生的火花、热量、飞溅物、噪声以及烟尘等都是影响焊接相关人员身心健康和安全的不可忽视的因素，从事焊接生产的相关人员必须遵守国家现行安全健康相关标准的规定，其焊接施工环境中的场地、设备及辅助机具的使用和存放，也必须遵守国家现行相关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('585e8f21-1675-4103-a83c-fecadada2812', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故结论', '三、事故结论1.该公司未制定拆卸塔机的安全技术措施方案，埋下事故隐患。\n\n2.操作人员未按说明书的要求操作，使顶升部分不平衡，顶升套架滚轮与塔身严重卡阻，拆卸人员发现后仍继续顶升，造成油缸推杆与顶升横梁的螺纹连接破坏，塔身上部四节失稳弯折发生事故。\n\n## 16.2安全防护装置（见标准16.2条）\n\n### 16.2安全防护装置\n\n在安装和拆卸的过程中，有时需断开或短接起重力矩限制器、起重量限制器或运行限位器等安全防护装置的开关，使安全防护装置丧失功能，在起重机被交付使用之前，起重机施工的指派人员应保证所有安全防护装置功能正常。\n\n条文性质：强制性条文。\n\n### 制定依据：\n\n参照AS2550.1-1993《起重机安全使用第1部分：总则》中6.4的规定及实际使用情况，增加了“安全装置”在安装和拆卸后的管理要求。在实际检验中发现，经常移装的起重机，如塔式起重机就常出现更换施工现场后，起重力矩限制器或起重量限制器未能按要求恢复其功能要求，从而埋下事故隐患。\n\n### 主要变化：\n\n该内容为增加条款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('586acc77-6bbe-4d76-863e-0b078c4330d0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷## 4．2．1．2．1 驱动机构（包括起升驱动机构）加速引起的载荷\n\n由驱动机构加速或减速、起重机意外停机或传动机构突然失效等原因在起重机中引起的载荷，可以用刚体动力模型对各部件分别进行计算。计算中要考虑起重机驱动机构的几何特征、驱动的动力特性和机构的质量分布，还要考虑在作此变速运动时出现的机构内部摩擦损失。在计算时，一般是将总起升质量视为固定在臂架端部，或直接悬置在小车的下方。\n\n为了反映实际出现的弹性效应，将机构驱动加（减）速动载系数犉 犕 $\\phi _ { 5 }$ 乘以引起加（减）速的驱动力犉犕（或力矩）变化值 $\\Delta F { = } m a$ （或 $\\Delta M { = } J \\varepsilon )$ ），并与加（减）速运动以前的力 $F$ 或 $M )$ ）代数相加，该增大的力既作用在承受驱动力的部件上成为动载荷，也作用在起重机和起升质量上成为它们的惯性力（见图4）。 $\\phi _ { 5 }$ 数值的选取决定于驱动力或制动力的变化率、质量分布和传动系统的特性，见表12。通常， $\\phi _ { 5 }$ 的较低值适用于驱动力或制动力较平稳变化的系统， $\\phi _ { 5 }$ 的较高值适用于驱动力或制动力较突然变化的系统。\n\n  \n图 4 系数 $\\phi _ { 5 }$\n\n表 12 $\\phi _ { 5 }$ 的取值范围  \n\n\n\n\n\n## 4．2．1．2．2 水平惯性力\n\n### 4．2．1．2．2．1 起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时，起重机或小车自身质量和总起升质量的水平惯性力，按该质量与运行加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算，但不大于主动车轮与轨道之间的黏着力，此时取 $\\phi _ { 5 } = 1 . 5$ ，用来考虑起重机驱动力突变时结构的动力效应。这些惯性力都作用在各相应质量上，挠性悬挂的总起升质量视为与起重机刚性连接。\n\n加（减）速度值可以根据加（减）速时间和所要达到的速度值来推算得到。如果用户未规定或未给出速度和加速度值，则可按表13中所列的三种运行工作状况来选择与所要达到的速度相应的加速时间和加速度的参考值。\n\n对于用高加速度高速运行的起重机，常要求所有的车轮都为驱动轮，此时本条所述的水平惯性力不应小于驱动轮或制动轮轮压的1／30，也不大于它的 $1 / 4$ 。\n\n表 13 加速时间和加速度值  \n\n\n\n\n\n### 4．2．1．2．2．2 起重机的回转离心力和回转与变幅运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机回转运动时各部（构）件的离心力，用这些部（构）件的质量大小、其质量中心处的回转半径和回转速度来计算，把悬挂的总起升质量视为与起重机臂架端部刚性固接，对塔式起重机则各部（构）件质量和总起升质量的离心力均按最不利位置计算，在计算离心力时 $\\phi _ { 5 }$ 取为1。通常，这些离心力对结构起减载作用，可忽略不计。\n\n起重机回转与变幅起（制）动时的水平惯性力，按其各部（构）件质量与该质心的加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算（对机构计算和抗倾覆稳定性计算取 $\\phi _ { 5 } = 1 $ ），并把总起升质量视为与起重机臂端刚性固接，其加（减）速度值取决于该质量在起重机上的位置。对一般的臂架起重机，根据其速度和回转半径的不同，臂架端部的切向和径向加速度值均可在 $0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 6 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 之间选取，加（减）速时间在 $5 \\ \\mathrm { s } \\sim 1 0 \\ \\mathrm { s }$ 之间选取。物品所受风力单独计算，按最不利方向叠加。\n\n臂架起重机回转和变幅机构起（制）动时的总起升质量产生的综合水平力（包括风力、变幅和回转起制动产生的惯性力和回转运动的离心力），也可以用起重钢丝绳相对于铅垂线的偏摆角引起的水平分力来计算：用起重钢丝绳最大偏摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ （其值见表14）计算结构、机构强度和起重机整机抗倾覆稳定性，用起重钢丝绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算电动机功率〔此时取 $\\alpha _ { \\textrm { I } } = ( 0 , 2 5 \\small { \\sim } 0 . 3 ) \\alpha _ { \\textrm { I I } } ]$ 〕和机械零件的疲劳强度及磨损〔此时取 $\\alpha _ { \\mathrm { I } } = ( 0 . 3 \\sim 0 . 4 ) \\alpha _ { \\mathrm { I I } } \\beth$ 〕。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('586baadb-9536-427f-bf22-8b89f3a8f99f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 3）', 'hrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n9．3．3．2．3 高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的直梯应有护圈，护圈从 $2 , 0 \\textrm { m }$ 高度起开始安装，护圈直径宜取为 $0 . 6 \\mathrm { \\ m } \\sim$ $0 , 8 \\textrm { m }$ 。护圈之间应由三或五根间隔布置的纵向板条联接起来，并保证有一根板条正对着直梯的垂直中心线，相邻护圈之间的距离：当护圈设置三根纵向板条时，不应大于 $0 , 9 \\textrm { m }$ ，当护圈设置五根纵向板条时，不应大于 $1 , 5 \\textrm { m }$ 。安装了纵向板条的护圈在任何一个 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的范围内应可以承受 $1 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 的分布\n9．3．3．2．4 除非提供有其他合适的把手，直梯的两边撑杆至少要比最上一个梯级高出 $1 , 0 \\textrm { m }$ ，当空间受限制时此高出的高度也不应小于 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n9．3．3．2．5 装在结构内部的直梯，如果结构件的布置能够保证直径为 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的球体不能穿过，则可不设护圈。  \n9．3．3．2．6 直梯每 $1 0 \\textrm { m }$ 至少应设一个休息平台。如果空间不够，可以将平台靠在整个连续直梯的旁边。  \n9．3．3．2．7 直梯的终端宜与平台平齐，梯级终端踏板或踏杆不应超过平台平面。  \n9．3．3．2．8 如梯子在平台处不中断，则护圈也不应中断，但应在护圈侧面开一个宽为 $0 , 5 \\textrm { m }$ 、高为$1 , 4 \\textrm { m }$ 的洞口，以便人员出入。\n\n### 9．3．4 栏杆\n\n9．3．4．1 在起重机上的以下部位应装设栏杆：\n\n用于进行起重机安装、拆卸、试验、维修和保养的、且高于地面 $2 \\textrm { m }$ 的工作部位；  \n通往离地面高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的操作室、检修保养部位的通道；  \n在起重机上存在跌落高度大于 $1 \\textrm { m }$ 的危险通道及平台。\n\n9．3．4．2 栏杆的设置应满足以下要求：\n\n栏杆上部表面的高度不低于 $1 \\textrm { m }$ ，栏杆下部有高度不低于 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的踢脚板，在踢脚板与手扶栏杆之间有不少于一根的中间横杆，它与踢脚板或手扶栏杆的距离不得大于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；对净高不超过 $1 , 3 \\textrm { m }$ 的通道，手扶栏杆的高度可以为 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n在手扶栏杆的最危险部位，应能承受水平方向的集中载荷 犉 $F$ 而不发生永久变形，并且其最大位移不应超过 $3 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；载荷 $F$ 按式（146）计算：\n\n$$\nF { = } 3 0 0 ~ L\n$$\n\n·…( 146 )\n\n式中：\n\n$F$ —水平方向的集中载荷，单位为牛顿(N)；  \n$L$ ——栏杆的相邻两支柱轴线间的最大距离,单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n载荷 $F$ 的取值，每米不得小于 $3 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。栏杆允许开口，但开口处应有防止人员跌落的保护措施。在沿建筑物墙壁或实体墙结构设置的通道上，允许用扶手代替栏杆，这些扶手的中断长度（例如为让开建筑物的柱子、门孔）不宜超过 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n## 9．4 机械安全要求\n\n### 9．4．1 钢丝绳和链条传动系统\n\n#### 9．4．1．1 钢丝绳\n\n9．4．1．1．1 起重机的承载钢丝绳直径，一般不宜小于 $6 \\ \\mathrm { m m }$ 。  \n9．4．1．1．2 载荷由多根钢丝绳支承时，宜设置能有效地保证各根钢丝绳受力均衡的装置。如果结构上无法消除载荷在各钢丝绳之间分布的不均匀性，则应在设计中予以考虑。  \n9．4．1．1．3 起升机构和非平衡变幅机构不应使用接长的钢丝绳。  \n9．4．1．1．4 起升高度较大的起重机，宜采用不旋转钢丝绳，必要时还应有防止钢丝绳旋转的装置和措施。  \n9．4．1．1．5 吊运熔融金属的起重机，在吊钩组及吊运横梁等处应采取措施保护钢丝绳免受辐射热直接影响，并防止熔融金属喷溅到钢丝绳上。吊运熔化或炽热金属的钢丝绳，应采用金属绳芯或金属股芯等有耐高温性能的重要用途钢丝绳。\n\n9．4．1．1．6 钢丝绳端部的固定和连接应符合如下要求：\n\na） 用绳卡连接时，应满足表57的要求，同时应保证连接强度不小于钢丝绳破断拉力的 $8 5 \\%$ 。\n\n表 57 钢丝绳夹连接时的安全要求  \n\n\n\n\n\nb） 用编结连接时，编结长度不应小于钢丝绳直径的15倍，并且不小于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5875ae03-cc45-46b7-b99c-cdfa338e99d3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18.4组合节段制作与拼装', '18.4组合节段制作与拼装## 18.4.1 本节适用于钢-混凝土组合梁采用先将钢梁与混凝土桥面板组合形成节段，再对节段进行运输、安装及现场连接的施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5878011d-2284-4644-b6cd-4f834858470d', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验准备', '4 试验准备## 4.1 水泥试样：应充分拌匀，通过 $0 . 9 \\mathrm { m m }$ 方孔筛，在试验前一天送到试验室储存。  \n## 4.2 试验用砂：粒径范围在 $0 . 5 { \\sim } 1 . 0 \\mathrm { m m }$ 的天然石英砂。  \n## 4.3 试验用水：应是洁净的饮用水。  \n## 4.4 成型前将试模擦净，模板与底座的接触面应涂黄油，紧密装配，防止漏浆，内壁均匀刷上一薄层机油。  \n## 4.5 试件的灰砂比为1:2.5，水灰比为0.44。每一试样需成型3块试件，分别搅拌和成型。每成型1块试件应称水泥 $4 0 0 \\mathrm { g }$ 、，天然石英砂 $1 0 0 0 \\mathrm { g }$ 、水 $1 7 6 \\mathrm { m L }$ 。  \n## 4.6 将水加入锅中，再加入水泥，把锅放在固定架上，然后立即开动机器，低速搅拌 30s后，在第二个30s开始的同时均匀将石英砂加入。停拌90s，在第一个15s 内用胶皮刮具将叶片和锅壁上的胶砂刮入锅中。在高速下继续搅拌60s。各个阶段的时间误差不得超过1s。  \n## 4.7 在胶砂搅拌的同时，将试模及模套卡紧在振动台台面中心位置，并将拌和好的全部胶砂均匀地装入试模内，开动振动台，约10s时开始用小刀插划胶砂，横划14次，竖划14次，另外在试件四角分别用小刀插10次，整个插捣工作在90s 内完成。胶砂插划方法如图\n\nT0510-3所示。振动 $1 2 0 \\mathrm { s } { \\pm } 5 \\mathrm { s }$ 后自动停机。\n\n  \n图T0510-3 胶砂插划方法\n\n## 4.8 振毕，取下试模，去掉模套。立即放入养护箱中养护约4h 后取出锯平、编号，再放回养护箱中养护 $2 4 \\mathrm { h } \\pm 2 \\mathrm { h }$ （从加水开始算起）取出脱模。脱模时应防止试件损伤，硬化较慢的水泥允许延长脱模时间，但需记录脱模时间。\n\n## 4.9 脱模后，立即将试件放入 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 1 ^ { \\circ } C$ 的水中养护，彼此间应留有间隙，水面至少高出试件 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，试件在水槽中养护到27d龄期取出，立即擦干立放，在空气中自然干燥 24h,在 $6 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 5 ^ { \\circ } C$ 的烘箱中烘干4h，然后冷却至室温。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('58799044-9f37-4eb8-a04d-fee1694df180', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 导梁与梁体连接处的刚度如不协调，将会造成导梁的个别杆件局部变形，使连接处的混凝土梁体或钢结构焊缝开裂，影响顶推工作的正常进行。\n\n## 17.7.7 梁体的顶推应符合下列规定：\n\n1 顶推施工宜根据梁体长度、顶推跨度、桥墩所能承受的水平推力等条件，选择适宜的顶推方式。\n\n2 采用单点或多点水平千斤顶方式顶推时，顶推滑道的长度应大于水平千斤顶行程加滑块的长度，宽度应为滑板宽度的 $1 . 2 { \\sim } 1 . 5$ 倍；相邻墩滑道顶面高程的允许偏差宜为 $\\pm 2 \\mathrm { m m }$ ，同墩两滑道高程的允许偏差宜为 $\\pm \\mathrm { l m m }$ ；滑动装置的摩擦系数宜经试验确定。\n\n3 采用单点或多点水平千斤顶方式顶推时，实际总顶推力应不小于计算顶推力的2倍；采用单点或多点拉杆方式顶拉时，拉杆的截面积和根数应满足顶拉力的要求，拉锚器的锚固和放松应方便、快速，设置在各墩顶的反力台应牢固且应满足顶拉反力的要求。多点顶推（拉）时，各点的水平千斤顶应同步运行。\n\n4 宜在墩台上设置导向装置，防止梁体在顶推过程中产生偏移。顶推过程中，宜对梁体的轴线位置、墩台的变形、主梁及导梁控制截面的挠度和应力变化等进行施工监测；发生异常情况时，应停止顶推，查明原因并进行处理后方可继续施工。\n\n5 顶推时至少应在两个墩上设置保险千斤顶。如遇顶推故障需采用竖向千斤顶将梁顶高时，最大顶升高度不得超过设计规定或不得大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，起顶的反力值不得大于计算反力的1.1倍。\n\n6 平曲线连续梁顶推施工时，预制台座的平面及梁体均应按设计线形设置成圆弧形；导梁宜设置成直线形，但与主梁连接处应偏转一定角度，使导梁前端的中心落在设计线形的中线上。顶推应使梁体沿圆弧曲线前进。\n\n7 竖曲线连续梁顶推施工时，预制台座的底模板顶面应符合设计竖曲线的曲率；所需水平顶推力的大小，应考虑正负纵坡的影响。\n\n8 采用步履式顶推时，垫梁应有足够的长度和刚度，且应与梁体底部完全接触（垫50㎜厚橡胶垫），保证梁体腹板可靠受力。顶推过程中竖向顶升和水平顶推各墩的同步精度应控制在 $5 \\mathrm { m m }$ 以内，同墩两侧的同步精度应控制在 $4 \\mathrm { m m }$ 以内。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5879ae3f-a4aa-4865-a1a3-83ae88cb9567', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料2.1 坍落筒：如图T0522-1所示，应符合现行《混凝土坍落度仪》（JG/T248）的规定。坍落筒为铁板制成的截头圆锥筒，厚度不小于 $1 . 5 \\mathrm { m m }$ ，内侧平滑，没有铆钉头之类的突出物，在筒上方约2/3高度处有两个把手，近下端两侧焊有两个踏脚板，保证坍落筒可稳定操作，坍落筒尺寸见表T0522-1。\n\n  \n图 T0522-1 坍落度试验用坍落筒（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n表 T0522-1 坍落筒尺寸  \n\n\n\n\n\n2.2 捣棒：直径为 $1 6 \\mathrm { m m }$ 、长约 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并具有半球形端头的钢质圆棒。\n\n2.3 钢尺：分度值为 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.4 其他：小铲、木尺、抹刀和钢平板等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('587a13a4-9c03-4cd7-9688-54f51d33ed22', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '8.3.6 松绳保护装置', '8.3.6 松绳保护装置悬挂装置上安装的起升机构应设置松绳保护装置，在钢丝绳松弛或平台放置于地面或楼面等工作钢丝绳无载荷情况发生时应能停止平台的下降。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('587c0d09-29f1-48eb-96fd-e6a34026e32a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本方法参照《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》（GB/T 50082—2009）编制。对杠杆式徐变仪丝杆及弹簧提出的要求是为了使仪器在整个试验过程中有较好的持荷及调整能力，为了减少徐变仪在试验过程中发生应力松弛，要求丝杆的工作应力尽可能低，弹簧的工作压力也规定控制在 2/3最大工作压力范围内，但也不得选用吨位过大的弹簧。如果加荷时弹簧的压缩变形太小，则在试验过程中试件所产生的变形将会造成很大的应力损失。弹簧过硬其调整能力就较差。变形测量一般以内埋的固定式引伸仪为好。移动式的接触式引伸仪，对仪器本身、测试人员的技术水平及测点的安装等方面要求都较高。对变形测量装置提出的精度要求为 $4 \\times 1 0 ^ { - 6 }$ ，这是根据我国目前生产的内埋式应变计的精度要求而定的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('587e4684-14df-4cf3-af4c-e97bf539de27', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.11 浇筑（Part 2）', '捣时间。\n\n## 6.11.6 施工缝的位置应在混凝土浇筑之前确定，且宜设置在结构受剪力和弯矩较小且便于施工的部位。对施工缝的处理应符合下列规定：\n\n1 施工缝处混凝土表面的光滑表层、松弱层应予凿除，凿毛的最小深度应不小于 $8 \\mathrm { m m }$ 。对施工缝处混凝土的强度，当采用水冲洗凿毛时，应达到 $0 . 5 \\mathrm { M P a }$ ；人工凿除时，应达到$2 . 5 \\mathrm { M P a }$ ；采用风动机凿毛时，应达到 $1 0 \\mathrm { { M P a } }$ 。\n\n2经凿毛处理后的混凝土面，新混凝土浇筑前，应采用洁净水冲洗干净。\n\n3对重要部位及有抗震要求的混凝土结构或钢筋稀疏的钢筋混凝土结构，宜在施工缝处补插适量的锚固钢筋，补插的锚固钢筋直径可比结构主筋小一个规格，间距宜不小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，插入和外露的长度均不宜小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；有抗渗要求的混凝土，其施工缝宜做成凹形、凸形或设置止水带；施工缝为斜面时应浇筑成或凿成台阶状。\n\n### 条文说明：\n\n1 凿除松弱层的目的，是为避免影响混凝土的整体强度。所谓“松弱层”，“松”是指“松动、松散”，“弱”是指“达不到规定强度的混凝土”。本次修订对凿毛的深度进行了量化规定，以方便执行。条文根据凿除机具和方法规定了凿毛时施工缝处混凝土应达到的强度，是为了避免结构混凝土受到损伤。\n\n3 施工缝的抗剪强度较差，在重要部位和有抗震要求的施工缝处插埋锚固钢筋，是为增强其抗剪强度。本次修订具体规定了补插锚固钢筋的规格、间距、插入和外露的长度等，以方便执行。斜面凿成台阶状是为了防止滑移，增强抗剪力。\n\n## 6.11.7 在环境相对湿度较小、风速较大的条件下浇筑混凝土时，应采取适当措施防止混凝土表面过快失水。浇筑混凝土期间，应随时检查支架、模板、钢筋、预应力管道和预埋件等的稳固情况，并应及时填写混凝土施工记录。新浇筑混凝土的强度达到 $2 . 5 \\mathrm { M P a }$ 之前，不得使其承受行人、运输工具、模板、支架及脚手架等荷载。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5889a188-ac49-4f95-b85e-f76a04d75802', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犜', '附 录 犜## （规范性附录）犓\n## 形状系数 $K _ { s }$ 、尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 、表面情况系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n抛光试件的疲劳极限是一个试验数据，实际使用中的零件从来就达不到这个数值。许多因素—形状、尺寸、表面情况（机加工质量）和可能的腐蚀———引起不连续性，造成“切口效应” ，使零件按常规材犓犓犓犓料力学初等方法计算的许用应力值降低。分别用大于或等于1的系数 $K _ { \\textrm { s } , K _ { \\textrm { d } } , K _ { \\textrm { u } } , K _ { \\textrm { c } } }$ 除以抛光试件的疲劳极限来考虑这些因素的影响。\n\n### 犜．1 形状系数 $K _ { s }$ 确定方法\n\n形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 表示有圆弧过渡的截面变化、环形槽、横向孔及轮毂固定方法等造成的应力集中。犇 犓\n\n图 T．1和图 T．2给出了适用于直径 $D { = } 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，它们是金属材料抗拉强度的函数。\n\n图T．1给出的系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 用于 $D / d { = } 2$ 的阶梯轴，对于其他的 $D / d$ 值， $K _ { \\mathrm { s } }$ 可参用表 T．1的修正系数求得。曲线图T．2给出了一些 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，用于孔、环形槽和键槽。犓\n\n直径超过 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时要引入尺寸系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 。\n\n  \n图犜．1 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，阶梯截面 $\\scriptstyle D / d = 2$ ）\n\n对其他的 $D / d$ 值，由曲线 $( r / d ) + q$ 求得 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，表 T．1列出修正系数 $q$ 值。\n\n表犜．1 $\\mathbf { \\delta } D / d { \\leqslant } 2$ 时修正系数 $\\pmb q$ 值   \n\n\n\n\n\n  \n图犜．2 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，孔，环形槽，键槽）\n\n曲线Ⅰ：横向孔 $d _ { 1 } = 0 . 1 7 5 \\ d$ ；  \n曲线Ⅱ：环形槽：深 $1 ~ \\mathrm { m m }$ ；  \n曲线Ⅲ：用键与轮毂相连；  \n曲线Ⅳ：用压配合与轮毂相连。\n\n### 犜．2 尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 的确定方法\n\n直径大于 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时，应力集中效应增加，引入尺寸系数 犱 犓 $K _ { \\mathrm { d } }$ 来加以考虑。  \n表 T．2给出了 $d$ 由 $1 0 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 值。\n\n表犜．2 $\\mathbf { K _ { d } }$ 值  \n\n\n\n\n\n### 犜．3 表面情况（机加工方法）系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 的确定\n\n经验表明：表面粗加工零件的疲劳极限比精细抛光的零件低。犓\n\n用图T．3给出的机加工系数 $K _ { \\mathrm { u } }$ 来考虑这一因素，它们分别是相对于磨削或用金刚砂精细抛光的表面，及粗加工的表面。\n\n### 犜．4 腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n腐蚀对钢材的疲劳极限有非常明显的影响，用系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来加以考虑。犓\n\n图 T．3还对淡水和海水腐蚀的两种情况给出了系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 值。\n\n  \n图犜．3 加工系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$\n\n$K _ { \\mathrm { u } }$ 值：曲线Ⅰ，表面磨削或精细抛光；曲线Ⅱ，表面粗加工。\n\n\n\n$K _ { \\mathrm { c } }$ 值：曲线Ⅲ，表面受淡水腐蚀；曲线Ⅳ，表面受海水腐蚀。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('589847b0-38aa-49ee-8fc6-eba45a555ef9', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '9温度作用… 235', '9温度作用… 235## 9.1--般规定… 235  \n## 9.2基本气温 236  \n## 9.3均匀温度作用 237');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('58ace1fb-d11e-4ec1-9751-2503646a39be', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 1）', '6.1.2 有轨运行机构## 6.1.2.1 稳态运行阻力\n\n稳态运行 阻 力 $P _ { \\mathrm { j } }$ （包 括 摩 擦 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 、坡 道 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ a ~ } }$ 、按 计 算 风 压 $P _ { 1 }$ 算 得 的 风 阻 力 $P _ { \\mathrm { { W I } } }$ ），按 式（86）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { j } } = P _ { \\mathrm { m } } + P _ { \\mathrm { \\alpha } } + P _ { \\mathrm { W I } }\n$$\n\n……（86 ）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 稳态运行阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 坡道阻力，单位为牛顿（N）；犘  \nWI— 按计算风压 $P _ { 1 }$ 算得的风阻力，单位为牛顿（N）。\n\n在曲线轨道上运行的起重机，还要考虑弯道运行附加阻力；在绳索牵引式运行机构中，还需计算小车运行时起升钢丝绳及运行牵引钢丝绳绕过导向滑轮的阻力。犘\n\n### 6.1.2.1.1 摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$\n\n起重机或起重小车沿直线运行时摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 主要包括车轮踏面的滚动摩擦阻力、车轮轴承的摩擦阻力以及附加摩擦阻力三部分，按式（87）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } = P _ { \\mathrm { { z } } } ~ { \\frac { \\mu d + 2 f _ { \\mathrm { { K } } } } { D } } C _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n…… （87）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\Sigma }$ — 运动部分所有质量的重力，包括吊运物品和起重机或小车等质量的重力，单位为牛顿（N）；  \n$\\mu$ 车轮轴承摩擦阻力系数，见表39；  \n$d$ 车轮轴径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$f _ { \\mathrm { K } }$ 车轮沿轨道的滚动摩擦力臂，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，见表40；  \n$D$ 车轮踏面直径，单位为毫米 $\\mathrm { ~ . ~ m m } )$ ；  \n$C _ { \\mathrm { f } }$ — 考虑车轮轮缘与轨顶侧面摩擦或牵引供电电缆及集电器摩擦等的附加摩擦阻力系数，见表41。\n\n表 39 车轮轴承的摩擦阻力系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>轴承型式</td><td rowspan=1 colspan=2>滑动轴承</td><td rowspan=1 colspan=3>滚动轴承</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>轴承结构</td><td rowspan=1 colspan=1>开式</td><td rowspan=1 colspan=1>稀油润滑</td><td rowspan=1 colspan=1>滚珠或滚柱式</td><td rowspan=1 colspan=1>锥形滚子式</td><td rowspan=1 colspan=1>调心滚子式</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>从</td><td rowspan=1 colspan=1>0.1</td><td rowspan=1 colspan=1>0.08</td><td rowspan=1 colspan=1>0.015</td><td rowspan=1 colspan=1>0.02</td><td rowspan=1 colspan=1>0.004</td></tr></table>\n\n\n表 40 车轮的滚动摩擦力臂 $f _ { \\mathrm { k } }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>车轮材料</td><td rowspan=2 colspan=1>钢轨型式</td><td rowspan=1 colspan=6>车轮踏面直径/mm</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>100,160</td><td rowspan=1 colspan=1>200,250,315</td><td rowspan=1 colspan=1>400,500</td><td rowspan=1 colspan=1>630,710</td><td rowspan=1 colspan=1>800</td><td rowspan=1 colspan=1>900,1000</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>钢</td><td rowspan=1 colspan=1>平顶</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>0.3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td></tr><tr><td rowspan=1 col');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('58b715b9-048a-4d2f-9557-998fbb6e3594', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.5 桥上线形及桥头引道', '3.5 桥上线形及桥头引道## 3.5.1 本条有关桥梁纵坡的规定，兹说明如下：\n\n1有关桥上及其引道纵坡的规定，从多年的应用情况看，总体上是适宜的。\n\n2对于位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，为方便非机动车的行驶，规定了桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3考虑到在冰雪条件下，与公路相比，桥梁更易结冰，冰雪更难消融，从保障行车安全、桥梁结构安全使用等的角度，规定了易结冰、积雪的桥梁桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n## 3.5.2 在洪水泛滥范围内的特大、大、中桥桥头引道，经常受到洪水的威胁，要求与桥梁具有相同的抵御洪水的能力，其路肩高程应至少高出桥梁设计洪水位 $0 . 5 { \\mathrm { n } }$ 。\n\n当小桥或涵洞的流量超过其设计流量时，多数情况是溢流首先冲毁路堤，进而导致桥涵破坏，故小桥涵引道路堤的顶高宜在桥涵壅水水位以上至少 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.5.3 本条有关桥头锥体及引道的规定，兹说明如下：\n\n1桥头锥坡填土或实体式桥台背面的一段引道填土，可用砂性土或其他透水性土,这对于台背排水和防止台背填土冻胀是十分必要的。在非严寒和无冻胀地区，桥头填土也可以就地取材，利用桥涵附近的土填筑。\n\n2锥坡坡面一般要铺砌，且填土经夯实，其边坡的稳定性好于一般路基边坡，故可以采用较陡的边坡坡度。高填土路堤因本身自重影响其下层边坡的稳定，且锥坡在淹水部分因浸水而减小了土体的安息角，故要根据实践经验采用较缓的边坡坡角，以保证其稳定。\n\n3对于埋置式桥台、钢筋混凝土桩、柱式桥台，其台前锥坡体既起保护桥台的作用，又可平衡台背侧压力，故采用较缓的边坡坡度，以保证稳定。\n\n## 3.5.4 桥台侧墙后端和悬臂梁的悬臂端要伸入桥头锥坡 $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ ，这是为了保证桥台或悬臂端与引道路堤的密切衔接。\n\n## 3.5.5 桥头搭板在许多情况下为简单实用且有效的治理桥头跳车的办法。本次修订吸取了国家科技支撑计划项目“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”的研究成果，对桥头搭板的长度、宽度和厚度要求进行了完善，说明如下：\n\n1桥头搭板长度的确定主要从两个方面来考虑： $\\textcircled{1}$ 保证搭板的工后沉降坡差小于容许值； $\\textcircled{2}$ 保证搭板长度稍大于台背后填土缺口的上口宽度。综合考虑这两种因素的估算结果及我国桥梁设计的常规做法，本次修订规定搭板长度不宜小于 $5 \\mathrm { m }$ ，当桥台高度不小于 $5 \\mathrm { m }$ 时，搭板长度不宜小于 $8 \\mathfrak { m }$ 。\n\n2搭板宽度影响因素较少。从搭板的受力看，当车轮直接压在搭板的纵向边缘时，对搭板的受力是不利的，因此搭板做宽点对受力有利。同时，为避免行车道范围内由于搭板宽度不足导致差异沉降、影响行车安全，规定搭板宽度不应小于行车道宽度。实践中，一般将搭板宽度做到两侧与路缘石边缘相齐，并用柔性材料隔离。\n\n3搭板的厚度主要根据受力要求来确定。搭板的受力要求可分为强度要求和变形要求。但是，由于搭板受力复杂，很难简单地确定搭板的受力状况，因而通常采用的处理方法是将搭板换算为等效简支板，找出搭板长度与计算跨径之间的关系，大致研究出各种板长的相应计算跨径，从而按简支板的方法确定搭板的厚度。根据研究结果，搭板厚度一般取搭板长度的 $1 / 1 6 \\sim 1 / 2 4$ 。我国近年来的桥梁设计中，搭板厚度根据具体情况一般取 $2 5 \\mathrm { c m }$ 、 $3 0 \\mathrm { c m }$ 或 $3 5 \\mathrm { c m }$ 。综合考虑理论分析结果和我国的工程实践经验，本次修订规定搭板厚度不宜小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，当搭板长度不小于 $6 \\mathfrak { m }$ 时，其厚度不宜小于 $0 . 3 0 \\mathrm { m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('58cdc673-8be1-49e4-8a46-4a31c9bc2b5e', '31《焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GBT3323.1-2019）.md', '6通则（Part 3）', 'bf { k V }$ 及以下X射线机透照不同材料和厚度所允许使用的最高管电压\n\n$U$ -X射线管电压；  \n1 铜、镍及其合金；  \n2- 钢；  \n3 钛及其合金；  \n4 铝及其合金。\n\n### 7.2.2其他射线源\n\n伽玛射线和 $1 \\ \\mathrm { M e V }$ 以上的X射线允许的透照厚度范围见表2。\n\n经合同各方商定，采用Ir192时，最小透照厚度可降至 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；采用Se75时，最小透照厚度可降至5mm。\n\n对较薄的钢工件,Se75、Ir192和Co60等伽玛射线的检测灵敏度不如X射线，但由于伽玛射线源有操作方便、易于接近被检部位等优点，当使用X射线机有困难时，可在表2给出的透照厚度范围内使用伽玛射线源。\n\n在某些特定的应用场合，只要能够获得足够高的图像质量，也允许将透照厚度范围放宽。\n\n用伽玛射线检测时，输送射线源的往返时间应不超过总曝光时间的 $10 \\%$ 。\n\n### 表2伽玛射线源和1MeV以上 $\\mathbf { X }$ 射线对钢、铜和镍基合金材料所适用的透照厚度范围\n\n\n\n\n\n## 7.3射线胶片系统和金属增感屏\n\n射线检测所使用的胶片系统类别应按GB/T19348.1确定。\n\n对不同的射线源，可选用的最低胶片系统类别见表3和表4。\n\n使用金属增感屏时，胶片与增感屏之间要求接触良好，可通过使用真空包装的胶片或适当按压达到。\n\n采用不同射线源透照时，推荐选用的增感屏材质及厚度见表3和表4。\n\n只要能达到要求的图像质量，经合同各方商定，也可选用其他材质和厚度的增感屏。\n\n### 表3钢、铜和镍基合金射线检测所适用的胶片系统类别和金属增感屏  \n\n\n\n\n\n表3 (续)  \n\n\n\n\n\n### 表4铝和钛射线检测所适用的胶片系统类别和金属增感屏  \n\n\n\n\n\n## 7.4射线方向\n\n射线束应指向透照区中心，并与被检工件垂直，若采用其他透照角度有利于检测某些缺欠时，也可另择方向进行透照。射线检测的其他透照方法可由合同各方商定。例如，为了有效检测焊缝坡口未熔合，中心射线束透照方向宜与焊缝坡口面平行。\n\n## 7.5散射线的控制\n\n### 7.5.1金属滤光板和准直器\n\n为减少散射线的影响，射线束透照时应尽可能对准被检区域。\n\n采用 $_ { \\mathrm { S e 7 5 , 1 r 1 9 2 } }$ 和Co60射线源或存在边缘散射时，可在工件与暗盒之间放置一个铅质滤光板滤除散射线。根据透照厚度的不同，滤光板的厚度在 $0 . 5 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 2 \\ \\mathrm { m m }$ 之间选择。\n\n### 7.5.2背散射的屏蔽\n\n当采用新的透照布置时，应在每个暗袋后背贴上铅字“B\"（高度大于或等于 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ ，厚度大于或等于 $1 . 5 \\mathrm { \\ m m }$ ),以验证背散射的存在与否。若底片出现该字符的较亮影像，表明散射线屏蔽不符合要求；若此字符影像较暗或不可见，表明散射线屏蔽良好。\n\n必要时，为防止散射线对胶片的影响，应在胶片暗袋后贴附至少 $1 \\textrm { m m }$ 厚的铅板或至少 $1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 厚锡板。\n\n## 7.6射线源一工件距离\n\n$f _ { \\mathrm { m i n } }$ 与 $d$ 和 $b$ 有关。源尺寸应按GB/T 25758(所有部分)或EN12679 测定。\n\n当源尺寸有两个方向尺寸(如长、宽或长轴、短轴)时，应取较大值。\n\n$f$ 的选择，应使 $f / d$ 符合式(1)和式(2)：\n\nA级：\n\n$$\nf / d \\geqslant 7 . 5 \\bullet b ^ { 2 / 3 }\n$$\n\nB级：\n\n$$\nf / d \\geqslant 1 5 \\bullet b ^ { 2 / 3 }\n$$\n\n当 $b { < } 1 . 2 t$ ，式(1)和式(2)及图21中的 $b$ 可由 $t$ 取代。\n\n$f _ { \\mathrm { m i n } }$ 可按图21的诺模图确定。图 21是根据式(1)和式(2)作出的。\n\n使用A级技术检测平面型缺欠时，为使几何不清晰度减小为原来的 $1 / 2$ ， $f _ { \\mathrm { m i n } }$ 应按B级技术的要求确定。\n\n对裂纹敏感性大的材料有更为严格的技术要求时，应选用灵敏度比B级更优的技术进行透照。\n\n采用双壁双影椭圆透照技术(见7.1.6)或双壁双影垂直透照技术(见7.1.7)时，式(1)和式(2)及图21中的 $^ { b }$ 值可取外径 $D _ { e }$ 。\n\n采用双壁单影透照技术(见7.1.8)，在确定射线源—工件最小距离时， $b$ 值可取 $t$ 。\n\n射线检测时，尽可能避免采用 $7 . 1 . 6 \\sim 7 . 1 . 8$ 规定的双壁透照布置，优先考虑7.1.4和7.1.5规定的单壁透照布置。采用偏心透照法时(见7.1.5)，允许的 $f _ { \\mathrm { m i n } }$ 减少值不宜超过规定值的 $20 \\%$ ；采用中心透照法时(见7.1.4图5)，允许的 $f _ { \\mathrm { m i n } }$ 减少值不应超过规定值的 $50 \\%$ 。在图像质量满足要求的前提下，经合同各方商定可进一步减少 $f$ 。\n\n  \n图21确定射线源一工件最小距离 $f _ { \\mathrm { m i n } }$ 的诺模图\n\n## 7.7一次透照长度\n\n平板纵焊缝透照(图1、图15、图17和图18)和射线源偏心布置透照曲面焊缝(图2～图4、图8～图16)时，为保证 $100 \\%$ 透照，其曝光次数宜按技术要求确定。\n\n射线经过厚度均匀评定区外端的斜向穿透厚度与中心束的透照厚度之比，A级应不大于1.2,B级应不大于1.1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('58cef21a-ee1f-4a03-a856-a6f5dba697b1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．5 耐磨及防过热计算', '6．2．5 耐磨及防过热计算## 6．2．5．1 耐磨计算\n\n对于受磨损的零件，根据经验应对一些影响磨损的特定物理量进行计算，使之不会导致过度磨损。如对制动器、离合器及滑动支承等，应计算其摩擦表面的单位面积压力强度 $\\boldsymbol { \\phi }$ 及与摩擦面相对运动速度 $\\boldsymbol { v }$ 乘积的特性系数 $\\phi v$ 值，要求它不超过允许范围。\n\n## 6．2．5．2 防过热计算\n\n在盘式制动器或鼓式制动器中，摩擦面要选用耐磨损耐高温的材料，制动轮／盘应有良好的散热条件，对频繁动作的制动器还应进行散热计算，应重视温度升高引起制动轮／盘与制动衬垫的摩擦系数变化，必要时应进行制动器热容量的计算。传动系统中采用液力偶合器时应具有足够的散热条件，并应采取防过热的保护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('58cfb9ac-eb70-4d0b-8658-115aac7aa863', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．10 辅助电气设备', '7．10 辅助电气设备## 7．10．1 照明\n\n### 7．10．1．1 司机室\n\n司机室要提供固定的、不眩目的工作照明装置，该装置应布置合理，并具有不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的照度，在起重机主电气线路被切断时，照明装置应能正常工作。\n\n### 7．10．1．2 工作区域照明\n\n当由起重机提供工作区域照明时，要在起重机合适部位装设投光灯，确保地面有 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的最小照度。投光灯应是防震型的；照明线路不应受起重机主线路控制；应采取预防措施，防止因电动机起动造成压降而使灯熄灭。\n\n### 7．10．1．3 通道和电气室照明\n\n通道和电气室应装设不受起重机主线路控制的辅助照明装置，平均照度不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 。\n\n### 7．10．1．4 紧急照明\n\n当现场照明不能保证安全离开起重机时，应提供配有蓄电池的应急照明灯，司机室内应提供蓄电池充电器。\n\n### 7．10．1．5 其他\n\n#### 7．10．1．5．1 必要时为检修方便，可配置电压不超过 $5 0 ~ \\mathrm { ~ V ~ }$ 的安全照明手提灯，并在必要位置设置相应安全电压电源插座。\n\n#### 7．10．1．5．2 不同电压等级的电源插座应采用不同型式或尺寸的插座。防止不同电压间的混淆。\n\n## 7．10．2 取暖与降温\n\n### 7．10．2．1 电气室\n\n电气室的通风散热应满足以下要求：提供自然通风或强制通风，以驱散辐射热及电气设备所产生的热能。\n\n当采用电子设备而工作条件又不能保证电子设备正常工作所需的环境温度时，应装设空调装置。\n\n### 7．10．2．2 司机室\n\n司机室内应根据供需双方达成的协议设置取暖与降温设备。该装置的供电应与起重机动力线路分开。在环境温度较高的场所，司机室外部或下方应装热反射板，防止或减少司机室受环境温度的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('58d46ce5-5a4c-402b-99ca-2530bff6281b', '125《中华人民共和国野生植物保护条例》（国务院令第204号（2024修订））.md', '第二章野生植物保护', '第二章野生植物保护第九条国家保护野生植物及其生长环境。禁止任何单位和个人非法采集野生植物或者破坏其生长环境。\n\n第十条野生植物分为国家重点保护野生植物和地方重点保护野生植物。\n\n国家重点保护野生植物分为国家一级保护野生植物和国家二级保护野生植物。国家重点保护野生植物名录，由国务院林业行政主管部门、农业行政主管部门（以下简称国务院野生植物行政主管部门）商国务院环境保护、建设等有关部门制定，报国务院批准公布。地方重点保护野生植物，是指国家重点保护野生植物以外，由省、自治区、直辖市保护的野生植物。\n\n地方重点保护野生植物名录，由省、自治区、直辖市人民政府制定并公布，报国务院备案。\n\n第十一条在国家重点保护野生植物物种和地方重点保护野生植物物种的天然集中分布区域，应当依照有关法律、行政法规的规定，建立自然保护区；在其他区域，县级以上地方人民政府野生植物行政主管部门和其他有关部门可以根据实际情况建立国家重点保护野生植物和地方重点保护野生植物的保护点或者设立保护标志。\n\n禁止破坏国家重点保护野生植物和地方重点保护野生植物的保护点的保护设施和保护标志。\n\n第十二条野生植物行政主管部门及其他有关部门应当监视、监测环境对国家重点保护野生植物生长和地方重点保护野生植物生长的影响，并采取措施，维护和改善国家重点保护野生植物和地方重点保护野生植物的生长条件。由于环境影响对国家重点保护野生植物和地方重点保护野生植物的生长造成危害时，野生植物行政主管部门应当会同其他有关部门调查并依法处理。\n\n第十三条建设项目对国家重点保护野生植物和地方重点保护野生植物的生长环境产生不利影响的，建设单位提交的环境影响报告书中必须对此作出评价；环境保护部门在审批环境影响报告书时，应当征求野生植物行政主管部门的意见。\n\n第十四条野生植物行政主管部门和有关单位对生长受到威胁的国家重点保护野生植物和地方重点保护野生植物应当采取拯救措施，保护或者恢复其生长环境，必要时应当建立繁育基地、种质资源库或者采取迁地保护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('58e0a3ed-47f9-4eda-9101-8daab513c13f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 7）', '平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } / \\sigma _ { \\mathrm { s } } } \\end{array}$ $\\rho$ ——系数，可由表30查得。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('58e43d93-9e07-43cd-becd-1e83a5c199af', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8 钢结构工程（Part 2）', 'm }$ 。\n\n### 条文说明：\n\n直接在钢板上划出零件的切割线称为放样。当相同零件数量较大时，用薄铁皮或硬纸板制作样板，用来在钢板上划出切割线位置，此项工作称为作样。利用下料样板在钢板上划出零件切割线称为号料。\n\n### 8.3.2 切割与剪切应符合下列规定：\n\n1 钢板在下料前应进行辊平、抛丸除锈、除尘及涂防锈底漆等处理。主要受力零件下料时，应使钢板的轧制方向与其主要应力方向一致；当钢板的纵横向力学性能相近，并满足设计要求时，可不受此限。\n\n2 切割前应将钢料表面的浮锈、污物清除干净。钢料应放平、垫稳，割缝下面应留有空隙。切割工艺应根据其评定试验结果编制，切割表面不应产生裂纹。\n\n3 零件宜采用精密（数控、自动、半自动）切割下料。在数控切割下料编程时除应考虑焊接收缩量之外，尚应考虑切割热变形的影响；剪切仅可用于次要零件或剪切后仍需加工的零件；手工气割仅可用于工艺特定的或切割后仍需加工的零件。\n\n4 采用剪切工艺时，钢板厚度宜不大于 $1 2 \\mathrm { m m }$ ，剪切边缘应平整，无毛刺、反口、缺肉等缺陷。剪切的尺寸允许偏差应为 $\\pm 2 \\mathrm { m m }$ ，边缘缺棱应不大于 $1 \\mathrm { m m }$ ，型钢端部垂直度应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。采用手工气割时，其尺寸的允许偏差应为± $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n5 精密切割表面硬度应不超过 HV350，切割面垂直度应不大于 0.05 倍板厚，且不大于 $2 . 0 \\mathrm { m m }$ 。主要零件的切割边缘表面不应有崩坑，表面粗糙度 Ra 应不大于$2 5 \\mu \\mathrm { m }$ 。\n\n### 条文说明：\n\n3 “工艺特定”是指不能采用自动或半自动切割的零件。5 工程实例和试验表明，精密切割面的质量达到规定，硬度不超过HV350时，钢材（热轧或正火状态）的疲劳强度和其他力学性能不低于加工时的水平。\n\n### 8.3.3 矫正和弯曲应符合下列规定：\n\n1 零件矫正前，剪切的反口应修平，切割的挂渣应铲净。2 零件矫正宜采用冷矫，冷矫时的环境温度宜不低于- $. 1 2 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。矫正后的零件表面不应有明显的凹痕或损伤。3 采用热矫时，温度应控制在 $6 0 0 { \\sim } 8 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。矫正后零件温度应缓慢冷却，降至室温以前，不得锤击钢料或用水急冷。\n\n4 主要受力零件冷作弯曲时，环境温度宜不低于- $. 5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ，内侧弯曲半径不得小于板厚的 15 倍，小于者应热煨，热煨的加温温度、高温停留时间、冷却速率应与所加工钢材的性能相适应。冷作弯曲后的零件边缘不得产生裂纹。\n\n5 板件矫正平面度在每米范围内应小于或等于 $1 \\mathrm { m m }$ 。  \n6 U形肋可采用辊轧或弯曲成型。\n\n### 条文说明：\n\n2 对冷矫正和冷弯曲的最低环境温度进行限制，是为了保证钢材在低温加工时，不致产生冷脆裂。在低温下钢材进行矫正或弯曲而脆断比冲孔和剪切加工更敏感，故环境温度限制较严。\n\n3 热矫温度的控制是指低于此温度时不要进行热矫正。实践证明，加工温度低于 $7 0 0 ^ { \\circ } \\mathsf { C }$ 时，加工困难；低于 $6 0 0 ^ { \\circ } \\mathsf { C }$ 加工，钢材容易出现蓝脆。\n\n4冷矫正和冷弯曲的最小半径是为了保证成型后的外观质量和防止产生裂纹而规定的。\n\n### 8.3.4 零件机加工应符合下列规定：\n\n1 零件边缘的加工深度应不小于 $3 \\mathrm { m m }$ ，当边缘硬度不超过HV350 时，加工深度不受此限；加工面的表面粗糙度 Ra 不得大于 $2 5 \\mathrm { ~ \\textmu ~ m ~ }$ ；顶紧加工面与板面垂直度偏差应小于 0.01 倍板厚，且不得大于 $0 . 3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 零件应根据预留加工量及平直度要求，两边均匀加工，并应磨去边缘的飞刺、挂渣，使端面光滑匀顺。\n\n### 条文说明：\n\n1 规定“零件边缘的加工深度应不小于 3mm”，是为了消除切割加工对钢材造成的冷作硬化和热影响区的不利影响。\n\n### 8.3.5 制孔应符合下列规定：\n\n1 螺栓孔应钻制成正圆柱形，孔壁表面粗糙度Ra 应不大于 $2 5 \\mathrm { \\ : \\mu \\mathrm { \\ : m } }$ ，孔缘应无损伤和不平，且无刺屑。螺栓孔不得采用冲孔、气割孔。\n\n2 螺栓孔孔径的允许偏差应符合表 8.3.5-1 的规定；孔距允许偏差应符合表8.3.5-2 的规定，有特殊要求的孔距偏差应符合设计文件的规定。\n\n表 8.3.5-1 螺栓孔孔径加工允许偏差  \n\n\n\n表 8.3.5-2 螺栓孔距允许偏差  \n\n\n\n\n\n注：a连接支座的孔群中心距允许偏差。b括号内数值为附属结构的允许偏差。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('58f27720-f171-43a6-9f5e-7f28816bdb4b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：涵洞设置沉降缝的目的是防止基底受力不均而引起基础的不均匀沉降，使涵洞的洞身产生开裂。\n\n### 24.1.3 涵洞施工完成后，砌体砂浆或混凝土强度达到设计强度的 $8 5 \\%$ 时，方可进行涵洞洞身两侧的回填。涵洞两侧紧靠涵台部分的回填土不宜采用大型机械进行压实施工，宜采用人工配合小型机械的方法夯填密实。填土的每侧长度应符合设计规定；设计未规定时，应不小于洞身填土高度的 1 倍，特殊地形条件下应根据实际情况适当加长，填筑应在两侧同时对称、均衡地分层进行，填筑的压实度应不小于 $9 6 \\%$ 。涵洞顶部的填土厚度必须大于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 后方可通行车辆和筑路机械。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('58f4e09a-2761-4ecd-97b6-393b6eae1da2', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '11 控制系统', '11 控制系统## 11.1 概述\n11.1.1 吊篮控制箱上的按钮、开关等操作元件应坚固可靠,这些按钮或开关装置应是自动复位式的，控制按钮的最小直径为 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。控制箱上除操作元件外，还应设置一个切断总电源的开关，此开关应是非自动复位式的。操作盘上的按钮应有效防止雨水进入。  \n11.1.2 操作的动作与方向应以文字或符号清晰表示在控制箱上或其附近面板上。  \n11.1.3 在平台上各动作的控制应按逻辑顺序排列。  \n11.1.4 应提供停止吊篮控制系统运行的急停按钮,此按钮为红色并有明显的“急停\"标记,不能自动复位。急停按钮按下后停止吊篮的所有动作。  \n11.1.5 平台的上升和下降控制按钮应位于平台内。  \n11.1.6 双层平台的主控制器应位于上层，在下层可安装副控制器。且各控制器均可操作平台上升与下降。  \n11.1.7 电气控制箱的控制按钮外露部分由绝缘材料制成，应能承受 $5 0 ~ \\mathrm { H z }$ 正弦波形、 $1 ~ 2 5 0 ~ \\mathrm { V }$ 电压、$1 \\ \\mathrm { m i n }$ 的耐压实验。  \n11.1.8 电气控制箱应上锁以防止未授权操作。\n\n## 11.2 急停装置\n急停装置的设计与安装应符合GB/T16754的规定,并应安装于每个操作者的控制位置及其他可能需要紧急停止的位置。在任何时刻所有急停装置的操作应随时有效，并与正在使用的特定控制无关。\n\n## 11.3 动力操作设备中与控制系统有关的安全部件\n11.3.1 控制系统应符合GB/T16855.1的规定。\n\n11.3.2 在吊篮每次投入使用之前，应由合格人员进行检查，确保电气和控制系统所有安全功能为正常状态。\n\n11.3.3 表12 提供了有关部件的安全信息：\n\na）选择的分类；  \nb）吊篮保护措施的功能与特性。\n\n### 表 12 吊篮安全部件要求\n\n\n## 11.4 无线控制系统\n无线控制系统的设计应符合GB/T19154 和GB 5226.2 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('58f8708a-8698-4a26-98fc-3a7c9cdcd695', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验报告', '5 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）原材料的品种、规格和产地;  \n(2） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（3） 环境温度和湿度；  \n（4） 依据标准;  \n（5）每立方米水泥混凝土拌合物中水溶性氯离子的质量 $m _ { _ { C l ^ { - } } }$ ；  \n（6）混凝土拌合物中氯离子含量占水泥质量的百分比 $w _ { c l ^ { - } }$ ；  \n（7）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('58ff85f1-0980-43f0-9d1e-5980fd9ab7ec', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 5）', ' . 1 4 + \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - 2 0 } { 1 . 4 0 }\n$$\n\n气温在 $- 2 \\sim - 5 0 \\%$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = - ~ 1 . 4 8 ~ + { \\frac { T _ { \\mathrm { l } } } { 0 . 9 1 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = ~ - 0 . 1 2 ~ + { \\frac { ~ T _ { \\mathrm { i } } ~ } { 1 . 2 1 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { { s } } } ~ = ~ { \\frac { T _ { \\mathrm { { t } } } + 1 . 8 5 } { 1 . 5 8 } }\n$$\n\n式中： $T _ { \\mathrm { e } }$ 结构有效温度标准值 $( 9 0 )$ ；\n\n$T _ { \\iota }$ 气温，混凝土结构可取当地历年最高日平均温度或最低日平均温度，钢结构可取当地历年最高温度或最低温度。当为 $0 \\%$ 以下时取负值。\n\n## 3 竖向梯度温度作用\n\n关于竖向梯度温度作用问题，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）曾对新西兰规范、英国BS 5400、美国AASHTO规范、国内铁路规范和《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）的竖向温度梯度曲线进行了多座实桥的应力计算比较。结果表明，新西兰规范和我国铁路规范中梯度温度作用产生的效应最大，《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）最小，英国BS5400和美国AASHTO规范居中。考虑美国规范的温度曲线比较简单，计算起来也较为快捷，本规范采用了该规范的温度梯度曲线，并作了适当修改。\n\n本条中，竖向梯度温度曲线最高值 $T _ { 1 }$ 指桥面板表面处，不包括铺装层。 $T _ { \\parallel }$ 根据桥面铺装情况，按表4.3.12-3确定。\n\n（1）铺装层采用单层沥青混凝土时，梁顶 $T _ { \\mathrm { i } }$ 根据铺装层厚度在 $2 0 \\%$ 、 $1 4 \\%$ 或之间线性内插取用。\n\n（2）铺装层采用单层混凝土时， $T _ { \\scriptscriptstyle 1 } = 2 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 0\n\n（3）铺装层底层为水泥混凝土，顶层为沥青混凝土时， $T _ { \\parallel }$ 可根据沥青混凝土厚度取用，不考虑底层水泥混凝土。\n\n（4）当利用梁顶一部分水泥混凝土整平层参与梁的抗弯计算时，则被利用的那一部分厚度作为梁高的一部分，该厚度的顶面就是梁高顶面， $T _ { \\parallel }$ 为该顶面处温度。此时，该结构为组合结构，铺装层水泥混凝土的强度等级要与梁体协调，并考虑结合面的抗剪问题。\n\n## 4 横向梯度温度作用\n\n本次修订增加了横向温度梯度作用的有关规定。本条第4款的规定参考了中交公路规划设计院有限公司、湖北鄂东长江公路大桥有限公司等单位研发的“超大跨混合梁斜拉桥建设关键技术”项目的研究成果。对于无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。横向温度梯度作用一般根据桥梁的地理位置、环境条件等因素经调查研究确定；无实测温度数据时，可采用图4-1所示的横向梯度温度曲线。图4-1中 $B _ { 1 }$ 为边箱宽度、 $B$ 为箱梁半宽。横向梯度温度取值见表4-4。\n\n表4-4横向梯度温度取值  \n\n\n\n\n\n### 6 施工阶段沥青摊铺引起的温度影响\n\n近年来高等级公路桥面铺装已广泛采用沥青混凝土铺装。沥青混凝土摊铺时要求高温操作，施工时摊铺温度往往可高达 $1 5 0 \\mathrm { ‰}$ 左右，如此高的温度将在主梁内引起较大的温差分布。对于采用混凝土桥面板的桥梁，沥青高温摊铺可能会导致主梁混凝土原有裂缝的扩展及新裂缝的产生，影响桥梁结构的耐久性，必要时设计需考虑沥青摊铺温度作用影响。\n\n4.3.13上部结构因温度变化引起的伸长或缩短以及受其他纵向力的作用，活动支座将产生一个方向相反的力，即支座摩阻力。摩阻力的大小取决于上部结构传给支座的反力大小、支座类型以及材料等。\n\n活动支座承受的纵向力，不容许超过支座与混凝土或其他结构材料之间的摩阻力。\n\n该纵向力一般为制动力和温度、收缩作用。本规范规定的支座摩擦系数取自《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）、《公路桥梁盆式支座》（JT/T391）和《桥梁球型支座》（GB/T17955）。\n\n\n\n## 4.4 偶然作用\n\n### 4.4.1 跨越江、河、海湾的桥梁，应考虑船舶对桥梁墩台的撞击作用。\n\n船舶与桥梁结构的碰撞过程十分复杂 与碰撞时的环境因素（风浪、气候、水流等）、船舶特性（船舶类型、船舶尺寸、行进速度、装载情况以及船首、船壳和甲板室的强度和刚度等）、桥梁结构因素（桥梁构件的尺寸、形状、材料、质量和抗力特性等）及驾驶员的反应时间等因素有关，因此，精确确定船舶与桥梁的相互作用力十分困难。\n\n根据通航航道的特点及通行船舶的特性，可以将需要考虑船舶与桥梁相互作用的河流分为内河和通行海轮的河流（包括海湾）两大类。前者的代表船型主要为内河驳船货船队，依据《内河通航标准》（GB50139），四至七级内河航道对应的船舶吨位分别为500、300、100和 $5 0 \\mathrm { t }$ 。通行海轮航道的代表船型为海轮。两者与桥梁结构发生撞击的机理有所区别，结果也大不一样。\n\n关于船舶与桥梁的撞击作用，应开展专题研究，成果经审批及办理其他手续后作为确定的作用值。当无实测资料或针对性研究成果时，可采用本规范表4.4.1-1和表4.4.1-2的规定值。\n\n对于一、二、三级内河航道船舶撞击作用，鉴于桥梁防');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('590522cf-9854-4aee-8304-39136cc06b94', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'Contents', 'Contents');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('590c824a-6a0c-405d-a069-1112fdcff64d', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照 ASTMC939 编制，适用于后张法预应力构件孔道压浆和水泥混凝土路面脱空封堵时浆体流动性的评价。\n\n本方法以从流锥上端观察透光的瞬间为试样流出时刻。验证试验发现，水从倒锥流出变间断与透光瞬间两者相近；水泥砂浆的黏度远大于水，即便水泥砂浆已从倒锥流出，倒锥中的挂壁砂浆仍使流出不间断，如以水泥砂浆第一次出现间断作为流出评判标准，则造成试验结果偏大，与事实不符。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5917b834-3a14-416a-ac5b-6c54c5ff8282', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．7 电动机选择', '7．7 电动机选择## 7．7．1 电动机选择依据\n\n电动机的选择应依据：类型及结构型式；供电型式；功率；工作制、接电持续率；额定转矩、堵转转矩和最大转矩；额定转速；调速方式；防护等级；环境温度及湿度；海拔。\n\n## 7．7．2 电动机选型说明\n\n### 7．7．2．1 电动机的型式\n\n起重机应采用适合于起重冶金用的电动机，一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、变频异步电动机、自制动异步电动机和直流电动机，也可采用符合起重机要求的其他类型电动机。\n\n### 7．7．2．2 防护等级\n\n#### 7．7．2．2．1 电动机外壳防护等级应符合 GB／T4942．1的规定：\n\na） 室内使用时，在正常条件下，防护等级不应低于IP23；多尘环境下，防护等级不应低于IP44。b） 室外使用时，防护等级不应低于IP54。在可能出现冷凝水的情况下，应确保冷凝水出水孔畅通。\n\n#### 7．7．2．2．2 电动机在有专门的外部防护措施时，可采用较低的防护等级。\n\n### 7．7．2．3 爆炸性危险环境\n\n在具有爆炸性气体、蒸汽与空气混合物或其他爆炸性危险场所，应采用防爆型电动机。\n\n### 7．7．2．4 根据环境温度和海拔修正功率\n\n当电动机使用地点的海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ 和／或使用环境温度与其额定环境温度不一致时，其输出功率应按实际使用地点的海拔和使用环境温度下的输出功率计算。\n\n根据环境温度和海拔进行电动机功率修正计算，按式（136）进行：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { \\Delta N } } ^ { \\prime } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { \\Delta N } } } { K }\n$$\n\n……（136）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } } ^ { \\prime }$ — 根据环境温度和海拔修正后用来选用电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 未修正的所需电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$K$ 功率修正系数，由图15确定。\n\n### 修正系数 $K$\n\n![](images/dc27b67d0ece78bae457ddabaef753a5465abfa7430a77db7e80a767ea0cfb7f.jpg)  \n图 15 以环境温度和海拔为函数变量的修正值\n\n注1：修正系数 $K > 1$ 的值需由电动机制造商和起重机制造商共同确定；  \n注2：海拔大于 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，要指出环境温度。\n\n### 7．7．2．5 接电持续率和每小时工作循环数犆\n\n接电持续率 $J C$ 值用于在工作循环时间小于等于 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 的场合，由式（137）确定：\n\n在起重机一个工作循环中该机构的运转时间$J C { = }$ $\\times 1 0 0 \\%$ … （137）起重机一个工作循环的总时间\n\n起重机各机构的接电持续率 $J C$ 值、 $C Z$ 值、稳态负载平均系数 $G$ ，是影响电动机发热的重要因素，应根据实际载荷情况计算，并在起重机制造商和买方之间达成一致意见。如无法获得载荷情况的详细资料，可参考附录Q表Q．1选取。\n\n## 7．7．3 电动机的过载校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算。\n\n## 7．7．4 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按附录S的方法计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('591ef139-840d-4e5b-a65c-907add9cc736', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0505—2020 水泥标准稠度用水量（Part 1）', 'T0505—2020 水泥标准稠度用水量、凝结时间、安定性试验方法## 1 目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥标准稠度用水量、凝结时间和体积安定性的试验方法。\n\n本方法适用于通用硅酸盐水泥、道路硅酸盐水泥及指定采用本方法的其他品种水泥。\n\n引用标准：\n\n《水泥净浆搅拌机》（JC/T729）\n\n《水泥净浆标准稠度与凝结时间测定仪》（JC/T727)\n\n《水泥安定性试验用沸煮箱》（JC/T955）\n\n## 2 仪具与材料\n\n### 2.1 水泥净浆搅拌机：应符合现行《水泥净浆搅拌机》（JC/T729）的规定。\n\n### 2.2 标准法维卡仪：应符合现行《水泥净浆标准稠度与凝结时间测定仪》 （JC/T 727)的规定，标准稠度测定用试杆[图T0505-1c）]有效长度为 $5 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 \\mathrm { m m }$ ，由直径为$1 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 0 5 \\mathrm { m m }$ 的圆柱形耐腐蚀金属制成。测定凝结时间用试针[图T0505-1d）、e）]，由钢制成，其有效长度初凝针为 $5 0 \\mathrm { m m } \\pm 1 \\mathrm { m m }$ ，终凝针为 $3 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 \\mathrm { m m }$ ，圆柱体直径为$1 . 1 3 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 0 5 \\mathrm { m m }$ 。滑动部分的总质量为 $3 0 0 \\mathrm { g } { \\pm } 1 \\mathrm { g }$ 。与试杆、试针联结的滑动杆表面应光滑，能靠重力自由下落，不得有紧涩和旷动现象。\n\n盛装水泥净浆的试模[图T0505-1，a）]应由耐腐蚀的、有足够硬度的金属制成。试模深为 $4 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 2 \\mathrm { m m }$ ，圆锥台顶内径为 $6 5 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 5 \\mathrm { m m }$ 、底内径为 $7 5 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 5 \\mathrm { m m }$ ，每只试模应配备一个边长或直径约为 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 、厚度为 $4 { \\sim } 5 \\mathrm { m m }$ 的平板玻璃底板或金属底板。\n\n### 2.3 代用法维卡仪：应符合现行《水泥净浆标准稠度与凝结时间测定仪》 （JC/T 727)的规定。\n\n### 2.4 沸煮箱：应符合现行《水泥安定性试验用沸煮箱》（JC/T955）的规定。\n\n### 2.5 雷氏夹膨胀仪：由铜质材料制成，其结构如图T0505-2所示。当一根指针的根部先悬挂在一根金属丝或尼龙丝上，另一根指针的根部挂上 $3 0 0 \\mathrm { g }$ 质量的硅码时，两根指针的针尖距离应在 $1 7 . 5 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 . 5 \\mathrm { m m }$ 范围以内，去掉砝码后针尖的距离能恢复至挂砝码前的状态。雷氏夹受力示意，如图 $\\mathrm { T } 0 5 0 5 { - } 3$ 所示。\n\n### 2.6 量水器：分度值为 $0 . 5 \\mathrm { m L }$ 。\n\n### 2.7 天平：最大量程不小于 $1 : 0 0 0 \\mathrm { g }$ ，感量不大于 $1 \\mathrm { g }$ 。\n\n  \n图T0505-1 测定水泥标准稠度和凝结时间用的维卡仪（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n### 2.8 水泥标准养护箱：温度控制在 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，相对湿度大于 $9 0 \\%$ 。\n\n### 2.9 雷氏夹膨胀值测定仪：如图T0505-4所示，标尺最小刻度为 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 2.10 秒表：分度值为1s。\n\n  \n图T0505-2 雷氏夹示意图（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n1-指针；2-环模\n\n  \n图T0505-3 雷氏夹受力示意图\n\n  \n图 $\\mathrm { T } 0 5 0 5 { - } 4$ 雷氏夹膨胀值测定仪（尺寸单位： $\\mathrm { \\ m m }$ ）\n\n1-底座；2-模子座；3-测弹性标尺；4-立柱；5-测膨胀值标尺；6-悬臂；7-悬丝\n\n## 3 试验准备\n\n### 3.1 水泥试样应充分拌匀，通过 $0 . 9 \\mathrm { m m }$ 方孔筛，并记录筛余物情况，但要防止过筛时混进其他粉料。\n\n### 3.2 试验用水宜为洁净的饮用水，有争议时可用蒸馏水。\n\n## 4 试验环境\n\n### 4.1 试验室环境温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度大于 $5 0 \\%$ 。  \n### 4.2 水泥试样、拌和水、仪器和用具的温度应与试验室内室温一致。\n\n## 5 标准稠度用水量的测定(标准法）\n\n### 5.1 试验前必须做到：\n\n（1）维卡仪的金属棒能够自由滑动。试模和玻璃底板用湿布擦拭（但不允许有明水），将试模放在底板上。\n\n（2）调整至试杆接触玻璃板时指针对准零点。\n\n（3）水泥净浆搅拌机运行正常。\n\n### 5.2 水泥净浆的拌制\n\n用水泥净浆搅拌机搅拌，搅拌锅和搅拌叶片先用湿布擦过，将拌和水倒入搅拌锅中，然后 5\\~10s内小心将称好的 $5 0 0 \\mathrm { g }$ 水泥加入水中，防止水和水泥溅出；拌和时，先将锅放在搅拌机的锅座上，升至搅拌位置，启动搅');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('59207ab1-4f34-44fc-a817-7fb91c6f0fb7', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '4.0.5 钢材可按化学成分、强度、供货状态', '4.0.5 钢材可按化学成分、强度、供货状态、碳当量等进行分类。按钢材的化学成分分类，可分为低碳钢、低合金钢和不锈钢收缩应力较大，且节点拘束度大，而使板材在近缝区或近板厚中心区沿轧制带状组织晶间产生台阶状层状撕裂。这种现象在国内外工程中屡有发生。焊接工艺技术人员虽然针对这一问题研究出一些改善、克服层状撕裂的工艺措施，取得了一定的实践经验（见本规范第5.5.1条），但要从根本上解决问题，必须提高钢材自身的厚度方向即乙向性能。因此，在设计选材阶段就应考虑选用对于有厚度方向性能要求的钢材。续表1   \n\n\n\n\n\n对于有厚度方向性能要求的钢材，在质量等级后面加上厚度方向性能级别（Z15、Z25或Z35），如Q235GJDZ25。有厚度方向性能要求时，其钢材的P、S含量，断面收缩率值的要求见表2。\n\n表2 钢板厚度方向性能级别及其磷、硫含量、断面收缩率值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('59218480-988d-45db-a665-8dd020c4d920', '125《中华人民共和国野生植物保护条例》（国务院令第204号（2024修订））.md', '第三章野生植物管理', '第三章野生植物管理第十五条 野生植物行政主管部门应当定期组织国家重点保护野生植物和地方重点保护野生植物资源调查，建立资源档案。\n\n第十六条禁止采集国家一级保护野生植物。因科学研究、人工培育、文化交流特殊需要，采集国家一级保护野生植物的，必须经采集地的省、自治区、直辖市人民政府野生植物行政主管部门签署意见后，向国务院野生植物行政主管部门或者其授权的机构申请采集证。\n\n采集国家二级保护野生植物的，必须经采集地的县级人民政府野生植物行政主管部门签署意见后，向省、自治区、直辖市人民政府野生植物行政主管部门或者其授权的机构申请采集证。\n\n采集城市园林或者风景名胜区内的国家一级或者二级保护野生植物的，须先征得城市园林或者风景名胜区管理机构同意，分别依照前两款的规定申请采集证。\n\n采集珍贵野生树木或者林区内、草原上的野生植物的，依照森林法、草原法的规定办理。\n\n野生植物行政主管部门发放采集证后，应当抄送环境保护部门备案。采集证的格式由国务院野生植物行政主管部门制定。\n\n第十七条采集国家重点保护野生植物的单位和个人，必须按照采集规定的种类、数量、地点、期限和方法进行采集。\n\n县级人民政府野生植物行政主管部门对在本行政区域内采集国家重点保护野生植物的活动，应当进行监督检查，并及时报告批准采集的野生植物行政主管部门或者其授权的机构。\n\n第十八条 禁止出售、收购国家一级保护野生植物。\n\n出售、收购国家二级保护野生植物的，必须经省、自治区、直辖市人民政府野生植物行政主管部门或者其授权的机构批准。\n\n第十九条野生植物行政主管部门应当对经营利用国家二级保护野生植物的活动进行监督检查。\n\n第二十条出口国家重点保护野生植物或者进出口中国参加的国际公约所限制进出口的野生植物的，必须经进出口者所在地的省、自治区、直辖市人民政府野生植物行政主管部门审核，报国务院野生植物行政主管部门批准，并取得国家濒危物种进出口管理机构核发的允许进出口证明书或者标签。海关凭允许进出□证明书或者标签查验放行。国务院野生植物行政主管部门应当将有关野生植物进出口的资料抄送国务院环境保护部门。\n\n禁止出口未定名的或者新发现并有重要价值的野生植物。\n\n第二十一条外国人不得在中国境内采集或者收购国家重点保护野生植物。\n\n外国人在中国境内对国家重点保护野生植物进行野外考察的，必须向国家重点保护野生植物所在地的省、自治区、直辖市人民政府野生植物行政主管部门提出申请，经其审核后，报国务院野生植物行政主管部门或者其授权的机构批准；直接向国务院野生植物行政主管部门提出申请的，国务院野生植物行政主管部门在批准前，应当征求有关省、自治区、直辖市人民政府野生植物行政主管部门的意见。\n\n第二十二条地方重点保护野生植物的管理办法，由省、自治区、直辖市人民政府制定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('59224b88-14ec-4557-b6bc-bb37a3e4b4ba', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 2）', '，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1.5-2中土侧压力的分项系数取为1.4，是因为它在多数情况下是按主导荷载考虑的，但当汽车荷载考虑了分项系数后，由汽车荷载引起的土侧压力不再考虑。基础变位作用在以往的桥梁计算中是作为“附加组合”考虑的，其分项系数可采用1.0；对于混凝土和工结构，由于混凝土徐变或灰缝塑性变形对基础变位产生的内力的影响，采用0.5的折减系数。 福\n\n#### （4）频遇值和准永久值\n\n按照国际惯例，本规范对已调查的主要可变作用的频遇值和准永久值分别取其随机过程截口任意时点分布的0.95和0.5分位值；对不可调查或尚未调查的可变作用仍取标准值或参照有关资料取值。\n\n#### （5）组合值系数\n\n关于组合值系数，本次修订过程中，计算了组合值系数采用下列不同情况时结构的可靠指标：\n\n$\\textcircled{1}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.74、0.55、0.45和0.35，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{2}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.74，即组合值系数不随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{3}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.80、0.70、0.60和0.50，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{4}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.80，即组合值系数不随可变荷载数目变化。\n\n结果表明，对于车辆的一般运行状态和密集运行状态，当采用方案 $\\textcircled{1}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，且减小的幅度比较大；当采用方案 $\\textcircled{2}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，但变化不大；当采用方案③时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，但减小的幅度比方案 $\\textcircled{1}$ 小；当采用方案 $\\textcircled{4}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，增加的幅度比方案 $\\textcircled{2}$ 大。为了保持不同可变荷载组合数目时构件的可靠指标不变，规范中组合值系数取0.75。\n\n## 4.2 永久作用\n\n### 4.2.1 本次修订补充了结构重力标准值的常规计算公式，各常用材料的重度等内容与原规范保持不变。\n\n本条表4.2.1中规定钢筋混凝土或预应力混凝土的重度采用 $2 5 \\sim 2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。当按体积计算的含筋量小于 $2 \\%$ 时，采用 $2 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；大于或等于 $2 \\%$ 时，可采用 $2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。\n\n### 4.2.3 一般桥台和土墙考虑主动土压力。桥台和挡土墙前面地面或冲刷线以下的土压力，由于台后和墙后考虑了主动土压力，台前和墙前可考虑静土压力。\n\n土的外摩擦角 $\\delta$ 一般可采用 $\\varphi / 2$ 。国内外有些资料建议采用 $=$ （ $1 / 2 \\sim 2 / 3$ ） $\\varphi$ 。克列因所著《散体结构力学》中介绍的有关土的试验数据见表 4-1 考虑汽车冲击以及渗水的影响，δ采用 $4 / 2$ 是合适的。考虑外摩擦角（ $\\delta = \\varphi / 2$ ） 不考虑外摩擦角所计算出的主动土压力系数值，相差 $10 \\%$ 左右 见表 $4 - 2$ 。\n\n土压力在墙背的分布规律，经模型试验测得其与墙高为非线性关系。影响土压力的因素有填料性质、土与墙背之间的接触状况、墙的位移等。\n\n表4-1王的重度和内、外摩擦角  \n\n\n\n\n\n表4-2主动土压力系数值比较  \n\n\n\n\n\n注：上表是按墙背竖直、填土与墙顶同高的情况计算的。\n\n根据墙的不同位移情况来分析土压力的分布和作用点是比较切合实际的。但一般桥台（拱桥桥台除外）和挡土墙的主动土压力，多属于墙身向外倾的土压力，因此，土压力按三角形分布，并假定作用点在 $H / 3$ 处。\n\n柱式墩台土压力计算宽度。当柱间的净距小于或等于其直径（或宽度）时，考虑到回填土剪切变形对应力传递的影响，土压力宽度按柱群最外边缘间全宽计算。这样就与实体桥台的计算宽度取得一致。\n\n当柱间净距大于直径（或宽度）时，应考虑柱间空隙折减。如柱直径（或宽度）D 小于或等于1.0m，则中间每一柱按2倍直径（或宽度）计算，最外边缘的柱按1.5倍直径计算。在求得作用在柱群上的总土压力宽度之后，再分配到每一柱上，土压力计算宽为： $b = { \\frac { D \\ ( 2 n - 1 ) } { n } }$ ，其中 $n$ 为柱根数。如柱直径（或宽度) $D$ 大于 $1 . 0 \\mathrm { m }$ ，则中间柱一律增加计算宽度 $1 , 0 \\mathrm m$ ，即（ $( D + 1 )$ ；边柱增加 $0 . 5 \\mathfrak { m }$ 。故作用在每一柱上的土压力计算宽度为b=n（D+1）-1 。对 $D$ 大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的土压力计算宽度的确定，并无理论或试验的依据，只是比照实体桥台，避免在土压力计算宽度上出现大的矛盾。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('59299998-ca65-4918-958c-7e7a8d721e61', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷## 4．2．1．1．6．1 运行冲击动力效应\n\n起重机在不平的道路或轨道上运行时所发生的垂直冲击动力效应，即运行冲击载荷，用运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 乘以起重机的自重载荷与额定起升载荷之和来计算。\n\n## 4．2．1．1．6．2 在道路上或道路外运行的起重机\n\n在这种情况下， $\\phi _ { 4 }$ 取决于起重机的构造型式（质量分布）、起重机的弹性和／或悬挂方式、运行速度，以及运行路面的种类和状况。此冲击效应可根据经验、试验或采用适当的起重机和运行路面的模型分析得到。一般可采用以下数据计算：\n\na） 对轮胎起重机和汽车起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 3$ 。\n\nb） 对履带式起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 0$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ 。\n\n## 4．2．1．1．6．3 在轨道上运行的起重机\n\n起重机带载或空载运行于具有一定弹性、接头处有间隙或高低错位的钢质轨道上时，发生的垂直冲击动力效应取决于起重机的构造型式（质量分布、起重机的弹性及起重机的悬挂或支承方式）、运行速度和车轮直径及轨道接头的状况等，应根据经验、试验或选用适当的起重机和轨道的模型进行估算。$\\phi _ { 4 }$ 可按以下规定选取：\n\na） 对 于 轨 道 接 头 状 态 良 好，如 轨 道 用 焊 接 连 接 并 对 接 头 打 磨 光 滑 的 高 速 运 行 起 重机，取 $\\phi _ { 4 } = 1$ 。b） 对于轨道接头状况一般，起重机通过接头时会发生垂直冲击效应，这时 $\\phi _ { 4 }$ 可由式（9）确定：\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { 4 } } = 1 . 1 + 0 . 0 5 8 v _ { \\mathrm { y } } \\sqrt { h }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 4 }$ 运行冲击系数；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { y } }$ — 起重机运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$h$ 轨道接头处两轨面的高度差，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('592cc10e-cf16-473a-a821-559efdfd68cf', '20《起重机械安全监控管理系统》（GB-T28264-2017）.md', '1范围', '1范围本标准规定了起重机械安全监控管理系统(以下简称\"系统\")的构成、系统的监控、系统的性能要求和系统的检验。\n\n本标准适用于GB/T20776规定的桥式起重机、门式起重机、流动式起重机、塔式起重机、门座起重机、缆索起重机、枪杆起重机、架桥机及升船机，其他类型起重机械可参照使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('59314c90-90de-4947-99ef-f524c8e91dce', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 14）', '><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>”</td><td rowspan=3 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1．工作状态风载荷，见4.2.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2．雪和冰载荷，见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3．温度变化引起的载荷，见4.2.2.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('593bfa70-2cc4-4851-905d-9d1e181b070b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.2 电动机初选', '6.1.4.2 电动机初选## 6.1.4.2.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n非平衡动臂式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．5）计算。\n\n## 6.1.4.2.2 平衡臂架式变幅机构\n\n平衡臂架式变幅机构所需电动机功率，按附录 P．2．2中的式（P．6）计算。\n\n## 6.1.4.2.3 牵引小车式变幅机构\n\n牵引小车式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．3）计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5940d86f-cf67-4cb1-81c1-4c48f5d51f51', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '10.13 其他电动施工机具', '10.13 其他电动施工机具## 10.13.1 使用夯土机械 地面抹光机 切缝机 水磨石机等可移式电动施工机具应一人操作 一人调整电缆线,且应戴绝缘手套、穿绝缘鞋,电缆长度不宜超过 $5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。 电缆不应缠绕、扭结和被机械跨越,且不应张拉过紧。\n\n## 10.13.2 夯土机械、地面抹光机、切缝机、水磨石机等可移式电动施工机具的操作扶手应绝缘可靠。\n\n## 10.13.3 潜水泵电机的电源线应采用防水橡皮护套绝缘铜芯软电缆,且不应承受外力。 电缆不应有接头,不应有破损。\n\n## 10.13.4 潜水泵放入水中或提出水面时,应先切断电源,不应拉拽电缆或出水管。 潜水泵停泵前,应先关闭出水阀,再切断电源,锁好末级配电箱。\n\n## 10.13.5 插入式振动器、平板振动器、地面抹光机、切缝机、水磨石机、钢筋加工机械、木工机械等设备的电源线应采用耐气候型橡皮护套铜芯软电缆,并不应有任何破损和接头。\n10. 13. 6 夯土机械 PE 线的连接点不应少于两处。\n\n10. 13. 7 对钢筋加工机械、木工机械等设备进行清理、检查、维修时,应首先将其末级配电箱断电,呈现可见电源分断点 并关门上锁 悬挂 有人工作 禁止合闸 标示牌');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('59490d0a-828e-4dc5-9efa-45fcfbb0de4b', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '附录A精度要求较高工程的中误差评定方法', '附录A精度要求较高工程的中误差评定方法A．0．1对于精度要求较高的工程，且多余观测数小于 20 时，可按本附录的方法评定观测精度。\n\nA．0．2评定对象的中误差，应按(A．0．2)式计算：\n\n$$\n\\pmb { \\sigma } ^ { = } K _ { \\mathrm { \\mathbf { \\{ \\lambda \\mathbf { M } } } }  m\n$$\n\n式中 $\\sigma$ - 评定对象的中误差(母体中误差估值)；$K _ { \\mathfrak { m } }$ 观测中误差修正系数；$m$ 由观测数据计算的中误差(子样中误差)。\n\nA．0．3评定对象的中误差值，应满足(A．0．3)式要求：\n\n$$\n\\sigma \\leqslant \\pmb { \\sigma } _ { 0 }\n$$\n\n式中 $\\sigma _ { 0 }$ - 本规范规定的评定对象的中误差值。\n\nA．0．4观测中误差修正系数，应根据多余观测个数n按表A.0．4选取。\n\n表A.0.4观测中误差修正系数表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('594b48af-08f8-43f4-b23c-0d923e465742', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '23 变配电室及电气竖井内接地干线敷设', '23 变配电室及电气竖井内接地干线敷设## 23．1主控项目\n\n23．1．1接地干线应与接地装置可靠连接。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n23．1．2接地干线的材料型号、规格应符合设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查，查阅材料进场验收记录和隐蔽工程检查记录。\n\n## 23．2一般项目\n\n23．2．1接地干线的连接应符合下列规定：\n\n1 接地干线搭接焊应符合本规范第22．2．2条的规定；\n\n2 采用螺栓搭接的连接应符合本规范第10．2．2条的规定，搭接的钻孔直径和搭接长度应符合本规范附录D的规定，连接螺栓的力矩值应符合本规范附录E的规定；\n\n3 铜与铜或铜与钢采用热剂焊(放热焊接)时，应符合本规范第 22．2．3的规定。\n\n检查数量：按不同连接方式的总数量各抽查 $5 \\%$ ，且均不得少于2处。\n\n检查方法：观察检查并用力矩扳手拧紧测试，查阅相关施工记录。\n\n23．2．2 明敷的室内接地干线支持件应固定可靠，支持件间距应均匀，扁形导体支持件固定间距宜为 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ；圆形导体支持件固定间距宜为1000mm；弯曲部分宜为 $0 . 3 \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 5 \\mathrm { m }$ 检查数量：按不同部位各抽查 $10 \\%$ ，且均不得少于1处。  \n检查方法：观察检查并用尺量和手感检查。23．2．3接地干线在穿越墙壁、楼板和地坪处应加套钢管或其他坚固的保护套管，钢套管应与接地干线做电气连通，接地干线敷设完成后保护套管管口应封堵。  \n检查数量：按不同部位各抽查 $10 \\%$ ，且均不得少于1处。  \n检查方法：观察检查。23．2．4接地干线跨越建筑物变形缝时，应采取补偿措施。  \n检查数量：全数检查。  \n检查方法：观察检查。\n\n23．2．5对于接地干线的焊接接头，除埋入混凝土内的接头外，其余均应做防腐处理，且无遗漏。\n\n检查数量：按焊接接头总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于2处。\n\n检查方法：施工中观察检查，并查阅施工记录。\n\n23．2．6室内明敷接地干线安装应符合下列规定：\n\n1 敷设位置应便于检查，不应妨碍设备的拆卸、检修和运行巡视，安装高度应符合设计要求；\n\n2 当沿建筑物墙壁水平敷设时，与建筑物墙壁间的间隙宜为 $1 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 2 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n3 接地干线全长度或区间段及每个连接部位附近的表面，应涂以 $1 5 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 宽度相等的黄色和绿色相间的条纹标识;\n\n4 变压器室、高压配电室、发电机房的接地于线上应设置不少于2个供临时接地用的接线柱或接地螺栓。\n\n检查数量：按不同场所各抽查1处。\n\n检查方法：观察检查，并用尺量检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('595218bb-d71c-4a59-b32d-8147b6607a90', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '8.13 钢丝绳破断拉力', '8.13 钢丝绳破断拉力钢丝绳破断拉力的测定值应不低于表A.1～表A.32的规定或供需双方协议的数值。钢丝绳最小破断拉力，用 $\\mathrm { k N }$ 表示，并按式（2）计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { ~ o ~ } } = K D ^ { 2 } R _ { \\mathrm { ~ o ~ } } / 1 \\ 0 0 0\n$$\n\n…（2）\n\n式中：\n\n$F _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } }$ - 钢丝绳最小破断拉力，单位为千牛（kN）；  \n$D$ 是钢丝绳公称直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$R _ { ☉ }$ 是钢丝绳级；  \n$K$ 是给定某一类别钢丝绳的最小破断拉力系数， $K$ 值见表8；  \n$K _ { 1 }$ - 是纤维绳芯钢丝绳的最小破断拉力系数；  \n$K _ { 2 }$ − 是独立的钢丝绳芯的最小破断拉力钢丝绳系数；  \n$K _ { 3 }$ - 是以钢丝股为绳芯的钢丝绳的最小破断拉力系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5959b7a6-f1bd-4962-9693-ab2a5b4a933d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '3 护筒顶的高程主要与施工期间的最高水位有关（Part 3）', '$\\mathrm { ( m ) }$ ，以导管全长或预计的最大高度计；$\\gamma _ { _ { w } }$ ──桩孔内水或泥浆的重度 $\\left( \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 } \\right)$ )；$H _ { w }$ ──桩孔内水或泥浆的深度 $\\mathrm { ( m ) }$ 。\n\n### 条文说明：\n\n准备工作充分，对避免或减少灌注过程中的事故至关重要。\n\n1 灌注设备的能力和完好率对施工有直接影响灌注设备的能力和完好率对施工有直接影响，但为防万一，仍需要配备必要仍需要配备必要的备用设备。\n\n2 “导管内径宜为 $2 0 0 { \\sim } 3 5 0 \\mathrm { m m } ^ { \\prime }$ ”的规定适用于一般情况，施工时需要视桩径的施工时需要视桩径的大小酌情增减。\n\n## 9.2.10 水下混凝土的配制配制应符合下列规定：\n\n1 水泥可采用火山灰水泥、粉煤灰水泥、普通硅酸盐水泥或硅酸盐水泥，采用水泥可采用火山灰水泥、粉煤灰水泥、普通硅酸盐水泥或硅酸盐水泥，采用矿渣水泥时应采取防离析的措施；矿渣水泥时应采取防离析的措施；粗集料宜选用卵石，如采用碎石宜适当增加混凝粗集料宜选用卵石，如采用碎石宜适当增加混凝土配合比中的含砂率，粗集集料的最大粒径应不大于导管内径的 $1 / 6 { \\sim } 1 / 8$ 和钢筋最小净距的1/4，同时应不大于 $3 7 . 5 \\mathrm { m m }$ ；细集料宜采用级配良好的中砂。\n\n2 混凝土的配合比，可在保证水下混凝土顺利灌注的条件下，按本规范第6章的有关规定计算确定。掺用外加剂、粉煤灰等材料计算确定。掺用外加剂、粉煤灰等材料时，其技术条件及掺用量，其技术条件及掺用量亦应符合本规范第6章的规定。混凝土的初凝时间应根据气温、运距及灌注时间长短等因素确混凝土的初凝时间应根据气温、运距及灌注时间长短等因素定，并满足现场使用要求。混凝土可经试验掺配适量缓凝剂。\n\n3 混凝土拌合物应具具有良好的和易性，灌注时应能保持足够的流动性保持足够的流动性，坍落度宜为 $1 6 0 { \\sim } 2 2 0 \\mathrm { m m }$ ，且应充分考虑气温、运距及施工时间的影响导致的且应充分考虑气温、运距及施工时间的影响导致的且应充分考虑气温、运距及施工时间的影响导致的坍落度损失。\n\n## 9.2.11 灌注水下混凝土 灌注水下混凝土应符合下列规定：\n\n1 水下混凝土的灌注时间不得超过首批混凝土的初凝时间。的灌注时间不得超过首批混凝土的初凝时间。\n\n2 混凝土运至灌注地点时，应检查其均匀性和坍落度等，不符合要求 混凝土运至灌注地点时，应检查其均匀性和坍落度等，不符合要求时不得使用。\n\n3 首批灌注混凝土的数量应能满足导管首次埋置深度 $1 . 0 \\mathrm { m }$ 以上的需要，所需混的需要，所需混凝土数量可按式（9.2.11）和图9.2.11计算：\n\n$$\nV = { \\frac { \\pi D ^ { 2 } } { 4 } } ( H _ { 1 } + H _ { 2 } ) + { \\frac { \\pi d ^ { 2 } } { 4 } } h _ { 1 }\n$$\n\n式中： $V$ ──灌注首批混凝土所需数量灌注首批混凝土所需数量 $( \\mathbf { m } ^ { 3 } )$ ；$D$ ──桩孔直径 $\\mathrm { ( m ) }$ ；$H _ { 1 }$ ──桩孔底至导管底端间距桩孔底至导管底端间距 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ ），一般为 $0 . 3 { \\sim } 0 . 4 \\mathrm { m }$ ；$H _ { 2 }$ ──导管初次埋置深度导管初次埋置深度 $\\mathrm { ( m ) }$ ；$d$ ──导管内径 $\\mathrm { ( m ) }$ ；$h _ { \\scriptscriptstyle 1 }$ ──桩孔内混凝土达到埋置深度桩孔内混凝土达到埋置深度 $H _ { 2 }$ 时，\n![](images/7e4395fa9a8eee30d18bb8cfd8a0d5dc877efa398f6cf23baec46bbf9d5d97b0.jpg)  \n图9.2.11 首批混凝土数量计算简图\n\n导管内混凝土柱平衡导管外(或泥浆)压力所需的高度 $\\mathrm { ( m ) }$ ，即 $h _ { 1 } = H _ { w } \\gamma _ { _ w } / \\gamma _ { _ c }$ ；\n\n$H _ { w }$ 、 w  、 c  — 意义同式（9.2.9）。\n\n4 首批混凝土入孔后，应连续灌注，不得中断。\n\n5 在灌注过程中，应保持孔内的水头高度。导管的埋置深度宜控制在 $2 { \\sim } 6 \\mathrm { m }$ ，并应随时测探桩孔内混凝土面的位置，及时调整导管埋深；在确保能将导管顺利提升的前提下，方可根据现场的实际情况适当放宽导管的埋深，但最大埋深应不超过$9 \\mathrm { m }$ 。应将桩孔内溢出的水或泥浆引流至适当地点处理，不得随意排放。\n\n6 灌注时应采取措施防止钢筋骨架上浮。当灌注的混凝土顶面距钢筋骨架底部以下1m左右时，宜降低灌注速度；混凝土顶面上升到骨架底部 $4 \\mathrm { m }$ 以上时，宜提升导管，使其底口高于骨架底部 $2 \\mathrm { m }$ 以上后再恢复正常灌注速度。\n\n7 对变截面桩，应在灌注过程中采取措施，保证变截面处的水下混凝土灌注密实。\n\n8 采用全护筒钻机施工的桩在灌注水下混凝土时，护筒应随导管的提升逐步上拔，上拔过程中除应保证导管的埋置深度外，同时应使护筒底口始终保持在混凝土面以下。施工时应边灌注、边排水，并应保持护筒内的水位稳定。\n\n9 混凝土灌注至桩顶部位时，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('59613708-7671-4b0a-98de-c0158e5850d3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：压浆材料加水拌制成浆液后，需要尽快使用，如延续时间过久，其流动度将会降低，增加压注时的压力，且不易密实。规定浆液在压注前和压注过程中要连续搅拌，是为防止其流动度降低。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('597af2ba-07eb-4cf2-8a6d-32aebc094152', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2.0.27 猫道 catwalk', '2.0.27 猫道 catwalk为悬索桥上部结构施工需要而架设的，一般由缆索支承的空中施工通道。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5997b43c-2c83-4053-b55c-abd74c96adaa', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百四十一条出卖人应当按照约定的地点交付标的物', '第一百四十一条出卖人应当按照约定的地点交付标的物。当事人没有约定交付地点或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，适用下列规定：\n\n（一）标的物需要运输的，出卖人应当将标的物交付给第一承运人以运交给买受人；\n\n（二）标的物不需要运输，出卖人和买受人订立合同时知道标的物在某一地点的，出卖人应当在该地点交付标的物；不知道标的物在某一地点的，应当在出卖人订立合同时的营业地交付标的物。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('599e9b12-ae44-4b7c-a6b9-29787150b93d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：地下连续墙的墙体截面都是窄而长的矩形，而导管灌注的水下混凝土从导管底部流出以后，向周围呈圆形分布。规定“单元槽段长度超过 4m 时，宜采用 2 根或 3根导管同时灌注”，是按灌注半径为 2.5m 时考虑的。采用多根导管灌注时，导管间的混凝土宁使其重叠，也不要脱节成凹形，故要求“导管间净距宜不大于 3m”；规定“导管距节段端部宜不大于 1.5m”，是考虑接头管（箱）拔出来后留下的空隙，需要以混凝土填充。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('59aa6ee0-b6d8-469c-976c-21a15b847c18', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '3分类', '3分类## 3.1实心焊丝分类\n\n实心焊丝型号按照化学成分进行划分，其中字母“SU”表示埋弧焊实心焊丝，“SU”后数字或数字与字母的组合表示其化学成分分类。实心焊丝不同标准之间的型号/牌号对照参见附录A。\n\n本标准中实心焊丝型号示例如下：\n\n示例1：\n\nSU2M3表示化学成分分类表示埋弧焊实心焊丝\n\n## 3.2焊丝-焊剂组合分类\n\n### 3.2.1实心焊丝-焊剂组合分类按照力学性能、焊后状态、焊剂类型和焊丝型号等进行划分。\n\n### 3.2.2药芯焊丝-焊剂组合分类按照力学性能、焊后状态、焊剂类型和熔敷金属化学成分等进行划分。\n\n### 3.2.3焊丝-焊剂组合分类由五部分组成：\n\n1） 第一部分：用字母“S\"表示埋弧焊焊丝-焊剂组合；  \n2） 第二部分：表示多道焊在焊态或焊后热处理条件下，熔敷金属的抗拉强度代号，见表1A；或者表示用于双面单道焊时焊接接头的抗拉强度代号，见表1B；  \n3） 第三部分：表示冲击吸收能量 $( K V _ { z } )$ 不小于27J时的试验温度代号，见表2；  \n4） 第四部分：表示焊剂类型代号，参见附录B；  \n5） 第五部分：表示实心焊丝型号，见表3；或者药芯焊丝-焊剂组合的熔敷金属化学成分分类，见表4。\n\n除以上强制分类代号外，可在组合分类中附加可选代号：\n\na）字母“U”，附加在第三部分之后，表示在规定的试验温度下，冲击吸收能量 $( K V _ { z } )$ 应不小于47J；  \nb）扩散氢代号“HX”，附加在最后，其中“X\"可为数字15、10、5、4或2，分别表示每 $_ { 1 0 0 \\mathrm { ~ g ~ } }$ 熔敷金属中扩散氢含量的最大值 $\\mathrm { ( m L ) }$ ，见表5。\n\n本标准中焊丝-焊剂组合分类示例如下：\n\n示例2：\n\n\n\n示例3：\n\n\n\n示例4：\n\nS55A 8U AB-TUN7表示药芯焊丝-焊剂组合熔敷金属的化学成分分类表示焊剂类型表示冲击吸收能量 $( K V _ { z } )$ 不小于47J试验温度为－80 $ { \\mathbb { C } }$ 表示在焊态下多道焊熔敷金属抗拉强度最小值为 $5 5 0 ~ \\mathrm { M P a }$ 表示埋弧焊用焊丝-焊剂组合\n\n表1A多道焊熔敷金属抗拉强度代号  \n\n\n\n\n\n表1B双面单道焊焊接接头抗拉强度代号  \n\n\n\n\n\n表2冲击试验温度代号');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('59b8774f-08d5-4142-b83d-6f23df91bb94', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0584一2020 水泥混凝土气泡间距系数试验方法（Part 2）', 'thrm { m m }$ ）；  \n$n _ { i }$ ——平均每 $1 \\mathrm { m m }$ 导线切割的气泡个数;  \n$\\overline { { L } }$ ——气泡间距系数（ $\\mathrm { m m }$ ）。\n\n## 5试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）原材料的品种、规格和产地；  \n（2）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（3）环境温度和湿度；  \n（4）硬化混凝土的空气含量A;  \n（5）气泡比表面积 $\\alpha$ ；  \n（6）气泡间距系数 $\\overline { { L } }$ ；  \n（7）要说明的其他内容。\n\n## 条文说明：\n\n本方法参照 Determination of air void characteristics in hardened concrete BS EN 480-11-2005 编制。\n\n## 5.5其他');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('59c2c5f2-7e13-4e61-9002-fd131474cfb2', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力，等于建筑物排开同体积的水重力。地表水或地下水通过土体孔隙的自由水沟通并传递水压力。水是否能渗人基底是产生水浮力的前提条件，因此，水浮力与地基土的透水性、地基与基础的接触状态以及水压大小（水头高低）和漫水时间等因素有关。对于透水性土，应计算水浮力；对于非透水性土，可不考虑水浮力。由于土的透水性质难以预测，故对于难以确定是否具有透水性质的土，计算基底应力时，不计浮力，计算稳定时，计人浮力。对于计算水浮力的水位，计算基底应力用低水位，计算稳定用设计水位。\n\n完整岩石（包括节理发育的岩石）上的基础，当基础与基底岩石之间灌注混凝土且接触良好时，水浮力可以不计。但遇破碎的或裂隙严重的岩石，则应计入水浮力。作用在桩基承台底面的水浮力要考虑，但如桩下沉嵌入岩层并灌注混凝土者，需扣除桩截面。\n\n基础襟边上的水位以下的土重力，当基底考虑浮力时采用浮重；当基底不考虑浮力时，视其是否透水采用天然重或饱和重，另外还要计人襟边土层以上至设计水位的水柱重力。\n\n浮土重度按下式计算：\n\n$$\n\\gamma ^ { \\prime } = \\frac { 1 } { 1 + e } ( \\gamma _ { 0 } - 1 )\n$$\n\n式中：e 土的孔隙比；\n\n$\\gamma _ { 0 }$ - 土的固体颗粒重度，一般采用 $2 7 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('59c67667-4e81-47d7-8651-0a9423f74503', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10．7地下工程变形监测（Part 2）', '新奥法隧道施工时，地表沉陷变形观测点，应沿隧道地面中线呈横断面布设，断面间距宜为 $1 0 \\mathrm { \\sim } 5 0 \\mathrm { m }$ ，两侧的布点范围宜为隧道深度的2倍，每个横断面不少于5个变形观测点。\n\n3变形区内的燃气、上水、下水和热力等地下管线的变形观测点，宜设立在管顶或检修井的管道上。变形观测点可采用抱箍式和套筒式标志；当不能在管线上直接设点时，可在管线周围土体中埋设位移传感器间接监测管线的变形。\n\n4变形观测宜采用水准测量方法、极坐标法、交会法等。\n\n10．7．9地下工程变形监测的各种传感器，应布设在不良地质构造、断层、衬砌结构裂缝较多和其他变形敏感的部位，并与水平位移和垂直位移变形观测点相协调；应力、应变监测的主要技术要求，应符合本规范第10．4．16条的规定。\n\n10．7．10地下工程运营期间，变形监测的内容可适当减少，监测周期也可相应延长，但必须满足运营安全监控的需要。其主要技术要求与施工期间相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('59cda670-a053-4513-8883-274a7f11fd5a', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8 桥涵工程', '8 桥涵工程## 8.1 一般规定\n\n### 8.1.1 跨既有公路施工，通行区应搭设安全通道。安全通道应满足通行要求，施工作业面底部应悬挂安全网。安全通道应设防撞设施及限高、限宽、减速标志和设施，梁式桥的模板支架及其他设施宜在防撞栏等上部构造施工完成后拆除。\n\n### 8.1.2 泥浆池、沉淀池周围应设置防护栏杆和警示标志。\n\n## 8.2 预应力混凝土工程\n\n### 8.2.1 预应力张拉机具设备应按规定校验、标定。\n\n### 8.2.2 张拉作业应符合下列规定：\n\n#### 1 张拉作业现场应设警戒区。\n\n#### 2 张拉及放张程序应符合设计要求。张拉过程中出现异常现象应立即停止张拉作业，检查、排除异常。\n\n### 8.2.3 先张法施工应符合下列规定：\n\n#### 1 张拉端后方应设立防护挡墙。  \n#### 2 正式施工前应进行试张拉。  \n#### 3 张拉及放张过程中预制台座区域及张拉台座两端不得站人。  \n#### 4 已张拉的预应力钢筋不得电焊、站人。\n\n### 8.2.4 先张法施工，张拉台座应经设计验算，强度、刚度和稳定性应符合要求。张拉完毕后，应妥善保护张拉施锚两端。\n\n### 8.2.5 后张法施工应符合下列规定：\n\n#### 1 高处张拉作业应搭设张拉作业平台、张拉千斤顶吊架，平台应加设防护栏杆和上下扶梯。\n\n#### 2 梁端应设围护和挡板。\n\n理。因故长时间停机应挂牢套管口保险钩。\n\n#### 2 场内墩位间转移旋挖钻机应预先检查转移路线、放倒机架，并应设专人指挥。\n\n### 8.3.6 岩溶、采空区和其他特殊地区钻孔灌注桩施工作业应符合下列规定：\n\n#### 1 施工前，应核对桩位处的地质勘察资料；地质情况有疑问时，应补充完善地质资料。\n\n#### 2 发生漏浆及坍孔等现象，应立即停止作业，采取保证平台、钻机和作业人员安全的措施。\n\n### 8.3.7 大直径、超长桩钢护筒作为平台支撑时，最小埋置深度应满足工作平台受力和稳定性要求。\n\n### 8.3.8 无法采用机械成孔且无地下水或有少量地下水，无不良地质的地区，可采用人工挖孔。\n\n### 8.3.9 人工挖孔桩作业应制订专项施工方案，并应符合本规范第6.5.3条的规定。\n\n## 8.4 沉入桩\n\n### 8.4.1 钢筋混凝土桩、预应力混凝土桩和钢管桩的吊运、存放和运输应符合现行《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50)的有关规定。\n\n### 8.4.2 沉入桩施工应符合下列规定：\n\n#### 1 沉桩施工区域应设置明显的安全警示标志，非作业人员不得进入施工区域。  \n#### 2 起吊桩或桩锤作业人员不得在桩、桩锤下方或桩架龙门口停留或作业。  \n#### 3 吊点应符合设计要求，桩身应设溜绳，桩身不得碰撞桩锤或桩机。\n\n### 8.4.3 锤击沉桩作业应符合下列规定：\n\n#### 1 打桩机移动轨道应铺设平顺、轨距一致，轨道与轨枕应钉牢，钢轨端部应设止轮器，打桩机应设夹轨器。\n\n#### 2 应设专人指挥打桩机移动，机体应平稳，桩锤应置于机架最低位置，打桩机应按要求配重。\n\n#### 3 滚杠滑移打桩机，工作人员不得在打桩机架内操作。\n\n#### 4 应经常检查维护打桩架及起重工具。检查维护的桩锤应放落在地面或平台上。工作状态不得维护打桩机。\n\n#### 5 锤击沉桩应按要求观测邻近建(构)筑物和周边土体的沉降和位移，发现异常应停止沉桩并采取措施处理。\n\n公路工程施工安全技术规范 (JTGF90—2015)\n\n范》（JGJ46)的规定。\n\n### 8.5.7 沉井内的水泵、水力机械、管道、起重等施工设备应安装牢固。\n\n### 8.5.8 沉井内的潜水作业应符合本规范第5.9节的有关规定。\n\n### 8.5.9 施工过程中，应安排专人负责观察现场情况，发现涌水、涌砂时，井内作业人员应及时撤离。\n\n### 8.5.10 下沉前，应对周边的建(构)筑物和施工设备采取有效的防护措施。下沉过程中，应对邻近建(构)筑物、地下管线进行监测，发现异常应停止作业，并采取相应措施。\n\n### 8.5.11 沉井取土下沉应符合下列规定：\n\n#### 1 不宜采用爆破法进行沉井内取土，必须爆破时应经专项设计。  \n#### 2 开挖沉井刃脚或井内横隔墙附近时，无关人员不得进入现场。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('59d269f1-ca8e-47d1-b770-1a64cad8b3a7', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.3.19行驶时，底盘走台上不得有人员站立或蹲坐', '4.3.19行驶时，底盘走台上不得有人员站立或蹲坐，不得堆放物件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('59d40cf9-96ec-4f86-b5b7-1343046caf9a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验直接起动方式下笼型异步电动机发热校验应满足式（S．1）的要求：\n\n$$\nC _ { \\mathrm { k } } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { N } } ) P _ { \\mathrm { s } 1 } T { > } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { m } } ) P _ { \\mathrm { m } } t _ { \\mathrm { N } } + ( P _ { \\mathrm { s } 1 } \\frac { I _ { \\mathrm { D } } } { I _ { \\mathrm { N } } } t _ { \\mathrm { E } } { - } \\frac { 1 0 ^ { - 3 } J n _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } } { 1 8 0 } )\n$$\n\n………（S．1）\n\n式中：\n\n$C _ { \\mathrm { k } }$ — 与电动机类型有关的修正系数，由制造商提供。如未提及，则对于4极或4极以上的电动机犆取 $C _ { \\mathrm { k } } = 1$ ；\n\n$\\eta _ { \\mathrm { N } }$ -电动机在 $P _ { \\mathrm { S 1 } }$ 时的效率；\n\n$$\nT = t _ { \\mathrm { N } } + t _ { \\mathrm { E } } + t _ { \\mathrm { S } }\n$$\n\n$t _ { \\mathrm { N } }$ — 一个循环期内恒速工作的时间，单位为秒（s）；  \n$t _ { \\mathrm { E } }$ — 个循环期内起动制动的等效时间，单位为秒（s）；\n\n$$\nt _ { \\mathrm { E } } { = } \\frac { \\pi n _ { \\mathrm { m } } J } { 3 0 ~ M _ { \\mathrm { a } } } ( d _ { \\mathrm { c } } { + } 0 . 5 ~ d _ { \\mathrm { i } } { + } 3 f )\n$$\n\n$n _ { \\mathrm { m } }$ — 电动机在 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）；$J$ -所有运动质量换算到电动机轴上的总转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { i } }$ — 每小时点动或不完全起动次数；$f$ 每小时电气制动次数；  \n$M _ { \\mathrm { a } }$ — 电动机平均加速转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；犕\n\n$$\nM _ { \\mathrm { a } } = M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { m } }\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 不考虑起制动阶段的电动机平均阻转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$t _ { \\mathrm { S } }$ — 一个循环期内停止的时间，单位为秒（s）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { m } }$ -电动机在功率 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的效率;\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { { m } } } n _ { \\mathrm { { m } } } } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta _ { \\mathrm { { m } } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { D } }$ — 电动机的起动电流，单位为安培（A）；  \n$I _ { \\mathrm { N } }$ — 电动机的额定工作电流，单位为安培（A）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('59e67517-a2d0-4fe3-814f-eb3cb85de48e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验直接起动方式下笼型异步电动机发热校验应满足式（S．1）的要求：\n\n$$\nC _ { \\mathrm { k } } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { N } } ) P _ { \\mathrm { s } 1 } T { > } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { m } } ) P _ { \\mathrm { m } } t _ { \\mathrm { N } } + ( P _ { \\mathrm { s } 1 } \\frac { I _ { \\mathrm { D } } } { I _ { \\mathrm { N } } } t _ { \\mathrm { E } } { - } \\frac { 1 0 ^ { - 3 } J n _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } } { 1 8 0 } )\n$$\n\n………（S．1）\n\n式中：\n\n$C _ { \\mathrm { k } }$ — 与电动机类型有关的修正系数，由制造商提供。如未提及，则对于4极或4极以上的电动机犆取 $C _ { \\mathrm { k } } = 1$ ；\n\n$\\eta _ { \\mathrm { N } }$ -电动机在 $P _ { \\mathrm { S 1 } }$ 时的效率；\n\n$$\nT = t _ { \\mathrm { N } } + t _ { \\mathrm { E } } + t _ { \\mathrm { S } }\n$$\n\n$t _ { \\mathrm { N } }$ — 一个循环期内恒速工作的时间，单位为秒（s）；  \n$t _ { \\mathrm { E } }$ — 个循环期内起动制动的等效时间，单位为秒（s）；\n\n$$\nt _ { \\mathrm { E } } { = } \\frac { \\pi n _ { \\mathrm { m } } J } { 3 0 ~ M _ { \\mathrm { a } } } ( d _ { \\mathrm { c } } { + } 0 . 5 ~ d _ { \\mathrm { i } } { + } 3 f )\n$$\n\n$n _ { \\mathrm { m } }$ — 电动机在 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）；$J$ -所有运动质量换算到电动机轴上的总转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { i } }$ — 每小时点动或不完全起动次数；$f$ 每小时电气制动次数；  \n$M _ { \\mathrm { a } }$ — 电动机平均加速转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；犕\n\n$$\nM _ { \\mathrm { a } } = M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { m } }\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 不考虑起制动阶段的电动机平均阻转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$t _ { \\mathrm { S } }$ — 一个循环期内停止的时间，单位为秒（s）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { m } }$ -电动机在功率 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的效率;\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { { m } } } n _ { \\mathrm { { m } } } } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta _ { \\mathrm { { m } } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { D } }$ — 电动机的起动电流，单位为安培（A）；  \n$I _ { \\mathrm { N } }$ — 电动机的额定工作电流，单位为安培（A）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('59ea05d7-6fa2-46a6-a7a4-49501b99a109', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '2 术语和符号（Part 1）', '2 术语和符号## 2.1 术语\n\n### 2.1.1 抗震设防烈度 seismic fortification intensity\n\n作为一个地区抗震设防依据的地震烈度，一般情况下取50 年内超越概率 $10 \\%$ （重现期为475年）的地震烈度，依据现行《中国地震动参数区划图》（GB18306）或专门的地震安全性评价工作确定。\n\n### 2.1.2 抗震设防标准 seismic fortification criterion\n\n衡量抗震设防要求高低的尺度，由抗震设防烈度或设计地震动参数及桥梁抗震设防类别确定。\n\n### 2.1.3 抗震设防水准 seismic design level 为达到各类桥梁抗震设防目标而确定的设计地震动超越概率或重现期。\n\n### 2.1.4 地震作用 earthquake action 作用在结构上的地震动，包括水平地震作用和竖向地震作用。\n\n### 2.1.5 E1 地震作用 earthquake action E1 工程场地重现期较短的地震作用，在第一阶段抗震设计中采用。\n\n### 2.1.6 E2 地震作用 earthquake action E2 工程场地重现期较长的地震作用，在第二阶段抗震设计中采用。\n\n### 2.1.7 地震作用效应 seismic effect 由地震作用引起的桥梁结构内力与变形等效应的总称。\n\n### 2.1.8 基本地震动峰值加速度 basic peak ground acceleration 重现期475 年的Ⅱ类场地地震动峰值加速度。\n\n### 2.1.9 特征周期 characteristic period\n\n设计加速度反应谱曲线下降段起始点对应的周期，取决于地震环境和场地类别。\n\n### 2.1.10 设定地震 scenario earthquake\n\n根据桥梁工程场地地震危险性概率估计、区域地震动衰减关系确定的与设防地震动协调一致的地震，用一对震级和距离的组合来表达。\n\n### 2.1.11 多点非一致激励 multi-support excitation\n\n为反映地震动场的空间变异性和空间相关性，表达地震中各个桥墩（台、塔）受到的地震作用的差异，抗震分析中采用的各个桥墩（台、塔）处不完全相同的地震动输人。\n\n### 2.1.12 液化 liquefaction\n\n地表饱和土层在地震中孔隙水压急剧上升，一时难以消散，有效应力减小，导致土体抗剪强度大幅降低的现象。多发生在饱和粉细砂中，常表现出喷水、冒沙以及构筑物沉陷、倾倒等现象。\n\n### 2.1.13 侧向滑移 lateral spreading\n\n液化导致的大范围地表土层的侧向滑动，往往引起桥墩、桥台的倾斜失稳和地表开裂。\n\n### 2.1.14 抗震概念设计 seismic concept design\n\n根据地震灾害和工程经验等归纳的基本设计原则和设计思想，进行桥梁结构总体布置、确定细部构造的过程。\n\n### 2.1.15 弹性抗震设计 elastic seismic design\n\n不允许桥梁结构发生塑性变形，用构件的强度作为衡量结构性能的指标，只需校核构件的强度是否满足要求的抗震设计。\n\n### 2.1.16 延性抗震设计 ductility seismic design\n\n允许桥梁结构发生塑性变形，不仅用构件的强度作为衡量结构性能的指标，同时要校核构件的变形能力是否满足要求的抗震设计。\n\n### 2.1.17 延性构件 ductile member\n\n抗震设计中有意设计的通过局部塑性变形来耗散地震能量、能够承受E2地震作用下多个循环的弹塑性变形而强度没有显著退化的结构构件。\n\n### 2.1.18 能力保护设计 capacity protection design\n\n为保证延性抗震设计桥梁在E2 地震作用下，可能出现塑性铰的桥墩的非塑性铰区、基础、盖梁和上部结构等构件不发生塑性变形和剪切破坏，同时桥墩的塑性铰区也不发生剪切破坏，对上述部位、构件进行的加强设计。\n\n### 2.1.19 能力保护构件 capacity protected member 采用能力保护设计方法设计的构件。\n\n### 2.1.20 减隔震设计 seismic isolation design\n\n在桥梁上部结构和下部结构之间或下部结构与基础之间设置减隔震系统，以增大原结构体系阻尼和（或）周期，降低结构的地震反应和（或）减小输入到上部结构的能量，达到预期的防震要求。\n\n### 2.1.21 抗震措施 seismic measure\n\n地震作用计算和抗力计算以外的抗震设计内容，包括抗震构造措施。抗震措施等级根据桥梁抗震设防类别和抗震设防烈度确定。\n\n### 2.1.22 抗震构造措施 details of seismic measures\n\n根据震害经验归纳总结的、对结构和非结构各部分必须采取的各种细部要求，一般无须进行地震作用计算和抗力计算。\n\n### 2.1.23 限位装置 restrainer 为限制桥梁梁体与桥墩或桥台间的相对位移而设计的构造装置。\n\n### 2.1.24 常规桥梁 ordinary bridge 包括单跨跨径不超过 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 的坛工或混凝土拱桥、下部结构为混凝土结构的梁桥。\n\n### 2.1.25 特殊桥梁 special bridge 包括斜拉桥、悬索桥、单跨跨径超过 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 的梁桥和拱桥。\n\n## 2.2 符号\n\n### 2.2.1 作用和作用效应\n\n$A$ - -水平向基本地震动峰值加速度；  \nEe 地震主动土压力；  \nEhu 作用于台身质心处的水平地震力；  \nEhzh 地震作用效应、永久作用效应和均匀温度作用效应组合后板式橡胶支座或固\n\n定盆式支座的水平力设计值；Ekii -顺桥向作用于活动支座顶面处的水平地震力；Ekip -顺桥向作用于固定支座顶面或横桥向作用于上部结构质心处的水平地震');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('59ebfcc6-2fda-4ac4-9dd3-97f568ce2665', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 规定对柱桩钻取芯样时钻至桩底0.5m以下，主要是为检验桩底沉淀及桩与地层的结合情况，如果仅为检验桩本身的局部缺陷（如断桩、空洞、夹层等），则不一定钻至桩底以下。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a11c363-0c8a-4b21-99e5-c37be5b76c74', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：1.将“采用溢流阀时，溢流阀压力应取为系统工作压力的 $1 1 0 \\%$ ”修改为“采用溢流阀时，溢流阀的最高工作压力不得大于系统最大工作压力的1.1倍，同时不得大于液压泵的额定压力”。\n\n2．“液压系统工作时，液压油的温升不超过 $4 0 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ”修改为“液压系统工作时，液压油的最高温升不得影响安全性能。”。\n\n3．增加了压力检测点、防背压、排气装置、蓄能器、爆破压力和工作压力的安全系数的有关要求。  \n4．删除了原标准中关于手动换向阀的有关规定，将支腿油缸活塞杆回缩量的要求放到分部分标准\n\n中去考虑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a178767-9cd2-493e-b6b9-67bc7610ecd5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷## 4．2．1．1．6．1 运行冲击动力效应\n\n起重机在不平的道路或轨道上运行时所发生的垂直冲击动力效应，即运行冲击载荷，用运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 乘以起重机的自重载荷与额定起升载荷之和来计算。\n\n## 4．2．1．1．6．2 在道路上或道路外运行的起重机\n\n在这种情况下， $\\phi _ { 4 }$ 取决于起重机的构造型式（质量分布）、起重机的弹性和／或悬挂方式、运行速度，以及运行路面的种类和状况。此冲击效应可根据经验、试验或采用适当的起重机和运行路面的模型分析得到。一般可采用以下数据计算：\n\na） 对轮胎起重机和汽车起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 3$ 。\n\nb） 对履带式起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 0$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ 。\n\n## 4．2．1．1．6．3 在轨道上运行的起重机\n\n起重机带载或空载运行于具有一定弹性、接头处有间隙或高低错位的钢质轨道上时，发生的垂直冲击动力效应取决于起重机的构造型式（质量分布、起重机的弹性及起重机的悬挂或支承方式）、运行速度和车轮直径及轨道接头的状况等，应根据经验、试验或选用适当的起重机和轨道的模型进行估算。$\\phi _ { 4 }$ 可按以下规定选取：\n\na） 对 于 轨 道 接 头 状 态 良 好，如 轨 道 用 焊 接 连 接 并 对 接 头 打 磨 光 滑 的 高 速 运 行 起 重机，取 $\\phi _ { 4 } = 1$ 。b） 对于轨道接头状况一般，起重机通过接头时会发生垂直冲击效应，这时 $\\phi _ { 4 }$ 可由式（9）确定：\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { 4 } } = 1 . 1 + 0 . 0 5 8 v _ { \\mathrm { y } } \\sqrt { h }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 4 }$ 运行冲击系数；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { y } }$ — 起重机运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$h$ 轨道接头处两轨面的高度差，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a1ad78f-4168-4285-837c-57aad8547ac9', '17《中华人民共和国建筑法》.md', '第五章 建筑安全生产管理', '第五章 建筑安全生产管理第三十六条 建筑工程安全生产管理必须坚持安全第一、预防为主的方针，建立健全安全生产的责任制度和群防群治制度。\n\n第三十七条 建筑工程设计应当符合按照国家规定制定的建筑安全规程和技术规范，保证工程的安全性能。\n\n第三十八条 建筑施工企业在编制施工组织设计时，应当根据建筑工程的特点制定相应的安全技术措施；对专业性较强的工程项目，应当编制专项安全施工组织设计，并采取安全技术措施。\n\n第三十九条 建筑施工企业应当在施工现场采取维护安全、防范危险、预防火灾等措施；有条件的，应当对施工现场实行封闭管理。\n\n施工现场对毗邻的建筑物、构筑物和特殊作业环境可能造成损害的，建筑施工企业应当采取安全防护措施。\n\n第四十条 建设单位应当向建筑施工企业提供与施工现场相关的地下管线资料，建筑施工企业应当采取措施加以保护。\n\n第四十一条 建筑施工企业应当遵守有关环境保护和安全生产的法律、法规的规定，采取控制和处理施工现场的各种粉尘、废气、废水、固体废物以及噪声、振动对环境的污染和危害的措施。\n\n第四十二条 有下列情形之一的，建设单位应当按照国家有关规定办理申请批准手续：\n\n（一）需要临时占用规划批准范围以外场地的;  \n（二）可能损坏道路、管线、电力、邮电通讯等公共设施的；  \n（三）需要临时停水、停电、中断道路交通的；  \n（四）需要进行爆破作业的;  \n（五）法律、法规规定需要办理报批手续的其他情形。\n\n第四十三条 建设行政主管部门负责建筑安全生产的管理，并依法接受劳动行政主管部门对建筑安全生产的指导和监督。\n\n第四十四条 建筑施工企业必须依法加强对建筑安全生产的管理，执行安全生产责任制度，采取有效措施，防止伤亡和其他安全生产事故的发生。\n\n建筑施工企业的法定代表人对本企业的安全生产负责。\n\n第四十五条 施工现场安全由建筑施工企业负责。实行施工总承包的，由总承包单位负责。分包单位向总承包单位负责，服从总承包单位对施工现场的安全生产管理。\n\n第四十六条 建筑施工企业应当建立健全劳动安全生产教育培训制度，加强对职工安全生产的教育培训；未经安全生产教育培训的人员，不得上岗作业。\n\n第四十七条 建筑施工企业和作业人员在施工过程中，应当遵守有关安全生产的法律、法规和建筑行业安全规章、规程，不得违章指挥或者违章作业。作业人员有权对影响人身健 康的作业程序和作业条件提出改进意见，有权获得安全生产所需的防护用品。作业人员对危及生命安全和人身健康的行为有权提出批评、检举和控告。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a23b991-6476-435b-a2d1-bb25a6497f56', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:本条增加了“并应视钢筋直径的增大而适当增大”的规定。\n\n## A.6.2预埋件钢筋手工电弧焊接头的外观质量检查结果，应符合下列要求：\n\n1当采用HPB300钢筋时，角焊缝焊脚尺寸 $\\mathrm { ( k ) }$ 不得小于钢筋直径的0.5倍；采用其他牌号钢筋时，焊脚尺寸 $\\mathrm { ( k ) }$ 不得小于钢筋直径的0.6倍。\n\n2 焊缝表面不得有肉眼可见裂纹。\n\n3钢筋咬边深度不得超过 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4钢筋相对钢板的直角偏差不得大于 $2 ^ { \\circ }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a2a4d53-04e0-4d3b-9d1c-49cab8e33271', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '8 沥青混合料面层（Part 2）', '存至交工验收，交工验收后移交现场管理机构封存至竣工验收。\n\n表8.2-10 木质素纤维试验检测频率  \n\n\n\n\n\n## 8.3 混合料配合比设计\n\n### 8.3.1 热拌沥青混合料的技术要求\n（1）沥青面层所选定的各种类型沥青混合料均采用热拌热铺工艺。\n\n（2）沥青混合料 SuperPave 设计时，应进行马歇尔试验检验，Superpave 体积指标及马歇尔试验结果应符合相关要求。\n\n### 8.3.2 沥青混合料配合比设计一般规定\n（1）设计方法。ATB、AC、SMA 热拌沥青混合料配合比设计由马歇尔试验设计和沥青混合料性能检验两部分组成。Superpave 热拌沥青混合料设计由旋转压实仪试验设计和混合料性能检验两部分组成。\n\n（2）设计内容。热拌沥青混合料配合比设计包括原材料的试验选用、矿料级配组成汁算、沥青最佳用量的确定以及混合料性能验证等四项。\n\n（3）设计阶段。热拌沥青混合料配合比设计分目标配台比设计、生产配合比设计和生产配合比验证三个阶段。\n\n（4）ATB、AC、SMA、Superpave 热拌沥青混合料矿料级配（控制点和限制区范围）\n\n应符合相关规定的设计级配范围。\n\n（5）按相关规定对各种原材料进行试验检测，选定技术性能符合要求的原材料。\n\n（6）目标配合比、生产配合比设计按照图8.3-1所列程序报批。\n\n  \n图8.3-1 配合比设计报批流程\n\n（7）各结构层在施工单位料场备料量达到 $40 \\%$ 时，方可进行目标配合比设汁。\n\n### 8.3.3 沥青混合料配合比设计步骤\n（1）目标配合比设计阶段\n\n$\\textcircled{1}$ 用工程使用的材料按照相关规定的方法，优选矿料级配、确定最佳沥青用量，使沥青混合料技术性能符合配合比设计技术标准和检验要求，以此作为目标配合比，供生产配合比设计使用。改性沥青 SMA-13S 和 AC、ATB、Superpave 目标配合比设计分别按图 8.3-2 和图8.3-3流程的步骤进行。\n\n  \n图8.3-2 改性沥青 SMA-13S 混合料配合比设计流程\n\n  \n图 8.3-3 ATB、AC、Superpave 型混合料配合比设计流程\n\n$\\textcircled{2}$ 目标配合比设计详细设计要求见附录A\\~附录C。\n\n（2）生产配合比设计阶段\n$\\textcircled{1}$ 原材料复核与拌和楼冷料流量确定\n\nI.为了验证进场原材料规格的变异性，确保生产配合比设计合成级配的准确，需对进场的原材料进行原材料筛分试验复核工作，并与目标配合比设计所用原材料进行比较。\n\nII.生产配合比设计热料仓取样前，需对拌合楼各冷料斗进行冷料流量试验，根据得出的冷料流量关系曲线，并结合目标配合比设计结果，计算出拌和楼正常产量时各冷料仓皮带转速比。\n\n$\\textcircled{2}$ 确定各热料仓集料和矿粉的用量\n\n根据拌和楼流量试验确定的冷料供料速度供料，从一次筛分后进入各热料仓的集料取样进行筛分，通过汁算，使合成矿质混合料的级配与目标配合比相吻合，并符合指导意见的规定，以确定各热料仓集料和矿粉的用料比例，供拌和机控制室使用。同时反复调整冷料仓进料比例，以达到供料均衡。\n\n$\\textcircled{3}$ 确定最佳油石比\n\n根据计算的矿质混合料配比，ATB-25、AC-25S、AC-20S 取目标配合比设计的最佳油石比OAC、 $\\mathrm { O A C } \\pm 0 . 3 \\%$ 和 $\\mathrm { O A C } \\pm 0 . 6 \\%$ 等5个油石比，SMA-13S、Sup-25、Sup-20 取目标配合比设计的最佳油石比OAC、 $0 \\mathrm { A C } \\pm 0 . 3 \\%$ 等3 个油石比，用试验室的小型拌和机拌制沥青混合料进行试验，按目标配合比设计方法选定最佳油石比。生产配合比确定的最佳油石比与目标配合比确定的最佳油石比之差应不超过0.2个百分点，如超出此规定，应分析原因，重新进行生产配合比设计，并进行混合料性能检验。\n\n$\\textcircled{4}$ 沥青混合料性能检验\n\n按以上生产配合比，用室内小型拌和机拌制沥青混合料，制备试件，进行浸水马歇尔水稳定性能验证试验。\n\n（3）生产配合比验证\n\n采用生产配合比用生产拌和机进行试拌，沥青混合料的技术指标检验合格后铺筑试铺段。取试铺用的沥青混合料进行马歇尔试验或旋转压实仪检验，并进行沥青含量、筛分试验，由此确定正常生产用的标准配合比。\n\n### 8.3.4 对同一拌和厂两台拌和机，如果使用相同品种的矿料，可使用同一目标配合比，但每台拌和机必须独立进行生产配合比设计。如果矿料产地、品种等发生变化，必须重新进行目标配合比及生产配合比设计。\n\n## 8.4 下承层的检查与处理\n\n### 8.4.1 沥青下封层的检查与清扫\n\n（1）、检查下封层的完整性及与基层表面的粘结性。对局部基层外露和下封层两侧宽度不足部分应按下封层施工要求进行补铺；对已成型的下封层，用硬物刺破后应与基层表面相粘结，以不被整层撕开为合格。\n（2）、下封层表面浮动矿料应扫至路面以外，表面杂物亦清扫干净。灰尘应提前冲洗，风吹干净。\n\n（3）、路面基层沉降检查。下封层完成后，基层顶面沉降速率连续两个月内宜小于 $3 \\mathrm { m m } /$ 月，才可铺筑下面层。\n\n### 8.4.2对下面层和中面层进行全面检查与处理\n\n1、级配离析的检查与处理。对下面层和中面层严重级配离析的路段应划出处理范围，将离析的面层铣刨后用同类型沥青混合料修补。\n\n2、渗水的检查与处理。对下面层和中面层渗水系数超过标准的路段，划出应处理的范围，用喷洒沥青再生剂或防水剂等方法提高面层抗渗水性能。面层渗水情况除用渗水仪检查外，也可在雨后进行现场观察确定。\n\n### 8.4.3沥青面层的清扫、粘层沥青的喷洒和桥面接缝处理\n\n1、铺筑中面层和上面层之前，应对下面层和中面层表面进行清扫，对泥土污染无法扫除干净的表面，应用水洗');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a2da05f-ed1d-4600-88dc-e969cba78a47', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8养护及其他附属设施', '3.8养护及其他附属设施3.8.1桥涵应设置维修养护通道。特大、大桥应根据需要设置必要的检查平台、扶梯、内照明、人口井盖、专用检修车等设施；需借助墩顶作为检修平台时，桥墩应根据需要设置安全设施。\n\n3.8.2特大桥和大桥应设置永久观测点。特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志。\n\n3.8.3位于桥面上的拉索、吊杆、拱肋等受力构件应设置必要的防撞保护设施。\n\n3.8.4桥梁应根据相关规范的规定进行防雷设计，设置避雷设施。\n\n3.8.5特大、大、中桥可根据需要设置防火、照明和导航设备以及养护工房、库房和守卫房等，必要时可设置紧急电话。\n\n3.8.6技术复杂的大型桥梁工程可根据需要设置必要的结构监测设施。\n\n3.8.7桥梁在跨越公路和铁路部分应设置防抛网。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a41a307-3920-41af-a241-064dee5cc247', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明钢筋混凝土拱桥的主拱圈是拱桥的主要受力构件，由于其承受很大的轴力，延性能力非常小，为了保证其抗震安全，要求在E2地震作用下基本不发生损伤。典型系杆拱桥的桥墩、基础的受力特性与梁桥接近，因此，可按同类梁桥桥墩的要求进行抗震设计。\n7.1.4D类桥梁、坛工拱桥、重力式桥墩和桥台，可只进行E1地震作用下结构的强度验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a44e7c5-4e4b-4a3c-b386-68f521217650', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用某些起重机（例如铸造起重机或核工业用起重机）如果发生失效将对人员或经济造成特别严重的后果，在这些特殊情况下，应选用一个其值大于1的高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，以便使起重机获得更大的可靠性。\n\n此系数值根据特殊的使用要求来选取，一般可取 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } { = } 1 . 0 5 { \\sim } 1 . 1$ 。\n\n用许用应力设计法时，安全系数 $n$ 等于强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 的乘积 $( \\Omega = \\gamma _ { \\mathrm { f i } } \\cdot \\gamma _ { \\mathrm { n } } )$ ）；用极限状态设计法时，各分项载荷应先乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后再进行计算与组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a47b0d0-2bfe-4da4-8b0b-a071c7312288', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5地形测量（Part 1）', '5地形测量## 5．1一般规定\n\n5．1．1地形图的比例尺，反映了用户对地形图精度和内容的要求，是地形测量的基本属性之一。地形图的比例尺，要求按设计阶段、规模大小和运营管理需要选用，主要基于以下因素考虑：\n\n1用图特点、用图细致程度、设计内容和地形复杂程度是选择地形图比例尺的主要因素。\n\n对于比较简单的情况，应采用较小比例尺；对于综合性用图与专业用图，需兼顾多方面需要，通常提供较大比例尺图；对于分阶段设计的情况，通常初步设计选择较小比例尺，两阶段设计合用一种比例尺的，一般选取一种适中的比例尺(1：1000 或1：2000)或按施工设计的要求选择比例尺。\n\n2建厂规模、占地面积是选择比例尺的重要因素。\n\n小型厂矿或单体工程设计，其用图要求精度不一定很高，但要求较大的图面以能反映设计内容的细部，因此多选用较大比例尺。\n\n31: $5 0 0 \\sim 1$ ：5000 比例尺系列地形图，基本概括了工程测量的服务范畴。\n\n目前，大量的1：1000比例尺地形图，已用于各专业的施工设计，所以1：1000 比例尺地形图，应为施工设计的基本比例尺图。但是，还有不少厂矿企业或单项工程的施工设计，也采用1：500比例尺地形图，其主要原因在于：1：1000比例尺的图面偏小，并不是因为其精度不够。对于工业厂区、城市市区，情况有所不同，由于精度要求高，内容也复杂，以1：500 比例尺图居多。还有一些工厂区，采用1：500 比例尺作为维修管理用图。至于小城镇和部分中等城市，测绘1：1000 比例尺图已能满足需要。根据目前现状。本规范仍把1：500 比例尺列为常用测图比例尺。对于大部分线路测量(如铁路、公路等)、矿山、地质勘探、大型工程项目的初步设计，1：2000也是较常用的测图比例尺。1；5000 比例尺地形图，一般为规划设计用图的最大比例尺。\n5．1．2随着测绘科技的快速发展，地形图的概念有所拓展，本规范把地形图分为数字地形图和纸质地形图。地形图则是二者的统称。\n\n本条按地形图的信息载体、表达方法、数学精度、成果成图的表现形式和用户对地形图的应用等五种特征区分数字地形图和纸质地形图。\n\n5．1．3关于地形类别的划分和基本等高距的选择：\n\n1大比例尺地形测量的地形类别划分，是根据工程建设用地对地面坡度的要求和工程用图的实际情况确定的。仍沿用《93规范》的划分方法，即，平坦地 $\\alpha < 3 ^ { \\circ }$ ；丘陵地 $3 ^ { \\circ }$ $\\leqslant \\mathrm { ~ a ~ } < 1 0 ^ { \\circ }$ ；山地 $1 0 ^ { \\circ } \\leqslant \\mathrm { { a } } < 2 5 ^ { \\circ }$ ；高山地 $a \\geq 2 5 ^ { \\circ }$ 四类。\n\n水域地形类别的划分与陆地相同，也按水底地形倾角分为四类(水底地形倾角可从小比例尺的水下地形图中获取）。\n\n2地形图的基本等高距，是以等高线的高程中误差的经验公式验算：\n\n$$\nm _ { \\mathrm { h } } { = } \\frac { 1 } { 4 } h _ { \\mathrm { d } } { + } \\frac { 0 . 8 M } { 1 0 0 0 } \\mathrm { t a n } \\alpha\n$$\n\n式中 $m _ { \\mathrm { b } }$ - 等高线高程中误差；$h _ { \\mathrm { d } }$ 一基本等高距；$M$ --测图比例尺分母；$\\pmb { \\alpha }$ 地面倾角。\n\n其中，等高线的高程中误差 $\\mathrm { m _ { h } }$ 的取值，对于常用的设计坡度，均不应大于基本等高距的 $1 / 2$ ；对于较大的设计坡段，也不应大于一倍基本等高距。\n\n实际上，地形图对高程精度的要求，很大程度体现在基本等高距的选择问题上，在缓坡地 $1 \\colon 1 0 0 0 { \\sim } 1 \\colon 5 0 0 0$ 比例尺，多取基本等高距 $\\mathrm { h _ { d } }$ ，,为比例尺分母 $\\mathbb { M }$ 的 $\\frac { 1 } { 2 0 0 0 }$ ,山地为 $\\frac { 1 } { 1 0 0 0 }$ ；\n\n1：500 比例尺的最小基本等高距为0．5m。\n\n基本等高距的规格，可保持与等高线的名义值没有较大出入，同时还考虑等高线不宜过密，规格不宜过多等因素。\n\n5.1．4区域类型划分是根据工程测量部门多年来的实践经验确定的并划分为：一般地区，城镇建筑区、工矿区和水域，《93规范》认为其在施测方法和技术要求等方面均有所不同，但随着数字化测图的广泛应用，各区域类型受施测方法的影。向已被弱化。本次修订仍沿用《93规范》的区域类型划分方法。对于水域测量，考虑到其与陆地地形测量并没有实质性的区别，本次修订将水域测量和陆地地形测量的内容作了部分融合，并将一些主要技术指标列入本章的一般规定中。\n\n5．1．5关于地形测量的基本精度要求。\n\n本条将《93 规范》中相关地形图精度的条款内容进行了归并，使结构层次更加清晰，易于作业者使用。\n\n衡量地形图测量的技术指标主要有：地物点的点位中误差、等高线插求点的高程中误差、细部点的平面和高程中误差和地形点的最大点位间距等。\n\n1地形图图上地物点相对于邻近图根点的点位中误差，主要是根据用图需要和工程测量部门测图的实际情况确定的。\n\n1)根据以往用户对地形图的使用情况，工矿区的改扩建项目对精度要求较高，一般的图面精度无法满足其要求；城镇居民小区的地形图主要用于规划红线，牵涉到拆迁问题，对地形图精度要求也较高；城镇居住区应保留的建筑，对新建建筑的制约比较强，则要求图面位置较准确，以满足新建建筑对楼位间安全距离的要求；非建筑区的设计内容受已有地物的制约因素较少，有较大的选择余地。城镇居住区的地形图，由于要提供给各部门使用，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a56988c-2b80-4df3-8ffd-a13b6019e97a', '145《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2009）.md', '4技术要求（Part 3）', '合紧密，不能脱离绳索移动。\n\n4.5.4.2防坠器在绳索上应能轻松上下移动，并能在任何位置有效锁止而不下滑。经疲劳试验后，应无损伤。\n\n### 4.5.5连接绳\n\n4.5.5.1连接绳在不小于15kN 的静载荷作用下保持 5min，应无断股现象。\n\n4.5.5.2 连接绳的整体破断力应不小于22kN。\n\n### 4.5.6连接器\n\n4.5.6.1连接器在不小于15kN的静载荷作用下保持5min，应无肉眼可见的变形损坏。\n\n4.5.6.2对称型连接器在闸门闭合状态下，长轴方向的破断力应不小于20kN，对称三角方向的破断力应不小于20kN；短轴方向的破断力应不小于15kN,在闸门开启状态下，长轴方向的破断力应不小于7kN。4.5.6.3非对称型连接器在闸门闭合状态下，长轴方向的破断力应不小于25kN，短轴方向的破断力应不小于7kN；在闸门开启状态下，长轴方向的破断力应不小于7kN。\n\n### 4.5.7织带型缓冲器\n\n织带型缓冲器承受的静载荷不大于 $\\mathbf { \\varepsilon } _ { 2 . 5 \\mathbf { k } \\mathbf { N } }$ 时，外裹的塑料包、内部缝合部位不应开裂；承受的载荷达到 ${ \\bf 6 . 0 k N }$ 时，外裹的塑料包、缝制的扁织带应开裂，且撕开扁织带的功能不应受天气的影响；缓冲器整体破断力应不小于22kN（如图7所示)。织带型缓冲器承受冲击试验后，外裹的塑料包、缝制的扁织带应快速由外层向内层逐层绷裂、撕开，但不应断裂。\n\n  \n图7织带型缓冲器承载示意图\n\n## 5试验方法及验收规则\n\n### 5.1试验方法\n\n防坠器及附件试验分为型式试验和预防性试验。\n\n### 5.2型式试验\n\n5.2.1在下列情况下，应对产品进行型式试验：\n\na）新产品投产前的定型鉴定；  \nb）产品的结构、材料或制造工艺有较大改变，影响到产品的主要性能时。\n\n5.2.2型式试验是对某型号规格防坠器及附件，按规定的试验项目和试验条件所进行的试验，主要检验防坠器及附件整体的安全可靠性能。用于型式试验的防坠器及附件试样应从批量（基数不小于50套）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a6781a6-f184-43f2-ad74-ce9705074804', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 3）', '计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ { 1 } ^ { 2 } t _ { 1 } + M _ { 2 } ^ { 2 } t _ { 2 } + M _ { 3 } ^ { 2 } t _ { 3 } + \\dots \\dots + M _ { n } ^ { 2 } t _ { n } } { t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\dots \\dots \\dots + t _ { n } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 等效平均阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；\n\n$M _ { 1 } \\thinspace , M _ { 2 } \\thinspace , M _ { 3 } \\thinspace , \\cdots , M _ { n } \\thinspace$ 狀———为包括电动机转动及移动质量全部惯性力在内的各个阶段的转矩值。在变载荷情况下，至少取10个连续工作循环中载荷最大的一个循环计算；\n\n$t _ { 1 } \\ldots t _ { 2 } \\ldots t _ { 3 } \\ldots , \\ldots , t _ { n }$ — 发生不同转矩的时间段，静止时间不计入。\n\n等效平均功率按式（P．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e d } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { m e d } } n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．10）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 同式（P．9）；$n$ 电动机转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 机构的总效率。\n\n#### 犘．2．5．2 电动机的初选\n\n如果电动机的一次负载运行时间不超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按式（P．10）计算结果从电动机样本上选出的 S3工作制的电动机即为所要求的电动机。\n\n  \n图 犘．1 电动机负荷图举例\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n表 犙．2 垂直运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值  \n\n\n\n\n\n表 犙．3 水平运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a73c577-f9b6-421b-8283-9c577445f526', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犝', '附 录 犝## （资料性附录）\n## 导线载流量的校正\n\n导线载流量的计算公式：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（U．1）\n\n式中：\n\n$I _ { z }$ — 导线的载流量，单位为安培（A）。$K _ { \\mathrm { a } }$ — 同式（141），一般对穿钢管电线取0．9，对电缆取0．8。犓$K _ { \\mathfrak { r } }$ — 同式（141），常见值见表 U．1。 $K _ { \\mathrm { t } }$ 值也可按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { t } } { = } \\sqrt { \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 0 } } } { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 2 } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$T _ { 1 }$ — 线芯最高工作温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$ ）；  \n$T _ { 0 }$ — 工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm { ‰ }$ ）；  \n$T _ { 2 }$ — 额定工作环境温度， $2 5 \\mathrm { { ‰} }$ （或 $4 5 \\mathrm { { ‰} }$ ）。  \n$K _ { \\mathrm { j } }$ 同式（141），工作循环时间取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { j } } = { \\sqrt { \\frac { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 } { T } } } } { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 \\cdot J C } { T } } } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$J C$ 接电持续率；  \n$T -$ 导线发热时间常数，单位为秒(s)，由电缆制造商提供。  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ — 同式（141），由电缆制造商提供。\n\n表 犝．1 导线载流量的温度校正系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { t } }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a7a1d08-54b8-4bff-a50e-a60cdaa1c112', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百一十八条承租人按照约定的方法或者租赁物的性质使用租赁物', '第二百一十八条承租人按照约定的方法或者租赁物的性质使用租赁物，致使租赁物受到损耗的，不承担损害赔偿责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a7d59c8-3ac7-46b1-bdc3-0edd5765bf35', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 4）', '8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 是按4．3．3．1规定的载荷组合 A 中最不利工况确定的，在疲劳计算点上的各个应力循环中，沿 $x \\phantom { } _ { \\cdot \\mathcal { I } }$ 轴线方向的绝对值最大计算正应力和 $x y$ 轴线形成的平面上的绝对值最大计算剪应力。\n\n#### 5．8．2 应力循环特性\n\n构件（或连接）单独或同时承受正应力 $( \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ l , \\sigma _ { \\mathrm { y } } )$ ）和剪应力 $( \\tau _ { \\mathrm { x y } } )$ ）作用时，应力循环特性值 $r _ { \\mathrm { x } } \\setminus r _ { \\mathrm { y } } \\setminus r _ { \\mathrm { x y } }$ 按式（72）计算：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { r } { { r } _ { \\mathrm { x } } = \\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { y } } = \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { x y } } = \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } } / \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n式中：\n\n$r ( r _ { x } \\ : . r _ { y } \\ : . \\ : r _ { x y } )$ 应力循环特性值；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值,单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 构件(或连接)在疲劳计算点上的绝对值最大正应力和绝对值最大剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 是应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值(各带正负号），其差值的绝对值为最大。\n\n计算应力循环特性值 $r$ （包括 $r _ { x } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { y } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { x y } \\mathrm { _ { \\Omega } }$ 狓狔）时，最小应力和最大应力应带各自正负号，拉应力为正号，压应力为负号。剪应力按变化约定；移动小车轮压产生的脉动局部压应力，其 $r$ 值为0。\n\n#### 5．8．3 构件连接的应力集中情况等级\n\n起重机的构件连接和接头对结构件的疲劳强度有很大影响。按应力集中情况，将非焊接件构件连接分为 $\\mathbf { W } _ { 0 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 1 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 2 }$ 三个应力集中情况等级，将焊接件构件连接分为 $\\mathrm { K } _ { 0 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又有一种或多种不同的构件接头型式，见附录O。随着连接应力集中等级的递增，结构疲劳强度递减。应尽量采用较为合理的应力集中情况等级 K值，推荐采用 $\\mathrm ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a7f8c04-f7f2-4aeb-b460-7f8c3000c3f1', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '5.2 空载动作试验', '5.2 空载动作试验5.2.1 将速差式防坠器钢丝绳（或合成纤维带）在其全行程中任选5处，进行拉出、制动试验，防坠器应符合4.5.2.1的规定。\n\n5.2.2 将刚性导轨防坠器在垂直导轨的 $1 . 2 \\mathbf { m }$ 范围内，连续5次进行移动（手提或推动）、制动试验，防坠器应符合4.5.3.2的规定。\n\n5.2.3 将柔性导轨防坠器在垂直绳索的 $1 . 2 \\mathbf { m }$ 范围内，连续5次进行上下移动（手提或推动）、制动试验，防坠器应符合4.5.4.2的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a859bcf-07cb-43e4-a2dc-f1181db25b63', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：采用钻抓法施工时，在槽孔的两端需要先钻凿主孔，其目的主要是保证墙段连接的质量。槽孔中间则需要根据地层情况决定是否再钻凿主孔，其目的是为抓斗导向，便于切割土体。\n\n### 12.3.5 采用抓取法和铣削法施工槽孔时，主孔长度宜等于抓斗开度和一次铣削长度，副孔长度宜为主孔长度的 $1 / 2 { \\sim } 2 / 3$ 。当采用铣削法进行Ⅱ期槽施工时，宜根据槽孔的深度、斜率要求以及先期地下连续墙混凝土的强度，确定铣削先期墙段的长度和铣削接头的施工时间，且应对先期墙段混凝土铣削后的端部进行清理。施工槽孔时应随时测量接缝处端孔的孔斜率，并进行控制。接缝的位置应准确，并应将其标记在导墙上。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a85dc7c-0a86-49c4-b09e-b0f95822ec48', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．8 起重机的使用维护文件', '9．8 起重机的使用维护文件## 9．8．1 起重机设计者或起重机制造商应向用户提供“起重机操作手册“ ，指导起重机安全使用，其内容应符合GB／T17909．1的规定。  \n## 9．8．2 起重机设计者或制造商应向用户提供“起重机维护手册“ ，指导对起重机进行正常的维护保养，其内容应符合GB／T18453．1的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a87a36b-6798-4b4d-8115-f4df80e4cb00', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3试验步骤', '3试验步骤3.1 应按T0587的规定进行砂浆制备和稠度测定，砂浆稠度记为 $S _ { 1 }$ ，精确至 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3.2 将砂浆拌合物一次装入分层度筒内，待装满后，用木锤在容器周围距离大致相等的四个不同部位轻轻敲击1\\~2下，如砂浆沉落到低于筒口，则应随时添加，然后刮去多余的砂浆并用抹刀抹平，同时开始计时。\n\n3.3静置 $3 0 \\mathrm { { m i n } }$ 后，用上节 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 砂浆放入砂浆搅拌机内搅拌1min刮浆后废掉，随即 将剩余的 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 砂浆倒出放在拌和锅内拌和 $2 \\mathrm { { m i n } }$ ，再按T0587的规定，搅拌砂浆并测试 稠度，记为 $S _ { 2 }$ ，精确至 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n  \n图T0588-1砂浆分层度筒（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）1-无底圆筒；2-连接螺栓；3-有底圆筒');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a8bc331-4bab-4d42-8ed8-aa7667cac405', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.3 电动机的校验', '6.1.4.3 电动机的校验## 6.1.4.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n变幅机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n## 6.1.4.3.2 电动机使用环境功率修正\n\n电动机使用环境功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.4.3.3 起动加速度计算\n\n变幅机构电动机选出之后，应计算机构的起动加速度，起重机变幅时臂架端部水平移动的最大加（减）速度不大于 $0 . 6 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5a91be7e-b73c-44f8-836a-a862c2da8399', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 胶砂搅拌机：应符合现行《行星式水泥胶砂搅拌机》（JC/T681）的规定。\n\n## 2.2 流动度试验用跳桌、截锥圆模、模套、圆柱捣棒、游标卡尺：应符合 $\\mathrm { ~ T ~ } 0 5 0 7$ 的规定。\n\n## 2.3 试模：试模为三联模，由互相垂直的隔板、端板、底座以及定位用螺栓组成，结构如图T0511-1所示。各组件可以拆卸，组装后每联内壁尺寸为 $2 5 \\mathrm { m m } { \\times } 2 5 \\mathrm { m m } { \\times } 2 8 0 \\mathrm { m m }$ 。端板有3个安置测量钉头的小孔，其位置应保证成型后试件的测量钉头在试件的轴线上。\n\n\n图 T0511-1三联试模（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n## 2.4 测量钉头：用不锈钢或铜制成，规格如图 $\\mathrm { T } 0 5 1 1 { - } 2$ 所示。成型试件时测量钉头伸入试件的深度为 $1 0 \\mathrm { m m } \\pm 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n  \n图T0511-2 测量钉头（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n## 2.5 隔板和端板：用45 号钢制成，表面粗糙度不大于 $6 . 3 \\mu \\mathrm { m }$ 。\n\n## 2.6 底座：用HT 20-40 灰口铸铁加工，上表面粗糙度不大于 $6 . 3 \\mu \\mathrm { m }$ ，非加工面经涂漆无流痕。\n\n## 2.7 捣棒:包括方捣棒和缺口捣棒两种,均为金属材料。方捣棒受压面积为 $2 3 \\mathrm { m m } { \\times } 2 3 \\mathrm { m m }$ 。缺口捣棒用于捣固测量头两侧的胶砂，规格如图T0511-3所示。\n\n## 2.8 刮板：用不易锈蚀和不被水泥浆腐蚀的金属材料制成，规格如图T0511-4所示。\n\n## 2.9 水泥胶砂干缩养护湿度控制箱：用不易被药品腐蚀的塑料制成，其最小单元能养护6 条试件并自成密封系统，最小单元的结构如图T0511-5所示。有效容积为$3 4 0 \\mathrm { m m } { \\times } 2 2 0 \\mathrm { m m } { \\times } 2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，有5根放置试件的蓖条，分为上、下两部分，蓖条宽 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，高$1 5 \\mathrm { m m }$ ，相互间隔 $4 5 \\mathrm { m m }$ ，蓖条上部放置试件的空间高为 $6 5 \\mathrm { m m }$ ，蓖条下部用于放置控制单元湿度用的药品盘，药品盘由塑料制成，大小应能从单元下部自由进出，容积约 $2 . 5 \\mathrm { L }$ 。\n\n## 2.10 测长设备：\n\n（1）比长仪：\n\n比长仪由千分表、支架及校正杆组成，千分表分度值为 $0 . 0 0 1 \\mathrm { m m }$ ，最大基长不小于$3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，量程为 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，校正杆中部与手接触部分应套上绝热层。\n\n（2）允许用其他形式的测长仪，但精度必须符合上述要求，在仲裁检验时，应以比长仪为准。\n\n  \n图T0511-3 捣棒（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n## 2.11 天平：最大量程不小于 $2 0 0 0 \\mathrm { g }$ ，感量不大于 $1 \\mathrm { g }$\n\n## 2.12 试验用砂：ISO 标准砂。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5aa27d02-13a6-435f-84c7-0ed31721aeb1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 浮式沉井在浮运、定位和着床时，受到风力或其他外力因素的影响，易倾斜而丧失稳定，故需要对其稳定性进行验算。沉井浮运时的受力情况如图 11-1 所示。图 11-1a）中沉井重心 G 在浮心 B 之上，且 G 与 B 处于平衡位置（浮力作用总是通过浮心 B），在此种情况下，风浪作用时所产生的力偶易使沉井倾覆；图 11-1b）中沉井重心 G 在浮心 B 之下，风浪作用时沉井发生倾斜，沉井重力 W 通过 G 点作用，总浮力 Fw 通过瞬时新浮心 B′作用，则产生一扶正力矩 M=We，使稳定沉井。\n\n![](images/f4f0039b32697fcc51ec2c0c479e11682b5c32dcf40cbede1268eab552e28e7f.jpg)  \n图 11-1 浮式沉井浮运时的受力情况\n\n沉井重心 G 由沉井的全部构件对沉井顶或底力矩之和求得；沉井浮心 B 由沉井外侧的水面到被浸没面积中心的垂直距离求得；沉井的定倾中心 Mc是通过瞬时的新浮心位置 $\\textsf { B } ^ { \\prime }$ 作用的总浮力和沉井的原始中线相交点求得；定倾中心至重心的距离$M _ { \\mathrm { c } } \\mathsf { G }$ 按式（11-1）和式（11-2）求得：\n\n$$\nM _ { c } B = \\frac { I } { V _ { s } }\n$$\n\n式中：McB — 沉井定倾中心至浮心的距离 $\\mathrm { ( m ) }$ ；I — 沉井平面面积对旋转轴的惯性矩 $( m ^ { 4 } )$ ）；Vs ——沉井沉没部分的体积（m3）。\n\n$$\nM _ { c } G = M _ { c } B \\pm G B\n$$\n\n式中： $G B$ ——沉井重心至浮心的距离 $\\mathrm { ( m ) }$ 。如果 $G$ 在 $B$ 以上，则用“-”号；G在 $B$ 以下，则用 $^ { 6 6 } + { } ^ { \\prime \\prime }$ 号。当 Mc 在 $G$ 以上时，沉井是稳定的；当 $M _ { c }$ 在 $G$ 以下时，沉井是不稳定的。\n\n沉井底节在入水前需要按其工作压力进行水压试验，以防止底节入水下沉时产生渗水现象。其他节段需灌水下沉各节，因不便做水压试验，故规定仅做水密性试验。\n\n### 11.3.2浮式沉井的底节可采用滑道、气囊、干坞或直接起吊等方法下水。入水后，对其悬浮接高时的初步定位位置，应根据下水方法、沉井的结构形式、环境条件等情况综合分析确定。\n\n### 11.3.3沉井的浮运、定位应符合下列规定：\n\n1 沉井的浮运宜在气象和水文条件有利于施工时，以拖轮拖运或绞车牵引进行。对水深和流速大的河流，可在沉井两侧设置导向船增加其稳定性。在浮运、定位的任何时间内，沉井露出水面的高度应不小于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n2 定位前应对所有缆绳、锚链、锚碇和导向设备进行检查调整，使定位工作能顺利进行，并应考虑水位涨落时对锚碇的影响。布置锚碇体系时，应使锚绳受力均匀，并应采取适当措施避免导向船和沉井产生过大摆动或折断锚绳。\n\n### 11.3.4 浮式沉井在水中着床时，除应充分考虑风力、浮力、水流压力、波浪力、冰压力等对沉井的作用外，尚应符合下列规定：\n\n1 沉井准确定位并接高后，应向井壁腔格内对称、均衡地灌水，使沉井迅速落至河（海）床着床。\n\n2 应随时监测由于沉井水中下沉的阻力和压缩流水断面后引起流速增大而造成的河（海）床局部冲刷及因冲淤引起的河（海）床高差，必要时可在沉井位置处采用卵、碎石垫填整平，增加沉井着床后的稳定；或在着床后利用沉井外弃土进行调整，但弃土应避免对沉井形成偏压。\n\n## 11.4 下沉与接高\n\n### 11.4.1 应根据水文、地质情况和沉井的结构特点确定其下沉的施工方法，并应按下沉的不同工况进行必要的验算。沉井的下沉应符合下列规定：\n\n1 宜采用不排水的方式除土下沉；在稳定的土层中，可采用排水方式除土下沉，但应有安全措施，防止发生事故。\n\n2 下沉过程中，宜对下沉的状况进行信息化管理，应随时掌握土层情况，进行下沉的监测和控制，及时分析和检验土的阻力与沉井重力的关系，采取最有利的下沉措施。下沉困难时，可采用空气幕、泥浆润滑套、井外高压射水、压重或接高沉井等方法助沉。\n\n3 正常下沉时，应自井孔中间向刃脚处均匀对称除土。采取排水除土下沉的底节沉井，对设计支承位置处的土，应在分层除土中最后同时挖除；由数个井室组成的沉井，应控制各井室之间除土面的高差，使下沉不发生倾斜，并应避免内隔墙底部在下沉时受到下面土层的顶托。采用吸泥吹砂等方法下沉时，必须备有向井内补水的设施，应保持井内外的水位平衡或井内水位略高于井外水位；吸泥吹砂在井内应均匀进行，应防止局部吸吹过深导致沉井的偏斜。\n\n4 下沉时应随时进行纠偏，保持竖直下沉，每下沉 1m 至少应检查一次；当沉井出现倾斜时，应及时校正。下沉至设计高程以上 $2 \\mathrm { m }$ 左右时，应适当放慢下沉速度并控制井内的除土量和除土位置，使沉井能平稳下沉，准确到位。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ab38f17-87c0-4eea-9e57-eb1c59c635dc', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'A.4大型临时工程', 'A.4大型临时工程A.4.1围堰工程。  \nA.4.2各类工具式模板工程。  \nA.4.3支架高度 $5 \\textrm { m }$ 及以上，跨度 $1 0 ~ \\mathrm { m }$ 及以上,施工总荷载 $1 0 \\ \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 及以上,集中线荷载 $1 5 ~ \\mathrm { k N / m }$ 及以上。  \nA.4.4用于钢结构安装等满堂承重支撑体系。  \nA.4.5搭设高度 $2 4 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的落地式钢管脚手架工程,附着式升降脚手架工程,悬挑式脚手架工程,高处作业吊篮,自制卸料平台、移动操作平台工程,新型及异型脚手架工程。  \nA.4.6挂篮。  \nA.4.7便桥、临时码头。  \nA.4.8水上作业平台。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ab8d12f-9871-4505-a2c1-b2553b3993eb', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 3）', '结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。\n\n2通航或流放木筏的河流，桥下净空应符合通航标准或流放木筏的要求。有国防要求和其他特殊要求（如石油钻探船只）的航道，其通航标准应与有关部门具体研究确定。\n\n3在不通航或无流放木筏河流上及通航河流的不通航桥孔内，桥下净空不应小于表3.4.3的规定。\n\n表3.4.3非通航河流桥下最小净空  \n\n\n\n\n\n4无铰拱的拱脚允许被设计洪水淹没，但不宜超过拱圈高度的2/3，且拱顶底面至计算水位的净高不得小于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n5在不通航和无流筏的水库区域内，梁底面或无铰拱拱顶底面离开水面的高度不应小于计算浪高的0.75倍加上 $0 . 2 5 \\mathfrak { m }$ 。\n\n### 3.4.4涵洞宜设计为无压力式的。无压力式涵洞内顶点至洞内设计洪水频率标准水位的净高应符合表3.4.4的规定。\n\n表3.4.4无压力式涵洞内顶点至最高流水面的净高  \n\n\n\n\n\n### 3.4.5立体交叉跨线桥桥下净空应符合下列规定：\n\n1公路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求，其结构形式应与周围环境相协调。\n\n2铁路从公路上跨越通过时，其跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求。\n\n3农村道路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空为：\n\n1）当农村道路从公路上面跨越时，跨线桥桥下净空应符合本规范第3.4.1条建筑限界的规定；\n\n2）当农村道路从公路下面穿过时，其净空可根据当地通行的车辆和交叉情况而定，人行通道的净高应大于或等于 $2 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 . 0 \\mathrm m$ ；\n\n3）畜力车及拖拉机通道的净高应大于或等于 $2 . 7 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm m$ ；\n\n4）农用汽车通道的净高应大于或等于 $3 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应根据交通量和通行农业机械的类型选用，且应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm { m }$ ；\n\n5）汽车通道的净高应大于或等于 $3 . 5 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $6 . 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 3.4.6车行天桥桥面净宽按交通量和通行农业机械类型可选用4.5m或7.0m，其汽车荷载应符合本规范第4.3.1条有关四级公路汽车荷载的规定。人行天桥桥面净宽应大于或等于 $3 , 0 \\mathrm { m }$ ，其人群荷载应符合本规范第4.3.6条的规定。\n\n### 3.4.7管线设施的布置应符合下列规定：\n\n1电信线、电力线、电缆、管道等的设置不得侵入公路桥涵净空限界，不得妨害桥涵交通安全，并不得损害桥涵的构造和设施。\n\n2严禁易燃、易爆、高压等管线设施利用或通过公路桥梁。天然气输送管道离开特大、大、中桥的安全距离不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m }$ ，离开小桥的安全距离不应小于 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n3高压线跨河塔架的轴线与桥梁的最小间距，不得小于一倍塔高。高压线与公路桥涵的交叉应符合现行《公路路线设计规范》（JTGD20）的规定。\n\n## 3.5桥上线形及桥头引道\n\n### 3.5.1桥梁纵坡设计应符合下列规定：\n\n1桥上纵坡不宜大于 $4 \\%$ ，桥头引道纵坡不宜大于 $5 \\%$ ；桥头两端引道的线形应与桥梁的线形相匹配。\n\n2位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3对易结冰、积雪的桥梁，桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n### 3.5.2在洪水泛滥区域以内，特大、大、中桥桥头引道的路肩高程应高出桥梁设计洪水频率的水位加壅水高、波浪爬高、河弯超高、河床淤积等影响 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵引道的路肩高程宜高出桥涵前壅水水位（不计浪高） $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；压力式或半压力式涵洞的路肩高程宜高出涵前壅水水位 $\\mathrm { ~ i ~ . ~ } 0 \\mathfrak { m }$ 以上。\n\n### 3.5.3桥头锥体及引道应符合下列规定：\n\n1桥头锥体及桥台台后 $5 \\sim 1 0 \\mathrm { m }$ 长度内的引道，可用砂性土等材料填筑。在非严寒地区，当无透水性土时，可就地取土经处理后填筑。\n\n2锥坡与桥台两侧正交线的坡度，当有铺砌时，路肩边缘下的第一个8m高度内不宜陡于1:1；在 $8 \\sim 1 2 \\mathrm { m }$ 高度内不宜陡于1:1.25；高于 $1 2 \\mathrm { m }$ 的路基，其 $1 2 \\mathrm { m }$ 以下的边坡坡度应由计算确定，但不应陡于 $1 : 1 . 5$ ，变坡处台前宜设宽 $0 . 5 \\sim 2 . 0 \\mathrm { m }$ 的锥坡平台；不受洪水冲刷的锥坡可采用不陡于1：1.25的坡度；经常受水淹没部分的边坡坡度不应陡于1:2。\n\n3埋置式桥台和钢筋混凝土灌注桩式或排架桩式桥台，其锥坡坡度不应陡于1:1.5；对不受洪水冲刷的锥坡，加强防护时可采用不陡于1:1.25的坡度。\n\n4洪水泛滥范围以内的锥坡和引道的边坡坡面，应根据设计流速设置铺砌层。铺砌层的高度应为：特大、大、中桥应高出计算水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵应');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ab9a089-57d9-4181-b02a-76d184d92c0e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 6）', '])r1-(1-0.45gb</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x方向的为[σxrt]y方向的为[σyr]</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0&lt;r≤1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">压缩c</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2[o-1][σre]=1.2[σn]=[o-11-(10.45gb)r</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x方向的为[σxre]y方向的为[σyre]</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">-1≤r≤1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">剪切</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[txyr]=[or]√3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">本行中的[or]是根据剪切的r值计算的相应于W。的值</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">计算出的[or]不应大于0.75ob,[tτre]不应大于0.9ob,[τxyr]不应大于0.75b/√3。若超过时,则[n]取为0.75b，[σrc]取为0.9σb，[τxyr]取为0.75ob/√3。注：ob为被连接构件钢材的抗拉强度,Q235 的ob=370 N/mm²,Q345的ob=490 N/mm²。</td></tr></table>\n\n\n表32 连接的疲劳许用应力  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>连接类型</td><td rowspan=1 colspan=2>疲劳许用应力计算公式</td><td rowspan=1 colspan=1>说明</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>焊缝连接</td><td rowspan=1 colspan=1>拉伸压缩</td><td rowspan=1 colspan=1>同构件疲劳许用应力计算公式</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>剪切</td><td rowspan=1 colspan=1>xr]=[on]√2</td><td rowspan=1 colspan=1>本行中的[or]是根据焊缝剪切的r值计算的相应于K。的值</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>A、B级螺栓连接或铆钉连接</td><td rowspan=1 colspan=1>拉伸压缩</td><td rowspan=1 colspan=1>不必进行疲劳计算</td><td rowspan=1 colspan=1>尽量避免螺栓、铆钉在拉伸下工作</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>单剪</td><td rowspan=1 colspan=1>[τxyr]=0.6[σr],但不应大于0.45σb</td><td rowspan=2 colspan=1>本行中的[or]是根据螺栓或铆钉剪切的r值计算的相应于W的值</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>双剪</td><td rowspan=1 colspan=1>[τxyr]=0.8[σn],但不应大于0.60b</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>承压</td><td rowspan=1 colspan=1>[teyr]=2.5[τxyr]</td><td rowspan=1 colspan=1>[τxyr]为螺栓或铆钉的剪切疲劳许用应力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=4>a 计算出的[τxr]不应大于0.75ob/√2。若超过时,则取0.75b/√2值代之。ob为连接件钢材的抗拉强度。</td></tr></table>\n\n\n表33 拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值 $[ \\pmb { \\sigma } _ { - 1 } ]$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=3 colspan=1>构件工作级别</td><td rowspan=1 colspan=6>非焊接件构件连接的应力集中情况等级</td><td rowspan=1 colspan=5>焊接件构件连接的应力集中情况等级</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>W。</td><td rowspan=1 colspan=2>W1</td><td rowspan=1 colspan=2>W2</td><td rowspan=1 colspan=1>K。</td><td rowspan=1 colspan=1>K</td><td rowspan=1 colspan=1>K</td><td rowspan=1 colspan=1>K</td><td rowspan=1 colspan=1>K4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q235</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345</td><td rowspan=1 colspan=1>Q235</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345</td><td rowspan=1 colspan=1>Q235</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345</td><td rowspan=1 colspan=5>Q235或Q345</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5abd8f59-e6e1-412b-8694-37e26361dc8f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 1）', '1 总则1.0.1 为规范公路桥涵设计，按照安全、耐久、适用、环保、经济和美观的原则，制定本规范。\n\n1.0.2 本规范适用于新建和改建各等级公路桥涵的设计。\n\n1.0.3 公路桥涵结构的设计基准期为100年。\n\n1.0.4 公路桥涵主体结构和可更换部件的设计使用年限不应低于表1.0.4的规定。\n\n表1.0.4桥涵设计使用年限（年）  \n\n\n\n\n\n1.0.5 特大、大、中、小桥及涵洞按单孔跨径或多孔跨径总长分类规定见表1.0.5。\n\n表1.0.5桥梁涵洞分类  \n\n\n\n\n\n注：1.单孔跨径系指标准跨径。\n\n2.梁式桥、板式桥的多孔跨径总长为多孔标准跨径的总长；拱式桥为两端桥台内起拱线间的距离；其他形式桥梁为桥面系行车道长度。\n\n3.管涵及箱涵不论管径或跨径大小、孔数多少，均称为涵洞。\n\n4.标准跨径：梁式桥、板式桥以两桥墩中线间距离或桥墩中线与台背前缘间距为准；拱式桥和涵洞以净跨径为准。\n\n1.0.6 公路桥涵应进行抗风、抗震、抗撞等减灾防灾设计。\n\n1.0.7 公路桥涵设计应满足环境保护和资源节约的有关要求。\n\n1.0.8 公路桥涵设计除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定。\n\n## 2 术语和符号\n\n### 2.1 术语\n\n2.1.1 设计基准期 design reference period 为确定可变作用等的取值而选用的时间参数。\n\n2.1.2 设计使用年限/design working/service life\n\n在正常设计、正常施工、正常使用和正常养护条件下，桥涵结构或结构构件不需进行大修或更换，即可按其预定目的使用的年限。\n\n2.1.3 极限状态 limt states\n\n整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一功能要求，此特定状态为该功能的极限状态。\n\n2.1.4 承载能力极限状态 ultimatelimit 对应于结构或结构构件达到最大承载力或不适于继续承载的变形的状态。\n\n2.1.5 正常使用极限状态 serviceability limit states 对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值的状态。\n\n2.1.6 设计状况 design situations\n\n代表一定时段内实际情况的一组设计条件，设计时应做到在该组条件下结构不超越有关的极限状态。\n\n2.1.7 结构耐久性 structural durability\n\n在设计确定的环境作用和养护、使用条件下，结构及其构件在设计使用年限内保持其安全性和适用性的能力。\n\n2.1.8 作用 action\n\n施加在结构上的集中力或分布力（直接作用，也称为荷载）和引起结构外加变形或约束变形的原因（间接作用）。\n\n2.1.9 永久作用，permanent action\n\n在设计基准期内始终存在且其量值变化与平均值相比可以忽略不计的作用，或其变化是单调的并趋于某个限值的作用。\n\n2.1.10 可变作用 variable action\n\n在设计基准期内其量值随时间而变化，且变化值与平均值相比不可忽略不计的作用。\n\n2.1.11 偶然作用 accidental action 在设计基准期内不一定出现，而一旦出现其量值很大，且持续时间很短的作用。\n\n2.1.12 作用的标准值 characteristic value of an action\n\n作用的主要代表值，可根据对观测数据的统计、作用的自然界限或工程经验确定。\n\n2.1.13 可变作用的伴随值 accompanying value of a variable action\n\n在作用组合中，伴随主导作用的可变作用值。可以是组合值、频遇值或准永久值。\n\n2.1.14 作用的代表值 representative value of an action 极限状态设计所采用的作用值。可以是作用的标准值或可变作用的伴随值。\n\n2.1.15 作用的设计值 design value of an action 作用的代表值与作用分项系数的乘积。\n\n2.1.16 可变作用的组合值 combination value of a variable action\n\n使组合后的作用效应的超越概率与该作用单独出现时其标准值作用效应的超越概率趋于一致的作用值；或组合后使结构具有规定可靠指标的作用值。可通过组合值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.17 可变作用的频遇值 frequent value of a variableaction\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较小的作用值；或被超越的频率限制在规定频率内的作用值。可通过频遇值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.18 可变作用的准永久值 quasi-permanent value of a variable action\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较大的作用值。可通过准永久值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.19 作用效应 effect of action\n\n由作用引起的结构或结构构件的反应。\n\n2.1.20 作用组合（荷载组合）combination of actions（loadcombination）\n\n在不同作用的同时影响下，为验证某一极限状态的结构可靠度而采用的一组作用设计值。\n\n2.1.21 作用基本组合 fundamental combinationof actions 承载能力极限状态设计时，永久作用设计值与可变作用设计值的组合。\n\n2.1.22 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quas');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ac20f93-8d4f-4faa-b4a6-7ca22b3059ea', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13.4矩形钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算（Part 1）', '13.4矩形钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算## 13.4.1本节规定适用于直接焊接且主管为矩形管，支管为矩形管或圆管的钢管节点（图13.4.1)，其适用范围应符合表13.4.1的要求。\n\n  \n图13.4.1矩形管直接焊接平面节点1—搭接支管；2—被搭接支管\n\n表13.4.1主管为矩形管，支管为矩形管或圆管的节点几何参数适用范围  \n\n\n\n\n\n注：1.当 $\\frac { a } { b } > 1 . 5 ( 1 - \\beta )$ ，则按 $\\mathrm { T }$ 形或Y形节点计算；\n\n$\\smash { ? , \\ b _ { i } , \\ h _ { i } , \\ t _ { i } }$ 分别为第 $i$ 个矩形支管的截面宽度、高度和壁厚； $D _ { i } , t _ { i }$ 分别为第 $_ i$ 个圆支管的外径和壁厚； $b , \\ h , \\ t$ 分别为矩形主管的截面宽度、高度和壁厚; $^ a$ 为支管间的间隙； $\\eta _ { \\mathrm { 0 } } \\mathbf { v }$ 为搭接率； $\\boldsymbol { \\mathfrak { E } } \\mathbf { k } , i$ 为第 $_ i$ 个支管钢材的钢号调整系数； $\\beta$ 为参数：对T、Y、X形节点， $\\beta = \\frac { b _ { 1 } } { b }$ 或 $\\frac { D _ { 1 } } { b }$ 1，对K、N形节点，β=b1+b2+h+h2 或 $\\beta = \\frac { D _ { 1 } + D _ { 2 } } { b }$\n\n## 13.4.2无加劲直接焊接的平面节点，当支管按仅承受轴心力的构件设计时，支管在节点处的承载力设计值不得小于其轴心力设计值。\n\n### 1支管为矩形管的平面 $\\mathrm { T }$ 、Y和X形节点：\n\n#### 1）当 $\\beta \\leqslant 0 . 8 5$ 时，支管在节点处的承载力设计值 $N _ { \\mathrm { u } i }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { u } i } = 1 . 8 \\Big ( \\frac { h _ { i } } { b C \\mathrm { s i n } \\theta _ { i } } + 2 \\Big ) \\frac { t ^ { 2 } f } { C \\mathrm { s i n } \\theta _ { i } } \\psi _ { \\mathrm { n } }\n$$\n\n$$\nC = ( 1 - \\beta ) ^ { 0 . 5 }\n$$\n\n主管受压时：\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { n } } = 1 . \\ : 0 - \\frac { 0 . 2 5 \\sigma } { \\beta f }\n$$\n\n主管受拉时：\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { n } } = 1 . 0\n$$\n\n式中： $C$ ——参数，按式（13.4.2-2）计算；$\\psi _ { \\mathfrak { n } }$ ——参数，按式（13.4.2-3）或式（13.4.2-4）计算；$\\pmb { \\sigma }$ 1 一节点两侧主管轴心压应力的较大绝对值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n#### 2）当 $\\beta = 1 . 0$ 时，支管在节点处的承载力设计值 $N _ { \\mathrm { u } i }$ 应按下式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { u } i } = \\Big ( \\frac { 2 h _ { i } } { \\mathrm { s i n } \\theta _ { i } } + 1 0 t \\Big ) \\frac { t f _ { \\mathrm { k } } } { \\mathrm { s i n } \\theta _ { i } } \\psi _ { \\mathrm { n } }\n$$\n\n对于X形节点，当 $\\theta _ { i } < 9 0 ^ { \\circ }$ 且 $h \\geqslant { h _ { i } } / { \\cos \\theta _ { i } }$ 时，尚应按下式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { u } i } = \\frac { 2 h t f _ { \\mathrm { v } } } { \\sin \\theta _ { i } }\n$$\n\n当支管受拉时：\n\n$$\nf _ { \\mathbf { k } } = f\n$$\n\n当支管受压时：\n\n对T、Y形节点：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { k } } = 0 . 8 \\varphi f\n$$\n\n对X形节点：\n\n$$\nf _ { \\mathbf { k } } = ( 0 . 6 5 \\mathrm { s i n } \\theta _ { i } ) \\varphi f\n$$\n\n$$\n\\lambda = 1 . 7 3 \\Big ( \\frac { h } { t } - 2 \\Big ) \\sqrt { \\frac { 1 } { \\sin \\theta _ { i } } }\n$$\n\n式中： $f _ { \\mathrm { v } }$ -主管钢材抗剪强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$f _ { \\mathbf { k } }$ ——主管强度设计值，按式(13.4.2-7)～式(13.4.2-9)计算 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$\\varphi$ 长细比按式（13.4.2-');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ae24354-4c5a-4c91-86dc-80511c1ca280', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 2）', '同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### 犘．2．2．2．1 非平衡动臂式变幅机构\n\n###### 犘．2．2．2．1．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．5）计算：\n\n$$\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { e q } } v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ a \\eta }\n$$\n\n……（P．5）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 变幅机构电动机的等效变幅功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { e q } }$ — 变幅牵引构件上的等效变幅力，简化计算取 $P _ { \\mathrm { e q } } = P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ ，单位为牛顿（N）， $P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ 按式（95）计算；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅牵引构件的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$a$ 同式（77）；变幅机构总传动效率。\n\n### 犘．2．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．5）计算所得的结果和该机构的接电持续率（见附录 Q），便可从电动机样本上初选所需的\n\n电动机。\n\n### 犘．2．2．2．2 平衡臂架式变幅机构\n\n#### 犘．2．2．2．2．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { F _ { \\mathrm { { I d } } } \\cdot v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．6）\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 同式（P．5）；  \n$F _ { \\mathrm { H } }$ — 同式（96）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 牵引构件（钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸、活塞等）的线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；-同式(P.5）。\n\n#### 犘．2．2．2．2．2 电动机初选\n\n用式（P．6）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．3 稳态负载系数法\n\n稳态负载系数法适用于各机构中能给出有关资料的绕线转子异步电动机。\n\n#### 犘．2．3．1 所选电动机的功率\n\n所选电动机的功率按式（P．7）或式（P．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { e } }\n$$\n\n…（P．7）……（P．8）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ n ~ } }$ — 所选电动机在相应的 值和实际接电持续率 $J C$ 值下的功率，单位为千瓦（kW）；$G$ 稳态负载平均系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态功率，见式 $( \\mathrm { P } . 1 ) \\sim$ 式（P．3）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 电动机的等效功率，见式（P．4）～式（P．6）。犑犆\n\n各种起重机各机构的接电持续率 $J C$ ，稳态负载平均系数犆 $G$ ，均应根据实际的载荷情况计算。如在犌设计时，无法获得其详细资料，则可参照附录 Q中的 $J C , C Z , G$ 值选取。\n\n$G$ 的具体数值见表 P．1。\n\n表 犘．1 稳态负载平均系数 $\\textbf { G }$   \n\n\n\n\n\n#### 犘．2．3．2 电动机的初选\n\n用式（P．7）、式（P．8）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。′\n\n### 犘．2．4 等效接电持续率经验法（用于起升机构）\n\n#### 犘．2．4．1 等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$\n\n与机构工作级别对应的初选电动机用的等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ ，见表 P．2。\n\n表犘．2 机构工作级别与等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$   \n\n\n\n\n\n#### 犘．2．4．2 初选电动机\n\n根据式（P．1）计算的结果，按照起升机构工作级别，由表P．2查出等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ 后，从电动机样本上可初选出所需的电动机。\n\n### 犘．2．5 等效平均功率法\n\n#### 犘．2．5．1 等效平均功率法的计算\n\n在得到电动机的负荷图后（例如：对作起升运动的起升机构，和作水平运动的运行、回转、平衡变幅犕等机构，见图 P．1），便可计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ { 1 } ^ { 2 } t _ { 1 } + M _ { 2 } ^ { 2 } t _ { 2 } + M _ { 3 } ^ { 2 } t _ { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ae54942-8898-4213-a34d-9b37e507e9d5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.9 试拼装', '8.9 试拼装8.9.1钢结构桥梁应按试装图进行厂内试拼装，未经试拼装检验合格，不得成批生产。\n\n### 条文说明：\n\n选择有代表性的钢构件进行试拼装或者逐节段连续预拼装，在本规范中统称为试拼装。试拼装的目的是校核桥梁钢结构各部位的制造尺寸、精度和配合能否满足设计要求和工地安装的要求，是桥梁钢结构制造过程中一项非常重要的工序，故需要按试装图进行厂内试拼装。\n\n8.9.2 试拼装应在胎架上进行，胎架应有足够的刚度，其基础应有足够的承载力。胎架顶面（梁段底）纵、横向线形应与设计要求的梁底线形相吻合。试拼时钢构件应解除与胎架间的临时连接，处于自由状态。\n\n8.9.3板梁应整孔试拼装；简支桁梁的试拼装长度宜不小于半跨，且桁梁宜采用平面试拼装；连续梁试拼装应包括所有变化节点；对大跨径桥的钢梁，每批梁段制造完成后，应进行连续匹配试拼装，每批试拼装的梁段数量应不少于 3 段，试拼装检查合格后，应留下最后一个梁段并前移参与下一批次试拼装。\n\n8.9.4钢桥墩和钢索塔的塔柱、钢锚箱应采取两节段立位匹配试拼装，合格后还应进行多节段水平位置的试拼装，每一批次的多节段水平位置试拼装应不少于 5 个节\n\n段。\n\n8.9.5试拼装时应使板层密贴，冲钉宜不少于螺栓孔总数的 $10 \\%$ ，螺栓宜不少于螺栓孔总数的 $20 \\%$ ；有磨光顶紧要求的构件，应有 $7 5 \\%$ 以上面积密贴，采用 $0 . 2 \\mathrm { m m }$ 的塞尺检查时，其塞入面积应不超过 $2 5 \\%$ 。\n\n8.9.6 试拼装时，应采用试孔器检查所有螺栓孔，桁梁主桁的螺栓孔应能 $100 \\%$ 自由通过较设计孔径小 $0 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 的试孔器，桥面系和联结系的螺栓孔应 $100 \\%$ 自由通过较设计孔径小 $1 . 0 \\mathrm { m m }$ 的试孔器，板梁和箱梁的螺栓孔应 $100 \\%$ 自由通过较设计孔径小 $1 . 5 \\mathrm { m m }$ 的试孔器，方可认为合格。\n\n8.9.7 试拼装检验应在无日照影响的条件下进行，并应有详细的检查记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ae987a0-88ca-4514-baa9-3a9b6f514a3e', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '8 施工测量（Part 3）', ' { i } } } } } }\n$$\n\n列线间最长跨距 $S _ { \\mathrm { i } } { = } 4 8 \\mathrm { m }$ ，当 $n = 1$ 时，测角中误差：\n\n$m _ { \\scriptscriptstyle \\beta } = 1 . 7 3 \\times 2 0 6 2 6 5 ^ { \\prime \\prime } / 4 8 0 0 0 = 7 . 4 3 ^ { \\prime \\prime }$ ，取 $m _ { _ { \\beta } } { = } 7 ^ { \\prime \\prime }$\n\n根据以上推算结果，确定了一级建筑物施工控制网主要技术指标，取边长相对中误差和测角中误差的2倍作为二级网的主要技术指标值。\n\n### 8．3．3建筑物施工控制网水平角观测的测回数，是根据本规范8．3．2条算出不同列线跨数的测角中误差如表15，并取用2． $5 ^ { \\prime \\prime }$ 、3. $5 ^ { \\prime \\prime }$ 、4. $0 ^ { \\prime \\prime }$ 、 $5 ^ { \\prime \\prime }$ 、 $1 0 ^ { \\prime \\prime }$ 作为区间，规定出相应的测回数。\n\n表15建筑物(厂房)施工控制网测角中误差  \n\n\n\n\n\n### 8．3．4根据施工测量的工序，建筑物的围护结构封闭前，将外部控制转移至内部，以便日后内部继续施工的需要。其引测时规定的投点误差，一般都能做到。\n\n### 8．3．5本次修订将建筑物高程控制的精度，明确为不低于四等，主要是基于建筑规模的大小、建筑结构的复杂程度和建筑物的高度等因素综合确定的。\n\n## （II）建筑物施工放样\n\n### 8．3．7施工放样应具备的资料，是施工测量部门经过历年实践总结出来的，是施工测量人员应具备的基本资料。\n\n### 3．3．8复测校核施工控制点的目的，是为了防止和避免点位变化给施工放样带来错误。\n\n### 8．3．9有关各工序间中心线测设的作法和注意事项，是根据施工测量部门的经验总结出来的。\n\n### 8．3．10在建筑物外围建立线板或轴线控制桩的目的，一是便利施工，二是容易保存。\n\n建筑物的控制轴线一般包括：建筑物的外廓轴线，伸缩缝、沉降缝两侧轴线，电梯间、楼梯间两侧轴线，单元、施工流水段分界轴线等。\n\n### 8．3．11关于建筑物施工放样说明如下：\n\n1建筑物施工放样允许偏差值的规定，是依据建筑工程各专业工程施工质量验收规范GB $5 0 2 0 2 { \\sim } \\mathrm { G B } 5 0 2 0 9$ 等的施工要求限差，取其0．4倍作为测量放样的允许偏差，较《93规范》按测量元素(角度和距离)确定放样的技术要求有所改进。\n\n对采用0．4倍的施工限差作为测量允许偏差，推论如下：\n\n设总误差由两个独立的单因素误差组成，则中误差的关系为：\n\n区\n\n$$\nm _ { \\tt A } ^ { 2 } = m _ { 1 } ^ { 2 } + m _ { 2 } ^ { 2 } = m _ { 2 } ^ { 2 } \\left( 1 + \\frac { m _ { 1 } ^ { 2 } } { m _ { 2 } ^ { 2 } } \\right)\n$$\n\n$$\n\\frac { m _ { 1 } ^ { 2 } } { m _ { 2 } ^ { 2 } } { = } \\kappa\n$$\n\n则\n\n$$\nm _ { \\ i } = \\frac { 1 } { \\sqrt { 1 + \\kappa } } \\cdot m _ { \\ i } = B m _ { \\ i }\n$$\n\n$$\nm _ { 1 } = \\sqrt { \\frac { \\kappa } { 1 + \\kappa } } \\cdot m _ { \\scriptscriptstyle  { 8 } } = A m _ { \\scriptscriptstyle  { 8 } }\n$$\n\n当 $\\pmb { \\kappa }$ 为不同值时，相应的 $A , B$ 值如表16。\n\n按施工测量的习惯做法，采用 $\\mathrm { k } = 0$ ．2 时误差的比例关系比较适中，可将测量误差对\n\n表16误差分配系数表  \n\n\n\n\n\n放样误差的影响限定在一个较小的合理范围，即\n\n$$\n\\begin{array} { r } { m _ { \\mathfrak { s u s } } \\approx 0 . 4 m _ { \\mathfrak { s } } } \\\\ { m _ { \\mathfrak { u } \\mathfrak { s h } } \\approx 0 . 9 m _ { \\mathfrak { s } } } \\end{array}\n$$\n\n2施工层的标高传递较差，是按每层的标高允许偏差确定的。\n\n### 8．3．12结构安装测量的精度，是根据国标建筑工程各专业工程施工质量验收规范和施工测量部门所提供的数据确定的，并经历年来实践验证是可行的(参见本规范8.3.2条文说明)。8．3．13设备安装测量，主要指大型设备的整体安装测量。以校核和测定设备基础中心线和基础标高为主要测量内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5aef8a44-2c20-45f4-af32-b758f08e6625', '20《起重机械安全监控管理系统》（GB-T28264-2017）.md', '7 系统的检验（Part 1）', '7 系统的检验## 7.1 总则\n\n系统的检验应验证其是否能真实、有效、实时地反映起重机械工作时的运行状况，并能对这些状况和司机的操作指令进行实时监控、记录及历史回放。\n\n本系统的检验不包含对系统所选元器件及安全保护装置的合格性检验。系统所选元器件及安全保护装置应有合格证和相应的资质证明。\n\n## 7.2 检验项目\n\n### 7.2.1 设计文件\n\n检查起重机械设计文件中有关安全监控管理系统的内容是否符合要求。\n\n### 7.2.2 安全监控管理功能要求的硬件配备\n\n检查系统是否有信号采集单元、信号处理单元、控制输出单元、信息存储单元、信息显示单元、信息输出接口单元等硬件设施。\n\n系统的检验项目见表5。\n\n表5 检验项目  \n\n\n\n\n\n## 7.3 监控参数验证\n\n### 7.3.1 起重量综合误差试验\n\n载荷试验不少于三次，且试验载荷不低于 $80 \\%$ 的额定起重量。 $100 \\%$ 额定起重量作为必测点，其他两点在 $80 \\%$ 额定起重量与 $100 \\%$ 额定起重量之间任意选取。综合误差按式(1)计算：\n\n$$\nE _ { \\mathrm { Q } } = \\frac { | Q _ { \\mathrm { a } } - Q _ { \\mathrm { b } } | } { Q _ { \\mathrm { b } } } \\times 1 0 0 \\%\n$$\n\n…（1）\n\n式中：\n\n$E _ { \\mathrm { Q } }$ 起重量综合误差；  \n$Q _ { * }$ 系统测量值，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$Q _ { \\mathrm { b } }$ 试验载荷的实际数值，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ 。  \n注：对于架桥机，载荷误差试验可根据实际情况选做。\n\n### 7.3.2 起重力矩的综合误差试验\n\n在力矩曲线范围内选能代表机种力矩变化特性的三点作为检测点，综合误差按式(2)计算：\n\n$$\nE _ { \\mathrm { { M } } } = { \\frac { \\vert { M } _ { \\mathrm { { a } } } - { M } _ { \\mathrm { { b } } } \\vert } { M _ { \\mathrm { { b } } } } } \\times 1 0 0 \\%\n$$\n\n……(2)\n\n式中：\n\n$E _ { \\mathrm { M } }$ - 力矩的综合误差；  \n$M _ { a }$ - -系统测量值，单位为千牛米 $( \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ；  \n$M _ { b }$ - -力矩的实际数值，单位为千牛米 $( \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m } )$ 。\n\n### 7.3.3 起升高度/下降深度\n\n检查系统实时记录并显示吊具起升高度和下降深度，并验证数值。\n\n### 7.3.4 运行行程\n\n检查系统实时记录并显示小车运行、大车运行等运行行程，并验证数值。\n\n### 7.3.5 幅度综合误差试验\n\n空载状态下，取最大工作幅度的 $3 0 \\% \\left( \\mathrm { R 0 . 3 } \\right) \\mathrm { , 6 0 \\% ( R 0 . 6 ) , 9 0 \\% ( R 0 . 9 ) }$ ，变幅机构在取点附近测定实际幅度 $R 0 . 3 \\mathrm { a } \\mathrm { , } R 0 . 6 \\mathrm { a } \\mathrm { , } R 0 . 9 \\mathrm { a }$ ，读取显示器相应显示幅度 $R 0 . 3 \\mathrm { b } \\ : , R 0 . 6 \\mathrm { b } \\ : , R 0 . 9 \\mathrm { b }$ ，分别计算它们的绝对偏差 $\\mathrm { R a }$ 和Rb，综合误差按式(3)计算：\n\n$$\nE _ { R } = \\frac { \\mid R _ { a i } - R _ { b i } \\mid } { R _ { b i } } \\times 1 0 0 \\%\n$$\n\n（3）\n\n式中：\n\n$E _ { R }$ 幅度的综合误差；  \n$R _ { a j }$ 系统测量值，单位为米 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ ；  \n$R _ { b i }$ 试验幅度的实际数值，单位为米 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ 。  \n$i$ 取1，2,3。  \n对于超大型流动式起重机，应增加额定载荷状态下的试验。\n\n### 7.3.6 大车运行偏斜\n\n检查系统实时记录并显示的大车运行偏斜参数，并验证数值。\n\n### 7.3.7 水平度\n\n检查系统实时记录并显示整体水平度的数值，用水平传感器等方式验证起重机的整体水平度。\n\n### 7.3.8 风速\n\n检查系统实时记录并显示风速值，并验证数值。\n\n### 7.3.9 回转角度\n\n检查系统实时记录并显示起重机械的回转角度，并验证数值。\n\n### 7.3.10 操作指令\n\n在空载的条件下，根据现场实际情况，对起重机械的动作进行操作验证，各种动作在显示器上应实时显示。试验后，查看相关的记录，信息能保存和回放。\n\n### 7.3.11 支腿垂直度\n\n检查系统实时记录并显示支腿垂直度的数据，采用水平传感器等方式测量纵向垂直度并记录。验证起重机械的支腿垂直度。\n\n### 7.3.12 工作时间\n\n检查系统实时记录并显示起重机械各机构动作时间点。\n\n### 7.3.13 累计工作时间\n\n完成一个工作循环后，调取试验过程中存储的时间数据，现场验证对已完成的工作循环的时间系统应全部累加、记录和存储的功能。\n\n### 7.3.14 工作循环\n\n调取试验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5af123cf-1a0c-4348-96b4-ce91b9b9d428', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '4 结构设计计算（Part 4）', ' \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5af2a411-5ab0-486f-8277-99ff1023c05c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 3）', ' 计算疲劳强度时的焊缝许用应力见5.8.5。b 焊缝质量分级按GB/T 19418 的规定。c表中[]为母材的基本许用应力，见表 22。d 施工条件较差的焊缝或受横向载荷的焊缝,表中焊缝许用应力宜适当降低。</td></tr></table>\n\n\n#### 5．3．2．3．2 铆钉、螺栓、销轴连接的许用应力\n\n##### 5．3．2．3．2．1 铆钉连接的许用应力\n\n铆钉分剪切铆钉（单剪、双剪或复剪），拉力铆钉和拉剪组合铆钉。\n\n铆钉在承受拉剪组合应力时应分别计算剪切应力和拉伸应力，计算值应分别小于对应的许用应力。  \n主要承载构件使用铆钉连接时，应避免铆钉受拉。  \n在连接中沿同一受力方向至少排列两个以上铆钉。  \n铆钉连接的许用应力见表24。\n\n单位为牛每平方毫米a Ⅰ类孔有：\n表 24 铆钉连接的许用应力（Ⅰ类孔犪）  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>应力种类</td><td rowspan=1 colspan=1>铆钉许用应力b,d</td><td rowspan=1 colspan=1>被连接构件承压许用应力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>单剪</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6[a]</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5 [a]</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>双剪、复剪</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8[a]</td><td rowspan=1 colspan=1>2[a]</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>拉伸</td><td rowspan=1 colspan=1>0.2[a]</td><td rowspan=1 colspan=1>一</td></tr></table>\n\n\n—在装配好的结构件上按设计孔径钻成的孔；—在单个零件和结构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；—在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孔。b 工地安装的连接铆钉，其许用应力宜适当降低。c ［］为铆钉或构件相应钢材的基本许用应力，见表22。d 当为埋头或半埋头铆钉时，表中数值乘以0．8予以降低。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5b0b3343-29f7-4488-a4f7-04e7516693b0', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '总 理 温家宝', '总 理 温家宝二○○七年四月九日');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5b115414-b0e4-4838-b0a1-040a4ee3d4ec', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '5 试验方法（Part 1）', '5 试验方法## 5.1 焊丝尺寸及表面质量\n\n### 5.1.1 尺寸焊丝尺寸检验用精度为 $0 . 0 1 \\ \\mathrm { m m }$ 的量具，在同一位置互相垂直方向测量，测量部位不少于两处。\n\n### 5.1.2 表面质量\n\n焊丝表面质量按GB/T25775规定，对焊丝任意部位进行目测检验。\n\n## 5.2 化学分析\n\n### 5.2.1 实心焊丝\n\n实心焊丝的化学成分分析应在焊丝成品上取样。对于无镀铜焊丝允许在制造产品的原料上取样，但仲裁试验时应在焊丝成品上取样。\n\n### 5.2.2 药芯焊丝\n\n药芯焊丝匹配相应焊剂的熔敷金属化学分析试样应按GB/T25777规定制备，也可在力学性能试件上或拉断后的拉棒上制取。仲裁试验时，按 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 2 5 7 7 7$ 规定进行。\n\n### 5.2.3 分析方法\n\n化学成分分析可采用任何适宜的分析方法，仲裁试验时，按供需双方确认的分析方法进行。\n\n## 5.3 力学性能试验\n\n### 5.3.1 试验用母材\n\n#### 5.3.1.1 对于焊丝-焊剂组合的多道焊熔敷金属力学性能试验用母材应采用与其熔敷金属化学成分相当的钢板。若采用其他母材，应使用试验焊材或其他相当的焊材在坡口面和垫板面焊接隔离层，其厚度加工后不小于 $3 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n#### 5.3.1.2 对于焊丝-焊剂组合的双面单道焊焊接接头分类试验，试验用母材应采用与其抗拉强度相当的钢板，其强度级别相差应不大于 $5 0 ~ \\mathrm { M P a }$ 。\n\n### 5.3.2 焊剂烘干规范\n\n焊前焊剂应在 $2 5 0 \\ \\mathrm { ^ circ C } \\sim 4 0 0 \\ \\mathrm { ^ \\circ C }$ 烘干 $1 \\ \\mathrm { h } \\sim 2 \\ \\mathrm { h }$ 或按制造商推荐的规范进行烘干。\n\n### 5.3.3 试件制备\n\n#### 5.3.3.1 多道焊熔敷金属试件制备\n\n多道焊熔敷金属力学性能试件按GB/T25774.1进行制备，采用试件类型1.4，试板宽度不小于$1 2 5 ~ \\mathrm { m m }$ 。焊接时采用 $\\Phi 4 . 0 \\ \\mathrm { m m }$ 或规格接近的实心焊丝按表6中规定的规范进行焊接。当采用其他尺寸实心焊丝或药芯焊丝时，按制造商推荐的规范进行焊接。\n\n表6 参考焊接规范  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>焊接参数a</td><td rowspan=1 colspan=6>焊丝直径/mm</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3.2</td><td rowspan=1 colspan=1>4.0</td><td rowspan=1 colspan=1>4.8</td><td rowspan=1 colspan=1>3.2</td><td rowspan=1 colspan=1>4.0</td><td rowspan=1 colspan=1>4.8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>电流类型</td><td rowspan=1 colspan=3>直流反接</td><td rowspan=1 colspan=3>交流</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>焊缝长度/mm</td><td rowspan=1 colspan=3>≥200</td><td rowspan=1 colspan=3>≥200</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>焊接电流/A</td><td rowspan=1 colspan=1>450±50</td><td rowspan=1 colspan=1>500±50</td><td rowspan=1 colspan=1>600±50</td><td rowspan=1 colspan=1>450±50</td><td rowspan=1 colspan=1>500±50</td><td rowspan=1 colspan=1>600±50</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>电弧电压/V</td><td rowspan=1 colspan=1>28±2</td><td rowspan=1 colspan=1>30±2</td><td rowspan=1 colspan=1>32±2</td><td rowspan=1 colspan=1>30±2</td><td rowspan=1 colspan=1>32±2</td><td rowspan=1 colspan=1>34±2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>焊接速度/（mm/min）</td><td rowspan=1 colspan=1>350±20</td><td rowspan=1 colspan=1>400±20</td><td rowspan=1 colspan=1>450±20</td><td rowspan=1 colspan=1>350±20</td><td rowspan=1 colspan=1>400±20</td><td rowspan=1 colspan=1>450±20</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>预热温度/℃</td><td rowspan=1 colspan=3>室温</td><td rowspan=1 colspan=3>室温</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>≥100c</td><td rowspan=1 cols');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5b14014e-274c-4e4e-af5a-fe474c6ed0d0', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', '4 起重机械和索具设备（Part 6）', '索直接挂在起重机吊钩上。\n\n2板重在5kN以下的小型空心板或槽形板，可采用平吊或兜吊，但板的两端应保证水平。\n\n3吊装楼层板时，严禁采用叠压式，并严禁在板上站人、放置小车等重物或工具。\n\n## 5.4墙板结构吊装\n\n### 5.4.1装配式大板结构吊装应符合下列规定：\n\n1吊装大板时，宜从中间开始向两端进行，并应按先横墙后纵墙，先内墙后外墙，最后隔断墙的顺序逐间封闭吊装。\n\n2吊装时应保证坐浆密实均匀。\n\n3当采用横吊梁或吊索时，起吊应垂直平稳，吊索与水平线的夹角不宜小于 ${ 6 0 } ^ { \\circ }$ 。\n\n4大板宜随吊随校正。就位后偏差过大时，应将大板重新吊起就位。\n\n5外墙板应在焊接固定后方可脱钩，内墙和隔墙板可在临 时固定可靠后脱钩。\n\n6校正完后，应立即焊接预埋筋，待同一层墙板吊装和校\n\n正完后，应随即浇筑墙板之间立缝作最后固定。\n\n7圈梁混凝土强度应达到 $7 5 \\%$ 及以上，方可吊装楼层板。\n\n### 5.4.2框架挂板吊装应符合下列规定：\n\n1挂板的运输和吊装不得用钢丝绳兜吊，并严禁用钢丝捆扎。\n\n2挂板吊装就位后，应与主体结构临时或永久固定后方可脱钩。\n\n### 5.4.3工业建筑墙板吊装应符合下列规定：\n\n1各种规格墙板均应具有出厂合格证。\n\n2吊装时应预埋吊环，立吊时应有预留孔。无吊环和预留孔时，吊索捆绑点距板端不应大于1/5 板长。吊索与水平面夹角不应小于 ${ 6 0 } ^ { \\circ }$ 。\n\n3就位和校正后应做可靠的临时固定或永久固定后方可脱钩。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5b1af0ca-51b4-4837-9426-ec676ac2328c', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', '7网架吊装（Part 2）', '座应采用球形万向接头。\n\n7.5.8拔杆在最不利荷载组合下，其支承基础对地基土的压力不得超过其允许承载力。\n\n7.5.9起吊时应根据现场实际情况设总指挥1人，分指挥数人，作业人员应听从指挥，操作步调应一致。应在网架上搭设脚手架通道锁扣摘扣。\n\n7.5.10网架吊装完毕，应经检查无误后方可摘钩，同时应立即进行焊接固定。\n\n## 7.6整体提升、顶升法安装\n\n7.6.1网架的整体提升法应符合下列规定：\n\n1应根据网架支座中心校正提升机安装位置。\n\n2网架支座设计标高相同时，各台提升装置吊挂横梁的顶面标高应一致；设计标高不同时，各台提升装置吊挂横梁的顶面标高差和各相应网架支座设计标高差应一致；其各点允许偏差应为 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3各台提升装置同顺序号吊杆的长度应一致，其允许偏差应为 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4提升设备应按其额定负荷能力乘以折减系数使用。穿心式液压千斤顶的折减系数取0.5；电动螺杆升板机的折减系数取0.7；其他设备应通过试验确定。\n\n5网架提升应同步。  \n6整体提升法的下部支承柱应进行稳定性验算。\n\n7.6.2网架的整体顶升法应符合下列规定：\n\n1顶升用的支承柱或临时支架上的缀板间距应为千斤顶行程的整数倍，其标高允许偏差应为 $5 \\mathrm { m m }$ ，不满足时应采用钢板垫平。\n\n2千斤顶应按其额定负荷能力乘以折减系数使用。丝杆千斤顶的折减系数取0.6，液压千斤顶的折减系数取0.7。\n\n3顶升时各顶升点的允许升差为相邻两个顶升用的支承结构间距的 $1 / 1 0 0 0$ ，且不得大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ；若一个顶升用的支承结构上有两个或两个以上的千斤顶时，则取千斤顶间距的1/200，且不得大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4千斤顶或千斤顶的合力中心应与柱轴线对准。千斤顶本身应垂直。\n\n5顶升前和过程中，网架支座中心对柱基轴线的水平允许偏移为柱截面短边尺寸的 $1 / 5 0$ 及柱高的 $1 / 5 0 0$ 。\n\n6顶升用的支承柱或支承结构应进行稳定性验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5b1dd7a7-960a-4460-bccc-1984e50da8b5', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '11抗震措施', '11抗震措施## 11.1一般规定\n\n### 11.1.1各类桥梁抗震措施等级的选择，应按表3.1.3-1确定。\n\n### 11.1.2桥梁抗震措施的使用不宜导致桥梁主要构件的地震反应发生较大改变，否则，在进行抗震分析时，应考虑抗震措施的影响。抗震措施应根据其受到的地震作用进行设计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5b1e4175-95f3-4908-bd70-1567011ed1b5', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故过程简介', '二、事故过程简介1992年上海某钢铁公司一台起重量16t、跨度为 $3 9 . 5 \\mathrm { m }$ 旋转挂梁桥式起重机，发生了主梁端部法兰焊缝断裂事故。该机由中、德两国合作生产，1984年投入使用，桥架采用箱形梁结构，主、端梁通过法兰盘用高强度螺栓连接。法兰两侧有14只高强度螺栓，主梁端部与法兰板间连接采用周边焊缝，焊高\n\n为 $8 \\mathrm { m m }$\n\n该起重机小车分为上、下两部分，上部小车可在下部小车的圆形轨道上旋转。裂缝全部发生在主梁端部法兰的连接焊缝中，法兰右侧焊缝全部开裂，左侧有1/3开裂，上、下两侧各有1/4和2/3开裂。由于检查人员及时发现了焊缝开裂，从而避免了一起可能导致机毁人亡的事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5b265a54-052b-4c1e-889b-6b239a82cec3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性当起重机处于卸载状态，所有可移动工作部件都缩回到最靠近向后倾覆线的位置时，按以下规定的方法校验其抗后倾覆稳定性。\n\n## 8.1.4.1.1 力矩法\n\n按对倾覆线计算，由工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 和惯性力 $P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ 构成的倾覆力矩不应大于稳定力矩的 $90 \\%$ 。\n\n## 8.1.4.1.2 重力法\n\n不考虑风载荷作用时，静止起重机的质心在水平面上的投影位置不应超过从前支点到后倾覆线距离的 $80 \\%$ ，典型例子如图16所示。\n\n  \n图 16 起重机底座外形图\n\n## 8.1.4.2 风载荷的作用\n\n工作状态风载荷按最不利的方向施加作用。对于不能随风自由回转的起重机，非工作状态风载荷按最不利的方向施加作用；对可随风回转的起重机，非工作状态风载荷应按设计预期方向作用于起重机的上部结构，并按最不利方向作用于起重机的下部结构。\n\n## 8.1.4.3 起重机的基础\n\n起重机制造商应规定起重机对作为基础的地面或承载结构物的作用力。如果是用基础来保证起重机全部或部分抗倾覆稳定性，制造商应对基础的要求作出规定。\n\n## 8.1.4.4 临时辅助稳定装置\n\n临时辅助稳定装置是指为增加起重机的整体抗倾覆稳定性而对起重机基本的或正常的结构增加的\n\n临时辅助附件，它应能迅速并方便地投入使用。\n\n当需要设置临时辅助稳定装置时，起重机使用说明书应全面叙述需要的临时辅助稳定装置的类型，正确的安装方法，以及它们的作用是否用于满足工作、非工作、或抗后倾覆的稳定性。\n\n## 8.1.4.5 关于大变形的影响\n\n对由于固定载荷、变动载荷、风载荷或动载的影响而产生显著弹性变形（即大变形）的起重机，在计算整体抗倾覆稳定性和抗后倾覆稳定性时应计及大的弹性变形的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5b2c98f0-3b8b-4ea4-9b3a-a8fe8cadff57', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 22）', 'span=\"1\">式（95）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[P.]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kN</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（39)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在臂架系统上的风载荷引起的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在起重机上的工作状态正常风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(11)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按计算风压P算得的风阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（86)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在起重机上的工作状态最大风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(11)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机承受的工作状态风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（142)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">工作状态风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机的非工作状态风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(15)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PwQi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在吊运物品上的工作状态正常风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(13)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PwQI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在吊运物品上的工作状态最大风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(13)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行机构制动器在车轮踏面上产生的制动力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(142)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由制动器与夹轨器、锚定装置或防风拉索等沿轨道方向产生的抗风阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(143)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">制动器、夹轨器等装置沿轨道方向产生的抗风防滑力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(145)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">坡道阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5b3b88c6-e3dd-44bf-96f9-928961b9c799', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6 混凝土工程（Part 1）', '6 混凝土工程## 6.1 一般规定\n\n### 6.1.1 本章适用于公路桥涵混凝土施工的原材料选择、配制、拌制、运输、浇筑和养护，预应力混凝土及水下混凝土等的特殊要求尚应分别符合本规范第7章和第9章的规定。\n\n### 6.1.2 混凝土工程所用的各种原材料，均应符合现行国家标准或行业标准的规定，并应在进场时对其性能和质量进行检验。\n\n### 6.1.3 在进行试配和质量检测时，混凝土的抗压强度应以边长为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 的立方体标准试件测定，且应取其保证率为 $9 5 \\%$ 。试件应以同龄期者 3 个为一组，每组试件的抗压强度以3 个试件测值的算术平均值（计算精确至 0.1MPa）为测定值，当有 1 个测值与中间值的差值超过中间值的 $1 5 \\%$ 时，取中间值为测定值；当有2个测值与中间值的差值均超过 $1 5 \\%$ 时，该组试件无效。\n\n### 6.1.4 混凝土的抗压强度，应以标准方式成型的试件置于标准养护条件下（温度 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 2 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，相对湿度不低于 $9 5 \\%$ ）养护 28d 所测得的抗压强度值（MPa）进行评定。对采用蒸汽养护的混凝土，其测试抗压强度的试件应先随构件同条件蒸汽养护，再转入标准条件下养护，累计养护时间应为28d。\n\n### 6.1.5 公路桥涵混凝土宜使用非碱活性集料，当条件不具备必须使用时，其他材料中的碱含量及混凝土中的最大总碱含量应符合本规范的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n碱集料反应对一些地区的桥梁结构物曾造成过严重的破坏，特别是近年来部分水泥的含碱量增加及含碱外加剂的应用使得混凝土含碱量剧增，往往会超过引发碱集料反应的临界值。混凝土含碱量在超过临界值后会导致化学反应，使混凝土结构发生不均匀膨胀、裂缝、抗压强度和弹性模量下降等不良现象，从而危及结构安全，缩短工程的使用寿命。为了避免这种危害的发生，在条件具备时，公路桥涵的混凝土结构中需尽量使用非碱活性集料，但就现状而言，要完全做到这一点尚存在一定困难，故需要对结构混凝土中的最大碱含量进行总量控制。\n\n## 6.2 水泥\n\n### 6.2.1桥涵工程采用的水泥应符合现行《通用硅酸盐水泥》（GB 175）的规定，水泥的品种和强度等级应通过混凝土配合比试验选定，且其特性应不会对混凝土的强度、耐久性和工作性能产生不利影响。当混凝土中采用碱活性集料时，宜选用含碱量不大于 $0 . 6 \\%$ 的低碱水泥。\n\n#### 条文说明：\n\n我国的水泥按《通用硅酸盐水泥》（GB 175—2007）的分类有：硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥和复合硅酸盐水泥等。其中矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥、复合硅酸盐水泥等四种硅酸盐水泥允许掺入 $20\\%$ 以上的不同矿物混合物等量取代熟料，掺加后其性能随之产生变化。为了有效控制混凝土的质量，当采用掺入外加剂与掺合料来配制桥涵结构的混凝土时，适用的水泥一般为硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥；大体积混凝土适用的水泥为中热硅酸盐水泥、低热矿渣硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥。对于粉煤灰硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥，不需要再掺入相应的矿渣、粉煤灰。\n\n水泥含碱量的控制主要是从碱集料反应的角度考虑。工程实践中发现有的结构混凝土的开裂是由于水泥的高含碱量所引起的收缩所致，为防止碱促进混凝土的开裂，根据现行《通用硅酸盐水泥》（GB 175）的规定及公路桥涵结构使用的实际情况，规定了当混凝土中使用碱活性集料时，水泥的含碱量宜不大于 $0 . 6 \\%$ 的要求，水泥的碱含量按氧化钠当量计$( \\mathsf { N a } _ { 2 } 0 + 0 . 6 5 8 \\mathsf { K } _ { 2 } 0 )$ ），这个碱含量的限值是国际上公认的安全指标。\n\n### 6.2.2 水泥进场时，应附有生产厂的品质试验检验报告等合格证明文件，并应按批次对同一生产厂、同一品种、同一强度等级及同一出厂日期的水泥进行强度、细度、安定性和凝结时间等性能的检验，散装水泥应以每 500t 为一批，袋装水泥应以每 200t 为一批，不足 500t或 200t 时，亦按一批计。当对水泥质量有怀疑或受潮或存放时间超过 3 个月时，应重新取样复验，并应按其复验结果使用。水泥的检验试验方法应符合现行《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG E30）的规定。\n\n### 6.2.3 公路桥涵混凝土工程宜采用散装水泥，散装水泥在工地应采用专用水泥罐储存；采用袋装水泥时，在运输和储存过程中应防止受潮，且不得长时间露天堆放，临时露天堆放时应设支垫并覆盖。不同品种、强度等级和出厂日期的水泥应分别按批存放。\n\n## 6.3 细集料\n\n### 6.3.1 细集料宜采用级配良好、质地坚硬、颗粒洁净的河砂；当河砂不易得到时，可采用符合规定的其他天然砂或机制砂；细集料不得采用海砂。细集料的技术指标应符合表 6.3.1的规定。\n\n表 6.3.1 细集料技术指标  \n\n\n\n\n\n注：1.砂按产源分为天然砂、机制砂两类；按技术要求分为Ⅰ类、Ⅱ类、Ⅲ类。\n\n2.石粉含量系指机制砂中粒径小于 $7 5 \\mu \\mathrm { m }$ 的颗粒含量。\n\n3.当工程有要求时，含水率和饱和面干吸水率应采用实测值。\n\n4.砂中不应混有草根、树叶、树枝、塑料、煤块、炉渣等杂物。\n\n5.当对砂的坚固性有怀疑时，应做坚固性试验。\n6.当碱集料反应不符合表中要求时，应采取抑制碱集料反应的技术措施。\n\n### 条文说明：\n\n本条按《建设用砂》（GB/T14684—2011）的规定对相关技术指标进行了修改。本次修订取消了原规范表 6.3.1 中注 1 “Ⅰ类宜用于强度等级大于 C60 的混凝土；Ⅱ类宜用于强度等级 C30\\~C60 及有抗冻、抗渗或其');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5b3cfe83-3050-440d-96a8-097f3e25e456', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '事故案例：', '事故案例：案例1：桁架式装卸桥整车被突来狂风吹跑');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5b49b7fc-599b-4ae1-be68-c6ba7c4fca73', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 7）', 'an=2 colspan=1>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>C</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>偶然载荷</td><td rowspan=2 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．工作状态风载荷，见4.2.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．雪和冰载荷,见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>特殊载荷</td><td rowspan=1 colspan=3>1．猛烈提升地面物品的动载荷，见4.2.1.1.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5b552a20-708b-43b5-a75a-a8e76248dd4e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 8）', '1>公路  I级</td><td rowspan=1 colspan=1>公路一1级</td><td rowspan=1 colspan=1>路一I级</td><td rowspan=1 colspan=1>公路 Ⅱ级</td><td rowspan=1 colspan=1>公路一Ⅱ级</td></tr></table>\n\n\n1）二级公路作为集散公路且交通量小、重型车辆少时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n2）对交通组成中重载交通比重较大的公路桥涵，宜采用与该公路交通组成相适应的汽车荷载模式进行结构整体和局部验算。\n\n4车道荷载的计算图示如图4.3.1-1所示。\n\n![](images/c1e5fe26a4ed8c1947089f4318920dd19bc684f2ae17b1bef540c2b3e8fb7a2a.jpg)  \n图4.3.1-1车道荷载\n\n1）公路—I级车道荷载均布荷载标准值为 $q _ { \\mathrm { k } } = 1 0 . 5 \\mathrm { k N / m }$ ；集中荷载标准值 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值见表4.3.1-2。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以系数1.2。\n\n表4.3.1-2集中载 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>计算跨径L0（m）</td><td rowspan=1 colspan=1>L0≤5</td><td rowspan=1 colspan=1>5&lt;L&lt;50</td><td rowspan=1 colspan=1>L0≥50</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Pk（kN）</td><td rowspan=1 colspan=1>270</td><td rowspan=1 colspan=1>2（L+130）</td><td rowspan=1 colspan=1>360</td></tr></table>\n\n\n注：计算跨径 $L _ { 0 }$ ，设支座的为相邻两支座中心间的水平距离；不设支座的为上、下部结构相交面中心间的水平距离。\n\n2）公路一Ⅱ级车道荷载的均布荷载标准值 $q _ { \\mathrm { k } }$ 和集中荷载标准值 $P _ { k }$ 按公路一I级车道荷载的0.75倍采用。\n\n3）车道荷载的均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上；集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个影响线峰值处。\n\n5车辆荷载的立面、平面尺寸如图4.3.1-2所示， 主要技术指标规定见表4.3.1-3。公路一I级和公路一Ⅱ级汽车荷载采用相同的车辆荷载标准值。\n\n#### 表4.3.13 车辆荷载的主要技术指标\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>项目</td><td rowspan=1 colspan=1>单</td><td rowspan=1 colspan=1>技术指标</td><td rowspan=1 colspan=1>项    目</td><td rowspan=1 colspan=1>单位</td><td rowspan=1 colspan=1>技术指标</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>车辆重力标准值</td><td rowspan=1 colspan=1>N</td><td rowspan=1 colspan=1>550</td><td rowspan=1 colspan=1>轮距</td><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1>1.8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>前轴重力标准值</td><td rowspan=1 colspan=1>KN</td><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>前轮着地宽度及长度</td><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1>0.3×0.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>中轴重力标准值</td><td rowspan=1 colspan=1>k</td><td rowspan=1 colspan=1>2×120</td><td rowspan=1 colspan=1>后轮着地宽度及长度</td><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6×0.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>后轴重力标准值</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2×140</td><td rowspan=1 colspan=1>车辆外形尺寸（长×宽）</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15×2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>轴距</td><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1>3+1.4+     4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n![](images/97b50c8d10c2709');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5b73c5f1-2eb9-411d-9b98-ffbc967afe21', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '7.1.1桥梁抗震设防目标应符合本规范第3', '7.1.1桥梁抗震设防目标应符合本规范第3.1.2条的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5b840119-7376-477b-8000-0c4e17de8dcb', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '8.5 动力收绳器', '8.5 动力收绳器## 8.5.1 防止脱出\n\n### 8.5.1.1 所选择的最大偏角应确保钢丝绳的安全缠绕。如未安装其他导向系统,偏角应不大于 $5 ^ { \\circ }$ 。  \n### 8.5.1.2 收绳器应有凸缘。凸缘高度应高出最外层钢丝绳1.5倍的钢丝绳直径。\n\n## 8.5.2 悬挂装置上安装爬升式起升机构时\n\n收绳器应有下列附加要求：\n\na) 工作钢丝绳和安全钢丝绳均应使用收绳器；  \nb) 如收绳器工作不正常，起升机构应自动停止(如钢丝绳松弛，钢丝绳堆积在收绳器的一端);  \nc） 应设置钢丝绳端部极限限位开关以防止工作中钢丝绳全部通过绳轮,使起升机构失去对钢丝绳的牵引作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5b8449e9-eb5c-4ff2-9460-4721d8688625', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '6操作平台… 46', '6操作平台… 46## 6.1一般规定 46  \n## 6.2移动式操作平台 47  \n## 6.3落地式操作平台… 47  \n## 6.4悬挑式操作平台 48');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5b98652e-bb0b-4bae-8071-56f176fdcc9d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 2）', '对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s l } }$ — 横向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$b$ 同式(61)；$t ^ { . }$ -同式(31)。\n\n##### 5．7．1．5．1．5 腹板同时采用矩形截面的横向加劲肋和纵向加劲肋时，其横向加劲肋应同时满足式（61）、式（62）和式（63）的要求。\n\n#### 5．7．1．5．2 纵向加劲肋\n\n##### 5．7．1．5．2．1 受 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，当 $\\frac { a } { b } \\leqslant 0 . 8 5$ 时,其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（64）的要求；当 $\\frac { a } { b } > 0 . 8 5$ 时,应满足式(65)的要求：\n\n$$\nI _ { s 2 } { \\geqslant } 1 . 5 b t ^ { 3 }\n$$\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 2 } \\geqslant ( 2 . 5 - 0 . 4 5 \\ \\frac { a } { b } ) ( \\frac { a } { b } ) ^ { 2 } b t ^ { 3 }\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 2 } }$ — 腹板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$a$ -腹板横向加劲肋的间距，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$b$ -同式（61)；$t$ —同式(31）。\n\n##### 5．7．1．5．2．2 受 $\\psi = 1$ 载荷（应力）的 均 匀 受 压 翼 缘 板，当 纵 向 加 劲 肋 等 间 距 布 置 时，若 $\\alpha = \\frac { a } { b } <$ $\\sqrt { 2 n ^ { 2 } \\left( 1 + n \\delta \\right) - 1 }$ ，其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（66）的要求；若 $\\alpha \\ge \\sqrt { 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\delta ) - 1 }$ ，应满足式（67）的要求：\n\n$$\n\\begin{array} { c c c } { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 2 } } { n } \\big [ 4 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 2 \\big ] - \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 4 } } { n } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\\\ { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . \\ 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { 1 } { n } \\big [ 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 1 \\big ] ^ { 2 } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\end{array} .\n$$\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 3 } }$ — 均匀受压翼缘板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$\\alpha$ 翼缘板的边长比 ,a 为翼缘板横向加劲肋的间距,b为两腹板间翼缘板的宽度；  \n$_ n$ 翼缘板被纵向加劲肋等间距分割的区格数；  \n8 单根纵向加劲肋截面面积与翼缘板截面面积之比 $\\delta = \\frac { b _ { \\mathrm { s } } t _ { \\mathrm { s } } } { b t } , b _ { \\mathrm { s } } \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } t _ { \\mathrm { s } }$ 为单根纵向加劲肋的外伸宽度和厚度， $b$ 为两腹板间翼缘板的宽度， $t$ 为翼缘板的厚度。\n\n##### 5．7．1．5．2．3 加劲肋的截面惯性矩计算：当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线进行计算；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5bb41cea-0474-451f-9359-62791431ea71', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 4）', '计算确定，但不应陡于 $1 : 1 . 5$ ，变坡处台前宜设宽 $0 . 5 \\sim 2 . 0 \\mathrm { m }$ 的锥坡平台；不受洪水冲刷的锥坡可采用不陡于1：1.25的坡度；经常受水淹没部分的边坡坡度不应陡于1:2。\n\n3埋置式桥台和钢筋混凝土灌注桩式或排架桩式桥台，其锥坡坡度不应陡于1:1.5；对不受洪水冲刷的锥坡，加强防护时可采用不陡于1:1.25的坡度。\n\n4洪水泛滥范围以内的锥坡和引道的边坡坡面，应根据设计流速设置铺砌层。铺砌层的高度应为：特大、大、中桥应高出计算水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵应高出设计水位加壅水水位（不计浪高） $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ 以上；当有逆风、冰冻或漂流物等影响时，应适当提高。\n\n### 3.5.4桥台侧墙后端和悬臂梁桥的悬臂端深人桥头锥坡顶点以内的长度，均不应小于 $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ （按路基和锥坡沉实后计）。\n\n### 3.5.5高速公路、一级公路、二级公路和三级公路的桥头宜设置搭板，搭板设置应符合下列规定：\n\n1搭板长度不宜小于5m；桥台高度不小于5m时，搭板长度不宜小于 $8 \\mathrm { m }$ 。\n\n2搭板宽度宜与桥台侧墙内缘相齐，并用柔性材料隔离，最小宽度不应小于行车道宽度。\n\n3搭板厚度不直小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ； 长度不小于6m的搭板，其厚度不宜小于 $0 . 3 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.6构造要求\n\n![](images/4b62a8d4764b6d02ae1af5482621cfef8b58fae1da2d497f9b751cb300127a89.jpg)\n\n### 3.6.1桥涵结构应符合下列规定\n\n1桥涵结构在制造、运输、安装和使用过程中，应具有规定的强度、刚度、稳定性和耐久性。\n\n2桥涵结构构造应使其附加应力、局部应力尽量减小\n\n3桥涵结构形式和构造应便于制造、施工和养护，\n\n4桥涵结构物所用材料的品质及其技术性能应符合相关现行标准的规定。\n\n### 3.6.2桥涵的上、下部构造应视需要设置变形缝或伸缩缝，并配置适用的伸缩装置。高速公路、一级公路上的多孔梁（板）桥宜分联采用结构连续，也可分联采用桥面连续。\n\n### 3.6.3小桥涵可在进、出口和桥涵所在范围内整治和加固河床，必要时应在进、出□处设置减冲、防冲设施。\n\n### 3.6.4漫水桥应尽量减小桥面和桥墩的阻水面积，其上部构造与墩台的连接必须可靠，并应采取必要的措施使基础不被冲毁。\n\n### 3.6.5桥涵应有必要的通风、排水和防护措施及维修工作空间。\n\n### 3.6.6设置护栏的桥梁，桥梁护栏与桥面板应进行可靠连接。根据护栏形式，可采用直接埋入式、地脚螺栓和预埋钢筋的连接方式。\n\n### 3.6.7设置栏杆的桥梁，其栏杆的设计，除应满足受力要求外，尚应注意美观，栏杆高度不应小于 $1 , 1 \\mathrm m$ 。\n\n### 3.6.8桥梁支座设计应满足下列要求：\n\n1桥梁支座可按其跨径、结构形式、反力值、支承处的位移及转角变形值选取不同的支座。桥梁可选用板式橡胶支座或四氟滑板橡胶支座、盆式橡胶支座和球型钢支座。不宜采用带球冠的板式橡胶支座或坡形板式橡胶支座。\n\n2桥梁纵桥向单个支承点宜设置一排竖向支座，横桥向竖向支座的设置应考虑支座脱空的影响。\n\n3支座上、下传力面应保持水平\n\n4桥梁墩台应预留安装、维护、更换支座的工作空间和操作安全防护设施。\n\n### 3.6.9桥面伸缩装置应保证能自由伸缩，并应满足承载和变形要求，使车辆平稳通过。伸缩装置应具有良好的密水性和排水性，并易于检查和养护\n\n## 3.7桥面铺装、防水和排水\n\n![](images/4daf357a3a7cd6dd10893ae4a6e539808876a2dfea55cf69c7063a93f017c384.jpg)\n\n### 3.7.1桥面铺装应符合下列规定：\n\n1桥面铺装宜与公路路面相协调\n\n2桥面铺装应有完善的桥面防水、排水系统\n\n3桥面铺装应与桥梁的上部结构综合考虑、协调设计\n\n4高速公路和一级公路上特大桥、大桥的桥面铺装宜采用沥青混凝土桥面铺装。\n\n### 3.7.2桥面铺装应设防水层。工桥台背面及拱桥拱圈与填料间应设置防水层，并设盲沟排水。\n\n### 3.7.3高速公路和一、二级公路上桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于$7 0 \\mathrm { m m }$ ；二级以下公路桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。沥青混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路沥青路面设计规范》（JTGD50）的有关规定。\n\n### 3.7.4水泥混凝土桥面铺装面层（不含整平层和垫层）的厚度不宜小于 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，混凝土强度等级不应低于C40。水泥混凝土桥面铺装层内应配置钢筋网。钢筋直径不应小于 $8 \\mathrm { m m }$ ，间距不宜大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。水泥混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路水泥混凝土路面设计规范》（JTGD40）的有关规定。\n3.7.5正交异性板钢桥面沥青混凝土铺装结构应根据桥梁纵面线形、桥梁结构受力状态、桥面系的实际情况、当地气象与环境条件、铺装材料的性能等综合研究选用。\n\n3.7.6桥面排水、桥台和支挡构造物的排水应满足现行《公路排水设计规范》（JTG/TD33）的有关规定，并应根据需要设置必要的桥面径流汇集引排系统和设施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5bc038c1-5526-4c77-b24f-adbd099e92c0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）电动机的发热校验', '（规范性附录）电动机的发热校验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5bc6364a-26ae-449e-8bd9-45aa919a7e60', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '4 场地、地基和基础', '4 场地、地基和基础');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5bca5280-90f4-4bfb-a074-cbff25d1e047', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 2）', 'eqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 为计算的压缩应力；  \nc） 纯弯曲： $\\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 为计算的弯曲应力；  \nd） 拉伸和弯曲复合： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ]$ ；  \ne） 压缩和弯曲复合： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } \\leqslant \\left[ \\sigma \\right]$ ；  \nf） 纯剪切： $\\sqrt { 3 \\tau } { \\leqslant } [ \\sigma ]$ ；  \ng） 拉伸、弯曲和剪切复合： $\\sqrt { ( 1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]$ ；  \nh） 压缩、弯曲和剪切复合： $\\sqrt { ( \\sigma _ { \\mathrm { c } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma ]$ 。\n\n## 6.2.4 稳定计算\n\n### 6.2.4.1 抗失稳计算\n\n对易于丧失稳定的零件，计算目的是验证其计算应力是否会超过作为临界应力函数的某个极限应力，超过临界应力就有发生失稳的危险。计算时，要考虑增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ （见表21），其数值与机构工作级别有关。\n\n有关零件抗失稳计算可按5．6计算。\n\n### 6.2.4.2 轴的临界转速\n\n对转速超过 $4 0 0 ~ \\mathrm { r / m i n }$ 的长传动轴，应计算其临界转速，并满足式（99）的要求：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } \\frac { n _ { \\mathrm { c r } } } { 1 . \\ 2 }\n$$\n\n……（99）\n\n式中：\n\n$n _ { \\mathrm { m a x } }$ — 轴的实际最大转速，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { c r } }$ — 轴的临界转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）， $n _ { \\mathrm { c r } } = 1 \\ 2 1 0 \\ \\frac { \\sqrt { d _ { 1 } ^ { 2 } + d ^ { 2 } } } { l ^ { 2 } } ;$ ；  \n$d _ { 1 }$ — 空心轴的内直径，单位为厘米 $\\mathrm { c m } , $ ），当为实心轴时， $d _ { 1 } = 0$ ；$d$ 轴外径，单位为厘米（cm)；l 轴的支点间距，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5bdb19f2-a425-4368-bfd4-376040725e01', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 胶黏剂涂抹在接缝表面后，会形成一层明露在空气中的黏结薄膜，其硬化速度大大加快，因此需要在其失去黏结能力之前进行胶结并施加临时预应力进行挤压。本款规定了有效工作时间的范围，这一时间范围不仅与胶黏剂产品的性能有关，亦与节段的拼装速度及预应力施工的速度有关。胶黏剂在梁体的全断面挤出，能有效\n\n地保证接缝的密闭效果。\n\n## 17.6.16 节段拼装的预应力施工除应符合本规范第 7 章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 对采用胶接缝的节段，在拼装工作结束并经检查符合要求后，应立即施加预应力对接缝进行挤压；对采用湿接缝的节段，应在接缝混凝土强度达到设计强度的$80 \\%$ 以上时方可对其施加预应力。\n\n2 临时预应力钢束的布置和张拉控制应力应符合设计规定，并应满足多次重复张拉的作业要求；临时预应力钢束在结构永久预应力施工完成后方可拆除。\n\n3 节段拼装完成并施加预应力后，方可放松起吊吊钩，并应立即对预应力孔道进行压浆和封锚。\n\n4 对梁顶面明槽内已张拉的预应力钢束应加以保护，严禁在其上堆放物体或抛物撞击。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5be021d4-8110-45f1-a423-69faa832b5f5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 2）', 'n=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td></tr><tr><td rowspan=6 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>自重振动载</td><td rowspan=1 colspan=2>1．起重机质量引起的，见4.2.1.1.1和4.2. 1. 1. 3</td><td rowspan=6 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>$1</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=6 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1>?</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>荷、起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的，见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>$3</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．在不平道路(轨道)上运行起重机的质量和总起升质量引起的，见4.2.1.1.6</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=3 colspan=1>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5be05cba-d909-4fac-b231-0b6b3ccfe79e', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '实心焊丝型号/牌号对照（Part 8）', '11Mn2Ni2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">47</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12MnNi2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ENi2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">48</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnNi3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ENi3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnNi3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">49</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">sUCC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnCr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUCC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN1C1C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08MnCrNiCu</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08MnCrNiCu</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">51</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUNCC1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnCrNiCu</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUNCC1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnCrNiCu</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">52</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUNCC3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnCrNiCu</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUNCC3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">53</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN1M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H13Mn2NiMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN1M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EF2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H13Mn2NiMo</td><td cols');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5be1693e-b642-4a10-ba1a-69df7a602ed9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 1）', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择在本标准中已规定了抗屈服、抗失稳、抗疲劳的结构设计计算方法，但在某些情况下，仅有这些计算还不足以说明结构材料已具有了抗脆性破坏的安全性。本附录对影响脆性破坏因素进行评价，并对钢材质量组别进行选择，以保证起重机结构材料抗脆性破坏的安全性。\n\n## 犐．1 对影响脆性破坏因素的评价\n\n在起重机金属结构中，导致构件材料发生脆性破坏的重要影响因素是：纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；构件材料的厚度；工作环境的温度。\n\n### 犐．1．1 纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用的影响\n\n以自重载荷引起的纵向拉伸应力 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 和焊接纵向残余拉伸应力的联合作用，见图I．1所示。\n\n  \n图犐．1 焊缝类型\n\nⅠ类焊缝：无焊缝或只有横向焊缝，脆性破坏的危险性小。当起重机自重等永久载荷 $( \\gamma _ { \\mathrm { { P } } }$ 取1）引起的结构构件纵向拉伸应力犣 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 与其钢材的屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { S } }$ 之比 $\\sigma _ { \\mathrm { G } } / \\sigma _ { \\mathrm { S } } { > } 0 . 3$ 时，才考虑此因素对脆性破坏的影响。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．1）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } - 1\n$$\n\n……（I．1）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — （钢材质量组别选择的）残余应力影响评价系数；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 结构构件纵向拉伸应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ ———同式（28）。  \nⅡ类焊缝：只有纵向焊缝的结构，脆性破坏的危险性增加。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．2）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（I．2）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\nⅢ类焊缝：焊缝汇聚，高度应力集中，脆性破坏的危险性最大。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．3）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { { A } } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { { G } } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } } + 1\n$$\n\n……（I．3）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n在有条件时，宜对Ⅲ类焊缝进行消除残余应力的热处理（温度宜为 $6 0 0 \\textrm { ‰}$ ），处理后可视为Ⅰ类焊缝选取钢材组别。\n\n当钢材的屈强比 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7$ 时，式（I．1）～式（I．3）中的 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 以 $( 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }$ ）代之。\n\n### 犐．1．2 构件材料厚度的影响\n\n构件材料的厚度越大，脆性破坏危险性也越大。当犣 $5 \\ \\mathrm { m m } { \\leqslant } t { \\leqslant } 2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．4）计算，当 $2 0 \\ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．5）计算。\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = { \\frac { 9 } { 2 \\ 5 0 0 } } t ^ { 2 }\n$$\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = 0 . 6 5 ~ \\sqrt { t - 1 4 . 8 1 } - 0 . 0 5\n$$\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来进行评价， $t ^ { \' }$ 按下述规定确定：\n\na） 对轧制型材：\n\n1） 对圆截面  ＝  ；′ 1．8  \n2） 对方截面 $t ^ { \\prim');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c0b1eda-1a21-4d01-867d-ad698e1345db', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '四、事故结论', '四、事故结论1.事故单位在吊运作业中，经常超载 $30 \\%$ 左右使用，车次事故中超过额定载荷 $2 7 \\%$ ，导致剩余钢丝强度不能支撑起重机吊臂及被吊重物的重量，造成钢丝绳瞬同过载断裂.起重臀坠落事故。\n\n2.起重机无力矩限制器，而且在钢丝绳断丝数量超过规定值的情况下继续使用，未能阻止超载事故发生。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c0d4a0d-90ce-4d12-85d0-6eb06a92498e', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '附录A（规范性附录）平台试验（Part 1）', '附录A（规范性附录）平台试验## A.1概述\n\n应根据第6章规定的实际载荷工况进行平台试验，检验极限强度时，应考虑每个部件的工作系数。\n\n## A.2平台额定载重量试验\n\n试验过程如下：\n\na）平台被直接支撑在吊架下部。  \nb）平台底板施加一等于 $R _ { 1 }$ 的载荷，分布在整个平台宽度。 $R _ { 1 }$ 逐渐施加在最不利位置，如图 A.1所示。  \nc）将载荷移除,再按上述重新施加载荷,保持 $1 5 ~ \\mathrm { m i n }$ 。$R _ { 1 }$ 的计算见第6章。  \n测量和记录平台由于载荷产生的变形。  \n卸除载荷， $3 \\ \\mathrm { m i n }$ 后测量和记录平台残余变形。  \n将试验结果记入表D.7。\n\n  \n图A.1 $\\scriptstyle { R _ { 1 } }$ 分布\n\n## A.3悬臂平台试验\n\n### A.3.1最大变形试验\n\n支撑点位于平台吊架下部,如图 A.2所示。悬臂部分逐渐施加一等于W 的载荷并分布在整个平台宽度(W的计算详见6.3.4.6)。将载荷卸除，再按上述重新施加载荷 $1 5 ~ \\mathrm { m i n }$ 。\n\n  \n图 A.2 悬臂部分载荷\n\n测量和记录由于载荷悬臂部分产生的变形。  \n卸除载荷， $3 ~ \\mathrm { m i n }$ 后测量和记录残余变形。  \n将试验结果记入表D.7。\n\n### A.3.2稳定性试验\n\n悬臂部分被逐渐施加一等于 $2 \\times W$ 的载荷。  \n观察平台是否保持稳定。  \n将试验结果记入表D.7。\n\n## A.4平台静载试验\n\n静载试验系数等于1.5。\n\n### A.4.1水平底板\n\n平台由吊架悬挂在一水平位置。  \n载荷分布同图 A.1。  \n平台底板上逐渐施加一等于 $1 . 5 \\times R _ { 1 }$ 的载荷。  \n载荷逐渐施加在最不利的位置。载荷根据式(7)分布在长度 $T$ 上。  \n施加载荷 $1 5 \\ \\mathrm { m i n }$ ,观察平台是否产生结构件失效和损坏,测量和记录平台由于载荷产生的变形。  \n卸除载荷， $3 \\ \\mathrm { m i n }$ 后测量和记录残余变形。  \n将试验结果记入表D.7。\n\n### A.4.2倾斜底板\n\n平台由吊架悬挂在一水平位置。起升一端吊架使平台与水平方向的倾斜角度为 $1 4 ^ { \\circ }$ ，如图A.3所示。载荷分布同A.1。\n\n  \n图A.3倾斜平台\n\n施加载荷 $1 5 ~ \\mathrm { m i n }$ ，观察平台是否产生结构件失效和损坏,测量和记录平台由于载荷产生的变形。\n\n卸除载荷， $3 ~ \\mathrm { m i n }$ 后测量和记录残余变形。  \n将试验结果记入表D.7。\n\n## A.5平台动载试验\n\n动载试验系数等于1.25。  \n平台与钢丝绳连接，并以起升机构的额定速度起升和下降。  \n平台底板上施加一等于 $1 . 2 5 \\times R _ { 1 }$ 的载荷。载荷逐渐施加在最不利的位置。  \n载荷根据式(7)分布在长度 $T$ 上。  \n动载试验进行30 次循环，起升高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 。  \n观察平台是否产生结构件失效和损坏。  \n将试验结果记入表D.7。\n\n## A.6极限载荷试验\n\n平台由吊架悬挂在一水平位置。  \n平台底板上施加一等于 $3 . 5 \\times R _ { 1 }$ 的载荷。  \n载荷逐渐施加在最不利的位置。载荷根据式(7)分布在长度 $T$ 上。  \n持续时间： $1 \\textrm { h }$ 。  \n观察平台结构件是否产生永久变形或断裂。  \n将试验结果记入表D.7。\n\n## A.7底板强度试验\n\n将平台两端支撑在水平位置以检查底板的强度。  \n在底板 $2 0 0 \\ \\mathrm { m m } \\times 2 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的面积上承载 $3 0 0 ~ \\mathrm { k g }$ 的均布载荷。  \n载荷应放置在2个支撑平台相邻垂直构件的中间。  \n观察平台结构件是否产生失效。  \n将试验结果记入表D.7。\n\n## A.8护栏强度试验\n\n### A.8.1水平静载试验\n\n支撑平台悬挂点并承载 $1 . 2 5 \\times R _ { \\mathrm { l } }$ 的载荷 $( R _ { 1 }$ 的分布与位置如图A.4)。在护栏上施加几个水平静态作用力 $F _ { \\mathrm { ~ h ~ } }$ 。对于前2个在平台上的人员 $F _ { \\mathrm { h } } { = } 3 0 0 ~ \\mathrm { N }$ ,之后平台上每增加一人 $F _ { \\mathrm { h } } { = } 1 5 0 \\ \\mathrm { N }$ 。\n\n$F _ { \\mathrm { ~ h ~ } }$ 作用力的间隔为 $5 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ ,施加在最不利的位置、向外无振动、逐渐施加在护栏上。\n\n  \n图 A.4护栏上的水平载荷\n\n观察平台结构件是否产生失效和可见损坏。  \n测量和记录护栏的最大水平变形。  \n将试验结果记人表D.7。\n\n### A.8.2垂直静态试验\n\n对护栏无振动、直接向下逐渐施加 $F _ { \\mathrm { ~ v ~ } }$ 等于 $1 \\ \\mathrm { k N }$ 的垂直静态作用力。  \n作用力 $F _ { \\mathrm { ~ v ~ } }$ 在宽度 $1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 距离上施加在最不利的位置。  \n作用力 $F _ { \\mathrm { ~ v ~ } }$ 施加 $3 ~ \\mathrm { m i n }$ 。观察平台结构件是否产生失效和可见损坏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c14e96a-64ec-4422-b736-23fb5e04fa06', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.7 高处作业（Part 1）', '5.7 高处作业5.7.1 高处作业应符合现行《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80）的有关\n\n规定。\n\n5.7.2 高处作业不得同时上下交叉进行。\n\n5.7.3 高处作业下方警戒区设置应符合现行《高处作业分级》（GB3608）的有关规定。\n\n5.7.4 高处作业人员不得沿立杆或栏杆攀登。高处作业人员应定期进行体检。\n\n5.7.5 高处作业场所临边应设置安全防护栏杆，并应符合下列规定：\n\n1 防护栏杆应能承受1000N 的可变荷载。\n\n2 防护栏杆下方有人员及车辆通行或作业的，应挂密目安全网封闭，防护栏杆下部应设置高度不小于 $0 . 1 8 \\mathbf { m }$ 的挡脚板。\n\n3 防护栏杆应由上、下两道横杆组成，上杆离地高度应为1.2m，下杆离地高度应为0. 6m。\n\n4 横杆长度大于 $2 \\mathtt { m }$ 时，应加设栏杆柱。\n\n5.7.6 高处作业场所的孔、洞应设置防护设施及警示标志。\n\n5.7.7 安全网质量应符合现行《安全网》（GB5725）的规定，安装和使用安全网应符合下列规定：\n\n1 安全网安装应系挂安全网的受力主绳，不得系挂网格绳。安装完毕应进行检查、验收。\n\n2 安全网安装或拆除应根据现场条件采取防坠落安全措施。\n\n3 作业面与坠落高度基准面高差超过 $2 \\mathrm { m }$ 且无临边防护装置时，临边应挂设水平安全网。作业面与水平安全网之间的高差不得超过 $3 , 0 \\mathrm { m }$ ，水平安全网与坠落高度基准面的距离不得小于 $0 . 2 \\mathbf { m }$ 。\n\n5.7.8 安全带使用除应符合现行《安全带》（GB6095）的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 安全带除应定期检验外，使用前尚应进行检查。织带磨损、灼伤、酸碱腐蚀或出现明显变硬、发脆以及金属部件磨损出现明显缺陷或受到冲击后发生明显变形的，应及时报废。\n\n2 安全带应高挂低用，并应扣牢在牢固的物体上。\n\n3 安全带的安全绳不得打结使用，安全绳上不得挂钩。\n\n4 缺少或不易设置安全带吊点的工作场所宜设置安全带母索。\n\n5 安全带的各部件不得随意更换或拆除。\n\n6 安全绳有效长度不应大于2m，有两根安全绳的安全带，单根绳的有效长度不应大于 $1 , 2 { \\mathrm { m } }$ 。\n\n5.7.9 严禁安全绳用作悬吊绳。严禁安全绳与悬吊绳共用连接器。新更换安全绳的规格及力学性能必须符合规定，并加设绳套。\n\n5.7.10 高处作业上下通道应根据现场情况选用钢斜梯、钢直梯、人行塔梯，各类梯子安装应牢固可靠。\n\n5.7.11 钢斜梯使用应符合下列规定：\n\n1 长度不宜大于 $5 \\mathrm { m }$ ，扶手高度宜为0．9m，踏步高度不宜大于 $0 . ~ 2 \\mathrm { m }$ ，梯宽宜为 $0 . 6 { \\sim } 1 . 1  { \\mathrm { m } }$ 。\n\n2 长度大于5m的应设梯间平台，并分段设梯。\n\n5.7.12 钢直梯应符合下列规定：\n\n1 攀登高度不宜大于 $8 \\mathrm { m }$ ，踏棍间距宜为0.3m，梯宽宜为 $0 . 6 \\sim 1 . 1 \\mathrm { m }$ 。  \n2 高度大于 $2 \\mathfrak { m }$ 应设护笼，护笼间距宜为 $0 , 5 \\mathrm { m }$ ，直径宜为 $0 , 7 5 \\mathrm { m }$ ，并设纵向连接。  \n3 高度大于 $8 \\mathfrak { m }$ 应设梯间平台，并分段设梯。  \n4 高度大于 $1 5 \\mathrm { m }$ 应 每 5m 设一梯间平台，平台应设防护栏杆。\n\n5.7.13 高架桥等大型构件作业场所上下通道宜采用人行塔梯。\n\n5.7.14 人行塔梯宜采用专业厂家定型产品。\n\n5.7.15 自行搭设人行塔梯应根据施工需要和工况条件设计，踏步高度不宜大于$0 . 2 \\mathrm { m }$ ，踏步梯应设置防滑设施和安全护栏。\n\n5.7.16 人行塔梯安装应符合下列规定：\n\n1 顶部和各节平台应满铺防滑面板并牢固固定，四周应设置安全护栏。  \n2 人行塔梯基础应稳固，四脚应垫平，并应与基础固定。  \n3 塔梯连接螺栓应紧固，并应采取防退扣措施。  \n4 人行塔梯高度超过5m 应设连墙件。  \n5 用电线路不宜装设在塔梯上，必须装设时，线路与塔体间应绝缘。  \n6 人行塔梯通往作业面通道的两侧宜用钢丝网封闭。\n\n5.7.17 吊篮作业应符合现行《高处作业吊篮》（GB19155）的有关规定，且应使用由专业厂家制作的定型产品，不得自行制作吊篮。\n\n5.7.18 高处作业吊篮安装拆卸工应按照有关规定经专业机构培训，并应取得相应的从业资格。\n\n5.7.19 登高梯上端应固定，吊篮和临时工作台应绑扎牢靠。\n\n5.7.20 吊篮和工作台的脚手板必须铺平绑牢，严禁出现探头板。\n\n5.7.21 脚手架的强度、刚度和稳定性应能承受施工期间可能产生的各项荷载。搭设高度 $2 4 \\mathrm { { m } }$ 及以上的落地式钢管脚手架的钢管、扣件应进行抽样检测，脚手架设计计算应以钢管抽样检测的壁厚及力学性能为依据。\n\n5.7.22 不宜使用竹、木质脚手架。\n\n5.7.23 搭设场地应平整无杂物，并应设防、排水设施。\n\n5.7.24 脚手架地基与基础应根据所受荷载、搭设高度、搭设场地等情况进行设计及验算。\n\n5.7.25 脚手架应设排水措施，遇洪水或大雨浸泡后，应重新检验脚手架基础。冻胀 土基础应设防冻胀措施。\n\n5.7.26 碗扣式、扣件式及门式脚手架搭设应分别符合现行《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130)及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128）的相关规定。\n\n5.7.27 脚手架作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合本规范');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c1d83e6-68a1-432d-8867-7cf24e7d40b3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 2）', '性时，塔式起重机的正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（144）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } \\mathrm { \\gtrsim 1 . ~ 2 ~ } P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { a G } } + 1 . 3 5 ~ P _ { \\mathrm { a Q } } + P _ { \\mathrm { D } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（144）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\alpha G }$ 同式（143）；   \n$P _ { \\alpha \\mathbf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n### 8.2.2.2 非工作状态\n\n塔式起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（145）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 2 \\ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { e G } } + P _ { \\mathrm { e q } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（145）\n\n式中：\n\n$P _ { Z 2 }$ — 制动器、夹轨器等装置沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（15）；  \n$P _ { \\alpha } { \\bf { \\sigma } } _ { \\mathrm { { f } } }$ — 同式（143）；  \n$P _ { \\alpha \\mathbf { q } }$ — 固定吊具（吊钩、下滑轮组及1／2的悬吊钢丝绳等）的重力沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（143）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c1e830b-3ad7-42a0-914e-abccadff32b0', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '3.6作用效应组合', '3.6作用效应组合3.6.1公路桥梁抗震设计应考虑下列作用效应：\n\n1永久作用，包括结构重力（恒载）、预应力、土压力、水压力。  \n2地震作用，包括地震动的作用和地震土压力、动水压力等。  \n3在进行支座等墩梁连接构件抗震验算时，还应计人 $50\\%$ 的均匀温度作用效应。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c221288-5db4-4dfd-93a4-d3b723468d2c', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '附录 结构基本自振周期的经验公式', '附录 结构基本自振周期的经验公式');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c289a73-98d8-474f-97a8-5654e0947506', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犈（Part 1）', '附 录 犈## （资料性附录）关于风载荷计算的资料\n\n### 犈．1 工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$\n\n工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$ ，见图 E．1和图 E．2。\n\n![](images/7d109524d5d58b6bb5a862b7137868369251cc96b4d77cfe087dac9bd46d81c7.jpg)\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>a/b</td><td rowspan=1 colspan=1>≤4</td><td rowspan=1 colspan=1>&gt;4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>n</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr></table>\n\n\n![](images/bdce75f8bdc32e83373dbd0efee99018d80c7e6e14b8fd940005e13f8dafcd08.jpg)  \n图 犈．1 前片为工字形截面梁后片为桁架的混合构件的挡风折减系数  \n图 犈．2 前片为桁架后片为工字形截面梁的混合构件的挡风折减系数\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>a/6</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=7>注：桁架迎风面的充实率φ=0.3～0.4。</td></tr></table>\n\n\n### 犈．2 管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数\n\n管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数为1．3。\n\n### 犈．3 单根梯形截面构件（梁）的风力系数\n\n单根梯形截面构件（梁）（空气动力长细比 $l / b { = } 1 0 \\sim 1 5$ ，截面高宽比 $b / d { \\approx } 1$ ）在侧向风力作用下风力系数为 $1 . 5 \\sim 1 . 6$ 。\n\n### 犈．4 计算风压与风力等级的对应关系\n\n计算风压 $\\boldsymbol { \\phi } , 3$ s时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { p } }$ 与风力等级的对应关系，见表E．1。\n\n表 犈．1 计算风压 $\\mathbf { \\varepsilon } _ { p , 3 \\mathrm { ~ } \\mathbf { s } }$ 时距平均瞬时风速 $\\nu _ { \\textrm { s } , 1 0 \\ \\mathrm { m i n } }$ 时距平均风速 $\\nu _ { \\mathbf { p } }$ 与风力等级的对应关系  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>p/(N/m²)</td><td rowspan=1 colspan=1>Us/(m/s)</td><td rowspan=1 colspan=1>up/(m/s)</td><td rowspan=1 colspan=1>风级</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>43</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=7 colspan=1>445      SAC555</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8.3</td><td rowspan=1 colspan=1>5.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>8.9</td><td rowspan=1 colspan=1>6.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>80</td><td rowspan=1 colspan=1>11. 3</td><td rowspan=1 colspan=1>7.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>12.7</td><td rowspan=1 colspan=1>8.4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>125</td><td rowspan=1 colspan=1>14.1</td><td rowspan=1 colspan=1>9.4</td></');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c29b320-a2bf-4569-a024-eb5054681832', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百一十条 违反本法规定，进口、销售超过污染物排放标准的机动车', '第一百一十条 违反本法规定，进口、销售超过污染物排放标准的机动车、非道路移动机械的，由县级以上人民政府工商行政管理部门、出入境检验检疫机构按照职责没收违法所得，并处货值金额一倍以上三倍以下的罚款，没收销毁无法达到污染物排放标准的机动车、非道路移动机械；进口行为构成走私的，由海关依法予以处罚。违反本法规定，销售的机动车、非道路移动机械不符合污染杨徘放标准的，销售者应当负责修理、更换、退货；给购买者造成损失的，销售者应当赔偿损失。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c310c2f-2368-4528-86c8-f22cf53605b7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 23）', '5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>偏斜水平侧向载荷</td><td rowspan=2 colspan=1>偏斜运行时的水平侧向载荷，见4.2. 2.1,4.2. 2. 2</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1.16</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=11 colspan=1>特殊载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．猛烈提升地面物品的动载荷，见4.2.1.1.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>2max</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．非工作状态风载荷，见4.2.3.1            C</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 c');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c47c7ac-d693-4089-8081-56a9cb981a36', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '制定依据：', '制定依据：1．关于 $7 . 1 \\sim 7 . 5$ 条：依据GB/T3811-2008中9.6.1的规定；2.关于7.6条：依据GB/T3811-2008中7.5.4.4和9.7.5.3的规定，并根据专家意见增加了“应装有显示操作控制站工作状态的装置”；3．关于7.7条：依据JB/T8437《起重机械无线遥控装置》中5.7.3的规定。4．关于7.8条：依据GB5226.2-2002中9.2.7及JB/T8437中5.5.2.5的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c4d1488-5b37-496f-8c91-bd9872bd9f66', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 15）', 'n=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>YpC11</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>3．试验载荷，见4.2.3.4</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>YpC12</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4．缓冲碰撞载荷，见4.2.3.2</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>YpC13</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>5．倾翻水平力，见4.2.3.3</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c526b59-8ef5-4e8d-8fbb-916233b7a81e', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二章 合同的订立（Part 1）', '第二章 合同的订立第九条 当事人订立合同，应当具有相应的民事权利能力和民事行为能力。\n\n当事人依法可以委托代理人订立合同。\n\n第十条 当事人订立合同，有书面形式、口头形式和其他形式。\n\n法律、行政法规规定采用书面形式的，应当采用书面形式。当事人约定采用书面形式的，应当采用书面形式。\n\n第十一条 书面形式是指合同书、信件和数据电文（包括电报、电传、传真、电子数据交换和电子邮件)等可以有形地表现所载内容的形式。\n\n第十二条 合同的内容由当事人约定，一般包括以下条款：\n\n（一）当事人的名称或者姓名和住所；\n\n（二）标的；\n\n（三）数量;\n\n（四）质量；\n\n（五）价款或者报酬;\n\n（六）履行期限、地点和方式；\n\n（七）违约责任；\n\n（八）解决争议的方法。\n\n当事人可以参照各类合同的示范文本订立合同。\n\n第十三条 当事人订立合同，采取要约、承诺方式。\n\n第十四条 要约是希望和他人订立合同的意思表示，该意思表示应当符合下列规定：\n\n（一）内容具体确定;\n\n（二）表明经受要约人承诺，要约人即受该意思表示约束。\n\n第十五条 要约邀请是希望他人向自己发出要约的意思表示。寄送的价目表、拍卖公告、招标公告、招股说明书、商业广告等为要约邀请。\n\n商业广告的内容符合要约规定的，视为要约。\n\n第十六条 要约到达受要约人时生效。\n\n采用数据电文形式订立合同，收件人指定特定系统接收数据电文的，该数据电文进入该特定系统的时间，视为到达时间；未指定特定系统的，该数据电文进入收件人的任何系统的首次时间，视为到达时间。\n\n第十七条 要约可以撤回。撤回要约的通知应当在要约到达受要约人之前或者与要约同时到达受要约人。\n\n第十八条 要约可以撤销。撤销要约的通知应当在受要约人发出承诺通知之前到达受要约人。\n\n第十九条 有下列情形之一的，要约不得撤销：\n\n（一）要约人确定了承诺期限或者以其他形式明示要约不可撤销;  \n（二）受要约人有理由认为要约是不可撤销的，并已经为履行合同作了准备工作。\n\n第二十条 有下列情形之一的，要约失效：\n\n（一）拒绝要约的通知到达要约人；\n\n（二）要约人依法撤销要约;\n\n（三）承诺期限届满，受要约人未作出承诺；\n\n（四）受要约人对要约的内容作出实质性变更。\n\n第二十一条 承诺是受要约人同意要约的意思表示。\n\n第二十二条 承诺应当以通知的方式作出，但根据交易习惯或者要约表明可以通过行为作出承诺的除外。\n\n第二十三条 承诺应当在要约确定的期限内到达要约人。\n\n要约没有确定承诺期限的，承诺应当依照下列规定到达：\n\n（一）要约以对话方式作出的，应当即时作出承诺，但当事人另有约定的除外;\n\n（二）要约以非对话方式作出的，承诺应当在合理期限内到达。\n\n第二十四条 要约以信件或者电报作出的，承诺期限自信件载明的日期或者电报交发之日开始计算。信件未载明日期的，自投寄该信件的邮戳日期开始计算。要约以电话、传真等快速通讯方式作出的，承诺期限自要约到达受要约人时开始计算。\n\n第二十五条 承诺生效时合同成立。\n\n第二十六条 承诺通知到达要约人时生效。承诺不需要通知的，根据交易习惯或者要约的要求作出承诺的行为时生效。\n\n采用数据电文形式订立合同的，承诺到达的时间适用本法第十六条第二款的规定。\n\n第二十七条 承诺可以撤回。撤回承诺的通知应当在承诺通知到达要约人之前或者与承诺通知同时到达要约人。\n\n第二十八条 受要约人超过承诺期限发出承诺的，除要约人及时通知受要约人该承诺有效的以外，为新\n\n要约。\n\n第二十九条 受要约人在承诺期限内发出承诺，按照通常情形能够及时到达要约人，但因其他原因承诺到达要约人时超过承诺期限的，除要约人及时通知受要约人因承诺超过期限不接受该承诺的以外，该承诺有效。\n\n第三十条 承诺的内容应当与要约的内容一致。受要约人对要约的内容作出实质性变更的，为新要约。有关合同标的、数量、质量、价款或者报酬、履行期限、履行地点和方式、违约责任和解决争议方法等的变更，是对要约内容的实质性变更。\n\n第三十一条 承诺对要约的内容作出非实质性变更的，除要约人及时表示反对或者要约表明承诺不得对要约的内容作出任何变更的以外，该承诺有效，合同的内容以承诺的内容为准。\n\n第三十二条 当事人采用合同书形式订立合同的，自双方当事人签字或者盖章时合同成立。\n\n第三十三条 当事人采用信件、数据电文等形式订立合同的，可以在合同成立之前要求签订确认书。签订确认书时合同成立。\n\n第三十四条 承诺生效的地点为合同成立的地点。\n\n采用数据电文形式订立合同的，收件人的主营业地为合同成立的地点；没有主营业地的，其经常居住地为合同成立的地点。当事人另有约定的，按照其约定。\n\n第三十五条 当事人采用合同书形式订立合同的，双方当事人签字或者盖章的地点为合同成立的地点。\n\n第三十六条 法律、行政法规规定或者当事人约定采用书面形式订立合同，当事人未采用书面形式但一方已经履行主要义务，对方接受的，该合同成立。\n\n第三十七条 采用合同书形式订立合同，在签字或者盖章之前，当事人一方已经履行主要义务，对方接受的，该合同成立。\n\n第三十八条 国家根据需要下达指令性任务或者国家订货任务的，有关法人、其他组织之间应当依照有关法律、行政法规规定的权利和义务订立合同。\n\n第三十九条 采用格式条款订立合同的，提供格式条款的一方应当遵循公平原则确定当事人之间的权利和义务，并采取合理的方式提请对方注意免除或者限制其责任的条款，按照对方的要求，对该条款予以说明。\n\n格式条款是当事人为了重复使用而预先拟定，并在订立合同时未与对方协商的条款。\n\n第四十条 格式条款具有本法第五十二条和第五十三条规定情形的，或者提供格式条款一方免除其责任、加重对方责任、排除对方主要权利的，该条款无效。\n\n第四十一条 对格式条款的理解发生争议的，应当按照通常理解予以解释。对格式条款有两种以上解释的，应当作出不利于提供格式条款一方的解释。格式条款和非格式条款不一致的，应当采用非格式条款。\n\n第四十二条 当事人在订立合同过程中有下列情形之一，给对方造成');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c60cadf-b9d4-4b32-9382-0deedffc1383', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0577—2020 水泥混凝土线膨胀系数试验方法', 'T0577—2020 水泥混凝土线膨胀系数试验方法 (光杠杆法)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c6becfb-0800-4b6d-bf54-6eef51a477a7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 1）', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择在本标准中已规定了抗屈服、抗失稳、抗疲劳的结构设计计算方法，但在某些情况下，仅有这些计算还不足以说明结构材料已具有了抗脆性破坏的安全性。本附录对影响脆性破坏因素进行评价，并对钢材质量组别进行选择，以保证起重机结构材料抗脆性破坏的安全性。\n\n## 犐．1 对影响脆性破坏因素的评价\n\n在起重机金属结构中，导致构件材料发生脆性破坏的重要影响因素是：纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；构件材料的厚度；工作环境的温度。\n\n### 犐．1．1 纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用的影响\n\n以自重载荷引起的纵向拉伸应力 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 和焊接纵向残余拉伸应力的联合作用，见图I．1所示。\n\n![](images/5553e1502cabea471b54cd402d6376bccd2a2d108072fa1f3b4fa6f7c0960c5f.jpg)  \n图犐．1 焊缝类型\n\nⅠ类焊缝：无焊缝或只有横向焊缝，脆性破坏的危险性小。当起重机自重等永久载荷 $( \\gamma _ { \\mathrm { { P } } }$ 取1）引起的结构构件纵向拉伸应力犣 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 与其钢材的屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { S } }$ 之比 $\\sigma _ { \\mathrm { G } } / \\sigma _ { \\mathrm { S } } { > } 0 . 3$ 时，才考虑此因素对脆性破坏的影响。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．1）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } - 1\n$$\n\n……（I．1）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — （钢材质量组别选择的）残余应力影响评价系数；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 结构构件纵向拉伸应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ ———同式（28）。  \nⅡ类焊缝：只有纵向焊缝的结构，脆性破坏的危险性增加。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．2）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（I．2）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\nⅢ类焊缝：焊缝汇聚，高度应力集中，脆性破坏的危险性最大。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．3）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { { A } } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { { G } } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } } + 1\n$$\n\n……（I．3）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n在有条件时，宜对Ⅲ类焊缝进行消除残余应力的热处理（温度宜为 $6 0 0 \\textrm { ‰}$ ），处理后可视为Ⅰ类焊缝选取钢材组别。\n\n当钢材的屈强比 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7$ 时，式（I．1）～式（I．3）中的 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 以 $( 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }$ ）代之。\n\n### 犐．1．2 构件材料厚度的影响\n\n构件材料的厚度越大，脆性破坏危险性也越大。当犣 $5 \\ \\mathrm { m m } { \\leqslant } t { \\leqslant } 2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．4）计算，当 $2 0 \\ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．5）计算。\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = { \\frac { 9 } { 2 \\ 5 0 0 } } t ^ { 2 }\n$$\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = 0 . 6 5 ~ \\sqrt { t - 1 4 . 8 1 } - 0 . 0 5\n$$\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c6e091f-0844-4bdc-99ab-211241478a0c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更当用极限状态法计算时，式（M．1）、式（M．2）和式（M．5）应按5．2．2．2．4的规定变更。当 $\\frac { N } { N _ { \\mathrm { E } } } { < } 0 . 1$ 时，上述各式中的弯矩项可按一阶弯矩考虑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c76a5f0-e80a-4491-b7b4-fa5d71bc343c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 5）', 'ots \\mathbf { W } _ { 2 }$ 三个应力集中情况等级，将焊接件构件连接分为 $\\mathrm { K } _ { 0 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又有一种或多种不同的构件接头型式，见附录O。随着连接应力集中等级的递增，结构疲劳强度递减。应尽量采用较为合理的应力集中情况等级 K值，推荐采用 $\\mathrm { K } _ { 2 }$ ，尽量避免采用 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 。\n## 5．8．4 结构件的工作级别\n\n结构件的工作级别见3．4．3。对于有轻微或中等应力集中等级而工作级别较低的结构件，一般不需要进行疲劳强度校核，通常 E4级（含）以上的结构件应校核疲劳强度。\n\n## 5．8．5 疲劳许用应力\n\n构件疲劳许用应力按表31列出的公式计算，连接件的疲劳许用应力按表32计算。表中 $r$ 为应力循环特性，其值按5．8．2决定。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］为拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值，是 $r { = } - 1$ 的对称应力循环试验中得到的疲劳极限（具有 $90 \\%$ 的可靠度）除以1．34安全系数，并考虑构件工作级别及具体的构件连接的应力集中情况等级和构件的材质等三个因素后的疲劳许用应力值。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］值详见表33。\n\n表31 构件疲劳许用应力  \n\n\n\n\n\n表32 连接的疲劳许用应力  \n\n\n\n\n\n表33 拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值 $[ \\pmb { \\sigma } _ { - 1 } ]$   \n\n\n\n\n\n## 5．8．6 疲劳强度校核\n\n根据载荷组合A（见4．3．3．1）的实际可能的最不利工况计算得出的绝对值最大应力，按式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）进行核算：\n\n$$\n{ \\begin{array} { r l } { | \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\qquad \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } } \\end{array} } ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 3 ~ } } )  \\\\ { | \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] \\leqslant [ { \\mathrm { ~ 7 ~ } } \\ldots { \\mathrm { ~ r } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots  & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] ^ { 2 } + [ { \\frac { \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] ^ { 2 } } } ] ^ { 2 } - { \\frac { \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } } + [ { \\frac { \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } } { [ \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } } \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\end{array}  ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 6 ~ } } )   \\end{array} \n$$\n\n式中：\n\n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ ；  \n$\\mid \\sigma _ { \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c8757b8-5e58-4292-b0d1-181524926700', '135《市政架桥机安全使用技术规程》（JGJ266-2011）.md', '2术 语', '2术 语2.0.1市政架桥机 municipal bridge erecting machine\n\n为架设市政桥梁工程，以桥墩（台）或桥面为支承点，将预制桥梁梁体（包括整孔梁体、整跨梁片、节段梁体）安装在桥墩（台）指定位置的设备，简称架桥机。\n\n2.0.2节段拼装架设 segmental beam erecting\n\n将桥梁的梁体在一跨间沿桥向划分为若干节段，在工厂或施工现场预制，通过架桥机架设后进行组拼，并施加预应力使之成为整体结构的一种施工方法。\n\n2.0.3整跨架设 whole span beam erecting\n\n桥梁梁体长度与桥梁跨径相吻合，由一榀或多榀梁体架设到位后构成桥架结构的一种施工方法，又称为整孔架设。\n\n2.0.4额定起重量rated loadof lifting架桥机处于最大支承跨度状态时所能起吊的最大重量。\n\n2.0.5转跨作业 transfer span operating架桥机沿桥纵向从桥墩（台）移到下一桥墩（台）的操作。\n\n2.0.6首跨作业 starting span operating架桥机在第一架设孔位上架设预制梁的操\n\n2.0.7末跨作业 terminal span operating架桥机在最后架设孔位上架设预制梁的操作\n\n2.0.8支承跨度 support span\n\n架桥机架设预制梁状态下，位于架设孔位上沿桥纵向两支承支腿中心线之间的纵向距离。\n\n直径的6倍。\n\n表6.1.6钢丝绳夹连接时的安全要求  \n\n\n\n\n\n### 6.1.7钢丝绳的安装和维护，应符合下列规定：\n\n1应预防钢丝绳因损伤、腐蚀或其他物理、化学因素造成的性能降低；\n\n2钢丝绳开卷时，应预防打结或扭曲；\n\n3钢丝绳切断时，应有预防绳股散开的措施；\n\n4安装钢丝绳时，应在洁净的地方拖线，不得绕在其他的物体上，不应划、磨、碾压和过度弯曲；\n\n5钢丝绳应保持良好的润滑状态；\n\n6更换钢丝绳时，应检查钢丝绳的合格证，确认机械性能、规格，并应符合设计要求；\n\n7日常使用的钢丝绳应每天进行检查，检查部位应包括端部的固定连接、平衡滑轮处，并应作出安全性的判断；\n\n8钢丝绳的保养、维护、安装、检验、报废应符合现行国家标准《起重机钢丝绳保养、维护、安装、检验和报废》GB/T5972的相关规定。\n\n### 6.1.8运行时发现下列情况之一时，应立即停止作业：\n\n1卷扬系统异常；\n\n2制动器异常；\n\n3钢丝绳在滑轮上发生跳槽；\n\n4安全装置失效；\n\n5钢丝绳在卷筒上缠绕混乱。\n\n### 6.1.9架桥机横移轨道应与运行车轮相适应，表面应光滑、无毛刺、无裂纹，轨道及轨道梁应垫实，不得悬空。\n\n### 6.1.10转跨和吊梁时，不得用液压缸承重。\n\n### 3.0.10相关人员是指除管理人员、操作人员以外，在现场为架桥机施工作业提供直接服务的人员。\n\n### 3.0.11对本条应符合的环境条件，建议参照如下要求：\n\n1架桥机的电源为三相交流，额定频率为 $5 0 \\mathrm { H z }$ 或 $6 0 \\mathrm { H z }$ ，额定电压为 $3 8 0 \\mathrm { V } { \\sim } 6 6 0 \\mathrm { V }$ 。在正常工作条件下，供电系统在架桥机馈电线接入处的电压波动不应超过额定值的 $\\pm 1 0 \\%$ 。\n\n2采用发电机组供电时，发电机组在架桥机使用环境条件下，其常用功率应满足架桥机工作需要，电压波动不应超过额定值的 $\\pm 5 \\%$ 。\n\n3架桥机安装使用地点的海拔高度不应超过 $1 0 0 0 \\mathrm { m }$ ，超过$1 0 0 0 \\mathrm { m }$ 时，应按《旋转电机定额和性能》GB755的规定对电动机容量进行校核。\n\n4架桥机正常使用的环境温度应在一 $2 0 ^ { \\circ } C \\sim + 4 0 ^ { \\circ } C$ 的范围，24h内的平均温度不得超过 $+ 3 5 \\%$ 。\n\n5当架桥机周围空气温度在 $+ 4 0 ^ { \\circ } C$ 时，其相对湿度不应超过 $50 \\%$ 。较低温度下相对湿度可以提高，例如在 $+ 2 0 \\%$ 时提高为 $90 \\%$ 。周围空气温度在不超过 $+ 2 5 \\%$ 时，相对湿度允许短时高达 $100 \\%$ 。\n\n### 3.0.12在架桥机出现故障的情况下，应组织相关人员排除故障，经重新调试合格后方可继续投入使用；如因故障较大而无法立即排除的，不得继续投入使用。在本条所列的条件下，应严禁架桥机的安装、拆卸、架梁、转跨及调试等作业。\n\n### 3.0.13外来因素是指在架桥机作业时有非施工人员进入警戒区域、电源电路发生故障、天气条件发生突然变化等情况。\n\n### 3.0.14架桥机使用过程中，应建立的安全技术档案包括下列内容：\n\n1架桥机的产品质量合格证明、监督检验证明、安装技术文件和资料、使用和维护说明；\n\n2安全保护装置的型式试验合格证明；  \n3定期检验报告和定期自行检查的记录；');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c903864-1df8-4c17-b723-e66115f840e3', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '10.7 支撑、標条、墙架、次结构安装', '10.7 支撑、標条、墙架、次结构安装## Ⅰ主控项目\n\n10.7.1支撑、標条、墙架、次结构等构件应满足设计要求并符合本标准的规定。运输、堆放和吊装等造成的钢构件变形及涂层脱落，应进行矫正和修补。\n\n检查数量：按构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：用拉线、钢尺现场实测或观察。\n\n10.7.2消能减震钢支撑的性能指标应满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查检测报告。\n\n## =－般项目\n\n10.7.3墙架、標条等次要构件安装的允许偏差应符合表10.7.3的规定。\n\n检查数量：按同类构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：应符合表10.7.3的规定。\n\n## 表10.7.3墙架、標条等次要构件安装的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n注：H 为墙架立柱的高度；h为抗风桁架、柱的高度；1为檫条或墙梁的长度。\n\n检查数量：按构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：用拉线、钢尺、水准仪现场实测或观察。\n\n10.7.4 標条两端相对高差或与设计标高偏差不应大于 $5 \\mathrm { m m }$ 。  \n標条直线度偏差不应大于1/250，且不应大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：按构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：用拉线、钢尺、水准仪现场实测或观察。\n\n10.7.5墙面檫条外侧平面任一点对墙轴线距离与设计偏差不应大于 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：每跨间不应少于3点。\n\n检验方法：用拉线、钢尺、经纬仪现场实测或观察。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c9127ed-091c-4a23-ab46-b9c3c1e2b68a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=1 colspan=1>起重机的使用情况</td><td rowspan=1 colspan=1>使用等级</td><td rowspan=1 colspan=1>载荷状态</td><td rowspan=1 colspan=1>整机工作级别</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>-般吊钩作业，非连续使用的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q1</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>带有抓斗、电磁盘或吊桶的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U3</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>集装箱吊运或港口装卸用的较繁重作业的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U3</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c98dde7-d9ec-4f7b-91d4-609f1697c5a4', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', 'F.3使用条件对扩散氢的影响', 'F.3使用条件对扩散氢的影响制造商应规定焊丝的直径和适用于每种氢等级的使用条件，不排除在不同的使用条件下出现的氢等级不止一种，例如，保护气体中 $\\mathrm { C O _ { 2 } }$ 含量高与Ar含量高相比，一般前者的焊缝金属氢含量更低，此种特性可以使焊丝使用不同的保护气体时类别不同。焊丝的类别为计算预热等级提供了最佳的基础，这可以说明焊接材料的含氢量水平。一般,随着焊丝干伸长的增加和/或电弧电压的增加和/或焊丝送丝速度(电流)的降低，氢含量减少。需要注意的是，焊丝干伸长和/或电弧电压和/或焊丝送丝速度(电流）的调整不可以超出制造商的推荐范围。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5c9e5ec0-c410-4427-aa8f-e32764e6fced', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 2）', '重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．1 允许的加速度组合如下（见图 G．3）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n起升（H）和臂架伸缩（Te）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架伸缩（Te）；  \n臂架伸缩（Te）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．4 对表 犌．1和 犌．2中的载荷组合的说明（见表 犌．4）\n\n表 犌．4 流动式起重机载荷组合的说明  \n\n\n\n\n\n## 犌．2 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n\n\n### 犌．2．1 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．5；采用极限状态设计法设计时，见表 G．6。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n\n\n\n### 犌．2．2 载荷与适用的动力系数\n\n#### 犌．2．2．1 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ 取值，见表 G．7\n\n表 犌．7 塔式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n#### 犌．2．2．2 塔式起重机的某些部件，当它们的质量明显降低会对合成的载荷效应显著有利时，表 G．6中的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { p A } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p B } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p C } }$ 应适当减小。\n\n### 犌．2．3 加速效应组合\n\n加、减速时作用在塔式起重机结构上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，加速效应按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 回转及小车变幅；  \n2） 回转及臂架俯仰变幅；  \n3） 回转及塔式起重机运行；  \n4） 回转减速，此时有惯性力和离心力，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力按可能同时操作的动作进行组合。\n\n### 犌．2．4 工作状态的计算风压和3狊时距的平均瞬时风速\n\n工作状态的计算风压应限制为：安装时为 $1 2 5 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ ；工作时为 $2 5 0 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ 。相应的3s时距的平均瞬时风速为：安装时为 $1 4 . 1 ~ \\mathrm { m / s }$ ；工作时为 $2 0 . 0 \\ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n上述值推荐用于设计计算，而在操作手册中对实际作业可以规定比此所限制的最大风压相应的更低一些的风速值。\n\n### 犌．2．5 用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合\n\n用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合仅需用表 G．5和 G．6中的载荷组合 A1、A2、A3、A4、B1、B2、B3、B4、C1、C2、C3、C4、C6、C7、C8、C9进行安全分析。\n\n## 犌．3 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n### 犌．3．1 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n许用应力设计法设计用的，见表 G．8；极限状态设计法设计用的，见表 G．9。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n按 江\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n### 犌．3．2 载荷与适用的动力系数，（见表 犌．10）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ca3ec39-e454-453e-a775-4094670765ac', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.9 采用真空辅助压浆工艺时，在压浆前应对孔道进行抽真空', '7.9.9 采用真空辅助压浆工艺时，在压浆前应对孔道进行抽真空，真空度宜稳定在$- 0 . 0 6 { \\sim } \\mathrm { - } 0 . 1 0 \\mathrm { M P a }$ 范围内。真空度稳定后，应立即开启孔道压浆端的阀门，同时启动压浆泵进行连续压浆。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ca9ebd2-79e6-456e-bb63-5ba98156fa02', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '五、事故预防措施', '五、事故预防措施设计者从安全可靠角度考虑，在起升和运行限位上增加一套保护，现在桥式起重机的起升机构有的已增加了（原来有重锤限位开关）旋转极限开关，运行上加了一套减速限位开关。原来设备上没有的应进行改造。另外提醒使用者随时掌握限位开关的运行情况，发现问题，及时解决。\n\n案例2：起升限位失效事故');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5caeec0a-789c-417c-82ae-b171e4e79958', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.6 构造要求', '3.6 构造要求## 3.6.2 设置变形缝或伸缩缝，可减小温度变化、混凝土收缩和徐变、地基不均匀沉降以及其他外力所产生的影响。\n\n## 3.6.6 桥梁护栏与桥面板的可靠连接是保证桥梁护栏有效发挥作用的前提条件，目前常用的方法有：\n\n（1）金属梁柱式护栏立柱与钢筋混凝土桥面板的连接可以采用直接埋入式或地脚螺栓的连接方式。\n\n直接埋人连接方式适用于立柱埋深 $3 0 \\mathrm { c m }$ 以上的情况。混凝土桥面板浇筑时预先安装套筒，并在套筒周围配置加强钢筋，立柱直接放置在套筒中，填筑干硬性砂浆或素混凝土。\n\n地脚螺栓连接方式适用于立柱埋深不足 $3 0 \\mathrm { c m }$ 的情况。在结构物混凝土中预埋符合规定长度的地脚螺栓，立柱底部焊接加劲法兰盘，与地脚螺栓连接。\n\n（2）钢筋混凝土墙式护栏与钢筋混凝土桥面板的连接，一般通过护栏钢筋与桥面板中的预埋钢筋连接在一起的方式形成整体。\n\n## 3.6.8 本条有关桥梁支座的规定，兹说明如下：\n\n2目前，常在桥梁横桥向设置多个支座，由于施工质量、运营环境等种种原因，部分支座出现脱空现象，导致相邻支座受力加大，易出现支座被逐个破坏的可能。同时，加大的支反力还会引起桥梁结构承托（牛腿、支座上方）部位局部受力加大，引发混凝土开裂等病害。这样的案例国内外都有发生。因此，要求设计要考虑支座脱空带来的不利影响。\n\n3为保证传力均匀，要求支座上下传力面水平，板式橡胶支座可采取措施如梁底预埋钢板、设楔形块等保持支座上下面水平，盆式支座和球型支座有纵坡时要调平梁底后方可安装。\n\n4通常板式支座受橡胶性能的影响，设计使用寿命一般为20～30年，盆式支座、球型支座的使用寿命比板式橡胶支座长，但也低于主体结构的设计寿命。因此，进行桥梁结构设计时，要考虑桥梁在服役期间支座的维护和更换问题，设置支座的墩台应留有检查和更换支座的构造措施，并配以必要的操作安全防护设施。\n\n## 3.6.9 桥梁用伸缩装置为桥梁的组成部分之一。常用的伸缩装置有模数式、梳齿板式、无缝（暗缝）型等类型。伸缩装置的设置应保证桥梁接缝处的变形自由、协调，车辆能够平稳、安全地通过，并适应接缝周围可能出现的少量错位，不致因此而引起伸缩装置部件的受损或脱落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5cb4327c-774f-4fa3-b49e-6053b53a18f3', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.11.11 桥面板块试装的主要尺寸应符合表4', '4.11.11 桥面板块试装的主要尺寸应符合表4.11.11的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5cb76067-810d-437d-97d6-6ec5fa5d317d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ccd3783-0177-4c59-abfc-686123ee86ba', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '13 供用电设施的拆除', '13 供用电设施的拆除## 13.0.1供用电设施的拆除危险性比较大，因此应首先编制拆除方案，并履行审批程序。\n\n## 13.0.2供用电设施的拆除工作只有在可靠切断被拆除部分电源后方可进行。拆除前使被拆除部分与带电部分在电气上可靠断开、隔离，是指应跳开断路器、打开负荷开关等电气设备。在跳开断路器、打开负荷开关后，为进一步确保拆除工作的安全，还应将隔离开关等隔离设备打开。挂警示牌，并在被拆除侧挂接地线或投接地刀闸，是为了防止拆除过程中由于误操作或误动作而使被拆除设备带电，造成人员和财产损害而作的规定。\n\n## 13.0.3电容器是一种储能设备，在拆除前确保电容器已进行有效放电，是为了防止电击事故的发生。\n\n## 13.0.4拆除临近带电设备的供用电设施相对比较危险，为确保安全，应有人监护，并应设隔离防护设施。\n\n## 13.0.5先拆除电源侧的设备，是为了保证后续设备拆除时的安全。\n\n## 13.0.6本条系依据现行国家标准《用电安全导则》GB13869 的有关规定制订。\n\n## 13.0.7本条规定是为了防止在拆除长距离输电线路和在拆除过程中容易与带电运行电力电缆混淆的电力线路时，错拆其他带电线路而引发安全事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5cd90d32-e5bd-4a80-9e0a-bd07166846ed', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第一章 总 则', '第一章 总 则第一条 为了规范生产安全事故的报告和调查处理，落实生产安全事故责任追究制度，防止和减少生产安全事故，根据《中华人民共和国安全生产法》和有关法律，制定本条例。\n\n第二条 生产经营活动中发生的造成人身伤亡或者直接经济损失的生产安全事故的报告和调查处理，适用本条例；环境污染事故、核设施事故、国防科研生产事故的报告和调查处理不适用本条例。\n\n第三条 根据生产安全事故（以下简称事故）造成的人员伤亡或者直接经济损失，事故一般分为以下等级：\n\n（一）特别重大事故，是指造成 30 人以上死亡，或者 100人以上重伤（包括急性工业中毒，下同），或者 1亿元以上直接经济损失的事故；\n\n（二）重大事故，是指造成 10人以上 30人以下死亡，或者 50 人以上 100 人以下重伤，或者 5000 万元以上 1 亿元以下直接经济损失的事故；\n\n（三）较大事故，是指造成3 人以上 10人以下死亡，或者10人以上50人以下重伤，或者1000万元以上5000万元以下直接经济损失的事故；\n\n（四）一般事故，是指造成 3 人以下死亡，或者10 人以下重伤，或者 1000 万元以下直接经济损失的事故。\n\n国务院安全生产监督管理部门可以会同国务院有关部门，制定事故等级划分的补充性规定。\n\n本条第一款所称的“以上”包括本数，所称的“以下”不包括本数。\n\n第四条 事故报告应当及时、准确、完整，任何单位和个人对事故不得迟报、漏报、谎报或者瞒报。\n\n事故调查处理应当坚持实事求是、尊重科学的原则，及时、准确地查清事故经过、事故原因和事故损失，查明事故性质，认定事故责任，总结事故教训，提出整改措施，并对事故责任者依法追究责任。\n\n第五条 县级以上人民政府应当依照本条例的规定，严格履行职责，及时、准确地完成事故调查处理工作。事故发生地有关地方人民政府应当支持、配合上级人民政府或者有关部门的事故调查处理工作，并提供必要的便利条件。\n\n参加事故调查处理的部门和单位应当互相配合，提高事故调查处理工作的效率。\n\n第六条 工会依法参加事故调查处理，有权向有关部门提出处理意见。\n\n第七条 任何单位和个人不得阻挠和干涉对事故的报告和依法调查处理。\n\n第八条 对事故报告和调查处理中的违法行为，任何单位和个人有权向安全生产监督管理部门、监察机关或者其他有关部门举报，接到举报的部门应当依法及时处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5cef2a2e-8e45-4b61-841a-f9b7a71d1e46', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '10.4 试桩与桩基承载力', '10.4 试桩与桩基承载力10.4.1 沉桩工程应在施工前进行工艺试桩和承载力试桩，确定沉桩的施工工艺、技术参数和检验桩的承载力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5cf6f9d9-86b8-4f2d-95f7-24d24a9f596a', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明钢箱梁桥面板顶面在相应行车道处的焊缝余高过大时，将会直接影响到桥面铺装的质量，因此需要更严格一些。对T形角焊缝有效厚度的具体要求，系参照对接焊缝余高的规定。\n\n### 7.3.2 圆柱头焊钉的焊缝检验应符合下列规定：\n\n1圆柱头焊钉焊接完成后，应及时敲除焊钉周围的瓷环，并应进行外观检验。应保证焊钉底角在 $3 6 0 ^ { \\circ }$ 周边挤出焊脚，焊缝应饱满，无气孔、夹渣、裂纹等缺陷；咬边深度应不大于 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ ，且最大长度应不大于一倍的焊钉直径。\n\n2焊缝外观检验合格后，应随机抽取各部位圆柱头焊钉总数的 $1 \\%$ 进行 $3 0 ^ { \\mathrm { o } }$ 弯曲检验，弯曲后圆柱头焊钉的焊缝和热影响区不应有肉眼可见的裂纹，检验合格的圆柱头焊钉可保留其弯曲状态；不合格时应加倍取样进行检验。\n\n### 7.3.3焊缝经外观检测合格后方可进行无损检测。无损检测应在焊接完成24h后进行。\n\n### 7.3.4焊缝无损检测的质量等级应符合现行《钢的弧焊接头缺陷质量分级指南》（GB/T19418）的规定。\n\n### 7.3.5焊缝无损检测的检测等级和验收等级应符合下列规定：\n\n1超声波检测等级和验收等级应符合现行《焊缝无损检测超声检测技术、检测等级和评定》（GB/T11345）和《焊缝无损检测超声检测验收等级》（GB/T29712）的规定，距离一波幅曲线灵敏度及缺陷等级评定应符合本规范附录E的规定。质量等级、检测等级和验收等级的对应关系应符合表7.3.5-1 的规定。\n\n表7.3.5-1超声检测质量等级、检测等级和验收等级的关系  \n\n\n\n\n\n注： ①当需要评定显示特征时，应按GB/T29711 评定；③不推荐做超声波检测，但可在规范中规定后使用（与C级焊缝质量要求一致）。\n\n2射线检测等级和验收等级应符合现行《焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GB/T3323.1）和《焊缝无损检测射线检测验收等级第1部分：钢、镍、钛及其合金》（GB/T37910.1）的规定，缺陷评定应符合本规范附录F 的规定。质量等级、检测等级和验收等级的对应关系应符合表7.3.5-2 的规定。\n\n表7.3.5-2射线检测质量等级、检测等级和验收等级的关系  \n\n\n\n\n\n注：①环焊缝检测最少曝光次数按GB/T3323.1的A级要求执行。\n\n3 要求进行射线检测板厚大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ （不等厚对接时，按薄板计）的对接焊缝，宜采用检测等级为C级、验收等级为2级的超声检测代替X射线检测，此时焊缝余高应磨平，使用的探头折射角应有一个为 $4 5 ^ { \\circ }$ ，检测范围应为焊缝两端各 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 。焊缝长度大于 $1 5 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，中部应加探 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ；焊缝长度小于 $1 0 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，应对焊缝的全长进行超声检测。\n\n4磁粉检测等级和验收等级应符合现行《焊缝无损检测 磁粉检测》（GB/T26951)和《焊缝无损检测焊缝磁粉检测验收等级》（GB/T26952）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5cf7a1df-80b2-48f9-b974-162f393cbca5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '23.6 钢桥面铺装', '23.6 钢桥面铺装## 23.6.1 钢桥面铺装的结构层、厚度、材料等应符合设计的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d1a5986-e45c-4db6-bc3b-bf8025ea8b1c', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '1范围', '1范围本标准规定了埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合的分类、技术要求、试验方法、复验和供货技术条件等内容。\n\n本标准适用于埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝分类，以及最小抗拉强度要求值不大于$5 7 0 ~ \\mathrm { M P a }$ 的焊丝-焊剂组合的分类要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d1ed54c-66ae-4c4f-b795-1431f55683c9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 3）', '；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力\n\n圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力按式（68）计算：犈\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } = 0 . 2 ~ \\frac { E t } { R }\n$$\n\n……（68）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力（已考虑圆柱壳直径制造误差不超过 $t / 2 )$ ），单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$E$ 同式(51)；$t ^ { . }$ 圆柱壳体的壁厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$R$ ——圆柱壳体的中面半径，单位为毫米( $\\mathrm { ( m m ) }$   \n当按式（68）算得的临界应力超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）进行折减。\n\n#### 5．7．2．2 受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性计算\n\n受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性按式（69）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { A } { + } \\frac { M } { W } { \\leqslant } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } } { n }\n$$\n\n……（69）\n\n式中：\n\n$N \\cdot$ —见式(50)；$A$ -圆柱有效壳壁的截面面积(壳体上有孔洞者则按净截面面积计算),单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$M -$ 弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ；  \nW 圆柱壳体的截面抗弯模量(壳体上有孔洞者则按净截面抗弯模量计算)，单位为立方毫米$\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 同式（68）；$n$ 同式（59）。\n\n#### 5．7．2．3 加劲环\n\n圆柱壳两端应设置加劲环或设置起相应作用的结构件；当壳体长度大于犚 犐 $1 0 ~ R$ 时，还需设置中间加劲环，其间距不大于 $1 0 ~ R$ 。加劲环的截面惯性矩 $I _ { \\mathrm { s 4 } }$ 应满足式（70）的要求：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 4 } } { \\geq } \\frac { R t ^ { 3 } } { 2 } \\sqrt { \\frac { R } { t } }\n$$\n\n……（70）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 4 } }$ — 圆柱壳体加劲环的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$R$ -同式（68)；$t$ 同式(68）。\n\n当加劲环是对壳体中面内外成对配置时，其截面惯性矩按壳体中面母线为轴线进行计算；单侧配置犣犣时，按图8所示的组合截面形心轴 $Z - Z$ 及式（71）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 4 } = I _ { 1 } + I _ { 2 } + A _ { 1 } e _ { 1 } ^ { 2 } + A _ { 2 } e _ { 2 } ^ { 2 }\n$$\n\n……（71）\n\n式中：\n\n$I _ { s 4 }$ 同式（70）；  \n$I _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$I _ { 2 }$ — 加劲环截面的惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$A _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；  \n$A _ { 2 }$ — 加劲环的截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 2 }$ — 加劲环的截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n  \n图8 有效壳壁与加劲环的组合截面计算图\n\n### 5．8 结构的疲劳强度计算\n\n结构构件及其连接的抗疲劳能力（疲劳极限强度），取决于构件的工作级别、材料种类、应力变化情况及构件连接的应力集中等级等。\n\n对结构疲劳强度计算，常用应力比法和应力幅法。本标准采用应力比法。\n\n#### 5．8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 是按4．3．3．1规定的载荷组合 A 中最不利工况确定的，在疲劳计算点上的各个应力循环中，沿 $x \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d21c9ea-3942-4f32-bf55-2e2cdcee6ef8', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.12.6 拆除施工作业的机具应置于稳固位置', '6.12.6 拆除施工作业的机具应置于稳固位置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d30aae5-79df-4593-910c-87a37e991ee1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 3）', ' { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nMWⅡ — 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）犘\n\n#### 4．4．2．3．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大载荷犘 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } } , P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 和对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W I } }$ 作用的载荷组合，按式（21）确定：犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅡ 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；RQ— 同式（18）；RG— 同式（18）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 同式（18）；  \nRWⅡ 工作风压引起的相应风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n#### 4．4．2．4 载荷情况Ⅲ（特殊载荷作用情况）的载荷组合犘\n\n##### 4．4．2．4．1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n在4．4．1．1中所定义的犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 是在具体操作条件下电动机实际能传递给机构的最大载荷。犘 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值在4．4．2．5中给出。\n\n##### 4．4．2．4．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n由于起重机或小车与缓冲器或固定障碍物相碰撞所引起的机构受到的载荷通常都远小于结构受到犘 犘的自重载荷与非工作状态最大风载荷，因此， $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ 就可取为在4．3．3．3中的载荷情况 C2给出的载荷，即按式（22）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel } = \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R W / I m a x } }\n$$\n\n……（22）\n\n式中：\n\nRmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的相应载荷，单位为牛顿（N）；  \nRWⅢmax— 非工作风压引起的相应最大风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n当采用附加的锚定装置或者抗风牵索来保证在极限风压时的起重机整机抗倾翻稳定性时，应考虑这些装置或牵索对相应机构的影响。犘\n\n#### 4．4．2．5 对上述有关计算 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷的说明和应用\n\n起重机的各机构的功能有：\n\n使运动质心作纯垂直位移（如起升运动）；  \n使运动质心作水平位移的所谓纯水平位移（如横向运行，纵向运行，回转或平衡式变幅运动）；  \n使运动质心作垂直和水平相组合的位移（如非平衡式变幅运动）。\n\n##### 4．4．2．5．1 起升运动\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x ~ } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ和Ⅱ： $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d32a66b-4caa-465e-b106-d0d14fa526cd', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0526一2005 水泥混凝土拌合物含气量试验方法（Part 2）', '_ { g } \\ 、 m _ { s }$ 的粗、细集料，搅拌均匀，慢慢倒入容器。加料同时进行搅拌：水面升高 $2 5 \\mathrm { m m }$ 左右时应轻轻插捣10次，并略予搅动，以排除夹杂进去的空气；加料过程中应始终保持水面高出集料的顶面；集料全部加入后，应浸泡约 $5 \\mathrm { { m i n } }$ ，再用橡皮锤轻敲容器外壁，排净气泡，除去水面气泡，加水至满，擦净容器上口边缘；装好密封圈，加盖拧紧螺栓。\n\n（2）关闭微调阀和排气阀，打开排水阀和加水阀，通过加水阀向容器内注入水；当排水阀流出的水流中不出现气泡时，在注水的状态下，关闭加水阀和排气阀。\n\n（3）关闭排气阀，用气泵向气室内注入空气，打开微调阀，使气室内的压力略大于$0 . 1 \\mathrm { M P a }$ ，待压力表显示值稳定后，打开排气阀，并用微调阀调整压力至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ ，同时关闭排气阀。\n\n（4）开启微调阀，使气室里的压缩空气进入容器，待压力表显示稳定后记录显示值$C _ { g 1 }$ ，然后开启排气阀，压力仪表应归零。根据含气量与压力值之间的关系曲线确定压力值对应的集料的含气量，精确至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n（5）重复上述（2）～（4）步骤，对容器内的试样再检测一次，记为 $C _ { g 2 }$\n\n（6）混凝土所用集料的含气量 $C$ 应以两次测值结果 $C _ { g 1 }$ 、 $C _ { g 2 }$ 的平均值；两次测量结果的含气量相差大于 $0 . 5 \\%$ 时，应重新试验。\n\n3.3 混凝土拌合物含气量测定。\n\n（1）应用湿布擦净混凝土含气量测定仪容器内壁和盖的内表面，确保筒内无明水。\n\n（2）当坍落度不大于 $9 0 \\mathrm { m m }$ 时，混凝土拌合物宜用振动台振实；振动台振实时，应一次性将混凝土拌合物装填至高出容量筒筒口，振动过程中混凝土低于筒口，应随时添加混凝土，振动直至拌合物表面出现水泥浆为止。\n\n（3）当坍落度大于 $9 0 \\mathrm { m m }$ 时，混凝土拌合物宜用捣棒插捣密实。插捣时，混凝土拌合物应分3层装入，每层捣实后高度约为1/3容器高度，每层装料后用捣棒从边缘到中心沿螺旋形均匀插捣 25次，捣棒应插透本层至下一层的表面；每一层捣完后用橡皮锤沿量筒外壁敲击5\\~10次，进行振实，直至混凝土拌合物表面插捣孔消失并不见大气泡为止。\n\n（4）自密实混凝土应一次性填满，且不应进行振动和插捣。\n\n（5）刮去表面多余的混凝土拌合物，用抹刀抹平，表面有凹陷应填平抹光。\n\n（6）擦净钵体和钵盖边缘，将密封圈放于钵体边缘的凹槽内，盖上钵盖，用夹子夹紧，使之气密良好。\n（7）应按本方法3.3中（2）～（4）的操作步骤测得混凝土拌合物未校正含气量 $A ^ { \\prime }$ ， 精确至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n（8）混凝土拌合物未校正的含气量 $A ^ { \\prime }$ ，以两次测量结果的平均值作为试验结果，两次测量结果的含气量相差大于 $0 . 5 \\%$ 时，应重新试验。\n\n## 4结果计算\n\n含气量，按式（T0526-3）计算：\n\n$$\nA = A ^ { \\prime } - C\n$$\n\n式中： $A$ ——混凝土拌合物含气量 $( \\% )$ ；$A ^ { \\prime }$ ——混凝土拌合物的未校正含气量 $( \\% )$ ；$C$ ——集料含气量 $( \\% )$ 计算结果精确至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n## 5试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准;  \n(2） 原材料的品种、规格和产地以及混凝土配合比;  \n（3） 试验日期及时间;  \n（4） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度；  \n（6）搅拌方式；  \n（7）水泥混凝土拌合物含气量；  \n（8）要说明的其他内容。\n\n## 条文说明\n\n本方法没有采用ASTMC231中的气压式含气量测定仪，而采用混合式含气量测定仪。混合式含气量测定仪与气压式含气量测定仪的区别在于，混凝土试样顶面与锥盖间的空间用水注满，由于水不可压缩，从而减少了试验误差。含气量测试方法可分为水压法和气压法，由于水压法操作比较繁琐且检测数据不准，所以没有列入本方法。混合式方法属于压力法测定拌合物含气量，这个方法的基本原理是混凝土受到一定压力时，通过测定其体积变化的大小，并使用Boyle\'s原理计算含气量。上述方法只能测定总含气量，而不能区分引入空气与截入空气。\n\n含气量测定仪容器及含气量与气体压力之间的关系曲线直接影响混凝土拌合物含气量测定结果的准确性，因此混凝土含气量测定仪的标定和率定是非常重要的。由于含气量测定仪容器在制作过程中有一定误差，在使用过程中会存在碰撞变形可能，而且混凝土含气量测定仪在使用过程中测试精度受影响因素较多，试验室应经常对混凝土含气量测定仪进行标定和率定，以保证含气量测试结果准确。\n\n原规程规定两次测量压力值的相对误差小于 $0 . 2 \\%$ 取平均值，大于 $0 . 2 \\%$ 时需进行第三次试验，取较接近的两者的算术平均值作为结果，若仍大于 $0 . 2 \\%$ 则重新试验。试验实际操作过程中，测得两次压力显示值的相对误差不大于 $0 . 2 \\%$ 几乎难以实现，故参照《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》(GB/T50080—2016)和《水工混凝土试验规程》（DL/T 5150—2017）的相关规定，规定两次含气量差值不大于 $0 . 5 \\%$ ，取算术平均值作为含气量结果，若大于 $0 . 5 \\%$ 则重新试验，此次修订大大提高了试验的可操作性，简化了试验步骤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d33e53f-905c-480f-a73b-5f26d51ae041', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '防撞杆cradle trip bar', '防撞杆cradle trip bar平台向下(或向上)运行,碰到障碍物时，能自动切断向下(或向上)运行动力的装置。\n\n### 3.2.42');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d3562d1-131c-48c3-b98c-705678931bb7', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '5 楼面和屋面活荷载（Part 4）', 'hrm { N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ;\n\n(4) 活动的人很集中，有时很挤或有较重的设备 $L _ { \\mathrm { K } } =$ $3 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ；\n\n(5) 活动的性质比较剧烈 $L _ { \\mathrm { K } } { = } 4 . 0 \\mathbf { k } \\mathrm { N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ;\n\n(6) 储存物品的仓库 $L _ { \\mathrm { K } } { = } 5 . 0 \\mathbf { k } \\mathrm { N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ;\n\n(7) 有大型的机械设备 $L _ { \\mathrm { K } } { = } ( 6 { \\sim } 7 . 5 ) \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 0\n\n对于在表 5. 1. 中没有列出的项目可对照上述类别和档次选用，但当有特别重的设备时应另行考虑。\n\n作为办公楼的荷载还应考虑会议室、档案室和资料室等的不同要求，一般应在 $( 2 . 0 { \\sim } 2 . 5 ) ~ \\mathrm { \\ k N / m } ^ { 2 }$ 范围内采用。\n\n对于洗衣房、通风机房以及非固定隔墙的楼面均布活荷载，均系参照国内设计经验和国外规范的有关内容酌情增添的。其中w.weboos.c非固定隔墙的荷载应按活荷载考虑，可采用每延米长度的墙重$( \\mathrm { k N / m } )$ 1/3 作为楼面活荷载的附加值 $\\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 } .$ ，该附加值建议不小于1 $1 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ，但对于楼面活荷载大于 $4 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 的情况，不小于 $0 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 0\n\n走廊、门厅和楼梯的活荷载标准值一般应按相连通房屋的活荷载标准值采用，但对有可能出现密集人流的情况，活荷载标准值不应低于 $3 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。可能出现密集人流的建筑主要是指学校、公共建筑和高层建筑的消防楼梯等。\n\n### 5. 1. 2 作为强制性条文，本次修订明确规定本条列人的设计楼面梁、墙、柱及基础时的楼面均布活荷载的折减系数，为设计时必须遵守的最低要求。\n\n作用在楼面上的活荷载，不可能以标准值的大小同时布满在所有的楼面上，因此在设计梁、墙、柱和基础时，还要考虑实际荷载沿楼面分布的变异情况，也即在确定梁、墙、柱和基础的荷载标准值时，允许按楼面活荷载标准值乘以折减系数。\n\n折减系数的确定实际上是比较复杂的，采用简化的概率统计模型来解决这个问题还不够成熟。目前除美国规范是按结构部位的影响面积来考虑外，其他国家均按传统方法，通过从属面积来虑荷载折减系数。对于支撑单向板的梁，其从属面积为梁两侧各延伸二分之一的梁间距范围内的面积;对于支撑双向板的梁，其从属面积由板面的剪力零线围成。对于支撑梁的柱，其从属面积为所支撑梁的从属面积的总和;对于多层房屋，柱的从属面积为其上部所有柱从属面积的总和。\n\nISO 2103 中，建议按下述不同情况对荷载标准值乘以折减系数 $\\lambda$ 。\n\n当计算梁时:\n\n1 对住宅、办公楼等房屋或其房间按下式计算:\n\n$$\n\\lambda = 0 . 3 + \\frac { 3 } { \\sqrt { A } } \\quad ( A > 1 8 \\mathrm { m } ^ { 2 } )\n$$\n\n2 对公共建筑或其房间按下式计算:w.webo\n\n$$\n\\lambda = 0 . 5 + \\frac { 3 } { \\sqrt { A } } \\quad ( A > 3 6 \\mathrm { m } ^ { 2 } )\n$$\n$$\n\n式中 : $A ^ { . }$ 一一所计算梁的从属面积，指向梁两侧各延伸 1/2 梁间\n\n距范围内的实际楼面面积。\n\n当计算多层房屋的柱、墙和基础时:\n\n1 对住宅、办公楼等房屋按下式计算:\n\n$$\n\\lambda = 0 . 3 + \\frac { 0 . 6 } { \\sqrt { n } }\n$$\n\n2 对公共建筑按下式计算:\n\n$$\n\\lambda = 0 . 5 + \\frac { 0 . 6 } { \\sqrt { n } }\n$$\n\n式中 :η一一-所计算截面以上的楼层数， $\\scriptstyle n \\geqslant 2$ 0\n\n为了设计方便，而又不明显影响经济效果，本条文的规定作了一些合理的简化。在设计柱、墙和基础时，对第 (1)建筑类别采用的折减系数改用 $\\lambda { = } 0 . 4 { + } \\frac { 0 . 6 } { \\sqrt { n } }$ 。对第 $1 ~ ( 2 ) ~ \\sim 8$ 项的建筑类别，直接按楼面梁的折减系数，而不另考虑按楼层的折减。这与 1S0 2103 相比略为保守，但与以往的设计经验比较接近。\n\n停车库及车道的楼面活荷载是根据荷载最不利布置下的等效均布荷载确定，因此本条文给出的折减系数，实际上也是根据次梁、主梁或柱上的等效均布荷载与楼面等效均布荷载的比值确定。\n\n本次修订，设计墙、柱和基础时针对消防车的活荷载的折减不再包含在本强制性条文中，单独列为第 5. 1. 条，便于设计人员灵活掌握。\n\n5.1.3 消防车荷载标准值很大，但出现概率小，作用时间短。在墙、柱设计时应容制非较大的折减，由设计人员根据经验确定折');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d408897-7a27-471e-ad8b-6269fe698ed9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17 梁式桥', '17 梁式桥## 17.1一般规定\n\n### 17.1.1 本章适用于简支梁桥、连续梁桥和连续刚构桥等梁式桥主梁的预制、安装、现场浇筑及大节段钢箱梁的安装施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d45267c-0830-4633-8761-7711e2adc090', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明（Part 1）', '条文说明桥梁抗震设计要求描述地震作用的设计加速度反应谱周期更长些。08细则编制中的一项专题研究根据模拟和数字记录反应谱长周期段特征的比较，论证了设计反应谱周期范围可以扩展到 $1 0 \\mathrm { s }$ 。通过823条水平向强地震动记录的统计分析指出，随着反应谱周期范围的扩展，一些抗震设计规范为了降低风险而规定设计反应谱的最小值或反应谱下降的速率减缓，会导致长周期段过分保守。设计反应谱按 $T ^ { - 1 }$ 的速率下降是有足够安全保障的，没有必要再规定一段 $T ^ { - 2 }$ 的下降段。式（5.2.1）采纳了该专题研究的建议，由 $S _ { \\mathrm { { m a x } } }$ 和 $T _ { \\mathrm { g } }$ 两个参数定义设计加速度反应谱。本次修订，本规范式（5.2.2）右侧的常数由原来的2.25改成了2.5，为和该调整相适应，反应谱0.1s及以下的直线上升段计算公式也做了相应修订。\n\n### 5.2.2设计加速度反应谱最大值 $S _ { \\mathrm { m a x } }$ 应由式（5.2.2）确定：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { m a x } } ~ = ~ 2 . 5 C _ { \\mathrm { i } } C _ { \\mathrm { s } } C _ { \\mathrm { d } } A\n$$\n\n式中： $C _ { \\mathrm { i } }$ -抗震重要性系数，应按本规范表3.1.3-2取值；$C _ { \\mathrm { s } }$ 场地系数，水平向和竖向应分别按表5.2.2-1、表5.2.2-2取值；$C _ { \\mathrm { d } }$ -阻尼调整系数，应按本规范第5.2.4条确定；A——水平向基本地震动峰值加速度，应按本规范表3.2.2取值。\n\n表5.2.2-1 水平向场地系数 $c _ { s }$   \n\n\n\n注：本表引自《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015）中的表E.1。\n\n表5.2.2-2 竖向场地系数 $c _ { s }$   \n\n\n\n\n\n## 条文说明\n\n众所周知，场地条件对地震动的幅值、频谱都有显著的影响。美国根据Loma Prieta地震中大量强地震动观测数据，采用两个场地系数改进了设计加速度反应谱最大值和特征周期的规定。我国抗震设计规范一直没有作相应改进。08细则根据一项专题研究得到的统计平均特征，参考美国NEHRP规范，率先规定按场地类别调整设计加速度反应谱最大值。考虑到我国第一次在抗震设计规范中采用场地系数，调整幅度保守一些。《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015）于2016年6月1日正式施行，其中也采纳了场地系数的概念，表5.2.2-1的数值直接采用了该标准推荐的表E.1。\n\n08 细则采用了谱比函数的方法规定竖向设计加速度反应谱，比用一个固定的比值有所改进。使用中，设计单位反映比较麻烦，在某些工况下短周期段还可能出现不合理的情况。此次修订，为便于使用，竖向设计反应谱采用与水平设计反应谱相同图形、相同公式，仅场地系数、特征周期采用不同的规定。表5.2.2-2的数值是根据一项专题研究的结果归纳的，表达了场地条件对竖向和水平向反应谱最大值之比的影响。\n\n参照《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015）中基本地震动峰值加速度的定义，式（5.2.2）右侧的常数改取2.5。实际上，上述08 细则的专题研究就采用了相同的定义，当时称为EPA。考虑到规范体系的延续性，经反复讨论，08 细则仍沿用89规范的2.25，据此确定了各类桥梁的抗震重要性系数和与之相应的抗震设防标准。从汶川地震的震害调查数据及随后的研究成果来看，08细则规定的抗震设防标准是合适的。但考虑到随着我国经济实力的快速提升，国家对抗震设防也提出了更高的要求，因此有必要适当提高抗震设防要求，以符合国家的大政方针。本次修订改用2.5，相当于全面提高了抗震设防标准，是偏于安全的，从经济性来讲也是可以接受的，建设成本不会有大的提高。\n\n### 5.2.3设计加速度反应谱的特征周期 $T _ { \\mathrm { g } }$ \n按桥梁工程场地所在地区，在现行《中国地震动参数区划图》（GB18306）上查取后，应根据场地类别进行调整，水平向、竖向分量的特征周期应分别按表5.2.3-1和表5.2.3-2取值。\n\n表5.2.3-1 水平向设计加速度反应谱特征周期调整表  \n\n\n\n\n\n注：本表引自《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015）中的表1。\n\n表5.2.3-2竖向设计加速度反应谱特征周期调整表  \n\n\n\n\n\n## 条文说明\n\n本规范采用了《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）表4.1.6规定的场地类别划分方案，《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015）的附录D也采用了完全相同的场地类别划分方案，08 细则的I类场地，进一步分为 $\\mathrm { ~ I ~ } _ { 0 }$ 和 $\\mathrm { ~ I ~ } _ { \\mathfrak { r } }$ 两类。表5.2.3-1直接引自《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015）的表1，和《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）的表5.1.4-2也是完全一致的。表5.2.3-2是根据本次修订的专题研究得到的竖向反应谱与水平向反应谱差别的统计特征归纳总结确定的。\n\n### 5.2.4 \n除有专门规定外，结构的阻尼比 $\\xi$ 应取值0.05。式（5.2.2）中的阻尼调整系数 $C _ { \\mathrm { d } }$ 应按式（5.2.4）取值：\n\n$$\nC _ { \\mathrm { d } } = 1 + \\frac { 0 . 0 5 - \\xi } { 0 . 0 8 + 1 . 6 \\xi } \\geqslant 0 . 5 5\n$$\n\n## 条文说明\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d58f6ed-eb84-4a4e-b3dd-1375d24e1e65', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11.6销轴连接', '11.6销轴连接11.6.1本节所有条文均为新增条文。结构工程中的销轴常用Q235或Q345等结构用钢，也有用45号钢、35CrMo和 $4 0 \\mathrm { { C r } }$ 等非结构常用钢材。现行国家标准《销轴》GB/T882对公称直径$3 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的销轴作了规定。结构工程中荷载较大时需要用到直径大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的销轴，目前没有标准的规格。也没有像精制螺栓这样的标准规定销轴的精度要求。因此设计人员在设计文件中应注明对销轴和耳板销轴孔精度、表面质量和销轴表面处理的要求。\n\n对于非结构常用钢材按本标准4.1.5条规定的原则确定设计强度指标。\n\n11.6.2本条连接耳板的构造要求除宽厚比外，其余是参考美国标准 ANSI/AISC 360-05 Specification for Structural Steel Build-ing 给出。宽厚比要求主要是考虑避免连接耳板端部平面外失稳而提出的。\n\n11.6.3、11.6.4这两条规定了销轴与连接板的计算。\n\n销轴连接中耳板可能进入四种承载力极限状态（图16)。\n\n  \n图16销轴连接中耳板四种承载力极限状\n\n## 1耳板净截面受拉\n\n美国标准 ANSI/AISC 360-05Specification for Structural\n\nSteel Building、欧洲标准EN1993-1-8：2005 和我国行业标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86计算耳板净截面的受拉承载力可分别表达如下：\n\n1） ANSI/AISC360-05:\n\n$$\n\\sigma = \\frac { N } { 2 t b _ { \\mathrm { e f f } } } \\leqslant 0 . 7 5 f _ { \\mathrm { u } }\n$$\n\n2） EN1993-1-8： 2005:\n\n$$\n\\sigma = \\frac { N } { 2 t ( b - d _ { 0 } / 3 ) } \\leqslant f\n$$\n\n3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86：\n\n$$\n\\sigma = k _ { 1 } ~ \\frac { N } { 2 t b } \\leqslant f\n$$\n\n式中： $k _ { 1 } = 1 . ~ 4$ 。\n\n若用美国标准构造要求假定销轴连接的几何尺寸然后分别按美国标准和欧洲标准计算耳板净截面的抗拉承载力，发现两者相差很大，前者约为后者的 $1 . 2 { \\sim } 4$ 倍。根据我国钢结构构件弹性设计极限状态的含义并考虑耳板净截面处应力分布不均匀性，我们参考欧洲标准并同时参考美国标准最大有效计算宽度提出本标准的计算公式。与我国行业标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025－86比较，本标准计算公式对应于 $k _ { 1 } = 1 . ~ 3 3$ ${ \\sim } 1 . 5 4$ 。\n\n## 2耳板端部劈开强度计算\n\n美国标准 ANSI/AISC 360-05 没有耳板端部劈开强度计算公式。但通过构造要求可有：\n\n$$\na \\geqslant \\frac { 4 } { 3 } b _ { \\mathrm { e f f } }\n$$\n\n1）参考ASME 2006 定义的公式可表达成：\n\n$$\n\\sigma = \\frac { N } { t ( 1 . 1 3 a + \\frac { 0 . 9 2 b } { 1 + b / d _ { 0 } } ) } \\leqslant f\n$$\n\n2）参考欧洲标准 $\\mathrm { E N ~ } 1 9 9 3 - 1 - 8$ ：2005计算耳板端部尺\n\n寸a的公式，可表达成：\n\n$$\n\\sigma = \\frac { N } { 2 t \\big ( a - \\frac { 2 d _ { 0 } } { 3 } \\big ) } \\leqslant f\n$$\n\n3）参考《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86可表达成：\n\n$$\n\\sigma = k _ { 2 } ~ \\frac { N } { t a } \\leqslant f\n$$\n\n式中： $k _ { 2 } = 2$ 。\n\n我们用式（49）、式（50）试算，结果若满足式（50）则一般均能满足式（49)。本标准采纳式（50），与我国行业标准JTJ025－86 比较，对应于 $k _ { 2 } = 1 . 6 5 { \\sim } 2 . 0 8$ 。\n\n## 3耳板端部受剪承载力计算\n\n美国标准 ANSI/AISC 360-05：\n\n$$\n\\tau = \\frac { N } { 2 t ( a + d _ { 0 } / 2 ) } \\leqslant 0 . 7 5 \\times 0 . 6 f _ { \\mathrm { u } }\n$$\n\n本标准根据两个受剪面实际尺寸，则：\n\n$$\n\\tau = \\frac { N } { 2 t Z } \\leqslant f \\mathrm { v }\n$$\n\n## 4耳板面外失稳\n\n在净截面抗拉强度计算中规定了有效宽度 $b _ { \\mathrm { e f f } } = 2 t + 1 6$ ，l般能满足 $b _ { \\mathrm { e f f } } \\leqslant 4 t$ ，ASME有关文献表明，当 $b _ { \\mathrm { e f f } } \\leqslant 4 t$ 时不会发生耳板面外失稳。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d5bc501-5669-4e15-8ed2-0d2791ae7eb9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：采用劲性骨架施工定位，便于索鞍的调整就位以及模板的调整。\n\n## 20.5.3在浇筑索鞍区混凝土时，应按索鞍分排的情况依次浇筑；振捣混凝土时不得碰撞索鞍区的预埋钢管，并应采取措施保证索鞍区下方混凝土的密实性。\n\n## 20.5.4混凝土主梁施工时的控制宜以调整挂篮立模高程为主；主梁为钢梁时宜以调\n\n整梁顶高程为主。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d62351f-bf30-4194-919b-f2d6272038d5', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 3）', '中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm { 1 0 } } } { l }\n$$\n\n有辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ = ~ \\frac { 1 5 0 } { l }\n$$\n\n式中：斜拉桥主跨跨径（m）；$f _ { \\mathrm { I } }$ —竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）。\n\n### （5）单跨简支悬索桥的反对称竖向弯曲基频\n\n$$\nf _ { 1 } \\ = \\ \\frac { 1 } { l } \\ \\sqrt { \\frac { E I \\Big ( \\frac { 2 \\pi } { l } \\Big ) ^ { 2 } + 2 H _ { \\mathrm { g } } } { m } }\n$$\n\n式中： $f _ { 1 }$ 一 -反对称竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）；l- 悬索桥的主跨跨径（m）；$E I$ 加劲梁竖弯刚度（ $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } ^ { 2 }$ ）；$H _ { \\mathrm { g } }$ 恒荷载作用下单根主缆的水平拉力（N）；$m$ - 桥面系和主缆的单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）， $m = m _ { \\mathrm { d } } + 2 m _ { \\mathrm { c } }$ ；$m _ { \\mathrm { d } }$ - 桥面系单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）；$m _ { \\mathrm { c } }$ - 单根主缆单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）。\n\n## 4.3.3桥梁离心力是一种伴随着车辆在弯道行驶时所产生的惯性力，其以水平力的形式作用于桥梁结构，是弯桥横向受力与抗扭设计计算所考虑的主要因素。\n\n离心力的大小与平曲线半径成反比。原规范规定，当桥梁曲线半径小于或等于$2 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应计算汽车荷载引起的离心力。但当曲线桥桥墩较高时，即使桥梁曲线半径大于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ ，离心力较小，由于墩高影响，离心力产生的弯矩也较大，不能忽略。因而，本条取消了原规范规定的小于或等于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ 时计算离心力的限制要求。\n\n长安大学曾做过车辆离心力的实测试验及其试验数据的概率分析。试验所选择的曲线路段的弯道半径有75、100、125、150、200、250、300、400和 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 等，车速分别控制在40、50、60、70、 $8 0 \\mathrm { k m / h }$ 左右。在剔除异常值后得到有效数据227组。经过分析，离心力系数实测值与理论值之比的概率分布服从于正态分布，其均值系数为1.0379，标准差0.2234，变异系数0.2152。实测结果与理论计算结果吻合较好。\n\n## 4.3.4长期来，汽车荷载在桥台或挡土墙上引起的土侧压力，都是按汽车轮重换算为等代均布土层厚来计算，本次规范修订仍采用这个模式。计算分析表明，由于在总的土侧压力中土自重引起的土压力所占的比例较大，不同荷载等级对总土侧压力的影响不是很大，对桥台或挡土墙尺寸确定的影响更小。本规范的土侧压力不分荷载等级，均用车辆荷载进行计算。\n\n在实际工程中，挡土墙的分段长度一般为 $1 0 \\sim 1 5 \\mathrm { m }$ ，而本规范规定的车辆荷载，其前后轴距为 $1 2 . 8 \\mathrm { m }$ 。因此，当挡土墙分段长度小于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，破坏棱体内的车轮应按最不利情况布置，这些车轮重全部由挡土墙承受；当挡土墙分段长度大于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，则车轮重应作分布，视扩散长度取挡土墙的计算长度：扩散长度不超过分段长度时取扩散长度，扩散长度超过分段长度时取分段长度。对于桥台，在破坏棱体内按横桥向布置的所有轮重均由它承担。\n\n## 4.3.5汽车制动力的计算仍沿用了原规范的方法，即以布置在荷载长度内一行汽车车队总重力的百分数表示。\n\n汽车荷载制动力按车道荷载的 $10 \\%$ 取值。这是个名义值，在很多情况下其值偏低，需要作制动力最小值的限制。本规范规定公路一I级汽车荷载时制动为 $1 6 5 \\mathrm { k N }$ ，公路—Ⅱ级汽车荷载时制动力为 $9 0 \\mathrm { k N }$\n\n$5 0 \\%$ 计算方法和示例可参考袁伦一编《连续桥面简支梁桥墩台计算实例》（人民交通出版社，1995、1998年）和王伯惠、徐风云编著的《柔性墩台梁式桥设计》（人民交通出版社，1994年）。\n\n## 4.3.6公路桥梁 靠度研究组曾对人群荷载进行过调查，实测的范围包括全国六大  \n片区的沈阳、北京、 海等10个城市的30座桥梁。每座桥梁选其行人高峰期观测3  \n天。观测的方法是在不同宽度的人行道上任意划出 $2 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积和10、20、 $3 0 \\mathrm m$ 观测段，$0 . 6 5 \\mathrm { k N }$ 结果表明，人群荷载可以用极值I型概率$0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$\n\n本规范将人群荷载标准值按调查分析结果确定为 $3 . 0 \\mathrm { k N } /');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d648b89-aae0-483a-9a73-122339306710', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 块石一般由成层的岩石开出，再按需要尺寸断开成长条形。此种石料如条文规定采取平砌时，则每层高度需要基本一致，这对结构物的稳固和承受竖向荷载均有利。砌筑时按丁顺相间或两顺一丁相间，则结构物内外咬合较紧密；上下层竖缝错开距离较大，荷载自上向下传递时，能分布在较大面积上，否则，易造成自上而下的通缝，构造物基础不能均匀受荷，且可能产生不均匀沉陷。\n\n## 16.3.4 浆砌粗料石及混凝土预制块的砌筑施工应符合下列规定：\n\n1 砌筑前，应先计算层数并选好料，砌筑时应严格控制平面位置和高度。镶面石应一丁一顺排列，砌缝应横平竖直。砌缝的宽度，对粗料石应不大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，对混凝土预制砌块应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ；上下层竖缝错开的距离应不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，同时在丁石的上层或下层不宜有竖缝。砌体里层为浆砌块石时，应符合块石浆砌的规定。\n\n### 2桥墩破冰体镶面的砌筑应符合下列规定：\n\n1）破冰棱与垂线的夹角大于 $2 0 ^ { \\circ }$ 时，镶面横缝应垂直于破冰棱；夹角小于或等于 $2 0 ^ { \\circ }$ 时，镶面横缝可呈水平。\n\n2）破冰体镶面的砌筑层次应与墩身一致。砌缝的宽度应为 $1 0 { \\sim } 1 2 \\mathrm { m m }$\n\n3）不得在破冰棱中线上及破冰棱与墩身相交线上设置砌缝。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d704739-4f76-43d8-a1fd-73ce4254ff16', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：混凝土拌合物运输时间过长，将增加离析和降低坍落度，从而影响拌合物的质量，故混凝土运到浇筑地点时需要仍能保持其均匀性及适宜浇筑的坍落度。本次修订增加了“对寒冷、严寒或炎热的天气情况，搅拌运输车的搅拌罐和泵送管应有保温或隔热措施”的规定。\n\n## 6.10.2 采用搅拌运输车运输混凝土时，途中应以 $2 { \\sim } 4 \\mathrm { r / m i n }$ 的慢速进行搅动，卸料前应采用快挡旋转搅拌罐不少于20s。混凝土运至浇筑地点后发生离析、泌水或坍落度不符合要求时，应进行第二次搅拌，二次搅拌时不宜加水，确有必要时，可同时加水、相应的胶凝材料和外加剂并保持其原水胶比不变；二次搅拌仍不符合要求时，不得使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d728b41-7e05-4dac-b15b-2eb2c1683967', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '1总则', '1总则1.0.1为规范和指导公路桥梁抗震设计，减轻公路桥梁的地震破坏，更好地发挥公路交通网在抗震救灾中的作用，制定本规范。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d84dc26-789f-4ac6-aeb2-4757ab0f7eeb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 1）', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数） ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$## 犔．1 承受端弯矩和横向载荷时的等截面焊接工字形组合截面和轧制 H型钢构件简支梁的侧向屈曲稳定系数 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按式（L．1）计算：\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\beta _ { \\mathrm { b } } ~ \\frac { 4 } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } } \\frac { 0 . A h } { W _ { \\mathrm { x } } } \\biggl [ k ( 2 m - 1 ) + \\sqrt { 1 + ( \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { y } } t } { 4 . 4 h } ) ^ { 2 } } \\biggr ] \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 侧向屈曲稳定系数；  \n$\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 简支梁受横向载荷的等效临界弯矩系数，见表L.1;  \n$\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 受弯构件（梁）对弱轴 $y$ 轴）的长细比，由式（43）算得；  \n$A$ 同式（43）；  \n$h$ -构件截面的全高，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按受压最大纤维确定的截面对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 3 } }$ ）；$k$ 截面对称系数，对双轴对称截面取为1，对单轴对称截面取为0.8；  \n$m$ 受压翼缘对弱轴（ $y$ 轴)的惯性矩与全截面对弱轴( $y$ 轴)的惯性矩之比，双轴对称为0.5；$t ^ { . }$ 构件截面的受压翼缘厚度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n表 犔．1 犎型钢和等截面工字形简支梁的整体稳定等效临界弯矩系数 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$   \n\n\n\n\n\n注1： $\\displaystyle { \\xi = \\frac { t l _ { 1 } } { b _ { 1 } h } }$ ，其中 $l _ { 1 }$ 为跨度或受压翼缘的计算（自由）长度， $b _ { 1 }$ 和 $t$ 为受压翼缘的宽度和厚度。\n\n注2： $M _ { 1 } \\ldots M _ { 2 }$ 为梁 的 端 弯 矩，使 梁 产 生 同 向 曲 率 时 犕 $M _ { 1 }$ 和 $M _ { 2 }$ 取 同 号，产 生 反 向 曲 率 时 取 异 号，# $M _ { 1 }$ #$\\geqslant \\left| \\begin{array} { l l l } { M _ { 2 } } & { } \\end{array} \\right|$ 。\n\n注3：表中项次3、4和7的集中载荷是指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的集中载荷，应按表中项次1、2、5、6内的数值采用。β\n\n注4：表中项次8、9的 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ ，当集中载荷作用在侧向支承点处时，取 $\\beta _ { \\mathrm { b } } = 1 . 2 0$ 。\n\n注5：载荷作用在上翼缘系指作用点在上翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘，系指作用在下翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注6： $I _ { 1 }$ 和 $I _ { 2 }$ 分别为工字形截面受压翼缘和受拉翼缘对β $y$ 轴的惯性矩，对 $m { = } \\frac { I _ { 1 } } { I _ { 1 } { + } I _ { 2 } } { > } 0 . 8$ 的加强受压翼缘工字形截面，下列项次算出的ξ $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 值应乘以相应的系数：\n\n项次1：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 1 , 0$ 时，乘以0．95；  \n项次3：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 0 . 5$ 时，乘以0．90；当 $0 . 5 { < } \\xi { \\leqslant } 1 . 0$ 时，乘以0．95。\n\n## 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值查表 L．2。\n\n当算出或查出的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值大于0．8时，用按式（L．2）算出的或从表 L．3中查取的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$ 代替 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\p');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d925455-f53b-4fcb-914a-5d2b3fe0da8f', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '10.8 挂篮', '10.8 挂篮## 10.8.1 挂篮施工作业平台的技术要求如下：\na) 挂篮施工应搭设悬挑式作业平台，并应符合5.9的规定；  \nb) 挂篮施工作业平台应与挂篮、模板一同设计验算，并牢固支撑在挂篮或模板上；  \nc) 挂篮施工作业平台应有足够的平面尺寸，应能满足梁段的现场作业需要；  \nd) 挂篮施工作业平台步行板宽度不应小于 $0.8\\mathrm{~m}$。\n\n## 10.8.2 挂篮施工应设置人员上下的安全通道，并应符合6.1的规定。宜采用钢斜梯、钢直梯、高处作业水平安全通道等用于人员在作业平台、作业面之间通行。\n\n## 10.8.3 已拆模梁段临边应设置防护栏杆，并应符合5.1、6.1.5的规定。作业面不断变动的临边作业，宜选择可快速拆装并有防脱设计的防护栏杆。\n\n## 10.8.4 挂篮跨线施工应符合7.4.6的规定。\n\n## 10.8.5 非全封闭挂篮作业，挂篮施工作业平台底部应挂设安全平网。\n\n## 10.8.6 水面上空悬浇作业时，挂篮作业面应配置救生圈，已浇筑部分梁段两侧每 $50\\mathrm{~m}$ 应配1只救生圈。\n\n## 10.8.7 应按照规定配备消防器材，应设置防雷保护措施。\n\n## 10.8.8 拆除临时支座时，应设置环墩作业平台及人员上下的安全通道。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d9274b8-f222-4076-80a1-a9c26fed538a', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5 通用作业（Part 2）', '风频发区或台风到来前，存放的大型模板应采取加固措施。\n\n4清理模板或刷脱模剂时，模板应支撑牢固，两片模板间应留有足够的人行通道。\n\n## 5.3钢筋工程\n\n5.3.1 钢筋加工机械所有转动部件应有防护罩。\n\n5.3.2钢筋冷弯作业时，弯曲钢筋的作业半径内和机身不设固定销的一侧不得站人或通行。\n\n5.3.3钢筋冷拉作业区两端应装设防护挡板，冷拉钢筋卷扬机应置于视线良好位置，并应设置地锚。钢筋或牵引钢丝两侧 $3 \\mathrm { m }$ 内及冷拉线两端不得站人或通行。\n\n5.3.4钢筋对焊机应安装在室内或防雨棚内，并应设可靠的接地、接零装置。多台并列安装对焊机的间距不得小于 $3 \\mathrm { m }$ 。对焊作业闪光区四周应设置挡板。\n\n5.3.5 作业高度超过 $2 \\mathrm { m }$ 的钢筋骨架应设置脚手架或作业平台，钢筋骨架应有足够的稳定性。\n\n5.3.6吊运预绑钢筋骨架或成捆钢筋应确定吊点的数量、位置和捆绑方法，不得单点起吊。\n\n## 5.3.7作业平台等临时设施上存放钢筋不得超载。\n\n## 5.4混凝土工程\n\n5.4.1 混凝土拌和前应确认搅拌、供料、控制等系统运行正常。\n\n5.4.2维修、保养或检查清理搅拌系统、供料系统应封闭下料口、切断电源、锁定安全保护装置、悬挂“严禁合闸”安全警示标志，并派专人看守。\n\n5.4.3水泥隔离垫板的刚度及稳定性应满足要求。袋装水泥应交错整齐码放，高度不得超过10袋，且不得靠墙。砂石料堆放不得超过规定高度。\n\n5.4.4混凝土浇筑的顺序、速度应符合施工方案的要求，不得随意更改。\n\n5.4.5吊斗灌注混凝土应设专人指挥起吊、运送、卸料，人员、车辆不得在吊斗下停留或通行，不得攀爬吊斗。\n\n5.4.6泵送混凝土应符合下列规定：\n\n1混凝土输送泵应安装稳固，管道布设应平顺，安装应固定牢靠，接头和卡箍应密封、紧固。\n\n2泵送前应检查泵送和布料系统。首次泵送前应进行管道耐压试验。泵送混凝土时，操作人员应随时监视各种仪表和指示灯，发现异常应立即停机检查。\n\n3输送泵出料软管应设专人牵引、移动，布料臂下不得站人。   \n4混凝土输送管道接头拆卸前，应释放输送管内剩余压力。   \n5清理管道时应设警戒区，管道出口端前方 $1 0 \\mathrm { m }$ 内不得站人。\n\n5.4.7混凝土浇筑过程中应检查模板、支架、钢筋骨架的稳定、变形情况，发现异常，应立即停止作业，并应整修加固。\n\n## 5.4.8混凝土振捣应符合下列规定：\n\n1检修或作业停止，应切断电源。  \n2不得用电缆线、软管拖拉或吊挂振捣器。  \n3装置振捣器的构件模板应坚固牢靠。\n\n5.4.9混凝土养护应符合下列规定：\n\n1覆盖养护时，预留孔洞周围应设置安全护栏或盖板，并应设置安全警示标志，不得随意挪动。\n\n2洒水养护时，应避开配电箱和周围电气设备。\n\n3蒸汽、电热养护时，应设围栏和安全警示标志，并应配置足够、适用的消防器材，非作业人员不得进入养护区域。\n\n## 5.5电焊与气焊\n\n5.5.1电工、焊接与热切割作业人员应按照有关规定经专业机构培训，并应取得相立的从业资格。\n\n5.5.2电工、焊接与热切割作业人员应按规定正确佩戴、使用劳动防护用品。\n\n5.5.3面罩及护目镜应符合现行《职业眼面部防护焊接防护第1部分：焊接防护具》（GB/T3609.1）的有关规定。防护服应符合现行《焊接防护服》（GB15701)的有关规定，并应根据具体的焊接和切割操作特点选择。\n\n5.5.4储存、搬运、使用氧气瓶、乙炔瓶除应符合现行《焊接与切割安全》(GB9448)的有关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 气瓶、阀门、焊具、胶管等均不得沾污油脂，作业人员不得使用油污手套操作。  \n2 压力表、安全阀、橡胶软管和回火保护器等均应定期校验或试验，标识应清晰。  \n3 使用的气瓶应稳固竖立或装在专用车(架)或固定装置上。  \n4 气瓶与实际焊接或切割作业点的距离应大于 $1 0 \\mathrm { m }$ ，无法达到的应设置耐火屏障。  \n5 气割作业氧气瓶与乙炔瓶之间的距离不得小于 $5 \\mathrm { m }$ 。  \n6电、气焊作业点和气瓶存放点应按规定配备灭火器材。\n\n5.5.5电焊机一次侧电源线长度不得大于 $5 \\mathrm { m }$ ；二次侧焊接电缆线应采用防水绝缘橡胶护套铜芯软电缆，长度不宜大于 $3 0 \\mathrm { m }$ ，且进出线处应设置防护罩。\n\n5.5.6电焊钳的绝缘和隔热性能应满足要求，钳柄与导线应连接牢固，电缆芯线不 得外露。\n\n5.5.7电焊机应置于干燥、通风的位置，露天使用电焊机应设防雨、防潮装置，移动电焊机时应切断电源。\n\n5.5.8电焊机外壳接地电阻不得大于40,接地线不得使用建(构)筑物的金属结构、管道、轨道或其他金属物体搭接形成焊接回路。\n\n5.5.9不宜使用交流电焊机。使用交流电焊机时，除应在开关箱内装设一次侧漏电保护器外，尚应安装二次侧空载降压触电保护器。\n\n5.5.10使用过危险化学品的容器、设备、桶槽、管道、舱室等，动火前必须清洗，并经测爆合格。\n\n5.5.11密闭空间内实施焊接及切割，气瓶及焊接电源应置于密闭空间外。\n\n5.5.12 密闭空间焊接作业应设置通风、绝缘、照明装置和应急救援装备。\n\n5.5.13密闭空间焊接作业应设专人监护，金属容器内照明设备的电压不得超过12V。\n\n5.5.14高处电焊、气割作业，作业区周围和下方应采取防火措施，按要求配备消防器材，并应设专人巡视。\n\n5.5.15 雨天严禁露天电焊作业。潮湿区域作业人员必须在干燥绝缘物体上焊接作业。\n\n## 5.6起重吊装\n\n5.6.1起重吊装应符合现行《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》(JGJ276）和《起重机械安全规程第一部分：总则》（GB6067.1）的有关规定。\n\n5.6.2起重机械司机、起重信号司索工、起重机械安装拆卸工应按照有关规定经专业机构培训，并应取得相应的从业资格。\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d960f0d-6613-41dd-b4cc-6138a110c506', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '7 门式起重机', '7 门式起重机## 7.0.1电动葫芦门式起重机的检验应符合表7.0.1的规定。\n\n表7.0.1电动葫芦门式起重机的检验  \n\n\n\n\n\n注：1 $\\pmb { S _ { \\pmb { z } } }$ 为主梁的长度，对箱形梁在距上翼缘板约 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的大筋板处测量，对桁架梁在主弦杆中心线处测量，对工字梁在腹板中心线处测量；2当起重机的额定起重量小于等于50t时，主梁水平弯曲应向走台侧凸曲。\n\n## 7.0.2通用门式起重机的检验应符合表7.0.2的规定。\n\n表7.0.2通用门式起重机的检验  \n\n\n\n\n\n注：1 $S _ { \\pmb { z } }$ 为主梁两端始于第一块大筋板的实测长度，在距上翼缘板约 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的大筋板处测量；2主梁水平弯曲，对双主梁，当起重机的额定起重量小于等于50t时，应向走台侧凸曲；对单主梁应凸向吊钩侧；3 $L _ { 1 }$ 与 $L _ { 2 }$ 应在支腿安装前测量。\n\n## 7.0.3小车的安装应符合下列规定：\n\n1在小车的全行程上，防止脱轨的安全保护装置不应与轨道产生摩擦。\n\n2具有铰接缓冲装置的小车(图7.0.3)在无负荷时，车架端部上平面应向下倾斜，且倾斜量不应大于 $\\mathsf { 5 m m }$\n\n  \n图7.0.3铰接小车架\n\n1—车架端部；2—缓冲装置；3—小车架;4—铰接副；5-车轮组;d—倾斜量7.0.4通用门式起重机安装后，应即装上夹轨器并进行试验。试验时，夹轨器应符合下列规定：\n\n1夹轨器各节点应转动灵活，夹钳、连杆、弹簧、螺杆和闸瓦不应有裂纹和变形。\n\n2夹轨器工作时，闸瓦应在轨道的两侧夹紧，钳口的开度应符合随机技术文件的规定，张开时不应与轨道相碰。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5d97fae5-452a-42f9-8eeb-5f90fbdfac26', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 28）', '项载荷，当出现最严重的反向冲击时，可取到本系数的极大值=3.0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">18</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.3.7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在需要时，应适当考虑此项载荷</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">19</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在需要时，应考虑此项载荷</td></tr></table>\n\n\n#### 犌．2．2．2 塔式起重机的某些部件，当它们的质量明显降低会对合成的载荷效应显著有利时，表 G．6中的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { p A } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p B } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p C } }$ 应适当减小。\n\n### 犌．2．3 加速效应组合\n\n加、减速时作用在塔式起重机结构上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，加速效应按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 回转及小车变幅；  \n2） 回转及臂架俯仰变幅；  \n3） 回转及塔式起重机运行；  \n4） 回转减速，此时有惯性力和离心力，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力按可能同时操作的动作进行组合。\n\n### 犌．2．4 工作状态的计算风压和3狊时距的平均瞬时风速\n\n工作状态的计算风压应限制为：安装时为 $1 2 5 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ ；工作时为 $2 5 0 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ 。相应的3s时距的平均瞬时风速为：安装时为 $1 4 . 1 ~ \\mathrm { m / s }$ ；工作时为 $2 0 . 0 \\ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n上述值推荐用于设计计算，而在操作手册中对实际作业可以规定比此所限制的最大风压相应的更低一些的风速值。\n\n### 犌．2．5 用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合\n\n用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合仅需用表 G．5和 G．6中的载荷组合 A1、A2、A3、A4、B1、B2、B3、B4、C1、C2、C3、C4、C6、C7、C8、C9进行安全分析。\n\n## 犌．3 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n### 犌．3．1 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n许用应力设计法设计用的，见表 G．8；极限状态设计法设计用的，见表 G．9。\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=3>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=7 colspan=1>行</td><td rowspan=3 colspan=1>自重振动载荷，起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．起重机质量引起的，见4.2.1.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5daac394-4f68-4d3b-836f-88122517232f', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '五、事故的预防对策', '五、事故的预防对策1.力求减小吊装绳长度，控制起升高度一定范围内，不得轻易使起升限位动作。2.经常检查维护起升限位器、导绳器及导向杆等有关零部件，如发现损坏及异常应及时修理或更换。3．提高国产磁力起动器质量，加强机械和电气元件寿命试验考核，选用优质磁力起动器。手电门控制按钮应增设总电源开关，如钥匙开关等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5db33688-c448-4660-9942-cc83a4c6e63e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）', '（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5db7cfd7-113c-45a4-99d1-c3b2320b43a5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 1）', '9．7 安全防护装置的设置要求## 9．7．1 总则\n\n安全防护装置是防止起重机械事故的必要措施。包括限制运动行程和工作位置的装置、防起重机超载的装置、防起重机倾翻和滑移的装置、联锁保护装置等，应根据起重机的用途和工作要求设置。\n\n## 9．7．2 限制运动行程和工作位置的安全装置\n\n### 9．7．2．1 起升高度限位器\n\n起升机构均应装设起升高度限位器。当取物装置上升到设计规定的上极限位置时，应能自动切断起升动力源。在此极限位置的上方，还应留有足够的空余高度，以适应上升制动行程的要求。在特殊情况下，还可装设防止越程冲顶的第二级起升高度限位器。\n\n需要时，还应设下降深度限位器；当取物装置下降到设计规定的下极限位置时，应能自动切断下降动力源。\n\n电动机作上述运动方向的电源切断后，仍需保留作相反方向运动的电源。\n\n用内燃机驱动，中间无电气、液压、气压等连接环节而直接进行机械连接的起升机构，可以配备灯光或声响报警装置，以替代限位开关。\n\n### 9．7．2．2 运行行程限位器\n\n起重机和起重小车（悬挂型电动葫芦运行小车除外），应在每个运行方向装设运行行程限位器，在达到设计规定的极限位置时自动切断前进方向的动力源。在运行速度较高（如大于 $1 0 0 \\ \\mathrm { m / m i n } )$ ），或停车定位要求较严的情况下，宜根据需要装设两级运行行程限位器，第一级发出减速信号并按规定要求减速，第二级应能自动断电并停车。\n\n如果在正常作业时起重机经常到达运行的极限位置，司机室的最大减速度不应超过 $2 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。\n\n### 9．7．2．3 幅度限位器\n\n#### 9．7．2．3．1 对动力驱动的动臂变幅的起重机（液压变幅除外），应在臂架俯仰行程的极限位置处设臂架低位置和高位置的幅度限位器。\n\n#### 9．7．2．3．2 对采用移动小车变幅的塔式起重机，应装设幅度限位装置以防止可移动的起重小车快速达到其最大幅度或最小幅度处。最大变幅速度超过 $4 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$ 的起重机，在小车向外运行且当起重力矩达到额定值的 $80 \\%$ 时，应自动转换为低速运行。\n\n### 9．7．2．4 幅度指示器\n\n具有变幅机构的起重机，应装设幅度指示器（或臂架仰角指示器）。\n\n### 9．7．2．5 防止臂架向后倾翻的装置\n\n具有臂架俯仰变幅机构的起重机，应装设防止臂架后倾装置（例如一个带缓冲的机械式的止挡杆），以保证当变幅机构的行程开关失灵时，能阻止臂架向后倾翻。\n\n### 9．7．2．6 回转限位\n\n不设回转集电滑环或需要限制回转范围时，回转机构应装设回转角度限位器。\n\n### 9．7．2．7 回转锁定装置\n\n需要时，流动式起重机及其他回转起重机或起重机的回转部分应装设回转锁定装置。\n\n### 9．7．2．8 支腿回缩锁定装置\n\n工作时利用支腿支承作业的流动式起重机，支腿伸出定位应由液压系统实现；且应装设支腿回缩锁定装置，使支腿在缩回后，能可靠地锁定。\n\n### 9．7．2．9 防碰撞装置\n\n当两台或两台以上的起重机或起重小车运行在同一轨道上时，应装设防碰撞装置。在发生碰撞的任何情况下，司机室内的减速度不应超过 $5 ~ \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n### 9．7．2．10 缓冲器及端部止挡\n\n在轨道上运行的起重机的运行机构、起重小车的运行机构及起重机的变幅机构等均应装设缓冲器或缓冲装置。缓冲器或缓冲装置可以安装在起重机上或轨道端部止挡装置上。\n\n轨道端部止挡装置应牢固可靠，防止起重机脱轨。\n\n螺杆和齿条等变幅驱动机构，应在变幅齿条和变幅螺杆的末端装设端部止挡防脱装置，以防止臂架在低位置发生坠落。\n\n### 9．7．2．11 偏斜指示器或限制器\n\n跨度大于 $4 0 ~ \\mathrm { m }$ 的门式起重机和装卸桥应装设偏斜指示器或限制器。当两侧支腿运行不同步而发生偏斜时，能向司机指示出偏斜情况，在达到设计规定值时，还应使运行偏斜得到调整和纠正。\n\n### 9．7．2．12 水平仪\n\n利用支腿支承或履带支承进行作业的起重机，应在下车架或底座上装设水平仪，用来检查起重机底座的倾斜程度。\n\n## 9．7．3 防超载的安全装置\n\n### 9．7．3．1 起重量限制器\n\n工作中有超载可能的起升机构，应装设起重量限制器。\n\n当实际起重量超过 $9 5 \\%$ 额定起重量时，起重量限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量在 $1 0 0 \\% \\sim 1 1 0 \\%$ 的额定起重量之间时，起重量限制器起作用，此时应自动切断起升动力源，但应允许物品作下降运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或非平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重量限制器。\n\n### 9．7．3．2 起重力矩限制器\n\n额定起重量随工作幅度变化的起重机，应装设起重力矩限制器。\n\n当实际起重量超过实际幅度所对应的起重量的额定值的 $9 5 \\%$ 时，起重力矩限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量大于实际幅度所对应的额定值但小于 $110 \\%$ 的额定值时，起重力矩限制器起作用，此时应自动切断不安全方向（上升、幅度增大、臂架外伸或这些动作的组合）的动力源，但应允许机构作安全方向的运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5dc18da8-ed61-4c69-b965-935232ae644e', '141《低合金高强度结构钢》（GB-T1591-2018）.md', '1范围', '1范围本标准规定了低合金高强度结构钢的牌号表示方法、订货内容、尺寸、外形、重量、技术要求、试验方法、检验规则、包装、标志和质量证明书。\n\n本标准适用于一般结构和工程用低合金高强度结构钢钢板、钢带、型钢、钢棒等。其化学成分也适用于钢坏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5dd2ce6d-0457-4f1e-8707-a731aeb285c3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9.7 成孔、成桩检验', '9.7 成孔、成桩检验## 9.7.1 钻孔灌注桩在终孔后，应对桩孔的孔位、孔径、孔形、孔深和倾斜度进行检验；清孔后，应对孔底的沉淀厚度进行检验。挖孔桩终孔并对孔底处理后，应对桩孔孔位、孔径、孔深、倾斜度及孔底处理情况等进行检验。\n\n## 9.7.2 孔径、孔形、倾斜度和孔底沉淀厚度宜采用专用仪器检测，孔深可采用专用测绳检测。采用钻杆测斜法量测桩的倾斜度时，量测应从钻孔平台顶面起算至孔底。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5dd3180f-1f14-4149-8bab-8bbc7900e13f', '10《粗直径钢丝绳》（GB-T20067-2017）.md', '9.6 数值修约', '9.6 数值修约数值修约按 YB/T081的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ddd091e-b6bd-488d-b4a0-6da9366fc4b7', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '附件 5 运梁车作业过程检查表', '附件 5 运梁车作业过程检查表项目名称：运梁车作业过程检查  \n日期：  \n\n\n<<<HTBL|76ed7525d1004470ea6c1adf63b5d685e|END>>>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ddee5df-7246-42e0-857c-112ab636b02c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 1）', '7．8 电线电缆及其敷设## 7．8．1 电线电缆选型\n\n电线电缆应选用铜芯多股软线，并根据电压等级、环境温度、敷设方式来选定。\n\n## 7．8．2 电线电缆截面选择\n\n### 7．8．2．1 导线截面应根据导线所承受的负载电流、线路允许的电压降、工作环境温度和敷设方式所要求的机械强度等来确定。\n\n### 7．8．2．2 起重机外部连接用电线电缆截面选择：对于多股单芯导线，截面不应小于 $1 . 5 ~ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ；对于多股多芯电缆，截面不应小于 $1 . 0 \\ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ ；对于电子装置、油压伺服机构、检测与传感元件的连接线，其截面不作规定。\n\n## 7．8．3 导线的负载电流\n\n### 7．8．3．1 导线的负载电流为负载（电动机或其他用电器）在额定载荷下工作时的等效发热电流，即负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．2 导线的载流量不应小于负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．3 对于供电给单机构电动机的导线，其负载电流为电动机的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．4 对于起重机的总电源导线，其负载电流应按式（138）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { W } } = I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } } + I _ { \\mathrm { A U X I } }\n$$\n\n……（138）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ — 总电源导线的额定工作电流，称作起重机工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ — 功率最大机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 其他两个可能同时工作的机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { A U X I } }$ — 辅助电气设备与控制所需的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ 的接电持续率与电动机额定工作电流对应的接电持续率相同，计算时应按等效发热原则统一接犑犆 犑犆电持续率，通常采用 $J C = 4 0 \\%$ 或 $J C = 1 0 0 \\%$ 。作为供电滑线设计依据时，应同时向用户提供工作电流值与相应的接电持续率。\n\n## 7．8．4 电压降\n\n### 7．8．4．1 总电压降\n\n对交流电源供电，在尖峰电流时，自供电变压器的低压母线至起重机任何一台电动机端子上的电源98\n\n的总电压降最大不得超过额定电压的 $1 5 \\%$ 。\n\n### 7．8．4．2 起重机内部电压降\n\n起重机内部电压降指自起重机供电点至各机构电动机端子，在最大起动电流下，线路可能产生的最大电压降。\n\n对于滑触线供电，起重机供电点指大车集电器；对于电缆卷筒或拖缆供电，起重机供电点指卷筒电缆或拖缆在地面开关柜的接线处。起重机内部电压降不应超过 $5 \\%$ 。\n\n特殊情况下，供电电压波动范围和起重机内部电压降，可由制造商和用户协商确定，但总电压降应符合7．8．4．1的规定。\n\n### 7．8．4．3 交流电导线电压降\n\n忽略导线单位长度的感抗时，导线电压降按式（139）计算：犔犐\n\n$$\n\\Delta U = \\frac { \\sqrt { 3 } L I \\cos \\varphi } { S \\gamma }\n$$\n\n……（139）\n\n式中：\n\n$\\Delta U$ — 导线的电压降，单位为伏特（V）；$L$ 导线有效长度，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；1 最大工作电流，单位为安培(A)；  \ncos — 功率因数；S 导线截面，单位为平方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 2 } }$ ）；导线电导率，单位为米每欧姆平方毫米 $\\mathrm { ( m / \\Omega \\cdot \\ m m ^ { 2 } }$ ，铜取 $5 0 ( \\mathrm { m } / \\Omega \\cdot \\mathrm { m m } ^ { 2 }$\n\n### 7．8．4．4 最大工作电流\n\n单台电动机的最大工作电流为设计选定的最大起动电流。对于绕线转子电动机一般取犐 犐 犐 $2 , 2 \\ I _ { N } \\sim$ $2 . 5 ~ I _ { N }$ ，对于变频控制的笼型电动机一般取为犐 $1 . 5 ~ I _ { N } { \\sim } 1 . 8 ~ I _ { N }$ ，对于直接起动的笼型电动机参照电动机产品样本数据查取。 $I _ { N }$ 为电动机的额定工作电流。\n\n单台起重机的最大工作电流，按功率最大机构的电动机处于起动状态、其余可能同时工作机构的电动机处于额定工作状态时的电流进行计算，见式（140）。\n\n一般考虑三个机构同时工作的情况。\n\n$$\nI _ { \\mathrm { m a x } } = K I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } }\n$$\n\n……（140）\n\n式中：\n\nmax— 起重机最大工作电流，单位为安培（A）；$K$ -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ddf6988-c60e-4550-9afe-9cd68a57eb4d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.4 减速器的选择', '6.1.4.4 减速器的选择## 6.1.4.4.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与起升机构减速器相同。\n\n## 6.1.4.4.2 平衡臂架式变幅机构、牵引小车式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5de05cf8-1e07-4641-a59c-5b7f722995b0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合（Part 2）', 'r><td rowspan=1 colspan=1>HC1</td><td rowspan=1 colspan=1>0.17</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 05</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>HCz</td><td rowspan=1 colspan=1>0.34</td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>HC3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.51</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 15</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>HCA</td><td rowspan=1 colspan=1>0.68</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 20</td></tr></table>\n\n\n![](images/11d4170169703f090d2ccde10698f973dd459b9765ae8be9c7df24619a41a661.jpg)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5de1e6a8-f79e-4855-ad27-973027329ece', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 7）', 'owspan=1 colspan=1>1.70</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=16>注：计算非工作状态风载荷时,可沿高度划分成10m高的等风压段，以各段中点高度的系数Kn(即表列数字)乘以计算风压;也可以取结构顶部的计算风压作为起重机全高的定值风压。</td></tr></table>\n\n\n对臂架长度不大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 且臂架不工作时能方便放倒在地上的流动式起重机、带伸缩臂架的低位回转起重机和依靠自身机构在非工作时能够将塔身方便缩回的塔式起重机，只需按其低位置进行非工作状态风载荷验算。在这些起重机的使用说明书中都要写明，在不工作时要求将臂架和塔身固定好，以使其能抗御暴风的袭击。\n\n#### 4．2．3．2 碰撞载荷\n\n起重机的碰撞载荷是指同一运行轨道上两相邻起重机之间碰撞或起重机与轨道端部缓冲止挡件碰撞时产生的载荷，起重机应设置减速缓冲装置以减小碰撞载荷。\n\n##### 4．2．3．2．1 作用在缓冲器的连接部件上或止挡件上的缓冲碰撞力\n\n对于桥式、门式、臂架起重机，以额定运行速度计算缓冲器的连接与固定部件上和止挡件上的缓冲碰撞力。\n\n##### 4．2．3．2．2 作用在起重机结构上的缓冲碰撞力\n\n###### 4．2．3．2．2．1 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ ，不必考虑此缓冲碰撞力。\n\n###### 4．2．3．2．2．2 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ 时，应考虑以下情况的缓冲碰撞力：\n\na） 对装有终点行程限位开关及能可靠起减速作用的控制系统的起重机，按减速后的实际碰撞速度（但不小于 $50 \\%$ 的额定运行速度）来计算各运动部分的动能，由此算出缓冲器吸收的动能，从而算出起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nb） 对未装可靠的自动减速限位开关的起重机，碰撞时的计算速度：大车（起重机）取 $8 5 \\%$ 的额定运行速度，小车取额定运行速度，以此来计算缓冲器所吸收的动能，并按该动能来计算起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nc） 在计算缓冲碰撞力时，对于物品被刚性吊挂或装有刚性导架以限制悬吊的物品水平移动的起重机，要将物品质量的动能考虑在内；对于悬吊的物品能自由摆动的起重机，则不考虑物品质量动能的影响。  \nd） 缓冲碰撞力在起重机上的分布，取决于起重机（对装有刚性导架限制悬吊物品摆动的起重机，还包括物品）的质量分布情况。计算时要考虑小车处在最不利位置，计算中不考虑起升冲击  系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 。\n\n##### 4．2．3．2．3 缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { \\textup { 7 } }$\n\n用 $\\phi _ { 7 }$ 与缓冲碰撞力相乘，来考虑用刚体模型分析所不能估算的弹性效应。 $\\phi _ { 7 }$ 的取值与缓冲器的特性有关：对于具有线性特性的缓冲器（如弹簧缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．25；对于具有矩形特性的缓冲器（如液压缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．6；对其他特性的缓冲器（如橡胶、聚氨酯缓冲器等）， $\\phi _ { 7 }$ 的值要通过试验或计算确定，见图6。\n\n$$\n\\xi = \\frac { 1 } { \\hat { F } _ { \\mathrm { \\times } } \\hat { u } } \\int _ { 0 } F _ { \\mathrm { \\times } } \\mathrm { d } u\n$$\n\n式中：\n\n$\\xi$ -—相对缓冲能量。具有线性特性的缓冲器， $\\xi = 0 , 5$ ;具有矩形特性的缓冲器， $\\xi = 1 , 0$ ；\n\n![](images/b0fc2a8bf57d766f771c6cddcb2208acdbbc283ff35cc0b78802523c9a696e69.jpg)  \n图 6 系数 $\\phi _ { \\gamma }$ 的取值\n\n$\\hat { F } _ { \\times }$ — 最大缓冲碰撞力；  \n$\\hat { u }$ 最大缓冲行程；  \n$F _ { \\mathrm { { s } } }$ — 缓冲碰撞力；$u$ —缓冲行程。$\\phi _ { 7 }$ 的中间值的估算如下：若 $0 \\leqslant \\xi \\leqslant 0 . 5 , \\phi _ { 7 } = 1 . 2 5$ ；若 $0 . 5 < \\xi < 1 . 0 , \\phi _ { \\bar { \\imath } } = 1 . 2 5 + 0 . 7 ( \\xi - 0 . 5 )$ 。\n\n##### 4．2．3．2．4 在刚性导架中升降的悬吊物品的缓冲碰撞力\n\n对于物品沿刚性导架升降的起重机，要考虑该物品和固定障碍物碰撞引起的缓冲碰撞力。此力是作用在物品所在的高度上并力图使起重机小车车轮抬起的水平力，见4．2．3．3。犘\n\n#### 4．2．3．3 倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { s L } }$\n\n对带有刚性升降导架的起重机，如果起重机在水平移动时受到水平方向的阻碍与限制，例如在起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5decffd1-881c-4001-afbb-0d0999a69c73', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 13）', '=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．雪和冰载荷,见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YPB7</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>YpC7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．温度变化引起的载荷，见4.2.2.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YPB8</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>YPC8</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>偏斜水平侧向载荷</td><td rowspan=2 colspan=2>偏斜运行时的水平侧向载荷，见4.2. 2.1,4.2. 2. 2</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>YpB9</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>YpC9</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5df44b96-a463-4c3a-becf-eb1c06d8e6e3', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '9 电磁铁', '9 电磁铁9.0.1电磁铁的铁芯表面,应清洁、无锈蚀。\n\n9.0.2电磁铁的衔铁及其传动机构的动作应迅速、准确和可靠，并无卡阻现象。直流电磁铁的衔铁上，应有隔磁措施。\n\n9.0.3制动电磁铁的衔铁吸合时，铁芯的接触面应紧密地与其固定部分接触，且不得有异常响声。\n\n9.0.4有缓冲装置的制动电磁铁，应调节其缓冲器道孔的螺栓，使衔铁动作至最终位置时平稳、无剧烈冲击。\n\n9.0.5采用空气隙作为剩磁间隙的直流制动电磁铁，其衔铁行程指针位置应符合产品技术文件的规定。\n\n9.0.6牵引电磁铁固定位置应与阀门推杆准确配合，使动作行程符合设备要求。\n\n9.0.7起重电磁铁第一次通电检查时，应在空载（周围无铁磁物质)的情况下进行，空载电流应符合产品技术文件的规定。\n\n9.0.8有特殊要求的电磁铁，应测量其吸合与释放电流，其值应符合产品技术文件的规定及设计要求。\n\n9.0.9双电动机抱闸及单台电动机双抱闸电磁铁动作应灵活一致。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5df5ac3c-0a17-4ee0-942c-907701e4eafc', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3水泥试验（Part 2）', '源和收尘器由功率不小于600W 的工业吸尘器和小型旋风收尘筒或由其他具有相当功能的设备组成。\n\n  \n图 T0502-3筛座（尺寸单位：mm）\n\n1-喷气嘴；2-微电机；3-控制板开口；4-负压表接口；5-负压源及收尘器接口；6-壳体\n\n  \n图 $\\mathrm { T } 0 5 0 2 – 4$ 喷气嘴上开口（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n2.3 水筛架和喷头：应符合现行《水泥标准筛和筛析仪》（JC/T 728）的规定，但其中水筛架上筛座内径为 $1 4 0 _ { - 3 } ^ { + 0 } \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.4 天平：量程应不小于 $1 0 0 \\mathrm { g }$ ，感量不大于 $0 . 0 1 \\mathrm { g }$\n\n### 3试验准备\n\n水泥样品应充分拌匀，通过 $0 . 9 \\mathrm { m m }$ 方孔筛，记录筛余物情况，要防止过筛时混进其他粉体。\n\n### 4试验步骤\n\n#### 4.1负压筛法\n\n（1）筛析试验前，应把负压筛放在筛座上，盖上筛盖，接通电源，检查控制系统，调节负压至 $4 0 0 0 { \\sim } 6 0 0 0 \\mathrm { P a }$ 范围内。\n\n（2）试验称取试样 $1 0 \\mathrm { g }$ ，称取试样精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { g }$ 。\n\n（3）试样置于洁净的负压筛中，盖上筛盖，放在筛座上，开动筛析仪连续筛析120s，在此期间如有试样附着在筛盖上，可轻轻地敲击，使试样落下。筛毕，用天平称量筛余物质量，精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { g }$ 。\n\n（4）当工作负压小于 $4 0 0 0 \\mathrm { P a }$ 时，应清理吸尘器内水泥，使负压恢复正常。\n\n#### 4.2 水筛法\n\n（1）筛析试验前，调整好水压及水筛架的位置，使其能正常运转。喷头底面和筛网之间距离为 $3 5 { \\sim } 7 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n（2）称取试样 $5 0 \\mathrm { g }$ ，置于洁净的水筛中，立即用淡水冲洗至大部分细粉通过后，放在水筛架上，用水压为 $0 . 0 5 \\mathrm { { M P a } \\pm 0 . 0 2 \\mathrm { { M P a } } }$ 的喷头连续冲洗180s。筛毕，用少量水把筛余物冲至蒸发皿中，等水泥颗粒全部沉淀后，小心倒出清水，烘干并用天平称量筛余物质量，精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { g }$ 。\n\n#### 4.3 试验筛的清洗\n\n试验筛必须保持洁净，筛孔通畅，使用10次以后要进行清洗。金属框筛、铜丝网筛清洗时应用专门的清洗剂，不可用弱酸浸泡。\n\n### 5结果计算\n\n水泥试样筛余百分数，按式（T0502-1）计算：\n\n$$\nF = \\frac { R _ { s } } { m } { \\times } 1 0 0 \\%\n$$\n\n式中： $F$ ——水泥试样的筛余百分数 $( \\% )$ ）；$R _ { s }$ ——水泥筛余物的质量（g）；$m$ ——水泥试样的质量（g）。\n\n结果计算精确至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n### 6结果处理\n\n6.1修正系数的测定，应按附录 $\\mathrm { T } 0 5 0 2 \\mathrm { A }$ 进行。以两次平行试验结果(经修正系数修正)的算术平均值为测定值，结果精确至 $0 . 1 \\%$ ；当两次筛余结果相差大于 $0 . 3 \\%$ 时，试验数据无效，需重新试验。\n\n6.2 负压筛法与水筛法测定的结果发生争议时，以负压筛法为准。\n\n### 7试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称;  \n（2）试样编号；  \n（3）原材料的品种、规格和产地;  \n（4）试验日期及时间；  \n（5）仪器设备的名称、型号及编号;  \n（6）环境温度和湿度；  \n（7）试验采用方法；（8）执行标准；  \n（9）水泥试样的筛余百分数；  \n（10）需要说明的其他内容。\n\n### 附录T0502A 水泥试验筛的标定方法\n\nA.1用一种已知 $4 5 \\mu \\mathrm { m }$ 标准筛筛余百分数的粉状试样（该试样不受环境影响，筛余百分数不发生变化）作为标准样；按本方法第4条的试验步骤，测定标准样在试验筛上的筛余百分数。\n\nA.2 试验筛修正系数，按式（T0502A-1）计算：\n\n$$\nC { = } \\frac { F _ { n } } { F _ { t } }\n$$\n\n(T 0502 A-1)\n\n式中： $C$ ——试验筛修正系数；\n\n$F _ { n }$ ——标准样给定的筛余百分数 $( \\% )$ ）：\n\n$F _ { t }$ ——标准样在试验筛上的筛余百分数 $( \\% )$ ）。\n\n结果计算精确至0.01。\n\n注：修正系数C超出0.80\\~1.20范围时，试验筛应予以淘汰，不得使用。\n\nA.3 水泥试样筛余百分数结果修正，按式（T0502A-2）计算：\n\n$$\n\\boldsymbol { F _ { \\mathrm { c } } } = \\boldsymbol { C \\cdot F }\n$$\n\n(T 0502 A-2)\n\n式中： $F _ { \\mathrm { c } }$ ———水泥试样修正后的筛余百分数 $( \\% )$ ）；\n\n$C$ ——试验筛修正系数；\n\n$F$ ——水泥试样修正前的筛余百分数 $( \\% )$ ）。\n\n结果计算精确至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n## 条文说明\n\n本方法参照《水泥细度检验方法筛析法》（GB1345一2005）编制，增加了 $4 5 \\mu \\mathrm { m }$ （325目）试验筛筛析方法。其原理是采用 $4 5 \\mu \\mathrm { m }$ （325目）筛对水泥试样进行筛析试验，用');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5dfd5373-1bd2-4238-b21d-9b4b0953d9c7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 2）', '$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4。犕犕\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o x } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o x } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } )\n$$\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o y } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o y } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } )\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o x } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } \\mathrm { ~ , ~ } M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o y } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } \\mathrm { ~ - ~ }$ — 结构件两端的端部弯矩比值，其绝对值不大于1，两个端弯矩使构件轴线产生同向挠曲时，其比值为正 $( + )$ ，反向挠曲时，其比值为负 $( - )$ ）。\n\n$M _ { \\mathrm { o x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { o y } }$ ———构件的端部弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ~ ( N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m m ) }$ ）。\n\n$C _ { \\mathrm { h x } } \\mathcal { C } _ { \\mathrm { h y } }$ — 横向载荷弯矩系数， $C _ { \\mathrm { h } } { = } 1 { - } k \\ \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } }$ 其中 $k$ 的值为：\n\na） 当横向载荷为一个集中力，且两端简支或一端固接一端自由时， $k = 0 , 2$ ；  \nb） 当为多个集中载荷或分布载荷，且两端简支时， $k = 0$ ；c） 当为多个集中载荷或分布载荷，一端固接一端自由时， $k = 0 , 3$ ；  \nd） 无论何种载荷，一端固接一端简支时， $k = 0 , 3$ ；  \ne） 无论何种载荷，两端固接时， 犖 犆犆 $k = 0 , 4$ ；\n\n$N _ { \\mathrm { E x } } \\setminus N _ { \\mathrm { E y } }$ 对应于 $C _ { \\mathrm { h x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { h y } }$ 。无法判定时，取 $C _ { \\mathrm { h } } = 1$ 。\n\n$M _ { \\mathrm { h x } } \\mathbf { \\nabla } \\cdot M _ { \\mathrm { h y } }$ ———由横向载荷在构件中引起的弯矩，单位为牛毫米犕犕 犆犕犆犕 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ）。\n\n当 $M _ { \\mathrm { h } }$ 与 $M _ { 0 }$ 方向相反，且 $| C _ { \\mathrm { h } } M _ { \\mathrm { h } } | { < } 2 C _ { \\mathrm { 0 } } M _ { \\mathrm { 0 } }$ 时，取 $M _ { \\mathrm { h } }$ 为零。\n\n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 结构构件截面受压侧的抗弯模量，单位为三次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ）。\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数， $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按附录 $\\mathrm { L }$ 选取。\n\n符合5．6．2．1情况之一的双向压弯构件，不必验算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性。\n\n若式（M ．1）中第2项和第3项之和（即弯矩所引起的应力）与第1项（即轴力引起的应力）之比，小ψ于或等于 $( \\psi ^ { - 1 ) }$ ）时，则双向压弯构件应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。\n\n## 犕．1．2 对空间格构式构件还应将其受压弦杆及受压腹杆视为轴心压杆，以验算其单肢稳定性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5dfe640d-d8c5-4bc2-8826-5314f4e0192d', '142《架桥机使用说明书》.md', '4、架桥机重要技术性能', '4、架桥机重要技术性能## 4.1重要技术性能\n主梁外形尺寸：长 $\\times$ 宽 $\\times$ 高： $8 0 \\times 6 . 5 \\times 2 . 8$ (m)\n设计最大起重能力：150T\n合用跨径：20-50m\n最大梁段重：7.03T\n最大梁段长度：10.435m\n\n## 4.2 液压系统\n每台架桥机配液压站共5套，其中4套布置于架桥机的两侧前、中支腿处，用于顶升支腿油缸和边梁吊架油缸，加一套布置于后支腿处，用来顶起后支点的两侧油缸。液压元件如下表所示：\n\n\n\n\n\n## 4.3电气系统\n架桥机电气控制系统采用集中控制方式，对卷扬机升降、主梁平车纵横移动和天车行走等动作实行控制。控制柜的关键部分是OMRONC60P可编程序控制器。程控器将按钮操作、限位开关动作等信号作处理后，向各工作电机发出指令，并对电机工作状况进行控制。天车采用滑触式导管供电，并通过电缆滑车拖动信号线来传播控制信号。\n\n主控柜安装在主梁内，各驱动电机附近还装有分控箱。限位开关装在行走轨道各级限位，起安全保护作用。\n\n卷扬机起吊、主梁行走和天车移动三大系统的控制相对独立，每次只保证一套系统工作。操作盘上，各系统动作可有联动、点动、长动等多种组合。所有系统电机工作台均有显示。为了提高工效，架桥机配置有电子监控系统，分置于卷扬机吊钩上极限和主梁前支腿纵横移、中支腿横移等位。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e24ba71-6c29-46f8-8bc5-fcbeeefd1b9f', '1《中华人民共和国水土保持法》（主席令第39号）.md', '第一章总则', '第一章总则第一条 为了预防和治理水土流失，保护和合理利用水土资源，减轻水、旱、风沙灾害，改善生态环境，保障经济社会可持续发展，制定本法。\n\n第二条 在中华人民共和国境内从事水土保持活动，应当遵守本法。\n\n本法所称水土保持，是指对自然因素和人为活动造成水土流失所采取的预防和治理措施。\n\n第三条 水土保持工作实行预防为主、保护优先、全面规划、综合治理、因地制宜、突出重点、科学管理、注重效益的方针。\n\n第四条 县级以上人民政府应当加强对水土保持工作的统一领导，将水土保持工作纳入本级国民经济和社会发展规划，对水土保持规划确定的任务，安排专项资金，并组织实施。\n\n国家在水土流失重点预防区和重点治理区，实行地方各级人民政府水土保持目标责任制和考核奖惩制度。\n\n第五条 国务院水行政主管部门主管全国的水土保持工作。\n\n国务院水行政主管部门在国家确定的重要江河、湖泊设立的流域管理机构(以下简称流域管理机构)，在所管辖范围内依法承担水土保持监督管理职责。\n\n县级以上地方人民政府水行政主管部门主管本行政区域的水土保持工作。\n\n县级以上人民政府林业、农业、国土资源等有关部门按照各自职责，做好有关的水土流失预防和治理工作。\n\n第六条 各级人民政府及其有关部门应当加强水土保持宣传和教育工作，普及水土保持科学知识，增强公众的水土保持意识。\n\n第七条 国家鼓励和支持水土保持科学技术研究，提高水土保持科学技术水平，推广先进的水土保持技术，培养水土保持科学技术人才。\n\n第八条 任何单位和个人都有保护水土资源、预防和治理水土流失的义务，并有权对破坏水土资源、造成水土流失的行为进行举报。\n\n第九条 国家鼓励和支持社会力量参与水土保持工作。\n\n对水土保持工作中成绩显著的单位和个人，由县级以上人民政府给予表彰和奖励。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e2c11a7-6834-42ca-81ea-ff3ebd4800a9', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验步骤', '4 试验步骤## 4.1 出浆量试验步骤：\n\n（1）试验前用湿布擦拭出浆量筒内壁及透明圆盘。\n\n（2）取质量均匀、有代表性的水泥混凝土试样 $1 6 \\mathrm { k g }$ ，精确至 $5 \\mathrm { g }$ 。\n\n（3）将试样分两层装入出浆量筒，底层应超过半筒，上层应高出筒口。装料时应避免自由下倒，以防试样离析；每装一层用捣棒从出浆量筒周边向中心螺旋形均匀插捣 25 次。插捣底层时，捣棒应贯穿整个深度但不触及筒底；插捣上层时，捣棒应插入底层表面以下$1 0 { \\sim } 2 0 \\mathrm { m m }$ 。每层插捣后，用橡皮锤均匀敲击出浆量筒周围10次，以消除插捣产生的孔洞；上层插捣完毕后，将表面抹平。\n\n（4）记下振动前出浆量筒和混凝土的总质量（ $m _ { 0 }$ ）。启动振动台，同时按下秒表，20s时立刻停止，振动结束后用抹布抹去出浆量筒外壁浆体并称取质量 $m _ { \\mathrm { l } }$ 。\n\n（5）仪器每测试一次后，必须将容器、筒模及透明圆盘洗净擦干，并在滑杆等处涂薄层黄油，以备下次使用。\n\n## 4.2 松铺系数试验步骤：\n\n（1）将出浆量筒更换为维勃稠度仪容量筒，重复本方法4.1中（1）～（3）的试验步骤。（2）将装有试样的维勃稠度仪容量筒固定在振动台上，并把透明圆盘连同荷重及配重砝码加到拌合物顶面，测量圆盘表面距维勃稠度仪容量筒顶面的高度，垂直方向测量四次，取算术平均值为 $H _ { 1 }$ 。（3）启动振动台，同时按下秒表，20s时立刻停止。振动结束后，测量圆盘表面距维勃稠度仪容量筒顶面的高度，垂直方向测量四次，取算术平均值为 $H _ { 2 }$ 。（4）仪器每测试一次后，必须将容器、筒模及透明圆盘洗净擦干，并在滑杆等处涂薄层黄油，以备下次使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e31a35f-750b-4981-a1c5-266eb38db79a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 3）', ' { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折减系数 $\\eta$ 值按表17中的 $a / b { = } 1$ 时相对应的结构迎风面充实率 $\\varphi$ 查取。\n在正方形塔架中，当风沿塔身截面对角线方向作用时，风载荷最大，可 取 为 正 向 迎 风 面 风 载 荷的1．2倍。\n\n\n\n空气动力长细比 $=$ 构件长度 或迎风面的截面高（宽）度\n\n在格构式结构中，单根构件的长度 $l _ { i }$ 取为相邻节点的中心间距，参见b)图。\n\n\n\n结构迎风面充实率 $\\varphi =$ 实体部分面积 A M Xbi轮廓面积 A LXB\n\n\n\n  \n图 5 风力系数计算中的定义\n\n### 4．2．2．3．6 挡风折减系数\n\n挡风折减系数的计算有以下两种情况：\n\na） 两片构件的挡风折减\n\n当两片等高且型式相同的构件或构架平行布置相互遮挡时，迎风面的构件或构架上的风载荷仍用式（11）或式（12）进行计算；被前片构件遮挡的后片构件的风载荷计算，应考虑前片对后片的挡风折减作用，即用后片的迎风面积乘以挡风折减系数犫 $\\eta$ 来计算， $\\eta$ 值随图 $5 \\ \\mathrm { b }$ ）定义的结构迎风面的充实率 $\\varphi$ 和图5c）定义的间隔比 $a / b$ 的值选取，见表17。\n\n表 17 挡风折减系数 $\\eta$   \n\n\n\n\n\n#### b） $n$ 片构件的挡风折减\n\n对于 $n$ 片型式相同且彼此等间隔平行布置的结构或构件，在纵向风力作用下，应考虑前片结构对后犃片结构的重叠挡风折减作用，此时结构纵向的总迎风面积 $A$ 按式（14）计算：\n\n$$\nA = ( 1 + \\eta + \\eta ^ { 2 } + \\cdots + \\eta ^ { n - 1 } ) \\varphi A _ { 0 1 } = \\frac { 1 - \\eta ^ { n } } { 1 - \\eta } \\varphi A _ { 0 1 } ~ . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n……( 14 )\n\n式中：\n\n$A$ -结构纵向的总迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；$\\eta$ 挡风折减系数；$\\varphi$ 第一片结构的迎风面充实率；$A _ { 0 1 }$ — 第一片结构的外形轮廓面积，单位为平方米犃 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ）。\n\n当按式（14）算得的迎风面积 $A$ 和用式（11）或式（15）计算结构总风载荷时，因各片结构型式相同，犆只用其中一片结构的风力系数 $C$ 相乘即可。\n\n### 4．2．2．4 雪和冰载荷\n\n对于某些地区，应当考虑雪和冰载荷。也应考虑由于冰、雪积结引起受风面积的增大。\n\n### 4．2．2．5 温度变化引起的载荷\n\n一般情况不考虑温度载荷；但在某些地区，如果起重机在安装时与使用时温度差异很大，或者跨度较大的超静定结构（如跨度达 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 以上的双刚性支腿的门式起重机），则应当考虑因温度变化引起结构件膨胀或收缩受到约束所产生的载荷，本项载荷的计算可根据用户提供的有关资料进行。\n\n### 4．2．3 特殊载荷\n\n特殊载荷是指在起重机非正常工作时或不工作时的特殊情况下才发生的载荷，包括由起重机试验、受非工作状态风、缓冲器碰撞及起重机（或其一部分）发生倾翻、起重机意外停机、传动机构失效或起重机基础受到外部激励等引起的载荷。在防疲劳失效的计算中也不考虑这些载荷。犘\n\n#### 4．2．3．1 非工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { w } \\mathbb { I } }$\n\n非工作状态风载荷，是起重机在不工作时能承受的最大风力作用。非工作状态计算风压和与之相应的计算风速列于表18中。计算非工作状态风载荷时，要用表19所列的风压高度变化系数来计及受风部位离地高度的影响。将此风载荷与起重机相应的自重载荷进行组合，用于验算非工作状态下起重机零部件及金属结构的强度、起重机整机抗倾覆稳定性，并进行起重机的抗风防滑装置、锚定装置等的\n\n设计计算。\n\n起重机非工作状态风载荷按式（15）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { w \\ I I } } } = C K _ { \\mathrm { { h } } } \\rho _ { \\parallel } A\n$$\n\n……（15）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 起重机的非工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ -同式（11)；  \n$K _ { \\mathrm { h } }$ — 风压高度变化系数，见表19；  \n$\\phi _ { \\mathbb { I } }$ 非工作状态计算风压，见表18,单位为牛每二次方米 $\\mathrm { { ( N / m ^ { 2 } } }$ ）；$A$ 同式(11)。\n\n在计算非工作状态风载荷时，还应考虑从总起升质量 $m$ 中卸除了有效起升质量 $\\Delta m$ 后还悬吊着的吊具质量 $\\eta m$ 仍受到的非工作风力的作用，系数为 $\\eta ^ { = 1 - ( \\Delta m / m ) }$ 。\n\n表 18 非工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<<<HTBL|4cb5e4486134046bc68d388760edef2|END>>>\n\n\n表 19 风压高度变化系数 $\\pmb { K } _ { \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e35709d-e840-4101-bca8-8f4044cbefa5', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则', '1 总则## 1.0.1 本次修订对公路桥涵设计原则进行了调整和修改。近些年的桥梁安全事故，使桥梁工程设计者和管理者认识到结构物的安全，耐久是最基本的要求。在保证安全和耐久的前提下，桥涵设计要优先考虑满足功能需求，即要满足“适用”的要求，再根据具体情况考虑环保、经济和美观的要求。环保问题关系到社会的可持续发展，须给予高度重视。\n\n## 1.0.3 桥梁上的可变作用是随时间变化的，所以它的统计分析要用随机过程概率模型来描述。随机过程所选择的时间域即为基准期。根据《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，公路桥涵结构的设计基准期取100年。\n\n#\n\n## 1.0.4 设计使用年限是体现桥涵结构耐久性的重要指标，美国 英国、新西兰和日本等多国的桥梁设计规范对桥梁设计使用年限均有明确的规定。现行《公路工程技术标准》（JTGB01）修订时综合考虑了国标的规定、公路功能、技术等级和桥涵重要性等因素，规定了桥涵主体结构和可更换部件设计使用年限的最低值。本条规定与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n## 1.0.5 本条中的桥涵分类标准采用了两个指标： 个是单孔跨径 $L _ { \\mathrm { K } }$ ，用以反映桥涵的技术复杂程度；另一个是多孔跨径总长 $L$ ，用以反映建设规模。本条与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n在确定桥涵分类时，符合其中一个指标即可归类，存在差异时，可采取“就高不就低”的原则。\n\n在计算桥梁长度时，曲线桥宜按弧长计，斜桥宜按斜长计。\n\n## 1.0.7 可持续发展已成为国内外工程界普遍关注的问题。当前环境、资源对公路桥涵建设的约束不断强化，加快资源节约型、环境友好型行业建设已成为行业转型发展的重要途径，为此，交通运输部适时地提出了“绿色交通”的发展战略，旨在将可持续发展的理念贯穿落实到交通运输发展的各个领域和各个环节。增加本条规定一方面是贯彻国家和行业的宏观要求，另一方面将有助于提高设计人员对环境和资源的重视。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e3e150c-95b2-470e-8bea-c808fe49cb7e', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '7 气瓶', '7 气瓶1）气瓶使用时必须安装减压器，乙炔瓶应安装回火防止器，并应灵敏可靠;  \n2）气瓶间安全距离不应小于5m，与明火安全全距离不应小于 $1 0 \\mathrm { m }$ ；  \n3）气瓶应设置防震圈、防护帽，并应按规定存放。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e40a742-ecb3-486b-a434-37f9554aaeeb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 3）', '确时，可参见附录E的E．5估算物品的迎风面积。\n\n#### 4．2．2．3．5 风力系数\n\n风力系数分为：\n\na） 单根构件、单片平面桁架结构的风力系数\n\n表16给出了单根构件、单片平面桁架结构和机器房的风力系数犾犫犾犇 $C$ 值。单根构件的风力系数 $C$ 值犱随构件的空气动力长细比 $( l / b$ 或 $l / D )$ ）而变化。对于大箱形截面构件，还要随构件截面尺寸比 $b / d$ 而变化。空气动力长细比和构件截面尺寸比等在风力系数计算中的定义见图5a）、图 $5 ~ \\mathrm { c } )$ ）。\n\n表 16 风力系数 $\\ b { C }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>类型</td><td rowspan=2 colspan=3>说      明</td><td rowspan=1 colspan=6>空气动力长细比l/b或l/D</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≤5</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>≥50</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>单根构件</td><td rowspan=1 colspan=3>轧制型钢、矩形型材、空心型材、钢板</td><td rowspan=1 colspan=1>1.30</td><td rowspan=1 colspan=1>1.35</td><td rowspan=1 colspan=1>1.60</td><td rowspan=1 colspan=1>1.65</td><td rowspan=1 colspan=1>1.70</td><td rowspan=1 colspan=1>1.90</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>圆形型钢构件</td><td rowspan=1 colspan=2>Dus&lt;6 m²/s</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.95</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>Dus≥6 m²/s</td><td rowspan=1 colspan=1>0.60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.65</td><td rowspan=1 colspan=1>0.70</td><td rowspan=1 colspan=1>0.70</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>箱形截面构件，大于350 mm 的正方形和250 mm×450 mm的矩形</td><td rowspan=1 colspan=1>b/d≥210.50.25</td><td rowspan=1 colspan=1>1.551.401.000.80</td><td rowspan=1 colspan=1>1.751.551.200.90</td><td rowspan=1 colspan=1>1.951.751.300.90</td><td rowspan=1 colspan=1>2.101.851.351.00</td><td rowspan=1 colspan=1>2.201.901.401.00</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>单片平面桁架</td><td rowspan=1 colspan=3>直边型钢桁架结构</td><td rowspan=1 colspan=6>1.70</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>圆形型钢桁架结构</td><td rowspan=1 colspan=2>Dus&lt;6 m²/s</td><td rowspan=1 colspan=6>1.20</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>Dus≥6 m²/s</td><td rowspan=1 colspan=6>0.80</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>机器房等</td><td rowspan=1 colspan=3>地面上或实体基础上的矩形外壳结构</td><td rowspan=1 colspan=6>1.10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>空中悬置的机器房或平衡重等</td><td rowspan=1 colspan=6>1.20</td></tr></table>\n\n\n注1：单片平面桁架式结构上的风载荷可按单根构件的风力系数逐根计算后相加，也可按整片方式选用直边型钢或圆形型钢桁架结构的风力系数进行计算；当桁架结构由直边型钢和圆形型钢混合制成时，宜根据每根犇 犇 犇构件的空气动力长细比和不同气流状态 $[ D v _ { \\mathrm { s } } < 6 \\ \\mathrm { \\ m } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e451ff1-1fe0-4b27-94f4-7bcb264079ee', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故原因', '二、事故原因用户和设计人员在对电气设备选型时没有考虑海边及山洞潮湿、盐雾的环境对电气设备的影响。\n\n这方面的例子较多，我们经常看到在野外作业的施工门机或架桥机出现在为防护不符合要求电机、电气等出现漏电，钢厂等环境使用的起重机因为防护不符合要求，电气故障增加，电气元件寿命减少。另外在一些潮湿地区使用的设备，超出了电气元件的使用条件，使电气设备不能正常工作。\n\n## 6.2 配电系统（见标准6.2条）\n\n### 6.2.1 电源切断\n\n起重机械应装设切断起重机械总电源的电源开关。\n\n电源开关可以是隔离开关、与开关电器一起使用的隔离器、具有隔离功能的断路器。上述三种型式的电源开关应符合GB5226.2-2002中5.3.2、5.3.3的要求。\n\n### 6.2.2 总断路器\n\n总电源回路应设置总断路器，总断路器的控制应具有电磁脱扣功能，其额定电流应大于起重机额定工作电流，电磁脱扣电流整定值应大于起重机最大工作电流。总断路器的断弧能力应能断开在起重机上发生的短路电流。\n\n### 6.2.3 动力电源接触器\n\n动力电源回路宜设能够分断动力线路的接触器。\n\n### 6.2.4 紧急停止开关\n\n每台起重机械应备有一个或多个可从操作控制站操作的紧急停止开关，当有紧急情况时，应能够停止所有运动的驱动机构。紧急停止开关动作时不应切断可能造成物品坠落的动力回路（如电磁盘、气动吸持装置）。紧急停止开关应为红色，并且不能自动复位。\n\n需要时，紧急停止开关还可另外设置在其它部位。\n\n对于那些可造成附带危险的起重机械驱动机构，不需要停止所有运动驱动机构，例如，对于门式起重机，利用其靠近地面所设置的紧急停止开关，在地面上操作停止起重机大车运行即可。\n\n条文性质：强制性条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e456ab5-4c33-4173-9188-cd91ef9b9cf2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗（Part 5）', '\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D双</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.41</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘板和腹板之间的K形焊缝(S.Q),集中载荷垂直于焊缝,作用在腹板平面内</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用K形焊缝(S.Q)连接承受弯曲应力和剪切应力的构件</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">\\   E</td></tr><tr><td colspan=\"4\">应力集中情况等级K3--严重应力集中</td></tr><tr><td>3.1</td><td>焊缝垂直于力的方向，用对接 焊缝(O.Q)连接不同厚度的构 件。不对称斜度1/2,或对称 无斜度。 SAC</td><td>1/2 4</td><td>? P100 P</td></tr><tr><td>3.11</td><td>有背面垫板而无封底焊缝的对 接焊缝，背面垫板用间断的定 位搭焊缝固定</td><td></td><td></td></tr><tr><td>3.12</td><td>管件对接焊，对接焊缝根部用 背(里)面垫件支承,但无封底 焊缝</td><td></td><td></td></tr><tr><td>3.13</td><td>用对接焊缝(O.Q)将辅助角撑 板焊接到各扁钢的交叉处，焊 缝端头经打磨以防止出现应力 集中</td><td></td><td>? 美</td></tr><tr><td>3.2</td><td>焊缝垂直于力的方向，用角焊 缝(O.Q)将构件焊接到连续的 主构件上，这些构件仅承受主 构件所传递的小部分载荷</td><td></td><td>4</td></tr><tr><td>3.21 3.3 部有斜度，焊缝端头经打磨，以</td><td>用连续角焊缝(O.Q)连接腹 板,加劲肋或横隔板。 焊缝平行于力的方向，用对接 焊缝(O.Q)将构件焊接到连续 构件的边缘上,这些构件的端</td><td>W 60°</td><td>4 ?</td></tr><tr><td colspan=\"4\"></td></tr><tr><td>3.31</td><td>焊缝平行于力的方向，将构件 焊接到连续主构件上。这些构 件的端部有斜度或圆角。焊缝 端头相当于十倍厚度的长度上 为角焊缝(S.Q),焊缝端头经</td><td>应力集中情况等级K3——严重应力集中 60° ≥10</td><td>M</td></tr><tr><td>打磨以避免出现应力集中 3.32</td><td>穿过连续构件伸出一块板，板 端沿力的方向有斜度或圆角， 在相当于十倍厚度的长度上用 K形焊缝(O.Q)固定。</td><td>中 3 60°</td><td></td></tr><tr><td>3.33</td><td>焊缝平行于力的方向，用指定 范围内的角焊缝(S.Q)将扁钢 焊接到连续主构件上。其中 t1 &lt;1.5t2。</td><td>b ≥5t1</td><td></td></tr><tr><td>3.34</td><td>在构件端部用角焊缝(S.Q)固 定连接板,其中ti&lt;t。在单 面连接板情况下，应考虑偏心 载荷。</td><td>Y t1 1 t2 3</td><td></td></tr><tr><td>3.35</td><td>焊缝平行于力的方向，将加劲 肋焊接到连续主构件上，焊缝 端头相等于十倍厚度的长度上 为角焊缝(S.Q)，且经打磨以 避免出现应力集中。</td><td></td><td>M</td></tr><tr><td>3.36</td><td>焊缝平行于力的方向，用间断 角焊缝(O.Q)或用焊在缺口间 的角焊缝(O.Q)将加劲肋固定 到连续主构件上。</td><td></td><td>个</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K3—严重应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用K形焊缝(O.Q)作成的十字形接头。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">DK</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3.41</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘板和腹板之间的K形焊缝(O.Q)。集中载荷垂直于焊缝,作用在腹板平面内。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用K形焊缝(O.Q)连接承受弯曲应力和剪切应力的构件。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">DK</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3.6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(S.Q)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e677ab3-dd6e-4ee5-9cff-d817307de818', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 1）', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算## 5.5.1 轴心受力构件的刚性\n\n### 5.5.1.1 轴心受力构件的刚性计算\n\n刚性计算按式（42）计算：\n\n……（42）\n\n式中：\n\n入 结构构件的长细比，见5.5.1.2;［］—— 结构构件的容许长细比，见表28。\n\n表 28 结构构件的容许长细比［］  \n\n\n\n\n\n### 5.5.1.2 结构构件的长细比\n\n#### 5.5.1.2.1 实腹式轴心受力构件的长细比 $\\lambda$ ，分为 $\\lambda _ { \\mathrm { { x } } }$ 和 $\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ ，按式（43）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\lambda _ { \\mathrm { x } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c x } } } { r _ { \\mathrm { x } } } } \\\\ { \\lambda _ { \\mathrm { y } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c y } } } { r _ { \\mathrm { y } } } \\bigg [ } \\end{array}\n$$\n\n……（43）\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 实腹式轴心受力构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $. y$ 轴）的计算长细比；$l _ { \\mathrm { c x } } \\setminus l _ { \\mathrm { c y } }$ — 结构构件对通过截面形心的强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ），其计算方法按附录J的J．1；$r _ { \\mathrm { ~ x ~ } } , r _ { \\mathrm { ~ y ~ } }$ — 结构构件毛截面对强轴（轴）或弱轴（轴）的回转半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n$$\nr _ { \\mathrm { x } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { x } } } { A } } } , \\qquad r _ { \\mathrm { y } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { y } } } { A } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { { x } } } \\setminus I _ { \\mathrm { { y } } }$ — 结构构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $_ y$ 轴）的毛截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；\n\n$A$ ——结构构件毛截面面积,单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$\n\n#### 5.5.1.2.2 等截面格构式组合构件的换算长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ ，按附录J中的表J．5选取。\n\n## 5.5.2 起重机的静态刚性\n\n### 5.5.2.1 桥架型起重机\n\n#### 5.5.2.1.1 跨中位置\n\n##### 5.5.2.1.1.1 手动起重机\n\n手动小车（或手动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及手动小车（或手动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 的关系，推荐为： $f \\leqslant { \\frac { 1 } { 4 0 0 } } \\ S$ ；\n\n##### 5.5.2.1.1.2 电动起重机\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及自行式小车（或电动葫芦）\n\n自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 $S$ 的关系，推荐为：\n\n对低定位精度要求的起重机，或具有无级调速控制特性的起重机；采用低起升速度和低加速度能达到可接受定位精度的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 5 0 0 }$ S\n\n使用简单控制系统能达到中等定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 7 5 0 }$ S\n\n需要高定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 1 \\ { 0 0 0 } } \\ S$\n\n注：定位精度要求的实现取决于不同调速控制系统的完善程度和不同静态刚性指标的互补性匹配，而可接受定位精度是指低与中等之间的定位精度。\n\n#### 5.5.2.1.2 有效悬臂长度位置\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁有效悬臂长度位置时，由额定起升载荷及小车（或电动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f _ { 1 }$ 与有效悬臂长度 $L _ { 1 }$ 的关系，推荐为： $f _ { 1 } \\leqslant \\frac { 1 } { 3 5 0 } \\ L _ { 1 }$\n\n### 5.5.2.2 塔式起重机\n\n在额定起升载荷（有小车时还应包括在臂端的小车自重载荷）作用下，塔身在其与臂架连接处（或臂架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e6d2396-b08a-413a-a0d5-d421959ed0fe', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第六章 附 则', '第六章 附 则第四十四条 没有造成人员伤亡，但是社会影响恶劣的事故，国务院或者有关地方人民政府认为需要调查处理的，依照本条例的有关规定执行。\n\n国家机关、事业单位、人民团体发生的事故的报告和调查处理，参照本条例的规定执行。\n\n第四十五条 特别重大事故以下等级事故的报告和调查处理，有关法律、行政法规或者国务院另有规定的，依照其规定。\n\n第四十六条 本条例自 2007 年 6 月1 日起施行。国务院1989 年 3 月 29日公布的《特别重大事故调查程序暂行规定》和1991 年 2 月 22日公布的《企业职工伤亡事故报告和处理规定》同时废止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e706305-c7d5-46ad-9316-d243f7fb7138', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 对大直径灌注桩，首批灌注混凝土数量大，为保证其灌注后能有效地埋住导管1m以上，有必要采用大、小储料斗同时储料，在满足灌注数量的前提下进行灌注。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e724cf7-6e90-488f-b9ec-d8eb5ea344ad', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故原因', '二、事故原因## 1.直接原因\n\n顶升部分不平衡，顶升套架滚轮与塔身严重卡阻。拆卸人员发现后仍继续顶升，导致油缸推杆与顶升横梁的螺纹连接破坏，整个套架连同前后臂急剧下降并砸在塔身上，把平衡臂的钢丝绳拉索拉断，塔机失去平衡而倾翻。\n\n## 2.间接原因\n\n拆塔前未做好准备工作，未制定安全技术措施方案，并进行书面安全技术交流。\n\n## 3.主要原因\n\n在顶升套架滚轮与塔身严重卡阻的情况下，拆卸人员发现后仍继续顶升，导致整个套架连同前后臂急剧下降并砸在塔身上，塔机失去平衡，上部四节失稳弯折。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e755e7c-6941-4109-bf7d-11cc8ea44060', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '置和要求', '置和要求［18］ISO77523：1993 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第3部分：塔式起重机  \n［19］ISO77524：1989 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第4部分：臂架起重机  \n［20］ISO77525：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第5部分：桥式和门式起重机  \n［21］ISO86861：1989 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第1部分：总则  \n［22］ISO86862：2004 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第2部分：流动式起重机  \n［23］ISO86863：1998 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第3部分：塔式起重机  \n［24］ISO86864：2005 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第4部分：臂架起重机  \n［25］ISO86865：1992 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第5部分：桥式和门式起重机  \n［26］ISO99421：1994 起重机 信息标牌 第1部分：总则  \n［27］ISO99423：1999 起重机 信息标牌 第3部分：塔式起重机  \n［28］ISO102451：1994 起重机 限制器和指示器 第1部分：总则  \n［29］ISO102452：1994 起重机 限制器和指示器 第2部分：流动式起重机  \n［30］ISO102453：1999 起重机 限制器和指示器 第3部分：塔式起重机  \n［31］ISO102454：2004 起重机 限制器和指示器 第4部分：臂架起重机  \n［32］ISO102455：1995 起重机 限制器和指示器 第5部分：桥式和门式起重机  \n［33］ISO109721：1998 起重机 对机构的要求 第1部分：总则  \n［34］ISO116601：1999 起重机 通道及安全防护设施 第1部分：总则  \n［35］ISO116602：1994 起重机 通道及安全防护设施 第2部分：流动式起重机  \n［36］ISO116603：1999 起重机 通道及安全防护设施 第3部分：塔式起重机  \n［37］ISO116605：2001 起重机 通道及安全防护设施 第5部分：桥式和门式起重机  \n［38］ISO122101：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第1部分：总则  \n［39］ISO122104：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第4部分：臂架起重机  \n［40］ISO124801：1997 起重机 安全使用 第1部分：总则  \n［41］ISO22986：2007 起重机 刚性 桥式和门式起重机  \n［42］EN130011：2004 起重机安全 通用设计 第1部分：一般原则和要求  \n［43］EN130012：2004 起重机安全 通用设计 第2部分：载荷效应  \n［44］BS2573／1：1983 起重机设计规范 第1部分：分级、应力计算和结构设计原则  \n［45］BS2573／2：1980 起重机设计规范 第2部分：分级、应力计算和机构设计原则  \n［46］DIN15018／1：1984 起重机 钢结构 验证和分析  \n［47］DIN15018／2：1984 起重机 钢结构 设计和构造原则  \n［48］DIN15018／3：1984 流动式起重机 钢结构计算原则  \n［49］DIN150191：1979 起重机 稳定性  \n［50］DIN150192：1979 流动式起重机（无轨式） 稳定性试验载荷和计算  \n［51］DIN15025：1978 起重机 司机室内控制器的操作方向和布置  \n［52］FEM1．001：1998 欧洲起重机械设计规范  \n［53］JISB8821：2004 起重机钢结构的计算标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e798e1a-9c7b-4697-a397-ea840bedf4ca', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12 Joints ...·.· 128', '12 Joints ...·.· 128## 12.1 General Requirements 128   \n## 12.2 Connecting Plate Joints 128   \n## 12.3 Beam-column Joints ..\\* 132   \n## 12.4 Cast Steel Joints.\\* 136   \n## 12.5 Pre-stressed Cable Joints .\\* 137   \n## 12.6 Bearings ·· 137   \n## 12.7 Column Footing... ·139');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e7dd053-cb7c-4a09-81fa-067605433504', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '4技术要求', '4技术要求4.1不同厚度方向性能级别所对应的钢的硫含量(熔炼分析)应符合表1的规定。\n\n4.2钢板厚度方向性能级别及所对应的断面收缩率的平均值和单个试样最小值应符合表2的规定。\n\n4.3按本标准订货的钢板，应进行超声波探伤检验,探伤方法和合格级别经供需双方协商在合同中注明。\n\n4.4按本标准订货的钢板,经供需双方协商可采用补充要求，具体内容见附录A。\n\n表1硫含量(熔炼分析)  \n\n\n\n\n\n表2厚度方向性能级别及断面收缩率值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e89d42c-c97b-4677-a411-4928221a08ff', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 1）', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算## 犛．2．1 按 $\\textbf { G }$ 值 $. J C$ 值、 $. c z$ 值选出的电动机（见犘．2．3）的发热校验\n\n### 犛．2．1．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．1．1 稳态平均功率\n\n稳态平均功率按式（S．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } { = } G { \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } }\n$$\n\n………（S．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 稳态平均功率，单位为千瓦（kW）；  \n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表Q.1;  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；-同式（P.1）。\n\n#### 犛．2．1．1．2 $J C$ 值\n\n$J C$ 值参见附录 犆犣 $\\mathrm { \\Delta Q }$ 。\n\n#### 犛．2．1．1．3 $\\mathbf { C Z }$ 值\n\n##### 犛．2．1．1．3．1 折合的全起动次数 $Z$ ，按式（S．3）计算：\n\n$$\nZ { = } d _ { \\mathrm { { c } } } { + } g d _ { \\mathrm { { i } } } { + } r f\n$$\n\n·…( S.3)\n\n式中：$Z$ 折合的每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 同式（S．1）；$d _ { \\mathrm { i } }$ — 同式（S．1）；$f$ 同式（S.1);  \n$g , r$ -折合系数，一般可取 $g = 0 . 2 5 , r = 0 . 8$\n\n按 $Z$ 值划分起动等级，一般为每小时150，300，600次。犆犛．2．1．1．3．2 惯量增加率 $C$ ，按式（S．4）计算：\n\n$$\nC { = } \\frac { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } { + } J _ { \\mathrm { \\scriptsize { e } } } } { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } }\n$$\n$$\n\n……（S．4）\n\n式中：\n\n$C$ -惯量增加率;  \n$J _ { \\textrm { d } }$ 电动机的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ -电动机以外的运动质量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）。\n\n### 犛．2．1．1．3．3 惯量增加率犆犣 $C$ 与折合的每小时全起动次数 $Z$ 的乘积 $C Z$ 值是起制动影响电动机发热的重要参数。 $C Z$ 值的常用数值是150、300、450、600和 $1 ~ 0 0 0$ 。\n\n## 犛．2．1．1．4 发热校验\n\n根据上述方法计算出 $ { P _ { \\mathrm { { S } } } } \\setminus J C$ 及 $C Z$ 值，所选用的电动机在相应 $C Z$ 值、 $. J C$ 值下，如其输出功率满足式（S．5）的要求，则电动机发热校验合格。\n\n$$\nP { \\geqslant } P _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n·…( S.5)\n\n## 犛．2．1．2 运行机构电动机的发热校验犘\n\n### 犛．2．1．2．1 稳态平均功率 $P _ { \\mathrm { { S } } }$ ，按式（S．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } = G { \\Big [ } P _ { \\textrm { \\Sigma } } ( \\omega + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\textrm { w I } } { \\Big ] } { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta } } \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1和表Q.1;$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；WⅠ 同式（86）；按起重机正常工作状态的计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算，室内取 $P _ { \\textrm { w I } } = 0$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；$m$ 同式（89）；\n\nm -同式（89）。\n\n### 犛．2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e8dda79-8dfa-41d2-b2fb-bdd088bd2cb3', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '10.8 钢平台、钢梯安装', '10.8 钢平台、钢梯安装## 一般项目\n\n10.8.3控制楼梯的首个踏步和最后一个踏步与地面或平台的高度，是为后期装修创造条件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e930760-53e2-44f2-ae19-c2aa84467f73', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第四十四条违反本法第十五条第三款规定，以收容救护为名买卖野生动物及其制品的', '第四十四条违反本法第十五条第三款规定，以收容救护为名买卖野生动物及其制品的，由县级以上人民政府野生动物保护主管部门没收野生动物及其制品、违法所得，并处野生动物及其制品价值二倍以上十倍以下的罚款，将有关违法信息记入社会诚信档案，向社会公布；构成犯罪的，依法追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5e93855b-f0fb-4e8e-a965-1ae85b32b962', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7.4 轴心受力构件的计算长度和容许长细比（Part 3）', '图7.5.2桁架受压弦杆横向支撑系统的节点支撑\n\n  \n图7.5.3塔架下端示意图 1—主杆；2—主斜杆；3—辅助杆\n\n当节间数不超过4时：\n\n$$\nF = N / 8 0\n$$\n\n当节间数大于4时：\n\n$$\nF = N / 1 0 0\n$$\n\n式中： $N \\cdot$ —主杆压力设计值（N)。\n\n## 7.6单边连接的单角钢\n\n### 7.6.1桁架的单角钢腹杆，当以一个肢连接于节点板时（图7.6.1)，除弦杆亦为单角钢，并位于节点板同侧者外，应符合下列规定：\n\n1轴心受力构件的截面强度应按本标准式（7.1.1-1）和式（7.1.1-2）计算，但强度设计值应乘以折减系数0.85。\n\n2受压构件的稳定性应按下列公式计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\eta \\varphi A f } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n等边角钢\n\n$$\n\\eta = 0 . 6 + 0 . 0 0 1 5 \\lambda\n$$\n\n  \n图7.6.1角钢的平行轴\n\n短边相连的不等边角钢\n\n$$\n\\eta = 0 . 5 + 0 . 0 0 2 5 \\lambda\n$$\n\n长边相连的不等边角钢\n\n$$\n\\eta = 0 . 7\n$$\n\n式中：λ—长细比，对中间无联系的单角钢压杆，应按最小回转半径计算，当 $\\lambda { < } 2 0$ 时，取 $\\lambda { = } 2 0$ ；-折减系数，当计算值大于1.0时取为1.0。\n\n3当受压斜杆用节点板和桁架弦杆相连接时，节点板厚度不宜小于斜杆肢宽的1/8。\n\n### 7.6.2塔架单边连接单角钢交叉斜杆中的压杆，当两杆截面相同并在交叉点均不中断，计算其平面外的稳定性时，稳定系数 $\\varphi$ 应由下列等效长细比查本标准附录D表格确定：\n\n$$\n\\lambda _ { 0 } = \\alpha _ { \\mathrm { { e } } } \\mu _ { \\mathrm { { u } } } \\lambda _ { \\mathrm { { e } } } \\geqslant \\frac { l _ { 1 } } { l } \\lambda _ { \\mathrm { { x } } }\n$$\n\n当 $2 0 { \\leqslant } \\lambda _ { \\mathrm { u } } { \\leqslant } 8 0$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { e } } = 8 0 + 0 . 6 5 \\lambda _ { \\mathrm { u } }\n$$\n\n当 $8 0 { < } \\lambda _ { \\mathrm { u } } { \\leqslant } 1 6 0$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { e } } = 5 2 + \\lambda _ { \\mathrm { u } }\n$$\n\n当 $\\lambda _ { \\mathrm { u } } { > } 1 6 0$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { e } } = 2 0 + 1 . 2 \\lambda _ { \\mathrm { u } }\n$$\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { u } } = \\frac { \\mathit { l } } { i _ { \\mathrm { u } } } \\cdot \\frac { 1 } { \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n$$\n\\mu _ { \\mathrm { u } } = l _ { 0 } / l\n$$\n\n式中： $\\pmb { \\alpha } _ { \\mathrm { e } }$ - 系数，应按表7.6.2的规定取值；\n\n$l _ { 1 }$ ——交叉点至节点间的较大距离（图7.6.2） $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { e } }$ 换算长细比;\n\n$l _ { 0 }$ 计算长度，当相交另一杆受压，应按本标准式（7.4.2-1）计算；当相交另一杆受拉，应按本标准式（7.4.2-3）计算 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n  \n图7.6.2在非中点相交的斜杆\n\n表7.6.2系数 ${ \\pmb { a } } _ { \\pmb { e } }$ 取值   \n\n\n\n\n\n7.6.3单边连接的单角钢压杆，当肢件宽厚比 $\\scriptstyle { \\warrow } / t$ 大于 $1 4 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ 时，由本标准式（7.2.1）和式（7.6.1-1）确定的稳定承载力应乘以按下式计算的折减系数 $\\rho _ { \\mathrm { e } }$ ：\n\n$$\n\\rho _ { \\mathrm { e } } = 1 . 3 - { \\frac { 0 . 3 w } { 1 4 t \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } } }\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ea9a2cd-7cb6-415b-a737-bda2ec261d6b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 5）', '使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操作的位置。操纵装置的运动方向也应尽可能地设置得适合人的肢体的自然运动。例如：脚踏控制装置应采用向下的脚踏力操作而不能用脚的横向运动触碰操作。\n\n9．6．1．5 用来操纵起重机械控制装置所需的力应与使用此控制装置的使用频度有关，应随机型变化并按人类工效学来考虑。\n\n9．6．1．6 控制起重机的急停按钮，应符合7．3．4和7．5．4．1的规定。\n\n### 9．6．2 司机室控制\n\n#### 9．6．2．1 控制装置的操纵\n\n9．6．2．1．1 控制器的操作方向应与其所控制对象的运动方向一致或者是合乎逻辑的关系。9．6．2．1．2 合适的操作方向是指起重机司机面向控制器时，操纵控制器时手的动作方向和所产生的效应要协调，采用手柄控制操作的见表58，采用手轮控制操作的见表59。\n\n#### 9．6．2．2 控制装置的布置与标识\n\n9．6．2．2．1 控制装置的位置设计，应在使其接通一个或几个控制装置时，一般不会无意识地再接通另外的控制装置。\n\n9．6．2．2．2 当操纵装置较多时，起重机主要的控制与操纵装置宜安排在司机座位的右侧。在布置了以手操纵控制器为主要操纵装置的情况下，可以安排脚踏操纵控制器。\n\n表 58 手柄移动方向和起重机运动的关系  \n\n\n\n\n\n表 59 手轮旋转方向和起重机运动的关系  \n\n\n\n\n\n9．6．2．2．3 在每个控制装置上，或在靠近它的位置处，应贴上文字标志或符号以区别其功能，清晰地表明所操纵实现的起重机械的运动方向。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5eb49671-9d90-49f5-b9ec-a1bee5d60eb5', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百四十四条租赁物不符合约定或者不符合使用目的的', '第二百四十四条租赁物不符合约定或者不符合使用目的的，出租人不承担责任，但承租人依赖出租人的技能确定租赁物或者出租人干预选择租赁物的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ecb0955-088f-4dfb-a2db-019f1f0de56d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：猫道承重索的钢丝绳受力后非弹性变形较大，如果不进行预张拉，其线形很难控制，因此要求进行预张拉。条文中规定的预张拉荷载的大小、持续时间及进行的次数是工程实践后的经验数据。条文中的“旧钢丝绳”，是指曾在某一工程的猫道使用过、经回收再用于本工程的钢丝绳。使用过的钢丝绳均有可能产生某种损伤，为保证施工的安全，有必要对其性能进行检验，并对其承载能力予以折减。\n\n21.5.3 猫道的架设应按横桥向对称、顺桥向边跨和中跨平衡的原则进行，且应将裸塔塔顶的变位及扭转控制在设计允许的范围内。架设施工应符合下列规定：\n\n1 先导索的架设方法宜根据桥跨跨径、地形等条件综合确定，且应减少对通航的影响。\n\n2 承重索架设时，在横桥向，两侧应保持基本同步，数量差不宜超过1根；在顺桥向，边跨与中跨应连续架设，且中跨的承重索宜采用托架法架设。架设后，应对其线形进行调整，各根索在跨中的高程相对误差宜控制在 $\\pm 3 0 \\mathrm { m m }$ 以内。\n\n3 面层及横向通道宜从索塔塔顶开始，同时向跨中和锚碇方向对称、平衡地进行架设安装，并应设置牵引及反拉系统，控制面层铺设时可能产生的下滑等现象，保证施工安全；中跨、边跨猫道面层的架设进度，应以索塔两侧的水平力差异不超过设计要求为准进行控制。猫道面层在架设过程中应对索塔塔顶的偏移和承重索的垂度进行监测。\n\n21.5.4 在主缆架设完成、加劲梁安装之前，应将猫道改挂于主缆上，改挂前应拆除横向通道。改挂宜分段进行，并应分次逐步放松承重索的锚固系统，最终放松至承重索设计要求的放松量。改挂后的悬挂点应设在猫道的底梁处，在桥纵向的间距宜不超过 $2 4 \\mathrm { m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ece7ae1-a25c-43d7-9835-31f40763c2ab', '105《桥梁用结构钢》（GB-T714-2015）.md', '7 技术要求（Part 3）', '越好。\n\n$= 2 6 . 0 1 ( \\% \\mathrm { C u } ) + 3 . 8 8 ( \\% \\mathrm { N i } ) + 1 . 2 0 ( \\% \\mathrm { C r } ) + 1 . 4 9 ( \\% \\mathrm { S i } ) + 1 7 . 2 8 ( \\% \\mathrm { P } ) - 7 . 2 9 ( \\% \\mathrm { C u } ) ( \\% \\mathrm { N i } )$ $9 . 1 0 ( \\mathrm { ~ \\% N i } ) ( \\mathrm { ~ \\% P } ) - 3 3 . 3 9 ( \\mathrm { ~ \\% C u } ) ^ { 2 }$\n\n#### C33 预测公式应使用在钢的化学成分满足 试验时的化学成分范围的情况下。这些化学成分范围如下:\n\nCu $0 . 0 1 2 \\% \\sim 0 . 5 1 0 \\%$ ;   \n$\\mathrm { N i }$ $0 . 0 5 \\% \\sim 1 . 1 0 \\%$ ;   \n$\\mathrm { C r }$ $0 . 1 0 \\% \\sim 1 . 3 0 \\%$ ;   \nSi $0 . 1 0 \\% \\sim \\ 0 . 6 4 \\%$ ;\n\nP $0 . 0 1 \\% \\sim \\ 0 . 1 2 \\%$ 。\n\n#### C34 最小允许耐大气腐蚀性指数应由制造商(供应商)和购买商双方协议确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ed197cd-db36-446a-b09d-05f0ad602f4a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对于体积和重力均较大的梁体而言，施工中的任何疏忽都会导致严重的后果。条文对整孔预制箱梁的场内移运、场外运输及架设安装等关键工序的规定，均以保证施工安全和结构安全为目的。\n\n17.8.10 箱梁的运输应符合下列规定：\n\n1 采用运梁车运输箱梁时，运梁线路的路面应平坦，地基应有足够的承载能力，纵向坡度应不大于 $3 \\%$ ，横向坡度（人字坡）应不大于 $4 \\%$ ，最小曲率半径应不小于运梁车的允许转弯半径。在运梁车通过的限界内，不得有任何障碍物。\n\n2 运梁车装载箱梁时，其支承应牢固，起步和运行应缓慢，应平稳前进，严禁突然加速或紧急制动。重载运行时的速度宜控制在 $5 \\mathrm { { k m / h } }$ 以内，曲线、坡道地段应严格控制在 $3 \\mathrm { k m / h }$ 以内。当运梁车接近卸梁地点或架桥机时，应减速徐停。\n\n3 采用水运方式运输箱梁时，除支承应符合结构受力及运输要求外，尚应对梁体进行固定，并应采取防止船体摆动的有效措施，保证其在风浪颠簸中不移位。\n\n4 不论采用何种方式运输箱梁，均不得使其在装卸和运输过程中产生任何形式的损伤及变形。\n\n17.8.11 箱梁的架设安装应符合下列规定：\n\n1 箱梁应采用通过技术质量监督部门产品认证的专用架桥机，或由海事部门颁发船舶证书及起重检验证书的起重船进行架设安装，且起重参数应能满足架梁的要求，起重船的锚泊系统应能满足作业水域的条件。吊架和吊具应专门设计。起重设备、吊架和吊具等应经试吊确认安全后方可用于正式施工，吊具应定期进行探伤检查。\n\n2 采用架桥机安装作业时，其抗倾覆稳定系数应不小于 1.3；架桥机过孔时，起重小车应位于对稳定最有利的位置，且抗倾覆稳定系数应不小于 1.5。\n\n3 采用起重船安装作业时，起重船在进入安装位置后应根据流速、流向、风向和浪高等情况抛锚定位，定位时不得利用桥墩墩身带缆；在起重船定位和箱梁架设安装过程中，船体和梁体均不得对桥墩或承台产生碰撞。\n\n4 架设安装时，箱梁在起落过程中应保持水平；顶落梁时梁体的两端应同步缓慢起落，并不得冲击临时支座。箱梁就位时，应设置必要的装置对梁体的空间位置进行精确调整。\n\n5 在墩顶设置的临时支座，其形式和位置应符合设计规定，梁底与支座应密贴；4 个临时支座的顶面相对高差不得超过 $4 \\mathrm { m m }$ 。\n\n6 箱梁架设安装后的吊梁孔应采用收缩补偿混凝土封填。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ede5540-3976-4336-8ed3-a20f38193daf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '压弯构件整体稳定性计算', '压弯构件整体稳定性计算本方法的计算公式是在两个互相垂直的平面内约束条件相同、在弹性工作阶段的等截面构件的前提下推导的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ee1d3f8-d727-4866-8976-9745de7c9c64', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '11.3 腐蚀环境', '11.3 腐蚀环境## 11.3.1 在腐蚀环境中使用的电工产品应采用防腐型产品。\n## 11.3.2 在腐蚀环境中户内使用的配电线路宜采用全塑电缆明敷。\n## 11.3.3 在腐蚀环境中户外使用的电缆采用直埋时，宜采用塑料护套电缆在土沟内埋设，土沟内应回填中性土壤，敷设时应避开可能遭受化学液体侵蚀的地带。\n## 11.3.4 在有积水、有腐蚀性液体的地方，在腐蚀性气体比重大于空气的地方，不宜采用穿钢管埋地或电缆沟敷设方式。\n## 11.3.5 腐蚀环境的电缆线路应尽量避免中间接头。电缆端部裸露部分宜采用塑套管保护。\n## 11.3.6 腐蚀环境的密封式动力配电箱、照明配电箱、控制箱、电动机接线盒等电缆进出口处应采用金属或塑料的带橡胶密封圈的密封防腐措施，电缆管口应封堵。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ef5b8c1-f3d8-4b4d-843c-688453895da0', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '1．0．4测量仪器是工程测量的主要工具，其良好的运行状态对工程测量作业至关重要', '1．0．4测量仪器是工程测量的主要工具，其良好的运行状态对工程测量作业至关重要，所以本规范要求对测量仪器和相关设备要加强维护保养、定期检修。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ef88820-0af1-4254-b14f-8a3920187894', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 2）', 'Z _ { \\mathrm { B } } = 0 . 6 5 ~ \\sqrt { t - 1 4 . 8 1 } - 0 . 0 5\n$$\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来进行评价， $t ^ { \' }$ 按下述规定确定：\n\na） 对轧制型材：\n\n1） 对圆截面  ＝  ；′ 1．8  \n2） 对方截面 $t ^ { \\prime } { = } \\frac { t } { 1 . 8 } ;$\n\nb） 对截面长边为 $b$ 、短边为 $d$ 的矩形截面：\n\n1） 当两边之比 $b / d { \\leqslant } 1 . 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } \\frac { b } { 1 . 8 }$ ；犱2） 当两边之比 $b / d { > } 1 . \\ 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } d$ 。\n\n## 犐．1．3 工作环境温度的影响\n\n在室外的起重机结构的工作环境温度取为起重机使用地点的年最低日平均温度。当起重机的结构工作环境温度在犣 $0 \\mathrm { ‰ }$ 以下时，随着温度的降低，材料脆性破坏的危险性越来越大。不低于－犣 $3 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．6）计算；低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 、高于－ $5 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．7）计算。\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { 6 } { 1 \\ 6 0 0 } } T ^ { 2 }\n$$\n\n……（I．6）\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { - 2 . 2 5 T - 3 3 . 7 5 } { 1 0 } }\n$$\n\n……（I．7）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { C } }$ — （钢材质量组别选择的）工作环境温度影响评价系数；$T -$ -起重机结构的工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$\n\n## 犐．2 所要求的钢材质量组别的确定\n\n### 犐．2．1 综合评价法\n\n将评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } } , Z _ { \\mathrm { B } } , Z _ { \\mathrm { C } }$ 相加，得到总评价系数 $Z$ ，由表I．1查出所要求钢材质量组别。表I．2给出了各组对应的钢材牌号及相应的冲击韧性值。\n\n表犐．1 与总评价系数有关的钢材质量组别的划分  \n\n\n\n\n\n表犐．2 钢材质量组别及钢材牌号  \n\n\n\n\n\n## 附 录 犑\n\n## （规范性附录）受压构件的计算长度和格构式构件的换算长细比\n\n### 犑．1 受压构件的计算长度 $l _ { \\mathrm { c } }$\n\n#### 犑．1．1 同一平面内在不同支承方式下各种截面型式的等截面受压构件的计算长度，按式（J．1）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } l\n$$\n\n……（J．1）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 等截面受压构件的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；l -构件的实际几何长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$\\mu _ { 1 }$ -与支承方式有关的(在两个互相垂直的平面内不一定相同)长度系数，见表J.1。\n\n#### 犑．1．2 变截面受压构件计算长度按式（J．2）计算，此时构件的截面惯性矩取原构件的最大截面惯性矩：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } \\mu _ { 2 } l\n$$\n\n……（J．2）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 变截面受压构件计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 2 }$ -变截面长度系数，见表 $\\mathrm { J } , 2 \\sim$ 表J.4。等截面时取 $\\mu _ { 2 } = 1$\n\n#### 犑．1．3 考虑到起重机臂架端部有变幅拉臂钢丝绳或起升钢丝绳时，在理想情况下对臂架回转平面内的变形可能产生阻碍作用，臂架在回转平面内的计算长度可按式（J．3）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { \\mathrm { l } } \\mu _ { 2 } \\mu _ { 3 } l\n$$\n\n……（J．3）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ —— 臂架在回转平面内的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 3 }$ ——考虑拉臂钢丝绳或起升钢丝绳阻碍臂架在回转平面内变形的长度系数。当臂架用拉臂钢丝绳变幅（图J．1）时，长度系数可由式（J．4）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { A } { 2 B }\n$$\n\n……（J．4）\n\n若计算值小于0．5时，则 $\\mu _ { 3 }$ 取0．5。\n\n式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n…');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5f035805-1854-4453-a28d-951e86d853fe', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百二十七条 违反本法规定，构成犯罪的', '第一百二十七条 违反本法规定，构成犯罪的，依法追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5f12fe96-375b-40a1-ba09-6cb8359f043d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 4）', '1>机构经常承受最大载荷</td></tr></table>\n\n\n机构的载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 可用式（3）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { m } } = \\sum \\Big [ \\frac { t _ { i } } { t _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { i } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { m } }$ — 机构载荷谱系数；$t _ { i }$ 与机构承受各个大小不同等级载荷的相应持续时间， $t _ { i } = t _ { 1 } , t _ { 2 } , t _ { 3 } , \\cdots \\cdots , t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$t _ { \\mathrm { T } }$ — 机构承受所有大小不同等级载荷的时间总和， $t _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } = t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\cdots + t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$P _ { i }$ 能表征机构在服务期内工作特征的各个大小不同等级的载荷， $P _ { i } = P _ { 1 } , P _ { 2 } , P _ { 3 } , \\cdots , P _ { n }$ 狀，单位为牛顿（N）；  \nmax— 机构承受的最大载荷，单位为牛顿（N）；$m$ 同式(1)。\n\n展开后，式（3）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { m } } = { \\frac { t _ { 1 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 1 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 2 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 2 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 3 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 3 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { t _ { n } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { n } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\qquad \\cdots { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ( \\ 4 )\n$$\n\n式中符号同式（3）。\n\n由式（4）算得机构载荷谱系数的值后，即可按表5确定该机构相应的载荷状态级别。\n\n#### 3．3．3 机构的工作级别\n\n机构工作级别的划分，是将各单个机构分别作为一个整体进行的关于其载荷大小程度及运转频繁情况总的评价，它并不表示该机构中所有的零部件都有与此相同的受载及运转情况。\n\n根据机构的10个使用等级和4个载荷状态级别，机构单独作为一个整体进行分级的工作级别划分为 ${ \\mathrm { M } } 1 { \\sim } { \\mathrm { M } } 8$ 共8级，见表6。\n\n表 6 机构的工作级别  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷状态级别</td><td rowspan=2 colspan=1>机构载荷谱系数Km</td><td rowspan=1 colspan=10>SAC      机构的使用等级</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T。</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>T4</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>T6</td><td rowspan=1 colspan=1>T7</td><td rowspan=1 colspan=1>Ts</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L1</td><td rowspan=1 colspan=1>Km≤0.125</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rows');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5f1fa8c4-d52c-4c6b-ab2d-b900715553ca', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对组合节段的悬臂拼装，当桥面板之间采用胶接缝连接、钢构件之间采用焊接连接时，由于焊缝在焊接后的冷却过程中会产生收缩，而混凝土桥面板此时并不会收缩，这种情况下可能会导致安装节段的前端产生下挠，因此在安装过程中需要对焊缝的收缩量进行适当补偿。此处要求的补偿，是指可以适当抬高节段前端的安装高程，以抵消节段前端的下挠值。\n\n## 18.4.10对整孔组合制作安装的大型钢-混凝土组合梁，其施工可按本章和本规范第17章的相关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5f23706f-f940-49ec-9f78-70fb99fee947', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '8．6隧道施工测量', '8．6隧道施工测量## 8．6．1隧道工程施工前，应熟悉隧道工程的设计图纸，并根据隧道的长度、线路形状和对贯通误差的要求，进行隧道测量控制网的设计。\n\n## 8．6．2隧道工程的相向施工中线在贯通面上的贯通误差，不应大于表8．6．2的规定。\n\n表8.6.2隧道工程的贯通限差  \n\n\n\n\n\n注：作业时，可根据隧道施工方法和隧道用途的不同，当贯通误差的调整不会显著影响隧道中线几何形状和工程性能时，其横向贯通限差可适当放宽1～1.5倍。\n\n## 8．6．3隧道控制测量对贯通中误差的影响值，不应大于表8．6．3的规定。\n\n表8.6.3隧道控制测量对贯通中误差影响值的限值  \n\n\n\n\n\n## 8．6．4隧道洞外平面控制测量的等级，应根据隧道的长度按表8．6．4选取。\n\n## 8.6．5隧道洞内平面控制测量的等级，应根据隧道两开挖洞口间长度按表8．6．5选取。\n\n## 8．6．6隧道洞外、洞内高程控制测量的等级，应分别依洞外水准路线的长度和隧道长度按表8．6．6选取。\n\n## 8．6．7隧道洞外平面控制网的建立，应符合下列规定：\n\n1控制网宜布设成自由网，并根据线路测量的控制点进行定位和定向。\n\n2控制网可采用GPS 网、三角形网或导线网等形式，并沿隧道两洞口的连线方向布设。\n\n3隧道的各个洞口(包括辅助坑道口)，均应布设两个以上且相互通视的控制点。\n\n4隧道洞外平面控制测量的其他技术要求，应符合本规范第3章的有关规定。\n\n表8.6.4隧道洞外平面控制测量的等级  \n\n\n\n\n\n表8.6.5隧道洞内平面控制测量的等级  \n\n\n\n\n\n表8.6.6隧道洞外、洞内高程控制测量的等级  \n\n\n\n\n\n## 8．6．8隧道洞内平面控制网的建立，应符合下列规定：\n\n1洞内的平面控制网宜采用导线形式，并以洞口投点(插点)为起始点沿隧道中线或隧道两侧布设成直伸的长边导线或狭长多环导线。\n\n2导线的边长宜近似相等，直线段不宜短于 $2 0 0 \\mathrm { m }$ ，曲线段不宜短于 $7 0 \\mathrm { c m }$ ：导线边距离洞内设施不小于0. $2 \\mathrm { m }$ 。\n3当双线隧道或其他辅助坑道同时掘进时，应分别布设导线，并通过横洞连成闭合环。\n\n4 当隧道掘进至导线设计边长的 $2 \\sim 3$ 倍时，应进行一次导线延伸测量，  \n5 对于长距离隧道，可加测一定数量的陀螺经纬仪定向边。  \n6 当隧道封闭采用气压施工时，对观测距离必须作相应的气压改正。  \n7 洞内导线测量的其他技术要求，应符合本规范3．3节的有关规定。\n\n### 8．6．9隧道高程控制测量，应符合下列规定：\n\n1隧道洞内、外的高程控制测量，宜采用水准测量方法。\n\n2隧道两端的洞口水准点、相关洞口水准点(含竖井和平洞口)和必要的洞外水准点，应组成闭合或往返水准路线。\n\n3洞内水准测量应往返进行，且每隔 $2 0 0 { \\sim } 5 0 0 \\mathrm { m }$ 应设立一个水准点。\n\n4隧道高程控制测量的其他技术要求，应符合本规范第4章的有关规定。\n\n### 8．6．10隧道竖并联系测量的方法，应根据竖井的大小、深度和结构合理确定，并符合下列规定：\n\n1作业前，应对联系测量的平面和高程起算点进行检核.\n\n2竖并联系测量的平面控制，宜采用光学投点法、激光准直投点法、陀螺经纬仪定向法或联系三角形法；对于开口较大、分层支护开挖的较浅竖井，也可采用导线法(或称竖直导线法)。\n\n3竖井联系测量的高程控制，宜采用悬挂钢尺或钢丝导入的水准测量方法。\n\n### 8．6．11隧道洞内施工测量，应符合下列规定：\n\n1隧道的施工中线，宜根据洞内控制点采用极坐标法测设。当掘进距离延伸到 $1 \\sim 2$ 个导线边(直线不宜短于 $2 0 0 \\mathrm { m }$ 、曲线部分不宜短于70m)时，导线点应同时延伸并测设新的中线点。\n\n2当较短隧道采用中线法测量时，其中线点间距，直线段不宜小于 $1 0 0 \\mathrm { m }$ ，曲线段不宜小于 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n3对于大型掘进机械施千的长距离隧道，宜采用激光指向仪、激光经纬仪或陀螺仪导向，也可采用其他自动导向系统，其方位应定期校核。\n\n4隧道衬砌前，应对中线点进行复测检查并根据需要适当加密。加密时，中线点间距不宜大于 $1 0 \\mathrm { m }$ ，点位的横向偏差不应大于 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 8．6．12施工过程中，应对隧道控制网定期复测。\n\n3．6．13隧道贯通后，应对贯通误差进行测定，并在调整段内进行中线调整。\n\n### 8．6．14当隧道内可能出现瓦斯气体时，必须采取安全可靠的防爆措施，并须使用防爆型测量仪器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5f2da3b0-cd33-4d06-a647-d6e42f512695', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '5攀登与悬空作业… 43', '5攀登与悬空作业… 43## 5.1攀登作业 43   \n## 5.2悬空作业 44');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5f390621-1029-401d-923c-3514c95add1f', '147《坠落防护速差自控器》（GB24544-2023）.md', '表 A.1 出厂检验', '表 A.1 出厂检验## A.3 型式检验\n\n### A.3.1 有下列情况之一需进行型式检验：\n\n新产品鉴定或老产品转厂生产的试制定型鉴定时；  \n正式生产后，当原材料、生产工艺、产品结构形式等发生较大变化，可能影响产品性能时；  \n停产超过半年后恢复生产时；  \n出厂检验结果与上次型式检验结果有较大差异时；  \n国家有关主管部门提出型式检验要求时。\n\n### A.3.2 型式检验应包含产品所适用的第5章全部项目。\n\n### A.3.3 抽样及样品数量由提出检验的单位或委托第三方从企业出厂检验合格的产品中随机抽取，样品数量以满足全部测试项目要求为原则。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5f3a0a5a-5ca3-4662-8aa4-042dadcc2c04', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '7.9 引弧板、引出板和衬垫', '7.9 引弧板、引出板和衬垫## 7.9.1\\~7.9.5 在焊接接头的端部设置引弧板、引出板的目的是：避免因引弧时由于焊接热量不足而引起焊接裂纹，或熄弧时产生焊缝缩孔和裂纹，以影响接头的焊接质量。\n\n引弧板、引出板和衬垫板所用钢材应对焊缝金属性能不产生显著影响，不要求与母材材质相同，但强度等级不应高于母材，焊接性不应比所焊母材差。考虑到承受周期性荷载结构的特殊性，桥梁结构的引弧板、引出板和衬垫板用钢材应为在同一钢材标准条件下不大于被焊母材强度等级的任何钢材。\n\n为确保焊缝的完整性，规定了引弧板、引出板的长度；为防止烧穿，规定了钢衬垫板的厚度。为避免未焊的I对接接头形成严重缺口导致焊缝中横向裂缝并延伸和扩展到母材中，要求钢衬垫板在整个焊缝长度内连续或采用熔透焊拼接。\n\n采用铜块和陶瓷作为衬垫主要目的是强制焊缝成形，同时防止烧穿，在大热输人焊接或在狭小的空间结构焊接（如全熔透钢管）中经常使用，但需要注意的是，不得将铜和陶瓷熔入焊缝，以免影响焊缝内部质量。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5f4c7c46-d3fe-4a91-8ef3-98031f768152', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：由于在水域中架设安装大节段钢箱梁的施工风险极大，故需要编制专项施工方案，同时要综合考虑各种因素选择安装方法。\n\n17.9.3 安装施工前，应对施工中使用的各种临时设施、受力装置和临时受力结构，以及吊架、吊具和索具等，进行专门设计和受力分析的计算验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5f5322f3-5b78-4218-a722-b84968ee7ee1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．9 构造要求', '5．9 构造要求## 5．9．1 一般原则\n\n### 5．9．1．1 主要承载结构的构造设计应力求简单、受力明确、传力直接、尽量降低应力集中的影响。\n\n### 5．9．1．2 结构（或结构件）的设计应考虑到制造、检查、运输、安装（拆卸）、使用和维护等的方便和可能性。露天工作的起重机结构应避免积水。\n\n### 5．9．1．3 应根据起重机的实际工作环境考虑腐蚀对结构钢材的影响（结构有可靠的防腐措施或属于短暂性使用的设备，可不考虑腐蚀的影响），主要承载结构的钢板和型钢的最小厚度不应小于表34的规定。\n\n表34 钢板和型钢的最小厚度  \n单位为毫米  \n\n\n\n\n\n### 5．9．1．4 对于动载荷比较严重和受力比较复杂的焊接结构件，除非采取措施减小或消除焊接内应力，否则选用的钢材厚度对碳素钢不宜大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ，对低合金钢不宜大于 $3 5 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 5．9．1．5 对承载后会发生较大弹性变形的结构，在设计时应预先采取与此弹性变形相反的措施，如桥式起重机和门式起重机主梁跨中应作出向上的预拱，门式起重机悬臂段应作出向上的预翘，且这些预变形宜由结构构造或结构件的下料来保证。\n\n### 5．9．1．6 在设计由疲劳强度控制的主要焊接结构时，应采取各种降低疲劳应力的措施，如改善接头型式降低应力集中等级，对双面连续焊缝的头部进行包裹回焊、采用较大半径的圆弧过渡板以减少内应力等。\n\n### 5．9．1．7 主要承载结构件在不同连接处允许采用不同的连接方式来传递载荷，但在同一连接处不宜混合使用不同的连接方式。\n\n### 5．9．1．8 主要承载结构的表面如果长期受到热辐射作用，且表面温度达 $1 5 0 \\mathrm { { ‰} }$ 以上时，结构设计应考虑有效的隔热防护措施。\n\n## 5．9．2 焊缝连接\n\n### 5．9．2．1 对接焊接\n\n对接焊缝的坡口型式应符合 GB／T985和 GB／T986的规定。\n\n主要承载结构中不等板厚或板宽的对接，均应从一侧或两侧制成不大于 $1 : 4$ 的过渡斜度（见图9）。\n\n  \n图9 对接焊缝坡口型式\n\n### 5．9．2．2 角焊接\n\n#### 5．9．2．2．1 焊脚尺寸\n\n##### 5．9．2．2．1．1 被焊接件厚度小于 $4 \\ \\mathrm { m m }$ 时，焊脚尺寸等于被焊接件的厚度。\n\n##### 5．9．2．2．1．2 焊脚尺寸不应小于表35的规定。\n\n##### 5．9．2．2．1．3 对于一般角焊缝，焊脚尺寸不应大于较薄焊件厚度的1．2倍；而对于杆件边缘的角焊缝\n\n（见图10），还应符合下列要求：犺$t _ { 1 } { \\leqslant } 6 ~ \\mathrm { m m }$ 时， $h _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } t _ { 1 }$ ；$\\cdot t _ { 1 } > 6 \\ \\mathrm { m m }$ 时， $, h _ { \\mathrm { f } } = t _ { 1 } - ( 1 { \\sim } 2 ) \\mathrm { m m }$ 。\n\n表35 角焊缝的焊脚尺寸  \n\n\n\n\n\n  \n图10 角焊缝的焊脚\n\n#### 5．9．2．2．2 焊缝形状\n\n受动载荷的主要承载结构，在保证焊缝受剪计算截面面积的情况下，角焊缝的表面应呈微凹弧形或直线形。焊缝直角边的比例∶对侧焊缝为 $1 : 1$ ，对端焊缝为 $1 : 1 , 5$ （长边顺载荷方向）。\n\n#### 5．9．2．2．3 焊缝的计算长度\n\n角焊缝（侧焊缝或端焊缝）的最小计算长度为犺 $8 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ 。对于侧焊缝，当受动载荷时，最大计算长度为40$h _ { \\mathrm { f } }$ ；受静载荷时，最大计算长度为 $6 0 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ ；若焊缝长度超过上述规定，超长部分在计算中不予考虑。\n\n## 5．9．3 铆钉连接和螺栓连接\n\n### 5．9．3．1 对于需要在使用现场进行整体拼接的大型结构，宜优先考虑采用高强度螺栓连接或铆钉连接。  \n### 5．9．3．2 铆合钢板的总厚度一般不应超过铆钉直径的5倍。当可以保证铆钉杆塞紧钉孔时，总厚度允许为铆钉直径的7倍。  \n### 5．9．3．3 在主要承载结构中应采用半圆头铆钉，特殊情况可以采用沉头铆钉。  \n### 5．9．3．4 每一杆件在节点处或接头一侧，铆钉或螺栓数不应少于2个。沿受力方向，每行铆钉或螺栓数不宜多于5个。  \n### 5．9．3．5 C级螺栓连接只允许用在次要构件的连接中或作暂时性连接。  \n### 5．9．3．6 对直接承受动载荷的普通螺栓受拉连接，应采用双螺母或其他能防止螺母松动的有效措施。犱5．9．3．7 A、B级螺栓采用铰制孔时，若构件承受脉动载荷，则孔径不应大于 $\\left[ d + \\left( 0 . 2 \\sim 0 . 3 \\right) \\right] \\mathrm { m m }$ ，$d$ 为螺栓配合部分的公称直径;若构件承受交变载荷，则孔和螺栓的配合不应低于 $\\mathrm { H } 1 1 / \\mathrm { h } 9$\n\n### 5．9．3．8 铆钉或螺栓布置的极限尺寸见表36。\n\n单位为毫米\n\n表36 铆钉或螺栓布置的极限尺寸  \n\n\n\n\n\n表36（续）  \n单位为毫米');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5f617eed-c4f8-433f-8a53-dc8f01ba4b5f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 1）', '4 作用## 4.1 作用分类、代表值和作用组合\n\n### 4.1.1 引起结构反应的原因可以按作用的性质分为截然不同的两类：一类是施加于结构上的外力，如车辆、人群、结构自重等，它们是直接施加于结构上的，可用“荷载”这一术语来概括；另一类不是以外力形式施加于结构，它们产生的效应与结构本身的特性、结构所处环境等有关，如地震、基础变位、混凝土收缩和徐变、温度变化等，它们是间接作用于结构的，如果也称“荷载”，容易引起人们的误解。因此，目前国际上普遍将所有引起结构反应的原因统称为“作用”，而“荷载”仅限于表达施加于结构上的直接作用。\n\n作用按随时间的变化分为永久作用、可变作用和偶然作用。这种分类是结构上作用的基本分类。永久作用是经常作用的且数值不随时间变化或变化微小的作用；可变作用的数值是随时间变化的；偶然作用的作用时间短暂，且发生的概率很小。如前所述，地震作用是一种特殊的偶然作用，因此，将地震作用单列为一种类型。\n\n### 4.1.2 作用具有变异性，但在结构设计时，不可能直接引用作用随机变量或随机过程的各类统计参数通过复杂的计算进行设计，作用代表值就是为结构设计而给定的量值。设计的要求不同，采用的作用代表值也可不同，这样可以更确切、合理地反映作用对结构在不同设计要求下的特点。作用的代表值一般可分为标准值、组合值、频遇值和准永久值。\n\n永久作用（如恒荷载）被近似地认为在设计基准期内是不变的，它的代表值只有一个，即标准值。可变作用按其在随机过程中出现的持续时间或次数的不同，可取标准值、组合值、频遇值和准永久值作为其代表值。\n\n作用的标准值是结构设计的主要参数，关系到结构的安全问题，是作用的基本代表值。作用的标准值反映了作用在设计基准期内随时间的变异，其量值应取结构设计规定期限内可能出现的最不利值，一般按作用在设计基准期内最大值概率分布的某一分位值确定。\n\n对于结构自重，包括结构的附加重力，它们的标准值按结构设计规定的设计尺寸和材料的重度计算确定。调查统计表明，结构的设计尺寸与实测均值极为相近；钢筋混凝土构件的重度与规范的规定值也是接近的。\n\n可变作用的组合值是指在主导可变作用（汽车荷载）出现时段内其他可变作用的最大量值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ 得到。\n\n可变作用的频遇值是指结构上较频繁出现的且量值较大的作用取值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 得到。\n\n可变作用的准永久值是指在结构上经常出现的作用取值，但它比可变作用的频遇值又要小一些，实际上是由标准值乘以小于 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 的准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 得到。\n\n### 4.1.4 结构通常要同时承受多种作用。在进行结构设计时，无论是承载能力极限状态还是正常使用极限状态，均应考虑可能同时出现的多种作用的组合，求其总的作用效应，同时考虑到作用出现的变化性质，包括作用出现与否及作用出现的方向。这种组合是多种多样的，应在考虑的所有可能的组合中，取其最不利的作用组合效应进行设计。\n\n规范只指出了作用组合要考虑的范围，其具体组合的内容，尚需由设计者根据实际情况确定，规范不宜规定过死。对于一部分不能同时组合的作用，规范以表的形式列出。制动力与支座摩阻力不同时组合，这是考虑到活动支座的最大摩阻力，当上部构造恒载一定、支座摩阻系数一定时是一个定值。任何纵向力，不能大于支座摩阻力，因此，制动力与支座摩阻力不同时存在。流水压力不与汽车制动力、波浪力、冰压力同时组合，这是考虑同时出现的可能性极小，或波浪力、冰压力远大于流水压力，且实测中也难以分开。\n\n### 4.1.5 公路桥涵结构的承载能力极限状态设计，按照可能出现的作用，将其分为三种作用组合，即基本组合、偶然组合和地震组合。作用的基本组合是指永久作用设计值与可变作用设计值的组合，这种组合用于结构的常规设计，是所有公路桥涵结构都应该考虑的。作用的偶然组合是指永久作用标准值、可变作用代表值和一种偶然作用设计值的组合，视具体情况，也可不考虑可变作用参与组合。作用偶然组合和地震组合用于结构在特殊情况下的设计，所以不是所有公路桥涵结构都要采用的，一些结构也可采取构造或其他预防措施来解决。\n\n#### （1）组合表达式\n\n本条式（4.1.5-1）和式（4.1.5-2）是国内外普遍采用的承载能力极限状态设计作用基本组合表达式。前者的基本参数采用标准值，再乘以分项系数；后者则以设计值来表达基本设计参数。两个表达式本质是相同的，钢筋混凝土结构、钢结构和工结构设计规范可根据各自情况选用。\n\n#### （2）重要性系数\n\n公路桥涵进行持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，根据结构破坏可能产生的后果的严重程度划分为三个设计安全等级，并用结构重要性系数来体现不同情况的桥涵的可靠度差异。表4.1.5-1列出了不同安全等级对应的桥涵类型。设计工程师也可根据桥涵的具体情况，与业主商定，但不能低于表4.1.5-1所列等级。\n\n#### （3）分项系数\n\n本次修订调整了车辆荷载的分项系数。全国汽车荷载研究中，轴（组）重的研究结果显示，三联轴数量多且超载非常严重，并且这类轴型对于桥梁结构的局部和小跨径桥涵的整体安全影响很大，因此，规范应当予以考虑。为了探讨三联轴重量的确定标准，轴（组）重研究中，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5f640a68-16c2-45c8-acc2-b2214cb1cc63', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 33）', '><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i，mcr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">临界局部压应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（55）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i,1er</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">临界压缩应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（53）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">om</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">局部压应力的平均值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(31)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">om</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板的计算点上的局部压应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（60）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m（y）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">局部压应力om沿板宽方向变化到y处的值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(N.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Omax</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">为应力o,，,\"中的最大应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（5）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械零件的拉伸疲劳强度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(111)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[o]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械零件拉伸或压缩疲劳许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(114)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">品</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢材的屈服点</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（28）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴心受压构件使用的大于 235 N/mm的钢材屈服点</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(45)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢材的屈服点</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（97）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">高强度螺栓钢材的屈服点</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（39)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝的公称抗拉强度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(126)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Owr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">零件拉伸,压缩,弯曲的疲劳极限</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(102)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x、y</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件同一计算点上所受的两个方向的正应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（33）</td></tr><tr><td colspan=\"1\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5f697e26-fcae-4d2c-ad37-805c67baa892', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 8）', 'd><td rowspan=1 colspan=1>岸边装卸用起重机岸边集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩或其他吊具</td><td rowspan=1 colspan=1>20~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1>S215 min~30 min</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>11</td><td rowspan=1 colspan=1>卸货用抓斗或电磁起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>20~80</td><td rowspan=1 colspan=1>40~100</td><td rowspan=1 colspan=1>S215 min~30 min</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>12</td><td rowspan=1 colspan=1>船厂臂架起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩</td><td rowspan=1 colspan=1>20~50</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>13</td><td rowspan=1 colspan=1>门座起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>60</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>14</td><td rowspan=1 colspan=1>门座起重机集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>抓斗、电磁盘或集装箱吊具</td><td rowspan=1 colspan=1>25~60</td><td rowspan=1 colspan=1>60~100</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>建筑用塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>16</td><td rowspan=1 colspan=1>枪杆起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>S1或S230 min</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>S1或 S230 min</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>17</td><td rowspan=1 colspan=1>铁路起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n表 犙．3 水平运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=4>起重机类型</td><td rowspan=1 colspan=3>接电持续率JC/%</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=1 colspan=1>名     称</td><td rowspan=1 colspan=1>特点</td><td rowspan=1 colspan=1>每小时工作循环数</td><td rowspan=1 colspan=1>大车运行</td><td rowspan=1 colspan=1>小车运行</td><td rowspan=1 colspan=1>回转</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>安装用臂架起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2~25</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1>25</');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5f7ecd0f-af44-4f0f-99c0-03d36b142e79', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第一百二十一条', '第一百二十一条对上道路行驶的拖拉机，由农业（农业机械）主管部门行使本法第八条、第九条、第十三条、第十九条、第二十三条规定的公安机关交通管理部门的管理职权。\n\n农业（农业机械）主管部门依照前款规定行使职权，应当遵守本法有关规定，并接受公安机关交通管理部门的监督；对违反规定的，依照本法有关规定追究法律责任。\n\n本法施行前由农业（农业机械）主管部门发放的机动车牌证，在本法施行后继续有效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5f887bae-627c-49bc-9b21-c5fce697ac98', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.3 制动器', '6.1.1.3 制动器## 6.1.1.3.1 支持制动\n\n### 6.1.1.3.1.1 支持制动的作用\n\n在起升机构中，支持制动是用来将起升的物品支持在悬空状态，由机械式制动器产生支持制动作用。\n\n### 6.1.1.3.1.2 支持制动器的选择\n\n起升机构的每一套独立的驱动装置至少应装设一个支持制动器。吊运液态金属及其他危险物品的起升机构，每套独立的驱动装置至少应装设两个支持制动器。起升机构制动器的制动距离应满足起重机使用要求。\n\n支持制动器应是常闭式的，制动轮／盘应装在与传动机构刚性联接的轴上。支持制动器的制动转矩应等于或大于按式（81）计算的制动轴上所需的计算制动转矩 $M _ { Z }$ ：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = K _ { \\mathrm { Z } } \\ \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D \\eta ^ { \' } } { 2 a i }\n$$\n\n……（81）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ — 起升机构制动器轴上的计算制动转矩，单位为牛顿米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$K _ { \\mathrm { Z } }$ — 制动安全系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$D$ 同式（77）；  \n$\\eta ^ { \' }$ 物品下降时起升机构传动装置和滑轮组的总效率；$a$ 同式（77）；i 由制动器轴到卷筒轴的总传动比。  \n对于工作特别频繁的起升机构，宜对制动器进行发热校验。\n\n### 6.1.1.3.1.3 制动安全系数\n\n制动安全系数规定如下：\n\na） 一般起升机构（通常为 M5级及其以下级别）不应低于1．50。  \nb） 重要起升机构（通常为 M6级及其以上级别）不应低于1．75。  \nc） 吊运液态金属和易燃易爆的化学品及危险品的起升机构：每套驱动装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不低于1．25；对于两套彼此有刚性联系的驱动装置，每套装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．10；对于采用行星差动减速器传动，每套驱动装置也应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．75。  \nd） 具有液压制动作用的液压传动起升机构：制动安全系数不应低于1．25。\n\n## 6.1.1.3.2 减速制动\n\n在起升机构中，不宜采用无控制的物品自由下降方式，减速制动是用来将悬挂在空中的正在向下运动的物品减速到停机或到一个较低的下降速度时实施停机制动。\n\n起升机构的减速制动可以由机械式支持制动器来完成，也可以由电气制动来完成。电气制动只用于减速制动，不能用于支持制动和安全制动。\n\n## 6.1.1.3.3 安全制动\n\n在安全性要求特别高的起升机构中，为防止起升机构的驱动装置一旦损坏而出现特殊的事故，在钢丝绳卷筒上装设机械式制动器作安全制动用。此安全制动器在机构失效或传动装置损坏导致物品超速下降，下降速度达到1．5倍额定速度前自动起作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5f94a11f-9552-4512-a5fa-1bc3c91faee2', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '6.4 开关电器的选择', '6.4 开关电器的选择## 6.4.2 根据施工现场的实际情况,为保证电气维修安全，宜采用 可同时断开相导体和中性导体(N)的隔离开关。\n## 6.4.4 由于末级配电箱直接接用电设备、手持电动工具等，最易发生人身电击事故，因此,末级配电箱应在装设具有短路保护、过负荷保护功能电器的基础上装设具有剩余电流动作保护功能的电器。\n## 6.4.7 《全国民用建筑工程设计技术措施电气》(2009年版)规定，分级安装的剩余电流保护电器的动作特性应有选择性，上下级的电流比值一般可取 $3 : 1$ ；末端线路剩余电流保护器的动作电流值不大于 $\\mathsf { 3 0 m A }$ ，上一级不宜大于 $3 0 0 \\mathrm { m A }$ ，配电干线不大于500mA。现行国家标准《剩余电流动作保护装置安装和运行》GB13955一2005规定，三级保护的最大分断时间为：一级保护0.5s,二级保护0.3s,末级保护小于或等于0.1s。综合以上情况，特作出本条的相关规定。本条规定了额定动作电流的范围，在实际选取时，应根据配电级数合理确定。当配电系统设置多级剩余电流保护时，每两级之间应有保护性配合，如：当设置为三级时，可为 $3 0 \\mathrm { m A } , 0 . 1 \\mathrm { s } ; 1 0 0 \\mathrm { m A } , 0 . 2 \\mathrm { s } ; 3 0 0 \\mathrm { m A } , 0 . 3 \\mathrm { s } _ { \\circ }$\n\n对于配电箱给变频设备等特殊类别的装置供电时，应根据其技术资料，合理设置剩余电流保护器的额定动作电流，既保证设备正常运行，又能使剩余电流保护器发挥其应有的保护功能。\n## 6.4.8 剩余电流保护器是保护人身安全的重要电器，只有通过专用检测仪器对其特性进行定量检测，即在设定电流值时，测试分断时间，才能确认其是否合格，是否能够起到保护人身安全的作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5f992fd6-cd5d-4a21-8028-9784d2e88719', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．7 电动机选择', '7．7 电动机选择## 7．7．1 电动机选择依据\n\n电动机的选择应依据：类型及结构型式；供电型式；功率；工作制、接电持续率；额定转矩、堵转转矩和最大转矩；额定转速；调速方式；防护等级；环境温度及湿度；海拔。\n\n## 7．7．2 电动机选型说明\n\n### 7．7．2．1 电动机的型式\n\n起重机应采用适合于起重冶金用的电动机，一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、变频异步电动机、自制动异步电动机和直流电动机，也可采用符合起重机要求的其他类型电动机。\n\n### 7．7．2．2 防护等级\n\n#### 7．7．2．2．1 电动机外壳防护等级应符合 GB／T4942．1的规定：\n\na） 室内使用时，在正常条件下，防护等级不应低于IP23；多尘环境下，防护等级不应低于IP44。b） 室外使用时，防护等级不应低于IP54。在可能出现冷凝水的情况下，应确保冷凝水出水孔畅通。\n\n#### 7．7．2．2．2 电动机在有专门的外部防护措施时，可采用较低的防护等级。\n\n### 7．7．2．3 爆炸性危险环境\n\n在具有爆炸性气体、蒸汽与空气混合物或其他爆炸性危险场所，应采用防爆型电动机。\n\n### 7．7．2．4 根据环境温度和海拔修正功率\n\n当电动机使用地点的海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ 和／或使用环境温度与其额定环境温度不一致时，其输出功率应按实际使用地点的海拔和使用环境温度下的输出功率计算。\n\n根据环境温度和海拔进行电动机功率修正计算，按式（136）进行：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { \\Delta N } } ^ { \\prime } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { \\Delta N } } } { K }\n$$\n\n……（136）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } } ^ { \\prime }$ — 根据环境温度和海拔修正后用来选用电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 未修正的所需电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$K$ 功率修正系数，由图15确定。\n\n### 修正系数 $K$\n\n  \n图 15 以环境温度和海拔为函数变量的修正值\n\n注1：修正系数 $K > 1$ 的值需由电动机制造商和起重机制造商共同确定；  \n注2：海拔大于 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，要指出环境温度。\n\n### 7．7．2．5 接电持续率和每小时工作循环数犆\n\n接电持续率 $J C$ 值用于在工作循环时间小于等于 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 的场合，由式（137）确定：\n\n在起重机一个工作循环中该机构的运转时间$J C { = }$ $\\times 1 0 0 \\%$ … （137）起重机一个工作循环的总时间\n\n起重机各机构的接电持续率 $J C$ 值、 $C Z$ 值、稳态负载平均系数 $G$ ，是影响电动机发热的重要因素，应根据实际载荷情况计算，并在起重机制造商和买方之间达成一致意见。如无法获得载荷情况的详细资料，可参考附录Q表Q．1选取。\n\n## 7．7．3 电动机的过载校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算。\n\n## 7．7．4 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按附录S的方法计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5f99c769-c3ff-4e58-a305-fbb67671d080', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3.0.2 低压断路器以垂直安装为多，但近年来由于低压断路器性能的改善', '3.0.2 低压断路器以垂直安装为多，但近年来由于低压断路器性能的改善，在一些场合有横装的，又如直流快速断路器等为水平装，为此本条不作硬性规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5fa353a6-7fbe-4eee-9a35-eecf753f6bde', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 13）', 'td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(e)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">炉后出钢水铸造起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7~A8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6~M7</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(f）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板坏搬运起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9（g）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冶金流程线上的专用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(h)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冶金流程线外用的起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">铸工车间用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5faa6cb3-33ea-4e3f-82ba-63c7e1626063', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:“外观检查”修改为“外观质量检查”。\n\n## A.4.2 电渣压力焊接头的外观质量检查结果，应符合下列要求：\n\n1四周焊包凸出钢筋表面的高度，当钢筋直径为 $2 5 \\mathrm { m m }$ 及以下时，不得小于 $4 \\mathrm { m m }$ ；当钢筋直径为 $2 8 \\mathrm { m m }$ 及以上时，不得小于 $6 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 钢筋与电极接触处，应无烧伤缺陷。\n\n3 接头处的弯折角不得大于 $2 ^ { \\circ }$ 。\n\n4 接头处的轴线偏移不得大于 $1 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5fc4608d-a22c-4626-b68d-47bc4ea049b2', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '9竣工总图的编绘与实测', '9竣工总图的编绘与实测## 9．1一般规定\n\n### 9.1．1～9．1．3竣丁总图与一般的地形图不完全相同，主要是为了反映设计和施工的实际情况，是以编绘为主。当编绘资料不全时，需要实测补充或全面实测。为了使实测竣工总图能与原设计图相协调，因此，其坐标系统、高程基准、测图比例尺、图例符号等，应与施工设计图相同。\n\n采用数字竣工图要求的提出，主要是考虑到设计、施工图多数采用数字图形式，也是考虑到用户对竣丁总图的方便使用和将来的补充完善。\n\n## 9．2竣工总图的编绘\n\n### 9．2．1、9．2．2完整充分的收集、整理已有的设计、施了和验收资料，是编绘峻下总图的首要任务。与实地的对照检查，是为确定资料的完整性、正确性和需要实测补充的范围。\n\n### 9．2．3由于竣千总图基本上是一种设计图的再现，因此，图的编制内容及深度也基本上和设计图一致，本条是竣工总图编制的基本原则。\n\n### 9．2．4本次修订对竣千总图的绘制，按三种情况进行分类。即，简单项目，只绘制一张总图；复杂项目，除绘制总图外，还应绘制给水排水管道专业图、动力工艺管道专业图、电力及通信线路专业图等；较复杂项目，除绘制总图外，可将相关专业图合并绘制成综合管线图。\n\n本条是简单项日竣工总图的绘制要求，是根据历年来的编绘经验确定的。\n\n### 9．2．5给水管道的各种水处理设施，主要包括：水源井、泵房、水塔、水池、消防设施等；地上、地下各种管径的给水管线及其附属设备，主要包括：检查井、水封井、水表、各种阀门等。\n\n### 9．2．6动力管道主要包括：热力管道、煤气管道等；工艺管道主要包括：输送各种化学液体、气体的管道；管道的构筑物主要包括：地沟、支架、各种阀门，涨缩圈以及锅炉房、烟肉、煤场等。\n\n### 9．2．7电力及通信线路主要包括：地上、地下敷设的电力电信线和电缆。地上敷设方式包括：塔杆架设、沿建(构)筑物架设、多层管桥架设等；地下敷设方式包括直埋、地沟、管沟、管块等。\n\n### 9．2．8综合管线图是对地上、地下各种专业管线在同一图中进行综合表示。当管道密集处及交叉处在平面图上无法清楚表示其相互关系时，可采用剖面图表示，必要时，也可以采用立体图表示。总之，以清晰表示为原则。\n\n## 9．3竣工总图的实测\n\n### 9.3．1～9．3．5当竣工总图无法编绘时，应采用实测的方法进行。本节给出了竣工总图实测的基本原则和主要技术要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5fca069d-de4c-41ea-abd0-e7dc51348e0c', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 7）', '^ { \\circ }$ 角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外边的扩散线为准。\n\n### 4.3.5汽车荷载制动力应按下列规定计算和分配：\n\n1汽车荷载制动力按同向行驶的汽车荷载（不计冲击力）计算，并应按表4.3.1-6的规定，以使桥梁墩台产生最不利纵向力的加载长度进行纵向折减。\n\n1）一个设计车道上由汽车荷载产生的制动力标准值按本规范第4.3.1条规定的车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的 $10 \\%$ 计算，但公路一I级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $165 \\mathrm { k N }$ ，公路一Ⅱ级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $90 \\mathrm { k N }$ ；\n\n2）同向行驶双车道的汽车荷载制动力标准值应为一个设计车道制动力标准值的2倍，同向行驶三车道应为一个设计车道的2.34倍，同向待驶四车道应为一个设计车道的2.68倍。\n\n2制动力的着力点在桥面以上1.2m处，计算墩台时，可移至支座铰中心或支座底座面上。计算刚构桥、拱桥时，制动力的着力点可移至桥面上，但不应计因此而产生的竖向力和力矩。\n\n3设有板式橡胶支座的简支梁、连续桥面简支梁或连续梁排架式柔性墩台，应根据支座与墩台的抗推刚度的刚度集成情况分配和传递制动力。设有板式橡胶支座的简支梁刚性墩台，应按单跨两端的板式橡胶支座的抗推刚度分配制动力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5fd50553-2577-4f4f-871c-13d365e11b0d', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第四章 事故处理', '第四章 事故处理第三十二条 重大事故、较大事故、一般事故，负责事故调查的人民政府应当自收到事故调查报告之日起15 日内做出批复；特别重大事故，30 日内做出批复，特殊情况下，批复时间可以适当延长，但延长的时间最长不超过 30 日。\n\n有关机关应当按照人民政府的批复，依照法律、行政法规规定的权限和程序，对事故发生单位和有关人员进行行政处罚，对负有事故责任的国家工作人员进行处分。\n\n事故发生单位应当按照负责事故调查的人民政府的批复，对本单位负有事故责任的人员进行处理。\n\n负有事故责任的人员涉嫌犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第三十三条 事故发生单位应当认真吸取事故教训，落实防范和整改措施，防止事故再次发生。防范和整改措施的落实情况应当接受工会和职工的监督。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当对事故发生单位落实防范和整改措施的情况进行监督检查。\n\n第三十四条 事故处理的情况由负责事故调查的人民政府或者其授权的有关部门、机构向社会公布，依法应当保密的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5fe3e2a5-38fe-4cd4-91db-1190c8ce69d9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5fee688c-c918-4fb2-8e42-6a6577668590', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 1）', '条文说明：钢锚梁的制造加工要求与其他桥梁钢结构的制造加工要求是一致的，因此需要符合本规范第 8 章的规定。\n\n1 钢锚梁一般采用塔吊进行起吊安装，但也有采用其他起重设备安装的可能，不论采用何种设备进行起吊安装，其起重能力均需要满足吊重的要求。\n\n4 钢锚梁的安装方式主要有以下几种：索塔施工完成后再安装、随索塔塔柱节段施工同步安装；整根安装、分节安装后连接成整体。前者与施工的时间和方便性相关，后者则与起吊能力是否满足吊重要求或索塔内的安装空间是否足够相关，故钢锚梁的安装方式需要综合考虑多种因素确定。\n\n5 钢锚梁在索塔施工完成后安装时，一般会采用竖直吊入、再转身就位的方式进行，但由于塔内的空间有限，其转身就位非常困难，一些常规的辅助措施也很难在狭窄的空间内得以施展，即使采用整根水平吊入或采用分节起吊安装的方式，也存在同样的问题。因此在安装前通过计算机模拟钢锚梁的吊入和就位，提前发现难点所在并采取有效措施，对于保证钢锚梁能实现顺利安装是非常有必要的。\n6 钢锚梁随索塔塔柱节段的施工同步安装时，起吊安装作业较为方便，对安装的精度控制相对而言也比较容易，但可能会影响到索塔施工的总体进度，而且在浇筑塔柱节段的混凝土及进行其他作业时容易对钢锚梁产生污染或损伤，故需要对钢锚梁进行必要的防护。\n\n7 钢锚梁通常是从下至上逐层安装施工的，在安装上层钢锚梁时，如果不采取必要的防护措施，安装作业时可能会有零件、工具或其他物件等坠落到下层钢锚梁上，对其表面的防腐涂层造成损伤，故规定如条文。\n\n8 由于钢锚梁的安装精度会直接影响到斜拉索在索塔端的安装精度，因此需要按条文的要求进行严格控制。\n\n### 20.2.4 钢锚箱的制造加工应符合本规范第 8 章的规定，对分节段制造、安装、现场连接的钢锚箱，应在厂内进行试拼装，试拼装应符合本规范第 8.9 节的规定。钢锚箱的安装施工除应符合本规范第 20.2.3 条的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 安装前应编制专项施工方案，确定起吊安装的方法、机具设备和安全措施。\n\n2 吊装前，应按钢锚箱节段的起吊重力，对起重设备、吊架、吊具和索具等进行必要的受力验算和安全技术验收，保证其能满足起吊安装的各项要求；并应进行试吊，确认安全后方可正式开始起吊安装作业。\n\n3 起吊安装时，吊点和吊具的设置应满足各点均匀受力的要求，应避免钢锚箱在起吊安装过程中发生扭转或侧倾，并应采取有效措施保证钢锚箱不受到碰撞而产生损伤。\n\n4 钢锚箱安装时，宜设置必要的导向装置，且该装置应能较为准确地引导钢锚箱就位；首节钢锚箱在精确定位时宜采用三维调节装置，通过对钢锚箱节段的平面位置、竖直度和高程进行反复精确调整，使之达到设计要求的安装精度。\n\n5 钢锚箱的工地连接施工应符合本规范第 8.12 节的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n1 钢锚箱一般是随索塔塔柱节段的施工同步安装的，而且起吊安装的安全风险较大，因此需要在施工前编制专项施工方案，确定起吊安装的方法、配备相应的机具设备、制定详细的施工工艺和安全措施，以保证索塔施工的总体进度和施工的安全。\n\n2 规定本款的目的是保证钢锚箱起吊安装施工的安全。\n\n3 在钢锚箱的吊装作业中，如果吊点的位置不准确，会使其产生偏斜，且吊具和各吊索的受力不均匀，因此需要通过计算或采取试吊等措施进行确定，使之满足各点均匀受力的要求。\n\n4 采用导向装置可引导钢锚箱较为顺利、准确地就位。由于钢锚箱定位的精度将直接影响到斜拉索在塔端锚固点的安装精度，尤其是首节钢锚箱的安装定位精度对其他节段的安装精度影响较大，因此需要在钢锚箱就位后，采用能进行三维调节的装置，以设计要求的安装精度为目标，对其各项指标进行反复精确调整。\n\n### 20.2.5 钢索塔的施工应符合下列规定：\n\n1 索塔的钢构件在工厂制造时应进行试拼装，试拼装合格后方可启运，并应根据不同的运输方式对钢构件进行必要的临时加固和保护。节段钢构件安装的吊点、导向件及临时匹配件宜在厂内制造时设置。\n\n2 安装施工前，应根据高空作业的特点制订专项施工方案。应编制详细的节段钢构件吊装施工工艺，并应核对各节段构件的编号和起吊重力。在吊装前应对节段钢构件起吊的稳定性进行验算，并应对各关键部位进行临时加固后试吊，确认无误方可正式起吊安装。\n\n3 钢索塔节段的起吊安装应充分考虑气候对安装施工的影响，宜选择在 6 级风以下且天气条件较好的条件下进行，保证施工安全。\n\n4 安装倾斜索塔时，应验算索塔内力，控制成塔线形，分高度设置水平横撑或拉杆。在安装过程中，应按设计要求分阶段对已完成的索塔采取必要的抑振措施，保证后续施工中永久结构和临时结构的安全性，以及施工操作人员的舒适性。\n\n5 对钢索塔节段安装的精确定位控制测量，宜选择在日落后4h至日出前2h且温度场较为稳定的时段进行。\n\n6 钢索塔塔柱与混凝土塔柱或基座接头的施工应符合本规范第 18.5.4 条的规定。\n\n7 钢索塔节段在工地现场连接的施工应符合本规范第 8.12 节的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n2 规定安装施工前要制订专项施工方案、编制详细的吊装施工工艺，是为了在正式施工时保证架设安装的安全和工程质量。稳定性验算包括塔吊等起吊设备的稳定性和索塔塔柱的稳定性，各关键部位指塔吊的附墙杆、构件的吊耳、吊具等。\n\n3 恶劣的天气条件会对钢索塔的架设安装作业造成安全隐患，故在施工时需要充分考虑气候的影响。\n\n4 钢索塔的架设一般是通过塔吊吊装，为了限制塔吊支柱的最大自由长度，在塔吊和钢索塔之间设有连接附墙构件。由于钢索塔自身的阻尼较低，在施工过程中，钢索塔和塔吊之间会发生相互作用的振动；在钢索塔安装完成后至主梁和斜拉索开始施工期间，钢索塔处于裸塔状态，这时更容易发生风振。如果施工过程中钢索塔发生振动，不仅要考虑钢索塔自身的强度问题，还要考虑与之相连的塔吊的强度问题，以及影响施工作业的速度问题。因此在施工期间对其采取抑振措施是有必要的。\n\n5 温度变化对钢索塔安装时的测量定位影响较大，故对精确测量定位的时间段进行了');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ff61f2b-a8d3-4020-a861-b7c9e10c1d6a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 5）', 'X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\biggl [ \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\biggr ] \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n-构件侧向屈曲稳定系数，见附录 $\\mathrm { L }$ 其他符号同式（50）和式（51）。\n\n#### 5．6．3．1．3 计算压弯构件整体稳定性时应注意以下几点：\n\na） 计算单向压弯构件的弯曲屈曲稳定性时，应将式（51）中最后一项删去后使用；b） 使用式（51）或式（52）时，当 $N / N _ { \\mathrm { E i } } { < } 0 . 1$ 时，则可不计增大系数 $\\left( { \\frac { 1 } { 1 - { \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } } } } } \\right)$ （即令其为1．0）；c） 对两端在两个互相垂直的平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件，一般可选取两个三个危险截面进行验算。\n\n### 5．6．3．2 压弯构件整体稳定性计算的其他方法\n\n如果用户有要求或设计者认为确有必要用更详细的方法进行压弯构件稳定性的计算，可参见附录\n\nM 所介绍的方法，或采用积分法或逐步逼近法等方法对构件在压弯联合作用下产生的变形进行精确的计算，或直接用有限元非线性分析。\n\n## 5．7 板件和壳体抗屈曲的计算\n\n### 5．7．1 板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．1 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 分别作用时板的临界应力\n\n临界应力按式（53）～式 （55）计算：\n\n$\\begin{array} { r l } & { \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } } = \\chi K _ { \\sigma } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\tau _ { i , \\mathrm { c r } } = \\chi K _ { \\tau } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } } = \\chi K _ { \\mathrm { m } } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\end{array}$ …（53）……（54）……（55）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , _ { \\mathrm { l c r } }$ -临界压缩应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$\\tau _ { i , \\mathrm { c r } }$ 临界剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } }$ 临界局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；X 板边弹性嵌固系数。弯曲应力作用时，对受压翼缘扭转无约束的单腹板工字梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 3 8 }$ ；对受压翼缘扭转有约束的工字梁和箱形截面梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 6 4 }$ ；剪切应力作用时，对上述梁的腹板均可取 $\\chi ^ { = 1 . 2 3 }$ ；对其他板和板区格，应参考专门文献加以确定，一般取 $\\chi ^ { = 1 }$ ；\n\n$K _ { \\sigma } \\ 、 K _ { \\tau } 、 K _ { \\mathrm { m } }$ — —— 四边简支板的屈曲系数，取决于板的边长比 $\\alpha { = } a / b$ 和板边载荷（应力）情况。用加劲肋分隔的局部区格板的屈曲系数按附录 N的表 N．1求得，包括加劲肋在内的带肋板的屈曲系数按附录 N的表 N．2求得。\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { E } }$ — 四边简支单向均匀受压板的欧拉应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } \\ ) }$ ）。\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { { E } } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E } { 1 2 ( 1 { - } \\mu ^ { 2 } ) } ( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ff7efa6-972c-420d-9ebf-9479ff89bbfa', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.10 压浆时，每一工作班应制作留取不少于', '7.9.10 压浆时，每一工作班应制作留取不少于 3 组尺寸为 $4 0 \\mathrm { m m } \\times 4 0 \\mathrm { m m } \\times 1 6 0 \\mathrm { m m }$ 的试件，标准养护 28d，进行抗压强度和抗折强度试验，作为评定质量的依据。试验方法应按现行《水泥胶砂强度检验方法（ISO 法）》（GB/T17671）的规定执行；质量检验评定方法应符合《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTG F80/1—2017）附录M的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ff9d311-c047-4cf3-8c68-79831c0a7982', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '3.4 悬挑式脚手架', '3.4 悬挑式脚手架3.4.1 悬挑式脚手架检查评定应符合现行行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130 和《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128 的规\n\n定。\n\n3.4.2 检查评定保证项目包括：施工方案、悬挑钢梁、架体稳定、脚手板、荷载、交底与验收。一般项目包括：杆件间距、架体防护、层间防护、脚手架材质。\n\n3.4.3 保证项目的检查评定应符合下列规定：\n\n### 1 施工方案\n\n1）架体搭设、拆除作业应编制专项施工方案，结构设计应进行设计计算；\n\n2）专项施工方案应按规定进行审批，架体搭设高度超过 $2 0 \\mathrm { m }$ 的专项施工方案应经专家论证。\n\n### 2 悬挑钢梁\n\n1）钢梁截面尺寸应经设计计算确定，且截面高度不应小于 $1 6 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n2）钢梁锚固端长度不应小于悬挑长度的1.25 倍;\n\n3）钢梁锚固处结构强度、锚固措施应符合规范要求;\n\n4）钢梁外端应设置钢丝绳或钢拉杆并与上层建筑结构拉结;\n\n5）钢梁间距应按悬挑架体立杆纵距相设置。\n\n### 3 架体稳定\n\n1）立杆底部应与钢梁连接柱固定;\n\n2）承插式立杆接长应采用螺栓或销钉固定;\n\n3）剪刀撑应沿悬挑架体高度连续设置，角度应符合 $4 5 ^ { \\circ } \\ \\sim 6 0 ^ { \\circ }$ 的要求;\n\n4）架体应按规定在内侧设置横向斜撑;\n\n5）架体应采用刚性连墙件与建筑结构拉结，设置应符合规范要求。\n\n### 4 脚手板\n\n1）脚手板材质、规格应符合规范要求；\n\n2）脚手板铺设应严密、牢固，探出横向水平杆长度不应大于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。  \n\n### 5 荷载\n\n1）架体荷载应均匀，并不应超过设计值。\n\n### 6 交底与验收\n\n1）架体搭设前应进行安全技术交底；\n\n2）分段搭设的架体应进行分段验收；\n\n3）架体搭设完毕应按规定进行验收，验收内容应量化。\n\n3.4.4 一般项目的检查评定应符合下列规定：\n\n### 1 杆件间距\n\n1）立杆底部应固定在钢梁处；\n\n2）立杆纵、横向间距、纵向水平杆步距应符合方案设计和规范要求。\n\n### 2 架体防护\n\n1）作业层外侧应在高度 $1 . 2 \\mathrm { m }$ 和0.6m 处设置上、中两道防护栏杆；\n\n2）作业层外侧应设置高度不小于180mm 的挡脚板；\n\n3）架体外侧应封挂密目式安全网。\n\n### 3 层间防护\n\n1)架体作业层脚手板下应用安全平网双层兜底，以下每隔10m 应用安全平网封闭；\n\n2）架体底层应进行封闭。\n\n### 4 脚手架材质\n\n1）型钢、钢管、构配件规格材质应符合规范要求；\n\n2）型钢、钢管弯曲、变形、锈蚀应在规范允许范围内。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('5ffbd41b-daba-4bd3-8df8-0d6a033a9ed2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('600c56d1-22b4-454f-a037-fbfcb48ce9dd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢筋的混凝土保护层厚度，是指箍筋外缘至混凝土表面的距离。保护层厚度的施工偏差不能出现负误差，这是高性能混凝土与常规混凝土的不同之处，在执行条文时需重视。\n\n## 6.15.13 高性能混凝土的入模温度宜不超过 $2 8 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，新浇混凝土与已浇并硬化混凝土或岩土介质之间的温差应不大于 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，混凝土表面的接触物与混凝土表面温度之差应不大于$1 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。高性能混凝土的浇筑应连续进行，在振捣过程中应控制混凝土的均匀性和密实性，同时应在浇筑及静置过程中采取防止裂缝的有效措施，对混凝土的沉降及塑性干缩产生的表面裂纹，应及时予以处理。混凝土的振捣应采用高频振捣器，且宜采用二次振捣及二次抹面的方式施工；每点的振捣时间宜不超过 30s，并应防止过振和过度抹面，严禁通过洒水辅助抹面。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('60271e58-cd3f-4a4d-8859-286e53930233', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '5 特大型沉井在下沉时，宜对沉井井壁的中心点进行高程监测（Part 2）', 'table><tr><td rowspan=1 colspan=1>导管间距（m)</td><td rowspan=1 colspan=1>≤5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>导管最小埋深（m)</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6~0.9</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9~1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2~1.4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3~1.6</td></tr></table>\n\n\n## 条文说明：\n\n1 要求每根导管开始灌注混凝土时采用较小的坍落度，是因为沉井底面积大，若坍落度大，则落下的混凝土流动范围大，不能使水下混凝土面形成一定的坡率，甚至埋不住管底口，难以保证水下混凝土的质量。\n\n3 要求导管的最小埋入深度与灌注深度相适应，是因为若灌注深度大，而导管埋入深度过浅，则后灌注的混凝土将冲破先灌注的混凝土而与水接触，产生夹层，导致质量事故，故规定如表 11.5.4-1。导管埋深还需要与两根导管的间距相适应，若导管间距过远，而导管埋入过浅，则由于混凝土表面的流动坡度为 $1 / 6 { \\sim } 1 / 4$ ，两根导管间会流布不到或混凝土厚度不够，故规定如表 11.5.4-2。施工时需要根据具体情况，对导管的埋入深度采用两表的最大值；但导管埋深也不要过大，过大时，混凝土流布速度降低，延长灌注时间，甚至使超压力过小，混凝土从导管中流不出来（参见本规范第 9.2.11 条的说明）。\n\n#### 11.5.5 封底混凝土在灌注过程中发生事故或对封底施工的质量有疑问时，应对其进行检查鉴定，必要时可钻孔取芯检验。\n\n#### 11.5.6 封底混凝土应在强度满足设计要求后方可进行井内抽水，进行下一道工序。\n\n### 11.6 井孔填充与顶板浇筑\n\n#### 11.6.1 井孔填充时，所采用的材料、数量及填充顺序等应符合设计规定。\n\n#### 11.6.2 沉井顶部钢筋混凝土顶板的浇筑施工应符合设计要求及本规范相关章节的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('602aaaa5-f205-4ba0-b35e-9b68565557ae', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '附录D', '附录D（资料性附录）检查记录的典型示例\n\n## D.1一次检查记录\n\n\n\n\n\n2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('603a33a6-d0ed-4829-8653-79b9f23d5e7a', '22《起重机手势信号》（GB5082-2019）.md', '4手势信号的要求', '4手势信号的要求## 4.1总则\n\n手势信号应符合下列要求：\n\na) 手势信号应合理使用，并被起重机操作人员完全理解；  \nb) 手势信号应清晰、简洁，以防止误解；  \nc) 非特殊的单臂信号可以使用任何一只手臂表示(特殊信号可以用一只左手或右手表示)；  \nd) 指挥人员应遵循以下规定：1）处于安全位置；2） 应被操作人员清楚看见；3） 便于清晰观察载荷或设备；  \ne) 操作人员接收的手势信号只能由一个人给出，紧急停止信号除外；  \nf）必要时,信号可以组合使用。\n\n## 4.2通用手势信号\n\n### 4.2.1操作开始（准备）手心打开、朝上，水平伸直双臂。如图1所示。\n\n### 4.2.2停止（正常停止）单只手臂，手心朝下，从胸前至一侧水平摆动手臂。如图2所示。\n\n### 4.2.3紧急停止（快速停止）\n\n两只手臂，手心朝下，从胸前至两侧水平摆动手臂。如图3所示\n\n### 4.2.4结束指令\n\n胸前紧扣双手。如图4所示。\n\n### 4.2.5平稳或精确的减速\n\n掌心对扣，环形互搓，如图5所示。这个信号发出后应配合发出其他的手势信号。\n\n  \n图4  \n图5\n\n## 4.3垂直运动\n\n### 4.3.1指示垂直距离\n\n将伸出的双臂保持在身体正前方，手心上下相对。如图6所示。\n\n### 4.3.2匀速起升\n\n一只手臂举过头顶，握紧拳头并向上伸出食指，连同前臂小幅地水平划圈。如图7所示。\n\n### 4.3.3慢速起升\n\n一只手给出起升信号，另外一只手的手心放在它的正上方。如图8所示。\n\n### 4.3.4匀速下降\n\n向下伸出一只手臂，离身体一段距离，握紧拳头并向下伸出食指，连同前臂小幅地水平划圈。如图9所示。\n\n### 4.3.5慢速下降\n\n一只手给出下降信号，另外一只手的手心放在它的正下方。如图10所示。\n\n  \n图9  \n图10\n\n## 4.4水平运动\n\n### 4.4.1指定方向的运行/回转\n\n伸出手臂，指向运行方向，掌心向下。如图11所示。\n\n### 4.4.2驶离指挥人员\n\n双臂在身体两侧，前臂水平地伸向前方，打开双手，掌心向前，在水平位置和垂直位置之间，重复地上下挥动前臂。如图12所示。\n\n### 4.4.3驶向指挥人员\n\n双臂在身体两侧，前臂保持在垂直方向，打开双手,掌心向上，重复地上下挥动前臂。如图13所示。\n\n### 4.4.4两个履带的运行\n\n在运行方向上，两个拳头在身前相互围绕旋转，向前如图14a)所示,或向后,如图14b)所示。\n\n### 4.4.5单个履带的运行\n\n举起一个拳头，指示一侧的履带紧锁。在身体前方垂直地旋转另外一只手的拳头，指示另外一侧的履带运行。如图15所示。\n\n### 4.4.6指示水平距离\n\n在身前水平伸出双臂,掌心相对。如图16所示。\n\n### 4.4.7翻转(通过两个起重机或两个吊钩)\n\n水平、平行地向前伸出两只手臂，按翻转方向旋转 $9 0 ^ { \\circ }$ 。如图17a)和图17b)所示。\n\n注：足够的安全余量是每台起重机或吊钩能够承受瞬时偏载的保证。\n\n  \n图11\n\n  \n图12\n\n  \n图13\n\n贝a)\n\n  \n图14\n\n贝\n\n\n\n  \n图15  \n图16\n\n## 4.5相关部件的运行\n\n### 4.5.1主起升机构\n\n保持一只手在头顶，另一只手在身体一侧，如图18所示。在这个信号发出之后，任何其他手势信号只用于指挥主起升机构。当起重机具有两套或以上主起升机构时，指挥人员可通过手指指示的方式来明确数量。\n\n### 4.5.2副起升机构\n\n垂直地举起一只手的前臂，握紧拳头，另外一只手托于这只手臂的肘部，如图19所示。在这个信号发出后，任何其他手势信号只用于指挥副起升机构。\n\n### 4.5.3臂架起升\n\n水平地伸出手臂，并向上竖起拇指。如图20所示。\n\n### 4.5.4臂架下降\n\n水平地伸出手臂，并向下伸出拇指。如图21所示。\n\n### 4.5.5臂架外伸或小车向外运行\n\n伸出两只紧握拳头的双手在身前，伸出拇指，指向相背。如图22所示。\n\n### 4.5.6臂架收回或小车向内运行\n\n伸出两只紧握拳头的双手在身前，伸出拇指，指向相对。如图23所示。\n\n### 4.5.7载荷下降时臂架起升\n\n水平地伸出一只手臂,并向上竖起拇指。向下伸出另一只手臂,离身体一段距离，连同前臂小幅地水平划圈。如图24所示。\n\n### 4.5.8载荷起升时臂架下降\n\n水平地伸出一只手臂，并向下伸出拇指。另一只手臂举过头顶，握紧拳头并向上伸出食指，连同前臂小幅地水平划圈。如图25所示。\n\n  \n图18\n\n  \n图19\n\n  \n图20\n\n  \n图21\n\n  \n图22\n\n  \n图23\n\n  \n图24\n\n  \n图25');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('603c0333-1db5-405f-9da7-4c5f25576fe9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 3）', ' { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nMWⅡ — 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）犘\n\n#### 4．4．2．3．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大载荷犘 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } } , P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 和对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W I } }$ 作用的载荷组合，按式（21）确定：犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅡ 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；RQ— 同式（18）；RG— 同式（18）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 同式（18）；  \nRWⅡ 工作风压引起的相应风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n#### 4．4．2．4 载荷情况Ⅲ（特殊载荷作用情况）的载荷组合犘\n\n##### 4．4．2．4．1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n在4．4．1．1中所定义的犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 是在具体操作条件下电动机实际能传递给机构的最大载荷。犘 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值在4．4．2．5中给出。\n\n##### 4．4．2．4．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n由于起重机或小车与缓冲器或固定障碍物相碰撞所引起的机构受到的载荷通常都远小于结构受到犘 犘的自重载荷与非工作状态最大风载荷，因此， $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ 就可取为在4．3．3．3中的载荷情况 C2给出的载荷，即按式（22）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel } = \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R W / I m a x } }\n$$\n\n……（22）\n\n式中：\n\nRmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的相应载荷，单位为牛顿（N）；  \nRWⅢmax— 非工作风压引起的相应最大风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n当采用附加的锚定装置或者抗风牵索来保证在极限风压时的起重机整机抗倾翻稳定性时，应考虑这些装置或牵索对相应机构的影响。犘\n\n#### 4．4．2．5 对上述有关计算 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷的说明和应用\n\n起重机的各机构的功能有：\n\n使运动质心作纯垂直位移（如起升运动）；  \n使运动质心作水平位移的所谓纯水平位移（如横向运行，纵向运行，回转或平衡式变幅运动）；  \n使运动质心作垂直和水平相组合的位移（如非平衡式变幅运动）。\n\n##### 4．4．2．5．1 起升运动\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x ~ } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ和Ⅱ： $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6047e50d-d98b-49de-a6bd-5987d7e63ee8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 5）', 'hrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又有一种或多种不同的构件接头型式，见附录O。随着连接应力集中等级的递增，结构疲劳强度递减。应尽量采用较为合理的应力集中情况等级 K值，推荐采用 $\\mathrm { K } _ { 2 }$ ，尽量避免采用 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 。\n## 5．8．4 结构件的工作级别\n\n结构件的工作级别见3．4．3。对于有轻微或中等应力集中等级而工作级别较低的结构件，一般不需要进行疲劳强度校核，通常 E4级（含）以上的结构件应校核疲劳强度。\n\n## 5．8．5 疲劳许用应力\n\n构件疲劳许用应力按表31列出的公式计算，连接件的疲劳许用应力按表32计算。表中 $r$ 为应力循环特性，其值按5．8．2决定。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］为拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值，是 $r { = } - 1$ 的对称应力循环试验中得到的疲劳极限（具有 $90 \\%$ 的可靠度）除以1．34安全系数，并考虑构件工作级别及具体的构件连接的应力集中情况等级和构件的材质等三个因素后的疲劳许用应力值。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］值详见表33。\n\n表31 构件疲劳许用应力  \n\n\n\n\n\n表32 连接的疲劳许用应力  \n\n\n\n\n\n表33 拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值 $[ \\pmb { \\sigma } _ { - 1 } ]$   \n\n\n\n\n\n## 5．8．6 疲劳强度校核\n\n根据载荷组合A（见4．3．3．1）的实际可能的最不利工况计算得出的绝对值最大应力，按式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）进行核算：\n\n$$\n{ \\begin{array} { r l } { | \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\qquad \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } } \\end{array} } ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 3 ~ } } )  \\\\ { | \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] \\leqslant [ { \\mathrm { ~ 7 ~ } } \\ldots { \\mathrm { ~ r } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots  & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] ^ { 2 } + [ { \\frac { \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] ^ { 2 } } } ] ^ { 2 } - { \\frac { \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } } + [ { \\frac { \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } } { [ \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } } \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\end{array}  ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 6 ~ } } )   \\end{array} \n$$\n\n式中：\n\n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ ；  \n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ ；  \n$\\mid ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('604aae1d-2f97-4028-bb36-6202fc04372d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '18.1 抗火设计（Part 2）', '构造的要求和第8.9.3条编写在此。本条第6款仅适用于可能接触水或腐蚀性介质的柱脚，对无水的办公楼、宾馆不适用。\n\n### 18.2.5 本条为新增条文。一般来说，钢材表面处理状态是影响防腐性能最重要的因素，本条规定了钢材表面原始锈蚀等级、钢材除锈等级标准。\n\n1表面原始锈蚀等级为D级的钢材由于存在一些深入钢板内部的点蚀，这些点蚀还会进一步锈蚀，影响钢结构强度，因此不宜用作结构钢；\n\n2喷砂和抛丸是钢结构表面处理的常用方法，所采用的磨料特性对表面处理的效果影响很大，某些磨料难以达到某些防腐蚀产品要求的粗糙度和清洁度，有些磨料会嵌在钢材内部，这些情况都不能符合防腐蚀产品的特性；若表面处理材料的含水量、含盐量较高，会导致钢材表面处理后又快速返锈；河沙、海沙除了含水量、含盐量通常超标之外，还含有游离硅，喷砂过程产生的大量粉尘中也会含有游离硅，人体吸人一定量的游离硅之后，会导致严重的肺部疾病，因此磨料产品还应符合环保要求。\n\n### 18.2.6 涂料作为防腐蚀方案，通常由几种涂料产品组成配套方案。底漆通常具有化学防腐蚀或者电化学防腐蚀的功能，中间漆通常具有隔离水气的功能，面漆通常具有保光保色等耐候性能，因此需要结合工程实际，根据环境腐蚀条件、防腐蚀设计年限、施工和维修条件等要求进行配套设计。面漆、中间漆和底漆应相容匹配，当配套方案未经工程实践，应进行相容性试验。\n\n### 18.2.7 维护计划通常由工程业主和防腐蚀施工单位、防腐蚀材料供应商在工程建造时制定。投人使用后按照该维护计划进行定期检查，并根据检查结果进行维护，这些工作通常由工程业主邀请防腐蚀施工单位、防腐蚀材料供应商等专业人员进行。何时需要进行大修的标准通常依据ISO 4628 Paints and varnishes-Eval-uation of degradation of coatings-Designation of quantity and sizeof defects， and of intensity of uniform changes in appearance 规定的等级划分，由业主方的专业防腐蚀工程师或其他专业工程师协商确定。一种通行的做法是当检查中发现锈蚀比例高于 $1 \\%$ （ISO 4628-3 Assessment of degree of rusting）时，有必要进行大修。\n\n## 18.3 隔 热\n\n### 18.3.1 本条为新增条文。高温工作环境对钢结构的影响主要是温度效应，包括结构的热膨胀效应和高温对钢结构材料的力学性能的影响。在进行结构设计时，应通过传热分析确定处于高温环境下的钢结构温度分布及温度值，在结构分析中应考虑热膨胀效应的影响及高温对钢材的力学性能参数的影响。\n\n### 18.3.2 高温工作环境下的温度作用是一种持续作用，与火灾这类短期高温作用有所不同。在这种持续高温下的结构钢的力学性能与火灾高温下结构钢的力学性能也不完全相同，主要体现在蠕变和松弛上。对于长时间高温环境下的钢结构，分析高温对其影响时，钢材的强度和弹性模量可按下列方法确定：当钢结构的温度不大于 $1 0 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，钢材的设计强度和弹性模量与常温下相同；当钢结构的温度超过 $1 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，高温下钢材的强度设计值与常温下强度设计值的比值 $\\eta _ { \\Pi }$ 、高温下的弹性模量与常温下弹性模量的比值 $\\chi _ { \\mathrm { T } }$ 可按表24确定，表中 $T _ { \\textrm { s } }$ 为温度。钢材的热膨胀系数可采用 $\\alpha _ { \\mathrm { s } } { = } 1 . 2 { \\times } 1 0 ^ { - 6 } ~ \\mathrm { m } / ( \\mathrm { m } \\cdot \\mathrm { s } )$ 。\n\n当高温环境下的钢结构温度超过 $1 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，对于依靠预应力工作的构件或连接应专门评估蠕变或松弛对其承载能力或正常使用性能的影响。\n\n表24高温环境下钢材的强度设计值、弹性模量  \n\n\n\n\n\n### 18.3.3 本条为强制性条文，为原规范第8.9.5条的修改和补充。对于处于高温环境下的钢结构，当承载力或变形不能满足要求时，可通过采取措施降低构件内的应力水平、提高构件材料在高温下的强度、提高构件的截面刚度或降低构件在高温环境下的温度来使其满足要求。对于处于长时间高温环境工作的钢结构，不应采用膨胀型防火涂料作为隔热保护措施。\n\n本条第1款、第2款均指钢结构处于特定工作状态时应该采取的防护措施，其中第2款中的钢结构包括高强度螺栓连接；第3款为高温环境下钢构件承载力不足时可采取的措施，第4款为针对高强度螺栓连接的隔热要求。\n\n处于高温环境的钢构件，一般可分为两类，一类为本身处于热环境的钢构件，另一类为受热辐射影响的钢构件。对于本身处于热环境的钢构件，当钢构件散热不佳即吸收热量大于散发热量时，除非采用降温措施，否则钢构件温度最终将等于环境温度，所以必须满足高温环境下的承载力设计要求，如高温下烟道的设计；对于受热辐射影响的钢构件，一般采用有效的隔热降温措施，如加耐热隔热层、热辐射屏蔽或水套等，当采取隔热降温措施后钢结构温度仍然超过 $1 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，仍然需要进行高温环境下的承载力验算，不够时还可采取增大构件截面、采用耐火钢提高承载力或增加隔热降温措施等，当然也可不采用隔热降温措施，直接采取增大构件截面、采用耐火钢等措施。因此有多种设计途径均能满足本条第3款要求，应根据工程实际情况综合考虑采取合适的措施。\n\n由于超过 $1 5 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，高强度螺栓承载力设计缺乏依据，因此采取隔');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('604fdaae-5e90-40d6-a356-cb93891eca43', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '自然地平面natural ground level', '自然地平面natural ground level确定平台作业高度或约束系统的基准平面。\n\n### 3.2.43');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6052ec47-b53f-4b8e-9fc0-8cfec81f8981', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：不锈钢钢筋的表面如存在氧化皮，会降低其防腐蚀的作用，但水洗并不能将氧化层有效地清除，而需要通过酸洗或喷砂的方法才能清除，工地现场是不具备这种能力的，因此当钢筋表面的氧化程度较为严重时，就需要进行退货处理。\n\n### 22.3.6 不锈钢钢筋的加工除应符合本规范第4.2节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 宜在具有数控化设备条件的厂内进行集中加工。  \n2 下料应采用钢筋切断机、钢锯或砂轮锯切割等方式进行，严禁采用热切割。  \n3 应采用专用设备对不锈钢钢筋进行弯曲加工，并应在加工过程中采取有效措施，防止其表面被其他普通钢材的铁屑、铁沫等所污染。  \n4 弯曲加工时的环境温度应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。  \n5 不锈钢钢筋在弯曲或矫直时严禁加热，并不得进行二次弯曲或弯曲后再矫直使用。  \n6 所有不锈钢钢筋均严禁焊接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6058cf2a-040e-4ef4-9092-20b79eaff502', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '12．2 一般项目（Part 2）', '补偿装置；\n\n3 除埋设于混凝土内的钢导管内壁应防腐处理，外壁可不防腐处理外，其余场所敷设的\n\n钢导管内、外壁均应做防腐处理；\n\n4 导管与热水管、蒸气管平行敷设时，宜敷设在热水管、蒸气管的下面，当有困难时，可敷设在其上面；相互间的最小距离宜符合本规范附录G的规定。\n\n检查数量：第1款、第2款全数检查,第3款、第4款按每个检验批的导管总数抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1根(处)，并应覆盖不同的敷设场所及不同规格的导管。\n\n检查方法：观察检查并查阅隐蔽工程检查记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('605bfbfe-3519-4e17-90c7-79b0e80e7c7f', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '[1]GB/T19879建筑结构用钢板', '[1]GB/T19879建筑结构用钢板');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('605c607b-3b4e-47ea-b53d-321e6b81d81e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0570—2005 水泥砂浆立方体抗压强度试验方法', 'T0570—2005 水泥砂浆立方体抗压强度试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6067371e-2bf0-44e8-a746-2864c8f8c66d', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '附录A 外壳防护等级(IP代码)', '附录A 外壳防护等级(IP代码)本附录系根据现行国家标准《外壳防护等级(IP代码)》GB 4208的有关规定制订。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6068e8f8-485a-4cda-8cce-4bb920d4d9f5', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1目的、适用范围和引用标准', '1目的、适用范围和引用标准本方法规定了逐级加压法测定水泥混凝土抗渗性的试验方法。\n\n本方法适用于测定水泥混凝土硬化后的防水性能以及其抗渗等级。\n\n引用标准：\n\n《混凝土抗渗仪》（JG/T 249)\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法 (T0551)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6070a84b-15f3-4842-9662-e294b1459a19', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '8 建筑施工安全网', '8 建筑施工安全网## 8.1一般规定\n\n8.1.1 我国的建筑业发展很快，对安全网的需求量大大增加由于安全网的生产制造工艺相对来讲比较简单，因而许多安全网生产厂应运而生，其中一些乡镇办企业，甚至还有个体户， 既没有机械设备又缺少检验手段。这样，如果没有有关国家标准，就无法制止结构不合理或材料低劣的安全网生产，无法对安全网进行严格的检验来保证其制造质量，也无法控制不合格的安全网销售和使用，更难于保证使用的科学合理性。为了确保安全网能起到保障作业者生命安全的作用，必须严格规定网的选用要求，防止不合格网进入施工现场。\n\n8.1.2本条是强制性条文。密目式安全立网安装平面垂直水平面，冲击高度为 $1 . 5 \\mathrm { m }$ ，主要是用来防止人和物坠落的安全网。平网安装平面不垂直水平面，冲击高度为 $1 0 \\mathrm { m }$ ，主要是用来挡住人和物坠落的安全网、它们承受冲击荷载作用的能力相差5倍，故不允许做平网使用。\n\n8.1.3本条系参照现行行业标准《建筑施工安全检查标准》JGI5有关规定而定。\n\n## 8.2安全网搭设\n\n8.2.1 施工现场搭设的建筑施工安全网必须保证具有足够的强度、整体稳定性。严禁在施工现场不按规定搭设安全网，甚至有些安全网的搭设仅仅是摆摆样子，应付安全检查，根本不能起到应有的防护作用。\n\n8.2.2密目式安全立网用系绳必须按规定绑扎通过开眼环扣绑扎在支撑架上，才能保证施工安全，不出现防护漏洞。\n\n8.2.3密目式安全立网采光不佳，通风不良，而井字架、龙门架、物料提升架，因视线不佳、易发生危险，且网目也易吸收尘埃泥浆，难以维持网面整洁，所以应采用立网封闭。\n\n8.2.4平网的防护效果好，用于施工中建筑物的一些比较危险的地方如：洞口、通道口等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('607da621-27f1-428e-b2c3-de657ec97819', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '5 电力变流设备的工程交接验收', '5 电力变流设备的工程交接验收## 5.0.1 工程交接验收时，应按下列要求进行检查：\n\n### 5.0.1.1 设备试运行的连续时间、试验工况及应测的参数，应符合合同的技术协议或有关技术文件的规定。\n\n### 5.0.1.2 设备的外观应完整、无缺损。\n\n### 5.0.1.3 油浸式变流器或变压器应无渗油；油位指示应正常。\n\n### 5.0.1.4 高压和低压开关的操作机构、传动装置、辅助接点或闭锁装置，应安装牢固；其动作应灵活可靠，位置指示应正确。\n\n### 5.0.1.5 设备油漆应完整，母线及电缆相色应正确。\n\n### 5.0.1.6 设备或装置的外壳接地应良好。\n\n## 5.0.2 工程交接验收时，应提供下列资料和文件：\n\n### 5.0.2.1 安装试验记录和竣工图纸。\n\n### 5.0.2.2 设计变更通知等证明文件。\n\n### 5.0.2.3 产品说明书、产品合格证、出厂试验报告等技术文件。\n\n### 5.0.2.4 安装检查和安装中器件紧固、修整、更换的记录。\n\n### 5.0.2.5 调整、检验以及整定值的记录。\n\n### 5.0.2.6 设备轻载及负载的试运行记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6085dcd8-7351-447d-a892-be7d425ac539', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.3.15起重机械带载行走时，道路应平坦坚实', '4.3.15起重机械带载行走时，道路应平坦坚实，载荷应符合使用说明书的规定，重物离地面不得超过 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并应拴好拉绳，缓慢行驶。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6091be6a-3df2-4296-a575-2a90bbf4ccc8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：一般砌筑用的小石子混凝土强度等级较水泥砂浆高，砌体极限强度也较高，因此采用小石子混凝土砌筑拱圈时，其砌缝一般比采用砂浆的宽一些。\n\n## 19.10.7 拱圈的封拱合龙应符合下列规定：\n\n### 1 封拱合龙宜在当日最低温度且温度场较为稳定的时段进行。\n\n### 2 分段砌筑的拱圈应待填塞空缝的砂浆强度达到设计强度的 $8 5 \\%$ 后再进行合龙。\n\n### 3 封拱合龙前如采用千斤顶施加压力的方法调整拱圈应力，砌筑砂浆的强度应达到设计规定的强度后方可合龙。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('609532db-f4fc-4eab-b1e1-ae3d1c179a39', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 1）', '表30 $m \\not - p$ 表### 5．7．1．3 板的局部稳定性许用应力和板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．3．1 板的局部稳定性许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ 。\n\n当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { \\leqslant } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（58）计算；当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { > } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（59）计算：\n\n$$\n\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right] { = } \\frac { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } { n }\n$$\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c r } } } { n }\n$$\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 板的局部稳定性许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { c r r } }$ 同式（56）；$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 同式（57）；$n$ 板的局部稳定性安全系数，取与强度安全系数一致，见表22。\n\n#### 5．7．1．3．2 板的局部稳定性，按式（60）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ]\n$$\n\n……（60）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { 1 }$ 板的计算点上的压缩正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 板的计算点上的局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；T 板的计算点上的剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 同式（58）或式（59）。\n\n### 5．7．1．4 均匀受压翼缘板不必验算局部稳定性的条件\n\n若工字形截面构件的受压翼缘板自由外伸宽度与其厚度之比不大于 $1 5 \\ \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，或箱形构件两腹\n\n板之间的、或满足5．7．1．5．2要求的纵向加劲肋之间的受压翼缘板宽度与厚度之比不大于 $6 0 \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，且板中计算压缩应力不大于 $0 . 8 [ \\sigma ]$ 时，可不必验算其受压翼缘板的局部稳定性。\n\n### 5．7．1．5 加劲肋的构造尺寸要求\n\n#### 5．7．1．5．1 横向加劲肋ψ\n\n##### 5．7．1．5．1．1 受犫 犫 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，其横向加劲肋间距 $a$ 一般不应小于0．5 ，且不应大于 $2 b$ 。此处 $b$ 为上、下翼缘板之间的腹板总高（宽）度。\n\n##### 5．7．1．5．1．2 腹板两侧成对配置矩形截面横向加劲肋时，其截面尺寸应按式（61）、式（62）确定：犫\n\n$$\nb _ { \\mathrm { s } } \\geqslant \\frac { b } { 3 0 } + 4 0\n$$\n\n……（61）\n\n$$\nt _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } \\frac 1 { 1 5 } b _ { \\mathrm { s } } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（62）\n\n式中：\n\n$b _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的外伸宽度，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ）；  \n$b$ 腹板高度，单位为毫米 $: \\mathrm { m m } )$ ；  \n$t _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）。  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n##### 5．7．1．5．1．3 腹板一侧配置矩形截面横向加劲肋时，为获得与成对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('60964ceb-7f5a-4135-bef5-952133a126f4', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '6 搅拌机', '6 搅拌机1）搅拌机安装完毕应按规定履行验收程序，并应经责任人签字确认；\n\n2）保护零线应单独设置，并应安装漏电保护装置；\n\n3）离合器、制动器应灵敏有效，料斗钢丝绳的磨损、锈蚀、变形量应在规定允 许范围内;\n\n4）料斗应设置安全挂钩或止挡装置，传动部位应设置防护罩；\n\n5）搅拌机应按规定设置作业棚，并应具有防雨、防晒等功能。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('60970812-68d3-4267-a295-da7e03a4e13e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 4）', '率进行选择，减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。\n\n### 6．1．3．5 制动器的选择\n\n在回转机构最不利工作状态下，其制动器应能使回转部分从运动中停止；对塔式起重机，则是使已停住的回转部分在工作中能保持定位不动。制动减速度不宜超过6．1．3．3．3的规定。\n\n回转机构的制动转矩按式（93）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = \\frac { \\sum { J \\ \\bullet \\ n } } { 9 . 5 5 t _ { \\mathrm { Z } } } \\mathrm { + } M _ { \\mathrm { C } }\n$$\n\n……（93）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ ———回转机构的制动转矩，单位为牛米犑 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$\\Sigma J$ ———起重机回转制动时，回转机构及含吊运物品在内的全部回转运动质量换算到电动机轴（制动器轴）上的机构总转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；$n$ 同式（82）；$t _ { Z }$ — 回转机构制动时间，单位为秒（s）；  \nC——— 换算到电动机轴上的等效回转力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；$M _ { \\mathrm { C } } = { \\frac { \\eta } { i } } ( M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\mathrm { a } } - M _ { \\mathrm { m } } )$ 回转机构的总传动效率；i 由制动器轴到回转支承装置的回转机构总传动比；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\alpha }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）。\n\n### 6．1．3．6 极限力矩联轴器的选择\n\n对于有自锁可能的传动机构应装设极限力矩联轴器。非自锁机构如果不装设极限力矩联轴器，则应计算传动机构在事故状态下的静强度。\n\n极限力矩联轴器的摩擦力矩，按式（94）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { i l } } = 1 . 1 \\Big [ M _ { \\mathrm { m a x } } - \\frac { ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) n } { 9 . 5 5 t } \\Big ] i _ { \\mathrm { c } } \\eta \\qquad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { j l } }$ — 极限力矩联轴器的摩擦力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \nmax— 电动机最大起动转矩或制动器的制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ l ~ } } , J _ { \\mathrm { ~ 2 ~ } }$ 见式（82）；$_ n$ 同式（82）；$t$ 起、制动时间，单位为秒（s)；$i _ { \\mathrm { c } }$ — 电动机至极限力矩联轴器的回转机构传动比；-电动机至极限力矩联轴器的传动效率。\n\n## 6．1．4 变幅机构\n\n### 6．1．4．1 变幅阻力\n\n#### 6．1．4．1．1 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力\n\n在非平衡动臂式变幅机构变幅全过程中的不同幅度位置，变幅牵引构件（如钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸活塞等）上的总变幅阻力可能会有较大的变化。每一个变幅位置上变幅牵引构件的最大变幅阻力按式（95）计算：\n\n$P _ { z } = P _ { \\circ } + P _ { l } + P _ { \\mathrm { w } } + P _ { \\mathrm { s h } } + P _ { \\mathrm { e } } + P _ { \\mathrm { c } } + P _ { \\mathrm { f } } + P _ { \\mathrm { a } }$ ……( 95 )\n\n式中：\n\n\n\n$P _ { Z }$ 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ o ~ } }$ — 变幅时吊运物品非水平位移所引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathit { l } }$ 臂架系统自重未能完全平衡引起的变幅阻力，单位为牛顿(N)；  \n$P _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ — 作用在臂架系统上的风载荷引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { s h } }$ — 作用在吊运物品上的风载荷、起重机回转时吊运物品的离心力以及变幅、回转、运行起动或制动时在吊运物品上造成的水平惯性力等引起的起升滑轮组对铅垂线的偏角 $\\alpha$ 造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ — 变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ 臂架铰轴等关节中的摩擦力和补偿滑轮组的效率造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('609a6967-d1d1-4648-9303-3d6386a27600', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18 钢混组合结构（Part 2）', '设计或施工控制的要求。工地安装时，不得在现场对钢构件进行未被批准的临时性的焊接和切割作业。\n\n#### 条文说明：\n\n对钢构件采用先在地面上通过将构件预先组拼、栓合或焊接，扩大拼装单元组成节段后进行安装的方法，能减少高空安装的工作量，加快施工进度，提高施工的效率，在施工条件具备的情况下一般优先采用这种方法，但本规定并不排斥采用单构件拼装施工的方法。\n\n规定“对容易变形的钢构件应进行刚度和稳定性验算”的目的有以下几种考虑：一是为防止钢构件在吊装过程中局部受力过大而变形，在其刚度和稳定性不足时就需要对其采取临时加固的措施；二是因为横隔板位置、支撑点、吊点位置和施工状态的不同，梁段拼合截面两端的不同变形会导致钢梁拼接困难，梁较宽时尤为明显，施工中需要采取必要措施予以修正；三是采用大节段吊装时，梁段竖向变形、梁端截面产生转角及梁轴线长度平面投影长度的变化，也会导致钢梁拼接困难，施工中需要从施工方法和工艺的角度，确定其锁定和在无应力状态下焊接的方法。\n钢构件对温度的影响特别敏感，温度变化如日照、焊接等，使钢构件时冷时热产生温差，这些温差变化不仅使钢材产生局部应力，而且影响构件安装尺寸，因此需要采取相应的措施，保证钢梁的线形、拱度及轴线位置满足设计或施工控制的要求。\n\n### 18.2.6 钢梁及其他钢构件安装时，对吊装设备的要求应符合本规范相关章节的规定；节段或构件的连接施工应符合本规范第8.12节的规定。\n\n### 18.2.7 在支架上安装钢梁的施工应符合下列规定：\n\n1 安装支架应符合本规范第5章的规定。\n\n2 在支架顶部钢梁的支承处，宜设置具有三维调节功能的装置，该装置应能对钢梁就位后的高程、纵横向平面位置和倾斜度等进行精确调整。\n\n3钢梁节段宜从孔跨的一端向另一端顺序安装。吊装节段时，应待其完全固定后方可松钩卸载。\n\n4 安装过程中，每完成一节段的就位后应测量其纵横向平面位置、高程和预拱度，不满足要求时应及时进行调整。\n\n5拼装栓接连接的钢梁时，冲钉和粗制螺栓的总数不得少于栓孔总数的 1/3，其中冲钉不得多于2/3；栓孔较少的部位，冲钉和粗制螺栓的总数应不少于 6个或将全部栓孔插入冲钉或粗制螺栓。拼装高强度螺栓连接的钢梁时，冲钉数量应符合上述规定，其余栓孔宜布置高强度螺栓。\n\n6 拼装用的冲钉直径（中段圆柱部分）应较栓孔设计直径小 $0 . 2 { \\sim } 0 . 3 \\mathrm { m m }$ ，其长度应大于板束厚度。拼装用精制螺栓的直径应较栓孔设计直径小 $0 . 4 \\mathrm { m m }$ ，拼装板束用的粗制螺栓直径应较栓孔直径小 $1 . 0 \\mathrm { m m }$ 。冲钉和螺栓可采用 35号碳素结构钢制造。\n\n7 拼装焊接连接的钢梁时，宜将节段之间拼接错台的偏差控制在 $2 \\mathrm { m m }$ 以内，并应严格控制钢梁的平面位置、高程和拱度。\n\n8 钢梁安装完成并连接固定，在落梁就位前，应复测支座的平面位置和顶面高程，并应将支座顶面清理干净，确认符合设计要求后方可进行钢梁的落梁就位；钢梁在落梁就位前后均应对其线形、拱度和平面位置尺寸等进行检查，并应做施工记录。\n\n#### 条文说明：\n\n$5 { \\sim } 6$ 在支架上安装钢梁时，因钢梁支承在支架上，其自重由支架承受，故冲钉和粗制螺栓总数不少于栓孔总数的 1/3 即能满足要求，其中冲钉占 2/3，此处冲钉承受剪力作用，粗制螺栓只起夹紧板束的作用。\n\n### 18.2.8 钢梁整孔安装时的施工应符合本规范第 17.8 节的规定；顶推安装时的施工应符合本规范第17.7节的规定。\n\n### 18.2.9 钢梁悬臂拼装施工时，除应符合本规范第 18.2.7 条的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1拼装栓接连接的钢梁时，连接处所需冲钉的数量应按所承受荷载经计算确定，但不得少于栓孔总数的一半，其余栓孔宜布置精制螺栓，冲钉和精制螺栓应均匀地布置。\n\n2 钢梁的悬臂拼装应结合预制混凝土桥面板的安装进行施工过程控制，保证其内力、变形、线形及高程符合设计或施工控制的要求。预制混凝土桥面板的安装顺序、浇筑湿接缝的时机及加载程序等应符合施工控制的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n1 悬臂拼装钢梁时，悬臂部分的重力由节点处的冲钉、螺栓承受，故所需冲钉、螺栓数量要按所承受的荷载计算确定。\n\n### 18.2.10 钢-混凝土接头中钢构件的安装施工应符合下列规定：\n\n1 宜根据钢构件的构造特点、起吊设备的能力、环境条件等因素，选择适宜的安装方法和安装工艺。\n\n2 钢构件在安装前，应通过计算或模拟起吊试验确定其重心位置和吊点的位置；起吊安装时，应采取有效措施保证其空中姿态平稳，使其不产生过大的倾斜和摆动；安装就位时，应对其平面位置和高程进行准确控制，就位后应通过调节装置进行精\n\n确调整。\n\n3 对拱座等安装在倾斜混凝土结合面上的钢构件，安装时应设置必要的导向装置；正式起吊安装时，应使钢构件始终保持平稳状态，且在导向装置的引导下能顺利就位，就位后应尽快将其固定。\n\n4 对索塔塔柱、墩身等安装在水平混凝土结合面上的钢构件，安装前应设置必要的定位和调节装置；安装时应严格控制钢构件的平面位置和高程，安装精度应符合设计的规定。\n\n5 对混合梁中在竖直面上结合的钢-混凝土接头，钢构件应安装在稳定可靠的支架或吊架上，支架或吊架应进行专门设计，其强度、刚度和稳定性应满足接头施工时承载能力和使用的要求，并应考虑施工过程中各种因素对支架系统产生的不利影响。应在精确调整钢构件的三维坐标位置，使其符合设计要求且固定牢靠后，方可进行后续工序的施工。\n\n#### 条文说明：\n\n钢-混凝土接头的形式较多，本规范主要对位于水平面、竖直面和倾斜面上接头钢构件的安装予以规定。\n\n2 钢构件在安装前，其内部可能会浇筑部分混凝土，确定其重心的位置对起吊时设置吊点有重要作用，如果吊点的位置设置不好，起吊时将会使其空中姿态不平稳，在吊装过程中产生过大的倾斜和摆动，不利于安装');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('60c4bbdc-ef05-40e1-be37-81c0f6151034', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.5.13 起重作业在小范围移动时，可以采用调整缆风绳长度的方法使主杆在直立状况下稳步移动', '4.5.13 起重作业在小范围移动时，可以采用调整缆风绳长度的方法使主杆在直立状况下稳步移动。如距离较远时，由于缆风绳的限制，只能采用拆卸转运后重新安装。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('60c6e4bd-a190-414e-ad33-a1659ac6e473', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 1）', '6．2．6 疲劳强度的计算## 6．2．6．1 一般方法\n\n零件的疲劳强度主要由以下因素所确定：\n\n制造零件的材料；\n\n形状、表面情况、腐蚀状态、尺寸（比例效应）和其他产生应力集中的因素；  \n在各种应力循环过程中出现的最小应力和最大应力的比值；  \n应力谱；  \n应力循环数。\n\n一般情况下，机械零件的疲劳强度要从材料和零件的应力、疲劳循环特性以及与这些特性有关的规律中推导出来。\n\n疲劳强度是以所选用的材料制成的抛光试件在交变拉伸疲劳载荷下的疲劳极限为基础，并采用一些系数来考虑零件的几何形状、表面情况、腐蚀状态和尺寸等因素降低疲劳强度的影响。\n\n借助疲劳极限曲线［史密斯（SMITH）图］，由交变载荷（应力循环特征值 $r = - 1 )$ ）下的疲劳极限可得出与其他应力循环特征值 $r$ 相对应的疲劳极限。在此曲线中，对于疲劳强度曲线的形状作了某些简化假设。\n\n用这种确定实际零件相对于已知应力循环特征值 $r$ 的疲劳极限的方法，可以用来绘制疲劳寿命曲线［威勒（WOHLER）曲线］，此曲线表示了在具有相同的应力循环特征值 $r$ 的应力循环下疲劳应力与应力循环数的关系。根据此曲线，利用迈内尔（MINER）疲劳损伤线性累积假设，根据机械零件的工作级别，便可以确定它的疲劳强度。\n\n本标准中所叙述的确定疲劳强度的方法，只适用于材料结构在所考虑的整个截面上是均匀的零件。因此，经过表面处理（如淬硬、氮化、表面硬化）的零件就不能用这个方法，只有当疲劳寿命曲线表示的是由同样材料制造、有相同的形状和尺寸、并受过完全相同的表面处理的零件，才可以由它来确定要计算的零件的疲劳强度。\n\n只需用载荷情况Ⅰ（见4．4．2．2）进行机械零件疲劳强度计算。\n\n应力循环数小于8000次时，可不必进行疲劳计算。\n\n## 6．2．6．2 抛光试件在交变载荷 $\\cdot r = - 1 )$ ）下的疲劳计算\n\n研究表明，机械零件的抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 可以近似地作为交变非旋转的弯曲作用下疲劳极限值。\n\n交变轴向拉伸和压缩作用下的疲劳极限值，应比 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 减少 $20 \\%$ 。\n\n交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限 $\\tau _ { \\mathrm { w } }$ ，可由式（100）得出：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（100）\n\n式中：\n\n$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 抛光零件在交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n此处给定的 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值一般为对应于 $90 \\%$ 完好率的统计值，对常用的钢材为碳钢的机械零件， $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值可按式（101）决定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { b w } } = 0 . ~ 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n……（101）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 同式（100）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（28）。\n\n## 6．2．6．3 形状、尺寸、表面情况和腐蚀的影响\n\n对所讨论零件，由于其形状、尺寸、表面（机械加工）情况以及其腐蚀状态等因素的影响，必然使其在\n\n交变载荷下的疲劳极限相对于抛光试件的理想状态有所降低。分别用系数 $K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } }$ 和 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来考虑这些影响。这些系数可按附录T确定。\n\n所讨论零件在交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ 由式 $( 1 0 2 ) \\sim$ 式（104）给出：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\tau _ { \\mathrm { w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('60cc88b5-9c81-456c-bfec-290e5aed82be', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '5专项施工方案编制', '5专项施工方案编制5.1施工单位应在危大工程施工前组织工程技术人员编制专项施工方案。\n\n5.2实行施工总承包的,应由施工总承包单位组织编制;实行专业工程分包的,其专项施工方案可由专业承包单位组织编制。\n\n5.3专项施工方案编制应包括以下内容：\n\na） 编制依据:法律依据(包括相关法律、法规、规范性文件、标准等）、项目文件(包括施工合同、勘察文件、施工图纸及其他技术文件)、施工组织设计、施工安全风险评估报告等；  \nb) 工程概况：工程基本情况、工程地质与水文气象、周边环境、施工平面及立面布置、施工要求和技术保证条件、风险辨识与分级、相关参建单位；  \nc） 施工计划：包括施工进度计划、劳动力计划、材料与设备计划、安全生产费用使用计划;  \nd) 施工工艺技术:技术参数、标准化工序工艺流程、施工方法及操作要求、检查要求等;  \ne) 安全保证措施：组织保障（包括安全组织机构、安全保证体系及相应人员安全职责等）、技术保证措施、检查与验收、监测监控措施、应急处置措施等；  \nf） 质量保证措施：质量目标、工程创优规划、质量保证体系、质量控制程序与具体措施等;环境保证措施：环境保护组织机构、环境保护及文明施工措施等；  \nh) 施工管理人员配备及分工：施工管理人员、专职安全生产管理人员、特种作业人员、其他作业人员等；  \ni) 验收要求:验收标准、验收程序、验收内容、验收人员等;  \nj) 其他资料：计算书及相关图纸。\n\n5.4专项施工方案编制时,应根据危大工程的特点和要求进行必要的设计和安全验算,对所引用的计算方法和数据,应说明其来源和依据。方案中应有文字说明和必要的图示,图文应清晰明了,图示应标注规范。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('60ccfd2c-6a36-4538-835e-4bb09839d5fc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 5）', '起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的极限值取这两种情况中的较小者。\n\n有反滚轮的小车在下端碰到障碍物后［图7b）］，倾翻水平力仅由大车主动轮打滑条件所限制。犘\n由于倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 的存在，使小车轮压发生变化。无反滚轮的小车在小车的一侧被抬起时，对桥犘架主梁的影响最大，此时包括小车自重载荷、额定起升载荷及倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 在内的全部载荷均由另一侧的主梁承担；有反滚轮的小车除上述作用力外，还要考虑倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 对主梁的垂直附加载荷 $P _ { \\mathrm { { s L } } } ^ { \\prime }$ 的作用，见图 $^ \\mathrm { ~ 7 ~ b ~ }$ ）。\n\n计算中不考虑起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ，也不考虑运行惯性力，并假定$P _ { \\mathrm { S L } }$ 力作用在物品的最低位置上（有物品时）或作用在吊具的最下端（无物品时）。\n\n  \n图 7 带刚性升降导架的起重机的倾翻\n\n### 4．2．3．4 试验载荷\n\n起重机投入使用前，应进行静载试验和动载试验。试验场地应坚实、平整，试验时风速不应大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n#### 4．2．3．4．1 静载试验载荷\n\n试验时起重机静止不动，静载试验载荷作用于起重机最不利位置，且应平稳无冲击地加载。除订货犘 犘合同有其他要求之外，静载试验载荷取为犘 $1 , 2 5 ~ P$ 。其中 $P$ 定义为：\n\n对于流动式起重机， $P$ 为有效起重量与可分及固定吊具质量总和的重力；\n\n对于其他起重机， $P$ 为额定起重量的重力，此额定起重量不包括作为起重机固有部分的任何吊具的质量。\n\n#### 4．2．3．4．2 动载试验载荷\n\n试验时起重机需完成的各种运动和组合运动，动载试验载荷应作用于起重机最不利位置。除订货犘犘合同有更高的要求以外，动载试验载荷取为 $1 . 1 \\ P , P$ 的定义同上。在验算时此项试验载荷应再乘以由式（16）给出的动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ 。\n\n$$\n\\phi _ { 6 } = 0 . 5 ( 1 { + } \\phi _ { 2 } )\n$$\n\n（(16)\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 6 }$ ——动载试验载荷起升动载系数；  \n$\\phi _ { 2 }$ —同式(7)。\n\n#### 4．2．3．4．3 特殊情况\n\n##### 4．2．3．4．3．1 有特殊要求的起重机，其试验载荷可以取与上述不同而更高的值，应在订货合同或有关的产品标准中规定。\n\n##### 4．2．3．4．3．2 如静载试验和动载试验载荷的数值高于上述的规定，则应按实际试验载荷值验算起重机的承载能力。\n\n### 4．2．3．5 意外停机引起的载荷\n\n应考虑意外停机瞬间的最不利驱动状态（即意外停机时的突然制动力或加速力与最不利的载荷组合），按4．2．1．2．1估算意外停机引起的载荷，动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 取值见表12。\n\n### 4．2．3．6 机构（或部件）失效引起的载荷\n\n在各种特殊情况下都可用紧急制动作为对起重机有效的保护措施，因此机构或部件突然失效时的载荷都可按出现了最不利的状况而采取紧急制动时的载荷来考虑。\n\n当为了安全原因采用两套（双联）机构时，若任一机构的任何部位出现失效，就应认为该机构发生了失效。\n\n对上述两种情况，均应按4．2．1．2．1估算此时所引起的载荷，并考虑力的传递过程中所产生的冲击效应。\n\n### 4．2．3．7 起重机基础受到外部激励引起的载荷\n\n起重机基础受到外部激励引起的载荷是指由于地震或其他震波迫使起重机基础发生振动而对起重机引起的载荷。\n\n只有在它们会构成重大危险时（如对核电站起重机或在其他特殊场合工作的很重要的起重机），才考虑由这类基础外部激励引起的载荷。\n\n如果政府颁布的条例或特殊的技术规范对此有明确的要求，则应根据相应的法规或专门的规定来考虑这种载荷。起重机的用户应向制造商提出此项要求，并提供当地相应的地震谱等信息以供设计使用。\n\n### 4．2．3．8 安装、拆卸和运输引起的载荷\n\n应该考虑在安装、拆卸过程中的每一个阶段发生的作用在起重机上的各项载荷，其中包括由$8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风速或规定的更大风速引起的风载荷。对于一个构件或部件，在各种情况下都应进行在这项重要载荷作用下的承载能力验算。\n\n在某些情况下，还需要考虑在运输过程中对起重机结构产生的载荷。\n\n### 4．2．4 其他载荷\n\n\n\n其他载荷是指在某些特定情况下发生的载荷，包括工艺性载荷，作用在起重机的平台或通道上的载荷等。\n\n不能用载荷所属的类别来判断它是否是重要的或关键的载荷，因为有相当多的事故仍发生在这些情况下，所以对它亦应予以特别注意。\n\n#### 4．2．4．1 工艺性载荷\n\n工艺性载荷是指起重机在工作过程中为完成某些生产工艺要求或从事某些杂项工作时产生的载荷，由起重机用户或买方提出。一般将它作为偶然载荷或特殊载荷来考虑。\n\n#### 4．2．4．2 走台、平台和其他通道上的载荷\n\n这些载荷都是局部载荷，只作用在起重机结构的这些局部部位及直接支承它们的构件上。  \n这些载荷的大小与结构的用途和载荷的作用位置有关，如在走台');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('60d99dff-4b42-497e-9fac-270e782ac538', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验报告', '5 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准;  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度;  \n（5）保水率;  \n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('60f34b12-1beb-4f99-a184-c269389eb58d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.5 减速器的选择', '6.1.1.5 减速器的选择## 6.1.1.5.1 在一般情况下，起升机构减速器的设计预期寿命应与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，则所选减速器的设计预期寿命可小于该起升机构所对应的机构工作寿命。\n\n## 6.1.1.5.2 采用起重机用减速器时，当所选用的减速器参数表上标注的工作级别与所设计的起升机构的工作级别不一致时，应引入减速器功率修正系数。\n\n## 6.1.1.5.3 采用普通用途减速器时，还应用电动机的最大起动转矩验算减速器输入轴的强度，用额定起升载荷（考虑起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ）作用在减速器输出轴上的短暂最大力矩和最大径向力验算减速器输出轴的强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('60fd97cc-0b20-41f2-af40-d98bd881555e', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．4纸质地形图数字化', '5．4纸质地形图数字化5．4．1纸质地形图的数字化，可采用图形扫描仪扫描数字化法或数字化仪手扶跟踪数字化法。\n\n5．4．2选用的图形扫描仪或数字化仪的主要技术指标，应满足大比例尺成图的基本精度要求。\n\n5．4．3扫描数字化的软件系统，应具备下列基本功能：\n\n1 图纸定向和校正。  \n2 数据采集和编码输入。  \n3 数据的计算、转(变)换和编辑。  \n4 图形的实时显示、检查和修改。  \n5 点、线、面状地形符号的绘制。  \n6 地形图要素的分层管理。  \n7 格栅数据的运算(包括灰度值变换、格栅图像的平移和格栅图像的组合等)。  \n8 坐标转换。  \n9 线状格栅数据的细化。  \n10 格栅数据的自动跟踪矢量化。  \n11人机交互式矢量化。\n\n5．4．4手扶跟踪数字化的软件系统，应具备本章第5．4．3条第 $1 { \\sim } 6$ 款的基本功能。\n\n5．4．5数字化图中的地形、地物要素和各种注记的图层设置及属性表示，应满足用户要求和数据入库需要。\n\n5．4．6纸质地形图数字化对原图的使用，应符合下列规定：\n\n1原图的比例尺不应小于数字化地形图的比例尺。2原图宜采用聚酯薄膜底图；当无法获取聚酯薄膜底图时，在满足用户用图要求的前提下，也可选用其他纸质图。3图纸平整、无褶皱，图面清晰。4对原图纸或扫描图像的变形，应进行修正。\n\n5．4．7图纸、图像的定向，应符合下列规定：\n\n1 宜选用内图廓的四角坐标点或格网点作为定向点。  \n2 定向点不应少于4点，位置应分布均匀、合理。  \n3 当地形图变形较大时，应适当增加图纸定向点。  \n4 定向完成后，应作格网检查。其坐标值与理论坐标值的较姜，不应大于图上0.3mm。  \n5数字化仪采集数据的作业过程中和结束时，还应对图纸作定向检查。\n\n5．4．8地形图要素的数字化，应符合下列规定：\n\n1对图纸中有坐标数据的控制点和建(构)筑物的细部坐标点的点位绘制，不得采用数字化的方式而应采用输入坐标的方式进行；无坐标数据的控制点可不绘制。2图廓及坐标格网的绘制，应采用输入坐标的方法由绘图软件按理论值自动生成，不得采用数字化方式产生。3原图中地形、地物符号与现行图式不相符时，应采用现行图式规定的符号。4点状符号、线状符号和地貌、植被的填充符号的绘制，应采用绘图软件生成；各种注记的位置应与符号相协调，重叠时可进行交互式编辑调整。5等高线、地物线等线条的数字化，应采用线跟踪法。采样间隔合理、线划粗细均匀、线条连续光滑。5．4．9每幅图数字化完成后，应进行图幅接边和图边数据编辑；接边完成后，应输出检查图。5．4．10检查图与原图比较，点状符号及明显地物点的偏差不宜大于图上0．2mm，线状符号的误差不宜大于图2：0．3mm。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('60fe1df6-173a-46c9-bd34-46d97614a8d1', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料（Part 3）', ' { g }$ 。\n\n### 4.6 当冻融循环出现下列情况之一时，可停止试验，并应以经受的冻融循环次数或单位表面面积剥落物总质量来表示混凝土抗冻性能：\n\n（1）达到30次冻融循环时；\n\n（2）单位面积剥落量大于 $1 0 0 0 \\mathrm { g / m } ^ { 2 }$ 。\n\n## 5 结果计算\n\n### 5.1 $\\mathrm { { n } }$ 次冻融循环后，试件单位面积剥落量，应按式（T0583-1）进行计算：\n\n$$\nm _ { n } = \\frac { \\sum \\mu _ { s } } { A } \\times 1 0 ^ { 6 }\n$$\n\n式中： $m _ { n }$ ——n次冻融循环后（ $\\cdot \\mathrm { g } / \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ）；\n\n$\\mu _ { s }$ ——每次测试间隙得到的试件剥落物质量（g），精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { g }$ ；\nA——单个试件测试的表面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）。\n\n以3个试件单位测试表面面积剥落物总质量计算值的算术平均值作为该组试件单位测试表面面积剥落物质量测定值。\n\n5.2经 $\\mathbf { n }$ 次冻融循环后试件的质量增长率，应按式（T0583-2）计算：\n\n$$\n\\Delta w _ { n } = \\big ( w _ { n } - w _ { 1 } + \\sum \\mu _ { s } \\big ) \\big / w _ { 0 } \\times 1 0 0 \\%\n$$\n\n式中： $\\Delta w _ { n }$ 一经 $\\mathbf { n }$ 次冻融循环后试件质量增长率 $( \\%$ ）；$w _ { 0 }$ ——试件密封前干燥状态的净质量（不包括侧面密封物的质量）（g），精确\n\n至 $0 . 1 \\mathrm { g }$\n\n$w _ { n }$ ——经n次冻融循环后，试件的质量（包括侧面密封物的质量）（g），精确\n\n至0.1g;\n\n$w _ { \\mathrm { l } }$ ——密封后饱水之前试件的质量（包括侧面密封物的质量）（g），精确至 $0 . 1 \\mathrm { g }$ 。\n\n以3个试件质量增长率的算术平均值作为该组试件的质量增长率测定值。\n\n## 6试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）原材料的品种、规格和产地;  \n（2） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（3）环境温度和湿度;  \n（4）试件表面剥落物的质量 $\\mu _ { s }$ ；  \n（5）n次冻融循环后单个试件单位测试表面面积剥落物总质量 $m _ { n }$ ；  \n（6）试件密封前干燥状态的净质量（不包括侧面密封物的质量） $w _ { 0 }$ ；  \n（7）经n次冻融循环后，试件的质量（包括侧面密封物的质量） $w _ { n }$ ；  \n（8）密封后饱水之前试件的质量（包括侧面密封物的质量） $w _ { 1 }$ ；  \n（9）经n次冻融循环后，每个试件的质量增长率 $\\Delta w _ { n }$ ；  \n（10）要说明的其他内容。\n\n## 条文说明\n\n本方法参照 ASTMC672编制。在我国北方地区，冬季大量使用除冰盐对道路进行除冰，此时的混凝土道路及构造物遭受的冻融往往不是饱水状态下水的冻融循环，而是干湿交替及盐溶液存在状态下的冻融循环。对于上述情况下混凝土的抗冻性，用原有的混凝土抗冻性试验方法可能无法进行准确评估。为此，特制定用于评价混凝土抗盐冻能力的试验方法。\n\n值得注意是，应将成型面作为试验面。因此，不同抹子抹平的成型面对试验结果影响较大，大量试验发现，光滑（铁、铝等）抹子抹平并不能代表路面结构表观构造，由于路面结构需要一定的抗滑特性，因此果木抹子抹平的成型面具有代表性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('60ff7fc7-0a79-4935-b779-02e41bf5538b', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11 连 接（Part 5）', '应用，因此将圆形塞焊焊缝、圆孔或槽孔内角焊缝列入标准，且只能用于抗剪和防止板件屈曲的约束连接。\n\n11.3.3本条与现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661的规定基本一致，取消了原规范直接承受动力荷载且需要进行疲劳计算的结构斜角坡度不大于 $1 : 4$ 的规定。\n\n当较薄板件厚度大于 $1 2 \\mathrm { m m }$ 且一侧厚度差不大于 $4 \\mathrm { m m }$ 时，焊缝表面的斜度已足以满足和缓传递的要求；当较薄板件厚度不大于 $9 \\mathrm { m m }$ 且不采用斜角时，一侧厚度差容许值为 $2 \\mathrm { m m }$ ；其他情况下，一侧厚度差容许值均为 $3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n考虑到改变厚度时对钢板的切削很费事，故一般不宜改变厚度。\n\n11.3.4本条为塞焊、槽焊、角焊、对接焊接头承受动荷载时的规定，与现行国家标准《钢结构焊接规范》GB 50661的规定保持一致。\n\n对受动力荷载的构件，当垂直于焊缝长度方向受力时，未焊透处的应力集中会产生不利的影响，因此规定不宜采用。但当外荷载平行于焊缝长度方向时，如起重机臂的纵向焊缝［图14（b)]、吊车梁下翼缘焊缝等，只承受剪应力，则可用于受动力荷载的结构。\n\n  \n图14部分焊透的对接焊\n\n11.3.5本条为角焊缝的尺寸要求，与现行国家标准《钢结构焊接规范》GB 50661的规定保持一致。\n\n11.3.6本条对搭接焊缝的要求，为原规范第8.2.10条～第8.2.13条的修改和补充，与现行国家标准《钢结构焊接规范》GB 50661的规定保持一致。\n\n为防止搭接部位角焊缝在荷载作用下张开，规定搭接连接角焊缝在传递部件受轴向力时应采用双角焊缝；同时为防止搭接部位受轴向力时发生偏转，规定了搭接连接的最小搭接长度。\n\n为防止构件因翘曲一致使贴合不好，规定了搭接部位采用纵向角焊缝连接构件端部时的最小搭接长度，必要时增加横向角焊缝或塞焊。\n\n使用绕角焊时可避免起落弧的缺陷发生在应力集中较大处，但在施焊时必须在转角处连续焊，不能断弧。\n\n为防止焊接时材料棱边熔塌，规定了搭接焊缝与材料棱边的最小间距。\n\n此外，根据实践经验，增加了薄板搭接长度不得小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 的规定。\n\n11.3.7 本条对塞焊焊缝和槽焊焊缝的尺寸等细部构造做出了规定。\n\n11.3.8断续角焊缝是应力集中的根源，故不宜用于重要结构或重要的焊接连接。为保证构件受拉力时有效传递荷载，受压时保持稳定，规定了断续角焊缝最大纵向间距。此外，断续角焊缝焊段的长度与现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661的规定保持一致。\n\n### 11.4紧固件连接计算\n\n11.4.1式（11.4.1-1）和式（11.4.1-2）的相关公式是保证普通螺栓或铆钉的杆轴不致在剪力和拉力联合作用下破坏；式（11.4.1-3）和式（11.4.1-4）是保证连接板件不致因承压强度不足而破坏。\n\n11.4.2本条参考了《钢结构高强度螺栓连接技术规程》JGJ82-2011第4.1.1条，当高强度螺栓摩擦型连接采用大圆孔或槽孔时应对抗剪承载力进行折减，乘以孔形折减系数 $k _ { 2 }$ 。国内外研究和工程实践表明，摩擦型连接的摩擦面抗滑移系数 $\\mu$ 主要与钢材表面处理工艺和涂层厚度有关，本条补充规定了对应不同接触面处理方法的抗滑移系数值。另外，根据工程实践及相关研究，本次修订调整了抗滑移系数，使其最大值不超过0.45。\n\n1高强度螺栓摩擦型连接是靠被连接板叠间的摩擦阻力传递内力，以摩擦阻力刚被克服作为连接承载能力的极限状态。摩擦阻力值取决于板叠间的法向压力即螺栓预拉力 $P$ 、接触表面的抗滑移系数 $\\mu$ 以及传力摩擦面数目 $\\pmb { n } _ { \\mathrm { f } }$ ，故一个摩擦型高强度螺栓的最大受剪承载力为 $n _ { \\mathrm { f } } \\mu P$ 除以抗力分项系数1.111，即得：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { b } } = 0 . 9 n _ { \\mathrm { f } } \\mu P\n$$\n\n2关于表11.4.2-1的抗滑移系数，这次修订时增加了Q460钢的 $\\mu$ 值，考虑到高强度钢材连接需要较高的连接强度，故未列入接触面处理为钢丝刷清除浮锈或未经处理的干净轧制面的抗滑移系数。另外，原规范规定了当接触面处理为喷砂（丸）或喷砂（丸）后生赤锈时的 $\\mu$ 值，本次修订考虑到生赤锈程度很难规范也无检验标准，故予取消。\n\n考虑到酸洗除锈在建筑结构上很难做到，即使小型构件能用酸洗，但往往有残存的酸液会继续腐蚀摩擦面，故未列入。\n\n在实际工程中，还可能采用砂轮打磨（打磨方向应与受力方向垂直）等接触面处理方法，其抗滑移系数应根据试验确定。\n\n另外，按本标准式（11.4.2-1）计算时，没有限定板束的总厚度和连接板叠的块数，当总厚度超出螺栓直径的10倍时，宜在工程中进行试验以确定施工时的技术参数（如转角法的转角）以及受剪承载力。\n\n3高强度螺栓预拉力 $P$ 的取值根据原规范的规定采用，预拉力 $P$ 值以螺栓的抗拉强度为准，再考虑必要的系数，用螺栓的有效截面经计算确定。\n\n拧紧螺栓时，除使螺栓产生拉应力外，还产生剪应力。在正常施工条件下，即螺母的螺纹和下支承面涂黄油润滑剂，或在供货状态原润滑剂未干的情况下拧紧螺栓，对应力会产生显著影响，根据试验结果其影响系数考虑为1.2。\n\n考虑螺栓材质的不均匀性，引进一折减系数0.9。\n\n施工时为了补偿螺栓预拉力的松弛，一般超张拉 $5 \\% \\sim$ $10 \\%$ ，为此采用一个超张拉系数0.9。由于以螺栓的抗拉强度为准，为安全起见再引入一个附加安全系数0.9，这样高强度螺栓预拉力值应由下式计算：\n\n$$\nP = { \\frac { 0 . 9 \\times 0 . 9 \\times 0 .');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6110aed3-2726-4863-be61-cda66f7f26fa', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百零二条贷款人按照约定可以检查、监督借款的使用情况', '第二百零二条贷款人按照约定可以检查、监督借款的使用情况。借款人应当按照约定向贷款人定期提供有关财务会计报表等资料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('612220cf-7c30-44cf-a0d0-d28d1708d555', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性起重机整体抗倾覆稳定性计算中，稳定力矩由自重载荷计算，而倾覆力矩则用表54给出的计算载荷计算。\n\n表 54 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6123396a-cb1b-4a2c-b27f-d75681bb178e', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '10.4 钢屋(托)架、钢梁(桁架)安装', '10.4 钢屋(托)架、钢梁(桁架)安装## I主控项目\n\n10.4.1钢屋(托)架、钢梁(桁架)的几何尺寸偏差和变形应满足设计要求并符合本标准的规定。运输、堆放和吊装等造成的钢构\n\n件变形及涂层脱落，应进行矫正和修补。\n\n检查数量：按钢梁数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：用拉线、钢尺现场实测或观察。\n\n10.4.2钢屋(托)架、钢桁架、钢梁、次梁的垂直度和侧向弯曲矢高的允许偏差应符合表10.4.2的规定。\n\n检查数量：按同类构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：用吊线、拉线、经纬仪和钢尺现场实测。\n\n## 表10.4.2钢屋(托)架、钢桁架、梁垂直度和侧向弯曲矢高的允许偏差(mm)  \n\n\n\n\n\n## =－般项目\n\n10.4.3当钢桁架(或梁)安装在混凝土柱上时，其支座中心对定位轴线的偏差不应大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ;当采用大型混凝土屋面板时，钢桁架(或梁)间距的偏差不应大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：按同类构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3榀。\n\n检验方法：用拉线和钢尺现场实测。\n\n10.4.4钢吊车梁或直接承受动力荷载的类似构件，其安装的允许偏差应符合表10.4.4的规定。\n\n检查数量：按钢吊车梁数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3榀。\n\n检验方法：应符合表10.4.4的规定。\n\n## 表10.4.4钢吊车梁安装的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n## 续表10.4.4\n\n\n\n\n\n10.4.5钢梁安装的允许偏差应符合表10.4.5的规定。\n\n检查数量：按钢梁数抽查 $1 0 \\%$ ,且不应少于3个。\n\n检验方法：应符合表10.4.5的规定。\n\n## 表10.4.5钢梁安装的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n## 续表10.4.5');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('61393441-2a8a-45ca-8bca-b5958cec1300', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', '本规范用词说明', '本规范用词说明1 为便于在执行本规范条文时区别对待，对于要求严格程度不同的用词说明如下：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”。  \n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得”。  \n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：正面词采用“宜”；反面词采用“不宜”。  \n4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。\n\n2 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应按执行”或“应符合…的规定”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('614797a6-33c8-428b-8d8d-264074f473ae', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3平面控制测量（Part 8）', '测量作业中有时需要进行偏心观测，对归心元素测定的各项精度指标，都是在保证水平角观测精度的前提下提出的，测定时也是容易达到的。\n\n3．3．12对已知方向的联测精度，宜采用与所布设首级网的等级相同，不必采用过高的精度，更不必采用与联测已知点相同的精度。\n\n3．3．13增加了对电子记录和全站仪内存记录的要求。\n\n(IV）距离测量\n\n3．3．14由于测距仪器在生产中已得到广泛的应用，几乎取代—厂因瓦尺和钢尺量距。本次修订考虑到不同生产单位的装备水平，仍保留了低等级控制网边长量距的规定，但将钢尺量距的应用等级较《93规范》降低一级。\n\n本次修订取消了因瓦尺测距和 2m 横基尺视差法测距的内容。\n\n3．3．16仪器厂家多采用固定误差和比例误差来直观表示测距仪器的精度。本规范修订时删去了测距仪器分级的内容，改用仪器的标称精度直接表示。\n\n3．3．17本规范修订时删去了测距仪器检校的具体内容，它属于仪器检定的范畴。但在高海拔地区作业时，对辅助工具送当地气象台(站)的检验校正是很有必要的。\n\n3．3．18测距的主要技术要求，是根据多数工程测量部门历年来的工程实践经验，基于以下条件制定的：\n\n1一测回读数较差是根据各等级仪器每千米标称精度规定的。\n\n2单程各测回较差为一测回较差乘以 $\\sqrt { 2 }$ 。\n\n3往返较差的限差，取相应距离仪器标称精度的2倍。\n\n4仪器的精度等级和测回数，是根据相应等级平面控制网要求达到的测距精度而作出的规定。\n\n3．3．19测距边用垂直角进行平距改正时，垂直角的观测误差将对水平距离的精度产生影响。由高差测定误差 $\\mathfrak { m } _ { \\mathrm { h } }$ 引起水平距离改正数的中误差 $\\operatorname* { m } _ { \\mathrm { { D } } }$ 为：\n\n$$\nm _ { D } = \\frac { h } { S } m _ { h }\n$$\n\n按(24)式分析，通常人之值远比 S之值小得多，故其高程误差影响水平距离改正的中误差则更微小。本规范4.3.2条五等电磁波测距三角高程测量每千米高差中误差仅为 $1 5 \\mathrm { m m }$ ，故本条规定其垂直角的观测和对向观测高差较差放宽一倍，是完全能保证测距边精度的。\n\n3．3．20增加对电子记录和电子测角仪器内存记录的要求。\n\n3．3．21关于钢尺量距的说明：\n\n1普通钢尺量距在施工测量中的应用还很普遍，所以保留这部分内容，并采用量距一词，以示区分。\n\n2本规范表3．3．1中导线测量的主要技术要求，是针对电磁波测距而设计的技术规格。若导线边长采用普通钢尺量距，钢尺丈量较差的相对误差并不能代表规范表3．3．1中测距相对中误差。但根据各工程测量单位的实际作业经验，量距较差相对误差与导线全长相对闭合差的关系，其比例约为1：2。因此，表3．3．21可分别适用于二、三级导线边长的量距工作。\n\n本次修订将《93 规范》钢尺量距的应用等级降低一级。，即限定在二、三级。并在主要技术要求中明确了应用等级的划分。主要是由于测距类的仪器已经很普及，尤其是全站仪的应用，加之电磁波测距三角高程已广泛用于四等水准测量。所以，不提倡将钢尺量距用于一级导线的边长测量。明确应用等级的目的，主要是为了方便使用。\n\n(V）导线测量数据处理\n\n3．3．22偏心观测在工程测量中已较少使用。使用时，归心改正按(25)式或(26)式计算。1当偏心距离 $\\mathrm { e } \\leqslant 0$ $3 \\mathrm { m }$ 时，可按近似公式计算。\n\n$$\n\\Delta D _ { \\mathrm { { e } } } = - e \\cdot \\mathsf { c o s } \\theta - e ^ { \\prime } \\mathsf { c o s } \\theta ^ { \\prime }\n$$\n\n式中 $\\Delta D _ { e }$ ——归心改正值； $e$ -测站偏心值； e 镜站偏心值； $\\theta$ —测站偏心角； $\\theta ^ { \\prime }$ ——镜站偏心角。\n\n2当偏心距 $\\mathrm { e } > 0$ . $3 \\mathrm { m }$ 日扎根据余弦定理，水平距离按下式计算。\n\n$$\nD = \\sqrt { e ^ { 2 } + S ^ { 2 } - 2 e S \\mathrm { c o s } \\theta }\n$$\n\n式中 $D$ —-归化后的水平距离；$e$ 偏心距；$S$ ——测量水平距离；$\\theta ^ { - }$ ——偏心角。\n\n3．3．23水平距离计算公式说明如下：\n\n1当边长 $\\mathrm { S } { \\leqslant } 1 5 \\mathrm { k m }$ 时，其弧长与弦长之间差异较小，由图1，根据余弦定理，有\n\n$$\nD _ { 0 } ^ { 2 } = 2 R ^ { 2 } { . } - 2 R ^ { 2 } \\cos \\theta\n$$\n\n则\n\n$$\n\\mathrm { c o s } \\theta { = } 1 { - } \\frac { D _ { 0 } ^ { 2 } } { 2 R ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\nS ^ { 2 } = ( R + H _ { 1 } ) ^ { 2 } + ( R + H _ { 2 } ) ^ { 2 } - 2 ( R + H _ { 1 } ) ( R + H _ { 2 } ) \\cos \\theta\n$$\n\n令两点间的高差\n\n$$\nh = H _ { 1 } - H _ { 2 }\n$$\n\n则，归算到参考椭球面上的水平距离严密计算公式为：\n\n$$\nD _ { 0 } = \\sqrt { \\frac { ( S + h ) ( S - h ) } { \\left( 1 + \\frac { H _ { 1 } } { R ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6154ff2b-2398-4cc4-97e3-16513b7ba2d9', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '总 理 温家宝', '总 理 温家宝二○○七年四月九日');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('615ecef7-b369-4934-b817-b33b97959cb2', '50《钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法》（GBT226-2015）.md', '7试验室环境安全', '7试验室环境安全腐蚀操作后的残余废酸按照GB8978一1996中4.2.1.2第二类污染物排放规定处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('615f8711-597b-464c-a9ae-be9ebd2ec9b0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 4）', '\\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $y$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22。\n\n### 5．6．3 压弯构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．3．1 压弯构件整体稳定性计算\n\n##### 5．6．3．1．1 双向压弯构件的整体弯曲屈曲稳定性计算的简便方法\n\n当 $N / N _ { \\mathrm { E x } }$ 和 $N / N _ { \\mathrm { E y } }$ 均小于0．1时，按式（50）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（50）\n\n式中：\n\n$N$ —作用在构件上的轴向力，单位为牛顿(N)；-同式(46)，根据构件结构型式确定的假想长细比 $\\lambda _ { F }$ 或 $\\lambda _ { h F }$ 按附录K中的表K.1～表K.4查取；$A$ —同式(43)；\n$M _ { \\mathrm { x } } , M _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ —— 同式（49）；$[ \\sigma ]$ ］——— 同式（28）或见表22。犖犖犖$N / N _ { \\mathrm { E x } }$ $N / N _ { \\mathrm { E y } }$\n\n当 和 均大于等于0．1时 ，按式（51）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E y } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ] ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（50）；$\\varphi$ 同式（46）；$A$ 同式（43）；  \n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$N _ { E \\mathrm { x } } \\setminus N _ { E \\mathrm { y } }$ -构件对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴或对 $y$ 轴的名义欧拉临界力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { x } } } ^ { 2 } } } , N _ { \\mathrm { E y } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { y } } } ^ { 2 } } }\n$$\n\n$E$ -钢材的弹性模量，取 $E { = } 2 . 0 6 { \\times } 1 0 ^ { 5 }$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ / m m ^ { 2 } }$ λ$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('616ff39c-5162-452b-a0e2-0f81507dfa44', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 18）', 'pan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7.机构失效引起的载荷,见4.2.3.6</td><td rowspan=2 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>17</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8.起重机基础外部激励引起的载荷，见4.2.3.7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>18</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>9．安装、拆卸和运输时引起的载荷，见4.2.3.8</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1>19</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=5>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('61893526-5531-4e95-8463-028137f01674', '134《四川省安全生产条例》.md', '第三章 从业人员的安全生产权利义务', '第三章 从业人员的安全生产权利义务第四十七条生产经营单位的从业人员享有下列安全生产方面的权利：\n\n（一）了解作业场所、工作岗位存在的危险、危害因素及防范和应急措施;\n\n（二）对本单位的安全生产工作提出建议，对存在的问题提出批评、检举和控告；');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('618cfb2f-fede-4c79-b19e-23e370735c2b', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百五十七条买受人收到标的物时应当在约定的检验期间内检验', '第一百五十七条买受人收到标的物时应当在约定的检验期间内检验。没有约定检验期间的，应当及时检验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('61aaeafe-5f3a-488e-8fc8-d51bc886893b', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '7. 3 两区三厂7.3 两区三厂（Part 1）', '7. 3 两区三厂7.3 两区三厂7. 3. 1 两区三厂的安全距离要求如下:7.3.1 两区三厂的安全距离要求如下：\n\na)a) 生产区、生活区、办公区应分开设置,且距离集中爆破区不小于生产区、生活区、办公区应分开设置，且距离集中爆破区不小于 $5 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;;  \nb) b) 临时用房、临时设施、生产区、生活区、办公区的防火间距和消防设施应符合 GB 50720 的时用房、临时设施、生产区、生活区、办公区的防火间距和消防设施应符合GB 50720的规定;规定；  \nc) c) 火工品库、易燃易爆品仓库、油库应远离明火作业区、人员密集区和建筑物相对集中区,与高工品库、易燃易爆品仓库、油库应远离明火作业区、人员密集区和建筑物相对集中区，与高压线保持安全距离,并应设在在建工程或上述区域的主导风向的下风侧;压线保持安全距离，并应设在在建工程或上述区域的主导风向的下风侧；  \nd) d) 储油罐与在建工程的防火间距不应小于 储油罐与在建工程的防火间距不应小于 $1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;液化天然气气化站与站外建筑的防火间距应满液化天然气气化站与站外建筑的防火间距应满足安全要求。足安全要求。\n\n7. 3. 2 两区三厂安全防护设施及防灾措施的技术要求如下:7.3.2 两区三厂安全防护设施及防灾措施的技术要求如下：\n\na) a)坠 坠落高度基准面落高度基准面2 $2 \\textrm { m }$ 及以上施工区域的人员上下安全通道宜采用移动式钢斜梯或移动式作业以上施工区域的人员上下安全通道宜采用移动式钢斜梯或移动式作业平台;平台；  \nb) b) 塔式、门式、桥式起重机械,水泥罐、沥青罐、储料罐等设施的检修通道应采用钢直梯;式、门式、桥式起重机械，水泥罐、沥青罐、储料罐等设施的检修通道应采用钢直梯；  \nc) c) 厂区功能分区,沥青罐、燃油罐、天然气、易燃易爆气体等存储区,变压器、室外配电柜(一级)、区功能分区，沥青罐、燃油罐、天然气、易燃易爆气体等存储区，变压器、室外配电柜(一级)、塔式起重机 空压机站等危险区域应采用围栏 围栏内应留有不小于塔式起重机、空压机站等危险区域应采用围栏，围栏内应留有不小 $1 \\textrm { m }$ 的巡视或检修通道的巡视或检修通道；变压器、室外配电柜(一级)等机电设备围栏高度不应小于变压器、室外配电柜(一级)等机电设备围栏高度不应小 $1 . 7 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,并应在明显位置悬挂安全标,并应在明显位置悬挂安全标志;用于塔式起重机基础隔离的围栏的上横杆距地高度不应小于志；用于塔式起重机基础隔离的围栏的上横杆距地高度不应小 $1 . 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;其他固定式围栏的上;其他固定式围栏的上横杆高度可根据有关规定或实际需要确定;横杆高度可根据有关规定或实际需要确定；  \nd) d) 污水处理池、蓄水池等水池应设置防护栏杆;水处理池、蓄水池等水池应设置防护栏杆；  \ne) e) 后张法施工时应在张拉端设置具有围护的防护挡板,宜由主体框架、防护板等组成;主体框架张法施工时应在张拉端设置具有围护的防护挡板，宜由主体框架、防护板等组成；主体框架应高于最上一组张拉钢筋应高于最上一组张拉钢筋 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上,宽于张拉端两侧及以上，宽于张拉端两侧 $1 \\textrm { m }$ 及以上;挡板由外向内应依次设以上；挡板由外向内应依次设置厚度不小于置厚度不小于 $2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的木板、厚度不小于的木板、厚度不小于 $5 \\ \\mathrm { m m }$ 的钢板;钢板；  \nf ) f) 缆风绳可作为活动板房、钢筋加工厂顶棚、料仓棚等轻钢结构,储料仓、储料罐等高耸结构,室风绳可作为活动板房、钢筋加工厂顶棚、料仓棚等轻钢结构，储料仓、储料罐等高耸结构，室外起重机械等的抗风措施,并应符合 5. 12 的规定;高度超过 外起重机械等的抗风措施，并应符合5.12的规定；高度超 $3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的机械设备应进行抗风的机械设备应进行抗风设计;设计；  \ng) g) 储料仓、储料罐、水泥罐、料仓棚、沥青罐等设施基础应设置防撞设施;料仓、储料罐、水泥罐、料仓棚、沥青罐等设施基础应设置防撞设施；  \nh) h) 轻钢结构棚架应采取防雨雪措施;钢结构棚架应采取防雨雪措施；  \ni ) i) 储油罐、液化天然气气化站应设置防晒防雨类防护棚及消防设施。油罐、液化天然气气化站应设置防晒防雨类防护棚及消防设施。\n\n7. 3. 3 两区三厂的生活区、办公区应配置常用急救药品,宜设立医务室。7.3.3 两区三厂的生活区、办公区应配置常用急救药品，宜设立医务室。\n\n7. 3. 4 拌和厂的安全防护要求如下:7.3.4 拌和厂的安全防护要求如下：\n\na) a) 料仓墙体外围应设置警戒区,距离不宜小于墙高的2 倍;仓墙体外围应设置警戒区，距离不宜小于墙高的2倍；  \nb) b) 沉淀池、施工水池临边应设置防护栏杆,并宜采用钢筋网覆盖;淀池、施工水池临边应设置防护栏杆，并宜采用钢筋网覆盖；  \nc)c) 拌和站大棚立柱应设警示墩,原材料卸料口应设置防护挡板;和站大棚立柱应设警示墩，原材料卸料口应设置防护挡板；  \nd) d) 拌和过程中人员不应跨越皮带或调整皮带运输机;和过程中人员不应跨越皮带或调整皮带运输机；  \ne) e) 维修、保养或检查清理搅拌系统、供料系统应封闭下料门、切断电源、锁定安全保护装置、悬挂修、保养或检查清理搅拌系统、供料系统应封闭下料门、切断电源、锁定安全保护装置、悬挂安全标志,并应由专人监护。安全标志，并应由专人监护。\n\n7. 3. 5 预制厂的安全防护要求如下:7.3.5 预制厂的安全防护要求如下：\n\na) 预应力张拉区域应设置警戒区,非操作人员不应进入;a) 预应力张拉区域应设置警戒区，非操');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('61acb6a5-4192-4df3-a8df-b51af5d66c56', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.6 施加预应力', '7.6 施加预应力## 7.6.1预应力张拉用的机具设备和仪表应符合下列规定：\n\n### 1 预应力筋的张拉宜采用穿心式双作用千斤顶，整体张拉或放张宜采用具有自锚功能的千斤顶；张拉千斤顶的额定张拉力宜为所需张拉力的 1.5 倍，且不得小于1.2 倍。与千斤顶配套使用的压力表应选用防振型产品，其最大读数应为张拉力的$1 . 5 { \\sim } 2 . 0$ 倍，标定精度应不低于 1.0级。张拉机具设备应与锚具产品配套使用，并应在使用前进行校正、检验和标定。\n\n### 2 张拉用的千斤顶与压力表应配套标定、配套使用，标定应在经国家授权的法定计量技术机构定期进行，标定时千斤顶活塞的运行方向应与实际张拉工作状态一致。当处于下列情况之一时，应重新进行标定：\n\n#### 1）使用时间超过 6 个月；\n\n#### 2）张拉次数超过300次；\n\n#### 3）使用过程中千斤顶或压力表出现异常情况；\n\n#### 4）千斤顶检修或更换配件后。\n\n### 3 采用测力传感器测量张拉力时，测力传感器应按相关国家标准的规定每年送检一次。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('61b22f06-5d1a-4466-b6f2-458aba36239c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：倒虹吸管的直径一般比较小，而水渠的流水中会有秸秆和杂草，极易堵塞倒虹吸管和竖井，一旦堵塞很难处理。\n\n### 24.5.4 倒虹吸管灌水试验渗水量应符合表 24.5.4 的规定。\n\n表 24.5.4 倒虹吸管灌水试验渗水量限值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>管径（m）</td><td rowspan=1 colspan=2>最大渗水量(混凝土和钢筋混凝土)</td><td rowspan=2 colspan=1>管径（m）</td><td rowspan=1 colspan=2>最大渗水量(混凝土和钢筋混凝土)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>m³/ (d·km)</td><td rowspan=1 colspan=1>L/ (h·m)</td><td rowspan=1 colspan=1>m³/ (d·km)</td><td rowspan=1 colspan=1>L/ (h·m)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td><td rowspan=1 colspan=1>27</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1.50</td><td rowspan=1 colspan=1>42</td><td rowspan=1 colspan=1>1.75</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>32</td><td rowspan=1 colspan=1>1.33</td><td rowspan=1 colspan=1>2.00</td><td rowspan=1 colspan=1>52</td><td rowspan=1 colspan=1>2.17</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.25</td><td rowspan=1 colspan=1>37</td><td rowspan=1 colspan=1>1.54</td><td rowspan=1 colspan=1>2.50</td><td rowspan=1 colspan=1>62</td><td rowspan=1 colspan=1>2.58</td></tr></table>\n\n\n## 24.6 涵洞接长\n\n### 24.6.1 接长涵洞的施工，除应符合本节的规定外，尚应符合本章相应类型涵洞的规定。\n\n### 24.6.2 新建涵洞与既有涵洞连接处应按沉降缝处理。接长涵洞的涵底（铺砌）应\n\n与既有涵洞的涵底（铺砌）顺接，并应符合设计要求的涵底纵坡。\n\n### 24.6.3 对有流水的涵址，施工前应根据实际情况制定可行的排水措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('61b52c64-9864-453e-97e9-80e5831fa0d9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条的最后一句将原规范中的“均应有出厂合格证明、质量检验等资料”修改为“每节或每段均应有出厂合格证明、质量检验等资料”，进一步强调对成品桩质量控制的重要性。\n\n### 10.2.2 钢筋混凝土桩和预应力混凝土桩制作时，预制场的设置、模板、钢筋、混凝土和预应力的施工除应符合本规范相关章节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 钢筋混凝土桩的主筋宜采用整根钢筋，如需接长时，宜采用对焊连接或机械连接，接头应相互错开，在桩尖、桩顶各 $2 \\mathrm { m }$ 长范围内的主筋不应有接头。箍筋或螺旋筋与纵筋的交接处宜采用点焊焊接；当采用矩形绑扎筋时，箍筋末端应为 $1 3 5 ^ { \\circ }$ 弯钩或 $9 0 ^ { \\circ }$ 弯钩加焊接；桩两端的加密箍筋均应采用点焊焊成封闭箍。\n\n2 采用焊接连接的混凝土桩，应按设计要求准确预埋连接钢板。采用法兰盘连接的混凝土桩，法兰盘应对准位置连接在钢筋或预应力筋上；先张法预应力混凝土桩采用法兰盘连接时，应先将法兰盘连接在预应力筋上，然后再进行张拉；法兰盘应保证焊接质量。\n\n3 每根或每一节桩的混凝土应连续浇筑，不得留施工缝。混凝土浇筑完毕后，应及时覆盖养护，并应在桩上标明编号、浇筑日期和吊点位置，同时应填写制桩记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('61bf33a7-a241-41ee-8204-de651f353d3e', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '2.0.3 板单元 steel panel', '2.0.3 板单元 steel panel由板和纵横肋组成的基本单元。包括钢箱梁的顶板单元、腹板单元、底板单元、隔板单元，以及钢塔的壁板单元、隔板单元等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('61cec368-3a6b-4852-a2d5-da982d915618', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '15 桥墩、桥台…… …183', '15 桥墩、桥台…… …183## 15.1 一般规定… 183  \n## 15.2 桥墩…… …183  \n## 15.3 桥台…… …186  \n## 15.4 预制安装墩台身、盖梁… 188  \n## 15.5 现浇墩台帽、盖梁、系梁和挡块… …198');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('61da1c07-87d7-468e-972d-ad738b3a85a6', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'Apendix C Overall Stability', 'Apendix C Overall Stability of Beams ······ 243');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('61dcd242-e488-4ac0-815c-e736b25fa6c2', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第一章 总 则', '第一章 总 则第一条 为了规范生产安全事故的报告和调查处理，落实生产安全事故责任追究制度，防止和减少生产安全事故，根据《中华人民共和国安全生产法》和有关法律，制定本条例。\n\n第二条 生产经营活动中发生的造成人身伤亡或者直接经济损失的生产安全事故的报告和调查处理，适用本条例；环境污染事故、核设施事故、国防科研生产事故的报告和调查处理不适用本条例。\n\n第三条 根据生产安全事故（以下简称事故）造成的人员伤亡或者直接经济损失，事故一般分为以下等级：\n\n（一）特别重大事故，是指造成 30 人以上死亡，或者 100人以上重伤（包括急性工业中毒，下同），或者 1亿元以上直接经济损失的事故；\n\n（二）重大事故，是指造成 10人以上 30人以下死亡，或者 50 人以上 100 人以下重伤，或者 5000 万元以上 1 亿元以下直接经济损失的事故；\n\n（三）较大事故，是指造成3 人以上 10人以下死亡，或者10人以上50人以下重伤，或者1000万元以上5000万元以下直接经济损失的事故；\n\n（四）一般事故，是指造成 3 人以下死亡，或者10 人以下重伤，或者 1000 万元以下直接经济损失的事故。\n\n国务院安全生产监督管理部门可以会同国务院有关部门，制定事故等级划分的补充性规定。\n\n本条第一款所称的“以上”包括本数，所称的“以下”不包括本数。\n\n第四条 事故报告应当及时、准确、完整，任何单位和个人对事故不得迟报、漏报、谎报或者瞒报。\n\n事故调查处理应当坚持实事求是、尊重科学的原则，及时、准确地查清事故经过、事故原因和事故损失，查明事故性质，认定事故责任，总结事故教训，提出整改措施，并对事故责任者依法追究责任。\n\n第五条 县级以上人民政府应当依照本条例的规定，严格履行职责，及时、准确地完成事故调查处理工作。事故发生地有关地方人民政府应当支持、配合上级人民政府或者有关部门的事故调查处理工作，并提供必要的便利条件。\n\n参加事故调查处理的部门和单位应当互相配合，提高事故调查处理工作的效率。\n\n第六条 工会依法参加事故调查处理，有权向有关部门提出处理意见。\n\n第七条 任何单位和个人不得阻挠和干涉对事故的报告和依法调查处理。\n\n第八条 对事故报告和调查处理中的违法行为，任何单位和个人有权向安全生产监督管理部门、监察机关或者其他有关部门举报，接到举报的部门应当依法及时处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('61ddab9a-296d-4c4b-a8d6-7de230014aae', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '2术语和符号', '2术语和符号## 2.1术语\n\n### 2．1．1卫星定位测量的概念，主要是面向多元化的全球空间卫星定位系统而提出的，如美国的GPS、俄罗斯的GLONASS 和欧洲的GALILEO等卫星导航定位系统，不仅仅局限于美国的GPS。\n\n工程测量主要采用载波相位观测值进行相对定位。\n\n### 2．1．2卫星定位测量控制网，是对应用空间卫星定位技术建立的工程控制网的统称。\n\n### 2．1．3、2．1．4本次修订引入三角形网和三角形网测量的统一概念，是对已往的三角网、三边网、边角网的概念综合，也是因为纯粹的三角网、三边网已极少应用，所以不再严加区分。\n\n三角形网测量的含义相对《93 规范》中边角网测量的概念有所拓展，即要将所有观测的角度、边长观测值作为观测量看待。\n\n### 2．1．5关于测角仪器的分级与命名。\n\n已往工程测量规范的编写，对测角仪器一直沿用我国光学经纬仪的系列划分方法，即划分为 DJ05、DJ1、DJ2、DJ6 等。随着全站仪、电子经纬仪的普及应用，这一划分方法已显得不够全面。为了规范编写的方便，本次修订采用了大家对常规测量仪器的习惯称谓，并跟原来的划分方法保持一致，在概念上略作拓展。即，测角的 $1 ^ { \\prime \\prime } , 2 ^ { \\prime \\prime } , 6 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器分别包括全站仪、电子经纬仪和光学经纬仪，并分别命名为 $1 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器、 $2 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器和 $6 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器。\n\n对于其他精度的仪器，如， $3 { ^ { \\prime \\prime } }$ 、 $5 ^ { \\prime \\prime }$ 等类型，使用时，按“就低不就高”的原则归类。\n\n### 2．1．6关于测距仪器的分级与命名。\n\n本次修订时，取消了《93 规范》对测距仪按每千米标称的测距中误差 $\\mathrm { { I I I } } 0$ 。的三级（I、ⅡI、III)划分方法，而采用按测距仪器的标称精度直接表示，并分为1mm级仪器、5mm 级仪器和 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 级仪器三个类别。由于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 级的仪器已不再生产，作业中也很少使用，故取消了该级别的定义。对精度要求较高的测量项目，有时会采用 $1 \\mathrm { m m }$ 、 $2 \\mathrm { m m }$ 的测距仪器，其含义是相同的。\n\n将《93 规范》中测距仪的概念拓展为测距仪器，使其涵盖电磁波测距仪和全站仪。\n\n### 2．1．7本规范数字地形图的概念涵盖内外业一体化数字测图数字成图所获得的数字地形 图(即数字线划图，DigitalLine Graphic，缩写DLG)和经原图数字化所获得的数字地形图 (即栅格地形图，DigitalRasterGraphic，缩写DRG)两种类型。\n\n### 2．1．8纸质地形图的概念是对传统平板测图、手工描图所获得的地形图产品的概括。\n\n### 2．1．9变形监测是对变形测量概念的拓展，主要是为了扩大工程测量作业者的服务领域，也是全面进行变形分析和变形监测预报的需要，故增加了应力、应变、地下水、环境温度等监测项目和监测内容。\n\n## 2.2符号\n\n关于固定误差和比例误差系数的符号说明：\n\n符号A、B适用于公式 $\\sigma = \\sqrt { A ^ { 2 } + B ^ { 2 } + D ^ { 2 } }$ ，符号a、b适用于公式 $\\sigma = \\mathrm { a } { + } \\mathrm { b } \\cdot \\mathrm { D }$ ，二者是两种不同的精度表达式。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('61df8f74-67ae-48ff-accf-931fa63f875e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '22 海上桥梁', '22 海上桥梁## 22.1 一般规定\n\n### 22.1.1 本章适用于海上桥梁的施工，宽阔水域、咸水湖泊及特殊腐蚀环境地区的桥梁施工可按本章的相关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('61e1123f-b8f6-4dff-90bc-3b327ac69583', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 16）', 'lspan=\"1\" rowspan=\"1\">ncr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴的临界转速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（99)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与结构件或机械零件发生的不同应力相应的应力循环数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（5）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">nm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机在Pm时的转速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">nmax</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴的实际最大转速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（99）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">疲劳安全系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(113)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与钢材的屈服点相对应的安全系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（97)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mT</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构件或机械零件总的应力循环数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（5）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一个车轮或滑块上的集中载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(31）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">夹轨器对轨道产生的夹持力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（143)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[P]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kN</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单个摩擦型高强度螺栓的许用承载能力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（38）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EP</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机承受侧向载荷一侧的端梁上与有效轴距有关的相应车轮经常出现的最大轮压之和</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(D.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机运行减速停车惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(144)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转机构电动机的等效回转功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅机构电动机的等效变幅功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('61f4eb9a-fe98-4df4-b05a-e175fd37f6fc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）', '（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('61f8a9a9-a60f-451b-ac8a-3551be250a3b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犆', '附 录 犆（资料性附录）\n\n## 某些起重机的起升状态级别举例\n\n### 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例\n\n某些起重机的起升状态级别举例见表 C．1。\n\n表 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('621621ec-86db-48b4-9e11-bb69957906db', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '14安装施工质量控制（Part 2）', '置和高程。\n\n14.3.3实施线形控制时应符合下列规定：\n\n1应按照设计文件或施工监控方案要求的方法、步骤和标准进行。分阶段成形桥梁的线形控制宜采用无应力状态法。\n\n2用于线形控制的结构分析设计参数、边界条件和分析结果应与设计单位核对，有差异时应予排除，否则不得使用。\n\n3安装施工过程中的线形控制应与构件的制造线形相结合，并应统一方案，统一实施，不得各自独立、相互脱节。\n\n4 安装线形宜根据安装的方法和步骤，综合考虑制造偏差、构件的变形、连接\n\n或支承方式、气温、施工荷载等影响因素进行控制，并应采取措施消除不利影响，提高安装精度。\n\n### 条文说明\n\n1 对于支架上安装或整孔、大节段安装施工，属于一次成形，线形控制相对较为简单，一般在工厂内控制好构件的制造线形及组装线形即能在现场比较容易地控制好成桥线形。对于悬臂拼装等分阶段成形的复杂结构，则需要进行分析计算，预测结构在各阶段的线形和应力，通过反馈、控制，才能实现最终的成桥线形，其技术及组织实施较为复杂，故需编制施工监控方案指导施工。无应力状态控制法是解决桥梁结构分阶段施工的理论方法，其原理为：在结构外荷载、结构体系、支承边界条件、单元无应力长度、无应力曲率一定的情况下,其对应的结构内力和位移是唯一的,与结构的形成过程无关。\n\n2核对结构分析数据是为了保证计算模型正确建立与使用，保证施工监控数据准确。\n\n4 构件的温度变形、吊装变形、临时荷载及构件的支承方式等，如果在安装前后发生变化，均会影响控制的精度，因此需要综合考虑这些因素。\n\n## 14.4内力与变形控制\n\n14.4.1对一次成形的结构，构件或节段的安装高程施工控制值中宜计入预拱度，预拱度宜包括构件的恒载、二期恒载及二分之一活载产生的变形；对分阶段成形的结构，构件或节段安装高程的施工控制值应根据线形控制要求设置。安装高程相对于施工控制基准值的允许偏差应为 $\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 条文说明\n\n本条的\"线形控制要求”，是指施工监控方案中的规定值或施工监控过程中提供的数据，一般由施工监控方负责发布。施工监控中的偏差均指实测值相对于施工控制基准值（或称理论值）的差值。通常情况下，线形控制既要将控制的数据分析准确，同时也要控制安装偏差，才能更好地实现控制目标。\n\n14.4.2 梁和拱分节段安装时，施工过程中应在梁和拱的根部、1/4 跨和跨中等典型断面检测其应力值。每断面的测点应不少于4个，且应分布于上下缘位置；实测应力允许偏差应为土 $1 0 \\%$ 计算应力值，超过时，应分析原因并采取相应措施进行调整。\n\n14.4.3在支架上安装简支梁、连续梁的构件时，其内力和变形的控制应符合下列规定：\n\n1 简支梁的预拱度应在全跨范围内按二次抛物线设置；连续梁的预拱度应在每跨的全跨范围内按二次抛物线设置。\n\n2安装定位后，构件高程相对于施工控制基准值的允许偏差应为±10mm。\n\n3对临时墩和支架的变形宜通过调整支垫高度进行消除。\n\n4落梁或落架时应从跨中开始，向梁端对称、分步实施。\n\n14.4.4 斜拉桥、连续刚构桥和连续梁桥的主梁构件采用节段法对称悬臂安装施工时，其内力和变形的控制应符合下列规定：\n\n1安装高程所计入的预拱度宜包括预计的后续节段安装及合龙施工所产生的变形。\n\n2施工时应检测主梁高程、主梁应力在各施工阶段的变化，当高程偏差超过土$1 0 \\mathrm { m m }$ 时，或主梁实测应力偏差超过 $\\pm 1 0 \\%$ 理论应力时，应分析原因进行处理。\n\n3在斜拉桥施工时，除主梁外，尚应对索塔的应力和变形、斜拉索的索力进行检测：索塔的轴线偏差应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ；混凝土索塔的应力允许偏差应为 $\\pm 2 0 \\%$ 理论应力，钢塔的应力允许偏差应为士 $1 0 \\%$ 理论应力；斜拉索索力偏差应满足设计或施工监控要求，未要求时允许偏差应为± $5 \\%$ 理论应力。\n\n14.4.5 悬索桥加劲梁提升安装施工时，其内力和变形的控制应符合下列规定：\n\n1安装高程所计入的预拱度值宜由施工监控分析取得。\n\n2安装施工过程中应检测索塔的轴线和应力：索塔的轴线偏差应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，混凝土索塔的应力允许偏差应为± $2 0 \\%$ 理论应力，钢塔应力的允许偏差应为± $1 0 \\%$ 理论应力。\n\n3安装施工过程中应对主缆线形、索股索力、索鞍偏位、主缆温度、吊索索力和索夹位置等进行检测和调整，施工偏差应不大于施工控制值。\n\n4悬索桥加劲梁合龙后应及时安装横向限位支座和阻尼器，尽快形成稳定体系。\n\n14.4.6拱桥的拱肋安装施工时，其内力和变形的控制应符合下列规定：\n\n1 拱肋节段的安装高程所计入的预拱度值，除自重变形外，尚应包括预计后续节段安装和合龙施工产生的变形，以及拱上立柱和梁板安装产生的变形。\n\n2应检测拱肋高程、应力在各施工阶段的变化，偏差过大时，应分析原因进行处理。\n\n3悬臂安装时，拱肋节段的高程允许偏差应为±20mm，拱肋合龙端相对高差、合龙后拱顶高程允许偏差应为土 $1 0 \\mathrm { m m }$ ；成拱后拱轴线的横向偏位应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4采用斜拉扣挂法安装拱肋时，拱座的高程和水平位移、扣塔的应力和变形应不大于设计允许值，扣索和锚索索力允许偏差应为 $\\pm 5 \\%$ 理论值。\n\n5转体安装拱肋时，应检测和控制拱座的高程和水平位移、塔架的应力和变形、转体拉力、绞盘的变形和受力等；塔架、绞盘的应力和变形应不大于设计允许值，转体拉力的允许偏差应为 $\\pm 5 \\%$ 理论值。\n\n14.4.7顶推施工时，梁的内力和变形控制应符合下列规定：\n\n1 应监测顶推各施工阶段的高程变化，当偏差超标时，应分析原因进行处理。\n\n2 顶推过程中节段的高程允许偏差应为 $\\pm 2 0 \\mathrm { m m }$ ；中心线横向偏位应不大于 $2 0');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6216e943-8f0a-41f8-8338-f68eebf31ad4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：选择钻头直径时需要考虑地层特点，使其既能满足墙厚的要求，又不加大扩孔系数，以避免造成混凝土严重超方。如两期槽孔同时施工并相距过近，在成槽施工\n\n或槽孔浇筑过程中，两槽间的土体可能会坍塌或被混凝土挤穿，而造成槽孔连通的事故，因此需要合理选择副孔的长度且在主孔终孔后再劈打副孔。\n\n### 12.3.4 采用钻抓法施工槽孔时，宜先采用钻机钻进主孔，再采用抓斗抓取副孔；采用两钻一抓法时，主孔的中心距宜不大于抓斗的开度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('621d3a60-9b4c-4d3b-ae24-7910dc722b6a', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '2 术语和符号（Part 3）', ' \\mathfrak { z } }$ 高度 $\\mathfrak { z }$ 处的风振系数;阵风系数;\n\n${ \\boldsymbol v _ { \\mathtt { c r } } }$ 横风向共振的临界风速;${ \\boldsymbol { v } } _ { \\mathrm { H } }$ 结构顶部风速$\\pmb { \\mu _ { \\tau } }$ 屋面积雪分布系数;$\\pmb { \\mu _ { z } }$ 风压高度变化系数$\\pmb { \\mu _ { \\mathrm { s } } }$ 一 风荷载体型系数;$\\pmb { \\mu _ { \\mathrm { s l } } }$ 一 风荷载局部体型系数;$\\pmb { \\eta }$ 一 风荷载地形地貌修正系数;$\\eta _ { \\mathrm { a } }$ 顺风向风振加速度的脉动系数;$\\rho$ 一 空气密度，或积雪密度;$\\rho _ { \\mathrm { { x } } } , \\rho _ { z }$ 水平方向和竖直方向脉动风荷载相关系数;$\\varphi _ { z }$ 结构振型系数;$\\boldsymbol { \\zeta }$ 一 结构阻尼比;$\\zeta _ { a }$ 一一横风向气动阻尼比。\n\n## 2.2.3 温度作用\n\n$T _ { \\mathbf { m a x } }$ $T _ { \\mathrm { m i n } }$ 一月平均最高气温，月平均最低气温;  \n$T _ { \\mathrm { s , m a x } } , \\ T _ { \\mathrm { s , m i n } }$ 结构最高平均温度，结构最低平均温度;  \n$T _ { 0 , \\mathrm { { m a x } } } , \\ T _ { 0 , \\mathrm { { m i n } } }$ 结构最高初始温度，结构最低初始温度;$\\Delta T _ { \\mathbf { k } }$ 均匀温度作用标准值;$\\pmb { \\alpha } _ { \\mathrm { T } }$ 材料的线膨胀系数。\n\n## 2.2.4 偶然荷载\n\n$A _ { \\mathrm { V } }$ 一一通口板面积 $( \\mathbf { m } ^ { 2 }$ ;  \n$K _ { \\mathrm { d c } }$ 一一计算爆炸等效均布静力荷载的动力系数;  \n$_ { \\pmb { m } }$ -汽车或直升机的质量；  \n$P _ { \\mathrm { ~ \\bf ~ k ~ } }$ ←一撞击荷载标准值;  \n$\\pmb { \\hat { p } _ { \\mathrm { c } } }$ 一 爆炸均布动荷载最大压力;  \n${ \\pmb { \\phi } } _ { \\mathbf { V } }$ 一一 通口板的核定破坏压力;  \n$q _ { \\infty }$ 一 爆炸等效均布静力荷载标准值;$t$ 一 撞击时间;$_ { v }$ 汽车速度 $\\bf ( m / s )$ ;$V$ 一 爆炸空间的体积。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('622580be-7897-47e3-95d6-3d4ecd45415a', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 2）', '.2.9的规定，并应符合下列规定：\n\n1 二级公路上的特大桥及三、四级公路上的大桥，在河床比降大、易于冲刷的情况下，宜提高一级洪水频率验算基础冲刷深度。\n\n2 沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建漫水桥和过水路面。漫水桥和过水路面的设计洪水频率，应根据容许阻断交通的时间长短和对上下游农田、城\n\n镇、村庄的影响以及泥沙淤塞桥孔、上游河床的淤高等因素确定。\n\n表3.2.9 桥涵设计洪水频率  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>公路等级</td><td rowspan=1 colspan=5>设计洪水频率</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>特大桥</td><td rowspan=1 colspan=1>大桥</td><td rowspan=1 colspan=1>中桥</td><td rowspan=1 colspan=1>小桥</td><td rowspan=1 colspan=1>涵洞及小型排水构造物</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>高速公路</td><td rowspan=1 colspan=1>1/300</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>一级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>1/300</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>二级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/50</td><td rowspan=1 colspan=1>1/50</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>三级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/50</td><td rowspan=1 colspan=1>1/50</td><td rowspan=1 colspan=1>1/25</td><td rowspan=1 colspan=1>1/25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>四级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/50</td><td rowspan=1 colspan=1>1/50</td><td rowspan=1 colspan=1>1/25</td><td rowspan=1 colspan=1>不作规定</td></tr></table>\n\n\n## 3.3 桥涵孔径\n\n### 3.3.1 桥涵孔径的设计必须保证设计洪水以内的各级洪水及流冰、泥石流、漂流物等安全通过，并应考虑壅水、冲刷对上下游的影响，确保桥涵附近路堤的稳定。\n\n桥涵孔径的设计应考虑桥位上下游已建或拟建桥涵和水工建筑物的状况及其对河床演变的影响。\n\n桥涵孔径设计尚应注意河床地形，不宜过分压缩河道、改变水流的天然状态。\n\n### 3.3.2 小桥、涵洞的孔径，应根据设计洪水流量、河床地质、河床和锥坡加固形式等条件确定，并应符合下列规定：\n\n1 当缺少水文资料时，可根据现场调 的多年洪水痕迹、泛滥范围和既有桥涵验 算小桥、涵洞的孔径。\n\n2 当小桥、涵洞的上游条件许可积水时 依暴雨径流计算的流量可考虑减少，但减少的流量不宜大于总流量的1/4。\n\n### 3.3.3 特大、大、中桥的孔径布置应按设计洪水流量和桥位河段的特性进行设计计算，并对孔径大小、结构形式、墩台基础埋置深度、桥头引道及调治构造物的布置等进行综合比较。\n\n### 3.3.4 计算桥下冲刷时，应考虑桥孔压缩后设计洪水过水断面所产生的桥下一般冲刷、墩台阻水引起的局部冲刷、河床自然演变冲刷以及调治构造物和桥位其他冲刷因素的影响。\n\n### 3.3.5 桥梁全长应按下列规定计算：\n\n1 有桥台的桥梁为两岸桥台侧墙或八字墙尾端间的距离。\n\n2 无桥台的桥梁为桥面系长度。\n\n### 3.3.6 桥涵跨径在 $5 0 \\mathrm { m }$ 及以下时，宜采用标准化跨径。采用标准化跨径的桥涵宜采用装配式结构及机械化、工厂化施工。桥涵标准化跨径规定如下： $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 、1. $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 、 $2 . 0 \\mathrm { m }$ $2 . 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 . 0 \\mathrm { m }$ 、 $4 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $5 , 0 \\mathrm');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62282afe-df7e-4f4f-876d-dc2900f19e31', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 18）', '.3.4.2。动载试验载荷起升动载系数按式(16)计算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">14</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">当运行速度不大于0.7m/s时,不考虑起重机所受的缓冲碰撞力。运行速度大于0.7m/s时,按实际碰撞速度计算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">如有图7两种情况之一的，按实际情况分别考虑</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">表G.11中的行号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">$</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">本标准中的章条号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">系数值和载荷值</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">16</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">紧急停机时，本系数的最大值可取为，5=2.0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">17</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在需要时，应考虑此项载荷，当出现最严重的反向冲击时，可取本系数的极大值=3.0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">18</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.3.7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在需要时，应适当考虑此项载荷</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">19</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在需要时，应考虑此项载荷</td></tr></table>\n\n\n## 犌．4．3 加速效应的组合\n\n桥式和门式起重机的载荷总起升质量的重力是靠起升机构（H）、大车运行机构（T）、小车运行机构（D）以及有时还靠回转机构（S）来移动的（见图G．4）。\n\n这些机构同时作用于起重机的加速效应取决于起重机的控制系统和使用状态以及载荷是从地面起升还是从悬吊状态起升。考虑到上述情况，表 G．14给出的加速效应假定将同时作用。\n\n![](images/fe804e5142d441b87c199df514a2e816b246915b922a529cb15fb761b3cae1b8.jpg)  \n图 犌．4 桥式和门式起重机的载荷与运动\n\n总起升质量的重力 $m g$ 在不同的载荷组合内应乘以下列系数：\n\n载荷组合 A1和 B1： $\\phi _ { 2 }$ ；  \n载荷组合 A2和 $\\mathrm { B } 2 : \\phi _ { 3 }$ ；  \n载荷组合 和 ： $\\ L _ { \\ L } ( \\ L _ { 1 } + \\phi _ { 5 } \\ L \\times \\frac { \\Delta F } { m g } )$ ；  \n载荷组合 A4和 $\\mathrm { B 4 } : \\phi _ { 4 }$ ；  \n载荷组合 $\\mathrm { C 3 } : \\phi _ { 6 }$ 。\n\n驱动加速力可在短暂时间内有显著变化，此力的计算应分以下几种情况：\n\na） 开始运动时；  \nb） 对稳定状态运动进行制动时；\n\nc） 在起动过程中对运动进行制动时；\n\nd） 在制动过程中（减速停机），对运动进行减速时。\n\n根据4．2．1．2．1，所计算的驱动机构驱动力变化值，即刚体加速力应乘以系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n在考虑减速停机时，只有一个这种效应和其他运动相组合。\n\n在载荷组合 C6或 C7中，假定在稳定运行状态中只考虑“意外停机“或“机构失效“的动力效应，而不考虑其他动力效应。\n\n表 犌．14 加速效应的组合  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>控制方式</td><td rowspan=1 colspan=1>起升地面物品</td><td rowspan=1 colspan=1>起升悬吊物品</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>载荷组合 A1,B1,C1</td><td rowspan=1 colspan=1>载荷组合 A2～A4,B2～B4,C3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>用按钮仪表板或双向控制杆控制</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>H           H            HD           ST        ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6239b65b-f1f5-4c57-af41-5a709fc7b889', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用某些起重机（例如铸造起重机或核工业用起重机）如果发生失效将对人员或经济造成特别严重的后果，在这些特殊情况下，应选用一个其值大于1的高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，以便使起重机获得更大的可靠性。\n\n此系数值根据特殊的使用要求来选取，一般可取 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } { = } 1 . 0 5 { \\sim } 1 . 1$ 。\n\n用许用应力设计法时，安全系数 $n$ 等于强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 的乘积 $( \\Omega = \\gamma _ { \\mathrm { f i } } \\cdot \\gamma _ { \\mathrm { n } } )$ ）；用极限状态设计法时，各分项载荷应先乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后再进行计算与组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6239bd7f-5bfd-40ed-873b-94d319018cb1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.2.8 构件的运输应符合下列规定：', '17.2.8 构件的运输应符合下列规定：## 1 板式构件运输时，宜采用特制的固定架稳定构件。对小型构件，宜顺宽度方向侧立放置，并应采取措施防止倾倒；如平放，在两端吊点处必须设置支搁方木。\n\n## 2 梁的运输应按高度方向竖立放置，并应有防止倾倒的固定措施；装卸梁时，必须在支撑稳妥后，方可卸除吊钩。\n\n## 3 采用平板拖车或超长拖车运输大型梁、板构件时，车长应能满足支点间的距离要求，支点处应设活动转盘防止搓伤构件混凝土；运输道路应平整，当有坑洼或高低不平时，应事先处理平整。\n\n## 4 水上运输梁、板构件时，应有相应的封舱加固措施，并应根据天气状况安排装卸和运输作业时间，同时应满足水上（海上）作业的相关安全规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('623fca5c-abd7-44e1-9ddc-8493501bec3b', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', 'H.4 施拧', 'H.4 施拧H.4.1高强度螺栓连接副的紧固宜分为初拧、复拧、终拧3个步骤，初拧扭矩应为终拧扭矩的 $5 0 \\%$ ，复拧扭矩应等于初拧扭矩；对螺栓数量较少且板层不超过3层的节点可按初拧、终拧2个步骤进行。初拧、复拧、终拧应在同一工作日内完成。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62513309-5fbf-4d63-86e1-8830da5494da', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明从桥梁减隔震设计的原理可知，减隔震桥梁耗能的主要构件是减隔震装置，而且在地震中允许这些构件发生损伤。这就要求减隔震装置性能可靠，且震后可对这些构件进\n\n行维护。此外，为了确保减隔震装置在地震中能够发挥应有的作用，还应对其进行定期的检查和维护。\n\n### 10.2.2 对抗震分析中需要用到的主要力学参数，应进行试验测试验证。主要力学参数的实测值和设计值的偏差应在设计值的 $\\pm 1 0 \\%$ 以内。\n\n### 10.2.3 应根据相关的产品标准和检测规程，对减隔震装置的性能和特性进行严格的检测试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6255ec71-a952-4e38-af70-5ffafb576a7d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 32）', '</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2.雪和冰载荷，见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3.温度变化引起的载荷，见4.2.2.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>偏斜水平侧向载荷</td><td rowspan=2 colspan=1>偏斜运行时的水平侧向载荷，见4.2. 2.1,4.2. 2. 2</td><td rowspan=2 colspan=1>1.48</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1.34</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 c');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('625c7e3d-a0dc-4f4a-abf8-93f4ec27c4f6', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故概况', '一、事故概况1.事故发生时间：1998年5月  \n2.事故发生单位：某建筑安装工程公司  \n3.起重设备类型：塔式起重机  \n4.作业特点：用吊箱吊运土  \n5.事故类型：超载倾翻  \n6.事故危害程度：1人死亡，2人重伤');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62656d53-2196-410d-9389-ce8c64cfd988', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢－混凝土混合梁，是指钢梁与混凝土梁通过纵向连接结合而形成的梁体。钢梁和混凝土梁的连接结合处是混合梁施工的关键和难点之一，对保证桥梁的安全度及耐久性起着非常重要的作用，因此施工时需要采取适当措施，严格控制焊接、填充混凝土的密实性和连接预应力筋的施工质量。\n\n2 混合梁斜拉桥的边跨混凝土主梁采用支架现浇施工时，受混凝土徐变收缩、支架变形和不均匀沉降等因素的影响，如果所采取的措施不当，主梁混凝土很容易产生开裂，施工的难度和风险均较大，因此在施工前需要根据主梁的结构构造特点和施工能力，合理确定其分段浇筑的长度以及相应的浇筑施工工艺。施工能力足够时，采用整幅整跨一次性浇筑的方式进行施工是可行的；但当主梁的长度和宽度均较大时，整幅整跨一次性浇筑施工的方式还是存在一定的风险，则需要采用分段施工才能保证施工的质量。\n\n3 钢支架通常指采用钢管、型钢材料等构成的支架，因其可承受更大的荷载，受力计算、制作、安装和拆除均较方便，故一般要优先采用。要求进行专门设计，是因为边跨混凝土主梁的施工对支架的要求较高，需要进行较为严格的设计计算和验算，以保证其使用的安全。\n\n4 边跨主梁混凝土的现浇支架一般在中跨钢梁合龙前才能卸落，承受荷载的持续时间长，因此在设计现浇支架时需要考虑各种不利因素，对其进行详细的计算和验算。\n\n5 边跨混凝土主梁的施工对支架及地基的沉降较为敏感，特别是产生较大的不均匀沉降时，主梁会因受力不均而开裂，故对支架的基础和地基需要根据实际情况进行设计和验算。\n\n7 第 4 款已述及边跨主梁混凝土的现浇支架一般在中跨钢梁合龙前才能卸落，承受荷载的持续时间长，为保证钢支架的可靠受力，不致因钢材的腐蚀而降低其承载能力，有必要对其采取适当的防腐处理措施，特别在某些腐蚀环境的地区，更需采取这种措施，以保证施工的安全。\n\n8 边跨混凝土主梁的模板支架在卸载的过程中，如果不严格按施工控制要求的程序进行，可能会使主梁的混凝土因受力不均而产生开裂，故规定如条文。\n\n## 20.3.7斜拉桥的主梁采用支架现浇、顶推、转体等方法施工时，应按本规范相关章节的规定执行。\n\n## 20.3.8 对大跨径斜拉桥，应采取措施，合理安排施工进度计划，避免在不利的大风或台风季节进行长悬臂状态下的主梁施工；不可避免时，应采取必要的临时抗风措施，保证结构在施工过程中的安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6267ecb3-cc3f-4381-af28-8223ace27728', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 13）', 'd rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>1.6</td><td rowspan=1 colspan=4>1.9</td><td rowspan=1 colspan=4>2.2</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>从2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.474</td><td rowspan=1 colspan=1>1.501</td><td rowspan=1 colspan=1>1.623</td><td rowspan=1 colspan=1>1.681</td><td rowspan=1 colspan=1>1.559</td><td rowspan=1 colspan=1>1.591</td><td rowspan=1 colspan=1>1.737</td><td rowspan=1 colspan=1>1.806</td><td rowspan=1 colspan=1>1.640</td><td rowspan=1 colspan=1>1.678</td><td rowspan=1 colspan=1>1.845</td><td rowspan=1 colspan=1>1.925</td><td rowspan=1 colspan=1>1.718</td><td rowspan=1 colspan=1>1.762</td><td rowspan=1 colspan=1>1.949</td><td rowspan=1 colspan=1>2.039</td><td rowspan=1 colspan=1>1.794</td><td rowspan=1 colspan=1>1.843</td><td rowspan=1 colspan=1>2.048</td><td rowspan=1 colspan=1>2.0482. 147</td></tr></table>\n\n\n．   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>项次</td><td rowspan=1 colspan=1>构件截面形式</td><td rowspan=1 colspan=1>缀材类别</td><td rowspan=1 colspan=1>计算公式</td><td rowspan=1 colspan=1>符  号   意  义</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>yy</td><td rowspan=1 colspan=1>缀板</td><td rowspan=1 colspan=1>λhy=√x+x</td><td rowspan=1 colspan=1>y   -整个构件对虚轴y一y的长细比λ   -单肢对1一1轴的长细比，其计算长度取缀板间的净距离（铆接构板边缘铆钉中心间的距离)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>缀条</td><td rows');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6275298d-7f65-4de9-82ae-07edac41fc61', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '附录A防护栏杆的设计计算（Part 2）', 'athrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；  \nW 立杆的净截面抵抗矩（ $\\mathrm { . m m ^ { 3 } }$ ；  \n$M _ { \\mathbf { z } \\mathbf { k } _ { i } }$ 按第 $i$ 个可变荷载标准值计算的立杆弯矩效应值$\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ 。\n\n3挠度应按下式计算：\n\n$$\n\\nu = \\frac { F _ { z \\mathrm { k } } h ^ { 3 } } { 3 E I } + \\frac { q _ { \\mathrm { k } } h ^ { 4 } } { 8 E I } \\leqslant [ \\nu ]\n$$\n\n## 附录B移动式操作平台的设计计算\n\nB.0.1移动式操作平台（图B.0.1）的次梁的恒荷载（永久荷载）中的自重，钢管应以 $0 . 0 4 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m }$ 计，铺板应以 $0 . 2 2 \\mathrm { { k N } / \\mathrm { { m } ^ { 2 } } }$ 计；施工荷载（可变荷载）应以 $1 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 计算，并应符合下列规定：\n\n  \n图B.0.1移动式操作平台示意（单位： $\\mathrm { m m } )$\n\n1--木楔；2—竹笆或木板；3—梯子；4—带锁脚轮；5一活动防护绳；6—挡脚板\n\n1次梁承受的可变荷载为均布荷载时，应按下式计算最大弯矩设计值：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { c } } = \\gamma _ { \\mathrm { G } } \\ \\frac { 1 } { 8 } q _ { \\mathrm { c _ { h } } } L _ { \\mathrm { 0 c } } ^ { 2 } + \\gamma _ { \\mathrm { Q } } \\ \\frac { 1 } { 8 } q _ { \\mathrm { c _ { k } } } L _ { \\mathrm { 0 c } } ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $M _ { \\mathrm { c } }$ —次梁最大弯矩设计值（ $\\mathbf { \\nabla } \\cdot \\mathbf { m } \\mathbf { m } )$ ；$q _ { \\mathrm { c _ { h } } }$ -次梁上等效均布恒荷载标准值 $\\left( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } \\right)$ ；$q _ { \\mathrm { c } _ { \\mathbf { k } } }$ 次梁上等效均布可变荷载标准值！ $\\langle \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } \\rangle$ ；$\\gamma _ { \\mathrm { G } }$ 恒荷载分项系数；\n\nYQ—可变荷载分项系数；  \n$L _ { \\mathrm { 0 c } }$ -次梁的计算跨度（ $. \\mathrm { m m } )$ 。\n\n2次梁承受的可变荷载为集中荷载时，应按下式计算最大弯矩设计值：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { c } } = \\gamma _ { \\mathrm { G } } \\ \\frac { 1 } { 8 } q _ { \\mathrm { c _ { h } } } L _ { \\mathrm { 0 c } } ^ { 2 } + \\gamma _ { \\mathrm { Q } } \\frac { 1 } { 4 } F _ { \\mathrm { c k } } L _ { \\mathrm { 0 c } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { c k } }$ —次梁上的集中可变荷载标准值（N)，可按1kN计。\n\n3取以上两项弯矩设计值中的较大值按本规范附录A公式（A.0.2-2）计算次梁抗弯强度。\n\nB.0.2移动式操作平台主梁的最大弯矩应以立杆为支撑点按等效均布荷载来计算，等效均布荷载包括次梁传递的恒荷载和施工可变荷载、主梁自重恒荷载，并应符合下列规定：\n\n1当立杆为3根时，可按下式计算位于中间立杆上部的主梁最大负弯矩设计值：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { y } } = - { \\frac { 1 } { 8 } } q L _ { \\mathrm { 0 y } } ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $M _ { \\mathrm { y } }$ —主梁最大弯矩设计值（ $\\mathbf { \\nabla } \\cdot \\mathbf { m } \\mathbf { m } )$ ；\n\n$q$ 主梁上的等效均布荷载设计值（ $\\cdot \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } )$ ；\n\nLoy 主梁计算跨度（ $\\mathrm { : m m } )$ 。\n\n2以上项弯矩设计值按本规范附录A公式（A.0.2-2）计算主梁抗弯强度。\n\nB.0.3立杆计算应符合下列规定：\n\n1中间立杆应按轴心受压构件计算抗压强度，并应符合下式要求：\n\n$$\n\\sigma _ { 2 } = \\frac { N _ { z } } { A _ { \\mathrm { n } } } \\leqslant f _ { 2 }\n$$\n\n式中： $\\pmb { \\sigma } _ { 2 }$ \\~ -立杆的受压应力 $\\scriptstyle ( \\mathbf { N } / \\mathbf { m } \\mathbf { m } ^ { 2 } .$ ；$N _ { z }$ 立杆的轴心压力设计值（N)；$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('627d8001-22e2-47f5-b66b-cab5c6ca9c9a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '11 沉井…… …150', '11 沉井…… …150## 11.1 一般规定…… …150  \n## 11.2 制作…… 151  \n## 11.3 浮运、定位与着床… …152  \n## 11.4 下沉与接高… 154  \n## 11.5 基底检验与沉井封底 156  \n## 11.6 井孔填充与顶板浇筑 …158');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('627dfb38-8cae-4043-b8ff-d9f4531cbd55', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 1）', '3 分级## 3．1 工作级别的划分\n\n起重机通过起升和移动所吊运的物品完成搬运作业，为适应起重机不同的使用情况和工作要求，在设计和选用起重机及其零部件时，应对起重机及其组成部分进行工作级别的划分，包括：\n\n起重机整机的分级；  \n机构的分级；  \n结构件或机械零件的分级。\n\n## 3．2 起重机整机的分级\n\n### 3．2．1 起重机的使用等级\n\n起重机的设计预期寿命，是指设计预设的该起重机从开始使用起到最终报废时止能完成的总工作循环数。起重机的一个工作循环是指从起吊一个物品起，到能开始起吊下一个物品时止，包括起重机运行及正常的停歇在内的一个完整的过程。\n\n起重机的使用等级是将起重机可能完成的总工作循环数划分成10个等级，用 $\\mathrm { U } _ { 0 }$ 、 $\\mathrm { U } _ { 1 }$ 、 $\\mathrm { { U _ { 2 } } }$ ……U表示，见表1。\n\n表 1 起重机的使用等级  \n\n\n\n\n\n### 3．2．2 起重机的起升载荷状态级别\n\n起重机的起升载荷，是指起重机在实际的起吊作业中每一次吊运的物品质量（有效起重量）与吊具及属具质量的总和（即起升质量）的重力；起重机的额定起升载荷，是指起重机起吊额定起重量时能够吊运的物品最大质量与吊具及属具质量的总和（即总起升质量）的重力。其单位为牛顿（N）或千牛（kN）。\n\n起重机的起升载荷状态级别是指在该起重机的设计预期寿命期限内，它的各个有代表性的起升载荷值的大小及各相对应的起吊次数，与起重机的额定起升载荷值的大小及总的起吊次数的比值情况。犓\n\n在表2中，列出了起重机载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { P } }$ 的4个范围值，它们各代表了起重机一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 2 起重机的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n\n\n```\n如果已知起重机各个起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，则可用式（1）算出该起重机的载荷谱系数：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { P } } = \\sum \\left[ \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { \\mathrm { Q } i } } { P _ { \\mathrm { Q } \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\right]\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { P } }$ — 起重机的载荷谱系数；  \n$C _ { i }$ -与起重机各个有代表性的起升载荷相应的工作循环数， $C _ { i } = C _ { 1 } , C _ { 2 } , C _ { 3 } \\cdots \\cdots , C _ { n }$ ；  \n$C _ { \\mathrm { T } }$ 起重机总工作循环数， $C _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } C _ { i } = C _ { 1 } + C _ { 2 } + C _ { 3 } + \\cdots + C _ { n } ;$ ；  \nQ — 能表征起重机在预期寿命期内工作任务的各个有代表性的起升载荷，犘 $P _ { \\mathrm { Q } i } = P _ { \\mathrm { Q 1 } } , P _ { \\mathrm { Q 2 } } , P _ { \\mathrm { Q 3 } }$ $\\cdots . . . . P _ { \\mathrm { Q } n }$ 狀；\n\nQmax 起重机的额定起升载荷；\n\n$m$ 幂指数，为了便于级别的划分，约定取 $m = 3$\n\n展开后，式（1）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { { P } } } = { \\frac { C _ { 1 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 1 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 2 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 2 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 3 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 3 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } n } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('627f4d16-470a-405c-a0b7-4a3729d15f66', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 硬化水泥混凝土性能试验（Part 1）', '5 硬化水泥混凝土性能试验## 5.1 试件制作\n\n### T0551一2020 水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法\n\n#### 1 目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了在常温环境中室内试验时水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法。\n\n本方法适用于普通水泥混凝土及喷射水泥混凝土硬化后试件的现场取样方法，但因其特殊性所引起的对试验设备及方法的特殊要求，均应按对这些水泥混凝土试件制作和取样的有关技术规定进行。\n\n引用标准：\n\n《混凝土试验用搅拌机》（JG 244)  \n《混凝土试验用振动台》（JG/T 245）  \n《混凝土试模》（JG 237)  \n《混凝土坍落度仪》（JG/T248）  \n《钻芯法检测混凝土强度技术规程》（JGJ/T384）  \n水泥混凝土拌合物的拌和与现场取样方法 (T0521)\n\n#### 2 仪具与材料\n\n2.1 强制搅拌机：应符合现行《混凝土试验用搅拌机》（JG244）的规定。\n\n2.2 振动台：应符合现行《混凝土试验用振动台》（JG/T245）的规定。\n\n2.3 试模\n\n（1）非圆柱试模：应符合现行《混凝土试模》（JG237）的规定。\n\n（2)圆柱试模：直径误差小于1/200d，高度误差应小于1/100h(d为直径，h为高度）。试模的底板平面度公差不超过 $0 . 0 2 \\mathrm { m m }$ 。组装试模时，圆筒纵轴与底板应成直角，允许公差为0.5。\n\n（3）喷射混凝土试模：尺寸为 $4 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 2 0 \\mathrm { m m }$ （长 $x$ 宽 $\\times$ 高），模具一侧边为敞开状。\n\n2.4 试件尺寸\n\n常用的几种试件尺寸（试件内部尺寸）和最大粒径规定如表T0551-1。所有试件承压面的平面度公差不超过0.0005d（d为边长）。\n\n表 T0551-1 试件尺寸  \n\n\n\n\n\n注：括号中的数字为试件中集料最大粒径，单位为 $\\mathrm { m m }$ 。标准试件的最小尺寸不宜小于粗集料最大粒径的3倍。\n\n2.5 捣棒：直径 $1 6 \\mathrm { m m }$ ，长约 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并具有半球形端头的钢质圆棒。\n\n2.6 压板：用于圆柱试件的顶端处理，一般为厚 $6 \\mathrm { m m }$ 以上的毛玻璃，压板直径应比试模直径大 $2 5 \\mathrm { m m }$ 以上。\n\n2.7 橡皮锤：带有质量约 $2 5 0 \\mathrm { g }$ 的橡皮锤头。\n\n2.8 钻孔取样机：钻机一般用金刚石钻头，从结构表面垂直钻取，钻机应具有足够的刚度，保证钻取的芯样周面垂直且表面损伤最少。钻芯时，钻头应作无显著偏差的同心运动。\n\n2.9 游标卡尺：最大量程不小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，分度值为 $0 . 0 2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.10 锯：用于切割适于抗弯拉试验的试件。\n\n#### 3 非圆柱体试件成型\n\n3.1 水泥混凝土的拌和应按 $\\mathrm { T } 0 5 2 1$ 的规定进行。成型前试模内壁涂一薄层矿物油。\n\n3.2 取拌合物的总量至少应比所需量高 $20 \\%$ 以上，并取出少量混凝土拌合物代表样，在  \n5min 内进行坍落度或维勃试验，认为品质合格后，应在 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 内开始制件或做其他试验。\n\n3.3 当坍落度小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时，可采用 $\\phi 2 5 \\mathrm { m m }$ 的插入式振捣棒成型。将混凝土拌合物一次装入试模，装料时应用抹刀沿各试模壁插捣，并使混凝土拌合物高出试模口；振捣时捣棒距底板 $1 0 { \\sim } 2 0 \\mathrm { m m }$ ，且不要接触底板。振动直到表面出浆为止，且应避免过振，以防止混凝土离析，一般振捣时间为20s。振捣棒拔出时要缓慢，拔出后不得留有孔洞。用刮刀刮去多余的混凝土，在临近初凝时，用抹刀抹平。试件抹面与试模边缘高低差不得超过 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3.4 当坍落度大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 且小于 $9 0 \\mathrm { m m }$ 时，用标准振动台成型。将试模放在振动台上夹牢，防止试模自由跳动，将拌合物一次装满试模并稍有富余，开动振动台至混凝土表面出现乳状水泥浆时为止，振动过程中随时添加混凝土使试模常满，记录振动时间（约为维勃秒数的 2\\~3倍，一般不超过90s）。振动结束后，用金属直尺沿试模边缘刮去多余混凝土，用抹刀将表面初次抹平，待试件收浆后，再次用抹刀将试件仔细抹平，试件表面与试模边缘的高低差不得超过 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3.5 当坍落度大于 $9 0 \\mathrm { m m }$ 时，用人工成型。拌合物分厚度大致相等的两层装入试模。捣固时按螺旋方向从边缘到中心均匀地进行。插捣底层混凝土时，捣棒应到达模底；插捣上层时，捣棒应贯穿上层后插入下层 $2 0 { \\sim } 3 0 \\mathrm { m m }$ 处。插捣时应用力将捣棒压下，保持捣棒垂直，不得冲击，捣完一层后，用橡皮锤轻轻击打试模外端面10\\~15下，以填平插捣过程中留下的孔洞。每层插捣次数 $1 0 0 \\mathrm { c m } ^ { 2 }$ 面积内不少于12 次。试件抹面与试模边缘高低差不得超过$0 . 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3.6 当试样为自密实混凝土时，在新拌混凝土不离析的状态下，将自密实混凝土搅拌均匀后直接倒入试模内，不得使用振动台和插捣方式成型，但可以采用橡皮锤辅助振动。试样一次填满试模后，可用橡皮锤沿着试模中线位');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6280ec3d-a399-4afd-9a3e-d7031cca8d0a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犉', '附 录 犉## （规范性附录）许用应力设计法和极限状态设计法的应用\n\n### 犉．1 总则\n\n本标准提出的在承载能力验算中用以确定载荷与载荷组合的原则，均适用于采用许用应力设计法或极限状态设计法进行的设计。本附录概括地介绍两种方法的应用。\n\n### 犉．2 许用应力设计法\n\n先计算各个指定的载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数犉 $\\phi$ 增大；然后根据表20或附录 G所确定的载犉 犛荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼。用此组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼来确定合成的载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，也就是构件的内力。\n\n由作用在某个构件或部件上的载荷效应计算出应力 $\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ ，并与由局部效应（内力）引起的任何应力 $\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ 相组合。得到合成设计应力 $\\bar { \\sigma } _ { l }$ ，此应力应同可采纳的应力adm （即应力的适当许用值———许用应力）相比较。\n\n可采纳的应力（许用应力）是用强度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ （具体数值见表 G．1、表 G．5、表 G．8、表 G．11中的安全系数 $n$ ）去除规定的强度 $R$ 求得的。强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ 的取值范围列于表 H．1中。在有高度危险的场合，还要再除以一个高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 才得到最后的许用应力（见4．3．4．2．6）。\n\n当外载荷与其产生的内力呈非线性关系时，或者在结构某计算点上能产生相反符号应力的外载荷在其组合时引起的应力接近临界值时，为确保承载能力验算的有效性，用许用应力设计法应特别小心。\n\n许用应力设计法的典型流程图示于图 F．1。\n\n  \n图 犉．1 用许用应力设计法进行设计的典型流程图\n\n$f _ { i }$ 作用在构件或部件上的载荷 $i$ ；$\\overline { { F } } _ { j }$ 组合载荷 $\\sum { f _ { i } }$ k— ——在构件或支承部件的犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $\\overline { { F } } _ { j }$ 引起的内力；$\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ —— 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { \\mathit { l } }$ 在个别特定构构件 $l$ 中的合成设计应力；$R$ 由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力,例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限应力；adm — 可采纳的应力，即许用应力；$\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ —根据所确定的载荷组合选用规定的强度系数,附录G中的安全系数 $n$ 即为强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ -—高危险度系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62874335-feb0-4de6-9dae-1d6dcb336632', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13 钢管连接节点（Part 5）', '$\\mathrm { T }$ 形支管轴力增大导致节点极限承载力降低，从图中可看出 $\\mathrm { T }$ 形支管受轴压时更为不利。\n\n有限元分析表明，对空间KT-Gap节点的空间调整系数 $\\mu _ { \\mathrm { K T } }$ 无量纲参数 $\\beta _ { \\mathrm { T } }$ 、 $\\zeta _ { \\mathrm { t } }$ 的影响较大，其他参数则可不予考虑；对于空间KT-Ov 节点，γ、 $\\zeta _ { \\mathrm { t } }$ 有较大影响；对于空间 KK-IPOv 节点，各无量纲几何参数对 $\\mu _ { \\mathrm { K T } }$ 均无显著影响，为简单计，取 $\\mu _ { \\mathrm { K T } } = 1 . 0$ 。\n\n拟合的空间KT形节点强度计算公式与试验数据和有限元数据的比较分别见表15和表16。\n\n表15空间KT形节点承载力计算公式与试验数据的比较  \n\n\n\n\n\n表16空间KT形节点承载力计算公式与有限元数据的比较  \n\n\n\n\n\n续表16   \n\n\n\n\n\n13.3.4本条为新增条文。无斜腹杆的桁架（空腹桁架）、单层网壳等结构，其构件承受的弯矩在设计中是不可忽略的。这类结构采用无加劲直接焊接节点时，设计中应考虑节点的抗弯计算。本次标准修订时，在分析国外有关规范和国内外有关资料的基础上，根据近160个管节点的受弯承载力极限值试验数据，通过回归分析，考虑了可靠度与安全系数后得出了主管和支管均为圆管的平面T、Y、X形相贯节点受弯承载力设计值公式。\n\n表17对应于主管塑性破坏模式的受弯承载力公式拟合试验数据的统计分析  \n\n\n\n\n\n表17给出了对各国受弯承载力规范公式拟合试验数据的统计分析结果， $m , \\sigma$ 和 $\\boldsymbol { v }$ 分别表示公式计算值与试验值之比的均值、方差和离散度。其中 $M _ { \\mathrm { u i } } ^ { \\mathrm { j } }$ 、 $M _ { \\mathrm { u o } } ^ { \\mathrm { j } }$ 分别为根据公式计算得到的节点平面内与平面外受弯承载力，计算时已将各规范中的强度设计值置换为钢材屈服值， $M _ { \\mathrm { u i } }$ 、 $M _ { \\mathrm { u } \\mathrm { o } }$ 分别为试验测得的节点平面内与平面外受弯承载力。从表17中的对比可以看出，在平面内受弯承载力方面，API公式与试验结果最为接近，但离散度较大，HSE与Eurocode3公式比试验结果低，但数据离散度较小。在平面外受弯承载力方面，HSE公式与试验结果最为接近，API公式次之，但数据离散度较大。VanderVegte公式与试验结果差别较大，且计算异常繁琐，不便于工程应用。\n\n由于各规范公式考虑了一定的承载力安全储备，所以计算值均低于节点实际承载力。为此在上述公式的基础上提出了以下未考虑强度折减的相贯节点平面内受弯承载力计算公式：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { u i } } = 7 . 5 5 \\beta \\gamma ^ { 0 . 4 2 } Q _ { \\mathrm { f } } \\frac { d _ { i } t ^ { 2 } f } { \\sin \\theta }\n$$\n\n统计分析表明，该公式能够较好地预测相贯节点的实际平面内受弯承载力。在此基础上考虑可靠度后得到本次标准修订公式。标准修订公式拟合试验数据的统计分析结果列于表17中。\n\n对应于主管冲剪破坏模式的相贯节点受弯承载力计算公式的主要来源为CIDECT设计指南。\n\n无斜腹杆的桁架（空腹桁架)、单层网壳结构中的杆件，同时承受轴力和弯矩作用。本条第3款适用于这种条件下的节点计算。规范修订时，对比了各国规范对于节点在弯矩与轴力共同作用下的承载力相关方程，其中 $N _ { \\mathrm { c } }$ 、 $N _ { \\mathrm { c u } }$ 分别为组合荷载下支管轴压力与节点仅受轴压力作用时的极限承载力公式计算值， $N _ { \\mathrm { t } }$ 、$N _ { { \\mathrm { t u } } }$ 分别为组合荷载下支管轴拉力与节点仅受轴拉力作用时的极限承载力公式计算值， $M _ { \\mathrm { i } } , M _ { \\mathrm { u i } }$ 分别为组合荷载下支管平面内弯矩与节点仅受平面内弯矩作用时的极限承载力公式计算值， $M _ { \\mathrm { o } }$ 、$M _ { \\mathrm { u o } }$ 分别为组合荷载下支管平面外弯矩与节点仅受平面外弯矩作\n\n用时的极限承载力公式计算值。\n\n1API-LRFD 相关方程：\n\n$$\n1 - \\mathrm { c o s } \\biggl [ \\frac { \\pi } { 2 } \\Bigl ( \\frac { N } { N _ { \\mathrm { u } } } \\Bigr ) \\biggr ] + \\sqrt { \\Bigl ( \\frac { M _ { \\mathrm { i } } } { M _ { \\mathrm { u i } } } \\Bigr ) ^ { 2 } + \\Bigl ( \\frac { M _ { \\mathrm { o } } } { M _ { \\mathrm { u o } } } \\Bigr ) ^ { 2 } } = 1\n$$\n\n2AIJ相关方程：\n\n$$\n\\frac { N } { N _ { \\mathrm { u } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { i } } } { M _ { \\mathrm { u i } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { o } } }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62946aaa-1a47-44a0-8356-d56f5c58b983', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.12.8 门式起重机拆除作业的安全防护要求如下', '6.12.8 门式起重机拆除作业的安全防护要求如下:6.12.8 门式起重机拆除作业的安全防护要求如下：a) a) 警戒区不应小于门式起重机倾覆半径的1.5 倍范围;当有其他可靠防倾覆措施时,警戒区范围戒区不应小于门式起重机倾覆半径的1.5倍范围；当有其他可靠防倾覆措施时，警戒区范围应依据 GB / T 3608 规定的可能坠落范围半径确定;应依据GB/T 3608规定的可能坠落范围半径确定；  \nb) b) 拆除过程中应设置有效防倾覆的临时固定设施;在大风地区或大风季节拆除时,应有抗风的除过程中应设置有效防倾覆的临时固定设施；在大风地区或大风季节拆除时，应有抗风的临时加固措施,使用缆风绳作为加固措施时应符合 5. 12 的规定;临时加固措施，使用缆风绳作为加固措施时应符合5.12的规定；  \nc) c) 应在同一班次内将起重机所有机件拆至地面;当遇特殊情况拆卸作业不能继续时,应采取措在同一班次内将起重机所有机件拆至地面；当遇特殊情况拆卸作业不能继续时，应采取措施保证门式起重机处于安全状态施保证门式起重机处于安全状态。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62952379-52be-433d-8cff-69ee57474557', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．10 辅助电气设备', '7．10 辅助电气设备## 7．10．1 照明\n\n### 7．10．1．1 司机室\n\n司机室要提供固定的、不眩目的工作照明装置，该装置应布置合理，并具有不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的照度，在起重机主电气线路被切断时，照明装置应能正常工作。\n\n### 7．10．1．2 工作区域照明\n\n当由起重机提供工作区域照明时，要在起重机合适部位装设投光灯，确保地面有 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的最小照度。投光灯应是防震型的；照明线路不应受起重机主线路控制；应采取预防措施，防止因电动机起动造成压降而使灯熄灭。\n\n### 7．10．1．3 通道和电气室照明\n\n通道和电气室应装设不受起重机主线路控制的辅助照明装置，平均照度不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 。\n\n### 7．10．1．4 紧急照明\n\n当现场照明不能保证安全离开起重机时，应提供配有蓄电池的应急照明灯，司机室内应提供蓄电池充电器。\n\n### 7．10．1．5 其他\n\n#### 7．10．1．5．1 必要时为检修方便，可配置电压不超过 $5 0 ~ \\mathrm { ~ V ~ }$ 的安全照明手提灯，并在必要位置设置相应安全电压电源插座。\n\n#### 7．10．1．5．2 不同电压等级的电源插座应采用不同型式或尺寸的插座。防止不同电压间的混淆。\n\n## 7．10．2 取暖与降温\n\n### 7．10．2．1 电气室\n\n电气室的通风散热应满足以下要求：提供自然通风或强制通风，以驱散辐射热及电气设备所产生的热能。\n\n当采用电子设备而工作条件又不能保证电子设备正常工作所需的环境温度时，应装设空调装置。\n\n### 7．10．2．2 司机室\n\n司机室内应根据供需双方达成的协议设置取暖与降温设备。该装置的供电应与起重机动力线路分开。在环境温度较高的场所，司机室外部或下方应装热反射板，防止或减少司机室受环境温度的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('629a9024-b310-45fa-8487-32d095db7fd4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：现浇拱圈混凝土时需要对称浇筑，最后浇筑拱顶或在拱顶预留合龙段，其目的是减少拱圈混凝土收缩对拱圈截面应力的不利影响。\n\n### 24.3.4 就地浇筑的拱涵和盖板涵，宜采用钢模板或胶合板模板。采用土胎就地现浇时应有保证浇筑质量的可靠措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62ae2d70-d60c-4469-b132-768fb7ca63a3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核在某些情况下，太大的弹性变形和位移会妨碍起重机完成它的工作任务，会影响起重机及其结构的稳定性，或者可能干扰机构实现它的正常功能。此时，有关弹性位移的考核就应是承载能力验算的组成部分，并且应将计算的弹性位移同确定的极限值进行适当的对比。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62b6f246-796d-4926-bcb3-da1f21a58e76', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '1总则（Part 2）', 'prime } < 2$ . $5 ^ { \\prime \\prime }$ ，即满足四等三角形网对测角中误差的要求。如果 $\\mathfrak { m } _ { \\mathrm { { \\beta } } }$ 为2. $4 ^ { \\prime \\prime }$ ，则 $\\sigma = 2$ . $5 9 ^ { \\prime \\prime } > 2$ $5 ^ { \\prime \\prime }$ 不能满足四等三角形网对测角中误差的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62bcb8a7-6333-4984-8fad-4e47aed919f3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑当计算起重机压弯构件时，可将构件的制造误差引起的初始变形犖 犖 $( f _ { 0 }$ ）或使用后由于磨损产生的间犕 犕隙引起的位移 $( \\boldsymbol { f } ^ { \\prime } )$ ）所形成的附加弯矩ψ $( N \\cdot f _ { 0 }$ 或 $\\boldsymbol { N } \\cdot \\boldsymbol { f } _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } } ^ { \\prime }$ ）加在式（M．1）的第二项 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 和第三项 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 上。此时式中第一项的 $\\varphi \\psi$ 取为1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62be1f14-c740-4223-b8f0-1207ab22bf10', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '本标准用词说明', '本标准用词说明1为便于在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：\n\n1)表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”,反面词采用“严禁”；  \n2)表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；  \n3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；  \n4)表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。\n\n2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合…的规定”或“应按…执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62caef71-df90-491d-9ce2-2fd5cec4760e', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'C.2基础工程', 'C.2基础工程C.2.1 桩基础。  \nC.2.2 挡土墙基础。  \nC.2.3 沉井等深水基础。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62ceef8a-c92d-4bfc-a06b-a97fe86013b1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．3 臂架起重机分级举例', '犃．3 臂架起重机分级举例臂架起重机包括人力驱动的臂架起重机、车间电动悬臂起重机、造船用臂架起重机、吊钩式臂架起重机、货场及港口装卸用的吊钩、抓斗、电磁盘或集装箱用臂架起重机及铁路起重机。但不包括塔式起重机和流动式起重机。\n\n按照起重机的类别和使用情况，臂架起重机整机分级举例见表 A．3。\n\n表 犃．3 臂架起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62df73e4-4b14-4341-b62e-9833d9aeee51', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '3动力与电气装置（Part 2）', '3.3.11移动式发电机使用前应将底架停放在平稳的基础上，不得在运转时移动发电机。  \n3.3.12发电机连续运行的允许电压值不得超过额定值的$\\pm 1 0 \\%$ 。正常运行的电压变动范围应在额定值的 $\\pm 5 \\%$ 以内，功率因数为额定值时，发电机额定容量应恒定不变。  \n3.3.13发电机在额定频率值运行时，发电机频率变动范围不得超过 $\\pm 0 . 5 \\mathrm { H } z$ 。  \n3.3.14发电机功率因数不宜超过迟相0.95。有自动励磁调节装置的，可允许短时间内在迟相 $0 . 9 5 { \\sim } 1$ 的范围内运行。  \n3.3.15发电机运行中应经常检查仪表及运转部件，发现问题应及时调整。定子、转子电流不得超过允许值。  \n3.3.16停机前应先切断各供电分路开关，然后切断发电机供电主开关，逐步减少载荷，将励磁变阻器复回到电阻最大值位置，使电压降至最低值，再切断励磁开关和中性点接地开关，最后停止内燃机运转。  \n3.3.17发电机经检修后应进行检查，转子及定子槽间不得留有工具、材料及其他杂物。\n\n## 3.4电动机\n\n3.4.1长期停用或可能受潮的电动机，使用前应测量绕组间和绕组对地的绝缘电阻，绝缘电阻值应大于 $0 . 5 { \\mathrm { M } } \\Omega$ ，绕线转子电动机还应检查转子绕组及滑环对地绝缘电阻。\n\n3.4.2电动机应装设过载和短路保护装置，并应根据设备需要\n\n装设断、错相和失压保护装置。\n\n3.4.3电动机的熔丝额定电流应按下列条件选择：  \n1单台电动机的熔丝额定电流为电动机额定电流的 $1 5 0 \\%$ \\~$2 5 0 \\%$ ；  \n2多台电动机合用的总熔丝额定电流为其中最大一台电动机额定电流的 $1 5 0 \\% \\sim 2 5 0 \\%$ 再加上其余电动机额定电流的总和。3.4.4采用热继电器作电动机过载保护时，其容量应选择电动机额定电流的 $1 0 0 \\% \\sim 1 2 5 \\%$ 。  \n3.4.5绕线式转子电动机的集电环与电刷的接触面不得小于满接触面的 $7 5 \\%$ 。电刷高度磨损超过原标准2/3时应更换。在使用过程中不应有跳动和产生火花现象，并应定期检查电刷簧的压力确保可靠。  \n3.4.6直流电动机的换向器表面应光洁，当有机械损伤或火花灼伤时应修整。  \n3.4.7电动机额定电压变动范围应控制在一 $5 \\% \\sim + 1 0 \\%$ 之内。3.4.8电动机运行中不应异响、漏电，轴承温度应正常，电刷与滑环应接触良好。旋转中电动机滑动轴承的允许最高温度应为$8 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，滚动轴承的允许最高温度应为 $9 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。  \n3.4.9电动机在正常运行中，不得突然进行反向运转。  \n3.4.10电动机械在工作中遇停电时，应立即切断电源，并应将启动开关置于停止位置。  \n3.4.11电动机停止运行前，应首先将载荷卸去，或将转速降到最低，然后切断电源，启动开关应置于停止位置。\n\n## 3.5空气压缩机\n\n3.5.1空气压缩机的内燃机和电动机的使用应符合本规程第  \n3.2节和第3.4节的规定。  \n3.5.2空气压缩机作业区应保持清洁和干燥。贮气罐应放在通  \n风良好处，距贮气罐 $1 5 \\mathrm { m }$ 以内不得进行焊接或热加工作业。  \n3.5.3空气压缩机的进排气管较长时，应加以固定，管路不得\n\n有急弯，并应设伸缩变形装置。\n\n3.5.4贮气罐和输气管路每3年应作水压试验一次，试验压力应为额定压力的 $1 5 0 \\%$ 。压力表和安全阀应每年至少校验一次。\n\n3.5.5空气压缩机作业前应重点检查下列项目，并应符合相应  \n要求：1内燃机燃油、润滑油应添加充足；电动机电源应正常；2各连接部位应紧固，各运动机构及各部阀门开闭应灵活，  \n管路不得有漏气现象；3各防护装置应齐全良好，贮气罐内不得有存水；4电动空气压缩机的电动机及启动器外壳应接地良好，接  \n地电阻不得大于 $4 \\Omega$ 。  \n3.5.6空气压缩机应在无载状态下启动，启动后应低速空运转，  \n检视各仪表指示值并应确保符合要求；空气压缩机应在运转正常  \n后，逐步加载。  \n3.5.7输气胶管应保持畅通，不得扭曲，开启送气阀前，应将  \n输气管道连接好，并应通知现场有关人员后再送气。在出气口前  \n方不得有人。  \n3.5.8作业中贮气罐内压力不得超过铭牌额定压力，安全阀应  \n灵敏有效。进气阀、排气阀、轴承及各部件不得有异响或过热  \n现象。  \n3.5.9每工作 $2 \\mathrm { h }$ ，应将液气分离器、中间冷却器、后冷却器内  \n的油水排放一次。贮气罐内的油水每班应排放1次 ${ \\sim } 2$ 次。  \n3.5.10正常运转后，应经常观察各种仪表读数，并应随时按使  \n用说明书进行调整。  \n3.5.11发现下列情况之一时应立即停机检查，并应在找出原因  \n并排除故障后继续作业：1漏水、漏气、漏电或冷却水突然中断；\n\n2 压力表、温度表、电流表、转速表指示值超过规定；  \n3 排气压力突然升高，排气阀、安全阀失效；  \n4 机械有异响或电动机电刷发生强烈火花；\n\n5安全防护、压力控制装置及电气绝缘装置失效。  \n3.5.12运转中，因缺水而使气缸过热停机时，应待气缸自然降温至 $6 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 以下时，再进行加水作业。  \n3.5.13当电动空气压缩机运转中停电时，应立即切断电源，并应在无载荷状态下重新启动。  \n3.5.14空气压缩机停机时，应先卸去载荷，再分离主离合器，最后停止内燃机或电动机的运转。  \n3.5.15空气压缩机停机后，在离岗前应关闭冷却水阀门，打开放气阀，放出各级冷却器和贮气罐内的油水和存气。  \n3.5.16在潮湿地区及隧道中');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62e1904a-c822-46fd-877c-0465d75452f0', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6受弯构件（Part 4）', '3 } t _ { s s } } { 3 h _ { 1 } }\n$$\n\n取：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { s s } } = { \\frac { b _ { \\mathrm { s s } } } { 1 5 } } , t _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { b _ { \\mathrm { s } } } { 1 5 } } , { \\frac { h _ { \\mathrm { l } } } { h _ { \\mathrm { 0 } } } } = { \\frac { 1 } { 4 } }\n$$\n\n得：\n\n$$\nb _ { \\mathrm { s s } } = 0 . 7 b _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n故规定短加劲肋外伸宽度为横向加劲肋外伸宽度的0.7倍 $\\sim$ 1.0倍。\n\n本条还规定了短加劲肋最小间距为 $0 , 7 5 h _ { 1 }$ ，这是根据 $a / h _ { 2 }$ $= 1 / 2 \\mathrm { ~ , ~ } h _ { 2 } = 3 h _ { 1 } \\mathrm { ~ , ~ } a _ { 1 } = a / 2$ 等常用边长之比的情况导出的。\n\n为了避免三向焊缝交叉，加劲肋与翼缘板相接处应切角，但直接受动力荷载的梁（如吊车梁）的中间加劲肋下端不宜与受拉翼缘焊接，一般在距受拉翼缘不少于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 处断开，故对此类梁的中间加劲肋，本条第8款关于切角尺寸的规定仅适用于与受压翼缘相连接处。\n\n## 6.4焊接截面梁腹板考虑屈曲后强度的计算\n\n本节条款暂不适用于吊车梁，原因是多次反复屈曲可能导致腹板边缘出现疲劳裂纹。有关资料还不充分。\n\n利用腹板屈曲后强度，一般不再考虑纵向加劲肋。对Q235钢，受压翼缘扭转受到约束的梁，当腹板高厚比达到200时（或受压翼缘扭转不受约束的梁，当腹板高厚比达到175 时)，受弯承载力与按全截面有效的梁相比，仅下降 $5 \\%$ 以内。\n\n### 6.4.1工字形截面梁考虑腹板屈曲后强度，包括单纯受弯、单纯受剪和弯剪共同作用三种情况。就腹板强度而言，当边缘正应力达到屈服点时，还可承受剪力 $0 . 6 V _ { \\mathrm { ~ u ~ } }$ 。弯剪联合作用下的屈曲后强度与此有些类似，剪力不超过 $0 . 5 V _ { \\mathrm { ~ u ~ } }$ 时，腹板受弯屈曲后强度不下降。相关公式和欧洲钢结构设计规范EC3：Design ofsteel structures 相同。\n\n梁腹板受弯屈曲后强度的计算是利用有效截面的概念。腹板受压区有效高度系数 $\\rho$ 和局部稳定计算一样以正则化宽厚比作为参数。 $\\rho$ 值也分为三个区段，分界点和局部稳定计算相同。梁截面模量的折减系数 $\\alpha _ { \\mathrm { { x } } }$ 的计算公式是按截面塑性发展系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { x } } } = 1$ 得出的偏安全的近似公式，也可用于 $\\gamma _ { \\mathrm { { x } } } = 1 . 0 5$ 的情况。如图5所示，忽略腹板受压屈曲后梁中和轴的变动，并把受压区的有效高度 $\\rho , \\ h _ { \\mathrm { c } }$ 等分在两边，同时在受拉区也和受压区一样扣去 $( 1 -$ $\\rho ) h _ { \\mathrm { c } } t _ { \\mathrm { w } }$ ，在计算腹板有效截面的惯性矩时不计扣除截面绕自身形心轴的惯性矩。算得梁的有效截面惯性矩为：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { x e } } = \\alpha _ { \\mathrm { e } } I _ { \\mathrm { x } }\n$$\n\n$$\n\\alpha _ { \\mathrm { e } } = 1 - \\frac { ( 1 - \\rho ) h _ { \\mathrm { c } } ^ { 3 } t _ { \\mathrm { w } } } { 2 I _ { \\mathrm { x } } }\n$$\n\n此式虽由双轴对称工字形截面得出，也可用于单轴对称工字形截面。\n\n  \n图5梁截面模量折减系数简化计算简图\n\n梁腹板受剪屈曲后强度计算是利用拉力场概念。腹板的极限剪力大于屈曲剪力。精确确定拉力场剪力值需要算出拉力场宽度，比较复杂。为简化计算，条文采用相当于下限的近似公式。极限剪力计算也以相应的正则化宽厚比 $\\lambda _ { \\mathfrak { n } }$ ；为参数。计算 $\\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { s } }$ 时保留了原来采用的嵌固系数1.23。拉力场剪力值参考了欧盟规范的“简单屈曲后方法”。但是，由于拉力带还有弯曲应力，因此把欧盟规范的拉力场乘以0.8。欧盟规范不计嵌固系数，极限剪应力并不比我们采用的高。\n\n### 6.4.2当利用腹板受剪屈曲后强度时，拉力场对横向加劲肋的作用可以分成竖向和水平两个分力。对中间加劲肋来说，可以认为两相邻区格的水平力由翼缘承受。因此这类加劲肋只按轴心压力计算其在腹板平面外的稳定。\n\n对于支座加劲肋，当和它相邻的区格利用屈曲后强度时，则必须考虑拉力场水平分力的影响，按压弯构件计算其在腹板平面外的稳定。本条除给出支座反力的计算公式和作用部位外，还给出多加一块封头板时的近似计算公式。\n\n## 6.5腹板开孔要求\n\n### 6.5.1本条只给出了原则性的规定。实际腹板开孔梁多用于布设设备管线，避免管线从梁下穿过使建筑物层高增加的问题，尤其对高层建筑非常有利。\n\n### 6.5.2本条提出的梁腹板开洞时孔口及其位置的尺寸规定，主要参考美国钢结构标准节点构造大样。\n\n用套管补强有孔梁的承载力时，可根据以下三点考虑：（');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62e9c63f-3af8-4a59-b224-67daad51837e', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明桥梁的下部结构通常为桥墩支承在刚性承台上，承台下采用群桩布置。因此，地震荷载作用下桥墩边界是弹性约束，而不是刚性固结。对桩基边界条件进行精确模拟要涉及复杂的桩土相互作用问题。但分析表明，对于桥梁结构本身的分析问题，只要对边界作适当的模拟就能得到较满意的结果。考虑桩基边界条件最常用的处理方法是用承台底六个自由度的弹簧刚度模拟桩土相互作用（图6-4），这六个弹簧刚度分别是竖向刚度、顺桥向和横桥向的抗推刚度、绕竖轴的抗转动刚度和绕两个水平轴的抗转动刚度。它们的计算方法与静力计算相同，所不同的仅是土的抗力取值比静力的大，一般取m动 =(2\\~3）m静o\n\n  \n图6-4考虑桩土共同作用边界单元\n\n注： $K _ { \\iota }$ 、 $K _ { 2 }$ 、 $K _ { 3 }$ 分别为 $_ x$ 、 $y$ 、z方向上的拉压弹簧， $K _ { * }$ 、 $K _ { 5 }$ 、 $K _ { \\epsilon }$ 分别为 $x$ 、 $y$ 、z方向的转动弹簧。\n\n## 6.2.9当墩柱的计算高度与矩形截面短边尺寸之比大于8，或墩柱的计算高度与圆形截面直径之比大于6时，应考虑 $P { - } \\Delta$ 效应。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62ecacc1-b0f7-48d0-9190-6a51dd1ddc4e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 L 试桩试验办法（Part 1）', '附录 L 试桩试验办法## L.1 一般规定\n\n### L.1.1 本办法适用于施工阶段检验性的试桩，内容包括工艺试验、动力试验及静压、静拔和静推试验。不适用于在多年冻土、湿陷性黄土等地层的试桩试验。\n\n### L.1.2 试桩的位置应符合设计规定；设计未规定时，宜选择在有代表性地质的地方，并尽量靠近地质钻孔或静力触探孔，其间距宜为 $1 \\sim 5 \\mathrm { m }$ 。试桩的桩径、桩长和测试内容应符合设计要求。\n\n### L.1.3 施工阶段的试桩数量应符合下列规定：\n\n1 静压试验应按施工合同规定的数量进行试桩，且宜按下列要求进行：  \n1）试桩的数量宜根据设计要求和工程地质条件确定，但不宜少于 2 根。  \n2）位于深水处的试桩，应根据具体情况，由主管部门研究确定。  \n2 静拔、静推试验试桩的数量宜根据合同要求确定。  \n3 工艺试验应由施工单位拟定，报主管部门批准。\n\n### L.1.4 试桩前应进行下列准备工作：\n\n1 试桩的桩顶如有破损或强度不足，应将破损和强度不足段凿除后，修补平整。2 做静推试验的桩，如系空心桩，则应在直接受力部位填充混凝土。3 做静压、静拔的试桩，当在原地面处施加荷载时，对承台底面以上部分或局部冲刷线以上部分设计不能考虑的摩擦力应予扣除。4 做静压、静拔的试桩，对桩身需通过尚未固结新近沉积的土层或湿陷性黄土、软土等土层对桩侧产生向上的负摩擦力部分，应在桩表面涂设涂层，或采用设置套管等方法予以消除。5 在冰冻季节试桩时，应将桩周围的冻土全部融化，其融化范围：静压、静拔试验时，离试桩周围应不小于 1m；静推试验时，应不小于 2m。融化状态应保持到试验结束。在结冰的水域做试验时，桩与冰层间应保持不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的间隙。\n\n## L.2 工艺试验和冲击试验\n\n### L.2.1 施工阶段的工艺试验和冲击试验的主要目的：\n\n1 选择合理的施工方法和机具设备。\n\n2 检验桩沉入土中的深度能否达到设计要求。\n\n3 选定锤击沉桩时的锤垫、桩垫及其参数。\n\n4 利用静压试验等方法，验证选用的动力公式在该地质条件下的准确程度。\n\n5 选定射水设备及射水参数(水量、水压等)。\n\n6 确定沉桩时有无“假极限”或“吸入”现象，并确定是否需要复打以及决定复打前的“休止”天数。\n\n7 确定施工工艺和停止沉桩的控制标准。\n\n### L.2.2 冲击试验应符合下列规定：\n\n1 采用柴油锤、振动锤沉桩时，应记录桩身每下沉 $1 . 0 \\mathrm { m }$ 的锤击(或振动)时间和全桩的总锤击(或总振动)时间。\n\n2 当桩沉至接近设计高程附近(约 1.0m 左右)时，采用柴油锤、振动锤沉桩的，应记录每 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的锤击(或振动)时间，算出最后 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 每分钟平均值(以 mm/min 计)，作为停锤贯入度。\n\n3 冲击（复打）试验应符合下列规定：\n\n1）冲击试验的复打应经过“休止”后进行，“休止”时间宜按土质不同而异，由试验确定。一般情况下，当桩穿过砂类土，或桩尖位于大块碎石土、紧密的砂类土或坚硬的黏质土上时，宜不少于 1d；在粗、中砂和细砂中时，宜不少于 3d；在黏质土和饱和的粉质土中时，宜不少于 6d。\n\n2）沉桩时应采用能达到最后贯入度相同的功能(采用柴油锤时，应使落锤高度相同；采用振动锤时，应使其各项技术条件相同)和相同的设备(包括桩锤规格、桩帽、锤垫、桩垫等)进行锤击或振动。\n\n3）采用柴油锤、振动锤沉桩时，应取其最后 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的锤击、振动时间的每分钟平均贯入度作为最终贯入度。贯入度的单位分别为 mm/击、mm/min。\n\n4 冲击试验应填写试验记录。\n\n## L.3 静压试验\n\n### L.3.1 试验目的：通常用来确定单桩承载力和荷载与位移的关系，以及校核动力公式的准确程度。\n\n### L.3.2 试验方法：采用慢速维持荷载法，设计无特殊要求时，可采用单循环加载试验。\n\n### L.3.3 试验时间：静压试验应在冲击试验后立即进行。对钻(挖)孔灌注桩，应待混凝土达到能承受设计要求荷载后，方可进行试验。\n\n### L.3.4 试验加载装置：可采用油压千斤顶加载。千斤顶的反力装置可根据现场的实际条件选用下列三种形式之一：\n\n1 锚桩承载梁反力装置：锚桩承载梁反力装置能提供的反力，应不小于预估最大试验荷载的 $1 . 3 { \\sim } 1 . 5$ 倍。锚桩宜采用 4 根，入土较浅或土质松软时可增至 6 根。锚桩与试桩的中心间距，当试桩直径(或边长)小于或等于 $8 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，可为试桩直径(或边长)的 5 倍；当试桩直径(或边长)大于 $8 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，上述距离不得小于 $4 \\mathrm { m }$ 。\n\n2 压重平台反力装置：利用平台上压重作为对桩静压试验的反力装置。压重不得小于预估最大试验荷载的 1.3 倍，压重应在试验开始前一次加上。试桩中心至压重平台支承边缘的距离与上述试桩中心至锚桩中心距离相同。\n\n3 锚桩压重联合反力装置：当试桩最大加载量超过锚桩的抗拔能力时，可在承载梁上放置或悬挂一定重物，由锚桩和重物共同承受千斤顶反力。\n\n### L.3.5 测量位移装置：测量仪表应精确，可使用 $1 / 2 0 \\mathrm { m m }$ 光学仪器或力学仪表，如水平仪、挠度仪、偏移计等。支承仪表的基准架应有足够的刚度和稳定性。基准梁的一端在其支承上应能自由移动，不受温度影响引起上拱或下挠。基准桩应埋入地基表面以下一定深度，不受气候条件等影响。基准桩中心与试桩、锚桩中心(或压重平台支承边缘)之间的距离宜符合表 L.3.5 的规定。\n\n表L.3.5基准桩中心至试桩、锚桩中心(或压重平台支承边缘)的距离  \n\n\n<table><tr><td row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62efe1d6-44ac-462c-9803-df3e8ed97e04', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6 机械（Part 2）', '发热校验\n\n电动机过载校验，是检验在设计要求的极限起动条件下，所选电动机的最大转矩或堵转转矩是否能满足机构起动的需要，按附录R的方法计算。\n\n电动机发热校验，是检验在满足设计要求的正常运转条件下，电动机不应出现过热，按附录S的方法计算。\n\n##### 6．1．1．2．2 电动机使用环境的功率修正\n\n若起重机安装使用地点海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ ，或起重机使用环境温度超过 $4 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，就应对电动机容量进行修正，见7．7．2．4。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62f2f46d-0add-44c2-9f63-2561a5e7eaef', '38《起重机械超载保护装置》（GB12602-2009）.md', '1 范围', '1 范围本标准规定了起重机械超载保护装置的术语和定义、技术要求、试验方法、检验规则、标志、包装、运输及贮存。\n\n本标准适用于桥式起重机、门式起重机、流动式起重机、塔式起重机和臂架起重机（不包括浮式起重机，甲板起重机）所使用的超载保护装置（以下简称“装置”）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62f64d9f-c2d8-422b-979c-73b0b62e0943', '1《中华人民共和国水土保持法》（主席令第39号）.md', '第五章 监测和监督', '第五章 监测和监督第四十条县级以上人民政府水行政主管部门应当加强水土保持监测工作，发挥水土保持监测工作在政府决策、经济社会发展和社会公众服务中的作用。县级以上人民政府应当保障水土保持监测工作经费。\n\n国务院水行政主管部门应当完善全国水土保持监测网络，对全国水土流失进行动态监测。\n\n第四十一条对可能造成严重水土流失的大中型生产建设项目，生产建设单位应当自行或者委托具备水土保持监测资质的机构，对生产建设活动造成的水土流失进行监测，并将监测情况定期上报当地水行政主管部门。\n\n从事水土保持监测活动应当遵守国家有关技术标准、规范和规程，保证监测质量。\n\n关联资料：关联案例共1部\n\n第四十二条国务院水行政主管部门和省、自治区、直辖市人民政府水行政主管部门应当根据水土保持监测情况，定期对下列事项进行公告：\n\n（一)水土流失类型、面积、强度、分布状况和变化趋势；\n\n(二)水土流失造成的危害;\n\n(三)水土流失预防和治理情况。\n\n第四十三条 县级以上人民政府水行政主管部门负责对水土保持情况进行监督检查。流域管理机构在其管辖范围内可以行使国务院水行政主管部门的监督检查职权。\n\n第四十四条 水政监督检查人员依法履行监督检查职责时，有权采取下列措施：\n\n(一)要求被检查单位或者个人提供有关文件、证照、资料;  \n(二)要求被检查单位或者个人就预防和治理水土流失的有关情况作出说明;  \n(三)进入现场进行调查、取证。\n\n被检查单位或者个人拒不停止违法行为，造成严重水土流失的，报经水行政主管部门批准，可以查封、扣押实施违法行为的工具及施工机械、设备等。\n\n第四十五条 水政监督检查人员依法履行监督检查职责时，应当出示执法证件。被检查单位或者个人对水土保持监督检查工作应当给予配合，如实报告情况，提供有关文件、证照、资料；不得拒绝或者阻碍水政监督检查人员依法执行公务。\n\n第四十六条 不同行政区域之间发生水土流失纠纷应当协商解决；协商不成的，由共同的上一级人民政府裁决。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62f7c81d-f342-4765-bd84-82fdca1e25d9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 2）', 'bf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n### 8.2.2.2 非工作状态\n\n塔式起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（145）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 2 \\ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { e G } } + P _ { \\mathrm { e q } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（145）\n\n式中：\n\n$P _ { Z 2 }$ — 制动器、夹轨器等装置沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（15）；  \n$P _ { \\alpha } { \\bf { \\sigma } } _ { \\mathrm { { f } } }$ — 同式（143）；  \n$P _ { \\alpha \\mathbf { q } }$ — 固定吊具（吊钩、下滑轮组及1／2的悬吊钢丝绳等）的重力沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（143）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62fbaec2-1b4d-486f-af98-52ad0546cb6c', '129《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB-T29639-2020）.md', '6.5 应急保障', '6.5 应急保障## 6.5.1 通信与信息保障\n\n明确应急保障的相关单位及人员通信联系方式和方法，以及备用方案和保障责任人。\n\n## 6.5.2 应急队伍保障\n\n明确相关的应急人力资源，包括专家、专兼职应急救援队伍及协议应急救援队伍。\n\n## 6.5.3 物资装备保障\n\n明确本单位的应急物资和装备的类型、数量、性能、存放位置、运输及使用条件、更新及补充时限、管理责任人及其联系方式，并建立台账。\n\n## 6.5.4 其他保障\n\n根据应急工作需求而确定的其他相关保障措施（如：能源保障、经费保障、交通运输保障、治安保障、技术保障、医疗保障及后勤保障）。\n\n注： $6 . 5 . 1 { \\sim } 6 . 5 . 4$ 的相关内容，尽可能在应急预案的附件中体现。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('62fe422e-583a-42bc-ade8-78850083fa0f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 14）', 'lspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．试验载荷，见4.2.3.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1>二</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>二</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>4．缓冲碰撞载荷，见4.2.3.2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.28</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>5．倾翻水平力,见4.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 28</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15</td></tr></table>\n\n\n．   \n3   \n1   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td ro');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6307fd8b-cf71-4cf5-a12b-c548ce40bfe5', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 1）', '1 总则1.0.1 为规范公路桥涵设计，按照安全、耐久、适用、环保、经济和美观的原则，制定本规范。\n\n1.0.2 本规范适用于新建和改建各等级公路桥涵的设计。\n\n1.0.3 公路桥涵结构的设计基准期为100年。\n\n1.0.4 公路桥涵主体结构和可更换部件的设计使用年限不应低于表1.0.4的规定。\n\n表1.0.4桥涵设计使用年限（年）  \n\n\n\n\n\n1.0.5 特大、大、中、小桥及涵洞按单孔跨径或多孔跨径总长分类规定见表1.0.5。\n\n表1.0.5桥梁涵洞分类  \n\n\n\n\n\n注：1.单孔跨径系指标准跨径。\n\n2.梁式桥、板式桥的多孔跨径总长为多孔标准跨径的总长；拱式桥为两端桥台内起拱线间的距离；其他形式桥梁为桥面系行车道长度。\n\n3.管涵及箱涵不论管径或跨径大小、孔数多少，均称为涵洞。\n\n4.标准跨径：梁式桥、板式桥以两桥墩中线间距离或桥墩中线与台背前缘间距为准；拱式桥和涵洞以净跨径为准。\n\n1.0.6 公路桥涵应进行抗风、抗震、抗撞等减灾防灾设计。\n\n1.0.7 公路桥涵设计应满足环境保护和资源节约的有关要求。\n\n1.0.8 公路桥涵设计除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定。\n\n## 2 术语和符号\n\n### 2.1 术语\n\n2.1.1 设计基准期 design reference period 为确定可变作用等的取值而选用的时间参数。\n\n2.1.2 设计使用年限/design working/service life\n\n在正常设计、正常施工、正常使用和正常养护条件下，桥涵结构或结构构件不需进行大修或更换，即可按其预定目的使用的年限。\n\n2.1.3 极限状态 limt states\n\n整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一功能要求，此特定状态为该功能的极限状态。\n\n2.1.4 承载能力极限状态 ultimatelimit 对应于结构或结构构件达到最大承载力或不适于继续承载的变形的状态。\n\n2.1.5 正常使用极限状态 serviceability limit states 对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值的状态。\n\n2.1.6 设计状况 design situations\n\n代表一定时段内实际情况的一组设计条件，设计时应做到在该组条件下结构不超越有关的极限状态。\n\n2.1.7 结构耐久性 structural durability\n\n在设计确定的环境作用和养护、使用条件下，结构及其构件在设计使用年限内保持其安全性和适用性的能力。\n\n2.1.8 作用 action\n\n施加在结构上的集中力或分布力（直接作用，也称为荷载）和引起结构外加变形或约束变形的原因（间接作用）。\n\n2.1.9 永久作用，permanent action\n\n在设计基准期内始终存在且其量值变化与平均值相比可以忽略不计的作用，或其变化是单调的并趋于某个限值的作用。\n\n2.1.10 可变作用 variable action\n\n在设计基准期内其量值随时间而变化，且变化值与平均值相比不可忽略不计的作用。\n\n2.1.11 偶然作用 accidental action 在设计基准期内不一定出现，而一旦出现其量值很大，且持续时间很短的作用。\n\n2.1.12 作用的标准值 characteristic value of an action\n\n作用的主要代表值，可根据对观测数据的统计、作用的自然界限或工程经验确定。\n\n2.1.13 可变作用的伴随值 accompanying value of a variable action\n\n在作用组合中，伴随主导作用的可变作用值。可以是组合值、频遇值或准永久值。\n\n2.1.14 作用的代表值 representative value of an action 极限状态设计所采用的作用值。可以是作用的标准值或可变作用的伴随值。\n\n2.1.15 作用的设计值 design value of an action 作用的代表值与作用分项系数的乘积。\n\n2.1.16 可变作用的组合值 combination value of a variable action\n\n使组合后的作用效应的超越概率与该作用单独出现时其标准值作用效应的超越概率趋于一致的作用值；或组合后使结构具有规定可靠指标的作用值。可通过组合值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.17 可变作用的频遇值 frequent value of a variableaction\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较小的作用值；或被超越的频率限制在规定频率内的作用值。可通过频遇值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.18 可变作用的准永久值 quasi-permanent value of a variable action\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较大的作用值。可通过准永久值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.19 作用效应 effect of action\n\n由作用引起的结构或结构构件的反应。\n\n2.1.20 作用组合（荷载组合）combination of actions（loadcombination）\n\n在不同作用的同时影响下，为验证某一极限状态的结构可靠度而采用的一组作用设计值。\n\n2.1.21 作用基本组合 fundamental combinationof actions 承载能力极限状态设计时，永久作用设计值与可变作用设计值的组合。\n\n2.1.22 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quas');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('630cfc64-72d2-48f5-a6a7-1eff12ab9e3d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犇', '附 录 犇## （规范性附录）偏斜运行时的水平侧向载荷\n\n### 犇．1 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { s }$\n\n在实际设计中，起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { s } } }$ 可按式（D．1）作简化计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = { \\frac { 1 } { 2 } } \\Sigma P \\cdot \\lambda\n$$\n\n……（D．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷，单位为牛顿（N）；  \n$\\Sigma P$ — 起重机承受侧向载荷一侧的端梁上与有效轴距有关的相应车轮经常出现的最大轮压之和［与小车位置有关，见图 D．1a）、图 D．1b）及图 D．3］，单位为牛顿（N），不考虑各种动力系数；-水平侧向载荷系数，与起重机跨度S和起重机基距 $B$ （或有效轴距 $a$ )的比值 $S / B ( S / a )$ 有关，按图 D．2确定。\n\n注：因为许多起重机在起吊额定载荷时小车并不位于桥架端部的极限位置，如电站桥式起重机吊装水轮机转子时的载荷最大，但此时小车不在桥架极限位置；坝顶门式起重机起吊闸门时轮压最大，但此时大车不运行。因此用“最大轮压“来计算偏斜运行侧向载荷比较合理、简明、符合实际情况。此外，用于计算偏斜运行水平侧向载荷的“最大轮压“是“静轮压“ ，不考虑动力效应。\n\n![](images/e6f8d4796df1825b0f6e60dfcd31fdf494f4b78b55a3f5b79b61d04e3d6d9f56.jpg)  \n图 犇．1 水平侧向载荷的简化计算\n\n![](images/ea29554c3fd4db855f7441451d90acf151a027d7e527a5b2fb54df0f0f0c8cb5.jpg)  \n图 犇．2 水平侧向载荷系数 $\\lambda$\n\n### 犇．2 多车轮起重机的有效轴距\n\n在多车轮的起重机中，用起重机有效轴距 $a$ 代替起重机的基距 $B$ 进行水平侧向力的计算更为合理，此有效轴距 $a$ 按下述原则确定：\n\na） 一侧端梁上装有两个或四个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边车轮轴的间距，见图 D．3a）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { b }$ ）；  \nb） 一 侧 端 梁 上 的 车 轮 不 超 过 八 个 时，有 效 轴 距 取 两 端 最 外 边 两 个 车 轮 中 心 线 的 间 距，见图D．3c）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { d } )$ ）；  \nc） 一侧端梁上的车轮超过八个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边三个车轮中心线的间距，见图 D．3e）；  \nd） 端梁和用球铰连接的多车轮台车时，有效轴距为两铰链点的间距（水平侧向载荷按一侧全部车轮最大轮压之和计算）；  \ne） 端梁装有水平导向轮时，有效轴距取端梁两端最外边两个导向轮轴的间距（此时，水平侧向载荷参考ISO86861：1989附录 F的方法计算）。\n\n![](images/04b8985ef6d2a5c358e8037be1e3dc242eeb9d4b8786deaaf72984a4af0aa637.jpg)\n\n![](images/542e4c4b192c71983bf0b96c344961c26e63fa596ffaaa3b64006704919556ea.jpg)  \n图 犇．3 有效轴距及相应车轮轮压');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('630edf29-3750-4337-bde2-564815f2ac82', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '16钢索配线', '16钢索配线## 16．1主控项目\n\n16．1．1 含油芯的钢索易积储灰尘而锈蚀，采用镀锌钢索的目的是为了防止钢索锈蚀。  \n钢索不应有扭曲和断股等缺陷，目的是为了保证钢索的强度，确保安全。\n\n.6．1．3本条是为防止钢索终端张拉装置破坏而作的技术规定，目的是为了运行安全。\n\n虽然设计时已考虑了较大的安全系数，为 $6 { \\sim } 8$ ，但施工中仍可能有不确定因素存在，还是要以过载试验复核为好。\n\n16．1．4 钢索的弛度大小影响钢索所受的张力，钢索的弛度是靠花篮螺栓来调整的，为确保钢索在允许安全的强度下正常工作，并使钢索终端固定牢固，作出本条规定。\n\n## 16．2一般项目\n\n16．2．1为保证钢索张力不大于钢索允许应力，提出了固定点的间距要求。固定吊钩上的深度及防跳装置的规定，是为了防止钢索受外界干扰的影响发生跳脱现象，造成钢索张力加大，导致钢索拉断。\n\n16．2．3 本条是确保钢索上配线固定可靠而作的规定。其数值与原规范一致。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('63108629-14f4-4584-86e2-60ac737b3fd8', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3试验步骤', '3试验步骤## 3.1 试验应在温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 、相对湿度为 $6 0 \\% { \\pm } 5 \\%$ 的恒温恒湿条件下进行。非接触法收缩试验应带模进行测试。\n\n## 3.2 试模准备时，应在试模内涂刷润滑油，然后应在试模内铺设两层塑料薄膜或者放置一片聚四氟乙烯（PTEF）片，且应在薄膜或聚四氟乙烯片与试模接触的面上均匀涂抹一层润滑油。应将反射靶固定在试模两端。\n\n## 3.3 将混凝土拌合物浇筑入试摸后，应振动成型并抹平，然后立即带模移入恒温恒湿室。成型试件的同时，应测定混凝土的初凝时间。混凝土初凝试验和早龄期收缩试验的环境应相同。当混凝土初凝时，应开始测读试件左右两侧的初始读数，此后应至少每隔1h 或按设定的时间间隔测定试件两侧的变形读数。\n\n## 3.4 在整个测试过程中，试件在变形测定仪上放置的位置、方向均应始终保持固定不变。\n\n## 3.5 需要测定混凝土自收缩值的试件，应在浇筑振捣后立即采用塑料薄膜作密封处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('631feabf-d061-4108-85ad-549e8da75702', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤3.1 按图T0520-1装配压力泌水容器内密封层，并垂直放置在支架上，在下端盖泌水口处放置集水量筒。将 $2 0 0 \\mathrm { m L }$ 拌和均匀的水泥浆注入压力泌水容器内，并记录其体积 $V _ { 0 }$ ，精确至 $0 . 2 \\mathrm { m L }$ 。\n\n3.2 安装并旋紧上端盖，静置 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 。上端连接压缩空气，开启压缩空气阀，迅速加压至试验压力。\n\n3.3 保持试验压力5min后，关闭压缩空气阀卸压，并稍微倾斜压滤容器，使泌水全部流入积水量筒中，记录泌水体积 $V _ { 1 }$ ，精确至 $0 . 2 \\mathrm { m L }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('63248b65-9083-4c7b-b6a2-ac2f439e399a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '21.10 施工控制', '21.10 施工控制## 21.10.1 悬索桥上部构造施工时应进行施工监测和控制，保证各关键结构的应力、应变在施工的全过程中始终处于安全可控范围内，成桥后主缆和加劲梁的线形符合设计的要求。\n\n## 21.10.2 施工前应根据悬索桥的结构特点、施工的方法和程序、环境条件等因素，编制施工监测和控制的方案。监控方案在实施过程中，宜根据监控的结果进行必要的动态调整。\n\n## 21.10.3 悬索桥上部构造施工时，应对下列部位或项目进行监测和控制：\n\n1 索塔、锚碇的沉降和位移。\n\n2 在主索鞍的钢格栅定位前，应对索塔裸塔进行 36h连续变形观测；在主缆架设安装前，应进行索塔和锚碇的联测。\n\n3 在主缆架设安装过程中，对基准索股的连续监测应不少于 3d，对索塔和锚碇的沉降及位移监测应不少于3次。\n\n4 在索夹安装前，对主缆的线形以及两侧主缆的相对误差，应进行不少于 3d的连续观测。\n\n5 每一节段加劲梁吊装后，均应对索塔和锚碇的沉降及变位、主缆的线形、加劲梁的线形等进行监测。\n\n## 21.10.4 对悬索桥上部构造施工监测和控制的管理工作、监控测试及测试的环境条件要求等，可按本规范第20.7节的相关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('632f3adc-7380-43e0-b66f-c4e20484efdc', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 3）', ' 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 、1. $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 、 $2 . 0 \\mathrm { m }$ $2 . 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 . 0 \\mathrm { m }$ 、 $4 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $5 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $6 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $8 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 3 \\mathrm { m }$ 、 $1 6 \\mathrm m$ 、$2 0 \\mathrm { m }$ 、 $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 0 \\mathrm { m }$ 、 $3 5 \\mathrm { m }$ 、 $4 0 \\mathrm m$ 、 $4 5 \\mathrm { m }$ 、 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.4 桥涵净空\n\n### 3.4.1 桥涵净空应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中的公路建筑限界规定，并应符合下列规定：\n\n1 确定桥面净宽时，应首先考虑与桥梁相连的公路路段的路基宽度，保持桥面净宽与路基宽度相同。\n\n2 多车道公路上的特大桥为整体式上部结构时，中央分隔带宽度应根据所采用的护栏形式确定，路肩宽度经论证后可采用现行《公路工程技术标准》（JTGB01）有关规定的“最小值”。\n3高速公路和作为干线功能的一级公路上特大桥的右侧路肩宽度小于 $2 . 5 0 \\mathrm { m }$ 且桥长超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { m }$ 时，宜设置紧急停车带和过渡段， 紧急停车带宽度包括路肩在内应为$3 . 5 0 \\mathrm { n }$ ，有效长度不应小于 $4 0 \\mathrm { m }$ ，间距不宜大于 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n4桥上设置的各种安全设施及标志等不得侵人桥涵净空限界。\n\n### 3.4.2桥面人行道、自行车道和拦护设施的布置应符合下列规定：\n\n1高速公路上的桥梁不宜设人行道。 二、三、四级公路上桥梁的桥上人行道和自行车道的设置，应根据需要而定，并应与前后路线布置协调。人行道、自行车道与行车道之间，应设护栏或路缘石等分隔设施。一个自行车道的宽度应为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；当单独设置自行车道时，不宜小于两个自行车道的宽度。人行道的宽度宜为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 时，按 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的级差增加。漫水桥和过水路面可不设人行道\n\n2通行拖拉机或畜力车为主的慢行道，其宽度应根据当地行驶拖拉机或畜力车车型及交通量而定；当沿桥梁一侧设置时，不应小于双向行驶要求的宽度。\n\n3桥梁护栏设置应符合现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）的相关规定。\n\n4路缘石高度可取用 $0 . 2 5 \\sim 0 . 3 5 \\mathrm { m }$ 。当跨越急流、大河、深谷、重要道路、铁路、主要航道，或桥面常有积雪、结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。\n\n2通航或流放木筏的河流，桥下净空应符合通航标准或流放木筏的要求。有国防要求和其他特殊要求（如石油钻探船只）的航道，其通航标准应与有关部门具体研究确定。\n\n3在不通航或无流放木筏河流上及通航河流的不通航桥孔内，桥下净空不应小于表3.4.3的规定。\n\n表3.4.3非通航河流桥下最小净空  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>桥梁的部位</td><td rowspan=1 colspan=1>高出计算水位（m）</td><td rowspan=1 colspan=1>高出最高流冰面（m）</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>梁底</td><td rowspan=1 colspan=1>洪水期无大漂流物</td><td rowspan=1 colspan=1>0.50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>洪水期有大漂流物</td><td rowspan=1 colspan=1>1.50</td><td rowspan=1 colspan=1>二</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>有泥石流</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>二</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>支承垫石顶面</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>0.50</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>有铰拱拱脚</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td></tr></table>\n\n\n4无铰拱的拱脚允许被设计洪水淹没，但不宜超过拱圈高度的2/3，且拱顶底面至计算水位的净高不得小于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6332f23b-93d3-4938-8136-6debbd9c6875', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '10办公、生活用电及现场照明', '10办公、生活用电及现场照明## 10.1办公、生活用电\n\n10.1.1办公、生活用电器具应符合国家产品认证标准。\n\n10.1.2办公、生活设施用水的水泵电源宜采用单独回路供电。\n\n10.1.3生活、办公场所不得使用电炉等产生明火的电气装置。\n\n10.1.4自建浴室的供用电设施应符合现行行业标准《民用建筑电气设计规范》JGJ16关于特殊场所的安全防护的有关规定。\n\n10.1.5办公、生活场所供用电系统应装设剩余电流动作保护器。\n\n## 10.2现场照明\n\n10.2.1照明方式的选择应符合下列规定：\n\n1需要夜间施工、无自然采光或自然采光差的场所，办公、生活、生产辅助设施，道路等应设置一般照明；\n\n2同一工作场所内的不同区域有不同照度要求时，应分区采用一般照明或混合照明，不应只采用局部照明。\n\n10.2.2照明种类的选择应符合下列规定：\n\n1工作场所均应设置正常照明；\n\n2在坑井、沟道、沉箱内及高层构筑物内的走道、拐弯处、安全出人口、楼梯间、操作区域等部位，应设置应急照明；\n\n3在危及航行安全的建筑物、构筑物上，应根据航行要求设置障碍照明。\n\n10.2.3照明灯具的选择应符合下列规定：\n\n1照明灯具应根据施工现场环境条件设计并应选用防水型、防尘型、防爆型灯具；\n\n2行灯应采用Ⅲ类灯具，采用安全特低电压系统（SELV），端、分支处以及直线段每隔50m处安装防静电接地装置，相邻平行管道之间，应每隔 $2 0 m$ 用金属线相互连接。管道接地电阻不得大于 $3 0 \\Omega$ 。\n\n11.2.6易燃、易爆环境施工现场的电气设施除应符合本规范外，尚应符合现行国家标准《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》GB50058以及《电气装置安装工程爆炸和火灾危险环境电气装置施工及验收规范》GB50257的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('63344fcd-aadc-48ec-a031-ede469330a4c', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '4.1场地', '4.1场地4.1.1桥位选择应在工程地质勘察和专项工程地质、水文地质调查的基础上，按地质构造的活动性、边坡稳定性和场地的地质条件等进行综合评价。应查明对公路桥梁抗震有利、一般、不利和危险的地段。宜充分利用对公路桥梁抗震有利的地段。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('634168fe-d9f9-46cf-97b0-8256dca9dd70', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 4）', '8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 是按4．3．3．1规定的载荷组合 A 中最不利工况确定的，在疲劳计算点上的各个应力循环中，沿 $x \\phantom { } _ { \\cdot \\mathcal { I } }$ 轴线方向的绝对值最大计算正应力和 $x y$ 轴线形成的平面上的绝对值最大计算剪应力。\n\n#### 5．8．2 应力循环特性\n\n构件（或连接）单独或同时承受正应力 $( \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ l , \\sigma _ { \\mathrm { y } } )$ ）和剪应力 $( \\tau _ { \\mathrm { x y } } )$ ）作用时，应力循环特性值 $r _ { \\mathrm { x } } \\setminus r _ { \\mathrm { y } } \\setminus r _ { \\mathrm { x y } }$ 按式（72）计算：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { r } { { r } _ { \\mathrm { x } } = \\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { y } } = \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { x y } } = \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } } / \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n式中：\n\n$r ( r _ { x } \\ : . r _ { y } \\ : . \\ : r _ { x y } )$ 应力循环特性值；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值,单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 构件(或连接)在疲劳计算点上的绝对值最大正应力和绝对值最大剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 是应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值(各带正负号），其差值的绝对值为最大。\n\n计算应力循环特性值 $r$ （包括 $r _ { x } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { y } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { x y } \\mathrm { _ { \\Omega } }$ 狓狔）时，最小应力和最大应力应带各自正负号，拉应力为正号，压应力为负号。剪应力按变化约定；移动小车轮压产生的脉动局部压应力，其 $r$ 值为0。\n\n#### 5．8．3 构件连接的应力集中情况等级\n\n起重机的构件连接和接头对结构件的疲劳强度有很大影响。按应力集中情况，将非焊接件构件连接分为 $\\mathbf { W } _ { 0 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 1 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 2 }$ 三个应力集中情况等级，将焊接件构件连接分为 $\\mathrm { K } _ { 0 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又有一种或多种不同的构件接头型式，见附录O。随着连接应力集中等级的递增，结构疲劳强度递减。应尽量采用较为合理的应力集中情况等级 K值，推荐采用 $\\mathrm ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6346cd9d-189f-4b00-ab98-ea3f4ba78b66', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '3 施工准备和施工测量', '3 施工准备和施工测量## 3.1 施工准备\n\n### 3.1.1 桥涵工程施工前应熟悉设计文件，对结构设计尺寸和关键施工参数进行核对，且应由设计单位进行设计交底。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('635069d7-32e3-47d4-a1e3-dbe0d212b8b7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 1）', '表30 $m \\not - p$ 表### 5．7．1．3 板的局部稳定性许用应力和板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．3．1 板的局部稳定性许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ 。\n\n当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { \\leqslant } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（58）计算；当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { > } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（59）计算：\n\n$$\n\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right] { = } \\frac { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } { n }\n$$\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c r } } } { n }\n$$\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 板的局部稳定性许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { c r r } }$ 同式（56）；$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 同式（57）；$n$ 板的局部稳定性安全系数，取与强度安全系数一致，见表22。\n\n#### 5．7．1．3．2 板的局部稳定性，按式（60）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ]\n$$\n\n……（60）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { 1 }$ 板的计算点上的压缩正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 板的计算点上的局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；T 板的计算点上的剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 同式（58）或式（59）。\n\n### 5．7．1．4 均匀受压翼缘板不必验算局部稳定性的条件\n\n若工字形截面构件的受压翼缘板自由外伸宽度与其厚度之比不大于 $1 5 \\ \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，或箱形构件两腹\n\n板之间的、或满足5．7．1．5．2要求的纵向加劲肋之间的受压翼缘板宽度与厚度之比不大于 $6 0 \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，且板中计算压缩应力不大于 $0 . 8 [ \\sigma ]$ 时，可不必验算其受压翼缘板的局部稳定性。\n\n### 5．7．1．5 加劲肋的构造尺寸要求\n\n#### 5．7．1．5．1 横向加劲肋ψ\n\n##### 5．7．1．5．1．1 受犫 犫 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，其横向加劲肋间距 $a$ 一般不应小于0．5 ，且不应大于 $2 b$ 。此处 $b$ 为上、下翼缘板之间的腹板总高（宽）度。\n\n##### 5．7．1．5．1．2 腹板两侧成对配置矩形截面横向加劲肋时，其截面尺寸应按式（61）、式（62）确定：犫\n\n$$\nb _ { \\mathrm { s } } \\geqslant \\frac { b } { 3 0 } + 4 0\n$$\n\n……（61）\n\n$$\nt _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } \\frac 1 { 1 5 } b _ { \\mathrm { s } } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（62）\n\n式中：\n\n$b _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的外伸宽度，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ）；  \n$b$ 腹板高度，单位为毫米 $: \\mathrm { m m } )$ ；  \n$t _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）。  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n##### 5．7．1．5．1．3 腹板一侧配置矩形截面横向加劲肋时，为获得与成对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('635a2b26-3762-4610-9550-b21961432619', '40《公路工程施工安全监测与预警系统技术要求》（JT-T1498-2024）.md', '10系统运行维护', '10系统运行维护## 10.1一般要求\n\n### 10.1.1系统运行前应根据项目特点、监测对象、现场情况等制定系统运行维护的技术文件,包括系统操作与运行制度、系统维护制度和应急管理制度等。\n\n### 10.1.2系统维护包括日常检查维护、定期检查维护和故障检查维护。\n\n### 10.1.3系统的运行维护应由专业技术人员负责,建立专门的系统运行维护日志，做好记录并存档。\n\n## 10.2系统硬件设施\n\n### 10.2.1系统硬件设施运行环境应满足设计文件、产品技术文件和本文件的要求。\n\n### 10.2.2系统硬件应定期进行维护;有送检要求的仪器设备,应在检验合格的有效期内使用。\n\n### 10.2.3系统硬件替换或升级时，更换后硬件的主要技术指标不应低于设计要求,且满足系统的兼容性要求。\n\n### 10.2.4系统硬件故障时，应由专业技术人员对故障原因进行分析和处理，并做好故障时间、处理过程、处理结果和故障原因分析等详细记录。\n\n### 10.2.5系统硬件受施工作业影响时,宜采取相关防护措施,同时增加检查维护频次。\n\n## 10.3系统软件\n\n### 10.3.1系统软件应事先对日常数据增量备份和定期全备份,对重要文件和历史数据应采用光盘或移动存储等介质进行数据备份，并宜进行异地备份。\n\n### 10.3.2系统软件备份、升级、参数设置更改及新软件安装等工作应由专业技术人员完成，且应避免上述操作过程对系统监测与预警运行产生不利影响。\n\n### 10.3.3系统软件升级应做好升级前后监测数据的衔接和数据文件格式的兼容。\n\n### 10.3.4系统数据库中数据保留周期应根据项目重要性确定，施工结束后保留周期不应少于3年。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('635b7c25-4b0d-48b0-82a5-bc613889f655', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '4 电气设备及保护装置', '4 电气设备及保护装置4.0.1起重机电气设备安装前，应核对设备尺寸；其设备安装的部位、方向及管线位置，应符合设计和设备技术条件的要求。\n\n4:0.2配电屏、柜的安装，应符合下列要求：\n\n### 4.0.2.1配电屏、柜的安装，应符合现行国家标准《电气装置安装工程盘、柜及二次回路结线施工及验收规范》的有关规定。\n\n### 4.0.2.2配电屏、柜的安装，不应焊接固定，紧固螺栓应有防松 措施。\n\n### 4.0.2.3户外式起重机配电屏、柜的防雨装置，应安装正确、牢固。\n\n4.0.3电阻器的安装，应符合下列要求：\n\n### 4.0.3.1 电阻器直接叠装不应超过四箱,当超过四箱时应采用支架固定，并保持适当间距;当超过六箱时应另列一组。\n\n### 4.0.3.2电阻器的盖板或保护罩，应安装正确，固定可靠。\n\n4.0.4‘制动装置的安装，应符合下列要求：\n\n### 4.0.4.1制动装置的动作应迅速、准确、可靠。\n\n### 4.0.4.2处于非制动状态时，闸带、闸瓦与闸轮的间隙应均匀，且无磨擦。\n\n### 4.0.4.3当起重机的某一机构是由两组在机械上互不联系的电动机驱动时，其制动器的动作时间应一致。\n\n4.0.5行程限位开关、撞杆的安装，应符合下列要求：\n\n### 4.0.5.1起重机行程限位开关动作后，应能自动切断相关电源，并应使起重机各机构在下列位置停止：\n\n(1)吊钩、抓斗升到离极限位置不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 处；起重臂升降的极限角度符合产品规定；\n\n(2)起重机桥架和小车等,离行程末端不得小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 处；\n\n(3)一台起重机临近另一台起重机,相距不得小于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 处。\n\n### 4.0.5.2撞杆的装设及其尺寸的确定，应保证行程限位开关可靠动作，撞杆及撞杆支架在起重机工作时不应晃动。撞杆宽度应能满足机械(桥架及小车)横向窜动范围的要求，撞杆的长度应能满足机械(桥架及小车)最大制动距离的要求。\n\n### 4.0.5.3撞杆在调整定位后，应固定可靠。\n\n4.0.6控制器的安装，应符合下列要求：\n\n### 4.0.6.1控制器的安装位置，应便于操作和维修。\n\n### 4.0.6.2操作手柄或手轮的安装高度，应便于操作与监视，操作方向宜与机构运行的方向一致，并应符合现行国家标准《控制电气设备的操作件标准运动方向》的规定。\n\n4.0.7照明装置的安装，应符合下列要求：\n\n### 4.0.7.1起重机主断路器切断电源后，照明不应断电。\n\n### 4.0.7.2灯具配件应齐全，悬挂牢固，运行时灯具应无剧烈摆动。\n\n### 4.0.7.3照明回路应设置专用零线或隔离变压器，不得利用电线管或起重机本身的接地线作零线。\n\n### 4.0.7.4安全变压器或隔离变压器安装应牢固，绝缘良好。\n\n4.0.8当起重机的某一机构是由两组在机械上互不联系的电动机驱动时，两台电动机应有同步运行和同时断电的保护装置。\n\n4.0.9起重机防止桥架扭斜的联锁保护装置，应灵敏可靠。\n\n4.0.10起重机的音响信号装置，应清晰可靠。\n\n4.0.11起重量限制器的调试,应符合下列要求：\n\n### 4.0.11.1起重限制器综合误差，不应大于 $8 \\%$ 。\n\n### 4.0.11.2当载荷达到额定起重量的 $90 \\%$ 时，应能发出提示性报警信号。\n\n### 4.0.11.3当载荷达到额定起重量的 $110 \\%$ 时，应能自动切断起升机构电动机的电源，并应发出禁止性报警信号。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('636518e0-3f8f-475c-8f7d-3cc3c0f46a9c', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '附录 $\\mathrm { A }$ 起重机跨度的检测', '附录 $\\mathrm { A }$ 起重机跨度的检测## A.0.1桥式、门式起重机的检测条件，应符合下列规定：\n\n$\\mathbf { \\Psi } _ { 1 } \\mathbf { \\Psi } _ { 1 } \\mathbf { \\Psi } _ { 1 }$ 室内应无影响测量的辐射热源，室外应无影响测量的风和日照。\n\n2桥式起重机的支承点应设在车轮下或设在端梁下面靠近车轮的位置处，门式起重机的支承点应设在支腿连接座板内。\n\n3起重机应以端梁上翼缘板的四个基准点为准调平，跨度方向上的高低差不应大于 $3 \\mathrm { m m }$ ，基距方向上的高低差不应大于$2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4检测时，钢卷尺和起重机的温度应一致，钢卷尺不得摆动，并自然下垂。\n\n5钢卷尺应有计量检定合格证,并在有效期内。\n\n## A.0.2起重机跨度的偏差应按下式计算：\n\n$$\n\\Delta S = S _ { 3 } + \\Delta _ { 1 } + \\Delta _ { 2 } - S\n$$\n\n式中： $\\Delta S ^ { . }$ —起重机跨度的偏差 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；$S _ { 3 }$ ——起重机跨度的实测值 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；$\\Delta _ { 1 }$ ——钢卷尺计量修正值 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；$\\Delta _ { 2 }$ 钢卷尺下垂修正值 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ,可按表A.0.2-1或表A.0.2-2取值；S- -起重机跨度的理论值 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n\n## A.0.3起重机跨度的检测位置，应符合图 $\\mathtt { A . 0 . 3 - 1 } { \\sim } \\mathtt { A . 0 . 3 - 4 }$ 所示的要求。\n\n表A.0.2-1测量桥式起重机时的钢卷尺修正值   \n表A.0.2-2测量门式起重机跨度时的钢卷尺修正值   \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n  \n图A.0.3-1电动单梁起重机跨度检测$S _ { 3 }$ 一起重机跨度的实测值\n\n  \n图A.0.3-2电动悬挂起重机跨度检测$S _ { 3 }$ 一起重机跨度的实测值\n\n  \n图A.0.3-3桥式起重机跨度检测$S _ { 3 }$ 一起重机跨度的实测值  \n图A.0.3-4门式起重机跨度检测${ \\sf S } _ { 3 }$ 一起重机跨度的实测值\n\n## A.0.4起重机轨道跨度的偏差应按下式计算：\n\n$$\n\\Delta S _ { 0 } = \\ S _ { 0 3 } + \\Delta _ { 1 } + \\Delta _ { 2 } + \\Delta _ { 3 } - \\ S _ { 0 }\n$$\n\n式中： $\\Delta S _ { \\mathfrak { g } }$ —轨道跨度的偏差 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$S _ { 0 3 }$ 轨道跨度的实测值 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$\\Delta _ { 3 }$ ——温度修正值 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$S _ { \\mathfrak { d } }$ 轨道跨度的理论值 $\\left( \\mathbf { m m } \\right)$ ：\n\n## A.0.5温度修正值可按下式计算：\n\n$$\n\\Delta _ { 3 } = \\alpha S _ { 0 } ( t - 2 0 )\n$$\n\n式中： $\\pmb { \\alpha }$ —钢卷尺线膨胀系数为 $1 1 . 5 \\times 1 0 ^ { - 6 } / \\mathrm { ^ { \\circ } C }$ ；t—检测时的实际温度 $( ^ { \\circ } C )$\n\n## A.0.6轨道跨度的检测位置，应符合图 $\\mathrm { A } , 0 . 6 \\substack { - 1 \\sim \\mathrm { A } . 0 . 6 \\AA - 4 }$ 所示的要求。\n\n\n\n  \n图A.0.6-1桥式起重机轨道检测$\\pmb { S _ { 0 3 } }$ —轨道跨度的实测值\n\n  \n图A.0.6-2门式起重机轨道检测$S _ { \\mathfrak { d } 3 }$ 一轨道跨度的实测值  \n图A.0.6-3门式起重机轨道检测$\\pmb { S } _ { \\mathfrak { G 3 } }$ 一轨道跨度的实测值\n\n  \n图A.0.6-4电动悬挂起重机轨道检测 $\\pmb { S } _ { 0 3 }$ 一轨道跨度的实测值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('636a36bf-df19-4d50-8e46-7076037966b7', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6平面DK形节点：', '6平面DK形节点：## 1）荷载正对称节点（图13.3.2-7）：四支管同时受压时，支管在管节点处的承载力应按下\n\n  \n图13.3.2-6平面DY形节点1—主管；2—支管\n\n列公式验算：\n\n$$\nN _ { 1 } \\mathrm { s i n } \\theta _ { 1 } + N _ { 2 } \\mathrm { s i n } \\theta _ { 2 } \\leqslant N _ { \\mathrm { c X } i } \\mathrm { s i n } \\theta _ { i }\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { c X } i } \\mathrm { s i n } \\theta _ { i } = \\mathrm { m a x } ( N _ { \\mathrm { c X } 1 } \\mathrm { s i n } \\theta _ { 1 } , N _ { \\mathrm { c X } 2 } \\mathrm { s i n } \\theta _ { 2 } )\n$$\n\n四支管同时受拉时，支管在管节点处的承载力应按下列公式验算：\n\n$$\nN _ { 1 } \\mathrm { s i n } \\theta _ { 1 } + N _ { 2 } \\mathrm { s i n } \\theta _ { 2 } \\leqslant N _ { ^ { \\mathrm { t X } _ { i } } } \\mathrm { s i n } \\theta _ { i }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { t X } i } \\mathrm { s i n } \\theta _ { i } = \\mathrm { m a x } ( N _ { \\mathrm { t X } 1 } \\mathrm { s i n } \\theta _ { 1 } , N _ { \\mathrm { t X } 2 } \\mathrm { s i n } \\theta _ { 2 } )$ (13.3.2-2.\n\n式中： $N _ { \\mathrm { c X 1 } }$ 、 $N _ { { \\mathrm { { c X 2 } } } }$ -X形节点中支管受压时节点承载力设计值(N);\n\n$N _ { \\mathrm { t X 1 } } , \\ N _ { \\mathrm { t X 2 } } \\mathrm { ~ - ~ } \\mathrm { X }$ 形节点中支管受拉时节点承载力设计值(N)。\n\n## 2）荷载反对称节点（图13.3.2-8)：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { N _ { 1 } \\leqslant N _ { \\mathrm { c K } } } \\\\ { N _ { 2 } \\leqslant N _ { \\mathrm { t K } } } \\end{array}\n$$\n\n对于荷载反对称作用的间隙节点（图13.3.2-8)，还需补充验算截面 ${ \\tt a } ^ { - } { \\tt a }$ 的塑性剪切承载力：\n\n$$\n\\sqrt { \\left( \\frac { \\sum N _ { i } \\mathrm { s i n } \\theta _ { i } } { V _ { \\mathrm { p l } } } \\right) ^ { 2 } + \\left( \\frac { N _ { \\mathrm { a } } } { N _ { \\mathrm { p l } } } \\right) ^ { 2 } } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n$$\nV _ { \\mathfrak { p } 1 } = \\frac { 2 } { \\pi } A f _ { \\mathfrak { v } }\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathfrak { p } 1 } = \\pi ( D - t ) t f\n$$\n\n式中： $N _ { \\mathrm { c K } }$ 平面 $\\mathbf { K }$ 形节点中受压支管承载力设计值（N)；$N _ { \\mathfrak { t } \\mathfrak { K } }$ 平面 $\\mathbf { K }$ 形节点中受拉支管承载力设计值（N)；$V _ { \\mathfrak { p } 1 }$ 主管剪切承载力设计值（N)；$A$ 主管截面面积 $\\left( \\mathrm { m m } ^ { 2 } \\right)$ ；$f _ { \\mathbf { v } }$ 主管钢材抗剪强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$N _ { \\mathfrak { p } 1 }$ 主管轴向承载力设计值（N)；$N _ { \\mathfrak { a } }$ —截面 $\\mathtt { a - a }$ 处主管轴力设计值（N)。\n\n  \n图13.3.2-7荷载正对称平面DK形节点1—主管；2—支管\n\n  \n图13.3.2-8荷载反对称平面DK形节点1—主管；2—支管');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('636c0307-6e38-469b-8fbf-55b2a07aec38', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '表 10 保护导体(PE)的最小截面积（Part 1）', '表 10 保护导体(PE)的最小截面积单位为平方毫米  \n\n\n\n\n\n### 9.1.3 系统 即 在装置的受电点将保护接地中性导体 分离成保护导体 和中性导体 的三相四线制的系统 见图 供电系统是在 系统上临时变通的做法 当三相电力变压器系统接地情况良好、三相负载比较平衡时,采用 TN-C-S 系统是可行的。 但当在三相负载不平衡、建筑施工工地有专用的电力变压器时,应采用 TN-S 方式供电系统。 TN-C-S 系统应符合下列规定:\n\na) 在总配电箱处将保护接地中性导体(PEN)分离成中性导体(N)和保护导体(PE);  \nb) 在总配电箱处保护导体(PE)汇流排与接地装置直接连接;保护接地中性导体(PEN)先接至保护导体(PE)汇流排,保护导体(PE)汇流排和中性导体(N)汇流排跨接;跨接线的截面积不小于保护导体(PE)汇流排的截面积。\n\n### 9.1.4 系统 即 电源端的带电部分不接地或有一点通过阻抗接地 电气装置的外露可导电部分直接接地。 IT 系统适用于环境条件不良、易发生一相接地或火灾爆炸,要求严格地连续供电不允许停电的如 $1 0 \\mathrm { ~ k V }$ 及 $3 5 \\mathrm { \\textrm { k V } }$ 的高压系统和地铁、盾构机、矿山、井下、船舶的等低压供电系统场所。 IT 系统应符合下列规定:\n\na) 系统发生相导体与外露可导电部分(或地)之间的第一次阻抗可以忽略的故障时,如果电阻值能满足下式,则不一定需要切断供电;\n\n$$\nR _ { \\mathrm { A } } \\cdot I _ { \\mathrm { d } } \\leqslant 5 0 ~ \\mathrm { V }\n$$\n\n……(1)\n\n式中:\n\n$R _ { \\mathrm { { A } } }$ ———电气装置的外露可导电部分与大地间的电阻,单位为欧姆 $( \\Omega )$ ;  \n$I _ { \\mathrm { d } }$ ———相导体与外露可导电部分之间出现阻抗可以忽略的第一次故障时的电流,单位为安培(A)。  \n注: $I _ { \\mathrm { d } }$ 值是指泄漏电流和电气装置总对地阻抗。  \nb) 系统中装设能发出声或光信号的绝缘监视装置。\n\n### 9.1.5 当高压设备的保护接地与变压器的中性点接地分开设置时 变压器中性点接地的接地电阻不应大于 $4 \\Omega$ ;当受条件限制高压设备的保护接地与变压器的中性点接地无法分开设置时,变压器中性点的接地电阻不应大于 $1 \\ \\Omega$ 。\n\n### 9.1.6 下列电气装置的外露可导电部分和装置外可导电部分均应做可靠接地:\n\na) 电机、变压器、盾构机械、照明灯具、手持式电动工具等 I 类用电设备的金属外壳、基础型钢、与该用电设备连接的金属构架及靠近带电部分的金属围栏;二类手持金属外壳的电动工具;b) 配电柜与控制柜的金属框架,电缆的金属外皮和电力线路的金属保护管、接线盒;  \nc) 配电装置的金属箱体、框架及靠近带电部分的金属围栏和金属门;  \nd) 电力线路的金属保护管、敷线的钢索、起重机的底座和轨道、滑升模板金属操作平台等;e) 安装在电力线路杆(塔)上的开关、电容器等电气装置的金属外壳及支架;  \nf ) 金属电缆桥架、支架和井架;  \ng) 装有避雷线的电力线路杆塔;  \nh) 装在配电线路杆上的电力设备;  \ni ) 在非沥青地面的居民区内,不接地、经消弧线圈接地和高电阻接地系统中的无避雷线的架空电力线路的金属杆塔和钢筋混凝土杆  \nj ) 承载用电设备的构架和金属外壳;  \nk ) 发电机组中性点柜外壳、发电机组出线柜、封闭母线的外壳及其他裸露的金属部分;  \nl ) 气体绝缘全封闭组合电器(GIS)的外壳接地端子和箱式变电站的金属箱体;  \nm) 电热设备的金属外壳;  \nn ) 铠装控制电缆的金属护层  \no ) 互感器的二次绕组。\n\n### 9.1.7 下列电气装置的金属部分可不接地:\n\na) 在木质、沥青等不良导电地面的干燥房间内,交流额定电压为 $3 8 0 ~ \\mathrm { V }$ 及以下或直流额定电压为$4 4 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ 及以下的用电设备的外壳 但当有可能同时触及上述用电设备外壳和已接地的其他物体时,则仍接地;  \nb) 安装在配电屏、控制屏和配电装置上的电气测量仪表、继电器和其他低压电器等的外壳,以及当发生绝缘损坏时 在支持物上不会引起危险电压的绝缘子的金属底座等  \nc) 安装在已接地金属构架上的设备,如穿墙套管等;  \nd) 额定电压为 $2 2 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ 及以下的蓄电池室内的金属支架。\n\n### 9.1.8 当采用隔离变压器时,二次侧不应接地。\n\n### 9.1.9 静电、易燃、易爆特殊环境下的接地要求如下:\n\na) 在有静电的施工现场 对集聚在机械设备上的静电应采取接地泄漏措施 每组专设的静电接地体的接地电阻不应大于 $1 0 0 \\ \\Omega$ ,高土壤电阻率地区不应大于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\Omega$ 。  \nb) 易燃、易爆区域内的金属构件应可靠接地。 当区域内装有用电设备时,接地电阻不应大于$4 \\Omega$ 。  \nc) 施工现场配置的施工用氧气、乙炔管道,应在始端、末端、分支处以及直线段每隔 $5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 处安装防静电接地装置,相邻平行管道之间,应每隔 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 用金属线相互连接。 管道接地电阻不应大于 $3 0 \\ \\Omega$ 。\n\n### 9.1.10 接地装置的敷设符合下列要求:\n\na) 人工接地体的顶面埋深不宜小于 $0 . 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。  \nb) 人工垂直接地体宜采用热浸镀锌圆钢、角钢、钢管,长度宜为 $2 . 5 \\mathrm { ~ m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('636ccf73-9dbb-4fbc-8c9d-8058a341de1b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 2）', '架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直于臂架犔 犔 犔轴线方向的静位移 $f _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $f _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } 0 . 1 ( L _ { \\mathrm { C } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。当 $L _ { \\mathrm { c } } \\geqslant 4 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，式中系数0．1值可适当增大。\n5．5．2．3．2 在相应工作幅度起升额定载荷及在臂架端部施加数值为犣 $5 \\%$ 额定载荷的水平侧（切）向力犔 犣时，臂架端部在回转平面内的水平（侧向）静位移犔 $Z _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $Z _ { \\mathrm { L } } \\leqslant 0 . \\ 0 7$ $( L _ { \\mathrm { c } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。\n\n### 5．5．2．4 对各类起重机的其他静态刚性要求\n\n对以上各类起重机其他的静态刚性要求或对其他各类起重机的静态刚性要求，可以由设计者或使用者根据起重机设计本身的需要或起重机使用要求另行提出，并要求在提交给用户的有关资料中说明。犔 犣当结构在大变形状态下， $\\Delta L \\ . f _ { \\mathrm { L } } , Z _ { \\mathrm { L } }$ 宜采用非线性分析方法计算。\n\n## 5．5．3 起重机的动态刚性\n\n对起重机的动态刚性一般不作要 求，但 当 用 户 从 起 重 机 使 用 条 件 考 虑 对 此 有 要 求，或 从 起 重机设计角度考虑认为对此性能应有要求时（如：认为对起重机司机健康和起重机正常工作平稳性有影响等），则进行校核，其指标由设计者与用户确定，并要在提交给用户的有关资料中说明。\n\n注：对桥式和门式起重机的动态刚性可参见ISO22986：2007及有关文献。\n\n## 5．6 构件抗失稳的计算\n\n### 5．6．1 轴心受压构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．1．1 构件的假想长细比\n\n当计算钢材屈服点大于λ $2 3 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的轴心受压构件稳定性时，需用假想长细比，对实腹式构件其λ值 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 按式（44）计算，对格构式构件其值 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 按式（45）计算：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { F } } { = } \\lambda \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（44）\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { h F } } { = } \\lambda _ { \\mathrm { h } } ~ \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ — 实腹式构件的假想长细比；$\\lambda$ 按5.5.1.2计算的实腹式构件长细比；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 轴心受压构件使用的大于 $2 3 5 \\ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的钢材屈服点，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ — 格构式构件的假想长细比；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ — 格构式构件的换算长细比。\n\n#### 5．6．1．2 实腹式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．2．1 实腹式轴心受压构件整体稳定性按式（46）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 46 )\n\n式中：\n\n$N$ -构件的轴向力，单位为牛顿(N)；$\\varphi$ 根据轴心受压构件的假想长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 和构件的截面类别(表29)确定的轴心受压稳定系数，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { y } }$ 之分。 $\\varphi$ 值按附录 K中的表 $\\mathrm { K } . 1 \\sim$ 表 K．4选取；$A$ 同式(43)；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('637cc1c7-2a6d-4b84-b90d-4eed33ad34b8', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故原因', '二、事故原因## 1.直接原因\n\n用直径 $1 1 \\mathrm { m m }$ 钢丝绳捆绑，安全系数小。\n\n## 2.间接原因\n\n歪拉斜吊；无试验方案；无统一指挥，司机无操作证，违章操作，强行伸臂加剧超载。\n\n## 3.主要原因\n\n未制定试验方案，采用的捆绑绳安全系数小；出现故障情况指挥混乱，违章操作，强行伸臂加剧超载程度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('637d16ad-5043-40e5-a10c-0bb32262263e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.5 减速器的选择', '6.1.1.5 减速器的选择## 6.1.1.5.1 在一般情况下，起升机构减速器的设计预期寿命应与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，则所选减速器的设计预期寿命可小于该起升机构所对应的机构工作寿命。\n\n## 6.1.1.5.2 采用起重机用减速器时，当所选用的减速器参数表上标注的工作级别与所设计的起升机构的工作级别不一致时，应引入减速器功率修正系数。\n\n## 6.1.1.5.3 采用普通用途减速器时，还应用电动机的最大起动转矩验算减速器输入轴的强度，用额定起升载荷（考虑起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ）作用在减速器输出轴上的短暂最大力矩和最大径向力验算减速器输出轴的强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6382a787-a642-432a-b671-876103c36cd9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 2）', '对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s l } }$ — 横向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$b$ 同式(61)；$t ^ { . }$ -同式(31)。\n\n##### 5．7．1．5．1．5 腹板同时采用矩形截面的横向加劲肋和纵向加劲肋时，其横向加劲肋应同时满足式（61）、式（62）和式（63）的要求。\n\n#### 5．7．1．5．2 纵向加劲肋\n\n##### 5．7．1．5．2．1 受 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，当 $\\frac { a } { b } \\leqslant 0 . 8 5$ 时,其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（64）的要求；当 $\\frac { a } { b } > 0 . 8 5$ 时,应满足式(65)的要求：\n\n$$\nI _ { s 2 } { \\geqslant } 1 . 5 b t ^ { 3 }\n$$\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 2 } \\geqslant ( 2 . 5 - 0 . 4 5 \\ \\frac { a } { b } ) ( \\frac { a } { b } ) ^ { 2 } b t ^ { 3 }\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 2 } }$ — 腹板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$a$ -腹板横向加劲肋的间距，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$b$ -同式（61)；$t$ —同式(31）。\n\n##### 5．7．1．5．2．2 受 $\\psi = 1$ 载荷（应力）的 均 匀 受 压 翼 缘 板，当 纵 向 加 劲 肋 等 间 距 布 置 时，若 $\\alpha = \\frac { a } { b } <$ $\\sqrt { 2 n ^ { 2 } \\left( 1 + n \\delta \\right) - 1 }$ ，其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（66）的要求；若 $\\alpha \\ge \\sqrt { 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\delta ) - 1 }$ ，应满足式（67）的要求：\n\n$$\n\\begin{array} { c c c } { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 2 } } { n } \\big [ 4 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 2 \\big ] - \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 4 } } { n } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\\\ { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . \\ 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { 1 } { n } \\big [ 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 1 \\big ] ^ { 2 } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\end{array} .\n$$\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 3 } }$ — 均匀受压翼缘板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$\\alpha$ 翼缘板的边长比 ,a 为翼缘板横向加劲肋的间距,b为两腹板间翼缘板的宽度；  \n$_ n$ 翼缘板被纵向加劲肋等间距分割的区格数；  \n8 单根纵向加劲肋截面面积与翼缘板截面面积之比 $\\delta = \\frac { b _ { \\mathrm { s } } t _ { \\mathrm { s } } } { b t } , b _ { \\mathrm { s } } \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } t _ { \\mathrm { s } }$ 为单根纵向加劲肋的外伸宽度和厚度， $b$ 为两腹板间翼缘板的宽度， $t$ 为翼缘板的厚度。\n\n##### 5．7．1．5．2．3 加劲肋的截面惯性矩计算：当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线进行计算；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6382d2b7-69aa-43ea-9702-bca6f4ac3db1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.7 钢管混凝土拱', '19.7 钢管混凝土拱');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('63885f40-a36c-4852-b617-ecefcfcd57fa', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '2 一般规定', '2 一般规定2.0.1低压电器安装前的检查，应符合下列要求：\n\n2.0.1.1设备铭牌、型号、规格，应与被控制线路或设计相符。\n\n2.0.1.2外壳、漆层、手柄，应无损伤或变形。\n\n2.0.1.3内部仪表、灭弧罩、瓷件、胶木电器，应无裂纹或伤痕。\n\n2.0.1.4螺丝应拧紧。\n\n2.0.1.5具有主触头的低压电器，触头的接触应紧密，采用\n\n$0 . 0 5 \\mathrm { m m } \\times 1 0 \\mathrm { m m }$ 的塞尺检查,接触两侧的压力应均匀。\n\n2.0.1.6附件应齐全、完好。\n\n2.0.2低压电器的安装高度，应符合设计规定；当设计无规定时，应符合下列要求：\n\n2.0.2.1落地安装的低压电器，其底部宜高出地面 $5 0 \\sim$ $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.0.2.2操作手柄转轴中心与地面的距离，宜为 $1 2 0 0 \\sim$ $1 5 0 0 \\mathrm { m m }$ ；;侧面操作的手柄与建筑物或设备的距离，不宜小于$2 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.0.3低压电器的固定，应符合下列要求：\n\n2.0.3.1低压电器根据其不同的结构，可采用支架、金属板、绝缘板固定在墙、柱或其它建筑构件上。金属板、绝缘板应平整;当采用卡轨支撑安装时，卡轨应与低压电器匹配，并用固定夹或固定螺栓与壁板紧密固定，严禁使用变形或不合格的卡轨。\n\n2.0.3.2当采用膨胀螺栓固定时，应按产品技术要求选择螺栓规格；其钻孔直径和埋设深度应与螺栓规格相符。\n\n2.0.3.3紧固件应采用镀锌制品,螺栓规格应选配适当，电器的固定应牢固、平稳。\n\n2.0.3.4有防震要求的电器应增加减震装置；其紧固螺栓应采取防松措施。\n2.0.3.5固定低压电器时，不得使电器内部受额外应力。\n\n## 2.0.4电器的外部接线，应符合下列要求：\n\n### 2.0.4.1接线应按接线端头标志进行。\n\n### 2.0.4.2接线应排列整齐、清晰、美观，导线绝缘应良好、无损 伤。\n\n### 2.0.4.3电源侧进线应接在进线端,即固定触头接线端；负荷侧出线应接在出线端，即可动触头接线端。\n\n### 2.0.4.4电器的接线应采用铜质或有电镀金属防锈层的螺栓和螺钉，连接时应拧紧，且应有防松装置。\n\n### 2.0.4.5外部接线不得使电器内部受到额外应力。\n\n### 2.0.4.6母线与电器连接时，接触面应符合现行国家标准《电气装置安装工程母线装置施工及验收规范》的有关规定。连接处不同相的母线最小电气间隙，应符合表2.0.4的规定。\n\n不同相的母线最小电气间隙 表2.0.4  \n\n\n\n\n\n## 2.0.5成排或集中安装的低压电器应排列整齐；器件间的距离，应符合设计要求，并应便于操作及维护。\n\n## 2.0.6室外安装的非防护型的低压电器，应有防雨、雪和风沙侵入的措施。\n\n## 2.0.7电器的金属外壳、框架的接零或接地，应符合现行国家标准《电气装置安装工程接地装置施工及验收规范》的有关规定。\n\n## 2.0.8低压电器绝缘电阻的测量，应符合下列规定：\n\n### 2.0.8.1测量应在下列部位进行，对额定工作电压不同的电路，应分别进行测量。\n\n(1)主触头在断开位置时，同极的进线端及出线端之间。\n\n(2)主触头在闭合位置时，不同极的带电部件之间、触头与线圈之间以及主电路与同它不直接连接的控制和辅助电路(包括线圈)之间。\n\n(3)主电路、控制电路、辅助电路等带电部件与金属支架之间。\n\n### 2.0.8.2测量绝缘电阻所用兆欧表的电压等级及所测量的绝缘电阻值，应符合现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》的有关规定。\n\n## 2.0.9低压电器的试验，应符合现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6397fb4a-d70c-427b-8830-c2e9ef6b4924', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.5 制动器的选择', '6.1.4.5 制动器的选择## 6.1.4.5.1 对于平衡臂架式变幅机构，应采用常闭式机械制动器。当用变幅过程中变幅钢丝绳或变幅拉杆中的最大拉力换算到制动器轴上的转矩进行计算时：\n\n起重机悬吊的物品回转并受工作状态最大风力 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 作用、钢丝绳出现最大摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ 时，制动安全系数不应小于1．25；起重机不工作、并受最大非工作风 $P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ 作用时，制动安全系数不应小于1．15。\n\n## 6.1.4.5.2 对于非平衡动臂式变幅机构，在一般情况下应装一个机械式制动器；在重要情况下应装两个机械式支持制动器或装一个机械式支持制动器和一个停止器。装一个机械式支持制动器时，其制动安全系数不小于1．50；装有两个机械式支持制动器时，每一个制动安全系数不小于1．25。液压变幅机构应装平衡阀。\n\n## 6.1.4.5.3 对于钢丝绳牵引小车变幅机构，机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于不利情况下的变幅小车在要求的时间内停止下来。机械式制动器安全系数不小于1．25。采用常闭式机械式制动器，宜先减速后制动，牵引小车的制动减速度不宜超过 $0 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('63a0010a-2ea1-4b8d-9224-5f4da1a531ce', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 3）', '；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力\n\n圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力按式（68）计算：犈\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } = 0 . 2 ~ \\frac { E t } { R }\n$$\n\n……（68）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力（已考虑圆柱壳直径制造误差不超过 $t / 2 )$ ），单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$E$ 同式(51)；$t ^ { . }$ 圆柱壳体的壁厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$R$ ——圆柱壳体的中面半径，单位为毫米( $\\mathrm { ( m m ) }$   \n当按式（68）算得的临界应力超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）进行折减。\n\n#### 5．7．2．2 受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性计算\n\n受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性按式（69）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { A } { + } \\frac { M } { W } { \\leqslant } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } } { n }\n$$\n\n……（69）\n\n式中：\n\n$N \\cdot$ —见式(50)；$A$ -圆柱有效壳壁的截面面积(壳体上有孔洞者则按净截面面积计算),单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$M -$ 弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ；  \nW 圆柱壳体的截面抗弯模量(壳体上有孔洞者则按净截面抗弯模量计算)，单位为立方毫米$\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 同式（68）；$n$ 同式（59）。\n\n#### 5．7．2．3 加劲环\n\n圆柱壳两端应设置加劲环或设置起相应作用的结构件；当壳体长度大于犚 犐 $1 0 ~ R$ 时，还需设置中间加劲环，其间距不大于 $1 0 ~ R$ 。加劲环的截面惯性矩 $I _ { \\mathrm { s 4 } }$ 应满足式（70）的要求：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 4 } } { \\geq } \\frac { R t ^ { 3 } } { 2 } \\sqrt { \\frac { R } { t } }\n$$\n\n……（70）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 4 } }$ — 圆柱壳体加劲环的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$R$ -同式（68)；$t$ 同式(68）。\n\n当加劲环是对壳体中面内外成对配置时，其截面惯性矩按壳体中面母线为轴线进行计算；单侧配置犣犣时，按图8所示的组合截面形心轴 $Z - Z$ 及式（71）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 4 } = I _ { 1 } + I _ { 2 } + A _ { 1 } e _ { 1 } ^ { 2 } + A _ { 2 } e _ { 2 } ^ { 2 }\n$$\n\n……（71）\n\n式中：\n\n$I _ { s 4 }$ 同式（70）；  \n$I _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$I _ { 2 }$ — 加劲环截面的惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$A _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；  \n$A _ { 2 }$ — 加劲环的截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 2 }$ — 加劲环的截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n  \n图8 有效壳壁与加劲环的组合截面计算图\n\n### 5．8 结构的疲劳强度计算\n\n结构构件及其连接的抗疲劳能力（疲劳极限强度），取决于构件的工作级别、材料种类、应力变化情况及构件连接的应力集中等级等。\n\n对结构疲劳强度计算，常用应力比法和应力幅法。本标准采用应力比法。\n\n#### 5．8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 是按4．3．3．1规定的载荷组合 A 中最不利工况确定的，在疲劳计算点上的各个应力循环中，沿 $x \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('63a26df4-432d-4633-a61b-33a964923832', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4作用', '4作用');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('63b0e9b6-8205-4b24-b09e-1c3d2281c45a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 29）', '>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=7 colspan=1>行</td><td rowspan=3 colspan=1>自重振动载荷，起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．起重机质量引起的，见4.2.1.1.1和4.2.1.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>?</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的，见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>+3</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>$3</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．在不平轨道上运行起重机的质量和总起升质量引起的，见4.2.1.1.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+4</td><td rowspan=1 colspan=1>+4</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=4 colspan=1>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=2 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('63b1d0c4-2d9e-40c5-b112-1ca99b0e3f43', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'Apendix J Fatigue Design', 'Apendix J Fatigue Design of Composite Steel and Concrete Beams .\\* … 279');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('63bb4393-e396-4af6-b4b4-5c496764c6b2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值（Part 2）', '/ s ) }$ ），可取 $v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime } { = } 1 . 1 \\ v _ { \\mathrm { q } }$ ；\n\n$t _ { Z }$ — 同式（84）。\n\n除了用支持制动器完成减速制动以外，也可用支持制动器与电气制动并用作减速制动，或单独采用电气制动作减速制动。减速制动仅用来消耗动能，使物品安全减速。在与电气制动并用时，支持制动器的最低制动安全系数仍应满足6．1．1．3．1．3的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('63bdfe10-5030-4b96-a080-498d915ffba9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 1）', '9．7 安全防护装置的设置要求## 9．7．1 总则\n\n安全防护装置是防止起重机械事故的必要措施。包括限制运动行程和工作位置的装置、防起重机超载的装置、防起重机倾翻和滑移的装置、联锁保护装置等，应根据起重机的用途和工作要求设置。\n\n## 9．7．2 限制运动行程和工作位置的安全装置\n\n### 9．7．2．1 起升高度限位器\n\n起升机构均应装设起升高度限位器。当取物装置上升到设计规定的上极限位置时，应能自动切断起升动力源。在此极限位置的上方，还应留有足够的空余高度，以适应上升制动行程的要求。在特殊情况下，还可装设防止越程冲顶的第二级起升高度限位器。\n\n需要时，还应设下降深度限位器；当取物装置下降到设计规定的下极限位置时，应能自动切断下降动力源。\n\n电动机作上述运动方向的电源切断后，仍需保留作相反方向运动的电源。\n\n用内燃机驱动，中间无电气、液压、气压等连接环节而直接进行机械连接的起升机构，可以配备灯光或声响报警装置，以替代限位开关。\n\n### 9．7．2．2 运行行程限位器\n\n起重机和起重小车（悬挂型电动葫芦运行小车除外），应在每个运行方向装设运行行程限位器，在达到设计规定的极限位置时自动切断前进方向的动力源。在运行速度较高（如大于 $1 0 0 \\ \\mathrm { m / m i n } )$ ），或停车定位要求较严的情况下，宜根据需要装设两级运行行程限位器，第一级发出减速信号并按规定要求减速，第二级应能自动断电并停车。\n\n如果在正常作业时起重机经常到达运行的极限位置，司机室的最大减速度不应超过 $2 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。\n\n### 9．7．2．3 幅度限位器\n\n#### 9．7．2．3．1 对动力驱动的动臂变幅的起重机（液压变幅除外），应在臂架俯仰行程的极限位置处设臂架低位置和高位置的幅度限位器。\n\n#### 9．7．2．3．2 对采用移动小车变幅的塔式起重机，应装设幅度限位装置以防止可移动的起重小车快速达到其最大幅度或最小幅度处。最大变幅速度超过 $4 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$ 的起重机，在小车向外运行且当起重力矩达到额定值的 $80 \\%$ 时，应自动转换为低速运行。\n\n### 9．7．2．4 幅度指示器\n\n具有变幅机构的起重机，应装设幅度指示器（或臂架仰角指示器）。\n\n### 9．7．2．5 防止臂架向后倾翻的装置\n\n具有臂架俯仰变幅机构的起重机，应装设防止臂架后倾装置（例如一个带缓冲的机械式的止挡杆），以保证当变幅机构的行程开关失灵时，能阻止臂架向后倾翻。\n\n### 9．7．2．6 回转限位\n\n不设回转集电滑环或需要限制回转范围时，回转机构应装设回转角度限位器。\n\n### 9．7．2．7 回转锁定装置\n\n需要时，流动式起重机及其他回转起重机或起重机的回转部分应装设回转锁定装置。\n\n### 9．7．2．8 支腿回缩锁定装置\n\n工作时利用支腿支承作业的流动式起重机，支腿伸出定位应由液压系统实现；且应装设支腿回缩锁定装置，使支腿在缩回后，能可靠地锁定。\n\n### 9．7．2．9 防碰撞装置\n\n当两台或两台以上的起重机或起重小车运行在同一轨道上时，应装设防碰撞装置。在发生碰撞的任何情况下，司机室内的减速度不应超过 $5 ~ \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n### 9．7．2．10 缓冲器及端部止挡\n\n在轨道上运行的起重机的运行机构、起重小车的运行机构及起重机的变幅机构等均应装设缓冲器或缓冲装置。缓冲器或缓冲装置可以安装在起重机上或轨道端部止挡装置上。\n\n轨道端部止挡装置应牢固可靠，防止起重机脱轨。\n\n螺杆和齿条等变幅驱动机构，应在变幅齿条和变幅螺杆的末端装设端部止挡防脱装置，以防止臂架在低位置发生坠落。\n\n### 9．7．2．11 偏斜指示器或限制器\n\n跨度大于 $4 0 ~ \\mathrm { m }$ 的门式起重机和装卸桥应装设偏斜指示器或限制器。当两侧支腿运行不同步而发生偏斜时，能向司机指示出偏斜情况，在达到设计规定值时，还应使运行偏斜得到调整和纠正。\n\n### 9．7．2．12 水平仪\n\n利用支腿支承或履带支承进行作业的起重机，应在下车架或底座上装设水平仪，用来检查起重机底座的倾斜程度。\n\n## 9．7．3 防超载的安全装置\n\n### 9．7．3．1 起重量限制器\n\n工作中有超载可能的起升机构，应装设起重量限制器。\n\n当实际起重量超过 $9 5 \\%$ 额定起重量时，起重量限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量在 $1 0 0 \\% \\sim 1 1 0 \\%$ 的额定起重量之间时，起重量限制器起作用，此时应自动切断起升动力源，但应允许物品作下降运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或非平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重量限制器。\n\n### 9．7．3．2 起重力矩限制器\n\n额定起重量随工作幅度变化的起重机，应装设起重力矩限制器。\n\n当实际起重量超过实际幅度所对应的起重量的额定值的 $9 5 \\%$ 时，起重力矩限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量大于实际幅度所对应的额定值但小于 $110 \\%$ 的额定值时，起重力矩限制器起作用，此时应自动切断不安全方向（上升、幅度增大、臂架外伸或这些动作的组合）的动力源，但应允许机构作安全方向的运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('63c146b1-e447-46eb-aaf8-075e7cb11f60', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犉', '附 录 犉## （规范性附录）许用应力设计法和极限状态设计法的应用\n\n### 犉．1 总则\n\n本标准提出的在承载能力验算中用以确定载荷与载荷组合的原则，均适用于采用许用应力设计法或极限状态设计法进行的设计。本附录概括地介绍两种方法的应用。\n\n### 犉．2 许用应力设计法\n\n先计算各个指定的载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数犉 $\\phi$ 增大；然后根据表20或附录 G所确定的载犉 犛荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼。用此组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼来确定合成的载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，也就是构件的内力。\n\n由作用在某个构件或部件上的载荷效应计算出应力 $\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ ，并与由局部效应（内力）引起的任何应力 $\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ 相组合。得到合成设计应力 $\\bar { \\sigma } _ { l }$ ，此应力应同可采纳的应力adm （即应力的适当许用值———许用应力）相比较。\n\n可采纳的应力（许用应力）是用强度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ （具体数值见表 G．1、表 G．5、表 G．8、表 G．11中的安全系数 $n$ ）去除规定的强度 $R$ 求得的。强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ 的取值范围列于表 H．1中。在有高度危险的场合，还要再除以一个高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 才得到最后的许用应力（见4．3．4．2．6）。\n\n当外载荷与其产生的内力呈非线性关系时，或者在结构某计算点上能产生相反符号应力的外载荷在其组合时引起的应力接近临界值时，为确保承载能力验算的有效性，用许用应力设计法应特别小心。\n\n许用应力设计法的典型流程图示于图 F．1。\n\n  \n图 犉．1 用许用应力设计法进行设计的典型流程图\n\n$f _ { i }$ 作用在构件或部件上的载荷 $i$ ；$\\overline { { F } } _ { j }$ 组合载荷 $\\sum { f _ { i } }$ k— ——在构件或支承部件的犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $\\overline { { F } } _ { j }$ 引起的内力；$\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ —— 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { \\mathit { l } }$ 在个别特定构构件 $l$ 中的合成设计应力；$R$ 由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力,例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限应力；adm — 可采纳的应力，即许用应力；$\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ —根据所确定的载荷组合选用规定的强度系数,附录G中的安全系数 $n$ 即为强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ -—高危险度系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('63c22a60-05a3-408b-b33f-0556c14c3b59', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 3）', ' { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折减系数 $\\eta$ 值按表17中的 $a / b { = } 1$ 时相对应的结构迎风面充实率 $\\varphi$ 查取。\n在正方形塔架中，当风沿塔身截面对角线方向作用时，风载荷最大，可 取 为 正 向 迎 风 面 风 载 荷的1．2倍。\n\n\n\n空气动力长细比 $=$ 构件长度 或迎风面的截面高（宽）度\n\n在格构式结构中，单根构件的长度 $l _ { i }$ 取为相邻节点的中心间距，参见b)图。\n\n\n\n结构迎风面充实率 $\\varphi =$ 实体部分面积 A M Xbi轮廓面积 A LXB\n\n\n\n  \n图 5 风力系数计算中的定义\n\n### 4．2．2．3．6 挡风折减系数\n\n挡风折减系数的计算有以下两种情况：\n\na） 两片构件的挡风折减\n\n当两片等高且型式相同的构件或构架平行布置相互遮挡时，迎风面的构件或构架上的风载荷仍用式（11）或式（12）进行计算；被前片构件遮挡的后片构件的风载荷计算，应考虑前片对后片的挡风折减作用，即用后片的迎风面积乘以挡风折减系数犫 $\\eta$ 来计算， $\\eta$ 值随图 $5 \\ \\mathrm { b }$ ）定义的结构迎风面的充实率 $\\varphi$ 和图5c）定义的间隔比 $a / b$ 的值选取，见表17。\n\n表 17 挡风折减系数 $\\eta$   \n\n\n\n\n\n#### b） $n$ 片构件的挡风折减\n\n对于 $n$ 片型式相同且彼此等间隔平行布置的结构或构件，在纵向风力作用下，应考虑前片结构对后犃片结构的重叠挡风折减作用，此时结构纵向的总迎风面积 $A$ 按式（14）计算：\n\n$$\nA = ( 1 + \\eta + \\eta ^ { 2 } + \\cdots + \\eta ^ { n - 1 } ) \\varphi A _ { 0 1 } = \\frac { 1 - \\eta ^ { n } } { 1 - \\eta } \\varphi A _ { 0 1 } ~ . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n……( 14 )\n\n式中：\n\n$A$ -结构纵向的总迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；$\\eta$ 挡风折减系数；$\\varphi$ 第一片结构的迎风面充实率；$A _ { 0 1 }$ — 第一片结构的外形轮廓面积，单位为平方米犃 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ）。\n\n当按式（14）算得的迎风面积 $A$ 和用式（11）或式（15）计算结构总风载荷时，因各片结构型式相同，犆只用其中一片结构的风力系数 $C$ 相乘即可。\n\n### 4．2．2．4 雪和冰载荷\n\n对于某些地区，应当考虑雪和冰载荷。也应考虑由于冰、雪积结引起受风面积的增大。\n\n### 4．2．2．5 温度变化引起的载荷\n\n一般情况不考虑温度载荷；但在某些地区，如果起重机在安装时与使用时温度差异很大，或者跨度较大的超静定结构（如跨度达 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 以上的双刚性支腿的门式起重机），则应当考虑因温度变化引起结构件膨胀或收缩受到约束所产生的载荷，本项载荷的计算可根据用户提供的有关资料进行。\n\n### 4．2．3 特殊载荷\n\n特殊载荷是指在起重机非正常工作时或不工作时的特殊情况下才发生的载荷，包括由起重机试验、受非工作状态风、缓冲器碰撞及起重机（或其一部分）发生倾翻、起重机意外停机、传动机构失效或起重机基础受到外部激励等引起的载荷。在防疲劳失效的计算中也不考虑这些载荷。犘\n\n#### 4．2．3．1 非工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { w } \\mathbb { I } }$\n\n非工作状态风载荷，是起重机在不工作时能承受的最大风力作用。非工作状态计算风压和与之相应的计算风速列于表18中。计算非工作状态风载荷时，要用表19所列的风压高度变化系数来计及受风部位离地高度的影响。将此风载荷与起重机相应的自重载荷进行组合，用于验算非工作状态下起重机零部件及金属结构的强度、起重机整机抗倾覆稳定性，并进行起重机的抗风防滑装置、锚定装置等的\n\n设计计算。\n\n起重机非工作状态风载荷按式（15）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { w \\ I I } } } = C K _ { \\mathrm { { h } } } \\rho _ { \\parallel } A\n$$\n\n……（15）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 起重机的非工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ -同式（11)；  \n$K _ { \\mathrm { h } }$ — 风压高度变化系数，见表19；  \n$\\phi _ { \\mathbb { I } }$ 非工作状态计算风压，见表18,单位为牛每二次方米 $\\mathrm { { ( N / m ^ { 2 } } }$ ）；$A$ 同式(11)。\n\n在计算非工作状态风载荷时，还应考虑从总起升质量 $m$ 中卸除了有效起升质量 $\\Delta m$ 后还悬吊着的吊具质量 $\\eta m$ 仍受到的非工作风力的作用，系数为 $\\eta ^ { = 1 - ( \\Delta m / m ) }$ 。\n\n表 18 非工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<<<HTBL|4cb5e4486134046bc68d388760edef2|END>>>\n\n\n表 19 风压高度变化系数 $\\pmb { K } _ { \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('63c68d33-dc9c-4123-bb7d-2e73cb32c514', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '8 沥青混合料面层（Part 4）', '8生产添加纤维的沥青混合料时，纤维必须在混合料中充分分散，拌和均匀。拌和机应配备同步添加投料装置，松散的絮状纤维可在喷入沥青的同时或稍后采用风送设备喷入拌和锅，拌和时间宜延长5S以上。\n\n### 8.7.9每天施工结束后，根据拌和楼打印的各料数量，进行总量控制；以各仓用量及各仓集料和矿粉筛分结果计算平均施工级配、油石比，与设计结果进行校核；以每天产量计算平均厚度，与设计厚度进行校核。\n\n### 8.7.10每台拌合楼应定期检查拌和楼热料仓集料组成情况，以2次/周为宜。\n\n  \n图8.7-1间歇式沥青拌和楼\n\n## 8.8沥青混合料的运输\n\n### 8.8.1运输车辆在每天开工前，要检验其完好情况，装料前应将车厢清洗干净。\n\n### 8.8.2采用数字显示插入式热电偶温度计检测沥青混合料的出厂温度和运到现场温度，插入深度要大于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。在运料卡车侧面中部设专用检测孔，孔口距车厢底面约 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 。测试方法应符合《公路路基路面现场测试规程》T0981的规定。\n\n### 8.8.3拌和机向运料车放料时，料车应“前、后、中”移动，分几堆装料。\n\n### 8.8.4沥青混合料运输车的运量应较拌和能力和摊铺速度有所富余，摊铺机前方应有不少于5辆运料车等候卸料。\n\n### 8.8.5运料车应采用厚篷布覆盖严密，卸料过程中继续覆盖直到卸料结束取走篷布，以资保温或避免污染环境。\n\n### 8.8.6连续摊铺过程中，运料车在摊铺机前 $1 0 { - } 3 0 \\mathrm { c m }$ 处停住，运料车不得撞击摊铺机。卸料过程中运料车应挂空档，靠摊铺机推动前进。\n\n## 8.9沥青混合料的摊铺\n\n### 8.9.1选用双机梯队作业摊铺，双机摊铺时两台摊铺机必须为同一机型，新旧程度相同，以保证厚度一致，平整度好。摊铺机作业方向应与路面车辆行驶方向一致。摊铺机的摊铺速度应根据拌和机的产量、施工机械配套情况及摊铺厚度、摊铺宽度，按 $( 2 { \\sim } 3 ) \\ \\mathrm { m / m i n }$ 予以调整选择，做到缓慢、均匀、不间断地摊铺。做到每天收工停机一次（见图8.9-1)。\n\n### 8.9.2 混合料未压实前，施工人员不得进入踩踏。一般不得人工整修，只有在特殊情况下（如局部离析)，才可在现场主管人员指导下人工找补或更换混合料，缺陷较严重时应予铲除，并调整摊铺机或改进摊铺工艺。\n\n### 8.9.3下面层摊铺厚度采用钢丝引导的控制高程方式。钢丝为扭绕式，直径不小于 $6 \\mathrm { m m }$ ，钢丝拉力大于 $8 0 0 \\mathrm { N }$ ，每 $5 \\mathrm { m }$ 设一钢丝支架。采用两台摊铺机实施摊铺施工，靠中央分隔带侧摊铺机在前，左侧架设钢丝，摊铺机上安装横坡仪控制摊铺层横坡；后面摊铺机右侧架设钢丝，左侧在摊铺好的层面上走“雪撬”。中面层和上面层应采用非接触式平衡梁控制摊铺厚度，两台摊铺机摊铺层的纵向接缝，应采用斜接缝，避免出现缝痕。两台摊铺机前后距离不应超过 $\\mathrm { l } 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 8.9.4摊铺机应调整到最佳工作状态。摊铺前熨平板应预热至规定温度。熨平板必须拼接紧密，不应存有缝隙。熨平板和夯锤振级应适中，铺面达到最终压实的 $8 5 \\%$ ，并不将集料击碎。调好螺旋布料器两端的自动料位器，并使料门开度、链板送料器的速度和螺旋布料器的转速相匹配。螺旋布料器内混合料表面以略高于螺旋布料器2/3高度为度，熨平板挡板前混合料的高度应在全宽范围内保持一致，避免摊铺层出现离析现象。\n\n### 8.9.5 随时检测松铺厚度是否符合规定，发现异常应立即调整。\n\n### 8.9.6摊铺面层混合料前应将中央分隔带路缘石设置好，路肩侧可设置钢模板。近中央分隔带路缘石处应适量多摊些混合料，加强路缘石边缘处沥青混合料的压实。\n\n### 8.9.7摊铺时尽量缩短料车更换的间隔时间，保证摊铺机料斗在此期间内不尽量避免摊铺机料斗在摊铺过程中拢料。\n\n### 8.9.8 摊铺遇雨时，立即停止施工，并清除未压实及成型的混合料。料车上淋的混合料应废弃，不得摊铺。\n\n  \n图8.9-1摊铺机梯队作业\n\n## 8.10沥青混合料的压实\n\n### 8.10.1沥青混合料的压实应尽可能采用重型压路机，并选择合理的压路机组合方式及碾压步骤。初压应在混合料不产生推移、开裂等情况下尽量在较高温度下进行。初压严禁使用轮胎压路机：ATB、AC 和 Superpave 型混合料复压采用轮胎压路机，SMA、OGFC 不应采用轮胎压路机碾压；终压采用钢轮压路机（见图8.10-1)。\n\n### 8.10.2压路机应以缓慢而均匀的速度碾压，压路机的适宜碾压速度随初压、复压、终压及压路机的类型而别，应符合表8.10-1、表8.10-2的要求。\n\n表8.10-1ATB、AC和 Superpave型混合料碾压速度  \n\n\n\n\n\n表8.10-2SMA-13S、OGFC混合料碾压速度  \n\n\n\n\n\n  \n图8.10-1压路机联合作业\n\n### 8.10.3为避免碾压时混合料推挤产生拥包，碾压时应将驱动轮朝向摊铺机；碾压路线及方向不应突然改变；压路机起动、停止必须减速缓行，不得刹车制动。压路机折回应呈阶梯状，不应处在同一横断面上。\n\n### 8.10.4路面的碾压温度、碾压方式、碾压程序和碾压遍数由试铺确定，并依据施工气温变化进行必要调整。\n8.10.5在当天碾压的沥青层面上，不得停放压路机或其它车辆，并防止矿料、油料和杂物散落在沥青面层上。\n\n8.10.6初压、复压、终压段落应设置明显标志。对松铺厚度、碾压工艺应设专岗管理和检查，做到不漏压、不超压。桥面沥青铺装层的压实功不应减少，以保证压实度。\n\n8.10.7SMA路面宜采用钢轮振动压路机或钢轮压路机碾压。振动压路机应遵循“紧跟、慢压、高频、低');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('63cb4f79-d00e-4be9-9323-e0cc99cbdfed', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第十五章承揽合同', '第十五章承揽合同');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('63cc49e7-dd29-4bec-914c-9cc24f1affc8', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第二章 事故报告', '第二章 事故报告第九条 事故发生后，事故现场有关人员应当立即向本单位负责人报告；单位负责人接到报告后，应当于1小时内向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。情况紧急时，事故现场有关人员可以直接向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。\n\n第十条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，应当依照下列规定上报事故情况，并通知公安机关、劳动保障行政部门、工会和人民检察院：\n\n（一）特别重大事故、重大事故逐级上报至国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（二）较大事故逐级上报至省、自治区、直辖市人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（三）一般事故上报至设区的市级人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门依照前款规定上报事故情况，应当同时报告本级人民政府。国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门以及省级人民政府接到发生特别重大事故、重大事故的报告后，应当立即报告国务院。\n\n必要时，安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门可以越级上报事故情况。\n\n第十一条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门逐级上报事故情况，每级上报的时间不得超过 2 小时。\n\n第十二条 报告事故应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；（二）事故发生的时间、地点以及事故现场情况；（三）事故的简要经过；（四）事故已经造成或者可能造成的伤亡人数（包括下落不明的人数）和初步估计的直接经济损失；（五）已经采取的措施；（六）其他应当报告的情况。\n\n第十三条 事故报告后出现新情况的，应当及时补报。\n\n自事故发生之日起 30 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。\n\n第十四条 事故发生单位负责人接到事故报告后，应当立即启动事故相应应急预案，或者采取有效措施，组织抢救，防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失。\n\n第十五条 事故发生地有关地方人民政府、安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，其负责人应当立即赶赴事故现场，组织事故救援。\n\n第十六条 事故发生后，有关单位和人员应当妥善保护事故现场以及相关证据，任何单位和个人不得破坏事故现场、毁灭相关证据。\n\n因抢救人员、防止事故扩大以及疏通交通等原因，需要移动事故现场物件的，应当做出标志，绘制现场简图并做出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证。\n\n第十七条 事故发生地公安机关根据事故的情况，对涉嫌犯罪的，应当依法立案侦查，采取强制措施和侦查措施。犯罪嫌疑人逃匿的，公安机关应当迅速追捕归案。\n\n第十八条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当建立值班制度，并向社会公布值班电话，受理事故报告和举报。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('63e2c012-a9c7-4396-b762-335319154385', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 1）', '9．7 安全防护装置的设置要求## 9．7．1 总则\n\n安全防护装置是防止起重机械事故的必要措施。包括限制运动行程和工作位置的装置、防起重机超载的装置、防起重机倾翻和滑移的装置、联锁保护装置等，应根据起重机的用途和工作要求设置。\n\n## 9．7．2 限制运动行程和工作位置的安全装置\n\n### 9．7．2．1 起升高度限位器\n\n起升机构均应装设起升高度限位器。当取物装置上升到设计规定的上极限位置时，应能自动切断起升动力源。在此极限位置的上方，还应留有足够的空余高度，以适应上升制动行程的要求。在特殊情况下，还可装设防止越程冲顶的第二级起升高度限位器。\n\n需要时，还应设下降深度限位器；当取物装置下降到设计规定的下极限位置时，应能自动切断下降动力源。\n\n电动机作上述运动方向的电源切断后，仍需保留作相反方向运动的电源。\n\n用内燃机驱动，中间无电气、液压、气压等连接环节而直接进行机械连接的起升机构，可以配备灯光或声响报警装置，以替代限位开关。\n\n### 9．7．2．2 运行行程限位器\n\n起重机和起重小车（悬挂型电动葫芦运行小车除外），应在每个运行方向装设运行行程限位器，在达到设计规定的极限位置时自动切断前进方向的动力源。在运行速度较高（如大于 $1 0 0 \\ \\mathrm { m / m i n } )$ ），或停车定位要求较严的情况下，宜根据需要装设两级运行行程限位器，第一级发出减速信号并按规定要求减速，第二级应能自动断电并停车。\n\n如果在正常作业时起重机经常到达运行的极限位置，司机室的最大减速度不应超过 $2 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。\n\n### 9．7．2．3 幅度限位器\n\n#### 9．7．2．3．1 对动力驱动的动臂变幅的起重机（液压变幅除外），应在臂架俯仰行程的极限位置处设臂架低位置和高位置的幅度限位器。\n\n#### 9．7．2．3．2 对采用移动小车变幅的塔式起重机，应装设幅度限位装置以防止可移动的起重小车快速达到其最大幅度或最小幅度处。最大变幅速度超过 $4 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$ 的起重机，在小车向外运行且当起重力矩达到额定值的 $80 \\%$ 时，应自动转换为低速运行。\n\n### 9．7．2．4 幅度指示器\n\n具有变幅机构的起重机，应装设幅度指示器（或臂架仰角指示器）。\n\n### 9．7．2．5 防止臂架向后倾翻的装置\n\n具有臂架俯仰变幅机构的起重机，应装设防止臂架后倾装置（例如一个带缓冲的机械式的止挡杆），以保证当变幅机构的行程开关失灵时，能阻止臂架向后倾翻。\n\n### 9．7．2．6 回转限位\n\n不设回转集电滑环或需要限制回转范围时，回转机构应装设回转角度限位器。\n\n### 9．7．2．7 回转锁定装置\n\n需要时，流动式起重机及其他回转起重机或起重机的回转部分应装设回转锁定装置。\n\n### 9．7．2．8 支腿回缩锁定装置\n\n工作时利用支腿支承作业的流动式起重机，支腿伸出定位应由液压系统实现；且应装设支腿回缩锁定装置，使支腿在缩回后，能可靠地锁定。\n\n### 9．7．2．9 防碰撞装置\n\n当两台或两台以上的起重机或起重小车运行在同一轨道上时，应装设防碰撞装置。在发生碰撞的任何情况下，司机室内的减速度不应超过 $5 ~ \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n### 9．7．2．10 缓冲器及端部止挡\n\n在轨道上运行的起重机的运行机构、起重小车的运行机构及起重机的变幅机构等均应装设缓冲器或缓冲装置。缓冲器或缓冲装置可以安装在起重机上或轨道端部止挡装置上。\n\n轨道端部止挡装置应牢固可靠，防止起重机脱轨。\n\n螺杆和齿条等变幅驱动机构，应在变幅齿条和变幅螺杆的末端装设端部止挡防脱装置，以防止臂架在低位置发生坠落。\n\n### 9．7．2．11 偏斜指示器或限制器\n\n跨度大于 $4 0 ~ \\mathrm { m }$ 的门式起重机和装卸桥应装设偏斜指示器或限制器。当两侧支腿运行不同步而发生偏斜时，能向司机指示出偏斜情况，在达到设计规定值时，还应使运行偏斜得到调整和纠正。\n\n### 9．7．2．12 水平仪\n\n利用支腿支承或履带支承进行作业的起重机，应在下车架或底座上装设水平仪，用来检查起重机底座的倾斜程度。\n\n## 9．7．3 防超载的安全装置\n\n### 9．7．3．1 起重量限制器\n\n工作中有超载可能的起升机构，应装设起重量限制器。\n\n当实际起重量超过 $9 5 \\%$ 额定起重量时，起重量限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量在 $1 0 0 \\% \\sim 1 1 0 \\%$ 的额定起重量之间时，起重量限制器起作用，此时应自动切断起升动力源，但应允许物品作下降运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或非平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重量限制器。\n\n### 9．7．3．2 起重力矩限制器\n\n额定起重量随工作幅度变化的起重机，应装设起重力矩限制器。\n\n当实际起重量超过实际幅度所对应的起重量的额定值的 $9 5 \\%$ 时，起重力矩限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量大于实际幅度所对应的额定值但小于 $110 \\%$ 的额定值时，起重力矩限制器起作用，此时应自动切断不安全方向（上升、幅度增大、臂架外伸或这些动作的组合）的动力源，但应允许机构作安全方向的运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('63fe0d2e-af4d-494d-bf88-803d8d97fba3', '123《碳素结构钢》（GB-T700-2006）.md', '附录A', '附录A小尺寸冲击试样的冲击吸收功值\n\n  \n图A.1 宽度 $5 \\ \\mathrm { m m } \\sim 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 试样的最小冲击吸收功值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('641d8a2f-3aad-44d2-aca4-3d9cc96f3251', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.8 高强度螺栓连接副与摩擦面处理', '8.8 高强度螺栓连接副与摩擦面处理8.8.1 公路钢结构桥梁所用的高强度螺栓连接副可选用大六角形和扭剪型两类，并应在专业螺栓厂制造，其规格、质量应符合现行《钢结构用高强度大六角头螺栓》（GB/T1228）、《钢结构用高强度大六角螺母》（GB/T1229)、《钢结构用高强度垫圈》（GB/T1230）、《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》（GB/T1231）及《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》（GB/T3632）的规定。高强度螺栓、螺母、垫圈的表面宜进行表面防锈处理；垫圈两面应平直，不得翘曲，其维氏硬度HV30 应为 $3 2 9 \\sim 4 3 6$ （ $\\mathrm { H R C } 3 5 { \\sim } 4 5 $ ）。\n\n### 条文说明：\n\n高强度螺栓连接副的制造精度要求高，使用数量较大，故需要在专业螺栓厂制造。高强度螺栓、螺母和垫圈在工地拼装使用后，其孔内部分难于涂装防护，因此需要进行防锈处理。\n\n8.8.2 高强度螺栓连接副应由制造厂按批配套供货，并应提供出厂质量保证书。运输或搬运时应轻装轻卸，防止损伤螺纹。进场后除应检查出厂质量保证书外，尚应从每批螺栓中抽取 8 副进行检验，检验试验方法和结果应符合现行《钢结构用高强\n\n度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》（GB/T1231）或《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》（GB/T3632）的规定，合格者方可使用。\n\n8.8.3 摩擦面处理应符合下列规定：\n\n1 在工地以高强度螺栓栓接的构件和梁段板面（摩擦面）应进行处理，处理后抗滑移系数值应符合设计规定；设计未规定时，抗滑移系数出厂时应不小于 0.55，工地安装前的复验值应不小于0.45。\n\n2 抗滑移系数试验用的试件应按制造批每批制作6组，其中3组用于出厂试验，3 组用于工地复验。抗滑移系数试件应与构件同材质、同工艺、同批制造，并应在同条件下运输、存放且试件的摩擦面不得损伤。抗滑移系数的试验应符合本规范附录 J 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('642368f1-58e1-4765-8e98-5a02f728c282', '129《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB-T29639-2020）.md', '9 附件', '9 附件## 9.1 生产经营单位概况\n\n简要描述本单位地址、从业人数、隶属关系、主要原材料、主要产品、产量，以及重点岗位、重点区域、周边重大危险源、重要设施、目标、场所和周边布局情况。\n\n## 9.2 风险评估的结果\n\n简述本单位风险评估的结果。\n\n## 9.3 预案体系与衔接\n\n简述本单位应急预案体系构成和分级情况，明确与地方政府及其有关部门、其他相关单位应急预案的衔接关系（可用图示）。\n\n## 9.4 应急物资装备的名录或清单\n\n列出应急预案涉及的主要物资和装备名称、型号、性能、数量、存放地点、运输和使用条件、管理责任人和联系电话等。\n\n## 9.5 有关应急部门、机构或人员的联系方式\n\n列出应急工作中需要联系的部门、机构或人员及其多种联系方式。\n\n## 9.6 格式化文本\n\n列出信息接报、预案启动、信息发布等格式化文本。\n\n## 9.7 关键的路线、标识和图纸\n\n包括但不限于：\n\na）警报系统分布及覆盖范围；\n\nb）重要防护目标、风险清单及分布图；\n\nc）应急指挥部（现场指挥部）位置及救援队伍行动路线；\n\nd)疏散路线、集结点、警戒范围、重要地点的标识；\n\ne）相关平面布置、应急资源分布的图纸；\n\nf)生产经营单位的地理位置图、周边关系图、附近');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('642eec7a-3d17-4758-9d51-886473f82f32', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱圈承受的压力较墩台及基础、挡土墙大，故设计要求拱石材料和砌筑砂浆的强度等级较高，因而对拱石的施工要求亦相应较高。无论采用何种规格的石材，其层面需尽量与拱轴线垂直，以免产生切向分力，粗料石拱石要求做成楔形，就是这个原因。拱石的形状要求如图19-1所示，图中t1为厚度较小的一端。\n\n![](images/29db202a6c59340257eac5549f20225a5500df9959dca0ff2dd3d75bf79255e6.jpg)  \n图19-1 拱石\n\n## 19.10.3 拱圈的砌筑施工应符合下列规定：\n\n### 1 拱圈及拱上结构施工时均应按设计要求留置施工预拱度。\n\n### 2 砌筑施工前，应先详细检查拱架和模板，符合要求后方可开始砌筑。\n\n### 3 拱圈的辐射缝应垂直于拱轴线，辐射缝两侧相邻两行拱石的砌缝应互相错开，错开距离应不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。同一行内上下层砌缝可不错开。\n\n### 4 浆砌粗料石和混凝土预制块拱圈的砌缝宽度应为 $1 0 { \\sim } 2 0 \\mathrm { m m }$ ；块石拱圈的砌缝宽度应不大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ；采用小石子混凝土砌块石时，应不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('642f66f8-70c6-46fb-a1bb-0e098cf893de', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百一十九条承租人未按照约定的方法或者租赁物的性质使用租赁物', '第二百一十九条承租人未按照约定的方法或者租赁物的性质使用租赁物，致使租赁物受到损失的，出租人可以解除合同并要求赔偿损失。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6436be5b-a1f6-489c-8735-973bafa807f1', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.13 有限空间作业6.13 有限空间作业（Part 1）', '6.13 有限空间作业6.13 有限空间作业## 6.13.1 有限空间作业应严格遵守“先通风、再检测、后作业、作业时持续通风监测”的原则。 未经通风6.13.1 有限空间作业应严格遵守“先通风、再检测、后作业、作业时持续通风监测”的原则。未经通风和检测合格,任何人员不应进入有限空间作业。 作业中断超过和检测合格，任何人员不应进入有限空间作业。作业中断超过 $3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 后,应重新通风、检测合格后方可后，应重新通风、检测合格后方可再次进入。再次进入。\n\n## 6.13.2 有限空间作业采取通风措施时,不应采用纯氧通风换气。 采用机械通风时,吸风口应放置在6.13.2 有限空间作业采取通风措施时，不应采用纯氧通风换气。采用机械通风时，吸风口应放置在底部;当存在和空气一样重或比空气轻的有害物质时,还应在顶部增设吸风口。底部；当存在和空气一样重或比空气轻的有害物质时，还应在顶部增设吸风口。\n\n## 6.13.3 有限空间作业首次检测的时间不应早于作业开始前6.13.3 有限空间作业首次检测的时间不应早于作业开始前3 $3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 。 检测指标包括氧浓度、易燃易爆检测指标包括氧浓度、易燃易爆物质 可燃性气体 爆炸性粉尘 浓度 有毒有害气体浓度 检测结果不超过附录 中表 规定的限物质(可燃性气体、爆炸性粉尘)浓度、有毒有害气体浓度。检测结果不超过附录B中表B.1规定的限值时,方可进入有限空间作业。值时，方可进入有限空间作业。\n\n## 6.13.4 有限空间作业场外应设置警戒区及安全标志,并应由专人监护,非作业人员不应进入。6.13.4 有限空间作业场外应设置警戒区及安全标志，并应由专人监护，非作业人员不应进入。\n\n## 6.13.5 有限空间作业过程中,每个作业面应至少配置 1 台气体检测报警仪,其技术指标应符合6.13.5 有限空间作业过程中，每个作业面应至少配置1台气体检测报警仪，其技术指标应符合GB 12358 的要求。 应对作业场所中的危险有害因素进行每小时 1 次检测或者连续监测。 发现作业人GB 12358的要求。应对作业场所中的危险有害因素进行每小时1次检测或者连续监测。发现作业人员身体不适、通风设备停止运转、有限空间内氧含量浓度低于员身体不适、通风设备停止运转、有限空间内氧含量浓度 $1 9 . 5 \\%$ ,或者有毒有害气体浓度接近标准5或者有毒有害气体浓度接近标准限值时 应立即停止有限空间作业 清点作业人员 撤离作业现场限值时，应立即停止有限空间作业，清点作业人员，撤离作业现场。\n\n## 6.13.6 有限空间作业过程中 应将有限空间内具有转动部分的机器设备或转动装置的电源切断 若6.13.6 有限空间作业过程中，应将有限空间内具有转动部分的机器设备或转动装置的电源切断。若设备的动力源不能控制,应将转动部件与其他机器联动设备断开。设备的动力源不能控制，应将转动部件与其他机器联动设备断开。\n\n## 6.13.7 有限空间照明电压应小于等于24 V,在潮湿容器、导电良好、金属空间内照明电压应小于等于6.13.7 有限空间照明电压应小于等于24V,在潮湿容器、导电良好、金属空间内照明电压应小于等于不应使用明火照明 使用超过安全电压的手持电动工具作业或进行电焊作业时 应配备漏电保12V,不应使用明火照明。使用超过安全电压的手持电动工具作业或进行电焊作业时，应配备漏电保护器。护器。\n\n## 6.13.8 有限空间电焊与气割作业的技术要求如下:6.13.8 有限空间电焊与气割作业的技术要求如下：\n\na) a) 气瓶及焊接电源置于有限空间外瓶及焊接电源置于有限空间外；  \nb) b) 清除、隔离内部易燃物;除、隔离内部易燃物；  \nc) c) 作业人员与焊件之间保持绝缘,作业点地面上铺垫绝缘材料;业人员与焊件之间保持绝缘，作业点地面上铺垫绝缘材料；  \nd)d) 采取通风和排除烟尘的措施。取通风和排除烟尘的措施。\n\n## 6.13.9 有限空间涂装作业的技术要求如下:6.13.9 有限空间涂装作业的技术要求如下：\n\na) a) 应采用符合 GB 3836.1 规定的防爆风机、烘烤灯及其他电气设施设备;应采用符合GB 3836.1规定的防爆风机、烘烤灯及其他电气设施设备；  \nb) b) 不应与明火和产生火花的作业同时进行;不应与明火和产生火花的作业同时进行；  \nc) c) 作业完毕后,应继续通风业完毕后，应继续通风2 $^ { 2 4 \\mathrm { ~ h ~ } }$ ;剩余的涂料、溶剂等物,应全部清理出有限空间,存放到指定的余的涂料、溶剂等物，应全部清理出有限空间，存放到指定的安全地点。安全地点。\n\n## 6.13.10 有限空间作业完成后 应将全部作业设备和工具带离有限空间 并应清点人员及设备数量6.13.10 有限空间作业完成后，应将全部作业设备和工具带离有限空间，并应清点人员及设备数量，确保有限空间内无人员和设备遗留后,关闭出入口。确保有限空间内无人员和设备遗留后，关闭出入口。\n\n## 6.13.11 有限空间作业发生事故后 现场有关人员应立即报警 不应盲目施救 每位救援者应配备6.13.11 有限空间作业发生事故后，现场有关人员应立即报警，不应盲目施救。每位救援者应配备1套全面罩正压式空气呼吸器或长管面具等隔离式呼吸保护器具 且应有不少于 人在有限空间外部负套全面罩正压式空气呼吸器或长管面具等隔离式呼吸保护器具，且应有不少于1人在有限空间外部负责看护、联络。责看护、联络。\n\n## 6.13.12 有限空间作业应在有限空间外警戒区内配备应急救援装备,包括全面罩正压式空气呼吸器6.13.12 有限空间作业应在有限空间外警戒区内配备应急救援装备，包括全面罩正压式空气呼吸器或长管面具等隔离式呼吸保护器具 应急通信报警器材 现场快速检测设备 大功率强制通风设备 应急或长管面具等隔离式呼吸保护器具、应急通信报警器材、现场快速检测');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6438bbce-4ad4-483c-ab52-f52d0c818ff0', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '五、事故预防措施', '五、事故预防措施1.露天门吊常有被暴风吹倒的事故发生。特别是在沿海的暴风特大，应设置可靠的防风装置．包括夹轨器、铁鞋和锚定装置。其中夹轨器建议采用自动锁紧式夹轨器。\n\n2.采用重物挂在吊钩上来固定起重机以防止被风吹跑的办法，对特大风暴不会起多大作用，重要内是停放在有锚定装置的地方锚固牢靠。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6442fb93-4880-4f9a-a9e5-f5bc19f952ac', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：涵洞两侧回填土的施工方法和压实度直接影响着涵洞的施工质量、承载能力、使用寿命以及行车的平稳和舒适性。如果使用大型机械施工，靠近涵台进行强力振动和挤压，这样将对涵台产生较大的土压力，甚至导致涵台被破坏，若是拱涵还有可能引起拱圈开裂。因此涵洞两侧回填土时，需要从涵洞两侧同时对称、均衡地水平分层碾压施工，同时需要根据施工现场的具体情况采用人工配合小型机械夯填，使回填土达到设计要求的密实度。\n\n### 24.1.4 涵洞进出水口的沟床应整理顺直，与上下游导流、排水设施的连接应圆顺、稳固，并应保证流水顺畅。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6443e959-7cae-449b-99aa-995e4de5e008', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.4.4 脉动风荷载的共振分量因子可按下列公式计算', '8.4.4 脉动风荷载的共振分量因子可按下列公式计算:$$\nR = \\sqrt { \\frac { \\pi } { 6 \\zeta _ { 1 } } \\frac { x _ { 1 } ^ { 2 } } { ( 1 + x _ { 1 } ^ { 2 } ) ^ { 4 / 3 } } }\n$$\n\n$$\nx _ { 1 } = \\frac { 3 0 f _ { 1 } } { \\sqrt { k _ { \\mathrm { w } } w _ { 0 } } } , x _ { 1 } > 5\n$$\n\n式中 $f _ { 1 }$ 一 结构第 阶自振频率 $\\mathbf { H } \\mathbf { z } )$ ;\n\n$k _ { \\mathrm { w } }$ 地面粗糙度修正系数，对 类、 类、 类和类地面粗糙度分别取1. 28 、1. O. 54 0.26;  \n$\\zeta _ { 1 }$ 结构阻尼比，对钢结构可取 0.01 ，对有填充墙的钢结构房屋可取 0.02 ，对钢筋混凝土及砌体weboos.c结构可取 0.05，对其他结构可根据工程经验确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('645e0a63-ec85-445b-8c1d-0bb4b5e64b54', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '2原材料质量控制（Part 1）', '2原材料质量控制## 2.1水泥\n\n### 2.1.1在混凝土工程中，根据设计、施工要求以及工程所处环境合理选用水泥是十分重要的。硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥胶砂强度较高并掺加混合材较少，适合配制高强度混凝土，可掺用较多的矿物掺合料来改善高强混凝土的施工性能；由于掺加混合材较少，有利于配制抗冻混凝土。有预防混凝土碱-骨料反应要求的混凝土工程，采用碱含量不大于 $0 . 6 \\%$ 的低碱水泥是基本要求。采用低水化热的水泥，有利于限制大体积混凝土由温度应力引起的裂缝。\n\n### 2.1.2水泥质量主要控制项目为混凝土工程全过程中质量检验的主要项目。细度为选择性指标，没有列入主要控制项目，但水泥出厂检验报告中有细度检验内容；三氧化硫、烧失量和不溶物等化学项目可在选择水泥时检验，工程质量控制可以出厂检验为依据。\n\n### 2.1.3新型干法窑生产的水泥的质量稳定性较好；现行国家标准《通用硅酸盐水泥》GB175已经规定检验报告内容应包括混合材品种和掺加量，落实这一规定对混凝土质量控制很重要；当前建设工程对水泥的需求量很大，存在水泥出厂运到工程现场时温度过高的情况，水泥温度过高时拌制混凝土对混凝土性能不利，应予以控制。\n\n## 2.2粗骨料\n\n### 2.2.1现行行业标准《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》JGJ52的内容不仅包括骨料一般质量及检验方法，还包括了不同混凝土强度等级和耐久性条件下对骨料的要求。\n\n### 2.2.2粗骨料中有害物质含量没有列入主要控制项目，实际工程中一般在选择料场时根据情况需要才进行检验。\n\n### 2.2.3连续级配粗骨料堆积相对紧密，空隙率比较小，有利于节约其他原材料，而其他原材料一般比粗骨料价格高，也有利于改善混凝土性能。混凝土中粗骨料最大公称粒径应考虑到结构或构件的截面尺寸以及钢筋间距，粗骨料最大公称粒径太大不利于混凝土浇筑成型；对于大体积混凝土，粗骨料最大公称粒径太小则限制混凝土变形作用较小。对于有抗渗、抗冻、抗腐蚀、耐磨或其他特殊要求的混凝土，坚固性检验是保证粗骨料性能稳定的重要方法。高强混凝土对粗骨料要求较高，如果粗骨料粒径太大或（和）针片状颗粒含量较多，不利于混凝土中骨料合理堆积和应力合理分布，直接影响混凝土强度；骨料含泥（包括泥块）较多将明显影响高强混凝土强度；工程实践表明，用于高强混凝土的岩石的抗压强度比混凝土设计强度高 $30 \\%$ 是可行的。对于有预防混凝土碱-骨料反应要求的混凝土工程，避免采用有碱活性的粗骨料是首选方案。\n\n## 2.3细骨料\n\n### 2.3.1当采用海砂作为混凝土细骨料时，质量控制应执行现行行业标准《海砂混凝土应用技术规范》JGJ206 的规定，该规范规定了用于混凝土的海砂的质量标准。除此之外，一般细骨料应执行现行行业标准《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》JGJ 52的规定。\n2.3.2我国长期持续大规模建设，河砂资源日益枯竭，人工砂取代河砂用作混凝土细骨料是大势所趋。我国人工砂质量问题主要是石粉含量高、颗粒级配差和细度模数偏大，采用高水平的制砂设备可以解决这些问题，虽然设备投入大，但可以节约大量胶凝材料并提高混凝土性能，总体核算，十分经济。人工砂与碎石往往处于同一石料场，通常在选择料场时根据情况需要才检验氯离子含量和有害物质含量。\n\n2.3.3对于混凝土，尤其是对于有特殊性能要求的混凝土，如有抗渗、抗冻要求的混凝土和高强混凝土等，含泥 (包括泥块)较多都对混凝土性能有不利的影响。\n\n当采用海砂作为混凝土细骨料时，首要是须采用专用设备对海砂进行淡水淘洗并使之符合现行行业标准《海砂混凝土应用技术规范》JGJ206 的要求。海砂的氯离子含量控制比河砂严格得多，河砂指标为 $0 . 0 6 \\%$ 。现行行业标准《海砂混凝土应用技术规范》JGJ206 对贝壳含量的控制指标（见本标准表2.3.3-1)比现行行业标准《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》JGJ52略宽，是经多年试验进行修正的。\n\n对于人工砂中的石粉含量，根据我国人工砂生产现状和混凝土质量控制要求，本标准表2.3.3-2中的控制指标是比较合理的，既比较适合混凝土性能的要求，又可促进人工砂生产水平的提高，因为目前我国许多地区人工砂的石粉含量大于 $10 \\%$ ，质量水平较差。 $M B$ 为人工砂中亚甲蓝测定值，测试方法应符合现行行业标准《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》JGJ52的规定。\n\n我国部分地区有特细砂资源，如重庆地区的特细河砂和云南的特细山砂等，目前特细砂与人工砂混合使用效果较好，但如果单独采用作为细骨料配制结构混凝土，混凝土收缩趋势较大，工程质量控制难度较大。\n\n对于有预防混凝土碱-骨料反应要求的混凝土工程，避免采用有碱活性的细骨料是首选方案。\n\n## 2.4矿物掺合料\n\n### 2.4.1粉煤灰、粒化高炉矿渣粉、硅灰、钢渣粉、磷渣粉等矿物掺合料为活性粉体材料，掺入混凝土中能改善混凝土性能和降低成本，这些矿物掺合料列入国家标准或行业标准，在本条列出的标准中包括了对这些矿物掺合料的质量规定。\n\n### 2.4.2列入的矿物掺合料的主要控制项目是在混凝土工程中质量检验的主要项目，目前在实际工程中实行情况逐步规范。其他项目可在选择矿物掺合料时检验,工程质量控制可以出厂检验为依据。\n\n### 2.4.3硅酸盐水泥和普通硅酸盐水泥中混合材掺量相对较少，有利于掺加矿物掺合料，其他通用硅酸盐水泥中混合材掺量较多，再掺加矿物掺合料易于过量。矿物掺合料品种多，质量差异比较大，掺量范围较宽，用于混凝土时只有经过试验验证，才能实施混凝土质量的控制。采用适宜质量等级的矿物掺合料，有利于控制对性能有特殊要求的混凝土质量。\n\n## 2.5外加剂\n\n### 2.5.1国家现行标准《混凝土外加剂》GB8076、《混凝土防冻剂》JC475和《混凝土膨胀剂》GB23439是我国关于外加剂产品的几本主要标准。\n\n### 2.5.2列入的外加剂的主要控制项目是在混凝土工程中质量检验的主要项目，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6460f6a0-f15f-4ef1-8d04-772574940055', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 5）', 'olspan=1>0.30</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>支座与钢板接触</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>聚四氟乙烯板与不锈钢板接触</td><td rowspan=1 colspan=1>0.06（加5201硅脂润滑后；温度低于-25℃时为0.078）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.12（不加5201硅脂润滑时；温度低于-25℃时为0.156）</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>盆式支座</td><td rowspan=1 colspan=1>加5201硅脂润滑后，常温型活动支座摩擦系数不大于0.03（支座适用温度为-25~+60℃）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>加5201硅脂润滑后，耐寒型活动支座摩擦系数不大于0.06（支座适用温度为-40~+60℃）</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>球型支座</td><td rowspan=1 colspan=1>加5201硅脂润滑后，，活动支座摩擦系数不大于0.03（支座适用温度为-25+60℃时）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>加5201硅脂润滑后，活动支座摩擦系数不大于0.05（支座适用温度为-40~+60℃时）</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('64690bdd-8f70-41ab-9d50-43fea20fb446', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 3）', '；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连的不等边角钢为： $0 . 5 + 0 . 0 0 2 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nc） 长边相连的不等边角钢为0．70。\n\n对中间无联系的单角钢构件，单角钢构件长细比λ $\\lambda$ 应按最小回转半径计算。当 $\\lambda < 2 0$ 时，取$\\lambda = 2 0$ ；对中间有联系的单角钢构件， $\\lambda$ 应按平行于角钢联系边的形心轴计算。\n\n#### 5．6．1．3 格构式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．3．1 整体稳定性仍按式（46）计算，但要用假想换算长细比犙犙 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 选取轴压稳定系数 $\\varphi$ 。\n\n##### 5．6．1．3．2 腹杆内力由构件横截面的剪力 $Q$ 确定， $Q$ 按式（47）计算：\n\n$Q { = } \\frac { A [ \\sigma ] } { 8 5 } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ 或 $Q { = } \\frac { N } { 8 5 \\varphi } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ …（47）\n\n式中：\n\n$Q$ -格构式构件横截面的剪力，单位为牛顿(N);$A$ 同式（43)；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22；$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（45）；N- -同式（46)；$\\varphi$ -同式（46）。\n\n表29 轴心受压构件的截面类别   \n\n\n\n\n\n### 5．6．2 受弯构件的整体稳定性\n\n\n受弯构件的整体稳定性，是指其抗侧向整体弯扭屈曲的稳定性。\n\n#### 5．6．2．1 凡符合下列情况之一的受弯构件，不必验算其整体稳定性：\n\na） 有刚性较强的走台和铺板与受弯构件的受压翼缘牢固相连，能阻止受压翼缘侧向位移时；犺 犫 犺犫  \nb） 箱形截面受弯构件的截面高度 $h$ 与两腹板外侧之间的翼缘板宽度 $b$ 的比值 $h / b { \\leqslant } 3$ ，或构件截面足以保证其侧向刚性（如为空间桁架）时；  \nc） 两端简支且端部支承不能扭转的等截面轧制 H型钢或焊接工字形截面的受弯构件，其受压翼犾 犫缘的侧向支承间距 （无侧向支承点者，则为构件的跨距）与其受压翼缘的宽度 $b$ 之比满足以下条件：\n\n1） 无侧向支承且载荷作用在受压翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 3 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n2） 无侧向支承且载荷作用在受拉翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 2 0 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n3） 跨中受压翼缘有侧向支承时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 6 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } } \\ ,$ 。\n\n#### 5．6．2．2 不符合5．6．2．1情况的受弯构件的整体稳定性按以下方法计算：\n\na） 在最大刚度平面内受弯的构件，按式（48）计算：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（48）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } }$ — 绕构件强轴 $. x$ 轴）作用的最大弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 绕构件强轴弯曲所确定的受弯构件侧向屈曲稳定系数，按附录L确定；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按构件受压最大纤维确定的毛截面抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ~ . }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ —— 同式（28）或见表22。\n\nb） 在两个互相垂直的平面内都受弯的轧制 H 型钢或焊接工字形截面构件，按式（49）计算：犕\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('647c6e9a-e3f7-4868-9cdb-3d20f93e878c', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验步骤（Part 1）', '4 试验步骤4.1 试件取出后，用湿毛巾覆盖并及时进行试验，保持试件干湿状态不变。\n\n4.2 擦净试件，量出尺寸并检查外形。首先测量沿试件高度中央部位和互相垂直的两个方向的直径，分别记为 $d _ { \\textup { l } }$ 、 $d _ { \\mathbf { \\Phi } _ { 2 } }$ ，再分别测量相互垂直两个方向直径端点的4个高度。试件不得有明显缺损，端面必须预先进行端部处理。\n\n4.3 取3根试件，应按 T0554进行圆柱体抗压强度试验，计算圆柱体抗压强度 $f _ { c c }$ 。\n\n4.4 取另3根做抗压弹性模量试验，变形量测仪应安装在试件两侧的母线上。\n\n4.5 将试件移于压力机球座上。\n\n4.6 对中开动压力机，当上压板与试件接近时，调整球座，使接触均衡。加荷至基准应力为 $0 . 5 \\mathrm { M P a }$ 对应的初始荷载值 $F _ { 0 }$ ，保持恒载 60s并在以后的30s 内记录两侧变形量测仪的读数 $\\varepsilon _ { 0 } ^ { \\mathrm { { \\scriptscriptstyle ~ \\frac { \\mu } } { \\mathrm { { r } } } } }$ 、 $\\varepsilon _ { 0 } ^ { \\mathcal { E } }$ 。应立即以 $0 . 6 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s } { \\pm } 0 . 4 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s }$ 的加荷速度连续均匀加荷至1/3 圆柱体抗压强度 $f _ { c c }$ 对应的荷载值 $F _ { \\mathrm { a } }$ ，保持恒载 60s 并在以后的 30s 内记录两侧变形量测仪的读数 $\\varepsilon _ { a } ^ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { E } }$ 、$\\mathcal { E } _ { a } ^ { \\mathcal { E } }$ 。\n\n4.7以上读数和它们的平均值相差应在 $2 0 \\%$ 以内，否则应重新对中试件后重复4.6中的步骤。如果无法使差值降低到 $20 \\%$ 以内，则此次试验无效。\n\n4.8 预压、确认4.7后，以 $0 . 6 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s } { \\pm } 0 . 4 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s }$ 的速度卸荷至基准应力0.5MPa对应的初始荷载值 $F _ { 0 }$ 并持荷 $6 0 \\mathrm { s }$ 。以相同的速度加荷至荷载值 $F _ { \\mathrm { a } }$ ，再保持60s 恒载，最后以相同的速度卸荷至初始荷载值 $F _ { 0 }$ ，至少进行两次预压循环。\n\n4.9 测试在完成最后一次预压后，保持60s初始荷载值 $F _ { 0 }$ ，在后续的30s内记录两侧变形量测仪的读数 $\\varepsilon _ { 0 } ^ { \\mathrm { E } } \\ \\varepsilon _ { 0 } ^ { \\mathrm { E } }$ ，以 $0 . 6 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s } { \\pm } 0 . 4 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s }$ 的加荷速度加荷至荷载值 $F _ { \\mathrm { a } }$ ，再保持60s恒载，并在后续的 30s 内记录侧变形量测仪的读数 $\\mathcal { E } _ { a } ^ { \\mathrm { E } } \\ \\varepsilon _ { a } ^ { \\mathcal { E } }$ 。\n4.10 卸除变形量测仪，以 $0 . 6 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s } { \\pm } 0 . 4 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s }$ 速度加荷至破坏，记下破坏极限荷载 $F$ 。如果试件的轴心抗压强度与 $f _ { c c }$ 之差超过 $f _ { c c }$ 的 $2 0 \\%$ 时，应在报告中注明。\n\n## 5结果计算\n\n5.1 试件直径，按式（T0557-1）计算：\n\n$$\nd = \\frac { d _ { 1 } + d _ { 2 } } { 2 }\n$$\n\n式中： d——试件直径（ $\\mathrm { m m }$ ）；${ \\mathrm { d } } _ { 1 }$ ， ${ \\mathrm { d } } _ { 2 }$ 一—两个垂直方向的直径（ $\\mathrm { m m }$ ）。\n\n结果计算精确至 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n5.2 混凝土混凝土圆柱体抗压弹性模量，按式（T0557-2）计算：\n\n$$\nE _ { c } = \\frac { 4 ( F _ { a } - F _ { 0 } ) } { \\pi d ^ { 2 } } \\times \\frac { L } { \\Delta n }\n$$\n\n式中： $E _ { c }$ -—混凝土圆柱体抗压弹性模量（ $\\mathrm { . M P a . }$ ）；\n\n$\\Delta \\mathfrak { n }$ ——最后一次加荷时，试件两侧在 $F _ { \\mathrm { a } }$ 及 $F _ { 0 }$ 作用下变形差平均值（ $\\mathrm { m m }$ ），$\\Delta n = ( \\varepsilon _ { a } ^ { \\ddagger } + \\varepsilon _ { a } ^ { \\ddagger } ) / 2 - ( \\varepsilon _ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6488a894-a539-40f4-b591-2fd29a58a851', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 1）', '8.2 起重机抗风防滑安全性## 8.2.1 除塔式起重机以外的轨道起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.1.1 正常工作状态\n\n起重机正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（142）校验计算：犘 犘犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } { \\ge } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { { \\Phi } } } + P _ { \\mathrm { { D } } } - P _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 运行机构制动器在车轮踏面上产生的制动力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 起重机承受的工作状态风载荷，见4．2．2．3．3，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机自重载荷与起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 起重机运行停车减速惯性力，取 $\\phi _ { 5 } = 1$ ，按4．2．1．2．2计算，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 起重机运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } _ { \\omega } { \\times } ( P _ { \\mathrm { q } } { + } P _ { \\mathrm { G } } )\n$$\n\n$\\omega$ 运行摩擦阻力系数，见表55；\n\n$P _ { \\mathrm { Q } } + P _ { \\mathrm { G } }$ -额定起升载荷与自重载荷产生的总轮压，单位为牛顿(N)。\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力（即摩擦力）时， $P _ { \\mathrm { { Z l } } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n表 55 运行摩擦阻力系数和静摩擦系数  \n\n\n\n\n\n### 8.2.1.2 非工作状态\n\n起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（143）校验计算犘 犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { \\alpha G } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n……（143）\n\n式中：\n\nZ2 由制动器与夹轨器、锚定装置或防风拉索等沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）。夹轨器单独作用时：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } = P f\n$$\n\n$P$ -夹轨器对轨道产生的夹持力，单位为牛顿(N);\n\n$f$ ——静摩擦系数，见表55；\n\nWⅢ — 同式（15）；\n\nαG— 自重载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；\n\n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — —— 非工作状态下阻止起重机被风吹移动的摩擦阻力（即被制动轮与轨道的黏着力），单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } P _ { \\mathrm { G } } f\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$ — 同式（142）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n手工操作夹轨器时，手动的最大操作力不得大于 $2 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n实践证明，对于受很大风载荷作用的起重机，如岸边集装箱起重机等，采用将全部车轮（主动轮和从动轮）都制动的方法，可获得良好的抗风防滑安全性。还可采用主动轮两级制动的方式。\n\n## 8.2.2 轨道塔式起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.2.1 正常工作状态\n\n核算抗风防滑安全性时，塔式起重机的正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（144）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } \\mathrm { \\gtrsim 1 . ~ 2 ~ } P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { a G } } + 1 . 3 5 ~ P _ { \\mathrm { a Q } } + P _ { \\mathrm { D } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（144）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\alpha G }$ 同式（143）；   \n$P _ { \\alpha \\mathbf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('648ea110-20a4-49bb-b87c-cb88774ac950', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第三章 事故调查', '第三章 事故调查第十九条 特别重大事故由国务院或者国务院授权有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n重大事故、较大事故、一般事故分别由事故发生地省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府负责调查。省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府可以直接组织事故调查组进行调查，也可以授权或者委托有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n未造成人员伤亡的一般事故，县级人民政府也可以委托事故发生单位组织事故调查组进行调查。\n\n第二十条 上级人民政府认为必要时，可以调查由下级人民政府负责调查的事故。自事故发生之日起 30 日内（道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内），因事故伤亡人数变化导致事故等级发生变化，依照本条例规定应当由上级人民政府负责调查的，上级人民政府可以另行组织事故调查组进行调查。\n\n第二十一条 特别重大事故以下等级事故，事故发生地与事故发生单位不在同一个县级以上行政区域的，由事故发生地人民政府负责调查，事故发生单位所在地人民政府应当派人参加。\n\n第二十二条 事故调查组的组成应当遵循精简、效能的原则。\n\n根据事故的具体情况，事故调查组由有关人民政府、安全生产监督管理部门、负有安全生产监督管理职责的有关部门、监察机关、公安机关以及工会派人组成，并应当邀请人民检察院派人参加。\n\n事故调查组可以聘请有关专家参与调查。\n\n第二十三条 事故调查组成员应当具有事故调查所需要的知识和专长，并与所调查的事故没有直接利害关系。\n\n第二十四条 事故调查组组长由负责事故调查的人民政府指定。事故调查组组长主持事故调查组的工作。\n\n第二十五条 事故调查组履行下列职责：\n\n（一）查明事故发生的经过、原因、人员伤亡情况及直接经济损失；\n\n（二）认定事故的性质和事故责任；  \n（三）提出对事故责任者的处理建议；  \n（四）总结事故教训，提出防范和整改措施；  \n（五）提交事故调查报告。\n\n第二十六条 事故调查组有权向有关单位和个人了解与事故有关的情况，并要求其提供相关文件、资料，有关单位和个人不得拒绝。\n\n事故发生单位的负责人和有关人员在事故调查期间不得擅离职守，并应当随时接受事故调查组的询问，如实提供有关情况。\n\n事故调查中发现涉嫌犯罪的，事故调查组应当及时将有关材料或者其复印件移交司法机关处理。\n\n第二十七条 事故调查中需要进行技术鉴定的，事故调查组应当委托具有国家规定资质的单位进行技术鉴定。必要时，事故调查组可以直接组织专家进行技术鉴定。技术鉴定所需时间不计入事故调查期限。\n\n第二十八条 事故调查组成员在事故调查工作中应当诚信公正、恪尽职守，遵守事故调查组的纪律，保守事故调查的秘密。\n\n未经事故调查组组长允许，事故调查组成员不得擅自发布有关事故的信息。\n\n第二十九条 事故调查组应当自事故发生之日起60 日内提交事故调查报告；特殊情况下，经负责事故调查的人民政府批准，提交事故调查报告的期限可以适当延长，但延长的期限最长不超过 60 日。\n\n第三十条 事故调查报告应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；  \n（二）事故发生经过和事故救援情况；  \n（三）事故造成的人员伤亡和直接经济损失；  \n（四）事故发生的原因和事故性质；  \n（五）事故责任的认定以及对事故责任者的处理\n\n建议；\n\n（六）事故防范和整改措施。\n\n事故调查报告应当附具有关证据材料。事故调查组成员应当在事故调查报告上签名。\n\n第三十一条 事故调查报告报送负责事故调查的人民政府后，事故调查工作即告结束。事故调查的有关资料应当归档保存。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('648f7c6c-ac40-4d6a-9977-fbf7c14a60eb', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5结果计算', '5结果计算混凝土动弹性模量，按式（T0564-1）计算：\n\n$$\nE _ { d } = 9 . 4 6 \\times 1 0 ^ { - 4 } \\frac { W L ^ { 3 } f ^ { 2 } } { a ^ { 4 } } \\times K\n$$\n\n式中： $E _ { d }$ 1 一混凝土动弹性模量（MPa）；$a$ ——正方形截面试件的边长（ $\\mathrm { m m }$ ）；$L$ ——试件的长度（ $\\mathrm { m m }$ ）；W——试件的质量 $( \\mathbf { k g }$ ）；\n\n$f$ ——试件横向振动时的基振频率（ $\\mathrm { H z }$ ）；\n\n$K$ ——试件尺寸修正系数： $\\mathrm { L } / \\alpha { = } 3$ 时， $\\mathrm { K } { = } 1 . 6 8$ ； $\\mathrm { L } / \\alpha { = } 4$ 时， $\\mathrm { K } { = } 1 . 4 0$ ； $\\mathrm { L } / \\alpha { = } 5$ 时， $K { = } 1 . 2 6$ 。\n\n混凝土动弹性模量以三个试件的平均值作为试验结果，结果计算精确至100MPa。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('64942502-3686-464b-bbbe-6f067d86cd55', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13.4 矩形钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算（Part 1）', '13.4 矩形钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算在原规范的基础上，根据国内大学研究成果并结合国外资料，增加了KT形矩形管节点的承载力设计公式，弯矩及弯矩轴力组合作用下T形矩形管节点承载力设计公式。\n\n### 13.4.1 本条基本沿用原规范第10.3.4条的相关规定。规定了直接焊接且主管为矩形管，支管为矩形管或圆管的平面节点承载力计算公式适用的节点几何参数范围。对于间隙 $\\mathrm { K }$ 、N形节点，如果间隙尺寸过大，满足 $a / b > 1 . 5 ( 1 - \\beta )$ ，则两支管间产生错动变形时，两支管间的主管表面不形成或形成较弱的张拉场作用，可以不考虑其对节点承载力的影响，节点分解成单独的T形或Y形节点计算。\n\n### 13.4.2 本条为原规范第10.3.4条的修改和补充。本条第1款第1项针对主管与支管相连一面发生弯曲塑性破坏的模式，第2项针对主管侧壁破坏的模式。T形节点是 $\\mathrm { Y }$ 形节点的特殊情况。$\\beta { \\leqslant } 0 . 8 5$ 的节点承载力主要取决于主管表面形成的塑性铰线状况。公式（13.4.2-1）来源于塑性铰线模型，但其中考虑轴压力影响的系数 $\\psi _ { \\mathrm { n } }$ 则为经验公式。与国外相关公式比较， $\\psi _ { \\mathrm { n } }$ 没有突变，符合有限元分析和试验结果，并可用于 $\\beta { = } 1 . 0$ 的节点。\n\n$\\beta { = } 1 . 0$ 的节点主要发生主管侧壁失稳破坏，承载力计算中 $\\lambda$ 取为 $1 . 7 3 ( h / t - 2 ) \\sqrt { 1 / \\mathrm { s i n } \\theta _ { i } }$ ，与国外规范取值相比，相当于将计算长度减少了一倍。这与主管侧壁的实际约束情况及试验结果吻合的更好。经与收集到的国外27个试验结果和国内大学5个主管截面高宽比 $h / b \\geq 2$ 的等宽 $\\mathrm { T }$ 形节点的有限元分析结果相比，精度远高于国外公式。以屈服应力 $f _ { \\mathrm { y } }$ 代入修订后的公式所得结果与试验结果的比值作为统计值，27个试验的平均值为0.830,其方差为0.111，而按国外的公式计算，这两个值分别为0.531和0.195。此外，式（13.4.2-5）比国外相关公式多考虑了主管轴向应力影响的系数 $\\psi _ { \\mathfrak { n } }$ ，在 $f _ { \\mathbf { k } }$ 的取值上考虑了一个1.25的安全系数（受压情况)。对于X形节点，主管侧壁变形较T形节点大很多，因此 $f _ { \\mathbf { k } }$ 的取值减少到T形节点的 $0 . 8 1 \\mathrm { s i n } \\theta _ { i }$ 倍；当 $\\theta _ { i } <$ $9 0 ^ { \\circ }$ 且 $h { \\geq } h _ { i } / \\cos \\theta _ { i }$ 时，尚应验算主管侧壁的受剪承载力。\n\n对于所有 $\\beta \\mathrm { > } 0 . 8 5$ 的节点，支管荷载主要由平行主管的支管侧壁承担，另外两个侧壁承担的荷载较少，需按公式（13.4.2-11）计算“有效宽度”失效模式控制的承载力。此时，主管表面也存在冲剪破坏的可能，需按公式（13.4.2-13）验算节点抗冲剪的承载能力。由于主管表面冲剪破坏面应在支管外侧与主管壁内侧，因此进行冲剪承载力验算的上限为 $\\beta { = } 1 { - } 2 t / b$ 。\n\n对于间隙K、N形节点，公式（13.4.2-15）计算主管壁面塑性失效承载力；公式（13.4.2-16）和（13.4.2-21）计算主管在节点间隙处的受剪承载力；公式（13.4.2-17）依据有效宽度计算支管承载力；公式（13.4.2-18）计算主管抗冲剪承载力。\n\n采用有效宽度概念计算搭接节点的承载力。搭接节点最小搭接率为 $2 5 \\%$ ，搭接率从 $25 \\%$ 增至 $50 \\%$ 的过程中，承载力线性增长；从 $50 \\%$ 至 $80 \\%$ ，承载力为常数； $80 \\%$ 以上，承载力为另一较高常数。\n\nKT形节点的计算是本标准新增条文，采用了CIDECT建议的设计方法。\n\n### 13.4.3 本条为新增条文。根据压弯组合作用下 $\\mathrm { T }$ 形矩形管节点有限元分析结果，针对 $\\beta \\leqslant 0 . 8 5$ 的 $\\mathrm { T }$ 形方管节点，当 $n \\leqslant 0 . 6$ 时，按公式（13.4.3-1）验算其承载力；当 $n { > } 0 . 6$ 或 $\\beta > 0 . 8 5$ 时，按公式（13.4.3-2）验算承载力，与有限元分析结果吻合的更好。式（13.4.3-3)、（13.4.3-4）源于考虑轴压力影响的塑性铰线模型的推导结果。在塑性铰线模型中，考虑轴向压应力的影响，得到倾斜塑性铰线承载力为 $m _ { \\mathrm { r } } = { \\frac { 1 - n ^ { 2 } } { \\sqrt { 1 - 0 . 9 7 n ^ { 2 } } } } m _ { \\mathrm { p } }$ ，式中 $m _ { \\mathfrak { p } }$ $= t f _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } / 4$ 。进而根据虚功原理得到考虑轴向压力影响的在支管轴力或弯矩作用下的节点承载力公式。\n\n### 13.4.4 本条为新增条文。当桁架中个别节点承载力不能满足要求时，进行节点加强是一个可行的方法。如果主管连接面塑性破坏模式起控制作用，可以采用主管与支管相连一侧采用加强板的方式加');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('649a7586-e292-4d6e-bf57-53d02a52696e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 2）', '3\" rowspan=\"1\">项目</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">规定值或允许偏差（mm）</td></tr><tr><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">相邻两板表面高低差</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td></tr><tr><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">表面平整度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td></tr><tr><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">垂直度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H/1000，且不大于3</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"3\">模内尺寸</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+1，-3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">宽度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+3，-2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">高度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+0，-2</td></tr><tr><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">轴线偏移量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"2\">匹配节段定位</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">纵轴线</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">高差</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">预埋</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">剪力键</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">位置</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">平面高差</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">支座板、锚垫板等预埋钢板</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">位置</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">件</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">平面高差</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">螺栓、锚筋等</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">位置</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">外露尺寸</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">±10</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">吊孔</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">位置</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">预应力筋孔道</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">位置</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">节段端部10</td></tr></table>\n\n\n注：H 为节段梁高。\n\n### 条文说明：\n\n节段的预制精度，需要有刚度大的模板予以保证；采用短线法预制节段时，模板需多次重复使用，因此要求模板应在多次重复使用过程中不会产生变形。\n\n2 对端模的要求需要更严格一些，因节段的端部是拼装时的接触面，且有大量的剪力键，如端面混凝土不平整，将会给拼装带来不利影响。\n\n### 17.6.6 节段的钢筋宜在专用胎架上制成整体骨架后，吊入模板内进行安装；吊装整体骨架时应设置吊架，吊点的布置应合理，且宜采用多点起吊，防止变形。对预埋件的安装和预留孔的设置，应采用定位钢筋将其准确固定；当有体外预应力钢束转向器时，其安装必须准确可靠。\n\n### 17.6.7 节段预制混凝土的性能除应符合本规范第 6 章的规定外，尚应符合设计对其弹性模量、收缩和徐变等性能的要求。节段预制混凝土的浇筑应符合本规范第 6章的规定，并应根据环境温度、水泥品种、外加剂、施工进度及对混凝土性能的要求等制订养护方案，总体养护时间宜不少于14d，对节段的外立面混凝土宜采用喷湿或其他适宜的方式进行养护。\n\n### 17.6.8 节段的脱模时间应符合设计规定；设计未规定时，应在混凝土强度达到设计强度的 $75 \\%$ 后方可脱模并拆除。在脱模、拆除或移动节段时，应采取措施防止损伤节段混凝土的棱角和剪力键。\n\n### 17.6.9 模板拆除后应及时对节段进行检查验收，测量其外形尺寸，并标出梁高及纵横轴线。\n\n### 17.6.10 节段的起吊、移运、存放');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('649c249e-3bdc-408f-8702-a874de3c6724', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '附录A 接头试件试验方法', '附录A 接头试件试验方法## A.1 型式检验\n\n### A.1.1 本条将原规程中单向拉伸残余变形的测量标距由${ \\cal L } _ { 1 } { = } L { + } 4 d$ 修改为 ${ \\cal L } _ { 1 } = { \\cal L } + \\beta d$ ， $\\beta$ 取 $1 \\sim 6$ ， $d$ 为钢筋公称直径，异径型接头 $d$ 可取平均值。修改是为了尽量减少测量标距的变动，降低测量误差，减少测量仪表标距变动后的标定工作。测量接头试件单向拉伸残余变形时钢筋应力水平比较低，钢筋接头长度范围以外的钢筋处于弹性范围，不会产生残余变形，标距的变动不会影响残余变形测试结果，当符合变形测量标距要求时，不同类型、规格的接头试件宜采用相同测量标距。型式检验中接头反复拉压的变形测量则仍按原规程规定采用 $L _ { 1 } { = } L { + } 4 d$ 。钢筋接头试件进行大变形反复拉压时，钢筋已进入塑性变形阶段，测量标距对试验结果有显著影响，测量标距应保持原规定不变。\n\n### A.1.2 本条规定型式检验中接头试件最大力下总伸长率 $A _ { \\mathrm { s g t } }$ 的测量方法。接头连接件不包括在变形测量标距内，排除了不同连接件长度对试验结果的影响，使接头试件最大力下总伸长率 $A _ { \\mathrm { s g t } }$ 指标更客观地反映接头对钢筋延性的影响，因为结构的延性主要是依靠接头范围以外钢筋的延性而非接头本身的延性。修改后的$A _ { \\mathrm { s g t } }$ 定义和测量方法与国际标准ISO/DIS15835相关规定基本一致。\n\n### A.1.3 附录表A.1.3规定了接头试件型式检验时的加载制度。图A $. 1 . 3 \\ – 1 \\sim$ 图A.1.3-3进一步用力-变形关系说明加载制度以及本规程表3.0.5和表3.0.7中各物理量的含义。\n\n## A.2 现场检验\n\n### A.2.1 本条规定现场工艺检验中，接头试件单向拉伸残余变形测量方法。接头试件单向拉伸残余变形的检验可能受当地试验条件限制，当夹持钢筋接头试件采用手动楔形夹具时，无法准确在零荷载时设置变形测量仪表的初始值，这时允许施加不超过2%的测量残余变形拉力即0.02×0.6Asfyk作为名义上的零荷载，并在此荷载下记录试件接头两侧变形测量仪表的初始值，加载至预定拉力0.6Asfy并卸载至该名义零荷载时再次记录两侧变形测量仪表读数，两侧仪表各自差值的平均值即为接头试件单向拉伸残余变形值。上述方法尽管不是严格意义上的零荷载，但由于施加荷载较小，其误差是可以接受的。本方法仅在施工现场工艺检验中测量接头试件单向拉伸残余变形时采用，接头的型式检验仍应按本规程第A.1.3条的加载制度进行。当接头单向拉伸试验仅测定试件的极限抗拉强度时，在满足本规程表3.0.5相应接头等级的强度要求后可停止试验，减少钢筋拉断对试验机的损伤。\n\n## A.3 疲劳检验\n\n### A.3.1 钢筋机械接头通常都有一定程度弯折，弯折试件拉直过程中增加了附加应力，对疲劳试验结果有影响，规定弯折角度不超过1是要尽量减少这种影响。\n\n### A.3.2 有关钢筋接头疲劳试验的频率，ISO钢筋接头试验方法标准（ISO15835-2）中规定为1Hz～200Hz，我国现行行业标准《钢筋焊接接头试验方法标准》JGJ/T27规定为：低频试验机5Hz～15Hz，高频试验机100Hz～150Hz；RILEM（国际材料与结构研究实验联合会）FIP（国际预应力学会）CEB（欧洲混凝土协会）联合发布的建议，混凝土用钢筋疲劳试验频率建议为$3 \\mathrm { H z } \\sim 1 2 \\mathrm { H z }$ 。丁克良对国产钢筋做了4种频率（ $2 . 5 \\mathrm { H z } \\sim$ 195Hz）的疲劳试验，对比对钢筋疲劳强度的影响后认为：频率对国产低合金钢筋疲劳性能影响较大，建议国产钢筋疲劳试验频率宜采用5Hz，并提供了高频试验结果的折减系数。铁道科学研究院建议疲劳试验频率为5Hz～15Hz，本条根据上述国内外研究成果规定。接头疲劳试验频率宜采用 $5 \\mathrm { H z } \\sim 1 5 \\mathrm { H z }$ ，高频试验结果应做修正。\n\n### A.3.3 与ISO现行钢筋接头试验方法标准（ISO15835-2）中的规定一致。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('64a19d58-0a97-45f0-afdb-c318a317bbef', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '16.3构造要求', '16.3构造要求## 16.3.1直接承受动力重复作用并需进行疲劳验算的焊接连接除应符合本标准第11.3.4的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1严禁使用塞焊、槽焊、电渣焊和气电立焊连接；\n\n2焊接连接中，当拉应力与焊缝轴线垂直时，严禁采用部分焊透对接焊缝、背面不清根的无衬垫焊缝；\n\n3不同厚度板材或管材对接时，均应加工成斜坡过渡；接口的错边量小于较薄板件厚度时，宜将焊缝焊成斜坡状，或将较厚板的一面（或两面）及管材的外壁（或内壁）在焊前加工成斜坡，其坡度最大允许值为 $1 : 4$ 。\n\n## 16.3.2需要验算疲劳的吊车梁、吊车桁架及类似结构应符合下列规定：\n\n1焊接吊车梁的翼缘板宜用一层钢板，当采用两层钢板时，外层钢板宜沿梁通长设置，并应在设计和施工中采用措施使上翼缘两层钢板紧密接触。\n\n2支承夹钳或刚性料耙硬钩起重机以及类似起重机的结构，不宜采用吊车桁架和制动桁架。\n\n3焊接吊车桁架应符合下列规定：\n\n1）在桁架节点处，腹杆与弦杆之间的间隙 $a$ 不宜小于$5 0 \\mathrm { m m }$ ，节点板的两侧边宜做成半径 $r$ 不小于 $6 0 \\mathrm { m m }$ 的圆弧；节点板边缘与腹杆轴线的夹角 $\\theta$ 不应小于 $3 0 ^ { \\circ }$ (图16.3.2-1)；节点板与角钢弦杆的连接焊缝，起落弧点应至少缩进 $5 \\mathrm { m m }$ [图 $1 6 . 3 . 2 – 1 ( \\mathsf { a } ) \\top$ ；节点板与 $_ \\mathrm { H }$ 形截面弦杆的 $\\mathrm { T }$ 形对接与角接组合焊缝应予焊透，圆弧处不得有起落弧缺陷，其中重级工作制吊车桁架的圆弧处应予打磨，使之与弦杆平缓过渡［图16.3.2-1(b)]；\n\n2）杆件的填板当用焊缝连接时，焊缝起落弧点应缩进至少 $5 \\mathrm { m m }$ [图 $1 6 . 3 . 2 \\mathrm { - } 1 ( \\mathrm { c } ) \\big ]$ ，重级工作制吊车桁架杆件的填板应采用高强度螺栓连接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('64a34cb4-42ae-47a2-948b-2525e3353e67', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '9 安定性的测定（代用法）', '9 安定性的测定（代用法）## 9.1 试验前准备工作\n\n每个样品需准备两块约 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的玻璃板。凡与水泥净浆接触的玻璃板都要稍稍涂上一层油。\n\n## 9.2 试饼的成型方法\n\n将制好的标准稠度净浆取出一部分分成两等份，使之成球形，放在预先准备好的玻璃板上，轻轻振动玻璃板并用湿布擦净的小刀由边缘向中央抹动，做成直径为 $7 0 { \\sim } 8 0 \\mathrm { m m }$ 、中心厚约 $1 0 \\mathrm { m m }$ 、边缘渐薄、表面光滑的试饼，接着将试饼放入湿汽养护箱内养护 $2 4 \\mathrm { h } \\pm 2 \\mathrm { h }$ 。\n\n## 9.3 沸煮\n\n（1）调整好沸煮箱内的水位，使之在整个沸煮过程中都能没过试件，无须中途添补试验用水，同时保证水在 $3 0 \\mathrm { { m i n } } \\pm 5 \\mathrm { { m i n } }$ 内能沸腾。\n\n（2）脱去玻璃板取下试件，当用饼法测定时，先检查试饼是否完整（如已开裂、翘曲，要检查原因，确定无外因时，该试饼已属不合格品，不必沸煮），在试饼无缺陷的情况下将试饼放在沸煮箱的水中算板上，然后在 $3 0 \\mathrm { { m i n } } \\pm 5 \\mathrm { { m i n } }$ 内加热至水沸腾，并恒沸 $1 8 0 \\mathrm { { m i n } } \\pm 5 \\mathrm { { m i n } }$ 。\n\n## 9.4 结果判别\n\n沸煮结束后，立即放掉沸煮箱中的热水，打开箱盖，待箱体冷却至室温，取出试件进行判别。目测试饼未发现裂缝，用直尺检查也没有弯曲（使钢直尺和试饼底部紧靠，以两者间不透光为不弯曲）的试饼为安定性合格，反之为不合格。当两个试饼判别结果有矛盾时，该水泥的安定性为不合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('64aad4bb-0575-466b-b426-ed8eb0f22bd2', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '5.4 二阶PA弹性分析与设计', '5.4 二阶PA弹性分析与设计## 5.4.1 二阶 $P { \\ - } \\Delta$ 弹性分析设计方法考虑了结构在荷载作用下产生的变形 $( P { \\ - } \\Delta )$ 、结构整体初始几何缺陷 $( P \\mathrm { - } \\Delta _ { 0 } )$ 、节点刚度等对结构和构件变形和内力产生的影响。进行计算分析时，可直接建立带有初始整体几何缺陷的结构，也可把此类缺陷的影响用等效水平荷载来代替，并应考虑假想力与设计荷载的最不利组合。\n\n采用仅考虑 $P { - } \\Delta$ 效应的二阶弹性分析与设计方法只考虑了结构整体层面上的二阶效应的影响，并未涉及构件的对结构整体变形和内力的影响，因此这部分的影响还应通过稳定系数来进行考虑，此时的构件计算长度系数应取1.0或其他认可的值。当结构无侧移影响时，如近似一端固接、一端铰接的柱子，其计算长度系数小于1.0。\n\n采用本方法进行设计时，不能采用荷载效应的组合，而应采用荷载组合进行非线性求解。本方法作为一种全过程的非线性分析方法，不允许进行荷载效应的迭加。\n\n## 5.4.2 本条基本沿用原规范第3.2.8条，用等效水平荷载来代替初始几何缺陷的影响。与原规范的式（3.2.8-2）相比，式（5.4.2-1）将二阶效应仅与框架受水平荷载相关联，不需要在楼层和屋顶标高设置虚拟水平支座和计算其反力，只需分别计算框架在竖向荷载和水平荷载下的一阶弹性内力，即可求得近似的二阶弹性弯矩。该式概念清楚、计算简便，研究表明适用于 $0 . 1 <$ $\\theta _ { i } ^ { \\tt I I } \\leqslant 0 . 2 5$ 范围。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('64ad6fb7-6532-4f37-a731-d04f99d0895f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．3 臂架起重机分级举例', '犃．3 臂架起重机分级举例臂架起重机包括人力驱动的臂架起重机、车间电动悬臂起重机、造船用臂架起重机、吊钩式臂架起重机、货场及港口装卸用的吊钩、抓斗、电磁盘或集装箱用臂架起重机及铁路起重机。但不包括塔式起重机和流动式起重机。\n\n按照起重机的类别和使用情况，臂架起重机整机分级举例见表 A．3。\n\n表 犃．3 臂架起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('64bda49d-5764-4afc-a76b-37ab4e2707d6', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', 'A.4 确定最佳沥青用量(或油石比）（Part 1）', 'A.4 确定最佳沥青用量(或油石比）（1）根据设计级配，以预估油石比为中值，按 $0 . 5 \\%$ 间隔制备5组不同油石比混合料成型马歇尔试件，测定试件各项参数。以油石比为横坐标，以马歇尔试验的各项指标为纵坐标，绘成圆滑的曲线。确定均符合相关规范规定的沥青混合料技术标准的沥青用量范围$\\mathrm { O A C } _ { \\operatorname* { m i n } ^ { \\sim } } \\mathrm { O A C } _ { \\operatorname* { m a x } }$ 选择的沥青用量范围必须涵盖设计空隙率的全部范围，并尽可能涵盖沥青饱和度的要求范围，并使密度及稳定度曲线出现峰值。如果没有涵盖设计空隙率的全部范围，试验必须扩大沥青用量范围重新进行。\n\n（2）按下列方法确定沥青混合料的最佳沥青用量 $\\mathrm { O A C _ { 1 } }$ 。\n\n$\\textcircled{1}$ 在曲线图上求取相应于密度最大值、稳定度最大值、目标空隙率（或中值)、沥青饱和度范围的中值的沥青用量 ${ \\bf a } _ { 1 }$ 、a2、a3、 $\\mathrm { a } _ { 4 }$ .按式A.4-1取平均值作为 $\\mathrm { O A C _ { 1 } }$ 。\n\n$$\nO A C _ { 1 } = ( { \\bf a } _ { 1 } + { \\bf a } _ { 2 } + { \\bf a } _ { 3 } + { \\bf a } _ { 4 } ) / 4\n$$\n\n$\\textcircled{2}$ 如果在所选择的沥青用量范围未能还涵盖沥青饱和度的要求范围，按式A.4-2求取 3者的平均值作为 $\\mathrm { O A C _ { 1 } }$ 。\n\n$$\nO A C _ { 1 } = ( { \\bf a } _ { 1 } + { \\bf a } _ { 2 } + { \\bf a } _ { 3 } ) / 3\n$$\n\n$\\textcircled{3}$ 对所选择试验的沥青用量范围，密度或稳定度没有出现峰值(最大值经常在曲线两端)时,可直接以目标空隙率所对应的沥青用量 ${ \\bf { a } } _ { 3 }$ 作为 $\\mathrm { O A C _ { 1 } }$ ，但 $\\mathrm { O A C _ { 1 } }$ 必须介于 $\\mathrm { O A C } _ { \\operatorname* { m i n } ^ { \\sim } } \\mathrm { O A C } _ { \\operatorname* { m a x } }$ 的范围内。否则应重新进行配合比设计。\n\n（3）以各项指标均符合技术标准（不含VMA)的沥青用量范围 $\\mathrm { O A C } _ { \\operatorname* { m i n } ^ { \\sim } } \\mathrm { O A C } _ { \\operatorname* { m a x } }$ 的中值作为 $\\mathrm { O A C } _ { 2 }$ 。\n\n$$\nO A C _ { 2 } = ( O A C _ { \\operatorname* { m i n } } + O A C _ { \\operatorname* { m a x } } ) / 2\n$$\n\n（4）通常情况下取 $\\mathrm { O A C _ { 1 } }$ 及 $\\mathrm { O A C } _ { 2 }$ 的中值作为计算的最佳沥青用量OAC。\n\n$$\nO A C = ( O A C _ { 1 } + O A C _ { 2 } ) / 2\n$$\n\n（5）按式A.4-4 计算的最佳油石比OAC，从图中得出所对应的空隙率和VMA值，检验是否能满足相关规范关于最小VMA值的要求。当空隙率不是整数时，最小VMA按内插法确定，并将其画入图中。检查图中相应于此OAC的各项指标是否均符合马歇尔试验技术标准。\n\n（6）根据实践经验和公路等级、气候条件、交通情况，调整确定最佳沥青用量OAC。\n\n（7）按式A.4-5及式A.4-6计算被集料吸收的油石比及有效沥青含量。\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { b a } } } = { \\frac { \\mathrm { { V _ { s e } } - \\mathrm { { V _ { s b } } } } }{ \\mathrm { { V _ { s e } } \\times \\mathrm { { V _ { s b } } } } } \\times \\mathrm { { V _ { b } } } \\times 1 0 0\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { b e } } = P _ { \\mathrm { b } } - { \\frac { P _ { \\mathrm { b a } } \\times P _ { \\mathrm { s } } }{ 1 0 0 } }\n$$\n\n式中： $\\mathrm { P _ { b a } }$ -沥青混合料中被集料吸收的沥青比例（油石比） $( \\% )$ ；$\\mathrm { P _ { b e } }$ -沥青混合料中有效沥青含量 $( \\% )$ ；Yse 矿料混合料有效相对密度，按式A.3-4或A.3-5计算，无量纲；$\\gamma _ { \\mathrm { \\ s b } }$ -矿料混合料合成毛体积相对密度，按式A.3-1求取，无量纲；$\\gamma _ { \\textbf { b } }$ 沥青的相对密度（ $2 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } / 2 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } $ ，无量纲；$\\mathrm { P _ { b } }$ 沥青混合料中沥青含量， $');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('64cfdd6a-94be-446f-8fcd-b69714668076', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 1）', '3 分级## 3．1 工作级别的划分\n\n起重机通过起升和移动所吊运的物品完成搬运作业，为适应起重机不同的使用情况和工作要求，在设计和选用起重机及其零部件时，应对起重机及其组成部分进行工作级别的划分，包括：\n\n起重机整机的分级；  \n机构的分级；  \n结构件或机械零件的分级。\n\n## 3．2 起重机整机的分级\n\n### 3．2．1 起重机的使用等级\n\n起重机的设计预期寿命，是指设计预设的该起重机从开始使用起到最终报废时止能完成的总工作循环数。起重机的一个工作循环是指从起吊一个物品起，到能开始起吊下一个物品时止，包括起重机运行及正常的停歇在内的一个完整的过程。\n\n起重机的使用等级是将起重机可能完成的总工作循环数划分成10个等级，用 $\\mathrm { U } _ { 0 }$ 、 $\\mathrm { U } _ { 1 }$ 、 $\\mathrm { { U _ { 2 } } }$ ……U表示，见表1。\n\n表 1 起重机的使用等级  \n\n\n\n\n\n### 3．2．2 起重机的起升载荷状态级别\n\n起重机的起升载荷，是指起重机在实际的起吊作业中每一次吊运的物品质量（有效起重量）与吊具及属具质量的总和（即起升质量）的重力；起重机的额定起升载荷，是指起重机起吊额定起重量时能够吊运的物品最大质量与吊具及属具质量的总和（即总起升质量）的重力。其单位为牛顿（N）或千牛（kN）。\n\n起重机的起升载荷状态级别是指在该起重机的设计预期寿命期限内，它的各个有代表性的起升载荷值的大小及各相对应的起吊次数，与起重机的额定起升载荷值的大小及总的起吊次数的比值情况。犓\n\n在表2中，列出了起重机载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { P } }$ 的4个范围值，它们各代表了起重机一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 2 起重机的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n\n\n```\n如果已知起重机各个起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，则可用式（1）算出该起重机的载荷谱系数：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { P } } = \\sum \\left[ \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { \\mathrm { Q } i } } { P _ { \\mathrm { Q } \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\right]\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { P } }$ — 起重机的载荷谱系数；  \n$C _ { i }$ -与起重机各个有代表性的起升载荷相应的工作循环数， $C _ { i } = C _ { 1 } , C _ { 2 } , C _ { 3 } \\cdots \\cdots , C _ { n }$ ；  \n$C _ { \\mathrm { T } }$ 起重机总工作循环数， $C _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } C _ { i } = C _ { 1 } + C _ { 2 } + C _ { 3 } + \\cdots + C _ { n } ;$ ；  \nQ — 能表征起重机在预期寿命期内工作任务的各个有代表性的起升载荷，犘 $P _ { \\mathrm { Q } i } = P _ { \\mathrm { Q 1 } } , P _ { \\mathrm { Q 2 } } , P _ { \\mathrm { Q 3 } }$ $\\cdots . . . . P _ { \\mathrm { Q } n }$ 狀；\n\nQmax 起重机的额定起升载荷；\n\n$m$ 幂指数，为了便于级别的划分，约定取 $m = 3$\n\n展开后，式（1）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { { P } } } = { \\frac { C _ { 1 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 1 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 2 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 2 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 3 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 3 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } n } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('64d62282-db21-451a-874f-e7dc34309601', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明本条规定参考《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）的有关规定制定。\n\n## 4.3.4液化土层及以上土层的地基承载力不应按本规范第4.3.2条的规定调整。在验算液化土层以下地基承载力时，应计入液化土层及以上土层重力。\n\n## 4.4桩基础\n\n### 4.4.1非液化地基的桩基，进行抗震验算时，E1地震作用下，端承桩的地基抗震容许承载力调整系数可取1.5，摩擦桩的地基抗震容许承载力调整系数可根据地基土类别按本规范表4.3.2取值。E2地震作用下，单桩的抗压承载能力可提高至非抗震设计时的2倍，单桩的抗拉承载能力调整系数可根据地基土类别按本规范表4.3.2取值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('64d8186f-0d55-4777-96a0-5a4378045aed', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '表 3.2.5-1 平面控制测量精度要求（Part 1）', '表 3.2.5-1 平面控制测量精度要求<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">测量等级</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最弱相邻点边长相对中误差</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">测量等级</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最弱相邻点边长相对中误差</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">二等</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1/100000</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">四等</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1/35000</td></tr><tr><td>三等</td><td>1/70000</td><td>一级</td><td>1/20000</td></tr></table>\n\n\n2 桥梁工程的平面控制测量等级应不低于表 3.2.5-2 的规定，同时桥梁轴线精度尚应符合表3.2.5-3的规定。对特大跨径及特殊结构桥梁，应根据其施工允许误差，确定控制测量的精度和等级。\n\n表 3.2.5-2 平面控制测量等级  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>多跨桥梁总长L（m)</td><td rowspan=1 colspan=1>单跨桥梁跨径Lk（m)</td><td rowspan=1 colspan=1>其他构造物</td><td rowspan=1 colspan=1>测量等级</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L≥3000</td><td rowspan=1 colspan=1>LK≥500</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>二等</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2000≤L&lt;3000</td><td rowspan=1 colspan=1>300≤Lk&lt;500</td><td rowspan=1 colspan=1>一</td><td rowspan=1 colspan=1>三等</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1000≤L&lt;2000</td><td rowspan=1 colspan=1>150≤Lk&lt;300</td><td rowspan=1 colspan=1>高架桥</td><td rowspan=1 colspan=1>四等</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L&lt;1000</td><td rowspan=1 colspan=1>Lk&lt;150</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>一级</td></tr></table>\n\n\n表 3.2.5-3 桥梁轴线相对中误差  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>测量等级</td><td rowspan=1 colspan=1>桥梁轴线相对中误差</td><td rowspan=1 colspan=1>测量等级</td><td rowspan=1 colspan=1>桥梁轴线相对中误差</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>二等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1/150000</td><td rowspan=1 colspan=1>四等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1/60000</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>三等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1/100000</td><td rowspan=1 colspan=1>一级</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1/40000</td></tr></table>\n\n\n3 大桥、特大桥以及特殊结构桥梁的平面控制测量坐标系，其投影长度变形值应不大于 $1 0 \\mathrm { m m / k m }$ ，投影分带位置不得选在桥址处。\n\n4 当采用独立坐标系、抵偿坐标系时，应确认与国家坐标系的转换关系。\n\n5 在布设平面控制点时，四等及以上平面控制网中相邻点之间的距离不得小于$5 0 0 \\mathrm { m }$ ；一级平面控制网中相邻点之间的距离在平原、微丘区不得小于 $2 0 0 \\mathrm { m }$ ，重丘、山岭区不得小于 $1 0 0 \\mathrm { m }$ ；最大距离应不大于平均边长的2倍。特大桥及特殊结构桥梁的每一端应至少埋设3个平面控制点。\n\n6 平面控制测量应采用卫星定位测量、导线测量、三角测量或三边测量等方法进行。平面控制测量的技术要求应符合表3.2.5-4\\~表3.2.5-7 的规定。\n\n表 3.2.5-4 卫星定位测量主要技术要求  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>测量等级</td><td rowspan=1 colspan=1>固定误差a（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>比例误差系数b（mm/km）</td><td rowspan=1 colspan=1>闭合环或附合线路边数</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>二等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤5</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1</td><td rowspan=1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('64dd3271-9eaa-4270-808d-5378540f1acc', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '表4.11.10桁梁试装的主要尺寸允许偏差', '表4.11.10桁梁试装的主要尺寸允许偏差( $\\mathbf { m m } ^ { \\dagger }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('64e41ce5-d896-4af2-8510-8949af6192d0', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '6.3 吊车荷载的动力系数', '6.3 吊车荷载的动力系数## 6.3.1 当计算吊车梁及其连接的承载力时\n当计算吊车梁及其连接的承载力时，吊车竖向荷载应乘以动力系数。对悬挂吊车(包括电动葫芦)及工作级别 $\\mathbf { A } 1 { \\sim } \\mathbf { A } 5$ 的软钩吊车，动力系数可取1. 05; 对工作级别为 $\\mathsf { A } 6 \\sim \\mathsf { A } 8$ 的软钩吊车、硬钩吊车和其他特种吊车，动力系数可取为1.');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('64eb4a09-d7bb-4433-a6aa-99098e2d905c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算（Part 2）', '/td><td>a=ab</td><td colspan=\"9\" rowspan=\"2\">M m=2</td><td>M sin i=1</td></tr><tr><td></td></tr><tr><td></td><td></td><td>i=1</td><td colspan=\"10\">sin²（)Y,加劲肋等距离平分板宽时，2 6</td></tr></table>\n\n\n表 犖．2（续）  \n\n\n<table><tr><td>序 号</td><td>载荷 (应力)情况</td><td>K</td></tr><tr><td>3</td><td>c=βa om T a=ab</td><td>Km=K&#x27;m(1+n) K&#x27;m 按表N.1中的序号5计算的Km值 M 2πyi）2 b (sin πi 1 sin y 6 4 b ·Ya 7 a+ 5 17 4 32 Q</td></tr></table>\n\n\n注： $\\gamma _ { \\mathrm { a } } = \\frac { E I _ { \\mathrm { S } } } { b D } , \\delta _ { \\mathrm { a } } = \\frac { A _ { \\mathrm { S } } } { b t }$ ：\n\n$I _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ），当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线计算；一侧配置时，按与板相连的加劲肋边缘为轴线计算；\n\n$A _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$r$ -板被加劲肋的分隔数；  \n$D { = } \\frac { E t ^ { 3 } } { 1 2 ( 1 { - } v ^ { 2 } ) } ( \\tau$ 为钢材的泊桑比）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('64fcdef6-8c80-4673-914d-8fc0f98bfe15', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '总 理 温家宝', '总 理 温家宝二○○七年四月九日');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6506fbce-53f3-4950-a102-501551a74107', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '13 挖孔作业人员的头顶部应设置护盖。弃渣吊斗不得装满', '13 挖孔作业人员的头顶部应设置护盖。弃渣吊斗不得装满，出渣时，孔内作业人员应位于护盖下。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('650bd7fc-bdbe-483b-8ed5-4ed7c1b5e17f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：悬索桥的施工精度要求很高，每个环节都不能忽视，因此，为保证成桥线形和内力符合设计期望，需要进行施工过程控制。\n\n## 21.2 锚碇\n\n### 21.2.1 重力式锚碇的基坑开挖和基础施工应符合下列规定：\n\n1 基坑开挖施工除应符合本规范第 13 章的有关规定外，基坑应沿等高线自上而下分层进行开挖，在坑外和坑底应分别设置截水沟和排水沟，并应防止地面水流入坑内而引起塌方或破坏基底土层。采用机械开挖时，应在基底高程以上预留$1 5 0 { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ 土层采用人工清理，且不得破坏基底岩土的原状结构；采用爆破方法施工时，宜使用预裂爆破法，避免对边坡造成破坏。对深大基坑，应采取边开挖边支护的措施保证其边坡的稳定，边坡支护的方法应符合设计规定。\n\n2 沉井基础的施工应按本规范第 11 章的有关规定执行。\n\n3 地下连续墙的施工除应符合本规范第 12 章的有关规定外，基坑开挖前对地下连续墙基底的基岩裂隙宜进行压浆封闭，并应减少地下水向基坑的渗透；采用“逆作法”进行基坑开挖和内衬施工时应进行施工监测，监测内容宜包括环境监测、水工监测、地下连续墙体监测、土工监测及内衬监测等。对基坑底板混凝土宜预留地下孔隙水卸压的通道，具体数量宜根据现场实际情况确定。\n\n### 21.2.2 隧道锚洞室和岩锚的开挖施工除应符合现行《公路隧道施工技术规范》（JTG/T 3660）的有关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 开挖施工前，宜根据两侧洞室的开挖方法和步骤，对围岩的侧壁收敛、拱顶下沉和底部隆起等变形进行模拟仿真计算，并应根据其计算分析结果提出开挖施工中变形量控制的标准。\n\n2 开挖施工前尚应进行地表排水系统和工作坑的设计，确定防止洞外地表水流入开挖作业面的有效措施。地下水较丰富时，宜在隧洞的侧墙处设排水沟，在开挖作业面的底部设集水坑，并应采取必要的措施将水引出洞外；在衬砌混凝土的施工缝处应沿隧洞轴线方向预埋止水板。\n\n3 在条件许可的情况下，宜在附近选取一地质相似的地方进行爆破监控试验，对爆破施工方案的各种参数进行试验和修正，据此正式确定爆破方案。开挖施工时宜采用光面控制爆破方式，并应严格控制爆破，减少对围岩的扰动。\n\n4 洞口处宜设置护拱，并应采取有效措施防止落石等物体进入洞内。\n\n5 洞室开挖施工时，宜对水平净空收敛、地表及边坡位移、拱顶下沉、底板隆起等进行监控量测，监控量测的断面布置和频率宜根据实际情况确定。\n\n6 岩锚施工时的钻孔宜采用破碎法施工，在成孔过程中应对钻孔深度和孔空间轴线位置进行检查和记录；达到设计深度后，应采用洁净高压水冲洗孔道并采用有效方法将钻渣掏出。锚索下料时宜采用砂轮机切割，穿束时应设置定位环，保证锚索在孔中位于对中位置，同时应避免锚索扭转，锚索安装完成后应及时对孔道进行压浆。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('650dfc64-10d1-4884-85fc-48d6286e6c53', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.6 焊接检验（Part 1）', '8.6 焊接检验## 8.6.1焊接完毕且待焊缝冷却至室温后，应对所有焊缝进行外观检查，焊缝不应有裂纹、未熔合、夹渣、未填满弧坑、漏焊以及超出表8.6.1规定的缺陷。\n\n表8.6.1 焊缝外观质量标准  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>项目</td><td rowspan=1 colspan=1>简图</td><td rowspan=1 colspan=2>质量标准（mm）</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>气孔</td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>横向对接焊缝</td><td rowspan=1 colspan=1>不允许</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>纵向对接焊缝、主要角焊缝</td><td rowspan=2 colspan=1>每米不多于3个，间距不小于20，但焊缝端部10mm之内不允许</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>其他焊缝</td><td rowspan=1 colspan=1>直径小于1.5</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>咬边</td><td rowspan=2 colspan=1>△</td><td rowspan=1 colspan=1>受拉构件横向对接焊缝、桥面板与U形肋角焊缝及竖加劲肋角焊缝（腹板侧受拉区)</td><td rowspan=1 colspan=1>不允许</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>受压构件横向对接焊缝及竖加劲肋</td><td rowspan=1 colspan=1>△≤0.3</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1>△</td><td rowspan=1 colspan=1>角焊缝(腹板侧受压区)</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>纵向对接及主要角焊缝</td><td rowspan=1 colspan=1>△≤0.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>其他焊缝</td><td rowspan=1 colspan=1>△≤1.0</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>焊脚尺寸</td><td rowspan=2 colspan=1>K</td><td rowspan=1 colspan=1>主要角焊缝</td><td rowspan=1 colspan=1>K2.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>其他角焊缝</td><td rowspan=1 colspan=1>K2.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>焊波</td><td rowspan=1 colspan=1>出区</td><td rowspan=1 colspan=1>角焊缝</td><td rowspan=1 colspan=1>任意25mm范围内高低差△≤2.0</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>余高</td><td rowspan=2 colspan=1>b</td><td rowspan=2 colspan=1>不铲磨余高的对接焊缝</td><td rowspan=1 colspan=1>焊缝宽b&gt;20mm时，△≤3.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>焊缝宽b≤20mm时，△≤2.0</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>余高铲磨后表面</td><td rowspan=3 colspan=1>A8</td><td rowspan=3 colspan=1>横向对接焊缝</td><td rowspan=1 colspan=1>不高于母材0.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>不低于母材0.3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>粗糙度50μm</td></tr></table>\n\n\n注：a手工角焊缝全长 $1 0 \\%$ 区段内允许 $K _ { - 1 . 0 } ^ { + 3 . 0 }$\n\n## 8.6.2 焊缝经外观检查合格后方可进行无损检测，无损检测应在焊接 24h 后进行。箱形构件棱角焊缝探伤的最小有效厚度为 $\\sqrt { 2 \\mathrm { t } }$ （t 为水平板厚度，以 mm 计），当设计有熔深要求时应从其规定。焊缝无损检测的质量分级、检验方法、检验部位和等级应符合表 8.6.2 的规定。\n\n表8.6.2 焊缝无损检测质量等级及探伤范围  \n\n\n<<<HTBL|34115cfa355a4843afe066762a9a099|END>>>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>焊缝名称</td><td rowspan=1 colspan=3>质量等级</td><td rowspan=1 colspan=1>探伤方法</td><td rowspan=1 colspan=1>检验等级</td><td rowspan=1 colspan=1>探伤比例</td><td rowspan=1 colspan=1>探伤部位</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>横向对接焊缝（顶板、底板、腹板等)</');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65260540-294e-4c2f-bed2-6f96ea6af83d', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '6 生产与施工质量控制（Part 2）', '垫层上的杂物；表面干燥的地基土、垫层、木模板应浇水湿润。\n\n### 6.6.3 当夏季天气炎热时，混凝土拌合物入模温度不应高于$3 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，宜选择晚间或夜间浇筑混凝土；现场温度高于 $3 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，宜对金属模板进行浇水降温，但不得留有积水，并宜采取遮挡措施避免阳光照射金属模板。\n\n### 6.6.4 当冬期施工时，混凝土拌合物入模温度不应低于 $5 \\%$ ，并应有保温措施。\n\n### 6.6.5 在浇筑过程中，应有效控制混凝土的均匀性、密实性和整体性。\n\n### 6.6.6 泵送混凝土输送管道的最小内径宜符合表6.6.6的规定；混凝土输送泵的泵压应与混凝土拌合物特性和泵送高度相匹配;泵送混凝土的输送管道应支撑稳定，不漏浆，冬期应有保温措施，夏季施工现场最高气温超过 $4 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，应有隔热措施。\n\n表6.6.6泵送混凝土输送管道的最小内径（mm)  \n\n\n\n\n\n### 6.6.7 不同配合比或不同强度等级泵送混凝土在同一时间段交替浇筑时，输送管道中的混凝土不得混入其他不同配合比或不同强度等级混凝土。\n\n### 6.6.8 当混凝土自由倾落高度大于 $3 . 0 \\mathrm { m }$ 时，宜采用串筒、溜管或振动溜管等辅助设备。\n\n### 6.6.9 浇筑竖向尺寸较大的结构物时，应分层浇筑，每层浇筑厚度宜控制在 $3 0 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 3 5 0 \\mathrm { m m }$ ；大体积混凝土宜采用分层浇筑方法，可利用自然流淌形成斜坡沿高度均匀上升，分层厚度不应大于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ；对于清水混凝土浇筑，可多安排振捣棒，应边浇筑混凝土边振捣，宜连续成型。\n\n### 6.6.10 自密实混凝土浇筑布料点应结合拌合物特性选择适宜的 间距，必要时可以通过试验确定混凝土布料点下料间距。\n\n### 6.6.11 应根据混凝土拌合物特性及混凝土结构、构件或制品的制作方式选择适当的振捣方式和振捣时间。\n\n### 6.6.12 混凝土振捣宜采用机械振捣。当施工无特殊振捣要求时，可采用振捣棒进行捣实，插入间距不应大于振捣棒振动作用半径的一倍，连续多层浇筑时，振捣棒应插入下层拌合物约$5 0 \\mathrm { m m }$ 进行振捣；当浇筑厚度不大于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 的表面积较大的平面结构或构件时，宜采用表面振动成型；当采用干硬性混凝土拌合物浇筑成型混凝土制品时，宜采用振动台或表面加压振动成型。\n\n### 6.6.13 振捣时间宜按拌合物稠度和振捣部位等不同情况，控制在 $1 0 \\mathrm { { s } } { \\sim } 3 0 \\mathrm { { s } }$ 内，当混凝土拌合物表面出现泛浆，基本无气泡逸出，可视为捣实。\n\n### 6.6.14 混凝土拌合物从搅拌机卸出后到浇筑完毕的延续时间不宜超过表6.6.14 的规定。\n\n表6.6.14混凝土拌合物从搅拌机卸出后到浇筑完毕的延续时间（min)  \n\n\n\n\n\n### 6.6.15 在混凝土浇筑同时，应制作供结构或构件出池、拆模、吊装、张拉、放张和强度合格评定用的同条件养护试件，并应按设计要求制作抗冻、抗渗或其他性能试验用的试件。\n\n### 6.6.16 在混凝土浇筑及静置过程中，应在混凝土终凝前对浇筑面进行抹面处理。\n\n### 6.6.17’混凝土构件成型后，在强度达到1.2MPa以前，不得在构件上面踩踏行走。\n\n## 6.7 养护\n\n### 6.7.1 生产和施工单位应根据结构、构件或制品情况、环境条件、原材料情况以及对混凝土性能的要求等，提出施工养护方案或生产养护制度，并应严格执行。\n\n### 6.7.2 混凝土施工可采用浇水、覆盖保湿、喷涂养护剂、冬季蓄热养护等方法进行养护；混凝土构件或制品厂生产可采用蒸汽养护、湿热养护或潮湿自然养护等方法进行养护。选择的养护方法应满足施工养护方案或生产养护制度的要求。\n\n### 6.7.3 采用塑料薄膜覆盖养护时，混凝土全部表面应覆盖严密，并应保持膜内有凝结水；采用养护剂养护时，应通过试验检验养护剂的保湿效果。\n\n### 6.7.4 对于混凝土浇筑面，尤其是平面结构，宜边浇筑成型边采用塑料薄膜覆盖保湿。\n\n### 6.7.5 混凝土施工养护时间应符合下列规定：\n\n1对于采用硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥配制的混凝土，采用浇水和潮湿覆盖的养护时间不得少于7d。\n\n2对于采用粉煤灰硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥、复合硅酸盐水泥配制的混凝土，或掺加缓凝剂的混凝土以及大掺量矿物掺合料混凝土，采用浇水和潮湿覆盖的养护时间不得少于14d。\n\n3对于竖向混凝土结构，养护时间宜适当延长。\n\n### 6.7.6 混凝土构件或制品厂的混凝土养护应符合下列规定：\n\n1采用蒸汽养护或湿热养护时，养护时间和养护制度应满足混凝土及其制品性能的要求。\n\n2采用蒸汽养护时，应分为静停、升温、恒温和降温四个养护阶段。混凝土成型后的静停时间不宜少于 $2 \\mathrm { h }$ ，升温速度不宜超过 $2 5 \\mathrm { { ^ circ C / h } }$ ，降温速度不宜超过 $2 0 \\mathrm { ^ { \\circ } C / h }$ ，最高和恒温温度不宜超过 $6 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ；混凝土构件或制品在出池或撤除养护措施前，应进行温度测量，当表面与外界温差不大于 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，构件方可出池或撤除养护措施。\n3采用潮湿自然养护时，应符合本节第6.7.2条～第6.7.5条的规定。\n\n## 6.7.7对于大体积混凝土，养护过程应进行温度控制，混凝土内部和表面的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('652d358c-63e0-4a22-9a16-b4190b31aa29', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.15 高性能混凝土（Part 3）', 'd rowspan=1 colspan=1>28d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥140</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>收缩率比（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤110</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>相对耐久性指标（200次，%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≥80</td></tr></table>\n\n\n注：1. 表中压力泌水率比仅适用于泵送混凝土用外加剂。\n\n2. 高性能混凝土用外加剂，应保证配制的混凝土具有适宜施工的坍落度保留值与凝结时间，满足混凝土耐久性要求的含气量。\n\n## 6.15.8矿物掺合料应选用品质稳定、来料均匀的粉煤灰、粒化高炉矿渣粉和硅灰等。所用掺合料的技术要求除应符合本规范第 6.7 节的规定外，尚应分别符合表 6.15.8-1～表 6.15.8-3的规定。\n\n表 6.15.8-1 粉煤灰技术要求  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">项目</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">技术要求</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"2\">检验标准</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C50 以下混凝土（Ⅱ级粉煤灰）</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">C50及以上混凝土（I级粉煤灰）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">细度（%）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤12</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"2\">《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》(GB/T1596)</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">需水量比（%）</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">≤105</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤95</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">含水率（%）</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">≤1.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">烧失量（%）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤8.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤5.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"7\">《水泥化学分析方法》（GB/T176）</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">SO含量（%）</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">≤3.0</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">CaO含量（%）</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">≤10</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">游离CaO含量（%）</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">F类粉煤灰≤1.0C类粉煤灰≤4.0</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">氯离子含量（%）</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">≤0.06</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">活性指数（%）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≥75</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≥80</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">28d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≥85</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≥90</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">安定性（雷氏夹沸煮后增加距离，mm）</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">C类粉煤灰≤5.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">《水泥标准稠度用水量、凝结时间、安定性检验方法》（GB/T1346)</td></tr></table>\n\n\n注：1. 粉煤灰中的 CaO 含量大于 $5 \\%$ 时，应经试验证明其安定性合格。\n\n2. 预应力高性能混凝土或浪溅区的钢筋混凝土应采用Ⅰ级粉煤灰或烧失量不大于 $5 \\%$ 、需水量比不大于 $1 0 0 \\%$ 的Ⅱ级粉煤灰。\n\n表 6.15.8-2 粒化高炉矿渣粉技术要求  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>项目</td><td rowspan=1 colspan=1>技术要求</td><td rowspan=1 colspan=1>检验标准</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>比表面积（m²/kg)</td><td rowspan=1 colspan=1>350~450</td><td rowspan=1 colspan=1>《水泥比表面积测定方法勃氏法》（GB/T8074)</td></tr><tr><t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('652f5cfa-8f6a-4cbb-b8ef-e533dbd59173', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 2）', '时，应防止其在起重机工作时意外打开；司机室的拉门和外开门应通向同一高度的水平平台；司机室外无平台时，一般情况下门应向里开；流动式起重机司机室回转门应向外开，滑动门应向后开。\n\n9．3．1．6 司机室的窗离地板高度不到 $1 \\textrm { m }$ 时，玻璃窗应做成不可打开的或加以防护，防护高度不应低于 $1 \\textrm { m }$ ；司机室地板上装有玻璃的部位也应加以防护。司机室底窗和天窗安装防护栏时，防护栏应尽可能不阻挡视线。\n\n9．3．1．7 司机室地板应用防滑的非金属隔热材料覆盖。\n\n9．3．1．8 用于司机室工作面上的照度不应低于 $3 0 ~ \\mathrm { l x }$ 。\n\n9．3．1．9 重要的操作指示器应有醒目的显示，并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停开关按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危险显示应用红灯。\n\n### 9．3．2 通道和平台\n\n9．3．2．1 起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能通过斜梯（或楼梯）、平台、通道或直梯到达，梯级的两边应装护拦。不论起重机在什么位置，通道、斜梯（或楼梯）、平台都应有安全入口。如臂架可放到地面或人员可到达的部位进行全面直接检查，或者设有其他构造能进行直观检查时，则臂架上也可以不设置通道。\n\n9．3．2．2 起重机处在正常工作状态下的任何位置时，人员应能方便安全地进出司机室。\n\n如果起重机在任何位置，人员不能直接从地面进入司机室，且司机室地板离地面的高度不超过$5 ~ \\mathrm { m }$ ，司机室内配备有合适的紧急逃逸装置（例如绳梯）时，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n如果起重机在任何位置，人员都不能直接从地面进入司机室，以及司机室的地板离地面的高度超过$5 ~ \\mathrm { m }$ 时，起重机应设置到达司机室的通道；对于桥式起重机等，如能提供适当的装置使人员方便安全地离开司机室，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n一般情况下应通过斜梯或通道，从同司机室地板一样高且备有栏杆的平台直接进入司机室。平台与司机室入口的水平间隙不应超过 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，与司机室地板的高低差不应超过 $0 . 2 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。只有在空间受到限制时，才允许通过司机室顶部或地板进入司机室。9．3．2．3 斜梯、通道和平台的净空高度不应低于 $1 , 8 \\textrm { m }$ 。运动部分附近的通道和平台的净宽度不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；如果设有扶手或栏杆，在高度不超过 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的范围内，通道的净宽度可减至 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。固定部分之间的通道净宽度不应小于 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。\n\n起重机结构件内部很少使用的进出通道，其最小净空高度可为 $1 , 3 \\textrm { m }$ ，但此时通道宽度应增加到$0 , 7 \\textrm { m }$ 。只用于保养的平台，其上面的净空高度可以减到 $1 , 3 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．2．4 工作人员可能停留的每一个表面都应当保证不发生永久变形：\n\na） $2 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的力通过直径为 $1 2 5 ~ \\mathrm { m m }$ 圆盘施加在平台表面的任何位置；\n\n9．3．2．5 通道和平台表面应防滑。地板上的单个孔洞和间隙的尺寸不应使直径为 $2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的球体穿 过，且孔隙的面积应小于 $4 0 0 ~ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ 。\n\n9．3．2．6 通道离下方裸露动力线的高度小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 时，应在这些区域采用实体式地板；当通道靠近动力线时，应对这些动力线加以保护。\n\n### 9．3．3 斜梯和直梯\n\n凡高度差超过 $0 , 5 \\textrm { m }$ 的通行路径应做成斜梯或直梯。高度不超过 $2 \\textrm { m }$ 的垂直面上（例如桥架主梁的走台与端梁之间），可以设踏脚板，踏脚板两侧应设有扶手。\n\n#### 9．3．3．1 斜梯\n\n9．3．3．1．1 斜梯的倾斜角不宜超过 $6 5 ^ { \\circ }$ ，特殊情况下，倾斜角也不应超过 $7 5 ^ { \\circ }$ （超过 $7 5 ^ { \\circ }$ 时按直梯设计）。  \n9．3．3．1．2 斜梯两侧应设置栏杆，两侧栏杆的间距：主要斜梯不应小于 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；其他斜梯可取为 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；  \n斜梯的一侧靠墙壁时，只在另一侧设置栏杆，栏杆高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．3．1．3 梯级的净宽度不应小于 $0 . 3 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，单个梯级的高度宜取为 $0 . 1 8 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 2 5 ~ \\mathrm { m }$ ，斜梯上梯级的进深不应小于梯级的高度，连续布置的梯级，其高度和进深均应为相同尺寸。\n\n9．3．3．1．4 梯级踏板表面要防滑。\n\n#### 9．3．3．2 直梯\n\n9．3．3．2．1 直梯两边撑杆的间距不小于 $0 , 4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，两撑杆之间梯级宽度不应小于 $0 . 3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级的间距应保持一致宜为 $0 . 2 3 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 3 0 ~ \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65641638-f3b7-43e7-8280-1d60a06f7b49', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3．3导线测量（Part 6）', ' { ~ D ~ } } } { D } \\sqrt { \\Sigma \\alpha _ { \\mathrm { w } } ^ { 2 } + \\Sigma \\alpha _ { \\mathrm { f } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\alpha _ { \\mathrm { w } } = \\mathrm { c o t } \\alpha _ { i } + \\mathrm { c o t } \\beta _ { i }\n$$\n\n$$\n\\alpha _ { 0 } \\mathrm { = } \\mathrm { c o t } \\alpha _ { i } \\pm \\mathrm { c o t } \\beta _ { i - 1 }\n$$\n\n式中 $W _ { z }$ -—边一极条件自由项的限值 $( ^ { \\prime \\prime } )$ ；\n\naw 与极点相对的外围边两端的两底的余切函数之和；  \n$\\alpha _ { \\mathrm { f } }$ 中点多边形中与极点相连的辐射边两侧的相邻底角的余切函数之和；四边形中内辐射边两侧的相邻底角的余切函数之和以及外侧的两辐射边的相邻底角的余切函数之差；三角形编号。\n\n3．4．19三角形网平差时，观测角(或观测方向)和观测边均应视为观测值参与平差，角度和距离的先验中误差，应按本规范第3．4．13条和3．3．25条中的方法计算，也可用数理统计等方法求得的经验公式估算先验中误差的值，并用以计算角度(或方向)及边长的权。平差计算按本章第3．3． $2 9 \\sim 3$ ．3．30条执行。\n\n3．4．20三角形网内业计算中数字取位，二等应符合表3．4．20的规定，其余各等级应符合本规范表3．3．31的规定。\n\n表3.4.20三角形网内业计算中数字取位要求');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65776210-7330-46c7-813f-70e83a10c3af', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3.0.2.2 低压断路器操作机构的功能和操作速度直接与触头的闭合速度有关', '3.0.2.2 低压断路器操作机构的功能和操作速度直接与触头的闭合速度有关，脱扣装置也比较复杂。为此，将操作机构安装调整要求单列一款以引起重视。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('657964dd-92e3-410a-8d75-c4e0b2e049e9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条将原规范的“外加剂宜以稀释溶液加入”修改为“外加剂应以稀释溶液加入”。\n\n## 6.9.3 混凝土应采用机械拌制。拌制时，自全部材料装入搅拌筒开始搅拌至开始出料的最短搅拌时间，应按搅拌机产品说明书的要求和混凝土搅拌的技术要求经试验确定。\n\n## 6.9.4 混凝土拌合物应搅拌均匀、颜色一致，不得有离析和泌水现象，对在施工现场集中拌制的混凝土，应检测其拌合物的均匀性。检测时，应在搅拌机的卸料过程中，从卸料流的 $1 / 4 { \\sim } 3 / 4$ 之间部位取试样进行试验，试验结果应符合下列规定：\n\n1 混凝土中砂浆密度两次测值的相对误差应不大于 $0 . 8 \\%$ 。  \n2 单位体积混凝土中粗集料含量两次测值的相对误差应不大于 $5 \\%$ 。\n\n## 6.9.5 混凝土搅拌完毕后，应按下列要求检测混凝土拌合物的各项性能：\n\n1 混凝土拌合物的坍落度及其损失，宜在搅拌地点和浇筑地点分别取样检测，每一工作\n\n班或每一单元结构物应不少于两次，评定时应以浇筑地点的测值为准。当混凝土拌合物从搅拌机出料起至浇筑入模的时间不超过 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 时，其坍落度可仅在搅拌地点取样检测。\n\n2 必要时，尚宜对工作性能、泌水率及含气量等混凝土拌合物的其他指标进行检测。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('658dd51e-935b-442d-8d7d-16c0c6b5c2a7', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故原因', '三、事故原因高速轴断轴的原因是起重机制造厂在制造起升机构变速箱高速轴时没有严格执行工艺要求，在加工齿轴轴肩时的圆角变成了尖角，且表面粗糙度的超差，使得轴肩圆角处成了机械加工的应力集中处，在进行热处理工艺时此处产生了部分微裂纹形成了裂纹源。因此投入使用后，起升机构变速箱高速轴在交变应力的作用下产生了疲劳裂纹的延伸，最终导致了高速轴断轴断裂，再导致相啮合轮齿的部分齿折断，酿成事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65911254-8a7a-4137-9396-953d5e8332b5', '136《中华人民共和国土地管理法实施条例中华人民共和国土地管理法实施》（国务院令第743号（2021修订））.md', '第五章建设用地（Part 1）', '第五章建设用地## 第十九条\n\n建设占用土地，涉及农用地转为建设用地的，应当符合土地利用总体规划和土地利用年度计划中确定的农用地转用指标；城市和村庄、集镇建设占用土地，涉及农用地转用的，还应当符合城市规划和村庄、集镇规划。不符合规定的，不得批准农用地转为建设用地。\n\n## 第二十条在土地利用总体规划确定的城市建设用地范围内，为实施城市规划占用土地的，按照下列规定办理：\n\n（一）市、县人民政府按照土地利用年度计划拟订农用地转用方案、补充耕地方案、征用土地方案，分批次逐级上报有批准权的人民政府。\n\n（二）有批准权的人民政府土地行政主管部门对农用地转用方案、补充耕地方案、征用土地方案进行审查，提出审查意见，报有批准权的人民政府批准；其中，补充耕地方案由批准农用地转用方案的人民政府在批准农用地转用方案时一并批准。\n\n（三）农用地转用方案、补充耕地方案、征用土地方案经批准后，由市、县人民政府组织实施，按具体建设项目分别供地。\n\n在土地利用总体规划确定的村庄、集镇建设用地范围内，为实施村庄、集镇规划占用土地的，由市、县人民政府拟订农用地转用方案、补充耕地方案，依照前款规定的程序办理。\n\n## 第二十一条\n\n具体建设项目需要使用土地的，建设单位应当根据建设项目的总体设计一次申请，办理建设用地审批手续；分期建设的项目，可以根据可行性研究报告确定的方案分期申请建设用地，分期办理建设用地有关审批手续。\n\n## 第二十二条具体建设项目需要占用土地利用总体规划确定的城市建设用地范围内的国有建设用地的，按照下列规定办理：\n\n（一)建设项目可行性研究论证时，由土地行政主管部门对建设项目用地有关事项进行审查，提出建设项目用地预审报告；可行性研究报告报批时，必须附具土地行政主管部门出具的建设项目用地预审报告。\n\n（二）建设单位持建设项目的有关批准文件，向市、县人民政府土地行政主管部门提出建设用地申请，由市、县人民政府土地行政主管部门审查，拟订供地方案，报市、县人民政府批准；需要上级人民政府批准的，应当报上级人民政府批准。\n\n（三）供地方案经批准后，由市、县人民政府向建设单位颁发建设用地批准书。有偿使用国有土地的，由市、县人民政府土地行政主管部门与土地使用者签订国有土地有偿使用合同;划拨使用国有土地的，由市、县人民政府土地行政主管部门向土地使用者核发国有土地划拨决定书。\n\n（四）土地使用者应当依法申请土地登记。\n\n通过招标、拍卖方式提供国有建设用地使用权的，由市、县人民政府土地行政主管部门会同有关部门拟订方案，报市、县人民政府批准后，由市、县人民政府土地行政主管部门组织实施，并与土地使用者签订土地有偿使用合同。土地使用者应当依法申请土地登记。\n## 第二十三条\n\n具体建设项目需要使用土地的，必须依法申请使用土地利用总体规划确定的城市建设用地范围内的国有建设用地。能源、交通、水利、矿山、军事设施等建设项目确需使用土地利用总体规划确定的城市建设用地范围外的土地，涉及农用地的，按照下列规定办理：\n\n（一)建设项目可行性研究论证时，由土地行政主管部门对建设项目用地有关事项进行审查,提出建设项目用地预审报告；可行性研究报告报批时，必须附具土地行政主管部门出具的建设项目用地预审报告。\n\n（二）建设单位持建设项目的有关批准文件，向市、县人民政府土地行政主管部门提出建设用地申请，由市、县人民政府土地行政主管部门审查，拟订农用地转用方案、补充耕地方案、征用土地方案和供地方案（涉及国有农用地的，不拟订征用土地方案)，经市、县人民政府审核同意后，逐级上报有批准权的人民政府批准；其中，补充耕地方案由批准农用地转用方案的人民政府在批准农用地转用方案时一并批准；供地方案由批准征用土地的人民政府在批准征用土地方案时一并批准（涉及国有农用地的，供地方案由批准农用地转用的人民政府在批准农用地转用方案时一并批准)。\n\n（三）农用地转用方案、补充耕地方案、征用土地方案和供地方案经批准后，由市、县人民政府组织实施，向建设单位颁发建设用地批准书。有偿使用国有土地的，由市、县人民政府土地行政主管部门与土地使用者签订国有土地有偿使用合同；划拨使用国有土地的，由市、县人民政府土地行政主管部门向土地使用者核发国有土地划拨决定书。\n（四）土地使用者应当依法申请土地登记。\n\n建设项目确需使用土地利用总体规划确定的城市建设用地范围外的土地，涉及农民集体所有的未利用地的，只报批征用土地方案和供地方案。\n\n第二十四条\n\n具体建设项目需要占用土地利用总体规划确定的国有未利用地的，按照省、自治区、直辖市的规定办理；但是，国家重点建设项目、军事设施和跨省、自治区、直辖市行政区域的建设项目以及国务院规定的其他建设项目用地，应当报国务院批准。\n\n第二十五条\n\n征用土地方案经依法批准后，由被征用土地所在地的市、县人民政府组织实施，并将批准征地机关、批准文号、征用土地的用途、范围、面积以及征地补偿标准、农业人员安置办法和办理征地补偿的期限等，在被征用土地所在地的乡（镇）、村予以公告。\n\n被征用土地的所有权人、使用权人应当在公告规定的期限内，持土地权属证书到公告指定的人民政府土地行政主管部门办理征地补偿登记。\n\n市、县人民政府土地行政主管部门根据经批准的征用土地方案，会同有关部门拟订征地补偿、安置方案，在被征用土地所在地的乡（镇）、村予以公告，听取被征用土地的农村集体经济组织和农民的意见。征地补偿、安置方案报市、县人民政府批准后，由市、县人民政府土地行政主管部门组织实施。对补偿标准有争议的，由县级以上地方人民政府协调；协调不成的，由批准征用土地的人民政府裁决。征地补偿、安置争议不影响征用土地方案的实施。征用土地的各项费用应当自征地补偿、安置方案批准之日起3个月内全额支付。\n\n第二十六条土地补偿费归农村集体经济组织所有；地上附着物及青苗补偿费归地上附着物及青苗的所有者所有。\n\n征用土地的安置补助费必须专款专用，不得挪作他用。需要安置的人员由农村集体经济组织安置的，安置补助费支付给农村集体经济组织，由农村集体经济组织管');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('659198c2-1c3b-4489-99e1-f1eceb7593fd', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明立式是指将拟进行拼装的钢塔节段竖直叠加放置；卧式是指将拟进行拼装的钢塔节段水平顺序放置。\n\n## 8.4.2栓接钢塔节段采用立式预拼装时应符合下列规定：\n\n1预拼装所使用的工作平台应具有足够的刚度和顶面平面精度，刚度应满足在拼装过程中不产生变形的要求，顶面平面精度应满足立式预拼装要求。\n\n2对节段端面接触率进行检查前，应清除接触面边缘的机加工毛刺。\n\n3钢塔立式预拼装时，每轮的预拼装数量应不少于2段。\n\n4预拼装时应对端面接触率、螺栓孔位置和轴线偏位等情况进行检查，测量点应符合设计的规定，每个节段端面的顶紧处均应有检查记录。\n\n5对节段端面接触率的判定，应采用 $0 . 0 4 \\mathrm { m m }$ 的塞尺进行检查，当塞尺的插入深度不超过板厚的1/3 时判定为密贴，超过时应判定为不密贴。\n\n6栓接钢塔立式预拼装的主要尺寸允许偏差应符合表8.4.2 的规定。\n\n表 8.4.2栓接钢塔节段立式预拼装主要尺寸允许偏差（mm)  \n\n\n\n\n\n## 8.4.3栓接钢塔节段采用卧式预拼装时应符合下列规定：\n\n1预拼装应在专用胎架上进行，胎架应具有足够的刚度及顶面平整度，刚度应满足在拼装过程中不产生变形的要求。\n\n2钢塔卧式预拼装时，应按照设计的连接顺序依次进行，每轮的预拼装节段数量应不少于2段。\n\n3预拼装时，应对水平放置的节段施加必要的轴向力，并应保证节段之间的受力状态与实际的受力状态相接近。\n\n4 对节段端面接触率的判定，应采用 $0 . 2 \\mathrm { m m }$ 的塞尺进行检查，当塞尺的插入深度不超过板厚的1/4时判定为密贴，超过时应判定为不密贴。\n\n5 螺栓孔的位置应采用试孔器进行检查，所有螺栓孔均应 $100 \\%$ 自由通过较螺\n\n栓公称直径大 $1 \\mathrm { m m }$ 的试孔器方可认为合格。\n\n6预拼装后，应在钢塔节段的适宜位置设置临时连接匹配件，并应标识清楚。  \n7 栓接钢塔卧式预拼装的主要尺寸允许偏差应符合表8.4.2 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65a4635a-f467-4141-8530-6bd3ddab7739', '125《中华人民共和国野生植物保护条例》（国务院令第204号（2024修订））.md', '第四章 法律责任', '第四章 法律责任第二十三条未取得采集或者未按照采集证的规定采集国家重点保护野生植物的，由野生植物行政主管部门没收所采集的野生植物和违法所得，可以并处违法所得10倍以下的罚款；有采集证的，并可以吊销采集证。\n\n第二十四条违反本条例规定，出售、收购国家重点保护野生植物的，由工商行政管理部门或者野生植物行政主管部门按照职责分工没收野生植物和违法所得，可以并处违法所得10倍以下的罚款。\n\n第二十五条非法进出口野生植物的，由海关依照海关法的\n\n规定处罚。\n\n第二十六条伪造、倒卖、转让采集证、允许进出口证明书或者有关批准文件、标签的，由野生植物行政主管部门或者工商行政管理部门按照职责分工收缴，没收违法所得，可以并处5万元以下的罚款。\n\n第二十七条外国人在中国境内采集、收购国家重点保护野生植物，或者未经批准对国家重点保护野生植物进行野外考察的，由野生植物行政主管部门没收所采集、收购的野生植物和考察资料，可以并处5万元以下的罚款。\n\n第二十八条违反本条例规定，构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第二十九条野生植物行政主管部门的工作人员滥用职权、玩忽职守、徇私舞弊，构成犯罪的，依法追究刑事责任；尚不构成犯罪的，依法给予行政处分。\n\n第三十条依照本条例规定没收的实物，由作出没收决定的机关按照国家有关规定处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65a5720f-85ff-4d5f-9bde-04421a3bfd50', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.3 桥涵孔径', '3.3 桥涵孔径## 3.3.2 对暴雨径流，允许在小桥涵的上游有短时间的积水，以压缩小桥涵的孔径。小桥涵的积水深度及范围，可根据桥涵上游地形确定，但要保证积水壅高不会危害上游村镇和农田的安全。本条规定因积水而减少的流量，不宜大于总流量的1/4，也是从小桥涵本身的安全考虑的。\n\n## 3.3.6 新建中小桥涵的设计采用标准化的装配式结构及机械化、工厂化施工，可节约投资，便于养护和构件的更换，提高桥涵结构的安全耐久性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65ab1b4b-759a-451b-a3ef-d410730b2a1b', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '(规范性)(规范性)安全防护设施的设计验算安全防护设施的设计验算（Part 2）', ',容许挠度应为踏棍长度的直集中活荷载，容许挠度应为踏棍长度的 $1 / 2 5 0$ ;;  \nc) c) 每对钢直梯支撑及其连接件应能承受对钢直梯支撑及其连接件应能承受 $3 \\ \\mathrm { k N }$ 的垂直荷载及的垂直荷载及5 $5 0 0 \\mathrm { ~ N ~ }$ 的拉出荷载;拉出荷载；  \nd) d) 梯间平台应能承受不小于间平台应能承受不小于 $2  { \\mathrm { ~ k N } / \\mathrm { m } } ^ { 2 }$ 的均匀分布活荷载;均匀分布活荷载；  \ne) e) 钢直梯可简化为平面力系的简支梁建模计算;钢直梯可简化为平面力系的简支梁建模计算；  \nf ) f) 应验算梯梁、踏棍的强度、跨中变形及焊缝强度;验算梯梁、踏棍的强度、跨中变形及焊缝强度；  \ng) g) 整体结构应通过承载力、刚度、稳定性试验。体结构应通过承载力、刚度、稳定性试验。\n\n## A. 6 人行塔梯A.6 人行塔梯\n\n人行塔梯应进行设计验算及型式试验,并符合下列要求:人行塔梯应进行设计验算及型式试验，并符合下列要求：\n\na) a) 钢斜梯荷载应符合 A.3 的规定;钢斜梯荷载应符合A.3的规定；\nb) b) 梯间平台应能承受不小于梯间平台应能承受不小于 $2  { \\mathrm { ~ k N } / \\mathrm { m } } ^ { 2 }$ 的均匀分布活荷载均匀分布活荷载；  \nc) c) 受弯构件容许挠度应为跨度的受弯构件容许挠度应为跨度的 $1 / 1 5 0$ 和和1 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 中的较小值;的较小值；  \nd) d) 对于承载能力极限状态设计,人行塔梯荷载效应的基本组合宜按表 A.1 采用;对于承载能力极限状态设计，人行塔梯荷载效应的基本组合宜按表A.1采用；\n\n表 A. 1 人行塔梯荷载效应的基本组合表A.1 人行塔梯荷载效应的基本组合  \n\n\n\n\n\ne) 对于正常使用极限状态设计,人行塔梯荷载效应的标准组合宜按表 A. 2 采用;e) 对于正常使用极限状态设计，人行塔梯荷载效应的标准组合宜按表A.2采用；\n\n表 A.2 人行塔梯荷载效应的标准组合表A.2 人行塔梯荷载效应的标准组合  \n\n\n\n\n\nf ) f) 人行塔梯验算应符合 GB 51210 或 GB 50017 的规定;人行塔梯验算应符合GB 51210或GB 50017的规定；  \nh) h) 定型产品的人行塔梯,应通过承载力、刚度、稳定性试验;型产品的人行塔梯，应通过承载力、刚度、稳定性试验；  \ng) g) 使用环境与设计说明书不相符时,应重新验算。用环境与设计说明书不相符时，应重新验算。\n\n## A. 7 高处作业水平安全通道A.7 高处作业水平安全通道\n\n\n\n高处作业水平安全通道应进行设计验算,并应符合下列要求:高处作业水平安全通道应进行设计验算，并应符合下列要求：\n\na) 按实际使用要求确定设计荷载,并符合 A. 7 b)的规定;a) 按实际使用要求确定设计荷载，并符合A.7b)的规定；  \nb) b) 整个通道区域能承受不小于 个通道区域能承受不小于2 $2  { \\mathrm { ~ k N } } /  { \\mathrm { m } } ^ { 2 }$ 的均匀分布活荷载;在通道区域内中心距为 均匀分布活荷载；在通道区域内中心距 $1 \\textrm { m }$ ,边长,边长$0 . 3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 正方形上能承受不小于方形上能承受不小于 $1 \\ \\mathrm { k N }$ 集中荷载;中荷载；  \nc) c) 受弯构件容许挠度为跨度的受弯构件容许挠度为跨度的 $1 / 1 5 0$ 和和1 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 中的较小值;的较小值；  \nd) d) 验算底部支撑梁和通道底板的强度、刚度和平台整体稳定性。算底部支撑梁和通道底板的强度、刚度和平台整体稳定性。\n\n## A. 8 悬挑式作业平台A.8 悬挑式作业平台\n\n悬挑式作业平台应进行设计验算,并应符合下列要求:悬挑式作业平台应进行设计验算，并应符合下列要求：\n\na) a) 按实际使用要求确定设计荷载,并符合 按实际使用要求确定设计荷载，并符合 $\\mathrm { A } . 8 \\mathrm { ~ b ~ }$ )的规定;的规定；  \nb)b) 整个平台区域能承受不小于个平台区域能承受不小于 $2  { \\mathrm { ~ k N } } /  { \\mathrm { m } } ^ { 2 }$ 均匀分布活荷载;在平台区域内中心距为均匀分布活荷载；在平台区域内中心距 $1 \\textrm { m }$ ,边长m,边 $0 . 3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 正方形上能承受不小于正方形上能承受不小于 $1 \\ \\mathrm { k N }$ 集中荷载;集中荷载；  \nc) c) 受弯构件容许挠度为跨度的受弯构件容许挠度为跨度的 $1 / 1 5 0$ 和和 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 中的较小值;的较小值；  \nd) d) 风荷载计算满足 GB 50009 的规定。风荷载计算满足GB 50009的规定。\n\n## A. 9 落地式作业平台A.9 落地式作业平台\n\n落地式作业平台应进行设计验算,并应符合下列要求:落地式作业平台应进行设计验算，并应符合下列要求：\n\na)a) 按实际使用要求确定设计荷载,并符合 A.9 b)的规定;实际使用要求确定设计荷载，并符合A.9b)的规定；  \nb) b) 整个平台区域能承受不小于个平台区域能承受不小于 $2  { \\mathrm { ~ k N } } /  { \\mathrm { m } } ^ { 2 }$ 均匀分布活荷载;在平台区域内中心距为均匀分布活荷载；在平台区域内中心距 $1 \\textrm { m }$ ,边长m,边 $0 . 3 \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65aefc14-039b-48f3-838d-eef53f24f29e', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明大量板式橡胶支座的试验结果表明，板式橡胶支座的滞回曲线呈狭长形，可以近似作线性处理。其剪切刚度尽管随着最大剪应变的变化和频率的变化而变化，但对于特定频率和最大的剪切角而言，可以近似看作常数。因此，可将板式橡胶支座的恢复力模型取为直线型，近似按最大的剪切应变和频率来确定支座的刚度。\n\n活动盆式支座和四氟滑板橡胶支座的试验表明，当支座受到的剪力超过其临界滑动摩擦力 $F _ { \\mathrm { m a x } }$ 后，支座开始滑动，其动力滞回曲线可用类似于理想弹塑性材料的滞回曲线代表。\n\n## 6.2.8对采用桩基础的桥梁，抗震分析计算模型应考虑桩土相互作用，桩土相互作用可用等代土弹簧模拟，等代土弹簧的刚度可采用 $\\mathbf { m }$ 法计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65afdc66-92fa-4f39-9ff9-090d02e2693e', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '9.0.11 焊缝缺陷的修补方法是根据国内实践经验提出的', '9.0.11 焊缝缺陷的修补方法是根据国内实践经验提出的。采用加大焊缝厚度和加长焊缝长度两种方法来加固角焊缝都是行之有效的。国外资料介绍加长角焊缝长度时，对原有焊缝中的应力限值是不超过焊缝的计算强度。但加大角焊缝厚度时，由于焊接时的热影响会使部分焊缝暂时退出工作，从而降低了原有角焊缝的承载能力。所以对在负荷状态下加大角焊缝厚度时，必须对原有角焊缝中的应力加以限制。我国有关单位的试验资料指出，焊缝加厚时，原有焊缝中的应力应限制在 $0 . 8 f _ { \\mathrm { ~ \\normalfont ~ \\cdot ~ } } ^ { \\mathrm { w } }$ 以内。据原苏联20世纪60年代通过试验得出的结论是：加厚焊缝时，焊接接头的最大强度损失一般为$10 \\% \\sim 2 0 \\%$ 。\n\n根据近年来国内的试验研究，在负荷状态下加厚焊缝时，由于施焊时的热作用，在温度 $T \\geq 6 0 0 ^ { \\circ } C$ 区域内的焊缝将退出工作，致使焊缝的平均强度降低。经计算分析并简化后引入了原焊缝在加固时的强度降低系数 $\\eta$ ，详见现行中国工程建设标准化协会标准《钢结构加固技术规范》CECS77的相关规定。本规范引用\n\n了这条规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65b469cd-4239-48c0-bf06-4ff5d1ec6f56', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '10.4 钢丝绳性能考核', '10.4 钢丝绳性能考核10.4.1 钢丝绳内不同直径钢丝为同一公称抗拉强度时，钢丝绳级与钢丝的公称抗拉强度相同；当钢丝绳内的不同直径钢丝为不同公称抗拉强度时，钢丝绳级应符合表5中钢丝的公称抗拉强度之一。\n\n10.4.2 拆股钢丝的抗拉强度、反复弯曲和扭转值，按该钢丝的公称直径和公称抗拉强度级考核其性能指标。\n\n注：根据实测钢丝绳破断拉力或计算实测钢丝绳破断拉力或实测钢丝破断拉力总和，考核钢丝绳级是否满足需方要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65bdd471-c541-4664-99ac-d7a1b48972d9', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 1）', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座、聚四氟乙烯板支座）的刚性墩台传递的制动力，按表4.3.5的规定采用。每个活动支座传递的制动力，其值不应大于其摩阻力；当大于摩阻力时，按摩阻力计算。表4.3.5刚性墩台各种支座传递的制动力  \n\n\n\n\n\n注：固定支座按 $T _ { 4 }$ 计算，活动支座按 $0 . 3 0 T _ { 5 }$ （聚四氟乙烯板支座）或 $0 . 2 5 T _ { s }$ （滚动或摆动支座）计算， $T _ { 4 }$ 和$T _ { s }$ 分别为与固定支座或活动支座相应的单跨跨径的制动力，桥墩承受的制动力为上述固定支座与活动支座传递的制动力之和。\n\n## 4.3.6人群荷载标准值应按下列规定采用：\n\n1人群荷载标准值应根据表4.3.6采用，对跨径不等的连续结构，以最大计算跨径为准。\n\n表4.3.6人群荷载标准值  \n\n\n\n\n\n1）非机动车、行人密集的公路桥梁，人群荷载标准值取上述标准值的1.15倍。\n\n2）专用人行桥梁，人群荷载标准值为 $3 . 5 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n2人群荷载在横向应布置在人行道的净宽度内，在纵向施加于使结构产生最不利荷载效应的区段内。\n\n3人行道板（局部构件）可以一块板为单元，按标准值 $4 . 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 的均布荷载计算。\n\n4计算人行道栏杆时，作用在栏杆立柱顶上的水平推力标准值取 $0 . 7 5 \\mathrm { k N / m }$ ，作用在栏杆扶手上的竖向力标准值取 $1 . 0 \\mathrm { k N / m }$ 。\n\n## 4.3.7疲劳荷载的计算模型应符合下列规定：\n\n1疲劳荷载计算模型I采用等效的车道荷载，集中荷载为 $0 . \\ 7 \\bar { 7 } P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，均布荷载为$0 . 3 q _ { \\mathrm { k } }$ 。 $P _ { k }$ 和 $q _ { \\mathrm { k } }$ 按本规范第4.3.1条的相关规定取值；应考虑多车道的影响，横向车道布载系数应按本规范第4.3.1条的相关规定计算。\n\n2疲劳荷载计算模型I采用双车模型，两辆模型车轴距与轴重相同，其单车的轴重与轴距布置如图4.3.7-1所示。计算加载时，两模型车的中心距不得小于 $4 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n  \n图4.3.7-1疲劳荷载计算模型ⅡI（尺寸单位：m）\n\n3疲劳荷载计算模型Ⅲ采用单车模型，模型车轴载及分布规定如图4.3.7-2所示。\n\n4当构件和连接不满足疲劳荷载计算模型I验算要求时，应按模型Ⅱ验算。\n\n5桥面系构件的疲劳验算应采用疲劳荷载计算模型ⅢI。\n\n## 4.3.8风荷载标准值应按现行《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01）的规定计算。\n\n## 4.3.9作用在桥墩上的流水压力标准值可按下式计算：\n\n  \n图4.3.7-2疲劳荷载计算模型Ⅲ（尺寸单位： $\\mathfrak { m }$ ）\n\n$$\nF _ { \\mathrm { _ w } } = K A \\ { \\frac { \\gamma v ^ { 2 } } { 2 g } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { w } }$ ——流水压力标准值（kN）；\n\n$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { \\bf ~ k N } / \\mathrm { \\mathfrak { m } } ^ { 3 }$ ；  \n$v$ 1 -设计流速 $( \\mathfrak { m } / \\mathfrak { s } )$ ；  \n$A$ 一 -桥墩阻水面积（ ${ \\bf \\chi } ( { \\bf \\chi } _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } )$ ，计算至一般冲刷线处；  \n$g$ 重力加速度， $\\displaystyle { g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 } }$ ；  \n$K$ 桥墩形状系数，见表4.3.9。\n\n流水压力合力的着力点，假定在设计水位线以下0.3倍水深处。\n\n表4.3.9桥墩形状系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n## 4.3.10位于外海、海湾、海峡的桥梁结构，下部结构设计必要时应考虑波浪力的作用影响。宜开展专题研究确定波浪力的大小。\n\n## 4.3.11对具有竖向前棱的桥墩，冰压力可按下列规定取用：\n\n1冰对桩或墩产生的冰压力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { i } } = m C _ { \\mathrm { \\ell } } b t R _ { \\mathrm { i k } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { i } }$ - -冰压力标准值（kN）；$m$ 桩或墩迎冰面形状系数，可按表4.3.11-1取用；\n\n$C _ { \\iota }$ —冰温系数，可按表4.3.11-2取用；$b$ 桩或墩迎冰面投影宽度（m）；计算冰厚（m），可取实际调查的最大冰厚或开河期堆积冰厚；  \n$R _ { \\mathrm { i k } }$ - 冰的抗压强度标准值（ $\\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ )，可取当地冰温 $0 \\%$ 时的冰抗压强度；当缺乏实测资料时，对海冰可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ；对河冰，流冰开始时 $R _ { \\mathrm { i k } } =$ $7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ，最高流冰水位时可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 4 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65cd2332-176a-4db1-8abc-e1902dbc749c', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '表 11 可移式和手持式电动工具绝缘电阻最低限值', '表 11 可移式和手持式电动工具绝缘电阻最低限值单位为兆欧\n\n\n\n\n\n## 10. 2. 4 一台剩余电流动作保护器只能控制一台可移式或手持式电动工具。\n\n### 10.2.5 手持式电动工具的电源线应采用耐气候型的橡皮护套铜芯软电缆 不应有接头 并应采取防止机械损伤的措施。 电缆的标称截面积应根据电动工具额定工作电流进行选择,电缆长度不宜超过 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n## 10. 2. 6 使用可移式或手持式电动工具时,应按规定穿、戴绝缘防护用品。\n\n### 10. 2. 7 移动可移式和手持式电动工具时,不应手提电源线或工具的可旋转部分。\n\n## 10.2.8 类电动工具插头插座应相匹配 插头插座具备专用的保护导体 触头 插头 插座中的保护触头在任何情况下只能单独连接保护导体(PE),不应在插头、插座内用导线直接将保护接地极与工作中性导体连接起来;不应以任何方式改装插头,需接地的电动工具,不能使用任何转换插头。\n\n### 10.2.9 可移式和手持式电动工具如有绝缘损坏 电源线护套破损 保护导体 脱落 插头插座裂开、开关不能接通和断开电源电动工具等故障时,应进行修复,在未修复前,不应使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65d0fa7b-4472-46cf-a101-f83960fce367', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '运行限制值tripping limit', '运行限制值tripping limit导致超载检测装置动作的静载荷。\n\n### 3.2.29');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65d390f0-01dd-402e-8e9f-491bfd5d6d52', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了采用坍落度仪测定水泥混凝土拌合物稠度的试验方法。\n\n本方法适用于坍落度大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 、集料最大粒径不大于 $3 1 . 5 \\mathrm { m m }$ 的水泥混凝土坍落度的测定。\n\n引用标准：\n\n《混凝土坍落度仪》（JG/T 248）\n\n水泥混凝土拌合物的拌和与现场取样方法(T0521)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65d7cb00-3e91-4b9c-a190-c417910e99d3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．3．3 加速效应的组合', '犌．3．3 加速效应的组合加（减）速时，作用在臂架起重机上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，并按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 臂架俯仰变幅；  \n2） 回转；  \n3） 回转及小车运行变幅；  \n4） 回转及臂架俯仰变幅；  \n5） 回转及起重机运行；  \n6） 回转减速时，惯性力应与离心力组合，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力则按可能同时操作的动作进行组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65dd1ebe-fc48-4f38-bca0-db2dedcd5169', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数按表 N．1计算。\n\n表 犖．1 局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n表 犖．1（续）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65f0c332-edb5-451f-8694-52ec52198466', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3 电力变流设备的安装', '3 电力变流设备的安装3.0.1变流柜及控制柜的安装，应符合现行国家标准《电气装置安装工程盘、柜及二次回路结线施工及验收规范》的有关规定。\n\n3.0.2变流柜及控制柜与基础连接，宜采用螺栓固定。组合式柜间的连接，应采用螺栓连接。\n\n3.0.3变流柜的非带电金属部分需接地时，应符合现行国家标准《电气装置安装工程接地装置施工及验收规范》中的有关规定。\n\n3.0.4变流柜的非带电金属部分需与大地绝缘隔离时，在变流柜周围的地面应作绝缘处理；其变流柜周围的绝缘处理范围及绝缘的耐压强度应符合设计要求；距变流柜 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 的范围内，正常情况下能触及到的管道、电缆等均应采用绝缘层隔开。\n\n3.0.5变流柜及控制柜就位后，柜内外的污垢应清除干净。临时固定器件的绳索等应拆除。\n\n3.0.6变流柜及控制柜应进行外观检查，并应符合下列要求：\n\n3.0.6.1插件板的名称与标志应无错位，插件板内的线路应清晰、洁净、无腐蚀、平滑无毛刺、线条无断裂、无条间粘连；各焊点之间应明显断开；线条间相邻边距离应符合国家现行有关标准的规定。\n\n3.0.6.2插接件的插头及插座的接触簧片应有弹性，且镀层完好；插接时应接触良好可靠。\n\n3.0.6.3变流元件、熔断器、继电器、信号灯、绝缘子、风机等器件的型号、规格、数量应符合技术文件的要求，并应完整无损。\n\n3.0.6.4螺栓连接的导线应无松动,线鼻子压接应牢固无开裂。焊接连接的导线应无脱焊、虚焊、碰壳及短路。\n\n3.0.6.5元件、器件出厂时调整的定位标志不应错位。\n\n3.0.6.6固定在冷却电极板或散热器上的电力电子元件应无松动。\n\n3.0.7抽屉式结构的变流设备盘、柜的安装,应符合下列要求：\n\n3.0.7.1盘、柜的框架应无变形;抽屉在推、拉操作时应灵活轻便。\n\n3.0.7.2接插式抽屉的动、静触头的接触面及压力，不应小于产品的规定值。抽屉的机械联锁装置应可靠。抽屉的框架与盘、柜体，应接触良好。\n\n3.0.7.3抽屉内的印刷电路板插拨时应灵活，接触应可靠。\n\n3.0.8快速熔断器的型号和规格，不得任意调换或代用。\n\n3.0.9变流元件更换时，新换上的元件的电气性能，应符合下列要求：\n\n3.0.9.1新换上的变流元件的管形尺寸，应与被更换的元件一致，其极性连接应正确。\n\n3.0.9.2正向和通态平均电流，应与被更换的元件一致;反向或正(反)向重复峰值电压，不应低于被更换变流元件值。\n\n3.0.9.3并联支路的变流元件，正向或通态平均电压宜与被更 换的变流元件值一致。\n\n3.0.9.4串联支路的变流元件，其反向漏电流宜与被更换的变 流元件值一致。\n\n3.0.9.5更换的晶闸管门极的触发电压和电流，宜与被更换的变流元件值一致。其维持电流，应符合产品技术条件的规定。\n\n3.0.10变流元件的拆装,应符合下列规定：\n\n3.0.10.1对螺栓型整流管或晶闸管，应使用专用的工具拆装；对平板型整流管或晶闸管，应与散热器同时拆装。\n\n3.0.10.2装配时，在散热器与变流元件的接触面上宜涂以硅脂；其紧固力矩应符合产品技术条件的要求。\n\n3.0.10.3整流管或晶闸管的散热器装配后，其相与相之间和相与地(外壳)之间的最小电气间隙，应符合产品技术条件的要求。\n3.0.11 电力变流设备的电缆敷设与配线，应符合下列规定：\n\n### 3.0.11.1 控制电缆、屏蔽电缆及电力电缆的敷设，应符合现行国家标准《电气装置安装工程电缆线路施工及验收规范》的有关规定。\n\n### 3.0.11.2 晶闸管触发系统的脉冲连线，宜采用绞合线或带屏蔽的绞合线。当采用屏蔽线连接时，其屏蔽层应一端可靠接地。\n\n### 3.0.11.3 电气回路的接线应正确，配线应美观，接线端子应有清晰的编号；强电与弱电回路应分开，与母线的连接应符合现行国家标准《电气装置安装工程母线装置施工及验收规范》的有关规定。\n\n3.0.12 变流设备中的印刷电路板及电子元件的焊接，应符合下列要求：\n\n### 3.0.12.1 焊接时严禁使用酸性助焊剂;焊接前应除去焊接处的污垢，并在挂锡后进行焊接。\n\n### 3.0.12.2 电子元器件的焊接，宜使用不大于30W的快速电烙铁，其操作时间不宜过长。\n\n### 3.0.12.3 焊接高灵敏度元件时，应使用电压不高于12V的电烙铁。或断开电烙铁电源后再焊接。\n\n3.0.13 电力变流设备中所用的蓄电池的保管、安装及使用，应符合现行国家标准《电气装置安装工程蓄电池施工及验收规范》的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65f5f863-af38-40e4-aebe-a24bd3cba928', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 13）', 'rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=2>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>5．位移和变形引起的载荷，见4.2.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('65fd6a82-5d86-4018-b8af-8c872907018a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：不锈钢钢筋的表面如存在氧化皮，会降低其防腐蚀的作用，但水洗并不能将氧化层有效地清除，而需要通过酸洗或喷砂的方法才能清除，工地现场是不具备这种能力的，因此当钢筋表面的氧化程度较为严重时，就需要进行退货处理。\n\n### 22.3.6 不锈钢钢筋的加工除应符合本规范第4.2节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 宜在具有数控化设备条件的厂内进行集中加工。  \n2 下料应采用钢筋切断机、钢锯或砂轮锯切割等方式进行，严禁采用热切割。  \n3 应采用专用设备对不锈钢钢筋进行弯曲加工，并应在加工过程中采取有效措施，防止其表面被其他普通钢材的铁屑、铁沫等所污染。  \n4 弯曲加工时的环境温度应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。  \n5 不锈钢钢筋在弯曲或矫直时严禁加热，并不得进行二次弯曲或弯曲后再矫直使用。  \n6 所有不锈钢钢筋均严禁焊接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6606432f-b2b7-4cd8-85ea-c9163fd97949', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则', '1 总则## 1.0.1 本次修订对公路桥涵设计原则进行了调整和修改。近些年的桥梁安全事故，使桥梁工程设计者和管理者认识到结构物的安全，耐久是最基本的要求。在保证安全和耐久的前提下，桥涵设计要优先考虑满足功能需求，即要满足“适用”的要求，再根据具体情况考虑环保、经济和美观的要求。环保问题关系到社会的可持续发展，须给予高度重视。\n\n## 1.0.3 桥梁上的可变作用是随时间变化的，所以它的统计分析要用随机过程概率模型来描述。随机过程所选择的时间域即为基准期。根据《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，公路桥涵结构的设计基准期取100年。\n\n#\n\n## 1.0.4 设计使用年限是体现桥涵结构耐久性的重要指标，美国 英国、新西兰和日本等多国的桥梁设计规范对桥梁设计使用年限均有明确的规定。现行《公路工程技术标准》（JTGB01）修订时综合考虑了国标的规定、公路功能、技术等级和桥涵重要性等因素，规定了桥涵主体结构和可更换部件设计使用年限的最低值。本条规定与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n## 1.0.5 本条中的桥涵分类标准采用了两个指标： 个是单孔跨径 $L _ { \\mathrm { K } }$ ，用以反映桥涵的技术复杂程度；另一个是多孔跨径总长 $L$ ，用以反映建设规模。本条与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n在确定桥涵分类时，符合其中一个指标即可归类，存在差异时，可采取“就高不就低”的原则。\n\n在计算桥梁长度时，曲线桥宜按弧长计，斜桥宜按斜长计。\n\n## 1.0.7 可持续发展已成为国内外工程界普遍关注的问题。当前环境、资源对公路桥涵建设的约束不断强化，加快资源节约型、环境友好型行业建设已成为行业转型发展的重要途径，为此，交通运输部适时地提出了“绿色交通”的发展战略，旨在将可持续发展的理念贯穿落实到交通运输发展的各个领域和各个环节。增加本条规定一方面是贯彻国家和行业的宏观要求，另一方面将有助于提高设计人员对环境和资源的重视。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('661d063f-b453-409b-92ab-f283e5db95ea', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件本文件没有规范性引用文件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6620ae5c-2833-4f70-a4b2-773c28dbd80f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对模架进行试压的目的主要有：消除模架结构的各种非弹性变形，检验承重钢梁和支承系统的承载能力、刚度和安全性，观测模架结构的弹性变形以了解其挠度值在施工中的变化情况等。\n\n### 17.4.3 模架的支承系统应安全可靠，并应具有足够的承载能力、刚度和稳定性。模架的后端宜设置后吊点，应使模架中的模板与已浇梁段的悬臂端梁体紧密贴合，防止该处产生错台或漏浆。模架应设置预拱度，预拱度值应经计算并参考荷载试验结果确定。\n\n### 17.4.4首孔梁浇筑混凝土前，应做好施工前的各项准备工作，制订详细的施工方案、施工工艺、各项保障措施及应急预案；浇筑施工时，应对模架进行挠度监测，监测的数据及分析结果应作为修正模架预拱度的依据。首孔梁的混凝土在顺桥向宜从桥台（或过渡墩）开始向悬臂端进行浇筑，中间孔宜从悬臂端开始向已浇梁段推进浇筑，末孔宜从一联中最后一个墩位处向已浇梁段推进浇筑，最终与已浇梁段接合；梁体混凝土在横桥向应对称浇筑。连续梁逐跨现浇的纵向分段接缝位置应符合设计规定；设计未规定时，宜设在1/5跨的弯矩零点附近。\n\n### 17.4.5任一孔梁的混凝土浇筑施工完成后，内模中的侧向模板应在混凝土抗压强度达到2.5MPa后，顶面模板应在混凝土抗压强度达到设计强度的 $75 \\%$ 后，方可拆除；外模架应在梁体建立预应力后方可卸落。\n\n### 17.4.6 模架横移和纵向移动过孔前，应解除作用于模架上的全部约束。纵向移动时两侧的承重钢梁应保持基本同步，不同步的最大距离偏差应符合产品设计的规定，且应有限位和紧急制动装置；移动到下一孔位置后，应立即对模架进行准确就位并固定。模架在移动过孔时的抗倾覆稳定系数应不小于1.5。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6622805d-5b43-4f70-987c-14c684bcf19e', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '版权专有侵权必究', '版权专有侵权必究');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('663b8229-728b-4bc7-bc73-3b8818e75724', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算仍用式（M．1）和式（M．2），但应取两个或三个危险截面进行验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('663f29f7-a5f3-48c5-9108-d58539a4cba5', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '4.5.6 连接器', '4.5.6 连接器4.5.6.1 连接器在不小于15kN 的静载荷作用下保持 $5 \\mathrm { { m i n } }$ ，应无肉眼可见的变形损坏。4.5.6.2 对称型连接器在闸门闭合状态下，长轴方向的破断力应不小于 ${ \\displaystyle 2 0 \\mathbf { k } \\mathbf { N } }$ ，对称三角方向的破断力应不小于20kN，短轴方向的破断力应不小于15kN；在闸门开启状态下，长轴方向的破断力应不小于 7kN。4.5.6.3 非对称型连接器在闸门闭合状态下，长轴方向的破断力应不小于 $2 5 \\mathbf { k N }$ ，短轴方向的破断力应不小于7kN；在闸门开启状态下，长轴方向的破断力应不小于7kN。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6657e92c-b654-4080-902d-4ddbb4df018d', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百二十一条 违反本法规定，擅自向社会发布重污染天气预报预警信息', '第一百二十一条 违反本法规定，擅自向社会发布重污染天气预报预警信息，构成违反治安管理行为的，由公安机关依法予以处罚。违反本法规定，拒不执行停止工地土石方作业或者建筑物拆除施工等重污染天气应急措施的，由县级以上地方人民政府确定的监督管理部门处一万元以上十万元以下的罚款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('66740fdb-c6bd-4ed3-b98a-19eb63572ae9', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11.4紧固件连接计算（Part 2）', ') ^ { 2 } } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { v } } \\leqslant N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n铆钉\n\n$$\n\\sqrt { \\left( \\frac { N _ { \\mathrm { v } } } { N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { r } } } \\right) ^ { 2 } + \\left( \\frac { N _ { \\mathrm { t } } } { N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { r } } } \\right) ^ { 2 } } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { v } } \\leqslant N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { r } }\n$$\n\n式中： $N _ { \\mathbf { v } }$ 、 $N _ { \\mathrm { t } }$ ——分别为某个普通螺栓所承受的剪力和拉力(N);$N _ { \\mathbf { v } } ^ { \\mathbf { b } }$ 、 $N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathbf { b } }$ 、 $N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathbf { b } }$ ——一个普通螺栓的抗剪、抗拉和承压承载力设计值（N);$N _ { \\mathbf { v } } ^ { \\mathbf { r } }$ 、 $N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { r } }$ 、 $N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { r } }$ - 一个铆钉抗剪、抗拉和承压承载力设计值(N)。\n\n## 11.4.2高强度螺栓摩擦型连接应按下列规定计算：\n\n1在受剪连接中，每个高强度螺栓的承载力设计值按下式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { b } } = 0 . 9 k n _ { \\mathrm { f } } \\mu P\n$$\n\n式中： $N _ { \\mathbf { v } } ^ { \\mathbf { b } }$ 一个高强度螺栓的受剪承载力设计值（N)；$k$ 孔型系数，标准孔取1.0；大圆孔取0.85；内力与槽孔长向垂直时取0.7；内力与槽孔长向平行时取0.6;$\\pmb { n } _ { \\pmb { \\mathrm { f } } }$ 传力摩擦面数目；$\\mu$ 摩擦面的抗滑移系数，可按表11.4.2-1取值；$P$ 一个高强度螺栓的预拉力设计值（N)，按表11.4.2-2取值。\n\n2在螺栓杆轴方向受拉的连接中，每个高强度螺栓的承载力应按下式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathbf { b } } = 0 . 8 P\n$$\n\n3当高强度螺栓摩擦型连接同时承受摩擦面间的剪力和螺栓杆轴方向的外拉力时，承载力应符合下式要求：\n\n$$\n\\frac { N _ { \\mathrm { v } } } { N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { b } } } + \\frac { N _ { \\mathrm { t } } } { N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { b } } } \\leqslant 1 . 0\n$$\n$$\n\n式中： $N _ { \\mathbf { v } }$ 、 $N _ { \\mathrm { t } }$ ——分别为某个高强度螺栓所承受的剪力和拉力(N);$N _ { \\mathbf { v } } ^ { \\mathbf { b } }$ 、 $N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { b } }$ - 一个高强度螺栓的受剪、受拉承载力设计值(N)。\n\n表11.4.2-1 钢材摩擦面的抗滑移系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n\n\n\n注：1钢丝刷除锈方向应与受力方向垂直；2当连接构件采用不同钢材牌号时， $\\mu$ 按相应较低强度者取值；3采用其他方法处理时，其处理工艺及抗滑移系数值均需经试验确定。\n\n表11.4.2-2一个高强度螺栓的预拉力设计值 $\\pmb { P }$ （kN)  \n\n\n\n\n\n### 11.4.3高强度螺栓承压型连接应按下列规定计算：\n\n1承压型连接的高强度螺栓预拉力 $P$ 的施拧工艺和设计值取值应与摩擦型连接高强度螺栓相同；\n\n2承压型连接中每个高强度螺栓的受剪承载力设计值，其计算方法与普通螺栓相同，但当计算剪切面在螺纹处时，其受剪承载力设计值应按螺纹处的有效截面积进行计算；\n\n3在杆轴受拉的连接中，每个高强度螺栓的受拉承载力设计值的计算方法与普通螺栓相同；\n\n4同时承受剪力和杆轴方向拉力的承压型连接，承载力应符合下列公式的要求：\n\n$$\n\\sqrt { \\left( \\frac { N _ { \\mathrm { v } } } { N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { b } } } \\right) ^ { 2 } + \\left( \\frac { N _ { \\mathrm { t } } } { N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { b } } } \\right) ^ { 2 } } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { v } } \\leqslant N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { b } } / 1 . 2\n$$\n\n式中： $N _ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6675d471-fca4-4ff2-94b6-e40c7d7ad3e4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 7）', '度后，再乘以最大起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ；  \n第13行的载荷为相应质量乘以重力加速度及1．1（或其他动载试验载荷倍数值）后，再乘以动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ ；  \n第14行的载荷为相应质量乘以碰撞停车减速度后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ 或按缓冲器吸收的动能算出缓冲碰撞力后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ ；  \n第16行和第17行的载荷为相应质量乘以相应的停机减速度后，再乘以动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n###### 4．3．4．2．2 载荷组合的选取\n\n根据所设计起重机的工况要求的实际情况，按4．3．3选取相应的载荷组合，并按表20或附录G中相应的载荷组合表中的内容，进行该载荷组合下的设计计算或承载能力验算。\n\n###### 4．3．4．2．3 用许用应力设计法时载荷组合表的应用\n\n用许用应力设计法时，许用应力值以材料、零件、部件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳强度计算中的各个极限应力）除以相应的安全系数 $n$ 来确定。在一般情况下，当高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1时，安全系数也就是表20中的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('667f746a-864d-4113-b6ee-0d6f8dd1bcea', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11.7钢管法兰连接构造', '11.7钢管法兰连接构造11.7.1当钢管直径较大时，法兰板一般采用环状，钢管与环板的连接应采用双面角焊缝；当钢管直径较小时，法兰板也可采用整板，当钢管与法兰板的连接采用单面角焊缝时，必须设置加劲肋。一般钢管法兰连接均需设置加劲肋。\n\n另外，加劲板应保持平面稳定。焊缝尽量避免三向交汇。\n\n11.7.2法兰连接的用钢量较大，为提高连接效率，减少用钢量，宜采用高强度螺栓并尽量使螺栓贴紧管壁。\n11.7.3一般钢管内壁不作防腐蚀处理的方法为涂料防腐蚀或热喷锌铝复合涂层防腐蚀，两端作气密性封闭后内部不涂防腐蚀层，亦可防腐。热浸镀锌防腐蚀时，内外同浸锌，封闭后浸锌易爆裂，故不应封闭。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('669f7304-76c0-4258-9ae3-18eaa6b80ed5', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力，等于建筑物排开同体积的水重力。地表水或地下水通过土体孔隙的自由水沟通并传递水压力。水是否能渗人基底是产生水浮力的前提条件，因此，水浮力与地基土的透水性、地基与基础的接触状态以及水压大小（水头高低）和漫水时间等因素有关。对于透水性土，应计算水浮力；对于非透水性土，可不考虑水浮力。由于土的透水性质难以预测，故对于难以确定是否具有透水性质的土，计算基底应力时，不计浮力，计算稳定时，计人浮力。对于计算水浮力的水位，计算基底应力用低水位，计算稳定用设计水位。\n\n完整岩石（包括节理发育的岩石）上的基础，当基础与基底岩石之间灌注混凝土且接触良好时，水浮力可以不计。但遇破碎的或裂隙严重的岩石，则应计入水浮力。作用在桩基承台底面的水浮力要考虑，但如桩下沉嵌入岩层并灌注混凝土者，需扣除桩截面。\n\n基础襟边上的水位以下的土重力，当基底考虑浮力时采用浮重；当基底不考虑浮力时，视其是否透水采用天然重或饱和重，另外还要计人襟边土层以上至设计水位的水柱重力。\n\n浮土重度按下式计算：\n\n$$\n\\gamma ^ { \\prime } = \\frac { 1 } { 1 + e } ( \\gamma _ { 0 } - 1 )\n$$\n\n式中：e 土的孔隙比；\n\n$\\gamma _ { 0 }$ - 土的固体颗粒重度，一般采用 $2 7 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('66a161d4-72b4-4e44-83b6-987e4b4e886a', '107《建筑工程施工现场标志设置技术规程》（JGJ348-2014）.md', '3基本规定', '3基本规定## 3.0.1安全标志是指在操作中容易产生错误，有可能造成事故危险的场所，为了确保安全，所采取的一种标示。此标示由安全色、川何图形符号构成，是用以表达特定安全信息的特殊标示，设置安全标志的目的，是为了引起人们对不安全因素的注意，预防事故发生。\n\n1禁止标志：是不准或制止人的某种行为（图形为黑色，禁山符号与文字底色为红色）。\n\n2警告标志：是使人注意可能发生的危险（图形警告符号及字体为黑色，图形底色为黄色）。\n\n3指令标志：是告诉人必须遵守的意思(图形为白色，指令标志底色均为蓝色)。\n\n4提示标志：是向人提示目标的方向。\n\n安全色是表达信息含义的颜色，用来表示禁止、警告、指令、提示等，其作用在于使人能迅速发现或分辨安全标志，提醒人员注意，预防事故发生。\n\n1红色：表示禁止、停止、消防和危险的意思。\n\n2蓝色：表示指令，必须遵守的规定。\n\n3黄色：表示通行、安全和提供信息的意思。\n\n专用标志是结合建筑工程施工现场特点，总结施工现场标志没置的共性所提炼的。专用标志的内容应简单、易懂、易识别.要计从事建筑工程施工的从业人员都准确无误的识别.所传达的信息独一无二，不能产生歧义。其设置的目的是引起人们对不安个因素的注意和规范施工现场标志的设置，达到施工现场安全文IⅢ专用标志可分为名称标志、导向标志、制度类标志和标线4种类型。\n\n## 3.0.2本条为强制性条文。根据现行《建设工程安全生产管理条例》的规定，施工单位应当在施工现场入口处、施工起重机械、临时用电设施、脚手架、出入通道口、楼梯口、电梯井口、孔洞口、桥梁口、隧道口、基坑边沿、爆破物及有害危险气体和液体存放处等危险部位，设置明显的安全警示标志。本条按照《建设工程安全生产管理条例》的相关条款进行规定，目的是强化危险部位和场所安全标志的设置。\n\n## 3.0.3根据施工现场要求绘制安全标志和专用标志布置总平面图，按图进行布置，如布置的点位发生变化，应及时保持更新。\n\n## 3.0.4现行国家标准《施工企业安全生产管理规范》GB50656规定：建筑施工企业安全技术管理应包括危险源识别，安全技术措施和专项方案的编制、审核、交底、过程监督、验收、检查、改进等工作内容。\n\n建筑工地危险源主要有：高处坠落、坍塌、物体打击、起重伤害、触电、机械伤害、中毒室息、火灾、爆炸和其他伤害等。\n\n危险源的控制措施有以下3种：\n\n1消除风险。若可能则完全消除危险源，如淘汰不安全的工具等。\n\n2降低风险。采取技术和管理措施，努力降低安全风险，如基坑支护及降水工程作业时，按要求做好临边防护及隔离措施，定期对支护、边坡变形进行监测等。\n\n3个体防护。使用个人防护用品，如模板支撑、拆除时，操作人员穿戴好安全带、安全帽、工作鞋等。\n\n在临近危险源的位置，设置明显的安全标志，目的就是加强对危险源的控制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('66a9b9f1-3b2b-4168-a8ab-2e13aeee1b4e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 1）', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷应考虑由位移和变形引起的载荷，如由预应力产生的结构件变形和位移引起的载荷，由结构本身或安全限制器准许的极限范围内的偏斜，以及起重机其他必要的补偿控制系统初始响应产生的位移引起的载荷等。\n\n还要考虑由其他因素导致的起重机发生在规定极限范围内的位移或变形引起的载荷，例如由于轨道的间距变化引起的载荷，或由于轨道及起重机支承结构发生不均匀沉陷引起的载荷等。\n\n## 4．2．2 偶然载荷\n\n偶然载荷是指在起重机正常工作时不经常发生而只是偶然出现的载荷，包括由工作状态的风、雪、冰、温度变化及偏斜运行引起的载荷。在防疲劳失效的计算中通常不考虑这些载荷。犘\n\n### 4．2．2．1 偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { S } } }$\n\n起重机偏斜运行时的水平侧向载荷是指装有车轮的起重机或小车在作稳定状态的纵向运行或横向移动时，发生在它的导向装置（例如导向滚轮或车轮的轮缘）上由于导向的反作用引起的一种偶然出现的载荷。\n\n附录 D给出了起重机偏斜运行时的水平侧向载荷的经验估算法，它是在把起重机金属结构认为是刚性系统的假设基础上得出的。\n\n### 4．2．2．2 坡道载荷\n\n起重机的坡道载荷是指位于斜坡（道、轨）上的起重机自重载荷及其额定起升载荷沿斜坡（道、轨）面的分力，按下列规定计算：\n\na） 流动式起重机：需要计算时，按路面或地面的实际情况考虑；  \nb） 轨道式起重机（含铁路起重机）：当轨道坡度不超过 $0 . 5 \\%$ 时不考虑坡道载荷，否则按出现的实际坡度计算坡道载荷。\n\n### 4．2．2．3 风载荷\n\n#### 4．2．2．3．1 风载荷估算的原则\n\n对于露天工作的起重机应考虑风载荷的作用。假定风载荷是沿起重机最不利的水平方向作用的静力载荷，计算风压值按不同类型起重机及其工作地区选取。\n\n#### 4．2．2．3．2 计算风压\n\n计算风压与阵风风速有关，可按式（10）计算：\n\n$$\n{ p = 0 . 6 2 5 v _ { \\mathrm { s } } ^ { 2 } }\n$$\n\n（10）\n\n式中：\n\n$\\boldsymbol { \\phi }$ -计算风压，单位为牛每二次方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\mathcal { V } s }$ — 计算风速，单位为米每秒 $\\mathrm { { ( m / s ) } }$ ）。\n\n计算风速为空旷地区离地 $1 0 \\textrm { m }$ 高度处的阵风风速，即3s时距的平均瞬时风速。工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．5倍。非工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．4倍。计算风压 $ { p _ {  } } , 3 \\ \\mathrm { ~ s ~ }$ 时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta \\mathcal { V } _ { p } }$ 与风力等级的对应关系参见附录 E中的 E．4。\n\n#### 4．2．2．3．3 工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { W I I } }$\n\n工作状态风载荷是指起重机在工作时应能承受的最大风力。工作状态风压沿起重机全高取为定值，不考虑高度变化。为限制工作风速不超过极限值而采用风速测量装置时，通常将它安装在起重机的最高处。工作状态计算风压分为 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 和 $\\phi _ { \\parallel }$ 。 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 是起重机工作状态正常的计算风压，用于选择电动机功率的阻力计算及发热验算； $\\phi _ { \\parallel }$ 是起重机工作状态最大计算风压，用于计算机构零部件和金属结构强度、结构的刚性及稳定性，验算驱动装置的过载能力以及起重机整机的抗倾覆稳定性、抗风防滑安全性等。\n\n工作状态的计算风速和计算风压列于表15中。如果制造商采用不同于表列的风速和风压值，应在起重机设计和使用说明书中予以说明。\n\n表 15 工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n\n\n\n#### 4．2．2．3．4 风载荷计算\n\n##### 4．2．2．3．4．1 作用在起重机上的工作状态风载荷按以下两种情况计算：\n\na） 当风向与构件的纵轴线或构架表面垂直时，沿此风向的风载荷按式（11）计算：犆犃\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\\\ { P _ { \\mathrm { w } \\parallel } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（11）\n\n式中：\n\n$P _ { \\textrm { W I } }$ — 作用在起重机上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 作用在起重机上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ 风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\math');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('66b39e4f-5a30-44d5-ab1a-69e6889c881f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 7）', '度后，再乘以最大起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ；  \n第13行的载荷为相应质量乘以重力加速度及1．1（或其他动载试验载荷倍数值）后，再乘以动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ ；  \n第14行的载荷为相应质量乘以碰撞停车减速度后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ 或按缓冲器吸收的动能算出缓冲碰撞力后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ ；  \n第16行和第17行的载荷为相应质量乘以相应的停机减速度后，再乘以动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n###### 4．3．4．2．2 载荷组合的选取\n\n根据所设计起重机的工况要求的实际情况，按4．3．3选取相应的载荷组合，并按表20或附录G中相应的载荷组合表中的内容，进行该载荷组合下的设计计算或承载能力验算。\n\n###### 4．3．4．2．3 用许用应力设计法时载荷组合表的应用\n\n用许用应力设计法时，许用应力值以材料、零件、部件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳强度计算中的各个极限应力）除以相应的安全系数 $n$ 来确定。在一般情况下，当高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1时，安全系数也就是表20中的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('66b4c353-5466-4606-9380-7a146d61f78b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力普通螺栓、销轴连接的许用应力见表25。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 25 普通螺栓、销轴连接的许用应力');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('66c43db1-03ad-4a2b-83a4-59240edc6f27', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.13.4 有抗渗要求的混凝土应符合下列规定', '6.13.4 有抗渗要求的混凝土应符合下列规定：1 混凝土的抗渗等级应符合设计规定。\n\n2 水泥宜采用普通硅酸盐水泥；粗集料宜选用连续级配，其最大粒径宜不大于 $4 0 . 0 \\mathrm { m m }$ ；细集料宜采用中砂。抗渗混凝土宜掺用外加剂和矿物掺合料；粉煤灰应采用 F 类，并不应低于Ⅱ级。\n\n3 胶凝材料总量宜不小于 $3 2 0 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；砂率宜为 $3 5 \\% { \\sim } 4 5 \\%$ ；最大水胶比应符合表6.13.4的规定。\n\n表 6.13.4 抗渗混凝土最大水胶比  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">抗渗等级</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">最大水胶比</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C25～C30 混凝土</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C30 以上混凝土</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.55</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P8~P12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.55</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.50</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P12以上</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.45</td></tr></table>\n\n\n4 掺引气剂的抗渗混凝土，应做含气量试验，其含气量宜控制在 $3 \\% \\sim 5 \\%$ 之间。\n\n5 混凝土抗渗性试验方法应符合现行《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG E30）的规定。试配时要求的抗渗水压值应比设计值提高 $0 . 2 \\mathrm { M P a }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('66d9b56c-4ed4-495c-bcf0-fb2f476d85d4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力普通螺栓、销轴连接的许用应力见表25。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 25 普通螺栓、销轴连接的许用应力');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('66f489da-90f8-4ad7-a65a-d85cbfaeb100', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '本条规定适用于壁板连接的钢锚梁、钢锚箱的预拼装', '本条规定适用于壁板连接的钢锚梁、钢锚箱的预拼装。## 8.3.7钢箱拱节段的每轮预拼装数量宜不少于3段，预拼装的主要尺寸允许偏差应符合表8.3.7 的规定。\n\n表 8.3.7钢箱拱节段预拼装主要尺寸允许偏差（mm）  \n\n\n\n\n\n## 8.3.8钢管拱拱肋节段可采用卧式预拼装，每轮预拼装的数量宜不少于3段。对大跨径桁架钢管拱拱肋节段，当卧式预拼装不能满足精度要求时，可采用“ $2 { + } 1$ ”的方式进行立式预拼装。预拼装的主要尺寸允许偏差应符合表8.3.8的规定。\n\n表 8.3.8钢管拱拱肋节段预拼装主要尺寸允许偏差（mm)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('66fa5914-fdf3-4e76-b4b5-750d1f506d23', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.13.1 钢桥的涂装应符合现行行业标准', '4.13.1 钢桥的涂装应符合现行行业标准《铁路钢桥保护涂装及涂料供货技术条件》TB/T1527的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('66fcdc03-7ead-4da8-b46d-762a1fdd091d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12.7柱 脚（Part 2）', '\n圆管柱：\n\n$$\n\\frac { V } { D d } + \\frac { 2 M } { D d ^ { 2 } } + \\frac { 1 } { 2 } \\sqrt { \\left( \\frac { 2 V } { D d } + \\frac { 4 M } { D d ^ { 2 } } \\right) ^ { 2 } + \\frac { 4 V ^ { 2 } } { D ^ { 2 } d ^ { 2 } } } \\leqslant 0 . 8 f _ { \\mathrm { c } }\n$$\n\n式中： $M , \\ V ^ { - }$ -柱脚底部的弯矩 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m m ) ~ }$ 和剪力设计值(N);$d$ 柱脚埋深 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$b _ { \\mathrm { f } }$ 柱翼缘宽度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$D$ 钢管外径 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$f _ { \\mathrm { c } }$ - 混凝土抗压强度设计值，应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定采用$( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n## V插入式柱脚\n\n### 12.7.10插入式柱脚插入混凝土基础杯口的深度应符合表12.7.10 的规定，实腹截面柱柱脚应根据本标准第12.7.9条的规定计算，双肢格构柱柱脚应根据下列公式计算：\n\n$$\nd \\geqslant \\frac { N } { f _ { \\mathrm { t } } S }\n$$\n\n$$\nS = \\pi ( D + 1 0 0 )\n$$\n\n式中： $N \\cdot$ -柱肢轴向拉力设计值（N)；$f _ { \\mathrm { t } }$ -杯口内二次浇灌层细石混凝土抗拉强度设计值$( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } ) ;$ S- 柱肢外轮廓线的周长，对圆管柱可按式（12.7.10-2）计算。\n\n表12.7.10钢柱插入杯口的最小深度  \n\n\n\n\n\n注：1实腹 $\\mathbf { H }$ 形柱或矩形管柱的 $h _ { \\mathrm { c } }$ 为截面高度（长边尺寸）， $b _ { \\mathsf { c } }$ 为柱截面宽度，$D$ 为圆管柱的外径；2格构柱的 $h _ { \\mathrm { c } }$ 为两肢垂直于虚轴方向最外边的距离， $b _ { \\mathrm { c } }$ 为沿虚轴方向的柱肢宽度；3 双肢格构柱柱脚插入混凝土基础杯口的最小深度不宜小于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ，亦不宜小于吊装时柱长度的1/20。\n\n### 12.7.11插入式柱脚设计应符合下列规定：\n\n1H形钢实腹柱宜设柱底板，钢管柱应设柱底板，柱底板应设排气孔或浇筑孔；\n\n2实腹柱柱底至基础杯口底的距离不应小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ ，当有柱底板时，其距离可采用 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n3实腹柱、双肢格构柱杯口基础底板应验算柱吊装时的局部受压和冲切承载力；\n\n4宜采用便于施工时临时调整的技术措施;\n\n5杯口基础的杯壁应根据柱底部内力设计值作用于基础顶面配置钢筋，杯壁厚度不应小于现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6713c492-4596-46b2-b465-cfc296735f67', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.14.10 同类杆件分层堆放时各层间的垫块应在同一垂直面上', '4.14.10 同类杆件分层堆放时各层间的垫块应在同一垂直面上，杆件叠放不宜过高。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6715513c-a10b-4843-bbfd-37a2a27a8ee8', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '一、起重吊装基本信息', '一、起重吊装基本信息');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6716335f-8290-4e4d-a6be-0a13455e72e8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 7）', '平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } / \\sigma _ { \\mathrm { s } } } \\end{array}$ $\\rho$ ——系数，可由表30查得。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('671eb05e-516d-409c-8a74-0371f1f51908', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5结果计算', '5结果计算## 5.1 混凝土自收缩率，按式（T0574-1）计算：\n\n$$\n\\varepsilon _ { \\mathrm { a u t o } } = { \\frac { \\left| L _ { a 0 } - L _ { \\mathrm { a t } } \\right| } { 4 0 0 } } { \\frac { \\ } { \\ } } { \\mathrm { ( T } } \\ 0 5 7 4 - 1 )\n$$\n\n式中： $\\mathcal { E } _ { \\mathrm { a ~ u ~ t ~ } }$ —测试龄期为t时刻的混凝土自收缩率，t从开始加水算起；$L _ { a 0 }$ ——自收缩测试试件第1次测量时的千分表读数值，精确至 $0 . 0 0 1 \\mathrm { m m }$ ；$L _ { \\mathrm { a t } }$ ——自收缩测试试件t龄期时的千分表测量数值，精确至 $0 . 0 0 1 \\mathrm { m m }$ 400——自收缩测试试件原始长度，为 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n每组应取三个试件收缩率的算术平均值作为该组混凝土试件的自收缩率测定值，结果计算精确至 $1 . 0 { \\times } 1 0 ^ { - 6 }$ 。\n\n## 5.2 混凝土干燥缩率，按式（T0574-2）计算：\n\n$$\n\\varepsilon _ { \\mathrm { { d r y } } } = { \\frac { \\left| L _ { d 0 } - L _ { \\mathrm { { d t } } } \\right| } { D _ { d 0 } } } \\qquad { \\mathrm { ( T ~ } } 0 5 7 4 - 2 { \\mathrm { ) } }\n$$\n\n式中： Edr 测试龄期为t时刻的混凝土自收缩率，t从开始加水算起；$L _ { d 0 }$ -干燥收缩测试试件第1次测量时的千分表读数值（ $\\mathrm { m m }$ ）的精确至0.001mm;Lat -—干燥收缩测试试件t龄期时的千分表测量数值（ $. \\mathrm { m m } )$ ，精确至 $0 . 0 0 1 \\mathrm { m m }$ ；$D _ { d 0 }$ - -干燥收缩测试试件的初始长度（ $\\mathrm { m m }$ ），精确至 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n以三个试件收缩率的算术平均值作为该组混凝土试件的干燥收缩率测定值，结果计算精确至 $1 . 0 { \\times } { 1 0 } ^ { - 6 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('672f1451-e3c3-47f3-8da1-f03157fa0ae1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 40）', 'n=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3．温度变化引起的载荷，见4.2.2.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>偏斜水平侧向载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>偏斜运行时的水平侧向载荷，见4.2.2.1,4.2.2.2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2>1．猛烈提升地面物品的动载荷,见4.2.1.1.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1>Φ2max</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('673510b4-686d-4214-8acd-1e30b425f57b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 2）', '．1．9 重要的操作指示器应有醒目的显示，并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停开关按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危险显示应用红灯。\n\n### 9．3．2 通道和平台\n\n9．3．2．1 起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能通过斜梯（或楼梯）、平台、通道或直梯到达，梯级的两边应装护拦。不论起重机在什么位置，通道、斜梯（或楼梯）、平台都应有安全入口。如臂架可放到地面或人员可到达的部位进行全面直接检查，或者设有其他构造能进行直观检查时，则臂架上也可以不设置通道。\n\n9．3．2．2 起重机处在正常工作状态下的任何位置时，人员应能方便安全地进出司机室。\n\n如果起重机在任何位置，人员不能直接从地面进入司机室，且司机室地板离地面的高度不超过$5 ~ \\mathrm { m }$ ，司机室内配备有合适的紧急逃逸装置（例如绳梯）时，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n如果起重机在任何位置，人员都不能直接从地面进入司机室，以及司机室的地板离地面的高度超过$5 ~ \\mathrm { m }$ 时，起重机应设置到达司机室的通道；对于桥式起重机等，如能提供适当的装置使人员方便安全地离开司机室，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n一般情况下应通过斜梯或通道，从同司机室地板一样高且备有栏杆的平台直接进入司机室。平台与司机室入口的水平间隙不应超过 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，与司机室地板的高低差不应超过 $0 . 2 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。只有在空间受到限制时，才允许通过司机室顶部或地板进入司机室。9．3．2．3 斜梯、通道和平台的净空高度不应低于 $1 , 8 \\textrm { m }$ 。运动部分附近的通道和平台的净宽度不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；如果设有扶手或栏杆，在高度不超过 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的范围内，通道的净宽度可减至 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。固定部分之间的通道净宽度不应小于 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。\n\n起重机结构件内部很少使用的进出通道，其最小净空高度可为 $1 , 3 \\textrm { m }$ ，但此时通道宽度应增加到$0 , 7 \\textrm { m }$ 。只用于保养的平台，其上面的净空高度可以减到 $1 , 3 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．2．4 工作人员可能停留的每一个表面都应当保证不发生永久变形：\n\na） $2 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的力通过直径为 $1 2 5 ~ \\mathrm { m m }$ 圆盘施加在平台表面的任何位置；\n\n9．3．2．5 通道和平台表面应防滑。地板上的单个孔洞和间隙的尺寸不应使直径为 $2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的球体穿 过，且孔隙的面积应小于 $4 0 0 ~ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ 。\n\n9．3．2．6 通道离下方裸露动力线的高度小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 时，应在这些区域采用实体式地板；当通道靠近动力线时，应对这些动力线加以保护。\n\n### 9．3．3 斜梯和直梯\n\n凡高度差超过 $0 , 5 \\textrm { m }$ 的通行路径应做成斜梯或直梯。高度不超过 $2 \\textrm { m }$ 的垂直面上（例如桥架主梁的走台与端梁之间），可以设踏脚板，踏脚板两侧应设有扶手。\n\n#### 9．3．3．1 斜梯\n\n9．3．3．1．1 斜梯的倾斜角不宜超过 $6 5 ^ { \\circ }$ ，特殊情况下，倾斜角也不应超过 $7 5 ^ { \\circ }$ （超过 $7 5 ^ { \\circ }$ 时按直梯设计）。  \n9．3．3．1．2 斜梯两侧应设置栏杆，两侧栏杆的间距：主要斜梯不应小于 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；其他斜梯可取为 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；  \n斜梯的一侧靠墙壁时，只在另一侧设置栏杆，栏杆高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．3．1．3 梯级的净宽度不应小于 $0 . 3 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，单个梯级的高度宜取为 $0 . 1 8 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 2 5 ~ \\mathrm { m }$ ，斜梯上梯级的进深不应小于梯级的高度，连续布置的梯级，其高度和进深均应为相同尺寸。\n\n9．3．3．1．4 梯级踏板表面要防滑。\n\n#### 9．3．3．2 直梯\n\n9．3．3．2．1 直梯两边撑杆的间距不小于 $0 , 4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，两撑杆之间梯级宽度不应小于 $0 . 3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级的间距应保持一致宜为 $0 . 2 3 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，梯级离开固定结构件至少应为 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级中心 $0 , 1 \\textrm { m }$ 范围内应能承受 $1 \\ 2 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6736d459-1183-40c3-a6f4-522b50224956', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 1）', '9．7 安全防护装置的设置要求## 9．7．1 总则\n\n安全防护装置是防止起重机械事故的必要措施。包括限制运动行程和工作位置的装置、防起重机超载的装置、防起重机倾翻和滑移的装置、联锁保护装置等，应根据起重机的用途和工作要求设置。\n\n## 9．7．2 限制运动行程和工作位置的安全装置\n\n### 9．7．2．1 起升高度限位器\n\n起升机构均应装设起升高度限位器。当取物装置上升到设计规定的上极限位置时，应能自动切断起升动力源。在此极限位置的上方，还应留有足够的空余高度，以适应上升制动行程的要求。在特殊情况下，还可装设防止越程冲顶的第二级起升高度限位器。\n\n需要时，还应设下降深度限位器；当取物装置下降到设计规定的下极限位置时，应能自动切断下降动力源。\n\n电动机作上述运动方向的电源切断后，仍需保留作相反方向运动的电源。\n\n用内燃机驱动，中间无电气、液压、气压等连接环节而直接进行机械连接的起升机构，可以配备灯光或声响报警装置，以替代限位开关。\n\n### 9．7．2．2 运行行程限位器\n\n起重机和起重小车（悬挂型电动葫芦运行小车除外），应在每个运行方向装设运行行程限位器，在达到设计规定的极限位置时自动切断前进方向的动力源。在运行速度较高（如大于 $1 0 0 \\ \\mathrm { m / m i n } )$ ），或停车定位要求较严的情况下，宜根据需要装设两级运行行程限位器，第一级发出减速信号并按规定要求减速，第二级应能自动断电并停车。\n\n如果在正常作业时起重机经常到达运行的极限位置，司机室的最大减速度不应超过 $2 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。\n\n### 9．7．2．3 幅度限位器\n\n#### 9．7．2．3．1 对动力驱动的动臂变幅的起重机（液压变幅除外），应在臂架俯仰行程的极限位置处设臂架低位置和高位置的幅度限位器。\n\n#### 9．7．2．3．2 对采用移动小车变幅的塔式起重机，应装设幅度限位装置以防止可移动的起重小车快速达到其最大幅度或最小幅度处。最大变幅速度超过 $4 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$ 的起重机，在小车向外运行且当起重力矩达到额定值的 $80 \\%$ 时，应自动转换为低速运行。\n\n### 9．7．2．4 幅度指示器\n\n具有变幅机构的起重机，应装设幅度指示器（或臂架仰角指示器）。\n\n### 9．7．2．5 防止臂架向后倾翻的装置\n\n具有臂架俯仰变幅机构的起重机，应装设防止臂架后倾装置（例如一个带缓冲的机械式的止挡杆），以保证当变幅机构的行程开关失灵时，能阻止臂架向后倾翻。\n\n### 9．7．2．6 回转限位\n\n不设回转集电滑环或需要限制回转范围时，回转机构应装设回转角度限位器。\n\n### 9．7．2．7 回转锁定装置\n\n需要时，流动式起重机及其他回转起重机或起重机的回转部分应装设回转锁定装置。\n\n### 9．7．2．8 支腿回缩锁定装置\n\n工作时利用支腿支承作业的流动式起重机，支腿伸出定位应由液压系统实现；且应装设支腿回缩锁定装置，使支腿在缩回后，能可靠地锁定。\n\n### 9．7．2．9 防碰撞装置\n\n当两台或两台以上的起重机或起重小车运行在同一轨道上时，应装设防碰撞装置。在发生碰撞的任何情况下，司机室内的减速度不应超过 $5 ~ \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n### 9．7．2．10 缓冲器及端部止挡\n\n在轨道上运行的起重机的运行机构、起重小车的运行机构及起重机的变幅机构等均应装设缓冲器或缓冲装置。缓冲器或缓冲装置可以安装在起重机上或轨道端部止挡装置上。\n\n轨道端部止挡装置应牢固可靠，防止起重机脱轨。\n\n螺杆和齿条等变幅驱动机构，应在变幅齿条和变幅螺杆的末端装设端部止挡防脱装置，以防止臂架在低位置发生坠落。\n\n### 9．7．2．11 偏斜指示器或限制器\n\n跨度大于 $4 0 ~ \\mathrm { m }$ 的门式起重机和装卸桥应装设偏斜指示器或限制器。当两侧支腿运行不同步而发生偏斜时，能向司机指示出偏斜情况，在达到设计规定值时，还应使运行偏斜得到调整和纠正。\n\n### 9．7．2．12 水平仪\n\n利用支腿支承或履带支承进行作业的起重机，应在下车架或底座上装设水平仪，用来检查起重机底座的倾斜程度。\n\n## 9．7．3 防超载的安全装置\n\n### 9．7．3．1 起重量限制器\n\n工作中有超载可能的起升机构，应装设起重量限制器。\n\n当实际起重量超过 $9 5 \\%$ 额定起重量时，起重量限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量在 $1 0 0 \\% \\sim 1 1 0 \\%$ 的额定起重量之间时，起重量限制器起作用，此时应自动切断起升动力源，但应允许物品作下降运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或非平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重量限制器。\n\n### 9．7．3．2 起重力矩限制器\n\n额定起重量随工作幅度变化的起重机，应装设起重力矩限制器。\n\n当实际起重量超过实际幅度所对应的起重量的额定值的 $9 5 \\%$ 时，起重力矩限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量大于实际幅度所对应的额定值但小于 $110 \\%$ 的额定值时，起重力矩限制器起作用，此时应自动切断不安全方向（上升、幅度增大、臂架外伸或这些动作的组合）的动力源，但应允许机构作安全方向的运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('673aa005-7383-4058-bf5d-39aa8fcca888', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '《公路桥涵设计通用规范', '《公路桥涵设计通用规范（JTG D60—2015）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('673e0d9f-bae1-4674-b957-16bdc19284a8', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '5地震作用', '5地震作用## 5.1一般规定\n\n### 5.1.1地震作用可用设计加速度反应谱、设计地震动时程和设计地震动功率谱表征。\n\n### 5.1.2公路桥梁的地震作用，应按下列原则考虑：\n\n1一般情况下，公路桥梁可只考虑水平向地震作用，直线桥可分别考虑顺桥向 $X$ 和横桥向Y的地震作用。\n\n2满足下列条件之一时，应同时考虑水平向和竖向地震作用。\n\n1）A类桥梁;\n\n2）抗震设防烈度为X度地区的桥梁;\n\n3）抗震设防烈度为Ⅲ度地区且竖向地震作用引起的地震效应很显著的桥梁。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('67442ab1-63ec-4caa-9669-04748f6caf2c', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 5）', 'D ( 2 n \\mathrm { ~ - ~ } 1 ) } { n }\n$$\n\n当 $D > 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n$$\nb ~ = ~ { \\frac { n ( ~ D ~ + ~ 1 ~ ) ~ - ~ 1 } { n } }\n$$\n\n6压实填土重力的竖向和水平压力强度标准值可按下式计算：\n\n竖向压力强度\n\n$$\nq _ { \\mathrm { v } } = \\gamma h\n$$\n\n水平压力强度\n\n$$\nq _ { _ \\mathrm { H } } = \\lambda \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\lambda ~ = ~ \\tan ^ { 2 } \\left( 4 5 ^ { \\circ } - \\frac { \\varphi } { 2 } \\right)\n$$\n\n式中：y- 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$h$ - 计算截面至路面顶的高度（m）；$\\lambda$ - 侧压系数。\n\n## 4.2.4混凝土收缩及徐变作用可按下述规定取用：\n\n1外部超静定的混凝土结构、钢和混凝土的组合结构等应考虑混凝土收缩及徐变的作用。\n\n2混凝土的收缩应变终极值可按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）的规定计算。\n\n3混凝土徐变的计算，可假定徐变与混凝土应力呈线性关系。\n\n4计算混凝土坛工拱圈的收缩作用效应时，如考虑徐变影响，作用效应可乘以折减系数0.45。\n\n## 4.2.5水的浮力可按下列规定采用：\n\n1基础底面位于透水性地基上的桥梁墩台，当验算稳定性时，应考虑设计水位的浮力；当验算地基承载力时，可仅考虑低水位的浮力，或不考虑水的浮力。\n\n2基础嵌人不透水性地基的桥梁墩台可不考虑水的浮力。\n\n3作用在桩基承台底面的浮力，应考虑全部底面积。对桩嵌人不透水地基并灌注混凝土封闭者，不应考虑桩的浮力，在计算承台底面浮力时应扣除桩的截面面积。\n\n4当不能确定地基是否透水时，应以透水或不透水两种情况与其他作用组合，取\n\n其最不利者。\n\n5水的浮力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\gamma V _ { \\mathrm { { s } } }\n$$\n\n式中： $F$ —水的浮力标准值（kN）；$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$V _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ -结构排开水的体积（ $\\mathfrak { m } ^ { 3 }$ ）。\n\n## 4.2.6超静定结构当考虑由于地基压密等引起的长期变形影响时，应根据最终位移量计算构件的效应。\n\n## 4.3可变作用\n\n\n\n### 4.3.1公路桥涵设计时，汽车荷载的计算图式、 荷载等级及其标准值、加载方法和纵横向折减等应符合下列规定：\n\n1汽车荷载分为公路I级和公路—Ⅱ级两个等级。\n\n2汽车荷载由车道荷载和车辆荷载组成。桥梁结构的整体计算采用车道荷载；桥梁结构的局部加载、涵洞 桥台和挡土墙土压力等的计算采用车辆荷载。车道荷载与车辆荷载的作用不得叠加。\n\n3各级公路桥涵设计的汽车荷载等级应符合表4.3.1-1的规定。\n\n#### 4.3.1-1 各级公路桥涵的汽车荷载等级\n\n\n\n\n\n1）二级公路作为集散公路且交通量小、重型车辆少时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n2）对交通组成中重载交通比重较大的公路桥涵，宜采用与该公路交通组成相适应的汽车荷载模式进行结构整体和局部验算。\n\n4车道荷载的计算图示如图4.3.1-1所示。\n\n  \n图4.3.1-1车道荷载\n\n1）公路—I级车道荷载均布荷载标准值为 $q _ { \\mathrm { k } } = 1 0 . 5 \\mathrm { k N / m }$ ；集中荷载标准值 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值见表4.3.1-2。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以系数1.2。\n\n表4.3.1-2集中载 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值  \n\n\n\n\n\n注：计算跨径 $L _ { 0 }$ ，设支座的为相邻两支座中心间的水平距离；不设支座的为上、下部结构相交面中心间的水平距离。\n\n2）公路一Ⅱ级车道荷载的均布荷载标准值 $q _ { \\mathrm { k } }$ 和集中荷载标准值 $P _ { k }$ 按公路一I级车道荷载的0.75倍采用。\n\n3）车道荷载的均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上；集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个影响线峰值处。\n\n5车辆荷载的立面、平面尺寸如图4.3.1-2所示， 主要技术指标规定见表4.3.1-3。公路一I级和公路一Ⅱ级汽车荷载采用相同的车辆荷载标准值。\n\n#### 表4.3.13 车辆荷载的主要技术指标\n\n\n\n\n\n  \n图4.3.1-2车辆荷载的立面、平面尺寸（尺寸单位：m；荷载单位：kN）\n\n6车道荷载横向分布系数应按图4.3.1-3所示布置车道荷载进行计算。\n\n7桥涵设计车道数应符合表4.3.1-4的规定。横桥向布置多车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的折减；布置一条车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的提高。横向车道布载系数应符合表4.3.1-5的规定。多车道布载的荷载效应不得小于两条车道布载的荷载效应。\n\n8大跨径桥梁上的汽车荷载应考虑纵向折减。当桥梁计算跨径大于 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应按表4.3.1-6规定的纵向折减系数进行折减。当为多跨连续结构时，整个结构应按最大的计算跨径考虑汽车荷载效应的纵向折减。\n\n  \n图4.3.1-3车辆荷载横向布置（尺寸单位：m)\n\n表4.3.1-4桥涵设计车道数  \n\n\n\n\n\n表4.3.1-5横向车道布载系数  \n\n\n<<<HTBL|05403e5bbe1e');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6775bff3-d535-408e-9acd-4f4c0b7bfb06', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百八十四条供用水、供用气、供用热力合同', '第一百八十四条供用水、供用气、供用热力合同，参照供用电合同的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('677b904d-2ca3-4d5f-8841-cdabaa2086fa', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '8 电气保护', '8 电气保护## 8.1 基本要求\n\n电气保护的基本要求应符合 GB6067.1—2010中第8章的有关规定。\n\n## 8.2 有绝缘要求的起重机特殊电气保护\n\n8.2.1 有绝缘要求的起重机应设有三级绝缘(例如:吊钩与钢丝绳动滑轮组之间的绝缘、起升机构与小车架之间的绝缘、小车架与桥架之间的绝缘),其每级绝缘电阻值不应小于 $1 . 0 \\ \\mathrm { M } \\Omega$ 。\n\n8.2.2 有绝缘要求的起重机应设置绝缘失效自动声光报警装置,报警装置应与电源总开关联锁。\n\n8.2.3 起重机在非工作状态下,小车架上的感应电压不应超过 / — 表 中环境状况\n\n常(无故障)状态下的电压限值(交流 $3 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ ,直流 $7 0 \\ \\mathrm { V } )$ )。\n\n## 8.3 有防爆要求的起重机特殊电气保护\n\n用于爆炸性气体和可燃性粉尘环境的起重机,其主回路、控制电路、所有电气设备的相间绝缘电阻和对地绝缘电阻不应小于 $1 . 5 ~ \\mathrm { M } \\Omega$ 。\n\n## 8.4 超速保护\n\n8.4.1 电控调速(包括可控硅定子调压、涡流制动、能耗制动、可控硅供电、直流机组供电等)的起升机构、行星差动的起升机构均应设超速保护。\n\n8.4.2 对于吊运熔融金属和其他危险物品的起重机,其起升机构应设超速保护,额定起重量不大于的电动葫芦除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('677e9548-7c0e-4bf8-bce4-795e8cd3be42', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 6）', '注意。\n\n#### 4．2．4．1 工艺性载荷\n\n工艺性载荷是指起重机在工作过程中为完成某些生产工艺要求或从事某些杂项工作时产生的载荷，由起重机用户或买方提出。一般将它作为偶然载荷或特殊载荷来考虑。\n\n#### 4．2．4．2 走台、平台和其他通道上的载荷\n\n这些载荷都是局部载荷，只作用在起重机结构的这些局部部位及直接支承它们的构件上。  \n这些载荷的大小与结构的用途和载荷的作用位置有关，如在走台、平台、通道等处应考虑下述载荷：在堆放物料处： $3 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ ；在只作为走台或通道处： $1 ~ 5 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n### 4．3 起重机金属结构设计的基本设计方法、载荷情况与载荷组合\n\n#### 4．3．1 基本设计方法\n\n在起重机金属结构设计中，通常采用的有许用应力设计法和极限状态设计法两种方法。附录 F给出了关于这两种方法应用的说明。\n\n#### 4．3．2 载荷情况\n\n在进行起重机及其金属结构计算时，应考虑三种不同的基本载荷情况：\n\na） A———无风工作情况；  \nb） B——— 有风工作情况；  \nc） C———受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况。  \n在每种载荷情况中，与可能出现的实际使用情况相对应，又有若干个可能的具体载荷组合。\n\n#### 4．3．3 载荷组合\n\n##### 4．3．3．1 起重机无风工作情况下的载荷组合\n\n起重机无风工作情况下的载荷组合有以下四种：\n\na） A1———起重机在正常工作状态下，无约束地起升地面的物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时只应与正常操作控制下的其他驱动机构（不包括起升机构）引起的驱动加速力相组合；  \nb） A2———起重机在正常工作状态下，突然卸除部分起升质量，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合；  \nc） A3———起重机在正常工作状态下，（空中）悬吊着物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应考虑悬吊物品及吊具的重力与正常操作控制的任何驱动机构（包括起升机构）在一连串运动状态中引起的加速力或减速力进行任何的组合；  \nd） A4———在正常工作状态下，起重机在不平道路或轨道上运行，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合。\n\n##### 4．3．3．2 起重机有风工作情况下的载荷组合\n\n起重机有风工作情况下的载荷组合有以下五种：\n\na） $\\mathrm { B 1 \\sim B 4 }$ ———其载荷组合与 $\\mathrm { A 1 \\sim A 4 }$ 的组合相同，但应考虑加上工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nb） B5———在正常工作状态下，起重机在带坡度的不平的轨道上以恒速偏斜运行，有工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷。（其他机构不运动）\n\n注：当起重机的具体使用情况认为应该考虑坡道载荷及工艺性载荷时，可以将坡道载荷视作偶然载荷在起重机的无风工作情况下或有风工作情况下的载荷组合中予以考虑，将工艺性载荷视作偶然载荷或特殊载荷予以考虑。\n\n##### 4．3．3．3 起重机受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况下的载荷组合\n\n起重机受到特殊载荷情况下的载荷组合有以下九种：\n\na） C1———起重机在工作状态下，用最大起升速度无约束地提升地面载荷，例如相当于电动机或发动机无约束地起升地面上松弛的钢丝绳，当载荷离地时起升速度达到最大值（使用导出的$\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，其他机构不运动)；  \nb） C2———起重机在非工作状态下，有非工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nc） C3———起重机在动载试验状态下，提升动载试验载荷，并有试验状态风载荷，与载荷组合 A1的驱动加速力相组合；  \nd） C4———起重机带有额定起升载荷，与缓冲碰撞力产生的载荷相组合；  \ne） C5— 起重机带有额定起升载荷，与倾翻力产生的载荷相组合；  \nf） C6— 起重机带有额定起升载荷，与意外停机引起的载荷相组合；  \ng） C7— 起重机带有额定起升载荷，与机构失效引起的载荷相组合；  \nh） C8— 起重机带有额定起升载荷，与起重机基础外部激励产生的载荷相组合；  \ni） C9— 起重机在安装、拆卸或运输期间产生的载荷组合。\n\n#### 4．3．4 载荷组合表及其应用\n\n##### 4．3．4．1 载荷组合表\n\n考虑到受以上各类载荷作用的起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表见表20，各类典型起重机的载荷与载荷组合表见附录 G。\n\n\n\n\n\n（  \n， ． 4  \n\n\n\n\n\n##### 4．3．4．2 载荷组合表的应用\n\n###### 4．3．4．2．1 各项载荷的计算\n\n表20中各项乘以动力系数的载荷计算如下：\n\n第1行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 或乘以1；  \n第2行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 、突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 或乘以1或乘以 $\\eta$ ；  \n第3行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ；  \n第4行和第5行的载荷为相应质量乘以驱动加速度后，再乘以动载荷系数 $\\phi _ { 5 }$ ；  \n第11行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以最大起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ；  \n第13行的载荷为相应质量乘以重力加速度及1．1（或其他动载试验载荷倍数值）后，再乘以动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ ；  \n第14行的载荷为相应质量乘以碰撞停车减速度后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ 或按缓冲器吸收的动能算出缓冲碰撞力后，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('678697f5-8e82-48d5-8d49-d8b5470ea300', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 1）', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 公路桥涵应根据公路功能和技术等级，考虑因地制宜、就地取材、便于施工和养护等因素进行总体设计，在设计使用年限内应满足规定的正常交通荷载通行的需要。\n\n### 3.1.2 公路桥涵线形设计应符合下列规定：\n\n1 中小桥涵线形设计应符合路线设计的总体要求。\n\n2 特大、大桥线形设计应综合考虑路线总体走向、桥区地质 地形、安全通行、通航、已有建筑设施、环境敏感区等因素。\n\n3 特大、大桥宜采用较高的平曲线指标，纵断面不宜设计成平玻或凹曲线。\n\n### 3.1.3 公路桥涵结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计。\n\n### 3.1.4 公路桥涵应根据不同种类的作用及其对桥涵的影响、桥涵所处的环境条件，考虑以下四种设计状况，进行极限状态设计：\n\n1 持久状况应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。  \n2 短暂状况应作承载能力极限状态设计，可根据需要进行正常使用极限状态设计。  \n3 偶然状况应作承载能力极限状态设计。  \n4 地震状况应作承载能力极限状态设计。\n\n### 3.1.5 公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计。\n\n### 3.1.6 公路桥梁应按相关规定进行设计阶段风险评估。\n\n### 3.1.7 公路桥涵应按照设计使用年限和环境条件进行耐久性设计。\n\n### 3.1.8 公路桥涵应考虑养护需要，按照可到达、可检查、可维修和可更换的要求进行设计。\n\n### 3.1.9 公路桥涵应与自然环境和景观相协调；特殊大桥宜进行景观设计。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 桥梁应根据公路功能、等级、通行能力及抗洪防灾要求，结合水文、地质、通航、环境等条件进行综合设计，并应符合下列规定：\n\n1 特大、大桥桥位应选择河道顺直稳定、河床地质良好、河槽能通过大部分设计流量的河段。桥位应避开断层、岩溶、滑坡、泥石流等不良地质的河段，不宜选择在河汉、沙洲、古河道、急弯、汇合口、港口作业区及易形成流冰、流木阻塞的河段。\n\n2 高速公路、一级公路上的桥梁宜设计为上、下行分离的独立桥梁。\n\n### 3.2.2 当桥址处有两个及两个以上的稳定河槽，或滩地流量占设计流量比例较大，且水流不易引人同一座桥时，可在各河槽、滩地、河汊上分别设桥，不宜用长大导流堤强行集中水流。平坦、草原、漫流地区，可按分片泄洪布置桥涵。天然河道不宜改移或裁弯取直。\n\n### 3.2.3 桥梁纵轴线宜与洪水主流流向正交。对通航河流上的桥梁，其墩台沿水流方向的轴线应与最高通航水位时的主流方向一致。当斜交不能避免时，交角不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ ；当交角大于 $5 ^ { \\circ }$ 且斜桥正做时，墩（台）边缘净距宜按式（3.2.3）计算，其计算简图如图3.2.3所示。\n\n  \n图3.2.3 墩（台）边缘净距计算简图\n\n$$\nl _ { \\mathrm { { a } } } = \\frac { l + b \\sin \\alpha } { \\cos \\alpha }\n$$\n\n式中： $l _ { \\ast }$ -相应于计算水位的墩（台）边缘之间的净距 ${ \\mathrm { ( ~ m ) } }$ ；$l$ -通航要求的有效跨径 ${ \\bf \\Xi } ( { \\bf \\Lambda } _ { \\mathrm { m } } )$ ；$b$ 墩（台）的长度（m）；\n\n$\\alpha$ 垂直于水流方向与桥纵轴线间的交角（°）。\n\n### 3.2.4 桥涵水文、水力的计算应符合现行《公路工程地质勘察规范》（JTGC20）和《公路工程水文勘测设计规范》（JTGC30）的规定。\n\n### 3.2.5 通航海轮的桥梁布置应满足现行《通航海轮桥梁通航标准》（JTJ311）的规定。通航内河桥梁的布置应满足现行《内河通航标准》（GB50139）的规定，并应充分考虑河床演变和不同通航水位航迹线的变化。\n\n### 3.2.6 位于通航水域中的桥梁宜减少在通航水域中设置桥墩，并宜设置于浅水区。可能遭受船舶或漂流物撞击的桥墩，应考虑船舶或漂流物的撞击作用，并应设置警示标志和必要的防撞设施。\n\n### 3.2.7 桥梁跨越有中央分隔带的多车道公路时，不宜在中央分隔带内设置桥墩。需要设置桥墩时，桥墩结构应考虑汽车的撞击作用，并应在桥墩附近设置必要的防撞设施及警示标志、标线。\n\n跨线桥的桥墩设置在桥下公路的路侧时，不得侵人公路建筑限界。桥墩宜设置在公路路侧净区以外；不能满足时，应设置桥下公路路侧护栏和桥墩保护设施。\n\n### 3.2.8 为保证桥位附近水流顺畅，河槽、河岸不发生严重变形，必要时可在桥梁上、下游修建调治构造物，并应符合下列规定：\n\n1 调治构造物的形式及其布置应根据河流性质、地形、地质、河滩水流情况以及通航要求、桥头引道、水利设施等因素综合考虑确定。\n\n2 非淹没式调治构造物的顶面，应高出桥涵设计洪水频率的水位至少 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，必要时尚应考虑壅水高、波浪爬高、斜水流局部冲高、河床淤积等影响。\n\n3 允许淹没的调治构造物的顶面应高出常水位。\n\n4 单边河滩流量不超过总流量的15%或双边河滩流量不超过25%时，可不设导流堤。\n\n### 3.2.9 公路桥涵的设计洪水频率应符合表3.2.9的规定，并应符合下列规定：\n\n1 二级公路上的特大桥及三、四级公路上的大桥，在河床比降大、易于冲刷的情况下，宜提高一级洪水频率验算基础冲刷深度。\n\n2 沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建漫水桥和过水路面。漫水桥和过水路面的设计洪水频率，应根据容许阻断交通的时间长短和对上下游农田、城\n\n镇、村庄的影响以及泥沙淤塞桥孔、上游河床的淤高等因素确定。\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6788b366-ec79-4be6-af97-f1d4630a01b0', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '中华人民共和国国务院令', '中华人民共和国国务院令');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('679ea474-4b28-4dbc-985c-9e851cf6026c', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '表C稳定系数 $\\Phi$ 表', '表C稳定系数 $\\Phi$ 表注：当 $\\lambda > 2 5 0$ 时， $\\Phi { = } 7 3 2 0 / \\lambda$ 2本规范用词说明\n\n（1）为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的：\n\n正面词采用“必须”；  \n反面词采用“严禁”。2）表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用“应”；  \n反面词采用“不应”或“不得”。3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：正面词采用“宜”；  \n反面词采用“不宜”。  \n表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。\n\n（2）条文中指明应按其它有关标准执行的写法为“应按执行”或“应符合…要求（或规定）”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('67a61eb7-de30-48fd-92c8-2ace56a14dca', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '4.5.5 连接绳', '4.5.5 连接绳连接绳在不小于22kN 的静载荷作用下保持 $5 \\mathrm { { m i n } }$ ，应无断股现象。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('67b47a8a-6091-421d-9f5c-9709f8797ef3', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '4滑触线、滑接器及悬吊式软电缆的安装（Part 1）', '4滑触线、滑接器及悬吊式软电缆的安装4.0.1滑触线的布置应符合设计要求;当设计无要求时，应符合下列规定：\n\n1滑触线距离地面的高度不得低于 $3 , 5 \\mathrm { m }$ ；在有汽车通过部分，滑触线距离地面的高度不得低于 $\\up6 \\mathrm { m }$ 。\n\n2滑触线与设备和氧气管道的距离，不得小于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ ；与易燃气体、液体管道的距离，不得小于 $3 \\mathtt { m }$ ；与一般管道的距离，不得小于 $1 \\mathfrak { m }$\n\n3裸露式滑触线在靠近走梯、过道等行人可触及的部分，必须设有遮拦保护。\n\n4.0.2滑触线的支架及其绝缘子的安装应符合下列规定：\n\n1支架不得在建(构)筑物伸缩缝和轨道梁结合处安装。\n\n2支架安装应牢固,并应在同一水平面或垂直面上。\n3绝缘子、绝缘套管不得有裂纹、机械损伤等缺陷;表面应清洁；绝缘性能应符合现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB50150的有关规定；铁瓷胶合处应黏合牢固。\n\n4安装于室外或潮湿场所的滑触线绝缘子、绝缘套管，应采用户外式。\n\n5绝缘子两端的固定螺栓,宜采用高标号水泥砂浆灌注，并应能承受滑触线的拉力。\n\n6滑触线支架应可靠接地。\n\n## 4.0.3滑触线的安装应符合下列规定：\n\n1接触面应平直无锈蚀，导电应良好。\n\n2裸露式滑触线的安装应按设计要求执行。当设计无要求时，额定电压为 $0 . 5 \\mathrm { k V }$ 以下的滑触线，其相邻导电部分和导电部分与接地部分之间的净距不得小于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ，户内 $3  { \\mathtt { k V } }$ 滑触线，其相间和对地的净距不得小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ；当不能满足要求时，滑触线应采取绝缘隔离措施。\n\n3起重机在终端位置时，滑接器与滑触线末端的距离不应小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ；固定装设的型钢滑触线，其终端支架与滑触线末端的距离不应大于 $8 0 0 \\mathrm { m m }$ a\n\n4型钢滑触线所采用的材料，应进行平直处理，其中心偏差不宜大于长度的1/1000,且不得大于 $1 0 \\mathsf { m m }$ 。\n\n5滑触线安装后应平直；滑触线之间的距离应一致，其中心线应与起重机轨道的实际中心线保持平行；滑触线中心线与起重机轨道中心线之间的平行度、各相滑触线之间的平行度，不应大于长度的1/1000,且不得大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n6型钢滑触线长度超过 ${ 5 0 } \\mathrm { m }$ 或跨越建(构)筑物伸缩缝时，应装设伸缩补偿装置。\n\n7辅助导线宜沿滑触线敷设，且应与滑触线进行可靠的连接；其连接点之间的间距不应大于 $1 2 \\mathrm { m }$\n\n8型钢滑触线在支架上应能伸缩，并宜在中间支架上固定。\n\n9型钢滑触线除接触面外，表面应涂以红色的油漆。\n\n## 4.0.4滑触线伸缩补偿装置的安装应符合下列规定：\n\n1伸缩补偿装置应安装在与建(构)筑物伸缩缝距离最近的支架上。\n\n2在伸缩补偿装置处，滑触线应留有 $1 0 \\mathrm { m m } \\sim 2 0 \\mathrm { m m }$ 的间隙，间隙两侧的滑触线端头应加工圆滑，接触面应安装在同一水平面上,其两端间高差不应大于 $. 1 \\mathrm { { m m } }$ 。\n\n3伸缩补偿装置间隙的两侧，均应有滑触线支架，支架与间 隙的距离，不宜大于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4间隙两侧的滑触线应采用软导线跨接连接,跨越线应留有余量，其允许载流量不应小于滑触线的允许载流量。\n\n## 4.0.5滑触线的连接应符合下列规定：\n\n1连接后应有足够的机械强度，且应无明显变形。\n\n2接头处的接触面应平直光滑，其高差不应大于 $0 . 5 \\mathsf { m m }$ ，连接后高出部分应修整平直。\n\n3型钢滑触线焊接时,应附连接托板；用螺栓连接时，应加跨接软线。\n\n4轨道滑触线焊接时，焊条和焊缝应符合钢轨焊接工艺对材料和质量的要求，焊好后接触表面应平直光滑。\n\n5导线与滑触线连接时，滑触线接头处应镀锡或加焊有电镀层的接线板。\n\n## 4.0.6分段供电滑触线的安装应符合下列规定：\n\n1分段供电的滑触线，当各分段电源允许并联运行时，分段间隙应为 $2 0 \\mathrm { m m } , 3 \\mathrm { k V }$ 及以上滑触线，应符合设计要求。\n\n2分段供电不允许并联运行的滑触线间隙处，分段间隙应大于滑接器与滑触线接触长度 $4 0 \\mathrm { m m }$ 。间隙处应采用硬质绝缘材料的托板连接，托板与滑触线的接触面，应在同一水平面。\n\n3滑触线分段间隙的两侧电源相位应一致。\n\n## 4.0.73kV及以上滑触线的安装除应符合本规范第4.0.1条～第4.0.6条的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1高压绝缘子安装前应进行耐压试验，并应符合现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB50150的有关规定。\n\n2滑触线固定装置的构件,铸铜长夹板、短夹板、托板、垫板、辅助连接板及接线板等，在安装前应按设计图制作完毕；当所采用的型钢、双沟铜线分段组装时，应按相编号，接缝应严密、平直。\n\n## .0.8软电缆的吊索和自由悬吊滑触线的安装应符合下列规定：\n\n1终端固定装置和拉紧装置的机械强度应符合设计要求，其最大拉力应大于滑触线或吊索的最大拉力。\n\n2当滑触线和吊索长度小于或等于 $2 5 \\mathrm { m }$ 时，终端拉紧装置的调节余量不应小于 $0 . 1 \\mathrm { m }$ ；当滑触线和吊索长度大于 $\\pmb { 2 5 } \\mathbf { m }$ 时，终端拉紧装置的调节余量不应小于 $0 , 2 \\math');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('67c10910-5812-41d4-9610-448a05ed825f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．7 齿轮设计', '6．3．7 齿轮设计起重机用齿轮设计应进行齿面接触强度和轮齿弯曲强度计算，采用的设计计算方法应结合起重机工作特点，并满足不同类型和使用场合的起重机各机构的安全性和可靠度要求。渐开线圆柱齿轮的承载能力计算应符合 GB／T3480和 GB／T10062的规定。制造厂应阐明齿轮设计所用方法和依据，并按4．4．2给出的方法确定齿轮计算载荷，按3．3．1确定所在机构的总使用时间，或按3．4．1规定的与该计算齿轮相对应的总应力循环数确定其使用等级。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('67c54f82-c44c-4066-a5f5-4e0832e6a314', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 2）', '风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ),它等于构件迎风面积的外形轮廓面积 $A _ { 0 }$ 乘以结构迎风面充实率 $\\varphi$ ，即 $A { = } A _ { 0 } \\varphi$ 。 $A _ { 0 }$ 和 $\\varphi$ 见图 $5 \\textrm { b }$ ）中的说明。\n\n起重机结构上总的风载荷为其各组成部分风载荷的总和。\n\nb） 当风向与构件的纵轴线或构架表面呈某一角度时，沿此风向的风载荷由式（12）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta } \\\\ { P _ { \\mathrm { w I I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta \\int } \\end{array}\n$$\n\n……（12）\n\n式中：\n\nWⅠ 同式（11）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 同式（11）；$C$ 同式（11)；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 同式（11)；$A$ -构件平行于纵轴的正面迎风面积，单位为平方米 $\\mathrm { ( m ^ { 2 } ) }$ ；$\\theta$ -风向与构件纵轴或构架表面的夹角！ $\\left( \\theta < 9 0 ^ { \\circ } \\right)$ )，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n##### 4．2．2．3．4．2 作用在起重机吊运的物品上的风载荷，按式（13）确定：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\\\ { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（13）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ -同式（11)；$A _ { \\mathrm { Q } }$ — 吊运物品的最大迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ）。如果起重机是吊运某些特定尺寸和形状的物品，则应根据该物品相应的尺寸和外形确定其迎风面积；当该面积不明确时，可参见附录E的E．5估算物品的迎风面积。\n\n#### 4．2．2．3．5 风力系数\n\n风力系数分为：\n\na） 单根构件、单片平面桁架结构的风力系数\n\n表16给出了单根构件、单片平面桁架结构和机器房的风力系数犾犫犾犇 $C$ 值。单根构件的风力系数 $C$ 值犱随构件的空气动力长细比 $( l / b$ 或 $l / D )$ ）而变化。对于大箱形截面构件，还要随构件截面尺寸比 $b / d$ 而变化。空气动力长细比和构件截面尺寸比等在风力系数计算中的定义见图5a）、图 $5 ~ \\mathrm { c } )$ ）。\n\n表 16 风力系数 $\\ b { C }$   \n\n\n\n\n\n注1：单片平面桁架式结构上的风载荷可按单根构件的风力系数逐根计算后相加，也可按整片方式选用直边型钢或圆形型钢桁架结构的风力系数进行计算；当桁架结构由直边型钢和圆形型钢混合制成时，宜根据每根犇 犇 犇构件的空气动力长细比和不同气流状态 $[ D v _ { \\mathrm { s } } < 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 或 $D v _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s } , D$ 为 圆 形 型 钢 直 径，单 位 为 米（m）］，采用逐根计算后相加的方法。\n\n注2：除了本表提供的数据之外，由风洞试验或者实物模型试验获得的风力系数值，也可以使用。\n\nb） 正方形格构式塔架的风力系数\n\n在计算正方形格构塔架正向迎风面的总风载荷时，应将实体迎风面积乘以下列总风力系数：\n\n1） 由直边型材构成的塔身，总风力系数为：犇 $1 . 7 ( 1 + \\eta )$ ；\n\n2） 由圆形型材构成的塔身： $D v _ { \\mathrm { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('67d42f28-4345-4e66-9b7f-fda4d8319707', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.13.2 抗滑移系数试验方法应符合现行行业标准', '4.13.2 抗滑移系数试验方法应符合现行行业标准《铁路钢桥栓接板面抗滑系数试验方法》TB/T2137的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('67dc1b51-5686-418f-ad48-da5c7b705cdf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 8）', '=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">圆柱有效壳壁的计算截面惯性矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（71）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">加劲环截面的惯性矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（71)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由电动机轴到卷筒轴的总传动比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（77）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由制动器轴到卷筒轴的总传动比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(81)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由电动机轴到车轮的机构总传动比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（89）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由制动器轴到车轮的机构总传动比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（91)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转机构的总传动比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机至极限力矩联轴器的回转机构传动比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（94)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">所有运动质量换算到电动机轴上的总转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">JC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机构的接电持续率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（137)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机转子的转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机轴上制动轮和联轴器的转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作起升运动的物品的惯量折算到电动机轴上的转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作平移运动的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（89）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('67f0982e-e9e9-4a36-b90c-5eef287b9f94', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 4）', '指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程度等有关，由实验得出，见式（107）、式（108）。\n\n展开后，式（5）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { n _ { 1 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 2 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 2 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 3 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 3 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } + \\cdots { \\ldots } + { \\frac { n _ { n } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { n } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ~ ( \\mathrm { ~ 6 ~ } )\n$$\n\n式中符号同式（5）。\n\n对于机械零件，当式（5）、式（6）的 $n _ { \\mathrm { T } }$ 中某单项应力 $\\sigma _ { i }$ 首次出现 $n _ { i } \\mathcal { \\{ > }  2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 项时，即取 $n _ { i } = 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 为有效值，并将此 $n _ { i }$ 值作为末项 $n _ { n }$ 狀的值，后续项不再计入。\n\n由式（6）算得应力谱系数的值后，可按表8确定该结构件和机械零件的相应的应力状态级别。\n\n表 8 结构件或机械零件的应力状态级别及应力谱系数  \n\n\n\n\n\n### 3．4．3 结构件或机械零件的工作级别\n\n根据结构件或机械零件的使用等级及应力状态级别，结构件或机械零件的工作级别划分为 $\\mathrm { E 1 \\sim }$ E8共8个级别，见表9。\n\n表 9 结构件或机械零件的工作级别');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('68082f5e-aff1-4a95-91b6-cc69f93bdd17', '49《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验》（GB-T2650-2022）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nGB/T 229 金属材料夏比摆锤冲击试验方法(GB/T 229—2020,ISO148-1:2016,MOD)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('681ce39a-d819-4fb6-bbe4-72b9cda0cf32', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '5 攀登与悬空作业', '5 攀登与悬空作业## 5.1 攀登作业\n\n5.1.1 登高作业应借助施工通道、梯子及其他攀登设施和用具。\n\n5.1.2 攀登作业设施和用具应牢固可靠；当采用梯子攀爬作用时，踏面荷载不应大于1.1kN；当梯面上有特殊作业时，应按实际情况进行专项设计。\n\n5.1.3 同一梯子上不得两人同时作业。在通道处使用梯子作业时，应有专人监护或设置围栏。脚手架操作层上严禁架设梯子作业。\n\n5.1.4 便携式梯子宜采用金属材料或木材制作，并应符合现行国家标准《便携式金属梯安全要求》GB12142和《便携式木梯安全要求》GB7059 的规定。\n\n5.1.5 使用单梯时梯面应与水平面成 $7 5 ^ { \\circ }$ 夹角，踏步不得缺失，梯格间距宜为 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，不得垫高使用。\n\n5.1.6 折梯张开到工作位置的倾角应符合现行国家标准《便携式金属梯安全要求》GB12142和《便携式木梯安全要求》GB7059 的规定，并应有整体的金属撑杆或可靠的锁定装置。\n\n5.1.7 固定式直梯应采用金属材料制成，并应符合现行国家标准《固定式钢梯及平台安全要求第1部分：钢直梯》GB4053.1的规定；梯子净宽应为 $4 0 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，固定直梯的支撑应采用不小于 $L 7 0 \\times 6$ 的角钢，埋设与焊接应牢固。直梯顶端的踏步应与攀登顶面齐平，并应加设 $1 . 1 \\mathrm { m } { \\sim } 1 . 5 \\mathrm { m }$ 高的扶手。\n\n5.1.8 使用固定式直梯攀登作业时，当攀登高度超过 $3 \\mathrm { m }$ 时，宜加设护笼；当攀登高度超过 $\\mathrm { 8 m }$ 时，应设置梯间平台。\n\n5.1.9 钢结构安装时，应使用梯子或其他登高设施攀登作业。  \n坠落高度超过 $2 \\mathrm { m }$ 时，应设置操作平台。\n\n5.1.10 当安装屋架时，应在屋脊处设置扶梯。扶梯踏步间距不应大于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 。屋架杆件安装时搭设的操作平台，应设置防护栏杆或使用作业人员拴挂安全带的安全绳。\n\n5.1.11 深基坑施工应设置扶梯、人坑踏步及专用载人设备或斜道等设施。采用斜道时，应加设间距不大于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 的防滑条等防滑措施。作业人员严禁沿坑壁、支撑或乘运土工具上下。\n\n## 5.2 悬空作业\n\n5.2.1 悬空作业的立足处的设置应牢固，并应配置登高和防坠落装置和设施。\n\n5.2.2 构件吊装和管道安装时的悬空作业应符合下列规定：\n\n1 钢结构吊装，构件宜在地面组装，安全设施应一并设置；\n\n2 吊装钢筋混凝土屋架、梁、柱等大型构件前，应在构件上预先设置登高通道、操作立足点等安全设施；\n\n3 在高空安装大模板、吊装第一块预制构件或单独的大中型预制构件时，应站在作业平台上操作；\n\n4 钢结构安装施工宜在施工层搭设水平通道，水平通道两侧应设置防护栏杆；当利用钢梁作为水平通道时，应在钢梁一侧设置连续的安全绳，安全绳宜采用钢丝绳；\n\n5 钢结构、管道等安装施工的安全防护宜采用工具化、定型化设施。\n\n5.2.3 严禁在未固定、无防护设施的构件及管道上进行作业或通行。\n\n5.2.4 当利用吊车梁等构件作为水平通道时，临空面的一侧应设置连续的栏杆等防护措施。当安全绳为钢索时，钢索的一端应采用花篮螺栓收紧；当安全绳为钢丝绳时，钢丝绳的自然下垂度不应大于绳长的1/20，并不应大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n5.2.5 模板支撑体系搭设和拆卸的悬空作业，应符合下列规定：\n\n1 模板支撑的搭设和拆卸应按规定程序进行，不得在上下同一垂直面上同时装拆模板；\n\n2 在坠落基准面 $2 \\mathrm { m }$ 及以上高处搭设与拆除柱模板及悬挑结构的模板时，应设置操作平台；\n\n3 在进行高处拆模作业时应配置登高用具或搭设支架。\n\n5.2.6 绑扎钢筋和预应力张拉的悬空作业应符合下列规定：\n\n1 绑扎立柱和墙体钢筋，不得沿钢筋骨架攀登或站在骨架上作业；\n\n2 在坠落基准面 $2 \\mathrm { m }$ 及以上高处绑扎柱钢筋和进行预应力张拉时，应搭设操作平台。\n\n5.2.7 混凝土浇筑与结构施工的悬空作业应符合下列规定：\n\n1 浇筑高度 $2 \\mathrm { m }$ 及以上的混凝土结构构件时，应设置脚手架或操作平台；\n2悬挑的混凝土梁和檐、外墙和边柱等结构施工时，应搭设脚手架或操作平台。\n\n5.2.8屋面作业时应符合下列规定：\n\n1在坡度大于 $2 5 ^ { \\circ }$ 的屋面上作业，当无外脚手架时，应在屋檐边设置不低于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 高的防护栏杆，并应采用密目式安全立网全封闭；\n\n2在轻质型材等屋面上作业，应搭设临时走道板，不得在轻质型材上行走；安装轻质型材板前，应采取在梁下支设安全平网或搭设脚手架等安全防护措施。\n\n5.2.9外墙作业时应符合下列规定：\n\n1门窗作业时，应有防坠落措施，操作人员在无安全防护措施时，不得站立在槿子、阳台栏板上作业；\n\n2高处作业不得使用座板式单人吊具，不得使用自制吊篮。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6820da1e-0c46-4cf6-a49f-d78334ec2666', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 2）', '\"1\" rowspan=\"1\">螺栓有效截面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（39)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">AQ</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">吊运物品的最大迎风面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(13)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件迎风面积的外形轮廓面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(11)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A01</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">第一片结构的外形轮廓面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(14)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">圆柱有效壳壁的计算截面面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(71)图8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">加劲环的截面面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(71)图8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">a</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">腹板横向加劲肋的间距</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(65)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">a</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘板横向加劲肋的间距</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（66)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">a</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳滑轮组的倍率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（77）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">aq</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升机构的起动平均加速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（83)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">a</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行机构起动平均加速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（90)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">az</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">制动平均减速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（85)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机的基距</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(D.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m或mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">几何尺寸</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（J.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m或mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">腹板的总宽(高)度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(N.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">区格宽度或板的总宽(高)度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(53)～式(55)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" ro');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('682a0762-35fe-498b-a075-41963357bf55', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第六章 附 则', '第六章 附 则第四十四条 没有造成人员伤亡，但是社会影响恶劣的事故，国务院或者有关地方人民政府认为需要调查处理的，依照本条例的有关规定执行。\n\n国家机关、事业单位、人民团体发生的事故的报告和调查处理，参照本条例的规定执行。\n\n第四十五条 特别重大事故以下等级事故的报告和调查处理，有关法律、行政法规或者国务院另有规定的，依照其规定。\n\n第四十六条 本条例自 2007 年 6 月1 日起施行。国务院1989 年 3 月 29日公布的《特别重大事故调查程序暂行规定》和1991 年 2 月 22日公布的《企业职工伤亡事故报告和处理规定》同时废止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('68430c03-dd45-43ba-a14d-e1108bf6fa59', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '制定依据：', '制定依据：1．关于8.8.1条：依据GB/T3811-2008中8.2.1.1条规定了供电方式的要求。接地故障是指相线对地或与地有联系的导电体之间的短路。如相线与用电设备的金属外壳之间的短路。一旦发生接地故障，接地故障保护应及时地切断电路，保证人员安全。由于接地故障电流较小，保护方式还因接地型式和故障回路阻抗不同而异，所以接地故障保护比较复杂，国际电工标准和一些技术先进国家对它都很重视。在GB 50054-1995《低压配电设计规范》中，对于TN系统、TT系统、IT系统三种接地型式作出了具体规定。\n\n2．关于8.8.2条：依据GB/T3811-2008中7.4.10.1和GB 5226.2-2002中8.2.3规定。这一条要求与GB6067-1985是根本不同的。也就是说保护导线PE是专设的。如起重机采用三根滑线供电，必须另外再设一根滑线作为专用保护导线。对于用在不同场合的起重机械，根据电网的配电情况，如用IT或TT系统时，起重机械的保护接地电路应通过PE线连接到现场的接地系统上。\n\n3．关于8.8.3和8.8.4条：依据GB/T3811-2008中7.4.10.2和7.4.10.4的规定。\n\n4．关于8.8.5和8.8.6条：依据GB5226.2-2002中第8章的规定。保护导线端子的标识很重要，作为可靠地实现接地保障保护所采取的等电位联接，保护导线端子是重要的结点。标识明确便于安装和使用的安全检查和维护。\n\n5.关于8.8.7条：依据GB/T3811-2008中7.4.11的规定。野外作业的相对周围位置较高的起重机易遭雷击而产生人身伤害，必须要采取安全防护措施。\n\n6．起重机械接地故障保护的重复接地是为了使保护零线在配电线路中出现零线断线的情况下，减小零线断线时触电的危险，提高TN-S系统安全性能的重要措施。接地电阻值依据JGJ46-1988《施工现场临时用电安全技术规范》中4.3.2的规定。保护接地的电阻值依据SL/T241-1999《水利水电建设用起重机技术条件》中3.11.3.4规定。另外，保护接地的电阻值在其他有关技术文献中都有相同的论述。\n\n防雷接地电阻值依据SL/T241-1999中3.11.3.4的规定。另外，防雷接地与电气故障保护接地有关的接地装置的其他要求应符合GB 50169-2006《电气装置安装工程接地装置施工及验收规范》的有关内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('68510624-8d8d-4cd2-85b0-cfb2969044c7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．2 结构计算原则', '5．2 结构计算原则## 5．2．1 计算方法\n\n起重机结构设计计算可采用许用应力设计法或极限状态设计法。当结构在外载荷作用下产生了较大变形，以致内力与载荷呈非线性关系时，宜采用极限状态设\n\n计法。\n\n## 5．2．2 计算内容和有关规定\n\n### 5．2．2．1 计算内容\n\n验算在载荷最不利组合（见4．3．3、表20和附录 G）下，起重机金属结构构件及其连接的强度（含疲劳强度）、刚性和稳定性，是否满足本标准的要求。\n\n### 5．2．2．2 有关规定\n\n#### 5．2．2．2．1 本章规定的各项内容，均限于在钢材弹性范围内的计算。  \n#### 5．2．2．2．2 用极限状态设计法进行设计的步骤见附录F的F．3有关说明。在验算起重机结构和构件  \n的刚性时，载荷用标准值，即取分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } = 1$ 。  \n#### 5．2．2．2．3 结构件及其连接的疲劳强度仍按许用应力设计法计算。  \n#### 5．2．2．2．4 本章中的计算公式，是按许用应力设计法给出的。若采用极限状态设计法，则应作如下\n\n变更：\n\na） 除疲劳强度外的所有计算强度和屈曲稳定性的公式，其左侧的弯矩、扭矩、轴向力都应该将相应载荷乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后计算得出，右侧的极限设计应力 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 则应该是用钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { ~ s ~ } }$ 或构件抗屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 而得到，即： $\\operatorname* { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 或$\\mathrm { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { c r } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ ；  \nb） 在压弯构件稳定性计算的式（51）、式（52）、式（M．1）、式（M．2）、式（M．5）左侧的弯矩项中乘有犖增大系数 $\\frac { N _ { \\mathrm { E } } } { N _ { \\mathrm { E } } - N }$ 时，其中的 $N _ { \\mathrm { E } }$ 也应除以 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$   \nc） 若计算公式中出现有许用应力设计法的安全系数 $n$ 时，则将此安全系数 $n$ 用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 代替。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('686415d3-8eb8-43af-b781-dfc038c1c387', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '8.8 混凝土振动台', '8.8 混凝土振动台8.8.1 作业前应检查电动机、传动及防护装置，并确认完好有效。轴承座、偏心块及机座螺栓应紧固牢靠。  \n8.8.2 振动可应设有可罪的钡系类，振动时应将混凝工帽钡系，混凝土模板在振动台上不得无约束振动。  \n8.8.3 振动台电缆应穿在电管内，并预埋牢固。  \n8.8.4 作业前应检查并确认润滑油不得有泄漏，油温、传动装置应符合要求。  \n8.8.5 在作业过程中，不得调节预置拨码开关。  \n8.8.6 振动台应保持清洁。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6866243d-d41a-4444-a6fa-d4a49150ff3c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。\n\nGB／T699 优质碳素结构钢GB／T700 碳素结构钢GB／T985 气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T986 埋弧焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T1231 钢结构用高强度大六角螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件GB／T1591 低合金高强度钢（GB／T1591—1994，neqISO4950：1981）GB2585 铁路用热轧钢轨GB2893 安全色（GB2893—2001，neqISO3864：1984）GB2894 安全标志（GB2894—1996，neqISO3864：1984）GB／T3077 合金结构钢GB／T3098．1 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱（GB／T3098．1—2000，idtISO8981：1999）GB／T3098．2 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹（GB／T3098．2—2000，idtISO8982：1992）GB／T3480 渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法（GB／T3480—1997，eqvISO $6 3 3 6 \\mathrm { - } 1 \\sim 6 3 3 6 \\mathrm { - } 3$ ：  \n1996）GB／T3633 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副 技术条件GB／T4205 人机界面（MMI）操作规则GB4208 外壳防护等级（IP代码）（GB4208—1993，eqvIEC60529：1989）GB／T4942．1 旋转电机外壳防护分级（IP代码）（GB／T4942．1—2006，IEC600345：2000，IDT）GB／T5117 碳钢焊条GB／T5118 低合金钢焊条GB5226．2 机械安全 机械电气设备 第32部分：起重机械技术条件（GB5226．2—2002，idt  \nIEC6020432：1998）／ 传动及输送用双节距精密滚子链和链轮（ ／ — ， ： ）GB／T5293 埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂GB／T8110 气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB8918 重要用途钢丝绳（GB8918—2006，ISO3154：1988，MOD）GB／T9439 灰铸铁件GB／T10051．1 起重吊钩 机械性能、起重量、应力及材料GB／T10062 锥齿轮承载能力计算方法（GB／T10062．1～GB／T10062．3—2003，ISO103001～  \nISO103003：2001，IDT）GB／T11264 轻轨GB／T11352 一般工程用铸造碳钢件（GB／T11352—1989，neqISO3755：1975）GB／T14048．4 低压开关设备和控制设备 机电式接触器和电动机起动器（GB／T14048．4—  \n2003，IEC6094741：2000，IDT）GB／T14408 一般工程与结构用低合金铸钢件GB15052 起重机械危险部位与标志GB／T17909．1 起重机 起重机操作手册 第1部分：总则（GB17909．1—1999，idtISO99281：  \n1990）GB／T18453．1 起重机 维护手册 第1部分：总则（GB／T18453．1—2001，idtISO124781：  \n1997）GB／T19418 钢的弧焊接头 缺陷质量分级指南（GB／T19418—2003，ISO5817：1992，IDT）GB／T20118 一般用途钢丝绳（GB／T20118—2006，ISO／DIS2408：2002Steelwireropesgeneral  \npurpose—Minimumrequirements，MOD）GB／T20303．1 起重机 司机室 第1部分：总则（GB／T20303．1—2006，ISO85661：1992，IDT）GB／T20947 起重用短环链 T级（T、DAT和 DT型）高精度葫芦链条（GB／T20947—2007，  \nISO3077：2001，IDT）GB50058 爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范JB／T6392 起重机车轮JB／T7017 起重机用液压缓冲器JB／T7687．1 直柄吊钩横梁毛坯件JB／T7687．2 直柄吊钩横梁JB／T7687．3 直柄吊钩螺母JB／T7687．4 直柄吊钩螺母定位板JB／T8110．1 起重机 弹簧缓冲器JB／T8110．2 起重机 橡胶缓冲器JB／T8398 双幅板压制滑轮JB／T9005 起重机用铸造滑轮JB／T9006 起重机用铸造卷筒JB／T10833 起重机用聚氨酯缓冲器JG／T5078．1 建筑机械与设备 焊接滑轮YB／T5055 起重机钢轨');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('686b4f45-8a99-4bd3-990d-c4410a525f05', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 1）', '6.1.2 有轨运行机构## 6.1.2.1 稳态运行阻力\n\n稳态运行 阻 力 $P _ { \\mathrm { j } }$ （包 括 摩 擦 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 、坡 道 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ a ~ } }$ 、按 计 算 风 压 $P _ { 1 }$ 算 得 的 风 阻 力 $P _ { \\mathrm { { W I } } }$ ），按 式（86）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { j } } = P _ { \\mathrm { m } } + P _ { \\mathrm { \\alpha } } + P _ { \\mathrm { W I } }\n$$\n\n……（86 ）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 稳态运行阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 坡道阻力，单位为牛顿（N）；犘  \nWI— 按计算风压 $P _ { 1 }$ 算得的风阻力，单位为牛顿（N）。\n\n在曲线轨道上运行的起重机，还要考虑弯道运行附加阻力；在绳索牵引式运行机构中，还需计算小车运行时起升钢丝绳及运行牵引钢丝绳绕过导向滑轮的阻力。犘\n\n### 6.1.2.1.1 摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$\n\n起重机或起重小车沿直线运行时摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 主要包括车轮踏面的滚动摩擦阻力、车轮轴承的摩擦阻力以及附加摩擦阻力三部分，按式（87）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } = P _ { \\mathrm { { z } } } ~ { \\frac { \\mu d + 2 f _ { \\mathrm { { K } } } } { D } } C _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n…… （87）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\Sigma }$ — 运动部分所有质量的重力，包括吊运物品和起重机或小车等质量的重力，单位为牛顿（N）；  \n$\\mu$ 车轮轴承摩擦阻力系数，见表39；  \n$d$ 车轮轴径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$f _ { \\mathrm { K } }$ 车轮沿轨道的滚动摩擦力臂，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，见表40；  \n$D$ 车轮踏面直径，单位为毫米 $\\mathrm { ~ . ~ m m } )$ ；  \n$C _ { \\mathrm { f } }$ — 考虑车轮轮缘与轨顶侧面摩擦或牵引供电电缆及集电器摩擦等的附加摩擦阻力系数，见表41。\n\n表 39 车轮轴承的摩擦阻力系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n\n\n\n表 40 车轮的滚动摩擦力臂 $f _ { \\mathrm { k } }$   \n\n\n\n\n\n表 41 附加摩擦阻力系数 $C _ { \\mathrm { f } }$   \n\n\n\n\n\n### 6.1.2.1.2 坡道阻力 $P _ { \\mathrm { ~ \\pmb { a } ~ } }$\n\n坡道阻力的计算原则，见4．2．2．2。\n\n坡道阻力按式（88）计算：\n\n$$\nP _ { \\alpha } = ( m + m _ { i } ) g \\bullet \\mathrm { t a n } \\alpha\n$$\n\n……（88）\n\n式中：\n\nα— 同式（86）；  \n$m$ 起重机的总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$m _ { i }$ 起重机或小车的质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$_ g$ 重力加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\alpha$ 轨道倾斜的角度，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n### 6.1.2.1.3 风阻力 $P _ { \\mathrm { { w } } }$\n\n风阻力按4．2．2．3．4中的风载荷计算方法计算。\n\n## 6.1.2.2 电动机初选\n\n### 6.1.2.2.1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 P中的 P．1的规定选择。\n\n### 6.1.2.2.2 电动机的初选功率\n\n#### 6.1.2.2.2.1 电动机运行稳态功率按附录 P中的式（P．2）计算。犆犣  \n#### 6.1.2.2.2.2 对能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，可按附录 P的式（P．7）计算。  \n#### 6.1.2.2.2.3 对能获得电动机负荷图的运行机构，可按附录 P的（P．9）计算。\n\n## 6.1.2.3 电动机的校验\n\n### 6.1.2.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算；电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n### 6.1.2.3.2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.2.4 起动时间与起动平均加速度计算\n\n### 6.1.2.4.1 满载、上坡、迎风运行起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('68718891-e54a-47bc-bcf9-0353d624f7a3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 1）', '犉．3 极限状态设计法先计算各个指定的载荷或特性载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数 $\\phi$ 增大，并乘以与相关载荷组合的该项计算载荷相应的分项载荷系数犉 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ ，然后根据表20或附录 G所确定的载荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $F _ { j }$ 犼。各个载荷的系数 $\\phi$ 按第4章相关条款和附录G确定，而分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 见表20，其范围列于表 H．1中。\n\n在有高度危险的特定情况下还要对组合载荷犉 犛 $F _ { j }$ 犼乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ （见4．3．4．2．6），得出设计载荷 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ 。由此确定设计载荷效应 $S _ { \\mathrm { k } }$ 。由作用在构件或部件上的载荷效应（内力）计算出应力 $\\sigma _ { 1 l }$ ，与由采用适当的载荷系数计算出来的局部效应（内力）引起的其他应力 $\\sigma _ { 2 l }$ 相组合，便得到合成设计应力 $\\sigma _ { l }$ ，最后再将此合成的设计应力犚 $\\sigma _ { l }$ 同适当规定的应力极限值lim 相比较。 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 是用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 去除规定的强度 $R$ 而获得。lim 也可以是其他广义的可接受的极限状态控制值，如控制结构变形的相对挠度极限值，控制结构振动的振动衰减参数的极限状态值等。\n\n极限状态设计法的典型流程图示于图F．2。\n\n$f _ { i }$ -—作用在构件或部件上的载荷i;$F _ { j }$ ——由载荷 $f _ { i }$ 乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } }$ 后构成的组合载荷 $\\Sigma \\gamma _ { \\mathrm { { p } { : } } } f _ { i } = F _ { j }$ $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ ——在特定情况下考虑了高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ 的设计载荷\n\n$S _ { \\mathrm { k } }$ ———在构件或支承部件犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $F _ { j }$ 犼或设计载荷 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } } F _ { j }$ 犼引起的内力；  \n$\\sigma _ { 1 l }$ — 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { l }$ -在个别特定构件l中的合成设计应力；  \n$R$ ——由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力，例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限状态应力；\n\n  \n图 犉．2 用极限状态设计法进行设计的典型流程图\n\nlim — 适当规定的应力极限值，极限设计应力，或其他广义的可接受的极限状态控制值；$\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 根据所确定的载荷组合，选得的用于各个载荷的分项载荷系数；$\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 抗力系数；$\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ —高危险度系数。\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n<<<HTBL|f86db8d79c5549963a758b0b3135204d1|END>>>\n\n\n## 犌．1．2 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$\n\n载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ ，见表 G．3。\n\n表 犌．3 流动式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n## 犌．1．3 加速效应的组合\n\n### 犌．1．3．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．1 允许的加速度组合如下（见图 G．1）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n#### 犌．1．3．2．1 允许的加速度组合如下（见图 G．2）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．2．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．1 允许的加速度组合如下（见图 G．3）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n起升（H）和臂架伸缩（Te）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架伸缩（Te）；  \n臂架伸缩（Te）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n####');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('687c5e8e-f773-4c82-b35a-61a6d4340cb1', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 1）', '4.3 可变作用## 4.3.1 本条有关汽车荷载的规定，兹说明如下：\n\n1\\~4汽车荷载的等级、计算图示及标准值。 $2 0 0 8 \\sim 2 0 1 1$ 年，本规范编写组结合交通运输部西部交通建设科技项目“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”，开展了全国汽车荷载现状调查和统计分析。结果表明，汽车荷载变异性较过去增加很多。由于中小跨径桥梁恒活载比例较小，这对小跨径桥梁的影响较大，实际中出现的重载车辆压垮桥梁的事故，也多为中小跨径桥梁。鉴于此，本次修订提高了跨径在 $5 \\mathrm { m }$ 以下桥梁的车道荷载集中载标准值，对 $5 0 \\mathrm { m }$ 跨径以内的桥梁设计汽车荷载效应有所增加。\n\n自2009年起，我国各省（自治区、直辖市）开始陆续取消二级公路收费，部分二级公路的交通量和荷载水平有了较大增长。因此，本次修订调整了二级公路的汽车荷载等级：一般情况下，二级公路桥涵的设计应采用公路一I级汽车荷载；二级公路为非干线公路且重型车辆不多时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n6汽车荷载横向分布系数。桥梁设计时，为取得主梁的最大受力，汽车荷载在桥面上需要偏心加载，其方法仍可用车辆荷载偏心加载确定。\n\n7横桥向设计车道布置及多车道横向布载系数。对多车道进行横向折减的含义是，在桥梁多车道上行驶的汽车荷载使桥梁构件的某一截面产生最大效应时，其同时处于最不利位置的可能性显然随车道数的增加而减小，而桥梁设计时各个车道上的汽车荷载都是按最不利位置布置的，因此，计算结果应根据上述可能性的大小进行折减。这是个概率事件，可以认为各车道上的汽车荷载加载是互不相关的，按重复独立试验随机事件的概率理论，建立多车道横向折减系数与相关变量的关系式，得到折减系数的具体数值。“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目中，针对原规范的横向折减系数进行了专项研究，在国内外对比的基础上，根据实测数据进行了多车道重车相遇概率研究。研究表明，虽然目前车流量较以往有了较大提高，但在实际运营过程中多车道重载车辆相遇仍属小概率事件，即仍需考虑多车道的横向折减问题。进而根据我国当前高速公路和一般公路的实际交通流数据进行了横向折减系数计算。结果显示，在实测最大重车交通量条件下，4车道内基本和原规范相同 车道以本次修订维持原规范的规定。根据研究增列了单车道的横向车道布载系数。\n\n8汽车荷载纵向折减系数。规范规定的汽车荷载标准值是在特定的条件下确定的，例如，在汽车荷载的可靠性分析中，用于计算各类桥型结构效应的车队，采用了自然堵塞时的车间间距；汽车荷载本身的重力，也采用了路上运煤车或其他重车居多的调查资料。但是，在实际桥梁上通行的车辆不一定都能达到上述条件 特别是大跨径的桥梁。所以，国外有些规范对车辆荷载适用跨径作了限制。本规范采月 向折减的方法，对特大跨径桥梁的计算效应进行折减。折减系数α的计算采用专题 究 得到的下列公式： $\\alpha$ $\\left( L _ { 0 } \\right) = 0 . 9 7 9 ~ 1 3 - 4 . 7 1 8 ~ 5 \\times 1 0 ^ { - 5 } L _ { 0 }$ ，式中 $L _ { 0 }$ 为计算跨径，以m 折减系数 $\\alpha$ 以加载长度为函数更合理些 进行折减， $\\alpha$ 以 $L _ { 0 }$ 为函数计算起来更方便一些。\n\n“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目对桥梁纵向折减系数也进行了针对性。根据大立的更显，且原规范的取值也是相对保守的，考虑到未来的发展以及实际运营过程中不可预见的极端状况，原规范的取值总体是适用的。因此，本次修订维持了原规范的规定。\n\n## 4.3.2 汽车的冲击系数是汽车过桥时对桥梁结构产生的竖向动力效应的增大系数。冲击作用有车体的振动和桥跨结构自身的变形和振动。当车辆的振动频率与桥跨结构的自振频率一致时，即形成共振，其振幅（即挠度）比一般的振动大许多。振幅的大小与桥梁结构的阻尼大小及共振时间的长短有关。桥梁的阻尼主要与材料和连接方式有关，且随桥梁跨径的增大而减小。所以，增强桥梁的纵、横向连接刚度，对于减小共振影响有一定的作用。\n\n冲击影响一般都是用静力学的方法，即将车辆荷载作用的动力影响用车辆的重力乘以冲击系数来表达。\n\n对于钢桥和钢筋混凝土桥的上部结构、钢或钢筋混凝土支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座、钢筋混凝土桩、柱式墩台等，因相对来说自重不大，冲击作用的效果显著，故应计算冲击力。重力式墩台等，因自重大、整体性好，冲击影响小，故不计冲击力。\n\n冲击影响与结构的刚度有关。一般来说，跨径越大、刚度越小对动荷载的缓冲作用越强，以往规范近似地认定冲击力与计算跨径成反比（直线变化），无论是梁式桥还是拱式桥等，均规定在一定的跨径范围内考虑汽车荷载的冲击力作用。此模式计算方便，但不能合理、科学地反映冲击荷载的本质。《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60一2004）结合公路桥梁可靠度研究的成果，采用了结构基频来计算桥梁结构的冲击系数。\n\n汽车荷载的冲击系数可表示为：\n\n式中： $Y _ { \\mathrm { j m a x } }$ - 在汽车过桥时测得的效应时间历程曲线上，最大静力效应处量取的最大静力效应值；\n\nYdmax 在效应时间历程曲线上最大静力效应处量取的最大动效应值。\n\n吉林省交通科学研空所利用动态测试系统经12h连续观测，从跨径 $6 \\mathrm { m }$ 的钢筋混凝土矩形板桥到跨径45m的预应力混凝土箱梁桥共7座跨径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6884e3e1-a176-4183-b844-fe2f1e144ccb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对于体积和重力均较大的梁体而言，施工中的任何疏忽都会导致严重的后果。条文对整孔预制箱梁的场内移运、场外运输及架设安装等关键工序的规定，均以保证施工安全和结构安全为目的。\n\n17.8.12 箱梁简支变连续时的体系转换除应符合设计要求和本规范第 17.2.10 条的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 需浇筑湿接头的箱梁端部的形状应符合设计规定，预应力钢束及其他预留孔道的位置偏差应不大于 $4 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 宜先将一联箱梁采用型钢在纵向予以临时固结，且宜在一天中气温最低且温度场均匀稳定的时段浇筑湿接头混凝土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('68864d5b-fc27-49a5-ba44-f02f3910c7e3', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '1总 则', '1总 则1.0.1为了提高起重设备安装工程的施工水平，促进技术的进步，确保工程质量和安全，提高经济效益，制定本规范。\n\n1.0.2本规范适用于电动葫芦、梁式起重机、桥式起重机、门式起重机和悬臂起重机安装工程的施工及验收。\n\n1.0.3对大型、特殊、复杂的起重设备的吊装或在特殊、复杂环境下的起重设备的吊装，必须制订完善的吊装方案。当利用建筑结构作为吊装的重要承力点时，必须进行结构的承载核算，并经原设计单位书面同意。\n\n1.0.4起重设备安装工程施工及验收除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('688b348a-7d52-4629-a824-3757bb9101c1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：倒虹吸管过水时，压力水流充满管内，容易渗漏到路基中而影响路基的稳定和强度。因此要求管节接头及进出水口砌缝需要特别严密，不渗水。\n\n### 24.5.2 倒虹吸管如需在冰冻期施工时，除应符合本规范第 25 章的规定外，还应在灌水试验后及时将管内积水排出。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('68981254-d9d6-47a9-9a8f-db77b44da9eb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '前 言（Part 1）', '前 言根据中华人民共和国交通运输部《关于下达 2016 年度公路工程行业标准制修订项目计划的通知》（交公路函 [2016] 234 号）的要求，由中交一公局集团有限公司作为主编单位，承担对《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50－2011)的修订工作。\n\n本规范是对原《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50－2011)的全面修订，经批准后以《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T 3650－2020)颁布实施。\n\n本规范修订的指导思想是：贯彻执行国家和交通运输部的有关技术政策；在总结桥涵工程施工实践经验并借鉴国外先进技术标准的基础上，吸纳技术成熟、工艺先进、经济合理、安全环保、节能减排的“四新”技术；更好地体现“安全、耐久、环保、节能减排、可持续发展”的桥涵工程建设理念，使规范真正起到保证工程的施工质量和施工安全、提高施工技术水平的作用。\n\n修订原则：以省级公路桥梁施工企业的技术水平作为控制标准；总体框架不变，适当增加成熟的技术和工艺；注重条文的技术先进性、合理性和可操作性，强调对施工关键工序和关键过程的控制；借鉴国内外先进的技术标准；与相关的标准、规范和规程协调配套。\n\n本次修订的主要内容为：\n\n（1）原规范的条文部分共 26 章，本次修订新增加了一章：第 18 章“钢混组合结构”。修订后条文部分共 27 章。原规范有 26 条术语，本次修订增加了 4 条，修订后为 30 条。原规范有 17 个附录，本次修订进行了适当调整，调整后为 11 个附录。\n\n（2）对有关章节的编排和内容作出了适当调整。将原规范第19章“钢桥”调整为本规范的第 8 章“钢结构工程”；将原规范第 8 章“钻（挖）孔灌注桩”的章名修改为本规范的第9章“灌注桩”；将原规范第12章“明挖地基”的章名修改为本规范的第 13 章“基坑”；将原规范第 13 章“扩大基础、承台与墩台”拆分调整为本规范的第14章“浅基础、承台”和第15章“桥墩、桥台”；将原规范第14章“砌体”的章名修改为本规范的第 16 章“圬工结构”；将原规范第 16 章“钢筋混凝土和预应力混凝土梁式桥”的章名修改为本规范的第 17 章“梁式桥”；将原规范斜拉桥中的“矮塔斜拉桥”修改为“部分斜拉桥”；将原规范第 20 章“海洋环境桥梁”的章名修改为本规范的第22章“海上桥梁”；将原规范第22章“涵洞”和第23章“通道桥涵”合并调整为本规范的第24章“涵洞、通道”。\n\n（3）“施工测量”一节中，适当增加了平面控制测量和高程控制测量的相关技术要求；将“GPS 测量”修改为“卫星定位测量”。\n\n（4）“钢筋”一章中，取消了 HPB235、HRB335 两种钢筋，增加对 HRBF400、HRB500、HRBF500 等钢筋的施工技术要求。\n\n（5）“模板、支架”一章中，增加了对支架是否预压的技术判定条件。\n\n（6）“混凝土工程”一章中，增加了自密实混凝土的内容；对集料的指标作出了调整修改，同时按照最新的相关标准对部分原材料的指标进行了调整。\n\n（7）“预应力混凝土工程”一章中，取消了普通松弛预应力筋的张拉程序；对判断一端张拉或两端张拉的条件进行了修改。\n\n（8）“浅基础、承台”一章中，增加了预制安装承台的技术要求。\n\n（9）“桥墩、桥台”一章中，增加了对高墩、预制安装墩台身和盖梁等的施工技术规定。\n\n（10）“梁式桥”一章中，增加了对预制节段逐孔拼装、大节段钢箱梁安装的施工技术规定。\n\n（11）“拱桥”一章中，取消了“装配式混凝土桁架拱和刚架拱”；将 “无支架和少支架缆索吊装”修改为“无支架和少支架预制安装”。\n\n（12）“斜拉桥”一章中，增加了对钢锚梁、钢锚箱等安装以及混合梁边跨现浇部分施工的技术规定。\n\n（13）“悬索桥”一章中，取消了原规范对索鞍、索夹和主缆等制造方面的要求，统一执行行业产品标准的规定；增加了隧道锚施工和荡移法安装加劲梁的技术内容；对猫道承重索的安全系数取值作出了适当调整。\n\n（14）“海上桥梁”一章中，增加了不锈钢钢筋的技术内容。\n\n（15）“涵洞、通道”一章中，适当增加了混凝土管涵管节制作的相关内容。\n\n（16）取消了原规范各章所列的质量标准，仅就施工过程中的质量控制要求进行规定，最终的分部、分项工程质量标准统一执行现行《公路工程质量检验评定标准 第一册 土建工程》（JTG F80/1）的规定。\n\n本规范由田克平负责起草第1、2、27章，张志新负责起草第3、6、17章（其中第 17 章第 17.9 节由钟建锋负责起草），李文负责起草第 4、13 章，张利负责起草第 5、14 章，刘方华负责起草第 7、11、25 章，张丽惠负责起草第 8 章，田启军负责起草第 9 章，黄天贵负责起草第 10、23、26 章，刘大成负责起草第 12、15、24 章（其中第15章第15.4节由钟建锋负责起草），李鸿盛负责起草第16、22章，邓亨长负责起草第 18 章，邓运祥负责起草第 19 章，刘玉兰负责起草第 20 章，王中文负责起草第21章，李文负责起草附录A、附录B，张利负责起草附录C，张志新负责起草附录D、附录 E，刘方华负责起草附录 F、附录 G，张丽惠负责起草附录 H、附录 J，田启军负责起草附录 K、附录 L。\n\n请各有关单位在执行过程中，将发现的问题和意见，函告本规范主编单位中交一公局集团有限公司的日常管理组，联系人：张志新（地址：北京市朝阳区管庄周家井世通国际大厦，邮政编码：100024；电话：010-65168269，传真：010-65168085；电子邮箱：zhangzhixin@cfhec.com），以便下次修订时参考。\n\n主 编 单 位： 中交一公局集团有限公司参 编 单 位： 四川公路桥梁建设集团有限公司湖南路桥建设集团有限责任公司保利长大工程有限公司\n\n主 编： 田克平\n\n主要参编人员： 张志新 邓运祥 刘玉兰 王中文 黄天贵 张 利 李 文刘大成 邓亨长 田启军 钟建锋 刘方华 张丽惠 李鸿盛\n\n主 审： 张 鸿\n\n参与审查人员： 袁 洪 陈彦君');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('68994d52-00b7-4788-9fce-3008120c5fcc', '20《起重机械安全监控管理系统》（GB-T28264-2017）.md', '4系统的构成', '4系统的构成4.1起重机械安全监控管理系统由硬件和软件组成，其功能单元构成如下：信息采集单元、信息处理单元、控制输出单元、信息存储单元、信息显示单元、信息输出接口单元等。\n\n当有远程监测要求时，应增加远程传输单元。  \n当起重机械集群作业时，系统应留有相应接口，用于与远程监测中心的信息交换。  \n注：本系统是起重机械电气控制系统的一部分，非独立产品。\n\n4.2起重机械安全监控管理系统结构模式如图1所示。\n\n  \n图1起重机械安全监控管理系统结构模式');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('689fd70f-72d7-4296-8ce7-6e639313982b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.11.9 采用无支架施工的大、中跨径拱桥', '19.11.9 采用无支架施工的大、中跨径拱桥，其拱上结构宜充分利用缆索吊装施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('68a5f86a-952b-491b-b0a0-358b3bf8bb68', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2 术语', '2 术语## 2.0.1 止水帷幕 curtain wall de-watering\n\n用以减少渗流水量，减小地下水水力坡度，防止流沙、管涌、潜蚀等，在基坑边线外设置的隔水结构。\n\n## 2.0.2 大直径灌注桩 large diameter pile\n\n直径大于或等于 $2 . 5 \\mathrm { m }$ 的灌注桩。\n\n## 2.0.3 超长灌注桩 super long pile\n\n桩长大于或等于 $9 0 \\mathrm m$ 的灌注桩。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('68a96792-55c6-4f74-b4fd-7d2447049a43', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百二十九条因国际货物买卖合同和技术进出口合同争议提起诉讼或者申请仲裁的期限为四年', '第一百二十九条因国际货物买卖合同和技术进出口合同争议提起诉讼或者申请仲裁的期限为四年，自当事人知道或者应当知道其权利受到侵害之日起计算。因其他合同争议提起诉讼或者申请仲裁的期限，依照有关法律的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('68ac4891-3367-47ae-b104-a0fc818468f2', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '5.3焊缝计算厚度', '5.3焊缝计算厚度## 5.3.1全焊透的对接焊缝及对接与角接组合焊缝，采用双面焊时，反面应清根后焊接，其焊缝计算厚度 $h _ { \\mathrm { e } }$ 对于对接焊缝应为焊接部位较薄的板厚，对于对接与角接组合焊缝（图5.3.1），其焊缝计算厚度 $h _ { e }$ 应为坡口根部至焊缝两侧表面（不计余高）的最短距离之和；采用加衬垫单面焊，当坡口形式、尺寸符合本规范表A.0.2～表A.0.4的规定时，其焊缝计算厚度 $h _ { e }$ 应为坡□根部至焊缝表面（不计余高）的最短距离。\n\n  \n图5.3.1全焊透的对接与角接组合焊缝计算厚度 $h _ { e }$\n\n## 5.3.2部分焊透对接焊缝及对接与角接组合焊缝，其焊缝计算厚度 $h _ { \\mathrm { e } }$ （图5.3.2）应根据不同的焊接方法、坡口形式及尺寸、焊接位置对坡口深度 $h$ 进行折减，并应符合表5.3.2的规定。\n\nV形坡口 $\\alpha \\geq 6 0 ^ { \\circ }$ 及U、J形坡口，当坡口尺寸符合本规范表A.0.5～表A.0.7的规定时，焊缝计算厚度 $h _ { \\mathrm { e } }$ 应为坡口深度 $h$ 。\n\n  \n图5.3.2部分焊透的对接焊缝及对接与角接组合焊缝计算厚度表5.3.2部分焊透的对接焊缝及对接与角接组合焊缝计算厚度\n\n\n\n\n\n续表6.6.2-4   \n\n\n\n\n\n注：表中参数为平、横焊位置。立焊电流应比平、横焊减小 $1 0 \\% \\sim 1 5 \\%$ 。\n\n表6.6.2-5拉弧式栓钉焊免予评定的焊接工艺参数范围  \n\n\n\n\n\n6.6.3免予焊接工艺评定的钢材表面及坡口处理、焊接材料储存及烘干、引弧板及引出板、焊后处理、焊接环境、焊工资格等要求应符合本规范的规定。\n\n格，否则不应使用；\n\n2钢材内部的夹层，其尺寸不超过本条第1款的规定且位置离母材坡口表面距离 $^ { b }$ 不小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时不需要修补；距离 $b$ 小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时应进行焊接修补；\n\n3夹层是裂纹时，裂纹长度 $^ a$ 和深度 $^ { d }$ 均不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 时应进行焊接修补；裂纹深度 $^ d$ 大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 或累计长度超过板宽的 $20 \\%$ 时不应使用；\n\n4焊接修补应符合本规范第7.11节的规定。\n\n  \n图7.1.6夹层缺欠');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('68b0a87f-e813-4420-9510-aea708a677f2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6 机械', '6 机械## 6．1 机构设计计算原则\n\n### 6．1．1 起升机构\n\n#### 6．1．1．1 电动机初选\n\n##### 6．1．1．1．1 电动机的型式\n\n起升机构一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、自制动异步电动机、交流变频电动机、直流电动机，或适合于起升机构使用特点的其他电动机。\n\n##### 6．1．1．1．2 电动机的初选功率\n\n###### 6．1．1．1．2．1 电动机的稳态起升功率按附录 P中的式（P．1）计算。犆犣  \n###### 6．1．1．1．2．2 对 YZR系列等能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，其所需功率按附录 P中式（P．7）计算。  \n###### 6．1．1．1．2．3 对未能提供按 值计算选择电动机的资料，但已知采用电动机的起升机构工作级别的，其所需功率按附录 P中的 P．2．4计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．4 对能获得负荷图的起升机构，其所需电动机的功率按附录P中的式（P．10）计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．5 对下述起重机的起升机构，选择其电动机功率时，还应考虑：\n\na） 抓斗起重机：如设计的钢丝绳卷绕系统能使闭合绳和支持绳的载荷接近平均分配，则闭合绳机构和支持绳机构电动机功率各取为总计算功率的 $66 \\%$ ；当采用直流调速或交流变频调速，能实时监控并保证抓斗闭合终止时支持绳与闭合绳载荷准确相等，各机构电动机功率可取为总计算功率的 $56 \\%$ 。  \nb） 铸造起重机：起升机构中采用有刚性联系的两套驱动装置双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $60 \\%$ ；当要求用一台电动机驱动，起重机以满载（额定载荷）完成一个工作循环时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $66 \\%$ ；采用行星差动减速器双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $50 \\%$ 。  \nc） 水电站门式起重机等起升速度慢、起升行程范围大的起重机或特殊用途的慢速起重机：在一个工作循环中起升机构运转时间往往超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，其电动机功率应按短时工作方式S2选择：在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n } { \\sim } 3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ；在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $3 0 \\ \\mathrm { \\ m i n } { \\sim } 6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 。\n\n##### 6．1．1．1．3 电动机轴上所需的转矩\n\n###### 6．1．1．1．3．1 稳态起升额定起升载荷的转矩\n\n稳态起升额定起升载荷时电动机轴上的转矩 $M _ { \\mathrm { N } }$ 按式（77）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { N } } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D } { 2 a i \\eta }\n$$\n\n……（77）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { N } }$ — 稳态起升额定起升载荷的转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 额定起升载荷，单位为牛顿（N）；$D$ -按最外层钢丝绳中心计算的卷筒卷绕直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$a$ 钢丝绳滑轮组的倍率；i 由电动机轴到卷筒轴的总传动比；n -起升物品时起升机构传动装置和滑轮组的总效率。\n\n###### 6．1．1．1．3．2 电动机产生转矩的最低要求\n\n为了加速起升额定载荷或起升试验载荷，以及为补偿电源电压和频率变化所导致的转矩损失，电动机轴上转速 $n { = } 0$ 时产生的转矩应满足式 $( 7 8 ) \\sim$ 式（80）的最低要求：\n\na） 对直接起动的笼型异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 6 \\ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n\n\n……（78）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { d } }$ —— 起动时（转速 $n { = } 0$ 时）电动机轴上具有的转矩；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ —— 同式（77）。\n\nb） 对绕线转子异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 9 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n……（79）\n\n式中符号同式（78）。\n\nc） 对采用变频控制的所有类型的电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 4 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n式中符号同式（78）。\n\n#### 6．1．1．2 电动机的校验\n\n##### 6．1．1．2．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机过载校验，是检验在设计要求的极限起动条件下，所选电动机的最大转矩或堵转转矩是否能满足机构起动的需要，按附录R的方法计算。\n\n电动机发热校验，是检验在满足设计要求的正常运转条件下，电动机不应出现过热，按附录S的方法计算。\n\n##### 6．1．1．2．2 电动机使用环境的功率修正\n\n若起重机安装使用地点海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ ，或起重机使用环境温度超过 $4 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，就应对电动机容量进行修正，见7．7．2．4。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('68b2ead6-9001-4bc4-9720-cd2bca3f53a1', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.12.13 拱上结构应符合下列规定：', '8.12.13 拱上结构应符合下列规定：## 1 缆索吊装或斜拉扣挂系统应符合本规范第8.12.6条的有关规定。\n\n## 2 拱上结构施工应符合现行《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50）的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('68b375ab-f6e7-43ef-9df8-9d3127de7a5d', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第 493 号', '第 493 号《生产安全事故报告和调查处理条例》已经2007 年 3月 28日国务院第 172 次常务会议通过，现予公布，自 2007年 6 月 1 日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('68c78108-211d-49b1-ad9e-2a9407769431', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.4 偶然作用', '4.4 偶然作用## 4.4.1 通航水域中的桥梁墩台，设计时应考虑船舶的撞击作用，其撞击作用设计值可按下列规定采用：\n\n1 船舶的撞击作用设计值宜按专题研究确定。\n\n2 四至七级内河航道当缺乏实际调查资料时，船舶撞击作用的设计值可按表4.4.1-1取值，航道内的钢筋混凝土桩墩，顺桥向撞击作用可按表4.4.1-1所列数值的$50 \\%$ 取值。\n\n表4.4.1-1 内河船舶撞击作用设计值  \n\n\n\n\n\n3 当缺乏实际调查资料时，海轮撞击作用的设计值可按表4.4.1-2取值。\n\n表4.4.1-2 海轮撞击作用设计值  \n\n\n\n\n\n4 规划航道内可能遭受大型船舶撞击作用的桥墩，应根据桥墩的自身抗撞击能力、桥墩的位置和外形、水流流速、水位变化、通航船舶类型和碰撞速度等因素作桥墩防撞设施的设计。当设有与墩台分开的防撞击的防护结构时，桥墩可不计船舶的撞击作用。\n\n5 内河船舶的撞击作用点，假定为计算通航水位线以上 $2 \\mathrm { m }$ 的桥墩宽度或长度的中点。海轮船舶撞击作用点需视实际情况而定。\n\n## 4.4.2 有漂流物的水域中的桥梁墩台，设计时应考虑漂流物的撞击作用，其横桥向撞击力设计值可按下式计算，漂流物的撞击作用点假定在计算通航水位线上桥墩宽度的中点：\n\n$$\nF = \\frac { \\ W v } { { g } T }\n$$\n\n式中：W—漂流物重力（ $\\mathrm { k N } ,$ ，应根据河流中漂流物情况，按实际调查确定；$v$ 水流速度（ $\\mathbf { \\mu } _ { \\mathrm { m } } / \\mathbf { s } )$ ；$T$ 撞击时间（s），应根据实际资料估计，在无实际资料时，可用1s；$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { n } v \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n## 4.4.3 桥梁结构必要时可考虑汽车的撞击作用。汽车撞击力设计值在车辆行驶方向应取 $1 ~ 0 0 0 \\mathbf { k } \\mathbf { N }$ ，在车辆行驶垂直方向应取 $5 0 0 \\mathrm { k N }$ ，两个方向的撞击力不同时考虑。撞击力应作用于行车道以上 $1 , 2 { \\mathfrak { m } }$ 处，直接分布于撞击涉及的构件上。\n\n对设有防撞设施的结构构件，可视防撞设施的防撞能力，对汽车撞击力设计值予以折减，但折减后的汽车撞击力设计值不应低于上述规定值的1/6。\n\n## 4.4.4 公路桥梁护栏应按现行《公路交通安全设施设计规范》（JTG D81）的有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('68db1668-4c21-4186-a95c-ad4fc463ad13', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '3混凝土性能要求', '3混凝土性能要求## 3.1拌合物性能\n\n### 3.1.1 混凝土拌合物性能应满足设计和施工要求。混凝土拌合物性能试验方法应符合现行国家标准《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》GB/T50080的有关规定；坍落度经时损失试验方法应符合本标准附录A的规定。\n\n### 3.1.2混凝土拌合物的稠度可采用坍落度、维勃稠度或扩展度表示。坍落度检验适用于坍落度不小于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 的混凝土拌合物，维勃稠度检验适用于维勃稠度 $5 \\mathrm { s } \\mathrm { \\sim } 3 0 \\mathrm { s }$ 的混凝土拌合物，扩展度适用于泵送高强混凝土和自密实混凝土。坍落度、维勃稠度和扩展度的等级划分及其稠度允许偏差应分别符合表3.1.2-1、表3.1.2-2、表3.1.2-3 和表3.1.2-4 的规定。\n\n表3.1.2-1 混凝土拌合物的坍落度等级划分  \n\n\n\n\n\n表3.1.2-2混凝土拌合物的维勃稠度等级划分  \n\n\n\n\n\n表3.1.2-3混凝土拌合物的扩展度等级划分  \n\n\n\n\n\n表3.1.2-4混凝土拌合物稠度允许偏差  \n\n\n\n\n\n### 3.1.3混凝土拌合物应在满足施工要求的前提下，尽可能采用较小的坍落度；泵送混凝土拌合物坍落度设计值不宜大于 $1 8 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 3.1.4泵送高强混凝土的扩展度不宜小于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ；自密实混凝 土的扩展度不宜小于 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 3.1.5混凝土拌合物的坍落度经时损失不应影响混凝土的正常施工。泵送混凝土拌合物的坍落度经时损失不宜大于 $3 0 \\mathrm { { m m } / h }$ 。\n\n### 3.1.6混凝土拌合物应具有良好的和易性，并不得离析或泌水。\n\n### 3.1.7混凝土拌合物的凝结时间应满足施工要求和混凝土性能要求。\n\n### 3.1.8 混凝土拌合物中水溶性氯离子最大含量应符合表3.1.8的要求。混凝土拌合物中水溶性氯离子含量应按照现行行业标准《水运工程混凝土试验规程》JTJ270中混凝土拌合物中氯离子含量的快速测定方法或其他准确度更好的方法进行测定。\n\n表3.1.8 混凝土拌合物中水溶性氯离子最大含量  \n（水泥用量的质量百分比， $\\%$ ）  \n\n\n\n\n\n### 3.1.9掺用引气剂或引气型外加剂混凝土拌合物的含气量宜符合表3.1.9的规定。\n\n表3.1.9混凝土含气量  \n\n\n\n\n\n## 3.2力学性能\n\n### 3.2.1混凝土的力学性能应满足设计和施工的要求。混凝土力学性能试验方法应符合现行国家标准《普通混凝土力学性能试验方法标准》GB/T 50081的有关规定。\n\n### 3.2.2混凝土强度等级应按立方体抗压强度标准值（MPa）划分为C10、C15、C20、C25、C30、C35、C40、C45、C50、C55、C60、C65、C70、C75、C80、C85、C90、C95 和C100。3.2.3混凝土抗压强度应按现行国家标准《混凝土强度检验评定标准》GB/T50107的有关规定进行检验评定，并应合格。\n\n## 3.3长期性能和耐久性能\n\n### 3.3.1 混凝土的长期性能和耐久性能应满足设计要求。试验方法应符合现行国家标准《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》GB/T 50082的有关规定。\n\n### 3.3.2混凝土的抗冻性能、抗水渗透性能和抗硫酸盐侵蚀性能的等级划分应符合表3.3.2的规定。\n\n表3.3.2混凝土抗冻性能抗硫酸盐侵蚀性能  \n\n\n\n\n\n\n\n续表3.3.2   \n\n\n\n\n\n### 3.3.3混凝土抗氯离子渗透性能的等级划分应符合下列规定：\n\n1当采用氯离子迁移系数（RCM法）划分混凝土抗氯离子渗透性能等级时，应符合表3.3.3-1的规定，且混凝土龄期应为 $8 4 \\mathrm { d } .$ 。\n\n表3.3.3-1 混凝土抗氯离子渗透性能的等级划分 (RCM法)  \n\n\n\n\n\n2当采用电通量划分混凝土抗氯离子渗透性能等级时，应符合表3.3.3-2的规定，且混凝土龄期宜为 $2 8 \\mathrm { d }$ 。当混凝土中水泥混合材与矿物掺合料之和超过胶凝材料用量的 $50 \\%$ 时，测试\n\n\n\n### 3.3.5混凝土早期抗裂性能等级划分应符合表3.3.5 的规定。\n\n表3.3.5混凝土早期抗裂性能的等级划分  \n\n\n\n\n\n### 3.3.6混凝土耐久性能应按现行行业标准《混凝土耐久性检验评定标准》JGJ/T193的有关规定进行检验评定，并应合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('68e4c83e-39a3-468f-8572-f2689ca181d1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 6）', '\n$$\n\n式中：\n\n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ ；  \n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ ；  \n$\\mid \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } \\mid$ — 同式（72）的 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ ；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ — 与 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ 相应的剪切疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n在式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）中， $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 按5．8．1计算， $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } ] , [ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ] ]$ ，各式中符号下脚标 $_ { \\mathcal { X } } r$ 、 、 分别为 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } } \\cdot \\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的应力循环特性，按5．8．2计算。\n\n当 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 三种应力中某一个最大应力在任何应力循环中均显著大于其他两个最大应力时，可以只用这一个最大应力校核疲劳强度，另两个最大应力可忽略不计。\n\n通常起重机的结构件（或连接）在同一工况下进行疲劳强度校核，为确保安全，也可将同一工况或不同工况的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 组合在一起，按最不利的 $r$ 值计算的疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right.$ 、$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ ］来进行校核。\n\n式（76）中第三项分子中的 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 应带各自的正负号，分母中的 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r } } ]$ 和 $\\lef');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('68f6fc9d-6398-4e2d-a492-39ac936f6cf0', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14.6 纵向抗剪计算（Part 1）', '14.6 纵向抗剪计算## 14.6.1 组合梁板托及翼缘板纵向受剪承载力验算时，应分别验算图14.6.1所示的纵向受剪界面a-a、 $\\mathbf { b - b }$ 、 $\\mathtt { c } \\mathtt { c }$ 及 $\\mathrm { d - d }$ 。\n\n## 14.6.2 单位纵向长度内受剪界面上的纵向剪力设计值应按下列公式计算：\n\n1 单位纵向长度上 $\\mathbf { b - b }$ 、 ${ \\tt c } ^ { - } { \\tt c }$ 及 ${ \\mathrm { d } } { \\mathrm { - } } { \\mathrm { d } }$ 受剪界面（图14.6.1）的计算纵向剪力为：\n\n$$\n\\ v _ { \\mathrm { l , } 1 } = { \\frac { V _ { \\mathrm { s } } } { m _ { i } } }\n$$\n\n2 单位纵向长度上 ${ \\tt a - a }$ 受剪界面（图14.6.1）的计算纵向\n\n  \n图14.6.1 混凝土板纵向受剪界面\n\n$A _ { \\mathrm { t } }$ 一混凝土板顶部附近单位长度内钢筋面积的总和（ $\\mathbf { \\hat { m } } \\mathbf { m } ^ { 2 } / \\mathbf { m } \\mathbf { m } )$ 。包括混凝土板内抗弯和构造钢筋； $A _ { \\mathrm { b } }$ 、 $A _ { \\mathbf { b } \\mathbf { h } }$ 一分别为混凝土板底部、承托底部单位长度内钢筋面积的总和（ $\\mathbf { \\dot { m } } \\mathbf { m } ^ { 2 } / \\mathbf { m } \\mathbf { m } )$\n\n剪力为：\n\n$$\nv _ { \\mathrm { l } , 1 } = \\mathrm { m a x } \\Big ( \\frac { V _ { \\mathrm { s } } } { m _ { i } } \\times \\frac { b _ { 1 } } { b _ { \\mathrm { e } } } , \\frac { V _ { \\mathrm { s } } } { m _ { i } } \\times \\frac { b _ { 2 } } { b _ { \\mathrm { e } } } \\Big )\n$$\n\n式中： $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { l } , 1 }$ -单位纵向长度内受剪界面上的纵向剪力设计值\n\n$\\left( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } \\right)$ ；$V _ { s }$ 1 每个剪跨区段内钢梁与混凝土翼板交界面的纵向剪力，按本标准第14.3.4条的规定计算（N)；$m _ { i }$ - 剪跨区段长度（图14.3.4） $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$b _ { 1 }$ 、 $b _ { 2 }$ 分别为混凝土翼板左右两侧挑出的宽度（图14. 6.1) $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$b _ { \\mathrm { e } }$ -混凝土翼板有效宽度，应按对应跨的跨中有效宽度取值，有效宽度应按本标准第14.1.2条的规定计算 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n## 14.6.3 组合梁承托及翼缘板界面纵向受剪承载力计算应符合下列公式规定：\n\n$$\n\\smash { \\tau _ { \\mathrm { l } , 1 } \\leqslant v _ { \\mathrm { l u } , 1 } }\n$$\n\n$$\nv _ { \\mathrm { l u , 1 } } = 0 . 7 f _ { \\mathrm { t } } b _ { \\mathrm { f } } + 0 . 8 A _ { \\mathrm { e } } f _ { \\mathrm { r } }\n$$\n\n$$\nv _ { \\mathrm { l u } , 1 } = 0 . 2 5 b _ { \\mathrm { f } } f _ { \\mathrm { c } }\n$$\n\n式中： $\\mathbf { \\mathcal { V } } _ { \\mathrm { l u } , 1 }$ ——单位纵向长度内界面受剪承载力 $\\left( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } \\right)$ ，取式\n\n（14.6.3-2）和式（14.6.3-3）的较小值；  \nf -混凝土抗拉强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$b _ { \\mathrm { f } }$ \\~ -受剪界面的横向长度，按图14.6.1所示的 $\\mathtt { a - a }$ 、$\\mathbf { b - b }$ 、 $\\tt c c$ 及 ${ \\mathsf { d } } { \\mathsf { - d } }$ 连线在抗剪连接件以外的最短长度取值 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$A _ { \\mathrm { e } }$ —单位长度上横向钢筋的截面面积（ $\\mathbf { \\dot { m } } \\mathbf { m } ^ { 2 } / \\mathbf { m } \\mathbf { m } )$ ，\n\n按图14.6.1和表14.6.3取值;$f _ { \\mathrm { r } }$ -横向钢筋的强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n表14.6.3 单位长度上横向钢筋的截');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('690d9a4e-0576-492e-98d5-1ee9c11091e7', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 坍落筒：应符合现行《混凝土坍落度仪》（JG/T248）的规定。\n\n## 2.2 坍落度底板：应采用边长不小于 $1 0 0 0 \\mathrm { m m }$ 的正方形平板、最大挠度不大于 $3 \\mathrm { m m }$ 的钢板，并应在平板表面标出坍落度筒的中心位置和直径分别为 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 、 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 、 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 、$6 0 0 \\mathrm { m m }$ 、 $7 0 0 \\mathrm { m m }$ 、 $8 0 0 \\mathrm { m m }$ 及 $9 0 0 \\mathrm { m m }$ 的同心圆，其形状如图T0532-1所示。\n\n  \n图 $\\mathrm { T } 0 5 3 2 – 1$ 坍落度底板示意图（尺寸单位：mm）\n\n## 2.3 捣棒：直径 $1 6 \\mathrm { m m }$ 长约 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并具有半球形端头的钢质圆棒。\n\n## 2.4 秒表：分度值为0.1s。\n\n## 2.5 钢尺：最大量程不小于 $1 0 0 0 \\mathrm { m m }$ ，分度值不大于 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.6 其他：抹布、铲子、抹刀等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('690ea3b9-665a-480a-93ff-297e4cd04cea', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6916bbb1-8457-4461-9cb5-787f11602456', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '11.3二级抗震措施', '11.3二级抗震措施## 11.3.1二级抗震措施的桥梁，除应符合一级规定外，尚应符合本节的规定。\n\n## 11.3.2对于采用简支梁和桥面连续的桥梁，其墩高不宜超过 $4 0 \\mathrm m$ 。对墩高超过 $4 0 \\mathrm m$ 的桥梁，宜采用连续刚构或其他对抗震有利的结构形式。\n\n## 条文说明\n\n简支梁桥和桥面连续的桥梁，桥墩越高，在地震作用下落梁风险越大，因此本规范规定其墩高不宜超过 $4 0 \\mathrm m$ 。\n\n## 11.3.3拱桥基础宜置于地质条件一致、两岸地形相似的坚硬土层或岩石上。实腹式拱桥宜减小拱上填料厚度，并宜采用轻质填料，填料必须逐层夯实。\n\n## 11.3.4桥台胸墙应适当加强，并在梁与桥台胸墙之间加装橡胶垫或其他弹性衬垫，以缓和冲击作用和限制梁体位移。同时，加装的橡胶垫或其他弹性衬垫不应限制梁体在正常使用时的自由伸缩。其构造示意如图11.3.4所示。\n\n  \n图11.3.4梁与桥台之间的缓冲设施\n\n## 11.3.5在软弱黏性土层、液化土层和不稳定的河岸处建桥时，对于大、中桥，可适当增加桥长，合理布置桥孔，使墩、台避开地震时可能发生滑动的岸坡或地形突变的不稳定地段。否则，应采取措施增强基础抗侧移的刚度和加大基础埋置深度；对于小桥，可在两桥台基础之间设置支撑梁或采用浆砌片（块）石满铺河床。\n\n## 11.3.6柱式排架墩宜设置桩顶系梁；未设置盖梁，且高度大于 $7 \\mathrm m$ 的排架桩墩应设置墩顶系梁。墩高在 $1 0 \\sim 2 0 \\mathrm { m }$ 时，宜至少设置一道柱间系梁；墩高在 $2 0 \\sim 3 0 \\mathrm { m }$ 时，宜设置两道柱间系梁；墩高在 $3 0 \\mathrm { m }$ 以上时，宜适当增加柱间系梁的设置数量。\n\n## 条文说明\n\n设置柱间系梁，可以有效降低桥梁在横桥向地震作用下的墩身弯矩，对结构抗弯是有利的，同时可以改善桩基受力，也是有利的。但设置柱间系梁会增大墩底剪力，对桥墩抗剪不利，此外，还会增大支座剪力，对支座的抗剪是不利的。因此，柱间系梁的设计要综合考虑其对结构的有利和不利影响，结合静力分析和抗震分析结果，通过调整设置数量、设置位置以及设置刚度，充分利用柱间系梁的有利影响，并对其不利影响控制在可接受的范围内。本条规定是根据编写组大量计算分析结果归纳总结制定的。\n\n## 11.3.7 梁式桥应在横桥向和纵桥向设置防止上部结构落梁的挡块或抗震锚栓。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('691c9d17-c3cd-427a-9a69-da7d37d0b292', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '制定依据：', '制定依据：1．关于9.3.1条：该条款依据GB/T3811-2008中9.7.3.1的规定。过去由于技术不成熟，更主要考虑经济性问题，对起重量限制器的设置按吨位划分，在实际使用过程中，小吨位起重机在使用过程中超载机率更大，因超载发生事故的情况更多。根据国外起重量限制器的设置情况，及目前国内起重量限制器的技术发展水平，本标准规定了动力驱动的1t及以上无倾覆危险的起重机械均应设置起重量限制器。\n\n以1t划界，是根据国务院令373号《特种设备安全监察条例》中第八十八条关于起重机械的定义而定。\n\n2．关于9.3.2条：该条款依据GB/T3811-2008中9.7.3.2的规定。\n\n3．关于9.3.3条：该条款依据GB/T3811-2008中9.7.3.3的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('69263981-db91-44df-8bff-ce3bbf99cc2a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．8 吊钩', '6．3．8 吊钩## 6．3．8．1 锻造吊钩\n\n起重吊钩应按照GB／T10051．1的规定选取。  \n起重吊钩附件（包括吊钩螺母、吊钩横梁等）应按JB／T7687．1～JB／T7687．4的规定选取。\n\n## 6．3．8．2 片式吊钩\n\n铸造起重机用片式单钩宜采用低合金高强度钢，其强度计算中相应于钢材的屈服点的安全系数不应低于2．5。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('692941b1-95f6-4064-9dd9-02a0871b94ea', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '5.4 屋面积灰荷载', '5.4 屋面积灰荷载## 5.4.1 屋面积灰荷载是冶金、铸造、水泥等行业的建筑所特有的问题。我国早已注意到这个问题，各设计、生产单位也积累了一定的经验和数据。在制订 TJ 74 前，曾对全国 15 个冶金企业的 个车间， 个机械工厂的 个铸造车间及 个水泥厂个车间进行了一次全面系统的实际调查。调查了各车间设计时所依据的积灰荷载、现场的除尘装置和实际清灰制度，实测了屋面不同部位、不同灰源距离、不同风向下的积灰厚度，并计算其平均日积灰量，对灰的性质及其重度也作了研究。\n\n调查结果表明，这些工业建筑的积灰问题比较严重，而且其性质也比较复杂。影响积灰的主要因素是:除尘装置的使用维修情况、清灰制度执行情况、风向和风速、烟囱高度、屋面坡度和屋面挡风板等。对积灰特别严重或情况特殊的工业厂房屋面积灰荷载应根据实际情况确定。\n\n确定积灰荷载只有在工厂设有一般的除尘装置，且能坚持正常的清灰制度的前提下才有意义。对一般厂房，可以做到 $3 \\sim$ 个月清灰一次。对铸造车间的冲天炉附近，因积灰速度较快，积灰范围不大，可以做到按月清灰一次。\n\n调查中所得的实测平均日积灰量列于表 中。\n\n实测平均日积灰量  \n\n\n\n\n\n对积灰取样测定了灰的天然重度和饱和重度，以其平均值作为灰的实际重度，用以计算积灰周期内的最大积灰荷载。按灰源类别不同，分别得出其计算重度(表 4)\n\n## 5.4.2 易于形成灰堆的屋面处，其积灰荷载的增大系数可参照雪荷载的屋面积雪分布系数的规定来确定。\n\n积灰重度  \n\n\n\n\n\n## 5.4.3 对有雪地区，积灰荷载应与雪荷载同时考虑。此外，考虑到雨季的积灰有可能接近饱和，此时的积灰荷载的增值为偏于安全，可通过不上人屋面活荷载来补偿。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6930b5ef-1538-4a63-8991-a2bb5e406093', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明由于碾压混凝土抗弯拉试件的制作方法有所不同，特别强调在一定压实率下的试件成型，所以将其单独列为一个方法。同时对于其他成型方法可参照现行《使用振动台在筒模中制作碾压混凝土》（ASTMC1176）和《使用振动台测定碾压混凝土的稠度和密度的试验方法》（ASTMC1170）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6937ba7f-e504-487a-9f0d-1f641bc0a4cb', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 结果计算', '5 结果计算## 5.1 氯离子含量，按式（T0514-3）计算：\n\n$$\nX _ { _ { c l ^ { - } } } = \\frac { T _ { _ { c l ^ { - } } } ( V _ { 6 } - V _ { 5 } ) } { m \\times 1 0 0 0 } \\times 1 0 0 \\% \\qquad \\mathrm { ( T ~ } 0 5 1 4 - 3 )\n$$\n\n式中： $X _ { _ { c l ^ { - } } }$ -—氯离子的质量分数 $( \\% )$ ；$T _ { _ { c l ^ { - } } }$ 一每毫升硝酸汞标准滴定溶液（ $\\mathrm { m g / m L }$ ），修约后保留有效数字三位；$V _ { 6 }$ ——空白试验消耗硝酸汞标准滴定溶液的体积（mL）；$V _ { 5 }$ ——滴定时消耗硝酸汞标准滴定溶液的体积（mL）；$m$ ——试样的质量（g）。\n\n结果计算精确至 $0 . 0 0 1 \\%$ 。\n\n## 5.2 试验结果以两次平行试验的算数平均值表示，结果精确至 $0 . 0 0 1 \\%$ ；氯离子测定结果的允许差见表T0514-1。\n\n表 T0514-1 氯离子测定结果的允许差');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6938eac9-c375-4696-b3b4-f850d523e8f1', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一章 一般规定', '第一章 一般规定第一条 为了保护合同当事人的合法权益，维护社会经济秩序，促进社会主义现代化建设，制定本法。\n\n第二条 本法所称合同是平等主体的自然人、法人、其他组织之间设立、变更、终止民事权利义务关系的协议。\n\n婚姻、收养、监护等有关身份关系的协议，适用其他法律的规定。\n\n第三条 合同当事人的法律地位平等，一方不得将自己的意志强加给另一方。\n\n第四条 当事人依法享有自愿订立合同的权利，任何单位和个人不得非法干预。\n\n第五条 当事人应当遵循公平原则确定各方的权利和义务。\n\n第六条 当事人行使权利、履行义务应当遵循诚实信用原则。\n\n第七条 当事人订立、履行合同，应当遵守法律、行政法规，尊重社会公德，不得扰乱社会经济秩序，损害社会公共利益。\n\n第八条 依法成立的合同，对当事人具有法律约束力。当事人应当按照约定履行自己的义务，不得擅自变更或者解除合同。\n\n依法成立的合同，受法律保护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('694762ea-7c37-4666-8dcb-b1e4021fd16d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．8 吊钩', '6．3．8 吊钩## 6．3．8．1 锻造吊钩\n\n起重吊钩应按照GB／T10051．1的规定选取。  \n起重吊钩附件（包括吊钩螺母、吊钩横梁等）应按JB／T7687．1～JB／T7687．4的规定选取。\n\n## 6．3．8．2 片式吊钩\n\n铸造起重机用片式单钩宜采用低合金高强度钢，其强度计算中相应于钢材的屈服点的安全系数不应低于2．5。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6962fd83-d01f-45e2-a42d-b25dbbd8a61f', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8.4 压弯构件的局部稳定和屈曲后强度', '8.4 压弯构件的局部稳定和屈曲后强度## 8.4.2 本条对原规范第5.4.6条进行了修改和补充。\n\n### 1 本条有效宽度系数和本标准第7.3.3条有效屈服截面系数完全相同。第7.3.3条均匀受压正方箱形截面，四块壁板的宽厚比同样超限，整个截面的承载力乘以系数 $\\rho$ 进行折减，既可看作是 $A$ 的折减系数，也可看作是 $f$ 的折减系数。\n\n### 2 当压弯构件的弯矩效应在相关公式中占有重要地位，且最大弯矩出现在构件端部截面时，强度验算显然应该针对该截面计算， $A _ { \\mathrm { n e } }$ 和 $W _ { \\mathrm { n e x } }$ 都取自该截面。但构件稳定计算也取此截面的$A _ { \\mathrm { e } }$ 和 $W _ { \\mathrm { e l } \\mathbf { x } }$ 则将低估构件的承载力，原因是各个截面的有效面积不相同。由于有效截面的形心偏离原截面形心，增加了式(8.4.2-9）～式（8.4.2-11)。\n\n此时，计算构件在框架平面外的稳定性，可取计算段中间$1 / 3$ 范围内弯矩最大截面的有效截面特性。平面内稳定计算在没有适当计算方法之前则仍取弯矩最大处的有效截面特性，不过必然偏于安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('69651244-f50a-4792-ba8d-1ec492105252', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试件制作', '3 试件制作## 3.1 试验准备\n\n（1）检查改进平板振动器等试验器具，确认其具有良好的工作状态。（2）检查试模外形，应采用外形整齐并能拼装紧固的试模；将试模和套模擦净，内壁涂一薄层矿物油，并将套模紧固在试模上。（3）将试模编号，测定、记录试模内腔（长、宽、深）尺寸，应以3个不同部位（中间和两端）的平均值为结果，测量精确至 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。（4）根据碾压混凝土的理论密度及试模内腔容积，按 $9 5 \\%$ 的压实率计算成型一个试件所需的试样质量。\n\n## 3.2 试件成型\n\n（1）量取有代表性的碾压混凝土试样，将试样分两层装入试模。装模时，应注意不使试样产生离析。每次试样入模后，先用抹刀沿试模内壁上下插捣一周，再用捣棒，每层插捣100 下。插捣按螺旋方向从边缘到中间均匀地进行。插捣下层时应插捣至模底，插捣上层时应插入下层 $2 0 \\mathrm { m m }$ 左右。插捣时应用力均匀，不得冲击。\n\n（2）将压板置于试样表面，把改进平板振动器放在压板上，打开振动器开关，振至试样与试模口齐平为止，如（图T0552-3）所示。\n\n（3）去掉压板和套模，用抹刀将试样表面抹光。\n\n  \n图T0552-3 试件成型示意图\n\n1-把手；2-平板振捣器；3-限位杆；4-套模；5-压板；6-试模\n\n## 3.3 试件压实率\n\n进行试件强度试验前，用游标卡尺测定其尺寸，高度和宽度至少测量3处取平均值，长度至少测量两处取平均值，用尺寸的平均值求出试件体积；将试件称重，最后求出试件的实测压实率，见式（T0552-1）。\n\n$$\nP = \\frac { G } { V \\cdot \\rho _ { 0 } } { \\times 1 0 0 \\% }\n$$\n\n式中： $P$ ——试件实测压实率 $( \\% )$ ；\n\n$G$ ——试件质量（ $\\mathbf { \\nabla } \\cdot \\mathbf { k g } \\mathbf { \\cdot } \\mathbf { \\nabla }$ ）；  \n$V$ ——试件体积（ $\\mathrm { ~ m } ^ { 3 }$ ）；  \n$\\rho _ { 0 }$ ——碾压混凝土理论密度‘ $\\mathrm { \\ k g / m } ^ { 3 }$ ）。\n\n结果计算精确至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n如果试件的实测压实率与设计值（ $9 5 \\%$ ）的误差超过 $1 \\%$ ，应适当调整试样，以使试件实测压实率达到规定要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('696bb3f6-4d04-4d65-b6ff-c35930af2bfe', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '2 术语', '2 术语2.0.1电击 electric shock电流通过人体或动物躯体而引起的生理效应。\n\n2.0.2直接接触 direct contact人或动物与带电部分的接触。\n\n2.0.3间接接触 indirect contact人或动物与故障情况下变为带电的外露导电部分的接触。\n\n2.0.4预装箱式变电站 prefabricated cubical substation\n\n由高压开关设备、电力变压器、低压开关设备、电能计量设备、无功补偿设备、辅助设备和联结件等元件组成的成套配电设备，这些元件在工厂内被预先组装在一个或几个箱壳内，用来从高压系统向低压系统输送电能。\n\n2.0.5防护等级 degree of protection\n\n按标准规定的检验方法，外壳对接近危险部件、防止固体异物进人或水进人所提供的保护程度。\n\n2.0.6IP代码 IP code\n\n表明外壳对人接近危险部位、防止固体异物进人或水进入的防护等级以及与这些防护有关的附加信息的代码系统。\n\n2.0.7中性导体（N） neutral conductor电气上与中性点连接并能用于配电的导体。\n\n2.0.8保护导体（PE） protective conductor为了安全目的，用于电击防护所设置的导体。\n\n2.0.9保护接地中性导体（PEN） PEN conductor兼有保护导体（PE）和中性导体（N）功能的导体。\n\n2.0.10外电线路 external line施工现场供用电线路以外的电力线路。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('697259f8-aff0-4df1-a6e5-64e7edc66f04', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.14.12 杆件在存放场地存贮和运输时', '4.14.12 杆件在存放场地存贮和运输时,应按拼装顺序编号，并按吊运顺序安排贮存位置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('697fe291-2bcc-4cb6-9aa3-292318f21756', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '条文说明', '条文说明滑坡整治措施包括减滑措施和抗滑措施。削坡减载为减滑措施，填筑反压为抗滑\n\n措施。\n\n### 7.2.2应采取截水、排水、减载、反压与支挡等措施进行滑坡整治，整治措施可单独使用，也可综合使用。滑坡整治应先施工截水、排水设施，减载、反压与支挡措施的施工顺序应结合滑坡具体情况予以确定。\n\n### 7.2.3截水、排水施工应符合下列规定：\n\n应在滑坡后缘的稳定地层上，修筑具有防渗功能的环形截水沟、排水沟。\n\n滑坡体上的裂隙和裂缝应采取灌浆、开挖回填夯实等措施予以封闭，滑坡体的洼地及松散坡面应平整夯实。\n\n滑坡范围大时，应在滑坡坡面上修筑具有防渗功能的临时或永久排水沟。\n\n有地下水时应设置截水渗沟，反滤材料采用碎石时，碎石粒径应符合要求，含泥量应小于 $3 \\%$ 。\n\n### 7.2.4削坡减载施工应符合下列规定：\n\n应自上而下逐级开挖，严禁采用爆破法施工。  \n开挖坡面不得超挖，开挖面上有裂缝时应予灌浆封闭或开挖夯填。  \n支挡及排水工程在边坡上分级实施时，宜开挖一级、实施一级。\n\n### 7.2.5填筑反压施工应符合下列规定：\n\n反压措施应在滑坡体前缘抗滑段实施。\n\n反压填料不得堵塞地下水出口，地下排水设施应在填筑反压前完成。反压填料宜予压实。\n\n应采取措施使受影响的天然河沟保持排水顺畅。\n7.2.6抗滑支挡工程施工应符合下列规定：\n\n抗滑支挡工程施工应符合本规范第6章的有关规定。\n\n应在滑坡体处于相对稳定的状态下施工，滑坡体具有滑动迹象或已经发生滑动时，应采取反压填筑等措施。\n\n抗滑桩与挡土墙共同支挡时，应先施做抗滑桩。挡土墙后有支撑渗沟及其他排水工程时应先施工。\n\n抗滑桩、锚索施工应从两端向滑坡主轴方向逐步推进。\n\n采取微型钢管桩、山体注浆等加固措施或注浆作为其他处置方案的配套措施时，应采取相应的成孔设备和注浆方式。\n\n各种支挡结构的基底应置于滑动面以下，并应嵌入稳定地层。\n\n## 条文说明\n\n抗滑支挡结构包括抗滑挡土墙、抗滑桩、注浆锚杆、预应力锚索、隧道明洞等；微型桩、山体注浆等措施可治理土质中小型滑坡。\n\n7.2.7滑坡区段的路基施工应在支挡工程完成后进行，开挖工程可结合减载措施进行施工，填筑工程可结合反压措施进行施工。路基的排水及防护工程应及时施工。\n\n7.2.8大型滑坡段应进行山体和边坡的稳定性监测。监测点、网的布置、监测内容及监测精度应符合现行《工程测量规范》（GB50026)的有关规定。施工完成后宜进行长期监测。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6986e41c-b348-48e8-a773-bb136da58434', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8 钢结构工程… …98', '8 钢结构工程… …98## 8.1 一般规定… …98  \n## 8.2 材料…… …99  \n## 8.3 零件制造… …100  \n## 8.4 组装…… …103  \n## 8.5 焊接… …105  \n## 8.6 焊接检验… …108  \n## 8.7 钢构件矫正…  \n## 8.8 高强度螺栓连接副与摩擦面处理 112  \n## 8.9 试拼装…… 13  \n## 8.10 涂装…… 14  \n## 8.11 包装、存放与运输… 15  \n## 8.12 工地连接…… 115');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6988a9fd-f2d7-4fa4-a1d9-93ce5ce40675', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8 养护及其他附属设施', '3.8 养护及其他附属设施## 3.8.1 悬索桥、斜拉桥以及带吊杆的拱桥，由于拉索和吊杆的阻碍，不方便采用桥检车对主梁底面、侧面等进行检修。另外，大跨径梁桥中间支点处梁高较大，有时也无法采用桥检车下探至梁底进行检修。对于这类不方便采用桥检车进行检修的特大、大桥，条件许可时，宜配置专用检修车\n\n梁变形监测方法。因此，本次修订增加了设置永久观测点的要求。\n\n特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志，以观测水位和冲刷情况。\n\n## 3.8.4 桥梁防雷设计可参考现行《建筑物防雷设计规范》（GB50057）、《高速公路设施防雷设计规范》（QX/T190）等。\n\n## 3.8.6 随着技术的进步，桥梁安全监测系统技术已经日臻成熟，在公众对工程结构安全性日益关注的背景下，根据桥梁的结构特点、地理环境及系统目标，结合国内外的最新研究成果和经验，开展桥梁结构安全监测已成为行业发展到一定阶段的内在需求。为此，近年来从不同层面均对桥梁结构的安全监测给出了指导性的意见，《公路桥梁养护管理工作制度》（交公路发〔2007〕336号）、2013年交通运输部《交通运输部关于进一步加强公路桥梁养护管理的若干意见》和《交通运输部关于建立公路桥梁安全运行长效机制的若干意见》中均要求“特大、特殊结构和特别重要桥梁的养管单位，要利用现代信息和物联网技术，建立符合自身特点的养护管理系统和健康监测系统”。开展结构安全监测一方面可以促进大型桥梁养护技术、结构可靠性评定及相关技术的进步，也是桥梁学科贯彻落实国家、行业有关要求的重要举措。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('698cbaf0-8723-4bdc-9d71-5e358ea4c85f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 4）', '\\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $y$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22。\n\n### 5．6．3 压弯构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．3．1 压弯构件整体稳定性计算\n\n##### 5．6．3．1．1 双向压弯构件的整体弯曲屈曲稳定性计算的简便方法\n\n当 $N / N _ { \\mathrm { E x } }$ 和 $N / N _ { \\mathrm { E y } }$ 均小于0．1时，按式（50）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（50）\n\n式中：\n\n$N$ —作用在构件上的轴向力，单位为牛顿(N)；-同式(46)，根据构件结构型式确定的假想长细比 $\\lambda _ { F }$ 或 $\\lambda _ { h F }$ 按附录K中的表K.1～表K.4查取；$A$ —同式(43)；\n$M _ { \\mathrm { x } } , M _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ —— 同式（49）；$[ \\sigma ]$ ］——— 同式（28）或见表22。犖犖犖$N / N _ { \\mathrm { E x } }$ $N / N _ { \\mathrm { E y } }$\n\n当 和 均大于等于0．1时 ，按式（51）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E y } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ] ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（50）；$\\varphi$ 同式（46）；$A$ 同式（43）；  \n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$N _ { E \\mathrm { x } } \\setminus N _ { E \\mathrm { y } }$ -构件对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴或对 $y$ 轴的名义欧拉临界力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { x } } } ^ { 2 } } } , N _ { \\mathrm { E y } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { y } } } ^ { 2 } } }\n$$\n\n$E$ -钢材的弹性模量，取 $E { = } 2 . 0 6 { \\times } 1 0 ^ { 5 }$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ / m m ^ { 2 } }$ λ$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('69993cef-2327-4b1e-b16a-f82267aeb48b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '26 安全施工与环境保护（Part 2）', '，并应设置夜间航行标志灯。\n\n3 基坑的开挖应按分层顺序作业，基坑顶部周边的临时荷载不得超过施工设计的规定；对深大基坑开挖时的边坡支护应进行变形监测，当变形超出允许范围时，应及时采取处理措施。\n\n### 26.2.6 高处作业时的施工安全应符合下列规定：\n\n1 施工作业前，应逐级对现场施工人员进行安全技术交底，并应在落实安全技术措施后方可正式施工；作业时施工人员必须佩戴安全帽、系安全带。高处作业中使用的机械设备、工具和电气设施等，应在施工前经检查并确认其完好后，方可投入使用。\n\n2 高处施工作业应设置必要的安全防护设施，当施工过程中发现防护设施有缺陷或隐患时，应采取措施及时解决；当危及作业人员的人身安全时，应立即停止施工进行处理。需要临时拆除或变动安全防护设施进行作业时，应采取可靠的替代措施保证作业安全，且应在作业后立即恢复。\n\n3 高处作业时设置的走梯、通道等应随时清扫干净；雨天或雪天进行高处作业时，应采取可靠的防滑、防冻措施，如有水、冰、雪、霜等应及时清除。高处作业时所用的物料应堆放平稳，并不得妨碍通行；对高处作业区所有可能坠落的物件，应先行撤除或加以固定，拆下的物件及余料应及时清理，但不得向地面随意抛掷；作业人员使用后的小型工具应随手放入工具袋，传递物件时严禁采用抛掷的方式进行。\n\n4 在高处拆除模板或其他设施时，应设置警戒区，并应设专人指挥控制；拆除工作应自上而下进行，严禁上下同时拆除。\n\n5 在6级以上强风、浓雾、暴雨和暴风雪等恶劣气候条件下，不应进行高处施工作业。台风、暴雨及暴风雪过后，应对高处作业的安全防护设施进行全面检查，当有变形、损坏、松动和脱落等现象时，应尽快进行修复。\n\n#### 条文说明：\n\n本条所称的高处作业，是指符合《高处作业分级》（GB/T 3608—2008）规定的“在距坠落高度基准面 $2 \\mathsf { m }$ 或 $2 \\mathsf { m }$ 以上有可能坠落的高处进行的作业”。\n\n### 26.2.7 水上作业时的施工安全应符合下列规定：\n\n1 在通航的江河上施工时，水上交通的安全应符合现行《内河交通安全管理条例》的规定。\n\n2 水上施工的船舶应经船检部门检验合格后方可使用，不得带病作业。作业前应随时掌握当地的气象和水文情况，遇有大风时应检查并加固船舶的锚缆等设施；雨、雾天视线不清时，船舶应显示规定的信号，气候恶劣易发生事故时应停止作业或航行。交通船应按规定的载人数量渡运，严禁超员强渡。\n\n3 施工船舶在作业前，应了解作业区域的水深、流速及河床地质等情况，抛锚、定位时应保持船体稳定；作业船锚链后，应设置警示标志。\n\n4 各种用于水上施工作业的船舶均应配备救生和消防设施。水上作业的施工人员必须穿救生衣。\n\n#### 条文说明：\n\n本条主要是针对内河水上作业的施工安全作出的相应规定，海上的施工作业安全见本规范第 22 章的规定。\n\n### 26.2.8 施工现场的用电安全除应符合现行《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB 50194）和现行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46）的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 临时用电设备在5台及以上或设备总容量在 $5 0 \\mathrm { k W }$ 及以上者，宜编制用电组织设计；当低于上述要求时，可仅制订安全用电技术方案和电气防火方案。\n\n2 施工用电应采用中性点直接接地的 220/380V 三相四线制低压电力系统，且应采用总配电箱、分配电箱、开关箱三级配电装置，开关箱以下应为用电设备。低压配电系统的接地形式宜采用 TN-S 系统或 TN-C-S 系统、TT 系统。采用自备电源时，发电机组的电源应与外电线路联锁，严禁并列运行；发电机组应采用三相四线制中性点直接接地系统，并应独立设置，与外电源隔离。\n\n3 配电线路应架空架设，且应采用绝缘导线经横担和绝缘子架设在专用电杆上；当采用电缆线路时，应采用五芯电缆，且电缆线路应采用埋地或架空的方式敷设，不得沿地面明设，电缆直接埋地敷设的深度宜不小于 $0 . 7 \\mathrm { m }$ ，并应在其路径上设方位标志。配电线路严禁架设在树木、脚手架或其他设施上，各种线路均应有短路和过载保护。\n4 现场电源线的接头应采用绝缘胶带包扎良好，不得采用塑料胶带或其他非绝缘胶带包扎，接头不得随意放置在潮湿的地面或水中。\n\n5 施工用电的动力配电箱与照明配电箱宜分箱设置，当合置于同一箱内时，动力与照明应分路配电；动力开关箱与照明开关箱必须分设。配电箱和开关箱应装设在干燥、通风、无外来物体撞击的地方，箱内应设置电源隔离开关、短路保护器和过载保护器，总配电箱和开关柜中还应设置漏电保护器；箱内所使用的各种电器必须可靠、完好，严禁使用破损、不合格的电器。每台用电设备应有各自专用的开关箱，严禁使用同一个开关箱（或插座）直接控制2台及以上的用电设备。\n\n6 对施工现场的起重机、龙门吊等机械设备，以及钢支架、钢管脚手架和正在施工的工程金属结构，当位于相邻构筑物防雷装置接闪器的保护范围以外时，应按有关规定安装防雷装置。防雷装置的避雷针（接闪器）可采用长度为 $1 { \\sim } 2 \\mathrm { m }$ 的 $\\Phi 2 0 \\mathrm { m m }$ 钢筋；当利用金属构架做引下线时，应保证构架之间的电气连接；防雷装置的冲击接地电阻值应不大于 $3 0 \\Omega$ 。当最高机械设备上避雷针（接闪器）的保护范围能覆盖其他设备，且又最后退出现场时，其他设备可不设防雷装置。\n\n7 施工照明的供电电压在一般场所应为 $2 2 0 \\mathrm { V }$ ；在有导电粉尘、腐蚀介质、蒸汽、高温炎热及容易触及照明线路等特殊场所，应使用安全特低电压的照明器，且其电压应不大于 24V，在相对湿度长期处于 $9 5 \\%$ 以上的潮湿场所应不大于 $1 2 \\mathrm { V }$ 。照明器具的形式和防护等级应与环境条件相适应，不得使用绝缘老化或破损的器具。使用 220V 碘钨灯');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('699fbabf-5dbd-4eba-a644-56d8b6ed2449', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8养护及其他附属设施', '3.8养护及其他附属设施3.8.1桥涵应设置维修养护通道。特大、大桥应根据需要设置必要的检查平台、扶梯、内照明、人口井盖、专用检修车等设施；需借助墩顶作为检修平台时，桥墩应根据需要设置安全设施。\n\n3.8.2特大桥和大桥应设置永久观测点。特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志。\n\n3.8.3位于桥面上的拉索、吊杆、拱肋等受力构件应设置必要的防撞保护设施。\n\n3.8.4桥梁应根据相关规范的规定进行防雷设计，设置避雷设施。\n\n3.8.5特大、大、中桥可根据需要设置防火、照明和导航设备以及养护工房、库房和守卫房等，必要时可设置紧急电话。\n\n3.8.6技术复杂的大型桥梁工程可根据需要设置必要的结构监测设施。\n\n3.8.7桥梁在跨越公路和铁路部分应设置防抛网。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('69a33a46-2a99-45aa-8972-84d28be22347', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17.3 基本抗震措施（Part 1）', '17.3 基本抗震措施本节各条文的目的是保证节点破坏不先于构件破坏，同时根据不同的结构延性要求相应的构造来保证设计的经济性。\n\n## Ⅰ 一般规定\n\n### 17.3.1 由于地震作用为强烈的动力作用，因此节点连接应满足承受动力荷载的构造要求。另外，由于地震作用的不确定性，而截面板件宽厚比为S5级的构件延性较差，因此对其使用范围作\n\n了一定的限制。\n\n### 17.3.2 本条是为保证塑性耗能区性能所作的规定。\n\n### 17.3.3 在支撑系统之间直接与支撑系统构件相连的刚接钢梁可视为连梁。连梁可设计为塑性耗能区，此时连梁类似偏心支撑的消能梁段，当构造满足消能梁段的规定时，可按消能梁段确定承载力，否则按框架梁要求设计。\n\n## Ⅱ 框架结构\n\n### 17.3.4 本条为保证框架结构抗震性能的重要规定，通过控制梁内轴力和剪力来保证潜在耗能区的塑性耗能能力。\n\n本条第2款与欧洲抗震设计规范EC8第6.6.2条的规定类似但不相同。宝钢在本标准课题《腹板加肋框架梁柱刚性节点抗震性能研究》中，根据5个框架H形截面子结构试件的反复加载试验，并通过有限元分析发现，无加劲的平腹板梁，塑性机构转动点会偏离截面中心轴，而腹板中央的屈服和屈曲由剪应力控制，而且剪应力集中于腹板中央区；而设置纵向加劲肋可均化塑性铰区腹板中央集中的剪应力，使整个加劲区域的腹板应力场均匀分布。因此当塑性耗能区位于梁端时，梁端无纵向加劲肋的腹板剪力不大于截面受剪承载力 $50 \\%$ 的规定是恰当的，而只要纵向加劲肋设置合理，剪力可由腹板全截面承受。\n\n### 17.3.5 一般情况下，柱长细比越大、轴压比越大，则结构承载能力和塑性变形能力越小，侧向刚度降低，易引起整体失稳。遭遇强烈地震时，框架柱有可能进人塑性，因此有抗震设防要求的钢结构需要控制的框架柱长细比与轴压比相关。\n\n考虑压弯柱的结构整体弹塑性稳定性和柱塑性铰形成时的变形能力，控制长细比和轴压比的结构弹塑性失稳限界，可由弹塑性稳定分析求得。日本AIJ《钢结构塑性设计指针》采用解析并少量试验，提出满足 $N / N _ { \\mathrm { E } } { \\leqslant } 0 . 2 5$ （ $N _ { \\mathrm { E } }$ ——结构弹性屈曲对应的轴压力）即可避免结构整体屈曲引起的承载力显著降低。\n\n为方便结构设计，引入轴压比 $N / N _ { \\mathrm { y } }$ 和长细比 $\\lambda$ 表示的控制\n\n条件，得：\n\n$$\n\\frac { N } { N _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } 0 . 2 5 \\ : \\frac { \\pi ^ { 2 } } { \\lambda ^ { 2 } } \\Bigl ( \\frac { E } { f _ { \\mathrm { y } } } \\Bigr )\n$$\n\n进一步简化为直线方程，则为：\n\n$$\n\\frac { N } { N _ { \\mathrm { y } } } + \\frac { \\lambda } { 1 2 0 } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\nSN490、SS490: $\\frac { N } { N _ { \\mathrm { y } } } { + } \\frac { \\lambda } { 1 0 0 } \\leqslant 1 . 0$ 式中： $E$ 钢材的弹性模量；$f _ { \\mathbf { y } }$ 钢材的屈服强度。\n\n轴压比 $N / N _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 1 5$ 时，轴压力较小，对结构失稳的影响也较小，最大长细比取150，可不考虑轴压比和长细比耦合。\n\n表17.3.5与上述AIJ的要求基本等价。\n\n### 17.3.6 比较美国、日本及钢结构设计规范 EC3：Design ofsteel structures 关于 $_ \\mathrm { H }$ 形和箱形截面柱的节点域计算和宽厚比限值的规定，并总结试验数据提出本条要求。本条为低弹性承载力-高延性构造，高弹性承载力-低延性构造的具体体现。\n\n### 17.3.7 本条改进型过焊孔及常规型过焊孔具体规定见现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99。\n\n### 17.3.9 在采用梁端加腋、梁端换厚板、梁翼缘楔形加宽和上下翼缘加盖板等方法，如果能够做到加强后的柱表面处的梁截面的塑性铰弯矩等于 $( W _ { \\mathrm { p b } } f _ { \\mathrm { y b } } + V _ { \\mathrm { p b } } s )$ $( V _ { \\mathbf { p b } }$ ——梁内塑性铰截面的剪力；s—塑性铰至柱面的距离，也即梁开始变截面或开始加强的位置到柱表面的距离）可以预计梁加强段及其等截面部分长度内均能够产生一定的塑性变形，能够将对梁端塑性铰的转动需求分散在更长的长度上，从而改善结构的延性，或减小对节点的转动需求。\n\n### 17.3.10 抗弯框架上覆混凝土楼板时，在地震作用下，梁端的塑性铰区受拉，因此钢柱周边的楼板钢筋应可靠锚固，钢筋可按图50设置。\n\n  \n图50钢柱周边钢筋锚固示意图\n\n## Ⅲ 支撑结构及框架-支撑结构\n\n### 17.3.12 中心支撑在各类结构中应用非常广泛，在地震往复荷载作用下，支撑必然经历失稳-拉直的过程，滞回曲线随长细比的不同变化很大。当长细比小时滞回曲线丰满而对称，当长细比大时，滞回曲线形状复杂、不对称，受压承载力不断退化，存在一个拉直的不受力的滑移阶段。因此支撑的长细比与结构构件延性等级相关。\n\n在美国，中心支撑体系分为特殊中心支撑体系（SCB）和普通中心支撑体系（OCB)，前者的抗震性能更好，地震力可以取得更小。但是在对支撑杆的长细比的限值上，前者放得更宽。欧洲抗震设计规范EC8则规定，中心交叉支撑的长细比');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('69a973bc-8c41-4a7d-8637-d78481fd7fbd', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '3 荷载分类和荷载组合（Part 1）', '3 荷载分类和荷载组合## 3.1 荷载分类和荷载代表值\n\n### 3.1.1 建筑结构的荷载可分为下列三类:\n\n1 永久荷载，包括结构自重、土压力、预应力等。\n\n2 可变荷载，包括楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪荷载、温度作用等。\n\n3 偶然荷载，包括爆炸力、撞击力等。\n\n### 3.1.2 建筑结构设计时，应接下列规定对不同荷载采用不同的代表值:\n\n1 对永久荷载应采用标准值作为代表值;\n\n2 对可变荷载应根据设计要求采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值;ww.we\n\n3 对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。\n\n### 3.1.3 确定可变荷载代表值时应采用 50 年设计基准期。\n\n### 3.1.4 荷载的标准值，应按本规范各章的规定采用。\n\n### 3.1.5 承载能力极限状态设计或正常使用极限状态按标准组合设计时，对可变荷载应按规定的荷载组合采用荷载的组合值或标准值作为其荷载代表值。可变荷载的组合值，应为可变荷载的标准值乘以荷载组合值系数。\n\n### 3.1.6 正常使用极限状态按频遇组合设计时，应采用可变荷载的频遇值或准永久值作为其荷载代表值;按准永久组合设计时，应采用可变荷载的准永久值作为其荷载代表值。可变荷载的频遇值，应为可变荷载标准值乘以频遇值系数。可变荷载准永久值，应为可变荷载标准值乘以准永久值系数。\n\n## 3.2 荷载组合\n\n### 3.2.1 建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载组合，并应取各自的最不利的组合进行设计。\n\n### 3.2.2 对于承载能力极限状态，应按荷载的基本组合或偶然组合计算荷载组合的效应设计值，并应采用下列设计表达式进行设计\n\n$$\n\\gamma _ { \\circ } S _ { \\mathrm { d } } \\leqslant R _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n式中 : $\\pmb { \\gamma } _ { 0 }$ 。一一结构重要性系数，应按各有关建筑结构设计规范的规定采用;$S _ { \\mathrm { d } }$ 荷载组合的效应设计值;$R _ { \\mathrm { d } }$ 结构构件抗力的设计值，应按各有关建筑结构设计规范的规定确定。\n\n### 3.2.3 荷载基本组合的效应设计值 $\\pmb { S _ { d } }$ ，应从下列荷载组合值中取用最不利的效应设计值确定:\n\n1 由可变荷载控制的效应设计值，应接下式进行计算:\n\n$$\nS _ { \\mathrm { d } } = \\sum _ { j = 1 } ^ { m } \\gamma _ { \\mathrm { G } _ { j } } S _ { \\mathrm { G } _ { j } \\mathrm { k } } + \\gamma _ { \\mathrm { { Q } _ { 1 } } } \\gamma _ { \\mathrm { { L } _ { 1 } } } S _ { \\mathrm { { Q } _ { 1 } \\mathrm { k } } } + \\sum _ { i = 2 } ^ { n } \\gamma _ { \\mathrm { { Q } _ { i } } } \\gamma _ { \\mathrm { { L } _ { i } } } \\phi _ { \\mathrm { \\Phi _ { i } } } S _ { \\mathrm { { Q } _ { i } } } \\mathrm { { k } }\n$$\n\n式申 : $\\pmb { \\gamma _ { \\mathbf { G } _ { j } } }$ 一一第 $j$ 个永久荷载的分项系数，应按本规范第 3.2.4条采用;$\\pmb { \\gamma _ { 0 _ { i } } }$ 一一第 $\\pmb { i }$ 个可变荷载的分项系数，其中 $\\pmb { \\gamma _ { 0 _ { 1 } } }$ 为主导可变荷载 $Q _ { 1 }$ 的分项系数，应按本规范第 3.2.4采用;$\\pmb { \\gamma _ { \\mathrm { L } _ { \\widetilde { \\tau } } } }$ 一一第 $\\pmb { i }$ 个可变荷载考虑设计使用年限的调整系数，其中 $\\pmb { \\gamma _ { \\mathrm { L } _ { 1 } } }$ 为主导可变荷载 $Q _ { 1 }$ 考虑设计使用年限的调整系数;$\\pmb { S _ { \\mathbf { G } _ { j } \\mathbf { k } } }$ 一一按第 $^ j$ 个永久荷载标准值 $\\mathbf { G } _ { j \\mathbf { k } }$ 计算的荷载效\n\n应值;\n\n$s _ { \\mathbf { q } _ { i } \\mathbf { k } }$ 一一按第 $\\pmb { i }$ 个可变荷载标准值 $Q _ { \\alpha }$ k计算的荷载效应值，\n\n其中 $\\pmb { S _ { \\mathbb { Q } , \\mathbf { k } } }$ 为诸可变荷载效应中起控制作用者;  \n$\\boldsymbol { \\phi } _ { \\mathsf { c } _ { i } }$ 一一第 $\\pmb { i }$ 个可变荷载 $\\pmb { Q _ { i } }$ 的组合值系数;  \n$\\pmb { m }$ 参与组合的永久荷载数;$\\pmb { n }$ -一一参与组合的可变荷载数。\n\n2 由永久荷载控制的效应设计值，应接下式进行计算:\n\n$$\nS _ { \\mathrm { d } } = \\sum _ { j = 1 } ^ { m } \\gamma _ { \\mat');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('69bd95bb-a44b-49f5-a961-80cf74814505', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明地震中大量钢筋混凝土墩柱的剪切破坏表明，在墩柱塑性铰区域由于弯曲延性增加会使混凝土所提供的抗剪强度降低。为此，各国对墩柱塑性铰区域的抗剪强度进行了许多研究，美国ACI-319-89要求在端部塑性铰区域当轴压比小于0.05时，不考虑混凝土的抗剪能力，新西兰规范NZS-3101中规定当轴压比小于0.1时，不考虑混凝土的抗剪能力。89规范没有对地震荷载作用下的钢筋混凝土墩柱抗剪设计作出特别的规定，工程设计中缺乏有效的依据，只能套用普通设计中采用的斜截面强度设计公式来进行设计和校核，存在较大缺陷。08 细则编写时根据美国加州桥梁抗震设计规范的抗剪计算公式进行了简化，给出了抗剪计算公式，但在使用中发现该公式过于保守。本次修订，采用美国AASHTO Guide Specifications for LRFD Seismic Bridge Design （2014年版）的抗剪计算公式，计算复杂一些，但更接近实际。\n\n桥墩构件位移延性系数 $\\mu _ { \\Delta }$ 的说明参见本规范第7.4.2条的条文说明，如不进行计算， $\\mu _ { \\Delta }$ 近似取6.0是很保守的取值，会低估墩柱的抗剪能力。\n\n## 7.3.5应根据本规范第6.7节计算出的基础弯矩、剪力和轴力设计值和永久作用效应组合，按本规范第4章以及现行《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）进行桩基础单桩承载能力和单桩截面强度验算。在验算桩基础截面抗弯强度时，截面抗弯能力可采用材料强度标准值计算。\n\n## 7.3.6应根据本规范第6.7节计算出的盖梁弯矩设计值、剪力设计值和永久作用效应组合，按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）验算盖梁的正截面抗弯强度和斜截面抗剪强度。在验算盖梁截面抗弯强度时，截面抗弯能力可采用材料强度标准值计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('69cbf00f-016f-46be-bf1a-a7a4b869e6c7', '124《厚钢板超声检测方法》（GB-T2970-2016）.md', '7缺陷的测定与评定', '7缺陷的测定与评定## 7.1缺陷记录\n\n在检测过程中，在检测灵敏度下发现下列情况应记录：\n\na) 缺陷第一次反射波 $( \\mathsf { F } _ { 1 } )$ 波高大于或等于满刻度的 $50 \\%$ ，即 $\\mathsf { F } _ { 1 } \\geq 5 0 \\%$ 。b) 当底面第一次反射波 $( \\mathsf { B } _ { 1 } )$ 波高未达到满刻度时，缺陷第一次反射波 $( \\mathsf { F } _ { 1 } )$ 波高与底面第一次反射波 $\\left( \\mathsf { B } _ { 1 } \\right)$ 波高之比大于或等于 $50 \\%$ ，即 $8 _ { 1 } < 1 0 0 \\%$ $\\mathsf { F } _ { 1 } / \\mathsf { B } _ { 1 } \\geq 5 0 \\%$ 。c） 当底面(或板端部)第一次反射波 $\\left( \\mathsf { B } _ { 1 } \\right)$ 波高低于满刻度的 $50 \\%$ ，即 $\\mathsf { B } _ { 1 } < 50 \\%$ 。\n\n## 7.2缺陷的边界或指示长度的测定方法\n\n7.2.1检测出缺陷后，在周围进行检测，以确定缺陷的延伸。\n\n7.2.2用双晶片探头确定缺陷的边界或指示长度时，探头移动方向应与探头的隔声层相垂直。\n\n7.2.3利用半波高度法确定7.1a)中缺陷的边界或指示长度。\n\n7.2.4确定7.1b)中缺陷的边界或指示长度时，移动探头，将缺陷波下降到检测灵敏度条件下荧光屏满刻度的 $2 5 \\%$ 或使缺陷第一次反射波与底面第一次反射波波高之比为 $50 \\%$ 。此时,探头中心点即为缺陷的边界点。两种方法测得的结果以较严重的为准。\n\n7.2.5确定7.1c)中缺陷的边界或指示长度时，移动探头，将钢板底面(或端部)第一次反射波升高到检测灵敏度条件下荧光屏满刻度的 $50 \\%$ 。此时，探头中心点即为缺陷的边界点。\n\n7.2.6采用自动超声方法检测时，发现可疑缺陷后，缺陷的定量定位可用手动方法进行。缺陷的指示长度及边界的精确测定亦用人工方法。\n\n## 7.3缺陷指示长度的评定规则\n\n单个缺陷按其表现的最大长度作为该缺陷的指示长度，若指示长度小于 $4 0 \\ \\mathsf { m m }$ 时，则其长度可不作记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('69d5585c-73d7-4c6b-ac59-b25220a1e851', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对大直径灌注桩和超长灌注桩，钻杆扭矩的大小是进行钻机选型的一个关键技术参数。反循环有泵吸反循环和气举反循环两种类型，通常根据施工的具体情况进行选用。\n\n## 9.4.4 钢筋骨架宜在同一胎架上分节加工制作，主筋的连接宜采用机械连接接头。钢筋骨架吊装时，应制作专门的吊具，并应防止钢筋骨架的变形。\n\n## 9.4.5 水下混凝土的灌注应符合下列规定：\n\n### 1 混凝土灌注前，宜采用相对密度小于 1.05 的优质泥浆循环置换孔内泥浆。\n\n### 2 采用搅拌船或水上搅拌站拌制混凝土时，材料的储备应满足一根桩连续灌注的需要。\n\n### 3 首批混凝土灌注时，宜采用大、小储料斗同时储料，料斗的出口应能方便快捷地开启或关闭，储料斗的体积应大于或等于首批灌注混凝土的体积，并应满足混凝土能完全充满导管连续灌注的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('69eb19c3-2925-43c0-95e7-e86b811cb3fe', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.3.6 建筑结构的风洞试验，其试验设备', '8.3.6 建筑结构的风洞试验，其试验设备、试验方法和数据处理应符合相关规范的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('69f08090-207f-4c92-907c-2dda47b79d98', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 桥梁的正常交通荷载包括任意时间的正常和密集运行状态，但不包括超载等。\n\n### 3.1.3 按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，本规范将桥涵设计分为承载能力和正常使用两类极限状态。承载能力极限状态设计体现了桥涵的安全性，正常使用极限状态设计体现了桥涵的适用性和耐久性，这两类极限状态概括了结构的可靠性。只有每项设计都符合各有关规范的两类极限状态设计的要求，才能使所设计的桥涵达到其全部的预定功能。\n\n（1）承载能力极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到最大承载能力或出现不适于继续承载的变形或变位的状态，包括构件和连接的强度破坏、结构或构件丧失稳定及结构倾覆、疲劳破坏等。\n\n（2）正常使用极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到正常使用或耐久性能的某项限值的状态，包括影响结构、构件正常使用的开裂、变形等。\n\n### 3.1.4 本条对设计状况进行了修订，增加了地震设计状况。\n\n1 持久状况所对应的是桥梁的使用阶段。这个阶段持续的时间很长，要对结构的所有预定功能进行设计，即要进行承载能力极限状态和正常使用极限状态的计算。\n\n2 短暂状况所对应的是桥梁的施工阶段和维修阶段。这个阶段的持续时间相对于使用阶段是短暂的，结构体系、结构所承受的荷载等与使用阶段也不同，设计要根据具体情况而定。在这个阶段，要进行承载能力极限状态计算，可根据需要作正常使用极限状态计算。\n\n3 偶然状况所对应的是桥梁可能遇到的撞击等状况。这种状况出现的概率极小，且持续的时间极短。按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB 50153）的规定，偶然状况的设计原则是：主要承重结构不致因非主要承重结构发生破坏而导致丧失承载能力；或允许主要承重结构发生局部破坏而剩余部分在一段时间内不发生连续倒塌。偶然状况一般只进行承载能力极限状态计算。\n\n4 地震作用是一种特殊的偶然作用，与撞击等偶然作用相比，地震作用能够统计并有统计资料，可以确定其标准值。而其他偶然作用无法通过概率的方法确定其标准值，因此，两者的设计表达式是不同的。因而在原有三种设计状况的基础上，增加了地\n\n震设计状况。\n\n### 3.1.5 在重复车辆荷载、风等交变荷载的作用下，公路桥梁钢结构可能会产生疲劳裂纹，疲劳裂纹不断扩展，将影响钢结构的使用，甚至导致断裂破坏。近几十年来，钢结构在我国的公路桥梁建设中得到了广泛应用，实践中发现钢结构的疲劳问题比较突出。疲劳已成为影响公路桥梁钢结构安全和耐久的主要因素之一。在相关的钢结构设计规范中，对抗疲劳设计均有具体的规定，但原规范中没有抗疲劳设计的要求。因此，本次修订增加了公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计的要求。\n\n### 3.1.6 2010年，为了加强公路桥梁和隧道工程安全管理，增强安全风险意识，优化工程建设方案，提高工程建设和运营安全性，交通运输部发布了《关于在初步设计阶段实行公路桥梁和隧道工程安全风险评估制度的通知》（交公路发〔2010］175号），桥梁和隧道设计阶段风险评估工作开始正式实施。\n\n### 3.1.8 养护是公路桥涵安全性和耐久性的重要保障。实践发现，在公路桥涵设计中，存在对桥梁结构未来养护需求估计不足的情况。主要表现在某些桥梁构件难以到达，例如缆索承重体系桥梁的梁底、变高度箱梁的根部区域等；某些桥梁构件难以检查，例如悬索桥主缆底部、埋置于混凝土中的拉索锚头、桥塔外表面等。不可到达、不可检查导致了桥梁部分病害的不可预知，造成了安全隐患。因此，本次修订增加了可到达、可检查的设计要求。\n\n公路桥涵结构中，可更换构件的设计使用年限低于桥涵主体结构的设计使用年限，在设计使用年限内需要进行维修和更换，比较典型的构件包括斜拉索、吊杆、伸缩装置、支座等。在桥梁设计中，应考虑未来维修、更换的需要。因此，本次修订增加了可维修、可更换的设计要求。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 特大、大桥的桥位应选择在顺直的河道段，避免设在河湾处，以防止冲刷河岸。同时要求河槽稳定，主槽不易变迁，大部分流量能在所布置桥梁的主河槽内通过。桥位的选择要求河床地质条件良好、承载能力高、不易冲刷或冲刷深度小。桥位若处于断层地带，需分析断层的性质，如为非活动断层，墩台基础尽量设置在同一盘上。桥位避免选择在有溶洞、滑坡和泥石流的地段，否则应采取防护工程措施，确保岸坡稳定。\n\n### 3.2.3 通航河道的主流宜与桥纵轴线正交，如有困难，其斜度不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ 。这是从航行安全考虑的。\n\n本条的“斜桥正做”是指桥梁的纵轴线与水流方向斜交、墩台纵轴线与桥梁的纵轴线正交。\n\n### 3.2.6 本条所说的“通航水域”，是指具备各类船舶通达条件的水域。通航水域中的桥墩设置于浅水区，主要是为了减少大型船舶的撞击概率。\n\n### 3.2.7 路侧净区是指公路行车方向最右侧车道以外、相对平坦、无障碍物、可供失控车辆重新返回正常行驶路线的带状区域。具体可参见现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）等的相关规定。\n\n### 3.2.8 单边河滩流量不超过总流量的 $1 5 \\%$ 或双边河滩流量不超过总流量的 $2 5 \\%$ 时，表明主槽流量占总流量的大部分，河流压缩不大，一般情况下可不设置调治构造物。\n\n### 3.2.9 本条有关公路桥涵设计洪水频率的规定，兹说明如下：\n\n1 鉴于桥梁水毁的原因之一是基础埋置深度不够，因此规定在水势猛急、河床易深度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('69fcf8d3-8659-4ae7-9a95-6b2b9e6ee940', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6.7.9对于低桩承台基础，承台本身的水平地震惯性力可用静力法按式', '6.7.9对于低桩承台基础，承台本身的水平地震惯性力可用静力法按式（6.7.9)计算；对于高桩承台基础，可采用弹性分析方法，如反应谱方法，计算E2地震作用下承台本身的水平地震惯性力。$$\nF _ { \\mathrm { { b p } } } ~ = ~ { \\frac { C _ { \\mathrm { { i } } } C _ { \\mathrm { { s } } } A G _ { \\mathrm { { b p } } } } { g } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { b p } } ^ { \\mathrm { } } .$ —作用在承台质心处的水平地震力（kN）；\n\n$C _ { \\mathrm { i } }$ ， $C _ { \\mathrm { s } }$ —分别为抗震重要性系数和场地系数，按本规范表3.1.3-2、表5.2.2取值；A- -水平向基本地震动峰值加速度，按本规范第3.2.2条取值;$G _ { \\mathrm { b p } } ^ { \\mathrm { } } .$ 承台的重力（kN）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('69ffd4c3-cf08-4dc1-a176-edb20995b743', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10．8桥梁变形监测', '10．8桥梁变形监测## 10．8．1桥梁的种类较多，主要以梁式桥、拱桥、悬索桥、斜拉桥为主。十多年来，我国各种桥梁的建设速度发展很快，桥梁的变形监测是桥梁施工安全和运营安全必不可少的内容。本条按桥梁的类型分别列出了施工期和运营期的主要监测项目。本节为规范新增内容。\n\n## 10．8．2特大型、大型、中小型桥梁的划分方法，可参考相关公路、铁路桥梁设计和施工规范的划分方法确定，本规范不再另行规定。\n\n## 10．8．3GPS 测量、极坐标法、精密测(量)距、导线测量、前方交会法和水准测量是桥梁变形监测的常用方法。正垂线法和电垂直梁法分别见本规范第10．4．6条和第10．4．11条的相关说明。\n\n## 10．8．4温度因素是分析研究大桥结构及基础变形不可缺少的条件。因此，对重要的特大型桥梁有必要建立与变形监测同步的温度量测系统，以便掌握大桥及其基础内的温度分布与温度变化规律。水位和流速、风力和风向等是引起桥梁变形的外界因素。\n\n## 10．8．5本条针对桥型、桥式、桥梁结构的不同，结合本规范表10．8．1的监测内容，分别给出了桥墩、梁体和构件(悬臂法浇筑或安装梁体、支架法浇筑梁体、装配式拱架)、索塔、桥面、桥梁两岸边坡等不同类型的变形点位布设要求，这些都是桥梁变形监测的重要特征部位。\n\n## 10．8．6由于各种类型桥梁的施工工艺流程差别较大，建设周期也不同、跨越的形式不同(江河、沟谷)很难做出统一的要求。因此，本规范对桥梁施工期的变形监测周期，不做具体规定。\n\n## 10．8．7对桥梁运营期的变形监测，要求每年观测1次或每年的夏季和冬季各观测1次。这是保证桥梁安全运营的常规要求。洪水、地震、强台风等自然灾害的发生，会对桥梁的安全构成威胁，因此，要求在此阶段适当增加观测次数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a00531f-612e-423c-8743-5ecda7cef261', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '7 平台（Part 3）', '加垂直静态作用力 $F _ { \\mathrm { v } } { = } 1 ~ \\mathrm { k N }$ ，作用力 $F$ 在宽度 $1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 距离上作用在最不利的位置，时间为 $3 ~ \\mathrm { m i n }$ ,不应造成结构件的失效和可见损坏。\n\ne）垂直静态作用力卸载 $3 ~ \\mathrm { m i n }$ 后，测量残余变形 $b$ 应不大于平台支撑点距离的 $1 / 1 \\ 0 0 0$ 。\n\nf）残余变形 $^ { b }$ 按式(24)校核：\n\n$$\nb \\leqslant \\frac { L _ { \\mathrm { ~ f ~ } } } { 1 \\mathrm { ~ 0 0 0 } }\n$$\n\n……( 24 )\n\n式中：\n\n$b$ 护栏残余变形，单位为毫米( $\\mathrm { ~ ( m m ) }$ ；  \n$L _ { \\mathrm { f } }$ - 同式（23）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a033cba-f165-4fda-ad56-8d165f98e536', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅', '附 录 犅（资料性附录）起重机机构分级举例\n\n## 犅．1 流动式起重机机构分级举例\n\n流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表B．1。\n\n表 犅．1 流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：在空载状态下臂架伸缩机构作伸缩动作。\n\n## 犅．2 塔式起重机机构分级举例\n\n塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．2。\n\n表 犅．2 塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L———动臂俯仰变幅机构；D———小车运行变幅机构；T—— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．3 臂架起重机机构分级举例\n\n臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．3。\n\n表 犅．3 臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L——— 臂架俯仰变幅机构；D———小车（横向）运行变幅机构；T——— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例\n\n桥式和门式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．4。\n\n表 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———主起升机构；D———小车（横向）运行机构；T———大车（纵向）运行机构。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a055f00-9bc6-491f-abc9-00543e0e062b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.5 制动器的选择', '6.1.4.5 制动器的选择## 6.1.4.5.1 对于平衡臂架式变幅机构，应采用常闭式机械制动器。当用变幅过程中变幅钢丝绳或变幅拉杆中的最大拉力换算到制动器轴上的转矩进行计算时：\n\n起重机悬吊的物品回转并受工作状态最大风力 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 作用、钢丝绳出现最大摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ 时，制动安全系数不应小于1．25；起重机不工作、并受最大非工作风 $P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ 作用时，制动安全系数不应小于1．15。\n\n## 6.1.4.5.2 对于非平衡动臂式变幅机构，在一般情况下应装一个机械式制动器；在重要情况下应装两个机械式支持制动器或装一个机械式支持制动器和一个停止器。装一个机械式支持制动器时，其制动安全系数不小于1．50；装有两个机械式支持制动器时，每一个制动安全系数不小于1．25。液压变幅机构应装平衡阀。\n\n## 6.1.4.5.3 对于钢丝绳牵引小车变幅机构，机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于不利情况下的变幅小车在要求的时间内停止下来。机械式制动器安全系数不小于1．25。采用常闭式机械式制动器，宜先减速后制动，牵引小车的制动减速度不宜超过 $0 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a0ce989-221f-471f-9c6c-4052c125cfbd', '142《架桥机使用说明书》.md', '3、架桥机重要构造和功能', '3、架桥机重要构造和功能EJQJ150 型架桥机重要构造如图所示，重要由主梁、横梁、前后中支腿、中后顶高支腿、边梁挂架、起吊天平、中系梁、操作室、液压及电器控制系统等构成。\n\n## 3.1主梁\n架桥机共两道主梁，主梁长度按架设 $5 0 \\mathrm { m }$ 跨设计，每一道主梁由8节 $1 0 \\mathrm { m }$ 长的梁段通过柱销连接组装。主梁采用“A”字形断面，断面尺寸为 $2 . 8 \\times 1 . 5 \\mathrm { m }$ ；两道主梁中心距为5m，净距3.5m；主梁共分为5类梁段。每节主梁由上下弦杆、腹杆、底面平联、节点板等构件构成，均为16MN 板材焊接而成。\n\n## 3.2 主梁横向联络\n为保证主梁横移时的稳定性及横向刚度，在两主梁之间设置了三种横向联络，前横联、后横联、临时斜撑；其中前横联、后横联各一道，临时斜撑三道；均采用拆装以便的柱销连接方式。\n\n## 3.3 临时斜撑\n只在架桥机空载前移时连接，以增长主梁的横向稳定性，但架梁时必须拆除，为以便操作，将临时斜撑设计成与主桁斜交布置，拆除时只拆除斜撑的下端，然后缚在主桁腹杆上，斜撑采用 $\\Phi 6 0$ 无缝钢管，端头焊接连接构造，连接拉耳布置于主桁的上、下弦上，均采用柱销连接。\n\n## 3.4 前支腿\n由前支腿横联、主桁底盘、外支撑架、内支撑架、斜撑、立柱、油缸、行走小车等部分构成。\n\n## 3.5中支腿\n由底座、横向分派梁、中系梁转动装置、平车转动装置平车顶分派梁、平车、连接销轴构成。\n\n## 3.6中系梁\n由主横梁、连接板、加劲板、滑板及连接螺栓构成。\n\n## 3.7 行走后支腿\n由纵向分派梁、横向分派梁、支撑立柱、转动装置、联结螺栓、行走平车及与平车相连的耳板和销轴构成。\n\n## 3.8 顶升支腿\n重要功能为顶升主梁，以实现架桥机的多种性能。中后平车的转向是通过顶升支腿将主桁顶起后来完毕的。顶升支腿由顶升架及顶升油缸构成，前顶升支腿与前行走支腿合二为一，后顶升支腿的构造为油缸与支撑立柱构成，上端与主梁的上弦螺栓连接，下端直接作用在桥面上。\n\n## 3.9 起吊天车\n由两道主桁和及起吊系统构成。起吊系统包括天车上平台架、卷扬机、滑车组、分派梁、钢丝绳、销轴构成。\n\n## 3.10 边梁挂架\n边梁挂架可实现边梁直接安装就位。首先用起吊天车将梁吊到中梁位置，然后用边梁挂架起吊边梁，整机携梁横移就位，完毕边梁的安装。\n\n## 3.11功能\n该架桥机合用于各类弯斜桥施工，单幅进行或双幅同步进行均可，其主梁长度可根据不一样工程的实际跨径进行接长或缩短，以适应20\\~50 米间多种跨径桥梁的施工，灵活性大。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a17a7ec-7e23-4b15-ba3a-9fceaeec635e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 36）', '数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（8）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行冲击系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（9)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">动载试验载荷起升动载系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(16)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">第一片结构的迎风面充实率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(14)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴心受压稳定系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(46)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">tanq</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">威勒曲线斜率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（107)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">绕构件强轴弯曲所确定的受弯构件侧向屈曲稳定系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（48）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件侧向屈曲稳定系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（52）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">侧向屈曲稳定系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轧制槽钢的简支梁构件的侧向屈曲稳定系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(M.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轧制普通工字钢,两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数的修正值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴压稳定系数和其修正系数的乘积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(M.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">cosp</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">功率因数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(139)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">X</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">简支板边弹性嵌固系数SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（53)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板边两端应力比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(56)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a1a2801-85bd-4ff2-ac54-8f6fb3953c3a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 4）', '\\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $y$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22。\n\n### 5．6．3 压弯构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．3．1 压弯构件整体稳定性计算\n\n##### 5．6．3．1．1 双向压弯构件的整体弯曲屈曲稳定性计算的简便方法\n\n当 $N / N _ { \\mathrm { E x } }$ 和 $N / N _ { \\mathrm { E y } }$ 均小于0．1时，按式（50）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（50）\n\n式中：\n\n$N$ —作用在构件上的轴向力，单位为牛顿(N)；-同式(46)，根据构件结构型式确定的假想长细比 $\\lambda _ { F }$ 或 $\\lambda _ { h F }$ 按附录K中的表K.1～表K.4查取；$A$ —同式(43)；\n$M _ { \\mathrm { x } } , M _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ —— 同式（49）；$[ \\sigma ]$ ］——— 同式（28）或见表22。犖犖犖$N / N _ { \\mathrm { E x } }$ $N / N _ { \\mathrm { E y } }$\n\n当 和 均大于等于0．1时 ，按式（51）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E y } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ] ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（50）；$\\varphi$ 同式（46）；$A$ 同式（43）；  \n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$N _ { E \\mathrm { x } } \\setminus N _ { E \\mathrm { y } }$ -构件对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴或对 $y$ 轴的名义欧拉临界力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { x } } } ^ { 2 } } } , N _ { \\mathrm { E y } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { y } } } ^ { 2 } } }\n$$\n\n$E$ -钢材的弹性模量，取 $E { = } 2 . 0 6 { \\times } 1 0 ^ { 5 }$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ / m m ^ { 2 } }$ λ$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a1aa93d-13be-4577-b382-ef645f71a8e2', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '7 凝结时间的测定', '7 凝结时间的测定## 7.1 测定前准备工作：调整凝结时间测定仪的试针接触玻璃板时，指针对准零点。\n\n## 7.2 试件的制备：以标准稠度用水量按5.2制成标准稠度净浆（记录水泥全部加入水中的时间作为凝结时间的起始时间），一次装满试模，振动数次刮平，立即放入养护箱中。\n\n## 7.3 初凝时间的测定\n\n（1）记录水泥全部加入水中至初凝状态的时间作为初凝时间，用“min”计。\n\n（2）试件在湿气养护箱中养护至加水后 $3 0 \\mathrm { m i n }$ 时进行第一次测定。测定时，从湿养护箱中取出试模放到试针下，降低试针与水泥净浆表面接触。拧紧螺丝1\\~2s 后，突然放松，使试针垂直自由地沉入水泥净浆中。观察试针停止沉入或释放试针30s 时指针的读数。\n\n（3）临近初凝时每隔5min（或更短时间）测定一次，当试针沉至距底板 $4 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 \\mathrm { m m }$ 时，为水泥达到初凝状态。\n\n（4）当达到初凝时应立即重复测一次，当两次结论相同时才能定为达到初凝状态。\n\n## 7.4 终凝时间的测定\n\n（1）由水泥全部加入水中至终凝状态的时间为水泥的终凝时间，用“min”计。\n\n（2）为了准确观察试件沉入的状况，在终凝针上安装了一个环形附件[图T0505-1e）]。在完成初凝时间测定后，立即将试模连同浆体以平移的方式从玻璃板下，翻转 $1 8 0 ^ { \\circ }$ ，直径大端向上，小端向下放在玻璃板上，再放入湿气养护箱中继续养护。\n\n（3）临近终凝时间时每隔 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ （或更短时间）测定一次，当试针沉入试件 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 时，即环形附件开始不能在试件上留下痕迹时，为水泥达到终凝状态。\n\n（4）达到终凝时需要在试体另外两个不同点测试，结论相同时才能确定达到终凝状态。\n\n## 7.5 测定时应注意，在最初测定的操作时应轻轻扶持金属柱，使其徐徐下降，以防止试针撞弯，但结果以自由下落为准；在整个测试过程中试针沉入的位置至少要距试模内壁$1 0 \\mathrm { m m }$ 。每次测定不能让试针落入原针孔，每次测试完毕须将试针擦净并将试模放回湿气养护箱内，整个测试过程要防止试模振动。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a1e34bc-1749-4407-89f2-9bab7dd23bae', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例（Part 1）', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例根据起重机的类别和使用情况，桥式和门式起重机整机分级举例见表 A．4。\n\n表 犃．4 桥式和门式起重机整机分级举例  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">序号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机的类别</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机的使用情况</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">使用等级</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">载荷状态</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">整机工作级别</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">人力驱动起重机（含手动葫芦起重机）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">很少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">R</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车间装配用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3(a）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电站用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">很少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3(b）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">维修用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车间用起重机(含车间用电动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车间用起重机(含车间用电动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不频繁较轻载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4（c）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较繁忙车间用起重机（含车间用电动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A5</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">货场用吊钩起重机（含货场电动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">货场用抓斗或电磁盘起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6(a)</td><td colspan=\"1\" row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a2883cb-4c6f-4d24-912c-0b2283db79d9', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '四、事故结论', '四、事故结论这是一起自然事故，由不可抗拒的自然因素—暴风引起。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a289c59-6d27-4409-9595-a28c9e2f3599', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第五章 法律责任', '第五章 法律责任第三十五条 事故发生单位主要负责人有下列行为之一的，处上一年年收入 $4 0 \\%$ 至 $80 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：\n\n（一）不立即组织事故抢救的；  \n（二）迟报或者漏报事故的；  \n（三）在事故调查处理期间擅离职守的。\n\n第三十六条 事故发生单位及其有关人员有下列行为之一的，对事故发生单位处 100万元以上 500万元以下的罚款；对主要负责人、直接负责的主管人员和其他直接责任人员处上一年年收入 $6 0 \\%$ 至 $1 0 0 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成违反治安管理行为的，由公安机关依法给予治安管理处罚；构成犯罪的，依法追\n\n究刑事责任：\n\n（四）拒绝接受调查或者拒绝提供有关情况和资\n\n料的；\n\n（五）在事故调查中作伪证或者指使他人作伪证\n\n的；\n\n（六）事故发生后逃匿的。\n\n第三十七条 事故发生单位对事故发生负有责任的，依照下列规定处以罚款：\n\n（一）发生一般事故的，处 10 万元以上 20 万元以下的罚款；\n\n（二）发生较大事故的，处 20 万元以上 50 万元以下的罚款；\n\n（三）发生重大事故的，处50 万元以上 200万元以下的罚款；\n\n（四）发生特别重大事故的，处 200万元以上 500万元以下的罚款。\n\n第三十八条 事故发生单位主要负责人未依法履行安全生产管理职责，导致事故发生的，依照下列规定处以罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a3c86b6-2c01-4bb2-8b1a-27d5604ff1e5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 L 试桩试验办法（Part 2）', '力学仪表，如水平仪、挠度仪、偏移计等。支承仪表的基准架应有足够的刚度和稳定性。基准梁的一端在其支承上应能自由移动，不受温度影响引起上拱或下挠。基准桩应埋入地基表面以下一定深度，不受气候条件等影响。基准桩中心与试桩、锚桩中心(或压重平台支承边缘)之间的距离宜符合表 L.3.5 的规定。\n\n表L.3.5基准桩中心至试桩、锚桩中心(或压重平台支承边缘)的距离  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>反力系统</td><td rowspan=1 colspan=1>基准桩与试桩</td><td rowspan=1 colspan=1>基准桩与锚桩(或压重平台支承边缘)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>锚桩承载梁反力装置</td><td rowspan=1 colspan=1>≥4d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥4d</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>压重平台反力装置</td><td rowspan=1 colspan=1>≥2.0m</td><td rowspan=1 colspan=1>≥2.0m</td></tr></table>\n\n\n注：表中为试桩的直径或边长 $\\mathsf { d } { \\leqslant } 8 0 0 \\mathsf { m m }$ 的情况；试桩直径或边长 ${ \\mathsf { d } } > 8 0 0 { \\mathsf { m m } }$ 时，基准桩中心至试桩中心(或压重平台支承边缘)的距离宜不小于 $4 . 0 \\mathsf { m }$ 。\n\n### L.3.6 加载方法应符合下列规定：\n\n1 加载重心应与试桩轴线相一致。加载时应分级进行，使荷载传递均匀，无冲击。加载过程中，不应使荷载超过每级的规定值。\n\n2 加载分级时，每级加载量宜为预估最大荷载的 $1 / 1 0 { \\sim } 1 / 1 5$ 。当桩的下端埋入巨粒土、粗粒土以及坚硬的黏质土中时，第一级可按 2 倍的分级荷载加载。\n\n3 预估最大荷载：对施工检验性试验，可采用设计荷载的 2.0 倍。\n\n### L.3.7 沉降观测应符合下列规定：\n\n1 下沉未达稳定时不得进行下一级加载。\n\n2 每级加载的观测时间规定为：每级加载完毕后，每隔 15min 观测一次；累计1h 后，每隔 30min 观测一次。\n\n### L.3.8 稳定标准：每级加载后的下沉量，在下列时间内如不大于 0.1mm 时即可认为稳定：\n\n1 桩端下为巨粒土、砂类土、坚硬黏质土，最后 30min。\n\n2 桩端下为半坚硬和细粒土，最后 1h。\n\n### L.3.9 加载终止及极限荷载取值应符合下列规定：\n\n1 总位移量大于或等于 0.05D（D 为桩的直径），本级荷载的下沉量大于或等于前一级荷载的下沉量的 5 倍时，加载即可终止。取此终止时荷载小一级的荷载为极限荷载。\n\n2 总位移量大于或等于 0.05D，本级荷载加上后 24h 未达稳定，加载即可终止。取此终止时荷载小一级的荷载为极限荷载。\n\n3 巨粒土、密实砂类土以及坚硬的黏质土中，总下沉量小于 0.05D，但荷载已大于或等于设计荷载乘以设计规定的安全系数，加载即可终止。取此时的荷载为极限荷载。\n4 施工过程中的检验性试验，一般加载应继续到桩的 2 倍设计荷载为止。如果桩的总沉降量不超过 0.05D，且最后一级加载引起的沉降不超过前一级加载引起的沉降的 5 倍，则该桩可予以检验。\n\n5 极限荷载的确定困难时，应绘制荷载－沉降曲线(P-s 曲线)、沉降－时间曲线(s-t 曲线)确定，必要时还应绘制 $\\mathrm { s } \\mathrm { - } 1 \\mathrm { g t }$ 曲线、 $\\mathrm { { s ^ { - } l g P } }$ 曲线(单对数法 )、$\\mathrm { s - [ 1 - P / P _ { \\mathrm { m a x } } ] }$ 曲线(百分率法)等进行综合比较，确定比较合理的极限荷载取值。\n\nL.3.10 桩的卸载和回弹量观测应符合下列规定：\n\n1 卸载应分级进行，每级卸载量宜为两个加载级的荷载值。每级荷载卸载后，应观测桩顶的回弹量，观测办法与沉降相同。直到回弹稳定后，再卸下一级荷载。回弹稳定标准与下沉稳定标准相同。\n\n2 卸载到零后，至少应在 2h 内每 30min 观测一次，如果桩尖下为砂类土，则开始 30min 内，每 15min 观测一次；如果桩尖下为黏质土，第 1h 内，每 15min 观测一次。\n\nL.3.11 试验记录：所有试验数据应按表 L.3.11 及时填写记录，绘制静压试验曲线（图 L.3.11），并编写试验报告。\n\n表L.3.11静压试验记录表  \n\n\n<table><tr><td>线桥号试桩</td><td>地质情况</td></tr><tr><td>沉桩方法及设备型号</td><td>桩的类型、截面尺寸及长度</td></tr><tr><td>桩的入土深度（m）</td><td>设计荷载（kN） 最终贯入度（mm/击）</td></tr><tr><td>加载方法</td><td>加载顺序</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>荷载编号</td><td rowspan=1 colspan=3>起止时间</td><td rowspan=2 colspan=1>间歇时间（min）</td><td rowspan=2 colspan=1>每级荷载（kN）</td><td rowspan=1 colspan=3>各表读数（mm）</td><td rowspan=2 colspan=1>平均读数（mm）</td><td rowspan=1 colspan=3>位移（mm）</td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a44eb79-db6e-4f44-97e1-909a8a20e46b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '起重机设计规范', '起重机设计规范');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a5cc5ab-8630-409f-b13e-3a28ef89d7cb', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '7.3 抗风防滑装置', '7.3 抗风防滑装置## 7.3.1 架桥机应装设可靠的抗风防滑装置，并应满足规定的工作状态和非工作状态抗风防滑要求。\n\n## 7.3.2 工作状态下的抗风制动装置可采用制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、防风铁楔等。\n\n## 7.3.3 制动装置的制动与释放动作应考虑与运行机构联锁。\n\n## 7.3.4 非工作状态抗风锚定应装设牵缆式、插销式或其他形式的锚定装置（如利用自身起升机构吊一片梁)。架桥机有锚定装置时，锚定装置应能独立承受架桥机非工作状态下的风载荷。\n\n架桥机只装设抗风制动装置而无锚定装置的，抗风制动装置应能承受架桥机非工作状态下的风载荷；当工作状态下的抗风制动装置不能满足非工作状态下的抗风防滑要求时，应按上述要求设置锚定装置。架桥机有锚定装置时，锚定装置应能独立承受架桥机非工作状态下的风载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a5f57a4-33ca-470e-a420-fa2a34ef2269', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 B 钢筋机械连接接头的设计原则与性能等级', '附录 B 钢筋机械连接接头的设计原则与性能等级## B.0.1钢筋机械连接接头的设计应满足强度及变形性能的要求。\n\n## B.0.2 钢筋的连接套筒应符合现行《钢筋机械连接用套筒》（JG/T 163）的有关规定。\n\n## B.0.3 接头性能应包括单向拉伸、高应力反复拉压、大变形反复拉压和疲劳性能，应根据接头的性能等级和应用场合选择相应的检验项目。\n\n## B.0.4 接头性能应符合表 B.0.4 的规定。\n\n表 B.0.4 钢筋接头的性能  \n\n\n\n\n\n注： $\\boldsymbol { f } _ { m s t } ^ { 0 }$ — 接头试件实测极限抗拉强度；  \nstk f — 钢筋极限抗拉强度标准值；d ——钢筋公称直径；$u _ { 0 }$ ——接头试件加载至 $0 . 6 f _ { y k }$ 并卸载后在规定标距内的残余变形；Asgt 接头试件的最大力下总伸长率；4u — 接头试件经大变形反复拉压 4 次后的残余变形；u8 ——接头试件经大变形反复拉压 8 次后的残余变形；$u _ { 2 0 }$ — 接头试件经高应力大变形反复拉压 20 次后的残余变形。\n\n## B.0.5对直接承受重复荷载的结构或构件，其接头应满足设计要求的抗疲劳性能要求；当设计无专门要求时，接头的疲劳应力幅限值应不小于普通钢筋疲劳应力幅限值的 $80 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a6a3136-9c00-4ce3-899d-38535bf334b9', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '附录D', '附录D## （资料性附录）\n\n## 记录表\n\n记录表见表 $\\mathrm { D } . 1 \\sim$ 表D.9。\n\n### 表D.1绝缘试验记录表\n\n\n\n\n\n### 表 D.2噪声测试记录表\n\n\n\n\n\n### 表 D.3电动机功率测试记录表\n\n\n\n\n\n### 表 D.4升降速度测试记录表\n\n型 号 样机编号 记录员\n\n\n\n\n\n### 表 D.5结构应力试验记录表\n\n型号  \n样机编号  \n制造厂  \n被测结构 载荷试验应变值和应力值  \n风速  \n温度  \n安装方式  \n测试日期年月日\n\n\n\n\n\n测试地点记录员\n\n### 表 D.6可靠性试验记录表\n\n型号 天 气 试验地点样机编号 温 度 试验日期制造厂 风向风速 记录员\n\n\n\n\n\n### 表 D.7平台试验记录表\n\n型 号 样机编号 记录员\n\n\n\n\n\n### 表D.8起升机构与防坠落装置试验记录表\n\n型 号 样机编号 记录员\n\n\n\n\n\n### 表D.9悬挂装置试验记录表\n\n样机编号 记录员\n\n型 号');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a8734c3-a208-4567-ac3c-274099963789', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：温度对压浆的影响主要有两个方面：\n\n其一是对浆液流动度的影响。通常情况下，温度对初始流动度无明显影响，但对 30min 后的流动度有明显影响，且不同温度条件下其影响程度亦不同。常温时（如$1 0 ^ { \\circ } \\mathsf { C }$ 左右时），水泥的水化速度较慢，随着时间的延长，高性能减水剂仍然在发挥其减水功能，浆液中自由水增多，流动性的变化幅度较小；而在高温时（如 $5 0 ^ { \\circ } C$ 左右时），随着时间的延长，水泥的水化速度较常温时相同时间内的水化量多，由于水化作用会消耗浆体中的水，导致自由水减少，浆液的流动性将大幅度降低。\n\n其二是对浆体强度的影响。浆液的硬化在于水泥的水化作用，周围的环境温度对水泥的水化速度影响显著，温度升高则水化速度加快；温度降低则水化速度亦降低，浆体的强度增长缓慢。当温度降至 $0 ^ { \\circ } C$ 及以下时，浆体中的水大多数已结冰，水泥颗粒不能继续水化，强度停止增长，且孔隙内的水分结冰会引起膨胀而作用在孔隙毛细管的内壁，导致浆体内部的结构遭到破坏，已经获得的强度亦受到损失，在反复冰融的情况下，浆体内部的微裂将逐渐扩大，使其强度逐渐降低。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a916efe-f6b6-4ee4-93fe-173629744e62', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.12 施工控制', '19.12 施工控制## 19.12.1 拱桥施工时应对其进行过程控制，应保证拱结构在施工过程中的稳定性、变形和内力始终处于安全范围内。对大跨径拱桥，应按本规范的规定进行施工过程控制；对中、小跨径拱桥，可采用相对简便易行的方法进行施工控制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a9c0627-feda-404a-adc1-f8ef92c74268', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验步骤', '4 试验步骤## 4.1 试件取出后，用湿毛巾覆盖并及时进行试验，保持试件干湿状态不变。\n\n## 4.2 擦净试件，量出尺寸并检查外形，尺寸量测精确至 $1 \\mathrm { m m }$ 。试件不得有明显缺损，端面不平时须预先抹平。\n4.3 取3根试件，应按T055 进行轴心抗压强度试验，计算轴心抗压强度 $f _ { c p }$ 。\n\n4.4 取另3根做抗压弹性模量试验，微变形量测仪应安装在试件两侧的中线上并对称于试件两侧。\n\n  \n图 T 0556-3 弹性模量\n\n（1）90s 包括60s持荷时间，30s读数时间；（2）60s 为持荷时间。\n\n4.5 将试件移于压力机球座上，几何对中。加荷方法如图T0556-3所示。\n\n4.6 调正试件位置，开动压力机，当上压板与试件接近时，调整球座，使接触均衡。加荷至基准应力为0.5MPa 对应的初始荷载值 $F _ { o }$ ，并记录两侧变形量测仪的读数 $\\varepsilon _ { 0 } ^ { \\mathrm { { f } \\cdot } }$ 、 $\\varepsilon _ { 0 } ^ { \\mathcal { E } }$\n\n应立即以 $0 . 6 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s } { \\pm } 0 . 4 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s }$ 的加荷速度连续均匀加荷至1/3 轴心抗压强度 $f _ { c p }$ 对应的荷载值 $F _ { a }$ ，保持恒载60s并在以后的30s内记录两侧变形量测仪的读数 $\\varepsilon _ { a } ^ { \\mathrm { E } } \\ \\varepsilon _ { a } ^ { \\mathrm { E } }$\n\n4.7以上读数和它们的平均值相差应在 $20 \\%$ 以内，否则应重新对中试件后重复4.6中的步骤。如果无法使差值降低到 $2 0 \\%$ 以内，则此次试验无效。\n\n4.8 预压。确认4.7后，以相同的速度卸荷至基准应力 $0 . 5 \\mathrm { M P a }$ 对应的初始荷载值 $F _ { o }$ 并持荷 $6 0 \\mathrm { s }$ 。以相同的速度加荷至荷载值 $F _ { a }$ ，再保持60s恒载，最后以相同的速度卸荷至初始荷载值 $F _ { o }$ ，至少进行两次预压循环。\n\n4.9 测试。在完成最后一次预压后，保持60s初始荷载值 $F _ { o }$ ，在后续的30s 内记录两侧变形量测仪的读数 $\\varepsilon _ { 0 } ^ { \\mathrm { ^ { f a } } }$ 、 $\\varepsilon _ { 0 } ^ { \\mathcal { \\mathrm { E } } }$ 、以同样的加荷速度加荷至荷载值 $F _ { a }$ ，再保持 60s 恒载，并在后续的 30s 内记录侧变形量测仪的读数 $\\mathcal { E } _ { a } ^ { \\mathrm { ~ \\tiny ~ \\frac ~ { ~ 2 ~ c ~ } ~ { ~ d ~ e ~ } ~ } }$ 、 $\\mathcal { E } _ { a } ^ { \\mathcal { \\mathrm { E } } }$\n\n4.10 卸除微变形量测仪，以同样的速度加荷至破坏，记下破坏极限荷载 $F$ 。如果试件的轴心抗压强度与 $f _ { c p }$ 之差超过 $f _ { c p }$ 的 $2 0 \\%$ 时，应在报告中注明。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6a9c8475-af0e-4378-9c19-401294f59828', '40《公路工程施工安全监测与预警系统技术要求》（JT-T1498-2024）.md', '6 数据采集与传输', '6 数据采集与传输## 6.1 一般要求\n\n### 6.1.1\n\n数据采集与传输模块由数据采集设备、数据传输设备及数据采集与传输软件构成，通过在线监测、人工监测与人工巡检等方式采集数据;数据传输可通过有线传输和无线传输等方式进行，实现传感器数据同步采集与传输，人工数据及时上传导入，保证数据质量、不失真。\n\n### 6.1.2\n\n数据采集与传输模块的设计应包括软硬件的设计与选型、数据采集方案与制度设计。\n\n### 6.1.3\n\n软硬件设计与选型应满足监测对象的监测要求,确保获得高精度、不失真的数据。\n\n### 6.1.4\n\n数据采集与传输软件应具有在线监测数据自动采集与传输、人工监测和人工巡检数据导入等功能,并具有修改功能。\n\n## 6.2 数据采集\n\n### 6.2.1\n\n数据采集可采用在线采集、人工采集或两者相结合的方式。\n\n### 6.2.2\n\n在线采集可采用传感器、数据采集仪及配套软件,应具备断点续传、数据存储及处理分析、防雷及抗干扰、诊断识别异常数据等功能。\n\n### 6.2.3\n\n人工采集可采用电脑端、移动端设备，应保证数据的时效性及可操作性，并及时进行传输和备份。\n\n## 6.3 数据传输\n\n### 6.3.1\n\n数据传输应遵循因地制宜的原则,可采用有线传输、无线传输或两者相结合的方式。\n\n### 6.3.2\n\n数据传输的路由与综合布线应基于现场情况、传感器与数据采集站的布置方案及信号传输距离进行设计。\n\n### 6.3.3\n\n施工现场存在无线发射设备或有强电磁场的环境下,应采取有效的电磁屏蔽措施。当无法实施电磁屏蔽时，应采用有线传输的方式。\n\n### 6.3.4\n\n在交通不便的深山峡谷、复杂地形、物理线路布设和维护困难的环境下,宜采用无线传输方式。\n\n### 6.3.5\n\n施工现场需要构建临时传输网络时,宜采用无线传输方式。\n\n### 6.3.6\n\n应建立数据备份机制，保证在传输线路故障时数据的可恢复性，可通过云存储、集中存储、分散存储等方式满足连续观测需要。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6aaaee05-21a1-4ddf-8367-cdc108177604', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0517—2020 水泥浆体钢丝间泌水试验方法', 'T0517—2020 水泥浆体钢丝间泌水试验方法## 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥浆体制备及水泥浆体钢丝间泌水率的试验方法。  \n本方法适用于通用硅酸盐水泥及指定采用本方法测定的其他材料。\n\n引用标准：\n\n《水泥净浆搅拌机》（JC/T729）《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224)\n\n## 2 仪具与材料\n\n2.1 水泥净浆低速搅拌机：应符合现行《水泥净浆搅拌机》（JC/T729）的规定。\n\n2.2 水泥净浆高速搅拌机：由搅拌锅、搅拌叶片、传动机构和控制系统组成。搅拌叶片宜带有垂直齿的涡轮叶片；搅拌锅的材质为防锈金属材料或带有耐蚀电镀层的金属材料制成，容积不应小于5L；转速可调节，至少设有高速、低速两挡，最大线速度不应低于 $1 5 \\mathrm { m / s }$ ，线速度范围 $2 . 5 { \\sim } 2 0 . 0 \\mathrm { m / s }$ ，其中 $2 . 5 { \\sim } 5 . 0 \\mathrm { m } / \\mathrm { s }$ 为低速挡， $1 5 . 0 { \\sim } 2 0 . 0 \\mathrm { m / s }$ 为高速档。\n\n2.3 钢丝间泌水筒：内径为 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 、高为 $1 6 0 \\mathrm { m m }$ ，最小刻度值为 $1 0 \\mathrm { m L }$ ，如图T0517-1所示。\n\n2.4 预应力钢绞线：应符合现行《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224）要求的预应力混凝土用钢绞线，“ $1 \\times 7 ^ { \\prime }$ ’中公称直径为 $1 2 . 7 \\mathrm { m m }$ 的标准型钢绞线，长度 $2 0 0 0 { \\sim } 2 2 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.5 水泥标准养护箱：箱内温度 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，相对湿度大于 $9 0 \\%$ 。\n\n2.6 量筒：容积不应小于 $1 0 \\mathrm { m L }$ 、分度值为 $0 . 2 \\mathrm { m L }$ 。\n\n2.7 电子天平：最大量程不小于 $1 0 0 0 \\mathrm { g }$ ，感量不大于 $0 . 0 1 \\mathrm { g }$ 。\n\n2.8 电子秤：最大量程不小于 $2 0 \\mathrm { k g }$ ，感量不大于 $1 \\mathrm { g }$ 。\n\n## 3试验环境\n\n试验室温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度大于 $5 0 \\%$ 0\n\n## 4 水泥浆体的制备\n\n4.1 水泥浆体可根据检测要求或用途，选择低速搅拌机或高速搅拌机制备。\n\n4.2 采用低速搅拌机制备：先将搅拌锅和搅拌叶片用布湿润，拌和水倒入搅拌锅中，将称好的 $5 0 0 \\mathrm { g }$ 水泥加入水中，防止水和水泥溅出；拌和时，先将锅放在搅拌机的锅座上，升至搅拌位置，启动搅拌机，低速挡位搅拌120s，停15s，同时将叶片和锅壁上的水泥浆刮入\n\n锅中间，继续高速挡位搅拌120s 停机。\n\n4.3 采用高速搅拌机制备：拌和之前先用湿布擦拭搅拌锅和搅拌叶，但搅拌锅内不能留存有明水。将1/2水倒入搅拌锅中，再依次加入水泥或其他胶凝材料及外加剂。先用线速度不应低于 $2 . 5 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } { \\sim } 5 . 0 \\mathrm { m } / \\mathrm { s }$ 搅拌30s后加入剩余的水；再采用线速度 $1 5 . 0 \\mathrm { m / s } { \\sim } 2 0 . 0 \\mathrm { m / s }$ 的高速搅拌 $5 \\mathrm { { m i n } }$ 后停止。\n\n## 5试验步骤\n\n5.1 钢绞线表面应进行除油除锈处理。\n\n5.2 将制备的水泥浆静置 $1 0 \\mathrm { m i n }$ ，待水泥浆中因搅拌引入的大气泡消失后缓慢注入钢丝间泌水筒中，注入水泥浆体积约为 $8 0 0 \\mathrm { m L }$ ，并记录其准确体积（ $V _ { 0 }$ ），精确至 $0 . 2 \\mathrm { m L }$ 。\n\n5.3 在正中心位置插入一根预应力钢绞线至钢丝间泌水筒底部。\n\n5.4 静置3h 后用吸管吸出水泥浆表面泌出的水,移入 $1 0 \\mathrm { m L }$ 的量筒内,测量泌水量 $( V _ { 1 }$ ），精确至 $0 . 2 \\mathrm { m L }$ 。\n\n  \n图T0517-1 钢丝间泌水筒示意图\n\n1-预应力钢绞线；2-静置一段时间后的泌水；3-水泥浆\n\n## 6结果计算\n\n钢丝间泌水率，按式（T0517-1）计算：\n\n$$\nM _ { s j } = \\frac { V _ { 1 } } { V _ { 0 } } { \\times 1 0 0\\% }\n$$\n\n式中： $M _ { s j }$ ——钢丝间泌水率 $( \\% )$ ；\n\n$V _ { 1 }$ ——水泥浆上部泌水的体积（mL）；\n\n$V _ { 0 }$ ——测试前水泥浆的体积（mL）。\n\n结果计算精确至 $0 . 1\\%$ 。\n\n取二个平行试验数据的算术平均值作为测试结果。\n\n## 7试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称;  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）试验日期及时间;  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度;  \n（6）执行标准；  \n（7）材料配合比;  \n（8）钢丝间泌水率;  \n（9）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6aabddcf-e19c-4de9-9104-6245723cbb64', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.3 制动器', '6.1.1.3 制动器## 6.1.1.3.1 支持制动\n\n### 6.1.1.3.1.1 支持制动的作用\n\n在起升机构中，支持制动是用来将起升的物品支持在悬空状态，由机械式制动器产生支持制动作用。\n\n### 6.1.1.3.1.2 支持制动器的选择\n\n起升机构的每一套独立的驱动装置至少应装设一个支持制动器。吊运液态金属及其他危险物品的起升机构，每套独立的驱动装置至少应装设两个支持制动器。起升机构制动器的制动距离应满足起重机使用要求。\n\n支持制动器应是常闭式的，制动轮／盘应装在与传动机构刚性联接的轴上。支持制动器的制动转矩应等于或大于按式（81）计算的制动轴上所需的计算制动转矩 $M _ { Z }$ ：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = K _ { \\mathrm { Z } } \\ \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D \\eta ^ { \' } } { 2 a i }\n$$\n\n……（81）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ — 起升机构制动器轴上的计算制动转矩，单位为牛顿米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$K _ { \\mathrm { Z } }$ — 制动安全系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$D$ 同式（77）；  \n$\\eta ^ { \' }$ 物品下降时起升机构传动装置和滑轮组的总效率；$a$ 同式（77）；i 由制动器轴到卷筒轴的总传动比。  \n对于工作特别频繁的起升机构，宜对制动器进行发热校验。\n\n### 6.1.1.3.1.3 制动安全系数\n\n制动安全系数规定如下：\n\na） 一般起升机构（通常为 M5级及其以下级别）不应低于1．50。  \nb） 重要起升机构（通常为 M6级及其以上级别）不应低于1．75。  \nc） 吊运液态金属和易燃易爆的化学品及危险品的起升机构：每套驱动装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不低于1．25；对于两套彼此有刚性联系的驱动装置，每套装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．10；对于采用行星差动减速器传动，每套驱动装置也应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．75。  \nd） 具有液压制动作用的液压传动起升机构：制动安全系数不应低于1．25。\n\n## 6.1.1.3.2 减速制动\n\n在起升机构中，不宜采用无控制的物品自由下降方式，减速制动是用来将悬挂在空中的正在向下运动的物品减速到停机或到一个较低的下降速度时实施停机制动。\n\n起升机构的减速制动可以由机械式支持制动器来完成，也可以由电气制动来完成。电气制动只用于减速制动，不能用于支持制动和安全制动。\n\n## 6.1.1.3.3 安全制动\n\n在安全性要求特别高的起升机构中，为防止起升机构的驱动装置一旦损坏而出现特殊的事故，在钢丝绳卷筒上装设机械式制动器作安全制动用。此安全制动器在机构失效或传动装置损坏导致物品超速下降，下降速度达到1．5倍额定速度前自动起作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6ab0be03-0ae5-476f-8e02-22bb6bcd20d6', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0527—2005水泥混凝土拌合物凝结时间试验方法（Part 1）', 'T0527—2005水泥混凝土拌合物凝结时间试验方法## 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了贯入阻力法测定水泥混凝土拌合物凝结时间的试验方法。\n\n本方法适用于各通用水泥和常见外加剂以及不同水泥混凝土配合比、坍落度值不为零的水泥混凝土拌合物的凝结时间测定。\n\n引用标准：\n\n《试验筛 技术要求和检验 第2部分：金属穿孔板试验筛》（GB/T6003.2)\n\n《混凝土试验用振动台》（JG/T245）\n\n水泥混凝土拌合物的拌和与现场取样方法 (T0521)\n\n## 2 仪具与材料\n\n### 2.1 贯入阻力仪：如图T0527-1所示，最大测量值不应小于1000N，刻度盘分度值为10N。\n\n  \n图T0527-1 贯入阻力仪示意图\n\n1-主体；2-刻度盘；3-手轮；4-测针\n\n### 2.2 测针：长约 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，平头测针圆面积为 $1 0 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 、 $5 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 和 $2 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 三种，在距离贯入端 $2 5 \\mathrm { m m }$ 处刻有标记。\n\n### 2.3 试样筒：上口径为 $1 6 0 \\mathrm { m m }$ ，下口径为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，净高为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 的刚性容器，并配有盖子。\n\n### 2.4 试验筛：筛孔直径应为 $4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ ，并应符合现行《试验筛 技术要求和检验 第2部分：金属穿孔板试验筛》（GB/T6003.2）的规定。\n\n### 2.5 振动台：应符合现行《混凝土试验用振动台》（JG/T245）的规定。\n\n### 2.6 捣棒：直径 $1 6 \\mathrm { m m }$ ，长约 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并具有半球形端头的钢质圆棒。\n\n### 2.7 其他：铁制拌和板、吸液管和玻璃片等。\n\n## 3试样制备\n\n### 3.1 应用试验筛从混凝土拌合物中筛出砂浆，再经人工翻拌后，装入一个试样筒。每批混凝土拌合物取一个试样，共取3个试样，分装3个试样筒。\n\n### 3.2 对于坍落度不大于 $9 0 \\mathrm { m m }$ 的混凝土宜用振动台振实砂浆，振动应持续到表面出浆为止，且应避免过振；对于坍落度大于 $9 0 \\mathrm { m m }$ 的混凝土宜用捣棒人工捣实，沿螺旋方向由外向中心均匀插捣 25 次，然后用橡皮锤轻击试样筒侧壁，以排除在捣实过程中留下的空洞。进一步整平砂浆的表面，使其低于试样筒上沿约 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，并应立即加盖。\n\n### 3.3 砂浆试样制备完毕，静置于温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 的环境中待测，并在整个测试过程中，环境温度始终保持 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 。在整个测试过程中，除吸取泌水或进行贯入试验外，试样筒应始终加盖。在其他较为恒定的温度、湿度环境中进行试验时，应在试验结果中加以说明。\n\n### 3.4 砂浆试样制备完毕后1h，将试件一侧稍微垫高约 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，使其倾斜静置约 2min,用吸管吸去泌水。以后每到测试前约 $2 \\mathrm { m i n }$ ，同上步骤用吸管吸去泌水（低温或缓凝的混凝土拌合物试样，静置与吸水间隔时间可适当延长)。若在贯入测试前还有泌水，也应吸干。\n\n### 3.5 凝结时间测定从搅拌加水开始计时。根据混凝土拌合物的性能，确定测针试验时间，以后每隔0.5h测试一次，在临近初凝和终凝时，应缩短测试间隔时间。\n\n## 4试验步骤\n\n### 4.1 测试时，将砂浆试样筒置于贯入阻力仪上，测针端面刚刚接触砂浆表面，然后转动手轮，使测针在 $1 0 \\mathrm { s } \\pm 2 \\mathrm { s }$ 内垂直且均匀地插入试样内，深度为 $2 5 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ ，记录最大贯入阻力值，精确至 $1 0 \\mathrm { N }$ ；记下从开始加水拌和起所经过的时间（精确至 $1 \\mathrm { { m i n } }$ ）及环境温度（精确至 $0 . 5 \\mathrm { { ‰} }$ ）。\n\n### 4.2 测定时，每个试样筒每次测1\\~2个点，各测点的间距不小于 $1 5 \\mathrm { m m }$ ，测点与试样筒壁的距离不小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 4.3 每个试样的贯入测试不少于6次，直至单位面积贯入阻力大于28MPa为止。\n\n### 4.4 根据砂浆凝结状况，在测试过程中应以测针承压面积从大到小顺序更换测针，一般当砂浆表面测孔边出现微裂缝时，应更换较小截面积的测针。更换测针应按表T0527-1的规定选用。\n\n表 $\\mathrm { T } 0 5 2 7 { - } 1$ 测针选用规定  \n\n\n\n\n\n## 5结果计算\n\n### 5.1 单位面积贯入阻力，按式（T0527-1）计算：\n\n$$\nf _ { P R } = \\frac { P } { A }\n$$\n\n式中： $f _ { P R }$ -—单位面积贯入阻力（ $\\mathrm { M P a }$ ）；\n\n$P$ ——测针贯入深度为 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时的贯入压力（N）；\n\n$A$ ——贯入测针截面面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）。\n\n计算结果精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n### 5.2 凝结时间');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6ab3ce41-d747-41a9-8820-7ef977da67b9', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '6 特殊支撑结构． 87', '6 特殊支撑结构． 87## 6.1 悬挑支撑结构· 87   \n## 6.2 跨空支撑结构· 88\n\n7 施工… 90\n\n## 7.1 一般规定 90   \n## 7.2 施工准备 90   \n## 7.3 搭设… 90   \n## 7.4 检查与验收… 91   \n## 7.5 使用 91\n\n承受拉力又能承受压力，如扣件式支撑结构可以采取水平杆与结构顶紧，碗扣式、承插式支撑结构可采用可调底座、可调托撑或增加短的水平杆方式与结构顶紧，也可采用抱柱等构造措施。连接宜符合本规范第5.1.6条的规定。\n\n### 3.0.6 施工单位应结合工程的实际情况进行方案的编制，方案应具有适用性和操作性，并进行认真的审核和审批，按照相关的规定组织好专家论证工作。\n\n实施前项目技术负责人应向现场管理人员、操作人员进行安全技术交底（包括架体搭设参数、工艺、工序、作业要点和安全要求等)，并形成书面记录。交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认，并归档。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6ab8de8a-122d-4c99-ad90-9ba901b936d3', '141《低合金高强度结构钢》（GB-T1591-2018）.md', '6尺寸、外形、重量', '6尺寸、外形、重量## 6.1\n热轧钢棒的尺寸、外形、重量及允许偏差应符合GB/T702 的规定，具体组别应在合同注明。\n\n## 6.2\n热轧型钢的尺寸、外形、重量及允许偏差应符合GB/T706 的规定,具体组别应在合同注明。\n\n## 6.3\n热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差应符合GB/T 709 的规定,具体精度类别应在合同\n\n注明。\n\n## 6.4\n热轧H型钢和剖分T型钢的尺寸、外形、重量及允许偏差应符合GB/T11263 的规定。\n\n## 6.5\n经供需双方协议，可供应其他尺寸、外形及允许偏差的钢材。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6aba7f78-8084-4c12-9d09-4ef4dfd09d64', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '5结构分析与稳定性设计. 29', '5结构分析与稳定性设计. 29## 5.1一般规定 29  \n## 5.2初始缺陷 30  \n## 5.3一阶弹性分析与设计 .· 33  \n## 5.4二阶 $P \\to \\Delta$ 弹性分析与设计 33  \n## 5.5直接分析设计法·… 34');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6abd3033-397e-4704-98a1-17518d19f503', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '附录F加劲钢板剪力墙的弹性屈曲临界应力', '附录F加劲钢板剪力墙的弹性屈曲临界应力');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6ac1319a-6e0a-42b5-98b7-9b1d671e1995', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.13.3 栓焊梁抗滑移系数检验以2000t为一批', '4.13.3 栓焊梁抗滑移系数检验以2000t为一批,不足2000t视为一批,每批在出厂时和架设时各检验三组试件(二块芯板、二块盖板为一组)。设计文件对抗滑移系数试件的数量及规格有要求时,按设计文件执行。试件出厂时抗滑移系数不小于0.55,安装时不小于0.45。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6ac70d21-592f-4006-88da-6231b7ae16c6', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '1 总 则', '1 总 则1.0.1为保证电力变流设备安装工程的施工质量，促进工程施工技术水平的提高，确保电力变流设备安全运行，制定本规范。\n\n1.0.2本规范适用于电力电子器件及变流变压器等组成的电力变流设备安装工程的施工、调试及验收。\n\n1.0.3电力变流设备的安装，应按已批准的设计进行施工。\n\n1.0.4电力变流设备及器材的运输、保管，应符合国家现行标准的有关规定。当产品有特殊要求时，尚应符合产品技术文件的要求。\n\n1.0.5设备及器材在安装前的保管期限,应为一年及以下。当需长期保管时，应符合设备及器材保管的专门规定。\n\n1.0.6采用的设备及器材，均应符合国家现行技术标准的规定，并应有产品合格证件。设备应有铭牌。\n\n1.0.7设备及器材到达现场后，应在规定期限内作验收检查，并应符合下列要求：\n\n1.0.7.1包装及密封应良好。\n\n1.0.7.2按装箱单检查清点，其规格、数量和技术参数应符合设计要求，附件、备件应齐全。\n\n1.0.7.3产品的技术文件应齐全，完好无损。\n\n1.0.7.4按本规范要求,外观检查合格。\n\n1.0.8施工中的安全技术标准，应符合本规范和现行有关安全技术标准及产品技术文件的规定。对重要的施工项目或工序，尚应制定相应的安全技术措施。\n\n1.0.9与电力变流设备安装工程有关的建筑工程的施工,应符合下列要求：\n\n1.0.9.1与电力变流设备安装有关的建筑物和构筑物的建筑工程质量，应符合国家现行的建筑工程的施工及验收规范中的有关规定。\n\n1.0.9.2设备安装前，建筑工程应具备下列条件：\n\n(1)屋顶、楼板施工完毕，不得有渗漏；\n\n(2)室内地面、门窗、墙壁粉刷等工程应施工完毕,并应符合设计要求；\n\n(3)电力变流设备安装用的基础、沟道、预埋件、预留孔（洞)，应符合设计要求；\n\n(4)采暖通风、照明系统等工程,应基本完成，并应符合设计要求；\n\n(5)会损坏已安装的设备或设备安装后不能再进行的装饰工程,应全部结束。\n\n1.0.9.3设备安装完毕，调试运行前，建筑工程应符合下列要求：\n\n(1)清除构架上的污垢,填补孔洞及装饰工程应结束；\n\n(2)室内抹面工作应结束；\n\n(3)保护性网门、栏杆等安全设施应齐全；\n\n(4)受电后无法进行或影响运行安全的工程，应施工完毕。\n\n1.0.10设备安装用的紧固件，除地脚螺栓外，应采用镀锌制品。\n\n1.0.11电力变流设备的施工及验收，除按本规范规定执行外，尚应符合国家现行的有关标准规范的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6ad85b81-3d85-4c3c-b880-60953c6183ce', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞', '附 录 犞## （资料性附录）\n## 流动式起重机的倾覆线\n\n在本附录中，图V．1～图V．5只是流动式起重机的倾覆线的示意图，实际倾覆线取决于各起重机的具体设计。\n\n### 犞．1 起重机支承在车轮（轮胎）上\n#### 犞．1．1 车轮（轮胎）不带悬架或悬架装置被锁定（见图 V．1和图 V．2）\n\n倾覆线为车轮着地点的连线。对于装有双轮轴或多后轴摆动悬架的底盘，应考虑以下两种情况：\n\na） 摆动悬架轴被固定或被锁定的情况下，则为外车轮（轮胎）着地点的连线；  \nb） 车轮安装在可摆动悬架上时，则为摆动轴的轴线。\n\n  \n图 犞．1\n\n  \n图 犞．2\n\n#### 犞．1．2 车轮悬架装置未锁定（见图 V．3）\n\n倾覆线是悬架装置作用点的连线。\n\n### 犞．2 起重机支承在外伸支腿上（见图 V．4）\n\n倾覆线是各支承中心点的连线，但除外伸支腿外，还存在柔性支承面（如充气轮胎），则应考虑此柔性支承面。\n\n  \n图 犞．3\n\n  \n图 犞．4\n\n### 犞．3 起重机支承在履带上（见图 V．5）\n\n倾覆线是驱动轮轴心的连线和引导轮轴心的连线。\n\n  \n图 犞．5\n\n附 录 犠（资料性附录）符号和代号\n## 表 犠．1 符号／代号表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6adca271-a8d2-4ea1-9af4-7954a2d2f9fc', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '4.3.5 吊具', '4.3.5 吊具4.3.5.1 吊运熔融金属起重机的焊接吊叉,其受力方向应与钢板的轧制压延纤维方向一致,且钢板的力学性能不应低于 表 的 钢板  \n4.3.5.2 吊运熔融金属起重机的起重横梁下翼缘板不应有对接焊缝。  \n4.3.5.3 吊运熔融金属起重机的起重横梁中的主要承载件,如滑轮组侧板、吊耳板等,当板厚超过 $0 . 0 4 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时,在下料前应进行超声检测,并应达到 / — 中表 规定的 级质量。  \n4.3.5.4 吊运熔融金属的起重机,在吊钩组及吊运横梁等处应采取措施保护钢丝绳免受辐射热直接影响,并防止熔融金属喷溅到钢丝绳上。  \n4.3.5.5 起重机吊运的炽热物品工件需进入液体介质内时,在吊钩的动滑轮组处,应采取防液体喷溅措施。  \n4.3.5.6 用于钢厂连铸及轧制过程中搬运和堆垛棒状方坯的料耙起重机,料耙的耙齿宜采用材料性能不低于 / — 表 中的 钢材;耙齿的对接焊缝应当焊透,焊后退火处理,用射线检测应达到 / 中的 级焊接接头质量要求;用超声波检测应达到 / 中 级质量要求。  \n4.3.5.7 有 防 磁 要 求 的 起 重 机,吊 钩 应 采 用 防 磁 材 料,材 料 的 力 学 性 能 不 应 低 于 / 中的 $\\mathrm { 0 C r 1 8 N i 9 }$ 。  \n4.3.5.8 有防爆要求的起重机当防爆分类为 、 、 时,吊钩应采取能防止撞击或摩擦而产生危险火花的措施。  \n4.3.5.9 有防爆要求的起重机吊钩滑轮组侧板的外表面应标出警示语,如“禁止触地、碰撞”等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6afd92aa-69d8-4100-8756-9079ff0ea5e3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值（Part 1）', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>电动机型式</td><td rowspan=1 colspan=1>λAS</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>起重用三相交流绕线式电动机</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5~1.8</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>起重用三相笼型电动机</td><td rowspan=1 colspan=1>普通型式</td><td rowspan=1 colspan=1>电动机堵转转矩倍数</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>SAC变频器控制型式</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5~1.8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>并励直流电动机</td><td rowspan=1 colspan=1>1.7~1.8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>串励直流电动机</td><td rowspan=1 colspan=1>1.8~2.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>复励直流电动机</td><td rowspan=1 colspan=1>1.8~1.9</td></tr></table>\n\n\n### 6.1.1.4.1.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（83）计算（起动平均加速度值见表37）：\n\n$$\na _ { \\mathrm { q } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { q } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（83）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动平均加速度，单位为米每平方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（82）。\n\n## 6.1.1.4.2 制动时间和制动平均减速度计算\n\n### 6.1.1.4.2.1 采用机械式制动器的满载下降制动时间 $t _ { Z }$ ，按式（84）计算（制动时间值见表37）：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { { Z } } } { = } \\frac { n ^ { \\prime } [ - k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) { + } J _ { \\mathrm { 3 } } \\eta ] } { 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { { Z } } } { - } M _ { \\mathrm { ~ j } } ^ { \\prime } ) }\n$$\n\n…… （84）\n\n式中：\n\n$t _ { Z }$ — 起升机构的制动时间，单位为秒（s）；$n ^ { \\prime }$ 满载（额定载荷）下降且制动器投入有效制动转矩时的电动机转速，单位为转每分 $\\left( { \\bf r } / \\mathrm { m i n } \\right)$ ），常取 $n ^ { \\prime } { = } 1 . \\ 1 \\ n$ ；$k$ 同式（82)；$\\eta$ 同式（77）；$M _ { Z }$ — 机械式制动器的计算制动转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$\\boldsymbol { M } _ { \\mathrm { ~ j ~ } } ^ { \\prime }$ — 稳态下降额定载荷时电动机制动轴上的转矩，单位为牛米犘犇 $\\mathrm { ~ N ~ } { \\cdot } \\mathrm { ~ m ~ } ,$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ j } } ^ { \\prime } = \\frac { P _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ Q } } D } { 2 a i } \\eta ^ { \\prime }\n$$\n\n$\\eta ^ { \' }$ -物品下降时起升机构系统的总效率；\n\n其余符号同式（82）。\n\n### 6.1.1.4.2.2 制动平均减速度，按式（85）计算（除紧急制动外的正常情况制动平均减速度值见表37）：\n\n$$\na _ { 2 } = \\frac { v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \' } } { t _ { \\mathrm { Z } } }\n$$\n\n…… （85）\n\n式中：\n\nZ 制动平均减速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { ( m / s ^ { 2 } }$ ）；\n\n$ { \\boldsymbol { v } } _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime }$ 满载下降且制动器开始有效制动时的下降速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），可取 $v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime } { = } 1 . 1 \\ v _ { \\mathrm { q } }$ ；\n\n$t _ { Z }$ — 同式（84）。\n\n除了用支持制动器完成减速制动以外，也可用支持制动器与电气制动并用作减速制动，或单独采用电气制动作减速制动。减速制动仅用来消耗动能，使物品安全减速。在与电气制动并用时，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b02d1e3-d1f0-4024-a842-212ea3b07e2d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 1）', '犉．3 极限状态设计法先计算各个指定的载荷或特性载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数 $\\phi$ 增大，并乘以与相关载荷组合的该项计算载荷相应的分项载荷系数犉 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ ，然后根据表20或附录 G所确定的载荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $F _ { j }$ 犼。各个载荷的系数 $\\phi$ 按第4章相关条款和附录G确定，而分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 见表20，其范围列于表 H．1中。\n\n在有高度危险的特定情况下还要对组合载荷犉 犛 $F _ { j }$ 犼乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ （见4．3．4．2．6），得出设计载荷 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ 。由此确定设计载荷效应 $S _ { \\mathrm { k } }$ 。由作用在构件或部件上的载荷效应（内力）计算出应力 $\\sigma _ { 1 l }$ ，与由采用适当的载荷系数计算出来的局部效应（内力）引起的其他应力 $\\sigma _ { 2 l }$ 相组合，便得到合成设计应力 $\\sigma _ { l }$ ，最后再将此合成的设计应力犚 $\\sigma _ { l }$ 同适当规定的应力极限值lim 相比较。 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 是用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 去除规定的强度 $R$ 而获得。lim 也可以是其他广义的可接受的极限状态控制值，如控制结构变形的相对挠度极限值，控制结构振动的振动衰减参数的极限状态值等。\n\n极限状态设计法的典型流程图示于图F．2。\n\n$f _ { i }$ -—作用在构件或部件上的载荷i;$F _ { j }$ ——由载荷 $f _ { i }$ 乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } }$ 后构成的组合载荷 $\\Sigma \\gamma _ { \\mathrm { { p } { : } } } f _ { i } = F _ { j }$ $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ ——在特定情况下考虑了高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ 的设计载荷\n\n$S _ { \\mathrm { k } }$ ———在构件或支承部件犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $F _ { j }$ 犼或设计载荷 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } } F _ { j }$ 犼引起的内力；  \n$\\sigma _ { 1 l }$ — 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { l }$ -在个别特定构件l中的合成设计应力；  \n$R$ ——由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力，例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限状态应力；\n\n  \n图 犉．2 用极限状态设计法进行设计的典型流程图\n\nlim — 适当规定的应力极限值，极限设计应力，或其他广义的可接受的极限状态控制值；$\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 根据所确定的载荷组合，选得的用于各个载荷的分项载荷系数；$\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 抗力系数；$\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ —高危险度系数。\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n<<<HTBL|f86db8d79c5549963a758b0b3135204d1|END>>>\n\n\n## 犌．1．2 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$\n\n载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ ，见表 G．3。\n\n表 犌．3 流动式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n## 犌．1．3 加速效应的组合\n\n### 犌．1．3．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．1 允许的加速度组合如下（见图 G．1）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n#### 犌．1．3．2．1 允许的加速度组合如下（见图 G．2）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．2．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．1 允许的加速度组合如下（见图 G．3）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n起升（H）和臂架伸缩（Te）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架伸缩（Te）；  \n臂架伸缩（Te）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n####');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b0a2edc-023c-4e0d-948d-9125e2416ee8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 14）', 'r><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n（  \n， ． 4  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=1>载荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8C9</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=14 colspan=1>特殊载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1．猛烈地提升地面物品的动载荷,见4.2.1.1.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpC10</td><td rowspan=1 colspan=1>2max</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b10a377-da91-412a-8105-d771022a6745', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用用极限状态设计法时，各个计算载荷在进行组合计算前应按各个载荷情况的规定分别乘以各自的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，在一般非高危险情况下，高危险度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1。\n\n极限设计应力以材料、零件、构件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳计算中的各个极限应力）除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 来确定，或以其他广义的极限值作为可接受的极限状态控制值（如相对挠度极限值，结构振动衰减参数的极限值等）。\n\n供选用的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 列在表20的第3、4和5栏中。\n\n分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b12048b-897a-419d-84d1-21c7d66bfff0', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求（Part 3）', 'lspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cub</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">其他</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.11~0.18</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.03</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU21</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.05~0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10~0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU22</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU23</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H13MnSi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.18</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15~0.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU24</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H13MnSiTi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.06~0.19</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.90~1.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35~0.75</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ti:0.03~0.17</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b1e5085-6ddf-45b3-9330-acfb04f4ee15', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '13 电缆敷设', '13 电缆敷设## 13．1 主控项目\n\n### 13．1．1 金属电缆支架必须与保护导体可靠连接。\n\n检查数量：明敷的全数检查，暗敷的按每个检验批抽查 $20 \\%$ ，且不得少于2处。\n\n检查方法：观察检查并查阅隐蔽工程检查记录。\n\n### 13．1．2 电缆敷设不得存在绞拧、铠装压扁、护层断裂和表面严重划伤等缺陷。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 13．1．3 当电缆敷设存在可能受到机械外力损伤、振动、浸水及腐蚀性或污染物质等损害时，应采取防护措施。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 13．1．4 除设计要求外，并联使用的电力电缆的型号、规格、长度应相同。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：核对设计图观察检查。\n\n### 13．1．5 交流单芯电缆或分相后的每相电缆不得单根独穿于钢导管内，固定用的夹具和支架不应形成闭合磁路。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：核对设计图观察检查。\n\n### 13．1．6 当电缆穿过零序电流互感器时，电缆金属护层和接地线应对地绝缘。对穿过零序电流互感器后制作的电缆头，其电缆接地线应回穿互感器后接地；对尚未穿过零序电流互感器的电缆接地线应在零序电流互感器前直接接地。\n\n检查数量：按电缆穿过零序电流互感器的总数抽查 $5 \\%$ ，且不得少于1处。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 13．1．7 电缆的敷设和排列布置应符合设计要求，矿物绝缘电缆敷设在温度变化大的场所、振动场所或穿越建筑物变形缝时应采取“S”或“Ω”弯。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n## 13．2 一般项目\n\n### 13．2．1 电缆支架安装应符合下列规定：\n\n1 除设计要求外，承力建筑钢结构构件上不得熔焊支架，且不得热加工开孔。\n\n2 当设计无要求时，电缆支架层间最小距离不应小于表13．2．1-1的规定，层间净距不应小于2倍电缆外径加10mm， $3 5 \\mathrm { k V }$ 电缆不应小于2倍电缆外径加 50mm。\n\n表13．2．1-1 电缆支架层间最小距离(mm)\n\n\n\n\n\n注：h为槽盒高度。\n\n3 最上层电缆支架距构筑物顶板或梁底的最小净距应满足电缆引接至上方配电柜、台、箱、盘时电缆弯曲半径的要求，且不宜小于表13．2．1-1所列数再加 $8 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 5 0 \\mathrm { m m }$ ；距其他设备的最小净距不应小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，当无法满足要求时应设置防护板。\n\n4 当设计无要求时，最下层电缆支架距沟底、地面的最小距离不应小于表13．2．1-2 的规定。\n\n表13．2．1-2 最下层电缆支架距沟底、地面的最小净距(mm)  \n\n\n\n\n\n5 当支架与预埋件焊接固定时，焊缝应饱满；当采用膨胀螺栓固定时，螺栓应适配、连接紧固、防松零件齐全，支架安装应牢固、无明显扭曲。\n\n6 金属支架应进行防腐，位于室外及潮湿场所的应按设计要求做处理。\n\n检查数量：第1款全数检查，第2款～第6款按每个检验批的支架总数抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1处。\n\n检查方法：观察检查，并用尺量检查。\n\n### 13．2．2 电缆敷设应符合下列规定：\n\n1 电缆的敷设排列应顺直、整齐，并宜少交叉；\n\n2 电缆转弯处的最小弯曲半径应符合表11．1．2的规定；\n\n3 在电缆沟或电气竖井内垂直敷设或大于 $4 5 ^ { \\circ }$ 倾斜敷设的电缆应在每个支架上固定；\n\n4 在梯架、托盘或槽盒内大于 $4 5 ^ { \\circ }$ 倾斜敷设的电缆应每隔 $2 \\mathrm { m }$ 固定，水平敷设的电缆，首尾两端、转弯两侧及每隔 $5 \\mathrm { m } \\mathrm { \\sim } 1 0 \\mathrm { m }$ 处应设固定点;\n\n5 当设计无要求时，电缆支持点间距不应大于表13．2．2的规定；\n\n表13．2．2电缆支持点间距(mm)  \n\n\n\n\n\n6 当设计无要求时，电缆与管道的最小净距应符合本规范附录F的规定；\n\n7 无挤塑外护层电缆金属护套与金属支(吊)架直接接触的部位应采取防电化腐蚀的措施;\n\n8 电缆出入电缆沟，电气竖井，建筑物，配电(控制)柜、台、箱处以及管子管口处等部位应采取防火或密封措施;\n\n9 电缆出入电缆梯架、托盘、槽盒及配电(控制)柜、台、箱、盘处应做固定；\n\n10 当电缆通过墙、楼板或室外敷设穿导管保护时，导管的内径不应小于电缆外径的1．5倍。\n\n检查数量：按每检验批电缆线路抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1条电缆线路并应能覆盖上述不同的检查内容。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查，查阅电缆敷设记录。\n\n### 13．2．3 直埋电缆的上、下应有细沙或软土，回填土应无石块、砖头等尖锐硬物。  \n检查数量：全数检查。  \n检查方法：施工中观察检查并查阅隐蔽工程检查记录。\n\n### 13．2．4 电缆的首端、末端和分支处应设标志牌，直埋电缆应设标示桩。  \n检查数量：按每检验批的电缆线路抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1条电缆线路。  \n检查方法：观察检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b24cb1f-49c3-4d76-8dd8-8a6c3db9d7e9', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '(规范性)(规范性)安全防护设施的设计验算安全防护设施的设计验算（Part 1）', '(规范性)(规范性)安全防护设施的设计验算安全防护设施的设计验算## A. 1 防护栏杆A.1 防护栏杆\n\n防护栏杆应进行设计验算及型式试验,并应符合下列要求:防护栏杆应进行设计验算及型式试验，并应符合下列要求：\n\na) a) 横杆、立柱能承受任何方向施加的杆、立柱能承受任何方向施加的 $1 \\ \\mathrm { k N }$ 的可变荷载;的可变荷载；   \nb) b) 验算横杆、立柱的强度,立柱底端的连接固定;算横杆、立柱的强度，立柱底端的连接固定；   \nc) c) 出厂前按 JG/T 342 进行抗水平荷载性能试验、抗垂直荷载性能试验及抗软重物撞击性能试厂前按JG/T 342进行抗水平荷载性能试验、抗垂直荷载性能试验及抗软重物撞击性能试 验;抗软重物撞击性能检测时,撞击能量 验；抗软重物撞击性能检测时，撞击能 $E$ 为E为 $3 0 0 \\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ,撞击后防护栏杆各连接部位无开裂、撞击后防护栏杆各连接部位无开裂、 松弛或脱落现象。松弛或脱落现象。\n\n## A. 2 防物体打击类防护棚A.2 防物体打击类防护棚\n\n防物体打击类防护棚应进行设计验算,并应符合下列要求:防物体打击类防护棚应进行设计验算，并应符合下列要求：\n\na) 棚顶设计荷载按实际使用要求确定,风荷载计算满足 GB 50009 的规定;a)棚顶设计荷载按实际使用要求确定，风荷载计算满足GB 50009的规定；  \nb) 验算棚板强度、立柱稳定性、地基承载力、风荷载下水平侧移变形。b) 验算棚板强度、立柱稳定性、地基承载力、风荷载下水平侧移变形。\n\n## A. 3 固定式钢斜梯A.3 固定式钢斜梯\n\n固定式钢斜梯应进行设计验算及型式试验,并符合下列要求:固定式钢斜梯应进行设计验算及型式试验，并符合下列要求：\n\na)a) 梯梁应能承受5 倍预定活荷载标准值,并能承受施加在任何点的梯梁应能承受5倍预定活荷载标准值，并能承受施加在任何点的 $4 . 4 \\ \\mathrm { k N }$ 集中荷载,水平投影集中荷载，水平投影面上面上 $3 . 5 \\mathrm { \\ k N / m } ^ { 2 }$ 的均布活荷载;均布活荷载；  \nb) b) 踏板中点应能承受板中点应能承受1. $1 . 5 \\ \\mathrm { k N }$ 的集中活荷载 在梯梁内侧宽度上能承受集中活荷载，在梯梁内侧宽度上能承受 $2 . 2 \\ \\mathrm { k N } / \\mathrm { m }$ 的均布荷载均布荷载；  \nc) c) 扶手应能承受在除了向上的任何方向施加的不小于手应能承受在除了向上的任何方向施加的不小于 $8 9 0 \\mathrm { ~ N ~ }$ 集中荷载,在相邻立柱间的最大挠中荷载，在相邻立柱间的最大挠度变形应不大于跨度的度变形应不大于跨度的 $1 / 2 5 0$ ;中间栏杆应能承受在中点圆周上施加的不小于;中间栏杆应能承受在中点圆周上施加的不小于 $7 0 0 \\mathrm { ~ N ~ }$ 水平集水平集中荷载,最大挠曲变形不大于中荷载，最大挠曲变形不大 $7 5 ~ \\mathrm { m m }$ ;端部或末端立柱应能承受在立柱顶部施加的任何方向上端部或末端立柱应能承受在立柱顶部施加的任何方向上$8 9 0 \\mathrm { ~ N ~ }$ 的集中荷载,以上荷载不进行叠加;的集中荷载，以上荷载不进行叠加；  \nd) d) 梯间平台应能承受不小于间平台应能承受不小于 $2  { \\mathrm { ~ k N } / \\mathrm { m } } ^ { 2 }$ 的均匀分布活荷载;均匀分布活荷载；  \ne) e) 钢斜梯可简化为简支梁建模计算斜梯可简化为简支梁建模计算；  \nf ) f) 应验算梯梁和踏板的强度、跨中变形、焊缝强度、螺栓连接强度;验算梯梁和踏板的强度、跨中变形、焊缝强度、螺栓连接强度；  \ng)g) 出厂前应进行承载力、刚度、稳定性试验。厂前应进行承载力、刚度、稳定性试验。\n\n## A.4 移动式钢斜梯A.4 移动式钢斜梯\n\n移动式钢斜梯应进行设计验算及型式试验,并符合下列要求:移动式钢斜梯应进行设计验算及型式试验，并符合下列要求：\n\n\n\na)a) 梯梁、踏板、扶手、梯间平台的设计荷载应符合 A.3 的规定;梁、踏板、扶手、梯间平台的设计荷载应符合A.3的规定；  \nb) b) 可按照三维桁架建模计算;按照三维桁架建模计算；  \nc) c) 应验算梯梁和踏板的强度、跨中变形,焊缝强度;验算梯梁和踏板的强度、跨中变形，焊缝强度；  \nd) d) 出厂前应进行承载力、刚度、稳定性试验。厂前应进行承载力、刚度、稳定性试验。\n\n## A. 5 钢直梯A.5 钢直梯\n\n钢直梯应进行设计验算及型式试验,并符合下列要求:钢直梯应进行设计验算及型式试验，并符合下列要求：\n\na) 梯梁组装固定后其上端应能承受a) 梯梁组装固定后其上端应能承受 $2 \\ \\mathrm { k N }$ 垂直集中活荷载(高度按支撑间距选取,无中间支撑时直集中活荷载(高度按支撑间距选取，无中间支撑时按两端固定点距离选取),在任何方向上的挠曲变形不应大于 按两端固定点距离选取),在任何方向上的挠曲变形不应大 $2 \\ \\mathrm { m m }$ ;;\n\nb)b) 踏棍中点应能承受棍中点应能承受1 $1 \\ \\mathrm { k N }$ 垂直集中活荷载,容许挠度应为踏棍长度的直集中活荷载，容许挠度应为踏棍长度的 $1 / 2 5 0$ ;;  \nc) c) 每对钢直梯支撑及其连接件应能承受对钢直梯支撑及其连接件应能承受 $3 \\ \\mathrm { k N }$ 的垂直荷载及的垂直荷载及5 $5 0 0 \\mathrm { ~ N ~ }$ 的拉出荷载;拉出荷载；  \nd) d) 梯间平台应能承受不小于间平台应能承受不小于 $2  { \\mat');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b27cf01-700d-45d9-a853-cf544258ea72', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '附录D 岩基载荷试验要点（Part 3）', '侧阻力的非线性分布现象比较突出，一般呈现双峰曲线。在嵌岩深度较小时，嵌岩段侧阻力的非线性分布现象尤为明显；当嵌岩深度较大时，下部峰值会逐渐退化。一般上部侧阻力峰值大于下部侧阻力峰值，随着嵌岩深度比的增大，侧阻力的最大峰值有向下移动的趋势。\n\n（2）随着嵌岩比的增大，桩端阻力会明显下降，即桩端阻力分担桩顶荷载的比例随着嵌岩比的增大而减小，对于硬质嵌岩桩来说下降的趋势更为明显。\n\n通过统计整理120 根嵌岩桩的静载荷试验资料，本规范着重分析了当桩端持力岩石的强度不同时，嵌岩桩的承载特性，结论如下：\n\n$\\textcircled{1}$ 桩端持力层岩石为极软岩 $( f _ { \\mathrm { r k } } \\leqslant 5 \\mathrm { M P a }$ ）时，综合考虑工程实际情况、承载力、经济、施工等多方面的因素，嵌岩桩的最大嵌岩深度一般超过 $7 d \\sim 1 2 d$ ，个别特殊情况可以取到 $1 0 d \\sim 1 5 d$ ；钻孔嵌岩桩最佳嵌岩深度推荐为 $6 d \\sim 9 d$ ，挖孔嵌岩桩最佳嵌岩深度推荐为 $3 d \\sim 5 d$ 。\n\n$\\textcircled{2}$ 桩端持力层岩石为软岩（ $5 \\mathrm { M P a } < f _ { \\mathrm { r k } } \\leqslant 1 5 \\mathrm { M P a } ,$ ）时，嵌岩桩的最大嵌岩深度一般超过 $5 d \\sim 1 0 d$ ，最佳嵌岩深度推荐为 $4 d \\sim 5 d$ 。\n\n$\\textcircled{3}$ 桩端持力层岩石为较软岩（ $1 5 \\mathrm { M P a } < f _ { \\mathrm { r k } } \\leqslant 3 0 \\mathrm { M P a }$ ）时，嵌岩桩的最大嵌岩深度一般超过 $5 d \\sim 7 d$ ，最佳嵌岩深度推荐为 $3 d \\sim 4 d$ 。\n\n$\\textcircled{4}$ 桩端持力层岩石为较硬岩（ $3 0 \\mathrm { M P a } < f _ { \\mathrm { r k } } { \\leqslant } 6 0 \\mathrm { M P a }$ ）时，嵌岩桩的最大嵌岩深度一般超过 $4 d \\sim 5 d$ ，最佳嵌岩深度推荐为 $2 d \\sim 3 d$ 。\n\n6.3.9由试验得知，当桩上拔时，桩四周的土能较自由的向上凸起；而桩受压时桩四周的土互相挤压，下沉比较困难。因此，两者摩阻力不同，拔桩时土对桩侧的摩阻力比桩下沉时的摩阻力要小得多。国内外的研究结果表明，对于黏性土和粉土，拔桩时土的摩阻力等于桩受轴向压力时摩阻力的 $0 . 6 \\sim 0 . 8$ 倍；对于砂土，拔桩时土的摩阻力等于桩受轴向压力时摩阻力的 $0 . 5 \\sim 0 . 7$ 倍。安全起见，统一取为0.6倍；考虑安全系数后，本规范式（6.3.9）的系数取为0.3。\n\n对于扩底桩，桩长与桩径之比 $\\Sigma l _ { i } / d { \\leqslant } 5$ 时，桩（土）自重可取扩大端圆柱体投影面形成的桩（土）的自重。这时破坏体周长为 $\\pi D$ ，单桩的抗拔极限侧阻力标准值仍取\n桩侧表面土的标准值。\n\n对于 $\\Sigma l _ { i } / d > 5$ 的扩底桩，其抗拔破坏模式受土的压缩性影响，桩上段的剪切面将转变为发生于桩土界面，即破坏柱体直径由 $D$ 减小为 $d$ ，因此其剪切面周长以 $\\Sigma l _ { i } / d = 5$ 为界分段计算。\n\n### 6.3.10桩在水平荷载作用下的内力计算有 $\\mathbf { m }$ 法、常数法、 $\\mathrm { \\bf c }$ 法、 $\\mathbf { k }$ 法等，大量试验和大量工程实践表明 $\\mathbf { m }$ 法较为适用，其地面位移不宜超过 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。在水深流急的情况下，桩承受水平力作用，一般地面处的位移通常大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，属非线性。考虑到 $\\mathbf { m }$ 法已为广大工程技术人员所熟知，又有现成的无量纲系数表，且当作用于桩上的水平荷载较小或桩在地面处的位移不超过 $1 0 \\mathrm { m m }$ 时， $\\mathbf { m }$ 法偏差较小，使用又较方便，故仍采用 $\\mathrm { m }$ 法。重大工程可采用p-y曲线法。\n\n钢管混凝土组合桩的竖向承载力由钢管段和混凝土段组成，两段的承载力可分别按照钢管桩和灌注桩的承载力计算公式进行计算。\n\n在钢管混凝土组合桩的外部强度、内部强度和沉降变形三种控制中，钢管混凝土组合桩竖向极限承载力由桩的外部强度控制标准控制；内部强度控制标准确定的极限承载力偏大，偏不安全。钢管混凝土组合桩单桩竖向极限承载力设计按外部强度控制标准进行并依据现行相关桩基规范进行承载力、沉降变形和桩身强度等相关方面的设计与验算。钢管混凝土组合桩弹性内力和位移计算根据经验或试验确定。当缺少技术资料时按照刚度叠加原理计算其桩身刚度。\n\n整体计算时钢管混凝土组合桩水平刚度由钢管及混凝土叠加，内力分配时将钢管等效为钢筋计算。因为反映组合效果的公式太复杂，所以取最保守值，这样偏安全。\n\n### 6.3.11群桩的破坏形式可能是整体破坏，也可能是单桩刺入破坏。整体破坏时，将群桩作为整体基础验算桩端平面处土的承载力，验算方法参照本规范附录 $\\mathrm { N }$ 。单桩刺入破坏应按单桩承载力考虑。\n\n### 6.3.12桩身压缩量按实际摩阻力分布计算。当缺乏相关资料时，按下式估算：\n\n桩身压缩量 $\\approx \\frac { P l } { 2 E A _ { \\mathrm { _ p } } }$\n\n式中： $P$ 一 桩顶荷载（kN）；');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b2923a8-a479-4aff-a537-d7b025055f34', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 5）', '。\n\n9．4．2．5 吊运各类物品的专用辅具，在必要时应有自紧功能或防止物品滑落的装置及措施。\n\n### 9．4．3 制动器\n\n9．4．3．1 动力驱动的起重机（液压缸驱动的除外），其起升、变幅、运行、回转机构都应装可靠的制动装置：当机构要求具有载荷支持作用时，应装设机械常闭式制动器。在运行、回转机构的传动装置中有自锁环节的特殊场合，如能确保不会发生超额定应力的运动，也可以不用制动器。变速机构换挡到中间位置时，制动器或其他装置应能自动地支持住物品。\n\n9．4．3．2 对于需要控制下降制动距离的起重机，其制动距离（控制器转回零位后，从制动器断电至物品停止时的下滑距离）一般可控制为不大于 $1 \\ \\mathrm { m i n }$ 内稳定起升距离的1／65。\n\n9．4．3．3 制动器应便于检查，制动器弹簧应是压缩式的，制动器应可调整，制动衬片应能方便更换。\n\n9．4．3．4 宜选择对制动衬垫的磨损有自动补偿功能的制动器。\n\n9．4．3．5 操纵制动器的控制装置，如踏板、操纵手柄等，应有防滑性能。人工操纵通过手或脚施加在制动器上的力与行程，应符合人类工效学的要求。\n\n## 9．5 电气安全要求\n\n9．5．1 起重机馈电裸滑触线与周围设备的安全距离和安全防护应符合7．2．2．2．1的规定。  \n9．5．2 供电系统中有触电危险的主滑触线应涂有安全色，并在适当的位置装设安全标志或表示带电的指示灯。  \n9．5．3 障碍信号灯的设置应符合7．4．12．3的规定。  \n9．5．4 起重机应有指示总电源分合状况的信号，必要时还应设置故障信号或报警信号。信号指示应设置在司机或有关人员视力、听力可及的地点。  \n9．5．5 避雷保护应符合7．4．11的规定。\n\n## 9．6 控制和操纵的安全与布置\n\n### 9．6．1 一般原则\n\n9．6．1．1 控制与操纵系统的设计和布置应能避免发生误操作的可能性，保证在正常使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操作的位置。操纵装置的运动方向也应尽可能地设置得适合人的肢体的自然运动。例如：脚踏控制装置应采用向下的脚踏力操作而不能用脚的横向运动触碰操作。\n\n9．6．1．5 用来操纵起重机械控制装置所需的力应与使用此控制装置的使用频度有关，应随机型变化并按人类工效学来考虑。\n\n9．6．1．6 控制起重机的急停按钮，应符合7．3．4和7．5．4．1的规定。\n\n### 9．6．2 司机室控制\n\n#### 9．6．2．1 控制装置的操纵\n\n9．6．2．1．1 控制器的操作方向应与其所控制对象的运动方向一致或者是合乎逻辑的关系。9．6．2．1．2 合适的操作方向是指起重机司机面向控制器时，操纵控制器时手的动作方向和所产生的效应要协调，采用手柄控制操作的见表58，采用手轮控制操作的见表59。\n\n#### 9．6．2．2 控制装置的布置与标识\n\n9．6．2．2．1 控制装置的位置设计，应在使其接通一个或几个控制装置时，一般不会无意识地再接通另外的控制装置。\n\n9．6．2．2．2 当操纵装置较多时，起重机主要的控制与操纵装置宜安排在司机座位的右侧。在布置了以手操纵控制器为主要操纵装置的情况下，可以安排脚踏操纵控制器。\n\n表 58 手柄移动方向和起重机运动的关系  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>机构</td><td rowspan=1 colspan=1>机构运动方向</td><td rowspan=1 colspan=1>手柄移动方向</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>起升、变幅机构</td><td rowspan=1 colspan=1>起升、向里变幅</td><td rowspan=1 colspan=1>向着司机(手柄向后)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>下降、向外变幅</td><td rowspan=1 colspan=1>离开司机(手柄向前)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>回转机构一</td><td rowspan=1 colspan=1>向右回转向左回转</td><td rowspan=1 colspan=1>手柄向右手柄向左</td></tr></table>\n\n\n表 59 手轮旋转方向和起重机运动的关系  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>机构运动方向</td><td rowspan=1 colspan=1>手轮旋转方向</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>起升、向里变幅向右回转</td><td rowspan=1 colspan=1>顺时针旋转</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>下降、向外变幅向左回转</td><td rowspan=1 colspan=1>逆时针旋转</td></tr></table>\n\n\n9．6．2．2．3 在每个控制装置上，或在靠近它的位置处，应贴上文字标志或符号以区别其功能，清晰地表明所操纵实现的起重机械的运动方向。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b3a07c8-c42b-45ea-9c00-31c416eb04c8', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.2 模板工程', '6.2 模板工程6.2.7 模板堆放高度不宜超过 $2 \\textrm { m }$ ,并应采取防止滑动的措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b3aff94-7772-469f-9311-081bd5419f63', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 6）', 'n=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1>1.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1.20</td><td rowspan=1 colspan=1>1.25</td><td rowspan=1 colspan=1>1.30</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>0.800</td><td rowspan=1 colspan=1>0.818</td><td rowspan=1 colspan=1>0.835</td><td rowspan=1 colspan=1>0.850</td><td rowspan=1 colspan=1>0.862</td><td rowspan=1 colspan=1>0.874</td><td rowspan=1 colspan=1>0.883</td><td rowspan=1 colspan=1>0.892</td><td rowspan=1 colspan=1>0.901</td><td rowspan=1 colspan=1>0.908</td><td rowspan=1 colspan=1>0.913</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>pb</td><td rowspan=1 colspan=1>1.35</td><td rowspan=1 colspan=1>1.40</td><td rowspan=1 colspan=1>1.45</td><td rowspan=1 colspan=1>1.50</td><td rowspan=1 colspan=1>1.55</td><td rowspan=1 colspan=1>1.60</td><td rowspan=1 colspan=1>1.80</td><td rowspan=1 colspan=1>2.00</td><td rowspan=1 colspan=1>2.20</td><td rowspan=1 colspan=1>2.40</td><td rowspan=1 colspan=1>≥2.50</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>b</td><td rowspan=1 colspan=1>0.919</td><td rowspan=1 colspan=1>0.925</td><td rowspan=1 colspan=1>0.930</td><td rowspan=1 colspan=1>0.934</td><td rowspan=1 colspan=1>0.938</td><td rowspan=1 colspan=1>0.941</td><td rowspan=1 colspan=1>0.953</td><td rowspan=1 colspan=1>0.961</td><td rowspan=1 colspan=1>0.968</td><td rowspan=1 colspan=1>0.973</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td></tr></table>\n\n\n## 犔．3 轧制槽钢的简支梁构件，不论载荷的形式和作用的位置，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值按式（L．3）计算，大于1者取1。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\frac { 5 7 0 b t } { l h } \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（L．3）\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -轧制槽钢的简支梁构件的侧向屈曲稳定系数；  \n$b$ 受压翼缘的宽度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$t ^ { . }$ 受压翼缘的平均厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$l$ 受压翼缘的计算(自由)长度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \nh -槽钢截面高度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b3b35ee-27fc-49a9-9fe9-7f6b0371acd3', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '1 总 则', '1 总 则1.0.1为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、安全适用、经济合理、保证质量，制定本标准。\n\n1.0.2本标准适用于工业与民用建筑和一般构筑物的钢结构设计。\n\n1.0.3钢结构设计除应符合本标准外，尚应符合国家现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b43f632-4f46-4d35-85d5-684df5e32274', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '2 术语和符号（Part 3）', '时考虑永久和可变荷载标准值产生的挠度的容许值；\n\n$\\sigma$ 正应力；$\\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 局部压应力；$\\pmb { \\sigma } _ { \\mathbf { f } }$ 垂直于角焊缝长度方向，按焊缝有效截面计算的应力；$\\Delta \\sigma$ 1 疲劳计算的应力幅或折算应力幅；$\\Delta \\sigma _ { \\mathrm { e } }$ 1 -变幅疲劳的等效应力幅；$\\left[ \\Delta \\sigma \\right]$ 疲劳容许应力幅；$\\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\setminus \\sigma _ { \\mathrm { c } } , \\mathrm { c r } \\setminus \\tau _ { \\mathrm { c r } }$ -分别为板件的弯曲应力、局部压应力和剪应力的临界值；$\\tau$ 一 剪应力；$\\tau _ { \\mathrm { f } }$ -角焊缝的剪应力。\n2.2.3几何参数$A$ 毛截面面积；$A _ { \\mathfrak { n } }$ 净截面面积；$b$ 翼缘板的外伸宽度；$b _ { 0 }$ -箱形截面翼缘板在腹板之间的无支承宽度；混凝土板托顶部的宽度；$b _ { \\mathrm { s } }$ 1 -加劲肋的外伸宽度；$b _ { \\mathrm { e } }$ 板件的有效宽度；$d$ 1 直径；$d _ { e }$ 1 有效直径；$d _ { \\circ }$ 1 孔径；$e$ 偏心距；$H \\cdot$ -柱的高度；  \nH、 $H _ { 2 }$ 、 $H _ { 3 }$ 1 阶形柱上段、中段（或单阶柱下段）、下段的高度；$h$ 1 截面全高；$h _ { \\mathrm { e } }$ 1 焊缝的计算厚度；$h _ { \\mathrm { f } }$ 角焊缝的焊脚尺寸；$h _ { \\mathbf { w } }$ 1 -腹板的高度；\n\n$h _ { 0 }$ 腹板的计算高度；\n\n$I$ 毛截面惯性矩；$I _ { \\mathrm { t } }$ 自由扭转常数；$I _ { \\omega }$ 毛截面扇性惯性矩；$I _ { \\mathfrak { n } }$ 净截面惯性矩；i 截面回转半径；$l$ 1 长度或跨度；$l _ { 1 }$ 梁受压翼缘侧向支承间距离；螺栓 (或铆钉)受力方向的连接长度；$l _ { \\mathbf { w } }$ 焊缝的计算长度；$l _ { z }$ -集中荷载在腹板计算高度边缘上的假定分布长度；S 毛截面面积矩；$t$ 板的厚度；$t _ { \\textrm { s } }$ 加劲肋的厚度；$t _ { \\mathrm { w } }$ 腹板的厚度；  \nW 毛截面模量；  \n$W _ { \\mathfrak { n } }$ 净截面模量；  \n$W _ { \\mathfrak { p } }$ 塑性毛截面模量；  \n$W _ { \\mathfrak { n p } }$ 塑性净截面模量。\n\n2.2.4计算系数及其他\n\n$K _ { 1 } , K _ { 2 }$ 构件线刚度之比；$n _ { \\mathrm { f } }$ 高强度螺栓的传力摩擦面数目；$n _ { \\mathrm { v } }$ 螺栓或铆钉的剪切面数目；$\\alpha _ { \\mathrm { E } }$ 钢材与混凝土弹性模量之比；$\\alpha _ { \\mathrm { e } }$ 梁截面模量考虑腹板有效宽度的折减系数；$\\alpha _ { \\mathrm { f } }$ 疲劳计算的欠载效应等效系数；$\\alpha _ { i } ^ { \\parallel }$ 考虑二阶效应框架第 $i$ 层杆件的侧移弯矩增大系数；$\\beta _ { \\mathrm { E } }$ -非塑性耗能区内力调整系数；\n\n-正面角焊缝的强度设计值增大系数；$\\beta _ { \\mathrm { { m } } }$ -压弯构件稳定的等效弯矩系数；$\\gamma _ { 0 }$ 结构的重要性系数；$\\gamma _ { \\mathrm { { x } } } , \\gamma _ { \\mathrm { { y } } }$ 对主轴 $_ { \\alpha }$ 、 $y$ 的截面塑性发展系数；${ \\mathfrak { E } } _ { \\mathbf { k } }$ 钢号修正系数，其值为235与钢材牌号中屈服点数值的比值的平方根；调整系数；$\\eta _ { 1 } , \\eta _ { 2 }$ 用于计算阶形柱计算长度的参数；7ov 管节点的支管搭接率；入 长细比；$\\lambda _ { n , \\mathrm { b } \\setminus } \\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { s } \\setminus } \\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { c } \\setminus } \\lambda _ { \\mathrm { n } }$ 正则化宽厚比或正则化长细比；$\\mu$ 高强度螺栓摩擦面的抗滑移系数；柱的计算长度系数；$\\mu _ { 1 } \\setminus \\mu _ { 2 } \\setminus \\mu _ { 3 }$ 阶形柱上段、中段（或单阶柱下段）、下段的计算长度系数；$\\rho _ { i }$ 各板件有效截面系数；$\\varphi$ 轴心受压构件的稳定系数；$\\varphi _ { \\mathfrak { b } }$ 梁的整体稳定系数；$\\psi$ - 集中荷载的增大系数；$\\psi _ { \\mathrm { n } } \\setminus \\psi _ { \\mathrm { a } } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b46780a-6d51-440e-8dad-4ea8be6f9b13', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：原规范最大水胶比、最小水泥用量及最大氯离子含量的指标，是根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）表 1.0.7 对结构混凝土耐久性的基本要求拟定的。本次修订主要依据《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310-2019）的规定，并参照《混凝土结构耐久性设计标准》（GB/T 50476-2019）和《铁路混凝土结构耐久性设计规范》（TB 10005-2010）的规定，对相关指标作了相应调整。\n\n新颁布的《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310-2019）代替《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》（JTG/T B07-01-2006），在耐久性设计要求中将公路桥涵混凝土结构及构件所处的环境类别划分成7类，作用等级分为6种，同时规定了各类环境作用下混凝土强度等级的最低要求、原材料选择以及耐久性设计的控制指标。\n\n## 6.8.4 混凝土处于不同环境与作用等级时，矿物掺合料的掺用量宜按表6.8.4的规定选用。\n\n表 6.8.4 混凝土中的矿物掺合料用量  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n注: 1. 表中用量值为矿物掺合料占胶凝材料质量的百分比。\n\n2. 本表仅限于硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥。\n\n3. 以硫酸盐为主的化学腐蚀环境和近海、海洋氯化物环境，宜掺用粒化高炉矿渣粉。\n\n4. 近海或海洋氯化物环境下，矿物掺合料复掺时取单掺的最大值。\n\n5. 采用普通硅酸盐水泥、矿渣水泥时，应将水泥中原有的矿物掺合料与配置混凝土时加入的矿物掺合料用量一并计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b5114e9-2b2e-4357-b4eb-f112d5a61af5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 7）', '} } \\right.$ 、$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ ］来进行校核。\n\n式（76）中第三项分子中的 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 应带各自的正负号，分母中的 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r } } ]$ 和 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r } } \\right]$ 则是相应的疲劳许用应力。\n\n从表33中的 $[ \\sigma _ { - 1 } ]$ 值看出，当工作级别 $\\mathrm { E 1 \\sim E 3 }$ 所对应的构件或连接的应力集中情况等级 $\\mathrm { W } _ { \\mathrm { 0 } }$ 、$\\mathrm { W _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 0 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 2 } }$ 中的 $\\stackrel { \\textstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } { \\scriptscriptstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } .$ ］值有的已大于构件静强度的基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，说明可以不必进行单项疲劳强度核算。若 $\\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right]$ 值虽小于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，但计算出的 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right] \\left( \\geqslant \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] \\right)$ ）已大于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，则该构件或连接也不必进行单项疲劳强度核算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b5f33f4-a4db-4bc2-9a97-4aa4c5c36dba', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '6.3计算（Part 3）', '} } \\end{array}\n$$\n\n当土层的 $\\stackrel {  } { \\boldsymbol { q } _ { r } }$ 大于 $2 0 0 0 \\mathrm { k P a }$ 且 $\\overline { { q } } _ { i } / \\overline { { q } } _ { \\mathrm { r } }$ 小于或等于0.014时：\n\n$$\n\\begin{array} { r l } & { { \\beta _ { i } = 5 . 0 6 7 \\left( \\mathrm { \\overline { { q } } } _ { i } \\right) ^ { - 0 . 4 5 } } } \\\\ & { } \\\\ & { { \\beta _ { \\mathrm { r } } = 3 . 9 7 5 \\left( \\mathrm { \\overline { { q } } } _ { \\mathrm { r } } \\right) ^ { - 0 . 2 5 } } } \\\\ & { } \\\\ & { { ~ - ~ 3 6 ~ -- } } \\end{array}\n$$\n\n否则：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { \\beta _ { i } = 1 0 . 0 4 5 ( \\mathrm { \\bar { q } } _ { i } ) ^ { - 0 . 5 5 } } } \\\\ { { { } } } \\\\ { { \\beta _ { \\mathrm { r } } = 1 2 . 0 6 4 ( \\mathrm { \\bar { q } } _ { \\mathrm { r } } ) ^ { - 0 . 3 5 } } } \\end{array}\n$$\n\n式中：qi——由静力触探测得的桩侧第i层土局部侧摩阻力的平均值（kPa)，当q;小于$5 \\mathrm { k P a }$ 时，取 $5 \\mathrm { k P a }$ ；$\\overline { { q } } _ { r }$ 一 -桩端（不包括桩靴）高程±4d（d为桩身直径或边长）范围内静力触探端阻的平均值（kPa)；桩端高程以上4d 范围内端阻的平均值大于桩端高程以下4d的端阻平均值时，可取桩端以下4d 范围内端阻的平均值;$\\beta _ { i }$ 、 $\\beta _ { \\mathfrak { r } }$ 一 -分别为侧摩阻和端阻的综合修正系数，式（6.3.6-3）～式（6.3.6-6）不适用于城市杂填土条件下的短桩，用于黄土或其他特殊土地区时，需要做试桩校核。\n\n### 6.3.7对支承在基岩上或嵌入基岩中的钻（挖）孔桩、沉桩，其单桩轴向受压承载力特征值 $R _ { \\mathrm { a } }$ 可按下式计算：\n\n$$\nR _ { _ { \\mathrm { ~ a ~ } } } = c _ { 1 } A _ { _ { \\mathrm { ~ p } } } f _ { \\mathrm { r k } } + u \\sum _ { i = 1 } ^ { m } c _ { 2 i } h _ { i } f _ { \\mathrm { r k } i } + \\frac { 1 } { 2 } \\zeta _ { , u } \\sum _ { i = 1 } ^ { n } l _ { i } q _ { i \\mathrm { k } }\n$$\n\n： $c _ { 1 }$ -根据岩石强度、岩石破碎程度等因素而确定的端阻力发挥系数，见表6.3.7-1;  \n$A _ { \\mathfrak { p } }$ 桩端截面面积（m²），对扩底桩，取扩底截面面积；  \n$f _ { \\mathrm { r k } }$ - -桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值（kPa），黏土岩取天然湿度单轴抗压强度标准值, $f _ { \\mathrm { r k } }$ 小于 $2 \\mathrm { M P a }$ 时按支承在土层中的桩计算;  \n$f _ { r \\mathbf k i }$ 第 $i$ 层的 $f _ { \\mathrm { r k } }$ 值；  \n$c _ { 2 i }$ -根据岩石强度、岩石破碎程度等因素而定的第i层岩层的侧阻发挥系数，见表6.3.7-1;$u$ 各土层或各岩层部分的桩身周长（m）；$h _ { i }$ 桩嵌入各岩层部分的厚度（m），不包括强风化层、全风化层及局部冲刷线以上基岩；$m$ 岩层的层数，不包括强风化层和全风化层；$\\boldsymbol { \\zeta } _ { \\mathrm { s } }$ 覆盖层土的侧阻力发挥系数，其值应根据桩端fn确定，见表6.3.7-2;$l _ { i }$ -承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度（m）；  \n$q _ { i \\mathbf { k } }$ - -桩侧第i层土的侧阻力标准值（kPa），应采用单桩摩阻力试验值，当无试验条件时，对钻（挖）孔桩可按表6.3.3-1选用，对沉桩可按表6.3.5-1选用，扩孔部分不计摩阻力；$n$ ——土层的层数，强风化和全风化岩层按土层考虑。\n\n### 表6.3.7-1 发挥系数 $c _ { 1 } , \\ c _ { 2 }$   \n\n\n\n\n\n注：1．入岩深度小于或等于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 时， $c _ { 1 }$ 乘以0.75的折减系数， $c _ { 2 } = 0 _ { \\circ }$\n\n2.对钻孔桩，系数c、c值降低 20%采用。对桩端沉渣厚度t，d≤1.5m时，l≤50mm；d>1.5m时，$t \\leqslant 1 0 0 \\mathrm { m m }$\n\n3．对中风化层作为持力层的情况，ci、c分别乘以0.75 的折减系数。\n\n### 表6.3.7-2覆盖层土的侧');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b6ac80b-eeef-4d68-8bd6-b40d998f824b', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 6）', '荷载应考虑纵向折减。当桥梁计算跨径大于 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应按表4.3.1-6规定的纵向折减系数进行折减。当为多跨连续结构时，整个结构应按最大的计算跨径考虑汽车荷载效应的纵向折减。\n\n  \n图4.3.1-3车辆荷载横向布置（尺寸单位：m)\n\n表4.3.1-4桥涵设计车道数  \n\n\n\n\n\n表4.3.1-5横向车道布载系数  \n\n\n<<<HTBL|05403e5bbe1e4b1e8c6450c2b035fb4f|END>>>\n\n\n表4.3.1-6纵向折减系数  \n\n\n<<<HTBL|e3283b7ab140b99b49a84df124c751|END>>>\n\n\n### 4.3.2汽车荷载冲击力应按下列规定计算：\n\n1钢桥、钢筋混凝土及预应力混凝土桥、坛工拱桥等上部构造和钢支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座及钢筋混凝土柱式墩台，应计算汽车的冲击作用。\n\n2填料厚度（包括路面厚度）大于或等于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的拱桥、涵洞以及重力式墩台不计冲击力。\n\n3支座的冲击力，按相应的桥梁取用。\n\n4汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数 $\\mu$ 。\n\n5冲击系数 $\\mu$ 可按下式计算：\n\n当 $f < 1 . 5 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 0 5$   \n当 $1 . 5 \\mathrm { H z } \\leqslant f \\leqslant 1 4 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 1767 \\mathrm { l n } f - 0 . 0157$   \n当 $f > 14 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 45$\n\n式中： $f$ 结构基频（ $\\mathrm { H z }$ 。\n\n6汽车荷载的局部加载及在T梁、箱梁悬臂板上的冲击系数采用0.3。\n\n### 4.3.3汽车荷载离心力可按下列规定计算：\n\n1曲线桥应计算汽车荷载引起的离心力。汽车荷载离心力标准值为按本规范第4.3.1条规定的车辆荷载（不计冲击力）标准值乘以离心力系数 $C$ 计算。离心力系数按下式计算：\n\n$$\nC = \\frac { v ^ { 2 } } { 127 R }\n$$\n\n式中： $\\boldsymbol { v }$ 设计速度（ $\\mathrm { k m / h }$ ），应按桥梁所在路线设计速度采用；$R$ ——曲线半径（m）。\n\n2计算多车道桥梁的汽车荷载离心力时，车辆荷载标准值应乘以表4.3.1-5规定的横向车道布载系数。\n\n3离心力着力点在桥面以上 $1 , 2 \\mathrm { m }$ 处；为计算简便也可移至桥面上，不计由此引起的作用效应。\n\n### 4.3.4汽车荷载引起的土压力采用车辆荷载加载，并可按下列规定计算：\n\n1汽车荷载在桥台或挡土墙后填土的破坏棱体上引起的土侧压力，可按下式换算成等代均布土层厚度 $h$ （m）计算：\n\n$$\nh = \\frac { \\sum G } { B l _ { 0 } \\gamma }\n$$\n\n式中： $\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；\n\n$\\sum G$ —布置在 $B \\times l _ { 0 }$ 面积内的车轮的总重力（kN)；\n\n$l _ { 0 }$ - 桥台或挡土墙后填土的破坏棱体长度（m）；\n\n$B$ 桥台横向全宽或挡土墙的计算长度（m）。\n\n挡土墙的计算长度 $B$ （ $\\mathfrak { m }$ ）可按下列公式计算，但不应超过挡土墙分段长度：\n\n$$\nB = 13 + H \\tan 30 ^ { \\circ }\n$$\n\n式中： $H$ ——挡土墙高度（m），对墙顶以上有填土的挡土墙，为2倍墙顶填土厚度加墙高。\n\n当挡土墙分段长度小于 $13 \\mathrm { m }$ 时， $B$ 取分段长度，并应在该长度内按不利情况布置轮重。\n\n2计算涵洞顶上汽车荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下作$30 ^ { \\circ }$ 角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外边的扩散线为准。\n\n### 4.3.5汽车荷载制动力应按下列规定计算和分配：\n\n1汽车荷载制动力按同向行驶的汽车荷载（不计冲击力）计算，并应按表4.3.1-6的规定，以使桥梁墩台产生最不利纵向力的加载长度进行纵向折减。\n\n1）一个设计车道上由汽车荷载产生的制动力标准值按本规范第4.3.1条规定的车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的 $10 \\%$ 计算，但公路一I级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $165 \\mathrm { k N }$ ，公路一Ⅱ级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $90 \\mathrm { k N }$ ；\n\n2）同向行驶双车道的汽车荷载制动力标准值应为一个设计车道制动力标准值的2倍，同向行驶三车道应为一个设计车道的2.34倍，同向待驶四车道应为一个设计车道的2.68倍。\n\n2制动力的着力点在桥面以上1.2m处，计算墩台时，可移至支座铰中心或支座底座面上。计算刚构桥、拱桥时，制动力的着力点可移至桥面上，但不应计因此而产生的竖向力和力矩。\n\n3设有板式橡胶支座的简支梁、连续桥面简支梁或连续梁排架式柔性墩台，应根据支座与墩台的抗推刚度的刚度集成情况分配和传递制动力。设有板式橡胶支座的简支梁刚性墩台，应按单跨两端的板式橡胶支座的抗推刚度分配制动力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b6be575-3948-4fce-8984-b555a3b728ee', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验## 犚．1 起升机构电动机过载校验\n\n起升机构电动机按式（R．1）进行过载校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（R．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的额定功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$H$ 系数，按有电压损失（交流电动机一 $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、最大转矩或堵转转矩有允差（绕线转子异步电动机－ $10 \\%$ ，笼型异步电动机－ $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、起 升 额 定 载 荷 等 条 件 确 定。绕 线 转 子 异 步 电 动 机 和 笼 型 异 步 电 动 机 取$H { = } 2 , 5$ ;变频异步电动机取 $H { = } 2 , 2$ ;直流电动机取 $H { = } 1 , 4$ ；  \n$m$ 同式（89）；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数（电动机制造商提供），对于直接全压起动的笼型电动λ机，堵转转矩倍数 $\\lambda _ { \\mathrm { m } } \\geqslant 2 . 2$ ；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 额定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式(P.1)。\n\n## 犚．2 轨道运行式运行机构电动机过载校验\n\n轨道运行式运行机构电动机过载校验按式（R．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { 1 } { m \\lambda _ { \\mathrm { A s } } } \\Big \\{ ( P _ { \\Sigma } ( { \\omega } + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\mathrm { w I } } ) \\frac { v _ { \\mathrm { v } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } { + } \\frac { \\sum J n ^ { 2 } } { 9 1 \\ 2 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big \\} \\quad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ R . ~ 2 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$m$ 同式（89）；  \nAS— 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 的平均起动转矩倍数。其值应根据所选电动机的 $\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 值及其控制系统方案确定。通常情况下可参考下列取值：绕线转子异步电动机取1．7，采用频敏变阻器时取1，笼型异λ 犘步电动机取 $0 , 9 \\lambda _ { \\mathrm { m } }$ （相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数，由电动机制造商提供），串励直流电动机取1．9，复励直流电动机取1．8，他励直流电动机取1．7，变频调速电动机取1．7；\n$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ -同式(142)。车轮为滑动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 1 5$ ，车轮为滚动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 0 6$ ；  \n$m _ { \\alpha }$ — 坡道阻力系数，按4．2．2．2的规定计算；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 工作状态风载荷，单位为牛顿（N），按4．2．2．3．1确定；$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 起重机（或小车）的运行速度，单位为米每秒 $\\left( \\mathrm { m } / \\mathrm { s } \\right)$ ）；同式（89）；  \n$\\Sigma J$ — 机构对电动机轴的总惯量，即包含直线运动质量和传动机构的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量和电动机轴上自身的转动惯量之和，单位为千克平方米 $\\mathrm { ( k g \\cdot m ^ { 2 } ) }$ ）；$n$ 同式（82)；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 运行机构起动时间，单位为秒（s）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6b8ea0e6-b6f6-4a8d-b9d2-f821c3b8ce91', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'A.5桥涵工程', 'A.5桥涵工程A.5.1桥梁工程中的梁、拱、柱等构件施工。\n\nA.5.2打桩船、半浅驳等施工船作业。\n\nA.5.3边通航边施工作业。\n\nJT\n\nA.5.4水下工程中的水下焊接、混凝土浇筑等。\n\nA.5.5顶进工程。\n\nA.5.6上跨或下穿既有线、管线和建(构)筑物施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6ba2b983-caa2-4d16-93f9-e4a15aeae5ed', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'F.1仅设置竖向加劲的钢板剪力墙', 'F.1仅设置竖向加劲的钢板剪力墙## F.1.1仅设置竖向加劲的钢板剪力墙，其弹性剪切屈曲临界应力 $\\tau _ { \\mathrm { c r } }$ 计算应符合下列规定：\n\n1参数 $\\eta _ { \\mathrm { y } } \\mathrm { ~ , ~ } \\ \\eta _ { \\mathrm { c t h } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\n\\eta _ { \\mathrm { y } } = \\frac { E I _ { \\mathrm { s y } } } { D a _ { 1 } }\n$$\n\n$$\n\\eta _ { \\mathrm { r t h } } = 6 \\eta _ { \\bf k } ( 7 \\beta ^ { 2 } - 5 ) \\geq 1 0\n$$\n\n$$\n\\eta _ { \\mathrm { k } } = 0 . 4 2 + \\frac { 0 . 5 8 } { [ 1 + 5 . 4 2 ( I _ { \\mathrm { t , s y } } / I _ { \\mathrm { s y } } ) ^ { 2 . 6 } ] ^ { 0 . 7 7 } }\n$$\n\n$$\n0 . 8 \\leqslant \\beta = \\frac { H _ { \\mathrm { n } } } { a _ { 1 } } \\leqslant 5\n$$\n\n式中： $E$ -加劲肋的弹性模量 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$I _ { \\mathbf { s y } }$ 竖向加劲肋的惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ，可考虑加劲肋与钢板剪力墙有效宽度组合截面，单侧钢板剪力墙的有效宽度取15倍的钢板厚度；$D$ 单位宽度的弯曲刚度 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ，根据本标准式（9.2.4-3）计算；$a _ { 1 }$ 剪力墙板区格宽度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$H _ { \\mathfrak { n } }$ 钢板剪力墙的净高度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；It,sy 竖向加劲肋自由扭转常数 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6bac2e3a-7f72-460d-a61f-413e62874aa0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6bb476fd-7d5c-4916-9844-72c95d2611a2', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明由于地震作用属于偶然的瞬时荷载，地基土在短暂的瞬时荷载作用下，可以取用较高的容许承载力。世界上大多数国家的抗震规范和我国其他规范，在验算地基的抗震强度时，对于抗震容许承载力的取值，大多采用在静力设计容许承载力的基础上乘以调整\n\n系数来提高。\n\n## 4.3.3验算地基抗震承载力时，基础底面平均压应力和边缘最大压应力应满足式（4.3.3-1)和式（4.3.3-2）的要求：\n\n$$\np \\leqslant [ f _ { \\mathrm { a E } } ]\n$$\n\n$$\np _ { \\operatorname* { m a x } } \\leqslant 1 . 2 \\big [ f _ { \\mathrm { a E } } \\big ]\n$$\n\n式中： $p$ 基础底面平均压应力（ $\\mathbf { k P a } )$ ；\n\n$p _ { \\operatorname* { m a x } }$ - 基础底面边缘的最大压应力（ $\\mathrm { k P a } )$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6bb6c7bb-047e-4186-ba97-209524e1dd63', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拉索的张拉以在塔端张拉的占多数，但也有在梁端张拉的，两种张拉方式虽位置不同，但其效果并无太大区别，因此两种方式都是允许的，施工时按设计要求进行选择。对称同步是拉索张拉时的基本原则，一般均需要遵守，设计上有特殊规定的则要符合其规定。以索力为主延伸值作为校核是拉索张拉的一般原则，但有的设计也可能会采取以延伸值为主而以索力作为校核的做法，在设计无特殊规定时，按本条的要求进行控制；对大跨度的斜拉桥，由于其具有明显的非线性效应，一般会采用无应力索长和索力双控的方法进行控制。\n\n## 20.4.5平行钢丝拉索的安装和张拉施工应符合下列规定：\n\n### 1 施工前应根据索长、索重、斜度和风力等因素，计算拉索在安装时锚头距索管口不同距离以及满足锚环支承时的牵引力；张拉杆、连接套和软牵引等施工辅助设施应经专门设计，并应在正式使用前进行1.2倍设计牵引力的对拉试验。\n\n### 2 吊装时不宜使用起重钩或容易对索体产生集中应力的吊具直接挂扣拉索，宜采用带胶垫的管形夹具和尼龙吊带并设置多吊点进行起吊。放索时索体应在柔软的滚轮或皮带输送机上拖拉，并应控制索盘的转速，防止转速过快导致索盘倾覆。\n\n### 3 安装施工时不得挤压、弯折索体，不得损伤索体的保护层和索端的锚头及螺纹；应在索管管口处设置对中控制的装置或限位器进行调控，防止锚头和索体在穿入索管时偏位而产生摩擦受损。当拉索的索体防护层和锚头已发生不影响使用的损伤时，应及时进行修复并记录在案，施工结束后对损伤部位尚应进行跟踪维护。\n\n### 4 拉索的内置式减振圈和外置式抑振器未安装前，应采取有效措施，保证塔、梁两端的索管和锚头不受到水或其他介质的污染和腐蚀。\n\n### 5张拉平行钢丝拉索时，其施工的方法和设备应根据索型、锚具、布索方式、塔和梁的构造特点确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6bd0a95e-b742-4ba8-a985-2199c9d43412', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：压浆阀的作用是：压浆前阻止水或泥浆进入压浆管内，压浆时将其打开，使水\n\n泥浆通过并压入土层。因此对其需要有一定的压力和功能方面的要求，压浆阀如果被损坏，则不可能进行顺利压浆。\n\n## 9.5.5 后压浆所用的压浆设备应符合下列规定：\n\n### 1 浆液搅拌机的转速宜大于 $1 0 0 0 \\mathrm { r / m i n }$ ，其容量应与额定压浆流量相匹配，并应在浆液的出口处或储浆桶的入口处设置滤网。\n2 储浆桶的容量宜根据压浆流量的大小和其他施工条件综合考虑确定。\n\n3 压浆泵的额定压力宜为 $6 { \\sim } 1 2 \\mathrm { M P a }$ ，且应大于施工要求压浆终止压力的1.5倍；额定流量宜为 $3 0 { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { L } / \\mathrm { m i n }$ 。压浆泵应配备有压力表和流量计，并应具有自动计量、实时显示和实时传输的功能，压力表的量程宜为额定泵压的 $1 . 5 { \\sim } 2 . 0$ 倍。\n\n4 压浆设备宜配备必要的备用件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6bd16773-ca84-44f8-a66f-7749f4e4141d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：制作组合节段的台座与混凝土梁节段预制的台座相比，虽然在设置上要相对简单一些，但有其自身的特点，需要在施工时加以注意，故规定如条文。\n\n## 18.4.4 起吊钢梁至台座上就位时，宜采取有效措施对其进行临时加固，增加钢梁的整体刚度，防止其产生变形；就位后，应通过调节装置对钢梁的平面位置和高程进行精确调整，使之处于水平状态，不倾斜、不扭曲，各支承点处受力均匀。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6bd2bf71-cf2a-4440-a729-c9000bc2bbf3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 1）', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算## 犛．2．1 按 $\\textbf { G }$ 值 $. J C$ 值、 $. c z$ 值选出的电动机（见犘．2．3）的发热校验\n\n### 犛．2．1．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．1．1 稳态平均功率\n\n稳态平均功率按式（S．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } { = } G { \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } }\n$$\n\n………（S．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 稳态平均功率，单位为千瓦（kW）；  \n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表Q.1;  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；-同式（P.1）。\n\n#### 犛．2．1．1．2 $J C$ 值\n\n$J C$ 值参见附录 犆犣 $\\mathrm { \\Delta Q }$ 。\n\n#### 犛．2．1．1．3 $\\mathbf { C Z }$ 值\n\n##### 犛．2．1．1．3．1 折合的全起动次数 $Z$ ，按式（S．3）计算：\n\n$$\nZ { = } d _ { \\mathrm { { c } } } { + } g d _ { \\mathrm { { i } } } { + } r f\n$$\n\n·…( S.3)\n\n式中：$Z$ 折合的每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 同式（S．1）；$d _ { \\mathrm { i } }$ — 同式（S．1）；$f$ 同式（S.1);  \n$g , r$ -折合系数，一般可取 $g = 0 . 2 5 , r = 0 . 8$\n\n按 $Z$ 值划分起动等级，一般为每小时150，300，600次。犆犛．2．1．1．3．2 惯量增加率 $C$ ，按式（S．4）计算：\n\n$$\nC { = } \\frac { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } { + } J _ { \\mathrm { \\scriptsize { e } } } } { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } }\n$$\n$$\n\n……（S．4）\n\n式中：\n\n$C$ -惯量增加率;  \n$J _ { \\textrm { d } }$ 电动机的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ -电动机以外的运动质量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）。\n\n### 犛．2．1．1．3．3 惯量增加率犆犣 $C$ 与折合的每小时全起动次数 $Z$ 的乘积 $C Z$ 值是起制动影响电动机发热的重要参数。 $C Z$ 值的常用数值是150、300、450、600和 $1 ~ 0 0 0$ 。\n\n## 犛．2．1．1．4 发热校验\n\n根据上述方法计算出 $ { P _ { \\mathrm { { S } } } } \\setminus J C$ 及 $C Z$ 值，所选用的电动机在相应 $C Z$ 值、 $. J C$ 值下，如其输出功率满足式（S．5）的要求，则电动机发热校验合格。\n\n$$\nP { \\geqslant } P _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n·…( S.5)\n\n## 犛．2．1．2 运行机构电动机的发热校验犘\n\n### 犛．2．1．2．1 稳态平均功率 $P _ { \\mathrm { { S } } }$ ，按式（S．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } = G { \\Big [ } P _ { \\textrm { \\Sigma } } ( \\omega + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\textrm { w I } } { \\Big ] } { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta } } \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1和表Q.1;$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；WⅠ 同式（86）；按起重机正常工作状态的计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算，室内取 $P _ { \\textrm { w I } } = 0$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；$m$ 同式（89）；\n\nm -同式（89）。\n\n### 犛．2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6bdd3b0c-05b2-40f9-b94e-0a4e2f6ca7fa', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 无论哪种基坑的开挖，开工后都需要连续不断地快速施工，比较而言，天然地基的挖基和排水对连续快速施工的要求尤为重要，因为基坑壁经水浸泡后极易坍塌。\n\n2 随着基坑内水位的降低，对于不良地质条件的基坑坑壁，有可能失衡引起坑壁坍塌，因此排水前需要确认坑壁及坑壁支护的稳定性。\n\n4 无论何种土质，一经暴露于空气中或浸泡在水中很容易降低其承载力，故挖到基坑的设计高程，经检验符合要求后，需要尽快进行基础工程的施工。\n\n## 13.3.4 不支护坑壁进行基坑开挖施工时应符合下列规定：\n\n### 1 基坑坑壁坡度宜按地质条件、基坑深度、施工方法等情况确定。当为无水基坑且土层构造均匀时，基坑坑壁坡度可按表 13.3.4 确定；当土质较差有可能使坑壁不稳定而引起坍塌时，基坑坑壁坡度应适当缓于表13.3.4的坡度。\n\n表 13.3.4 基坑坑壁坡度  \n\n\n\n\n\n注：1.坑壁有不同土层时，基坑坑壁坡度可分层选用，并酌设平台。\n\n2.坑壁土的类别按现行《公路土工试验规程》（JTG E40）划分；岩面单轴抗压强度小于 ${ 5 } \\mathrm { M P a }$ 、为 $5 \\sim$ $3 0 \\mathrm { M P a }$ 、大于 $3 0 \\mathrm { M P a }$ 时，分别定为极软、软质、硬质岩。\n\n3.当基坑深度大于 $5 \\mathrm { m }$ 时，基坑坑壁坡度可适当放缓或加设平台。\n\n### 2 当有地下水时，地下水位以上的基坑部分可放坡开挖；地下水位以下部分，若土质易坍塌或水位在基坑底以上较高时，应采用加固土体或降低地下水位等方法开挖。\n\n### 3 基坑为渗水性的土质基底时，坑底的平面尺寸应根据排水要求（包括排水沟、集水井、排水管网等）和基础模板所需基坑大小确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6be1c927-02ce-46a0-b87f-ac374716a8e7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢桥面铺装前做试验段，其目的是通过试验段的施工，获得相应的施工工艺参数，为正式施工提供依据。但对一些工程规模较小的钢桥面铺装，例如中小跨径的桥梁仅有 $_ { 1 \\sim 2 }$ 跨，如果也要求做试验段，有点不太现实，故将原规范中的“应做试验段”修改为“宜做试验段”。\n\n## 23.6.5 铺装施工在一道工序完成之后，下道工序应连续进行；上一层铺装施工前，其下层应保持干燥、整洁，不得有尘土、杂物、油污或损坏，不符合要求时应予处理。完工后的铺装层表面应规定时限，严禁车辆通行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c016af7-2a0f-4807-997d-2078720da8f6', '147《坠落防护速差自控器》（GB24544-2023）.md', '3 术语和定义', '3 术语和定义下列术语和定义适用于本文件。\n\n## 3.1 速差自控器\nretractable type fall arrester\n在坠落发生时能够由速度变化引发锁止制动作用的装置。\n注：包含可随人员移动而伸缩长度的绳或带。\n\n## 3.2 整体救援装置\nintegral-rescue facility\n与速差自控器完全合为一体的救援部件。  \n注1：用于救援人员提升或降低被速差自控器悬吊的人员。  \n注2：整体救援装置分为单向和双向两种。\n\n## 3.3 速差自控器安全绳\nretractable type fall arrester lifeline\n速差自控器中可伸缩的绳或带。\n\n## 3.4 缓冲装置\nenergy absorber\n发生坠落时吸收部分冲击能量、降低冲击力的部件。\n\n## 3.5 连接器\nconnector\n具有常闭活门的，坠落系统中各组成部分之间进行相互连接与分离的部件。\n\n## 3.6 坠落指示器\nfallindicator\n显示速差自控器是否已承受过坠落冲击，为使用者提供直观指示的部件。\n\n## 3.7 安全绳长度\nlength of lifeline\n速差自控器安全绳可伸出的长度。\n\n## 3.8 坠落距离\nfall distance\n动态性能测试中，测试重物从初始位置到最终位置的垂直距离。\n\n## 3.9 挂点装置\nanchor device\n用于连接速差自控器与附着物(墙、脚手架、地面等固定设施)的部件。\n注：挂点装置不是速差自控器的组成部分，但同速差自控器的使用密切相关。\n\n## 3.10 最大额定载荷\nmaximum rated load\n制造商规定的速差自控器使用时所能承受的最大质量。\n注：包括操作人员自重和所携带的工具、设备，以千克(kg)表示。\n\n## 3.11 最小额定载荷\nminimum rated load\n制造商规定的能够使自锁功能启动的最小质量。\n注：不包括所携带的工具和设备，以千克(kg)表示。\n\n## 3.12 最大工作长度\nmaximum working length\n当速差自控器安全绳完全伸出时，挂点与其末端间的距离。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c0757e0-91b3-427b-a7f7-0c9b4227784d', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故结论', '三、事故结论该公司安全管理混乱，未严格执行起重机械安全法规，在起重机整改期间，没调整好上升极限位置限制器仍然继续作业，当吊钩起升到极限位置时，无法自动切断起升的动力源，致使吊钩过卷，拉断钢丝绳，使吊钩坠楼，导致事故发生。\n\n吊车操作员甲系无证操作，在未弄清该台吊车操作方向的情况下，盲目操作造成失误，使本应下降的吊钩变成上升，使吊钩向危险方向运动且未能及时制止，造成事故。\n\n案例2：拆除上升限位吊钩坠落事故');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c0d9fe0-ba09-4749-aed5-6a72a01dd0e2', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明场地基本地震动峰值加速度对应的地震烈度详见本规范表3.2.2。桥梁工程场地地震安全性评价的要求，见本规范第4章和第5章的相关规定。《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015）中规定的最高烈度为X度，但是，抗震设防烈度大于IX度的情况，在地震安全性评价的结果中是可能出现的。\n1.0.6公路桥梁的抗震设计除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c1d8cb8-aa9e-42f2-94fd-40cd09e6d4c3', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '5.3 带延伸部分的试样(见图 B.1)', '5.3 带延伸部分的试样(见图 B.1)焊接前，应先清除试样表面的所有铁锈、氧化铁皮、油脂等杂物。\n\n1）采用摩擦焊或其他合适方法以保证热影响区最小的方式，将延伸部分焊接到试样的两个表面上。  \n2） 试样直径 $d _ { 0 }$ 如下：对于 $1 5 \\ \\mathrm { m m } { \\leqslant } t { \\leqslant } 2 5 \\ \\mathrm { m m } , t$ 为产品厚度， $d _ { \\circ } = 6 \\ \\mathrm { m m }$ 或 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；对于 $\\scriptstyle t > 2 5 \\ { \\mathrm { m m } } , t$ 为产品厚度， $d _ { 0 } = 1 0 \\ \\mathrm { m m }$\n\n3）试样的平行长度 $L _ { \\mathbb { C } }$ 应至少为 $1 . 5 \\ d _ { 0 }$ 且不超过 $8 0 \\ \\mathrm { m m }$ ，热影响区应在 $L _ { \\mathsf { C } }$ 之外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c23653d-95b6-4adf-9d9c-9846d753e9cd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 2）', '( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 拉伸(或压缩)应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau$ -同式(32)。\n\n### 5．4．1．4 摩擦型高强度螺栓连接的结构件的强度计算\n\n高强度螺栓连接的轴心受拉和轴心受压结构构件的强度，按式（35）计算：\n\n$$\n\\frac { N ^ { \\prime } } { A _ { \\mathrm { j } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$N ^ { \\prime }$ -高强度螺栓连接的构件的计算轴向力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN ^ { \\prime } { = } N ( 1 { - } 0 . 5 \\ \\frac { Z _ { 1 } } { Z } )\n$$\n\n$N \\cdot$ 作用于连接处的轴向力，单位为牛顿(N);  \n$Z _ { 1 }$ — 所计算结构件截面（连接接头一侧的最外列螺栓处）的高强度螺栓数；$Z$ -在节点或拼接连接接头一侧结构构件上的高强度螺栓的总数；  \n$A _ { \\mathrm { j } }$ — 所计算结构件截面的净面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n## 5．4．2 连接的强度计算\n\n### 5．4．2．1 焊缝连接\n\n钢熔化焊焊缝连接是起重机金属结构最主要的连接形式，其焊缝的主要型式为对接焊缝和角焊缝，焊缝坡口的基本型式和尺寸应符合GB／T985和GB／T986。\n\n#### 5．4．2．1．1 对接焊缝的计算\n\n对接焊缝（焊透的焊缝）的计算应力，按连接中最薄的板厚 $t$ 计算。当无法用引弧板施焊时，每条焊缝的计算长度为其实际长度减去 $2 t$ 。\n\n对接焊缝的计算有以下几种情况：\n\na） 承受轴向拉伸或压缩的对接焊缝，其纵向拉、压的计算应力，应小于表23中规定的焊缝纵向拉、压许用应力。  \nb） 承受弯矩和剪力联合作用的对接焊缝，应验算其危险点的最大正应力不超过表23规定的焊缝纵向拉、压许用应力；最大剪应力不超过表23规定的焊缝剪切许用应力。  \nc） 承受复合 应 力 的 对 接 焊 缝，在 正 应 力 和 剪 应 力 都 较 大 的 部 位，应 按 式（36）验 算 焊 缝 复 合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 2 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……(36)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 同式（34）；\n\n$\\tau$ 同式（32)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ — 焊缝的许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ），见表23；\n\n当对接焊缝的同一计算点上受正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ : \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的复合作用时，应按式（37）验算焊缝复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 2 { \\tau _ { \\mathrm { x y } } } ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……（37）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] .$ ———同式（36）；\n\n其余符号同式（33）；\n\n#### 5．4．2．1．2 角焊缝的计算\n\n角焊缝应计算其抗剪强度。计算时焊缝的有效高度一般取为 $0 . 7 h _ { \\mathrm { f } } , h _ { \\mathrm { f } }$ 为较小的焊脚尺寸。若内力沿侧向角焊缝全长分布时，焊缝的计算长度取为其实际长度减去 $2 h _ { \\mathrm { f } }$ （如果焊缝为自身闭合或特别注意了在焊缝长度的端部避免出现凹弧时，则不必减去此尺寸）。\n\n当角焊缝受复合内力（轴力、剪力、弯矩、扭矩）作用时，应先分别求出各内力单独作用下的应力，再用求矢量和的方法进行组合，算出合应力后再与表23规定的角焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 相比较。\n\n### 5．4．2．2 螺栓连接\n\n#### 5．4．2．2．1 普通螺栓连接\n\n普通螺栓中的 C级螺栓连接，此时由于螺栓直径与螺栓孔的配合间隙较大，只能用于受拉力的连接或作安装临时固定用，不应用于受动载荷的主要受力结构中。普通螺栓中的 A、B级螺栓连接，可以用于受动载荷的结构中。采用普通螺栓连接时，应校验螺杆抗拉和抗剪切破坏的承载力，并校验螺栓孔抗承压破坏的承载力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c28c7e4-9e3e-40d1-8f66-3ee25f5ba89b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：在施工中，实际合龙温度与计算温度往往不能吻合，因此选择夜间气温较稳定时进行合龙，使合龙段混凝土浇筑之后气温逐渐上升，能避免合龙段混凝土开裂。\n\n### 19.3.7 拱圈在浇筑过程中，应随时监测拱架的变形，如变形量超过计算值，应停止浇筑，及时查明原因，并采取加固拱架或调整加载顺序等措施后再继续浇筑，保证施工安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c32be3a-684a-457c-bccf-2f9e9acf7aa5', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '8.7 钢丝绳级', '8.7 钢丝绳级## 8.7.1 钢丝绳级是用数值表示的钢丝绳破断拉力水平。如：1770。  \n## 8.7.2 钢丝绳级应符合表A.1～表A.32的规定。经买方与制造商协商也可以提供满足要求的钢丝绳。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c38ab18-5b2f-4166-90fb-f5cebf0ee6a2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '13 基坑… …165', '13 基坑… …165## 13.1 一般规定…… ……165  \n## 13.2 土石围堰… 166  \n## 13.3 基坑开挖… …168  \n## 13.4 基坑降排水… 171  \n## 13.5 基底处理… 172  \n## 13.6 基底检验… …174');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c393d35-58f4-43ed-aa35-7957b710fcfd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犐', '附 录 犐');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c464d26-24fc-4a37-9e2d-cf0bbba66320', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犐', '附 录 犐');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c4993ab-70ee-47ff-a6f6-761d72bd6453', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '9.4性能要求与抗震验算', '9.4性能要求与抗震验算9.4.1在E1地震作用下，结构应基本不发生损伤，保持在弹性范围内；在E2地震作用下，悬索桥主缆和吊杆、斜拉桥拉索、拱桥主拱圈和吊杆应基本不发生损伤，悬索桥和斜拉桥的主塔、梁桥的主墩以及桥梁基础和主梁等重要结构受力构件可发生局部轻微损伤，震后不需修复或经简单修复可继续使用。\n\n9.4.2在E2地震作用下，边墩等桥梁结构中比较容易修复的构件，可按延性构件设计，但宜尽量控制损伤程度，保证震后能够尽快修复。\n\n## 条文说明\n\n为了实现第9.4.1条和第9.4.2条规定的特殊桥梁抗震性能目标，可采用以下抗震验算方法：首先，将桥塔和桩截面划分为纤维单元（图9-1)，采用实际的钢筋和混凝土应力-应变关系分别模拟钢筋和混凝土单元。其次，采用数值积分法进行截面弯矩-曲率分析（考虑相应的轴力），得到图9-2所示的截面弯矩-曲率曲线。图9-2中， $M _ { \\mathrm { y 0 } }$ 为截面最外层钢筋首次屈服时对应的初始屈服弯矩； $M _ { \\mathrm { u } }$ 为截面极限弯矩； $M _ { \\mathrm { y } }$ 为截面等效抗弯屈服弯矩，即把实际弯矩-曲率曲线等效为图中所示弹塑性双线性恢复力模型时的等效抗弯屈服弯矩。\n\n  \n图9-1截面纤维单元划分\n\n  \n图9-2弯矩-曲率曲线\n\n（1）在E1地震作用下，桥塔截面和桩基截面要求其在地震作用下的截面弯矩应小于截面初始屈服弯矩（考虑轴力） $M _ { \\mathrm { y 0 } }$ 。由于 $M _ { \\mathrm { y 0 } }$ 为截面最外层钢筋首次屈服时对应的初始屈服弯矩，因此当地震反应弯矩小于初始屈服弯矩时，整个截面保持在弹性。研究表明，截面的裂缝宽度不会超过容许值，结构基本无损伤，满足结构在弹性范围工作的性能目标。\n\n（2）在E2地震作用下，桥塔截面和桩基截面要求其在地震作用下的截面弯矩应小于截面等效抗弯屈服弯矩 $M _ { y }$ （考虑轴力）。 $M _ { y }$ 是把实际弯矩-曲率曲线等效为图中所示理想弹塑性双线性模型时得到的等效抗弯屈服弯矩。从理想弹塑性双线性模型看，当地震反应小于等效抗弯屈服弯矩 $M _ { \\mathrm { y } }$ 时，结构整体反应还在弹性范围。实际上，在地震过程中，对应于等效抗弯屈服弯矩 $M _ { y }$ ，截面上还是有部分钢筋进入了屈服，研究表明，截面的裂缝宽度可能会超过容许值，但混凝土保护层还是完好的（对应保护层损伤的弯矩为截面极限弯矩 $M _ { \\mathrm { u } }$ , $M _ { \\mathrm { y } } < M _ { \\mathrm { u } }$ ）。由于地震过程的持续时间比较短，地震后，在结构自重作用下，地震过程中局部开展的裂缝一般可以闭合，满足E2地震作用下可发生局部轻微损伤，但基本不影响车辆通行的性能目标要求。\n\n（3）在E2地震作用下，边墩等桥梁结构中比较容易修复的构件和引桥桥墩，可按延性构件设计，满足不倒塌的性能目标要求。因为如果要求其抗震性能目标和主墩、主塔等保持一致，按只允许发生局部轻微损伤进行设计，有些情况下可能导致经济代价太大或施工难以实施。按延性构件设计时宜尽量控制损伤程度，以降低修复难度和修复时间。如设计上不存在困难，其抗震性能目标宜尽量和主墩、主塔等保持一致，即按只允许发生局部轻微损伤进行设计。\n\n9.4.3拱桥的拱上立柱、斜拉桥引桥桥墩和悬索桥引桥桥墩可按本规范第7章的有关规定进行抗震验算；桥梁支座等连接构件应按本规范第7.5节要求进行抗震验算，并按本规范第8章的要求进行抗震构造细节设计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c5682f4-c997-4915-8ca0-17a12ee67e84', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.2.7 构件的存放应符合下列规定：', '17.2.7 构件的存放应符合下列规定：## 1 存放台座应坚固稳定，且宜高出地面 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 以上。存放场地应有相应的防排水设施，并应保证梁、板等构件在存放期间不致因支点沉陷而受到损坏。\n\n## 2 梁、板构件存放时，其支点应符合设计规定的位置，支点处应采用垫木和其他适宜的材料进行支承，不得将构件直接支承在坚硬的存放台座上；存放时混凝土养护期未满的，应继续养护。\n\n## 3 构件应按其安装的先后顺序编号存放。预应力混凝土梁、板的存放时间宜不超过3个月，特殊情况下应不超过5个月；存放时间超过3个月时，应对梁、板的上拱度值进行检测，当上拱度值过大将会严重影响后续桥面铺装施工或梁、板混凝土产生严重开裂时，则不得使用。\n\n## 4 当构件多层叠放时，层与层之间应以垫木隔开，各层垫木的位置应设在设计规定的支点处，上下层垫木应在同一条竖直线上。叠放的高度宜按构件强度、台座地基的承载力、垫木强度及叠放的稳定性等经计算确定，大型构件以2层为宜，应不超过3层；小型构件宜为 $6 { \\sim } 1 0$ 层。\n\n## 5 雨季或春季融冻期间，应采取有效措施防止地基软化下沉而造成构件断裂及损坏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c6548da-cb57-48df-9d55-59b1ca768964', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:“外观检查”修改为“外观质量检查”；修改了第1、2、3、4款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c6dfecf-8d8c-4f6c-ab8f-1b97fd7ff4e4', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明（Part 2）', '2.4 \n除有专门规定外，结构的阻尼比 $\\xi$ 应取值0.05。式（5.2.2）中的阻尼调整系数 $C _ { \\mathrm { d } }$ 应按式（5.2.4）取值：\n\n$$\nC _ { \\mathrm { d } } = 1 + \\frac { 0 . 0 5 - \\xi } { 0 . 0 8 + 1 . 6 \\xi } \\geqslant 0 . 5 5\n$$\n\n## 条文说明\n\n本条规定直接引自《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010），式（5.2.4）取自该标准的式（5.1.5-3）。计算得到的阻尼调整系数 $C _ { \\mathrm { d } }$ 值小于0.55时，取0.55。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c80ed07-4bea-4f4f-89b3-3d29d9e5e826', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 1）', '犉．3 极限状态设计法先计算各个指定的载荷或特性载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数 $\\phi$ 增大，并乘以与相关载荷组合的该项计算载荷相应的分项载荷系数犉 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ ，然后根据表20或附录 G所确定的载荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $F _ { j }$ 犼。各个载荷的系数 $\\phi$ 按第4章相关条款和附录G确定，而分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 见表20，其范围列于表 H．1中。\n\n在有高度危险的特定情况下还要对组合载荷犉 犛 $F _ { j }$ 犼乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ （见4．3．4．2．6），得出设计载荷 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ 。由此确定设计载荷效应 $S _ { \\mathrm { k } }$ 。由作用在构件或部件上的载荷效应（内力）计算出应力 $\\sigma _ { 1 l }$ ，与由采用适当的载荷系数计算出来的局部效应（内力）引起的其他应力 $\\sigma _ { 2 l }$ 相组合，便得到合成设计应力 $\\sigma _ { l }$ ，最后再将此合成的设计应力犚 $\\sigma _ { l }$ 同适当规定的应力极限值lim 相比较。 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 是用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 去除规定的强度 $R$ 而获得。lim 也可以是其他广义的可接受的极限状态控制值，如控制结构变形的相对挠度极限值，控制结构振动的振动衰减参数的极限状态值等。\n\n极限状态设计法的典型流程图示于图F．2。\n\n$f _ { i }$ -—作用在构件或部件上的载荷i;$F _ { j }$ ——由载荷 $f _ { i }$ 乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } }$ 后构成的组合载荷 $\\Sigma \\gamma _ { \\mathrm { { p } { : } } } f _ { i } = F _ { j }$ $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ ——在特定情况下考虑了高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ 的设计载荷\n\n$S _ { \\mathrm { k } }$ ———在构件或支承部件犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $F _ { j }$ 犼或设计载荷 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } } F _ { j }$ 犼引起的内力；  \n$\\sigma _ { 1 l }$ — 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { l }$ -在个别特定构件l中的合成设计应力；  \n$R$ ——由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力，例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限状态应力；\n\n![](images/6a72df2947ff012d11deb85b456d40b710b23f70b5a010ee193ede3b2936089b.jpg)  \n图 犉．2 用极限状态设计法进行设计的典型流程图\n\nlim — 适当规定的应力极限值，极限设计应力，或其他广义的可接受的极限状态控制值；$\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 根据所确定的载荷组合，选得的用于各个载荷的分项载荷系数；$\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 抗力系数；$\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ —高危险度系数。\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n<<<HTBL|f86db8d79c5549963a758b0b3135204d1|END>>>\n\n\n## 犌．1．2 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$\n\n载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ ，见表 G．3。\n\n表 犌．3 流动式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n## 犌．1．3 加速效应的组合\n\n### 犌．1．3．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．1 允许的加速度组合如下（见图 G．1）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n![](images/5984c6e19ce0b214b1dc87665a8f3bdfa207b98dd5eeabf1998294d412b8e39b.jpg)  \n图 犌．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n#### 犌．1．3．2．1 允许的加速度组合如下（见图 G．2）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n![](images/97a893a09c15c5c27bf06cf4281a0b5f1413d2cd7e86a1b8d4e60e58dc234.jpg)  \n图 犌．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．2．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c831fd1-0953-47ca-89c1-92054e9fe8ed', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 与稳定起升速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ 和起升状态级别等有关，其值可以由试验或分析确定，也可以按式（7）计算：\n\n$$\n\\phi _ { 2 } = \\phi _ { 2 \\mathrm { m i n } } + \\beta _ { 2 } v _ { \\mathrm { q } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 2 }$ ——起升动载系数，由式(7)计算得出,其最大值 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ 对建筑塔式起重机和港口臂架起重机等起升速度很高的起重机不超过2．2，对其他起重机不超过2．0；$\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 与起升状态级别相对应的起升动载系数的最小值，见表10；$\\beta _ { 2 }$ 按起升状态级别设定的系数，见表10；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 稳定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），与起升机构驱动控制型式及操作方法有关，见表11。其最高值 $ { \\mathcal { V } } _ { \\mathrm { q m a x } }$ 发生在电动机或发电机空载起动（相当于此时吊具、物品及完全松弛的钢丝绳均放置于地面）、且吊具及物品被起升离地时其起升速度已达到稳定起升的最大值。\n\n表 11 确定 $\\phi _ { 2 }$ 用的稳定起升速度 $\\nu _ { \\mathbf { q } }$ 值  \n\n\n\n\n\nH1———起升驱动机构只能作常速运转，不能低速运转；  \nH2— 起重机司机可选用起升驱动机构作稳定低速运转；  \nH3— 起升驱动机构的控制系统能保证物品起升离地前都作稳定低速运转；  \nH4— 起重机司机可以操作实现无级变速控制；  \nH5— 在起升绳预紧后，不依赖于起重机司机的操作，起升驱动机构就能按预定的要求进行加速控制；  \n$\\boldsymbol { v } _ { \\mathrm { q m a x } }$ — 稳定的最高起升速度；  \n$ { v _ { \\mathrm { q m i n } } }$ — 稳定低速起升速度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c86a2d1-4787-4987-8577-a4135bceccca', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 1）', '9 安全## 9.1 起重机的安全设计计算\n\n起重机结构、机械、电气及整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性的设计计算等，应按本标准第4章、第5章、第6章、第7章、第8章的规定进行。\n\n## 9.2 起重机的标记、铭牌、安全标志、限界尺寸和净距\n\n### 9.2.1 标记、铭牌和安全标志\n9．2．1．1 起重机应有标记、铭牌和安全标志。\n\n9．2．1．2 起重机的规格标记应符合下列要求：\n\na） 额定起重量（或额定起重力矩），应永久性地标明在从地面容易看清的地方。  \nb） 额定起重量随全幅度范围变化的起重机，应设有明显可见的额定起重量随幅度全程变化的曲线或表格；凡不同幅度段规定有不同额定起重量的，幅度段的划分及各段的额定起重量，均应永久性地标明并明显可见。由制造商提供的操作说明书应能对不同幅度起重量做出更详细说明。  \nc） 如果起重机配备有几个起升机构，则应分别标明每个起升机构的额定起重量。由制造商提供的操作说明书应指明这些起升机构是否可以同时使用。\n\n9．2．1．3 每台起重机都应在适当的位置装设铭牌，铭牌应至少标明以下内容：\n\n制造商名称；  \n产品名称和型号；  \n主要性能参数；  \n出厂编号；  \n制造日期。\n\n9．2．1．4 应在起重机的合适位置或工作区域设有明显可见的文字安全警示标志，如“起升物品下方严禁站人“ 、 “臂架下方严禁停留“ 、 “作业半径内注意安全“ 、 “未经许可不得入内“等。在起重机的危险部位，应有安全标志，安全标志应符合 GB2894和 GB15052的规定。安全标志的颜色，应符合 GB2893的规定。\n\n## 9．2．2 界限尺寸和净距\n\n9．2．2．1 在最不利位置和最不利装载条件下，起重机的所有运动部分（吊具和其他取物装置除外）与建筑物的净距规定如下：\n\n距固定部分不小于 $0 , 0 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距任何栏杆或扶手不小于 $0 . 1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距出入区不小于 $0 . 5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ （出入区是指允许人员进出的所有通道，但工作平台除外）。\n\n具有水平滚轮或带轮缘车轮导向的桥式起重机等，考虑其沿轨道运行时可能产生一定的偏斜，其侧方与外部固定部分的间隙尺寸不应小于 $0 . 0 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n铁路起重机的轮廓线应符合铁路运输轮廓界限。用于铁路装卸的起重机，其任何固定部分不应侵入铁路净空界限。\n\n9．2．2．2 起重机各运动部分的下界限线与下方的一般出入区（从地面或从属于建筑物的固定或活动部分算起，工作或维修平台及类似物除外）之间的垂直距离不应小于 $1 , 7 \\textrm { m }$ ，与通常不准人出入的下方的固定或活动部分（例如棚顶、加热器、机械部分和运行在下方的起重机等）及与栏杆顶部的垂直距离不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．3 起重机各运动部分的上界限线与上方的固定或活动部分（例如起重小车的最高处与房顶结构最低点、下垂吊灯、下敷管道或与运行在其上方的起重机的最低点）之间的垂直距离，在保养区域和维修平台等处不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。如果不会对人员产生危险，这个距离可以减小到 $0 . 1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．4 起重机上任何部件与高压输电线的最小距离如表56。\n\n表56 起重机与输电线的最小距离  \n\n\n\n\n\n## 9．3 结构安全要求\n\n### 9．3．1 司机室\n\n起重机司机室应符合 GB／T20303．1的规定外。还应满足以下要求。\n\n9．3．1．1 当臂架俯仰摆动或臂架及物品坠落会影响司机室安全时，司机室不应设置在起重臂架的正下方。\n\n9．3．1．2 当存在坠落物砸碰司机室的危险时，司机室顶部应装设有效的防护。\n\n9．3．1．3 在室外或在没有暖气的室内操作的起重机（除气候条件较好外），宜采用封闭式司机室。在高温、蒸气、有尘、有毒或有害气体等环境下工作的起重机，应采用能提供清洁空气的密封性能良好的封闭司机室。在有暖气的室内工作的起重机司机室、或仅作辅助性质工作较少使用的起重机司机室，可以是敞开式的，敞开式司机室应设高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 的护栏。\n\n9．3．1．4 除极端恶劣的气候条件外，在工作期间司机室内的工作温度宜保持在 $1 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 之间。长期在高温环境工作的（如某些冶金起重机）司机室内应设降温装置，底板下方应设置隔热板。\n\n9．3．1．5 司机室应有安全出入口；当司机室装有门时，应防止其在起重机工作时意外打开；司机室的拉门和外开门应通向同一高度的水平平台；司机室外无平台时，一般情况下门应向里开；流动式起重机司机室回转门应向外开，滑动门应向后开。\n\n9．3．1．6 司机室的窗离地板高度不到 $1 \\textrm { m }$ 时，玻璃窗应做成不可打开的或加以防护，防护高度不应低于 $1 \\textrm { m }$ ；司机室地板上装有玻璃的部位也应加以防护。司机室底窗和天窗安装防护栏时，防护栏应尽可能不阻挡视线。\n\n9．3．1．7 司机室地板应用防滑的非金属隔热材料覆盖。\n\n9．3．1．8 用于司机室工作面上的照度不应低于 $3 0 ~ \\mathrm { l x }$ 。\n\n9．3．1．9 重要的操作指示器应有醒目的显示，并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停开关按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危险显示应用红灯。\n\n### 9．3．2 通道和平台\n\n9．3．2．1 起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c88b06c-b9e7-45ba-aaba-c3eb9cf7dc80', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '12 压型金属板工程（Part 2）', '格应满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。  \n检验方法：观察和尺量检查。\n\n### 12.3.8 主控项目\n压型金属板屋面应防水可靠，不得出现渗漏。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查和雨后或淋水检验。\n\n### 12.3.9 一般项目\n压型金属板安装应平整、顺直，板面不应有施工残留物和污物。檐口和墙面下端应呈直线，不应有未经处理的孔洞。\n\n检查数量：按面积抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于 $1 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n检验方法：观察检查。\n\n### 12.3.10 一般项目\n连接压型金属板、泛水板、包角板和屋脊盖板采用的自攻螺钉、铆钉、射钉等与被连接板应紧固密贴，外观排列整齐。\n\n检查数量：按连接节点数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3处。\n\n检验方法：观察或用小锤敲击检查。\n\n### 12.3.11 一般项目\n压型金属板、泛水板、包角板和屋脊盖板安装的允许偏差应符合表12.3．11的规定。\n\n检查数量：每 $2 0 \\mathrm { m }$ 长度应抽查1处，且不应少于3处。\n\n检验方法：用拉线、吊线和钢尺检查。\n\n表12.3.11压型金属板、泛水板、包角板和屋脊盖板安装的允许偏差 $\\mathbf { \\Pi } ( \\mathbf { m m } )$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c88fee4-55e7-4493-96b3-3643e4ae6c6a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 2）', '></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">墩台</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">±20</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">轴线偏位</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">基础</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">15</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">柱</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">梁</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">墩台</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">装配式构件支承面的高程</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+2，-5</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">模板相邻两板表面高低差</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">模板表面平整</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">预埋件中心线位置</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">预留孔洞中心线位置</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">预留孔洞截面内部尺寸</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+10，-0</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c905889-9d22-406f-8836-401228b7ca06', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '1总 则', '1总 则1.0.2本规范不适用的环境，是指不是由于电气装置安装工程质量而引起，而是由于其它原因构成危险的环境。对于这些危险环境的电气装置的施工及验收，应按其各专用规程执行。\n\n1.0.3按设计进行施工是现场施工的基本要求。\n\n1.0.5爆炸和火灾危险环境采用的电气设备和器材，设计时根据其环境危险程度选用适合环境防爆要求的型号规格。所采用的设备和器材，应符合国家现行技术标准(包括国家标准和地方标准）。有接线板的防爆接线盒出厂时，根据产品标准的规定，也应有铭牌标志，故也应视为设备对待。\n\n1.0.6设备和器材到达现场后，应及时验收，通过验收可及时发现问题及时解决，为施工安装的顺利进行打下基础。\n\n1.0.7在爆炸和火灾危险环境进行电气装置的施工安装，尤其是扩建和改建工程中，安全技术措施是非常重要的，必须事先制定并严格遵守。\n\n1.0.8国家现行的有关建筑工程的施工及验收规范中的一些规定不完全适合电气设备安装的要求，如建筑工程的允许误差以厘米计，而电气设备安装允许误差以毫米计。这些电气设备的特殊要求应在电气设计图中标出，但建筑工程中的其它质量标准，在电气设计图中不可能全部标出，则应符合国家现行的建筑工程的施工及验收规范的有关规定。\n\n为了尽量减少现场施工时电气设备安装和建筑工程之间的交叉作业，做到文明施工,确保设备安装工作的顺利进行和设备的安全运行，规定了设备安装前及设备安装后投入运行前,建筑工程应具备的一些具体条件和应达到的要求。\n\n1.0.11本规范主要是针对爆炸和火灾危险环境中的电气设备的施工及验收，用于这类环境的电气设备有防爆电气设备,也还有大量的普通电气设备，而且防爆电气设备除了在外部结构、温升控制等方面有些特殊要求外，在许多地方跟普通电气设备是近似的，故爆炸和火灾危险环境的电气装置的安装，除应按本规范执行外，尚应符合现行国家标准电气装置安装工程系列中的\"高压电器”“电力变压器、油浸电抗器、互感器”、“母线装置”、“旋转电机”“盘、柜及二次回路结线”“电缆线路”“接地装置”“电气照明”“配线工程\"等施工及验收规范和《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》以及其它各专业标准规程的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c922fe7-48bf-4843-9b81-16cdc39db149', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 38）', '/td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.55</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=2>载     荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YPA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YPB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移和变形引起的载荷，见4.2.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c946772-e12d-4681-962e-f5a0be2f3252', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '表4.11.11 桥面板块试装的主要尺寸允许偏差', '表4.11.11 桥面板块试装的主要尺寸允许偏差');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c96960d-1da6-41b0-9ee1-b2d9bafeaf41', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '条文说明', '条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c981aa7-2a57-46f6-ac69-c02755df1972', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百九十二条受赠人有下列情形之一的，赠与人可以撤销赠与', '第一百九十二条受赠人有下列情形之一的，赠与人可以撤销赠与：（一）严重侵害赠与人或者赠与人的近亲属;  \n（二）对赠与人有扶养义务而不履行；  \n（三）不履行赠与合同约定的义务。\n\n赠与人的撤销权，自知道或者应当知道撤销原因之日起一年内行使。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c9c2ab0-300f-483e-8842-9dabaa09a526', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 15）', 'owspan=\"1\">式（40)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件的轴向力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(46)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在构件上的轴向力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（50）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">高强度螺栓连接的构件的计算轴向力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（35）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">NEx、NEy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对x轴或对y轴的名义欧拉临界力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(51)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与载荷组合类别相关的强度安全系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（28）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳的最小安全系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(126)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">安全系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(135)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘板被纵向加劲肋等间距分割的区格数；</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（66）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机额定转速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">驱动轮(或卷筒)的转速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机回转速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机转速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.10)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">满载下降且制动器投入有效制动转矩时的电动机转速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（84)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与钢材的抗拉强度相对应的安全系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（98）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ncr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴的临界转速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（99)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6c9fcd9f-4795-43ce-9329-f63b89c07071', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第三十八条任何组织和个人将野生动物放生至野外环境', '第三十八条任何组织和个人将野生动物放生至野外环境，应当选择适合放生地野外生存的当地物种，不得干扰当地居民的正常生活、生产，避免对生态系统造成危害。随意放生野生动物，造成他人人身、财产损害或者危害生态系统的，依法承担法律责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6ca8d0bf-4291-4abc-9073-4d6690579f73', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：后张预应力筋的锚具一般布置在结构或构件的端部，是受环境影响较大的部位，且锚具又处于高应力状态，因此对其进行封闭保护是非常重要的一项工作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6cad3e6a-df26-4da0-a02c-220df5981a7a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 5）', '使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操作的位置。操纵装置的运动方向也应尽可能地设置得适合人的肢体的自然运动。例如：脚踏控制装置应采用向下的脚踏力操作而不能用脚的横向运动触碰操作。\n\n9．6．1．5 用来操纵起重机械控制装置所需的力应与使用此控制装置的使用频度有关，应随机型变化并按人类工效学来考虑。\n\n9．6．1．6 控制起重机的急停按钮，应符合7．3．4和7．5．4．1的规定。\n\n### 9．6．2 司机室控制\n\n#### 9．6．2．1 控制装置的操纵\n\n9．6．2．1．1 控制器的操作方向应与其所控制对象的运动方向一致或者是合乎逻辑的关系。9．6．2．1．2 合适的操作方向是指起重机司机面向控制器时，操纵控制器时手的动作方向和所产生的效应要协调，采用手柄控制操作的见表58，采用手轮控制操作的见表59。\n\n#### 9．6．2．2 控制装置的布置与标识\n\n9．6．2．2．1 控制装置的位置设计，应在使其接通一个或几个控制装置时，一般不会无意识地再接通另外的控制装置。\n\n9．6．2．2．2 当操纵装置较多时，起重机主要的控制与操纵装置宜安排在司机座位的右侧。在布置了以手操纵控制器为主要操纵装置的情况下，可以安排脚踏操纵控制器。\n\n表 58 手柄移动方向和起重机运动的关系  \n\n\n\n\n\n表 59 手轮旋转方向和起重机运动的关系  \n\n\n\n\n\n9．6．2．2．3 在每个控制装置上，或在靠近它的位置处，应贴上文字标志或符号以区别其功能，清晰地表明所操纵实现的起重机械的运动方向。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6cbab581-657f-4811-b2cb-464d8b77f3d4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 9）', 'images/6eb80cf365b77f8f9197a593350c14ba707ca751aaf9d17a5c12bd376bf9d2f1.jpg)\n\n其他载荷是指在某些特定情况下发生的载荷，包括工艺性载荷，作用在起重机的平台或通道上的载荷等。\n\n不能用载荷所属的类别来判断它是否是重要的或关键的载荷，因为有相当多的事故仍发生在这些情况下，所以对它亦应予以特别注意。\n\n#### 4．2．4．1 工艺性载荷\n\n工艺性载荷是指起重机在工作过程中为完成某些生产工艺要求或从事某些杂项工作时产生的载荷，由起重机用户或买方提出。一般将它作为偶然载荷或特殊载荷来考虑。\n\n#### 4．2．4．2 走台、平台和其他通道上的载荷\n\n这些载荷都是局部载荷，只作用在起重机结构的这些局部部位及直接支承它们的构件上。  \n这些载荷的大小与结构的用途和载荷的作用位置有关，如在走台、平台、通道等处应考虑下述载荷：在堆放物料处： $3 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ ；在只作为走台或通道处： $1 ~ 5 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n### 4．3 起重机金属结构设计的基本设计方法、载荷情况与载荷组合\n\n#### 4．3．1 基本设计方法\n\n在起重机金属结构设计中，通常采用的有许用应力设计法和极限状态设计法两种方法。附录 F给出了关于这两种方法应用的说明。\n\n#### 4．3．2 载荷情况\n\n在进行起重机及其金属结构计算时，应考虑三种不同的基本载荷情况：\n\na） A———无风工作情况；  \nb） B——— 有风工作情况；  \nc） C———受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况。  \n在每种载荷情况中，与可能出现的实际使用情况相对应，又有若干个可能的具体载荷组合。\n\n#### 4．3．3 载荷组合\n\n##### 4．3．3．1 起重机无风工作情况下的载荷组合\n\n起重机无风工作情况下的载荷组合有以下四种：\n\na） A1———起重机在正常工作状态下，无约束地起升地面的物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时只应与正常操作控制下的其他驱动机构（不包括起升机构）引起的驱动加速力相组合；  \nb） A2———起重机在正常工作状态下，突然卸除部分起升质量，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合；  \nc） A3———起重机在正常工作状态下，（空中）悬吊着物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应考虑悬吊物品及吊具的重力与正常操作控制的任何驱动机构（包括起升机构）在一连串运动状态中引起的加速力或减速力进行任何的组合；  \nd） A4———在正常工作状态下，起重机在不平道路或轨道上运行，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合。\n\n##### 4．3．3．2 起重机有风工作情况下的载荷组合\n\n起重机有风工作情况下的载荷组合有以下五种：\n\na） $\\mathrm { B 1 \\sim B 4 }$ ———其载荷组合与 $\\mathrm { A 1 \\sim A 4 }$ 的组合相同，但应考虑加上工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nb） B5———在正常工作状态下，起重机在带坡度的不平的轨道上以恒速偏斜运行，有工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷。（其他机构不运动）\n\n注：当起重机的具体使用情况认为应该考虑坡道载荷及工艺性载荷时，可以将坡道载荷视作偶然载荷在起重机的无风工作情况下或有风工作情况下的载荷组合中予以考虑，将工艺性载荷视作偶然载荷或特殊载荷予以考虑。\n\n##### 4．3．3．3 起重机受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况下的载荷组合\n\n起重机受到特殊载荷情况下的载荷组合有以下九种：\n\na） C1———起重机在工作状态下，用最大起升速度无约束地提升地面载荷，例如相当于电动机或发动机无约束地起升地面上松弛的钢丝绳，当载荷离地时起升速度达到最大值（使用导出的$\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，其他机构不运动)；  \nb） C2———起重机在非工作状态下，有非工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nc） C3———起重机在动载试验状态下，提升动载试验载荷，并有试验状态风载荷，与载荷组合 A1的驱动加速力相组合；  \nd） C4———起重机带有额定起升载荷，与缓冲碰撞力产生的载荷相组合；  \ne） C5— 起重机带有额定起升载荷，与倾翻力产生的载荷相组合；  \nf） C6— 起重机带有额定起升载荷，与意外停机引起的载荷相组合；  \ng） C7— 起重机带有额定起升载荷，与机构失效引起的载荷相组合；  \nh） C8— 起重机带有额定起升载荷，与起重机基础外部激励产生的载荷相组合；  \ni） C9— 起重机在安装、拆卸或运输期间产生的载荷组合。\n\n#### 4．3．4 载荷组合表及其应用\n\n##### 4．3．4．1 载荷组合表\n\n考虑到受以上各类载荷作用的起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表见表20，各类典型起重机的载荷与载荷组合表见附录 G。\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=3>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载  荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6cdf90b6-5d0b-4ef9-8bf2-01e6cc649224', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 2）', '，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1.5-2中土侧压力的分项系数取为1.4，是因为它在多数情况下是按主导荷载考虑的，但当汽车荷载考虑了分项系数后，由汽车荷载引起的土侧压力不再考虑。基础变位作用在以往的桥梁计算中是作为“附加组合”考虑的，其分项系数可采用1.0；对于混凝土和工结构，由于混凝土徐变或灰缝塑性变形对基础变位产生的内力的影响，采用0.5的折减系数。 福\n\n#### （4）频遇值和准永久值\n\n按照国际惯例，本规范对已调查的主要可变作用的频遇值和准永久值分别取其随机过程截口任意时点分布的0.95和0.5分位值；对不可调查或尚未调查的可变作用仍取标准值或参照有关资料取值。\n\n#### （5）组合值系数\n\n关于组合值系数，本次修订过程中，计算了组合值系数采用下列不同情况时结构的可靠指标：\n\n$\\textcircled{1}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.74、0.55、0.45和0.35，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{2}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.74，即组合值系数不随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{3}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.80、0.70、0.60和0.50，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{4}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.80，即组合值系数不随可变荷载数目变化。\n\n结果表明，对于车辆的一般运行状态和密集运行状态，当采用方案 $\\textcircled{1}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，且减小的幅度比较大；当采用方案 $\\textcircled{2}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，但变化不大；当采用方案③时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，但减小的幅度比方案 $\\textcircled{1}$ 小；当采用方案 $\\textcircled{4}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，增加的幅度比方案 $\\textcircled{2}$ 大。为了保持不同可变荷载组合数目时构件的可靠指标不变，规范中组合值系数取0.75。\n\n## 4.2 永久作用\n\n### 4.2.1 本次修订补充了结构重力标准值的常规计算公式，各常用材料的重度等内容与原规范保持不变。\n\n本条表4.2.1中规定钢筋混凝土或预应力混凝土的重度采用 $2 5 \\sim 2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。当按体积计算的含筋量小于 $2 \\%$ 时，采用 $2 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；大于或等于 $2 \\%$ 时，可采用 $2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。\n\n### 4.2.3 一般桥台和土墙考虑主动土压力。桥台和挡土墙前面地面或冲刷线以下的土压力，由于台后和墙后考虑了主动土压力，台前和墙前可考虑静土压力。\n\n土的外摩擦角 $\\delta$ 一般可采用 $\\varphi / 2$ 。国内外有些资料建议采用 $=$ （ $1 / 2 \\sim 2 / 3$ ） $\\varphi$ 。克列因所著《散体结构力学》中介绍的有关土的试验数据见表 4-1 考虑汽车冲击以及渗水的影响，δ采用 $4 / 2$ 是合适的。考虑外摩擦角（ $\\delta = \\varphi / 2$ ） 不考虑外摩擦角所计算出的主动土压力系数值，相差 $10 \\%$ 左右 见表 $4 - 2$ 。\n\n土压力在墙背的分布规律，经模型试验测得其与墙高为非线性关系。影响土压力的因素有填料性质、土与墙背之间的接触状况、墙的位移等。\n\n表4-1王的重度和内、外摩擦角  \n\n\n\n\n\n表4-2主动土压力系数值比较  \n\n\n\n\n\n注：上表是按墙背竖直、填土与墙顶同高的情况计算的。\n\n根据墙的不同位移情况来分析土压力的分布和作用点是比较切合实际的。但一般桥台（拱桥桥台除外）和挡土墙的主动土压力，多属于墙身向外倾的土压力，因此，土压力按三角形分布，并假定作用点在 $H / 3$ 处。\n\n柱式墩台土压力计算宽度。当柱间的净距小于或等于其直径（或宽度）时，考虑到回填土剪切变形对应力传递的影响，土压力宽度按柱群最外边缘间全宽计算。这样就与实体桥台的计算宽度取得一致。\n\n当柱间净距大于直径（或宽度）时，应考虑柱间空隙折减。如柱直径（或宽度）D 小于或等于1.0m，则中间每一柱按2倍直径（或宽度）计算，最外边缘的柱按1.5倍直径计算。在求得作用在柱群上的总土压力宽度之后，再分配到每一柱上，土压力计算宽为： $b = { \\frac { D \\ ( 2 n - 1 ) } { n } }$ ，其中 $n$ 为柱根数。如柱直径（或宽度) $D$ 大于 $1 . 0 \\mathrm { m }$ ，则中间柱一律增加计算宽度 $1 , 0 \\mathrm m$ ，即（ $( D + 1 )$ ；边柱增加 $0 . 5 \\mathfrak { m }$ 。故作用在每一柱上的土压力计算宽度为b=n（D+1）-1 。对 $D$ 大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的土压力计算宽度的确定，并无理论或试验的依据，只是比照实体桥台，避免在土压力计算宽度上出现大的矛盾。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6ce42a97-926b-4d6c-ab96-0e1d2ad089ae', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 3）', '</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">区格宽度或板的总宽(高)度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(53)～式(55)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">腹板高度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（61)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">两腹板间翼缘板的宽度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（66）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">受压翼缘的宽度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">横向加劲肋的外伸宽度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（61）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风力系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(11)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">威勒曲线斜率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（107)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm/√N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳选择系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(125)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">计算系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(131)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">幂指数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（5）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯量增加率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ci</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">附加摩擦阻力系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（87）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与起重机各个有代表性的起升载荷相应的工作循环数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">修正系数SAG</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">CT</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SAG起重机总工作循环数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">转速系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6cf1887b-7eec-4b04-bfee-f92b80756361', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犉', '附 录 犉## （规范性附录）许用应力设计法和极限状态设计法的应用\n\n### 犉．1 总则\n\n本标准提出的在承载能力验算中用以确定载荷与载荷组合的原则，均适用于采用许用应力设计法或极限状态设计法进行的设计。本附录概括地介绍两种方法的应用。\n\n### 犉．2 许用应力设计法\n\n先计算各个指定的载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数犉 $\\phi$ 增大；然后根据表20或附录 G所确定的载犉 犛荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼。用此组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼来确定合成的载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，也就是构件的内力。\n\n由作用在某个构件或部件上的载荷效应计算出应力 $\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ ，并与由局部效应（内力）引起的任何应力 $\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ 相组合。得到合成设计应力 $\\bar { \\sigma } _ { l }$ ，此应力应同可采纳的应力adm （即应力的适当许用值———许用应力）相比较。\n\n可采纳的应力（许用应力）是用强度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ （具体数值见表 G．1、表 G．5、表 G．8、表 G．11中的安全系数 $n$ ）去除规定的强度 $R$ 求得的。强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ 的取值范围列于表 H．1中。在有高度危险的场合，还要再除以一个高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 才得到最后的许用应力（见4．3．4．2．6）。\n\n当外载荷与其产生的内力呈非线性关系时，或者在结构某计算点上能产生相反符号应力的外载荷在其组合时引起的应力接近临界值时，为确保承载能力验算的有效性，用许用应力设计法应特别小心。\n\n许用应力设计法的典型流程图示于图 F．1。\n\n![](images/bb9b0b91d635ca5c3bd59bdcd48f7b8b580208ff160c5ed48eb85d3aa1d6a4b5.jpg)  \n图 犉．1 用许用应力设计法进行设计的典型流程图\n\n$f _ { i }$ 作用在构件或部件上的载荷 $i$ ；$\\overline { { F } } _ { j }$ 组合载荷 $\\sum { f _ { i } }$ k— ——在构件或支承部件的犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $\\overline { { F } } _ { j }$ 引起的内力；$\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ —— 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { \\mathit { l } }$ 在个别特定构构件 $l$ 中的合成设计应力；$R$ 由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力,例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限应力；adm — 可采纳的应力，即许用应力；$\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ —根据所确定的载荷组合选用规定的强度系数,附录G中的安全系数 $n$ 即为强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ -—高危险度系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6cf6d515-4a7a-47ef-bc0e-fd21056fa75a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 32）', '=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢材的基本许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（28）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">四</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢材的抗拉强度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（28）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">四</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械零件钢材的抗拉强度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（98）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">G</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(100)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Gc</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(抗屈曲临界复合应力的)折减临界应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（57）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">c.cr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(圆柱壳体受轴压或压弯作用时的)临界应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（68）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[oc]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">端面承压许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（30）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[oe]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板的局部稳定性许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（58）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&amp;d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械零件的疲劳极限</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(107)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">E</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">四边简支单向均匀受压板的欧拉应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（53）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">G</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构构件纵向拉伸应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[o]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（36)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">该结构件或机械零件在工作时间内发生的不同应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（5）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i,cer</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">压缩应力o、剪切应力τ和局部压应力om同时作用时板的临界复合应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（56）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i，mcr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">临界局部压应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（55）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i,1er</t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d0175c4-a3b1-418f-8f4e-ebe1ce9525b4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18.5.4索塔塔柱、墩身钢-混凝土接头的施工应符合下列规定', '18.5.4索塔塔柱、墩身钢-混凝土接头的施工应符合下列规定：1 对设置在混凝土结构中用于连接锚固钢-混凝土接头的锚杆或预应力钢束，应按设计要求的数量、位置和深度进行埋设。安装锚杆或预应力钢束管道时，宜采用型钢劲性骨架作为其定位支架，且宜在锚杆或预应力钢束管道的上下两端设置与钢构件底板预留孔位置和尺寸一致的套板进行固定，使其能保证安装位置的精确度；浇筑混凝土时，应采取有效措施防止锚杆或预应力钢束管道在浇筑过程中产生移位。\n\n2 索塔塔柱、墩身的钢构件直接安装在混凝土结构顶面时，应采取有效措施对钢构件的端面和混凝土顶面（或预埋钢板的端面）的平整度进行严格磨平，安装后两端面之间的接触率应符合设计的规定。\n\n3 采用先安装钢构件、再在其底座下灌注混凝土连接的方式施工时，应保证钢构件安装的平面位置和高程准确，其精度应符合设计的规定，并应按设计要求的支承和固定方式对钢构件进行临时锁定。应采用符合设计规定且具有高流动性、低收缩率特性的混凝土，并应对其配合比进行专门设计，或采用符合要求的专用产品；在对底座下灌注混凝土时，底座的周边应封堵严密，不漏浆。\n\n4 在混凝土达到设计规定的强度后，方可对锚杆或预应力钢束进行张拉。张拉宜分 $2 \\sim 3$ 次进行，且首次张拉时其张拉力应不小于设计控制力的 $50 \\%$ ；张拉应遵循对称、均衡的原则，且宜按先中间、再向两边的顺序进行。\n\n## 条文说明：\n\n1 索塔塔柱、墩身钢-混凝土接头的结合面一般在水平面上，底座上需要预先埋设锚固用的锚杆或预应力钢束管道，条文中要求的所有措施都是为了保证其安装的准确性。\n\n3 索塔塔柱、墩身钢-混凝土接头的施工通常有两种方式：一种是直接将钢构件安装在混凝土底座上并进行锚固固定；另一种是将钢构件先安装在特制的底座上，并在临时锁定后对底座下灌注高流态混凝土连接锚固固定的方式。不论采用何种方式，均需要将位置精确、连接锚固固定可靠作为施工控制的重点。\n\n4 由于在张拉力的作用下，结构因压缩而变形，后张拉的力会使先张拉的锚杆或预应力钢束产生松弛、张拉力减小等影响，最终会导致结构受力不均。规定分次张拉的主要目的在于解决因压缩变形导致结构内部因张拉出现受力不均衡的问题。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d0f56ac-8646-4644-883f-284fad664a6e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．10 辅助电气设备', '7．10 辅助电气设备## 7．10．1 照明\n\n### 7．10．1．1 司机室\n\n司机室要提供固定的、不眩目的工作照明装置，该装置应布置合理，并具有不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的照度，在起重机主电气线路被切断时，照明装置应能正常工作。\n\n### 7．10．1．2 工作区域照明\n\n当由起重机提供工作区域照明时，要在起重机合适部位装设投光灯，确保地面有 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的最小照度。投光灯应是防震型的；照明线路不应受起重机主线路控制；应采取预防措施，防止因电动机起动造成压降而使灯熄灭。\n\n### 7．10．1．3 通道和电气室照明\n\n通道和电气室应装设不受起重机主线路控制的辅助照明装置，平均照度不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 。\n\n### 7．10．1．4 紧急照明\n\n当现场照明不能保证安全离开起重机时，应提供配有蓄电池的应急照明灯，司机室内应提供蓄电池充电器。\n\n### 7．10．1．5 其他\n\n#### 7．10．1．5．1 必要时为检修方便，可配置电压不超过 $5 0 ~ \\mathrm { ~ V ~ }$ 的安全照明手提灯，并在必要位置设置相应安全电压电源插座。\n\n#### 7．10．1．5．2 不同电压等级的电源插座应采用不同型式或尺寸的插座。防止不同电压间的混淆。\n\n## 7．10．2 取暖与降温\n\n### 7．10．2．1 电气室\n\n电气室的通风散热应满足以下要求：提供自然通风或强制通风，以驱散辐射热及电气设备所产生的热能。\n\n当采用电子设备而工作条件又不能保证电子设备正常工作所需的环境温度时，应装设空调装置。\n\n### 7．10．2．2 司机室\n\n司机室内应根据供需双方达成的协议设置取暖与降温设备。该装置的供电应与起重机动力线路分开。在环境温度较高的场所，司机室外部或下方应装热反射板，防止或减少司机室受环境温度的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d14dbe9-d096-4089-8d5e-fc4754d586d6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '24.8.6 顶进作业应符合下列规定：', '24.8.6 顶进作业应符合下列规定：1 顶进前应对桥涵主体结构进行质量验收，同时应检查顶进设备并做预顶试验。千斤顶应按桥涵的中轴线对称布置，顶进的传力设备安装时应与顶力线一致并与横梁垂直；顶程较长时，顶柱与横梁应采用可靠的方法固定。\n\n2 桥涵顶进时的挖土应与监测紧密配合，根据顶进偏差应随时调整挖土方法，挖土时应保持刃角有足够的吃土量，挖掘进尺及坡度应视土质情况确定。\n\n3 涵管顶进施工时应在工作坑内安装导轨，导轨高程的允许偏差宜为 $\\pm 2 \\mathrm { m m }$ ，中心线的允许偏差宜为 $3 \\mathrm { m m }$ 。首节涵管安放在导轨上时，应测量其中线和前后两端的高程，符合要求后方可顶进。作业时可在涵管前端先挖土后顶进，且轴向超挖量在铁路道砟下不得大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，其余情况不得大于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，涵管上部超挖量不得大于 $1 5 \\mathrm { m m }$ ，下部 $1 3 5 ^ { \\circ }$ 范围内不应超挖。\n\n4 顶进作业宜连续进行，不宜长期停工，应防止地下水渗出，造成坍塌。发生事故时应立即停止顶进并进行处理。\n\n5 桥涵顶进时，对节间接缝及结构物应按设计要求进行防水处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d159eb3-8c78-4f95-85f4-e4318faa6215', '21《坠落防护水平生命线装置》（GB38454-2019）.md', '5测试方法（Part 3）', '不应小于 $1 \\textrm { N }$ 。\n\n### 5.3.2测试步骤\n\n5.3.2.1零部件静态性能测试步骤如下：\n\na） 分别将导轨、末端挂点、末端挂点连接件、中部挂点、中部挂点连接件、缓冲装置等受力部件与试验装置连接；  \nb) 以不大于 $3 0 \\ \\mathrm { m m / m i n }$ 的加载速度对零部件进行加载，加载方向与坠落悬挂方向垂直；  \nc） 达到标准要求的测试载荷后保持 $3 ~ \\mathrm { m i n }$ ，卸载；  \nd) 观察零部件情况。\n\n注：为满足加载需要可对导轨进行适当截取。\n\n5.3.2.2整体静态性能测试步骤如下：\n\na） 按制造商的要求，将水平生命线装置的最长跨度与测试装置连接；  \nb) 以不大于 $3 0 \\ \\mathrm { m m / m i n }$ 的加载速度进行加载，加载方向与坠落悬挂方向一致；  \nc） 达到标准要求的测试载荷后保持 $3 ~ \\mathrm { m i n }$ ,卸载；  \nd) 观察被测样品情况。\n\n## 5.4耐腐蚀性能测试方法\n\n按 GB/T10125 中规定的中性盐雾(NSS)测试方法进行,测试周期为 $2 \\textrm { d }$ 。\n\n## 6标识\n\n水平生命线装置应附有在产品使用期内清晰可见的标识，至少包括以下内容：\n\na) 本标准编号；  \nb) 产品名称；  \nc） 制造商标识；  \nd) 生产日期；  \ne) 产品设计可承受最大载荷；  \nf) 正确连接方向及使用方向的标志；  \ng） 分段注明允许同时连接操作人员的最大数量；  \nh) 安装日期；  \ni) 国家法律、法规要求的其他标识。\n\n## 7制造商提供的信息\n\n水平生命线装置的制造商应提供必要的信息用于产品的安装、使用维护等,应至少包括以下内容：\n\na）安装要求(包括重要的适用参数)及设置和调整方法(包括设置和调整张力的方法)以及验收标准；  \nb) 末端挂点和中部挂点的强度要求；  \nc） 可以与该产品配套使用的坠落防护装备的信息；  \nd) 不得与该产品配套使用的坠落防护装备的信息；  \ne) 装置能够承受的最大人数及其应满足的条件；  \nf) 每一段导轨上的坠落悬挂安全距离的计算方法； SAC\ng） 对于没有移动连接装置的水平生命线装置，应对坠落防护装备同水平生命线的连接方式进行说明，对有中部挂点的产品，应对相关产品如何通过中部挂点进行说明；h) 产品允许的使用环境；  \ni) 可能影响装置使用安全性的因素,如：腐蚀性环境、化学品和电、热、紫外暴露及其他可预见的有害使用环境因素等；  \nj） 坠落发生后，应停止使用水平生命线装置，直到产品提供方认可的有资质的人员对其进行详细检查，以确定是否能够继续使用；  \nk) 推荐的装置维护及检查周期和流程；  \n1) 关于限定培训取得资质的人员才能使用水平生命线装置和对有资质人员的资质条件说明；m） 未经产品提供方书面许可情况下，不能对产品进行任何修改的警告；  \n。） 每次使用前及使用用，应对拯平生命线进行检查的警告； SAC  \np) 产品提供方允许的救援手段和特殊技术，以及是否可以使用严重变形的挂点的说明；q） 提示使用者在第一次使用前应仔细阅读并了解产品说明的警示标识；  \nr) 水平生命线系统的最小安全距离应大于 $1 \\textrm { m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d1c41e5-295e-4339-93fe-4fcc980d104b', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '5 楼面和屋面活荷载', '5 楼面和屋面活荷载## 5.1 民用建筑楼面均布活荷载\n\n### 5. 1. 1 民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值系数、频遇值系数和准永久值系数的取值，不应小于表 5. 1.规定。\n\n### 5. 1. 民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系鼓  \n\n\n\n\n\n续表 5.1.1  \n\n\n\n\n\n续表 5.1.1  \n\n\n\n\n\n注: 1 拉表所给各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大、情况特殊或有专门要求时，应按实际情况采用;2 项书库活荷载当书架高度大于 $\\bf { 2 m }$ 时，书库活荷载尚应按每米书架商度不小于 $\\pmb { 2 . 5 \\pmb { \\mathrm { k N } } } / \\mathbf { m ^ { 2 } }$ 确定;3 项中的客车活荷载仅适用于停放载人少于 人的客车;消防车活荷载适用于满载总量为 $\\bf { 3 0 0 k W }$ N的大型车辆;当不符合本袤的要求肘，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算为等效均布荷载;4 项消防车活荷载，当双向板楼盖饭跨介于 $\\mathbf { 3 m } { \\times } 3 \\mathbf { m } { \\sim } 6 \\mathbf { m } { \\times } 6 \\mathbf { m }$ 之间肘，应按跨度线性插值确定;5 12 项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板，尚应按 1.5kN集中街载验算;6 w 本表各项荷载不包括隔精自量和二次装修荷载;对固定隔墙的自重应按永.weboos.c久荷载考虑，当隅埔位置可灵活自由布置肘，非固定隔捕的自量应取不小于1/ 的每延米长墙重 $( \\mathbb { k } \\mathbb { N } / \\mathbb { m } )$ 作为楼面活荷载的附加值 $: \\kappa \\times / m ^ { 2 }$ 计入，且附加值不应小于 $\\mathbf { 1 . 0 k N } / \\mathbf { m ^ { 2 } }$ 。\n\n## 5.1.2 设计楼面梁、墙、柱及基础时，本规范表 5. 1. 申楼面活荷载标准值的忻减系数取值不应小于下列规定:\n\n### 1 设计楼面梁时:\n\n1 )第 (1) 项当楼面梁从属面积超过 $\\mathbf { 2 5 m ^ { 2 } }$ 时，应0.9;  \n2) (2) $\\mathord { \\sim } 7$ 项当楼面梁从属面积超过 $\\mathsf { \\pmb { 5 0 } m } ^ { 2 }$ 时，应0.9;  \n3) 项对单向极楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取 0.8对单向板楼盖的主梁应取 0.6，对双向板楼盖的梁应0.8;  \n4) ${ \\bf 9 } { \\sim } { \\bf 1 3 }$ 项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。\n\n### 2 设计墙、柱和基础时:\n\n1) (1) 项应按表 5.1.2 规定采用;  \n2) (2) ${ \\sim } 7$ 项应采用与其楼面梁相同的忻减系数;  \n3) 项的害车，对单向板楼盖应取 0.5，对双向板楼  \n盖和无梁楼盖应取 0.8;  \n4) ${ \\bf 9 } { \\sim } { \\bf 1 3 }$ 项应采用与所属房屋类别相同的挤减系数。\n\n注:楼面梁的从属面积应按梁两侧备延伸二分之一梁间距的范围内的实际面积确定。\n\n### 5. 1. 2 活荷载按楼层的折减系数  \n\n\n\n\n\n注:当撞面臻的从属面积超过 $\\pmb { 2 5 } \\pmb { \\mathrm { m } } ^ { 2 }$ \'时，应采用括号内的系蚊。\n\n### 5.1.3 设计墙、柱时，本规范表 5. 1. 中第 项的消防车活荷载可按实际\'情况考虑 设计基础时可不考虑消防车荷载。常用板跨的消防车活荷载按覆土厚度的折减系数可按附录 规定采用。5.1.4 楼面结构上的局部荷载可按本规范附录 的规定，换算为等效均布活荷载。\n\n## 5.2 工业建筑楼面活荷载\n\n### 5.2.1 工业建筑楼面在生产使用或安装检修时，由设备、管道、运输工具及可能拆移的隔墙产生的局部荷载，均应按实际情况考虑，可采用等效均布活荷载代替。对设备位置固定的情况，可直接按固定位置对结构进行计算，但应考虑因设备安装和维修过程中的位置变化可能出现的最不利效应。工业建筑楼面堆放原料或成品较多、较重的区域，应按实际情况考虑;一般的堆放情况可按均布活荷载或等效均布活荷载考虑。\n\n注: 1 楼面等效均布活荷载，包括计算次梁、主梁和基础时的楼面活荷载，可分别按本规范附录 的规定确定\n2 对于一般金工车间、仪器仪表生产车间、半导体器件车间、棉纺织车间、轮胎准备车间和粮食加工车间，当缺乏资料时，可按本规范附录 采用。\n\n## 5.2.2 工业建筑楼面(包括工作平台)上无设备区域的操作荷载\n工业建筑楼面(包括工作平台)上无设备区域的操作荷载，包括操作人员、一般工具、零星原料和成品的自重，可按均布活荷载 $2 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 考虑。在设备所占区域内可不考虑操作荷载和堆料荷载。生产车间的楼梯活荷载，可按实际情况采用，但不宜小于$3 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。生产车间的参观走廊活荷载，可采用 $3 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n## 5.2.3 工业建筑楼面活荷载的组合值系数、频遇值系数和准永久值系数\n工业建筑楼面活荷载的组合值系数、频遇值系数和准永久值系数除本规范附录 中给出的以外，应按实际情况采用;但在任何情况下，组合值和频遇值系数不应小于 0.7，准永久值系数不应小于 0.6');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d337117-caf2-47b6-8ee6-5eb5552b73af', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 35）', 'pan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>“</td><td rowspan=2 colspan=1>6．意外停机引起的载荷，见4.2.3.5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7.机构失效引起的载荷,见4.2.3.6</td><td rowspan=2 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>17</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8.起重机基础外部激励引起的载荷，见4.2.3.7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>18</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>9．安装、拆卸和运输时引起的载荷，见4.2.3.8</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d36b970-ec45-48a8-b3a1-a4e04a0841a4', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '7 钢零件及钢部件加工', '7 钢零件及钢部件加工## 7.2切 割\n\n### I 主控项目\n\n7.2.1 钢材切割面或剪切面应无裂纹、夹渣、分层和大于 $1 \\mathrm { m m }$ 的缺棱。这些缺陷在气割后都能较明显地暴露出来，一般观察（用放大镜)检查即可，但有特殊要求的气割面或剪切时则不然，除观察外，必要时应采用渗透、磁粉或超声波探伤检查。\n\n### 一般项目\n\n7.2.2切割中气割的允许偏差值是根据热切割的专业标准，并结合有关截面尺寸及缺口深度的限制提出的。\n\n## 7.3 矫正和成型\n\n### I主控项目\n\n7.3.1对冷矫正和冷弯曲的最低环境温度进行限制，是为了保证钢材在低温情况下受到外力时不致产生冷脆断裂。在低温下钢材受外力而脆断要比冲孔和剪切加工时而断裂更敏感，故环境温度限制较严。\n\n7.3.2火焰加热矫正温度超过 $9 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，材质会下降； $8 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ \\~$9 0 0 \\mathrm { { ‰} }$ 是热塑性变形的理想温度；低于 $6 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 矫正效果不大。\n\n### 一般项目\n\n7.3.3钢材和零件在矫正过程中，矫正设备和吊运都有可能对表面产生影响。本条按照钢材表面缺陷的允许程序规定了划痕深度不得大于 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ ，且深度不应大于该钢材厚度允许负偏差的1/2,以保证表面质量。\n\n7.3.4、7.3.5冷矫正和冷弯的最小曲率半径和最大弯曲矢高的规定是根据钢材的特性、工艺的可行性以及成形后外观质量的限制提出的。\n\n7.3.6本条对钢材矫正成型后的允许偏差值做了规定，除钢板的局部平面度外，对其他指标的允许偏差做了较严格的规定。\n\n## 7.4边缘加工\n\n### Ⅰ主控项目\n\n7.4.1为消除切割对主体钢材造成的冷作硬化和热影响等不利影响，使边缘加工达到设计规范中关于加工边缘应力取值和压杆曲线的有关要求，规定边缘加工的最小刨削量不应小于 $2 . 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### Ⅱ一般项目\n\n7.4.2本条保留了相邻两夹角和加工面垂直度的质量指标，以控制零件外形满足组装、拼装和受力的要求，加工边直线度的偏差不得与尺寸偏差叠加。\n\n## 7.5球节点加工\n\n### I主控项目\n\n7.5.1螺栓球由圆钢经加热后锻压而成，在加工过程中有时会产生表面微裂纹，表面微裂纹可经打磨处理消除，严禁存在深度更深或内部的裂纹。\n\n7.5.4焊接球由两个半球焊接而成，半球由钢板经加热后通过上、下模具压制而成，在此过程中应严格控制工艺，避免钢板表面产生裂纹、褶皱等缺陷。为保证两半球对接处的焊接质量，半球压制完后，一般要求采用机械方式切除飞边并加工成坡口。\n\n### 一般项目\n\n7.5.9焊接球加工的允许偏差值中壁厚减薄量允许偏差由两部分组成：一是钢板负偏差，二是在压制过程中半球局部拉薄量，是\n\n根据国内许多生产厂家长期生产实践统计计算而来，同时根据工程实际需要增加了焊接球的规格尺寸。\n\n## 7.6铸钢件加工\n\n### Ⅰ主控项目\n\n7.6.1铸钢件与其他构件连接的部位，即主、支管管口的焊接坡□周围 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 区域，耳板上销轴连接孔四周 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 区域以及其他各种需连接的部位周围 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 范围内均应进行 $1 0 0 \\%$ 超声波检测（如长度不足 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，则全长检测)，确保连接部位的质量达到现行国家标准和设计要求。\n\n### 一般项目\n\n7.6.2铸钢件与其他构件的连接面，为保证焊接质量，要求焊前进行打磨处理，其表面粗糙度R。不应大于25 $\\mu \\textrm { m }$ 。对于连接孔、轴的机械加工表面，表面粗糙度不应大于12.5μm。\n\n7.6.3、7.6.4这两条依据本标准中“钢管构件外形尺寸的允许偏差”“钢管杆件加工的允许偏差”“零部件铣削加工后的允许偏差”和“边缘加工的允许偏差”结合制作实践适当修改而定。同轴度、平面平行度偏差的规定值是按照组装、焊接和铸钢件的受力要求而提出的。表7.6.3中的“轴(外圆)直径”是指伸入钢管(或孔)中的铸钢件轴(外圆)的直径尺寸。\n\n## 7.7 制 孔\n\n### Ⅰ主控项目\n\n7.7.1本条为了与现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017一致，保证加工质量，对A、B级螺栓孔的质量做了规定。根据现行国家标准《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》GB/T3103.1的规定，产品等级分为A、B、C三级，为了便于操作和严格控制，对螺栓孔直径 $1 0 \\sim 1 8$ 、 $1 8 \\sim 3 0$ 和 $3 0 \\sim 5 0$ 三个级别的偏差值做了规定。\n\n条文中R.是根据现行国家标准《产品几何技术规范(GPS）表面结构轮廓法表面粗糙度参数及其数值》GB/T1031确定的。\n\nA、B级螺栓孔的精度偏差和孔壁表面粗糙度是指先钻小孔，组装后绞孔或铣孔应达到的质量标准。C 级螺栓孔包括普通螺栓孔和高强度螺栓孔。\n\n### 一般项目\n\n7.7.3本条规定了超差孔的处理方法。注意补焊后孔部位应修磨平整。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d39aaa0-74f8-418e-8c96-d1f5e7a6ff8d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核在某些情况下，太大的弹性变形和位移会妨碍起重机完成它的工作任务，会影响起重机及其结构的稳定性，或者可能干扰机构实现它的正常功能。此时，有关弹性位移的考核就应是承载能力验算的组成部分，并且应将计算的弹性位移同确定的极限值进行适当的对比。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d41cf53-1b17-4ff2-a8d6-40d76e650c46', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性起重机整体抗倾覆稳定性计算中，稳定力矩由自重载荷计算，而倾覆力矩则用表54给出的计算载荷计算。\n\n表 54 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d4266ff-b69d-4763-82cd-3e92ecfa80f4', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明3 近年来由于钢材强度级别不断提高，《桥梁用结构钢》（GB/T 714—2015）中钢材的冲击功已经达到了120J，结合国内现状和工程经验，作出了本款规定。\n\n### C.3.6 每一评定应做一次宏观断面酸蚀试验，试验方法应符合现行《钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法》（GB/T226）的规定；单道焊缝的成型系数应为 $1 . 3 \\sim 2 . 0$ 。\n\n### C.3.7 不同钢材牌号焊接接头的拉伸、冲击、弯曲等力学性能应按性能要求较低的钢材牌号进行评定。\n\n## C.4 焊接工艺评定报告\n\n### C.4.1 焊接工艺评定报告应包括下列内容：\n\n1 母材和焊接材料的牌（型）号、规格、化学成分和力学性能等；\n\n2 试板图;\n\n3 试件的焊接条件及施焊工艺参数；\n\n4 焊缝外观及无损检测检验结果；\n\n5 力学性能试验及宏观断面酸蚀试验结果；\n\n6 评定结论。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d4444c6-629e-4393-a423-eea2cfa92abc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 1）', '9 安全## 9.1 起重机的安全设计计算\n\n起重机结构、机械、电气及整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性的设计计算等，应按本标准第4章、第5章、第6章、第7章、第8章的规定进行。\n\n## 9.2 起重机的标记、铭牌、安全标志、限界尺寸和净距\n\n### 9.2.1 标记、铭牌和安全标志\n9．2．1．1 起重机应有标记、铭牌和安全标志。\n\n9．2．1．2 起重机的规格标记应符合下列要求：\n\na） 额定起重量（或额定起重力矩），应永久性地标明在从地面容易看清的地方。  \nb） 额定起重量随全幅度范围变化的起重机，应设有明显可见的额定起重量随幅度全程变化的曲线或表格；凡不同幅度段规定有不同额定起重量的，幅度段的划分及各段的额定起重量，均应永久性地标明并明显可见。由制造商提供的操作说明书应能对不同幅度起重量做出更详细说明。  \nc） 如果起重机配备有几个起升机构，则应分别标明每个起升机构的额定起重量。由制造商提供的操作说明书应指明这些起升机构是否可以同时使用。\n\n9．2．1．3 每台起重机都应在适当的位置装设铭牌，铭牌应至少标明以下内容：\n\n制造商名称；  \n产品名称和型号；  \n主要性能参数；  \n出厂编号；  \n制造日期。\n\n9．2．1．4 应在起重机的合适位置或工作区域设有明显可见的文字安全警示标志，如“起升物品下方严禁站人“ 、 “臂架下方严禁停留“ 、 “作业半径内注意安全“ 、 “未经许可不得入内“等。在起重机的危险部位，应有安全标志，安全标志应符合 GB2894和 GB15052的规定。安全标志的颜色，应符合 GB2893的规定。\n\n## 9．2．2 界限尺寸和净距\n\n9．2．2．1 在最不利位置和最不利装载条件下，起重机的所有运动部分（吊具和其他取物装置除外）与建筑物的净距规定如下：\n\n距固定部分不小于 $0 , 0 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距任何栏杆或扶手不小于 $0 . 1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距出入区不小于 $0 . 5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ （出入区是指允许人员进出的所有通道，但工作平台除外）。\n\n具有水平滚轮或带轮缘车轮导向的桥式起重机等，考虑其沿轨道运行时可能产生一定的偏斜，其侧方与外部固定部分的间隙尺寸不应小于 $0 . 0 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n铁路起重机的轮廓线应符合铁路运输轮廓界限。用于铁路装卸的起重机，其任何固定部分不应侵入铁路净空界限。\n\n9．2．2．2 起重机各运动部分的下界限线与下方的一般出入区（从地面或从属于建筑物的固定或活动部分算起，工作或维修平台及类似物除外）之间的垂直距离不应小于 $1 , 7 \\textrm { m }$ ，与通常不准人出入的下方的固定或活动部分（例如棚顶、加热器、机械部分和运行在下方的起重机等）及与栏杆顶部的垂直距离不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．3 起重机各运动部分的上界限线与上方的固定或活动部分（例如起重小车的最高处与房顶结构最低点、下垂吊灯、下敷管道或与运行在其上方的起重机的最低点）之间的垂直距离，在保养区域和维修平台等处不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。如果不会对人员产生危险，这个距离可以减小到 $0 . 1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．4 起重机上任何部件与高压输电线的最小距离如表56。\n\n表56 起重机与输电线的最小距离  \n\n\n\n\n\n## 9．3 结构安全要求\n\n### 9．3．1 司机室\n\n起重机司机室应符合 GB／T20303．1的规定外。还应满足以下要求。\n\n9．3．1．1 当臂架俯仰摆动或臂架及物品坠落会影响司机室安全时，司机室不应设置在起重臂架的正下方。\n\n9．3．1．2 当存在坠落物砸碰司机室的危险时，司机室顶部应装设有效的防护。\n\n9．3．1．3 在室外或在没有暖气的室内操作的起重机（除气候条件较好外），宜采用封闭式司机室。在高温、蒸气、有尘、有毒或有害气体等环境下工作的起重机，应采用能提供清洁空气的密封性能良好的封闭司机室。在有暖气的室内工作的起重机司机室、或仅作辅助性质工作较少使用的起重机司机室，可以是敞开式的，敞开式司机室应设高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 的护栏。\n\n9．3．1．4 除极端恶劣的气候条件外，在工作期间司机室内的工作温度宜保持在 $1 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 之间。长期在高温环境工作的（如某些冶金起重机）司机室内应设降温装置，底板下方应设置隔热板。\n\n9．3．1．5 司机室应有安全出入口；当司机室装有门时，应防止其在起重机工作时意外打开；司机室的拉门和外开门应通向同一高度的水平平台；司机室外无平台时，一般情况下门应向里开；流动式起重机司机室回转门应向外开，滑动门应向后开。\n\n9．3．1．6 司机室的窗离地板高度不到 $1 \\textrm { m }$ 时，玻璃窗应做成不可打开的或加以防护，防护高度不应低于 $1 \\textrm { m }$ ；司机室地板上装有玻璃的部位也应加以防护。司机室底窗和天窗安装防护栏时，防护栏应尽可能不阻挡视线。\n\n9．3．1．7 司机室地板应用防滑的非金属隔热材料覆盖。\n\n9．3．1．8 用于司机室工作面上的照度不应低于 $3 0 ~ \\mathrm { l x }$ 。\n\n9．3．1．9 重要的操作指示器应有醒目的显示，并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停开关按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危险显示应用红灯。\n\n### 9．3．2 通道和平台\n\n9．3．2．1 起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d577db6-aa4b-48fa-aa29-7278eaa03029', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '10 起重机械的标记、标牌、安全标志、界限尺寸与净距', '10 起重机械的标记、标牌、安全标志、界限尺寸与净距（见标准第10章）## 10.1标记、标牌与安全标志\n\n10.1.1 起重机应有标记、标牌和安全标志。\n\n10.1.2起重机的规格标记应符合下列要求：\n\na）额定起重量（或额定起重力矩)，应永久性标明；\n\nb）额定起重量随全幅度范围变化的起重机，应设有明显可见的额定起重量随幅度全程变化的曲线或表格；凡不同幅度段规定有不同额定起重量的，幅度段的划分及各段的额定起重量，均应永久性地标明并明显可见。由制造商提供的操作说明书应能对不同幅度起重量做出更详细的说明；\n\nc）如果起重机配备有多个起升机构，则应分别标明每个起升机构的额定起重量。由制造商提供的操作说明书应指明这些起升机构是否可以同时使用。\n\n10.1.3每台起重机都应在适当的位置装设标牌，标牌应至少标明以下内容：\n\n制造商名称；  \n产品名称和型号；  \n主要性能参数；  \n出厂编号；  \n制造日期。\n\n10.1.4应在起重机的合适位置或工作区域设有明显可见的文字安全警示标志，如“起升物品下方严禁站人”、“臂架下方严禁停留”、“作业半径内注意安全”、“未经许可不得入内”等。在起重机的危险部位，应有安全标志和危险图形符号，安全标志和危险图形符号应符合GB15052的规定。安全标志的颜色，应符合GB2893的规定。\n\n10.1.5采用高压供电的起重机械，应在高压供电位置及高压控制设备处设置警示标志。如“高压危险”等。\n\n## 10.2界限尺寸和净距\n\n10.2.1在最不利位置和最不利装载条件下，起重机的所有运动部分（吊具和其他取物装置除外）与建筑物的净距规定如下：\n\n-距固定部分不小于 $0 . 0 5 \\mathrm { m }$ ;  \n-距任何栏杆或扶手不小于 $0 . 1 0 \\mathrm { m }$ ;  \n-距出入区不小于 $0 . 5 0 \\mathrm { m }$ （出入区是指允许人员进出的所有通道，但工作平台除外）。\n10.2.2起重机械各运动部分的下界限线与下方的一般出入区（从地面或从属于建筑物的固定或活动部分算起，工作或维修平台及类似物除外）之间的垂直距离不应小于 $1 . 7 \\mathrm { m }$ ，与通常不准人出入的下方的固定或活动部分（例如棚顶、加热器、机械部分和运行在下方的起重机等）及与栏杆顶部的垂直距离不应小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n10.2.3起重机械各运动部分的上界限线与上方的固定或活动部分（例如起重小车的最高处与房顶结构最低点、下垂吊灯、下敷管道或与运行在其上方的起重机的最低点）之间的垂直距离，在保养区域和维修平台等处不应小于 $0 . 5 \\mathrm { m o }$ 如果不会对人员产生危险，这个距离可以减小到 $0 . 1 \\mathrm { m } \\cdot$\n\n条文性质：10.1.4和10.1.5为强制性条文，其他为推荐性条文。\n\n制定依据：\n\n该部分内容与GB/T3811-2008中9.2条内容一致。\n\n主要变化：\n\n修改了原标准中起重机标牌的内容，起重机械的标记、安全标志、界限尺寸与净距均为增加内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d5c2264-2d8f-4670-83f3-a7c3e2b770ba', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.5 地震作用', '4.5 地震作用## 4.5.1 公路桥梁地震作用应符合现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）和《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d5ca3e6-abca-4f54-bb62-9df194eb063b', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一百零三条 生产经营单位将生产经营项目', '第一百零三条 生产经营单位将生产经营项目、场所、设备发包或者出租给不具备安全生产条件或者相应资质的单位或者个人的，责令限期改正，没收违法所得；违法所得十万元以上的，并处违法所得二倍以上五倍以下的罚款；没有违法所得或者违法所得不足十万元的，单处或者并处十万元以上二十万元以下的罚款；对其直接负责的主管人员和其他直接责任人员处一万元以上二万元以下的罚款；导致发生生产安全事故给他人造成损害的，与承包方、承租方承担连带赔偿责任。生产经营单位未与承包单位、承租单位签订专门的安全生产管理协议或者未在承包合同、租赁合同中明确各自的安全生产管理职责，或者未对承包单位、承租单位的安全生产统一协调、管理的，责令限期改正，处五万元以下的罚款，对其直接负责的主管人员和其他直接责任人员处一万元以下的罚款；逾期未改正的，责令停产停业整顿。\n\n矿山、金属冶炼建设项目和用于 生 产、储存、装卸危险物品的建设项目的施工单位未按照规定对施工项目进行安全管理的，责令限期改正，处十万元以下的罚款，对其直接负责的主管人员和其他直接责任人员处二万元以下的罚款；逾期未改正的，责令停产停业整顿。以上施工单位倒卖、出租、出借、挂靠或者以其他形式非法转让施工资质的，责令停产停业整顿，吊销资质证书，没收违法所得；违法所得十万元以上的，并处违法所得二倍以上五倍以下的罚款，没有违法所得或者违法所得不足十万元的，单处或者并处十万元以上二十万元以下的罚款；对其直接负责的主管人员和其他直接责任人员处五万元以上十万元以下的罚款；构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d5e30d5-20d6-4817-9e42-dd6fe60aa918', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '4保养与维护（Part 1）', '4保养与维护## 4.1总则\n\n当缺少起重机制造商和/或钢丝绳制造商或供货商提供的有关钢丝绳的使用说明时,钢丝绳的保养和维护应符合 $4 . 2 { \\sim } 4 . 7 $ 的规定。\n\n## 4.2钢丝绳的更换\n\n起重机上应安装由起重机制造商规定的正确长度、直径、结构、类型、捻向和强度(如最小破断拉力)的钢丝绳，选择其他钢丝绳时应得到起重机制造商、钢丝绳制造商或主管人员的批准。更换钢丝绳的记录应存档。\n\n对于大直径的阻旋转钢丝绳，特别是在准备试样时,可能需要单独采取措施来固定钢丝绳端，如使用钢制扎带。\n\n如果从较长的钢丝绳上(如批量生产的钢丝绳卷盘)截取所需长度时,应对切割点两侧进行保护，防止切割后松捻(松散)。\n\n对于单层股钢丝绳切割前的保护参见图1。对于阻旋转钢丝绳和平行捻密实钢丝绳，可能需要成倍增加保护长度。如果保护措施不合适或不充分,轻度预成型的钢丝绳切割后更容易松捻(松散)。\n\n注：“保护\"有时也被称为“捆扎”。\n\n钢丝绳与卷筒、吊钩滑轮组或机械结构固定点的连接应采用起重机制造商在使用说明书中规定的钢丝绳端固定装置,选择其他钢丝绳端固定装置时应得到起重机制造商、钢丝绳制造商或主管人员的批准。\n\n## 4.3钢丝绳的装卸和贮存\n\n为了避免发生事故和/或损伤钢丝绳,宜谨慎小心地装卸钢丝绳。\n\n卷盘或绳卷不允许坠落，不允许用金属吊钩或叉车的货叉插人，也不允许施加任何能够造成钢丝绳损伤或畸形的外力。\n\n钢丝绳宜存放在凉爽、干燥的室内，且不宜与地面接触。钢丝绳不宜存放在有可能受到化工产品、化学烟雾、蒸汽或其他腐蚀剂侵袭的场所。\n\n如果户外存放不可避免，则应采取保护措施，防止潮湿造成钢丝绳锈蚀。\n\n对存放中的钢丝绳应定期进行诸如表面锈蚀等劣化迹象的检查，如果主管人员认为必要，还应在表面涂敷与钢丝绳制造时的润滑材料兼容的防护材料或润滑材料。\n\n在温暖环境下,钢丝绳卷盘应定期翻转 ${ 1 8 0 } ^ { \\circ }$ ,防止润滑油(脂)从钢丝绳内流出。\n\n说明：\n\n  \n图1单层股钢丝绳切割前实施的保护措施\n\n$L$ 至少为 $2 d$ 。\n\n## 4.4安装钢丝绳前的准备\n\n在安装钢丝绳前,最好是在接收钢丝绳时,宜核对钢丝绳及其合格证书,确保钢丝绳符合订货要求。\n\n钢丝绳的强度不应低于起重机制造商要求的强度。\n\n新钢丝绳的直径应在不受拉的条件下测量并做记录。\n\n核对所有滑轮和卷筒绳槽的情况,以确保其能够满足新钢丝绳的规格要求，没有诸如波纹等缺陷，并且有足够的壁厚来安全支承钢丝绳。\n\n滑轮绳槽的有效直径宜比钢丝绳公称直径大 $5 \\% \\sim 1 0 \\%$ ,且至少比新钢丝绳的实际直径大 $1 \\%$ 。\n\n## 4.5钢丝绳的安装\n\n展开或安装钢丝绳时，应采取各种措施避免钢丝绳向内或向外旋转。否则可能使钢丝绳产生结环、扭结或折弯，导致无法使用。\n\n为了避免出现上述不良趋势，宜将钢丝绳在允许的最小松弛状态下呈直线放出(见图2)。\n\n以绳卷状态供货的钢丝绳宜放在可旋转的装置上以直线状态放出，但是绳卷长度较短时，可让外圈钢丝绳端呈自由状态，将其余部分沿着地面向前滚动「见图2a)]。\n\n不应采取从平放于地面的绳卷或卷盘上将钢丝绳拉出或沿地面滚动卷盘的方法放绳(见图3)。\n\n从卷盘上直接供绳时，应将卷盘和其支架放在离起重机或起重葫芦尽可能远的地方，以便将钢丝绳扁角的影响降到最低限度，从而避免不利的旋转。\n\n为了避免沙土或其他污物进入钢丝绳,作业时,应将钢丝绳放在合适的垫子(如旧传送带)上，不能直接放在地面上。\n\n旋转中的钢丝绳卷盘可能具有很大的惯性，需要加以控制，才能使钢丝绳缓慢地释放出来。对于较小的卷盘，通常使用一个制动器就能控制(见图4)。大卷盘具有很大的惯性，一旦转动起来,可能需要很大的制动力矩才能控制。\n在安装过程中，只要条件允许，就要确保钢丝绳始终向一个方向弯曲，即：从供绳卷盘上部放出的钢丝绳进人到起重机或起重葫芦卷筒的上部(称为\"上到上\"),从供绳卷盘下部放出的钢丝绳进人到起重机或起重葫芦卷筒的下部(称为“下到下”,见图4)。\n\n对多层缠绕的钢丝绳，在安装过程中向钢丝绳施加一个大小约为钢丝绳最小破断拉力 $2 . 5 \\% \\sim 5 \\%$ 的张紧力。这样有助于保证底层钢丝绳缠绕牢固，为后续的钢丝绳提供稳固的基础。\n\n按照起重机制造商的使用说明书在卷筒和外部固定点上固定钢丝绳端部。\n\n安装期间，应避免钢丝绳与起重机或起重葫芦的任何部位产生摩擦。\n\n## 4.6新钢丝绳的试运行\n\n在钢丝绳投人起重机的使用之前，用户应确保与起重机运行有关的限制和指示装置工作正常。\n\n为使钢丝绳组件能较大程度地调整到正常工作状态,用户应操作起重机在低速轻载[极限工作载荷(WLL)的 $10 \\%$ ，或额定起重量的 $10 \\% ]$ 状态下运行若干工作循环。\n\n  \na）从绳卷上放绳\n\n  \nb）从卷盘上放绳   \n图2放出钢丝绳的正确方法\n\n  \na）从绳卷上放绳\n\n  \n图3放出钢丝绳的错误方法\n\n  \n图3 (续)\n\n  \n图4控制绳张力,从卷盘底部向卷筒底部传送钢丝绳\n\n## 4.7钢丝绳的维护\n\n应根据起重机的类型、使用频率、环境条件和钢丝绳的类型对钢丝绳进行维护。\n\n在钢丝绳寿命期内,在出现干燥或腐蚀迹象前,应按照主管人员的要求,定期为钢丝绳润滑,尤其是经过滑轮和进出卷筒的区段以及与平衡滑轮同步运动的区段。有时，为了提高润滑效果,需在润滑前将钢丝绳清理干净。\n\n钢丝绳的润滑材料应与钢丝绳制造商提供的初期润滑材料兼容，还应具有渗透性。如果从起重机使用手册中不能确定润滑材料的型号,用户应征询钢丝绳供货商或钢丝绳制造商的意见。\n\n钢丝绳缺乏维护会导致使用寿命缩短,尤其是起重机或起重葫芦用于腐蚀环境，或者不能对钢丝绳进行润滑时。在这些情况下，钢丝绳的检验周期应适当缩短。\n\n如果钢丝绳某一部位的断丝过于突出,当此处经过滑轮时,断丝就会压在其他部位之上，造成局部劣化。为了避免这种局部劣化,可将伸出的断丝除');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d611eef-5dda-4aa3-80a7-a8c0f834573e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法规定了水泥净浆搅拌的环境条件、拌和步骤及设备要求，以及评价水泥浆体在预应力钢丝间内泌水性能等。\n\n净浆搅拌分为低速和高速两种搅拌制式，其中高速搅拌是根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50—2011）及《公路工程预应力孔道灌浆料（剂）》（JT/T946—2014）规定的水胶比小于0.28以内的特殊需求制定的，因灌浆材料净浆的工作性必须借助高速搅拌机的分散作用才能得以实现。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d6135bc-4e5a-4da6-8cd8-9d28e20ec4ac', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '9.1 一般规定', '9.1 一般规定9.1.1 引起温度作用的因素很多，本规范仅涉及气温变化及太阳辐射等由气候因素产生的温度作用。有使用热源的结构一般是指有散热设备的厂房、烟囱、储存热物的筒仓、冷库等，其温度作用应由专门规范作规定，或根据建设方和设备供应商提供的指标确定温度作用。\n\n温度作用是指结构或构件内温度的变化。在结构构件任意截面上的温度分布，一般认为可由三个分量叠加组成: $\\textcircled{1}$ 均匀分布的温度分量 $\\Delta T _ { \\mathrm { u } }$ 9a) ; $\\textcircled{2}$ 沿截面线性变化的温度分量(梯度温差 $\\Delta T _ { \\mathrm { M y } }$ $\\Delta T _ { M z }$ 9b c) ，一般采用截面边缘的温度差表示; $\\textcircled{3}$ 非线性变化的温度分量 $\\Delta T _ { \\mathrm { E } }$ 9d)\n\n结构和构件的温度作用即指上述分量的变化，对超大型结构、由不同材料部件组成的结构等特殊情况，尚需考虑不同结构部件之间的温度变化。对大体积结构，尚需考虑整个温度场的变化。\n\n  \n结构构件任意截面上的温度分布\n\n建筑结构设计时，应首先采取有效构造措施来减少或消除温度作用效应，如设置结构的活动支座或节点、设置温度缝、采用隔热保温措施等。当结构或构件在温度作用和其他可能组合的荷载共同作用下产生的效应(应力或变形)可能超过承载能力极限状态或正常使用极限状态时，比如结构某一方向平面尺寸超过伸缩缝最大间距或温度区段长度、结构约束较大、房屋高度较高等，结构设计中一般应考虑温度作用。是否需要考虑温度作用效应的具体条件由《混凝土结构设计规范 GB 50010、《钢结构设计规范 GB 50017 等结构设计规范作出规定。\n\n9.1.2 常用材料的线膨胀系数表主要参考欧洲规范的数据确定。\n\n9.1.3 温度作用属于可变的间接作用，考虑到结构可靠指标及设计表达式的统一，其荷载分项系数取值与其他可变荷载相同，取1. 40 该值与美国混凝土设计规范 ACI318 的取值相当。\n\n作为结构可变荷载之一，温度作用应根据结构施工和使用期间可能同时出现的情况考虑其与其他可变荷载的组合。规范规定的组合值系数、频遇值系数及准永久值系数主要依据设计经验及参考欧洲规范确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d687430-e2b5-40ba-a674-0ce32bc382bb', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '1总则', '1总则1.0.1为在钢结构焊接中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量、节能环保，制定本规范。\n\n1.0.2本规范适用于工业与民用钢结构工程中承受静荷载或动荷载、钢材厚度不小于 $3 \\mathrm { m m }$ 的结构焊接。本规范适用的焊接方法包括焊条电弧焊、气体保护电弧焊、药芯焊丝自保护焊、埋弧焊、电渣焊、气电立焊、栓钉焊及其组合。\n\n1.0.3钢结构焊接必须遵守国家现行安全技术和劳动保护等有关规定。\n1.0.4钢结构焊接除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d7cf24f-56e0-41d6-889a-ed20588b1bb6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 风化岩层暴露在空气或水中后将加速其风化，故基坑底（包括基础外围的土体）的风化岩层均需要以混凝土封闭，防止其在基础施工之前继续风化。\n\n## 13.5.5 多年冻土地基的处理应符合下列规定：\n\n### 1 基础不应置于季节性冻融土层上，并不得直接与冻土接触。\n\n### 2 基础位于多年冻土层(即永冻土)上时，基底之上应设置隔温层或保温层材料，其铺筑宽度应在基础外缘加宽 1m。\n\n### 3 按保持冻结原则设计的明挖基坑的地基，其多年平均地温大于或等于 ${ } _ { - 3 } { } ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，应在冬季施工；多年平均地温低于- $- 3 ^ { \\circ } \\mathrm { C } |$ 时，可在其他季节施工，但应避开高温季节，并应按下列规定处理：\n\n#### 1）严禁地表水流入基坑；\n#### 2）应及时排除季节冻层内的地下水和冻土本身的融化水；\n#### 3）必须搭设遮阳棚和防雨棚；\n#### 4）施工前应做好充分准备，组织快速施工。施工完成的基础应立即回填封闭，不宜间歇；必须间歇时，应采用保温材料加以覆盖，防止热量侵入。\n### 4 施工期间如有明水，应在距坑顶边缘 $1 0 \\mathrm m$ 之外设置排水沟，并应将水引向远离基坑的位置排出；有融化水时亦应及时排除。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d87b4cf-6496-4741-a2b4-5f04ecb58661', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4制 造（Part 1）', '4制 造## 4.1－般规定\n\n4.1.1制造厂应对设计文件进行工艺性审查。当需要修改设计时必须取得设计单位同意,并办理相关设计变更文件。\n\n4.1.2制造厂应根据设计文件绘制施工图并编制制造工艺等文件。\n\n4.1.3钢桥制造应根据施工图和制造文件进行。\n4.1.4设计相同的杆件在制造精度上宜达到互换要求。\n\n## 4.2放样、作样及号料\n\n4.2.1放样、作样及号料应根据施工图和工艺文件进行,并按要求预留余量。\n\n4.2.2钢料不平直、锈蚀、有油漆等污物影响号料或切割质量时，应矫正和清理后再放样或号料。\n\n4.2.3放样或号料前应检查钢料的牌号、规格和质量。\n\n4.2.4主要零件下料时应使钢材的轧制方向与其主要应力方向一致。\n\n## 4.3切割\n\n4.3.1剪切仅适用于次要零件或边缘进行机加工的零件,剪切尺寸允许偏差应为 $\\pm 2 . 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。剪切边缘应整齐,无毛刺、反口、缺肉等缺陷。\n\n4.3.2手工焰切仅适用于工艺特定或焰切后仍需再加工的零件，其尺寸允许偏差应为 $\\pm 2 . 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n4.3.3精密(数控、自动、半自动)焰切后边缘不进行机加工的零件应符合下列要求：\n\n1焰切面质量符合表4.3.3的规定。2尺寸允许偏差应符合本规范表4.6.1—1或表4.6.1—2的规定。3切割面的硬度不超过HV350。\n\n表4.3.3焰切面质量  \n\n\n\n\n\n4.3.4圆弧部位应修磨匀顺。\n\n4.3.5型钢切割线与边缘垂直度允许偏差应为2.0mm。\n\n4.3.6崩坑缺陷的修补应符合本规范附录A的规定。\n\n## 4.4零件矫正与弯曲\n\n4.4.1零件矫正宜采用冷矫,矫正后的钢材表面不应有明显的凹痕和损伤。\n\n4.4.2零件冷矫时的环境温度不宜低于-12℃。\n\n4.4.3采用热矫时,加热温度应控制在600℃\\~800℃,设计文件有要求时,按设计文件规定执行。温度降至室温前,不得锤击钢材和用水急冷。\n\n4.4.4主要零件冷作弯曲时,环境温度不宜低于-5℃,内侧弯曲半径不宜小于板厚的15倍。零件热煨温度应控制在900℃～1000℃,设计文件有要求时,按设计文件规定执行。弯曲后的零件边缘不得产生裂纹。\n\n4.4.5零件矫正允许偏差应符合表4.4.5的规定。\n\n表4.4.5零件矫正允许偏差（mm）  \n\n\n\n\n\n## 4.5零件机加工\n\n4.5.1加工面的表面粗糙度 $\\pmb { R a }$ 不得大于 $2 5 ~ { \\mu \\mathrm { m } }$ ,零件边缘的加工深度不得小于 $3 \\ \\mathrm { m m }$ ,零件边缘硬度不超过HV350时,加工深度不受此限。\n\n4.5.2顶紧传力面的表面粗糙度 $\\scriptstyle { R a }$ 不得大于 $1 2 . 5 ~ { \\mu \\mathrm { m } }$ ；顶紧加工面与板面垂直度偏差应小于 $0 . 0 1 t$ ( $\\pmb { t }$ 为板厚),且不得大于$0 . 3 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n4.5.3零件应磨去边缘的飞刺、挂渣,使端面光滑匀顺。\n\n## 4.6零件基本尺寸\n\n4.6.1 零件尺寸的允许偏差应符合表4.6.1—1或表4.6.1—2 的规定。\n\n表4.6.1-1 零件尺寸允许偏差（ $\\mathbf { \\Pi } ( \\mathbf { m } \\mathbf { m } )$   \n\n\n\n\n\n## 续表4.6.1-1\n\n\n\n\n\n表4.6.1-2 箱形梁零件尺寸允许偏差（ $\\mathbf { m m } )$ ，  \n\n\n\n\n\n## 4.6.2U形肋尺寸允许偏差应符合表4.6.2的规定。\n\n表4.6.2U形肋尺寸允许偏差（ $\\mathbf { \\widetilde { m m } }$ ）  \n\n\n\n\n\n## 4.7制孔\n\n4.7.1螺栓孔应成正圆柱形,孔壁表面粗糙度 Ra不得大于  \n25μm,孔缘无损伤不平,无刺屑。不得采用冲孔、气割孔。\n\n## 4.7.2螺栓孔径允许偏差应符合表4.7.2的规定。\n\n表4.7.2螺栓孔径允许偏差( $\\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n4.7.3沉头螺栓孔应符合表4.7.3的规定,专用沉头螺栓应符合本规范附录B的规定。\n\n表4.7.3沉头螺栓孔尺寸及允许偏差（mm）  \n\n\n\n\n\n4.7.4螺栓孔距允许偏差应符合表4.7.4的规定;有特殊要求的孔距偏差应符合设计文件的规定。\n\n表4.7.4螺栓孔距允许偏差（mm)  \n\n\n\n\n\n$\\textcircled{1}$ ）连接支座的孔群中心距允许偏差。$\\textcircled{2}$ 括号内数值为附属结构的允许偏差。\n\n## 4.8组装\n\n4.8.1钢板接料应在杆件组装前完成,并应符合下列规定：\n\n1 盖、腹板接料长度不宜小于1000 mm,宽度不得小于\n\n$2 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ,横向接料焊缝轴线距孔中心线不宜小于 $1 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$\n\n2板梁的腹板和箱形梁的盖、腹板接料焊缝可为十字形或T字形,T字形交叉点间距不得小于 $2 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；腹板纵向接料焊缝宜布置在受压区。\n\n3组装时应将相邻焊缝错开,错开的最小距离应符合图4.8.1的规定。\n\n4节点板需要接宽时,接料焊缝应距其他焊缝、节点板圆弧起点、高强度螺栓拼接板边缘部位 $1 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 以上;节点板应避免纵、横向同时接料。\n\n  \n图4.8.1 焊缝错开的最小距离（单位： $\\mathbf { m } \\mathbf { m } \\mathrm { ~ . ~ }$ ）1一盖板;2—腹板;3—板梁水平肋或箱形梁纵肋；4—板梁竖肋或箱形梁横肋;5一盖板对接焊缝\n\n4.8.2组装前必须彻底清除待焊区域的铁锈、氧');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6d8dd7a3-6d27-44d4-8de8-bce5c4247ed7', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '附录G 钢结构工程有关观感质量检查项目', '附录G 钢结构工程有关观感质量检查项目## 表G钢结构分部(子分部)工程观感质量检查项目');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6da10091-360e-4147-b20d-e09869d3041f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 1）', '4.1作用分类、代表值和作用组合4.1.1公路桥涵设计采用的作用分为永久作用、可变作用、偶然作用和地震作用四类，规定于表4.1.1。\n\n表4.1.1作用分类  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>序   号</td><td rowspan=1 colspan=6>分类</td><td rowspan=1 colspan=1>名称</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=3 colspan=6></td><td rowspan=1 colspan=1>结构重力（包括结构附加重力）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>预加力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=3></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=1>土的重力</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4</td><td rowspan=2 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=2>永久作用</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=3></td><td rowspan=3 colspan=3></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td></td><td></td><td></td><td rowspan=1 colspan=1>水浮力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td></td><td></td><td></td><td rowspan=1 colspan=1>基础变位作用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=13 colspan=6>可变作用</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车荷载</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>9</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车冲击力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车离心力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>11</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车引起的土侧压力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>12</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车制动力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>13</td><td rowspan=1 colspan=1>人群荷载</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>14</td><td rowspan=1 colspan=1>疲劳荷载</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>风荷载</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>16</td><td rowspan=1 colspan=1>流水压力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>17</td><td rowspan=1 colspan=1>冰压力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>18</td><td rowspan=1 colspan=1>波浪力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>19</td><td rowspan=1 colspan=1>温度（均匀温度和梯度温度）作用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>支座摩阻力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>21</td><td></td><td rowspan=3 colspan=5>偶然作用</td><td rowspan=1 colspan=1>船舶的撞击作用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>22</td><td></td><td rowspan=1 colspan=1>漂流物的撞击作用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>23</td><td></td><td rowspan=1 colspan=1>汽车撞击作用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>24</td><td></td><td rowspan=1 colspan=5>地震作用</td><td rowspan=1 colspan=1>地震作用</td></tr></table>\n\n\n4');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6dab6cb4-14f1-4bfb-91f2-78f487c78690', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一百零九条 高危行业、领域的生产经营单位未按照国家规定投保安全生产责任保险的', '第一百零九条 高危行业、领域的生产经营单位未按照国家规定投保安全生产责任保险的，责令限期改正，处五万元以上十万元以下的罚款；逾期未改正的，处十万元以上二十万元以下的罚款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6dabf9c8-7b34-4c7e-8e46-fac2299edf6a', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '8 路基工程（Part 2）', '机并排作业时,前进时应以相同速度前行;后退时,应分先后。 两机交会或超车8.2.4 两台以上推土机并排作业时，前进时应以相同速度前行；后退时，应分先后。两机交会或超车时应减速,两机左右间距应大于时应减速，两机左右间距应大于 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n8.2.5 各类机械在工作面边缘作业的安全防护要求如下:8.2.5 各类机械在工作面边缘作业的安全防护要求如下：\n\na) a) 土石方运输车辆在陡坡、高坡、填方边坡处卸料时,应与边缘保持安全距离并设置警示带、警石方运输车辆在陡坡、高坡、填方边坡处卸料时，应与边缘保持安全距离并设置警示带、警示标志;示标志；  \nb) b) 装载机在坡、沟边卸料时,轮胎离边缘安全距离宜大于载机在坡、沟边卸料时，轮胎离边缘安全距离宜大于 $1 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,并应放止挡木阻滑;并应放止挡木阻滑；  \nc) c) 挖掘机正铲作业时,开挖高度和深度不应超过机械性能规定;在拉铲或反铲作业时,履带式挖掘掘机正铲作业时，开挖高度和深度不应超过机械性能规定；在拉铲或反铲作业时，履带式挖掘机的履带与工作面边缘距离应大于 机的履带与工作面边缘距离应大 $1 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,轮胎式挖掘机的轮胎与工作面边缘距离应大于,轮胎式挖掘机的轮胎与工作面边缘距离应大 $1 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;;  \nd) d) 翻斗车在坑槽边缘卸料时,应在距坑槽 翻斗车在坑槽边缘卸料时，应在距坑槽 $1 \\textrm { m }$ 处设置安全挡块,不应骑沟倒料。设置安全挡块，不应骑沟倒料。\n\n8.2.6 弃渣场地应设置在不易溃塌、不产生滑坡的安全地段,不应堵塞河流、泄洪通道。 弃渣场的安8.2.6 弃渣场地应设置在不易溃塌、不产生滑坡的安全地段，不应堵塞河流、泄洪通道。弃渣场的安全防护距离、工程防护措施应符合 GB 51018 的规定。全防护距离、工程防护措施应符合GB 51018的规定。\n\n## 8.3 石方工程\n\n8.3.1 路基爆破作业应符合6.9 的规定。 预警、起爆、解除信号的装备宜采用手摇式警报器,必要时8.3.1 路基爆破作业应符合6.9的规定。预警、起爆、解除信号的装备宜采用手摇式警报器，必要时可采用声光报警装置。 防护爆破飞石宜采用篱笆、钢网、胶管帘、土袋等。 对重点防护的范围,应在其附可采用声光报警装置。防护爆破飞石宜采用篱笆、钢网、胶管帘、土袋等。对重点防护的范围，应在其附近架设防护排架,并挂金属网防护。近架设防护排架，并挂金属网防护。\n\n8.3.2 石方开挖应设防危石设施,山体落石较小时应采用普通落石阻拦网,落石较大应采用加强型排8.3.2 石方开挖应设防危石设施，山体落石较小时应采用普通落石阻拦网，落石较大应采用加强型排架阻拦网,风化较严重的山体坡面应进行专项设计。架阻拦网，风化较严重的山体坡面应进行专项设计。\n\n## 8.4 防护工程\n\n8.4.1 边坡防护作业、挡土墙施工、张拉作业等应设置警戒区及明显的安全标志。8.4.1 边坡防护作业、挡土墙施工、张拉作业等应设置警戒区及明显的安全标志。\n\n8.4.2 高处运送材料宜使用专用提升设备,应防止物料洒落,不应自上而下顺坡卸落、抛掷砌筑材料。8.4.2 高处运送材料宜使用专用提升设备，应防止物料洒落，不应自上而下顺坡卸落、抛掷砌筑材料。\n\n8.4.3 高度超过8.4.3 高度超过2 $2 \\textrm { m }$ 的防护工程,应设置防止人员坠落的安全防护设施,且满足以下要求:护工程，应设置防止人员坠落的安全防护设施，且满足以下要求：\na) a) 脚手板应绑扎牢固,应设扶手,有坡度的脚手板应设防滑条;手板应绑扎牢固，应设扶手，有坡度的脚手板应设防滑条；  \nb) b) 高处或高边坡面上从事砌筑、撬石、运料等作业,应搭设脚手架作业平台并在其与坡面的空隙处或高边坡面上从事砌筑、撬石、运料等作业，应搭设脚手架作业平台并在其与坡面的空隙设安全平网;脚手架上不应堆放物料;脚手架应符合 6. 1. 8 的规定;设安全平网；脚手架上不应堆放物料；脚手架应符合6.1.8的规定；  \nc) c) 高边坡脚手架搭设完成后,作业平台临边应设置高度 高边坡脚手架搭设完成后，作业平台临边应设置高 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的防护栏杆,并应符合 5. 1 的规的防护栏杆，并应符合5.1的规定;高边坡施工中作业面不断变动的临边作业,宜选择可以迅速拆装并有防脱设计的防护定；高边坡施工中作业面不断变动的临边作业，宜选择可以迅速拆装并有防脱设计的防护栏杆;栏杆；  \nd) d) 高边坡施工应沿着边坡面设置两侧带扶手的人行斜道;人行斜道扶手中心线应与坡面线平边坡施工应沿着边坡面设置两侧带扶手的人行斜道；人行斜道扶手中心线应与坡面线平行,扶手高度宜为 行，扶手高度宜为 $0 . 9 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;扶手安装后,横杆、立柱应能承受任何方向施加的扶手安装后，横杆、立柱应能承受任何方向施加的 $1 \\ \\mathrm { k N }$ 的集中荷载;的集中荷载；梯道倾角与对应的踏步高梯道倾角与对应的踏步高 $( r )$ 、踏步宽、踏步宽 $( g )$ 组合应符合表 1、表 2 的规定。组合应符合表1、表2的规定。\n\n### 8.4.4 砌筑作业中,脚手架下不应有人操作及停留,不应立体交叉作业。8.4.4 砌筑作业中，脚手架下不应有人操作及停留，不应立体交叉作业。\n\n### 8.4.5 喷混植生作业应符合 6. 1 的规定。8.4.5 喷混植生作业应符合6.1的规定。\n\n### 8.4.6 挡土墙背 8.4.6 挡土墙背1 $1 \\textrm { m }$ 以内不宜使用重型振动压路机碾压。 挡土墙基坑开挖应符合 6. 5 的规定。内不宜使用重型振动压路机碾压。挡土墙基坑开挖应符合6.5的规定。\n\n### 8.4.7 锚索(杆)张拉');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6db22e9c-3150-4e52-b4b6-c145eec05cbc', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '7．4 拆除', '7．4 拆除## 7．4．1 拆除脚手架的准备工作应符合下列规定：\n\n（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；\n\n（2）应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后5可实施;\n\n（3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；\n\n（4）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。\n\n## 7．4．2 拆除脚手架时，应符合下列规定：\n\n（1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；\n\n（2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；\n\n（3）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件;\n\n（4）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按本规范第6.4.32 条第4款、第6.6.3条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。\n\n## 7．4．3 卸料时应符合下列规定：\n\n（1）各构配件严禁抛掷至地面；\n\n（2）运至地面的构配件应按本规范第 $8 . 1 . 2 \\widetilde { \\mathrm { ~ 8 ~ . ~ 1 . ~ 5 ~ } }$ 条的规定及时检查、整修与保养，\n\n并按品种、规格随时码堆存放。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6dc097ef-fc34-4bc3-84ed-e57917f30ba1', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '14 临时用电工程验收与拆除', '14 临时用电工程验收与拆除## 14.1 临时用电工程的验收\n\n### 14. 1. 1 临时用电工程施工完毕,用电设备设施应按 GB 50150 的规定试验合格。\n\n### 14.1.2 临时用电工程施工完毕,应经编制、审核、批准(或批准委托代理人)和使用单位共同验收,应有完整的临时用电施工组织设计(或方案)、平面布置图、系统图、隐蔽工程记录、试验测试记录,经验收合格后方可投入使用。\n\n## 14. 2 临时用电工程的拆除\n\n### 14.2.1 施工现场临时用电工程的拆除应由持证专业电工 或有专业资质企业 按已批准的拆除方案进行。\n\n### 14. 2. 2 在拆除前,被拆除部分应与设备或设施带电部分在电气上进行可靠断开、隔离,悬挂警示牌,并应在被拆除侧挂临时接地线或设接地刀闸。\n\n### 14.2.3 拆除前应确保电容器已进行有效放电。  \n### 14.2.4 邻近设备或设施带电部分的临时用电工程拆除应安排专人监护 拆除物应接地 并设隔离防护设施。  \n### 14. 2. 5 拆除工作应从电源侧开始。  \n### 14.2.6 在邻近设备或设施带电部分的应拆除设备拆除后,应立即对拆除处带电设备外露的带电部分进行电气安全防护。  \n### 14. 2. 7 在拆除容易与运行线路混淆的电力线路时,应在转弯处和直线段分段进行标识。  \n### 14.2.8 拆除过程中,应避免对设备造成损伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6dc0eb93-5caf-4347-a437-a6bfdced290f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 1）', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座、聚四氟乙烯板支座）的刚性墩台传递的制动力，按表4.3.5的规定采用。每个活动支座传递的制动力，其值不应大于其摩阻力；当大于摩阻力时，按摩阻力计算。表4.3.5刚性墩台各种支座传递的制动力  \n\n\n\n\n\n注：固定支座按 $T _ { 4 }$ 计算，活动支座按 $0 . 3 0 T _ { 5 }$ （聚四氟乙烯板支座）或 $0 . 2 5 T _ { s }$ （滚动或摆动支座）计算， $T _ { 4 }$ 和$T _ { s }$ 分别为与固定支座或活动支座相应的单跨跨径的制动力，桥墩承受的制动力为上述固定支座与活动支座传递的制动力之和。\n\n## 4.3.6人群荷载标准值应按下列规定采用：\n\n1人群荷载标准值应根据表4.3.6采用，对跨径不等的连续结构，以最大计算跨径为准。\n\n表4.3.6人群荷载标准值  \n\n\n\n\n\n1）非机动车、行人密集的公路桥梁，人群荷载标准值取上述标准值的1.15倍。\n\n2）专用人行桥梁，人群荷载标准值为 $3 . 5 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n2人群荷载在横向应布置在人行道的净宽度内，在纵向施加于使结构产生最不利荷载效应的区段内。\n\n3人行道板（局部构件）可以一块板为单元，按标准值 $4 . 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 的均布荷载计算。\n\n4计算人行道栏杆时，作用在栏杆立柱顶上的水平推力标准值取 $0 . 7 5 \\mathrm { k N / m }$ ，作用在栏杆扶手上的竖向力标准值取 $1 . 0 \\mathrm { k N / m }$ 。\n\n## 4.3.7疲劳荷载的计算模型应符合下列规定：\n\n1疲劳荷载计算模型I采用等效的车道荷载，集中荷载为 $0 . \\ 7 \\bar { 7 } P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，均布荷载为$0 . 3 q _ { \\mathrm { k } }$ 。 $P _ { k }$ 和 $q _ { \\mathrm { k } }$ 按本规范第4.3.1条的相关规定取值；应考虑多车道的影响，横向车道布载系数应按本规范第4.3.1条的相关规定计算。\n\n2疲劳荷载计算模型I采用双车模型，两辆模型车轴距与轴重相同，其单车的轴重与轴距布置如图4.3.7-1所示。计算加载时，两模型车的中心距不得小于 $4 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n  \n图4.3.7-1疲劳荷载计算模型ⅡI（尺寸单位：m）\n\n3疲劳荷载计算模型Ⅲ采用单车模型，模型车轴载及分布规定如图4.3.7-2所示。\n\n4当构件和连接不满足疲劳荷载计算模型I验算要求时，应按模型Ⅱ验算。\n\n5桥面系构件的疲劳验算应采用疲劳荷载计算模型ⅢI。\n\n## 4.3.8风荷载标准值应按现行《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01）的规定计算。\n\n## 4.3.9作用在桥墩上的流水压力标准值可按下式计算：\n\n  \n图4.3.7-2疲劳荷载计算模型Ⅲ（尺寸单位： $\\mathfrak { m }$ ）\n\n$$\nF _ { \\mathrm { _ w } } = K A \\ { \\frac { \\gamma v ^ { 2 } } { 2 g } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { w } }$ ——流水压力标准值（kN）；\n\n$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { \\bf ~ k N } / \\mathrm { \\mathfrak { m } } ^ { 3 }$ ；  \n$v$ 1 -设计流速 $( \\mathfrak { m } / \\mathfrak { s } )$ ；  \n$A$ 一 -桥墩阻水面积（ ${ \\bf \\chi } ( { \\bf \\chi } _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } )$ ，计算至一般冲刷线处；  \n$g$ 重力加速度， $\\displaystyle { g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 } }$ ；  \n$K$ 桥墩形状系数，见表4.3.9。\n\n流水压力合力的着力点，假定在设计水位线以下0.3倍水深处。\n\n表4.3.9桥墩形状系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n## 4.3.10位于外海、海湾、海峡的桥梁结构，下部结构设计必要时应考虑波浪力的作用影响。宜开展专题研究确定波浪力的大小。\n\n## 4.3.11对具有竖向前棱的桥墩，冰压力可按下列规定取用：\n\n1冰对桩或墩产生的冰压力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { i } } = m C _ { \\mathrm { \\ell } } b t R _ { \\mathrm { i k } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { i } }$ - -冰压力标准值（kN）；$m$ 桩或墩迎冰面形状系数，可按表4.3.11-1取用；\n\n$C _ { \\iota }$ —冰温系数，可按表4.3.11-2取用；$b$ 桩或墩迎冰面投影宽度（m）；计算冰厚（m），可取实际调查的最大冰厚或开河期堆积冰厚；  \n$R _ { \\mathrm { i k } }$ - 冰的抗压强度标准值（ $\\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ )，可取当地冰温 $0 \\%$ 时的冰抗压强度；当缺乏实测资料时，对海冰可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ；对河冰，流冰开始时 $R _ { \\mathrm { i k } } =$ $7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ，最高流冰水位时可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 4 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6dc44bdf-438b-4592-948b-a2b079e4f4fd', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.11小型机具', '5.11小型机具## 5.11.1小型机具应有出厂合格证和操作说明书。\n\n## 5.11.2小型机具应制定管理制度，建立台账，并按要求维修、保养和使用。\n\n## 5.11.3作业人员应了解所用机具性能并熟悉掌握其安全操作常识，施工中应正确佩戴各类安全防护用品。\n\n## 5.11.4各种机具不得带病运转。运转中发现不正常时，应先停机检查，排除故障后方可使用。\n\n## 5.11.5不得站在不稳定的地方使用电动或气动机具，必须使用时应有专人监护。\n\n## 5.11.6齿轮传动、皮带传动、联轴器传动的小型机具应设有安全防护装置。\n\n## 5.11.7 手持式电动工具应配备安全隔离变压器、漏电保护器、控制箱和电源连接器。\n\n## 5.11.8 小型起重机具使用应符合下列规定：\n\n### 1千斤顶应垂直安装在坚实可靠的基础上，底部宜用枕木等垫平。2电动葫芦应设缓冲器，轨道两端应设挡板。电动葫芦不得超载起吊，起吊过程中，手不得握在绳索与吊物之间。3卷扬机卷筒上的钢丝绳应排列整齐，不得在转动中用手拉或脚踩钢丝绳。作业中，不得跨越卷扬机钢丝绳。卷筒剩余钢丝绳不得少于3圈。\n\n## 5.11.9严禁2台及以上手拉葫芦同时起吊重物。\n\n## 5.11.10手持式电动工具的作业应符合现行《手持式电动工具的安全第一部分：通用要求》（GB3883.1）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6dc8b981-f98a-4726-ba8d-4762d9625ee4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 3）', '；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力\n\n圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力按式（68）计算：犈\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } = 0 . 2 ~ \\frac { E t } { R }\n$$\n\n……（68）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力（已考虑圆柱壳直径制造误差不超过 $t / 2 )$ ），单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$E$ 同式(51)；$t ^ { . }$ 圆柱壳体的壁厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$R$ ——圆柱壳体的中面半径，单位为毫米( $\\mathrm { ( m m ) }$   \n当按式（68）算得的临界应力超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）进行折减。\n\n#### 5．7．2．2 受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性计算\n\n受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性按式（69）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { A } { + } \\frac { M } { W } { \\leqslant } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } } { n }\n$$\n\n……（69）\n\n式中：\n\n$N \\cdot$ —见式(50)；$A$ -圆柱有效壳壁的截面面积(壳体上有孔洞者则按净截面面积计算),单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$M -$ 弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ；  \nW 圆柱壳体的截面抗弯模量(壳体上有孔洞者则按净截面抗弯模量计算)，单位为立方毫米$\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 同式（68）；$n$ 同式（59）。\n\n#### 5．7．2．3 加劲环\n\n圆柱壳两端应设置加劲环或设置起相应作用的结构件；当壳体长度大于犚 犐 $1 0 ~ R$ 时，还需设置中间加劲环，其间距不大于 $1 0 ~ R$ 。加劲环的截面惯性矩 $I _ { \\mathrm { s 4 } }$ 应满足式（70）的要求：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 4 } } { \\geq } \\frac { R t ^ { 3 } } { 2 } \\sqrt { \\frac { R } { t } }\n$$\n\n……（70）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 4 } }$ — 圆柱壳体加劲环的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$R$ -同式（68)；$t$ 同式(68）。\n\n当加劲环是对壳体中面内外成对配置时，其截面惯性矩按壳体中面母线为轴线进行计算；单侧配置犣犣时，按图8所示的组合截面形心轴 $Z - Z$ 及式（71）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 4 } = I _ { 1 } + I _ { 2 } + A _ { 1 } e _ { 1 } ^ { 2 } + A _ { 2 } e _ { 2 } ^ { 2 }\n$$\n\n……（71）\n\n式中：\n\n$I _ { s 4 }$ 同式（70）；  \n$I _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$I _ { 2 }$ — 加劲环截面的惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$A _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；  \n$A _ { 2 }$ — 加劲环的截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 2 }$ — 加劲环的截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n  \n图8 有效壳壁与加劲环的组合截面计算图\n\n### 5．8 结构的疲劳强度计算\n\n结构构件及其连接的抗疲劳能力（疲劳极限强度），取决于构件的工作级别、材料种类、应力变化情况及构件连接的应力集中等级等。\n\n对结构疲劳强度计算，常用应力比法和应力幅法。本标准采用应力比法。\n\n#### 5．8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 是按4．3．3．1规定的载荷组合 A 中最不利工况确定的，在疲劳计算点上的各个应力循环中，沿 $x \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6dc8ef72-45a3-4ba0-bf14-7fa20b984b12', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犇', '附 录 犇## （规范性附录）偏斜运行时的水平侧向载荷\n\n### 犇．1 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { s }$\n\n在实际设计中，起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { s } } }$ 可按式（D．1）作简化计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = { \\frac { 1 } { 2 } } \\Sigma P \\cdot \\lambda\n$$\n\n……（D．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷，单位为牛顿（N）；  \n$\\Sigma P$ — 起重机承受侧向载荷一侧的端梁上与有效轴距有关的相应车轮经常出现的最大轮压之和［与小车位置有关，见图 D．1a）、图 D．1b）及图 D．3］，单位为牛顿（N），不考虑各种动力系数；-水平侧向载荷系数，与起重机跨度S和起重机基距 $B$ （或有效轴距 $a$ )的比值 $S / B ( S / a )$ 有关，按图 D．2确定。\n\n注：因为许多起重机在起吊额定载荷时小车并不位于桥架端部的极限位置，如电站桥式起重机吊装水轮机转子时的载荷最大，但此时小车不在桥架极限位置；坝顶门式起重机起吊闸门时轮压最大，但此时大车不运行。因此用“最大轮压“来计算偏斜运行侧向载荷比较合理、简明、符合实际情况。此外，用于计算偏斜运行水平侧向载荷的“最大轮压“是“静轮压“ ，不考虑动力效应。\n\n  \n图 犇．1 水平侧向载荷的简化计算\n\n  \n图 犇．2 水平侧向载荷系数 $\\lambda$\n\n### 犇．2 多车轮起重机的有效轴距\n\n在多车轮的起重机中，用起重机有效轴距 $a$ 代替起重机的基距 $B$ 进行水平侧向力的计算更为合理，此有效轴距 $a$ 按下述原则确定：\n\na） 一侧端梁上装有两个或四个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边车轮轴的间距，见图 D．3a）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { b }$ ）；  \nb） 一 侧 端 梁 上 的 车 轮 不 超 过 八 个 时，有 效 轴 距 取 两 端 最 外 边 两 个 车 轮 中 心 线 的 间 距，见图D．3c）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { d } )$ ）；  \nc） 一侧端梁上的车轮超过八个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边三个车轮中心线的间距，见图 D．3e）；  \nd） 端梁和用球铰连接的多车轮台车时，有效轴距为两铰链点的间距（水平侧向载荷按一侧全部车轮最大轮压之和计算）；  \ne） 端梁装有水平导向轮时，有效轴距取端梁两端最外边两个导向轮轴的间距（此时，水平侧向载荷参考ISO86861：1989附录 F的方法计算）。\n\n\n\n  \n图 犇．3 有效轴距及相应车轮轮压');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6dd157db-7a6f-4741-a3de-42600a38c981', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '7 配电系统（Part 1）', '7 配电系统## 7.1 一般要求\n\n### 7.1.1 低压配电系统宜采用三级配电方式:设置总配电箱(柜)、分配电箱、末级配电箱。\n\n### 7.1.2 用于消防等重要负荷需由总配电箱专用回路直接供电,不应接入过负荷保护和剩余电流动作保护器。\n\n### 7.1.3 消防泵、起重机、施工升降机、拌和站、混凝土输送泵、架桥机、跨缆起重机、主通风机等大型设备应设专用末级配电箱。\n\n### 7.1.4 配电线路路径选择应方便线路敷设及维护,做到安全可靠。\n\n### 7.1.5 配电线路的敷设可采用直埋、架空、电缆沟、穿管等方式。\n\n### 7.1.6 供电线缆选型符合下列规定:\n\na) 应根据敷设方式、施工现场环境条件、用电设备负荷功率及距离等因素选择;  \nb) 不应电缆外附加中性导体(N)或保护导体(PE)。\n### 7.1.7 配电室一般要求\n除满足 6.2 的要求外还应满足以下规定:\n\na) 保持整洁,不堆放任何妨碍操作、维修的杂物;  \nb) 建立交接班制度;  \nc) 管理人员持证上岗。\n\n\n\n## 7.2 配电室\n\n### 7.2.1 配电室的布设满足以下要求:\n\na) 配电柜侧面的维护通道宽度应不小于 $1 \\textrm { m }$ ;配电室的顶棚与地面的距离应不低于 $3 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;配电装置的上端距棚顶应不小于 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;当成排布置的配电柜长度大于 $6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时,柜后通道应设两个出口;当两出口之间距离超过 $1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时,中间应增加一个出口;配电室的围栏上端与其正上方带电部分的净距应不小于 $0 . 0 7 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;\n\nb) 配电室的正常照明和应急照明应分别设置,配电装置的正上方不应安装照明灯具。\n\n### 7.2.2 配电柜满足以下要求:\n\na) 配电柜电源进线回路应装设隔离开关、总断路器,当采用带隔离功能的断路器时,可不设置隔离开关 电源隔离开关分断时应具有明显可见的分断点  \nb) 配电柜内的各分支回路应设置具有短路、过负荷、接地故障保护功能的电器。  \nc) 配电柜内应分别设置中性导体(N)和保护导体(PE)汇流排,并有标识。 保护导体(PE)汇流排上的端子数量不应少于进线和出线回路及重复接地线路的数量。\n\n### 7.2.3 配电室内母线应按相序设置色标,以配电柜正面为参照,其色标应符合表1 规定。\n\n## 表 1 色标设置\n\n\n\n\n\n### 7.2.4 配电柜应统一编号,并应有回路用途标记。\n\n### 7.2.5 配电柜或配电线路停电维修时 应挂接地线 并应悬挂 有人工作 禁止合闸 停电标志牌 停送电应由专人负责。\n\n### 7.2.6 配电系统回路配置符合以下规定:\n\na) 总配电箱(柜)、分配电箱的电器应具备正常接通与分断电路,以及短路、过负荷、接地故障保护功能。  \nb) 总断路器的额定值应与分路断路器的额定值相匹配;熔断器应选用具有可靠灭弧分断功能的产品。  \nc) 总断路器开关的额定值、动作整定值应与其控制回路负荷的额定值、动作整定值相匹配。  \nd) 总配电箱(柜)宜装设电压表、总电流表、电度表及其他需要的仪表。 专用电能计量仪表的装设应符合当地供用电管理部门的要求。 电流表与计费电度表不应共用一组电流互感器。 装设电流互感器时,其二次回路应与保护导体(PE)有一个连接点,不应开路。  \ne) 末级配电箱进线应设置总断路器,各分支回路应设置具有短路、过负荷、剩余电流动作保护功能的电器。  \nf ) 隔离开关或熔断器应设置于电源进线端,具有明显可见触头分断点;当断路器分断时,能目视断开电源所有进线电源时,可以不设隔离开关或熔断器。  \ng) 低压配电系统不宜采用链式配电。 当部分用电设备距离供电点较远,而彼此相距很近、容量小的次要设备,可采用链式配电,但每一回路环链设备不宜超过 5 台,其总容量不宜超过 $1 0 \\ \\mathrm { k W }$ 。  \nh) 配电系统宜使三相负荷在容许范围内平衡,最大相负荷不宜超过三相负荷平均值的 $1 1 5 \\%$ ,最小相负荷不宜小于三相负荷平均值的 $8 5 \\%$ ; $2 2 0 \\ \\mathrm { V }$ 或 $3 8 0 ~ \\mathrm { V }$ 单相用电设备宜接入 $2 2 0 \\mathrm { ~ V } / 3 8 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ 三相四线制供电。\n\n## 7.3 配电箱\n\n### 7.3.1 施工现场应在靠近电源处设总配电箱,总配电箱以下应按实际需要设若干分配电箱,分配电箱\n\n与末级配电箱的距离不宜超过 $3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n### 7.3.2 动力配电箱与照明配电箱宜分别设置 当合并设置为同一配电箱时 动力和照明应分路供电中间用隔板分离;动力末级配电箱与照明末级配电箱应分别设置。\n\n### 7.3.3 用电设备或插座的电源应引自末级配电箱,当一个末级配电箱控制多台用电设备或插座时,每个控制回路应各设独立的剩余电流动作保护器。 插座型式应是工业插座,应符合 GB/T 11918. 1 的有关规定。\n\n### 7.3.4 户外安装的配电箱应使用户外型,其防护等级不应低于 GB/T 4208 规定的 IP44,防护门等级不应低于 IP21。\n\n### 7.3.5 固定式配电箱的中心与地面的垂直距离宜为 $1 . 4 \\mathrm { ~ m ~ } { \\sim } 1 . 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 安装应平正 牢固 户外落地安装的配电箱、柜,其底部离地面不应小于 $0 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。 移动式配电箱、末级配电箱应装设在坚固的支架上。 其中心点与地面的垂直距离宜为 $0 . 8 \\mathrm { ~ m ~ }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6dd39c08-8341-4a2e-b971-93a2d446469f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '本规范用词用语说明', '本规范用词用语说明## 1 本规范执行严格程度的用词，采用下列写法：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的用词，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；\n\n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；\n\n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；\n\n4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用可\n\n## 2 引用标准的用语来用下列写法：\n\n1）在规范总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定”\n\n2）在规范条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为“应符合 $\\langle x \\times x \\times x \\times x \\rangle ( x \\times x )$ 的有关规定”\n\n3）当引用本规范中的其他规定时，表述为“应符合本规范第 $\\times$ 章的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ $\\times$ 节的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ 条的有关规定”或“应按本规范第 $\\times$ $\\times , \\times , \\times$ 条的有美规定执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6dd71afe-bc16-42af-9e0a-1d7abd3646da', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 侧向膨胀量试验箱：为 $5 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 3 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ 的带底无盖的不锈钢制方形钢箱，两侧钢板可以抽出或旋转打开，试验箱如图T0536-1所示。\n\n  \n图 T0536-1侧向膨胀量试验箱（尺寸单位： $\\mathrm { \\ m m }$ ）\n\n## 2.2 高频振捣棒：振捣棒的频率为 $2 0 0 \\mathrm { H z }$ ，振幅 $0 . 2 \\mathrm { m m }$ ，振捣功率 5kw，直径 $6 0 \\mathrm { m m }$ 以上。\n\n## 2.3 钢尺：量程不小于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ，分度值为 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.4 其他：4个乒乓球、水平尺、抹子、铁铲等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6de8f85f-5e9d-4b51-9ef7-8514b7371afe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算## 6.1.1.4.1 起动时间和起动平均加速度计算\n\n### 6.1.1.4.1.1 机构起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（82）计算：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle \\ n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } + J _ { \\mathrm { 2 } } ) + \\frac { J _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle \\ 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { N } } ) }\n$$\n\n式中：\n\n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动时间，单位为秒（s），其值见表37；  \n$n$ 电动机额定转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；  \n$k$ 其他传动件的转动惯量折算到电动机轴上的影响系数， $k = 1 . 0 5 \\sim 1 . 2 0$ ；  \n$J _ { 1 }$ 电动机转子的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { 2 }$ -电动机轴上制动轮和联轴器的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } } ,$ ）；  \n$J _ { 3 }$ -作起升运动的物品的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 ) } }$ ；\n\n$$\nJ _ { 3 } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D ^ { 2 } } { 4 g a ^ { 2 } i ^ { 2 } }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；$D$ 同式（77）；$_ g$ 重力加速度，取 $g { = } 9 . 8 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；$a$ 同式（77）；i 同式（77）；同式（77）；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 电动机平均起动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d q } } = \\lambda _ { \\mathrm { A S } } M _ { \\mathrm { n } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { A S } }$ — 电动机平均起动转矩倍数，其值见表38；  \n$M _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机的额定转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ ———见式（77）。\n\n表 37 起升机构起（制）动时间和平均升降加（减）速度值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6de9e1e7-cca6-422b-8db7-b75836e9c2d4', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3试验步骤', '3试验步骤## 3.1 将容量筒1用螺母固定在振动台上，放入润湿的坍落筒2，把漏斗7转到坍落筒上□，拧紧螺栓9，使漏斗对在坍落筒口上方。\n\n## 3.2 按坍落度试验步骤，分三层经漏斗装拌合物，每装一层用捣棒从周边向中心螺旋形均匀插捣 25次，插捣底层时捣棒应贯穿整个深度，插捣第二层时，捣棒应插透本层至下一层的表面，捣毕第三层混凝土后，拧松螺栓6，把漏斗转回到原先的位置，并将筒模顶上的混凝土刮平，然后轻轻提起筒模。\n\n## 3.3 拧紧定位螺栓9，使圆盘可定向地向下滑动，仔细转圆盘到混凝土上方，并轻轻与混凝土接触。检查圆盘是否可以顺利滑向容器。\n\n## 3.4 开动振动台并按动秒表，通过透明圆盘观察混凝土的振实情况，当圆盘整个底面刚被水泥浆布满时，立即按停秒表和关闭振动台，记下秒表所记时间，精确至1s。\n\n## 3.5 仪器每测试一次后，必须将容器、筒模及透明圆盘洗净擦干，并在滑杆等处涂薄层黄油，以备下次使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6deac7af-409e-479d-8549-6ffcea8839a3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 H 焊接工艺评定（Part 2）', '. 3 { \\sim } 2 . 0$ 。\n\n### H.3.7 不同材质焊接接头的拉伸、冲击、弯曲等力学性能应按性能要求较低的材质进行评定。\n\n## H.4 焊接工艺评定报告\n\n### H.4.1 焊接工艺评定报告应包括下列内容：\n\n1 母材和焊接材料的牌号、规格、化学成分和力学性能等；\n\n2 试板图；\n\n3 试件的焊接条件、施焊日期、工艺参数；\n\n4 焊缝外观和无损检验结果；\n\n5 力学性能试验及宏观断面酸蚀试验结果；\n\n6 结论及评定人员签字。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6df0b74f-b3df-4021-96d2-69219ecbe145', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '附录B移动式操作平台的设计计算', '附录B移动式操作平台的设计计算B.0.1～B.0.3移动式操作平台采用的有关符号及公式(B.0.1-1)、（B.0.1-2)、（B.0.2)、（B.0.3-1)、（B.0.3-2）均系参照现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6df73c72-ea63-43cd-a1bd-c213a5e69749', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '6 工程交接验收', '6 工程交接验收6.0.1防爆电气设备在安装完毕后，试运前、试运中、交接时除应按有关现行国家标准电气装置安装工程施工及验收规范相应的检查项目及要求进行检查外，尚应按本章各条规定进行检查。\n\n6.0.2防爆电气设备在试运行中，尚应符合下列要求：\n\n6.0.2.1防爆电气设备外壳的温度不得超过规定值。\n\n6.0.2.2正压型电气设备的出风口，应无火花吹出。当降低风压、气压时，微压继电器应可靠动作。\n\n6.0.2.3防爆电气设备的保护装置及联锁装置，应动作正确、可靠。\n\n6.0.3工程竣工验收时，尚应进行下列检查：\n\n6.0.3.1防爆电气设备的铭牌中，必须标明国家指定的检验单位发给的防爆合格证号。\n\n6.0.3.2防爆电气设备的类型、级别、组别，应符合设计。\n\n6.0.3.3防爆电气设备的外壳,应无裂纹、损伤;油漆应完好。接线盒盖应紧固，且固定螺栓及防松装置应齐全。\n\n6.0.3.4防爆充油型电气设备不得有渗油、漏油;其油面高度应符合要求。\n\n6.0.3.5正压型电气设备的通风、排气系统应通畅，连接正确，进口、出口安装位置符合要求。\n\n6.0.3.6电气设备多余的进线口，应按规定作好密封。\n\n6.0.3.7电气线路中密封装置的安装，应符合规定。\n\n6.0.3.8本质安全型电气设备的配线工程，其线路走向、高程，应符合设计;线路应标有天蓝色的标志。\n\n6.0.3.9电气装置的接地或接零、防静电接地，应符合设计要\n\n求，接地应牢固可靠。\n\n6.0.4在验收时，应提交下列文件和资料：\n\n6.0.4.1变更设计部分的实际施工图。\n\n6.0.4.2变更设计的证明文件。\n\n6.0.4.3制造厂提供的产品使用说明书、试验记录、合格证件及安装图纸等技术文件。\n\n6.0.4.4除应按有关现行国家标准电气装置安装工程施工及验收规范相应规定提交有关设备的安装技术记录外，尚应提交有测隙孔的增安型电动机定子、转子间单边气隙的测量记录。\n\n6.0.4.5除应按有关现行国家标准电气装置安装工程施工及验收规范相应规定提交有关设备的调整、试验记录外，尚应提交正压型电气设备的风压、气压等继电保护装置的调整记录、电气设备试运时外壳的最高温度记录和防静电接地的接地电阻值的测试记录等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e099a3e-8847-4e53-b18e-3c378ac7ab6f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．2 结构计算原则', '5．2 结构计算原则## 5．2．1 计算方法\n\n起重机结构设计计算可采用许用应力设计法或极限状态设计法。当结构在外载荷作用下产生了较大变形，以致内力与载荷呈非线性关系时，宜采用极限状态设\n\n计法。\n\n## 5．2．2 计算内容和有关规定\n\n### 5．2．2．1 计算内容\n\n验算在载荷最不利组合（见4．3．3、表20和附录 G）下，起重机金属结构构件及其连接的强度（含疲劳强度）、刚性和稳定性，是否满足本标准的要求。\n\n### 5．2．2．2 有关规定\n\n#### 5．2．2．2．1 本章规定的各项内容，均限于在钢材弹性范围内的计算。  \n#### 5．2．2．2．2 用极限状态设计法进行设计的步骤见附录F的F．3有关说明。在验算起重机结构和构件  \n的刚性时，载荷用标准值，即取分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } = 1$ 。  \n#### 5．2．2．2．3 结构件及其连接的疲劳强度仍按许用应力设计法计算。  \n#### 5．2．2．2．4 本章中的计算公式，是按许用应力设计法给出的。若采用极限状态设计法，则应作如下\n\n变更：\n\na） 除疲劳强度外的所有计算强度和屈曲稳定性的公式，其左侧的弯矩、扭矩、轴向力都应该将相应载荷乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后计算得出，右侧的极限设计应力 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 则应该是用钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { ~ s ~ } }$ 或构件抗屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 而得到，即： $\\operatorname* { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 或$\\mathrm { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { c r } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ ；  \nb） 在压弯构件稳定性计算的式（51）、式（52）、式（M．1）、式（M．2）、式（M．5）左侧的弯矩项中乘有犖增大系数 $\\frac { N _ { \\mathrm { E } } } { N _ { \\mathrm { E } } - N }$ 时，其中的 $N _ { \\mathrm { E } }$ 也应除以 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$   \nc） 若计算公式中出现有许用应力设计法的安全系数 $n$ 时，则将此安全系数 $n$ 用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 代替。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e0e622c-79c2-4c29-9e6e-a53f9cb5b4e1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 规定本款的目的与本规范第 4.4.2 条相同，亦是要保证钢筋安装的最终精度；设置专用胎架或卡具等进行辅助定位，能有效地保证钢筋的安装精度。\n\n## 4.4.4 钢筋与模板之间应设置垫块，垫块的制作、设置和固定应符合下列规定：\n\n1 混凝土垫块应具有不低于结构本体混凝土的强度，并应有足够的密实性；采用其他材料制作垫块时，除应满足使用强度的要求外，其材料中不应含有对混凝土产生不利影响的成分。垫块的制作厚度不应出现负误差，正误差应不大于 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 用于重要工程或有防腐蚀要求的混凝土结构或构件中的垫块，宜采用专门制作的定型产品，且该类产品的质量同样应符合本条第 1 款的规定。\n\n3 垫块应相互错开、分散设置在钢筋与模板之间，但不应横贯混凝土保护层的全部截面进行设置。垫块在结构或构件侧面和底面所布设的数量应不少于4个 $/ \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ，重要部位宜适当加密。\n\n4 垫块应与钢筋绑扎牢固，且绑丝及其丝头均不应进入混凝土保护层内。\n\n5 混凝土浇筑前，应对垫块的位置、数量和紧固程度进行检查，不符合要求时应及时处理，应保证钢筋的混凝土保护层厚度满足设计要求和本规范的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e171e4b-df19-4bd7-8a53-6356184491d4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 1）', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算## 5.5.1 轴心受力构件的刚性\n\n### 5.5.1.1 轴心受力构件的刚性计算\n\n刚性计算按式（42）计算：\n\n……（42）\n\n式中：\n\n入 结构构件的长细比，见5.5.1.2;［］—— 结构构件的容许长细比，见表28。\n\n表 28 结构构件的容许长细比［］  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>构件名称</td><td rowspan=1 colspan=1>受拉结构件</td><td rowspan=1 colspan=1>受压结构件</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>主要承载结构件</td><td rowspan=1 colspan=1>对桁架的弦杆</td><td rowspan=1 colspan=1>180</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>对整个结构</td><td rowspan=1 colspan=1>200</td><td rowspan=1 colspan=1>180</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>次要承载结构件(如主桁架的其他杆件、辅助桁架的弦杆等)</td><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>200</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>其他构件</td><td rowspan=1 colspan=1>350</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td></tr></table>\n\n\n### 5.5.1.2 结构构件的长细比\n\n#### 5.5.1.2.1 实腹式轴心受力构件的长细比 $\\lambda$ ，分为 $\\lambda _ { \\mathrm { { x } } }$ 和 $\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ ，按式（43）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\lambda _ { \\mathrm { x } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c x } } } { r _ { \\mathrm { x } } } } \\\\ { \\lambda _ { \\mathrm { y } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c y } } } { r _ { \\mathrm { y } } } \\bigg [ } \\end{array}\n$$\n\n……（43）\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 实腹式轴心受力构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $. y$ 轴）的计算长细比；$l _ { \\mathrm { c x } } \\setminus l _ { \\mathrm { c y } }$ — 结构构件对通过截面形心的强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ），其计算方法按附录J的J．1；$r _ { \\mathrm { ~ x ~ } } , r _ { \\mathrm { ~ y ~ } }$ — 结构构件毛截面对强轴（轴）或弱轴（轴）的回转半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n$$\nr _ { \\mathrm { x } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { x } } } { A } } } , \\qquad r _ { \\mathrm { y } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { y } } } { A } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { { x } } } \\setminus I _ { \\mathrm { { y } } }$ — 结构构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $_ y$ 轴）的毛截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；\n\n$A$ ——结构构件毛截面面积,单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$\n\n#### 5.5.1.2.2 等截面格构式组合构件的换算长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ ，按附录J中的表J．5选取。\n\n## 5.5.2 起重机的静态刚性\n\n### 5.5.2.1 桥架型起重机\n\n#### 5.5.2.1.1 跨中位置\n\n##### 5.5.2.1.1.1 手动起重机\n\n手动小车（或手动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及手动小车（或手动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 的关系，推荐为： $f \\leqslant { \\frac { 1 } { 4 0 0 } } \\ S$ ；\n\n##### 5.5.2.1.1.2 电动起重机\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及自行式小车（或电动葫芦）\n\n自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 $S$ 的关系，推荐为：\n\n对低定位精度要求的起重机，或具有无级调速控制特性的起重机；采用低起升速度和低加速度能达到可接受定位精度的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 5 0 0 }$ S\n\n使用简单控制系统能达到中等定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e17c7d7-85b2-426b-949c-fcb6c926eba0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值### 6.1.1.4.1.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（83）计算（起动平均加速度值见表37）：\n\n$$\na _ { \\mathrm { q } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { q } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（83）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动平均加速度，单位为米每平方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（82）。\n\n## 6.1.1.4.2 制动时间和制动平均减速度计算\n\n### 6.1.1.4.2.1 采用机械式制动器的满载下降制动时间 $t _ { Z }$ ，按式（84）计算（制动时间值见表37）：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { { Z } } } { = } \\frac { n ^ { \\prime } [ - k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) { + } J _ { \\mathrm { 3 } } \\eta ] } { 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { { Z } } } { - } M _ { \\mathrm { ~ j } } ^ { \\prime } ) }\n$$\n\n…… （84）\n\n式中：\n\n$t _ { Z }$ — 起升机构的制动时间，单位为秒（s）；$n ^ { \\prime }$ 满载（额定载荷）下降且制动器投入有效制动转矩时的电动机转速，单位为转每分 $\\left( { \\bf r } / \\mathrm { m i n } \\right)$ ），常取 $n ^ { \\prime } { = } 1 . \\ 1 \\ n$ ；$k$ 同式（82)；$\\eta$ 同式（77）；$M _ { Z }$ — 机械式制动器的计算制动转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$\\boldsymbol { M } _ { \\mathrm { ~ j ~ } } ^ { \\prime }$ — 稳态下降额定载荷时电动机制动轴上的转矩，单位为牛米犘犇 $\\mathrm { ~ N ~ } { \\cdot } \\mathrm { ~ m ~ } ,$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ j } } ^ { \\prime } = \\frac { P _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ Q } } D } { 2 a i } \\eta ^ { \\prime }\n$$\n\n$\\eta ^ { \' }$ -物品下降时起升机构系统的总效率；\n\n其余符号同式（82）。\n\n### 6.1.1.4.2.2 制动平均减速度，按式（85）计算（除紧急制动外的正常情况制动平均减速度值见表37）：\n\n$$\na _ { 2 } = \\frac { v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \' } } { t _ { \\mathrm { Z } } }\n$$\n\n…… （85）\n\n式中：\n\nZ 制动平均减速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { ( m / s ^ { 2 } }$ ）；\n\n$ { \\boldsymbol { v } } _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime }$ 满载下降且制动器开始有效制动时的下降速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），可取 $v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime } { = } 1 . 1 \\ v _ { \\mathrm { q } }$ ；\n\n$t _ { Z }$ — 同式（84）。\n\n除了用支持制动器完成减速制动以外，也可用支持制动器与电气制动并用作减速制动，或单独采用电气制动作减速制动。减速制动仅用来消耗动能，使物品安全减速。在与电气制动并用时，支持制动器的最低制动安全系数仍应满足6．1．1．3．1．3的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e1837f6-132c-4c95-8c6f-852b2efad2db', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 砂浆凝结时间测定仪，如图T0592-1所示，由试针、容器、台秤和支座四部分组成，并应符合下列规定：\n\n（1）试针：不锈钢制成，截面积为 $3 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 。\n\n  \nT0592-1砂浆凝结时间测定仪示意图\n\n1-调节套；2、3、8-调节螺母；4-夹头；5-垫片；6-试针；7-试模；9-压力表座；10-底座；11-操作杆；12-调节杆；13-立架；14-立柱\n\n（2）盛砂浆容器：由钢制成，内径为 $1 4 0 \\mathrm { m m }$ ，高为 $7 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n（3）压力表：称量精度为 $0 . 5 \\mathrm { N }$ 。\n\n（4）支座：分底座、支架及操作杆三部分，由铸铁或钢制成。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e30cc96-f907-410c-845b-74a27e420615', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第九十八条 生产经营单位有下列行为之一的', '第九十八条 生产经营单位有下列行为之一的，责令停止建设或者停产停业整顿，限期改正，并处十万元以上五十万元以下的罚款，对其直接负责的主管人员和其他直接责任人员处二万元以上五万元以下的罚款；逾期未改正的，处五十万元以上一百万元以下的罚款，对其直接负责的主管人员和其他直接责任人员处五万元以上十万元以下的罚款；构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任：（一）未按照规定对矿山、金属冶炼建设项目或者用于生产、储存、装卸危险物品的建设项目进行安全评价的；\n\n（二）矿山、金属冶炼建设项目或者用于生产、储存、装卸危险物品的建设项目没有安全设施设计或者安全设施设计未按照规定报经有关部门审查同意的；\n\n（三）矿山、金属冶炼建设项目或者用于生产、储存、装卸危险物品的建设项目的施工单位未按照批准的安全设施设计施工的；\n\n（四）矿山、金属冶炼建设项目或者用于生产、储存、装卸危险物品的建设项目竣工投入生产或者使用前，安全设施未经验收合格的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e38f666-2c61-4f71-99be-01fe22187092', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '危险性较大工程major hazard working', '危险性较大工程major hazard working procedure');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e47e067-00fb-4404-ac60-18b7a25a9613', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 4）', 'n=1>对结构的承载能力有利时</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>混凝土和工结构重力（包括结构附加重力）</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td><td rowspan=2 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>钢结构重力（包括结构附加重力）</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1或1.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=2>预加力</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=2>土的重力</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=2>混凝土的收缩及徐变作用</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=2>土侧压力</td><td rowspan=1 colspan=1>1.4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=2>水的浮力</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>7</td><td rowspan=2 colspan=1>基础变位作用</td><td rowspan=1 colspan=1>混凝土和工结构</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢结构</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr></table>\n\n\n注：本表序号1中，当钢桥采用钢桥面板时，永久作用分项系数取1.1；当采用混凝土桥面板时，取1.2。合；与偶然作用同时出现的可变作用，可根据观测资料和工程经验取用频遇值或准永久值。\n\n1）作用偶然组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { a d } } = S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ A _ { \\mathrm { d } } , ~ ( \\psi _ { \\mathrm { f l } } \\frac { \\dag } { \\ d x } \\psi _ { \\mathrm { q } 1 } ) ~ Q _ { \\mathrm { i k } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中：\n\n$S _ { \\mathrm { a d } }$ -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；\n\n$A _ { \\mathrm { d } }$ 1 偶然作用的设计值；  \n$\\psi _ { \\mathfrak { I } }$ -汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的频遇值系数，取 $\\psi _ { \\uparrow \\uparrow } = 0 . 7$ ；当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，人群荷载 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 , 0$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用$\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 . 0$ ；\n\n$\\psi _ { \\mathfrak { n } } Q _ { \\mathfrak { r } \\mathfrak { k } }$ —汽车荷载的频遇值;\n\n$\\psi _ { \\mathrm { q } } \\mathrm { _ { i } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值系数，汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 , 4$ ，人群荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 4$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用 $\\psi _ { \\mathscr { q } } = 0 , 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 1 , 0$ ；\n$\\psi _ { \\mathrm { q l } } Q _ { \\mathrm { l k } }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e49ef99-3606-47a7-aea8-f04e6f181e78', '48《焊接接头冲击试验方法》（GB2650-89）.md', '3 试样及其制备', '3 试样及其制备## 3.1 本标准规定以 $1 0 \\mathrm { m m } \\times 1 0 \\mathrm { m m } \\times 5 5 \\mathrm { m m }$ 带有 $\\mathrm { V }$ 型缺口的试样为标准试样。试样的尺寸及偏差应符合图1的规定。试样缺口底部应光滑不得有与缺口轴线平行的明显划痕。进行仲裁试验时，试样缺口底部的粗糙度应低于 $\\mathrm { R a 0 . 8 \\ : \\mu \\ m }$ 。\n\n  \n图1 V型缺口试样\n\n根据技术条件规定，允许采用带有U 型缺口的辅助试样，试样的尺寸偏差应符合附录A中图A1的规定。\n\n根据技术条件规定或在无法切取标准试样的情况下，允许采用辅助小尺寸试样，见附录B中图B1和图B2。\n\n## 3.2 试样应采用机械加工或磨削方法制备，应防止加工表面的应变硬化或材料过热。\n\n## 3.3 试样的标记不应影响支座对试样的支承，也不得使缺口附近产生加工硬化。一般应标记在试样的端面、侧面或缺口背面距端面 $1 5 \\mathrm { m m }$ 以内，但不得标在支承面上。\n\n## 3.4 试样缺口处若发现有肉眼可见的气孔、夹渣、裂纹等缺陷时，则不能用该试样进行试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e4d0081-9155-4133-8a9e-1285d3966178', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '1总则（Part 1）', '1总则1．0．1本规范是在《工程测量规范》GB 50026—-93(以下简称《93 规范》）的基础上修订而成的。\n\n《93 规范》执行以来，对保证工程测量作业质量，促进测绘事业的发展，起到了应有的作用。十多年来，测绘技术、仪器设备、作业手段发生了很大的变化，因此，在维持《93规范》总体框架基本不变的情况下，对其进行了一次全面修订。增加和补充了已发展成熟的新技术和新经验，调整或删除了《93 规范》中某些已不适当、不确切的条款，按新的规范编写规定修改了体例，并与有关规范进行了协调。修订主要体现原则性的和全国通用性的技术要求。因地制宜的具体细节和技术指标，留给相关的行业标准和地方标准规定。\n\n1．0．2工程建设通常包括勘察、设计、施工、生产运营和维护管理等阶段，每个阶段都需要进行相应的测绘工作。\n\n当工程测量需要采用摄影测量方法时，可按现行国家标准《工程摄影测量规范》GB 50167执行。\n\n1．0．3关于工程测量的精度衡量标准：\n\n1根据偶然中误差出现的规律，以二倍中误差作为极限误差时，其误差出现的或然率不大于 $5 \\%$ ，这样规定是合理的。\n\n2对精度要求较高的工程，且多余观测数较少时，可采用附录A中数理统计方法计算测量精度，说明如下：\n\n根据数理统计原理中子样中误差与母体方差的 $\\mathrm { \\Delta ~ X ^ { 2 } }$ 分布关系，\n\n有\n\n$$\n\\sigma { = } m \\sqrt { \\frac { n } { \\chi ^ { 2 } } }\n$$\n\n区\n\n$$\nK _ { \\mathrm { M } } = { \\sqrt { \\frac { n } { \\chi ^ { 2 } } } }\n$$\n\n则有\n\n$$\n\\sigma = K _ { \\mathrm { { M } } } m\n$$\n\n式中 $\\sigma$ ---母体中误差估值(评定对象的中误差)；\n\n$K _ { \\mathrm { M } }$ ----子样中误差的修正系数；  \nm---子样中误差(由观测数据计算的中误差)；$n$ 一多余观测个数。\n\n令规范规定的中误差为 $\\sigma _ { \\mathrm { 0 } }$ ，则母体中误差估值小于或等于规范规定的中误差的概率为：\n\n或\n\n$$\n\\begin{array} { r } { P ( \\sigma \\ll k \\sigma _ { \\circ } ) = P = 1 - \\alpha } \\\\ { P ( \\sigma > k \\sigma _ { \\circ } ) = 1 - P = \\alpha } \\end{array}\n$$\n\n但α 的这种取值，跟工程测量的实际观测特点不尽一致。工程测量是用少量的观测个数算得的中误差(子样中误差)与规范规定的中误差(母体中误差 $\\textbf { O } _ { 0 , }$ 进行比较，判别其是否达到要求。\n\n在正态分布的概率统计中，小于1 倍中误差(即 $\\mathrm { k } = 1 \\mathrm { \\Omega }$ ）的概率为0．68268；则 ${ \\mathrm { ~ \\text~ } } \\mathrm { ~ a ~ } =$ 1-0. $6 8 2 6 8 = 0$ .31732。\n\n在 $\\mathrm { \\Delta \\ X ^ { 2 } }$ 检验中，对测量中误差置信概率的取值，应与正态分布的检验相同，即其右尾的σ也应为0．31732。\n\n按(2)式计算的 KM 结果见表1。\n\n表1置信概率为0.68268的 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { M } }$ 值及归算值  \n\n\n\n\n\n从表1可以看出，只有当n为无穷大时， $\\mathrm { K } _ { \\mathbb { M } }$ 为1。也就是说由观测数据统计的子样中误差等于估算的母体中误差，除此之外，所有由观测数据统计的子样中误差均需要修正。\n\n但从测量的角度，多余观测数不可能是无穷多，通常认为多余观测数为20以上时，子样中误差等于估算的母体中误差(其差异小于 $10 \\%$ 。即 $\\mathrm { n } = 2 0$ 时，令 $\\mathrm { K } _ { \\mathrm { M } } = 1$ ，按比例将多余观测数小于20的 $\\mathrm { K } _ { \\mathbb { M } }$ 值进行归算，见表1第3列的KM归算值，取其小数两位作为附录A表A.0.4的修正系数。\n\n现以由8个三角形构成的某四等三角形网为例，说明附录A表A．0．4的应用。\n\n如果按8个三角形闭合差算得的测角中误差 $\\textrm { m } \\textrm { \\textrm { \\textrm { \\textrm { \\textrm { \\textrm { \\textrm { \\textrm { u } } \\textrm { \\textrm { \\textrm { b } } } } } } } } }$ 为2. $3 ^ { \\prime \\prime }$ （其测角的多余观测数为 $8 <$ 20)，则其母体中误差的估算值为 $\\sigma = \\ K _ { \\mathrm { { M } } } \\mathrm { { m } } = 1$ . $1 9 \\times 2$ . $3 ^ { \\prime \\prime } = 2$ . $4 8 ^ { \\prime \\prime } < 2$ . $5 ^ { \\prime \\prime }$ ，即满足四等三角形网对测角中误差的要求。如果 $\\mathfrak { m } _ { \\mathrm { { \\beta } } }$ 为2. $4 ^ { \\prime \\prime }$ ，则 $\\sigma = 2$ . $5 9 ^ { \\prime \\prime } > 2$ $5 ^ { \\prime \\p');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e4d3c5d-d8ba-475a-aaea-601382191d47', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'D.5码头工程', 'D.5码头工程D.5.1 水上、水下 $5 0 0 0 ~ \\mathrm { k N }$ 及以上混凝土构件安装工程。  \nD.5.2跨径 $3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上钢引桥安装工程。\n\nJT');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e51d742-f85e-4b55-969c-94f0bcf6c825', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7.2轴心受压构件的稳定性计算（Part 3）', ' ^ { 2 }\n$$\n\n$$\n\\begin{array} { r } { ( N _ { \\mathrm { x } } - N _ { \\mathrm { x y z } } ) \\left( \\frac { y _ { \\mathrm { s } } } { i _ { 0 } } \\right) ^ { 2 } - N _ { \\mathrm { x y z } } ^ { 2 } ( N _ { \\mathrm { y } } - N _ { \\mathrm { x y z } } ) \\left( \\frac { x _ { \\mathrm { s } } } { i _ { 0 } } \\right) ^ { 2 } = 0 } \\end{array}\n$$\n\n$$\ni _ { 0 } ^ { 2 } = i _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + i _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } + x _ { \\mathrm { s } } ^ { 2 } + y _ { \\mathrm { s } } ^ { 2 }\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { { x } } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { { x } } } ^ { 2 } } }\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { y } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } } }\n$$\n\n$$\nN _ { z } = \\frac { 1 } { i _ { 0 } ^ { 2 } } \\Big ( \\frac { \\pi ^ { 2 } E I _ { \\omega } } { l _ { \\omega } ^ { 2 } } + G I _ { \\mathrm { { t } } } \\Big )\n$$\n\n式中： $N _ { \\mathbf { x y z } }$ 弹性完善杆的弯扭屈曲临界力，由式(7.2.2-15）确定（N)：\n\n$x _ { \\mathrm { { s } } } , y _ { \\mathrm { { s } } }$ 截面剪心的坐标 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$i _ { 0 }$ 截面对剪心的极回转半径 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$N _ { \\mathrm { { x } } } , \\ N _ { \\mathrm { { y } } } , \\ N _ { \\mathrm { { z } } }$ 一 -分别为绕 $_ { x }$ 轴和 $y$ 轴的弯曲屈曲临界力和扭转屈曲临界力（N)；$E , G$ -分别为钢材弹性模量和剪变模量 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n### 4不等边角钢轴心受压构件的换算长细比可按下列简化公\n\n式确定（图7.2.2-2)：\n\n当 $\\lambda _ { \\mathrm { v } } \\geqslant \\lambda _ { z }$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { { x y z } } } = \\lambda _ { \\mathrm { { v } } } \\bigg [ 1 + 0 . 2 5 \\left( \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { { z } } } } { \\lambda _ { \\mathrm { { v } } } } \\right) ^ { 2 } \\bigg ]\n$$\n\n当 $\\lambda _ { \\mathrm { v } } < \\lambda _ { z }$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { { x y z } } } = \\lambda _ { z } \\Big [ 1 + 0 . 2 5 \\left( \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { { v } } } } { \\lambda _ { z } } \\right) ^ { 2 } \\Big ]\n$$\n\n$$\n\\lambda _ { z } = 4 . 2 1 \\frac { b _ { 1 } } { t }\n$$\n\n### 7.2.3格构式轴心受压构件的稳定性应按本标准式（7.2.1）计算，对实轴的长细比应按本标准式（7.2.2-1）或式（7.2.2-2）计算，对虚轴[图7.2.3（a)]的 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴及图7.2.3（b)、图7.2.3（c）的 $_ { x }$ 轴和$y$ 轴应取换算长细比。换算长细比应按下列公式计算：\n\n#### 1 双肢组合构件［图7.2.3 (a)]:\n\n当缀件为缀板时：\n\n  \n图7.2.2-2不等边角钢注： $\\pmb { \\nu }$ 轴为角钢的弱轴， $b _ { 1 }$ 为角钢长肢宽度\n\n$$\n\\lambda _ { 0 \\mathbf { x } } = \\sqrt { \\lambda _ { \\mathbf { x } } ^ { 2 } + \\lambda _ { 1 } ^ { 2 } }\n$$\n\n当缀件为缀条时：\n\n  \n图7.2.3格构式组合构件截面\n\n$$\n\\lambda _ { 0 \\mathbf { x } } = \\sqrt { \\lambda _ { \\mathbf { x } } ^ { 2 } + 2 7 \\frac { A } { A _ { 1 \\mathbf { x } } } }\n$$\n\n式中： $\\lambda _ { \\mathbf { x } }$ 整个构件对 $_ { x }$ 轴的长细比；\n\n$\\lambda _ { 1 }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e730a71-4931-4e17-b897-5640b04aaddb', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条文说明', '建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e7ca890-6dba-4346-bc92-15024ce42426', '43《生产安全事故应急预案管理办法》.md', '第二章 应急预案的编制', '第二章 应急预案的编制第七条应急预案的编制应当遵循以人为本、依法依规、符合实际、注重实效的原则，以应急处置为核心，明确应急职责、规范应急程序、细化保障措施。\n\n第八条 应急预案的编制应当符合下列基本要求：\n\n（一）有关法律、法规、规章和标准的规定；\n\n（二）本地区、本部门、本单位的安全生产实际情况；\n\n（三）本地区、本部门、本单位的危险性分析情况;\n\n（四)应急组织和人员的职责分工明确，并有具体的落实措施；\n\n（五）有明确、具体的应急程序和处置措施，并与其应急能力相适应;\n\n（六）有明确的应急保障措施，满足本地区、本部门、本单位的应急工作需要;\n\n（七）应急预案基本要素齐全、完整，应急预案附件提供的信息准确；\n\n（八）应急预案内容与相关应急预案相互衔接。\n\n第九条编制应急预案应当成立编制工作小组，由本单位有关负责人任组长，吸收与应急预案有关的职能部门和单位的人员，以及有现场处置经验的人员参加。\n\n第十条编制应急预案前，编制单位应当进行事故风险辨识、评估和应急资源调查。\n\n事故风险辨识、评估，是指针对不同事故种类及特点，识别存在的危险危害因素，分析事故可能产生的直接后果以及次生、衍生后果，评估各种后果的危害程度和影响范围，提出防范和控制事故风险措施的过程。\n\n应急资源调查，是指全面调查本地区、本单位第一时间可以调用的应急资源状况和合作区域内可以请求援助的应急资源状况，并结合事故风险辨识评估结论制定应急措施的过程。\n\n第十一条地方各级人民政府应急管理部门和其他负有安全生产监督管理职责的部门应当根据法律、法规、规章和同级人民政府以及上一级人民政府应急管理部门和其他负有安全生产监督管理职责的部门的应急预案，结合工作实际，组织编制相应的部门应急预案。\n\n部门应急预案应当根据本地区、本部门的实际情况，明确信息报告、响应分级、指挥权移交、警戒疏散等内容。\n\n第十二条生产经营单位应当根据有关法律、法规、规章和相关标准，结合本单位组织管理体系、生产规模和可能发生的事故特点，与相关预案保持衔接，确立本单位的应急预案体系，编制相应的应急预案，并体现自救互救和先期处置等特点。\n\n第十三条生产经营单位风险种类多、可能发生多种类型事故的，应当组织编制综合应急预案。\n\n综合应急预案应当规定应急组织机构及其职责、应急预案体系、事故风险描述、预警及信息报告、应急响应、保障措施、应急预案管理等内容。\n\n第十四条对于某一种或者多种类型的事故风险，生产经营单位可以编制相应的专项应急预案，或将专项应急预案并入综合应急预案。\n\n专项应急预案应当规定应急指挥机构与职责、处置程序和措施等内容。\n\n第十五条对于危险性较大的场所、装置或者设施，生产经营单位应当编制现场处置方案。\n\n现场处置方案应当规定应急工作职责、应急处置措施和注意事项等内容。\n\n事故风险单一、危险性小的生产经营单位，可以只编制现场处置方案。\n\n第十六条生产经营单位应急预案应当包括向上级应急管理机构报告的内容、应急组织机构和人员的联系方式、应急物资储备清单等附件信息。附件信息发生变化时，应当及时更新，确保准确有效。\n\n第十七条生产经营单位组织应急预案编制过程中，应当根据法律、法规、规章的规定或者实际需要，征求相关应急救援队伍、公民、法人或其他组织的意见。\n\n第十八条生产经营单位编制的各类应急预案之间应当相互衔接，并与相关人民政府及其部门、应急救援队伍和涉及的其他单位的应急预案相衔接。\n\n第十九条生产经营单位应当在编制应急预案的基础上，针对工作场所、岗位的特点，编制简明、实用、有效的应急处置卡。\n\n应急处置卡应当规定重点岗位、人员的应急处置程序和措施，以及相关联络人员和联系方式，便于从业人员携带。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e7d75d6-b87f-4144-89b9-957575908026', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明力学性能试验项目、试样数量与国内外有关标准的对照见表C-1。\n\n表C-1 力学性能试验项目、试样数量（个）对照\n\n\n\n\n\n注： $\\textcircled{1}$ 当板厚大于 $1 0 \\mathsf { m m }$ 时，用一个全截面侧弯代替面背弯。$\\textcircled{2}$ 合同或技术文件要求时做此项。\n\n### C.3.5 力学性能试验评定应符合下列规定：\n\n1 当拉伸试验结果（屈服强度、抗拉强度及伸长率）均不低于母材标准值时，判为合格；当试验结果低于母材标准值，允许从同一试件上再取一个试样重新试验，若重新试验的结果不低于母材标准值，则仍可判为合格，否则判为不合格。异种母材接头拉伸试验以低强度母材为标准。\n\n2 接头侧弯试验结束后，若试样受拉面上的裂纹总长度不大于试样宽度的 $1 5 \\%$ ，且单个裂纹长度不大于 $3 \\mathrm { m m }$ 时，判为合格；当试验结果未满足上述要求时，允许从同一试件上再取一个试样重新试验，若重新试验的结果满足上述要求，则仍可判为合格，否则判为不合格。\n\n验结果低于0.7倍的规定值，也不得有任一试验结果低于0.5倍的规定值），则仍可判为合格，否则判为不合格。焊接接头的冲击功规定值见表C.3.5。\n\n4 焊接接头的硬度值不大于380HV10 时，判为合格，否则判为不合格。\n\n5 力学性能试验结束后，当发现试样断口上有超标的缺陷时，查明产生该缺陷的原因并决定试验结果是否有效。\n\n表C.3.5 焊接接头的冲击功规定值  \n\n\n\n\n\n注：1.试验温度可按照设计规定。2.板厚小于或等于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 的薄钢板接头冲击功规定值为 27J。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e8581e1-ea6d-4d48-8d53-c1e814366b4d', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故过程简介', '一、事故过程简介2004年，某企业为某新建企业新厂房用的一台10t桥式起重机（二手车）进行改造，将二手车跨度增加 $1 . 5 \\mathrm { m } _ { \\mathsf { c } }$ ，改造方的改造方案就是将主梁加长 $1 . 5 \\mathrm { m }$ ，其他（包括主梁截面）未做改造。改造完成后经最终检验与试验，静载荷试验主梁出现永久变形，未达到标准要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e880e55-28bc-46bc-be8d-cd95a3deddf3', '129《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB-T29639-2020）.md', '7 专项应急预案内容', '7 专项应急预案内容## 7.1 适用范围\n\n说明专项应急预案适用的范围，以及与综合应急预案的关系。\n\n## 7.2 应急组织机构及职责\n\n明确应急组织形式（可用图示）及构成单位（部门）的应急处置职责。应急组织机构以及各成员单位或人员的具体职责。应急组织机构可以设置相应的应急工作小组，各小组具体构成、职责分工及行动任务建议以工作方案的形式作为附件。\n\n## 7.3 响应启动\n\n明确响应启动后的程序性工作，包括应急会议召开、信息上报、资源协调、信息公开、后勤及财力保障工作。\n\n## 7.4 处置措施\n\n针对可能发生的事故风险、危害程度和影响范围，明确应急处置指导原则，制定相应的应急处置措施。\n\n## 7.5 应急保障\n\n根据应急工作需求明确保障的内容。\n\n注：专项应急预案包括但不限于上述 $7 . 1 { \\sim } 7 . 4$ 内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e8824a1-f320-4f81-9acf-e79a57606679', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一百零六条 生产经营单位与从业人员订立协议', '第一百零六条 生产经营单位与从业人员订立协议，免除或者减轻其对从业人员因生产安全事故伤亡依法应承担的责任的，该协议无效；对生产经营单位的主要负责人、个人经营的投资人处二万元以上十万元以下的罚款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e88975b-7f2d-4ce0-a83a-bccb53a29714', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验报告', '4 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n(2） 原材料的品种、规格和产地以及混凝土配合比；  \n(3） 试验日期及时间；  \n(4） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度;  \n（6）混凝土拌合物经V形漏斗排空时间；  \n（7）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e891f19-cbc8-40d5-875e-7178de450e6c', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 2）', ' { \\mathrm { i k } } = 7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ；对河冰，流冰开始时 $R _ { \\mathrm { i k } } =$ $7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ，最高流冰水位时可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 4 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n表4.3.11-1桩或墩迎冰面形状系数 $m$   \n\n\n\n\n\n表4.3.11-2冰温系数 $C _ { t }$   \n\n\n\n\n\n注：1.表列冰温系数可直线内插。2.对海冰，冰温取结冰期最低冰温；对河冰，取解冻期最低冰温。\n\n1）当冰块流向桥轴线的角度 $\\varphi \\leqslant 8 0 ^ { \\circ }$ 时，桥墩竖向边缘的冰荷载应乘以 $\\sin \\varphi$ 予以折减。\n\n2）冰压力合力应作用在计算结冰水位以下0.3倍冰厚处。\n\n2当流冰范围内桥墩有倾斜表面时，冰压力应分解为水平分力和竖向分力。\n\n式中： $F _ { x \\mathrm { i } }$ - 冰压力的水平分力（kN）；F 冰压力的垂直分力（kN）；$\\beta$ 桥墩倾斜的棱边与水平线的夹角 $\\big ( \\mathrm { \\textdegree } \\big )$ ；Rk -冰的抗弯强度标准值（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ），取 $R _ { \\mathrm { b k } } = 0 . 7 R _ { \\mathrm { i k } }$ ；$m _ { 0 }$ 系数， $m _ { 0 } = 0 . 2 b / t$ ，但不小于1.0。\n\n3建筑物受冰作用的部位宜采用实体结构。对于具有强烈流冰的河流中的桥墩、柱，其迎冰面宜做成圆弧形、多边形或尖角，并做成 $3 : 1 \\sim 1 0 : 1$ （竖：横）的斜度，在受冰作用的部位宜缩小其迎冰面投影宽度。\n\n4对流冰期的设计高水位以上 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 到设计低水位以下 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的部位宜采取抗冻性混凝土或花岗岩镶面或包钢板等防护措施。同时，对建筑物附近的冰体采取适宜的使冰体减小对结构物作用力的措施。\n\n## 4.3.12计算温度作用时的材料线膨胀系数及作用标准值可按下列规定取用：\n\n1桥梁结构当要考虑温度作用时，应根据当地具体情况、结构物使用的材料和施工条件等因素计算由温度作用引起的结构效应。各种结构的线膨胀系数规定见表\n\n### 4.3.12-1。\n\n表4.3.12-1线膨胀系数  \n\n\n\n\n\n2计算桥梁结构因均匀温度作用引起的外加变形或约束变形时，应从受到约束时的结构温度开始，考虑最高和最低有效温度的作用效应。当缺乏实际调查资料时，公路混凝土结构和钢结构的最高和最低有效温度标准值可按表4.3.12-2取用。\n\n表43.12-2公路桥梁结构的有效温度标准值 $( ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ）  \n\n\n\n\n\n注：1.全国气候分区见附录 $\\mathrm { A } _ { \\circ }$ 2.表中括弧内数值适用于昆明、南 福州地区\n\n3计算桥梁结构由于竖向温度梯度引起的效应时，可采用图4.3.12所示的竖向温度梯度曲线，其桥面板表面的最高温度 $T _ { \\parallel }$ 规定见表4.3.12-3。\n\n  \n图4.3.12竖向梯度温度（尺寸单位：mm）\n\nA-混凝土结构当梁高 $H$ 小于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 时， $A = H - 1 0 0$ $\\mathrm { ( ~ m m ) }$ ；梁高 $H$ 大于或等于 $4 0 0 \\mathrm { n m }$ 时， $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；带混凝土桥面板的钢结构 $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ； $t$ -混凝土桥面板的厚度 $. \\mathrm { m m }$ ）\n\n混凝土上部结构和带混凝土桥面板的钢结构的竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。\n\n4对无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。\n\n5计算坛工拱桥考虑徐变影响引起的温差作用效应时，计算的温差效应应乘以折\n\n减系数0.7。\n\n6采用沥青混凝土铺装的混凝土桥面板桥梁必要时应考虑施工阶段沥青摊铺引起的温度影响。\n\n表4.3.12-3竖向日照正温差计算的温度基数  \n\n\n\n\n\n## 4.3.13支座摩阻力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\mu W\n$$\n\n式中：W——作用于活动支座上由上部结构重力产生的效应；$\\mu$ ——支座的摩擦系数，宜采用实测数据，无实测数据时可按表4.3.13取用。\n\n表4.3.13支座摩擦系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e8d5cc0-2ee4-4b3f-8423-4209c1445d06', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 1）', '条文说明：1 根据现行《建筑工程冬期施工规程》（JGJ104）的规定，采用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥配制的混凝土的抗冻临界强度为设计混凝土强度标准值的 $30 \\%$ ，采用矿渣水泥配制的混凝土的抗冻临界强度为设计混凝土强度标准值的 $40 \\%$ ，考虑到公路桥涵冬季施工的气温、湿度等环境条件较差，因此本规范将抗冻强度各提高$10 \\%$ ，故分别定为 $40 \\%$ 和 $50 \\%$ 。\n3 蓄热法是混凝土冬期施工养护的主要方法，方便易行且较经济，因此当满足条文所列要求时，要尽量优先采用。\n\n## 25.2.8 采用蓄热法养护混凝土时，应符合下列规定：\n\n1 应根据环境条件，在经计算能保证结构物不受冻害的情况下方可采用蓄热法养护混凝土。\n\n2 混凝土应采用较小的水胶比，养护过程中应采取加速混凝土硬化和降低混凝土冻结温度的措施。对容易冷却的结构部位，应特别加强保温，且不应往混凝土和覆盖物上洒水。\n\n## 25.2.9 采用蒸汽加热法养护混凝土时，混凝土的升、降温速度不得超过表 25.2.9的规定。采用普通硅酸盐水泥时，养护温度宜不超过 $8 0 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ；采用矿渣硅酸盐水泥时，养护温度可提高到 $8 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。对大体积混凝土，养护时的升、降温速度宜按温控设计的要求确定。\n\n表 25.2.9 加热养护混凝土的升、降温速度 $( { \\circ } { \\bf { C } } / { \\bf { h } } )$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>表面系数（m)</td><td rowspan=1 colspan=1>升温速度</td><td rowspan=1 colspan=1>降温速度</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≥6</td><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&lt;6</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr></table>\n\n\n## 25.2.10 采用暖棚加热法养护混凝土时，暖棚应坚固、不透风，内墙宜采用非易燃性材料，且暖棚内应有防火、防煤气中毒的安全防护措施。暖棚内的温度不得低于$5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ，且宜保持一定的湿度；湿度不足时，应向混凝土表面及模板洒水。\n\n## 25.2.11 采用蓄热法和加热法养护的混凝土结构，其模板的拆除应符合下列规定：\n\n1 应根据与结构同条件养护试件的试验，证明混凝土已达到要求的抗冻强度及拆模强度后方可拆除。\n\n2 加热养护的结构模板和保温层，在混凝土表面冷却到 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 以后，方可拆除。\n\n拆除后当混凝土表面温度与环境温度相差大于 $2 0 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 时，仍应对混凝土表面加以覆盖保温，使其缓慢冷却。\n\n### 条文说明：\n\n2 混凝土表面温度与环境温度相差大于 $2 0 ^ { \\circ } \\mathsf { C }$ 时，如对拆模后的混凝土表面不加以覆盖，则混凝土表面冷却过快，将会产生收缩裂缝。\n\n## 25.2.12 对掺用防冻剂的混凝土，其养护应符合下列规定：\n\n1 在负温条件下严禁洒水，外露表面应采用塑料薄膜及保温材料双层覆盖养护。养护温度不得低于抗冻剂规定的温度，当达不到规定温度时，应采取加热保温措施。\n\n2 拆模后混凝土的表面温度与环境温度差大于 $1 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，仍应对混凝土表面采取覆盖保温措施。\n\n## 25.2.13 灌注桩在冬期施工时，混凝土不得掺加抗冻剂，灌注时混凝土拌合物的温度应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。对已凿除桩头预留混凝土的桩顶部位，应采取措施进行覆盖保温养护。\n\n## 25.2.14 砌体冬期施工时，所使用的材料应符合下列规定：\n\n1 砌块应干净，无冰霜附着；砂不得含有冰块或冻结团块。被水浸泡后受冻的砌块不得使用。\n\n2 砂浆宜采用普通硅酸盐水泥拌制，搅拌时间宜比常温时增加 $0 . 5 \\sim 1$ 倍，且宜随拌随用，砌石砂浆的稠度宜较常温适当加大。砌筑时砂浆应保持正温，砂浆与石料或砌块表面的温差宜不超过 $2 0 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。\n\n## 25.2.15 砌体采用保温法在暖棚中砌筑时，砌块的温度应在 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 以上；砂和水加温拌和的砂浆，其温度应不低于 $1 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ；棚内地面处的温度应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。砂浆的保温时间应以达到其抗冻强度为准，养护期间应洒水，保持砌体湿润。\n\n## 25.2.16 采用抗冻砂浆砌筑砌体时，应符合下列规定：\n\n1 抗冻砂浆在严寒地区宜采用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，其他地区可采用矿渣水泥、火山灰水泥或粉煤灰水泥；抗冻砂浆宜采用细度模数较大的砂；抗冻剂掺量宜通过试验确定。\n\n2 抗冻砂浆使用时的温度应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。当设计无要求且一天最低气温低于- $. 1 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 时，承重砌体的砂浆强度应按常温时提高一级。\n\n3 采用抗冻砂浆砌筑的砌体，应在砌筑后加以覆盖，但不得洒水。对未采取抗');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e9cd587-d74a-4133-8a08-939e6db468e6', '33《铸钢砂》（YBT5150-93）.md', '1 外形、规格', '1 外形、规格## 1.1 外形 钢砂应是多角形的。成品中含球状、半球状及扁平状的颗粒数不得超过受检量的10 ${ { \\mathbf { \\eta } } ^ { 0 } } _ { i _ { 1 } _ { s _ { 1 } } }$\n\n## 1.2 规格\n\n钢砂的规格范围为 ${ \\mathrm { 0 . 2 } } ^ { \\mathrm { 5 } } \\sim 2 . { \\mathrm { 0 } } ^ { \\mathrm { 5 } }$ 。筛分公差应符合表1的规定。\n\n表1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6e9db490-8ba3-43b0-9c62-8a5c1c27adf9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 2）', '平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．7．4．1．1 室外工作的轨道式起重机应装设可靠的抗风防滑装置，并应满足规定的工作状态和非工作状态抗风防滑要求。\n\n#### 9．7．4．1．2 工作状态下的抗风制动装置可采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等，其制动与释放动作应考虑与运行机构连锁并应能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．3 起重机只装设抗风制动装置而无锚定装置的，抗风制动装置应能承受起重机非工作状态下的风载荷；当工作状态下的抗风制动装置不能满足非工作状态下的抗风防滑要求时，还应装设牵揽式、插销式或其他形式的锚定装置。起重机有锚定装置时，锚定装置应能独立承受起重机非工作状态下的\n\n风载荷。\n\n#### 9．7．4．1．4 非工作状态下的抗风防滑设计，如果只采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等抗风制动装置，其制动与释放动作也应考虑与运行机构连锁并能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．5 锚定装置应确保在下列情况下起重机及其相关部件的安全可靠：\n\na） 起重机进入非工作状态并且锚定时；  \nb） 起重机处于工作状态，起重机进行正常作业并实施锚定时；  \nc） 起重机处于工作状态且在正常作业，突然遭遇超过工作状态极限风速的大风而实施锚定时。\n\n### 9．7．4．2 防倾翻安全钩\n\n起升吊钩装在主梁一侧的单主梁起重机、有抗震要求的起重机及其他有类似防止起重小车发生倾翻要求的起重机，应装设防倾翻安全钩。\n\n## 9．7．5 起联锁保护作用的安全装置和措施\n\n### 9．7．5．1 进入桥式和门式起重机的门，和从司机室登上桥架的舱口门，应能联锁保护；当门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．2 司机室设在起重机的运动部分上时，进入司机室的通道口，应能联锁保护；当通道口的门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．3 可在两处或多处操作的起重机，应有联锁保护，以保证只能在一处操作，防止两处或多处同时都能操作。  \n### 9．7．5．4 当既可以电动，也可以手动驱动时，相互间的操作转换应能联锁。  \n### 9．7．5．5 夹轨器等制动装置和锚定装置应能与运行机构联锁。  \n### 9．7．5．6 回转锁定装置应能与回转机构联锁。  \n### 9．7．5．7 对小车在可俯仰的悬臂上运行而工作的起重机，悬臂俯仰机构与小车运行机构应能联锁，使俯仰悬臂放平后小车方能运行。\n\n## 9．7．6 其他安全防护装置\n\n### 9．7．6．1 风速仪及风速报警器\n\n#### 9．7．6．1．1 对于室外作业的高大起重机应安装风速仪，风速仪应安装在起重机上部迎风处。对室外作业的高大起重机应装有显示瞬时风速的风速报警器，且当风力大于工作状态的计算风速设定值时，应能发出报警信号。\n\n### 9．7．6．2 轨道清扫器\n\n当物料有可能积存在轨道上成为运行的障碍时，在轨道上行驶的起重机和起重小车，在台车架（或端梁）下面和小车架下面应装设轨道清扫器，其扫轨板底面与轨道顶面之间的间隙一般为 $5 \\ \\mathrm { m m } \\sim$ $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 9．7．6．3 防小车坠落保护\n\n塔式起重机的变幅小车及其他起重机要求防坠落的小车，应设置使小车运行时不脱轨的装置，即使轮轴断裂，小车也不能坠落。\n\n### 9．7．6．4 检修吊笼或平台\n\n需要经常在高空进行起重机自身检修作业的起重机，应装设安全可靠的检修吊笼或平台。\n\n### 9．7．6．5 导电滑触线的安全防护\n\n#### 9．7．6．5．1 桥式起重机司机室位于大车滑触线一侧，在有触电危险的区段，通向起重机的梯子和走台与滑触线间应设置防护板进行隔离。\n\n#### 9．7．6．5．2 桥式起重机大车滑触线侧应设置防护装置，以防止小车在端部极限位置时因吊具或钢丝绳\n\n摇摆而与滑触线意外接触。\n\n#### 9．7．6．5．3 多层布置桥式起重机时，下层起重机应采用电缆或安全滑触线供电。\n\n#### 9．7．6．5．4 其他使用滑触线的起重机，对易发生触电的部位应设防护装置。\n\n### 9．7．6．6 报警装置\n\n必要时，在起重机上应设置蜂鸣器、闪光灯等作业报警装置。流动式起重机倒退运行时，应发出清晰的报警音响并伴有灯光闪烁信号。\n\n### 9．7．6．7 防护罩\n\n在正常工作或维修时，为防止异物进入或防止其运行对人员可能造成危险的零部件，应设有保护装置。起重机上外露的、有可能伤人的运动零部件，如开式齿轮、联轴器、传动轴、链轮、链条、传动带、皮带轮等，均应装设防护罩／栏。\n\n在露天工作的起重机上的电气设备应采取防雨措施。\n\n### 9．7．6．8 防起重机零件掉落的措施\n\n设计上应采取有效措施，防止起重机上的零部件在静止或运动时从空中掉落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6eb1fd40-df1c-4849-a96a-683460ecd5b9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 4）', '除了有效起升质量 $\\Delta m$ 后还悬吊着的吊具质量 $\\eta m$ 仍受到的非工作风力的作用，系数为 $\\eta ^ { = 1 - ( \\Delta m / m ) }$ 。\n\n表 18 非工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<<<HTBL|4cb5e4486134046bc68d388760edef2|END>>>\n\n\n表 19 风压高度变化系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { h } }$   \n\n\n\n\n\n对臂架长度不大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 且臂架不工作时能方便放倒在地上的流动式起重机、带伸缩臂架的低位回转起重机和依靠自身机构在非工作时能够将塔身方便缩回的塔式起重机，只需按其低位置进行非工作状态风载荷验算。在这些起重机的使用说明书中都要写明，在不工作时要求将臂架和塔身固定好，以使其能抗御暴风的袭击。\n\n#### 4．2．3．2 碰撞载荷\n\n起重机的碰撞载荷是指同一运行轨道上两相邻起重机之间碰撞或起重机与轨道端部缓冲止挡件碰撞时产生的载荷，起重机应设置减速缓冲装置以减小碰撞载荷。\n\n##### 4．2．3．2．1 作用在缓冲器的连接部件上或止挡件上的缓冲碰撞力\n\n对于桥式、门式、臂架起重机，以额定运行速度计算缓冲器的连接与固定部件上和止挡件上的缓冲碰撞力。\n\n##### 4．2．3．2．2 作用在起重机结构上的缓冲碰撞力\n\n###### 4．2．3．2．2．1 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ ，不必考虑此缓冲碰撞力。\n\n###### 4．2．3．2．2．2 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ 时，应考虑以下情况的缓冲碰撞力：\n\na） 对装有终点行程限位开关及能可靠起减速作用的控制系统的起重机，按减速后的实际碰撞速度（但不小于 $50 \\%$ 的额定运行速度）来计算各运动部分的动能，由此算出缓冲器吸收的动能，从而算出起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nb） 对未装可靠的自动减速限位开关的起重机，碰撞时的计算速度：大车（起重机）取 $8 5 \\%$ 的额定运行速度，小车取额定运行速度，以此来计算缓冲器所吸收的动能，并按该动能来计算起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nc） 在计算缓冲碰撞力时，对于物品被刚性吊挂或装有刚性导架以限制悬吊的物品水平移动的起重机，要将物品质量的动能考虑在内；对于悬吊的物品能自由摆动的起重机，则不考虑物品质量动能的影响。  \nd） 缓冲碰撞力在起重机上的分布，取决于起重机（对装有刚性导架限制悬吊物品摆动的起重机，还包括物品）的质量分布情况。计算时要考虑小车处在最不利位置，计算中不考虑起升冲击  系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 。\n\n##### 4．2．3．2．3 缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { \\textup { 7 } }$\n\n用 $\\phi _ { 7 }$ 与缓冲碰撞力相乘，来考虑用刚体模型分析所不能估算的弹性效应。 $\\phi _ { 7 }$ 的取值与缓冲器的特性有关：对于具有线性特性的缓冲器（如弹簧缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．25；对于具有矩形特性的缓冲器（如液压缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．6；对其他特性的缓冲器（如橡胶、聚氨酯缓冲器等）， $\\phi _ { 7 }$ 的值要通过试验或计算确定，见图6。\n\n$$\n\\xi = \\frac { 1 } { \\hat { F } _ { \\mathrm { \\times } } \\hat { u } } \\int _ { 0 } F _ { \\mathrm { \\times } } \\mathrm { d } u\n$$\n\n式中：\n\n$\\xi$ -—相对缓冲能量。具有线性特性的缓冲器， $\\xi = 0 , 5$ ;具有矩形特性的缓冲器， $\\xi = 1 , 0$ ；\n\n  \n图 6 系数 $\\phi _ { \\gamma }$ 的取值\n\n$\\hat { F } _ { \\times }$ — 最大缓冲碰撞力；  \n$\\hat { u }$ 最大缓冲行程；  \n$F _ { \\mathrm { { s } } }$ — 缓冲碰撞力；$u$ —缓冲行程。$\\phi _ { 7 }$ 的中间值的估算如下：若 $0 \\leqslant \\xi \\leqslant 0 . 5 , \\phi _ { 7 } = 1 . 2 5$ ；若 $0 . 5 < \\xi < 1 . 0 , \\phi _ { \\bar { \\imath } } = 1 . 2 5 + 0 . 7 ( \\xi - 0 . 5 )$ 。\n\n##### 4．2．3．2．4 在刚性导架中升降的悬吊物品的缓冲碰撞力\n\n对于物品沿刚性导架升降的起重机，要考虑该物品和固定障碍物碰撞引起的缓冲碰撞力。此力是作用在物品所在的高度上并力图使起重机小车车轮抬起的水平力，见4．2．3．3。犘\n\n#### 4．2．3．3 倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { s L } }$\n\n对带有刚性升降导架的起重机，如果起重机在水平移动时受到水平方向的阻碍与限制，例如在起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的极限值取这两种情况中的较小者。\n\n有反滚轮的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6eb2c46a-4b5c-4f5f-88e7-d760a2204622', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．9 链条', '6．3．9 链条## 6．3．9．1 链条的选用和计算\n\n应根据最大工作载荷及安全系数，由式（135）计算链条的破断载荷 $P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ （用$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ 选择链条）。\n\n$$\nP _ { \\mathrm { P } } { \\geqslant } P _ { \\operatorname* { m a x } } n\n$$\n\n……（135）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ — 破断载荷，单位为牛顿（N）；  \nmax— 链条最大工作载荷，单位为牛顿（N）；$n$ 安全系数，按表50选取。\n\n表 50 链条安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n\n\n\n## 6．3．9．2 起重用短环链\n\n应符合 GB／T20947的规定。\n\n## 6．3．9．3 传动链\n\n传动链的主要参数和尺寸应符合 $\\mathrm { G B / T ~ 5 2 6 9 }$ 的规定，带附件的传动链应满足安装尺寸的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6eb6c04a-56bc-459c-8200-c4dd9b8c64d5', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3 低压断路器', '3 低压断路器### 3.0.1·此条为低压断路器必须达到基本检查项目，只有满足这些基本要求才能保证一次试运行成功。\n\n3.0.1.1将衔铁表面的油污擦净可防止衔铁表面粘上灰尘等杂质，否则动作时将出现缝隙，产生响声。\n\n3.0.1.4烘干时，应将灭弧室的温度控制在不使灭弧室变形为原则。\n\n3.0.2低压断路器安装的基本要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6eb8fdf8-53ee-4555-8be6-1b1dd08909fd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：7 在饱和的细、中、粗砂中连续沉桩时，易使流动的砂紧密挤实于桩的周围，妨碍砂中水分沿桩上升，在桩尖下形成水压很大的“水垫”，使桩产生暂时的极大贯入阻力，休止一定时间之后贯入阻力降低，这种现象称为桩的“假极限”。在黏性土中连续沉桩时，由于土的渗透系数小，桩周围水不能渗透扩散而沿桩身向上挤出，形成桩周围的润滑套，使桩周围摩阻力大为减小，但休止一定时间后，桩周围水消失，桩周围摩阻力恢复增大，这种现象称为“吸入”。桩的上浮有两种情况，被锤击的桩上浮和附近的桩上浮，对于前者，如使用桩锤时，一般将桩锤停留在桩头时间长一些；当用柴油锤时，如为空心管桩，桩尖不要封闭，将桩内土排除，能减少桩的上浮。锤击沉桩发现上述情况时，均需要进行复打，以确定桩的实际承载力。\n\n10.5.5 振动沉桩施工应符合下列规定：\n\n1 振动沉桩在选锤或换锤时，应验算振动上拔力对桩身结构的影响。振动沉桩机、机座、桩帽应连接牢固，与桩的中心轴线应保持在同一直线上。\n\n2 开始沉桩时，宜利用桩自重下沉或射水下沉，待桩身入土达一定深度确认稳定后，再采用振动下沉。每一根桩的沉桩作业，宜一次完成，不宜中途停顿过久，避免土的阻力恢复，使继续下沉困难。\n\n3 振动沉桩时，应以设计规定的或通过试桩验证的桩尖高程控制为主，以最终贯入度 $\\left( \\mathrm { { m m } / \\mathrm { { m i n } } } \\right)$ 作为校核。当桩尖已达到设计高程，而与最终的贯入度相差较大时，应查明原因，会同监理和设计单位研究处理。\n\n4 在沉桩过程中，如发生类似本规范第 10.5.4条第4款中的情况，或振动沉桩机的振幅有异常现象时，应立即暂停沉桩，查明原因，采取有效措施后再恢复施工。\n\n10.5.6 射水沉桩施工应符合下列规定：\n\n1 在砂类土层、碎石类土层中，锤击沉桩困难时，可采用射水锤击沉桩，以射水为主，锤击配合；在黏性土、粉土中采用射水锤击沉桩时，应以锤击为主，射水配合；在湿陷性黄土中采用射水沉桩时，应按设计要求进行。\n\n2 射水锤击沉桩时，应根据土质情况随时调节射水压力，控制沉桩速度。当桩尖接近设计高程时，应停止射水，改用锤击，保证桩的承载力。停止射水的桩尖高程，可根据沉桩试验确定的数据及施工情况决定，当缺乏资料时，距设计高程不得小于 $2 \\mathrm { m }$ 。\n\n3 钢筋混凝土桩或预应力混凝土桩采用射水配合锤击沉桩时，宜采用较低落距锤击。\n\n4 采用中心射水法沉桩时，应在桩垫和桩帽上留有排水通道；采用侧面射水法沉桩时，射水管应对称设置。\n\n5 采用射水锤击沉桩后，应及时与邻桩或稳定结构夹紧固定，防止桩倾斜位移。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6ebba1fd-29b8-424e-ab2f-9f43081e8f63', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 2）', ' { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n……（17）\n\n式中：\n\nMmaxI— 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 由起升质量垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } }$ — 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷，单位为牛顿（N）。$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 增大系数；\n\n注：式（17）内所需考虑的载荷并不是其每一项最大值的组合，而是在起重机实际工作中可能发生的最不利的载荷犘组合时所出现的综合最大载荷值，即式（17）中各项载荷犘 $P$ 上加横线的含义，以下同。\n\n#### 4.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 按式（18）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅠ 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R Q } }$ — 由起升质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）；\n\n### 4.4.2.3 载荷情况 犘 $\\mathbb { I }$ （有风正常工作情况）的载荷组合\n\n#### 4.4.2.3.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\mathrm { ~ , ~ } P _ { \\mathrm { M G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { M F } }$ 并分别按式（19）和式（20）计算的两个组合计算结果中的较大者来确定：\n\na） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 和载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 作用的载荷组合，按式（19）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W } \\mathrm { I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { m } } ^ { \\prime } \\xrightarrow { \\substack {  .  .  .  .  .  .  .  } } { \\mathrm { ~ ( ~ 1 9 ~ ) } }\n```\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅡ — 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）；MG— 同式（17）；MA— 同式（17）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；  \nMWⅠ 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6ec043fc-22ed-485b-9e2b-e84f0b12ecdd', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '前 言', '前 言本部分的32、34、361\\~364、366、367、371\\~374、376\\~3710、42、4312\\~4315、432、4331、4333、434、4351\\~4355、4357\\~4359、436、437、4381、612、621、622、$6 . 2 . 3 . 1 , 6 . 2 . 4 \\sim 6 . 2 . 9 , 6 . 3 , 7 . 2 , 7 . 3 \\mathbf { b } ) , 7 . 4 ,$ 、第8章、第9章、102为强制性条文;凡引用 GB60671的条款,均按GB60671的规定;其他条文为推荐性条文。\n\n《起重机械安全规程》由以下 个部分组成:\n\n第 部分:总则;  \n第 部分:流动式起重机;  \n第 部分:塔式起重机;  \n第 部分 臂架起重机第 部分:桥式和门式起重机;  \n第 部分:缆索起重机;  \n第 部分:轻小型起重设备。\n\n本部分为 《起重机械安全规程》的第 部分。\n\n本部分按照 / — 给出的规则起草。\n\n本部分由中国机械工业联合会提出。\n\n本部分由全国起重机械标准化技术委员会(SAC/TC227)归口。\n\n本部分负责起草单位:大连华锐重工集团股份有限公司、北京起重运输机械设计研究院、国家起重运输机械质量监督检验中心。\n\n本部分参加起草单位:上海起重运输机械厂有限公司、大连博瑞重工有限公司、德马格起重机械(上海 有限公司 科尼起重机设备 上海 有限公司 广州起重机械有限公司 卫华集团有限公司 南京起重机械总厂有限公司、山起重型机械股份有限公司、浙江众擎起重机械制造有限公司、象王重工股份有限公司、重庆起重机厂有限责任公司、三一集团有限公司、江西华伍制动器股份有限公司、宜昌市微特电子设备有限公司。\n\n本部分主要起草人:吴刚、王顺亭、李秀苓、赵春晖、张延全、陈瑞明、赵燚、张毅、刘元利、须雷、高宁、邝海坚、孙明尧、李本宏、王丰顺、阮曙峰、李洪伟、罗祯利、张寒、聂春华、高钰敏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6ec22a6c-99b5-47d4-9c20-f37ed6eb8d9f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》（GB/T50080—2016）编制。泌水通常是由于新拌混凝土内部颗粒沉淀所引起，颗粒体系不能保持所有拌和水。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6ee1901c-1af4-45fd-91e7-7d9c121c6cf3', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第十一章赠与合同', '第十一章赠与合同');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6ee57cbb-179a-48d3-9c1f-d463095be8ca', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.5.13 高压射水辅助下沉时，高压水不得直接对人或机械设备', '8.5.13 高压射水辅助下沉时，高压水不得直接对人或机械设备、设施喷射。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6eeb9272-febc-464b-80e5-6367e1683cae', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明对于抗压试验中假定试件处于纯单向受压状态，但实际上由于试件端部与支撑板的摩擦作用，在试件顶端产生“约束”作用，而试件仅在中间一小段真正处于单向受压状态。为减少顶端产生“约束”作用，可适当增加试件高度，即加长单向受压区间，那么在此段量测应力、应变之间的关系也就变简单了。在粗略估计材料模量时，可以采用顶面法，即认为整个试件处于纯单向受压状态，从而忽略“约束”作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6ef824df-89e6-4d04-8e6f-59a6a49bc1e6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18 钢混组合结构（Part 3）', '在精确调整钢构件的三维坐标位置，使其符合设计要求且固定牢靠后，方可进行后续工序的施工。\n\n#### 条文说明：\n\n钢-混凝土接头的形式较多，本规范主要对位于水平面、竖直面和倾斜面上接头钢构件的安装予以规定。\n\n2 钢构件在安装前，其内部可能会浇筑部分混凝土，确定其重心的位置对起吊时设置吊点有重要作用，如果吊点的位置设置不好，起吊时将会使其空中姿态不平稳，在吊装过程中产生过大的倾斜和摆动，不利于安装和准确就位，也不利于吊装的作业安全。\n\n5 放置钢构件部分的支架或吊架需要稳定，以使钢构件能处于较为精确的位置和高程上，故对支架的各项要求较高。\n\n## 18.3 混凝土桥面板\n\n### 18.3.1 混凝土桥面板宜采用预制安装的方式施工，对跨径较小的组合梁或某些特殊部位或设计规定时，可采用现场浇筑的方式施工。\n\n#### 条文说明：\n\n混凝土桥面板采用现场浇筑方式施工的相对较少，由于混凝土桥面板采用预制安装的方式施工，可在完成其大部分的收缩、徐变后再安装并与钢构件组合，形成钢-混凝土组合梁，对于结构的受力较为有利，故通常采用预制安装的方式进行施工。\n\n### 18.3.2 混凝土桥面板的预制台座应坚固、稳定，地基应不会产生局部的不均匀沉\n\n陷。当预制台座设置在软弱地基上时，除应对地基进行加固处理外，宜在混凝土台座基础上配置适量的钢筋，增强其整体受力的能力。预制台座的顶面可设置成水磨石或钢板，顶面的平整度在 $2 \\mathrm { m }$ 范围内宜不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n#### 条文说明：\n\n预制台座顶面的平整度是施工中需要保证的一个关键指标，因会直接影响到预制桥面板能否与钢梁顶部紧密贴合，如不能紧密贴合，有可能会使桥面板与钢梁之间产生脱空现象，导致桥面板受力不均匀而开裂。\n\n### 18.3.3 混凝土桥面板预制所用的侧向模板宜采用定型钢模，并应根据设计图中钢筋和预应力管道的位置在模板上设置相应的槽口，使钢筋和预应力管道能被准确安装定位；侧向模板尚应便于安装、拆除和调整，其接缝应平顺、严密、不漏浆。\n\n#### 条文说明：\n\n混凝土桥面板预制所用的侧向模板虽然尺寸不大，数量也较少，但其对于钢筋和预应力管道所起的定位作用很重要，因此需要采用定型钢模制作。如果钢筋、预应力管道的定位不准确，桥面板在安装时将会比较困难，故规定侧向模板的设置要能保证钢筋及预应力管道的定位准确。\n\n### 18.3.4 预制混凝土桥面板中钢筋的施工要求除应符合本规范第4章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 施工前，应对设计图中相邻桥面板之间的钢筋、预应力管道、连接件或剪力连接装置等的连接和三维位置关系进行仔细核对，当有较大出入时，应与设计人员协商并对其位置进行适当调整，应避免安装桥面板时预留钢筋或预应力管道与剪力钉之间在空间位置上产生相互冲突。\n\n2 钢筋可直接在预制台座上安装绑扎，亦可在专用胎架上绑扎形成骨架后再整体吊装入模，整体安装时应有防止骨架变形的措施。\n\n3 安装钢筋时，可在底模上标示出桥面板的纵横向中心线和板的端线，以及在板的各边标示出定位钢筋、剪力钉及连接件的相对位置，保证钢筋安装位置的准确性及相邻桥面板之间的匹配性。\n\n#### 条文说明：\n\n1 为保证预制混凝土桥面板能顺利安装，在预制时就需要对钢筋和预应力管道的安装位置进行严格控制，故规定如条文。\n\n### 18.3.5 预制桥面板混凝土的施工除应符合本规范第6章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 桥面板混凝土应符合设计的规定，其配合比应进行专门设计。混凝土中可适量掺加能提高抗裂性能的材料，但应得到设计的认可并应通过试验确定其掺量和效果。配制混凝土时应严格控制混凝土的水胶比和水泥用量，宜采用较低坍落度的混凝土进行施工。\n\n2 混凝土浇筑施工时，应采取有效措施保证桥面板顶面的平整度。对桥面板的顶面可进行拉毛处理，使其顶面形成粗糙面；当后续的桥面沥青混凝土铺装层施工需要对桥面板顶面进行抛丸处理时，可不拉毛，但宜进行粗平。浇筑施工完成后，应及时覆盖适宜的材料洒水保湿养护，养护的时间应不少于7d。\n\n3 拆除模板并在混凝土强度达到2.5MPa 后，应及时对桥面板侧面的混凝土进行凿毛，凿毛可采用人工方式或采用高压水冲法，凿毛的深度宜为 $5 \\sim 8 \\mathrm { m m }$ ，且应使粗集料出露。\n\n#### 条文说明：\n\n2 养护对桥面板混凝土而言是一项非常重要的工作，且桥面板一般较薄，更需加强养护，同时需要保证养护的时间和质量，方能使其不致因混凝土的早期收缩而开裂。\n\n3 要求严格凿毛是为使桥面板在浇筑湿接缝混凝土后彼此能有效地结合，如结合不好，容易在接缝处产生裂缝。\n\n### 18.3.6 预制混凝土桥面板的场内移运和存放除应符合本规范第 17 章的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 桥面板混凝土的强度应在达到设计强度的 $8 5 \\%$ 后，方可从预制台座上起吊进行场内的移运。\n\n2 起吊预制混凝土桥面板时，吊点的位置应符合设计规定，且应采用四点吊，对吊点处的局部应力应进行验算。吊运过程中，应采取必要措施防止对桥面板产生碰撞、坠落等损伤而开裂。\n\n3 预制混凝土桥面板的存放台座应进行专门设计，当台座位于软弱地基上时，应采取加固处理措施，防止地基产生不均匀沉降。存放时，桥面板在台座上叠放的层数应根据地基的承载能力情况经计算确定；分层叠放时，其支点应设置在紧邻吊点的位置，并应使其顶面在同一水平面上，桥面板与支点的接触处应采用适宜的弹性材料进行支垫。\n\n4 对未达到养护时限的混凝土桥面板，应在存放时采用覆盖洒水保湿的方式继续养护。\n\n5 预制混凝土桥面板的存放时间按混凝土龄期计宜不少于6个月。\n\n#### 条文说明：\n\n2 由于预制混凝土桥面板的面积较大，而厚度相对较小，从预制台座上起吊时，如果采取的措施不当，很容易导致其受力不均，采用四点吊能使桥面板比较均匀地受力，避免对其造成损伤。\n\n3 预制混凝土桥面板在存放时，需要注意台座');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6efffe45-cbe2-48b6-974f-f4e2989b7939', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11 连 接（Part 1）', '11 连 接## 11.1－般规定\n\n### 11.1.1钢结构构件的连接应根据施工环境条件和作用力的性质选择其连接方法。\n\n### 11.1.2同一连接部位中不得采用普通螺栓或承压型高强度螺栓与焊接共用的连接；在改、扩建工程中作为加固补强措施，可采用摩擦型高强度螺栓与焊接承受同一作用力的栓焊并用连接，其计算与构造宜符合行业标准《钢结构高强度螺栓连接技术规程》JGJ82－2011第5.5节的规定。\n\n### 11.1.3C级螺栓宜用于沿其杆轴方向受拉的连接，在下列情况下可用于抗剪连接：\n\n1承受静力荷载或间接承受动力荷载结构中的次要连接；  \n2 承受静力荷载的可拆卸结构的连接；  \n3 临时固定构件用的安装连接。\n\n### 11.1.4沉头和半沉头铆钉不得用于其杆轴方向受拉的连接。\n\n### 11.1.5钢结构焊接连接构造设计应符合下列规定：\n\n2焊缝的布置宜对称于构件截面的形心轴；\n\n3节点区留有足够空间，便于焊接操作和焊后检测；\n\n4应避免焊缝密集和双向、三向相交；\n\n5焊缝位置宜避开最大应力区；\n\n6焊缝连接宜选择等强匹配；当不同强度的钢材连接时，可采用与低强度钢材相匹配的焊接材料。\n\n### 11.1.6焊缝的质量等级应根据结构的重要性、荷载特性、焊缝形式、工作环境以及应力状态等情况，按下列原则选用：\n\n1在承受动荷载且需要进行疲劳验算的构件中，凡要求与母材等强连接的焊缝应焊透，其质量等级应符合下列规定：\n\n1）作用力垂直于焊缝长度方向的横向对接焊缝或T形对接与角接组合焊缝，受拉时应为一级，受压时不应低于二级；\n\n2）作用力平行于焊缝长度方向的纵向对接焊缝不应低于二级；\n\n3）重级工作制（ $( \\mathsf { A } 6 \\sim \\mathsf { A } 8 )$ ）和起重量 $\\mathbf { Q } \\geqslant 5 0 \\mathfrak { t }$ 的中级工作制（A4、A5）吊车梁的腹板与上翼缘之间以及吊车桁架上弦杆与节点板之间的 $\\mathrm { T }$ 形连接部位焊缝应焊透，焊缝形式宜为对接与角接的组合焊缝，其质量等级不应低于二级。\n\n2在工作温度等于或低于一 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的地区，构件对接焊缝的质量不得低于二级。\n\n3不需要疲劳验算的构件中，凡要求与母材等强的对接焊缝宜焊透，其质量等级受拉时不应低于二级，受压时不宜低于二级。\n\n4部分焊透的对接焊缝、采用角焊缝或部分焊透的对接与角接组合焊缝的T形连接部位，以及搭接连接角焊缝，其质量等级应符合下列规定：\n\n1）直接承受动荷载且需要疲劳验算的结构和吊车起重量等于或大于50t的中级工作制吊车梁以及梁柱、牛腿等重要节点不应低于二级；  \n2）其他结构可为三级。\n\n### 11.1.7焊接工程中，首次采用的新钢种应进行焊接性试验，合格后应根据现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661的规定进行焊接工艺评定。\n\n### 11.1.8钢结构的安装连接应采用传力可靠、制作方便、连接简单、便于调整的构造形式，并应考虑临时定位措施。\n\n## 11.2 焊缝连接计算\n\n### 11.2.1全熔透对接焊缝或对接与角接组合焊缝应按下列规定进\n\n行强度计算：\n\n1在对接和 $\\mathrm { T }$ 形连接中，垂直于轴心拉力或轴心压力的对接焊接或对接与角接组合焊缝，其强度应按下式计算：\n\n$$\n\\sigma = \\frac { N } { l _ { \\mathrm { w } } h _ { \\mathrm { e } } } \\leqslant f _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { w } } \\enspace \\overrightarrow { \\ast } \\leqslant f _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中： $N \\cdot$ 轴心拉力或轴心压力（N)；\n\n$l _ { \\mathbf { w } }$ 焊缝长度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$h _ { \\mathrm { e } }$ -对接焊缝的计算厚度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ，在对接连接节点中取连接件的较小厚度，在 $\\mathrm { T }$ 形连接节点中取腹板的厚度；\n\n$f _ { \\mathrm { ~ t ~ } } ^ { \\mathrm { w } } , \\ f _ { \\mathrm { ~ c ~ } } ^ { \\mathrm { w } }$ ———对接焊缝的抗拉、抗压强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n2在对接和 $\\mathrm { T }$ 形连接中，承受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝或对接与角接组合焊缝，其正应力和剪应力应分别进行计算。但在同时受有较大正应力和剪应力处（如梁腹板横向对接焊缝的端部）应按下式计算折算应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant 1 . 1 f _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n### 11.2.2直角角焊缝应按下列规定进行强度计算：\n\n1在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下：正面角焊缝（作用力垂直于焊缝长度方向)：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { f } } = \\frac { N } { h _ { \\mathrm { e } } l _ { \\mathrm { w } } } \\leqslant \\beta _ { \\mathrm { f } } f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n侧面角焊缝（作用力平行于焊缝长度方向)：\n\n$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f084ced-b48d-42a3-8ead-a29a8f3d9182', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百四十二条出租人享有租赁物的所有权。承租人破产的', '第二百四十二条出租人享有租赁物的所有权。承租人破产的，租赁物不属于破产财产。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f08aead-8376-47e3-b3a9-2fc9e0b1224a', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '4.5.1 基本要求', '4.5.1 基本要求4.5.1.1 防坠器及附件的使用环境温度应适用： $- 3 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim + 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n4.5.1.2 防坠器及附件额定制动载荷的测试重物为 $1 2 0 \\mathbf { k g }$ ，额定工作载荷的测试重物为 $1 0 0 \\mathbf { k g }$ 。\n\n4.5.1.3 导轨防坠器在不小于15kN 的静载荷作用下保持 $5 \\mathrm { { m i n } }$ ，不应出现织带撕裂或开线、金属件碎裂、连接器开启、绳断、导轨严重变形等现象，卸载后，防坠器应能正常解锁，顺畅滑动，并能正常锁止。\n\n4.5.1.4 防坠器承受额定制动载荷及额定工作载荷，坠落性能应满足表1的要求。\n\n表1防坠器坠落性能  \n\n\n\n\n\n4.5.1.5 防坠器、连接器从 $1 \\mathbf { m }$ 高处自由坠落至水泥地面后，应不影响其性能，并能正常工作。\n\n4.5.1.6 防坠器出厂到停止使用的有效年限为 $\\pmb { 4 _ { \\mathrm { 2 } } }$ ，防坠器开始使用至应停止使用的有效年限为3a。防坠器及附件经坠落试验后应整体报废。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f11d00c-b31f-4528-9df2-256babfc9999', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 25）', '>6</td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>0.999</td><td rowspan=1 colspan=1>0.999</td><td rowspan=1 colspan=1>0.998</td><td rowspan=1 colspan=1>0.997</td><td rowspan=1 colspan=1>0.996</td><td rowspan=1 colspan=1>0.995</td><td rowspan=1 colspan=1>0.993</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>0.992</td><td rowspan=1 colspan=1>0.990</td><td rowspan=1 colspan=1>0.988</td><td rowspan=1 colspan=1>0.986</td><td rowspan=1 colspan=1>0.983</td><td rowspan=1 colspan=1>0.981</td><td rowspan=1 colspan=1>0.978</td><td rowspan=1 colspan=1>0.976</td><td rowspan=1 colspan=1>0.973</td><td rowspan=1 colspan=1>0.970</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>0.966</td><td rowspan=1 colspan=1>0.959</td><td rowspan=1 colspan=1>0.953</td><td rowspan=1 colspan=1>0.947</td><td rowspan=1 colspan=1>0.940</td><td rowspan=1 colspan=1>0.934</td><td rowspan=1 colspan=1>0.928</td><td rowspan=1 colspan=1>0.921</td><td rowspan=1 colspan=1>0.915</td><td rowspan=1 colspan=1>0.909</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>0.902</td><td rowspan=1 colspan=1>0.896</td><td rowspan=1 colspan=1>0.890</td><td rowspan=1 colspan=1>0.884</td><td rowspan=1 colspan=1>0.877</td><td rowspan=1 colspan=1>0.871</td><td rowspan=1 colspan=1>0.865</td><td rowspan=1 colspan=1>0.858</td><td rowspan=1 colspan=1>0.852</td><td rowspan=1 colspan=1>0.846</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>0.839</td><td rowspan=1 colspan=1>0.833</td><td rowspan=1 colspan=1>0.826</td><td rowspan=1 colspan=1>0.820</td><td rowspan=1 colspan=1>0.814</td><td rowspan=1 colspan=1>0.807</td><td rowspan=1 colspan=1>0.801</td><td rowspan=1 colspan=1>0.794</td><td rowspan=1 colspan=1>0.788</td><td rowspan=1 colspan=1>0.781</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.775</td><td rowspan=1 colspan=1>0.768</td><td rowspan=1 colspan=1>0.762</td><td rowspan=1 colspan=1>0.755</td><td rowspan=1 colspan=1>0.748</td><td rowspan=1 colspan=1>0.742</td><td rowspan=1 colspan=1>0.735</td><td rowspan=1 colspan=1>0.729</td><td rowspan=1 colspan=1>0.722</td><td rowspan=1 colspan=1>0.715</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.709</td><td rowspan=1 colspan=1>0.702</td><td rowspan=1 co');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f12f8b7-2c97-4940-9b8f-e05eb60ff5dc', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《水泥胶砂耐磨性试验方法》（JC/T421—2004）编制。与原方法相比，主要修改部分为：水泥胶砂搅拌机采用《行星式水泥胶砂搅拌机》（JC/T681—2005）；振动台采用《水泥胶砂振动台》（JC/T723—2005）。试验用砂依然为符合《水泥胶砂强度试验方法（ISO法）》（GB/T 17671-1999）规定的粒度范围在 $0 . 5 { \\sim } 1 . 0 \\mathrm { m m }$ 的标准砂。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f14d8a9-f0f7-4c3d-a0b6-5a0b30a64c5a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验车轮或滚轮的静强度应满足式（133）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } 1 . 9 ~ k D l\n$$\n\n……（133）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ — 最大轮压（见6．3．4．2．2．2，包括考虑动载试验或静载试验的载荷），单位为牛顿（N）。  \n其他符号同式（131）。\n\n表 46 车轮与滚轮的许用比压 $k$   \n\n\n\n\n\n表 47 车轮转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n\n\n\n表 48 车轮直径、运行速度与转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n\n\n\n表49 工作级别系数 $C _ { 2 }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f14ee62-5a03-4755-8640-07d453b765b4', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '生产安全事故报告和调查处理条例', '生产安全事故报告和调查处理条例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f16581f-15af-4f3b-8ce2-1cc4dfd9e582', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '18.1 抗火设计（Part 3）', ' C }$ 时，仍然需要进行高温环境下的承载力验算，不够时还可采取增大构件截面、采用耐火钢提高承载力或增加隔热降温措施等，当然也可不采用隔热降温措施，直接采取增大构件截面、采用耐火钢等措施。因此有多种设计途径均能满足本条第3款要求，应根据工程实际情况综合考虑采取合适的措施。\n\n由于超过 $1 5 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，高强度螺栓承载力设计缺乏依据，因此采取隔热防护措施后高强度螺栓温度不应超过 $1 5 0 \\mathrm { { ‰} }$ 。\n\n### 18.3.4 本条为新增条文。\n\n## 附录A 常用建筑结构体系\n\n### A.1 单层钢结构\n\n#### A.1.1 对于厂房结构，排架和门式刚架是常用的横向抗侧力体系，对应的纵向抗侧力体系一般采用柱间支撑结构，当条件受限时纵向抗侧力体系也可采用框架结构。当采用框架作为横向抗侧力体系时，纵向抗侧力体系通常采用框架结构（包括有支撑和无支撑情况)。因此为简便起见，将单层钢结构归纳为由横向抗侧力体系和纵向抗侧力体系组成的结构体系。\n\n轻型钢结构建筑和普通钢结构建筑没有严格的定义，一般来说，轻型钢结构建筑指采用薄壁构件、轻型屋盖和轻型围护结构的钢结构建筑。薄壁构件包括：冷弯薄壁型钢、热轧轻型型钢（工字钢、槽钢、H钢、L钢、T钢等)、焊接和高频焊接轻型型钢、圆管、方管、矩形管、由薄钢板焊成的构件等；轻型屋盖指压型钢板、瓦楞铁等有檫屋盖；轻型围护结构包括：彩色镀锌压型钢板、夹芯压型复合板、玻璃纤维增强水泥（GRC）外墙板等。一般轻型钢结构的截面板件宽厚比等级为S5 级，因此构件延性较差，但由于质量较小的原因，很多结构都能满足大震弹性的要求，所以本标准专门把轻型钢结构的归类从普通钢结构中分离，使设计人员概念清晰，既能避免一些不必要的抗震构造，达到节约造价的目的；又能避免一些错误的应用，防止工程事故的发生。\n除了轻型钢结构以外的钢结构建筑，统称为普通钢结构建筑。\n\n混合形式是指排架、框架和门式刚架的组合形式，常见的混合形式见图51所示。\n\n  \n图51混合形式\n\n## A.2多高层钢结构\n\n### A.2.1本节所列结构类型仅限于纯钢结构。\n\n本标准将10层以下、总高度小于 $2 4 \\mathrm { m }$ 的民用建筑和6层以下、总高度小于 $4 0 \\mathrm { m }$ 的工业建筑定义为多层钢结构；超过上述高度的定义为高层钢结构。其中民用建筑层数和高度的界限与我国建筑防火规范相协调，工业建筑一般层高较高，根据实际工程经验确定。\n\n组成结构体系的单元中，除框架的形式比较明确，支撑、剪力墙、筒体的形式都比较丰富，结构体系分类表中专门列出了常用的形式。其中消能支撑一般用于中心支撑的框架-支撑结构中，也可用于组成筒体结构的普通桁架筒或斜交网格筒中，在偏心支撑的结构中由于与耗能梁端的功能重叠，一般不同时采用；斜交网格筒是全部由交叉斜杆编织成，可以提供很大的刚度，在广州电视塔和广州西塔等 $4 0 0 \\mathrm { m }$ 以上结构中已有应用；剪力墙板筒国内已有的实例是以钢板填充框架而形成筒体，在 $3 0 0 \\mathrm { m }$ 以上的天津津塔中应用。\n\n筒体结构的细分以筒体与框架间或筒体间的位置关系为依据：筒与筒间为内外位置关系的为筒中筒，筒与筒间为相邻组合位置关系的为束筒，筒体与框架组合的为框架-筒体；又可进一步分为传统意义上抗侧效率最高的外周为筒体、内部为主要承受竖向荷载的框架的外筒内框结构，与传统钢筋混凝土框筒结构相似的核心为筒体、周边为框架的外框内筒结构，以及多个筒体在框架中自由布置的框架多筒结构。\n\n巨型结构是一个比较宽泛的概念，当竖向荷载或水平荷载在结构中以多个楼层作为其基本尺度而不是传统意义上的一个楼层进行传递时，即可视为巨型结构，如将框架或桁架的一部分当作单个组合式构件，以层或跨的尺度作为“截面”高度构成巨型梁或柱，进而形成巨大的框架体系，即为巨型框架结构，巨型梁间的次结构的竖向荷载通过巨型梁分段传递至巨型柱；在巨型框架的“巨型梁”、“巨型柱”节点间设置支撑，即形成巨型框架-支撑结构；当框架为普通尺度，而支撑的布置以建筑的面宽度为尺度时，可以称为巨型支撑结构，如香港的中国银行。\n\n不同的结构体系由于受力和变形特点的不同，延性上也有较大差异，具有多道抗侧力防线和以非屈曲方式破坏的结构体系延性更高；同时，结构的延性还取决于节点区是否会发生脆性破坏以及构件塑性区是否有足够的延性。所列的体系分类中，框架-偏心支撑结构、采用消能支撑的框架-中心支撑结构，采用钢板墙的框架-抗震墙结构，不采用斜交网格筒的筒中筒和束筒结构，一般具有较高延性；支撑结构和全部采用斜交网格筒的筒体结构一般延性较低。\n\n具有较高延性的结构在塑性阶段可以承受更大的变形而不发生构件屈曲和整体倒塌，因而具有更好的耗能能力，如果以设防烈度下结构应具有等量吸收地震能量的能力作为抗震设计准则，则较高延性的结构应该可以允许比较低延性结构更早进人塑性。\n\n屈曲约束支撑可以提高结构的延性，且相比较框架-偏心支撑结构，其延性的提高更为可控。伸臂桁架和周边桁架都可以提高周边框架的抗侧贡献度，当二者同时设置时，效果更为明显，一般用于框筒结构，也可用于需要提高周边构件抗侧贡献度的各种结构体系中。伸臂桁架的上下弦杆必须在筒体范围内拉通，同时在弦杆间的筒体内设置充分的斜撑或抗剪墙以利于上下弦杆轴力在筒体内的自平衡。设置伸臂桁架的数量和位置既要考虑其总体抗侧效率，同时也要兼顾与其相连构件及节点的承受能力。\n\n### A.2.2本条阐述了多高层建筑钢结构概念设计时在结构平面、竖向设计时应遵循的原则。\n\n对于超高层钢结构，风荷载经常起控制作用，选择风压小的形状有重要的意义；在一定条件下，涡流脱落引起的结构横风向振动效应非常显著，结构平、立面的选择及角部处理会对横风向振动产生明显影响，应通过气弹模型风洞试验或数值模拟对风敏感结构的横风向振动效应进行研究。\n\n多高层钢');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f1e4c22-e60c-4318-a464-2219dc626f76', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '实心焊丝型号/牌号对照（Part 6）', 'pan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EA1TiB</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnMoTiB</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">33</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU2M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12MnMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU2M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">34</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU3M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12Mn2Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU3M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU2M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU2M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EA2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">36</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU2M3TiB</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnMoTiB</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU2M3TiB</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EA2TiB</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnMoTiB</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">37</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU3M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU3M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EA4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">38</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU4M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H13Mn2Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU4M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">39</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU4M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H14Mn2Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU4M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f222d3b-ebb7-42ed-adda-5070fa426e99', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { \\Omega } \\cdot \\mathrm { \\Omega } \\mathrm { { / } } \\mathrm { \\Omega } _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathfrak { p i } }$ 的值表 H．1给出了用于载荷组合 A，B和 C的能力验算的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 、抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 和分项载荷系数$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值。\n\n对于各种类型的起重机，各个载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值宜从表 H．1中所列的数值选取，并在本标准中涉及到对所述的该类型起重机的相关部分作出说明。如果同一个载荷出现在不止一种载荷组合中，用于该载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值应从同一栏中选取。\n\n$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值根据可以确定的相关载荷的精确度来选取。或许有特殊情况，如果载荷效应是降低应力，选用 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } { \\leqslant } 1$ 的值也许是恰当的。这些将在本标准有关各种类型起重机的其他部分阐述。\n\n表 犎．1 系数犪 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { ~ , ~ } \\gamma _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathrm { \\mathfrak { p i } } }$ 值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f22a743-343d-4409-97d1-88e4d85ab7ea', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。\n\nGB/T228.1金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法  \nGB/T238金属材料线材反复弯曲试验方法  \nGB/T239.1金属材料线材第1部分：单向扭转试验方法  \nGB/T1839 钢产品镀锌层质量试验方法  \nGB/T2104 钢丝绳包装、标志及质量证明书的一般规定  \nGB/T8358 钢丝绳实际破断拉力测定方法  \nGB/T8706 钢丝绳术语、标记和分类  \nGB/T21965 钢丝绳验收及缺陷术语  \nGB/T29086钢丝绳安全使用和维护  \nYB/T081冶金技术标准的数值修约与检测数据的判定  \nYB/T4452钢丝绳纤维芯  \nYB/T5343制绳用圆钢丝  \nNB/SH/T0387钢丝绳用润滑脂');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f26df5b-2401-41df-abb1-a804207a5d40', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '10 桥梁工程（Part 2）', '待拼单元块上；悬挑式作业平台应符合5.9的规定。\n\n### .4.4 钢围堰的防船撞设施应符合 的规定 永久结构围堰宜采用防撞护舷作为防撞设施.4.4 钢围堰的防船撞设施应符合6.8.6的规定。永久结构围堰宜采用防撞护舷作为防撞设施。\n\n### 10.4.5 钢围堰安装施工应监测水位变化 围堰内外水头差应在设计范围内 钢围堰内作业时应及时10.4.5 钢围堰安装施工应监测水位变化，围堰内外水头差应在设计范围内。钢围堰内作业时应及时掌握水情变化信息 遇洪水 台风 风暴潮等极端情况 应立即撤出人员掌握水情变化信息，遇洪水、台风、风暴潮等极端情况，应立即撤出人员。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f2ff09e-9240-40ba-88f3-ec7b5eb2a04f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 1）', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算## 犛．2．1 按 $\\textbf { G }$ 值 $. J C$ 值、 $. c z$ 值选出的电动机（见犘．2．3）的发热校验\n\n### 犛．2．1．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．1．1 稳态平均功率\n\n稳态平均功率按式（S．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } { = } G { \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } }\n$$\n\n………（S．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 稳态平均功率，单位为千瓦（kW）；  \n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表Q.1;  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；-同式（P.1）。\n\n#### 犛．2．1．1．2 $J C$ 值\n\n$J C$ 值参见附录 犆犣 $\\mathrm { \\Delta Q }$ 。\n\n#### 犛．2．1．1．3 $\\mathbf { C Z }$ 值\n\n##### 犛．2．1．1．3．1 折合的全起动次数 $Z$ ，按式（S．3）计算：\n\n$$\nZ { = } d _ { \\mathrm { { c } } } { + } g d _ { \\mathrm { { i } } } { + } r f\n$$\n\n·…( S.3)\n\n式中：$Z$ 折合的每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 同式（S．1）；$d _ { \\mathrm { i } }$ — 同式（S．1）；$f$ 同式（S.1);  \n$g , r$ -折合系数，一般可取 $g = 0 . 2 5 , r = 0 . 8$\n\n按 $Z$ 值划分起动等级，一般为每小时150，300，600次。犆犛．2．1．1．3．2 惯量增加率 $C$ ，按式（S．4）计算：\n\n$$\nC { = } \\frac { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } { + } J _ { \\mathrm { \\scriptsize { e } } } } { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } }\n$$\n$$\n\n……（S．4）\n\n式中：\n\n$C$ -惯量增加率;  \n$J _ { \\textrm { d } }$ 电动机的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ -电动机以外的运动质量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）。\n\n### 犛．2．1．1．3．3 惯量增加率犆犣 $C$ 与折合的每小时全起动次数 $Z$ 的乘积 $C Z$ 值是起制动影响电动机发热的重要参数。 $C Z$ 值的常用数值是150、300、450、600和 $1 ~ 0 0 0$ 。\n\n## 犛．2．1．1．4 发热校验\n\n根据上述方法计算出 $ { P _ { \\mathrm { { S } } } } \\setminus J C$ 及 $C Z$ 值，所选用的电动机在相应 $C Z$ 值、 $. J C$ 值下，如其输出功率满足式（S．5）的要求，则电动机发热校验合格。\n\n$$\nP { \\geqslant } P _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n·…( S.5)\n\n## 犛．2．1．2 运行机构电动机的发热校验犘\n\n### 犛．2．1．2．1 稳态平均功率 $P _ { \\mathrm { { S } } }$ ，按式（S．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } = G { \\Big [ } P _ { \\textrm { \\Sigma } } ( \\omega + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\textrm { w I } } { \\Big ] } { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta } } \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1和表Q.1;$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；WⅠ 同式（86）；按起重机正常工作状态的计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算，室内取 $P _ { \\textrm { w I } } = 0$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；$m$ 同式（89）；\n\nm -同式（89）。\n\n### 犛．2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f373fd5-b568-4dad-b663-5a5f108dff79', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '本规范用词用语说明', '本规范用词用语说明## 1 本规范执行严格程度的用词，采用下列写法：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的用词，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；\n\n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；\n\n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；\n\n4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用可\n\n## 2 引用标准的用语来用下列写法：\n\n1）在规范总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定”\n\n2）在规范条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为“应符合 $\\langle x \\times x \\times x \\times x \\rangle ( x \\times x )$ 的有关规定”\n\n3）当引用本规范中的其他规定时，表述为“应符合本规范第 $\\times$ 章的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ $\\times$ 节的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ 条的有关规定”或“应按本规范第 $\\times$ $\\times , \\times , \\times$ 条的有美规定执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f4826aa-ec60-4c73-a9c7-6df4c28161c0', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 水泥混凝土拌合物性能试验 .89', '4 水泥混凝土拌合物性能试验 .89T0521—2005 水泥混凝土拌合物的拌和与现场取样方法 .89\n\n## 4.1 水泥混凝土拌合物的工作性能试验. .91\n\nT0522—2005 水泥混凝土拌合物稠度试验方法（坍落度仪法） ..91  \nT0523—2005 水泥混凝土拌合物稠度试验方法（维勃仪法） ..94  \nT0524—2005碾压混凝土拌合物稠度试验方法（改进VC 法） .97  \nT0528—2005 水泥混凝土拌合物泌水试验方法. .100  \nT0531—2020 水泥混凝土拌合物压力泌水率试验方法. .103  \nT0532—2020 水泥混凝土拌合物坍落扩展度及扩展时间试验方法 .105  \nT0533—2020 水泥混凝土拌合物J环试验方法. ..107  \nT0534—2020 水泥混凝土拌合物V形漏斗试验方法. ..109  \nT0535—2020 水泥混凝土拌合物振动出浆量及松铺系数试验方法. .. 111  \nT0536—2020 水泥混凝土拌合物侧向膨胀量试验方法 .115\n\nT0537—2020 水泥混凝土拌合物水下抗分散性试验方法 .118\n\n## 4.2 水泥混凝土拌合物物理、化学性能试验 .121\n\nT0525—2020 水泥混凝土拌合物体积密度试验方法. .121  \nT0526—2005 水泥混凝土拌合物含气量试验方法（混合式气压法） .124  \nT0527—2005水泥混凝土拌合物凝结时间试验方法. .128  \nT0529—2005 水泥混凝土拌合物配合比分析试验方法. .132  \nT0538—2020 水泥混凝土拌合物水溶性氯离子含量快速试验方法. ..137  \nT0539—2020 水泥混凝土拌合物绝热温升试验方法 ..140');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f5f8fe9-661e-4995-95f5-832f5f646b2b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '25.4 热期施工', '25.4 热期施工## 25.4.1 当昼夜日平均气温高于 $3 0 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 时，混凝土工程和砌体工程的施工应符合热期施工的规定。\n\n### 条文说明：\n\n对日平均气温的解释见本规范第 25.2.1 条说明。\n\n## 25.4.2 热期混凝土工程施工所用的原材料，其储存及温度应符合下列规定：\n\n1 应采取必要措施对水泥和砂、石集料等遮阳防晒，或对砂、石料堆喷水降温， 降低原材料进入搅拌机的温度。\n\n2 拌和水宜采用冷却装置或其他适宜的方法对其降温；对水管及水箱应设置遮阳或隔热设施。\n\n## 25.4.3 热期混凝土工程施工时，混凝土的配制、搅拌和运输应符合下列规定：\n\n1 配合比的设计应考虑高温对混凝土坍落度损失的影响。混凝土中可掺加高效减水剂或掺用粉煤灰等活性材料取代部分水泥，减少水泥用量；混凝土宜选用水化热较低的水泥，当掺用缓凝型减水剂时，可根据气温情况适当加大坍落度。\n\n2 搅拌站的料斗、储水器、皮带运输机及搅拌筒等应采取遮阳措施。在搅拌和浇筑过程中，应增加混凝土坍落度的检测次数，当不满足施工需要时，应及时对配合比进行适当调整。\n\n3 混凝土宜在棚内或气温较低的夜间进行搅拌，当无其他特殊规定时，混凝土的入模温度宜控制在 $3 0 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 以下。\n\n4 宜采用带有搅拌装置的运输车运输混凝土，且搅拌筒上应有防晒设施。在运输过程中应慢速、不间断地搅拌混凝土，但不得在运输过程中加水搅拌，并应最大限度地缩短运输的时间。\n\n### 条文说明：\n\n3 热期混凝土施工时，对混凝土的原材料、机具设备、配制、搅拌、运输、浇筑及养护等，均需要以降低混凝土的入模温度为原则，入模温度低，则对控制混凝土的内部最高温度是有利的。\n\n## 25.4.4 热期混凝土的浇筑施工应符合下列规定：\n1 浇筑前应有全面的施工组织计划，做好充分准备，配备足够的施工机具设备，保证浇筑施工能连续进行。条件具备时，应对浇筑场地进行遮盖防晒，降低模板和钢筋的温度；亦可在模板、钢筋和地基上喷水降温，但在浇筑时模板内不得有积水或附着水。\n\n2 在混凝土浇筑前，应通过试验确定在最高气温条件下混凝土分层浇筑的覆盖时间，施工时应严格控制，不得超过。混凝土的浇筑施工宜选在一天温度较低的时间内进行；混凝土从搅拌至浇筑的时间应缩短，浇筑速度应加快且应连续进行。\n\n3 浇筑完成后应加快表面混凝土的修整速度，修整时可采用喷雾器喷洒少量水防止表面干缩裂纹，但不得直接在混凝土表面浇水。\n\n### 25.4.5 热期施工时混凝土的养护应符合下列规定：\n\n1 混凝土浇筑完成并对表面修整后应尽快开始养护，应在其表面立即覆盖清洁的塑料薄膜，使混凝土表面保持水分；初凝后应增加覆盖浸湿的粗麻布或土工布，继续洒水保湿养护。\n\n2 混凝土保湿养护的时间应不少于 7d。保湿养护期间，如具备条件，宜采取遮阳和挡风措施，控制高温和干热风对养护质量的影响。\n\n3 混凝土结构拆模后的洒水养护宜采用自动喷水系统或喷雾器，保湿养护不得间断，亦不得形成干湿循环。除非当地缺少足够的清洁水，方可仅采用喷洒养护剂的方式对高强度混凝土和高性能混凝土进行养护。\n\n4 对桥面铺装混凝土或其他外露面较大的板式结构混凝土，应在施工前制订养护方案，采取有效措施进行养护，防止开裂。\n\n### 25.4.6 砌体在热期施工时应符合下列规定：\n\n1 砂浆宜随拌随用，气温超过 $3 0 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 时，宜在 $2 \\sim 3 \\mathrm { h }$ 内使用完毕。已凝结的砂浆，不得使用。\n\n2 砌筑砂浆宜有良好的和易性，用于石砌体时稠度宜为 $5 0 { \\sim } 7 0 \\mathrm { m m }$ ；气温较高时，在保证强度的条件下可适当增大。\n\n### 25.4.7 热期施工的质量检验应符合下列规定：\n\n1 砂、石集料的含水率检测，每台班应不少于 1 次。\n\n2 混凝土浇筑与养护时，对环境温度应每日检查 4次，并做好检查记录；当温度超过热期施工的规定时，混凝土的搅拌应采取有效的降温和防晒措施，并应保证混凝土的浇筑质量，否则应停止施工。\n\n3 混凝土热期施工，除应留置标准条件下养护的试件外，还应制取相同数量的试件，并将其置于与结构相同的环境条件下养护，检查混凝土的强度用以指导施工。\n\n4 在混凝土的浇筑过程中，应严格控制缓凝剂的掺量，并应检查混凝土的凝结时间，防止缓凝剂掺量不准确对结构造成危害。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f611f4f-6883-4a9a-bb15-744b42eea490', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '7 钢零件及钢部件加工（Part 1）', '7 钢零件及钢部件加工## 7.1一般规定\n\n7.1.1本章可用于钢结构制作及安装中钢零件及钢部件加工的质量验收。\n\n7.1.2钢零件及钢部件加工工程可按相应的钢结构制作工程或钢结构安装工程检验批的划分原则划分为一个或若干个检验批。\n\n## 7.2切 割\n\n### Ⅰ 主控项目\n\n7.2. 1 钢材切割面或剪切面应无裂纹、夹渣、毛刺和分层。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察或用放大镜，有疑义时应进行渗透、磁粉或超声波探伤检查。\n\n### 一般项目\n\n7.2.2 气割的允许偏差应符合表7.2.2的规定。\n\n检查数量：按切割面数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：观察检查或用钢尺、塞尺检查。\n\n### 表7.2.2气割的允许偏差(mm)\n\n\n\n\n\n注：t为切割面厚度。\n\n7.2.3机械剪切的允许偏差应符合表7.2.3的规定。机械剪切的零件厚度不宜大于 $1 2 . \\ 0 \\mathrm { m m }$ ，剪切面应平整。碳素结构钢在环境温度低于 $\\mathrm { ~ - ~ } 1 6 ~ \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ ，低合金结构钢在环境温度低于 $\\mathrm { ~ - ~ } 1 2 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，不得进行剪切、冲孔。\n\n检查数量：按切割面数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：观察检查或用钢尺、塞尺检查。\n\n### 表7.2.3机械剪切的允许偏差 $\\mathbf { \\Pi } ( \\mathbf { m m } )$\n\n\n\n\n\n7.2.4用于相贯连接的钢管杆件宜采用管子车床或数控相贯线切割机下料，钢管杆件加工的允许偏差应符合表7.2.4的规定。\n\n检查数量：按杆件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：观察检查或用钢尺、塞尺检查。\n\n### 表7.2.4钢管杆件加工的允许偏差 $\\mathbf { \\Pi } ( \\mathbf { m m } )$\n\n\n\n\n\n注：r为钢管半径。\n\n## 7.3矫正和成型\n\n### Ⅰ 主控项目\n\n7.3.1碳素结构钢在环境温度低于 $\\mathrm { ~ - ~ } 1 6 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，低合金结构钢在环境温度低于 $- \\ : 1 2 \\ : \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，不应进行冷矫正和冷弯曲。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查制作工艺报告和施工记录。\n\n7.3.2热轧碳素结构钢和低合金结构钢，当采用热加工成型或加热矫正时，加热温度、冷却温度等工艺应符合现行国家标准《钢结构工程施工规范》GB50755的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查制作工艺报告和施工记录。\n\n### 一般项目\n\n7.3.3矫正后的钢材表面，不应有明显的凹痕或损伤，划痕深度不得大于0.5mm,且不应大于该钢材厚度允许负偏差的1/2。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查和实测检查。\n\n7.3.4钢板、型钢冷矫正的最小曲率半径和最大弯曲矢高应符合表7.3.4的规定。\n\n检查数量：按冷矫正的件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：观察检查和实测检查。\n\n### 表7.3.4冷矫正的最小曲率半径和最大弯曲矢高 $\\mathbf { \\Pi } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n### 续表7.3.4\n\n\n\n\n\n注：1为弯曲弦长；t为钢板厚度；h为型钢高度；r为曲率半径；f为弯曲矢高。7.3.5板材和型材的冷弯成型最小曲率半径应符合表7.3.5的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查和实测检查。\n\n### 表7.3.5冷弯成型加工的最小曲率半径  \n\n\n\n\n\n### 续表7.3.5\n\n\n<<<HTBL|61fb6705fd697409da5d2bb2a61f2cb9a|END>>>\n\n\n### 续表7.3.5\n\n\n\n\n\n注：Q390及以上钢材冷弯曲成型最小曲率半径应通过工艺试验确定。\n\n7.3.6钢材矫正后的允许偏差应符合表7.3.6的规定。\n\n检查数量：按矫正件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：观察检查和实测检查。\n\n### 表7.3.6钢材矫正后的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n### 续表7.3.6\n\n\n\n\n\n7.3.7钢管弯曲成型和矫正后的允许偏差应符合表7.3.7的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：用样板和尺(仪器)实测检查。\n\n### 表7.3.7钢管弯曲成型和矫正后的允许偏差(mm)  \n\n\n\n\n\n7.3.8钢板压制或卷制钢管时，应符合下列规定：\n\n1完成压制或卷制后，应采用样板检查其弧度，样板与管内壁的间隙应符合表7．3．8的规定。\n\n### 表7.3.8样板与管内壁的允许间隙 $\\mathrm { ( m m ) }$   \n\n\n\n\n\n2完成压制或卷制后，对口错边 t/10(t为壁厚)且不应大于$3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3压制或卷制时，不得采用锤击方法矫正钢板。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：用套模或游标卡尺检查。\n\n## 7.4边缘加工\n\n### Ⅰ 主控项目\n\n7.4.1气割或机械剪切的零件需要进行边缘加工时，其刨削余量不宜小于 $2 \\cdot 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查工艺报告和施工记录。\n\n### 一般项目\n\n7.4.2 边缘加工的允许偏差应符合表7.4.2的规定。\n\n检查数量：按加工面数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：观察检查和实测检查。\n\n### 表7.4.2边缘加工的允许偏差\n\n\n\n\n\n注：1为加工边长度；t为加工面的厚度。\n\n7.4.3焊缝坡口的允');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f73caf6-dc30-445d-afca-192f0e8dd620', '50《钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法》（GBT226-2015）.md', '1范围', '1范围本标准规定了检验钢的低倍组织及缺陷的热酸腐蚀法、冷酸腐蚀法(含枝晶腐蚀法)及电解腐蚀法。  \n本标准适用于钢的低倍组织及缺陷的酸蚀检验。其他材料的酸蚀检验可参照本标准执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f79ec41-5b46-4c96-b502-ed3117f5f6cb', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '6.2移动式操作平台', '6.2移动式操作平台6.2.1对面积的规定是从移动式的特点不宜过大出发，高度的控制是防倾覆，高宽比的要求是从整体稳定性考虑，对荷载的要求是为操作平台的整体安全而制定。\n\n6.2.2 立柱底部离地面不得超过 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，是为了工人在使用操作平台进行施工时，宜将立柱与地坪间垫实，避免轮子起传力作用。新增脚轮固定措施等内容，是为避免平台滑移。\n\n6.2.3系根据施工中的使用经验并明确了移动式操作平台脚轮的单个承载力、脚轮制动器的力矩限制。\n\n6.2.4移动式操作平台在移动过程中，其稳定性较差，故明确规定严禁载人运行。 一\n\n6.2.5近几年移动式升降工作平台发展速度很快，使用也较为方便。移动式升降平台不仅要符合前述两个现行国家标准的要求，在其使用过程中还要严格按该平台的使用说明书操作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f86fe79-62e5-4566-91a8-3d109ac71117', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.2.9 简支梁、板的安装应符合下列规定', '17.2.9 简支梁、板的安装应符合下列规定：## 1 安装前应制订专项施工方案，安装的方法和安装设备应根据构件的结构特点、重力及施工环境条件等综合确定；对安装施工中的各种临时受力结构和安装设备的工况应进行必要的安全验算，所有施工设施均宜进行试运行和荷载试验。\n\n## 2 安装前应对墩台的施工质量进行检验，并应对支座或临时支座的平面位置和高程进行复测，合格后方可进行梁、板等构件的安装。\n\n## 3 采用架桥机进行梁、板构件的安装作业时，其抗倾覆稳定系数应不小于1.3。架桥机过孔时，应将起重小车置于对稳定最有利的位置，且抗倾覆稳定系数应不小于1.5；不得采用将梁、板吊挂在架桥机后部配重的方式进行过孔作业。\n\n## 4 采用起重机吊装构件时，如采用一台起重机起吊，则应在吊点位置的上方设置吊架或起吊扁担；如采用两台起重机抬吊，则应统一指挥，协调一致，使构件的两端同时起吊、同时就位。\n\n## 5 采用缆索吊机进行安装时，应事先对缆索吊机进行1.2倍最大设计荷载的静力试验和设计荷载下的试运行，全面验收合格后方可使用。\n\n## 6 梁、板安装施工期间及架桥机移动过孔时，严禁行人、车辆和船舶在作业区域的桥下通行。\n\n## 7 梁、板就位后，应及时设置锁定装置或支撑将构件临时固定，对横向自稳性较差的T形梁和I形梁等，应与先安装的构件进行可靠的横向连接，防止倾倒。\n\n## 8 安装在同一孔跨的梁、板，其预制施工的龄期差宜不超过10d，特殊情况应不超过30d。梁、板上有预留相互对接的预应力孔道的，其中心应在同一轴线上，偏差应不大于 $4 \\mathrm { m m }$ 。梁、板之间的横向湿接缝，应在一孔梁、板全部安装完成后方可进行施工。\n\n## 9 对弯、坡、斜桥的梁、板，其安装的平面位置、高程及几何线形应符合设计要求。\n\n## 10 当安装条件与设计规定的条件不一致时，应对构件在安装时产生的内力进行复核。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f924a62-2c92-432e-bcf6-ef8ae3399ef6', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '8.5 钢丝绳的表面质量', '8.5 钢丝绳的表面质量钢丝绳表面不应存在GB/T21965中的制造缺陷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f95e266-3e98-4897-ba27-32af8ec22ee7', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '5.3 防晒防雨类防护棚', '5.3 防晒防雨类防护棚5.3.1 防晒防雨类防护棚宜由立柱、棚架、棚面组成。\n\n44\n\n5.3.2 防晒防雨类防护棚的结构尺寸要求如下:\n\na) 应能完全遮盖防护区域,棚顶边缘距离被遮盖物外沿不宜小于a) 应能完全遮盖防护区域，棚顶边缘距离被遮盖物外沿不宜小于 $0 . 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,且满足防雨、防晒、检修且满足防雨、防晒、检修等要求;等要求；  \nb) b) 棚顶宜设不小于棚顶宜设不小于 $5 \\%$ 的坡度。?坡度。\n\n5.3.3 立柱基础应坚实牢固,且应满足承载力要求。\n\n5.3.4 防晒防雨类防护棚的棚板和棚架宜采用栓接、铆接、绑扎方式连接固定;各构件之间的连接和5.3.4 防晒防雨类防护棚的棚板和棚架宜采用栓接、铆接、绑扎方式连接固定；各构件之间的连接和固定、立柱底端的固定应符合GB/T3098.1、GB 50204 和GB 50205 的有关规定,受力应满足设计文件或固定、立柱底端的固定应符合GB/T 3098.1、GB 50204和GB 50205的有关规定，受力应满足设计文件或方案的要求。方案的要求。\n\n5.3.5 防晒防雨类防护棚安装后的外观要求应符合 5.2.8 的规定。\n\n5.3.6 防晒防雨类防护棚使用时,不应随意拆除任何构件,不应在棚顶堆放物料。 大风天气时应有防5.3.6 防晒防雨类防护棚使用时，不应随意拆除任何构件，不应在棚顶堆放物料。大风天气时应有防风措施 台风多发地区宜在防晒防雨类防护棚四周设置缆风绳地锚风措施，台风多发地区宜在防晒防雨类防护棚四周设置缆风绳地锚。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6f9906c2-518b-453c-85e4-25fb4dd5a5a5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 3）', '电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3．7 电阻器应安装牢固，一般4箱及4箱以下的电阻器可直接叠装，超过4箱时在保证散热及温升稳定的情况下可增加叠装箱数。\n\n### 7．5．2 控制屏（柜）\n\n开关装置、配电装置和装有电气设备的控制屏（柜）可按如下办法加以封闭：\n\n在专门的密封空间内；  \n在起重机主梁结构内。\n\n室外型起重机控制屏（柜）应采用防护式结构。在无遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级不应低于GB4208中的IP54，在有遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级可适当降低。\n\n设备的金属壳体，需焊有保护接地螺钉（或螺母），并在明显处标志保护接地符号；若门上有电气元件，应装设专用的接地线，门应可锁住。\n\n控制屏（柜）应安装牢固，在箱壳和箱柜前面至少要留 $4 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 宽的净空，地面应无障碍物。\n\n### 7．5．3 控制系统\n\n#### 7．5．3．1 控制系统性能\n\n起重机在 $110 \\%$ 的额定载荷下应能可靠工作。\n\n在供电系统电压波动为额定值的－ $10 \\%$ 时起升额定载荷，无论载荷处于什么位置，系统应保证机构正常工作且不出现溜钩。\n\n除非控制方案允许，无论控制手柄处于什么位置，正常工作时额定载荷下降速度不应超过额定速度的 $120 \\%$ 。\n\n对运行和回转机构，两个方向的起动和停机应渐进控制。\n\n#### 7．5．3．2 控制电源\n\n控制电源由变压器提供时，二次侧电压不应超过 $2 5 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ ；变压器的二次侧公共端应可靠接地，变压器的公共极不应被任何开关、触点或熔断器隔断，同时应采取适当措施，防止非公共极线路的超载或短路。\n\n### 7．5．4 控制方式\n\n\n\n#### 7．5．4．1 司机室控制\n\n控制器的布置应使司机对起重机工作区域有足够的视角范围和视野，控制手柄的方 向 应 符 合GB／T4205的规定。\n\n应设置在紧急情况下可迅速断开总动力电源的红色急停按钮，急停按钮应是非自动复位式的，并设置在司机操作方便的地方。\n\n#### 7．5．4．2 地面有线控制\n\n地面控制的起重机由悬挂式控制装置上的按钮、开关等操作元件来控制所有机构的动作，这些按钮或开关装置应是自动复位式的。控制装置上除操作元件外，还应设置一个切断总电源的开关，此开关应是非自动复位式的。\n\n除了对电动机进行直接控制外，控制装置中的电压不应超过 $2 5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n控制装置外壳的材料宜采用完全绝缘的或者是有绝缘保护层的材料，对于金属外壳或直接能触摸到的金属零件应单独接地。\n\n外壳防护等级应符合 GB4208的规定，室内作业时不低于IP43，室外作业时不低于IP54。\n\n悬挂控制装置应采取有效的悬挂承重措施，以防止电缆在悬挂状态时受拉伸。\n\n地面控制的起重机，大小车运行机构空载速度不超过 $5 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$\n\n#### 7．5．4．3 无线遥控\n\n采用无线遥控方式的起重机，遥控器应具有故障自诊断功能，在任何非正常工作状态下应能实现自动关闭，停止工作；还应具有抗同频干扰信号的能力，受同频干扰时不允许出现误动作。\n\n遥控器的防护等级应符合GB4208的规定，室内使用时不低于IP43，室外使用时不低于IP54。\n\n采用无线遥控方式的起重机还应同时满足国家有关安全规程规定的要求。\n\n#### 7．5．4．4 多点控制\n\n起重机要求多点控制时，各控制点间应相互联锁，任一时刻只允许一控制点工作，每一控制点均应装设紧急断电装置。\n\n### 7．5．5 传动控制方案\n\n#### 7．5．5．1 起重机一般采用交流传动控制系统，在有特殊要求或仅有直流电源情况下，可采用直流传动控制系统。\n\n##### 7．5．5．1．1 交流传动控制方案\n\n起重机采用交流传动控制方案时应考虑以下情况：\n\na） 一般采用变频、定子调压、能耗制动、涡流制动器、多速电动机等控制方案；  \nb） 调速系统的电动机、电阻器等主要器件的容量都应按实际工作条件选择和校核；  \nc） 变频调速可实现额定频率以下的恒转矩调速及额定频率以上的恒功率调速，一般恒功率调速的弱磁升速最高频率不宜大于2倍额定频率；  \nd） 起升机构采用变频调速时，宜采用闭环控制方式。当调速范围大于 $1 : 1 0$ 时，应采用闭环控制。  \ne） 运行机构采用变频调速时，在调速范围不大于 $1 : 1 0$ 的情况下，可采用开环控制方式；  \nf） 变频装置的最大输出电流不应小于电动机最大起动电流值，其额定输出电流不应小于电动机在额定负载时的工作电流。在变频器的频率设计中，要避免与起重机结构发生共振；  \ng） 调压调速装置的额定电流不应小于电动机的额定工作电流，其最大输出电流不应小于电动机所需的最大起动电流。\n\n##### 7．5．5．1．2 直流传动控制方案\n\n交流供电时，一般采用直流调压调速和调磁调速；直流供电时，一般采用串励、复励直流电动机系统，调速方案为电枢串电阻调速。\n#### 7．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运行速度时也能迅速、平稳地制动。\n\n### 7．5．6 制动器的控制\n\n#### 7．5．6．1 与电动机同时控制的制动器\n\n制动器线路应设有保护装置，在出现故障');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6fa26c01-f7ed-42ae-9be7-4d7201ab8288', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 7）', 'd><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4（c）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">货场用抓斗、电磁盘或集装箱起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">港口装卸用吊钩起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">港口装船用吊钩起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5(c）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">港口装卸抓斗、电磁盘或集装箱用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td cols');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6fa5857b-0c05-4653-855f-6ab18c42de46', '35《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》（GBT1231-2006）.md', '6 标志与包装', '6 标志与包装## 6.1 螺栓应在头部顶面制出性能等级和制造厂凸型标志(见图3),标志中“·”可以省略。标志中第一部分数字(“·”前)表示公称抗拉强度的1/100,第二部分数字(“·”后)表示公称屈服强度与公称抗拉强度比值的10倍，字母S表示钢结构用高强度大六角头螺栓， $\\times \\times$ 为制造厂标志。\n\n## 6.2 螺母应在顶面上制出性能等级和制造厂标志(见图4)。标志中数字表示螺母性能等级，字母H表示钢结构用高强度大六角螺母， $\\times \\times$ 为制造厂标志。\n\n  \n图3\n\n  \n图4\n\n## 6.3 制造厂应以批为单位提供产品质量检验报告书，内容如下：\n\na) 批号、规格和数量；  \nb) 性能等级；  \nc) 材料、炉号、化学成分；  \nd) 试件拉力试验和冲击试验数据；  \ne) 实物机械性能试验数据；  \nf) 连接副扭矩系数测试值、平均值、标准偏差和测试环境温度；  \ng) 出厂日期。\n\n## 6.4 包装箱应牢固、防潮。箱内应按连接副的组合进行包装，不同批号的连接副不得混装。每箱质量不得超过 $4 0 \\mathrm { k g }$ 。包装箱内分装方法由制造厂选择。\n\n## 6.5 包装箱外应有制造厂、产品名称、标准编号、批号、规格、数量、毛重等明显标记。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6fb098aa-2686-4efa-b8f6-be6398111c53', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 1）', '4.1作用分类、代表值和作用组合4.1.1公路桥涵设计采用的作用分为永久作用、可变作用、偶然作用和地震作用四类，规定于表4.1.1。\n\n表4.1.1作用分类  \n\n\n\n\n\n4.1.2公路桥涵设计时，对不同的作用应按下列规定采用不同的代表值：\n\n1永久作用的代表值为其标准值。永久作用标准值可根据统计、计算，并结合工程经验综合分析确定。\n\n2可变作用的代表值包括标准值、组合值、频遇值和准永久值。组合值、频遇值和准永久值可通过可变作用的标准值分别乘以组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 、频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 和准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 来确定。\n\n3偶然作用取其设计值作为代表值，可根据历史记载、现场观测和试验，并结合工程经验综合分析确定，也可根据有关标准的专门规定确定。\n\n4地震作用的代表值为其标准值。地震作用的标准值应根据现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）的规定确定\n\n4.1.3作用的设计值应为作用的标准值或组合值乘以相应的作用分项系数。\n\n4.1.4公路桥涵结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态、正常使用极限状态进行作用组合，均应按下列原则取其最不利组合效应进行设计：\n\n1只有在结构上可能同时出现的作用，才进行组合。当结构或结构构件需做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用组合效应进行计算。\n\n2当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组合。实际不可能同时出现的作用或同时参与组合概率很小的作用，按表4.1.4规定不考虑其参与组合。\n\n表4.1.4可变作用不同时组合表  \n\n\n\n\n\n3施工阶段的作用组合，应按计算需要及结构所处条件而定，结构上的施工人员和施工机具设备均应作为可变作用加以考虑。组合式桥梁，当把底梁作为施工支撑时，作用组合效应宜分两个阶段计算，底梁受荷为第一个阶段，组合梁受荷为第二个阶段。\n\n4多个偶然作用不同时参与组合。  \n5地震作用不与偶然作用同时参与组合。\n\n4.1.5公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，对持久设计状况和短暂设计状况应采用作用的基本组合，对偶然设计状况应采用作用的偶然组合，对地震设计状况应采用作用的地震组合，并应符合下列规定：\n\n1基本组合：永久作用设计值与可变作用设计值相组合。\n\n1）作用基本组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { 0 } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } \\gamma _ { G _ { i } } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ \\gamma _ { Q _ { 1 } } \\gamma _ { \\mathrm { L } } Q _ { 1 \\mathrm { k } } , ~ \\psi _ { \\mathrm { c } } \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\gamma _ { \\mathrm { L } j } \\gamma _ { Q _ { j } } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n或\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { \\mathrm { { 0 } } } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { d } } , ~ Q _ { \\mathrm { 1 d } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } Q _ { j \\mathrm { d } } ) ~\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { u d } }$ - 承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；\n\n$S$ （）一作用组合的效应函数；$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数，按表4.1.5-1规定的结构设计安全等级采用，按持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，公路桥涵结构设计安全等级应不低于表4.1.5-1的规定，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9，  \n$G _ { i \\mathbf { k } }$ 、 $\\gamma _ { G _ { i } }$ $G _ { i \\mathrm { d } }$ $i$ $i$ 个永的理数，表42规定采用$\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } }$ —汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） 的分项系数。采用车道荷载计算时取YQ 1.4 采用车辆荷载计算时，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { 0 } _ { 1 } } = 1 . 8$ 。当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } } = 1$ .4；对专为承受某作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取 $\\gamma _ { \\textsc { q } } = 1 . 4$ ；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载，其分项系数也取 $\\gamma _ { 0 , \\cdot } = 1 . 4$   \n$Q _ { \\textrm { l k } }$ 、 $Q _ { \\mathrm { l d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ； ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6fc23c93-4df6-4c3a-8792-f7e690e073b4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '23.3 伸缩装置', '23.3 伸缩装置## 23.3.1 伸缩装置的规格、性能应符合设计要求，并应符合现行《公路桥梁伸缩装置通用技术条件》（JT/T 327）的规定。\n\n## 23.3.2 伸缩装置的钢构件外观应光洁、平整，不得扭曲变形，且应进行有效的防\n\n腐处理。伸缩装置应在工厂进行组装，出厂时应附有效的产品质量合格证明文件；吊装位置应采用明显颜色标明；在运输和存放过程中应避免阳光直接暴晒或雨淋雪浸，并应保持清洁，防止变形。\n\n## 23.3.3 伸缩装置安装预留槽口的尺寸应符合设计规定，锚固钢筋的位置应准确。伸缩装置安装前应对预留槽口的混凝土进行凿毛并清理干净。\n\n## 23.3.4 伸缩装置宜在桥面铺装施工完成后，采用反开槽的方式进行安装；当采用先安装再铺装桥面的方式时，应采取有效措施对安装好的伸缩装置进行妥善保护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6fcdb713-eced-45e1-be90-29b50f98d2f8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗', '附 录 犗## （规范性附录）\n\n## 用于结构疲劳强度计算的构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式\n\n构件可以用铆钉、螺栓或焊缝进行连接。\n\n起重机常用的焊接型式有对接焊、双面坡口对接焊（K 形焊）和角焊，焊接质量分为普通质量（O．Q）和特殊质量（S．Q）两类，如表O．1所示。\n\n在表 O．1中还对某些型式的焊接接头作出了焊接检验的规定。\n\n表 犗．1 焊接质量  \n\n\n\n\n\n表 O．2所列各种不同的连接方法是按照他们所产生的应力集中情况的大小来进行分类的。\n\n对一条给定的焊缝来说，其应力集中情况随接头所受的载荷型式而变。\n\n例如：对一个角焊缝接头进行纵向拉伸、压缩（0．31）或纵向剪切（0．51）时，应力集中情况等级划归为 $\\mathrm { K } _ { 0 }$ 类；进行横向拉伸或压缩（3．2或4．4）时，其应力集中情况等级则划归为 $\\mathrm { K } _ { 3 }$ 或 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 类。\n\n表 犗．2 构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6fd3440c-2bda-4430-9910-fc5d507cc799', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．9 起重机的有效使用期', '9．9 起重机的有效使用期起重机都是按一定的理论寿命即设计预期寿命进行设计的，但起重机设计预期寿命并不完全等同于起重机的有效使用寿命期。\n\n对起重机的有效使用期起有害影响的主要因素是：\n\n疲劳现象；   \n磨损；   \n腐蚀；   \n操作、装配和拆装时的偶发事故；   \n超载；   \n保养不良等。   \n附 录 犃   \n（资料性附录）   \n起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6fd811fb-3598-41e3-a69a-6c12df0f80bf', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第三章 事故调查', '第三章 事故调查第十九条 特别重大事故由国务院或者国务院授权有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n重大事故、较大事故、一般事故分别由事故发生地省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府负责调查。省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府可以直接组织事故调查组进行调查，也可以授权或者委托有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n未造成人员伤亡的一般事故，县级人民政府也可以委托事故发生单位组织事故调查组进行调查。\n\n第二十条 上级人民政府认为必要时，可以调查由下级人民政府负责调查的事故。自事故发生之日起 30 日内（道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内），因事故伤亡人数变化导致事故等级发生变化，依照本条例规定应当由上级人民政府负责调查的，上级人民政府可以另行组织事故调查组进行调查。\n\n第二十一条 特别重大事故以下等级事故，事故发生地与事故发生单位不在同一个县级以上行政区域的，由事故发生地人民政府负责调查，事故发生单位所在地人民政府应当派人参加。\n\n第二十二条 事故调查组的组成应当遵循精简、效能的原则。\n\n根据事故的具体情况，事故调查组由有关人民政府、安全生产监督管理部门、负有安全生产监督管理职责的有关部门、监察机关、公安机关以及工会派人组成，并应当邀请人民检察院派人参加。\n\n事故调查组可以聘请有关专家参与调查。\n\n第二十三条 事故调查组成员应当具有事故调查所需要的知识和专长，并与所调查的事故没有直接利害关系。\n\n第二十四条 事故调查组组长由负责事故调查的人民政府指定。事故调查组组长主持事故调查组的工作。\n\n第二十五条 事故调查组履行下列职责：\n\n（一）查明事故发生的经过、原因、人员伤亡情况及直接经济损失；\n\n（二）认定事故的性质和事故责任；  \n（三）提出对事故责任者的处理建议；  \n（四）总结事故教训，提出防范和整改措施；  \n（五）提交事故调查报告。\n\n第二十六条 事故调查组有权向有关单位和个人了解与事故有关的情况，并要求其提供相关文件、资料，有关单位和个人不得拒绝。\n\n事故发生单位的负责人和有关人员在事故调查期间不得擅离职守，并应当随时接受事故调查组的询问，如实提供有关情况。\n\n事故调查中发现涉嫌犯罪的，事故调查组应当及时将有关材料或者其复印件移交司法机关处理。\n\n第二十七条 事故调查中需要进行技术鉴定的，事故调查组应当委托具有国家规定资质的单位进行技术鉴定。必要时，事故调查组可以直接组织专家进行技术鉴定。技术鉴定所需时间不计入事故调查期限。\n\n第二十八条 事故调查组成员在事故调查工作中应当诚信公正、恪尽职守，遵守事故调查组的纪律，保守事故调查的秘密。\n\n未经事故调查组组长允许，事故调查组成员不得擅自发布有关事故的信息。\n\n第二十九条 事故调查组应当自事故发生之日起60 日内提交事故调查报告；特殊情况下，经负责事故调查的人民政府批准，提交事故调查报告的期限可以适当延长，但延长的期限最长不超过 60 日。\n\n第三十条 事故调查报告应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；  \n（二）事故发生经过和事故救援情况；  \n（三）事故造成的人员伤亡和直接经济损失；  \n（四）事故发生的原因和事故性质；  \n（五）事故责任的认定以及对事故责任者的处理\n\n建议；\n\n（六）事故防范和整改措施。\n\n事故调查报告应当附具有关证据材料。事故调查组成员应当在事故调查报告上签名。\n\n第三十一条 事故调查报告报送负责事故调查的人民政府后，事故调查工作即告结束。事故调查的有关资料应当归档保存。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6fdfaef3-ca47-4f0c-9ed1-57c5f7865105', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 27）', 'olspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（83）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">额定起升速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">v</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">满载下降且制动器开始有效制动时的下降速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（85）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Us</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">计算风速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（10）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Uy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机运行速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（9）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机稳定运行速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（90）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Uy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Uy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机(或小车)的运行速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">圆柱壳体的截面抗弯模量(壳体上有孔洞者则按净截面抗弯模量计算)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（69）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按构件受压最大纤维确定的毛截面抗弯模量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（48）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按受压最大纤维确定的截面对强轴(x轴)的抗弯模量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Wx、Wy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件计算截面对强轴(x轴)或对弱轴(y轴)的抗弯模量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（49）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Wx、W</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm³</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构构件截面受压侧的抗弯模量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(M.1)、式（M.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">y</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">以局部压应力作用边为原点向另一边方向的坐标</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(N.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在节点或拼接连接接头一侧结构构件上的高强度螺栓的总数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（35）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6fe37847-66f8-4b8c-b956-3359634cbe74', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '四、事故结论', '四、事故结论事故单位在使用现场违反安装架设规范，选用电源引入线缆规格不当，引起一场火灾事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6ff57958-8bcb-4361-9b47-620ab64ca54b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：为保证用于工程中的预应力材料的品质能达到相应国家标准的要求，在进场时对其进行质量验收是有必要的。\n\n5 “重要桥梁工程”是指高速公路和一级公路上、国防公路上及城市附近交通繁忙公路上的桥梁。“用量较少”的含义是指其用量远少于验收批的质量，如不足正常验收批的 $20 \\%$ 。“一般桥梁工程”是指二级及以下等级公路中的中、小桥，且设计无特殊要求的桥梁工程。\n\n### 7.2.3 预应力筋应保持清洁，在存放和搬运过程中应避免使其产生机械损伤和有害的锈蚀。进场后的存放时间宜不超过 6 个月，且宜存放在干燥、防潮、通风良好、无腐蚀气体和介质的仓库内；在室外存放时，不得直接堆放在地面，应支垫并遮盖，防止雨露和各种腐蚀性介质对其产生不利影响。\n\n### 7.2.4 预应力筋制作时的下料应符合下列规定：\n\n1 下料长度应通过计算确定，计算时应考虑结构的孔道长度或台座长度、锚夹具厚度、千斤顶长度、镦头预留量、冷拉伸长值、弹性回缩值、张拉伸长值和张拉工作长度等因素。\n\n2 钢丝束两端采用镦头锚具时，宜采用等长下料法对钢丝进行下料。\n\n3 预应力筋的下料，应采用切断机或砂轮锯切断，严禁采用电弧切割。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('6ffbd9a6-3175-4493-afce-b0c2543b1ad1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '级或Ⅱ级的接头。（Part 2）', '/td></tr></table>\n\n\n注：1.表中d 为钢筋直径。\n\n2.当带肋钢筋直径 d 大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时，其受拉钢筋的搭接长度应按表中值增加 5d 采用；当带肋钢筋直径 d 小于或等于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时，其受拉钢筋的搭接长度可按表中值减少 5d 采用。\n\n3.当混凝土在凝固过程中受力钢筋易受扰动时，其搭接长度应增加 5d。\n\n4.在任何情况下，纵向受拉钢筋的搭接长度应不小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；受压钢筋的搭接长度应不小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n5.环氧树脂涂层钢筋的绑扎接头搭接长度，受拉钢筋按表值的1.5 倍采用。\n\n6.两根不同直径钢筋的搭接长度，以较细的钢筋直径计算。\n\n3 受拉区内 HPB300 钢筋绑扎接头的末端应做弯钩；HRB400、HRBF400、HRB500和 RRB400 钢筋的绑扎接头末端可不做弯钩；直径不大于 $1 2 \\mathrm { m m }$ 的受压 HPB300 钢筋的末端可不做弯钩，但搭接长度应不小于钢筋直径的30倍。钢筋搭接处，应在其中心和两端用绑丝扎牢。\n\n4 束筋施工时，其规格、数量、位置及锚固长度应符合设计要求。束筋的搭接接头应先由单根钢筋错开搭接，接头中距应为表 4.3.8 规定单根钢筋搭接长度的 1.3 倍；再用一根长度为 1.3（ $_ { . \\mathrm { n + 1 } }$ ） $l _ { s }$ 的通长钢筋进行搭接绑扎，其中 $\\mathbf { n }$ 为组成束筋的单根钢筋根数， $l _ { s }$ 为单根钢筋搭接长度（图4.3.8）。\n\n![](images/bc16c56a89dd4e9e6bd28e27f2ca71b2cc575f56ce95940adfbdba98d6b7c9c2.jpg)  \n图4.3.8束筋的搭接\n\n1、2、3-组成束筋的单根钢筋；4-通长钢筋');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7016b742-d667-4619-9584-bc8a65f7273f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '置和要求', '置和要求［18］ISO77523：1993 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第3部分：塔式起重机  \n［19］ISO77524：1989 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第4部分：臂架起重机  \n［20］ISO77525：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第5部分：桥式和门式起重机  \n［21］ISO86861：1989 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第1部分：总则  \n［22］ISO86862：2004 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第2部分：流动式起重机  \n［23］ISO86863：1998 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第3部分：塔式起重机  \n［24］ISO86864：2005 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第4部分：臂架起重机  \n［25］ISO86865：1992 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第5部分：桥式和门式起重机  \n［26］ISO99421：1994 起重机 信息标牌 第1部分：总则  \n［27］ISO99423：1999 起重机 信息标牌 第3部分：塔式起重机  \n［28］ISO102451：1994 起重机 限制器和指示器 第1部分：总则  \n［29］ISO102452：1994 起重机 限制器和指示器 第2部分：流动式起重机  \n［30］ISO102453：1999 起重机 限制器和指示器 第3部分：塔式起重机  \n［31］ISO102454：2004 起重机 限制器和指示器 第4部分：臂架起重机  \n［32］ISO102455：1995 起重机 限制器和指示器 第5部分：桥式和门式起重机  \n［33］ISO109721：1998 起重机 对机构的要求 第1部分：总则  \n［34］ISO116601：1999 起重机 通道及安全防护设施 第1部分：总则  \n［35］ISO116602：1994 起重机 通道及安全防护设施 第2部分：流动式起重机  \n［36］ISO116603：1999 起重机 通道及安全防护设施 第3部分：塔式起重机  \n［37］ISO116605：2001 起重机 通道及安全防护设施 第5部分：桥式和门式起重机  \n［38］ISO122101：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第1部分：总则  \n［39］ISO122104：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第4部分：臂架起重机  \n［40］ISO124801：1997 起重机 安全使用 第1部分：总则  \n［41］ISO22986：2007 起重机 刚性 桥式和门式起重机  \n［42］EN130011：2004 起重机安全 通用设计 第1部分：一般原则和要求  \n［43］EN130012：2004 起重机安全 通用设计 第2部分：载荷效应  \n［44］BS2573／1：1983 起重机设计规范 第1部分：分级、应力计算和结构设计原则  \n［45］BS2573／2：1980 起重机设计规范 第2部分：分级、应力计算和机构设计原则  \n［46］DIN15018／1：1984 起重机 钢结构 验证和分析  \n［47］DIN15018／2：1984 起重机 钢结构 设计和构造原则  \n［48］DIN15018／3：1984 流动式起重机 钢结构计算原则  \n［49］DIN150191：1979 起重机 稳定性  \n［50］DIN150192：1979 流动式起重机（无轨式） 稳定性试验载荷和计算  \n［51］DIN15025：1978 起重机 司机室内控制器的操作方向和布置  \n［52］FEM1．001：1998 欧洲起重机械设计规范  \n［53］JISB8821：2004 起重机钢结构的计算标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('701f13c7-cfc5-4ffe-80c9-f66809afc8bf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．9 链条', '6．3．9 链条## 6．3．9．1 链条的选用和计算\n\n应根据最大工作载荷及安全系数，由式（135）计算链条的破断载荷 $P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ （用$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ 选择链条）。\n\n$$\nP _ { \\mathrm { P } } { \\geqslant } P _ { \\operatorname* { m a x } } n\n$$\n\n……（135）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ — 破断载荷，单位为牛顿（N）；  \nmax— 链条最大工作载荷，单位为牛顿（N）；$n$ 安全系数，按表50选取。\n\n表 50 链条安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n\n\n\n## 6．3．9．2 起重用短环链\n\n应符合 GB／T20947的规定。\n\n## 6．3．9．3 传动链\n\n传动链的主要参数和尺寸应符合 $\\mathrm { G B / T ~ 5 2 6 9 }$ 的规定，带附件的传动链应满足安装尺寸的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7020be94-9b1b-443d-a5af-314a43091ef8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 1）', '6．3．2 钢丝绳## 6．3．2．1 钢丝绳选用原则\n\n起重机用钢丝绳应符合 GB／T20118的要求，优先采用线接触型钢丝绳。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等），或吊运大件物品、重要设备，且起重机的使用对人身安全及可靠性有较高要求时，应采用 GB8918中规定的钢丝绳。\n\n钢丝绳的选择应满足本标准适用的起重机对所使用的钢丝绳规定的最低选用要求。本标准规定的钢丝绳使用的前提是：所采用的钢丝绳出厂时已得到正确润滑，滑轮和卷筒的卷绕直径选择适当（符合6．3．3．1要求）。\n\n钢丝绳在滑轮和卷筒上的卷绕直径的选择要以起升机构的工作级别为依据。但对于要经常拆卸钢\n\n丝绳的起重机（如建筑用起重机和流动式起重机），由于要求滑轮、卷筒等与钢丝绳相关的部件尺寸紧凑，重量较轻，且可以经常更换钢丝绳，故滑轮、卷筒的卷绕直径选用允许比所在起升机构工作级别低一级，但最低工作级别不应低于 M3级。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等）时，宜按比该类起重机起升机构常用的工作级别高一级的机构来选择钢丝绳滑轮和卷筒的卷绕直径。\n\n## 6．3．2．2 钢丝绳结构型式的选择\n\n选用线接触型钢丝绳时，对起升高度很大，吊钩组钢丝绳倍率很小的港口装卸用起重机或建筑塔式起重机，宜采用多层股不旋转钢丝绳；当钢丝绳在腐蚀性较大的环境中工作时，应采用镀锌钢丝绳。\n\n## 6．3．2．3 钢丝绳直径的选择计算\n\n### 6．3．2．3．1 确定钢丝绳最大工作静拉力应考虑的因素\n\n#### 6．3．2．3．1．1 起重用（抓斗除外）钢丝绳\n\n计算最大工作静拉力时应考虑下列因素：起重机的额定起升载荷；下滑轮组和取物装置的自重重力；起升钢丝绳缠绕滑轮组的倍率 $a$ 和绕上卷筒的钢丝绳分支数；起升高度超过 $5 0 ~ \\mathrm { m }$ 时，一般要计及钢丝绳的自重重力；在上极限位置若钢丝绳与铅垂线夹角大于 $2 2 . 5 ^ { \\circ }$ 时，还需要考虑由钢丝绳的倾斜引起钢丝绳拉力的增大；钢丝绳系统的总传动效率 $\\eta _ { \\Sigma }$ 。对单联滑轮组可按式（124）计算：\n\n$$\n\\eta _ { \\Sigma } = \\frac { 1 - \\eta _ { l } ^ { \\mathrm { a } } } { ( 1 - \\eta _ { l } ) a } \\cdot \\eta _ { \\mathrm { D } }\n$$\n\n……（124）\n\n式中：\n\n$\\eta _ { \\Sigma }$ 钢丝绳系统的总传动效率；  \n$\\eta _ { l }$ 单个滑轮的效率（滚动轴承取0.98，滑动轴承取0.96）；  \n$a$ 同式（77）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { D } }$ 导向滑轮的效率。\n\n#### 6．3．2．3．1．2 非起重用钢丝绳\n\n对不专门用于起升垂直载荷的各种钢丝绳，应考虑在4．4．2中规定的、在各种用途工况中能反复出犛现的载荷情况Ⅰ或Ⅱ的最不利情况来确定出钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 。当钢丝绳用来作水平运动的牵引时，应考虑牵引对象作水平运动时的摩擦阻力、坡道阻力以及起升钢丝绳绕过起升及导向滑轮系统的阻力等。\n\n#### 6．3．2．3．1．3 多绳抓斗的钢丝绳\n\n对于四绳（或双绳）抓斗，其闭合绳和支持绳载荷分配按如下规定：\n\na） 如使用的系统能自动地且快速地（例如采用差动式电控装置等）使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配或将两种绳之间的载荷差异仅限制在闭斗末期或开始张开的一个极短时期内犛者，则闭合绳和支持绳的最大工作静拉力 $S$ 各取为总载荷的 $66 \\%$ 除以各自的分支数；当采用直流调速或交流变频调速，并进行了特殊的设计，能实时监控保证抓斗离地时起升与闭犛合机构载荷准确协调共同承担者，钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 可各取为总载荷的 $5 5 \\%$ 除 以\n\n各自的分支数。\n\nb） 如使用的系统在起升过程中不能使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配，而实际上在抓斗闭犛合及起升初期几乎全部载荷都作用在闭合绳上，则闭合绳最大工作静拉力犛 $S$ 取为总载荷的$100 \\%$ 除以其分支数，支持绳最大工作静拉力 $S$ 取为总载荷的 $66 \\%$ 除以其分支数。\n\n### 6．3．2．3．2 钢丝绳选用计算\n\n#### 6．3．2．3．2．1 $\\ b { C }$ 系数法\n\n本方法只适用于运动绳。选取的钢丝绳直径不应小于（最接近于）按式（125）计算的钢丝绳直径。\n\n$$\nd _ { \\operatorname* { m i n } } = C \\sqrt { S }\n$$\n\n……（125）\n\n式中：\n\n$d _ { \\mathrm { m i n } }$ — 钢丝绳的最小直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$C$ -钢丝绳选择系数，单位为毫米每开二次方牛 $( \\mathrm { m m } / \\sqrt { \\mathrm { N } } )$ ；$S$ -钢丝绳最大工作静拉力，单位为牛顿(N)。\n\n钢丝绳选择系数 $C$ 取值与钢丝的公称抗拉强度和机构工作级别有关，见表44。\n\n当钢丝绳的 $k ^ { \' }$ 和犽 $\\sigma _ { t }$ 狋值与表44中不同时，则可根据工作级别从表44中选择安全系数犆 $n$ 值并根据所选择钢丝绳的 $k ^ { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('70211b91-df74-4653-a8db-a710f0dee4a7', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', 'D.4卧式地锚的构造参数及计算（Part 1）', 'D.4卧式地锚的构造参数及计算## D.4.1 卧式地锚的构造参数应符合表D.4.1的规定。\n\n表D.4.1卧式地锚的构造参数  \n\n\n\n\n\n注：本表计算依据：夯填土重力密度为 $1 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ，土的内摩擦角为 $4 5 ^ { \\circ }$ ，木材的强度设计值为 $1 1 \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 。\n\n## D.4.2卧式地锚的计算应符合下列规定：\n\n1竖向分力作用下抗拔（图D.4.2-1）应按下列公式计算：\n\n  \n图D.4.2-1卧式地锚计算简图\n\n$K N _ { 2 } \\leqslant G + T$ (D.4.2-1)\n\n$G = \\frac { b + b _ { 1 } } { 2 } h L \\gamma \\times 0 . 9$ (D.4.2-2)\n\n$$\nT = \\mu N _ { 1 }\n$$\n\n式中： $K$ ——安全系数，一般取 $K \\geqslant 3$ ；$N _ { 2 }$ 一 -地锚荷载 $N$ 的垂直分力（kN)；$G$ 土体重力标准值（ $\\mathrm { k N } )$ ；$L$ - 横置木料长度（ $\\mathrm { m m } )$ ；Y 回填土石的重力密度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；$b$ 地坑上底尺寸（mm)；$b _ { 1 }$ 地坑下底尺寸（ $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$h$ 横木埋置深度 （ $\\mathrm { m m } )$ ；$T$ 摩擦阻力（kN)；$\\mu$ - 摩擦系数，无木壁取0.5，有木壁取0.4；$N _ { 1 }$ -地锚荷载 $N$ 的水平分力(kN)。\n\n2水平分力作用下的上体承载力（图D.4.2-1）应符合下列规定：\n\n1）在无木壁时的土体承载力应按下式计算：\n\n$$\n\\frac { N _ { 1 } } { h _ { 1 } L } \\leqslant \\eta f _ { \\mathrm { h } }\n$$\n\n式中： $f _ { \\mathrm { h } }$ —深度 $h$ 处土的承载力设计值（ $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\eta$ - 土的容许承载力降低系数，取 $0 . 5 { \\sim } 0 . 7$ ；$h _ { 1 }$ ——横置木高度（ $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n2）在有木壁时的土体承载力应按下式计算：\n\n$$\n\\frac { N _ { 1 } } { ( h _ { 1 } + h ^ { \' } ) L } \\leqslant \\eta f _ { \\mathrm { h } }\n$$\n\n式中： $h ^ { \\prime }$ ——横置木顶至木壁顶的距离（mm)。\n\n3横置木的强度计算应符合下列规定（图D.4.2-2)：\n\n1）当横木只系一根钢丝绳或拉杆时：若为圆形截面，应按单向受弯构件计算：\n\n  \n图D.4.2-2卧式地锚横置木强度计算1—横置木；2—土槽\n\n$$\n\\frac { M } { W } \\leqslant f _ { \\mathrm { m } }\n$$\n\n$$\nM = N L / 8\n$$\n\n式中： $f _ { \\mathrm { m } }$ —-木材抗弯强度设计值（ $\\mathrm { \\Delta N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$M$ 横木地锚荷载 $N$ 引起的最大弯矩（ $\\mathrm { ~ N ~ } { \\cdot } \\mathrm { ~ m ~ }$ ；\n\n$W$ 中部圆形截面的抵抗矩（ $\\mathrm { m m } ^ { 3 } )$ 。\n\n若为矩形截面，应按双向受弯构件计算：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { X } } } { W _ { \\mathrm { X } } } \\pm \\frac { M _ { \\mathrm { Y } } } { W _ { \\mathrm { Y } } } \\leqslant f _ { \\mathrm { m } }\n$$\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { M _ { \\mathrm { { X } } } = { \\frac { N _ { 1 } L } { 8 } } } } \\\\ { { \\ } } \\\\ { { M _ { \\mathrm { { Y } } } = { \\frac { N _ { 2 } L } { 8 } } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $M _ { \\mathrm { X } }$ 、 $M _ { \\mathrm { Y } }$ -——-横木水平和垂直分力 $N _ { 1 }$ 与 $N _ { 2 }$ 的弯矩 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ；\n\n$W _ { \\mathrm { { X } } }$ 、 $W _ { \\mathrm { Y } }$ -—横木水平和垂直方向横截面抵抗矩（ $\\mathrm { m m } ^ { 3 }$ ）。\n\n2）当横木系两根钢丝绳或拉杆时：\n\n若为圆形截面，应按偏心单向受压构件计算：\n\n$$\n\\frac { N _ { 0 } } { A } \\pm \\frac { M f _ { \\mathrm { c } } } { W f _ { \\mathrm { m } } } \\leqslant f _ { \\mathrm { c } }\n$$\n\n$$\nM = { \\frac { N a ^ { 2 } } { 2 L } }\n$$\n\n$$\nN _ { 0 } = \\frac { N } { 2 } \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7022da82-01ac-4277-afd2-14ad07d46ce0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：当集束配置多根无黏结预应力筋时，如出现相互扭绞将会影响到预应力张拉的\n\n效果，故需要保持平行走向；增加分丝器能避免扭绞。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7047591c-8716-436c-8f6a-2633027c9af2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：## 1 将龙门吊机作为优先选择的起重设备，是因为这种吊机适用范围广，安全性和稳定性较好，特别对立式起吊、移运和存放的墩台身预制节段更具有优势。其他起重设备主要指轮胎式或履带式吊机。\n\n## 2 规定对起吊用的吊架、吊具和索具等进行专门设计和受力分析计算，主要是出于安全的考虑。墩台身不同预制节段的构造形式有可能不一样，特别是顶节，与底节和中间节的外形构造有较大的区别，吊装孔的形式和设置位置也可能不尽相同，因此条文要求起吊用的吊架、吊具和索具等需与起吊节段的构造形式及其吊装孔相适应。在施工中，结合不同节段、安装起吊中采用的起重设备等，对吊架、吊具和索具进行必要的配置组合，不仅能满足施工要求，也能节省工程成本。\n\n## 4 墩台预制节段在场内的移运有多种方式，条文中并不限制采用何种方式，而是需要根据现场环境条件等多种因素进行综合考虑选择。但由于墩台身预制节段在预制场通常采用立式的方式进行预制、移运和存放，特别是带墩帽的顶节墩身重心高、质量大，为保证其在移运时的稳定性，防止倾倒，就需要采取有效、可靠的措施，故规定如条文。\n\n### 15.4.13墩台身预制节段的陆地运输应符合下列规定：\n\n#### 1 在陆地上运输墩台身预制节段时，宜采用专用运输台车，或采用经改装能适应节段运输的车辆。\n\n#### 2 运输线路的路面应平坦，路基或桥涵应有足够的承载能力。\n\n#### 3 采用立式方式运输节段时，除应通过合适的装置将节段固定在车上外，尚应具有防止节段倾倒的可靠稳定措施；采用平卧方式运输节段时，应提前对节段的受力进行验算，合理设置支点，并应在支点处设置缓冲材料，使节段的受力均匀，对节段的捆绑固定措施应可靠。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7051d76c-4543-4384-9ad7-40c733472f44', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 风力超过 4 级时，一般需要采取挡风措施。环境温度低于 $- 2 0 ^ { \\circ } C$ 时，焊接不能保证质量，因此不能施焊。\n\n2 一般情况下，钢筋的冷拉通常是对小直径的 HPB300 钢筋采取的措施。钢筋冷拉是以超过钢筋屈服点的拉应力拉伸钢筋，使钢筋产生塑性变形，以提高屈服点强度，节约钢材。低温时钢筋的屈服点强度较常温时略有提高，而拉伸率与常温时相差不大，故低温时冷拉控制应力需酌予提高，否则就达不到冷拉钢筋提高屈服点强度的目的。但提高值需经试验确定，因为拉应力过大可能会产生冷脆拉断，过小则达不到目的。\n\n3 预应力筋不论是钢丝、钢绞线或螺纹钢筋，其屈服点强度与抗拉极限强度相差较小，常温时张拉就需要注意安全，低温下张拉时安全性更差，因此在张拉时气\n\n温不能低于 $- 1 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 。\n\n### 25.2.5 混凝土的配制和搅拌应符合下列规定：\n\n1 配制混凝土时，宜选用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，水泥的强度等级宜不低于 42.5，水胶比宜不大于 0.5；采用蒸汽养护时，宜选用矿渣硅酸盐水泥；采用加热法养护掺加外加剂的混凝土时，严禁使用高铝水泥；使用其他品种的水泥时，应考虑其掺合材料对混凝土强度、抗冻、抗渗等性能的影响。当有抗冻性要求时，混凝土的配制应符合本规范第6.13.3条的规定。\n\n2 搅拌设备宜设在气温不低于 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的厂房或暖棚内。拌制混凝土前及停止拌制后，应采用热水冲洗搅拌机的拌盘或鼓筒。集料宜堆放在棚房内或采用保温材料进行覆盖，防止出现冻块。\n\n3 拌制混凝土时各种材料的温度，应满足混凝土拌合物搅拌合成后所需要的温度。当材料原有温度不能满足要求时，应首先考虑对拌和用水加热；仍不能满足要求时，再考虑对集料加热；水泥仅能保温，不得加热。各种材料需要加热的温度应根据冬期施工热工计算公式计算确定，但不得超过表25.2.5的规定。\n\n4 冬期搅拌混凝土时，应严格控制混凝土的配合比和坍落度，集料不得带有冰雪和冻结团块。投料前，应先采用热水或蒸汽冲洗搅拌机。加料顺序应先为集料、水，稍加搅拌后再加入水泥，且搅拌时间应比常温时延长 $50 \\%$ 。混凝土拌合物的出机温度宜不低于 $1 0 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。\n\n表 25.2.5 拌和水及集料最高温度 $( \\mathbf { \\circ _ { C } } )$   \n\n\n\n\n\n注：当集料不加热时，水可加热到 $1 0 0 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ，但水泥不应与 $8 0 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 以上的水直接接触。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7058b057-33a9-4e17-aa6e-8496c6b4623b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对于体积和重力均较大的梁体而言，施工中的任何疏忽都会导致严重的后果。条文对整孔预制箱梁的场内移运、场外运输及架设安装等关键工序的规定，均以保证施工安全和结构安全为目的。\n\n17.8.12 箱梁简支变连续时的体系转换除应符合设计要求和本规范第 17.2.10 条的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 需浇筑湿接头的箱梁端部的形状应符合设计规定，预应力钢束及其他预留孔道的位置偏差应不大于 $4 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 宜先将一联箱梁采用型钢在纵向予以临时固结，且宜在一天中气温最低且温度场均匀稳定的时段浇筑湿接头混凝土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('70599256-3a87-469d-8296-13d9edfb39d7', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求（Part 4）', '5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ti:0.03~0.17</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H14MnSi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.06~0.16</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.90~1.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35~0.75</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU26</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.07</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU27</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H15Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.11~0.18</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.03</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU28</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnSi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.14</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.60~0.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn2Si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.06~0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.40~1.85</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('705e87a1-defe-455a-b5e1-afa4738bad6c', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明2 高温环境可能会引起高强度螺栓预拉力的松弛，因此终拧后的高强度螺栓连接副在受到周围高温作业影响时，需要采取隔热或降温措施进行保护。\n\n### 13.3.7工地栓接连接时，构件摩擦面的抗滑移系数应符合下列规定：\n\n1由制造厂处理的构件摩擦面，在安装前应复验所附试件的抗滑移系数，合格后方可安装，并应符合设计要求。\n\n2复验试验前应检查试件表面，清理试件板面的油污以及孔边、板边的毛刺等;当摩擦面有损伤时，应做好记录并经批准后方可进行试验。\n\n3工地摩擦面抗滑移系数的复验值应不小于0.45。\n\n4摩擦面抗滑移系数试验方法应符合本规范附录G 的规定。\n\n### 13.3.8工地栓接连接后的防腐涂装应符合下列规定：\n\n1高强度螺栓连接副施拧完毕并经检查验收合格后，对连接处的板缝和高强度螺栓连接副的外露部分，应及时进行封闭和涂装处理。\n\n2栓接面和连接板在涂装前应去除毛刺、飞边，保证栓接面平整。\n\n3对栓接板的搭接缝隙部位，应按设计要求或现行《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》（JT/T722）的规定，采用密封材料进行密封处理。\n\n4对栓接板和高强度螺栓连接副的外露部分，应按设计要求或现行《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》（JT/T722）的规定，在清洁处理后，对螺栓的头部进行打磨，然后刷涂 $1 \\sim 2$ 道环氧富锌底漆或环氧类磷酸锌底漆 $5 0 { \\sim } 6 0 ~  { \\mu \\mathrm { ~ m ~ } }$ ，再按相邻部位的配套体系涂装中间漆和面漆。\n\n## 13.4铆接连接\n\n### 13.4.1高强度环槽铆钉连接副的安装铆接工艺应符合本规范附录」的规定。\n\n### 13.4.2高强度环槽铆钉连接副应由一个环槽铆钉和一个套环配套组合使用，且配套使用的连接副应由同一生产厂制造，进场时应按本规范附录A的规定复验。\n\n### 13.4.3高强度环槽铆钉连接副的进场、存放、保管、领取和使用等环节的要求应\n\n符合本规范第 13.3 节的相关规定。套环存储的环境温度宜不超过 $5 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。\n\n### 13.4.4铆接的连接施工环境应符合下列规定：\n\n1当环境温度低于 $\\cdot 1 0 ^ { \\circ } C$ 、或摩擦面潮湿，或暴露于雨雪中时，不得进行高强度环槽铆钉连接副的安装和铆接施工作业。\n\n2高强度环槽铆钉连接副受火焰作用时，应采取隔热或降温措施予以保护。\n\n### 13.4.5 工地铆接连接时，构件摩擦面的抗滑移系数应符合本规范第 13.3.7条的规定；  \n铆接连接后的防腐涂装应符合本规范第13.3.8条的规定。\n\n### 13.4.6 对高强度环槽铆钉进行拆除时，应使用专用拆除工具，且不得损伤构件钢板。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('705ed74f-a939-4e19-aa27-565e3888ade4', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'A.6隧道工程', 'A.6隧道工程A.6.1不良地质洞段。\n\nA.6.2特殊地质洞段。  \nA.6.3浅埋、偏压及邻近建筑物等特殊环境条件隧道。  \nA.6.4 V级及以上软弱围岩地段的大跨度隧道。  \nA.6.5 小净距洞段。  \nA.6.6 瓦斯洞段。  \nA.6.7水下隧道。  \nA.6.8隧道穿越既有线、重要管线和建(构)筑物的。  \nA.6.9采用矿山法、盾构法、顶管法、桩基托换、冷冻法、帷幕注浆等工法施工的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('70655b1c-75f1-4f58-a974-2279c3604605', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 挂篮是悬臂浇筑拱圈的重要设备，需要根据拱桥的施工特点保证其稳定性，且需要具有良好的调节性能。\n\n4 拱圈悬浇的节段一般较长，如底模不设为可调节式的弧形模板，将影响到拱圈的线形，且会带来拱圈重量增加等诸多问题。\n\n19.8.3 悬臂浇筑拱圈的扣索和锚索应采用钢绞线或带镦头锚的高强钢丝束，其安全系数应大于2；锚碇可采用钢筋混凝土桩锚、重力式锚或岩锚等，锚碇的抗拔、抗滑安全系数应不小于2；扣塔应具有足够的强度、刚度和稳定性，除应满足本规范第19.4.3条的规定外，塔顶的最大偏位宜不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('706937c3-37c2-42e9-9b18-fd6d04ef0df7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犜', '附 录 犜## （规范性附录）犓\n## 形状系数 $K _ { s }$ 、尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 、表面情况系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n抛光试件的疲劳极限是一个试验数据，实际使用中的零件从来就达不到这个数值。许多因素—形状、尺寸、表面情况（机加工质量）和可能的腐蚀———引起不连续性，造成“切口效应” ，使零件按常规材犓犓犓犓料力学初等方法计算的许用应力值降低。分别用大于或等于1的系数 $K _ { \\textrm { s } , K _ { \\textrm { d } } , K _ { \\textrm { u } } , K _ { \\textrm { c } } }$ 除以抛光试件的疲劳极限来考虑这些因素的影响。\n\n### 犜．1 形状系数 $K _ { s }$ 确定方法\n\n形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 表示有圆弧过渡的截面变化、环形槽、横向孔及轮毂固定方法等造成的应力集中。犇 犓\n\n图 T．1和图 T．2给出了适用于直径 $D { = } 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，它们是金属材料抗拉强度的函数。\n\n图T．1给出的系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 用于 $D / d { = } 2$ 的阶梯轴，对于其他的 $D / d$ 值， $K _ { \\mathrm { s } }$ 可参用表 T．1的修正系数求得。曲线图T．2给出了一些 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，用于孔、环形槽和键槽。犓\n\n直径超过 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时要引入尺寸系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 。\n\n  \n图犜．1 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，阶梯截面 $\\scriptstyle D / d = 2$ ）\n\n对其他的 $D / d$ 值，由曲线 $( r / d ) + q$ 求得 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，表 T．1列出修正系数 $q$ 值。\n\n表犜．1 $\\mathbf { \\delta } D / d { \\leqslant } 2$ 时修正系数 $\\pmb q$ 值   \n\n\n\n\n\n  \n图犜．2 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，孔，环形槽，键槽）\n\n曲线Ⅰ：横向孔 $d _ { 1 } = 0 . 1 7 5 \\ d$ ；  \n曲线Ⅱ：环形槽：深 $1 ~ \\mathrm { m m }$ ；  \n曲线Ⅲ：用键与轮毂相连；  \n曲线Ⅳ：用压配合与轮毂相连。\n\n### 犜．2 尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 的确定方法\n\n直径大于 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时，应力集中效应增加，引入尺寸系数 犱 犓 $K _ { \\mathrm { d } }$ 来加以考虑。  \n表 T．2给出了 $d$ 由 $1 0 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 值。\n\n表犜．2 $\\mathbf { K _ { d } }$ 值  \n\n\n\n\n\n### 犜．3 表面情况（机加工方法）系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 的确定\n\n经验表明：表面粗加工零件的疲劳极限比精细抛光的零件低。犓\n\n用图T．3给出的机加工系数 $K _ { \\mathrm { u } }$ 来考虑这一因素，它们分别是相对于磨削或用金刚砂精细抛光的表面，及粗加工的表面。\n\n### 犜．4 腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n腐蚀对钢材的疲劳极限有非常明显的影响，用系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来加以考虑。犓\n\n图 T．3还对淡水和海水腐蚀的两种情况给出了系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 值。\n\n  \n图犜．3 加工系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$\n\n$K _ { \\mathrm { u } }$ 值：曲线Ⅰ，表面磨削或精细抛光；曲线Ⅱ，表面粗加工。\n\n\n\n$K _ { \\mathrm { c } }$ 值：曲线Ⅲ，表面受淡水腐蚀；曲线Ⅳ，表面受海水腐蚀。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7072982b-12d2-435f-8514-c60dc65623aa', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一百零一条 生产经营单位有下列行为之一的', '第一百零一条 生产经营单位有下列行为之一的，责令限期改正，处十万元以下的罚款；逾期未改正的，责令停产停业整顿，并处十万元以上二十万元以下的罚款，对其直接负责的主管人员和其他直接责任人员处二万元以上五万元以下的罚款；构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任：（一）生产、经营、运输、储存、使用危险物品或者处置废弃危险物品，未建立专门安全管理制度、未采取可靠的安全措施的；\n\n（二）对重大危险源未登记建档，未进行定期检测、评估、监控，未制定应急预案，或者未告知应急措施的；\n\n（三）进行爆破、吊装、动火、临时用电以及国务院应急管理部门会同国务院有关部门规定的其他危险作业，未安排专门人员进行现场安全管理的；\n\n（四）未建立安全风险分级管控制度或者未按照安全风险分级采取相应管控措施的；\n\n（五）未建立事故隐患排查治理制度，或者重大事故隐患排查治理情况未按照规定报告的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('707d2072-36e3-42a4-b90a-1fa0b8e50af9', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百二十五条当事人对合同条款的理解有争议的', '第一百二十五条当事人对合同条款的理解有争议的，应当按照合同所使用的词句、合同的有关条款、合同的目的、交易习惯以及诚实信用原则，确定该条款的真实意思。合同文本采用两种以上文字订立并约定具有同等效力的，对各文本使用的词句推定具有相同含义。各文本使用的词句不一致的，应当根据合同的目的予以解释。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('70827763-f56d-48fc-a464-025440b1cafe', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求（Part 15）', 'an=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TU4M3h</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TU3M3h</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.60c</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.75~1.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ti+V+Zr:0.05</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.60c</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.00~2.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.80~3.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TUN4M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.14</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.40~2.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10~0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('70aa274f-0297-4ca2-83e5-12e93782f60c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 5）', 'X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\biggl [ \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\biggr ] \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n-构件侧向屈曲稳定系数，见附录 $\\mathrm { L }$ 其他符号同式（50）和式（51）。\n\n#### 5．6．3．1．3 计算压弯构件整体稳定性时应注意以下几点：\n\na） 计算单向压弯构件的弯曲屈曲稳定性时，应将式（51）中最后一项删去后使用；b） 使用式（51）或式（52）时，当 $N / N _ { \\mathrm { E i } } { < } 0 . 1$ 时，则可不计增大系数 $\\left( { \\frac { 1 } { 1 - { \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } } } } } \\right)$ （即令其为1．0）；c） 对两端在两个互相垂直的平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件，一般可选取两个三个危险截面进行验算。\n\n### 5．6．3．2 压弯构件整体稳定性计算的其他方法\n\n如果用户有要求或设计者认为确有必要用更详细的方法进行压弯构件稳定性的计算，可参见附录\n\nM 所介绍的方法，或采用积分法或逐步逼近法等方法对构件在压弯联合作用下产生的变形进行精确的计算，或直接用有限元非线性分析。\n\n## 5．7 板件和壳体抗屈曲的计算\n\n### 5．7．1 板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．1 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 分别作用时板的临界应力\n\n临界应力按式（53）～式 （55）计算：\n\n$\\begin{array} { r l } & { \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } } = \\chi K _ { \\sigma } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\tau _ { i , \\mathrm { c r } } = \\chi K _ { \\tau } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } } = \\chi K _ { \\mathrm { m } } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\end{array}$ …（53）……（54）……（55）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , _ { \\mathrm { l c r } }$ -临界压缩应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$\\tau _ { i , \\mathrm { c r } }$ 临界剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } }$ 临界局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；X 板边弹性嵌固系数。弯曲应力作用时，对受压翼缘扭转无约束的单腹板工字梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 3 8 }$ ；对受压翼缘扭转有约束的工字梁和箱形截面梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 6 4 }$ ；剪切应力作用时，对上述梁的腹板均可取 $\\chi ^ { = 1 . 2 3 }$ ；对其他板和板区格，应参考专门文献加以确定，一般取 $\\chi ^ { = 1 }$ ；\n\n$K _ { \\sigma } \\ 、 K _ { \\tau } 、 K _ { \\mathrm { m } }$ — —— 四边简支板的屈曲系数，取决于板的边长比 $\\alpha { = } a / b$ 和板边载荷（应力）情况。用加劲肋分隔的局部区格板的屈曲系数按附录 N的表 N．1求得，包括加劲肋在内的带肋板的屈曲系数按附录 N的表 N．2求得。\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { E } }$ — 四边简支单向均匀受压板的欧拉应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } \\ ) }$ ）。\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { { E } } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E } { 1 2 ( 1 { - } \\mu ^ { 2 } ) } ( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('70ab9c9e-c393-449a-8836-b02274fcd8c2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 7）', '平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } / \\sigma _ { \\mathrm { s } } } \\end{array}$ $\\rho$ ——系数，可由表30查得。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('70b50dde-e8dc-43d0-9352-a92b196b9a9c', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '11.3 存放（Part 1）', '11.3 存放11.3.1构件存放应提前进行场地规划，其布置应满足存放、移运及架设安装时的作业要求。对大型或大节段构件，其存放场地布置应结合移运通道和出运码头设置进行总体综合规划；对山区的钢结构桥梁，在工地临时存放构件时，其存放场地布置应根据现场实际与其他大临设施综合规划。\n11.3.2构件存放场地应平整、坚实、稳定、通风，应根据地基情况和气候条件设置必要的防排水设施，并应采取有效措施防止场地地基沉陷。\n\n11.3.3存放时，构件之间的空间或空隙应满足设备作业和人员活动的要求。\n\n11.3.4存放台座应坚固，其基础及地基应有足够的承载力和稳定性，且不得产生不均匀沉降。\n\n11.3.5构件存放时，支承点的位置与数量应符合设计规定；设计未规定时，应通过结构受力验算确定。构件在自重作用下不得产生永久变形。\n\n11.3.6构件存放应符合下列规定：\n\n1构件宜按照移运或安装的先后顺序编号存放，且应分类码放整齐。\n\n2构件存放时，其支点处应采用垫木或其他适宜的柔性支垫材料进行支承，应避免其涂层受到损伤。\n\n3大节段构件在存放时，应设置足够的支承点，且支点应设在自重弯矩较小的位置，并应防止构件产生挠曲变形。\n\n位置应设在设计规定的支点处，上下层的支垫应在同一垂直面上；叠放时不宜过高，其高度宜按构件强度、台座地基的承载力、支垫材料的强度及叠放的稳定性等经计算确定，并应防止构件产生倾覆或变形损坏。\n\n5雨季或春季融冻期间，应防止地基软化下沉导致构件变形及损坏。\n\n## 11.4厂内转运\n\n11.4.1构件可采用轨道式龙门吊机、轮胎式龙门吊机或多轮胎液压平板车在制造厂内进行转运，且应预设相应的转运通道；大型或大节段构件可采用滑移方式进行转运。\n\n11.4.2转运通道的高度和宽度应有足够的安全距离，避免与其他物体发生碰撞、刮擦；转运通道的道路应平整、顺畅，地基应有足够的承载能力。\n\n11.4.3转运构件时，其吊点或支点位置应符合设计规定；设计未规定时，应根据计算确定。\n\n11.4.4采用多台液压平板车拼车转运大型或大节段构件时，在顶升脱离胎架过程中，应多点同步加载，且应避免单车过载或单点过载使构件产生局部永久变形。\n\n11.4.5采用滑移方式对大型或大节段构件进行转运时，滑道应设在坚固稳定的地基基础上，且应保持平整；滑移动力设施应经计算及试验确定；滑移过程中应防止构件受到损伤或产生永久变形。\n\n11.4.6起吊和转运时，构件及辅助件总质量不得超过起重机或转运设备额定承载能力。\n\n## 11.5装卸\n\n11.5.1装卸构件时，宜根据其结构形式、外形尺寸、质量以及装卸地点的地形特点等因素，确定适宜的装卸方式和装卸设备。\n\n11.5.2装卸大型或大节段构件时，应按装卸方式对构件进行相应的结构验算，采用的起重设备应满足构件装卸的承载能力和安全要求。\n\n11.5.3装卸起吊构件时，其吊点位置应符合设计规定；当需要在构件上设置临时吊点进行起吊装卸时，应对构件进行结构验算。\n\n11.5.4构件装卸作业应符合下列规定：\n\n1现场应具备足够的安全作业空间，避免构件产生碰撞、刮擦。\n\n2构件起吊宜在设计规定的吊点位置设置吊耳；利用螺栓孔进行装卸起吊时，应经受力验算通过后方可采用。\n\n3起吊构件时宜采用吊具和专用吊带，不得采用钢丝绳或钢抓直接接触构件进行起吊。\n\n4在运输设备上起吊或放置构件时，应保持其平稳、受力均匀。\n\n5装卸作业过程中，应保护构件的涂层。\n\n## 11.6运输\n\n11.6.1构件运输应编制专项方案，并应根据构件的形状、种类、质量以及桥位处地形和水域特点，确定适宜的运输方式、运输路线和运输工具。\n\n11.6.2构件采取公路运输方式时，应提前对运输路线进行现场实地踏勘，确认运输车辆能顺利通行；当有障碍时，应采取相应措施予以处置。\n\n11.6.3构件采取水上运输方式时，应提前对运输船舶需经过水域的特点及通航规则进行调查，并应据此确定运输船舶的类型和吨位。\n\n11.6.4构件运输所采用的运输设备应符合其额定承载能力，并应符合相应运输方式的安全管理规定，运输实施前应按规定办理相关手续。\n\n11.6.5构件在运输车辆和运输船舶上的装载应符合下列规定：\n\n1构件的支承应牢固、可靠，支承点的设置应考虑运输震动对构件产生不利影 响，必要时应加密或对构件进行局部加固。\n\n2构件的装载应稳定，对高宽比较大的工形梁和不规则异形构件应采用辅助稳定的撑架，防止其在运输过程中倾倒。\n\n3钢箱梁宜按自然状态装载放置，避免变形。\n\n4开口槽型构件宜在两腹板之间设置剪刀撑予以加固。\n\n5对构件的焊钉连接件，装载时应采取可靠措施予以保护，避免在运输过程中\n\n与其他物体产生碰撞而损伤。\n\n6构件装载完成后，宜采用钢丝绳或其他适宜的材料将其固定牢靠，且应在钢丝绳下加设柔性垫层，防止损伤构件的涂层。\n\n### 11.6.6公路运输构件时应符合下列规定：\n\n1构件的尺寸与质量应符合道路及交管部门的限制要求，超长、超宽等大型构件运输的专项方案应经运输主管部门批准。\n\n2运输车辆的起步和运行应缓慢，平稳前进，严禁突然加速或紧急制动。\n\n### 11.6.7水上运输构件时应符合下列规定：\n\n1应按照运输条件下的各种工况，对运输船舶的强度进行核算和加固计算，并应对船体进行必要的加固处理；同时应对船舶的稳定性进行安全验算。\n\n2水上运输时，构件装船后船舶的抗倾覆安全系数应不小于1.5，并应采取防止船体摆动的有效措施，保证构件在风浪颠簸中不移位。\n\n3对大型和大节段构件，应根据其构造特点采取可靠措施，保证水上运输安全。\n\n11.6.8 运输构件时，不得使其在运输过程中产生任何形式的损伤及永久变形。\n\n## 12安装\n\n### 12.1一般规定\n\n12.1.1本章适用于钢结构桥梁在桥位现场的安装施工。\n\n12.1.2安装施工前，应根据桥位环境条件和桥梁结构及构件特点，合理选择安装方法，制定专项施工方案；当专项施工方案在实施过程中出现意外情况时，应进行修改或完善，并应按技术管理规定进行论证和');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('70cc93b6-384a-4485-bf80-7240229e5c08', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '表4.12.1-6 结合梁箱形梁基本尺寸允许偏差', '表4.12.1-6 结合梁箱形梁基本尺寸允许偏差( $\\mathbf { m } \\mathbf { m } \\mathrm { ~ . ~ }$ ）注：分段分块制造的箱形梁拼接处梁高及腹板中心距允许偏差可按施工文件要求调整。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('70cd0ee9-e943-434a-b412-6814b0f8db10', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犎', '附 录 犎');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('70d1b5ce-523e-4a59-8976-445935918edd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 4）', '8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 是按4．3．3．1规定的载荷组合 A 中最不利工况确定的，在疲劳计算点上的各个应力循环中，沿 $x \\phantom { } _ { \\cdot \\mathcal { I } }$ 轴线方向的绝对值最大计算正应力和 $x y$ 轴线形成的平面上的绝对值最大计算剪应力。\n\n#### 5．8．2 应力循环特性\n\n构件（或连接）单独或同时承受正应力 $( \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ l , \\sigma _ { \\mathrm { y } } )$ ）和剪应力 $( \\tau _ { \\mathrm { x y } } )$ ）作用时，应力循环特性值 $r _ { \\mathrm { x } } \\setminus r _ { \\mathrm { y } } \\setminus r _ { \\mathrm { x y } }$ 按式（72）计算：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { r } { { r } _ { \\mathrm { x } } = \\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { y } } = \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { x y } } = \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } } / \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n式中：\n\n$r ( r _ { x } \\ : . r _ { y } \\ : . \\ : r _ { x y } )$ 应力循环特性值；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值,单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 构件(或连接)在疲劳计算点上的绝对值最大正应力和绝对值最大剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 是应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值(各带正负号），其差值的绝对值为最大。\n\n计算应力循环特性值 $r$ （包括 $r _ { x } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { y } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { x y } \\mathrm { _ { \\Omega } }$ 狓狔）时，最小应力和最大应力应带各自正负号，拉应力为正号，压应力为负号。剪应力按变化约定；移动小车轮压产生的脉动局部压应力，其 $r$ 值为0。\n\n#### 5．8．3 构件连接的应力集中情况等级\n\n起重机的构件连接和接头对结构件的疲劳强度有很大影响。按应力集中情况，将非焊接件构件连接分为 $\\mathbf { W } _ { 0 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 1 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 2 }$ 三个应力集中情况等级，将焊接件构件连接分为 $\\mathrm { K } _ { 0 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又有一种或多种不同的构件接头型式，见附录O。随着连接应力集中等级的递增，结构疲劳强度递减。应尽量采用较为合理的应力集中情况等级 K值，推荐采用 $\\mathrm ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('70d4c968-4622-4ca5-b933-7ca762dad1d3', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百六十九条凭样品买卖的买受人不知道样品有隐蔽瑕疵的', '第一百六十九条凭样品买卖的买受人不知道样品有隐蔽瑕疵的，即使交付的标的物与样品相同，出卖人交付的标的物的质量仍然应当符合同种物的通常标准。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('70dd3aa2-2f7e-44a6-9f62-6e444ab16108', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '5 楼面和屋面活荷载........….', '5 楼面和屋面活荷载........…...... ..… 192## 5. 1 民用建筑楼面均布活荷载......... 192  \n## 5.2 工业建筑楼面活荷载………....... 200  \n## 5.3 屋面活荷载….......... 201  \n## 5.4 屋面积灰荷载….....w.we …c 202 o  \n## 5.5 施工和检修荷载及栏杆荷载…......... 204');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('70f7a1d2-e796-4504-9b5f-6539fce50389', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度。比较原规范桥涵设计洪水频率是与桥梁分类标准相关，虽然以跨径或总长标准界定的桥梁分类标准一定程度上反映了桥梁的重要性，但并不全面，特别是总长标准，反映桥梁的技术复杂性与重要性并不充分。因此，本次修订增加对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可按相同公路等级的大桥标准确定的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('71200e73-fd31-41c7-802c-508a55e4e09f', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '10工程验收', '10工程验收## 10.0.1起重设备安装工程施工完毕，应连续进行空载、静载、动载试运转；各试运转符合本规范第9章的规定后，应办理工程验收手续。当条件限制不能连续进行静载、动载试运转时，空载试运转符合要求后，亦可办理工程验收手续。\n\n## 10.0.2起重设备安装工程验收时，应具备下列资料：\n\n1开工报告；  \n2设备开箱检验、接收记录；  \n3设计变更和修改等有关资料；  \n4 轨道安装施工质量检查记录；  \n5 起重机有关的几何尺寸复查和安装检查记录；  \n6 重要部位的焊接、高强螺栓连接的检验记录；  \n7起重机的试运转记录；  \n8其他有关资料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7122dbda-4324-486d-b1d9-1d3dfb69b133', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 氯离子选择电极：测量范围宜为 $5 { \\times } 1 0 ^ { - 5 } { \\sim } 1 { \\times } 1 0 ^ { - 2 } \\mathrm { m o l / L }$ ；响应时间不得大于 $2 \\mathrm { m i n }$ ；温度范围宜为 $5 { \\sim } 3 5 \\mathrm { \\text C }$ ； $\\mathrm { p H }$ 范围：2\\~12。\n\n## 2.2 参比电极：双盐桥饱和甘汞电极，盐桥充 $0 . 1 \\mathrm { m o l / L }$ $\\mathrm { K N O } _ { 2 }$ 溶液或0.1mol/L ${ \\mathrm { N a N O } } _ { 3 }$ 溶液。\n\n## 2.3 电位测量仪器：分辨值为 $1 \\mathrm { m V }$ 的酸度计、恒电位仪、伏特计或电位差计，输入阻抗不得小于 7MΩ。\n\n## 2.4 活化液：应使用浓度为 $0 . 0 0 1 \\mathrm { m o l / L }$ 的 $\\mathrm { N a C l }$ 溶液。\n\n## 2.5 标准液：应使用浓度分别为 $5 . 5 { \\times } 1 0 ^ { - 4 } \\mathrm { m o l / L }$ 和 $5 . 5 { \\times } 1 0 ^ { - 3 } \\mathrm { m o l / L }$ 的 NaCl标准溶液。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('71285682-e4cb-4d0d-84c8-5582207243e6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 28）', '0.214</td><td rowspan=1 colspan=1>0.212</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>180</td><td rowspan=1 colspan=1>0.210</td><td rowspan=1 colspan=1>0.208</td><td rowspan=1 colspan=1>0.206</td><td rowspan=1 colspan=1>0.205</td><td rowspan=1 colspan=1>0.203</td><td rowspan=1 colspan=1>0.201</td><td rowspan=1 colspan=1>0.199</td><td rowspan=1 colspan=1>0.197</td><td rowspan=1 colspan=1>0.196</td><td rowspan=1 colspan=1>0.194</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>190</td><td rowspan=1 colspan=1>0.192</td><td rowspan=1 colspan=1>0.190</td><td rowspan=1 colspan=1>0.189</td><td rowspan=1 colspan=1>0.187</td><td rowspan=1 colspan=1>0.186</td><td rowspan=1 colspan=1>0.184</td><td rowspan=1 colspan=1>0.182</td><td rowspan=1 colspan=1>0.181</td><td rowspan=1 colspan=1>0.179</td><td rowspan=1 colspan=1>0.178</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>200</td><td rowspan=1 colspan=1>0.176</td><td rowspan=1 colspan=1>0.175</td><td rowspan=1 colspan=1>0.173</td><td rowspan=1 colspan=1>0.172</td><td rowspan=1 colspan=1>0.170</td><td rowspan=1 colspan=1>0.169</td><td rowspan=1 colspan=1>0.168</td><td rowspan=1 colspan=1>0.166</td><td rowspan=1 colspan=1>0.165</td><td rowspan=1 colspan=1>0.163</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>210</td><td rowspan=1 colspan=1>0.162</td><td rowspan=1 colspan=1>0.161</td><td rowspan=1 colspan=1>0.159</td><td rowspan=1 colspan=1>0.158</td><td rowspan=1 colspan=1>0.157</td><td rowspan=1 colspan=1>0.156</td><td rowspan=1 colspan=1>0.154</td><td rowspan=1 colspan=1>0.153</td><td rowspan=1 colspan=1>0.152</td><td rowspan=1 colspan=1>0.151</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>220</td><td rowspan=1 colspan=1>0.150</td><td rowspan=1 colspan=1>0.148</td><td rowspan=1 colspan=1>0.147</td><td rowspan=1 colspan=1>0.146</td><td rowspan=1 colspan=1>0.145</td><td rowspan=1 colspan=1>0.144</td><td rowspan=1 colspan=1>0.143</td><td rowspan=1 colspan=1>0.142</td><td rowspan=1 colspan=1>0.140</td><td rowspan=1 colspan=1>0.139</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>230SAC</td><td rowspan=1 colspan=1>0.138</td><td rowspan=1 colspan=1>0.137</td><td rowspan=1 colspan=1>0.136</td><td rowspan=1 colspan=1>0.135</td><td rowspan=1 colspan=1>0.134</td><td rowspan=1 colspan=1>0.133</td><td rowspan=1 colspan=1>0.132</td><td rowspan=1 colspan=1>0.131</td><td rowspan=1 colspan=1>0.130</td><td rowspan=1 colspan=1>0.129</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>240</td><td rowspan=1 colspan=1>0.128</td><td rowspan=1 colspan=1>0.127</td><td rowspan=1 colspan=1>0.126</td><td rowspan=1 colspan=1>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7128f046-5fc5-47cf-a5c5-d2ddc0d4aa53', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明对于D类桥梁、工拱桥、重力式桥墩和桥台只要求进行E1地震作用下的地震验算，但对于支座，如只进行E1地震作用下的验算，可能导致在E2地震作用下支座破坏，造成落梁，因此，支座需要考虑E2地震作用下不破坏。但为了简化计算，在进行D类桥梁、工拱桥、重力式桥墩等的支座抗震验算时，虽然只进行E1地震作用下的地震反应分析，但采用一个支座调整系数 $\\alpha _ { \\mathrm { d } }$ 来考虑E2地震作用效应，通过大量分析，建议取 $\\alpha _ { \\mathrm { d } } = 2 . 3$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('71455658-e86c-4804-a8c5-394af28e581c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 6）', '\n\n式中：\n\n$N$ 同式（50）；$\\varphi$ 同式（46）；$A$ 同式（43）；  \n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$N _ { E \\mathrm { x } } \\setminus N _ { E \\mathrm { y } }$ -构件对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴或对 $y$ 轴的名义欧拉临界力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { x } } } ^ { 2 } } } , N _ { \\mathrm { E y } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { y } } } ^ { 2 } } }\n$$\n\n$E$ -钢材的弹性模量，取 $E { = } 2 . 0 6 { \\times } 1 0 ^ { 5 }$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ / m m ^ { 2 } }$ λ$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\biggl [ \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\biggr ] \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n-构件侧向屈曲稳定系数，见附录 $\\mathrm { L }$ 其他符号同式（50）和式（51）。\n\n#### 5．6．3．1．3 计算压弯构件整体稳定性时应注意以下几点：\n\na） 计算单向压弯构件的弯曲屈曲稳定性时，应将式（51）中最后一项删去后使用；b） 使用式（51）或式（52）时，当 $N / N _ { \\mathrm { E i } } { < } 0 . 1$ 时，则可不计增大系数 $\\left( { \\frac { 1 } { 1 - { \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } } } } } \\right)$ （即令其为1．0）；c） 对两端在两个互相垂直的平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件，一般可选取两个三个危险截面进行验算。\n\n### 5．6．3．2 压弯构件整体稳定性计算的其他方法\n\n如果用户有要求或设计者认为确有必要用更详细的方法进行压弯构件稳定性的计算，可参见附录\n\nM 所介绍的方法，或采用积分法或逐步逼近法等方法对构件在压弯联合作用下产生的变形进行精确的计算，或直接用有限元非线性分析。\n\n## 5．7 板件和壳体抗屈曲的计算\n\n### 5．7．1 板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．1 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 分别作用时板的临界应力\n\n临界应力按式（53）～式 （55）计算：\n\n$\\begin{array} { r l } & { \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } } = \\chi K _ { \\sigma } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\tau _ { i , \\mathrm { c r } } = \\chi K _ { \\tau } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } } = \\chi K _ { \\mathrm { m } } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\end{array}$ …（53）……（54）……（55）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , _ { \\mathrm { l c r } }$ -临界压缩应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$\\tau _ { i , \\mathrm { c r } }$ 临界剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } }$ 临界局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；X 板边弹性嵌固系数。弯曲应力作用时，对受压翼缘扭转无约束的单腹板工字梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 3 8 }$ ；对受压翼缘扭转有');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7157e2d5-0bc6-41d0-aec9-043afc8cd8e0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：由于拱架具有特殊性，故拱架需要进行专门的设计计算。\n\n2 规定“拱圈的自重荷载宜乘以1.2倍系数”，是因为拱圈在浇筑或预制过程中常有超重现象。\n\n### 19.2.2 拱架的制作和安装应符合下列规定：\n\n1 制作拱架所采用材料的规格和质量应符合施工设计要求。对钢拱架，宜采用标准化、通用化的常备式构件，或型钢、钢管等材料；在特殊情况下采用木拱架时，应选择材质坚硬、无损伤且湿度较小的材料。拱架的制作应保证杆件或构件的尺寸准确，连接节点处的螺栓孔或焊接质量应满足施工设计要求。\n\n2 拱架在安装前，应对桥轴线、拱轴线、跨径和高程等进行校核，确认无误后方可进行拼装。拼装应根据拱架的构造确定适宜的方法进行，分片或分段拼装时应有保证拱架稳定的临时措施，必要时应设置缆风绳进行固定；拱架拼装时尚应设置足够的平联、斜撑和剪刀撑，保证其横向的稳定。\n\n3 拱架应设置施工预拱度和卸落装置，其施工要求除应符合本规范第5.4.4条的规定外，拱式拱架尚应考虑其受载后产生水平位移所引起的拱圈挠度。各类拱架的顶部高程应符合拱圈下缘加预拱度后的几何线形，允许偏差宜为± $1 0 \\mathrm { m m }$ ；拱架纵轴的平面位置偏差应不大于跨度的 1/1000，且宜不大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4 拱架安装完成后，应按设计荷载进行预压；并应对其平面位置、顶部高程、节点连接及纵横向的稳定性进行全面检查，符合要求后，方可进行下一工序。\n\n5 拱架应稳定、牢固，应能抵抗在施工过程中可能发生的偶然碰撞和振动。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7164ab30-f182-4014-97f2-c97eb5a17f07', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', 'I 总则........... ... 176', 'I 总则........... ... 176');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7169e98b-185d-45c8-8bab-5af513432e57', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '4.0.7～4.0.9 焊接材料熔敷金属中扩散氢的测定方法应依据现行国家标准', '4.0.7～4.0.9 焊接材料熔敷金属中扩散氢的测定方法应依据现行国家标准《熔敷金属中扩散氢测定方法》 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 3 9 6 5$ 的规定进行。水银置换法只用于焊条电弧焊；甘油置换法和气相色谱法适用于焊条电弧焊、埋弧焊及气体保护焊。当用甘油置换法测定的熔敷金属材料中的扩散氢含量小于 ${ 2 \\mathrm { m L } } / { 1 0 0 \\mathrm { g } }$ 时，必须使用气相色谱法测定。钢材分类为ⅢI、IV类钢种匹配的焊接材料扩散氢含量指标，由供需双方协商确定，也可以要求供应商提供。埋弧焊时应按现行国家标准并根据钢材的强度级别、质量等级和牌号选择适当焊剂，同时应具有良好的脱渣性等焊接工艺性能。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('716b5f48-e444-4f43-9e46-3dbb12b06c19', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 10）', 'span=\"1\" rowspan=\"1\">11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在紧急停机等严重的情况时，本系数可取为最大值5=3.0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在需要时，应考虑此项载荷</td></tr></table>\n\n\n## 犌．1．3 加速效应的组合\n\n### 犌．1．3．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．1 允许的加速度组合如下（见图 G．1）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n![](images/5984c6e19ce0b214b1dc87665a8f3bdfa207b98dd5eeabf1998294d412b8e39b.jpg)  \n图 犌．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n#### 犌．1．3．2．1 允许的加速度组合如下（见图 G．2）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n![](images/97a893a09c15c5c27bf06cf4281a0b5f1413d2cd7e86a1b8d4e60e58dc234.jpg)  \n图 犌．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．2．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．1 允许的加速度组合如下（见图 G．3）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n起升（H）和臂架伸缩（Te）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架伸缩（Te）；  \n臂架伸缩（Te）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n![](images/5e070995714b9c13e67f790776c8aad5fcc5995348dd3f97064c6dd9e4acd3fe.jpg)  \n图 犌．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．4 对表 犌．1和 犌．2中的载荷组合的说明（见表 犌．4）\n\n表 犌．4 流动式起重机载荷组合的说明  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>表G.1和表G.2中的载荷组合</td><td rowspan=1 colspan=1>说明</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A1 和Bl</td><td rowspan=1 colspan=1>在无风工作(A1)或有风工作(B1)时，流动式起重机处于正常工作状态，无约束地起升地面物品，另一机构可能同时作不稳定运动</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A2 和B2</td><td rowspan=1 colspan=1>在无风工作(A2)或有风工作(B2)时，流动式起重机处于正常工作状态，在空中突然卸除部分起升质量，另一机构可能同时作不稳定运动</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A3和B3</td><td rowspan=1 colspan=1>在无风工作(A3)或有风工作(B3)时，流动式起重机处于正常工作状态，起升机构作从空中起升或下降悬吊物品的运动，另一机构可能同时作不稳定运动</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A4 和B4</td><td rowspan=1 colspan=1>在无风工作(A4)或有风工作(B4)时，流动式起重机处于正常行驶状态，在不平的路面上运行，其余各个机构皆不运动</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>流动式起重机用周期循环作用的吊具从地面突然猛烈起吊物品</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>流动式起重机处于非工作状态，并受有起重机制造商规定的非工作风载作用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>流动式起重机处于符合4.2.3.4规定的试验状态</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>流动式起重机发生符合4.2.3.5规定的意外停机</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>流动式起重机在安装、拆卸和运输时发生的各项载荷的组合</td></tr></table>\n\n\n## 犌．2 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n![](images/b28b975386c');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('716c8cc8-68b3-42a7-a065-21f54c839a43', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '16.3 构造要求', '16.3 构造要求## 16.3.1 本条基本沿用原规范第 8.2.4条的一部分，同时参考《钢结构焊接规范》GB 50661－2011第5.7节的规定。本节的构造要求主要针对直接承受动力荷载且需计算疲劳的结构的构造要求。\n\n## 16.3.2 本条基本沿用原规范第8.5节。增加了直角式突变支座的相关规定。\n\n宝钢一期工程中，日本设计的吊车梁构件采用圆弧式突变支座，西德设计的则采用直角式突变支座。宝钢采用圆弧式突变支座的重级工作制变截面吊车梁，由于腹板在与圆弧端封板连接附近沿切向和径向呈双向受拉工作状态，使用10年左右普遍出现疲劳裂缝。直角式突变支座有较好的抗疲劳性能，宝钢、中冶赛迪、中冶京诚等单位都结合实际工程进行了试验研究或有限元分析。一般情况下，本标准图16.3.2-3的直角式突变支座构造中，在 $h _ { 1 }$ 高度范围内的竖向端封板厚度可取与腹板等厚，并与插入板坡口焊接；插入板厚度不小于1.5倍腹板厚度，在 $b$ 长度范围内开槽并与腹板焊接。大量工程实践表明，采用图16.3.2-3直角式突变支座构造的吊车梁，迄今尚未见有出现疲劳裂缝的情况。\n\n直角式突变支座与圆弧式突变支座相比，造价和工厂制作的方便程度相当，因此条文要求存在疲劳破坏可能性的中级工作制变截面吊车梁、高架道路变截面钢梁等皆宜采用直角式突变支座，而不宜采用圆弧式突变支座。无论直角式突变支座还是圆弧式突变支座都不宜用于重级工作制吊车梁。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('717317c4-2f03-4e4b-9bf1-21637e06ecb4', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '五、事故预防措施', '五、事故预防措施1.对动臂式塔式起重机，额定起重量随幅度变化而变化，必须严格按照起重性能表起吊重物，以免超载。2.加强对安全装置的检查和维护保养，保证力矩限制器等安全装置始终处于完好状态。案例3：QT-16塔机超载倒塔事故');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7174e038-448f-46e4-aede-0f46f0e21dcc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 3）', 'mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 不考虑轮缘与轨道侧面附加摩擦的摩擦阻力，单位为牛顿（N）；$D$ 同式（89）；\n\n同式（89）；$i$ 由制动器轴到车轮的机构总传动比;$n$ 同式（82)；$t _ { Z }$ — 运行机构制动时间，单位为秒（s）；$k$ 同式（82）；$m _ { Z }$ — 制动器的台数；${ \\cal J } _ { 1 } , { \\cal J } _ { 2 } , { \\cal J } ^ { \\prime } { } _ { 3 }$ — 同式（89）。\n6．1．2．6．2 制动器的选择条件，一般 $[ M _ { \\mathrm { Z } } ] { \\geqslant } M _ { \\mathrm { Z } }$ ， $\\left[ M _ { \\mathrm { Z } } \\right]$ 是所选制动器参数表中给出的制动转矩。6．1．2．6．3 频繁制动的制动器，在同一挡制动力矩的各个制动器中，宜选用制动轮较大的制动器。6．1．2．6．4 对那些驱动轮与轨道之间有足够大黏着力的露天工作起重机的运行小车，或未采用自动作用夹轨器的起重机，应按式（142）及式（144）计算在顺风、下坡情况下制动装置的总抗风阻力是否能抗御风的吹袭，以防止在有风工作中的起重机发生移动。\n\n### 6．1．2．7 打滑计算\n\n运行机构起动或制动时，起重机或小车不应发生打滑，一般由设计校验主动轮不打滑来保证。计算时钢质车轮与钢轨的黏着系数（静摩擦系数）为：室内工作的取0．14，室外工作的取0．12。\n\n## 6．1．3 回转机构\n\n### 6．1．3．1 等效回转稳态阻力矩犕\n\n等效回转稳态阻力矩 $M _ { \\mathrm { e q } }$ ，按式（92）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { e q } } = M _ { \\mathrm { m } } + M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\alpha }\n$$\n\n……（92）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 等效回转稳态阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 回转摩擦阻力矩，主要是回转支承装置的摩擦阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 正常工作状态下的等效风阻力矩，按 $\\mathrm { P _ { W I } }$ 风阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha }$ — 等效坡道阻力矩，按坡道阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）。\n\n### 6．1．3．2 电动机初选\n\n#### 6．1．3．2．1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 $\\mathrm { P }$ 中的 P．1规定选择。\n\n#### 6．1．3．2．2 电动机的初选功率\n\n##### 6．1．3．2．2．1 回转机构电动机等效功率按附录P中的式（P．4）计算。犆犣  \n##### 6．1．3．2．2．2 对能提供有关按 $C Z$ 值计算选择电动机资料的绕线转子异步电动机，可按附录P中的式（P．8）计算所需电动机功率。  \n##### 6．1．3．2．2．3 对能获得电动机负荷图的回转机构，可按附录 P中的式（P．10）计算所需电动机功率。\n\n### 6．1．3．3 电动机的校验\n\n#### 6．1．3．3．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n回转机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n#### 6．1．3．3．2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n#### 6．1．3．3．3 起动加速度计算\n\n对于电动机直接起动的回转机构应计算机构的起动加速度，应使臂架起重机回转臂架头部切向加\n\n（减）速度 不 大 于 下 列 数 值：对 于 回 转 速 度 较 低 的 安 装 用 起 重 机，根 据 起 重 量 大 小，此 值 一 般 为$0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 3 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；对于回转速度较高的装卸用起重机，根据起重量大小，此值一般为 $0 . 8 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim$ $1 . 2 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。起重量大者取小值。\n\n### 6．1．3．4 减速器的选择\n\n回转机构的减速器用等效功率进行选择，减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。\n\n### 6．1．3．5 制动器的选择\n\n在回转机构最不利工作状态下，其制动器应能使回转部分从运动中停止；对塔式起重机，则是使已停住的回转部分在工作中能保持定位不动。制动减速度不宜超过6．1．3．3．3的规定。\n\n回转机构的制动转矩按式（93）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = \\frac { \\sum { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('717fc124-4148-4449-ab8e-f8c76b7b9380', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 试验报告', '6 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准;  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度;  \n（5）砂浆不透水性系数；  \n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('718f855e-8782-4538-a015-f51a80edc2fe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合## 犌．4．1 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．11；采用极限状态设计法设计时，见表 G．12。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n3   \n1   \n\n\n\n\n\n## 犌．4．2 载荷与适用的动力系数（见表 犌．13）\n\n表 犌．13 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n## 犌．4．3 加速效应的组合\n\n桥式和门式起重机的载荷总起升质量的重力是靠起升机构（H）、大车运行机构（T）、小车运行机构（D）以及有时还靠回转机构（S）来移动的（见图G．4）。\n\n这些机构同时作用于起重机的加速效应取决于起重机的控制系统和使用状态以及载荷是从地面起升还是从悬吊状态起升。考虑到上述情况，表 G．14给出的加速效应假定将同时作用。\n\n  \n图 犌．4 桥式和门式起重机的载荷与运动\n\n总起升质量的重力 $m g$ 在不同的载荷组合内应乘以下列系数：\n\n载荷组合 A1和 B1： $\\phi _ { 2 }$ ；  \n载荷组合 A2和 $\\mathrm { B } 2 : \\phi _ { 3 }$ ；  \n载荷组合 和 ： $\\ L _ { \\ L } ( \\ L _ { 1 } + \\phi _ { 5 } \\ L \\times \\frac { \\Delta F } { m g } )$ ；  \n载荷组合 A4和 $\\mathrm { B 4 } : \\phi _ { 4 }$ ；  \n载荷组合 $\\mathrm { C 3 } : \\phi _ { 6 }$ 。\n\n驱动加速力可在短暂时间内有显著变化，此力的计算应分以下几种情况：\n\na） 开始运动时；  \nb） 对稳定状态运动进行制动时；\n\nc） 在起动过程中对运动进行制动时；\n\nd） 在制动过程中（减速停机），对运动进行减速时。\n\n根据4．2．1．2．1，所计算的驱动机构驱动力变化值，即刚体加速力应乘以系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n在考虑减速停机时，只有一个这种效应和其他运动相组合。\n\n在载荷组合 C6或 C7中，假定在稳定运行状态中只考虑“意外停机“或“机构失效“的动力效应，而不考虑其他动力效应。\n\n表 犌．14 加速效应的组合');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7192d62c-1a00-4d33-b75a-aeeec8781497', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 硬化水泥混凝土性能试验（Part 2）', '中留下的孔洞。每层插捣次数 $1 0 0 \\mathrm { c m } ^ { 2 }$ 面积内不少于12 次。试件抹面与试模边缘高低差不得超过$0 . 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3.6 当试样为自密实混凝土时，在新拌混凝土不离析的状态下，将自密实混凝土搅拌均匀后直接倒入试模内，不得使用振动台和插捣方式成型，但可以采用橡皮锤辅助振动。试样一次填满试模后，可用橡皮锤沿着试模中线位置轻轻敲击6次/侧面。用抹刀将试件仔细抹平，使表面略低于试模边缘 $1 { \\sim } 2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n#### 4 圆柱体试件制作\n\n4.1 水泥混凝土的拌和应按 $\\mathrm { T } 0 5 2 1$ 的规定进行。成型前试模内壁涂一薄层矿物油。4.2 取拌合物的总量至少应比所需量高 $2 0 \\%$ 以上，并取出少量混凝土拌合物代表样，在5min内进行坍落度或维勃试验，认为品质合格后，应在 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 内开始制件或做其他试验。4.3 当坍落度小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时，可采用 $\\phi 2 5 \\mathrm { m m }$ 的插入式振捣棒成型。拌合物分厚度大致相等的两层装入试模。以试模的纵轴为对称轴，呈对称方式填料。插入密度以每层分三次插入。插捣底层时，振捣棒距底板 $1 0 { \\sim } 2 0 \\mathrm { m m }$ 且不要接触底板；振捣上层时，振捣棒插入该层底面下 $1 5 \\mathrm { m m }$ 深。振动直到表面出浆为止，且应避免过振，以防止混凝土离析。一般振捣时间为20s。捣完一层后，如有棒坑留下，可用橡皮锤敲击试模侧面10\\~15下。振捣棒拔除时要缓慢。用刮刀刮去多余的混凝土，在临近初凝时，用抹刀抹平，使表面略低于试模边缘$1 \\mathrm { m m } { \\sim } 2 \\mathrm { m m }$ 。\n4.4 当坍落度大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 且小于 $9 0 \\mathrm { m m }$ 时，用标准振动台成型。将试模放在振动台上夹牢，防止试模自由跳动，将拌合物一次装满试模并稍有富余，开动振动台至混凝土表面出现乳状水泥浆时为止振动过程中随时添加混凝土使试模常满，记录振动时间（约为维勃秒数的2\\~3 倍，一般不超过90s）。振动结束后，用金属直尺沿试模边缘刮去多余混凝土，用抹刀将表面初次抹平，待试件收浆,再次用抹刀将试件仔细抹平,使表面略低于试模边缘 $1 { \\sim } 2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4.5 当坍落度大于 $9 0 \\mathrm { m m }$ 时，用人工成型。\n\n对于试件直径 $\\phi 2 0 0 \\mathrm { m m }$ 的试模，拌合物分厚度大致相等的三层装入试模。以试模的纵轴为对称轴，呈对称方式填料。每层插捣25下，捣固时按螺旋方向从边缘到中心均匀地进行。插捣底层时，捣棒到达模底；插捣上层时，捣棒插入该层底面下 $2 0 { \\sim } 3 0 \\mathrm { m m }$ 处。插捣时应用力将捣棒压下，不得冲击，捣完一层后，如有棒坑留下，可用橡皮锤敲击试模侧面10\\~15下。用抹刀将试件仔细抹平，使表面略低于试模边缘 $1 { \\sim } 2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n而对于试件直径 $\\phi 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 或 $\\phi 1 5 0 \\mathrm { m m }$ 的试模，分两层装料，隔层厚度大致相等。试件直径 $\\phi 1 5 0 \\mathrm { m m }$ 时，每层插捣15下；试件直径 $\\phi 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，每层插捣8下。捣固时按螺旋方向从边缘到中心均匀地进行。插捣底层时，捣棒应到达模底；插捣上层时，捣棒插入该层底面下 $1 5 \\mathrm { m m }$ 深。用抹刀将试件仔细抹平，使表面略低于试模边缘 $1 { \\sim } 2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4.6 当试样为自密实混凝土时，在新拌混凝土不离析的状态下，将自密实混凝土搅拌均匀后直接倒入试模内，不得使用振动台和插捣方式成型，但可以采用橡皮锤辅助振动。试样一次填满试模后，可用橡皮锤沿着试模中线位置均匀轻轻敲击25次。用抹刀将试件仔细抹平，使表面略低于试模边缘 $1 { \\sim } 2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4.7 对端面应进行整平处理，但加盖层的厚度应尽量薄。\n\n（1）拆模前当混凝土具有一定强度后，用水洗去上表面的浮浆，并用干抹布吸去表面水之后，抹上干硬性水泥净浆，用压板均匀地盖在试模顶部。加盖层应与试件的纵轴垂直。为防止压板和水泥浆之间的黏结，应在压板下垫一层薄纸。\n\n（2）对于硬化的试件端面的处理，可采用硬石膏或硬石膏和水泥的混合物，加水后平铺在端面，并用压板进行整平，也可采用下面任一方法： $\\textcircled{1}$ 使用硫磺与矿质粉末的混合物（如耐火黏土粉、石粉等）在 $1 8 0 { \\sim } 2 1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 间加热（温度更高时将使混合物烘成橡胶状，使强度变弱），摊铺在试件顶面，用试模钢板均匀按压，放置2h以上即可进行强度试验； $\\textcircled{2}$ 用环氧树脂拌水泥，根据需要硬化时间加入乙二胺，将此浆膏在试件顶面大致摊平，在钢板面上垫一层薄塑料膜，再均匀地将浆膏压平； $\\textcircled{3}$ 在有充分时间时，也可用水泥浆膏抹顶，使用矾土水泥的养护时间在18h以上，使用硅酸盐水泥的养护时间在3d以上。\n\n（3）对不采用端部整平处理的试件，可采用切割的方法达到端面和纵轴垂直。整平后的端面应与试件的纵轴相垂直，端面的平整度公差在 $\\pm 0 . 1 \\mathrm {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('719c3dde-3762-45a8-9297-be7c9cd1326e', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求（Part 10）', '3Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.20~2.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnNi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.75~1.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.75~1.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN21</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08MnSiNi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.75~1.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnNi2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.20~1.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn2Ni2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.30~1.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.20~1.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ni</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cr');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('719d9b49-d0ff-4cfd-89cd-3030b332ea42', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '1范围', '1范围本标准规定了起重机和电动葫芦用钢丝绳的保养与维护、检验和报废的一般要求。\n\na) 缆索及门式缆索起重机；  \nb) 悬臂起重机(柱式、壁式或自行车式)；  \nc) 甲板起重机；  \nd) 枪杆及缆绳式枪杆起重机；  \ne) 刚性斜撑式枪杆起重机；  \nf) 浮式起重机；  \ng） 流动式起重机；  \nh) 桥式起重机；  \ni) 门式起重机或半门式起重机；  \nj) 门座起重机或半门座起重机；  \nk) 铁路起重机；  \n1) 塔式起重机；  \nm) 海上起重机，即安装在由海床支承的固定结构或由浮力支承的浮动装置上的起重机。  \n注：各类起重机的定义参见GB/T6974.1。\n\n本标准适用于人力、电力或液力驱动的起重机上用于吊钩、抓斗、电磁吸盘、盛钢桶、挖掘或堆垛作业的钢丝绳。\n\n本标准也适用于起重葫芦和起重滑车用钢丝绳。\n\n对于单层缠绕卷筒用的钢丝绳,使用合成材料滑轮或带合成材料绳槽衬垫的金属滑轮时,在钢丝绳表面出现可见断丝和实质性磨损之前，内部会出现大量断丝。基于这一事实，本标准没有给出这种应用组合时的报废基准。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('71b3f911-6a3d-440e-9eb4-837088690c6a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢梁的顶推施工与预应力混凝土连续梁的顶推施工大同小异，其顶推原理是相同的，故本次修订将适用范围作了适当修改。\n\n## 17.7.2 梁段的预制或拼装场地除应符合本规范第17.2.2条的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 预制或拼装场地宜设在桥台后方的引道或引桥上，其长度、宽度应满足梁段预制或拼装施工作业的需要。\n\n2 宜在场地上搭设固定或活动的作业棚，使梁段的施工作业不受天气影响，并便于混凝土养护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('71b4f99e-a699-4d35-ac52-6f9171b09ee2', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.4 顺风向凤振和风振系数（Part 1）', '8.4 顺风向凤振和风振系数8.4.1 参考国外规范及我国建筑工程抗风设计和理论研究的实践情况，当结构基本自振周期 $T { \\geqslant } 0 . 2 5 \\mathbf { s }$ 时，以及对于高度超过$3 0 \\mathrm { m }$ 且高宽比大于1. 的高柔房屋，由风引起的结构振动比较明显，而且随着结构自振周期的增长，风振也随之增强。因此在设计中应考虑风振的影响，而且原则上还应考虑多个振型的影响;对于前几阶频率比较密集的结构，例如榄杆、屋盖等结构，需要考虑的振型可多达 个及以上。应按随机振动理论对结构的响应进行计算。\n\n对于 $T { < } 0 . 2 5 { \\ : } \\mathrm { s }$ 的结构和高度小于 $3 0 \\mathrm { m }$ 或高宽比小于1.房屋，原则上也应考虑风振影响。但已有研究表明，对这类结构，往往按构造要求进行结构设计，结构已有足够的刚度，所以这类结构的风振响应一般不大。一般来说，不考虑风振响应不会影响这类结构的抗风安全性。\n\n8.4.2 对如何考虑屋盖结构的风振问题过去没有提及，这次修订予以补充。需考虑风振的屋盖结构指的是跨度大于 $3 6 \\mathrm { m }$ 的柔性屋盖结构以及质量轻刚度小的索膜结构。\n\n屋盖结构风振响应和等效静力风荷载计算是一个复杂的问题，国内外规范均没有给出一般性计算方法。目前比较一致的观点是，屋盖结构不宜采用与高层建筑和高耸结构相同的风振系数计算方法。这是因为，高层及高耸结构的顺风向风振系数方法，w.weboos.c本质上是直接采用风速谱估计风压谱(准定常方法) ，然后计算结构的顺风向振动响应。对于高层(耸)结构的顺风向风振，这种方法是合适的。但屋盖结构的脉动风压除了和风速脉动有关外，还和流动分离、再附、旋涡脱落等复杂流动现象有关，所以风压谱不能直接用风速谱来表示。此外，屋盖结构多阶模态及模态藕合效应比较明显，难以简单采用风振系数方法。\n\n悬挑型大跨屋盖结构与一般悬臂型结构类似，第 阶振型对风振响应的贡献最大。另有研究表明，单侧独立悬挑型大跨屋盖结构可按照准定常方法计算风振响应。比如澳洲规范 CASjNZS$1 1 7 0 . 2 : 2 0 0 2 )$ 基于准定常方法给出悬挑型大跨屋盖的设计风荷载。但需要注意的是，当存在另一侧看台挑篷或其他建筑物干扰时，准定常方法有可能也不适用。\n\n8.4.3-.;.8.4.6 对于一般悬臂型结构，例如框架、塔架、烟囱等高耸结构，高度大于 $3 0 \\mathrm { m }$ 且高宽比大于1. 的高柔房屋，由于频谱比较稀疏，第一振型起到绝对的作用，此时可以仅考虑结构的第一振型，并通过下式的风振系数来表达\n\n$$\n\\beta ( z ) = \\frac { \\overline { { F } } _ { \\mathrm { D k } } ( z ) + \\hat { F } _ { \\mathrm { D k } } ( z ) } { \\overline { { F } } _ { \\mathrm { D k } } ( z ) }\n$$\n\n式中: $\\overline { { F } } _ { \\mathrm { D } _ { \\bf k } } ( z )$ 为顺风向单位高度平均风力 $\\left( \\mathbf { k N } / \\mathbf { m } \\right)$ ，可按下式计算:\n\n$$\n\\overline { { F } } _ { \\mathrm { D } \\mathbf { k } } ( \\boldsymbol { z } ) = w _ { 0 } \\mu _ { s } \\mu _ { z } ( \\boldsymbol { z } ) B\n$$\n\n$\\hat { F } _ { \\mathrm { I } { \\bf k } } \\left( z \\right)$ 为顺风向单位高度第 阶风振惯性力峰值 $\\langle \\mathbf { k N } / \\mathbf { m } \\rangle$ ,对于重量沿高度无变化的等截面结构，采用下式计算:\n\n$$\n\\hat { F } _ { \\mathrm { D } \\mathbf { k } } ( z ) = g \\omega _ { 1 } ^ { 2 } m \\phi _ { 1 } ( z ) \\sigma _ { q _ { 1 } }\n$$\n\n式中 : $\\omega _ { 1 }$ 为结构顺风向第 阶自振圆频率; $\\pmb { g }$ 为峰值因子，取2.5，与原规范取值 2.2 相比有适当提高; $\\pmb { \\sigma _ { \\mathsf { q } _ { 1 } } }$ 为顺风向一阶广义位移均方根，当假定相干函数与频率无关时， $\\pmb { \\sigma } _ { \\mathfrak { q } _ { 1 } }$ 可按下式计算:\n\n$$\n\\begin{array} { r l r } {  { \\sigma _ { 4 } } } & { = \\frac { 2 w _ { 0 } { I _ { 1 0 } } { \\mathbb { B } } \\mu _ { 5 } } { \\omega _ { 1 } ^ { 2 } \\mathfrak { W } } \\frac { \\sqrt { \\int _ { 0 } ^ { B } \\int _ { 0 } ^ { B } { \\alpha h _ { x } ( x _ { 1 } , x _ { 2 } ) \\mathrm { d } x _ { 1 } \\mathrm { d } x _ { 2 } } } { \\omega _ { 1 } ^ { 2 } } \\int _ { 0 } ^ { H } { \\int _ { 0 } ^ { H } { [ \\mu _ { z ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('71b58ee3-4dab-45f0-9e05-eb87153bf04d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：规定海上桥梁钻孔灌注桩钻孔施工时采用淡水泥浆，主要是出于对结构防腐蚀的考虑；但在某些特殊情况下，淡水的供应比较困难，难以满足施工的需要，因此允许采用符合条文规定的优质海水泥浆，这种泥浆需要具有不分散、低固相和高黏度的性能。\n\n### 22.4.3 海中承台采用围堰施工时，应符合下列规定：\n\n1 围堰的高度应考虑潮汐和波浪对承台及墩身施工的影响，跨台风期施工时尚应考虑风荷载对其的作用。\n\n2 钢筋混凝土套箱应采用与承台相同强度等级的防腐蚀高性能混凝土，并应按主体结构的抗裂要求配置钢筋，钢筋保护层厚度的允许偏差应符合承台的相应标准。对套箱内侧与承台混凝土的接触面，应采取结构措施或进行表面封闭处理，防止氯离子的渗透；围堰的外露面不得有表面粗糙、不平整或蜂窝等不良外观。\n\n3 围堰的封底混凝土中不应有伸入承台内的未经防腐处理的钢件。对承台顶部预留的墩身锚固钢筋，应按设计要求作防腐处理；在承台顶部设置用于施工的临时预埋件时，应在混凝土上预留槽口，施工结束后应将预埋件切除，切除的位置应保证承台钢筋的混凝土保护层厚度的要求，且槽口应采用与承台同等级的混凝土填塞捣实。\n\n4 利用围堰内壁兼作承台模板时，承台平面尺寸的允许偏差应符合现行《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTG F80/1）的规定。\n\n### 22.4.4 浪溅区上界以下的墩身模板宜采用透水模板衬里。安装墩身模板时，宜在墩的四角设立劲性骨架，骨架的底部宜与承台顶面的预埋件连接，保证其在安装和墩身施工过程中的抗风安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('71bf2635-a5ab-4098-b64a-549d493fc0f9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 2）', '_ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来进行评价， $t ^ { \' }$ 按下述规定确定：\n\na） 对轧制型材：\n\n1） 对圆截面  ＝  ；′ 1．8  \n2） 对方截面 $t ^ { \\prime } { = } \\frac { t } { 1 . 8 } ;$\n\nb） 对截面长边为 $b$ 、短边为 $d$ 的矩形截面：\n\n1） 当两边之比 $b / d { \\leqslant } 1 . 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } \\frac { b } { 1 . 8 }$ ；犱2） 当两边之比 $b / d { > } 1 . \\ 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } d$ 。\n\n## 犐．1．3 工作环境温度的影响\n\n在室外的起重机结构的工作环境温度取为起重机使用地点的年最低日平均温度。当起重机的结构工作环境温度在犣 $0 \\mathrm { ‰ }$ 以下时，随着温度的降低，材料脆性破坏的危险性越来越大。不低于－犣 $3 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．6）计算；低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 、高于－ $5 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．7）计算。\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { 6 } { 1 \\ 6 0 0 } } T ^ { 2 }\n$$\n\n……（I．6）\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { - 2 . 2 5 T - 3 3 . 7 5 } { 1 0 } }\n$$\n\n……（I．7）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { C } }$ — （钢材质量组别选择的）工作环境温度影响评价系数；$T -$ -起重机结构的工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$\n\n## 犐．2 所要求的钢材质量组别的确定\n\n### 犐．2．1 综合评价法\n\n将评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } } , Z _ { \\mathrm { B } } , Z _ { \\mathrm { C } }$ 相加，得到总评价系数 $Z$ ，由表I．1查出所要求钢材质量组别。表I．2给出了各组对应的钢材牌号及相应的冲击韧性值。\n\n表犐．1 与总评价系数有关的钢材质量组别的划分  \n\n\n\n\n\n表犐．2 钢材质量组别及钢材牌号  \n\n\n\n\n\n## 附 录 犑\n\n## （规范性附录）受压构件的计算长度和格构式构件的换算长细比\n\n### 犑．1 受压构件的计算长度 $l _ { \\mathrm { c } }$\n\n#### 犑．1．1 同一平面内在不同支承方式下各种截面型式的等截面受压构件的计算长度，按式（J．1）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } l\n$$\n\n……（J．1）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 等截面受压构件的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；l -构件的实际几何长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$\\mu _ { 1 }$ -与支承方式有关的(在两个互相垂直的平面内不一定相同)长度系数，见表J.1。\n\n#### 犑．1．2 变截面受压构件计算长度按式（J．2）计算，此时构件的截面惯性矩取原构件的最大截面惯性矩：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } \\mu _ { 2 } l\n$$\n\n……（J．2）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 变截面受压构件计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 2 }$ -变截面长度系数，见表 $\\mathrm { J } , 2 \\sim$ 表J.4。等截面时取 $\\mu _ { 2 } = 1$\n\n#### 犑．1．3 考虑到起重机臂架端部有变幅拉臂钢丝绳或起升钢丝绳时，在理想情况下对臂架回转平面内的变形可能产生阻碍作用，臂架在回转平面内的计算长度可按式（J．3）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { \\mathrm { l } } \\mu _ { 2 } \\mu _ { 3 } l\n$$\n\n……（J．3）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ —— 臂架在回转平面内的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 3 }$ ——考虑拉臂钢丝绳或起升钢丝绳阻碍臂架在回转平面内变形的长度系数。当臂架用拉臂钢丝绳变幅（图J．1）时，长度系数可由式（J．4）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { A } { 2 B }\n$$\n\n……（J．4）\n\n若计算值小于0．5时，则 $\\mu _ { 3 }$ 取0．5。\n\n式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n……（J．5）\n\n式中：\n\n计算系数；\n\n$$\nc = \\frac { 1 } { \\mathrm { c o s } \\alpha + a \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('71c81e18-54a1-4339-b991-c110eec2179e', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '制定依据：', '制定依据：1.依据GB 5226.2-2002中19.3的内容规定了绝缘电阻的测试值，因为GB 5226.2-2002中规定电源条件为1000V及以下，本标准也只规定电网电压不大于 $1 0 0 0 \\mathrm { V }$ 时测量绝缘电阻的方法。\n\n2．依据GB 3797-2005中4.8.1的内容，规定了测试要求。\n\n3．取消了潮湿环境中绝缘电阻值降低的要求，因为安全性能指标不能随意降低，即使在潮湿环境中，应通过提高材料或工艺来保证绝缘的安全要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('71de0e2a-e9fe-45a1-a313-064d0e1fb037', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、极限力矩限制器：', '三、极限力矩限制器：与GB 6067-1985的说法略有不同，一是明确了是回转机构，二是强调有自锁作用的旋转机构应设置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('71de10f5-fd65-4180-9930-27ec6a6a7d24', '12《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2023）.md', '5技术要求', '5技术要求5.1不同厚度方向性能级别所对应的钢的硫含量(熔炼分析)应符合表1的规定。\n\n表1硫含量  \n\n\n\n\n\n5.2钢板厚度方向性能级别及所对应的断面收缩率的平均值和单个试样最小值应符合表2的规定。\n\n表2厚度方向性能级别及断面收缩率值  \n\n\n\n\n\n5.3厚度方向性能钢板应进行超声探伤检测，除非另有规定，应按照GB/T 2970 进行超声探伤检测，满足质量级别Ⅲ级的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('71e1863f-9f4e-4876-a39d-d0599ebcea26', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 3）', '电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3．7 电阻器应安装牢固，一般4箱及4箱以下的电阻器可直接叠装，超过4箱时在保证散热及温升稳定的情况下可增加叠装箱数。\n\n### 7．5．2 控制屏（柜）\n\n开关装置、配电装置和装有电气设备的控制屏（柜）可按如下办法加以封闭：\n\n在专门的密封空间内；  \n在起重机主梁结构内。\n\n室外型起重机控制屏（柜）应采用防护式结构。在无遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级不应低于GB4208中的IP54，在有遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级可适当降低。\n\n设备的金属壳体，需焊有保护接地螺钉（或螺母），并在明显处标志保护接地符号；若门上有电气元件，应装设专用的接地线，门应可锁住。\n\n控制屏（柜）应安装牢固，在箱壳和箱柜前面至少要留 $4 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 宽的净空，地面应无障碍物。\n\n### 7．5．3 控制系统\n\n#### 7．5．3．1 控制系统性能\n\n起重机在 $110 \\%$ 的额定载荷下应能可靠工作。\n\n在供电系统电压波动为额定值的－ $10 \\%$ 时起升额定载荷，无论载荷处于什么位置，系统应保证机构正常工作且不出现溜钩。\n\n除非控制方案允许，无论控制手柄处于什么位置，正常工作时额定载荷下降速度不应超过额定速度的 $120 \\%$ 。\n\n对运行和回转机构，两个方向的起动和停机应渐进控制。\n\n#### 7．5．3．2 控制电源\n\n控制电源由变压器提供时，二次侧电压不应超过 $2 5 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ ；变压器的二次侧公共端应可靠接地，变压器的公共极不应被任何开关、触点或熔断器隔断，同时应采取适当措施，防止非公共极线路的超载或短路。\n\n### 7．5．4 控制方式\n\n\n\n#### 7．5．4．1 司机室控制\n\n控制器的布置应使司机对起重机工作区域有足够的视角范围和视野，控制手柄的方 向 应 符 合GB／T4205的规定。\n\n应设置在紧急情况下可迅速断开总动力电源的红色急停按钮，急停按钮应是非自动复位式的，并设置在司机操作方便的地方。\n\n#### 7．5．4．2 地面有线控制\n\n地面控制的起重机由悬挂式控制装置上的按钮、开关等操作元件来控制所有机构的动作，这些按钮或开关装置应是自动复位式的。控制装置上除操作元件外，还应设置一个切断总电源的开关，此开关应是非自动复位式的。\n\n除了对电动机进行直接控制外，控制装置中的电压不应超过 $2 5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n控制装置外壳的材料宜采用完全绝缘的或者是有绝缘保护层的材料，对于金属外壳或直接能触摸到的金属零件应单独接地。\n\n外壳防护等级应符合 GB4208的规定，室内作业时不低于IP43，室外作业时不低于IP54。\n\n悬挂控制装置应采取有效的悬挂承重措施，以防止电缆在悬挂状态时受拉伸。\n\n地面控制的起重机，大小车运行机构空载速度不超过 $5 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$\n\n#### 7．5．4．3 无线遥控\n\n采用无线遥控方式的起重机，遥控器应具有故障自诊断功能，在任何非正常工作状态下应能实现自动关闭，停止工作；还应具有抗同频干扰信号的能力，受同频干扰时不允许出现误动作。\n\n遥控器的防护等级应符合GB4208的规定，室内使用时不低于IP43，室外使用时不低于IP54。\n\n采用无线遥控方式的起重机还应同时满足国家有关安全规程规定的要求。\n\n#### 7．5．4．4 多点控制\n\n起重机要求多点控制时，各控制点间应相互联锁，任一时刻只允许一控制点工作，每一控制点均应装设紧急断电装置。\n\n### 7．5．5 传动控制方案\n\n#### 7．5．5．1 起重机一般采用交流传动控制系统，在有特殊要求或仅有直流电源情况下，可采用直流传动控制系统。\n\n##### 7．5．5．1．1 交流传动控制方案\n\n起重机采用交流传动控制方案时应考虑以下情况：\n\na） 一般采用变频、定子调压、能耗制动、涡流制动器、多速电动机等控制方案；  \nb） 调速系统的电动机、电阻器等主要器件的容量都应按实际工作条件选择和校核；  \nc） 变频调速可实现额定频率以下的恒转矩调速及额定频率以上的恒功率调速，一般恒功率调速的弱磁升速最高频率不宜大于2倍额定频率；  \nd） 起升机构采用变频调速时，宜采用闭环控制方式。当调速范围大于 $1 : 1 0$ 时，应采用闭环控制。  \ne） 运行机构采用变频调速时，在调速范围不大于 $1 : 1 0$ 的情况下，可采用开环控制方式；  \nf） 变频装置的最大输出电流不应小于电动机最大起动电流值，其额定输出电流不应小于电动机在额定负载时的工作电流。在变频器的频率设计中，要避免与起重机结构发生共振；  \ng） 调压调速装置的额定电流不应小于电动机的额定工作电流，其最大输出电流不应小于电动机所需的最大起动电流。\n\n##### 7．5．5．1．2 直流传动控制方案\n\n交流供电时，一般采用直流调压调速和调磁调速；直流供电时，一般采用串励、复励直流电动机系统，调速方案为电枢串电阻调速。\n#### 7．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运行速度时也能迅速、平稳地制动。\n\n### 7．5．6 制动器的控制\n\n#### 7．5．6．1 与电动机同时控制的制动器\n\n制动器线路应设有保护装置，在出现故障');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('71f2edcc-8bae-40f7-8a55-7bad93ee329c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订增加了大节段钢箱梁安装施工的内容，并对相关节的顺序进行了适当调整。\n\n### 17.1.2 用于梁式桥施工的各种材料、模板、支架、构件、混凝土及预应力混凝土等应符合本规范相关章节的规定；所有临时性承重结构及其地基基础均应进行设计计算，并应保证其在施工过程中有足够的强度、刚度和稳定性，且变形值应在允许范围内。\n\n### 17.1.3 对大跨径连续梁桥和连续刚构桥，应进行施工过程控制，使结构的变形、内力及线形符合设计要求，并应保证结构在施工过程中的安全。\n\n## 17.2装配式梁、板预制安装\n\n### 17.2.1 本节适用于装配式钢筋混凝土和预应力混凝土梁、板等构件的预制、移运、存放和安装施工。装配式梁、板施工的一般要求应符合下列规定：\n\n1 装配式梁、板等构件在脱底模、移运、存放和安装时，混凝土的强度应不低于设计规定的吊装强度；设计未规定时，应不低于设计强度的 $80\\%$ 。\n\n2 构件安装前应检查其外形、预埋件的尺寸和位置，允许偏差不得超过设计规定；设计未规定时，不得超过本章的有关规定。\n\n3 安装构件时，支承结构(墩台、盖梁)的混凝土强度和预埋件(包括预留锚栓孔、锚栓、支座钢板等)的尺寸、高程及平面位置应符合设计要求。\n\n4 构件安装就位完毕并经检查校正符合要求后，方可焊接或浇筑混凝土固定构\n\n件。简支梁的安装应采取措施保证梁体的稳定性，防止倾覆。\n\n5 对分层、分段安装的构件，应在先安装的构件可靠固定且受力较大的接头混凝土达到设计强度的 $80\\%$ 后，方可继续安装；设计有规定时，应从其规定。\n\n6 分段拼装梁的接头混凝土或砂浆，其强度应不低于构件的设计强度；不承受内力的构件的接缝砂浆，其强度等级应不低于M10。需与其他混凝土或砌体结合的预制构件的砌筑面应按施工缝处理。\n\n7 构件吊运安装时，其起重安全应符合本规范第26章的规定。吊运工具、设备的使用技术要求，应按起重吊装的有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('71f7c542-ddb5-4c12-a328-41737ca2b048', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 无论哪种基坑的开挖，开工后都需要连续不断地快速施工，比较而言，天然地基的挖基和排水对连续快速施工的要求尤为重要，因为基坑壁经水浸泡后极易坍塌。\n\n2 随着基坑内水位的降低，对于不良地质条件的基坑坑壁，有可能失衡引起坑壁坍塌，因此排水前需要确认坑壁及坑壁支护的稳定性。\n\n4 无论何种土质，一经暴露于空气中或浸泡在水中很容易降低其承载力，故挖到基坑的设计高程，经检验符合要求后，需要尽快进行基础工程的施工。\n\n## 13.3.4 不支护坑壁进行基坑开挖施工时应符合下列规定：\n\n### 1 基坑坑壁坡度宜按地质条件、基坑深度、施工方法等情况确定。当为无水基坑且土层构造均匀时，基坑坑壁坡度可按表 13.3.4 确定；当土质较差有可能使坑壁不稳定而引起坍塌时，基坑坑壁坡度应适当缓于表13.3.4的坡度。\n\n表 13.3.4 基坑坑壁坡度  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>坑壁土类别</td><td rowspan=1 colspan=3>坑壁坡度</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>坡顶无荷载</td><td rowspan=1 colspan=1>坡顶有静荷载</td><td rowspan=1 colspan=1>坡顶有动荷载</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>砂类土</td><td rowspan=1 colspan=1>1:1</td><td rowspan=1 colspan=1>1 : 1.25</td><td rowspan=1 colspan=1>1: 1.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>卵石、砾类土</td><td rowspan=1 colspan=1>1: 0.75</td><td rowspan=1 colspan=1>1:1</td><td rowspan=1 colspan=1>1 : 1.25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>粉质土、黏质土</td><td rowspan=1 colspan=1>1 : 0.33</td><td rowspan=1 colspan=1>1: 0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1 : 0.75</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>极软岩</td><td rowspan=1 colspan=1>1 : 0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>1 : 0.33</td><td rowspan=1 colspan=1>1 : 0.67</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>软质岩</td><td rowspan=1 colspan=1>1:0</td><td rowspan=1 colspan=1>1: 0.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1 : 0.25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>硬质岩</td><td rowspan=1 colspan=1>1:0</td><td rowspan=1 colspan=1>1:0</td><td rowspan=1 colspan=1>1:0</td></tr></table>\n\n\n注：1.坑壁有不同土层时，基坑坑壁坡度可分层选用，并酌设平台。\n\n2.坑壁土的类别按现行《公路土工试验规程》（JTG E40）划分；岩面单轴抗压强度小于 ${ 5 } \\mathrm { M P a }$ 、为 $5 \\sim$ $3 0 \\mathrm { M P a }$ 、大于 $3 0 \\mathrm { M P a }$ 时，分别定为极软、软质、硬质岩。\n\n3.当基坑深度大于 $5 \\mathrm { m }$ 时，基坑坑壁坡度可适当放缓或加设平台。\n\n### 2 当有地下水时，地下水位以上的基坑部分可放坡开挖；地下水位以下部分，若土质易坍塌或水位在基坑底以上较高时，应采用加固土体或降低地下水位等方法开挖。\n\n### 3 基坑为渗水性的土质基底时，坑底的平面尺寸应根据排水要求（包括排水沟、集水井、排水管网等）和基础模板所需基坑大小确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('720825f3-394e-4db3-a7b4-1b29e17c502c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验（Part 2）', '.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 00</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.84</td><td rowspan=1 colspan=1>28</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>6.3</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 15</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>71</td><td rowspan=1 colspan=1>0.89</td><td rowspan=1 colspan=1>22.4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>5.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>63</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 17</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>56</td><td rowspan=1 colspan=1>0.92</td><td rowspan=1 colspan=1>18</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n表 48 车轮直径、运行速度与转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>车轮直径/mm</td><td rowspan=1 colspan=15>运行速度/(m/min)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>12.5</td><td rowspan=1 colspan=1>16</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>31.5</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>63</td><td rowspan=1 colspan=1>80</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>125</td><td rowspan=1 colspan=1>160</td><td rowspan=1 colspan=1>200</td><td rowspan=1 colspan=1>250</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>200</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td><td rowspan=1 colspan=1>0.77</td><td rowspan=1 colspan=1>0.72</td><td rowspan=1 colspan=1>0.66</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>1.11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('720d0cff-dab3-4b91-a7b2-1a04532acda6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 1）', '8.2 起重机抗风防滑安全性## 8.2.1 除塔式起重机以外的轨道起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.1.1 正常工作状态\n\n起重机正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（142）校验计算：犘 犘犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } { \\ge } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { { \\Phi } } } + P _ { \\mathrm { { D } } } - P _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 运行机构制动器在车轮踏面上产生的制动力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 起重机承受的工作状态风载荷，见4．2．2．3．3，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机自重载荷与起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 起重机运行停车减速惯性力，取 $\\phi _ { 5 } = 1$ ，按4．2．1．2．2计算，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 起重机运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } _ { \\omega } { \\times } ( P _ { \\mathrm { q } } { + } P _ { \\mathrm { G } } )\n$$\n\n$\\omega$ 运行摩擦阻力系数，见表55；\n\n$P _ { \\mathrm { Q } } + P _ { \\mathrm { G } }$ -额定起升载荷与自重载荷产生的总轮压，单位为牛顿(N)。\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力（即摩擦力）时， $P _ { \\mathrm { { Z l } } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n表 55 运行摩擦阻力系数和静摩擦系数  \n\n\n\n\n\n### 8.2.1.2 非工作状态\n\n起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（143）校验计算犘 犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { \\alpha G } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n……（143）\n\n式中：\n\nZ2 由制动器与夹轨器、锚定装置或防风拉索等沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）。夹轨器单独作用时：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } = P f\n$$\n\n$P$ -夹轨器对轨道产生的夹持力，单位为牛顿(N);\n\n$f$ ——静摩擦系数，见表55；\n\nWⅢ — 同式（15）；\n\nαG— 自重载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；\n\n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — —— 非工作状态下阻止起重机被风吹移动的摩擦阻力（即被制动轮与轨道的黏着力），单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } P _ { \\mathrm { G } } f\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$ — 同式（142）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n手工操作夹轨器时，手动的最大操作力不得大于 $2 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n实践证明，对于受很大风载荷作用的起重机，如岸边集装箱起重机等，采用将全部车轮（主动轮和从动轮）都制动的方法，可获得良好的抗风防滑安全性。还可采用主动轮两级制动的方式。\n\n## 8.2.2 轨道塔式起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.2.1 正常工作状态\n\n核算抗风防滑安全性时，塔式起重机的正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（144）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } \\mathrm { \\gtrsim 1 . ~ 2 ~ } P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { a G } } + 1 . 3 5 ~ P _ { \\mathrm { a Q } } + P _ { \\mathrm { D } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（144）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\alpha G }$ 同式（143）；   \n$P _ { \\alpha \\mathbf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('72140c7c-c197-4700-9c89-04d6abb74f63', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '4 结构设计计算（Part 2）', '送混凝上或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载（Q）的标准值应符合现行国家标准《混凝土结构工程施」规范》GB50666的有关规定。\n4.2.6荷载分项系数应按表4.2.6确定。\n\n表4.2.6荷载分项系数  \n\n\n\n\n\n4.2.7支撑结构设计时应取最不利荷载计算，参与支撑结构计算的各项荷载组合应符合表4.2.7规定。\n\n表4.2.7参与支撑结构计算的各项荷载组合  \n\n\n\n\n\n注：表中“一“仅表示各项荷载参与组台，而不代表数相加：\n\n## 4.3水平杆设计计算\n\n4.3.1当水平杆承受外荷载时，应进行水平杆的抗弯强度验算、\n\n$$\n\\mathrm { N } _ { \\mathsf { M K } } = \\frac { n _ { \\mathsf { w a } } \\ p _ { \\mathsf { w } \\star } H ^ { 2 } } { 2 B }\n$$\n\n3桁架式支撑结构中的单元桁架按本规范第5.3.2条组合时：\n\n图5.3.2（a）矩阵形组合时：\n\n$$\n\\mathrm { . v _ { w \\acute { s } } } = { \\frac { { p _ { \\mathrm { w \\acute { k } } } } H \\mathrm { \\hat { \\cdot } } } { B } }\n$$\n\n图5.3.2（b）梅花形组合时：\n\n$$\n\\mathrm { \\Delta } \\mathrm { N } _ { \\mathsf { W K } } = { \\frac { 3 \\beta _ { \\mathsf { w } \\star } l _ { \\mathsf { b } } H ^ { 2 } } { B ^ { 2 } } }\n$$\n\n式中： ${ \\hat { p } } _ { \\ w { \\bf k } }$ 1 -风荷载的线荷载标准值（ $\\mathbf { \\Delta } \\cdot \\mathbf { m m } )$ ： $\\ p _ { * \\star } = \\pi _ { k } l _ { s }$ ：\n\nH 支撑结构高度（ $\\mathrm { ~ m m } )$ ；$B$ 一-支撑结构横向宽度（ $\\mathrm { ~ m n } )$ ；  \n$n _ { \\ast \\ast }$ …·单元框架的纵向跨数；  \n$z _ { k }$ 1 $H$ 高度处风荷载标准值（ $\\mathrm { { . \\Upsilon / m m ^ { ? } } } )$ ，应按本规范第4.2.5条计算；  \n$l _ { \\mathrm { a } }$ —立杆纵向间距（ $\\bf ( m m )$ ；  \n${ \\mathit { l } } _ { \\mathrm { b } }$ -—立杆横向间距 $\\mathrm { ( m m ) }$ ：\n\n### 4. 4. 7 立杆弯矩设计值 $( M )$ 应按下列公式计算：\n\n$$\n\\boldsymbol { \\mathscr { M } } = \\gamma _ { \\mathbb { Q } } \\mathscr { M } _ { \\mathbb { W } }\n$$\n\n1有剪刀撑框架式支撑结构、桁架式支撑结构：\n\n$$\nM _ { \\bf { w } \\bf { \\bf { k } } } = M _ { \\bf { \\mathrm { L K } } }\n$$\n\n2无剪刀撑框架式支撑结构：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { { w } \\mathrm { ~ } } } = M _ { \\mathrm { { l } \\mathrm { ~ \\AA } } } + M _ { \\mathrm { { m } } }\n$$\n\n其中\n\n$$\nM _ { \\mathrm { 1 K } } = \\frac { { \\dot { p } } _ { \\mathrm { w } \\mathbf { k } } h ^ { 3 } } { 1 0 }\n$$\n\n$$\nM _ { \\mathrm { I X } } = \\frac { \\phi _ { \\mathrm { w } \\star } h H } { 2 \\ ( n _ { \\mathrm { b } } - 1 ) }\n$$\n\n式中： $\\gamma _ { \\mathsf { Q } }$ .可变荷载分项系数；\n\n$$\n\\mathrm { m m } ^ { \\mathrm { ? } } \\ \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('722135dc-5e22-45f6-a1f1-f760fba12e96', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.9 拌制', '6.9 拌制## 6.9.1 混凝土的配料宜采用自动计量装置，各种衡器的精度应符合要求，计量应准确。计量器具应定期标定，迁移后应重新进行标定。拌制混凝土所用的各项固体原材料应按质量进行计量投料，水和液体外加剂可按体积进行计量投料，配料数量的允许质量偏差应符合表 6.9.1 的规定。\n\n表 6.9.1 配料数量的允许质量偏差');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('722b1f73-220a-4c34-9f51-9188e9913385', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：地下连续墙的墙体截面都是窄而长的矩形，而导管灌注的水下混凝土从导管底部流出以后，向周围呈圆形分布。规定“单元槽段长度超过 4m 时，宜采用 2 根或 3根导管同时灌注”，是按灌注半径为 2.5m 时考虑的。采用多根导管灌注时，导管间的混凝土宁使其重叠，也不要脱节成凹形，故要求“导管间净距宜不大于 3m”；规定“导管距节段端部宜不大于 1.5m”，是考虑接头管（箱）拔出来后留下的空隙，需要以混凝土填充。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('72386693-158d-4acd-8be4-62a4465eb3ac', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 2）', '.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 按式（18）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅠ 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R Q } }$ — 由起升质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）；\n\n### 4.4.2.3 载荷情况 犘 $\\mathbb { I }$ （有风正常工作情况）的载荷组合\n\n#### 4.4.2.3.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\mathrm { ~ , ~ } P _ { \\mathrm { M G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { M F } }$ 并分别按式（19）和式（20）计算的两个组合计算结果中的较大者来确定：\n\na） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 和载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 作用的载荷组合，按式（19）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W } \\mathrm { I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { m } } ^ { \\prime } \\xrightarrow { \\substack {  .  .  .  .  .  .  .  } } { \\mathrm { ~ ( ~ 1 9 ~ ) } }\n```\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅡ — 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）；MG— 同式（17）；MA— 同式（17）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；  \nMWⅠ 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）\n\nb） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 作用的载荷组合，按式（20）确定：犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ ……（20）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nM');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('723ff24b-a789-4f47-bf4a-8a3e87eb1bf7', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 试模：采用尺寸为 $6 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 6 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 6 3 \\mathrm { m m }$ 的平面薄板型试件，每组包括至少2个试件。混凝土集料最大粒径不应超过 $3 1 . 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.2 混凝土早期抗裂试验装置：应采用钢制模具，详见图T0573-1所示。试件尺寸为$6 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 6 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 6 3 \\mathrm { m m }$ ，模具的四边（包括长侧板和短侧板）宜采用槽钢或者角钢焊接而成，侧板厚度不应小于 $5 \\mathrm { m m }$ ，模具四边与底板宜通过螺栓固定在一起。在模具每个边上用双螺帽固定两排共14个 $\\phi 1 0 { \\times } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 螺栓(螺纹通长)伸向锚具内侧，两排螺栓相互交错，便于浇筑的混凝土能填充密实，混凝土用于浇筑试件的钢制模。底板应采用不小于 $5 \\mathrm { m m }$ 厚的钢板，并应在底板表面铺设聚乙烯薄膜或者聚四氟乙烯片做隔离层。\n\n  \n图 T0573-1平板试验模具示意图（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n## 2.3 风机：风速应可调，并且应能够保证试件表面中心处的风速不小于 $5 \\mathrm { m / s }$ 。\n\n## 2.4 温度计：精度不应低于 $\\pm 0 . 5 \\mathrm { { \\ : C } }$ 。相对湿度计精度不应低于 $\\pm 1 \\%$ 。风速计精度不应低于 $\\pm 0 . 5 \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } } }$ 。\n\n## 2.5 刻度放大镜：放大倍数不应小于40倍，分度值不应大于 $0 . 0 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.6 照明装置：可采用手电筒或者其他简易照明装置。\n\n## 2.7 钢直尺：分度值为 $1 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('724b3c43-7421-491e-add8-eab5c0a319e7', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第四章 事故处理', '第四章 事故处理第三十二条 重大事故、较大事故、一般事故，负责事故调查的人民政府应当自收到事故调查报告之日起15 日内做出批复；特别重大事故，30 日内做出批复，特殊情况下，批复时间可以适当延长，但延长的时间最长不超过 30 日。\n\n有关机关应当按照人民政府的批复，依照法律、行政法规规定的权限和程序，对事故发生单位和有关人员进行行政处罚，对负有事故责任的国家工作人员进行处分。\n\n事故发生单位应当按照负责事故调查的人民政府的批复，对本单位负有事故责任的人员进行处理。\n\n负有事故责任的人员涉嫌犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第三十三条 事故发生单位应当认真吸取事故教训，落实防范和整改措施，防止事故再次发生。防范和整改措施的落实情况应当接受工会和职工的监督。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当对事故发生单位落实防范和整改措施的情况进行监督检查。\n\n第三十四条 事故处理的情况由负责事故调查的人民政府或者其授权的有关部门、机构向社会公布，依法应当保密的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('724b7669-ff81-410e-a660-99da1462c851', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百六十四条因标的物的主物不符合约定而解除合同的', '第一百六十四条因标的物的主物不符合约定而解除合同的，解除合同的效力及于从物。因标的物的从物不符合约定被解除的，解除的效力不及于主物。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('724fa319-8da5-41a8-9657-9eee3e1c48c9', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '9水泥混凝土桥面沥青铺装', '9水泥混凝土桥面沥青铺装## 9.1一般规定\n\n9.1.1 水泥混凝土桥面沥青铺装施工包括桥面防水和粘结层施工和沥青铺装层施工。沥青铺装施工前，应对水泥混凝土桥面进行全面的检查与验收，如有脱空、破损、开裂等问题，应由桥梁施工单位返工处理。\n\n9.1.2水泥混凝土桥面在防水粘结层施工前，应进行抛丸处理，并应经过验收合格。\n\n9.1.3桥头搭板粘结层应与桥面防水粘结层同时施工，技术要求与桥面防水粘结层相同。\n\n9.1.4 桥面防水粘结层宜选择干燥和较热的季节施工，施工期间应避免雨、雾等不利天气影响。气温低于 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，不宜进行防水粘结层施工。\n\n9.1.5 为避免与桥面铺装层接触以外的部位遭受污染，应采用塑料薄膜和胶粘带事先覆盖。\n\n9.1.6桥面防水粘结层施工结束后，立即进行封闭管理，杜绝后期污染。\n\n9.1.7桥面防水粘结层应在桥面沥青铺装施工前1\\~2天进行，不应过早施工\n\n9.1.8 桥面沥青铺装层施工时，监理单位应加强旁站，施工单位应确保桥面铺装层碾压均匀，做到不少压不漏压。\n\n## 9.2桥面板处理与验收\n\n### 9.2.1水泥混凝土桥面板处理\n\n（1）抛丸机按照试验段确定的行走速度匀速行驶，对进行桥面板抛丸处理。\n\n（2）多台抛丸机作业采用并行直线连续抛丸方式，两台机作业宽度重叠 $1 { \\sim } 5 \\mathrm { c m }$ ，并使搭接的部位不出现高低差。\n\n（3）抛丸露骨率应不小于 $20 \\%$ ，当一遍达不到规定的露骨率时应进行二次抛丸，直至满足技术要求。\n\n（4）抛丸处置后的表面应有均匀的粗糙度和良好的清洁度。\n\n（5）对无法抛丸处置的边角等部位，采用手推式打磨机补充处置。\n\n（6）施工人员必须穿戴干净的工作服、有手套、工作帽和口罩等防护用品\n\n（7）抛丸处置后应尽快进行防水粘结层的施工，减少二次污染。\n\n（8）施工环境温度 $5 { \\sim } 4 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，雨雪天气禁止施工。\n\n（9）桥面应平整，钢筋头突起物应凿除，以免影响抛丸设备出现漏砂等现象。\n\n（10）油污、锈迹、杂物、尘土应清理，清扫干净，防止施工过程中污染磨料砂丸。\n\n（11）对抛丸处置后桥面暴露出来的裂缝、孔洞等缺陷，需进行修补。对于桥面水泥混凝土铺装出现严重龟裂的，应进行返工处理。\n\n### 9.2.2 经处理后的混凝土桥面应洁净、干燥并具有一定粗糙度，铺砂法测的构造深度不小于 $0 . 4 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 9.3 热喷 SBS改性沥青桥面防水粘结层施工\n\n### 9.3.1原材料\n\n（1）SBS改性沥青技术指标符合相关规定，检测项目与检测频率符合表8.2-1要求。\n\n（2）防水粘结层用集料符合相关技术要求，检测内容与频率满足表8.2-5要求。\n\n### 9.3.2 热喷 SBS 改性沥青防水粘结层施工\n\n（1）桥面板表面清理干净后，用智能型沥青洒布车喷洒热态 SBS改性沥青。沥青洒布车喷嘴的轴线应与路面垂直，并保证所有喷嘴的角度一致，同时保证洒布管的高度，尽量使同一地点能够接受到两个或三个喷洒嘴喷洒的沥青。改性沥青加热温度及喷洒数量符合相关规定。\n\n（2）SBS改性沥青洒布同时，立即用集料撤布机撒布集料，撒布车速、集料数量、集料覆盖率符合相关规定，以碾压时不粘轮为度。\n\n（3）集料撒布后，立即用轮胎压路机碾压两至四遍，每次碾压时轮胎重叠 $3 0 \\mathrm { c m }$ ，碾压顺序从有路肩侧到中分带侧依次碾压（见图9.3-1）。\n\n### 9.3.3防水粘结层施工用集料，应进行预裹覆处理，并应注意集料的洁净度。\n\n  \n图9.3-1桥面防水粘结层施工完毕效果\n\n## 9.4桥面沥青铺装层施工\n\n### 9.4.1桥面伸缩缝临时槽下部采用碎石、上部采用沥青混凝土进行填平，并应始终保证密实，不应出现松散、空洞现象。\n\n### 9.4.2桥面沥青铺装下层施工，应做好桥面横坡低处碎石盲沟的预留，保证桥面排水系统的完善。\n\n### 9.4.3水泥混凝土桥面沥青铺装施工工艺同热拌沥青混合料路面结构层。\n\n### 9.4.4为确保桥面沥青铺装层的压实度及密水效果，摊铺速度以不大于 $2 . 0 \\mathrm { { m } / \\mathrm { { m i n } } }$ 为宜\n\n### 9.4.5桥面沥青铺装碾压时，采用道路路面面层同样的碾压方法，不应减少压路机的振动碾压。\n\n### 9.4.6 桥面沥青铺装层施工时，应严禁运输车辆在桥面上掉头、紧急制动，避免破坏桥面防水粘结层。\n\n## 9.5质量管理与验收要求\n\n### 9.5.1桥面沥青铺装施工质量检查方法、检查频率和质量标准应符合施工指导意见的要求。\n\n### 9.5.2施工过程中随时对铺装层进行外观（色泽、油膜厚度、表面空隙）检查，发现路面局部渗水、严重离析或压实度不足时，必须采取补救措施。\n\n### 9.5.3 SMA沥青铺装施工过程中如发现“油斑”或局部光面较多时，应仔细检查油石比、矿料级配是否偏离设计，拌和是否均匀，有无纤维、矿粉结团和用量偏离设计等情况，严重者应予铲除，并调整配合比。\n\n### 9.5.4施工单位和监理单位应加强对桥面铺装层渗水系数的检查，现场管理单位应加强对桥面铺装薄弱环节的压实度和渗水系数的检查力度。\n\n### 9.5.5在铺筑桥面铺装过程中需对桥面防水粘结层的效果进行评定，确认防水粘结层完整不透水，与桥面板粘结良好。\n\n### 9.5.6桥面铺装与公路路面连接部位，应连接平顺，并采取有效措施，减少桥头工后沉降。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('725826d2-411c-43fc-b1c8-70c8bad509e5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.12 工地连接（Part 1）', '8.12 工地连接8.12.1 桥梁钢结构安装时的高强度螺栓连接施工应符合下列规定：\n\n1 由制造厂处理的钢结构构件的摩擦面，在安装前应复验所附试件的抗滑移系数，合格后方可安装，并应符合设计要求。\n\n2 高强度螺栓连接副的安装应在钢构件中心位置调整准确后进行，高强度螺栓、螺母和垫圈应按制造厂提供的批号配套使用。安装时钢构件的摩擦面应保持清洁、干燥，并不得在雨中进行安装作业。\n\n3 高强度螺栓连接副组装时，应在板束外侧各设置一个垫圈，有内倒角的一侧应分别朝向螺栓头和螺母支承面。高强度螺栓的长度应与安装图一致，安装时其穿入方向应全桥一致，且应自由穿入孔内，不得强行敲入；对不能自由穿入螺栓的孔，应采用铰刀进行铰孔修整，铰孔前应将该孔四周的螺栓全部拧紧，使板层密贴，防止钢屑或其他杂物掉入板层缝隙中，铰孔的位置应做施工记录。严禁采用气割方法扩孔。\n\n4 安装施工时，高强度螺栓不得作为临时安装螺栓使用，亦不得采用塞焊对螺栓孔进行焊接。\n\n5 高强度螺栓连接副施拧前，应在施工现场按出厂批号分批测定其扭矩系数。每批号的抽验数量应不少于 8 套，其平均值和标准偏差应符合设计要求；设计未要求时，平均值偏差应在 $0 . 1 1 \\sim 0 . 1 5$ 范围内，其标准偏差应小于或等于 0.01。测定数据应作为施拧的主要参数。\n6 高强度螺栓的设计预拉力、施工预拉力应符合表 8.12.1 的规定。\n\n表8.12.1 高强度螺栓的预拉力  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>性能等级</td><td rowspan=1 colspan=1>螺纹规格d（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>M20</td><td rowspan=1 colspan=1>M22</td><td rowspan=1 colspan=1>M24</td><td rowspan=1 colspan=1>M27</td><td rowspan=1 colspan=1>M30</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>8.8S</td><td rowspan=1 colspan=1>设计预拉力P（kN）</td><td rowspan=1 colspan=1>125</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>175</td><td rowspan=1 colspan=1>230</td><td rowspan=1 colspan=1>280</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>施工预拉力P。（kN）</td><td rowspan=1 colspan=1>140</td><td rowspan=1 colspan=1>165</td><td rowspan=1 colspan=1>195</td><td rowspan=1 colspan=1>255</td><td rowspan=1 colspan=1>310</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>10.9S</td><td rowspan=1 colspan=1>设计预拉力P（kN）</td><td rowspan=1 colspan=1>155</td><td rowspan=1 colspan=1>190</td><td rowspan=1 colspan=1>225</td><td rowspan=1 colspan=1>270</td><td rowspan=1 colspan=1>355</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>施工预拉力P。（kN）</td><td rowspan=1 colspan=1>170</td><td rowspan=1 colspan=1>210</td><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td><td rowspan=1 colspan=1>390</td></tr></table>\n\n\n7 施工高强度螺栓时，应按一定顺序，从板束刚度大、缝隙大之处开始，对大面积节点板应从中间部分向四周的边缘进行施拧，并应在当天终拧完毕；施拧时，不得采用冲击拧紧和间断拧紧的方式作业。大六角头高强度螺栓的施拧，仅应在螺母上施加扭矩。\n\n8 高强度螺栓施拧采用的扭矩扳手，在作业前后均应进行校正，其扭矩误差不得超过使用扭矩值的± $5 \\%$ 。\n\n9 采用扭矩法施拧高强度螺栓连接副时，初拧、复拧和终拧应在同一工作日内完成。初拧扭矩宜为终拧扭矩的 $50 \\%$ ，复拧扭矩等于初拧扭矩，终拧扭矩应按式（8.12.1）计算：\n\n$$\n\\mathrm { T c } = \\mathrm { K } \\cdot \\mathrm { P c } \\cdot \\mathrm { d }\n$$\n\n式中： $\\mathrm { T _ { c } }$ ——终拧扭矩（ $\\mathrm { ~ N ~ } ^ { \\bullet } \\mathrm { ~ m ~ } ^ { \\th }$ ）；K——高强度螺栓连接副的扭矩系数平均值，按本条第 5 款要求测得；$\\mathrm { P _ { c } }$ —— 高强度螺栓的施工预拉力（ $\\mathrm { k N } ,$ ），见表 8.12.1；d——高强度螺栓公称直径（ $\\mathrm { m m } )$ ）。\n\n10 高强度螺栓终拧完成后，应按下列规定进行质量检查：\n\n1）检查应由专职质量检查员进行，检查用的扭矩扳手必须标定，其扭矩误差不得超过使用扭矩的 $\\pm 3 \\%$ ，且应进行扭矩抽查。\n\n2）采用松扣、回扣法检查时，应先在螺栓与螺母上做标记，然后将螺母退回$3 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('72591dbf-652e-4852-aab3-5ef3a8919bad', '41《中华人民共和国合同法》.md', '附则', '附则第四百二十八条本法自1999年10月1日起施行，《中华人民共和国经济合同法》、《中华人民共和国涉外经济合同法》、《中华人民共和国技术合同法》同时废止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('727602d0-c09f-41ec-895a-687b487394af', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '单吊点平台single point suspended', '单吊点平台single point suspended platform通过钢丝绳与一个悬挂点连接的平台（见图3）。\n\n### 3.2.31');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('727f8c8d-6221-443f-83d0-1457e0a49912', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验报告', '4 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n(2） 原材料的品种、规格和产地以及混凝土配合比;  \n(3） 试验日期及时间；  \n（4） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5） 环境温度和湿度；  \n（6） 记录混凝土坍落扩展度；  \n（7） 记录T500；  \n（8） 要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('72958f18-2dbe-4038-b1c7-01a58c5d4865', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：养护对任何混凝土都是至关重要的，而高性能混凝土的质量更依赖于其养护的质量，特别是对抗氯离子渗透性能的影响十分明显。在执行本条对高性能混凝土进行养护时，需要注重以下几个方面：及时；保持适当的温度、湿度；时间。\n\n### 6.15.15 高性能混凝土的质量除应进行常规检验外，尚应对其耐久性质量进行检验。耐久性质量应根据不同要求和处于不同环境作用下的工程，对混凝土的拌合物及实体结构分别进行相应的检验。质量检验的结果应符合设计的规定，同时应符合本规范的相关规定；当质量检验评定结果不合格时，应委托专门的咨询机构就其耐久性质量进行评价，并应按其评价结论采取措施进行处理。耐久性的质量检验应符合下列规定：\n\n1 对高性能混凝土的拌合物，宜进行抗渗、抗冻和电通量等耐久性指标的检验；对引气混凝土，尚应抽检其含气量。抗渗、抗冻和电通量检验的试验方法应符合现行《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG E30）的规定，高性能混凝土的 56d 龄期电通量应不大于1000C。检验结果应满足设计和经批准的施工配合比的要求。\n\n2 实体结构在拆模且养护结束后，应对钢筋的混凝土保护层厚度，保护层混凝土的密实性、渗透性等进行检验。必要时，可从实体结构的混凝土中取芯制作试件，测定混凝土的含气量和气泡间距系数、抗冻等级或耐久性指数、氯离子扩散系数等指标。\n\n3 高性能混凝土的保护层厚度，宜采用专用的钢筋保护层厚度检测仪进行无损检测；当对保护层厚度检测结果有怀疑时，可采用局部破损的方法进行复核，但复核结束后应对破损部位进行及时修复。\n\n4 保护层混凝土的密实性宜采用标准预埋件的拔出试验或回弹仪试验，通过测定表层混凝土的强度并间接估计其质量。测定宜在达到 28d 龄期时进行，测得的强度平均值应不低于预先规定的数值。采用回弹仪测定时，应在试验室内通过标定对比试验确定。\n\n5 高性能混凝土的渗透性检验宜采用混凝土渗透性测试仪，测定结构物表层混凝土的抗渗性，其结果应不低于设定值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('72aa7762-1b30-4595-aefa-07d525fc3a69', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.5 桥上线形及桥头引道', '3.5 桥上线形及桥头引道## 3.5.1 本条有关桥梁纵坡的规定，兹说明如下：\n\n1有关桥上及其引道纵坡的规定，从多年的应用情况看，总体上是适宜的。\n\n2对于位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，为方便非机动车的行驶，规定了桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3考虑到在冰雪条件下，与公路相比，桥梁更易结冰，冰雪更难消融，从保障行车安全、桥梁结构安全使用等的角度，规定了易结冰、积雪的桥梁桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n## 3.5.2 在洪水泛滥范围内的特大、大、中桥桥头引道，经常受到洪水的威胁，要求与桥梁具有相同的抵御洪水的能力，其路肩高程应至少高出桥梁设计洪水位 $0 . 5 { \\mathrm { n } }$ 。\n\n当小桥或涵洞的流量超过其设计流量时，多数情况是溢流首先冲毁路堤，进而导致桥涵破坏，故小桥涵引道路堤的顶高宜在桥涵壅水水位以上至少 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.5.3 本条有关桥头锥体及引道的规定，兹说明如下：\n\n1桥头锥坡填土或实体式桥台背面的一段引道填土，可用砂性土或其他透水性土,这对于台背排水和防止台背填土冻胀是十分必要的。在非严寒和无冻胀地区，桥头填土也可以就地取材，利用桥涵附近的土填筑。\n\n2锥坡坡面一般要铺砌，且填土经夯实，其边坡的稳定性好于一般路基边坡，故可以采用较陡的边坡坡度。高填土路堤因本身自重影响其下层边坡的稳定，且锥坡在淹水部分因浸水而减小了土体的安息角，故要根据实践经验采用较缓的边坡坡角，以保证其稳定。\n\n3对于埋置式桥台、钢筋混凝土桩、柱式桥台，其台前锥坡体既起保护桥台的作用，又可平衡台背侧压力，故采用较缓的边坡坡度，以保证稳定。\n\n## 3.5.4 桥台侧墙后端和悬臂梁的悬臂端要伸入桥头锥坡 $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ ，这是为了保证桥台或悬臂端与引道路堤的密切衔接。\n\n## 3.5.5 桥头搭板在许多情况下为简单实用且有效的治理桥头跳车的办法。本次修订吸取了国家科技支撑计划项目“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”的研究成果，对桥头搭板的长度、宽度和厚度要求进行了完善，说明如下：\n\n1桥头搭板长度的确定主要从两个方面来考虑： $\\textcircled{1}$ 保证搭板的工后沉降坡差小于容许值； $\\textcircled{2}$ 保证搭板长度稍大于台背后填土缺口的上口宽度。综合考虑这两种因素的估算结果及我国桥梁设计的常规做法，本次修订规定搭板长度不宜小于 $5 \\mathrm { m }$ ，当桥台高度不小于 $5 \\mathrm { m }$ 时，搭板长度不宜小于 $8 \\mathfrak { m }$ 。\n\n2搭板宽度影响因素较少。从搭板的受力看，当车轮直接压在搭板的纵向边缘时，对搭板的受力是不利的，因此搭板做宽点对受力有利。同时，为避免行车道范围内由于搭板宽度不足导致差异沉降、影响行车安全，规定搭板宽度不应小于行车道宽度。实践中，一般将搭板宽度做到两侧与路缘石边缘相齐，并用柔性材料隔离。\n\n3搭板的厚度主要根据受力要求来确定。搭板的受力要求可分为强度要求和变形要求。但是，由于搭板受力复杂，很难简单地确定搭板的受力状况，因而通常采用的处理方法是将搭板换算为等效简支板，找出搭板长度与计算跨径之间的关系，大致研究出各种板长的相应计算跨径，从而按简支板的方法确定搭板的厚度。根据研究结果，搭板厚度一般取搭板长度的 $1 / 1 6 \\sim 1 / 2 4$ 。我国近年来的桥梁设计中，搭板厚度根据具体情况一般取 $2 5 \\mathrm { c m }$ 、 $3 0 \\mathrm { c m }$ 或 $3 5 \\mathrm { c m }$ 。综合考虑理论分析结果和我国的工程实践经验，本次修订规定搭板厚度不宜小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，当搭板长度不小于 $6 \\mathfrak { m }$ 时，其厚度不宜小于 $0 . 3 0 \\mathrm { m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('72b0409c-66a7-48cc-b395-82592851e327', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．2 塔式起重机分级举例', '犃．2 塔式起重机分级举例按照起重机的类别和使用情况，塔式起重机整机分级举例见表 A．2。\n\n表 犃．2 塔式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('72ba6147-1d85-40b8-b540-341b445ce143', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '6.1 吊车竖向和水平荷载', '6.1 吊车竖向和水平荷载## 6. 1. 1 按吊车荷载设计结构时，有关吊车的技术资料(包括吊车的最大或最小轮压)都应由工艺提供。多年实践表明，由各工厂设计的起重机械，其参数和尺寸不太可能完全与该标准保持一致。因此，设计时仍应直接参照制造厂当时的产品规格作为设计依据。\n\n选用的吊车是按其工作的繁重程度来分级的，这不仅对吊车本身的设计有直接的意义，也和厂房结构的设计有关。国家标准《起重机设计规范)) GB 3811 - 83 是参照国际标准《起重设备分级)) 1SO 4301 1980 的原则，重新划分了起重机的工作级别。在考虑吊车繁重程度时，它区分了吊车的利用次数和荷w.weboos.c载大小两种因素。按吊车在使用期内要求的总工作循环次数分10 个利用等级，又按吊车荷载达到其额定值的频繁程度分个载荷状态(轻、中、重、特重)。根据要求的利用等级和载荷状态，确定吊车的工作级别，共分 个级别作为吊车设计的依据。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('72c1367e-a803-47af-83d1-6c5f3a6af4fd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 16）', 'an=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>17</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8.起重机基础外部激励引起的载荷，见4.2.3.7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.28</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>18</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>9．安装、拆卸和运输时引起的载荷，见4.2.3.8</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 28</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>19</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>系数</td><td rowspan=1 colspan=1>抗力系数Ym,见4.3.4.2.4</td><td rowspan=2 colspan=21>1.101.05~1.10</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>特殊情况下的高危险度系数Y，见4.3.4.2.7</td><td rowspan=1 colspan=1>21</td></tr></table>\n\n\n## 犌．4．2 载荷与适用的动力系数（见表 犌．13）\n\n表 犌．13 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">表G.11中的行号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">本标准中的章条号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">系数值和载荷值</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.1. 1. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">=1±α,a=0.1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2. 1. 1.4.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">应考虑4.2.1.1.4.2规定的不同的起升状态级别和起升机构驱');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('72dc72c8-f3d4-4081-9dc2-4f3ed95711cb', '40《公路工程施工安全监测与预警系统技术要求》（JT-T1498-2024）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中,注日期的引用文件,仅该日期对应的版本适用于本文件;不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。\n\nGB 17859计算机信息系统安全保护等级划分准则  \nGB/T20271信息安全技术信息系统通用安全技术要求  \nJT/T697.1交通运输基础数据元第1部分:总则  \nJT/T697.9交通运输基础数据元第9部分:建设项目信息基础数据元  \nJTG F90公路工程施工安全技术规范');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('72dfd984-eeff-4654-93ce-711ed24df269', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：由于支架及地基与基础的结构形式多种多样，并无统一的模式，而现行的国家标准和行业标准中均无专门的临时性结构的设计规范，故只能规定按永久结构的相关标准规范执行。需注意的是：虽然本次修订明确“模板的设计可按现行《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162）的规定执行”，但需要根据桥涵工程的不同特点合理使用该规范的内容。\n\n## 5.2.3 支架的地基与基础设计应符合现行《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363）的规定。\n\n## 5.2.4 模板的构造要求应符合下列规定：\n\n1 模板背面应设置主肋和次肋作为其支承系统，主肋和次肋的布置应根据模板的荷载和刚度要求进行。次肋的配置方向应与模板的长度方向相垂直，应能直接承受模板传递的荷载，其间距应按荷载数值和模板的力学性能计算确定；主肋应承受次肋传递的荷载，且应能起到加强模板结构的整体刚度和调整平直度的作用，支架或支撑的着力点应设置在主肋上。\n\n2 模板的配板应根据配模面的形状、几何尺寸及支撑形式决定。配板时宜选用大规格的模板为主板，其他规格的模板作为补充；配板后的板缝应规则，不得杂乱无章。\n\n3 对在墩柱、梁、板的转角处使用的模板及各种模板面的交接部分，应采用连接简便、结构牢固、易于拆除的专用模板。\n\n4 当设置对拉螺杆或其他拉筋，需要在模板上钻孔时，应使钻孔的模板能多次周转使用，并应采取措施减少或避免在模板上钻孔。\n\n## 5.2.5 支架的构造要求应符合下列规定：\n\n1 支架的构造形式宜综合所采用的材料类别、所支承的结构及其荷载、地形及环境条件、地基情况等因素确定。\n\n2 支架的立杆之间应根据其受力要求和结构特点设置水平和斜向等支撑连接杆件，增强支架的整体刚度和稳定性。\n\n3 托架结构宜设置成三角形，且与预埋件的连接固定方式应可靠。\n\n4 采用定型钢管脚手架材料作支架时，其构造应符合相应技术规范的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('72e45643-15de-41a1-a31a-9f01303c59e7', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '9 作业人员的要求及职责', '9 作业人员的要求及职责## 9.1 基本要求\n\n为了保证架桥机的安全工作制度的实施，用户方应任命经过全面的培训并有实践经验的管理人员负责架桥机作业的全面管理。\n\n架桥机安全作业取决于架桥机作业人员的素质和责任心，应根据培训记录和人员的实际经验综合选择作业人员，应明确架桥机作业人员的职责。\n\n作业人员应取得国家有关机构颁发的相应业务的作业资格证书。\n\n## 9.2 管理人员的职责\n\n为履行职责，管理人员应被赋予必要的权利，特别是在某些导致危险的作业情况下，有权停止操作。管理人员的职责应当包括下列内容：\n\na） 应对架桥机作业的有关事项进行审核,包括提出工作计划、架桥机及有关设备的选择、安全操作规程和监管等，还应包括与有关政府监督机构的沟通以及与有关单位之间的协作；  \nb) 保证对架桥机进行及时的全面检查和维护；  \nc） 保证故障和事故的报告制度有效运行以及采取正确的处理措施；  \nd) 为架桥作业的组织和作业过程负责。\n\n## 9.3 架桥机司机\n\n### 9.3.1 职责\n\n司机应遵照制造商说明书和安全工作制度负责架桥机的安全操作。除接到停止信号之外，在任何时候都只应服从指挥发出的可明显识别的信号指令。\n\n### 9.3.2 基本要求\n\n司机应具备以下条件：\n\na) 具备相应的文化程度；  \nb) 年满18周岁；  \nc） 在视力、听力和反应能力方面能胜任该项工作；  \nd) 具有安全操作架桥机的体力；  \ne) 具有判断距离、高度和净空的能力；  \nf) 受过所操作架桥机的专业培训，并有架桥机及其安全装置方面的丰富知识；  \ng） 经过架梁作业指挥信号的培训，理解架桥机作业指挥信号，听从指挥人员或吊装工的指挥；  \nh) 熟知在各种紧急情况下的逃逸手段；  \ni) 具有操作架桥机资质，但出于培训的目的在专业技术人员指挥监督下的操作除外。\n\n## 9.4 指挥人员\n\n### 9.4.1 职责\n\n指挥人员负责指挥架桥机作业，负有将信号从吊装工传递给司机的责任，指挥人员可以代替吊装工指挥架桥机和载荷移动。\n\n### 9.4.2 基本要求\n\n指挥人员应具备以下条件：\n\na) 具备相应的文化程度；  \nb) 年满18周岁；  \nc) 在视力、听力和反应能力方面能胜任该项工作；  \nd) 具有判断距离、高度和净空的能力；  \ne) 经过架梁作业指挥信号的培训，理解并能熟练使用架桥机作业指挥信号；  \nf) 能够熟练使用听觉设备(如对讲机)并能发出准确、清晰的口令；  \ng） 具有指挥架桥机作业(包括架梁和过孔作业)的能力；  \nh) 具有担负该项工作的资质,但出于培训的目的在专业技术人员指挥监督下的操作除外。\n\n## 9.5 吊装工\n\n### 9.5.1 吊装工负责将吊具与待架桥梁可靠的联接和将吊具从已架桥梁上拆除。负责将吊梁小车起升机构的升降、吊梁小车纵向运行、吊梁小车横向运行、架桥机整机横移、架桥机过孔各种动作的要求准确地传达给指挥，由指挥将信号传送给司机。在危险情况下直接将操作指令传送给司机并要求司机按要求进行操作。\n\n### 9.5.2 吊装工应具备以下条件：\n\na） 具备相应的文化程度；  \nb) 年满18周岁；  \nc) 在视力、听力和反应能力方面能胜任该项工作；  \nd) 具备搬动吊具和组件的体力；  \ne) 具有判断距离、高度和净空的能力；  \nf) 经过吊装技术的培训；  \ng） 经过架梁作业指挥信号的培训，理解并能熟练使用架桥机作业指挥信号；h）能够熟练使用听觉设备(如对讲机)并能发出准确、清晰的口令；  \ni）具有担负该项工作的资质,但出于培训的目的在专业技术人员指挥监督下的操作除外。\n\n## 9.6 安装人员\n\n### 9.6.1 安装人员负责按照制造商说明书安装架桥机，应指定一人作为\"安装主管\"在任何时候监管安装工作。\n\n### 9.6.2 安装人员应具备以下条件：\n\na) 具备相应的文化程度；  \nb) 年满18周岁；  \nc） 在视力、听力和反应能力方面能胜任该项工作；  \nd) 具有架桥机安装工作的体力；  \ne) 能够胜任高空作业环境；  \nf) 具有估计载荷质量、平衡载荷及判断距离、高度和净空的能力；  \ng） 经过吊装技术及起重作业指挥信号的培训；  \nh) 具有根据载荷的情况选择合适的吊具的能力；  \ni) 在架桥机安装、拆卸以及所安装的架桥机的操作知识方面经过全面培训，并取得相应资质；  \nj) 经过在所安装的架桥机上的安全防护装置和调试的培训。\n\n## 9.7 维护人员\n\n### 9.7.1 职责\n\n维护人员的职责是维护架桥机以及对架桥机的安全使用和正常操作负责。应遵照制造商提供的维护手册并在安全工作制度下对架桥机进行所有必要的维护。\n\n### 9.7.2 基本要求\n\n维护人员应具备以下条件：\n\na） 具备相应的文化程度；  \nb) 熟悉所维护的架桥机及其危险性；  \nc） 受过相应的教育和培训，包括学习特种设备使用方面的相关课程；  \nd) 熟悉架桥机的有关工作程序和安全防护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('72f69a06-3d44-4aa7-ae57-bdfc3f933795', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '四、事故结论', '四、事故结论1.事故单位施工现场管理混乱，每次起吊全凭地面人员估计重量，存在事故隐患。  \n2.安装部门轨道铺设不符合规范要求，增大了整机倾翻的危险性。  \n3.作业人员拆除起重力矩限制器，导致严重超载，造成事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('72f87cbb-5fd8-4946-846c-76b0080ebbfb', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '（II）地形图的编绘', '（II）地形图的编绘## 5．10．5 地形图的编绘，应选用内容详细、现势性强、精度高的已有资料，包括图纸、数据文件、图形文件等进行编绘。\n\n## 5．10．6 编绘图应以实测图为基础进行编绘，各种专业图应以地形图为基础结合专业要求进行编绘；编绘图的比例尺不应大于实测图的比例尺。\n\n## 5．10．7 地形图编绘作业，应符合下列规定：\n\n1 原有资料的数据格式应转换成同一数据格式。  \n2 原有资料的坐标、高程系统应转换成编绘图所采用的系统。  \n3 地形图要素的综合取舍，应根据编绘图的用途、比例尺和区域特点合理确定。  \n4 编绘图应采用现行图式。  \n5 编绘完成后，应对图的内容、接边进行检查，发现问题应及时修改。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('72fad09d-e202-4ead-80a9-f0d19cd1e48a', '44《中华人民共和国水法》（主席令第48号）.md', '中华人民共和国水污染防治法实施细则', '中华人民共和国水污染防治法实施细则中华人民共和国国务院令\n\n第284号\n\n现发布《中华人民共和国水污染防治法实施细则》，自发布之日起施行。\n\n总理朱蓉基\n\n2000年3月20日\n\n## 第一章总则\n\n## 第二章水污染防治的监督管理\n\n## 第三章防止地表水污染\n\n## 第四章防止地下水污染\n\n## 第五章法律责任\n\n## 第六章附则');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('72fd341b-a4ec-4442-b8cc-6d55396a1c6a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 与稳定起升速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ 和起升状态级别等有关，其值可以由试验或分析确定，也可以按式（7）计算：\n\n$$\n\\phi _ { 2 } = \\phi _ { 2 \\mathrm { m i n } } + \\beta _ { 2 } v _ { \\mathrm { q } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 2 }$ ——起升动载系数，由式(7)计算得出,其最大值 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ 对建筑塔式起重机和港口臂架起重机等起升速度很高的起重机不超过2．2，对其他起重机不超过2．0；$\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 与起升状态级别相对应的起升动载系数的最小值，见表10；$\\beta _ { 2 }$ 按起升状态级别设定的系数，见表10；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 稳定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），与起升机构驱动控制型式及操作方法有关，见表11。其最高值 $ { \\mathcal { V } } _ { \\mathrm { q m a x } }$ 发生在电动机或发电机空载起动（相当于此时吊具、物品及完全松弛的钢丝绳均放置于地面）、且吊具及物品被起升离地时其起升速度已达到稳定起升的最大值。\n\n表 11 确定 $\\phi _ { 2 }$ 用的稳定起升速度 $\\nu _ { \\mathbf { q } }$ 值  \n\n\n\n\n\nH1———起升驱动机构只能作常速运转，不能低速运转；  \nH2— 起重机司机可选用起升驱动机构作稳定低速运转；  \nH3— 起升驱动机构的控制系统能保证物品起升离地前都作稳定低速运转；  \nH4— 起重机司机可以操作实现无级变速控制；  \nH5— 在起升绳预紧后，不依赖于起重机司机的操作，起升驱动机构就能按预定的要求进行加速控制；  \n$\\boldsymbol { v } _ { \\mathrm { q m a x } }$ — 稳定的最高起升速度；  \n$ { v _ { \\mathrm { q m i n } } }$ — 稳定低速起升速度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('73081a5e-df06-4050-b89f-69d571a2274a', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8 养护及其他附属设施', '3.8 养护及其他附属设施## 3.8.1 悬索桥、斜拉桥以及带吊杆的拱桥，由于拉索和吊杆的阻碍，不方便采用桥检车对主梁底面、侧面等进行检修。另外，大跨径梁桥中间支点处梁高较大，有时也无法采用桥检车下探至梁底进行检修。对于这类不方便采用桥检车进行检修的特大、大桥，条件许可时，宜配置专用检修车\n\n梁变形监测方法。因此，本次修订增加了设置永久观测点的要求。\n\n特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志，以观测水位和冲刷情况。\n\n## 3.8.4 桥梁防雷设计可参考现行《建筑物防雷设计规范》（GB50057）、《高速公路设施防雷设计规范》（QX/T190）等。\n\n## 3.8.6 随着技术的进步，桥梁安全监测系统技术已经日臻成熟，在公众对工程结构安全性日益关注的背景下，根据桥梁的结构特点、地理环境及系统目标，结合国内外的最新研究成果和经验，开展桥梁结构安全监测已成为行业发展到一定阶段的内在需求。为此，近年来从不同层面均对桥梁结构的安全监测给出了指导性的意见，《公路桥梁养护管理工作制度》（交公路发〔2007〕336号）、2013年交通运输部《交通运输部关于进一步加强公路桥梁养护管理的若干意见》和《交通运输部关于建立公路桥梁安全运行长效机制的若干意见》中均要求“特大、特殊结构和特别重要桥梁的养管单位，要利用现代信息和物联网技术，建立符合自身特点的养护管理系统和健康监测系统”。开展结构安全监测一方面可以促进大型桥梁养护技术、结构可靠性评定及相关技术的进步，也是桥梁学科贯彻落实国家、行业有关要求的重要举措。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('730c77c1-6441-497c-b436-f275752529c1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 10）', 'td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车间用起重机(含车间用电动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不频繁较轻载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4（c）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较繁忙车间用起重机(含车间用电动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">货场用吊钩起重机(含货场用电动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ZCM2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">货场用抓斗或电磁盘起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">废料场吊钩起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7318cb11-aea0-4b42-af29-d0a031c28e3b', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '13.3 连接部位涂装及涂层缺陷修补', '13.3 连接部位涂装及涂层缺陷修补## Ⅰ主控项目\n\n13.3.1在施工过程中，钢结构连接焊缝、紧固件及其连接节点的构件涂层被损伤的部位，应编制专项涂装修补工艺方案，且应满足设计和涂装工艺评定的要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查专项涂装修补工艺方案、涂装工艺评定和施工\n\n记录。\n\n13.3.2钢结构工程连接焊缝或临时焊缝、补焊部位，涂装前应清理焊渣、焊疤等污垢，钢材表面处理应满足设计要求。当设计无要求时，宜采用人工打磨处理，除锈等级不低于St3。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：用现行国家标准《涂覆涂料前钢材表面处理表面清洁度的目视评定第1部分：未涂覆过的钢材表面和全面清除原有涂层后的钢材表面的锈蚀等级和处理等级》GB/T²8923.1规定的图片对照观察检查。\n\n13.3.3高强度螺栓连接部位，涂装前应按设计要求除锈、清理，当设计无要求时，宜采用人工除锈、清理，除锈等级不低于St3。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：用现行国家标准《涂覆涂料前钢材表面处理表面清洁度的目视评定第1部分：未涂覆过的钢材表面和全面清除原有涂层后的钢材表面的锈蚀等级和处理等级》GB/T²8923.1 规定的图片对照观察检查。\n\n13.3.4构件涂层受损伤部位，修补前应清除已失效和损伤的涂层材料，根据损伤程度按照专项修补工艺进行涂层缺陷修补，修补后涂层质量应满足设计要求并符合本标准的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：漆膜测厚仪和观察检查。\n\n## Ⅱ一般项目\n\n13.3.5钢结构工程连接焊缝、紧固件及其连接节点，以及施工过程中构件涂层被损伤的部位，涂装或修补后的涂层外观质量应满足设计要求并符合本标准的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('73197941-af7f-4125-976f-5d46dc0fac44', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.4 减速器的选择', '6.1.4.4 减速器的选择## 6.1.4.4.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与起升机构减速器相同。\n\n## 6.1.4.4.2 平衡臂架式变幅机构、牵引小车式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('732bdb8e-209d-4ca5-b674-06ed86e1da0b', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第十四章融资租赁合同', '第十四章融资租赁合同');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('732e2341-b59c-4a49-8f7b-8dd541bd8666', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百一十一条 违反本法规定，机动车生产', '第一百一十一条 违反本法规定，机动车生产、进口企业未按照规定向社会公布其生产、进口机动车车型的排放检验信息或者污染控制技术信息的，由省级以上人民政府环境保护主管部门责令改正，处五万元以上五十万元以下的罚款。违反本法规定，机动车生产、进口企业未按照规定向社会公布其生产、进口机动车车型的有关维修技术信息的，由省级以上人民政府交通运输主管部门责令改正，处五万元以上五十万元以下的罚款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('733152d1-8baf-4327-9605-81d5bb24a9aa', '38《起重机械超载保护装置》（GB12602-2009）.md', '参考文献', '参考文献[1] $\\begin{array} { l } { { { \\mathrm { I S O ~ 1 0 2 4 5 - 1 } } \\mathrm { { : } } 2 0 0 8 } } \\\\ { { { \\mathrm { I S O ~ 1 0 2 4 5 - 2 } } \\mathrm { { : } } 1 9 9 4 } } \\\\ { { { \\mathrm { I S O ~ 1 0 2 4 5 - 3 } } \\mathrm { { : } } 1 9 9 9 } } \\\\ { { { \\mathrm { I S O ~ 1 0 2 4 5 - 4 } } \\mathrm { { : } } 2 0 0 4 } } \\\\ { { { \\mathrm { I S O ~ 1 0 2 4 5 - 5 } } \\mathrm { { : } } 1 9 9 5 } } \\end{array}$ 起重机限制器和指示器第1部分：总则.  \n[2] 起重机限制器和指示器第2部分：流动式起重机。  \n[3] 起重机 限制器和指示器第3部分：塔式起重机.  \n[4] 起重机限制器和指示器第4部分：臂架起重机.  \n[5] 起重机限制器和指示器第5部分：桥式和门式起重机.');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7341e05a-c4a6-4778-8db2-dd39c80053f3', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '（规范性）', '（规范性）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('73443501-734e-45b3-a3b4-4d48eb028ce0', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 2）', '，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1.5-2中土侧压力的分项系数取为1.4，是因为它在多数情况下是按主导荷载考虑的，但当汽车荷载考虑了分项系数后，由汽车荷载引起的土侧压力不再考虑。基础变位作用在以往的桥梁计算中是作为“附加组合”考虑的，其分项系数可采用1.0；对于混凝土和工结构，由于混凝土徐变或灰缝塑性变形对基础变位产生的内力的影响，采用0.5的折减系数。 福\n\n#### （4）频遇值和准永久值\n\n按照国际惯例，本规范对已调查的主要可变作用的频遇值和准永久值分别取其随机过程截口任意时点分布的0.95和0.5分位值；对不可调查或尚未调查的可变作用仍取标准值或参照有关资料取值。\n\n#### （5）组合值系数\n\n关于组合值系数，本次修订过程中，计算了组合值系数采用下列不同情况时结构的可靠指标：\n\n$\\textcircled{1}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.74、0.55、0.45和0.35，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{2}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.74，即组合值系数不随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{3}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.80、0.70、0.60和0.50，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{4}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.80，即组合值系数不随可变荷载数目变化。\n\n结果表明，对于车辆的一般运行状态和密集运行状态，当采用方案 $\\textcircled{1}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，且减小的幅度比较大；当采用方案 $\\textcircled{2}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，但变化不大；当采用方案③时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，但减小的幅度比方案 $\\textcircled{1}$ 小；当采用方案 $\\textcircled{4}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，增加的幅度比方案 $\\textcircled{2}$ 大。为了保持不同可变荷载组合数目时构件的可靠指标不变，规范中组合值系数取0.75。\n\n## 4.2 永久作用\n\n### 4.2.1 本次修订补充了结构重力标准值的常规计算公式，各常用材料的重度等内容与原规范保持不变。\n\n本条表4.2.1中规定钢筋混凝土或预应力混凝土的重度采用 $2 5 \\sim 2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。当按体积计算的含筋量小于 $2 \\%$ 时，采用 $2 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；大于或等于 $2 \\%$ 时，可采用 $2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。\n\n### 4.2.3 一般桥台和土墙考虑主动土压力。桥台和挡土墙前面地面或冲刷线以下的土压力，由于台后和墙后考虑了主动土压力，台前和墙前可考虑静土压力。\n\n土的外摩擦角 $\\delta$ 一般可采用 $\\varphi / 2$ 。国内外有些资料建议采用 $=$ （ $1 / 2 \\sim 2 / 3$ ） $\\varphi$ 。克列因所著《散体结构力学》中介绍的有关土的试验数据见表 4-1 考虑汽车冲击以及渗水的影响，δ采用 $4 / 2$ 是合适的。考虑外摩擦角（ $\\delta = \\varphi / 2$ ） 不考虑外摩擦角所计算出的主动土压力系数值，相差 $10 \\%$ 左右 见表 $4 - 2$ 。\n\n土压力在墙背的分布规律，经模型试验测得其与墙高为非线性关系。影响土压力的因素有填料性质、土与墙背之间的接触状况、墙的位移等。\n\n表4-1王的重度和内、外摩擦角  \n\n\n\n\n\n表4-2主动土压力系数值比较  \n\n\n\n\n\n注：上表是按墙背竖直、填土与墙顶同高的情况计算的。\n\n根据墙的不同位移情况来分析土压力的分布和作用点是比较切合实际的。但一般桥台（拱桥桥台除外）和挡土墙的主动土压力，多属于墙身向外倾的土压力，因此，土压力按三角形分布，并假定作用点在 $H / 3$ 处。\n\n柱式墩台土压力计算宽度。当柱间的净距小于或等于其直径（或宽度）时，考虑到回填土剪切变形对应力传递的影响，土压力宽度按柱群最外边缘间全宽计算。这样就与实体桥台的计算宽度取得一致。\n\n当柱间净距大于直径（或宽度）时，应考虑柱间空隙折减。如柱直径（或宽度）D 小于或等于1.0m，则中间每一柱按2倍直径（或宽度）计算，最外边缘的柱按1.5倍直径计算。在求得作用在柱群上的总土压力宽度之后，再分配到每一柱上，土压力计算宽为： $b = { \\frac { D \\ ( 2 n - 1 ) } { n } }$ ，其中 $n$ 为柱根数。如柱直径（或宽度) $D$ 大于 $1 . 0 \\mathrm { m }$ ，则中间柱一律增加计算宽度 $1 , 0 \\mathrm m$ ，即（ $( D + 1 )$ ；边柱增加 $0 . 5 \\mathfrak { m }$ 。故作用在每一柱上的土压力计算宽度为b=n（D+1）-1 。对 $D$ 大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的土压力计算宽度的确定，并无理论或试验的依据，只是比照实体桥台，避免在土压力计算宽度上出现大的矛盾。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('734599ab-5551-4cd6-9073-42e2ccee94ff', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '4材 料（Part 2）', '要承重结构的受拉板材宜满足现行国家标准《建筑结构用钢板》GB/T19879 的要求。\n\n### 4.3.5在 $\\mathrm { T }$ 形、十字形和角形焊接的连接节点中，当其板件厚度不小于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 且沿板厚方向有较高撕裂拉力作用，包括较高约束拉应力作用时，该部位板件钢材宜具有厚度方向抗撕裂性能即乙向性能的合格保证，其沿板厚方向断面收缩率不小于按现行国家标准《厚度方向性能钢板》GB/T 5313规定的Z15级允许限值。钢板厚度方向承载性能等级应根据节点形式、板厚、熔深或焊缝尺寸、焊接时节点拘束度以及预热、后热情况等综合确定。\n\n### 4.3.6采用塑性设计的结构及进行弯矩调幅的构件，所采用的钢材应符合下列规定：\n\n1屈强比不应大于0.85；  \n2钢材应有明显的屈服台阶，且伸长率不应小于 $20 \\%$ 。\n\n### 4.3.7钢管结构中的无加劲直接焊接相贯节点，其管材的屈强比不宜大于0.8；与受拉构件焊接连接的钢管，当管壁厚度大于$2 5 \\mathrm { m m }$ 且沿厚度方向承受较大拉应力时，应采取措施防止层状撕裂。\n\n### 4.3.8连接材料的选用应符合下列规定：\n\n1焊条或焊丝的型号和性能应与相应母材的性能相适应，其熔敷金属的力学性能应符合设计规定，且不应低于相应母材标准的下限值；\n2对直接承受动力荷载或需要验算疲劳的结构，以及低温环境下工作的厚板结构，宜采用低氢型焊条；\n\n3连接薄钢板采用的自攻螺钉、钢拉铆钉（环槽铆钉)、射钉等应符合有关标准的规定。\n\n4.3.9锚栓可选用Q235、Q345、Q390 或强度更高的钢材，其质量等级不宜低于B级。工作温度不高于一 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，锚栓尚应满足本标准第4.3.4条的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('734a56a7-81aa-4965-91a4-0e2b567e38ec', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '附录E 母线搭接螺栓的拧紧力矩', '附录E 母线搭接螺栓的拧紧力矩表E 母线搭接螺栓的拧紧力矩  \n\n\n\n\n\n附录F 母线槽及电缆梯架、托盘和槽盒与管道的最小净距\n\n表F 母线槽及电缆梯架、托盘和槽盒与管道的最小净距 $\\left( \\mathrm { m } \\mathrm { m } \\right)$\n\n\n\n\n\n附录G 导管或配线槽盒与热水管、蒸汽管间的最小距离\n\n表G 导管或配线槽盒与热水管、蒸汽管间的最小距离(mm)\n\n\n\n\n\n注：1 对有保温措施的热水管、蒸汽管，其最小距离不宜小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n2 导管或配线槽盒与不含可燃及易燃易爆气体的其他管道的距离，平行或交叉敷设不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n3 导管或配线槽盒与可燃及易燃易爆气体不宜平行敷设，交叉敷设处不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n4 达不到规定距离时应采取可靠有效的隔离保护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('734da330-34c5-4973-a0f1-967c16f07594', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13 钢管连接节点（Part 3）', '衡一部分，使得主管连接面所承受的作用力相对减小；同时搭接部位的存在也增大了约束主管管壁局部变形的刚度。近年来的搭接节点试验和有限元分析结果均表明，搭接节点的破坏模式主要为支管局部屈曲破坏、支管局部屈曲与主管管壁塑性的联合破坏、支管轴向屈服破坏等三种模式，与平面圆钢管连接节点的主管壁塑性破坏模式相比有很大差别。因此，目前国外各规程中均将搭接节点的承载力计算公式特别列出，有两种主要方法：其一，是如 Eurocode3 规程，保持与K形间隙节点公式的连续性，通过调整搭接（间隙）关系参数，给出搭接节点的计算公式；其二，是如 ISO规程（草案)，根据搭接节点的破坏模式，摒弃了原来环模型计算公式（ft2)，给出与间隙节点完全不同的计算公式。本标准采用方法二。由于搭接节点的破坏主要发生在支管而非主管上，因此将节点效率表示为几何参数的函数，即采用 ${ \\cal N } _ { i } = f \\ ~ ( \\beta , \\ \\gamma , \\ \\tau , \\ \\eta ^ { \\mathrm { O v } } ) \\ \\times A _ { i } f _ { i }$ 的公式形式；通过研究节点几何参数对节点效率的影响，选定 $f ~ ( \\beta , ~ \\gamma , ~ \\tau , ~ \\eta ^ { \\mathrm { O v } } )$ 的函数形式；以同济大学11个搭接节点的单调加载试验、540 个节点有限元计算结果以及国际管节点数据库的资料为基础，经回归分析得到K形搭接节点承载力计算公式。\n\n对于节点有限元分析结果，以下述两个准则中最先达到的一个准则决定节点的极限承载力：受压支管轴力-节点变形曲线达到峰值，节点变形达到 $3 \\%$ 。\n\n有限元参数分析结果表明，当其他参数相同时， $\\theta { = } 4 5 ^ { \\circ }$ 与$\\theta { = } 6 0 ^ { \\circ }$ 的节点承载力相比，提高幅度均在 $10 \\%$ 以内，平均仅$2 . 4 \\%$ ，基本可以忽略； $\\theta = { 3 0 } ^ { \\circ }$ 与 $\\theta { = } 6 0 ^ { \\circ }$ 的节点承载力相比，提高幅度不等，平均提高约 $20 \\%$ 。若承载力公式中与原规范相似地采用 $\\theta$ 函数 $1 / \\mathsf { s i n } \\theta$ ，则难以准确反映 $\\theta$ 的影响。考虑到实际工程中 $\\theta { < } 4 5 ^ { \\circ }$ 的情况相对少见，在建立 $\\mathrm { K }$ 形搭接节点承载力公式时，以 $\\theta { = } 6 0 ^ { \\circ }$ 节点的承载力数据作为基础，略偏保守但不失经济性。\n\n影响K形搭接节点性能的因素除几何参数外，还包括搭接支管和贯通支管的搭接顺序、隐蔽部分焊接与否等。根据搭接顺序的不同（C—贯通支管受压，T一贯通支管受拉）和隐蔽部位是否焊接（W一焊接，N一不焊)，可将K形搭接节点分别记为CW、TW、CN、TN四种类型。研究发现：\n\n1在隐蔽部位焊接的情况下，贯通支管受拉相比贯通支管受压，节点承载力平均高 $6 \\%$ ；在隐蔽部位不焊的情况下，贯通支管受压相比贯通支管受拉，节点承载力平均高出 $4 \\%$ ；\n\n2隐蔽部位不焊，会造成承载力某种程度的降低，且在贯通支管受拉的情况下，这种降低要显著得多（贯通支管受压时平均降低 $4 \\%$ 、最大降低 $11 \\%$ ，贯通支管受拉时平均降低 $13 \\%$ 、最大降低 $30 \\%$ 。CW、TW、CN、TN四种类型的搭接节点承载力的变化如图36所示，综合考虑其变化规律以及规范的简洁性和设计的经济性，将CW、TW、CN、TN四种类型的搭接节点承载力计算公式统一。本标准公式计算值 $( 9 5 \\%$ 保证率）与四种类型搭接节点有限元数据的对比见图36。\n\n图36本标准公式计算值与四种类型搭接节点有限元数据的对比\n\n表13给出了本标准公式计算值与相关试验数据的对比，表中公式计算值所采用的钢材强度值为试验给出的钢材强度平均值。\n\n关于第5款和第6款。目前平面DY和DK形节点已经应用于网架、网壳结构中。本标准平面DY和DK形节点承载力设计值公式引自钢结构设计规范 EC3：Design of steel structures\n\n表13平面K形圆钢管搭接节点承载力设计公式计算结果与相关试验数据的比较·  \n\n\n\n\n\n关于第7款。平面KT形节点计算公式（13.3.2-29）、式（13.3.2-30）来源于Eurocode3-1-8：2005，本条补充了关于间隙 $^ a$ 的取值规定。Eurocode的计算方公式是依据各支管垂直于主管轴线的竖向分力合力为零的假定，但当竖杆受拉力时，仅按式（13.3.2-28）计算，可能对节点受压的计算偏于不安全，本条补充了按式（13.3.2-30）进行计算的规定。\n\n关于第8款，J.A.Packer在《空心管结构连接设计指南》（曹俊杰译，科学出版社，1997）中认为，平面节点的失效模式由主管管壁塑性控制，因而可以不计算主管管壁冲剪破坏。但是在管节点数据库中仍存在冲剪破坏的记录。日本建筑学会（AIJ）设计指南（1990）和欧洲钢结构设计规范EC3：Designof steel structures（Eurocode 3-1-8：2005）要求 T、Y、X形节点和有间隙的K、N形节点需进行冲剪承载力计算。考虑到这类破坏发生的可能性，本次修订规定对这类节点进行支管在节点处的冲剪承载力补充验算。本条公式引自欧洲钢结构设计规范EC3：Design of steel structures （Eurocode3-1-8： 2005）。\n13.3.3本条在原规范的基础上增加了部分规定。原规范修订时，在分析管节点数据库相关数据和对照同济大学实施的试验基础上，补充了空间TT形和KK形节点的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('735b68ff-8005-41db-8513-98ee360fc88c', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '16钢索配线', '16钢索配线## 16．1主控项目\n\n16.1.1 钢索配线应采用镀锌钢索,不应采用含油芯的钢索。钢索的钢丝直径应小于 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ ，钢索不应有扭曲和断股等缺陷。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：尺量检查、观察检查，查验材料证明文件及材料进场验收记录。\n\n16．1．2 钢索与终端拉环套接应采用心形环，固定钢索的线卡不应少于2个，钢索端头应用镀锌铁线绑扎紧密，且应与保护导体可靠连接。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：施工中观察检查并查阅隐蔽工程检查记录。\n\n16．1．3钢索终端拉环埋件应牢固可靠，并应能承受在钢索全部负荷下的拉力，在挂索前应对拉环做过载试验，过载试验的拉力应为设计承载拉力的3．5倍。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：试验时观察检查并查阅过载试验记录。\n\n16．1．4 当钢索长度小于或等于 50m时，应在钢索一端装设索具螺旋扣紧固；当钢索长度大于 $5 0 \\mathrm { m }$ 时，应在钢索两端装设索具螺旋扣紧固。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n## 16．2一般项目\n\n16.2.1 钢索中间吊架间距不应大于 $1 2 \\mathrm { m }$ ，吊架与钢索连接处的吊钩深度不应小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，并应有防止钢索跳出的锁定零件。\n\n检查数量：按钢索总数抽查 $50 \\%$ ，且不得少于1道钢索。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查。\n\n16．2．2 绝缘导线和灯具在钢索上安装后，钢索应承受全部负载，且钢索表面应整洁、无锈蚀。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n16．2．3 钢索配线的支持件之间及支持件与灯头盒之间最大距离应符合表16．2．3的规定。\n\n检查数量：按支持件和灯头盒的总数抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1处。\n\n检查方法：观察检查。\n\n表16．2．3钢索配线的支持件之间及支持件与灯头盒之间最大距离(mm)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('735fae63-bddf-444d-abf7-2e3d5049168c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '23.7.4 人行道的安装施工应符合下列规定', '23.7.4 人行道的安装施工应符合下列规定：1 悬臂式人行道构件应在与主梁横向联结或拱上结构完成后方可安装。  \n2 人行道梁应采用 M20 稠水泥砂浆坐浆安装，并应使人行道顶面形成设计规定的横向排水坡。  \n3 人行道板应在人行道梁锚固后方可铺设，对设计无锚固的人行道梁、人行道板，应按由里向外的次序铺设。  \n4 在安装有锚固的人行道梁时，其焊接的质量应符合本规范第8.5节的规定。\n\n## 23.7.5 桥面安全带和缘石的安装施工，应符合下列规定：\n\n1 悬臂式安全带构件应在与主梁横向联结或拱上结构完成后方可安装。2 安全带梁应采用 M20 稠水泥砂浆坐浆安装，并应使顶面形成设计规定的横向排水坡。3 桥面上的缘石宜采用混凝土现浇施工。当缘石为混凝土预制块或石材时，应采用M20稠水泥砂浆坐浆安装。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('73626427-2b36-430e-9167-c12219e08d35', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 3）', '施工程序和施工工艺。\n\n2 钢－混凝土组合梁的施工应进行过程控制，斜拉索的张拉和桥面板湿接缝混凝土的浇筑应符合设计和施工监控的要求。\n\n3 钢－混凝土组合梁的施工应有防止桥面板混凝土和湿接缝混凝土开裂的预防措施。\n\n#### 条文说明：\n\n本条所指钢－混凝土组合梁，主要包括钢箱与混凝土桥面板、钢桁梁与混凝土桥面板以及钢箱－钢桁梁与混凝土桥面板通过剪力连接装置进行组合而成的梁。\n\n在钢－混凝土组合梁斜拉桥的施工中，如何有效地防止混凝土桥面板的开裂是设计和施工都需要认真对待的一个关键问题。因此，有必要在施工前通过相对准确的预测、严密的施工计算以及对施工技术和施工工艺的改进，确定其施工顺序、加载程序和施工工艺，并对施工进行过程控制，以保证结构在施工过程中始终处于安全范围之内，各项指标满足设计要求。\n\n### 20.3.6 钢－混凝土混合梁的施工应符合下列规定：\n\n1 混合梁施工时，钢主梁部分的施工应符合本规范第 20.3.4条的规定；混凝土主梁部分的施工应符合本规范第20.3.2条或第20.3.3条的规定；钢-混凝土接头的施工应符合本规范第18.5节的规定，钢梁与混凝土梁在接头处的临时连接应严格按设计要求设置。\n\n2 边跨混凝土主梁采用支架现浇施工时，应根据主梁的结构构造特点和施工能力，在施工前合理确定其分段浇筑的长度以及相应的浇筑施工工艺；当条件具备时，可整幅整跨一次进行浇筑施工。\n\n3 对边跨混凝土主梁的现浇支架和支承钢－混凝土接头连接施工的支架，宜采用钢支架，且应进行专门设计。\n\n4 设计现浇支架时，除应保证支架的强度、刚度和稳定性满足使用要求外，同时应充分考虑变形、地基的不均匀沉降和日照温差等因素对支架系统的不利影响，并应将支架及地基的沉降作为重点控制的计算目标，且应对混凝土主梁施加预应力后产生荷载重分布的情况进行详细计算和验算。\n\n5 现浇支架的基础应置于坚固、稳定、具有足够承载力的地基上，地基的持力层应按计算确定。当地基为岩层时，可采用扩大基础，且宜将基础设置在中风化或弱风化岩层；当地基为土层时，宜采用桩基础，且桩的入土深度应根据计算确定。\n6 对支架的构造要求、计算荷载的取用、计算要求和施工要求等应符合本规范第5章的规定。\n\n7对边跨混凝土主梁的现浇钢支架宜在制作时采取适当的防腐处理措施。安装和拆除现浇支架时，应对现场作业人员进行详细的技术交底，明确支架施工和安全作业的具体要求，保证施工安全。\n\n8中跨主梁合龙前，应及时完成边跨混凝土主梁模板的卸落，使现浇支架卸载；卸落时应严格按施工控制的程序进行，防止混凝土主梁受力不均产生开裂。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('73721790-7d2b-41c9-b5ef-ad2eaedebf96', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '五、事故预防措施（Part 3）', '。该条可理解为应通过电气设计来始终保证机构的动作过程中是在可控状态下运行，一旦出现异常，应通过制动器可靠的实施抱闸制动。国内某使用单位的一台起重机，由于上下行程接触器都已断开，而制动器仍保持开闸状态，导致吊重失控，产生重大事故。\n\n进一步说，制动器的控制应具有防止当中间继电器、接触器损坏或粘连造成机构运行失去控制时而制动器应及时动作的措施。\n\n4.关于4.2.6.6条：操纵制动器的控制装置，施加于操纵手柄和踏板力分别为不应超过160N和 $3 0 0 \\mathrm { N }$ 。此内容参照GB/T 24817.1-2009《起重机械控制装置布置形式和特性第1部分：总则》（ISO7752-1:1983，IDT）中3.3条和6.3条的规定。其他分类机种的具体要求可见分部分标准的内容。GB6067-1985的最大控制力分别为200N和 $3 0 0 \\mathrm { N }$ 。\n\n5．关于4.2.6.7条：制动器的报废更换要求，根据实际情况，增加了驱动装置、制动弹簧、传动构件、制动衬垫等报废指标。制动轮的报废与原GB 6067一致。关于制动盘的报废要求，由于目前还没有相应的标准和总结出成熟的经验，本标准中暂未涉及。\n\n6.有关制动器的内容应与本标准4.1的相关内容结合起来理解，重点理解：各机构对制动器的要求（如4.2.6.3关于制动下滑的规定，这一方面涉及制动器的制动能力和调整,另一方面关系到制动器的选择和设计）、制动动作的可靠性、起升制动器的载荷制动能力指标、制动器的调整和制动器及制动轮报废规定。\n\n主要变化：\n\nGB 6067.1-2010与GB6067-1985差异对比表\n\n\n\n\n\n事故案例：电动葫芦起升制动器刹车失效事故');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('737a883b-6143-4e26-8e14-6c41f6ebc00f', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.9.11 通风式重装潜水作业应符合下列规定', '5.9.11 通风式重装潜水作业应符合下列规定：## 1通风式重装潜水作业组应由指挥员、潜水员、电话员、收放供气管线人员和空压机操作人员组成。远离基地外出作业应具备两组潜水同时作业的能力。\n\n## 2应设专人负责信号绳、潜水电话和供气管线。\n\n## 3下水应使用专用潜水爬梯。挂设爬梯的悬臂杠应满足强度和刚度要求，并与潜\n\n水船、爬梯连接牢固。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('737c1a55-aa6a-4fcc-a584-ea3cbd9918b5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条的内容主要针对施工安全，特别是作业人员的安全，施工时需要严格执行。\n\n5 人工挖孔的深度一般不要过大，因为孔深达 $1 0 \\mathfrak { m }$ 时，孔底空气的自然流动条件变坏，空气中 ${ \\mathsf { C } } { \\mathsf { 0 } } _ { 2 }$ 含量逐渐积累，当达到 $3 \\%$ 时，会导致人的呼吸系统紊乱，产生头疼、呕吐等症状。为保证安全和提高工效，当孔内的 ${ \\mathsf { C } } { \\mathsf { 0 } } _ { 2 }$ 含量达到 $3 \\%$ 时，就需要采取机械通风的措施，但一般工地很少配备气体化学分析仪器，因此在挖掘深度达10m时，即采用机械通风。孔深大于15m时，一方面通风较为困难，操作人员施工危险性大；另一方面，工效亦大为降低，故超过15m时一般不主张采用人工挖孔，如一定要采用，则需要制定加强机械通风和施工安全的可靠措施，保证空气质量符合要求，达不到要求时就要考虑改为机械钻孔。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('738be1fa-0d00-4e1a-85b1-13cdb63c87a6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 钢护筒的直径和长度越大，则其壁厚亦需要厚一些，才能满足施工时不变形的要求，壁厚尺寸按刚度要求经计算确定是比较可靠的方法。\n\n## 9.4.2 钻孔宜采用高性能优质泥浆，泥浆的配合比应通过试验确定，配制时膨润土或聚丙烯酰胺（PHP）水解后宜静置 24h。在钻孔过程中，宜采用泥水分离装置进行泥浆的循环。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('73941be7-5932-461c-a90c-748154094931', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '5．3立杆计算（Part 3）', 'amma ^ { \\prime } { _ { \\mathrm { R W } } } = \\frac { 2 . 0 } { 0 . 9 \\times 1 . 2 \\times 1 . 1 6 5 } \\times \\frac { S _ { \\mathrm { G k } } + 0 . 9 ~ \\left( S _ { \\mathrm { G k } } + S _ { \\mathrm { W k } } \\right) } { S _ { \\mathrm { G k } } + ~ \\left( S _ { \\mathrm { Q k } } + S _ { \\mathrm { W k } } \\right) ~ \\frac { 0 . 8 5 \\times 1 . 4 } { 1 . 2 } } = 1 . 5 9 ~ \\frac { 1 + 0 . 9 ~ \\left( \\eta + \\mathfrak { T } \\right) } { 1 + \\eta + \\mathfrak { T } }\n$$\n\n上列式中\n\n$$\n\\eta = \\frac { S _ { \\mathrm { Q k } } } { S _ { \\mathrm { G k } } }\n$$\n\n$$\n\\hat { \\varsigma } = \\frac { S _ { \\nabla \\times } } { S _ { \\mathrm { G k } } }\n$$\n\n对于受弯构件， $0 . 9 \\gamma _ { \\mathrm { ~ \\tiny ~ R ~ } } ^ { \\prime }$ 及 $0 . 9 \\gamma _ { \\mathrm { ~ \\tiny ~ R F } } ^ { \\prime }$ 可近似取1.00；对受压杆件， $0 . 9 \\gamma _ { \\mathrm { ~ \\tiny ~ R ~ } } ^ { \\prime }$ 及 $0 . 9 \\gamma _ { \\mathrm { ~ \\tiny ~ R F } } ^ { \\prime }$ 可近似取1.333，然后将此系数的作用转化为立杆计算长度附加系数 $k = 1 . 1 5 5$ 予以考虑。\n\n#### 5．3．6对本条规定说明如下：\n\n公式（5.3.6－1，5.3.6－2）是根据公式（5.3.1一1，5.3.1一2）推导求得。\n\n#### 5．3．7 规定脚手架高度不宜超过50m 的依据：\n\n（1）根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查，立杆采用单管的落地脚手架一般在 $5 0 \\mathrm { m }$ 以下。当需要的搭设高度大于50m 时，一般都比较慎重地采用了加强措施，如采用双管立杆、分段卸荷、分段搭设等方法。国内在脚手架的分段搭设、分段卸荷方面已经积累了许多可靠、行之有效的方法和经验。\n\n（2）从经济方面考虑。搭设高度超过 $5 0 \\mathrm { m }$ 时，钢管、扣件的周转使用率降低，脚手架的地基基础处理费用也会增加。\n\n（3）参考国外的经验。美国、日本、德国等也限制落地脚手架的搭设高度：如美国为$5 0 \\mathrm { m }$ ，德国为60m，日本为45m等。\n\n本条提出的脚手架搭设高度限值[H]，是考虑到脚手架是施工现场搭设的临时结构，其结构安全度受人为因素影响很大，高度越高不安全隐患越大。为确保高层脚手架的安全，特按照英国标准《脚手架实施规范》（BS 5975－1982）第33.7.6条作此规定。\n\n从安全和经济考虑，根据我国的历史经验，理论搭设高度Hs在25m及 $2 5 \\mathrm { m }$ 以下不考虑高度安全系数。\n\n## 5．4 连墙件计算\n\n国内外发生的脚手架倒塌事故，几乎都是由于连墙件设置不足或连墙件被拆掉而未及时扑救引起的。为此，本规范把连墙件计算作为脚手架计算的重要部分。\n\n### 5．4．1关于公式（5.4.1）中 $\\mathrm { N _ { o } }$ 的取值，说明如下：\n\n为起到对脚手架发生横向整体失稳的约束作用，连墙件应能承受脚手架平面外变形所产生的连墙件轴向力。此外，连墙件还要承受施工荷载偏心作用产生的水平力。\n\n根据钢结构稳定理论，屈曲剪力可取压杆稳定承载力的 $2 \\%$ ，经对步距 $\\mathrm { h } { = } 1 , 8 \\mathrm { m }$ 的常用脚手架进行计算，结果列于表2。\n表2 连墙件承受的轴向力  \n\n\n\n\n\n施工荷载偏心作用产生的水平力比较复杂，主要与施工荷载偏心大小、脚手架连墙件竖向间距有关。由于对施工荷载偏心情况缺少调查统计资料，难以给出水平力数值，故考虑其作用，与连墙件轴向力合在一起暂取 $\\mathrm { N _ { o } }$ 。\n\n## 5．5立杆地基承载力计算\n\n### 5．5．1公式（5.5.1）是根据现行国家标准《建筑地基础设计规范》（GBJ7）规定确定的。脚手架系临时结构，故本条只规定对立杆进行地基承载力计算，不必进行地基变形验算。\n\n考虑到地基不均匀沉降将危及脚手架安全，因此，在第8.2.3条中规定了对脚手架沉降进行经常检测。\n\n$5 , 5 , 2 ^ { \\sim } 5 , 5 , 3$ 本条对立杆地基承载力设计值规定的调整系数，是参考英国标准BS 5975—1982第33条的规定确定的。\n\n由于立杆基础（底座、垫板）通常置于地表面，地基承载力设计值容易受外界因素的影响而下降，故立杆的地基计算应与永久建筑的地基计算有所不同。为此，在英国标准中，对立杆地基计算作了一些特殊的规定，即采用调整系数对地基承载力设计值予以折减，以保证脚手架安全。\n\n## 5．6模板支架计算\n\n### 5．6．2 长期以来，我国施工现场普遍采用扣件与钢管搭设水平结构（楼板、梁、阳台）的混凝土模板支架。\n\n为保证扣件式钢管模板支架的稳定性，支架立杆的计算长度是借鉴英国标准《脚手架实施规范》（BS');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('73967d1e-1ebd-4671-b3e6-d60745f94d3e', '40《公路工程施工安全监测与预警系统技术要求》（JT-T1498-2024）.md', '参考文献', '参考文献[1] GB/T13861—2022生产过程危险和有害因素分类与代码[2] GB 50982—2014建筑与桥梁结构监测技术规范[3] GB 51108—2015尾矿库在线安全监测系统工程技术规范[4] CJJ/T278-2017 城市轨道交通工程远程监控系统技术标准[5] JGJ/T434-2018 建筑工程施工现场监管信息系统技术标准[6] JT/T1037—2022公路桥梁结构监测技术规范[7] 公路工程试验检测仪器设备服务手册(交办安监[2019]66号)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('739bc5fd-5790-4db9-be79-ee2e7dde727d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．4 变幅机构电动机过载校验', '犚．4 变幅机构电动机过载校验变幅机构电动机过载校验按式（R．4）进行：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { \\sum F _ { \\mathrm { m a x } }  { v _ { \\mathrm { b } } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ ；$m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$\\sum F _ { \\mathrm { m a x } }$ — 包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 产生风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力在变幅齿条（或变幅螺杆、油缸、钢丝绳等）上的分力之和，在各变幅位置所有值的最大变幅力，单位为牛顿（N）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅齿条（或螺杆、油缸、钢丝绳等）的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；同式（P.5）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('739cc19f-6aed-4265-885d-d88a4448075d', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '危大工程', '危大工程在施工过程中存在的可能导致人员群死群伤或造成重大的财产损失、环境破坏或其他损失的分部分项工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('73b114ee-3fb6-4ed2-8a26-f72528c892ae', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第五章 法律责任', '第五章 法律责任第三十五条 事故发生单位主要负责人有下列行为之一的，处上一年年收入 $4 0 \\%$ 至 $80 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：\n\n（一）不立即组织事故抢救的；  \n（二）迟报或者漏报事故的；  \n（三）在事故调查处理期间擅离职守的。\n\n第三十六条 事故发生单位及其有关人员有下列行为之一的，对事故发生单位处 100万元以上 500万元以下的罚款；对主要负责人、直接负责的主管人员和其他直接责任人员处上一年年收入 $6 0 \\%$ 至 $1 0 0 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成违反治安管理行为的，由公安机关依法给予治安管理处罚；构成犯罪的，依法追\n\n究刑事责任：\n\n（四）拒绝接受调查或者拒绝提供有关情况和资\n\n料的；\n\n（五）在事故调查中作伪证或者指使他人作伪证\n\n的；\n\n（六）事故发生后逃匿的。\n\n第三十七条 事故发生单位对事故发生负有责任的，依照下列规定处以罚款：\n\n（一）发生一般事故的，处 10 万元以上 20 万元以下的罚款；\n\n（二）发生较大事故的，处 20 万元以上 50 万元以下的罚款；\n\n（三）发生重大事故的，处50 万元以上 200万元以下的罚款；\n\n（四）发生特别重大事故的，处 200万元以上 500万元以下的罚款。\n\n第三十八条 事故发生单位主要负责人未依法履行安全生产管理职责，导致事故发生的，依照下列规定处以罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('73b280f8-a4b1-42f5-a3b6-4aaf4723c6bc', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百四十五条当事人没有约定交付地点或者约定不明确', '第一百四十五条当事人没有约定交付地点或者约定不明确，依照本法第一百四十一条第二款第一项的规定标的物需要运输的，出卖人将标的物交付给第一承运人后，标的物毁损、灭失的风险由买受人承担。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('73bf8bea-8774-4590-be95-6b96643fa9a2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 6）', '} _ { 0 }$ ， $\\mathrm { { B _ { 1 } } }$ ，$\\cdots , \\mathrm { B _ { 1 0 } }$ 表示，见表7。\n\n表 7 结构件或机械零件的使用等级  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">使用等级</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构件或机械零件的总应力循环数nT</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Bo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">nT≤1.6×104</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">BC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.6×104&lt;nτ≤3.2×104</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3.2×104&lt;nτ≤6.3×104</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6.3×104&lt;nτ≤1.25×105</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.25×105&lt;nτ≤2.5×105</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.5×10&lt;nt≤5×105</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5×105&lt;nτ≤1×106</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1×106&lt;nτ≤2×106</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2×106&lt;nτ≤4×106</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Bg</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4×106&lt;nτ≤8 ×106</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8×10&lt;nT</td></tr></table>\n\n\n### 3．4．2 结构件或机械零件的应力状态级别\n\n结构件或机械零件的应力状态级别，表明了该结构件或机械零件在总使用期内发生应力的大小及相应的应力循环情况，在表8中列出了应力状态的4个级别及相应的应力谱系数范围值。每一个结构犓件或机械零件的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 可以用式（5）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { S } } = \\sum \\Big [ \\frac { n _ { i } } { n _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { \\sigma _ { i } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { c } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { s } }$ — 结构件或机械零件的应力谱系数；  \n$n _ { i }$ 与结构件或机械零件发生的不同应力相应的应力循环数， ${ } , n _ { i } = n _ { 1 } , n _ { 2 } , n _ { 3 } , \\cdots \\cdots , n _ { n }$ ；  \n$n _ { \\mathrm { T } }$ — 结构件或机械零件总的应力循环数， $n _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } n _ { i } = n _ { 1 } + n _ { 2 } + n _ { 3 } + \\cdots + n _ { n }$ 狀；  \n$\\sigma _ { i }$ -该结构件或机械零件在工作时间内发生的不同应力， $\\mathbf { \\sigma } _ { \\sigma _ { 1 } } = _ { \\sigma _ { 1 } } , _ { \\sigma _ { 2 } } , _ { \\sigma _ { 3 } } , \\cdots , _ { \\sigma _ { n } }$ 狀；并设定： $\\phantom { } _ { ; \\sigma _ { 1 } } > \\sigma _ { 2 } > \\sigma _ { 3 }  \\cdots \\phantom { } > \\sigma _ { n }$ ；\n\n对机械零件，每一个循环 $n _ { i }$ 期间内认为发生的应力基本上相等，为 $\\sigma _ { i }$ ，而各个循环之间的应力则可以是不同的；\n\nmax 为应力 $\\sigma _ { 1 } \\ldots , \\sigma _ { 2 } \\ldots , \\sigma _ { 3 } \\ldots , \\ldots , \\sigma _ { n }$ 狀中的最大应力；\n\n$C$ —幂指数，与有关材料的性能,结构件或机');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('73cd2fdf-02f6-447d-a64e-6a9282321d28', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明防锈底漆耐盐雾性能和储存期、中间漆配套性能和储存稳定性、面漆耐人工老化性能和储存期；以及防锈防滑涂料耐盐雾性能、6个月时的抗滑移系数和储存期等型式检验项目均为产品生产厂的保证项目，通常不作为用户的必检项目。\n\n## A.3评定规则\n\n### A.3.1对各项复验试验结果的评定应按相应的国家现行标准进行；当订货合同对技术条件有特殊规定时，应按其规定执行。\n\n### A.3.2钢材检验批的评定应以抽样试件试验结果为准。对钢材检验批的质量评定立按下列原则进行：\n\n1当试件试验结果合格时，应评定整个检验批为合格;\n\n2当试件试验结果不合格时，应在该检验批其余炉（批）号内再随机抽取两个炉（批）号的两组试件进行试验；\n\n3若两组试件试验结果均合格，则该检验批其余炉（批）号均应判定为合格；\n\n4若两个试验炉（批）号试件均不合格，则应对该检验批剩余的7个炉（批）号逐炉（批）取样进行试验，逐炉（批）评定；\n\n5若两个试验炉（批）号试件有一个合格另一个不合格时，应在该检验批剩余的7个炉（批）号中再抽取两个炉（批）号试件进行试验；如果两个试验炉（批）号试件均合格则应判定该7个炉（批）号合格，否则应对该检验批剩余的炉（批）号逐炉取样试验，逐炉（批）评定。\n\n### A.3.3焊接材料、圆柱头焊钉、高强度螺栓连接副、高强度环槽铆钉连接副和涂装材料的评定应以每一批的抽样试验结果为准；当抽样试验结果合格时，应评定检验批为合格；抽样检验结果不合格时，应在该批材料中再加倍抽检样品，重新进行检验，检验结果全合格则应判定该批材料合格，检验结果不是全合格则应判定该批材料不合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('73d0785f-5248-427e-b465-acd2b2a0a81a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 结果计算', '4 结果计算## 4.1 快硬砂浆抗压强度，按式（T0563-1）计算：\n\n$$\nf _ { 1 h } = \\frac { P } { A } \\qquad \\quad \\mathrm { ~ ( ~ T ~ } 0 5 6 3  – 1 )\n$$\n\n其中： $f _ { \\mathrm { l h } } .$ —促凝压蒸1h 快硬湿筛砂浆抗压强度（MPa)，压蒸养护时间为0.5h或1.5h时，强度相应记为 $\\mathrm { f } _ { 0 . 5 \\mathrm { h } }$ 或 $\\mathrm { f } _ { 1 . 5 \\mathrm { h } }$ ；\n\n$P$ —破坏荷载（N）；\n\nA——试件受压面积（ $1 0 0 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；\n\n结果计算精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n以三个试件测值的算术平均值作为试验结果。如任一测值与中值的差值超过中值的$1 5 \\%$ ，则取中值为试验结果；当有两个测值与中值的差值超过上述规定时，则该组试验结果无效。\n\n## 4.2 推定混凝土强度\n\n（1）采用事先建立且推定精度满足使用要求的混凝土抗压、弯拉强度推定经验式[式(T0563-2)\\~式(T0563-5)]，根据快硬湿筛砂浆抗压强度试验结果 $\\mathrm { f _ { 1 h } }$ ，推定标准养护28d龄期的混凝期混凝土抗压强度 $\\hat { f } _ { 2 8 }$ 及弯拉强度 $\\hat { \\ b { f } } _ { f 2 8 }$ 。\n\n$$\n\\begin{array} { l c c } { { \\hat { f } _ { 2 8 } = a _ { 1 } + b _ { 1 } f _ { 1 h } \\ } } & { { \\ } } & { { ( \\mathrm { T } \\ 0 5 6 3 - 2 ) \\ } } \\\\ { { \\ } } & { { \\ } } & { { \\ } } \\\\ { { \\hat { f } _ { f _ { 2 8 } } = a _ { 2 } + b _ { 2 } f _ { 1 h } \\ } } & { { \\ } } & { { ( \\mathrm { T } \\ 0 5 6 3 - 3 ) \\ } } \\\\ { { \\ } } & { { \\ } } & { { \\ } } \\\\ { { \\hat { f } _ { 2 8 } = A _ { 1 } f _ { 1 h } ^ { B _ { 1 } } \\ } } & { { \\ } } & { { ( \\mathrm { T } \\ 0 5 6 3 - 4 ) \\ } } \\\\ { { \\ } } & { { \\ } } & { { \\ } } \\\\ { { \\hat { f } _ { f _ { 2 8 } } = A _ { 2 } f _ { 1 h } ^ { B _ { 2 } } \\ } } & { { \\ } } & { { ( \\mathrm { T } \\ 0 5 6 3 - 5 ) \\ } } \\end{array}\n$$\n\n或\n\n式中： $\\hat { f } _ { 2 8 }$ -混凝土试件标准养护28d龄期的抗压强度（MPa）；$\\hat { \\ b { f } } _ { f 2 8 }$ 混凝土试件标准养护28d龄期的弯拉强度（MPa）；$f _ { \\mathrm { l h } }$ ——促凝压蒸1h的快硬湿筛砂浆试件抗压强度（MPa）；${ \\bf a } _ { 1 }$ 、 ${ \\bf b } _ { 1 }$ 、 ${ \\bf a } _ { 2 }$ 、 ${ \\sf b } _ { 2 }$ 或 $\\mathrm { A } _ { 1 }$ 、 $\\mathrm { B } _ { 1 }$ 、 $\\mathbf { A } _ { 2 }$ 、 $\\boldsymbol { \\mathrm { B } } _ { 2 }$ 一待定系数,与原材料性质有关，通过试验确  \n定。\n\n注：进行预备试验建立混凝土强度推定经验式的方法应符合本方法附录A的规定。\n\n（2）定标准养护28d抗压、弯拉强度时，快硬湿筛砂浆强度的测值应在预备试验所得强度经验式的回归线范围内，不得外推。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('73e36a3f-c4ba-4b1d-bcc1-ed4c995fd4b5', '107《建筑工程施工现场标志设置技术规程》（JGJ348-2014）.md', '6 标志设置', '6 标志设置## 6.1 一般规定\n\n6.1.1 对标志的设置地点提出了要求。标志应设置在易于发现的地方、但不得影响正常的施工、安全通行等。\n\n6.1.5 根据现行国家标准《消防应急照明和疏散指示标志》GB17945的有关规定、木条规定的标志应采用主动发光或照明式标志。\n\n## 6.2 载体与版面布置\n\n6.2.1 标志的载体材料应安全、环保和耐用。\n\n6.2.3 标志的版血布置应简洁美观、导向明确、无歧义，并可参照现行国家标准《道路交通标志和标线第2部分：道路交通标志》（GiB 5768.2 和《城市道路交通设施设计规范》GB50688的有关规定布置。\n\n6.2.4 设置于同一门架式、悬臂式等悬空结构的各标志宜统一高度和边框规格。\n\n## 6.3 设置位置\n\n6.3.2 标志牌设在门、窗、架等可移动的物体上，当这些物体位置移动后，易看不见安全标志。标志的正面不得有妨碍人们视读的固定障碍物，并避免被其他临时性物体所遮挡。\n\n6.3.4 根据现行国家标准《安全标志及其使用导则》GB2894的规定。安全标志的平面与视线夹角应接近 $9 0 ^ { \\circ }$ ，观察者位于最大观察距离时，最小夹角不低于 $7 5 ^ { \\circ }$ 。\n\n6.3.5 根据工程特点及施工的不同阶段，在危险部位有针对性地设置、悬挂明显的安全标志。安全标志的类型、数量应当根据危险部位的性质不同，设置不同的安全标志。\n\n6.3.6 在需要强调安全的区域入口处，可将该区域涉及的多个安全标志组合使用，并应按照禁止、警告、指令、提示的顺序，先左后右、先上后下地排列在组合标志牌上，标志牌上可配以必要的说明性文字。\n\n## 6.4 固定方式\n\n6.4.2 标志牌的固定方式分悬挂、落地、附着和摆放等。悬挂式和附着式的固定应稳固不倾斜。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('73ec44fa-3f1e-4ea8-979a-4309208a6e41', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', 'G.0.3缺陷的评定应符合表G.0.3的规定', 'G.0.3缺陷的评定应符合表G.0.3的规定。满足表G.0.3要求的判为合格;不满足表G.0.3要求的判为不合格。表G.0.3显示的缺陷评定( $\\mathbf { m m } )$ ，  \n\n\n<<<HTBL|085742bbb754402a4602b7ecbf27643|END>>>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('73f7004c-ed9b-4ea9-8231-6c50982374c2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 规定对称施工是为了防止偏载而导致梁体产生倾覆。2 当混凝土防撞护栏的连续长度过长时，容易产生裂缝，因此需要间隔一定的距离设断缝或假缝。5 现浇混凝土防撞护栏的质量通病是表面气泡，故在混凝土的浇筑施工中需要采取措施，避免或减少气泡的产生。\n\n## 23.7.2 小型构件宜在振动台上振动浇筑。混凝土砌块、小型盖板、路缘石和栏杆等小型构件，可在移动式底模上浇筑。\n\n## 23.7.3 栏杆构件应在人行道板铺设完毕后方可安装。安装栏杆柱时，应全桥对直、校平，弯桥、坡桥应平顺。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('73f77b58-1e6c-4b7c-a19d-5d21e7403fec', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '5.5模板、支架的拆除', '5.5模板、支架的拆除## 5.5.1 模板、支架的拆除期限和拆除程序等应根据结构物特点、模板部位和混凝土所应达到的强度要求确定，并应严格按其相应的施工图设计的要求进行。\n\n### 条文说明：\n\n本条修订时在表述上作了一些调整，将“设计未要求时”的表述删除。本规范第 5.1.3 条已规定模板和支架均要进行施工图设计，而施工图设计中包含了需要明确拆除的要求，因此就不存在“设计未要求时”的情况，故作此调整。\n\n## 5.5.2 非承重侧模板应在混凝土抗压强度达到 $2 . 5 \\mathrm { M P a }$ ，且能保证其表面及棱角不致因拆模而受损坏时方可拆除。\n\n### 条文说明：\n\n为保证非承重的侧模板在拆模时混凝土表面及棱角不致因拆模而被损坏、断裂，或混凝土本身不能支持自重而变形、坍塌，这就要求拆模时混凝土的抗拉强度和抗剪强度要大于模板与混凝土间的脱模（黏结）力，其抗压强度则要求能支持其自重。\n\n试验证明混凝土的抗拉强度一般为其抗压强度的 $1 / 1 0 { \\sim } 1 / 1 6$ ，抗剪强度为抗压强度的 $1 / 4 { \\sim } 1 / 6$ ，因此，为控制拆模时混凝土的抗拉强度和抗剪强度，拆模前需要测定其抗压强度。一般情况下，抗压强度达到 2.5MPa 时，能满足拆除模板时所需的各项强度。\n\n## 5.5.3芯模和预留孔道的内模，应在混凝土强度能保证其表面不发生塌陷或裂缝现象时，方可拆除。\n\n## 5.5.4钢筋混凝土结构的承重模板、支架，应在混凝土强度能承受其自重荷载及其他可能的叠加荷载时，方可拆除。\n\n## 5.5.5 对预应力混凝土结构，在符合本规范第 5.5.2 条规定的条件下，其侧模应在预应力钢束张拉前拆除；底模及支架应在结构建立预应力后方可拆除。\n\n## 5.5.6 模板、支架的拆除应遵循后支先拆、先支后拆的原则顺序进行。墩、台的模板宜在其上部结构施工前拆除。\n\n## 5.5.7 拆除梁、板等结构的承重模板时，在横向应同时、在纵向应对称均衡卸落。简支梁、连续梁结构的模板宜从跨中向支座方向依次循环卸落；悬臂梁结构的模板宜从悬臂端开始顺序卸落。\n\n### 条文说明：\n\n卸落模板、支架时，总的原则要求是由变形最大处向变形最小或无变形处过渡，对称、少量、多次、逐渐完成，使结构物逐步承受荷载，其目的是为避免结构物在卸落模板、支架的过程中发生开裂等质量事故。\n\n## 5.5.8 模板、支架拆除时，不得损伤混凝土结构。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('73f7bafa-1908-4f76-aca3-1c630febbd98', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗（Part 3）', ' 轻度应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.32</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">?                      梁的翼缘型钢和腹板之间的对接焊缝(O.Q)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.33</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">梁的翼缘和腹板之间的K形焊缝或角焊缝(O.Q),梁按复合应力计算(见5.4.1.3)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.5</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">纵向剪切情况下的对接焊缝d(0.Q)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?P100P</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.51</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">纵向剪切情况下的角焊缝(O.Q)或K形焊缝(O.Q)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">或</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4K</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K1   -适度应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(O.Q)连接的构件</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">￥X</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1. 11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(O.Q)连接不同厚度的构件。不对称斜度1/4～1/5(或对称斜度1/3)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1/4~1/5PX41/3p4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?P100</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">腹板横向接头的对接焊缝(0.Q)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?P100</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K— -适度应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(O.Q)连接的撑板</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用连续K形焊缝(S.Q)将构件连接到连续的主构件上</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.21</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用角焊缝(S.Q)将加强肋连接到腹板上,焊缝包过腹板加强肋的各角</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SAG</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝平行于力的方向，用对接焊缝连接的构件(不检查焊缝)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">V</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">弧形翼缘板和腹板之间的 K形焊缝(S.Q)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K---中等应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(O.Q)连接不同厚度的构件。不对称斜度1/3（或对称斜度1/2)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1/32</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">福X</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.11</td><td colspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7414ed33-aa01-448a-b7cc-7817f78b59da', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.3 制动器', '6.1.1.3 制动器## 6.1.1.3.1 支持制动\n\n### 6.1.1.3.1.1 支持制动的作用\n\n在起升机构中，支持制动是用来将起升的物品支持在悬空状态，由机械式制动器产生支持制动作用。\n\n### 6.1.1.3.1.2 支持制动器的选择\n\n起升机构的每一套独立的驱动装置至少应装设一个支持制动器。吊运液态金属及其他危险物品的起升机构，每套独立的驱动装置至少应装设两个支持制动器。起升机构制动器的制动距离应满足起重机使用要求。\n\n支持制动器应是常闭式的，制动轮／盘应装在与传动机构刚性联接的轴上。支持制动器的制动转矩应等于或大于按式（81）计算的制动轴上所需的计算制动转矩 $M _ { Z }$ ：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = K _ { \\mathrm { Z } } \\ \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D \\eta ^ { \' } } { 2 a i }\n$$\n\n……（81）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ — 起升机构制动器轴上的计算制动转矩，单位为牛顿米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$K _ { \\mathrm { Z } }$ — 制动安全系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$D$ 同式（77）；  \n$\\eta ^ { \' }$ 物品下降时起升机构传动装置和滑轮组的总效率；$a$ 同式（77）；i 由制动器轴到卷筒轴的总传动比。  \n对于工作特别频繁的起升机构，宜对制动器进行发热校验。\n\n### 6.1.1.3.1.3 制动安全系数\n\n制动安全系数规定如下：\n\na） 一般起升机构（通常为 M5级及其以下级别）不应低于1．50。  \nb） 重要起升机构（通常为 M6级及其以上级别）不应低于1．75。  \nc） 吊运液态金属和易燃易爆的化学品及危险品的起升机构：每套驱动装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不低于1．25；对于两套彼此有刚性联系的驱动装置，每套装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．10；对于采用行星差动减速器传动，每套驱动装置也应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．75。  \nd） 具有液压制动作用的液压传动起升机构：制动安全系数不应低于1．25。\n\n## 6.1.1.3.2 减速制动\n\n在起升机构中，不宜采用无控制的物品自由下降方式，减速制动是用来将悬挂在空中的正在向下运动的物品减速到停机或到一个较低的下降速度时实施停机制动。\n\n起升机构的减速制动可以由机械式支持制动器来完成，也可以由电气制动来完成。电气制动只用于减速制动，不能用于支持制动和安全制动。\n\n## 6.1.1.3.3 安全制动\n\n在安全性要求特别高的起升机构中，为防止起升机构的驱动装置一旦损坏而出现特殊的事故，在钢丝绳卷筒上装设机械式制动器作安全制动用。此安全制动器在机构失效或传动装置损坏导致物品超速下降，下降速度达到1．5倍额定速度前自动起作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('741f1e93-bc55-4e34-bcfc-83757f6f0fb3', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《建筑砂浆基本性能试验方法标准》（JGJ/T70—2009）编制，本方法选用了标准法测试分层度。为了避免刮浆对稠度的影响，增加了采用上节 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 砂浆（废掉）的搅拌，用于搅拌锅、叶片的刮浆，避免了因黏附砂浆造成的稠度测试误差。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('741f555d-2a75-401f-9164-ea6ed352deba', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.13 涂装', '4.13 涂装');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('741ff54b-7e98-4907-8648-56a7219cdd1c', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '6.4悬挑式操作平台', '6.4悬挑式操作平台6.4.1本条是强制性条文。悬挑式操作平台必须与建筑物、构筑物结构可靠连接，平台在建筑物、构筑物上的搁置点、拉结点、支撑点可采用锚固环、螺栓等方式可靠连接，防止平台受外力冲击而发生移动。\n\n6.4.2平台的额定载荷除了与卸料平台的结构设计本身有关外，还与悬臂长度有关。悬臂长度越大，额定载荷应相应减小。否则，会导致平台因超载而倾翻。\n\n6.4.3设计斜拉式的悬挑式操作平台时，一般两边各设两道斜拉杆或钢丝绳；如只各设一道时，斜拉杆或钢丝绳的安全系数比按常规设计还应适当提高，以策安全。\n\n6.4.4设计支承式的悬挑式操作平台时，一般在两边各设一道斜撑，如平台较大时，还应相应增加斜撑与横梁。\n\n6.4.5系参照现行国家标准《建筑施工安全技术统一规范》GB  \n50870的相关条款而定。\n\n6.4.6悬挑式操作平台吊运时，如不设置起重吊环，有可能发生倾斜，因此要求使用起重吊环以策安全。\n\n6.4.7钢丝绳在使用时应采取措施防止剪切伤害，钢丝绳夹连接方法应满足现行国家标准《钢丝绳夹》GB/T 5976的要求。\n\n6.4.8悬挑式操作平台是人员临时作业的场所，周边的临边防护设施封闭应严密，防止人员、材料的滑落。\n\n6.4.9在吊运安装时的操作平台，其安全性较差，因此禁止上下人。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('742414e9-4e4f-4651-9a7e-97f563ee660b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 1）', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择在本标准中已规定了抗屈服、抗失稳、抗疲劳的结构设计计算方法，但在某些情况下，仅有这些计算还不足以说明结构材料已具有了抗脆性破坏的安全性。本附录对影响脆性破坏因素进行评价，并对钢材质量组别进行选择，以保证起重机结构材料抗脆性破坏的安全性。\n\n## 犐．1 对影响脆性破坏因素的评价\n\n在起重机金属结构中，导致构件材料发生脆性破坏的重要影响因素是：纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；构件材料的厚度；工作环境的温度。\n\n### 犐．1．1 纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用的影响\n\n以自重载荷引起的纵向拉伸应力 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 和焊接纵向残余拉伸应力的联合作用，见图I．1所示。\n\n![](images/5553e1502cabea471b54cd402d6376bccd2a2d108072fa1f3b4fa6f7c0960c5f.jpg)  \n图犐．1 焊缝类型\n\nⅠ类焊缝：无焊缝或只有横向焊缝，脆性破坏的危险性小。当起重机自重等永久载荷 $( \\gamma _ { \\mathrm { { P } } }$ 取1）引起的结构构件纵向拉伸应力犣 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 与其钢材的屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { S } }$ 之比 $\\sigma _ { \\mathrm { G } } / \\sigma _ { \\mathrm { S } } { > } 0 . 3$ 时，才考虑此因素对脆性破坏的影响。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．1）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } - 1\n$$\n\n……（I．1）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — （钢材质量组别选择的）残余应力影响评价系数；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 结构构件纵向拉伸应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ ———同式（28）。  \nⅡ类焊缝：只有纵向焊缝的结构，脆性破坏的危险性增加。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．2）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（I．2）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\nⅢ类焊缝：焊缝汇聚，高度应力集中，脆性破坏的危险性最大。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．3）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { { A } } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { { G } } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } } + 1\n$$\n\n……（I．3）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n在有条件时，宜对Ⅲ类焊缝进行消除残余应力的热处理（温度宜为 $6 0 0 \\textrm { ‰}$ ），处理后可视为Ⅰ类焊缝选取钢材组别。\n\n当钢材的屈强比 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7$ 时，式（I．1）～式（I．3）中的 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 以 $( 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }$ ）代之。\n\n### 犐．1．2 构件材料厚度的影响\n\n构件材料的厚度越大，脆性破坏危险性也越大。当犣 $5 \\ \\mathrm { m m } { \\leqslant } t { \\leqslant } 2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．4）计算，当 $2 0 \\ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．5）计算。\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = { \\frac { 9 } { 2 \\ 5 0 0 } } t ^ { 2 }\n$$\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = 0 . 6 5 ~ \\sqrt { t - 1 4 . 8 1 } - 0 . 0 5\n$$\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7433e887-63d2-42fa-a53b-d8eaa6e4891f', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '附录Q 沉井下沉过程中刃脚的计算', '附录Q 沉井下沉过程中刃脚的计算附录Q根据2007版规范第6.3.3条及其对应的条文说明改写，将沉井下沉过程中刃脚的计算单列为一章附录，主要规定和计算方法不变，在文字上作相应调整，表达更为清晰。\n\nQ.0.1沉井在下沉过程中刃脚受力较大，需要进行承载能力验算。为方便计算，将沉井刃脚按悬臂梁和框架分别进行计算。\n\nQ.0.2～Q.0.3刃脚视作悬臂梁计算时，其控制工况有两个：其一，刃脚内侧切入土中一定深度，刃脚作为向外弯曲的悬臂梁；其二，刃脚下的土已挖空，刃脚作为向内弯曲的悬臂梁。计算受力时需要注意，刃脚既视作悬臂梁，又视作一个封闭的水平框架（见本规范第Q.0.4条），因此作用在刃脚侧面上的水平力将两种不同作用共同承担,其分配系数见本规范第Q.0.5条。\n\nQ.0.5沉井刃脚一方面可看作固着在刃脚根部处的悬臂梁，梁长等于外壁刃脚斜面部分的高度；另一方面，刃脚又可看作为一个封闭的水平框架。因此，作用在刃脚侧面上的水平力将由两种不同的构件即悬臂梁和框架共同承担，也就是说，其中部分水平力竖向由刃脚根部承担（悬臂作用)，部分由框架承担（框架作用)。按变形协调关系导出分配系数 $\\alpha$ 、 $\\beta$ 的计算公式。该式适用于当内隔墙的刃脚踏面底高出外壁的刃脚踏面底不大于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ，或者大于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 但有竖直承托加强的条件。否则，全部水平力都由悬臂梁即刃脚承担（即 $\\alpha = 1$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('74355f61-d1dd-44f5-91ff-a190db251307', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '4 结构设计计算（Part 1）', '4 结构设计计算## 4.1－般规定\n\n### 4.1.1框架式支撑结构应采用半刚性节点连接的框架计算模型；  \n桁架式支撑结构应采用铰接节点连接的桁架计算模型。\n\n### 4. 1. 2 支撑结构的设计应包括下列内容：\n\n1水平杆设计计算；  \n2构件长细比验算；  \n3 稳定性计算；  \n4 抗倾覆验算；  \n5 地基承载力验算。\n\n### 4.1.3支撑结构受压构件的长细比不应大于180；受拉构件及剪刀撑等一般连系构件的长细比不应大于250。\n\n### 4.1.4框架式支撑结构的节点转动刚度值 $\\pmb { k }$ 应按表4.1.4的规定取值，其他形式节点的转动刚度可通过试验确定。\n\n表4.1.4节点转动刚度值 $\\pmb { k }$   \n\n\n\n\n\n### 4.1.5钢材的强度设计值与弹性模量应按本规范表4.1.5取值。\n\n表4.1.5钢材的强度设计值和弹性模量 $\\{ { \\bf { X } } / { \\bf { m m } } ^ { 2 }$   \n\n\n\n\n\n### 4.1.6对支撑结构不规则、荷载不均匀等情况，应另行设计计算。\n\n## 4.2荷载与效应组合\n\n### 4.2.1作用于支撑结构的荷载可分为永久荷载与可变荷载。\n\n### 4.2.2永久荷载可包括下列内容：\n\n1被支撑的结构自重 $\\langle \\vec { G } ; \\rangle$ ；\n\n2支撑结构自重（ $\\left( \\dot { \\sigma } _ { \\widehat { \\widehat { \\mathbf { \\sigma } } } } \\right)$ ：包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、斜杆和它们之间连接件等的自重：\n\n3其他材料自重（ $G _ { 3 }$ )：包括脚手板、栏杆、挡脚板和安全网等防护设施的自重。\n\n### 4.2.3可变荷载可包括下列内容：\n\n1施T荷载 $( Q ; )$ ：\n\n2风荷载（ $\\mathbf { Q } _ { 2 }$ ）；\n\n3泵送混凝上或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载$\\left( \\mathbf { \\alpha } \\mathbf { Q } _ { \\mathrm { i } } \\right)$ ：\n\n### 4.2.4永久荷载标准值应符合下列规定：\n\n1被支撑的结构自重（G）的标准值应按实际重量计算：\n\n2支撑结构自重（ $G _ { 2 }$ ）的标准值应按实际支撑结构重量计算：\n\n3其他材料自重（ $G _ { \\sharp }$ ）的标准值：脚手板自重标准值应按表4.2.4-1采用：栏杆与挡脚板自重标准值应按表4.2.4-2采用；支撑结构上的安全设施的荷载应按实际情况采用：密式安全立网均布荷载标准值不应低于 $0 . 0 1 \\mathbf { k } \\mathbf { X } \\mathrm { ~ m } ^ { 2 }$ ：\n\n表4.2.+-1脚手板自重标准值  \n\n\n\n\n\n表4.2.4-2栏杆、挡脚板自重标准值  \n\n\n\n\n\n### 4.2.5可变荷载标准值应符合下列规定：\n\n1施工荷载（Q:）的标准值不应低于表4.2.5-1的规定。\n\n表4.2.5-1 施工荷载标准值  \n\n\n\n\n\n2风荷载 $( Q _ { z }$ ）的标准值，应按下式计算：\n\n$$\nu _ { k } = 3 , \\mu _ { i } \\mu _ { i } u ^ { \\cdot }\n$$\n\n式中：u- 一风荷载标准值（ $\\textrm { N m m } ^ { \\overrightarrow { \\cdot } } )$ ：\n\n$\\beta _ { z }$ 一 高度 $\\boldsymbol { \\mathfrak { z } }$ 处的风振系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009规定采用；\n\nu\'\n\n·基本风压（ $\\textrm { s m m } ^ { ? }$ )．应按现行国家标准 $\\ddot { \\mathfrak { A } }$ 建筑结构荷载规范》GB50009规定采用，取重现期 ${ \\pmb n } =$ 10对应的风压值：\n\n$\\mu _ { \\tau }$ 风压高度变化系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范GB50009规定采用：\n\nμ、——支撑结构风荷载体型系数，应按本规范表4.2.5·2的规定采用。\n\n表4.2.5-2支撑结构风荷载体型系数 $\\pmb { \\mu } ,$   \n\n\n\n\n\n注：1 $\\therefore \\cos$ 值可将支撑结构视为桁架，按现行国家标准、建筑结构荷载规范GB50009的规定计算：2 $\\nleq$ 为挡风系数： $\\phi = 1 , 2 . 1 ,$ $\\cdot \\mathbf { \\lambda } \\mathbf { \\lambda } \\mathbf { \\lambda } \\mathbf { \\lambda }$ 其中 $\\mathbf { \\cdot } \\mathbf { i } _ { \\pi }$ 为挡风面积， $\\mathbf { \\nabla } \\cdot \\mathbf { \\vec { u } }$ 为迎风面积：3 全封闭：沿支撑结构外侧全高全长用密目网封闭；1 半封闭：沿支撑结构外侧全高全长用密H网封闭30：～70：；散开：沿支撑结构外侧全高全长无密目网封。\n\n3密目式安全立网全封闭支撑结构挡风系数不宜小于0.8;\n\n4泵送混凝上或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载（Q）的标准值应符合现行国家标准《混凝土结构工程施」规范》GB50666的有关规定。\n4.2.6荷载分项系数应按表4.2.6确定。\n\n表4.2.6荷载分项系数  \n\n\n\n\n\n4.2.7支撑结构设计时应取最不利荷载计算，参与支撑结构计算的各项荷载组合应符合表4.2.7规定。\n\n表4.2.7参与支撑结构计算的各项荷载组合  \n\n\n\n\n\n注：表中“一“仅表示各');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('74362c82-2720-46fa-88d4-e148822c0a16', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢围堰是承台等基础施工时重要的挡水或挡土的临时结构，虽然是临时结构，但在水文、地质条件相对较为复杂的地区，其实施效果的好坏会直接影响到桥梁主体工程施工的成败。鉴于其在基础工程中的重要性，故需要进行专项设计。\n\n本次修订增加了“施工期间环境条件发生较大变化时，应对围堰设计方案重新进行论证”的规定，所谓“较大变化”，是指实际施工时的水文、地质、施工水位等环境和条件与原设计方案产生了非常大的差别，将会严重影响到围堰临时结构的安全。\n\n1 在潮汐地区，潮位的不断变化对围堰结构的受力影响较大，对施工亦会造成不利影响，故在设计时需要充分考虑这些因素。\n\n4 内支撑的设置会对承台及墩身的施工产生不便，但内支撑是钢围堰中最有效的支撑方式，因此在设计时，需要考虑到内支撑对施工的干扰和影响，合理布置，方便施工。本次修订增加了“对支撑与堰壁的连接处应设置纵横向分配梁予以局部加强”的规定，目的是强调在进行施工设计时需要注重临时结构构造的合理性，构造上的不合理将会导致受力的不合理。\n\n### 14.3.3 钢板桩围堰的施工应符合下列规定：\n\n1 钢板桩的材质、性能和尺寸应符合产品的相应规定。钢板桩在存放、搬运和起吊时，应采取措施防止其变形及锁口损坏。经过整修或焊接后的钢板桩，应采用同类型的短桩进行锁口通过试验，合格者方可继续使用。\n\n2 钢板桩施打前应设置测量观测点，控制其施打的定位。\n\n3 钢板桩在施打前，其锁口宜采用止水材料捻缝，防止在使用过程中漏水。\n\n4 施打钢板桩应有导向装置，应能保证桩的位置准确。施打顺序应按既定的施工技术方案进行，并宜从上游开始分两头向下游方向合龙。施打时应随时检查其位置和垂直度是否准确，不符合要求的应立即纠正或拔起重新施打。施打完成后所有钢板桩的锁口均应闭合。\n\n5 同一围堰内采用不同类型的钢板桩时，宜将不同类型桩的各半拼焊成一根异型钢板桩，分别与相邻桩进行连接。接长的钢板桩，其相邻桩的接头位置应上下错开。\n\n6 拔除钢板桩之前，应向堰内注水使堰内外的水位保持平衡。拔桩应从下游侧开始逐步向上游侧进行，拔除的钢板桩应对其锁口进行检修并涂油，堆码妥善保存。\n\n### 14.3.4 锁口钢管桩围堰的施工除应符合本规范第14.3.3条的相关规定外，尚应符\n\n合下列规定：\n\n1 钢管的材质和截面特性应满足围堰受力的要求。锁口的形式应根据土层地质情况和止水要求确定，当用于水中或透水性土层中的围堰时，应对锁口采取可靠的止水处理措施。\n\n2 施打钢管时，如土层中有孤石、片石或其他障碍物，其底口应作加强处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('743cb73a-4a5b-4ede-b829-c93fa76467b4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 2）', '平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．7．4．1．1 室外工作的轨道式起重机应装设可靠的抗风防滑装置，并应满足规定的工作状态和非工作状态抗风防滑要求。\n\n#### 9．7．4．1．2 工作状态下的抗风制动装置可采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等，其制动与释放动作应考虑与运行机构连锁并应能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．3 起重机只装设抗风制动装置而无锚定装置的，抗风制动装置应能承受起重机非工作状态下的风载荷；当工作状态下的抗风制动装置不能满足非工作状态下的抗风防滑要求时，还应装设牵揽式、插销式或其他形式的锚定装置。起重机有锚定装置时，锚定装置应能独立承受起重机非工作状态下的\n\n风载荷。\n\n#### 9．7．4．1．4 非工作状态下的抗风防滑设计，如果只采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等抗风制动装置，其制动与释放动作也应考虑与运行机构连锁并能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．5 锚定装置应确保在下列情况下起重机及其相关部件的安全可靠：\n\na） 起重机进入非工作状态并且锚定时；  \nb） 起重机处于工作状态，起重机进行正常作业并实施锚定时；  \nc） 起重机处于工作状态且在正常作业，突然遭遇超过工作状态极限风速的大风而实施锚定时。\n\n### 9．7．4．2 防倾翻安全钩\n\n起升吊钩装在主梁一侧的单主梁起重机、有抗震要求的起重机及其他有类似防止起重小车发生倾翻要求的起重机，应装设防倾翻安全钩。\n\n## 9．7．5 起联锁保护作用的安全装置和措施\n\n### 9．7．5．1 进入桥式和门式起重机的门，和从司机室登上桥架的舱口门，应能联锁保护；当门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．2 司机室设在起重机的运动部分上时，进入司机室的通道口，应能联锁保护；当通道口的门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．3 可在两处或多处操作的起重机，应有联锁保护，以保证只能在一处操作，防止两处或多处同时都能操作。  \n### 9．7．5．4 当既可以电动，也可以手动驱动时，相互间的操作转换应能联锁。  \n### 9．7．5．5 夹轨器等制动装置和锚定装置应能与运行机构联锁。  \n### 9．7．5．6 回转锁定装置应能与回转机构联锁。  \n### 9．7．5．7 对小车在可俯仰的悬臂上运行而工作的起重机，悬臂俯仰机构与小车运行机构应能联锁，使俯仰悬臂放平后小车方能运行。\n\n## 9．7．6 其他安全防护装置\n\n### 9．7．6．1 风速仪及风速报警器\n\n#### 9．7．6．1．1 对于室外作业的高大起重机应安装风速仪，风速仪应安装在起重机上部迎风处。对室外作业的高大起重机应装有显示瞬时风速的风速报警器，且当风力大于工作状态的计算风速设定值时，应能发出报警信号。\n\n### 9．7．6．2 轨道清扫器\n\n当物料有可能积存在轨道上成为运行的障碍时，在轨道上行驶的起重机和起重小车，在台车架（或端梁）下面和小车架下面应装设轨道清扫器，其扫轨板底面与轨道顶面之间的间隙一般为 $5 \\ \\mathrm { m m } \\sim$ $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 9．7．6．3 防小车坠落保护\n\n塔式起重机的变幅小车及其他起重机要求防坠落的小车，应设置使小车运行时不脱轨的装置，即使轮轴断裂，小车也不能坠落。\n\n### 9．7．6．4 检修吊笼或平台\n\n需要经常在高空进行起重机自身检修作业的起重机，应装设安全可靠的检修吊笼或平台。\n\n### 9．7．6．5 导电滑触线的安全防护\n\n#### 9．7．6．5．1 桥式起重机司机室位于大车滑触线一侧，在有触电危险的区段，通向起重机的梯子和走台与滑触线间应设置防护板进行隔离。\n\n#### 9．7．6．5．2 桥式起重机大车滑触线侧应设置防护装置，以防止小车在端部极限位置时因吊具或钢丝绳\n\n摇摆而与滑触线意外接触。\n\n#### 9．7．6．5．3 多层布置桥式起重机时，下层起重机应采用电缆或安全滑触线供电。\n\n#### 9．7．6．5．4 其他使用滑触线的起重机，对易发生触电的部位应设防护装置。\n\n### 9．7．6．6 报警装置\n\n必要时，在起重机上应设置蜂鸣器、闪光灯等作业报警装置。流动式起重机倒退运行时，应发出清晰的报警音响并伴有灯光闪烁信号。\n\n### 9．7．6．7 防护罩\n\n在正常工作或维修时，为防止异物进入或防止其运行对人员可能造成危险的零部件，应设有保护装置。起重机上外露的、有可能伤人的运动零部件，如开式齿轮、联轴器、传动轴、链轮、链条、传动带、皮带轮等，均应装设防护罩／栏。\n\n在露天工作的起重机上的电气设备应采取防雨措施。\n\n### 9．7．6．8 防起重机零件掉落的措施\n\n设计上应采取有效措施，防止起重机上的零部件在静止或运动时从空中掉落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('744aab44-77de-4cf3-872f-89a008317355', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '8.2.2根据现行国家标准《建筑物防雷设计规范', '8.2.2根据现行国家标准《建筑物防雷设计规范》GB 50057和《塔式起重机安全规程》GB5144的要求及施工现场施工机械等设施的实际情况而作出的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('744bdba9-8b17-4d9d-b423-f391e2623b48', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：信息化已在预应力混凝土工程的施工中特别是在张拉和压浆两个关键工序中得到普遍应用，主要是在施工过程中能自动采集相关数据和参数，对有效地控制预应力混凝土工程的质量具有良好效果，值得推广应用，故本次修订增加了本条规定。\n\n### 7.1.3 预应力混凝土工程施工时，应采取必要的安全防护措施，防止发生事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('744c22b8-969d-4099-99e4-ba17c94c490a', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '19 专用灯具安装', '19 专用灯具安装## 19．1主控项目\n\n### 19．1．1专用灯具的Ⅰ类灯具外露可导电部分必须用铜芯软导线与保护导体可靠连接，连接处应设置接地标识，铜芯软导线的截面积应与进入灯具的电源线截面积相同。\n\n检查数量：按每检验批的灯具数量抽查 $5 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：尺量检查、工具拧紧和测量检查。\n\n### 19．1．2手术台无影灯安装应符合下列规定：\n\n1 固定灯座的螺栓数量不应少于灯具法兰底座上的固定孔数，且螺栓直径应与底座孔径相适配；螺栓应采用双螺母锁固。\n\n2 无影灯的固定装置除应按本规范第18．1．1条第2款进行均布载荷试验外，尚应符合产品技术文件的要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：施工或强度试验时观察检查，查阅灯具固定装置的载荷强度试验记录。\n\n### 19．1．3应急灯具安装应符合下列规定：\n\n1 消防应急照明回路的设置除应符合设计要求外，尚应符合防火分区设置的要求，穿越不同防火分区时应采取防火隔堵措施：\n\n2 对于应急灯具、运行中温度大于 $6 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的灯具，当靠近可燃物时，应采取隔热、散热等防火措施；\n\n3 EPS 供电的应急灯具安装完毕后，应检验 EPS 供电运行的最少持续供电时间，并应符合设计要求；\n\n4 安全出口指示标志灯设置应符合设计要求；\n\n5 疏散指示标志灯安装高度及设置部位应符合设计要求；\n\n6 疏散指示标志灯的设置不应影响正常通行，且不应在其周围设置容易混同疏散标志灯的其他标志牌等;\n\n7 疏散指示标志灯工作应正常，并应符合设计要求；\n\n8 消防应急照明线路在非燃烧体内穿钢导管暗敷时，暗敷钢导管保护层厚度不应小于  \n30mm。\n\n检查数量:第2款全数检查;第1款、第3款～第7款按每检验批的灯具型号各抽查 $10 \\%$ ，且均不得少于1套；第8款按检验批数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1个检验批。检查方法：第1款、第2款、第4款～第7款观察检查，第3款试验检验并核对设计文件，第8款尺量检查、查阅隐蔽工程检查记录。\n\n### 19．1．4霓虹灯安装应符合下列规定：\n\n1 霓虹灯管应完好、无破裂；  \n2 灯管应采用专用的绝缘支架固定，且牢固可靠；灯管固定后，与建(构)筑物表面的距离不宜小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ；  \n3 霓虹灯专用变压器应为双绕组式，所供灯管长度不应大于允许负载长度，露天安装的应采取防雨措施;  \n4 霓虹灯专用变压器的二次侧和灯管间的连接线应采用额定电压大于 $1 5 \\mathrm { k V }$ 的高压绝缘导线，导线连接应牢固，防护措施应完好；高压绝缘导线与附着物表面的距离不应小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。检查数量：全数检查。  \n检查方法：观察检查并用尺量和手感检查。\n\n### 19．1．5高压钠灯、金属卤化物灯安装应符合下列规定：\n\n1 光源及附件应与镇流器、触发器和限流器配套使用，触发器与灯具本体的距离应符合产品技术文件的要求;  \n2 电源线应经接线柱连接，不应使电源线靠近灯具表面。  \n检查数量：按灯具型号各抽查 $10 \\%$ ，且均不得少于1套。  \n检查方法：观察检查并用尺量检查，核对产品技术文件。\n\n### 19．1．6景观照明灯具安装应符合下列规定：\n\n1 在人行道等人员来往密集场所安装的落地式灯具，当无围栏防护时，灯具距地面高度\n\n应大于2．5m；\n\n2 金属构架及金属保护管应分别与保护导体采用焊接或螺栓连接，连接处应设置接地标识。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查，查阅隐蔽工程检查记录。\n\n### 19．1．7航空障碍标志灯安装应符合下列规定：\n\n1 灯具安装应牢固可靠，且应有维修和更换光源的措施；\n\n2 当灯具在烟肉顶上装设时，应安装在低于烟囱口1． $5 \\mathrm { m } \\mathrm { \\sim } 3 \\mathrm { m }$ 的部位且应呈正三角形水平排列；\n\n3 对于安装在屋面接闪器保护范围以外的灯具，当需设置接闪器时，其接闪器应与屋面接闪器可靠连接。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查，查阅隐蔽工程检查记录。\n\n### 19．1．8太阳能灯具安装应符合下列规定：\n\n1 太阳能灯具与基础固定应可靠，地脚螺栓有防松措施，灯具接线盒盖的防水密封垫应齐全、完整；\n\n2 灯具表面应平整光洁、色泽均匀，不应有明显的裂纹、划痕、缺损、锈蚀及变形等缺陷。\n\n检查数量：按灯具数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查和手感检查。\n\n### 19．1．9 洁净场所灯具嵌入安装时，灯具与顶棚之间的间隙应用密封胶条和衬垫密封，\n\n密封胶条和衬垫应平整，不得扭曲、折叠。\n\n检查数量：按灯具数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 19．1．10 游泳池和类似场所灯具(水下灯及防水灯具)安装应符合下列规定：\n\n1 当引入灯具的电源采用导管保护时，应采用塑料导管；\n\n2 固定在水池构筑物上的所有金属部件应与保护联结导体可靠连接，并应设置标识。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查和手感检查，查阅隐蔽工程检查记录和等电位联结导通性测试记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('744f2172-ca81-40aa-a66e-5683d6bf43df', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 规定本款的目的是：设置在压浆管底部的单向阀门需要及时开启，否则在桩身混凝土凝固后将会无法打开，但打开的时机需要掌握好。\n\n2 压浆工艺试验的目的是：获取压浆施工的各项工艺参数，据以调整设计指标；为指导压浆的大面积施工提供工艺依据。\n\n3 对群桩基础，按先周边、后中间的顺序进行压浆作业，能在群桩的周边先形成一个压浆隔离带，并使水泥浆的压密、填充、固结等作用逐步施加于其他桩上。\n\n4 采用先桩侧、后桩底或先上、后下的顺序进行压浆，能避免下部的水泥浆沿桩周土体界面上升而产生冒浆现象。\n\n10 本款的规定，是为了保证先压浆的桩的水泥浆已达到初凝强度，避免下部的水泥浆沿桩周土体界面上升而产生冒浆现象。\n\n11 “控制压力”是指单向压浆阀处水泥浆浆液注入的最大压力，由计算确定。压浆施工中，当实际压浆压力大于或等于控制压力时，可能会使地层结构发生破坏，或导致桩基础有明显上抬等，上抬量过大将会对结构产生不利影响；另外，压力过大还可能会导致安全事故。\n\n### 9.5.8 灌注桩后压浆的施工控制应符合下列规定：\n\n1 宜采用压浆量与压力双控，以压浆量控制为主，压力控制为辅。2 压浆量和压浆压力均应按单个回路或单个管路分别控制。3 符合下列条件之一时，可终止压浆：1）压浆量满足设计要求，同时压浆的平均压力达到设计要求的终止压力并持荷5min；2）压浆量满足设计要求，但压浆的平均压力未达到设计要求的终止压力，在大于或等于 0.8 倍设计要求终止压力的情况下，增加压浆量至 $120 \\%$ 后；3）压浆量满足设计要求，但压浆的平均压力未达到设计要求的终止压力，在小于 0.8 倍设计要求终止压力的情况下，增加压浆量至 $1 5 0 \\%$ 后；4）压浆的平均压力大于设计要求的终止压力，当压浆总量大于设计要求的 $80 \\%$ 时。4 当一根桩中某一压浆管的压浆量达不到设计要求，而压力值过大无法继续正常压浆时，其不足的量可通过该桩中的其他压浆管均匀分配压入。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('745f7269-1ec0-4c31-b5c1-6c52645e8478', '33《铸钢砂》（YBT5150-93）.md', '4 验收规则', '4 验收规则## 4.1 钢砂应成批验收。每批应由同一规格、同级硬度的钢砂组成。\n\n## 4.2 初验不合，应取双倍试样对不合项目进行复验。如复验仍不合格，则该批钢砂判废。但供方有权对该批钢砂作重新处理再交付验收。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7460af52-5fb9-4768-8d4f-40e147f49bdd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 3）', '电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3．7 电阻器应安装牢固，一般4箱及4箱以下的电阻器可直接叠装，超过4箱时在保证散热及温升稳定的情况下可增加叠装箱数。\n\n### 7．5．2 控制屏（柜）\n\n开关装置、配电装置和装有电气设备的控制屏（柜）可按如下办法加以封闭：\n\n在专门的密封空间内；  \n在起重机主梁结构内。\n\n室外型起重机控制屏（柜）应采用防护式结构。在无遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级不应低于GB4208中的IP54，在有遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级可适当降低。\n\n设备的金属壳体，需焊有保护接地螺钉（或螺母），并在明显处标志保护接地符号；若门上有电气元件，应装设专用的接地线，门应可锁住。\n\n控制屏（柜）应安装牢固，在箱壳和箱柜前面至少要留 $4 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 宽的净空，地面应无障碍物。\n\n### 7．5．3 控制系统\n\n#### 7．5．3．1 控制系统性能\n\n起重机在 $110 \\%$ 的额定载荷下应能可靠工作。\n\n在供电系统电压波动为额定值的－ $10 \\%$ 时起升额定载荷，无论载荷处于什么位置，系统应保证机构正常工作且不出现溜钩。\n\n除非控制方案允许，无论控制手柄处于什么位置，正常工作时额定载荷下降速度不应超过额定速度的 $120 \\%$ 。\n\n对运行和回转机构，两个方向的起动和停机应渐进控制。\n\n#### 7．5．3．2 控制电源\n\n控制电源由变压器提供时，二次侧电压不应超过 $2 5 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ ；变压器的二次侧公共端应可靠接地，变压器的公共极不应被任何开关、触点或熔断器隔断，同时应采取适当措施，防止非公共极线路的超载或短路。\n\n### 7．5．4 控制方式\n\n![](images/ba5fd033c990b9cfa3efc0cc800100832134be0c67f701b91fe584f379154820.jpg)\n\n#### 7．5．4．1 司机室控制\n\n控制器的布置应使司机对起重机工作区域有足够的视角范围和视野，控制手柄的方 向 应 符 合GB／T4205的规定。\n\n应设置在紧急情况下可迅速断开总动力电源的红色急停按钮，急停按钮应是非自动复位式的，并设置在司机操作方便的地方。\n\n#### 7．5．4．2 地面有线控制\n\n地面控制的起重机由悬挂式控制装置上的按钮、开关等操作元件来控制所有机构的动作，这些按钮或开关装置应是自动复位式的。控制装置上除操作元件外，还应设置一个切断总电源的开关，此开关应是非自动复位式的。\n\n除了对电动机进行直接控制外，控制装置中的电压不应超过 $2 5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n控制装置外壳的材料宜采用完全绝缘的或者是有绝缘保护层的材料，对于金属外壳或直接能触摸到的金属零件应单独接地。\n\n外壳防护等级应符合 GB4208的规定，室内作业时不低于IP43，室外作业时不低于IP54。\n\n悬挂控制装置应采取有效的悬挂承重措施，以防止电缆在悬挂状态时受拉伸。\n\n地面控制的起重机，大小车运行机构空载速度不超过 $5 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$\n\n#### 7．5．4．3 无线遥控\n\n采用无线遥控方式的起重机，遥控器应具有故障自诊断功能，在任何非正常工作状态下应能实现自动关闭，停止工作；还应具有抗同频干扰信号的能力，受同频干扰时不允许出现误动作。\n\n遥控器的防护等级应符合GB4208的规定，室内使用时不低于IP43，室外使用时不低于IP54。\n\n采用无线遥控方式的起重机还应同时满足国家有关安全规程规定的要求。\n\n#### 7．5．4．4 多点控制\n\n起重机要求多点控制时，各控制点间应相互联锁，任一时刻只允许一控制点工作，每一控制点均应装设紧急断电装置。\n\n### 7．5．5 传动控制方案\n\n#### 7．5．5．1 起重机一般采用交流传动控制系统，在有特殊要求或仅有直流电源情况下，可采用直流传动控制系统。\n\n##### 7．5．5．1．1 交流传动控制方案\n\n起重机采用交流传动控制方案时应考虑以下情况：\n\na） 一般采用变频、定子调压、能耗制动、涡流制动器、多速电动机等控制方案；  \nb） 调速系统的电动机、电阻器等主要器件的容量都应按实际工作条件选择和校核；  \nc） 变频调速可实现额定频率以下的恒转矩调速及额定频率以上的恒功率调速，一般恒功率调速的弱磁升速最高频率不宜大于2倍额定频率；  \nd） 起升机构采用变频调速时，宜采用闭环控制方式。当调速范围大于 $1 : 1 0$ 时，应采用闭环控制。  \ne） 运行机构采用变频调速时，在调速范围不大于 $1 : 1 0$ 的情况下，可采用开环控制方式；  \nf） 变频装置的最大输出电流不应小于电动机最大起动电流值，其额定输出电流不应小于电动机在额定负载时的工作电流。在变频器的频率设计中，要避免与起重机结构发生共振；  \ng） 调压调速装置的额定电流不应小于电动机的额定工作电流，其最大输出电流不应小于电动机所需的最大起动电流。\n\n##### 7．5．5．1．2 直流传动控制方案\n\n交流供电时，一般采用直流调压调速和调磁调速；直流供电时，一般采用串励、复励直流电动机系统，调速方案为电枢串电阻调速。\n#### 7．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7467c72f-c03d-4303-8902-c88cb4f8b572', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条将原规范的“拌制混凝土所用的各项材料应按质量投料”修改为“拌制混凝土所用的各项固体原材料应按质量进行计量投料，水和液体外加剂可按体积进行计量投料”。\n\n## 6.9.2 外加剂应以稀释溶液加入，其稀释用水和原液中的水量，应从拌和加水量中扣除。加入搅拌筒的外加剂溶液应充分溶解，并搅拌均匀。掺合料应采用与水泥相同的输送、计量方式加入。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('746d6d42-f58f-4910-b22b-7b63c110e6ca', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置在表53的工况Ⅰ至Ⅳ的状态下，塔式起重机不使用临时辅助稳定装置时，也应是稳定的。\n\n临时辅助稳定装置可以用来满足表53中工况Ⅴ，即保证安装或拆卸时的抗倾覆稳定性。\n\n可以用可拆卸的压重来满足表53工况犘 $\\mathrm { I V }$ 的整体抗倾覆稳定性的要求。但当没有这些外加的压重，并且将风载荷取为 $1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { w I I } }$ 时，该起重机也应符合稳定要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7474d8de-814a-47d3-9628-d1be18352e4d', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6结果计算', '6结果计算## 6.1 水泥胶砂试件各龄期干缩率，按式（T0511-1）计算：\n\n$$\nS _ { t } = \\frac { L _ { 0 } - L _ { r } } { 2 5 0 } \\times 1 0 0 \n$$\n\n式中： $S _ { t }$ ——龄期为t时水泥胶砂试件的干缩率 $( \\% )$ ；\n\n$L _ { 0 }$ - 初始测量读数（mm）；  \n$L _ { r }$ 某龄期的测量读数（ $\\mathrm { m m }$ ）；  \n250- 试件有效长度（ $\\mathrm { \\ m m }$ ）。\n\n结果计算精确至 $0 . 0 0 1 \\%$ 。\n\n## 6.2 以三条试件干缩率的平均值作为试件的干缩结果，结果精确至 $0 . 0 0 1 \\%$ 。尚有一条试件的干缩率超过平均值的 $1 5 \\%$ 时，取中间值作为试件的干缩结果；当有两条试件的干缩率超过平均值 $1 5 \\%$ 时，应重新做试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('747c9c4f-437c-4e4d-9e4e-e38d23a5b856', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0581—2020 水泥混凝土碳化试验方法', 'T0581—2020 水泥混凝土碳化试验方法## 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了硬化后水泥混凝土碳化的试验方法。\n\n本方法适用于测定在一定浓度的二氧化碳气体介质中混凝土试件的碳化程度。\n\n引用标准：\n\n《混凝土碳化试验箱》（JG/T 247）\n\n## 2 仪具与材料\n\n### 2.1 碳化箱：应符合现行《混凝土碳化试验箱》（JG/T247）的规定，并采用带有密封盖的密闭容器，容器的容积至少为预定进行试验的试件体积的两倍。碳化箱内应有架空试件的支架、二氧化碳引入口、分析取样用的气体导出口、箱内气体对流循环装置，为保持箱内恒温恒湿所需的设施以及温度湿度监测装置。宜在碳化箱上设玻璃观察口，对箱内的温度进行读数。\n\n### 2.2 气体分析仪：应能分析箱内二氧化碳浓度，并应精确至 $\\pm 1 \\%$ 。\n\n### 2.3 二氧化碳供气装置：气瓶、压力表和流量计。\n\n## 3试件制备\n\n### 3.1 本方法应采用棱柱体混凝土试件，以3块为一组，棱柱体的长宽比不小于3。\n\n### 3.2 无棱柱体试件时，也可用立方体试件，其数量应相应增加。\n\n### 3.3 试件应在28d龄期进行碳化试验，掺有掺合料的混凝土可根据其特性决定碳化前的养护龄期。碳化试验的试件采用标准养护，试件应在试验前2d从标准养护室取出，然后在$6 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 下烘 $4 8 \\mathrm { h }$ 。\n\n### 3.4 经烘干处理后的试件，除应留下一个或相对的两个侧面外，其余表面应采用加热的石蜡予以密封，然后在暴露侧面上沿长度方向用铅笔以 $1 0 \\mathrm { m m }$ 间距画出平行线，作为预定碳化深度的测量点。\n\n## 4试验步骤\n\n### 4.1 将密封处理的试件放在碳化箱内的支架上，各试件之间的间距不小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 4.2 试件放入碳化箱后，将碳化箱密封，密封可采用机械方法或油封，但不得采用水封。开动箱内气体对流装置，徐徐充入二氧化碳，并测定箱内的二氧化碳浓度；逐步调节二氧化碳的流量，使箱内的二氧化碳浓度保持在 $2 0 \\% { \\pm } 3 \\%$ 。在整个试验期间应采取去湿措施，使箱内的相对湿度控制在 $7 0 \\% \\pm 5 \\%$ ，温度控制在 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 的。\n\n### 4.3 碳化试验开始后，每隔一定时间对箱内的二氧化碳浓度、温度及湿度作一次测定。\n\n在前 2d每隔 2h 测定一次，以后每隔4h 测定一次。试验中应根据所测得的二氧化碳浓度、温度及湿度随时调节这些参数。可用干燥硅胶去湿，也可采用其他更有效的方法去湿。\n\n### 4.4 应在碳化到了3d、7d、14d 和28d时，分别取出试件，破型测定碳化深度。棱柱体试件应通过在压力试验机上的劈裂法或用干锯法从一端开始破型。每次切除的厚度为试件宽度的一半，切后应用石蜡将破型后试件的切断面封好，再放入箱内继续碳化，直到下一个试验期。当采用立方体试件时，应在试件中部劈开，立方体试件只作一次检验，劈开测试碳化深度后不得再重复使用。\n\n### 4.5 将切除所得的试件部分刷去断面上残存的粉末，然后喷上（或滴上）浓度为 $1 \\%$ 的酚酞酒精溶液（酒精溶液含 $20 \\%$ 的蒸馏水）。约经30s后，按原先标画的每 $1 0 \\mathrm { m m }$ 一个量点用钢板尺测出各点碳化深度。当测点处的碳化分界线上刚好嵌有粗集料颗粒时，可取该颗粒两侧处碳化深度的算术平均值作为该点的深度值，精确至 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 5结果计算\n\n混凝土在各试验龄期时的平均碳化深度，按式（T0581-1）计算：\n\n$$\n\\overline { d } _ { t } = \\frac { 1 } { n } \\sum _ { i = 1 } ^ { n } d _ { i }\n$$\n\n式中： $\\overline { { d } } _ { t }$ ——试件碳化t（d）后的平均碳化深度（ $\\mathrm { m m }$ ）：$d _ { i }$ ——各测点的碳化深度（ $\\mathrm { m m }$ ）；n——测点总数。\n\n以3个试件碳化28d的碳化深度算术平均值作为该组混凝土试件碳化测定值，结果精确至 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 6试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）原材料的品种、规格和产地;  \n（2）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（3）环境温度和湿度；  \n（4）各测点的碳化深度 $d _ { i }$ ；  \n（5）试件碳化t（d）后的平均碳化深度 $\\overline { { d } } _ { t }$ ；');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7483a4c1-1268-4b02-ba9f-a6b04a416062', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '附录G', '附录G（资料性附录）钢丝绳类别编号(RCN)及对应截面示例\n\n\n\n\n\n结构 ${ \\bf \\varepsilon } _ { ; 4 } \\times \\bf { K } 2 6 \\bf { W } S$ 单层股钢丝绳/压实股阻旋转钢丝绳\n\n\n\n结构： $6 \\times \\mathrm { K } 2 6$ WS-IWRC单层压实股钢丝绳\n\n\n\nRCN.22\n\n结构： $6 \\times$ K36WS-IWRC单层压实股钢丝绳\n\n\n\nRCN.06\n\nRCN.09\n\n结构： $8 \\times$ K26WS-PWRC压实股平行捻密实钢丝绳\n\n\n\nRCN.09\n\n结构： $1 8 \\times$ K19S-WSC或 $1 9 \\times \\mathrm { K 1 9 } \\mathrm { S }$ 压实股阻旋转钢丝绳\n\n  \nRCN.26\n\n结构 $_ { \\tt S A } \\times 2 9 \\tt F$ 单层股钢丝绳 $/ 4 \\times 2 9 \\mathrm { F }$ 阻旋转钢丝绳\n\n\n\nRCN.21\n\n结构： $\\mathtt { K 3 } \\times 4 0$ 单层压实(锻打)钢丝绳/压实(锻打)阻旋转钢 丝绳\n\n\n\n结构： $\\mathtt { K 4 } \\times 4 0$ 单层压实(锻打)钢丝绳/压实(锻打)阻 旋转钢丝绳\n\n\n\nRCN.22\n\nRCN.22\n\n结构： ${ \\mathrm { K } } 3 \\times 4 8$ 单层压实(锻打)钢丝绳/压实(锻打)阻旋转钢 丝绳\n\n结构： $\\mathtt { K 4 } \\times 4 8$ 单层压实(锻打)钢丝绳/压实(锻打)阻 旋转钢丝绳\n\n  \nRCN.22\n\nRCN.22\n\n结构： $1 7 \\times 7$ -FC阻旋转钢丝绳\n\n\n\n结构： $1 8 \\times 7 \\cdot$ -WSC或 $1 9 \\times 7$ 阻旋转钢丝绳\n\n\n\nRCN.23-1\n\n结构：34(W) $\\times i$ 7-WSC或 $3 5 ( \\mathbb { W } ) \\times 7$ 阻旋转钢丝绳\n\n\n\nRCN.23-1\n\n结构 $\\mathbf { \\sigma } _ { ; 1 2 } \\times \\mathbf { P 6 } \\cdot 3 \\times \\mathbf { Q 2 4 }$ 阻旋转钢丝绳(Paragon)\n\n\n\nRCN.23-2\n\n结构： $3 9 ( \\mathbb { W } ) \\times 7$ -WSC阻旋转钢丝绳\n\n\n\nRCN.23-1\n\n结构：34(W) $\\times \\mathrm { \\bf K } 7$ -WSC压实股阻旋转钢丝绳\n\n  \nRCN.23-2\n\nRCN.23-3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7489a7aa-d666-40be-b156-d6c748d760c1', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百九十五条赠与人的经济状况显著恶化，严重影响其生产经营或者家庭生活的', '第一百九十五条赠与人的经济状况显著恶化，严重影响其生产经营或者家庭生活的，可以不再履行赠与义务。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('748f14b7-fbc1-4722-a89a-d272ad2562cf', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '6.7 约束系统计算', '6.7 约束系统计算## 6.7.1 当吊篮在受风力影响的户外区域使用并且作业高度大于 $4 0 \\textrm { m }$ 时，应安装约束系统或有限制使用。  \n## 6.7.2 约束系统的设计和计算应符合GB/T19154的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('74ac6035-2934-443c-830b-32d55e12ef62', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.4 顺风向凤振和风振系数（Part 3）', ' 提出的与频率元关的竖向和水平向相干函数:\n\n$$\n\\mathrm { c o h } _ { \\mathfrak { z } } ~ ( z _ { 1 } , z _ { 2 } ) = e ^ { \\frac { - \\{ z _ { 1 } - z _ { 2 } \\} } { 6 0 } }\n$$\n\n$$\n\\mathrm { c o h } _ { \\mathrm { x } } \\ ( x _ { 1 } , x _ { 2 } ) = e ^ { \\frac { - \\mid x _ { 1 } - x _ { 2 } \\mid } { 5 0 } }\n$$\n\n揣流度沿高度的分布可按下式计算:\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } ( z ) = I _ { \\mathrm { 1 0 } } \\overline { { I } } _ { \\mathrm { z } } ( z )\n$$\n\n$$\n\\overline { { I } } _ { z } ( z ) = \\left( \\frac { z } { 1 0 } \\right) ^ { - \\alpha }\n$$\n\n式中 $\\alpha$ 为地面粗糙度指数，对应于 $\\mathrm { D }$ 类地貌，分别取为 O. 12 O. 15 O. 22 0.30 $I _ { 1 0 }$ 为 $1 0 \\mathrm { m }$ 高名义揣流度，对应A、B、C和 $\\mathrm { D }$ 类地面粗糙度，可分别取 12 14 0.230.39，取值比原规范有适当提高。\n\n(6) 为多重积分式，为方便使用，经过大量试算及回归分析，采用非线性最小二乘法拟合得到简化经验公式 (8.4.5)拟合计算过程中，考虑了迎风面和背风面的风压相关性，同时结合工程经验乘以了 O. 的折减系数。\n\n对于体型或质量沿高度变化的高耸结构，在应用公式(8.4.5) 时应注意如下问题:对于进深尺寸比较均匀的构筑物，即使迎风面宽度沿高度有变化，计算结果也和按等截面计算的结果十分接近，故对这种情况仍可采用公式 (8.4.5) 计算背景分量因子;对于进深尺寸和宽度沿高度按线性或近似于线性变化、而重量沿高度按连续规律变化的构筑物，例如截面为正方形或三角形的高耸塔架及圆形截面的烟囱，计算结果表明，必须考虑外形的影响，对背景分量因子予以修正。\n\n本次修订在附录 中增加了顺风向风振加速度计算的内容。顺风向风振加速度计算的理论与上述风振系数计算所采用的相同，在仅考虑第一振型情况下，加速度响应峰值可按下式计算:\n\n$$\na _ { \\mathrm { D } } ( z ) = g \\phi _ { 1 } ( z ) \\sqrt { \\int _ { - \\infty } ^ { \\infty } \\omega ^ { 4 } S _ { \\mathrm { q } _ { 1 } } \\left( \\omega \\right) \\mathrm { d } \\omega }\n$$\n\n式中， $S _ { \\mathrm { q } _ { 1 } } \\quad ( \\omega )$ 为顺风向第 阶广义位移响应功率谱。\n\n采用 Davenport 风速谱和 Shiotani 空间相关性公式，上式可表示为:\n\n$$\na _ { \\mathrm { D } } ( z ) = \\frac { 2 g I _ { \\mathrm { 1 0 } } w _ { R } \\mu _ { \\mathrm { s } } \\mu _ { \\mathrm { z } } B _ { \\mathrm { z } } B } { m } \\sqrt { \\int _ { 0 } ^ { \\infty } \\omega ^ { \\mathrm { 4 } } \\mid H _ { \\mathrm { q } _ { \\mathrm { l } } } \\left( i \\omega \\right) \\mid ^ { 2 } S _ { \\mathrm { f } } \\left( \\omega \\right) \\mathrm { d } \\omega }\n$$\n\n为便于使用，上式中的根号项用顺风向风振加速度的脉动系，数 $\\eta _ { \\mathrm { a } }$ 表示，则可得到本规范附录 的公式。.1.1)。经计算整理得到 $\\eta _ { \\mathrm { a } }$ 的计算用表，即本规范表].1.\n\n8.4.7 结构振型系数按理应通过结构动力分析确定。为了简化，在确定风荷载时，可采用近似公式。按结构变形特点，对高耸构筑物可按弯曲型考虑，采用下述近似公式:\n\n$$\n\\phi _ { 1 } = \\frac { 6 z ^ { 2 } H ^ { 2 } - 4 z ^ { 3 } H + z ^ { 4 } } { 3 H ^ { 4 } }\n$$\n\n对高层建筑，当以剪力墙的工作为主时，可按弯剪型考虑，采用下述近似公式:\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { i } } = \\tan { \\left[ \\frac { \\pi } { 4 } \\left( \\frac { z } { H } \\right) ^ { 0 . 7 } \\right] }\n$$\n\n对高层建筑也可进一步考虑框架和剪力墙各自的弯曲和剪切刚度，根据不同的综合刚度参数À $\\lambda$ .，给出不同的振型系数。附录对高层建筑给出前四个振型系数，它是假设框架和剪力墙均起主要作用时的情况，即取 $\\lambda { = } 3$ 综合刚度参数 $\\lambda$ 可按下式确定:\n\n$$\n\\lambda = \\frac { C } { \\eta } \\Bigl ( \\frac { 1 } { E I _ { \\mathrm { w } } } + \\frac { 1 } { E I _ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('74ad8744-fec1-4705-91f2-092f3c017362', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 26）', 'an=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>18</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>9．安装、拆卸和运输时引起的载荷,见4.2.3.8</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>19</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>系数</td><td rowspan=1 colspan=2>抗力系数Ym,见4.3.4.2.4</td><td rowspan=1 colspan=21>1. 1</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td></tr></table>\n\n\n### 犌．2．2 载荷与适用的动力系数\n\n#### 犌．2．2．1 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ 取值，见表 G．7\n\n表 犌．7 塔式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">表G.5和表G.6中的行号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">本标准中的章条号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">系数值和载荷值</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2. 1. 1. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Φ=1±a,a=0.1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2. 1.1.4. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">塔式起重机起升状态级别为HCl，取最小值2mi=1.05</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2. 1. 1. 5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">适用于抓斗、网兜、库斗及相类似的吊具,按式(8)计算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.1.1. 6. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对建筑塔式起重机，推荐4=1.1。当用户与制造商协商同意轨道公差采用与标准不同的值时，4可选用其他值</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4和5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2. 1.2.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">当使用刚性模型进行动态分析时,5=1.2,1.5,2.0,见表12序号 2、3、4。如有根据,可选用其他值</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.1.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('74b77525-02a9-4d4f-a028-a0f4943f31fc', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力，等于建筑物排开同体积的水重力。地表水或地下水通过土体孔隙的自由水沟通并传递水压力。水是否能渗人基底是产生水浮力的前提条件，因此，水浮力与地基土的透水性、地基与基础的接触状态以及水压大小（水头高低）和漫水时间等因素有关。对于透水性土，应计算水浮力；对于非透水性土，可不考虑水浮力。由于土的透水性质难以预测，故对于难以确定是否具有透水性质的土，计算基底应力时，不计浮力，计算稳定时，计人浮力。对于计算水浮力的水位，计算基底应力用低水位，计算稳定用设计水位。\n\n完整岩石（包括节理发育的岩石）上的基础，当基础与基底岩石之间灌注混凝土且接触良好时，水浮力可以不计。但遇破碎的或裂隙严重的岩石，则应计入水浮力。作用在桩基承台底面的水浮力要考虑，但如桩下沉嵌入岩层并灌注混凝土者，需扣除桩截面。\n\n基础襟边上的水位以下的土重力，当基底考虑浮力时采用浮重；当基底不考虑浮力时，视其是否透水采用天然重或饱和重，另外还要计人襟边土层以上至设计水位的水柱重力。\n\n浮土重度按下式计算：\n\n$$\n\\gamma ^ { \\prime } = \\frac { 1 } { 1 + e } ( \\gamma _ { 0 } - 1 )\n$$\n\n式中：e 土的孔隙比；\n\n$\\gamma _ { 0 }$ - 土的固体颗粒重度，一般采用 $2 7 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('74ba3e60-27bd-4674-9f89-16994ee2b337', '33《铸钢砂》（YBT5150-93）.md', '5 包装、标志和质量证明书', '5 包装、标志和质量证明书## 5.1 钢砂应用内衬塑料袋的编织袋或其他包装方式包装。每袋（件）的包装重量一般应为20±0.2kg或 $4 0 \\pm 0 . 4 \\mathbf { k g }$ 。\n\n## 5.2 每件包装应附有标志，注明品名、规格、重量及生产单位。\n\n## 5.3 每批钢砂应有质量证明书，注明：\n\na. 供方名称或厂标；  \nb. 需方名称c. 发货日期；  \nd. 合同号；  \ne. 标准编号；  \nf 化学成分等各项检验结果；  \ng. 净重；  \nh. 包装件数；  \ni. 生产日期；  \nj. 技术监督部门印记。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('74c0bece-37be-43e8-adc5-b3ba4301c79c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 17）', 'd></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅机构电动机的等效变幅功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的等效功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.7)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅牵引构件上的等效变幅力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">臂架铰轴等关节中的摩擦力和补偿滑轮组的效率造成的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机运行摩擦阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(142)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SAgN</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">非工作状态下起重机被风吹移动时的摩擦阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(143)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kN</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">高强度螺栓的预拉力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（38）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">能表征机构在服务期内工作特征的各个大小不同等级的载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（3）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P1i</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">臂架从位置i到位置i十1幅度区段上两个相邻计算位置的变幅阻力的平均值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（96)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">∑P1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在第i个变幅位置，由各相关载荷在变幅齿条上产生的分力之和</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.8)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">稳态运行阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（86）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">正常工作起重机车轮或滚轮的允许轮压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(131)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMA</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与机构加(减)速有关的惯性载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（17）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMF</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('74dc6d26-ffad-4d8f-920b-a23b36665594', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 22）', 'span=\"1\">式（95）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[P.]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kN</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（39)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在臂架系统上的风载荷引起的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在起重机上的工作状态正常风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(11)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按计算风压P算得的风阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（86)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在起重机上的工作状态最大风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(11)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机承受的工作状态风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（142)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">工作状态风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机的非工作状态风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(15)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PwQi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在吊运物品上的工作状态正常风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(13)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PwQI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在吊运物品上的工作状态最大风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(13)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行机构制动器在车轮踏面上产生的制动力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(142)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由制动器与夹轨器、锚定装置或防风拉索等沿轨道方向产生的抗风阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(143)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">制动器、夹轨器等装置沿轨道方向产生的抗风防滑力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(145)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">坡道阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('74e3f87f-2179-48a9-b59f-b9ac03e22338', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 2）', '承压许用应力，按式（30）计算：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } ] = 1 . 4 [ \\sigma ]\n$$\n\n……（30）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } \\right]$ ———端面承压许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n## 5．3．2 连接材料及其许用应力\n\n### 5．3．2．1 焊条、焊丝、焊剂材料\n\n手工焊条应符合 GB／T5117和 GB／T5118的规定。焊丝应符合 GB／T5293和 GB／T8110的规定。\n\n焊条、焊丝和焊剂，应与母材的综合机械性能相适应。\n\n### 5．3．2．2 高强度螺栓副、销轴材料\n\n高强度螺栓、螺母和垫圈材料应符合GB／T1231或GB／T3633的规定。大于 M24的扭剪型高强度螺栓副和大于 M30的高强度螺栓副，应符合GB／T3098．1、GB／T3098．2等的规定。各种规格的螺栓副除选用 GB／T1231规定的材料外，还可采用 GB／T3077规定的用于8．8级的 $4 0 \\ \\mathrm { { C r } }$ 和用于10．9级以上的 $3 5 ~ \\mathrm { C r M o } \\mathrm { , 4 2 ~ C r M o }$ 等钢材。\n\n主要承载连接销轴的材料，宜采用符合 GB／T699的45钢及符合 GB／T3077的 $4 0 ~ \\mathrm { C r } , 3 5 ~ \\mathrm { C r M o }$ 、$4 2 ~ \\mathrm { C r M o }$ 等钢材，并进行必要的热处理。\n\n### 5．3．2．3 连接的许用应力\n\n#### 5．3．2．3．1 焊缝的许用应力\n\n在焊缝连接的设计中，焊缝应具有与母材同等的综合机械性能。\n\n焊缝承受纵向拉伸、压缩时，许用应力不应超过焊缝纵向拉、压许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ ，承受剪切时不应超过焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 。根据焊接条件、焊接方法和焊缝质量分级，焊缝的许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] , \\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 见表23。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 23 焊缝的许用应力犪  \n\n\n\n\n\n#### 5．3．2．3．2 铆钉、螺栓、销轴连接的许用应力\n\n##### 5．3．2．3．2．1 铆钉连接的许用应力\n\n铆钉分剪切铆钉（单剪、双剪或复剪），拉力铆钉和拉剪组合铆钉。\n\n铆钉在承受拉剪组合应力时应分别计算剪切应力和拉伸应力，计算值应分别小于对应的许用应力。  \n主要承载构件使用铆钉连接时，应避免铆钉受拉。  \n在连接中沿同一受力方向至少排列两个以上铆钉。  \n铆钉连接的许用应力见表24。\n\n单位为牛每平方毫米a Ⅰ类孔有：\n表 24 铆钉连接的许用应力（Ⅰ类孔犪）  \n\n\n\n\n\n—在装配好的结构件上按设计孔径钻成的孔；—在单个零件和结构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；—在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孔。b 工地安装的连接铆钉，其许用应力宜适当降低。c ［］为铆钉或构件相应钢材的基本许用应力，见表22。d 当为埋头或半埋头铆钉时，表中数值乘以0．8予以降低。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('74ef34f7-c156-43e5-bf25-97ae4da323eb', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13 钢管连接节点（Part 1）', '13 钢管连接节点## 13.1一般规定\n\n13.1.1本章关于“钢管连接节点”的规定，适用于被连接构件中至少有一根为圆钢管或方管、矩形管，不包含椭圆钢管与其他异形钢管，也不含用四块钢板焊接而成的箱形截面构件。\n\n钢管不仅用于桁架、拱架、塔架和网架、网壳等结构，也广泛用于框架结构，本标准关于框架结构中的钢管连接节点设计与构造由本标准第12章规定。\n\n本章不涉及高周疲劳计算。疲劳计算相关问题由本标准第16 章规定。\n\n13.1.2限制钢管的径厚比或宽厚比是为了防止钢管发生局部屈曲。本条规定的限值与国外第3类截面（边缘纤维达到屈服，但局部屈曲阻碍全塑性发展）比较接近。\n\n13.1.4本条沿用原规范第10.1.5条的一部分。主管上因节间荷载产生的弯矩应在设计主管和节点时加以考虑。此时可将主管按连续杆件单元模型进行计算（图27）。\n\n  \n图 27无偏心的腹杆端铰接桁架内力计算模型\n\n当节点偏心超过本标准第13.2.1条的规定时，应考虑偏心弯矩对节点强度和杆件承载力的影响，可按图28和图29所示模型进行计算。对分配有弯矩的每一个支管应按照节点在支管轴力和弯矩共同作用下的相关公式验算节点的强度，同时对分配有弯矩的主管和支管按偏心受力构件进行验算。\n\n  \n图 28节点偏心的腹杆端铰接桁架内力计算模型\n\n  \n图 29节点偏心的腹杆端刚接桁架内力计算模型\n\n13.1.5本条部分沿用原规范第10.1.4条，根据国外的经验（参见钢结构设计规范 EC3：Design of steel structures Eurocode31993)，钢管结构满足本标准第5.1.5条第3款的规定时，可忽略节点刚性和偏心的影响，按铰接体系分析桁架杆件的内力，不满足时，T形节点的刚度判别参见本标准附录H的条文说明。\n\n## 13.2构造要求\n\n13.2.1本条沿用原规范第10.1.5条的一部分及第10.2.1条、第10.2.2条、第10.2.5条。本节各项构造规定是用于保证节点连接的施工质量，从而保证实现计算规定的各种性能。\n\n1当主管采用冷成型方矩形管时，其弯角部位的钢材受加工硬化作用产生局部变脆，不宜在此部位焊接支管；另一方面，如果支管与主管同宽，弯角部位的焊缝构造处理困难，因此支管宽度宜小于主管宽度。\n\n2“连接处主管与支管轴线间夹角以及各支管轴线间夹角 不宜小于 $3 0 ^ { \\circ \\bullet }$ 的规定是为了保证施焊条件，便于焊根熔透，也 有利于减少尖端处焊缝的撕裂应力。\n\n3格构式构件在一定条件下可近似按铰接杆件体系进行内力分析，因此节点连接处应尽可能避免偏心。但当偏心不可避免（如为使支管间隙满足本条第6款要求而调整支管位置）但未超过式（13.2.1）限制时，在计算节点和受拉主管承载力时，可不考虑偏心引起的弯矩作用，在计算受压主管承载力时应考虑偏心弯矩 $M = \\Delta N \\cdot e ( \\Delta N$ 为节点两侧主管轴力之差值）的影响；搭接型连接时，由于受到搭接率规定的影响（本标准第13.2.2条第1款)，可能突破式（13.2.1）的限制，此时格构式构件（桁架、拱架、塔架等）可按有偏心刚架进行内力分析。\n\n4支管端部形状及焊缝形式随支管和主管相交位置、支管壁厚不同以及焊接条件变化而异，如果不采用精密的机械加工，不易保证装配焊缝质量。我国成规模的钢结构加工制造企业已经普遍装备了自动切管机，因此本次修订要求支管端部加工都采用自动切管机。\n\n5由于断续焊缝易产生咬边、夹渣等焊缝缺陷，以及不均匀热影响区的材质缺陷，恶化焊缝的性能，故主管和支管的连续焊缝应沿全周连续焊接，焊缝尺寸应适中，形状合理。在保证节点设计承载力大于支管设计内力的条件下，多数情况下角焊缝焊脚尺寸达到1.5倍支管厚度是可以满足承载要求的；但当支管设计内力接近支管设计承载力时，角焊缝尺寸只有达到2倍支管厚度才能满足承载要求。角焊缝尺寸应由计算确定，满足受力条件时不必过分加大，限制最大焊脚尺寸的目的在于防止过度焊接的不利影响。\n\n13.2.2本条基本沿用原规范第10.2.3条、第10.2.4条。空间节点中，支管轴线不在同一平面内时，如采用搭接型连接，构造措施可参照本条规定。\n\nK形搭接节点中，两支管间应有足够的搭接区域以保证支管间内力平顺地传递。研究表明（图30)，搭接率小于 $2 5 \\%$ 时，节点承载力将有较大程度地降低，故搭接节点中需限制搭接率。\n\n  \n图 30搭接率对节点承载力的影响\n\n支管互相搭接时，从传力合理、施焊可行的原则出发，需对不同搭接支管（位于上方）与被搭接支管（位于下方）的相对关系予以规定。原规范规定“当支管钢材强度等级不同时，低强度管应搭接在高强度管上”，考虑到实际工程中很少出现这种情况，本次修订从正文中删去这一规定，但如遇见此种情况仍可按此原则处理。实际工程中还可能遇到如外部尺寸较大支管反而壁厚较小的情况，此时因外部尺寸较大管置于下方，对被搭接支管在搭接处的管壁承载力应进行计算，不能满足强度要求时，被搭接部位应考虑加劲措施。\n\n搭接型连接中，位于下方的被搭接支管在组装、定位后，该支管与主管接触的一部分区域被搭接支管从上方覆盖，称为隐蔽部位。隐蔽部位无法从外部直接焊接，施焊十分困难。圆钢管直接焊接节点中，当搭接支管轴线在同一平面内时，除需要进行疲劳计算的节点、按中震弹性设计的节点以及对结构整体性能有重要影响的节点外，被搭接支管的隐蔽部位（图31）可不焊接；被搭接支管隐蔽部位必须焊接时，允许在搭接管上设焊接手孔（图32)，在隐蔽部位施焊结束后封闭，或将搭接管在节点近旁处断开，隐蔽部位施焊后再接上其余管段（图33）。\n图31搭接连接的隐蔽部位1—搭接支管；2—被搭接支管；3—趾部；4—跟部；5—主管；6—被搭接支管内隐蔽部分\n\n日本建筑学会（AIJ）1990年版《钢管结构设计指南与解说》在6.7条解说中指出“组装后的隐蔽部位即使不焊也没有什么影响”。近年来同济大学进行了多批次搭接节点隐蔽部位焊接与否的对比试验，包括承受单');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('74f20209-aed0-4354-b817-1b8100f3b152', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法根据混凝土振动液化原理，在维勃稠度仪的基础上改造而成，操作简便，可通过时间精确控制试验终点，可重复性高，干扰因素少。通过试验对比发现本方法可以很好地评价坍落度值为 $1 0 { \\sim } 8 0 \\mathrm { m m }$ 的低坍落度混凝土的液化效果，区分度明显。开发的低坍落度混凝土工作性表征新方法，弥补了现有工作性\n\n测试方法的不足，对控制滑模摊铺混凝土施工性能具有十分重要的意义。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('74f86b8c-5191-474c-a342-d58a37d9162f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 直接法（代用法）（Part 3）', '中、保温瓶中是否有水，如有水此次试验作废。\n\n## 3.4结果计算\n\n### 1）曲线面积的计算\n\n根据所记录时间与水泥胶砂的对应温度，以时间为横坐标（ $1 \\mathrm { c m } {  } 1 \\mathrm { ^ { \\circ } C }$ ）在坐标图纸上作图，并画出 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 水槽温度恒温线。恒温线与胶砂温度曲线间的面积（恒温线以上的面积为正面积，恒温线以下的面积为负面积）记为 $\\sum F _ { 0 - X }$\n\n2）试验用水泥质量 $G$ ，按式（T0513-11）计算：\n\n$$\nG = \\frac { 8 0 0 } { 4 + ( P + 5 \\% ) }\n$$\n\n式中： $G$ ——试验用水泥质量（g）；$P$ 1 -标准稠度用水量 $( \\% )$ ）；800——试验用水泥胶砂总质量（g）；$5 \\%$ —加水系数。\n\n结果计算精确至 $1 \\mathrm { g }$ 。\n\n3）试验中水质量 $M _ { \\mathrm { 1 } }$ ，按式（T0513-12）计算：\n\n$$\nM _ { 1 } = G \\times ( P + 5 \\% )\n$$\n\n式中： $M _ { 1 }$ —试验中用水量（g）；\n\n$P$ -标准稠度用水量 $( \\% )$ ）。\n\n结果计算精确至 $\\mathrm { g }$ 。\n\n4）总热容量的计算 $C _ { P }$\n\n根据水量及热量计的热容量C，按式（T0513-13）计算：\n\n$$\nC _ { P } = \\left[ 0 . 8 4 \\times \\left( 8 0 0 - M _ { \\mathrm { 1 } } \\right) + 4 . 1 8 1 6 \\times M _ { \\mathrm { 1 } } + C \\right]\n$$\n$$\n\n(T 0513-13)\n\n式中： $C _ { P }$ 装入水泥胶砂后热量计的总热容量 $\\mathrm { ( J / ^ { \\circ } C }$ ）；$M _ { 1 }$ -试验中用水量（mL）；$C$ ——热量计的热容量 $( \\mathrm { J / \\mathrm { ^ { \\circ } C }$ ）。\n\n结果计算精确至 $0 . 1 { } \\mathrm { J / ^ { \\circ } C }$ 。\n\n### 5）总热量的计算 $Q _ { X }$\n\n在某个水化龄期时，水泥水化放出的总热量为热量计中蓄积和散失到环境中热量的总和$Q _ { x }$ ，按式（T0513-14）计算：\n\n$$\nQ _ { X } = C _ { P } ( t _ { x } - t _ { x } ) + K \\sum F _ { 0 - X }\n$$\n\n式中： $Q _ { x }$ -某个龄期时水泥水化放出的总热量（J）；$C _ { P }$ - 装水泥胶砂后热量计的总热容量 $\\mathrm { ( ~ J / \\mathcal { C } }$ ）；$t _ { x }$ 一 -龄期为 $x$ 小时的水泥胶砂温度（℃）；$t _ { x }$ - -水泥胶砂初始温度（℃）；$K$ ——热量计的散热常数 $\\left[ \\mathrm { J / ( h { \\cdot } ^ { \\circ } C ) } \\right]$\n\n结果计算精确至0.1J。\n\n### 6）水泥水化热的计算 $q _ { x }$\n\n在水化 $\\mathbf { X }$ 小时水泥的水化热 $q _ { x }$ ，按式（T0513-15）计算：\n\n$$\nq _ { x } = \\frac { Q _ { x } } { G } \\qquad \\quad ( \\mathbf { T } 0 5 1 3 - 1 5 )\n$$\n\n式中： $q _ { x }$ —水化 $\\mathbf { X }$ 小时，单位质量水泥的水化热 $\\mathrm { ( J / g ) }$ ）；\n\n$Q _ { x }$ —水化 $\\mathbf { X }$ 小时，水泥水化放热总热量（J）；\n\n$G$ 1 -试验用水泥质量（g）。\n\n结果计算精确至 $1 \\mathrm { J / g }$ 。\n\n试验结果以两次平行试验的算数平均值表示，结果精确至 $1 \\mathrm { J / g }$ 。当两次试验结果大于$1 2 \\mathrm { J / g }$ 时，应重新试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('750111af-92f1-46f2-aaae-31f04b91045c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 5）', 's 1 9 \\mathrm { W ( S ) }$ ）型的最小破断拉力系数犽 $k ^ { \\prime }$ 、且只针对运动绳的安全系数用式（125）计算而得。对纤维芯（NF）钢 丝 绳犽 $k ^ { \\prime } = 0 , 3 3 0$ ，对 金 属 丝 绳 芯（IWR）或 金 属 丝 股 芯（IWS）钢丝绳 $k ^ { \\prime } { = } 0 , 3 5 6$ 。\n\n### 6．3．3 滑轮和卷筒\n\n#### 6．3．3．1 滑轮和卷筒的卷绕直径\n\n按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，用式（128）计算：\n\n$$\nD = h \\cdot d\n$$\n\n……（ 128 ）\n\n式中：\n\n$D$ 按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$h$ 卷筒、滑轮和平衡滑轮的卷绕直径与钢丝绳直径之比值，分别为 $h _ { 1 }$ $h _ { 2 }$ $h _ { 3 }$ ，不应小于表 45的规定值；  \n$d$ -钢丝绳公称直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n表 45 ${ \\pmb h } _ { 1 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 2 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 3 }$ 的值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>机构工作级别</td><td rowspan=1 colspan=1>卷筒h</td><td rowspan=1 colspan=1>滑轮hz</td><td rowspan=1 colspan=1>平衡滑轮h3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>11.2</td><td rowspan=1 colspan=1>12.5</td><td rowspan=1 colspan=1>11.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>12.5</td><td rowspan=1 colspan=1>14</td><td rowspan=1 colspan=1>12.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>14</td><td rowspan=1 colspan=1>16</td><td rowspan=1 colspan=1>12.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>16</td><td rowspan=1 colspan=1>18</td><td rowspan=1 colspan=1>14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>18</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>22.4</td><td rowspan=1 colspan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M7</td><td rowspan=1 colspan=1>22. 4</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>28</td><td rowspan=1 colspan=1>18</td></tr></table>\n\n\n注1：采用抗扭转钢丝绳时， 值按比机构工作级别高一级的值选取。\n\n注2：对于流动式起重机及某些水工工地用的臂架起重机，建议取 $h _ { 1 } = 1 6 , h _ { 2 } = 1 8$ ，与工作级别无关。\n\n注3：臂架伸缩机构滑轮的 $h _ { 2 }$ 值，可选为卷筒的 $h _ { 1 }$ 值。\n\n注4：桥式和门式起重机，取 $h _ { 3 }$ 等于 $h _ { 2 }$ 。\n\n注5：用6．3．2给出的方法求出的最小钢丝绳直径并由此确定了卷筒和滑轮的最小直径后，只要实际采用的钢丝绳直径不大于原算得的最小直径的犛 $2 5 \\%$ 、钢丝绳实际的拉力不超过原计算钢丝绳最小直径时用的最大工作静拉力 $S$ 值，则新选的钢丝绳仍可以与算得的卷筒和滑轮的最小直径配用。\n\n注 ：本表的 $h$ 值不能限制或代替钢丝绳制造厂和起重机制造厂之间的协议，当考虑采用不同柔性的新型钢丝绳时尤其如此。\n\n#### 6．3．3．2 滑轮、卷筒的材质和结构型式的选择\n\n##### 6．3．3．2．1 滑轮、卷筒材质的选择\n\n铸造滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T9439中的 HT200，及力学性能不低于 GB／T11352的ZG270500。\n\n焊接、轧制滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T700中的 Q235B；根据使用工况和环境温度的需要，也可采用力学性能不低于 GB／T1591中的 Q345。\n\n允许使用满足使用要求的其他材质的滑轮。\n\n##### 6．3．3．2．2 滑轮、卷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7506cd3b-1d28-4645-89db-118f41bdb531', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 4）', '率进行选择，减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。\n\n### 6．1．3．5 制动器的选择\n\n在回转机构最不利工作状态下，其制动器应能使回转部分从运动中停止；对塔式起重机，则是使已停住的回转部分在工作中能保持定位不动。制动减速度不宜超过6．1．3．3．3的规定。\n\n回转机构的制动转矩按式（93）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = \\frac { \\sum { J \\ \\bullet \\ n } } { 9 . 5 5 t _ { \\mathrm { Z } } } \\mathrm { + } M _ { \\mathrm { C } }\n$$\n\n……（93）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ ———回转机构的制动转矩，单位为牛米犑 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$\\Sigma J$ ———起重机回转制动时，回转机构及含吊运物品在内的全部回转运动质量换算到电动机轴（制动器轴）上的机构总转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；$n$ 同式（82）；$t _ { Z }$ — 回转机构制动时间，单位为秒（s）；  \nC——— 换算到电动机轴上的等效回转力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；$M _ { \\mathrm { C } } = { \\frac { \\eta } { i } } ( M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\mathrm { a } } - M _ { \\mathrm { m } } )$ 回转机构的总传动效率；i 由制动器轴到回转支承装置的回转机构总传动比；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\alpha }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）。\n\n### 6．1．3．6 极限力矩联轴器的选择\n\n对于有自锁可能的传动机构应装设极限力矩联轴器。非自锁机构如果不装设极限力矩联轴器，则应计算传动机构在事故状态下的静强度。\n\n极限力矩联轴器的摩擦力矩，按式（94）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { i l } } = 1 . 1 \\Big [ M _ { \\mathrm { m a x } } - \\frac { ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) n } { 9 . 5 5 t } \\Big ] i _ { \\mathrm { c } } \\eta \\qquad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { j l } }$ — 极限力矩联轴器的摩擦力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \nmax— 电动机最大起动转矩或制动器的制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ l ~ } } , J _ { \\mathrm { ~ 2 ~ } }$ 见式（82）；$_ n$ 同式（82）；$t$ 起、制动时间，单位为秒（s)；$i _ { \\mathrm { c } }$ — 电动机至极限力矩联轴器的回转机构传动比；-电动机至极限力矩联轴器的传动效率。\n\n## 6．1．4 变幅机构\n\n### 6．1．4．1 变幅阻力\n\n#### 6．1．4．1．1 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力\n\n在非平衡动臂式变幅机构变幅全过程中的不同幅度位置，变幅牵引构件（如钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸活塞等）上的总变幅阻力可能会有较大的变化。每一个变幅位置上变幅牵引构件的最大变幅阻力按式（95）计算：\n\n$P _ { z } = P _ { \\circ } + P _ { l } + P _ { \\mathrm { w } } + P _ { \\mathrm { s h } } + P _ { \\mathrm { e } } + P _ { \\mathrm { c } } + P _ { \\mathrm { f } } + P _ { \\mathrm { a } }$ ……( 95 )\n\n式中：\n\n\n\n$P _ { Z }$ 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ o ~ } }$ — 变幅时吊运物品非水平位移所引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathit { l } }$ 臂架系统自重未能完全平衡引起的变幅阻力，单位为牛顿(N)；  \n$P _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ — 作用在臂架系统上的风载荷引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { s h } }$ — 作用在吊运物品上的风载荷、起重机回转时吊运物品的离心力以及变幅、回转、运行起动或制动时在吊运物品上造成的水平惯性力等引起的起升滑轮组对铅垂线的偏角 $\\alpha$ 造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ — 变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ 臂架铰轴等关节中的摩擦力和补偿滑轮组的效率造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7509d5e1-d38c-41bd-9013-b982dec3d75c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 2）', '7．1．4 均匀受压翼缘板不必验算局部稳定性的条件\n\n若工字形截面构件的受压翼缘板自由外伸宽度与其厚度之比不大于 $1 5 \\ \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，或箱形构件两腹\n\n板之间的、或满足5．7．1．5．2要求的纵向加劲肋之间的受压翼缘板宽度与厚度之比不大于 $6 0 \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，且板中计算压缩应力不大于 $0 . 8 [ \\sigma ]$ 时，可不必验算其受压翼缘板的局部稳定性。\n\n### 5．7．1．5 加劲肋的构造尺寸要求\n\n#### 5．7．1．5．1 横向加劲肋ψ\n\n##### 5．7．1．5．1．1 受犫 犫 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，其横向加劲肋间距 $a$ 一般不应小于0．5 ，且不应大于 $2 b$ 。此处 $b$ 为上、下翼缘板之间的腹板总高（宽）度。\n\n##### 5．7．1．5．1．2 腹板两侧成对配置矩形截面横向加劲肋时，其截面尺寸应按式（61）、式（62）确定：犫\n\n$$\nb _ { \\mathrm { s } } \\geqslant \\frac { b } { 3 0 } + 4 0\n$$\n\n……（61）\n\n$$\nt _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } \\frac 1 { 1 5 } b _ { \\mathrm { s } } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（62）\n\n式中：\n\n$b _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的外伸宽度，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ）；  \n$b$ 腹板高度，单位为毫米 $: \\mathrm { m m } )$ ；  \n$t _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）。  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n##### 5．7．1．5．1．3 腹板一侧配置矩形截面横向加劲肋时，为获得与成对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s l } }$ — 横向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$b$ 同式(61)；$t ^ { . }$ -同式(31)。\n\n##### 5．7．1．5．1．5 腹板同时采用矩形截面的横向加劲肋和纵向加劲肋时，其横向加劲肋应同时满足式（61）、式（62）和式（63）的要求。\n\n#### 5．7．1．5．2 纵向加劲肋\n\n##### 5．7．1．5．2．1 受 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，当 $\\frac { a } { b } \\leqslant 0 . 8 5$ 时,其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（64）的要求；当 $\\frac { a } { b } > 0 . 8 5$ 时,应满足式(65)的要求：\n\n$$\nI _ { s 2 } { \\geqslant } 1 . 5 b t ^ { 3 }\n$$\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 2 } \\geqslant ( 2 . 5 - 0 . 4 5 \\ \\frac { a } { b } ) ( \\frac { a } { b } ) ^ { 2 } b t ^ { 3 }\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 2 } }$ — 腹板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$a$ -腹板横向加劲肋的间距，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$b$ -同式（61)；$t$ —同式(31）。\n\n##### 5．7．1．5．2．2 受 $\\psi = 1$ 载荷（应力）的 均 匀 受 压 翼 缘 板，当 纵 向 加 劲 肋 等 间 距 布 置 时，若 $\\alpha = \\frac { a } { b } <$ $\\sqrt { 2 n ^ { 2 } \\left( 1 + n \\delta \\right) - 1 }$ ，其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（66）的要求；若 $\\alpha \\ge \\sqrt { 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\delta ) - 1 }$ ，应满足式（67）的要求：\n\n$$\n\\begin{array} { c c c } { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 2 } } { n } \\big [ 4 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 2 \\big ] - \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 4 } } { n } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('750e3283-516e-4f97-85ec-a1c4dc4bd735', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：${ 6 } \\mathrm { \\sim } 7$ 两款的内容为新增，目的是保证挂篮的使用安全。\n\n### 17.5.2 钢筋的制作及安装除应符合本规范第4章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1底板钢筋与腹板钢筋的连接应牢固，且宜采用焊接；底板上、下两层的钢筋网应采用两端带弯钩的竖向筋进行连接，使之形成整体；顶板底层的横向钢筋宜采用通长筋。\n\n2 钢筋与预应力管道、预应力施工作业相互影响时，钢筋仅可移动，不得切断。若挂篮的下限位器、下锚带、斜拉杆等部位影响下一步操作必须切断钢筋时，应在\n\n该工序完成后，将切断的钢筋重新连接。\n\n### 17.5.3 预应力混凝土连续梁的墩顶梁段施工时，应按设计规定在墩梁之间设置临时固结装置，并应进行必要的施工验算，且临时固结装置的结构和采用的材料应满足方便、快速拆除的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7516f6b6-502f-4a31-8096-812b50bf577b', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '8.8 钢丝表面状态', '8.8 钢丝表面状态镀层钢丝制造的钢丝绳，可以使用A级、AB级、B级钢丝，但同一层内相同直径的钢丝镀层级别应相同。镀层钢丝绳内的钢丝应全部具有镀层，包括金属钢芯的钢丝。钢丝绳的镀层级别由外层股中的外层钢丝镀层级别确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('751e1997-44ee-444d-a3e3-5e3ac89f645d', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了采用平板法测定水泥混凝土的早期开裂敏感性的试验方法。\n\n本方法适用于测试水泥混凝土在约束条件下的早期抗裂性能。\n\n引用标准：\n\n水泥混凝土拌合物的拌和与现场取样方法(T0521)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('75252367-18ac-432d-bc2e-fa6e57358e00', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明采用对称的结构形式和均匀的布置方案，使桥梁结构刚度和质量对称、均衡分布，有利于桥梁结构各部分共同承担水平地震力。\n\n3.5.3梁式桥一联内桥墩的刚度比宜满足下列要求：\n\n1任意两桥墩的水平向抗推刚度比：\n\n桥面等宽：\n\n$$\n\\frac { k _ { i } ^ { \\mathrm { e } } } { k _ { j } ^ { \\mathrm { e } } } \\geqslant 0 . 5\n$$\n\n桥面变宽：\n\n$$\n2 \\geqslant \\frac { k _ { i } ^ { \\mathrm { e } } m _ { j } } { k _ { j } ^ { \\mathrm { e } } m _ { i } } \\geqslant 0 . 5\n$$\n\n2相邻桥墩的水平向抗推刚度比：\n\n桥面等宽：\n\n$$\n\\frac { k _ { i } ^ { \\mathrm { e } } } { k _ { j } ^ { \\mathrm { e } } } \\geqslant 0 . 7 5\n$$\n\n桥面变宽：\n\n$$\n1 . 3 3 \\geqslant \\frac { k _ { i } ^ { \\mathrm { e } } m _ { j } } { k _ { j } ^ { \\mathrm { e } } m _ { i } } \\geqslant 0 . 7 5\n$$\n\n式中： $k _ { i } ^ { \\mathrm { e } }$ ， $k _ { j } ^ { \\mathrm { e } }$ ——分别为第 $i$ 和第 $j$ 桥墩考虑支座刚度后计算出的组合刚度（含顺桥向和横桥向)， $k _ { j } ^ { \\mathrm { e } } \\geqslant k _ { i } ^ { \\mathrm { e } }$ ；$m _ { i }$ ， $m _ { j }$ ——分别为第 $i$ 和第 $j$ 桥墩墩顶考虑墩身换算质量和盖梁换算质量的等效梁体质量。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('752b72f0-e2bf-47f3-ba31-696b7d3f10b8', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '7.1 雪荷载标准值及基本雪压', '7.1 雪荷载标准值及基本雪压## 7.1.1 屋面水平投影面上的雪荷载标准值\n屋面水平投影面上的雪荷载标准值应按下式计算:\n\n$$\n\\mathbf { \\sigma } _ { s _ { \\mathrm { k } } } = \\mu _ { \\mathrm { r } } s _ { 0 }\n$$\n\n式中: $\\pmb { S _ { \\mathbf { k } } }$ 一一雪荷载标准值( $( \\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 } )$ ;$\\pmb { \\mu _ { \\mathrm { r } } }$ 一一屋面积雪分布系数;$\\pmb { S } _ { \\pmb { 0 } }$ 一一基本雪压( $( \\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 }$ ）。\n\n## 7.1.2 基本雪压\n基本雪压应采用按本规范规定的方法确定的 50 年重现期的雪压;对雪荷载敏感的结构，应采用 100 年重现期的雪压。\n\n## 7.1.3 全国各城市的基本雪压值\n全国各城市的基本雪压值应按本规范附录 中表 E.5现期 $R$ 50 年的值采用。当城市或建设地点的基本雪压值在本规范表 E.5 中没有给出时，基本雪压值应按本规范附录 规定w.weboos.c的方法，根据当地年最大雪压或雪深资料，按基本雪压定义，通过统计分析确定，分析时应考虑、样本数量的影响。当地没有雪压和雪深资料时，可根据附近地区规定的基本雪压或长期资料，通过气象和地形条件的对比分析确定;也可比照本规范附录附图 E. 6. 全国基本雪压分布图近似确定。\n\n## 7.1.4 山区的雪荷载\n山区的雪荷载应通过实际调查后确定。当无实测资料时，可按当地邻近空旷平坦地面的雪荷载值乘以系数1. 采用。\n7.1.5 雪荷载的组合值系数可取 0.7; 频遇值系数可取 0.6;永久值系数应按雪荷载分区 和皿的不同，分别取 O.O. 0; 雪荷载分区应按本规范附录 E.5 或附图 E. 6. 的规定采用。\n\n## 7.2 屋面积雪分布系数\n\n屋面积雪分布系数应根据不同类别的屋面形式，按表\n\n7.2.1 采用。\n\n### 7.2.1 屋面积雪分布系数  \n\n\n\n\n\n续表 7.2.1  \n\n\n\n\n\n续表 7.2.1  \n\n\n\n\n\n注: 1 项单跨双坡屋面仅当坡度 $\\pmb { \\alpha }$ 在 $2 0 ^ { \\circ } \\sim 3 0 ^ { \\circ }$ 。范围时，可采用不均匀分布情况\n\n2 项只适用于坡度 $\\pmb { \\alpha }$ 不大于 $2 5 ^ { \\circ }$ 。的一般工业厂房屋面;\n\n### 7.2.2 设计建筑结构及屋面的承重构件时，应按下列规定采用积雪的分布情况\n\n1 屋面板和擦条按积雪不均匀分布的最不利情况采用;屋架和拱壳应分别按全跨积雪的均匀分布、不均匀分布和半跨积雪的均匀分布按最不利\'情况采用;3 框架和柱可按全跨积雪的均匀分布情况采用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7531ef09-3410-4c7d-8f9e-6fb368f9f3ac', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法是衡量水泥砂浆和易性的指标之一。本方法中对不同稠度的成型方法做了规定，针对两种盛样方法，测试比较了对试验结果的影响，发现试验结果离散性很小。为了排除人为取料导致的差异，规定了搅拌量不少于4.5L，主要考虑到砂浆搅拌机搅拌锅容积15L，最佳搅拌试样容量为3\\~12L，测试稠度需要消耗1.5L的新拌砂浆。明确了试验结果的离散度不超过平均值的 $1 5 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7536c227-fc62-415b-bf74-30e44d5a0426', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤## 3.1 应按T0521的规定，对水泥混凝土进行拌和与取样。\n\n## 3.2 通过调节垫块和水平尺将箱体调平，关闭侧门，箱体侧门与箱底不得有大于 $5 \\mathrm { m m }$ 的缝隙。用少许混凝土拌合物将4个乒乓球等间距置于箱底，乒乓球距箱侧壁不小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ ；将定位板旋转至箱体外侧，将搅拌好的混凝土拌合物，分两层装入试验箱，第一层为箱体1/2 左右，用捣棒由箱体侧壁向中心螺旋形插捣 50下。\n\n## 3.3 将高频振捣棒竖直插入箱内，距离箱壁板 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 5 0 \\mathrm { m m }$ 范围内，将第二层混凝土拌合物铺满箱体，用捣棒从箱体侧壁向中心螺旋形插捣50下，再抹平表面。\n\n## 3.4 启动高频振捣棒，并开始计时，振捣 30s 时应缓慢将高频振捣棒提出，35s 时关闭振动开关，高频振捣棒应从箱体抽出，并记录乒乓球浮出水泥混凝土拌合物顶部的时间 $s$ ，精确至1s。\n\n## 3.5 振捣完毕后，将乒乓球捡出，用混凝土拌合物填平振捣棒留下的孔，并用抹子收平箱内混凝土拌合物顶面，最大高差不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ；测量拌合物表面距箱顶的距离，测量5处，计算箱体内拌合物的高度，高度的最大差值不超过 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，并取其平均值 $H _ { \\ast }$ 为约束前振动密实高度，精确至 $1 \\mathrm { m m }$ 。用钢板尺等间距（间距宜为 $3 0 { \\sim } 6 0 \\mathrm { m m }$ ），量取5处横向宽度，取其平均值为约束时宽度 $D _ { 1 }$ 。\n\n## 3.6 缓慢将前后滑门抽离，整个抽离过程不少于15s，应避免过快松开引起的混凝土剧烈变形。静置 $3 \\mathrm { { m i n } }$ 后,用钢尺测量距离两端大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 范围内拌合物的形变量(图T0536-2)，测量拌合物顶面宽度，测量5次，取其平均值为失去约束后宽度 $D _ { 2 }$ 。并测量拌合物高度，测量5处，取其平均值为失去约束后高度 $H _ { 2 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('753bf9f7-4681-4b05-9c65-12860cc1373a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '20.7 施工控制', '20.7 施工控制## 20.7.1斜拉桥施工时，应通过施工控制，保证结构在施工过程中始终处于安全范围内，使成桥后的线形和内力符合设计的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('754a05ac-3d75-4fcf-ae95-72a73bef1a2b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：目前主要有平行钢丝和钢绞线两种拉索体系，因两种拉索体系的安装施工方法是不尽相同的，故在施工前需要按设计要求制订相应的施工方案和工艺措施。拉索预埋导管的位置发生较大偏差时，会导致拉索索体与导管之间产生摩擦，这将直接影响到拉索的受力状况和耐久性，因此在拉索安装施工前，需要对预埋导管的位置进行一次全面检查复测，如有问题需及时处理，安装后发现问题再进行处理是非常困难的。\n\n## 20.4.3拉索的安装施工应按设计和施工控制的要求进行，在安装和张拉拉索时应采用专门设计制作的施工平台及其他辅助设施进行操作，保证施工安全。张拉拉索用的千斤顶、油泵等机具及测力设备应按本规范第7章的要求进行配套校验；为施工配备的张拉机具，其能力应大于最大拉索所需要的张拉力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('754cf81a-dac6-4aad-8ab3-a232e6c9bab8', '20《起重机械安全监控管理系统》（GB-T28264-2017）.md', '7 系统的检验（Part 2）', '\n检查系统实时记录并显示支腿垂直度的数据，采用水平传感器等方式测量纵向垂直度并记录。验证起重机械的支腿垂直度。\n\n### 7.3.12 工作时间\n\n检查系统实时记录并显示起重机械各机构动作时间点。\n\n### 7.3.13 累计工作时间\n\n完成一个工作循环后，调取试验过程中存储的时间数据，现场验证对已完成的工作循环的时间系统应全部累加、记录和存储的功能。\n\n### 7.3.14 工作循环\n\n调取试验过程中存储的时间数据，系统已完成的工作循环应全部记录和存储。\n\n## 7.4 监控状态验证\n\n### 7.4.1 起升机构制动器的开闭\n\n在空载的条件下，进行起升机构动作的操作，检查系统有实时记录并显示制动状态开闭的信号。\n\n### 7.4.2 抗风防滑\n\n对抗风防滑装置进行开闭操作，检查系统实时记录并显示的防风装置状态是否一致。\n\n### 7.4.3 联锁保护\n\n联锁保护验证方法如下：\n\na） 门限位进行门限位开关闭合试验，检查系统显示与门限位状态是否一致，并实时记录和显示该项目。  \nb) 机构之间的运行联锁在空载条件下，分别进行两机构的动作，其联锁应满足规定要求，系统应实时记录并显示联锁状态。\n\n### 7.4.4 同一或不同一轨道运行机构安全信号\n\n检查系统实时记录并显示起重机械的同一或不同一轨道安全信号，起重机械同一或不同一轨道存在碰撞危险时，系统应有正确响应。\n\n### 7.4.5 工况设置\n\n检查系统对所有工况进行监控设置、显示和存储功能，现场查看显示、调阅工况资料，验证其有效性。\n\n### 7.4.6 供电电缆卷筒\n\n供电电缆卷筒应按照以下方法验证：\n\na）系统应当能够监测供电电缆卷筒状态保护开关(过紧或过松)的动作状态;现场操作供电电缆卷筒状态保护开关断开或闭合，观察系统是否能识别供电电缆卷筒的状态；b）系统应当能够监测供电电缆卷筒状态保护开关和起重机械大车运行机构的联锁状态。\n\n### 7.4.7 过孔\n\n按照架桥机的过孔走行方式进行过孔走行试验，系统应实时记录并显示过孔的状态，试验后查看相关的过孔状态记录，系统应该记录过孔时的操作命令和状态。\n\n### 7.4.8 超速保护\n\n验证超速保护装置是否输出信号，并实时记录和显示该项目。\n\n### 7.4.9 防后倾\n\n验证防后倾装置是否输出信号，并实时记录和显示该项目。\n\n## 7.5 视频系统验证\n\n现场检查安装摄像头数量、安装位置、所监控的范围。在一个工作循环的时间内，在视频系统的屏\n\n幕上应至少观察到起重机械依据表4设置的实时工作的监控画面。\n\n依据表4,整个视频系统应能做到实时监控。一个工作循环后，调取相关视频的信息，查看这些状态的信息是否完整保存。\n\n## 7.6 连续作业试验验证\n\n确认系统可按照其工作循环次数不少于20次或工作循环能连续作业 $1 6 \\ \\mathrm { h }$ ，并能实时记录。可通过调取试验后的记录,查看相关的记录，验证系统的连续作业能力。系统的连续作业试验应按其工作循环进行连续性作业，中途因故停机，重新计算试验时间或循环次数。\n\n## 7.7 实时性\n\n在做空载实验时，现场验证系统是否具有起重机械作业状态的实时显示功能，是否能以图形或图像或图标或文字的方式显示起重机械的工作状态和工作参数。\n\n## 7.8 历史追潮性\n\n调取连续工作一个工作循环过程中存储的所有信息，检查系统存储的数据信息或图像信息应包含数据或图像的编号，工作时间与试验的数据应一致。能追溯到起重机械的运行状态及故障报警信息。\n\n## 7.9 故障自诊断\n\n系统通电后，现场检查系统是否有运行自检的程序，是否能够显示自检结果，系统是否具有故障自诊断功能。发生故障而影响正常使用时，是否能立即发出报警信号。\n\n## 7.10 存储要求\n\n调取试验过程中存储的数据，检查系统存储的数据信息或视频系统的图像信息的日期应按照年/月/日/时/分/秒的格式进行存储。\n\n## 7.11 断电信息保存\n\n现场验证，当起重机械主机和安全监控管理系统电源断电重新启动后监控数据是否完整保存。\n\n## 7.12 存储时间\n\n根据设备的使用情况，对于系统工作时间超过30天的起重机械，现场调取之前存储的文件，查看文件的原始完整性和存储情况;存储时间不应少于30个连续工作日。对于系统工作时间不超过 30 天的起重机械，现场查阅存储的文件，计算一个工作循环的时间内储存文件大小，推算出是否能达到标准中所规定的要求,数据存储时间不少于30个连续工作日，视频存储时间不少于连续 $7 2 \\ \\mathrm { h }$ 。\n\n## 7.13 显示信息的清晰度\n\n在操作位置处是否可清晰完整地观察到人机界面，显示信息是否刺目、是否干扰视线，是否清晰可辨。\n\n## 7.14 文字表达形式\n\n现场目测系统显示界面文字是否有简体中文。\n\n## 7.15 报警装置\n\n在空载的条件下，通过按急停或系统设计的报警信号现场验证起重机械的各种报警装置的功能。\n\n## 7.16 通信协议的开放性\n\n应检验如下项目：\n\na）现场检查系统有对外开放的接口，查阅相关通信协议的内容，应符合国家现行标准规定的对外开放的协议；  \nb）现场验证系统可将记录数据导出。\n\n## 7.17 管理权限的设定\n\n现场验证系统的管理权限是否分级，是否由经授权的人员进行。\n\n## 7.18 采样周期\n\n查看系统控制程序设定的采样周期不应大于 $1 0 0 ~ \\mathrm { { m s } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('755e6631-6b9a-4222-97de-2bc124162294', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 2）', '2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ { \\mathrm { { m } } } + M _ { \\mathrm { { s } } } + M _ { \\mathrm { { w } } \\mathrm { { I } } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ m i \\eta }\n$$\n\n……（S．7）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1,表Q.1;  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（S．1）；$M _ { \\alpha }$ — 见式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } }$ — 按计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算的等效风阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；$m$ 同式（89）；i 同式(R.3)；m -同式（93）。\n\n### 犛．2．1．3．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．4 变幅机构电动机发热验算\n\n### 犛．2．1．4．1 普通臂架变幅机构，因为它属于非平衡的、非工作性的变幅机构，所以按其变幅力和变幅钢丝绳卷绕线速度计算确定的电动机功率而选用的电动机，一般不需要进行电动机的发热校验。\n\n### 犛．2．1．4．2 平衡臂架变幅机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．4．2．1 稳态平均功率按式（S．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } { = } G  { v _ { \\mathrm { b } } } \\ \\frac { \\sqrt { \\frac { \\sum P _ { \\mathrm { I i } } { } ^ { 2 } t _ { i } } { \\sum t _ { i } } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表 $\\mathrm { Q . 1 }$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 额定变幅速度，单位为米每秒犻 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\textstyle \\sum P _ { \\mathrm { I } i }$ — 在第 $i$ 个变幅位置，由包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { 1 }$ 产生的风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力等产生的在变幅 齿 条 （或 变 幅 螺 杆、油 缸、钢 丝 绳 等 ）上 的 分 力 之 和，单 位 为 牛 顿 （N）； $\\alpha _ { \\mathrm { ~ I ~ } }$ 见 $4 . 2 . 1 . 2 . 2 . 2 , p _ { 1 }$ 见表15；\n\n$t _ { i }$ —每一变幅位置间隔所需时间,单位为秒(s);可由变幅齿条(或螺杆、油缸、钢丝绳等)行程 $l$ 及移动速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ 按下式算出；\n\n$$\nt _ { i } = \\frac { l _ { i + 1 } - l _ { i } } { v _ { \\textrm { b } } }\n$$\n\nm —同式（89）；  \nm —同式(P.5)。\n\n#### 犛．2．1．4．2．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 2 { \\sim } \\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 4$ 进行。\n\n## 犛．2．2 按机构工作级别及其等效接电持续率进行电动机的发热校验\n\n### 犛．2．2．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．1．1 起升机构电动机静功率按式（S．9）校验：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta }\n$$\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 起升机构电动机静功率，单位为千瓦（kW）；$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）。\n\n#### 犛．2．2．1．2 机构工作级别与电动机等效接电持续率JC′值的关系，见表 P．2。\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7561e894-d732-480e-bfbb-d2617a6c969b', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '1总则 1（Part 2）', ' Extinguish of Arc 86   \n### 7.17 ESW and EGW... 86\n\n## 8 Inspection..... . 88\n\n### 8.1General Requirement...... 88   \n### 8.2Weld Inspection ofStructure Bearing Static Load ........92   \n### 8.3Weld Inspection ofStructure Bearing Dynamic Load......96\n\n## 9Strengthening and Repairing of Existing Structures...101\n\n### AppendixA Form，Size and Symbol ofWeld Groove·..105   \n### AppendixB Format ofWPQR 123   \n### AppendixC Testing of ESWWeld ofBox Members ..138   \n### Explanation of Wording in This Code 140   \n### List ofQuoted Standards 141   \n### Addition：Explanation of Provisions 143');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('75697087-40de-450a-98e7-2b7ca7ed63c6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 2）', '承压许用应力，按式（30）计算：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } ] = 1 . 4 [ \\sigma ]\n$$\n\n……（30）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } \\right]$ ———端面承压许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n## 5．3．2 连接材料及其许用应力\n\n### 5．3．2．1 焊条、焊丝、焊剂材料\n\n手工焊条应符合 GB／T5117和 GB／T5118的规定。焊丝应符合 GB／T5293和 GB／T8110的规定。\n\n焊条、焊丝和焊剂，应与母材的综合机械性能相适应。\n\n### 5．3．2．2 高强度螺栓副、销轴材料\n\n高强度螺栓、螺母和垫圈材料应符合GB／T1231或GB／T3633的规定。大于 M24的扭剪型高强度螺栓副和大于 M30的高强度螺栓副，应符合GB／T3098．1、GB／T3098．2等的规定。各种规格的螺栓副除选用 GB／T1231规定的材料外，还可采用 GB／T3077规定的用于8．8级的 $4 0 \\ \\mathrm { { C r } }$ 和用于10．9级以上的 $3 5 ~ \\mathrm { C r M o } \\mathrm { , 4 2 ~ C r M o }$ 等钢材。\n\n主要承载连接销轴的材料，宜采用符合 GB／T699的45钢及符合 GB／T3077的 $4 0 ~ \\mathrm { C r } , 3 5 ~ \\mathrm { C r M o }$ 、$4 2 ~ \\mathrm { C r M o }$ 等钢材，并进行必要的热处理。\n\n### 5．3．2．3 连接的许用应力\n\n#### 5．3．2．3．1 焊缝的许用应力\n\n在焊缝连接的设计中，焊缝应具有与母材同等的综合机械性能。\n\n焊缝承受纵向拉伸、压缩时，许用应力不应超过焊缝纵向拉、压许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ ，承受剪切时不应超过焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 。根据焊接条件、焊接方法和焊缝质量分级，焊缝的许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] , \\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 见表23。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 23 焊缝的许用应力犪  \n\n\n\n\n\n#### 5．3．2．3．2 铆钉、螺栓、销轴连接的许用应力\n\n##### 5．3．2．3．2．1 铆钉连接的许用应力\n\n铆钉分剪切铆钉（单剪、双剪或复剪），拉力铆钉和拉剪组合铆钉。\n\n铆钉在承受拉剪组合应力时应分别计算剪切应力和拉伸应力，计算值应分别小于对应的许用应力。  \n主要承载构件使用铆钉连接时，应避免铆钉受拉。  \n在连接中沿同一受力方向至少排列两个以上铆钉。  \n铆钉连接的许用应力见表24。\n\n单位为牛每平方毫米a Ⅰ类孔有：\n表 24 铆钉连接的许用应力（Ⅰ类孔犪）  \n\n\n\n\n\n—在装配好的结构件上按设计孔径钻成的孔；—在单个零件和结构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；—在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孔。b 工地安装的连接铆钉，其许用应力宜适当降低。c ［］为铆钉或构件相应钢材的基本许用应力，见表22。d 当为埋头或半埋头铆钉时，表中数值乘以0．8予以降低。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7576b64c-9756-4d3c-8f5a-804839c2f874', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷## 4．2．1．1．6．1 运行冲击动力效应\n\n起重机在不平的道路或轨道上运行时所发生的垂直冲击动力效应，即运行冲击载荷，用运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 乘以起重机的自重载荷与额定起升载荷之和来计算。\n\n## 4．2．1．1．6．2 在道路上或道路外运行的起重机\n\n在这种情况下， $\\phi _ { 4 }$ 取决于起重机的构造型式（质量分布）、起重机的弹性和／或悬挂方式、运行速度，以及运行路面的种类和状况。此冲击效应可根据经验、试验或采用适当的起重机和运行路面的模型分析得到。一般可采用以下数据计算：\n\na） 对轮胎起重机和汽车起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 3$ 。\n\nb） 对履带式起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 0$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ 。\n\n## 4．2．1．1．6．3 在轨道上运行的起重机\n\n起重机带载或空载运行于具有一定弹性、接头处有间隙或高低错位的钢质轨道上时，发生的垂直冲击动力效应取决于起重机的构造型式（质量分布、起重机的弹性及起重机的悬挂或支承方式）、运行速度和车轮直径及轨道接头的状况等，应根据经验、试验或选用适当的起重机和轨道的模型进行估算。$\\phi _ { 4 }$ 可按以下规定选取：\n\na） 对 于 轨 道 接 头 状 态 良 好，如 轨 道 用 焊 接 连 接 并 对 接 头 打 磨 光 滑 的 高 速 运 行 起 重机，取 $\\phi _ { 4 } = 1$ 。b） 对于轨道接头状况一般，起重机通过接头时会发生垂直冲击效应，这时 $\\phi _ { 4 }$ 可由式（9）确定：\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { 4 } } = 1 . 1 + 0 . 0 5 8 v _ { \\mathrm { y } } \\sqrt { h }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 4 }$ 运行冲击系数；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { y } }$ — 起重机运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$h$ 轨道接头处两轨面的高度差，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('757b04c7-060f-4d61-bb42-f2c94f605e0e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:“外观检查”修改为“外观质量检查”；原为3个接头，修改为2个接头。\nA.6.5预埋件钢筋T形接头拉伸试验结果，3个试件的抗拉强度均应符合下列要求：\n\n1HPB300钢筋接头不得小于400MPa。\n\n2 HRB400、HRBF400、RRB400钢筋接头不得小于520MPa。\n\n3HRB500钢筋接头不得小于610MPa。\n\n4 试验结果，当3个试件中有小于规定值时，应进行复验。复验时，应再取6个试件。复验结果，其抗拉强度均达到上述要求时，应评定该检验批接头为合格品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('75891003-e516-4e57-bceb-a5809492a5ac', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 2）', 'athrm { e q } }$ — 同式（92）；$n$ 起重机回转速度，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ；7 同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### 犘．2．2．2．1 非平衡动臂式变幅机构\n\n###### 犘．2．2．2．1．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．5）计算：\n\n$$\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { e q } } v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ a \\eta }\n$$\n\n……（P．5）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 变幅机构电动机的等效变幅功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { e q } }$ — 变幅牵引构件上的等效变幅力，简化计算取 $P _ { \\mathrm { e q } } = P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ ，单位为牛顿（N）， $P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ 按式（95）计算；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅牵引构件的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$a$ 同式（77）；变幅机构总传动效率。\n\n### 犘．2．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．5）计算所得的结果和该机构的接电持续率（见附录 Q），便可从电动机样本上初选所需的\n\n电动机。\n\n### 犘．2．2．2．2 平衡臂架式变幅机构\n\n#### 犘．2．2．2．2．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { F _ { \\mathrm { { I d } } } \\cdot v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．6）\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 同式（P．5）；  \n$F _ { \\mathrm { H } }$ — 同式（96）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 牵引构件（钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸、活塞等）的线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；-同式(P.5）。\n\n#### 犘．2．2．2．2．2 电动机初选\n\n用式（P．6）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．3 稳态负载系数法\n\n稳态负载系数法适用于各机构中能给出有关资料的绕线转子异步电动机。\n\n#### 犘．2．3．1 所选电动机的功率\n\n所选电动机的功率按式（P．7）或式（P．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { e } }\n$$\n\n…（P．7）……（P．8）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ n ~ } }$ — 所选电动机在相应的 值和实际接电持续率 $J C$ 值下的功率，单位为千瓦（kW）；$G$ 稳态负载平均系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态功率，见式 $( \\mathrm { P } . 1 ) \\sim$ 式（P．3）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 电动机的等效功率，见式（P．4）～式（P．6）。犑犆\n\n各种起重机各机构的接电持续率 $J C$ ，稳态负载平均系数犆 $G$ ，均应根据实际的载荷情况计算。如在犌设计时，无法获得其详细资料，则可参照附录 Q中的 $J C , C Z , G$ 值选取。\n\n$G$ 的具体数值见表 P．1。\n\n表 犘．1 稳态负载平均系数 $\\textbf { G }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>稳态负载平均系数</td><td rowspan=2 colspan=1>起升机构</td><td rowspan=1 colspan=3>运行机构</td><td rowspan=1 colspan=2>回转机构</td><td rowspan=2 colspan=1>变幅机构</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>室内起重机小车</td><td rowspan=1 colspan=1>室内起重机大车</td><td rowspan=1 colspan=1>室外起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>室内</td><td rowspan=1 colspan=1>室外</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.85</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('75a56a74-eb6e-4af4-a516-7f6d7b095f98', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '附录H高强度螺栓安装施拧工艺规程', '附录H高强度螺栓安装施拧工艺规程## H.1一般要求\n\n### H.1.1高强度螺栓连接副的紧固宜采用扭矩法施工；检查和验收可采用“松扣回扣法”，当试验数据足够且准确时，也可采用“紧扣法”。\n\n### H.1.2每套高强度螺栓连接副应为一根螺栓、一个螺母和两个垫圈，并应配套使用。高强度螺栓连接副不得重复使用。\n\n### H.1.3高强度螺栓的预拉力应符合表H.1.3 的规定。\n\n表 H.1.3 高强度螺栓预拉力（kN)  \n\n\n\n\n\n### H.1.4当环境温度低于 $\\mathrm { - 1 0 ^ { \\circ } C }$ 、摩擦面潮湿或暴露于雨雪中时，不得进行螺栓的安装和施拧作业；雨雪后施工时，应采取措施保证栓接板面干燥。\n\n### H.1.5高强度螺栓连接副在安装和施拧作业时，应遵守相关的安全规定。\n\n## H.2施工准备\n\n### H.2.1高强度螺栓连接副进场后，应按本规范附录A 的规定进行扭拒系数试验，试验后超过6个月再使用时，应重新进行扭矩系数试验，检验合格方可使用。\n\n### H.2.2对损伤严重的栓接板面，施工前应按相应的涂装工艺重新处理。\n\n### H.2.3对高强度螺栓连接副进行施拧前，应检查确认板缝中无任何杂物。\n\n### H.2.4作业者应是经培训考核合格、能熟练进行安装施拧操作的专业人员。\n\n### H.2.5 应配备足够的高强度螺栓连接副施工的工具，施拧和检查用的扳手应在施工前进行标定和校正，并应符合下列规定：\n\n1施拧用电动扳手和定扭矩讯响扳手应编号使用，每台电动扳手和控制器及稳压电源，应固定配套编号，不得混杂。\n\n2对标定好的电动扳手应指定专人使用，在使用过程中严禁随意调节控制器的旋钮。\n\n3高强度螺栓连接副施拧所用扭矩扳手的扭矩误差不得超过使用扭矩值的 $\\pm 5 \\%$ ，检查所用扭矩扳手的误差不得超过使用扭矩值的 $\\pm 3 \\%$ 。\n\n## H.3安装\n\n### H.3.1高强度螺栓连接副的安装应在构件的位置精确调整定位后进行，且螺栓、螺母和垫圈应按制造厂提供的批号配套使用。\n\n### H.3.2安装高强度螺栓连接副时，构件连接部位的摩擦面应保持清洁、干燥。\n\n### H.3.3安装高强度螺栓连接副时，螺栓头一侧和螺母一侧应各置一个垫圈，垫圈有内倒角的一侧应分别朝向螺栓头或螺母支承面。螺栓的长度应符合安装图的规定，穿入方向应全桥一致。\n\n### H.3.4安装施工时，不得使用螺纹损伤及沾染污物的高强度螺栓连接副；不得将高强度螺栓兼作临时螺栓使用；不得采用塞焊对螺栓孔进行焊接。\n\n### H.3.5安装高强度螺栓时，螺栓应能自由穿入栓孔内，不得强行将螺栓敲入。当需要对栓孔进行扩孔时，应经批准后方可实施；扩孔应采用绞刀完成，最大直径应小于 1.2 倍螺栓直径；扩孔前应将该栓孔四周的螺栓全部拧紧；对扩孔的节段及孔眼位置，均应进行记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('75af003e-cd5f-4a99-8065-514437cd3c60', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 1）', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．1．1 当结构构件受有轴向压缩力 $N$ 和绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 、 $M _ { \\mathrm { h x } }$ 及绕弱轴 $y$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 、$M _ { \\mathrm { h y } }$ 时，应按式（M ．1）计算其弯曲屈曲的整体稳定性，按式（M．2）计算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性：犕犆犕 犖 犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ]\n$$\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi _ { \\mathrm { v } } \\psi _ { \\mathrm { v } } A } + \\big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n```\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（46）。  \n$\\varphi \\psi$ 轴压稳定系数 $\\varphi$ 和其修正系数 $\\psi$ 的乘积，有 $\\varphi _ { \\mathrm { x } } \\psi _ { \\mathrm { x } }$ 和 $\\varphi _ { \\mathrm { y } } \\psi _ { \\mathrm { y } }$ 之分，取其小值。  \n$A$ 同式（43）。  \n$\\varphi$ 同式(46)，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\boldsymbol { \\mathrm { y } } }$ 之分。  \n$\\psi$ 轴压稳定系数的修正系数。  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数。\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { x } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } - N } { N _ { \\mathrm { E x } } - \\varphi _ { \\mathrm { x } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { x } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E x } }$ —— 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { ~ x ~ } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { s } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } - N } { N _ { \\mathrm { E y } } - \\varphi _ { \\mathrm { y } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { y } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E y } }$ — 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E y } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('75af2ae0-9271-49ed-b9bb-ee3631df7953', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．3 测绘方法与技术要求（Part 3）', '3．44条的要求进行。当不同属性的线段重合时，可同时绘出，并采用不同的颜色分层表示(对于打印输出的纸质地形图可择其主要表示)。\n\n5．3．35数字地形图的分幅，除满足本章第5．1．6条外，还应满足下列要求：\n\n1分区施测的地形图，应进行图幅裁剪。分幅裁剪时(或自动分幅裁剪后)，应对图幅边缘的数据进行检查、编辑。\n\n2按图幅施测的地形图，应进行接图检查和图边数据编辑。图幅接边误差应符合本节第5．3．28条的规定。\n\n3图廓及坐标格网绘制，应采用成图软件自动生成。\n\n5．3．36数字地形图的编辑检查，应包括下列内容：\n\n1 图形的连接关系是否正确，是否与草图一致、有无错漏等。  \n2 各种注记的位置是否适当，是否避开地物、符号等。  \n3 各种线段的连接、相交或重叠是否恰当、准确。  \n4 等高线的绘制是否与地性线协调、注记是否适宜、断开部分是否合理。  \n5 对间距小于图上0．2mm的不同属性线段，处理是否恰当。  \n6 地形、地物的相关属性信息赋值是否正确。\n\n5.3.37数字地形图编辑处理完成后,应按相应比例尺打印地形图样图,并按本章第5.1.11条的规定进行内外业检查和绘图质量检查。外业检查可采用GPS-RTK 法，也可采用全站仪测图法。\n\n## (V）纸质地形图的绘制\n\n5．3．38轮廓符号的绘制，应符合下列规定：\n\n1 依比例尺绘制的轮廓符号，应保持轮廓位置的精度。  \n2半依比例尺绘制的线状符号，应保持主线位置的几何精度。  \n3不依比例尺绘制的符号，应保持其主点位置的几何精度。\n\n5．3．39居民地的绘制，应符合下列规定：1城镇和农村的街区、房屋，均应按外轮廓线准确绘制。2街区与道路的衔接处，应留出0．2mm的间隔。\n\n5．3．40水系的绘制，应符合下列规定：\n\n1水系应先绘桥、闸，其次绘双线河、湖泊、渠、海岸线、单线河，然后绘堤岸、陡岸、沙滩和渡口等。2当河流遇桥梁时应中断；单线沟渠与双线河相交时，应将水涯线断开，弯曲交于一点。当两双线河相交时，应互相衔接。\n\n5．3．41交通及附属设施的绘制，应符合下列规定：\n\n1当绘制道路时，应先绘铁路，再绘公路及大车路等。  \n2当实线道路与虚线道路、虚线道路与虚线道路相交时，应实部相交。  \n3当公路遇桥梁时，公路和桥梁应留出0．2mm 的间隔。\n\n5．3．42等高线的绘制，应符合下列规定：\n\n1应保证精度，线划均匀、光滑自然。  \n2当图上的等高线遇双线河、渠和不依比例尺绘制的符号时，应中断。\n\n5．3．43境界线的绘制，应符合下列规定：\n\n1凡绘制有国界线的地形图，必须符合国务院批准的有关国境界线的绘制规定。\n\n2境界线的转角处，不得有间断，并应在转角上绘出点或曲折线。\n\n5．3．44各种注记的配置，应分别符合下列规定：\n\n1文字注记，应使所指示的地物能明确判读。一般情况下，字头应朝北。道路河流名称，可随现状弯曲的方向排列。各字侧边或底边，应垂直或平行于线状物体。各字间隔尺寸应在0．5mm 以上；远间隔的也不宜超过字号的8倍。注字应避免遮断主要地物和地形的特征部分。\n\n2高程的注记，应注于点的右方，离点位的间隔应为0．5mm。\n\n3等高线的注记字头，应指向山顶或高地，字头不应朝向图纸的下方。\n\n5；3．45外业测绘的纸质原图，宜进行着墨或映绘，其成图应墨色黑实光润、图面整洁。\n\n5．3．46每幅图绘制完成后，应进行图面检查和图幅接边、整饰检查，发现问题及时修改。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('75b64e97-8ea1-4e07-b4d0-d368b8c840dc', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '附录B 紧固件连接工程检验项目（Part 2）', '的钢结构构件应为同一材质、同批制作、采用同一摩擦面处理工艺和具有相同的表面状态(含有涂层),在同一环境条件下存放，并应用同批同一性能等级的高强度螺栓连接副。\n\n  \n图B.0.7 抗滑移系数试件的形式和尺寸\n\nL为试件总长度； $\\mathrm { L } _ { 1 }$ 为试验机夹紧长度\n\n试件钢板的厚度 $\\mathbf { t } _ { 1 } \\ \\cdot \\ \\mathbf { t } _ { 2 }$ 应考虑在摩擦面滑移之前，试件钢板的净截面始终处于弹性状态；宽度 $\\boldsymbol { \\mathbf { b } }$ 可参照表B.0.7的规定取值， $\\mathrm { L } _ { 1 }$ 应根据试验机夹具的要求确定。\n\n表B.0.7 试件板的宽度 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n3试验用的试验机误差应在 $1 \\%$ 以内。试验用的贴有电阻片的高强度螺栓、压力传感器和电阻应变仪应在试验前用试验机进行标定，其误差应在 $2 \\%$ 以内。\n\n4紧固高强度螺栓应分初拧、终拧。初拧应达到螺栓预拉力标准值的 $5 0 \\%$ 左右。终拧后，每个螺栓的预拉力值应在 $0 . 9 5 \\mathrm { { P } ^ { \\sim } }$ 1.05P(P为高强度螺栓设计预拉力值)范围内。\n\n5加荷时，应先加 $1 0 \\%$ 的抗滑移设计荷载值，停1min 后，再平稳加荷，加荷速度为 $3 \\mathrm { k N } / \\mathrm { s } \\sim 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { s }$ ，直拉至滑动破坏，测得滑移荷载N。\n\n抗滑移系数 $\\mu$ 应根据试验所测得的滑移荷载N、和螺栓预拉 力 $\\mathrm { P }$ 的实测值，按下式计算。\n\n$$\n\\mu = \\frac { N _ { \\mathrm { v } } } { n _ { \\mathrm { t } } \\cdot \\sum _ { i = 1 } ^ { m } P _ { i } }\n$$\n\n式中：N- 由试验测得的滑移荷载 $( \\mathrm { k N } )$ ；n- 摩擦面面数，取 $\\mathrm { n } { = } 2$ ；\n\n\"∑P——试件滑移一侧高强度螺栓预拉力实测值之和 $( \\mathrm { k N } )$ ：  \ni=1m—— 试件一侧螺栓数量，取 $\\mathrm { m } { = } 2$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('75bd844b-e76d-472e-ad3d-0c85cb92c2e9', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', 'D.4焊接工艺评定报告', 'D.4焊接工艺评定报告D.4.1“评定\"报告应包括下列内容：\n\n1钢板、焊钉规格、化学成分和力学性能等。\n\n2试件的焊接条件及施焊工艺参数。\n\n3焊缝外观检验结果。\n\n4焊钉弯曲试验结果。\n\n5焊钉拉伸试验结果。\n\n6结论。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('75c0d221-b44a-4a6a-8774-ccba075160b4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 4）', '，取决于构件的工作级别、材料种类、应力变化情况及构件连接的应力集中等级等。\n\n对结构疲劳强度计算，常用应力比法和应力幅法。本标准采用应力比法。\n\n#### 5．8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 是按4．3．3．1规定的载荷组合 A 中最不利工况确定的，在疲劳计算点上的各个应力循环中，沿 $x \\phantom { } _ { \\cdot \\mathcal { I } }$ 轴线方向的绝对值最大计算正应力和 $x y$ 轴线形成的平面上的绝对值最大计算剪应力。\n\n#### 5．8．2 应力循环特性\n\n构件（或连接）单独或同时承受正应力 $( \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ l , \\sigma _ { \\mathrm { y } } )$ ）和剪应力 $( \\tau _ { \\mathrm { x y } } )$ ）作用时，应力循环特性值 $r _ { \\mathrm { x } } \\setminus r _ { \\mathrm { y } } \\setminus r _ { \\mathrm { x y } }$ 按式（72）计算：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { r } { { r } _ { \\mathrm { x } } = \\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { y } } = \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { x y } } = \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } } / \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n式中：\n\n$r ( r _ { x } \\ : . r _ { y } \\ : . \\ : r _ { x y } )$ 应力循环特性值；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值,单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 构件(或连接)在疲劳计算点上的绝对值最大正应力和绝对值最大剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 是应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值(各带正负号），其差值的绝对值为最大。\n\n计算应力循环特性值 $r$ （包括 $r _ { x } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { y } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { x y } \\mathrm { _ { \\Omega } }$ 狓狔）时，最小应力和最大应力应带各自正负号，拉应力为正号，压应力为负号。剪应力按变化约定；移动小车轮压产生的脉动局部压应力，其 $r$ 值为0。\n\n#### 5．8．3 构件连接的应力集中情况等级\n\n起重机的构件连接和接头对结构件的疲劳强度有很大影响。按应力集中情况，将非焊接件构件连接分为 $\\mathbf { W } _ { 0 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 1 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 2 }$ 三个应力集中情况等级，将焊接件构件连接分为 $\\mathrm { K } _ { 0 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('75c4e4a7-bf3d-4607-b37a-4856261ad2e9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 3）', 'hrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n9．3．3．2．3 高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的直梯应有护圈，护圈从 $2 , 0 \\textrm { m }$ 高度起开始安装，护圈直径宜取为 $0 . 6 \\mathrm { \\ m } \\sim$ $0 , 8 \\textrm { m }$ 。护圈之间应由三或五根间隔布置的纵向板条联接起来，并保证有一根板条正对着直梯的垂直中心线，相邻护圈之间的距离：当护圈设置三根纵向板条时，不应大于 $0 , 9 \\textrm { m }$ ，当护圈设置五根纵向板条时，不应大于 $1 , 5 \\textrm { m }$ 。安装了纵向板条的护圈在任何一个 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的范围内应可以承受 $1 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 的分布\n9．3．3．2．4 除非提供有其他合适的把手，直梯的两边撑杆至少要比最上一个梯级高出 $1 , 0 \\textrm { m }$ ，当空间受限制时此高出的高度也不应小于 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n9．3．3．2．5 装在结构内部的直梯，如果结构件的布置能够保证直径为 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的球体不能穿过，则可不设护圈。  \n9．3．3．2．6 直梯每 $1 0 \\textrm { m }$ 至少应设一个休息平台。如果空间不够，可以将平台靠在整个连续直梯的旁边。  \n9．3．3．2．7 直梯的终端宜与平台平齐，梯级终端踏板或踏杆不应超过平台平面。  \n9．3．3．2．8 如梯子在平台处不中断，则护圈也不应中断，但应在护圈侧面开一个宽为 $0 , 5 \\textrm { m }$ 、高为$1 , 4 \\textrm { m }$ 的洞口，以便人员出入。\n\n### 9．3．4 栏杆\n\n9．3．4．1 在起重机上的以下部位应装设栏杆：\n\n用于进行起重机安装、拆卸、试验、维修和保养的、且高于地面 $2 \\textrm { m }$ 的工作部位；  \n通往离地面高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的操作室、检修保养部位的通道；  \n在起重机上存在跌落高度大于 $1 \\textrm { m }$ 的危险通道及平台。\n\n9．3．4．2 栏杆的设置应满足以下要求：\n\n栏杆上部表面的高度不低于 $1 \\textrm { m }$ ，栏杆下部有高度不低于 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的踢脚板，在踢脚板与手扶栏杆之间有不少于一根的中间横杆，它与踢脚板或手扶栏杆的距离不得大于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；对净高不超过 $1 , 3 \\textrm { m }$ 的通道，手扶栏杆的高度可以为 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n在手扶栏杆的最危险部位，应能承受水平方向的集中载荷 犉 $F$ 而不发生永久变形，并且其最大位移不应超过 $3 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；载荷 $F$ 按式（146）计算：\n\n$$\nF { = } 3 0 0 ~ L\n$$\n\n·…( 146 )\n\n式中：\n\n$F$ —水平方向的集中载荷，单位为牛顿(N)；  \n$L$ ——栏杆的相邻两支柱轴线间的最大距离,单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n载荷 $F$ 的取值，每米不得小于 $3 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。栏杆允许开口，但开口处应有防止人员跌落的保护措施。在沿建筑物墙壁或实体墙结构设置的通道上，允许用扶手代替栏杆，这些扶手的中断长度（例如为让开建筑物的柱子、门孔）不宜超过 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n## 9．4 机械安全要求\n\n### 9．4．1 钢丝绳和链条传动系统\n\n#### 9．4．1．1 钢丝绳\n\n9．4．1．1．1 起重机的承载钢丝绳直径，一般不宜小于 $6 \\ \\mathrm { m m }$ 。  \n9．4．1．1．2 载荷由多根钢丝绳支承时，宜设置能有效地保证各根钢丝绳受力均衡的装置。如果结构上无法消除载荷在各钢丝绳之间分布的不均匀性，则应在设计中予以考虑。  \n9．4．1．1．3 起升机构和非平衡变幅机构不应使用接长的钢丝绳。  \n9．4．1．1．4 起升高度较大的起重机，宜采用不旋转钢丝绳，必要时还应有防止钢丝绳旋转的装置和措施。  \n9．4．1．1．5 吊运熔融金属的起重机，在吊钩组及吊运横梁等处应采取措施保护钢丝绳免受辐射热直接影响，并防止熔融金属喷溅到钢丝绳上。吊运熔化或炽热金属的钢丝绳，应采用金属绳芯或金属股芯等有耐高温性能的重要用途钢丝绳。\n\n9．4．1．1．6 钢丝绳端部的固定和连接应符合如下要求：\n\na） 用绳卡连接时，应满足表57的要求，同时应保证连接强度不小于钢丝绳破断拉力的 $8 5 \\%$ 。\n\n表 57 钢丝绳夹连接时的安全要求  \n\n\n\n\n\nb） 用编结连接时，编结长度不应小于钢丝绳直径的15倍，并且不小于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('75c7a33f-1192-4825-a94f-ce355a6fa760', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:第1款作了调整；第3款中原为“3°”，修改为“2°”；第4款中原为“2mm”，修改为“1mm”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('75d9b2c8-0f51-449c-999a-c9de02f03c89', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '3术语和定义', '3术语和定义下列术语和定义适用于本标准。\n\n3.1\n\n## 高处作业high-1evel working\n\n在离地面(坠落高度基准面) $_ { 2 \\mathrm { m } }$ 及以上的杆塔、构架或设备上进行的工作。\n\nDL/T1147—2018\n\n3.2\n\n## 坠落高度基准面datum plane of fall altitude\n\n通过可能坠落范围内最低处的水平面。\n\n3.3\n\n## 防坠器fall arrester\n\n高处作业时，用于防止人体坠落的一种防护装置，一般可分为速差式防坠器、刚性导轨防坠器和柔性导轨防坠器。\n\n3.4\n\n## 速差式防坠器retractable type fall arrester\n\n一种安装在挂点上，装有可伸缩长度的绳（带、钢丝绳)，串联在安全带和挂点之间，当人体坠落时，可利用速度的变化进行内部自锁并迅速制动的装置。\n\n3.5\n\n## 刚性导轨防坠器rigid anchor line type fal arester\n\n一种可在导轨内或外表面上下滑动并在快速下滑时能迅速制动的装置。\n\n3.6\n\n## 柔性导轨防坠器flexible anchor line type fal arrester\n\n一种既可用于锁紧柔性导轨（纤维绳、钢丝绳或织带）起人员空中定位作用，又可沿柔性导轨滑动但发生坠落时能自动锁紧的装置，工程俗称抓绳器。\n\n3.7\n\n## 连接绳connecting rope\n\n防坠器和安全带之间的连接用绳（带)。\n\n3.8\n\n## 连接器connector\n\n带有手锁或自锁开口的金属承载连接部件，通常为椭圆形或D形，用于装备之间或装备与固定点之间的连接，包括安全扣和挂钩。\n\n3.9\n\n## 缓冲器energy absorber\n\n串联在安全带和安全绳之间，发生坠落时吸收部分冲击能量，对人体起缓冲作用的一种装置。织带型缓冲器利用撕开缝制的扁织带吸收下坠的动力。\n\n3.10\n\n## 额定制动载荷rated braking load\n\n防坠器可有效制动的最大载荷。\n\n3.11\n\n## 额定工作载荷rated load\n\n防坠器正常使用时的最大允许载荷。\n\n3.12\n\n## 锁止距离locking distance\n\n防坠器在坠落试验中，从启动到运动停止，安全绳从速差式防坠器腔体伸出的距离或导轨防坠器在导轨上的运动距离。\n\n3.13\n\n## 坠落距离fall distance\n\n以安全带佩戴者的身体最低点（头或脚）为基准点，发生坠落前后的最大距离。\n\n3.14\n\n## 制动力arrested force\n\n坠落过程中作用于坠落者的最大冲击力。\n\n3.15\n\n## 附件attachment\n\n防尘装置中除防坠器外其他的部分，包括连接绳、连接器及缓冲器等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('75e0b5fa-e6ff-407c-84a7-580487a2fcc2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 2）', 'thrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\prime }$ b— 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数的修正值；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数。\n\n表 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支梁构件的 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 值  \n\n\n\n\n\n注1：集中载荷指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的载荷均按均布载荷考虑。\n\n注2：载荷作用在上翼缘系指作用点在翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘也系指作用在翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注3： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 适用于 Q235号钢，当用其他钢号时，查得的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 应乘以 $2 3 5 / \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 。\n\n注4： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 不小于2．5时不需再验算其侧向屈曲稳定性；表中大于2．5的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值，为其他钢号换算查用。\n\n表 犔．3 稳定系数 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ } \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$   \n\n\n\n\n\n## 犔．3 轧制槽钢的简支梁构件，不论载荷的形式和作用的位置，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值按式（L．3）计算，大于1者取1。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\frac { 5 7 0 b t } { l h } \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（L．3）\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -轧制槽钢的简支梁构件的侧向屈曲稳定系数；  \n$b$ 受压翼缘的宽度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$t ^ { . }$ 受压翼缘的平均厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$l$ 受压翼缘的计算(自由)长度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \nh -槽钢截面高度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('75e58bb2-3f16-4c5f-9717-3e41bdc4f629', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 7）', '平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } / \\sigma _ { \\mathrm { s } } } \\end{array}$ $\\rho$ ——系数，可由表30查得。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('75ee347d-9bfe-45db-a18b-a54953d2197e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.6.2 劲性骨架拱圈的浇筑施工应符合下列规定', '19.6.2 劲性骨架拱圈的浇筑施工应符合下列规定：1 施工前，应在分析计算劲性骨架或劲性骨架与混凝土组合结构受力行为的基础上，进行混凝土浇筑程序设计；在施工过程中应对结构的应力和变形进行监控。\n\n2 采用分环多工作面均衡浇筑法施工时，各工作面的工作段长度可根据模板长度划分，且其浇筑进度差宜不超过一个工作段。\n\n3 采用水箱压载分环浇筑法施工时，应严格控制 1/4 跨截面附近的劲性骨架的变形，预防混凝土开裂；必要时可在浇筑该处第一层（环）混凝土时设置约 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 的变形缝，待浇完第一层（环）后再采用混凝土填实。\n\n4 采用斜拉扣挂分环连续浇筑法施工时，应选用可靠且操作方便的扣索系统，并应确定扣索的索力、位移和张拉程序，控制连续浇筑混凝土过程中拱圈(拱肋)的变形。\n\n5 分阶段浇筑拱圈时，应严格控制每一施工阶段劲性骨架及劲性骨架与混凝土形成组合结构的变形形态、位置、拱圈高程和轴线横向偏位，其变形值、高差和偏位等应符合设计要求，否则应采取纠正措施。\n\n## 条文说明：\n\n1 对劲性骨架或劲性骨架与混凝土的组合结构，加载顺序不同，拱的受力也有较大的区别，因此需要根据实际情况进行混凝土浇筑程序的设计，以确定适宜的浇筑方法。\n\n2 分环多工作面浇筑劲性骨架混凝土拱圈的关键是分次多点均衡加载，使劲性骨架变形均匀，并能有效地控制结构内力和稳定性。\n\n3 水箱压载法，即在拱圈顶部布置水箱，随着混凝土浇筑面从拱脚向拱顶推进，根据拱圈应力和变形观测值，通过对水箱注水加载和放水卸载来实现对拱轴线竖向变形的控制。\n\n4 斜拉扣挂法，是在拱圈适当位置选取扣点，采用钢绞线作为扣索，在混凝土浇筑过程中，根据各断面的应力情况进行张拉或放松，实现从拱脚到拱顶连续浇筑混凝土施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('75eeb87d-7b74-4b72-9337-5edadf623c12', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'D.4疏浚、吹填工程', 'D.4疏浚、吹填工程D.4.1开挖深度 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的岸坡开挖工程。  \nD.4.2围堰高度超过 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的吹填工程。  \nD.4.3内河疏浚与吹填工程大于或等于100 万 $\\mathrm { m } ^ { 3 }$ ,沿海疏浚与吹填工程大于或等于500 万 $\\mathrm { m } ^ { 3 }$ 的远海疏浚与吹填作业。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('75fad986-23f1-42aa-92a8-a5deb25764b7', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '52 使用性能', '52 使用性能521 与架桥机有关的参数应符合 和用户在订货合同中提出的要求。\n\n522 架桥机起重能力应达到额定起重量 $( G _ { \\mathrm { n } }$ ),承载能力应能达到额定承载量。\n\n523 架桥机吊梁小车吊点位置及结构型式应满足梁体设计要求,且吊具(杆)极限位置偏差不应大于\n\n$1 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 。  \n524 架桥机架梁时应具备带载纵向、横向调节功能,纵向、横向调节量应与架桥机架设桥梁跨度和所适应曲线半径相匹配。  \n525 架梁过程中,架桥机的内净空应满足所架设梁体构造尺寸的要求,应具有足够的安全距离,安全距离不宜小于 $1 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 。  \n526 架桥机可以通过利用已架桥梁或墩(台)锚固以提高整机稳定性。架桥机过孔和架梁时整机抗倾覆稳定性应满足 / — 中 的要求。  \n527 架桥机各机构工作速度的允许偏差为额定值的 $\\pm 1 0 \\%$ 。  \n528 架桥机在各种正常使用工况下,各机构的起动、制动应平稳可靠。  \n529 架桥机在设计规定的纵坡、横坡或同时具有纵横坡的坡道上作业应制动可靠。  \n5210 架桥机的伸缩支腿应有可靠的机械锁定。  \n5211 架桥机进行静载试验时,应能承受 倍额定起重量的试验载荷,试验后进行目测检查,各受力金属结构件应无裂纹、无永久变形、无油漆剥落或对起重机的性能与安全有影响的损坏,各连接处也应无松动或损坏。  \n5212 架桥机进行动载试验时,应能承受 倍额定起重量的试验载荷和 倍的额定承载量,试验过程中应工作正常,制动器等安全装置动作灵敏可靠,试验后进行目测检查,各受力金属结构件不应有损坏,连接处也不应出现损坏或松动。  \n5213 架桥机采用的制动器应是常闭式的,制动轮(盘)应装在与传动机构刚性连接的轴上。起升机构的每一套独立的驱动装置至少应装设一个支持制动器和安全制动器。  \n5214 起升机构每套驱动装置装有一个支持制动器时,制动器安全系数不应低于 。  \n5215 起升机构每套驱动装置装有两个支持制动器时,每一个制动器的安全系数不应低于 ;对于两套彼此有刚性联系的驱动装置,每套装置装有两个支持制动器时,每一个制动器的安全系数不应低于;对于采用行星减速器传动,每套驱动装置装有两个支持制动器时,每一个制动器的安全系数不应低于 ;具有液压制动作用的液压传动起升机构不应低于 。  \n5216 架桥机起吊梁体在下降制动时的制动距离(起升机构以稳定工作速度运行,从制动器断电至梁体停止时的下滑距离)不应大于 $1 \\ \\mathrm { m i n }$ 内稳定起升距离的 / 。\n\n5217 钢丝绳安全系数应符合表 规定。\n\n表 9  \n\n\n\n\n\n5218 架桥机的静态刚性应符合以下要求:\n\n) 垂直静挠度 $f$ 与支承跨度 $S$ 的关系,推荐值见表 的规定。\n\n表 10  \n\n\n\n\n\n) 对于非导梁过孔式架桥机,设计时应控制过孔时架桥机悬臂端挠度,使架桥机能在设计规定的支承跨度和纵向坡度条件下顺利过孔。对于起重小车在主梁悬臂作业时,悬臂端的挠度 $f$ 不应大于 $L / 3 5 0 ( L$ 为悬臂端有效长度)。\n\n5219 采用两台吊梁小车的架桥机,吊梁小车的升降和运行既可以单动,也可以联动,速度的相对误差不应超过 $2 \\%$ ;采用拖拉喂梁方式的架桥机,前吊梁小车运行速度与运梁台车走行速度相差不应超过 $2 \\%$ 。\n\n5220 架桥机的起升高度不应小于名义值的 $9 7 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('76018b23-f4ba-4fe6-932f-52b8c0d32691', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 2）', 'bf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n### 8.2.2.2 非工作状态\n\n塔式起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（145）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 2 \\ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { e G } } + P _ { \\mathrm { e q } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（145）\n\n式中：\n\n$P _ { Z 2 }$ — 制动器、夹轨器等装置沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（15）；  \n$P _ { \\alpha } { \\bf { \\sigma } } _ { \\mathrm { { f } } }$ — 同式（143）；  \n$P _ { \\alpha \\mathbf { q } }$ — 固定吊具（吊钩、下滑轮组及1／2的悬吊钢丝绳等）的重力沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（143）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7602a87e-7a68-4795-9b52-53546fb93095', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 2）', 'Z _ { \\mathrm { B } } = 0 . 6 5 ~ \\sqrt { t - 1 4 . 8 1 } - 0 . 0 5\n$$\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来进行评价， $t ^ { \' }$ 按下述规定确定：\n\na） 对轧制型材：\n\n1） 对圆截面  ＝  ；′ 1．8  \n2） 对方截面 $t ^ { \\prime } { = } \\frac { t } { 1 . 8 } ;$\n\nb） 对截面长边为 $b$ 、短边为 $d$ 的矩形截面：\n\n1） 当两边之比 $b / d { \\leqslant } 1 . 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } \\frac { b } { 1 . 8 }$ ；犱2） 当两边之比 $b / d { > } 1 . \\ 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } d$ 。\n\n## 犐．1．3 工作环境温度的影响\n\n在室外的起重机结构的工作环境温度取为起重机使用地点的年最低日平均温度。当起重机的结构工作环境温度在犣 $0 \\mathrm { ‰ }$ 以下时，随着温度的降低，材料脆性破坏的危险性越来越大。不低于－犣 $3 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．6）计算；低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 、高于－ $5 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．7）计算。\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { 6 } { 1 \\ 6 0 0 } } T ^ { 2 }\n$$\n\n……（I．6）\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { - 2 . 2 5 T - 3 3 . 7 5 } { 1 0 } }\n$$\n\n……（I．7）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { C } }$ — （钢材质量组别选择的）工作环境温度影响评价系数；$T -$ -起重机结构的工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$\n\n## 犐．2 所要求的钢材质量组别的确定\n\n### 犐．2．1 综合评价法\n\n将评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } } , Z _ { \\mathrm { B } } , Z _ { \\mathrm { C } }$ 相加，得到总评价系数 $Z$ ，由表I．1查出所要求钢材质量组别。表I．2给出了各组对应的钢材牌号及相应的冲击韧性值。\n\n表犐．1 与总评价系数有关的钢材质量组别的划分  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>总评价系数ΣZ＝ZA+ZB+Zc</td><td rowspan=1 colspan=1>与表I.2对应的钢材质量组别</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≤2</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≤4</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≤8</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≤16</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr></table>\n\n\n表犐．2 钢材质量组别及钢材牌号  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢材的质量组别</td><td rowspan=1 colspan=1>冲击功Akv/J</td><td rowspan=1 colspan=1>冲击韧性的试验温度 T/C</td><td rowspan=1 colspan=1>钢材牌号</td><td rowspan=1 colspan=1>国家标准</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>Q235A</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 700</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q345AQ390A</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T1591</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>≥27</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>Q235B</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 700</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≥34</td><td rowspan=1 colspan=1>+20</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345BQ390B</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 1591</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>3</');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('760e8b50-9810-47ff-9891-13bf940a20a8', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '5.6 钢直梯', '5.6 钢直梯5.6.1 钢直梯宜由踏棍、梯梁、护笼、梯间平台等组成。\n5.6.2 钢直梯应与其固定的结构表面平行并尽可能垂直水平面设置，同一梯段高度不宜大于$8\\mathrm{~m}$，梯宽宜为$0.6\\mathrm{~m} \\sim 1.1\\mathrm{~m}$。当受条件限制不能垂直水平面时，两梯梁中心线所在平面与水平面倾角应在$75^\\circ \\sim 90^\\circ$范围内。\n5.6.3 钢直梯的踏棍技术要求如下：\na) 梯间踏棍应相互平行且水平设置，整个攀登高度上所有的踏棍垂直间距应相等，相邻踏棍垂直间距应为$0.225\\mathrm{~m} \\sim 0.3\\mathrm{~m}$，钢直梯下端的第一级踏棍距基准面距离不应大于$0.45\\mathrm{~m}$；  \nb) 在同一攀登高度上踏棍的截面形状及尺寸应一致；圆形踏棍直径不应小于$20\\mathrm{~mm}$，其他截面形状的踏棍水平方向深度不应小于$20\\mathrm{~mm}$；踏棍截面直径或外接圆直径不应大于$35\\mathrm{~mm}$；  \nc) 室外使用的钢直梯踏棍应有附加的防滑措施。\n5.6.4 钢直梯的梯梁应便于抓握，宜采用规则形状截面，不应在中间支撑处出现接头(除非所用型号材料有要求，且接头需保证梯梁结构的连续性)。同一攀登高度上梯梁应保持相同形状，长细比不宜大于200。\n5.6.5 钢直梯的护笼技术要求如下：\na) 钢直梯高度大于$2\\mathrm{~m}$时应设置护笼；  \nb) 护笼宜采用圆形结构，应包括一组水平笼箍和至少5根纵向连接立杆。水平笼箍的垂直间距宜为$0.5\\mathrm{~m}$，直径宜为$0.75\\mathrm{~m}$；立杆间距不应大于$0.3\\mathrm{~m}$，均匀分布；  \nc) 护笼底部宜呈喇叭形，其底部水平笼箍和上一级笼箍间在圆周上的距离不小于$0.1\\mathrm{~m}$；  \nd) 装在结构内部的钢直梯，如果结构件的布置确保不能穿过直径为$0.6\\mathrm{~m}$的球体，则可不设置护笼；  \ne) 如钢直梯在平台处不中断，则护笼也不应中断，但应在护笼侧面开一宽$0.5\\mathrm{~m}$、高$1.4\\mathrm{~m}$的洞口，以便人员出入。\n5.6.6 钢直梯的梯间平台技术要求如下：\na) 钢直梯的高度大于$8\\mathrm{~m}$时应设梯间平台，并分段设梯；高度大于$15\\mathrm{~m}$时应每$5\\mathrm{~m}$设一梯间平台；  \nb) 平台宽度、长度均不应小于$0.7\\mathrm{~m}$；  \nc) 平台底板应平整满铺，相邻板之间不应搭接且表面高度差不宜大于$3\\mathrm{~mm}$；  \nd) 平台临边处应设防护栏杆，且应符合5.1的规定。\n5.6.7 钢直梯的安装应符合下列要求：\na) 各构件采用焊接连接，焊接要求符合GB 50205的规定；采用其他方式连接时，连接强度不低于焊接强度；  \nb) 无基础的钢直梯支撑不少于两对，用以将梯梁焊接固定在结构、建筑物或设备上；相邻两对支撑的竖向间距，应根据梯梁截面尺寸、钢直梯内侧净宽度及其在钢结构或混凝土结构的拉拔荷载特性确定；固定直梯的支撑采用规格不小于∟$70\\mathrm{~mm} \\times 6\\mathrm{~mm}$的角钢；  \nc) 安装在固定结构上的钢直梯，下部固定，其上部的支撑与固定结构牢固连接，在梯梁上开设长圆孔，采用螺栓连接；  \nd) 当温差较大时，固定在设备上的钢直梯相邻支撑中一对支撑完全固定，另一对支撑在梯梁上开设长圆孔，采用螺栓连接；  \ne) 梯间平台与支撑结构刚性连接；支撑体系采用悬臂梁式时，其节点采用螺栓或焊接的刚性连接。\n5.6.8 钢直梯安装后的外观应符合5.4.9的规定。\n5.6.9 钢直梯的使用要求如下：\na) 同一段钢直梯上不应有2人及以上同时作业；  \nb) 在通道处使用钢直梯作业时，应由专人监护或设置围栏；  \nc) 脚手架操作层上不应架设钢直梯作业；  \nd) 长时间不用的钢直梯应堆放整齐，并用防潮布遮盖。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('760f8c72-4085-4b4b-abc8-96c441fd9b0e', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', '1 总 则', '1 总 则1.0.1为贯彻执行安全生产方针，确保建筑工程施工起重吊装作业的安全，制定本规范。\n\n1.0.2本规范适用于建筑工程施工中的起重吊装作业。\n\n1.0.3建筑工程施工中的起重吊装作业，除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('761bb99c-ae6a-4db3-8fec-edbf81de9bf2', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8 养护及其他附属设施', '3.8 养护及其他附属设施## 3.8.1 悬索桥、斜拉桥以及带吊杆的拱桥，由于拉索和吊杆的阻碍，不方便采用桥检车对主梁底面、侧面等进行检修。另外，大跨径梁桥中间支点处梁高较大，有时也无法采用桥检车下探至梁底进行检修。对于这类不方便采用桥检车进行检修的特大、大桥，条件许可时，宜配置专用检修车\n\n梁变形监测方法。因此，本次修订增加了设置永久观测点的要求。\n\n特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志，以观测水位和冲刷情况。\n\n## 3.8.4 桥梁防雷设计可参考现行《建筑物防雷设计规范》（GB50057）、《高速公路设施防雷设计规范》（QX/T190）等。\n\n## 3.8.6 随着技术的进步，桥梁安全监测系统技术已经日臻成熟，在公众对工程结构安全性日益关注的背景下，根据桥梁的结构特点、地理环境及系统目标，结合国内外的最新研究成果和经验，开展桥梁结构安全监测已成为行业发展到一定阶段的内在需求。为此，近年来从不同层面均对桥梁结构的安全监测给出了指导性的意见，《公路桥梁养护管理工作制度》（交公路发〔2007〕336号）、2013年交通运输部《交通运输部关于进一步加强公路桥梁养护管理的若干意见》和《交通运输部关于建立公路桥梁安全运行长效机制的若干意见》中均要求“特大、特殊结构和特别重要桥梁的养管单位，要利用现代信息和物联网技术，建立符合自身特点的养护管理系统和健康监测系统”。开展结构安全监测一方面可以促进大型桥梁养护技术、结构可靠性评定及相关技术的进步，也是桥梁学科贯彻落实国家、行业有关要求的重要举措。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('76218635-662e-4c9a-ba1f-aa09fbab94f6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 2）', '各种涂料的出厂质量合格证、设计文件或设计变更文件、涂装施工记录等资料。\n\n### 22.6.3 混凝土表面硅烷浸渍的施工应符合下列规定：\n\n1 宜采用辛基或异丁基硅烷或其他经论证的硅烷作为硅烷浸渍材料，所用材料的质量应符合设计要求及相应产品标准的规定。\n\n2 浸渍硅烷前应按本规范第 22.6.2 条第 2 款的要求对混凝土的表面进行处理，并应进行喷涂试验，试验应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T3310）的规定。\n\n3喷涂硅烷时混凝土的龄期应不少于28d，或混凝土修补后应不少于14d。混凝土表面应保持干燥，采用洁净水冲洗表面后应自然干燥 72h；在水位变动区，应在海水落到最低潮位且混凝土表面无水时喷涂硅烷，并应尽量延长喷涂前的自然干燥期。有雨或有强风或有强烈阳光直射时不得喷涂硅烷。喷涂时混凝土表面的温度应在 $5 \\mathrm { \\sim } 4 5 \\mathrm { \\^ c }$ 之间。\n\n4 浸渍硅烷的施工应符合产品的技术要求，并应由有经验的人员进行操作，施工人员应使用必要的安全防护设施。\n\n5 对早期暴露于海水环境的现浇结构，应在模板拆除后立即浸渍硅烷，且待其表面自然干燥后再喷洒养护剂进行养护。\n\n6 浸渍硅烷应连续喷涂施工，使被涂表面饱和溢流，各道喷涂之间的间隔时间应不少于 6h。\n\n7 浸渍硅烷施工完成后应进行质量验收。验收时应以每 $5 0 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 浸渍面积为一个浸渍质量验收批，进行吸水率、硅烷浸渍深度和氯化物吸收量的降低效果测试。测试方法和质量标准应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。\n\n### 22.6.4 在混凝土中掺加钢筋阻锈剂时，其掺量和使用方法应符合相应产品的技术要求，并应经试配和适应性试验验证。阻锈剂的质量验证试验可按现行《水运工程混凝土试验规程》（JTJ270）的规定执行。\n\n### 22.6.5 混凝土结构采用透水模板衬里时，其铺设应沿混凝土模板的纵向与横向同时拉伸展开，铺设后应平整、无褶皱；在拆除模板后宜继续保持该衬里附着于混凝土表面，且宜适当延长混凝土的养护时间。\n22.6.6 采取其他特殊防腐蚀措施时，其施工技术要求可按现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）、《海港工程钢筋混凝土结构电化学防腐蚀技术规范》（JTS 153-2）的规定执行；利用锌铝合金镀层钢筋作为混凝土附加防腐蚀措施时，可按现行《钢筋混凝土用锌铝合金镀层钢筋》（GB/T 32968）的规定执行。\n\n### 条文说明：\n\n钢筋混凝土附加防腐蚀的方法很多，现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）并未完全涵盖，因此采取其他防腐蚀措施时还需要符合相关行业标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7622547d-d6af-485f-bede-1c816e3b05d2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.4 减速器的选择', '6.1.4.4 减速器的选择## 6.1.4.4.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与起升机构减速器相同。\n\n## 6.1.4.4.2 平衡臂架式变幅机构、牵引小车式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7622eebb-27ae-49d3-b479-554625e0b5e8', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的和适用范围、引用标准', '1 目的和适用范围、引用标准本方法规定了测定水泥砂浆抗压强度的试验方法。  \n本方法适用于各类水泥砂浆的 $7 0 . 7 \\mathrm { { m m } { \\times } 7 0 . 7 \\mathrm { { m m } { \\times } 7 0 . 7 \\mathrm { { m m } } } }$ 立方体试件。\n\n引用标准：\n\n《液压式万能试验机》（GB/T3159）  \n《混凝土试模》（JG 237）  \n水泥混凝土立方体劈裂抗拉强度试验方法 (T0560)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7627630b-530f-4fa8-9c76-6d6dfe5530aa', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:“外观检查”修改为“外观质量检查”。\n\n## A.4.2 电渣压力焊接头的外观质量检查结果，应符合下列要求：\n\n1四周焊包凸出钢筋表面的高度，当钢筋直径为 $2 5 \\mathrm { m m }$ 及以下时，不得小于 $4 \\mathrm { m m }$ ；当钢筋直径为 $2 8 \\mathrm { m m }$ 及以上时，不得小于 $6 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 钢筋与电极接触处，应无烧伤缺陷。\n\n3 接头处的弯折角不得大于 $2 ^ { \\circ }$ 。\n\n4 接头处的轴线偏移不得大于 $1 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('76289297-4892-4a36-8e73-0f1c7e6ee34a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 4）', '．1．2 直流传动控制方案\n\n交流供电时，一般采用直流调压调速和调磁调速；直流供电时，一般采用串励、复励直流电动机系统，调速方案为电枢串电阻调速。\n#### 7．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运行速度时也能迅速、平稳地制动。\n\n### 7．5．6 制动器的控制\n\n#### 7．5．6．1 与电动机同时控制的制动器\n\n制动器线路应设有保护装置，在出现故障时能迅速切断电动机和制动器的电源；如电动机接至制动器的导线长度不大于 $5 ~ \\mathrm { m }$ ，制动器可不单独设这样的保护。\n\n#### 7．5．6．2 与电动机分开控制的制动器\n\n制动器的控制要采取预防措施，使得起动和制动时不出现任何失控的运动。  \n如有电气制动，机械制动应在电气制动之后作用。  \n电动机通电时制动器不得抱闸，短暂过渡状态除外。\n\n#### 7．5．6．3 安全制动器\n\n对设有安全制动器的起升机构，在正常作业时，其支持制动器动作后，安全制动器延时动作，其延时\n\n动作时间可调；在进行紧急制动时，安全制动器应立即动作。\n\n#### 7．5．6．4 意外断电\n\n对于系统意外断电时制动器的动作会引起机械设备损坏倾翻的情况，应采取适当措施保证意外断电时制动器的安全动作过程。\n\n## 7．6 电气设备的工作环境\n\n### 7．6．1 防油滴\n\n任何润滑系统、液压系统或其他含油装置在运行和安装时应保证不会使油滴到电气设备上，否则电气设备应加以保护。\n\n### 7．6．2 环境温度\n\n起重机电气设备应能保证在起重机运行场所的环境温度范围内正常工作。当环境温度不能满足所选电气设备工作要求时，应采取冷却或加温措施。\n\n### 7．6．3 大气条件\n\n周围空气温度在 $+ 4 0 \\mathrm { { ‰} }$ 的最高温度时，其相对湿度不超过 $50 \\%$ ，温度较低时相对湿度可以提高（例如在 $+ 2 0 \\mathrm { { ‰} }$ 时提高为 $90 \\%$ ），应考虑到由于温度变化可能偶然发生的凝露现象。\n\n周围空气温度在不超过 $+ 2 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，相对湿度允许短时高达 $100 \\%$ 。\n\n### 7．6．4 海拔\n\n一般起重机的电气设备使用的海拔不超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。起重机若用于海拔 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上，其电气设备的具体数据由相应的产品标准规定。\n\n### 7．6．5 其他\n\n用于爆炸和火灾危险环境时，电气设备的选择、管线配置敷设等，应符合 GB50058的规定；在腐蚀、盐雾和湿热环境使用的，应选择相应的产品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('762b4444-095b-4a3c-90cf-5748abb8563a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 1）', '5．4 结构构件和连接的强度计算## 5．4．1 结构构件的强度计算\n\n### 5．4．1．1 基本原则\n\n起重机结构设计计算的载荷情况与载荷组合应符合4．3．3、表20和附录 G中的规定，载荷的作用位置、作用方向以及起重机的自身状况（各 部 分 相 对 位 置、运 动 组 合 等）均 应 是 对 计 算 的 最 不利情况。\n\n强度计算的内容包括结构构件 受 拉、受 压、受 弯、受 扭 的 应 力 分 析（此 应 力 还 包 含 薄 壁 杆 件 约束弯曲或约束扭转时产生的正应力和 剪 应 力、局 部 弯 曲、局 部 受 压 及 局 部 承 压 等 产 生 的 局 部 应 力等）和复合应力等的计算，可用一般力学方法，参考有关的文献中的公式、图表等进行，计算出的应力值应小于5．3．1．2规 定 的 许 用 应 力 （许 用 应 力 设 计 法）或 相 应 的 极 限 设 计 应 力 （极 限 状 态 设 计法）。\n\n### 5．4．1．2 局部压应力\n\n当车轮或滑块上的集中载荷作用在构件顶面（无垫板、无轨道）、垫板上（有垫板、无轨道）或轨道上（有轨道、无垫板）时，在其下方的腹板上边缘产生的局部压应力按式（31）计算：犘\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } = \\frac { P } { t c } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 局部压应力的平均值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$P$ 一个车轮或滑块上的集中载荷，不计起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 及运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ,单位为牛顿(N)；$t$ -腹板板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$c$ 集中载荷的分布长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$$\nc = l + 2 h _ { \\mathrm { y } }\n$$\n\nl——集中载荷的作用长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，对滑块取 $l$ 为滑块长度,对车轮取 $l = 5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；$h _ { \\mathrm { y } }$ — 自轨道顶面（有轨道时）或垫板顶面（有垫板无轨道时）或构件顶面（无垫板无轨道时）至腹板上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）。\n\n### 5．4．1．3 复合应力\n\n#### 5．4．1．3．1 当构件的同一计算点上受有正应力 $\\sigma$ ，剪应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时，该点的复合应力按式\n\n（32）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（32）\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } ~ ) }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（31）；  \n$\\tau$ -剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）。  \n式中的 $\\sigma$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 带各自的正负号， $[ \\sigma ]$ 见表22或式（28）。\n\n#### 5．4．1．3．2 当构件的同一计算点上受有两个方向的正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 时，该点的复合应力按式（33）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 3 \\tau _ { \\mathrm { x y } } ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（33）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } { \\div } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — 构件同一计算点上所受的两个方向的正应力，带各自的正负号，单位为牛每平方毫米（N／$\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ），其中的每一个应力都应小于表22或式（28）的许用应力 $[ \\sigma ]$ ；$\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ — 构件同一计算点上所受的剪应力，其值应小于式（29）的剪切许用应力 $\\left[ \\tau \\right]$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('762c6ce4-7268-4916-98c3-52897e9e7fe4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 2）', '架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直于臂架犔 犔 犔轴线方向的静位移 $f _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $f _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } 0 . 1 ( L _ { \\mathrm { C } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。当 $L _ { \\mathrm { c } } \\geqslant 4 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，式中系数0．1值可适当增大。\n5．5．2．3．2 在相应工作幅度起升额定载荷及在臂架端部施加数值为犣 $5 \\%$ 额定载荷的水平侧（切）向力犔 犣时，臂架端部在回转平面内的水平（侧向）静位移犔 $Z _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $Z _ { \\mathrm { L } } \\leqslant 0 . \\ 0 7$ $( L _ { \\mathrm { c } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。\n\n### 5．5．2．4 对各类起重机的其他静态刚性要求\n\n对以上各类起重机其他的静态刚性要求或对其他各类起重机的静态刚性要求，可以由设计者或使用者根据起重机设计本身的需要或起重机使用要求另行提出，并要求在提交给用户的有关资料中说明。犔 犣当结构在大变形状态下， $\\Delta L \\ . f _ { \\mathrm { L } } , Z _ { \\mathrm { L } }$ 宜采用非线性分析方法计算。\n\n## 5．5．3 起重机的动态刚性\n\n对起重机的动态刚性一般不作要 求，但 当 用 户 从 起 重 机 使 用 条 件 考 虑 对 此 有 要 求，或 从 起 重机设计角度考虑认为对此性能应有要求时（如：认为对起重机司机健康和起重机正常工作平稳性有影响等），则进行校核，其指标由设计者与用户确定，并要在提交给用户的有关资料中说明。\n\n注：对桥式和门式起重机的动态刚性可参见ISO22986：2007及有关文献。\n\n## 5．6 构件抗失稳的计算\n\n### 5．6．1 轴心受压构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．1．1 构件的假想长细比\n\n当计算钢材屈服点大于λ $2 3 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的轴心受压构件稳定性时，需用假想长细比，对实腹式构件其λ值 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 按式（44）计算，对格构式构件其值 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 按式（45）计算：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { F } } { = } \\lambda \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（44）\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { h F } } { = } \\lambda _ { \\mathrm { h } } ~ \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ — 实腹式构件的假想长细比；$\\lambda$ 按5.5.1.2计算的实腹式构件长细比；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 轴心受压构件使用的大于 $2 3 5 \\ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的钢材屈服点，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ — 格构式构件的假想长细比；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ — 格构式构件的换算长细比。\n\n#### 5．6．1．2 实腹式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．2．1 实腹式轴心受压构件整体稳定性按式（46）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 46 )\n\n式中：\n\n$N$ -构件的轴向力，单位为牛顿(N)；$\\varphi$ 根据轴心受压构件的假想长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 和构件的截面类别(表29)确定的轴心受压稳定系数，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { y } }$ 之分。 $\\varphi$ 值按附录 K中的表 $\\mathrm { K } . 1 \\sim$ 表 K．4选取；$A$ 同式(43)；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('762d70d0-9ca2-4add-808a-dc31cfaf4d50', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置在表53的工况Ⅰ至Ⅳ的状态下，塔式起重机不使用临时辅助稳定装置时，也应是稳定的。\n\n临时辅助稳定装置可以用来满足表53中工况Ⅴ，即保证安装或拆卸时的抗倾覆稳定性。\n\n可以用可拆卸的压重来满足表53工况犘 $\\mathrm { I V }$ 的整体抗倾覆稳定性的要求。但当没有这些外加的压重，并且将风载荷取为 $1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { w I I } }$ 时，该起重机也应符合稳定要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('76308233-2766-4d28-a626-71888406986f', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '2.0.1本条依据原规范第2.0.1条及现行的起重机标准进行修订', '2.0.1本条依据原规范第2.0.1条及现行的起重机标准进行修订。起重设备及其相关的建筑物在安装前都应进行检查。本条规定明确了必要的检查项目及其要求，目的是检查起重设备的安装是否具备条件，尽早发现存在的问题，及时反映给有关方面处理解决，使安装工程能顺利进行，避免停工或返工现象和影响工程质量。\n\n2.0.2联轴器的品种、规格很多，安装时的径向位移、轴向倾斜和端面间隙等也各不相同。因此，在安装联轴器时，随机技术文件有规定的首先应按其规定执行；如随机技术文件未规定时，应按现行国家标准《机械设备安装工程施工及验收通用规范》GB50231的有关规定执行。\n\n2.0.3本条为新增内容，依据现行国家标准《起重机械安全规程》GB/T 6067和现行的起重机标准制定。\n\n本条为强制性条文，属于安全性要求。钢丝绳和链条是起重机的重要承载构件，也是起重机上的易损件，其安装的质量直接影响起重机的使用安全,影响钢丝绳和链条的使用寿命,故必须严格要求，目的是防止断绳、断链及脱落事故的发生。\n\n钢丝绳开盘时,应沿着绳盘圆周的切线方向进行,以防止在钢丝绳中产生扭劲。\n\n2.0.4起重机上制动器的定量调整难以做到，也无必要。因此，制动器调整得是否满足使用要求，主要是由制动器的调整者和起重机的操作者凭借自身的经验去判定，通常做法是将起升机构的制动器调得偏紧一些，将运行机构的制动器调得偏松一些。\n\n2.0.5本条依据原规范第2.0.4条及现行国家标准《桥式和门式起重机制造及轨道安装公差》GB/T10183进行修订。\n\n根据现行国家标准《桥式和门式起重机制造及轨道安装公差》GB/T10183的规定，小车空载时一个车轮对其他三个车轮形成的平面的垂直偏差不得大于小车轨道局部平面度的2/3倍，而小车轨道的局部平面度不得超过由0.001倍的小车基距或0.001倍的小车轨距所确定的较小值。因小车轨道的平面度和小车车轮的平面度在制造厂是分别对基准平面进行测量的，考虑到安装现场的条件，为安装检查方便，将以上两项测量叠加，规定为小车车轮和轨道的间隙，但通过验算，桥式和门式起重机符合叠加后的最大间隙不应大于由小车基距或小车轨距所确定的较小值的0.00167倍的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('76492ac2-78a2-4a49-9322-1f5962fbda7b', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '6.5 悬挂装置的计算（Part 2）', ' \\times 1 0 \\times W _ { \\mathrm { l l } } + 1 0 \\times S _ { \\mathrm { w r } }$ ·( 12 )\n\n式中：\n\n$R _ { \\mathrm { ~ v ~ } }$ 1 卡钳垂直支撑反作用力，单位为牛（N); $R _ { \\mathrm { ~ v ~ } }$ 应小于锚固点的结构抗力设计值 $R _ { \\textrm { d } } , R _ { \\textrm { d } }$ 详见GB/T19154—2017中附录D的说明；\n\n$R _ { \\mathrm { ~ h ~ } }$ -卡钳水平支撑反作用力，单位为牛 $( \\Nu ) _ { \\dag } R _ { \\mathrm { h } }$ 应小于锚固点的结构抗力设计值 $R _ { \\mathrm { d } }$ ；  \n$L _ { \\textrm { s } }$ 抵抗倾翻力矩的螺栓或支撑间的距离，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n$C _ { \\mathrm { w r } }$ 卡钳稳定系数，大于或等于3；  \n$W _ { \\parallel }$ - 起升机构极限工作载荷，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$L _ { \\mathrm { ~ o ~ } }$ 卡钳外侧长度，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n$S _ { \\mathrm { w r } }$ - 卡钳质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$L _ { \\textrm { b } }$ 支点到卡钳重心的距离，单位为米（m）。 SAC\n\n### 6.5.5.2 悬挂单轨载荷计算：\n\na）悬挂单轨应根据表11载荷工况进行结构计算。  \nb）平台内多于一个起升机构的计算方法为：假定只有一个起升机构或悬挂系统失效,第一个起升机构作用载荷为2.5倍的极限工作载荷,其他起升机构作用载荷为1.25 倍的极限工作载荷。见表11载荷工况3。  \nc) 计算时应考虑到独立运动的爬轨器相对距离可能出现相互接近对计算点(作用点)间距的影响，除非采用限位杆或其他措施以保证爬轨器间距不变。\n\n表 11与平台内安装的起升机构连用的单轨载荷工况  \n\n\n\n\n\n### 6.5.5.3 配重悬挂支架稳定性计算：\n\na）在配重悬挂支架外伸距离最大,起升机构极限工作载荷工况时,稳定力矩应大于或等于3倍的倾覆力矩。  \nb）配重悬挂支架的受力分析见图12。\n\n  \n图12配重悬挂支架\n\nc）稳定性按式(13)进行校核：\n\n$$\nC _ { \\mathrm { w r } } \\times W _ { \\mathrm { l l } } \\times L _ { \\mathrm { o } } \\leqslant M _ { \\mathrm { w } } \\times L _ { \\mathrm { i } } + S _ { \\mathrm { w r } } \\times L _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n……( 13 )\n\n式中：\n\nCwr 配重悬挂支架稳定系数，大于或等于3；  \n$W _ { \\parallel }$ 起升机构极限工作载荷，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$M _ { \\mathrm { w } }$ 配重质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$S _ { \\mathrm { w r } }$ 配重悬挂支架质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$L _ { \\mathrm { ~ o ~ } }$ 配重悬挂支架外侧长度，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n$L _ { \\textrm { b } }$ 支点到配重悬挂支架重心的距离，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n$L _ { \\mathrm { i } }$ 配重悬挂支架内侧长度，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ 。\n\n### 6.5.5.4 钢丝绳锚固在固定结构上的计算：\n\n当钢丝绳锚固在固定结构(混凝土或钢结构)上时,锚固点、固定结构本身的应力应不大于其材料的屈服极限。计算产生应力的作用力按式(14)确定：\n$$\nF _ { \\mathrm { v } } = S _ { \\mathrm { d } } \\times 1 0 \\times W _ { \\mathrm { l l } }\n$$\n\n……( 14 )\n\n式中：\n\n$F _ { \\mathrm { ~ v ~ } }$ 垂直力，单位为牛(N)；  \n$W _ { \\parallel }$ -起升机构极限工作载荷，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$S _ { \\mathrm { d } }$ 冲击载荷系数，根据试验B.1.4得出的实际值。  \n当 $S _ { \\mathrm { d } } { \\leqslant } 3$ ,无须采用减震缓冲措施；  \n当 $3 { < } S _ { \\mathrm { d } } { \\leqslant } 5$ ，则应增加减震器，使得 $S _ { \\mathrm { d } } { \\leqslant } 3$ ；  \n当 $S _ { \\mathrm { d } } { > } 5$ ,则不应采用此安装方式。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7649846a-20b2-48ee-a140-646f5e374160', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.7.1 钢管拱肋的制造加工除应符合本规范第', '19.7.1 钢管拱肋的制造加工除应符合本规范第 8 章的规定外，尚应符合下列规定：1 用于制造加工的各种材料应符合设计及相关标准的规定。\n\n2 钢管拱肋的制造应在工厂内进行。制造加工前应根据设计文件编制制造工艺，绘制加工图和拼装图等，公差范围应考虑加工误差和焊接变形的影响合理确定，并应进行焊接工艺评定；制造完成后，应在厂内进行不少于三个安装节段的试拼装。\n\n3 拱肋的分段长度应根据材料、工艺、运输和吊装等因素确定，并应按不少于三个安装节段的长度进行1：1精确放样，其拱轴线应符合设计规定。合龙节段的尺寸应计入制造误差、温度及焊接变形等影响。\n\n4 制造加工时，钢管对接的端头宜校圆，其失圆度宜不大于钢管外径的 3/1000，在钢管的端口处宜适当加设内支撑，减少运输、安装过程中端口的失圆变形。钢管环向对接时，其接头应采用有衬管的单面坡口或无衬管的双面坡口熔透焊缝。环向焊缝的间距应符合设计规定，设计未规定时，对直缝焊接管应不小于管的直径，对螺旋焊接管应不小于 $3 \\mathrm { m }$ ；纵向焊接时，其焊缝应错开 1/4 圆周。钢管对接的径向偏差应不超过管壁厚的0.2倍。\n\n5 拱肋节段的对接接头宜与母材等强度焊接。所有焊缝均应进行外观检查，焊缝内部质量应达到Ⅱ级以上标准，熔透焊缝应进行 $100 \\%$ 的超声波探伤。\n\n6 主管与腹管采用相贯焊接时，腹管的相贯线及坡口制作应采用全自动相贯线切割机完成。对相贯焊接接头中焊接材料和焊接工艺的选择，应在满足强度的原则下保证接头的韧性；对受疲劳控制的相贯焊缝，应按设计要求对焊接处进行焊后修磨处理。\n\n7 焊缝的超声波探伤质量检验应符合本规范第 8 章的规定。\n\n8 钢管拱肋加工时，应设置泵送混凝土压注孔、防倒流截止阀、排气孔及吊点、扣点、节点板等。对压注混凝土过程中易产生局部变形的部位（如腹箱）应设置内拉杆。\n\n9 钢管拱肋的外表面应按设计规定进行长效防腐处理，防腐涂装的施工应符合本规范第8.10节的规定。\n\n## 条文说明：\n\n2 试拼装的目的是校核钢管拱肋各部位的制造尺寸、精度和节段之间的配合能否满足设计要求和工地安装的要求，是钢管混凝土拱桥制造过程中一项非常重要的工序，因此需要在厂内进行试拼装。\n\n3 原规范规定“拱肋应按不少于半跨的长度进行1：1精确放样”，主要是针对跨径较小的拱桥，但对跨径较大的拱桥则不是很适用，因为这样做所需要的场地较大，故本次修订将“半跨”修改为“三个安装节段”。\n\n6 因相贯线及坡口的加工精度直接影响其焊缝的熔透深度和内在质量，成为结构承载力的保证条件，故对加工方式予以限制。主管与腹管采用相贯连接时，因系无节点板结构，主管应力复杂，再加上闭合型焊接，接头区易造成粗晶硬化和焊接缺陷，接头韧性常成为控制结构承载的关键，因此规定了在焊接材料的选择和焊接工艺的控制上需要遵循的原则。\n\n8 哑铃形钢管拱截面压注腹箱混凝土时，腹箱钢板容易受挤压变形，因此需要加设内拉杆。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7650b8ae-cbbc-4778-85b7-e4fc6eb825b9', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.4 桥涵净空', '3.4 桥涵净空## 3.4.1 本条要求桥涵净空符合公路建筑限界要求，这样可以使桥梁与公路更好地衔接，公路上的车辆可维持原速通过桥梁。车辆在公路上无障碍地行驶，尤其在高速公路和一级公路上，这是现代交通的最基本要求。\n\n“桥面净宽与路基宽度相同”中，路基宽度不含土路肩。\n\n## 3.4.2 在目前的桥梁设计中，一般不考虑路缘石对车辆的防撞作用，设置路缘石仅是为了起到视线诱导、排水和警示的作用。但是，如果路缘石能够对失控车辆起到第一道防护作用，则能更有效地降低事故严重程度，保护行人和车辆安全，减少事故损失。“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”项目从路缘石对车辆所起的拦护作用方面考虑，基于车辆动态仿真实验对公路桥梁路缘石合理高度进行了研究。根据不同车速、不同碰撞角度、 不同路缘石高度条件的路缘石碰撞仿真实验结果，路缘石对偏驶车辆的拦护效果优劣程度为 $3 5 \\mathrm { c m } > 3 0 \\mathrm { c m } > 2 5 \\mathrm { c m } > 4 0 \\mathrm { c m } > 1 5 \\mathrm { c m } > 2 0 \\mathrm { c m }$ ，这与现行规范路缘石高度可取用 $2 5 \\ : \\beta 3 5 \\mathrm { { c m } }$ 的规定基本吻合。考虑到 $3 5 \\mathrm { c m }$ 高路缘石的拦护效果最佳，本次修订建议路侧环境危险时，桥梁路缘石高度取用较大值。\n\n## 3.4.3 关于河流中漂流物在水面上突出的高度，根据几十份调查资料，一般高出水面 $1 \\mathrm { m }$ 左右，最高可达 $2 \\mathrm { m }$ 。国外资料也有高出 $3 \\sim 4 \\mathrm { m }$ 的。设计时要按实地调查资料确定。\n\n## 3.4.4 当矩形涵洞进口净高大于 $3 \\mathrm { m }$ 时，其顶面至最高水面的净高不应小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ,这与不通航河流上的梁底净空规定是一致的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7664c257-be7f-4c3a-8519-af5866c43c25', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 12）', '2对合成载荷起有利作用的质量引起的</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的,见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>$</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>n</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>3．在不平轨道上运行起重机的质量和总起升质量引起的，见4.2.1.1.6</td><td rowspan=3 colspan=1>1.48</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+4</td><td rowspan=2 colspan=1>1.34</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+4</td><td rowspan=2 colspan=1>+4</td><td rowspan=2 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=3 colspan=1>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('766695c6-901f-4c7a-86e6-22206b62a8f5', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 结果计算', '4 结果计算## 4.1 将各级荷载下的千分表读数减去初始读数，即得该荷载下的滑动变形。\n\n## 4.2 当采用带肋钢筋时，以6个试件在各级荷载下滑动变形的算术平均值为横坐标，以荷载为纵坐标，绘出荷载一滑动变形关系曲线。当滑动变形为 $0 . 0 1 \\mathrm { m m }$ 、 $0 . 0 5 \\mathrm { m m }$ 、 $0 . 1 0 \\mathrm { m m }$ 时，在曲线上查出相应的荷载。\n\n## 4.3 钢筋握裹强度，按式（ $\\mathrm { T } 0 5 6 6 - 1$ ）和式（T0566-2）计算：\n\n$$\n\\tau { = } \\frac { F _ { \\scriptscriptstyle I } { + } F _ { \\scriptscriptstyle 2 } { + } F _ { \\scriptscriptstyle 3 } } { 3 A }\n$$\n\n$$\nA = \\pi D L\n$$\n\n式中： $\\tau$ ——钢筋握裹强度（ $\\mathbf { M P a }$ ）；\n\n$F _ { \\jmath }$ ——滑动变形为 $0 . 0 1 \\mathrm { m m }$ 时的荷载（N）；\n\n$F _ { 2 }$ ——滑动变形为 $0 . 0 5 \\mathrm { m m }$ 时的荷载（N）；\n\n$F _ { 3 }$ ——滑动变形为 $0 . 1 0 \\mathrm { m m }$ 时的荷载（N）；\n\n$A$ ——埋入混凝土的钢筋表面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$D$ ——钢筋的计算直径（ $\\mathrm { m m }$ ）；  \n$L$ ——钢筋埋入的长度（mm）。\n\n## 4.4 当采用光面钢筋时，可取6个试件拔出试验时最大荷载的平均值除以埋入混凝土中\n\n的钢筋表面积，即得钢筋握裹强度，计算结果精确至0.01MPa。\n\n## 4.5 光面钢筋拔出试验可绘出荷载一滑动变形关系曲线以供分析。\n\n## 4.6 采用工程中实际使用的其他钢筋时，应注明钢筋的类型、直径及混凝土配合比等条件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('767b31bd-a4c8-4a74-a637-017359cd2ce4', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度。比较原规范桥涵设计洪水频率是与桥梁分类标准相关，虽然以跨径或总长标准界定的桥梁分类标准一定程度上反映了桥梁的重要性，但并不全面，特别是总长标准，反映桥梁的技术复杂性与重要性并不充分。因此，本次修订增加对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可按相同公路等级的大桥标准确定的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7682c749-d7d1-43b6-b27a-50cf653e3232', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '10.1 一般规定', '10.1 一般规定## 10. 1. 1 偶然荷载应包括爆炸、撞击、火灾及其他偶然出现的灾害引起的荷载。本章规定仅适用于爆炸和撞击荷载。\n\n## 10.1.2 当采用偶然荷载作为结构设计的主导荷载时，在允许结构出现局部构件破坏的情况下，应保证结构不致因偶然荷载引起连续倒塌。\n\n## 10. 1. 3 偶然荷载的荷载设计值可直接取用按本章规定的方法确定的偶然荷载标准值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('76922820-563c-4b7d-a137-f5902652cf1e', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '事故案例：', '事故案例：案例1：主钩钢丝绳断裂事故');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('769fe1e2-750c-4d81-8cc5-eb52b518b632', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 3）', '；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连的不等边角钢为： $0 . 5 + 0 . 0 0 2 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nc） 长边相连的不等边角钢为0．70。\n\n对中间无联系的单角钢构件，单角钢构件长细比λ $\\lambda$ 应按最小回转半径计算。当 $\\lambda < 2 0$ 时，取$\\lambda = 2 0$ ；对中间有联系的单角钢构件， $\\lambda$ 应按平行于角钢联系边的形心轴计算。\n\n#### 5．6．1．3 格构式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．3．1 整体稳定性仍按式（46）计算，但要用假想换算长细比犙犙 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 选取轴压稳定系数 $\\varphi$ 。\n\n##### 5．6．1．3．2 腹杆内力由构件横截面的剪力 $Q$ 确定， $Q$ 按式（47）计算：\n\n$Q { = } \\frac { A [ \\sigma ] } { 8 5 } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ 或 $Q { = } \\frac { N } { 8 5 \\varphi } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ …（47）\n\n式中：\n\n$Q$ -格构式构件横截面的剪力，单位为牛顿(N);$A$ 同式（43)；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22；$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（45）；N- -同式（46)；$\\varphi$ -同式（46）。\n\n表29 轴心受压构件的截面类别   \n\n\n\n\n\n### 5．6．2 受弯构件的整体稳定性\n\n\n受弯构件的整体稳定性，是指其抗侧向整体弯扭屈曲的稳定性。\n\n#### 5．6．2．1 凡符合下列情况之一的受弯构件，不必验算其整体稳定性：\n\na） 有刚性较强的走台和铺板与受弯构件的受压翼缘牢固相连，能阻止受压翼缘侧向位移时；犺 犫 犺犫  \nb） 箱形截面受弯构件的截面高度 $h$ 与两腹板外侧之间的翼缘板宽度 $b$ 的比值 $h / b { \\leqslant } 3$ ，或构件截面足以保证其侧向刚性（如为空间桁架）时；  \nc） 两端简支且端部支承不能扭转的等截面轧制 H型钢或焊接工字形截面的受弯构件，其受压翼犾 犫缘的侧向支承间距 （无侧向支承点者，则为构件的跨距）与其受压翼缘的宽度 $b$ 之比满足以下条件：\n\n1） 无侧向支承且载荷作用在受压翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 3 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n2） 无侧向支承且载荷作用在受拉翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 2 0 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n3） 跨中受压翼缘有侧向支承时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 6 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } } \\ ,$ 。\n\n#### 5．6．2．2 不符合5．6．2．1情况的受弯构件的整体稳定性按以下方法计算：\n\na） 在最大刚度平面内受弯的构件，按式（48）计算：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（48）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } }$ — 绕构件强轴 $. x$ 轴）作用的最大弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 绕构件强轴弯曲所确定的受弯构件侧向屈曲稳定系数，按附录L确定；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按构件受压最大纤维确定的毛截面抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ~ . }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ —— 同式（28）或见表22。\n\nb） 在两个互相垂直的平面内都受弯的轧制 H 型钢或焊接工字形截面构件，按式（49）计算：犕\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('76a09efd-5be4-4928-ba29-804a77525e04', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.9.7潜水作业时，潜水作业船应按规定显示号灯', '5.9.7潜水作业时，潜水作业船应按规定显示号灯、号型。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('76a8caec-a566-4393-bb39-106902dc6d4a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．1 流动式起重机分级举例', '犃．1 流动式起重机分级举例流动式起重机包括汽车起重机、轮胎起重机（含集装箱正面吊运起重机）、履带起重机。  \n按照起重机的使用情况，流动式起重机整机分级举例见表 A．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('76ad5002-91b5-4bd2-9731-e3c0b2925437', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 12）', '.798</td><td rowspan=1 colspan=1>1.591</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 633</td><td rowspan=1 colspan=1>1.807</td><td rowspan=1 colspan=1>1.8071.890</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=20>2.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>1. 6</td><td rowspan=1 colspan=4>1.9</td><td rowspan=1 colspan=4>2.2</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>12</td><td rowspan=1 colspan=1>1.400</td><td rowspan=1 colspan=1>1.425</td><td rowspan=1 colspan=1>1.537</td><td rowspan=1 colspan=1>1.590</td><td rowspan=1 colspan=1>1.478</td><td rowspan=1 colspan=1>1.508</td><td rowspan=1 colspan=1>1.642</td><td rowspan=1 colspan=1>1.706</td><td rowspan=1 colspan=1>1.553</td><td rowspan=1 colspan=1>1.588</td><td rowspan=1 colspan=1>1.743</td><td rowspan=1 colspan=1>1.817</td><td rowspan=1 colspan=1>1.626</td><td rowspan=1 colspan=1>1.666</td><td rowspan=1 colspan=1>1.839</td><td rowspan=1 colspan=1>1.922</td><td rowspan=1 colspan=1>1.696</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 741</td><td rowspan=1 colspan=1>1.931</td><td rowspan=1 colspan=1>1.9312. 022</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=20>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>1.6</td><td rowspan=1 colspan=4>1.9</td><td rowspan=1 colspan=4>2.2</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td></tr><tr><td');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('76b6b531-a055-48e4-bc9f-84e995ff1295', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 拱式拱架在拼装过程中横向稳定性较差，因此需要有保证其稳定的措施。\n\n4 拱圈的实际轴线是否符合设计轴线，直接影响拱圈受力，因此拱架安装完毕后，需要对拱架各控制点的平面位置、高程等进行检查。\n\n### 19.2.3拱架的拆卸应符合下列规定：\n\n1 现浇混凝土拱圈的拱架，其拆除期限应符合设计规定；设计未规定时，应在拱圈混凝土强度达到设计强度的 $85 \\%$ 后，方可卸落拆除。\n\n2 卸落拱架应按提前拟定的卸落程序进行，且宜分步卸落；在纵向应对称均衡卸落，在横向应同时一起卸落。满布式落地拱架卸落时，可从拱顶向拱脚依次循环卸落；拱式拱架可在两支座处同时均匀卸落；多孔拱桥卸架时，若桥墩允许承受单孔施工荷载，可单孔卸落，否则应多孔同时卸落，或各连续孔分阶段卸落。卸落拱架时，应设专人对拱圈的挠度和墩台的位移等情况进行监测，当有异常时，应暂停卸落，查明原因并采取相应措施后方可继续进行。\n\n3石拱桥的拱架卸落时间应符合下列规定：\n\n1）对浆砌石拱桥，应待砂浆强度达到设计强度的 $85 \\%$ 后方可卸落；设计另有规定时，应从其规定。\n\n2）对跨径小于 $1 0 \\mathrm { m }$ 的小拱桥，宜在拱上建筑全部完成后卸架；中等跨径的实腹式拱桥，宜在护拱砌完后卸架；跨径较大的空腹式拱，宜在拱上小拱横墙砌好(未砌小拱圈)后卸架。\n\n3）当需要裸拱卸架时，应对裸拱进行截面强度及稳定性验算，并应采取必要的辅助稳定措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('76bb7bb3-20bf-4fed-87cd-a6852af524dd', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '9.6其他安全防护装置（见标准9.6条）', '9.6其他安全防护装置（见标准9.6条）## 9.6其他安全防护装置\n\n### 9.6.1风速仪及风速报警器\n\n9.6.1.1对于室外作业的高大起重机应安装风速仪，风速仪应安置在起重机上部迎风处。\n\n9.6.1.2对室外作业的高大起重机应装有显示瞬时风速的风速报警器，且当风力大于工作状态的计算风速设定值时，应能发出报警信号。\n\n### 9.6.2轨道清扫器\n\n当物料有可能积存在轨道上成为运行的障碍时，在轨道上行驶的起重机和起重小车，在台车架（或端梁）下面和小车架下面应装设轨道清扫器，其扫轨板底面与轨道顶面之间的间隙一般为 $5 \\mathrm { m m } \\sim$ $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 9.6.3防小车坠落保护\n\n塔式起重机的变幅小车及其他起重机要求防坠落的小车，应设置使小车运行时不脱轨的装置，即使轮轴断裂，小车也不能坠落。\n\n### 9.6.4检修吊笼或平台\n\n需要经常在高空进行起重机械自身检修作业的起重机，应装设安全可靠的检修吊笼或平台。\n\n### 9.6.5导电滑触线的安全防护\n\n9.6.5.1桥式起重机司机室位于大车滑触线一侧，在有触电危险的区段，通向起重机的梯子和走台与滑触线间应设置防护板进行隔离。  \n9.6.5.2桥式起重机大车滑触线侧应设置防护装置，以防止小车在端部极限位置时因吊具或钢丝绳摇摆与滑触线意外接触。  \n9.6.5.3多层布置桥式起重机时，下层起重机应采用电缆或安全滑触线供电。  \n9.6.5.4其他使用滑触线的起重机械，对易发生触电的部位应设防护装置。\n\n### 9.6.6报警装置\n\n必要时，在起重机上应设置蜂鸣器、闪光灯等作业报警装置。流动式起重机倒退运行时，应发出清晰的报警音响并伴有灯光闪烁信号。\n\n### 9.6.7防护罩\n\n在正常工作或维修时，为防止异物进入或防止其运行对人员可能造成危险的零部件，应设有保护装置。起重机上外露的、有可能伤人的运动零部件，如开式齿轮、联轴器、传动轴、链轮、链条、传动带、皮带轮等，均应装设防护罩/栏。\n\n在露天工作的起重机上的电气设备应采取防雨措施。\n\n条文性质：强制性条文。\n\n制定依据：\n\n该条款依据GB/T3811-2008中9.7.6的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('76c213b5-2b57-4f5e-b0a3-518d130749ec', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 5）', '><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">cm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴外径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（99)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳公称直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（128)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">cm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">空心轴的内直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（99）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(电动机)每小时全起动次数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">（电动机)每小时点动或不完全起动次数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">dmin</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳的最小直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(125)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">E</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢材的弹性模量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（51)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">e</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">圆柱有效壳壁的计算截面形心轴至组合截面形心轴 Z—Z的距离</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(71)图8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">e</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">加劲环的截面形心轴至组合截面形心轴Z—Z的距离</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(71)图8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">F</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">水平方向的集中载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(146)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">F1d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">平衡臂架式变幅机构变幅等效阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（96)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">∑Fmex</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">（用于变幅机构电动机过载校验的各变幅位置中的)最大变幅力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">F</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">KN</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳的整绳最小破断拉力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（127)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">f</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(电动机)每小时电气制动次数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">f</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮沿轨道的滚动摩擦力臂</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（87）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">G</td><td col');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('76dc142d-0350-4192-97fe-2744dd719e6f', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第五十条违反本法第三十一条规定，为出售、购买', '第五十条违反本法第三十一条规定，为出售、购买、利用野生动物及其制品或者禁止使用的猎捕工具发布广告的，依照《中华人民共和国广告法》的规定处罚。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('76dc7f3c-f3eb-41b7-a64b-2c7ec9c1cbce', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '25 冬期、雨期和热期施工', '25 冬期、雨期和热期施工## 25.1 一般规定\n\n### 25.1.1 冬期、雨期和热期的桥涵施工，应根据不同的季节特点制订相应的施工技术方案，并应采取有针对性的措施，保证工程质量和施工安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('76e12e4c-8cc4-42de-9fbc-1fecb555b42d', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.5 桥上线形及桥头引道', '3.5 桥上线形及桥头引道## 3.5.1 本条有关桥梁纵坡的规定，兹说明如下：\n\n1有关桥上及其引道纵坡的规定，从多年的应用情况看，总体上是适宜的。\n\n2对于位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，为方便非机动车的行驶，规定了桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3考虑到在冰雪条件下，与公路相比，桥梁更易结冰，冰雪更难消融，从保障行车安全、桥梁结构安全使用等的角度，规定了易结冰、积雪的桥梁桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n## 3.5.2 在洪水泛滥范围内的特大、大、中桥桥头引道，经常受到洪水的威胁，要求与桥梁具有相同的抵御洪水的能力，其路肩高程应至少高出桥梁设计洪水位 $0 . 5 { \\mathrm { n } }$ 。\n\n当小桥或涵洞的流量超过其设计流量时，多数情况是溢流首先冲毁路堤，进而导致桥涵破坏，故小桥涵引道路堤的顶高宜在桥涵壅水水位以上至少 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.5.3 本条有关桥头锥体及引道的规定，兹说明如下：\n\n1桥头锥坡填土或实体式桥台背面的一段引道填土，可用砂性土或其他透水性土,这对于台背排水和防止台背填土冻胀是十分必要的。在非严寒和无冻胀地区，桥头填土也可以就地取材，利用桥涵附近的土填筑。\n\n2锥坡坡面一般要铺砌，且填土经夯实，其边坡的稳定性好于一般路基边坡，故可以采用较陡的边坡坡度。高填土路堤因本身自重影响其下层边坡的稳定，且锥坡在淹水部分因浸水而减小了土体的安息角，故要根据实践经验采用较缓的边坡坡角，以保证其稳定。\n\n3对于埋置式桥台、钢筋混凝土桩、柱式桥台，其台前锥坡体既起保护桥台的作用，又可平衡台背侧压力，故采用较缓的边坡坡度，以保证稳定。\n\n## 3.5.4 桥台侧墙后端和悬臂梁的悬臂端要伸入桥头锥坡 $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ ，这是为了保证桥台或悬臂端与引道路堤的密切衔接。\n\n## 3.5.5 桥头搭板在许多情况下为简单实用且有效的治理桥头跳车的办法。本次修订吸取了国家科技支撑计划项目“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”的研究成果，对桥头搭板的长度、宽度和厚度要求进行了完善，说明如下：\n\n1桥头搭板长度的确定主要从两个方面来考虑： $\\textcircled{1}$ 保证搭板的工后沉降坡差小于容许值； $\\textcircled{2}$ 保证搭板长度稍大于台背后填土缺口的上口宽度。综合考虑这两种因素的估算结果及我国桥梁设计的常规做法，本次修订规定搭板长度不宜小于 $5 \\mathrm { m }$ ，当桥台高度不小于 $5 \\mathrm { m }$ 时，搭板长度不宜小于 $8 \\mathfrak { m }$ 。\n\n2搭板宽度影响因素较少。从搭板的受力看，当车轮直接压在搭板的纵向边缘时，对搭板的受力是不利的，因此搭板做宽点对受力有利。同时，为避免行车道范围内由于搭板宽度不足导致差异沉降、影响行车安全，规定搭板宽度不应小于行车道宽度。实践中，一般将搭板宽度做到两侧与路缘石边缘相齐，并用柔性材料隔离。\n\n3搭板的厚度主要根据受力要求来确定。搭板的受力要求可分为强度要求和变形要求。但是，由于搭板受力复杂，很难简单地确定搭板的受力状况，因而通常采用的处理方法是将搭板换算为等效简支板，找出搭板长度与计算跨径之间的关系，大致研究出各种板长的相应计算跨径，从而按简支板的方法确定搭板的厚度。根据研究结果，搭板厚度一般取搭板长度的 $1 / 1 6 \\sim 1 / 2 4$ 。我国近年来的桥梁设计中，搭板厚度根据具体情况一般取 $2 5 \\mathrm { c m }$ 、 $3 0 \\mathrm { c m }$ 或 $3 5 \\mathrm { c m }$ 。综合考虑理论分析结果和我国的工程实践经验，本次修订规定搭板厚度不宜小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，当搭板长度不小于 $6 \\mathfrak { m }$ 时，其厚度不宜小于 $0 . 3 0 \\mathrm { m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('76e5c879-0b66-4c7d-82d4-139d420dd7e4', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '本规范主编单位、参加单位和主要起草人名单', '本规范主编单位、参加单位和主要起草人名单主编单位：电力工业部电力建设研究所参加单位：机械工业部机械安装总公司第一安装公司电力工业部上海电力建设局主要起草人：李志耕朱皓东马家祚马长瀛\n\n中华人民共和国国家标准\n\n电气装置安装工程低压电器施工及验收规范\n\nGB 50254-96条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('76fd1b18-9476-4ed6-9821-47d0ffccc59f', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '19 专用灯具安装', '19 专用灯具安装## 19．1主控项目\n\n### 19．1．1专用灯具的I类灯具外露可导电部分必须用铜芯软导线与保护导体可靠连接，连接处应设置接地标识，铜芯软导线的截面积应与进入灯具的电源线截面积相同。\n\n检查数量：按每检验批的灯具数量抽查 $5 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：尺量检查、工具拧紧和测量检查。\n\n### 19．1．2手术台无影灯安装应符合下列规定：\n\n1 固定灯座的螺栓数量不应少于灯具法兰底座上的固定孔数，且螺栓直径应与底座孔径相适配；螺栓应采用双螺母锁固。\n\n2 无影灯的固定装置除应按本规范第18．1．1条第2款进行均布载荷试验外，尚应符合产品技术文件的要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：施工或强度试验时观察检查，查阅灯具固定装置的载荷强度试验记录。\n\n### 19．1．3应急灯具安装应符合下列规定：\n\n1 消防应急照明回路的设置除应符合设计要求外，尚应符合防火分区设置的要求，穿越不同防火分区时应采取防火隔堵措施：\n\n2 对于应急灯具、运行中温度大于 $6 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的灯具，当靠近可燃物时，应采取隔热、散热等防火措施；\n\n3 EPS 供电的应急灯具安装完毕后，应检验 EPS 供电运行的最少持续供电时间，并应符合设计要求;\n\n4 安全出口指示标志灯设置应符合设计要求；\n\n5 疏散指示标志灯安装高度及设置部位应符合设计要求；  \n6 疏散指示标志灯的设置不应影响正常通行，且不应在其周围设置容易混同疏散标志灯  \n的其他标志牌等；  \n7疏散指示标志灯工作应正常，并应符合设计要求；  \n8 消防应急照明线路在非燃烧体内穿钢导管暗敷时，暗敷钢导管保护层厚度不应小于  \n30mm。\n\n检查数量:第2款全数检查;第1款、第3款～第7款按每检验批的灯具型号各抽查 $10 \\%$ ，且均不得少于1套；第8款按检验批数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1个检验批。\n\n检查方法：第1款、第2款、第4款～第7款观察检查，第3款试验检验并核对设计文件，第8款尺量检查、查阅隐蔽工程检查记录。\n\n### 19．1．4霓虹灯安装应符合下列规定：\n\n1霓虹灯管应完好、无破裂；  \n2 灯管应采用专用的绝缘支架固定，且牢固可靠；灯管固定后，与建(构)筑物表面的距离不宜小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ；  \n3 霓虹灯专用变压器应为双绕组式，所供灯管长度不应大于允许负载长度，露天安装的应采取防雨措施;  \n4 霓虹灯专用变压器的二次侧和灯管间的连接线应采用额定电压大于 $1 5 \\mathrm { k V }$ 的高压绝缘导线，导线连接应牢固，防护措施应完好；高压绝缘导线与附着物表面的距离不应小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。检查数量：全数检查。  \n检查方法：观察检查并用尺量和手感检查。\n\n### 19．1．5高压钠灯、金属卤化物灯安装应符合下列规定：\n\n1光源及附件应与镇流器、触发器和限流器配套使用，触发器与灯具本体的距离应符合\n\n产品技术文件的要求;  \n2 电源线应经接线柱连接，不应使电源线靠近灯具表面。  \n检查数量：按灯具型号各抽查 $10 \\%$ ，且均不得少于1套。  \n检查方法：观察检查并用尺量检查，核对产品技术文件。\n\n### 19．1．6景观照明灯具安装应符合下列规定：\n\n1 在人行道等人员来往密集场所安装的落地式灯具，当无围栏防护时，灯具距地面高度应大于2．5m;\n\n2 金属构架及金属保护管应分别与保护导体采用焊接或螺栓连接，连接处应设置接地标识。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查，查阅隐蔽工程检查记录。\n\n### 19．1．7航空障碍标志灯安装应符合下列规定：\n\n1 灯具安装应牢固可靠，且应有维修和更换光源的措施；\n\n2 当灯具在烟囱顶上装设时，应安装在低于烟囱口1． $5 \\mathrm { m } \\mathrm { \\sim } 3 \\mathrm { m }$ 的部位且应呈正三角形水平排列；\n\n3 对于安装在屋面接闪器保护范围以外的灯具，当需设置接闪器时，其接闪器应与屋面接闪器可靠连接。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查，查阅隐蔽工程检查记录。\n\n### 19．1．8太阳能灯具安装应符合下列规定：\n\n1 太阳能灯具与基础固定应可靠，地脚螺栓有防松措施，灯具接线盒盖的防水密封垫应\n\n齐全、完整；\n\n2 灯具表面应平整光洁、色泽均匀，不应有明显的裂纹、划痕、缺损、锈蚀及变形等缺陷。\n检查数量：按灯具数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查和手感检查。\n\n### 19．1．9 洁净场所灯具嵌入安装时，灯具与顶棚之间的间隙应用密封胶条和衬垫密封，密封胶条和衬垫应平整，不得扭曲、折叠。\n\n检查数量：按灯具数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 19．1．10 游泳池和类似场所灯具(水下灯及防水灯具)安装应符合下列规定：\n\n1 当引入灯具的电源采用导管保护时，应采用塑料导管；\n\n2 固定在水池构筑物上的所有金属部件应与保护联结导体可靠连接，并应设置标识。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查和手感检查，查阅隐蔽工程检查记录和等电位联结导通性测试记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7700720e-970c-4cd4-8e5a-f13ae7effde4', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '2.0.22腐蚀环境 corrosive', '2.0.22腐蚀环境 corrosive environment由于化学腐蚀性物质和大气中水分的存在而使得设备或材料产生破坏或变质的地点或处所，称为化学腐蚀环境，可简称为腐蚀环境。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('77057ad6-bf3a-47c8-ac46-5511c1f8a7ae', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '附录H 钢结构分项工程检验批质量验收记录表', '附录H 钢结构分项工程检验批质量验收记录表钢结构分项工程检验批质量验收应按表 $\\mathrm { H . 0 . 1 \\sim }$ 表H.0.15进行记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('770677bd-e969-4570-98a4-d88bf0701a04', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更当用极限状态法计算时，式（M．1）、式（M．2）和式（M．5）应按5．2．2．2．4的规定变更。当 $\\frac { N } { N _ { \\mathrm { E } } } { < } 0 . 1$ 时，上述各式中的弯矩项可按一阶弯矩考虑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('770ae58c-2142-46d3-997a-878d00d77266', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', 'E.3.3 重现期为 $R$ 的最大雪压和最大风速', 'E.3.3 重现期为 $R$ 的最大雪压和最大风速 $x _ { \\tt R }$ 可按下式确定:$$\nx _ { \\mathrm { R } } = u - { \\frac { 1 } { \\alpha } } \\mathrm { l n } \\left[ \\mathrm { l n } \\left( { \\frac { R } { R - 1 } } \\right) \\right]\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('770dd572-f13a-41b8-b0d9-54ccc2c97db4', '137《金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验》（GB-T2652-2022）.md', '3术语和定义', '3术语和定义本文件没有需要界定的术语和定义。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7711ff97-0a83-4ac3-a7d4-cd94954744e5', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一百一十五条 本法规定的行政处罚，由应急管理部门和其他负有安全生产监督管理职责的部门按照职责分工决定', '第一百一十五条 本法规定的行政处罚，由应急管理部门和其他负有安全生产监督管理职责的部门按照职责分工决定；其中，根据本法第九十五条、第一百一十条、第一百一十四条的规定应当给予民航、铁路、电力行业的生产经营单位及其主要负责人行政处罚的，也可以由主管的负有安全生产监督管理职责的部门进行处罚。予以关闭的行政处罚，由负有安全生产监督管理职责的部门报请县级以上人民政府按照国务院规定的权限决定；给予拘留的行政处罚，由公安机关依照治安管理处罚的规定决定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('772ccc0f-1243-42c2-beec-5f2d30249467', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '10.9主体钢结构', '10.9主体钢结构## I主控项目\n\n10.9.1主体钢结构整体立面偏移和整体平面弯曲的允许偏差应符合表10.9.1的规定。\n\n检查数量：对主要立面全部检查。对每个所检查的立面，除两列角柱外，尚应至少选取一列中间柱。\n\n检验方法：采用经纬仪、全站仪、GPS 等测量。\n\n## 表10.9.1钢结构整体立面偏移和整体平面弯曲的允许偏差 $\\mathbf { \\left( m m \\right) }$   \n\n\n\n\n\n\n## 10.9.2主体钢结构总高度可按相对标高或设计标高进行控制。\n\n总高度的允许偏差应符合表10．9．2的规定。\n\n检查数量：按标准柱列数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于4列。\n\n检验方法：采用全站仪、水准仪和钢尺实测。\n\n表10.9.2主体钢结构总高度的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n注：△h为每节柱子长度的制造允许偏差； $\\triangle { }$ 为每节柱子长度受荷载后的压缩值；△w为每节柱子接头焊缝的收缩值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('77473287-223d-4c11-b683-154eb8389568', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 1）', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座、聚四氟乙烯板支座）的刚性墩台传递的制动力，按表4.3.5的规定采用。每个活动支座传递的制动力，其值不应大于其摩阻力；当大于摩阻力时，按摩阻力计算。表4.3.5刚性墩台各种支座传递的制动力  \n\n\n\n\n\n注：固定支座按 $T _ { 4 }$ 计算，活动支座按 $0 . 3 0 T _ { 5 }$ （聚四氟乙烯板支座）或 $0 . 2 5 T _ { s }$ （滚动或摆动支座）计算， $T _ { 4 }$ 和$T _ { s }$ 分别为与固定支座或活动支座相应的单跨跨径的制动力，桥墩承受的制动力为上述固定支座与活动支座传递的制动力之和。\n\n## 4.3.6人群荷载标准值应按下列规定采用：\n\n1人群荷载标准值应根据表4.3.6采用，对跨径不等的连续结构，以最大计算跨径为准。\n\n表4.3.6人群荷载标准值  \n\n\n\n\n\n1）非机动车、行人密集的公路桥梁，人群荷载标准值取上述标准值的1.15倍。\n\n2）专用人行桥梁，人群荷载标准值为 $3 . 5 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n2人群荷载在横向应布置在人行道的净宽度内，在纵向施加于使结构产生最不利荷载效应的区段内。\n\n3人行道板（局部构件）可以一块板为单元，按标准值 $4 . 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 的均布荷载计算。\n\n4计算人行道栏杆时，作用在栏杆立柱顶上的水平推力标准值取 $0 . 7 5 \\mathrm { k N / m }$ ，作用在栏杆扶手上的竖向力标准值取 $1 . 0 \\mathrm { k N / m }$ 。\n\n## 4.3.7疲劳荷载的计算模型应符合下列规定：\n\n1疲劳荷载计算模型I采用等效的车道荷载，集中荷载为 $0 . \\ 7 \\bar { 7 } P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，均布荷载为$0 . 3 q _ { \\mathrm { k } }$ 。 $P _ { k }$ 和 $q _ { \\mathrm { k } }$ 按本规范第4.3.1条的相关规定取值；应考虑多车道的影响，横向车道布载系数应按本规范第4.3.1条的相关规定计算。\n\n2疲劳荷载计算模型I采用双车模型，两辆模型车轴距与轴重相同，其单车的轴重与轴距布置如图4.3.7-1所示。计算加载时，两模型车的中心距不得小于 $4 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n  \n图4.3.7-1疲劳荷载计算模型ⅡI（尺寸单位：m）\n\n3疲劳荷载计算模型Ⅲ采用单车模型，模型车轴载及分布规定如图4.3.7-2所示。\n\n4当构件和连接不满足疲劳荷载计算模型I验算要求时，应按模型Ⅱ验算。\n\n5桥面系构件的疲劳验算应采用疲劳荷载计算模型ⅢI。\n\n## 4.3.8风荷载标准值应按现行《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01）的规定计算。\n\n## 4.3.9作用在桥墩上的流水压力标准值可按下式计算：\n\n  \n图4.3.7-2疲劳荷载计算模型Ⅲ（尺寸单位： $\\mathfrak { m }$ ）\n\n$$\nF _ { \\mathrm { _ w } } = K A \\ { \\frac { \\gamma v ^ { 2 } } { 2 g } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { w } }$ ——流水压力标准值（kN）；\n\n$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { \\bf ~ k N } / \\mathrm { \\mathfrak { m } } ^ { 3 }$ ；  \n$v$ 1 -设计流速 $( \\mathfrak { m } / \\mathfrak { s } )$ ；  \n$A$ 一 -桥墩阻水面积（ ${ \\bf \\chi } ( { \\bf \\chi } _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } )$ ，计算至一般冲刷线处；  \n$g$ 重力加速度， $\\displaystyle { g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 } }$ ；  \n$K$ 桥墩形状系数，见表4.3.9。\n\n流水压力合力的着力点，假定在设计水位线以下0.3倍水深处。\n\n表4.3.9桥墩形状系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n## 4.3.10位于外海、海湾、海峡的桥梁结构，下部结构设计必要时应考虑波浪力的作用影响。宜开展专题研究确定波浪力的大小。\n\n## 4.3.11对具有竖向前棱的桥墩，冰压力可按下列规定取用：\n\n1冰对桩或墩产生的冰压力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { i } } = m C _ { \\mathrm { \\ell } } b t R _ { \\mathrm { i k } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { i } }$ - -冰压力标准值（kN）；$m$ 桩或墩迎冰面形状系数，可按表4.3.11-1取用；\n\n$C _ { \\iota }$ —冰温系数，可按表4.3.11-2取用；$b$ 桩或墩迎冰面投影宽度（m）；计算冰厚（m），可取实际调查的最大冰厚或开河期堆积冰厚；  \n$R _ { \\mathrm { i k } }$ - 冰的抗压强度标准值（ $\\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ )，可取当地冰温 $0 \\%$ 时的冰抗压强度；当缺乏实测资料时，对海冰可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ；对河冰，流冰开始时 $R _ { \\mathrm { i k } } =$ $7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ，最高流冰水位时可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 4 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7767b35f-7c73-499c-834f-1eb3e603e112', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '制定依据：（Part 1）', '制定依据：1.关于3.3.1条：本条直接引用JGJ81《建筑钢结构焊接技术规程》。焊接技术规程是保证结构件焊接质量的重要技术文件。焊接技术规程的制定必须根据结构的种类、重要程度提出适度的质量要求，才能做到既保证安全，又经济合理。\n\n2．关于3.3.2条：钢结构焊接技术规程的内容一般应包括材料、焊接节点构造、焊接工艺评定、焊接工艺、焊接质量检查等要求。\n\n焊接工艺是结构焊接质量主要技术保证。本条依据JGJ81-2002中5.1.1的内容。\n\n对于焊接工艺评定，鉴于我国目前焊接工艺参数条件的规范化执行程度和产品质量标准的贯彻严格程度不够，许多起重机械制造厂或安装企业缺乏焊接专业技术和实践经验，质量体系运转不够健全。因此，在目前阶段结合国情要强化焊接工艺评定，以此来提高制造单位或施工单位对焊接的重视程度，有利于对焊接质量的控制。\n\n焊接工艺评定应由制造单位或安装施工单位根据所承担钢结构的设计节点形式、钢材类型、规格，采用的焊接方法、焊接位置等，制定焊接工艺评定方案。拟定相应的焊接工艺评定指导书，按照有关规定施焊试件、切取试样并由具有国家技术质量监督部门认证资质的检测单位进行检测试验。\n\n在美国焊接规范中把符合规范、标准规定的钢材种类、焊接方法、焊接坡口形状和尺寸、焊接位置、匹配焊接材料的组合进行规范化，称之为已通过（或预评定合格）的工艺。凡施工企业使用规范化的、预评定合格的工艺进行施工焊接，则可以不进行或不重新进行焊接工艺评定。\n\n3.关于3.3.3条：焊接材料与GB/T3811-2008中5.3.2.1的要求一致。依据JGJ81-2002中3.0.7、3.0.8、3.0.9的要求，补充了GB/T12470埋弧焊用低合金钢焊丝和焊剂及气体保护焊中使用的GB/T4842用的氩气、二氧化碳气体的要求。\n\n对重要的受力构件焊接接头采用二氧化碳气体保护焊，所用气体的纯度应符合优等品的规定。对其他一般受力构件的焊接接头采用二氧化碳气体保护焊用气体的纯度要求可适当降低其质量等级要求。这样在保证焊接质量的前提下，做到经济合理。\n\n4．关于3.3.4条：本条引用了JB/T10559《起重机械无损检测钢焊缝超声波检测》，该标准规定用超声波检测起重机结构件中钢焊缝内部缺陷的技术及验收准则。该标准适用于结构钢全焊透熔化焊焊接接头；并且规定了焊缝分为1、2、3三个质量等级。\n\n1级是指重要受拉结构件的焊接接头；2级是指一般受拉结构件的焊接接头；3级是指受压结构件的焊接接头（注：以上只是一般情况下的分类，能覆盖绝大多数情况，还有不属于上述情况的，如承受复合应力的焊缝，偏轨箱形梁，T形钢的对接焊缝，理论上可能只受压，但焊缝的要求是很高的。）对接焊缝的探伤级别要求，大体上与GB6067-1985基本相当。\n\n结构中的焊缝在其他国家的要求也不一样。如美国AWS D1.1《钢结构焊接规范》将焊缝分为动载和静载结构，日本建筑协会标准《建筑钢结构焊缝超声波探伤》根据作用于焊缝上应力的种类分为三类：受拉伸应力的焊缝、不受拉伸应力的焊缝和考虑疲劳表面加工的焊缝。\n5．关于3.3.5条：本条是对1、2、3级焊缝内部缺陷进行超声检测和射线检测合格评定所达到的验收要求和检测比例。不同焊缝的质量等级应分别达到a)、b)、c)款的要求，检验比例是参照GB50205-2001《钢结构工程施工质量验收规范》中5.2.4的规定，并根据起重机的特点规定为：1级焊缝 $1 0 0 \\%$ 进行检验；2级和3级焊缝不做统一规定。在保证焊缝内部质量达到规定要求的前提下，由制造商或与用户协商确定检查比例。\n\n本条要求1级焊缝应进行 $100 \\%$ 探伤检验，而GB/T10559标准中规定只适用于板厚为 $8 \\ \\mathrm { m m } \\mathrm { \\sim }$ $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，对板厚为 $6 \\mathrm { { m m } \\sim 8 \\mathrm { { m m } } }$ 的则需要按合同的要求。例如，普通门桥机中很多有薄板的，由于用户各不相同，可能有的用户并不清楚如何探伤，很难得到认可。总之，对于起重机结构中的1级焊缝应进行 $100 \\%$ 探伤检验。\n\n射线探伤具有直观性、一致性好的优点，射线探伤可靠、客观。但是射线探伤成本高、探伤程序复杂、检测周期长，且射线探伤对裂纹、未熔合等危害性缺陷的检出率低。超声波探伤则正好相反，操作程序简单快捷，对各种接头形式的适应性好，对裂纹、未熔合的检测灵敏度高，因此世界上很多国家对钢结构内部质量的控制采用超声波探伤，一般已不采用射线探伤。\n\n超声波探伤执行的标准采用JB/T10559，而不采用GB11345《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级法》及JB/T4730.3《承压设备无损检测》第三部分：超声检测。经比较三者标准，其实质内容的合格判定是相似的。JB/T10559作为专业性标准，其针对性和操作性更强。\n\n如果采用射线检验时，应按GB/T3323《金属熔化焊焊接接头射线照相》来执行。根据比较，超声波检测I级焊缝的非裂纹单个缺陷指示长度值的验收准则与射线检测的质量等级Ⅱ级（无I级）的条形缺陷分级（非裂纹）的单个条形缺陷长度值是近似的。因此，虽然超声与射线检测方法和原理不同，但实际应用中，两种检测标准可以相互借鉴使用。\n\n另外，GB/T3811-2008《起重机设计规范》附录O中，规定全深范围内的对接焊的焊接特殊质量要进行焊缝全长（ $100 \\%$ ）的检验。该规定与FEM《欧洲起重机械设计规范》附录A-3.6中表T.A.3.6.（1)的要求是一致的。\n\n6．关于3.3.6条：依据 JGJ81-2002中7.3.10和7.3.12的要求，规定了焊缝表面进行磁粉和渗透检测。检测的标准应分别符合 $\\mathrm { J B / T } 6 0 6 1$ 和 JB/T 6062 的规定。\n\n关于磁粉检测的验收水平，按照 JB/T6061-2007附录B中的表B.1和表B.2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('77759e29-2ef3-44a7-be66-9a2e94f114df', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 桥梁的正常交通荷载包括任意时间的正常和密集运行状态，但不包括超载等。\n\n### 3.1.3 按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，本规范将桥涵设计分为承载能力和正常使用两类极限状态。承载能力极限状态设计体现了桥涵的安全性，正常使用极限状态设计体现了桥涵的适用性和耐久性，这两类极限状态概括了结构的可靠性。只有每项设计都符合各有关规范的两类极限状态设计的要求，才能使所设计的桥涵达到其全部的预定功能。\n\n（1）承载能力极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到最大承载能力或出现不适于继续承载的变形或变位的状态，包括构件和连接的强度破坏、结构或构件丧失稳定及结构倾覆、疲劳破坏等。\n\n（2）正常使用极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到正常使用或耐久性能的某项限值的状态，包括影响结构、构件正常使用的开裂、变形等。\n\n### 3.1.4 本条对设计状况进行了修订，增加了地震设计状况。\n\n1 持久状况所对应的是桥梁的使用阶段。这个阶段持续的时间很长，要对结构的所有预定功能进行设计，即要进行承载能力极限状态和正常使用极限状态的计算。\n\n2 短暂状况所对应的是桥梁的施工阶段和维修阶段。这个阶段的持续时间相对于使用阶段是短暂的，结构体系、结构所承受的荷载等与使用阶段也不同，设计要根据具体情况而定。在这个阶段，要进行承载能力极限状态计算，可根据需要作正常使用极限状态计算。\n\n3 偶然状况所对应的是桥梁可能遇到的撞击等状况。这种状况出现的概率极小，且持续的时间极短。按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB 50153）的规定，偶然状况的设计原则是：主要承重结构不致因非主要承重结构发生破坏而导致丧失承载能力；或允许主要承重结构发生局部破坏而剩余部分在一段时间内不发生连续倒塌。偶然状况一般只进行承载能力极限状态计算。\n\n4 地震作用是一种特殊的偶然作用，与撞击等偶然作用相比，地震作用能够统计并有统计资料，可以确定其标准值。而其他偶然作用无法通过概率的方法确定其标准值，因此，两者的设计表达式是不同的。因而在原有三种设计状况的基础上，增加了地\n\n震设计状况。\n\n### 3.1.5 在重复车辆荷载、风等交变荷载的作用下，公路桥梁钢结构可能会产生疲劳裂纹，疲劳裂纹不断扩展，将影响钢结构的使用，甚至导致断裂破坏。近几十年来，钢结构在我国的公路桥梁建设中得到了广泛应用，实践中发现钢结构的疲劳问题比较突出。疲劳已成为影响公路桥梁钢结构安全和耐久的主要因素之一。在相关的钢结构设计规范中，对抗疲劳设计均有具体的规定，但原规范中没有抗疲劳设计的要求。因此，本次修订增加了公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计的要求。\n\n### 3.1.6 2010年，为了加强公路桥梁和隧道工程安全管理，增强安全风险意识，优化工程建设方案，提高工程建设和运营安全性，交通运输部发布了《关于在初步设计阶段实行公路桥梁和隧道工程安全风险评估制度的通知》（交公路发〔2010］175号），桥梁和隧道设计阶段风险评估工作开始正式实施。\n\n### 3.1.8 养护是公路桥涵安全性和耐久性的重要保障。实践发现，在公路桥涵设计中，存在对桥梁结构未来养护需求估计不足的情况。主要表现在某些桥梁构件难以到达，例如缆索承重体系桥梁的梁底、变高度箱梁的根部区域等；某些桥梁构件难以检查，例如悬索桥主缆底部、埋置于混凝土中的拉索锚头、桥塔外表面等。不可到达、不可检查导致了桥梁部分病害的不可预知，造成了安全隐患。因此，本次修订增加了可到达、可检查的设计要求。\n\n公路桥涵结构中，可更换构件的设计使用年限低于桥涵主体结构的设计使用年限，在设计使用年限内需要进行维修和更换，比较典型的构件包括斜拉索、吊杆、伸缩装置、支座等。在桥梁设计中，应考虑未来维修、更换的需要。因此，本次修订增加了可维修、可更换的设计要求。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 特大、大桥的桥位应选择在顺直的河道段，避免设在河湾处，以防止冲刷河岸。同时要求河槽稳定，主槽不易变迁，大部分流量能在所布置桥梁的主河槽内通过。桥位的选择要求河床地质条件良好、承载能力高、不易冲刷或冲刷深度小。桥位若处于断层地带，需分析断层的性质，如为非活动断层，墩台基础尽量设置在同一盘上。桥位避免选择在有溶洞、滑坡和泥石流的地段，否则应采取防护工程措施，确保岸坡稳定。\n\n### 3.2.3 通航河道的主流宜与桥纵轴线正交，如有困难，其斜度不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ 。这是从航行安全考虑的。\n\n本条的“斜桥正做”是指桥梁的纵轴线与水流方向斜交、墩台纵轴线与桥梁的纵轴线正交。\n\n### 3.2.6 本条所说的“通航水域”，是指具备各类船舶通达条件的水域。通航水域中的桥墩设置于浅水区，主要是为了减少大型船舶的撞击概率。\n\n### 3.2.7 路侧净区是指公路行车方向最右侧车道以外、相对平坦、无障碍物、可供失控车辆重新返回正常行驶路线的带状区域。具体可参见现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）等的相关规定。\n\n### 3.2.8 单边河滩流量不超过总流量的 $1 5 \\%$ 或双边河滩流量不超过总流量的 $2 5 \\%$ 时，表明主槽流量占总流量的大部分，河流压缩不大，一般情况下可不设置调治构造物。\n\n### 3.2.9 本条有关公路桥涵设计洪水频率的规定，兹说明如下：\n\n1 鉴于桥梁水毁的原因之一是基础埋置深度不够，因此规定在水势猛急、河床易深度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('777962f8-bda9-4150-899a-1c1b983272e8', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.14.14 包装和发运应按铁路、公路及水上运输有关规定办理', '4.14.14 包装和发运应按铁路、公路及水上运输有关规定办理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('777cc87b-79bd-4b25-b3d4-2c7988a86fde', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '16安装与拆卸（Part 2）', '会上提出的有关规定进行具体落实。例如，为吊装工制定的工作制度牌制度就基本没有落实。\n\n### 3.主要原因\n\n施工作业中违规指挥。施工现场指挥在发生主梁上小车碰到缆风绳需要更改施工方案时，违反吊装工程方案中关于“在施工过程中，任何人不得随意改变施工方案的作业要求。如有特殊情况进行调整必须通过一定的程序以保证整个施工过程安全”的规定，未按程序编制修改书面作业指令和逐级报批，在未采取任何安全保障措施的情况下，下令放松刚性腿内侧的两根缆风绳，导致事故发生。\n\n## 三、事故结论\n\n在吊装主梁过程中，施工现场指挥违规指挥、操作，在未采取任何安全保障措施情况下，放松了内侧缆风绳，刚性腿在缆风绳调整过程中受力失衡，致使刚性腿向外侧倾倒，并依次拉动主梁、塔架向同一侧倾坠、垮塌。\n\n施工过程中需要修改施工方案时，未按程序编制修改书面作业指令和逐级报批。\n\n原吊装工程方案不完善、审批把关不严，审核和批准时有关人员未能发现存在的问题，使得吊装工程方案和作业指导书在重要环节上失去了指导作用。\n施工现场缺乏统一严格的管理，安全措施不落实是事故伤亡扩大的原因。\n\n案例2：QTZ25塔机不按说明书要求拆卸倾翻事故');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('77887c24-8104-49d6-81ff-dd678ef710d2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核在某些情况下，太大的弹性变形和位移会妨碍起重机完成它的工作任务，会影响起重机及其结构的稳定性，或者可能干扰机构实现它的正常功能。此时，有关弹性位移的考核就应是承载能力验算的组成部分，并且应将计算的弹性位移同确定的极限值进行适当的对比。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('778ad9f0-9bec-40f1-a3fa-f2b43b0befb7', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '4 电力变流设备的试验', '4 电力变流设备的试验## 4.1一般规定\n\n电力变流设备是由一个或多个变流装置连同变流(压)器、滤波器、电力开关及其他辅助设备等组成，涉及内容与范围较广，各行业均有不同的试验要求或特殊试验项目，对这些情况均可按行业标准或产品技术条件规定进行。\n\n4.1.2是强调为调试工作创造一些必要的条件。在设备施工未完、设备及安装质量不良的情况下,不应匆忙进行电气调试，以免损坏设备或给今后安全运行留下不应有的隐患。\n\n## 4.2变流装置的试验\n\n4.2.1采用表格方式列出试验内容，较为直观和明了。\n\n表 4.2.1试验内容是参照《半导体变流器》(IEC146－1－1)标准及现行国家标准《半导体变流器基本要求的规定》(GB3859.1一93)的规定，并结合现场交接试验的条件和特点而制订的。\n\n按现行国家标准《半导体变流器基本要求的规定》（GB$3 8 5 9 . 1 - 9 3 )$ 的规定，表4.2.1试验项目均是出厂试验必做的。在产品出厂试验时，由于种种原因未能进行的试验项目，本规范表4.2.1注 $\\textcircled{2}$ 中规定，对这类试验项目“应在现场交接试验时，由订货单位协调制造厂与安装单位共同进行”。表4.2.1注 $\\textcircled{3}$ 是鉴于目前国内电力电子开关产品还未形成系列产品，有待日后逐步完善，故暂不列入表4.2.1中。\n\n4.2.2根据现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB 50150－91)的有关规定修订。\n\n4.2.3参照现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB50150一91)以及《半导体变流器基本要求的规定》(GB3859.1一93)和GB/T13422一92的有关规定，对条文内容与标准进行了修订。\n\n4.2.4为了使电力变流设备在绝缘试验时不致损坏其内部的各种器件、元件的极间绝缘，在绝缘试验前，应按本条规定要求做好有关安全措施。\n\n4.2.5电力变流设备由各种辅助设备来配套，例如冷却用的风机、泵、自动化元件以及各种控制、保护设施等,对其性能好坏及回路的正确性等，应通过本规范第4.2.2条及第4.2.3条的检验，才能确保在运行中的安全与可靠。\n\n4.2.6进行轻载试验(也可叫功能试验)是为了验证电力变流设备、电气控制线路、保护设施及所有辅助设施能否一起与主电路协调地进行正常工作。为了满足验证上述性能，其负载电流一般可按$2 \\% \\sim 5 \\%$ 额定电流值进行。\n\n4.2.7电压均衡度 $K _ { \\mathfrak { u } }$ ，不同产品有不同的要求和标准，并与产品设计中元件安全裕度考虑等也有关系，故无法在此标准中作统一规定。此标准执行中主要可按产品标准进行。\n\n4.2.8低压大电流试验目的主要是在变流设备带额定负载运行前，对主回路的电力变流元件的均流情况以及各电气主回路的电接点温升等进行监测，以便及早发现一些缺陷可提前处理与调整。\n\n制造厂对产品均要进行低压大电流试验，现场进行这项试验应强调此试验应在变流设备额定输出电流下、规定的连续通电时间(例如不小于24h)内进行。一般可按产品标准进行。\n\n4.2.9电流均衡度 $K _ { 1 }$ 的标准与 $K _ { \\mathrm { u } }$ 一样,由于各产品要求的分散性较大，其标准不易作统一标准规定，其 $K _ { \\textrm { I } }$ 值主要按产品标准的要求来进行验收。\n\n对瞬态或稳定电流均衡度，采用在标准母线段或快速熔断器熔丝上来进行测量时，应注意其基本误差不能相差过大，一般应控制在 $5 \\% \\sim 1 0 \\%$ 以内，并在冷态时采用精密电桥测出并记录其原始电阻值。\n\n稳态电流采用钳形电流表测量时，应注意要使被测量的导(母)线处于钳形电流表卡口的中间位置，以免在不同位置测量产生较大的误差而影响电流均衡度，不能达到其产品标准规定的要求。\n\n4.2.10对某些大功率变流设备的动态控制特性按国家标准《半导体变流器基本要求的规定》(GB3859.1－93)要求不能在厂内进行时，可在现场安装后，制造厂与安装单位协同一起进行。\n\n在进行静态或动态控制特性检查时，应同时检查其设备能否在产品设计或行业标准规定的电流电压及频率变化范围内可靠地进行工作。\n\n4.2.11在负载工况下进行保护元器件的检验，应尽可能在不使设备部件受到超过其额定值的条件下进行。对其过压、过流的倍数和所施加的时间，必须事先有所限制和采取可靠的安全措施，以免损坏其主要设备和电子元器件。\n\n保护元器件的组合型式繁多，同样是过流保护，不同装置或不同制造厂的产品都不一样，为此检验方法也应符合产品说明或技术要求的规定。其整定值可按工程设计或用户要求以及产品技术合同规定。\n\n4.2.12制造厂无条件进行的动态稳定性能检验或误差测定，可在现场交接试验时由制造厂与安装单位协同进行。\n\n4.2.13本条中变流装置的噪声标准是按国家标准《半导体变流器基本要求的规定》(GB3859.1一93)的有关规定制订的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('77944b4f-f6bd-42d7-b2eb-427daa578ee0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接## 5.4.2.2.2.1 摩擦型高强度螺栓连接\n\n该连接是利用高强度螺栓的预拉伸，使被连接构件之间相互压紧而产生静摩擦力来传递剪力。\n\n摩擦型高强度螺栓连接的计算有以下五种情况：\n\na） 在受剪连接中，单个摩擦型高强度螺栓的承载能力，按式（38）计算：犣犘\n\n$$\n[ P ] = \\frac { Z _ { \\mathrm { m } } \\mu P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } } { n }\n$$\n\n……（38）\n\n式中：犘\n\n$[ P ]$ ———受剪连接中单个摩擦型高强度螺栓的许用承载能力，单位为千牛（kN）；\n\n$Z _ { \\mathrm { m } }$ — 传力的摩擦面数；\n\n$\\mu$ 抗滑移系数(摩擦系数)，按表26选取；  \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — 高强度螺栓的预拉力，按表27选取，单位为千牛（kN）；  \n$_ n$ 见式（28）。\n\n表 26 抗滑移系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n\n\n\n表 27 单个高强度螺栓的预拉力 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } ^ { \\mathrm { ~ : ~ } }$   \n\n\n\n\n\nb） 在受拉连接中，单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力犘 $\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ ，按式（39）计算，并不宜大于 $1 , 0 P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\n……（39）\n\n式中：犘\n\n$\\left[ P _ { \\mathrm { { \\uparrow } } } \\right]$ ］— 受拉连接中单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力，单位为千牛（kN）；$\\sigma _ { \\mathrm { s } l }$ — 高强度螺栓钢材的屈服点，有确切数据的按值选取，也可按表27中最低值选取，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$A _ { l }$ 螺栓有效截面积，可按表27选取，单位为平方毫米 $\\mathrm { . } \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$_ n$ 同式（38)；$\\beta$ 载荷分配系数。$\\beta$ 与连接板总厚度 $L$ 和螺栓(公称)直径 $d$ 有关，按下式计算：$L / d { \\geqslant } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 2 6 - 0 . 0 2 6  L / d ) + 0 . 1 5$ ；$L / d { < } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 1 7 - 0 . 0 5 7 L / d ) + 0 . 3 3$ 。\n\nc） 摩擦型高强度螺栓连接，同时承受摩擦面的剪切和沿螺栓轴线方向的外拉力时，每个高强度螺犘 犘 犘犘栓的许用承载能力仍按式（38）计算，但应以 $( P _ { \\mathrm { { g } } } - 1 . 2 5 P _ { \\mathrm { { t } } } )$ ）代替式中的犘 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ t ~ } }$ 为每个高强度螺栓在其轴线方向所受的外拉力。此拉力不应大于犣 $0 . 7 ~ P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\nd） 摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目 $Z$ ，按式（40）计算：犖\n\n在受剪连接中： $Z { = } \\frac { N } { [ P ] }$ 在受拉连接中： $Z { = } \\frac { N } { \\left[ P _ { \\mathrm { t } } \\right] } \\mathrm { \\Omega }$ ……（40）\n\n式中：\n\n$Z$ -摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目；$N \\cdot$ 连接所传递的内力，单位为千牛（kN)；$[ P ]$ — 同式（38）；$\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ — 同式（39）。\n\ne） 在摩擦型高强度螺栓连接中，为使高强度螺栓达到规定的预拉力，应施加一定的拧紧螺栓螺母的扭矩，其值应由试验得出，但可用式（41）估算：\n\n$$\nM { = } K d P _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……( 41)\n\n式中：  \n$M -$ 拧紧力矩，单位为千牛米 $( \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m } )$   \n$K$ 螺栓组连接的扭矩系数，视螺纹间的摩擦和螺母与垫圈间的摩擦情况而异：当螺栓、螺母和垫圈经皂化、磷化处理时，取犓 $K = 0 . 1 1 \\sim 0 . 1 5$ ；当螺栓、螺母和垫圈未作处理时，取 $K = 0 . 1 5 { \\sim } 0 . 2 0$ 。  \n$d$ 螺栓的公称直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$   \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — —— 同式（38）。  \n摩擦型高强度螺栓应满足5．3．2．2相关要求。\n\n## 5.4.2.2.2.2 承压型高强度螺栓连接\n\n承压型高强度螺栓连接，是当传递的剪力超过构件接触面间的摩擦力后发生滑移，致使螺栓杆抵住孔壁，而通过摩擦与承压共同传力的连接。由于它不适用于直接承受动载荷的结构和在连接处有反向内力作用的结构，因此在起重机承载结构中一般不采用此类连接。如果确有需要采用，应对其进行承剪和承压的计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('779c5e3a-457d-418b-99e8-d926fe01741c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：采用反开槽的方式安装伸缩装置，能保证伸缩装置的高程和线形与桥面铺装相适应，相对误差较小，亦能提高行车的舒适性，故在施工时要优先考虑采用此种方式。\n\n## 23.3.5 伸缩装置安装前，应按现场的实际气温调整其安装定位值。\n\n## 23.3.6 伸缩装置在吊装时，应按制造工厂标明的吊点位置进行起吊，安装就位时，应使其中心线与桥梁的中心线相重合；在桥面的横坡方向，应按每米一点的间距进行其顶面高程的测量控制和调整。伸缩装置的安装位置和高程经检查确认符合设计要求后，应对其进行临时固定，并设置横向水平连接钢筋，将其与槽口的预埋钢筋焊接固定。\n\n## 23.3.7 伸缩装置安装固定后，应在其能自由伸缩的开放状态下进行两侧过渡段混凝土的浇筑施工，过渡段宜采用环氧树脂混凝土或纤维混凝土。浇筑时应采取措施防止已定位固定的构件移位，并应防止混凝土渗入伸缩装置位移控制箱内或洒落在密封橡胶带缝中及表面，如发生此现象，应立即清除；对溢入桥台台帽和桥墩盖梁顶部的混凝土亦应及时清理干净。混凝土在浇筑完成后应及时对其进行覆盖洒水养护，养护时间应不少于7d。过渡段混凝土在未达到设计要求的强度前，不得开放交通。\n\n## 23.3.8 梳齿板式伸缩装置安装时，应采取措施防止产生梳齿不平、扭曲和变形等现象，并应对梳齿间隙的偏差进行控制，在气温最高时，梳齿的横向间隙应不小于\n\n$5 \\mathrm { m m }$ ，齿板的间隙应不小于 $1 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 23.3.9 橡胶伸缩装置的安装施工应符合下列规定：\n\n1 安装前应检查桥面端部预留槽口的尺寸及钢筋，确认无误后方可进行安装。采用后嵌式橡胶伸缩体时，应在桥面混凝土干燥收缩完成且徐变亦大部分完成后再进行安装。\n\n2 安装前应将预留槽口的混凝土表面清理干净，并涂防水胶黏材料。应根据气温和缝宽进行必要的调整后，再将伸缩装置安装就位，且安装后应使其处于受压状态。\n\n3 应根据安装时的环境温度计算并设置伸缩装置的模板宽度与螺栓间距，将加强钢筋与螺栓焊接就位后，再浇筑过渡段的混凝土。\n\n4 向伸缩装置螺栓孔内灌注防蚀剂后，应及时安装盖帽。\n\n## 23.3.10 模数式伸缩装置的安装施工应符合下列规定：\n\n1 安装时宜采用专用卡具将其固定，其平面位置和顶面高程应符合设计要求；绑扎其他钢筋和铺设防裂钢筋网等工作，应在按桥面横坡定位、焊接固定后进行。\n\n2 浇筑过渡段混凝土前应将所有间隙填塞紧密，浇筑完成后应将填塞物及时取出。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('779c704b-3a3d-4dcb-b92c-0a197346099f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 1）', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座、聚四氟乙烯板支座）的刚性墩台传递的制动力，按表4.3.5的规定采用。每个活动支座传递的制动力，其值不应大于其摩阻力；当大于摩阻力时，按摩阻力计算。表4.3.5刚性墩台各种支座传递的制动力  \n\n\n\n\n\n注：固定支座按 $T _ { 4 }$ 计算，活动支座按 $0 . 3 0 T _ { 5 }$ （聚四氟乙烯板支座）或 $0 . 2 5 T _ { s }$ （滚动或摆动支座）计算， $T _ { 4 }$ 和$T _ { s }$ 分别为与固定支座或活动支座相应的单跨跨径的制动力，桥墩承受的制动力为上述固定支座与活动支座传递的制动力之和。\n\n## 4.3.6人群荷载标准值应按下列规定采用：\n\n1人群荷载标准值应根据表4.3.6采用，对跨径不等的连续结构，以最大计算跨径为准。\n\n表4.3.6人群荷载标准值  \n\n\n\n\n\n1）非机动车、行人密集的公路桥梁，人群荷载标准值取上述标准值的1.15倍。\n\n2）专用人行桥梁，人群荷载标准值为 $3 . 5 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n2人群荷载在横向应布置在人行道的净宽度内，在纵向施加于使结构产生最不利荷载效应的区段内。\n\n3人行道板（局部构件）可以一块板为单元，按标准值 $4 . 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 的均布荷载计算。\n\n4计算人行道栏杆时，作用在栏杆立柱顶上的水平推力标准值取 $0 . 7 5 \\mathrm { k N / m }$ ，作用在栏杆扶手上的竖向力标准值取 $1 . 0 \\mathrm { k N / m }$ 。\n\n## 4.3.7疲劳荷载的计算模型应符合下列规定：\n\n1疲劳荷载计算模型I采用等效的车道荷载，集中荷载为 $0 . \\ 7 \\bar { 7 } P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，均布荷载为$0 . 3 q _ { \\mathrm { k } }$ 。 $P _ { k }$ 和 $q _ { \\mathrm { k } }$ 按本规范第4.3.1条的相关规定取值；应考虑多车道的影响，横向车道布载系数应按本规范第4.3.1条的相关规定计算。\n\n2疲劳荷载计算模型I采用双车模型，两辆模型车轴距与轴重相同，其单车的轴重与轴距布置如图4.3.7-1所示。计算加载时，两模型车的中心距不得小于 $4 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n  \n图4.3.7-1疲劳荷载计算模型ⅡI（尺寸单位：m）\n\n3疲劳荷载计算模型Ⅲ采用单车模型，模型车轴载及分布规定如图4.3.7-2所示。\n\n4当构件和连接不满足疲劳荷载计算模型I验算要求时，应按模型Ⅱ验算。\n\n5桥面系构件的疲劳验算应采用疲劳荷载计算模型ⅢI。\n\n## 4.3.8风荷载标准值应按现行《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01）的规定计算。\n\n## 4.3.9作用在桥墩上的流水压力标准值可按下式计算：\n\n  \n图4.3.7-2疲劳荷载计算模型Ⅲ（尺寸单位： $\\mathfrak { m }$ ）\n\n$$\nF _ { \\mathrm { _ w } } = K A \\ { \\frac { \\gamma v ^ { 2 } } { 2 g } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { w } }$ ——流水压力标准值（kN）；\n\n$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { \\bf ~ k N } / \\mathrm { \\mathfrak { m } } ^ { 3 }$ ；  \n$v$ 1 -设计流速 $( \\mathfrak { m } / \\mathfrak { s } )$ ；  \n$A$ 一 -桥墩阻水面积（ ${ \\bf \\chi } ( { \\bf \\chi } _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } )$ ，计算至一般冲刷线处；  \n$g$ 重力加速度， $\\displaystyle { g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 } }$ ；  \n$K$ 桥墩形状系数，见表4.3.9。\n\n流水压力合力的着力点，假定在设计水位线以下0.3倍水深处。\n\n表4.3.9桥墩形状系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n## 4.3.10位于外海、海湾、海峡的桥梁结构，下部结构设计必要时应考虑波浪力的作用影响。宜开展专题研究确定波浪力的大小。\n\n## 4.3.11对具有竖向前棱的桥墩，冰压力可按下列规定取用：\n\n1冰对桩或墩产生的冰压力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { i } } = m C _ { \\mathrm { \\ell } } b t R _ { \\mathrm { i k } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { i } }$ - -冰压力标准值（kN）；$m$ 桩或墩迎冰面形状系数，可按表4.3.11-1取用；\n\n$C _ { \\iota }$ —冰温系数，可按表4.3.11-2取用；$b$ 桩或墩迎冰面投影宽度（m）；计算冰厚（m），可取实际调查的最大冰厚或开河期堆积冰厚；  \n$R _ { \\mathrm { i k } }$ - 冰的抗压强度标准值（ $\\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ )，可取当地冰温 $0 \\%$ 时的冰抗压强度；当缺乏实测资料时，对海冰可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ；对河冰，流冰开始时 $R _ { \\mathrm { i k } } =$ $7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ，最高流冰水位时可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 4 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('77bce104-1841-406c-9751-2374b27f74a5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:参照《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2012），以HPB300钢筋代换HPB235钢筋；第4款的偏差原为“3°”，修改为“ $2 ^ { \\circ }$ ”。\n\n## A.6.3预埋件钢筋埋弧压力焊接头的外观质量检查结果，应符合下列要求：\n\n1四周焊包凸出钢筋表面的高度，当钢筋直径为 $1 8 \\mathrm { m m }$ 及以下时，不得小于 $3 \\mathrm { m m }$ ；当钢筋直径为 $2 0 \\mathrm { m m }$ 及以上时，不得小于 $4 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 钢筋咬边深度不得超过 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3焊缝表面不得有气孔、夹渣和肉眼可见裂纹，钢板应无焊穿，根部应无凹陷现象。\n\n4 钢筋相对钢板的直角偏差不得大于2°。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('77c82b91-6ded-4b81-8dd4-945cdd49bbd2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '表 3.2.6-4 光电测距三角高程测量的主要技术要求', '表 3.2.6-4 光电测距三角高程测量的主要技术要求注：D 为测距边长度（ $\\mathrm { { \\ k m } }$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('77c8583f-3988-44a4-bc89-5488ae169213', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', 'H.5质量检查', 'H.5质量检查H.5.1对高强度螺栓施拧施工质量的检查应按自检、专检、监理工程师检查的程序进行。专检应由专职质量检查人员进行。\n\nH.5.2对初拧扭矩的检查应为每个栓群和节点高强度螺栓数量的 $1 0 0 \\%$ ；终拧扭矩应抽检总数的 $5 \\%$ ，且对主桁节点、板梁和箱梁主体以及纵横梁连接处应不少于2套，其余节点应不少于1套。\n\nH.5.3高强度螺栓连接副的编号原则，宜以节点为单位，按接头位置、栓接面和栓孔位置分类，具体孔位宜从1开始以自然数字的顺序由节点中心向外流水编号。\n\nH.5.4高强度螺栓连接副的初拧质量检查应符合下列规定：\n\n1初拧后的全部高强度螺栓连接副应采用敲击法逐个进行检查。\n\n2采用质量约 $0 . 3 ~ \\mathrm { k g }$ 的小铁锤，敲击螺母对边的一侧，用手指紧按住螺母对边的另一侧进行检查，颤动较大者即认为不合格，应予复拧。对复拧质量的检查应与初拧质量检查的要求一致。\n\nH.5.5高强度螺栓连接副的终拧质量检查应符合下列规定：\n\n1对终拧后的全部高强度螺栓连接副，应逐个检查初拧或复拧时所做的油漆标记是否发生错动，以此判断终拧时有无漏拧。\n\n2高强度螺栓连接副终拧到位后，外露的丝扣数不得少于2个。\n\n3终拧扭矩检查应在螺栓终拧1h 之后、24h 以内完成。\n\n4对每栓群或节点进行检查的螺栓，其不合格率不得超过抽检总数的 $20 \\%$ ；超过时，应继续抽检，直至累计合格率达到 $80 \\%$ 为止。\n\n5对欠拧或漏拧的螺栓应进行补拧，补拧时不得使用电动扳手二次施拧，应使用检查扳手直接将其施拧到终拧值；对超拧或垫圈转动的螺栓应进行更换，更换后应使用检查扳手直接将其施拧到终拧值，并应在螺栓处做出标记。\n\n6检查终拧扭矩时宜采用“松扣回扣法”。检查时应先在被检的螺栓与螺母上划出标记线，然后将螺母拧松退回 $3 0 ^ { \\circ }$ ，再采用检查扳手将螺母重新拧至原来位置，使所划标记线重合，测定并记录此时的扭矩值，该扭矩值在（ $0 . 9 \\sim 1 . 1$ ）Tch范围内时判定为合格。 $\\mathrm { T } _ { \\mathrm { c h } }$ 为检验扭矩，应按式（H.5.5）计算确定：\n\n式中： $T _ { c h }$ —检验扭矩（ $\\mathrm { ~ \\textit ~ { ~ N ~ } ~ } { } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ；\n\n$K \\cdot$ 一测定的扭矩系数；  \n$D$ —螺栓公称直径（ $\\mathrm { m m } )$ ；  \n$P$ ——设计预拉力（kN），见表H.1.3。\n\n7采用“紧扣法”检查终拧扭矩时，应在检查前通过试验确定紧扣检查扭矩；且在测定紧扣检查扭矩时，应确认高强度螺栓预拉力的误差在设计预拉力的 $2 \\%$ 范围内。检查时，测得螺母与螺栓发生微小相对转角时的扭矩值在 $0 . 9 \\sim 1 . 1$ 倍紧扣检查扭矩范围内时，应判定为合格。\n\n8高强度螺栓连接副终拧扭矩检查合格后，应在栓群边的适当位置标识检查人员和日期信息，并应及时进行高强度螺栓处的腻缝封闭和涂装。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('77d0f771-6ade-4b8e-9c10-69f13d21ccf6', '106《焊接材料质量管理规程》（JB-T3223-2017）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。\n\nGB/T25775焊接材料供货技术条件产品类型、尺寸、公差和标志GB/T25778焊接材料采购指南');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('77d5723d-10ad-498a-a392-589e26575d23', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 振动出浆仪：带出浆量筒的维勃稠度仪（图T0523-1）。\n\n  \n图T0535-1振动出浆仪\n\n1-螺栓；2-滑杆；3-砝码；4-圆盘；5-转向弯杆；6-出浆量筒；\n\n7-固定螺栓；8-台面；9-弹簧；10-底座；11-配重砝码（两个）\n\n（1）出浆量筒：由金属筛网制成（图T0523-2），内径应为 $2 4 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 5 \\mathrm { m m }$ ，内高应为$2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，壁厚约为 $3 \\mathrm { m m }$ ，底厚约为 $7 . 5 \\mathrm { m m }$ ；筛网直径应为 $4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ ，孔中心间距应为$7 . 2 5 \\mathrm { m m }$ ，且出浆筒应有把手。\n\n  \n图 T0535-2 出浆量筒（尺寸单位：mm）\n\n1-筒壁筛网圆孔；2-筒底；3-把手；4-金属筛网筒壁\n\n（2）透明圆盘：用透明有机玻璃制成，上装有滑杆及砝码。圆板直径为$2 3 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ ，厚为 $1 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ ，荷重（砝码3及透明圆盘4）和滑杆的总质量为\n\n$2 . 7 5 \\mathrm { k g } { \\pm } 0 . 0 5 \\mathrm { k g }$ ，滑杆可通过套筒垂直滑动。滑杆及套筒的轴线与容器轴线重合。\n\n（3）配重砝码：单个质量为 $8 . 7 \\mathrm { k g }$ ，应能固定在滑杆上。  \n（4）振动台：工作频率为 $5 0 \\mathrm { H z } { \\pm } 3 \\mathrm { H z }$ ，空载（含筒）振幅为 $0 . 5 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。  \n## 2.2 维勃稠度仪容量筒：应符合现行《维勃稠度仪》（JG/T250）的规定。  \n## 2.3 捣棒：直径 $1 6 \\mathrm { m m }$ 、长约 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并具有半球形端头的钢质圆棒。  \n## 2.4 秒表：分度值为 $0 . 5 \\mathrm { s }$ 。  \n## 2.5 磅秤：量程不小于 $5 0 \\mathrm { k g }$ ，感量不大于 $5 \\mathrm { g }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('77fb68fe-d30e-4882-8576-098597f825b5', '134《四川省安全生产条例》.md', '第五章 生产安全事故的应急救援与调查处理', '第五章 生产安全事故的应急救援与调查处理第五十九条县级以上地方人民政府应当建立健全生产安全事故应急救援体系，强化应急救援队伍建设，组织制定本地区生产安全事故应急预案，储备应急救援物资、装备，完善交通、医疗、治安等保障措施，建立完善生产安全事故应急救援信息系统，提升应急救援能力。\n\n鼓励有条件的地区建立应急救援基地。\n\n第六十条负有安全生产监督管理职责的部门应当根据国家规定和本省突发事件总体应急预案，按照职责组织制定本行业、领域生产安全事故应急预案，并定期组织演练。\n\n乡镇人民政府和街道办事处，以及功能区管理机构应当制定相应的生产安全事故应急救援预案，协助人民政府有关部门或者按照授权依法履行生产安全事故应急救援工作职责。\n\n第六十一条生产经营单位应当结合事故风险辨识、评估和应急资源调查等情况，制定、公布、实施本单位的生产安全事故应急救援预案或者现场处置方案，与所在地县级以上地方人民政府组织制定的生产安全事故应急预案相衔接，并按照有关规定进行备案和定期演练。\n\n生产经营单位应当按照本单位应急救援预案或者现场处置方案，配备必要的应急救援器材、设备和物资，并进行经常性维护、保养，确保正常使用。\n\n第六十二条矿山、金属冶炼、城市轨道交通运营、建筑施工单位和危险物品的生产、经营、储存单位应当按照国家有关规定建立应急救援组织；生产经营规模较小的，可以不建立应急救援组织，但应当指定兼职应急救援人员，并且可以与邻近的应急救援队伍签订应急救援协议。\n\n功能区管理机构管辖范围内的生产经营单位，可以联合建立应急救援队伍。\n\n第六十三条生产经营单位发生生产安全事故后，事故现场有关人员应当立即报告本单位负责人。单位负责人接到生产安全事故报告后，应当迅速采取有效措施，在确保安全的前提下，科学组织施救，控制危险源、封锁危险场所，防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失，并按照国家有关规定立即如实报告当地负有安全生产监督管理职责的部门。任何单位和个人不得隐瞒不报、谎报或者迟报生产安全事故，不得故意破坏事故现场、毁灭有关证据。\n\n生产安全事故发生后，造成人员伤害需要抢救治疗的，事故发生单位应当及时组织抢救治疗并垫付医疗救治费。因特殊情况不能及时垫付的，医疗机构不得拒绝救护。生产安全事故救援、善后处理、险情处置等必要费用由事故责任单位承担。\n\n第六十四条接到生产安全事故报告后，有关人民政府和负有安全生产监督管理职责的部门应当按照应急救援预案科学组织事故抢救，并按照规定的程序和时限上报事故信息。\n\n参与生产安全事故抢救的部门和单位应当服从统一指挥，加强协同联动，采取有效的应急救援措施，并根据事故救援的需要采取警戒、疏散等措施，防止事故扩大和次生灾害的发生，减少人员伤亡和财产损失。\n\n生产安全事故现场可能再次发生事故或者次生灾害的，抢险救援现场主要指挥人员综合现场情况和专家组意见后，可以决定暂停或者终止抢险救援。\n\n任何单位和个人应当支持、配合事故救援，并提供一切便利条件。\n\n第六十五条生产安全事故由县级以上地方人民政府按照规定成立生产安全事故调查组开展调查，也可以授权或者委托有关部门、单位组织调查。\n\n上级人民政府认为必要时，可以提级调查处理下级人民政府管辖的生产安全事故。上级安全生产委员会可以对下级人民政府生产安全事故调查工作进行督办。\n\n任何单位和个人不得阻挠和干涉对生产安全事故的依法调查处理。\n\n第六十六条生产经营单位及其有关人员应当如实提供生产安全事故调查的相关资料和证据，不得编造、篡改、毁弃与生产安全事故有关的原始资料和证据，其主要负责人和有关人员应当接受生产安全事故调查组的询问、调查，不得以任何理由拒绝、逃避。\n\n第六十七条生产安全事故调查组应当在法定期限内提交生产安全事故调查报告，并报负责生产安全事故调查的人民政府批复。\n\n生产安全事故调查期限从生产安全事故发生之日起计算；存在瞒报、迟报情形的，调查期限从生产安全事故调查组成立之日起计算。下列时间不计入生产安全事故调查期限，但应当在报送生产安全事故调查报告时向负责生产安全事故调查的人民政府说明：\n\n（一）受天气、技术条件限制等不可抗力因素影响无法开展生产安全事故调查取证的时间;\n\n（二）因生产安全事故救援无法进行现场勘察的时间；  \n（三）特殊疑难问题技术鉴定所需的时间；  \n（四）监察机关审查调查的时间;  \n（五）上级督办生产安全事故的审核备案时间。\n\n第六十八条县级以上地方人民政府应当按照国家有关规定，对在生产安全事故应急救援中伤亡的救援人员及时给予救治和抚恤。\n\n第六十九条生产安全事故调查报告批复后一年内，负责生产安全事故调查的县级以上地方人民政府组织牵头调查生产安全事故的部门对生产安全事故整改和防范措施落实情况进行评估，并及时向社会公开评估结果；对不履行职责导致生产安全事故整改和防范措施没有落实的有关单位和人员，应当按照有关规定追究责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('77fbcce8-b062-44cb-89d8-d9b90b39cea1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算## 6.1.1.4.1 起动时间和起动平均加速度计算\n\n### 6.1.1.4.1.1 机构起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（82）计算：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle \\ n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } + J _ { \\mathrm { 2 } } ) + \\frac { J _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle \\ 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { N } } ) }\n$$\n\n式中：\n\n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动时间，单位为秒（s），其值见表37；  \n$n$ 电动机额定转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；  \n$k$ 其他传动件的转动惯量折算到电动机轴上的影响系数， $k = 1 . 0 5 \\sim 1 . 2 0$ ；  \n$J _ { 1 }$ 电动机转子的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { 2 }$ -电动机轴上制动轮和联轴器的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } } ,$ ）；  \n$J _ { 3 }$ -作起升运动的物品的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 ) } }$ ；\n\n$$\nJ _ { 3 } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D ^ { 2 } } { 4 g a ^ { 2 } i ^ { 2 } }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；$D$ 同式（77）；$_ g$ 重力加速度，取 $g { = } 9 . 8 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；$a$ 同式（77）；i 同式（77）；同式（77）；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 电动机平均起动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d q } } = \\lambda _ { \\mathrm { A S } } M _ { \\mathrm { n } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { A S } }$ — 电动机平均起动转矩倍数，其值见表38；  \n$M _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机的额定转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ ———见式（77）。\n\n表 37 起升机构起（制）动时间和平均升降加（减）速度值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7811ee3e-9a6f-4c9f-ad10-3e85a2fe1b93', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '1总 则', '1总 则1.0.1为统一铁路钢桥制造技术标准,确保钢桥制造质量,做到技术先进、经济合理、安全可靠，制定本规范。\n\n1.0.2本规范适用于铁路钢桥制造及质量检验。对于本规范未涉及的新技术、新结构、新材料、新工艺,制造中应进行试验,并根据试验结果确定所必须补充的标准。\n\n1.0.3铁路钢桥制造应有健全的质量管理体系和制造质量检验制度。\n\n1.0.4铁路钢桥制造必须使用经计量检定合格的计量器具,并应按有关规定进行操作。\n\n1.0.5铁路钢桥制造各工序应按技术标准进行质量控制,每道工序完成后,应进行检查,并形成记录;工序间应进行交接检验,未经检查或检查不合格的不得进行下道工序生产。\n\n1.0.6铁路钢桥制造除应符合本规范外,尚应符合国家、行业和铁路总公司现行有关标准的规定。\n\n## 2术语和符号\n\n### 2.1术语\n\n#### 2.1.1 杆件 member\n\n组成钢桥的基本单元。其中整体节点、弦杆、斜杆、竖杆、纵梁、横梁、桥门楣梁、桥面板单元、锚箱、箱形梁主梁、板梁主梁和独立编号的拼接板及节点板为主要杆件,其余为次要杆件。\n\n#### 2.1.2零件part\n\n组成杆件的最小单元。其中主要杆件的盖板和腹板,箱形梁横隔板,板单元的面板、纵肋、横肋,拼接板,节点板及圆柱头焊钉为主要零件,其余为次要零件。\n\n#### 2.1.3桥面板单元deckpanel由桥面板及纵肋、横肋组成。\n\n#### 2.1.4桥面板块 deck assemblage由桥面板单元、横梁、纵梁及其连接件组成。\n\n#### 2.1.5主要角焊缝important fillet weld主要杆件的盖板与腹板的连接焊缝。\n\n### 2.2符号\n\n#### 2.2.1 几何参数\n\n$^ { b }$ 一 -宽度  \n$\\pmb { d } \\cdot \\pmb { d } .$ -直径  \n$f$ 拱度、弯曲矢高  \n$\\pmb { h }$ 截面高度  \n$h _ { \\mathrm { f } } .$ -焊脚尺寸  \n1 -长度、跨度、对角线  \ns- -间距  \nt -厚度  \n$\\pmb { \\alpha }$ -角度  \n$\\Delta \\cdot$ 一 偏差、增量');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('781ed38a-a774-4d78-ba8d-d6c63ca6138e', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '10.3 工厂涂装', '10.3 工厂涂装10.3.1工厂涂装应在室内的封闭条件下进行。\n\n10.3.2涂装施工的环境条件应与涂料产品说明书的要求一致，并应符合下列规定：\n\n1对溶剂型涂料，施工环境温度应为 $5 { \\sim } 3 8 \\mathrm { \\mathrm { ~ ‰ } }$ ，空气相对湿度应不大于 $8 5 \\%$ ，且钢材表面温度应高于露点 $3 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。\n\n2对水性涂料，施工环境应为 $5 { \\sim } 3 5 \\mathrm { \\ \' C }$ ，空气相对湿度应不大于 $8 0 \\%$ 。\n\n10.3.3涂料的配制和使用时间应符合下列规定：\n\n1涂料宜采用动力搅拌装置经充分搅拌均匀后方可用于施工；对双组分或多组分涂料，应先将各组分分别搅拌均匀后，再按比例配制并搅拌均匀。\n\n2混合好的涂料应按产品说明书的要求进行熟化。\n\n3涂料的使用时间应符合产品说明书规定的适用期。\n\n10.3.4对已涂无机硅酸锌、无机富锌等车间底漆的构件外表面，在涂装底漆前，应采用喷砂方法进行二次表面处理；内表面的车间底漆基本完好，且涂装采用非富锌类底漆时，可不进行二次表面处理，但应除去表面的盐分和油污，并应将焊缝和锈蚀处打磨至现行《涂覆涂料前钢材表面处理表面清洁度的目视评定》（GB/T 8923）规定的 St3 级。\n\n10.3.5涂装施工应符合下列规定：\n\n1涂装时，构件的表面不应有雨水或结露；亦不得出现返锈现象，否则应重新除锈。\n\n2大面积喷涂时，应采用高压无气喷涂工艺，滚涂或刷涂仅在预涂或修补时方可采用；对无机富锌涂料应采用空气喷涂或无气喷涂，不得采用滚涂或刷涂。\n\n3对小面积、细长以及复杂形状构件的喷涂，可采用空气喷涂或刷涂。\n\n4对不易喷涂到的部位，宜采用刷涂的方式进行预涂装，或在第一道底漆后进行补涂。\n\n5当涂装材料对工艺有特殊要求时，应执行其规定。\n\n6各道涂层的涂装施工宜在 4h 内完成；当所处环境的相对湿度小于 $6 0 \\%$ 时，完成涂装施工的时间宜不超过12h。\n\n7各道涂层的涂装间隔时间应符合材料的技术要求。\n\n8涂装施工完成后的 4h 内应对涂层的表面采取必要的保护措施。\n\n10.3.6对在施工过程中局部损伤的涂层，应先按本规范第10.2节的规定进行表面处理，当原涂层的底漆为环氧富锌涂料时，可直接作为新的底漆；当原涂层的底漆为无机富锌涂料时，则应补涂环氧富锌涂料作为新的底漆，再按原设计涂层补涂各层涂料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('782e0a5d-e2eb-48d8-9ef4-cac1c63a2633', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 4）', '\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j } }$ - 任一高度 $h$ 处的静上压力（kPa）；\n\n$\\xi$ -压实土的静土压力系数；  \n$\\gamma$ 土的重度 kN/ n G$\\varphi$ - 土的内摩擦角（）；  \n$h$ -填土顶面至任一点的高度  \n$H$ 填土高度（m）；  \n$E _ { \\mathrm { j } }$ - 一高度 $\\boldsymbol { H }$ 范围内单位宽度的静土压力\n\n在计算抗倾覆和滑动稳定时，墩、台、挡土墙前侧地面以下不受冲刷部分土的侧压力可按静土压力计算。\n\n2主动土压的标准值可按下列公式计算（图4.2.3-1）\n\n1）当土层特性无变化且无汽车荷载时，作用在桥台、挡土墙前后的主动土压力标准值可按下式计算：\n\n$$\n\\mu = { \\frac { E } { \\cos ^ { 2 } \\alpha \\cdot \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\left[ 1 + { \\frac { \\left| \\sin \\left( \\varphi + \\delta \\right) \\sin \\left( \\varphi - \\beta \\right) \\right| } { \\sqrt { \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\cos \\left( \\alpha - \\beta \\right) } } } \\right] ^ { 2 } } }\n$$\n\n中： $E$ 主动土压力标准值（kN）$\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$B$ - 桥台的计算宽度或挡土墙的计算长度（m）；$H$ 计算土层高度（m）；$\\beta$ 填土表面与水平面的夹角，当计算台后或墙后的主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1a）取正值；当计算台前或墙前主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1b）取负值；$\\alpha$ - 桥台或挡土墙背与竖直面的夹角，俯墙背（图4.2.3-1）时为正值，反之为负值；\n\n$\\delta$ —台背或墙背与填土间的摩擦角，可取 $\\delta = \\varphi / 2$ 。主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = H / 3$ 。\n\n  \n图4.2.3-1主动土压力图\n\n2）当土层特性无变化但有汽车荷载作用时，作用在桥台、挡土墙后的主动土压力标准值在 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时可按下式计算：\n\n$$\nE = \\frac { 1 } { 2 } B \\mu \\gamma H ~ \\left( ~ H + 2 h \\right)\n$$\n\n式中： $h$ ——汽车荷载的等代均布土层厚度 $\\mathrm { ( m ) }$ 0\n\n主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = { \\frac { H } { 3 } } \\times { \\frac { H + 3 h } { H + 2 h } } \\circ$\n\n3）当 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时，破坏棱体破裂面与竖直线间夹角 $\\theta$ 的正切值可按下式计算：\n\n$$\n\\tan \\theta = - \\tan \\omega + { \\sqrt { \\left( \\cot \\varphi + \\tan \\omega \\right) \\left( \\tan \\omega - \\tan \\alpha \\right) } }\n$$\n\n$$\n\\omega = \\alpha + \\delta + \\varphi\n$$\n\n3当土层特性有变化或受水位影响时，宜分层计算土的侧压力。\n\n4土的重度和内摩擦角应根据调查或试验确定；当无实际资料时，可按表4.2.1和现行《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63）采用。\n\n5承受土侧压力的柱式墩台，作用在柱上的土压力计算宽度，可按下列规定采用（图4.2.3-2）：\n\n1）当 $l _ { i } \\leqslant D$ 时，作用在每根柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n$$\n\\mathrm { ~ \\it ~ { ~ b ~ } ~ } = \\frac { \\displaystyle n D + \\sum _ { i = 1 } ^ { n - 1 } l _ { i } } { \\displaystyle n }\n$$\n\n式中： $b$ 土压力计算宽度（m）；$D$ -柱的直径或宽度 ${ \\bf \\Xi } ( \\mathfrak { m } )$ ；$l _ { i }$ 柱间净距 ${ \\bf \\Pi } ^ { \\prime } { \\bf m } { \\bf \\Pi } )$ ；$\\boldsymbol { n }$ -柱数。\n\n2）当 $l _ { i } > D$ 时，应根据柱的直径或宽度来考虑柱间空隙的折减。当 $D \\leqslant 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n  \n图4.2.3-2柱的土侧压力计算宽度\n\n$$\n\\textit { b } = \\frac { D ( 2 n \\mathrm { ~ - ~ } 1 ) } { n }\n$$\n\n当 $D > 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n$$\nb ~ = ~ { \\frac { n ( ~ D ~ + ~ 1 ~ ) ~ - ~ 1 } { n } }\n$$\n\n6压实填土重力的竖向和水平压力强度标准值可按下式计算：\n\n竖向压力强度\n\n$$\nq ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('782f1a98-e942-48af-9029-b4715907fbc4', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了磷酸蒸馏-汞盐滴定法测定水泥中氯离子含量的试验方法。  \n本方法适用于通用硅酸盐水泥、道路硅酸盐水泥及指定采用本方法的其他品种水泥。\n\n引用标准：\n\n《分析实验室用水规格和试验方法》（GB/T6682）\n\n《水泥取样方法》（GB/T12573）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('78340bfb-1271-4860-9212-7efc95008235', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '8起升机构（Part 2）', '电式主制动器\n\n除8.1.6外，还应满足下列要求：\n\na）在工作时,连续电流使制动器处于非制动状态。此电流由独立电气装置中断。如制动器线圈由直流电源供电，则应在直流电路中安装独立的接触器以中断直流电流。  \nb) 当起升电动机有类似于发电机功能时(如平台下降),控制制动器的电气装置不能由驱动电动机供电。在打开制动器开启电路时，制动器应在0.3s内起作用。  \nc) 制动器应由压缩弹簧起作用。弹簧受压缩，其最大应力应不大于极限剪切应力的 $80 \\%$ 。\n\n### 8.3.3气动和液压机械式主制动器\n\n除 8.1.6和8.3.2外，还需满足下列要求：\n\na）在工作时，应使制动器获得处于非制动状态的连续液体或气动压力。b）制动器的设计应能防止平台的非人为下降。除非电机提供保持平台的足够力矩，制动器不可处于开启状态。\n\n### 8.3.4无动力下降装置\n\n#### 8.3.4.1所有起升机构应有手动下降装置，在平台动力源失效时使其在合理时间内可控下降。操作者在屋面或平台上应能方便接近此装置。  \n#### 8.3.4.2手动下降装置应可自动复位式，最小下降速度为起升机构额定运行速度的 $20 \\%$ 。  \n#### 8.3.4.3为控制下降速度，无动力下降应设计有离心式限速器，使可控下降速度低于后备装置的触发速度，否则后备装置将触发。  \n#### 8.3.4.4安装于悬挂装置上的两个独立驱动的起升机构,应使平台在无动力下降时，任何情况下纵向倾斜角度应不大于 $1 4 ^ { \\circ }$ 。  \n#### 8.3.4.5无动力下降装置的设计应能防止机身任何部分制约其装置的操作（诸如实心手轮、电子联锁，使用动力中断的专用曲柄)。  \n#### 8.3.4.6后备装置应在无动力下降过程中保持有效。\n\n### 8.3.5超载检测装置\n\n#### 8.3.5.1吊篮宜安装超载检测装置,应能检测平台上操作者、装备和物料的载荷,以避免由于超载造成的人员危险和机械损坏。  \n#### 8.3.5.2起升机构上都应分别安装超载检测装置（如有）。  \n#### 8.3.5.3在使用过程中应可检测到平台上升、下降或静止时的超载。  \n#### 8.3.5.4超载检测装置应在达到起升机构的1.25倍极限工作载荷时或之前触发。对降级使用的起升机构，应在达到降级后的起升机构的1.25倍极限工作载荷时或之前触发。8.3.5.5 超载检测装置一旦动作，将停止除下降以外的所有运动直到超载载荷被卸除。  \n#### 8.3.5.6 当超载检测装置触发时，超载指示器将持续发出视觉或听觉信号警示平台上的操作者。8.3.5.7 超载检测装置预置的元件应采取保护措施以防止未经授权的调整。  \n#### 8.3.5.8 超载检测装置的设计应使其可进行本标准要求的静载和动载试验。  \n#### 8.3.5.9爬升式起升机构超载检测装置应能在1.6倍的极限工作载荷的载荷范围内工作,超载检测装置应可承受起升机构3倍的极限工作载荷的静载而不会损坏。  \n#### 8.3.5.10卷扬式起升机构的超载检测装置应能在1.6倍的额定载重量的载荷范围内工作，超载检测装置应可承受平台3倍的额定载重量的静载而不会损坏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('78342952-b4e9-491a-a735-4d893327098a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.10.4 无黏结预应力筋的张拉和防护应符合下列规定', '7.10.4 无黏结预应力筋的张拉和防护应符合下列规定：1 施加预应力之前，应对结构或构件进行检验，符合要求后方可进行张拉。张拉应符合本规范第7.6节和第7.8节的规定。\n\n2 张拉完毕后应及时对锚固区进行保护处理，应采用防腐油脂通过灌注孔将张拉形成的空腔全部灌注密实。将多余的预应力筋切割后，应先在锚具部位套上内涂防腐油脂的塑料封端罩，再采用细石混凝土或微膨胀砂浆进行封堵。\n3 对不能使用细石混凝土或微膨胀砂浆封堵的部位，应将锚具全部涂以与无黏结预应力筋涂料层相同的防腐油脂，并采用具有可靠防腐和防火性能的保护罩将锚具全部密封。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('78364729-8fe8-408b-82d0-34af12564951', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '5低剂量水泥稳定碎石底基层（Part 3）', '层顶面。覆盖2小时后，再用洒水车洒水，或用塑料薄膜覆盖养生。在7d 内应保持基层处于湿润状态，28天内正常养护。养生结束后，应将覆盖物清除干净。\n\n（3）用洒水车洒水养生时，洒水车的喷头要用喷雾式，不得用高压式喷管，以免破坏基层结构，每天洒水次数应视气候而定，整个养生期间应始终保持水泥稳定碎石层表面湿润。\n\n（4）底基层养生期不应少于7d。\n\n（5）在养生期间应封闭交通。\n\n## 5.6质量管理及检查验收\n\n### 5.6.1混合料水泥剂量的测定应在拌和机拌和后取样，并立即（一般不得大于10 分钟）送到工地试验室进行滴定试验。\n\n### 5.6.2 除用滴定法检测水泥剂量要求外，还应进行总量控制检测。要求记录每天的实际水泥用量、集料用量和实际工程量，计算对比水泥剂量的一致性。\n\n### 5.6.3混合料集料级配检验和抗压强度检验应在拌和场按规定方法取样，配合水泥剂量测定进行水洗法筛分；在与底基层碾压的同一时间制备强度试件。\n\n### 5.6.4压实度检查应在碾压结束后立即进行，对于小于规定值的测点应立即进行处理，直到全部测点符合要求为止。\n\n### 5.6.5 对于低剂量水泥稳定碎石，由于水泥剂量较低，7d通常无法取出完整芯样，低剂量水泥稳定碎石完整性检测可采用14d或28d取芯情况作为判断标准。\n\n### 5.6.6 低剂量水泥稳定碎石底基层施工过程中质量标准和检查频率应满足相关规定要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('78422008-a450-4173-9976-8b98fc8a1afa', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '8.3 混凝土搅拌运输车', '8.3 混凝土搅拌运输车8.3.1 混凝土搅拌运输车的内燃机和行驶部分应分别符合本规程第3章和第6章的有关规定。  \n8.3.2 液压系统和气动装置的安全阀、溢流阀的调整压力应符合使用说明书的要求。卸料槽锁扣及搅拌筒的安全锁定装置应齐全完好。  \n8.3.3 燃油、润滑油、液压油、制动液及冷却液应添加充足，质量应符合要求，不得有渗漏。  \n8.3.4 搅拌筒及机架缓冲件应无裂纹或损伤，筒体与托轮应接触良好。搅拌叶片、进料斗、主辅卸料槽不得有严重磨损和变形。  \n8.3.5 装料前应先启动内燃机空载运转，并低速旋转搅拌筒$3 \\mathrm { { m i n } \\mathrm { { \\sim } 5 \\mathrm { { m i n } } } }$ ，当各仪表指示正常、制动气压达到规定值时，并检查确认后装料。装载量不得超过规定值。  \n8.3.6 行驶前，应确认操作手柄处于“搅动”位置并锁定，卸料槽锁扣应扣牢。搅拌行驶时最高速度不得大于 $5 0 \\mathrm { { k m } / h }$ 。  \n8.3.7 出料作业时，应将搅拌运输车停靠在地势平坦处，应与基坑及输电线路保持安全距离，并应锁定制动系统。  \n8.3.8 进入搅拌筒维修、清理混凝土前，应将发动机熄火，操作杆置于空挡，将发动机钥匙取出，并应设专人监护，悬挂安全警示牌。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('784b12c4-ddcc-496d-ad0d-4a965fa6d6c3', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 4）', '坡可采用不陡于1：1.25的坡度；经常受水淹没部分的边坡坡度不应陡于1:2。\n\n3埋置式桥台和钢筋混凝土灌注桩式或排架桩式桥台，其锥坡坡度不应陡于1:1.5；对不受洪水冲刷的锥坡，加强防护时可采用不陡于1:1.25的坡度。\n\n4洪水泛滥范围以内的锥坡和引道的边坡坡面，应根据设计流速设置铺砌层。铺砌层的高度应为：特大、大、中桥应高出计算水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵应高出设计水位加壅水水位（不计浪高） $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ 以上；当有逆风、冰冻或漂流物等影响时，应适当提高。\n\n### 3.5.4桥台侧墙后端和悬臂梁桥的悬臂端深人桥头锥坡顶点以内的长度，均不应小于 $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ （按路基和锥坡沉实后计）。\n\n### 3.5.5高速公路、一级公路、二级公路和三级公路的桥头宜设置搭板，搭板设置应符合下列规定：\n\n1搭板长度不宜小于5m；桥台高度不小于5m时，搭板长度不宜小于 $8 \\mathrm { m }$ 。\n\n2搭板宽度宜与桥台侧墙内缘相齐，并用柔性材料隔离，最小宽度不应小于行车道宽度。\n\n3搭板厚度不直小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ； 长度不小于6m的搭板，其厚度不宜小于 $0 . 3 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.6构造要求\n\n\n\n### 3.6.1桥涵结构应符合下列规定\n\n1桥涵结构在制造、运输、安装和使用过程中，应具有规定的强度、刚度、稳定性和耐久性。\n\n2桥涵结构构造应使其附加应力、局部应力尽量减小\n\n3桥涵结构形式和构造应便于制造、施工和养护，\n\n4桥涵结构物所用材料的品质及其技术性能应符合相关现行标准的规定。\n\n### 3.6.2桥涵的上、下部构造应视需要设置变形缝或伸缩缝，并配置适用的伸缩装置。高速公路、一级公路上的多孔梁（板）桥宜分联采用结构连续，也可分联采用桥面连续。\n\n### 3.6.3小桥涵可在进、出口和桥涵所在范围内整治和加固河床，必要时应在进、出□处设置减冲、防冲设施。\n\n### 3.6.4漫水桥应尽量减小桥面和桥墩的阻水面积，其上部构造与墩台的连接必须可靠，并应采取必要的措施使基础不被冲毁。\n\n### 3.6.5桥涵应有必要的通风、排水和防护措施及维修工作空间。\n\n### 3.6.6设置护栏的桥梁，桥梁护栏与桥面板应进行可靠连接。根据护栏形式，可采用直接埋入式、地脚螺栓和预埋钢筋的连接方式。\n\n### 3.6.7设置栏杆的桥梁，其栏杆的设计，除应满足受力要求外，尚应注意美观，栏杆高度不应小于 $1 , 1 \\mathrm m$ 。\n\n### 3.6.8桥梁支座设计应满足下列要求：\n\n1桥梁支座可按其跨径、结构形式、反力值、支承处的位移及转角变形值选取不同的支座。桥梁可选用板式橡胶支座或四氟滑板橡胶支座、盆式橡胶支座和球型钢支座。不宜采用带球冠的板式橡胶支座或坡形板式橡胶支座。\n\n2桥梁纵桥向单个支承点宜设置一排竖向支座，横桥向竖向支座的设置应考虑支座脱空的影响。\n\n3支座上、下传力面应保持水平\n\n4桥梁墩台应预留安装、维护、更换支座的工作空间和操作安全防护设施。\n\n### 3.6.9桥面伸缩装置应保证能自由伸缩，并应满足承载和变形要求，使车辆平稳通过。伸缩装置应具有良好的密水性和排水性，并易于检查和养护\n\n## 3.7桥面铺装、防水和排水\n\n\n\n### 3.7.1桥面铺装应符合下列规定：\n\n1桥面铺装宜与公路路面相协调\n\n2桥面铺装应有完善的桥面防水、排水系统\n\n3桥面铺装应与桥梁的上部结构综合考虑、协调设计\n\n4高速公路和一级公路上特大桥、大桥的桥面铺装宜采用沥青混凝土桥面铺装。\n\n### 3.7.2桥面铺装应设防水层。工桥台背面及拱桥拱圈与填料间应设置防水层，并设盲沟排水。\n\n### 3.7.3高速公路和一、二级公路上桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于$7 0 \\mathrm { m m }$ ；二级以下公路桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。沥青混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路沥青路面设计规范》（JTGD50）的有关规定。\n\n### 3.7.4水泥混凝土桥面铺装面层（不含整平层和垫层）的厚度不宜小于 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，混凝土强度等级不应低于C40。水泥混凝土桥面铺装层内应配置钢筋网。钢筋直径不应小于 $8 \\mathrm { m m }$ ，间距不宜大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。水泥混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路水泥混凝土路面设计规范》（JTGD40）的有关规定。\n3.7.5正交异性板钢桥面沥青混凝土铺装结构应根据桥梁纵面线形、桥梁结构受力状态、桥面系的实际情况、当地气象与环境条件、铺装材料的性能等综合研究选用。\n\n3.7.6桥面排水、桥台和支挡构造物的排水应满足现行《公路排水设计规范》（JTG/TD33）的有关规定，并应根据需要设置必要的桥面径流汇集引排系统和设施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('784b5cd0-4e7b-4320-8b0a-802fd01db3ee', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 2）', '起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle 9 . 5 5 ( m M _ { \\mathrm { d q } } { - } M _ { \\mathrm { d j } } ) }\n$$\n\n……（89）\n\n式中：\n\n$_ n$ 同式（82）；$k$ 同式（82）；  \n$J _ { 1 }$ 同式（82）；  \n$J _ { 2 }$ 同式（82）；  \n$m$ 电动机台数；  \n$J _ { \\mathrm { ~ 3 ~ } } ^ { \\prime }$ — 作平移运动的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$$\n{ J ^ { \\prime } } _ { 3 } = \\frac { ( m + m _ { i } ) D ^ { 2 } } { 4 i ^ { 2 } }\n$$\n\n$m$ 同式（88)；  \n$m _ { i }$ 同式（88）；$D$ 车轮踏面直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$i$ 由电动机轴到车轮的机构总传动比；$\\eta$ 运行机构总传动效率；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { d j } }$ — 满载、上坡、迎风时作用于电动机轴上的稳态运行阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ ) ~ }$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d j } } = \\frac { P _ { \\mathrm { j } } D } { 2 i \\eta }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）。\n\n### 6.1.2.4.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { y } }$ 按式（90）计算：\n\n$$\na _ { \\mathrm { y } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（90）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { y } }$ — 起动平均加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\Delta } y$ — 起重机的稳定运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起重机的运行起动时间，单位为秒（s），一般取不大于表13中的值。\n\n## 6.1.2.5 减速器的选择\n\n### 6.1.2.5.1 在一般情况下，运行机构减速器的设计预期寿命与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，所选减速器的设计预期寿命可小于运行机构的工作寿命。  \n### 6.1.2.5.2 在选用减速器时，若其参数表上的工作级别与运行机构的工作级别不一致时，应引入换算减速器使用繁忙条件的功率修正系数。  \n### 6.1.2.5.3 与起升机构减速器不同，运行机构减速器在工作时承受双向载荷，且在机构起（制）动时要传递更大的驱动或制动力矩，在选择运行机构的减速器时应特别考虑此因素。\n\n## 6.1.2.6 制动器的选择\n\n运行机构装设制动器的作用一般是为了实现减速制动，并使停止下来的起重机在作业时运行机构能保持不动。\n\n### 6.1.2.6.1 运行机构机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于满载、顺风及下坡 状态下运行的起重机或小车在要求的时间内停止下来。犕\n\n运行机构的制动转矩 $M _ { Z }$ 按式（91）计算：\n\n$$\nM _ { z } = \\left\\{ \\frac { ( P _ { \\mathrm { w } 1 } + P _ { \\mathrm { \\it e } } - P _ { \\mathrm { \\it \\infty } } ^ { \\prime } ) D \\eta } { 2 i } + \\frac { n } { 9 . 5 5 t _ { z } } \\lbrack k m _ { z } ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) + J _ { \\mathrm { \\it \\ \' { s } } } ^ { \\prime } \\eta \\rbrack \\right\\} \\xrightarrow { \\mathrm { . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } \\mathrm { ( \\it \\mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('784e632c-2bb2-4191-9bec-befd49350184', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第三章 事故调查', '第三章 事故调查第十九条 特别重大事故由国务院或者国务院授权有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n重大事故、较大事故、一般事故分别由事故发生地省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府负责调查。省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府可以直接组织事故调查组进行调查，也可以授权或者委托有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n未造成人员伤亡的一般事故，县级人民政府也可以委托事故发生单位组织事故调查组进行调查。\n\n第二十条 上级人民政府认为必要时，可以调查由下级人民政府负责调查的事故。自事故发生之日起 30 日内（道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内），因事故伤亡人数变化导致事故等级发生变化，依照本条例规定应当由上级人民政府负责调查的，上级人民政府可以另行组织事故调查组进行调查。\n\n第二十一条 特别重大事故以下等级事故，事故发生地与事故发生单位不在同一个县级以上行政区域的，由事故发生地人民政府负责调查，事故发生单位所在地人民政府应当派人参加。\n\n第二十二条 事故调查组的组成应当遵循精简、效能的原则。\n\n根据事故的具体情况，事故调查组由有关人民政府、安全生产监督管理部门、负有安全生产监督管理职责的有关部门、监察机关、公安机关以及工会派人组成，并应当邀请人民检察院派人参加。\n\n事故调查组可以聘请有关专家参与调查。\n\n第二十三条 事故调查组成员应当具有事故调查所需要的知识和专长，并与所调查的事故没有直接利害关系。\n\n第二十四条 事故调查组组长由负责事故调查的人民政府指定。事故调查组组长主持事故调查组的工作。\n\n第二十五条 事故调查组履行下列职责：\n\n（一）查明事故发生的经过、原因、人员伤亡情况及直接经济损失；\n\n（二）认定事故的性质和事故责任；  \n（三）提出对事故责任者的处理建议；  \n（四）总结事故教训，提出防范和整改措施；  \n（五）提交事故调查报告。\n\n第二十六条 事故调查组有权向有关单位和个人了解与事故有关的情况，并要求其提供相关文件、资料，有关单位和个人不得拒绝。\n\n事故发生单位的负责人和有关人员在事故调查期间不得擅离职守，并应当随时接受事故调查组的询问，如实提供有关情况。\n\n事故调查中发现涉嫌犯罪的，事故调查组应当及时将有关材料或者其复印件移交司法机关处理。\n\n第二十七条 事故调查中需要进行技术鉴定的，事故调查组应当委托具有国家规定资质的单位进行技术鉴定。必要时，事故调查组可以直接组织专家进行技术鉴定。技术鉴定所需时间不计入事故调查期限。\n\n第二十八条 事故调查组成员在事故调查工作中应当诚信公正、恪尽职守，遵守事故调查组的纪律，保守事故调查的秘密。\n\n未经事故调查组组长允许，事故调查组成员不得擅自发布有关事故的信息。\n\n第二十九条 事故调查组应当自事故发生之日起60 日内提交事故调查报告；特殊情况下，经负责事故调查的人民政府批准，提交事故调查报告的期限可以适当延长，但延长的期限最长不超过 60 日。\n\n第三十条 事故调查报告应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；  \n（二）事故发生经过和事故救援情况；  \n（三）事故造成的人员伤亡和直接经济损失；  \n（四）事故发生的原因和事故性质；  \n（五）事故责任的认定以及对事故责任者的处理\n\n建议；\n\n（六）事故防范和整改措施。\n\n事故调查报告应当附具有关证据材料。事故调查组成员应当在事故调查报告上签名。\n\n第三十一条 事故调查报告报送负责事故调查的人民政府后，事故调查工作即告结束。事故调查的有关资料应当归档保存。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7858b276-d335-478d-a5cc-a113dca6c041', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17 梁式桥…… ……207', '17 梁式桥…… ……207## 17.1 一般规定…… …207  \n## 17.2 装配式梁、板预制安装 …207  \n## 17.3 支架上现浇……… …214  \n## 17.4 移动模架逐孔现浇 ……215  \n## 17.5 悬臂浇筑……… …217  \n## 17.6 节段预制拼装…… …221  \n## 17.7 顶推……… …227  \n## 17.8 箱梁整孔预制安装… …231  \n## 17.9 大节段钢箱梁安装 …235');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('785d0bd6-b686-4cb3-b789-93a3c0c84934', '19《坠落防护挂点装置》（GB30862-2014）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件,仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nGB6095安全带  \n/ 安全带测试方法  \n/ — 人造气氛腐蚀试验 盐雾试验( : , )  \n/ 坠落防护 连接器');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('785f42d6-1078-4d39-bd7e-4cee77c52743', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 2）', '沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建漫水桥和过水路面。漫水桥和过水路面的设计洪水频率，应根据容许阻断交通的时间长短和对上下游农田、城\n\n镇、村庄的影响以及泥沙淤塞桥孔、上游河床的淤高等因素确定。\n\n表3.2.9 桥涵设计洪水频率  \n\n\n\n\n\n## 3.3 桥涵孔径\n\n### 3.3.1 桥涵孔径的设计必须保证设计洪水以内的各级洪水及流冰、泥石流、漂流物等安全通过，并应考虑壅水、冲刷对上下游的影响，确保桥涵附近路堤的稳定。\n\n桥涵孔径的设计应考虑桥位上下游已建或拟建桥涵和水工建筑物的状况及其对河床演变的影响。\n\n桥涵孔径设计尚应注意河床地形，不宜过分压缩河道、改变水流的天然状态。\n\n### 3.3.2 小桥、涵洞的孔径，应根据设计洪水流量、河床地质、河床和锥坡加固形式等条件确定，并应符合下列规定：\n\n1 当缺少水文资料时，可根据现场调 的多年洪水痕迹、泛滥范围和既有桥涵验 算小桥、涵洞的孔径。\n\n2 当小桥、涵洞的上游条件许可积水时 依暴雨径流计算的流量可考虑减少，但减少的流量不宜大于总流量的1/4。\n\n### 3.3.3 特大、大、中桥的孔径布置应按设计洪水流量和桥位河段的特性进行设计计算，并对孔径大小、结构形式、墩台基础埋置深度、桥头引道及调治构造物的布置等进行综合比较。\n\n### 3.3.4 计算桥下冲刷时，应考虑桥孔压缩后设计洪水过水断面所产生的桥下一般冲刷、墩台阻水引起的局部冲刷、河床自然演变冲刷以及调治构造物和桥位其他冲刷因素的影响。\n\n### 3.3.5 桥梁全长应按下列规定计算：\n\n1 有桥台的桥梁为两岸桥台侧墙或八字墙尾端间的距离。\n\n2 无桥台的桥梁为桥面系长度。\n\n### 3.3.6 桥涵跨径在 $5 0 \\mathrm { m }$ 及以下时，宜采用标准化跨径。采用标准化跨径的桥涵宜采用装配式结构及机械化、工厂化施工。桥涵标准化跨径规定如下： $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 、1. $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 、 $2 . 0 \\mathrm { m }$ $2 . 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 . 0 \\mathrm { m }$ 、 $4 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $5 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $6 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $8 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 3 \\mathrm { m }$ 、 $1 6 \\mathrm m$ 、$2 0 \\mathrm { m }$ 、 $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 0 \\mathrm { m }$ 、 $3 5 \\mathrm { m }$ 、 $4 0 \\mathrm m$ 、 $4 5 \\mathrm { m }$ 、 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.4 桥涵净空\n\n### 3.4.1 桥涵净空应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中的公路建筑限界规定，并应符合下列规定：\n\n1 确定桥面净宽时，应首先考虑与桥梁相连的公路路段的路基宽度，保持桥面净宽与路基宽度相同。\n\n2 多车道公路上的特大桥为整体式上部结构时，中央分隔带宽度应根据所采用的护栏形式确定，路肩宽度经论证后可采用现行《公路工程技术标准》（JTGB01）有关规定的“最小值”。\n3高速公路和作为干线功能的一级公路上特大桥的右侧路肩宽度小于 $2 . 5 0 \\mathrm { m }$ 且桥长超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { m }$ 时，宜设置紧急停车带和过渡段， 紧急停车带宽度包括路肩在内应为$3 . 5 0 \\mathrm { n }$ ，有效长度不应小于 $4 0 \\mathrm { m }$ ，间距不宜大于 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n4桥上设置的各种安全设施及标志等不得侵人桥涵净空限界。\n\n### 3.4.2桥面人行道、自行车道和拦护设施的布置应符合下列规定：\n\n1高速公路上的桥梁不宜设人行道。 二、三、四级公路上桥梁的桥上人行道和自行车道的设置，应根据需要而定，并应与前后路线布置协调。人行道、自行车道与行车道之间，应设护栏或路缘石等分隔设施。一个自行车道的宽度应为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；当单独设置自行车道时，不宜小于两个自行车道的宽度。人行道的宽度宜为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 时，按 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的级差增加。漫水桥和过水路面可不设人行道\n\n2通行拖拉机或畜力车为主的慢行道，其宽度应根据当地行驶拖拉机或畜力车车型及交通量而定；当沿桥梁一侧设置时，不应小于双向行驶要求的宽度。\n\n3桥梁护栏设置应符合现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）的相关规定。\n\n4路缘石高度可取用 $0 . 2 5 \\sim 0 . 3 5 \\mathrm { m }$ 。当跨越急流、大河、深谷、重要道路、铁路、主要航道，或桥面常有积雪、结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。\n\n2通航或流放木筏的河流，桥下净空应符合通航标准或流放木筏的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7866f111-17a7-4bb9-ba87-006e95a1d962', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6.7.5双柱墩和多柱墩塑性铰区域截面顺桥向超强弯矩和剪力设计值可按本规范第6', '6.7.5双柱墩和多柱墩塑性铰区域截面顺桥向超强弯矩和剪力设计值可按本规范第6.7.4条计算，横桥向超强弯矩和剪力设计值可按下列步骤计算：1假设墩柱轴力为恒载轴力。\n\n2按截面实配钢筋，采用材料强度标准值，按本规范式（6.7.2）计算出各墩柱塑性铰区域截面超强弯矩。\n\n3计算各墩柱相应于其超强弯矩的剪力值，并按式（6.7.5）计算各墩柱剪力值之和 $Q$ ：\n\n$$\nQ \\ = \\ \\sum _ { i } ^ { N } Q _ { i }\n$$\n\n式中： $Q _ { i }$ —各墩柱相应于塑性铰区域截面的超强弯矩的剪力值（kN）。\n\n4将 $Q$ 按正、负方向分别施加于盖梁质心处，计算各墩柱所产生的轴力（图6.7.5）。\n\n  \n图6.7.5相应于墩柱达到超强弯矩时的轴力计算模式\n\n5将合剪力 $Q$ 产生的轴力与恒载轴力组合后，采用组合的轴力，返回步骤2进行迭代计算，直到相邻两次计算各墩柱剪力之和相差在 $10 \\%$ 以内。\n\n6采用上述组合中的轴力最大压力组合，按步骤2计算各墩柱塑性区域截面超强弯矩。\n\n7按第3步计算双柱墩和多柱墩塑性铰区域剪力设计值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('78715606-9a7d-474d-91b7-87e094b5f8a0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 19）', 'colspan=1>19</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=5>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=5>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>C9</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td></tr><tr><td rowspan=8 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=5 colspan=1>自重振动载荷，起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=3 colspan=1>1．起重机质量，见4. 2.1.1. 1和 4.2.1.1.3</td><td rowspan=1 colspan=3>1.1对合成载荷起不利作用的质量引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=3 colspan=1>$1</td><td rowspan=3 colspan=1>+</td><td rowspan=3 colspan=1>1</td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=3 colspan=1>+1</td><td rowspan=3 colspan=1>$1</td><td rowspan=3 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=3 colspan=1>+1</td><td rowspan=3 colspan=1>1</td><td rowspan=3 colspan=1>+1</td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1>1</td><td rowspan=3 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>P1.2对合成载荷起有利作用的质量引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2.1当质量及其质心是由试验时整体称量得到时</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.2.2当质量及其质心是由最终零部件表得出时</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=4>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('787291d1-1320-4b8c-8bd3-534b890e4394', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 26）', '729</td><td rowspan=1 colspan=1>0.722</td><td rowspan=1 colspan=1>0.715</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.709</td><td rowspan=1 colspan=1>0.702</td><td rowspan=1 colspan=1>0.695</td><td rowspan=1 colspan=1>0.689</td><td rowspan=1 colspan=1>0.682</td><td rowspan=1 colspan=1>0.676</td><td rowspan=1 colspan=1>0.669</td><td rowspan=1 colspan=1>0.662</td><td rowspan=1 colspan=1>0.656</td><td rowspan=1 colspan=1>0.649</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>70</td><td rowspan=1 colspan=1>0.643</td><td rowspan=1 colspan=1>0.636</td><td rowspan=1 colspan=1>0.629</td><td rowspan=1 colspan=1>0.623</td><td rowspan=1 colspan=1>0.616</td><td rowspan=1 colspan=1>0.610</td><td rowspan=1 colspan=1>0.604</td><td rowspan=1 colspan=1>0.597</td><td rowspan=1 colspan=1>0.591</td><td rowspan=1 colspan=1>0.584</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.578</td><td rowspan=1 colspan=1>0.572</td><td rowspan=1 colspan=1>0.566</td><td rowspan=1 colspan=1>0.559</td><td rowspan=1 colspan=1>0.553</td><td rowspan=1 colspan=1>0.547</td><td rowspan=1 colspan=1>0.541</td><td rowspan=1 colspan=1>0.535</td><td rowspan=1 colspan=1>0.529</td><td rowspan=1 colspan=1>0.523</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.517</td><td rowspan=1 colspan=1>0.511</td><td rowspan=1 colspan=1>0.505</td><td rowspan=1 colspan=1>0.500</td><td rowspan=1 colspan=1>0.494</td><td rowspan=1 colspan=1>0.488</td><td rowspan=1 colspan=1>0.483</td><td rowspan=1 colspan=1>0.477</td><td rowspan=1 colspan=1>0.472</td><td rowspan=1 colspan=1>0.467</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>0.463</td><td rowspan=1 colspan=1>0.458</td><td rowspan=1 colspan=1>0.454</td><td rowspan=1 colspan=1>0.449</td><td rowspan=1 colspan=1>0.445</td><td rowspan=1 colspan=1>0.441</td><td rowspan=1 colspan=1>0.436</td><td rowspan=1 colspan=1>0.432</td><td rowspan=1 colspan=1>0.428</td><td rowspan=1 colspan=1>0.423</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>110</td><td rowspan=1 colspan=1>0.419</td><td rowspan=1 colspan=1>0.415</td><td rowspan=1 colspan=1>0.411</td><td rowspan=1 colspan=1>0.407</td><td rowspan=1 colspan=1>0.403</td><td rowspan=1 colspan=1>0.399</td><td rowspan=1 colspan=1>0.395</td><td rowspan=1 colspan=1>0.391</td><td rowspan=1 colspan=1>0.387</td><td rowspan=1 colspan=1>0.383</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>120</td><td rowspan=1 colspan=1>0.379</td><td rowspan=1 colspan=1>0.375</td><td rowspan=1 colspan=1>0.371</td');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('78734bd4-fce7-4b19-ab87-01206c6b3f46', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明如果在安装施工中不对条文所列的危险源或危险因素加以防范，可能会导致安全事故，因此需要制订安全技术措施。\n\n12.1.6安装时应设置施工安全保护设施。安全保护设施宜采用标准化设计，且应与施工方案同步设计、同步实施、同步使用与维护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('78792cdd-9591-4c7b-80a8-c3a488992dd2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7888ac0c-8d41-4471-9e67-54104ef7979a', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '4 结构设计计算（Part 8）', '3 支撑结构支承于坚实均匀地基土或结构层上；  \n4 支撑结构与既有结构有可靠连接。\n\n5.2.5纵横水平杆均应与立杆连接，其连接点间距不应大 于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$\n\n5.2.6当承受荷载较大，立杆需加密时，加密区的水平杆应向非加密区延伸至少两跨（图5.2.6）。\n\n5.2.7支撑结构非加密区立杆、水平杆间距应与加密区间距互为倍数（图5.2.7）。\n\n布置--道，底层及顶层应布置水平斜杆。\n\n  \n图5.3.1单元桁架斜杆布置立面图1—立杆；2--水平杆；3—竖向斜杆；4--水平斜杆\n\n5.3.2桁架式支撑结构的单元桁架组合方式可采用矩阵形或梅花形（图5.3.2)，单元桁架之间的每个节点应通过水平杆连接。\n\n  \n图5.3.2单元桁架组合方式布置平面图\n\n5.3.3桁架式支撑结构的斜杆布置（图5.3.3）应符合下列\n\n规定：\n\n1外立面应满布竖向斜杆（图5.3.3a)；\n\n2支撑结构周边应布置封闭的水平斜杆（图5.3.3b)，其间隔不应超过6步；\n\n3顶层应满布水平斜杆；\n\n4扫地杆层宜满布水平斜杆。\n\n  \n图5.3.3桁架式支撑结构斜杆布置图1-立杆；2—水平杆：3—竖向斜杆；4—水平斜杆\n\n5.3.4承插式支撑结构顶层和扫地杆层的步距宜比标准步距缩小一个盘扣间距。\n\n## 6 特殊支撑结构\n\n### 6.1悬挑支撑结构\n\n6.1.1悬挑支撑结构（图6.1.1）的竖向荷载设计值（p,）应符合下式要求：\n\n$$\n\\smash { \\boldsymbol { p } _ { \\mathrm { t } } \\leqslant P _ { \\mathrm { t , m a x } } }\n$$\n\n式中： $\\scriptstyle { \\hat { p } } _ { \\mathrm { t } }$ —悬挑部分的竖向荷载设计值(含悬挑部分自重）$( \\mathbf { k } \\mathbf { . } \\mathbf { V } / \\mathbf { m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$\\phi _ { \\textrm { \\tiny 1 , m a x } }$ 悬挑部分的竖向荷载限值（ $\\mathbf { k } \\mathbf { N } / \\mathbf { m } ^ { 2 } )$ ，按本规范附\n\n  \n图6.1.1悬挑支撑结构示意图（一）$\\textcircled{1}$ 一悬挑部分； $\\textcircled { ? } -$ 平衡段； $\\textcircled { 3 }$ -落地部分注：虚线表示垂直于图面的剪刀撑或斜杆。\n\n  \n图6.1.1悬挑支撑结构示意图（二）①-悬挑部分； $\\textcircled{2}$ —平衡段； $\\textcircled{3}$ 落地部分注：虚线表示垂直于图面的剪刀撑或斜杆。\n\n6.1.2落地部分支撑结构的设计计算应符合下列规定：\n\n1应按本规范框架式支撑结构或桁架式支撑结构进行设计计算；\n\n2落地部分立杆稳定性验算时应计人悬挑部分受竖向荷载引起的附加轴力，总高度应取支撑结构的高度 $( H )$ 。立杆附加轴力设计值 $( \\mathrm { . V . } )$ 应按下式计算：\n\n$$\n\\mathrm { . } \\mathrm { v . } = \\eta \\mathrm { . } \\dot { p } \\mathrm { _ t } l \\mathrm { _ a } B _ { \\mathrm { t } }\n$$\n\n式中： $\\eta _ { 1 }$ 一 悬挑支撑结构的附加轴力系数，按表6.1.2取值；\n\n表6.1.2悬挑支撑结构的附加轴力系数 $( \\pmb { \\eta } _ { h } )$   \n\n\n\n\n\n$\\{ _ { \\ast }$ 悬挑部分的杆件纵向间距 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；  \n$B _ { \\mathrm { r } }$ - 悬挑部分长度（ $\\mathrm { ~ m m } )$ ；  \n$n _ { \\mathrm { t } }$ - 落地部分靠近悬挑部分宽度2B.内的立杆跨数。\n\n6.1.3悬挑支撑结构应进行抗倾覆验算，验算时应计入悬挑部分受荷载引起的附加倾覆力矩。\n\n6.1.4悬挑支撑结构应符合下列规定：\n\n1悬挑支撑结构的悬挑长度不宜超过 $4 , 8 \\mathrm { m }$ ；\n\n2悬挑支撑结构的尺寸及杆件布置应符合下列规定（图 6. 1. 1):\n\n1）落地部分宽度 $( B )$ 不应小于悬挑长度 $( B _ { \\mathrm { { t } } } )$ ）的两倍；2）支撑结构纵向长度（L）不应小于悬挑长度 $( B , )$ 的两倍；3）竖向剪刀撑（或斜杆）与地面夹角宜为 $4 0 ^ { \\circ } \\sim 6 0 ^ { \\circ }$ 。\n\n3落地部分应满足框架式或桁架式支撑结构的构造要求；\n\n4平衡段除应满足框架式或桁架式支撑结构的构造要求外，还应增设剪刀撑或斜杆，使沿悬挑方向的每排杆件形成桁架（图6.1.4)。平衡段的顶层与底层应设置水平剪刀撑或满布水平斜杆；');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7890c682-46ad-4d21-91b9-752f1be46132', '129《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB-T29639-2020）.md', '6综合应急预案内容', '6综合应急预案内容## 6.1总则\n\n### 6.1.1适用范围\n\n说明应急预案适用的范围。\n\n### 6.1.2响应分级\n\n依据事故危害程度、影响范围和生产经营单位控制事态的能力，对事故应急响应进行分级，明确分级响应的基本原则。响应分级不可照搬事故分级。\n\n## 6.2应急组织机构及职责\n\n明确应急组织形式（可用图示）及构成单位（部门）的应急处置职责。\n\n应急组织机构可设置相应的工作小组，各小组具体构成、职责分工及行动任务以工作方案的形式作为附件。\n\n## 6.3应急响应\n\n### 6.3.1信息报告\n\n#### 6.3.1.1信息接报\n\n明确应急值守电话、事故信息接收、内部通报程序、方式和责任人，向上级主管部门、上级单位报告事故信息的流程、内容、时限和责任人，以及向本单位以外的有关部门或单位通报事故信息的方法、程序和责任人。\n\n#### 6.3.1.2信息处置与研判\n\n6.3.1.2.1明确响应启动的程序和方式。根据事故性质、严重程度、影响范围和可控性，结合响应分级明确的条件，可由应急领导小组作出响应启动的决策并宣布，或者依据事故信息是否达到响应启动的条件自动启动。\n\n6.3.1.2.2若未达到响应启动条件，应急领导小组可作出预警启动的决策，做好响应准备，实时跟踪事态发展。6.3.1.2.3响应启动后，应注意跟踪事态发展，科学分析处置需求，及时调整响应级别，避免响应不足或过度响应。\n\n### 6.3.2预警\n\n#### 6.3.2.1预警启动\n\n明确预警信息发布渠道、方式和内容。\n\n#### 6.3.2.2响应准备\n\n明确作出预警启动后应开展的响应准备工作，包括队伍、物资、装备、后勤及通信。\n\n#### 6.3.2.3 预警解除\n\n明确预警解除的基本条件、要求及责任人。\n\n### 6.3.3响应启动\n\n确定响应级别，明确响应启动后的程序性工作，包括应急会议召开、信息上报、资源协调、信息公开、后勤及财力保障工作。\n\n### 6.3.4应急处置\n\n明确事故现场的警戒疏散、人员搜救、医疗救治、现场监测、技术支持、工程抢险及环境保护方面的应急处置措施，并明确人员防护的要求。\n\n### 6.3.5应急支援\n\n明确当事态无法控制情况下，向外部（救援）力量请求支援的程序及\n\n要求、联动程序及要求，以及外部（救援）力量到达后的指挥关系。\n\n### 6.3.6响应终止');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7897f2d7-fcb5-461f-a383-0ef147d847d8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 2）', ' { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n……（17）\n\n式中：\n\nMmaxI— 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 由起升质量垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } }$ — 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷，单位为牛顿（N）。$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 增大系数；\n\n注：式（17）内所需考虑的载荷并不是其每一项最大值的组合，而是在起重机实际工作中可能发生的最不利的载荷犘组合时所出现的综合最大载荷值，即式（17）中各项载荷犘 $P$ 上加横线的含义，以下同。\n\n#### 4.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 按式（18）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅠ 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R Q } }$ — 由起升质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）；\n\n### 4.4.2.3 载荷情况 犘 $\\mathbb { I }$ （有风正常工作情况）的载荷组合\n\n#### 4.4.2.3.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\mathrm { ~ , ~ } P _ { \\mathrm { M G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { M F } }$ 并分别按式（19）和式（20）计算的两个组合计算结果中的较大者来确定：\n\na） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 和载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 作用的载荷组合，按式（19）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W } \\mathrm { I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { m } } ^ { \\prime } \\xrightarrow { \\substack {  .  .  .  .  .  .  .  } } { \\mathrm { ~ ( ~ 1 9 ~ ) } }\n```\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅡ — 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）；MG— 同式（17）；MA— 同式（17）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；  \nMWⅠ 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('789a4ea3-6443-4afe-b2e2-e0711c88a6da', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.3.18起重机械应保持中速行驶，不得紧急制动', '4.3.18起重机械应保持中速行驶，不得紧急制动，过铁道口或起伏路面时应减速，下坡时严禁空挡滑行，倒车时应有人监护指挥。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('78a42985-d281-43dc-ab46-fe56e361d037', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '《公路桥涵设计通用规范', '《公路桥涵设计通用规范（JTG D60—2015）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('78bcd626-5cad-40b3-b45e-1158bb9caecf', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 6）', '荷载应考虑纵向折减。当桥梁计算跨径大于 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应按表4.3.1-6规定的纵向折减系数进行折减。当为多跨连续结构时，整个结构应按最大的计算跨径考虑汽车荷载效应的纵向折减。\n\n  \n图4.3.1-3车辆荷载横向布置（尺寸单位：m)\n\n表4.3.1-4桥涵设计车道数  \n\n\n\n\n\n表4.3.1-5横向车道布载系数  \n\n\n<<<HTBL|05403e5bbe1e4b1e8c6450c2b035fb4f|END>>>\n\n\n表4.3.1-6纵向折减系数  \n\n\n<<<HTBL|e3283b7ab140b99b49a84df124c751|END>>>\n\n\n### 4.3.2汽车荷载冲击力应按下列规定计算：\n\n1钢桥、钢筋混凝土及预应力混凝土桥、坛工拱桥等上部构造和钢支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座及钢筋混凝土柱式墩台，应计算汽车的冲击作用。\n\n2填料厚度（包括路面厚度）大于或等于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的拱桥、涵洞以及重力式墩台不计冲击力。\n\n3支座的冲击力，按相应的桥梁取用。\n\n4汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数 $\\mu$ 。\n\n5冲击系数 $\\mu$ 可按下式计算：\n\n当 $f < 1 . 5 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 0 5$   \n当 $1 . 5 \\mathrm { H z } \\leqslant f \\leqslant 1 4 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 1767 \\mathrm { l n } f - 0 . 0157$   \n当 $f > 14 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 45$\n\n式中： $f$ 结构基频（ $\\mathrm { H z }$ 。\n\n6汽车荷载的局部加载及在T梁、箱梁悬臂板上的冲击系数采用0.3。\n\n### 4.3.3汽车荷载离心力可按下列规定计算：\n\n1曲线桥应计算汽车荷载引起的离心力。汽车荷载离心力标准值为按本规范第4.3.1条规定的车辆荷载（不计冲击力）标准值乘以离心力系数 $C$ 计算。离心力系数按下式计算：\n\n$$\nC = \\frac { v ^ { 2 } } { 127 R }\n$$\n\n式中： $\\boldsymbol { v }$ 设计速度（ $\\mathrm { k m / h }$ ），应按桥梁所在路线设计速度采用；$R$ ——曲线半径（m）。\n\n2计算多车道桥梁的汽车荷载离心力时，车辆荷载标准值应乘以表4.3.1-5规定的横向车道布载系数。\n\n3离心力着力点在桥面以上 $1 , 2 \\mathrm { m }$ 处；为计算简便也可移至桥面上，不计由此引起的作用效应。\n\n### 4.3.4汽车荷载引起的土压力采用车辆荷载加载，并可按下列规定计算：\n\n1汽车荷载在桥台或挡土墙后填土的破坏棱体上引起的土侧压力，可按下式换算成等代均布土层厚度 $h$ （m）计算：\n\n$$\nh = \\frac { \\sum G } { B l _ { 0 } \\gamma }\n$$\n\n式中： $\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；\n\n$\\sum G$ —布置在 $B \\times l _ { 0 }$ 面积内的车轮的总重力（kN)；\n\n$l _ { 0 }$ - 桥台或挡土墙后填土的破坏棱体长度（m）；\n\n$B$ 桥台横向全宽或挡土墙的计算长度（m）。\n\n挡土墙的计算长度 $B$ （ $\\mathfrak { m }$ ）可按下列公式计算，但不应超过挡土墙分段长度：\n\n$$\nB = 13 + H \\tan 30 ^ { \\circ }\n$$\n\n式中： $H$ ——挡土墙高度（m），对墙顶以上有填土的挡土墙，为2倍墙顶填土厚度加墙高。\n\n当挡土墙分段长度小于 $13 \\mathrm { m }$ 时， $B$ 取分段长度，并应在该长度内按不利情况布置轮重。\n\n2计算涵洞顶上汽车荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下作$30 ^ { \\circ }$ 角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外边的扩散线为准。\n\n### 4.3.5汽车荷载制动力应按下列规定计算和分配：\n\n1汽车荷载制动力按同向行驶的汽车荷载（不计冲击力）计算，并应按表4.3.1-6的规定，以使桥梁墩台产生最不利纵向力的加载长度进行纵向折减。\n\n1）一个设计车道上由汽车荷载产生的制动力标准值按本规范第4.3.1条规定的车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的 $10 \\%$ 计算，但公路一I级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $165 \\mathrm { k N }$ ，公路一Ⅱ级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $90 \\mathrm { k N }$ ；\n\n2）同向行驶双车道的汽车荷载制动力标准值应为一个设计车道制动力标准值的2倍，同向行驶三车道应为一个设计车道的2.34倍，同向待驶四车道应为一个设计车道的2.68倍。\n\n2制动力的着力点在桥面以上1.2m处，计算墩台时，可移至支座铰中心或支座底座面上。计算刚构桥、拱桥时，制动力的着力点可移至桥面上，但不应计因此而产生的竖向力和力矩。\n\n3设有板式橡胶支座的简支梁、连续桥面简支梁或连续梁排架式柔性墩台，应根据支座与墩台的抗推刚度的刚度集成情况分配和传递制动力。设有板式橡胶支座的简支梁刚性墩台，应按单跨两端的板式橡胶支座的抗推刚度分配制动力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('78bdded2-f88a-4e64-a158-4a782ec2b93e', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百二十六条承租人应当按照约定的期限支付租金', '第二百二十六条承租人应当按照约定的期限支付租金。对支付期限没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定，租赁期间不满一年的，应当在租赁期间届满时支付；租赁期间一年以上的，应当在每届满一年时支付，剩余期间不满一年的，应当在租赁期间届满时支付。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('78c15303-5719-48c7-b534-2cc2206ae6b7', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '4 Material ...... 18', '4 Material ...... 18## 4.1 Structural Steel Designations and Standards \\* 18   \n## 4.2 Connections and Fasteners Materials and Standards 18   \n## 4.3 Selection of Materials ... 20   \n## 4.4 Design Strength and Parameters 22');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('78c954bd-7229-4b28-8390-87255046b18e', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '5.7静作用压路机', '5.7静作用压路机5.7.1压路机碾压的工作面，应经过适当平整，对新填的松软土，应先用羊足碾或打夯机逐层碾压或夯实后，再用压路机碾压。  \n5.7.2工作地段的纵坡不应超过压路机最大爬坡能力，横坡不应大于 $2 0 ^ { \\circ }$ 。  \n5.7.3应根据碾压要求选择机种。当光轮压路机需要增加机重时，可在滚轮内加砂或水。当气温降至 $0 \\mathrm { ‰}$ 及以下时，不得用水增重。  \n5.7.4轮胎压路机不宜在大块石基层上作业。  \n5.7.5作业前，应检查并确认滚轮的刮泥板应平整良好，各紧固件不得松动；轮胎压路机应检查轮胎气压，确认正常后启动。5.7.6启动后，应检查制动性能及转向功能并确认灵敏可靠。开动前，压路机周围不得有障碍物或人员。  \n5.7.7不得用压路机拖拉任何机械或物件。  \n5.7.8碾压时应低速行驶。速度宜控制在 $3 \\mathrm { k m / h } { \\sim } 4 \\mathrm { k m / h }$ 范围内，在一个碾压行程中不得变速。碾压过程中应保持正确的行驶方向，碾压第二行时应与第一行重叠半个滚轮压痕。  \n5.7.9变换压路机前进、后退方向应在滚轮停止运动后进行。不得将换向离合器当作制动器使用。  \n5.7.10在新建场地上进行碾压时，应从中间向两侧碾压。碾压时，距场地边缘不应少于 $0 , 5 \\mathrm { m }$ 。  \n5.7.11在坑边碾压施工时，应由里侧向外侧碾压，距坑边不应少于 $\\mathrm { 1 m }$ 。  \n5.7.12上下坡时，应事先选好挡位，不得在坡上换挡，下坡时不得空挡滑行。5.7.13两台以上压路机同时作业时，前后间距不得小于 $3 \\mathrm { m }$ ，在坡道上不得纵队行驶。  \n5.7.14在行驶中，不得进行修理或加油。需要在机械底部进行修理时，应将内燃机熄火，刹车制动，并楔住滚轮。  \n5.7.15对有差速器锁定装置的三轮压路机，当只有一只轮子打滑时，可使用差速器锁定装置，但不得转弯。  \n5.7.16作业后，应将压路机停放在平坦坚实的场地，不得停放在软土路边缘及斜坡上，并不得妨碍交通，并应锁定制动。5.7.17严寒季节停机时，宜采用木板将滚轮垫离地面，应防止滚轮与地面冻结。  \n5.7.18压路机转移距离较远时，应采用汽车或平板拖车装运。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('78e01314-df5c-4030-8b3f-42365b05bf47', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.7 起重作业6.7 起重作业（Part 2）', '端部的紧固情况;断芯、笼状畸变等变形及明显锈蚀；作业中应经常检查钢丝绳端部的紧固情况；  \nd) d) 钢丝绳检查、维护、报废应符合 GB / T 5972 的规定;丝绳检查、维护、报废应符合GB/T 5972的规定；  \ne) e) 在转动的卷筒上缠绕钢丝绳时,不应用手拉或脚踩引导钢丝绳,不应给正在运转的钢丝绳涂转动的卷筒上缠绕钢丝绳时，不应用手拉或脚踩引导钢丝绳，不应给正在运转的钢丝绳涂抹润滑脂。抹润滑脂。\n\n## 6.7.8 吊钩应设有防脱钩装置 防脱棘爪在吊钩负载时不应张开 安装棘爪后钩口尺寸减小值不应超6.7.8 吊钩应设有防脱钩装置；防脱棘爪在吊钩负载时不应张开，安装棘爪后钩口尺寸减小值不应超过钩口尺寸的 过钩口尺寸的 $10 \\%$ ;防脱棘爪的形态应与钩口端部相吻合。?脱棘爪的形态应与钩口端部相吻合。\n\n## 6.7.9 吊起的构件上不应堆放或悬挂零星物件。 吊起的设备及其组件应绑扎牢固,不应脱落。6.7.9 吊起的构件上不应堆放或悬挂零星物件。吊起的设备及其组件应绑扎牢固，不应脱落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('78e4827b-af17-4cfa-92cb-019626ae50b4', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 结果计算', '4 结果计算## 4.1 泌水量，按式（T0528-1）计算：\n\n$$\nB _ { a } = { \\frac { V } { A } }\n$$\n\n式中： $B _ { a }$ ——单位面积混凝土拌合物的泌水量（ $\\mathrm { m L } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；\n\n$V$ ——累计吸水量（mL）；\n\n$A$ ——试件外露表面面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）。\n\n计算结果精确至 $0 . 0 1 ~ \\mathrm { m L / m m } ^ { 2 }$ 。\n\n以3个试样测试值的算术平均值作为试验结果，结果精确至 $0 . 0 1 ~ \\mathrm { m L / m m } ^ { 2 }$ 。如果其中一个与中间值之差超过中间值的 $1 5 \\%$ ，则以中间值为试验结果。如果最大值和最小值与中间值之差超过中间值的 $1 5 \\%$ ，则试验无效。\n\n## 4.2 泌水率，按式（T0528-2）计算：\n\n$$\nB = \\frac { W _ { w } } { ( w / m ) ( m _ { 1 } - m _ { 0 } ) } { \\times } 1 0 0 \\%\n$$\n\n式中： $B$ ——泌水率 $( \\% )$ ；\n\n$W _ { \\scriptscriptstyle w }$ ——泌水总量（g）；  \n$m$ ——拌和混凝土时，拌合物总质量（g）；  \n$w$ - 拌和混凝土时，拌合物所需总用水量（g）；  \n$m _ { \\parallel }$ ———泌水前试样筒及试样总质量（g）；  \n$m _ { 0 }$ ——试样筒总质量（g）。\n\n计算结果精确至 $1 \\%$ 。\n\n以3个试样测试值的算术平均值作为试验结果，结果精确至 $1 \\%$ 。如果其中一个与中间值之差超过中间值的 $1 5 \\%$ ，则以中间值为试验结果。如果最大值和最小值与中间值之差超过中间值的 $1 5 \\%$ ，则试验无效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('78fa4e0d-f298-46fa-9192-1a68aa344c72', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '22 接地装置安装', '22 接地装置安装## 22．1主控项目\n\n22．1．1 接地装置在地面以上的部分，应按设计要求设置测试点，测试点不应被外墙饰面遮蔽，且应有明显标识。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n22．1．2 接地装置的接地电阻值应符合设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：用接地电阻测试仪测试，并查阅接地电阻测试记录。\n\n22．1．3接地装置的材料规格、型号应符合设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查或查阅材料进场验收记录。\n\n22．1．4当接地电阻达不到设计要求需采取措施降低接地电阻时，应符合下列规定：\n\n1 采用降阻剂时，降阻剂应为同一品牌的产品，调制降阻剂的水应无污染和杂物；降阻剂应均匀灌注于垂直接地体周围。\n\n2 采取换土或将人工接地体外延至土壤电阻率较低处时，应掌握有关的地质结构资料和\n\n地下土壤电阻率的分布，并应做好记录。\n\n3 采用接地模块时，接地模块的顶面埋深不应小于0．6m，接地模块间距不应小于模块长度的3倍～5倍。接地模块埋设基坑宜为模块外形尺寸的1．2倍～1．4倍，且应详细记录开挖深度内的地层情况；接地模块应垂直或水平就位，并应保持与原土层接触良好。检查数量：全数检查。\n\n检查方法：施工中观察检查，并查阅隐蔽工程检查记录及相关记录。\n\n## 22．2一般项目\n\n22．2．1当设计无要求时，接地装置顶面埋设深度不应小于0.6m，且应在冻土层以下。圆钢、角钢、钢管、铜棒、铜管等接地极应垂直埋入地下。间距不应小于5m；人工接地体与建筑物的外墙或基础之间的水平距离不宜小于 1m。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：施工中观察检查并用尺量检查，查阅隐蔽工程检查记录。\n\n22．2．2 接地装置的焊接应采用搭接焊，除埋设在混凝土中的焊接接头外，应采取防腐措施，焊接搭接长度应符合下列规定：\n\n1 扁钢与扁钢搭接不应小于扁钢宽度的2倍，且应至少三面施焊；\n\n2 圆钢与圆钢搭接不应小于圆钢直径的6倍，且应双面施焊；\n\n3 圆钢与扁钢搭接不应小于圆钢直径的6倍，且应双面施焊；\n\n4 扁钢与钢管，扁钢与角钢焊接，应紧贴角钢外侧两面，或紧贴3／4钢管表面，上下两 侧施焊。\n\n检查数量：按不同搭接类别各抽查 $10 \\%$ ，且均不得少于1处。\n\n检查方法：施工中观察检查并用尺量检查，查阅相关隐蔽工程检查记录。\n\n22．2．3当接地极为铜材和钢材组成，且铜与铜或铜与钢材连接采用热剂焊时，接头应无贯穿性的气孔且表面平滑。\n\n检查数量：按焊接接头总数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1个。\n\n检查方法：观察检查并查阅施工记录。\n\n22．2．4采取降阻措施的接地装置应符合下列规定：\n\n1 接地装置应被降阻剂或低电阻率土壤所包覆；\n\n2 接地模块应集中引线，并应采用干线将接地模块并联焊接成一个环路，干线的材质应与接地模块焊接点的材质相同，钢制的采用热浸镀锌材料的引出线不应少于2处。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查，并查阅隐蔽工程检查记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('78fc2292-d1f1-47a3-9fbc-b78a9078201d', '14《劳动防护用品监督管理规定》.md', '劳动防护用品监督管理规定', '劳动防护用品监督管理规定');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('78fe27c2-2a1f-40ca-813c-97dd5d49beee', '40《公路工程施工安全监测与预警系统技术要求》（JT-T1498-2024）.md', '1 范围', '1 范围本文件规定了公路工程施工安全监测与预警系统的基本要求，监测内容与方式、数据采集与传输、数据处理与管理、数据分析与预警、系统集成与交互以及系统运行维护等方面的技术要求。\n\n本文件适用于公路工程施工安全监测与预警系统的设计、建设、运行及维护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7901a5a9-4ce3-4a63-9951-7dd370467c33', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '5.8 高处作业水平安全通道', '5.8 高处作业水平安全通道## 5.8.1 高处作业水平安全通道宜由底部支撑、通道底板和防护栏杆等组成。5.8.1 高处作业水平安全通道宜由底部支撑、通道底板和防护栏杆等组成。\n\n## 5.8.2 高处作业水平安全通道的行走宽度不应小于 5.8.2 高处作业水平安全通道的行走宽度不应小于 $0 . 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,与水平面的坡度不应大于 与水平面的坡度不应大于 $1 : 3$ 。\n\n## 5.8.3 高处作业水平安全通道的底部支撑宜采用纵梁加横撑组合结构 与相邻构筑物固定牢靠 当搭5.8.3 高处作业水平安全通道的底部支撑宜采用纵梁加横撑组合结构，与相邻构筑物固定牢靠；当搭接到构筑物上时,搭接长度不应小于接到构筑物上时，搭接长度不应小于 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,并应采取防推移措施。并应采取防推移措施。\n\n## 5.8.4 高处作业水平安全通道的底板应平整满铺,相邻板之间不应搭接,且表面高度差不宜大于5.8.4 高处作业水平水平安全通道的底板应平整满铺，相邻板之间不应搭接，且表面高度差不宜大 $3 \\ \\mathrm { m m }$ ;;  \n表面如有坡度应加设间距不大于表面如有坡度应加设间距不大于 $0 . 4 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的防滑条或采取其他防滑措施。的防滑条或采取其他防滑措施。\n\n## 5.8.5 高处作业水平安全通道应设置防护栏杆,并应符合 5. 1 的规定。5.8.5 高处作业水平安全通道应设置防护栏杆，并应符合5.1的规定。\n\n## 5.8.6 高处作业水平安全通道的安装应符合下列要求:5.8.6 高处作业水平安全通道的安装应符合下列要求：\n\na) 各构件之间按照设计要求进行连接固定,并符合 GB 50205、GB 50661 和 GB / T 3098.1 的规定;a) 各构件之间按照设计要求进行连接固定，并符合GB 50205、GB 50661和GB/T 3098.1的规定；  \nb) 构件与相邻构筑物之间的固定符合 GB 50205、GB 50661 和 GB / T 3098. 1 的规定。b) 构件与相邻构筑物之间的固定符合GB 50205、GB 50661和GB/T 3098.1的规定。\n\n## 5.8.7 高处作业水平安全通道安装后的外观要求如下:5.8.7 高处作业水平安全通道安装后的外观要求如下：\n\na) 钢梁应平直,各构件不应有歪斜、扭曲、变形、破损及其他缺陷;a) 钢梁应平直，各构件不应有歪斜、扭曲、变形、破损及其他缺陷；  \nb) 通道底板应满铺、平整,无明显错台。b) 通道底板应满铺、平整，无明显错台。\n5. 8. 8 高处作业水平安全通道的使用要求如下:5.8.8 高处作业水平安全通道的使用要求如下：\n\na) a) 应在明显位置标明允许负载值及限定允许的作业人数,不应超重;在明显位置标明允许负载值及限定允许的作业人数，不应超重；  \nb) b) 使用中不应随意拆除任何构件;用中不应随意拆除任何构件；  \nc) c) 每日施工前、移动后应检查稳固情况,并由专人进行日常维护。日施工前、移动后应检查稳固情况，并由专人进行日常维护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('790b2ad0-bd28-474b-b689-fae17b5dc358', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '实心焊丝型号/牌号对照', '实心焊丝型号/牌号对照为便于应用，提供了本标准实心焊丝与其他相关标准的型号/牌号之间的对应关系，见表A.1。\n\n表A.1 实心焊丝型号/牌号对照表  \n\n\n\n\n\n附录B（资料性附录）焊剂类型\n\n为便于应用，本标准按GB/T36037提供了焊剂类型代号及主要化学成分，见表B.1。\n\n表B.1 焊剂类型代号及主要化学成分');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('792039b6-5fff-462b-a8f9-92faab8eb791', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6.8桥台', '6.8桥台');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7936402b-85ab-4dd4-bf3f-5efe115ea639', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 2）', 'n=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>3．在不平道路(轨道)上运行起重机的质量和总起升质量引起的,见4.2.1.1.6</td><td rowspan=2 colspan=1>1.48</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+4</td><td rowspan=2 colspan=1>1.34</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+4</td><td rowspan=2 colspan=1>+4</td><td rowspan=2 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=4 colspan=1>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=2 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>$5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>S</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('79401553-d84d-47d5-88ac-f7e3e118e458', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算（Part 2）', '/td><td>a=ab</td><td colspan=\"9\" rowspan=\"2\">M m=2</td><td>M sin i=1</td></tr><tr><td></td></tr><tr><td></td><td></td><td>i=1</td><td colspan=\"10\">sin²（)Y,加劲肋等距离平分板宽时，2 6</td></tr></table>\n\n\n表 犖．2（续）  \n\n\n<table><tr><td>序 号</td><td>载荷 (应力)情况</td><td>K</td></tr><tr><td>3</td><td>c=βa om T a=ab</td><td>Km=K&#x27;m(1+n) K&#x27;m 按表N.1中的序号5计算的Km值 M 2πyi）2 b (sin πi 1 sin y 6 4 b ·Ya 7 a+ 5 17 4 32 Q</td></tr></table>\n\n\n注： $\\gamma _ { \\mathrm { a } } = \\frac { E I _ { \\mathrm { S } } } { b D } , \\delta _ { \\mathrm { a } } = \\frac { A _ { \\mathrm { S } } } { b t }$ ：\n\n$I _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ），当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线计算；一侧配置时，按与板相连的加劲肋边缘为轴线计算；\n\n$A _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$r$ -板被加劲肋的分隔数；  \n$D { = } \\frac { E t ^ { 3 } } { 1 2 ( 1 { - } v ^ { 2 } ) } ( \\tau$ 为钢材的泊桑比）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('794974bc-66a6-4dc6-b04f-eb051d09530e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 7）', '可按下式计算：\n\n$$\n\\mathrm { ~ \\it ~ { ~ b ~ } ~ } = \\frac { \\displaystyle n D + \\sum _ { i = 1 } ^ { n - 1 } l _ { i } } { \\displaystyle n }\n$$\n\n式中： $b$ 土压力计算宽度（m）；$D$ -柱的直径或宽度 ${ \\bf \\Xi } ( \\mathfrak { m } )$ ；$l _ { i }$ 柱间净距 ${ \\bf \\Pi } ^ { \\prime } { \\bf m } { \\bf \\Pi } )$ ；$\\boldsymbol { n }$ -柱数。\n\n2）当 $l _ { i } > D$ 时，应根据柱的直径或宽度来考虑柱间空隙的折减。当 $D \\leqslant 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n![](images/ce8404a5e72f9b8297dd63b2c4237a7dfa45e15ec432ccdaaa407c651e74914e.jpg)  \n图4.2.3-2柱的土侧压力计算宽度\n\n$$\n\\textit { b } = \\frac { D ( 2 n \\mathrm { ~ - ~ } 1 ) } { n }\n$$\n\n当 $D > 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n$$\nb ~ = ~ { \\frac { n ( ~ D ~ + ~ 1 ~ ) ~ - ~ 1 } { n } }\n$$\n\n6压实填土重力的竖向和水平压力强度标准值可按下式计算：\n\n竖向压力强度\n\n$$\nq _ { \\mathrm { v } } = \\gamma h\n$$\n\n水平压力强度\n\n$$\nq _ { _ \\mathrm { H } } = \\lambda \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\lambda ~ = ~ \\tan ^ { 2 } \\left( 4 5 ^ { \\circ } - \\frac { \\varphi } { 2 } \\right)\n$$\n\n式中：y- 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$h$ - 计算截面至路面顶的高度（m）；$\\lambda$ - 侧压系数。\n\n## 4.2.4混凝土收缩及徐变作用可按下述规定取用：\n\n1外部超静定的混凝土结构、钢和混凝土的组合结构等应考虑混凝土收缩及徐变的作用。\n\n2混凝土的收缩应变终极值可按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）的规定计算。\n\n3混凝土徐变的计算，可假定徐变与混凝土应力呈线性关系。\n\n4计算混凝土坛工拱圈的收缩作用效应时，如考虑徐变影响，作用效应可乘以折减系数0.45。\n\n## 4.2.5水的浮力可按下列规定采用：\n\n1基础底面位于透水性地基上的桥梁墩台，当验算稳定性时，应考虑设计水位的浮力；当验算地基承载力时，可仅考虑低水位的浮力，或不考虑水的浮力。\n\n2基础嵌人不透水性地基的桥梁墩台可不考虑水的浮力。\n\n3作用在桩基承台底面的浮力，应考虑全部底面积。对桩嵌人不透水地基并灌注混凝土封闭者，不应考虑桩的浮力，在计算承台底面浮力时应扣除桩的截面面积。\n\n4当不能确定地基是否透水时，应以透水或不透水两种情况与其他作用组合，取\n\n其最不利者。\n\n5水的浮力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\gamma V _ { \\mathrm { { s } } }\n$$\n\n式中： $F$ —水的浮力标准值（kN）；$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$V _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ -结构排开水的体积（ $\\mathfrak { m } ^ { 3 }$ ）。\n\n## 4.2.6超静定结构当考虑由于地基压密等引起的长期变形影响时，应根据最终位移量计算构件的效应。\n\n## 4.3可变作用\n\n![](images/d31d36e91c160b945eebf4d299a78f876e8b401e9f351305308f18a9fa1cb4ed.jpg)\n\n### 4.3.1公路桥涵设计时，汽车荷载的计算图式、 荷载等级及其标准值、加载方法和纵横向折减等应符合下列规定：\n\n1汽车荷载分为公路I级和公路—Ⅱ级两个等级。\n\n2汽车荷载由车道荷载和车辆荷载组成。桥梁结构的整体计算采用车道荷载；桥梁结构的局部加载、涵洞 桥台和挡土墙土压力等的计算采用车辆荷载。车道荷载与车辆荷载的作用不得叠加。\n\n3各级公路桥涵设计的汽车荷载等级应符合表4.3.1-1的规定。\n\n#### 4.3.1-1 各级公路桥涵的汽车荷载等级\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>公路等级               高速公路</td><td rowspan=1 colspan=1>级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>二级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>三级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>四级公路</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>汽车荷载等级</td><td rowspan=1 colspan=1>公路  I级</td><td rowspan=1 colspan=1>公路一1级</td><td rowspan=1 colspan=1>路一I级</td><td rowspan=1 colspan=1>公路 Ⅱ级</td><td rowspan=1 colspan=1>公路一Ⅱ级</td></tr></table>\n\n\n1）二级公路作为集散公路且交通量小、重型车辆少时，其桥涵的设计可采用公路');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7951aa3e-d5de-483e-ad40-230848c9c2c2', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '附录D 轴心受压构件的稳定系数', '附录D 轴心受压构件的稳定系数D.0.1a类截面轴心受压构件的稳定系数应按表D.0.1取值。\n\n表D.0.1a类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注：表中值系按本标准第D.0.5条中的公式计算而得。\n\n## D.0.2b类截面轴心受压构件的稳定系数应按表D.0.2取值。\n\n表D.0.2b类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注：表中值系按本标准第D.0.5条中的公式计算而得。\n\n## D.0.3c类截面轴心受压构件的稳定系数应按表D.0.3取值。\n\n表D.0.3c类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n<<<HTBL|ece4ec8875354175a2074e2528bf3bc|END>>>\n\n\n注：表中值系按本标准第D.0.5条中的公式计算而得。\n\n## D.0.4d类截面轴心受压构件的稳定系数应按表D.0.4取值。\n\n表D.0.4d类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注：表中值系按本标准第D.0.5条中的公式计算而得。\n\nD.0.5当构件的 $\\lambda / \\mathfrak { e } _ { \\mathbf { k } }$ 超出表D.0.1～表D.0.4范围时，轴心受压构件的稳定系数应按下列公式计算：\n\n当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } \\leqslant 0 . 2 1 5$ 时：\n\n$$\n\\varphi = 1 - \\alpha _ { 1 } \\lambda _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 }\n$$\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n } } = \\frac { \\lambda } { \\pi } \\sqrt { f _ { \\mathrm { y } } / E }\n$$\n\n当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } > 0 . 2 1 5$ 时：\n\n$$\n\\varphi = \\frac { 1 } { 2 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } \\Big [ ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) - \\sqrt { ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) ^ { 2 } - 4 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } \\Big ]\n$$\n\n式中： $\\alpha _ { 1 } \\ 、 \\ \\alpha _ { 2 } \\ 、 \\ \\alpha _ { 3 } -$ 系数，应根据本标准表7.2.1的截面分类，按表D.0.5采用。\n\n表D.0.5系数 $a _ { 1 } 、 a _ { 2 } 、 a _ { 3 }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('795afd53-bea1-405b-82eb-608eb85a73f1', '17《中华人民共和国建筑法》.md', '第三章 建筑工程发包与承包', '第三章 建筑工程发包与承包## 第一节 一般规定\n\n第十五条 建筑工程的发包单位与承包单位应当依法订立书面合同，明确双方的权利和义务。\n\n发包单位和承包单位应当全面履行合同约定的义务。不按照合同约定履行义务的，依法承担违约责任。\n\n第十六条 建筑工程发包与承包的招标投标活动，应当遵循公开、公正、平等竞争的原则，择优选择承包单位。\n\n建筑工程的招标投标，本法没有规定的，适用有关招标投标法律的规定。\n\n第十七条发包单位及其工作人员在建筑工程发包中不得收受贿赂、回扣或者索取其他好处。\n\n承包单位及其工作人员不得利用向发包单位及其工作人员行贿、提供回扣或者给予其他好处等不正当手段承揽工程。\n\n第十八条 建筑工程造价应当按照国家有关规定，由发包单位与承包单位在合同中约定。公开招标发包的，其造价的约定，须遵守招标投标法律的规定。\n\n发包单位应当按照合同的约定，及时拨付工程款项。\n\n## 第二节 发包\n\n第十九条 建筑工程依法实行招标发包，对不适于招标发包的可以直接发包。\n\n第二十条 建筑工程实行公开招标的，发包单位应当依照法定程序和方式，发布招标公告，提供载有招标工程的主要技术要求、主要的合同条款、评标的标准和方法以及开标、评标、定标的程序等内容的招标文件。\n\n开标应当在招标文件规定的时间、地点公开进行。开标后应当按照招标文件规定的评标标准和程序对标书进行评价、比较，在具备相应资质条件的\n\n投标者中，择优选定中标者。\n\n第二十一条建筑工程招标的开标、评标、定标由建设单位依法组织实施，并接受有关行政主管部门的监督。\n\n第二十二条 建筑工程实行招标发包的，发包单位应当将建筑工程发包给依法中标的承包单位。建筑工程实行直接发包的，发包单位应当将建筑工程发包给具有相应资质条件的承包单位。\n\n第二十三条 政府及其所属部门不得滥用行政权力，限定发包单位将招标发包的建筑工程发包给指定的承包单位。\n\n第二十四条 提倡对建筑工程实行总承包，禁止将建筑工程肢解发包。\n\n建筑工程的发包单位可以将建筑工程的勘察、设计、施工、设备采购一并发包给一个工程总承包单位，也可以将建筑工程勘察、设计、施工、设备采购的一项或者多项发包给一个工程总承包单位；但是，不得将应当由一个承包单位完成的建筑工程肢解成若干部分发包给几个承包单位。\n\n第二十五条 按照合同约定，建筑材料、建筑构配件和设备由工程承包单位采购的，发包单位不得指定承包单位购入用于工程的建筑材料、建筑构配件和设备或者指定生产厂、供应商。\n\n## 第三节 承包\n\n第二十六条 承包建筑工程的单位应当持有依法取得的资质证书，并在其资质等级许可的业务范围内承揽工程。\n\n禁止建筑施工企业超越本企业资质等级许可的业务范围或者以任何形式用其他建筑施工企业的名义承揽工程。禁止建筑施工企业以任何形式允许其他单位或者个人使用本企业的资质证书、营业执照，以本企业的名义承揽工程。\n\n第二十七条 大型建筑工程或者结构复杂的建筑工程，可以由两个以上的承包单位联合共同承包。共同承包的各方对承包合同的履行承担连带责任。\n\n两个以上不同资质等级的单位实行联合共同承包的，应当按照资质等级低的单位的业务许可范围承揽工程。\n\n第二十八条 禁止承包单位将其承包的全部建筑工程转包给他人，禁止承包单位将其承包的全部建筑工程肢解以后以分包的名义分别转包给他人。\n\n第二十九条 建筑工程总承包单位可以将承包工程中的部分工程发包给具有相应资质条件的分包单位；但是，除总承包合同中约定的分包外，必须经建设单位认可。施工总承包的，建筑工程主体结构的施工必须由总承包单位自行完成。\n\n建筑工程总承包单位按照总承包合同的约定对建设单位负责；分包单位按照分包合同的约定对总承包单位负责。总承包单位和分包单位就分包工程对建设单位承担连带责任。\n\n禁止总承包单位将工程分包给不具备相应资质条件的单位。禁止分包单位将其承包的工程再分包。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('797c17cf-77e9-4ebd-bea2-5894d8c058a2', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3试件制备', '3试件制备## 3.1 制备和养护应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 1$ 的规定。试块养护期不少于28d，不超过90d。\n\n## 3.2 试件成型后24h拆模，用钢丝刷刷净两端面水泥浆膜，标准养护龄期为28d。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('797da48f-8422-4a8a-ae72-7de27b708a15', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '10 试验', '10 试验## 10.1 试验方式与试验数量\n\n### 10.1.1 方式1，钢丝绳组批试验\n\n#### 10.1.1.1 组批规则：由同一结构、同一公称直径、同一绳级、同一捻法、同一镀层级、同一制造工艺的钢丝绳组成。\n\n#### 10.1.1.2 从每批（N）中任选 $_ { n }$ 条钢丝绳取样进行整绳破断拉力试验。\n\n#### 10.1.1.3 从每批（N）中任选 $n$ 条钢丝绳取样进行部分拆股钢丝试验（焊接点除外）。\n\n#### 10.1.1.4 每批钢丝绳 $^ { ( N ) }$ 的取样数量 $( n )$ 按表14的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7992090b-86ef-414e-93f2-299ad90ed066', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：桥面铺装等二期恒载的施工过程是一个对结构进行加载的动态过程，施工的顺序将直接影响到结构的受力和变形，因此需要对其施工顺序进行重点控制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('799b177b-d35e-4c9f-bdde-ba601d6bea07', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', 'J.1一般要求', 'J.1一般要求J.1.1每套高强度环槽铆钉连接副应为一根铆钉和一个套环，并应配套使用。\n\nJ.1.2当环境温度低于 $\\cdot 1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 、摩擦面潮湿或暴露于雨雪中时，不得进行铆钉的安装和铆接作业；雨雪后施工时，应保证铆接板面干燥。\n\nJ.1.3 高强度环槽铆钉连接副在安装和铆接作业时，应遵守相关的安全作业规定。\n\nJ.1.4高强度环槽铆钉的预拉力值应符合表 H.1.3 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('799c6967-b614-4368-a5d3-f8060946122c', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '4 材 料（Part 4）', '学元素含量等，总计为14608组；\n\n2）从钢材生产厂舞钢、湘钢、首钢、武钢、太钢、鞍钢、安阳、新余、济钢、宝钢征集指定钢材牌号、规定钢板厚度的拉伸试件，板厚范围为 $1 6 \\mathrm { { m m } \\sim 1 0 0 \\mathrm { { m m } } }$ ，牌号为Q345、Q390、Q420和Q460钢，集中后统一由独立的第三方进行试验，在人员、设备和方法一致的条件下，获得公正客观的数据，力学和化学分析数据合计为557组；\n\n3）对影响材性不定性的试验因素（如加载速度和试验机柔度）进行系统的测试分析，以3种牌号钢材、3种板厚、3种加载速度、2种刚度的试验机为试验参数，共进行245件试验；\n\n4）通过十一家钢结构制造厂（安徽鸿路、安徽富煌、江苏沪宁、上海宝冶、宝钢钢构、浙江恒达、东南网架、杭萧钢构、二十二冶、鞍钢建设、中建阳光)，测定钢厂生产的钢板、型钢和钢结构厂制作构件的厚度和几何尺寸偏差，共计25578组，进行截面几何参数不定性统计分析；\n\n5）其他试验及统计分析，如延伸率、屈强比、裂纹敏感性指数和碳当量、硫含量及厚度方向断面收缩率等。\n\n独立的第三方试验数据和工程调研数据相互印证，能够反映我国钢材生产的真实水平，在各钢材牌号、厚度组别一致时，二者的屈服强度平均值、标准差、统计标准值接近，可以以工程调研和独立试验的组合数据作为钢结构设计标准确定抗力分项系数和强度设计指标的基础。\n\n#### 2钢材力学性能统计分析结果\n\n本次钢材力学性能数据和此前各次相比，其统计分布情况有新的变化，且更为复杂。各牌号钢材质量情况如下：\n\n1）Q235钢的屈服强度平均值比1988年统计有明显增加，但其标准差却成倍增加，屈服强度波动范围加大，统计标准值变化不大，整体质量水平比以前稍有下降；\n\n2）Q345钢在板厚小于或等于 $1 6 \\mathrm { m m }$ 时，屈服强度平均值比旧统计值稍有增加，波动区间增大，统计标准差略增，计算标准值反而有些下降；当板厚大于 $1 6 \\mathrm { m m }$ 且不超过 $3 5 \\mathrm { m m }$ 时，屈服强度平均值、标准差、标准值与原统计值十分接近，基本符合《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 1 5 9 1 - 1 9 9 4$ 标准要求，也接近《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 1 5 9 1 - 2 0 0 8$ 标准要求；板厚在大于 $3 5 \\mathrm { m m }$ 且不超过 $5 0 \\mathrm { m m }$ 时，屈服强度平均值、标准值已超过《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T } ~ 1 5 9 1 ~ \\mathrm { - }$ 1994标准，接近《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T } 1 5 9 1 -$ 2008标准要求；当板厚大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 且不超过 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，屈服强度平均值和标准值均较高，超过《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T ~ } 1 5 9 1 - 1 9 9 4$ 标准，并达到《低合金高强度结构钢》GB/T1591－2008标准要求。由$2 0 0 4 \\sim 2 0 0 9$ 年生产的Q345 钢厚板统计数据表明，Q345的实际质量水平已接近或达到《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 1 5 9 1 - 2 0 0 8$ 材料标准；\n\n3）Q390钢各厚度组屈服强度平均值普遍较高，强度波动较小，变异系数也普遍较低，屈服强度统计标准值都高于钢材标准规定值，各项指标全都符合要求；\n\n4）Q420钢板厚分为 $3 5 \\mathrm { m m } \\sim 5 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $3 5 \\mathrm { m m } )$ 、$5 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $5 0 \\mathrm { m m } ,$ ）两组，钢厂质检数据和工程复检数据中存在一定数量屈服强度低于标准较多的数据，不仅屈服强度平均值低、标准差大，并且统计标准值普遍低于材料标准的规定值，是各牌号钢材中最差的一组，因而使抗力分项系数增大，强度设计值仅略大于Q390钢相应厚度组；\n\n5）Q460钢板厚分为 $3 5 \\mathrm { m m } \\sim 5 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $3 5 \\mathrm { m m } )$ 、$5 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $5 0 \\mathrm { m m } ,$ ）两组，也存在少量屈服强度略低于标准规定的数据，屈服强度平均值稍低，个别统计标准值低于材料标准的规定，就整体而言，已接近合格标准。\n\n国产Q420、Q460钢在建筑中应用仅几年时间，基本上满足了国内重大钢结构工程关键部位的需要，统计结果表明，产品还不能全面达到《低合金高强度结构钢》GB/T1591－2008 的要求。钢厂质检和工地复检也出现了不合格的事例，总体水平还有待提高，在工程使用中应加强复检。\n\n#### 3抗力分项系数取值\n\n《低合金高强度结构钢》GB/T1591－1994编制时，用户曾要求提高16Mn钢的强度，并减小厚度组别的强度级差，当时因炼钢、轧制技术和管理方面的差距，没有仿照国外同类标准缩小级差。《低合金高强度结构钢》GB/T1591－2008修改了厚度组距，并明确了屈服强度为下屈服强度。Q345钢的屈服强度普遍提高，各厚度组的屈服强度级差降为 $1 0 \\mathr');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('79ae16e2-1461-4a04-ac48-f305049208ed', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对石料、钢丝等石笼防护所用的材料，现行《公路路基设计规范》（JTG D30）中有相应规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('79d0f1b2-da0f-4ce7-968a-5b1ccd99d7af', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '4.5.3 刚性导轨防坠器', '4.5.3 刚性导轨防坠器4.5.3.1 应保证至少需要两个连贯的手动操作才能将防坠器安装在导轨上（或从导轨上拆卸)，且保证防坠器与导轨之间配合紧密，不能脱离导轨移动。  \n4.5.3.2 防坠器应能轻松沿导轨移动，并可在任何位置有效锁止而不下滑。  \n4.5.3.3 经疲劳试验后，应无损伤，空载性能符合4.5.3.2的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('79d60dbd-1b9a-458f-8ac8-272086bc3ee5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.8 关于大变形的影响（Part 2）', 'wspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">PG—-—自重载荷；PD——由机构驱动产生的惯性力,此时取s=1;PQ 最大起升载荷；P 起升吊具、悬垂钢丝绳及起升附件等的重力；P-  安装/拆卸时被起吊的安装/拆除的部件的重力；PwI    -起重机承受的工作状态风载荷，见4.2.2.3.3；                   SACPwⅢ   -起重机承受的非工作状态风载荷，见4.2.3.1；D</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('79e7d368-d1d3-4e2f-9816-81501c982e06', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '本规范用词用语说明 - 160 -', '本规范用词用语说明 - 160 -');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('79e7ef4e-95ff-4918-89c3-489c5ed360ed', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '生产安全事故报告和调查处理条例', '生产安全事故报告和调查处理条例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('79ef187c-1dfc-4e03-a26d-3f71b734af2d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17 梁式桥…… ……207', '17 梁式桥…… ……207## 17.1 一般规定…… …207  \n## 17.2 装配式梁、板预制安装 …207  \n## 17.3 支架上现浇……… …214  \n## 17.4 移动模架逐孔现浇 ……215  \n## 17.5 悬臂浇筑……… …217  \n## 17.6 节段预制拼装…… …221  \n## 17.7 顶推……… …227  \n## 17.8 箱梁整孔预制安装… …231  \n## 17.9 大节段钢箱梁安装 …235');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('79fac4f3-3961-48dc-b263-8f1b6187c23e', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17 钢结构抗震性能化设计（Part 3）', ' 为塑性耗能区钢材屈服强度实测值； $f _ { \\mathbf { y } }$ 为塑性耗能区钢材设计用屈服强度。\n\n3按照钢结构房屋连接焊缝的重要性，并参照AISC341-05规范，首次提出了关键性焊缝的概念，4条关键性焊缝分别为：\n\n1）框架结构的梁翼缘与柱的连接焊缝；  \n2）框架结构的抗剪连接板与柱的连接焊缝；  \n3）框架结构的梁腹板与柱的连接焊缝；  \n4）节点域及其上下各 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ 范围内的柱翼缘与柱腹板\n\n间或箱形柱壁板间的连接焊缝。\n\n本款主要是为了保证焊缝和构件具有足够的塑性变形能力，真正做到“强连接弱构件”和实现设计确定的屈服机制。\n\n17.1.7由于地震作用的不确定性，抗震设计最重要的是概念设计，当结构均匀对称并具有清晰直接的地震力传递路径时，则对地震性能的预测更为可靠。比如，当竖向不均匀则可能出现应力集中或产生延性要求较高的区域而导致结构过早破坏，如首层为薄弱层时，屈服将限制在第一层，我们在汶川地震见到了许多此类破坏案例，当然隔震设计也是利用此原理进行。因此，按本章进行性能化设计时，除采用低延性-高承载力设计思路且采用地震危害较小的结构外，应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011第1章～第5章的规定。\n\n## 17.2计算要点\n\n为保证结构按设计预定的破坏路径进行，应满足本节各条文的规定。在进行各构件承载力计算时，抗弯强度标准值应按屈服强度 $f _ { \\mathbf { y } }$ 采用，抗剪强度标准值应按 $0 . 5 8 ~ f _ { \\mathrm { y } }$ 采用， $\\gamma _ { \\mathrm { { x } } } W _ { \\mathrm { { x } } } , \\gamma _ { \\mathrm { { y } } } W _ { \\mathrm { { y } } }$ 可根据截面宽厚比等级按表17.2.2-2中 $W _ { \\mathrm { E } }$ 采用。计算重力荷载代表值产生的效应时，可采用本标准第10章塑性及弯矩调幅设计。17.2.1本条第5款的规定原因如下：构成支撑系统的支撑实际会承担竖向荷载，但地震作用下这些抗侧力构件将首先达到极限状态，随着地震的往复作用，这些构件承载力将出现退化，导致原先承受的竖向力重新转移到相邻柱子。\n\n采用弹性计算模型进行弹塑性设计时，需要选用合适的计算模型，采用合理的计算假定。\n\n另外，由于允许结构进入塑性，因此阻尼比可采用0.05。\n\n17.2.2所有构件性能系数均根据本条要求采用。\n\n1本款采用非塑性耗能区内力调整系数 $\\beta _ { \\mathrm { e } }$ 区分结构中不同构件的差异化要求，对于关键构件和节点，非塑性耗能区内力调整系数需要适当增大。\n\n2由于塑性耗能区即为设计预定的屈服部位，其性能系数依据塑性耗能区的实际承载力确定，即结构在设防地震作用下，按弹性设计所需屈服强度的折减系数，由此可知，当性能系数符合表17.2.2-1的规定时，塑性耗能区无需进行承载力验算。\n\n在《建筑抗震设计规范》GB 50011－2010第3.4节中，对建筑的规则性作了具体的规定，当结构布置不符合抗震规范规定的要求时，结构延性将受到不利影响，承载力要求必须提高。在欧洲抗震设计规范 EC8：Design of structures for earthquack re-sistance中，不规则系数一般取为1.25。\n\n由于机构控制即控制结构的破坏路径，所以非塑性耗能区的性能系数必须高于塑性耗能区，本标准非塑性耗能区内力调整系数采用 $1 . 1 \\eta _ { \\mathrm { y } } , 1 . 1$ 是考虑材料硬化， $\\eta _ { \\mathrm { y } }$ 是考虑实际屈服强度超出设计屈服强度，当超强系数取值太高，将增加结构的用钢量；太低，则现有钢材合格率太低，综合权衡，本标准采用了结合钢号考虑的系数。\n\n由于普通支撑结构延性较差，因此计算支撑结构的性能系数时除以1.5的系数。\n\n框架-中心支撑结构中，为了接近框架结构的能量吸收能力，支撑系统的承载力根据其剪力分担率的不同乘以相应的增大系数。\n\n结构的抗震设计具有循环论证、自我实现的性质，即塑性耗能区构件承载力越高，则结构的地震作用越大。当取某一性能系数乘以设防地震作用作为地震作用，进行内力分析并据此验证塑性耗能区构件满足承载力要求时，则塑性耗能区构件的性能系数将不低于事先设定的性能系数，这种性质可极大地简化性能化设计方法。\n\n17.2.4框架-中心支撑结构中非支撑系统的框架梁计算与框架结构的框架梁相同，此时可采用支撑屈曲后的计算模型。\n\n支撑斜杆应在支撑与梁柱连接节点失效、支撑系统梁柱屈服或屈曲前发生屈服。根据研究，受压支撑的卸载系数与长细比有\n\n关，如图48所示。\n\n  \n图48受压支撑卸载系数与支撑正则化长细比的关系');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a007c27-31a7-4f2a-b5f8-d8721eea7d0a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对大直径灌注桩和超长灌注桩，钻杆扭矩的大小是进行钻机选型的一个关键技术参数。反循环有泵吸反循环和气举反循环两种类型，通常根据施工的具体情况进行选用。\n\n## 9.4.4 钢筋骨架宜在同一胎架上分节加工制作，主筋的连接宜采用机械连接接头。钢筋骨架吊装时，应制作专门的吊具，并应防止钢筋骨架的变形。\n\n## 9.4.5 水下混凝土的灌注应符合下列规定：\n\n### 1 混凝土灌注前，宜采用相对密度小于 1.05 的优质泥浆循环置换孔内泥浆。\n\n### 2 采用搅拌船或水上搅拌站拌制混凝土时，材料的储备应满足一根桩连续灌注的需要。\n\n### 3 首批混凝土灌注时，宜采用大、小储料斗同时储料，料斗的出口应能方便快捷地开启或关闭，储料斗的体积应大于或等于首批灌注混凝土的体积，并应满足混凝土能完全充满导管连续灌注的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a0c0756-f916-44d9-9385-cec77ffbbd5c', '21《坠落防护水平生命线装置》（GB38454-2019）.md', '5测试方法（Part 2）', '在测试架上,安装示意图见图3、图4；  \nb） 当产品为柔性导轨时，分别将冲击力测量装置安装在柔性水平生命线装置导轨两端及移动连接装置上；当产品为刚性导轨时，将冲击力测量装置安装在移动连接装置上；  \nc） 使用测试绳将重物连接至水平生命线的移动连接装置上,重物应位于跨度的中点,测试重物与移动连接装置间的水平距离不大于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；  \nd) 将测试重物向下移动至被测样品完全承受其重力后提升重物使其恢复自然状态；  \ne) 将测试重物提升至5.2.2确定的高度，释放重物；  \nf) 待重物完全静止后，检查样品状态，记录移动连接装置及挂点处的冲击作用力；  \ng） 将测试重物质量增加至 $3 0 0 ~ \\mathrm { k g }$ ,保持 $3 ~ \\mathrm { m i n }$ ,检查样品状态；  \nh) 如水平生命线装置可供三人或以上人数同时使用，则首先使用重物 B按测试步骤 a) ${ \\sim } \\mathrm { f } \\ )$ 进行测试，测试完成后保持测试重物B悬挂在水平生命线装置上；  \ni) 在距其 $0 . 5 \\textrm { m }$ 范围内安装测试重物A，重复步骤 $\\mathrm { e } ) \\sim \\mathrm { f } )$ ，测试后保持测试重物悬挂在水平生命线装置上；  \nj） 每增加一人增加一个测试重物 A,重复步骤i)至允许最大人数。\n\n示例：水平生命线装置供4人使用时，使用重物B测试一次后,用2个不同的重物A依次测试。\n\n5.2.4.2多段式水平生命线装置的动态性能测试步骤如下：\n\na）按产品说明中允许的最大倾斜角度将水平生命线装置安装在测试架上，安装示意图见图5、图6；  \nb) 当产品为柔性导轨时,分别将冲击力测量装置安装在柔性水平生命线装置导轨两端及移动连接装置上；当产品为刚性导轨时，将冲击力测量装置安装在移动连接装置上；  \nc） 将移动连接装置移至最长跨度中点；  \nd）使用测试绳将重物连接至水平生命线的移动连接装置上，测试重物与移动连接装置间的水平\n\n距离不大于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；e) 将测试重物向下移动至被测样品完全承受其重力后提升重物使其恢复自然状态；f) 将测试重物提升至5.2.2确定的高度，释放重物；g） 待重物完全静止后，检查样品状态，记录移动连接装置及挂点处的冲击作用力；h) 将测试重物质量增加至 $3 0 0 ~ \\mathrm { k g }$ ,保持 $3 ~ \\mathrm { m i n }$ ,检查样品状态；i) 卸载测试重物；j) 当产品为柔性导轨时，分别在中部挂点、最短跨度中点及转角中点重复测试步骤 $\\mathrm { d } ) \\sim \\mathrm { i } )$ ；当产品为刚性导轨时，分别在最短跨度最远端及转角中点重复测试步骤 $\\mathrm { d } ) \\sim \\mathrm { i } )$ ；k) 如水平生命线装置的跨度内可供三人或以上人数同时使用，则首先使用重物B按测试步骤a) ${ \\sim } \\mathrm { g } \\mathrm { \\cdot }$ )进行测试，测试完成后保持测试重物B悬挂在水平生命线装置上；1) 在距其 $0 . 5 \\textrm { m }$ 范围内安装测试重物A，重复步骤 $\\mathrm { f ) \\sim \\underline { { g } } ) }$ )，测试后保持测试重物悬挂在水平生命线装置上；m）每增加一人增加一个测试重物 A,重复步骤1)至允许最大人数。\n\n## 5.2.5水平生命线系统的测试\n\n### 5.2.5.1测试原则\n\n水平生命线系统测试应符合的原则如下：\n\na）按照样品提供方所提供的系统配置进行测试。  \nb）如导轨使用过程中位于使用者头顶之上,则重物释放点应与导轨连接点平齐;其余情况释放点应位于导轨连接点水平位置之上 $1 . 5 \\textrm { m }$ 处，如模拟人无法提升至 $1 . 5 \\textrm { m }$ 高度，则释放点应为模拟人可能达到的最高处。\n\n### 5.2.5.2水平生命线系统测试步骤\n\n水平生命线系统测试应在每个跨度、中间连接点、转角跨度内进行,每次测试应更换防护装备，测试步骤如下：\n\na) 按样品提供方所提供的系统配置安装样品；  \nb) 按照样品提供方的要求将防护装备穿戴至模拟人身上；  \nc） 将冲击力测量装置通过防护装备串联至移动挂点与模拟人之间；  \nd) 移动模拟人使移动挂点完全承受模拟人重量；  \ne) 将快速释放机构连接至模拟人，提升至特定高度并确保与移动挂点的水平距离不超过$3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；  \nf) 释放模拟人，待坠落完全停止后检查样品情况，并记录挂点处的最大冲击力值及总坠落距离;  \ng） 如样品可供多人同时使用,则使用同等数量的模拟人测试,模拟人应同时释放，释放位置应位于生命线的中段。两释放点间的间距不应大于 $0 . 5 \\textrm { m }$ 。\n\n## 5.3静态性能测试\n\n### 5.3.1测试设备\n\n5.3.1.1静态性能试验装置量程应满足测试负荷，行程应满足加载要求。  \n5.3.1.2静态性能试验装置应能匀速加载，加载时不应对样品形成冲击。  \n5.3.1.3静态性能试验装置测量精度应不低于1级,在测试过程中拉力指示装置分辨率不应小于 $1 \\textrm { N }$ 。\n\n### 5.3.2测试步骤\n\n5.3.2.1零部件静态性能测试步骤如下：\n\na） 分别将导轨、末端挂点、末端挂点连接件、中部挂点、中部挂点连接件、缓冲装置等受力部件与试验装置连接；  \nb) 以不大于 $3 0 \\ \\mathrm { m m / m i n }$ 的加载速度对零部件进行加载，加载方向与坠落悬挂方向垂直；  \nc） 达到标准要求的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a172a85-1a0e-474c-84c1-49da51cd1682', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 25）', 'olspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>6．意外停机引起的载荷，见4.2.3.5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>7．机构失效引起的载荷,见4.2.3.6</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>二</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>17</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>8．起重机基础外部激励引起的载荷，见4.2.3.7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 co');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a1e96e8-0689-4733-b1c8-379bcd754179', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第九条', '第九条市（地、州）、县（市、区）人民政府及其有关部门对本地区存在的特大安全事故隐患，超出其管辖或者职责范围的，应当立即向有管辖权或者负有职责的上级人民政府或者政府有关部门报告；情况紧急的，可以立即采取包括责令暂时停产、停业在内的紧急措施，同时报告；有关上级人民政府或者政府有关部门接到报告后，应当立即组织查处。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a249cce-4211-479f-ac17-152dce31ea16', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：5 实践表明，直径 1.25m 及以上的波纹钢管涵在填土过程中易产生变形，且管顶的下沉量通常都大于管侧，使圆管变成扁管，因此管顶填土前需要在管内设置临时支撑，防止其产生过大变形。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a294fdd-cd88-42cb-b329-156708d4db64', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '24.7 波纹钢涵洞', '24.7 波纹钢涵洞24.7.1 波纹钢的管节、块件及连接螺栓应符合下列规定：\n\n1 波纹钢的管节、块件及连接螺栓宜采用定型产品，并应符合现行《公路涵洞通道用波纹钢管（板）》（JT/T 791）的规定。其管节和块件除应满足强度要求外，尚应具有足够的刚度，在运输和安装过程中应具备抵抗冲击力的能力，以及在安装就位后填土夯实时仍可保持不产生较大变形的能力。\n\n2 波纹钢的管节、块件及连接螺栓均应作防腐处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a2c8001-75a8-47b7-8f58-46358cb49ca1', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '3 基本设计规定（Part 2）', '轻质材料。\n\n### 3.2.3施工过程对主体结构的受力和变形有较大影响时，应进行施工阶段验算。\n\n## 3.3作 用\n\n### 3.3.1钢结构设计时，荷载的标准值、荷载分项系数、荷载组合值系数、动力荷载的动力系数等应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用；地震作用应根据现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011确定。对支承轻屋面的构件或结构，当仅有一个可变荷载且受荷水平投影面积超过 $6 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 时，屋面均布活荷载标准值可取为 $0 . 3 \\mathrm { { k N / m ^ { 2 } } }$ 。门式刚架轻型房屋的风荷载和雪荷载应符合现行国家标准《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》GB 51022的规定。\n\n### 3.3.2计算重级工作制吊车梁或吊车桁架及其制动结构的强度、稳定性以及连接的强度时，应考虑由起重机摆动引起的横向水平力，此水平力不宜与荷载规范规定的横向水平荷载同时考虑。作用于每个轮压处的横向水平力标准值可按下式计算：\n\n$$\nH _ { \\mathbf { k } } = \\alpha P _ { { \\mathbf { k } } , { \\mathbf { m a x } } }\n$$\n\n式中： $P _ { \\mathrm { k , m a x } }$ 起重机最大轮压标准值（N)；\n\n$\\pmb { \\alpha }$ 系数，对软钩起重机，取0.1；对抓斗或磁盘 起重机，取0.15；对硬钩起重机，取0.2。\n3.3.3屋盖结构考虑悬挂起重机和电动葫芦的荷载时，在同一跨间每条运动线路上的台数：对梁式起重机不宜多于2台，对电动葫芦不宜多于1台。\n\n3.3.4计算冶炼车间或其他类似车间的工作平台结构时，由检修材料所产生的荷载对主梁可乘以0.85，柱及基础可乘以0.75。\n\n3.3.5在结构的设计过程中，当考虑温度变化的影响时，温度的变化范围可根据地点、环境、结构类型及使用功能等实际情况确定。当单层房屋和露天结构的温度区段长度不超过表3.3.5的数值时，一般情况下可不考虑温度应力和温度变形的影响。单层房屋和露天结构伸缩缝设置宜符合下列规定：\n\n1围护结构可根据具体情况参照有关规范单独设置伸缩缝;\n\n2无桥式起重机房屋的柱间支撑和有桥式起重机房屋吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑，宜对称布置于温度区段中部，当不对称布置时，上述柱间支撑的中点（两道柱间支撑时为两柱间支撑的中点）至温度区段端部的距离不宜大于表3.3.5纵向温度区段长度的 $60 \\%$ ；\n\n3当横向为多跨高低屋面时，表3.3.5中横向温度区段长度值可适当增加；\n\n4当有充分依据或可靠措施时，表3.3.5中数字可予以增减。\n\n表3.3.5温度区段长度值（m)  \n\n\n\n\n\n续表3.3.5   \n\n\n\n\n\n## 3.4结构或构件变形及舒适度的规定\n\n### 3.4.1 结构或构件变形的容许值宜符合本标准附录B的规定。当有实践经验或有特殊要求时，可根据不影响正常使用和观感的原则对本标准附录B中的构件变形容许值进行调整。\n\n### 3.4.2计算结构或构件的变形时，可不考虑螺栓或铆钉孔引起的截面削弱。\n\n### 3.4.3横向受力构件可预先起拱，起拱大小应视实际需要而定，可取恒载标准值加1/2活载标准值所产生的挠度值。当仅为改善外观条件时，构件挠度应取在恒荷载和活荷载标准值作用下的挠度计算值减去起拱值。\n\n### 3.4.4竖向和水平荷载引起的构件和结构的振动，应满足正常使用或舒适度要求。\n\n### 3.4.5高层民用建筑钢结构舒适度验算应符合现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99 的规定。\n\n## 3.5截面板件宽厚比等级\n\n### 3.5.1进行受弯和压弯构件计算时，截面板件宽厚比等级及限值应符合表3.5.1的规定，其中参数 $\\pmb { \\alpha } _ { 0 }$ 应按下式计算：\n\n$$\n\\alpha _ { 0 } = \\frac { \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } - \\sigma _ { \\operatorname* { m i n } } } { \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } }\n$$\n\n式中： $\\sigma _ { \\mathrm { m a x } }$ 腹板计算边缘的最大压应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\sigma _ { \\mathrm { m i n } }$ 腹板计算高度另一边缘相应的应力 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } ) }$ ，压应力取正值，拉应力取负值。\n\n表3.5.1 压弯和受弯构件的截面板件宽厚比等级及限值   \n\n\n\n\n\n注：1ek为钢号修正系数，其值为235与钢材牌号中屈服点数值的比值的平方根；2 $^ { b }$ 为工字形、H形截面的翼缘外伸宽度， $t \\lrcorner h _ { 0 } \\lrcorner t _ { \\mathrm { w } }$ 分别是翼缘厚度、腹板净高和腹板厚度，对轧制型截面，腹板净高不包括翼缘腹板过渡处圆弧段；对于箱形截面， ${ { b } _ { 0 } } \\mathrm { ~ } \\mathrm { , ~ } t$ 分别为壁板间的距离和壁板厚度； $D$ 为圆管截面外径；3箱形截面梁及单向受弯的箱形截面柱，其腹板限值可根据H形截面腹板采用；\n\n5 当按国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010第9.2.14条第2款的规定设计，且S5级截面的板件宽厚比小于 S4级经 $\\mathfrak { E } _ { \\mathfrak { o } }$ 修正的板件宽厚比时，可视作C类截面， $\\varepsilon _ { \\sigma }$ 为应力修正因子，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a33f4d1-0c22-4d4b-a1b7-868d89648bab', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第十九条', '第十九条特大安全事故发生后，按照国家有关规定组织调查组对事故进行调查。事故调查工作应当自事故发生之日起60日内完成，并由调查组提出调查报告；遇有特殊情况的，经调查组提出并报国家安全生产监督管理机构批准后，可以适当延长时间。调查报告应当包括依照本规定对有关责任人员追究行政责任或者其他法律责任的意见。\n\n省、自治区、直辖市人民政府应当自调查报告提交之日起30日内，对有关责任人员作出处理决定；必要时，国务院可以对特大安全事故的有关责任人员作出处理决定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a36336d-49c7-4efc-a4fb-b8edfb6b1fca', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6.2 水泥砂浆硬化性能试验', '6.2 水泥砂浆硬化性能试验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a37c84b-f8b6-43a5-a959-c38c24006b5e', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '11.4 潮湿环境', '11.4 潮湿环境## 11.4.1 户外安装使用的电气设备均应有良好的防雨性能，其安装位置地面处应能防止积水。在潮湿环境下使用的配电箱宜采取防潮措施。\n## 11.4.2 在潮湿环境中严禁带电进行设备检修工作。\n## 11.4.3 在潮湿环境中使用电气设备时，操作人员应按规定穿戴');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a3811c4-b610-495a-984e-90b6873663a1', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '16 疲劳计算及防脆断设计（Part 4）', '：\n\n$$\n\\alpha _ { \\mathrm { f } } \\Delta \\tau \\leqslant [ \\Delta \\tau ] _ { 2 \\times 1 0 } 6\n$$\n\n式中： $\\pmb { \\alpha } _ { \\mathrm { f } }$ -欠载效应的等效系数，按表16.2.4采用。\n\n表16.2.4 吊车梁和吊车桁架欠载效应的等效系数 $\\pmb { a } \\mathbf { \\tau }$   \n\n\n\n\n\n## 16.2.5直接承受动力荷载重复作用的高强度螺栓连接，其疲劳计算应符合下列原则：\n\n1抗剪摩擦型连接可不进行疲劳验算，但其连接处开孔主体金属应进行疲劳计算；\n\n2栓焊并用连接应力应按全部剪力由焊缝承担的原则，对焊缝进行疲劳计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a3c7f43-7468-4477-9d34-874924277c4f', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '2.1.4电气设备接线盒内部紧固后，若电气间隙和爬电距离过小（Part 2）', '要求安装时其倾斜度不得大于 $5 ^ { \\circ }$ 。\n\n2.5.3产品的制造标准已将油面最高允许温度组别改为6组，在环境温度为 $4 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时， $\\mathrm { T } _ { 1 } \\mathrm { \\sim T } _ { 5 }$ 组设备油面最高允许温度为 $1 0 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ ，其油面温升定为 $6 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\cdot \\mathrm { T _ { 6 } }$ 组设备的油面温升限定为 $4 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，防止油面温度超过气体自燃点温度或变压器油的闪点。\n\n## 2.6本质安全型电气设备的安装\n\n2.6.1本质安全型电气设备(即原规范中的\"安全火花型电气设备\")安装前的检查项目及要求，在进行检查时，不但应对本质安全型电气设备进行认真的检查,而且对与之关联的电气设备也应进行检查。\n\n2.6.2凡是与本质安全型电气设备配套的关联电气设备都是经过国家检验单位检验确认的设备，如其关联的电气设备的型号不符合本质安全型电气设备铭牌中的规定，则破坏了本质安全型电气设备的防爆性能。\n\n2.6.3为了防止因电源变压器的缺陷而破坏了本质安全型电气设备及其线路的防爆性能。\n\n2.6.4防止由于电池型号、规格的改变而改变了本质安全型电气设备的能量供应，在事故情况下,产生的电火花和温度超过其额定值而可能引起爆炸事故。\n\n2.6.5根据现行的产品制造国家标准，增加了对防爆安全栅的接地要求。\n\n2.6.6由于电气线路的参数对本质安全型电气设备的安全性能有影响，故提出了电气线路的参数应符合设计的规定，以限制线路的储能。\n\n## 2.7粉尘防爆电气设备的安装\n\n2.7.1本条列出了设备安装前的检查项目，主要是标志、防护等级、温度组别、产品的密封以及防止粉尘沉积等，检查设备是否与使用环境相适应。\n\n2.7.2粉尘防爆电气设备安装时应注意的事项，尤其是有关通风孔道不得堵塞，以减少粉尘的聚集堆积。\n\n2.7.3粉尘防爆电气设备外壳及进线装置的完整及密封性能至关重要，粉尘可以吸附于壳壁、绕组及绝缘零件的表面，影响散热和降低绝缘电阻，增大电路故障，所以设备安装时不得损伤其密封性能。\n\n2.7.4许多可燃粉尘受热后能够引燃，故划分了组别和划定了外壳表面最高温度值。\n\n2.7.5粉尘防爆电气设备安装后，应按产品技术条件的要求做好保护装置的调整和试操作，发现问题及时处理，以保证设备的安全运行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a53f530-819b-43ad-a90f-bdbc70f1c720', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2.0.25 零件 part', '2.0.25 零件 part组成钢构件的最小单元。其中主要钢构件的盖板、腹板，箱形梁的顶板、底板、横隔板，板单元的面板、纵肋、横肋，拼接板，节点板及圆柱头焊钉为主要零件；其余为次要零件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a57fd4f-829a-49ce-a216-cb3d2c73a714', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第四十二条野生动物保护主管部门或者其他有关部门', '第四十二条野生动物保护主管部门或者其他有关部门、机关不依法作出行政许可决定，发现违法行为或者接到对违法行为的举报不予查处或者不依法查处，或者有滥用职权等其他不依法履行职责的行为的，由本级人民政府或者上级人民政府有关部门、机关责令改正，对负有责任的主管人员和其他直接责任人员依法给予记过、记大过或者降级处分；造成严重后果的，给予撤职或者开除处分，其主要负责人应当引咎辞职；构成犯罪的，依法追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a59bbd9-184d-478c-9ae7-469fdf172ad0', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5试验报告', '5试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称；  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）试验日期及时间;  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度；  \n（6）执行标准；  \n（7）材料配合比；  \n（8）砂浆的分层度值；  \n（9）需说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a628a32-bbed-46ca-8698-602a5d7e08e7', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '表B 钢管截面特性', '表B 钢管截面特性附录CQ235一A钢轴心受压构件的稳定系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a62f89a-8eb7-4143-b361-8631113e970f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5试验步骤', '5试验步骤## 5.1试件自加水时算起，养护 $2 4 \\mathrm { h } \\pm 2 \\mathrm { h }$ 后脱模。然后将试件放入温度 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 1 ^ { \\circ } C$ 的水中养护。如脱模有困难时，可延长脱模时间。所延长的时间应在试验报告中注明，并从水养时间中扣除。\n\n## 5.2 试件在水中养护 2d后，由水中取出，用湿布擦去表面水分和钉头上的污垢，用比长仪测定初始读数（ $L _ { 0 }$ ）。比长仪使用前应用校正杆进行校准，确认其零点无误情况下才能用于试件测量（零点是一个基准数，不一定是零）。测完初始长度后应用校正杆重新检查零点，如零点变动超过 $\\pm 0 . 0 0 5 \\mathrm { m m }$ ，则整批试件应重新测定。\n\n## 5.3 将试件移至干缩养护湿度控制箱的算条上养护。试件之间应留有间隙，同一批出水试件可以放在一个养护单元里，最多可以放置二组同时出水的试件，药品盘上按每组 $0 . 5 \\mathrm { k g }$ 放置控制相对湿度的药品。药品一般可使用硫氰酸钾固体，也可使用其他能控制规定相对湿度的盐，但不能用对人体与环境有害的物质。关紧单元门门使其密闭，与外部隔绝。箱体周围环境温度控制在 $2 0 ^ { \\circ } C \\pm 3 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度为 $5 0 \\% { \\pm } 5 \\%$ 。\n\n## 5.4 从试件放入箱中时算起，在放置4d、11d、18d、25d时（即从成型时算起，在7d、14d、21d、28d时）分别取出，测量长度。测量龄期可以根据不同品种水泥干缩率随龄期变化的曲线图做必要的增减和变动。\n\n## 5.4 试件长度（ $L _ { r }$ ），测量应在 $2 0 ^ { \\circ } C \\pm 3 ^ { \\circ } C$ 的试验室里进行，比长仪在试验室温度恒温后才能使用。\n\n## 5.5 每次测量时，试件在比长仪中的上、下位置都应相同。读数时应左右旋转试件，使试件钉头和比长仪正确接触，指针摆动不得大于 $0 . 0 0 5 \\mathrm { m m }$ 。读数应记录至 $0 . 0 0 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 5.6 测量结束后，应用校正杆校准零点，当零点变动超过 $0 . 0 0 5 \\mathrm { m m }$ 时，整批试件应重新测量。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a652af6-5a8d-4d1b-927d-8a1db350439b', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '条文说明', '条文说明支撑法的适用条件为进出采空区的通道或巷道完好可通行、采空空间稳定且空间\n\n取必要的防护措施。\n\n7.17.4路堤填料宜选用透水性好的材料。\n\n7.17.5边坡防护材料应采用强度高、不易风化的硬质石料。冰冻地区的护坡采用片石防护时，应选择抗冻性好的石料。在水库上游地段，护坡基础埋深应满足设计要求。\n\n7.17.6库区浸水路堤施工应符合下列规定：\n\n填料应采用不易风化的硬质石料。\n\n路堤外侧边坡的码砌厚度应满足设计要求，码砌石块粒径宜不小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，错缝台阶式砌筑，块体紧贴边坡、块体接触面向内倾斜。\n\n路基高且浸水深的路段，可在靠水库库心一侧的迎水坡面护坡坡脚上设置片石石垛。\n\n## 7.18季节性冻土地区路基\n\n7.18.1季节性冻土地区路基施工应符合下列规定：\n\n应复核路基填料的冻胀率、天然含水率等参数。\n\n季节性冻土地区路基宜在非冰冻季节施工。冻胀和弱冻胀材料路基不应在冰冻季节施工，非冻胀材料冰冻季节施工应通过试验确定具体指标要求。\n\n高速公路、一级公路的土质路堤不得在冰冻期施工。半填半挖地段、填挖交界处不得在冰冻期施工。\n\n临时排水应与永久排水结合施做。\n\n已完工路基，越冬时应覆盖素土并碾压，并做好顶面及地表排水等保护措施。\n\n越冬路基压实度应满足设计要求。\n\n春融期路基宜在完全解冻融化后施工。\n\n7.18.2地基处理应符合下列要求：\n\n填筑前应将基底范围内的积雪和冰块清除干净并进行压实，压实标准应符合表\n\n4.4.3的规定。\n\n\n\n\n\n注：1. $\\mathsf { w } _ { \\mathsf { p } }$ 为土的塑限 $( \\% )$ ；w-冻前天然含水率在冻层内的平均值；\n\n2.盐渍化冻土不在表列；\n\n3.塑性指数大于22时，冻胀性降低一级；\n\n4.粒径小于 $0 . 0 0 5 \\mathrm { m m }$ 粒径含量大于 $6 0 \\%$ 时为不冻胀土；\n\n5.碎石类土当填充物大于全部质量的 $4 0 \\%$ 时，其冻胀性按填充物土的类别判定；\n\n6.隔水层指季节冻结层底部及以上的隔水层。\n\n### 表7.18.3-2季冻区路基土质填料表  \n\n\n\n\n\n注：1.土组分类号及土的冻胀等级见表7.18.3-1。\n\n2.对重、中冻胀地区的上路床采用I类土时，其细粒土(粒径小于 $0 . 0 7 5 \\mathrm { m m } )$ 含量宜小于 $5 \\% _ { 9 }$\n\n3.缺少砂石料地区，采用石灰、水泥、粉煤灰、矿渣、固化剂等进行改善处置时，填料可不受此表限制。\n\n7.18.4路堤填筑应符合下列要求：\n\n填筑前应在路基两侧挖出排水沟或边沟，并结合永久排水先做渗沟、渗井等地下排水设施。\n\n冻深范围内的填土不得混杂，冻胀性不同的土应分层填筑，抗冻性强的土宜填在上部层位。\n\n每层路基填土顶面应设 $2 \\% \\sim 4 \\%$ 的横坡。\n\n7.18.5挖方路段施工应符合下列要求：\n\n挖方路段应提前填筑拦水埂，并及时疏通排水沟渠。\n\n路床部位挖除换填砂砾等粗粒土时，填料中粒径小于 $0 . 0 7 5 \\mathrm { m m }$ 的颗粒含量宜小于$5 \\%$ 。\n\n石质挖方段不宜超挖，超挖和清除软层后的凸凹面宜采用水稳性好的砂砾料或混凝土回填找平。\n\n7.18.6边坡防护应符合下列要求：\n\n冰冻期挖方土质边坡不得一次挖到设计线，应根据坡面土质强度预留 $1 0 0 \\sim$ $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 的覆盖层，到正常施工季节后再修整到设计坡面。路基挖至路床顶面以上 $_ \\mathrm { I m }$ 时应停止开挖，并完成临时排水沟，待冬季过后再施工。\n\n边坡植物防护应选择耐寒、抗旱、耐贫瘠、根系发育的草种和灌木。\n\n护面墙基础应埋置在冻结线以下不小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，基础应采用砂砾或碎石垫层处理，厚度不应小于 $0 . 1 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n挡土墙基础最小埋置深度应不小于 $1 \\mathrm m$ 且应设置在冻结线以下不小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ 。应将基底至冻结线以下 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ 深度范围内的地基土换填为非冻胀材料。\n\n挡土墙背填料应采用砂性土等透水性好的材料填筑，严禁采用淤泥、腐殖土等。\n\n坛工及砌石边沟等应在冰冻前完成施工。\n\n7.18.7防排水施工应符合下列要求：\n\n施工过程中应及时排走地下渗水和地表流水。  \n临时性排水设施施工质量应满足抗冻融破坏的要求。  \n冰冻前未完成的内部排水设施应采取保温措施，避免冻结。  \n冻结前应完善路基及其影响范围的地表排水系统，疏干路基，以防冻胀。\n\n## 7.19沿河地段路基\n\n7.19.1沿河地段路基施工前应根据设计要求，现场核实河滩地形地貌、物质组成、');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a671e57-6443-45fa-976e-4dfa6ae51ba2', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '7.5.13作业后，应对钻机进行清洗和润滑（Part 1）', '7.5.13作业后，应对钻机进行清洗和润滑，并应将主要部位进行遮盖。## 7.6螺旋钻孔机\n\n### 7.6.1安装前，应检查并确认钻杆及各部件不得有变形；安装后，钻杆与动力头中心线的偏斜度不应超过全长的 $1 \\%$ 。### 7.6.2安装钻杆时，应从动力头开始，逐节往下安装。不得将所需长度的钻杆在地面上接好后一次起吊安装。### 7.6.3钻机安装后，电源的频率与钻机控制箱的内频率应相同，\n\n不同时，应采用频率转换开关予以转换。  \n### 7.6.4钻机应放置在平稳、坚实的场地上。汽车式钻机应将轮胎支起，架好支腿，并应采用自动微调或线锤调整挺杆，使之保持垂直。  \n### 7.6.5启动前应检查并确认钻机各部件连接应牢固，传动带的松紧度应适当，减速箱内油位应符合规定，钻深限位报警装置应有效。  \n### 7.6.6启动前，应将操纵杆放在空挡位置。启动后，应进行空载运转试验，检查仪表、制动等各项，温度、声响应正常。### 7.6.7钻孔时，应将钻杆缓慢放下，使钻头对准孔位，当电流表指针偏向无负荷状态时即可下钻。在钻孔过程中，当电流表超过额定电流时，应放慢下钻速度。  \n### 7.6.8钻机发出下钻限位报警信号时，应停钻，并将钻杆稍稍提升，在解除报警信号后，方可继续下钻。  \n### 7.6.9卡钻时，应立即停止下钻。查明原因前，不得强行启动。### 7.6.10作业中，当需改变钻杆回转方向时，应在钻杆完全停转后再进行。  \n### 7.6.11作业中，当发现阻力过大、钻进困难、钻头发出异响或机架出现摇晃、移动、偏斜时，应立即停钻，在排除故障后，继续施钻。  \n### 7.6.12钻机运转时，应有专人看护，防止电缆线被缠入钻杆。### 7.6.13钻孔时，不得用手清除螺旋片中的泥土。  \n### 7.6.14钻孔过程中，应经常检查钻头的磨损情况，当钻头磨损量超过使用说明书的允许值时，应予更换。  \n### 7.6.15作业中停电时，应将各控制器放置零位，切断电源，并应及时采取措施，将钻杆从孔内拔出。  \n### 7.6.16作业后，应将钻杆及钻头全部提升至孔外，先清除钻杆和螺旋叶片上的泥土，再将钻头放下接触地面，锁定各部制动，将操纵杆放到空挡位置，切断电源。\n\n## 7.7全套管钻机\n\n### 7.7.1作业前应检查并确认套管和浇注管内侧不得有损坏和明显变形，不得有混凝土粘结。  \n### 7.7.2钻机内燃机启动后，应先怠速运转，再逐步加速至额定转速。钻机对位后，应进行试调，达到水平后，再进行作业。### 7.7.3第一节套管人土后，应随时调整套管的垂直度。当套管人土深度大于 $5 \\mathrm { m }$ 时，不得强行纠偏。  \n### 7.7.4在套管内挖土碰到硬土层时，不得用锤式抓斗冲击硬土层，应采用十字凿锤将硬土层有效的破碎后，再继续挖掘。### 7.7.5用锤式抓斗挖掘管内土层时，应在套管上加装保护套管接头的喇叭口。  \n### 7.7.6套管在对接时，接头螺栓应按出厂说明书规定的扭矩对称拧紧。接头螺栓拆下时，应立即洗净后浸入油中。  \n### 7.7.7起吊套管时，不得用卡环直接吊在螺纹孔内，损坏套管螺纹，应使用专用工具吊装。  \n### 7.7.8挖掘过程中，应保持套管的摆动。当发现套管不能摆动时，应拔出液压缸，将套管上提，再用起重机助拔，直至拔起部分套管能摆动为止。  \n### 7.7.9浇注混凝土时，钻机操作应和灌注作业密切配合，应根据孔深、桩长适当配管，套管与浇注管保持同心，在浇注管埋入混凝土 $2 \\mathrm { m } { \\sim } 4 \\mathrm { m }$ 之间时，应同步拔管和拆管。  \n### 7.7.10上拔套管时，应左右摆动。套管分离时，下节套管头应用卡环保险，防止套管下滑。  \n### 7.7.11作业后，应及时清除机体、锤式抓斗及套管等外表的混凝土和泥砂，将机架放回行走位置，将机组转移至安全场所。\n\n## 7.8旋挖钻机\n\n### 7.8.1作业地面应坚实平整，作业过程中地面不得下陷，工作坡度不得大于 $2 ^ { \\circ }$ 。\n\n### 7.8.2钻机驾驶员进出驾驶室时，应利用阶梯和扶手上下。在作业过程中，不得将操纵杆当扶手使用。  \n### 7.8.3钻机行驶时，应将上车转台和底盘车架销住，履带式钻机还应锁定履带伸缩油缸的保护装置。  \n### 7.8.4钻孔作业前，应检查并确认固定上车转台和底盘车架的销轴已拔出。履带式钻机应将履带的轨距伸至最大。  \n### 7.8.5在钻机转移工作点、装卸钻具钻杆、收臂放塔和检修调试时，应有专人指挥，并确认附近不得有非作业人员和障碍。### 7.8.6卷扬机提升钻杆、钻头和其他钻具时，重物应位于枪杆正前方。卷扬机钢丝绳与枪杆夹角应符合使用说明书的规定。### 7.8.7开始钻孔时，钻杆应保持垂直，位置应正确，并应慢速钻进，在钻头进入土层后，再加快钻进。当钻斗穿过软硬土层交界处时，应慢速钻进。提钻时，钻头不得转动。  \n### 7.8.8作业中，发生浮机现象时，应立即停止作业，查明原因并正确处理后，继续作业。  \n### 7.8.9钻机移位时，应将钻枪及钻具提升到规定高度，并应检查钻杆，防止钻杆脱落。  \n### 7.8.10作业中，钻机作业范围内不得有非工作人员进入。### 7.8.11钻机短时停机，钻枪可不放下，动力头及钻具应下放，并宜尽量接近地面。长时间停机，钻枪应按使用说明书的要求放置。  \n### 7.8.12钻机保养时，应按使用说明书的要求进行，并应将钻机支撑牢靠。\n\n## 7.9深层搅拌机\n\n### 7.9.1搅拌机就位后，应检查搅拌机的水平度和导向架的垂直度，并应符合使用说明书的要求。  \n### 7.9.2．作业前，应先空载试机，设备不得有异响，并应检查仪表、油泵等，确认正常后，正式开机运转。  \n### 7.9.3吸浆、输浆管路或粉喷高压软管的各接头应连接紧固。\n\n泵送水泥浆前');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a675d49-6778-4bd6-bed8-1b467de439ee', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故概况', '一、事故概况1.事故发生时间：1990年3月  \n2.事故发生单位：某化工机械厂机加工车间  \n3.起重设备类型：电动单梁悬挂起重机（葫芦式）  \n4.作业特点：吊运零部件  \n5.事故类型：吊载脱钩失落  \n6.事故危害程度：1人死亡，1人重伤');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a7debd3-e16c-46a3-9657-17376db1ab53', '123《碳素结构钢》（GB-T700-2006）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件,其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。\n\nGB/T222—2006钢的成品化学成分允许偏差GB/T223.3钢铁及合金化学分析方法二安替比林甲烷磷钼酸重量法测定磷量GB/T223.10钢铁及合金化学分析方法铜铁试剂分离-铬天青S光度法测定铝含量GB/T223.11钢铁及合金化学分析方法过硫酸铵氧化容量法测定铬量GB/T 223.18 钢铁及合金化学分析方法 硫代硫酸钠分离-碘量法测定铜量GB/T 223.19 钢铁及合金化学分析方法 新亚铜灵-三氯甲烷萃取光度法测定铜量GB/T223.24 钢铁及合金化学分析方法 萃取分离-丁二酮分光光度法测定镍量GB/T 223.32 钢铁及合金化学分析方法 次磷酸纳还原-碘量法测定砷含量GB/T 223.37 钢铁及合金化学分析方法 蒸馏分离-靛酚蓝光度法测定氮量GB/T 223.58 钢铁及合金化学分析方法 亚砷酸钠-亚硝酸钠滴定法测定锰量GB/T223.59 钢铁及合金化学分析方法 锑磷钼蓝光度法测定磷量GB/T 223.60 钢铁及合金化学分析方法 高氯酸脱水重量法测定硅含量GB/T 223.63 钢铁及合金化学分析方法 高碘酸钠(钾)光度法测定锰量GB/T223.64 钢铁及合金化学分析方法 火焰原子吸收光谱法测定锰量GB/T 223.68钢铁及合金化学分析方法管式炉内燃烧后碘酸钾滴定法测定硫含量GB/T223.71钢铁及合金化学分析方法管式炉内燃烧后重量法测定碳含量GB/T223.72钢铁及合金化学分析方法氧化铝色层分离-硫酸钡重量法测定硫量GB/T228 金属材料 室温拉伸试验方法 （GB/T228—2002,eqv ISO 6892:1998)GB/T 229 金属夏比缺口冲击试验方法(GB/T 229-1994,eqv ISO83:1976,eqv ISO 148:1983)GB/T 232 金属材料 弯曲试验方法(GB/T 232-1999,eqv ISO 7438:1985)GB/T 247 钢板和钢带检验、包装、标志及质量证明书的一般规定GB/T2101型钢验收、包装、标志及质量证明书的一般规定GB/T 2975 钢及钢产品力学性能试验取样位置及试样制备(GB/T 2975--1998,eqv ISO 377:17）GB/T4336碳素钢和中低合金钢火花源原子发射光谱分析方法(常规法)GB/T 20066钢和铁 化学成分测定用试样的取样和制样方法(GB/T 20066—2006,ISO14284：\n\n1996,IDT)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a919ac9-d030-4cec-a148-ab288c2247ca', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12.4铸钢节点', '12.4铸钢节点12.4.1本条为新增条文，铸钢节点主要适用于特殊部位、复杂部位、重点部位，其节点形式多种多样。\n\n12.4.2本条为新增条文，根据铸钢材料的特点，可以采用第四强度理论进行节点极限承载力计算。\n\n12.4.3本条为新增条文，铸钢节点的有限元分析应采用实体单元，径厚比不小于10的部位可采用板壳单元。作用于节点的外荷载和约束力的平衡条件应与设计内力保持一致，并应根据节点的具体情况确定与实际相似的边界条件。\n\n铸钢节点属于下列情况之一时，宜进行节点试验：设计或建设方认为对结构安全至关重要的节点；8度、9度抗震设防时，对结构安全有重要影响的节点；铸钢件与其他构件采用复杂连接方式的节点。铸钢节点试验可根据需要进行验证性试验或破坏性试验。试件应采用与实际铸钢节点相同的加工制作参数。验证性试验的荷载值不应小于荷载设计值的1.3倍，根据破坏性试验确定的荷载设计值不应大于试验值的1/2。\n\n12.4.4本条为新增条文，非焊接结构用铸钢节点的材料应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352的要求，焊接结构用铸钢节点的材料应具有良好的可焊性，符合现行国家标准《焊接结构用铸钢件》GB/T7659的要求。铸钢节点与构件母材焊接时，在碳当量基本相同的情况下，可按与构件母材相同技术要求选用相应的焊条、焊丝与焊剂，并应进行焊接工艺评定。\n\n12.4.5根据铸造工艺的特点，提出对铸钢节点外形、壁厚等几何尺寸方面的要求。\n\n12.4.6提出对铸钢节点铸造质量、热处理工艺与容许误差等方面的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a9342a9-0c7f-447a-9605-b949abaf512f', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '4.2 地基的液化（Part 3）', '采取防止土体滑动的措施。\n\n## 条文说明\n\n本条规定了有可能发生液化侧向扩展或流动时滑动土体的最危险范围，并要求采取土体抗滑措施。\n\n（1）液化侧向扩展地段的宽度来自我国海城地震、唐山地震及日本阪神地震对液化侧扩区的大量调查。根据对阪神地震的调查，在距水位线 $5 0 \\mathrm { m }$ 范围内，水平位移及竖向位移均很大；在 $5 0 \\sim 1 5 0 \\mathrm { m }$ 范围内，水平地面位移仍较显著；大于 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 以后水平位移趋于减小，基本不构成震害。上述调查结果与我国海城地震、唐山地震后的调查结果基本一致：海河故道、滦运河、新滦河、陡河岸坡滑坍范围约距水位线 $1 0 0 \\sim 1 5 0 \\mathrm { m }$ ，辽河、黄河等则可达 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n（2）侧向流动土体对结构的侧向推力，根据日本阪神地震后对受害结构的反算结果得到：\n\n$\\textcircled{1}$ 非液化上覆土层施加于结构的侧压相当于被动土压力，破坏土楔的运动方向是土楔向上滑而楔后土体向下，与被动土压力发生时的运动方向一致；\n\n$\\textcircled{2}$ 液化层中的侧压相当于竖向总压的1/3；  \n$\\textcircled{3}$ 桩基承受侧压的面积相当于垂直于流动方向的桩排的宽度。\n\n### 4.3地基承载力\n\n#### 4.3.1地基抗震验算时，应采用地震作用效应与永久作用效应组合。\n\n#### 4.3.2地基抗震承载力容许值应按式（4.3.2）计算：\n\n$$\n\\left[ f _ { \\mathrm { a E } } \\right] ~ = K ~ \\left[ f _ { \\mathrm { a } } \\right]\n$$\n\n式中： $[ f _ { \\mathrm { a E } }$ ] -调整后的地基抗震承载力容许值（ $\\mathrm { [ k P a ) }$ ；$K \\cdot$ -地基抗震容许承载力调整系数，应按表4.3.2取值；$\\left[ f _ { \\mathrm { a } } \\right]$ -深宽修正后的地基承载力容许值（ $\\mathbf { k P a } )$ ，应按现行《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363）的规定采用。\n表4.3.2地基抗震容许承载力调整系数  \n\n\n\n\n\n注： $f _ { w }$ 是由荷载试验等方法得到的地基承载力基本容许值（ $\\mathbf { k P a } )$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7a9cd8a2-831b-4725-88bc-12f8165ec134', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 20）', 'td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的额定功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升机构电动机静功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.9)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P\'</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">根据环境温度和海拔修正后用来选用电动机的功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(136)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">所选电动机的功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.7)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Po</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅时吊运物品非水平位移所引起的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PP</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">破断载荷                                SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（135)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P&amp;</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">额定起升载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（77）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PQi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机在预期寿命期内工作的各个有代表性的起升载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PQmox</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机的额定起升载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PQ+PG</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升载荷与自重载荷产生的总轮压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(142)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRA</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由加(减)速度引起的惯性载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(18）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRQ</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由起重机零部件质量引起的载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（18）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">RRG</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由起重机零部件质量引起的相应载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（22）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRmaxI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在载荷情况I(无风正常工作)中出现的 Pr 型的最大组合载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（18）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRmaxl</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在载荷情况ⅡI');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7aaca46e-6b54-4605-8aab-c221f1c877d9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱肋接头一经焊接，拱轴线和中线就已固定，不能再调整。因此需要在轴线、中线调整之后进行焊接，焊接之后再全部松索成拱。\n\n## 19.4.9 采用少支架方法安装拱圈时，应符合下列规定：\n\n1对支架及地基的要求，应符合本规范第5章和本章的相关规定。设于河中的支架，应验算基础的冲刷深度，并应有可靠的防冲刷和防漂浮物影响的措施。支架基础不得设置在有冰胀影响的地层。\n\n2吊装构件时，应结合实际情况和设备条件采用适宜的起吊设备和起吊方式进行吊装。拱肋分段吊装到支架上后，其接头的连接处理应符合设计规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7ab10664-b7fc-4fb7-a95d-ac6816a8b315', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '8.5 混凝土泵车', '8.5 混凝土泵车8.5.1 混凝土泵车应停放在平整坚实的地方，与沟槽和基坑的安全距离应符合使用说明书的要求。臂架回转范围内不得有障碍物与始由线收的宏△距应筑会项行行业长准施工项忆临叶用电安全技术规范》JGJ46的有关规定。  \n8.5.2 混凝土泵车作业前，应将支腿打开，并应采用垫木垫平，车身的倾斜度不应大于 $3 ^ { \\circ }$ 。  \n8.5.3 作业前应重点检查下列项目，并应符合相应要求：  \n1 安全装置应齐全有效，仪表应指示正常；  \n2 液压系统、工作机构应运转正常；  \n3 料斗网格应完好牢固；  \n4 软管安全链与臂架连接应牢固。  \n8.5.4 伸展布料杆应按出厂说明书的顺序进行。布料杆在升离支架前不得回转。不得用布料杆起吊或拖拉物件。  \n8.5.5 当布料杆处于全伸状态时，不得移动车身。当需要移动车身时，应将上段布料杆折叠固定，移动速度不得超过$1 0 \\mathrm { { k m / h } }$ 。  \n8.5.6 不得接长布料配管和布料软管。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7ab6fec4-6052-4ec3-b869-5f940488db8c', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5试验报告', '5试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）原材料的品种、规格和产地；  \n（2）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（3）环境温度和湿度；  \n（4）光杠杆、镜、尺系统的试验参数 $\\Delta x$ 、 $B$ 和 $b$ 。  \n（5）试验初始温度、终止温度对应的游标卡尺示数 $h _ { 1 } \\ 、 \\ h _ { 2 }$ ；  \n（6）混凝土线膨胀系数 $\\alpha$ ；  \n（7）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7ac64adb-87a9-4a27-a186-cf0a86391ab4', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明顺桥向，对于连续梁桥或多跨简支梁桥，我国一般都在桥台处设置纵向活动支座。因此，顺桥向地震作用下，梁体纵向地震惯性力主要由桥墩承受。横桥向，如在桥台处设置横向抗震挡块，横桥向地震作用下，梁体地震惯性力按墩、台水平刚度分配，由于刚度大，桥台将承受较大的横向地震惯性力。因此桥台上的横向挡块宜设计为在 E2 地震作用下可以破坏，以减小桥台所受横向地震力。对于单跨简支梁桥，通常在桥台处采用板式橡胶支座，使两侧桥台共同承担水平地震力。\n\n3.4.7当B类和C类梁桥抗震体系不能满足本规范第3.4.2条对结构抗震体系的要求时，应进行专门研究，结构在地震作用下的性能必须满足本规范表3.1.2的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7ac8536d-db65-4f51-96ea-60b2d8038403', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4作用', '4作用');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7ae67c52-1ee4-44a4-83b6-60168e149648', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：猫道是为悬索桥主缆工程及其他工程施工而设置的非常重要的临时结构，在施工中起着举足轻重的作用，因此猫道除需要具有足够的强度和抗风稳定性外，设计时还要考虑施工的方便、操作空间及放置机具的需要而确定其高程和宽度。\n\n1 要求猫道线形与主缆空载时的线形保持平行，主要是为方便施工，同时亦需要控制猫道对索塔产生的纵桥向变位。\n\n2 本次修订对猫道承重索的安全系数作了适当调整，调整的原因为：猫道承受的荷载大部分为本身所具有的恒载，施工荷载仅占全部荷载的一小部分，随着悬索桥跨径的增大，猫道恒载所占的比例也成倍增加，恒载是可以明确计算的，属于可控荷载，施工荷载的不确定因素虽然较多，但亦可控制在一定范围之内，因此，当安全系数的取值过大时，对控制猫道的恒载相对而言是不利的；另外，猫道承重索的安全系数主要是依据主缆的安全系数来确定的，而目前的大跨径悬索桥在设计时，认为主缆的安全系数宜由原来的 2.5 降低至 2.3，在满足主缆受力条件的前提下以节约材料。考虑到上述两方面的原因，因此猫道承重绳的安全系数亦可适当降低。\n\n4 本款“锚固系统可靠”的含义是：门架绳参与猫道承重系统共同受力的前提是猫道门架安装后门架绳需要进行索力张拉调整，且调整后其锚固系统能满足受力要求。\n\n21.5.2 猫道钢构件的制作要求可参照本规范第8章的相关规定执行，面层和承重索的材料均应符合相应产品的质量要求。承重索和抗风缆采用钢丝绳时，架设前应对钢丝绳进行预张拉处理，消除其非弹性变形，预张拉的荷载应不小于其破断荷载的0.5倍，且应持荷 $6 0 \\mathrm { { m i n } }$ ，并进行两次；预张拉时的测长和标记宜在温度较稳定的夜间进行。采用旧钢丝绳时，应按现行《钢丝绳 安全 使用和维护》（GB/T 29086）的规定进行检验，并应对其承载能力予以折减。承重索端部的锚头应垂直于承重索，并应对锚头部位进行静载检验，符合受力要求后方可使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7aff5686-90a0-4253-9f6d-e574a280a56d', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0556—2005 水泥混凝土棱柱体抗压弹性模量试验方法', 'T0556—2005 水泥混凝土棱柱体抗压弹性模量试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7b1caef5-3d28-4f4f-984d-bee610b0d01b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 14）', 'lspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．试验载荷，见4.2.3.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1>二</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>二</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>4．缓冲碰撞载荷，见4.2.3.2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.28</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>5．倾翻水平力,见4.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 28</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15</td></tr></table>\n\n\n．   \n3   \n1   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td ro');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7b304276-0227-4313-9383-ab990b882bd6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 19）', ' rowspan=\"1\">0.165</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.164</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.162</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.161</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.159</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.158</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.157</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.155</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.154</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">230</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.153</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.152</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.150</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.149</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.148</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.147</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.146</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.144</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.143</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.142</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">240</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.141</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.140</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.139</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.138</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.136</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.135</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.134</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.133</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.132</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.131</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">250</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.130</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"11\" rowspan=\"1\">注：见表K.4注。</td></tr></table>\n\n\n表 犓．2 犫类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">双2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.000</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.000</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.000</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.999</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.999</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.998</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.997</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.996</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.995</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.994</td></tr><tr><td colspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7b3d28cc-d664-4950-9c71-d770e26d8c65', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犜（Part 2）', ' rowspan=1 colspan=1>d/mm</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>200</td><td rowspan=1 colspan=1>400</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Kd</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.25</td><td rowspan=1 colspan=1>1.45</td><td rowspan=1 colspan=1>1.65</td><td rowspan=1 colspan=1>1.75</td><td rowspan=1 colspan=1>1.8</td></tr></table>\n\n\n### 犜．3 表面情况（机加工方法）系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 的确定\n\n经验表明：表面粗加工零件的疲劳极限比精细抛光的零件低。犓\n\n用图T．3给出的机加工系数 $K _ { \\mathrm { u } }$ 来考虑这一因素，它们分别是相对于磨削或用金刚砂精细抛光的表面，及粗加工的表面。\n\n### 犜．4 腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n腐蚀对钢材的疲劳极限有非常明显的影响，用系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来加以考虑。犓\n\n图 T．3还对淡水和海水腐蚀的两种情况给出了系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 值。\n\n![](images/48c478354f2f62086a54890cdce2c746ac9584fd1017c76bdedaa2a67584c601.jpg)  \n图犜．3 加工系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$\n\n$K _ { \\mathrm { u } }$ 值：曲线Ⅰ，表面磨削或精细抛光；曲线Ⅱ，表面粗加工。\n\n![](images/60155a2d643a6d58431bb10f05dcd0577fb9613485646b09d0f7efe64da0aa68.jpg)\n\n$K _ { \\mathrm { c } }$ 值：曲线Ⅲ，表面受淡水腐蚀；曲线Ⅳ，表面受海水腐蚀。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7b499112-7110-454d-83c7-4642fc8f2d95', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', 'E.6 全国基本雪压、凤压及基本气温分布图', 'E.6 全国基本雪压、凤压及基本气温分布图## E.6.1 全国基本雪压分布图见图 E.6.LE.6.2 雪荷载准永久值系数分区图见图 E. 6.E.6.3 全国基本风压分布图见图 E. 6.E. 6. 4 全国基本气温(最高气温)分布图见图 E. 6.E.6.5 全国基本气温(最低气温)分布图见图 E.6.5');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7b5e6a17-4163-4c3f-b6b2-a30bb6f38937', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．10 辅助电气设备', '7．10 辅助电气设备## 7．10．1 照明\n\n### 7．10．1．1 司机室\n\n司机室要提供固定的、不眩目的工作照明装置，该装置应布置合理，并具有不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的照度，在起重机主电气线路被切断时，照明装置应能正常工作。\n\n### 7．10．1．2 工作区域照明\n\n当由起重机提供工作区域照明时，要在起重机合适部位装设投光灯，确保地面有 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的最小照度。投光灯应是防震型的；照明线路不应受起重机主线路控制；应采取预防措施，防止因电动机起动造成压降而使灯熄灭。\n\n### 7．10．1．3 通道和电气室照明\n\n通道和电气室应装设不受起重机主线路控制的辅助照明装置，平均照度不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 。\n\n### 7．10．1．4 紧急照明\n\n当现场照明不能保证安全离开起重机时，应提供配有蓄电池的应急照明灯，司机室内应提供蓄电池充电器。\n\n### 7．10．1．5 其他\n\n#### 7．10．1．5．1 必要时为检修方便，可配置电压不超过 $5 0 ~ \\mathrm { ~ V ~ }$ 的安全照明手提灯，并在必要位置设置相应安全电压电源插座。\n\n#### 7．10．1．5．2 不同电压等级的电源插座应采用不同型式或尺寸的插座。防止不同电压间的混淆。\n\n## 7．10．2 取暖与降温\n\n### 7．10．2．1 电气室\n\n电气室的通风散热应满足以下要求：提供自然通风或强制通风，以驱散辐射热及电气设备所产生的热能。\n\n当采用电子设备而工作条件又不能保证电子设备正常工作所需的环境温度时，应装设空调装置。\n\n### 7．10．2．2 司机室\n\n司机室内应根据供需双方达成的协议设置取暖与降温设备。该装置的供电应与起重机动力线路分开。在环境温度较高的场所，司机室外部或下方应装热反射板，防止或减少司机室受环境温度的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7b6bf9c9-910c-448d-ace5-9c795688a231', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷## 4．2．1．1．6．1 运行冲击动力效应\n\n起重机在不平的道路或轨道上运行时所发生的垂直冲击动力效应，即运行冲击载荷，用运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 乘以起重机的自重载荷与额定起升载荷之和来计算。\n\n## 4．2．1．1．6．2 在道路上或道路外运行的起重机\n\n在这种情况下， $\\phi _ { 4 }$ 取决于起重机的构造型式（质量分布）、起重机的弹性和／或悬挂方式、运行速度，以及运行路面的种类和状况。此冲击效应可根据经验、试验或采用适当的起重机和运行路面的模型分析得到。一般可采用以下数据计算：\n\na） 对轮胎起重机和汽车起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 3$ 。\n\nb） 对履带式起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 0$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ 。\n\n## 4．2．1．1．6．3 在轨道上运行的起重机\n\n起重机带载或空载运行于具有一定弹性、接头处有间隙或高低错位的钢质轨道上时，发生的垂直冲击动力效应取决于起重机的构造型式（质量分布、起重机的弹性及起重机的悬挂或支承方式）、运行速度和车轮直径及轨道接头的状况等，应根据经验、试验或选用适当的起重机和轨道的模型进行估算。$\\phi _ { 4 }$ 可按以下规定选取：\n\na） 对 于 轨 道 接 头 状 态 良 好，如 轨 道 用 焊 接 连 接 并 对 接 头 打 磨 光 滑 的 高 速 运 行 起 重机，取 $\\phi _ { 4 } = 1$ 。b） 对于轨道接头状况一般，起重机通过接头时会发生垂直冲击效应，这时 $\\phi _ { 4 }$ 可由式（9）确定：\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { 4 } } = 1 . 1 + 0 . 0 5 8 v _ { \\mathrm { y } } \\sqrt { h }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 4 }$ 运行冲击系数；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { y } }$ — 起重机运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$h$ 轨道接头处两轨面的高度差，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7b710ef6-b956-4f96-bba0-ec5f39947760', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '4 机构及零部件', '4 机构及零部件## 41 基本要求\n\n应符合 — 中第 章的有关规定。\n\n## 42 机构\n\n### 4.2.1 地面有线控制的起重机,大小车运行机构运行速度不应大于 $5 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$ 。\n\n### 422 应采取措施,保证在车轮、车轮轴承发生破裂或车轮轴发生断裂的情况下,小车架和桥架跌落距离不超过 $0 . 0 2 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n### 423 吊运熔融金属的起重机,主起升机构(电动葫芦除外)传动链应满足下列条件之一:\n\n) 主起升机构设置两套驱动装置,并在输出轴刚性连接;  \nb) 主起升机构设置两套驱动装置,在输出轴上无刚性连接时或主起升机构设置一套驱动装置时,均应在钢丝绳卷筒上设置安全制动器;  \n注:两套驱动装置指两台电动机、两套减速系统、一套或多套卷筒装置和四套制动器。  \nc) 对于额定起重量不大于16t的起重机,在设计起升机构时其工作级别应至少比实际作业条件所要求的高 级,最小工作级别不应低于 。\n\n### 424 吊运熔融金属的起重机,主起升机构的钢丝绳应满足以下条件:\n\n) 双吊点应采用四根钢丝绳缠绕系统;  \n) 单吊点至少采用两根钢丝绳缠绕系统;  \n) 安全系数应符合 / 中的相关规定,对于额定起重量不大于 的起重机,其安全系数不应小于5.6。\n\n### 425 吊运熔融金属的起重机,主起升机构的钢丝绳缠绕系统不应采用平衡滑轮。\n\n吊运熔融金属的起重机 额定起重量不大于 $1 6 ~ \\mathrm { { t } }$ 时 可采用电动葫芦作为起升机构 电动葫芦除应满足 / (所有部分)的规定外,还应满足下列要求:\n\n) 当额定起重量大于 电动葫芦除设置一个工作制动器外 还应设置安全制动器 安全制动器设置在电动葫芦的低速级上,当工作制动器失效或传动部件破断时,能够可靠地支持住额定载荷。  \n) 当额定起重量小于或等于 时 电动葫芦除设置一个工作制动器外 也宜在低速级上设置安全制动器,否则电动葫芦应按 倍额定起重量设计。  \n) 选用具有高温隔热功能的电动葫芦。  \n) 电动葫芦的工作级别不应低于 。\n\n### 427 吊运立式井淬火热处理工艺工件的起重机,起升机构制动器应设有紧急松闸装置。\n\n### 428 锻造起重机吊运的物品放置在支撑面上,承受有规律的冲击载荷并产生垂直方向的位移,相应的起升机构应设置缓冲装置和松闸机构。  \n### 429 有防爆要求的起重机运行机构和小车运行机构,在起动和制动过程中应平稳,应能避免车轮打滑及产生目视可见的火花。车轮和轨道接触面应保持不锈蚀,接触良好,避免因锈蚀而产生火花。\n### 4210 防爆桥式起重机防爆分类为 、 、 级时,起重机大小车运行速度不应超过 $1 6 \\ \\mathrm { m / m i n }$ ,其他防爆分类的起重机大小车运行速度不应超过 $2 5 \\ \\mathrm { m / m i n }$ ;起重机起升速度不应超过 $8 \\ \\mathrm { m / m i n }$ ,钢丝绳卷入速度不应超过 $2 8 ~ \\mathrm { m / m i n }$ 。防爆梁式起重机大车运行速度不应大于 $2 5 \\ \\mathrm { m / m i n }$ 。  \n### 4211 有防爆要求的起重机卷筒及吊钩滑轮组的设计,应使钢丝绳绕进或绕出卷筒时,钢丝绳偏离螺旋槽两侧的角度不应大于 $3 ^ { \\circ }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7b7789f8-dcfc-4bca-90c4-e8d48ddfca43', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '21 建筑物照明通电试运行', '21 建筑物照明通电试运行## 21．1主控项目\n\n21．1．1 照明工程包括线路、开关、插座和灯具安装，施工结束后，要做通电试验，以检验施工质量和设计的预期功能，符合要求方能认为合格。\n\n21．1．2公共建筑的照明工程负荷大、灯具众多，且本身要求可靠性严，所以要做连续负荷试验，以检查整个照明工程的发热稳定性和安全性，同时也可暴露一些灯具和光源的质量问题，以便于更换。若有照明照度自动控制系统，则试灯时可检测照度随着开启回路多少而变化的规律，给照明自动控制系统软件设计提供依据或检验其设计的符合性。住宅建筑也要通电试运行以检查线路和灯具的可靠性和安全性，但由于容量比公用建筑要小，故而通电时间要求不高。运行参数包括运行电流、运行电压和运行温度等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7b825eda-094a-4071-b2f2-18212f4de8aa', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.5.1 对于横风向风振作用效应明显的高层建筑以及细长圆形截面构筑物', '8.5.1 对于横风向风振作用效应明显的高层建筑以及细长圆形截面构筑物，宜考虑横风向风振的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7b878f0c-525a-4b0f-8bf8-5c5ecd905fd9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犖', '附 录 犖（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7b913520-84d7-4a3a-a424-87f54348e552', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犆', '附 录 犆（资料性附录）\n\n## 某些起重机的起升状态级别举例\n\n### 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例\n\n某些起重机的起升状态级别举例见表 C．1。\n\n表 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7bac4292-e8ee-4820-add6-07f2e73e6a13', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 1）', '表30 $m \\not - p$ 表### 5．7．1．3 板的局部稳定性许用应力和板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．3．1 板的局部稳定性许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ 。\n\n当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { \\leqslant } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（58）计算；当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { > } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（59）计算：\n\n$$\n\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right] { = } \\frac { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } { n }\n$$\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c r } } } { n }\n$$\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 板的局部稳定性许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { c r r } }$ 同式（56）；$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 同式（57）；$n$ 板的局部稳定性安全系数，取与强度安全系数一致，见表22。\n\n#### 5．7．1．3．2 板的局部稳定性，按式（60）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ]\n$$\n\n……（60）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { 1 }$ 板的计算点上的压缩正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 板的计算点上的局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；T 板的计算点上的剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 同式（58）或式（59）。\n\n### 5．7．1．4 均匀受压翼缘板不必验算局部稳定性的条件\n\n若工字形截面构件的受压翼缘板自由外伸宽度与其厚度之比不大于 $1 5 \\ \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，或箱形构件两腹\n\n板之间的、或满足5．7．1．5．2要求的纵向加劲肋之间的受压翼缘板宽度与厚度之比不大于 $6 0 \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，且板中计算压缩应力不大于 $0 . 8 [ \\sigma ]$ 时，可不必验算其受压翼缘板的局部稳定性。\n\n### 5．7．1．5 加劲肋的构造尺寸要求\n\n#### 5．7．1．5．1 横向加劲肋ψ\n\n##### 5．7．1．5．1．1 受犫 犫 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，其横向加劲肋间距 $a$ 一般不应小于0．5 ，且不应大于 $2 b$ 。此处 $b$ 为上、下翼缘板之间的腹板总高（宽）度。\n\n##### 5．7．1．5．1．2 腹板两侧成对配置矩形截面横向加劲肋时，其截面尺寸应按式（61）、式（62）确定：犫\n\n$$\nb _ { \\mathrm { s } } \\geqslant \\frac { b } { 3 0 } + 4 0\n$$\n\n……（61）\n\n$$\nt _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } \\frac 1 { 1 5 } b _ { \\mathrm { s } } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（62）\n\n式中：\n\n$b _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的外伸宽度，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ）；  \n$b$ 腹板高度，单位为毫米 $: \\mathrm { m m } )$ ；  \n$t _ { \\mathrm { s } }$ — 横向加劲肋的厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）。  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n##### 5．7．1．5．1．3 腹板一侧配置矩形截面横向加劲肋时，为获得与成对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7bb4fbaf-abcb-4c0b-861a-0c5dd8f0ce12', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '配重counterweights', '配重counterweights安装在悬挂装置上以平衡倾覆力矩的重物。\n\n### 3.2.66\n配重悬挂支架counterweighted suspension beam由配重保证设备稳定性的静止悬挂支架(悬挂架或悬挂梁）。\n\n### 3.2.67\n机械锚固式悬挂装置mechanically anchored suspension rig由固定在建筑物结构上的机械式锚固装置保证设备稳定性的悬挂装置。\n\n### 3.2.68');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7bbbd012-663b-4959-90c9-c84593fd8f8d', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '11起重机操作管理', '11起重机操作管理## 11.1安全工作制度（见标准11.1条）\n\n### 11.1安全工作制度\n\n应建立起重机安全工作制度，无论是进行单项作业还是一组重复性作业，所有起重机作业都应遵守。起重机在某地作业或永久固定（如在厂内或码头）的起重机作业均应遵守此项原则。安全工作制度应包括以下内容：\n\na）工作计划；所有起重机都应制定工作计划以确保操作安全并应将所有潜在的危险考虑在内。应由具有丰富工作经验并经指定的人员制定工作计划。对于重复性作业或循环作业，该计划应在首次操作时制定，并定期检查，确保计划内容不变；\n\nb）起重机和起重设备的正确选用、提供和使用；\n\nc）起重机和起重设备的维护、检查和检验等；\n\nd）制定专门的培训计划并确定明确自身职责的主管人员以及与起重操作有关的其他人员；\n\ne）由通过专门培训并拥有必要权限的授权人员实行全面的监督；\n\nf）获取所有必备证书和其他有效文件；\n\ng）在未被批准的情况下，任何时候禁止使用或移动起重机；\n\nh）与起重作业无关人员的安全；\n\ni）与其他有关方的协作，目的是在避免伤害事故或安全防护方面达成的共识或合作关系；\n\nj）设置包括起重机操作人员能理解的通讯系统；\n\nk）故障及事故的发生应及时报告并做好记录；\n\n1）使用单位应根据所使用起重机械的种类、构造的复杂程度，以及使用的具体情况，建立必要的规章制度。如交接班制度、安全操作规程、绑挂指挥规程、维护保养制度、定期自行检查制度、检修制度、培训制度、设备档案制度等；\n\nm）使用单位应建立设备档案，设备档案应包括下列内容：\n\n起重机械出厂的技术文件；  \n安装、大修、改造的记录及其验收资料；  \n运行检查、维修保养和定期自行检查的记录；  \n监督检验报告与定期检验报告；  \n设备故障与事故记录；  \n与设备安全有关的评估报告。\n\n注1：对安全作业而言，有必要保证所有的人员使用同一种语言，进行清晰地沟通。\n\n注2：起重作业应考虑任何必要的准备，包括起重机的场地、安装和拆卸等。\n\n安全工作制度应向所有相关部门进行有效通报。\n\n条文性质：推荐性条文。\n\n制定依据：\n\n1.a）～j）的内容与GB/T23723.1-2009《起重机安全使用第1部分：总则》中4.1条的规定一致。同时，保留了GB6067-1985中规定的“使用单位应建立的各项规章制度及设备档案”的有关内容。\n\n2．根据有关起重机事故资料的分析，起重机大量事故存在于使用环节中，体现在各项管理制度不健全或执行不到位。本条的a） ${ \\sim } 1 )$ 中都可以从各种类起重机使用过程事故案例原因分析中找到对应的\n\n要素。\n\n主要变化：\n\n1．修改了设备档案的内容。  \n2.增加了a） ${ \\sim } \\mathrm { k } )$ 内容的规定。\n\n## 11.2起重作业计划（见标准11.2条）\n\n### 11.2起重作业计划\n\n所有起重作业计划应保证安全操作并充分考虑到各种危险因素。计划应由有经验的主管人员制定。如果是重复或例行操作，这个计划仅需首次制定就可以，然后进行周期性的复查以保证没有改变的因素。\n\n计划应包括如下：\n\na）载荷的特征和起吊方法；  \nb）起重机应保证载荷与起重机结构之间保持符合有关规定的作业空间；  \nc）确定起重机起吊的载荷质量时，应包括起吊装置的质量；  \nd）起重机和载荷在整个作业中的位置；  \ne）起重机作业地点应考虑可能的危险因素、实际的作业空间环境和地面或基础的适用性；  \nf）起重机所需要的安装和拆卸；  \ng）当作业地点存在或出现不适宜作业的环境情况时，应停止作业。\n\n条文性质：推荐性条文。\n\n制定依据：\n\n起重作业计划内容与BS7121/1-1989《起重机安全使用实用规范第1部分：总则》中第4章的相关内容一致。\n\n该条款主要指在具体的作业中，需要考虑被起吊物品的重量、尺寸及形状等；起重机本体的适应性及周围作业场地和环境等对安全的影响。实际使用中，在很多起重机事故案例原因分析中都可找到涉及本条的各个对应要素。\n\n主要变化：\n\n该内容为增加条款。\n\n## 11.3故障及事故报告（见标准11.3条）\n\n### 11.3故障及事故报告\n\n指派人员应保证坚持有效的故障及事故报告制度。该制度应包括告知指派人员，记录故障排除的结果以及起重机再次投入使用的许可手续。该制度还应包括及时通报以下情况：\n\na）每日检查或定期检查中发现的故障；  \nb）在其它时间发现的故障；  \nc）不论轻重与否的突发事件或意外事件；  \nd）无论何原因发生的过载情况；  \ne）发生的危险情况或事故报告。\n\n条文性质：推荐性条文\n\n制定依据：\n\n故障及事故报告内容与BS7121/1-1989中11.3相关内容基本一致。及时通报和排除故障及事故隐患有利于保障安全生产。\n\n主要变化：\n\n该内容为增加条款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7bbf3ca9-7f07-4491-9b7e-0deec047b703', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '8技术要求', '8技术要求## 8.1股的捻制\n\n8.1.1股中钢丝应捻制均匀、紧密。不应存在有GB/T21965标准中的制造缺陷。\n\n8.1.2用相同公称直径钢丝捻制成的股，其中心钢丝应适当加大。同一股中相邻钢丝之间应有较均匀的缝隙。\n\n## 8.2钢丝绳的捻制\n\n8.2.1钢丝绳应捻制均匀、紧密和不松散（阻旋转钢丝绳除外）。在展开和无负荷情况下，钢丝绳不应呈波浪状。钢丝绳内钢丝不应有交错、折弯和断丝，不应有崎变的股等缺陷，但允许有因捻制用工艺装备、变形工卡具压紧造成的钢丝轻微压扁现象存在。\n\n8.2.2在同一条钢丝绳中，捻距不应有明显差别。\n\n8.2.3钢丝绳制造时股中同一层相同直径钢丝应为同一钢丝公称抗拉强度，不同直径钢丝允许采用相同或符合表5规定的钢丝抗拉强度级范围的要求，但应保证钢丝绳最小破断拉力和钢丝最小破断拉力总和符合表A.1～表A.32的规定。\n\n8.2.4钢丝绳的绳芯尺寸应具有足够的支撑作用，以使外层包捻的各股捻制均匀。各相邻外股之间应有较均匀的缝隙。\n\n## 8.3钢丝接头\n\n钢丝绳中钢丝的接头应尽量减少。直径大于 $0 . 4 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的钢丝应用对焊连接，直径小于和等于$0 . 4 ~ \\mathrm { m m }$ 的钢丝用对焊连接或插接和拧合连接。对于多股钢丝绳，每股中钢丝接头之间最小距离不得少于钢丝绳直径的18倍。对于单股钢丝绳，任一钢丝层接头之间最小距离不得少于该钢丝层绳直径的36倍。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7bcb06ea-6c77-4b91-aaaf-4b7743357e5c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．4 变幅机构电动机过载校验', '犚．4 变幅机构电动机过载校验变幅机构电动机过载校验按式（R．4）进行：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { \\sum F _ { \\mathrm { m a x } }  { v _ { \\mathrm { b } } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ ；$m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$\\sum F _ { \\mathrm { m a x } }$ — 包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 产生风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力在变幅齿条（或变幅螺杆、油缸、钢丝绳等）上的分力之和，在各变幅位置所有值的最大变幅力，单位为牛顿（N）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅齿条（或螺杆、油缸、钢丝绳等）的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；同式（P.5）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7bd8d2d3-9baa-4e3e-a96d-a8821eaf5dc3', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0513—2020 水泥水化热试验方法', 'T0513—2020 水泥水化热试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7bda79b0-6699-4490-aff0-165745648b51', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本方法删除了《建筑砂浆基本性能试验方法标准》（JGJ/T70—2009）中砂浆成型的方法，主要考虑到用大于 $1 0 \\%$ 吸水率的砖作为试模，试验结果值变异性很大，不易操作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7bdee5eb-7196-4c73-a78c-7ec272dd8f40', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '本规范用词用语说明', '本规范用词用语说明## 1 本规范执行严格程度的用词，采用下列写法：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的用词，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；\n\n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；\n\n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；\n\n4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用可\n\n## 2 引用标准的用语来用下列写法：\n\n1）在规范总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定”\n\n2）在规范条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为“应符合 $\\langle x \\times x \\times x \\times x \\rangle ( x \\times x )$ 的有关规定”\n\n3）当引用本规范中的其他规定时，表述为“应符合本规范第 $\\times$ 章的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ $\\times$ 节的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ 条的有关规定”或“应按本规范第 $\\times$ $\\times , \\times , \\times$ 条的有美规定执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7bec70d6-c761-4cd1-a47f-440e72d8b99f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '参 考 文 献', '参 考 文 献［1］GB／T17908—1999 起重机和起重机械 技术性能和验收文件（idtISO7363：1986）［2］GB／T19924—2005 流动式起重机 稳定性的确定（ISO4305：1991，IDT）［3］GB／T20863．1—2007 起重机械 分级 第1部分：总则（ISO43011：1986，IDT）［4］GB／T20863．2—2007 起重机械 分级 第2部分：流动式起重机（ISO43012：1985，IDT）［5］GB／T20863．3—2007 起重机械 分级 第3部分：塔式起重机（ISO43013：1993，IDT）［6］GB／T20863．4—2007 起重机械 分级 第4部分：臂架起重机（ISO43014：1989，IDT）［7］GB／T20863．5—2007 起重机械 分级 第5部分：桥式和门式起重机（ISO43015：1991，\nIDT）［8］GB／T20303．1—2006 起重机 司机室 第1部分：总则（ISO85661：1992，IDT）［9］GB／T20303．2—2006 起重机 司机室 第2部分：流动式起重机（ISO85662：1995，IDT）［10］GB／T20303．3—2006 起重机 司机室 第3部分：塔式起重机（ISO85663：1992，IDT）［11］GB／T20303．4—2006 起重机 司机室 第4部分：臂架起重机（ISO85664：1998，IDT）［12］GB／T20303．5—2006 起重机 司机室 第5部分：桥式和门式起重机（ISO85665：1992，  \nIDT）［13］ISO4302：1981 起重机 风载荷估算［14］ISO4304：1987 除流动式和浮式起重机以外的起重机 稳定性基本要求［15］ISO43081：2003 起重机和起重机械 钢丝绳选择 第1部分：总则［16］ISO77521：1983 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第1部分：基本原则［17］ISO77522：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第2部分：流动式起重机基本布');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7bede659-15b8-4153-97e1-cc13ec81c012', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '续表12.4.2', '续表12.4.2### 12.4.3 一般项目\n固定支架安装后应无松动、破损、变形，表面无杂物。\n\n检查数量：按固定支架数抽查 $5 \\%$ ，且不得少于20处。\n\n检验方法：观察检查。\n\n## 12.5 连接构造及节点\n\n### 12.5.1 主控项目\n变形缝、屋脊、檐口、山墙、穿透构件、天窗周边、门窗洞□、转角等部位的连接构造应满足设计要求并符合国家现行标准规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察和尺量检查。\n\n### 12.5.2 主控项目\n压型金属板搭接部位、各连接节点部位应密封完整、连续，防水满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查和雨后或淋水检验。\n\n### 12.5.3 一般项目\n变形缝、屋脊、檐口、山墙、穿透构件、天窗周边、门窗洞□、转角等连接部位表面应清洁干净，不应有施工残留物和污物。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查。\n\n## 12.6 金属屋面系统\n\n### 12.6.1 主控项目\n金属屋面系统防雨 (雪)水渗漏及排水构造措施应满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查和雨后检验。\n\n### 12.6.2 主控项目\n对于下列情况之一，金属屋面系统应按本标准附录C的规定进行抗风揭性能检测，检测结果应满足设计要求：\n\n1 建筑结构安全等级为一级的金属屋面；  \n2 防水等级I、ⅡI 级的大型公共建(构)筑物金属屋面;  \n3 采用新材料、新板型或新构造的金属屋面；  \n4 设计文件提出检测要求的金属屋面。  \n检查数量：每金属屋面系统3组(个)试件。  \n检验方法：按本标准附录C执行。\n\n### 12.6.3 一般项目\n装配式金属屋面系统保温隔热、防水等材料及构造应满足设计要求并符合国家现行标准的规定。\n\n检查数量：全数检查。  \n检验方法：观察检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7bfdccfb-c58c-4b7e-ae43-6293861f197b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 2）', '.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 按式（18）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅠ 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R Q } }$ — 由起升质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）；\n\n### 4.4.2.3 载荷情况 犘 $\\mathbb { I }$ （有风正常工作情况）的载荷组合\n\n#### 4.4.2.3.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\mathrm { ~ , ~ } P _ { \\mathrm { M G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { M F } }$ 并分别按式（19）和式（20）计算的两个组合计算结果中的较大者来确定：\n\na） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 和载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 作用的载荷组合，按式（19）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W } \\mathrm { I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { m } } ^ { \\prime } \\xrightarrow { \\substack {  .  .  .  .  .  .  .  } } { \\mathrm { ~ ( ~ 1 9 ~ ) } }\n```\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅡ — 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）；MG— 同式（17）；MA— 同式（17）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；  \nMWⅠ 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）\n\nb） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 作用的载荷组合，按式（20）确定：犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ ……（20）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nM');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c06f0d4-54d7-4890-86bd-0f0612beceb3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：条文规定“压浆材料中可掺入适量的微膨胀剂、膨润土或减水剂等外加剂”，并非一定要掺加所有的外加剂，而是需要通过试验来确定是否掺加某一种或几种外加剂。\n\n## 9.5.3 后压浆所用的压浆管应符合设计规定。设计未规定时，宜采用低压液体输送管或其他适宜的材料制作，低压液体输送管的质量应符合现行《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3091）的规定；当桩内有声测管时，可利用其兼作压浆管。压浆管的内径宜为 $2 5 { \\sim } 3 8 \\mathrm { m m }$ ，壁厚宜不小于 $2 . 5 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c09be0a-81de-4737-a7b0-608bc07e8e4d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '参 考 文 献', '参 考 文 献［1］GB／T17908—1999 起重机和起重机械 技术性能和验收文件（idtISO7363：1986）［2］GB／T19924—2005 流动式起重机 稳定性的确定（ISO4305：1991，IDT）［3］GB／T20863．1—2007 起重机械 分级 第1部分：总则（ISO43011：1986，IDT）［4］GB／T20863．2—2007 起重机械 分级 第2部分：流动式起重机（ISO43012：1985，IDT）［5］GB／T20863．3—2007 起重机械 分级 第3部分：塔式起重机（ISO43013：1993，IDT）［6］GB／T20863．4—2007 起重机械 分级 第4部分：臂架起重机（ISO43014：1989，IDT）［7］GB／T20863．5—2007 起重机械 分级 第5部分：桥式和门式起重机（ISO43015：1991，\nIDT）［8］GB／T20303．1—2006 起重机 司机室 第1部分：总则（ISO85661：1992，IDT）［9］GB／T20303．2—2006 起重机 司机室 第2部分：流动式起重机（ISO85662：1995，IDT）［10］GB／T20303．3—2006 起重机 司机室 第3部分：塔式起重机（ISO85663：1992，IDT）［11］GB／T20303．4—2006 起重机 司机室 第4部分：臂架起重机（ISO85664：1998，IDT）［12］GB／T20303．5—2006 起重机 司机室 第5部分：桥式和门式起重机（ISO85665：1992，  \nIDT）［13］ISO4302：1981 起重机 风载荷估算［14］ISO4304：1987 除流动式和浮式起重机以外的起重机 稳定性基本要求［15］ISO43081：2003 起重机和起重机械 钢丝绳选择 第1部分：总则［16］ISO77521：1983 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第1部分：基本原则［17］ISO77522：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第2部分：流动式起重机基本布');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c0fb2ab-4b45-4e9a-ba0c-607fbe1433c4', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.7 桥面铺装、防水和排水', '3.7 桥面铺装、防水和排水## 3.7.2 沥青混凝土和水泥混凝土都是不能完全防水的。防水层的设置可避免或减少钢筋的锈蚀，保证桥梁结构的质量。\n\n## 3.7.4 水泥混凝土桥面铺装层直接承受车辆轮压的作用，既是保护层，又是受力层，要具有足够的强度、良好的整体性以及抗冲击与耐疲劳特性，同时还要具有防水性及其对温度变化的适应性。\n\n要减少和消除桥面铺装层在预定的设计使用期内的早期破坏、满足行车荷载和环境因素作用下的使用功能，就要强化铺装层结构的抗裂性能和耐疲劳特性。\n\n## 3.7.5 钢桥面铺装一般采用沥青混凝土体系，其涉及对正交异性钢桥面板的结构受力状态、桥梁纵面线形 当地气象与环境条件、铺装材料的基本强度、变形性能、抗腐蚀性、水稳性、高温稳定性、低温抗裂性、黏结性 抗滑性、施工工艺等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c18745a-c62f-4779-a1b5-2296ed272ac3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度一个已知的机械零件，其拉伸或压缩疲劳强度 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 或剪切疲劳强度 $\\tau _ { \\mathrm { r } }$ 可以分别用式（111）和式（112）来确定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { c } } } ) \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { ~ c ~ } } } ) \\cdot \\tau _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ — 机械零件的拉伸或压缩疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$j$ 为该机械零件工作级别的组别号， $j = 1 \\sim 8$ ，见表9；  \n$C$ 同式（107）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（107）；  \n${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ — 机械零件的剪切疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（108）。\n\n根据机械零件总应力循环数 $n _ { \\mathrm { T } }$ 和应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，它们的组别划分和相应于每一组别的临界疲劳应力如图13所示，其中 $\\sigma _ { \\mathrm { j r } }$ 表示用于工作级别的应力。对临界剪切应力，字母 $\\sigma$ 用 $\\tau$ 来代替。\n\n  \n图 13 每个零件组别的临界疲劳应力图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c1a4880-a701-4ea1-bbd7-bd990ede2f16', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 3）', ' { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nMWⅡ — 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）犘\n\n#### 4．4．2．3．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大载荷犘 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } } , P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 和对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W I } }$ 作用的载荷组合，按式（21）确定：犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅡ 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；RQ— 同式（18）；RG— 同式（18）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 同式（18）；  \nRWⅡ 工作风压引起的相应风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n#### 4．4．2．4 载荷情况Ⅲ（特殊载荷作用情况）的载荷组合犘\n\n##### 4．4．2．4．1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n在4．4．1．1中所定义的犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 是在具体操作条件下电动机实际能传递给机构的最大载荷。犘 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值在4．4．2．5中给出。\n\n##### 4．4．2．4．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n由于起重机或小车与缓冲器或固定障碍物相碰撞所引起的机构受到的载荷通常都远小于结构受到犘 犘的自重载荷与非工作状态最大风载荷，因此， $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ 就可取为在4．3．3．3中的载荷情况 C2给出的载荷，即按式（22）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel } = \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R W / I m a x } }\n$$\n\n……（22）\n\n式中：\n\nRmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的相应载荷，单位为牛顿（N）；  \nRWⅢmax— 非工作风压引起的相应最大风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n当采用附加的锚定装置或者抗风牵索来保证在极限风压时的起重机整机抗倾翻稳定性时，应考虑这些装置或牵索对相应机构的影响。犘\n\n#### 4．4．2．5 对上述有关计算 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷的说明和应用\n\n起重机的各机构的功能有：\n\n使运动质心作纯垂直位移（如起升运动）；  \n使运动质心作水平位移的所谓纯水平位移（如横向运行，纵向运行，回转或平衡式变幅运动）；  \n使运动质心作垂直和水平相组合的位移（如非平衡式变幅运动）。\n\n##### 4．4．2．5．1 起升运动\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x ~ } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ和Ⅱ： $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c1fdbeb-d424-48a4-9781-978d7cb0dee3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对突发的灾害性天气，及时掌握预报信息，是制订应急预案、做好防范工作、避免发生事故的重要前提，需要通过各种渠道及时获得。\n\n### 25.1.3 冬期、雨期和热期的施工除应符合本章的规定外，尚应符合本规范其他章节的相关规定。\n\n## 25.2 冬期施工\n\n### 25.2.1 根据当地多年气温资料，室外昼夜日平均气温连续 5d 稳定低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 时，钢筋、预应力、混凝土及砌体等工程应采取冬期施工的措施。严寒期不宜进行施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c21e439-3a46-44fa-9b27-2281ca1a0df5', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 试模：规格为 $\\phi 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 2 0 \\mathrm { m m }$ 的聚氯乙烯（PVC）试模，PVC 管沿轴任意方向的一侧，预先切开一条通透缝，可撑开成U形。\n\n## 2.2 平整钢板：直径为 $\\phi 1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，厚度为 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.3 铁架：铁架台高度不小于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.4 千分表：分度值为 $0 . 0 0 1 \\mathrm { m m }$ 。\n2.5 玻璃片：尺寸为 $2 0 \\mathrm { m m } { \\times } 2 0 \\mathrm { m m }$ 的玻璃片。\n\n2.6 钢尺：最大量程不小于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ，分度值为 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.6 其他：保鲜膜、聚苯乙烯（EPX）泡沫板等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c2dd9c5-eefb-417f-b548-36ade3b9fea7', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '11.3 架空电线和电缆(包括架桥机上方的架空线缆和待架桥梁跨越的线缆', '11.3 架空电线和电缆(包括架桥机上方的架空线缆和待架桥梁跨越的线缆)## 11.3.1 确认所有架空电缆线路是否带电。  \n## 11.3.2 在可能与带电动力线接触的场合，在工作开始之前，应首先考虑带电动力线主管部门的意见。\n## 11.3.3 架桥机工作时,架桥机各部分和架桥机上所有操作人员手持金属工具等,与输电线的最小距离应符合表2的规定。\n\n表2架桥机与输电线的最小距离');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c3679b0-47f5-4d9f-bf5a-5c9f619f191d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 7）', '/td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=1>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=6 colspan=1>中</td><td rowspan=1 colspan=1>6．意外停机引起的载荷，见4.2.3.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7．机构失效引起的载荷,见4.2.3.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c3ec4a0-ad3d-442e-b846-831ccadc1e00', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 1）', '5．3 材料和许用应力## 5．3．1 结构件钢材及其许用应力\n\n### 5．3．1．1 结构件钢材\n\n#### 5．3．1．1．1 起重机承载结构件的钢材选择，应考虑结构的重要性、载荷特征、应力状态、连接方式和起重机工作环境温度及钢材厚度等因素。\n\n起重机 金 属 结 构 的 主 要 承 载 结 构 的 构 件，宜 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T700中 的 Q235钢 和GB／T699中的 20钢 材；当 结 构 需 要 采 用 高 强 度 钢 材 时，可 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T1591中 的Q345、Q390和 Q420钢材。\n\n对厚度大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 的钢板，用作焊接承载构件时应慎重，当用作拉伸、弯曲等受力构件时，需增加横向取样的拉伸和冲击韧性的检验，且应满足设计要求。\n\n下列情况的承载结构和构件钢材不应采用沸腾钢：\n\na） 焊接结构\n\n1） 直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构；  \n2） 虽可以不计算疲劳但工作环境温度低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时的直接承受动载荷的结构以及受拉、受弯的重要承载结构；  \n3） 工作环境温度等于或低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的所有承载结构。\n\n#### b） 非焊接结构\n\n工作环境温度等于或低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构。\n\n#### 5．3．1．1．2 在设计高强度钢材的结构构件时，应特别注意选择合理的焊接工艺并进行相应的焊接试验，以减少其制造内应力，防止焊缝开裂及控制高强度钢材结构的变形。\n\n#### 5．3．1．1．3 室外工作起重机的结构工作环境温度，在用户未特别提出时，可取为起重机使用地点的年最低日平均温度。对不确定使用地点的起重机，工作环境温度由设计制造单位根据销售情况确定。\n\n#### 5．3．1．1．4 为使所选的结构件钢材具有足够的抗脆性破坏的安全性，应根据影响脆性破坏的条件来选择钢材的质量组别，即应正确评价导致构件钢材脆性破坏的以下各因素的影响：\n\n纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；  \n构件材料的厚度；  \n工作环境的温度。\n\n考虑影响脆性破坏因素评价的钢材质量组别选择方法参见附录I。\n\n#### 5．3．1．1．5 钢铸件宜采用符合 GB／T11352或 GB／T14408规定的铸钢。\n\n### 5．3．1．2 结构构件钢材的许用应力\n\n#### 5．3．1．2．1 拉伸、压缩、弯曲许用应力（即：基本许用应力） $[ \\pmb { \\sigma } ]$\n\n基本许用应力包括拉伸、压缩、弯曲的许用应力，可按以下两种情况计算：a） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7$ 的钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ ］为钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 除以强度安全系数 $n$ ，见表22。\n\n表 22 强度安全系数 $\\pmb { n }$ 和钢材的基本许用应力 $[ \\pmb { \\sigma } ]$   \n\n\n\n\n\nb） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的高强度钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ 按式（28）计算：\n\n$$\n[ \\sigma ] = \\frac { 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { n }\n$$\n\n……（28）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 钢材的基本许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点。当钢材无明显的屈服点时，取 $\\sigma _ { 0 , 2 }$ 为 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( \\sigma _ { 0 , 2 } \\right.$ 为钢材标准拉力试验残余应变达 $0 . 2 \\%$ 时的试验应力），单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 钢材的抗拉强度，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$n$ 与载荷组合类别相关的强度安全系数，见表22。\n\n#### 5．3．1．2．2 剪切许用应力\n\n剪切许用应力，按式（29）计算：\n\n$$\n[ \\tau ] = \\frac { [ \\sigma ] } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（29）\n\n式中：\n\n$[ \\tau ]$ ———机构件剪切许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n#### 5．3．1．2．3 端面承压许用应力\n\n端面承压许用应力，按式（30）计算：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } ] = 1 . 4 [ \\sigma ]\n$$\n\n……（30）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } \\right]$ ———端面承压许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c44987e-9d41-42aa-a25b-ac3522d6c6f4', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '16 疲劳计算及防脆断设计（Part 4）', '6 }$ 之内的容许正应力幅计算， $S - N$ 曲线的斜率采用 $\\beta _ { Z }$ ；对应力循环次数 $n$ 在 $5 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 与 $1 \\times 1 0 ^ { 8 }$ 之间的容许正应力幅计算， $S - N$ 曲线的斜率采用 $\\beta _ { \\mathrm { { Z } } } + 2$ 。同时，对正应力幅和剪应力幅的常幅疲劳计算，都在应力循环次数 $n = 1 \\times 1 0 ^ { 8 }$ 处分别设置疲劳截止限$\\left[ \\Delta \\sigma _ { \\mathrm { L } } \\right]$ 和 $\\left[ \\Delta \\tau _ { \\mathrm { L } } \\right]$\n\n### 16.2.3 本条为原规范第6.2.2条和第6.2.3条的综合补充说明。对不满足本标准第16.2.1条中式（16.2.1-1）（正应力幅疲劳）、式（16.2.1-4）（剪应力幅疲劳）的变幅疲劳问题，提供了按照结构预期使用寿命的等效常幅疲劳强度的计算方法。实际结构中重复作用的荷载，一般并不是固定值，若能根据结构实际的应力状况（应力的测定资料)，并按雨流法或泄水法等计数方法进行应力幅的频次统计、预测或估算得到结构的设计应力谱，则可按本条将变幅疲劳转换为应力循环 200 万次常幅疲劳计算。\n\n  \n图 47关于剪应力幅的疲劳强度 S-N 曲线\n\n假设设计应力谱包括应力幅水平 $\\Delta \\sigma _ { 1 }$ 、 $\\Delta \\sigma _ { 2 } 、 \\cdots \\Delta \\sigma _ { i }$ 、及对应的循环次数 $n _ { 1 } \\ 、 n _ { 2 } \\ 、 \\cdots n _ { i } \\setminus \\cdots ,$ 然后按目前国际上通用的Miner 线性累计损伤定律进行计算，其原理如下：\n\n计算部位在某应力幅水平 $\\Delta \\sigma _ { i }$ 作用有 $n _ { i }$ 次循环，由 $S - N$ 曲线计算得 $\\Delta \\sigma _ { i }$ 对应的疲劳寿命为 $N _ { i }$ ，则 $\\Delta \\sigma _ { i }$ 应力幅所占损伤率为$n _ { i } / N _ { i }$ ，对设计应力谱内所有应力幅均做类似的损伤计算，则得：\n\n$$\n\\Sigma _ { N _ { i } } ^ { n _ { i } } = \\frac { n _ { 1 } } { N _ { 1 } } + \\frac { n _ { 2 } } { N _ { 2 } } + \\cdots + \\frac { n _ { i } } { N _ { i } } + \\cdots\n$$\n\n从工程应用的角度，粗略地可认为当 $\\Sigma _ { N _ { i } } ^ { \\underline { { { n _ { i } } } } } = 1$ 时发生疲劳破坏。\n\n计算疲劳累计损伤时还应涉及 $S - N$ 曲线斜率的变化和截止应力问题。国际上的研究表明：对变幅疲劳问题，常幅疲劳所谓的疲劳极限并不适用；随着疲劳裂纹的扩展，一些低于疲劳极限的低应力幅将成为裂纹扩展的应力幅而加速疲劳累积损伤；低应力幅比高应力幅的疲劳损伤作用要弱，并且也不是任何小的低应力幅都有疲劳损伤作用，小到一定程度就没有损伤作用了。\n\n原规范采用最简单的损伤处理方式，即保持S-N 曲线的斜率不变，认为高应力幅与低应力幅具有相同的损伤效应，且无论多少小的应力幅始终存在损伤作用，这是过于保守的做法，并不切合实际。为此，本次标准修订时，采用欧洲钢结构设计规范EC3 国际上认可的做法，即采用本标准第16.2.1条文说明中3的方法来处理低应力幅的损伤作用。\n\n按照图46与图47及以上Miner损伤定律，可将变幅疲劳问题换算成应力循环200万次的等效常幅疲劳进行计算。以变幅疲劳的等效正应力幅为例（图47)，推导过程如下：\n\n设有一变幅疲劳，其应力谱由 $( \\Delta \\sigma _ { i } , n _ { i } )$ 和 $( \\Delta \\sigma _ { j } , n _ { j } )$ 两部分组成，总应力循环 $\\Sigma n _ { i } + \\Sigma n _ { j }$ 次后发生疲劳破坏，则按照 $S - N$ 曲线的方程，分别对每 $i$ 级的应力幅 $\\Delta \\sigma _ { i }$ 、频次 $n _ { i }$ 和 $j$ 级的应力幅 $\\Delta \\sigma _ { j }$ 、频次 $n _ { j }$ 有：\n\n$$\nN _ { i } = C _ { \\mathrm { { Z } } } / ( \\Delta \\sigma _ { i } ) _ { \\mathrm { { z } } } ^ { \\beta }\n$$\n\n$$\nN _ { j } = C _ { \\mathrm { Z } } ^ { \\prime } / ( \\Delta \\sigma _ { j } ) ^ { \\beta _ { \\mathrm { z } } + 2 }\n$$\n\n$$\n\\Sigma _ { N _ { i } } ^ { \\underline { { { n _ { i } } } } } + \\Sigma _ { N _ { j } } ^ { \\underline { { { n _ { j } } } } } = 1\n$$\n\n式中： $C _ { Z } , C _ { Z } ^ { \\prime }$ 斜率 $\\beta _ { z }$ 和 $\\beta _ { \\mathrm { z } } + 2$ 的 $S - N$ 曲线参数。\n\n由于斜率 $\\beta _ { z ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c47cb6a-d364-4b16-9c5e-7a0776ee31c4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：当前，各种功能和规格的支座种类较多（包括伸缩装置的种类亦较多），本规范不可能对其一一进行规定。实际上，该类支座除某些特殊的功能与常用的几种支座产品有区别外，安装施工的方法和工艺大同小异，因此其施工除要符合本节的质量控制原则外，按相应产品推荐的方法进行安装是能满足要求的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c4b9e6e-945f-4fcf-a0b4-ed57beb75a76', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：条文规定“压浆材料中可掺入适量的微膨胀剂、膨润土或减水剂等外加剂”，并非一定要掺加所有的外加剂，而是需要通过试验来确定是否掺加某一种或几种外加剂。\n\n## 9.5.3 后压浆所用的压浆管应符合设计规定。设计未规定时，宜采用低压液体输送管或其他适宜的材料制作，低压液体输送管的质量应符合现行《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3091）的规定；当桩内有声测管时，可利用其兼作压浆管。压浆管的内径宜为 $2 5 { \\sim } 3 8 \\mathrm { m m }$ ，壁厚宜不小于 $2 . 5 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c4c7042-0300-4fa5-a710-61055f60e8a3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犈', '附 录 犈## （资料性附录）关于风载荷计算的资料\n\n### 犈．1 工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$\n\n工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$ ，见图 E．1和图 E．2。\n\n\n\n\n\n\n\n  \n图 犈．1 前片为工字形截面梁后片为桁架的混合构件的挡风折减系数  \n图 犈．2 前片为桁架后片为工字形截面梁的混合构件的挡风折减系数\n\n\n\n\n\n### 犈．2 管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数\n\n管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数为1．3。\n\n### 犈．3 单根梯形截面构件（梁）的风力系数\n\n单根梯形截面构件（梁）（空气动力长细比 $l / b { = } 1 0 \\sim 1 5$ ，截面高宽比 $b / d { \\approx } 1$ ）在侧向风力作用下风力系数为 $1 . 5 \\sim 1 . 6$ 。\n\n### 犈．4 计算风压与风力等级的对应关系\n\n计算风压 $\\boldsymbol { \\phi } , 3$ s时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { p } }$ 与风力等级的对应关系，见表E．1。\n\n表 犈．1 计算风压 $\\mathbf { \\varepsilon } _ { p , 3 \\mathrm { ~ } \\mathbf { s } }$ 时距平均瞬时风速 $\\nu _ { \\textrm { s } , 1 0 \\ \\mathrm { m i n } }$ 时距平均风速 $\\nu _ { \\mathbf { p } }$ 与风力等级的对应关系  \n\n\n\n\n\n### 犈．5 起重机吊运物品迎风面积的估算值\n\n起重机吊运物品迎风面积的估算值，见表 E．2。\n\n表 犈．2 起重机吊运物品迎风面积的估算值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c4ce71e-413a-49a7-9095-0dc9e465bda8', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第九章买卖合同', '第九章买卖合同');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c55382f-aab9-4316-823f-a4349c6e8ffa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 2）', 'bf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n### 8.2.2.2 非工作状态\n\n塔式起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（145）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 2 \\ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { e G } } + P _ { \\mathrm { e q } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（145）\n\n式中：\n\n$P _ { Z 2 }$ — 制动器、夹轨器等装置沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（15）；  \n$P _ { \\alpha } { \\bf { \\sigma } } _ { \\mathrm { { f } } }$ — 同式（143）；  \n$P _ { \\alpha \\mathbf { q } }$ — 固定吊具（吊钩、下滑轮组及1／2的悬吊钢丝绳等）的重力沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（143）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c5a50ed-e05c-4b6b-9252-e254e677d739', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '7.5.8钻机下和井孔周围 $2 \\mathrm', '7.5.8钻机下和井孔周围 $2 \\mathrm { m }$ 以内及高压胶管下，不得站人。钻杆不应在旋转时提升。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c68c292-fa32-4996-932b-f6c03f3f802a', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8 养护及其他附属设施', '3.8 养护及其他附属设施## 3.8.1 悬索桥、斜拉桥以及带吊杆的拱桥，由于拉索和吊杆的阻碍，不方便采用桥检车对主梁底面、侧面等进行检修。另外，大跨径梁桥中间支点处梁高较大，有时也无法采用桥检车下探至梁底进行检修。对于这类不方便采用桥检车进行检修的特大、大桥，条件许可时，宜配置专用检修车\n\n梁变形监测方法。因此，本次修订增加了设置永久观测点的要求。\n\n特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志，以观测水位和冲刷情况。\n\n## 3.8.4 桥梁防雷设计可参考现行《建筑物防雷设计规范》（GB50057）、《高速公路设施防雷设计规范》（QX/T190）等。\n\n## 3.8.6 随着技术的进步，桥梁安全监测系统技术已经日臻成熟，在公众对工程结构安全性日益关注的背景下，根据桥梁的结构特点、地理环境及系统目标，结合国内外的最新研究成果和经验，开展桥梁结构安全监测已成为行业发展到一定阶段的内在需求。为此，近年来从不同层面均对桥梁结构的安全监测给出了指导性的意见，《公路桥梁养护管理工作制度》（交公路发〔2007〕336号）、2013年交通运输部《交通运输部关于进一步加强公路桥梁养护管理的若干意见》和《交通运输部关于建立公路桥梁安全运行长效机制的若干意见》中均要求“特大、特殊结构和特别重要桥梁的养管单位，要利用现代信息和物联网技术，建立符合自身特点的养护管理系统和健康监测系统”。开展结构安全监测一方面可以促进大型桥梁养护技术、结构可靠性评定及相关技术的进步，也是桥梁学科贯彻落实国家、行业有关要求的重要举措。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c73b9ca-aa5d-4544-a7cb-fcbad5d5fee9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 12）', '.798</td><td rowspan=1 colspan=1>1.591</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 633</td><td rowspan=1 colspan=1>1.807</td><td rowspan=1 colspan=1>1.8071.890</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=20>2.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>1. 6</td><td rowspan=1 colspan=4>1.9</td><td rowspan=1 colspan=4>2.2</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>12</td><td rowspan=1 colspan=1>1.400</td><td rowspan=1 colspan=1>1.425</td><td rowspan=1 colspan=1>1.537</td><td rowspan=1 colspan=1>1.590</td><td rowspan=1 colspan=1>1.478</td><td rowspan=1 colspan=1>1.508</td><td rowspan=1 colspan=1>1.642</td><td rowspan=1 colspan=1>1.706</td><td rowspan=1 colspan=1>1.553</td><td rowspan=1 colspan=1>1.588</td><td rowspan=1 colspan=1>1.743</td><td rowspan=1 colspan=1>1.817</td><td rowspan=1 colspan=1>1.626</td><td rowspan=1 colspan=1>1.666</td><td rowspan=1 colspan=1>1.839</td><td rowspan=1 colspan=1>1.922</td><td rowspan=1 colspan=1>1.696</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 741</td><td rowspan=1 colspan=1>1.931</td><td rowspan=1 colspan=1>1.9312. 022</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=20>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>1.6</td><td rowspan=1 colspan=4>1.9</td><td rowspan=1 colspan=4>2.2</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td></tr><tr><td');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c7786f5-260f-459c-a7c9-c8bb2c461470', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 32）', '</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2.雪和冰载荷，见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3.温度变化引起的载荷，见4.2.2.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>偏斜水平侧向载荷</td><td rowspan=2 colspan=1>偏斜运行时的水平侧向载荷，见4.2. 2.1,4.2. 2. 2</td><td rowspan=2 colspan=1>1.48</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1.34</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 c');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7c8a9ade-7991-4d57-859d-3d5cd525c744', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：施工是具体体现设计思想和设计意图的一个过程，符合设计文件的规定是公路桥涵工程施工的基本准则。\n\n“安全”的要求在此有两方面的含义：一是在施工期间需要保证结构的安全和作业安全；二是桥涵工程交付运营后，正常使用状态下结构本身能在规定的寿命期内安全使用。\n\n“耐久”是指桥涵工程结构需要满足设计规定的使用年限。\n\n“环保”是指公路桥涵工程施工时，需要符合环境保护法等法律法规的要求。\n\n“节能减排”是指节约能源和减少环境有害物排放，原规范仅提及“节能”，但“减排”亦不可或缺，故本次修订将其表述修改为“节能减排”。\n\n1.0.5公路桥涵工程施工应遵守国家建设工程质量方面的法律法规，建立健全质量\n\n保证体系，明确质量责任，加强质量管理，保证工程质量。\n\n1.0.6公路桥涵工程施工应遵守国家安全生产的有关法律法规，建立健全安全生产管理体系，明确安全责任，严格执行安全操作规程，保障施工人员的职业健康，保证施工安全。\n\n1.0.7 公路桥涵工程施工应遵守国家环境保护的有关法律法规，节约用地，少占农田，减少污染，保护环境。\n\n1.0.8 公路桥涵工程施工宜推行标准化、工厂化、装配化和信息化施工，并应积极推广使用可靠的新技术、新工艺、新材料、新设备。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7ca2f889-25f0-4cf1-b112-8dac619a0160', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：## 1 专用运输台车的重心低、适应性较好，故推荐优先采用。\n\n## 3 采用立式方式运输节段时，如何保证其稳定是关键问题，因此需要有可靠的稳定措施。采用平卧方式运输节段时，由于节段的受力方式发生了变化，因此需要提前对其受力进行必要的验算，以防止在运输过程中对其产生损伤。\n\n### 15.4.14墩台身预制节段的水上运输应符合下列规定：\n\n#### 1 水运墩台身预制节段时，宜采用自航式运输驳船，且其有效使用面积和载质量应满足节段装载和载重的要求，并应有足够的稳定性。\n\n#### 2 运输前，应按装载和运输条件下的各种工况，对船舶的强度进行核算和加固计算，并应对船体进行必要的加固处理；同时应对船舶的稳定性进行验算。运输船的所有状态应满足《船舶与海上设施法定检验规则——内河船舶法定检验技术规则》的要求后，方可使用。\n\n#### 3 在运输船上装载墩台身预制节段时，应采用型钢设计用于固定节段的专用支架和底座，保证节段在水上运输过程中各种工况条件下的稳定性。\n\n#### 4 运输时除应采取可靠措施保证预制墩台身节段在风浪颠簸中不产生移位和倾覆外，尚应符合海事和航道管理部门对水上运输的相关规定，保证水上运输的安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7cabce1d-c5b6-4e8b-bab2-57a188426588', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.4.5 脉动风荷载的背景分量因子可按下列规定确定', '8.4.5 脉动风荷载的背景分量因子可按下列规定确定:1 对体型和质量沿高度均匀分布的高层建筑和高耸结构，可按下式计算:\n\n$$\nB _ { z } = k H ^ { a _ { 1 } } \\rho _ { \\mathrm { x } } \\rho _ { z } \\ \\frac { \\phi _ { 1 } ( z ) } { \\mu _ { z } }\n$$\n\n式中: $\\phi _ { \\mathfrak { z } } ( z )$ 一一结构第 阶振型系数;\n\n$H$ 一 结构总高度 $\\mathbf { \\epsilon } _ { \\mathbf { m } }$ )，对A、B、C和 $\\mathrm { D }$ 类地面粗糙度， $H$ 的取值分别不应大于 $3 0 0 \\mathrm { m }$ $3 5 0 \\mathrm { m }$ 、$4 5 0 \\mathrm { m }$ 和 $5 5 0 \\mathrm { m }$ ；$\\rho _ { \\mathbf { x } }$ 一脉动风荷载水平方向相关系数;$\\rho _ { z }$ z- 脉动风荷载竖直方向相关系数;k , $a _ { 1 }$ 系数，按表 8.4.5-1 取值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7cb17b6c-74fe-49d4-9314-579cb3637a27', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第五章 附则', '第五章 附则');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7cb86fc1-b9b0-490c-9a15-99ebacce2d8f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合## 4．1 原则\n\n### 4．1．1 本章规定了计算各种载荷及选择载荷组合的原则和方法，以用于验证本标准适用的各种起重机的金属结构件和机械零部件的防强度失效、防弹性失稳和防疲劳失效的能力，并且还用于起重机的抗倾覆稳定性和抗风防滑移安全性的校验计算。\n\n### 4．1．2 起重机能力验算时应注意计算模型与实际情况的差异。当载荷引起的效应随时间变化时，应采用等效静载荷进行估算。本标准规定可以用刚体动力分析方法为计算基础，但要用动力系数估算作为模拟弹性系统响应时的载荷；也可以选择进行弹性动力分析或现场测试。为反映操作平稳程度的不同，应考虑司机实际操作情况的影响。\n\n### 4．1．3 结构设计能力验算有两种方法：许用应力设计法或极限状态设计法。无论采用何种方法，在考虑载荷、载荷系数、载荷组合、许用应力和极限设计应力时，都应以本标准的有关章条或附录来确定，或者在可能的情况下以试验或统计数据为基础来确定。\n\n### 4．1．4 如某载荷不可能出现，则应在验算中略去（如室内起重机不考虑风载荷）。同样，也不考虑起重机说明书中禁止出现的、起重机设计未提出要求的、在起重机设计中已明确要防止或禁止的载荷。\n\n## 4．2 计算载荷与载荷系数\n\n作用在起重机上的载荷分为常规载荷、偶然载荷、特殊载荷及其他载荷，只有在分析与这些载荷有关的起重机各种可能的载荷组合时，才需要区分这些载荷的不同类别。在起重机承载能力验算中确定载荷效应时要用到许多载荷系数，这些载荷系数及其具体值的选取，可在本标准有关的附录中查到。\n\n### 4．2．1 常规载荷\n\n常规载荷是指在起重机正常工作时经常发生的载荷，包括由重力产生的载荷，由驱动机构或制动器的作用使起重机加（减）速运动而产生的载荷及因起重机结构的位移或变形引起的载荷。在防屈服、防弹性失稳及在有必要时进行的防疲劳失效等验算中，应考虑这类载荷。\n\n#### 4．2．1．1 自重载荷、额定起升载荷及由垂直运动引起的载荷犘\n\n##### 4．2．1．1．1 自重载荷 $P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$\n\n自重载荷是指起重机本身的结构、机械设备、电气设备以及在起重机工作时始终积结在它的某个部件上的物料（如附设在起重机上的漏斗料仓、连续输送机及在它上面的物料）等质量的重力。对某些起重机的使用情况，自重载荷还要包括结壳物料质量的重力，例如粘结在起重机及其零部件上的煤或类似的其他粉末质量的重力，但在4．2．1．1．2中规定属于起升载荷的质量重力除外。犘\n\n##### 4．2．1．1．2 额定起升载荷 $P _ { 0 }$\n\n额定起升载荷是指起重机起吊额定起重量时的总起升质量的重力。犘\n\n##### 4．2．1．1．3 自重振动载荷 $\\phi _ { 1 } P _ { \\mathbf { G } }$\n\n当物品起升离地时，或将悬吊在空中的部分物品突然卸除时，或悬吊在空中的物品下降制动时，起重机本身（主要是其金属结构）的自重将因出现振动而产生脉冲式增大或减小的动力响应。此自重振动载荷用起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 乘以起重机的自重载荷来考虑，为反映此振动载荷范围的上下限，该系数取为两个值： $\\phi _ { 1 } = 1 \\pm _ { \\alpha } , 0 { \\leqslant } \\alpha { \\leqslant } 0 . 1$ 。\n\n##### 4．2．1．1．4 起升动载荷 $\\phi _ { 2 } P _ { 0 }$\n\n###### 4．2．1．1．4．1 起升动力效应\n\n当物品无约束地起升离开地面时，物品的惯性力将会使起升载荷出现动载增大的作用。此起升动 犘力效应用一个大于1的起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 乘以额定起升载荷 $P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ 来考虑。\n\n###### 4．2．1．1．4．2 起升状态级别\n\n由于起升机构驱动控制型式的不同，物品起升离地时的操作方法会有较大的差异，由此表现出起升操作的平稳程度和物品起升离地的动力特性也会有很大的不同。将起升状态划分为 $\\mathrm { H C _ { 1 } } \\sim \\mathrm { H C _ { 4 } }$ 四个级别：起升离地平稳的为 $\\mathrm { H C _ { 1 } }$ ，起升离地有轻微冲击的为β $\\mathrm { H C _ { 2 } }$ ，起升离地有中度冲击的为 $\\mathrm { H C _ { 3 } }$ ，起升离地有较大冲击的为 $\\mathrm { H C } _ { 4 }$ 。与各个级别相应的系数 $\\beta _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 值列于表10中，说明见图2。起升状态级别可以根据经验确定，也可以根据起重机的各种具体类型选取，对物品离地未采取专门的较好控制方案的某些起重机，其起升状态级别举例可参见附录C。\n\n表 10 $\\pmb { \\beta } _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { 2 \\mathrm { { m i n } } }$ 值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7cb8ce4d-d698-4951-bb35-274504a3c81f', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '6 桥式起重机', '6 桥式起重机## 6.0.1电动葫芦桥式起重机的检验应符合表6.0.1的规定。\n\n表6.0.1电动葫芦桥式起重机的检验  \n\n\n\n\n\n注：1 $\\scriptstyle { \\mathsf { S } } _ { \\mathbf { Z } }$ 为主梁两端始于第一块大筋板的实测长度，在距上翼缘板约 $1 0 0 \\mathsf { m m }$ 的大筋板处测量；2当起重机的额定起重量小于等于50t时，主梁水平弯曲应向走台侧凸曲。\n\n## 6.0.2通用桥式起重机的检验应符合表6.0.2的规定。\n\n表6.0.2通用桥式起重机的检验  \n\n\n\n\n\n注：1 $\\scriptstyle { S _ { z } }$ 为主梁两端始于第一块大筋板的实测长度，在距上翼缘板约 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的大筋板处测量；2当起重机的额定起重量小于等于50t时，主梁水平弯曲应向走台侧凸曲。\n\n## 6.0.3冶金起重机的检验应符合表6.0.3的规定。\n\n表6.0.3冶金起重机的检验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7cbb08ee-e27b-40d2-ad38-d87bcfdd1eec', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 18）', '><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.251</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.248</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.246</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">双0235</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">180</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.243</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.241</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.238</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.236</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.233</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.231</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.229</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.226</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.224</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.222</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">190</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.220</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.218</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.215</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.213</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.211</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.209</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.207</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.205</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.203</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.201</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">200</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.199</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.198</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.196</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.194</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.192</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.190</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.189</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.187</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.185</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.183</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">210</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.182</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.180</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.179</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.177</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.175</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.174</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.172</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.171</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.169</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.168</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">220</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.166</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.165</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.164</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.162</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.161</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.159</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7cc3e038-d0fe-43ff-a0ec-9964f12c57b5', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '10.4 工地现场涂装', '10.4 工地现场涂装10.4.1工地现场涂装的环境条件除应符合本规范第10.3.2条的规定外，对构件接头的涂装和涂层的修补应在临时作业棚内进行，并应采取有效措施减少或避免对周围空气、水源等的污染。\n\n10.4.2构件和梁段的现场对接焊缝两侧各 $5 0 \\mathrm { m m }$ 范围内不宜在工厂涂装，宜待安装完成后进行，且该范围内的涂装总干膜厚度宜增加 $1 0 \\%$ 。对该范围进行涂装时，应对与之连接的各层漆面进行阶梯状打磨，每层涂层的重叠长度应不小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，末道面漆的涂装范围宜为焊缝两侧各 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7cc46af7-19b3-4c96-adac-ab72d65af37b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．5 缓冲器', '6．3．5 缓冲器缓冲器应按碰撞动能及最大碰撞力，并考虑缓冲行程来选用，允许的最大减速度为 $4 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。  \n宜采用 $\\mathrm { J B / T ~ 7 0 1 7 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 1 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 2 \\mathrm { J B / T ~ } 1 0 8 8 3 }$ 中规定的缓冲器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7cd45e78-f124-466a-b256-bb4aa3f156c0', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩。混凝土收缩会使受约束的构件产生应力，而这种应力的长期存在又因混凝土徐变的影响减小了收缩应力。徐变是混凝土在持续恒定应力作用下应变不断变化的一种现象。混凝土的收缩和徐变主要有下列规律：（1）随水灰比增长而增加；（2）高强度等级水泥的收缩较大；（3）增加填充集料可减小收缩、徐变，并随集料的种类、形状及颗粒组成的不同而异；（4）收缩徐变在凝结初期比较快，以后逐渐迟缓，但仍延续很长时间；（5）环境湿度大的收缩、徐变小，干燥地区收缩、徐变大。\n\n试验表明，混凝土应力与其立方体强度的比值在一定范围内时，混凝土的徐变变形与应力成线性关系。线性与非线性的界限通常定在混凝土应力不超过 $0 . 5 f _ { \\mathrm { e u } }$ （ $\\boldsymbol { \\mathcal { f } } _ { \\mathrm { e u } }$ 为混凝土立方体抗压强度）。公路桥梁构件在结构重力和预加力作用下，一般都处在线性徐变范围内。由于徐变变形与应力成线性关系，可以采用不同应力引起的徐变变形叠加。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7cdea8f9-c24d-4b67-a5fc-0ab825201a6f', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '5.5 对于 $8 0 \\ \\mathrm', '5.5 对于 $8 0 \\ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的产品，试样总长度 $L _ { \\mathrm { t } }$ 应使 $L _ { \\mathbb { C } }$ 包括产品厚度 $1 / 4$ 位置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7ce76309-bd7f-40d9-aceb-a153e4f81093', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8 养护及其他附属设施', '3.8 养护及其他附属设施## 3.8.1 悬索桥、斜拉桥以及带吊杆的拱桥，由于拉索和吊杆的阻碍，不方便采用桥检车对主梁底面、侧面等进行检修。另外，大跨径梁桥中间支点处梁高较大，有时也无法采用桥检车下探至梁底进行检修。对于这类不方便采用桥检车进行检修的特大、大桥，条件许可时，宜配置专用检修车\n\n梁变形监测方法。因此，本次修订增加了设置永久观测点的要求。\n\n特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志，以观测水位和冲刷情况。\n\n## 3.8.4 桥梁防雷设计可参考现行《建筑物防雷设计规范》（GB50057）、《高速公路设施防雷设计规范》（QX/T190）等。\n\n## 3.8.6 随着技术的进步，桥梁安全监测系统技术已经日臻成熟，在公众对工程结构安全性日益关注的背景下，根据桥梁的结构特点、地理环境及系统目标，结合国内外的最新研究成果和经验，开展桥梁结构安全监测已成为行业发展到一定阶段的内在需求。为此，近年来从不同层面均对桥梁结构的安全监测给出了指导性的意见，《公路桥梁养护管理工作制度》（交公路发〔2007〕336号）、2013年交通运输部《交通运输部关于进一步加强公路桥梁养护管理的若干意见》和《交通运输部关于建立公路桥梁安全运行长效机制的若干意见》中均要求“特大、特殊结构和特别重要桥梁的养管单位，要利用现代信息和物联网技术，建立符合自身特点的养护管理系统和健康监测系统”。开展结构安全监测一方面可以促进大型桥梁养护技术、结构可靠性评定及相关技术的进步，也是桥梁学科贯彻落实国家、行业有关要求的重要举措。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7ce92287-0d95-4bad-a9a8-023a95f8ab4b', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '2 术语和符号（Part 2）', ' z } } } }$ —坐标分量闭合差；${ \\mathbb { W } } _ { \\mathrm { f } }$ 、 $\\mathbb { W } _ { \\mathrm { g } }$ 、 ${ \\mathbb { W } } _ { \\mathrm { j } }$ 、Wb——分别为方位角条件、固定角条件、角-极条件、边(基线)条件自由项的限差；\n\nym 测距边两端点横坐标的平均值;\n\nα -垂直角、地面倾角、比例系数；  \n8 -对向观测的高差较差；  \n81、2 测站点1向照准点2观测方向的方向改化值；  \n△ 测段往返高差不符值；  \n△d- 长度较差；  \n△H 复查点位与原点位的埋深较差；  \n△S- 复查点位与原点位间的平面位置偏差；  \n△a -补偿式自动安平水准仪的补偿误差；  \nμ--单位权中误差；  \n0l 基线长度中误差、度盘和测微器位置变换值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7cfa2c84-6e51-4f39-bb88-8c2aaae6e578', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 1）', '6.1.2 有轨运行机构## 6.1.2.1 稳态运行阻力\n\n稳态运行 阻 力 $P _ { \\mathrm { j } }$ （包 括 摩 擦 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 、坡 道 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ a ~ } }$ 、按 计 算 风 压 $P _ { 1 }$ 算 得 的 风 阻 力 $P _ { \\mathrm { { W I } } }$ ），按 式（86）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { j } } = P _ { \\mathrm { m } } + P _ { \\mathrm { \\alpha } } + P _ { \\mathrm { W I } }\n$$\n\n……（86 ）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 稳态运行阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 坡道阻力，单位为牛顿（N）；犘  \nWI— 按计算风压 $P _ { 1 }$ 算得的风阻力，单位为牛顿（N）。\n\n在曲线轨道上运行的起重机，还要考虑弯道运行附加阻力；在绳索牵引式运行机构中，还需计算小车运行时起升钢丝绳及运行牵引钢丝绳绕过导向滑轮的阻力。犘\n\n### 6.1.2.1.1 摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$\n\n起重机或起重小车沿直线运行时摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 主要包括车轮踏面的滚动摩擦阻力、车轮轴承的摩擦阻力以及附加摩擦阻力三部分，按式（87）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } = P _ { \\mathrm { { z } } } ~ { \\frac { \\mu d + 2 f _ { \\mathrm { { K } } } } { D } } C _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n…… （87）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\Sigma }$ — 运动部分所有质量的重力，包括吊运物品和起重机或小车等质量的重力，单位为牛顿（N）；  \n$\\mu$ 车轮轴承摩擦阻力系数，见表39；  \n$d$ 车轮轴径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$f _ { \\mathrm { K } }$ 车轮沿轨道的滚动摩擦力臂，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，见表40；  \n$D$ 车轮踏面直径，单位为毫米 $\\mathrm { ~ . ~ m m } )$ ；  \n$C _ { \\mathrm { f } }$ — 考虑车轮轮缘与轨顶侧面摩擦或牵引供电电缆及集电器摩擦等的附加摩擦阻力系数，见表41。\n\n表 39 车轮轴承的摩擦阻力系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n\n\n\n表 40 车轮的滚动摩擦力臂 $f _ { \\mathrm { k } }$   \n\n\n\n\n\n表 41 附加摩擦阻力系数 $C _ { \\mathrm { f } }$   \n\n\n\n\n\n### 6.1.2.1.2 坡道阻力 $P _ { \\mathrm { ~ \\pmb { a } ~ } }$\n\n坡道阻力的计算原则，见4．2．2．2。\n\n坡道阻力按式（88）计算：\n\n$$\nP _ { \\alpha } = ( m + m _ { i } ) g \\bullet \\mathrm { t a n } \\alpha\n$$\n\n……（88）\n\n式中：\n\nα— 同式（86）；  \n$m$ 起重机的总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$m _ { i }$ 起重机或小车的质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$_ g$ 重力加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\alpha$ 轨道倾斜的角度，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n### 6.1.2.1.3 风阻力 $P _ { \\mathrm { { w } } }$\n\n风阻力按4．2．2．3．4中的风载荷计算方法计算。\n\n## 6.1.2.2 电动机初选\n\n### 6.1.2.2.1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 P中的 P．1的规定选择。\n\n### 6.1.2.2.2 电动机的初选功率\n\n#### 6.1.2.2.2.1 电动机运行稳态功率按附录 P中的式（P．2）计算。犆犣  \n#### 6.1.2.2.2.2 对能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，可按附录 P的式（P．7）计算。  \n#### 6.1.2.2.2.3 对能获得电动机负荷图的运行机构，可按附录 P的（P．9）计算。\n\n## 6.1.2.3 电动机的校验\n\n### 6.1.2.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算；电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n### 6.1.2.3.2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.2.4 起动时间与起动平均加速度计算\n\n### 6.1.2.4.1 满载、上坡、迎风运行起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7d076c10-fc89-4908-8635-a9b8025e5a52', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '10.7 支撑、標条、墙架、次结构安装', '10.7 支撑、標条、墙架、次结构安装## 一般项目\n\n10.7.5本条规定是为了控制墙面標条安装完成后结构外侧平面的平整度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7d20501a-d9a4-413b-8645-4c8a07a82d9b', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.9.8潜水员的作业时间和替换周期应符合相关规定', '5.9.8潜水员的作业时间和替换周期应符合相关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7d2073a6-742c-47b5-8c1b-101520392291', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 自动恒温水箱：水箱温度可实现自动控制，精度不小于 $1 ^ { \\circ } C$ 。水箱容积可视一次试验试样的个数而定，并带有搅拌器，箱内水面应没过试样顶面 $5 0 \\mathrm { m m }$ 以上。\n\n## 2.2 量测仪器：\n\n  \n图 T0577-1光杠杆、镜、尺系统\n\n（1）光杠杆、镜、尺系统：如图 T0577-1所示，光杠杆前后脚之间的距离不大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n（2）长杆温度计：测温范围 $0 { \\sim } 1 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，分度值不小于 $1 ^ { \\circ } C$ ；\n\n（3）内埋式温度传感器：测温范围 $0 { \\sim } 1 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，分度值不小于 $1 ^ { \\circ } C$ ；\n\n（4）温度采集仪：应与温度传感器配套。\n\n## 2.3 石英玻璃棒：直径约为 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，长度约为 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，用于传递试样膨胀量。\n\n## 2.4 试样、仪器固定架：如图 T0577-2所示，由殷钢制作的试样固定架，下部伸入恒温水箱内，用于稳定试样、避免箱内水流对其扰动，上部架立于恒温箱边缘，同时为光杠杆提供工作平台。\n\n  \n图 T0577-2 试样架');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7d25b3ba-658d-47ab-9c52-e05d78a6ec06', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犛', '附 录 犛');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7d3f1975-6962-4ee5-be8d-175ce49e2b13', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷（Part 2）', '(m/s²）</td><td rowspan=1 colspan=1>加速时间/s</td><td rowspan=1 colspan=1>加速度/(m/s²）</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>4.003.15</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>0.67</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.50</td><td rowspan=1 colspan=1>6.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7.10</td><td rowspan=1 colspan=1>0.44</td><td rowspan=1 colspan=1>5.40</td><td rowspan=1 colspan=1>0.58</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2.50</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6.30</td><td rowspan=1 colspan=1>0.39</td><td rowspan=1 colspan=1>4.80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.52</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2.00</td><td rowspan=1 colspan=1>9.10</td><td rowspan=1 colspan=1>0.220</td><td rowspan=1 colspan=1>5.60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.35</td><td rowspan=1 colspan=1>4.20</td><td rowspan=1 colspan=1>0.47</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.60</td><td rowspan=1 colspan=1>8.30</td><td rowspan=1 colspan=1>0.190</td><td rowspan=1 colspan=1>5.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.32</td><td rowspan=1 colspan=1>3.10</td><td rowspan=1 colspan=1>0.43</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>6.60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.150</td><td rowspan=1 colspan=1>4.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>3.00</td><td rowspan=6 colspan=1>0.33</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.63</td><td rowspan=1 colspan=1>5.20</td><td rowspan=1 colspan=1>0.120</td><td rowspan=1 colspan=1>3.20</td><td rowspan=1 colspan=1>0.19</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.40</td><td rowspan=1 colspan=1>4.10</td><td rowspan=1 colspan=1>0.098</td><td rowspan=1 colspan=1>2.50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.16</td><td rowspan=4 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>3.20</td><td rowspan=1 colspan=1>0.078</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>0.16</td><td rowspan=1 colspan=1>2.50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.064</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n### 4．2．1．2．2．2 起重机的回转离心力和回转与变幅运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机回转运动时各部（构）件的离心力，用这些部（构）件的质量大小、其质量中心处的回转半径和回转速度来计算，把悬挂的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7d45f853-df6c-4d8c-ae2b-06c2063c23b5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 5）', '\\mathrm { ~ e ~ } }$ — 臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ — 变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ 臂架铰轴等关节中的摩擦力和补偿滑轮组的效率造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机轨道坡度等引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）。\n\n#### 6．1．4．1．2 平衡臂架式变幅机构的变幅等效阻力\n\n平衡臂架式变幅机构每个位置上的变幅阻力也可以采用式（95）计算，而在变幅全过程的变幅等效犉阻力 $F _ { \\mathrm { H } }$ 则应按式（96）计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { { I d } } } = { \\sqrt { \\frac { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } P _ { \\mathrm { { I i } } } ^ { 2 } \\bullet t _ { i } } { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } } } }\n$$\n\n……（96）\n\n式中：\n\n$F _ { \\mathrm { I d } }$ — 平衡臂架式变幅机构变幅等效阻力，单位为牛顿（N）；犻 犻  \n$P _ { \\mathrm { { I } } i }$ — 臂架从位置 $i$ 到位置 $i + 1$ 幅度区段上两个相邻计算位置的变幅阻力的平均值，单位为牛顿（N）；$t _ { i }$ $P _ { \\mathrm { ~ I ~ } i }$ 的作用时间，单位为秒（s)。\n\n#### 6．1．4．1．3 牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力\n\n钢丝绳牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力包括摩擦阻力、等效坡道阻力、起升钢丝绳和牵引钢丝绳绕过导向滑轮所引起的阻力。摩擦阻力包括车轮沿轨道滚动的阻力、车轮轴承内的摩擦阻力以及车轮轮缘与轨道侧面间的附加摩擦阻力，后者一般是用前述两种基本摩擦阻力之和乘以附加摩擦阻力系数1．50来考虑，计算见6．1．2．1．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7d512dbf-4c50-4f10-ad10-cd22154b1d58', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性起重机整体抗倾覆稳定性计算中，稳定力矩由自重载荷计算，而倾覆力矩则用表54给出的计算载荷计算。\n\n表 54 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>计算条件</td><td rowspan=1 colspan=1>载荷性质</td><td rowspan=1 colspan=1>计算载荷</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>I．基本稳定性</td><td rowspan=1 colspan=1>作用载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5 PQ</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>风载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>惯性力</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>Ⅱ．动态稳定性</td><td rowspan=1 colspan=1>作用载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3 PQ</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>风载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>Pw1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>惯性力</td><td rowspan=1 colspan=1>PD</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>Ⅲ．非工作时最大风载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>作用载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>风载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2 Pwm</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>惯性力</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>V．突然卸载</td><td rowspan=1 colspan=1>作用载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>-0.2P1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>风载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>Pw1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>惯性力</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>PD——由机构驱动产生的惯性力；                                 SACPQ——最大起升载荷。在起重机工作时的永久性起升附件,无论它是否是规定的起升载荷的组成部分,在计算抗倾覆稳定性时均应计入在最大起升载荷中；P-  起重机的有效载荷，但不包括起重机在工作状态中作为永久性起升附件的重力；Pw1   起重机承受的工作状态风载荷，见4.2.2.3.3；Pw- 起重机承受的非工作状态风载荷，见4.2.3.1。</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7d52e06f-fd55-48c2-b5f5-243a4f974d03', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '附录T0563A 混凝土强度推定经验式的建立方法及精度要求', '附录T0563A 混凝土强度推定经验式的建立方法及精度要求## A.1 目的和适用范围\n\n建立混凝土（抗压、弯拉）强度推定经验式，用于1h 促凝压蒸法快速推定混凝土强度试验。\n\n## A.2 仪器设备与材料\n\nA.2.1T0563所用仪器设备及促凝剂。  \nA.2.2T0553、T0558所用仪器设备。\n\n## A.3 试验步骤\n\nA.3.1在试验室采用与现场混凝土相同的原材料，设计4\\~6种灰水比（如1.50、1.75、2.00、2.25、2.50等）的混凝土配合比。最大、最小灰水比之差不应小于1，且现场混凝土的灰水比必须包括在此灰水比范围中。混凝土的石子用量或砂率适中，坍落度与施工要求相同。\n\nA.3.2 按设计配合比相继拌制各级混凝土，每种配合比均同时取样，分别按本规程测定促凝压蒸 1h 湿筛砂浆抗压强度 $f _ { 1 h }$ 、混凝土 28d 抗压强度 $f _ { 2 8 }$ 及弯拉强度 $f _ { f }$ 。一般情况下，建立一个推定经验式的数据不宜少于30 组，因此，各个配合比的重复试验次数不宜少于5次。\n\n如直接取现场混凝土进行预备试验，应注意取样混凝土的强度等级范围（尽量取不同强度等级）及材料的均一性。\n\n## A.4 试验结果计算\n\nA.4.1建立混凝土强度推定经验式 将各组快硬湿筛砂浆抗压强度及相应的混凝土28d 抗压、弯拉强度试验结果汇总，进\n\n行数据回归分析，得出直线型 $\\mathrm { ( Y = a + b X ) }$ 或幂函数型 $\\scriptstyle ( \\mathrm { y } = \\mathrm { A X } ^ { \\mathrm { B } } )$ 混凝土抗压、弯拉强度推定经验式。\n\n所建混凝土强度推定式的相关性必须高度显著(一般情况下，室内试验的相关系数可达0.95 左右，现场试验可达0.85左右；在现场混凝土强度等级单一的情况下，相关系数有可能达不到显著性程度)，回归离差系数一般不应超过 $1 0 \\%$ ，最大不应超过 $1 5 \\%$ 。\n\nA.4.2验证混凝土强度经验式的推定精度\n\n所建混凝土强度推定经验式须经现场试用验证其推定精度，在确认推定精度满足要求后方可正式采用。使用中的经验式，也须经常校核推定精度。\n\n1.在现场成型标准养护 28d龄期混凝土抗压、弯拉强度试件的同时，取相同混凝土试样进行湿筛砂浆促凝压蒸1h快硬强度试验，根据所建强度经验式推定混凝土28d抗压强度或弯拉强度。\n\n2.28d龄期混凝土强度实测值与快速推定值的平均误差百分率 $\\overline { { \\nu } }$ 。\n\n3．在现场试验数据不少于 $2 0 \\sim 3 0$ 组的条件下， $\\overline { { \\nu } }$ 不宜超过 $1 0 \\%$ ，最大不应超过 $1 5 \\%$ 。否则，应分析原因，必要时对所建经验式进行适当修正或重新建立新的强度经验式。\n\nA.4.3统计试验误差\n\n在试验数据不少于 20\\~30 组的条件下，混凝土强度及湿筛砂浆快硬强度的平均组内试验误差 $\\overline { { \\nu } } _ { t }$ ，不应大于 $5 \\%$ ，平均多天试验变异系数 $\\overline { { \\nu } } _ { d }$ 不应大于 $1 0 \\%$ 。否则，应分析原因，采取相应改进措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7d77d9db-a53b-4c1b-b5c8-ba025eb49f4d', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '（钢丝绳）最小破断拉力minimum breaking', '（钢丝绳）最小破断拉力minimum breaking load（of steel wire rope)### 3.2.54\n工作钢丝绳suspension rope悬挂钢丝绳承担悬挂载荷的钢丝绳。\n\n### 3.2.55');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7d8b01d5-5ec9-4487-af33-68650827ecd8', '137《金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验》（GB-T2652-2022）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nISO 6892-1 金属材料拉伸试验 第1部分：室温试验方法(Metallic materials—Tensile testingPart1:Method of test at room temperature)\n\n注：GB/T228.1—2021 金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法(ISO6892-1：2019，MOD)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7d8daf41-05e2-4f87-a0ee-95bc61602289', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 5）', 's 1 9 \\mathrm { W ( S ) }$ ）型的最小破断拉力系数犽 $k ^ { \\prime }$ 、且只针对运动绳的安全系数用式（125）计算而得。对纤维芯（NF）钢 丝 绳犽 $k ^ { \\prime } = 0 , 3 3 0$ ，对 金 属 丝 绳 芯（IWR）或 金 属 丝 股 芯（IWS）钢丝绳 $k ^ { \\prime } { = } 0 , 3 5 6$ 。\n\n### 6．3．3 滑轮和卷筒\n\n#### 6．3．3．1 滑轮和卷筒的卷绕直径\n\n按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，用式（128）计算：\n\n$$\nD = h \\cdot d\n$$\n\n……（ 128 ）\n\n式中：\n\n$D$ 按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$h$ 卷筒、滑轮和平衡滑轮的卷绕直径与钢丝绳直径之比值，分别为 $h _ { 1 }$ $h _ { 2 }$ $h _ { 3 }$ ，不应小于表 45的规定值；  \n$d$ -钢丝绳公称直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n表 45 ${ \\pmb h } _ { 1 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 2 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 3 }$ 的值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>机构工作级别</td><td rowspan=1 colspan=1>卷筒h</td><td rowspan=1 colspan=1>滑轮hz</td><td rowspan=1 colspan=1>平衡滑轮h3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>11.2</td><td rowspan=1 colspan=1>12.5</td><td rowspan=1 colspan=1>11.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>12.5</td><td rowspan=1 colspan=1>14</td><td rowspan=1 colspan=1>12.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>14</td><td rowspan=1 colspan=1>16</td><td rowspan=1 colspan=1>12.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>16</td><td rowspan=1 colspan=1>18</td><td rowspan=1 colspan=1>14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>18</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>22.4</td><td rowspan=1 colspan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M7</td><td rowspan=1 colspan=1>22. 4</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>28</td><td rowspan=1 colspan=1>18</td></tr></table>\n\n\n注1：采用抗扭转钢丝绳时， 值按比机构工作级别高一级的值选取。\n\n注2：对于流动式起重机及某些水工工地用的臂架起重机，建议取 $h _ { 1 } = 1 6 , h _ { 2 } = 1 8$ ，与工作级别无关。\n\n注3：臂架伸缩机构滑轮的 $h _ { 2 }$ 值，可选为卷筒的 $h _ { 1 }$ 值。\n\n注4：桥式和门式起重机，取 $h _ { 3 }$ 等于 $h _ { 2 }$ 。\n\n注5：用6．3．2给出的方法求出的最小钢丝绳直径并由此确定了卷筒和滑轮的最小直径后，只要实际采用的钢丝绳直径不大于原算得的最小直径的犛 $2 5 \\%$ 、钢丝绳实际的拉力不超过原计算钢丝绳最小直径时用的最大工作静拉力 $S$ 值，则新选的钢丝绳仍可以与算得的卷筒和滑轮的最小直径配用。\n\n注 ：本表的 $h$ 值不能限制或代替钢丝绳制造厂和起重机制造厂之间的协议，当考虑采用不同柔性的新型钢丝绳时尤其如此。\n\n#### 6．3．3．2 滑轮、卷筒的材质和结构型式的选择\n\n##### 6．3．3．2．1 滑轮、卷筒材质的选择\n\n铸造滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T9439中的 HT200，及力学性能不低于 GB／T11352的ZG270500。\n\n焊接、轧制滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T700中的 Q235B；根据使用工况和环境温度的需要，也可采用力学性能不低于 GB／T1591中的 Q345。\n\n允许使用满足使用要求的其他材质的滑轮。\n\n##### 6．3．3．2．2 滑轮、卷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7d90fc5f-13a5-4916-b362-3816b10d067d', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '17.4 抓斗和电磁吸盘', '17.4 抓斗和电磁吸盘## 17.4.1 总则\n\n当起重机在特殊工况下使用例如抓斗或电磁吸盘搬运重物时，不仅应将抓斗、电磁吸盘或其他取物装置的质量与载荷一同估算，而且还应考虑由于起重机快速移动、抓斗吸附效应、撞击等引起的附加载荷。通常抓斗和抓取的物料或电磁铁和吸附的物料的总质量应小于起重机在正常工作状态下对应的额定起重量。\n\n起重机的设计人员和其他授权工程师应对特殊承载率做周密的考虑。\n\n## 17.4.2 抓斗装置\n\n对抓斗起重机，起升载荷应为抓斗和抓取物料的总质量；物料的质量取决于所搬运物料的密度。基本要求是所用抓斗适合搬运的物料，它与起重机的安全工作载荷相关。任何情况下只要存在不确定因素就应进行检查。\n\n## 17.4.3 电磁吸盘\n\n电磁吸盘应标记经试验确定的安全工作载荷，试验的方法是使用与起吊重物且与性质相同的物质，检验电磁吸盘在额定起重量下的功能是否正常。\n\n电磁吸盘未与被起升重物接触时，不应通电。电磁吸盘应小心地下降到重物上，在操作中不允许碰到固体障碍物。炽热金属不应使用电磁盘起吊，特殊设计工况除外。\n\n不使用时应断电，防止磁铁过热；电磁盘不应搁置在地面上而应放在木质平台上。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7d9b5d3b-84c4-47cf-ab93-b2458315cb20', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '1 总 则', '1 总 则1.0.1为保证起重机电气装置的施工安装质量，促进施工安装技术的进步，确保设备安全运行，制定本规范。\n\n1.0.2本规范适用于额定电压 $0 , 5 \\mathrm { k V }$ 以下新安装的各式起重机、电动葫芦的电气装置和3kV及以下滑接线安装工程的施工及验收。\n\n1.0.3起重机电气装置的安装,应按已批准的设计及产品技术文件进行施工。\n\n1.0.4起重机电气设备的运输、保管，应符合国家现行标准的有关规定。当产品有特殊要求时，尚应符合产品的要求。\n\n1.0.5采用的设备及器材，均应符合国家现行技术标准的规定，并应有合格证件。设备应有铭牌。\n\n1.0.6设备及器材到达现场后，应作下列验收检查：\n\n1.0.6.1 包装完整,密封件密封应良好。\n\n1.0.6.2开箱检查清点，规格应符合设计要求，附件、备件应齐全。\n\n1.0.6.3产品的技术文件应齐全。\n\n1.0.6.4外观检查应无损坏、变形、锈蚀。\n\n1.0.7施工中的安全技术措施,应符合本规范和现行有关安全技术标准及产品技术文件的规定。\n\n1.0.8与起重机电气装置安装有关的建筑工程施工，应符合下列要求：\n\n1.0.8.1与起重机电气装置安装有关的建筑物、构筑物的建筑工程质量，应符合国家现行的建筑工程的施工及验收规范中的有关规定。当设备及设计有特殊要求时，尚应符合其要求。\n\n1.0.8.2设备安装前，建筑工程应具备下列条件：\n\n(1)起重机上部的顶棚不应渗水；\n\n(2)混凝土梁上预留的滑接线支架安装孔和悬吊式软电缆终端拉紧装置的预埋件、预留孔位置应正确，孔洞无堵塞，预埋件应牢固；\n\n(3)安装滑接线的混凝土梁，应完成粉刷工作。\n\n1.0.9起重机电气装置的构架、钢管、滑接线支架等非带电金属部分，均应涂防腐漆或镀锌。\n\n1.0.10设备安装用的紧固件,除地脚螺栓外，应采用镀锌制品。\n\n1.0.11起重机非带电金属部分的接地，应符合下列要求：\n\n1.0.11.1装有接地滑接器时，滑接器与轨道或接地滑接线，应可靠接触。\n\n1.0.11.2司机室与起重机本体用螺栓连接时，应进行电气跨接;其跨接点不应少于两处。跨接宜采用多股软铜线，其截面面积不得小于 $1 6 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ，两端压接接线端子应采用镀锌螺栓固定；当采用圆钢或扁钢进行跨接时，圆钢直径不得小于 $1 2 \\mathrm { m m }$ ,扁钢截面的宽度和厚度不得小于 $4 0 \\mathrm { m m } \\times 4 \\mathrm { m m }$ 。\n\n1.0.11.3起重机的每条轨道,应设两点接地。在轨道端之间的接头处，宜作电气跨接;接地电阻应小于 $4 \\Omega$ 。\n\n1.0.12起重机电气装置的施工及验收，除按本规范的规定执行外，尚应符合国家现行的有关标准规范的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7d9dd536-661e-4ea7-aedb-d7d80d89dc2e', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明各国抗震设计规范对塑性铰区域横向钢筋的最小配筋率都进行了具体规定。表8-1为美国AASHTO抗震设计规范、欧洲抗震设计规范Eurocode8、《公路工程抗震设计规范》（JTJ004—1989）及《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）对横向钢筋最小配筋率的具体规定。同济大学通过大量的试验和分析，结合我国的实际情况，对横向钢筋最小配筋率进行了研究，并提出了式（8.2.2-1）和式（8.2.2-2）的计算公式。\n\n若假定钢筋混凝土墩柱为矩形截面，混凝土的强度等级为C30，箍筋的屈服应力为$2 4 0 \\mathrm { M P a }$ ，保护层混凝土厚度与截面尺寸之比为1/20，则各国规范规定的最小配筋率和\n\n轴压比的关系如图8-1所示。\n\n表8-1各国规范对横向构造的规定  \n\n\n\n\n\n主： $A _ { \\ast }$ ， $A _ { \\mathrm { h e } }$ —墩柱横截面的面积和核心混凝土面积(按箍筋外围边长计算)\n\n$f _ { c } ^ { \\prime }$ - 混凝土强度；  \n$f _ { \\mathrm { y h } }$ 箍筋抗拉强度设计值；  \nwwd 力学含箍率，ωwd =p $\\omega _ { \\mathrm { w d } } = \\rho _ { \\mathrm { s } } \\frac { f _ { \\mathrm { c } } ^ { \\prime } } { f _ { \\mathrm { y h } } }$ $\\lambda$ 根据延性性能要求取的系数；  \n$\\eta _ { \\boldsymbol { k } }$ - 截面轴压比;  \n$\\rho _ { _ { 1 , } }$ 纵筋的配筋率；  \n$\\rho _ { * }$ ——对于矩形截面为截面计算方向的含箍率，对于圆形截面为截面螺旋箍筋的体积配箍率；\n\n$\\lambda ,$ —最小配箍特征值。\n\n  \n图8-1最小配箍率比较示意图\n\n### 8.2.3墩柱潜在塑性铰加密区外箍筋的配箍率应逐渐减小，但箍筋的配箍率不应小于塑性铰区域加密箍筋配箍率的 $50 \\%$ ，且箍筋直径和配置形式宜与加密区内相同。\n\n### 8.2.4延性墩柱的纵向钢筋宜对称配筋，纵向钢筋的面积不宜小于 $0 . 0 0 6 A _ { _ { \\mathrm { g } } }$ ，且不应超过 $0 . 0 4 A _ { \\mathrm { g } }$ （其中 $A _ { \\mathrm { g } }$ 为墩柱截面总面积)。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7da7a7b2-a658-45a6-bd27-9d4b30aa358d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 “施工期间”是指从围堰填筑完成，进行挖基、排水、构筑基础直至墩台身的施工高出施工水位后，可以拆除围堰时为止。\n\n2 不同围堰的外形对水流产生的影响是不同的，土石围堰的影响主要有压缩河床断面、改变水流的方向和增加流速、增加对河床的冲刷、缩小航道宽度等。土石围堰的堰身断面较大，压缩河床断面过多，故填筑时需要满足河道的泄洪等要求。\n\n### 13.2.2 土围堰的填筑施工应符合下列规定：\n\n1 水深 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 以内，流速 $0 . 5 \\mathrm { m } / \\mathrm { s }$ 以内，河床土质渗水性较小且满足泄洪要求时，可筑土围堰。\n\n2 堰顶的宽度宜根据施工需要确定；边坡的坡度应按围堰位置的不同、高度及基坑开挖深度等条件确定。\n\n3 在筑堰之前，应将堰底河床处的树根、石块及其他杂物清除干净。筑堰材料宜采用黏性土或砂夹黏土，填筑应自上游开始至下游合龙，超出水面之后应进行夯实。堰外坡面有受水流冲刷的危险时，应采用合适的材料对其进行防护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7db63eab-f014-4821-9472-672f70e3bc52', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算确定下区格局部压应力值 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）及其扩散区长度 $c ( y )$ ）时，可参照局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 和分布长度 $C$ 沿板宽方向的变化公式，即式（N．1）和式（N．2）计算：\n\n  \n图 犖．1\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\it y ) = \\frac { 2 \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\pi } \\bigg [ \\arctan \\frac { c } { y } - 3 \\bigg ( \\frac { y } { B } \\bigg ) ^ { 2 } \\bigg ( 1 - \\frac { 2 y } { 3 B } \\bigg ) \\arctan \\frac { c } { B } \\bigg ] \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n$$\nc ( \\boldsymbol { y } ) = c \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\boldsymbol { y } ) } \\Big ( 1 - \\frac { \\boldsymbol { y } } { B } \\Big )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）— 局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$c ( y )$ -局部压应力的分布长度 $C$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$y$ 以局部压应力作用边为原点向另一边方向的坐标，即板的上边缘至下区格上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$B$ —腹板的总宽(高)度,单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ arctan $\\frac { c } { y }$ $\\frac { c } { B }$ 的单位为弧度。\n\n## 犖．3 包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$\n\n包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $K$ 按表N．2计算。\n\n表 犖．2 带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n表 犖．2（续）  \n\n\n\n\n\n注： $\\gamma _ { \\mathrm { a } } = \\frac { E I _ { \\mathrm { S } } } { b D } , \\delta _ { \\mathrm { a } } = \\frac { A _ { \\mathrm { S } } } { b t }$ ：\n\n$I _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ），当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线计算；一侧配置时，按与板相连的加劲肋边缘为轴线计算；\n\n$A _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$r$ -板被加劲肋的分隔数；  \n$D { = } \\frac { E t ^ { 3 } } { 1 2 ( 1 { - } v ^ { 2 } ) } ( \\tau$ 为钢材的泊桑比）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7dc0b990-8518-4b3e-9a09-882c91d479e2', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路，涵洞及其他排水构造物的设计洪水频率应密切结合当地的农业排灌等具体情况确定，不作硬性规定。漫水桥虽易阻断交通， 但具有造价低和易修复的优点，在容许有限度中断交通的三、四级公路上，可以修建漫水桥。桥梁设计洪水位即为符合表3.2.9规定频率的流量相应的最高洪水位。当以暴雨径流计算设计流量时，其频率需符合表3.2.9的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7dc434de-dad0-45b6-841d-57aa8b404a9d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '18 钢结构防护', '18 钢结构防护');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7dc43b8a-d954-4d25-b32b-028af174d0b1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：环氧树脂涂层钢筋之间由绝缘的涂层隔开，缺乏电连续性，如采用外加电流阴极保护，不仅会降低其保护效果，且在涂层的局部损伤处会产生杂散电流，导致严重的电腐蚀问题，故不能与阴极保护联合使用。\n\n### 22.2.4 环氧树脂涂层钢筋宜采用集装箱封闭运输，在现场的存放时间宜不超过 6个月；当需在室外存放 2 个月以上时，应采取有效的保护措施，使其避免受到阳光直射、盐雾和大气暴露的不利影响。存放时，环氧树脂涂层钢筋与地面之间应架空并设置保护性支承，各捆之间应采用垫木隔开，且支承与垫木的间距应足以防止成捆钢筋的下垂；成捆存放时其层数不得多于5层，并不得与无涂层钢筋混杂存放。\n\n### 22.2.5 环氧树脂涂层钢筋在施工中应减少吊装次数，吊装应采用不会损伤涂层的绑带、麻绳或多吊点的韧性吊架，直接接触环氧树脂涂层钢筋的部位应设置柔软的支垫物，并不得在地上或其他钢筋上拖拽、碰撞或承受冲击荷载。\n\n### 22.2.6 在对环氧树脂涂层钢筋进行切割和弯曲加工时，环境温度应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ；涂层钢筋的切割应采用钢筋切断机或砂轮锯，严禁采用气割或其他高温热力方法进行切割。\n\n### 22.2.7 对环氧树脂涂层钢筋进行剪切、弯曲加工及安装时，应采取措施避免在操作过程中损伤其涂层。对钢筋加工台座上的支座和芯轴等直接与环氧树脂涂层钢筋接触的部位，应配以尼龙套或其他适宜的塑料套；架立环氧树脂涂层钢筋时，不得采用无涂层钢筋支架架立，而应采用以尼龙、塑料或其他柔软材料包裹的钢筋垫座或垫块进行架立；绑扎环氧树脂涂层钢筋的绑丝亦应采用类似材料包裹的金属丝，不得直接采用普通金属丝进行绑扎；在同一结构或构件中，环氧树脂涂层钢筋与无涂层钢筋之间不得有电连接。\n\n### 22.2.8 环氧树脂涂层钢筋的锚固长度应为无涂层钢筋锚固长度的 1.25 倍。对受拉钢筋，其绑扎搭接长度应为无涂层钢筋的 1.5倍；对受压钢筋应为 1.0倍，且应不小于 $2 5 0 \\mathrm { m m }$ 。其他要求应符合本规范第 4 章的相关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7dce3ea2-9dc3-4ffb-9272-29d7b97c1b64', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.5 制动器的选择', '6.1.4.5 制动器的选择## 6.1.4.5.1 对于平衡臂架式变幅机构，应采用常闭式机械制动器。当用变幅过程中变幅钢丝绳或变幅拉杆中的最大拉力换算到制动器轴上的转矩进行计算时：\n\n起重机悬吊的物品回转并受工作状态最大风力 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 作用、钢丝绳出现最大摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ 时，制动安全系数不应小于1．25；起重机不工作、并受最大非工作风 $P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ 作用时，制动安全系数不应小于1．15。\n\n## 6.1.4.5.2 对于非平衡动臂式变幅机构，在一般情况下应装一个机械式制动器；在重要情况下应装两个机械式支持制动器或装一个机械式支持制动器和一个停止器。装一个机械式支持制动器时，其制动安全系数不小于1．50；装有两个机械式支持制动器时，每一个制动安全系数不小于1．25。液压变幅机构应装平衡阀。\n\n## 6.1.4.5.3 对于钢丝绳牵引小车变幅机构，机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于不利情况下的变幅小车在要求的时间内停止下来。机械式制动器安全系数不小于1．25。采用常闭式机械式制动器，宜先减速后制动，牵引小车的制动减速度不宜超过 $0 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7ddba12d-d137-4b2c-824e-b78664ab3e44', '137《金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验》（GB-T2652-2022）.md', '中华人民共和国国家标准', '中华人民共和国国家标准GB/T 2652-2022/IS0 5178:2019   \n代替GB/T2652-2008');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7de3d8ac-396d-4751-8952-f81288635d70', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 3）', '路缘石高度可取用 $0 . 2 5 \\sim 0 . 3 5 \\mathrm { m }$ 。当跨越急流、大河、深谷、重要道路、铁路、主要航道，或桥面常有积雪、结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。\n\n2通航或流放木筏的河流，桥下净空应符合通航标准或流放木筏的要求。有国防要求和其他特殊要求（如石油钻探船只）的航道，其通航标准应与有关部门具体研究确定。\n\n3在不通航或无流放木筏河流上及通航河流的不通航桥孔内，桥下净空不应小于表3.4.3的规定。\n\n表3.4.3非通航河流桥下最小净空  \n\n\n\n\n\n4无铰拱的拱脚允许被设计洪水淹没，但不宜超过拱圈高度的2/3，且拱顶底面至计算水位的净高不得小于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n5在不通航和无流筏的水库区域内，梁底面或无铰拱拱顶底面离开水面的高度不应小于计算浪高的0.75倍加上 $0 . 2 5 \\mathfrak { m }$ 。\n\n### 3.4.4涵洞宜设计为无压力式的。无压力式涵洞内顶点至洞内设计洪水频率标准水位的净高应符合表3.4.4的规定。\n\n表3.4.4无压力式涵洞内顶点至最高流水面的净高  \n\n\n\n\n\n### 3.4.5立体交叉跨线桥桥下净空应符合下列规定：\n\n1公路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求，其结构形式应与周围环境相协调。\n\n2铁路从公路上跨越通过时，其跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求。\n\n3农村道路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空为：\n\n1）当农村道路从公路上面跨越时，跨线桥桥下净空应符合本规范第3.4.1条建筑限界的规定；\n\n2）当农村道路从公路下面穿过时，其净空可根据当地通行的车辆和交叉情况而定，人行通道的净高应大于或等于 $2 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 . 0 \\mathrm m$ ；\n\n3）畜力车及拖拉机通道的净高应大于或等于 $2 . 7 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm m$ ；\n\n4）农用汽车通道的净高应大于或等于 $3 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应根据交通量和通行农业机械的类型选用，且应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm { m }$ ；\n\n5）汽车通道的净高应大于或等于 $3 . 5 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $6 . 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 3.4.6车行天桥桥面净宽按交通量和通行农业机械类型可选用4.5m或7.0m，其汽车荷载应符合本规范第4.3.1条有关四级公路汽车荷载的规定。人行天桥桥面净宽应大于或等于 $3 , 0 \\mathrm { m }$ ，其人群荷载应符合本规范第4.3.6条的规定。\n\n### 3.4.7管线设施的布置应符合下列规定：\n\n1电信线、电力线、电缆、管道等的设置不得侵入公路桥涵净空限界，不得妨害桥涵交通安全，并不得损害桥涵的构造和设施。\n\n2严禁易燃、易爆、高压等管线设施利用或通过公路桥梁。天然气输送管道离开特大、大、中桥的安全距离不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m }$ ，离开小桥的安全距离不应小于 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n3高压线跨河塔架的轴线与桥梁的最小间距，不得小于一倍塔高。高压线与公路桥涵的交叉应符合现行《公路路线设计规范》（JTGD20）的规定。\n\n## 3.5桥上线形及桥头引道\n\n### 3.5.1桥梁纵坡设计应符合下列规定：\n\n1桥上纵坡不宜大于 $4 \\%$ ，桥头引道纵坡不宜大于 $5 \\%$ ；桥头两端引道的线形应与桥梁的线形相匹配。\n\n2位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3对易结冰、积雪的桥梁，桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n### 3.5.2在洪水泛滥区域以内，特大、大、中桥桥头引道的路肩高程应高出桥梁设计洪水频率的水位加壅水高、波浪爬高、河弯超高、河床淤积等影响 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵引道的路肩高程宜高出桥涵前壅水水位（不计浪高） $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；压力式或半压力式涵洞的路肩高程宜高出涵前壅水水位 $\\mathrm { ~ i ~ . ~ } 0 \\mathfrak { m }$ 以上。\n\n### 3.5.3桥头锥体及引道应符合下列规定：\n\n1桥头锥体及桥台台后 $5 \\sim 1 0 \\mathrm { m }$ 长度内的引道，可用砂性土等材料填筑。在非严寒地区，当无透水性土时，可就地取土经处理后填筑。\n\n2锥坡与桥台两侧正交线的坡度，当有铺砌时，路肩边缘下的第一个8m高度内不宜陡于1:1；在 $8 \\sim 1 2 \\mathrm { m }$ 高度内不宜陡于1:1.25；高于 $1 2 \\mathrm { m }$ 的路基，其 $1 2 \\mathrm { m }$ 以下的边坡坡度应由计算确定，但不应陡于 $1 : 1 . 5$ ，变坡处台前宜设宽 $0 . 5 \\sim 2 . 0 \\mathrm { m }$ 的锥坡平台；不受洪水冲刷的锥坡可采用不陡于1：1.25的坡度；经常受水淹没部分的边坡坡度不应陡于1:2。\n\n3埋置式桥台和钢筋混凝土灌注桩式或排架桩式桥台，其锥坡坡度不应陡于1:1.5；对不受洪水冲刷的锥坡，加强防护时可采用不陡于1:1.25的坡度。\n\n4洪水泛滥范围');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7de7418b-e644-4412-9cce-d6fdde02548f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '引 言', '引 言0．1 使用本标准应考虑到：\n\na） 本标准不包括所涵盖的起重机设计的特殊问题，如：与非电力驱动的其他驱动装置有关的工作特性分析及各相关部分的设计，在道路及越野地面上行驶运行机构与支承装置的设计，及各类具体起重机的专用特殊部件和结构设计中的特殊问题等；  \nb） 凡经理论和实践已证明是正确的其他设计计算方法，经设计部门和用户协商同意，也可以在起重机设计中采用。\n\n0．2 对不同工作要求的起重机设计，在使用本标准时允许有所不同：\n\na） 本标准涉及的各类起重机，其使用条件和工作要求可能有显著的差别，如一台高速运行、载荷繁重、繁忙使用的起重机，与一台平缓运行、载荷轻微、作业清闲的起重机，其工况和要求就很不相同。对使用工况和要求有很大差异的起重机设计，不要求都按本标准的全部内容进行计算，而应允许有所不同。\n下面是一段 Markdown 文档内容，请根据系统提示，完成任务，直接返回处理后的 Markdown：\n\n```markdown\nb） 对那些设计中选用的标准的结构件、机械部件或电气部件，如果已进行过审核或试验并取得合格认可，则认为它们能满足所设计的起重机的工作要求，再进行计算也只是对一个令人满意的结果再作一次验证，故不必再对上述标准部件作校核计算。  \nc） 对在本标准已作了规定的设计计算项目，如果在所设计的起重机工作中不可能有不利结果的，就没有必要再作校核计算。例如：对于工作级别很低的起重机，就不必进行疲劳计算。\n\n对不同类型和不同工作要求的起重机应采用不完全相同的设计计算：对一台构造简单工作清闲的起重机，或对一台由标准部件组成的起重机，其计算就应简略一些，而不要求按本标准所列的全部内容逐项进行设计计算，但必须保证起重机的安全与可靠。\n\n0．3 起重机用户在确定起重机订货要求及选购起重机产品时，要特别注意确定和选择起重机整机的工作级别和它的机构的工作级别：\n\na） 用户要根据本标准恰当地提出对起重机工作级别的要求，如果可能还须进一步明确起重机各个机构的工作级别，以确保制造商能按此要求进行设计与制造。  \nb） 起重机整机的工作级别，由起重机使用等级和起重机载荷状态级别两个因素决定，见3．2及表3。起重机使用等级表明了该起重机工作忙闲程度，由起重机的总工作循环数决定，它可以由起重机预计的使用年数（该起重机报废或被更新之前的使用年数）、每年平均的工作日数，每工作日内平均的起重工作循环次数等三个数的乘积得到。起重机的载荷状态级别表明了该起重机起吊载荷的轻重程度，由式（1）计算出的载荷谱系数按表2确定。说明：对以上这两项计算只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。  \nc） 起重机机构工作级别，是将各单个机构分别作为一个整体进行的载荷及运转情况评价，它概略地表示了由该机构的使用等级（设计寿命、工作小时数）和该机构的载荷状态级别（反映载荷轻重状态的级别或载荷谱系数）所决定的机构工作的总体状况，见3．3及表6。机构的使用等级由表4查得，机构的载荷状态级别由式（3）计算出的载荷谱系数按表5查得。同样，对机构使用等级和机构载荷状态级别两项计算也只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。\n\nd） 如果用户无法提供所需要的起重机的有关数据，从而无法按上述 b）、c）中所述的方法通过计算与查表选出起重机整机或其机构的工作级别时，也可以通过查阅附录 A及附录B中的有关资料，近似地选出所要的起重机的工作级别及其机构的工作级别。但必须说明附录 A及附录B中的这些选择指南并无约束力，只是给出一个选择的参考示例。在起重机招标书和订货单上所确定的起重机及其机构的工作级别，只能由起重机用户提出并作出最终认定。\n\n0．4 起重机的有效使用期：\n\na） 本标准列出的使用等级，并不是对起重机实际使用工作有效期的保证值。  \nb） 无论是起重机整机的使用等级（起重机的总工作循环数，或由此结合起重机的工作状况推算出的设计预期的起重机工作寿命年数），或者起重机机构整体的使用等级（起重机机构运转的总小时数，或由此结合使用状况推算出的设计预期的起重机机构工作寿命小时数），都只是一个设计时预估值，而决不是制造商给出的该起重机有效使用期的保证值。  \nc） 如果在设计中未对该起重机的预期寿命进行充分的注意和考虑，制造时又没有遵循本标准提出的要点从而未达到设计要求，使用中未能按照制造商给出的说明书进行正常操作和定期维护，或者实际使用工况与订购该起重机时提出的要求又有较大的差异，则产品上述设计预期寿命就会与产品实际的有效使用期有比较大的、甚至是很大的出入。  \nd） 如果起重机是由用户通过招标来确定制造商，招标书上提出的起重机的工作条件与其实际使用情况也较符合，起重机制造商遵从招标书的要求并根据本标准作出的正确设计来进行制造，制造的产品符合相应标准确定的制造技术条件的要求而获得了质量保证，用户也按照制造商给出的说明书进行了正常操作和定期维修保养，则设计者根据本标准对该起重机选出的使用等级的值就与具有设计所确定安全度的起重机及其机构的实际有效使用期相当。\n\n0．5 起重机的用户应注意到：\n\na） 起升物品的迎风面积———如果这个面积大于附录 E．5所给出的值，则起重机用户需要另行提供此物品迎风面积的可靠实用的信息。  \nb） 工作风压———如果起重机工作时的最大风压可能大于表15规定的值，则起重机用户需要另行提供起重机工作时应考虑到的最大工作风压的相关信息。  \nc） 非工作风压———如果按照用户使用现场当地的气象条件的要求，需要起重机按表18规定的更大的非工作风压进行起重机设计，则起重机用户应提供该起重机设计应考虑到的非工作风压的准确信息。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7df876de-cb14-4523-ad77-d58f232359ab', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0594—2020 水泥砂浆拉伸黏结强度试验方法', 'T0594—2020 水泥砂浆拉伸黏结强度试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7e037795-6d3d-4a77-b052-1d3efe8190b1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '3 护筒顶的高程主要与施工期间的最高水位有关（Part 1）', '3 护筒顶的高程主要与施工期间的最高水位有关，因此要按施工期最高水位再加上安全高度来确定，对有波浪的水域，尚需要考虑波浪的高度。本次修订增加了护筒顶的高程“应高于桩顶设计高程1m”的规定，目的是保证桩头混凝土的灌注质量。## 9.2.5 钻孔施工应符合下列规定：\n\n1 钻机的选型宜根据孔径、孔深、桩位处的水文和地质情况、施工环境条件等因素综合确定，所选用的钻机及钻孔方法应能满足施工质量和施工安全的要求。\n\n2 钻机就位前，应对钻孔的各项准备工作进行检查；钻机安装后，其底座和顶端应平稳。不论采用何种方法钻孔，开孔的孔位必须准确；开钻时应慢速钻进，待导向部位或钻头全部进入地层后，方可正常钻进。钻机在钻进施工时不应产生位移或沉陷，否则应及时处理。分级扩孔钻进施工时应保持桩轴线一致。\n\n3 采用正、反循环回旋钻机(含潜水钻)钻孔时，宜根据成孔的不同阶段、不同地层及岩层坡面等情况，采取不同的钻进工艺。减压钻进时，钻机的主吊钩始终应承受部分钻具的重力，孔底承受的钻压应不超过钻具重力之和(扣除浮力)的 $80 \\%$ 。\n\n4 采用冲击钻机冲击成孔时，应小冲程开孔，并应使初成孔的孔壁坚实、竖直、圆顺，能起到导向的作用。待钻进深度超过钻头全高加冲程后，方可进行正常的冲击。冲击钻进过程中，应采取有效措施防止坍孔；掏取钻渣和停钻时，应及时向孔内补浆，保持水头高度。\n\n5 采用全护筒法钻进时，钻机应安装平正，压进的首节护筒应竖直。钻孔开始后应随时检测护筒的水平位置和竖直线，如发现偏移超出容许范围，应将护筒拔出，调整后重新压入钻进。\n\n6 采用旋挖钻机钻孔时，应根据不同的地质条件选用相应的钻头。钻进过程中应采取有效措施严格控制钻进速度，避免进尺过快造成坍孔埋钻事故。钻头的升降速度宜控制在 $0 . 7 5 { \\sim } 0 . 8 0 \\mathrm { m / s }$ ，在粉砂层或亚砂土层中，升降速度应更加缓慢。泥浆初次注入时，应垂直向桩孔中间进行注浆。\n\n7 在钻孔排渣、提钻头除土或因故停钻时，应保持孔内具有规定的水位及要求的泥浆相对密度和黏度。处理孔内事故或因故停钻时，必须将钻头提出孔外。\n\n### 条文说明：\n\n1 钻机的选型是钻孔桩施工前一项非常重要的工作，合理的选型对保证工程质量、加快施工进度具有重要作用，因此予以强调。\n\n3 本次修订增加了“宜根据成孔的不同阶段、不同地层及岩层坡面等情况，采取不同的钻进工艺”的表述。减压钻进可使钻杆在整个钻进过程中维持竖直状态，使钻进回转平稳，避免或减少斜孔、弯孔和扩孔等现象。\n\n7 规定本款的目的是防止坍孔时将钻头埋在孔内。\n\n## 9.2.6 钻孔泥浆应符合下列规定：\n\n1 泥浆的配合比和配制方法宜通过试验确定，其性能应与钻孔方法、土层情况相适应。当缺乏泥浆的性能指标参数时，可按表9.2.6选用。泥浆各种性能指标的测定方法应符合本规范附录K的规定。\n\n表 9.2.6 泥浆性能指标  \n\n\n<table><tr><td rowspan=\"2\">钻孔 方法</td><td rowspan=\"2\">地层 情况</td><td colspan=\"8\">泥浆性能指标</td></tr><tr><td>相对 密度</td><td>黏度 (Pa·s)</td><td>含砂率 (%)</td><td>胶体率 (%)</td><td>失水率 （ml/30min）</td><td>泥皮厚 （mm/30min）</td><td>静切力 (Pa)</td><td>酸碱度 PH</td></tr><tr><td>正循环</td><td>一般地层</td><td>1.05~1.20</td><td>16~22</td><td>9~4</td><td>≥96</td><td>≤25</td><td>2</td><td>1.0~2.5</td><td>8~10</td></tr><tr><td rowspan=\"3\">反循环</td><td>易坍地层</td><td>1.20~1.45</td><td>19~28</td><td>9~4</td><td>≥96</td><td>≤15</td><td>≤</td><td>3.0~5.0</td><td>8~10</td></tr><tr><td>一般地层</td><td>1.02~1.06</td><td>16~20</td><td>≤4</td><td>≥95</td><td>≤20</td><td>3</td><td>1.0~2.5</td><td>8~10</td></tr><tr><td>易坍地层</td><td>1.06~1.10</td><td>18~28</td><td>≤4</td><td>≥95</td><td>≤20</td><td>3</td><td>1.0~2.5</td><td>8~10</td></tr><tr><td></td><td>卵石土</td><td>1.10~1.15</td><td>20~35</td><td>≤4</td><td>≥95</td><td>≤20</td><td>≤</td><td>1.0~2.5</td><td>8~10</td></tr><tr><td>旋挖</td><td>一般地层</td><td>1.02~1.10</td><td>18~22</td><td>≤4</td><td>≥95</td><td>≤20</td><td>≤3</td><td>1.0~2.5</td><td>8~11</td></tr><tr><td>冲击</td><td>易坍地层</td><td>1.20~1.40</td><td>22~30</td><td>≤4</td><td>≥95</td><td>≤20</td><td>3</td><td>3.0~5.0</td><td>8~11</td></tr></table>\n\n\n注：1.地下水位高或其流速大时，指标取高限，反之取低限。\n\n2.地质状态较好，孔径或孔深较');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7e0f69f6-f134-4360-9ce1-4cbd38485ca3', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1目的、适用范围和引用标准', '1目的、适用范围和引用标准本方法规定了静压式水泥混凝土徐变的试验方法。\n\n本方法适用于测定混凝土试件在长期恒定轴向压力作用下的变形性能。\n\n引用标准：\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法 (T0551)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7e4573f5-0ffc-49ad-9968-8c04adffb6b7', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 6）', '凝土箱梁</td><td rowspan=1 colspan=1>4.0</td><td rowspan=1 colspan=1>-2.75</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢箱梁</td><td rowspan=1 colspan=1>3.0</td><td rowspan=1 colspan=1>-1.5</td></tr></table>\n\n\n### 6 施工阶段沥青摊铺引起的温度影响\n\n近年来高等级公路桥面铺装已广泛采用沥青混凝土铺装。沥青混凝土摊铺时要求高温操作，施工时摊铺温度往往可高达 $1 5 0 \\mathrm { ‰}$ 左右，如此高的温度将在主梁内引起较大的温差分布。对于采用混凝土桥面板的桥梁，沥青高温摊铺可能会导致主梁混凝土原有裂缝的扩展及新裂缝的产生，影响桥梁结构的耐久性，必要时设计需考虑沥青摊铺温度作用影响。\n\n4.3.13上部结构因温度变化引起的伸长或缩短以及受其他纵向力的作用，活动支座将产生一个方向相反的力，即支座摩阻力。摩阻力的大小取决于上部结构传给支座的反力大小、支座类型以及材料等。\n\n活动支座承受的纵向力，不容许超过支座与混凝土或其他结构材料之间的摩阻力。\n\n该纵向力一般为制动力和温度、收缩作用。本规范规定的支座摩擦系数取自《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）、《公路桥梁盆式支座》（JT/T391）和《桥梁球型支座》（GB/T17955）。\n\n![](images/50194bbd37b90e5b1cc8ba3c6f2da1463c30ceacc88d032eb831ac3a7176a6b7.jpg)\n\n## 4.4 偶然作用\n\n### 4.4.1 跨越江、河、海湾的桥梁，应考虑船舶对桥梁墩台的撞击作用。\n\n船舶与桥梁结构的碰撞过程十分复杂 与碰撞时的环境因素（风浪、气候、水流等）、船舶特性（船舶类型、船舶尺寸、行进速度、装载情况以及船首、船壳和甲板室的强度和刚度等）、桥梁结构因素（桥梁构件的尺寸、形状、材料、质量和抗力特性等）及驾驶员的反应时间等因素有关，因此，精确确定船舶与桥梁的相互作用力十分困难。\n\n根据通航航道的特点及通行船舶的特性，可以将需要考虑船舶与桥梁相互作用的河流分为内河和通行海轮的河流（包括海湾）两大类。前者的代表船型主要为内河驳船货船队，依据《内河通航标准》（GB50139），四至七级内河航道对应的船舶吨位分别为500、300、100和 $5 0 \\mathrm { t }$ 。通行海轮航道的代表船型为海轮。两者与桥梁结构发生撞击的机理有所区别，结果也大不一样。\n\n关于船舶与桥梁的撞击作用，应开展专题研究，成果经审批及办理其他手续后作为确定的作用值。当无实测资料或针对性研究成果时，可采用本规范表4.4.1-1和表4.4.1-2的规定值。\n\n对于一、二、三级内河航道船舶撞击作用，鉴于桥梁防撞等级及结构安全等级的重要性，一般设计过程中均通过专题研究来确定，且原规范规定的数值与研究结果相比偏小。因此，本次规范修订取消了一、二、三级内河航道船舶撞击作用设计值规定。\n\n内河船舶对桥梁墩台的撞击作用设计值可以按“静力法”，即假定作用于桥梁墩台上的有效动能全部转化为静力功，并采用一些经验系数经计算得到。\n\n近海通行海轮区域的船舶与桥梁墩台的碰撞作用与内河上船舶与桥梁墩台的碰撞作用有许多不同之处。20世纪70年代中期以来， 一些国家和国际组织开展了许多相关的研究工作，取得了许多研究成果，并在不同场合用于一些工程实践。其中主要有米诺斯m\n\n撞能力予以折减，如英国BS5400规范规定，通过安全护栏撞向结构构件的撞击力为 $1 5 0 \\mathrm { k N }$ 。\n\n![](images/b72ec7267779e6c5f5d6249306fabafd2fbc99edda8409c91982986e5f1904c6.jpg)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7e4761e0-e6f6-4dbb-8348-3033dc5778f2', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', 'F.0.3缺陷的评定', 'F.0.3缺陷的评定## 1圆形缺陷评定\n\n长宽比小于等于3的缺陷定义为圆形缺陷，它们可以是圆形、椭圆形、锥形或带有尾巴(在测定尺寸时应包括尾部)等不规则的形状。包括气孔、夹渣和夹钨。\n\n圆形缺陷用评定区进行评定,评定区域的大小见表F.0.3—1,评定区应选在缺陷最严重的部位。\n\n表F.0.3-1 缺陷评定区（mm）  \n\n\n\n\n\n评定圆形缺陷时,应将缺陷尺寸按表F.0.3一2换算成缺陷点数。\n\n表F.0.3-2 缺陷点数换算  \n\n\n\n\n\n## 不记点数缺陷尺寸见表F.0.3—3。\n\n表F.0.3-3不记点数的缺陷尺寸（ $\\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n当缺陷与评定区边界线相接时，应把它划入该评定区内计算点数。\n\n对于材质或结构等原因进行返修可能会产生不利后果的焊接接头,经合同各方商定,各级别的圆形缺陷可放宽1\\~2点。\n\n圆形缺陷的评定见表F.0.3—4。满足表F.0.3—4要求的判为合格;不满足表F.0.3—4要求的判为不合格。\n\n表F.0.3-4 圆形缺陷的评定  \n\n\n\n\n\n圆形缺陷长径大于 $_ { t / 2 }$ 时,评为不合格。\n\n焊接接头内不计点数的圆形缺陷,在评定区内不得多于 10个。\n\n## 2条形缺陷的评定\n\n长宽比大于3的气孔、夹渣和夹钨定义为条形缺陷,条形缺陷 的评定见表F.0.3—5。满足表F.0.3—5要求的判为合格；不满 足表F.0.3—5要求的判为不合格。\n\n表F.0.3-5条形缺陷的评定 $\\mathbf { \\tau m m } )$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7e4a47a7-7872-4645-8c4b-86af9a0851a9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 本次修订将原规范的“堵头钢板向外伸出的水平钢筋应插入接头箱管中”修 改为“堵头钢板向外伸出的水平钢筋应插入接头箱与槽壁之间的空隙处”。\n\n### 12.3.9 地下连续墙钢筋骨架的制作和吊放除应符合本规范第 4 章的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 钢筋骨架应根据设计图和单元槽段的划分长度制作，并宜在胎架上试装配成型；骨架主筋的接长宜采用机械连接，骨架中间应留出上下贯通的导管位置。\n\n2 对钢筋骨架的刚度及吊点位置设置，应在制作前进行必要的验算。\n\n3 吊放钢筋骨架时，应使其中心对准单元槽段中心。钢筋骨架应竖直、不变形并能顺利地下放插入槽内，下放时不得使骨架发生摆动。\n\n4全部钢筋骨架入槽后，应固定在导墙上，并应使骨架顶端高程符合设计要求。\n\n5 当钢筋骨架不能顺利插入槽内时，应将骨架吊起，查明原因并采取措施后，重新放入，不得强行压入槽内。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7e54e719-596a-4f60-99dd-406b18f16275', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 11）', '压面的有效接触宽度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(131)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m或mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件的实际几何长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m或mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">臂架长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（J.5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">l</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">受压翼缘的计算(自由)长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">l</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">等截面受压构件的计算长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变截面受压构件计算长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">l</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">臂架在回转平面内的计算长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">lex、ley</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构构件对通过截面形心的强轴(x轴)或弱轴(y轴)的计算长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（43）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kN·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">拧紧力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（41)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">弯矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（69）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">驱动轮(或卷筒)的转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机平均加速转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">换算到电动机轴上的等效回转力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（93)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起动时(转速n=O时)电动机轴上具有的转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（78）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">满载(额定起升载荷)、上坡、迎风时作用于电动机轴上的稳态运行阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（89）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机平均起动转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7e578863-c205-41c5-abc1-73f903fcf8bc', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 2）', '沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建漫水桥和过水路面。漫水桥和过水路面的设计洪水频率，应根据容许阻断交通的时间长短和对上下游农田、城\n\n镇、村庄的影响以及泥沙淤塞桥孔、上游河床的淤高等因素确定。\n\n表3.2.9 桥涵设计洪水频率  \n\n\n\n\n\n## 3.3 桥涵孔径\n\n### 3.3.1 桥涵孔径的设计必须保证设计洪水以内的各级洪水及流冰、泥石流、漂流物等安全通过，并应考虑壅水、冲刷对上下游的影响，确保桥涵附近路堤的稳定。\n\n桥涵孔径的设计应考虑桥位上下游已建或拟建桥涵和水工建筑物的状况及其对河床演变的影响。\n\n桥涵孔径设计尚应注意河床地形，不宜过分压缩河道、改变水流的天然状态。\n\n### 3.3.2 小桥、涵洞的孔径，应根据设计洪水流量、河床地质、河床和锥坡加固形式等条件确定，并应符合下列规定：\n\n1 当缺少水文资料时，可根据现场调 的多年洪水痕迹、泛滥范围和既有桥涵验 算小桥、涵洞的孔径。\n\n2 当小桥、涵洞的上游条件许可积水时 依暴雨径流计算的流量可考虑减少，但减少的流量不宜大于总流量的1/4。\n\n### 3.3.3 特大、大、中桥的孔径布置应按设计洪水流量和桥位河段的特性进行设计计算，并对孔径大小、结构形式、墩台基础埋置深度、桥头引道及调治构造物的布置等进行综合比较。\n\n### 3.3.4 计算桥下冲刷时，应考虑桥孔压缩后设计洪水过水断面所产生的桥下一般冲刷、墩台阻水引起的局部冲刷、河床自然演变冲刷以及调治构造物和桥位其他冲刷因素的影响。\n\n### 3.3.5 桥梁全长应按下列规定计算：\n\n1 有桥台的桥梁为两岸桥台侧墙或八字墙尾端间的距离。\n\n2 无桥台的桥梁为桥面系长度。\n\n### 3.3.6 桥涵跨径在 $5 0 \\mathrm { m }$ 及以下时，宜采用标准化跨径。采用标准化跨径的桥涵宜采用装配式结构及机械化、工厂化施工。桥涵标准化跨径规定如下： $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 、1. $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 、 $2 . 0 \\mathrm { m }$ $2 . 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 . 0 \\mathrm { m }$ 、 $4 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $5 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $6 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $8 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 3 \\mathrm { m }$ 、 $1 6 \\mathrm m$ 、$2 0 \\mathrm { m }$ 、 $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 0 \\mathrm { m }$ 、 $3 5 \\mathrm { m }$ 、 $4 0 \\mathrm m$ 、 $4 5 \\mathrm { m }$ 、 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.4 桥涵净空\n\n### 3.4.1 桥涵净空应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中的公路建筑限界规定，并应符合下列规定：\n\n1 确定桥面净宽时，应首先考虑与桥梁相连的公路路段的路基宽度，保持桥面净宽与路基宽度相同。\n\n2 多车道公路上的特大桥为整体式上部结构时，中央分隔带宽度应根据所采用的护栏形式确定，路肩宽度经论证后可采用现行《公路工程技术标准》（JTGB01）有关规定的“最小值”。\n3高速公路和作为干线功能的一级公路上特大桥的右侧路肩宽度小于 $2 . 5 0 \\mathrm { m }$ 且桥长超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { m }$ 时，宜设置紧急停车带和过渡段， 紧急停车带宽度包括路肩在内应为$3 . 5 0 \\mathrm { n }$ ，有效长度不应小于 $4 0 \\mathrm { m }$ ，间距不宜大于 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n4桥上设置的各种安全设施及标志等不得侵人桥涵净空限界。\n\n### 3.4.2桥面人行道、自行车道和拦护设施的布置应符合下列规定：\n\n1高速公路上的桥梁不宜设人行道。 二、三、四级公路上桥梁的桥上人行道和自行车道的设置，应根据需要而定，并应与前后路线布置协调。人行道、自行车道与行车道之间，应设护栏或路缘石等分隔设施。一个自行车道的宽度应为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；当单独设置自行车道时，不宜小于两个自行车道的宽度。人行道的宽度宜为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 时，按 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的级差增加。漫水桥和过水路面可不设人行道\n\n2通行拖拉机或畜力车为主的慢行道，其宽度应根据当地行驶拖拉机或畜力车车型及交通量而定；当沿桥梁一侧设置时，不应小于双向行驶要求的宽度。\n\n3桥梁护栏设置应符合现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）的相关规定。\n\n4路缘石高度可取用 $0 . 2 5 \\sim 0 . 3 5 \\mathrm { m }$ 。当跨越急流、大河、深谷、重要道路、铁路、主要航道，或桥面常有积雪、结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。\n\n2通航或流放木筏的河流，桥下净空应符合通航标准或流放木筏的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7e688d6d-8174-4d91-85af-ebe1ac62c7e1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 3）', '电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3．7 电阻器应安装牢固，一般4箱及4箱以下的电阻器可直接叠装，超过4箱时在保证散热及温升稳定的情况下可增加叠装箱数。\n\n### 7．5．2 控制屏（柜）\n\n开关装置、配电装置和装有电气设备的控制屏（柜）可按如下办法加以封闭：\n\n在专门的密封空间内；  \n在起重机主梁结构内。\n\n室外型起重机控制屏（柜）应采用防护式结构。在无遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级不应低于GB4208中的IP54，在有遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级可适当降低。\n\n设备的金属壳体，需焊有保护接地螺钉（或螺母），并在明显处标志保护接地符号；若门上有电气元件，应装设专用的接地线，门应可锁住。\n\n控制屏（柜）应安装牢固，在箱壳和箱柜前面至少要留 $4 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 宽的净空，地面应无障碍物。\n\n### 7．5．3 控制系统\n\n#### 7．5．3．1 控制系统性能\n\n起重机在 $110 \\%$ 的额定载荷下应能可靠工作。\n\n在供电系统电压波动为额定值的－ $10 \\%$ 时起升额定载荷，无论载荷处于什么位置，系统应保证机构正常工作且不出现溜钩。\n\n除非控制方案允许，无论控制手柄处于什么位置，正常工作时额定载荷下降速度不应超过额定速度的 $120 \\%$ 。\n\n对运行和回转机构，两个方向的起动和停机应渐进控制。\n\n#### 7．5．3．2 控制电源\n\n控制电源由变压器提供时，二次侧电压不应超过 $2 5 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ ；变压器的二次侧公共端应可靠接地，变压器的公共极不应被任何开关、触点或熔断器隔断，同时应采取适当措施，防止非公共极线路的超载或短路。\n\n### 7．5．4 控制方式\n\n\n\n#### 7．5．4．1 司机室控制\n\n控制器的布置应使司机对起重机工作区域有足够的视角范围和视野，控制手柄的方 向 应 符 合GB／T4205的规定。\n\n应设置在紧急情况下可迅速断开总动力电源的红色急停按钮，急停按钮应是非自动复位式的，并设置在司机操作方便的地方。\n\n#### 7．5．4．2 地面有线控制\n\n地面控制的起重机由悬挂式控制装置上的按钮、开关等操作元件来控制所有机构的动作，这些按钮或开关装置应是自动复位式的。控制装置上除操作元件外，还应设置一个切断总电源的开关，此开关应是非自动复位式的。\n\n除了对电动机进行直接控制外，控制装置中的电压不应超过 $2 5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n控制装置外壳的材料宜采用完全绝缘的或者是有绝缘保护层的材料，对于金属外壳或直接能触摸到的金属零件应单独接地。\n\n外壳防护等级应符合 GB4208的规定，室内作业时不低于IP43，室外作业时不低于IP54。\n\n悬挂控制装置应采取有效的悬挂承重措施，以防止电缆在悬挂状态时受拉伸。\n\n地面控制的起重机，大小车运行机构空载速度不超过 $5 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$\n\n#### 7．5．4．3 无线遥控\n\n采用无线遥控方式的起重机，遥控器应具有故障自诊断功能，在任何非正常工作状态下应能实现自动关闭，停止工作；还应具有抗同频干扰信号的能力，受同频干扰时不允许出现误动作。\n\n遥控器的防护等级应符合GB4208的规定，室内使用时不低于IP43，室外使用时不低于IP54。\n\n采用无线遥控方式的起重机还应同时满足国家有关安全规程规定的要求。\n\n#### 7．5．4．4 多点控制\n\n起重机要求多点控制时，各控制点间应相互联锁，任一时刻只允许一控制点工作，每一控制点均应装设紧急断电装置。\n\n### 7．5．5 传动控制方案\n\n#### 7．5．5．1 起重机一般采用交流传动控制系统，在有特殊要求或仅有直流电源情况下，可采用直流传动控制系统。\n\n##### 7．5．5．1．1 交流传动控制方案\n\n起重机采用交流传动控制方案时应考虑以下情况：\n\na） 一般采用变频、定子调压、能耗制动、涡流制动器、多速电动机等控制方案；  \nb） 调速系统的电动机、电阻器等主要器件的容量都应按实际工作条件选择和校核；  \nc） 变频调速可实现额定频率以下的恒转矩调速及额定频率以上的恒功率调速，一般恒功率调速的弱磁升速最高频率不宜大于2倍额定频率；  \nd） 起升机构采用变频调速时，宜采用闭环控制方式。当调速范围大于 $1 : 1 0$ 时，应采用闭环控制。  \ne） 运行机构采用变频调速时，在调速范围不大于 $1 : 1 0$ 的情况下，可采用开环控制方式；  \nf） 变频装置的最大输出电流不应小于电动机最大起动电流值，其额定输出电流不应小于电动机在额定负载时的工作电流。在变频器的频率设计中，要避免与起重机结构发生共振；  \ng） 调压调速装置的额定电流不应小于电动机的额定工作电流，其最大输出电流不应小于电动机所需的最大起动电流。\n\n##### 7．5．5．1．2 直流传动控制方案\n\n交流供电时，一般采用直流调压调速和调磁调速；直流供电时，一般采用串励、复励直流电动机系统，调速方案为电枢串电阻调速。\n#### 7．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运行速度时也能迅速、平稳地制动。\n\n### 7．5．6 制动器的控制\n\n#### 7．5．6．1 与电动机同时控制的制动器\n\n制动器线路应设有保护装置，在出现故障');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7e6e7674-4327-4fee-9796-f97495b97984', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：大节段钢箱梁的构造特点是长、大、重，因此需要根据这些特点对运输船舶的强度进行核算和加固计算。通常情况下，一般的运输船舶满足不了装载和运输大节段钢箱梁的各种工况要求，因此要对船体进行必要的加固处理，以适应装载后的受力需要；同时还需要对船舶的稳定性进行安全验算，保证船舶在航行过程中能保持稳定。\n\n17.9.5 大节段钢箱梁的水上运输除应符合本规范第 15.4.14 条的规定外，尚应根据大节段钢箱梁的构造特点，在装载、固定、航行和抛锚定位等环节采取可靠措施保证水上运输的安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7e6ea140-c0b4-4c9f-ac80-b13fa0b261f0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 H 焊接工艺评定（Part 3）', '</td><td rowspan=1 colspan=1>41J</td><td rowspan=1 colspan=1>41J</td><td rowspan=1 colspan=1>47J</td><td rowspan=1 colspan=1>47J</td><td rowspan=1 colspan=1>47J</td></tr></table>\n\n\n注：板厚 ${ \\leqslant } 2 0 \\mathrm { m m }$ 的薄钢板接头冲击功规定值为 27J。\n\n4 在宏观断面上做焊接接头的硬度试验并记录测试结果，要求 $\\mathrm { H V } { \\leqslant } 3 8 0$ 。5 力学性能试验结束后，当发现试样断口上有超差的缺陷时，应查明产生该缺陷的原因并决定试验结果是否有效。\n\n### H.3.6 每一评定应做一次宏观断面酸蚀试验，试验方法应符合现行《钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法》（GB/T 226）的规定；焊缝成型系数应为 $1 . 3 { \\sim } 2 . 0$ 。\n\n### H.3.7 不同材质焊接接头的拉伸、冲击、弯曲等力学性能应按性能要求较低的材质进行评定。\n\n## H.4 焊接工艺评定报告\n\n### H.4.1 焊接工艺评定报告应包括下列内容：\n\n1 母材和焊接材料的牌号、规格、化学成分和力学性能等；\n\n2 试板图；\n\n3 试件的焊接条件、施焊日期、工艺参数；\n\n4 焊缝外观和无损检验结果；\n\n5 力学性能试验及宏观断面酸蚀试验结果；\n\n6 结论及评定人员签字。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7e825cba-4c7a-4610-96bf-7effb2abbe0d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6 混凝土工程（Part 3）', 'span=1 colspan=3>经碱集料反应试验后，试件应无裂缝、酥裂、胶体外溢现象，在规定试验龄期的膨胀率应小于0.10%</td></tr></table>\n\n\n注：1.砂按产源分为天然砂、机制砂两类；按技术要求分为Ⅰ类、Ⅱ类、Ⅲ类。\n\n2.石粉含量系指机制砂中粒径小于 $7 5 \\mu \\mathrm { m }$ 的颗粒含量。\n\n3.当工程有要求时，含水率和饱和面干吸水率应采用实测值。\n\n4.砂中不应混有草根、树叶、树枝、塑料、煤块、炉渣等杂物。\n\n5.当对砂的坚固性有怀疑时，应做坚固性试验。\n6.当碱集料反应不符合表中要求时，应采取抑制碱集料反应的技术措施。\n\n### 条文说明：\n\n本条按《建设用砂》（GB/T14684—2011）的规定对相关技术指标进行了修改。本次修订取消了原规范表 6.3.1 中注 1 “Ⅰ类宜用于强度等级大于 C60 的混凝土；Ⅱ类宜用于强度等级 C30\\~C60 及有抗冻、抗渗或其他要求的混凝土；Ⅲ类宜用于强度等级小于 C30 的混凝土和砌筑砂浆”的要求；并将原规范表 6.3.1 中的注 2 修改为现注 1“砂按产源分为天然砂、机制砂两类”。\n\n### 6.3.2 细集料宜按同产地、同规格、连续进场数量不超过 $4 0 0 \\mathrm m ^ { 3 }$ 或 600t 为一验收批，小批量进场的宜以不超过 $2 0 0 \\mathrm m ^ { 3 }$ 或 300t 为一验收批进行检验；当质量稳定且进料量较大时，可以1000t 为一验收批。检验内容应包括外观、筛分、细度模数、有机物含量、含泥量、泥块含量及机制砂的石粉含量等；必要时尚应对坚固性、有害物质含量、氯离子含量、碱活性及放射性等指标进行检验。检验试验方法应符合现行《公路工程集料试验规程》（JTG E42）的规定。\n\n### 6.3.3 砂的分类应符合表 6.3.3 的规定。\n\n表 6.3.3 砂的分类  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>砂组</td><td rowspan=1 colspan=1>粗砂</td><td rowspan=1 colspan=1>中砂</td><td rowspan=1 colspan=1>细砂</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>细度模数</td><td rowspan=1 colspan=1>3.7~3.1</td><td rowspan=1 colspan=1>3.0~2.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.2~1.6</td></tr></table>\n\n\n注：细度模数主要反映全部颗粒的粗细程度，不完全反映颗粒的级配情况，混凝土配制时应同时考虑砂的细度模数和级配情况。\n\n### 6.3.4 细集料的颗粒级配应符合表 6.3.4-1 的规定，级配类别应符合表 6.3.4-2 的规定。\n\n表 6.3.4-1 细集料的颗粒级配  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">细集料的分类</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">天然砂</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">机制砂</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">级配区</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1区</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2区</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3区</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1区</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2区</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3区</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">方孔筛</td><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">累计筛余（%）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.75mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10~0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10~0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10~0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10~0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10~0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10~0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.36mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">35~5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">25~0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">15~0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">35~5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">25~0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">15~0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.18mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">65~35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">50~10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">25~0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">65~35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">50~10</td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7e8ae6fa-3601-4b96-9490-017d39b68999', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 与稳定起升速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ 和起升状态级别等有关，其值可以由试验或分析确定，也可以按式（7）计算：\n\n$$\n\\phi _ { 2 } = \\phi _ { 2 \\mathrm { m i n } } + \\beta _ { 2 } v _ { \\mathrm { q } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 2 }$ ——起升动载系数，由式(7)计算得出,其最大值 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ 对建筑塔式起重机和港口臂架起重机等起升速度很高的起重机不超过2．2，对其他起重机不超过2．0；$\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 与起升状态级别相对应的起升动载系数的最小值，见表10；$\\beta _ { 2 }$ 按起升状态级别设定的系数，见表10；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 稳定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），与起升机构驱动控制型式及操作方法有关，见表11。其最高值 $ { \\mathcal { V } } _ { \\mathrm { q m a x } }$ 发生在电动机或发电机空载起动（相当于此时吊具、物品及完全松弛的钢丝绳均放置于地面）、且吊具及物品被起升离地时其起升速度已达到稳定起升的最大值。\n\n表 11 确定 $\\phi _ { 2 }$ 用的稳定起升速度 $\\nu _ { \\mathbf { q } }$ 值  \n\n\n\n\n\nH1———起升驱动机构只能作常速运转，不能低速运转；  \nH2— 起重机司机可选用起升驱动机构作稳定低速运转；  \nH3— 起升驱动机构的控制系统能保证物品起升离地前都作稳定低速运转；  \nH4— 起重机司机可以操作实现无级变速控制；  \nH5— 在起升绳预紧后，不依赖于起重机司机的操作，起升驱动机构就能按预定的要求进行加速控制；  \n$\\boldsymbol { v } _ { \\mathrm { q m a x } }$ — 稳定的最高起升速度；  \n$ { v _ { \\mathrm { q m i n } } }$ — 稳定低速起升速度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7e9a6c85-f1c3-40d0-8689-b66457c3f06a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑当计算起重机压弯构件时，可将构件的制造误差引起的初始变形犖 犖 $( f _ { 0 }$ ）或使用后由于磨损产生的间犕 犕隙引起的位移 $( \\boldsymbol { f } ^ { \\prime } )$ ）所形成的附加弯矩ψ $( N \\cdot f _ { 0 }$ 或 $\\boldsymbol { N } \\cdot \\boldsymbol { f } _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } } ^ { \\prime }$ ）加在式（M．1）的第二项 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 和第三项 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 上。此时式中第一项的 $\\varphi \\psi$ 取为1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7e9e5753-10fe-495c-a67f-b07f9403b056', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 4）', '} { \\geq } \\frac { R t ^ { 3 } } { 2 } \\sqrt { \\frac { R } { t } }\n$$\n\n……（70）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 4 } }$ — 圆柱壳体加劲环的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$R$ -同式（68)；$t$ 同式(68）。\n\n当加劲环是对壳体中面内外成对配置时，其截面惯性矩按壳体中面母线为轴线进行计算；单侧配置犣犣时，按图8所示的组合截面形心轴 $Z - Z$ 及式（71）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 4 } = I _ { 1 } + I _ { 2 } + A _ { 1 } e _ { 1 } ^ { 2 } + A _ { 2 } e _ { 2 } ^ { 2 }\n$$\n\n……（71）\n\n式中：\n\n$I _ { s 4 }$ 同式（70）；  \n$I _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$I _ { 2 }$ — 加劲环截面的惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$A _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；  \n$A _ { 2 }$ — 加劲环的截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 2 }$ — 加劲环的截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n![](images/8913988f755764d7287d6cd16bfebdef8aa55be519d05ab69dbb525975195fb6.jpg)  \n图8 有效壳壁与加劲环的组合截面计算图\n\n### 5．8 结构的疲劳强度计算\n\n结构构件及其连接的抗疲劳能力（疲劳极限强度），取决于构件的工作级别、材料种类、应力变化情况及构件连接的应力集中等级等。\n\n对结构疲劳强度计算，常用应力比法和应力幅法。本标准采用应力比法。\n\n#### 5．8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 是按4．3．3．1规定的载荷组合 A 中最不利工况确定的，在疲劳计算点上的各个应力循环中，沿 $x \\phantom { } _ { \\cdot \\mathcal { I } }$ 轴线方向的绝对值最大计算正应力和 $x y$ 轴线形成的平面上的绝对值最大计算剪应力。\n\n#### 5．8．2 应力循环特性\n\n构件（或连接）单独或同时承受正应力 $( \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ l , \\sigma _ { \\mathrm { y } } )$ ）和剪应力 $( \\tau _ { \\mathrm { x y } } )$ ）作用时，应力循环特性值 $r _ { \\mathrm { x } } \\setminus r _ { \\mathrm { y } } \\setminus r _ { \\mathrm { x y } }$ 按式（72）计算：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { r } { { r } _ { \\mathrm { x } } = \\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { y } } = \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { x y } } = \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } } / \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n式中：\n\n$r ( r _ { x } \\ : . r _ { y } \\ : . \\ : r _ { x y } )$ 应力循环特性值；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值,单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7eb100c1-eb34-40ad-a10e-86f4bc34918a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 3）', '施工程序和施工工艺。\n\n2 钢－混凝土组合梁的施工应进行过程控制，斜拉索的张拉和桥面板湿接缝混凝土的浇筑应符合设计和施工监控的要求。\n\n3 钢－混凝土组合梁的施工应有防止桥面板混凝土和湿接缝混凝土开裂的预防措施。\n\n#### 条文说明：\n\n本条所指钢－混凝土组合梁，主要包括钢箱与混凝土桥面板、钢桁梁与混凝土桥面板以及钢箱－钢桁梁与混凝土桥面板通过剪力连接装置进行组合而成的梁。\n\n在钢－混凝土组合梁斜拉桥的施工中，如何有效地防止混凝土桥面板的开裂是设计和施工都需要认真对待的一个关键问题。因此，有必要在施工前通过相对准确的预测、严密的施工计算以及对施工技术和施工工艺的改进，确定其施工顺序、加载程序和施工工艺，并对施工进行过程控制，以保证结构在施工过程中始终处于安全范围之内，各项指标满足设计要求。\n\n### 20.3.6 钢－混凝土混合梁的施工应符合下列规定：\n\n1 混合梁施工时，钢主梁部分的施工应符合本规范第 20.3.4条的规定；混凝土主梁部分的施工应符合本规范第20.3.2条或第20.3.3条的规定；钢-混凝土接头的施工应符合本规范第18.5节的规定，钢梁与混凝土梁在接头处的临时连接应严格按设计要求设置。\n\n2 边跨混凝土主梁采用支架现浇施工时，应根据主梁的结构构造特点和施工能力，在施工前合理确定其分段浇筑的长度以及相应的浇筑施工工艺；当条件具备时，可整幅整跨一次进行浇筑施工。\n\n3 对边跨混凝土主梁的现浇支架和支承钢－混凝土接头连接施工的支架，宜采用钢支架，且应进行专门设计。\n\n4 设计现浇支架时，除应保证支架的强度、刚度和稳定性满足使用要求外，同时应充分考虑变形、地基的不均匀沉降和日照温差等因素对支架系统的不利影响，并应将支架及地基的沉降作为重点控制的计算目标，且应对混凝土主梁施加预应力后产生荷载重分布的情况进行详细计算和验算。\n\n5 现浇支架的基础应置于坚固、稳定、具有足够承载力的地基上，地基的持力层应按计算确定。当地基为岩层时，可采用扩大基础，且宜将基础设置在中风化或弱风化岩层；当地基为土层时，宜采用桩基础，且桩的入土深度应根据计算确定。\n6 对支架的构造要求、计算荷载的取用、计算要求和施工要求等应符合本规范第5章的规定。\n\n7对边跨混凝土主梁的现浇钢支架宜在制作时采取适当的防腐处理措施。安装和拆除现浇支架时，应对现场作业人员进行详细的技术交底，明确支架施工和安全作业的具体要求，保证施工安全。\n\n8中跨主梁合龙前，应及时完成边跨混凝土主梁模板的卸落，使现浇支架卸载；卸落时应严格按施工控制的程序进行，防止混凝土主梁受力不均产生开裂。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7ec3a874-d1f4-4fc8-8427-acd8caef738c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '15.4 预制安装墩台身、盖梁（Part 2）', '少于 3d，对混凝土的外露面应覆盖、保湿和保温；拆除模板后仍宜对混凝土表面进行覆盖并保湿养护至少 7d。对高性能混凝土，其保湿养护的时间宜适当延长。\n\n## 15.4.11 墩台身宜采用立式的方式在台座上预制，并应符合下列规定：\n\n1 对多节段预制的墩台身，当节段安装采用湿接缝连接时，可将节段分别预制；节段安装采用胶接缝连接时，应按底节、中间节、顶节的顺序从下至上匹配预制，或采用工具式端模匹配预制。\n\n2 各节墩台身预制时，应采取有效措施保证其线形和外形尺寸准确，其垂直度的精度应满足设计要求，设计未要求时，垂直度误差应不超过其高度的 $0 . 1 \\%$ 且不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 各节墩台身在预制时均应设置吊装孔，孔的位置和形式应符合设计规定，并应在设置前对吊点的受力进行必要的复核和验算。安装施工所用导向装置和锁定装置的位置应准确，并应满足设计规定的精度要求。\n\n4 墩台身整体预制或顶节墩台身预制时，支座垫石的位置应准确，锚栓孔的位置、直径和深度应满足支座安装就位的精度要求，锚栓孔的位置相对于墩中轴线的偏差应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ ，且在安装时不得改变锚栓的直径和形状。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7ec512f9-2449-4b41-88f3-273cb7555311', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 1）', '犉．3 极限状态设计法先计算各个指定的载荷或特性载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数 $\\phi$ 增大，并乘以与相关载荷组合的该项计算载荷相应的分项载荷系数犉 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ ，然后根据表20或附录 G所确定的载荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $F _ { j }$ 犼。各个载荷的系数 $\\phi$ 按第4章相关条款和附录G确定，而分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 见表20，其范围列于表 H．1中。\n\n在有高度危险的特定情况下还要对组合载荷犉 犛 $F _ { j }$ 犼乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ （见4．3．4．2．6），得出设计载荷 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ 。由此确定设计载荷效应 $S _ { \\mathrm { k } }$ 。由作用在构件或部件上的载荷效应（内力）计算出应力 $\\sigma _ { 1 l }$ ，与由采用适当的载荷系数计算出来的局部效应（内力）引起的其他应力 $\\sigma _ { 2 l }$ 相组合，便得到合成设计应力 $\\sigma _ { l }$ ，最后再将此合成的设计应力犚 $\\sigma _ { l }$ 同适当规定的应力极限值lim 相比较。 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 是用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 去除规定的强度 $R$ 而获得。lim 也可以是其他广义的可接受的极限状态控制值，如控制结构变形的相对挠度极限值，控制结构振动的振动衰减参数的极限状态值等。\n\n极限状态设计法的典型流程图示于图F．2。\n\n$f _ { i }$ -—作用在构件或部件上的载荷i;$F _ { j }$ ——由载荷 $f _ { i }$ 乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } }$ 后构成的组合载荷 $\\Sigma \\gamma _ { \\mathrm { { p } { : } } } f _ { i } = F _ { j }$ $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ ——在特定情况下考虑了高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ 的设计载荷\n\n$S _ { \\mathrm { k } }$ ———在构件或支承部件犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $F _ { j }$ 犼或设计载荷 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } } F _ { j }$ 犼引起的内力；  \n$\\sigma _ { 1 l }$ — 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { l }$ -在个别特定构件l中的合成设计应力；  \n$R$ ——由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力，例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限状态应力；\n\n  \n图 犉．2 用极限状态设计法进行设计的典型流程图\n\nlim — 适当规定的应力极限值，极限设计应力，或其他广义的可接受的极限状态控制值；$\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 根据所确定的载荷组合，选得的用于各个载荷的分项载荷系数；$\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 抗力系数；$\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ —高危险度系数。\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n<<<HTBL|f86db8d79c5549963a758b0b3135204d1|END>>>\n\n\n## 犌．1．2 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$\n\n载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ ，见表 G．3。\n\n表 犌．3 流动式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n## 犌．1．3 加速效应的组合\n\n### 犌．1．3．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．1 允许的加速度组合如下（见图 G．1）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n#### 犌．1．3．2．1 允许的加速度组合如下（见图 G．2）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．2．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．1 允许的加速度组合如下（见图 G．3）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n起升（H）和臂架伸缩（Te）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架伸缩（Te）；  \n臂架伸缩（Te）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n####');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7ecabf58-99f9-469b-bdf8-ecfa1e767d75', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '5出现以下情况之一应判定为试件的破坏或失效', '5出现以下情况之一应判定为试件的破坏或失效，破坏或失效的前一级压力值应为抗风揭压力值wu。1)试件不能保持整体完整，板面出现破裂、裂开、裂纹、断裂一级鉴定固定件的脱落；\n\n2)板面撕裂或掀起及板面连接破坏；\n\n3)固定部位出现脱落、分离或松动；\n\n4)固定件出现断裂、分离或破坏；\n\n5)试件出现影响使用功能的破坏或失效（如影响使用功能的永久变形等）；\n\n6)设计规定的其他破坏或失效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7ecb2dd8-686f-4f44-b7af-b705084341dd', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '5.3 一阶弹性分析与设计', '5.3 一阶弹性分析与设计本节所有条文均为新增条文。本节着重对一阶弹性分析设计方法的适用条件和设计过程进行了说明，基本延续了原规范对无侧移框架和有侧移框架的设计方法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7ecc2ef8-30dd-41ea-9d99-4c38c146cbdf', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '续表4.12.1-2', '续表4.12.1-2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7ee16a75-5dda-4503-a638-981e75d9f316', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 3）', '计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ { 1 } ^ { 2 } t _ { 1 } + M _ { 2 } ^ { 2 } t _ { 2 } + M _ { 3 } ^ { 2 } t _ { 3 } + \\dots \\dots + M _ { n } ^ { 2 } t _ { n } } { t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\dots \\dots \\dots + t _ { n } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 等效平均阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；\n\n$M _ { 1 } \\thinspace , M _ { 2 } \\thinspace , M _ { 3 } \\thinspace , \\cdots , M _ { n } \\thinspace$ 狀———为包括电动机转动及移动质量全部惯性力在内的各个阶段的转矩值。在变载荷情况下，至少取10个连续工作循环中载荷最大的一个循环计算；\n\n$t _ { 1 } \\ldots t _ { 2 } \\ldots t _ { 3 } \\ldots , \\ldots , t _ { n }$ — 发生不同转矩的时间段，静止时间不计入。\n\n等效平均功率按式（P．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e d } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { m e d } } n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．10）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 同式（P．9）；$n$ 电动机转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 机构的总效率。\n\n#### 犘．2．5．2 电动机的初选\n\n如果电动机的一次负载运行时间不超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按式（P．10）计算结果从电动机样本上选出的 S3工作制的电动机即为所要求的电动机。\n\n  \n图 犘．1 电动机负荷图举例\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n表 犙．2 垂直运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值  \n\n\n\n\n\n表 犙．3 水平运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7ef03913-6133-4f68-95c5-8ee0a034d057', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '21.6 主缆施工', '21.6 主缆施工4 三塔或多塔悬索桥的索股线形调整可按双塔悬索桥的标准进行控制。\n\n## 条文说明：\n\n2 根据统计，由于索股非弹性变形滞后的影响，基准索股在空缆状态下，中跨的垂度均比理论值低约 L/30000，故在实际施工调整时需要适当抬高其垂度。通常情况下，中跨垂度预抬高 L/30000，边跨垂度预抬高约为中跨实际抬高值的 3 倍。\n\n3 索股垂度调整的精度标准是参考国内外几座已建成悬索桥的经验确定的。\n\n4 三塔或多塔悬索桥的索股线形调整的精度标准与双塔悬索桥并无区别，故按其标准进行控制。\n\n### 21.6.6 主缆索力的调整\n主缆索力的调整应以设计和施工控制提供的数据为依据，其调整量应根据调整装置中测力计的读数和锚头移动量双控确定。其精度要求为：实际拉力与设计值之间的允许误差为设计锚固力的 $3 \\%$ 。\n\n### 21.6.7 主缆的紧缆\n主缆的紧缆应分为预紧缆和正式紧缆两阶段进行，并应符合下列规定：\n\n1 预紧缆应在温度稳定的夜间且应将主缆全长分为若干区段分别进行。预紧缆完成处应采用不锈钢带捆紧，并应保持主缆的形状，不锈钢带的间距可为 $5 \\mathrm { \\sim } 6 \\mathrm { m }$ ，外缘索股上的绑扎带宜边紧缆边拆除。预紧缆的目标空隙率宜为 $2 6 \\% \\sim 2 8 \\%$ 。\n\n2 正式紧缆时，应采用紧缆机将主缆挤压整形成圆形，其作业可在白天进行。紧缆的顺序宜从跨中向两侧方向进行，紧缆挤压点的间距宜为 $1 \\mathrm { m }$ ；紧缆的空隙率应符合设计规定，其允许误差为 0， $+3 \\%$ ，不圆度宜不超过主缆设计直径的 $5 \\%$ 。紧缆点空隙率达到要求后，应在靠近紧缆机的压蹄两侧打上两道钢带，带扣宜设在主缆的侧下方，其间距宜为 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 21.6.8 主缆的缠丝\n主缆的缠丝工作宜在二期恒载完成后进行，并应符合下列规定：\n\n1 缠丝的总体方向宜由高处向低处进行，两个索夹之间则应自低到高进行。2 缠丝始端应嵌入索夹内不少于 2 圈或符合设计规定，并宜施加固结焊。3 钢丝的缠绕应密贴，缠绕张力应符合设计规定，设计未规定时宜为 2kN。缠绕钢丝的接头宜采用碰接焊工艺。4 节间缠丝每间隔 $1 { \\sim } 1 . 5 \\mathrm { m }$ 宜进行一次并接焊，并焊部位应在主缆上表面 $3 0 ^ { \\circ }$ 圆心角所对应的圆弧范围内。\n\n### 21.6.9 主缆的防护涂装\n主缆的防护涂装应符合设计规定或现行《悬索桥主缆系统防腐涂装技术条件》（JT/T 694）的规定，且宜在桥面铺装完成后进行。防护前应清除主缆表面的灰尘、油和水分等污物并临时覆盖，进行防护涂装等作业时方可将覆盖物分段揭开。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7efd3ea5-7a31-4d0a-95e1-cfa7aa73690e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。\n\nGB／T699 优质碳素结构钢GB／T700 碳素结构钢GB／T985 气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T986 埋弧焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T1231 钢结构用高强度大六角螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件GB／T1591 低合金高强度钢（GB／T1591—1994，neqISO4950：1981）GB2585 铁路用热轧钢轨GB2893 安全色（GB2893—2001，neqISO3864：1984）GB2894 安全标志（GB2894—1996，neqISO3864：1984）GB／T3077 合金结构钢GB／T3098．1 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱（GB／T3098．1—2000，idtISO8981：1999）GB／T3098．2 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹（GB／T3098．2—2000，idtISO8982：1992）GB／T3480 渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法（GB／T3480—1997，eqvISO $6 3 3 6 \\mathrm { - } 1 \\sim 6 3 3 6 \\mathrm { - } 3$ ：  \n1996）GB／T3633 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副 技术条件GB／T4205 人机界面（MMI）操作规则GB4208 外壳防护等级（IP代码）（GB4208—1993，eqvIEC60529：1989）GB／T4942．1 旋转电机外壳防护分级（IP代码）（GB／T4942．1—2006，IEC600345：2000，IDT）GB／T5117 碳钢焊条GB／T5118 低合金钢焊条GB5226．2 机械安全 机械电气设备 第32部分：起重机械技术条件（GB5226．2—2002，idt  \nIEC6020432：1998）／ 传动及输送用双节距精密滚子链和链轮（ ／ — ， ： ）GB／T5293 埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂GB／T8110 气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB8918 重要用途钢丝绳（GB8918—2006，ISO3154：1988，MOD）GB／T9439 灰铸铁件GB／T10051．1 起重吊钩 机械性能、起重量、应力及材料GB／T10062 锥齿轮承载能力计算方法（GB／T10062．1～GB／T10062．3—2003，ISO103001～  \nISO103003：2001，IDT）GB／T11264 轻轨GB／T11352 一般工程用铸造碳钢件（GB／T11352—1989，neqISO3755：1975）GB／T14048．4 低压开关设备和控制设备 机电式接触器和电动机起动器（GB／T14048．4—  \n2003，IEC6094741：2000，IDT）GB／T14408 一般工程与结构用低合金铸钢件GB15052 起重机械危险部位与标志GB／T17909．1 起重机 起重机操作手册 第1部分：总则（GB17909．1—1999，idtISO99281：  \n1990）GB／T18453．1 起重机 维护手册 第1部分：总则（GB／T18453．1—2001，idtISO124781：  \n1997）GB／T19418 钢的弧焊接头 缺陷质量分级指南（GB／T19418—2003，ISO5817：1992，IDT）GB／T20118 一般用途钢丝绳（GB／T20118—2006，ISO／DIS2408：2002Steelwireropesgeneral  \npurpose—Minimumrequirements，MOD）GB／T20303．1 起重机 司机室 第1部分：总则（GB／T20303．1—2006，ISO85661：1992，IDT）GB／T20947 起重用短环链 T级（T、DAT和 DT型）高精度葫芦链条（GB／T20947—2007，  \nISO3077：2001，IDT）GB50058 爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范JB／T6392 起重机车轮JB／T7017 起重机用液压缓冲器JB／T7687．1 直柄吊钩横梁毛坯件JB／T7687．2 直柄吊钩横梁JB／T7687．3 直柄吊钩螺母JB／T7687．4 直柄吊钩螺母定位板JB／T8110．1 起重机 弹簧缓冲器JB／T8110．2 起重机 橡胶缓冲器JB／T8398 双幅板压制滑轮JB／T9005 起重机用铸造滑轮JB／T9006 起重机用铸造卷筒JB／T10833 起重机用聚氨酯缓冲器JG／T5078．1 建筑机械与设备 焊接滑轮YB／T5055 起重机钢轨');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7f000118-9d54-4486-908e-a7174e8fb8c5', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '路基施工环境保护（Part 2）', '\n\n10.2.9公路路基施工应缩短临时占地使用时间。施工迹地应及时进行土地整治，采取水土保持措施，恢复其使用功能。\n\n## 10.3生态保护与生态恢复\n\n10.3.1路基施工前应对沿线生态环境进行调查，评价施工对生态环境可能造成的影响。\n\n10.3.2路堤填筑、路堑开挖及取弃土，均应根据路基施工进度有计划地进行表土剥离，并进行保存。表土最小剥离厚度应根据国家环境保护标准现行相关规定确定。表土堆存高度应不超过 $2 \\mathrm { m }$ ，必要时应设置排水沟等相应保护措施，防止水土流失。\n\n10.3.3施工前，应根据环境保护标准相关规定采取相应措施对位于路基范围内的珍稀植物进行保护。\n\n10.3.4公路通过林地时，应注意保护用地范围以内的林木，并严格控制林木的砍伐数量；严禁砍伐道路用地范围之外不影响行车安全的林木。\n\n10.3.5公路经过草原和草甸时，应注意保护腐殖土和地表植被，限制路侧取土。取土场和弃土场宜选择在植被生长差的地方，集中设置。\n\n### 条文说明\n\n地表腐殖土中富含植物生长所必须的营养成分和种子及根系，是植物赖以生存的条件；腐殖土经过上万年的物理化学及生物作用才形成，是一种有限的自然资源。工程实践证明，在公路建设中先将腐殖土挖移并保护，工后回填绿化，是恢复生态环境十分迅速、经济、有效的方法。\n\n10.3.6公路经过湿地时，施工废料暂时放置地应设置在湿地之外，施工结束后应及时处理。\n\n10.3.7在草、木密集的地区施工时，应遵守护林防火规定。\n\n10.3.8在国家或地方重点保护野生动物出没路段进行路基施工时，应设置预告、禁止鸣笛等标志，并应根据野生动物的种类、习性及迁徒季节、路线和活动规律，合理安排施工计划，为动物横向过路设置必要的通道。\n\n## 10.3.9生态恢复应符合下列规定：\n\n取弃土工程结束后，取弃土场应及时进行必要的回填、整平、压实，地面坡度一般应小于 $5 ^ { \\circ }$ ，并利用储存的表土进行复垦。施工结束后应对开挖面恢复植被。\n\n公路施工结束后，应对施工临时占地、施工营地、临时道路、设备及材料堆放场地等进行有计划的复垦。复垦后，应尽量保持原有地貌和景观。原属性为农田的应复\n\n耕。\n\n项目区的裸露地，适应种植林草的应恢复植被。\n\n### 条文说明\n\n生态恢复是指通过人工设计和恢复措施，在受干扰破坏的生态系统的基础上，恢复和重新建立一个具有自我恢复能力的健康的生态系统(包括自然生态系统、人工生态系统和半自然半人工生态系统）。\n\n复垦是指公路建设过程中，因挖损、塌陷、压占等造成破坏的土地，采取整治措施，使其恢复到可供利用状态的活动。\n\n## 10.4水资源保护与废弃物污染控制\n\n10.4.1在施工及生活区域应设置相应的场地堆放生产及生活废弃物，并定期处理。污水处理产生的污泥，应运至指定堆放场地。\n\n10.4.2生产污水和生活污水不得随意排放。施工过程中，各种排水沟渠的水流不得直接排放到饮用水源、农田、鱼塘中。\n\n### 条文说明\n\n生产污水主要包括清洗施工机械设备的污水或废油以及地基处理施工中溢出的浆液，生活污水主要包括是人类生活中使用的各种厨房用水、洗涤用水和卫生间用水所产生的排放水。这两类水如直接排放，会污染水质、土质，影响人们的饮用水源和鱼类的生存、农作物的生长，因此采取必要的净化措施处理后，方可排放。\n\n10.4.3岩溶水发育地段，路基修筑不应切断岩溶(地下和地表)水的径流通道，不得造成阻水、滞水或农田缺水。\n\n10.4.4严禁采用有害物质超标的工业废渣作为路基填料。\n\n### 条文说明\n\n利用工业废渣作为填料或外加掺料时，使用前进行有害物质的含量测试，避免有害物质超标，污染环境。\n\n## 10.5空气污染控制\n\n10.5.1路基施工过程中应采取措施控制废气排放和扬尘，并应符合国家环境空气质量的相关规定。\n\n### 条文说明\n\n《环境空气质量标准》（GB3095-2012)将环境空气功能区分为二类：一类为自然保护区、风景名胜区和其他需要特殊保护的区域；二类区为居住区、商业交通居民混合区、文化区、工业区和农村地区。\n\n一类区适用一级浓度限值，二类区适用二级浓度限值。一、二类环境空气功能区质量要求见表10-1和表10-2。\n\n表10-1环境空气污染物基本项目浓度限值  \n\n\n\n\n\n表10-2环境空气污染物其他项目浓度限值  \n\n\n\n\n\n表10-1在全国范围内实施；表10-2由国务院环境保护行政主管部门或省级人民政府根据实际情况，确定具体实施方式。\n\n10.5.2机械设备及运输车辆的废气排放应符合国家和地方政府的相关规定。\n\n10.5.3路基施工堆料场、拌合站、材料加工厂等宜设于主要风向的下风处的空旷地区，远离居民区和学校。当无法满足上述要求时，应采取必要的环保措施。\n\n10.5.4施工便道应采取洒水降尘措施。在便道与既有道路交道口处应设专人负责清扫和管理。\n\n10.5.5粉状材料运输、堆放和使用应符合下列要求：\n\n粉状材料运输应采取防止材料散落或扬尘污染措施。干粉状材料宜采用袋装或罐装方式运输。\n\n粉煤灰、石灰等材料不应露天堆放。\n\n采用粉状材料作为路基填料或对路基填料进行现场改良施工，应避免在大风天作业，并应采取有效措施防止粉尘污染。\n\n10.5.6不得焚烧生活和生产垃圾。在场地清理时，不得焚烧杂草和树木。\n\n## 10.6噪声和振动控制\n\n10.6.1路基施工机动车辆和机械设备，应加强维修和保养，保持技术性能稳定，防止环境噪声污染。\n\n10.6.2公路施工组织设计应对环境敏感点附近路段施工期间产生强噪声辐射的施工机械作业时间、施工方式等做出规定。施工场界声级应符合现行《建筑施工场界噪声限值》(GB12523)的规定。\n\n10.6.3在居民聚集区或噪声敏感区，因特殊需要必须连续作业且在施工过程中场界环境噪声有可能超过排放标准的，应制定环境噪声污染防治措施。\n\n### 条文说明\n\n对噪声超过限值规定的，可采取调整作业时间、优化施工机械设备组合、改变施工方法、增加');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7f0d67c4-c6eb-410d-b2d2-f7a1d4d7ea08', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 1）', '附 录 犘## （规范性附录）起重机各机构电动机的初选\n\n## 犘．1 电动机的型式\n\n### 犘．1．1 起重机的主要机构一般选用起重冶金用系列异步电动机、直流电动机，在电动葫芦等起升机构中，也可采用锥形转子制动异步电动机或圆柱形转子转动电动机，或适合于起重机使用特点的其他电动机。\n\n### 犘．1．2 在具有爆炸性气体的危险场合使用的起重机，应选防爆系列起重用电动机。\n\n## 犘．2 电动机功率的初选方法\n\n### 犘．2．1 稳态计算功率法\n\n#### 犘．2．1．1 起升机构\n\n##### 犘．2．1．1．1 稳态起升功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n当起升机构用同一台电动机驱动时，其稳态计算功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．1）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } \\cdot v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\eta }\n$$\n\n……（P．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态起升功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；起升机构总效率。\n\n##### 犘．2．1．1．2 电动机初选\n\n对未能提供CZ值及相应计算数据的电动机，可以用式（P．1）的计算结果，并考虑该机构实际的接电持续率（参见表 Q．2），直接从电动机样本上初选出所需要的电动机。\n\n#### 犘．2．1．2 运行机构\n\n##### 犘．2．1．2．1 稳态运行功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n稳态运行功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．2）计算：\n\n\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { j } } \\cdot v _ { \\mathrm { y } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta \\cdot m }\n$$\n\n……（P．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态运行功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）；  \n$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式（89）；  \n$m$ 运行机构电动机台数。\n\n##### 犘．2．1．2．2 电动机初选\n\n用式（P．2）计算所得的结果乘以一个大于1的系数，从电动机样本上初选所需的电动机。对室外作业的起重机，此系数为 $1 . 1 { \\sim } 1 . 3$ ；对室内作业起重机及室外作业的装卸桥小车，此系数为 $1 . 2 { \\sim } 2 . 6$ 。运行速度高者取大值。\n\n#### 犘．2．1．3 牵引小车式运行机构\n\n##### 犘．2．1．3．1 稳态运行功率\n\n牵引小车式变幅机构与牵引小车式运行机构作用原理相似，如果其驱动轮（或卷筒）上的转矩为$M$ ，则牵引小车式变幅机构(即小车运行机构)电动机的稳态变幅(运行)功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ ，可以按式(P.3)计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { M \\bullet n } { 9 5 5 0 \\ \\eta }\n$$\n\n……（P．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态变幅（运行）功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$M -$ -驱动轮(或卷筒)的转矩，单位为牛米( $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ；$n$ 驱动轮(或卷筒)的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 同式（89）。\n\n##### 犘．2．1．3．2 电动机初选\n\n用式（P．3）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．2 等效功率法\n\n#### 犘．2．2．1 回转机构\n\n##### 犘．2．2．1．1 等效功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$\n\n等效功率 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ 按式（P．4）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { e q } } \\bullet n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．4）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 回转机构电动机的等效回转功率，单位为千瓦（kW）；  \n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 同式（92）；$n$ 起重机回转速度，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ；7 同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### 犘．2．2．2．1 非平衡动臂式变幅机构\n\n###### 犘．2．2．2．1．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．5）计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7f3ff27c-f306-4dd7-bc40-5a0375613c45', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '1 总 则', '1 总 则1.0.1为保证低压电器的安装质量，促进施工安装技术的进步，确保设备安装后的安全运行，制订本规范。\n\n1.0.2本规范适用于交流50Hz额定电压 $1 2 0 0 \\mathrm { V }$ 及以下、直流额定电压为1500V及以下且在正常条件下安装和调整试验的通用低压电器。不适用于无需固定安装的家用电器、电力系统保护电器、电工仪器仪表、变送器、电子计算机系统及成套盘、柜、箱上电器的安装和验收。\n\n1.0.3低压电器的安装,应按已批准的设计进行施工。\n\n1.0.4低压电器的运输、保管，应符合现行国家有关标准的规定；  \n当产品有特殊要求时，应符合产品技术文件的要求。\n\n1.0.5低压电器设备和器材在安装前的保管期限，应为一年及以下；当超期保管时，应符合设备和器材保管的专门规定。\n\n1.0.6采用的设备和器材，均应符合国家现行技术标准的规定，并应有合格证件，设备应有铭牌。\n\n1.0.7设备和器材到达现场后,应及时做下列验收检查：\n\n1.0.7.1 包装和密封应良好。\n\n1.0.7.2技术文件应齐全,并有装箱清单。\n\n1.0.7.3按装箱清单检查清点,规格、型号,应符合设计要求；附件、备件应齐全。\n\n1.0.7.4按本规范要求做外观检查。\n\n1.0.8施工中的安全技术措施，应符合国家现行有关安全技术标准及产品技术文件的规定。\n\n1.0.9与低压电器安装有关的建筑工程的施工，应符合下列要求：\n\n1.0.9.1与低压电器安装有关的建筑物、构筑物的建筑工程质量，应符合国家现行的建筑工程施工及验收规范中的有关规定。当设备或设计有特殊要求时，尚应符合其要求。\n\n1.0.9.2低压电器安装前，建筑工程应具备下列条件：\n\n(1)屋顶、楼板应施工完毕，不得渗漏。\n\n(2)对电器安装有妨碍的模板、脚手架等应拆除，场地应清扫干净。\n\n(3)室内地面基层应施工完毕，并应在墙上标出抹面标高。\n\n(4)环境湿度应达到设计要求或产品技术文件的规定。\n\n(5)电气室、控制室、操作室的门、窗、墙壁、装饰棚应施工完毕,地面应抹光。\n\n(6)设备基础和构架应达到允许设备安装的强度；焊接构件的质量应符合要求，基础槽钢应固定可靠。\n\n(7)预埋件及预留孔的位置和尺寸，应符合设计要求，预埋件应牢固。\n\n1.0.9.3设备安装完毕，投入运行前，建筑工程应符合下列要求：\n\n(1)门窗安装完毕。  \n(2)运行后无法进行的和影响安全运行的施工工作完毕。  \n(3)施工中造成的建筑物损坏部分应修补完整。\n\n1.0.10设备安装完毕投入运行前，应做好防护工作。\n\n1.0.11低压电器的施工及验收除按本规范的规定执行外，尚应符合国家现行的有关标准、规范的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7f51c7da-9989-4ef7-a85b-6212bc306248', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '7专项施工方案实施', '7专项施工方案实施7.1专项施工方案完成第6章要求的程序后,监理单位应对安全生产条件进行核查,并报建设单位备案,经核查符合条件后方可下达开工令。\n\n7.2专项施工方案实施前,施工单位应在施工现场显著位置公告危大工程名称、风险等级、防范注意事项、施工时间和具体责任人员,并在危险区域设置安全警示标志。\n\n7.3专项施工方案实施前,项目技术负责人或编制人员应组织对现场管理人员进行专项施工方案交底,交底双方签字确认;现场管理人员应对作业人员进行安全防护措施和操作规程交底,项目专职安全管理人员和交底双方共同签字确认。\n\n7.4施工单位应严格按照专项施工方案组织施工,不得擅自修改、调整专项施工方案。\n\n7.5专项施工方案在实施过程中需要作局部调整的,应说明修改原因和理由,并提交施工单位技术负责人审批。超危大工程专项施工方案,书面提交原专家论证会专家和参与论证各方单位审核同意后,可不再重新组织专家论证会。因规划、设计、结构、地质以及环境等原因,专项施工方案需做重大变更的，施工单位应按照第6章要求重新履行审核、审查、论证程序。涉及资金或者工期调整的,建设单位应按照约定予以调整。\n\n7.6超危大工程施工时,施工单位分管领导应对施工项目进行巡查,施工单位应有项目负责人在施工现场带班履职，由专职安全生产管理人员进行现场监督。\n\n7.7施工单位管理人员发现不按照专项施工方案施工的,应要求其立即整改;情节严重的,应要求其暂停施工;发现有危及人身安全紧急情况的，应立即组织作业人员撤离危险区域。\n\n7.8需进行第三方监测的危大工程,应满足以下要求：\n\na) 委托具有相应资质或能力等级的单位对危大工程施工进行第三方监测；  \nb) 监测单位编制的监测方案,由监测单位技术负责人审核签字并加盖单位公章,报送监理单位同意后方可实施,必要时进行监测方案论证；  \nc） 监测单位按照监测方案开展监测,及时向委托单位报送监测结果,并对监测结果负责;发现异常时，及时向委托单位报告，委托单位立即采取相关措施处置。\n\n7.9监理单位应对危大工程施工实施专项巡视,必要时进行旁站监督;实施监理过程中,发现存在安全事故隐患的,应要求施工单位整改;情况严重的,应要求施工单位暂时停止施工,并及时报告建设单位。施工单位拒不整改或者不停止施工的,监理单位应及时向有关主管部门报告。\n\n7.10对需要验收的危大工程,验收合格后,方可进入下一道工序。\n\n7.11建设单位应建立危大工程台账,定期组织开展危大工程隐患排查治理。\n\n7.12危大工程应落实首件工程或典型施工验收制度。危大工程施工验收合格后,应编写专项施工总结报告。\n\n7.13建设、施工、监理单位应建立危大工程安全管理档案。\n\na) 建设单位应将专项施工方案清单、管理措施及隐患排查治理等情况纳入档案管理;  \nb) 施工单位应将专项施工方案及审核、审查、专家论证、相关交底、现场检查、验收及整改等资料纳入档案管理;  \nc） 监理单位应将监理实施细则、专项施工方案审查资料、现场巡查、验收及整改资料等纳入档案管理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7f53ca03-67dc-42e3-9363-05d8a49feb8c', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '参考文献', '参考文献[1] 中华人民共和国交通运输部.公路工程施工安全技术规范:JTG F90—2015[S].北京：人民交通出版社股份有限公司,2015  \n[2] 《建设工程安全生产管理条例》（中华人民共和国国务院令第393号）,2004年2月1日  \n[3] 《公路水运工程安全生产监督管理办法》（中华人民共和国交通运输部令2017年第25号）,2017年8月1日  \n[4] 交通运输部工程质量监督局《公路水运工程施工安全标准化指南》,2013年6月  \n[5] 《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》（中华人民共和国住房和城乡建设部令第37号），2018年6月1日  \n[6] 《住房和城乡建设部办公厅关于实施<危险性较大的分部分项工程安全管理规定>有关问题的通知》（建办质[2018]31号）,2018年6月1日');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7f55d023-3cfe-4ace-8039-972ee0253ece', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验环境', '3 试验环境## 3.1 成型室及养护箱的温度、湿度要求：\n\n（1）成型室： $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度大于 $5 0 \\%$ 。  \n（2）养护箱： $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 1 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度大于 $9 0 \\%$ 。  \n（3）养护水： $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n## 3.2 试样、天然石英砂和试验用水，以及试模的温度应与室温相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7f6c02dd-24c6-4118-9fee-f732015329bb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算## 6.1.1.4.1 起动时间和起动平均加速度计算\n\n### 6.1.1.4.1.1 机构起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（82）计算：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle \\ n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } + J _ { \\mathrm { 2 } } ) + \\frac { J _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle \\ 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { N } } ) }\n$$\n\n式中：\n\n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动时间，单位为秒（s），其值见表37；  \n$n$ 电动机额定转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；  \n$k$ 其他传动件的转动惯量折算到电动机轴上的影响系数， $k = 1 . 0 5 \\sim 1 . 2 0$ ；  \n$J _ { 1 }$ 电动机转子的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { 2 }$ -电动机轴上制动轮和联轴器的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } } ,$ ）；  \n$J _ { 3 }$ -作起升运动的物品的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 ) } }$ ；\n\n$$\nJ _ { 3 } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D ^ { 2 } } { 4 g a ^ { 2 } i ^ { 2 } }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；$D$ 同式（77）；$_ g$ 重力加速度，取 $g { = } 9 . 8 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；$a$ 同式（77）；i 同式（77）；同式（77）；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 电动机平均起动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d q } } = \\lambda _ { \\mathrm { A S } } M _ { \\mathrm { n } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { A S } }$ — 电动机平均起动转矩倍数，其值见表38；  \n$M _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机的额定转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ ———见式（77）。\n\n表 37 起升机构起（制）动时间和平均升降加（减）速度值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7f71333e-1bea-4726-985b-bc297fe0a2ea', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．2 塔式起重机分级举例', '犃．2 塔式起重机分级举例按照起重机的类别和使用情况，塔式起重机整机分级举例见表 A．2。\n\n表 犃．2 塔式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7f7254f9-ccec-470f-b773-9477b20eadd5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 2）', '2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ { \\mathrm { { m } } } + M _ { \\mathrm { { s } } } + M _ { \\mathrm { { w } } \\mathrm { { I } } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ m i \\eta }\n$$\n\n……（S．7）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1,表Q.1;  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（S．1）；$M _ { \\alpha }$ — 见式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } }$ — 按计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算的等效风阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；$m$ 同式（89）；i 同式(R.3)；m -同式（93）。\n\n### 犛．2．1．3．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．4 变幅机构电动机发热验算\n\n### 犛．2．1．4．1 普通臂架变幅机构，因为它属于非平衡的、非工作性的变幅机构，所以按其变幅力和变幅钢丝绳卷绕线速度计算确定的电动机功率而选用的电动机，一般不需要进行电动机的发热校验。\n\n### 犛．2．1．4．2 平衡臂架变幅机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．4．2．1 稳态平均功率按式（S．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } { = } G  { v _ { \\mathrm { b } } } \\ \\frac { \\sqrt { \\frac { \\sum P _ { \\mathrm { I i } } { } ^ { 2 } t _ { i } } { \\sum t _ { i } } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表 $\\mathrm { Q . 1 }$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 额定变幅速度，单位为米每秒犻 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\textstyle \\sum P _ { \\mathrm { I } i }$ — 在第 $i$ 个变幅位置，由包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { 1 }$ 产生的风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力等产生的在变幅 齿 条 （或 变 幅 螺 杆、油 缸、钢 丝 绳 等 ）上 的 分 力 之 和，单 位 为 牛 顿 （N）； $\\alpha _ { \\mathrm { ~ I ~ } }$ 见 $4 . 2 . 1 . 2 . 2 . 2 , p _ { 1 }$ 见表15；\n\n$t _ { i }$ —每一变幅位置间隔所需时间,单位为秒(s);可由变幅齿条(或螺杆、油缸、钢丝绳等)行程 $l$ 及移动速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ 按下式算出；\n\n$$\nt _ { i } = \\frac { l _ { i + 1 } - l _ { i } } { v _ { \\textrm { b } } }\n$$\n\nm —同式（89）；  \nm —同式(P.5)。\n\n#### 犛．2．1．4．2．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 2 { \\sim } \\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 4$ 进行。\n\n## 犛．2．2 按机构工作级别及其等效接电持续率进行电动机的发热校验\n\n### 犛．2．2．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．1．1 起升机构电动机静功率按式（S．9）校验：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta }\n$$\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 起升机构电动机静功率，单位为千瓦（kW）；$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）。\n\n#### 犛．2．2．1．2 机构工作级别与电动机等效接电持续率JC′值的关系，见表 P．2。\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7f755800-1b3c-454b-aeca-8a6a8045c513', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．9 构造要求', '5．9 构造要求## 5．9．1 一般原则\n\n### 5．9．1．1 主要承载结构的构造设计应力求简单、受力明确、传力直接、尽量降低应力集中的影响。\n\n### 5．9．1．2 结构（或结构件）的设计应考虑到制造、检查、运输、安装（拆卸）、使用和维护等的方便和可能性。露天工作的起重机结构应避免积水。\n\n### 5．9．1．3 应根据起重机的实际工作环境考虑腐蚀对结构钢材的影响（结构有可靠的防腐措施或属于短暂性使用的设备，可不考虑腐蚀的影响），主要承载结构的钢板和型钢的最小厚度不应小于表34的规定。\n\n表34 钢板和型钢的最小厚度  \n单位为毫米  \n\n\n\n\n\n### 5．9．1．4 对于动载荷比较严重和受力比较复杂的焊接结构件，除非采取措施减小或消除焊接内应力，否则选用的钢材厚度对碳素钢不宜大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ，对低合金钢不宜大于 $3 5 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 5．9．1．5 对承载后会发生较大弹性变形的结构，在设计时应预先采取与此弹性变形相反的措施，如桥式起重机和门式起重机主梁跨中应作出向上的预拱，门式起重机悬臂段应作出向上的预翘，且这些预变形宜由结构构造或结构件的下料来保证。\n\n### 5．9．1．6 在设计由疲劳强度控制的主要焊接结构时，应采取各种降低疲劳应力的措施，如改善接头型式降低应力集中等级，对双面连续焊缝的头部进行包裹回焊、采用较大半径的圆弧过渡板以减少内应力等。\n\n### 5．9．1．7 主要承载结构件在不同连接处允许采用不同的连接方式来传递载荷，但在同一连接处不宜混合使用不同的连接方式。\n\n### 5．9．1．8 主要承载结构的表面如果长期受到热辐射作用，且表面温度达 $1 5 0 \\mathrm { { ‰} }$ 以上时，结构设计应考虑有效的隔热防护措施。\n\n## 5．9．2 焊缝连接\n\n### 5．9．2．1 对接焊接\n\n对接焊缝的坡口型式应符合 GB／T985和 GB／T986的规定。\n\n主要承载结构中不等板厚或板宽的对接，均应从一侧或两侧制成不大于 $1 : 4$ 的过渡斜度（见图9）。\n\n  \n图9 对接焊缝坡口型式\n\n### 5．9．2．2 角焊接\n\n#### 5．9．2．2．1 焊脚尺寸\n\n##### 5．9．2．2．1．1 被焊接件厚度小于 $4 \\ \\mathrm { m m }$ 时，焊脚尺寸等于被焊接件的厚度。\n\n##### 5．9．2．2．1．2 焊脚尺寸不应小于表35的规定。\n\n##### 5．9．2．2．1．3 对于一般角焊缝，焊脚尺寸不应大于较薄焊件厚度的1．2倍；而对于杆件边缘的角焊缝\n\n（见图10），还应符合下列要求：犺$t _ { 1 } { \\leqslant } 6 ~ \\mathrm { m m }$ 时， $h _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } t _ { 1 }$ ；$\\cdot t _ { 1 } > 6 \\ \\mathrm { m m }$ 时， $, h _ { \\mathrm { f } } = t _ { 1 } - ( 1 { \\sim } 2 ) \\mathrm { m m }$ 。\n\n表35 角焊缝的焊脚尺寸  \n\n\n\n\n\n  \n图10 角焊缝的焊脚\n\n#### 5．9．2．2．2 焊缝形状\n\n受动载荷的主要承载结构，在保证焊缝受剪计算截面面积的情况下，角焊缝的表面应呈微凹弧形或直线形。焊缝直角边的比例∶对侧焊缝为 $1 : 1$ ，对端焊缝为 $1 : 1 , 5$ （长边顺载荷方向）。\n\n#### 5．9．2．2．3 焊缝的计算长度\n\n角焊缝（侧焊缝或端焊缝）的最小计算长度为犺 $8 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ 。对于侧焊缝，当受动载荷时，最大计算长度为40$h _ { \\mathrm { f } }$ ；受静载荷时，最大计算长度为 $6 0 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ ；若焊缝长度超过上述规定，超长部分在计算中不予考虑。\n\n## 5．9．3 铆钉连接和螺栓连接\n\n### 5．9．3．1 对于需要在使用现场进行整体拼接的大型结构，宜优先考虑采用高强度螺栓连接或铆钉连接。  \n### 5．9．3．2 铆合钢板的总厚度一般不应超过铆钉直径的5倍。当可以保证铆钉杆塞紧钉孔时，总厚度允许为铆钉直径的7倍。  \n### 5．9．3．3 在主要承载结构中应采用半圆头铆钉，特殊情况可以采用沉头铆钉。  \n### 5．9．3．4 每一杆件在节点处或接头一侧，铆钉或螺栓数不应少于2个。沿受力方向，每行铆钉或螺栓数不宜多于5个。  \n### 5．9．3．5 C级螺栓连接只允许用在次要构件的连接中或作暂时性连接。  \n### 5．9．3．6 对直接承受动载荷的普通螺栓受拉连接，应采用双螺母或其他能防止螺母松动的有效措施。犱5．9．3．7 A、B级螺栓采用铰制孔时，若构件承受脉动载荷，则孔径不应大于 $\\left[ d + \\left( 0 . 2 \\sim 0 . 3 \\right) \\right] \\mathrm { m m }$ ，$d$ 为螺栓配合部分的公称直径;若构件承受交变载荷，则孔和螺栓的配合不应低于 $\\mathrm { H } 1 1 / \\mathrm { h } 9$\n\n### 5．9．3．8 铆钉或螺栓布置的极限尺寸见表36。\n\n单位为毫米\n\n表36 铆钉或螺栓布置的极限尺寸  \n\n\n\n\n\n表36（续）  \n单位为毫米');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7f79c427-c2c6-4021-95da-3e6f1da6ce62', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犉', '附 录 犉## （规范性附录）许用应力设计法和极限状态设计法的应用\n\n### 犉．1 总则\n\n本标准提出的在承载能力验算中用以确定载荷与载荷组合的原则，均适用于采用许用应力设计法或极限状态设计法进行的设计。本附录概括地介绍两种方法的应用。\n\n### 犉．2 许用应力设计法\n\n先计算各个指定的载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数犉 $\\phi$ 增大；然后根据表20或附录 G所确定的载犉 犛荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼。用此组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼来确定合成的载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，也就是构件的内力。\n\n由作用在某个构件或部件上的载荷效应计算出应力 $\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ ，并与由局部效应（内力）引起的任何应力 $\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ 相组合。得到合成设计应力 $\\bar { \\sigma } _ { l }$ ，此应力应同可采纳的应力adm （即应力的适当许用值———许用应力）相比较。\n\n可采纳的应力（许用应力）是用强度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ （具体数值见表 G．1、表 G．5、表 G．8、表 G．11中的安全系数 $n$ ）去除规定的强度 $R$ 求得的。强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ 的取值范围列于表 H．1中。在有高度危险的场合，还要再除以一个高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 才得到最后的许用应力（见4．3．4．2．6）。\n\n当外载荷与其产生的内力呈非线性关系时，或者在结构某计算点上能产生相反符号应力的外载荷在其组合时引起的应力接近临界值时，为确保承载能力验算的有效性，用许用应力设计法应特别小心。\n\n许用应力设计法的典型流程图示于图 F．1。\n\n  \n图 犉．1 用许用应力设计法进行设计的典型流程图\n\n$f _ { i }$ 作用在构件或部件上的载荷 $i$ ；$\\overline { { F } } _ { j }$ 组合载荷 $\\sum { f _ { i } }$ k— ——在构件或支承部件的犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $\\overline { { F } } _ { j }$ 引起的内力；$\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ —— 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { \\mathit { l } }$ 在个别特定构构件 $l$ 中的合成设计应力；$R$ 由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力,例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限应力；adm — 可采纳的应力，即许用应力；$\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ —根据所确定的载荷组合选用规定的强度系数,附录G中的安全系数 $n$ 即为强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ -—高危险度系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7f7be465-eb5d-4296-bda4-16f70b4d7bef', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3．2卫星定位测量（Part 2）', 'ldsymbol { W } _ { \\mathrm { z } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\scriptstyle \\mathbf { W } \\leqslant { \\frac { \\sqrt { 3 n } } { 5 } } \\sigma\n$$\n\n式中 $n ^ { \\prime }$ 同步环中基线边的个数；\n\nW 同步环环线全长闭合差 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n\n2异步环各坐标分量闭合差及环线全长闭合差，应满足(3．2．11-6)一(3．2．11-10)式的要求：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { W _ { \\mathrm { x } } { \\leqslant } 2 { \\sqrt { n } } \\sigma } \\\\ { W _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 2 { \\sqrt { n } } \\sigma } \\\\ { W _ { \\mathrm { z } } { \\leqslant } 2 { \\sqrt { n } } \\sigma } \\end{array}\n$$\n\n$$\n\\boldsymbol { W } = \\sqrt { \\boldsymbol { W } _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\boldsymbol { W } _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } + \\boldsymbol { W } _ { \\mathrm { z } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\scriptstyle W \\leqslant 2 { \\sqrt { 3 n } } \\sigma\n$$\n\n式中 $_ n$ -异步环中基线边的个数；\n\nW—异步环环线全长闭合差 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n3复测基线的长度较差，应满足(3．2．11-11)式的要求：\n\n$$\n\\triangle { \\mathrm { d } } { \\leqslant } 2 \\sqrt { 2 } \\sigma\n$$\n\n### 3．2．12当观测数据不能满足检核要求时，应对成果进行全面分析，并舍弃不合格基线，但应保证舍弃基线后，所构成异步环的边数不应超过3．2．4条第3款的规定。否则，应重测该基线或有关的同步图形。\n\n### 3．2．13外业观测数据检验合格后，应按3．2．3条对GPS网的观测精度进行评定。\n\n### 3．2．14GPS 测量控制网的无约束平差，应符合下列规定：\n\n1应在WGS-84坐标系中进行三维无约束平差。并提供各观测点在WGS-84坐标系中的三维坐标、各基线向量三个坐标差观测值的改正数、基线长度、基线方位及相关的精度信息等。\n\n2无约束平差的基线向量改正数的绝对值，不应超过相应等级的基线长度中误差的 3倍。\n\n### 3．2．15GPS 测量控制网的约束平差，应符合下列规定：\n\n1应在国家坐标系或地方坐标系中进行二维或三维约束平差。\n\n2对于已知坐标、距离或方位，可以强制约束，也可加权约束。约束点间的边长相对中误差，应满足表3．2．1中相应等级的规定。\n\n3平差结果，应输出观测点在相应坐标系中的二维或三维坐标、基线向量的改正数、基线长度、基线方位角等，以及相关的精度信息。需要时，还应输出坐标转换参数及其精度信息。\n\n4控制网约束平差的最弱边边长相对中误差，应满足表3．2．1中相应等级的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7f80f7c4-9d52-4042-8ef5-d31bc0649f47', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.3 凤荷载体型系数', '8.3 凤荷载体型系数## 8.3.1 风荷载体型系数是指风作用在建筑物表面一定面积范围内所引起的平均压力(或吸力)与来流风的速度压的比值，它主要与建筑物的体型和尺度有关，也与周围环境和地面粗糙度有关。由于它涉及的是关于固体与流体相互作用的流体动力学问题，对于不规则形状的固体，问题尤为复杂，无法给出理论上的结果，一般均应由试验确定。鉴于原型实测的方法对结构设计的不现实性，目前只能根据相似性原理，在边界层风洞内对拟建的建筑物模型进行测试。w.we\n\n8.3.1 列出 39 项不同类型的建筑物和各类结构体型及其体型系数，这些都是根据国内外的试验资料和国外规范中的建议性规定整理而成，当建筑物与表中列出的体型类同时可参考应用。\n\n本次修订增加了第 31 项矩形截面高层建筑，考虑深宽比 $D /$ $B$ 对背风面体型系数的影响。当平面深宽比 $D / B { \\leqslant } 1 . 0$ 时，背风面的体型系数由一0.5 增加到一0.6，矩形高层建筑的风力系数也由1. 增加到1.\n\n必须指出，表 8.3.1 中的系数是有局限性的，风洞试验仍应作为抗风设计重要的辅助工具，尤其是对于体型复杂而且重要的房屋结构。\n\n## 8.3.2 当建筑群，尤其是高层建筑群，房屋相互间距较近时，由于旋涡的相互干扰，房屋某些部位的局部风压会显著增大，设计时应予注意。对比较重要的高层建筑，建议在风洞试验中考虑\n\n周围建筑物的干扰因素。\n\n本条文增加 的矩形平面高层建筑的相互干扰系数取值是根据国内大 风洞试验研究结果给出的 试验研究直接以基底弯矩响应作为目标，采用基于基底弯矩的相互干扰系数来描述基底弯矩由于干扰所引起的静力和动力干扰作用 相互 扰系数定义为受扰后的 构风荷载和单体结构风荷载的比值 在没有充分依据的情况下，相互干扰系数的取值一般不小于1.\n\n建筑高度相同的 个施扰建筑的顺风向和横风向风荷载相互干扰系数的研究结果分别见图 和图 图中假定风向是由左向右吹 $b$ 扰建筑的迎风面宽度， $\\mathcal { X }$ 和 $y$ 分别为施扰建筑离受扰建筑的纵向和横向距离\n\n  \n单个施扰建筑作用的顺风向风荷载相互干扰系数\n\n  \nJi币一个施扰建筑作用的横风向风荷载相互干扰系数\n\n建筑高度相同的两个干扰建筑的顺风向荷载相互干扰系数见图8图中 $l$ 为两个施扰建筑 的中心连线，取值时 $l$ 不能和 $l _ { 1 }$ 和 $l _ { 2 }$ 给出的是两个施扰建筑联合作用时的最利情况， 当这两个建筑者 不在图中所示区域时 应按单个施扰建筑情况 理并依照图 选取较大的数值\n\n  \n两个施扰建筑作用的 顶风 级机 扰系数\n\n## 8.3.3 通常情况下，作用于建筑物表面的风压分布并不均匀，在角隅、檐\'口、 jn棱处和 在附属结构的部位(如 台、 奎等外挑构件) ，局部风压会超过按本规范 1 剪得的平均风压局部 体型系数是考虑建筑 表面风压分布不均匀而导致局部部位的风压超过全表面平均风 际情况作出的加');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7fb8d3f4-9c05-452b-a9cc-bd5306ad6a2c', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百二十一条承租人在租赁物需要维修时可以要求出租人在合理期限内维修', '第二百二十一条承租人在租赁物需要维修时可以要求出租人在合理期限内维修。出租人未履行维修义务的，承租人可以自行维修，维修费用由出租人负担。因维修租赁物影响承租人使用的，应当相应减少租金或者延长租期。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7fba6dd7-babf-410d-8d5c-b27b5df8ab7a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 7）', '1.061</td><td rowspan=1 colspan=2>1.077</td><td rowspan=1 colspan=3>1.053   1.089</td><td rowspan=1 colspan=4>1.099   1.144</td><td rowspan=1 colspan=2>1.144</td><td rowspan=1 colspan=2>1.198</td><td rowspan=1 colspan=2>1.189</td><td rowspan=1 colspan=2>1.250</td><td rowspan=1 colspan=2>1.232</td><td rowspan=1 colspan=2>1.301</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>伸缩臂几何特性</td><td rowspan=1 colspan=29>(c）            1               12         13          141α1=0.34,β2²Ia1a2l                                             α2=0.56,βIal11                                  =0.78,β4=14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=16>1.3</td><td rowspan=1 colspan=13>1.6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=3>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>1.6</td><td rowspan=1 colspan=3>1.9</td><td rowspan=1 colspan=2>2.2</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td><td rowspan=1 colspan=3>1.3</td><td rowspan=1 colspan=3>1.6</td><td rowspan=1 colspan=4>1.9</td><td rowspan=1 colspan=3>2.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>从2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.086</td><td rowspan=1 colspan=2>1.105</td><td rowspan=1 colspan=2>1. 113</td><td rowspan=1 colspan=2>1.138</td><td rowspan=1 colspan=2>1.140</td><td rowspan=1 colspan=1>1.170</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 167</td><td rowspan=1 colspan=1>1.203</td><td rowspan=1 colspan=2>1. 194</td><td rowspan=1 colspan=2>1.236</td><td rowspan=1 colspan=2>1. 147</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 171</td><td rowspan=1 colspan=1>1.179</td><td rowspan=1 colspan=2>1.210</td><td rowspan=1 colspan=2>1.212</td><td rowspan=1 colspan=2>1.249</td><td rowspan=1 colspan=2>1.244</td><td rowspan=1 colspan=1>1.288</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=3>1.6</td><td rowspan=1 colspan=16>1.9</td><td rowspan=1 colspan=7>2.2</td><td rowspan=1 colspan=3></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7fbe6758-d4de-434d-a099-8473a312150f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 6）', '( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$\n\n当按式（53）、式（55）算出的临界应力或按式（54）算出的临界应力乘以 $\\sqrt { 3 }$ 的值超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊时，则应参照式（57）求得相应的折减临界应力，用它来替换原超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊的临界应力。\n\n当加劲肋的构造尺寸符合5．7．1．5的规定时，只需要按局部区格计算稳定性，否则应同时计算局部区格板和带肋板体两种情况的稳定性。\n\n#### 5．7．1．2 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 同时作用时板的临界复合应力\n\n临界复合应力按式（56）计算：\n\n$$\n\\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } = \\frac { \\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } } { \\frac { 1 + \\psi } { 4 } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\sqrt { \\left[ { \\frac { 3 - \\psi } { 4 } } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { m e r } } } \\right] ^ { 2 } + ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } } ) ^ { 2 } } } \\qquad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ 5 6 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , \\mathrm { c c r }$ 压缩应力 $\\sigma _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 同时作用时板的临界复合应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n为分别由式(53)、式(54)和式(55)直接求得的临界应力值；\n\n$\\psi$ —板边两端应力比， ${ \\psi } ^ { = } \\sigma _ { 2 } / \\sigma _ { 1 }$ ，见附录 $_ \\mathrm { N }$\n\n特殊情况： $\\tau { = } 0 , \\sigma _ { \\mathrm { m } } { = } 0$ 时： $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } = \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } }$\n\n当局部压应力作用于板的受拉边缘时， $\\sigma _ { 1 }$ 与 $\\sigma _ { m }$ 犿不相关，可分别取 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } = 0$ 以及 $\\sigma _ { 1 } = 0$ 进行计算。当临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ （含特殊情况）超过 $0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）求得相应的折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ ，并用折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 替换超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ ：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( 1 - \\frac { 1 } { 1 + 6 . 2 5 m ^ { 2 } } \\right) = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\rho\n$$\n\n……（57）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 折减临界应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7fc14eca-593c-4f90-be1c-53fca9c6cd6d', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百五十九条承揽工作需要定作人协助的，定作人有协助的义务', '第二百五十九条承揽工作需要定作人协助的，定作人有协助的义务。定作人不履行协助义务致使承揽工作不能完成的，承揽人可以催告定作人在合理期限内履行义务，并可以顺延履行期限；定作人逾期不履行的，承揽人可以解除合同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('7fdbca21-7ed2-4d4b-be1c-d8e048bb67ca', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5结果计算', '5结果计算## 5.1 徐变应变，按式（T0578-1）计算：\n\n$$\n\\mathscr { E } _ { c t } = \\frac { \\Delta L _ { t } - \\Delta L _ { 0 } } { L _ { b } } - \\mathscr { E } _ { t }\n$$\n\n式中： εt——加荷t（d）后的徐变应变（mm/m），精确至0.001mm/m;△L——加荷t（d）后的总变形值（mm），精确至0.00lmm；△L——加荷时测得的初始变形值（mm），精确至0.00mm；Lb——测量标距（mm），精确至1mm;ε——同龄期的收缩值（mm/m），精确至0.001mm/m。\n\n## 5.2 徐变度，按式（T0578-2）计算：\n\n$$\nC _ { t } = \\frac { \\mathcal { E } _ { c t } } { \\delta } \\qquad \\mathrm { ~ ( ~ T ~ } 0 5 7 8 - 2 )\n$$\n\n式中： $C _ { t }$ ——加荷t（d）的混凝土徐变度（ $\\mathrm { \\Delta } \\mathrm { M p a } ^ { - 1 }$ ）；$\\delta$ ——徐变应力（ $\\mathrm { \\cdot } \\mathrm { \\mathbf { M P a } }$ ）。\n\n结果计算精确至 $1 . 0 { \\times } 1 0 ^ { - 6 } / \\mathrm { M p a }$ 。\n\n## 5.3 徐变系数，按式（T0578-3）和式（T0578-4）计算：\n\n$$\n\\varphi _ { t } = \\frac { \\varepsilon _ { c t } } { \\varepsilon _ { 0 } }\n$$\n\n$$\n\\mathscr { E } _ { 0 } = \\frac { \\Delta L _ { 0 } } { L _ { b } }\n$$\n\n式中： φ——加荷t（d）的徐变系数;ε——在加荷时测得的初始应变值（mm/m），精确至0.001mm/m。\n\n## 5.4 以3个试件徐变应变（徐变度或徐变系数）试验结果的算术平均值作为该组混凝土 试件徐变应变（徐变度或徐变系数）的测定值。\n\n## 5.5 作为供对比用的混凝土徐变值，应采用经过标准养护的混凝土试件，在28d龄期时经受0.4倍棱柱体抗压强度恒定荷载持续作用 360d的徐变值。可用测得的3年徐变值作为终极徐变值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8003eaed-2f33-4db6-9deb-0bfb2d094609', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一百一十条 生产经营单位的主要负责人在本单位发生生产安全事故时', '第一百一十条 生产经营单位的主要负责人在本单位发生生产安全事故时，不立即组织抢救或者在事故调查处理期间擅离职守或者逃匿的，给予降级、撤职的处分，并由应急管理部门处上一年年收入百分之六十至百分之一百的罚款；对逃匿的处十五日以下拘留；构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任。生产经营单位的主要负责人对生产安全事故隐瞒不报、谎报或者迟报的，依照前款规定处罚。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('80043363-235e-4074-8eb8-6fc8487d9e0a', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '1总则 1（Part 1）', '1总则 12术语和符号 2\n\n2.1术语 2   \n2.2符号· 3\n\n3基本规定 5\n\n4材料 8\n\n5焊接连接构造设 …11\n\n5.1一般规定 11  \n5.2焊缝坡口形式和尺寸 13  \n5.3焊缝计算厚度· 15  \n5.4组焊构件焊接节点 …26  \n5.5防止板材产生层状撕裂的节点、选材和工艺措施 31  \n5.6构件制作与工地安装焊接构造设计 33  \n5.7承受动载与抗震的焊接构造设计 41\n\n## 6焊接工艺评… …45\n\n6.1一般规定 45   \n6.2焊接工艺评定替代规则 48   \n6.3重新进行工艺评定的规定 51   \n6.4试件和检验试样的制备 54   \n6.5试件和试样的试验与检验 63   \n6.6免予焊接工艺评定 68\n\n7焊接工艺 72\n\n7.1母材准备 72  \n7.2焊接材料要求· .. 73  \n7.3焊接接头的装配要 77\n\n## 7.4定位焊 78\n\n7.5焊接环境 78  \n7.6预热和道间温度控制 79  \n7.7焊后消氢热处理 80  \n7.8焊后消应力处理… 80  \n7.9引弧板、引出板和衬垫 81  \n7.10焊接工艺技术要求 82  \n7.11 焊接变形的控制 83  \n7.12 返修焊· 84  \n7.13 焊件矫正 85  \n7.14 焊缝清根 85  \n7.15临时焊缝 86  \n7.16引弧和熄弧 86  \n7.17电渣焊和气电立焊· 86\n\n## 8焊接检验 …88\n\n8.1一般规定 88  \n8.2承受静荷载结构焊接质量的检验 92  \n8.3需疲劳验算结构的焊缝质量检验 96\n\n## 9焊接补强与加· …101\n\n附录A钢结构焊接接头坡口形式、尺寸和标记方法…105   \n附录B钢结构焊接工艺评定报告格式… 123   \n附录C箱形柱（梁）内隔板电渣焊缝焊透宽度的测量138   \n本规范用词说明· 140   \n引用标准名录 141   \n附：条文说明 143\n\n## 1General Provisions 1   \n## 2Terms and Symbols 2   \n### 2.1Terms 2   \n### 2.2 Symbols 3   \n## 3Basic Requirement... 5   \n## 4Materials... 8   \n## 5Design of Welding Connections 11   \n### 5.1General Requirement 11   \n### 5.2Size and Formof Weld Groove 13   \n### 5.3Theoretical Throat ofWeld.… 15   \n### 5.4Welding Nodal Point ofCombined WeldingMember 26   \n### 5.5Technics for Avoidof Lamellar Tearing 31   \n### 5.6Design of Shop and Field Welding Connections· 33   \n### 5.7Design of Welding Connections Bearing Dynamic Load   \nand Anti-earthquake 41   \n## 6Welding Procedure Qualifaction.. 45   \n### 6.1General Requirement. 45   \n### 6.2Substitute Principles of Welding   \nProcedure Qualifaction … 48   \n### 6.3Requalifacition 51   \n### 6.4Prepartion of Test Pieces and Samples 54   \n### 6.5Testing 63   \n### 6.6Principle of Prequalifacition 68   \n## 7Welding Procedures.. 72   \n### 7.1Prepartion of Base Metal. 72   \n### 7.2Requirement ofWelding Consumables 73   \n### 7.3Assemble Requirement of Welding Joint 77   \n### 7.4Tack Weld... 78   \n### 7.5Welding Environment 78   \n### 7.6Preheat and Ingterpass Temperature 79   \n### 7.7Hydrogen Relief Heat Treatment. 80   \n### 7.8Stress Relief Treatment 80   \n### 7.9Weld Tabsand Backing 81   \n### 7.10Technic Requirement ofWelding Procedure 82   \n### 7.11Contral of Welding Deformation 83   \n### 7.12Repairs 84   \n### 7.13 Correction 85   \n### 7.14Backgouging 85   \n### 7.15Temporary Welds 86   \n### 7.16Striking and Extinguish of Arc 86   \n### 7.17 ESW and EGW... 86\n\n## 8 Inspection..... . 88\n\n### 8.1General Requirement...... 88   \n### 8.2Weld Inspection ofStructure Bearing Static Load ........92   \n### 8.3Weld ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('80075ee6-d2fb-4409-a7ad-78f5c874f8a8', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '5.4设计地震动功率谱', '5.4设计地震动功率谱## 5.4.1 \n已做地震安全性评价的桥梁工程场地，设计地震动功率谱应根据专门的工程场地地震安全性评价的结果确定。\n\n## 5.4.2 \n未做地震安全性评价的桥梁工程场地，可根据设定地震的震级、距离，选用适当的衰减关系推算，也可根据设计加速度反应谱按式（5.4.2）估算（单边功率谱）：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { a } } ( \\omega ) = \\frac { T \\xi } { \\pi ^ { 2 } } \\frac { S ^ { 2 } ( T ) } { \\ln \\Big [ - \\frac { T } { 2 T _ { \\mathrm { d } } } \\mathrm { l n } p \\Big ] }\n$$\n\n式中：S—反应谱值;\n\n$p$ -不超越概率，取0.5；  \n$T _ { \\mathrm { d } }$ -地震持续时间（s），可取 $2 0 \\sim 3 0 \\mathrm { s }$ ；  \n$\\xi$ -阻尼比；  \n$T -$ -周期（s)；  \n$\\omega$ 圆频率（rad/s）， ${ \\omega } = 2 \\pi / T _ { \\mathrm { c } }$\n\n## 条文说明\n\n式（5.4.2）引自Kaul（1978）提出的反应谱与功率谱的一个近似转换公式，其中不超越概率 $p$ ，Kaul建议取0.85。设计加速度反应谱是根据统计平均确定的，对应超越概率应为 $50 \\%$ ，为与之协调，取值0.5。功率谱法分析习惯上采用圆频率或频率表达地震动输入和结构响应的频谱特性，而反应谱法习惯上用周期表达地震动输入和周期的关系，具体实施时可根据圆频率（或频率）和周期的对应关系换算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8022eda9-91fb-4841-9873-3eb89c49ae31', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 17）', '=1±α,a=0.1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2. 1. 1.4.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">应考虑4.2.1.1.4.2规定的不同的起升状态级别和起升机构驱动型式及起升操作方法(表11)来确定和计算的值</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.1. 1. 5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按式(8)计算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.1.1. 6. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在轨道上运行的起重机,如果轨道接头处有高低错位或间隙,则按式（9)计算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4和5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2. 1.2. 1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">当使用刚性模型进行动态分析时,5=1.2,1.5,2.0,见表12序号2、3、4。如有根据,可选用其他值;对带臂架的回转、变幅、运行小车也可按表 14考虑回转和变幅时总起升质量的综合水平力,对无臂架的小车不考虑此项水平力</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2. 1. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在需要时适当考虑，在表G.12中应考虑分项载荷系数</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.2.3.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按表15中的p\"计算,在8级风中应继续工作的起重机，工作状态风压取为 500 N/m,相应的3s时距的平均瞬时风速为28.3 m/s</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.2.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按起重机使用地区的雪和冰载荷状况确定</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.2.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按起重机使用场所的环境温度变化来确定</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.2.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">-般情况按附录D估算,需要时,也可按 ISO 8686-1;1989 附录F进行分析</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2max</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.1.1. 4.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">根据起重机的起升状态级别,按起重机起升机构驱动型式及操作方法选择表11中相应的值计算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按式(15)计算Pw</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">静载试验载荷按4.2.3.4.1,动载试验载荷按4.2.3.4.2。动载试验载荷起升动载系数按式(16)计算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">14</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">当运行速度不大于0.7m/s时,不考虑起重机');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8025ecd0-bbbc-4e71-b5e2-0f8dbc8107d0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数按表 N．1计算。\n\n表 犖．1 局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n表 犖．1（续）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('803035ed-17a3-4506-b6a6-8a9a823864d7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 1）', '6．2．6 疲劳强度的计算## 6．2．6．1 一般方法\n\n零件的疲劳强度主要由以下因素所确定：\n\n制造零件的材料；\n\n形状、表面情况、腐蚀状态、尺寸（比例效应）和其他产生应力集中的因素；  \n在各种应力循环过程中出现的最小应力和最大应力的比值；  \n应力谱；  \n应力循环数。\n\n一般情况下，机械零件的疲劳强度要从材料和零件的应力、疲劳循环特性以及与这些特性有关的规律中推导出来。\n\n疲劳强度是以所选用的材料制成的抛光试件在交变拉伸疲劳载荷下的疲劳极限为基础，并采用一些系数来考虑零件的几何形状、表面情况、腐蚀状态和尺寸等因素降低疲劳强度的影响。\n\n借助疲劳极限曲线［史密斯（SMITH）图］，由交变载荷（应力循环特征值 $r = - 1 )$ ）下的疲劳极限可得出与其他应力循环特征值 $r$ 相对应的疲劳极限。在此曲线中，对于疲劳强度曲线的形状作了某些简化假设。\n\n用这种确定实际零件相对于已知应力循环特征值 $r$ 的疲劳极限的方法，可以用来绘制疲劳寿命曲线［威勒（WOHLER）曲线］，此曲线表示了在具有相同的应力循环特征值 $r$ 的应力循环下疲劳应力与应力循环数的关系。根据此曲线，利用迈内尔（MINER）疲劳损伤线性累积假设，根据机械零件的工作级别，便可以确定它的疲劳强度。\n\n本标准中所叙述的确定疲劳强度的方法，只适用于材料结构在所考虑的整个截面上是均匀的零件。因此，经过表面处理（如淬硬、氮化、表面硬化）的零件就不能用这个方法，只有当疲劳寿命曲线表示的是由同样材料制造、有相同的形状和尺寸、并受过完全相同的表面处理的零件，才可以由它来确定要计算的零件的疲劳强度。\n\n只需用载荷情况Ⅰ（见4．4．2．2）进行机械零件疲劳强度计算。\n\n应力循环数小于8000次时，可不必进行疲劳计算。\n\n## 6．2．6．2 抛光试件在交变载荷 $\\cdot r = - 1 )$ ）下的疲劳计算\n\n研究表明，机械零件的抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 可以近似地作为交变非旋转的弯曲作用下疲劳极限值。\n\n交变轴向拉伸和压缩作用下的疲劳极限值，应比 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 减少 $20 \\%$ 。\n\n交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限 $\\tau _ { \\mathrm { w } }$ ，可由式（100）得出：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（100）\n\n式中：\n\n$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 抛光零件在交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n此处给定的 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值一般为对应于 $90 \\%$ 完好率的统计值，对常用的钢材为碳钢的机械零件， $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值可按式（101）决定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { b w } } = 0 . ~ 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n……（101）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 同式（100）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（28）。\n\n## 6．2．6．3 形状、尺寸、表面情况和腐蚀的影响\n\n对所讨论零件，由于其形状、尺寸、表面（机械加工）情况以及其腐蚀状态等因素的影响，必然使其在\n\n交变载荷下的疲劳极限相对于抛光试件的理想状态有所降低。分别用系数 $K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } }$ 和 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来考虑这些影响。这些系数可按附录T确定。\n\n所讨论零件在交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ 由式 $( 1 0 2 ) \\sim$ 式（104）给出：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\tau _ { \\mathrm { w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('804b1664-ba2c-4e3f-a5c7-01db3773295a', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百八十条供电人因供电设施计划检修、临时检修', '第一百八十条供电人因供电设施计划检修、临时检修、依法限电或者用电人违法用电等原因，需要中断供电时，应当按照国家有关规定事先通知用电人。未事先通知用电人中断供电，造成用电人损失的，应当承担损害赔偿责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('804e57bf-e76f-43d2-841b-bf4a3c3057fe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．9 起重吊具的电气', '7．9 起重吊具的电气## 7．9．1 供电\n\n供电电缆应缠绕到电缆卷筒上或收集到吊具上的电缆框内（对于吊具的起升高度小的场所），它们的机械强度、抗外界影响的性能、耐热或耐水压性能应适合使用条件。\n\n所选用的电缆固定方法应做到使其接头不受任何拉力，电缆不被损坏。\n\n电缆的敷设与防护应排除正常使用时被损坏的可能性。\n\n## 7．9．2 起重电磁吸盘\n\n### 7．9．2．1 起重电磁吸盘电源严禁接入其他设备，以免影响其正常工作。\n\n### 7．9．2．2 必要场合，可设置备用电源（如蓄电池），备用电源支持时间不宜小于 $2 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，在这种情况下，应提供自动充电装置和显示蓄电池电压的指示器，并应有灯光和声响警告装置示警。为及时安全下放所吸物料，该电源允许接入起升制动器回路，或起升制动器应具有手动释放功能。\n\n### 7．9．2．3 绕组绝缘等级应根据功率损失、环境温度及被吸物料所产生的热辐射量进行选择。\n\n### 7．9．2．4 通常起重电磁吸盘按接电持续率 $50 \\%$ 设计制造，对于其他接电持续率，应由制造商向用户提供相应参数。\n\n### 7．9．2．5 起重电磁吸盘的拉脱力不应小于所吸物料质量重力的两倍。\n\n## 7．9．3 电动夹钳\n\n驱动电动机、检测元件、行程开关及电缆敷设等均应满足所需的防护等级及环境温度要求，应具有高可靠性能。\n\n## 7．9．4 水下液压抓梁\n\n### 7．9．4．1 液压泵站及其电控设备、行程检测元件等均应有良好的密封措施，确保在其承受相应水压时能正常工作；电缆及其接头的密封方式应能在承受相应的水压时正常工作。\n\n### 7．9．4．2 抓梁至少应具有抓梁下放到位、销轴退回到位和销轴伸出到位的行程检测及指示功能。\n\n## 7．9．5 抓斗\n\n### 7．9．5．1 驱动\n\n100\n\n驱动电动机应根据抓斗的类型和使用情况（电动抓斗、电动液压抓斗、机械驱动抓斗）设计成S3、S4或S5工作制。\n\n### 7．9．5．2 防护等级\n\n室外使用时，电动机和电气设备的防护等级不应低于 GB／T4942．1和 GB4208中的IP54；水下作业时，防护等级不应低于IP57。由于这种设备的特殊使用条件，对振动和冲击应特别加以注意。\n\n## 7．9．6 吊具回转装置\n\n### 7．9．6．1 对回转部分的供电\n\n回转部分的供电系统要根据回转范围的要求进行合适的设计。\n\n### 7．9．6．2 防护等级\n\n如果回转电动机安装在起重机金属结构上，则至少应符合该结构件上其他电动机的防护等级。\n\n如果回转电动机安装在起重吊具上，室内作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的P44，室外作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的IP54。\n\n## 7．9．7 集装箱专用吊具\n\n### 7．9．7．1 吊具上的用电设备和电气元件安装在防护等级不应低于GB／T4942．1的IP55的密封箱中，采用多芯插头／插座与吊具电缆连接，以便于更换吊具。为防止电气元件的松动，密封箱的固定应采取减震措施。\n\n### 7．9．7．2 吊具应具有与起重机操作系统实现安全联锁的限位开关。这些安全措施至少应包括：只有当所有锁销全部正确插入箱孔时，才能进行锁销的开锁或闭锁动作，当吊具吊离地面时锁销不能有任何动作；只有当所有锁销全部处于全开锁或全闭锁位置时，起升机构才允许动作；当起吊集装箱时，不允许有伸缩动作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8051c859-fc82-429e-87ee-d9caf612dbed', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '10 安全生产与文明施工', '10 安全生产与文明施工## 10.1安全生产\n\n### 10.1.1为保证工程施工期间的交通畅通，正常施工，项目经理部应组建专门的交通管制小组，为做好安全文明生产，项目经理部应成立安全生产领导小组。\n\n### 10.1.2项目经理部成立由项目经理为组长，各工程队队长和安全职能部门负责人为成员的安全生产领导小组，日常具体管理工作扎口在办公室，定期和不定期地召开安全生产会议，布置总结安全生产工作，各工程队交通管制小组设立专门人员。\n\n### 10.1.3安全生产管理网络见图11.1-1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8060a547-fc82-4184-b964-39fddea25391', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料2.1 压力机或万能试验机：应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 3$ 中 2.1的规定。\n\n2.2 球座：应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 3$ 中 2.2的规定。\n\n2.3 微变形测量仪：应符合现行《指示表（指针式、数显式）》（JJG34）的规定，分度值为 $0 . 0 0 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.4 微变形测量仪固定架两对，标距为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.5其他：钢尺（量程 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，分度值为 $1 \\mathrm { m m }$ ）、502 胶水、铅笔和秒表等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('806258a1-c6bc-4363-bfd0-5129fc1106be', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百三十一条买卖合同的内容除依照本法第十二条的规定以外', '第一百三十一条买卖合同的内容除依照本法第十二条的规定以外，还可以包括包装方式、检验标准和方法、结算方式、合同使用的文字及其效力等条款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('80698b5c-51ab-40c1-8402-a6e16e98641a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．7 电动机选择', '7．7 电动机选择## 7．7．1 电动机选择依据\n\n电动机的选择应依据：类型及结构型式；供电型式；功率；工作制、接电持续率；额定转矩、堵转转矩和最大转矩；额定转速；调速方式；防护等级；环境温度及湿度；海拔。\n\n## 7．7．2 电动机选型说明\n\n### 7．7．2．1 电动机的型式\n\n起重机应采用适合于起重冶金用的电动机，一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、变频异步电动机、自制动异步电动机和直流电动机，也可采用符合起重机要求的其他类型电动机。\n\n### 7．7．2．2 防护等级\n\n#### 7．7．2．2．1 电动机外壳防护等级应符合 GB／T4942．1的规定：\n\na） 室内使用时，在正常条件下，防护等级不应低于IP23；多尘环境下，防护等级不应低于IP44。b） 室外使用时，防护等级不应低于IP54。在可能出现冷凝水的情况下，应确保冷凝水出水孔畅通。\n\n#### 7．7．2．2．2 电动机在有专门的外部防护措施时，可采用较低的防护等级。\n\n### 7．7．2．3 爆炸性危险环境\n\n在具有爆炸性气体、蒸汽与空气混合物或其他爆炸性危险场所，应采用防爆型电动机。\n\n### 7．7．2．4 根据环境温度和海拔修正功率\n\n当电动机使用地点的海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ 和／或使用环境温度与其额定环境温度不一致时，其输出功率应按实际使用地点的海拔和使用环境温度下的输出功率计算。\n\n根据环境温度和海拔进行电动机功率修正计算，按式（136）进行：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { \\Delta N } } ^ { \\prime } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { \\Delta N } } } { K }\n$$\n\n……（136）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } } ^ { \\prime }$ — 根据环境温度和海拔修正后用来选用电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 未修正的所需电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$K$ 功率修正系数，由图15确定。\n\n### 修正系数 $K$\n\n![](images/dc27b67d0ece78bae457ddabaef753a5465abfa7430a77db7e80a767ea0cfb7f.jpg)  \n图 15 以环境温度和海拔为函数变量的修正值\n\n注1：修正系数 $K > 1$ 的值需由电动机制造商和起重机制造商共同确定；  \n注2：海拔大于 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，要指出环境温度。\n\n### 7．7．2．5 接电持续率和每小时工作循环数犆\n\n接电持续率 $J C$ 值用于在工作循环时间小于等于 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 的场合，由式（137）确定：\n\n在起重机一个工作循环中该机构的运转时间$J C { = }$ $\\times 1 0 0 \\%$ … （137）起重机一个工作循环的总时间\n\n起重机各机构的接电持续率 $J C$ 值、 $C Z$ 值、稳态负载平均系数 $G$ ，是影响电动机发热的重要因素，应根据实际载荷情况计算，并在起重机制造商和买方之间达成一致意见。如无法获得载荷情况的详细资料，可参考附录Q表Q．1选取。\n\n## 7．7．3 电动机的过载校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算。\n\n## 7．7．4 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按附录S的方法计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('80745d90-ab68-47a7-a8f9-7a4943443418', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '条文说明', '条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8076d05a-10a1-4773-8d83-47ac7d7905fe', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3 爆炸危险环境的电气线路', '3 爆炸危险环境的电气线路## 3.1一般规定\n\n3.1.1电气线路的敷设方式、路径,应符合设计规定。当设计无明确规定时，应符合下列要求：\n\n3.1.1.1电气线路，应在爆炸危险性较小的环境或远离释放源的地方敷设。\n\n3.1.1.2当易燃物质比空气重时，电气线路应在较高处敷设；当易燃物质比空气轻时，电气线路宜在较低处或电缆沟敷设。\n\n3.1.1.3当电气线路沿输送可燃气体或易燃液体的管道栈桥敷设时，管道内的易燃物质比空气重时，电气线路应敷设在管道的上方；管道内的易燃物质比空气轻时，电气线路应敷设在管道的正下方的两侧。\n\n3.1.2敷设电气线路时宜避开可能受到机械损伤、振动、腐蚀以及可能受热的地方；当不能避开时，应采取预防措施。\n\n3.1.3爆炸危险环境内采用的低压电缆和绝缘导线，其额定电压必须高于线路的工作电压，且不得低于500V，绝缘导线必须敷设于钢管内。\n\n电气工作中性线绝缘层的额定电压，应与相线电压相同，并应在同一护套或钢管内敷设。\n\n3.1.4电气线路使用的接线盒、分线盒、活接头、隔离密封件等连接件的选型，应符合现行国家标准《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》的规定。\n\n3.1.5导线或电缆的连接，应采用有防松措施的螺栓固定，或压接、钎焊、熔焊，但不得绕接。铝芯与电气设备的连接，应有可靠的铜一铝过渡接头等措施。\n\n3.1.6爆炸危险环境除本质安全电路外，采用的电缆或绝缘导线，其铜、铝线芯最小截面应符合表3.1.6的规定。\n\n爆炸危险环境电缆和绝缘导线线芯最小截面 表3.1.6  \n\n\n<<<HTBL|3cc63dfb390b444a98254dafa42f6c8d|END>>>\n\n\n注：表中符号“ $\\mathit { \\check { \\Psi } } \\times \\mathit { \\Psi } ^ { * }$ 表示不适用。\n\n3.1.7 $1 0 \\mathbf k \\mathrm { V }$ 及以下架空线路严禁跨越爆炸性气体环境；架空线路与爆炸性气体环境的水平距离,不应小于杆塔高度的1.5倍。当在水平距离小于规定而无法躲开的特殊情况下，必须采取有效的保护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8079d5e8-fe36-474f-bdb9-94b91d2716f7', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11 Connections... … 107', '11 Connections... … 107## 11.1 General Requirements .\\* 107   \n## 11.2 Calculation of Welded Connections 108   \n## 11.3 Detailing Requirements of Welded Connections .. 113   \n## 11.4 Calculation of Fasteners 117   \n## 11.5 Detailing Requirements of Fasteners 121   \n## 11.6 Pin Connections .\\* 124   \n## 11.7 Details of Flanged Connections for Steel Tubes ... 127');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('807cc98b-dfff-433e-84b6-5f54736dcb32', '145《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2009）.md', '1范围', '1范围本标准规定了电力高处作业用防坠器及附件的技术要求、试验方法及验收规则、标志、包装及运输。  \n本标准适用于电力工程建设施工、运行及检修等所用的高处作业防坠器及附件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('807eaad0-8d29-4651-ac35-f1cea616301a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：公路桥涵预应力混凝土结构主要采用钢丝、钢绞线和螺纹钢筋三大类产品作为预应力筋，本条对不同材料明确了需要分别符合相应国家标准的规定。\n\n### 7.2.2 预应力筋进场时应分批验收，验收时，除应按合同要求对其质量证明书、包装、标志和规格等进行检查外，尚应按下列规定进行检验：\n\n1 钢丝分批检验时每批质量应不大于 60t。检验时应先从每批中抽查 $5 \\%$ 且不少于 5 盘，进行表面质量检查，如检查不合格，则应对该批钢丝逐盘检查。在表面质量检查合格的钢丝中抽取 $5 \\%$ ，但不少于 3 盘，在每盘钢丝的两端取样进行抗拉强度、弯曲和伸长率的试验。试验结果如有一项不合格，则不合格盘报废，并从同批未试验过的钢丝盘中取双倍数量的试样进行该不合格项的复验；如仍有一项不合格，则该批钢丝为不合格。\n\n2 钢绞线分批检验时每批质量应不大于 60t。检验时应从每批钢绞线中任取 3盘，并从每盘所选的钢绞线端部正常部位截取一组试样进行表面质量、直径偏差和力学性能试验。如每批少于 3 盘，则应逐盘取样进行上述试验。试验结果如有一项不合格时，则不合格盘报废，并再从该批未试验过的钢绞线中取双倍数量的试样进行该不合格项的复验；如仍有一项不合格，则该批钢绞线为不合格。\n\n3 螺纹钢筋分批检验时每批质量应不大于 l00t。对表面质量应逐根目视检查，外观检查合格后在每批中任选 2 根钢筋截取试件进行拉伸试验。试验结果如有一项不合格时，则应另取双倍数量的试件重做全部各项试验；如仍有一根试件不合格，则该批钢筋为不合格。\n\n4 预应力筋的实际强度不得低于现行国家标准的规定。预应力筋的检验试验方法应按现行国家标准的规定执行，用作拉伸试验的试件，不得进行任何形式的加工。在对预应力筋的拉伸试验中，应同时测定其弹性模量。\n\n5 对特大桥、大桥或重要桥梁工程中使用的钢丝、钢绞线和螺纹钢筋，进场时应按上述规定进行检验；对预应力材料用量较少的一般桥梁工程，其预应力钢材的力学性能，可仅进行抗拉强度检验，或由生产厂提供力学性能试验报告。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('807f1093-c881-4b45-b79e-ad126040da2c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 条文中对预应力管道安装的要求，主要是为后续的预应力施工考虑，如果在管道的安装阶段不采取有效措施进行质量控制，将会使后续的预应力施工产生困难，同时也会影响到其施工质量。\n\n3 浇筑桥面板混凝土时，所设置的支架一部分位于钢梁的箱内，箱梁翼缘板处的支架可能会设置在台座外的地基上，因此对支架既要考虑其支承的方式，同时也要考虑由于地基的不均匀沉降产生的不利影响。\n\n## 18.4.6 组合节段的场内移运和存放除应符合本规范第 17 章的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 桥面板混凝土的抗压强度应在达到设计强度的 $8 5 \\%$ 后，方可对组合节段进行起吊和场内移运作业；设计对此有规定时，应从其规定。\n\n2 从制作台座上起吊及移运组合节段时，吊点的位置应符合设计规定，且宜采用四点吊并设置必要的吊架进行作业。\n\n3 组合节段的存放台座应满足平整、地基不沉陷的要求，支点的位置应符合设\n\n计规定，各支点位置的高程应一致；支点处宜设置垫木或其他适宜的物体对节段进行支承，并应防止各支点受力不均。\n\n4 组合节段的存放高度不宜超过两层，两层之间应采用垫木或其他适宜的物体隔开支承。\n\n5 组合节段的存放时间应符合设计规定；设计未规定时，宜不少于 90d。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8080c874-3b7c-4f84-a09d-5099211e0a58', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13 钢管连接节点（Part 2）', 'a)]，长度方向两侧均应超过支管最外侧焊缝 $5 0 \\mathrm { m m }$ 以上，但不宜超过支管直径的2/3，加强板厚度不宜小于 $4 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2主管为方（矩）形管且在与支管相连表面设置加强板[图13.2.4(b)]时，加强板长度 $l _ { \\mathfrak { p } }$ 可按下列公式确定，加强板宽度 $b _ { \\mathfrak { p } }$ 宜接近主管宽度，并预留适当的焊缝位置，加强板厚度不宜小于支管最大厚度的2倍。\n\nT、 $\\mathrm { Y }$ 和X形节点\n\n$$\nl _ { \\mathrm { p } } \\geqslant \\frac { h _ { 1 } } { \\sin \\theta _ { 1 } } + \\sqrt { b _ { \\mathrm { p } } ( b _ { \\mathrm { p } } - b _ { 1 } ) }\n$$\n\n$\\mathbf { K }$ 形间隙节点\n\n$$\nl _ { \\mathrm { p } } \\gg 1 . 5 \\Big ( \\frac { h _ { 1 } } { \\mathrm { s i n } \\theta _ { 1 } } + a + \\frac { h _ { 2 } } { \\mathrm { s i n } \\theta _ { 2 } } \\Big )\n$$\n\n式中： $l _ { \\mathfrak { p } } , \\ b _ { \\mathfrak { p } }$ -加强板的长度和宽度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$h _ { 1 } , h _ { 2 }$ ——支管1、2的截面高度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$b _ { 1 }$ ——支管1的截面宽度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$\\theta _ { 1 }$ 、 $\\theta _ { 2 }$ ——支管1、2轴线和主管轴线的夹角；$^ { a }$ -两支管在主管表面的距离 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n\n3主管为方（矩）形管且在主管两侧表面设置加强板［图 13.2.4(c)]时， $\\mathrm { K }$ 形间隙节点：加强板长度 $l _ { \\mathfrak { p } }$ 可按式（13.2.4-2) 确定，T和 $\\mathrm { Y }$ 形节点的加强板长度 $l _ { \\mathfrak { p } }$ 可按下式确定：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { p } } \\geqslant \\frac { 1 . 5 h _ { 1 } } { \\sin \\theta _ { 1 } }\n$$\n\n4加强板与主管应采用四周围焊。对 $\\smash { \\mathrm { K } ,  { \\mathrm { ~ N ~ } } }$ 形节点焊缝有效高度不应小于腹杆壁厚。焊接前宜在加强板上先钻一个排气小\n\n  \n(a)圆管表面的加强板\n\n  \n图13.2.4主管外表面贴加强板的加劲方式1—四周围焊；2—加强板\n\n孔，焊后应用塞焊将孔封闭。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('80938dd1-f2ea-4fd1-a714-6bf1c1c72bcc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 2）', '行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、负载超速会引起危险的起升机构和非平衡式变幅机构应设置超速开关。超速开关的整定值取决于控制系统性能和额定下降速度，通常为额定下降速度的 $1 . 2 5 { \\sim } 1 . 4$ 倍。\n\n### 7．4．8 行程限位保护\n\n起重机应设有行程限位保护，见9．7．2的规定。\n\n### 7．4．9 超载保护\n\n起重机存在超载可能时，应设防超载的安全装置，见9．7．3的规定。\n\n### 7．4．10 接地保护\n\n#### 7．4．10．1 起重机本体的金属结构\n\n应与供电线路的地线可靠连接。大车与小车的车轮、任何其他的滚轮或端梁连接采用的铰链均不能替代必需的导电连接，而应另外用专门的接地线将各部分结构件上的接地点连接；司机室与起重机本体接地点之间应用双接地线连接。  \n#### 7．4．10．2 起重机所有电气设备的金属外壳\n\n金属导线管、金属支架及金属线槽等均应可靠接地。宜采用专门设置的接地线，保证电气设备的可靠接地。\n7．4．10．3 接地线及用作接地设施的电导，一般不小于本线路中最大的相电导的1／2，向小车供电的接地线不小于小车上最大用电设备相电导的1／2。  \n7．4．10．4 严禁用接地线作为载流零线。\n\n## 7．4．11 避雷保护\n\n对于安装在野外且相对周围地面处在较高位置的起重机，应考虑避除雷击对其高位部件和人员造成损坏和伤害，特别是如下情况：\n\n易遭雷击的结构件（例如：臂架的支承缆索）；  \n连接大部件之间的滚动轴承和车轮（例如：支承回转大轴承，运行车轮轴承）；  \n为保证人身安全起重机运行轨道应可靠接地。\n\n## 7．4．12 其他保护\n\n### 7．4．12．1 从起重机外部上下起重机的门应装设门开关，当人员上下起重机时，应断开运行机构电源；会涉及人身安全的通道门也应装设门开关，门打开时应断开相应机构的电源。\n### 7．4．12．2 起重机上的电气控制设备中可能触及的带电裸露部分，应有防止触电的防护措施。\n### 7．4．12．3 当室外起重机的总高度大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，且周围无高于起重机顶尖的建筑物和其他设施，两台起重机之间有可能相碰，或起重机及其结构可能妨碍空运或水运时，应在其端部、顶部装设障碍灯。\n### 7．4．12．4 起重机应设单独的照明变压器。照明变压器应是隔离变压器，禁止采用自耦变压器，照明变压器二次侧一端应接地，照明线路总电源开关应设置断路器及漏电保护开关。\n\n### 7．4．12．5 安全照明电压不应超过 $5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n## 7．4．13 指示器\n\n根据使用需求，可设置指示器以利于司机完成起重吊装作业。指示器主要有起升高度指示器、起升载荷指示器\"臂架倾角指示器、塔式起重机工作幅度指示器、臂架回转角度指示器\"运行同步指示器及松绳指示器等。\n\n## 7．5 电气控制\n\n### 7．5．1 控制元件\n\n#### 7．5．1．1 接触器\n\n接触器应符合 GB14048．4的要求。换向接触器和其他同时闭合会引起短路事故的接触器之间，应设置电气联锁和机械联锁。\n\n#### 7．5．1．2 可编程序控制器\n\n可编程序控制器一般根据开关量的输入输出点数和电压等级、模拟量输入输出点数及其他特殊功能要求进行设计选型，在可靠性要求特别高的情况下可使用冗余系统。可编程序控制器应按照制造商的说明书安装。对用于安全保护的联锁信号，如极限限位、超速限制等，应具有直接的继电保护联锁线路。\n\n#### 7．5．1．3 电阻器\n\n##### 7．5．1．3．1 选择电阻器电阻值时应注意：\n\na） 接电持续率不同的电动机，宜选用不同参数的起重机通用电阻器；接电持续率虽不同但又相近时，允许选用同一规格的电阻器。  \nb） 起动用电阻器各级电阻选用值与计算值允差 $\\pm 5 \\%$ ；个别级的电阻器选用值允差 $\\pm 1 0 \\%$ ，但各相总电阻选用允差不应超过 $\\pm 8 \\%$ 。\n\n##### 7．5．1．3．2 选择电阻器发热容量时应注意：\n\na） 一般按重复短时工作制选择，一个循环周期时间定为60s，接电持续率分别为： $1 0 0 \\% . 7 0 \\%$ 、$5 0 \\% , 3 5 \\% , 2 5 \\% , 1 7 . 5 \\% , 1 2 . 5 \\% , 8 . 8 \\% , 6 . 2 5 \\%$ 和 $4 , 4 \\%$ ；常 串 级 电 阻 应 按 长 期 工 作 制选择。  \nb） 电阻器各级电阻的接电持续率，可按不同接入情况选用不同值。同一电阻元件在不同接电持续率时有不同允许电流值，选用元件的允许电流值不应小于电动机额定电流。\n\n##### 7．5．1．3．3 起升机构不应选用频敏电阻器。\n\n##### 7．5．1．3．4 晶闸管定子调压调速系统电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，上升和下降用电阻元件在$J C = 1 0 0 \\%$ 下的电流值，不应小于当电动机带额定载荷时上升和下降分别对应的电动机的工作电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('80afd57f-f493-4bf6-8a37-89a21dd54ccd', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10．6水工建筑物变形监测', '10．6水工建筑物变形监测## 10．6．1水工建筑物监测内容\n本条给出了水工建筑物的开挖场地、围堰、坝体、涵闸、船闸和库首区、库区，在施工和运营期间的主要监测内容。\n\n本规范将工矿企业的灰坝、尾矿坝等也归在此类(见本规范10．6．6条)，监测内容可参照选取、监测精度可适当放宽。\n\n就水工建筑物的变形监测而言，本规范提倡采用自动化监测手段。目前，在国内多个大型水工建筑物的施工和运营中都有所采用且效果良好。但对一些关键部位的自动化监测设施，在应用初期，有必要采用与人工测读同步进行的方法，以便得到完整、准确、可靠\n\n的监测数据。\n\n## 10．6．2施工期变形监测\n是为保证施工安全而进行的阶段性变形监测。监测内容和监测精度是参照国家现行标准《水电水利工程施工测量规范》DL／T 5173和《水利水电工程施工测量规范》SL52—93对本规范相关内容进行修订的，并对个别指标做了适当调整。\n\n## 10．6．3混凝土水坝变形监测精度\n是在《93 规范》的基础上，参照国家现行标准《混凝土坝安全监测技术规范》DL／T5178 综合制定的，并增加了挠度观测的精度要求。\n\n## 10．6．4水坝变形观测点布设\n本条是水坝变形观测点布设的基本要求，监测断面及观测点的布置，宜遵循少而精的原则。\n\n## 10．6．5水坝变形监测周期\n是根据我国大坝施工和大坝安全监测的长期实践经验制定的。\n\n本条对《93 规范》的相关内容作了细化处理，可操作性更强。\n\n在第 4 款中所列几种情况，是大坝变形的最敏感时期，要求增加观测次数，以取得完整有效的分析数据，也可对主体工程设计作进一步验证。\n\n## 10．6．6灰坝、尾矿坝监测\n由于灰坝、尾矿坝是用来集中堆放工业废渣、废料等污染物的，虽然规模不大，但其对环境的危害性较大，故提出要对坝体的安全性进行监测。变形监测可参照水坝的主要技术要求放宽执行。\n\n## 10．6．7堤坝工程变形监测\n属土坝或夹防渗心墙，变形监测的精度要求一般相对较低。具体监测精度可根据堤防工程的级别、堤形、设计要求和水文、气象、地形、地质等条件综合确定。\n\n## 10．6．8大型涵闸监测精度\n是参照混凝土坝变形监测的精度要求确定的。\n\n## 10．6．9库区地质缺陷等监测\n库区地质缺陷、跨断裂及地震灾害的监测，是为确保水利枢纽工程安全运行而进行的一项重要监测工作，主要是为了分析评价水库蓄水对周围环境的影响和周围环境的变化对水库运行的影响等，根据影响的程度将其分为重要监测项目和普通监测项目。本条是库首区、库区地质缺陷、跨断裂及地震灾害监测的原则性规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('80beefd5-2d71-4ea7-a1bf-9010d8fc928e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2.0.27 猫道 catwalk', '2.0.27 猫道 catwalk为悬索桥上部结构施工需要而架设的，一般由缆索支承的空中施工通道。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('80d14d3e-547b-4b22-b26c-d01ea101c83e', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10变形监测（Part 3）', '第3章中，将 $1 { ^ { \\prime \\prime } }$ 级仪器的测回数规定为12测回。本次修订将监测基准网的测回数规定为9测回，其与国家导线测量的测回数10接近，较《93规范》的测回数降低一个级别。\n\n注：测回数，是按全组合法折算成方向法的测回数。\n\n4当水平位移监测基准网设计成GPS 网时，须满足表10．2．4中相应等级的相邻基准点的点位中误差的精度要求，基准网边长的设计须和观测精度相匹配。\n\n10．2．6对于三、四等监测基准网，采用与本规范第3章相同的电磁波测距精度系列，即5mm级仪器和 $1 0 \\mathrm { m m }$ 级仪器，补充了一、二等监测基准网的lmm 级和 $2 \\mathrm { m m }$ 级仪器的测距精度系列。考虑到监测基准网的精度较高，对测回数作了适当调整。\n\n10．2．7三等以上的GPS 监测基准网，只有采用精密星历进行数据处理，才能满足相应的精度要求。\n\n## 10．3垂直位移监测基准网\n\n10．3．2本条给出了不同类型基准点的埋设要求，作业时，可根据工程的类型、监测周期的长短和监测网精度的高低合理选择。\n\n10．3．3关于垂直位移监测基准网的主要技术要求：\n\n1相邻基准点的高差中误差，是制定相关技术指标的依据。它也是和表10．1．3 中变形观测点的高程中误差系列数值相同。但变形观测点的高程中误差，是指相对于邻近基准点而言，它与相邻基准点的高差中误差概念不同。\n\n2每站高差中误差，采用本规范传统的系列数值，经多年的工程实践证明是合理可行的，其保证了各级监测网的观测精度。\n\n3取水准观测的往返较差或环线闭合差为每站高差中误差的 $2 { \\sqrt { n } }$ 倍，取检测已测高\n\n差较差为每站高差中误差的 $2 \\sqrt { 2 } \\sqrt { n }$ 石倍，作为各自的限值，其中n 为站数。\n\n10．3．4水准观测的主要技术要求，是参考了现行国家标准《国家一、二等水准测量规范》GB 12897、《国家三、四等水准测量规范》GB 12898 和本规范4．2节水准测量的相关要求制定的。\n\n## 10．4基本监测方法与技术要求\n\n10．4．1本条列出了不同监测类别的变形监测方法。具体应用时，要根据监测项目的特点、精度要求、变形速率以及监测体的安全性等指标，综合选用。本次修订增加了一些新的观测方法和物理的监测方法。\n\n10．4．2、10．4．3三角形网、交会法、极坐标法，是水平位移观测常采用的方法。\n\n10．4．4视准线法主要用于单一方向水平位移测量，本条给出了作业的具体要求。\n\n10．4．5引张线法适用于单一方向水平位移测量，对其主要构成和要求说明如下：\n\n1引张线分为有浮托的引张线和无浮托的引张线。它由端点装置、测点装置、测线及保护管等组成。固定端装置包括定位卡、固定栓；加力端包括定位卡、滑轮和重锤等。要求对所有金属材料做防锈处理，或重要部件如 $\\mathrm { V }$ 型槽、滑轮等要求采用不锈钢材制作。\n\n2有浮托的引张线的测点装置包括水箱、浮船、读数尺及测点保护箱；无浮托的引张线则无水箱、浮船。\n\n3测线一般采用0. $8 \\sim 1$ ．2mm 的不锈钢丝。测线越长，所需拉力越大，所选钢丝的极限拉力应为所需拉力的2倍以上。 $4 0 { \\sim } 8 0 \\mathrm { k g }$ 的拉力，适用于 $2 0 0 { \\sim } 6 0 0 \\mathrm { m }$ 长度的引张线。10．4．6正、倒垂线法，是大坝水平位移观测行之有效的方法。该方法也可在高层建筑物的主体挠度观测中采用。对正倒垂线的主要构成和要求分别说明如下：\n\n1正垂线由悬线装置、不锈钢丝或不锈因瓦丝、带止动叶片的重锤、阻尼箱、防锈抗冻液体、观测墩、强制对中基座、安全保护观测室等组成。\n\n悬挂点应考虑换线及调整方便且必须保证换线前后位置不变；观测墩宜采用带有强制对中底盘的钢筋混凝土墩，必要时可建观测室加以保护；不锈钢丝或不锈因瓦丝的极限拉力应大于重锤重量的2倍；在竖井、野外等易受风影响的地方，应设置直径大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的防风管。\n\n重锤重量一般按(85)式确定：\n\n$$\n\\mathtt { W } { > } 2 0 \\ \\mathrm { ~ ( ~ } 1 { + } 0 . \\ 0 2 \\mathrm { L } )\n$$\n\n式中W重锤重量 $( \\mathrm { k g } )$ ；\n\nL- -测线长度（m）。\n\n2倒垂线由固定锚块、无缝钢管保护管、不锈钢丝或不锈因瓦丝、浮体组(浮筒)、防锈抗冻液体(变压油)、观测墩、强制对中基座、安全保护观测室等组成。\n\n钻孔保护管宜用经防锈处理的无缝钢管，壁厚宜在6. $5 \\mathrm { \\~{} } 8 \\mathrm { m m }$ ，内径大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ；观测墩宜采用带有强制对中底盘的钢筋混凝土墩，必要时可建观测室加以保护；不锈钢丝或不锈因瓦丝的极限拉力应大于浮子浮力的3倍。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('80d9fbd9-52d3-4621-8f1c-42392db073d9', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.6 构造要求', '3.6 构造要求## 3.6.2 设置变形缝或伸缩缝，可减小温度变化、混凝土收缩和徐变、地基不均匀沉降以及其他外力所产生的影响。\n\n## 3.6.6 桥梁护栏与桥面板的可靠连接是保证桥梁护栏有效发挥作用的前提条件，目前常用的方法有：\n\n（1）金属梁柱式护栏立柱与钢筋混凝土桥面板的连接可以采用直接埋入式或地脚螺栓的连接方式。\n\n直接埋人连接方式适用于立柱埋深 $3 0 \\mathrm { c m }$ 以上的情况。混凝土桥面板浇筑时预先安装套筒，并在套筒周围配置加强钢筋，立柱直接放置在套筒中，填筑干硬性砂浆或素混凝土。\n\n地脚螺栓连接方式适用于立柱埋深不足 $3 0 \\mathrm { c m }$ 的情况。在结构物混凝土中预埋符合规定长度的地脚螺栓，立柱底部焊接加劲法兰盘，与地脚螺栓连接。\n\n（2）钢筋混凝土墙式护栏与钢筋混凝土桥面板的连接，一般通过护栏钢筋与桥面板中的预埋钢筋连接在一起的方式形成整体。\n\n## 3.6.8 本条有关桥梁支座的规定，兹说明如下：\n\n2目前，常在桥梁横桥向设置多个支座，由于施工质量、运营环境等种种原因，部分支座出现脱空现象，导致相邻支座受力加大，易出现支座被逐个破坏的可能。同时，加大的支反力还会引起桥梁结构承托（牛腿、支座上方）部位局部受力加大，引发混凝土开裂等病害。这样的案例国内外都有发生。因此，要求设计要考虑支座脱空带来的不利影响。\n\n3为保证传力均匀，要求支座上下传力面水平，板式橡胶支座可采取措施如梁底预埋钢板、设楔形块等保持支座上下面水平，盆式支座和球型支座有纵坡时要调平梁底后方可安装。\n\n4通常板式支座受橡胶性能的影响，设计使用寿命一般为20～30年，盆式支座、球型支座的使用寿命比板式橡胶支座长，但也低于主体结构的设计寿命。因此，进行桥梁结构设计时，要考虑桥梁在服役期间支座的维护和更换问题，设置支座的墩台应留有检查和更换支座的构造措施，并配以必要的操作安全防护设施。\n\n## 3.6.9 桥梁用伸缩装置为桥梁的组成部分之一。常用的伸缩装置有模数式、梳齿板式、无缝（暗缝）型等类型。伸缩装置的设置应保证桥梁接缝处的变形自由、协调，车辆能够平稳、安全地通过，并适应接缝周围可能出现的少量错位，不致因此而引起伸缩装置部件的受损或脱落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('80e7317e-bf93-48f7-91e6-a88a51457ee4', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明一般情况下，桥台为重力式桥台，其质量和刚度都非常大，可采用静力法计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('80ea468c-996d-40d9-b906-8df126ea502e', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '条文说明', '条文说明本条文说明系对重点条文的编制依据、存在的问题以及在执行过程中应注意的事项等予以说明,不具备与规范正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握规范规定的参考。为了减少篇幅，只列条文号，未抄录原条文。\n\n1.0.2本规范适用于栓焊和全焊的铁路钢桥,也包括公铁两用桥。\n\n1.0.4钢桥制造及验收必须使用合格的计量器具。钢桥制造厂应按有关规定,定期将使用的计量器具送计量检验部门进行计量检定,并在检定有效期内使用。\n\n不同计量器具有不同的使用要求。如钢尺在测量一定长度的距离时,应使用夹具和拉力计数器。由于计量器具较多,不可能一一列出其使用方法,因此本规范要求应按有关规定正确操作计量器具。2.1.1\\~2.1.5在制造及验收过程中,对杆件、主要杆件、次要杆件、零件、主要零件、次要零件、桥面板块、桥面板单元、主要角焊缝都有不同的要求,根据桥梁结构特点,给出了这些术语的定义。在设计与制造过程中,习惯上将具有独立编号的件称之为杆件。在散拼桁梁中,节点板与拼接板都有独立编号,故可称之为杆件;对于整体节点杆件,节点板就仅是零件,而不是杆件了。桥面板纵肋一般为U形肋、板肋(含T形肋、球扁钢肋）。\n\n3.2.1钢桥制造常用钢材为碳素结构钢、普通低合金钢(热轧、控轧或正火等),其有关现行标准见说明表3.2.1。\n\n说明表3.2.1 钢材标准  \n\n\n\n\n\n3.2.4在加工过程中发现的钢材缺陷,应根据缺陷性质及杆件的重要程度,决定换料或修补。\n\n3.3.2钢桥制造常用焊接材料有关现行标准见说明表3.3.2。对于国家现行标准没有列入的新焊接材料在抽样检验时可参照行业标准或企业标准执行。\n\n说明表3.3.2焊接材料标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('80f61f36-1744-4ad7-aa06-a6f7cd6572d6', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '11.5四级抗震措施', '11.5四级抗震措施## 11.5.1四级抗震措施的桥梁，除应符合三级规定外，尚应符合本节的规定。\n\n## 11.5.2梁桥各片梁间必须加强横向连接，以提高上部结构的整体性。当采用桁架体系时，必须加强横向稳定性。\n\n## 11.5.3混凝土或钢筋混凝土无铰拱，宜在拱脚的上、下缘配置或增加适当的钢筋，并按锚固长度的要求伸入墩（台）拱座内。\n\n## 11.5.4拱桥墩、台上的拱座，混凝土强度等级不应低于C30，并应配置适量钢筋。\n\n## 11.5.5桥台台背和锥坡的填料不宜采用砂类土，填土应逐层夯实，并注意采取排水措施。\n\n## 11.5.6梁桥活动支座应采取限制其竖向位移的措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8105017f-ce40-4435-ba18-02bec0262d6f', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明虽然条文规定焊接宜采用自动焊或半自动焊，但并不排除在某些无法用自动焊或半自动焊的部位采用手工焊的方式进行焊接。\n\n焊接变形一般指焊接过程中被焊工件受到不均匀温度场的作用而产生的形状、尺寸变化，包括缩短、角度改变、弯曲变形等。由于焊接变形对构件的制造精度有较大影响，不仅难以保证安装精度，过大的变形还将显著降低结构的承载能力，因此需要在焊接过程中对变形加以控制。减小变形的主要方法有：选择合理的焊接顺序、尽可能对称焊接、采用反变形法、利用工（卡）具刚性固定等。在实际施工中常用的控制措施有：1）各节段的同类焊缝采用统一的焊接方法、焊缝断面、焊道数量、焊接参数、施焊顺序和施焊方向。2）采取预变形等措施，减少焊接过程中的变形。3）采取外约束和内约束等措施，减少焊接的变形量。\n\n### 7.1.5 对封闭式的钢箱梁，焊接前可在适当的位置设置临时人孔、临时通风孔，但开孔的大小和位置应经设计单位认可。\n\n### 7.1.6对焊缝的检验应包括外观检查、无损检测和产品试板检验。无损检测宜采用超声波、射线、磁粉及渗透等方法进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('810ed9c9-86dd-4ad6-ba14-43c65b5703e8', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6.4时程分析方法', '6.4时程分析方法## 6.4.1地震加速度时程应按本规范第5.3节的规定选取。\n\n## 6.4.2时程分析的最终结果，当采用3组设计加速度时程计算时，应取3组计算结果的最大值；当采用7组设计加速度时程计算时，可取7组计算结果的平均值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81139625-636c-4f24-b3dc-8b44c0b3d22a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：桥涵的顶进在雨季或在复杂条件下施工时，容易发生坍塌等事故，规定本条的目的是保证施工的安全。\n\n24.8.4 顶进工作坑及后背的施工应符合下列规定：\n\n1 工作坑的位置应根据现场地形、土质、结构物尺寸及施工需要确定，在保证排水和安全的前提下，工作坑边缘距公路、铁路和其他构筑物应有足够的安全距离。\n\n2 工作坑基底和顶推后背的承载力应能满足顶入桥涵的要求，边坡应稳定，否则应加固。\n\n3 工作坑滑板的中心线应与桥涵中心线一致。滑板应具有足够的强度、刚度和稳定性，必要时应在滑板上层配置钢筋网，防止顶进时滑板开裂；滑板的表面应平整，底面宜设粗糙面或锚梁增加抗滑能力，且宜将滑板做成前高后低的仰坡，坡度宜为 $0 . 2 \\% { \\sim } 0 . 5 \\%$ ，地基承载力较好时宜取小值，反之取大值。沿顶进方向的滑板两侧距桥涵外缘 $5 0 { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 处宜设置导向墩，控制桥涵的顶入方向。\n\n24.8.5 通道桥涵的预制除应符合本规范相应章节的规定外，支模时尚应使两侧侧墙的前端保持 $1 0 \\mathrm { m m }$ 的正偏差，后端保持 $1 0 \\mathrm { m m }$ 的负偏差。预制桥涵的前端应按设计要求设置钢刃角。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81172e1f-033c-4838-a9a9-162d8e8ed33d', '137《金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验》（GB-T2652-2022）.md', '5通则', '5通则持续增加施加在熔化焊接头焊缝金属纵向圆形横截面试样上的试验力直至试样断裂。\n\n除非另有规定，室温试验应在 $1 0 \\ \\cdot \\mathrm { C } \\sim 3 5$ ℃范围内进行。对温度要求严格的试验，试验温度应为$2 3 \\ \\cdot \\mathrm { C } \\pm 5 \\ \\cdot \\mathrm { C }$ 。\n\n除非本文件另有规定，按ISO 6892-1的一般原则进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8119d7f2-e3a8-4aab-a8dd-526ab509b710', '48《焊接接头冲击试验方法》（GB2650-89）.md', '焊接接头冲击试验方法', '焊接接头冲击试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8124c734-dbd5-40d6-a95b-27ab9ee9ff8d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：禁止采用冷加工钢筋制作吊环，是因为这种钢筋在承受荷载时容易产生脆断，造成事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81274ea3-f8c0-4906-a9bb-99b68de1487d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '2 Terms and Symbols 2', '2 Terms and Symbols 2## 2.1 Terms ..… 2   \n## 2.2 Symbols ...· 5');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81301cc5-b70c-4e9b-a7ca-1810a8c493fc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性## 8．1．1 基本要求与假定\n\n### 8．1．1．1 在校核计算中，当稳定力矩的代数和大于倾覆力矩的代数和时，则认为该起重机整机是稳定的。\n\n由自重载荷产生稳定力矩，由除自重载荷外其他载荷产生倾覆力矩，它们都是对所规定的特定倾覆线计算的结果。\n\n在进行起重机整体抗倾覆稳定性计算时，求倾覆力矩所用的计算载荷分别按表 $5 1 \\sim$ 表54选取（不考虑其他动力系数的影响）。计算中要考虑起重机的结构形态及其零部件的位置，各项载荷与力作用的方向及其影响均按实际可能出现的最不利载荷组合的原则来考虑。8．1．1．2 校核计算的假定是起重机在坚实、水平的支承面上或轨道上工作。若起重机需要在倾斜面上工作，在校核计算时制造商应考虑此特定条件，加上倾斜坡度的影响并予以说明。8．1．1．3 对于固定的起重机，在具体使用现场或地区如有地震或其他的基础外部激励效应，则在相应的工作状态或非工作状态抗倾覆稳定性的核算中，将其作为附加的载荷情况予以考虑。对于地震的影响，应参考国家有关部门相应的抗震规范，根据不同地区的抗震设防等级来计算。\n\n## 8．1．2 流动式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n对流动式起重机，应核算验证在下列载荷状态下整体抗倾覆是稳定的：\n\n无风试验或运行时，按表51的规定；  \n有风工作或运行时，按表52的规定；  \n向后倾翻时，按8．1．2．3的规定；  \n非工作风作用时，按8．1．2．4的规定。\n\n流动式起重机的倾覆线参见附录 。这些倾覆线只是示意图，在实际计算中应由起重机不同的具体设计来决定。\n\n### 8．1．2．1 无风试验或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在风速不大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风载荷作用下，流动式起重机作稳定性试验或带载运行。用自重载荷与表51规定的载荷计算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．2 有风工作或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在工作风载（见4．2．2．3．3）作用下流动式起重机不移动，但作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作；或仅整机移动，但不作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作。用自重载荷与表52规定的载荷算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．3 抗后倾覆稳定性\n\n#### 8．1．2．3．1 验算条件\n\n起重机处于以下支承条件和质量分布状态时，应配置平衡重，并保证起重机有一个合理的稳定安全');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81491622-9382-4981-a7f8-184673489c40', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 10）', 'td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构件或机械零件的应力谱系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">环境温度校正系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(141)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Kz</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">制动安全系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（81）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K,Kd,K,K.</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（102)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K.K.、Km</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">四边简支板的屈曲系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(53)～式(55)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">k</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">其他传动件的转动惯量折算到电动机轴上的影响系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">k</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮或滚轮的许用比压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(131)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">k</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(134)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">k</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">截面对称系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">k</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳最小破断拉力系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（126)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导线有效长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（139)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">相邻两支柱轴线间的最大距离</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(146)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">l</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">集中载荷的作用长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(31)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">l</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴的支点间距</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（99）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">l</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮或滚轮与轨道承压面的有效接触宽度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(131)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m或mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件的实际几何长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('814df749-ffaf-4d54-b64a-5d9149490fc3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 41）', '></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．试验载荷，见4.2.3.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>4．缓冲碰撞载荷，见4.2.3.2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>5．倾翻水平力，见4.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81559443-91b3-4882-8059-cee672c1f8f7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．9 构造要求（Part 3）', '/tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>轧制边、自动气割或锯割边</td><td rowspan=1 colspan=1>高强度螺栓</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>其他螺栓或铆钉</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2 do</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=6>注1：d。为螺栓或铆钉的孔径,t为外层较薄板件的厚度。注2：钢板边缘与刚性构件(如角钢、槽钢等)相连的螺栓或铆钉的最大间距,可按中间排的数值选用。</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('816d2409-8fe0-4c0a-87c2-db80f1bc2ab0', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '1 范围', '1 范围GB6067的本部分规定了起重机械的设计、制造、安装、改造、维修、使用、报废、检查等方面的基本安全要求。\n\n本部分适用于桥式和门式起重机、流动式起重机、塔式起重机、臂架起重机、缆索起重机及轻小型起重设备的通用要求。对特定型式起重机械的特殊要求在GB6067的其他部分中给出。\n\n本部分不适用于浮式起重机、甲板起重机及载人等起重设备。如不涉及基本安全的特殊问题，本部分也可供其他起重机械参考。\n\n条文性质：推荐性条文。\n\n制定依据：根据GB/T1.1的要求编写，主要内容包括：\n\n1．本部分规定了起重机械在设计、制造、安装、改造、维修、使用、报废、检查等各个方面的基本安全要求。\n\n2.本部分的适用范围与GB/T6974.1-2008《起重机术语第1部分：通用术语》ISO4306-1:2007，IDT）中第3章的起重机分类相一致，即按构造分类：\n\n桥架型起重机，包括：桥式起重机、门式起重机、半门式起重机；  \n缆索型起重机，包括：缆索起重机和门式缆索起重机；  \n臂架型起重机，包括：门座起重机、半门座起重机、流动式起重机（汽车起重机、轮胎起重机、履带起重机、全地面起重机）、塔式起重机、铁路起重机、枪杆起重机、悬臂起重机、臂架起重机（除流动式起重机、塔式起重机、铁路起重机外）等。\n\n3.按照我国国家标准GB/T20776-2006《起重机械分类》的规定，除包括上述第1条的起重机外，还应包括轻小型起重设备（千斤顶、滑车、起重葫芦、卷扬机)。\n\n1．按照ISO/TC96起重机技术委员会制定的分部分标准情况，通常按以下5个部分制定\n\n示例1：起重机分级标准\n\nISO 4301-1:1986起重机和起重机械分级第1部分：总则ISO 4301-2:2009 起重机和起重机械分级第2部分：流动式起重机ISO 4301-3:1993 起重机和起重机械分级第3部分：塔式起重机ISO 4301-4:1989 起重机和起重机械分级第4部分：臂架起重机ISO 4301-5:1991起重机和起重机械分级第5部分：桥式和门式起重机\n\n示例2：起重机限制器和指示器标准\n\nISO 10245-1:2008起重机限制器和指示器第1部分：总则ISO 10245-2:1994 起重机限制器和指示器第2部分：流动式起重机ISO 10245-3:2008 起重机限制器和指示器 第3部分：塔式起重机ISO10245-4:2004 起重机限制器和指示器第4部分：臂架起重机ISO10245-5:1995起重机限制器和指示器第5部分：桥式和门式起重机\n\n5．参照ISO/TC96分部分的编写模式，GB 6067《起重机械安全规程》由以下7个部分组成：GB6067.1-2010《起重机械安全规程第1部分：总则》；\n\nGB $6 0 6 7 . 2 \\mathrm { - } \\times \\times \\times \\times$ 《起重机械安全规程第2部分：流动式起重机》；  \nGB $6 0 6 7 . 3 \\mathrm { - } \\times \\times \\times \\times$ 《起重机械安全规程第3部分：塔式起重机》；  \nGB $6 0 6 7 . 4 - x \\times \\times$ 《起重机械安全规程 第4部分：臂架起重机》；  \nGB $6 0 6 7 . 5 \\mathrm { - } \\times \\times \\times \\times$ 《起重机械安全规程 第5部分：桥式和门式起重机》;  \nGB $6 0 6 7 . 6 \\mathrm { - } \\times \\times \\times \\times$ 《起重机械安全规程第6部分：缆索起重机》；  \nGB $6 0 6 7 . 7 \\mathrm { - } \\times \\times \\times \\times$ 《起重机械安全规程第7部分：轻小型起重设备》。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81790521-750e-4322-b13b-b834e9e2640b', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '4 变压器、箱式变电所安装（Part 2）', '过装设的绝缘监测器报警来及时排除故障，以避免发生电气安全事故，确保供电的不间断。IMD 的报警功能是根据系统要求设计的，因此对IT系统应根据设计要求使用IMD测试仪器检测IMD 的报警功能。\n\n5．1．12每个接线端子上的导线连接不应超过2根，是为了连接紧密，不因通电后由于冷热交替等时间因素而过早在检修期内发生松动，同时也考虑到方便检修，不使因检修而扩大停电范围。同一垫圈下的螺丝两侧压的导线应截面和线径均一致，实际上这是一个结构是否合理的问题，如不一致，螺丝既受拉力，又受弯矩，对导线芯线必然一根压紧、另一根稍差，对导电的良好性将受到影响。\n\n建筑电气工程中，供电系统的接地形式除采用TN-S 系统外，还有TT 系统和IT系统，但不论何种形式均要求 PE 和N截然分开。因照明配电箱额定容量有大小，小容量的出线回\n\n50170-2006 第3．3．2条对是否要抽芯的条件作出了规定。同时也明确了制造厂不允许抽芯的电动机要另行处理。可以理解为电动机有抽芯检查的必要，而制造厂又明确说明不允许抽芯，则应召集制造厂代表会同协商处理，以明确责任。\n\n6．2．3本条是对抽芯检查的部位和要求作出了相应的规定。\n\n6．2．4高压电动机引出线有绝缘套管做绝缘隔离，绝缘套管通常有环氧树脂和陶瓷两类材质，导线连接紧固用力过大可能会有损伤而影响绝缘性能，为安全考虑提出本条规定。\n\n6．2．5本条是为防止操作过电压引起放电，避免发生事故而作出的规定。不同电压等级的电动机接线盒内的导线间或导线对地间的电气间隙是不同的，因此应根据不同的电压等级，按产品制造标准或产品技术说明书要求进行检查或施工。\n\n## 7柴油发电机组安装\n\n### 7．1主控项目\n\n7．1．1在建筑电气工程中，大型工程建筑选用高压发电机已较普遍，但无论是高压发电机还是低压发电机在制造厂均做出厂试验，合格后与柴油发动机组一起成套供货。安装后应按本规范规定做常规交接试验。\n\n由于电气交接试验是在空载情况下对发电机性能的考核，而负载情况下的考核要和柴油机有关试验一并进行，考核包括柴油机的调速特性能否满足供电质量要求等。\n\n7．1．2由柴油发电机至配电室或经配套的控制柜至配电室的馈电线路，如果是电力电\n\n9．2．2电动执行机构的动作方向，在手动或点动时已经确认与工艺装置要求一致，但在联动试运行时，仍需仔细检查，否则工艺的工况会出现不正常，有的会诱发安全事故。\n\n## 10．1主控项目\n\n10．1．1母线槽是供配电线路主干线，其外露可导电部分均应与保护导体可靠连接，可靠连接是指与保护导体干线直接连接且应采用螺栓锁紧紧固，是为了一旦母线槽发生漏电可直接导入接地装置，防止可能出现的人身和设备危害。需要说明的是：要求母线槽全长不应少于 2 处与保护导体可靠连接，是在每段金属母线槽之间已有可靠连接的基础上提出的，但并非局限于2处，对通过金属母线分支干线供电的场所，其金属母线分支干线的外壳也应与保护导体可靠连接，因此从母线全长的概念上讲是不少于2处。对连接导体的材质和截面要求是由设计根据母线槽金属外壳的不同用途提出的，当母线槽的金属外壳作为保护接地导体时，其与外部保护导体连接的导体截面还应考虑其承受预期故障电流的大小，因此施工时只要符合设计要求即可。\n\n10．1．2 母线槽的金属外壳是否可作为保护接地导体(PE)是由设计决定的。本条是根据现行国家标准《低压成套开关设备和控制设备 第1部分：总则》GB 7251．1-2013／IEC60439-1：2001第8．4．3．2．2条和第10．11．5．6．1条所作出的规定，母线槽的金属外壳作为PE 导体是允许的，但需要满足一定的条件，因此产品提供时应同时提供母线槽的金属外壳可作为保护接地导体(PE)的相关说明，包括：外壳具有可靠的连接和连续性，截面满足作为PE 的要求，短路耐受能力为三相短路耐受能力的 $60 \\%$ ，连接部位的接触电阻足够小。\n\n10．1．3本条是安全性的规定，当一个连接处需要多个螺栓进行连接时，如果每个螺栓\n\n13．1．7电缆敷设方式有沿支架、托盘、梯架、槽盒或直埋等多种形式，电缆的用途也各不相同，按功能分有正常供配电和应急或事故用供配电电缆，按电压等级分有高压、低压电缆，按用途分有动力、照明和控制电缆。对不同用途或电压等级的电缆其敷设方式、排列要求各有不同，这些是由设计单位在设计文件中作出规定的，施工单位在施工中应按设计要求进行施工。由于矿物绝缘电缆的硬度相对较高，规定在温度变化大的场所、振动场所或穿越建筑物变形缝等部位采取补偿措施是为了避免出现电缆变形和位移等状况。\n\n## 13．2一般项目\n\n13.2.1电缆在沟内或电气竖井内敷设，要用支架支持或固定，因而支架的安装是关键，其相互间距离是否恰当，对通电后电缆的散热状况是否良好，对电缆的日常巡视和维护检修是否方便以及在电缆弯曲处的弯曲半径是否合理均有影响。规定最上层电缆支架距其他设备的最小净距，是为了避免设备维护检修时引起电缆损伤而作出的防护要求，最下层电缆支架距沟底、地面的最小净距，主要是为了避免电缆沟或隧道或屋面积水影响电缆的正常运行。表中数据基本与现行国家标准《电力工程电缆设计规范》GB 50217 保持一致。\n\n13．2．2本条需要说明的有三点，一是电缆在电气竖井内敷设完毕，应先做电气交接试验，合格后再按设计要求做防火隔堵措施，防火隔堵是否符合要求，是施工验收时必检的项目。二是增加铝合金电缆的内容，铝合金带联锁铠装硬度大，其支持点的间距规定与美国《国家电气规范》NEC(2011年版)第330．30-B款的规定是一致的：联锁型或皱纹型铠装电缆(MetalClad Cable)的支持点的距离不超过1.8m。三是增加了电缆出入梯架、托盘、槽盒及配电(控制)柜、台、箱、盘要做固定的要求，旨在减少电缆局部受力和电缆端子连接部位的受力。电缆穿导管保护时的导管内径不应小于电缆外径的1．5倍，当多根电缆穿同一导管时，其电缆外径应为所有电缆绑扎在一起时并通过计算后的数值。本条中提及的无挤');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('817e7d47-fc98-4637-8db3-758b461f9497', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 C 普通模板荷载计算（Part 1）', '附录 C 普通模板荷载计算## C.0.1模板、支架的自重应按其相应的施工图设计计算确定。\n\n## C.0.2新浇筑混凝土的重力密度，对普通混凝土可采用 $2 4 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；钢筋混凝土可采用 $2 5 { \\sim } 2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ （以体积计算的含筋量不大于 $2 \\%$ 时采用 $2 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ，大于 $2 \\%$ 时采用$2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）。\n\n## C.0.3 施工人员、施工机具和施工材料临时存放的荷载取值宜符合下列规定：\n\n1 计算模板及直接支承模板的小梁时，均布荷载可取 $2 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ，再用集中荷载 $2 . 5 \\mathrm { k N }$ 进行验算，比较两者所得弯矩值，取其大者。\n\n2 计算直接支承小梁的主梁时，均布荷载可取 $1 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n3 计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布荷载可取 $1 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n4 当有实际资料时可按实际取值。\n\n## C.0.4振捣混凝土时产生的荷载，对水平面模板可采用 $2 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ,对垂直面模板可采用 $4 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ,且作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内。\n\n## C.0.5当采用内部振捣器时，新浇筑混凝土作用于模板的侧压力，可按式（C.0.5-1）和式（C.0.5-2）计算，并取其中的较小值：\n\n$$\nF = 0 . 2 2 \\gamma _ { c } t \\circ \\beta _ { 1 } \\beta _ { 2 } V ^ { 1 / 2 } ~ ( \\mathsf C . 0 . 5 - 1 )\n$$\n\nF   cH （C.0.5-2）\n\n式中：F —新浇混凝土对模板的侧压力（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ）；\n\n$\\gamma _ { \\textup { c } }$ —混凝土的重力密度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；V —混凝土的浇筑速度（ $\\mathrm { \\ m / h } )$ ）；  \nt0—新浇混凝土的初凝时间，可按试验确定；当缺乏试验资料时，可采用 $\\mathrm { t } _ { 0 } = 2 0 0 /$   \n（ $\\Omega { + } 1 5$ ）[T为混凝土的温度（℃）]；$\\textsf { \\textsf { B } } _ { 1 }$ —外加剂影响修正系数；不掺外加剂时取 1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取\n\n1.2；\n\n$\\textsf { \\textsf { B } } _ { 2 }$ —混凝土坍落度影响修正系数；当坍落度小于 $3 0 \\mathrm { m m }$ 时，取 0.85；坍落度为$5 0 { \\sim } 9 0 \\mathrm { m m }$ 时，取 1.00；坍落度为 $1 1 0 { \\sim } 1 5 0 \\mathrm { m m }$ 时，取 1.15；\n\nH —混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度 $\\mathrm { ( m ) }$ ）；混凝土侧压力的计算分布图如图 C.0.5 所示，图中 $\\mathtt { h } { = } \\mathtt { F } / \\gamma \\mathtt { c }$ ，h 为有效压头高度。\n\n![](images/f2a93374fae565097972eda7b8d52ae6182efbd80db587baaabef5a324b02ac6.jpg)  \n图 C.0.5 混凝土侧压力计算分布图\n\n## C.0.6 倾倒混凝土时冲击对垂直面模板产生的水平荷载可按表 C.0.6 采用。\n\n表 C.0.6 倾倒混凝土时产生的水平荷载（ $( \\mathsf { k N / m } ^ { 2 } )$ ）  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>向模板中供料的方法</td><td rowspan=1 colspan=1>水平荷载</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>用溜槽、串筒或导管输出</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>用容量小于0.2m的运输器具倾倒</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>用容量为0.2~0.8m的运输器具倾倒</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>用容量大于0.8m的运输器具倾倒</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr></table>\n\n\n## C.0.7 风荷载、流水压力、流冰压力，以及车辆、船只或其他漂浮物的撞击力等荷载的计算应符合现行《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60）的规定。\n\n## C.0.8 对其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81800c35-958f-421c-9cee-41cf202dbd12', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2.0.25 零件 part', '2.0.25 零件 part组成钢构件的最小单元。其中主要钢构件的盖板、腹板，箱形梁的顶板、底板、横隔板，板单元的面板、纵肋、横肋，拼接板，节点板及圆柱头焊钉为主要零件；其余为次要零件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8193b520-7a82-4651-a00f-e9e408289800', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例根据起重机的类别和使用情况，桥式和门式起重机整机分级举例见表 A．4。\n\n表 犃．4 桥式和门式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('819bf3e1-407e-481a-9854-fb5f7c41e4c2', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试件制备', '3 试件制备3.1 试件尺寸与圆柱体抗压强度试件相同，应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 1$ 中表T0551-1的规定。\n\n3.2 每组为6根同龄期同条件制作和养护的试件，其中3根用于测定圆柱体抗压强度，提出弹性模量试验的加荷标准，另3根用于弹性模量试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81a7a27f-63f9-490f-9071-8eeb4bdb623c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验直接起动方式下笼型异步电动机发热校验应满足式（S．1）的要求：\n\n$$\nC _ { \\mathrm { k } } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { N } } ) P _ { \\mathrm { s } 1 } T { > } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { m } } ) P _ { \\mathrm { m } } t _ { \\mathrm { N } } + ( P _ { \\mathrm { s } 1 } \\frac { I _ { \\mathrm { D } } } { I _ { \\mathrm { N } } } t _ { \\mathrm { E } } { - } \\frac { 1 0 ^ { - 3 } J n _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } } { 1 8 0 } )\n$$\n\n………（S．1）\n\n式中：\n\n$C _ { \\mathrm { k } }$ — 与电动机类型有关的修正系数，由制造商提供。如未提及，则对于4极或4极以上的电动机犆取 $C _ { \\mathrm { k } } = 1$ ；\n\n$\\eta _ { \\mathrm { N } }$ -电动机在 $P _ { \\mathrm { S 1 } }$ 时的效率；\n\n$$\nT = t _ { \\mathrm { N } } + t _ { \\mathrm { E } } + t _ { \\mathrm { S } }\n$$\n\n$t _ { \\mathrm { N } }$ — 一个循环期内恒速工作的时间，单位为秒（s）；  \n$t _ { \\mathrm { E } }$ — 个循环期内起动制动的等效时间，单位为秒（s）；\n\n$$\nt _ { \\mathrm { E } } { = } \\frac { \\pi n _ { \\mathrm { m } } J } { 3 0 ~ M _ { \\mathrm { a } } } ( d _ { \\mathrm { c } } { + } 0 . 5 ~ d _ { \\mathrm { i } } { + } 3 f )\n$$\n\n$n _ { \\mathrm { m } }$ — 电动机在 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）；$J$ -所有运动质量换算到电动机轴上的总转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { i } }$ — 每小时点动或不完全起动次数；$f$ 每小时电气制动次数；  \n$M _ { \\mathrm { a } }$ — 电动机平均加速转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；犕\n\n$$\nM _ { \\mathrm { a } } = M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { m } }\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 不考虑起制动阶段的电动机平均阻转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$t _ { \\mathrm { S } }$ — 一个循环期内停止的时间，单位为秒（s）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { m } }$ -电动机在功率 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的效率;\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { { m } } } n _ { \\mathrm { { m } } } } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta _ { \\mathrm { { m } } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { D } }$ — 电动机的起动电流，单位为安培（A）；  \n$I _ { \\mathrm { N } }$ — 电动机的额定工作电流，单位为安培（A）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81aa2b24-ff22-45b8-8965-7e278ac226c7', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '附录A接头试件试验方法（Part 3）', '乡建设部2016年2月22日以第1049号公告批准发布。\n\n本规程在《钢筋机械连接技术规程》JGJ107－2010版基础上修订完成，上一版的主编单位是中国建筑科学研究院，参编单位是上海宝钢建筑工程设计研究院、中国水利水电第十二工程局施工科学研究所、北京市建筑设计研究院、中冶集团建筑研究总院、中国建筑科学研究院建筑机械化研究分院、北京市建筑工程研究院、陕西省建筑科学研究院。主要起草人员是徐瑞榕、刘永颐、郁站、李本端、张承起、薛慧立、钱冠龙、刘子金、李大宁、吴成材。\n\n本规程的修订是在国内大量应用钢筋机械连接工程实践基础上，针对近年来出现一些新情况和新问题背景下进行的。近年来市场上大量应用冷轧精密无缝钢管制作钢筋连接用套筒，这类冷加工钢管强度高、延性低，低温性能差，如果缺乏必要的性能控制，有可能成为质量隐患。急需在行业标准中对材料、性能、加工工艺作出相关规定；原标准中没有明确接头疲劳性能的检验制度和验收规则，可执行性较差，需要增加相关条款；近年来不锈钢钢筋机械连接已在港珠澳大桥等重点工程中应用，标准需要补充不锈钢钢筋机械连接的相关规定；此外，钢筋机械接头现场验收制度方面，需要做相应改进，并参照国际标准化组织ISO相关规定按接头认证和非认证产品规定不同的验收制度。本规程主要修订内容已在本规程前言中列入。\n\n本规程修订前和修订阶段，编制组成员单位对近年来钢筋机械连接技术的进展与存在问题进行了调查研究，对接头疲劳性能和变形性能还补充了相关试验，为规程修订提供了重要依据。\n\n·为便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使用本规程时能正确理解和执行条文规定，《钢筋机械连接技术规程》编制组按章、节、条顺序编制了本规程的条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明，还着重对强制性条文的强制性理由做了解释。但是，本条文说明不具备与规程正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握规程规定的参考。\n\n## 目 次\n\n1总则 35  \n2术语和符号· 36  \n2.1术语 36  \n2.2符号 37  \n3接头性能要求· 38  \n4接头应用 42  \n5接头型式检验… 44  \n6接头的现场加工与安装 46  \n6.1一般规定 46  \n6.2钢筋丝头加工… 46  \n6.3接头安装 47  \n7接头的现场检验与验收 49  \n附录A接头试件试验方法 53\n\n## 1总 则\n\n1.0.1、1.0.2本规程对建筑工程混凝土结构中钢筋机械连接接头性能要求、接头应用、接头的现场加工与安装以及接头的现场检验与验收作出统一规定，与现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010配套应用，以确保各类机械接头的质量和合理应用。除建筑工程外，一般构筑物（包括电视塔、烟囱等高耸结构、容器及市政公用基础设施等）及公路和铁路桥梁、大坝、核电站等其他工程结构，可参考本规程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81c1c3d8-6454-4eca-b154-f0e52507ea36', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '1 总则', '1 总则1.0.1为适应公路桥涵工程建设的需要，保证施工质量和施工安全，制定本规范。\n\n1.0.2本规范适用于各级公路中新建、改建和扩建桥涵工程的施工。\n\n1.0.3特大型、特殊结构或特殊地区桥涵工程的施工，除应符合本规范的规定外，尚应就本规范未涉及的内容制定专用技术标准或专用技术条款指导施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81c479d7-289e-4e39-a1f7-8d4977f51698', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料2.1容量筒：容积2L（直径与高宜相等），带盖；如无盖，可用玻璃板。  \n2.2 振动台：应符合现行《混凝土试验用振动台》（JG/T245）的规定。  \n2.3 跳桌：符合 $\\mathrm { T } 0 5 0 7$ 附录的具体要求。  \n2.4量筒： $1 0 0 \\mathrm { m L }$ 带塞量筒。  \n2.5 钢制捣棒：直径为 $1 0 \\mathrm { m m }$ 、长为 $3 5 0 \\mathrm { m m }$ ，端部为半球形。  \n2.6 天平：量程为 $2 0 0 \\mathrm { g }$ ，感量为 $0 . 1 \\mathrm { g }$ ；量程为 $2 0 0 0 \\mathrm { g }$ ，感量为 $1 \\mathrm { g }$ 。  \n2.7 吸液管等辅助工具。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81c4ab6c-785d-44ff-9031-cd802f365728', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 2）', ' 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quasi-permanent combination of actions 正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用准永久值的组合。\n2.1.25 分项系数 partial safety factor\n\n用概率极限状态设计法设计时，为保证所设计的结构具有规定的可靠度，在设计表达式中采用的系数。分为作用分项系数和抗力分项系数两类。\n\n2.1.26 结构重要性系数 factor for importance of structure对不同安全等级的结构，为使其具有规定的可靠度而采用的分项系数。\n\n## 2.2 符号\n\n### 2.2.1 材料性能有关符号\n\n$R _ { \\mathrm { b k } }$ - 冰的抗弯强度标准值；  \nRik 冰的抗压强度标准值；Y 材料的重度。\n\n### 2.2.2 作用和作用效应有关符号$E$ ——主动土压力标准值；\n\n$E _ { \\mathrm { j } }$ - -高度 $H$ 范围内单位宽度的静土压力标准值；$F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值；  \nGik、 Gid 第 $i$ 个永久作用的标准值和设计值；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ 第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$A _ { \\mathrm { d } }$ 偶然作用的设计值；Sud -承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；Sad -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；$S _ { \\mathrm { f d } }$ 作用频遇组合的效应设计值；Sqd 作用准永久组合的效应设计值；pe 预应力钢筋的有效预应力；con 预应力钢筋张拉控制应力$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋的相应阶段的预应力损失。\n\n### 2.2.3 几何参数有关符号\n\n$R$ ——曲线半径；  \nA -预应力钢筋的截面面积；  \nl- 桥梁跨径。### 2.2 $C _ { \\iota }$ 计算系及他有关符号$f$ 结构基频；  \n$g$ 重力加速度；  \n$m$ 桩或墩迎冰面形状系数；$\\xi$ 压实土的静土压力系数；$\\varphi$ - 土的内摩擦角  \n$\\lambda$ \\~ 侧压系数；  \n$\\mu$ 支座的摩擦系数；  \n$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数；  \n$\\gamma _ { G _ { i } }$ 第 $i$ 个永久作用的分项系数$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 第 $j$ 个可变作用的分项系数$\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ - 可变作用的结构设计使用年$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 可变作用的组合值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 可变作用的频遇值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } }$ -可变作用的准永久值系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81c56cf4-613d-4606-83d1-be94754931e2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算仍用式（M．1）和式（M．2），但应取两个或三个危险截面进行验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81e1282c-6464-41bf-9b29-039d22247ea3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 4）', '=\"1\">SAG起重机总工作循环数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">转速系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(131)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮所在机构的工作级别系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(131)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cox、Coy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">端部弯矩不等的折减系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（M.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Chx、Chy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">横向载荷弯矩系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(M.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">集中载荷的分布长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(31)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">计算系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">（2）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">局部压应力的分布长度C沿板宽方向变化到y处的值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(N.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按最外层钢丝绳中心计算的卷筒卷绕直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（77）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮踏面直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（87)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮踏面直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（89）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按钢丝绳中心计算的滑轮和卷筒的卷绕直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(128)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮或滚轮的踏面直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(131)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">螺栓的公称直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(41)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮轴径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（87)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">cm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴外径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（99)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colsp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81e97e16-2205-4a84-a4d5-082f3b40833c', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '3基本规定', '3基本规定## 3.0.1本条是对从事钢结构工程的施工企业进行资质和质量管理内容进行检查验收，强调市场准入制度，属于管理方面的要求。\n\n现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300—2013中表A.0.1的检查内容比较细，针对钢结构工程可以进行简化，特别是对已通过质量管理体系IS09001、环境管理体系ISO14001和职业健康安全管理体系OHSAS18001论证的企业，检查项目可以减少。对常规钢结构工程来讲，现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300—2013 表 A.0.1中检查内容主要有：质量管理制度和质量检验制度、施工技术企业标准、专业技术管理和专业工程岗位证书、施工资质和分包方资质、施工组织设计(施工方案)、检验仪器设备及计量设备等。\n\n## 3.0.2钢结构工程施工质量验收所使用的计量器具必须是根据计量法规定的、定期计量检验合格，且保证在检定有效期内使用。\n\n不同计量器具有不同的使用要求，同一计量器具在不同使用状况下，测量精度不同，因此，本标准要求严格按有关规定正确操作计量器具。\n\n钢结构工程见证取样送样、检测应由具有相应资质的检测机构进行，制作单位可委托具有制作所在地中国计量认证(CMA）或中国合格评定国家认可委员会(CNAS）认证的检测机构检测，建设单位可委托工程所在地具有建设行业主管部门资质的检测机构进行。\n\n## 3.0.3钢结构图纸是钢结构工程施工的重要文件，是钢结构工程施工质量验收的基本依据。在市场经济中，工程承包合同中有关工程质量的要求具有法律效力，因此合同文件中有关工程质量的约定也是验收的依据之一，但合同文件的规定只能高于本标准的规定，本标准的规定是施工质量最低和最基本的要求。\n\n## 3.0.5据现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300的规定，钢结构工程施工质量的验收是在施工单位自检合格的基础上，按照检验批、分项工程、分部(子分部)工程进行。一般来说，钢结构作为主体结构，属于分部工程，对大型钢结构工程可按空间刚度单元划分为若干个子分部工程；当主体结构含钢筋混凝土结构、砌体结构等时，钢结构就属于子分部工程；钢结构分项工程按照主要工种、材料、施工工艺等进行划分，本标准将钢结构工程划分为10个分项工程，每个分项工程单独成章；将分项工程划分成检验批进行验收，有助于及时纠正施工中出现的质量问题，确保工程质量，也符合施工实际需要。钢结构分项工程检验批\n\n## 划分遵循以下原则：\n\n(1)单层钢结构按变形缝划分；(2)多层及高层钢结构按楼层或施工段划分；(3)压型金属板工程可按屋面、墙板、楼面等划分；(4)对于原材料及成品进场时的验收，可以根据工程规模及进料实际情况合并或分解检验批。\n\n本标准强调检验批的验收是最小的验收单元，也是最重要和基本的验收工作内容，分项工程、分部(子分部)工程乃至于单位工程的验收，都是建立在检验批验收合格的基础之上的。3.0.6检验批的合格质量主要取决于对主控项目和一般项目的检验结果。主控项目是对检验批的基本质量起决定性影响的检验项目，因此必须全部符合本标准的规定，这意味着主控项目不允许有不满足要求的检验结果，即这种项目的检查具有否决权。一般项目是指对施工质量不起决定性作用的检验项目。本条中 $8 0 \\%$ 的规定是参照原验评标准及工程实际情况确定的。考虑到钢结构对缺陷的敏感性，本条对一般偏差项目设定了一个1.2倍偏差限值的门槛值。\n\n## 3.0.7分项工程的验收在检验批的基础上进行，一般情况下，两者具有相同或相近的性质，只是批量的大小不同而已，因此将有关的检验批汇集便构成分项工程的验收。分项工程质量合格的条件相对简单，只要构成分项工程的各检验批的验收资料文件完整，并且均已验收合格，则分项工程验收合格。\n\n## 3.0.8本条给出了质量不符合规定时的处理方法。一般情况下，不符合规定的现象在最基层的验收单元一一检验批时就应发现并及时处理，否则将影响后续检验批和相关的分项工程、分部（子分部)工程的验收。因此，所有质量隐患必须尽快消灭在萌芽状态，这也是本标准以强化验收促进过程控制原则的体现。质量不合格的处理分五种情况：\n\n第一种情况：在检验批验收时，其主控项目或一般项目不能符合本标准的规定时，应及时进行处理。其中，严重的缺陷应返工重做或更换构件；一般的缺陷通过翻修、返工予以解决。允许施工单位在采取相应的措施后重新验收，如能够符合本标准的规定，则认为该检验批合格。\n\n第二种情况：当个别检验批发现试件强度、原材料质量等不能满足要求或发生裂纹、变形等问题，且缺陷程度比较严重或验收各方对质量看法有较大分歧而难以通过协商解决时，应请具有资质的法定检测单位检测，并给出检测结论。当检测结果能够达到设计要求时，该检验批可通过验收。\n\n第三种情况：如经检测鉴定达不到设计要求，但经原设计单位核算，仍能满足结构安全和使用功能的情况，该检验批可予验收。一般情况下，标准给出的是满足安全和功能的最低限度要求，而设计一般在此基础上留有一些余量。不满足设计要求和符合相应标准的要求，两者并不矛盾。\n\n第四种情况：更为严重的缺陷或者超过检验批的更大范围内的缺陷，可能影响结构的安全性和使用功能。在经法定检测单位的检测鉴定以后，仍达不到规范标准的相应要求，即不能满足最低限度的安全储备和使用功能，则必须按一定的技术方案进行加固处理，使之能保证其满足安全使用的基本要求，但已造成了一些永久性的缺陷，如改变了结构外形尺寸，影响了一些次要的使用功能等。为避免更大的损失，在基本上不影响安全和主要使用功能条件下可采取按处理技术方案和协商文件再进行验收，降级使用。但不能作为轻视质量而回避责任的一种出路，这是应该特别注意的。\n\n第五种情况：通过返修或加固处理仍不能满足安全使用要求的钢结构分部工程，严禁验收。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81ef9168-1c9f-46d7-a17f-49ddec0b00b0', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明由于E2 地震重现期长，极少发生，同时地震作用属于瞬时荷载，地基在短暂的地震荷载作用下，可以直接取用其极限承载力，而不再考虑安全系数，因此单桩的抗压承载力可以提高至原来的2倍。\n\n### 4.4.2当地基内有液化土层时，液化土层的承载力（包括桩侧摩阻力）、土抗力（地基系数）、内摩擦角和黏聚力等，可根据液化抵抗系数 $C _ { \\mathrm { e } }$ ［计算见式（4.4.2）］予以折减。折减系数 $\\alpha$ 应按表4.4.2采用。液化土层以下单桩部分的承载能力，可按本规范第4.4.1条的规定执行；液化土层内及以上部分单桩承载能力不应提高。\n\n$$\nC _ { \\mathrm { e } } \\ = \\ { \\frac { N _ { \\mathrm { l } } } { N _ { \\mathrm { e r } } } }\n$$\n\n式中： $C _ { \\mathrm { e } }$ ——液化抵抗系数;\n\n$N _ { \\mathfrak { r } }$ ， $N _ { \\mathrm { c r } }$ —分别为实际标准贯入锤击数和标准贯入锤击数临界值。\n\n表4.4.2土层液化影响折减系数  \n\n\n\n\n\n注： $d _ { \\mathrm { s } }$ 为标准贯入点深度 $\\mathbf { \\tau } ( \\mathbf { m } )$ 。\n\n### 4.4.3桩基承台全部或局部处于液化土层中时，承台基坑应回填并夯实。回填土为砂土或粉土时，夯实后土层的标准贯入锤击数应不小于本规范第4.2.3条规定的液化判别标准贯入锤击数临界值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('81f18856-9e44-4084-807d-9794ee829f9a', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7.2轴心受压构件的稳定性计算（Part 4）', 'ambda _ { 0 \\mathbf { x } } = \\sqrt { \\lambda _ { \\mathbf { x } } ^ { 2 } + 2 7 \\frac { A } { A _ { 1 \\mathbf { x } } } }\n$$\n\n式中： $\\lambda _ { \\mathbf { x } }$ 整个构件对 $_ { x }$ 轴的长细比；\n\n$\\lambda _ { 1 }$ 1 分肢对最小刚度轴1-1的长细比，其计算长度取为：焊接时，为相邻两缀板的净距离；螺栓连接时，为相邻两缀板边缘螺栓的距离；\n\n$A _ { 1 \\bf { x } }$ 构件截面中垂直于 $_ { x }$ 轴的各斜缀条毛截面面积之和$( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n#### 2四肢组合构件[图7.2.3（b)]：\n\n当缀件为缀板时：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\lambda _ { \\mathrm { 0 x } } = \\sqrt { \\lambda _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\lambda _ { \\mathrm { l } } ^ { 2 } } } \\\\ { \\lambda _ { \\mathrm { 0 y } } = \\sqrt { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } + \\lambda _ { \\mathrm { l } } ^ { 2 } } } \\end{array}\n$$\n\n当缀件为缀条时：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\lambda _ { \\mathrm { 0 x } } = \\sqrt { \\lambda _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + 4 0 \\frac { A } { A _ { \\mathrm { 1 x } } } } } \\\\ { \\lambda _ { \\mathrm { 0 y } } = \\sqrt { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } + 4 0 \\frac { A } { A _ { \\mathrm { 1 y } } } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ 整个构件对 $y$ 轴的长细比;\n\n$A _ { \\mathrm { 1 y } }$ -构件截面中垂直于 $y$ 轴的各斜缀条毛截面面积之和$( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n#### 3缀件为缀条的三肢组合构件［图 $7 . 2 . 3 ( \\mathrm { c } ) ]$ ：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { \\lambda _ { \\mathrm { 0 x } } = \\sqrt { \\lambda _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\frac { 4 2 A } { A _ { 1 } ( 1 . 5 - \\cos ^ { 2 } \\theta ) } } \\nonumber } } \\\\ { { \\nonumber } } \\\\ { { \\lambda _ { \\mathrm { 0 y } } = \\sqrt { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } + \\frac { 4 2 A } { A _ { 1 } \\cos ^ { 2 } \\theta } } \\nonumber } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $\\mathrm { A } _ { 1 }$ 构件截面中各斜缀条毛截面面积之和 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\theta$ ——构件截面内缀条所在平面与 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的夹角。\n\n### 7.2.4缀件面宽度较大的格构式柱宜采用缀条柱，斜缀条与构件轴线间的夹角应为 $4 0 ^ { \\circ } \\sim 7 0 ^ { \\circ }$ 。缀条柱的分肢长细比 $\\lambda _ { 1 }$ 不应大于构件两方向长细比较大值 $\\lambda _ { \\operatorname* { m a x } }$ 的0.7倍，对虚轴取换算长细比。格构式柱和大型实腹式柱，在受有较大水平力处和运送单元的端部应设置横隔，横隔的间距不宜大于柱截面长边尺寸的9倍且不宜大于 $8 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 7.2.5缀板柱的分肢长细比 $\\lambda _ { 1 }$ 不应大于 $4 0 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ ，并不应大于 $\\lambda _ { \\operatorname* { m a x } }$ 的0.5倍，当 $\\lambda _ { \\operatorname* { m a x } } < 5 0$ 时，取 $\\lambda _ { \\operatorname* { m a x } } = 5 0$ 。缀板柱中同一截面处缀板或型钢横杆的线刚度之和不得小于柱较大分肢线刚度的6倍。\n7.2.6用填板连接而成的双角钢或双槽钢构件，采用普通螺栓连接时应按格构式构件进行计算；除此之外，可按实腹式构件进行计算，但受压构件填板间的距离不应超过 $4 0 i$ ，受拉构件填板间的距离不应超过 $8 0 i  { \\textbf { \\ i } } i$ 为单肢截面回转半径，应按下列规定采用：\n\n1当为图7.2.6（a）、图7.2.6（b）所示的双角钢或双槽钢截面时，取一个角钢或一个槽钢对与填板平行的形心轴的回转半径；\n\n2当为图7.2.6（c）所示的十字形截面时，取一个角钢的 最小回转半径。\n\n受压构件的两个侧向支承点之间的填板数不应少于2个。\n\n  \n图7.');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('820dd250-71f4-460e-86d2-eb4d87ed8e85', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犝（Part 2）', 'colspan=1>1.1181.0951.069</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0001.000</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8660.894</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7070.775</td><td rowspan=1 colspan=1>0.632</td><td rowspan=3 colspan=1>0.6550.707</td><td rowspan=3 colspan=1>0.5350.612</td><td rowspan=3 colspan=1>0.500</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>0.926</td><td rowspan=1 colspan=1>0.845</td><td rowspan=2 colspan=1>0.7560.791</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1. 173</td><td rowspan=1 colspan=1>1.118</td><td rowspan=1 colspan=1>1.061</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>0.935</td><td rowspan=1 colspan=1>0.866</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8214ff3d-3ed2-499a-8657-e806786ddd22', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '修订说明', '修订说明本规范是根据国家计委计综(1986)2630号文和建设部(91)建标技字第6号文的要求，由电力工业部负责主编，具体由电力工业部电力建设研究所会同有关科研和施工单位对原国家标准《电气装置安装工程施工及验收规范》(GBJ232—82)中第六篇\"硅整流装置篇\"共同修订而成，经建设部1996年6月5日以建标[1996]337号文批准，并会同国家技术监督局联合发布。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('822f39e3-a1a4-470d-b398-9872bf01d974', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 桥梁的正常交通荷载包括任意时间的正常和密集运行状态，但不包括超载等。\n\n### 3.1.3 按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，本规范将桥涵设计分为承载能力和正常使用两类极限状态。承载能力极限状态设计体现了桥涵的安全性，正常使用极限状态设计体现了桥涵的适用性和耐久性，这两类极限状态概括了结构的可靠性。只有每项设计都符合各有关规范的两类极限状态设计的要求，才能使所设计的桥涵达到其全部的预定功能。\n\n（1）承载能力极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到最大承载能力或出现不适于继续承载的变形或变位的状态，包括构件和连接的强度破坏、结构或构件丧失稳定及结构倾覆、疲劳破坏等。\n\n（2）正常使用极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到正常使用或耐久性能的某项限值的状态，包括影响结构、构件正常使用的开裂、变形等。\n\n### 3.1.4 本条对设计状况进行了修订，增加了地震设计状况。\n\n1 持久状况所对应的是桥梁的使用阶段。这个阶段持续的时间很长，要对结构的所有预定功能进行设计，即要进行承载能力极限状态和正常使用极限状态的计算。\n\n2 短暂状况所对应的是桥梁的施工阶段和维修阶段。这个阶段的持续时间相对于使用阶段是短暂的，结构体系、结构所承受的荷载等与使用阶段也不同，设计要根据具体情况而定。在这个阶段，要进行承载能力极限状态计算，可根据需要作正常使用极限状态计算。\n\n3 偶然状况所对应的是桥梁可能遇到的撞击等状况。这种状况出现的概率极小，且持续的时间极短。按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB 50153）的规定，偶然状况的设计原则是：主要承重结构不致因非主要承重结构发生破坏而导致丧失承载能力；或允许主要承重结构发生局部破坏而剩余部分在一段时间内不发生连续倒塌。偶然状况一般只进行承载能力极限状态计算。\n\n4 地震作用是一种特殊的偶然作用，与撞击等偶然作用相比，地震作用能够统计并有统计资料，可以确定其标准值。而其他偶然作用无法通过概率的方法确定其标准值，因此，两者的设计表达式是不同的。因而在原有三种设计状况的基础上，增加了地\n\n震设计状况。\n\n### 3.1.5 在重复车辆荷载、风等交变荷载的作用下，公路桥梁钢结构可能会产生疲劳裂纹，疲劳裂纹不断扩展，将影响钢结构的使用，甚至导致断裂破坏。近几十年来，钢结构在我国的公路桥梁建设中得到了广泛应用，实践中发现钢结构的疲劳问题比较突出。疲劳已成为影响公路桥梁钢结构安全和耐久的主要因素之一。在相关的钢结构设计规范中，对抗疲劳设计均有具体的规定，但原规范中没有抗疲劳设计的要求。因此，本次修订增加了公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计的要求。\n\n### 3.1.6 2010年，为了加强公路桥梁和隧道工程安全管理，增强安全风险意识，优化工程建设方案，提高工程建设和运营安全性，交通运输部发布了《关于在初步设计阶段实行公路桥梁和隧道工程安全风险评估制度的通知》（交公路发〔2010］175号），桥梁和隧道设计阶段风险评估工作开始正式实施。\n\n### 3.1.8 养护是公路桥涵安全性和耐久性的重要保障。实践发现，在公路桥涵设计中，存在对桥梁结构未来养护需求估计不足的情况。主要表现在某些桥梁构件难以到达，例如缆索承重体系桥梁的梁底、变高度箱梁的根部区域等；某些桥梁构件难以检查，例如悬索桥主缆底部、埋置于混凝土中的拉索锚头、桥塔外表面等。不可到达、不可检查导致了桥梁部分病害的不可预知，造成了安全隐患。因此，本次修订增加了可到达、可检查的设计要求。\n\n公路桥涵结构中，可更换构件的设计使用年限低于桥涵主体结构的设计使用年限，在设计使用年限内需要进行维修和更换，比较典型的构件包括斜拉索、吊杆、伸缩装置、支座等。在桥梁设计中，应考虑未来维修、更换的需要。因此，本次修订增加了可维修、可更换的设计要求。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 特大、大桥的桥位应选择在顺直的河道段，避免设在河湾处，以防止冲刷河岸。同时要求河槽稳定，主槽不易变迁，大部分流量能在所布置桥梁的主河槽内通过。桥位的选择要求河床地质条件良好、承载能力高、不易冲刷或冲刷深度小。桥位若处于断层地带，需分析断层的性质，如为非活动断层，墩台基础尽量设置在同一盘上。桥位避免选择在有溶洞、滑坡和泥石流的地段，否则应采取防护工程措施，确保岸坡稳定。\n\n### 3.2.3 通航河道的主流宜与桥纵轴线正交，如有困难，其斜度不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ 。这是从航行安全考虑的。\n\n本条的“斜桥正做”是指桥梁的纵轴线与水流方向斜交、墩台纵轴线与桥梁的纵轴线正交。\n\n### 3.2.6 本条所说的“通航水域”，是指具备各类船舶通达条件的水域。通航水域中的桥墩设置于浅水区，主要是为了减少大型船舶的撞击概率。\n\n### 3.2.7 路侧净区是指公路行车方向最右侧车道以外、相对平坦、无障碍物、可供失控车辆重新返回正常行驶路线的带状区域。具体可参见现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）等的相关规定。\n\n### 3.2.8 单边河滩流量不超过总流量的 $1 5 \\%$ 或双边河滩流量不超过总流量的 $2 5 \\%$ 时，表明主槽流量占总流量的大部分，河流压缩不大，一般情况下可不设置调治构造物。\n\n### 3.2.9 本条有关公路桥涵设计洪水频率的规定，兹说明如下：\n\n1 鉴于桥梁水毁的原因之一是基础埋置深度不够，因此规定在水势猛急、河床易深度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('823b7c30-5701-413d-8d8e-b09273452006', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用用极限状态设计法时，各个计算载荷在进行组合计算前应按各个载荷情况的规定分别乘以各自的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，在一般非高危险情况下，高危险度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1。\n\n极限设计应力以材料、零件、构件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳计算中的各个极限应力）除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 来确定，或以其他广义的极限值作为可接受的极限状态控制值（如相对挠度极限值，结构振动衰减参数的极限值等）。\n\n供选用的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 列在表20的第3、4和5栏中。\n\n分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('82401352-4bd8-4f65-9095-375fe2c689b3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：定位焊的难度较大，易出现裂纹和未焊透、气孔等缺陷，故条文对坡口尺寸、焊接材料、定位焊的位置和长度等均有严格规定。\n\n## 8.5.3埋弧自动焊应在距设计焊缝端部 $8 0 \\mathrm { m m }$ 以外引出板上起、熄弧。焊接中不宜断弧，如有断弧应将停弧处刨成 1:5 斜坡，并搭接 $5 0 \\mathrm { m m }$ 再引弧施焊，焊后搭接处应修磨圆顺。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8243536f-1689-4581-b6ac-aac90f32759a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条的依据是《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90—2015），该规范在附录A中对危险性较大的分部分项工程作出了相应的划分，并在附录B中规定了专项施工方案应包含的主要内容。\n\n### 19.1.3 大跨度拱桥的施工应进行过程控制，使拱的轴线、内力等满足设计的要求；关键工序的施工应尽量避开可能发生的灾害性天气，并应在施工中采取必要的预防措施保证结构安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8249ed10-f390-48df-a7bd-876e5e743864', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故原因', '三、事故原因室外工作的起重机，防风装置的设计不够可靠，甚至不太合理，特别是正在工作的起重机，所采用的夹轨器（或压轨器、卡轨器）是手动的，本身就有了危险因素，突然来风，让夹轨器同时动作是很困难的。现在一般采用电动自动夹轨器，相对可靠些，但也存在一些技术问题，夹轨器的功能是否能达到设计计算的要求，制造方没有任何实验手段加以考证。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('824d0b53-432c-41ea-8d57-034774fc20f3', '137《金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验》（GB-T2652-2022）.md', '6试样制备', '6试样制备## 6.1取样位置\n\n试样应从成品焊接接头或焊接试件纵向截取。加工完成后，试样的平行长度部分应全部由焊缝金属组成（见图1和图2）。\n\n为确保试样在接头中的正确定位，可对试样两端的接头横截面进行宏观侵蚀。\n\n## 6.2标记\n\n每个试件应做标记，以便识别其从成品或接头中取出的准确位置。  \n每个试样也应做标记，以便识别其在试件中的准确位置。  \n当试样从试件中取出时，每个试样应做标记。\n\n## 6.3热处理和/或时效\n\n焊接接头或试样不应进行热处理，但相关应用标准规定或允许试验焊接接头进行热处理的除外，此时应在试验报告中详细记录热处理的工艺参数。对于会产生自然时效的铝合金，应记录焊接至开始试验的间隔时间。\n\n注：钢焊缝金属中氢的存在会对试验结果产生不利影响，可采取适当的去氢处理。\n\n## 6.4取样\n\n### 6.4.1一般要求\n\n取样所采用的机械加工方法或热加工方法不应对试样性能产生任何影响。\n\n### 6.4.2钢\n\n厚度超过 $8 \\ \\mathrm { m m }$ 时，不应采用剪切方法。当采用热切割或可能影响切割面性能的其他切割方法从焊接试板或试件上截取试样时，应确保所有切割面距离试样最终平行长度部分的表面至少 $8 \\ \\mathrm { m m }$ 。对于平行于焊接试板或试件的原始表面的切割，不应采用热切割方法。\n\n### 6.4.3其他金属材料\n\n不应采用剪切方法和热切割方法，应采用机械加工方法(例如锯削、车削等）。\n\n## 6.5试样加工\n\n除非应用标准对试验接头另有规定，试样应截取自焊缝金属的中心（见图1)，其横截面位置见图2。未能在厚度中心截取试样的情况下，应记录其距离表面的距离 $t _ { 1 }$ ，见图2a)和图2b)。在厚板或双面焊接头情况下，可沿厚度方向不同位置截取若干试样，见图2c)，应记录接头横截面中每个试样到表面的距离 $t _ { 1 }$ 和 $t _ { 2 }$ 。\n\n  \n图1试样取样位置示例（纵剖截面）\n\n  \n图2试样取样位置示例（横截面）\n\n## 6.6尺寸\n\n每个试样应加工成圆形横截面，其平行长度范围内的直径 $d _ { \\circ }$ 应符合ISO6892-1的规定。\n\n试样直径 $d _ { \\circ }$ 应为 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。如无法满足，直径应尽可能大，且不应小于 $4 \\ \\mathrm { m m }$ 。实际尺寸应记录在试验报告中。\n\n试样的夹持端应满足所用拉伸试验机的要求。\n\n## 6.7表面质量\n\n试样公差应符合ISO 6892-1的规定。  \n试样应避免应变硬化或过热。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('825b7b33-a267-4149-ab8a-1288abee5d22', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3试件制备', '3试件制备本试验采用截面为 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的棱柱体试件，其长宽比一般为3\\~5。标准试件尺寸为 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('82640d3c-c267-4a51-8b4a-d6b7a719a134', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第二章 事故报告', '第二章 事故报告第九条 事故发生后，事故现场有关人员应当立即向本单位负责人报告；单位负责人接到报告后，应当于1小时内向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。情况紧急时，事故现场有关人员可以直接向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。\n\n第十条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，应当依照下列规定上报事故情况，并通知公安机关、劳动保障行政部门、工会和人民检察院：\n\n（一）特别重大事故、重大事故逐级上报至国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（二）较大事故逐级上报至省、自治区、直辖市人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（三）一般事故上报至设区的市级人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门依照前款规定上报事故情况，应当同时报告本级人民政府。国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门以及省级人民政府接到发生特别重大事故、重大事故的报告后，应当立即报告国务院。\n\n必要时，安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门可以越级上报事故情况。\n\n第十一条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门逐级上报事故情况，每级上报的时间不得超过 2 小时。\n\n第十二条 报告事故应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；（二）事故发生的时间、地点以及事故现场情况；（三）事故的简要经过；（四）事故已经造成或者可能造成的伤亡人数（包括下落不明的人数）和初步估计的直接经济损失；（五）已经采取的措施；（六）其他应当报告的情况。\n\n第十三条 事故报告后出现新情况的，应当及时补报。\n\n自事故发生之日起 30 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。\n\n第十四条 事故发生单位负责人接到事故报告后，应当立即启动事故相应应急预案，或者采取有效措施，组织抢救，防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失。\n\n第十五条 事故发生地有关地方人民政府、安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，其负责人应当立即赶赴事故现场，组织事故救援。\n\n第十六条 事故发生后，有关单位和人员应当妥善保护事故现场以及相关证据，任何单位和个人不得破坏事故现场、毁灭相关证据。\n\n因抢救人员、防止事故扩大以及疏通交通等原因，需要移动事故现场物件的，应当做出标志，绘制现场简图并做出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证。\n\n第十七条 事故发生地公安机关根据事故的情况，对涉嫌犯罪的，应当依法立案侦查，采取强制措施和侦查措施。犯罪嫌疑人逃匿的，公安机关应当迅速追捕归案。\n\n第十八条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当建立值班制度，并向社会公布值班电话，受理事故报告和举报。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8267d636-54b8-4d9a-af24-9418099397d8', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '目 次', '目 次');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('826e3f48-e7e8-4be8-9322-cbe5fd171676', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '5 接 地', '5 接 地## 5.1 保护接地\n\n### 5.1.1 在爆炸危险环境的电气设备的金属外壳、金属构架、金属配线管及其配件、电缆保护管、电缆的金属护套等非带电的裸露金属部分,均应接地或接零。\n\n### 5.1.2 在爆炸性气体环境1区或爆炸性粉尘环境10区内所有的电气设备以及爆炸性气体环境2区内除照明灯具以外的其它电气设备,应采用专用的接地线;该专用接地线若与相线敷设在同一保护管内时，应具有与相线相等的绝缘。金属管线、电缆的金属外壳等，应作为辅助接地线。\n\n### 5.1.3 在爆炸性气体环境2区的照明灯具及爆炸性粉尘环境11区内的所有电气设备，可利用有可靠电气连接的金属管线系统作为接地线;在爆炸性粉尘环境11区内可采用金属结构作为接地线，但不得利用输送爆炸危险物质的管道。\n\n### 5.1.4 在爆炸危险环境中接地干线宜在不同方向与接地体相连，连接处不得少于两处。\n\n### 5.1.5 爆炸危险环境中的接地干线通过与其它环境共用的隔墙或楼板时，应采用钢管保护，并应按本规范第3.2.2条的规定作好隔离密封。\n\n### 5.1.6 电气设备及灯具的专用接地线或接零保护线,应单独与接地干线(网)相连，电气线路中的工作零线不得作为保护接地线用。\n\n### 5.1.7 爆炸危险环境内的电气设备与接地线的连接，宜采用多股软绞线，其铜线最小截面面积不得小于 $4 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ，易受机械损伤的部位应装设保护管。\n\n### 5.1.8 铠装电缆引入电气设备时，其接地或接零芯线应与设备内接地螺栓连接;钢带及金属外壳应与设备外接地螺栓连接。\n5.1.9爆炸危险环境内接地或接零用的螺栓应有防松装置;接地线紧固前，其接地端子及上述紧固件，均应涂电力复合脂。\n\n## 5.2防静电接地\n\n5.2.1生产、贮存和装卸液化石油气、可燃气体、易燃液休的设备、贮罐、管道、机组和利用空气干燥、掺合、输送易产生静电的粉状、粒状的可燃固体物料的设备、管道以及可燃粉尘的袋式集尘设备，其防静电接地的安装，除应按照国家现行有关防静电接地的标准规范的规定外，尚应符合下列要求：\n\n5.2.1.1防静电的接地装置可与防感应雷和电气设备的接地装置共同设置，其接地电阻值应符合防感应雷和电气设备接地的规定；只作防静电的接地装置，每一处接地体的接地电阻值应符合设计规定。\n\n5.2.1.2设备、机组、贮罐、管道等的防静电接地线,应单独与接地体或接地干线相连，除并列管道外不得互相串连接地。\n\n5.2.1.3防静电接地线的安装，应与设备、机组、贮罐等固定接地端子或螺栓连接，连接螺栓不应小于M10,并应有防松装置和涂以电力复合脂。当采用焊接端子连接时，不得降低和损伤管道强度。\n\n5.2.1.4当金属法兰采用金属螺栓或卡子相紧固时，可不另装跨接线。在腐蚀条件下安装前，应有两个及以上螺栓和卡子之间的.接触面去锈和除油污，并应加装防松螺母。\n\n5.2.1.5当爆炸危险区内的非金属构架上平行安装的金属管道相互之间的净距离小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 时,宜每隔 $2 0 \\mathrm { m }$ 用金属线跨接；金属管道相互交叉的净距离小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，应采用金属线跨接。\n\n5.2.1.6容量为 $5 0 \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 及以上的贮罐，其接地点不应少于两处，且接地点的间距不应大于 $3 0 \\mathrm { m }$ ,并应在罐体底部周围对称与接地体连接，接地体应连接成环形的闭合回路。\n\n5.2.1.7易燃或可燃液体的浮动式贮罐，在无防雷接地时，其罐顶与罐体之问应采用铜软线作不少于两处跨接，其截面不应小于 $2 5 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ,且其浮动式电气测量装置的电缆，应在引入贮罐处将铠装、金属外壳可靠地与罐体连接。\n\n5.2.1.8钢筋混凝土的贮罐或贮槽，沿其内壁敷设的防静电接地导体，应与引入的金属管道及电缆的铠装、金属外壳连接，并应引至罐、槽的外壁与接地体连接。\n\n5.2.1.9非金属的管道(非导电的）、设备等，其外壁上缠绕的金属丝网、金属带等，应紧贴其表面均匀地缠绕，并应可靠地接地。\n\n5.2.1.10可燃粉尘的袋式集尘设备，织入袋体的金属丝的接地端子应接地。\n\n5.2.1.11皮带传动的机组及其皮带的防静电接地刷、防护罩，均应接地。\n\n5.2.2引入爆炸危险环境的金属管道、配线的钢管、电缆的铠装及金属外壳，均应在危险区域的进口处接地。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('82725a53-127d-4777-afb3-5d4433947952', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钻杆测斜法的量测方法为：将带有钻头的钻杆放入孔内封底，在孔口处的钻杆上装一个与孔径或护筒内径一致的导向环，使钻杆保持在桩孔中心线位置。然后采用带有扶正圈的钻孔测斜仪对钻杆进行分点测斜，并将测得的各点数值在坐标仪上描点作图，即求得桩孔的偏斜值。\n\n## 9.7.3 灌注桩成孔的质量标准应符合现行《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTG F80/1）的规定。\n\n## 9.7.4 灌注桩的混凝土质量检验应符合下列规定：\n\n1 桩身混凝土和后压浆中水泥浆的抗压强度应符合设计规定。每桩的试件取样组数、混凝土和水泥浆的检验要求均应符合现行《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTG F80/1）的规定。\n\n2 对桩身的完整性进行检验时，检测的数量和方法应符合设计或合同的规定。宜选择有代表性的桩采用无破损法进行检测，重要工程或重要部位的桩宜逐桩进行检测；设计有规定或对无破损法检测和桩的质量有疑问时，应采用钻取芯样法对桩进行检测；当需检验柱桩的桩底沉淀与地层的结合情况时，其芯样应钻至桩底 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以下。\n\n3 经检验桩身质量不符合要求时，应研究处理方案，报批处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('82747e1e-c992-4453-8242-e39794b6a034', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '5.6 动力系数', '5.6 动力系数## 5.6.1 建筑结构设计的动力计算\n建筑结构设计的动力计算，在有充分依据时，可将重物\n\n或设备的自重乘以动力系数后，按静力计算方法设计。\n\n## 5.6.2 搬运和装卸重物以及车辆启动和刹车的动力系数\n搬运和装卸重物以及车辆启动和刹车的动力系数，可采用1 $1 . 1 { \\sim } 1 . 3$ ; 其动力荷载只传至楼板和梁。\n\n## 5.6.3 直升机在屋面上的荷载\n直升机在屋面上的荷载，也应乘以动力系数，对具有液压轮胎起落架的直升机可取1. 4; 其动力荷载只传至楼板和梁。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('82764ff3-6957-4a0f-8310-348806a46b41', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱的跨度较大时沿拱跨方向分段浇筑，是为避免先浇混凝土因拱架下沉而开裂；段与段之间预留间隔槽，是为避免拱圈产生裂缝。\n\n### 19.3.2浇筑拱圈混凝土时，应严格按照预先制定的浇筑程序对称于拱顶进行，并应控制两端的浇筑速度，避免产生过大的偏差。分段浇筑时，各分段内的混凝土宜一次连续浇筑完成，因故中断时，应浇筑成垂直于拱轴线的施工缝；如已浇筑成斜面，应凿成垂直于拱轴线的平面或台阶式结合面。\n\n### 19.3.3间隔槽混凝土的浇筑应符合设计规定，设计未规定时，应在拱圈混凝土的强度达到设计强度的 $85 \\%$ 后，由拱脚向拱顶对称进行浇筑；拱顶及拱脚间隔槽的混凝土应在最后封拱时浇筑。\n\n### 19.3.4 大跨径拱圈采用分环（层）、分段法浇筑混凝土时，纵向钢筋宜分段设置，且其接头应设在最后的几个间隔槽内，待浇筑间隔槽混凝土时再连接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('828c01c2-e030-4f06-ba02-fd7fc88a3533', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 1）', '条文说明：透水模板衬里多采用聚丙烯纤维熔粘成具有大量微孔的透水毡片面层，中间夹有蓄水性颗粒经压制而成。支立模板时，将衬里固定在模板内面，聚集在模板－混凝土界面上的气泡和水分，能自动地从振捣液化的混凝土拌合物表面透过网片衬里逸出，或吸入毡片衬里的蓄水层，使表面混凝土含水率有控制性地降低而使混凝土致密化。毡片衬里的水还对混凝土有保水作用，当需要时能在拆除模板后继续保持该衬里于混凝土表面。\n\n### 22.4.5 对浪溅区以下的新浇混凝土结构，应保证其在 10d 内且混凝土强度达到设计强度的 $80 \\%$ 之前，不受海水的侵袭。\n\n## 22.5 钢管桩防腐蚀\n\n### 22.5.1 海上桥梁的钢管桩防腐蚀措施应符合设计规定。应根据钢管桩所处的不同海洋环境采用不同的防腐蚀方法，大气区和浪溅区宜采用涂层、玻璃钢和钢管桩护套保护；潮汐区和水下区宜采用阴极保护和涂料联合保护；泥下区宜采用阴极保护或涂料防护。\n\n### 22.5.2 采用涂层方法进行防护时，应符合下列规定：\n\n1 涂装的方法和工艺应根据所选用的涂料产品和施工环境条件进行确定。\n\n2 钢管桩在涂装之前应进行表面预处理。表面预处理宜采用喷丸或抛丸处理，处理后的表面清洁度和表面粗糙度应符合设计规定；设计未规定时，基体金属的表面清洁度应不低于现行《涂覆涂料前钢材表面处理表面清洁度的目视评定第 1部分：未涂覆过的钢材表面和全面清除原有涂层后的钢材表面的锈蚀等级和处理等级》（GB/T8923.1）中规定的 Sa2.5 级，表面粗糙度应不低于 $5 0 \\mu \\mathrm { m }$ 。\n\n3 喷丸或抛丸表面预处理达到质量要求后，应尽快对钢管桩作底漆处理，避免处理过的基体金属表面返锈；在潮湿或工业大气等环境条件下，应在 2h 内将底漆涂装完毕。\n\n4 涂装时基体温度应不大于 $6 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，同时应采取防雨和防尘措施。涂装过程中，应进行湿膜厚度和外观检查，涂层不应有漏涂、流挂等缺陷；涂层附着力应符合设计要求。\n\n5 钢管桩在运输和施工过程中应注意对涂层进行保护。对已沉钢管桩进行涂层修补时，应在修补前做好除锈和干燥等准备工作并铲除松动的破损涂层，并应考虑潮水的影响；修补用的涂料应具有快干的特点，平潮位以下的涂层应采取保证涂层固化和良好附着力的有效措施。\n\n### 22.5.3 采用牺牲阳极阴极保护方法进行防护时，应符合下列规定：\n\n1 钢管桩防腐蚀可采用牺牲阳极阴极保护或牺牲阳极与涂料联合阴极保护。\n\n2 钢管桩采用碳素钢或低合金钢时，其阴极保护电位应达到-0.85V 或更负(相对于铜/饱和硫酸铜参比电极，扣除钢管桩与溶液 IR 降后的电位)。\n\n3 阴极保护总电流应考虑下列几个因素：\n\n1）阴极保护总面积包括潮汐区、水下区和泥下区；\n\n2）预计最小保护电流密度；\n\n3）涂层破损系数；\n\n4）阴极保护电流分布效率。\n\n4 牺牲阳极材料应具有足够负的电极电位，其性能应符合现行《牺牲阳极电化学性能试验方法》（GB/T 17848）、《铝-锌-铟系合金牺牲阳极》（GB/T 4948）、《镁合金牺牲阳极》（GB/T 17731）和《锌-铝-镉合金牺牲阳极》（GB/T 4950）的规定。\n\n5 牺牲阳极与结构的馈电连接宜采用焊接，且应尽早使焊点得到极化保护，避免焊接点的点蚀和腐蚀断裂。\n\n### 22.5.4 采用护套保护方法对浪溅区的钢管桩进行加强防护时，护套宜采用玻璃钢或塑料；护套和钢管桩之间可灌注混凝土或安装牺牲阳极。\n\n## 22.6 混凝土附加防腐蚀\n\n### 22.6.1 海上桥梁的结构混凝土采取附加防腐蚀措施时，其施工应符合设计要求，同时应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。\n\n### 22.6.2 混凝土表面涂层的施工应符合下列规定：\n\n1涂层的施工应在混凝土的龄期达到28d，且混凝土结构经质量验收合格后进行。\n\n2 涂装施工前应对混凝土表面的蜂窝和露石缺陷、附着物和油污等进行处理，\n\n处理后的表面应平整。\n\n3 防腐蚀涂料的品质与涂层性能应符合设计规定，并应符合产品相应的国家标准或行业标准的要求。选用的配套涂料之间应具有相容性，进场的涂料应取样检验，检验合格者方可用于施工。\n\n4 涂装施工的方法宜根据涂料的性能、施工条件、涂装要求和被涂装结构的情况确定。涂装宜采用高压无气喷涂，刷涂或滚涂仅在条件不允许高压无气喷涂时方可采用。\n\n5 涂装前应在现场进行涂装试验，试验应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。当试验涂层的黏结强度小于 1.5MPa 时，应重做涂装试验；若仍不合格，应变更涂层配套设计。\n\n6 涂装应在无雨时进行，并应按设计规定的涂装道数和涂膜厚度施工。涂装施工过程中应采用湿膜厚度规随时检查湿膜厚度，控制涂层的均匀性及其最终厚度；每道涂层施工前应对上道涂层进行检查，涂层表面应均匀，无气泡、裂缝等缺陷；当涂层湿膜表面产生漏涂、流挂等情况时，应及时进行处理。\n\n7 涂层干膜厚度的检测应在涂装完成 7d 后进行，检测时应按每 $5 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积随机抽测1个点，测点总数应不少于 30个。干膜的平均厚度应不小于设计厚度，最小厚度应不小于设计厚度的 $7 5 \\%$ ；当不符合上述要求时，应进行局部或全面补涂，直至达到设计要求的厚度为止。\n\n8 涂层的验收应在涂装施工完成后 14d 内进行，验收时应提交各种涂料的出厂质量合格证、设计文件或设计变更文件、涂装施工记录等资料。\n\n### 22.6.3 混凝土表面硅烷浸渍的施工应符合下列规定：\n\n1 宜采用辛基或异丁基硅烷或其他经论证的硅烷作为硅烷浸渍材料，所用材料的质量应符合设计要求及相应产品标准的规定。\n\n2 浸渍硅烷前应按本规范第 22.6.2 条第 2 款的要求对混凝土的表面进行处理，并应进行喷涂试验，试验应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('829bf602-4193-4acc-9f97-80e59045b3d5', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '附录A 起重机跨度的检测', '附录A 起重机跨度的检测本附录参照原规范附录一及现行的起重机标准进行修订。第A.0.1条中第3款中涉及的“端梁上翼缘板的四个基准点”，位于车轮支承中心点的正上方。除本附录规定的测量方法外，亦可采用以起重机实物的跨度为基准的“比较”法测量轨道的跨度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('829c3f8e-4ff9-4281-8f15-df7506e3540e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录K 泥浆各种性能指标的测定方法', '附录K 泥浆各种性能指标的测定方法## K.1 相对密度\n\n### K.1.1 相对密度 $\\rho _ { x }$ 可采用泥浆相对密度计测定。将需要量测的泥浆装满泥浆杯，加盖并洗净从小孔溢出的泥浆，然后置于支架上，移动游码，使杠杆呈水平状态(即气泡处于中央)，读出游码左侧所示刻度，即为泥浆的相对密度。工地无以上仪器时，可用一口杯，先称其质量设为 $\\mathbf { m } _ { 1 }$ ，再装清水称其质量为 $\\mathbf { m } _ { 2 }$ ，倒去清水，装满泥浆并擦去杯周溢出的泥浆，称其质量为 $\\mathbf { m } _ { 3 }$ ，则\n$$\n\\rho _ { x } = { \\frac { m _ { 3 } - m _ { 1 } } { m _ { 2 } - m _ { 1 } } } ( \\mathrm { K } . 1 . 1 )\n$$\n\n## K.2 黏度\n\n### K.2.1工地可采用标准漏斗黏度计测定，黏度计如图K.2.1所示。用两端开口量杯分别量取 $2 0 0 \\mathrm { m L }$ 和 $5 0 0 \\mathrm { m L }$ 泥浆，通过滤网滤去大砂粒后，将 $7 0 0 \\mathrm { m L }$ 泥浆均注入漏斗，然后使泥浆从漏斗流出，流满 $5 0 0 \\mathrm { m L }$ 量杯所需时间(s)，即为所测泥浆的黏度 $\\eta$ 。\n\n![](images/339c85e7460a2fa0947e034d42debd1b9740ec912604b2d9affdaa8ccb612208.jpg)  \n图K.2.1黏度计(尺寸单位： $\\mathbf { m m } ,$ )\n\n1－漏斗；2－管子；3－量杯 $2 0 0 \\mathrm { m L }$ 部分；4－量杯 $5 0 0 \\mathrm { m L }$ 部分；5－筛网及杯\n\n### K.2.2 校正方法：漏斗中注入 $7 0 0 \\mathrm { m L }$ 清水，流出 $5 0 0 \\mathrm { m L }$ ，所需时间应是15s，如偏差超过 $\\pm 1 \\mathsf { s }$ ，则量测泥浆黏度时应校正。\n\n## K.3 含砂率\n\n### K.3.1 工地可采用含砂率计(图K.3.1)测定。量测时，将调制好的泥浆 $5 0 \\mathrm { m L }$ 倒进含砂率计，然后再倒 $4 5 0 \\mathrm { m l }$ 清水，将仪器口塞紧，摇动lmin，使泥浆与水混合均匀，再将仪器竖直静放 $3 \\mathrm { m i n }$ ，仪器下端沉淀物的体积(由仪器上刻度读出)乘2即为含砂率$( \\% )$ 。(另有一种大型含砂率计，容积 $1 0 0 0 \\mathrm { m L }$ ，从刻度读出的数不乘2 即为含砂率。)\n\n![](images/cd93b346e4ca1e5cf7c6f023dccab47f6d659690868ed941200691f86992aaff.jpg)  \n图K.3.1含砂率计(尺寸单位： $\\mathbf { m m } .$ )\n\n## K.4 胶体率\n\n### K.4.1胶体率亦称稳定率，是泥浆中土粒保持悬浮状态的性能。\n\n### K.4.2 测定方法：可将 $1 0 0 \\mathrm { m L }$ 的泥浆放入干净量杯中，用玻璃板盖上，静置24h后，量杯上部的泥浆可能澄清为透明的水，量杯底部可能有沉淀物。以100-(水 $^ +$ 沉淀物)体积即等于胶体率 $( \\% )$ 。\n\n## K.5 失水量和泥皮厚\n\n### K.5.1将一张 $1 2 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 2 0 \\mathrm { m m }$ 的滤纸置于水平玻璃板上，中央画一直径 $3 0 \\mathrm { m m }$ 的圆圈，将 $2 \\mathrm { m L }$ 的泥浆滴于圆圈中心， $3 0 \\mathrm { { m i n } }$ 后，量算湿润圆圈的平均半径减去泥浆坍平成为泥饼的平均半径 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ，算出的结果值 $\\mathrm { ( m m ) }$ 代表失水量（单位： $\\mathrm { m L } / \\mathrm { m i n }$ ）。在滤纸上量出泥饼厚度即为泥皮厚 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ )。泥皮愈平坦、愈薄，则泥浆质量愈高，一般不宜厚于 $2 { \\sim } 3 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('82be0bca-058c-42ef-9452-82473dbdb13a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 直接法（代用法）（Part 1）', '3 直接法（代用法）## 3.1 仪具与材料\n\n（1）广口保温瓶：容积约1.5L，散热常数测定值不大于167.00J/（h·℃）。\n\n（2）带盖截锥形圆筒：容积约 $5 3 0 \\mathrm { m L }$ ，用聚乙烯塑料制成。\n\n（3）长尾温度计：量程 $0 { \\sim } 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，分度值为 $0 . 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。示值误差小于或等于 $\\pm 0 . 2 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ 。\n\n（4）软木塞：由天然软木制成。使用前中心打一个与温度计直径紧密配合的小孔，然后掺入长尾温度计，深度距软木塞底面约 $1 2 0 \\mathrm { m m }$ ，然后用热蜡密封。\n（5）铜套管：由铜质材料制成。\n\n（6）衬筒：由聚酯塑料制成，密封不漏水。\n\n（8）天平：最大量程不小于 $1 5 0 0 \\mathrm { g }$ ，分度值为 $0 . 1 \\mathrm { g }$ 。\n\n（9）水泥：试样应通过 $0 . 9 \\mathrm { m m }$ 的方孔筛，并充分混合均匀。\n\n（10）砂：采用符合现行《水泥胶砂强度检验方法（ISO法）》（GB/T17671）规定的标准砂粒度范围在 $0 . 5 { \\sim } 1 . 0 \\mathrm { m m }$ 的中砂。\n\n（11）水：洁净的自来水。有争议时采用蒸馏水。\n\n## 3.2 试验条件\n\n（1）成型试验室温度应保持在 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度不小于 $5 0 \\%$ 。  \n（2）试验期间水槽内的水温应保持在 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 0 . 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。  \n（3）恒温用水为纯净的自来水。\n\n## 3.3 试验步骤\n\n（1）试验前应将广口保温瓶、软木塞、铜套管、截锥形圆筒和盖、衬筒、软木塞封蜡质量分别称量记录。热量计各部件除衬筒外，应编号成套使用。\n\n（2）热量计热容量的计算\n\n热量计的热容量，按式（T0513-8）计算：$C = { \\frac { 0 . 8 4 \\mathrm { g } } { 2 } } + { \\frac { 1 . 8 8 \\mathrm { g } _ { 1 } } { 2 } } + 0 . 4 0 \\mathrm { g } _ { 2 } + 1 . 7 8 \\mathrm { g } _ { 3 } + 2 . 0 4 \\mathrm { g } _ { 4 } + 1 . 0 2 \\mathrm { g } _ { 5 } + 3 . 3 0 \\mathrm { g } _ { 6 } + 1 . 9 2 V ( \\mathrm { T } 0 5 + \\mathrm { T } 0 0 0 \\mathrm { g } + \\mathrm { T } 0 0 0 \\mathrm { g } + \\mathrm { T } 0 0 0 \\mathrm { g } _ { 6 } + 2 . 0 2 5 )$\n\n式中： $C$ ——不装水泥胶砂时热量计的热容量 $\\mathrm { ( J / ^ { \\circ } C }$ ）；$g$ 保温瓶质量（g）；$g _ { 1 }$ 软木塞质量（g）；$g _ { 2 }$ - -铜套管质量（g）；$g _ { 3 }$ 塑料截锥形筒质量（g）；$g _ { 4 }$ 塑料截锥形筒盖质量（g）；$g _ { 5 }$ - 衬筒质量（g）；\n\n$g _ { 6 }$ - 软木塞底面的封蜡质量（g）；\n\n$V$ -温度计伸入热量计的体积（ $\\mathrm { c m } ^ { 3 }$ ）；\n\n1.92—玻璃的容积比热[ $\\mathrm { J } / ( \\mathrm { h } \\cdot \\mathrm { \\mathcal { C } } ) ]$ 。\n\n结果计算精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { J / ^ { \\circ } C }$ 。\n\n（3）热量计散热常数的测定\n\n1）测定前24h开启恒温水槽，使水温恒定在 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 0 . 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 范围内。\n\n2）试验前热量计各部件和试验用品在试验室中 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 温度下恒温24h，首先在截锥形圆筒内放入塑料衬筒和铜套筒，然后盖上中心有孔的盖子，移入保温瓶中。\n\n3）用漏斗向圆筒内注入温度为 $4 5 ^ { + 0 . 2 \\circ } \\mathrm { C }$ 的 $5 0 0 \\mathrm { g } \\pm 1 0 \\mathrm { g }$ 温水，准确记录用水质量W 和加水时间（精确到1min），然后用配套的插有温度计的软木塞盖紧。\n\n4）在保温瓶与软木塞之间用胶泥或蜡密封防止渗水，然后将热量计垂直固定于恒温水槽内进行试验。\n\n5）恒温水槽内的水温应始终保持 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 0 . 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，从加水开始到6h 读取第一次温度 $T _ { 1 }$ （一般为 $3 4 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 左右），到44h 读取第二次温度 $T _ { 2 }$ （一般为 $2 1 . 5 \\mathrm { { ‰} }$ 以上）。\n\n6）试验结束后立即拆开热量计，再称量热量计内所有水的质量，应略少于加入水质量，如果等于或多于加入水质量，说明试');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('82be14f0-5012-407b-98b9-d8d775d58c3c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．3．3 加速效应的组合', '犌．3．3 加速效应的组合加（减）速时，作用在臂架起重机上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，并按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 臂架俯仰变幅；  \n2） 回转；  \n3） 回转及小车运行变幅；  \n4） 回转及臂架俯仰变幅；  \n5） 回转及起重机运行；  \n6） 回转减速时，惯性力应与离心力组合，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力则按可能同时操作的动作进行组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('82d18765-fefe-430d-b2c1-2806c69186e7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:第1款作了调整；第3款中原为“3°”，修改为“2°”；第4款中原为“2mm”，修改为“1mm”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('82d65a9f-81d7-45ca-b4d1-6b3fc140c59a', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '8焊接检验（Part 2）', '焊缝母材厚度不小于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 时，应增加串列式扫查。\n\n  \n图8.1.7超声波检测位置\n\n8.1.8抽样检验应按下列规定进行结果判定：\n\n1抽样检验的焊缝数不合格率小于 $2 \\%$ 时，该批验收合格；\n\n2抽样检验的焊缝数不合格率大于 $5 \\%$ 时，该批验收不合格；\n\n3除本条第5款情况外抽样检验的焊缝数不合格率为 $2 \\%$ $\\sim 5 \\%$ 时，应加倍抽检，且必须在原不合格部位两侧的焊缝延长线各增加一处，在所有抽检焊缝中不合格率不大于 $3 \\%$ 时，该批验收合格，大于 $3 \\%$ 时，该批验收不合格；\n\n4批量验收不合格时，应对该批余下的全部焊缝进行检验；\n\n5检验发现1处裂纹缺陷时，应加倍抽查，在加倍抽检焊缝中未再检查出裂纹缺陷时，该批验收合格；检验发现多于1处裂纹缺陷或加倍抽查又发现裂纹缺陷时，该批验收不合格，应对该批余下焊缝的全数进行检查。\n\n8.1.9所有检出的不合格焊接部位应按本规范第7.11节的规定予以返修至检查合格。\n\n## 8.2承受静荷载结构焊接质量的检验\n\n8.2.1焊缝外观质量应满足表8.2.1的规定。\n\n表8.2.1焊缝外观质量要求  \n\n\n\n\n\n注： ${ \\pmb t }$ 为母材厚度。\n\n8.2.2焊缝外观尺寸应符合下列规定：\n\n1对接与角接组合焊缝（图8.2.2），加强角焊缝尺寸 $h _ { \\mathbf { k } }$\n\n续表8.2.2   \n\n\n\n\n\n注： $\\pmb { t }$ 为对接接头较薄件母材厚度。\n\n8.2.3无损检测的基本要求应符合下列规定：\n\n1无损检测应在外观检测合格后进行。ⅢI、V类钢材及焊接难度等级为C、D级时，应以焊接完成24h后无损检测结果作为验收依据；钢材标称屈服强度不小于690MPa或供货状态为调质状态时，应以焊接完成 $4 8 \\mathrm { h }$ 后无损检测结果作为验收依据。\n\n2设计要求全焊透的焊缝，其内部缺欠的检测应符合下列规定：\n\n1）一级焊缝应进行 $100 \\%$ 的检测，其合格等级不应低于本规范第8.2.4条中B级检验的Ⅱ级要求；  \n2）二级焊缝应进行抽检，抽检比例不应小于 $20 \\%$ ，其合格等级不应低于本规范第8.2.4条中B级检测的Ⅲ级要求。\n\n3三级焊缝应根据设计要求进行相关的检测。\n\n8.2.4超声波检测应符合下列规定：\n\n1检验灵敏度应符合表8.2.4-1的规定；\n\n表8.2.4-1距离-波幅曲线  \n\n\n\n\n\n表8.3.1焊缝外观质量要求  \n\n\n\n\n\n注：1 ${ \\pmb t }$ 为母材厚度；2桥面板与弦杆角焊缝、桥面板侧的桥面板与U形肋角焊缝、腹板侧受拉区竖向加劲肋角焊缝的咬边缺陷应满足一级焊缝的质量要求。\n\n## 8.3.2焊缝的外观尺寸应符合表8.3.2的规定。\n\n表8.3.2焊缝外观尺寸要求（mm）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('82daaed2-2403-43fb-9def-2b72557a657d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 预制平行钢丝索股在架设牵引安装时，常用的方法是拽拉器牵引和轨道小车牵引。本规范不限制方法，而主张结合工程特点、施工安全、工艺水平及环境条件\n\n等因素综合确定。\n\n21.6.4 采用空中纺线法架设主缆时，应符合下列规定：\n\n1 钢丝接头的性能必须通过试验确定。在梨形蹄铁处或索鞍座附近不得存在工厂钢丝接头。\n\n2 编缆前应先挂一根基准钢丝作为参照，并以此为准确定第一条编织索股的正确高程。\n\n3 完成一条索股的纺线后应对丝股进行梳理，对不符合线形要求的钢丝必要时应进行接长或截短处理。\n\n4 一条丝股抖开、梳理、裁切完成后，应采用手动液压千斤顶将其挤压成圆形，并采用纤维强力带每 $3 \\mathrm { m }$ 一道包扎定型。\n\n5 空中纺线完成一条索股后，其后续工序可按预制平行钢丝索股的要求进行施工。\n\n21.6.5 索股的线形调整应符合下列规定：\n\n1 对索股线形的垂度调整应在夜间温度稳定时进行。温度稳定的条件为：长度方向索股的温差△t 应不大于 $2 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ；横截面索股的温差△T 应不大于 $1 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。\n\n2 对基准索股的线形应采用绝对垂度进行调整。调整完成后，应连续数天对其线形进行观测，观测宜在风力小于 5 级的夜间且温度稳定时进行，并应记录对应的跨中高程、气温、索股温度及索鞍 IP点的偏量；对基准索股的线形，尚宜考虑索股非弹性变形滞后的影响，在进行垂度控制时适当进行预抬高，并应在确认基准索股的线形稳定后方可进行其他索股的架设。其他索股的线形应以基准索股为准，进行相对垂度调整。调整好的索股在索鞍位置应临时压紧固定，不得使其在鞍槽内滑移。\n\n3 对索股线形进行垂度调整时，其精度宜以索股高程的允许误差控制：索股中跨跨中为±L/20000（L 为相邻主索鞍 IP 点间距）；边跨跨中为 $\\pm \\mathrm { L _ { 1 } } / 1 0 0 0 0$ （ $\\mathrm { . } \\mathrm { L } _ { 1 }$ 为散索鞍与主索鞍 IP 点间距）；上下游基准索股的高差应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，一般索股（相对于基准索股）为- $. 5 \\mathrm { m m }$ ， $+ 1 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('82e329fe-d79c-471b-9bee-a8794909bded', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.5 制动器的选择', '6.1.4.5 制动器的选择## 6.1.4.5.1 对于平衡臂架式变幅机构，应采用常闭式机械制动器。当用变幅过程中变幅钢丝绳或变幅拉杆中的最大拉力换算到制动器轴上的转矩进行计算时：\n\n起重机悬吊的物品回转并受工作状态最大风力 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 作用、钢丝绳出现最大摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ 时，制动安全系数不应小于1．25；起重机不工作、并受最大非工作风 $P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ 作用时，制动安全系数不应小于1．15。\n\n## 6.1.4.5.2 对于非平衡动臂式变幅机构，在一般情况下应装一个机械式制动器；在重要情况下应装两个机械式支持制动器或装一个机械式支持制动器和一个停止器。装一个机械式支持制动器时，其制动安全系数不小于1．50；装有两个机械式支持制动器时，每一个制动安全系数不小于1．25。液压变幅机构应装平衡阀。\n\n## 6.1.4.5.3 对于钢丝绳牵引小车变幅机构，机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于不利情况下的变幅小车在要求的时间内停止下来。机械式制动器安全系数不小于1．25。采用常闭式机械式制动器，宜先减速后制动，牵引小车的制动减速度不宜超过 $0 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('82f3a96d-6685-43cb-a495-12512787c100', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.8 后张法（Part 2）', '拉和锚固过程中能顺利旋合拧紧。\n\n#### 条文说明：\n\n1 锚垫板上的对中止口可以保证锚具与垫板的对中，有利于锚具和预应力筋的受力，但如使锚板偏出止口，则反而会形成不利的支撑状态。\n\n2 凡利用螺母锚固的锚具，一般是张拉至规定控制应力时在负荷状态下拧紧螺母，所以在安装锚具之前需要逐个检查螺纹的配合情况，保证在张拉锚固时能顺利拧紧。\n\n### 7.8.5 后张法预应力筋的张拉和锚固应符合下列规定：\n\n1 预应力张拉之前，宜对不同类型的孔道进行至少一个孔道的摩阻测试，通过测试所确定的 $\\mu$ 值和 $\\mathbf { k }$ 值宜用于对设计张拉控制应力的修正，对长度大于 $6 0 \\mathrm { m }$ 的孔道宜适当增加摩阻测试的数量。摩阻损失的测试方法宜符合本规范附录 G 的规定。\n\n2 张拉时，结构或构件混凝土的强度、弹性模量（或龄期）应符合设计规定；设计未规定时，混凝土的强度应不低于设计强度等级值的 $80 \\%$ ，弹性模量应不低于混凝土28d弹性模量的 $80 \\%$ ，当采用混凝土龄期代替弹性模量控制时应不少于5d。\n\n3 预应力筋的张拉顺序应符合设计规定；当设计未规定时，宜采用分批、分阶段的方式对称张拉。\n\n4 预应力筋应整束张拉锚固。对扁平管道中平行排放的预应力钢绞线束，在保证各根钢绞线不会叠压时，可采用小型千斤顶逐根张拉，但应考虑逐根张拉时预应力损失对控制应力的影响。\n\n5预应力筋张拉端的设置应符合设计要求；当设计未要求时，应符合下列规定：\n\n1）对钢束长度小于 $2 0 \\mathrm m$ 的直线预应力筋可在一端张拉；对曲线预应力筋或钢束长度大于或等于 $2 0 \\mathrm { m }$ 的直线预应力筋，应采用两端张拉。\n\n2）当同一截面中有多束一端张拉的预应力筋时，张拉端宜分别交错设置在结构\n\n或构件的两端。\n\n3）预应力筋采用两端张拉时，宜两端同时张拉；或先在一端张拉锚固后，再在另一端补足预应力值进行锚固。\n\n6 两端张拉时，各千斤顶之间同步张拉力的允许误差宜为 $\\pm 2 \\%$ 。\n\n7 后张预应力筋的张拉程序应符合设计规定；设计未规定时，可按表7.8.5-1 的规定进行。\n\n表 7.8.5-1 后张法预应力筋张拉程序  \n\n\n\n\n\n注：1.表中 $\\sigma _ { \\mathrm { c o n } }$ 为张拉时的控制应力，包括预应力损失值。\n\n2.两端同时张拉时，两端千斤顶升降压、画线、测伸长等工作应基本一致。\n\n3.超张拉数值超过本规范第 7.6.3 条规定的最大超张拉应力限值时，应按该条规定的限值进行张拉。\n\n#### 8后张预应力筋断丝及滑移的数量不得超过表7.8.5-2 的控制数。\n\n表 7.8.5-2 后张预应力筋断丝、滑移限制  \n\n\n\n\n\n注：1.钢绞线断丝系指单根钢绞线内钢丝的断丝。\n\n2.超过表列控制数时，原则上应更换；当不能更换时，在许可的条件下，可采取补救措施，如提高其他束预应力值，但必须满足设计各阶段极限状态的要求。\n\n9 预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固。对夹片式锚具，锚固后夹片顶面应平齐，其相互间的错位宜不大于 $2 \\mathrm { m m }$ ，且露出锚具外的高度应不大于 $4 \\mathrm { m m }$ 。锚固完毕并经检验确认合格后方可切割端头多余的预应力筋，切割时应采用砂轮锯，严禁采用电弧进行切割，同时不得损伤锚具。\n\n10 切割后预应力筋的外露长度应不小于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ，且应不小于 1.5 倍预应力筋直径。锚具应采用封端混凝土保护，当需长期外露时，应采取防止锈蚀的措施。\n\n#### 条文说明：\n\n1 本款增加了“对长度大于60m的孔道宜适当增加摩阻测试的数量”的规定。\n\n2 对本款的解释见本规范第7.7.4条第1款。\n\n3 后张法多根（束）预应力筋张拉时，张拉的合力作用线需要处在结构或构件的核心截面以内，以防止截面产生过大的偏心受压和边缘拉力，因此，张拉需要分批、分阶段、对称地进行。\n\n4 在各种预应力体系中，对同一束中的预应力筋均需要采用整束张拉锚固的方式，以使所建立的预应力达到均匀。对扁平管道中平行排放的预应力筋，因不会产生相互叠压，故允许采用单根张拉，但单根张拉时会产生分批张拉预应力损失，因此在确定张拉力时需要将此损失计算在内。\n\n5 曲线预应力筋锚固时由于孔道反向摩擦的影响，张拉端的预应力损失最大，并沿构件长度逐步减小至零，因此，是否采用两端张拉，主要依照锚固损失的影响长度来确定。原规范本款的第1项规定了对确定一端张拉或两端张拉的计算原则，但在执行过程中普遍反映不好掌握，故本次修订将其修改为按不同钢束长度来确定一端张拉或两端张拉。\n\n7 对本款的解释见本规范第 7.7.3 条第 3 款。\n\n10预应力筋锚固后的外露长度，主要是考虑热影响不波及锚固部位，以及外露部分不影响构件的安装。\n\n### 7.8.6 对长度较小的竖向或横向预应力钢束，可采用低回缩锚具。低回缩锚具的张拉和锚固施工要求宜符合相应产品标准的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n对长度较小的钢束而言，张拉后的力筋伸长值本身就不大，而回缩又抵消了大部分的伸长，导致在结构或构件中建立的有效预应力偏低甚至过小，因此部分生产厂根据这种情况，研究开发了低回缩锚具。工程实践证明，这种低回缩锚具的应用较好地解决了短钢束有效预应力偏低甚至过小的问题，值得推广应用，故本次修订增加了本条规定。\n\n### 7.9 后张孔道压浆及封锚\n\n#### 7.9.1预应力筋张拉锚固后，孔道应尽早压浆，且应在 48h内完成，否则应采取避免预应力筋锈蚀的措施。\n\n##### 条文说明：\n\n后张预应力孔道压浆的目的，主要是防止预应力筋锈蚀，并通过凝结后的浆体将预应力传递至混凝土结构中。对防锈蚀而言，孔道的压浆越早越好，同时也能防止预应力筋的松弛，使构件尽快安装。条文规定张拉锚固后的48h内完成孔道的压浆在实际施工中是能做到的。\n\n##');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('82faa32f-8039-4ed4-8973-429f1512f5a6', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '电气装置安装工程爆炸和火灾危险环境电气装置施工及验收规范', '电气装置安装工程爆炸和火灾危险环境电气装置施工及验收规范GB 50257-96\n\n条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('82fad3b5-6fa4-43e5-9397-552ade78aaa7', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '1总则', '1总则## 1．0．1 本条是扣件式钢管脚手架设计、施工时必须遵循的原则。\n\n## 1．0．2本条明确指出，本规范仅适用于工业与民用建筑施工用落地式（底撑式）单、双排扣件式钢管脚手架的设计与施工，以及水平混凝土结构工程施工中模板支架的设计与施工。同时还强调了单排脚手架不适用的范围，以利于保证安全。不适用的四种情况是按照现行国家标准《砌体工程施工及验收规范》（GB 50203）第2.0.12条的规定制定的，这些规定在部分省、市、建筑公司已编入操作规程中。\n\n## 1.0. $3 ^ { \\sim } 1$ ．0．4 这是针对目前施工现场脚手架设计与施工中存在的问题而作的规定，旨在确保脚手架工程做到经济合理、安全可靠，最大限度地防止伤亡事故的发生。\n\n## 1．0．5关于引用标准的说明：\n\n我国扣件式钢管脚手架使用 $\\Phi 4 8 \\times 3 . 5 \\mathrm { m m }$ 钢管绝大部分是焊接钢管，属冷弯薄壁型钢材，其材料设计强度f值与轴心受压构件的稳定系数 $\\Phi$ 值，应引用现行国家标准《冷弯薄壁型结构技术规范》（GBJ18）。在其它情况采用热轧无缝钢管时，则应引用现行国家标准《钢结构设计规范》（GBJ17）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83089eb0-9595-4767-b046-42f459eac28e', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nGB/T2650 焊接接头冲击试验方法（GB/T2650—2008，ISO9016：2001，IDT）GB/T2651 焊接接头拉伸试验方法（GB/T2651—2008，ISO4136：2001，IDT）GB/T2652 焊缝及熔敷金属拉伸试验方法（GB/T2652—2008，ISO5178：2001，IDT）GB/T3323 金属熔化焊焊接接头射线照相GB/T3965 熔敷金属中扩散氢测定方法(GB/T3965-2012，ISO3690：2000，MOD)GB/T18591 焊接预热温度、道间温度及预热维持温度的测量指南（GB/T18591—2001，idt  \nISO 13916:1996)GB/T25774.1焊接材料的检验第1部分：钢、镍及镍合金熔敷金属力学性能试样的制备及检  \n验(GB/T25774.1—2010,ISO15792-1:2000，MOD)GB/T25774.2焊接材料的检验第2部分：钢的单面单道焊和双面单道焊焊接接头力学性能试  \n样的制备及检验（GB/T25774.2—2016，ISO15792-2:2000，MOD)GB/T25775焊接材料供货技术条件产品类型、尺寸、公差和标志（GB/T25775—2010，  \nISO544:2003,MOD)GB/T25777 焊接材料熔敷金属化学分析试样制备方法（GB/T25777—2010,ISO6847:2000，  \nIDT）GB/T25778 焊接材料采购指南(GB/T25778—2010,ISO14344:2010，MOD)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8310eb7d-3c1e-4211-84e2-4d6a816ade83', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百三十条出租人出卖租赁房屋的，应当在出卖之前的合理期限内通知承租人', '第二百三十条出租人出卖租赁房屋的，应当在出卖之前的合理期限内通知承租人，承租人享有以同等条件优先购买的权利。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83158814-4fc3-40c2-8a40-810ac4286cec', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 满布支架的地基如不设置防排水设施，则很容易受到雨水的冲刷和浸泡，在雨季或多雨地区，这种情况经常发生，严重者会将地基冲刷淘空，使支架失去支撑而发生坍塌事故，故需要有防排水的措施。规定“满布支架位于坡地上时，宜将地基的坡面挖成台阶”，其目的是使支架的受力更合理。软弱地基的承载力一般不能满足施工要求，需要进行适当处理。\n\n3 拱式结构在受力后有可能会产生水平推力，与水平设置的梁式支架的受力是不相同的，故一般不能将梁式支架设计成拱式结构。\n\n4 现浇支架是否需要预压，本规范主张需要根据工程现场的不同情况区别对待，不能一概而论，对此在本规范第5.4.3条中已有较为明确的规定，故在施工中需要按该条的规定来确定是否采取预压措施。\n\n### 17.3.2 梁式桥现浇施工时，梁体混凝土在顺桥向宜从低处向高处进行浇筑，在横桥向宜对称进行浇筑。混凝土浇筑过程中，应对支架的变形、位移、节点和卸架设备的压缩及支架地基的沉降等进行监测，如发现超过预警值的变形、变位，应及时\n\n采取措施予以处理。\n\n### 17.3.3 连续梁桥在支架上逐跨现浇施工时，除应符合本节的规定外，尚应符合本规范第17.4节的相关规定。\n\n## 17.4移动模架逐孔现浇\n\n### 17.4.1 移动模架宜采用定型产品，模架的功能、承载能力、长度、模板的尺寸及支承系统等，应与所施工的预应力混凝土连续梁的各项要求相适应，设计制造厂家应提供模架的产品出厂质量合格证书以及操作手册等相关技术文件。当采用非定型模架用于中小跨径梁、板的施工时，应对模架进行专门的设计计算，并应进行荷载试验，确认其能保证施工的安全和质量后方可投入使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8319215b-89f4-4ff1-9ef9-e3537764d6d6', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '4．4GPS 拟合高程测量', '4．4GPS 拟合高程测量4．4．1关于GPS 拟合高程测量和应用等级的确定：\n\n由于我国采用的是正常高高程系统，我们所应用的高程是相对似大地水准面的高程值，而GPS 高程是相对于椭球面的高程值，为大地高。二者之间的差值为高程异常。因此，确定高程异常值，是GPS 拟合高程测量的必要环节。高程异常的确定方法，一般分为数学模型拟合法和用地球重力场模型直接求算。对于一般工程测量单位而言，由于无法获得必要的重力数据，主要是根据联测的水准资料利用一定的数学模型拟合推求似大地水准面。\n\n1 GPS 高程数学模型拟合法。\n\n大地高H与正常高h的关系为：\n\n$$\nh = H - \\xi\n$$\n\n$$\n{ \\pmb { \\xi } } { = } f ( { \\bf x } , { \\bf y } )\n$$\n\n式中 $\\pmb { \\xi }$ —-高程异常拟合函数。\n\n高程异常拟合函数，应根据工程规模、测区的起伏状况和高程异常的变化情况选择合理的拟合形式。除了平面拟合、曲面拟合和表9第3栏中的拟合形式外，还有自然三次样条函数、几何模型法、附加参数法、相邻点间高程异常差法、附加已有重力模型法、神经网络法等。方法的选择，在满足本规范精度要求的前提下，不做具体规定。\n\n2GPS 拟合高程精度统计。\n\n国内部分工程项目GPS拟合高程精度统计资料，见表9。\n\n表9GPS拟合高程精度统计表  \n\n\n\n\n\n注：部分工程实例来自 $1 9 9 2 { \\sim } 2 0 0 3$ 年国内公开发表的刊物。\n\n从表9 看出，少部分测区拟合精度较差，大多数测区可达到四等精度。本规范初次引入GPS拟合高程测量，为了稳妥安全，定位在五等精度。\n\n4．4．3GPS 拟合高程测量的主要技术要求：\n\n1由于拟合区外部检查点的中误差显著增大，故要求联测点宜均匀分布在测区周围。\n\n2为了保证拟合高程测量的可靠性和进行粗差剔除并合理评定精度，故规定对联测点数的要求。\n\n间距小于 $1 0 \\mathrm { k m }$ 的要求，见4．4．4条的说明。\n\n3GPS 拟合高程测量一般在平原或丘陵地区使用，但对于高差变化较大的地区，由于重力异常的变化导致高程异常变化较大。故，要求增加联测点和检查点的数量。\n\n4．4．4关于GPS 拟合高程计算：\n\n1对于似大地水准面的变化，通常认为受长、中、短波项的影响。长波 $1 0 0 \\mathrm { k m }$ 以内曲面非常光滑；中波 $2 0 { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { k m }$ 仅区域或局部发生变化；短波小于 $2 0 \\mathrm { k m }$ 受地形起伏影响。因此，利用已有的重力大地水准面模型能改善长、中波的影响。短波影响靠联测点的密度来弥补，故4．4．3条规定联测点的点间距不大于 $1 0 \\mathrm { k m }$ 。\n\n2拟合高程模型的优化或多方案比较，是为了获取较好的拟合精度，这也是作业中普遍采用的方法。\n\n3对于超出拟合高程模型所覆盖范围的推算点，因缺乏必要的校核条件，所以在高程异常比较大的地方要慎用，并且要严格限制边长。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('831a3084-d8b0-46ae-924e-e25beae99c39', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.4 减速器的选择', '6.1.4.4 减速器的选择## 6.1.4.4.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与起升机构减速器相同。\n\n## 6.1.4.4.2 平衡臂架式变幅机构、牵引小车式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('831be1ab-5a01-4620-9d83-e029f6aba8b3', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '5 试验方法（Part 2）', 'd rowspan=1 colspan=1>450±20</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>预热温度/℃</td><td rowspan=1 colspan=3>室温</td><td rowspan=1 colspan=3>室温</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>≥100c</td><td rowspan=1 colspan=3>≥100</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>道间温度/℃</td><td rowspan=1 colspan=3>150±15</td><td rowspan=1 colspan=3>150±15</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>干伸长/mm</td><td rowspan=1 colspan=3>30±5</td><td rowspan=1 colspan=3>30±5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=7>焊接时可使用交流或者直流反接，电流类型按制造商推荐。适用于SU08、SU08A、SU08E、SU08C、SU10、SU11、SU111、SU12、SU13、SU21、SU22、SU23、SU24、SU25、SU26、SU27、SU28、SU31、SU32、SU33、SU34、SU35、SU41、SU42、SU43、SU44、SU45、SU51等焊丝。适用于标记脚注b规定之外的焊丝。</td></tr></table>\n\n\n试板定位焊后，启焊时试板温度应达到表6规定的预热温度，并在焊接过程中保持道间温度，试板温度超过时，应自然冷却。按照GB/T18591用表面温度计、测温笔或热电偶测量道间温度。\n\n试件要求焊后热处理时，应在拉伸试样和冲击试样加工之前进行。试件放入炉内时，炉温不得高于$3 1 5 \\ \\mathrm { { ~ ‰ ~ } }$ ，以不大于 $2 2 0 \\ \\mathrm { { ^ \\circ C / h } }$ 的速率加热到 $6 2 0 \\ \\mathrm { ^ circ C } \\pm 1 5 \\ \\mathrm { ^ \\circ C }$ ，保温 $6 0 \\ \\mathrm { m i n } { \\sim } 7 5 \\ \\mathrm { m i n }$ 。达到保温时间后，以不大于 $1 9 5 \\ \\mathrm { ~ \\textbar { ~ } C ~ / h ~ }$ 的速率随炉冷却至 $3 1 5 \\ \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 以下。试件冷却至315 $\\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 以下时，允许从炉中取出，自然冷却至室温。也可根据供需双方协议，采用其他热处理规范。\n\n#### 5.3.3.2 双面单道焊焊接接头试件制备\n\n双面单道焊焊接接头力学性能试件按GB/T25774.2进行制备，采用试件类型2.5。采用实心或药芯焊丝时，按制造商推荐的规范进行焊接。\n\n适用于单面单道焊的焊剂，可按此试件类型进行考核。\n\n### 5.3.4 拉伸试验\n\n#### 5.3.4.1 多道焊熔敷金属拉伸试验\n\n多道焊熔敷金属拉伸试样尺寸及取样位置按 $\\mathrm { G B / T ~ 2 5 7 7 4 . 1 }$ 规定，拉伸试验按 $\\mathrm { G B / T ~ 2 6 5 2 }$ 进行。\n\n#### 5.3.4.2 双面单道焊焊接接头拉伸试验\n\n双面单道焊焊接接头拉伸试样尺寸及取样位置按GB/T25774.2规定，横向拉伸试验按GB/T2651进行。\n\n### 5.3.5 冲击试验\n\n#### 5.3.5.1 多道焊冲击试样尺寸及取样位置按 $\\mathrm { G B / T ~ 2 5 7 7 4 . 1 }$ 规定，双面单道焊冲击试样尺寸及取样位置按GB/T25774.2规定。  \n#### 5.3.5.2 每组冲击试样中至少应有一个试样测量V型缺口的形状尺寸，测量应在至少放大50倍的投影仪或金相显微镜上进行。  \n#### 5.3.5.3 V型缺口冲击试验应按GB/T2650进行。\n\n## 5.4 射线探伤试验\n\n### 5.4.1 多道焊和双面单道焊焊缝射线探伤试验应在截取拉伸试样和冲击试样之前进行，射线探伤前应去掉垫板(如采用）。  \n### 5.4.2 焊缝射线探伤试验按 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 3 3 2 3$ 进行。  \n### 5.4.3 在评定焊缝射线探伤底片时，试件两端 $2 5 \\ \\mathrm { m m }$ 应不予考虑。\n\n## 5.5 熔敷金属扩散氢试验\n\n熔敷金属扩散氢含量的测定按 $\\mathrm { G B / T ~ 3 9 6 5 }$ 进行。在进行熔敷金属扩散氢含量试验时，焊接速度可以增加到最大 $7 5 0 \\ \\mathrm { m m / m i n }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('831f631a-7c66-4a24-a50f-1cfa44267329', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 2）', 'mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因而无法通过上述计算得到它的载荷谱系数及确定它的载荷状态级别，则可以由制造商和用户协商选出适合于该起重机的载荷状态级别及确定相应的载荷谱系数。\n\n### 3．2．3 起重机整机的工作级别\n\n根据起重机的10个使用等级和4个载荷状态级别，起重机整机的工作级别划分为 $\\mathrm { A 1 \\sim A 8 }$ 共8个级别，见表3。\n\n![](images/d8b059ef2e64bd626e337d877b262f7abffefb39a28ac75513a7aee08822eb91.jpg)\n\n表 3 起重机整机的工作级别  \n\n\n<<<HTBL|762089d9070a4e128425c75bd55c552f7|END>>>\n\n\n### 3．3 机构的分级\n\n#### 3．3．1 机构的使用等级\n\n机构的设计预期寿命，是指设计预设的该机构从开始使用起到预期更换或最终报废为止的总运转时间，它只是该机构实际运转小时数累计之和，而不包括工作中此机构的停歇时间。机构的使用等级是\n\n将该机构的总运转时间分成10个等级，以 $\\mathrm { { T _ { 0 } } }$ 、 $\\mathrm { T _ { 1 } }$ 、 $\\mathrm { T } _ { 2 }$ …… $\\mathrm { { T _ { 9 } } }$ 表示，见表4。\n\n#### 3．3．2 机构的载荷状态级别\n\n机构的载荷状态级别表明了机构所受载荷的轻重情况。在表5中，列出了机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 的四个范围值，它们各代表了机构一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 4 机构的使用等级  \n\n\n\n\n\n表 5 机构的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n\n\n\n机构的载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 可用式（3）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { m } } = \\sum \\Big [ \\frac { t _ { i } } { t _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { i } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { m } }$ — 机构载荷谱系数；$t _ { i }$ 与机构承受各个大小不同等级载荷的相应持续时间， $t _ { i } = t _ { 1 } , t _ { 2 } , t _ { 3 } , \\cdots \\cdots , t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$t _ { \\mathrm { T } }$ — 机构承受所有大小不同等级载荷的时间总和， $t _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } = t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\cdots + t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$P _ { i }$ 能表征机构在服务期内工作特征的各个大小不同等级的载荷， $P _ { i } = P _ { 1 } , P _ { 2 } , P _ { 3 } , \\cdots , P _ { n }$ 狀，单位为牛顿（N）；  \nmax— 机构承受的最大载荷，单位为牛顿（N）；$m$ 同式(1)。\n\n展开后，式（3）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { m } } = { \\frac { t _ { 1 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 1 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 2 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 2 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 3 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 3 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { t _ { n } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { n } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\qquad \\cdots { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ( \\ 4 )\n$$\n\n式中符号同式（3）。\n\n由式（4）算得机构载荷谱系数的值后，即可按表5确定该机构相应的载荷状态级别。\n\n#### 3．3．3 机构的工作级别\n\n机构工作级别的划分，是将各单个机构分别作为一个整体进行的关于其载荷大小程度及运转频繁情况总的评价，它并不表示该机构中所有的零部件都');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('832157cb-5712-447a-96c4-2be8be78cf7c', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百六十八条凭样品买卖的当事人应当封存样品', '第一百六十八条凭样品买卖的当事人应当封存样品，并可以对样品质量予以说明。出卖人交付的标的物应当与样品及其说明的质量相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83222ebb-f7f6-4ced-8b07-87811daa2708', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.6 构造要求', '3.6 构造要求## 3.6.2 设置变形缝或伸缩缝，可减小温度变化、混凝土收缩和徐变、地基不均匀沉降以及其他外力所产生的影响。\n\n## 3.6.6 桥梁护栏与桥面板的可靠连接是保证桥梁护栏有效发挥作用的前提条件，目前常用的方法有：\n\n（1）金属梁柱式护栏立柱与钢筋混凝土桥面板的连接可以采用直接埋入式或地脚螺栓的连接方式。\n\n直接埋人连接方式适用于立柱埋深 $3 0 \\mathrm { c m }$ 以上的情况。混凝土桥面板浇筑时预先安装套筒，并在套筒周围配置加强钢筋，立柱直接放置在套筒中，填筑干硬性砂浆或素混凝土。\n\n地脚螺栓连接方式适用于立柱埋深不足 $3 0 \\mathrm { c m }$ 的情况。在结构物混凝土中预埋符合规定长度的地脚螺栓，立柱底部焊接加劲法兰盘，与地脚螺栓连接。\n\n（2）钢筋混凝土墙式护栏与钢筋混凝土桥面板的连接，一般通过护栏钢筋与桥面板中的预埋钢筋连接在一起的方式形成整体。\n\n## 3.6.8 本条有关桥梁支座的规定，兹说明如下：\n\n2目前，常在桥梁横桥向设置多个支座，由于施工质量、运营环境等种种原因，部分支座出现脱空现象，导致相邻支座受力加大，易出现支座被逐个破坏的可能。同时，加大的支反力还会引起桥梁结构承托（牛腿、支座上方）部位局部受力加大，引发混凝土开裂等病害。这样的案例国内外都有发生。因此，要求设计要考虑支座脱空带来的不利影响。\n\n3为保证传力均匀，要求支座上下传力面水平，板式橡胶支座可采取措施如梁底预埋钢板、设楔形块等保持支座上下面水平，盆式支座和球型支座有纵坡时要调平梁底后方可安装。\n\n4通常板式支座受橡胶性能的影响，设计使用寿命一般为20～30年，盆式支座、球型支座的使用寿命比板式橡胶支座长，但也低于主体结构的设计寿命。因此，进行桥梁结构设计时，要考虑桥梁在服役期间支座的维护和更换问题，设置支座的墩台应留有检查和更换支座的构造措施，并配以必要的操作安全防护设施。\n\n## 3.6.9 桥梁用伸缩装置为桥梁的组成部分之一。常用的伸缩装置有模数式、梳齿板式、无缝（暗缝）型等类型。伸缩装置的设置应保证桥梁接缝处的变形自由、协调，车辆能够平稳、安全地通过，并适应接缝周围可能出现的少量错位，不致因此而引起伸缩装置部件的受损或脱落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83251356-415b-41f0-89c3-5b4e32d6b6c1', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '附录A原材料复验规程', '附录A原材料复验规程## A.1检验频次\n\n### A.1.1钢材应按同一厂家、同一牌号、同一板厚、同一出厂状态，每10个炉（批)号抽验一组试件；探伤钢板应按每种板厚数量的 $1 0 \\%$ （至少1块）进行抽验。特殊情况下，材料的复验可前移至钢厂。\n\n### A.1.2制造厂首次使用的焊接材料应按首次采购数量作为一批进行复验；连续使用同一厂家、同一型号的焊接材料的检验频次应符合下列规定：\n\n1药芯焊丝和手工焊条应每年进行一次复验;  \n2实芯焊丝、埋弧焊焊丝、埋弧焊焊剂应按每次进厂数量组成检验批。\n\n### A.1.3圆柱头焊钉应按相同型号规格、相同生产批号组成检验批，同批最大数量应为：直径小于或等于 $1 2 \\mathrm { m m }$ 时，应不大于10000 套；直径大于 $1 2 \\mathrm { m m }$ 时，应不大于 5000套。进场数量少于上述规定时亦应视为一批。\n\n### A.1.4高强度螺栓连接副的复验应按批进行，组批应符合下列规定：\n\n1 同批高强度螺栓连接副应由同批高强度螺栓、螺母、垫圈组成。\n\n2 同批高强度螺栓应由同一性能等级、材料、炉号、螺纹规格、长度（当螺栓长度小于或等于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 、长度相差小于或等于 $1 5 \\mathrm { m m }$ 时；或当螺栓长度大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 、长度相差小于或等于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 时，均可视为同一长度）、机械加工、热处理工艺、表面处理工艺的螺栓组成。\n\n3 同批高强度螺母应由同一性能等级、材料、炉号、螺纹规格、机械加工、热处理工艺、表面处理工艺的螺母组成。\n\n4 同批高强度垫圈应由同一性能等级、材料、炉号、规格、机械加工、热处理工艺、表面处理工艺的垫圈组成。\n\n5同批高强度螺栓连接副的最大数量应为3000套，进场数量少于3000 套时亦应视为一批。\n\n### A.1.5高强度环槽铆钉连接副的复验应按批进行，组批应符合下列规定：\n\n1 同批高强度环槽铆钉连接副应由同批高强度环槽铆钉和同批套环组成。\n\n2 高强度环槽铆钉检验批应由同一形式、同一性能等级、同一钢材牌号和炉号、同一公称直径和长度（当铆钉长度小于或等于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 、长度相差小于或等于 $1 5 \\mathrm { m m }$ 时；或当铆钉长度大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 、长度相差小于或等于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 时，均可作为同一长度）、相同的热处理工艺、相同表面处理工艺的环槽铆钉组成。\n\n3 高强度套环检验批应由同一形式、同一性能等级、同一钢材牌号和炉号、同一公称直径、相同的热处理工艺、相同表面处理工艺的套环组成。\n\n4 公称直径小于或等于 $1 2 \\mathrm { m m }$ 的高强度环槽铆钉连接副，检验批的数量应不大于10000套；公称直径大于 $1 2 \\mathrm { m m }$ 的高强度环槽铆钉连接副，检验批的数量应不大于 5000 套。进场数量少于上述规定时亦应视为一批。\n\n### A.1.6 涂装材料应按相同品种、相同生产批号、同批进厂（场）的组成检验批，每批抽取样品一个。检验结果中如有某项指标存在争议时，可允许在该批涂装材料中再随机抽取一个样品，重新进行检验。\n\n## A.2检验项目与方法\n\n### A.2.1钢材的复验项目与方法应符合下列规定：\n\n1应检验化学成分C、Si、Mn、P、S、Nb、V、Ti、Al等主要元素的含量；对碳素钢，检验化学成分C、Si、Mn、P、S等主要元素的含量。\n\n2应检验屈服强度 $\\mathrm { R } _ { \\mathrm { e L } }$ 或 $\\mathrm { R } _ { \\mathrm { e H } }$ 、抗拉强度 $\\mathrm { R } _ { \\mathrm { m } }$ 、伸长率A、弯曲（ $1 8 0 ^ { \\circ }$ ）、冲击功 $\\mathrm { K V } _ { 2 }$ 等力学性能。\n\n3对耐候钢，除应检验本条第1、2款项目外，还应检验化学成分Cr、Ni、Cu、Mo、N等元素的含量。\n\n4有探伤要求的钢板应进行超声波检测。\n\n5对Z向性能钢，除应检验本条第1、2、4款所列项目外，尚应检验断面收缩率和Z 向拉伸。\n\n6检验方法应按本规范第4.2 节中相关标准的规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83279476-a577-41ed-81e8-f1b01bb0cdf7', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条纹说明', '条纹说明本试验方法与《水泥化学分析方法》（GB/T176—2017）中水泥氧化钾、氧化钠含量的火焰光度测定方法（基准法）等同。水泥试样经氧氟酸-硫酸蒸发处理除去硅，用热水浸取残渣，以氨水和碳酸铵分离铁、铝、钙、镁。滤液中的钾、钠用火焰光度计进行测定。\n\n空白试验是指不加入试样，按照相同的测定步骤进行试验并使用相同量的试剂，对得到的测定结果进行校正。\n\n水泥中碱含量按 $W _ { N a _ { 2 } O } + 0 . 6 5 8 ~ W _ { K _ { 2 } O }$ 计算值表示。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('832e6fe4-80ba-4f33-b889-36cf4b75dec9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 3）', 'ac { \\log \\ 2 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 6 } - \\log \\ 8 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 3 } } { \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { b } } - \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { d } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\scriptstyle C = \\tan \\varphi = { \\frac { \\log 2 \\bullet 1 0 ^ { 6 } - \\log 8 \\bullet 1 0 ^ { 3 } } { \\log { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } } } - \\log \\tau _ { \\mathrm { d } } } }\n$$\n\nc） 对 $n { \\geqslant } 2 { \\times } 1 0 ^ { 6 }$ ：\n\n或\n\n式中：\n\n$C$ 威勒曲线斜率;\n\n76\n\ntan $\\varphi$ — 威勒曲线斜率；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma$ 同式（105）。  \n上述 $C$ 值表示了该机械零件实际的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值。\n\n![](images/3885874d7b5014092278cebbb8fefc45bb27700df34240f2f9c3ba8bd05d14d1.jpg)  \n图 12 疲劳寿命曲线');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8331b85e-7fbb-4e42-a122-2f12a43f8c3c', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4试验步骤', '4试验步骤## 4.1 试件养护至27d龄期从养护地点取出,擦干表面水分放在室内空气中自然干燥12h,再放入 $6 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 5 ^ { \\circ } C$ 烘箱中，烘12h至恒重。\n\n## 4.2 试件烘干处理后放至室温，刷净表面浮尘。\n\n## 4.3 将试件放至耐磨试验机的水平转盘上（磨削面应与成型时的顶面垂直），用夹具将其轻轻紧固。\n\n## 4.4 在 200N 负荷下磨 30转，然后取下试件刷净表面粉尘称重，记下相应质量为 $m _ { 1 }$ ，精确至1g，该质量作为试件的初始质量。\n\n## 4.5 再在200N负荷下磨60转,然后取下试件刷净表面粉尘称重,并记录剩余质量为 $m _ { 2 }$ ，精确至 $1 \\mathrm { g }$ 。\n\n## 4.6 整个磨损过程应将吸尘器对准试件磨损面，使磨下的粉尘被及时吸走。如果混凝土具有高耐磨性，可再整加旋转次数，并应特别注明。\n\n## 4.7 每组花轮刀片只进行一组试件的磨耗试验，进行第二组磨耗试验时，必须更换一组新的花轮刀片。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('834e1089-2ed0-4a13-811a-6b9988285ceb', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验报告', '5 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准;  \n(2） 原材料的品种、规格和产地;  \n（3） 试验日期及时间；  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号;  \n（5）环境温度和湿度;  \n（6）透水系数；  \n（7）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('834ee2ba-3e31-4d2f-ace6-4603cb2ffefe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗（Part 2）', '。</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">母材均匀，构件表面无接缝或不需连接(实体杆)，无切口应力集中效应，除非后者可以计算</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级Wi</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钻孔构件；用于铆钉或螺栓连接的钻孔构件，其中的铆钉或螺栓承载可高达许用值的20%;用于高强度螺栓连接的钻孔构件，其中高强度螺栓的最大承载可高达许用值的100%</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级Wz</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W2-1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用于铆钉或螺栓连接的钻孔构件，其中的铆钉或螺栓承受双剪</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">.      +</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W2-2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用于铆钉或螺栓连接的钻孔构件，其中的铆钉或螺栓承受单剪(考虑偏心承载)。构件没有支承</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SACC0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W2-3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用铆钉或螺栓装配的钻孔构件,其中的铆钉或螺栓承受单剪,构件作支承或导向用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5 ??  .</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">2——焊接件应力集中情况等级K。—轻度应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(S.Q)连接的构件</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">泽8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(S.Q)连接不同厚度的构件。不对称斜度1/4～1/5(或对称斜度1/3)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1/4~1/5PX11/3p4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?文</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">腹板横向接头对接焊缝(S.Q)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">工</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">泽区</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(S.Q)镶焊的角撑板</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">工           ?               直A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?X</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝平行于力的方向，用对接焊缝(O.Q)连接的构件  SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">金X</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝平行于力的方向，用角焊缝(O.Q)连接的构件(力沿连接构件纵向作用)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K。   轻度应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.32</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">?                      梁的翼缘型钢和腹板之间的对接焊缝(O.Q)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.33</td><td colspan=\"1\" row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83556c48-8eef-43f1-a29e-e87c7c6bcdd1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('835c2943-6f5a-4f52-a18d-29282262d769', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', 'E.6.3 全国基本风压分布图 $\\mathrm', 'E.6.3 全国基本风压分布图 $\\mathrm { { ( k N / m ^ { 2 } } }$ )全国基本气温(最高气 分布图\n\n  \n全国基本气 (最 分布');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('835ec092-78f4-44b0-af18-b1d90045920d', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 结果计算', '4 结果计算## 4.1 每条裂缝的平均开裂面积，按式（T0573-1）计算：\n\n$$\na = \\frac { 1 } { 2 N } \\sum _ { i = 1 } ^ { N } \\bigl ( W _ { i } \\times L _ { i } \\bigr )\n$$\n\n## 4.2 单位面积的裂缝数目，按式（T0573-2）计算：\n\n$$\nb { = } \\frac { N } { A } \\qquad \\quad ( \\mathrm { T } 0 5 7 3 { - } 2 )\n$$\n\n## 4.3 单位面积上的总开裂面积，按式（T0573-3）计算：\n\n$$\nc = a \\cdot b \\qquad \\quad ( \\mathrm { T } \\ 0 5 7 3 - 3 )\n$$\n\n式中：W 第 $\\mathrm { i }$ 条裂缝的最大宽度（ $\\mathrm { m m }$ ），精确到 $0 . 0 1 \\mathrm { m m }$ ；Li——第i条裂缝的长度（mm），精确到1mm;\n\nN——总裂缝数目（条）；  \nA——平板的面积（ $\\mathrm { m } ^ { 2 }$ ），精确到小数点后两位；  \n$^ { a }$ —一每条裂缝的平均开裂面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 } /$ 条），精确到 $1 { \\sim } 2 \\mathrm { m m } ^ { 2 } /$ 条；  \n$b$ 一单位面积的裂缝数目（条 $/ \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ），精确到0.1条 $/ \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ；  \n$c$ ——单位面积上的总开裂面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ），精确到 $1 \\mathrm { m m } ^ { 2 } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n## 4.4 每组应分别以2个或多个试件的平均开裂面积（单位面积上的裂缝数目或单位面积上的总开裂面积）的算术平均值作为该组试件平均开裂面积（单位面积上的裂缝数目或单位面积上的总开裂面积）的测定值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8362aed3-3541-4ca1-98da-2c1536502845', '38《起重机械超载保护装置》（GB12602-2009）.md', '4 技术要求（Part 3）', '重量的90%\\~95%时，查验样品音响或灯光预警信号。\n\n当载荷达到动作点时，查验样品声光报警信号，用声级计A计权挡距发声部位1m测量报警音响强度\n\n#### 5.1.12对于使用计算机控制的综合型限制器，将样品部件按接线图连接，组成一个完整系统，开机时查验自检程序。 出\n\n#### 5.113对于综合型限制器，将样品部件按接线图连接，组成一个完整系统，开机后查验手动自检装置。\n\n#### 5.1.14对于综合型限制器，将样品部件按接线图连接，组成一个完整系统，开机后断开传感器连接线，查验故障自检系统。\n\n#### 5.1.15对于提供数值信息的指示器，查验样品指示器的设置位置和信息。\n\n#### 5.1.16对于装有起重机配置选择装置的限制器，将样品部件按接线图连接，组成一个完整系统，调整配置选择装置的挡位，在各个挡位用信号发生器模拟加载查验相应功能。\n\n#### 5.1.17对于综合型限制器，将样品部件按接线图连接，组成一个完整系统，用信号发生器模拟加载，在加载过程中断开样品供电电源。恢复供电后查验样品设置。\n\n#### 5.1.18对于配有起重机配置选择装置的指示器，目测检查配置选择装置的指示信息\n\n### 5.2试验室试验\n\n#### 5.2.1一般规定\n\n##### 5.2.1.1开始试验直至5.2.14试验结束，不得调整装置设定点。\n\n##### 5.2.1.2如果没有特殊说明，试验顺序从5.2.2至5.2.14依次进行。电池供电的装置，可不做5.2.8、  \n5.2.9和5.2.10试验。\n\n#### 5.2.2动作误差试验\n\n##### 5.2.2.1试验方法\n\n将样品部件按接线图连接，组成一个完整系统，按产品技术资料规定，确定样品设定点。样品通电，处于工作状态。\n\n使用试验机对样品的载荷传感器加载，加载速度控制在 $1 ~ \\mathrm { k N / s } _ { \\ast }$ 对应每个测试点，加载使装置动作。对每个测试点均应反复试验三次。\n\n取三次动作点加载值的算术平均值作为动作点计算动作误差。\n\n##### 5.2.2.2测试点的选择\n\n对额定起重量不变的起重机，测试点为装置设定点。\n\n对额定起重量不随工作幅度变化的起重机，测试点为最大工作幅度点。\n\n对额定起重量随工作幅度变化的起重机，测试点应不少于起重机额定起重量图表范围内所对应的五个点，并应尽可能包括最大、中间和最小三个点。\n\n#### 5.2.3数值误差试验\n\n##### 5.2.3.1试验方法\n\n数值误差试验可以与动作误差试验同时进行。\n\n对于不同数值信息参数，在每个测试点上分别测量其试验前的输出值。装置动作后，测量其试验后的输出值。对每个测试点均应反复试验三次。\n\n取三次试验数据的算术平均值作为输出值计算数值误差。\n\n##### 5.2.3.2测试点的选择\n\n测试点按5.2.2.2选择，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('836518ab-c941-4b5d-b3bd-376e76a45d57', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { \\Omega } \\cdot \\mathrm { \\Omega } \\mathrm { { / } } \\mathrm { \\Omega } _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathfrak { p i } }$ 的值表 H．1给出了用于载荷组合 A，B和 C的能力验算的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 、抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 和分项载荷系数$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值。\n\n对于各种类型的起重机，各个载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值宜从表 H．1中所列的数值选取，并在本标准中涉及到对所述的该类型起重机的相关部分作出说明。如果同一个载荷出现在不止一种载荷组合中，用于该载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值应从同一栏中选取。\n\n$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值根据可以确定的相关载荷的精确度来选取。或许有特殊情况，如果载荷效应是降低应力，选用 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } { \\leqslant } 1$ 的值也许是恰当的。这些将在本标准有关各种类型起重机的其他部分阐述。\n\n表 犎．1 系数犪 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { ~ , ~ } \\gamma _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathrm { \\mathfrak { p i } } }$ 值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8365d82c-7457-451f-b81a-37ef75585967', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2.0.29 预制平行钢丝索股法 shop', '2.0.29 预制平行钢丝索股法 shop-fabricated parallel wire strand method以多根平行钢丝预制成带有锚头的索股，并将其从一端锚体向另一端锚体牵引就位锚固而形成悬索桥主缆的架设方法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('836a6125-1b3b-4b78-872e-88bdd95740a0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 24）', 'an=\"1\">0.167</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.166</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.165</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.163</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.162</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.160</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.159</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.158</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">220</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.156</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.155</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.154</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.153</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.151</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.150</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.149</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.148</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.146</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.145</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">230</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.144</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.143</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.142</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.141</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.140</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.138</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.137</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.136</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.135</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.134</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">240</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.133</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.132</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.131</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.130</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.129</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.128</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.127</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.126</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.125</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.124</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">250</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.123</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"11\" rowspan=\"1\">注：见表K.4注。</td></tr></table>\n\n\n表 犓．3 犮类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>入2350</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000<');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8382f659-5f62-4205-9642-55d7522b77d5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．2．1 单向压弯构件，弯矩绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．2）计算。\n\n## 犕．2．2 单向压弯构件，弯矩绕弱轴 $y$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．5）计算：犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n………（M．5）\n\n式中符号同式（M．1）。\n\n当 $\\uparrow \\frac { \\displaystyle \\bigg [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\bigg ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } } { \\frac { N } { \\varphi \\psi A } } \\leqslant \\psi - 1$ 时，则应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。式中符号同前。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83865d5c-dd41-4cb9-b4f5-6e2626f9c6c4', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.10 施工设备6.10 施工设备', '6.10 施工设备6.10 施工设备');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83874e9b-5d8d-4b2d-a4c6-3b5e27290fde', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '10.6 架桥机', '10.6 架桥机## 10.6.1 架桥机的电气设备应保证传动性能和控制性能准确可靠 在紧急情况下能切断电源安全停车 在安装 维修 调整和使用中不应任意改变电路  \n## 10.6.2 架桥机上的线缆应敷设于线槽或金属管中,在线槽或金属管不便敷设或有相对移动的场合,可穿金属软管敷设 电缆在有机械损伤 化学腐蚀 油污浸蚀的地方应有防护措施  \n## 10.6.3 架桥机金属结构应可靠接地,架桥机的重复接地或防雷接地的接地电阻不应大于 $1 0 \\Omega$ 。\n## 10.6.4 架桥机应在驾驶员操作处、承载支腿处等可方便控制的位置设置紧急停止开关,在紧急情况下,应能够停止所有运动驱动装置。 紧急停止开关应为红色,并且不能自动复位。  \n## 10.6.5 架桥机供电系统馈电线接入处的电压波动不应超过额定值的 $\\pm 5 \\%$ 。  \n## 10.6.6 架桥机电气系统应设有失压保护 欠压保护和零位保护 过流保护 错相和缺相保护和剩余电流保护。 控制电路应保证控制性能符合机械与电气系统的要求,不应有寄生回路和虚假回路。\n## 10.6.7 架桥机相对周围地面处在较高位置,且未在相邻建筑物、构筑物的防雷装置的保护范围内时,应装设防雷设施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8388e91f-43bb-4187-95b1-b0b154a39e42', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '4 临时用电的策划与实施（Part 1）', '4 临时用电的策划与实施## 4. 1 临时用电施工组织设计(或方案)\n\n### 4.1.1 临时用电使用单位应按照工程特点、安全生产和环境保护的要求编制临时用电施工组织设计(或方案)。\n\n### 4. 1. 2 临时用电施工组织设计(或方案)应包括下列内容:\n\na) 编制依据;\n\nb) 工程概况;\n\nc) 适用范围;\n\nd) 现场踏勘情况;\n\ne) 用电容量统计、负荷计算、变压器、发电机组选择;\n\nf ) 设计配电系统:\n\n1) 变电室或配电室;\n\n2) 配电线路,选择导线或电缆;\n\n3) 配电装置,选择电气元件;\n\n4) 接地装置;\n\n5) 临时用电工程图纸,主要包括用电工程总平面图、配电装置布置图、配电系统接线图、接地与防雷装置设计图;\n\ng) 系统接地、防雷装置布置情况;\n\nh) 临时用电管理组织机构;\n\ni ) 安全用电措施、防护措施和防火措施;\n\nj ) 应急救援预案。\n\n### 4.1.3 临时用电施工组织设计(或方案)编制时,应履行“编制、审核、批准”程序,由项目电气工程技术人员编制 经公司技术 安全等相关部门审核 由公司技术负责人批准后实施 临时用电施工组织设计(或方案)重大变更时应重新履行“变更、审核、批准”程序,留存有关图纸和资料。\n\n### 4.1.4 建设单位应组织监理单位对施工单位编制的临时用电施工组织设计(或方案)进行审查,并由总监理工程师签字后方可实施。\n\n### 4.1.5 临时用电施工组织设计 或方案 实施前 编制人员应向参与临时用电施工的作业人员进行交底。\n\n## 4. 2 施工管理\n\n### 4. 2. 1 临时用电工程施工过程中,应及时做好隐蔽工程记录,按规定进行测试形成测试记录。\n\n### 4. 2. 2 临时用电工程施工完毕,用电设备应按 GB 50150 的规定验收合格。\n\n### 4.2.3 临时用电工程施工完毕后 临时用电施工组织设计 或方案 平面布置图 系统图 隐蔽工程记录、测试记录等资料应及时归档。\n\n### 4. 2. 4 临时用电工程应经编制、审核、批准部门和使用单位共同验收合格后方可投入使用。\n\n## 4. 3 管理、运行及维护\n\n### 4. 3. 1 临时用电设施的管理应符合下列规定:\n\na) 临时用电设施投运前,设立临时用电管理部门或安排专职管理人员,并安排运行、维修专业人员 明确其职责和管理范围  \nb) 根据用电情况制定用电、运行、维修等管理制度以及安全操作规程。\n\n### 4. 3. 2 临时用电设施的运行及维护的工器具配置符合下列规定:\n\na) 变配电室及临时用电设施维护应配备绝缘手套、绝缘靴、绝缘杆、绝缘垫、护目镜、放电器、绝缘台等合格的安全工具及防护设施,并按电力部门规定每年做电气试验,电气绝缘工具不应挪作他用;  \nb) 变配电室及临时用电设施维护应配备高压验电器、绝缘摇表、接地电阻测试仪、剩余电流动作保护器检测仪等检测设备,并每年检验。\n\n### 4.3.3 对临时用电设施的日常运行、维护做好相关记录,并符合下列规定:\n\na) 变配电所应安排专人值班,并建立临时用电设施巡视制度及巡视记录台账;变配电所运行人员单独值班时,不应从事检修工作;变压器和配电装置每班应至少巡查 1 次;\n\nb) 配电线路每周巡查不应少于 次  \nc) 配电设施的接地装置每半年检测不应少于 次  \nd) 剩余电流动作保护器每月用剩余电流动作保护器测试仪检测不应少于1 次;  \ne) 保护导体 的导通情况每月检测不应少于 次  \nf ) 临时用电设施的清扫和检修 每年不宜少于 次 其时间应安排在雨季和冬季到来之前\n\n### 4.3.4 完善、改造和维护施工现场临时用电设施的费用可由安全生产费用提取和使用。\n### 4.3.5 临时用电设施应根据线路负荷情况进行调整,应保持三相负荷在容许范围内的平衡。\n\n### 4.3.6 遇大风、暴雨、冰雹、雪、霜、雾等恶劣天气时,电工应加强巡视和检查,巡视和检查时应佩戴绝缘手套 穿绝缘靴 且不应靠近避雷装置 沿海地区在台风期间 电工应加强巡视和检查并提前做好加固防护措施。\n\n### 4.3.7 新投入运行或大修后投入运行的用电设备 应在 $^ { 7 2 \\mathrm { ~ h ~ } }$ 内加强巡视 无异常情况后方可按正常周期进行巡视。\n\n### 4.3.8 施工现场大型用电设备使用应做到定人定机定责。\n\n### 4.3.9 在全部停电和部分停电的用电设备上工作时,应采取下列技术措施:\n\na) 变压器高压侧断开高压隔离开关 并切断变压器和电压互感器低压侧开关或熔断器b) 切断设备或线路的电源 并经验电确认无电压后装设临时接地线c) 设备或线路已断开的电源开关处,悬挂“有人工作、禁止合闸”标示牌,并采取安全措施。\n\n### 4.3.10 在靠近设备带电部分工作时,应安排专人监护。 工作人员在工作正常活动范围与设备带电部分的最小安全距离不应小于 $0 . 7 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n## 4.4 人员管理\n\n### 4.4.1 电工应取得考核合格证书后,持证上岗工作;用电设备使用人员应通过相关安全教育培训和安全技术交底,考试合格后方可上岗工作。\n\n### 4.4.2 安装、巡检、维修或拆除临时用电设备和线路,应由电工完成,并设置监护人员。 电工等级应同工程的难易程度和技术复杂性相适应。\n\n### 4.4.3 用电设备使用人员应遵守下列规定:\n\na) 使用用电设备前按规定穿戴和配备好相应的劳动防护用品,检查电气装置和保护设施,确保用电设备不带“缺陷”运转;  \nb) 保管和维护用电设备,发现问题及时报告并处理;  \nc) 用电设备停用时,断开末级配电箱的电源隔离开关,并关门上锁;  \nd) 电工切断电源并做妥善处理后,方可移动用电设备。\n\n## 4.5 档案管理\n\n### 4.5.1 施工现场临时用电应建立安全技术档案,并应包括下列内容:\n\n\n\na) 临时用电施工组织设计(或方案)的资料;  \nb');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('839250db-334d-4de2-a31d-6ddc1b81f79b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 风力超过 4 级时，一般需要采取挡风措施。环境温度低于 $- 2 0 ^ { \\circ } C$ 时，焊接不能保证质量，因此不能施焊。\n\n2 一般情况下，钢筋的冷拉通常是对小直径的 HPB300 钢筋采取的措施。钢筋冷拉是以超过钢筋屈服点的拉应力拉伸钢筋，使钢筋产生塑性变形，以提高屈服点强度，节约钢材。低温时钢筋的屈服点强度较常温时略有提高，而拉伸率与常温时相差不大，故低温时冷拉控制应力需酌予提高，否则就达不到冷拉钢筋提高屈服点强度的目的。但提高值需经试验确定，因为拉应力过大可能会产生冷脆拉断，过小则达不到目的。\n\n3 预应力筋不论是钢丝、钢绞线或螺纹钢筋，其屈服点强度与抗拉极限强度相差较小，常温时张拉就需要注意安全，低温下张拉时安全性更差，因此在张拉时气\n\n温不能低于 $- 1 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 。\n\n### 25.2.5 混凝土的配制和搅拌应符合下列规定：\n\n1 配制混凝土时，宜选用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，水泥的强度等级宜不低于 42.5，水胶比宜不大于 0.5；采用蒸汽养护时，宜选用矿渣硅酸盐水泥；采用加热法养护掺加外加剂的混凝土时，严禁使用高铝水泥；使用其他品种的水泥时，应考虑其掺合材料对混凝土强度、抗冻、抗渗等性能的影响。当有抗冻性要求时，混凝土的配制应符合本规范第6.13.3条的规定。\n\n2 搅拌设备宜设在气温不低于 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的厂房或暖棚内。拌制混凝土前及停止拌制后，应采用热水冲洗搅拌机的拌盘或鼓筒。集料宜堆放在棚房内或采用保温材料进行覆盖，防止出现冻块。\n\n3 拌制混凝土时各种材料的温度，应满足混凝土拌合物搅拌合成后所需要的温度。当材料原有温度不能满足要求时，应首先考虑对拌和用水加热；仍不能满足要求时，再考虑对集料加热；水泥仅能保温，不得加热。各种材料需要加热的温度应根据冬期施工热工计算公式计算确定，但不得超过表25.2.5的规定。\n\n4 冬期搅拌混凝土时，应严格控制混凝土的配合比和坍落度，集料不得带有冰雪和冻结团块。投料前，应先采用热水或蒸汽冲洗搅拌机。加料顺序应先为集料、水，稍加搅拌后再加入水泥，且搅拌时间应比常温时延长 $50 \\%$ 。混凝土拌合物的出机温度宜不低于 $1 0 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。\n\n表 25.2.5 拌和水及集料最高温度 $( \\mathbf { \\circ _ { C } } )$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>项目</td><td rowspan=1 colspan=1>拌和水</td><td rowspan=1 colspan=1>集料</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>强度等级小于42.5的普通硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥</td><td rowspan=1 colspan=1>80</td><td rowspan=1 colspan=1>60</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>强度等级大于或等于42.5的普通硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥</td><td rowspan=1 colspan=1>60</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td></tr></table>\n\n\n注：当集料不加热时，水可加热到 $1 0 0 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ，但水泥不应与 $8 0 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 以上的水直接接触。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('839fe081-a319-4d40-af60-45d790944105', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '1总 则', '1总 则1. 0.1 为了适应建筑结构设计的需要，符合安全适用、经济合理的要求，制定本规范。\n\n1.0.2 本规范适用于建筑工程的结构设计。\n\n1. O. 本规范依据国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153 - 2008 规定的基本准则制订。\n\n1.0.4 建筑结构设计中涉及的作用应包括直接作用(荷载)和间接作用。本规范仅对荷载和温度作用作出规定，有关可变荷载的规定同样适用于温度作用。\n\n1. O. 5 建筑结构设计中涉及的荷载，除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83a27f9f-4773-41c6-afca-2d09b48a8cb5', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第四章 事故处理', '第四章 事故处理第三十二条 重大事故、较大事故、一般事故，负责事故调查的人民政府应当自收到事故调查报告之日起15 日内做出批复；特别重大事故，30 日内做出批复，特殊情况下，批复时间可以适当延长，但延长的时间最长不超过 30 日。\n\n有关机关应当按照人民政府的批复，依照法律、行政法规规定的权限和程序，对事故发生单位和有关人员进行行政处罚，对负有事故责任的国家工作人员进行处分。\n\n事故发生单位应当按照负责事故调查的人民政府的批复，对本单位负有事故责任的人员进行处理。\n\n负有事故责任的人员涉嫌犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第三十三条 事故发生单位应当认真吸取事故教训，落实防范和整改措施，防止事故再次发生。防范和整改措施的落实情况应当接受工会和职工的监督。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当对事故发生单位落实防范和整改措施的情况进行监督检查。\n\n第三十四条 事故处理的情况由负责事故调查的人民政府或者其授权的有关部门、机构向社会公布，依法应当保密的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83ab23fa-02ab-4bab-b211-e5690c7c97e3', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8 拉弯、压弯构件', '8 拉弯、压弯构件## 8.1 截面强度计算\n\n8.1.1在轴心力 $N$ 和弯矩 $M$ 的共同作用下，当截面出现塑性铰时，拉弯或压弯构件达到强度极限，这时 $N / N _ { \\mathfrak { p } }$ 和 $M / M _ { \\mathfrak { p } }$ 的相关曲线是凸曲线（这里的 $N _ { \\mathfrak { p } }$ 是无弯矩作用时全截面屈服的应力， $M _ { \\mathfrak { p } }$ 是无轴力作用时截面的塑性铰弯矩)，其承载力极限值大于按直线公式计算所得的结果。本标准对承受静力荷载或不需验算疲劳的承受动力荷载的拉弯和压弯构件，用塑性发展系数的方式将此有影响的部分计入设计中。对需要验算疲劳的构件则不考虑截面塑性的发展。\n\n截面塑性发展系数 $\\gamma$ 的数值是与截面形式、塑性发展深度和截面高度的比值 $\\mu$ 、腹板面积和一个翼缘面积的比值 $\\pmb { \\alpha }$ 以及应力状态有关。截面板件宽厚比等级可按本标准表3.5.1根据各板件受压区域应力状态确定。\n\n相比原规范，本条补充了圆形截面拉弯构件和压弯构件的计算。采用式（8.1.1-2）计算圆管构件的双向压弯的应力，计算概念清晰。\n\n## 8.2 构件的稳定性计算\n\n8.2.1压弯构件的（整体）稳定，对实腹式构件来说，要进行弯矩作用平面内和弯矩作用平面外稳定计算。\n\n1弯矩平面内的稳定。实腹式压弯构件，当弯矩作用在对称轴平面内时（绕 $_ { x }$ 轴)，其弯矩作用平面内的稳定性应按最大强度理论进行分析。\n\n2弯矩作用平面外的稳定性。压弯构件弯矩作用平面外的稳定性计算的相关公式是以屈曲理论为依据导出的。\n\n原规范对等效弯矩系数的规定不够细致，大多偏于安全。此项系数不仅和弯矩图形有关，也和轴心压力与临界力之比有关，引进参数 $N / N _ { \\mathrm { c r } }$ 可以提高系数的精度，并且不增加很多计算工作量，因为它和式（8.2.1-1）中的 $N / { N _ { \\mathrm { ~ \\tiny ~ E x } } ^ { \\prime } }$ 只差一个1.1的系数。\n\n另一方面，原规范对采用二阶内力分析时 $\\beta _ { \\mathrm { m } \\mathbf { x } }$ 系数的规定不够恰当，本条进行了必要的改正。\n\n和原规范类似，在本标准附录C中给出了工字形和 $_ \\mathrm { H }$ 形截面 $\\varphi _ { \\mathbf { b } }$ 系数的简化公式，用于压弯构件弯矩作用平面外的稳定计算。\n\n8.2.2弯矩绕虚轴作用的格构式压弯构件，其弯矩作用平面内稳定性的计算宜采用边缘屈服准则。弯矩作用平面外的整体稳定性不必计算，但要求计算分肢的稳定性。这是因为受力最大的分肢平均应力大于整体构件的平均应力，只要分肢在两个方向的稳定得到保证，整个构件在弯矩作用平面外的稳定也可以得到保证。\n\n本条对原规范公式进行了修改，原公式是承载力的上限，尤其不适用 $\\varphi _ { \\mathrm { x } } \\leqslant 0 . 8$ 的格构柱。\n\n8.2.4对双向压弯圆管柱而言，当沿构件长度分布的弯矩主矢量不在一个方向上时，根据有限元数值分析，适合于开口截面构件和箱形截面构件的线性叠加公式在许多情况下有较大误差，并可能偏于不安全。为此，本标准对两主轴方向不同端弯矩比值的双向压弯圆管柱进行了大量计算，回归总结了本条相关公式。当结构按平面分析或圆管柱仅为平面压弯时，按 $\\beta = \\beta _ { \\mathrm { { x } } } ^ { 2 }$ 设定等效弯矩系数，这里的 $_ { \\mathscr { x } }$ 方向为弯曲轴方向。计算分析表明，该公式具有良好精度。本条规定适合于计算柱段中没有很大横向力或集中弯矩的情况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83b279ee-1179-4106-8bd0-036996654c36', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 2）', '风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ),它等于构件迎风面积的外形轮廓面积 $A _ { 0 }$ 乘以结构迎风面充实率 $\\varphi$ ，即 $A { = } A _ { 0 } \\varphi$ 。 $A _ { 0 }$ 和 $\\varphi$ 见图 $5 \\textrm { b }$ ）中的说明。\n\n起重机结构上总的风载荷为其各组成部分风载荷的总和。\n\nb） 当风向与构件的纵轴线或构架表面呈某一角度时，沿此风向的风载荷由式（12）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta } \\\\ { P _ { \\mathrm { w I I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta \\int } \\end{array}\n$$\n\n……（12）\n\n式中：\n\nWⅠ 同式（11）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 同式（11）；$C$ 同式（11)；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 同式（11)；$A$ -构件平行于纵轴的正面迎风面积，单位为平方米 $\\mathrm { ( m ^ { 2 } ) }$ ；$\\theta$ -风向与构件纵轴或构架表面的夹角！ $\\left( \\theta < 9 0 ^ { \\circ } \\right)$ )，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n##### 4．2．2．3．4．2 作用在起重机吊运的物品上的风载荷，按式（13）确定：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\\\ { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（13）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ -同式（11)；$A _ { \\mathrm { Q } }$ — 吊运物品的最大迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ）。如果起重机是吊运某些特定尺寸和形状的物品，则应根据该物品相应的尺寸和外形确定其迎风面积；当该面积不明确时，可参见附录E的E．5估算物品的迎风面积。\n\n#### 4．2．2．3．5 风力系数\n\n风力系数分为：\n\na） 单根构件、单片平面桁架结构的风力系数\n\n表16给出了单根构件、单片平面桁架结构和机器房的风力系数犾犫犾犇 $C$ 值。单根构件的风力系数 $C$ 值犱随构件的空气动力长细比 $( l / b$ 或 $l / D )$ ）而变化。对于大箱形截面构件，还要随构件截面尺寸比 $b / d$ 而变化。空气动力长细比和构件截面尺寸比等在风力系数计算中的定义见图5a）、图 $5 ~ \\mathrm { c } )$ ）。\n\n表 16 风力系数 $\\ b { C }$   \n\n\n\n\n\n注1：单片平面桁架式结构上的风载荷可按单根构件的风力系数逐根计算后相加，也可按整片方式选用直边型钢或圆形型钢桁架结构的风力系数进行计算；当桁架结构由直边型钢和圆形型钢混合制成时，宜根据每根犇 犇 犇构件的空气动力长细比和不同气流状态 $[ D v _ { \\mathrm { s } } < 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 或 $D v _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s } , D$ 为 圆 形 型 钢 直 径，单 位 为 米（m）］，采用逐根计算后相加的方法。\n\n注2：除了本表提供的数据之外，由风洞试验或者实物模型试验获得的风力系数值，也可以使用。\n\nb） 正方形格构式塔架的风力系数\n\n在计算正方形格构塔架正向迎风面的总风载荷时，应将实体迎风面积乘以下列总风力系数：\n\n1） 由直边型材构成的塔身，总风力系数为：犇 $1 . 7 ( 1 + \\eta )$ ；\n\n2） 由圆形型材构成的塔身： $D v _ { \\mathrm { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83b34f74-b0fa-4f6b-bef1-43595d8cde23', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.2.4 各种构件混凝土的浇筑除应符合本规范第6章的规定外', '17.2.4 各种构件混凝土的浇筑除应符合本规范第6章的规定外，尚应符合下列规定：## 1 腹板底部为扩大断面的T形梁和I形梁，应先浇筑扩大部分并振实后，再浇筑其上部腹板。\n\n## 2 U形梁可上下一次浇筑或分两次浇筑。一次浇筑时，宜先浇筑底板至底板承托顶面，待底板混凝土振实后再浇筑腹板；分两次浇筑时，宜先浇筑底板至底板承托顶面，按施工缝处理后，再浇筑腹板混凝土。\n\n## 3 箱形梁宜一次浇筑完成，且宜先浇筑底板至底板承托顶面，待底板混凝土振实后再浇筑腹板、顶板。\n\n## 4 中小跨径的空心板浇筑混凝土时，对芯模应有防止上浮和偏位的可靠措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83bed805-3120-4b38-9bc2-fc26367a0440', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '3．3工序交接确认（Part 1）', '3．3工序交接确认3．3．1变压器、箱式变电所的安装应符合下列规定：\n\n1 变压器、箱式变电所安装前，室内顶棚、墙体的装饰面应完成施工，无渗漏水，地面的找平层应完成施工，基础应验收合格，埋入基础的导管和变压器进线、出线预留孔及相关预埋件等经检查应合格；\n\n2 变压器、箱式变电所通电前，变压器及系统接地的交接试验应合格。\n\n3．3．2成套配电柜、控制柜(台、箱)和配电箱(盘)的安装应符合下列规定：\n\n1 成套配电柜(台)、控制柜安装前，室内顶棚、墙体的装饰工程应完成施工，无渗漏水，室内地面的找平层应完成施工，基础型钢和柜、台、箱下的电缆沟等经检查应合格，落地式柜、台、箱的基础及埋入基础的导管应验收合格；\n\n2 墙上明装的配电箱(盘)安装前，室内顶棚、墙体、装饰面应完成施工，暗装的控制(配电)箱的预留孔和动力、照明配线的线盒及导管等经检查应合格;\n\n3 电源线连接前，应确认电涌保护器(SPD)型号、性能参数符合设计要求，接地线与 PE排连接可靠;\n\n4 试运行前，柜、台、箱、盘内 PE排应完成连接，柜、台、箱、盘内的元件规格、型号应符合设计要求，接线应正确且交接试验合格。\n\n3．3．3电动机、电加热器及电动执行机构接线前，应与机械设备完成连接，且经手动操作检验符合工艺要求，绝缘电阻应测试合格。\n\n3．3．4柴油发电机组的安装应符合下列规定：\n\n1 机组安装前，基础应验收合格。\n\n2 机组安放后，采取地脚螺栓固定的机组应初平，螺栓孔灌浆、精平、紧固地脚螺栓、二次灌浆等安装合格；安放式的机组底部应垫平、垫实。\n3 空载试运行前，油、气、水冷、风冷、烟气排放等系统和隔振防噪声设施应完成安装，消防器材应配置齐全、到位且符合设计要求，发电机应进行静态试验，随机配电盘、柜接线经检查应合格，柴油发电机组接地经检查应符合设计要求。\n\n4 负荷试运行前，空载试运行和试验调整应合格。\n\n5 投入备用状态前，应在规定时间内，连续无故障负荷试运行合格。\n\n### 3.3.5 UPS 或 EPS 接至馈电线路前，应按产品技术要求进行试验调整，并应经检查确认。\n\n### 3．3．6 电气动力设备试验和试运行应符合下列规定：\n\n1 电气动力设备试验前，其外露可导电部分应与保护导体完成连接，并经检查应合格；\n\n2 通电前，动力成套配电(控制)柜、台、箱的交流工频耐压试验和保护装置的动作试验应合格；\n\n3 空载试运行前，控制回路模拟动作试验应合格，盘车或手动操作检查电气部分与机械部分的转动或动作应协调一致。\n\n### 3．3．7 母线槽安装应符合下列规定：\n\n1 变压器和高低压成套配电柜上的母线槽安装前，变压器、高低压成套配电柜、穿墙套管等应安装就位，并应经检查合格；\n\n2 母线槽支架的设置应在结构封顶、室内底层地面完成施工或确定地面标高、清理场地、复核层间距离后进行；\n\n3 母线槽安装前，与母线槽安装位置有关的管道、空调及建筑装修工程应完成施工；\n\n4 母线槽组对前，每段母线的绝缘电阻应经测试合格，且绝缘电阻值不应小于20MΩ；\n\n5 通电前，母线槽的金属外壳应与外部保护导体完成连接，且母线绝缘电阻测试和交流工频耐压试验应合格。\n\n### 3．3．8 梯架、托盘和槽盒安装应符合下列规定：\n\n1 支架安装前，应先测量定位；\n\n2 梯架、托盘和槽盒安装前，应完成支架安装，且顶棚和墙面的喷浆、油漆或壁纸等应基本完成。\n\n### 3．3．9 导管敷设应符合下列规定：\n\n1 配管前，除埋入混凝土中的非镀锌钢导管的外壁外，应确认其他场所的非镀锌钢导管内、外壁均已做防腐处理;\n\n2 埋设导管前，应检查确认室外直埋导管的路径、沟槽深度、宽度及垫层处理等符合设计要求；\n\n3 现浇混凝土板内的配管，应在底层钢筋绑扎完成，上层钢筋未绑扎前进行，且配管完成后应经检查确认后，再绑扎上层钢筋和浇捣混凝土；\n\n4 墙体内配管前，现浇混凝土墙体内的钢筋绑扎及门、窗等位置的放线应已完成；\n\n5 接线盒和导管在隐蔽前，经检查应合格；\n\n6 穿梁、板、柱等部位的明配导管敷设前，应检查其套管、埋件、支架等设置符合要求；\n\n7 吊顶内配管前，吊顶上的灯位及电气器具位置应先进行放样，并应与土建及各专业施工协调配合。\n\n### 3．3．10 电缆敷设应符合下列规定：\n\n1 支架安装前，应先清除电缆沟、电气竖井内的施工临时设施、模板及建筑废料等，并应对支架进行测量定位；  \n2 电缆敷设前，电缆支架、电缆导管、梯架、托盘和槽盒应完成安装，并已与保护导体完成连接，且经检查应合格；  \n3 电缆敷设前，绝缘测试应合格；  \n4 通电前，电缆交接试验应合格，检查并确认线路去向、相位和防火隔堵措施等应符合设计要求。\n\n### 3．3．11 绝缘导线、电缆穿导管及槽盒内敷线应符合下列规定：\n\n1 焊接施工作业应已完成，检查导管、槽盒安装质量应合格；\n\n2 导管或槽盒与柜、台、箱应已完成连接，导管内积水及杂物应已清理干净；\n\n3 绝缘导线、电缆的绝缘电阻应经测试合格；\n\n4 通电前，绝缘导线、电缆交接试验应合格，检查并确认接线去向和相位等应符合设计要求。\n\n### 3．3．12 塑料护套线直敷布线应符合下列规定：\n\n1 弹线定位前，应完成墙面、顶面装饰工程施工；\n\n2 布线前，应确认穿梁、墙、楼板等建筑结构上的套管已安装到位，且塑料护套线经绝缘电阻测试合格。\n\n### 3．3．13 钢索配线的钢索吊装及线路敷设前，除地面外的装修工程应已结束，钢索配线所需的预埋件及预留孔应已预埋、预留完成。\n\n### 3．3．14 电缆头制作和接线应符合下列规定：\n\n1 电缆头制作前，电缆绝缘电阻测试应合格，检查并确认电缆头的连接位置、连接长度应满足要求；\n\n2 控制电缆接线前，应确认绝缘电阻测试合格，校线正确;\n\n3 电力电缆或绝缘导线接线前，电缆交接试验或绝缘电阻测试应合格，相位核对应正确。\n\n### 3．3．15 照明灯具安装应符合下列规定：\n\n1 灯具安装前，应确认安装灯具的预埋螺栓及吊杆、吊顶上安装嵌入式灯具');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83d03398-40e7-4199-954c-3cc9a500e14b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 4）', '．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运行速度时也能迅速、平稳地制动。\n\n### 7．5．6 制动器的控制\n\n#### 7．5．6．1 与电动机同时控制的制动器\n\n制动器线路应设有保护装置，在出现故障时能迅速切断电动机和制动器的电源；如电动机接至制动器的导线长度不大于 $5 ~ \\mathrm { m }$ ，制动器可不单独设这样的保护。\n\n#### 7．5．6．2 与电动机分开控制的制动器\n\n制动器的控制要采取预防措施，使得起动和制动时不出现任何失控的运动。  \n如有电气制动，机械制动应在电气制动之后作用。  \n电动机通电时制动器不得抱闸，短暂过渡状态除外。\n\n#### 7．5．6．3 安全制动器\n\n对设有安全制动器的起升机构，在正常作业时，其支持制动器动作后，安全制动器延时动作，其延时\n\n动作时间可调；在进行紧急制动时，安全制动器应立即动作。\n\n#### 7．5．6．4 意外断电\n\n对于系统意外断电时制动器的动作会引起机械设备损坏倾翻的情况，应采取适当措施保证意外断电时制动器的安全动作过程。\n\n## 7．6 电气设备的工作环境\n\n### 7．6．1 防油滴\n\n任何润滑系统、液压系统或其他含油装置在运行和安装时应保证不会使油滴到电气设备上，否则电气设备应加以保护。\n\n### 7．6．2 环境温度\n\n起重机电气设备应能保证在起重机运行场所的环境温度范围内正常工作。当环境温度不能满足所选电气设备工作要求时，应采取冷却或加温措施。\n\n### 7．6．3 大气条件\n\n周围空气温度在 $+ 4 0 \\mathrm { { ‰} }$ 的最高温度时，其相对湿度不超过 $50 \\%$ ，温度较低时相对湿度可以提高（例如在 $+ 2 0 \\mathrm { { ‰} }$ 时提高为 $90 \\%$ ），应考虑到由于温度变化可能偶然发生的凝露现象。\n\n周围空气温度在不超过 $+ 2 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，相对湿度允许短时高达 $100 \\%$ 。\n\n### 7．6．4 海拔\n\n一般起重机的电气设备使用的海拔不超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。起重机若用于海拔 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上，其电气设备的具体数据由相应的产品标准规定。\n\n### 7．6．5 其他\n\n用于爆炸和火灾危险环境时，电气设备的选择、管线配置敷设等，应符合 GB50058的规定；在腐蚀、盐雾和湿热环境使用的，应选择相应的产品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83d1178c-f968-4231-b079-4eb4cc0bce50', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求（Part 5）', 'an=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU32</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12Mn2Si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.30~1.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.05~0.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU33</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12Mn2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.30~1.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU34</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10Mn2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.50~1.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.07</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10Mn2Ni</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.40~2.00</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10~0.50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU41</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H15Mn2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.60~2.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83d6fddc-6c8d-4afc-8e6a-520a4a5a2755', '25《建设工程质量管理条例》（国务院令第279号）.md', '第七章 监督管理', '第七章 监督管理第四十三条 国家实行建设工程质量监督管理制度。\n\n国务院建设行政主管部门对全国的建设工程质量实施统一监督管理。国务院铁路、交通、水利等有关部门按照国务院规定的职责分工，负责对全国的有关专业建设工程质量的监督管理。\n\n县级以上地方人民政府建设行政主管部门对本行政区域内的建设工程质量实施监督管理。县级以上地方人民政府交通、水利等有关部门在各自的职责范围内，负责对本行政区域内的专业建设工程质量的监督管理。\n\n第四十四条国务院建设行政主管部门和国务院铁路、交通、水利等有关部门应当加强对有关建设工程质量的法律、法规和强制性标准执行情况的监督检查。\n\n第四十五条国务院发展计划部门按照国务院规定的职责，组织稽察特派员，对国家出资的重大建设项目实施监督检查。\n\n国务院经济贸易主管部门按照国务院规定的职责，对国家重大技术改造项目实施监督检查。\n\n第四十六条建设工程质量监督管理，可以由建设行政主管部门或者其他有关部门委托的建设工程质量监督机构具体实施。\n\n从事房屋建筑工程和市政基础设施工程质量监督的机构，必须按照国家有关规定经国务院建设行政主管部门或者省、自治区、直辖市人民政府建设行政主管部门考核；从事专业建设工程质量监督的机构，必须按照国家有关规定经国务院有关部门或者省、自治区、直辖市人民政府有关部门考核。经考核合格后，方可实施质量监督。\n\n第四十七条县级以上地方人民政府建设行政主管部门和其他有关部门应当加强对有关建设工程质量的法律、法规和强制性标准执行情况的监督检查。\n\n第四十八条 县级以上人民政府建设行政主管部门和其他有关部门履行监督检查职责时，有权采取下列措施：\n\n（一）要求被检查的单位提供有关工程质量的文件和资料;  \n（二）进入被检查单位的施工现场进行检查；  \n（三）发现有影响工程质量的问题时，责令改正。\n\n第四十九条 建设单位应当自建设工程竣工验收合格之日起15日内，将建设工程竣工验收报告和规划、公安消防、环保等部门出具的认可文件或者准许使用文件报建设行政主管部门或者其他有关部门备案。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83e54da1-5598-445e-87e4-c3be7c263527', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．3 臂架起重机分级举例', '犃．3 臂架起重机分级举例臂架起重机包括人力驱动的臂架起重机、车间电动悬臂起重机、造船用臂架起重机、吊钩式臂架起重机、货场及港口装卸用的吊钩、抓斗、电磁盘或集装箱用臂架起重机及铁路起重机。但不包括塔式起重机和流动式起重机。\n\n按照起重机的类别和使用情况，臂架起重机整机分级举例见表 A．3。\n\n表 犃．3 臂架起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83e8d07d-6a3e-40ed-a1d0-30e8d3d199b0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 7）', '平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } / \\sigma _ { \\mathrm { s } } } \\end{array}$ $\\rho$ ——系数，可由表30查得。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83f62115-3a7d-45f7-ac30-3acf9502fb80', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了棱柱体水泥混凝土轴心抗压强度的试验方法。\n\n本方法适用于各类水泥混凝土的棱柱体试件。\n\n引用标准：\n\n水泥混凝土抗压强度试验方法（T0553）\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法 (T0551)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('83fe3011-5758-4cdb-baf3-2ac26aca97f3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：有应急预案及适当的抢险准备，在发生小事故后可以迅速地进行处理，避免事故扩大，保证施工安全。\n\n## 9.3.3 钻孔施工时，护筒底部宜进入不透水层；泥浆的密度可比一般地区所用泥浆密度稍大；并应加强对钻进过程和孔内泥浆面高程的检测，避免发生坍塌、埋钻等事故。\n\n## 9.3.4 当发生漏浆及坍孔等问题时，应按应急预案及时进行补浆或回填，避免出现大面积坍塌，并应采取措施保证平台、钻机和施工人员的安全。\n\n## 9.3.5 清孔作业应在确认孔壁稳定安全后方可进行。\n\n## 9.3.6 灌注水下混凝土时应符合下列规定：\n\n### 1 安装钢筋骨架并清孔后，应尽快进行混凝土的灌注施工。\n\n### 2 对岩溶特别发育的部位，应采取措施防止因混凝土压力增大而出现坍孔。\n\n### 3 对出现过严重坍孔的桩孔，应适当控制混凝土的灌注速度。\n\n## 9.3.7 其他特殊地区钻孔灌注桩的施工应符合下列规定：\n\n### 1 在山坡上进行钻孔灌注桩的施工时，应清除坡面上的危石和浮土；若坡面有裂缝或可能坍塌时，应采取必要的防护措施。\n\n### 2 在砂性土或粉性土层较厚的地区，钻孔施工应采取防止地层液化、缩颈、坍孔的有效措施；在软土地区，应采取防止缩颈、坍孔的有效措施。\n\n### 3 多年冻土地区的钻孔灌注桩施工，宜采用能减少对冻土层扰动的钻机成孔，且宜采用低温或负温早强耐久性混凝土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84111ecd-6109-4aed-afaa-f633b11197bb', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验步骤', '4 试验步骤## 4.1 整个试验过程的环境温度应在 $1 5 { \\sim } 2 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ ，从最后加水至试验结束,温差不应超过 $2 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ；试验至少进行两次。\n\n## 4.2 用试样筒称取质量为 $\\mathbf { m } _ { 0 }$ 的混凝土拌合物试样，精确至 $1 0 \\mathrm { g }$ 。\n\n混凝土拌合物的体积，按式（T0529-4）计算：\n\n$$\nV = \\frac { m _ { 0 } } { \\rho _ { h } }\n$$\n\n式中： V——试验的体积（ $\\mathrm { c m } ^ { 3 }$ ）；$m _ { 0 }$ ——试样的质量（g）；$\\rho _ { h }$ ——混凝土拌合物的密度（ $\\mathrm { g } / \\mathrm { c m } ^ { 3 }$ ）。\n\n## 4.3 把试样筒中混凝上拌合物和水的混合物全部移到 $4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 筛上水洗过筛。水洗时，要用水将筛上粗集料仔细冲洗干净，粗集料上不得黏有砂浆，筛子应备有不透水的底盘，以收集全部冲洗过筛的砂浆与水的混合物，称量洗净的粗集料试样质量 $m _ { g }$ 。\n\n## 4.4 将全部冲洗过筛的砂浆与水的混合物全部移到试样筒中，加水至试样筒2/3 高度，用棒搅拌，以排除其中的空气；若水面上有不能破裂的气泡，可以加入少量的异丙醇试剂以消除气泡；让试样静止 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ ，以使固体物质沉积于容器底部。加水至满，再一边加水一边徐徐推进玻璃板，注意玻璃板下不得带有任何气泡，盖严后应擦净板面和筒壁的余水。称出砂浆与水的混合物和试样筒、水及玻璃板的总质量。应按式（T0529-5）计算砂浆在水中的质量：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { m _ { { \\mathstrut } _ { m } } ^ { \\ \' } = m _ { k } - m _ { D } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $m _ { m }$ ——砂浆在水中的质量（g）；$m _ { k }$ ——砂浆与水的混合物和试样筒、水及玻璃板的总质量（g）；mD 试样筒、玻璃板和水的总质量（g）。\n\n计算结果精确至 $1 \\mathrm { g }$ 。\n\n## 4.5 将试样筒中的砂浆与水的混合物在 $0 . 1 5 \\mathrm { m m }$ 筛上冲洗，然后将在 $0 . 1 5 \\mathrm { m m }$ 筛上洗净的细集料全部移至广口瓶中，加水至满，再一边加水一边徐徐推进玻璃板，注意玻璃板下不得带有任何气泡，盖严后应擦净板和瓶壁的余水；称出细集料试样、广口瓶、水及玻璃板总\n\n质量，应按式（T0529-6）计算集料在水中的质量：\n\n$$\nm _ { s } ^ { \' } = C _ { s } ( m _ { k s } - m _ { p } )\n$$\n\n式中： $m _ { s }$ ——细集料在水中的质量（g）。\n\n计算结果精确至 $1 \\mathrm { g }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('841b0515-eb9f-4e62-a9e8-e9e412881a26', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 试验报告', '6 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3） 试验日期及时间；  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度;  \n（6）圆柱体劈裂抗拉强度值;  \n（7）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('843e2166-d313-4f0f-9893-a0100db3a237', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '目次', '目次');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('844e2c54-68b9-4ab0-9ee4-39b839616b52', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '11 隧道工程11 隧道工程（Part 3）', '. 3. 4 长度小于11.3.4 长度小于3 $3 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的隧道 起爆站应设在洞口侧面隧道，起爆站应设在洞口侧面 $5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以外 其余隧道洞内起爆站距爆破位置外；其余隧道洞内起爆站距爆破位置不应小于不应小于 $3 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。 爆破作业应符合6.9 的规定。。爆破作业应符合6.9的规定。\n\n### 11.3.5 在围岩地质复杂地段,应对凿岩台车主要部位采取加固措施,设置特殊防护装置。11.3.5 在围岩地质复杂地段，应对凿岩台车主要部位采取加固措施，设置特殊防护装置。\n\n### 11. 3. 6 仰拱施工作业应采用仰拱栈桥跨越,且满足以下要求:11.3.6 仰拱施工作业应采用仰拱栈桥跨越，且满足以下要求：\n\na) a) 仰拱栈桥液压千斤顶宜设有自锁定装置,宜采用履带式行走系统;拱栈桥液压千斤顶宜设有自锁定装置，宜采用履带式行走系统；\nb) b) 仰拱栈桥引桥的最大纵向坡度不宜大于拱栈桥引桥的最大纵向坡度不宜大于 $2 5 \\%$ ;桥面应做防侧滑处理;?面应做防侧滑处理；  \nc) c) 仰拱栈桥两侧宜采用防撞护栏,应水平设置挡脚板并挂密目式安全立网封闭;拱栈桥两侧宜采用防撞护栏，应水平设置挡脚板并挂密目式安全立网封闭；  \nd) d) 仰拱栈桥两端应设限速、限重安全标志、反光标志;车辆通过仰拱栈桥时速度不应大于拱栈桥两端应设限速、限重安全标志、反光标志；车辆通过仰拱栈桥时速度不应大 $5 ~ \\mathrm { k m / h }$ ;;  \ne) e) 仰拱栈桥就位后应检查基础的稳定情况和千斤顶是否锁定拱栈桥就位后应检查基础的稳定情况和千斤顶是否锁定；  \nf ) f) 仰拱栈桥上部的泥水及残余混凝土应及时清除;拱栈桥上部的泥水及残余混凝土应及时清除；  \ng) g) 汽车通过仰拱栈桥时,应先确认桥下施工人员是否已撤至安全区域。车通过仰拱栈桥时，应先确认桥下施工人员是否已撤至安全区域。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84587243-4043-4edb-b7f3-f4aa8af4fa5a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2仪器设备', '2仪器设备## 2.1 非接触法混凝土收缩变形测定仪：如图T0575-1所示，应设计成整机一体化装置，并应具备自动采集和处理数据、设定采样时间间隔等功能。整个测试装置（含试件、传感器等）应固定于具有避振功能的固定式实验台面上。应有可靠方式将反射靶固定于试模上，使反射靶在试件成型浇筑振动过程中不会移位偏斜，且在成型完成后应能保证反射靶与试模之间的摩擦力尽可能小。试模应采用具有足够刚度的钢模，且本身的收缩变形应小。试模的长度应能保证混凝土试件的测量标距不小于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n  \n图 T0575-1 非接触式混凝土收缩变形测定仪原理示意图（尺寸单位：mm)\n\n1-试模；2-固定架；3-传感器探头；4-反射靶（字号）\n\n## 2.2 传感器：测试量程不应小于试件测量标距长度的 $0 . 5 \\%$ 或量程不应小于 $1 \\mathrm { m m }$ ，测试精度不应低于 $0 . 0 0 2 \\mathrm { m m }$ ，零点漂移应小于 $0 . 0 1 \\% / \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。应采用可靠方式将传感器测头固定，并应使测头在测量整个过程中与试模相对位置保持固定不变。试验过程中应保证反射靶能够随着混凝土收缩而同步移动。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('845cee5e-5b91-41fc-8296-1052b452853e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 1）', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算## 5.5.1 轴心受力构件的刚性\n\n### 5.5.1.1 轴心受力构件的刚性计算\n\n刚性计算按式（42）计算：\n\n……（42）\n\n式中：\n\n入 结构构件的长细比，见5.5.1.2;［］—— 结构构件的容许长细比，见表28。\n\n表 28 结构构件的容许长细比［］  \n\n\n\n\n\n### 5.5.1.2 结构构件的长细比\n\n#### 5.5.1.2.1 实腹式轴心受力构件的长细比 $\\lambda$ ，分为 $\\lambda _ { \\mathrm { { x } } }$ 和 $\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ ，按式（43）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\lambda _ { \\mathrm { x } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c x } } } { r _ { \\mathrm { x } } } } \\\\ { \\lambda _ { \\mathrm { y } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c y } } } { r _ { \\mathrm { y } } } \\bigg [ } \\end{array}\n$$\n\n……（43）\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 实腹式轴心受力构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $. y$ 轴）的计算长细比；$l _ { \\mathrm { c x } } \\setminus l _ { \\mathrm { c y } }$ — 结构构件对通过截面形心的强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ），其计算方法按附录J的J．1；$r _ { \\mathrm { ~ x ~ } } , r _ { \\mathrm { ~ y ~ } }$ — 结构构件毛截面对强轴（轴）或弱轴（轴）的回转半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n$$\nr _ { \\mathrm { x } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { x } } } { A } } } , \\qquad r _ { \\mathrm { y } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { y } } } { A } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { { x } } } \\setminus I _ { \\mathrm { { y } } }$ — 结构构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $_ y$ 轴）的毛截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；\n\n$A$ ——结构构件毛截面面积,单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$\n\n#### 5.5.1.2.2 等截面格构式组合构件的换算长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ ，按附录J中的表J．5选取。\n\n## 5.5.2 起重机的静态刚性\n\n### 5.5.2.1 桥架型起重机\n\n#### 5.5.2.1.1 跨中位置\n\n##### 5.5.2.1.1.1 手动起重机\n\n手动小车（或手动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及手动小车（或手动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 的关系，推荐为： $f \\leqslant { \\frac { 1 } { 4 0 0 } } \\ S$ ；\n\n##### 5.5.2.1.1.2 电动起重机\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及自行式小车（或电动葫芦）\n\n自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 $S$ 的关系，推荐为：\n\n对低定位精度要求的起重机，或具有无级调速控制特性的起重机；采用低起升速度和低加速度能达到可接受定位精度的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 5 0 0 }$ S\n\n使用简单控制系统能达到中等定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 7 5 0 }$ S\n\n需要高定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 1 \\ { 0 0 0 } } \\ S$\n\n注：定位精度要求的实现取决于不同调速控制系统的完善程度和不同静态刚性指标的互补性匹配，而可接受定位精度是指低与中等之间的定位精度。\n\n#### 5.5.2.1.2 有效悬臂长度位置\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁有效悬臂长度位置时，由额定起升载荷及小车（或电动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f _ { 1 }$ 与有效悬臂长度 $L _ { 1 }$ 的关系，推荐为： $f _ { 1 } \\leqslant \\frac { 1 } { 3 5 0 } \\ L _ { 1 }$\n\n### 5.5.2.2 塔式起重机\n\n在额定起升载荷（有小车时还应包括在臂端的小车自重载荷）作用下，塔身在其与臂架连接处（或臂架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8467bb76-18f1-472b-8f5e-40cd39053771', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 2）', '行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、负载超速会引起危险的起升机构和非平衡式变幅机构应设置超速开关。超速开关的整定值取决于控制系统性能和额定下降速度，通常为额定下降速度的 $1 . 2 5 { \\sim } 1 . 4$ 倍。\n\n### 7．4．8 行程限位保护\n\n起重机应设有行程限位保护，见9．7．2的规定。\n\n### 7．4．9 超载保护\n\n起重机存在超载可能时，应设防超载的安全装置，见9．7．3的规定。\n\n### 7．4．10 接地保护\n\n#### 7．4．10．1 起重机本体的金属结构\n\n应与供电线路的地线可靠连接。大车与小车的车轮、任何其他的滚轮或端梁连接采用的铰链均不能替代必需的导电连接，而应另外用专门的接地线将各部分结构件上的接地点连接；司机室与起重机本体接地点之间应用双接地线连接。  \n#### 7．4．10．2 起重机所有电气设备的金属外壳\n\n金属导线管、金属支架及金属线槽等均应可靠接地。宜采用专门设置的接地线，保证电气设备的可靠接地。\n7．4．10．3 接地线及用作接地设施的电导，一般不小于本线路中最大的相电导的1／2，向小车供电的接地线不小于小车上最大用电设备相电导的1／2。  \n7．4．10．4 严禁用接地线作为载流零线。\n\n## 7．4．11 避雷保护\n\n对于安装在野外且相对周围地面处在较高位置的起重机，应考虑避除雷击对其高位部件和人员造成损坏和伤害，特别是如下情况：\n\n易遭雷击的结构件（例如：臂架的支承缆索）；  \n连接大部件之间的滚动轴承和车轮（例如：支承回转大轴承，运行车轮轴承）；  \n为保证人身安全起重机运行轨道应可靠接地。\n\n## 7．4．12 其他保护\n\n### 7．4．12．1 从起重机外部上下起重机的门应装设门开关，当人员上下起重机时，应断开运行机构电源；会涉及人身安全的通道门也应装设门开关，门打开时应断开相应机构的电源。\n### 7．4．12．2 起重机上的电气控制设备中可能触及的带电裸露部分，应有防止触电的防护措施。\n### 7．4．12．3 当室外起重机的总高度大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，且周围无高于起重机顶尖的建筑物和其他设施，两台起重机之间有可能相碰，或起重机及其结构可能妨碍空运或水运时，应在其端部、顶部装设障碍灯。\n### 7．4．12．4 起重机应设单独的照明变压器。照明变压器应是隔离变压器，禁止采用自耦变压器，照明变压器二次侧一端应接地，照明线路总电源开关应设置断路器及漏电保护开关。\n\n### 7．4．12．5 安全照明电压不应超过 $5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n## 7．4．13 指示器\n\n根据使用需求，可设置指示器以利于司机完成起重吊装作业。指示器主要有起升高度指示器、起升载荷指示器\"臂架倾角指示器、塔式起重机工作幅度指示器、臂架回转角度指示器\"运行同步指示器及松绳指示器等。\n\n## 7．5 电气控制\n\n### 7．5．1 控制元件\n\n#### 7．5．1．1 接触器\n\n接触器应符合 GB14048．4的要求。换向接触器和其他同时闭合会引起短路事故的接触器之间，应设置电气联锁和机械联锁。\n\n#### 7．5．1．2 可编程序控制器\n\n可编程序控制器一般根据开关量的输入输出点数和电压等级、模拟量输入输出点数及其他特殊功能要求进行设计选型，在可靠性要求特别高的情况下可使用冗余系统。可编程序控制器应按照制造商的说明书安装。对用于安全保护的联锁信号，如极限限位、超速限制等，应具有直接的继电保护联锁线路。\n\n#### 7．5．1．3 电阻器\n\n##### 7．5．1．3．1 选择电阻器电阻值时应注意：\n\na） 接电持续率不同的电动机，宜选用不同参数的起重机通用电阻器；接电持续率虽不同但又相近时，允许选用同一规格的电阻器。  \nb） 起动用电阻器各级电阻选用值与计算值允差 $\\pm 5 \\%$ ；个别级的电阻器选用值允差 $\\pm 1 0 \\%$ ，但各相总电阻选用允差不应超过 $\\pm 8 \\%$ 。\n\n##### 7．5．1．3．2 选择电阻器发热容量时应注意：\n\na） 一般按重复短时工作制选择，一个循环周期时间定为60s，接电持续率分别为： $1 0 0 \\% . 7 0 \\%$ 、$5 0 \\% , 3 5 \\% , 2 5 \\% , 1 7 . 5 \\% , 1 2 . 5 \\% , 8 . 8 \\% , 6 . 2 5 \\%$ 和 $4 , 4 \\%$ ；常 串 级 电 阻 应 按 长 期 工 作 制选择。  \nb） 电阻器各级电阻的接电持续率，可按不同接入情况选用不同值。同一电阻元件在不同接电持续率时有不同允许电流值，选用元件的允许电流值不应小于电动机额定电流。\n\n##### 7．5．1．3．3 起升机构不应选用频敏电阻器。\n\n##### 7．5．1．3．4 晶闸管定子调压调速系统电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，上升和下降用电阻元件在$J C = 1 0 0 \\%$ 下的电流值，不应小于当电动机带额定载荷时上升和下降分别对应的电动机的工作电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84752b31-a4a0-4dca-99b3-db1307b0158d', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第一章 总 则', '第一章 总 则第一条 为了规范生产安全事故的报告和调查处理，落实生产安全事故责任追究制度，防止和减少生产安全事故，根据《中华人民共和国安全生产法》和有关法律，制定本条例。\n\n第二条 生产经营活动中发生的造成人身伤亡或者直接经济损失的生产安全事故的报告和调查处理，适用本条例；环境污染事故、核设施事故、国防科研生产事故的报告和调查处理不适用本条例。\n\n第三条 根据生产安全事故（以下简称事故）造成的人员伤亡或者直接经济损失，事故一般分为以下等级：\n\n（一）特别重大事故，是指造成 30 人以上死亡，或者 100人以上重伤（包括急性工业中毒，下同），或者 1亿元以上直接经济损失的事故；\n\n（二）重大事故，是指造成 10人以上 30人以下死亡，或者 50 人以上 100 人以下重伤，或者 5000 万元以上 1 亿元以下直接经济损失的事故；\n\n（三）较大事故，是指造成3 人以上 10人以下死亡，或者10人以上50人以下重伤，或者1000万元以上5000万元以下直接经济损失的事故；\n\n（四）一般事故，是指造成 3 人以下死亡，或者10 人以下重伤，或者 1000 万元以下直接经济损失的事故。\n\n国务院安全生产监督管理部门可以会同国务院有关部门，制定事故等级划分的补充性规定。\n\n本条第一款所称的“以上”包括本数，所称的“以下”不包括本数。\n\n第四条 事故报告应当及时、准确、完整，任何单位和个人对事故不得迟报、漏报、谎报或者瞒报。\n\n事故调查处理应当坚持实事求是、尊重科学的原则，及时、准确地查清事故经过、事故原因和事故损失，查明事故性质，认定事故责任，总结事故教训，提出整改措施，并对事故责任者依法追究责任。\n\n第五条 县级以上人民政府应当依照本条例的规定，严格履行职责，及时、准确地完成事故调查处理工作。事故发生地有关地方人民政府应当支持、配合上级人民政府或者有关部门的事故调查处理工作，并提供必要的便利条件。\n\n参加事故调查处理的部门和单位应当互相配合，提高事故调查处理工作的效率。\n\n第六条 工会依法参加事故调查处理，有权向有关部门提出处理意见。\n\n第七条 任何单位和个人不得阻挠和干涉对事故的报告和依法调查处理。\n\n第八条 对事故报告和调查处理中的违法行为，任何单位和个人有权向安全生产监督管理部门、监察机关或者其他有关部门举报，接到举报的部门应当依法及时处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('847f0595-2117-4318-b882-7bfc608a4ba1', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：1．本标准按GB/T3811-2008的内容,明确了概念,将过所称的防风装置，改为抗风防滑装置。抗风防滑装置分为抗风制动装置和锚地装置，抗风制动装置的型式增加了制动器、轮边制动器、顶轨器、压轨器、别轨器等，并增加了工作状态和工作状态下抗风防滑装置的设置要求。\n\n2．关于安全钩的要求，本标准修改为“有抗震要求的起重机及其他有类似防止起重小车发生倾翻要求的起重机，应装设防倾翻安全钩”的要求，较原标准中只是单主梁门机规定安全钩更加全面。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84a0968f-bc53-4158-bee1-f6837e1288ba', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订增加了大节段钢箱梁安装施工的内容，并对相关节的顺序进行了适当调整。\n\n### 17.1.2 用于梁式桥施工的各种材料、模板、支架、构件、混凝土及预应力混凝土等应符合本规范相关章节的规定；所有临时性承重结构及其地基基础均应进行设计计算，并应保证其在施工过程中有足够的强度、刚度和稳定性，且变形值应在允许范围内。\n\n### 17.1.3 对大跨径连续梁桥和连续刚构桥，应进行施工过程控制，使结构的变形、内力及线形符合设计要求，并应保证结构在施工过程中的安全。\n\n## 17.2装配式梁、板预制安装\n\n### 17.2.1 本节适用于装配式钢筋混凝土和预应力混凝土梁、板等构件的预制、移运、存放和安装施工。装配式梁、板施工的一般要求应符合下列规定：\n\n1 装配式梁、板等构件在脱底模、移运、存放和安装时，混凝土的强度应不低于设计规定的吊装强度；设计未规定时，应不低于设计强度的 $80\\%$ 。\n\n2 构件安装前应检查其外形、预埋件的尺寸和位置，允许偏差不得超过设计规定；设计未规定时，不得超过本章的有关规定。\n\n3 安装构件时，支承结构(墩台、盖梁)的混凝土强度和预埋件(包括预留锚栓孔、锚栓、支座钢板等)的尺寸、高程及平面位置应符合设计要求。\n\n4 构件安装就位完毕并经检查校正符合要求后，方可焊接或浇筑混凝土固定构\n\n件。简支梁的安装应采取措施保证梁体的稳定性，防止倾覆。\n\n5 对分层、分段安装的构件，应在先安装的构件可靠固定且受力较大的接头混凝土达到设计强度的 $80\\%$ 后，方可继续安装；设计有规定时，应从其规定。\n\n6 分段拼装梁的接头混凝土或砂浆，其强度应不低于构件的设计强度；不承受内力的构件的接缝砂浆，其强度等级应不低于M10。需与其他混凝土或砌体结合的预制构件的砌筑面应按施工缝处理。\n\n7 构件吊运安装时，其起重安全应符合本规范第26章的规定。吊运工具、设备的使用技术要求，应按起重吊装的有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84ab4439-96f1-4f7d-8ce2-208e6b6488f1', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 试验报告', '6 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度；  \n（5）立方体抗压强度;\n\n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84acee11-f9ee-4214-a407-82f4b37d121a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接（Part 3）', ' \\cdot$ 连接所传递的内力，单位为千牛（kN)；$[ P ]$ — 同式（38）；$\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ — 同式（39）。\n\ne） 在摩擦型高强度螺栓连接中，为使高强度螺栓达到规定的预拉力，应施加一定的拧紧螺栓螺母的扭矩，其值应由试验得出，但可用式（41）估算：\n\n$$\nM { = } K d P _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……( 41)\n\n式中：  \n$M -$ 拧紧力矩，单位为千牛米 $( \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m } )$   \n$K$ 螺栓组连接的扭矩系数，视螺纹间的摩擦和螺母与垫圈间的摩擦情况而异：当螺栓、螺母和垫圈经皂化、磷化处理时，取犓 $K = 0 . 1 1 \\sim 0 . 1 5$ ；当螺栓、螺母和垫圈未作处理时，取 $K = 0 . 1 5 { \\sim } 0 . 2 0$ 。  \n$d$ 螺栓的公称直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$   \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — —— 同式（38）。  \n摩擦型高强度螺栓应满足5．3．2．2相关要求。\n\n## 5.4.2.2.2.2 承压型高强度螺栓连接\n\n承压型高强度螺栓连接，是当传递的剪力超过构件接触面间的摩擦力后发生滑移，致使螺栓杆抵住孔壁，而通过摩擦与承压共同传力的连接。由于它不适用于直接承受动载荷的结构和在连接处有反向内力作用的结构，因此在起重机承载结构中一般不采用此类连接。如果确有需要采用，应对其进行承剪和承压的计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84b3e3db-bc20-46a5-a485-694f9e49695c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 3）', '式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n……（J．5）\n\n式中：\n\n计算系数；\n\n$$\nc = \\frac { 1 } { \\mathrm { c o s } \\alpha + a \\mathrm { s i n } \\theta } \\cdot \\frac { l } { H }\n$$\n\na 钢丝绳滑轮组倍率；\n\n—臂架长度；$\\alpha , \\theta , H$ ——几何尺寸，见图J.1和图J.2。\n\n  \n图 犑．1\n\n  \n图 犑．2\n\n### 犑．2 等截面格构式受压构件的换算长细比\n\n等截面格构式受压构件的换算长细比见表J．5。\n\n表 犑．1 在同一平面内与支承方式有关的长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 1 }$ 值  \n\n\n<<<HTBL|f376b84c0be947bf93c6915af52c16ae52c16ae|END>>>\n\n\n表 犑．2 两端铰支非对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n\n\n\n表 犑．3 两端铰支对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n## 附 录 犓\n\n（规范性附录）轴心受压构件的稳定系数\n\n### 犓．1 a类、b类、c类、d类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\varphi$ 的选择见表 K．1～表 K．4。\n\n#### 表 犓．1 犪类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$\n\n\n\n\n\n表 犓．2 犫类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n表 犓．3 犮类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注：见表 K．4注。\n\n表 犓．4 犱类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注1：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中指的a、b、c、d类截面，见表29。  \n注2：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中的 $\\varphi$ 值系按下列公式计算：当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } = \\frac { \\lambda } { \\pi } \\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / E } { \\ll } 0 . 2 1 5$ 时： $\\varphi { = } 1 { - } \\alpha _ { 1 } \\lambda _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 }$ 当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } { > } 0 . 2 1 5$ 时： $\\scriptstyle : \\varphi = { \\frac { 1 } { 2 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } } \\left[ ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) - { \\sqrt { ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) ^ { 2 } - 4 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } } \\right]$ 式中：$\\alpha _ { 1 } \\ldots \\alpha _ { 2 } \\ldots \\alpha _ { 3 }$ ———系数，根据表29的截面分类，由表 K．5查用；λ$\\lambda _ { n }$ ———正侧长细比；———构件长细比。\n\n注3：当构件的 $\\lambda$ $\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / 2 3 5 }$ 值超出表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4的范围时，则 $\\varphi$ 值按注2所列的公式计算。 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 为钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）。\n表 犓．5 系数 $\\pmb { \\alpha } _ { 1 } \\ 、 \\pmb { \\alpha } _ { 2 } \\ 、 \\pmb { \\alpha } _ { 3 }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84b81066-be65-41cf-ab22-f0827542eba6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．9 构造要求（Part 2）', '(10)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>注：h数值中，括号外的数值用于碳素钢，括号内的数值用于低合金钢。</td></tr></table>\n\n\n![](images/0a46daac7cf0ac62836c00aa35dd6e75eec5598590d8b24cd40d8e3a2a785203.jpg)  \n图10 角焊缝的焊脚\n\n#### 5．9．2．2．2 焊缝形状\n\n受动载荷的主要承载结构，在保证焊缝受剪计算截面面积的情况下，角焊缝的表面应呈微凹弧形或直线形。焊缝直角边的比例∶对侧焊缝为 $1 : 1$ ，对端焊缝为 $1 : 1 , 5$ （长边顺载荷方向）。\n\n#### 5．9．2．2．3 焊缝的计算长度\n\n角焊缝（侧焊缝或端焊缝）的最小计算长度为犺 $8 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ 。对于侧焊缝，当受动载荷时，最大计算长度为40$h _ { \\mathrm { f } }$ ；受静载荷时，最大计算长度为 $6 0 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ ；若焊缝长度超过上述规定，超长部分在计算中不予考虑。\n\n## 5．9．3 铆钉连接和螺栓连接\n\n### 5．9．3．1 对于需要在使用现场进行整体拼接的大型结构，宜优先考虑采用高强度螺栓连接或铆钉连接。  \n### 5．9．3．2 铆合钢板的总厚度一般不应超过铆钉直径的5倍。当可以保证铆钉杆塞紧钉孔时，总厚度允许为铆钉直径的7倍。  \n### 5．9．3．3 在主要承载结构中应采用半圆头铆钉，特殊情况可以采用沉头铆钉。  \n### 5．9．3．4 每一杆件在节点处或接头一侧，铆钉或螺栓数不应少于2个。沿受力方向，每行铆钉或螺栓数不宜多于5个。  \n### 5．9．3．5 C级螺栓连接只允许用在次要构件的连接中或作暂时性连接。  \n### 5．9．3．6 对直接承受动载荷的普通螺栓受拉连接，应采用双螺母或其他能防止螺母松动的有效措施。犱5．9．3．7 A、B级螺栓采用铰制孔时，若构件承受脉动载荷，则孔径不应大于 $\\left[ d + \\left( 0 . 2 \\sim 0 . 3 \\right) \\right] \\mathrm { m m }$ ，$d$ 为螺栓配合部分的公称直径;若构件承受交变载荷，则孔和螺栓的配合不应低于 $\\mathrm { H } 1 1 / \\mathrm { h } 9$\n\n### 5．9．3．8 铆钉或螺栓布置的极限尺寸见表36。\n\n单位为毫米\n\n表36 铆钉或螺栓布置的极限尺寸  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>名称</td><td rowspan=1 colspan=3>位置和方向</td><td rowspan=1 colspan=1>最大容许距离(取两者中较小者)</td><td rowspan=1 colspan=1>最小容许距离</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>中心间距</td><td rowspan=1 colspan=3>外排(垂直内力方向或沿内力方向)</td><td rowspan=1 colspan=1>8d或12t</td><td rowspan=5 colspan=1>3d</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>中间排</td><td rowspan=1 colspan=2>垂直内力方向</td><td rowspan=1 colspan=1>16 d或24 t</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>沿内力方向</td><td rowspan=1 colspan=1>受压构件</td><td rowspan=1 colspan=1>12 d或18 t</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>受拉构件</td><td rowspan=1 colspan=1>16 d或24 t</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>沿对角线方向</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n表36（续）  \n单位为毫米  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>名称</td><td rowspan=1 colspan=3>位置和方向</td><td rowspan=1 colspan=1>最大容许距离(取两者中较小者)</td><td rowspan=1 colspan=1>最小容许距离</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>中心至构件边缘的距离</td><td rowspan=1 colspan=3>沿内力方向</td><td rowspan=4 colspan=1>4d或8t</td><td rowspan=1 colspan=1>2d</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>垂直于内力方向</td><td rowspan=1 colspan=2>剪切边或手工气割边</td><td rowspan=2 colspan=1>1.5 do</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>轧制边、自动气割或锯割边</td><td rowspan=1 colspan=1>高强度螺栓</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>其他螺栓或铆钉</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2 do</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=6>注1：d');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84b99c28-adbd-410b-9a4e-083ef8332cb8', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明由于在地震过程中，如基础发生损伤，难以发现且维修困难，因此要求采用能力保护设计原则进行基础计算和设计，以保证基础在达到预期的强度之前，墩柱已超过其弹性反应范围。梁桥基础沿横桥向、顺桥向的弯矩、剪力和轴力设计值应根据墩柱底部可能出现塑性铰处的弯矩承载能力（考虑超强系数 $\\phi ^ { 0 }$ )、剪力设计值和相应的墩柱轴力来计算，在计算这些设计值时应和自重产生的内力组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84be721b-ff2d-4ff4-8220-49a940ac5c64', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84bef315-877a-4f14-a4a4-678772f70c80', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 1）', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 公路桥涵应根据公路功能和技术等级，考虑因地制宜、就地取材、便于施工和养护等因素进行总体设计，在设计使用年限内应满足规定的正常交通荷载通行的需要。\n\n### 3.1.2 公路桥涵线形设计应符合下列规定：\n\n1 中小桥涵线形设计应符合路线设计的总体要求。\n\n2 特大、大桥线形设计应综合考虑路线总体走向、桥区地质 地形、安全通行、通航、已有建筑设施、环境敏感区等因素。\n\n3 特大、大桥宜采用较高的平曲线指标，纵断面不宜设计成平玻或凹曲线。\n\n### 3.1.3 公路桥涵结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计。\n\n### 3.1.4 公路桥涵应根据不同种类的作用及其对桥涵的影响、桥涵所处的环境条件，考虑以下四种设计状况，进行极限状态设计：\n\n1 持久状况应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。  \n2 短暂状况应作承载能力极限状态设计，可根据需要进行正常使用极限状态设计。  \n3 偶然状况应作承载能力极限状态设计。  \n4 地震状况应作承载能力极限状态设计。\n\n### 3.1.5 公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计。\n\n### 3.1.6 公路桥梁应按相关规定进行设计阶段风险评估。\n\n### 3.1.7 公路桥涵应按照设计使用年限和环境条件进行耐久性设计。\n\n### 3.1.8 公路桥涵应考虑养护需要，按照可到达、可检查、可维修和可更换的要求进行设计。\n\n### 3.1.9 公路桥涵应与自然环境和景观相协调；特殊大桥宜进行景观设计。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 桥梁应根据公路功能、等级、通行能力及抗洪防灾要求，结合水文、地质、通航、环境等条件进行综合设计，并应符合下列规定：\n\n1 特大、大桥桥位应选择河道顺直稳定、河床地质良好、河槽能通过大部分设计流量的河段。桥位应避开断层、岩溶、滑坡、泥石流等不良地质的河段，不宜选择在河汉、沙洲、古河道、急弯、汇合口、港口作业区及易形成流冰、流木阻塞的河段。\n\n2 高速公路、一级公路上的桥梁宜设计为上、下行分离的独立桥梁。\n\n### 3.2.2 当桥址处有两个及两个以上的稳定河槽，或滩地流量占设计流量比例较大，且水流不易引人同一座桥时，可在各河槽、滩地、河汊上分别设桥，不宜用长大导流堤强行集中水流。平坦、草原、漫流地区，可按分片泄洪布置桥涵。天然河道不宜改移或裁弯取直。\n\n### 3.2.3 桥梁纵轴线宜与洪水主流流向正交。对通航河流上的桥梁，其墩台沿水流方向的轴线应与最高通航水位时的主流方向一致。当斜交不能避免时，交角不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ ；当交角大于 $5 ^ { \\circ }$ 且斜桥正做时，墩（台）边缘净距宜按式（3.2.3）计算，其计算简图如图3.2.3所示。\n\n  \n图3.2.3 墩（台）边缘净距计算简图\n\n$$\nl _ { \\mathrm { { a } } } = \\frac { l + b \\sin \\alpha } { \\cos \\alpha }\n$$\n\n式中： $l _ { \\ast }$ -相应于计算水位的墩（台）边缘之间的净距 ${ \\mathrm { ( ~ m ) } }$ ；$l$ -通航要求的有效跨径 ${ \\bf \\Xi } ( { \\bf \\Lambda } _ { \\mathrm { m } } )$ ；$b$ 墩（台）的长度（m）；\n\n$\\alpha$ 垂直于水流方向与桥纵轴线间的交角（°）。\n\n### 3.2.4 桥涵水文、水力的计算应符合现行《公路工程地质勘察规范》（JTGC20）和《公路工程水文勘测设计规范》（JTGC30）的规定。\n\n### 3.2.5 通航海轮的桥梁布置应满足现行《通航海轮桥梁通航标准》（JTJ311）的规定。通航内河桥梁的布置应满足现行《内河通航标准》（GB50139）的规定，并应充分考虑河床演变和不同通航水位航迹线的变化。\n\n### 3.2.6 位于通航水域中的桥梁宜减少在通航水域中设置桥墩，并宜设置于浅水区。可能遭受船舶或漂流物撞击的桥墩，应考虑船舶或漂流物的撞击作用，并应设置警示标志和必要的防撞设施。\n\n### 3.2.7 桥梁跨越有中央分隔带的多车道公路时，不宜在中央分隔带内设置桥墩。需要设置桥墩时，桥墩结构应考虑汽车的撞击作用，并应在桥墩附近设置必要的防撞设施及警示标志、标线。\n\n跨线桥的桥墩设置在桥下公路的路侧时，不得侵人公路建筑限界。桥墩宜设置在公路路侧净区以外；不能满足时，应设置桥下公路路侧护栏和桥墩保护设施。\n\n### 3.2.8 为保证桥位附近水流顺畅，河槽、河岸不发生严重变形，必要时可在桥梁上、下游修建调治构造物，并应符合下列规定：\n\n1 调治构造物的形式及其布置应根据河流性质、地形、地质、河滩水流情况以及通航要求、桥头引道、水利设施等因素综合考虑确定。\n\n2 非淹没式调治构造物的顶面，应高出桥涵设计洪水频率的水位至少 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，必要时尚应考虑壅水高、波浪爬高、斜水流局部冲高、河床淤积等影响。\n\n3 允许淹没的调治构造物的顶面应高出常水位。\n\n4 单边河滩流量不超过总流量的15%或双边河滩流量不超过25%时，可不设导流堤。\n\n### 3.2.9 公路桥涵的设计洪水频率应符合表3.2.9的规定，并应符合下列规定：\n\n1 二级公路上的特大桥及三、四级公路上的大桥，在河床比降大、易于冲刷的情况下，宜提高一级洪水频率验算基础冲刷深度。\n\n2 沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建漫水桥和过水路面。漫水桥和过水路面的设计洪水频率，应根据容许阻断交通的时间长短和对上下游农田、城\n\n镇、村庄的影响以及泥沙淤塞桥孔、上游河床的淤高等因素确定。\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84c9c994-c969-4c72-914b-b3879ee07776', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '5 土石方机械（Part 2）', '升铲刀时出现险情能迅速后退。\n### 5.4.15 深沟、基坑和陡坡地区都存在土质不稳定的边坡，推土机作业时由于对土的压力和振动，容易使边坡塌方。对于超过$2 \\mathrm { m }$ 深坑，要求放出安全距离，也是为了防止坑边下塌。采用专人指挥是为了预防事故。  \n### 5.4.16 推土机超载作业，容易造成工作装置和机械零部件的损坏。采用提升铲刀或更换低速挡，都是防止超载的操作方法。\n### 5.4.21 推土机的履带行走装置不适合作长距离行走，短距离行走中也要加强对行走机构的润滑，以减少磨损。  \n### 5.4.22 在内燃机运转情况下，进入推土机下面检修时，有可能因机械振动或有人上机误操作，造成机械移动而发生重大人身伤害事故。\n\n## 5.5 拖式铲运机\n\n### 5.5.6 作业中人员上下机械，传递物件，以及在铲斗内、拖把或机架上坐立，极易造成事故，所以要禁止。  \n### 5.5.9 拖式铲运机本身无制动装置，依靠牵引拖拉机的制动是有限的，因而规定了上下坡时的操作要求。  \n### 5.5.10 新填筑的土堤比较疏松，铲运机在上作业时要与堤坡边缘保持一定距离，以保安全。  \n### 5.5.11 本条所列各项操作要求，也是针对拖式铲运机本身无制动装置而需要遵守的事项。  \n### 5.5.12 铲运机采用助铲时，后端将承受推土机的推力，因此，两机需要密切配合，平稳接触，等速助铲。防止因受力不均而使机械受损。\n### 5.5.14 这是为防止铲运机由于铲斗过高摇摆使重心偏移而失去稳定性造成事故。  \n### 5.5.18 这是防止由于偶发因素可能使铲斗失控下降，造成严重事故而提出的要求。\n\n## 5.6 自行式铲运机\n\n### 5.6.1 自行式铲运机机身较长，接地面积小，行驶时对道路有较高要求。  \n### 5.6.4 在直线行驶下铲土，铲刀受力均匀。如转弯铲土，铲刀因侧向受力而易损坏。  \n### 5.6.5 铲运机重载下坡时，冲力很大，需要挂挡行驶，利用内燃机阻力来控制车速，起辅助制动的作用。  \n### 5.6.6、5.6.7 自行式铲运机机身长，重载时如快速转弯，或在横坡上行驶或铲土，都易造成因重心偏离而翻车。  \n### 5.6.8 沟边及填方边坡土质疏松，铲运机接近时要留出安全距离，以免压塌边坡而倾翻。  \n### 5.6.10 自行式铲运机差速器有防止轮胎打滑的锁止装置。但在使用锁止装置时只能直线行驶，如强行转弯，将损坏差速器。\n\n## 5.7 静作用压路机\n\n### 5.7.1 静作用压路的压实效能较差，对于松软路基，要先经过羊足碾或夯实机逐层碾压或夯实后，再用光面压路机碾压，以提高工效。  \n### 5.7.4 大块石基础层表面强度大，需要用线压力高的压轮，不要使用轮胎压路机。  \n### 5.7.8 压路机碾压速度越慢，压实效果越好，但速度太慢会影响生产率，最好控制在 $3 \\mathrm { k m / h } { \\sim } 4 \\mathrm { k m / h }$ 以内。在一个碾压行程中不要变速，是为了避免影响路面平整度。作业时尽可能采取直线碾压，不但能提高生产率，还能降低动力消耗。  \n### 5.7.9 压路机变换前进后退方向时，传动机构将反向转动，如\n\n果滚轮不停就换向，将造成极大冲击而损坏机件。如用换向离合器作制动用，也将造成同样的后果。  \n### 5.7.10 新建道路路基松软，初次碾压时路面沉陷量较大，采用中间向两侧碾压的程序，可以防止边坡坍陷的危险。  \n### 5.7.11 碾压傍山道路采用由里侧向外侧的程序，可以保持道路的外侧略高于内侧的安全要求。  \n### 5.7.12 压路机行驶速度慢，惯性小，上坡换挡脱开动力时，就会下滑，难以挂挡。下坡时如空挡滑行，压路机将随坡度加速滑行，制动器难以控制，易发生事故。  \n### 5.7.13 多台压路机在坡道上不要纵队行驶，这是防止压路机制动失灵或溜坡而造成事故。  \n### 5.7.15 差速器锁止装置的作用是将两轮间差速装置锁止，可以防止单轮打滑，但不能防止双轮打滑。  \n### 5.7.17 严寒季节停机时，将滚轮用木板垫离地面，是防滚轮与地面冻结。\n\n## 5.8 振动压路机\n\n### 5.8.1 振动压路机如果在停放情况下起振，或在坚实的地面上振动，其反作用力能使机械受损。  \n### 5.8.4 振动轮在松软地基上施振时，由于缺乏作用力而振不起来。因此，要对松软地基先碾压1遍 ${ \\sim } 2$ 遍，在地基稍压实情况下再起振。  \n### 5.8.5 碾压时，振动频率要保持一致，以免由于频率变化而使压实效果不一致。  \n### 5.8.9 停机前要先停振。\n\n## 5.9 平地机\n\n### 5.9.7 刮刀要在起步后再下降刮土，如先下降后起步，将使起步阻力增大，容易损坏刮刀。\n\n### 5.9.10 齿耙缓慢下齿，是防阻力太大而受损。对于石渣和混凝\n\n土路面的翻松，已超出齿耙的结构强度，不能使用。  \n### 5.9.12 平地机前后轮转向的结构是为了缩小回转半径，适用于狭小的场地。在正常行驶时，只需使用前轮转向，没有必要全轮转向而增加损耗。  \n### 5.9.13 平地机结构不同于汽车，机身长的特点决定了不便于快速行驶。下坡时如空挡滑行，失去控制的滑行速度使制动器难以将机械停住，而酿成事故。\n\n## 5.10 轮胎式装载机\n\n### 5.10.1 装载机主要功能是配合自卸汽车装卸物料，如果装载后远距离运送，不仅机械损耗大，且生产率降低，在经济上不合算。  \n### 5.10.2 装载作业时，满载的铲斗要起升并外送卸料，如在倾斜度超过规定的场地上作业，容易发生因重心偏离而倾翻的事故。\n### 5.10.3 在石方施工场地作业时，轮胎容易被石块的棱角刮伤，需要采取保护措施。\n5.10.6铲斗装载后行驶时，机械的重心靠近前轮倾覆点，如急转弯或紧急制动，就容易造成失稳而倾翻。  \n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84cfa29c-df90-4547-be76-a18765840cb8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力普通螺栓、销轴连接的许用应力见表25。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 25 普通螺栓、销轴连接的许用应力');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84d1d38b-6239-4540-8bb5-243c2145ce84', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第十二条', '第十二条对依照本规定第十一条第一款的规定取得批准的单位和个人，负责行政审批的政府部门或者机构必须对其实施严格监督检查；失现其不再具备安全条件的，必须立即撤销原批准。\n\n负责行政审批的政府部门或者机构违反前款规定，不对取得批准的单位和个人实施严格监督检查，或者发现其不再具备安全条件而不立即撤销原批准的，对部门或者机构的正职负责人，根据情节轻重，给予降级或者撤职的行政处分；构成受贿罪、玩忽职守罪或者其他罪的，依法追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84e013c0-aefd-488b-9a82-19a03e63caeb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9 灌注桩（Part 1）', '9 灌注桩## 9.1一般规定\n\n### 9.1.1本章适用于采用钻机机械成孔和人工开挖成孔的灌注桩施工。\n\n### 9.1.2 灌注桩施工前应具有工程地质和水文地质资料，对地质情况复杂地区的大直径嵌岩桩，宜适当增加地质钻孔数量。\n\n### 9.1.3 施工前应制订专项施工方案。对工程地质、水文地质或技术条件特别复杂的灌注桩，宜在施工前进行工艺试桩，获得相应的工艺参数后再正式施工。\n\n## 条文说明：\n\n本条将原规范中的“施工前应制订专项施工技术方案和安全技术方案”修改为“施工前应制订专项施工方案”。\n\n### 9.1.4 钻孔灌注桩施工前应制订环境保护方案，施工过程中产生的泥浆应妥善处理，不得随意排放，污染环境。\n\n### 9.1.5 邻近堤防及其他水利、防洪设施进行灌注桩施工时，应符合相关部门的有关规定。\n\n### 9.1.6 施工至一定深度但暂时不进行作业的桩孔，应对其孔口进行遮蔽防护，防止人员或物件坠入孔内。\n\n### 9.1.7 钻孔或挖孔时，相邻两桩孔不得同时施工，应间隔交错进行作业。\n\n## 条文说明：\n\n本条的目的是进一步明确钻孔或挖孔时施工作业的要求，以避免相邻两桩孔同时施工可能产生的不良后果。\n\n## 9.2 钻孔灌注桩\n\n### 9.2.1 桩位位于旱地时，可在原地适当平整并填土压实形成工作平台；位于浅水区时，宜采用筑岛法施工；位于深水区时，宜搭设钢制平台，当水位变动不大时，亦可采用浮式工作平台，但在水流湍急或潮位涨落较大的水域，不应采用浮式平台。各类施工平台的平面面积大小，应满足钻孔成桩作业的需要；其顶面高程应高于桩施工期间可能的最高水位 $1 . 0 \\mathrm { m }$ 以上，在受波浪影响的水域，尚应考虑波高的影响。\n\n## 条文说明：\n\n浮式平台一般用于静水中较为适宜，水流速度过大、水位变化频繁均会对平台的稳定和准确定位造成不利影响，故在这些水域中不适合采用浮式平台。\n\n### 9.2.2 钢制固定式施工平台应牢固、稳定，应能承受钻孔桩施工期间的全部静荷载和动荷载。平台应进行专项施工设计，并应符合下列规定：\n\n1 对钢管桩施工平台，钢管桩的位置偏差宜在 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 以内，倾斜度宜在 $1 \\%$ 以内；平台的顶面应平整，各连接处应牢固。\n\n2 利用双壁钢围堰或钢套箱等作为钻孔桩的施工平台时，应验算平台结构的刚度和稳定性；利用钢护筒搭设钻孔施工平台时，除应对钢护筒的受力情况进行验算外，应使其位置保持准确、相互连接稳定、倾斜度不超过允许偏差；采用冲击钻成孔时，钢护筒不宜兼作工作平台。\n\n3 平台位于有冲刷的河流或水域，且当有超过设计允许冲刷深度的风险时，应采取必要的措施对其基础进行冲刷防护；位于有流冰、漂浮物的河段时，应设置临时防撞设施，保证平台在施工期间的稳定。\n\n4 在通航水域中搭设的平台，除应有临时防撞措施外，尚应设置明显的安全警示标志。\n\n5 水中施工平台均应配备水上救生设施。\n\n## 条文说明：\n\n2 本次修订增加了“采用冲击钻成孔时，钢护筒不宜兼作工作平台”的规定。在采用冲击钻机钻孔时，如将钢护筒兼作工作平台，由于冲孔时的冲击振动较大，可能会使钢护筒产生变形、偏位或倾斜等不良后果，影响到成孔施工的质量和安全。\n\n4 本款将原规范中的“尚应设置明显的通航标志”修改为“尚应设置明显的安全警示标志”。\n\n### 9.2.3 组成浮式平台的船舶大小宜根据水流情况、平台尺寸及作用荷载等因素确定，所有船舶均应在四个方向抛锚定位，并应在钻孔桩施工期间每天进行监测，控制其位置的准确性。\n\n### 9.2.4 护筒的设置应符合下列规定：\n\n1 护筒宜采用钢板卷制。在陆上或浅水区筑岛处的护筒，其内径应大于桩径至少 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，壁厚应能使护筒保持圆筒状且不变形；在水中以机械沉设的护筒，其内径和壁厚的大小，应根据护筒的平面、垂直度偏差要求及长度等因素确定，并应在护筒的顶、底口处采取适当的加强措施，保证其在沉设过程中不变形；对参与结构受力的护筒，其内径、壁厚及长度应符合设计的规定。\n\n2 护筒在埋设定位时，除设计另有规定外，护筒中心与桩中心的平面位置偏差应不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ ，护筒在竖直方向的倾斜度应不大于 $1 \\%$ ；对深水基础中的护筒，在竖直方向的倾斜度宜不大于1/150，平面位置的偏差可适当放宽，但应不大于 $8 0 \\mathrm { m m }$ 。在旱地和筑岛处设置护筒时，可采用挖坑埋设法实测定位，且护筒的底部和外侧四周应采用黏质土回填并分层夯实，使护筒底口处不致漏失泥浆；在水中沉设护筒时，宜采用导向架定位，并应采取有效措施保证其平面位置、倾斜度的准确，以及护筒接长连接处的焊接质量，焊接连接处的内壁应无突出物，且应耐拉、压，不漏水。\n\n3 护筒顶宜高于地面 $0 . 3 \\mathrm { m }$ 或水面 $1 . 0 { \\sim } 2 . 0 \\mathrm { m }$ ，同时应高于桩顶设计高程 $1 \\mathrm { m }$ 。在有潮汐影响的水域，护筒顶应高出施工期最高潮水位 $1 . 5 { \\sim } 2 . 0 \\mathrm { m }$ ，并应在施工期间采取稳定孔内水头的措施；当桩孔内有承压水时，护筒顶应高于稳定后的承压水位 $2 . 0 \\mathrm { m }$ 以上。\n\n4 护筒的埋置深度在旱地或筑岛处宜为 $2 { \\sim } 4 \\mathrm { m }$ ，在水中或特殊情况下应根据设计要求或桩位的水文、地质情况经计算确定。对有冲刷影响的河床，护筒宜沉入施工期局部冲刷线以下 $1 . 0 { \\sim } 1 . 5 \\mathrm { m }$ ，且宜采取防止河床在施工期过度冲刷的防护措施。\n\n5 永久钢护筒的制作、运输和沉入应符合本规范第10章中钢管桩的相关规定。\n\n## 条文说明：\n\n1 护筒亦可采用钢筋混凝土制作，但');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84e36620-05a1-4481-8971-06e4e64e3382', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 每一节段在拼装过程中，起重吊钩需要始终保持悬挂着节段，当节段的预应力钢束按设计要求张拉后，能保证稳固时才允许放松吊钩，如此规定是为避免发生节段掉落事故。\n\n## 17.6.17 节段预制拼装的施工监控除应符合本规范第 17.5.8 条的相关规定外，尚应根据其结构特点和施工方法的不同进行有针对性的控制。\n\n## 17.6.18 合龙及体系转换的程序应符合设计要求，施工应符合本规范第 17.5.7条的规定。混凝土湿接头的施工应符合本规范第17.2.10条的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84f2646c-25ce-464b-88a9-17ab23a08bfe', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试件制备和养护', '3 试件制备和养护## 3.1 试件制备和养护应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 1$ 的规定。3.2 试件尺寸应符合T0551中表T0551-1规定。3.3 集料最大粒径也应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 1$ 中表T0551-1规定。3.4 混凝土棱柱体轴心抗压强度试件以同龄期者为1组，每组为3根同条件制作和养护的混凝土试件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84f3349d-dfc1-4748-8e94-b13adc29b8e4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 3）', '电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3．7 电阻器应安装牢固，一般4箱及4箱以下的电阻器可直接叠装，超过4箱时在保证散热及温升稳定的情况下可增加叠装箱数。\n\n### 7．5．2 控制屏（柜）\n\n开关装置、配电装置和装有电气设备的控制屏（柜）可按如下办法加以封闭：\n\n在专门的密封空间内；  \n在起重机主梁结构内。\n\n室外型起重机控制屏（柜）应采用防护式结构。在无遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级不应低于GB4208中的IP54，在有遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级可适当降低。\n\n设备的金属壳体，需焊有保护接地螺钉（或螺母），并在明显处标志保护接地符号；若门上有电气元件，应装设专用的接地线，门应可锁住。\n\n控制屏（柜）应安装牢固，在箱壳和箱柜前面至少要留 $4 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 宽的净空，地面应无障碍物。\n\n### 7．5．3 控制系统\n\n#### 7．5．3．1 控制系统性能\n\n起重机在 $110 \\%$ 的额定载荷下应能可靠工作。\n\n在供电系统电压波动为额定值的－ $10 \\%$ 时起升额定载荷，无论载荷处于什么位置，系统应保证机构正常工作且不出现溜钩。\n\n除非控制方案允许，无论控制手柄处于什么位置，正常工作时额定载荷下降速度不应超过额定速度的 $120 \\%$ 。\n\n对运行和回转机构，两个方向的起动和停机应渐进控制。\n\n#### 7．5．3．2 控制电源\n\n控制电源由变压器提供时，二次侧电压不应超过 $2 5 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ ；变压器的二次侧公共端应可靠接地，变压器的公共极不应被任何开关、触点或熔断器隔断，同时应采取适当措施，防止非公共极线路的超载或短路。\n\n### 7．5．4 控制方式\n\n\n\n#### 7．5．4．1 司机室控制\n\n控制器的布置应使司机对起重机工作区域有足够的视角范围和视野，控制手柄的方 向 应 符 合GB／T4205的规定。\n\n应设置在紧急情况下可迅速断开总动力电源的红色急停按钮，急停按钮应是非自动复位式的，并设置在司机操作方便的地方。\n\n#### 7．5．4．2 地面有线控制\n\n地面控制的起重机由悬挂式控制装置上的按钮、开关等操作元件来控制所有机构的动作，这些按钮或开关装置应是自动复位式的。控制装置上除操作元件外，还应设置一个切断总电源的开关，此开关应是非自动复位式的。\n\n除了对电动机进行直接控制外，控制装置中的电压不应超过 $2 5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n控制装置外壳的材料宜采用完全绝缘的或者是有绝缘保护层的材料，对于金属外壳或直接能触摸到的金属零件应单独接地。\n\n外壳防护等级应符合 GB4208的规定，室内作业时不低于IP43，室外作业时不低于IP54。\n\n悬挂控制装置应采取有效的悬挂承重措施，以防止电缆在悬挂状态时受拉伸。\n\n地面控制的起重机，大小车运行机构空载速度不超过 $5 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$\n\n#### 7．5．4．3 无线遥控\n\n采用无线遥控方式的起重机，遥控器应具有故障自诊断功能，在任何非正常工作状态下应能实现自动关闭，停止工作；还应具有抗同频干扰信号的能力，受同频干扰时不允许出现误动作。\n\n遥控器的防护等级应符合GB4208的规定，室内使用时不低于IP43，室外使用时不低于IP54。\n\n采用无线遥控方式的起重机还应同时满足国家有关安全规程规定的要求。\n\n#### 7．5．4．4 多点控制\n\n起重机要求多点控制时，各控制点间应相互联锁，任一时刻只允许一控制点工作，每一控制点均应装设紧急断电装置。\n\n### 7．5．5 传动控制方案\n\n#### 7．5．5．1 起重机一般采用交流传动控制系统，在有特殊要求或仅有直流电源情况下，可采用直流传动控制系统。\n\n##### 7．5．5．1．1 交流传动控制方案\n\n起重机采用交流传动控制方案时应考虑以下情况：\n\na） 一般采用变频、定子调压、能耗制动、涡流制动器、多速电动机等控制方案；  \nb） 调速系统的电动机、电阻器等主要器件的容量都应按实际工作条件选择和校核；  \nc） 变频调速可实现额定频率以下的恒转矩调速及额定频率以上的恒功率调速，一般恒功率调速的弱磁升速最高频率不宜大于2倍额定频率；  \nd） 起升机构采用变频调速时，宜采用闭环控制方式。当调速范围大于 $1 : 1 0$ 时，应采用闭环控制。  \ne） 运行机构采用变频调速时，在调速范围不大于 $1 : 1 0$ 的情况下，可采用开环控制方式；  \nf） 变频装置的最大输出电流不应小于电动机最大起动电流值，其额定输出电流不应小于电动机在额定负载时的工作电流。在变频器的频率设计中，要避免与起重机结构发生共振；  \ng） 调压调速装置的额定电流不应小于电动机的额定工作电流，其最大输出电流不应小于电动机所需的最大起动电流。\n\n##### 7．5．5．1．2 直流传动控制方案\n\n交流供电时，一般采用直流调压调速和调磁调速；直流供电时，一般采用串励、复励直流电动机系统，调速方案为电枢串电阻调速。\n#### 7．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运行速度时也能迅速、平稳地制动。\n\n### 7．5．6 制动器的控制\n\n#### 7．5．6．1 与电动机同时控制的制动器\n\n制动器线路应设有保护装置，在出现故障');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84f610b2-015c-475c-85df-58af1e26148a', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '14标志', '14标志## 14.1概述\n\n### 14.1.1标志和标牌规定\n标志和标牌应符合下列规定：\n\na）产品标牌和商标应固定在起升机构或平台上明显且不易碰坏的位置,产品标牌的型式、尺寸和技术要求应符合GB/T13306的规定。  \nb）所有平台和悬挂装置应有一个或多个清晰耐久的标记或标牌为用户提供 $1 4 . 1 . 2 \\sim 1 4 . 5$ 的信息。\n\n### 14.1.2吊篮型号标注要求\n所有型号的吊篮应标注：\n\na） 制造商和制造商代表的名称和地址；  \nb）系列名称或型号；  \nc）产品编号和出厂日期。\n\n### 14.1.3平台标注要求\n平台应标注：\n\na) 根据平台尺寸，平台额定载重量和最多承载人数进行列表；  \nb) 与平台相配起升机构的极限工作载荷；  \nc) 悬臂底板的最大安全工作载荷与悬臂底板的最大长度(如有)；  \nd) 各种平台配置的图标(如适用)；  \ne) 如平台为组装式部件，应提供其主要部件的跟踪信息。\n\n## 14.2手动起升机构\n手动起升机构应标注：\n\na）极限工作载荷；  \nb）钢丝绳的直径与规格。\n\n## 14.3动力起升机构\n动力起升机构应标注：\n\na） 极限工作载荷；  \nb) 钢丝绳的直径与规格；  \nc） 额定升降速度；  \nd) 电动机的电源信息等：如电压(V)、电流(A)，频率 $\\mathrm { ~ H z } )$ 、功率(kW)和电动机额定转速 $( \\mathrm { r / m i n } )$ 。\n\n## 14.4防坠落装置\n防坠落装置应标注：\n\na) 极限工作载荷；  \nb) 钢丝绳直径；  \nc） 触发速度 $\\mathrm { { ( m / m i n ) } }$ 或锁绳角度(如适用)；  \nd) 标定期限[见15.2.71)]。\n\n## 14.5悬挂装置\n悬挂装置应标注：\n\na）与悬挂装置极限工作载荷相应的起升机构的极限工作载荷。  \nb） 如稳定性由配重保证，根据下列数据表示配重数量与重量的图表：\n1）起升机构极限工作载荷；\n2）外侧长度；\n3）内侧长度。\n\nc）女儿墙卡钳应提供支撑反力与下列数据的对应图表：\n\n1) 起升机构极限工作载荷；  \n2） 外侧长度；  \n3） 支撑间距。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('84f62acc-b8b7-438d-ada0-a2d634dd84ae', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '附录J 钢结构工程计量方法', '附录J 钢结构工程计量方法J.0.1钢结构构件分类应符合下列规定：\n\n1钢结构柱指由柱底板底部开始至顶部，由工厂制作完成的部分，梁间柱长度原则上取梁间净距；\n\n2钢结构梁指与柱或与梁连接的横向构件，包括悬臂梁等构件；\n\n3钢结构支撑指垂直支撑、水平支撑等支撑构件;\n\n4钢结构楼梯指楼梯板、楼梯梁以及楼梯平台。\n\nJ.0.2 钢结构设计量计算应符合下列规定：\n\n1型钢、管材、索杆等应按规格、形状、尺寸分类，算出设计长度后乘以其产品标准规定的单位质量为设计量；\n\n2钢板、钢带、压型钢板等板材应按规格、厚度分类，根据设计尺寸算出面积(或体积)后乘以其产品标准规定的单位质量为设计量；\n\n3紧固件(螺栓)、栓钉等应根据设计文件按规格、形状、尺寸分类确定个数(套数)或换算其质量(个数乘以单位质量)为设计量；\n\n4高强度螺栓连接副应根据设计文件按规格分类确定套数;高强度大六角头螺栓连接副由1个螺栓、1个螺母和2个垫圈组成；扭剪型高强度螺栓连接副由1个螺栓、1个螺母和1个垫圈组成；\n\n5焊缝设计量应根据设计文件所要求的焊缝尺寸计算熔敷金属量来确定;\n\n6节点钢板应按设计尺寸来计算其面积，对于不规则或多边形钢板可取其外接矩形面积来计算;\n\n7对螺栓孔、坡口、扇形切角以及梁柱连接间隙等不应扣除，开孔面积小于0． $1 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 的设备管道开口也不应扣除。\n\nJ.0.3 工程量计算应符合下列规定：\n\n1钢结构工程量应为设计量乘以损耗调整系数取得，损耗调整系数应按表J.0.3执行。\n\n表J.0.3 损耗调整系数  \n\n\n\n\n\n2复杂结构钢材的损耗调整系数可由合同双方根据实际情况协商确定。\n\n3计算数值应保留两位小数，数字尾数可按四舍五入取舍。\n\nJ.0.4 钢结构防护涂装工程量计算应符合下列规定：\n\n1防腐涂装工程量应取钢结构构件表面积，螺栓、构件切口、重叠部位及开孔面积小于0. $1 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 不予扣除；\n\n2防火涂料工程量应按设计文件要求的涂层厚度中心线计算其面积，当采用超薄层防火涂料时，可取钢结构构件表面积，构件连接部位、设备孔补强等引起的缺损量不大于 $0 , 5 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 时，可不予扣除；\n\n3涂装工程量也可按照合同约定，采用合适的统计或系数的简易算法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('850972bd-2977-4223-b670-c1c752ece7b3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 2）', 'thrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\prime }$ b— 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数的修正值；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数。\n\n表 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支梁构件的 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 值  \n\n\n\n\n\n注1：集中载荷指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的载荷均按均布载荷考虑。\n\n注2：载荷作用在上翼缘系指作用点在翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘也系指作用在翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注3： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 适用于 Q235号钢，当用其他钢号时，查得的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 应乘以 $2 3 5 / \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 。\n\n注4： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 不小于2．5时不需再验算其侧向屈曲稳定性；表中大于2．5的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值，为其他钢号换算查用。\n\n表 犔．3 稳定系数 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ } \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$   \n\n\n\n\n\n## 犔．3 轧制槽钢的简支梁构件，不论载荷的形式和作用的位置，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值按式（L．3）计算，大于1者取1。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\frac { 5 7 0 b t } { l h } \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（L．3）\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -轧制槽钢的简支梁构件的侧向屈曲稳定系数；  \n$b$ 受压翼缘的宽度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$t ^ { . }$ 受压翼缘的平均厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$l$ 受压翼缘的计算(自由)长度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \nh -槽钢截面高度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('850d103b-1a4b-489e-9d47-88a263571b43', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 硬化水泥混凝土性能试验. .143', '5 硬化水泥混凝土性能试验. .143## 5.1 试件制作. ..143\n\nT0551—2020 水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法. .143  \nT0552—2005 碾压混凝土抗弯拉试件的制作方法. .150\n\n## 5.2 力学性能试验. .153\n\nT0553—2005水泥混凝土抗压强度试验方法.. ..153  \nT0554—2005水泥混凝土圆柱体轴心抗压强度试验方法. .156  \nT0555—2005水泥混凝土棱柱体轴心抗压强度试验方法 ..159  \nT0556—2005 水泥混凝土棱柱体抗压弹性模量试验方法 .161  \nT0557- -2005水泥混凝土圆柱体抗压弹性模量试验方法 .165  \nT0558- -2005 水泥混凝土弯拉强度试验方法.. .168  \nT0559- -2005 水泥混凝土弯拉弹性模量试验方法.. .171  \nT0560—2005 水泥混凝土立方体劈裂抗拉强度试验方法. ..175  \nT0561—2005 水泥混凝土圆柱体劈裂抗拉强度试验方法. ..177  \nT0562—2005 水泥混凝土弯拉试件断块抗压强度试验方法.. ..180  \nT0563—2005 水泥混凝土强度快速试验方法（1h促凝压蒸法） .182  \nT0564—2005水泥混凝土动弹性模量试验方法（共振仪法） .188  \nT0566—2020 水泥混凝土与钢筋握裹力试验方法. .191\n\n## 5.3 体积稳定性. .195\n\nT0573—2020 水泥混凝土早期开裂敏感性试验方法（平板法） ..195  \nT0574—2020水泥混凝土收缩试验方法（接触法） .198  \nT0575—2020 水泥混凝土收缩试验方法（非接触法） .201  \nT0576—2020 水泥混凝土限制膨胀率试验方法. ..204  \nT0577—2020 水泥混凝土线膨胀系数试验方法（光杠杆法） ..206  \nT0578—2020 水泥混凝土徐变试验方法 .209\n\n## 5.4 耐久性. .214\n\nT0565—2005 水泥混凝土抗冻性试验方法（快冻法） ..214');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('851217c8-878c-4310-bfeb-65d45cb8a379', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明温度对某些减隔震装置的力学特性影响可能较大，如橡胶类减隔震支座剪切模量随温度下降而增大。在环境温度低于 $0 \\%$ 的情况下，减隔震装置的力学特性和常温下相比存在明显差异，将导致抗震分析结果存在较大误差。因此，如果减隔震装置在低于 $_ { 0 \\mathrm { { C } } }$ 的环境下使用的概率较大时，除根据常温下的力学特性进行抗震分析和验算外，还应根据低温下的力学特性进行抗震分析和验算。温度对减隔震装置力学特性的影响，可根据相关产品标准确定或相关试验确定。\n\n### 10.3.3 一般情况下，弹塑性和摩擦类减隔震支座的恢复力模型可采用双线性模型，并应符合下列规定：\n\n1 铅芯橡胶支座、高阻尼橡胶支座的恢复力模型如图10.3.3-1所示，其等效刚度和等效阻尼比分别按式（10.3.3-1）、式（10.3.3-2）确定：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { e f f } } ^ { \\mathrm { } } = \\frac { F _ { \\mathrm { d } } ^ { } } { D _ { \\mathrm { d } } ^ { } } = \\frac { Q _ { \\mathrm { d } } ^ { } } { D _ { \\mathrm { d } } ^ { } } + K _ { \\mathrm { d } } ^ { }\n$$\n\n$$\n\\xi _ { { \\mathrm { e f f } } } ~ = ~ \\frac { 2 Q _ { \\mathrm { d } } ( D _ { \\mathrm { d } } - \\Delta _ { \\mathrm { y } } ) } { \\pi D _ { \\mathrm { d } } ^ { 2 } K _ { \\mathrm { e f f } } }\n$$\n\n式中： $D _ { \\mathrm { d } }$ —减隔震支座的水平设计位移（ $\\mathbf { \\mu } _ { \\mathbf { m } } )$ ；\n\n$\\Delta _ { \\mathrm { y } }$ —减隔震支座的屈服位移（ $\\mathbf { m } )$ ；  \n$Q _ { \\mathrm { d } }$ -减隔震支座的特征强度（ $\\mathbf { k N }$ )，即滞回曲线正向与剪力轴交叉值；Keff 减隔震支座的等效刚度（ $\\mathbf { k N } / \\mathbf { m } )$ ；  \n$K _ { \\mathrm { d } }$ 减隔震支座的屈后刚度（ $\\mathbf { k N } / \\mathbf { m } )$ ）；  \n$\\xi _ { \\mathrm { e f f } }$ 减隔震支座的等效阻尼比。\n\n2 摩擦摆式支座的恢复力模型如图10.3.3-2所示，其屈后刚度按式（10.3.3-3） 确定，等效刚度按式（10.3.3-4）确定，等效阻尼比按式（10.3.3-5）确定：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { d } } ~ = ~ { \\frac { W } { R } }\n$$\n\n$$\nK _ { \\mathrm { e f f } } \\ = \\ \\frac { W } { R } + \\mu _ { \\mathrm { d } } \\ \\frac { W } { D _ { \\mathrm { d } } }\n$$\n\n$$\n\\xi _ { \\mathrm { e f f } } ~ = ~ \\frac { 2 \\mu _ { \\mathrm { d } } } { \\pi ( \\ : D _ { \\mathrm { d } } / R ~ + \\mu _ { \\mathrm { d } } ) }\n$$\n\n式中： $W$ —恒载作用下支座竖向反力（kN）；$R$ -支座滑动曲面的曲率半径（ $\\mathbf { \\epsilon } _ { \\mathbf { m } } )$ ；$D _ { \\mathrm { d } }$ -支座设计水平位移（ $\\mathbf { \\epsilon } _ { \\mathbf { m } } )$ ；$\\mu _ { \\mathrm { d } }$ -支座滑动摩擦系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8512bd8a-dbc5-4a6d-bb38-a44248142f99', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第一章 总 则', '第一章 总 则第一条 为了规范生产安全事故的报告和调查处理，落实生产安全事故责任追究制度，防止和减少生产安全事故，根据《中华人民共和国安全生产法》和有关法律，制定本条例。\n\n第二条 生产经营活动中发生的造成人身伤亡或者直接经济损失的生产安全事故的报告和调查处理，适用本条例；环境污染事故、核设施事故、国防科研生产事故的报告和调查处理不适用本条例。\n\n第三条 根据生产安全事故（以下简称事故）造成的人员伤亡或者直接经济损失，事故一般分为以下等级：\n\n（一）特别重大事故，是指造成 30 人以上死亡，或者 100人以上重伤（包括急性工业中毒，下同），或者 1亿元以上直接经济损失的事故；\n\n（二）重大事故，是指造成 10人以上 30人以下死亡，或者 50 人以上 100 人以下重伤，或者 5000 万元以上 1 亿元以下直接经济损失的事故；\n\n（三）较大事故，是指造成3 人以上 10人以下死亡，或者10人以上50人以下重伤，或者1000万元以上5000万元以下直接经济损失的事故；\n\n（四）一般事故，是指造成 3 人以下死亡，或者10 人以下重伤，或者 1000 万元以下直接经济损失的事故。\n\n国务院安全生产监督管理部门可以会同国务院有关部门，制定事故等级划分的补充性规定。\n\n本条第一款所称的“以上”包括本数，所称的“以下”不包括本数。\n\n第四条 事故报告应当及时、准确、完整，任何单位和个人对事故不得迟报、漏报、谎报或者瞒报。\n\n事故调查处理应当坚持实事求是、尊重科学的原则，及时、准确地查清事故经过、事故原因和事故损失，查明事故性质，认定事故责任，总结事故教训，提出整改措施，并对事故责任者依法追究责任。\n\n第五条 县级以上人民政府应当依照本条例的规定，严格履行职责，及时、准确地完成事故调查处理工作。事故发生地有关地方人民政府应当支持、配合上级人民政府或者有关部门的事故调查处理工作，并提供必要的便利条件。\n\n参加事故调查处理的部门和单位应当互相配合，提高事故调查处理工作的效率。\n\n第六条 工会依法参加事故调查处理，有权向有关部门提出处理意见。\n\n第七条 任何单位和个人不得阻挠和干涉对事故的报告和依法调查处理。\n\n第八条 对事故报告和调查处理中的违法行为，任何单位和个人有权向安全生产监督管理部门、监察机关或者其他有关部门举报，接到举报的部门应当依法及时处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8518beaf-cac2-47f2-aa11-b1659802c9ca', '48《焊接接头冲击试验方法》（GB2650-89）.md', '1 主题内容与适用范围', '1 主题内容与适用范围本标准规定了金属材料焊接接头的夏比冲击试验方法，以测定试样的冲击吸收功。  \n本标准适用于熔焊和压焊对接接头。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('851ef37f-97a6-4e0f-a639-a172b66020ab', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '3 当 $\\eta _ { \\mathrm（Part 2）', ' } } } { \\eta _ { \\mathrm { o t h } } }\n$$\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r 0 } } = \\frac { \\pi ^ { 2 } k _ { \\sigma 0 } D } { L _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { w } } }\n$$\n\n式中： $k _ { \\sigma 0 }$ 参数，按本标准式（F.1.2-2）计算。\n\n## F.1.3 仅设置竖向加劲肋的钢板剪力墙，其竖向抗弯弹性屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { { b c r } } }$ 应按下列公式计算：\n\n当 $\\eta _ { \\mathrm { y } } \\geqslant \\eta _ { \\mathrm { o t h } }$ 时：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { b c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { b c r p } } = k _ { \\mathrm { b p a n } } \\frac { \\pi ^ { 2 } D } { a _ { 1 } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { w } } }\n$$\n\n$$\nk _ { \\mathrm { b p a n } } = 4 + 2 \\beta _ { \\sigma } + 2 \\beta _ { \\sigma } ^ { 3 }\n$$\n\n当 $\\eta _ { \\mathrm { y } } < \\eta _ { \\mathrm { \\sigma t h } }$ 时：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { b c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { b c r 0 } } + ( \\sigma _ { \\mathrm { b c r p } } - \\sigma _ { \\mathrm { b c r 0 } } ) \\frac { \\eta _ { \\mathrm { y } } } { \\eta _ { \\mathrm { o t h } } }\n$$\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { { b c r } 0 } } = \\frac { \\pi ^ { 2 } k _ { \\mathrm { { b 0 } } } D } { L _ { \\mathrm { { n } } } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { { w } } } }\n$$\n\n$$\nk _ { \\mathrm { b 0 } } = 1 4 + 1 1 \\Big ( \\frac { H _ { \\mathrm { n } } } { L _ { \\mathrm { n } } } \\Big ) ^ { 2 } + 2 . 2 \\Big ( \\frac { L _ { \\mathrm { n } } } { H _ { \\mathrm { n } } } \\Big ) ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $k _ { \\mathrm { b p a n } }$ -小区格竖向不均匀受压屈曲系数；$\\beta _ { \\sigma }$ ——区格两边的应力差除以较大的压应力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('851fb4de-c1fa-45e0-ab6a-9d9aead6d2bb', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '四、事故结论', '四、事故结论操作者目测估算该设备重量失误，超载作业造成事故；起重机未设置起重量限制器等因素留下事故隐患。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8522ba8a-718e-4123-81d3-64c6e45a3dde', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第四章道路通行规定（Part 2）', '动车停放不得妨碍其他车辆和行人通行。\n\n第六十条驾驭畜力车，应当使用驯服的牲畜；驾驭畜力车横过道路时，驾驭人应当下车牵引牲畜；驾驭人离开车辆时，应当拴系牲畜。\n\n## 第四节行人和乘车人通行规定\n\n第六十一条行人应当在人行道内行走，没有人行道的靠路边行走。\n\n第六十二条行人通过路口或者横过道路，应当走人行横道或者过街设施；通过有交通信号灯的人行横道，应当按照交通信号灯指示通行；通过没有交通信号灯、人行横道的路□，或者在没有过街设施的路段横过道路，应当在确认安全后通过。\n\n第六十三条行人不得跨越、倚坐道路隔离设施，不得扒车、强行拦车或者实施妨碍道路交通安全的其他行为。\n\n第六十四条学龄前儿童以及不能辨认或者不能控制自己行为的精神疾病患者、智力障碍者在道路上通行，应当由其监护人、监护人委托的人或者对其负有管理、保护职责的人带领。\n\n盲人在道路上通行，应当使用盲杖或者采取其他导盲手段，车辆应当避让盲人。\n\n第六十五条行人通过铁路道口时，应当按照交通信号或者管理人员的指挥通行；没有交通信号和管理人员的，应当在确认无火车驶临后，迅速通过。\n\n第六十六条乘车人不得携带易燃易爆等危险物品，不得向车外抛洒物品，不得有影响驾驶人安全驾驶的行为。\n\n## 第五节高速公路的特别规定\n\n第六十七条行人、非机动车、拖拉机、轮式专用机械车、铰接式客车、全挂拖斗车以及其他设计最高时速低于七十公里的机动车，不得进入高速公路。高速公路限速标志标明的最高时速不得超过一百二十公里。\n\n第六十八条机动车在高速公路上发生故障时，应当依照本法第五十二条的有关规定办理；但是，警告标志应当设置在故障车来车方向一百五十米以外，车上人员应当迅速转移到右侧路肩上或者应急车道内，并且迅速报警。\n\n机动车在高速公路上发生故障或者交通事故，无法正常行驶的，应当由救援车、清障车拖电、牵引。\n\n第六十九条任何单位、个人不得在高速公路上拦截检查行驶的车辆，公安机关的人民警察依法执行紧急公务除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8527e04c-10e5-4670-8123-ee6b19bb7d8e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥砂浆凝结时间的试验方法。\n\n本方法适用于用贯入阻力法确定砂浆拌合物的凝结时间。\n\n引用标准：\n\n水泥砂浆拌和及稠度试验方法（T0587）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('852a1a49-21ff-4873-a0b7-855ea135c46f', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二十三章居间合同', '第二十三章居间合同第四百二十四条居间合同是居间人向委托人报告订立合同的机会或者提供订立合同的媒介服务，委托人支付报酬的合同。\n\n第四百二十五条居间人应当就有关订立合同的事项向委托人如实报告。\n\n居间人故意隐瞒与订立合同有关的重要事实或者提供虚假情况，损害委托人利益的，不得要求支付报酬并应当承担损害赔偿责任。\n\n第四百二十六条居间人促成合同成立的，委托人应当按照约定支付报酬。对居间人的报酬没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，根据居间人的劳务合理确定。因居间人提供订立合同的媒介服务而促成合同成立的，由该合同的当事人平均负担居间人的报酬。\n\n居间人促成合同成立的，居间活动的费用，由居间人负担。\n\n第四百二十七条居间人未促成合同成立的，不得要求支付报酬，但可以要求委托人支付从事居间活动支出的必要费用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('852a4d29-df36-43b3-82c3-01476f0637b7', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '10木工机械（Part 1）', '10木工机械## 10.1一般规定\n\n10.1.1机械操作人员应穿紧口衣裤，并束紧长发，不得系领带和戴手套。  \n10.1.2机械的电源安装和拆除及机械电气故障的排除，应由专业电工进行。机械应使用单向开关，不得使用倒顺双向开关。10.1.3机械安全装置应齐全有效，传动部位应安装防护罩，各部件应连接紧固。  \n10.1.4机械作业场所应配备齐全可靠的消防器材。在工作场所，不得吸烟和动火，并不得混放其他易燃易爆物品。  \n10.1.5工作场所的木料应堆放整齐，道路应畅通。  \n10.1.6机械应保持清洁，工作台上不得放置杂物。  \n10.1.7机械的皮带轮、锯轮、刀轴、锯片、砂轮等高速转动部件的安装应平衡。  \n10.1.8各种刀具破损程度不得超过使用说明书的规定要求。10.1.9加工前，应清除木料中的铁钉、铁丝等金属物。  \n10.1.10装设除尘装置的木工机械作业前，应先启动排尘装置，排尘管道不得变形、漏气。  \n10.1.11机械运行中，不得测量工件尺寸和清理木屑、刨花和杂物。  \n10.1.12机械运行中，不得跨越机械传动部分。排除故障、拆装刀具应在机械停止运转，并切断电源后进行。  \n10.1.13操作时，应根据木材的材质、粗细、湿度等选择合适的切削和进给速度。操作人员与辅助人员应密切配合，并应同步匀速接送料。  \n10.1.14使用多功能机械时，应只使用其中一种功能，其他功\n\n能的装置不得妨碍操作。\n\n10.1.15作业后，应切断电源，锁好闸箱，并应进行清理、润滑。\n\n10.1.16机械噪声不应超过建筑施工场界噪声限值；当机械噪声超过限值时，应采取降噪措施。机械操作人员应按规定佩戴个人防护用品。\n\n## 10.2带锯机\n\n10.2.1作业前，应对锯条及锯条安装质量进行检查。锯条齿侧或锯条接头处的裂纹长度超过 $1 0 \\mathrm { m m }$ 、连续缺齿两个和接头超过两处的锯条不得使用。当锯条裂纹长度在 $1 0 \\mathrm { m m }$ 以下时，应在裂纹终端冲一止裂孔。锯条松紧度应调整适当。带锯机启动后，应空载试运转，并应确认运转正常，无串条现象后，开始作业。10.2.2作业中，操作人员应站在带锯机的两侧，跑车开动后，行程范围内的轨道周围不应站人，不应在运行中跑车。  \n10.2.3原木进锯前，应调好尺寸，进锯后不得调整。进锯速度应均匀。  \n10.2.4倒车应在木材的尾端越过锯条 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 后进行，倒车速度不宜过快。  \n10.2.5平台式带锯作业时，送接料应配合一致。送料、接料时不得将手送进台面。锯短料时，应采用推棍送料。回送木料时，应离开锯条 $5 0 \\mathrm { m m }$ 及以上。  \n10.2.6带锯机运转中，当木屑堵塞吸尘管口时，不得清理管口。  \n10.2.7作业中，应根据锯条的宽度与厚度及时调节档位或增减带锯机的压砲（重锤)。当发生锯条口松或串条等现象时，不得用增加压佗（重锤）重量的办法进行调整。\n\n## 10.3圆盘锯\n\n### 10.3.1木工圆锯机上的旋转锯片必须设置防护罩。\n\n10.3.2安装锯片时，锯片应与轴同心，夹持锯片的法兰盘直径应为锯片直径的 $1 / 4$ 。  \n10.3.3锯片不得有裂纹。锯片不得有连续2个及以上的缺齿。10.3.4被锯木料的长度不应小于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 。作业时，锯片应露出木料 $1 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 2 0 \\mathrm { m m } ,$   \n10.3.5送料时，不得将木料左右晃动或抬高；遇木节时，应缓慢送料；接近端头时，应采用推棍送料。  \n10.3.6当锯线走偏时，应逐渐纠正，不得猛扳，以防止损坏锯片。10.3.7作业时，操作人员应戴防护眼镜，手臂不得跨越锯片，人员不得站在锯片的旋转方向。\n\n## 10.4平面刨(手压刨)\n\n10.4.1刨料时，应保持身体平稳，用双手操作。刨大面时，手应按在木料上面；刨小料时，手指不得低于料高一半。不得手在料后推料。  \n10.4.2当被刨木料的厚度小于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ，或长度小于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，应采用压板或推棍推进。厚度小于 $1 5 \\mathrm { m m }$ ，或长度小于 $2 5 0 \\mathrm { m m }$ 的木料，不得在平刨上加工。  \n10.4.3刨旧料前，应将料上的钉子、泥砂清除干净。被刨木料如有破裂或硬节等缺陷时，应处理后再施刨。遇木槎、节疤应缓慢送料。不得将手按在节疤上强行送料。  \n10.4.4刀片、刀片螺钉的厚度和重量应一致，刀架与夹板应吻合贴紧，刀片焊缝超出刀头或有裂缝的刀具不应使用。刀片紧固螺钉应嵌入刀片槽内，并离刀背不得小于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。刀片紧固力应符合使用说明书的规定。  \n10.4.5机械运转时，不得将手伸进安全挡板里侧去移动挡板或拆除安全挡板。\n\n## 10.5压刨床(单面和多面)\n\n10.5.1作业时，不得一次刨削两块不同材质或规格的木料，被刨木料的厚度不得超过使用说明书的规定。\n\n10.5.2操作者应站在进料的一侧。送料时应先进大头。接料人员应在被刨料离开料辊后接料。\n\n10.5.3刨刀与刨床台面的水平间隙应在 $1 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 3 0 \\mathrm { m m }$ 之间。  \n不得使用带开口槽的刨刀。\n\n10.5.4每次进刀量宜为 $2 \\mathrm { m m } \\mathrm { \\sim } 5 \\mathrm { m m }$ 。遇硬木或节疤，应减小进刀量，降低送料速度。\n\n10.5.5刨料的长度不得小于前后压辊之间距离。厚度小于$1 0 \\mathrm { m m }$ 的薄板应垫托板作业。\n\n10.5.6压刨床的逆止爪装置应灵敏有效。进料齿辊及托料');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('85407f61-34cb-4b60-9fe2-d04aacb86b63', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百六十条承揽人在工作期间，应当接受定作人必要的监督检验', '第二百六十条承揽人在工作期间，应当接受定作人必要的监督检验。定作人不得因监督检验妨碍承揽人的正常工作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('85452629-9ed3-4074-8fc2-489560dcb5ad', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 2）', '平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．7．4．1．1 室外工作的轨道式起重机应装设可靠的抗风防滑装置，并应满足规定的工作状态和非工作状态抗风防滑要求。\n\n#### 9．7．4．1．2 工作状态下的抗风制动装置可采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等，其制动与释放动作应考虑与运行机构连锁并应能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．3 起重机只装设抗风制动装置而无锚定装置的，抗风制动装置应能承受起重机非工作状态下的风载荷；当工作状态下的抗风制动装置不能满足非工作状态下的抗风防滑要求时，还应装设牵揽式、插销式或其他形式的锚定装置。起重机有锚定装置时，锚定装置应能独立承受起重机非工作状态下的\n\n风载荷。\n\n#### 9．7．4．1．4 非工作状态下的抗风防滑设计，如果只采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等抗风制动装置，其制动与释放动作也应考虑与运行机构连锁并能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．5 锚定装置应确保在下列情况下起重机及其相关部件的安全可靠：\n\na） 起重机进入非工作状态并且锚定时；  \nb） 起重机处于工作状态，起重机进行正常作业并实施锚定时；  \nc） 起重机处于工作状态且在正常作业，突然遭遇超过工作状态极限风速的大风而实施锚定时。\n\n### 9．7．4．2 防倾翻安全钩\n\n起升吊钩装在主梁一侧的单主梁起重机、有抗震要求的起重机及其他有类似防止起重小车发生倾翻要求的起重机，应装设防倾翻安全钩。\n\n## 9．7．5 起联锁保护作用的安全装置和措施\n\n### 9．7．5．1 进入桥式和门式起重机的门，和从司机室登上桥架的舱口门，应能联锁保护；当门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．2 司机室设在起重机的运动部分上时，进入司机室的通道口，应能联锁保护；当通道口的门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．3 可在两处或多处操作的起重机，应有联锁保护，以保证只能在一处操作，防止两处或多处同时都能操作。  \n### 9．7．5．4 当既可以电动，也可以手动驱动时，相互间的操作转换应能联锁。  \n### 9．7．5．5 夹轨器等制动装置和锚定装置应能与运行机构联锁。  \n### 9．7．5．6 回转锁定装置应能与回转机构联锁。  \n### 9．7．5．7 对小车在可俯仰的悬臂上运行而工作的起重机，悬臂俯仰机构与小车运行机构应能联锁，使俯仰悬臂放平后小车方能运行。\n\n## 9．7．6 其他安全防护装置\n\n### 9．7．6．1 风速仪及风速报警器\n\n#### 9．7．6．1．1 对于室外作业的高大起重机应安装风速仪，风速仪应安装在起重机上部迎风处。对室外作业的高大起重机应装有显示瞬时风速的风速报警器，且当风力大于工作状态的计算风速设定值时，应能发出报警信号。\n\n### 9．7．6．2 轨道清扫器\n\n当物料有可能积存在轨道上成为运行的障碍时，在轨道上行驶的起重机和起重小车，在台车架（或端梁）下面和小车架下面应装设轨道清扫器，其扫轨板底面与轨道顶面之间的间隙一般为 $5 \\ \\mathrm { m m } \\sim$ $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 9．7．6．3 防小车坠落保护\n\n塔式起重机的变幅小车及其他起重机要求防坠落的小车，应设置使小车运行时不脱轨的装置，即使轮轴断裂，小车也不能坠落。\n\n### 9．7．6．4 检修吊笼或平台\n\n需要经常在高空进行起重机自身检修作业的起重机，应装设安全可靠的检修吊笼或平台。\n\n### 9．7．6．5 导电滑触线的安全防护\n\n#### 9．7．6．5．1 桥式起重机司机室位于大车滑触线一侧，在有触电危险的区段，通向起重机的梯子和走台与滑触线间应设置防护板进行隔离。\n\n#### 9．7．6．5．2 桥式起重机大车滑触线侧应设置防护装置，以防止小车在端部极限位置时因吊具或钢丝绳\n\n摇摆而与滑触线意外接触。\n\n#### 9．7．6．5．3 多层布置桥式起重机时，下层起重机应采用电缆或安全滑触线供电。\n\n#### 9．7．6．5．4 其他使用滑触线的起重机，对易发生触电的部位应设防护装置。\n\n### 9．7．6．6 报警装置\n\n必要时，在起重机上应设置蜂鸣器、闪光灯等作业报警装置。流动式起重机倒退运行时，应发出清晰的报警音响并伴有灯光闪烁信号。\n\n### 9．7．6．7 防护罩\n\n在正常工作或维修时，为防止异物进入或防止其运行对人员可能造成危险的零部件，应设有保护装置。起重机上外露的、有可能伤人的运动零部件，如开式齿轮、联轴器、传动轴、链轮、链条、传动带、皮带轮等，均应装设防护罩／栏。\n\n在露天工作的起重机上的电气设备应采取防雨措施。\n\n### 9．7．6．8 防起重机零件掉落的措施\n\n设计上应采取有效措施，防止起重机上的零部件在静止或运动时从空中掉落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8547c5f1-1b2d-4673-8757-fcc84976af01', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．2 结构计算原则', '5．2 结构计算原则## 5．2．1 计算方法\n\n起重机结构设计计算可采用许用应力设计法或极限状态设计法。当结构在外载荷作用下产生了较大变形，以致内力与载荷呈非线性关系时，宜采用极限状态设\n\n计法。\n\n## 5．2．2 计算内容和有关规定\n\n### 5．2．2．1 计算内容\n\n验算在载荷最不利组合（见4．3．3、表20和附录 G）下，起重机金属结构构件及其连接的强度（含疲劳强度）、刚性和稳定性，是否满足本标准的要求。\n\n### 5．2．2．2 有关规定\n\n#### 5．2．2．2．1 本章规定的各项内容，均限于在钢材弹性范围内的计算。  \n#### 5．2．2．2．2 用极限状态设计法进行设计的步骤见附录F的F．3有关说明。在验算起重机结构和构件  \n的刚性时，载荷用标准值，即取分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } = 1$ 。  \n#### 5．2．2．2．3 结构件及其连接的疲劳强度仍按许用应力设计法计算。  \n#### 5．2．2．2．4 本章中的计算公式，是按许用应力设计法给出的。若采用极限状态设计法，则应作如下\n\n变更：\n\na） 除疲劳强度外的所有计算强度和屈曲稳定性的公式，其左侧的弯矩、扭矩、轴向力都应该将相应载荷乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后计算得出，右侧的极限设计应力 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 则应该是用钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { ~ s ~ } }$ 或构件抗屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 而得到，即： $\\operatorname* { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 或$\\mathrm { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { c r } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ ；  \nb） 在压弯构件稳定性计算的式（51）、式（52）、式（M．1）、式（M．2）、式（M．5）左侧的弯矩项中乘有犖增大系数 $\\frac { N _ { \\mathrm { E } } } { N _ { \\mathrm { E } } - N }$ 时，其中的 $N _ { \\mathrm { E } }$ 也应除以 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$   \nc） 若计算公式中出现有许用应力设计法的安全系数 $n$ 时，则将此安全系数 $n$ 用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 代替。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('85554792-b663-4479-8ddc-13867bc5f885', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：当前，各种功能和规格的支座种类较多（包括伸缩装置的种类亦较多），本规范不可能对其一一进行规定。实际上，该类支座除某些特殊的功能与常用的几种支座产品有区别外，安装施工的方法和工艺大同小异，因此其施工除要符合本节的质量控制原则外，按相应产品推荐的方法进行安装是能满足要求的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8557b478-3faa-4d68-94aa-32234aba9ec2', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '5样坏和试样制备', '5样坏和试样制备## 5.1取样\n\n样坏应在沿钢板主轧制方向(纵向)的一端的中部切取(宽度1/2处),对于钢锭成材的钢板,应确保取在对应钢锭头部端。该样坏足以制备6个试样,其中3个为备用。应确保在最终试样的加工过程中伴随的热影响或加工硬化区被去除。\n\n## 5.2试样制备\n\n应从按5.1的要求切取的样坏上，按照下列步骤制备带延伸部分或不带延伸部分的试样，试样的轴线应垂直于钢板表面。带延伸部分的试样规定如下：\n\n1）对于 $1 5 \\ \\mathrm { m m } { \\leqslant } t { \\leqslant } 2 0 \\ \\mathrm { m m }$ ，应有延伸部分， $\\pmb { t }$ 为产品厚度；  \n2）对于 $\\pmb { t } > 2 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，可选择延伸部分， $\\pmb { t }$ 为产品厚度。\n\n## 5.3带延伸部分的试样(见图 B.1)\n\n焊接前，应先清除试样表面的所有铁锈、氧化铁皮、油脂等杂物。\n\n1）采用摩擦焊或其他合适方法以保证热影响区最小的方式，将延伸部分焊接到试样的两个表面上。  \n2） 试样直径 $d _ { 0 }$ 如下：对于 $1 5 \\ \\mathrm { m m } { \\leqslant } t { \\leqslant } 2 5 \\ \\mathrm { m m } , t$ 为产品厚度， $d _ { \\circ } = 6 \\ \\mathrm { m m }$ 或 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；对于 $\\scriptstyle t > 2 5 \\ { \\mathrm { m m } } , t$ 为产品厚度， $d _ { 0 } = 1 0 \\ \\mathrm { m m }$\n\n3）试样的平行长度 $L _ { \\mathbb { C } }$ 应至少为 $1 . 5 \\ d _ { 0 }$ 且不超过 $8 0 \\ \\mathrm { m m }$ ，热影响区应在 $L _ { \\mathsf { C } }$ 之外。\n\n## 5.4不带延伸部分的试样(见图B.2、图B.3)\n\n1）试样直径 $d _ { \\mathfrak { o } }$ 如下：对于 $2 0 ~ \\mathrm { m m } { \\leqslant } t { \\leqslant } 4 0 ~ \\mathrm { m m } , t$ 为产品厚度， $d _ { 0 } = 6 \\ \\mathrm { m m }$ 或 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；对于 $4 0 \\ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m } , t$ 为产品厚度， $d _ { \\circ } = 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；  \n2）试样的平行长度 $L _ { \\mathbb { C } }$ 应至少为 $1 . 5 \\ d _ { 0 }$ 且不超过 $8 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；  \n3）对于 $t { \\leqslant } 8 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的产品,试样总长度 $L _ { \\mathrm { t } }$ 应等于产品全厚度 $\\pmb { t }$ 。\n\n## 5.5对于 $8 0 \\ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的产品，试样总长度 $L _ { \\mathrm { t } }$ 应使 $L _ { \\mathbb { C } }$ 包括产品厚度 $1 / 4$ 位置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('855de437-1cc0-45a7-9afc-5358cee0278d', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料（Part 1）', '2 仪具与材料除另有说明外，所用试剂应不低于分析纯；用于标定与配制标准溶液的试剂应为基准试剂；所用水应符合现行《分析实验室用水规格和试验方法》（GB/T6682）中规定的蒸馏水要求；本方法所列浓液体试剂的密度指 $2 0 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 时的密度（ $\\mathrm { \\Delta } \\mathrm { g } / \\mathrm { c m } ^ { 3 }$ ）。\n\n## 2.1 硝酸（ $\\mathrm { H N O } _ { 3 }$ ）：密度 $1 . 3 9 \\mathrm { \\sim } 1 . 4 1 \\mathrm { g / c m } ^ { 3 }$ ，或质量分数 $6 5 \\% { \\sim } 6 8 \\%$ 。\n\n## 2.2 磷酸（ $\\mathrm { H } _ { 3 } \\mathrm { P O } _ { 4 }$ ）：密度 $1 . 6 8 ~ \\mathrm { g / c m } ^ { 3 }$ 或质量分数 $> 8 5 \\%$ 。\n\n## 2.3 乙醇（ $\\mathrm { \\bf C } _ { 2 } \\mathrm { \\bf H } _ { 5 } \\mathrm { \\bf O H }$ ）：体积分数 $9 5 \\%$ 或无水乙醇。\n\n## 2.4 过氧化氢（ $\\mathrm { H } _ { 2 } \\mathrm { O } _ { 2 }$ ）：质量分数 $3 0 \\%$ 。\n\n## 2.5 氢氧化钠（ $\\mathrm { \\Delta N a O H } \\cdot$ 溶液[C $\\mathrm { ( N a O H ) } = 0 . 5 \\mathrm { m o l / L } ]$ ：将2g氢氧化钠溶于 $1 0 0 \\mathrm { m L }$ 水中。\n\n## 2.6 硝酸溶液 $[ \\mathbf { C } ( \\mathrm { H N O _ { 3 } } ) { = } 0 . 5 \\mathrm { m o l / L } ]$ ：取 $3 \\mathrm { m L }$ 硝酸（2.1），用水稀释至 $1 0 0 \\mathrm { m L }$ 。\n\n## 2.7 氯离子标准溶液：准确称取 $0 . 3 2 9 7 \\mathrm { g }$ 已在 $1 3 0 { \\sim } 1 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 烘 2h 的氯化钠，溶于少量水中，然后移入1L容量瓶中，用水稀释至标线，摇匀。此溶液 $1 \\mathrm { m L }$ 含 $0 . 2 \\mathrm { m g }$ 氯离子。吸取上述溶液 $5 0 . 0 0 \\mathrm { m L }$ ，注入 $2 5 0 \\mathrm { m L }$ 容量瓶中，用水稀释至标线，摇匀。此溶液 $1 \\mathrm { m L }$ 含 $0 . 0 4 \\mathrm { m g }$ 氯离子。\n\n## 2.8 硝酸汞标准滴定溶液 $[ \\mathrm { C } ( \\mathrm { H g } ( \\mathrm { N O _ { 3 } } ) _ { 2 } ) { = } 0 . 0 0 1 \\mathrm { m o l / L } ]$\n\n（1）硝酸汞标准滴定溶液 $[ \\mathrm { C } ( \\mathrm { H g } ( \\mathrm { N O _ { 3 } } ) _ { 2 } ) { = } 0 . 0 0 1 \\mathrm { m o l / L } ]$ 的配制\n\n称取 $0 . 3 4 \\mathrm { g }$ 硝酸汞 $\\mathrm { [ H g ( N O _ { 3 } ) _ { 2 } \\cdot 1 / 2 H _ { 2 } O ] }$ ，溶于 $1 0 \\mathrm { m L }$ 硝酸（2.6）中，移入1L容量瓶内，用水稀释至标线，摇匀。\n\n（2）硝酸汞标准滴定溶液 $[ \\mathrm { C } ( \\mathrm { H g } ( \\mathrm { N O _ { 3 } } ) _ { 2 } ) { = } 0 . 0 0 1 \\mathrm { m o l / L } ]$ 的标定\n\n用微量滴定管准确加入 $5 . 0 0 \\mathrm { m L }$ 浓度为 $0 . 0 4 \\mathrm { m g / m L }$ 氯离子标准溶液（2.7）于 $5 0 \\mathrm { m L }$ 锥形瓶中，加入 $2 0 \\mathrm { m L }$ 乙醇（2.3）及 $1 { \\sim } 2$ 滴溴酚蓝指示剂（2.11），用氢氧化钠溶液（2.5）调至溶液呈蓝色，然后用硝酸（2.6）调至溶液刚好变黄，再过量1滴（pH约为3.5），加入10 滴二苯偶氮碳酰肼指示剂（2.12），用硝酸汞标准滴定溶液滴定至樱桃红色出现。\n\n同时，进行空白试验。使用相同量的试剂，不加入氯离子标准溶液，按相同的测定步骤进行试验。\n\n硝酸汞标准滴定溶液对氯离子的滴定度，按式（T0514-1）计算：\n\n$$\nT _ { c l } = \\frac { 0 . 0 4 \\times 5 . 0 0 } { V _ { 2 } - V _ { 1 } } = \\frac { 0 . 2 } { V _ { 2 } - V _ { 1 } }\n$$\n\n式中： $T _ { c l }$ ——硝酸汞标准滴定溶液对氯离子的滴定度（ $\\mathrm { m g / m L }$ ）；$V _ { 2 }$ ——标定时消耗硝酸汞标准滴定溶液的体积（mL）；$V _ { 1 }$ ——空白试验消耗硝酸汞标准滴定溶液的体积（mL）；0.04——氯离子标准溶液的浓度（ $\\ma');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('855e6ab5-2add-4811-b45a-8371bcb40d8e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', 'A.2 钢筋闪光对焊接头', 'A.2 钢筋闪光对焊接头## A.2.1闪光对焊接头的质量检验，应分批进行外观质量检查和力学性能检验，并应符合下列规定：\n\n1 在同一台班内，由同一焊工完成的300个同牌号、同直径钢筋焊接接头应作为一批。当同一台班内焊接的接头数量较少，可在一周之内累计计算；累计仍不足300个接头时，应按一批计算。\n\n2力学性能检验时，应从每批接头中随机切取6个接头，其中3个做拉伸试验，3个做弯曲试验。\n\n3 异径钢筋接头可仅做拉伸试验；封闭环式箍筋闪光对焊接头，以600个同牌号、同规格的接头作为一批，仅做拉伸试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('85648939-48ad-4fa4-a32d-67ac0ba5fdbe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 7）', '} } \\right.$ 、$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ ］来进行校核。\n\n式（76）中第三项分子中的 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 应带各自的正负号，分母中的 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r } } ]$ 和 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r } } \\right]$ 则是相应的疲劳许用应力。\n\n从表33中的 $[ \\sigma _ { - 1 } ]$ 值看出，当工作级别 $\\mathrm { E 1 \\sim E 3 }$ 所对应的构件或连接的应力集中情况等级 $\\mathrm { W } _ { \\mathrm { 0 } }$ 、$\\mathrm { W _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 0 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 2 } }$ 中的 $\\stackrel { \\textstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } { \\scriptscriptstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } .$ ］值有的已大于构件静强度的基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，说明可以不必进行单项疲劳强度核算。若 $\\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right]$ 值虽小于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，但计算出的 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right] \\left( \\geqslant \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] \\right)$ ）已大于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，则该构件或连接也不必进行单项疲劳强度核算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('85687dd1-de24-4235-be73-a98b633c0b53', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条依据 2018 年 3 月 8 日住房和城乡建设部令第 37 号发布的《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》，增加了“危险性较大的分部分项工程”的表述，同时将原规范中的“专项施工技术方案和专项安全技术方案”统一修改为“专项施工方案”。\n\n### 3.1.4 对工程施工中所用的临时受力结构和大型临时设施，应进行专项设计与验算，明确质量和安全的验收标准，并应编制安装、使用、维护和拆除的作业方案。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8568a78a-25d3-42f5-9e99-ccf287b7fcb8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 3）', '计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ { 1 } ^ { 2 } t _ { 1 } + M _ { 2 } ^ { 2 } t _ { 2 } + M _ { 3 } ^ { 2 } t _ { 3 } + \\dots \\dots + M _ { n } ^ { 2 } t _ { n } } { t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\dots \\dots \\dots + t _ { n } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 等效平均阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；\n\n$M _ { 1 } \\thinspace , M _ { 2 } \\thinspace , M _ { 3 } \\thinspace , \\cdots , M _ { n } \\thinspace$ 狀———为包括电动机转动及移动质量全部惯性力在内的各个阶段的转矩值。在变载荷情况下，至少取10个连续工作循环中载荷最大的一个循环计算；\n\n$t _ { 1 } \\ldots t _ { 2 } \\ldots t _ { 3 } \\ldots , \\ldots , t _ { n }$ — 发生不同转矩的时间段，静止时间不计入。\n\n等效平均功率按式（P．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e d } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { m e d } } n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．10）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 同式（P．9）；$n$ 电动机转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 机构的总效率。\n\n#### 犘．2．5．2 电动机的初选\n\n如果电动机的一次负载运行时间不超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按式（P．10）计算结果从电动机样本上选出的 S3工作制的电动机即为所要求的电动机。\n\n  \n图 犘．1 电动机负荷图举例\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n表 犙．2 垂直运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值  \n\n\n\n\n\n表 犙．3 水平运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('856a650c-ee96-4a24-9db6-ef63455b769f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.2 电动机初选', '6.1.4.2 电动机初选## 6.1.4.2.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n非平衡动臂式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．5）计算。\n\n## 6.1.4.2.2 平衡臂架式变幅机构\n\n平衡臂架式变幅机构所需电动机功率，按附录 P．2．2中的式（P．6）计算。\n\n## 6.1.4.2.3 牵引小车式变幅机构\n\n牵引小车式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．3）计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('856e8272-7bb8-41a2-8e28-aa92a8fa8337', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.6.8 高处焊接作业的技术要求如下:6', '6.6.8 高处焊接作业的技术要求如下:6.6.8 高处焊接作业的技术要求如下：a) a) 宜使用作业平台、人行塔梯或登高作业车,不应悬空作业,且应符合6.1 的规定;宜使用作业平台、人行塔梯或登高作业车，不应悬空作业，且应符合6.1的规定；  \nb) b) 作业前应对焊接点附近及下方的易燃物品进行清理;业前应对焊接点附近及下方的易燃物品进行清理；  \nc) c) 作业区下方应设置不小于 业区下方应设置不小于1 $1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的警戒区,按要求配备消防器材,并由专人巡视;戒区，按要求配备消防器材，并由专人巡视；  \nd) d) 焊接点的下方应设置隔热防火垫。焊接点的下方应设置隔热防火垫。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('857d445f-f6db-4e8e-bf97-c193256d65d4', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '5 成套配电柜、控制柜(台、箱)和配电箱（Part 1）', '5 成套配电柜、控制柜(台、箱)和配电箱(盘)安装## 5．1主控项目\n\n5．1．1柜、台、箱的金属框架及基础型钢应与保护导体可靠连接；对于装有电器的可开启门，门和金属框架的接地端子间应选用截面积不小于 4mm2的黄绿色绝缘铜芯软导线连接，并应有标识。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n5．1．2柜、台、箱、盘等配电装置应有可靠的防电击保护；装置内保护接地导体(PE)排应有裸露的连接外部保护接地导体的端子，并应可靠连接。当设计未做要求时，连接导体最小截面积应符合现行国家标准《低压配电设计规范》GB 50054的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查并采用力矩扳手检查。\n\n5．1．3手车、抽屉式成套配电柜推拉应灵活，无卡阻碰撞现象。动触头与静触头的中心线应一致，且触头接触应紧密，投入时，接地触头应先于主触头接触；退出时，接地触头应后于主触头脱开。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n5．1．4 高压成套配电柜应按本规范第3．1．5条的规定进行交接试验，并应合格，且应符合下列规定：\n\n1 继电保护元器件、逻辑元件、变送器和控制用计算机等单体校验应合格，整组试验动\n\n作应正确，整定参数应符合设计要求；\n\n2 新型高压电气设备和继电保护装置投入使用前，应按产品技术文件要求进行交接试验。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：模拟试验检查或查阅交接试验记录。\n\n5．1．5低压成套配电柜交接试验应符合本规范第4．1．6条第3款的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：用绝缘电阻测试仪测试、试验时观察检查或查阅交接试验记录。\n\n5．1．6 对于低压成套配电柜、箱及控制柜(台、箱)间线路的线间和线对地间绝缘电阻值，馈电线路不应小于0．5MΩ，二次回路不应小于 $1 \\mathrm { { M } } \\Omega$ ；二次回路的耐压试验电压应为1000V，当回路绝缘电阻值大于10MΩ时，应采用2500V兆欧表代替，试验持续时间应为1min 或符合产品技术文件要求。\n\n检查数量：按每个检验批的配线回路数量抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1个回路。\n\n检查方法：用绝缘电阻测试仪测试或试验、测试时观察检查或查阅绝缘电阻测试记录。\n\n5．1．7直流柜试验时，应将屏内电子器件从线路上退出，主回路线间和线对地间绝缘电阻值不应小于0．5MΩ，直流屏所附蓄电池组的充、放电应符合产品技术文件要求；整流器的控制调整和输出特性试验应符合产品技术文件要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：用绝缘电阻测试仪测试，调整试验时观察检查或查阅试验记录。\n\n5．1．8低压成套配电柜和配电箱(盘)内末端用电回路中，所设过电流保护电器兼作故障防护时，应在回路末端测量接地故障回路阻抗，且回路阻抗应满足下式要求：\n\n$$\nZ _ { s } ( m ) \\leqslant \\frac { 2 } { 3 } \\times \\frac { U _ { 0 } } { I _ { s } }\n$$\n\n式中：Zs(m)——实测接地故障回路阻抗（Ω）；  \nU0—一相导体对接地的中性导体的电压(V);  \nIa—一保护电器在规定时间内切断故障回路的动作电流(A）。  \n检查数量：按末级配电箱(盘、柜)总数量抽查 $20 \\%$ ，每个被抽查的末级配电箱至少应抽查1个回路，且不应少于1个末级配电箱。  \n检查方法：仪表测试并查阅试验记录。\n\n5．1．9 配电箱(盘)内的剩余电流动作保护器 (RCD)应在施加额定剩余动作电流 $( \\mathrm { I } \\triangle \\mathrm { n } )$ 的情况下测试动作时间，且测试值应符合设计要求。\n\n检查数量：每个配电箱(盘)不少于1个。\n\n检查方法：仪表测试并查阅试验记录。\n\n5．1．10 柜、箱、盘内电涌保护器(SPD)安装应符合下列规定：\n\n1 SPD 的型号规格及安装布置应符合设计要求；\n\n2 SPD的接线形式应符合设计要求，接地导线的位置不宜靠近出线位置；\n\n3 SPD 的连接导线应平直、足够短，且不宜大于0．5m。\n\n检查数量：按每个检验批电涌保护器(SPD)的数量抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1个。\n\n检查方法：观察检查。\n\n5．1．11 IT系统绝缘监测器(IMD)的报警功能应符合设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：仪表测试。\n\n5．1．12 照明配电箱(盘)安装应符合下列规定：\n\n1 箱(盘)内配线应整齐、无绞接现象；导线连接应紧密、不伤线芯、不断股；垫圈下螺丝两侧压的导线截面积应相同，同一电器器件端子上的导线连接不应多于2根，防松垫圈等零件应齐全；\n\n2 箱(盘)内开关动作应灵活可靠;\n\n3 箱(盘)内宜分别设置中性导体(N)和保护接地导体(PE)汇流排，汇流排上同一端子不应连接不同回路的N或 PE。检查数量：按照明配电箱(盘)数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1台。\n\n检查方法：观察检查及操作检查，螺丝刀拧紧检查。\n\n5．1．13 送至建筑智能化工程变送器的电量信号精度等级应符合设计要求，状态信号应正确；接收建筑智能化工程的指令应使建筑电气工程的断路器动作符合指令要求，且手动、自动切换功能均应正常。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：模拟试验时观察检查或查阅检查记录。\n\n## 5．2一般项目\n\n5．2．1基础型钢安装允许偏差应符合表5．2．1的规定。\n\n检查数量：按总数抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1台。\n\n检查方法：水平仪或拉线尺量检查。\n\n表5．2．1基础型钢安装允许偏差  \n\n\n\n\n\n5．2．2柜、台、箱、盘的布置及安全间距应符合设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：尺量检查。\n\n5．2．3柜、台、箱相互间或与基础型钢间应用镀锌螺栓连接，且防松零件应齐全；当设计有防火要求时，柜、台、箱的进出口应做防火封堵，并应封堵严密。  \n检查数量：按柜、台、箱总数抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1台。  \n检');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('858437b9-bdb9-41db-9acf-dcefefbedded', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 1）', '6．2．6 疲劳强度的计算## 6．2．6．1 一般方法\n\n零件的疲劳强度主要由以下因素所确定：\n\n制造零件的材料；\n\n形状、表面情况、腐蚀状态、尺寸（比例效应）和其他产生应力集中的因素；  \n在各种应力循环过程中出现的最小应力和最大应力的比值；  \n应力谱；  \n应力循环数。\n\n一般情况下，机械零件的疲劳强度要从材料和零件的应力、疲劳循环特性以及与这些特性有关的规律中推导出来。\n\n疲劳强度是以所选用的材料制成的抛光试件在交变拉伸疲劳载荷下的疲劳极限为基础，并采用一些系数来考虑零件的几何形状、表面情况、腐蚀状态和尺寸等因素降低疲劳强度的影响。\n\n借助疲劳极限曲线［史密斯（SMITH）图］，由交变载荷（应力循环特征值 $r = - 1 )$ ）下的疲劳极限可得出与其他应力循环特征值 $r$ 相对应的疲劳极限。在此曲线中，对于疲劳强度曲线的形状作了某些简化假设。\n\n用这种确定实际零件相对于已知应力循环特征值 $r$ 的疲劳极限的方法，可以用来绘制疲劳寿命曲线［威勒（WOHLER）曲线］，此曲线表示了在具有相同的应力循环特征值 $r$ 的应力循环下疲劳应力与应力循环数的关系。根据此曲线，利用迈内尔（MINER）疲劳损伤线性累积假设，根据机械零件的工作级别，便可以确定它的疲劳强度。\n\n本标准中所叙述的确定疲劳强度的方法，只适用于材料结构在所考虑的整个截面上是均匀的零件。因此，经过表面处理（如淬硬、氮化、表面硬化）的零件就不能用这个方法，只有当疲劳寿命曲线表示的是由同样材料制造、有相同的形状和尺寸、并受过完全相同的表面处理的零件，才可以由它来确定要计算的零件的疲劳强度。\n\n只需用载荷情况Ⅰ（见4．4．2．2）进行机械零件疲劳强度计算。\n\n应力循环数小于8000次时，可不必进行疲劳计算。\n\n## 6．2．6．2 抛光试件在交变载荷 $\\cdot r = - 1 )$ ）下的疲劳计算\n\n研究表明，机械零件的抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 可以近似地作为交变非旋转的弯曲作用下疲劳极限值。\n\n交变轴向拉伸和压缩作用下的疲劳极限值，应比 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 减少 $20 \\%$ 。\n\n交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限 $\\tau _ { \\mathrm { w } }$ ，可由式（100）得出：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（100）\n\n式中：\n\n$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 抛光零件在交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n此处给定的 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值一般为对应于 $90 \\%$ 完好率的统计值，对常用的钢材为碳钢的机械零件， $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值可按式（101）决定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { b w } } = 0 . ~ 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n……（101）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 同式（100）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（28）。\n\n## 6．2．6．3 形状、尺寸、表面情况和腐蚀的影响\n\n对所讨论零件，由于其形状、尺寸、表面（机械加工）情况以及其腐蚀状态等因素的影响，必然使其在\n\n交变载荷下的疲劳极限相对于抛光试件的理想状态有所降低。分别用系数 $K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } }$ 和 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来考虑这些影响。这些系数可按附录T确定。\n\n所讨论零件在交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ 由式 $( 1 0 2 ) \\sim$ 式（104）给出：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\tau _ { \\mathrm { w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('85969f8e-2c25-4474-93ba-e1d27aa8362c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 7）', '平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } / \\sigma _ { \\mathrm { s } } } \\end{array}$ $\\rho$ ——系数，可由表30查得。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('85999fce-af20-4206-922c-99b630bb1a59', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '6电气设备及保护装置', '6电气设备及保护装置## 6.0.1本条是对电气设备安装前应做工作的一般规定,对设备等进行核对以防止实物与图纸不符。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8599a6c5-61fd-48da-8e12-d879662e6a2b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.3 电动机的校验', '6.1.4.3 电动机的校验## 6.1.4.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n变幅机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n## 6.1.4.3.2 电动机使用环境功率修正\n\n电动机使用环境功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.4.3.3 起动加速度计算\n\n变幅机构电动机选出之后，应计算机构的起动加速度，起重机变幅时臂架端部水平移动的最大加（减）速度不大于 $0 . 6 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('85b04acc-27d8-4e0b-846e-4f6e78864ef5', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '7.1.2B类、C类梁桥基础、盖梁、梁体以及墩柱的抗剪应按能力保护原则设计', '7.1.2B类、C类梁桥基础、盖梁、梁体以及墩柱的抗剪应按能力保护原则设计，在 E2 地震作用下基本不发生损伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('85b69168-bd7d-4e9a-b4ad-7a78bdb297fa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 7）', '平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } / \\sigma _ { \\mathrm { s } } } \\end{array}$ $\\rho$ ——系数，可由表30查得。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('85bd279a-a156-48db-b2e2-744cf9ce11ec', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 3）', '_ { 0 }$ - 结构重要性系数，按表4.1.5-1规定的结构设计安全等级采用，按持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，公路桥涵结构设计安全等级应不低于表4.1.5-1的规定，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9，  \n$G _ { i \\mathbf { k } }$ 、 $\\gamma _ { G _ { i } }$ $G _ { i \\mathrm { d } }$ $i$ $i$ 个永的理数，表42规定采用$\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } }$ —汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） 的分项系数。采用车道荷载计算时取YQ 1.4 采用车辆荷载计算时，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { 0 } _ { 1 } } = 1 . 8$ 。当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } } = 1$ .4；对专为承受某作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取 $\\gamma _ { \\textsc { q } } = 1 . 4$ ；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载，其分项系数也取 $\\gamma _ { 0 , \\cdot } = 1 . 4$   \n$Q _ { \\textrm { l k } }$ 、 $Q _ { \\mathrm { l d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ - 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的其他第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ -的组合值系数，取 $\\psi _ { \\mathrm { c } } = 0$ 75；$\\psi _ { \\mathrm { c } } Q _ { j \\mathrm { k } }$ 一 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的第 $j$ 个可变作用的组合值；$\\gamma _ { \\downarrow j }$ 第 $j$ 个可变作用的结构设计使用年限荷载调整系数。公路桥涵结构的设计使用年限按现行《公路工程技术标准》（JTGB01）取值时，可变作用的设计使用年限荷载调整系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } j } = 1 , 0$ ；否则， $\\gamma _ { \\mathrm { L } j }$ 取值应按专题研究确定。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用基本组合的效应设计值 $S _ { \\mathrm { u d } }$ 可通过作用效应代数相加计算。\n\n3）设计弯桥时，当离心力与制动力同时参与组合时，制动力标准值或设计值按$70 \\%$ 取用。\n\n2偶然组合：永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值相组注：本表所列特大、大、中桥等系按本规范表1.0.5中的单孔跨径确定，对多跨不等跨桥梁，以其中最大跨径为准。\n\n表4.1.5-1 公路桥涵结构设计安全等级  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>设计安全等级</td><td rowspan=1 colspan=1>破坏后果</td><td rowspan=1 colspan=1>适用对象</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>一级</td><td rowspan=1 colspan=1>很严重</td><td rowspan=1 colspan=1>（1）各等级公路上的特大桥、大桥、中桥；（2）高速公路、一级公路、二级公路、国防公路及城市附近交通繁忙公路上的小桥</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>二级</td><td rowspan=1 colspan=1>严重</td><td rowspan=1 colspan=1>（1）三、四级公路上的小桥；（2）高速公路、一级公路、二级公路、国防公路及城市附近交通繁忙公路上的涵洞</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>三级</td><td rowspan=1 colspan=1>不严重</td><td rowspan=1 colspan=1>三、四级公路上的涵洞</td></tr></table>\n\n\n表4.1.5-2永久作用的分项系数  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>序号</td><td rowspan=2 colspan=2>作用类别</td><td rowspan=1 colspan=2>永久作用分项系数</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>对结构的承载能力不利时</td><td rowspan=1 colspan=1>对结构的承载能力有利时</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>混凝土和工结构重力（包括结构附加重力）</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td><td rowspan=2 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('85dd6c22-03f9-46a4-a6ec-669c22be475b', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.3 桥涵孔径', '3.3 桥涵孔径## 3.3.2 对暴雨径流，允许在小桥涵的上游有短时间的积水，以压缩小桥涵的孔径。小桥涵的积水深度及范围，可根据桥涵上游地形确定，但要保证积水壅高不会危害上游村镇和农田的安全。本条规定因积水而减少的流量，不宜大于总流量的1/4，也是从小桥涵本身的安全考虑的。\n\n## 3.3.6 新建中小桥涵的设计采用标准化的装配式结构及机械化、工厂化施工，可节约投资，便于养护和构件的更换，提高桥涵结构的安全耐久性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('85e2473d-b366-4c29-a1f8-bc04f85ac0f7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：环氧树脂涂层钢筋之间由绝缘的涂层隔开，缺乏电连续性，如采用外加电流阴极保护，不仅会降低其保护效果，且在涂层的局部损伤处会产生杂散电流，导致严重的电腐蚀问题，故不能与阴极保护联合使用。\n\n### 22.2.4 环氧树脂涂层钢筋宜采用集装箱封闭运输，在现场的存放时间宜不超过 6个月；当需在室外存放 2 个月以上时，应采取有效的保护措施，使其避免受到阳光直射、盐雾和大气暴露的不利影响。存放时，环氧树脂涂层钢筋与地面之间应架空并设置保护性支承，各捆之间应采用垫木隔开，且支承与垫木的间距应足以防止成捆钢筋的下垂；成捆存放时其层数不得多于5层，并不得与无涂层钢筋混杂存放。\n\n### 22.2.5 环氧树脂涂层钢筋在施工中应减少吊装次数，吊装应采用不会损伤涂层的绑带、麻绳或多吊点的韧性吊架，直接接触环氧树脂涂层钢筋的部位应设置柔软的支垫物，并不得在地上或其他钢筋上拖拽、碰撞或承受冲击荷载。\n\n### 22.2.6 在对环氧树脂涂层钢筋进行切割和弯曲加工时，环境温度应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ；涂层钢筋的切割应采用钢筋切断机或砂轮锯，严禁采用气割或其他高温热力方法进行切割。\n\n### 22.2.7 对环氧树脂涂层钢筋进行剪切、弯曲加工及安装时，应采取措施避免在操作过程中损伤其涂层。对钢筋加工台座上的支座和芯轴等直接与环氧树脂涂层钢筋接触的部位，应配以尼龙套或其他适宜的塑料套；架立环氧树脂涂层钢筋时，不得采用无涂层钢筋支架架立，而应采用以尼龙、塑料或其他柔软材料包裹的钢筋垫座或垫块进行架立；绑扎环氧树脂涂层钢筋的绑丝亦应采用类似材料包裹的金属丝，不得直接采用普通金属丝进行绑扎；在同一结构或构件中，环氧树脂涂层钢筋与无涂层钢筋之间不得有电连接。\n\n### 22.2.8 环氧树脂涂层钢筋的锚固长度应为无涂层钢筋锚固长度的 1.25 倍。对受拉钢筋，其绑扎搭接长度应为无涂层钢筋的 1.5倍；对受压钢筋应为 1.0倍，且应不小于 $2 5 0 \\mathrm { m m }$ 。其他要求应符合本规范第 4 章的相关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('85e78f6b-39d2-4ccb-bd20-01a432573a00', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '6报废基准（Part 1）', '6报废基准## 6.1总则\n\n当缺少起重机制造商和/或钢丝绳制造商或供货商提供的有关钢丝绳的使用说明时，钢丝绳的报废基准应符合 $6 . 2 { \\sim } 6 . 6$ 的规定(有关信息参见附录E)。\n\n由于劣化通常是钢丝绳同一位置不同劣化模式综合作用的结果,主管人员应进行\"综合影响\"评估，附录 $\\mathtt { F }$ 提供了一种方法。\n\n只要发现钢丝绳的劣化速度有明显的变化,就应对其原因展开调查，并尽可能地采取纠正措施。情况严重时，主管人员可以决定报废钢丝绳或修正报废基准，例如减少允许可见断丝数量。\n\n在某些情况下，超长钢丝绳中相对较短的区段出现劣化,如果受影响的区段能够按要求移除，并且余下的长度能够满足工作要求，主管人员可以决定不报废整根钢丝绳。\n\n## 6.2可见断丝\n\n### 6.2.1可见断丝报废基准\n\n不同种类可见断丝的报废基准应符合表2的规定。\n\n表2可见断丝报废基准  \n\n\n\n\n\n### 6.2.2表3和表4的使用以及钢丝绳的类别编号\n\n对附录G中的单层钢丝绳或平行捻密实钢丝绳,根据其相应的钢丝绳类别编号(RCN)在表3中读取 $6 ~ d$ 和 $3 0 ~ d$ 长度范围内的断丝数报废值。如果附录G中没有对应的钢丝绳结构,按钢丝绳内承载钢丝的总数(不包括填充丝在内的外层绳股的钢丝总数)在表3中读取相应的 $6 \\ d$ 和 $3 0 \\ d$ 长度范围内的断丝数报废值。\n对附录G中的阻旋转钢丝绳,根据其相应的钢丝绳类别编号(RCN)在表4中读取 $6 \\ d$ 和 $3 0 ~ d$ 长度范围内的断丝数报废值。如果附录G中没有对应的钢丝绳结构,按钢丝绳外层股数和外层股内承载钢丝的总数(不包括填充丝在内的外层绳股的钢丝总数)在表4中读取相应的 $6 \\ d$ 和 $3 0 ~ d$ 长度范围内的断丝数报废值。\n\n## 6.2.3非工作原因导致的断丝\n\n运输、贮存、装卸、安装、制造等原因可能导致个别钢丝断裂。这种独立的断丝现象不是由工作过程中的劣化(如作为表3和表4中数值的主要基础的弯曲疲劳)引起的,在检查钢丝绳断丝时通常不将这种断丝计算在内。发现这种断丝应进行记录，可为将来的检验提供帮助。\n\n如果这种断丝的端部从钢丝绳内伸出,可能会导致某些潜在的局部劣化,应将其去除(去除方法见4.7)。\n\n  \n图7弯曲钢丝绳常常会暴露出隐藏在绳股之间股沟内的断丝\n\n## 6.2.4单层和平行捻密实钢丝绳\n\n表3·单层股钢丝绳和平行捻密实钢丝绳中达到报废程度的最少可见断丝数  \n\n\n\n\n\n## 6.2.5阻旋转钢丝绳\n\n表4阻旋转钢丝绳中达到报废程度的最少可见断丝数  \n\n\n\n\n\n## 6.3钢丝绳直径的减小\n\n### 6.3.1沿钢丝绳长度等值减小\n\n在卷筒上单层缠绕和/或经过钢制滑轮的钢丝绳区段，直径等值减小的报废基准值见表5中的粗体字。这些数值不适用于交叉重叠区域或其他由于多层缠绕导致类似变形的区段。\n\n计算减小量的参考直径是钢丝绳的非工作区段在钢丝绳开始使用后立即测量的直径。直径减小量\n\n的计算方法及其与公称直径百分比的表示应按6.3.2的规定。\n\n表5给出了直径等值减小的等效值,用钢丝绳公称直径的百分比表示,将严重程度分级以 $20 \\%$ 为单位增量来表示（即 $2 0 \\% . 4 0 \\% . 6 0 \\% . 8 0 \\% . 1 0 0 \\% )$ 。也可以选择其他的严重程度分级方法，如用 $25 \\%$ 作为单位增量（即 $2 5 \\% . 5 0 \\% . 7 5 \\% . 1 0 0 \\% )$ 。\n\n表5直径等值减小的报废基准—单层缠绕卷筒和钢制滑轮上的钢丝绳  \n\n\n\n\n\n### 6.3.2确定直径等值减小量及将其表示为公称直径百分比的计算\n\n用公称直径百分比表示的直径等值减小,用式(1)计算：\n\n$$\nQ = [ ( d _ { \\mathrm { { r e f } } } - d _ { \\mathrm { { m } } } ) / d ] \\times 1 0 0 ~ \\%\n$$\n\n…( 1)\n\n式中：\n\n$d _ { \\mathrm { r e f } }$ - 参考直径；  \n$d _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 实测直径；  \n$^ { d }$ 公称直径。\n\n示例 $\\uparrow$ ：直径为 $4 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的 $6 \\times 3 6$ -IWRC 钢丝绳,参考直径为 $4 1 . 2 \\ \\mathrm { m m }$ ，检测时的实测直径为 $3 9 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ ,直径减小百分比为：\n\n$$\n[ ( 4 1 . 2 - 3 9 . 5 ) / 4 0 ] \\times 1 0 0 \\% = 4 . 2 5 \\%\n$$\n\n注1：从表5中查得,与其对应的,因直径等值减小而趋于报废的严重程度分级为 $20 \\%$ (轻度）。\n\n注2：当钢丝绳从参考直径减小公称直径的7.5%即3mm时,就达到报废基准。此时的报废直径为38.2 mm。\n\n示例2：同样的钢丝绳,检测时的实测直径为 $3 8 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ ,直径减小百分比为：\n\n$$\n[ ( 4 1 . 2 - 3 8 . 5 ) / 4 0 ] \\times 1 0 0 \\% = 6 . 7 5 \\%\n$$\n\n注3：从表5中查得,严重程度分级为 $80 \\%$ 严重）。\n\n### 6.3.3局部减小\n\n如果发现直径有明显的局部减小,如由绳芯或钢丝绳中心区损伤导致的直径局部减小，应报废该钢丝绳(如与绳股凹陷有关的直径减小,参见图B.3)。\n\n## 6.4断股\n\n如果钢丝绳发生整股断裂,则应立即报废。\n\n## 6.5腐蚀\n\n报废基准和腐蚀严重程度分级见表6。\n\n评估腐蚀范围时,重要的是区分钢丝腐蚀和由于外来颗粒氧化而产生的钢丝绳表面腐蚀之间的差异。\n\n在评估前，应将钢丝绳的拟检测区段');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('860fe0a4-ab0f-41bb-9224-cfac5647c156', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '1 范围', '1 范围本标准确立了起重机总体、结构、机械、电气与安全等部分设计应共同遵守的必要准则，规定了设计、计算要求和方法，并可作为对设计进行分析和评价的技术依据。\n\n本标准适用于桥架型起重机、臂架型起重机和缆索型起重机，但不涉及上述起重机设计的特殊问题。本标准也可供其他起重机参照使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('861884ca-ee01-44a4-9784-756ce4347a18', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'C.3大型临时工程', 'C.3大型临时工程C.3.1围堰工程。  \nC.3.2各类工具式模板工程。  \nC.3.3支架高度 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上,跨度 $1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上,施工总荷载 $1 0 \\mathrm { ~ k N / m } ^ { 2 }$ 及以上,集中线荷载 $1 5 \\mathrm { ~ k N / m }$ 及以上。  \nC.3.4用于钢结构安装等满堂承重支撑体系。  \nC.3.5搭设高度 $2 4 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的落地式钢管脚手架工程,附着式升降脚手架工程,悬挑式脚手架工程，高处作业吊篮，自制卸料平台、移动操作平台工程,新型及异型脚手架工程。  \nC.3.6便桥、临时码头。  \nC.3.7水上作业平台。  \nC.3.8陆地机械设备上船进行施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('862244d3-eb09-400e-8e7c-fc0de881f0f9', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 2）', '径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算桥梁受车辆冲击作用的影响，用动力放大系数描述车辆的动力特性、桥梁的结构形式及其动力特性对冲击系数的影响，用桥面状况系数描述桥面平整度、车辆动力特性、行车速度等因素对冲击系数的影响，利用大量实测数据进行分析，得到了与本规范规定相吻合的曲线。其较加拿大的方法所考虑的因素更为全面。\n\n桥梁结构的基频反映了结构的尺寸、类型、建筑材料等动力特性内容，它直接反映了冲击系数与桥梁结构之间的关系。不管桥梁的建筑材料、结构类型是否有差别，也不管结构尺寸与跨径是否有差别，只要桥梁结构的基频相同，在同样条件的汽车荷载下，就能得到基本相同的冲击系数。本规范采用的冲击系数曲线与美国、加拿大、日本、法国等国家的相关标准规定的曲线相比，变化规律是一致的。\n\n桥梁的自振频率（基频）宜采用有限元方法计算。对于如下常规结构，当无更精确方法计算时，也可采用下列公式估算：\n\n（1）简支梁桥\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { f _ { \\mathrm { 1 } } = \\displaystyle \\frac { \\pi } { 2 l ^ { 2 } } \\sqrt \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } } \\\\ { { { m _ { \\mathrm { c } } } = \\displaystyle \\frac { G } { g } } } \\end{array}\n$$\n\n式中：l—结构的计算跨径（m）；\n\n$E$ -结构材料的弹性模量（ $\\mathrm { P a } )$ ；  \n$I _ { \\mathrm { c } }$ - -结构跨中截面的截面惯矩 $\\mathrm { ( m ^ { 4 } ) }$ ；  \n$m _ { \\mathrm { c } }$ 结构跨中处的单位长度质量（ $\\mathsf { k g / m } )$ ，当换算为重力计算时，其单位应为$( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { s } ^ { 2 } / \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；  \n$G$ 结构跨中处延米结构重力（ $\\mathbb { N } / { \\mathrm { m } } .$ ；  \n$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 0\n\n（2）连续梁桥\n$$\nf _ { \\mathrm { l } } ~ = ~ \\frac { 1 3 . 6 1 6 } { 2 \\pi l ^ { 2 } ~ \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n$$\nf _ { 2 } \\ = \\ { \\frac { 2 3 . 6 5 1 } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } \n$$\n\n计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用基频 $f _ { 1 }$ ；计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用基频 $f _ { 2 }$ 。\n\n### （3）拱桥\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ { = } ~ { \\frac { \\omega _ { \\mathrm { 1 } } } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } { \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n式中的 $\\omega _ { 1 }$ 为频率系数，可按下列公式计算：\n\n$\\textcircled{1}$ 当主拱为等截面或其他拱桥（如桁架拱、刚架拱等）时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } \\ = \\ 1 0 5 \\times { \\frac { 5 . 4 \\ + 5 0 f ^ { 2 } } { 1 6 . 4 5 \\ + \\ 3 3 4 f ^ { 2 } \\ + \\ 1 \\ 8 6 7 f ^ { 4 } } }\n$$\n\n式中： $f$ ——拱桥矢跨比。\n\n$\\textcircled{2}$ 当主拱为变截面拱桥时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } = 1 0 5 \\times \\frac { r _ { 1 } + r _ { 2 } f ^ { 2 } } { r _ { 3 } + r _ { 4 } f ^ { 2 } + r _ { 5 } f ^ { 4 } }\n$$\n\n式中的 $r _ { i }$ 为系数，可按下式确定：\n\n$$\nr _ { i } ~ = ~ R _ { i } \\times n + T _ { i }\n$$\n\n式中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>i</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86264080-b212-4460-b19b-c6739f52eb6f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．9 起重机的有效使用期', '9．9 起重机的有效使用期起重机都是按一定的理论寿命即设计预期寿命进行设计的，但起重机设计预期寿命并不完全等同于起重机的有效使用寿命期。\n\n对起重机的有效使用期起有害影响的主要因素是：\n\n疲劳现象；   \n磨损；   \n腐蚀；   \n操作、装配和拆装时的偶发事故；   \n超载；   \n保养不良等。   \n附 录 犃   \n（资料性附录）   \n起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86320873-5b7b-46a8-8135-7860437ade62', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：制作组合节段的台座与混凝土梁节段预制的台座相比，虽然在设置上要相对简单一些，但有其自身的特点，需要在施工时加以注意，故规定如条文。\n\n## 18.4.4 起吊钢梁至台座上就位时，宜采取有效措施对其进行临时加固，增加钢梁的整体刚度，防止其产生变形；就位后，应通过调节装置对钢梁的平面位置和高程进行精确调整，使之处于水平状态，不倾斜、不扭曲，各支承点处受力均匀。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8634ec12-e554-47e1-b742-579162670685', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7.2轴心受压构件的稳定性计算（Part 6）', '{ \\eta _ { 2 } = 2 ( I _ { 0 } + I _ { 1 } - 2 I _ { m } ) / I _ { 0 } } \\\\ & { I _ { 0 } = 3 I _ { - } + 0 . 5 I _ { 0 } ^ { 5 } A _ { s } , } \\\\ & { I _ { m } = 3 I _ { - } + 0 . 5 I _ { m } ^ { 5 } A _ { s } , } \\\\ & { I _ { 1 } = 3 I _ { x } + 0 . 5 I _ { 0 } ^ { 5 } A _ { s } , } \\\\ & { K _ { 0 , s } = 1 \\Big / \\left( \\frac { I _ { 2 } \\bar { d } _ { 0 } I _ { m } } { 1 8 \\bar { E } I _ { 0 } } + \\frac { 5 I _ { 0 } ^ { 2 } \\bar { d } _ { s } } { 1 4 4 \\bar { E } I _ { 1 } } \\right) } \\\\ & { K _ { \\mathrm { c a s } } = 1 \\Big / \\left( \\frac { I _ { 2 } \\bar { d } _ { 0 } I _ { m } } { 1 8 \\bar { E } I _ { 1 } } + \\frac { 5 I _ { 0 } ^ { 2 } \\bar { d } _ { s } } { 1 4 \\bar { E } I _ { 1 } } \\right) } \\\\ & { K _ { \\mathrm { c a s } } = 1 \\Big / \\left( \\frac { I _ { 2 } \\bar { d } _ { 0 } I _ { m } } { 1 8 \\bar { E } I _ { 1 } } + \\frac { 5 I _ { 0 } ^ { 2 } \\bar { d } _ { s } } { 1 4 \\bar { E } I _ { 1 } } \\right) } \\end{array}\n$$\n\n式中： $A _ { \\mathrm { s } }$ 1 单根分肢的截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$N _ { \\mathrm { c r } } , N _ { \\mathrm { c r } , \\mathrm { s } \\setminus } N _ { \\mathrm { c r } , { \\mathrm { a } } }$ 1 分别为屈曲临界力、对称屈曲模态与反对称屈曲模态对应的屈曲临界力（N)；\n\n$I _ { 0 } , I _ { \\mathrm { m } } , I _ { 1 }$ -分别为钢管梭形格构柱柱端、 $1 / 4$ 跨处以及跨中截面对应的惯性矩（图7.2.9） $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；$K _ { \\mathrm { s } , \\mathrm { s } \\setminus K _ { \\mathrm { v } , \\mathrm { a } } }$ -分别为对称屈曲与反对称屈曲对应的截面\n\n抗剪刚度（N);\n\n$\\eta _ { 1 } , ~ \\eta _ { 2 }$ -与截面惯性矩有关的计算系数；6 $\\smash { 0 \\searrow b _ { \\mathrm { m } } , b _ { 1 } }$ 1 -分别为梭形柱柱端、 $1 / 4$ 跨处和跨中截面的边长（ $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$l _ { \\mathrm { s 0 } }$ -梭形柱节间高度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；\n\n$I _ { \\mathrm { d } }$ 、 $I _ { s }$ -横缀杆和弦杆的惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；$A _ { \\mathrm { s } }$ -单个分肢的截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$E$ -材料的弹性模量 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n  \n图7.2.9钢管梭形格构柱');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('863f0169-43ad-44a1-8c62-10d507116298', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '本规范用词用语说明', '本规范用词用语说明## 1 本规范执行严格程度的用词，采用下列写法：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的用词，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；\n\n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；\n\n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；\n\n4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用可\n\n## 2 引用标准的用语来用下列写法：\n\n1）在规范总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定”\n\n2）在规范条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为“应符合 $\\langle x \\times x \\times x \\times x \\rangle ( x \\times x )$ 的有关规定”\n\n3）当引用本规范中的其他规定时，表述为“应符合本规范第 $\\times$ 章的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ $\\times$ 节的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ 条的有关规定”或“应按本规范第 $\\times$ $\\times , \\times , \\times$ 条的有美规定执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('865bac2f-d88c-4cb3-ad3f-015104c0402b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '12 地下连续墙…… 159', '12 地下连续墙…… 159## 12.1 一般规定…… …159  \n## 12.2 施工平台与导墙 159  \n## 12.3 地下连续墙施工… ……161');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('866324c5-24b1-4a67-96d8-562925ce73b3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.8.1 拱圈的首段可采用支架法或其他适宜的方法浇筑', '19.8.1 拱圈的首段可采用支架法或其他适宜的方法浇筑，然后在其上拼装挂篮。采用支架法浇筑施工时对支架的要求应符合本规范第19.2节的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86641e6a-719e-411e-a59b-aee4acdb288a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.11 拱上结构', '19.11 拱上结构## 19.11.1 主拱圈的混凝土强度达到设计规定强度后，方可进行拱上结构的施工。施工前应对拱上结构立柱、横墙等基座的位置和高程进行复测检查，如超过允许偏差应予以调整，基座与主拱的联结应牢固；同时应解除拱架、扣索等约束。\n\n## 19.11.2 对大跨径拱桥的拱上结构，施工时应严格按设计加载程序进行，设计未提供加载程序时，应根据施工验算由拱脚至拱顶均衡、对称加载。施工中应对主拱圈进行监测和控制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8669035e-5a10-42f0-96c5-b50a3bd23cb4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 3）', 'big [ 4 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 2 \\big ] - \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 4 } } { n } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\\\ { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . \\ 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { 1 } { n } \\big [ 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 1 \\big ] ^ { 2 } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\end{array} .\n$$\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 3 } }$ — 均匀受压翼缘板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$\\alpha$ 翼缘板的边长比 ,a 为翼缘板横向加劲肋的间距,b为两腹板间翼缘板的宽度；  \n$_ n$ 翼缘板被纵向加劲肋等间距分割的区格数；  \n8 单根纵向加劲肋截面面积与翼缘板截面面积之比 $\\delta = \\frac { b _ { \\mathrm { s } } t _ { \\mathrm { s } } } { b t } , b _ { \\mathrm { s } } \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } t _ { \\mathrm { s } }$ 为单根纵向加劲肋的外伸宽度和厚度， $b$ 为两腹板间翼缘板的宽度， $t$ 为翼缘板的厚度。\n\n##### 5．7．1．5．2．3 加劲肋的截面惯性矩计算：当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线进行计算；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力\n\n圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力按式（68）计算：犈\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } = 0 . 2 ~ \\frac { E t } { R }\n$$\n\n……（68）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力（已考虑圆柱壳直径制造误差不超过 $t / 2 )$ ），单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$E$ 同式(51)；$t ^ { . }$ 圆柱壳体的壁厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$R$ ——圆柱壳体的中面半径，单位为毫米( $\\mathrm { ( m m ) }$   \n当按式（68）算得的临界应力超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）进行折减。\n\n#### 5．7．2．2 受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性计算\n\n受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性按式（69）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { A } { + } \\frac { M } { W } { \\leqslant } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } } { n }\n$$\n\n……（69）\n\n式中：\n\n$N \\cdot$ —见式(50)；$A$ -圆柱有效壳壁的截面面积(壳体上有孔洞者则按净截面面积计算),单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$M -$ 弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ；  \nW 圆柱壳体的截面抗弯模量(壳体上有孔洞者则按净截面抗弯模量计算)，单位为立方毫米$\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 同式（68）；$n$ 同式（59）。\n\n#### 5．7．2．3 加劲环\n\n圆柱壳两端应设置加劲环或设置起相应作用的结构件；当壳体长度大于犚 犐 $1 0 ~ R$ 时，还需设置中间加劲环，其间距不大于 $1 0 ~ R$ 。加劲环的截面惯性矩 $I _ { \\mathrm { s 4 } }$ 应满足式（70）的要求：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 4 } } { \\geq } \\frac { R t ^ { 3 } } { 2 } \\sqrt { \\frac { R } { t } }\n$$\n\n……（70）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 4 } }$ — 圆柱壳体加劲环的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$R$ -同式（68)；$t$ 同式(68）。\n\n当加劲');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('866a894f-ac57-49f1-aff2-c8fb4537798b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 2）', 'mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因而无法通过上述计算得到它的载荷谱系数及确定它的载荷状态级别，则可以由制造商和用户协商选出适合于该起重机的载荷状态级别及确定相应的载荷谱系数。\n\n### 3．2．3 起重机整机的工作级别\n\n根据起重机的10个使用等级和4个载荷状态级别，起重机整机的工作级别划分为 $\\mathrm { A 1 \\sim A 8 }$ 共8个级别，见表3。\n\n\n\n表 3 起重机整机的工作级别  \n\n\n<<<HTBL|762089d9070a4e128425c75bd55c552f7|END>>>\n\n\n### 3．3 机构的分级\n\n#### 3．3．1 机构的使用等级\n\n机构的设计预期寿命，是指设计预设的该机构从开始使用起到预期更换或最终报废为止的总运转时间，它只是该机构实际运转小时数累计之和，而不包括工作中此机构的停歇时间。机构的使用等级是\n\n将该机构的总运转时间分成10个等级，以 $\\mathrm { { T _ { 0 } } }$ 、 $\\mathrm { T _ { 1 } }$ 、 $\\mathrm { T } _ { 2 }$ …… $\\mathrm { { T _ { 9 } } }$ 表示，见表4。\n\n#### 3．3．2 机构的载荷状态级别\n\n机构的载荷状态级别表明了机构所受载荷的轻重情况。在表5中，列出了机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 的四个范围值，它们各代表了机构一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 4 机构的使用等级  \n\n\n\n\n\n表 5 机构的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n\n\n\n机构的载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 可用式（3）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { m } } = \\sum \\Big [ \\frac { t _ { i } } { t _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { i } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { m } }$ — 机构载荷谱系数；$t _ { i }$ 与机构承受各个大小不同等级载荷的相应持续时间， $t _ { i } = t _ { 1 } , t _ { 2 } , t _ { 3 } , \\cdots \\cdots , t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$t _ { \\mathrm { T } }$ — 机构承受所有大小不同等级载荷的时间总和， $t _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } = t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\cdots + t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$P _ { i }$ 能表征机构在服务期内工作特征的各个大小不同等级的载荷， $P _ { i } = P _ { 1 } , P _ { 2 } , P _ { 3 } , \\cdots , P _ { n }$ 狀，单位为牛顿（N）；  \nmax— 机构承受的最大载荷，单位为牛顿（N）；$m$ 同式(1)。\n\n展开后，式（3）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { m } } = { \\frac { t _ { 1 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 1 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 2 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 2 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 3 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 3 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { t _ { n } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { n } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\qquad \\cdots { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ( \\ 4 )\n$$\n\n式中符号同式（3）。\n\n由式（4）算得机构载荷谱系数的值后，即可按表5确定该机构相应的载荷状态级别。\n\n#### 3．3．3 机构的工作级别\n\n机构工作级别的划分，是将各单个机构分别作为一个整体进行的关于其载荷大小程度及运转频繁情况总的评价，它并不表示该机构中所有的零部件都有与此相同的受载及运转情况。\n\n根据机构的10个使用等级和4个载荷状态级别，机构单独作为一个整体进行分级的工作级别划分为 ${ \\mathrm { M } } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8670cc59-59d8-4575-8cce-eadd6fb1c350', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '13.5.6 岩溶地基的处理应符合下列规定', '13.5.6 岩溶地基的处理应符合下列规定：1 处理岩溶地基时，不得堵塞溶洞的水路。\n\n2 对干溶洞可采用砂砾石、碎石、干砌或浆砌片石、灰土、混凝土等回填密实；基底的干溶洞较大，回填处理有困难时，可设置桩基进行处理，桩基的设置应履行设计变更手续，并应由设计单位进行设计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8684938b-ec21-488d-85a4-9c8c677d741f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 2）', '( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 拉伸(或压缩)应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau$ -同式(32)。\n\n### 5．4．1．4 摩擦型高强度螺栓连接的结构件的强度计算\n\n高强度螺栓连接的轴心受拉和轴心受压结构构件的强度，按式（35）计算：\n\n$$\n\\frac { N ^ { \\prime } } { A _ { \\mathrm { j } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$N ^ { \\prime }$ -高强度螺栓连接的构件的计算轴向力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN ^ { \\prime } { = } N ( 1 { - } 0 . 5 \\ \\frac { Z _ { 1 } } { Z } )\n$$\n\n$N \\cdot$ 作用于连接处的轴向力，单位为牛顿(N);  \n$Z _ { 1 }$ — 所计算结构件截面（连接接头一侧的最外列螺栓处）的高强度螺栓数；$Z$ -在节点或拼接连接接头一侧结构构件上的高强度螺栓的总数；  \n$A _ { \\mathrm { j } }$ — 所计算结构件截面的净面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n## 5．4．2 连接的强度计算\n\n### 5．4．2．1 焊缝连接\n\n钢熔化焊焊缝连接是起重机金属结构最主要的连接形式，其焊缝的主要型式为对接焊缝和角焊缝，焊缝坡口的基本型式和尺寸应符合GB／T985和GB／T986。\n\n#### 5．4．2．1．1 对接焊缝的计算\n\n对接焊缝（焊透的焊缝）的计算应力，按连接中最薄的板厚 $t$ 计算。当无法用引弧板施焊时，每条焊缝的计算长度为其实际长度减去 $2 t$ 。\n\n对接焊缝的计算有以下几种情况：\n\na） 承受轴向拉伸或压缩的对接焊缝，其纵向拉、压的计算应力，应小于表23中规定的焊缝纵向拉、压许用应力。  \nb） 承受弯矩和剪力联合作用的对接焊缝，应验算其危险点的最大正应力不超过表23规定的焊缝纵向拉、压许用应力；最大剪应力不超过表23规定的焊缝剪切许用应力。  \nc） 承受复合 应 力 的 对 接 焊 缝，在 正 应 力 和 剪 应 力 都 较 大 的 部 位，应 按 式（36）验 算 焊 缝 复 合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 2 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……(36)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 同式（34）；\n\n$\\tau$ 同式（32)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ — 焊缝的许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ），见表23；\n\n当对接焊缝的同一计算点上受正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ : \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的复合作用时，应按式（37）验算焊缝复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 2 { \\tau _ { \\mathrm { x y } } } ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……（37）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] .$ ———同式（36）；\n\n其余符号同式（33）；\n\n#### 5．4．2．1．2 角焊缝的计算\n\n角焊缝应计算其抗剪强度。计算时焊缝的有效高度一般取为 $0 . 7 h _ { \\mathrm { f } } , h _ { \\mathrm { f } }$ 为较小的焊脚尺寸。若内力沿侧向角焊缝全长分布时，焊缝的计算长度取为其实际长度减去 $2 h _ { \\mathrm { f } }$ （如果焊缝为自身闭合或特别注意了在焊缝长度的端部避免出现凹弧时，则不必减去此尺寸）。\n\n当角焊缝受复合内力（轴力、剪力、弯矩、扭矩）作用时，应先分别求出各内力单独作用下的应力，再用求矢量和的方法进行组合，算出合应力后再与表23规定的角焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 相比较。\n\n### 5．4．2．2 螺栓连接\n\n#### 5．4．2．2．1 普通螺栓连接\n\n普通螺栓中的 C级螺栓连接，此时由于螺栓直径与螺栓孔的配合间隙较大，只能用于受拉力的连接或作安装临时固定用，不应用于受动载荷的主要受力结构中。普通螺栓中的 A、B级螺栓连接，可以用于受动载荷的结构中。采用普通螺栓连接时，应校验螺杆抗拉和抗剪切破坏的承载力，并校验螺栓孔抗承压破坏的承载力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86906f19-d2c3-477e-84f3-8908d7efbe73', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．1 流动式起重机分级举例', '犃．1 流动式起重机分级举例流动式起重机包括汽车起重机、轮胎起重机（含集装箱正面吊运起重机）、履带起重机。  \n按照起重机的使用情况，流动式起重机整机分级举例见表 A．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8695ca59-a139-4ede-8fca-76599360c628', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例根据起重机的类别和使用情况，桥式和门式起重机整机分级举例见表 A．4。\n\n表 犃．4 桥式和门式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('869fdaab-c6de-4c63-ab37-64a01ab74e53', '141《低合金高强度结构钢》（GB-T1591-2018）.md', '9.4 复验与判定规则', '9.4 复验与判定规则钢材的复验与判定应符合GB/T17505 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86a1bb59-a800-4cff-8962-2b152180569a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.4 减速器的选择', '6.1.4.4 减速器的选择## 6.1.4.4.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与起升机构减速器相同。\n\n## 6.1.4.4.2 平衡臂架式变幅机构、牵引小车式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86a24bb8-f048-488d-ba6f-563aea693705', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '11.7 盾构施工', '11.7 盾构施工## 11.7.1 盾构机的安全防护应符合 GB / T 34650 的规定。11.7.1 盾构机的安全防护应符合GB/T 34650的规定。  \n## 11.7.2 盾构管片拼装应由专人指挥,管片拼装范围内不应有人和障碍物。 管片拼装时,拼装设备与11.7.2 盾构管片拼装应由专人指挥，管片拼装范围内不应有人和障碍物。管片拼装时，拼装设备与管片连接应稳固,拼装完的管片应及时固定。管片连接应稳固，拼装完的管片应及时固定。  \n## 11.7.3 大坡度地段机车和盾构机后配套台车应设置防溜装置11.7.3 大坡度地段机车和盾构机后配套台车应设置防溜装置。  \n## 11.7.4 盾构机施工作业平台、人行通道等部位的临边防护应采用符合 GB 4053.3 要求的防护栏杆,11.7.4 盾构机施工作业平台、人行通道等部位的临边防护应采用符合GB 4053.3要求的防护栏杆，还应符合 5. 1. 5、5. 1. 6 和 5. 1. 7 的规定。还应符合5.1.5、5.1.6和5.1.7的规定。\n11. 7. 5 作业平台之间人员上下的安全通道应采用钢直梯或固定式钢斜梯,且应符合 5. 4、5. 6 的规定。11.7.5 作业平台之间人员上下的安全通道应采用钢直梯或固定式钢斜梯，且应符合5.4、5.6的规定。\n\n11. 7. 6 盾构箱涵两侧作业宜设置移动式作业平台,且满足以下要求:11.7.6 盾构箱涵两侧作业宜设置移动式作业平台，且满足以下要求：\n\na) a) 作业平台表面与箱涵顶面垂直距离不宜超过 作业平台表面与箱涵顶面垂直距离不宜超过 $2 0 \\ \\mathrm { m m }$ ;;  \nb) b) 宜在沿管片内弧面、箱涵侧面及箱涵牛腿顶面设置行走轮,并应保证移动平台可沿隧道轴线在沿管片内弧面、箱涵侧面及箱涵牛腿顶面设置行走轮，并应保证移动平台可沿隧道轴线平稳移动;行走轮应配有制动装置;平稳移动；行走轮应配有制动装置；  \nc) c) 宜设置连通平台顶部至箱涵底部的钢直梯设置连通平台顶部至箱涵底部的钢直梯；  \nd) d) 应采用汽车起重机等机械将组装成型的箱涵两侧移动式作业平台安放到位。采用汽车起重机等机械将组装成型的箱涵两侧移动式作业平台安放到位。\n\n1.7.7 盾构箱涵作业面宜采用盾构箱涵拼装两侧移动护栏,且满足以下要求:1.7.7 盾构箱涵作业面宜采用盾构箱涵拼装两侧移动护栏，且满足以下要求：\n\na) a) 盾构箱涵拼装两侧移动护栏宜由横杆 竖杆 支撑体系等组成构箱涵拼装两侧移动护栏宜由横杆、竖杆、支撑体系等组成；  \nb) b) 盾构箱涵拼装两侧移动护栏的横杆及竖杆应组成牢固的立面框架,其水平投影应落在箱涵表构箱涵拼装两侧移动护栏的横杆及竖杆应组成牢固的立面框架，其水平投影应落在箱涵表面;其中横杆分为上、下两道,上横杆距箱涵表面高度应不低于 面；其中横杆分为上、下两道，上横杆距箱涵表面高度应不低 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,下横杆距箱涵表面高度,下横杆距箱涵表面高度应不大于 应不大于 $0 . 3 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;竖杆间隙应大于 竖杆间隙应大于 $3 0 \\ \\mathrm { m m }$ 且不应大于 且不应大于 $1 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ ;;  \nc) c) 盾构箱涵拼装两侧移动护栏应由盾构机设计制造单位与盾构机一同设计验算;移动护栏的横构箱涵拼装两侧移动护栏应由盾构机设计制造单位与盾构机一同设计验算；移动护栏的横杆、竖杆应能承受任何方向施加的杆、竖杆应能承受任何方向施加的 $1 \\ \\mathrm { k N }$ 的集中荷载;的集中荷载；  \nd) d) 盾构箱涵拼装两侧移动护栏各构件之间宜采用焊接连接,支撑体系应焊接在盾构机结构上;构箱涵拼装两侧移动护栏各构件之间宜采用焊接连接，支撑体系应焊接在盾构机结构上；  \ne) e) 盾构机移动时,应在箱涵表面设置警戒区。构机移动时，应在箱涵表面设置警戒区。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86a8a1d1-dce7-49db-9c18-a80ff51ca0bb', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第六章 附 则', '第六章 附 则第四十四条 没有造成人员伤亡，但是社会影响恶劣的事故，国务院或者有关地方人民政府认为需要调查处理的，依照本条例的有关规定执行。\n\n国家机关、事业单位、人民团体发生的事故的报告和调查处理，参照本条例的规定执行。\n\n第四十五条 特别重大事故以下等级事故的报告和调查处理，有关法律、行政法规或者国务院另有规定的，依照其规定。\n\n第四十六条 本条例自 2007 年 6 月1 日起施行。国务院1989 年 3 月 29日公布的《特别重大事故调查程序暂行规定》和1991 年 2 月 22日公布的《企业职工伤亡事故报告和处理规定》同时废止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86b48c25-6f2d-4ca5-a718-00597082d0ee', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.8 关于大变形的影响（Part 2）', 'wspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">PG—-—自重载荷；PD——由机构驱动产生的惯性力,此时取s=1;PQ 最大起升载荷；P 起升吊具、悬垂钢丝绳及起升附件等的重力；P-  安装/拆卸时被起吊的安装/拆除的部件的重力；PwI    -起重机承受的工作状态风载荷，见4.2.2.3.3；                   SACPwⅢ   -起重机承受的非工作状态风载荷，见4.2.3.1；D</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86b6d781-5cfd-4402-b8a8-bc44113ec593', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '4滑触线、滑接器及悬吊式软电缆的安装（Part 2）', '规定：\n\n1终端固定装置和拉紧装置的机械强度应符合设计要求，其最大拉力应大于滑触线或吊索的最大拉力。\n\n2当滑触线和吊索长度小于或等于 $2 5 \\mathrm { m }$ 时，终端拉紧装置的调节余量不应小于 $0 . 1 \\mathrm { m }$ ；当滑触线和吊索长度大于 $\\pmb { 2 5 } \\mathbf { m }$ 时，终端拉紧装置的调节余量不应小于 $0 , 2 \\mathrm { m }$ 。\n\n3滑触线或吊索拉紧时的弛度，应根据其材料规格和安装时的环境温度选定，滑触线间的弛度偏差,不应大于 $2 0 \\mathtt { m m }$ 。\n\n4滑触线与终端装置之间的绝缘应可靠。\n\n## 4.0.9悬吊式软电缆的安装应符合下列规定：\n\n1当采用型钢作软电缆滑道时，型钢应安装平直，滑道应平直光滑,机械强度应满足使用条件。\n\n2悬挂装置的电缆夹，应与软电缆可靠固定，电缆夹间的距离,不宜大于 $\\mathsf { 5 m }$ 。\n\n3软电缆安装后，其悬挂装置沿滑道移动应灵活、无跳动，不得卡阻。软电缆的换向应灵活、无卡阻；软电缆与固定装置之间应无摩擦、互不干涉;软电缆的最低点与地面最高点之间的距离应大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4软电缆移动段的长度，应长于起重机移动距离 $1 5 \\% \\sim$ $20 \\%$ ，并应加装牵引绳，牵引绳长度应短于软电缆移动段的长度，且长于起重机的移动距离。\n\n5软电缆移动部分的两端，应分别与起重机、钢索或型钢滑道牢固固定。\n\n6悬吊式软电缆的试验应符合现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB50150的相关规定。\n\n## 4.0.10卷筒式软电缆的安装应符合下列规定：\n\n1起重机移动时，不应挤压软电缆。\n\n2安装后软电缆与卷筒应保持适当拉力，但卷筒不得自由转动。\n\n3卷筒的放缆和收缆速度，应与起重机移动速度一致；利用 重碗调节卷简时，电缆长度和重酡的行程应相适应。\n\n4起重机放缆到终端时，卷筒上应保留两圈以上的电缆。\n\n5卷筒的最大容缆量不应超过产品技术文件的规定。\n\n6在全行程中电缆线芯不应受拉力。\n\n7滑环及刷架应固定牢固；电刷接触压力应适当、接触良好；电刷与刷握间应能上下自由移动；刷握与滑环间隙应为 $2 \\mathsf { m m } \\sim$ $4 \\mathrm { m m }$ ：\n\n## 4.0.11安全式滑触线的安装应符合下列规定：\n\n1安全式滑触线的安装，应按设计规定或根据不同结构形式的要求进行，当滑触线长度大于 ${ 2 0 0 } \\mathrm { m }$ 时，应加装伸缩装置。\n\n2安全式滑触线的连接应平直，支架夹安装应牢固,各支架夹之间的距离应小于 $3 \\mathrm { m }$ 。\n\n3安全式滑触线支架的安装，当设计无规定时，宜焊接在轨道下的垫板上;当固定在其他地方时，应做好接地连接，接地电阻应小于 $4 \\Omega$ 。\n\n4安全式滑触线的绝缘护套应完好，不应有裂纹及破损。\n\n5滑接器拉簧应完好灵活，耐磨石墨片应与滑触线可靠接触，滑动时不应跳弧，连接软电缆应符合载流量的要求。\n\n6安全式滑触线的安装，接头接触面两侧高低差应一致；滑触线的中心线与移动设备轨道中心线、各相滑触线之间应平行。\n\n7滑触线余留长度应大于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 4.0.12滑接器的安装应符合下列规定：\n\n1滑接器支架的固定应牢靠，绝缘子和绝缘衬垫不得有裂纹、破损等缺陷,导电部分对地的绝缘应良好,相间及对地的距离应符合本规范第4.0.3条的有关规定。\n\n2滑接器应沿滑触线全长可靠接触，应能自由无阻地滑动，在任何部位滑接器的中心线(宽面)不应超出滑触线的边缘。\n\n3滑接器与滑触线的接触部分，不应有尖锐的边棱；压紧弹簧的压力应符合产品技术文件的要求。\n\n4槽型滑接器与可调滑杆间，应移动灵活。\n\n：5自由悬吊滑触线的轮型滑接器,安装后应高出滑触线中间托架,并不应小于 $\\mathtt { 1 0 m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86c2c88e-bee4-45ef-8912-5f4a2ec071e0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：片石一般指采用爆破或楔劈法开采的石块。所谓“较大体积”，是一种相对而言的说法。圬工受压结构中是否采用片石混凝土，一般由设计决定。\n\n## 16.7.2 采用片石混凝土时，可在混凝土中掺入不多于该结构体积 $20 \\%$ 的片石。片石的抗压强度等级应符合设计规定；设计未规定时，小桥涵的墩台和基础应不低于MU30，大中桥的墩台和基础以及轻型桥台应不低于MU40。\n\n## 16.7.3 片石混凝土施工时，应使用质地坚硬、密实、耐久、无裂纹和无风化的石料，片石的厚度宜为 $1 5 0 { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ 。在混凝土中埋放片石时应符合下列规定：\n\n1 片石应清洗干净并完全饱水，应在浇筑时的混凝土中埋入一半左右。\n\n2 当气温低于 $0 \\mathrm { ‰}$ 时，不得埋放片石。\n\n3 片石应随混凝土浇筑分层摆放，净距应不小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，片石边缘距结构物侧面和顶面的净距应不小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，片石不得触及构造钢筋和预埋件。\n\n4 混凝土应采用分层浇筑的方式，每层混凝土的厚度应不超过 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，大致水平，分层振捣，边振捣边加片石。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86c9fe29-460a-49dd-9588-8e8d60d9d6d3', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', 'F.l 高耸结构（Part 5）', '} } { 4 \\zeta _ { 1 } } } } \\end{array}\n$$\n\n$$\nK _ { \\mathrm { T } } = \\frac { ( B ^ { 2 } + D ^ { 2 } ) } { 2 0 r ^ { 2 } } \\left( \\frac { z } { H } \\right) ^ { - 0 . 1 }\n$$\n\n式中: $F _ { \\mathrm { T } }$ 一→一扭矩谱能量因子;\n\n$K _ { \\mathrm { T } }$ 一 扭转振型修正系数;---结构的回转半径 $\\mathbf { \\Psi } ( \\mathbf { m } )$ 。\n\n扭矩谱能量因子 $F _ { \\ T }$ 可根据深宽比 $D / B$ 和扭转折算频率$f _ { \\Pi } ^ { * }$ 按图 H.3.4 确定。扭转折算频率 $f _ { \\uparrows } ^ { * }$ 按下式计算:\n\n$$\nf _ { \\mathrm { T } } ^ { * } = \\frac { f _ { \\mathrm { T 1 } } \\sqrt { B D } } { v _ { \\mathrm { H } } }\n$$\n\n式中 $f _ { \\mathrm { T } }$ 一二结构第 阶扭转自振频率 $\\mathbf { H } \\mathbf { z } )$\n\n  \nH.3.4 扭矩谱能量因子\n\n### 附录 高层建筑顺风向和横风向风振加速度计算\n\n#### J.l 顺凤向凤振加速度计算\n\n##### J.l.l 体型和质量沿高度均匀分布的高层建筑，顺风向风振加速度可按下式计算:\n\n$$\na _ { \\mathrm { D } , z } = \\frac { 2 g I _ { 1 0 } w _ { R } \\mu _ { \\mathrm { s } } \\mu _ { z } B _ { z } \\eta _ { \\mathrm { s } } B } { m }\n$$\n$$\n\n式中 $a _ { \\mathrm { D } , \\mathrm { ~ \\ r ~ { ~ \\alpha ~ } ~ } }$ 一-高层建筑 $_ z$ 高度顺风向风振加速度 $( \\mathbf { m } / \\mathbf { s } ^ { 2 } )$\n\n$\\pmb { g }$ 一一-峰值因子，可取 2.5;\n\n$I _ { 1 0 } - - 1 0 \\mathbf { m }$ 高度名义揣流度，对应 $\\mathrm { D }$ 类地\n\n面粗糙度，可分别取 o. 12 O. 14 0.23 0.39;${ \\boldsymbol { \\varpi } } _ { R }$ 一 -重现期为 $R$ 年的风压 $\\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 } )$ 可按本规范附\n\n公式 (E. 3. 3) 计算;$B ^ { . }$ 一迎风面宽度 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ ;$_ m$ 结构单位高度质量 $\\mathrm { { ( t / m ) } }$ ;$\\pmb { \\mu } _ { z }$ 风压高度变化系数;$\\pmb { \\mu _ { \\mathrm { s } } }$ -风荷载体型系数;$B _ { z }$ 一一牛脉动风荷载的背景分量因子，按本规范公式(8.4. 5) 计算;$\\eta _ { \\mathrm { s } }$ }.一-顺风向风振加速度的脉动系数。\n\n### J. l. 2 顺风向风振加速度的脉动系数 $\\pmb { \\eta _ { \\mathsf { A } } }$ 可根据结构阻尼比 $\\pmb { \\zeta } _ { 1 }$ 和系数 $x _ { 1 }$ 按表].1. 确定。系数 $x _ { 1 }$ 按本规范公式 (8.4.4-2) 计算。\n\n### J. l. 2 顺凤向凤振加速度的脉动系鼓\'l $\\pmb { \\eta _ { \\mathsf { A } } }$   \n\n\n\n\n\n续表].1.');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86cbbe57-c43b-4afc-b443-4fecf736f305', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：压浆泵需要的压力，以能将浆液压入并充满孔道孔隙为原则，一般在出浆口需要先后排出空气、水、稀浆及浓浆，为保证孔道压浆的充盈度符合要求，需要保持不小于 0.5MPa 的压力 $3 \\sim 5 \\mathsf { m i n }$ 后再对压浆口进行封闭。对 $3 \\sim 5 \\mathsf { m i n }$ 的稳压时间，当孔道长度小于 60m 时，一般取中间值或下限；孔道长度大于或等于 60m 时，则需取上限。本次修订增加了“对超长孔道，最大压力宜不超过 1.0MPa，当超过时可采用分段的方式进行压浆”的表述，是指对于如长度超过 $1 0 0 \\mathsf { m }$ 的孔道，从一端向另一端压浆时，有可能会产生过大的压力而导致事故，故采用分段压浆的方式是可行的，既能满足施工要求，又能保证压浆的质量和施工安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86cf2aa7-cb4d-4055-a14f-55f7253478c1', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '14 起重机的选用', '14 起重机的选用起重机的选用应符合 — 中第 章的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86d1f85d-38ba-459e-a997-f491c4edff23', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '实心焊丝型号/牌号对照（Part 10）', '>60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN4M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H15MnNi2Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN4M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ENi4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H15MnNi2Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr></table>\n\n\n附录B（资料性附录）焊剂类型\n\n为便于应用，本标准按GB/T36037提供了焊剂类型代号及主要化学成分，见表B.1。\n\n表B.1 焊剂类型代号及主要化学成分  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊剂类型代号</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">主要化学成分（质量分数）%</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">Ms（硅锰型）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">MnO+SiO2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≥50</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">CaO</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤15</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">cs（硅钙型）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">CaO+MgO+SiO2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≥55</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">CaO+MgO</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≥15</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">CG(镁钙型)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">CaO+MgO</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5~50</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">CO2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≥2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Fe</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤10</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">CB(镁钙碱型)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">CaO+MgO</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">30~80</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">CO2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≥2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Fe</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤10</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">CG-I（铁粉镁钙型）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">CaO+MgO</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5~45</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">CO2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≥2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Fe</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">15~60</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">CB-I（铁粉镁钙碱型）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">CaO+MgO</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10~70</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">CO2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≥2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Fe</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">15~60</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">GS（硅镁型）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">MgO+SiO2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≥42</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Al2O3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤20</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">CaO+CaF2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤14</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">Zs(硅锆型）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ZrO+SiO+MnO</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86d43492-4573-4d52-adad-ad99132cd1f8', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '附加说明', '附加说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86e7c684-c6bf-44b3-920a-0db3bdb892e9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 5）', 'an=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L———动臂俯仰变幅机构；D———小车运行变幅机构；T—— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．3 臂架起重机机构分级举例\n\n臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．3。\n\n表 犅．3 臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">序号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">起重机的类别</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">起重机的使用情况</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">起重机整机工作级别</td><td colspan=\"5\" rowspan=\"1\">机构使用等级</td><td colspan=\"5\" rowspan=\"1\">机构载荷状态</td><td colspan=\"5\" rowspan=\"1\">机构工作级别</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">人力驱动起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">很少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1M1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车间电动悬臂起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">很少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TT1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TT1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86ea845f-50cf-4690-b076-443b48a3e27c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 3）', 'mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 不考虑轮缘与轨道侧面附加摩擦的摩擦阻力，单位为牛顿（N）；$D$ 同式（89）；\n\n同式（89）；$i$ 由制动器轴到车轮的机构总传动比;$n$ 同式（82)；$t _ { Z }$ — 运行机构制动时间，单位为秒（s）；$k$ 同式（82）；$m _ { Z }$ — 制动器的台数；${ \\cal J } _ { 1 } , { \\cal J } _ { 2 } , { \\cal J } ^ { \\prime } { } _ { 3 }$ — 同式（89）。\n6．1．2．6．2 制动器的选择条件，一般 $[ M _ { \\mathrm { Z } } ] { \\geqslant } M _ { \\mathrm { Z } }$ ， $\\left[ M _ { \\mathrm { Z } } \\right]$ 是所选制动器参数表中给出的制动转矩。6．1．2．6．3 频繁制动的制动器，在同一挡制动力矩的各个制动器中，宜选用制动轮较大的制动器。6．1．2．6．4 对那些驱动轮与轨道之间有足够大黏着力的露天工作起重机的运行小车，或未采用自动作用夹轨器的起重机，应按式（142）及式（144）计算在顺风、下坡情况下制动装置的总抗风阻力是否能抗御风的吹袭，以防止在有风工作中的起重机发生移动。\n\n### 6．1．2．7 打滑计算\n\n运行机构起动或制动时，起重机或小车不应发生打滑，一般由设计校验主动轮不打滑来保证。计算时钢质车轮与钢轨的黏着系数（静摩擦系数）为：室内工作的取0．14，室外工作的取0．12。\n\n## 6．1．3 回转机构\n\n### 6．1．3．1 等效回转稳态阻力矩犕\n\n等效回转稳态阻力矩 $M _ { \\mathrm { e q } }$ ，按式（92）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { e q } } = M _ { \\mathrm { m } } + M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\alpha }\n$$\n\n……（92）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 等效回转稳态阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 回转摩擦阻力矩，主要是回转支承装置的摩擦阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 正常工作状态下的等效风阻力矩，按 $\\mathrm { P _ { W I } }$ 风阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha }$ — 等效坡道阻力矩，按坡道阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）。\n\n### 6．1．3．2 电动机初选\n\n#### 6．1．3．2．1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 $\\mathrm { P }$ 中的 P．1规定选择。\n\n#### 6．1．3．2．2 电动机的初选功率\n\n##### 6．1．3．2．2．1 回转机构电动机等效功率按附录P中的式（P．4）计算。犆犣  \n##### 6．1．3．2．2．2 对能提供有关按 $C Z$ 值计算选择电动机资料的绕线转子异步电动机，可按附录P中的式（P．8）计算所需电动机功率。  \n##### 6．1．3．2．2．3 对能获得电动机负荷图的回转机构，可按附录 P中的式（P．10）计算所需电动机功率。\n\n### 6．1．3．3 电动机的校验\n\n#### 6．1．3．3．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n回转机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n#### 6．1．3．3．2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n#### 6．1．3．3．3 起动加速度计算\n\n对于电动机直接起动的回转机构应计算机构的起动加速度，应使臂架起重机回转臂架头部切向加\n\n（减）速度 不 大 于 下 列 数 值：对 于 回 转 速 度 较 低 的 安 装 用 起 重 机，根 据 起 重 量 大 小，此 值 一 般 为$0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 3 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；对于回转速度较高的装卸用起重机，根据起重量大小，此值一般为 $0 . 8 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim$ $1 . 2 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。起重量大者取小值。\n\n### 6．1．3．4 减速器的选择\n\n回转机构的减速器用等效功率进行选择，减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。\n\n### 6．1．3．5 制动器的选择\n\n在回转机构最不利工作状态下，其制动器应能使回转部分从运动中停止；对塔式起重机，则是使已停住的回转部分在工作中能保持定位不动。制动减速度不宜超过6．1．3．3．3的规定。\n\n回转机构的制动转矩按式（93）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = \\frac { \\sum { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('86edc1e8-4fe6-45f1-ac0c-a84e9e9999fb', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求（Part 14）', '\">0.10~0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUG</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">HG</td><td colspan=\"10\" rowspan=\"1\">其他协定成分</td></tr><tr><td colspan=\"12\" rowspan=\"1\">注：表中单值均为最大值。</td></tr><tr><td colspan=\"12\" rowspan=\"1\">③化学分析应按表中规定的元素进行分析。如果在分析过程中发现其他元素，这些元素的总量(除铁外)不应超过0.50%。bCu含量是包括镀铜层中的含量。‘根据供需双方协议，此类焊丝非沸腾钢允许硅含量不大于0.07%。此类焊丝也列于GB/T36034中。此类焊丝也列于GB/T12470中。（表中未列出的焊丝型号可用相类似的型号表示，词头加字母\"SUG\"，未列出的焊丝冶金牌号分类可用相类似的冶金牌号分类表示，词头加字母“HG”。化学成分范围不进行规定，两种分类之间不可替换。</td></tr></table>\n\n\n### 4.2.2药芯焊丝-焊剂组合熔敷金属化学成分\n\n药芯焊丝-焊剂组合熔敷金属化学成分应符合表4规定。\n\n表4药芯焊丝-焊剂组合熔敷金属化学成分  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">化学成分分类</td><td colspan=\"10\" rowspan=\"1\">化学成分（质量分数）%</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ni</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cu</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">其他</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TU3M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.035</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.035</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TU2M3b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.00</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TU2M31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">TU4M3h</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8702abf8-10b9-4dda-9543-83d070a2767f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性当起重机处于卸载状态，所有可移动工作部件都缩回到最靠近向后倾覆线的位置时，按以下规定的方法校验其抗后倾覆稳定性。\n\n## 8.1.4.1.1 力矩法\n\n按对倾覆线计算，由工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 和惯性力 $P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ 构成的倾覆力矩不应大于稳定力矩的 $90 \\%$ 。\n\n## 8.1.4.1.2 重力法\n\n不考虑风载荷作用时，静止起重机的质心在水平面上的投影位置不应超过从前支点到后倾覆线距离的 $80 \\%$ ，典型例子如图16所示。\n\n  \n图 16 起重机底座外形图\n\n## 8.1.4.2 风载荷的作用\n\n工作状态风载荷按最不利的方向施加作用。对于不能随风自由回转的起重机，非工作状态风载荷按最不利的方向施加作用；对可随风回转的起重机，非工作状态风载荷应按设计预期方向作用于起重机的上部结构，并按最不利方向作用于起重机的下部结构。\n\n## 8.1.4.3 起重机的基础\n\n起重机制造商应规定起重机对作为基础的地面或承载结构物的作用力。如果是用基础来保证起重机全部或部分抗倾覆稳定性，制造商应对基础的要求作出规定。\n\n## 8.1.4.4 临时辅助稳定装置\n\n临时辅助稳定装置是指为增加起重机的整体抗倾覆稳定性而对起重机基本的或正常的结构增加的\n\n临时辅助附件，它应能迅速并方便地投入使用。\n\n当需要设置临时辅助稳定装置时，起重机使用说明书应全面叙述需要的临时辅助稳定装置的类型，正确的安装方法，以及它们的作用是否用于满足工作、非工作、或抗后倾覆的稳定性。\n\n## 8.1.4.5 关于大变形的影响\n\n对由于固定载荷、变动载荷、风载荷或动载的影响而产生显著弹性变形（即大变形）的起重机，在计算整体抗倾覆稳定性和抗后倾覆稳定性时应计及大的弹性变形的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('870a0058-fc15-4b08-aebc-f89d1bd83c63', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '附录A防护栏杆的设计计算', '附录A防护栏杆的设计计算A.0.2防护栏杆横杆上杆的计算中，采用的有关符号系参照国家标准《钢结构设计规范》 $\\mathrm { G B } \\ 5 0 0 1 7 - 2 0 0 3$ 的规定而定，如：集中荷载标准值采用 $F _ { \\mathbf { b } \\mathbf { k } }$ ，钢材的强度设计值采用 $f$ 。\n\n该规范第九章塑性设计第9.1.1条规定：“本章规定适用于不直接承受动力荷载的固端梁、连续梁以及由实腹构件组成的单层和两层框架结构”。第9.1.2条又规定：“按正常使用极限状态设计时，采用荷载的标准值，并按弹性理论进行计算”。本规范公式（A.0.2-2）系参照上述规范公式（9.2.1）而定。关于容许挠度值，由各地有关主管部门视不同材料和具体情况自行决定。\n\n国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009－2012第3.1.2条规定：“建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。对永久荷载应采用标准值作为代表值。对可变荷载应根据设计要求采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。”防护栏杆上承受的力为活荷载即可变荷载。\n\nA.0.3原规范中，仅对防护栏杆的横杆计算作了规定，修订时根据相关部门的意见，增加了栏杆柱的计算规定。\n\n栏杆柱的采用的有关符号及公式（A.0.3-1）、（A.0.3-2）、（A.0.3-3）亦参照现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定而定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('87130d40-2af9-4df8-83e5-0a3591fb5950', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '7.1一般规定', '7.1一般规定');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('872bf967-3ca5-4453-b10b-fe33cb333e89', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明根据两水准抗震设防要求，在E1地震作用下要求结构保持弹性，基本无损伤。E1地震作用效应和自重荷载效应组合后，按现行公路桥涵设计规范有关偏心受压构件的规定进行验算。\n\n## 7.3.2对于计算长度与矩形截面计算方向的尺寸之比小于2.5（或墩柱的计算长度与圆形截面直径之比小于2.5）的矮墩，顺桥向和横桥向 E2 地震作用效应和永久作用效应组合后，应按现行公路桥涵设计规范相关规定验算桥墩的强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('87308500-a869-47ce-99a4-dc90951c620a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：沉井下沉时，对邻近的土体可能会产生影响，土体影响范围内的堤防、建筑物和施工设备将受到危害，因此需要采取有效的防护措施。一般情况下不主张采用排水除土下沉的施工方法，因为井外与井内的水位压力差太大时，井外的土、沙容易涌进井内而使附近的地面产生下沉，即使采用不排水除土的下沉方法，亦需要维持沉井内水位不低于沉井外水位，防止井外的土、沙涌进井内而使地面下沉，对沉井附近堤防、建筑物等的沉降和位移进行监测的目的是保证其安全。\n\n## 11.2 制作\n\n### 11.2.1 沉井位于浅水或可能被水淹没的岸滩上时，宜就地筑岛制作；位于无水的陆地时，若地基承载力满足设计要求，可就地整平夯实形成平台制作，地基承载力不足时应对地基采取加固措施；在地下水位较低的岸滩，土质较好时，可在开挖后的基坑内制作。制作沉井的岛面、平台面和开挖基坑的坑底高程，应比施工期可能的最高水位（包括波浪影响）高出 $0 . 5 { \\sim } 0 . 7 \\mathrm { m }$ ；有流冰时，应再适当加高。\n\n### 11.2.2 在水中筑岛除应符合本规范第13章的有关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 筑岛的尺寸应满足沉井制作及抽垫等施工的要求，对无围堰的筑岛，应在沉井周围设置不小于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 宽的护道；有围堰的筑岛，其护道宽度可按式（11.2.2）计算。当实际采用的护道宽度 b小于按式(11.2.2)计算的值时，应考虑沉井重力等对围堰所产生的侧压力的影响。\n\n$$\nb \\geq H \\tan { ( 4 5 ^ { \\circ } - \\frac { \\varphi } { 2 } ) }\n$$\n\n式中： $^ { b }$ ——护道宽度（ $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ ）；$H$ ——筑岛顶面至围堰底的高度（ $\\mathbf { \\chi } _ { \\mathrm { m } } )$ ）；$\\varphi$ ——筑岛土饱和水时的内摩擦角（°）。\n\n2 筑岛材料应采用透水性好、易于压实的砂性土或碎石土等，且不应含有影响岛体受力及抽垫下沉的块体。在斜坡上筑岛时应进行设计计算，并应有抗滑措施；在淤泥等软土上筑岛时，应将软土挖除，换填或采取其他加固措施。\n\n3 岛面及地基承载力应满足设计要求；无围堰筑岛的临水面坡度宜为 $1 { : } 1 . 7 5 \\sim$ 1:3。在施工期内，应采取必要的防护措施保证岛体的稳定，坡面、坡脚不应被水冲刷损坏。\n\n### 11.2.3在支垫上立模制作钢筋混凝土沉井底节时，应符合下列规定：\n\n1 支垫的布置应满足设计要求并应使抽垫方便。支垫顶面应与钢刃脚底面紧贴，应使沉井重力均匀分布于各支垫上。模板及支撑应具有足够的强度和刚度。内隔墙与井壁连接处的支垫应连成整体，底模应支承于支垫上，并应防止不均匀沉陷；外模应平直且光滑。\n\n2 沉井的混凝土强度满足抽垫后受力的要求时方可将支垫抽除。支垫应分区、依次、对称、同步地向沉井外抽出，并应随抽随用砂土回填捣实；抽垫时应防止沉井偏斜。定位支点处的支垫，应按设计要求的顺序尽快抽出。\n\n### 11.2.4 沉井的分节制作高度，应能保证其稳定，且有适当重力便于顺利下沉。底节沉井的最小高度，应能抵抗拆除支垫后的竖向挠曲，土质条件许可时，可适当增加高度。混凝土浇筑前应检查沉井纵、横向中轴线位置是否符合设计要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8757603c-e0c1-4451-85c7-b3f311c24ed6', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6 受弯构件（Part 7）', ' \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n当梁受压翼缘扭转未受到约束时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n, c l } } = \\frac { h _ { \\mathrm { 1 } } / t _ { \\mathrm { w } } } { 4 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n#### 2受拉翼缘与纵向加劲肋之间的区格：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\left( \\frac { \\sigma _ { 2 } } { \\sigma _ { \\mathrm { c r 2 } } } \\right) ^ { 2 } + \\left( \\frac { \\tau } { \\tau _ { \\mathrm { c r 2 } } } \\right) ^ { 2 } + \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c 2 } } } { \\sigma _ { \\mathrm { c, c r 2 } } } \\leqslant 1 . 0 } \\end{array}\n$$\n其中 $\\sigma _ { \\mathrm { c r 2 } } \\ 、 \\ \\tau _ { \\mathrm { c r 2 } } \\ 、 \\ \\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r 2 } }$ 应分别按下列方法计算：\n\n1) $\\sigma _ { \\mathrm { c r } 2 }$ 应按本标准式（6.3.3-3）～式（6.3.3-5）计算，但式中的 $\\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { b } }$ 改用 $\\lambda _ { \\mathfrak { n } , \\mathfrak { b } 2 }$ 代替。\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n , b 2 } } = \\frac { h _ { 2 } / t _ { \\mathrm { w } } } { 1 9 4 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n2） $\\tau _ { \\mathrm { c r 2 } }$ 应按本标准式（6.3.3-8）～式（6.3.3-12）计算，但将式中的 $h _ { 0 }$ 改为 $h _ { 2 } ( h _ { 2 } = h _ { 0 } - h _ { 1 } )$ 。\n\n3） $\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r 2 } }$ 应按本标准式（6.3.3-13）～式（6.3.3-17）计算，但式中的 $h _ { 0 }$ 改为 $h _ { 2 }$ ，当 $a / h _ { 2 } > 2$ 时，取 $a / h _ { 2 } = 2$ 。\n\n式中： $h _ { 1 }$ 纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离$\\mathrm { ( m m ) }$ ；$\\sigma _ { 2 }$ 所计算区格内由平均弯矩产生的腹板在纵向加劲肋处的弯曲压应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\sigma _ { \\mathrm { c 2 } }$ 腹板在纵向加劲肋处的横向压应力，取 $0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ (N/$\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）。\n\n## 6.3.5在受压翼缘与纵向加劲肋之间设有短加劲肋的区格［图\n\n6.3.2（d)]，其局部稳定性应按本标准式（6.3.4-1）计算。该式中的 $\\sigma _ { \\mathrm { c r l } }$ 仍按本标准第6.3.4条第1款计算； $\\tau _ { \\mathrm { c r l } }$ 按本标准式（6.3.3-8）～式（6.3.3-12）计算，但将 $h _ { 0 }$ 和 $^ a$ 改为 $h _ { 1 }$ 和 $a _ { 1 } , a _ { 1 }$ 为短加劲肋间距； $\\pmb { \\sigma } _ { \\mathtt { c } , \\mathtt { c r l } }$ 按本标准式（6.3.3-3）～式（6.3.3-5）计算，但式中 $\\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { b } }$ 改用下列 $\\lambda _ { \\mathrm { { n } , \\vec { c } 1 } }$ 代替。\n\n当梁受压翼缘扭转受到约束时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n , c l } } = { \\frac { a _ { 1 } / t _ { \\mathrm { w } } } { 8 7 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } } }\n$$\n\n当梁受压翼缘扭转未受到约束时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n , c l } } = \\frac { a _ { 1 } / t _ { \\mathrm { w } } } { 7 3 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n对 $a _ { 1 } / h _ { 1 } > 1 . 2$ 的区格，式（6.3.5-1）或式（6.3.5-2）右侧应乘以 $\\frac { 1 } { \\sqrt { 0 . 4 + 0 . 5 a _ { 1 } / h _ { 1 } } } \\circ$\n\n## 6.3.6加劲肋的设置应符合下列规定：\n\n1加劲肋宜在腹板两侧成对配置，也可单侧配置，但支承加劲肋、重级工作制吊车梁的加劲肋不应单侧配置。\n\n2横向加劲肋的最小间距应为 $0 . 5 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8776dfd8-6e95-4aa4-a720-aae6f26adfaf', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '附录L按 $\\mathrm { m }$（Part 1）', '附录L按 $\\mathrm { m }$ 法计算弹性桩水平位移及作用效应附录L沿用了2007版规范的规定，是根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024—85）附录六“基础按 $\\mathrm { m }$ 法的计算”内 $\\alpha h > 2 . 5$ （弹性基础）改写的，除对两层土$\\mathrm { m }$值换算计算方法及其桩身最大弯矩修正进行了改进外，其他内容不变，仅在文字上作较大简化，表达更为清晰。\n\nL.0.1对于桩的计算宽度，本规范的计算方法实质与85 规范相同，对表达方式进行了简化，主要简化过程说明如下：\n\n（1）对 $d \\geq 1 . 0  { \\mathrm { m } }$ 的桩，85 规范采用式（L-1）计算单桩的计算宽度 $b _ { \\imath }$ ：\n\n$$\nb _ { \\scriptscriptstyle 1 } = k _ { \\scriptscriptstyle \\varphi } k _ { \\scriptscriptstyle 0 } b\n$$\n\n式中： $k _ { 0 }$ —空间工作系数，按式（L-2）计算；\n\n$$\nk _ { 0 } = 1 + \\frac { 1 } { b }\n$$\n\n$k _ { \\ast }$ -形状换算系数，圆形桩取0.9，矩形取1.0；\n\n$b$ 垂直于水平力作用方向的桩宽度。\n\n将式（L-2）代入式（L-1），可得：\n\n$$\nb _ { \\scriptscriptstyle 1 } = k _ { \\scriptscriptstyle \\varphi } ( b + 1 )\n$$\n\n85 规范规定，在垂直于水平力的作用方向，若存在多根桩，则将各单桩的计算宽度进行累加，得到多根桩总的计算宽度；若为水平力的作用方向上存在多根桩的情况,即为多排桩，85 规范又在式（L-1）的基础上引入桩间相互影响系数 $k$ ，得到：\n$$\nb _ { \\scriptscriptstyle 1 } = k k _ { \\scriptscriptstyle \\varphi } k _ { \\scriptscriptstyle 0 } b\n$$\n\n$k$ 采用式（L.0.1-4）计算， $k = b _ { 2 } + \\frac { 1 - b _ { 2 } } { 0 . 6 } \\cdot \\frac { L _ { \\scriptscriptstyle 1 } } { h _ { \\scriptscriptstyle 1 } } \\circ$\n\n对于单桩，不存在相互影响的问题， $k = 1$ ；而对于 $L _ { \\imath } \\geqslant 0 . 6 h _ { \\imath }$ 的多排桩，桩间也不会互相影响，故 $k = 1$ 。\n\n因此，85 规范计算 $d \\geqslant 1 , 0$ 的单排桩、多排桩的通式为：\n\n$$\nb _ { \\scriptscriptstyle 1 } = k k _ { \\scriptscriptstyle * } ( \\textit { b } + 1 )\n$$\n\n将 $b$ 用 $d$ 代替、 $k _ { \\varphi }$ 用 $k _ { \\mathrm { f } }$ 代替（f为 figure 的首字母），即得到附录L.0.1中的\n\n$$\nm = \\gamma m _ { 1 } + { \\mathrm { ~  ~ \\left( ~ 1 ~ \\right)} - \\gamma  } m _ { 2 } \n$$\n\n其中：\n\n$$\n\\gamma = \\left\\{ \\begin{array} { l l } { 5 \\left( \\displaystyle \\frac { h _ { \\mathrm { 1 } } } { h _ { \\mathrm { m } } } \\right) ^ { 2 } } & { \\quad \\displaystyle \\frac { h _ { \\mathrm { 1 } } } { h _ { \\mathrm { m } } } \\leqslant 0 . 2 } \\\\ { 1 - 1 . ~ 2 5 \\left( 1 - \\displaystyle \\frac { h _ { \\mathrm { 1 } } } { h _ { \\mathrm { m } } } \\right) ^ { 2 } } & { \\quad \\displaystyle \\frac { h _ { \\mathrm { 1 } } } { h _ { \\mathrm { m } } } > 0 . 2 } \\end{array} \\right.\n$$\n\n由式（L-20）得到的当量 $m$ 值只能保证桩顶位移的计算精度，而桩身最大弯矩尚存在较大偏差，有必要对桩身最大弯矩进行进一步修正。修正公式为：\n\n$$\nM _ { \\mathfrak { m a x } } = \\xi M _ { \\mathfrak { z m a x } }\n$$\n\n式中：Mmv 计算的桩身最大弯矩值;\n\n$\\xi$ -最大弯矩修正系数，按下式计算：\n\n$$\n\\left\\{ \\begin{array} { l l } { \\displaystyle \\xi = \\frac { 2 \\delta } { \\delta + 2 } \\cdot \\frac { h _ { \\scriptscriptstyle 1 } } { h _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { m } } } + 1 } & { \\displaystyle \\frac { h _ { \\scriptscriptstyle 1 } } { h _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { m } } } \\leqslant \\frac { 1 } { 6 } ( ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8784e139-58a9-433e-943c-905c722f95c2', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明我国处于世界两大地震带即环太平洋地震带和亚欧地震带之间，是一个强震多发国家。我国地震的特点是发生频率高、强度大、分布范围广、伤亡大、灾害严重。几乎所有的省、自治区、直辖市都发生过六级以上的破坏性地震。强烈地震造成了人员伤亡和极大的经济损失，使建设成果毁于一旦，引发长期的社会、政治和经济问题。公路桥梁是生命线系统工程中的重要组成部分。在抗震救灾中，公路交通网是抢救人民生命财产和尽快恢复生产、重建家园、减轻次生灾害的重要环节。\n\n08 细则发布实施以来，设计人员在使用过程中发现了一些问题或不方便之处，提出了一些修改建议。在此期间，国内外公路桥梁抗震技术有了新的发展。为此，在广泛调研基础上，对08 细则进行了修订，制定了本规范，主要对使用过程中发现的问题或不方便之处进行了修订，同时，消化吸收了一些桥梁抗震设计成熟的新技术，以反映当前的桥梁抗震设计和研究水平。\n\n1.0.2本规范适用于单跨跨径不超过 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 的坛工或混凝土拱桥、下部结构为混凝土结构的梁桥。斜拉桥、悬索桥、单跨跨径超过 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 的梁桥和拱桥，除应满足本规范要求外，尚应进行专门研究。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('878c4cce-4aa4-4720-80d3-c672866d0d27', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '8.2防雷', '8.2防雷8.2.1位于山区或多雷地区的变电所、箱式变电站、配电室应装设防雷装置；高压架空线路及变压器高压侧应装设避雷器；自室外引入有重要电气设备的办公室的低压线路宜装设电涌保护器。\n\n8.2.2施工现场和临时生活区的高度在 $2 0 \\mathrm { m }$ 及以上的钢脚手架、幕墙金属龙骨、正在施工的建筑物以及塔式起重机、井子架、施工升降机、机具、烟卤、水塔等设施，均应设有防雷保护措施；当以上设施在其他建筑物或设施的防雷保护范围之内时，可不再设置。\n\n8.2.3设有防雷保护措施的机械设备，其上的金属管路应与设备的金属结构体做电气连接；机械设备的防雷接地与电气设备的保护接地可共用同一接地体。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('87931c11-1e68-4046-bc64-c07053bdf37d', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.3.16作业后，应先将起重臂全部缩回放在支架上', '4.3.16作业后，应先将起重臂全部缩回放在支架上，再收回支腿；吊钩应使用钢丝绳挂牢；车架尾部两撑杆应分别撑在尾部下方的支座内，并应采用螺母固定；阻止机身旋转的销式制动器应插入销孔，并应将取力器操纵手柄放在脱开位置，最后应锁住起重操作室门。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('87955094-e31c-43c0-8ac1-8ba69b89d892', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '引 言', '引 言0．1 使用本标准应考虑到：\n\na） 本标准不包括所涵盖的起重机设计的特殊问题，如：与非电力驱动的其他驱动装置有关的工作特性分析及各相关部分的设计，在道路及越野地面上行驶运行机构与支承装置的设计，及各类具体起重机的专用特殊部件和结构设计中的特殊问题等；  \nb） 凡经理论和实践已证明是正确的其他设计计算方法，经设计部门和用户协商同意，也可以在起重机设计中采用。\n\n0．2 对不同工作要求的起重机设计，在使用本标准时允许有所不同：\n\na） 本标准涉及的各类起重机，其使用条件和工作要求可能有显著的差别，如一台高速运行、载荷繁重、繁忙使用的起重机，与一台平缓运行、载荷轻微、作业清闲的起重机，其工况和要求就很不相同。对使用工况和要求有很大差异的起重机设计，不要求都按本标准的全部内容进行计算，而应允许有所不同。\nb） 对那些设计中选用的标准的结构件、机械部件或电气部件，如果已进行过审核或试验并取得合格认可，则认为它们能满足所设计的起重机的工作要求，再进行计算也只是对一个令人满意的结果再作一次验证，故不必再对上述标准部件作校核计算。  \nc） 对在本标准已作了规定的设计计算项目，如果在所设计的起重机工作中不可能有不利结果的，就没有必要再作校核计算。例如：对于工作级别很低的起重机，就不必进行疲劳计算。\n\n对不同类型和不同工作要求的起重机应采用不完全相同的设计计算：对一台构造简单工作清闲的起重机，或对一台由标准部件组成的起重机，其计算就应简略一些，而不要求按本标准所列的全部内容逐项进行设计计算，但必须保证起重机的安全与可靠。\n\n0．3 起重机用户在确定起重机订货要求及选购起重机产品时，要特别注意确定和选择起重机整机的工作级别和它的机构的工作级别：\n\na） 用户要根据本标准恰当地提出对起重机工作级别的要求，如果可能还须进一步明确起重机各个机构的工作级别，以确保制造商能按此要求进行设计与制造。  \nb） 起重机整机的工作级别，由起重机使用等级和起重机载荷状态级别两个因素决定，见3．2及表3。起重机使用等级表明了该起重机工作忙闲程度，由起重机的总工作循环数决定，它可以由起重机预计的使用年数（该起重机报废或被更新之前的使用年数）、每年平均的工作日数，每工作日内平均的起重工作循环次数等三个数的乘积得到。起重机的载荷状态级别表明了该起重机起吊载荷的轻重程度，由式（1）计算出的载荷谱系数按表2确定。说明：对以上这两项计算只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。  \nc） 起重机机构工作级别，是将各单个机构分别作为一个整体进行的载荷及运转情况评价，它概略地表示了由该机构的使用等级（设计寿命、工作小时数）和该机构的载荷状态级别（反映载荷轻重状态的级别或载荷谱系数）所决定的机构工作的总体状况，见3．3及表6。机构的使用等级由表4查得，机构的载荷状态级别由式（3）计算出的载荷谱系数按表5查得。同样，对机构使用等级和机构载荷状态级别两项计算也只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。\n\nd） 如果用户无法提供所需要的起重机的有关数据，从而无法按上述 b）、c）中所述的方法通过计算与查表选出起重机整机或其机构的工作级别时，也可以通过查阅附录 A及附录B中的有关资料，近似地选出所要的起重机的工作级别及其机构的工作级别。但必须说明附录 A及附录B中的这些选择指南并无约束力，只是给出一个选择的参考示例。在起重机招标书和订货单上所确定的起重机及其机构的工作级别，只能由起重机用户提出并作出最终认定。\n\n0．4 起重机的有效使用期：\n\na） 本标准列出的使用等级，并不是对起重机实际使用工作有效期的保证值。  \nb） 无论是起重机整机的使用等级（起重机的总工作循环数，或由此结合起重机的工作状况推算出的设计预期的起重机工作寿命年数），或者起重机机构整体的使用等级（起重机机构运转的总小时数，或由此结合使用状况推算出的设计预期的起重机机构工作寿命小时数），都只是一个设计时预估值，而决不是制造商给出的该起重机有效使用期的保证值。  \nc） 如果在设计中未对该起重机的预期寿命进行充分的注意和考虑，制造时又没有遵循本标准提出的要点从而未达到设计要求，使用中未能按照制造商给出的说明书进行正常操作和定期维护，或者实际使用工况与订购该起重机时提出的要求又有较大的差异，则产品上述设计预期寿命就会与产品实际的有效使用期有比较大的、甚至是很大的出入。  \nd） 如果起重机是由用户通过招标来确定制造商，招标书上提出的起重机的工作条件与其实际使用情况也较符合，起重机制造商遵从招标书的要求并根据本标准作出的正确设计来进行制造，制造的产品符合相应标准确定的制造技术条件的要求而获得了质量保证，用户也按照制造商给出的说明书进行了正常操作和定期维修保养，则设计者根据本标准对该起重机选出的使用等级的值就与具有设计所确定安全度的起重机及其机构的实际有效使用期相当。\n\n0．5 起重机的用户应注意到：\n\na） 起升物品的迎风面积———如果这个面积大于附录 E．5所给出的值，则起重机用户需要另行提供此物品迎风面积的可靠实用的信息。  \nb） 工作风压———如果起重机工作时的最大风压可能大于表15规定的值，则起重机用户需要另行提供起重机工作时应考虑到的最大工作风压的相关信息。  \nc） 非工作风压———如果按照用户使用现场当地的气象条件的要求，需要起重机按表18规定的更大的非工作风压进行起重机设计，则起重机用户应提供该起重机设计应考虑到的非工作风压的准确信息。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('87ab123c-a0e0-46a4-bc6b-597ca7858e44', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4.3 力学性能', '4.3 力学性能## 4.3.1 拉伸试验\n\n多道焊熔敷金属拉伸试验结果应符合表1A规定，双面单道焊焊接接头横向拉伸试验结果应符合表1B规定。\n\n## 4.3.2 冲击试验\n\n### 4.3.2.1 多道焊夏比V型缺口冲击试验温度按表2要求，测定五个冲击试样的冲击吸收能量 $( K V _ { 2 } )$ 。在计算五个冲击吸收能量 $( K V _ { z } )$ 的平均值时，应去掉一个最大值和一个最小值。余下的三个值中有两个应不小于27J，另一个可小于27J，但不应小于20J，三个值的平均值不应小于27J。\n\n### 4.3.2.2 双面单道焊夏比V型缺口冲击试验温度按表2要求，测定三个冲击试样的冲击吸收能量$( K V _ { 2 } )$ 。\n\n### 4.3.2.3 如果焊丝-焊剂组合分类中附加了可选择的代号“U”，冲击要求则按表2规定的温度，测定三个冲击试样的冲击吸收能量 $( K V _ { z } )$ 。三个值中有一个值可小于47J，但不应小于32J，三个值的平均值不应小于47J。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('87b60633-f7f3-4233-94ca-380fe896580f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：真空辅助压浆技术的原理是：压浆前在出浆口采用真空泵抽吸预应力孔道中的空气，使孔道内达到-0.06\\~-0.10MPa 的真空度，然后在孔道的另一端采用压浆泵将水泥浆浆液压入孔道中，以此提高孔道压浆的充盈度和密实度。但需指出的是：真空压浆并不能解决压浆的所有质量问题，工程实践证明，在孔道的两端高差较大时，真空压浆的效果甚至要差于采用常规压浆工艺的效果，即孔道最高点的顶部仍有可能会出现空洞；在孔道有倾角时，在倾角处浆体会产生先流现象。因此，尽管采用了真空辅助压浆工艺，仍需对其工艺进行严格控制，方能获得良好的压浆效果。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('87c6f5fd-72d9-47d4-b4b7-b6cdd1e59459', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 3）', '计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ { 1 } ^ { 2 } t _ { 1 } + M _ { 2 } ^ { 2 } t _ { 2 } + M _ { 3 } ^ { 2 } t _ { 3 } + \\dots \\dots + M _ { n } ^ { 2 } t _ { n } } { t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\dots \\dots \\dots + t _ { n } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 等效平均阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；\n\n$M _ { 1 } \\thinspace , M _ { 2 } \\thinspace , M _ { 3 } \\thinspace , \\cdots , M _ { n } \\thinspace$ 狀———为包括电动机转动及移动质量全部惯性力在内的各个阶段的转矩值。在变载荷情况下，至少取10个连续工作循环中载荷最大的一个循环计算；\n\n$t _ { 1 } \\ldots t _ { 2 } \\ldots t _ { 3 } \\ldots , \\ldots , t _ { n }$ — 发生不同转矩的时间段，静止时间不计入。\n\n等效平均功率按式（P．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e d } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { m e d } } n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．10）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 同式（P．9）；$n$ 电动机转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 机构的总效率。\n\n#### 犘．2．5．2 电动机的初选\n\n如果电动机的一次负载运行时间不超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按式（P．10）计算结果从电动机样本上选出的 S3工作制的电动机即为所要求的电动机。\n\n  \n图 犘．1 电动机负荷图举例\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n表 犙．2 垂直运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值  \n\n\n\n\n\n表 犙．3 水平运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('87c7a939-6c60-4d4f-9ad2-fc43a0d437b5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 混凝土桥面板在预制时进行编号管理，对号入座安装，且先预制的先行安装，这样可以使桥面板的存放期尽量延长。\n\n2 钢混组合结构的加载程序不同，受力也会不同，为使结构受力合理，设计一般对施工阶段加载的程序会有规定，施工控制对此亦会有验算，因此施工时需符合设计和施工控制的规定。\n\n5 在以往的工程实践中，经常会发生因桥面板安装时就位困难，施工人员为能顺利安装而随意切除剪力钉的现象，对这种错误做法需要予以禁止。桥面板在安装时就位困难，主要是因为预制时钢筋和预应力管道的定位不准确或桥面板尺寸的偏差过大等原因所造成的，因此预制施工时需要严格执行本规范第 18.3.4 条的规定，以保证预制的精度。\n\n## 18.3.9 混凝土湿接缝的现场浇筑施工应符合下列规定：\n\n1 湿接缝混凝土的配合比应进行专门设计。\n\n2湿接缝的浇筑时机和浇筑顺序应符合设计和施工控制的要求。\n\n3 湿接缝在浇筑混凝土之前，应对在安装过程中变形的连接钢筋和剪力钉予以校正和调直，对损坏的连接件和剪力钉等应进行修复，并应按设计要求进行连接钢筋的绑扎或焊接。\n\n4 在连接湿接缝处的预应力管道时，应保证连接管道顺直、无弯折，对接头处的管道应包缠严密，使之不漏浆。\n\n5 混凝土浇筑前，应将湿接缝内的杂物清理干净，并应对混凝土结合面进行充分湿润，保证湿接缝混凝土与预制桥面板混凝土的接缝严密。\n\n6浇筑湿接缝混凝土时，应对其进行充分振捣，湿接缝混凝土的顶面宜比预制安装桥面板略高出 $2 { \\sim } 3 \\mathrm { m m }$ ；浇筑完成后，应对混凝土的顶面进行拉毛或采取其他增加粗糙度的处理措施。\n\n7 对湿接缝混凝土进行保温、保湿养护的时间应不少于 7d，对桥面板预应力钢束的张拉亦宜在混凝土龄期达7d后进行。\n\n8湿接缝混凝土的强度在未达到设计强度的 $8 5 \\%$ 之前，不得在桥面上通行车辆、堆放材料或进行影响其受力的其他施工作业。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('87c81cb2-eee4-4b61-b820-d737670291df', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '起重机设计规范', '起重机设计规范');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('87d49056-ef61-4b6d-925b-cf1545fd665e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '12 地下连续墙', '12 地下连续墙## 12.1 一般规定\n\n### 12.1.1 本章适用于用作公路桥梁基础和基坑临时支护结构的现浇混凝土地下连续墙的施工。\n\n### 12.1.2 地下连续墙工程施工前，应具备水文、地质、区域内障碍物和有关试验等资料，必要时应补充地质勘察，并应制订专项施工方案。\n\n## 条文说明：\n\n本次修订将原规范的“并应制订专项施工技术方案”修改为“并应制订专项施工方案”。\n\n### 12.1.3 在堤防等水利、防洪设施及其他既有构筑物周边进行地下连续墙工程施工时，应就施工可能会导致对其不利的影响进行评估，必要时应采取有效措施进行保护。\n\n## 12.2 施工平台与导墙\n\n### 12.2.1 施工平台应坚固、平整，适合于重型设备和运输车辆通行，平面尺寸及高度应满足施工需要。\n\n## 条文说明：\n\n施工平台的“平面尺寸及高度应满足施工需要”系指应满足施工设备作业、运输车辆通行及人员作业和行走的需要。其中施工设备的选择受地层、工期等客观条件的影响，不同的施工设备和工艺对平台平面尺寸特别是宽度的要求差别较大，故对平台宽度无法作出统一规定，而是要根据施工的需求来确定。\n\n### 12.2.2 采用泥浆护壁挖槽构成的地下连续墙应先构筑导墙。导墙的材料、平面位置、形式、埋置深度、墙体厚度、顶面高程应符合设计要求；设计未要求时，应符合下列规定：\n\n1 导墙宜采用钢筋混凝土构筑，混凝土强度等级宜不低于 C20。导墙的形式根据土质情况可采用板墙形、匚形或倒L形，墙体的厚度应满足施工需要。\n\n2 导墙的平面轴线应与地下连续墙轴线平行，两导墙的内侧间距宜比地下连续墙墙体的厚度大 $4 0 { \\sim } 6 0 \\mathrm { m m }$ 。导墙应每隔 $1 \\sim 1 . 5 \\mathrm { m }$ 距离设置一道支撑。\n\n3 导墙底端埋入土内的深度宜大于 $1 \\mathrm { m }$ ；基底土层应夯实，地基土较松散或较软弱时，构筑导墙前应采取加固措施；导墙顶端应高出地面，遇地下水位较高时，导墙顶端应高于稳定后的地下水位 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 以上。\n\n## 条文说明：\n\n导墙具有施工导向、蓄积泥浆并维持其表面高度、支承挖槽机械设备和其他荷载、维护槽顶表土层的稳定及阻止地面水流入沟槽等功能，因此当采用泥浆护壁挖槽构成地下连续墙时需要先构筑导墙。\n\n2 导墙内侧间距需比地下连续墙墙体稍宽，是考虑用各种形式的成槽机挖槽时，虽然挖槽机上部一般都设有导向装置，但仍难免有些摆动，为了避免机械摆动时导致槽壁坍塌，导墙内侧间距比地下连续墙墙体厚度需要稍增大些。导墙内部每隔 1～1.5m 设置一道支撑，可防止导墙被外侧土压力挤垮。\n\n3 对导墙底部土层的要求是为了防止导墙沉陷和漏失护壁泥浆。基底土为软弱土层或松散砂类土时，一般需要进行地基加固或换土处理，对松散土通常采用振冲碎石桩，对软弱土则采用深层搅拌桩或粉喷桩，其他方法还有水泥灌浆和高压喷射灌浆等，加固深度视地质条件而定。导墙顶面要求高出原地面是为了防止地面污水流入槽坑，破坏泥浆的性能；要求高出地下水位 1.5m 以上是为了增加泥浆水头，加大槽壁的抗坍塌能力。\n\n### 12.2.3 导墙的施工及质量要求应符合下列规定：\n\n1 导墙分段施工时，段落的划分应与地下连续墙划分的节段错开。安装预制导墙块时，应按设计要求施工，并应保证连接处的质量，防止渗漏。混凝土导墙在浇筑及养护时，应避免重型机械、车辆在附近作业和行驶。施工过程中，应对导墙的沉降和位移进行监测。\n\n2 导墙平面轴线与地下连续墙平面轴线的偏差应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ；导墙内墙面应竖直，顶面应水平，墙后应回填并压实；两导墙内墙面间距离的允许偏差为－ $5 \\mathrm { m m }$ ，$+ 2 0 \\mathrm { m m }$ ；导墙顶面高程的允许偏差为 $\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 12.3 地下连续墙施工\n\n### 12.3.1 地下连续墙的槽孔施工，应根据水文、地质情况和施工条件选用能满足成槽要求的机具与设备，必要时可选用多种设备组合施工。桩排式地下连续墙的施工可按本规范第 9 章的相关规定执行；桩排间的土层采用压力注浆法予以加固和防渗透时，其施工可按本规范第13章的相关规定执行。\n\n## 条文说明：\n\n近年来，越来越多的先进设备应用于地下连续墙施工中，但任何先进设备均有其局限性，同一设备不可能在所有地层中都可以做到高效施工，如先进的液压铣槽机在均质砂层中成槽效率明显高于抓斗，但不能处理地层中的孤石，所以，在地质条件复杂的地层中构筑地下连续墙，有必要选用多种设备组合施工，以发挥各自优势，提高施工效率。\n\n### 12.3.2 槽壁式地下连续墙的槽孔开挖应符合下列规定：\n\n1 槽孔宜分段施工，开挖前应按已划分的单元槽段，决定各段开挖的先后次序，且相邻槽孔之间应留有足够的安全距离。挖槽施工开始后应连续进行，直到槽段完成。\n\n2 成槽机械开挖一定深度后，应立即输入调制好的泥浆，并宜保持槽内的泥浆面不低于导墙顶面 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 。挖掘的槽壁及接头处应保持竖直，其倾斜率应不大于$0 . 5 \\%$ ；接头处相邻两槽段的挖槽中心线在任一深度的偏差值均不得大于墙厚的 1/3；槽底高程不得高于墙底的设计高程。\n\n3 挖槽时应加强观测，如遇槽壁发生坍塌或槽孔偏斜超过允许偏差时，应查明原因，采取相应措施后，方可继续施工。槽段开挖达到槽底设计高程后，应对成槽质量进行检验，合格后方可进行下一工序。\n\n4 挖槽施工应做好施工记录，并应妥善处理废弃泥浆及钻渣，防止污染环境。\n\n### 12.3.3 采用钻劈法施工槽孔时，钻头直径应满足设计墙厚的要求，且开孔钻头的直径应大于终孔钻头的直径。副孔长度应合理选择，且宜在主孔终孔后再劈打副孔。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('87d6c148-6d25-4c08-a4bc-460a9ff475d4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 4）', '．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运行速度时也能迅速、平稳地制动。\n\n### 7．5．6 制动器的控制\n\n#### 7．5．6．1 与电动机同时控制的制动器\n\n制动器线路应设有保护装置，在出现故障时能迅速切断电动机和制动器的电源；如电动机接至制动器的导线长度不大于 $5 ~ \\mathrm { m }$ ，制动器可不单独设这样的保护。\n\n#### 7．5．6．2 与电动机分开控制的制动器\n\n制动器的控制要采取预防措施，使得起动和制动时不出现任何失控的运动。  \n如有电气制动，机械制动应在电气制动之后作用。  \n电动机通电时制动器不得抱闸，短暂过渡状态除外。\n\n#### 7．5．6．3 安全制动器\n\n对设有安全制动器的起升机构，在正常作业时，其支持制动器动作后，安全制动器延时动作，其延时\n\n动作时间可调；在进行紧急制动时，安全制动器应立即动作。\n\n#### 7．5．6．4 意外断电\n\n对于系统意外断电时制动器的动作会引起机械设备损坏倾翻的情况，应采取适当措施保证意外断电时制动器的安全动作过程。\n\n## 7．6 电气设备的工作环境\n\n### 7．6．1 防油滴\n\n任何润滑系统、液压系统或其他含油装置在运行和安装时应保证不会使油滴到电气设备上，否则电气设备应加以保护。\n\n### 7．6．2 环境温度\n\n起重机电气设备应能保证在起重机运行场所的环境温度范围内正常工作。当环境温度不能满足所选电气设备工作要求时，应采取冷却或加温措施。\n\n### 7．6．3 大气条件\n\n周围空气温度在 $+ 4 0 \\mathrm { { ‰} }$ 的最高温度时，其相对湿度不超过 $50 \\%$ ，温度较低时相对湿度可以提高（例如在 $+ 2 0 \\mathrm { { ‰} }$ 时提高为 $90 \\%$ ），应考虑到由于温度变化可能偶然发生的凝露现象。\n\n周围空气温度在不超过 $+ 2 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，相对湿度允许短时高达 $100 \\%$ 。\n\n### 7．6．4 海拔\n\n一般起重机的电气设备使用的海拔不超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。起重机若用于海拔 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上，其电气设备的具体数据由相应的产品标准规定。\n\n### 7．6．5 其他\n\n用于爆炸和火灾危险环境时，电气设备的选择、管线配置敷设等，应符合 GB50058的规定；在腐蚀、盐雾和湿热环境使用的，应选择相应的产品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('87e50b6f-4ed1-40c0-8b5d-3a6b7f9ee098', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 如采用电弧切断预应力筋，在高温下将使预应力筋的抗拉强度降低，故予以禁止。\n\n### 7.2.5 高强钢丝的镦头宜采用液压冷镦，镦头前应确认钢丝的可镦性。钢丝镦头的强度不得低于钢丝强度标准值的 $98 \\%$ 。\n\n### 7.2.6 制作挤压锚时，应符合下列规定：\n\n1 模具与挤压锚应配套使用，挤压锚具的外表面应涂润滑介质，挤压力和挤压操作应符合产品使用说明书的规定。\n\n2 挤压后的预应力筋外端应露出挤压套筒 $2 \\sim 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 应从每一工作班制作的成型挤压锚中抽取至少 3 个试件，进行握裹力试验。\n\n4 钢绞线压花锚挤压成型时，表面应清洁、无油污，梨形头的尺寸和直线段长度应不小于设计值。\n\n5 环氧涂层钢绞线不得用于制作压花锚。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('87e9a01c-3316-4fd4-a68d-834ffc655e4f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订删除了原规范中的表 9.2.5-1 和表 9.2.5-2，统一执行现行《公路工程质量检验评定标准 第一册 土建工程》（JTG F80/1）的规定。\n\n### 10.2.6 钢管桩的焊接应符合设计要求；设计未要求时，除应符合本规范第 8 章的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 焊接前，应将焊缝上下 $3 0 \\mathrm { m m }$ 范围内的铁锈、油污、水气和杂物清除干净，并应将焊丝、焊条和焊剂烘干。\n\n2 管节拼接所用的辅助工具（如夹具等）不应妨碍管节焊接时的自由伸缩。\n\n3 焊接定位点和施焊应对称进行。露天焊接时，应考虑由于阳光照射所造成的桩身弯曲。环境温度低于- $\\cdot 1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时不宜焊接。\n\n4 钢管桩应采用多层焊，焊完每层焊缝后，应及时清除焊渣，并做外观检查，每一层焊缝应错开。\n\n5 焊缝的探伤检验应满足Ⅱ级要求，焊缝外观的允许偏差应符合表 10.2.6的规');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('87edd29b-32bc-4ab7-8071-9acca87762c5', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 压力机或万能试验机：应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 3$ 中 2.1的规定。\n\n## 2.2 球座：应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 3$ 中 2.2的规定。\n\n## 2.3 试件压板：如图T0562-1所示，上压板为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 见方的钢板，厚度大于或等于$4 0 \\mathrm { m m }$ ，淬火并刨平（ $R _ { a } = 2 . 5 \\mu \\mathrm { m }$ ）；导向轴使上下压板两侧对准在一个垂直面上；下压板长度应能使两侧板与试件间保留 $1 0 { \\sim } 1 3 \\mathrm { m m }$ 的空隙，厚度、硬度等与上压板相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('87eef1fa-9707-4092-9cbb-a63d26c7ee81', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故概况', '一、事故概况1.事故发生时间：1987年  \n2.事故发生单位：大连某煤场  \n3.起重设备类型：桁架式装卸桥  \n4.作业特点：运行时  \n5.事故类型：整车被狂风吹跑  \n6.事故危害程度：整个桥架扭倒，设备主结构报废');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('87f84dad-d658-4973-a79f-0ac4f551bbb2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 H 焊接工艺评定（Part 1）', '附录 H 焊接工艺评定## H.1 一般要求\n\n### H.1.1 焊接工艺评定（以下简称“评定”）是编制焊接工艺的依据。\n\n### H.1.2 评定条件应与产品焊接条件相对应，评定应使用与产品相同牌号和质量等级的钢材及焊接材料。\n\n### H.1.3 首次使用的钢材和焊接材料应进行评定，已评定并批准的工艺，可不再进行评定；遇有下列情况之一者，应重新进行评定：\n\n1 钢材牌号或质量等级改变；\n\n2 焊接材料改变；\n\n3 焊接方法或焊接位置改变；\n\n4 衬垫材质改变；\n\n5 焊接电流、焊接电压或焊接速度改变± $1 0 \\%$ 以上，或焊接线能量增大 $1 0 \\%$ 以上；\n\n6 坡口形状和尺寸改变(坡口角度减少 $1 0 ^ { \\circ }$ 以上，钝边增大 $2 \\mathrm { m m }$ 以上，无衬垫的根部间隙变化 $2 \\mathrm { m m }$ 以上，有衬垫的根部间隙变化超过 $- 2 \\mathrm { m m }$ 或 $+ 6 \\mathrm { { m m } }$ 时)；\n\n7 预热温度低于规定值下限温度 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ；  \n8 电流种类及极性改变或电弧金属过渡方式改变；  \n9 加入或取消填充金属；  \n10 母材焊接部位涂车间防锈漆时。\n\n## H.2 试板\n\n### H.2.1 试板宜选用碳当量偏标准上限的母材制备，其试验条件应考虑约束状态。\n\n### H.2.2 对接接头试板、全熔透或部分熔透角接头和 T 形接头试板应根据设计图选择有代表性的板厚 $t$ 进行评定试验。经核准后，其评定对满足 $0 . 7 5 t _ { 1 } { \\leqslant } t { \\leqslant } 1 . 5 t _ { I }$ 条件的产品厚度有效（ $t$ 为试板厚度， $t _ { I }$ 为产品厚度），但产品的接头形式、坡\n\n口形状及钝边尺寸应与试板相一致。\n\n### H.2.3 角焊缝试板可按每一焊脚尺寸选定一种板厚组合进行评定试验，经核准后其评定对同一焊脚尺寸的各种板厚组合均有效。\n\n### H.2.4 试板长度应根据样坯尺寸、数量（含附加试样数量）等因素予以综合考虑，自动焊不得小于 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，手工焊、 $\\mathrm { C 0 _ { 2 } }$ 气体（混合气体）保护焊不得小于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## H.3 试验及检验\n\n### H.3.1 焊缝的外观质量应符合本规范第 8.6.1 条的规定。\n\n### H.3.2 评定试板应沿焊缝全长进行超声波探伤，质量等级应符合本规范第8.6.2 条的规定。\n\n### H.3.3 力学性能试验取样应按现行国家标准（ $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T 2 6 5 0 { \\sim } 2 6 5 4 } )$ ）的规定，样坯截取位置应根据焊缝外形及探伤结果，在试件的有效利用长度内作适当分布。试样加工前允许对样坯进行冷矫正。\n\n### H.3.4 力学性能试验项目、试样数量及试验方法应符合表 H.3.4 的规定。\n\n表 H.3.4 力学性能试验项目、试样数量及试验方法  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n注：接头弯曲试验的弯曲角 $\\mathrm { \\Omega } \\mathrm { a } = 1 8 0 ^ { \\circ }$ °,弯心直径应符合母材标准规定。\n\n### H.3.5 力学性能试验验收应符合下列规定：\n\n1 拉伸试验结果（屈服强度、抗拉强度及延伸率）不低于母材标准值时，判为合格；当试验结果低于母材标准值时，允许从同一试件上再取一个试样重新试验，若重新试验的结果不低于母材标准值，则仍可判为合格，否则判为不合格。\n\n2 接头弯曲试验结束后，若试样受拉面上的裂纹总长度不大于试样宽度的$1 5 \\%$ ，且单个裂纹长度不大于 $3 \\mathrm { m m }$ ，则判为合格；当试验结果未满足上述要求时，允许从同一试件上再取一个试样重新试验，若重新试验的结果满足上述要求，则仍可判为合格，否则判为不合格。\n\n3 设计文件未对冲击功作规定时，各种钢材焊接接头的冲击功应符合表H.3.5 的规定。若一组（3 个）冲击试验结果的平均值不低于规定值，且任一试验值都不小于规定值的 $7 0 \\%$ ，则判为合格；当试验结果未满足上述要求时，允许从同一试件上再取一组（3 个）附加试样重新试验，若总计 6 个试验值的平均值不小于规定值，且低于规定值的试验值不多于 3 个（其中，不得有 2 个以上的试验值低于规定值的 $7 0 \\%$ ，也不得有任一试验值低于规定值的 $5 0 \\%$ ），则仍可判为合格，否则判为不合格。\n\n表H.3.5 焊接接头的冲击功规定值  \n\n\n\n\n\n注：板厚 ${ \\leqslant } 2 0 \\mathrm { m m }$ 的薄钢板接头冲击功规定值为 27J。\n\n4 在宏观断面上做焊接接头的硬度试验并记录测试结果，要求 $\\mathrm { H V } { \\leqslant } 3 8 0$ 。5 力学性能试验结束后，当发现试样断口上有超差的缺陷时，应查明产生该缺陷的原因并决定试验结果是否有效。\n\n### H.3.6 每一评定应做一次宏观断面酸蚀试验，试验方法应符合现行《钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法》（GB/T 226）的规定；焊缝成型系数应为 $1 . 3 { \\sim } 2 . 0$ 。\n\n### H.3.7 不同材质焊接接头的拉伸、冲击、弯曲等力学性能应按性能要求较低的材质进行评定。\n\n## H.4 焊接工艺评定报告\n\n### H.4.1 焊接工艺评定报告应包括下列内容：\n\n1 母材和焊接材料的牌号、规格、化学成分和力学性能等；\n\n2 试板图；\n\n3 试件的焊接条件、施焊日期、工艺参数；\n\n4 焊缝外观和无损检验结果；\n\n5 力学性能试');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8800ebac-d2eb-421b-b92a-d77b848e2fa8', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 溶解热法(基准法）（Part 3）', '0.4 -溶解热负温比热容 $\\big [ \\mathrm { J / ( } ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\cdot \\mathrm { g ) } \\big ]$ ；0.5- -氧化锌比热容 $\\left[ \\mathrm { J } / ( \\mathcal { C } \\cdot \\mathrm { g } ) \\right]$ ；$t _ { a }$ - 溶解期第一次测读数 $\\theta _ { \\mathrm { a } }$ 加贝氏温度计 $0 \\mathrm { ‰}$ 时相应的摄氏温度（℃）；$R _ { 0 }$ -经校正的温度上升值（ $\\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ）。\n\n结果计算精确至 $0 . 1 J / ^ { \\circ } C$ 。\n\n$R _ { 0 }$ 值按式（T0513-2）计算：\n\n$$\nR _ { 0 } = ( \\theta _ { a } - \\theta _ { 0 } ) - \\frac { a } { b - a } ( \\theta _ { b } - \\theta _ { a } )\n$$\n\n式中： $\\theta _ { 0 }$ 1 -初测期结束时（即开始加氧化锌时）的贝氏温度计读数（℃）；$\\theta _ { a }$ -溶解期第一次测读的贝氏温度计的读数或量热温度计的读数（℃）；$\\theta _ { b }$ - -溶解期结束时测读的贝氏温度计的读数或量热温度计的读数（℃）；$a$ 、 $b$ ——分别不测读 $\\theta _ { a }$ 或 $\\theta _ { b }$ 时距离测初读数 $\\theta _ { 0 }$ 时所经过的时间（min）。\n\n结果计算精确至 $0 . 0 0 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n8)为了保证试验结果的精度，热量计热容量 $\\theta _ { a }$ 和 $\\theta _ { b }$ 的测度时间 $a$ 、 $b$ 应分别与不同品种水泥所需要的溶解期测读时间对应，不同品种水泥的具体溶解期测度时间按表 T 0513-1规定。\n\n表 T0513-1 各种水泥具体溶解期测度时间／（min）  \n\n\n\n\n\n9）热量计热容量应平行标定两次，以两次标定值的平均值作为标定结果。如两次标定值相差大于 $5 . 0 J / ^ { \\circ } C$ 时，须重新标定。\n\n10）在下列情况下，热容量需重新标定：\n\n$\\textcircled{1}$ 新调整贝氏温度计时；\n\n$\\textcircled{2}$ 温度计、保温瓶、搅拌器重新更换或涂覆耐酸涂料时；\n\n$\\textcircled{3}$ 新配制的酸液与标定量热计热容量的酸液浓度变化超过 $0 . 0 2 \\mathrm { m o l } / \\mathrm { L }$ 时；\n$\\textcircled{4}$ 试验结果有疑问时。\n\n（2）未水化水泥溶解热的测定\n\n1）按本方法2.3中（1）的1）至4）步骤，进行准备工作和初测期试验，并记录初测结束温度 $\\theta _ { 0 ^ { \\prime } }$ 。\n\n2）读出初测结束温度 $\\theta _ { 0 ^ { \\prime } }$ 后，立即将预先称好的四份 $3 \\mathrm { g } { \\pm } 0 . 0 0 1 \\mathrm { g }$ 未水化水泥试样中的一份在 2min 内通过加料漏斗徐徐加入酸液中，漏斗、称量瓶及毛刷上均不得残留试样，加料完毕盖上胶塞。然后按表T0513-1规定的各种水泥测读温度的时间，准时读取贝氏温度计读数 $\\theta _ { a ^ { \\prime } }$ 、 $\\theta _ { b ^ { \\prime } }$ 。第二份试样重复第一份的操作。\n\n3）余下两份试样置于 $9 0 0 { \\sim } 9 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 下灼烧 $9 0 \\mathrm { { m i n } }$ ，灼烧后立即将盛有试样的增埚置于干燥器内冷却至室温，并快速称量。灼烧质量 $\\mathbf { G } _ { 1 }$ 以两份试样灼烧后的质量平均值确定，如两份试样的灼烧质量相差大于 $0 . 0 0 3 \\mathrm { g }$ ，应重新补做。\n\n4）未水化水泥的溶解热，按式（T0513-3）计算：\n\n$$\nq _ { 1 } = \\frac { R _ { 1 } C } { G _ { 1 } } - 0 . 8 ( T ^ { \' } - t _ { a } ^ { \' } )\n$$\n\n式中： $q _ { 1 }$ 一 未水化水泥的溶解热 $\\mathbf { \\Pi } ( \\mathbf { J } / \\mathbf { g } )$ ；$C$ -热量计的热容量 $\\mathrm { ( ~ J / \\mathrm { { ^ { \\circ } C } } }$ ）；$G _ { 1 }$ -未水化水泥试样灼烧后的质量（g）；$T ^ { \' }$ 1 -未水化水泥试样装入热量计时的室温（℃）；$t _ { a } ^ { \' }$ -溶解期第一次贝氏温度计读数换算成普通温度计的度数（℃）；$R _ { \\mathrm { 1 } }$ -经校正的温度上升值（℃）；\n\n0.8——未水化水泥的比热容 $\\left[ \\mathrm { J / ( h } ^ { . \\circ } \\mathrm { C } ) \\right]$ 结果计算精确至 $0 . 1 \\mathrm { J / \\mathrm { g }}$ 。\n\n$\\mathrm { R } _ { 1 }$ 值按式（T0513-4）计算：\n\n$$\nR _ { 1 } = ( \\theta _ { a ^ { \' } } -');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8810a761-4d3a-419a-a55f-50d176c335e6', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0553—2005水泥混凝土抗压强度试验方法', 'T0553—2005水泥混凝土抗压强度试验方法## 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥混凝土抗压强度的试验方法。\n\n本方法适用于各类水泥混凝土立方体试件的抗压强度试验，也适用于高径比1:1的钻芯试件。\n\n引用标准：\n\n《试验机通用技术要求》（GB/T2611）\n\n《液压式万能试验机》（GB/T3159)\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法 (T0551)\n\n## 2 仪具与材料\n\n2.1 压力机或万能试验机：压力机应符合现行《液压式万能试验机》（GB/T3159）及《试验机通用技术要求》（GB/T2611）的规定，其测量精度为 $\\pm 1 \\%$ ，试件破坏荷载应大于压力机全程的 $2 0 \\%$ 且小于压力机全程的 $8 0 \\%$ 。压力机同时应具有加荷速度指示装置或加荷速度控制装置，上下压板平整并有足够刚度，可均匀地连续加荷卸荷，可保持固定荷载，开机停机均灵活自如，能够满足试件破型吨位要求。\n\n2.2 球座：钢质坚硬，面部平整度要求在 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 距离内的高低差值不超过 $0 . 0 5 \\mathrm { m m }$ ，球面及球窝粗糙度 $R _ { a } = 0 . 3 2 \\mu \\mathrm { m }$ ，研磨、转动灵活。不应在大球座上做小试件破型，球座宜放置在试件顶面（特别是棱柱试件），并凸面朝上，当试件均匀受力后，不宜再敲动球座。\n\n2.3 混凝土强度等级大于或等于C50时，试件周围应设置防崩裂网罩。\n\n## 3试件制备和养护\n\n3.1 试件制备和养护应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 1$ 的规定。3.2 试件尺寸应符合T0551中表 $\\mathrm { T } 0 5 5 1 - 1$ 的规定。3.3集料最大粒径应符合T0551中表T0551-1的规定。3.4 混凝土立方体抗压强度试件应同龄期者为1组，每组为3个同条件制作和养护的混凝土试块。\n\n## 4试验步骤\n\n4.1 至试验龄期时，自养护室取出试件，应尽快试验，避免其湿度变化。\n\n4.2 取出试件，检查其尺寸及形状，相对两面应平行。量出棱边长度，精确至 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n试件受力截面积按其与压力机上下接触面的平均值计算。在破型前，保持试件原有湿度，在试验时擦干试件。\n\n4.3 以成型时侧面为上下受压面，试件中心应与压力机几何对中。圆柱体应对端面进行处理，确保端面的平行度。\n\n4.4混凝土强度等级小于C30 时取 $0 . 3 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s } { \\sim } 0 . 5 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s }$ 的加荷速度；混凝土强度等级大于或等于C30小于C60 时，取 $0 . 5 { \\sim } 0 . 8  { \\mathrm { M P a } } /  { \\mathrm { s } }$ 的加荷速度；混凝土强度等级大于或等于C60混凝土取 ${ \\sim } 1 . 0 \\mathrm { M P a / s }$ 的加荷速度。当试件接近破坏而开始迅速变形时，应停止调整试验机油门，直至试件破坏，记下破坏极限荷载 $F$ 。\n\n## 5结果计算\n\n5.1 混凝土试件抗压强度，按式（T0553-1）计算：\n\n$$\nf _ { c u } = \\frac { F } { A }\n$$\n\n式中： $f _ { c u }$ - 混凝土立方体抗压强度（ $\\mathbf { M P a }$ ）；\n\n$F$ 1 极限荷载（N）；\n\n$A$ —受压面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）。\n\n结果计算精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n5.2 混凝土强度等级小于C60时，用非标准试件的抗压强度应乘以尺寸换算系数（表T0553-1），并应在报告中注明。\n\n表 $\\mathrm { T } 0 5 5 3 – 1$ 立方体抗压强度尺寸换算系数  \n\n\n\n\n\n5.3 当混凝土强度等级大于或等于C60 时，宜采用 $1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 5 0 \\mathrm { m m }$ 标准试件，使用非标准试件时，换算系数由试验确定。\n\n5.4 以三个试件测量值的算术平均值为测定值，结果精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。三个试件测量值的最大值或最小值中如有一个与中间值之差超过中间值的 $1 5 \\%$ ，则取中间值为测定值；如最大值和最小值与中间值的差值均超过中间值的 $1 5 \\%$ ，则该组试验结果无效。\n\n## 6试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称和执行标准；\n\n（2）原材料的品种、规格和产地;\n\n（3）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度；  \n（5）水泥混凝土抗压强度值；  \n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8815f0a8-fceb-4790-9d3f-48c9be16d175', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第二章 生产经营单位的安全生产保障', '第二章 生产经营单位的安全生产保障第二十条 生产经营单位应当具备本法和有关法律、行政法规和国家标准或者行业标准规定的安全生产条件；不具备安全生产条件的，不得从事生产经营活动。\n\n第二十一条 生产经营单位的主要负责人对本单位安全生产工作负有下列职责：\n\n（一）建立健全并落实本单位全员安全生产责任制，加强安全生产标准化建设；\n\n（二）组织制定并实施本单位安全生产规章制度和操作规程；\n\n（三）组织制定并实施本单位安全生产教育和培训计划；\n\n（四）保证本单位安全生产投入的有效实施；\n\n（六）组织制定并实施本单位的生产安全事故应急救援预案；\n\n（七）及时、如实报告生产安全事故。\n\n第二十二条 生产经营单位的全员安全生产责任制应当明确各岗位的责任人员、责任范围和考核标准等内容。\n\n生产经营单位应当建立相应的机制，加强对全员安全生产责任制落实情况的监督考核，保证全员安全生产责任制的落实。\n\n第二十三条 生产经营单位应当具备的安全生产条件所必需的资金投入，由生产经营单位的决策机构、主要负责人或者个人经营的投资人予以保证，并对由于安全生产所必需的资金投入不足导致的后果承担责任。\n\n有关生产经营单位应当按照规定提取和使用安全生产费用，专门用于改善安全生产条件。安全生产费用在成本中据实列支。安全生产费用提取、使用和监督管理的具体办法由国务院财政部门会同国务院应急管理部门征求国务院有关部门意见后制定。\n\n第二十四条 矿山、金属冶炼、建筑施工、运输单位和危险物品的生产、经营、储存、装卸单位，应当设置安全生产管理机构或者配备专职安全生产管理人员。\n\n前款规定以外的其他生产经营单位，从业人员超过一百人的，应当设置安全生产管理机构或者配备专职安全生产管理人员；从业人员在一百人以下的，应当配备专职或者兼职的安全生产管理人员。\n\n第二十五条 生产经营单位的安全生产管理机构以及安全生产管理人员履行下列职责：\n\n（一）组织或者参与拟订本单位安全生产规章制度、操作规程和生产安全事故应急救援预案；\n\n（二）组织或者参与本单位安全生产教育和培训，如实记录安全生产教育和培训情况；\n\n（三）组织开展危险源辨识和评估，督促落实本单位重大危险源的安全管理措施；\n\n（四）组织或者参与本单位应急救援演练；\n\n（五）检查本单位的安全生产状况，及时排查生产安全事故隐患，提出改进安全生产管理的建议；\n\n（六）制止和纠正违章指挥、强令冒险作业、违反操作规程的行为；\n\n（七）督促落实本单位安全生产整改措施。\n\n生产经营单位可以设置专职安全生产分管负责人，协助本单位主要负责人履行安全生产管理职责。\n\n第二十六条 生产经营单位的安全生产管理机构以及安全生产管理人员应当恪尽职守，依法履行职责。\n\n生产经营单位作出涉及安全生产的经营决策，应当听取安全生产管理机构以及安全生产管理人员的意见。\n\n生产经营单位不得因安全生产管理人员依法履行职责而降低其工资、福利等待遇或者解除与其订立的劳动合同。\n\n危险物品的生产、储存单位以及矿山、金属冶炼单位的安全生产管理人员的任免，应当告知主管的负有安全生产监督管理职责的部门。\n\n第二十七条 生产经营单位的主要负责人和安全生产管理人员必须具备与本单位所从事的生产经营活动相应的安全生产知识和管理能力。\n\n危险物品的生产、经营、储存、装卸单位以及矿山、金属冶炼、建筑施工、运输单位的主要负责人和安全生产管理人员，应当由主管的负有安全生产监督管理职责的部门对其安全生产知识和管理能力考核合格。考核不得收费。\n\n危险物品的生产、储存、装卸单位以及矿山、金属冶炼单位应当有注册安全工程师从事安全生产管理工作。鼓励其他生产经营单位聘用注册安全工程师从事安全生产管理工作。注册安全工程师按专业分类管理，具体办法由国务院人力资源和社会保障部门、国务院应急管理部门会同国务院有关部门制定。\n\n第二十八条 生产经营单位应当对从业人员进行安全生产教育和培训，保证从业人员具备必要的安全生产知识，熟悉有关的安全生产规章制度和安全操作规程，掌握本岗位的安全操作技能，了解事故应急处理措施，知悉自身在安全生产方面的权利和义务。未经安全生产教育和培训合格的从业人员，不得上岗作业。\n\n生产经营单位使用被派遣劳动者的，应当将被派遣劳动者纳入本单位从业人员统一管理，对被派遣劳动者进行岗位安全操作规程和安全操作技能的教育和培训。劳务派遣单位应当对被派遣劳动者进行必要的安全生产教育和培训。\n\n生产经营单位接收中等职业学校、高等学校学生实习的，应当对实习学生进行相应的安全生产教育和培训，提供必要的劳动防护用品。学校应当协助生产经营单位对实习学生进行安全生产教育和培训。\n\n生产经营单位应当建立安全生产教育和培训档案，如实记录安全生产教育和培训的时间、内容、参加人员以及考核结果等情况。\n\n第二十九条 生产经营单位采用新工艺、新技术、新材料或者使用新设备，必须了解、掌握其安全技术特性，采取有效的安全防护措施，并对从业人员进行专门的安全生产教育和培训。\n\n第三十条 生产经营单位的特种作业人员必须按照国家有关规定经专门的安全作业培训，取得相应资格，方可上岗作业。\n\n特种作业人员的范围由国务院应急管理部门会同国务院有关部门确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8824c085-487b-4889-b366-3ec89b00c85e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 5）', 'allel } = 1 . 6 ~ P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 来计算。\n\n在这两个极限数值之间的各种情况，应根据选用的电动机、起动方式，以及由惯性和风力影响引起的载荷与由质心升高引起的载荷的相对值来进行研究。\n\n当作业条件限制了实际传递给机构的力矩（见4．4．2．5．2），而它又小于上述数值时，则将此限制的犘极限力矩作为 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('88324ecb-4a40-422e-b35d-db2850b34a60', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '附录 常用材料和构件的自重', '附录 常用材料和构件的自重常用材料和构件的自重表  \n\n\n<<<HTBL|a1eec704d46d4f128a1b418422b0092a|END>>>\n\n\n续表  \n\n\n\n\n\n续表  \n\n\n\n\n\n续表  \n\n\n\n\n\n续表  \n\n\n\n\n\n续表  \n\n\n<<<HTBL|e47de67a6cdc418aaf5936b7a844ee8|END>>>\n\n\n续表  \n\n\n<<<HTBL|3f5bc752559540f7b25f1219b90756|END>>>\n\n\n续表  \n\n\n\n\n\n续表  \n\n\n\n\n\n续表  \n\n\n\n\n\n续表  \n\n\n\n\n\n续表  \n\n\n\n\n\n续表  \n\n\n\n\n\n续表  \n\n\n\n\n\n续表  \n\n\n\n\n\n续表  \n\n\n\n\n\n续表  \n\n\n\n\n\n续表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('88354c9e-fd3b-4e7d-b214-81ff245fb869', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明复拧的主要目的是：对螺栓初拧后的预拉力可能产生的不均匀性进行调整，使所有螺栓受力均匀，以提高预拉力的精度。正常情况下，高强度螺栓连接副的紧固需要分为初拧、复拧、终拧3个步骤，尤其对大型节点或节点处板层较厚的情况；大型节点一般指单排（列）螺栓个数超过15个的节点，需要进行复拧。但对螺栓数量较少、板层相对较薄的节点，在保证初拧质量的前提下，则可以省略复拧这一步骤，以提高施工效率。\n\nH.4.2高强度螺栓连接副的施拧宜由螺栓群的中心开始向四周顺序进行，且应从接头刚度大的部位向约束小的方向依次拧紧。\n\nH.4.3施拧时，应通过螺母施加扭矩，不得采用冲击拧紧和间断拧紧的方式作业。施力应连续、平稳，螺杆和垫圈不得随螺母一起转动；当有转动时，应更换螺栓重新施拧。\n\nH.4.4以高强度螺栓替换冲钉和临时普通螺栓时，应在已安装的高强度螺栓连接副经初拧后进行，且替换的顺序应为：先将临时普通螺栓替换为高强度螺栓并初拧，再将冲钉替换成高强度螺栓并初拧。\n\nH.4.5 高强度螺栓初拧或复拧后，应从螺栓头部沿螺母棱角、垫片、栓接面画出转角标识线，终拧应经初拧或复拧检查合格后方可进行。\n\nH.4.6 高强度螺栓终拧后，应根据初拧标记线的变化情况进行自检。螺栓头一侧的初拧标记线不应发生相对变动，如有变动，应更换连接副；另一侧的螺母应按拧紧转向相对于螺栓及垫圈发生转动，但垫圈和连接板不应发生相对变动（如变动需更换），如果螺母的初拧标记线未发生转动或相对于其他螺栓初拧标记线的变化情况有较大的转动，则该螺栓在终拧时漏拧或出现异常，应补拧或更换。终拧自检合格后，应作出终拧标记；专检合格后应采用不同的颜色作出标记。当有复拧及补拧时，则应按复拧、终拧、专检及补拧的顺序进行标记。高强度螺栓的施拧标记方法如图H.4.6-1、图H.4.6-2所示，图中蓝色圆点为专检合格后的标记。\n\n  \n注：图中蓝色圆点为专检合格后标记  \n图 H.4.6-1初拧、复拧、终拧三个步骤螺栓紧固施拧标记方法示意\n\n  \n注：图中蓝色圆点为专检合格后标记  \n图 H.4.6-2初拧、终拧两个步骤螺栓紧固施拧标记方法示意\n\nH.4.7每批高强度螺栓的终拧扭矩应按式（H.4.7）计算确定。当扭矩系数值有变化时，应以现场扳手标定测出的扭矩系数为准。\n\n$$\nT _ { C } = K \\ . \\ D \\ . \\ P _ { C }\n$$\n\n式中： $T _ { C }$ —终拧扭矩 $\\mathrm { ~ \\textit ~ { ~ N ~ } ~ } { } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ；\n\n$K ^ { \\cdot }$ —扭矩系数平均值，由测试试验确定；\n\n$D$ -—螺栓公称直径（ $\\mathrm { m m }$ ）；\n\n$P _ { C }$ -—施工预拉力（kN），见表H.1.3。\n\nH.4.8终拧时应对每把施拧扳手的使用情况进行记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('88466313-9308-45b4-8412-66ff2f23bce3', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了在恒温、恒湿条件下测定水泥混凝土轴向长度变形的试验方法。\n\n本方法适用于不同水泥混凝土自收缩和干燥收缩的试验，本方法规定集料最大粒径不大于 $3 1 . 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n引用标准：\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法 (T0551)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8849697d-afb3-4afe-8895-c1f1ba06ebda', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '9.1 一般规定', '9.1 一般规定### 9.1.1 特殊桥梁包括斜拉桥、悬索桥、单跨跨径超过 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 的梁桥和拱桥。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('88549770-f606-4951-aeff-bba6bb33d861', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则', '1 总则## 1.0.1 本次修订对公路桥涵设计原则进行了调整和修改。近些年的桥梁安全事故，使桥梁工程设计者和管理者认识到结构物的安全，耐久是最基本的要求。在保证安全和耐久的前提下，桥涵设计要优先考虑满足功能需求，即要满足“适用”的要求，再根据具体情况考虑环保、经济和美观的要求。环保问题关系到社会的可持续发展，须给予高度重视。\n\n## 1.0.3 桥梁上的可变作用是随时间变化的，所以它的统计分析要用随机过程概率模型来描述。随机过程所选择的时间域即为基准期。根据《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，公路桥涵结构的设计基准期取100年。\n\n#\n\n## 1.0.4 设计使用年限是体现桥涵结构耐久性的重要指标，美国 英国、新西兰和日本等多国的桥梁设计规范对桥梁设计使用年限均有明确的规定。现行《公路工程技术标准》（JTGB01）修订时综合考虑了国标的规定、公路功能、技术等级和桥涵重要性等因素，规定了桥涵主体结构和可更换部件设计使用年限的最低值。本条规定与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n## 1.0.5 本条中的桥涵分类标准采用了两个指标： 个是单孔跨径 $L _ { \\mathrm { K } }$ ，用以反映桥涵的技术复杂程度；另一个是多孔跨径总长 $L$ ，用以反映建设规模。本条与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n在确定桥涵分类时，符合其中一个指标即可归类，存在差异时，可采取“就高不就低”的原则。\n\n在计算桥梁长度时，曲线桥宜按弧长计，斜桥宜按斜长计。\n\n## 1.0.7 可持续发展已成为国内外工程界普遍关注的问题。当前环境、资源对公路桥涵建设的约束不断强化，加快资源节约型、环境友好型行业建设已成为行业转型发展的重要途径，为此，交通运输部适时地提出了“绿色交通”的发展战略，旨在将可持续发展的理念贯穿落实到交通运输发展的各个领域和各个环节。增加本条规定一方面是贯彻国家和行业的宏观要求，另一方面将有助于提高设计人员对环境和资源的重视。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8854e6f4-4191-4ea7-b8c6-e1e20b203372', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值### 6.1.1.4.1.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（83）计算（起动平均加速度值见表37）：\n\n$$\na _ { \\mathrm { q } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { q } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（83）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动平均加速度，单位为米每平方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（82）。\n\n## 6.1.1.4.2 制动时间和制动平均减速度计算\n\n### 6.1.1.4.2.1 采用机械式制动器的满载下降制动时间 $t _ { Z }$ ，按式（84）计算（制动时间值见表37）：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { { Z } } } { = } \\frac { n ^ { \\prime } [ - k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) { + } J _ { \\mathrm { 3 } } \\eta ] } { 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { { Z } } } { - } M _ { \\mathrm { ~ j } } ^ { \\prime } ) }\n$$\n\n…… （84）\n\n式中：\n\n$t _ { Z }$ — 起升机构的制动时间，单位为秒（s）；$n ^ { \\prime }$ 满载（额定载荷）下降且制动器投入有效制动转矩时的电动机转速，单位为转每分 $\\left( { \\bf r } / \\mathrm { m i n } \\right)$ ），常取 $n ^ { \\prime } { = } 1 . \\ 1 \\ n$ ；$k$ 同式（82)；$\\eta$ 同式（77）；$M _ { Z }$ — 机械式制动器的计算制动转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$\\boldsymbol { M } _ { \\mathrm { ~ j ~ } } ^ { \\prime }$ — 稳态下降额定载荷时电动机制动轴上的转矩，单位为牛米犘犇 $\\mathrm { ~ N ~ } { \\cdot } \\mathrm { ~ m ~ } ,$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ j } } ^ { \\prime } = \\frac { P _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ Q } } D } { 2 a i } \\eta ^ { \\prime }\n$$\n\n$\\eta ^ { \' }$ -物品下降时起升机构系统的总效率；\n\n其余符号同式（82）。\n\n### 6.1.1.4.2.2 制动平均减速度，按式（85）计算（除紧急制动外的正常情况制动平均减速度值见表37）：\n\n$$\na _ { 2 } = \\frac { v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \' } } { t _ { \\mathrm { Z } } }\n$$\n\n…… （85）\n\n式中：\n\nZ 制动平均减速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { ( m / s ^ { 2 } }$ ）；\n\n$ { \\boldsymbol { v } } _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime }$ 满载下降且制动器开始有效制动时的下降速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），可取 $v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime } { = } 1 . 1 \\ v _ { \\mathrm { q } }$ ；\n\n$t _ { Z }$ — 同式（84）。\n\n除了用支持制动器完成减速制动以外，也可用支持制动器与电气制动并用作减速制动，或单独采用电气制动作减速制动。减速制动仅用来消耗动能，使物品安全减速。在与电气制动并用时，支持制动器的最低制动安全系数仍应满足6．1．1．3．1．3的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8859a780-8588-4126-ace8-0ce0010564b8', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明（Part 3）', '钢绞线在低应力下的自锁作用较弱，过大则脱锚不灵活，考虑到钢绞线提升时受挤压作用，其受力不同于单纯受拉，拉力值需要大些，但又不能过大，因此规定钢绞线的设计拉力值不超过其破断拉力的 $4 0 \\%$ 。\n\n9 对专用提升系统主要构件进行无损检测，是为了保证构件的强度和吊装的安全。试吊是为了检验起重设备的系统安全性和可靠性，是保证提升作业安全的重要措施。\n\n### 12.5.4提升安装施工作业应符合下列规定：\n\n1提升作业前，应在已安装结构和待提升的构件或节段上分别做好定位标记，清除构件表面的油污、泥沙等杂物，排除提升通道的障碍，并应对提升系统、提升吊点、加固部位和导向限位等进行检查和验收。\n\n2宜选择在风力、能见度和气温等各项指标较好的气象条件下进行提升作业。\n\n3提升时应对各关键部位的应力应变、结构变形及基础沉降等进行监测。\n\n4构件或节段移运到桥下时应保证垂直提升。采用荡移法或其他有特殊需要的斜向提升时，应根据专项施工方案规定的允许偏差进行控制。\n\n5在桥下组装构件时，提升作业应在构件与胎架之间的连接解除之后进行，且宜通过分级加载的方式进行试提升，宜将构件吊起 $2 0 0 { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ 高度后悬停，对吊点、吊具和绳索等进行全面检查，确认无异常后再正式提升。\n\n6多点提升时，应对提升过程中各提升点的负荷、高差等进行监测，实测偏差应在允许范围内。\n\n7用于保证提升系统结构稳定的缆风绳在提升作业过程中不得进行拆除、转换。\n\n8将构件提升到设计位置后，应对其进行平面位置和高程的校正，并应及时固定，防止构件失稳或倾覆。\n\n9提升安装过程中的高空作业、交叉作业应遵守相关的安全规定。\n\n#### 条文说明\n\n1 钢丝绳、钢绞线、吊装带、卸扣、吊钩和吊具等在使用过程中可能存在局部的磨耗或其他缺陷，使用时间越长存在缺陷的可能性越大，因此需要在作业前进行检查，使其在额定许用荷载的范围内使用；电气液压系统、安全装置等也需要在作业前对其可靠性进行检查，以保证提升作业的安全。\n\n4 通常情况下，构件的起吊需要保持垂直提升，以防止被提升的构件在脱离支承时产生过大的晃动或冲击。悬索桥施工中的荡移法以及专门设计的多点转向提升、空中斜向移运提升等是经特殊设计的工艺，提升吊点与提升点并不在铅垂线上，需要依据设计允许偏差进行控制，防止受力超过要求。\n\n5 试提升的目的是为了检验提升系统和被提升构件的安全性，提升加载一般按照 $2 0 \\%$ 、 $4 0 \\%$ 、 $6 0 \\%$ 、 $8 0 \\%$ 、 $9 0 \\%$ 、 $9 5 \\%$ 、 $1 0 0 \\%$ 的荷载比例分级加载；在提升船上的构件时，为减少构件与台架碰撞，可以减少分级。\n\n6多点提升时容易产生不同步现象，会影响到结构和施工的安全，因此需要进行监测。\n\n7对提升系统中高耸的塔架或门架，为保证侧向稳定通常会在其顶部加设缆风绳，并分级对称施加预拉力使其达到一个相对平衡状态，如在提升过程中对缆风绳进行拆除或转换，容易使架体产生较大的不平衡力，严重者会导致架体坍塌，借鉴以往发生类似事故的教训，本款予以强调。\n\n### 12.5.5钢塔节段的提升安装作业除应符合本规范第12.5.2条～第12.5.4条的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1安装首节钢塔节段时，应采用定位支架、垫块和限位板等进行辅助定位，校正合格后应及时连接固定。\n\n2吊装节段时，应设置节间定位导向装置及节间匹配锁定装置。节段就位、连接施工作业应在作业平台上进行。\n3每一节段安装后应形成稳定结构，并应在完成连接确认结构安全后方可安装下一节段。\n\n4钢塔节段在安装过程中应进行监测，控制结构的变形和偏位，保证结构的安全及钢塔的最终线形。\n\n5钢塔每一节段的定位轴线应从基准控制轴线的转点引测，不应从相邻下节钢塔的轴线引测，应对风荷载、环境温度和日照、自重对结构变形的影响进行分析，并应采取措施减小或消除其影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('885c72aa-7a2e-4962-8d0a-4dc5a06fa360', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：灾害性天气对拱桥施工，特别是采用无支架缆索吊装时影响很大，故关键工序的施工需要尽可能避开灾害性天气。\n\n## 19.2 拱架\n\n### 19.2.1 拱架应进行专门设计，并应符合下列规定：\n\n1 拱架的设计应遵循安全可靠、结构简单、受力明确、制作和安拆方便的原则。所采用材料的性能和质量应符合相应的国家或行业标准的规定；常备式构件用作拱架时，其设计与计算应依据该构件的技术要求进行。\n\n2 设计荷载除应符合本规范第 5.2.6 条的规定外，尚应根据拱桥的结构特点和施工荷载特性分析取用，拱圈的自重荷载宜乘以 1.2 倍系数。在计算荷载作用下，应按可能产生的最不利荷载组合验算拱架的强度、刚度和稳定性。\n\n3 对拱架各截面的强度进行验算时，应根据拱架的结构形式和所承受的荷载大小，按分环分段浇筑或砌筑施工的工况，分别验算其拱顶、拱脚和 1/4 跨等特征截面的应力，并应对特征拱架节点进行受力分析。\n\n4 应严格控制拱架的刚度，拱架受载后，对落地式拱架，其弹性挠度应不大于相应结构跨度的1/2000；对拱式拱架，其弹性挠度应不大于相应结构跨度的1/1000。\n\n5 稳定性的验算应包括拱架的整体稳定和局部稳定，抗倾覆稳定系数应不小于1.5。对拱架在拼装过程中的稳定性亦应进行验算，当不能满足拼装要求时，应采取必要的辅助稳定措施。\n\n6 拱架的地基与基础设计应符合现行《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363）的规定，并应对地基承载力进行验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('886e6832-8928-4c7c-b1bf-5c03dce236dc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 3）', 'mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 不考虑轮缘与轨道侧面附加摩擦的摩擦阻力，单位为牛顿（N）；$D$ 同式（89）；\n\n同式（89）；$i$ 由制动器轴到车轮的机构总传动比;$n$ 同式（82)；$t _ { Z }$ — 运行机构制动时间，单位为秒（s）；$k$ 同式（82）；$m _ { Z }$ — 制动器的台数；${ \\cal J } _ { 1 } , { \\cal J } _ { 2 } , { \\cal J } ^ { \\prime } { } _ { 3 }$ — 同式（89）。\n6．1．2．6．2 制动器的选择条件，一般 $[ M _ { \\mathrm { Z } } ] { \\geqslant } M _ { \\mathrm { Z } }$ ， $\\left[ M _ { \\mathrm { Z } } \\right]$ 是所选制动器参数表中给出的制动转矩。6．1．2．6．3 频繁制动的制动器，在同一挡制动力矩的各个制动器中，宜选用制动轮较大的制动器。6．1．2．6．4 对那些驱动轮与轨道之间有足够大黏着力的露天工作起重机的运行小车，或未采用自动作用夹轨器的起重机，应按式（142）及式（144）计算在顺风、下坡情况下制动装置的总抗风阻力是否能抗御风的吹袭，以防止在有风工作中的起重机发生移动。\n\n### 6．1．2．7 打滑计算\n\n运行机构起动或制动时，起重机或小车不应发生打滑，一般由设计校验主动轮不打滑来保证。计算时钢质车轮与钢轨的黏着系数（静摩擦系数）为：室内工作的取0．14，室外工作的取0．12。\n\n## 6．1．3 回转机构\n\n### 6．1．3．1 等效回转稳态阻力矩犕\n\n等效回转稳态阻力矩 $M _ { \\mathrm { e q } }$ ，按式（92）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { e q } } = M _ { \\mathrm { m } } + M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\alpha }\n$$\n\n……（92）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 等效回转稳态阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 回转摩擦阻力矩，主要是回转支承装置的摩擦阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 正常工作状态下的等效风阻力矩，按 $\\mathrm { P _ { W I } }$ 风阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha }$ — 等效坡道阻力矩，按坡道阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）。\n\n### 6．1．3．2 电动机初选\n\n#### 6．1．3．2．1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 $\\mathrm { P }$ 中的 P．1规定选择。\n\n#### 6．1．3．2．2 电动机的初选功率\n\n##### 6．1．3．2．2．1 回转机构电动机等效功率按附录P中的式（P．4）计算。犆犣  \n##### 6．1．3．2．2．2 对能提供有关按 $C Z$ 值计算选择电动机资料的绕线转子异步电动机，可按附录P中的式（P．8）计算所需电动机功率。  \n##### 6．1．3．2．2．3 对能获得电动机负荷图的回转机构，可按附录 P中的式（P．10）计算所需电动机功率。\n\n### 6．1．3．3 电动机的校验\n\n#### 6．1．3．3．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n回转机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n#### 6．1．3．3．2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n#### 6．1．3．3．3 起动加速度计算\n\n对于电动机直接起动的回转机构应计算机构的起动加速度，应使臂架起重机回转臂架头部切向加\n\n（减）速度 不 大 于 下 列 数 值：对 于 回 转 速 度 较 低 的 安 装 用 起 重 机，根 据 起 重 量 大 小，此 值 一 般 为$0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 3 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；对于回转速度较高的装卸用起重机，根据起重量大小，此值一般为 $0 . 8 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim$ $1 . 2 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。起重量大者取小值。\n\n### 6．1．3．4 减速器的选择\n\n回转机构的减速器用等效功率进行选择，减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。\n\n### 6．1．3．5 制动器的选择\n\n在回转机构最不利工作状态下，其制动器应能使回转部分从运动中停止；对塔式起重机，则是使已停住的回转部分在工作中能保持定位不动。制动减速度不宜超过6．1．3．3．3的规定。\n\n回转机构的制动转矩按式（93）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = \\frac { \\sum { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('88722c0f-a0e9-4412-990b-782b89557860', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6试验报告', '6试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n（2）原材料的品种、规格和产地;  \n（3）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度；  \n（5）抗渗等级；  \n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('88780a74-24af-44aa-9a6d-8098a35931ad', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '7.5B类、C类桥梁的支座验算', '7.5B类、C类桥梁的支座验算## 7.5.1板式橡胶支座的抗震验算应符合下列要求：\n\n1支座厚度按式（7.5.1-1）、式（7.5.1-2）验算：\n\n$$\n\\scriptstyle \\sum _ { t \\geq { \\frac { X _ { \\mathrm { B } } } { \\tan \\gamma } } } = X _ { \\mathrm { B } }\n$$\n\n$$\nX _ { \\mathrm { B } } = X _ { \\mathrm { D } } + X _ { \\mathrm { H } } + 0 . 5 X _ { \\mathrm { T } }\n$$\n\n式中： $\\textstyle \\sum t ^ { . }$ —橡胶层的总厚度（ $\\mathbf { m } )$ ；tany -橡胶片剪切角正切值，取 ${ \\mathrm { t a n } } \\gamma = 1 . 0$ ；$X _ { \\mathfrak { z } }$ 按本规范第6.7.6条计算的支座水平地震设计力产生的支座水平位移、永久作用效应以及均匀温度作用效应组合后的橡胶支座水平位移（m)；$X _ { \\mathrm { p } }$ -按本规范第6.7.6条计算的支座水平地震设计力产生的支座水平位移$\\mathbf { \\tau } ( \\mathbf { m } )$ ；$X _ { \\mathtt { H } }$ -永久作用产生的橡胶支座的水平位移（m）；$X _ { \\mathsf { T } }$ —均匀温度作用引起的橡胶支座的水平位移（m）。\n\n2支座抗滑稳定性按式（7.5.1-3）、式（7.5.1-4）验算：\n\n$$\n\\mu _ { \\mathrm { d } } R _ { \\mathrm { b } } \\geqslant E _ { \\mathrm { h z h } }\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { h z h } } ~ = ~ E _ { \\mathrm { h z e } } ^ { \\mathrm { ~ ~ } } + E _ { \\mathrm { h z d } } ^ { \\mathrm { ~ ~ } } + 0 . 5 E _ { \\mathrm { h z T } } ^ { \\mathrm { ~ ~ } }\n$$\n\n式中： $\\mu _ { \\mathrm { d } }$ —支座的动摩阻系数，橡胶支座与混凝土表面的动摩阻系数采用0.25，与钢板的动摩阻系数采用0.20；Ehzh 按照本规范第6.7.6条计算的支座水平地震设计力、永久作用效应以及均匀温度作用效应组合后橡胶支座所受水平力（kN）；Enze 按本规范第6.7.6条计算的支座水平地震设计力（kN）；$E _ { \\mathrm { h z d } }$ -永久作用产生的橡胶支座的水平力（kN）；EhzT -均匀温度作用引起的橡胶支座的水平力（kN）。\n\n## 7.5.2盆式支座和球型支座的抗震验算应符合下列要求：\n\n1活动支座按式（7.5.2-1）、式（7.5.2-2）验算：\n\n$$\nX _ { \\mathfrak { z } } \\leqslant X _ { \\mathfrak { m a x } }\n$$\n\n$$\nX _ { \\mathrm { { B } } } ~ = ~ X _ { \\mathrm { { D } } } + X _ { \\mathrm { { H } } } + 0 . 5 X _ { \\mathrm { { T } } }\n$$\n\n2固定支座按式（7.5.2-3）、式（7.5.2-4)：\n\n$$\nE _ { \\mathrm { h } z \\mathrm { h } } \\leqslant E _ { \\mathrm { m a x } }\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { h z h } } ~ = ~ E _ { \\mathrm { h z e } } + E _ { \\mathrm { h z d } } + 0 . 5 E _ { \\mathrm { h z T } }\n$$\n\n式中： $X _ { \\mathrm { { B } } }$ ——E2地震作用效应、永久作用效应以及均匀温度作用组合后得到的活动支座滑动水平位移（m）；Xmax 活动支座容许滑动水平位移（m）；$E _ { \\mathrm { h z h } }$ 按照本规范第6.7.6条计算的支座水平地震设计力、永久作用效应以及均匀温度作用组合后得到的固定支座水平力设计值（kN）；$E _ { \\mathrm { m a x } }$ 固定支座容许承受的水平力（kN）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('887f9291-4f4b-4d3d-b22a-3452ab50c146', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '4.5 支撑结构抗倾覆验算（Part 2）', '悬臂段，为安全起见，扫地杆层也宜设置水平剪刀撑。\n\n5.2.3为保证接长后剪刀撑杆件抗弯刚度，本条规定了最小搭接长度及搭接方法。\n\n5.2.4如果框架式支撑结构搭设高度 $\\mathsf { 5 m }$ 以下，承受荷载较小、支撑在地质条件好或支撑在楼板上（如住宅结构楼板支撑结构)，并且与既有结构进行抱柱或水平杆与结构顶紧时可不设置竖向或水平向剪刀撑。\n\n上述4个条件缺一不可，全部满足时框架式支撑结构可以不设剪刀撑。\n\n5.2.6、5.2.7在钢结构安装及梁板结构等有较大荷载时，较大荷载下立杆要加密，且应伸至非加密区内至少2跨。\n\n支撑结构非加密区立杆、水平杆的间距与加密区间距互为倍数，才可保证加密的杆件伸人非加密区。\n\n### 5.3桁架式支撑结构构造\n\n5.3.1本条规定单元桁架的斜杆布置方式。单元桁架应满布竖向斜杆以满足承载力要求，竖向斜杆布置宜规则均匀。理论分析表明对称式或螺旋式斜杆布置方式承载力相同。另外应布置水平斜杆以提高单元桁架几何稳定性。\n\n5.3.2在实际工程中还有单元桁架间隔 $( 2 \\sim 3 )$ 跨布置的情况，这实际上是单元桁架和框架式支撑混合使用的支撑结构，故称之为混合式支撑结构，如图14所示。\n\n  \n图14混合式支撑结构单元桁架布置方式\n\n在混合式支撑结构中有框架式和桁架式两种计算模型，需要对不同的计算模型分别进行稳定性验算。单元桁架应按本规范第4.4.3条进行稳定性验算，单元桁架间的框架式支撑应按本规范第4.4.2条进行稳定性验算。风荷载引起的内力应根据支撑结构中单元桁架的平面布置进行计算。\n\n混合式支撑结构中的单元桁架应满足桁架式支撑结构的构造要求，单元桁架间的框架式支撑应满足框架式支撑结构的构造要求。同时支撑结构应满足本规范第5.3.3条的规定。\n\n5.3.3为保证结构体系不变性，支撑结构应满足本条第1、3款。为了防止结构出现整体扭转，支撑结构应满足本条第2款。当立杆支撑在地基上但得不到有效水平约束时，扫地杆段的受力状态如同顶层悬臂段，为安全起见，扫地杆层也宜设置水平斜杆。\n\n5.3.4本条规定参考了《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231，以保证支撑结构立杆的局部稳定性。\n\n## 6 特殊支撑结构\n\n### 6.1悬挑支撑结构\n\n6.1.1悬挑支撑结构可分为悬挑部分、平衡段、落地部分，如图15所示。本条规定了悬挑部分的竖向荷载限值 $\\phi _ { \\mathrm { t . m a x } }$ ，以保证悬挑部分的强度、稳定性以及挠度要求，简化悬挑部分的验算。\n\n超出附录C表C-1中要求的可建立整体结构有限元模型进行验算，必要时可进行现场载荷试验。\n\n  \n图15悬挑支撑结构分区图$\\textcircled{1}$ 一悬挑部分； $\\textcircled{2}$ -平衡段； $\\textcircled{3}$ 一落地部分\n\n6.1.2悬挑部分受竖向荷载作用时，将在落地部分的立杆中形成线性分布的附加轴力，靠近悬挑部分的立杆附加轴力 $N _ { t }$ 最大，应在稳定性验算时考虑。附加轴力 $\\mathrm { N } ,$ 通过简化模型推导而来，计算时应叠加到落地部分中靠近悬挑部分的立杆轴力中去。总高度取 $H$ 是因为考虑到平衡段垂直悬挑方向并未用桁架加强，则验算落地部分时高度仍取支撑结构总高。\n\n公式（6.1.2）未考虑由风荷载引起的落地部分立杆的附加轴力，应根据具体情况考虑风荷载的影响。\n\n6.1.3悬挑支撑结构与规整的矩形支撑结构不同，应考虑悬挑部分受荷载引起的附加倾覆力矩。\n\n6.1.4本条规定悬挑支撑结构的构造要求。斜腹杆倾角宜满足$4 0 ^ { \\circ } \\sim 6 0 ^ { \\circ }$ ，此时受力性能较好。由于扣件节点容易发生滑动，不宜使用扣件传力方式。\n\n### 6.2跨空支撑结构\n\n6.2.1跨空支撑结构可分为跨空部分、平衡段、落地部分，如图16所示。本条规定了跨空部分的竖向荷载限值 $\\pmb { \\hat { p } } _ { \\mathrm { s } , \\mathtt { m a x } }$ ，以保证跨空部分的强度、稳定性以及挠度要求，简化跨空部分的验算。\n\n超出附录C表C-2中要求的可建立整体结构有限元模型进行验算，必要时可进行现场载荷试验。\n\n  \n图16跨空支撑结构分区图\n\n$\\mathfrak { D }$ 一跨空部分； $\\textcircled{2}$ —平衡段； $\\textcircled{3}$ 一落地部分\n\n6.2.2跨空部分受竖向荷载作用时，将在落地部分的立杆中形成线性分布的附加轴力，靠近跨空部分的立杆附加轴力 $\\mathrm { N } _ { s }$ 最大，应在稳定性验算时考虑。附加轴力 $\\mathrm { _ { : } V _ { s } }$ 通过简化模型推导而\n\n来，计算时应叠加到落地部分中靠近跨空部分的立杆轴力中去。总高度取 $H$ 是因为考虑到平衡段垂直跨空方向并未用桁架加强，则验算落地部分时高度仍取支撑结构总高。\n\n公式（6.2.2）未考虑由风荷载引起的落地部分立杆的附加轴力，应根据具体情况考虑风荷载的影响。\n\n6.2.3本条规定跨空支撑结构的构造要求。斜腹杆宜满足倾角$4 0 ^ { \\circ } \\sim 6 0 ^ { \\circ }$ ，此时受力性能较好。由于扣件节点容易发生滑动，不宜使用扣件传力方式。\n\n## 7施 工\n\n### 7.1一般规定\n\n7.1.1支撑结构与其他设施相连接，其受力状态会发生变化，存在安全隐患，甚至会导致安全事故发生。\n\n7.1.2根据.工程特点、结构形式、荷载大小、地基基础类型、施工工艺条件等需要预压或监测的支撑结构，预压按照《钢管满堂支架预压技术规程》JGJ/T194执行，监测按照本规范第8章规定执行，并应编制专项施工方案。对于大型的梁（板）的支撑结构，在浇筑混凝土前应对支撑结构进行预压。\n\n7.1.3支撑');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8893811d-3104-4a6f-8205-83abe485fcda', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢桥面铺装实际上是指在钢箱梁顶面的铺装。由于该项技术目前在国内还处于摸索完善阶段，仍在不断总结经验，因此在执行本节的规定时，需要根据当地实际，结合国内外的成功经验，通过研究与试验进行施工。\n\n## 23.6.2 钢桥面铺装施工前应制订专项施工方案，并应做好人员培训、材料的调查试验以及机具设备的检查维护等准备工作。\n\n## 23.6.3 钢梁顶面在出厂时应按设计要求涂防锈漆，在桥面铺装施工前应喷丸或抛丸除锈并作防锈处理。\n\n## 23.6.4 铺装施工前宜做试验段，试验段的铺设应包括钢桥面铺装的全部工序。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('88bf5785-48c5-493c-a360-8a7f9e017ecd', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '11.2 包装与标识', '11.2 包装与标识11.2.1构件在制造或涂装完成后宜进行必要的包装，包装应在涂装的涂层干燥后进行。\n\n11.2.2对构件进行包装时，应根据构件的类型和特点，选择适宜的包装材料和包装形式。\n\n11.2.3构件的包装应符合下列规定：\n\n1大截面的工形和箱形构件、桥面板单元等可采用裸装。2细长构件应采用框架捆装，构件之间应加设垫层。3 连接板应采用盘装，板件之间应加设垫层。4螺栓、铆钉、螺母和垫圈等较小零件应分类装箱，箱内应装塞紧密，并应采取防雨措施。5包装时应对连接部位的摩擦面进行保护。6当设计对构件的包装有特殊要求时，应符合其规定。\n\n11.2.4栓合发运的零件应采用螺栓拧紧，且每个孔群应不少于2个螺栓。\n\n11.2.5对桥面板单元的U形肋端口、锚管孔以及构件上的工艺孔等敞开部位，宜采用适宜的材料封闭,防止水和杂物进入构件内部。\n\n11.2.6构件或其重要部位的包装应有醒目标识，标识不得形成构件表面污染，亦不得影响构件性能。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('88e147ac-6668-4c7b-84df-21df53c4c586', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '附录B 支撑结构的计算长度系数', '附录B 支撑结构的计算长度系数表 B-1 无剪刀撑框架式支撑结构的计算长度系数 $\\pmb { \\mu }$ （水平杆连续）  \n\n\n\n\n\n表B-4 有剪刀撑框架式支撑结构中单元框架的计算长度系数 $\\pmb { \\mu }$ （水平杆不连续）  \n\n\n<<<HTBL|15d32a7d4fe4900a47a3bcc3c0386ad|END>>>\n\n\n注：1 $\\pmb { \\mathcal { I } }$ 向定义与附录B表B-3相同。\n\n2 表中字母含义与附录B表B-3相同。\n\n3 当水平杆与立杆截面尺寸不同时，应按附录B表B-3注3计算。\n\n4 采用碗扣节点、承插节点的有剪刀撑框架式支撑结构的计算长度系数 $\\mu$ 可按本表计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('88e6586d-3fd2-46d4-a3ef-31f4b1925d1f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 在黏性土中采用射水法沉桩，土经射水后破坏严重，即使经过长期恢复，也远不能达到原来的强度。曾经在黏性土中采用射水法沉下的桩周围，钻孔取土样进行试验(经过 $6 0 { \\sim } 1 2 0 0$ 恢复期)，射水后桩侧土比射水前原状土性质要差很多。因此规定在黏性土中需以锤击为主，只有在锤击困难时，方能酌情射水辅助沉桩。\n\n10.5.7 水上沉桩施工应符合下列规定：\n\n1 水上沉桩应根据地形、水深、风向、水流和船舶性能等具体情况，充分利用有利条件，使沉桩施工能正常进行。沉桩应根据水上施工的特点采取有效措施，保证作业安全。\n\n2 在浅水中沉桩，可采用设置筑岛围堰或固定平台等方法进行施工；在深水或有潮汐影响的水域沉桩，宜采用打桩船施打，在宽阔水域宜采用具有卫星测量定位功能的打桩船；在风浪条件恶劣的深水水域，宜采用自升式平台进行施工。\n\n3 沉桩应设置导向设施，防止桩发生偏移或倾倒。若桩的自由长度较大，应适当增设支点。\n\n4 采用固定平台沉桩施工应符合本规范第 10.5.4 条、第 10.5.5 条和第 10.5.6条的规定；采用打桩船沉桩可按现行《码头结构施工规范》（JTS 215）的规定执行。\n\n5 已沉好的水中桩，应及时采用钢制杆件夹桩，将相邻桩连成一体加以防护，并应在水面设置标志。严禁在已沉好的桩上系缆。\n\n10.5.8 钢管桩沉桩施工应符合下列规定：\n\n1 钢管桩锤击沉桩时，锤的选择除应符合本规范第 10.5.4条的相关规定外，尚应考虑钢管桩桩尖形式的影响因素。沉入封闭式桩尖的钢管桩时，应采取必要措施防止其上浮；在砂土中沉入开口或半封闭桩尖的钢管桩时应防止管涌。\n\n2 环境温度在- $\\cdot 1 0 ^ { \\circ } C$ 以下时，应暂停钢管桩锤击沉桩和焊接接桩施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('88f12df6-0b6d-44a3-9365-8c75b3c0baff', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验步骤', '4 试验步骤## 4.1 试件从养护地点取出后，应尽快进行试验，以免试件内部的温度、湿度发生显著变化。先将试件擦拭干净，检查其外观，并测量尺寸，精确至 $1 \\mathrm { m m }$ 。如果实测尺寸与公称尺寸之差不超过 $1 \\mathrm { m m }$ ，按公称尺寸进行计算。\n4.2 将试件安放在试验机的下压板正中间，试件的承压面应与成型时的顶面垂直，试件中心应与试验机下压板（或下垫板）中心对准。\n\n4.3 开动试验机，当上压板与试件（或下垫板）接近时，如有明显偏斜，应调整球座，使接触面均衡受压。\n\n4.4 承压试验应连续而均匀加荷，加荷速度为 $0 . 3 { \\sim } 0 . 5 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s }$ （砂浆强度不大于5MPa时，取下限为宜），当试件接近破坏而开始迅速变形时，停止调整试验机油门，直至试件破坏，然后记录破坏荷载。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('88f40e61-a5f6-454d-820e-54f2916336db', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '8施工测量', '8施工测量## 8．1一般规定\n\n### 8．1．1本章适用于工业与民用建筑、水工建筑物、桥梁及隧道的施工测量。\n\n### 8．1．2施工测量前，应收集有关测量资料，熟悉施工设计图纸，明确施工要求，制定施工测量方案。\n\n### 8．1．3大中型的施工项目，应先建立场区控制网，再分别建立建筑物施工控制网；小规模或精度高的独立施工项目，可直接布设建筑物施工控制网。\n\n### 8．1．4场区控制网，应充分利用勘察阶段的已有平面和高程控制网。原有平面控制网的边长，应投影到测区的主施工高程面上，并进行复测检查。精度满足施工要求时，可作为场区控制网使用。否则，应重新建立场区控制网。\n\n### 8．1．5新建立的场区平面控制网，宜布设为自由网。控制网的观测数据，不宜进行高斯投影改化，可将观测边长归算到测区的主施工高程面上。\n\n新建场区控制网，可利用原控制网中的点组(由三个或三个以上的点组成)进行定位。小规模场区控制网，也可选用原控制网中一个点的坐标和一个边的方位进行定位。\n\n### 8．1．6建筑物施工控制网，应根据场区控制网进行定位、定向和起算；控制网的坐标轴，应与工程设计所采用的主副轴线一致；建筑物的 $\\pm 0$ 。高程面，应根据场区水准点测设。\n\n### 8．1．7控制网点，应根据设计总平面图和施工总布置图布设，并满足建筑物施工测设的需要。\n\n## 8．2场区控制测量\n\n### （I）场区平面控制网\n\n#### 8．2．1场区平面控制网，可根据场区的地形条件和建(构)筑物的布置情况，布设成建筑方格网、导线及导线网、三角形网或GPS 网等形式。\n\n#### 8．2．2场区平面控制网，应根据工程规模和工程需要分级布设。对于建筑场地大于 $\\mathrm { 1 k m ^ { 2 } }$ 的工程项目或重要工业区，应建立一级或一级以上精度等级的平面控制网；对于场地面积小于 $\\mathrm { 1 k m ^ { 2 } }$ 的工程项目或一般性建筑区，可建立二级精度的平面控制网。\n\n场区平面控制网相对于勘察阶段控制点的定位精度，不应大于 5cm。\n\n#### 8．2．3控制网点位，应选在通视良好、土质坚实、便于施测、利于长期保存的地点，并应埋设相应的标石，必要时还应增加强制对中装置。标石的埋设深度，应根据地冻线和场地设计标高确定。\n\n#### 8．2．4建筑方格网的建立，应符合下列规定：\n\n1建筑方格网测量的主要技术要求，应符合表8．2．4-1的规定。\n\n表8.2.4-1建筑方格网的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n2方格网点的布设，应与建(构)筑物的设计轴线平行，并构成正方形或矩形格网。\n\n3方格网的测设方法，可采用布网法或轴线法。当采用布网法时，宜增测方格网的对角线；当采用轴线法时，长轴线的定位点不得少于3个，点位偏离直线应在 $1 8 0 ^ { \\circ } \\ \\pm { 5 } ^ { \\prime \\prime }$ 以内，短轴线应根据长轴线定向，其直角偏差应在 $9 0 ^ { \\circ } \\ \\pm 5 ^ { \\prime \\prime }$ 以内。水平角观测的测角中误差不应大于2. $5 ^ { \\prime \\prime }$ 。\n\n4方格网点应埋设顶面为标志板的标石，标石埋设应符合附录E的规定。\n\n5方格网的水平角观测可采用方向观测法，其主要技术要求应符合表8．2．4-2的规定。\n\n表8.2.4-2水平角观测的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n6方格网的边长宜采用电磁波测距仪器往返观测各1测回，并应进行气象和仪器加、乘常数改正。\n\n7观测数据经平差处理后，应将测量坐标与设计坐标进行比较，确定归化数据，并在标石标志板上将点位归化至设计位置。\n\n8点位归化后，必须进行角度和边长的复测检查。角度偏差值，一级方格网不应大于$9 0 ^ { \\circ } \\ \\pm 8 { } ^ { \\prime \\prime }$ ，二级方格网不应大于 $9 0 ^ { \\circ }$ ±士 $1 2 ^ { \\prime \\prime }$ ；距离偏差值，一级方格网不应大于D／25000，二级方格网不应大于 $\\mathrm { ~ D ~ / ~ } 1 5 0 0 0$ (D 为方格网的边长）。\n\n#### 8．2．5当采用导线及导线网作为场区控制网时，导线边长应大致相等，相邻边的长度之比不宜超过1：3，其主要技术要求应符合表8．2．5的规定。\n\n表8.2.5场区导线测量的主要技术要求');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('88f803a9-fdc4-4995-bbd3-c02cb2389d19', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 结果计算', '5 结果计算## 5.1 相对动弹性模量，按式（T0565-1）计算：\n\n$$\nP = \\frac { f _ { n } ^ { 2 } } { f _ { 0 } ^ { 2 } } { \\times } 1 0 0 \\%\n$$\n\n式中： $P$ 经 $\\mathbf { n }$ 次冻融循环后试件的相对动弹性模量 $( \\% )$ ；$f _ { n }$ - 冻融 $\\mathbf { n }$ 次循环后试件的横向基频（ $\\mathrm { H z }$ ）；$f _ { 0 }$ 试验前的试件横向基频（ $\\mathrm { H z }$ ）。\n\n以3个试件的算术平均值为试验结果，计算结果精度至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n## 5.2 质量变化率，按式（T0565-2）计算：\n\n$$\nW _ { n } = \\frac { m _ { 0 } - m _ { n } } { m _ { 0 } } { \\times } 1 0 0 \\% \n$$\n\n式中： $W _ { n }$ - 经 $\\mathbf { n }$ 次冻融循环后的试件质量变化率 $( \\% )$ ；$m _ { 0 }$ -试件冻融试验前的试件质量（kg）；\n\nmn -n 次冻融循环后的试件质量 $( \\mathrm { k g } )$ 。\n\n以3个试件的平均值为试验结果，结果计算精确至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n## 5.3 相对耐久性指数，按式（ $\\mathrm { T } 0 5 6 5  – 3 .$ ）计算：\n\n$$\nK _ { n } = { \\frac { P \\times N } { 3 0 0 } }\n$$\n\n式中： $K _ { n }$ 1 经 $\\mathbf { n }$ 次冻融循环后的试件相对耐久性指数 $( \\% )$ ）；\n\n$N$ ——达到本方法4.7规定的冻融循环次数;\n\n$P$ 经 $\\mathbf { n }$ 次冻融循环后3个试件的相对动弹模量平均值（%）。\n\n结果计算精确至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n## 5.4 当 $P$ 大于 $6 0 \\%$ 或质量损失率达 $5 \\%$ 时的冻融循环次数n，即为试件的最大抗冻循环次数。\n\n## 5.5 冻融循环结束时试件的弯拉强度：当试件外观完整时，可按T0558 的规定进行弯拉强度试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('88f8a17b-809e-4e4a-87ff-895c34c97f02', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 4）', '指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程度等有关，由实验得出，见式（107）、式（108）。\n\n展开后，式（5）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { n _ { 1 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 2 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 2 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 3 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 3 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } + \\cdots { \\ldots } + { \\frac { n _ { n } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { n } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ~ ( \\mathrm { ~ 6 ~ } )\n$$\n\n式中符号同式（5）。\n\n对于机械零件，当式（5）、式（6）的 $n _ { \\mathrm { T } }$ 中某单项应力 $\\sigma _ { i }$ 首次出现 $n _ { i } \\mathcal { \\{ > }  2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 项时，即取 $n _ { i } = 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 为有效值，并将此 $n _ { i }$ 值作为末项 $n _ { n }$ 狀的值，后续项不再计入。\n\n由式（6）算得应力谱系数的值后，可按表8确定该结构件和机械零件的相应的应力状态级别。\n\n表 8 结构件或机械零件的应力状态级别及应力谱系数  \n\n\n\n\n\n### 3．4．3 结构件或机械零件的工作级别\n\n根据结构件或机械零件的使用等级及应力状态级别，结构件或机械零件的工作级别划分为 $\\mathrm { E 1 \\sim }$ E8共8个级别，见表9。\n\n表 9 结构件或机械零件的工作级别');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('88f8eff9-0e61-4f6a-b9b9-49b46eb54e30', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。\n\nGB／T699 优质碳素结构钢GB／T700 碳素结构钢GB／T985 气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T986 埋弧焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T1231 钢结构用高强度大六角螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件GB／T1591 低合金高强度钢（GB／T1591—1994，neqISO4950：1981）GB2585 铁路用热轧钢轨GB2893 安全色（GB2893—2001，neqISO3864：1984）GB2894 安全标志（GB2894—1996，neqISO3864：1984）GB／T3077 合金结构钢GB／T3098．1 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱（GB／T3098．1—2000，idtISO8981：1999）GB／T3098．2 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹（GB／T3098．2—2000，idtISO8982：1992）GB／T3480 渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法（GB／T3480—1997，eqvISO $6 3 3 6 \\mathrm { - } 1 \\sim 6 3 3 6 \\mathrm { - } 3$ ：  \n1996）GB／T3633 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副 技术条件GB／T4205 人机界面（MMI）操作规则GB4208 外壳防护等级（IP代码）（GB4208—1993，eqvIEC60529：1989）GB／T4942．1 旋转电机外壳防护分级（IP代码）（GB／T4942．1—2006，IEC600345：2000，IDT）GB／T5117 碳钢焊条GB／T5118 低合金钢焊条GB5226．2 机械安全 机械电气设备 第32部分：起重机械技术条件（GB5226．2—2002，idt  \nIEC6020432：1998）／ 传动及输送用双节距精密滚子链和链轮（ ／ — ， ： ）GB／T5293 埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂GB／T8110 气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB8918 重要用途钢丝绳（GB8918—2006，ISO3154：1988，MOD）GB／T9439 灰铸铁件GB／T10051．1 起重吊钩 机械性能、起重量、应力及材料GB／T10062 锥齿轮承载能力计算方法（GB／T10062．1～GB／T10062．3—2003，ISO103001～  \nISO103003：2001，IDT）GB／T11264 轻轨GB／T11352 一般工程用铸造碳钢件（GB／T11352—1989，neqISO3755：1975）GB／T14048．4 低压开关设备和控制设备 机电式接触器和电动机起动器（GB／T14048．4—  \n2003，IEC6094741：2000，IDT）GB／T14408 一般工程与结构用低合金铸钢件GB15052 起重机械危险部位与标志GB／T17909．1 起重机 起重机操作手册 第1部分：总则（GB17909．1—1999，idtISO99281：  \n1990）GB／T18453．1 起重机 维护手册 第1部分：总则（GB／T18453．1—2001，idtISO124781：  \n1997）GB／T19418 钢的弧焊接头 缺陷质量分级指南（GB／T19418—2003，ISO5817：1992，IDT）GB／T20118 一般用途钢丝绳（GB／T20118—2006，ISO／DIS2408：2002Steelwireropesgeneral  \npurpose—Minimumrequirements，MOD）GB／T20303．1 起重机 司机室 第1部分：总则（GB／T20303．1—2006，ISO85661：1992，IDT）GB／T20947 起重用短环链 T级（T、DAT和 DT型）高精度葫芦链条（GB／T20947—2007，  \nISO3077：2001，IDT）GB50058 爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范JB／T6392 起重机车轮JB／T7017 起重机用液压缓冲器JB／T7687．1 直柄吊钩横梁毛坯件JB／T7687．2 直柄吊钩横梁JB／T7687．3 直柄吊钩螺母JB／T7687．4 直柄吊钩螺母定位板JB／T8110．1 起重机 弹簧缓冲器JB／T8110．2 起重机 橡胶缓冲器JB／T8398 双幅板压制滑轮JB／T9005 起重机用铸造滑轮JB／T9006 起重机用铸造卷筒JB／T10833 起重机用聚氨酯缓冲器JG／T5078．1 建筑机械与设备 焊接滑轮YB／T5055 起重机钢轨');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8904be29-9302-42a1-80bc-5b570e65d4a1', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '10.2 爆炸', '10.2 爆炸## 10.2.1 由炸药、燃气、粉尘等引起的爆炸荷载宜按等效静力荷w.weboos.c载采用。\n\n## 10.2.2 在常规炸药爆炸动荷载作用下，结构构件的等效均布静力荷载标准值，可按下式计算:\n\n$$\nq _ { \\mathrm { c e } } = K _ { \\mathrm { d c } } \\ p _ { \\mathrm { c } }\n$$\n\n式中: $q _ { \\infty }$ 作用在结构构件上的等效均布静力荷载标准值;$\\phi _ { \\mathrm { c } }$ 一一一作用在结构构件上的均布动荷载最大压力，可按国家标准《人民防空地下室设计规范)) GB 50038-2005 中第 4.3.2 条和第 4.3.3 条的有关规定采用$K _ { \\mathrm { d c } }$ 动力系数，根据构件在均布动荷载作用下的动力分析结果，按最大内力等效的原则确定。\n注:其他原因引起的爆炸，可根据其等效 TNT 装药量，参考本条方法确定等效均布静力荷载。\n\n10.2.3 对于具有通口板的房屋结构，当通口板面积 $A _ { \\mathrm { V } }$ 与爆炸空间体积 $V$ 之比在 $0 . 0 5 \\sim 0 . 1 5$ 之间且体积 $V$ 小于 $1 0 0 0 \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 时，燃气爆炸的等效均布静力荷载 $\\phi _ { \\mathbf { k } }$ 可按下列公式计算并取其较大值\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { k } } = 3 + \\phi _ { \\mathrm { V } }\n$$\n\n$$\n{ p _ { \\mathrm { k } } } = 3 + 0 . 5 \\beta \\mathrm { v } + 0 . 0 4 \\left( \\frac { A _ { \\mathrm { v } } } { V } \\right) ^ { 2 }\n$$\n\n式中 $\\phi _ { \\mathrm { V } }$一一通口板(一般指窗口的平板玻璃)的额定破坏压力 $\\mathrm { \\ k N / m } ^ { 2 } )$ ;$A _ { \\mathrm { V } }$ ←一通口板面积 $( \\mathbf { m } ^ { 2 }$ ;一-爆炸空间的体积 $( \\mathbf { m } ^ { 3 } )$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('891d5286-49fb-44f8-926a-c073e93d8b34', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅', '附 录 犅（资料性附录）起重机机构分级举例\n\n## 犅．1 流动式起重机机构分级举例\n\n流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表B．1。\n\n表 犅．1 流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：在空载状态下臂架伸缩机构作伸缩动作。\n\n## 犅．2 塔式起重机机构分级举例\n\n塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．2。\n\n表 犅．2 塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L———动臂俯仰变幅机构；D———小车运行变幅机构；T—— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．3 臂架起重机机构分级举例\n\n臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．3。\n\n表 犅．3 臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L——— 臂架俯仰变幅机构；D———小车（横向）运行变幅机构；T——— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例\n\n桥式和门式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．4。\n\n表 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———主起升机构；D———小车（横向）运行机构；T———大车（纵向）运行机构。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('891eda43-44ae-4505-8f44-005f294a2e16', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《水泥胶砂干缩试验方法》（JC/T603—2004）编制。\n\n干缩试件也可放在能满足规定相对湿度和温度的条件下养护，但应在试验报告中做特别说明，在结论有矛盾时，以干缩养护湿度控制箱养护的结果为准。养护相对湿度采用 $5 0 \\% { \\pm } 5 \\%$ ，是由于水泥在 $5 0 \\%$ 时收缩明显。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('892424e6-4606-4d3f-af6c-de2cca26eb12', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '8．4水工建筑物施工测量', '8．4水工建筑物施工测量## 8．4．1水工建筑物施下平面控制网的建立，应满足下列要求：\n\n1施工平面控制网，可采用GPS网、三角形网、导线及导线网等形式；首级施工平面控制网等级，应根据工程规模和建筑物的施工精度要求按表8．4．1-1选用。\n\n表8.4.1-1首级施工平面控制网等级的选用  \n\n\n\n\n\n2各等级施千平面控制网的平均边长，应符合表8．4．1-2 的规定。\n\n表8.4.1-2 水工建筑物施工平面控制网的平均边长  \n\n\n\n\n\n3施工平面控制网宜按两级布设。控制点的相邻点位中误差，不应大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。对于大型的、有特殊要求的水工建筑物施工项目，其最末级平面控制点相对于起始点或首级网点的点位中误差不应大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4施工平面控制测量的其他技术要求，应符合本规范第3章的有关规定。\n\n## 3．4．2水工建筑物施工高程控制网的建立，应满足下列要求：\n\n1施工高程控制网，宜布设成环形或附合路线；其精度等级的划分，依次为二、三、四、五等。\n\n2施工高程控制网等级的选用，应符合表8．4．2的规定。\n\n表8.4.2施工高程控制网等级的选用  \n\n\n\n\n\n3施工高程控制网的最弱点相对于起算点的高程中误差，对于混凝土建筑物不应大于$1 0 \\mathrm { m m }$ ，对于土石建筑物不应大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。根据需要，计算时应顾及起始数据误差的影响。\n\n4施工高程控制测量的其他技术要求，应符合本规范第4章的有关规定。\n\n## ．4．3水工建筑物施工控制网应定期复测，复测精度与首次测量精度相同。\n\n## 8．4．4填筑及混凝土建筑物轮廓点的施工放样偏差，不应超过表8．4．4的规定。\n\n表8.4.4填筑及混凝土建筑物轮廓点施工放样的允许偏差  \n\n\n\n\n\n注：允许偏差是指放样点相对于邻近控制点的偏差。\n\n## 8．4．5建筑物混凝土浇筑及预制构件拼装的竖向测量偏差，不应超过表8．4．5的规定。\n\n表8.4.5建筑物竖向测量的允许偏差  \n\n\n\n\n\n注： $\\pmb { H }$ 为建(构)筑物的高度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，\n\n## 8．4．6水工建筑物附属设施安装测量的偏差，不应超过表8．4．6的规定。\n\n表8.4.6水工建筑物附属设施安装测量的允许偏差  \n\n\n\n\n\n注：1L为天车、起重机轨道长度 $\\left( \\mathbf { m } \\mathbf { m } \\right)$ 。2垂直构件安装，同一铅垂线上的安装点点位中误差不应大于 $\\pm 2 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8925d33e-20f6-42b3-8b47-19318143b1ba', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗（Part 4）', '=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(O.Q)连接不同厚度的构件。不对称斜度1/3（或对称斜度1/2)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1/32</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">福X</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(S.Q)连接的型钢</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中P100X</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K—-中等应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(S.Q)连接节点板与型钢</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">全P100文</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(S.Q)将辅助角撑板焊在各扁钢的交叉处，焊缝端部经打磨以防止出现应力集中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">非</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中P100文</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用角焊缝(S.Q)将横隔板、腹板加劲肋、圆环或套筒连接到主构件上</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">@A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.21</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(S.Q)将切角的横向加劲肋焊在腹板上，焊缝不包角</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.22</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(S.Q)焊接的带切角的横隔板，焊缝不包角</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">山</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝平行于力的方向，用对接焊缝(S.Q)将构件焊接到连续的主构件的边缘上,这些构件的端部有斜度或圆角，焊缝端头经打磨以防止出现应力集中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤60°r≥50SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中P100X</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K——中等应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝平行于力的方向，将构件焊接到连续的主构件上，这些构件的端部有斜度或圆角，在焊缝端头相当于十倍厚度的长度上为K形焊缝(S.Q),焊缝端头经打磨以防止出现应力集中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?60°7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.33</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(S.Q)将扁钢（板边斜度1/3)连接到连续的主构件上,扁钢端部在x区域内用角焊缝焊接,h=0.5t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n≥5t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.34</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">弧形翼缘板和腹板之间的K形焊缝(O.Q)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用K形焊缝(S.Q)连接的十字形接头</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D双</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.41</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘板和腹板之间的K形焊缝(S.Q),集中载荷垂直于焊缝,作用在腹板平面内</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('892f11ed-f0a1-4994-91f4-14a9e1a7e4dd', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '附录T0507A跳桌及其安装', '附录T0507A跳桌及其安装本附录规定了跳桌的技术要求和安装方法，适用于跳桌的结构设计和性能检定。\n\n## A.1 技术要求\n\n### A.1.1 跳桌（图T0507A-1）主要由跳动部分和机架部分组成。\n\n  \n图T0507A-1跳桌\n\n1-机架；2-接近开关；3-电机；4-凸轮；5-滑轮；6-推杆；7-圆盘桌面；\n\n8-捣棒；9-模套；10-截锥圆模\n\n### A.1.2跳动部分是由圆盘桌面和推杆构成。总质量为 $4 . 3 5 \\mathrm { k g } { \\pm } 0 . 1 5 \\mathrm { k g }$ ，且以推杆为中心均匀分布。圆盘桌面直径 $3 0 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 \\mathrm { m m }$ ，由硬度不低于 200HB 的铸钢制成，边缘厚度约 $5 \\mathrm { m m }$ 。其上表面应光滑、平整，并镀硬铬。表面粗糙度Ra在 $0 . 8 \\mathrm { \\~ } 1 . 6 \\mu \\mathrm { m }$ 之间。左面中心有直径为$1 2 5 \\mathrm { m m }$ 的刻圆，用以确定锥形试模的位置。从圆盘外缘指向中心有8条线，相隔 $4 5 ^ { \\circ }$ 分布。桌面有六根辐射状筋，并以相隔 $6 0 ^ { \\circ }$ 分布。圆盘表面的平面度不超过 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。跳动部分下落瞬间，拖轮不应与凸轮解除。跳桌落距为 $1 0 . 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 2 \\mathrm { m m }$ 。推杆与机架孔的公差间隙为$0 . 0 5 { \\~ } 0 . 1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### A.1.3凸轮（图T0507A-2）由钢制成，其外表面轮廓线应符合阿基米德螺旋线，其半径在 $3 6 0 ^ { \\circ }$ 内由 $2 7 \\mathrm { m m }$ 均匀升至 $3 9 \\mathrm { m m }$ ，凸轮外表面应光滑。\n\n  \nT0507A-2凸轮示意图（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n### A.1.4机架是由钢制成的坚固整体，有三根相隔 $1 2 0 ^ { \\circ }$ 分布的增强筋延伸整个机架高度。机架孔周围环状精磨。机架孔的轴线应与圆盘上表面垂直。当圆盘下落和机架解除时，接触面应保持光滑，并与圆盘上表面成平行状态，同时 $3 6 0 ^ { \\circ }$ 范围内完全接触。\n\n### A.1.5 转动轴与转速为 $6 0 \\mathrm { r / m i n }$ 无外带减速装置的电机或手动轮连接，其转动机构能保证跳桌在 $2 5 \\mathrm { s } { \\pm } 1 \\mathrm { s }$ 内完成25 次跳动。\n\n### A.1.6 跳桌底座有三个直径为 $1 2 \\mathrm { m m }$ 的孔，以便与基座连接，三个孔分布在边长为$2 0 0 \\mathrm { m m }$ 的圆上。\n\n## A.2安装和保养\n\n### A.2.1 跳桌宜通过膨胀螺栓安装在已硬化的水平混凝土基座上。基座由普通混凝土浇筑 而成，基部约为 $4 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 0 \\mathrm { m m }$ ，高约 $6 9 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### A.2.2推杆及其轴孔须保持清洁，并稍涂润滑油。圆盘与机架接触面不应有油。凸轮表面上涂油可减少操作摩擦。\n\n## A.3检定\n\n安装好的跳桌用标准样（JBW01-1-1）标样检定，测定的流动度值与标准样给定的流动度相差在规定范围内，则跳桌的使用性能合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('89326675-2314-4f6d-a7ae-ee0eb014e61f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 16）', 'n=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>YPC14</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>15</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>6．意外停机引起的载荷，见4.2.3.5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>YpC15</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7．机构失效引起的载荷，见4.2.3.6</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpC16</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>17</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8．起重机基础外部激励引起的载荷，见4.2.3.7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>Yp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8944f7bd-d2a1-4cd7-b4f0-60fdcfb3e9d8', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '6 操作平台', '6 操作平台## 6.1 一般规定\n\n6.1.1本条规定操作平台应通过设计计算并编制专项方案后搭设，是因为施工现场操作平台发生事故的重要原因，常常是因没有编制专项施工方案或有方案不执行。施工现场的操作平台，根据用途可分为只用于施工操作的作业平台和进行施工作业亦进行施工材料转接用的接料平台（或称卸料平台、转料平台等)。本规范修订时，根据施工现场应用的操作平台，列举了移动式操作平台、落地式操作平台、悬挑式操作平台。在审查会上，对目前国内已出现的伸缩式卸料平台，审查专家认为作为国外专利，该产品目前国内虽已有厂家在生产，但应用尚不多，建议待国内应用成熟后再放人本规范中。\n本条参照现行行业标准《建筑施工安全检查标准》JGJ59的相关条款而定。规定各类落地式操作平台应进行设计计算，计算内容包含强度、稳定性及抗倾覆验算。\n\n6.1.2本条所称的脚手架规范，指现行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166及《建筑施工竹脚手架安全技术规范》JGJ254等。\n\n操作平台的构造、荷载要求及搭设与拆除，与脚手架相近，为方便施工现场的使用与管理，故要求符合相关脚手架规范的要求。\n\n6.1.3规定操作平台设置防护栏杆，为确保平台上作业人员的安全；考虑到平台上作业人员上下时的舒适性，将登高扶梯的步距定为 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n6.1.4本条参照现行行业标准《建筑施工安全检查标准》JGJ  \n59关于卸料平台的有关规定而定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('89495d7c-f874-4270-a4a4-ffc6bf1a434e', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.13 斜拉桥（Part 2）', '良不得吊运作业。\n\n### 8.14.12 加劲梁施工应符合下列规定：\n\n1加劲梁安装前应制订专项施工方案，并应对桥位处的自然环境条件进行勘察，掌握当地的有关气象资料。\n\n2安装加劲梁的吊机、吊索具等应进行专门设计，加劲梁吊装作业前应按各工况进行试吊，试吊荷载为最大梁段重量的1.2倍。\n\n3钢箱加劲梁接头焊缝的施焊宜从桥面中轴线向两侧对称进行，接头焊缝强度和刚度不符合要求时，不得解除临时刚性连接。\n\n4钢桁架梁吊装，桥面吊机、铰接设备、吊索牵引机具、片架运输台车、行走轨道铰点过渡梁和移动操作台车等设备应做专项设计、加工及试验。桥面吊机应满足拼装过程中顺桥向坡度变化的要求，底盘应设止滑保险装置。\n\n5吊装设备应安排专人负责监测，发现吊绳松弛、油泵漏油、吊具偏位等情况应立即停止作业。\n\n6吊装加劲梁，梁体上不得搭载人员、材料及设备。\n\n7顶推安装钢箱梁型自锚式悬索桥加劲梁应符合本规范第8.11.3条、第8.11.6条的有关规定，顶推设备的能力不得小于2倍的计算顶推力；拼装平台、临时墩墩顶均应设导向及纠偏装置。\n\n## 8.15钢桥\n\n### 8.15.1钢桥安装应编制专项施工方案，应附具临时支架、支承、吊机等临时结构和\n\n### 8.15.9 钢梁杆件组装，应在平整的作业台上进行，基础承载力应满足要求。\n\n### 8.15.10 支架上拼装钢梁应符合下列规定：\n\n1冲钉和粗制螺栓总数不得少于孔眼总数的1/3,其中冲钉不得多于2/3。\n\n2冲钉和粗制螺栓总数不得少于6个，少于6个时，应将全部孔眼插入冲钉或粗制螺栓。\n\n3采取悬臂或半悬臂法拼装钢梁时，联结处冲钉数量应按所承受荷载计算决定，且不得少于孔眼总数的一半，其余孔眼宜布置精制螺栓，冲钉和精制螺栓应均匀布置。\n\n4高强度螺栓栓合梁拼装时，其余孔眼宜布置高强度螺栓。吊装杆件时，应在杆件完全固定后松钩卸载。\n\n### 8.15.11 装拆脚手架、上紧螺栓、铆合等不得交叉作业。杆件拼装对孔应采用冲钉探孔。\n\n### 8.15.12钢梁上的各种电动机械和电缆线、照明线路等，应保持绝缘良好。\n\n### 8.15.13拼装杆件时，应安好梯子、溜绳、脚手架。斜杆应安拴保险吊具。杆件起吊时，应先试吊。\n\n### 8.15.14架梁用的扳手、小工具、冲钉及螺栓等应存放在工具袋内，不得抛掷。多余的料具应及时清理。\n\n### 8.15.15 悬臂拼装法施工应符合下列规定：\n\n1吊机应按设计就位、锚固，并应做动、静荷载试验。\n\n2构件起吊前，应检查构件，吊环应无损伤，结合面不得有突出外露物，构件上 不得有浮置物件。\n\n3构件应垂直起吊，并应保持平衡稳定，不得碰撞已安装构件和其他作业设施。\n\n4构件起升后，运送构件的车辆或船舶应迅速撤出。\n\n5卷扬机电机过热或其他机械设备出现故障时，应暂停吊运作业。\n\n### 8.15.16 钢桥顶推施工应符合本规范第8.11.6条的有关规定。\n\n### 8.15.17 钢桥现场检验检测涉及高处作业时应符合本规范第5.7节的有关规定。\n\n### 8.15.18钢桥的X 射线探伤作业应符合现行《工业X 射线探伤放射卫生防护标准》(GBZ117）的规定。\n\n## 9 隧道工程\n\n### 9.1一般规定\n\n#### 9.1.1隧道施工前应开展安全风险评估，辨识施工过程中的主要危险源及危害因素，制定安全防护措施，并应根据工程建设条件、技术复杂程度、地质与环境条件、施工管理模式，以及工程建设经验对隧道工程实施动态风险控制和跟踪处理。\n\n#### 9.1.2隧道施工应按设计文件规定的施工方法制订施工方案，地质条件发生变化时，应及时进行设计变更。\n\n#### 9.1.3压力容器操作人员应按照有关规定经专业机构培训，并应取得相应的从业资格。\n\n#### 9.1.4 施工现场布设应符合下列规定：\n\n1临时设施的设置除应符合本规范第4.1节的有关规定外，尚应避开高边坡、陡峭山体下方、深沟、河流、池塘边缘等区域。\n\n2弃渣场地应设置在不易溃塌、不产生滑坡的安全地段，不得堵塞河流、泄洪通道。\n\n3隧道内供风、供水、供气管线与供电线路应分别架设，照明和动力线路应分层架设。\n\n4供电线路架设应遵循“高压在上、低压在下，干线在上、支线在下，动力线在上、照明线在下”的原则。110V以下线路距地面不得小于 $2 \\mathrm { m } , 3 8 0 \\mathrm { v }$ 线路距地面不得小于 $2 . 5 \\mathrm { m } , 6 \\mathrm { \\sim } 1 0 \\mathrm { k V }$ 线路距地面不得小于 $3 , 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n#### 9.1.5隧道洞口管理应符合下列规定：\n\n1隧道洞口应设专人负责进出人员登记及材料、设备与爆破器材进出隧道记录和安全监控等工作。\n\n2隧道施工应建立洞内外通信联络系统。\n\n3长、特长及高风险隧道施工应设置稳定可靠的视频监控系统、门禁系统和人员识别定位系统。\n\n#### 9.1.6隧道洞口与桥梁、路基等同一个工点有多个单位同时施工或洞内不同专业交\n\n叉作业时，应共同制定现场安全措施。\n\n#### 9.1.7隧道内施工不得使用以汽油为动力的机械设备。\n\n#### 9.1.8通风机、抽水机等隧道安全设备应配备备用设备。\n\n#### 9.1.9隧道内作业台车、台架应满足施工安全要求，高处作业安全防护设施应符合本规范第5.7节的有关规定。\n\n#### 9.1.10隧道洞口、开关箱、配电箱、台车、台架、仰拱开挖等危险区域应设置明显的警示标志。洞内施工设备均应设反光标识。\n\n#### 9.1.11 隧道内应按要求配备消防器材。\n\n#### 9.1.12应根据危险源辨识情况编制隧道坍塌、突水突泥、触电、火灾、爆炸、室 息、有害气体等应急预案并应配备相应的应急资源。\n\n#### 9.1.13高压富水隧道钻孔作业应采取防突水、突泥冲出的反推或拴锚等措施。\n\n#### 9.1.14不良地质隧道地段应遵循“');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('89539ace-a0e3-4a95-91a6-236db0c9ba8f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 1）', '9 安全## 9.1 起重机的安全设计计算\n\n起重机结构、机械、电气及整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性的设计计算等，应按本标准第4章、第5章、第6章、第7章、第8章的规定进行。\n\n## 9.2 起重机的标记、铭牌、安全标志、限界尺寸和净距\n\n### 9.2.1 标记、铭牌和安全标志\n9．2．1．1 起重机应有标记、铭牌和安全标志。\n\n9．2．1．2 起重机的规格标记应符合下列要求：\n\na） 额定起重量（或额定起重力矩），应永久性地标明在从地面容易看清的地方。  \nb） 额定起重量随全幅度范围变化的起重机，应设有明显可见的额定起重量随幅度全程变化的曲线或表格；凡不同幅度段规定有不同额定起重量的，幅度段的划分及各段的额定起重量，均应永久性地标明并明显可见。由制造商提供的操作说明书应能对不同幅度起重量做出更详细说明。  \nc） 如果起重机配备有几个起升机构，则应分别标明每个起升机构的额定起重量。由制造商提供的操作说明书应指明这些起升机构是否可以同时使用。\n\n9．2．1．3 每台起重机都应在适当的位置装设铭牌，铭牌应至少标明以下内容：\n\n制造商名称；  \n产品名称和型号；  \n主要性能参数；  \n出厂编号；  \n制造日期。\n\n9．2．1．4 应在起重机的合适位置或工作区域设有明显可见的文字安全警示标志，如“起升物品下方严禁站人“ 、 “臂架下方严禁停留“ 、 “作业半径内注意安全“ 、 “未经许可不得入内“等。在起重机的危险部位，应有安全标志，安全标志应符合 GB2894和 GB15052的规定。安全标志的颜色，应符合 GB2893的规定。\n\n## 9．2．2 界限尺寸和净距\n\n9．2．2．1 在最不利位置和最不利装载条件下，起重机的所有运动部分（吊具和其他取物装置除外）与建筑物的净距规定如下：\n\n距固定部分不小于 $0 , 0 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距任何栏杆或扶手不小于 $0 . 1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距出入区不小于 $0 . 5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ （出入区是指允许人员进出的所有通道，但工作平台除外）。\n\n具有水平滚轮或带轮缘车轮导向的桥式起重机等，考虑其沿轨道运行时可能产生一定的偏斜，其侧方与外部固定部分的间隙尺寸不应小于 $0 . 0 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n铁路起重机的轮廓线应符合铁路运输轮廓界限。用于铁路装卸的起重机，其任何固定部分不应侵入铁路净空界限。\n\n9．2．2．2 起重机各运动部分的下界限线与下方的一般出入区（从地面或从属于建筑物的固定或活动部分算起，工作或维修平台及类似物除外）之间的垂直距离不应小于 $1 , 7 \\textrm { m }$ ，与通常不准人出入的下方的固定或活动部分（例如棚顶、加热器、机械部分和运行在下方的起重机等）及与栏杆顶部的垂直距离不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．3 起重机各运动部分的上界限线与上方的固定或活动部分（例如起重小车的最高处与房顶结构最低点、下垂吊灯、下敷管道或与运行在其上方的起重机的最低点）之间的垂直距离，在保养区域和维修平台等处不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。如果不会对人员产生危险，这个距离可以减小到 $0 . 1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．4 起重机上任何部件与高压输电线的最小距离如表56。\n\n表56 起重机与输电线的最小距离  \n\n\n\n\n\n## 9．3 结构安全要求\n\n### 9．3．1 司机室\n\n起重机司机室应符合 GB／T20303．1的规定外。还应满足以下要求。\n\n9．3．1．1 当臂架俯仰摆动或臂架及物品坠落会影响司机室安全时，司机室不应设置在起重臂架的正下方。\n\n9．3．1．2 当存在坠落物砸碰司机室的危险时，司机室顶部应装设有效的防护。\n\n9．3．1．3 在室外或在没有暖气的室内操作的起重机（除气候条件较好外），宜采用封闭式司机室。在高温、蒸气、有尘、有毒或有害气体等环境下工作的起重机，应采用能提供清洁空气的密封性能良好的封闭司机室。在有暖气的室内工作的起重机司机室、或仅作辅助性质工作较少使用的起重机司机室，可以是敞开式的，敞开式司机室应设高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 的护栏。\n\n9．3．1．4 除极端恶劣的气候条件外，在工作期间司机室内的工作温度宜保持在 $1 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 之间。长期在高温环境工作的（如某些冶金起重机）司机室内应设降温装置，底板下方应设置隔热板。\n\n9．3．1．5 司机室应有安全出入口；当司机室装有门时，应防止其在起重机工作时意外打开；司机室的拉门和外开门应通向同一高度的水平平台；司机室外无平台时，一般情况下门应向里开；流动式起重机司机室回转门应向外开，滑动门应向后开。\n\n9．3．1．6 司机室的窗离地板高度不到 $1 \\textrm { m }$ 时，玻璃窗应做成不可打开的或加以防护，防护高度不应低于 $1 \\textrm { m }$ ；司机室地板上装有玻璃的部位也应加以防护。司机室底窗和天窗安装防护栏时，防护栏应尽可能不阻挡视线。\n\n9．3．1．7 司机室地板应用防滑的非金属隔热材料覆盖。\n\n9．3．1．8 用于司机室工作面上的照度不应低于 $3 0 ~ \\mathrm { l x }$ 。\n\n9．3．1．9 重要的操作指示器应有醒目的显示，并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停开关按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危险显示应用红灯。\n\n### 9．3．2 通道和平台\n\n9．3．2．1 起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('895ad0ac-45c4-4356-af42-34bfdcad9b4c', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', '5 试验方法', '5 试验方法## 5.1 焊丝尺寸及表面质量\n\n### 5.1.1 尺寸\n\n焊丝直径检验用精度为 $0 . 0 1 \\ \\mathrm { m m }$ 的量具，在同一位置互相垂直方向测量，测量部位不少于两处。\n\n### 5.1.2 表面质量\n\n焊丝表面质量按GB/T25775规定，对焊丝任意部位进行目测检验。\n\n## 5.2 T型接头角焊缝试验\n\n### 5.2.1 试验用母材\n\n试板采用含碳量不大于 $0 . 3 0 \\%$ 的非合金钢。\n\n### 5.2.2 试件制备\n\nT型接头角焊缝试验的试件制备按GB/T25774.3进行。焊接参数和试验用的焊丝直径由制造商推荐。对于焊接位置代号为\"O\"的焊丝，应在PB的位置上进行角焊缝试验;对于焊接位置代号为\"1”的焊丝，应在PE和PF(或PG)的位置上进行角焊缝试验。\n\n## 5.3 化学分析\n\n### 5.3.1 熔敷金属化学分析试样应按GB/T 25777规定制备，也可在力学性能试件上或拉断后的拉棒上制取。仲裁试验时，按GB/T25777规定进行。\n\n### 5.3.2 化学成分分析可采用任何适宜的分析方法，仲裁试验时，按供需双方确认的分析方法进行。\n\n## 5.4 力学性能试验\n\n### 5.4.1 试验用母材\n\n多道焊熔敷金属力学性能试验用母材应采用表9规定的试板。若采用其他母材，应使用试验焊材\n\n在坡口面和垫板面焊接隔离层,其厚度加工后不小于 $3 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n单道焊焊接接头拉伸试验用母材应采用与其接头抗拉强度相当的钢板。\n\n表9 试验用母材\n\n\n\n\n\n### 5.4.2 试件制备\n\n#### 5.4.2.1 多道焊熔敷金属试件制备\n\n多道焊熔敷金属力学性能试件按GB/T 25774.1进行制备，采用试件类型1.3,试板宽度不小于$1 2 5 ~ \\mathrm { m m }$ ，气体保护焊丝选用 $\\Phi 1 . 2 \\ \\mathrm { m m }$ ，自保护焊丝选用 $\\Phi 2 . 4 \\ \\mathrm { m m }$ ，或者由供需双方协定其他规格焊丝。焊接参数由制造商推荐。试件制备的焊接热输入、道数和层数应按表10的要求。\n\n试板定位焊后，启焊时试板温度应达到规定的预热温度，并在焊接过程中保持道间温度，见表11。试板温度超过时，应自然冷却。按照GB/T18591用表面温度计、测温笔或热电偶测量预热温度和道间温度。\n\n试件要求焊后热处理时，应在拉伸试样和冲击试样加工之前进行。试件放入炉内时，炉温不得高于$3 1 5 ~ \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，自 $3 1 5 ~ \\mathrm { ~ } ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 始，以不大于 $2 2 0 \\ { ^ \\circ } \\mathrm { C } / \\mathrm { h }$ 的速率加热到 $6 2 0 \\ { } ^ { \\circ } { \\mathrm { C } } \\pm 1 5 \\ { } ^ { \\circ } { \\mathrm { C } }$ ，保温 $6 0 \\ \\mathrm { m i n } { \\sim } 7 5 \\ \\mathrm { m i n }$ 。达到保温时间后，以不大于 $1 9 5 \\ \\mathrm { ~ \\textdegree C / h }$ 的速率随炉冷却，低于 $3 1 5 ~ \\mathrm { ~ } ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 后允许从炉中取出，自然冷却至室温。也可根据供需双方协定，采用其他热处理规范。\n\n表10 推荐焊接热输入、道数和层数  \n\n\n\n\n\n表11 预热温度和道间温度  \n\n\n\n\n\n#### 5.4.2.2 单道焊焊接接头试件制备\n\n单道焊焊接接头力学性能试件按GB/T25774.2进行制备，采用试件类型2.1或2.3,焊接参数由制造商推荐。\n\n### 5.4.3 拉伸试验\n\n#### 5.4.3.1 多道焊熔敷金属拉伸试验\n\n多道焊熔敷金属拉伸试样尺寸及取样位置按GB/T25774.1规定。拉伸试样可进行去氢处理,按GB/T25774.1规定。拉伸试验按GB/T2652进行。\n\n#### 5.4.3.2 单道焊焊接接头拉伸试验\n\n单道焊焊接接头拉伸试样尺寸、取样位置及试样数量按GB/T 25774.2规定。拉伸试验按GB/T2651进行。\n\n### 5.4.4 冲击试验\n\n#### 5.4.4.1 多道焊冲击试样尺寸及取样位置按GB/T25774.1规定。  \n#### 5.4.4.2 每组冲击试样中至少应测量一个试样V型缺口的形状尺寸，测量应在至少放大50倍的投影仪或金相显微镜上进行。  \n#### 5.4.4.3 V型缺口冲击试验应按GB/T2650进行。\n\n## 5.5 射线探伤试验\n\n### 5.5.1 多道焊焊缝射线探伤试验应在截取力学试样之前进行，射线探伤前应去掉垫板。\n\n### 5.5.2 焊缝射线探伤试验按 $\\mathrm { G B / T ~ 3 3 2 3 }$ 进行。\n\n### 5.5.3 在评定焊缝射线探伤底片时，试件两端 $2 5 \\ \\mathrm { m m }$ 应不予考虑。\n\n## 5.6 熔敷金属扩散氢试验\n\n熔敷金属扩散氢含量的测定按GB/T3965进行。扩散氢相关说明参见附录F。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8974cf43-a17d-4c1b-937c-5e271e6ecc25', '141《低合金高强度结构钢》（GB-T1591-2018）.md', '7技术要求（Part 2）', '\n\n### 表11夏比(V型缺口)冲击试验的温度和冲击吸收能量  \n\n\n<<<HTBL|1ff3fc20fcd92d4738a6182b58361aac2f|END>>>\n\n\n### 7.4.3弯曲\n\n#### 7.4.3.1根据需方要求,钢材可进行弯曲试验，其指标应符合表12 的规定。\n\n#### 7.4.3.2如供方能保证弯曲试验合格，可不做检验。\n\n### 表12弯曲试验\n\n\n\n\n\n## 7.5表面质量要求\n\n### 7.5.1钢板\n\n#### 7.5.1.1钢板表面不应有气泡、结疤、裂纹、折叠、夹杂和压入氧化铁皮等影响使用的有害缺陷。钢板不应有目视可见的分层。\n\n#### 7.5.1.2钢板表面允许有不妨碍检查表面缺陷的薄层氧化铁皮、铁锈及由于压入氧化铁皮和轧辊所造成的不明显的粗糙、网纹、麻点、划痕及其他局部缺欠，但其深度不应大于钢板厚度的公差之半，并应保证钢板允许的最小厚度。\n\n#### 7.5.1.3钢板表面缺陷允许用修磨等方法清除，清理处应平滑无棱角，清理深度不应大于钢板厚度的负偏差，并应保证钢板允许的最小厚度。\n\n#### 7.5.1.4钢板表面存在不能按7.5.1.3规定清理的缺陷,经供需双方协商，可进行焊接修补，并应满足以下要求：\n\na）采用适当的焊接方法；  \nb） 在焊补前采用铲平或磨平等适当的方法完全除去钢板上的有害缺陷，除去部分的深度在钢板公称厚度的 $20 \\%$ 以内，单面的修磨面积合计应在钢板面积的 $2 \\%$ 以内；  \nc） 钢板焊接部位的边缘上不得有咬边或重叠，堆高应高出轧制面 $1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 以上，然后用铲平或磨平等方法除去堆高；  \nd） 热处理钢板焊接修补后应再次进行热处理。\n\n#### 7.5.1.5经供需双方协商，钢板的表面质量也可符合GB/T14977 的规定。\n\n### 7.5.2钢带及其剪切钢板\n\n#### 7.5.2.1钢带表面不应有结疤、裂纹、折叠、夹杂、气泡和氧化铁皮压入等对使用有害的缺陷。钢带不应有目视可见的分层。  \n#### 7.5.2.2钢带表面允许有不影响使用的薄层氧化铁皮、铁锈和轻微的麻点、划痕等局部缺欠，其深度或高度不得超过钢带厚度公差之半，并应保证钢带的允许最小厚度。  \n#### 7.5.2.3允许钢带有局部缺陷交货，但带缺陷部分不应超过每卷钢带总长度的 $6 \\%$ 。  \n#### 7.5.2.4经供需双方协商，钢带的表面质量也可符合GB/T14977 的规定。\n\n### 7.5.3型钢\n\n#### 7.5.3.1型钢的表面质量应符合相关标准的规定。  \n#### 7.5.3.2经供需双方协商，型钢的表面质量也可执行YB/T 4427 的规定。\n\n### 7.5.4钢棒\n\n#### 7.5.4.1钢棒的表面质量应符合相关标准的规定。  \n#### 7.5.4.2经供需双方协商，钢棒的表面质量可执行GB/T 28300 的规定。\n\n## 7.6无损检测\n\n经供需双方协商，可采用无损检测的方法检验钢材的内部质量，其检测标准和要求应在合同中规定。\n\n## 8试验方法\n\n### 8.1钢材的各项检验的检验项目和试验方法应符合表13的规定。\n\n### 8.2钢的化学成分试验一般按GB/T 4336、GB/T 20123、GB/T20124、GB/T 20125 或通用的化学分析方法进行，仲裁时按 GB/T 223.3、GB/T 223.9、GB/T 223.11、GB/T 223.14、GB/T 223.17、GB/T 223.18、GB/T 223.23、GB/T 223.26、GB/T 223.37、GB/T 223.40、GB/T 223.60、GB/T 223.63、$\\mathrm { G B / T ~ 2 2 3 . 6 8 . G B / T ~ 2 2 3 . 6 9 . G B / T ~ 2 2 3 . 7 6 ~ . G B / T ~ 2 2 3 . 7 8 . G B / T ~ 2 2 3 . 8 4 ~ \\mathrm { \\textmu ~ G B / T ~ 2 0 1 2 5 . 6 1 } \\mathrm { \\textmu ~ G B / T ~ 2 0 1 2 5 . 6 1 } }$ 见定进行。\n\n### 8.3当需方无特殊要求时，冲击试验的取样位置按如下规定进行：\n\na）对于型钢,按GB/T2975—2018图A.3的规定；  \nb） 对于圆钢，当公称直径 $d \\leqslant 2 5 \\ \\mathrm { ~ m m } , 2 5 \\ \\mathrm { ~ m m } < d \\leqslant 5 0 \\ \\mathrm { ~ m m }$ 及 $d > 5 0 ~ \\mathrm { \\ m m }$ 时，分别按GB/T2975—2018 图A.5中a)、b)、d)的规定；  \nc） 对于方钢，当边长不大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 时，按GB/T 2975—2018 图A.9 中a)的规定，当边长大于$5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 时，按GB/T2975—2018图A.9中b)的规定；  \nd) 对于钢板，当公称厚度不大于 $4 0 ~ \\mathrm { m m }$ 时，按GB/T2975—2018 图A.11中a)的规定，当公称厚度大于 $4 0 ~ \\mathrm { m m }$ 时，按GB/T2975—2018图A.11中b)的规定。\n\n## 9检验规则\n\n### 9.1检查和验收\n\n钢材的检查和验收由供方技术监督部门进行。\n\n### 9.2组批规则\n\n#### 9.2.1钢材应成批验收。每批应由同一牌号、同一炉号、同一规格、同一交货状态的钢材组成,每批重量应不大于 $6 0 ~ \\mathrm { ~ t ~ }$ ，但卷重大于 $3 0 \\ \\mathrm { ~ t ~ }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('897cdeb4-4c12-4bae-bc7a-47414c418c41', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 3）', '结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。\n\n2通航或流放木筏的河流，桥下净空应符合通航标准或流放木筏的要求。有国防要求和其他特殊要求（如石油钻探船只）的航道，其通航标准应与有关部门具体研究确定。\n\n3在不通航或无流放木筏河流上及通航河流的不通航桥孔内，桥下净空不应小于表3.4.3的规定。\n\n表3.4.3非通航河流桥下最小净空  \n\n\n\n\n\n4无铰拱的拱脚允许被设计洪水淹没，但不宜超过拱圈高度的2/3，且拱顶底面至计算水位的净高不得小于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n5在不通航和无流筏的水库区域内，梁底面或无铰拱拱顶底面离开水面的高度不应小于计算浪高的0.75倍加上 $0 . 2 5 \\mathfrak { m }$ 。\n\n### 3.4.4涵洞宜设计为无压力式的。无压力式涵洞内顶点至洞内设计洪水频率标准水位的净高应符合表3.4.4的规定。\n\n表3.4.4无压力式涵洞内顶点至最高流水面的净高  \n\n\n\n\n\n### 3.4.5立体交叉跨线桥桥下净空应符合下列规定：\n\n1公路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求，其结构形式应与周围环境相协调。\n\n2铁路从公路上跨越通过时，其跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求。\n\n3农村道路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空为：\n\n1）当农村道路从公路上面跨越时，跨线桥桥下净空应符合本规范第3.4.1条建筑限界的规定；\n\n2）当农村道路从公路下面穿过时，其净空可根据当地通行的车辆和交叉情况而定，人行通道的净高应大于或等于 $2 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 . 0 \\mathrm m$ ；\n\n3）畜力车及拖拉机通道的净高应大于或等于 $2 . 7 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm m$ ；\n\n4）农用汽车通道的净高应大于或等于 $3 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应根据交通量和通行农业机械的类型选用，且应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm { m }$ ；\n\n5）汽车通道的净高应大于或等于 $3 . 5 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $6 . 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 3.4.6车行天桥桥面净宽按交通量和通行农业机械类型可选用4.5m或7.0m，其汽车荷载应符合本规范第4.3.1条有关四级公路汽车荷载的规定。人行天桥桥面净宽应大于或等于 $3 , 0 \\mathrm { m }$ ，其人群荷载应符合本规范第4.3.6条的规定。\n\n### 3.4.7管线设施的布置应符合下列规定：\n\n1电信线、电力线、电缆、管道等的设置不得侵入公路桥涵净空限界，不得妨害桥涵交通安全，并不得损害桥涵的构造和设施。\n\n2严禁易燃、易爆、高压等管线设施利用或通过公路桥梁。天然气输送管道离开特大、大、中桥的安全距离不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m }$ ，离开小桥的安全距离不应小于 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n3高压线跨河塔架的轴线与桥梁的最小间距，不得小于一倍塔高。高压线与公路桥涵的交叉应符合现行《公路路线设计规范》（JTGD20）的规定。\n\n## 3.5桥上线形及桥头引道\n\n### 3.5.1桥梁纵坡设计应符合下列规定：\n\n1桥上纵坡不宜大于 $4 \\%$ ，桥头引道纵坡不宜大于 $5 \\%$ ；桥头两端引道的线形应与桥梁的线形相匹配。\n\n2位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3对易结冰、积雪的桥梁，桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n### 3.5.2在洪水泛滥区域以内，特大、大、中桥桥头引道的路肩高程应高出桥梁设计洪水频率的水位加壅水高、波浪爬高、河弯超高、河床淤积等影响 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵引道的路肩高程宜高出桥涵前壅水水位（不计浪高） $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；压力式或半压力式涵洞的路肩高程宜高出涵前壅水水位 $\\mathrm { ~ i ~ . ~ } 0 \\mathfrak { m }$ 以上。\n\n### 3.5.3桥头锥体及引道应符合下列规定：\n\n1桥头锥体及桥台台后 $5 \\sim 1 0 \\mathrm { m }$ 长度内的引道，可用砂性土等材料填筑。在非严寒地区，当无透水性土时，可就地取土经处理后填筑。\n\n2锥坡与桥台两侧正交线的坡度，当有铺砌时，路肩边缘下的第一个8m高度内不宜陡于1:1；在 $8 \\sim 1 2 \\mathrm { m }$ 高度内不宜陡于1:1.25；高于 $1 2 \\mathrm { m }$ 的路基，其 $1 2 \\mathrm { m }$ 以下的边坡坡度应由计算确定，但不应陡于 $1 : 1 . 5$ ，变坡处台前宜设宽 $0 . 5 \\sim 2 . 0 \\mathrm { m }$ 的锥坡平台；不受洪水冲刷的锥坡可采用不陡于1：1.25的坡度；经常受水淹没部分的边坡坡度不应陡于1:2。\n\n3埋置式桥台和钢筋混凝土灌注桩式或排架桩式桥台，其锥坡坡度不应陡于1:1.5；对不受洪水冲刷的锥坡，加强防护时可采用不陡于1:1.25的坡度。\n\n4洪水泛滥范围以内的锥坡和引道的边坡坡面，应根据设计流速设置铺砌层。铺砌层的高度应为：特大、大、中桥应高出计算水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵应');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('897f4c3f-b6fb-40ad-8260-e96376e982de', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '压弯构件整体稳定性计算', '压弯构件整体稳定性计算本方法的计算公式是在两个互相垂直的平面内约束条件相同、在弹性工作阶段的等截面构件的前提下推导的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('899602e3-cfd8-4f91-97f9-48e564192b7c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．6 联轴器', '6．3．6 联轴器联轴器应验算所传递的扭矩，并满足式（134）：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } [ M _ { \\mathrm { L } } ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { L } }$ ———联轴器的计算扭矩，按下式计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } = k M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n$k$ 系数，与工作级别、联轴器的重要性及其所连接的轴有关，一般为 $1 . 3 { \\sim } 3 . 1$ ，起升机构和变幅机构宜取大值；\n\n$M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }$ ———联轴器所连接的轴的传递扭矩，单位为牛米犕 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$[ M _ { \\mathrm { L } } ]$ ］———联轴器的许用扭矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('89a9f78c-246f-4d03-a4ac-43a972967ed1', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0595—2020 水泥砂浆不透水性系数试验方法', 'T0595—2020 水泥砂浆不透水性系数试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('89aa2409-4f9f-4af7-a288-3f270b1472e9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 拱圈放样时设置的预拱度，通常根据跨径大小、拱架类型、拱架刚度、地质情况及荷载大小等因素确定，一般取计算跨径的 $1 / 4 0 0 { \\sim } 1 / 8 0 0$ 。拱桥的预拱度一般在拱顶为其总量，拱脚为零，拱顶至拱脚则按抛物线计算分配于各节段；对跨径小于20m的拱圈，一般采用简化方式，按直线比例分配。\n\n3 拱圈砌筑时的错缝规则如图19-2所示。\n\n![](images/e7aab1773b5a2552565be7b6a54529eb1c34617959c382c5b37e74e01e8eedb0.jpg)  \n图 19-2 拱圈错缝  \n1-下层；2-上层\n\n## 19.10.4 拱圈砌筑的程序应符合下列规定：\n\n### 1 砌筑拱圈前，应根据拱圈的跨径、矢高、厚度及拱架等情况，设计并确定拱圈砌筑的程序。砌筑时，应在适当的位置设置变形观测缝，随时监测拱架的变形情况，必要时应对砌筑程序进行调整，控制拱圈的变形。\n\n### 2 跨径小于 $1 0 \\mathrm { m }$ 的拱圈，当采用满布式拱架砌筑时，可从两端拱脚起顺序向拱顶方向对称、均衡地砌筑，最后砌拱顶石；当采用拱式拱架砌筑时，宜分段、对称地先砌筑拱脚和拱顶段，后砌1/4 跨径段。\n\n### 3 跨径 $1 0 { \\sim } 2 0 \\mathrm { m }$ 的拱圈，不论采用何种拱架，每半跨均应分成三段砌筑，先砌拱脚段和拱顶段，后砌 1/4 跨径段，且两半跨应同时对称地进行。对分段砌筑的拱段，当其倾斜角大于砌块与模板间的摩擦角时，应在拱段下部设置临时支撑，避免拱段滑移。\n\n### 4 跨径大于 $2 0 \\mathrm { m }$ 的拱圈，其砌筑程序应符合设计规定；设计未规定时，宜采用分段砌筑或分环分段相结合的方法砌筑，必要时应对拱架预加一定的压力。分环砌筑时，应待下环砌筑合龙、砌缝砂浆强度达到设计强度的 $8 5 \\%$ 以上后，再砌筑上环。\n\n### 5 多孔连续拱桥拱圈的砌筑，应考虑连拱的影响，并应专门制定相应的砌筑程序。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('89ab3c85-f64a-4a57-bb0e-62bf84466742', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 3）', ' 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 、1. $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 、 $2 . 0 \\mathrm { m }$ $2 . 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 . 0 \\mathrm { m }$ 、 $4 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $5 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $6 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $8 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 3 \\mathrm { m }$ 、 $1 6 \\mathrm m$ 、$2 0 \\mathrm { m }$ 、 $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 0 \\mathrm { m }$ 、 $3 5 \\mathrm { m }$ 、 $4 0 \\mathrm m$ 、 $4 5 \\mathrm { m }$ 、 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.4 桥涵净空\n\n### 3.4.1 桥涵净空应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中的公路建筑限界规定，并应符合下列规定：\n\n1 确定桥面净宽时，应首先考虑与桥梁相连的公路路段的路基宽度，保持桥面净宽与路基宽度相同。\n\n2 多车道公路上的特大桥为整体式上部结构时，中央分隔带宽度应根据所采用的护栏形式确定，路肩宽度经论证后可采用现行《公路工程技术标准》（JTGB01）有关规定的“最小值”。\n3高速公路和作为干线功能的一级公路上特大桥的右侧路肩宽度小于 $2 . 5 0 \\mathrm { m }$ 且桥长超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { m }$ 时，宜设置紧急停车带和过渡段， 紧急停车带宽度包括路肩在内应为$3 . 5 0 \\mathrm { n }$ ，有效长度不应小于 $4 0 \\mathrm { m }$ ，间距不宜大于 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n4桥上设置的各种安全设施及标志等不得侵人桥涵净空限界。\n\n### 3.4.2桥面人行道、自行车道和拦护设施的布置应符合下列规定：\n\n1高速公路上的桥梁不宜设人行道。 二、三、四级公路上桥梁的桥上人行道和自行车道的设置，应根据需要而定，并应与前后路线布置协调。人行道、自行车道与行车道之间，应设护栏或路缘石等分隔设施。一个自行车道的宽度应为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；当单独设置自行车道时，不宜小于两个自行车道的宽度。人行道的宽度宜为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 时，按 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的级差增加。漫水桥和过水路面可不设人行道\n\n2通行拖拉机或畜力车为主的慢行道，其宽度应根据当地行驶拖拉机或畜力车车型及交通量而定；当沿桥梁一侧设置时，不应小于双向行驶要求的宽度。\n\n3桥梁护栏设置应符合现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）的相关规定。\n\n4路缘石高度可取用 $0 . 2 5 \\sim 0 . 3 5 \\mathrm { m }$ 。当跨越急流、大河、深谷、重要道路、铁路、主要航道，或桥面常有积雪、结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。\n\n2通航或流放木筏的河流，桥下净空应符合通航标准或流放木筏的要求。有国防要求和其他特殊要求（如石油钻探船只）的航道，其通航标准应与有关部门具体研究确定。\n\n3在不通航或无流放木筏河流上及通航河流的不通航桥孔内，桥下净空不应小于表3.4.3的规定。\n\n表3.4.3非通航河流桥下最小净空  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>桥梁的部位</td><td rowspan=1 colspan=1>高出计算水位（m）</td><td rowspan=1 colspan=1>高出最高流冰面（m）</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>梁底</td><td rowspan=1 colspan=1>洪水期无大漂流物</td><td rowspan=1 colspan=1>0.50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>洪水期有大漂流物</td><td rowspan=1 colspan=1>1.50</td><td rowspan=1 colspan=1>二</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>有泥石流</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>二</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>支承垫石顶面</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>0.50</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>有铰拱拱脚</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td></tr></table>\n\n\n4无铰拱的拱脚允许被设计洪水淹没，但不宜超过拱圈高度的2/3，且拱顶底面至计算水位的净高不得小于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('89b0aaef-5cbb-4d64-b872-8fd321a215ab', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6 混凝土工程（Part 4）', '.18mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">65~35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">50~10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">25~0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">65~35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">50~10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">25~0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">600um</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">85~71</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">70~41</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">40~16</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">85~71</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">70~41</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">40~16</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">300μm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">95~80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">92~70</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">85~55</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">95~80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">92~70</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">85~55</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">150μm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">100~90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">100~90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">100~90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">97~85</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">94~80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">94~75</td></tr></table>\n\n\n注：1.表中除 $4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 和 $6 0 0 \\mu \\mathrm { m }$ 筛档外，其余可略有超出，但各级累计筛余的超出值总和应不大于 $5 \\%$ 。\n\n2.对砂浆用砂， $4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 筛孔的累计筛余量应为0。\n\n表 6.3.4-2 级配类别  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>类别</td><td rowspan=1 colspan=1>I类</td><td rowspan=1 colspan=1>Ⅱ类</td><td rowspan=1 colspan=1>Ⅲ类</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>级配区</td><td rowspan=1 colspan=1>2区</td><td rowspan=1 colspan=2>1、2、3区</td></tr></table>\n\n\n### 条文说明：\n\n细度模数相同而级配不同的砂，会具有不同的混凝土配制性质。有关资料表明，合格粒径与良好级配的集料可使混凝土用水量降低约 $20 \\%$ ，有可能减小收缩值约 ${ 1 0 0 \\times 1 0 ^ { - 6 } }$ 。因此，条文列入了各种级配区的级配，如表 6.3.4-1 所示，其中 1 区基本属于粗砂范畴，2 区基本属于中砂范畴，3 区基本属于细砂范畴。为了保证混凝土结构物的质量，重要工程的混凝土用砂通常选用中砂，细度模数一般为 $2 . 9 { \\sim } 2 . 6 ,$ 。\n\n按《建设用砂》（GB/T14684—2011）的规定对相关技术指标进行了修改，增加了表6.3.4-2。\n\n## 6.4 粗集料\n\n### 6.4.1 粗集料宜采用质地坚硬、洁净、级配合理、粒形良好、吸水率小的碎石或卵石，其技术指标应符合表 6.4.1 的规定。\n\n表 6.4.1 粗集料技术指标  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">项目</td><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">技术要求</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">I类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ⅱ类</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">Ⅲ类</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">碎石压碎指标（%）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤30</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">卵石压碎指标（%）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤14</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤16</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">坚固性（硫酸钠溶液法试验质量损失值，%）</td><td');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('89bae9a3-21dd-480a-9985-ab66b52c6c17', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 3）', ' { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nMWⅡ — 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）犘\n\n#### 4．4．2．3．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大载荷犘 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } } , P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 和对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W I } }$ 作用的载荷组合，按式（21）确定：犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅡ 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；RQ— 同式（18）；RG— 同式（18）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 同式（18）；  \nRWⅡ 工作风压引起的相应风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n#### 4．4．2．4 载荷情况Ⅲ（特殊载荷作用情况）的载荷组合犘\n\n##### 4．4．2．4．1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n在4．4．1．1中所定义的犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 是在具体操作条件下电动机实际能传递给机构的最大载荷。犘 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值在4．4．2．5中给出。\n\n##### 4．4．2．4．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n由于起重机或小车与缓冲器或固定障碍物相碰撞所引起的机构受到的载荷通常都远小于结构受到犘 犘的自重载荷与非工作状态最大风载荷，因此， $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ 就可取为在4．3．3．3中的载荷情况 C2给出的载荷，即按式（22）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel } = \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R W / I m a x } }\n$$\n\n……（22）\n\n式中：\n\nRmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的相应载荷，单位为牛顿（N）；  \nRWⅢmax— 非工作风压引起的相应最大风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n当采用附加的锚定装置或者抗风牵索来保证在极限风压时的起重机整机抗倾翻稳定性时，应考虑这些装置或牵索对相应机构的影响。犘\n\n#### 4．4．2．5 对上述有关计算 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷的说明和应用\n\n起重机的各机构的功能有：\n\n使运动质心作纯垂直位移（如起升运动）；  \n使运动质心作水平位移的所谓纯水平位移（如横向运行，纵向运行，回转或平衡式变幅运动）；  \n使运动质心作垂直和水平相组合的位移（如非平衡式变幅运动）。\n\n##### 4．4．2．5．1 起升运动\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x ~ } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ和Ⅱ： $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('89d6b84c-47b6-407f-a5d0-4393780c43f7', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则', '1 总则## 1.0.1 本次修订对公路桥涵设计原则进行了调整和修改。近些年的桥梁安全事故，使桥梁工程设计者和管理者认识到结构物的安全，耐久是最基本的要求。在保证安全和耐久的前提下，桥涵设计要优先考虑满足功能需求，即要满足“适用”的要求，再根据具体情况考虑环保、经济和美观的要求。环保问题关系到社会的可持续发展，须给予高度重视。\n\n## 1.0.3 桥梁上的可变作用是随时间变化的，所以它的统计分析要用随机过程概率模型来描述。随机过程所选择的时间域即为基准期。根据《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，公路桥涵结构的设计基准期取100年。\n\n#\n\n## 1.0.4 设计使用年限是体现桥涵结构耐久性的重要指标，美国 英国、新西兰和日本等多国的桥梁设计规范对桥梁设计使用年限均有明确的规定。现行《公路工程技术标准》（JTGB01）修订时综合考虑了国标的规定、公路功能、技术等级和桥涵重要性等因素，规定了桥涵主体结构和可更换部件设计使用年限的最低值。本条规定与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n## 1.0.5 本条中的桥涵分类标准采用了两个指标： 个是单孔跨径 $L _ { \\mathrm { K } }$ ，用以反映桥涵的技术复杂程度；另一个是多孔跨径总长 $L$ ，用以反映建设规模。本条与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n在确定桥涵分类时，符合其中一个指标即可归类，存在差异时，可采取“就高不就低”的原则。\n\n在计算桥梁长度时，曲线桥宜按弧长计，斜桥宜按斜长计。\n\n## 1.0.7 可持续发展已成为国内外工程界普遍关注的问题。当前环境、资源对公路桥涵建设的约束不断强化，加快资源节约型、环境友好型行业建设已成为行业转型发展的重要途径，为此，交通运输部适时地提出了“绿色交通”的发展战略，旨在将可持续发展的理念贯穿落实到交通运输发展的各个领域和各个环节。增加本条规定一方面是贯彻国家和行业的宏观要求，另一方面将有助于提高设计人员对环境和资源的重视。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('89d79ea8-8684-476c-ac1b-2cd8af190bf6', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故原因', '二、事故原因改造方没有进行必要的设计计算，直接加长主梁而未采取其他措施。\n\n## 3.2材料（见标准3.2条）\n\n3.2材料起重机械承载结构构件的钢材选择应符合GB/T3811—2008中5.3的规定。\n\n条文性质：推荐性条文。\n\n制定依据：\n\n1．此条说明起重机械承载结构件的钢材选择。其选择要求详见GB/T 3811-2008中5.3的规定，选用原则应考虑如下因素：\n\na）结构的重要性；  \nb）载荷的特征；  \nc）应力状态；  \nd）连接方式；  \ne）工作环境温度；  \nf）钢材的厚度。\n\n2．主要承载结构的构件钢材，一般采用普通结构钢。其钢号的确定在满足工作时的强度、稳定性和/或疲劳寿命的条件下，要兼顾结构的用钢量与自重、制造工艺性的优劣性和抗脆性破坏的能力等。对厚度大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 的钢板，用作焊接承载构件时应慎重，当用作拉伸、弯曲等受力构件时，须增加横向取样的拉伸和冲击韧性的检验，应满足设计要求。如沸腾钢在起重机钢结构中的使用受一定条件的限制。\n\n采用高强度钢材时，应注意焊接工艺，必要时进行焊接工艺评定。\n\n工作环境温度的确定应依据产品标准和与用户的订货合同。\n\n## 3.结构件钢材的抗脆性破坏的安全性的评价：\n\n对于结构件抗脆性破坏的钢材选用是根据FEM1.001《欧洲起重机设计规范》的规定采用了钢材质量级别的定量分析的概念来选取的（详见GB/T3811-2008中附录I）（规范中为资料性附录)。它是用三个指标 $Z _ { \\mathrm { A } } .$ 、 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 和 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 来衡量：当 $\\sum Z = Z _ { _ A } + Z _ { _ B } + Z _ { _ C }$ 达到某值时，应采用相应等级的钢材。\n\n其中， $Z _ { \\mathrm { A } }$ 与焊缝类型及自重引起的纵向拉伸应力 $\\sigma _ { G }$ 与其钢材的屈服点 $\\sigma _ { s }$ 大小有关。此处焊缝的类型分为三类，但这三类与焊缝质量等级无关，仅与焊缝易引起结构的应力集中状态有关。\n\n当无焊缝或只有横向焊缝时；当只有纵向焊缝时；当有交叉汇集焊缝时；分别采用相应的公式计算出 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 值。\n\n$Z _ { \\mathrm { B } }$ 与钢材厚度他（ $\\mathrm { m m }$ ）有关。当 $5 \\mathrm { m m } { \\leqslant } \\mathrm { t } { \\leqslant } 2 0 \\mathrm { m m }$ 及 $2 0 \\mathrm { { m m } \\leqslant t \\leqslant 1 0 0 \\mathrm { { m m } } }$ 时，可分别用相应的公式计算出 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 。\n\n$Z _ { \\mathrm { C } }$ 与工作环境温度T（ $\\mathcal { C }$ ）有关。工作环境温度的确定为最低日平均温度。当温度范围为， $\\mathrm { T } \\mathcal { \\gtrsim } 0 \\mathrm {  { } ^ { \\circ } C }$ ,$- 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\leqslant \\mathrm { T } < 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ， $- 5 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\leqslant \\mathrm { T } < - 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，可分别采用相应的公式计算出 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 值。\n\n根据上述的计算可按以下GB/T3811-2008表I.1确定钢材所需的质量组别。而各组对应的钢材牌号及相应的冲击韧性值见GB/T3811-2008表I.2。\n\nGB/T3811-2008表I.1（与总评价系数有关的钢材质量组别的划分）  \n\n\n\n\n\nGB/T3811-2008表I.2（钢材质量组别及钢材牌号）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('89da73b4-bdc2-4f5a-8cb2-7fdef017d5e8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 2）', '风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ),它等于构件迎风面积的外形轮廓面积 $A _ { 0 }$ 乘以结构迎风面充实率 $\\varphi$ ，即 $A { = } A _ { 0 } \\varphi$ 。 $A _ { 0 }$ 和 $\\varphi$ 见图 $5 \\textrm { b }$ ）中的说明。\n\n起重机结构上总的风载荷为其各组成部分风载荷的总和。\n\nb） 当风向与构件的纵轴线或构架表面呈某一角度时，沿此风向的风载荷由式（12）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta } \\\\ { P _ { \\mathrm { w I I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta \\int } \\end{array}\n$$\n\n……（12）\n\n式中：\n\nWⅠ 同式（11）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 同式（11）；$C$ 同式（11)；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 同式（11)；$A$ -构件平行于纵轴的正面迎风面积，单位为平方米 $\\mathrm { ( m ^ { 2 } ) }$ ；$\\theta$ -风向与构件纵轴或构架表面的夹角！ $\\left( \\theta < 9 0 ^ { \\circ } \\right)$ )，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n##### 4．2．2．3．4．2 作用在起重机吊运的物品上的风载荷，按式（13）确定：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\\\ { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（13）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ -同式（11)；$A _ { \\mathrm { Q } }$ — 吊运物品的最大迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ）。如果起重机是吊运某些特定尺寸和形状的物品，则应根据该物品相应的尺寸和外形确定其迎风面积；当该面积不明确时，可参见附录E的E．5估算物品的迎风面积。\n\n#### 4．2．2．3．5 风力系数\n\n风力系数分为：\n\na） 单根构件、单片平面桁架结构的风力系数\n\n表16给出了单根构件、单片平面桁架结构和机器房的风力系数犾犫犾犇 $C$ 值。单根构件的风力系数 $C$ 值犱随构件的空气动力长细比 $( l / b$ 或 $l / D )$ ）而变化。对于大箱形截面构件，还要随构件截面尺寸比 $b / d$ 而变化。空气动力长细比和构件截面尺寸比等在风力系数计算中的定义见图5a）、图 $5 ~ \\mathrm { c } )$ ）。\n\n表 16 风力系数 $\\ b { C }$   \n\n\n\n\n\n注1：单片平面桁架式结构上的风载荷可按单根构件的风力系数逐根计算后相加，也可按整片方式选用直边型钢或圆形型钢桁架结构的风力系数进行计算；当桁架结构由直边型钢和圆形型钢混合制成时，宜根据每根犇 犇 犇构件的空气动力长细比和不同气流状态 $[ D v _ { \\mathrm { s } } < 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 或 $D v _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s } , D$ 为 圆 形 型 钢 直 径，单 位 为 米（m）］，采用逐根计算后相加的方法。\n\n注2：除了本表提供的数据之外，由风洞试验或者实物模型试验获得的风力系数值，也可以使用。\n\nb） 正方形格构式塔架的风力系数\n\n在计算正方形格构塔架正向迎风面的总风载荷时，应将实体迎风面积乘以下列总风力系数：\n\n1） 由直边型材构成的塔身，总风力系数为：犇 $1 . 7 ( 1 + \\eta )$ ；\n\n2） 由圆形型材构成的塔身： $D v _ { \\mathrm { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('89db0a09-8930-41ff-a10f-a4eb58577e1f', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '9 钢构件预拼装工程', '9 钢构件预拼装工程## 9.1一般规定\n\n9.1.1本章可用于钢构件预拼装工程的质量验收。\n\n9.1.2钢结构预拼装工程可按钢结构制作工程检验批的划分原则划分为一个或若干个检验批。\n\n9.1.3预拼装所用的支承凳或平台应测量找平，检查时应拆除全部临时固定和拉紧装置。\n\n9.1.4进行预拼装的钢构件，其质量除应符合本标准规定外，尚应满足设计要求。\n\n9.1.5采用计算机仿真模拟预拼装时，模拟的构件或单元的外形尺寸应与实物几何尺寸相同。当采用计算机仿真模拟预拼装的偏差超过本标准的相关要求时，应按本章的要求进行实体预拼装。\n\n## 9.2实体预拼装\n\n### Ⅰ 主控项目\n\n9.2.1高强度螺栓和普通螺栓连接的多层板叠，应采用试孔器进行螺栓孔通过率检查，并应符合下列规定：\n\n1当采用比孔公称直径小 $1 . ~ 0 \\mathrm { m m }$ 的试孔器检查时，每组孔的通过率不应小于 $8 5 \\%$ ；\n\n2当采用比螺栓公称直径大 $0 . 3 \\mathrm { m m }$ 的试孔器检查时，通过率应为 $1 0 0 \\%$ 。\n\n检查数量：按预拼装单元全数检查。\n\n检验方法：采用试孔器检查。\n\n9.2.2实体预拼装时宜先使用不少于螺栓孔总数 $1 0 \\%$ 的冲钉定\n\n位，再采用临时螺栓紧固。临时螺栓在一组孔内不得少于螺栓孔数量的 $2 0 \\%$ ，且不应少于2个。\n\n检查数量：按预拼装单元全数检查。\n\n检验方法：观察检查。\n\n9.2.3 实体预拼装的允许偏差应符合表9.2.3的规定。\n\n检查数量：按预拼装单元全数检查。\n\n检验方法：应符合表9.2.3的规定。\n\n表9.2.3实体预拼装的允许偏差 $\\mathbf { \\Pi } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n### 续表9.2.3\n\n\n\n\n\n注：H;为各结构楼层高度。\n\n## 9.3 仿真模拟预拼装\n\n### Ⅰ 主控项目\n\n9.3.1当采用计算机仿真模拟预拼装时，应采用正版软件，模拟构件或单元的外形尺寸应与实物几何尺寸相同。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查证书等证明文件。\n\n### 一般项目\n\n9.3.2 仿真模拟预拼装的允许偏差应符合本标准表9．2．3的规定。\n\n检查数量：按预拼装单元全数检查。\n\n检验方法：计算机仿真模拟分析。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('89de6ea2-1966-4b3d-a2d8-a84951ee4870', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 3）', '电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3．7 电阻器应安装牢固，一般4箱及4箱以下的电阻器可直接叠装，超过4箱时在保证散热及温升稳定的情况下可增加叠装箱数。\n\n### 7．5．2 控制屏（柜）\n\n开关装置、配电装置和装有电气设备的控制屏（柜）可按如下办法加以封闭：\n\n在专门的密封空间内；  \n在起重机主梁结构内。\n\n室外型起重机控制屏（柜）应采用防护式结构。在无遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级不应低于GB4208中的IP54，在有遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级可适当降低。\n\n设备的金属壳体，需焊有保护接地螺钉（或螺母），并在明显处标志保护接地符号；若门上有电气元件，应装设专用的接地线，门应可锁住。\n\n控制屏（柜）应安装牢固，在箱壳和箱柜前面至少要留 $4 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 宽的净空，地面应无障碍物。\n\n### 7．5．3 控制系统\n\n#### 7．5．3．1 控制系统性能\n\n起重机在 $110 \\%$ 的额定载荷下应能可靠工作。\n\n在供电系统电压波动为额定值的－ $10 \\%$ 时起升额定载荷，无论载荷处于什么位置，系统应保证机构正常工作且不出现溜钩。\n\n除非控制方案允许，无论控制手柄处于什么位置，正常工作时额定载荷下降速度不应超过额定速度的 $120 \\%$ 。\n\n对运行和回转机构，两个方向的起动和停机应渐进控制。\n\n#### 7．5．3．2 控制电源\n\n控制电源由变压器提供时，二次侧电压不应超过 $2 5 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ ；变压器的二次侧公共端应可靠接地，变压器的公共极不应被任何开关、触点或熔断器隔断，同时应采取适当措施，防止非公共极线路的超载或短路。\n\n### 7．5．4 控制方式\n\n\n\n#### 7．5．4．1 司机室控制\n\n控制器的布置应使司机对起重机工作区域有足够的视角范围和视野，控制手柄的方 向 应 符 合GB／T4205的规定。\n\n应设置在紧急情况下可迅速断开总动力电源的红色急停按钮，急停按钮应是非自动复位式的，并设置在司机操作方便的地方。\n\n#### 7．5．4．2 地面有线控制\n\n地面控制的起重机由悬挂式控制装置上的按钮、开关等操作元件来控制所有机构的动作，这些按钮或开关装置应是自动复位式的。控制装置上除操作元件外，还应设置一个切断总电源的开关，此开关应是非自动复位式的。\n\n除了对电动机进行直接控制外，控制装置中的电压不应超过 $2 5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n控制装置外壳的材料宜采用完全绝缘的或者是有绝缘保护层的材料，对于金属外壳或直接能触摸到的金属零件应单独接地。\n\n外壳防护等级应符合 GB4208的规定，室内作业时不低于IP43，室外作业时不低于IP54。\n\n悬挂控制装置应采取有效的悬挂承重措施，以防止电缆在悬挂状态时受拉伸。\n\n地面控制的起重机，大小车运行机构空载速度不超过 $5 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$\n\n#### 7．5．4．3 无线遥控\n\n采用无线遥控方式的起重机，遥控器应具有故障自诊断功能，在任何非正常工作状态下应能实现自动关闭，停止工作；还应具有抗同频干扰信号的能力，受同频干扰时不允许出现误动作。\n\n遥控器的防护等级应符合GB4208的规定，室内使用时不低于IP43，室外使用时不低于IP54。\n\n采用无线遥控方式的起重机还应同时满足国家有关安全规程规定的要求。\n\n#### 7．5．4．4 多点控制\n\n起重机要求多点控制时，各控制点间应相互联锁，任一时刻只允许一控制点工作，每一控制点均应装设紧急断电装置。\n\n### 7．5．5 传动控制方案\n\n#### 7．5．5．1 起重机一般采用交流传动控制系统，在有特殊要求或仅有直流电源情况下，可采用直流传动控制系统。\n\n##### 7．5．5．1．1 交流传动控制方案\n\n起重机采用交流传动控制方案时应考虑以下情况：\n\na） 一般采用变频、定子调压、能耗制动、涡流制动器、多速电动机等控制方案；  \nb） 调速系统的电动机、电阻器等主要器件的容量都应按实际工作条件选择和校核；  \nc） 变频调速可实现额定频率以下的恒转矩调速及额定频率以上的恒功率调速，一般恒功率调速的弱磁升速最高频率不宜大于2倍额定频率；  \nd） 起升机构采用变频调速时，宜采用闭环控制方式。当调速范围大于 $1 : 1 0$ 时，应采用闭环控制。  \ne） 运行机构采用变频调速时，在调速范围不大于 $1 : 1 0$ 的情况下，可采用开环控制方式；  \nf） 变频装置的最大输出电流不应小于电动机最大起动电流值，其额定输出电流不应小于电动机在额定负载时的工作电流。在变频器的频率设计中，要避免与起重机结构发生共振；  \ng） 调压调速装置的额定电流不应小于电动机的额定工作电流，其最大输出电流不应小于电动机所需的最大起动电流。\n\n##### 7．5．5．1．2 直流传动控制方案\n\n交流供电时，一般采用直流调压调速和调磁调速；直流供电时，一般采用串励、复励直流电动机系统，调速方案为电枢串电阻调速。\n#### 7．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运行速度时也能迅速、平稳地制动。\n\n### 7．5．6 制动器的控制\n\n#### 7．5．6．1 与电动机同时控制的制动器\n\n制动器线路应设有保护装置，在出现故障');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('89e51e8e-3c19-4a72-a451-cbc82cffc73b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 1）', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算## 犛．2．1 按 $\\textbf { G }$ 值 $. J C$ 值、 $. c z$ 值选出的电动机（见犘．2．3）的发热校验\n\n### 犛．2．1．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．1．1 稳态平均功率\n\n稳态平均功率按式（S．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } { = } G { \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } }\n$$\n\n………（S．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 稳态平均功率，单位为千瓦（kW）；  \n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表Q.1;  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；-同式（P.1）。\n\n#### 犛．2．1．1．2 $J C$ 值\n\n$J C$ 值参见附录 犆犣 $\\mathrm { \\Delta Q }$ 。\n\n#### 犛．2．1．1．3 $\\mathbf { C Z }$ 值\n\n##### 犛．2．1．1．3．1 折合的全起动次数 $Z$ ，按式（S．3）计算：\n\n$$\nZ { = } d _ { \\mathrm { { c } } } { + } g d _ { \\mathrm { { i } } } { + } r f\n$$\n\n·…( S.3)\n\n式中：$Z$ 折合的每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 同式（S．1）；$d _ { \\mathrm { i } }$ — 同式（S．1）；$f$ 同式（S.1);  \n$g , r$ -折合系数，一般可取 $g = 0 . 2 5 , r = 0 . 8$\n\n按 $Z$ 值划分起动等级，一般为每小时150，300，600次。犆犛．2．1．1．3．2 惯量增加率 $C$ ，按式（S．4）计算：\n\n$$\nC { = } \\frac { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } { + } J _ { \\mathrm { \\scriptsize { e } } } } { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } }\n$$\n$$\n\n……（S．4）\n\n式中：\n\n$C$ -惯量增加率;  \n$J _ { \\textrm { d } }$ 电动机的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ -电动机以外的运动质量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）。\n\n### 犛．2．1．1．3．3 惯量增加率犆犣 $C$ 与折合的每小时全起动次数 $Z$ 的乘积 $C Z$ 值是起制动影响电动机发热的重要参数。 $C Z$ 值的常用数值是150、300、450、600和 $1 ~ 0 0 0$ 。\n\n## 犛．2．1．1．4 发热校验\n\n根据上述方法计算出 $ { P _ { \\mathrm { { S } } } } \\setminus J C$ 及 $C Z$ 值，所选用的电动机在相应 $C Z$ 值、 $. J C$ 值下，如其输出功率满足式（S．5）的要求，则电动机发热校验合格。\n\n$$\nP { \\geqslant } P _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n·…( S.5)\n\n## 犛．2．1．2 运行机构电动机的发热校验犘\n\n### 犛．2．1．2．1 稳态平均功率 $P _ { \\mathrm { { S } } }$ ，按式（S．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } = G { \\Big [ } P _ { \\textrm { \\Sigma } } ( \\omega + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\textrm { w I } } { \\Big ] } { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta } } \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1和表Q.1;$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；WⅠ 同式（86）；按起重机正常工作状态的计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算，室内取 $P _ { \\textrm { w I } } = 0$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；$m$ 同式（89）；\n\nm -同式（89）。\n\n### 犛．2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('89ef0cef-da3c-49d1-9302-68fa12bb298f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．8 吊钩', '6．3．8 吊钩## 6．3．8．1 锻造吊钩\n\n起重吊钩应按照GB／T10051．1的规定选取。  \n起重吊钩附件（包括吊钩螺母、吊钩横梁等）应按JB／T7687．1～JB／T7687．4的规定选取。\n\n## 6．3．8．2 片式吊钩\n\n铸造起重机用片式单钩宜采用低合金高强度钢，其强度计算中相应于钢材的屈服点的安全系数不应低于2．5。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a1186b9-8406-4f9a-82d9-6fb4afeb8934', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3试验环境', '3试验环境## 3.1成型室及养护箱的温度、湿度要求：\n\n（1）成型室： $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度大于 $50 \\%$ 。\n\n（2）养护箱： $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 1 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度大于 $9 0 \\%$ 。\n\n（3）养护水： $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 1 ^ { \\circ } C$ 。\n\n## 3.2 试件干缩养护箱温度 $2 0 ^ { \\circ } C \\pm 3 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度 $5 0 \\% { \\pm } 5 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a11d90f-a898-4136-a546-c174041b8025', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '条文说明', '条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a184733-4584-4cc9-a740-cac1aa89a67d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.4 减速器的选择', '6.1.4.4 减速器的选择## 6.1.4.4.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与起升机构减速器相同。\n\n## 6.1.4.4.2 平衡臂架式变幅机构、牵引小车式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a194d3d-dee6-4899-8384-41a295c67ae8', '142《架桥机使用说明书》.md', '6、操作与使用阐明', '6、操作与使用阐明## 6.1架桥机纵向空载前移就位\n测量定位，铺设延伸轨道 $\\twoheadrightarrow$ 顶升中顶高支腿拆除中支腿横向钢轨，中支腿转向落在纵向钢轨上 $\\twoheadrightarrow$ 顶升后顶高支腿，拆除横向钢轨，后支腿转向落在纵向钢轨上 $\\twoheadrightarrow$ 起吊天车在后支腿处做配重 $\\twoheadrightarrow$ 收起前支腿 $\\twoheadrightarrow$ 移位前安全检查 $\\twoheadrightarrow$ 整机运行到位。落下前支腿（铺横向轨道） $\\twoheadrightarrow$ 顶升中后顶高支腿中后行走支腿转向落在横向钢轨上 $\\twoheadrightarrow$ 全面试运行安全检查。\n\n架桥机安装桥梁工艺流程  \n$\\textcircled{1}$ 架桥机在桥头路基上或已安装好的梁面上安装调试完毕，空载前移前，两天车退至后支腿附近，收起前支腿，检查纵向轨道及中后行走平车，架桥机作好前移准备；  \n$\\textcircled{2}$ 架桥机空载前移就位，落下前支腿，使行走平车落在轨道上，中后顶高顶起，将中后行走由纵向该为横向，然后中后顶高落下，使中后行走平车落在横向轨道上，架桥机作好架梁准备；  \n$\\textcircled{3}$ 喂梁：待安装的混凝土梁通过运梁平车由预制场运送到架桥机后跨内（可采用自行式或拖动式平车喂梁)，两起吊天车将梁提高作好携梁前移准备；  \n$\\textcircled{4}$ 边梁安装：前、后天车将混凝土梁纵向运行到前跨位 $\\twoheadrightarrow$ 落下梁至距支垫5cm（应保持梁的稳定） $\\twoheadrightarrow$ 整机携梁横移至距边梁近来的一片梁的位置 $\\twoheadrightarrow$ 改用边梁挂架起吊边梁 $\\twoheadrightarrow$ 整机携梁横移至边梁位置下落就位 $\\twoheadrightarrow$ 完毕混凝土边梁就位安装；  \n$\\textcircled{5}$ 中梁安装：喂梁，前、后天车将混凝土梁纵向运行到前跨位整机携梁横移至中梁安装位置，下落就位，完毕中梁的就位安装；  \n反复环节 $3 \\sim 5$ ，完毕一跨梁的架设安装。\n\n## 6.2架桥机安装预制混凝土运行操作\n\n### 6.2.1梁的安装操作程序\n$\\textcircled{1}$ 喂梁:待安装的混凝土梁可由预制场运送到架桥机后部内(可采用自行式或拖动式平车喂梁)。  \n$\\textcircled{2}$ 边梁安装：运梁轨道延伸铺设轨，喂梁 $\\twoheadrightarrow$ 前、后天车将混凝土梁纵向运行到前跨位 $\\twoheadrightarrow$ 落下梁至距支垫5cm（应保持梁的稳定） $\\twoheadrightarrow$ 整机携梁横移至距边梁近来的一片梁的位置 $\\twoheadrightarrow$ 改用边梁挂架起吊边梁 $\\twoheadrightarrow$ 整机携梁横移至边梁位置下落就位 $\\twoheadrightarrow$ 完毕混凝土边梁就位安装。\n$\\textcircled{3}$ 中梁安装：运梁轨道延伸铺设，喂梁 $\\twoheadrightarrow$ 前、后天车将混凝土梁纵向运行到前跨位 $\\twoheadrightarrow$ 落下梁并脱开 $\\twoheadrightarrow$ 完毕混凝土中梁就位安装。\n\n注：混凝土梁安装程序：先架两侧边梁，后中梁，最终中间合拢。\n\n### 6.3 斜桥施工闸明：\n\n$\\textcircled{1}$ 在架桥机前端设临时支撑。\n\n$\\textcircled{2}$ 收起前支腿，前支腿前移4一5米，拆除前支腿横联螺栓，使两支腿分开，将前支腿横联用链条葫芦倒挂在前横联上，以抵消不平衡弯距。\n\n$\\textcircled{3}$ 卸下需后移的前支腿U型卡，使前支腿滚动装置落在主桁下弦上，用链条葫芦拉动前支腿至预定置，用U型卡固定。\n\n$\\textcircled{4}$ 松开两前支腿转动螺栓，转动前支腿，使前支腿与斜桥轴线方向一致，用连接板通过螺栓将两支腿重新连接成一种整体。\n\n$\\textcircled{5}$ 拆除临时支撑，架桥机前移就位。  \n$\\textcircled{6}$ 顶起支腿，同前支腿，将同侧中、后支腿后移至预定位置。  \n$\\textcircled{7}$ 铺设架桥机纵移轨道，落下支腿。  \n$\\textcircled{8}$ 架梁。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a2105d0-ffd1-4d7b-bb31-56d5ac19d207', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 18）', 'td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（17）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMF</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(17)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMG</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（17)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMmex</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">正常工作条件下与轴承相应动载荷的最大值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(121)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMmaxI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在载荷情况I(无风正常工作)中出现的 Pm 型的最大组合载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（17)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMmax</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在载荷情况Ⅱ(有风正常工作)中出现的 Pm 型的最大组合载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(19)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMmaxII</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在载荷情况Ⅲ(特殊载荷情况)中出现的 Pm 型的最大组合载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（24)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P\'MmaxI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由全部运动质量质心作垂直位移引起的轴承等效平均动载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(121)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMmeanI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">水平运动机构中受加速力但不受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(119)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMmean</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">水平运动机构中受加速力又受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（120）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMmin</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">正常工作条件下与轴承相应动载荷的最小值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(121)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMQ</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由起升质量垂直位移引起的载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（17)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pxw1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（19）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PMW1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（20）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行摩擦阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（86）</');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a36eadc-d96c-4af4-9a60-424d0f4ae75e', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10变形监测（Part 2）', '\n\n### 10．3．2基准点的埋设，应符合下列规定：\n\n1 应将标石埋设在变形区以外稳定的原状土层内，或将标志镶嵌在裸露基岩上。  \n2 利用稳固的建(构)筑物，设立墙水准点。  \n3 当受条件限制时，在变形区内也可埋设深层钢管标或双金属标。  \n4 大型水工建筑物的基准点，可采用平洞标志。  \n5 基准点的标石规格，可根据现场条件和工程需要，按本规范附录D进行选择。\n\n### 10．3．3垂直位移监测基准网的主要技术要求，应符合表10．3．3的规定。\n\n## 表10.3.3垂直位移监测基准网的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：表中 $^ n$ 为测站数。\n\n### 10．3．4水准观测的主要技术要求，应符合表10．3．4的规定。\n\n## 表10.3.4水准观测的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：1数字水准仪观测，不受基、辅分划读数较差指标的限制，但测站两次观测的高差较差，应满足表中相应等级基、辅分划所测高差较差的限值。2水准路线跨越江河时，应进行相应等级的跨河水准测量，其指标不受该表的限制，按本规范第4章的规定执行。\n\n### 10．3．5观测使用的水准仪和水准标尺，应符合本规范第4．2．2条的规定，DS05 级水准仪视准轴与水准管轴的夹角不得大于 $1 0 ^ { \\prime \\prime }$ 。\n\n### 10．3．6起始点高程，宜采用测区原有高程系统。较小规模的监测工程，可采用假定高程系统；较大规模的监测工程，宜与国家水准点联测。\n\n### 10．3．7水准观测的其他技术要求，应符合本规范第4章的有关规定。\n\n## 10．4基本监测方法与技术要求\n\n### 10．4．1变形监测的方法，应根据监测项目的特点、精度要求、变形速率以及监测体的安全性等指标，按表10．4．1选用。也可同时采用多种方法进行监测。\n\n## 表10.4.1变形监测方法的选择  \n\n\n\n\n\n### 10．4．2当采用三角形网测量时，其技术要求应符合本规范10．2节的相关规定。\n\n### 10．4．3交会法、极坐标法的主要技术要求，应符合下列规定：\n\n1用交会法进行水平位移监测时，宜采用三点交会法；角交会法的交会角，应在 60。 ${ \\sim } 1 2 0 ^ { \\circ }$ 之间，边交会法的交会角，宜在 $3 0 ^ { \\circ } \\ \\sim 1 5 0 ^ { \\circ }$ 之间。\n\n2用极坐标法进行水平位移监测时，宜采用双测站极坐标法，其边长应采用电磁波测距仪测定。\n\n3测站点应采用有强制对中装置的观测墩，变形观测点，可埋设安置反光镜或岘牌的强制对中装置或其他固定照准标志。\n\n### 10．4．4视准线法的主要技术要求，应符合下列规定：\n\n1视准线两端的延长线外，宜设立校核基准点。\n\n2视准线应离开障碍物lm以上。\n\n3各测点偏离视准线的距离，不应大于 2cm；采用小角法时可适当放宽，小角角度不应超过 $3 0 ^ { \\prime \\prime }$ 。\n\n4视准线测量，可选用活动岘牌法或小角度法。当采用活动岘牌法观测时，监测精度宜为视准线长度的 $1 \\mathrm { ~ / ~ } 1 0 0 0 0 0$ ；当采用小角度法观测时，监测精度应按(10．4．4)式估算：\n\n$m _ { \\mathrm { s } } { = } m _ { \\mathrm { s } } L / \\rho$ 式中 $m _ { s }$ - 位移中误差 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；m 测角中误差 $( ^ { \\prime \\prime } )$ ；$L$ 视准线长度 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；p -206265\"。\n\n5基准点、校核基准点和变形观测点，均应采用有强制对中装置的观测墩。\n\n6当采用活动岘牌法观测时，观测前应对战牌的零位差进行测定。\n\n### 10．4．5引张线法的主要技术要求，应符合下列规定：1引张线长度大于 $2 0 0 \\mathrm { m }$ 时，宜采用浮托式。2引张线两端，可设置倒垂线作为校核基准点，也可将校核基准点设置在两端山体的  \n平洞内。3引张线宜采用直径为 $\\Phi 0$ $8 \\sim \\Phi 1 . 2 \\mathrm { m m }$ 的不锈钢丝。4观测时，测回较差不应超过0. $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 10．4．6正、倒垂线法的主要技术要求，应符合下列规定：1应根据垂线长度，合理确定重锤重量或浮子的浮力。2 垂线宜采用直径为 $\\Phi 0$ . $8 \\sim \\Phi 1$ .2mmmm的不锈钢丝或因瓦丝。3 单段垂线长度不宜大于 $5 0 \\mathrm { m }$ 。4 需要时，正倒垂可结合布设。5 测站应采用有强制对中装置的观测墩。6 垂线观测可采用光学垂线坐标仪，测回较差不应超过0．2mm。\n\n### 10．4．7激光测量的主要技术要求，应符合下列规定：\n\n1激光器(包括激光经纬仪、激光导向仪、激光准直仪等)宜安置在变形区影响之外或受变形影响较小的区域。激光器应采取防尘、防水措施。\n\n2安置激光器后，应同时在激光器附近的激光光路上，设立固定的光路检核标志。\n\n3整个光路上应无障碍物，光路附近应设立安全警示标志。\n\n4目标板(或感应器)，应稳固设立在变形比较敏感的部位并与光路垂直；目标板的刻划，应均匀、合理。观测时应将接收到的激光光斑，调至最小、最清晰。\n\n### 0．4．8当采用水准测量方法进行垂直位移监测时，应符合下列规定：\n\n1垂直位移监测网的主要技术要求，应符合表10．4．8的规定。\n\n## 表10.4.8垂直位移监测网的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n2水准观测的主要技术要求，应符合本规范10．3．4条的规定。\n\n### 10．4．9静力水准测量，应满足下列要求：\n\n1静力水准观测的主要技术要求，应符合表10．4．9 的规定。\n\n## 表10.4.9静力水准观测');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a3afebe-b711-40f9-b2a8-0d8016e75f11', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '10.5 连接节点安装', '10.5 连接节点安装## I主控项目\n\n10.5.1弯扭、不规则构件连接节点除应符合本标准规定外，尚应满足设计要求。运输、堆放和吊装等造成的钢构件变形及涂层脱落，应进行矫正和修补。\n\n检查数量：按同类构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：用拉线、吊线、钢尺、经纬仪等现场实测或观察。\n\n10.5.2构件与节点对接处的允许偏差应符合表10.5.2的规定。\n\n检查数量：按同类构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件，每件不少于3个坐标点。\n\n检验方法：用吊线、拉线、经纬仪和钢尺、全站仪现场实测。\n\n## 表10.5.2构件与节点对接处的允许偏差(mm)   \n\n\n\n\n\n10.5.3同一结构层或同一设计标高异型构件标高允许偏差应为$5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：按同类构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件，每件不少于3个坐标点。\n\n检验方法：用吊线、拉线、经纬仪和钢尺、全站仪现场实测。\n\n## =－般项目\n\n10.5.4构件轴线空间位置偏差不应大于 $1 0 \\mathrm { m m } .$ ，节点中心空间位置偏差不应大于 $1 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：按同类构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件，每件不应少于3个坐标点。\n\n检验方法：用吊线、拉线、经纬仪和钢尺、全站仪现场实测。\n\n10.5.5构件对接处截面的平面度偏差：截面边长 $1 { \\le } 3 \\mathrm { m }$ 时，偏差不应大于 $2 \\mathrm { m m }$ ；截面边长 $1 { > } 3 \\mathrm { m }$ 时，允许偏差不应大于1/1500。\n\n检查数量：按同类构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：用吊线、拉线、水平尺和钢尺现场实测。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a3f71d1-5a1b-4d8a-ab93-2b6d99d30002', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验## 犚．1 起升机构电动机过载校验\n\n起升机构电动机按式（R．1）进行过载校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（R．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的额定功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$H$ 系数，按有电压损失（交流电动机一 $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、最大转矩或堵转转矩有允差（绕线转子异步电动机－ $10 \\%$ ，笼型异步电动机－ $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、起 升 额 定 载 荷 等 条 件 确 定。绕 线 转 子 异 步 电 动 机 和 笼 型 异 步 电 动 机 取$H { = } 2 , 5$ ;变频异步电动机取 $H { = } 2 , 2$ ;直流电动机取 $H { = } 1 , 4$ ；  \n$m$ 同式（89）；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数（电动机制造商提供），对于直接全压起动的笼型电动λ机，堵转转矩倍数 $\\lambda _ { \\mathrm { m } } \\geqslant 2 . 2$ ；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 额定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式(P.1)。\n\n## 犚．2 轨道运行式运行机构电动机过载校验\n\n轨道运行式运行机构电动机过载校验按式（R．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { 1 } { m \\lambda _ { \\mathrm { A s } } } \\Big \\{ ( P _ { \\Sigma } ( { \\omega } + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\mathrm { w I } } ) \\frac { v _ { \\mathrm { v } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } { + } \\frac { \\sum J n ^ { 2 } } { 9 1 \\ 2 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big \\} \\quad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ R . ~ 2 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$m$ 同式（89）；  \nAS— 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 的平均起动转矩倍数。其值应根据所选电动机的 $\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 值及其控制系统方案确定。通常情况下可参考下列取值：绕线转子异步电动机取1．7，采用频敏变阻器时取1，笼型异λ 犘步电动机取 $0 , 9 \\lambda _ { \\mathrm { m } }$ （相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数，由电动机制造商提供），串励直流电动机取1．9，复励直流电动机取1．8，他励直流电动机取1．7，变频调速电动机取1．7；\n$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ -同式(142)。车轮为滑动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 1 5$ ，车轮为滚动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 0 6$ ；  \n$m _ { \\alpha }$ — 坡道阻力系数，按4．2．2．2的规定计算；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 工作状态风载荷，单位为牛顿（N），按4．2．2．3．1确定；$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 起重机（或小车）的运行速度，单位为米每秒 $\\left( \\mathrm { m } / \\mathrm { s } \\right)$ ）；同式（89）；  \n$\\Sigma J$ — 机构对电动机轴的总惯量，即包含直线运动质量和传动机构的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量和电动机轴上自身的转动惯量之和，单位为千克平方米 $\\mathrm { ( k g \\cdot m ^ { 2 } ) }$ ）；$n$ 同式（82)；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 运行机构起动时间，单位为秒（s）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a409102-115e-4c24-a9ac-0a199c7bb131', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '超载检测装置overload detection', '超载检测装置overload detection device当悬挂在钢丝绳上的载荷达到运行限制值时，可检测和自动停止平台上升运动的装置。\n\n### 3.2.28');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a44c92d-901d-4bcd-ac81-4800e6bda59e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 2）', '_ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 同式（100）；\n\n$K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } } , K _ { \\mathrm { c } }$ ———系数。\n\n## 6．2．6．4 作为 $r _ { \\mathbf { \\lambda } } ^ { \\mathbf { \\lambda } } , \\pmb { \\sigma } _ { \\mathbf { \\lambda } \\mathbf { b } }$ 和 $\\pmb { \\sigma } _ { \\mathrm { w r } } ( \\tau _ { \\mathrm { w r } } )$ ）函数的疲劳极限\n\n图 为疲劳极限曲线［史密斯（ ）图］，它表达了疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ （或 $\\tau _ { \\mathrm { d } }$ ）与极值应力比 $r$ 、抗拉强度 $\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ 和交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } } \\left( \\tau _ { \\mathrm { w r } } \\right)$ ）之间的假设关系，这些关系也如表43内容所示。\n\n  \n图 11 疲劳极限曲线\n\n表 43 机械零件疲劳极限 $\\pmb { \\sigma } _ { \\bf d } ( \\tau _ { \\bf d } )$ ）与 $r \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 的关系  \n\n\n\n\n\n## 6．2．6．5 疲劳寿命曲线（威勒曲线）\n\n图12的疲劳寿命曲线表示了当所有应力循环具有相同的幅值和相同的应力循环特征值 $r$ 时，疲劳破坏前能承受的应力循环数 $n$ 和最大应力 $\\sigma ^ { ( \\tau ) }$ ）之间的函数关系，假设如下：\n\na） 对 $n _ { \\mathrm { T } } { \\leqslant } 8 \\times 1 0 ^ { 3 }$ ：\n\n$$\n\\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma  \\cdot \\tau$ -最大应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）。  \nb） 对 $8 \\times 1 0 ^ { 3 } <  { n _ { \\mathrm { T } } } < 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 的有限疲劳区，这一函数关系可由图12双对数坐标中的 TD直线来表示：  \n在所考虑的区间内，威勒曲线的斜率由 $C$ 来表示。\n\n$$\nC = \\tan \\ \\varphi { = } \\frac { \\log \\ 2 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 6 } - \\log \\ 8 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 3 } } { \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { b } } - \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { d } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\scriptstyle C = \\tan \\varphi = { \\frac { \\log 2 \\bullet 1 0 ^ { 6 } - \\log 8 \\bullet 1 0 ^ { 3 } } { \\log { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } } } - \\log \\tau _ { \\mathrm { d } } } }\n$$\n\nc） 对 $n { \\geqslant } 2 { \\times } 1 0 ^ { 6 }$ ：\n\n或\n\n式中：\n\n$C$ 威勒曲线斜率;\n\n76\n\ntan $\\varphi$ — 威勒曲线斜率；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma$ 同式（105）。  \n上述 $C$ 值表示了该机械零件实际的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值。\n\n  \n图 12 疲劳寿命曲线');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a49ee63-7a44-404b-afa4-01c2e0c1fa44', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 4）', '除了有效起升质量 $\\Delta m$ 后还悬吊着的吊具质量 $\\eta m$ 仍受到的非工作风力的作用，系数为 $\\eta ^ { = 1 - ( \\Delta m / m ) }$ 。\n\n表 18 非工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<<<HTBL|4cb5e4486134046bc68d388760edef2|END>>>\n\n\n表 19 风压高度变化系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { h } }$   \n\n\n\n\n\n对臂架长度不大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 且臂架不工作时能方便放倒在地上的流动式起重机、带伸缩臂架的低位回转起重机和依靠自身机构在非工作时能够将塔身方便缩回的塔式起重机，只需按其低位置进行非工作状态风载荷验算。在这些起重机的使用说明书中都要写明，在不工作时要求将臂架和塔身固定好，以使其能抗御暴风的袭击。\n\n#### 4．2．3．2 碰撞载荷\n\n起重机的碰撞载荷是指同一运行轨道上两相邻起重机之间碰撞或起重机与轨道端部缓冲止挡件碰撞时产生的载荷，起重机应设置减速缓冲装置以减小碰撞载荷。\n\n##### 4．2．3．2．1 作用在缓冲器的连接部件上或止挡件上的缓冲碰撞力\n\n对于桥式、门式、臂架起重机，以额定运行速度计算缓冲器的连接与固定部件上和止挡件上的缓冲碰撞力。\n\n##### 4．2．3．2．2 作用在起重机结构上的缓冲碰撞力\n\n###### 4．2．3．2．2．1 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ ，不必考虑此缓冲碰撞力。\n\n###### 4．2．3．2．2．2 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ 时，应考虑以下情况的缓冲碰撞力：\n\na） 对装有终点行程限位开关及能可靠起减速作用的控制系统的起重机，按减速后的实际碰撞速度（但不小于 $50 \\%$ 的额定运行速度）来计算各运动部分的动能，由此算出缓冲器吸收的动能，从而算出起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nb） 对未装可靠的自动减速限位开关的起重机，碰撞时的计算速度：大车（起重机）取 $8 5 \\%$ 的额定运行速度，小车取额定运行速度，以此来计算缓冲器所吸收的动能，并按该动能来计算起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nc） 在计算缓冲碰撞力时，对于物品被刚性吊挂或装有刚性导架以限制悬吊的物品水平移动的起重机，要将物品质量的动能考虑在内；对于悬吊的物品能自由摆动的起重机，则不考虑物品质量动能的影响。  \nd） 缓冲碰撞力在起重机上的分布，取决于起重机（对装有刚性导架限制悬吊物品摆动的起重机，还包括物品）的质量分布情况。计算时要考虑小车处在最不利位置，计算中不考虑起升冲击  系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 。\n\n##### 4．2．3．2．3 缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { \\textup { 7 } }$\n\n用 $\\phi _ { 7 }$ 与缓冲碰撞力相乘，来考虑用刚体模型分析所不能估算的弹性效应。 $\\phi _ { 7 }$ 的取值与缓冲器的特性有关：对于具有线性特性的缓冲器（如弹簧缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．25；对于具有矩形特性的缓冲器（如液压缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．6；对其他特性的缓冲器（如橡胶、聚氨酯缓冲器等）， $\\phi _ { 7 }$ 的值要通过试验或计算确定，见图6。\n\n$$\n\\xi = \\frac { 1 } { \\hat { F } _ { \\mathrm { \\times } } \\hat { u } } \\int _ { 0 } F _ { \\mathrm { \\times } } \\mathrm { d } u\n$$\n\n式中：\n\n$\\xi$ -—相对缓冲能量。具有线性特性的缓冲器， $\\xi = 0 , 5$ ;具有矩形特性的缓冲器， $\\xi = 1 , 0$ ；\n\n  \n图 6 系数 $\\phi _ { \\gamma }$ 的取值\n\n$\\hat { F } _ { \\times }$ — 最大缓冲碰撞力；  \n$\\hat { u }$ 最大缓冲行程；  \n$F _ { \\mathrm { { s } } }$ — 缓冲碰撞力；$u$ —缓冲行程。$\\phi _ { 7 }$ 的中间值的估算如下：若 $0 \\leqslant \\xi \\leqslant 0 . 5 , \\phi _ { 7 } = 1 . 2 5$ ；若 $0 . 5 < \\xi < 1 . 0 , \\phi _ { \\bar { \\imath } } = 1 . 2 5 + 0 . 7 ( \\xi - 0 . 5 )$ 。\n\n##### 4．2．3．2．4 在刚性导架中升降的悬吊物品的缓冲碰撞力\n\n对于物品沿刚性导架升降的起重机，要考虑该物品和固定障碍物碰撞引起的缓冲碰撞力。此力是作用在物品所在的高度上并力图使起重机小车车轮抬起的水平力，见4．2．3．3。犘\n\n#### 4．2．3．3 倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { s L } }$\n\n对带有刚性升降导架的起重机，如果起重机在水平移动时受到水平方向的阻碍与限制，例如在起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的极限值取这两种情况中的较小者。\n\n有反滚轮的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a526e6c-2c7e-4b50-a823-d5d49ab5f039', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '7.0.6 本条规定接头安装后的检验项目和验收规则', '7.0.6 本条规定接头安装后的检验项目和验收规则。螺纹接头主要检验拧紧扭矩；套筒挤压接头主要检查压痕处直径或挤压后套筒长度和钢筋插人套筒长度。本条规定，当该验收批挤压接头的上述外观尺寸检验不合格时，该验收批的极限抗拉强度检验取样可从上述外观尺寸检验不合格的接头中抽样。通常情况下，从外观尺寸检验不合格的挤压接头中取样，可提高不合格接头的检出率，也有利于排除对接头质量的怀疑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a53aaaf-d3c2-43ec-a2e8-8d5698523075', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 4）', '\\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $y$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22。\n\n### 5．6．3 压弯构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．3．1 压弯构件整体稳定性计算\n\n##### 5．6．3．1．1 双向压弯构件的整体弯曲屈曲稳定性计算的简便方法\n\n当 $N / N _ { \\mathrm { E x } }$ 和 $N / N _ { \\mathrm { E y } }$ 均小于0．1时，按式（50）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（50）\n\n式中：\n\n$N$ —作用在构件上的轴向力，单位为牛顿(N)；-同式(46)，根据构件结构型式确定的假想长细比 $\\lambda _ { F }$ 或 $\\lambda _ { h F }$ 按附录K中的表K.1～表K.4查取；$A$ —同式(43)；\n$M _ { \\mathrm { x } } , M _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ —— 同式（49）；$[ \\sigma ]$ ］——— 同式（28）或见表22。犖犖犖$N / N _ { \\mathrm { E x } }$ $N / N _ { \\mathrm { E y } }$\n\n当 和 均大于等于0．1时 ，按式（51）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E y } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ] ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（50）；$\\varphi$ 同式（46）；$A$ 同式（43）；  \n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$N _ { E \\mathrm { x } } \\setminus N _ { E \\mathrm { y } }$ -构件对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴或对 $y$ 轴的名义欧拉临界力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { x } } } ^ { 2 } } } , N _ { \\mathrm { E y } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { { \\lambda _ { \\mathrm { y } } } ^ { 2 } } }\n$$\n\n$E$ -钢材的弹性模量，取 $E { = } 2 . 0 6 { \\times } 1 0 ^ { 5 }$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ / m m ^ { 2 } }$ λ$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a6776c7-9ac7-4b85-a3fc-2b789d025abf', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百二十九条租赁物在租赁期间发生所有权变动的', '第二百二十九条租赁物在租赁期间发生所有权变动的，不影响租赁合同的效力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a6cb2d9-4344-4d68-add4-3dd6e5b49dff', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百五十九条买受人应当按照约定的数额支付价款', '第一百五十九条买受人应当按照约定的数额支付价款。对价款没有约定或者约定不明确的，适用本法第六十一条、第六十二条第二项的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a6ccb7e-8bed-4378-844a-3dd229dd4db2', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '11.1 一般规定', '11.1 一般规定11.1.1本章适用于构件在制造或涂装完成后的包装，成品在制造厂和安装现场的存放、转运，以及成品出厂至安装地点的运输。\n\n11.1.2构件的存放、转运、装卸和运输等应编制专项施工方案，并应符合相关安全管理规定。\n\n11.1.3构件在包装、存放、转运、绑扎、装卸和运输过程中，应采取有效措施，保证其不变形、不损伤、不散失和不被污染。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a6fcc52-3b24-482c-bc18-706c39e85472', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '20.4 拉索', '20.4 拉索## 20.4.1 拉索及其附件应符合设计规定，进场后应进行质量验收。平行钢丝拉索应符合现行国家标准《斜拉桥用热挤聚乙烯高强钢丝拉索》（GB/T18365）的要求，成品拉索在出厂前应做放索试验，同时应做 $1 . 2 { \\sim } 1 . 4$ 倍设计索力的超张拉检验，检验后冷铸锚板的内缩值宜不大于 $5 \\mathrm { m m }$ ；钢绞线拉索采用的钢绞线、锚具等应分别符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224）和《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T 14370）的要求，镀锌或环氧涂层钢绞线拉索应分别符合其相应产品标准的要求。成品拉索和钢绞线应缠绕成盘进行运输，在起吊、运输和存放时应采取措施防止其产生破损、变形或腐蚀。\n\n## 20.4.2拉索在安装施工前，应按设计要求及拉索结构的不同制订相应的专项施工方案和施工工艺。安装前尚应全面检查预埋拉索导管的位置是否准确，发现问题应及时采取措施予以处理，同时应将导管内可能有的杂物清理干净。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a7c0eb8-ff64-4f35-a3c5-7886bb71e96f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 42）', 'n=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15</td></tr></table>\n\n\n．   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=1>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B2</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>行</td><td rowspan=1 colspan=1>6．意外停机引起的载荷，见4.2.3.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7．机构失效引起的载荷，见4.2.3.6</td><td rowspan=2 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a8146a5-96f0-447e-a628-cc6b8c6918b9', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一百零八条 违反本法规定，生产经营单位拒绝', '第一百零八条 违反本法规定，生产经营单位拒绝、阻碍负有安全生产监督管理职责的部门依法实施监督检查的，责令改正；拒不改正的，处二万元以上二十万元以下的罚款；对其直接负责的主管人员和其他直接责任人员处一万元以上二万元以下的罚款；构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a8e1152-db8e-47db-b6fb-9401246b455b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.11.7 拱上腹拱圈施工时，应考虑腹拱圈所产生的推力对立柱或横墙的影响', '19.11.7 拱上腹拱圈施工时，应考虑腹拱圈所产生的推力对立柱或横墙的影响，相邻腹板的施工进度应同步。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a982327-6811-4e9a-b52f-77dc06fa8b6c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷', '4．2．1．1．6 运行冲击载荷## 4．2．1．1．6．1 运行冲击动力效应\n\n起重机在不平的道路或轨道上运行时所发生的垂直冲击动力效应，即运行冲击载荷，用运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 乘以起重机的自重载荷与额定起升载荷之和来计算。\n\n## 4．2．1．1．6．2 在道路上或道路外运行的起重机\n\n在这种情况下， $\\phi _ { 4 }$ 取决于起重机的构造型式（质量分布）、起重机的弹性和／或悬挂方式、运行速度，以及运行路面的种类和状况。此冲击效应可根据经验、试验或采用适当的起重机和运行路面的模型分析得到。一般可采用以下数据计算：\n\na） 对轮胎起重机和汽车起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 3$ 。\n\nb） 对履带式起重机：当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 0$ ；当运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 4 ~ \\mathrm { m / s }$ 时， $\\phi _ { 4 } = 1 . 1$ 。\n\n## 4．2．1．1．6．3 在轨道上运行的起重机\n\n起重机带载或空载运行于具有一定弹性、接头处有间隙或高低错位的钢质轨道上时，发生的垂直冲击动力效应取决于起重机的构造型式（质量分布、起重机的弹性及起重机的悬挂或支承方式）、运行速度和车轮直径及轨道接头的状况等，应根据经验、试验或选用适当的起重机和轨道的模型进行估算。$\\phi _ { 4 }$ 可按以下规定选取：\n\na） 对 于 轨 道 接 头 状 态 良 好，如 轨 道 用 焊 接 连 接 并 对 接 头 打 磨 光 滑 的 高 速 运 行 起 重机，取 $\\phi _ { 4 } = 1$ 。b） 对于轨道接头状况一般，起重机通过接头时会发生垂直冲击效应，这时 $\\phi _ { 4 }$ 可由式（9）确定：\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { 4 } } = 1 . 1 + 0 . 0 5 8 v _ { \\mathrm { y } } \\sqrt { h }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 4 }$ 运行冲击系数；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { y } }$ — 起重机运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$h$ 轨道接头处两轨面的高度差，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8a9f7d8b-ea26-49de-8f00-4db288770400', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则', '1 总则## 1.0.1 本次修订对公路桥涵设计原则进行了调整和修改。近些年的桥梁安全事故，使桥梁工程设计者和管理者认识到结构物的安全，耐久是最基本的要求。在保证安全和耐久的前提下，桥涵设计要优先考虑满足功能需求，即要满足“适用”的要求，再根据具体情况考虑环保、经济和美观的要求。环保问题关系到社会的可持续发展，须给予高度重视。\n\n## 1.0.3 桥梁上的可变作用是随时间变化的，所以它的统计分析要用随机过程概率模型来描述。随机过程所选择的时间域即为基准期。根据《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，公路桥涵结构的设计基准期取100年。\n\n#\n\n## 1.0.4 设计使用年限是体现桥涵结构耐久性的重要指标，美国 英国、新西兰和日本等多国的桥梁设计规范对桥梁设计使用年限均有明确的规定。现行《公路工程技术标准》（JTGB01）修订时综合考虑了国标的规定、公路功能、技术等级和桥涵重要性等因素，规定了桥涵主体结构和可更换部件设计使用年限的最低值。本条规定与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n## 1.0.5 本条中的桥涵分类标准采用了两个指标： 个是单孔跨径 $L _ { \\mathrm { K } }$ ，用以反映桥涵的技术复杂程度；另一个是多孔跨径总长 $L$ ，用以反映建设规模。本条与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n在确定桥涵分类时，符合其中一个指标即可归类，存在差异时，可采取“就高不就低”的原则。\n\n在计算桥梁长度时，曲线桥宜按弧长计，斜桥宜按斜长计。\n\n## 1.0.7 可持续发展已成为国内外工程界普遍关注的问题。当前环境、资源对公路桥涵建设的约束不断强化，加快资源节约型、环境友好型行业建设已成为行业转型发展的重要途径，为此，交通运输部适时地提出了“绿色交通”的发展战略，旨在将可持续发展的理念贯穿落实到交通运输发展的各个领域和各个环节。增加本条规定一方面是贯彻国家和行业的宏观要求，另一方面将有助于提高设计人员对环境和资源的重视。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8aa06727-2809-45aa-bbff-ab77f42182ae', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 桥梁的正常交通荷载包括任意时间的正常和密集运行状态，但不包括超载等。\n\n### 3.1.3 按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，本规范将桥涵设计分为承载能力和正常使用两类极限状态。承载能力极限状态设计体现了桥涵的安全性，正常使用极限状态设计体现了桥涵的适用性和耐久性，这两类极限状态概括了结构的可靠性。只有每项设计都符合各有关规范的两类极限状态设计的要求，才能使所设计的桥涵达到其全部的预定功能。\n\n（1）承载能力极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到最大承载能力或出现不适于继续承载的变形或变位的状态，包括构件和连接的强度破坏、结构或构件丧失稳定及结构倾覆、疲劳破坏等。\n\n（2）正常使用极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到正常使用或耐久性能的某项限值的状态，包括影响结构、构件正常使用的开裂、变形等。\n\n### 3.1.4 本条对设计状况进行了修订，增加了地震设计状况。\n\n1 持久状况所对应的是桥梁的使用阶段。这个阶段持续的时间很长，要对结构的所有预定功能进行设计，即要进行承载能力极限状态和正常使用极限状态的计算。\n\n2 短暂状况所对应的是桥梁的施工阶段和维修阶段。这个阶段的持续时间相对于使用阶段是短暂的，结构体系、结构所承受的荷载等与使用阶段也不同，设计要根据具体情况而定。在这个阶段，要进行承载能力极限状态计算，可根据需要作正常使用极限状态计算。\n\n3 偶然状况所对应的是桥梁可能遇到的撞击等状况。这种状况出现的概率极小，且持续的时间极短。按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB 50153）的规定，偶然状况的设计原则是：主要承重结构不致因非主要承重结构发生破坏而导致丧失承载能力；或允许主要承重结构发生局部破坏而剩余部分在一段时间内不发生连续倒塌。偶然状况一般只进行承载能力极限状态计算。\n\n4 地震作用是一种特殊的偶然作用，与撞击等偶然作用相比，地震作用能够统计并有统计资料，可以确定其标准值。而其他偶然作用无法通过概率的方法确定其标准值，因此，两者的设计表达式是不同的。因而在原有三种设计状况的基础上，增加了地\n\n震设计状况。\n\n### 3.1.5 在重复车辆荷载、风等交变荷载的作用下，公路桥梁钢结构可能会产生疲劳裂纹，疲劳裂纹不断扩展，将影响钢结构的使用，甚至导致断裂破坏。近几十年来，钢结构在我国的公路桥梁建设中得到了广泛应用，实践中发现钢结构的疲劳问题比较突出。疲劳已成为影响公路桥梁钢结构安全和耐久的主要因素之一。在相关的钢结构设计规范中，对抗疲劳设计均有具体的规定，但原规范中没有抗疲劳设计的要求。因此，本次修订增加了公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计的要求。\n\n### 3.1.6 2010年，为了加强公路桥梁和隧道工程安全管理，增强安全风险意识，优化工程建设方案，提高工程建设和运营安全性，交通运输部发布了《关于在初步设计阶段实行公路桥梁和隧道工程安全风险评估制度的通知》（交公路发〔2010］175号），桥梁和隧道设计阶段风险评估工作开始正式实施。\n\n### 3.1.8 养护是公路桥涵安全性和耐久性的重要保障。实践发现，在公路桥涵设计中，存在对桥梁结构未来养护需求估计不足的情况。主要表现在某些桥梁构件难以到达，例如缆索承重体系桥梁的梁底、变高度箱梁的根部区域等；某些桥梁构件难以检查，例如悬索桥主缆底部、埋置于混凝土中的拉索锚头、桥塔外表面等。不可到达、不可检查导致了桥梁部分病害的不可预知，造成了安全隐患。因此，本次修订增加了可到达、可检查的设计要求。\n\n公路桥涵结构中，可更换构件的设计使用年限低于桥涵主体结构的设计使用年限，在设计使用年限内需要进行维修和更换，比较典型的构件包括斜拉索、吊杆、伸缩装置、支座等。在桥梁设计中，应考虑未来维修、更换的需要。因此，本次修订增加了可维修、可更换的设计要求。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 特大、大桥的桥位应选择在顺直的河道段，避免设在河湾处，以防止冲刷河岸。同时要求河槽稳定，主槽不易变迁，大部分流量能在所布置桥梁的主河槽内通过。桥位的选择要求河床地质条件良好、承载能力高、不易冲刷或冲刷深度小。桥位若处于断层地带，需分析断层的性质，如为非活动断层，墩台基础尽量设置在同一盘上。桥位避免选择在有溶洞、滑坡和泥石流的地段，否则应采取防护工程措施，确保岸坡稳定。\n\n### 3.2.3 通航河道的主流宜与桥纵轴线正交，如有困难，其斜度不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ 。这是从航行安全考虑的。\n\n本条的“斜桥正做”是指桥梁的纵轴线与水流方向斜交、墩台纵轴线与桥梁的纵轴线正交。\n\n### 3.2.6 本条所说的“通航水域”，是指具备各类船舶通达条件的水域。通航水域中的桥墩设置于浅水区，主要是为了减少大型船舶的撞击概率。\n\n### 3.2.7 路侧净区是指公路行车方向最右侧车道以外、相对平坦、无障碍物、可供失控车辆重新返回正常行驶路线的带状区域。具体可参见现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）等的相关规定。\n\n### 3.2.8 单边河滩流量不超过总流量的 $1 5 \\%$ 或双边河滩流量不超过总流量的 $2 5 \\%$ 时，表明主槽流量占总流量的大部分，河流压缩不大，一般情况下可不设置调治构造物。\n\n### 3.2.9 本条有关公路桥涵设计洪水频率的规定，兹说明如下：\n\n1 鉴于桥梁水毁的原因之一是基础埋置深度不够，因此规定在水势猛急、河床易深度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8aa72a76-a903-4dfe-9116-77d743b7dd6f', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '附录 基本雪压、风压和温度的确定方法（Part 1）', '附录 基本雪压、风压和温度的确定方法## E.l 基本雪压\n\n### E. 1. 1 在确定雪压时，观察场地应符合下列规定:\n\n#### 1 观察场地周围的地形为空旷平坦;\n\n#### 2 积雪的分布保持均匀;\n\n#### 3 设计项目地点应在观察场地的地形范围内，或它们具有相同的地形;\n\n#### 4 对于积雪局部变异特别大的地区，以及高原地形的山区，应予以专门调查和特殊处理。\n\n### E.l.2 雪压样本数据应符合下列规定:\n\n#### 1 雪压样本数据应采用单位水平面积上的雪重 $( \\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 } ) .$ ;\n\n#### 2 当气象台站有雪压记录时，应直接采用雪压数据计算基本雪压;当无雪压记录时，可采用积雪深度和密度按下式计算雪压 $\\pmb { s }$ .\n\n$$\ns = h \\rho g\n$$\n\n式中 $h$ 一一积雪深度，指从积雪表面到地面的垂直深度 $\\mathrm { ( m ) }$ ;$\\rho$ -积雪密度 $\\mathrm { ( t / m ^ { 3 } ) }$ ;$_ { g }$ 一 重力加速度， $9 . 8 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n#### 3 雪密度随积雪深度、积雪时间和当地的地理气候条件等因素的变化有较大幅度的变异，对于无雪压直接记录的台站，可按地区的平均雪密度计算雪压。\n\n### E. 1.3 历年最大雪压数据按每年 月份到次年 月份间的最大，雪压采用。\n\n### E. 1. 4 基本雪压按 E.3 中规定的方法进行统计计算，重现期应50 年。\n\n## E.2 基本凤压\n\n### E.2.1 在确定风压时，观察场地应符合下列规定:\n\n#### 1 观测场地及周围应为空旷平坦的地形;\n\n#### 2 能反映本地区较大范围内的气象特点，避免局部地形和环境的影响。\n\n### E.2.2 风速观测数据资料应符合下述要求:\n\n#### 1 应采用自记式风速仪记录的 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 平均风速资料，对于以往非自记的定时观测资料，应通过适当修正后加以采用。\n\n#### 2 风速仪标准高度应为 $\\mathrm { 1 0 m }$ 当观测的风速仪高度与标准高度相差较大时，可按下式换算到标准高度的风速 $_ { v }$ .\n\n$$\nv = v _ { z } \\ \\Big ( \\frac { 1 0 } { z } \\Big ) ^ { \\alpha }\n$$\n\n式中: Z-一一一风速仪实际高度 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ ;$\\mathcal { V } _ { z }$ z 风速仪观测风速 $\\left( \\mathbf { m } / \\mathbf { s } \\right)$ ;$\\pmb { \\alpha }$ 一空旷平坦地区地面粗糙度指数，取 0.15\n\n使用风杯式测风仪时，必须考虑空气密度受温度、气压影响的修正。\n\n### E.2.3 选取年最大风速数据时，一般应有 25 年以上的风速资料;当无法满足时，风速资料不宜少于 10 年。观测数据应考虑其均一性，对不均一数据应结合周边气象站状况等作合理性订正。\n\n### E.2.4 基本风压应按下列规定确定:\n\n#### 1 基本风压 ${ \\mathfrak { w } } _ { 0 }$ 应根据基本风速按下式计算:\n\n$$\n\\boldsymbol { w _ { 0 } } = \\frac { 1 } { 2 } \\rho \\boldsymbol { v } _ { 0 } ^ { 2 }\n$$\n\n式中: $\\boldsymbol { v } _ { 0 }$ 。一 二基本风速;$\\rho$ 一空气密度 $\\tan ^ { 3 } ,$ ）。\n\n#### 2 基本风速 ${ \\mathfrak { v } } _ { 0 }$ 应按本规范附录 E.3 中规定的方法进行统计计算，重现期应取 50 年。\n\n#### 3 空气密度 $\\rho$ 可按下列规定采用:\n\n##### 1) 空气密度 $\\rho$ 可按下式计算:\n\n$$\n\\rho = { \\frac { 0 . 0 0 1 2 7 6 } { 1 + 0 . 0 0 3 6 6 t } } \\left( { \\frac { \\dot { p } - 0 . 3 7 8 \\dot { p } _ { \\mathrm { v a p } } } { 1 0 0 0 0 0 } } \\right)\n$$\n\n式中 $t ^ { \\star }$ -一空气温度 $\\mathbf { \\^ { \\circ } C } )$ ;$\\pmb { \\phi }$ -一气压 CPa) ;$\\phi _ { \\mathrm { v a p } }$ 一一水汽压 $\\mathrm { ( P a ) }$ 。\n\n##### 2) 空气密度 $\\rho$ 也可根据所在地的海拔高度按下式近似估算:\n\n$$\n\\rho = 0 . 0 0 1 2 5 e ^ { - 0 . 0 0 0 1 z }\n$$\n\n式中 z-一海拔高度 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$\n\n## E.3 雪压和风速的统计计算\n\n### E.3.1 雪压和风速的统计样本均应采用年最大值，并采用极值型的概率分布，其分布函数应为:\n\n$$\nF \\left( x \\right) = \\exp \\left\\{ - \\exp \\left[ - \\alpha \\left( x - u \\right) \\right] \\right\\}\n$$\n\n$$\n\\alpha = \\frac { 1 . 2 8 2 5 5 } { \\sigma }\n$$\n\n$$\nu = \\mu - { \\frac { 0 . 5 7 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8aa77653-f6e3-444d-8828-571db6f240ec', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 1）', '附 录 犅（资料性附录）起重机机构分级举例\n\n## 犅．1 流动式起重机机构分级举例\n\n流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表B．1。\n\n表 犅．1 流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=1 colspan=2>机构名称</td><td rowspan=1 colspan=1>起重机整机工作级别</td><td rowspan=1 colspan=1>机构使用等级</td><td rowspan=1 colspan=1>机构载荷状态</td><td rowspan=1 colspan=1>机构工作级别</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>1</td><td rowspan=3 colspan=2>起升机构</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>T4</td><td rowspan=1 colspan=1>L1Sng</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>T4</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>T4</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>2</td><td rowspan=3 colspan=2>回转机构</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>TA</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>3</td><td rowspan=3 colspan=2>变幅机构</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>4</td><td rowspan=3 colspan=2>臂架伸缩机构</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=6 colspan=1>5</td><td rowspan=6 colspan=1>运行机构</td><td rowspan=3 colspan=1>轮胎式运行机构(仅在工作现场)</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8aa86554-a505-456a-868b-225db567a0f7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 最佳压浆量是保证桩基础达到预定要求承载力的重要因素，过量压浆会增加不必要的消耗，提高工程的成本；而且在达到设计的压浆量后，对提高桩基础承载力的贡献幅度有限，因而存在一个最佳压浆量。压浆压力是影响灌注桩后压浆施工效果的关键因素之一，决定压浆压力的因素较多，主要与压浆的顺序和节奏、砂砾层的含泥量等相关，一般在持力层较厚、含泥量较少、渗透性较好的土层中，压浆压力较小，反之则较大。因此，在对后压浆进行施工控制时，通常采用压浆量与压力双控的方式，且以压浆量控制为主，压力控制为辅。采用这种双控方式的另外一个原因是为了保证压浆施工的安全，因为压浆量虽不够但压力过大时，容易发生安全事故。\n\n3 规定终止压浆的条件是为了保证后压浆的预期效果，并避免导致过量的无效压浆。“压浆终止压力”是指“压浆结束并持荷5min的平均压力”，在实际施工中，为保证施工安全和结构安全，终止压力一般要小于控制压力。\n\n### 9.5.9 在后压浆的施工过程中，应对其各项工艺参数进行检查，当压浆量或压浆压力等主要参数达不到设计要求值时，应根据工程的具体情况采取相应措施进行处置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8aab4149-cb45-4201-8ae1-8a6e5f9ad20d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：支架直接支承在承台顶部的好处是可以避免沉降，但在承台平面尺寸较小或下部结构不设承台的情况下，支架不可避免地要支承在地基上，而此处的地基因为是开挖后再回填的，往往比较软弱，有时可能还会出现支架一部分支承在刚性的承台顶部，另一部分则支承在基坑的回填土上，使得地基软硬不均，很容易产生不均匀沉降。因此当支架支承在承台以外的软弱地基上时，首先需要对基坑的回填进行妥善加固处理；为保证沉降均匀，还要对支架进行必要的预压。\n\n15.5.4 在墩台帽、盖梁和系梁与墩身的连接处，模板与墩台身之间应密贴，不得出现漏浆现象。钢筋安装施工时，应避免在钢筋的接头处起弯，并应保证钢筋的混凝土保护层厚度。对支座垫石的预埋钢筋及上部结构所需要的预埋件，其位置应准确。\n\n15.5.5 挡块施工时其位置的测量放样定位应准确，模板应牢固且在浇筑混凝土时应不产生移位。\n\n15.5.6 施工过程中应采取措施防止对墩、台身成品造成损伤和污染。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8aadf058-7148-4632-b9de-9ea79372f307', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.5 地震作用', '4.5 地震作用## 4.5.1 公路桥梁地震作用应符合现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）和《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ab4576f-cfd2-4cd9-85a6-4c27f7d92932', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { \\Omega } \\cdot \\mathrm { \\Omega } \\mathrm { { / } } \\mathrm { \\Omega } _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathfrak { p i } }$ 的值表 H．1给出了用于载荷组合 A，B和 C的能力验算的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 、抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 和分项载荷系数$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值。\n\n对于各种类型的起重机，各个载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值宜从表 H．1中所列的数值选取，并在本标准中涉及到对所述的该类型起重机的相关部分作出说明。如果同一个载荷出现在不止一种载荷组合中，用于该载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值应从同一栏中选取。\n\n$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值根据可以确定的相关载荷的精确度来选取。或许有特殊情况，如果载荷效应是降低应力，选用 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } { \\leqslant } 1$ 的值也许是恰当的。这些将在本标准有关各种类型起重机的其他部分阐述。\n\n表 犎．1 系数犪 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { ~ , ~ } \\gamma _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathrm { \\mathfrak { p i } } }$ 值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=\"2\">载荷 组合</td><td colspan=\"11\">许用应力设计法 极限状态设计法</td></tr><tr><td>强度系数 Yfic</td><td>抗力系数Ym</td><td></td><td>1.28</td><td>1.34b</td><td>1.41</td><td>分项载荷系数 Ypi 1.48</td><td></td><td>1.55</td><td>1.63</td><td>1.71</td><td>1.80</td></tr><tr><td>A B C</td><td>1.48 1.34 1.22</td><td>1.10 1.10 1.10</td><td>1.16 1.10 1.05</td><td>1.22 1.16 1.10 a 表中系数是按公式γ=1.05&quot;计算,式中0≤≤12。</td><td>1.22 1.16</td><td>1.28b 1.22b</td><td>1.34 1.28</td><td>1.41 1.34</td><td>1.48 1.41</td><td>1.55 1.48</td><td>1.63 1.55</td><td>1.71 1.63</td></tr><tr><td colspan=\"11\">b 这些数值用于有效载荷的质量。 在许用应力设计法中,当高危险度系数y&quot;=1时,安全系数n就是强度系数Ys;而对于高度危险情况,安全系数 n等于γfi·Yn，见表20、表22及4.3.4.2.7。</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8abfbfe6-00df-44e2-80c4-ab58aa49700a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：模架的拆除工作经常是在高处悬空状态时进行，在这种情况下，施工的安全是拆除工作中的重点，因此需要有可靠的安全措施。\n\n### 17.4.8 移动模架在使用期间尚应符合下列规定：\n\n1 在梁体混凝土的浇筑施工过程中，应随时对模架的关键受力部位和支承系统进行检查，有异常时应采取有效措施及时处理；在移动过孔时，应对模架的运行状态进行监控。\n\n2 模架所有操作平台的边缘处均应设置防护栏杆，必要时应挂安全网，同时应在模架的适当部位配备消防器材。\n\n3 模架中的动力和照明线路应由专业人员敷设，并应定期检查清理，消除漏电、短路等隐患。\n\n4 每完成一孔梁的施工，均应对模架的关键部位及支承系统等进行检查，发现问题后应及时处理。\n\n## 17.5悬臂浇筑\n\n### 17.5.1 用于悬臂浇筑施工的挂篮，其结构除应满足强度、刚度和稳定性要求外，尚应符合下列规定：\n\n1挂篮与悬浇梁段混凝土的质量比宜不大于0.5，且挂篮的总重应控制在设计规定的限重之内。\n\n2 挂篮的最大变形(包括吊带变形的总和)应不大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 挂篮在浇筑混凝土状态和行走时的抗倾覆安全系数、锚固系统的安全系数、斜拉水平限位系统的安全系数及上水平限位的安全系数均应不小于2。\n\n4 挂篮的支承平台应有足够的平面尺寸，应能满足梁段现场施工作业的需要。\n\n5 挂篮模板的制作与安装应准确、牢固，安装误差应符合本规范第5章的规定。后吊杆和下限位拉杆孔道应严格按设计尺寸准确预留。\n\n6 挂篮锚固系统所用的轴销、键、拉杆、垫板、螺母、分配梁等应专门设计、加工，并不得随意更换或替代。\n\n7 悬挂系统两端应能与承压面密贴配合，混凝土承压面不规则、不平整时应事前处理，应使吊杆能轴向受拉而不承受额外的弯矩和剪力。\n\n8挂篮制作加工完成后应进行试拼装。挂篮在现场组拼后，应全面检查其安装质量，并应进行模拟荷载试验，符合挂篮设计要求后方可正式投入使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ad37958-e349-4f21-921e-551f2e1a8b9b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条的依据是《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90—2015），该规范在附录A中对危险性较大的分部分项工程作出了相应的划分，并在附录B中规定了专项施工方案应包含的主要内容。\n\n### 19.1.3 大跨度拱桥的施工应进行过程控制，使拱的轴线、内力等满足设计的要求；关键工序的施工应尽量避开可能发生的灾害性天气，并应在施工中采取必要的预防措施保证结构安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ad77cb4-fae8-420d-bed2-66010ba43934', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '生产安全事故报告和调查处理条例', '生产安全事故报告和调查处理条例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8adbeaa2-9539-430e-9120-98e942908082', '136《中华人民共和国土地管理法实施条例中华人民共和国土地管理法实施》（国务院令第743号（2021修订））.md', '第七章法律责任', '第七章法律责任第三十四条\n\n违反本条例第十七条的规定，在土地利用总体规划确定的禁止开垦区内进行开垦的，由县级以上人民政府土地行政主管部门责令限期改正；逾期不改正的，依照《土地管理法》第七十六条的规定处罚。\n\n第三十五条\n\n在临时使用的土地上修建永久性建筑物、构筑物的，由县级以上人民政府土地行政主管部门责令限期拆除；逾期不拆除的，由作出处罚决定的机关依法申请人民法院强制执行。\n\n第三十六条\n\n对在土地利用总体规划制定前已建的不符合土地利用总体规划确定的用途的建筑物、构筑物重建、扩建的，由县级以上人民政府土地行政主管部门责令限期拆除；逾期不拆除的，由作出处罚决定的机关依法申请人民法院强制执行。\n\n第三十七条阻碍土地行政主管部门的工作人员依法执行职务的，依法给予治安管理处罚或者追究刑事责任。  \n第三十八条依照《土地管理法》第七十三条的规定处以罚款的，罚款额为非法所得的百分之五十以下。  \n第三十九条依照《土地管理法》第八十一条的规定处以罚款的，罚款额为非法所得的百分之五以上百分之二十以下。  \n第四十条依照《土地管理法》第七十四条的规定处以罚款的，罚款额为耕地开垦费的2倍以下。  \n第四十一条依照《土地管理法》第七十五条的规定处以罚款的，罚款额为土地复垦费的 2倍以下。  \n第四十二条依照《土地管理法》第七十六条的规定处以罚款的，罚款额为非法占用土地每平方米30元以下。  \n第四十三条依照《土地管理法》第八十条的规定处以罚款的，罚款额为非法占用土地每平方米10元以上30元以下。  \n第四十四条  \n违反本条例第二十八条的规定，逾期不恢复种植条件的，由县级以上人民政府土地行政主管部门责令限期改正，可以处耕地复垦费2倍以下的罚款。  \n第四十五条  \n违反土地管理法律、法规规定，阻挠国家建设征用土地的，由县级以上人民政府土地行政主管部门责令交出土地；拒不交出土地的，申请人民法院强制执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ae04551-20cd-4ee4-847b-a7b789a7749a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '1 范围', '1 范围本标准确立了起重机总体、结构、机械、电气与安全等部分设计应共同遵守的必要准则，规定了设计、计算要求和方法，并可作为对设计进行分析和评价的技术依据。\n\n本标准适用于桥架型起重机、臂架型起重机和缆索型起重机，但不涉及上述起重机设计的特殊问题。本标准也可供其他起重机参照使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8af1e81c-b2cc-459f-a42b-6eb41adaff89', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13.4矩形钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算（Part 3）', ' A - \\alpha _ { \\mathrm { v } } A _ { \\mathrm { v } } ) f\n$$\n\n$$\n\\alpha _ { \\mathrm { v } } = 1 - \\sqrt { 1 - \\left( \\frac { V } { V _ { \\mathrm { p } } } \\right) ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\nV _ { \\mathrm { p } } = A _ { \\mathrm { v } } f _ { \\mathrm { v } }\n$$\n\n式中： $\\pmb { \\alpha } _ { \\mathbf { v } }$ —剪力对主管轴心承载力的影响系数，按式(13.4.2-22）计算；\n\n$V$ ——节点间隙处弦杆所受的剪力，可按任一支管的竖\n\n向分力计算（N)；\n\n$A$ 1 主管横截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n3）支管为矩形管的搭接的平面K形和 $_ \\mathrm { N }$ 形节点：\n\n搭接支管的承载力设计值应根据不同的搭接率 $\\eta _ { \\mathrm { o v } }$ 按下列公式计算(下标j表示被搭接支管)：\n\n1）当 $2 5 \\% \\leqslant \\eta _ { \\mathrm { o v } } < 5 0 \\%$ 时：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { u } i } = 2 . 0 \\bigg [ ( h _ { i } - 2 t _ { i } ) \\frac { \\eta _ { \\mathrm { o v } } } { 0 . 5 } + \\frac { b _ { \\mathrm { e } i } + b _ { \\mathrm { e j } } } { 2 } \\bigg ] t _ { i } f _ { i }\n$$\n\n$$\nb _ { \\mathrm { e j } } = \\frac { 1 0 } { b _ { \\mathrm { j } } / t _ { \\mathrm { j } } } \\bullet \\frac { t _ { \\mathrm { j } } f _ { \\mathrm { y i } } } { t _ { i } f _ { \\mathrm { y i } } } \\bullet b _ { i } \\leqslant b _ { i }\n$$\n\n2）当 $5 0 \\% \\leqslant \\eta _ { \\mathrm { o v } } < 8 0 \\%$ 时：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { u } i } = 2 . 0 \\Big ( h _ { i } - 2 t _ { i } + \\frac { b _ { \\mathrm { e } i } + b _ { \\mathrm { e } \\mathrm { j } } } { 2 } \\Big ) t _ { i } f _ { i }\n$$\n\n3）当 $8 0 \\% \\leqslant \\eta _ { \\mathrm { o v } } < 1 0 0 \\%$ 时：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { u } i } = 2 . \\ : 0 \\Big ( h _ { i } - 2 t _ { i } + \\frac { b _ { i } + b _ { \\mathrm { e j } } } { 2 } \\Big ) t _ { i } f _ { i }\n$$\n\n被搭接支管的承载力应满足下式要求：\n\n$$\n\\frac { N _ { \\mathrm { u j } } } { A _ { \\mathrm { j } } f _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant \\frac { N _ { \\mathrm { u } i } } { A _ { i } f _ { \\mathrm { y } i } }\n$$\n\n4）支管为矩形管的平面KT形节点：\n\n1）当为间隙KT形节点时，若垂直支管内力为零，则假设垂直支管不存在，按 $\\mathrm { K }$ 形节点计算。若垂直支管内力不为零，可通过对 $\\mathrm { K }$ 形和 $_ \\mathrm { N }$ 形节点的承载力公式进行修正来计算，此时 $\\beta \\leqslant ( b _ { 1 } + b _ { 2 } + b _ { 3 } + h _ { 1 } + h _ { 2 } +$ $h _ { 3 } ) / ( 6 b )$ ，间隙值取为两根受力较大且力的符号相反（拉或压）的腹杆间的最大间隙。对于图13.4.2（a）、图13.4.2（b）所示受荷情况（ $P$ 为节点横向荷载，可为零)，应满足式（13.4.2-29)与式（13.4.2-30）的要求：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { u l } } \\mathrm { s i n } \\theta _ { 1 } \\geq N _ { 2 } \\mathrm { s i n } \\theta _ { 2 } + N _ { 3 } \\mathrm { s i n } \\theta _ { 3 }\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { u 1 } } \\geqslant N _ { 1 }\n$$\n\n式中： $N _ { 1 }$ 、 $N _ { 2 }$ 、 $N _ { 3 }$ - 腹杆所受的轴向力（N)。\n\n  \n图13.4.2KT形节点受荷情况\n\n2）当为搭接KT形方管节点时，可采用搭接K形和N形节点的承载力公式检验每一根支管的承载力。计算支管有效宽度时应注意支管搭接次序。\n\n5）支管为圆管的各种形式平面节点：\n\n支管为圆管的 $ { \\mathrm { ~ T ~ } } , \\  { \\mathrm { ~ Y ~ } } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8af1f6a7-ee6c-4d0b-b384-fcf3a49e801e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 试验报告', '6 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1） 原材料的品种、规格和产地；(2） 仪器设备的名称、型号及编号；(3） 环境温度和湿度;(4） 抗压强度耐蚀系数 $K _ { f }$ ；（5）N次干湿循环后受硫酸盐腐蚀的一组混凝土试件的抗压强度测定值 $f _ { c n }$ ；（6）与受硫酸盐腐蚀试件同龄期的标准养护的一组对比混凝土试件的抗压强度测定值$f _ { c 0 }$ ；（7）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8af5d385-ed8b-46df-b49c-a938889f8b82', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3试件制备', '3试件制备## 3.1 试件到龄期后取出，擦干表面，用钢丝刷刷净两端面，待表面干燥后，在试件侧面滚涂一层熔化的石蜡，然后立即在螺旋加压器上压入经过烘箱或电炉预热过的试模中（试模预热温度，以石蜡接触试模即缓慢融化但不流淌为宜），使试件底面和试模底平齐，待试模变冷后才可解除压力。\n3.2 当选用水泥加黄油密封时，其用量比为2.5\\~3.0。试件表面晾干后，用三角刀将密封材料均匀地刮涂在试件侧面上，厚约 $1 { \\sim } 2 \\mathrm { m m }$ 。套上试模压入，使试件与试模底齐平。\n\n3.3 将装入试模的试件装在渗透仪上进行试验。\n\n3.4 如在试验过程中，水从试件周边渗出，说明密封不好，要重新密封。\n\n3.5 比较不同水泥品种的混凝土时，试件养护至28d；比较水泥品种相同的混凝土时，试件可养护至14d。\n\n## 4试验步骤\n\n4.1 试验时，水压控制恒定为 $1 . 2 \\mathrm { M P a } { \\pm } 0 . 0 5 \\mathrm { M P a }$ ，同时开始记录时间（精确到1min），24h 后停止试验，取出试件。在恒压过程中，如果试件顶端出现渗水，应立即停止试验，并记录下时间，此时该试件的渗水高度即为试件高度。\n\n4.2 将试件放在压力机上，沿纵断面将试件劈裂成两半，待看清水痕后（约过 $2 \\sim 3 \\mathrm { m i n }$ ）用墨汁描出水痕，即为渗水轮廓，笔迹不宜太粗。\n\n4.3 将梯形玻璃板放在试件劈裂面上，用尺测量十条线的渗水高度（精确至 $1 \\mathrm { m m }$ ）。\n\n## 5结果计算\n\n5.1 以10个测点处渗水高度的算术平均值作为该试件的渗水高度；然后再计算6个试件的渗水高度的算术平均值，作为该组试件的平均渗水高度。\n\n如试件的渗水高度均匀（3个试件渗水高度值中最大值与最小值之差不大于3个数的平均值的 $3 0 \\%$ ）时，允许以6个试件中先取3个试件进行试验，其渗水高度取3个试件的算术平均值。\n\n5.2 相对渗透系数，按式（T0569-1）计算：\n\n$$\nS _ { k } = \\frac { m D _ { m } ^ { 2 } } { 2 T H }\n$$\n\n式中： $S _ { k }$ ——相对渗透系数（ $\\mathrm { m m / s } ,$ ）；$D _ { m }$ - —平均渗水高度（cm）；$H$ ——水压力，以水柱高度表示（cm）；$T$ ———恒压经历的时间（h）；$m$ ——混凝土的吸水率，一般为0.03。\n\n注：1MPa的水压力，以水柱高度表示为 $1 0 \\ : 2 0 0 \\mathrm { c m }$ 。\n\n## 6试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n（2）原材料的品种、规格和产地；\n\n（3）仪器设备的名称、型号及编号；\n\n（4）环境温度和湿度;\n\n（5）渗水高度和相对渗透系数；\n\n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8af8f694-d2c2-4c21-8017-8dcdca82a87d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.3 制动器', '6.1.1.3 制动器## 6.1.1.3.1 支持制动\n\n### 6.1.1.3.1.1 支持制动的作用\n\n在起升机构中，支持制动是用来将起升的物品支持在悬空状态，由机械式制动器产生支持制动作用。\n\n### 6.1.1.3.1.2 支持制动器的选择\n\n起升机构的每一套独立的驱动装置至少应装设一个支持制动器。吊运液态金属及其他危险物品的起升机构，每套独立的驱动装置至少应装设两个支持制动器。起升机构制动器的制动距离应满足起重机使用要求。\n\n支持制动器应是常闭式的，制动轮／盘应装在与传动机构刚性联接的轴上。支持制动器的制动转矩应等于或大于按式（81）计算的制动轴上所需的计算制动转矩 $M _ { Z }$ ：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = K _ { \\mathrm { Z } } \\ \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D \\eta ^ { \' } } { 2 a i }\n$$\n\n……（81）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ — 起升机构制动器轴上的计算制动转矩，单位为牛顿米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$K _ { \\mathrm { Z } }$ — 制动安全系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$D$ 同式（77）；  \n$\\eta ^ { \' }$ 物品下降时起升机构传动装置和滑轮组的总效率；$a$ 同式（77）；i 由制动器轴到卷筒轴的总传动比。  \n对于工作特别频繁的起升机构，宜对制动器进行发热校验。\n\n### 6.1.1.3.1.3 制动安全系数\n\n制动安全系数规定如下：\n\na） 一般起升机构（通常为 M5级及其以下级别）不应低于1．50。  \nb） 重要起升机构（通常为 M6级及其以上级别）不应低于1．75。  \nc） 吊运液态金属和易燃易爆的化学品及危险品的起升机构：每套驱动装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不低于1．25；对于两套彼此有刚性联系的驱动装置，每套装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．10；对于采用行星差动减速器传动，每套驱动装置也应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．75。  \nd） 具有液压制动作用的液压传动起升机构：制动安全系数不应低于1．25。\n\n## 6.1.1.3.2 减速制动\n\n在起升机构中，不宜采用无控制的物品自由下降方式，减速制动是用来将悬挂在空中的正在向下运动的物品减速到停机或到一个较低的下降速度时实施停机制动。\n\n起升机构的减速制动可以由机械式支持制动器来完成，也可以由电气制动来完成。电气制动只用于减速制动，不能用于支持制动和安全制动。\n\n## 6.1.1.3.3 安全制动\n\n在安全性要求特别高的起升机构中，为防止起升机构的驱动装置一旦损坏而出现特殊的事故，在钢丝绳卷筒上装设机械式制动器作安全制动用。此安全制动器在机构失效或传动装置损坏导致物品超速下降，下降速度达到1．5倍额定速度前自动起作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8afb622c-f303-42f2-9076-4e15348ea52d', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第四章 事故处理', '第四章 事故处理第三十二条 重大事故、较大事故、一般事故，负责事故调查的人民政府应当自收到事故调查报告之日起15 日内做出批复；特别重大事故，30 日内做出批复，特殊情况下，批复时间可以适当延长，但延长的时间最长不超过 30 日。\n\n有关机关应当按照人民政府的批复，依照法律、行政法规规定的权限和程序，对事故发生单位和有关人员进行行政处罚，对负有事故责任的国家工作人员进行处分。\n\n事故发生单位应当按照负责事故调查的人民政府的批复，对本单位负有事故责任的人员进行处理。\n\n负有事故责任的人员涉嫌犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第三十三条 事故发生单位应当认真吸取事故教训，落实防范和整改措施，防止事故再次发生。防范和整改措施的落实情况应当接受工会和职工的监督。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当对事故发生单位落实防范和整改措施的情况进行监督检查。\n\n第三十四条 事故处理的情况由负责事故调查的人民政府或者其授权的有关部门、机构向社会公布，依法应当保密的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8afe4e8c-641d-48b3-bd95-4917fc619382', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '9.3陡坡地基与基础', '9.3陡坡地基与基础## 9.3.1桥涵基础所在位置地面坡率不小于1:1.25，或坡率虽小于1:1.25 但坡体可能产生滑移变形的地基可定为陡坡地基。陡坡段的地基和基础设计除应满足本节要求外，还应满足本规范其他要求。\n\n## 9.3.2陡坡地基设计应满足下列要求：\n\n1在陡坡地基上设置基础时，应对承受基础荷载作用的地基进行稳定性和变形分析，不同工况的地基稳定安全系数应不低于表9.3.2的要求。\n\n表9.3.2不同工况地基稳定安全系数要求  \n\n\n\n\n\n2分析陡坡地基稳定性时不宜考虑桥梁桩基对陡坡稳定的有利作用。\n\n3当陡坡安全稳定性不能满足设计要求时，应预先采取加固措施。\n\n## 9.3.3陡坡地基上的基础设计应满足下列要求：\n\n1土质陡坡地基上的基础埋置深度，除应满足本规范第5.1节的规定外，还应符合下式规定（图9.3.3）：\n\n$$\nH \\geqslant 3 d \\tan \\beta\n$$\n\n式中： $H \\cdot$ 基础埋置深度（m）；$d$ 基础宽度或直径（m）；$\\beta$ -坡度（°）。\n\n  \n图9.3.3陡坡地基基础示意\n\n2当陡坡变形对桥梁基础有影响时，宜分析桥梁基础在边坡作用下的变形和内力，验算基础在最不利条件下的变形和承载力。\n\n3确定边坡作用在基础上的水平侧压力时，应综合考虑边坡稳定和变形特性；分析基础结构变形和内力时，宜考虑坡体作用力、桩承受竖向力和水平力的耦合作用。\n\n4验算陡坡上桩基础内力与位移时，应对桩基所在位置地面以下一定深度内的坡脚侧土体水平抗力进行折减，具体数值可根据当地经验确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8b000e21-591c-470a-aa99-604f2a74fa3a', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '5 试验方法（Part 1）', '5 试验方法## 5.1 焊丝尺寸及表面质量\n\n### 5.1.1 尺寸焊丝尺寸检验用精度为 $0 . 0 1 \\ \\mathrm { m m }$ 的量具，在同一位置互相垂直方向测量，测量部位不少于两处。\n\n### 5.1.2 表面质量\n\n焊丝表面质量按GB/T25775规定，对焊丝任意部位进行目测检验。\n\n## 5.2 化学分析\n\n### 5.2.1 实心焊丝\n\n实心焊丝的化学成分分析应在焊丝成品上取样。对于无镀铜焊丝允许在制造产品的原料上取样，但仲裁试验时应在焊丝成品上取样。\n\n### 5.2.2 药芯焊丝\n\n药芯焊丝匹配相应焊剂的熔敷金属化学分析试样应按GB/T25777规定制备，也可在力学性能试件上或拉断后的拉棒上制取。仲裁试验时，按 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 2 5 7 7 7$ 规定进行。\n\n### 5.2.3 分析方法\n\n化学成分分析可采用任何适宜的分析方法，仲裁试验时，按供需双方确认的分析方法进行。\n\n## 5.3 力学性能试验\n\n### 5.3.1 试验用母材\n\n#### 5.3.1.1 对于焊丝-焊剂组合的多道焊熔敷金属力学性能试验用母材应采用与其熔敷金属化学成分相当的钢板。若采用其他母材，应使用试验焊材或其他相当的焊材在坡口面和垫板面焊接隔离层，其厚度加工后不小于 $3 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n#### 5.3.1.2 对于焊丝-焊剂组合的双面单道焊焊接接头分类试验，试验用母材应采用与其抗拉强度相当的钢板，其强度级别相差应不大于 $5 0 ~ \\mathrm { M P a }$ 。\n\n### 5.3.2 焊剂烘干规范\n\n焊前焊剂应在 $2 5 0 \\ \\mathrm { ^ circ C } \\sim 4 0 0 \\ \\mathrm { ^ \\circ C }$ 烘干 $1 \\ \\mathrm { h } \\sim 2 \\ \\mathrm { h }$ 或按制造商推荐的规范进行烘干。\n\n### 5.3.3 试件制备\n\n#### 5.3.3.1 多道焊熔敷金属试件制备\n\n多道焊熔敷金属力学性能试件按GB/T25774.1进行制备，采用试件类型1.4，试板宽度不小于$1 2 5 ~ \\mathrm { m m }$ 。焊接时采用 $\\Phi 4 . 0 \\ \\mathrm { m m }$ 或规格接近的实心焊丝按表6中规定的规范进行焊接。当采用其他尺寸实心焊丝或药芯焊丝时，按制造商推荐的规范进行焊接。\n\n表6 参考焊接规范  \n\n\n\n\n\n试板定位焊后，启焊时试板温度应达到表6规定的预热温度，并在焊接过程中保持道间温度，试板温度超过时，应自然冷却。按照GB/T18591用表面温度计、测温笔或热电偶测量道间温度。\n\n试件要求焊后热处理时，应在拉伸试样和冲击试样加工之前进行。试件放入炉内时，炉温不得高于$3 1 5 \\ \\mathrm { { ~ ‰ ~ } }$ ，以不大于 $2 2 0 \\ \\mathrm { { ^ \\circ C / h } }$ 的速率加热到 $6 2 0 \\ \\mathrm { ^ circ C } \\pm 1 5 \\ \\mathrm { ^ \\circ C }$ ，保温 $6 0 \\ \\mathrm { m i n } { \\sim } 7 5 \\ \\mathrm { m i n }$ 。达到保温时间后，以不大于 $1 9 5 \\ \\mathrm { ~ \\textbar { ~ } C ~ / h ~ }$ 的速率随炉冷却至 $3 1 5 \\ \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 以下。试件冷却至315 $\\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 以下时，允许从炉中取出，自然冷却至室温。也可根据供需双方协议，采用其他热处理规范。\n\n#### 5.3.3.2 双面单道焊焊接接头试件制备\n\n双面单道焊焊接接头力学性能试件按GB/T25774.2进行制备，采用试件类型2.5。采用实心或药芯焊丝时，按制造商推荐的规范进行焊接。\n\n适用于单面单道焊的焊剂，可按此试件类型进行考核。\n\n### 5.3.4 拉伸试验\n\n#### 5.3.4.1 多道焊熔敷金属拉伸试验\n\n多道焊熔敷金属拉伸试样尺寸及取样位置按 $\\mathrm { G B / T ~ 2 5 7 7 4 . 1 }$ 规定，拉伸试验按 $\\mathrm { G B / T ~ 2 6 5 2 }$ 进行。\n\n#### 5.3.4.2 双面单道焊焊接接头拉伸试验\n\n双面单道焊焊接接头拉伸试样尺寸及取样位置按GB/T25774.2规定，横向拉伸试验按GB/T2651进行。\n\n### 5.3.5 冲击试验\n\n#### 5.3.5.1 多道焊冲击试样尺寸及取样位置按 $\\mathrm { G B / T ~ 2 5 7 7 4 . 1 }$ 规定，双面单道焊冲击试样尺寸及取样位置按GB/T25774.2规定。  \n#### 5.3.5.2 每组冲击试样中至少应有一个试样测量V型缺口的形状尺寸，测量应在至少放大50倍的投影仪或金相显微镜上进行。  \n#### 5.3.5.3 V型缺口冲击试验应按GB/T2650进行。\n\n## 5.4 射线探伤试验\n\n### 5.4.1 多道焊和双面单道焊焊缝射线探伤试验应在截取拉伸试样和冲击试样之前进行，射线探伤前应去掉垫板(如采用）。  \n### 5.4.2 焊缝射线探伤试验按 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 3 3 2 3$ 进行。  \n### 5.4.3 在评定焊缝射线探伤底片时，试件两端 $2 5 \\ \\mathrm { m m }$ 应不予考虑。\n\n## 5.5 熔敷金属扩散氢试验\n\n熔敷金属扩散氢含量的测定按 $\\mathrm { G B / T ~ 3 9 6 5 }$ 进行。在进行熔敷金属扩散氢含量试验时，焊接速度可以增加到最大 $7');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8b046ff1-c83b-4c82-bf6f-a90d903c3110', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '五、事放预防措施', '五、事放预防措施1.电气线路应设置短路保护，在线路发生短路或接地时，瞬时保护装置应能分断线路，电源引入线径要选择合理，并应有一定余量。\n\n2．电源引入线缆不宜过长，以防压降损失过大。\n\n3．起重机电源线缆不能用临时线凑合，距离电不能太长。\n\n4.线缆保证有足够的绝缘性能。\n\n## 8.2 接地与防雷（见标准8.8条）\n\n### 8.8 接地与防雷\n\n#### 8.8.1 交流供电起重机电源应采用三相（ $3 \\Phi \\mathrm { + P E }$ ）供电方式。设计者应根据不同电网采用不同型式的接地故障保护，并由用户负责实施。接地故障保护应符合GB50054的有关规定。\n\n#### 8.8.2 起重机械本体的金属结构应与供电线路的保护导线可靠连接。起重机械的钢轨可连接到保护接地电路上。但是，它们不能取代从电源到起重机械的保护导线（如电缆、集电导线或滑触线）。司机室与起重机本体接地点之间应用双保护导线连接。\n\n#### 8.8.3 起重机械所有电气设备外壳、金属导线管、金属支架及金属线槽均应根据配电网情况进行可靠接地（保护接地或保护接零）。\n\n#### 8.8.4 严禁用起重机械金属结构和接地线作为载流零线（电气系统电压为安全电压除外）。\n\n#### 8.8.5 在每个引入电源点，外部保护导线端子应使用字母PE来标明。其他位置的保护导线端子应使用图示符号 $\\textcircled{1}$ 或用字母PE，或用黄/绿双色组合标记。\n\n#### 8.8.6 保护导线只用颜色标识时，应在导线全长上使用黄/绿双色组合。如果保护导线能容易地按其形状、位置或结构（如编织导线）识别，或者绝缘导线难以购到，则不必在导线全长上使用颜色代码。但应在端头或易接近部位上清楚的标明图示符号 $\\textcircled{1}$ 或黄/绿双色组合标记。\n\n#### 8.8.7 对于安装在野外且相对周围地面处在较高位置的起重机，应考虑避除雷击对其高位部件和人员造成损坏和伤害，特别是如下情况：\n\n易遭雷击的结构件（例如：臂架的支承缆索）；  \n连接大部件之间的滚动轴承和车轮（例如：支承回转大轴承，运行车轮轴承）；  \n为保证人身安全起重机运行轨道应可靠接地。\n\n#### 8.8.8 对于保护接零系统，起重机械的重复接地或防雷接地的接地电阻不大于 $1 0 \\Omega$ 。对于保护接地系统的接地电阻不大于 $4 \\Omega _ { \\circ }$\n\n条文性质：强制性条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8b25c02f-c5a1-4503-a147-56a17a8ba199', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值（Part 2）', '/ s ) }$ ），可取 $v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime } { = } 1 . 1 \\ v _ { \\mathrm { q } }$ ；\n\n$t _ { Z }$ — 同式（84）。\n\n除了用支持制动器完成减速制动以外，也可用支持制动器与电气制动并用作减速制动，或单独采用电气制动作减速制动。减速制动仅用来消耗动能，使物品安全减速。在与电气制动并用时，支持制动器的最低制动安全系数仍应满足6．1．1．3．1．3的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8b262c98-bbb4-4f7d-9afa-db085b6fe96f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '23.6 钢桥面铺装', '23.6 钢桥面铺装## 23.6.1 钢桥面铺装的结构层、厚度、材料等应符合设计的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8b292dcc-97ca-4695-8d3e-3a5605638069', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求（Part 13）', '><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN2M31d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn2NiMod</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.30~1.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN2M32d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12Mn2NiMod</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.60~2.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN3M3d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnNi2Mod</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.20~1.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN3M31d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn2Ni2Mod</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.30~1.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.20~1.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN4M1d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H15MnNi2Mod</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12~0.19</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.60~1.00</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10~0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.015</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.60~2.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10~0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUG</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">HG</td><td colspan=\"10\" rowspan=\"1\">其他协定成');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8b34ed8f-b873-4a64-aae8-8608fa1c05d1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6 机械（Part 2）', '发热校验\n\n电动机过载校验，是检验在设计要求的极限起动条件下，所选电动机的最大转矩或堵转转矩是否能满足机构起动的需要，按附录R的方法计算。\n\n电动机发热校验，是检验在满足设计要求的正常运转条件下，电动机不应出现过热，按附录S的方法计算。\n\n##### 6．1．1．2．2 电动机使用环境的功率修正\n\n若起重机安装使用地点海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ ，或起重机使用环境温度超过 $4 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，就应对电动机容量进行修正，见7．7．2．4。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8b3dd74c-5abf-4fb0-9955-72dbd059a430', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12 节点（Part 2）', '$$\n\n$$\n\\Sigma N _ { i } = \\Sigma \\eta _ { i } A _ { i } f _ { \\mathrm { u } } \\geq N _ { \\mathrm { u } }\n$$\n\n按极限状态设计法，即： $\\Sigma \\eta _ { i } A _ { i } f \\geqslant N$ 式中： $f$ - -节点板钢材的强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ $N$ 斜腹杆的轴向内力设计值（N)；\n\n$A _ { i }$ 为第 $i$ 段撕裂面的净截面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ）。\n\n式（54）符合破坏机理，其计算值与试验值之比平均为$8 7 . 5 \\%$ ，略偏于安全且离散性较小。\n\n12.2.2考虑到桁架节点板的外形往往不规则，用本标准式（12.2.1-1）计算比较麻烦，加之一些受动力荷载的桁架需要计算节点板的疲劳时，该公式更不适用，故参照国外多数国家的经验，建议对桁架节点板可采用有效宽度法进行承载力计算。所谓有效宽度即认为腹杆轴力 $N$ 将通过连接件在节点板内按照某一个应力扩散角度传至连接件端部与 $N$ 相垂直的一定宽度范围内，该一定宽度即称为有效宽度 $b _ { \\mathrm { e } }$ 。\n\n在试验研究中，假定 $b _ { \\mathrm { e } }$ 范围内的节点板应力达到 $f _ { \\mathrm { u } }$ ，并令$b _ { \\mathrm { e } } t f _ { \\mathrm { u } } = N _ { \\mathrm { u } } ( N _ { \\mathrm { u } }$ 为节点板破坏时的腹杆轴力)，按此法拟合的结果：\n\n当应力扩散角 $\\theta = 2 7 ^ { \\circ }$ 时精确度最高，计算值与试验值的比值平均为 $9 8 . 9 \\%$ ；当 $\\theta = { 3 0 } ^ { \\circ }$ 时此比值为 $106 . 8 \\%$ 。考虑到国外多数国家对应力扩散角均取 $3 0 ^ { \\circ }$ ，为与国际接轨且误差较小，故亦建议取 $\\theta { = } 3 0 ^ { \\circ }$ 。\n\n有效宽度法计算简单，概念清楚，适用于腹杆与节点板的多种连接情况，如侧焊、围焊和铆钉、螺栓连接等（当采用钢钉或螺栓连接时， $b _ { \\mathrm { e } }$ 应取为有效净宽度）。\n\n当桁架弦杆或腹杆为 $\\mathrm { T }$ 型钢或双板焊接 $\\mathrm { T }$ 形截面时，节点构造方式有所不同，节点内的应力状态更加复杂，故本标准公式（12.2.1）和式（12.2.2）均不适用。\n\n用有效宽度法可以制作腹杆内力 $N$ 与节点板厚度 $t$ 的关系表，我们先制作了 $N - \\frac { t } { b }$ 表，反映了影响有效宽度的斜腹杆连接肢宽度 $b$ 和侧焊缝焊脚尺寸 $h _ { \\mathrm { f 1 } } \\setminus h _ { \\mathrm { f 2 } }$ 的作用，因而该表比以往的 $N – t$ 表更精确。但由于表形较复杂且参数 $^ b$ 和 $h _ { \\textup { f } }$ 的可变性较大，使用不便。为方便设计，便在 $N - \\frac { t } { b }$ 表的基础上按不同参数组合下的最不利情况整理出 $N – t$ 包络图（表12），使该表具有较充分的依据，而且在常用不同参数 $b , \\ h _ { \\mathrm { f } }$ 下亦是安全的。\n\n表12单壁式桁架节点板厚度选用  \n\n\n\n\n\n表12的适用范围为：\n\n1适用于焊接桁架的节点板强度验算，节点板钢材为Q235，焊条E43；\n\n2节点板边缘与腹杆轴线之间的夹角应不小于 $3 0 ^ { \\circ }$ ；\n\n3节点板与腹杆周侧焊缝连接，当采用围焊时，节点板的厚度应通过计算确定；\n\n4对有竖腹杆的节点板，当 $c / t \\leqslant 1 5 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时，可不验算节点板的稳定；对无竖杆的节点板，当 $c / t \\leqslant 1 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时，可将受压腹杆的内力乘以增大系数1.25后再查表求节点饭厚度，此时亦可不验算节点极的稳定；式中 $c$ 为受压腹杆连接肢端面中点沿腹杆轴线方向至弦杆的净距离。\n\n对于表12中的单壁式桁架节点，支座节点板的厚度宜较中间节点板增加 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n12.2.3参照国外研究资料，补充了净截面计算时孔径扣除尺寸要求和修改了多排螺栓时应力扩散角的取值。本条为桁架节点板的稳定计算要求。\n\n1共做了8个节点板在受压斜腹杆作用下的试验，其中有无竖腹杆的各4个试件。试验表明：\n\n1）当节点板自由边长度 $l _ { \\mathrm { f } }$ 与其厚度 $t$ 之比 $l _ { \\mathrm { f } } / t > 6 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时，节点板的稳定性很差，将很快失稳，故此时应沿自由边加劲。\n\n2）有竖腹杆的节点板或 $l _ { \\mathrm { f } } / t \\leqslant 6 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 的无竖腹杆节点板在斜腹杆压力作用下，失稳均呈 ${ \\overline { { B A } } } - { \\overline { { A C } } } - { \\overline { { C D } } }$ 三折线屈折破坏，其屈折线的位置和方向，均与受拉时的撕裂线类同。\n3）节点板的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8b3e8246-669f-4f25-8cdd-02b48603058b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：桩身内已有的用于超声波无损检测的声测管，一般多采用钢管，完全可以满足后压浆的需要，故能利用其兼作压浆管。\n\n## 9.5.4 压浆阀应能承受至少1 MPa 的静水压力，并应具有逆止的功能，其外部的保护层应能抵抗砂、石等或其他硬物的刮碰而不致受损。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8b4f4fc7-f26d-437d-bed7-bc9337e3dd64', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '续表4.12.1-3', '续表4.12.1-3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8b507c2b-ba6b-4043-aaf7-20f983e9c189', '139《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB-T10433-2002）.md', '10标记', '10标记## 10.1标记方法按GB/T1237规定。\n\n## 10.2标记示例\n\n公称直径 $d { = } 1 9 \\ \\mathrm { m m }$ 、长度 $l _ { 1 } = 1 5 0 \\ \\mathrm { m m }$ 、材料为ML15、不经表面处理的电弧螺柱焊用圆柱头焊钉的标记：\n\n焊钉GB/T10433 $1 9 \\times 1 5 0$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8b634573-cc5b-4d39-a090-8a1bfd2c0215', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明本条参照 2005 版欧洲桥梁抗震设计规范制定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8b68d3fc-12f7-434f-958c-66e840a91578', '44《中华人民共和国水法》（主席令第48号）.md', '第三章 水资源开发利用', '第三章 水资源开发利用第二十条 开发、利用水资源，应当坚持兴利与除害相结合，兼顾上下游、左右岸和有关地区之间的利益，充分发挥水资源的综合效益，并服从防洪的总体安排。\n\n第二十一条 开发、利用水资源，应当首先满足城乡居民生活用水，并兼顾农业、工业、生态环境用水以及航运等需要。\n\n在干旱和半干旱地区开发、利用水资源，应当充分考虑生态环境用水需要。\n\n第二十二条 跨流域调水，应当进行全面规划和科学论证，统筹兼顾调出和调入流域的用水需要，防止对生态环境造成破坏。\n\n第二十三条 地方各级人民政府应当结合本地区水资源的实际情况，按照地表水与地下水统一调度开发、开源与节流相结合、节流优先和污水处理再利用的原则，合理组织开发、综合利用水资源。\n\n国民经济和社会发展规划以及城市总体规划的编制、重大建设项目的布局，应当与当地水资源条件和防洪要求相适应，并进行科学论证；在水资源不足的地区，应当对城市规模和建设耗水量大的工业、农业和服务业项目加以限制。\n\n第二十四条 在水资源短缺的地区，国家鼓励对雨水和微咸水的收集、开发、利用和对海水的利用、淡化。\n\n第二十五条 地方各级人民政府应当加强对灌溉、排涝、水土保持工作的领导，促进农业生产发展；在容易发生盐碱化和渍害的地区，应当采取措施，控制和降低地下水的水位。\n\n农村集体经济组织或者其成员依法在本集体经济组织所有的集体土地或者承包土地上投资兴建水工程设施的，按照谁投资建设谁管理和谁受益的原则，对水工程设施及其蓄水进行管理和合理使用。\n\n农村集体经济组织修建水库应当经县级以上地方人民政府水行政主管部门批准。\n\n第二十六条 国家鼓励开发、利用水能资源。在水能丰富的河流，应当有计划地进行多目标梯级开发。\n\n建设水力发电站，应当保护生态环境，兼顾防洪、供水、灌溉、航运、竹木流放和渔业等方面的需要。\n\n第二十七条 国家鼓励开发、利用水运资源。在水生生物洄游通道、通航或者竹木流放的河流上修建永久性拦河闸坝，建设单位应当同时修建过鱼、过船、过木设施，或者经国务院授权的部门批准采取其他补救措施，并妥善安排施工和蓄水期间的水生生物保护、航运和竹木流放，所需费用由建设单位承担。\n\n在不通航的河流或者人工水道上修建闸坝后可以通航的，闸坝建设单位应当同时修建过船设施或者预留过船设施位置。\n\n第二十八条 任何单位和个人引水、截（蓄）水、排水，不得损害公共利益和他人的合法权益。\n\n第二十九条 国家对水工程建设移民实行开发性移民的方针，按照前期补偿、补助与后期扶持相结合的原则，妥善安排移民的生产和生活，保护移民的合法权益。\n\n移民安置应当与工程建设同步进行。建设单位应当根据安置地区的环境容量和可持续发展的原则，因地制宜，编制移民安置规划，经依法批准后，由有关地方人民政府组织实施。所需移民经费列入工程建设投资计划。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8b836f33-1724-48e7-849e-cc8cb8d7213b', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》（GB/T50082—2009）与ASTMC666-97编制。ASTMC666-97中提出两种方法：在水中快冻（A法）和在空气快冻（B法），无论A法还是B法均要求在水中融化。相对于方法，ASTMC671中提出每两周冻融循环一次的方法，在试验期间测定试件的线性膨胀，直到试件达到临界膨胀点或达到规定循环次数。由于混凝土面板在接缝处水分聚集，所以在使用10\\~15年内会因冻融循环在接缝处产生耐久性裂缝（D裂缝）。在《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》（GB/T 50082—2009）中还有一个抗冻试验方法，称之为慢冻法，它要求试件在负 $1 5 ^ { \\circ } C \\sim$ 负 $2 0 ^ { \\circ } C$ 条件下保持不小于4h（试件尺寸为 $1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 5 0 \\mathrm { m m }$ 或 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 0 0 \\mathrm { m m } )$ ，然后在水中融化不小于4h。慢冻法定义混凝土同时满足强度损失率不超过 $2 5 \\%$ ，重量损失率不超过 $5 \\%$ 的最大循环次数为混凝土抗冻强度等级，而在快冻法中没有这个概念。\n\n本方法参考美国材料试验协会ASTMC666-97标准，将试件融化终了的中心温度定为 $5 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ ，同时试件从融到冻、从冻到融所用时间也相应地规定为：从 $3 ^ { \\circ } C$ 降至负 $1 6 ^ { \\circ } \\mathsf { C }$ 所用时间不得少于整个受冻时间的\n\n1/2，试件从负 $1 6 ^ { \\circ } \\mathsf { C }$ 升到 $3 ^ { \\circ } C$ 所用的时间不得少于整个融化时间的1/2。\n\n有时在试验结束后，试件没有明显的剥落现象，但由于多次循环，试件有许多微裂纹，将进一步吸入水分，所以可能导致试件质量增加而非减少。为此，本方法将质量损失率 $\\mathrm { W _ { n } }$ 改为质量变化率 $\\mathrm { W _ { n ^ { \\prime } } }$ 。\n由于需要对试件进行无损检测，因此引入动态弹性模量来评价动融循环对试件的影响。但现有试验表明，动态弹性模量和试件的弯拉强度相关性较差，所以本方法提出冻融循环结束时试件的弯拉强度作为备选指标。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8bb5fa64-4323-46b0-9906-d52188195f9c', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '四、事故结论', '四、事故结论变幅机构卷筒法兰盘螺栓组失效，是由于设计制造者错误地采用粗制螺栓，使螺栓组不能同时受力，螺孔直径的偏差过大加剧了这种现象。比额定力矩大的启动或过载力矩将使法兰盘上的某个单个承载螺栓剪断，当8个螺栓全部剪断时，发生吊臂下坠事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8bb933bf-ae33-4008-9e10-3405bf5a6bd7', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验步骤', '4 试验步骤## 4.1 向 $5 0 \\mathrm { m L }$ 锥形瓶中加入约 $3 \\mathrm { m L }$ 水及5滴硝酸溶液（2.6），放在冷凝管下端用以承接蒸馏液，冷凝管下面的硅胶管插于锥形瓶的溶液中。\n\n## 4.2 称取约 $0 . 3 \\mathrm { g }$ （m）试样，精确至 $0 . 0 0 0 1 \\mathrm { g }$ ，置于已烘干的石英蒸馏管中，勿使试料黏附于管壁。\n\n## 4.3 向蒸馏管中加入5滴过氧化氢（2.4）溶液，摇动后加入5mL磷酸（2.2），套上磨口塞，摇动待试料分解产生的二氧化碳气体大部分逸出后，将固定架套在石英蒸馏管上，并将其置于温度 $2 5 0 { \\sim } 2 6 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的测氯蒸馏装置（2.15）炉膛内，迅速以硅橡胶管连接好蒸馏管的进出口部分（先连出气管，后连进气管），盖上炉盖。\n\n## 4.4 开动气泵，调节气流速度在 $1 0 0 { \\sim } 2 0 0 \\mathrm { m L / m i n }$ ，蒸馏 $1 0 { \\sim } 1 5 \\mathrm { m i n }$ 后关闭气泵，拆下连接管，取出蒸馏管置于试管架内。\n\n## 4.5 用乙醇（2.3）吹洗冷凝管及其下面于锥形瓶内（乙醇用量约为 $1 5 \\mathrm { m L }$ ）。由冷凝管下部取出承接蒸馏液的锥形瓶，向其中加入1\\~2滴溴酚蓝指示剂（2.11），用氢氧化钠溶液（2.5）调至溶液呈蓝色，然后用硝酸（2.6）调至溶液刚好变黄，再过量1滴，加入10 滴二苯偶氮碳酰肼指示剂（2.12），用硝酸汞标准滴定溶液（2.8或2.9）滴定至樱桃红色出现。\n\n## 4.6 氯离子含量为 $0 . 2 \\% { \\sim } 1 \\%$ 时，蒸馏时间应为约 $1 5 { \\sim } 2 0 \\mathrm { m i n }$ ；用硝酸汞标准滴定溶液[C$( \\mathrm { H g } ( \\mathrm { N O _ { 3 } } ) _ { 2 } ) \\ = \\mathrm { 0 . 0 0 5 m o l / L } ]$ 进行滴定。\n\n## 4.7 进行试样分析时，应同时进行空白试验，并对测定结果加以校正。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8bbcf1da-a214-4d0d-b6d0-01934373f6c8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 规定对称施工是为了防止偏载而导致梁体产生倾覆。2 当混凝土防撞护栏的连续长度过长时，容易产生裂缝，因此需要间隔一定的距离设断缝或假缝。5 现浇混凝土防撞护栏的质量通病是表面气泡，故在混凝土的浇筑施工中需要采取措施，避免或减少气泡的产生。\n\n## 23.7.2 小型构件宜在振动台上振动浇筑。混凝土砌块、小型盖板、路缘石和栏杆等小型构件，可在移动式底模上浇筑。\n\n## 23.7.3 栏杆构件应在人行道板铺设完毕后方可安装。安装栏杆柱时，应全桥对直、校平，弯桥、坡桥应平顺。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8bbd861d-fcf9-40ec-ba9f-0442b7c1836e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 2）', '起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle 9 . 5 5 ( m M _ { \\mathrm { d q } } { - } M _ { \\mathrm { d j } } ) }\n$$\n\n……（89）\n\n式中：\n\n$_ n$ 同式（82）；$k$ 同式（82）；  \n$J _ { 1 }$ 同式（82）；  \n$J _ { 2 }$ 同式（82）；  \n$m$ 电动机台数；  \n$J _ { \\mathrm { ~ 3 ~ } } ^ { \\prime }$ — 作平移运动的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$$\n{ J ^ { \\prime } } _ { 3 } = \\frac { ( m + m _ { i } ) D ^ { 2 } } { 4 i ^ { 2 } }\n$$\n\n$m$ 同式（88)；  \n$m _ { i }$ 同式（88）；$D$ 车轮踏面直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$i$ 由电动机轴到车轮的机构总传动比；$\\eta$ 运行机构总传动效率；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { d j } }$ — 满载、上坡、迎风时作用于电动机轴上的稳态运行阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ ) ~ }$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d j } } = \\frac { P _ { \\mathrm { j } } D } { 2 i \\eta }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）。\n\n### 6.1.2.4.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { y } }$ 按式（90）计算：\n\n$$\na _ { \\mathrm { y } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（90）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { y } }$ — 起动平均加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\Delta } y$ — 起重机的稳定运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起重机的运行起动时间，单位为秒（s），一般取不大于表13中的值。\n\n## 6.1.2.5 减速器的选择\n\n### 6.1.2.5.1 在一般情况下，运行机构减速器的设计预期寿命与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，所选减速器的设计预期寿命可小于运行机构的工作寿命。  \n### 6.1.2.5.2 在选用减速器时，若其参数表上的工作级别与运行机构的工作级别不一致时，应引入换算减速器使用繁忙条件的功率修正系数。  \n### 6.1.2.5.3 与起升机构减速器不同，运行机构减速器在工作时承受双向载荷，且在机构起（制）动时要传递更大的驱动或制动力矩，在选择运行机构的减速器时应特别考虑此因素。\n\n## 6.1.2.6 制动器的选择\n\n运行机构装设制动器的作用一般是为了实现减速制动，并使停止下来的起重机在作业时运行机构能保持不动。\n\n### 6.1.2.6.1 运行机构机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于满载、顺风及下坡 状态下运行的起重机或小车在要求的时间内停止下来。犕\n\n运行机构的制动转矩 $M _ { Z }$ 按式（91）计算：\n\n$$\nM _ { z } = \\left\\{ \\frac { ( P _ { \\mathrm { w } 1 } + P _ { \\mathrm { \\it e } } - P _ { \\mathrm { \\it \\infty } } ^ { \\prime } ) D \\eta } { 2 i } + \\frac { n } { 9 . 5 5 t _ { z } } \\lbrack k m _ { z } ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) + J _ { \\mathrm { \\it \\ \' { s } } } ^ { \\prime } \\eta \\rbrack \\right\\} \\xrightarrow { \\mathrm { . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } \\mathrm { ( \\it \\mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8bc04d63-2566-4e2b-80d5-179829be604a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 9）', '</td><td rowspan=1 colspan=1>安装用臂架起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2~25</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>电站、机加工车间安装起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2~25</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>货场装卸桥</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩</td><td rowspan=1 colspan=1>20~60</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1>15~40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>货场装卸桥</td><td rowspan=1 colspan=1>抓斗或电磁盘</td><td rowspan=1 colspan=1>25~80</td><td rowspan=1 colspan=1>15~40</td><td rowspan=1 colspan=1>60</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>车间起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10~15</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>抓斗或电磁起重机、繁忙的仓库及货场用门式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>40~120</td><td rowspan=1 colspan=1>60~100</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>铸造起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>3~10</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>均热炉起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>30~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>9</td><td rowspan=1 colspan=1>锻造起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>岸边装卸用起重机岸边集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩或其他吊具</td><td rowspan=1 colspan=1>20~60</td><td rowspan=1 colspan=1>15~40</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1>15~40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>11</td><td rowspan=1 colspan=1>卸货用抓斗或电磁起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>20~80</td><td r');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8bc091c6-c61c-4483-94ae-fbc3a4a09941', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '1 总则', '1 总则1.0.1为规范建筑施工高处作业及其管理，做到防护安全、技术先进、经济合理，制定本规范。\n\n1.0.2本规范适用于建筑工程施工高处作业中的临边、洞口、攀登、悬空、操作平台、交叉作业及安全网搭设等项作业。\n\n本规范亦适用于其他高处作业的各类洞、 沟）槽等部位的施工。\n\n1.0.3建筑施工高处作业时，除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8bc519f0-923d-4f6c-8355-152b9712f93c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2.0.30 顶进施工法 jack-in', '2.0.30 顶进施工法 jack-in construction method利用千斤顶等设备将预制的箱形或圆管形构造物逐渐顶入路基，以构成立体交叉通道或涵洞的施工方法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8bc82532-fa68-4145-8acc-febef5737d4b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．8 吊钩', '6．3．8 吊钩## 6．3．8．1 锻造吊钩\n\n起重吊钩应按照GB／T10051．1的规定选取。  \n起重吊钩附件（包括吊钩螺母、吊钩横梁等）应按JB／T7687．1～JB／T7687．4的规定选取。\n\n## 6．3．8．2 片式吊钩\n\n铸造起重机用片式单钩宜采用低合金高强度钢，其强度计算中相应于钢材的屈服点的安全系数不应低于2．5。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8bdb8822-cbe9-4fbf-9ee7-ba91d51cede1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 5）', 'hrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又有一种或多种不同的构件接头型式，见附录O。随着连接应力集中等级的递增，结构疲劳强度递减。应尽量采用较为合理的应力集中情况等级 K值，推荐采用 $\\mathrm { K } _ { 2 }$ ，尽量避免采用 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 。\n## 5．8．4 结构件的工作级别\n\n结构件的工作级别见3．4．3。对于有轻微或中等应力集中等级而工作级别较低的结构件，一般不需要进行疲劳强度校核，通常 E4级（含）以上的结构件应校核疲劳强度。\n\n## 5．8．5 疲劳许用应力\n\n构件疲劳许用应力按表31列出的公式计算，连接件的疲劳许用应力按表32计算。表中 $r$ 为应力循环特性，其值按5．8．2决定。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］为拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值，是 $r { = } - 1$ 的对称应力循环试验中得到的疲劳极限（具有 $90 \\%$ 的可靠度）除以1．34安全系数，并考虑构件工作级别及具体的构件连接的应力集中情况等级和构件的材质等三个因素后的疲劳许用应力值。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］值详见表33。\n\n表31 构件疲劳许用应力  \n\n\n\n\n\n表32 连接的疲劳许用应力  \n\n\n\n\n\n表33 拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值 $[ \\pmb { \\sigma } _ { - 1 } ]$   \n\n\n\n\n\n## 5．8．6 疲劳强度校核\n\n根据载荷组合A（见4．3．3．1）的实际可能的最不利工况计算得出的绝对值最大应力，按式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）进行核算：\n\n$$\n{ \\begin{array} { r l } { | \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\qquad \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } } \\end{array} } ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 3 ~ } } )  \\\\ { | \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] \\leqslant [ { \\mathrm { ~ 7 ~ } } \\ldots { \\mathrm { ~ r } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots  & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] ^ { 2 } + [ { \\frac { \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] ^ { 2 } } } ] ^ { 2 } - { \\frac { \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } } + [ { \\frac { \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } } { [ \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } } \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\end{array}  ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 6 ~ } } )   \\end{array} \n$$\n\n式中：\n\n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ ；  \n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ ；  \n$\\mid ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8bdc679e-9c75-4bff-afe4-a9a3acbe5341', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 1）', '附 录 犘## （规范性附录）起重机各机构电动机的初选\n\n## 犘．1 电动机的型式\n\n### 犘．1．1 起重机的主要机构一般选用起重冶金用系列异步电动机、直流电动机，在电动葫芦等起升机构中，也可采用锥形转子制动异步电动机或圆柱形转子转动电动机，或适合于起重机使用特点的其他电动机。\n\n### 犘．1．2 在具有爆炸性气体的危险场合使用的起重机，应选防爆系列起重用电动机。\n\n## 犘．2 电动机功率的初选方法\n\n### 犘．2．1 稳态计算功率法\n\n#### 犘．2．1．1 起升机构\n\n##### 犘．2．1．1．1 稳态起升功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n当起升机构用同一台电动机驱动时，其稳态计算功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．1）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } \\cdot v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\eta }\n$$\n\n……（P．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态起升功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；起升机构总效率。\n\n##### 犘．2．1．1．2 电动机初选\n\n对未能提供CZ值及相应计算数据的电动机，可以用式（P．1）的计算结果，并考虑该机构实际的接电持续率（参见表 Q．2），直接从电动机样本上初选出所需要的电动机。\n\n#### 犘．2．1．2 运行机构\n\n##### 犘．2．1．2．1 稳态运行功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n稳态运行功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．2）计算：\n\n\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { j } } \\cdot v _ { \\mathrm { y } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta \\cdot m }\n$$\n\n……（P．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态运行功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）；  \n$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式（89）；  \n$m$ 运行机构电动机台数。\n\n##### 犘．2．1．2．2 电动机初选\n\n用式（P．2）计算所得的结果乘以一个大于1的系数，从电动机样本上初选所需的电动机。对室外作业的起重机，此系数为 $1 . 1 { \\sim } 1 . 3$ ；对室内作业起重机及室外作业的装卸桥小车，此系数为 $1 . 2 { \\sim } 2 . 6$ 。运行速度高者取大值。\n\n#### 犘．2．1．3 牵引小车式运行机构\n\n##### 犘．2．1．3．1 稳态运行功率\n\n牵引小车式变幅机构与牵引小车式运行机构作用原理相似，如果其驱动轮（或卷筒）上的转矩为$M$ ，则牵引小车式变幅机构(即小车运行机构)电动机的稳态变幅(运行)功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ ，可以按式(P.3)计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { M \\bullet n } { 9 5 5 0 \\ \\eta }\n$$\n\n……（P．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态变幅（运行）功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$M -$ -驱动轮(或卷筒)的转矩，单位为牛米( $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ；$n$ 驱动轮(或卷筒)的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 同式（89）。\n\n##### 犘．2．1．3．2 电动机初选\n\n用式（P．3）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．2 等效功率法\n\n#### 犘．2．2．1 回转机构\n\n##### 犘．2．2．1．1 等效功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$\n\n等效功率 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ 按式（P．4）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { e q } } \\bullet n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．4）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 回转机构电动机的等效回转功率，单位为千瓦（kW）；  \n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 同式（92）；$n$ 起重机回转速度，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ；7 同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### 犘．2．2．2．1 非平衡动臂式变幅机构\n\n###### 犘．2．2．2．1．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．5）计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8be7f0be-25ee-4e54-b05d-407c62f3c3ba', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 1）', '7 电气## 7．1 总则\n\n起重机械电气设备应符合 GB5226．2和本标准的规定。\n\n## 7．2 电源和供电\n\n### 7．2．1 供电电源\n\n#### 7．2．1．1 电网电压\n\n本标准对低压（不高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V } ,$ ）、三相 $( 3 \\Phi \\mathrm { + P E ) , 5 0 ~ H z / 6 0 ~ H z }$ 交流供电系统作了规定。对于直流供电及电压高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V }$ 的交流供电系统，其配电线路设计应符合其他相关的标准。\n\n#### 7．2．1．2 电压波动范围\n\n在正常工作条件下，供电系统在起重机械馈电线接入处的电压波动不应超过额定值的± $10 \\%$ 。\n\n### 7．2．2 供电系统\n\n#### 7．2．2．1 接地线\n\n供电系统应提供用于保护接地的装置，如滑触线、集电环或接地线。\n\n#### 7．2．2．2 供电方式\n\n常用的供电方式有电源滑触线、集电器、电缆卷筒和悬挂电缆小车等。\n\n##### 7．2．2．2．1 电源滑触线及其防护\n\n电源滑触线通常采用型钢、铜质刚性滑触线或安全滑触线，根据起重机运行环境及运行速度进行选择。\n\n滑触线应布置合理，与周围设备应有足够的安全距离，或采取安全防护措施，当人靠近时不会意外\n\n触及。物品（或吊钩）摆动时，不得碰触到滑触线。\n\n##### 7．2．2．2．2 集电器\n\n刚性滑触线的集电器用自重或弹簧加压，以保证在运行过程中与滑触线接触良好可靠，对于有起重电磁铁或因瞬时掉电会引起控制系统故障的起重机应采用双（或多）集电器。\n\n集电器应具有足够的电流容量，运动灵活。当集电器从滑触线上脱落时，不应造成短路或接地。\n\n##### 7．2．2．2．3 电缆卷筒\n\n采用电缆卷筒供电时，应防止电缆在运动过程中被磨损。对于外径不大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的10倍；对于外径大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的12．5倍。\n\n电缆卷筒应能自动收缠电缆，电缆卷筒的驱动转矩不应小于收缠电缆时所需的最大转矩。\n\n在放缆过程中，作用在电缆导线上的牵引力应尽可能地小，对于没有加强芯的电缆，作用在铜导线截面上的最大允许拉应力为 $1 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ；对于要求电缆缠绕速度高或电缆自重较重时，应采用具有加强芯的电缆。\n\n电缆卷筒的集电滑环应满足相应的电压等级和电流容量的要求，每个滑环至少有一对电刷。电刷的防护等级应满足环境要求，室外使用不应低于 GB4208中的IP54。\n\n##### 7．2．2．2．4 悬挂电缆小车\n\n采用悬挂电缆小车时，应防止电缆在运动过程中被磨损和发生过度弯曲，其电缆悬挂弯板的曲率半径不应小于电缆外径的5倍。\n\n对于扁电缆，电缆的厚度相当于圆电缆的直径。\n\n电缆排布时应保证各电缆长度相等，压板压接牢靠，同一层电缆外径尽可能接近，要避免某一根或少数几根电缆过分受力。悬挂电缆小车相互之间宜设牵引钢丝绳，运行时，当相邻两个悬挂电缆小车间距使得悬垂电缆间的夹角接近 $1 2 0 ^ { \\circ }$ 时，牵引钢丝绳应完全拉直受力\n\n牵引杆的安装位置，应使得当所有悬挂电缆小车退回到起始位置时，不影响起重机小车运行到端部的极限位置。两悬挂电缆小车间可以设缓冲件，以减少碰撞力和噪声。\n\n## 7．3 配电系统\n\n### 7．3．1 主隔离开关\n\n起重机宜装设切断所有电源的主隔离开关，开关应尽量靠近总进线集电器。\n\n### 7．3．2 总断路器\n\n总电源回路应设置总断路器。总断路器的控制应具有电磁脱扣功能，其额定电流应大于起重机额定工作电流，电磁脱扣电流整定值应大于起重机最大工作电流。总断路器的断弧能力应能断开在起重机上发生的短路电流。\n\n### 7．3．3 动力电源接触器\n\n动力电源回路宜设能够分断动力线路的接触器。\n\n### 7．3．4 动力电源紧急分断\n\n紧急情况下，能在司机室和电气室内断开总动力电源和制动器电源。急停按钮为红色非自复位式。\n\n### 7．3．5 分支线路配电\n\n各机构动力、控制及辅助电源分支线路应采用断路器、熔断器或过电流保护继电器，提供过电流保护功能。当三相动力电路采用熔断器保护时，应具有缺相保护功能。\n\n## 7．4 电气保护\n\n### 7．4．1 电动机的保护\n\n电动机应具有如下一种或一种以上的保护功能，具体选用应按电动机及其控制方式确定：\n\na） 瞬 动 或 反 时 限 动 作 的 过 电 流 保 护，其 瞬 时 动 作 电 流 整 定 值 应 约 为 电 动 机 最 大 起 动 电 流的1．25倍；  \nb） 在电动机内设置热传感元件；  \nc） 热过载保护。\n\n### 7．4．2 线路保护\n\n所有外部线路都应具有短路或接地引起的过电流保护功能，在线路发生短路或接地时，瞬时保护装置应能分断线路。对于导线截面较小，外部线路较长的控制线路或辅助线路，当预计接地电流达不到瞬时脱扣电流值时，应增设热脱扣功能，以保证导线不会因接地而引起绝缘烧损。\n\n### 7．4．3 错相和缺相保护\n\n当错相和缺相会引起危险时，应设错相和缺相保护。\n\n### 7．4．4 零位保护\n\n起重机各传动机构应设有零位保护。运行中若因故障或失压停止运行后，重新恢复供电时，机构不得自行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8bf07937-ed4b-4f2e-b4a5-6e7252de179b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 2）', '（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n![](images/97a893a09c15c5c27bf06cf4281a0b5f1413d2cd7e86a1b8d4e60e58dc234.jpg)  \n图 犌．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．2．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．1 允许的加速度组合如下（见图 G．3）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n起升（H）和臂架伸缩（Te）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架伸缩（Te）；  \n臂架伸缩（Te）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n![](images/5e070995714b9c13e67f790776c8aad5fcc5995348dd3f97064c6dd9e4acd3fe.jpg)  \n图 犌．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．4 对表 犌．1和 犌．2中的载荷组合的说明（见表 犌．4）\n\n表 犌．4 流动式起重机载荷组合的说明  \n\n\n\n\n\n## 犌．2 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n![](images/b28b975386c3587122380fad55da36f2bef3217cca58745def03bfc3d4dec53e.jpg)\n\n### 犌．2．1 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．5；采用极限状态设计法设计时，见表 G．6。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n\n\n\n### 犌．2．2 载荷与适用的动力系数\n\n#### 犌．2．2．1 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ 取值，见表 G．7\n\n表 犌．7 塔式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n#### 犌．2．2．2 塔式起重机的某些部件，当它们的质量明显降低会对合成的载荷效应显著有利时，表 G．6中的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { p A } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p B } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p C } }$ 应适当减小。\n\n### 犌．2．3 加速效应组合\n\n加、减速时作用在塔式起重机结构上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，加速效应按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 回转及小车变幅；  \n2） 回转及臂架俯仰变幅；  \n3） 回转及塔式起重机运行；  \n4） 回转减速，此时有惯性力和离心力，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力按可能同时操作的动作进行组合。\n\n### 犌．2．4 工作状态的计算风压和3狊时距的平均瞬时风速\n\n工作状态的计算风压应限制为：安装时为 $1 2 5 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ ；工作时为 $2 5 0 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ 。相应的3s时距的平均瞬时风速为：安装时为 $1 4 . 1 ~ \\mathrm { m / s }$ ；工作时为 $2 0 . 0 \\ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n上述值推荐用于设计计算，而在操作手册中对实际作业可以规定比此所限制的最大风压相应的更低一些的风速值。\n\n### 犌．2．5 用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合\n\n用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合仅需用表 G．5和 G．6中的载荷组合 A1、A2、A3、A4、B1、B2、B3、B4、C1、C2、C3、C4、C6、C7、C8、C9进行安全分析。\n\n## 犌．3 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n### 犌．3．1 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n许用应力设计法设计用的，见表 G．8；极限状态设计法设计用的，见表 G．9。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n按 江\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n### 犌．3．2 载荷与适用的动力系数，（见表 犌．10）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8bf15b01-16ff-4916-a5e9-e06c625766b9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 1）', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算## 5.5.1 轴心受力构件的刚性\n\n### 5.5.1.1 轴心受力构件的刚性计算\n\n刚性计算按式（42）计算：\n\n……（42）\n\n式中：\n\n入 结构构件的长细比，见5.5.1.2;［］—— 结构构件的容许长细比，见表28。\n\n表 28 结构构件的容许长细比［］  \n\n\n\n\n\n### 5.5.1.2 结构构件的长细比\n\n#### 5.5.1.2.1 实腹式轴心受力构件的长细比 $\\lambda$ ，分为 $\\lambda _ { \\mathrm { { x } } }$ 和 $\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ ，按式（43）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\lambda _ { \\mathrm { x } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c x } } } { r _ { \\mathrm { x } } } } \\\\ { \\lambda _ { \\mathrm { y } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c y } } } { r _ { \\mathrm { y } } } \\bigg [ } \\end{array}\n$$\n\n……（43）\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 实腹式轴心受力构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $. y$ 轴）的计算长细比；$l _ { \\mathrm { c x } } \\setminus l _ { \\mathrm { c y } }$ — 结构构件对通过截面形心的强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ），其计算方法按附录J的J．1；$r _ { \\mathrm { ~ x ~ } } , r _ { \\mathrm { ~ y ~ } }$ — 结构构件毛截面对强轴（轴）或弱轴（轴）的回转半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n$$\nr _ { \\mathrm { x } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { x } } } { A } } } , \\qquad r _ { \\mathrm { y } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { y } } } { A } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { { x } } } \\setminus I _ { \\mathrm { { y } } }$ — 结构构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $_ y$ 轴）的毛截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；\n\n$A$ ——结构构件毛截面面积,单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$\n\n#### 5.5.1.2.2 等截面格构式组合构件的换算长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ ，按附录J中的表J．5选取。\n\n## 5.5.2 起重机的静态刚性\n\n### 5.5.2.1 桥架型起重机\n\n#### 5.5.2.1.1 跨中位置\n\n##### 5.5.2.1.1.1 手动起重机\n\n手动小车（或手动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及手动小车（或手动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 的关系，推荐为： $f \\leqslant { \\frac { 1 } { 4 0 0 } } \\ S$ ；\n\n##### 5.5.2.1.1.2 电动起重机\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及自行式小车（或电动葫芦）\n\n自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 $S$ 的关系，推荐为：\n\n对低定位精度要求的起重机，或具有无级调速控制特性的起重机；采用低起升速度和低加速度能达到可接受定位精度的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 5 0 0 }$ S\n\n使用简单控制系统能达到中等定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 7 5 0 }$ S\n\n需要高定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 1 \\ { 0 0 0 } } \\ S$\n\n注：定位精度要求的实现取决于不同调速控制系统的完善程度和不同静态刚性指标的互补性匹配，而可接受定位精度是指低与中等之间的定位精度。\n\n#### 5.5.2.1.2 有效悬臂长度位置\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁有效悬臂长度位置时，由额定起升载荷及小车（或电动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f _ { 1 }$ 与有效悬臂长度 $L _ { 1 }$ 的关系，推荐为： $f _ { 1 } \\leqslant \\frac { 1 } { 3 5 0 } \\ L _ { 1 }$\n\n### 5.5.2.2 塔式起重机\n\n在额定起升载荷（有小车时还应包括在臂端的小车自重载荷）作用下，塔身在其与臂架连接处（或臂架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8bf4d3b5-ad72-4241-9589-9d0d90eafe30', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第六十三条', '第六十三条执行政府定价或者政府指导价的，在合同约定的交付期限内政府价格调整时，按照交付时的价格计价。逾期交付标的物的，遇价格上涨时，按照原价格执行；价格下降时，按照新价格执行。逾期提取标的物或者逾期付款的，遇价格上涨时，按照新价格执行；价格下降时，按照原价格执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8bf92323-c699-4d10-a542-c9ac22884498', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '10 Plastic Design and', '10 Plastic Design and Provisions for Design using Moment Redistribution ： …… 102## 10.1 General Requirements ·\\* ： 102   \n## 10.2 Provisions for Design using Moment Redistribution ····· 103   \n## 10.3 Calculation of Member Strength and Stability + 104   \n## 10.4 Slenderness Limitations and Detailings .\\* 105');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8bfd607f-67a7-46ff-aad0-145897d2e653', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验车轮或滚轮的静强度应满足式（133）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } 1 . 9 ~ k D l\n$$\n\n……（133）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ — 最大轮压（见6．3．4．2．2．2，包括考虑动载试验或静载试验的载荷），单位为牛顿（N）。  \n其他符号同式（131）。\n\n表 46 车轮与滚轮的许用比压 $k$   \n\n\n\n\n\n表 47 车轮转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n\n\n\n表 48 车轮直径、运行速度与转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n\n\n\n表49 工作级别系数 $C _ { 2 }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8c06dd35-656c-4623-92e1-5502b9d671ec', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '制定依据：', '制定依据：该条款依据GB/T3811-2008中9.7.4的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8c09d95d-aa06-48f2-a73a-1a3c04a0e09e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拉索的张拉以在塔端张拉的占多数，但也有在梁端张拉的，两种张拉方式虽位置不同，但其效果并无太大区别，因此两种方式都是允许的，施工时按设计要求进行选择。对称同步是拉索张拉时的基本原则，一般均需要遵守，设计上有特殊规定的则要符合其规定。以索力为主延伸值作为校核是拉索张拉的一般原则，但有的设计也可能会采取以延伸值为主而以索力作为校核的做法，在设计无特殊规定时，按本条的要求进行控制；对大跨度的斜拉桥，由于其具有明显的非线性效应，一般会采用无应力索长和索力双控的方法进行控制。\n\n## 20.4.5平行钢丝拉索的安装和张拉施工应符合下列规定：\n\n### 1 施工前应根据索长、索重、斜度和风力等因素，计算拉索在安装时锚头距索管口不同距离以及满足锚环支承时的牵引力；张拉杆、连接套和软牵引等施工辅助设施应经专门设计，并应在正式使用前进行1.2倍设计牵引力的对拉试验。\n\n### 2 吊装时不宜使用起重钩或容易对索体产生集中应力的吊具直接挂扣拉索，宜采用带胶垫的管形夹具和尼龙吊带并设置多吊点进行起吊。放索时索体应在柔软的滚轮或皮带输送机上拖拉，并应控制索盘的转速，防止转速过快导致索盘倾覆。\n\n### 3 安装施工时不得挤压、弯折索体，不得损伤索体的保护层和索端的锚头及螺纹；应在索管管口处设置对中控制的装置或限位器进行调控，防止锚头和索体在穿入索管时偏位而产生摩擦受损。当拉索的索体防护层和锚头已发生不影响使用的损伤时，应及时进行修复并记录在案，施工结束后对损伤部位尚应进行跟踪维护。\n\n### 4 拉索的内置式减振圈和外置式抑振器未安装前，应采取有效措施，保证塔、梁两端的索管和锚头不受到水或其他介质的污染和腐蚀。\n\n### 5张拉平行钢丝拉索时，其施工的方法和设备应根据索型、锚具、布索方式、塔和梁的构造特点确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8c1aa977-4cbb-4958-b7e3-f032ce368199', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '2 滑接线和滑接器', '2 滑接线和滑接器2.0.1布置滑接线时，应考虑运行及维护的方便和安全。\n\n2.0.2是滑接线支架、绝缘子安装的一般要求;垫红钢纸片，是为防止在安装、运行时产生的应力损坏绝缘子；绝缘子两端固定螺栓用高标号水泥砂浆灌注是调研时多数单位提供的方案。\n\n2.0.3是滑接线安装的一般要求;导电部分之间和对地的安全距离，考虑了起重机运行时的窜动及变动因素，为确保安全而规定；滑接线末端的两个数值是使起重机行走于极限位置时，滑接器不会脱离滑接线；户内 $3 \\mathrm { k V }$ 滑接线对地距离不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，也就是要求绝缘子高度不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ;滑接线涂漆是为防腐和警示双重作用。\n\n2.0.4为使建筑物伸缩缝沉降时所产生的位移能较小地影响滑接线，并使滑接器运行到伸缩补偿装置处能顺利通过，所以规定支持点距离间隙小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.0.5为保证滑接线接头的强度及滑接器移动时尽量减少跳动而提出的要求；大型起重机有的以轻轨供电，所以规定了轨道滑接线焊接时应符合钢轨焊接工艺对材料和质量的要求；导线与滑接线的接头处，为保证接触良好，提出了应镀锡或加焊有电镀层的接线板。\n\n2.0.6保证分段供电及检修时的安全，提出了分段供电的要求；对不允许并联运行时，分段间隙应大于滑接器与滑接线接触长度$4 0 \\mathrm { m m }$ 的规定，是为了保持分段间隙不小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.0.7 $3 \\mathrm { k V }$ 滑接线已有成熟的安装工艺，并在大型冶金工厂使用，所以这次提出了安装的规定和要求。\n\n2.0.8因自由悬吊滑接线与吊索有共同点，故综合提出一般要求；其温度和驰度的要求等均参照了标准图集89D364“吊车移动电缆安装\"的规定。\n\n2.0.9由于软电缆可取代小车滑接线，电动葫芦使用软电缆也比较多，因此提出了这一规定。\n\n2.0.10为保证软电缆的安全运行，防止损坏所作的一般要求。\n\n2.0.11安全式滑接线是新近开发的产品，安装简单、维护方便，所以这次列入了国家标准，提出了一般规定;结构型式指单线式、三线式、四线式等，以及直型、弯型、环型滑接线而言。\n\n2.0.12为保证滑接器与滑接线可靠接触，规定了滑接器中心线不应超出滑接线边缘，第5款高出 $1 0 \\mathrm { m m }$ 的要求，是为防止起重机在运行时的振动导致滑接器碰撞中间托架。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8c24f016-281b-4826-9a89-10003b80786a', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '7.3B类、C类桥梁抗震强度验算', '7.3B类、C类桥梁抗震强度验算## 7.3.1顺桥向和横桥向E1地震作用效应和永久作用效应组合后，应按现行公路桥涵设计规范相关规定验算桥墩的强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8c269627-e606-4d58-8335-a44f7cdd5770', '12《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2023）.md', '4牌号表示方法', '4牌号表示方法厚度方向性能钢板的牌号由产品的原牌号和厚度方向性能级别(Z15、Z25或 Z35)组成。\n\n示例：Q355GJDZ25Q355GJD——产品的原牌号是最小屈服强度为 $3 5 5 \\ \\mathrm { M P a }$ 质量等级为D的高建钢；Z25——厚度方向性能级别，其3个试样的断面收缩率最小平均值为 $2 5 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8c2c62c7-6ac0-403c-a9c6-f2b7b8c45774', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：7 实际施工时，富余量一般按计算牵引力的 $1 . 5 { \\sim } 2 . 0$ 倍配置牵引设备。\n\n## 19.5.4采用无平衡重平转施工时，应符合下列规定：\n\n1 转体系统宜由锚固体系、转动体系和位控体系等构成。对尾索张拉、扣索张拉、拱体平转、合龙卸扣等工序，施工时应进行索力、轴线、高程等监测。\n\n2 张拉尾索时，两组尾索应按上下左右对称、均衡的原则，对桥轴向和斜向的尾索进行分次、分组交叉张拉，并应使各尾索的内力均衡。张拉达到设计规定的荷载后，应对其内力进行量测；不符合要求时，应重新进行张拉，使之达到设计内力且均衡。\n3 张拉扣索前，应在桥轴向和斜轴向支撑以及拱顶、3/8、1/4、1/8跨径处设立平面位置和高程监测点，且应在全面检查支撑、锚梁、轴套、拱铰、拱体和锚碇等的质量，经分析确认安全后，方可开始张拉。扣索分级张拉时，应对称于拱体按由下向上的次序进行，张拉过程中应随时进行监测，各索内力的相对偏差应控制在5kN以内。\n\n4 转体前应对全桥各部位进行检查，符合要求后方可正式转动；转体不能自行起动时，宜采用千斤顶在拱顶处施力使拱体起动，并宜以风缆控制拱体的转速，风缆的走速在起动和就位阶段宜控制在 $0 . 5 \\sim 0 . 6 \\mathrm { m m / m i n }$ ，中间阶段宜控制在 $0 . 8 \\sim$ $1 . 0 \\mathrm { m m / m i n }$ 。当拱体采用双拱肋在同一岸上下游预制并进行平转达到一定角度后，上下游拱体宜同步对称向桥轴线旋转。\n\n5 两岸拱体平转至桥轴线位置就位后，应对其高程和轴线进行测量，不符合设计要求时应进行调整，且宜按设计要求的合龙温度或修正后的合龙温度进行合龙施工。\n\n6 合龙口混凝土符合设计规定的强度或达到设计强度的 $85 \\%$ 后，应按对称均衡的原则，分级卸除扣索，卸除过程中应对拱体的拱轴线和高程以及扣索的内力进行监测；全部扣索卸除后，应测量拱体的最终轴线位置和高程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8c2e7874-98df-44cc-906c-198e1725b13a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对预应力钢束进行初张拉的目的是防止箱梁混凝土在低龄期时产生裂缝。\n\n17.8.8 梁体预应力孔道的压浆应符合本规范第 7 章的规定。压浆结束后应将锚具外部清理干净，并应对梁端混凝土进行凿毛，对锚具进行防锈处理，按设计要求设置钢筋网片，浇筑封端混凝土。封端应采用无收缩混凝土，其强度应符合设计规定，并应严格控制梁体长度。\n\n17.8.9 箱梁的场内移运及存放应符合下列规定：\n\n1 箱梁在场内的移运可采用龙门吊机、轮胎式移梁机或滑移方式，且应预设相应的移运通道。\n\n2 采用滑移方式移梁时，滑道应设在坚固稳定的地基基础上。滑道应保持平整，滑移时4个支点的相对高差不得超过 $4 \\mathrm { m m }$ ，两滑道之间的高差不得超过 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。滑移的动力设施应经计算及试验确定。滑移过程中应采取有效措施保证梁体不受损伤。\n\n3 梁体预应力钢束初张拉后进行吊运或滑移时，箱梁顶面严禁堆放重物或施加其他额外荷载；终张拉后吊运或滑移箱梁，应在预应力孔道压浆浆体达到设计规定强度后方可进行。\n\n4 箱梁的存放台座应坚固稳定，且应有相应的防排水设施，应保证箱梁在存放期间不致因台座下沉受到损坏。箱梁在存放时，其支点距梁端的距离应符合设计规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8c677574-8db1-4fa6-bbe3-47b00545a8d1', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3 配 线', '3 配 线3.0.1起重机上的配线，应符合下列要求：\n\n### 3.0.1.1起重机上的配线除弱电系统外,均应采用额定电压不低于 $5 0 0 \\mathrm { v }$ 的铜芯多股电线或电缆。多股电线截面面积不得小于$1 . 5 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ;多股电缆截面面积不得小于 $1 . \\ : 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 。\n\n### 3.0.1.2在易受机械损伤、热辐射或有润滑油滴落部位，电线或电缆应装于钢管、线槽、保护罩内或采取隔热保护措施。\n\n### 3.0.1.3电线或电缆穿过钢结构的孔洞处，应将孔洞的毛刺去掉，并应采取保护措施。\n\n### 3.0.1.4起重机上电缆的敷设，应符合下列要求：\n\n(1)应按电缆引出的先后顺序排列整齐，不宜交叉；强电与弱电电缆宜分开敷设，电缆两端应有标牌；\n\n(2)固定敷设的电缆应卡固，支持点距离不应大于 $1 \\mathrm m$ ；\n\n(3)电缆固定敷设时，其弯曲半径应大于电缆外径的5倍；电缆移动敷设时，其弯曲半径应大于电缆外径的8倍。\n\n### 3.0.1.5起重机上的配线应排列整齐，导线两端应牢固地压接相应的接线端子，并应标有明显的接线编号。\n\n3.0.2起重机上电线管、线槽的敷设，应符合下列要求：\n\n### 3.0.2.1钢管、线槽应固定牢固。\n\n### 3.0.2.2露天起重机的钢管敷设，应使管口向下或有其他防水措施。\n\n### 3.0.2.3起重机所有的管口，应加装护口套。\n\n### 3.0.2.4线槽的安装，应符合电线或电缆敷设的要求，电线或电缆的进出口处，应采取保护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8c7af9ae-a0e6-441c-9cc4-6d665e0210e6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '23.7 桥面防护设施', '23.7 桥面防护设施## 23.7.1 混凝土防撞护栏的施工应符合下列规定：\n\n1 防撞护栏应在桥面的两侧对称进行施工；对结构重心位于梁体以外的悬臂式防撞护栏，应在与主梁横向联结或拱上结构完成后方可施工。\n\n2 对就地现浇的防撞护栏，宜在顺桥向每间隔 $5 \\mathrm { \\sim } 8 \\mathrm { m }$ 设一道断缝或假缝；在温差较大的地区，断缝或假缝的设置间距宜再适当减小。\n\n3 防撞护栏的钢筋应与梁体的预留钢筋可靠连接。\n\n4 模板宜采用钢模，支模时宜在其顶部和底部各设一道对拉螺杆，或采用其他固定模板的可靠装置。\n\n5 宜采用坍落度较低的干硬性混凝土，浇筑时应分层进行，分层厚度宜不超过$2 0 0 \\mathrm { m m }$ ；振捣时应采取适当的措施使模板表面的气泡逸出。\n\n6 对预制安装的防撞护栏，在搬运和安装时，应采取适当的保护措施，防止损伤棱角处的混凝土。连接钢板的焊接质量应符合设计要求和本规范的相关规定。\n\n7 施工完成后的防撞护栏，其顶面高程和位置应准确，位于弯道上的护栏其线\n\n形应平顺。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8c7b1da3-71a6-4c5b-8f8a-4d11446f32eb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '3 护筒顶的高程主要与施工期间的最高水位有关（Part 2）', '</tr><tr><td>冲击</td><td>易坍地层</td><td>1.20~1.40</td><td>22~30</td><td>≤4</td><td>≥95</td><td>≤20</td><td>3</td><td>3.0~5.0</td><td>8~11</td></tr></table>\n\n\n注：1.地下水位高或其流速大时，指标取高限，反之取低限。\n\n2.地质状态较好，孔径或孔深较小的取低限，反之取高限。\n\n2 钻孔过程中，应随时对孔内泥浆的性能进行检测，不符合要求时应及时调整。\n\n3 钻孔泥浆宜进行循环处理后重复使用，减小排放量。对重要工程的钻孔桩施工，宜采用泥沙分离器进行泥浆的循环。\n\n4 施工完成后废弃的泥浆应采取先集中沉淀再处理的措施，严禁随意排放，污染环境。\n\n### 条文说明：\n\n1 本款的原则是不硬性规定泥浆的各项性能指标，因为硬性规定可能并不利于施工，强调的是其性能指标需要与钻孔方法和土层情况相适应，并通过现场试验来确定。泥皮的厚薄与失水量大小有很大关系，泥浆失水量小者，泥皮薄而致密，有利于巩固孔壁；失水量大者易形成厚泥皮，在泥（页）岩地层易造成地层软化膨胀，产生缩径或坍孔。\n\n3 泥沙分离器是目前普遍应用在钻孔中泥浆循环净化过程中的设备，能有效排除泥沙，提高钻孔排渣的效率。\n\n## 9.2.7 清孔应符合下列规定：\n\n1 钻孔深度达到设计高程后，应对孔径、孔深和孔的倾斜度进行检验，符合要求后方可清孔。\n\n2 清孔方法应根据设计要求、钻孔方法、机具设备条件和地层情况决定。不论采用何种清孔方法，在清孔排渣时，必须保持孔内水头，防止坍孔。\n\n3 清孔后，泥浆的相对密度宜控制在 $1 . 0 3 \\sim 1 . 1 0$ ，对冲击成孔的桩可适当提高，但宜不超过1.15，黏度宜为 $1 7 \\sim 2 0 \\mathrm { P a \\cdot s }$ ，含砂率宜小于 $2 \\%$ ，胶体率宜大于 $9 8 \\%$ 。孔底沉淀厚度应不大于设计的规定；设计未规定时，对桩径小于或等于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 的摩擦桩宜不大于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，对桩径大于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 或桩长大于 $4 0 \\mathrm { m }$ 以及土质较差的摩擦桩宜不大于$3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，对支承桩宜不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4 在吊入钢筋骨架后，灌注水下混凝土之前，应再次检查孔内泥浆的性能指标和孔底沉淀厚度，如超过本条第3款的规定，应进行第二次清孔，符合要求后方可灌注水下混凝土。\n\n5 不得采用加深钻孔深度的方式代替清孔。\n\n### 条文说明：\n\n2 本款不硬性规定采用何种清孔方法，但强调在清孔时需要严格控制孔内水头，目的是防止在清孔过程中产生坍孔。\n\n3 清孔后的泥浆指标，一般指从桩孔的顶、中、底部分别取样检测的平均值。对清孔后的泥浆指标进行控制，其目的是保证灌注水下混凝土前泥浆指标符合各项要求，以保证水下混凝土的灌注质量。\n\n5 加深钻孔深度，以较厚的孔底沉淀来满足设计桩底高程，减少或避免清孔，这种做法是本规范所不允许的，故作此规定。\n\n## 9.2.8 钢筋骨架的制作、运输要求应符合本规范第4.4.7条的规定。安装钢筋骨架时，不得直接将钢筋骨架支承在孔底，应将其吊挂在孔口的钢护筒上，或在孔口地面上设置扩大受力面积的装置进行吊挂，且不应采用钢丝绳或其他容易变形的材料进行吊挂。安装时应采取有效的定位措施，减小钢筋骨架中心与桩中心的偏位，使钢筋骨架的混凝土保护层满足要求。\n\n### 条文说明：\n\n规定在孔口地面上设置扩大受力面积的装置吊挂钢筋骨架，主要是指在陆上或筑岛处设置的护筒，因在这种情况下设置的护筒的长度一般较短，如将钢筋骨架吊挂在其上，骨架的重力会使护筒产生沉陷；而在孔口地面上设置吊挂装置时，同样有使地面产生沉陷的可能，所以需要扩大受力面积。本次修订增加了“安装时应采取有效的定位措施，减小钢筋骨架中心与桩中心的偏位，使钢筋骨架的混凝土保护层满足要求”的表述。\n\n## 9.2.9 灌注水下混凝土前的准备工作应符合下列规定：\n\n1 应按水下混凝土灌注数量和灌注速度的要求配齐施工机具设备，设备的能力应能满足桩孔在规定时间内灌注完毕的要求，且应保证其完好率，对主要设备应有备用。\n\n2 水下混凝土宜采用钢导管灌注，导管内径宜为 $2 0 0 { \\sim } 3 5 0 \\mathrm { m m }$ 。导管使用前应进行水密承压和接头抗拉试验，严禁采用压气试压。进行水密试验的水压应不小于孔内水深1.3倍的压力，亦应不小于导管壁和焊缝可能承受灌注混凝土时最大内压力$p$ 的1.3倍， $p$ 可按式（9.2.9）计算：\n\n$$\np = \\gamma _ { _ { c } } h _ { _ { c } } - \\gamma _ { _ { w } } H _ { _ { w } } \\left( 9 . 2 . 9 \\right)\n$$\n\n式中： $p$ ──导管可能受到的最大内压力 $\\left( \\mathrm { { k P a } } \\right)$ ；$\\gamma _ { c }$ ──混凝土拌合物的重度(取 $2 4 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ )；$h _ { c }$ ──导管内混凝土柱最大高度 $\\mathrm { ( m ) }$ ，以导管全长或预计的最大高度计；$\\gamma _ { _ { w } }$ ──桩孔内水或泥浆的重度 $\\left( \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 } \\right)$ )；$H _ { w }$ ──桩孔内水或泥浆的深度 $\\mathrm { ( m ) }$ 。\n\n### 条文说明：\n\n准备工作充分，对避免');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8c7f87fa-dba1-4a9e-9e5e-60101582ce6b', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '附录K 疲劳计算的构件和连接分类', '附录K 疲劳计算的构件和连接分类## K.0.1非焊接的构件和连接分类应符合表K.0.1的规定。\n\n表K.0.1非焊接的构件和连接分类  \n\n\n\n\n\n续表K.0.1   \n\n\n\n\n\n注：箭头表示计算应力幅的位置和方向。\n\n## K.0.2纵向传力焊缝的构件和连接分类应符合表K.0.2的规定。\n\n表K.0.2纵向传力焊缝的构件和连接分类  \n\n\n\n\n\n## 续表K.0.2\n\n\n\n\n\n注：箭头表示计算应力幅的位置和方向。\n\n## K.0.3横向传力焊缝的构件和连接分类应符合表K.0.3的规定。\n\n表K.0.3横向传力焊缝的构件和连接分类  \n\n\n\n\n\n续表K.0.3   \n\n\n\n\n\n续表K.0.3   \n\n\n\n\n\n注：箭头表示计算应力幅的位置和方向。\n\n## K.0.4非传力焊缝的构件和连接分类应符合表K.0.4的规定。\n\n表K.0.4非传力焊缝的构件和连接分类  \n\n\n\n\n\n注：箭头表示计算应力幅的位置和方向。\n\n## K.0.5钢管截面的构件和连接分类应符合表K.0.5的规定。\n\n表K.0.5钢管截面的构件和连接分类  \n\n\n\n\n\n续表K.0.5   \n\n\n\n\n\n## 续表K.0.5\n\n\n\n\n\n注：箭头表示计算应力幅的位置和方向。\n\n## K.0.6剪应力作用下的构件和连接分类应符合表K.0.6的规定。\n\n表K.0.6剪应力作用下的构件和连接分类  \n\n\n\n\n\n注：箭头表示计算应力幅的位置和方向。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8c82e467-10df-4dca-b2c4-c1fd94bd4aad', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明约束混凝土的极限压应变 $\\varepsilon _ { \\mathrm { c u } }$ ，定义为横向约束箍筋开始发生断裂时的混凝土压应变，可由横向约束钢筋达到最大应力时所释放的总应变能与混凝土由于横向钢筋的约束作用而吸收的能量相等的条件进行推导。美国Mander给出的混凝土极限压应变的保守估计见式（7-1)：\n\n$$\n\\varepsilon _ { \\mathrm { c u } } = 0 . 0 0 4 + \\frac { 1 . 4 \\rho _ { \\mathrm { s } } f _ { \\mathrm { k h } } \\varepsilon _ { \\mathrm { s u } } ^ { \\mathrm { R } } } { f _ { \\mathrm { c c } } ^ { \\prime } }\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8c995a31-dfd6-4da2-a936-63c81fa29a75', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：片石混凝土施工时，片石的掺入量和掺入方法是需要重点控制的内容。运送片石时不能采用机械设备直接将其倾倒在混凝土浇筑面上，一般是采用料斗将片石吊运至作业面，然后人工进行均匀摆放，片石的摆放通常采用栽砌法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ca68f16-d873-46a1-aece-1c53ab6be949', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '4主要零部件（Part 1）', '4主要零部件## 4.1吊具\n\n### 4.1.1吊杆、吊杆螺母表面应光洁，无剥裂、锐角、毛刺、裂纹等。安全系数不应小于4。\n\n### 4.1.2吊钩应符合 $\\operatorname { G B } / \\operatorname { T } \\ 1 0 0 5 1 . 1 { \\sim } 1 0 0 5 1 . 1 2 { - } 2 0 1 0 \\ \\sharp \\mathfrak { H }$ 规定。\n\n### 4.1.3吊杆、吊杆螺母应有制造单位的合格证、探伤报告等技术证明文件,方可投入使用。否则，应经检验，查明性能合格后方可使用。吊杆的探伤应符合GB/T4162—2008中的A级。\n\n### 4.1.4吊杆、吊杆螺母上的螺纹不得腐蚀。\n\n### 4.1.5吊杆、吊杆螺母出现下述情况之一时，应报废：\n\na）裂纹；  \nb）产生明显变形。\n\n### 4.1.6吊梁扁担出现下述情况之一时，应报废：\n\na） 整体失去稳定性时；  \nb) 发生腐蚀，断面腐蚀达原设计厚度的 $10 \\%$ ，如不能修复时；  \nc） 产生裂纹，如不能根据受力情况和裂纹情况采取阻止裂纹继续扩展的措施时；  \nd) 主要部件产生塑性变形不能修复时。\n\n### 4.1.7吊杆、吊杆螺母和吊钩不得补焊。\n\n### 4.1.8吊钩达到GB/T10051.1～10051.12—2010 的有关报废指标时，应更换。\n\n### 4.1.9当使用条件或操作方法会导致重物意外脱钩时，应采用防脱绳带闭锁装置的吊钩；当吊钩起升过程中有被其他物品钩住的危险时，应采用安全吊钩或采取其他有效措施。\n\n### 4.1.10吊运物品时需同步供给电能的取物装置，其供电电缆的收放速度应与该取物装置升降速度相匹配，在升降过程中电缆不应过分松弛和碰触起重钢丝绳。\n\n### 4.1.11在可分吊具上，应永久性地标明其自重和能起吊物品的最大质量。\n\n## 4.2钢丝绳\n\n### 4.2.1架桥机用钢丝绳应符合 $\\mathrm { G B } \\ 8 9 1 8$ 的要求。\n\n### 4.2.2钢丝绳的安全系数，工作级别 $\\mathrm { M } 1 { \\sim } \\mathrm { M } 3$ 时不应小于4,工作级别M4 时不应小于4.5。\n\n### 4.2.3起升机构不得使用接长的钢丝绳。\n\n### 4.2.4载荷由多根钢丝绳支承时,应设有各根钢丝绳受力均衡的装置；安装后的均衡装置应能灵活转动,避免钢丝绳和均衡装置间出现相对滑动。如果钢丝绳传动设计中不能使各根承载钢丝绳的载荷自动平均分配，则应在设计中考虑到各根钢丝绳间载荷不均衡分布的可能性。\n\n### 4.2.5钢丝绳在卷筒上，应能按顺序整齐排列。\n\n### 4.2.6当吊具处于工作位置最低点时，在卷筒上缠绕的钢丝绳，除固定绳尾的圈数外，,必须不少于  \n2圈。\n\n### 4.2.7钢丝绳端部固定连接应符合下列要求：\n\na）用绳夹连接时，应满足表1的要求，同时应保证连接强度不得小于钢丝绳破断拉力的 $8 5 \\%$ ；\n\n表1钢丝绳夹连接时的安全要求  \n\n\n\n\n\n注：钢丝绳夹夹座应在钢丝绳长头一边，钢丝绳夹的间距不应小于钢丝绳直径的6倍。\n\nb）用编结连接时，编结长度不应小于钢丝绳直径的15倍，并且不得小于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ,连接强度不得小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ ；  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造，连接强度不得小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ ；  \nd) 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力；  \ne) 用铝合金套压缩法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力的 $90 \\%$ 。\n\n### 4.2.8钢丝绳的保养、维护、安装、检验、报废应符合 $\\mathrm { G B / T \\ 5 9 7 2 }$ 的有关规定。\n\n## 4.3卷筒\n\n### 4.3.1卷筒的材料应符合GB/T26470—2011中5.4.4.3和5.4.4.4的要求。\n\n### 4.3.2焊接卷筒的焊接应符合GB/T 26470—2011中5.4.4.5 的要求。\n\n### 4.3.3卷筒出现下述情况之一时，应报废：\n\na）影响性能的表面缺陷(如：裂纹等)；  \nb）筒壁磨损达设计壁厚的 $20 \\%$ 。\n\n## 4.4滑轮\n\n### 4.4.1滑轮槽应光洁平滑，不得有损伤钢丝绳的缺陷。\n\n### 4.4.2滑轮应有防止钢丝绳脱出绳槽的装置或结构。在滑轮罩的侧板和圆弧顶板等处与滑轮本体的间隙不应超过钢丝绳直径的 $50 \\%$ ,其最大值不应超过 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 4.4.3铸造滑轮，出现下述情况之一时,应报废：\n\na) 影响性能的表面缺陷(如：裂纹等)；  \nb) 轮槽不均匀磨损达 $3 \\ \\mathrm { m m }$ ；  \nc） 轮槽壁厚磨损达原壁厚的 $20 \\%$ ；  \nd) 因磨损使轮槽底部直径减少量达钢丝绳直径的 $50 \\%$ 。\n\n## 4.5制动器\n\n### 4.5.1制动器的设置应符合GB/T26470—2011中5.2.13、5.2.14和5.2.15的规定。  \n### 4.5.2 架桥机起升机构在下降制动时的制动距离应符合GB/T26470—2011中5.2.16的规定。\n4.5.3 制动器应便于检查和调整，常闭式制动器的制动弹簧应为压缩式的，制动衬片应能方便更换。  \n4.5.4 宜选择对制动衬垫的磨损有自动补偿功能的制动器。  \n4.5.5 控制制动器的操纵部位，如踏板、操纵手柄等，应有防滑性能。  \n4.5.6正常使用的架桥机，每班都应对制动器进行检查。\n\n4.5.7制动器的零件，出现下述情况之一时，应报废：\n\na）驱动装置：\n\n1）电磁铁线圈或电动机绕组烧损；  \n2）推动器推力严重不足达不到松闸要求或无推力。\n\nb）制动弹簧：\n\n1）弹簧出现塑');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ca9f606-4094-40de-8ff6-345db7a78a5b', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '工作钢丝绳约束系统suspended wire', '工作钢丝绳约束系统suspended wire rope restraint system安装在建筑物上一系列垂直排列的连接点，下降时与钢丝绳上的索环连接以引导平台，上升时解除连接（见GB/T19154—2017的7.5.3和图18）。\n\n### 3.2.39');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8cac78e7-0c4d-4e56-a81e-4bca526b7c31', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '制定依据：', '制定依据：1．关于6.2.1条：依据GB5226.2-2002中5.3.5，规定了起重机械应设置电源开关，但对本机设有车载电源而又没有外接电源的除外，并规定了总电源开关的若干型式，可以是隔离开关、隔离器、断路器、插头或插座组合，这些型式均具有切断电源功能的要求。\n\n2．关于6.2.2条：依据GB/T3811-2008中7.3.2的规定。\n\n3．关于6.2.3条：依据GB5226.2-2002中4.2.2及GB/T3811-2008中7.3.3的规定。\n\n对于高压供电的大容量起重机，当采用调速系统，且不经常断开动力电源情况下，可不设动力电源接触器，起重机的紧急停止功能由总断路器去实现。对于电动葫芦作为起升机构的较小起重设备可设置动力电源接触器，并通过切断总接触器来实现紧急停止功能，电源切断后不需要人登上起重机去恢复送电，因为人员不易达到单梁起重机控制柜的位置，这是较符合实际情况的。\n\n4．关于6.2.4条：依据GB 5226.2-2002中5.3.7和GB/T3811-2008中7.3.4的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8cad3580-01cb-4f7f-a8f9-3e64f7a8cf8c', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 结果计算', '4 结果计算4.1 绝热温升值，按式（T0539-1）计算：\n\n$$\n\\theta _ { n } = \\alpha \\left( \\theta _ { n } ^ { \\prime } - \\theta _ { 0 } \\right)\n$$\n\n(T 0539-1)\n\n式中： $\\theta _ { n }$ -—n天龄期混凝土绝热温升值（ $\\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ）：$\\theta _ { n } ^ { \\prime }$ -—n天龄期仪器记录的温度（ $\\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ）；$\\theta _ { 0 }$ ——混凝土拌合物的初始温度（℃）；$\\alpha$ ——试验设备绝热温升修正系数。\n\n结果计算精确至 $0 . 1 ^ { \\circ } C$ 。\n\n4.2 以时间为横坐标、温升为纵坐标绘制混凝土温升过程线，根据曲线即可查得不同龄期的混凝土绝热温升值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8cadd7af-2beb-452c-8b57-b76efaa82bf8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 1）', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数） ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$## 犔．1 承受端弯矩和横向载荷时的等截面焊接工字形组合截面和轧制 H型钢构件简支梁的侧向屈曲稳定系数 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按式（L．1）计算：\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\beta _ { \\mathrm { b } } ~ \\frac { 4 } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } } \\frac { 0 . A h } { W _ { \\mathrm { x } } } \\biggl [ k ( 2 m - 1 ) + \\sqrt { 1 + ( \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { y } } t } { 4 . 4 h } ) ^ { 2 } } \\biggr ] \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 侧向屈曲稳定系数；  \n$\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 简支梁受横向载荷的等效临界弯矩系数，见表L.1;  \n$\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 受弯构件（梁）对弱轴 $y$ 轴）的长细比，由式（43）算得；  \n$A$ 同式（43）；  \n$h$ -构件截面的全高，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按受压最大纤维确定的截面对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 3 } }$ ）；$k$ 截面对称系数，对双轴对称截面取为1，对单轴对称截面取为0.8；  \n$m$ 受压翼缘对弱轴（ $y$ 轴)的惯性矩与全截面对弱轴( $y$ 轴)的惯性矩之比，双轴对称为0.5；$t ^ { . }$ 构件截面的受压翼缘厚度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n表 犔．1 犎型钢和等截面工字形简支梁的整体稳定等效临界弯矩系数 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$   \n\n\n\n\n\n注1： $\\displaystyle { \\xi = \\frac { t l _ { 1 } } { b _ { 1 } h } }$ ，其中 $l _ { 1 }$ 为跨度或受压翼缘的计算（自由）长度， $b _ { 1 }$ 和 $t$ 为受压翼缘的宽度和厚度。\n\n注2： $M _ { 1 } \\ldots M _ { 2 }$ 为梁 的 端 弯 矩，使 梁 产 生 同 向 曲 率 时 犕 $M _ { 1 }$ 和 $M _ { 2 }$ 取 同 号，产 生 反 向 曲 率 时 取 异 号，# $M _ { 1 }$ #$\\geqslant \\left| \\begin{array} { l l l } { M _ { 2 } } & { } \\end{array} \\right|$ 。\n\n注3：表中项次3、4和7的集中载荷是指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的集中载荷，应按表中项次1、2、5、6内的数值采用。β\n\n注4：表中项次8、9的 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ ，当集中载荷作用在侧向支承点处时，取 $\\beta _ { \\mathrm { b } } = 1 . 2 0$ 。\n\n注5：载荷作用在上翼缘系指作用点在上翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘，系指作用在下翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注6： $I _ { 1 }$ 和 $I _ { 2 }$ 分别为工字形截面受压翼缘和受拉翼缘对β $y$ 轴的惯性矩，对 $m { = } \\frac { I _ { 1 } } { I _ { 1 } { + } I _ { 2 } } { > } 0 . 8$ 的加强受压翼缘工字形截面，下列项次算出的ξ $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 值应乘以相应的系数：\n\n项次1：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 1 , 0$ 时，乘以0．95；  \n项次3：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 0 . 5$ 时，乘以0．90；当 $0 . 5 { < } \\xi { \\leqslant } 1 . 0$ 时，乘以0．95。\n\n## 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值查表 L．2。\n\n当算出或查出的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值大于0．8时，用按式（L．2）算出的或从表 L．3中查取的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$ 代替 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\p');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8cc74726-a168-4e22-adda-47d820b8ca04', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 3）', '8ac75513a7aee08822eb91.jpg)\n\n表 3 起重机整机的工作级别  \n\n\n<<<HTBL|762089d9070a4e128425c75bd55c552f7|END>>>\n\n\n### 3．3 机构的分级\n\n#### 3．3．1 机构的使用等级\n\n机构的设计预期寿命，是指设计预设的该机构从开始使用起到预期更换或最终报废为止的总运转时间，它只是该机构实际运转小时数累计之和，而不包括工作中此机构的停歇时间。机构的使用等级是\n\n将该机构的总运转时间分成10个等级，以 $\\mathrm { { T _ { 0 } } }$ 、 $\\mathrm { T _ { 1 } }$ 、 $\\mathrm { T } _ { 2 }$ …… $\\mathrm { { T _ { 9 } } }$ 表示，见表4。\n\n#### 3．3．2 机构的载荷状态级别\n\n机构的载荷状态级别表明了机构所受载荷的轻重情况。在表5中，列出了机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 的四个范围值，它们各代表了机构一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 4 机构的使用等级  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>使用等级</td><td rowspan=1 colspan=1>总使用时间tr/h</td><td rowspan=1 colspan=1>机构运转频繁情况</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>tT≤200</td><td rowspan=2 colspan=1>很少使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T1</td><td rowspan=1 colspan=1>200&lt;t≤400</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>400&lt;tT≤800</td><td rowspan=2 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>800&lt;t≤1 600</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>1 600&lt;tr≤3 200</td><td rowspan=1 colspan=1>不频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>3 200&lt;t≤6300</td><td rowspan=1 colspan=1>中等频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T6</td><td rowspan=1 colspan=1>6 300&lt;t≤12 500</td><td rowspan=1 colspan=1>较频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>12 500&lt;tr≤25 000</td><td rowspan=3 colspan=1>频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Ts</td><td rowspan=1 colspan=1>25000&lt;tr≤50000</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>50000&lt;tT</td></tr></table>\n\n\n表 5 机构的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>载荷状态级别</td><td rowspan=1 colspan=1>机构载荷谱系数Km</td><td rowspan=1 colspan=1>说        明</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L1</td><td rowspan=1 colspan=1>Km≤0.125</td><td rowspan=1 colspan=1>机构很少承受最大载荷，一般承受轻小载荷</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>0.125&lt;Km≤0.250</td><td rowspan=1 colspan=1>机构较少承受最大载荷，一般承受中等载荷</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.250&lt;Km≤0.500</td><td rowspan=1 colspan=1>机构有时承受最大载荷，一般承受较大载荷</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L4</td><td rowspan=1 colspan=1>0.500&lt;Km≤1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>机构经常承受最大载荷</td></tr></table>\n\n\n机构的载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 可用式（3）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { m } } = \\sum \\Big [ \\frac { t _ { i } } { t _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8cc973cd-6898-4b1c-8e22-e33ff1e0401e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '系数：（Part 2）', '><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">轮胎起重机、汽车起重机或履带起重机运行最大运行速度大于0.4m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.33 Pq</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td></tr><tr><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">a Pq按表 51定义；PD是由于起升、回转、变幅、臂架伸缩或运行等机构驱动产生的惯性力。对于分级变速控制的起重机,PD应采用产生的实际惯性力值;对于无级变速控制的起重机,PD值为O;PwⅡ是工作状态下的风载荷，见4.2.2.3.3。b 与本表相对应的计算条件是:起重机有风工作,不移动，但作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作。C 与此相对应的条件是:起重机有风工作，且整机移动,但不作起升、回转、变幅、臂架伸缩等运动。</td></tr></table>\n\n\n#### 8．1．2．3．2 轮胎起重机和汽车起重机\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线成 $9 0 ^ { \\circ }$ 角时，臂架下面承载侧的车轮（轮胎）或底架支腿的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线重合时，在制造商规定的工作区域中承载底架的轻载端，车轮（轮胎）或支腿上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ ，在非工作区域内则不应小于起重机总重力的 $10 \\%$ 。\n\n在起重机上应为操作人员设置醒目可见的警示信息，否则起重机车轮（轮胎）上的载荷均应满足上述有关限制。警示信息 应 标 明 为 保 持 足 够 的 抗 后 倾 覆 稳 定 性 要 求，活 动 支 腿 应 是 处 在 伸 出状态。\n\n#### 8．1．2．3．3 履带起重机\n\n在侧面或支承最小载荷的底盘端部倾覆线上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n对于装有可收缩履带装置的履带起重机，如果在履带装置缩短时不能满足上述要求，制造商应在起重机上向司机提供醒目可见的警示信息。\n\n### 8．1．2．4 非工作风载荷作用下的起重机整体抗倾覆稳定性\n\n制造商应规定起重机在工作时承受风载荷的极限以及在非工作状态时应采取的特殊预防措施。非工作风载荷见4．2．3．1。\n\n## 8．1．3 塔式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n### 8．1．3．1 塔式起重机的整体抗倾覆稳定性按表53中的五种工况校核，并采用有相应载荷系数的计算载荷。\n\n### 8．1．3．2 在轨道上带载运行的塔式起重机，还应当考虑制造商在起重机出厂文件上规定的两轨道允许的最大垂直高低差和坡度所引起的载荷，作为其他载荷列入表53工况Ⅱ中。\n\n### 8．1．3．3 按表53计算时，应考虑塔式起重机所有起升部件质量引起的载荷。\n\n### 8．1．3．4 工作状态下抗后倾覆稳定性按表53中的工况Ⅲ计算。\n\n### 8．1．3．5 风载荷的作用\n\n#### 8．1．3．5．1 工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。\n\n#### 8．1．3．5．2 对于不能随风自由回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。对于可随风回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷应按设计预期的方向施加于塔式起重机的上部结构，并按最不利方向施加于塔式起重机的下部结构。\n\n### 8．1．3．6 起重机的基础\n\n制造商应提供在允许使用的所有工况中（包括有非工作状态风载荷作用时），塔式起重机对地面或基础作用的载荷，并说明提供的载荷数据所对应的使用工况。如果是用塔式起重机的基础来实现塔式起重机的部分或全部抗倾覆稳定时，制造商还应规定对用作该塔式起重机基础的要求。当塔式起重机需在斜面上作业时，制造商亦应考虑相应的计算工况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8cd35331-66a5-491e-8cd9-790912d55c08', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、故障过程简介', '二、故障过程简介2001年9月某企业采购了近600t中板，进厂后，由于生产紧迫，板材未经进厂检验即投入制作，制作中发现此板材发生脆断。而此时，为某钢厂制作的一台铸造起重机小车架已发到了钢厂，还有其他金属结构件正在制作过程中。好在发现及时，在制造的起重机小车没投入运行前得以纠正，避免了一场更大事故的发生，但已造成了重大经济损失（由供方赔偿）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8cdfbd9f-e915-46f1-9384-3b7c40c5cfef', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故过程简介', '二、事故过程简介2004年3月某日1时30分左右，某制钢有限公司炼钢车间，装有6t钢水的钢包（自重2t）由桥式起重机主钩吊送，到达模具的上空，准备进行浇铸，当排模工调整好钢包的位置刚要离开时，桥式起重机主钩上最右侧的钢丝绳突然断裂，钢包倾斜坠落，钢水喷到排模工身上，致其死亡。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ce46f4f-ecdb-4d62-8a89-15b0e11dc4ec', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第二十条', '第二十条地方人民政府或者政府部门阻挠、干涉对特大安全事故有关责任人员追究行政责任的，对该地方人民政府主要领导人或者政府部门正职负责人，根据情节轻重，给予降级或者撤职的行政处分。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ce6bb38-3ef5-4603-979e-ee7a224d1e99', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.3 电动机的校验', '6.1.4.3 电动机的校验## 6.1.4.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n变幅机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n## 6.1.4.3.2 电动机使用环境功率修正\n\n电动机使用环境功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.4.3.3 起动加速度计算\n\n变幅机构电动机选出之后，应计算机构的起动加速度，起重机变幅时臂架端部水平移动的最大加（减）速度不大于 $0 . 6 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ce707ab-26ba-4e77-9fa4-83b2d81e82e9', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '目 次', '目 次');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ce9948b-b1e5-417a-830c-436a19149c0b', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3.2 爆炸危险环境内的电缆线路', '3.2 爆炸危险环境内的电缆线路## 3.2.1 电缆线路在爆炸危险环境内,电缆间不应直接连接。在非正常情况下，必须在相应的防爆接线盒或分线盒内连接或分路。\n\n## 3.2.2 电缆线路穿过不同危险区域或界壁时,必须采取下列隔离密封措施：\n\n### 3.2.2.1 在两级区域交界处的电缆沟内，应采取充砂、填阻火 堵料或加设防火隔墙。\n\n### 3.2.2.2 电缆通过与相邻区域共用的隔墙、楼板、地面及易受机械损伤处,均应加以保护;留下的孔洞,应堵塞严密。\n\n### 3.2.2.3 保护管两端的管口处,应将电缆周围用非燃性纤维堵塞严密，再填塞密封胶泥,密封胶泥填塞深度不得小于管子内径，且不得小于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 3.2.3 防爆电气设备、接线盒的进线口,引入电缆后的密封应符合下列要求：\n\n### 3.2.3.1 当电缆外护套必须穿过弹性密封圈或密封填料时，必须被弹性密封圈挤紧或被密封填料封固。\n\n### 3.2.3.2 外径等于或大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 的电缆，在隔离密封处组装防止电缆拔脱的组件时，应在电缆被拧紧或封固后，再拧紧固定电缆的螺栓。\n\n### 3.2.3.3 电缆引入装置或设备进线口的密封，应符合下列要求：\n\n(1)装置内的弹性密封圈的一个孔，应密封一根电缆；(2)被密封的电缆断面，应近似圆形；(3)弹性密封圈及金属垫，应与电缆的外径匹配;其密封圈内径与电缆外径允许差值为士 $1 \\mathrm { m m }$ ；(4)弹性密封圈压紧后，应能将电缆沿圆周均匀地被挤紧。\n\n### 3.2.3.4 有电缆头腔或密封盒的电气设备进线口，电缆引入后应浇灌固化的密封填料，填塞深度不应小于引入口径的1.5倍，且不得小于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 3.2.3.5 电缆与电气设备连接时，应选用与电缆外径相适应的引入装置，当选用的电气设备的引入装置与电缆的外径不相适应时，应采用过渡接线方式，电缆与过渡线必须在相应的防爆接线盒内连接。\n\n## 3.2.4 电缆配线引入防爆电动机需挠性连接时，可采用挠性连接管，其与防爆电动机接线盒之间，应按防爆要求加以配合，不同的使用环境条件应采用不同材质的挠性连接管。\n\n## 3.2.5 电缆采用金属密封环式引入时，贯通引入装置的电缆表面，应清洁干燥;对涂有防腐层，应清除干净后再敷设。\n\n## 3.2.6 在室外和易进水的地方，与设备引入装置相连接的电缆保护管的管口，应严密封堵。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8cfd10af-3a3e-4073-a835-2f08b7f31bcf', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '2术语和符号', '2术语和符号## 2.1术语\n\n术语的条文仅列出本规范内常见的，且容易混淆、误解和日常施工中概念模糊的基本术语。在原规范基础上，根据当前高处作业现状及有关现行国家、行业标准、规范等，对原规范的术语解释给以进一步明确，同时增加了“落地式操作平台”的术语解释。术语中所给出的英文译名是国外某些标准拟定的。\n\n## 2.2符号\n\n本次修订在原规范基础上，对符号进行了适当调整补充。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8d0014ae-4976-42d7-9926-bac02e4cd575', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法是模拟水泥浆体在规定压力下的泌水率情况检验，用于评价浆体材料的泌水性能。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8d05836d-a7df-4825-9128-9e622a7888cc', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.11.14 试装应有详细检查记录,经鉴定合格后方可批量生产', '4.11.14 试装应有详细检查记录,经鉴定合格后方可批量生产。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8d147c03-17a0-4798-b63b-869f24eda764', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6受弯构件（Part 3）', '这样得出的。\n### 6.3.5在受压翼缘与纵向加劲肋之间设置短加劲肋使腹板上部区格宽度减小，对弯曲压应力的临界值并无影响。对剪应力的临界值虽有影响，仍可用仅设横向加劲肋的临界应力公式计算，计算时以区格高度 $h _ { 1 }$ 和宽度 $a _ { 1 }$ 代替 $h _ { 0 }$ 和 $a$ 。影响最大的是横向局部压应力的临界值，需要用式（6.3.5-1）、式（6.3.5-2）代替式（6.3.4-2)、式（6.3.4-3）来计算 $\\lambda _ { \\mathrm { { n } , \\vec { c } 1 } }$ 。\n\n### 6.3.6为使梁的整体受力不致产生人为的侧向偏心，加劲肋最好两侧成对配置。但考虑到有些构件不得不在腹板一侧配置横向加劲肋的情况（见图4)，故本条增加了一侧配置横向加劲肋的规定。其外伸宽度应大于按公式（6.3.6-1）算得值的1.2倍，厚度应大于其外伸宽度的1/15。其理由如下：\n\n  \n图4横向加劲肋的配置方式\n\n钢板横向加劲肋成对配置时，其对腹板水平轴（ $x ^ { - } z$ 轴）的惯性矩 $I _ { z }$ 为：\n\n$$\nI _ { z } \\approx \\frac { 1 } { 1 2 } ~ ( 2 b _ { \\mathrm { s } } ) ^ { 3 } t _ { \\mathrm { s } } = \\frac { 2 } { 3 } b _ { \\mathrm { s } } ^ { 3 } t _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n一侧配置时，其惯性矩为：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { \\small { ~ z } } } ^ { \\prime } \\approx \\frac { 1 } { 1 2 } ( b _ { \\mathrm { \\small { s } } } ^ { \\prime } ) ^ { 3 } t _ { \\mathrm { \\small { s } } } ^ { \\prime } + b _ { \\mathrm { \\small { s } } } ^ { \' } t _ { \\mathrm { \\small { s } } } ^ { \\prime } \\left( \\frac { b _ { \\mathrm { \\small { s } } } ^ { \\prime } } { 2 } \\right) ^ { 2 } = \\frac { 1 } { 3 } ( b _ { \\mathrm { \\small { s } } } ^ { \\prime } ) ^ { 3 } t _ { \\mathrm { \\small { s } } } ^ { \\prime }\n$$\n\n两者的线刚度相等，才能使加劲效果相同。即：\n\n$$\n{ \\frac { I _ { z } } { h _ { 0 } } } = { \\frac { I _ { z } ^ { \\prime } } { h _ { 0 } } }\n$$\n\n$$\n( \\boldsymbol { b } _ { \\mathrm { s } } ^ { \\prime } ) ^ { 3 } \\boldsymbol { t } _ { \\mathrm { s } } ^ { \\prime } = 2  { b _ { \\mathrm { s } } } ^ { 3 }  { t _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n取：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { s } } ^ { \\prime } = { \\frac { 1 } { 1 5 } } b _ { \\mathrm { s } } ^ { \\prime }\n$$\n\n$$\nt _ { \\mathrm { s } } = \\frac { 1 } { 1 5 } b \\mathrm { _ s }\n$$\n\n则：\n\n$$\n( b _ { \\mathrm { ~ s ~ } } ^ { \\prime } ) ^ { 4 } = 2 b _ { \\mathrm { { s } } } ^ { 4 }\n$$\n\n$$\n\\smash { b _ { s } ^ { \\prime } = 1 , 2 b _ { s } }\n$$\n\n纵向加劲肋截面对腹板竖直轴线的惯性矩，本标准规定了分界线 $a / h _ { 0 } = 0 . 8 5$ 。当 $a / h _ { 0 } \\leqslant 0 . 8 5$ 时，用公式（6.3.6-4）计算；当 $a / h _ { 0 } > 0 . 8 5$ 时，用公式（6.3.6-5）计算。\n\n对于不受力加劲肋的厚度可以适当放宽，借鉴欧洲相关规范的规定，故取 $t _ { \\mathrm { s } } \\geqslant \\frac 1 { 1 9 } b _ { \\mathrm { s } }$\n\n对短加劲肋外伸宽度及其厚度均提出规定，其根据是要求短加劲肋的线刚度等于横向加劲肋的线刚度。即：\n\n$$\n{ \\frac { I _ { z } } { h _ { 0 } } } = { \\frac { I _ { z s } } { h _ { 1 } } }\n$$\n\n$$\n\\frac { 2 b _ { s } ^ { 3 } t _ { s } } { 3 h _ { 0 } } = \\frac { 2 b _ { s s } ^ { 3 } t _ { s s } } { 3 h _ { 1 } }\n$$\n\n取：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { s s } } = { \\frac { b _ { \\mathrm { s s } } } { 1 5 } } , t _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { b _ { \\mathrm { s } } } { 1 5 } } , { \\frac { h');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8d1fcbe1-bc0b-46b5-ad79-d224751c2f10', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '前 言', '前 言本文件按照GB/T1.1—2020《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结构和起草规则》的规定起草。\n\n请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。\n\n本文件由交通运输部安全与质量监督管理司提出并归口。\n\n本文件起草单位：中国交通建设股份有限公司、中国交通建设股份有限公司总承包经营分公司、中交一公局集团有限公司、中交疏浚(集团)股份有限公司、中国公路工程咨询集团有限公司、中交一航局第一工程有限公司、交通运输部科学研究院。\n\n本文件主要起草人：张斌、王立强、赵宗智、陈珉、任浩、肖殿良、孙卫平、汪勤民、张喜林、宋浩然。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8d2429b7-915c-4483-956f-7ce533f06245', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：片石一般指采用爆破或楔劈法开采的石块。所谓“较大体积”，是一种相对而言的说法。圬工受压结构中是否采用片石混凝土，一般由设计决定。\n\n## 16.7.2 采用片石混凝土时，可在混凝土中掺入不多于该结构体积 $20 \\%$ 的片石。片石的抗压强度等级应符合设计规定；设计未规定时，小桥涵的墩台和基础应不低于MU30，大中桥的墩台和基础以及轻型桥台应不低于MU40。\n\n## 16.7.3 片石混凝土施工时，应使用质地坚硬、密实、耐久、无裂纹和无风化的石料，片石的厚度宜为 $1 5 0 { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ 。在混凝土中埋放片石时应符合下列规定：\n\n1 片石应清洗干净并完全饱水，应在浇筑时的混凝土中埋入一半左右。\n\n2 当气温低于 $0 \\mathrm { ‰}$ 时，不得埋放片石。\n\n3 片石应随混凝土浇筑分层摆放，净距应不小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，片石边缘距结构物侧面和顶面的净距应不小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，片石不得触及构造钢筋和预埋件。\n\n4 混凝土应采用分层浇筑的方式，每层混凝土的厚度应不超过 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，大致水平，分层振捣，边振捣边加片石。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8d2639d3-bd18-4dc1-ac1d-e4b4de6ff158', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '1总则', '1总则1.0.1为在建设工程施工现场供用电中贯彻执行“安全第一、预防为主、综合治理”的方针，确保在施工现场供用电过程中的人身安全和设备安全，并使施工现场供用电设施的设计、施工、运行、维护及拆除做到安全可靠，确保质量，经济合理，制定本规范。\n\n1.0.2本规范适用于一般工业与民用建设工程，施工现场电压在$1 0 \\mathbf k \\mathbf V$ 及以下的供用电设施的设计、施工、运行、维护及拆除，不适用于水下、井下和矿井等工程。\n\n1.0.3施工现场供用电应符合下列原则：\n\n1对危及施工现场人员的电击危险应进行防护；\n\n2施工现场供用电设施和电动机具应符合国家现行有关标准的规定，线路绝缘应良好。\n\n1.0.4建设工程施工现场供用电设施的设计、施工、运行、维护及拆除，除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8d498d28-0612-4f8e-8a37-45fcd861ea2d', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '7试验报告', '7试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称;  \n(2） 原材料的品种、规格和产地；  \n(3） 试验日期及时间；  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度；  \n（6）原材料的品种、规格、产地;  \n（7）执行标准；  \n（8）指定龄期的水泥胶砂试件干缩率;  \n（9）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8d4cd044-06ae-4303-adbc-b96eae93fb73', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '置和要求', '置和要求［18］ISO77523：1993 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第3部分：塔式起重机  \n［19］ISO77524：1989 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第4部分：臂架起重机  \n［20］ISO77525：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第5部分：桥式和门式起重机  \n［21］ISO86861：1989 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第1部分：总则  \n［22］ISO86862：2004 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第2部分：流动式起重机  \n［23］ISO86863：1998 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第3部分：塔式起重机  \n［24］ISO86864：2005 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第4部分：臂架起重机  \n［25］ISO86865：1992 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第5部分：桥式和门式起重机  \n［26］ISO99421：1994 起重机 信息标牌 第1部分：总则  \n［27］ISO99423：1999 起重机 信息标牌 第3部分：塔式起重机  \n［28］ISO102451：1994 起重机 限制器和指示器 第1部分：总则  \n［29］ISO102452：1994 起重机 限制器和指示器 第2部分：流动式起重机  \n［30］ISO102453：1999 起重机 限制器和指示器 第3部分：塔式起重机  \n［31］ISO102454：2004 起重机 限制器和指示器 第4部分：臂架起重机  \n［32］ISO102455：1995 起重机 限制器和指示器 第5部分：桥式和门式起重机  \n［33］ISO109721：1998 起重机 对机构的要求 第1部分：总则  \n［34］ISO116601：1999 起重机 通道及安全防护设施 第1部分：总则  \n［35］ISO116602：1994 起重机 通道及安全防护设施 第2部分：流动式起重机  \n［36］ISO116603：1999 起重机 通道及安全防护设施 第3部分：塔式起重机  \n［37］ISO116605：2001 起重机 通道及安全防护设施 第5部分：桥式和门式起重机  \n［38］ISO122101：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第1部分：总则  \n［39］ISO122104：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第4部分：臂架起重机  \n［40］ISO124801：1997 起重机 安全使用 第1部分：总则  \n［41］ISO22986：2007 起重机 刚性 桥式和门式起重机  \n［42］EN130011：2004 起重机安全 通用设计 第1部分：一般原则和要求  \n［43］EN130012：2004 起重机安全 通用设计 第2部分：载荷效应  \n［44］BS2573／1：1983 起重机设计规范 第1部分：分级、应力计算和结构设计原则  \n［45］BS2573／2：1980 起重机设计规范 第2部分：分级、应力计算和机构设计原则  \n［46］DIN15018／1：1984 起重机 钢结构 验证和分析  \n［47］DIN15018／2：1984 起重机 钢结构 设计和构造原则  \n［48］DIN15018／3：1984 流动式起重机 钢结构计算原则  \n［49］DIN150191：1979 起重机 稳定性  \n［50］DIN150192：1979 流动式起重机（无轨式） 稳定性试验载荷和计算  \n［51］DIN15025：1978 起重机 司机室内控制器的操作方向和布置  \n［52］FEM1．001：1998 欧洲起重机械设计规范  \n［53］JISB8821：2004 起重机钢结构的计算标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8d52788f-bd39-4c1b-b40b-5a88fecea759', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '8 电气保护', '8 电气保护## 8.1 电动机的保护等七项电气保护（见标准 $8 . 1 { \\sim } 8 . 7$ 条）\n\n### 8.1 电动机的保护\n\n电动机应具有如下一种或一种以上的保护功能，具体选用应按电动机及其控制方式确定：a)瞬动或反时限动作的过电流保护，其瞬时动作电流整定值应约为电动机最大起动电流的1.25倍；b）在电动机内设置热传感元件；  \nc）热过载保护。\n\n### 8.2 线路保护\n\n所有线路都应具有短路或接地引起的过电流保护功能，在线路发生短路或接地时，瞬时保护装置应能分断线路。对于导线截面较小，外部线路较长的控制线路或辅助线路，当预计接地电流达不到瞬时脱扣电流值时，应增设热脱扣功能，以保证导线不会因接地而引起绝缘烧损。\n\n### 8.3 错相和缺相保护\n\n当错相和缺相会引起危险时，应设错相和缺相保护。\n\n### 8.4 零位保护\n\n起重机各传动机构应设有零位保护。运行中若因故障或失压停止运行后，重新恢复供电时，机构不得自行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 8.5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 8.6 电动机定子异常失电保护\n\n起升机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控\n\n时，制动器应立即上闸。\n\n### 8.7 超速保护\n\n对于重要的、负载超速会引起危险的起升机构和非平衡式变幅机构应设置超速开关。超速开关的整定值取决于控制系统性能和额定下降速度，通常为额定速度的 $1 . 2 5 { \\sim } 1 . 4$ 倍。\n\n条文性质：强制性条文。\n\n制定依据：\n\n该部分内容符合GB/T3811-2008中 $7 . 4 . 1 \\sim 7 . 4 . 7$ 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8d61aa47-743a-4029-8319-77ffd10c5847', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：信息化数据处理系统应用于孔道压浆时对相关施工参数进行采集，所采集数据的准确性、可靠性均有保证，对孔道压浆的质量能实施有效控制，故提出此项要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8d64ec9b-ecbe-433a-91d9-de51424f501c', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', 'E.S 全国各城市的雪压、凤压和基本气温E', 'E.S 全国各城市的雪压、凤压和基本气温E.S表E. 全国各城市的雪压、凤压和基本气温 E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表巴  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表 E.5  \n\n\n\n\n\n表巴  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表 E.5  \n\n\n\n\n\n表 E.5  \n\n\n<<<HTBL|03e719759faf453998694b8d65ae2c|END>>>\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表巳  \n\n\n\n\n\n表 E.5  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表 E.5  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表 E.5  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表巳  \n\n\n\n\n\n表 E.5  \n\n\n\n\n\n表巳  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n<<<HTBL|f96d29a659b44c8f80ecc159bcac66cc|END>>>\n\n\n表E.  \n\n\n<<<HTBL|c7264a6fd73409793b695224c53ae06|END>>>\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表E.  \n\n\n\n\n\n表 E.5  \n注=表中\"一\"表示该城市没有统计数据。  \n\n\n\n\n\n  \n全国基本雪压分布图 $( \\mathsf { k N } / \\mathsf { m } ^ { 2 }$ )\n\n  \n图E.6.2雪荷载准永久值系数分区图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8d651303-f136-4181-9dc8-bab768778257', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 6）', 'd colspan=\"1\" rowspan=\"1\">f</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮沿轨道的滚动摩擦力臂</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（87）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">G</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">稳态负载平均系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（P.7)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">g</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">重力加速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">g</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">折合系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升机构电动机过载校验系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转机构电动机过载校验系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅机构电动机过载校验系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">h</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轨道接头处两轨面的高度差</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（9）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">h</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件截面的全高</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">h(h1、h2、h3）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">卷筒、滑轮和平衡滑轮的卷绕直径与钢丝绳直径之比值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（128）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">h</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">槽钢截面高度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">hy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">承载件顶面至腹板上边缘的距离</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（31）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(计算导线电压降时的)最大工作电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(139)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">IAUx1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(起重机)辅助电气设备与控制系统所需的额定工作电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（138)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ID</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的起动电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">I</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td c');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8d765cfd-254e-4934-ad71-311f2dacf6db', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.8 明挖地基', '8.8 明挖地基## 8.8.1 挖基施工宜在枯水或少雨季节进行，并应连续施工，有支护的基坑应采取防碰撞措施，基坑附近有管网或其他结构物时，应有可靠的防护措施。中等以上降雨期间基坑内不得施工。\n\n## 8.8.2 基坑内作业前，应全面检查边坡滑塌、裂缝、变形以及基坑涌水、涌砂等情况，并应翔实记录。坑沿顶面出现裂缝、坑壁松塌或遇有涌水、涌砂影响基坑边坡稳定时，应立即加固防护，在确认安全后方可恢复施工。\n\n## 8.8.3 大型深基坑除应遵循边开挖、边支护的原则施工外，尚应建立边坡稳定信息化动态监控系统。\n\n## 8.8.4 开挖和降水施工应符合下列规定：\n\n### 1 开挖应视地质和水文情况、基坑深度按规定坡度分层进行，不得采用局部开挖深坑或从底层向四周掏土的方法施工。\n\n### 2 开挖影响邻近建(构)筑物或临时设施时，应采取安全防护措施。\n\n### 3 开挖过程中应监测边坡的稳定性、支护结构的位移和应力、围堰及邻近建(构)筑物的沉降与位移、地下水位变化、基底隆起等项目。\n\n### 4 基坑顶面应设置截水沟。多年冻土地基上开挖基坑，坑顶截水沟距基坑上边缘不得小于 $1 0 \\mathrm { m }$ ，排出水的位置应远离基坑。\n\n### 5 排水作业不得影响基坑安全，排水困难时，应采用水下挖基方法，并应保持基坑中原有水位。\n\n### 6 爆破开挖宜采用浅眼松动爆破法。爆破作业应符合现行《爆破安全规程》(GB 6722)的规定。\n\n### 7 开挖影响既有道路车辆通行时，应制订交通组织方案。\n\n### 8 冻结法开挖时，制冷设备的电源应采用不同供电所双路输电，应分层冻结、逐\n\n## 1 抹面、勾缝、养护涉及高处作业的，应符合本规范第5.7节的有关规定，并应安照先上后下顺序施工。\n\n## 2 多级砌体、护坡应按照先上后下的顺序抹面、勾缝。\n\n## 3 养护期间应避免砌体震动、承重或碰撞砌体(');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8d7b12a2-ef82-42ec-90b7-28f93c8b1776', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核在某些情况下，太大的弹性变形和位移会妨碍起重机完成它的工作任务，会影响起重机及其结构的稳定性，或者可能干扰机构实现它的正常功能。此时，有关弹性位移的考核就应是承载能力验算的组成部分，并且应将计算的弹性位移同确定的极限值进行适当的对比。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8d84856e-183e-4da0-87d0-c41c3290c087', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4 建筑起重机械（Part 1）', '4 建筑起重机械## 4.1 一般规定\n\n### 4.1.2 本条是按照《建筑起重机械安全监督管理规定》（第166号建设部令）中第七条制定的。\n\n### 4.1.3 本条是按照《建筑起重机械安全监督管理规定》（第166号建设部令）中第八条制定的。\n\n### 4.1.4 《建筑起重机械安全监督管理规定》（第166号建设部令）规定：\n\n安装单位应当按照安全技术标准及建筑起重机械性能要求，编制建筑起重机械安装、拆卸工程专项施工方案，并由本单位技术负责人签字；专项施工方案，安装、拆卸人员名单，安装、拆卸时间等材料报施工总承包单位和监理单位审核后，告知工程所在地县级以上地方人民政府建设主管部门。\n\n建筑起重机械安装完毕后，安装单位应当按照安全技术标准及安装使用说明书的有关要求对建筑起重机械进行自检、调试和试运转。自检合格的，应当出具自检合格证明，并向使用单位进行安全使用说明。使用单位应当组织出租、安装、监理等有关单位进行验收，或者委托具有相应资质的检验检测机构进行验收。建筑起重机械经验收合格后方可投人使用，未经验收或者验收不合格的不得使用。\n\n### 4.1.8 基础承载能力不满足要求，容易引起起重机的倾翻。\n\n### 4.1.11 本条规定的安全装置是起重机必备的，否则不能使用。利用限位装置或限制器代替抽动停车等动作，将造成失误而发生事故。建筑起重机械安全装置见表4-1。\n\n表4-1建筑起重机械安全装置一览表  \n\n\n\n\n\n注： $\\bullet$ 表示该起重机械有此安全装置；$\\bigcirc$ 表示该起重机械无此安全装置。\n\n### 4.1.12 本条规定了信号司索工的职责，要求操作人员要听从指挥，但对错误指挥要拒绝执行，这对防止失误十分必要。\n\n### 4.1.14 风力等级和风速对照见表4-2。\n\n表4-2风力等级和风速对照表  \n\n\n\n\n\n本规程风速指施工现场风速，包括地面和高耸设备高处风速。\n\n恶劣天气能使露天作业的起重机部件受损、受潮，所以需要经过试吊无误后再使用。\n\n### 4.1.18 起重机的额定起重量是以吊钩与重物在垂直情况下核定的。斜吊、斜拉其作用力在起重机的一侧，破坏了起重机的稳定性，会造成超载及钢丝绳出槽，还会使起重臂因侧向力而扭弯，甚至造成倾翻事故。对于地下埋设或凝固在地面上的重物，除本身重量外，还有不可估计的附着力（埋设深度和凝固强度决定附着力的大小)，将造成严重超载而酿成事故。\n\n### 4.1.19 吊索水平夹角越小，吊索受拉力就越大，同时，吊索对物体的水平压力也越大。因此，吊索水平夹角不得小于 $3 0 ^ { \\circ }$ ，因为 $3 0 ^ { \\circ }$ 时吊索所受拉力已增加一倍。\n\n### 4.1.20 重物下降时突然制动，其冲击载荷将使起升机构损伤，严重时会破坏起重机稳定性而倾翻。如回转未停稳即反转，所吊重物因惯性而大幅度摆动，也会使起重臂扭弯或起重机倾翻。\n\n### 4.1.22 使用起升制动器，可使起吊重物停留在空中，如遇操作人员疏忽或制动器失灵时，将使重物失控而快速下降，造成事故。因此，当吊装因故中断时，悬空重物需要设法降下。\n\n### 4.1.28 转动的卷筒缠绕钢丝绳时，如用手拉或脚踩钢丝绳，容易将手或脚带入卷筒内造成伤亡事故。\n\n### 4.1.29 建设部2007年第659号公告《建设部关于发布建设事业“十一五”推广应用和限用禁止使用技术（第一批）的公告》的规定，超过一定使用年限的塔式起重机： $6 3 0 \\mathrm { k N \\cdot \\ m }$ （不含$6 3 0 \\mathrm { k N \\cdot m } )$ 、出厂年限超过10年（不含10年）的塔式起重机；$6 3 0 \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m } { \\sim } 1 2 5 0 \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m }$ （不含 $1 2 5 0 \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m } )$ 、出厂年限超过15年（不含15年）的塔式起重机； $1 2 5 0 \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m }$ 以上、出厂年限超过20年（不含20年）的塔式起重机。由于使用年限过久，存在设备结构疲劳、锈蚀、变形等安全隐患。超过年限的由有资质评估机构评估合格后，可继续使用。超过一定使用年限的施工升降机：出厂年限超过8年（不含8年）的SC型施工升降机，传动系统磨损严重，钢结构疲劳、变形、腐蚀等较严重，存在安全隐忠，出厂年限超过5年（T合5个）的SS型施宝升降机，使用时间过长造成结构件疲劳、变形、腐蚀等较严重，运动件磨损严重，存在安全隐患。超过年限的由有资质评估机构评估合格后，可继续使用。\n\n## 4.2 履带式起重机\n\n### 4.2.1 履带式起重机自重大，对地面承载相对高，作业时重心变化大，对停放地面要有较高要求，以保证安全。  \n### 4.2.5 俯仰变幅的起重臂，其最大仰角要有一定限度，以防止起重臂后倾造成重大事故。  \n### 4.2.6 起重机的变幅机构一般采用蜗杆减速器和自动常闭带式制动器，这种制动器仅能起辅助作用，如果操作中在起重臂未停稳前即换挡，由于起重臂下降的惯性超过了辅助制动器的摩擦力，将造成起重臂失控摔坏的事故。  \n### 4.2.7 起吊载荷接近满负荷时，其安全系数相应降低，操作中稍有疏忽，就会发生超载，需要慢速操作，以保证安全。  \n### 4.2.8 起重吊装作业不能有丝毫差错，要求在起吊重物时先稍离地面试吊无误后再起吊，以便及时发现和消除不安全因素，保证吊装作业的安全可靠。起吊过程中，操作人员要脚踩在制动踏板上是为了在发生险情时，可及时控制。  \n### 4.2.9 双机抬吊是特殊的起重吊装作业，要慎重对待，关键是要做到载荷的合理分配和双机动作的同步。因此，需要统一指挥。降低起重量和保持吊钩滑轮组的垂直状态，这些');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8d8bc1c1-fc76-4905-bd5b-dd19306609b8', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '10 桥梁工程（Part 1）', '10 桥梁工程## 10.1 一般要求\n10.1.1 立体交叉施工时，应设置防物体打击类防护棚。可能发生物体打击的区域应设置警戒区。\n10.1.2 高度在$20\\ \\mathrm{m}$及以上的支架、脚手架，正在施工的墩、塔、梁，塔式起重机、施工电梯等高大机具，均应设有防雷保护措施；以上设施在其他建筑物或设施的防雷保护范围之内时，可不再设置。\n\n## 10.2 预应力工程\n10.2.1 张拉作业应设置警戒区，非操作人员不应进入。先张法张拉作业时，预制台座区域及张拉台座两端不应站人；后张法张拉作业时，千斤顶后方不应站人。\n10.2.2 先张法施工，张拉端后方应设立防护挡墙。后张法施工，应在张拉端设置具有围护的防护挡板，防护挡板宜采用可移动式，并应符合7.3.2e)的规定。\n10.2.3 高处张拉作业应设置张拉作业平台和防护挡板。张拉作业平台应设置防护栏杆、围蔽挡板和人员上下安全通道。\n10.2.4 照明设施宜设置在张拉警戒区外。设置在警戒区内时，照明设施安装高度应大$5\\ \\mathrm{m}$，并应有防护罩。\n\n## 10.3 钻(挖)孔灌注桩\n10.3.1 钻机等高耸设备应按规定设置防雷、防倾覆措施。\n10.3.2 施工作业区域应设置警戒区，警戒区不应小于钻机等高耸设备倾覆半径的1.5倍范围；当有其他可靠防倾覆措施时，警戒区范围应依据GB/T 3608规定的可能坠落范围半径确定。\n10.3.3 山区钻(挖)孔灌注桩施工应清除坡面上的危石和浮土；存在裂缝的坡面或可能坍塌区域，应采取必要的防护措施，作业前和作业时应进行监测。\n10.3.4 钢筋笼下放应采用专用吊具。钢筋笼孔口连接时，孔内钢筋笼应固定牢靠。作业人员不应在钢筋笼内作业，安全带不应扣挂在钢筋笼上。\n10.3.5 浇筑混凝土时，孔口应设防人员坠落设施；使用安全带时，长度应满足正常作业需要。\n10.3.6 停止施工时，钻(挖)孔灌注桩孔口应使用防护盖板，施工作业区的围护应使$1.2\\ \\mathrm{m}$的防护栏杆，并悬挂安全标志，夜间应悬挂示警红灯。防护盖板的直径应大于桩$0.2\\ \\mathrm{m}$四周固定时应能承受不小于$1\\ \\mathrm{kN}$的垂直荷载；四周应与护圈固定安装，不应移位。\n10.3.7 人工挖孔桩作业的安全防护应符合8.4.8的规定。\n10.3.8 钻孔灌注桩作业的安全防护要求如下：\na) 泥浆池、沉淀池周围应设置$1.2\\ \\mathrm{m}$的防护栏杆，外侧悬挂安全标志，挂设安全网；  \nb) 冲击钻机的卷扬机应制动良好，钻架顶部应设置行程开关；  \nc) 钢丝绳应无死弯和断丝；钢丝绳夹数量应与钢丝绳直径相匹配，并应设置保险绳夹，冲击钻机顶部应设置钢丝绳防脱装置；  \nd) 钻机电缆线接头应绑扎牢固，不应透水、漏电；不应将电缆线浸泡于水、泥浆中，不应挤压电缆线及风水管路；  \ne) 深水区水上桩基施工宜采用钢制固定式施工平台，并应符合6.8的规定。\n\n## 10.4 钢围堰\n10.4.1 钢围堰安全通道和作业平台的临边防护宜采用$1.2\\ \\mathrm{m}$的防护栏杆，防护栏杆的立柱与钢围堰之间应采用焊接形式固定，焊接后应清除毛刺，并应符合5.1、6.8的规定。\n10.4.2 钢围堰施工安全通道的技术要求如下：\na)a) 内部人员上下的安全通道应采用钢斜梯、钢直梯或人行塔梯,数量不应少于2 个;部人员上下的安全通道应采用钢斜梯、钢直梯或人行塔梯，数量不应少于2个；  \nb) b) 钢斜梯宜附着在围堰壁板上,梯梁的支撑应选择悬挑式支撑架,支撑架位置的围堰壁板应进斜梯宜附着在围堰壁板上，梯梁的支撑应选择悬挑式支撑架，支撑架位置的围堰壁板应进行相应的补强;行相应的补强；  \nc) c) 外部人员上下的安全通道应采用移动式钢斜梯;移动式钢斜梯不应与围堰外部平台形成刚性部人员上下的安全通道应采用移动式钢斜梯；移动式钢斜梯不应与围堰外部平台形成刚性连接 应采取一端铰接另一端可相对滑动的形式连接，应采取一端铰接另一端可相对滑动的形式；  \nd) d) 双壁钢围堰顶部应设置水平安全通道,通道底板应满铺围堰顶部并形成环形通道,通道宽度壁钢围堰顶部应设置水平安全通道，通道底板应满铺围堰顶部并形成环形通道，通道宽度宜与围堰壁厚相同;双壁钢围堰顶部水平通道底板的隔舱注水口应设置防护盖板;宜与围堰壁厚相同；双壁钢围堰顶部水平通道底板的隔舱注水口应设置防护盖板；  \ne) e) 钢板(管)桩围堰利用围檩、水平支撑作为安全通道时,应铺设固定底板,临边防护应符合钢板(管)桩围堰利用围檩、水平支撑作为安全通道时，应铺设固定底板，临边防护应符合10. 4. 1 的规定。10.4.1的规定。\n\n## 10. 4. 3 钢围堰施工作业平台的技术要求如下:10.4.3 钢围堰施工作业平台的技术要求如下：\n\na) 厂内拼接宜采用落地式作业平台,落地式作业平台的防护栏杆应在作业层搭设时同步安装,a) 厂内拼接宜采用落地式作业平台，落地式作业平台的防护栏杆应在作业层搭设时同步安装，宜采用盘扣式钢管支架搭设;落地式作业平台应符合 5. 10 的规定;宜采用盘扣式钢管支架搭设；落地式作业平台应符合5.10的规定；  \nb) b) 现场接高宜采用悬挑式作业平台 其支撑体系应锚固在已接高完成的单元壁板上 不应支撑场接高宜采用悬挑式作业平台，其支撑体系应锚固在已接高完成的单元壁板上，不应支撑在未焊接牢固的待拼单元块上;悬挑式作业平台应符合 5. 9 的规定。在未焊接牢固的待拼单元块上；悬挑式作业平台应符合5.9的规定。\n\n### .4.4 钢围堰的防船撞设施应符合 的规定 永久结构围堰宜采用防撞护舷作为防撞设施.4.4 钢围堰的防船撞设施应符合6.8.6的规定。永久结构围堰宜采用防撞护舷作为防撞设施。\n\n### 10.4.5 钢围堰安装施工应监测水位变化 围堰内外水头差应在设计范围内 钢围堰内作业时应及时10.4.5 钢围堰安装施工应监测水位变化，围堰内外水头差应');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8da89634-ccf1-4ff2-8966-b55ffd2730d3', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '总 理 温家宝', '总 理 温家宝二○○七年四月九日');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8db4ac0d-2bf1-4234-bf7e-22d5710b60a0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.2.9 简支梁、板的安装应符合下列规定', '17.2.9 简支梁、板的安装应符合下列规定：## 1 安装前应制订专项施工方案，安装的方法和安装设备应根据构件的结构特点、重力及施工环境条件等综合确定；对安装施工中的各种临时受力结构和安装设备的工况应进行必要的安全验算，所有施工设施均宜进行试运行和荷载试验。\n\n## 2 安装前应对墩台的施工质量进行检验，并应对支座或临时支座的平面位置和高程进行复测，合格后方可进行梁、板等构件的安装。\n\n## 3 采用架桥机进行梁、板构件的安装作业时，其抗倾覆稳定系数应不小于1.3。架桥机过孔时，应将起重小车置于对稳定最有利的位置，且抗倾覆稳定系数应不小于1.5；不得采用将梁、板吊挂在架桥机后部配重的方式进行过孔作业。\n\n## 4 采用起重机吊装构件时，如采用一台起重机起吊，则应在吊点位置的上方设置吊架或起吊扁担；如采用两台起重机抬吊，则应统一指挥，协调一致，使构件的两端同时起吊、同时就位。\n\n## 5 采用缆索吊机进行安装时，应事先对缆索吊机进行1.2倍最大设计荷载的静力试验和设计荷载下的试运行，全面验收合格后方可使用。\n\n## 6 梁、板安装施工期间及架桥机移动过孔时，严禁行人、车辆和船舶在作业区域的桥下通行。\n\n## 7 梁、板就位后，应及时设置锁定装置或支撑将构件临时固定，对横向自稳性较差的T形梁和I形梁等，应与先安装的构件进行可靠的横向连接，防止倾倒。\n\n## 8 安装在同一孔跨的梁、板，其预制施工的龄期差宜不超过10d，特殊情况应不超过30d。梁、板上有预留相互对接的预应力孔道的，其中心应在同一轴线上，偏差应不大于 $4 \\mathrm { m m }$ 。梁、板之间的横向湿接缝，应在一孔梁、板全部安装完成后方可进行施工。\n\n## 9 对弯、坡、斜桥的梁、板，其安装的平面位置、高程及几何线形应符合设计要求。\n\n## 10 当安装条件与设计规定的条件不一致时，应对构件在安装时产生的内力进行复核。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8dbab6d2-9aa0-47e9-8bec-1e1f7b12432c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱桥的结构形式较多，其施工方法亦较多，本规范难以将所有类型的拱桥及其施工方法全部涵盖，因此采用其他方法施工的拱桥可参照本章的相关规定执行。\n\n### 19.1.2 施工前应根据拱桥的结构特点和受力特性，进行施工设计和施工计算；对危险性较大的分部分项工程，应制订专项施工方案。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8dccc421-ddf9-4039-8627-7f96ac3f613b', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '5 楼面和屋面活荷载（Part 5）', '荷载是根据荷载最不利布置下的等效均布荷载确定，因此本条文给出的折减系数，实际上也是根据次梁、主梁或柱上的等效均布荷载与楼面等效均布荷载的比值确定。\n\n本次修订，设计墙、柱和基础时针对消防车的活荷载的折减不再包含在本强制性条文中，单独列为第 5. 1. 条，便于设计人员灵活掌握。\n\n5.1.3 消防车荷载标准值很大，但出现概率小，作用时间短。在墙、柱设计时应容制非较大的折减，由设计人员根据经验确定折减系数。在基础设计时，根据经验和习惯，同时为减少平时使用时产生的不均匀沉降，允许不考虑消防车通道的消防车活荷载。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8dd34f67-1ad0-4200-8428-5972cdc133f0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．8 吊钩', '6．3．8 吊钩## 6．3．8．1 锻造吊钩\n\n起重吊钩应按照GB／T10051．1的规定选取。  \n起重吊钩附件（包括吊钩螺母、吊钩横梁等）应按JB／T7687．1～JB／T7687．4的规定选取。\n\n## 6．3．8．2 片式吊钩\n\n铸造起重机用片式单钩宜采用低合金高强度钢，其强度计算中相应于钢材的屈服点的安全系数不应低于2．5。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8dd58d28-8e1d-44de-b465-5969e3ebd003', '134《四川省安全生产条例》.md', '第一章 总则（Part 1）', '第一章 总则第一条为了加强安全生产工作，防止和减少生产安全事故，保障人民群众生命和财产安全，促进经济社会持续健康发展，根据《中华人民共和国安全生产法》等法律、行政法规，结合四川省实际，制定本条例。\n\n第二条四川省行政区域内从事生产经营活动的单位（以下统称生产经营单位）的安全生产以及对安全生产的监督管理，适用本条例。\n\n有关法律、法规对消防安全、道路交通安全、铁路交通安全、水上交通安全、民用航空安全以及核与辐射安全、特种设备安全另有规定的，适用其规定。\n\n第三条 安全生产工作坚持中国共产党的领导。\n\n安全生产工作应当以人为本，坚持人民至上、生命至上，把保护人民生命安全摆在首位，树牢安全发展理念，坚持安全第一、预防为主、综合治理的方针。建立大安全大应急框架，完善公共安全体系，推动公共安全治理模式向事前预防转型，从源头上防范化解重大安全风险。\n\n安全生产工作坚持党政同责、一岗双责、齐抓共管、失职追责。建立健全安全生产责任体系，实行属地监管与分级监管相结合、以属地监管为主的监督管理体制；强化和落实生产经营单位主体责任与政府监管责任，建立生产经营单位负责、职工参与、政府监管、行业自律和社会监督的安全生产治理机制。\n\n第四条生产经营单位必须依法加强安全生产管理，履行安全生产主体责任，建立健全全员安全生产责任制和安全生产规章制度，加大对安全生产资金、物资、技术、人员的投入保障力度，改善安全生产条件，加强安全生产标准化、信息化建设，构建安全风险分级管控和隐患排查治理双重预防工作机制，健全风险防范化解机制，提高安全生产水平，确保安全生产。\n\n生产经营单位的主要负责人是本单位安全生产第一责任人，对本单位的安全生产工作全面负责。其他负责人对职责范围内的安全生产工作负责。\n\n第五条县级以上地方人民政府应当加强对安全生产工作的领导，统筹发展和安全，将安全生产工作纳入国民经济和社会发展规划，制定并组织实施安全生产专项规划；将安全生产工作所需经费列入本级预算；将安全生产纳入高质量发展评价体系，支持、督促各有关部门、单位依法履行安全生产监督管理职责。\n\n乡镇人民政府和街道办事处，以及开发区、工业园区、港区、风景区等各类功能区（以下统称功能区）管理机构应当明确负责安全生产监督管理的有关工作机构及其职责，按照职责对本行政区域或者管理区域内生产经营单位安全生产状况进行监督检查，协助人民政府有关部门或者按照授权依法履行安全生产监督管理职责。\n\n居民委员会、村民委员会发现其所在区域内的生产经营单位存在事故隐患、安全生产违法行为或者发生生产安全事故，应当及时向当地人民政府或者有关部门报告。\n\n第六条地方各级安全生产委员会负责统筹协调、推动解决本地区安全生产工作中的重大事项和重大问题。\n\n县级以上地方人民政府应急管理部门承担本级安全生产委员会日常工作，履行综合监督管理职责，负责指导协调、监督检查本级人民政府有关部门和下级人民政府安全生产工作，组织开展安全生产巡查、考核工作。\n\n县级以上地方人民政府负有安全生产监督管理职责的部门应当遵循管行业必须管安全、管业务必须管安全、管生产经营必须管安全的原则，依照有关法律法规规定，在各自的职责范围内对有关行业、领域的安全生产工作实施监督管理。负有安全生产监督管理职责的部门应当相互配合、齐抓共管、信息共享、资源共用，依法加强安全生产监督管理工作。\n\n其他有关部门在各自职责范围内，做好安全生产相关工作。\n\n第七条地方各级人民政府及其有关部门主要负责人是本行政区域、本部门安全生产第一责任人，对本行政区域、本部门安全生产工作全面负责；其他负责人对分管范围内的安全生产工作负领导责任。\n\n县级以上地方人民政府应当组织负有安全生产监督管理职责的部门依法编制安全生产权力和责任清单，向社会公布并接受社会监督。安全生产权力和责任清单实行动态管理。\n\n对新兴行业、领域的安全生产监督管理职责不明确的，由县级以上地方人民政府按照业务相近的原则确定监督管理部门。\n\n第八条生产经营单位的从业人员有依法获得安全生产保障的权利，并应当依法履行安全生产方面的义务。\n\n第九条工会依法对安全生产工作进行监督，依法参加生产安全事故调查处理等工作。\n\n生产经营单位的工会依法组织职工参加本单位安全生产工作的民主管理和民主监督，督促本单位依法落实安全生产主体责任、完善安全措施、改善安全生产条件，维护职工在安全生产方面的合法权益。生产经营单位制定或者修改有关安全生产的规章制度，应当听取工会的意见。\n\n未组建工会的生产经营单位，由职工代表参与本单位安全生产工作的民主管理和民主监督。\n\n第十条负有安全生产监督管理职责的省级和设区的市级有关部门可以结合有关行业、领域安全生产工作的实际，按照规定组织拟定安全生产地方标准、管理规范。省人民政府标准化行政主管部门和经其批准的设区的市级人民政府标准化行政主管部门应当组织、指导和协调本行政区域的安全生产地方标准的制定工作。\n\n鼓励生产经营单位制定并执行高于国家标准、行业标准、地方标准技术性要求的企业标准。\n\n第十一条县级以上地方人民政府及其有关部门应当加强安全生产治理体系和治理能力现代化建设，加快提升基层应急能力，推动基层应急网格化建设，运用大数据、物联网、人工智能等现代信息技术，依托大数据资源平台，深化科技与安全生产监督管理业务的融合，增强生产安全事故预防能力。\n\n县级以上地方人民政府及其有关部门应当鼓励、支持安全生产科学技术研究与创新，加强关键技术攻关及装备研发，推广性能可靠、先进适用的安全生产新技术、新工艺、新装备，加强安全技术人才培养，提升科学技术保障能力和安全生产水平。\n\n鼓励生产经营单位加强智能化建设，运用数字化技术开展安全风险管控、生产安全事故隐患排查治理、重大危险源监控等工作，在危险作业场所、危险工序和环节使用智能装备替代人工作业，降低安全风险。\n\n第十二条有关行业协会应当加强行业自律和诚信建设，建立健全行业规范，为生产经营单位提供安全生产方面的信息、培训等服务，促进生产经营单位加强安全生产管理，提升行业安全生产水');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ddfaf53-55f6-4df8-b6d7-65c06ee26cc9', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '3.15 物料提升机（Part 2）', '2）基础应设置排水措施;\n\n3）路基箱或枕木铺设应符合产品说明书及规范要求;\n\n4）轨道铺设应符合产品说明书及规范要求。\n\n## 3 结构设施\n\n1）主要结构件的变形、锈蚀应在规范允许范围内;\n\n2）平台、走道、梯子、护栏的设置应符合规范要求；\n\n3）高强螺栓、销轴、紧固件的紧固、连接应符合规范要求，高强螺栓应使用力矩扳手或专用工具紧固。\n\n## 4 电气安全\n\n1）塔式起重机应采用 TN-S 接零保护系统供电;\n\n2）塔式起重机与架空线路的安全距离和防护措施应符合规范要求；\n\n3）塔式起重机应安装避雷接地装置，并应符合规范要求；\n\n4）电缆的使用及固定应符合规范要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8deaebbd-2e27-4270-8700-6e6c334b9686', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '水运工程超危大工程范围', '水运工程超危大工程范围');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8df2487b-ac69-42e7-99c3-74dffd40a821', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 11）', 'owspan=1 colspan=2>1.391</td><td rowspan=1 colspan=2>1.517</td><td rowspan=1 colspan=2>1. 577</td><td rowspan=1 colspan=2>1.422</td><td rowspan=1 colspan=1>1.455</td><td rowspan=1 colspan=1>1.597</td><td rowspan=1 colspan=1>1.664</td><td rowspan=1 colspan=1>1.480</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 517</td><td rowspan=1 colspan=1>1.673</td><td rowspan=1 colspan=1>1.6731. 748</td><td></td></tr></table>\n\n\n．   \n  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=20>1.9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阝</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>1. 6</td><td rowspan=1 colspan=4>1.9</td><td rowspan=1 colspan=4>2.2</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>附</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>12</td><td rowspan=1 colspan=1>1.322</td><td rowspan=1 colspan=1>1.344</td><td rowspan=1 colspan=1>1.446</td><td rowspan=1 colspan=1>1.493</td><td rowspan=1 colspan=1>1.392</td><td rowspan=1 colspan=1>1.420</td><td rowspan=1 colspan=1>1.542</td><td rowspan=1 colspan=1>1.599</td><td rowspan=1 colspan=1>1.461</td><td rowspan=1 colspan=1>1.493</td><td rowspan=1 colspan=1>1.634</td><td rowspan=1 colspan=1>1.701</td><td rowspan=1 colspan=1>1.527</td><td rowspan=1 colspan=1>1.564</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 722</td><td rowspan=1 colspan=1>1.798</td><td rowspan=1 colspan=1>1.591</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 633</td><td rowspan=1 colspan=1>1.807</td><td rowspan=1 colspan=1>1.8071.890</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8df952a6-669b-4676-aea9-3337ded973a5', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．2 图根高程控制', '5．2 图根高程控制5．2．12 图根高程控制，可采用图根水准、电磁波测距三角高程等测量方法。\n\n5．2．13 图根水准测量，应符合下列规定：\n\n1 起算点的精度，不应低于四等水准高程点。  \n2 图根水准测量的主要技术要求，应符合表5．2．13 的规定。\n\n表5.2.13 图根水准测量的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：1L为往返测段、附合或环线水准路线的长度 $( \\mathbf { k } \\mathbf { m } ) _ { : n }$ 为测站数。2当水准路线布设成支线时,其路线长度不应大于 $2 , 5 { \\bf k m }$ 。\n\n5．2．14 图根电磁波测距三角高程测量，应符合下列规定：\n\n1 起算点的精度，不应低于四等水准高程点。\n\n2 图根电磁波测距三角高程的主要技术要求，应符合表5．2．14的规定。\n\n表5.2.14 图根电磁波测距三角高程的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：D为电磁波测距边的长度(km)。\n\n3 仪器高和战标高的量取，应精确至lmm。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8dfef995-5079-4a1f-8b8e-88fafad415ad', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录G 后张预应力孔道摩阻损失的测试', '附录G 后张预应力孔道摩阻损失的测试## G.0.1 采用油压千斤顶测试锚圈口摩阻损失时，可在张拉台上或用一根直孔道钢筋混凝土柱进行，测试步骤应符合下列规定：\n\n1两端同时充油，油表数值均保持4MPa，然后将甲端封闭作为被动端，乙端作为主动端，张拉至控制吨位。设乙端控制吨位为 $N _ { a }$ 时，甲端相应吨位为 $N _ { b }$ ，则锚圈口摩阻力：\n\n$$\nN _ { 0 } { = } N _ { a } { - } N _ { b } \\mathrm { ( G . 0 . 1 { - }1 ) }\n$$\n\n克服锚圈口摩阻力的超张拉系数：\n\n$$\nn _ { 0 } = \\sqrt { \\frac { N _ { a } } { N _ { b } } } ~ \\mathrm { ( G . ~ 0 . ~ 1 - 2 ) }\n$$\n\n测试反复进行3次，取平均值。\n\n2 乙端封闭，甲端张拉，同样按上述方法进行3次，取平均值。\n\n3两次的 $N _ { 0 }$ 和 $n _ { 0 }$ 平均值，再予以平均，即为测定值。\n\n## G.0.2 采用千斤顶测试曲线孔道摩阻力时，测试步骤应符合下列规定：\n\n1 梁的两端装千斤顶后同时充油，保持一定数值(约4MPa)。2 甲端封闭，乙端张拉。张拉时分级升压，直至张拉控制应力。如此反复进行3次，取两端压力差的平均值。3 仍按上述方法，但乙端封闭，甲端张拉，取两端3次压力差的平均值。4 将上述两次压力差平均值再次平均，即为孔道摩阻力的测定值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8e054de3-83ee-42bf-9f38-d051938e188d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：采用全填土胎施工的条件是干旱性沟渠，从施工开始到拱圈完工期间，不会发生洪水冲毁土胎。但在采用这种方法施工时，需要有可靠的措施以保证工程的质量。\n\n### 24.3.5 拱圈、盖板的预制施工除应符合本规范第 17、19 章的相关规定外，尚应注意检查盖板上下面的方向，对斜交涵洞应注意斜交角的方向，避免发生反向错误。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8e0752a5-122d-4511-bbf1-62447b0747c8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱圈承受的压力较墩台及基础、挡土墙大，故设计要求拱石材料和砌筑砂浆的强度等级较高，因而对拱石的施工要求亦相应较高。无论采用何种规格的石材，其层面需尽量与拱轴线垂直，以免产生切向分力，粗料石拱石要求做成楔形，就是这个原因。拱石的形状要求如图19-1所示，图中t1为厚度较小的一端。\n\n  \n图19-1 拱石\n\n## 19.10.3 拱圈的砌筑施工应符合下列规定：\n\n### 1 拱圈及拱上结构施工时均应按设计要求留置施工预拱度。\n\n### 2 砌筑施工前，应先详细检查拱架和模板，符合要求后方可开始砌筑。\n\n### 3 拱圈的辐射缝应垂直于拱轴线，辐射缝两侧相邻两行拱石的砌缝应互相错开，错开距离应不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。同一行内上下层砌缝可不错开。\n\n### 4 浆砌粗料石和混凝土预制块拱圈的砌缝宽度应为 $1 0 { \\sim } 2 0 \\mathrm { m m }$ ；块石拱圈的砌缝宽度应不大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ；采用小石子混凝土砌块石时，应不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8e0f9dac-6a16-40ef-b702-552560785d07', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '9.2 防雷', '9.2 防雷## 9.2.1 位于山区或多雷地区的变电室 箱式变电站 配电室应装设防雷装置 高压架空线路及变压器高压侧应装设避雷系统;自室外引入有重要用电设备的办公室的低压线路宜装设电涌保护器。\n\n## 9.2.2 正在施工的建筑物以及架桥机 起重机 起重船 搅拌船 桩机 插板机 施工升降机 搅拌站储料罐 井字架等高大机具 以及高度在 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的钢脚手架 金属龙骨 顶模爬模等设施 均应设有防雷保护措施;当以上设施在其他建筑物或设施的防雷保护范围之内时,可不再设置。\n\n## 9.2.3 瓦斯隧道避雷接地措施应满足下列要求:\n\na) 由地面架空线路引入隧道内的供电线路(动力电缆、照明电缆、瓦斯监控信号电缆、通信电缆等 在隧道洞口处装设避雷装置  \nb) 由地面直接进入隧道内的轨道和露天架空引入(出)的风、水等管路,在隧道洞口附近将金属体进行不少于2 处的良好的集中接地。\n\n## 9.2.4 机械设备或设施的防雷引下线可利用该设备或设施的金属结构体做防雷引下线 在结构体连接处应保障良好的电气通路 保证接地电阻符合规范要求 设有防雷保护措施的机械设备 所有固定的动力、控制、照明、信号及通信路线,宜采用钢管敷设,且金属管路应与设备的金属结构体做电气连接;做防雷接地机械上的用电设备 所连接的 线应同时做重复接地 机械设备的防雷接地与用电设备的保护接地可共用同一接地体 但接地电阻应符合重复接地电阻值的要求 有特殊要求的接地 如弱电系统、计算机系统及中压系统,为中性点直接接地或经小电阻接地时,接地电阻应小于 $1 \\ \\Omega$ 。\n\n## 9.2.5 施工现场内所有防雷装置的冲击接地电阻不应大于 $3 0 ~ \\Omega$ 。\n\n## 9.2.6 机械设备上的避雷针(接闪器)长度应为 $1 \\ \\mathrm { m } \\sim 2 \\ \\mathrm { m }$ 。 塔式起重机可不另设避雷针(接闪器)。\n\n## 9.2.7 施工现场最高机械设备上的避雷针(接闪器)的保护范围能覆盖其他设备,且又最后退出现场则其他设备可不设防雷装置。\n\n## 9.2.8 防雷接地引下线敷设在人员停留或经过的区域时,应采取下列一种或多种措施:\n\na) 外露引下线在高 $2 . 7 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以下部分穿厚度不小于 $3 \\ \\mathrm { m m }$ 的交联聚乙烯管;  \nb) 设立阻止人员的护栏或警示牌,护栏与引下线水平距离不小于 $3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n## 9.2.9 防雷装置应接受第三方检测,并留存相关合格报告。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8e1e5ee9-e5e2-41d4-9711-ace909b12dea', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0533—2020 水泥混凝土拌合物J环试验方法', 'T0533—2020 水泥混凝土拌合物J环试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8e3a54c8-4e25-413b-80c1-d0a60f016f44', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 2）', '行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、负载超速会引起危险的起升机构和非平衡式变幅机构应设置超速开关。超速开关的整定值取决于控制系统性能和额定下降速度，通常为额定下降速度的 $1 . 2 5 { \\sim } 1 . 4$ 倍。\n\n### 7．4．8 行程限位保护\n\n起重机应设有行程限位保护，见9．7．2的规定。\n\n### 7．4．9 超载保护\n\n起重机存在超载可能时，应设防超载的安全装置，见9．7．3的规定。\n\n### 7．4．10 接地保护\n\n#### 7．4．10．1 起重机本体的金属结构\n\n应与供电线路的地线可靠连接。大车与小车的车轮、任何其他的滚轮或端梁连接采用的铰链均不能替代必需的导电连接，而应另外用专门的接地线将各部分结构件上的接地点连接；司机室与起重机本体接地点之间应用双接地线连接。  \n#### 7．4．10．2 起重机所有电气设备的金属外壳\n\n金属导线管、金属支架及金属线槽等均应可靠接地。宜采用专门设置的接地线，保证电气设备的可靠接地。\n7．4．10．3 接地线及用作接地设施的电导，一般不小于本线路中最大的相电导的1／2，向小车供电的接地线不小于小车上最大用电设备相电导的1／2。  \n7．4．10．4 严禁用接地线作为载流零线。\n\n## 7．4．11 避雷保护\n\n对于安装在野外且相对周围地面处在较高位置的起重机，应考虑避除雷击对其高位部件和人员造成损坏和伤害，特别是如下情况：\n\n易遭雷击的结构件（例如：臂架的支承缆索）；  \n连接大部件之间的滚动轴承和车轮（例如：支承回转大轴承，运行车轮轴承）；  \n为保证人身安全起重机运行轨道应可靠接地。\n\n## 7．4．12 其他保护\n\n### 7．4．12．1 从起重机外部上下起重机的门应装设门开关，当人员上下起重机时，应断开运行机构电源；会涉及人身安全的通道门也应装设门开关，门打开时应断开相应机构的电源。\n### 7．4．12．2 起重机上的电气控制设备中可能触及的带电裸露部分，应有防止触电的防护措施。\n### 7．4．12．3 当室外起重机的总高度大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，且周围无高于起重机顶尖的建筑物和其他设施，两台起重机之间有可能相碰，或起重机及其结构可能妨碍空运或水运时，应在其端部、顶部装设障碍灯。\n### 7．4．12．4 起重机应设单独的照明变压器。照明变压器应是隔离变压器，禁止采用自耦变压器，照明变压器二次侧一端应接地，照明线路总电源开关应设置断路器及漏电保护开关。\n\n### 7．4．12．5 安全照明电压不应超过 $5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n## 7．4．13 指示器\n\n根据使用需求，可设置指示器以利于司机完成起重吊装作业。指示器主要有起升高度指示器、起升载荷指示器\"臂架倾角指示器、塔式起重机工作幅度指示器、臂架回转角度指示器\"运行同步指示器及松绳指示器等。\n\n## 7．5 电气控制\n\n### 7．5．1 控制元件\n\n#### 7．5．1．1 接触器\n\n接触器应符合 GB14048．4的要求。换向接触器和其他同时闭合会引起短路事故的接触器之间，应设置电气联锁和机械联锁。\n\n#### 7．5．1．2 可编程序控制器\n\n可编程序控制器一般根据开关量的输入输出点数和电压等级、模拟量输入输出点数及其他特殊功能要求进行设计选型，在可靠性要求特别高的情况下可使用冗余系统。可编程序控制器应按照制造商的说明书安装。对用于安全保护的联锁信号，如极限限位、超速限制等，应具有直接的继电保护联锁线路。\n\n#### 7．5．1．3 电阻器\n\n##### 7．5．1．3．1 选择电阻器电阻值时应注意：\n\na） 接电持续率不同的电动机，宜选用不同参数的起重机通用电阻器；接电持续率虽不同但又相近时，允许选用同一规格的电阻器。  \nb） 起动用电阻器各级电阻选用值与计算值允差 $\\pm 5 \\%$ ；个别级的电阻器选用值允差 $\\pm 1 0 \\%$ ，但各相总电阻选用允差不应超过 $\\pm 8 \\%$ 。\n\n##### 7．5．1．3．2 选择电阻器发热容量时应注意：\n\na） 一般按重复短时工作制选择，一个循环周期时间定为60s，接电持续率分别为： $1 0 0 \\% . 7 0 \\%$ 、$5 0 \\% , 3 5 \\% , 2 5 \\% , 1 7 . 5 \\% , 1 2 . 5 \\% , 8 . 8 \\% , 6 . 2 5 \\%$ 和 $4 , 4 \\%$ ；常 串 级 电 阻 应 按 长 期 工 作 制选择。  \nb） 电阻器各级电阻的接电持续率，可按不同接入情况选用不同值。同一电阻元件在不同接电持续率时有不同允许电流值，选用元件的允许电流值不应小于电动机额定电流。\n\n##### 7．5．1．3．3 起升机构不应选用频敏电阻器。\n\n##### 7．5．1．3．4 晶闸管定子调压调速系统电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，上升和下降用电阻元件在$J C = 1 0 0 \\%$ 下的电流值，不应小于当电动机带额定载荷时上升和下降分别对应的电动机的工作电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8e534e74-3400-439e-8a12-a1c3adf51e22', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '8 钢构件组装工程（Part 2）', '护。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查。\n\n## 8.5钢构件外形尺寸\n\n### Ⅰ主控项目\n\n8.5.1钢构件外形尺寸主控项目的允许偏差应符合表8.5.1的规定。\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：用钢尺检查。\n\n表8.5.1钢构件外形尺寸主控项目的允许偏差 $\\mathbf { \\Pi } ( \\mathbf { m } \\mathbf { n } )$   \n\n\n\n\n\n注：1为构件(杆件)长度。\n\n## 一般项目\n\n8.5.2单节钢柱外形尺寸的允许偏差应符合表8.5.2的规定。\n\n检查数量：按钢构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：用钢尺、角尺、塞尺等检查。\n\n表8.5.2单节钢柱外形尺寸的允许偏差(mm)   \n\n\n\n\n\n8.5.3多节钢柱外形尺寸的允许偏差应符合表8.5.3的规定。\n\n检查数量：按钢构件数抽查 $1 0 \\%$ ,且不应少于3件。\n\n检验方法：用钢尺、角尺、塞尺等检查。\n\n表8.5.3多节钢柱外形尺寸的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n## 续表8.5.3\n\n\n\n\n\n8.5.4复杂截面钢柱外形尺寸的允许偏差应符合表8.5.4的规定。\n\n检查数量：按钢构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：用钢尺、角尺、塞尺等检查。\n\n表8.5.4复杂截面钢柱外形尺寸的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n## 续表8.5.4\n\n\n\n\n\n8.5.5焊接实腹钢梁外形尺寸的允许偏差应符合表8.5.5的规定。\n\n检查数量：按钢构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：用钢尺、角尺、塞尺等检查。\n\n表8.5.5焊接实腹钢梁外形尺寸的允许偏差 $\\mathbf { \\Pi } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n## 续表8.5.5\n\n\n\n\n\n8.5.6钢桁架外形尺寸的允许偏差应符合表8.5.6的规定。\n\n检查数量：按钢构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：用钢尺、角尺、塞尺等检查。\n\n表8.5.6钢桁架外形尺寸的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n8.5.7钢管构件外形尺寸的允许偏差应符合表8.5.7的规定。\n\n检查数量：按钢构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：用钢尺、角尺、塞尺等检查。\n\n表8.5.7钢管构件外形尺寸的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n注：对方矩形管，d 为长边尺寸。\n\n8.5.8墙架、標条、支撑系统钢构件外形尺寸的允许偏差，应符合表8.5.8的规定。\n\n检查数量：按钢构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：用钢尺、角尺、塞尺等检查。\n\n表8.5.8墙架、標条、支撑系统钢构件外形尺寸的允许偏差(mm)   \n\n\n\n\n\n8.5.9钢平台、钢梯和防护钢栏杆外形尺寸的允许偏差，应符合表8.5.9的规定。\n\n检查数量：按钢构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：用钢尺、角尺、塞尺等检查。\n\n表8.5.9钢平台、钢梯和防护钢栏杆外形尺寸的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8e784531-e0b9-49ea-a902-8c99984851ab', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '本规范用词用语说明', '本规范用词用语说明对执行规范条文严格程度的用词采用下列写法：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的用词，正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”；\n\n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；\n\n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”；反面词采用“不宜”；\n\n4）表示稍有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。\n\n引用标准的用语采用下列写法：\n\n1）在标准总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定”；\n\n2）在标准条文及其他规定中，引用标准为国家标准和行业标准时，表述为“应符合 $\\langle \\langle x \\times x \\times x \\times x \\times x \\rangle$ （ $. \\times \\times$ ）的有关规定。\n3）引用本标准中的其他规定时，表述为“应符合本规范第 $\\times$ 章的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times . \\times$ 节的有关规定”“、应符合本规范第 $\\times . \\times$ ： $\\times$ 条的有关规定”或“应按本规范第 $\\times . \\times$ . $\\times$ 条的有关规定执行”。\n\n-Endi');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8e7af976-9481-4597-b700-6be9b6737a6a', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百七十八条供用电合同的履行地点，按照当事人约定', '第一百七十八条供用电合同的履行地点，按照当事人约定；当事人没有约定或者约定不明确的，供电设施的产权分界处为履行地点。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8e7e77af-2712-4c2b-807e-16e0fd618712', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 1）', '1 总则1.0.1 为规范公路桥涵设计，按照安全、耐久、适用、环保、经济和美观的原则，制定本规范。\n\n1.0.2 本规范适用于新建和改建各等级公路桥涵的设计。\n\n1.0.3 公路桥涵结构的设计基准期为100年。\n\n1.0.4 公路桥涵主体结构和可更换部件的设计使用年限不应低于表1.0.4的规定。\n\n表1.0.4桥涵设计使用年限（年）  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>公路等级</td><td rowspan=1 colspan=3>主体结构</td><td rowspan=1 colspan=2>可更换部件</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>特大桥大桥</td><td rowspan=1 colspan=1>中桥</td><td rowspan=1 colspan=1>小桥涵洞</td><td rowspan=1 colspan=1>斜拉索吊索系杆等</td><td rowspan=1 colspan=1>栏杆伸缩装置支座等</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>高速公路一级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=3 colspan=1>20</td><td rowspan=3 colspan=1>15</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>二级公路三级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>30</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>四级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>30</td></tr></table>\n\n\n1.0.5 特大、大、中、小桥及涵洞按单孔跨径或多孔跨径总长分类规定见表1.0.5。\n\n表1.0.5桥梁涵洞分类  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>桥涵分类</td><td rowspan=1 colspan=1>多孔跨径总长L（m）</td><td rowspan=1 colspan=1>单孔跨径L（m）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>特大桥</td><td rowspan=1 colspan=1>L&gt;1000</td><td rowspan=1 colspan=1>LK&gt;150</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>大桥</td><td rowspan=1 colspan=1>100≤L≤1000</td><td rowspan=1 colspan=1>40≤LK≤150</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>中桥</td><td rowspan=1 colspan=1>30&lt;L&lt;100</td><td rowspan=1 colspan=1>20≤LK&lt;40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>小桥</td><td rowspan=1 colspan=1>8≤L≤30</td><td rowspan=1 colspan=1>5≤LK&lt;20</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>涵洞</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>L&lt;5</td></tr></table>\n\n\n注：1.单孔跨径系指标准跨径。\n\n2.梁式桥、板式桥的多孔跨径总长为多孔标准跨径的总长；拱式桥为两端桥台内起拱线间的距离；其他形式桥梁为桥面系行车道长度。\n\n3.管涵及箱涵不论管径或跨径大小、孔数多少，均称为涵洞。\n\n4.标准跨径：梁式桥、板式桥以两桥墩中线间距离或桥墩中线与台背前缘间距为准；拱式桥和涵洞以净跨径为准。\n\n1.0.6 公路桥涵应进行抗风、抗震、抗撞等减灾防灾设计。\n\n1.0.7 公路桥涵设计应满足环境保护和资源节约的有关要求。\n\n1.0.8 公路桥涵设计除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定。\n\n## 2 术语和符号\n\n### 2.1 术语\n\n2.1.1 设计基准期 design reference period 为确定可变作用等的取值而选用的时间参数。\n\n2.1.2 设计使用年限/design working/service life\n\n在正常设计、正常施工、正常使用和正常养护条件下，桥涵结构或结构构件不需进行大修或更换，即可按其预定目的使用的年限。\n\n2.1.3 极限状态 limt states\n\n整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一功能要求，此特定状态为该功能的极限状态。\n\n2.1.4 承载能力极限状态 ultimatelimit 对应于结构或结构构件达到最大承载力或不适于继续承载的变形的状态。\n\n2.1.5 正常使用极限状态 serviceability limit states 对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值的状态。\n\n2.1.6 设计状况 design situations\n\n代表一定时段内实际情况的一组设计条件，设计时应做到在该组条件下结构不超越有关的极限状态。\n\n2.1.7 结构耐久性 structural');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8e7f63b7-c5e7-41f9-95c0-fc983afa4b3c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 22）', ' rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1．工作状态风载荷，见4.2.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2.雪和冰载荷，见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3.温度变化引起的载荷，见4.2.2.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colsp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8e81c924-5084-45bf-abba-e7aec73bc29a', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '5 液压系统（见标准第5章）', '5 液压系统（见标准第5章）## 5.1 液压系统应有防止过载和冲击的安全装置。采用溢流阀时，溢流阀的最高工作压力不得大于系统最大工作压力的1.1倍，同时不得大于液压泵的额定压力。  \n## 5.2 为了故障诊断的需要，应在系统中适当位置设压力检测点并在回路图中注明。  \n## 5.3 系统中应防止系统背压对制动器的意外控制和损坏零部件。  \n## 5.4 液压系统应有符合液压元件对介质清洁度要求的过滤器或其他防止油污染的装置。  \n## 5.5 液压系统中，应有防止被物品或臂架等部件作用，使液压马达超速的措施或装置，如平衡阀。\n## 5.6 平衡阀与变幅液压油缸、伸缩臂液压油缸、顶升液压油缸和液压马达的连接应是刚性连接。如果与平衡阀的连接管路过长，在靠近压力管路接头处应装设自动保护装置（防破裂阀）以避免出现任何意外的起升物品下降。  \n## 5.7 液压系统的液压油应按照设备使用说明书的要求，根据环境条件选用；油箱的最高和最低油位应有明显的油位标志。液压系统工作时，液压油的最高温升不得影响安全性能。  \n## 5.8 液压系统应在合适部位设置排气装置。  \n## 5.9 液压系统中使用的蓄能器，应在其上或附近的明显处设置安全警示标志。应在标志或使用说明书中标明蓄能器的预定压力和充填介质的充气量。  \n## 5.10 应采取有效措施防止液压系统在装配、安装、保养和维修过程中落入污物，污染度应符合使用说明书的规定。  \n## 5.11 液压钢管连同它们的终端部件，爆破压力与工作压力的安全系数不应小于2.5。  \n## 5.12 液压软管连同它们的终端部件，爆破压力与工作压力的安全系数不应小于4。  \n## 5.13 液压油缸的端口和阀（例如：保护阀）之间的焊接或装配连接件，爆破压力与工作压力的安全系数不小于2.5。  \n## 5.14 对于工作压力超过5MPa和/或温度超过 $5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，并位于起重机操作者 $1 \\mathrm { m }$ 之内液压软管，应加装防护安全措施。\n\n条文性质：5.1、5.5、5.6、5.8、5.9、5.11、5.12、5.13为强制性条文，其他为推荐性条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8e86bff3-11a7-4932-a176-d6c4436d0e1c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.5 制动器的选择', '6.1.4.5 制动器的选择## 6.1.4.5.1 对于平衡臂架式变幅机构，应采用常闭式机械制动器。当用变幅过程中变幅钢丝绳或变幅拉杆中的最大拉力换算到制动器轴上的转矩进行计算时：\n\n起重机悬吊的物品回转并受工作状态最大风力 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 作用、钢丝绳出现最大摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ 时，制动安全系数不应小于1．25；起重机不工作、并受最大非工作风 $P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ 作用时，制动安全系数不应小于1．15。\n\n## 6.1.4.5.2 对于非平衡动臂式变幅机构，在一般情况下应装一个机械式制动器；在重要情况下应装两个机械式支持制动器或装一个机械式支持制动器和一个停止器。装一个机械式支持制动器时，其制动安全系数不小于1．50；装有两个机械式支持制动器时，每一个制动安全系数不小于1．25。液压变幅机构应装平衡阀。\n\n## 6.1.4.5.3 对于钢丝绳牵引小车变幅机构，机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于不利情况下的变幅小车在要求的时间内停止下来。机械式制动器安全系数不小于1．25。采用常闭式机械式制动器，宜先减速后制动，牵引小车的制动减速度不宜超过 $0 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8e8fa4f9-cd3e-4346-8273-a1f27deb1280', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '16.4 附属工程圬工砌体', '16.4 附属工程圬工砌体## 16.4.1 锥坡、护坡和河床铺砌层等圬工砌体工程，应在坡面或基面夯实、整平后，方可开始铺砌。\n\n## 16.4.2 片石锥坡、护坡的外露面和坡顶、边口，应选用较大、较平整并略加修凿的石块。\n\n## 16.4.3 浆砌片石锥坡、护坡和河床铺砌的石块应相互咬接，砌缝砂浆应饱满，砌缝宽度宜为 $4 0 { \\sim } 7 0 \\mathrm { m m }$ 。浆砌卵石护坡和河床铺砌层，应采用栽砌法，砌块应相互咬接。\n\n## 16.4.4 干砌片石护坡和河床铺砌时，铺砌应紧密、稳定、表面平顺，且不得采用小石块塞垫或找平。干砌卵石河床铺砌时，应采用栽砌法。用于防护急流冲刷的护坡、河床铺砌层，其石块尺寸不得小于设计规定。\n\n## 16.4.5 铺砌层砂砾垫层材料的粒径宜不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ ，含泥量宜不超过 $5 \\%$ ，含砂量宜不超过 $40 \\%$ 。铺砌层的厚度应符合设计要求，设计未要求时，铺砌厚度宜不小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 。垫层与铺砌层应配合铺筑，随铺随砌。\n\n## 16.4.6 防护工程采用石笼时，石笼的构造、形状和尺寸应适应水流及河床的实际情况。笼网钢丝应符合设计要求，笼内填充料宜采用质地坚硬、不易崩解和水解的片石、块石或大卵石，且石料的尺寸应大于笼网孔眼。笼内石料应塞紧、装满，笼网应锁口牢固；石笼应铺放整齐，笼与笼间的空隙应采用石块填满。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8e94f343-e310-4a6e-beaa-811a84276877', '124《厚钢板超声检测方法》（GB-T2970-2016）.md', '8 钢板的质量分级', '8 钢板的质量分级## 8.1 钢板质量分级见表4。\n\n表4 钢板质量等级  \n\n\n\n\n\n## 8.2 在钢板周边 $5 0 ~ \\mathsf { m m }$ (板厚大于 $1 0 0 ~ \\mathsf { m m }$ 时,取板厚的一半)可检测区域内及坡口预定线两侧各$2 5 ~ \\mathsf { m m }$ 内,单个缺陷的指示长度不得大于或等于 $5 0 ~ \\mathsf { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8e97569a-4d54-4d7e-a99c-2fbca1264443', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑当计算起重机压弯构件时，可将构件的制造误差引起的初始变形犖 犖 $( f _ { 0 }$ ）或使用后由于磨损产生的间犕 犕隙引起的位移 $( \\boldsymbol { f } ^ { \\prime } )$ ）所形成的附加弯矩ψ $( N \\cdot f _ { 0 }$ 或 $\\boldsymbol { N } \\cdot \\boldsymbol { f } _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } } ^ { \\prime }$ ）加在式（M．1）的第二项 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 和第三项 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 上。此时式中第一项的 $\\varphi \\psi$ 取为1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8e988bcf-b6e0-4c20-88c6-d022052ef5db', '17《中华人民共和国建筑法》.md', '第二章 建筑许可', '第二章 建筑许可## 第一节 建筑工程施工许可\n\n第七条 建筑工程开工前，建设单位应当按照国家有关规定向工程所在地县级以上人民政府建设行政主管部门申请领取施工许可证；但是，国务院建设行政主管部门确定的限额以下的小型工程除外。\n\n按照国务院规定的权限和程序批准开工报告的建筑工程，不再领取施工许可证。\n\n第八条申请领取施工许可证，应当具备下列条件：\n\n（三）需要拆迁的，其拆迁进度符合施工要求；\n\n（四）已经确定建筑施工企业；\n\n（五）有满足施工需要的施工图纸及技术资料；\n\n（六）有保证工程质量和安全的具体措施；\n\n（七）建设资金已经落实；\n\n（八）法律、行政法规规定的其他条件。\n\n建设行政主管部门应当自收到申请之日起十五日内，对符合条件的申请颁发施工许可证。\n\n第九条 建设单位应当自领取施工许可证之日起三个月内开工。因故不能按期开工的，应当向发证机关申请延期；延期以两次为限，每次不超过三个月。既不开工又不申请延期或者超过延期时限的，施工许可证自行废止。\n\n第十条 在建的建筑工程因故中止施工的，建设单位应当自中止施工之日起一个月内，向发证机关报告，并按照规定做好建筑工程的维护管理工作。\n\n建筑工程恢复施工时，应当向发证机关报告；中止施工满一年的工程恢复施工前，建设单位应当报发证机关核验施工许可证。\n\n第十一条 按照国务院有关规定批准开工报告的建筑工程，因故不能按期开工或者中止施工的，应当及时向批准机关报告情况。因故不能按期开工超过六个月的，应当重新办理开工报告的批准手续。\n\n## 第二节 从业资格\n\n第十二条从事建筑活动的建筑施工企业、勘察单位、设计单位和工程监理单位，应当具备下列条件：\n\n（一）有符合国家规定的注册资本；（二）有与其从事的建筑活动相适应的具有法定执业资格的专业技术人员；\n\n（三）有从事相关建筑活动所应有的技术装备；\n\n（四）法律、行政法规规定的其他条件。\n\n第十三条从事建筑活动的建筑施工企业、勘察单位、设计单位和工程监理单位，按照其拥有的注册资本、专业技术人员、技术装备和已完成的建筑工程业绩等资质条件，划分为不同的资质等级，经资质审查合格，取得相应等级的资质证书后，方可在其资质等级许可的范围内从事建筑活动。\n\n第十四条从事建筑活动的专业技术人员，应当依法取得相应的执业资格证书，并在执业资格证书许可的范围内从事建筑活动。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8e9d8b75-8ede-40b9-9d97-c55ca95d756f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 30）', 'olspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=4 colspan=1>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=2 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>$5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>$5</td><td rowspan=2 colspan=1>+5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>$5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>$5G</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8eb500e4-102a-41dd-acf1-f21a9d0a6136', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '23.8 桥头搭板', '23.8 桥头搭板## 23.8.1 桥头搭板下台后填土的填料宜以透水性材料为主，并应分层填筑、压实。\n\n## 23.8.2 台后地基如为软土，应按设计要求对地基进行处理并对台后填土进行预压，预压应在搭板施工前完成。\n\n## 23.8.3 钢筋混凝土桥头搭板的施工应符合下列规定：\n\n1 钢筋混凝土搭板及枕梁宜采用就地浇筑的方式施工。\n\n2 搭板钢筋与其下的垫层间宜设置垫块并应交错布置。在上、下两层钢筋之间应设置支撑，保证其位置的准确。\n\n3 浇筑搭板混凝土时应按搭板的坡度由低处向高处进行，振捣时应避免碰撞钢筋、模板。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8eba5888-a0c0-4f1d-b5d9-25cc2d17d2f3', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第四十三条 违反本法第十二条第三款、第十三条第二款规定的', '第四十三条 违反本法第十二条第三款、第十三条第二款规定的，依照有关法律法规的规定处罚。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ebfe34d-75c0-4bee-bcdc-46afc4a446c3', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3平面控制测量（Part 2）', '要求出发，并以三角形网的基本指标为依据制定的，也是为了使卫星定位测量的应用具有良好的可操作性而提出的。\n\n#### 3．2．2相邻点的基线长度中误差公式中的固定误差A和比例误差系数B，与接收机厂家给出的精度公式( $\\mathrm { \\sigma _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } } = \\mathrm { ~ a ~ } + b p p m \\times D ) }$ 中的α、b含义相似。厂家给出的公式和规范中(3.2．2)式是两种类型的精度计算公式，应用上各有其特点。基线长度中误差公式主要应用于控制网的设计和外业观测数据的检核。\n\n#### 3．2．3卫星定位测量控制网外业观测精度的评定，应按异步环的实际闭合差进行统计计算。这里采用全中误差的计算方法，来衡量控制网的实际观测精度，网的全中误差不应超过基线长度中误差的理论值。\n\n### （II）卫星定位测量控制网的设计、选点与埋石\n\n#### 3．2．4卫星定位测量控制网布设的技术要求：\n\n1卫星定位测量控制网的设计是一个综合设计的过程，首先应明确工程项目对控制网的基本精度要求，然后才能确定控制网或首级控制网的基本精度等级。最终精度等级的确立还应考虑测区现有测绘资料的精度情况、计划投入的接收机的类型、标称精度和数量、定位卫星的健康状况和所能接收的卫星数量，同时还应兼顾测区的道路交通状况和避开强烈的卫星信号干扰源等。\n\n2由于卫星定位测量所获得的是空间基线向量或三维坐标向量，属于其相应的空间坐标系(如GPS WGS-84坐标系)，故应将其转换至国家坐标系或地方独立坐标系方能使用。为了实现这种转换，要求联测若干个旧有控制点以求得坐标转换参数。故规定联测2个以上高等级国家平面控制点或地方坐标系的高等级控制点。\n\n对控制网内的长边，宜构成大地四边形或中点多边形的规定，主要是为了保证控制网进行约束平差后坐标精度的均匀性，也是为了减少尺度比误差的影响。\n\n3规范课题组对 $\\mathfrak { m } \\times \\mathfrak { n }$ 环组成的连续网形进行了研究，结果见表2。\n\n表2控制网最简闭合环的边数分析  \n\n\n\n\n\n从表2中可以看出，3条边的网型、4条边 $\\mathrm { n } { = } \\mathrm { m } { \\geqslant } 2$ 的网型、5条边 $\\mathsf { n { = } m { \\geqslant } 3 }$ 的网型、6\n\n条边无限大的网型都能达到要求。8条、10 条边的网型规模不管多大均无法满足网的平均可靠性指标为 $1 / 3$ 的要求。故规定卫星定位测量控制网中构成闭合环或附合路线的边数以6 条为限值。简言之，如果异步环中独立基线数太多，将导致这一局部的相关观测基线可靠性降低。\n4由于卫星定位测量过程中，要受到各种外界因素的影响，有可能产生粗差和各种随机误差。因此，要求由非同步独立观测边构成闭合环或附合路线，就是为了对观测成果进行质量检查，以保证成果可靠并恰当评定精度。\n\n在一些规范和专业教科书中，各有观测时段数、施测时段数、重复设站数、平均重复设站数、重复测量的最少基线数、重复测量的基线占独立确定的基线总数的百分数等不同概念和技术指标的规定，且在观测基线数的计算中均涉及GPS 网点数、接收机台数、平均重复设站数、平均可靠性指标等四项因素；工程应用上也显得比较繁琐、条理不清。\n\n规范课题组研究认为：GPS 控制网的工作量与接收机台数不相关。\n\n若采用符号： $\\mathrm { N _ { p } }$ GPS网点数； $\\mathrm { K _ { i } }$ 接收机台数； $\\mathrm { N _ { r } }$ —平均重复设站数\n\n全网总的站点数为 $N _ { \\mathrm { p } } \\cdot N _ { \\mathrm { r } }$ ;全网的观测时段数为 NN,K台接收机观测一个时段的独立观测基线数为 $K _ { i } - 1$ 条。\n\n则全网的独立观测基线数为： $S { = } \\frac { N _ { \\mathrm { p } } N _ { \\mathrm { r } } } { K _ { i } } ( K _ { i } { - } 1 )$\n\n由于网的必要观测基线数为N。一-1（此处仅以自由网的情形讨论）。\n\n则多余独立观测基线数为： $N _ { * } = S - ( N _ { \\mathrm { * } } - 1 )$\n\n网的平均可靠性指标为： $\\tau { = } \\frac { N _ { \\mathfrak { X } } } { S } { = } \\frac { S ^ { - } ( N _ { \\mathrm { p } } - 1 ) } { S }$\n\n即\n\n$$\n\\tau ^ { = 1 - \\frac { N _ { \\mathrm { p } } - 1 } { S } }\n$$\n\n可将公式(8）转换为：S=N-1\n\n工程控制网通常取 $1 / 3$ 为网的可靠性指标，即有\n\n$$\nS { = } 1 . 5 ( N _ { \\mathrm { p } } { - } 1 )\n$$\n\n故，规定全网独立观测基线总数，不宜少于必要观测基线数的1．5倍。必要观测基线数为网点数减1。作业时，应准确把握以保证控制网的可靠性。\n\n5由于GPS-RTK 测图对参考站点位的选择有具体要求，所以在布设首级控制网时，应顾及参考站点位的分布和观测条件的满足。\n\n### 3．2．5关于控制点点位的选定：\n\n1卫星定位测量控制网的点位之间原则上不要求通视，但考虑到在使用其他测量仪器对控制网进行加密或扩展时的需要，故提出控制网布设时，每个点至少应与一个以上的相邻点通视。\n\n2卫星高度角的限制主要是为了减弱对流层对定位精度的影响，由于随着卫星高度的降低，对流层影响愈显著，测量误差随之增大。因此，卫星高度角一般都规定大于 $');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ec4687c-3d3b-403e-b2b3-4951615068e8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性起重机整体抗倾覆稳定性计算中，稳定力矩由自重载荷计算，而倾覆力矩则用表54给出的计算载荷计算。\n\n表 54 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ec870a5-bf72-4424-bef0-faf377d6d8fd', '115《中华人民共和国森林法》（主席令第39号（2019修订））.md', '第一章总则', '第一章总则第一条为了保护、培育和合理利用森林资源，加快国土绿化，发挥森林蓄水保土、调节气候、改善环境和提供林产品的作用，适应社会主义建设和人民生活的需要，特制定本法。\n\n第二条在中华人民共和国领域内从事森林、林木的培育种植、采伐利用和森林、林木、林地的经营管理活动，都必须遵守本法。\n\n第三条森林资源属于国家所有，由法律规定属于集体所有的除外。\n\n国家所有的和集体所有的森林、林木和林地，个人所有的林木和使用的林地，由县级以上地方人民政府登记造册，发放证书，确认所有权或者使用权。国务院可以授权国务院林业主管部门，对国务院确定的国家所有的重点林区的森林、林木和林地登记造册，发放证书，并通知有关地方人民政府。\n\n森林、林木、林地的所有者和使用者的合法权益，受法律保护，任何单位和个人不得侵犯。\n\n第四条森林分为以下五类：\n\n（一）防护林：以防护为主要目的的森林、林木和灌木丛，包括水源涵养林，水土保持林，防风固沙林，农田、牧场防护林，护岸林，护路林；\n\n（二）用材林：以生产木材为主要目的的森林和林木，包括以生产竹材为主要目的的竹林;\n\n（三）经济林：以生产果品，食用油料、饮料、调料，工业原料和药材等为主要目的的林木;\n\n（四）薪炭林：以生产燃料为主要目的的林木；\n\n（五）特种用途林：以国防、环境保护、科学实验等为主要目的的森林和林木，包括国防林、实验林、母树林、环境保护林、风景林，名胜古迹和革命纪念地的林木，自然保护区的森林。\n\n第五条林业建设实行以营林为基础，普遍护林，大力造林，采育结合，永续\n\n利用的方针。\n\n第六条国家鼓励林业科学研究，推广林业先进技术，提高林业科学技术水平。\n\n第七条国家保护林农的合法权益，依法减轻林农的负担，禁止向林农违法收费、罚款，禁止向林农进行摊派和强制集资。\n\n国家保护承包造林的集体和个人的合法权益，任何单位和个人不得侵犯承包造林的集体和个人依法享有的林木所有权和其他合法权益。\n\n第八条国家对森林资源实行以下保护性措施:\n\n（一）对森林实行限额采伐，鼓励植树造林、封山育林，扩大森林覆盖面积；\n\n（二）根据国家和地方人民政府有关规定，对集体和个人造林、育林给予经济扶持或者长期贷款;\n\n（三）提倡木材综合利用和节约使用木材，鼓励开发、利用木材代用品;\n\n（四）征收育林费，专门用于造林育林;\n\n（五）煤炭、造纸等部门，按照煤炭和木浆纸张等产品的产量提取一定数额的资金，专门用于营造坑木、造纸等用材林；\n\n（六）建立林业基金制度。\n\n国家设立森林生态效益补偿基金，用于提供生态效益的防护林和特种用途林的森林资源、林木的营造、抚育、保护和管理。森林生态效益补偿基金必须专款专用，不得挪作他用。具体办法由国务院规定。\n\n第九条国家和省、自治区人民政府，对民族自治地方的林业生产建设，依照国家对民族自治地方自治权的规定，在森林开发、木材分配和林业基金使用方面，给予比一般地区更多的自主权和经济利益。\n\n第十条国务院林业主管部门主管全国林业工作。县级以上地方人民政府林业主管部门，主管本地区的林业工作。乡级人民政府设专职或者兼职人员负责林业工作。\n\n第十一条植树造林、保护森林，是公民应尽的义务。各级人民政府应当组织全民义务植树，开展植树造林活动。\n\n第十二条在植树造林、保护森林、森林管理以及林业科学研究等方面成绩显著的单位或者个人，由各级人民政府给予奖励。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ee07d74-fc05-4f86-bc3c-eb9c44217fcf', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '4.4.5 连接器', '4.4.5 连接器扣体、闸门、锁套等部件宜采用屈服强度不低于 300MPa的锻铝材料，并符合GB/T 3190 的相关规定；也可采用屈服强度不低于 $3 0 0 \\mathrm { M P a }$ 的材料，并符合GB/T 700、GB/T1591的相关规定。连接器应采用整锻方式制造。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ee97cf0-8c69-4493-b0de-fa29b2c60b14', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷机构使运动质量质心既有水平移动又有垂直位移的复合运动（例如非平衡变幅机构运动）的情况下，应将下面两种等效平均动载荷组合起来以确定组合等效平均动载荷：\n\n由水平加速和风力产生的轴承等效平均动载荷，由6．3．1．2．1．1确定；由全部运动质量质心的垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，由式（121）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { ~ M ~ m ~ a ~ x ~ I I ~ } } ^ { \\prime } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x } } + P _ { \\mathrm { { M } \\operatorname* { m i n } } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nM maxⅡ — 由全部运动质量质心作垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；M max— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最大值，单位为牛顿（N）；M min— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最小值，单位为牛顿（N）。犘\n\n## 6．3．1．2．2 承受 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．2）的轴承等效平均动载荷\n\n按4．4．2，先对 无 风 正 常 工 作 的 起 重 机 按 载 荷 情 况 Ⅰ计 算 轴 承 所 在 处 的 极 值 动 载 荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } }$ 、$P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ ，或对有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ ，然后按式（122）、式（123）确定出此承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承无风工作的等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ 和有风工作的等效平均动载荷 Rmean ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nRmeanⅠ 轴承无风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ — 轴承有风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } } \\ 、 P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ -无风正常工作的起重机按载荷情况I计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ -有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）。\n\n## 6．3．1．2．3 同时承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承等效平均动载荷\n\n在6．3．1．2．1和6．3．1．2．2的基础上，将此两种轴承等效平均动载荷组合，即得到该轴承同时承受犘$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷时的轴承等效平均动载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ef22707-54b1-4511-b55f-44817260bcbe', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：采用少支架方法施工，以支架代替了扣索，使拱肋在吊装过程中的稳定性和安全性得到提高，一般在能方便搭设支架的情况下会采用此法进行施工。\n\n## 19.4.10少支架施工时对支架安装和拆卸的技术要求，除应符合本规范第5章和本规范第19.2节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 卸架前应对主拱圈的混凝土质量、拱轴线的坐标尺寸、卸架设备、气温引起拱圈变化及台后填土等情况进行全面检查。\n\n2 当拱肋接头混凝土及拱肋横向联结构件混凝土的强度符合设计规定或达到\n\n设计强度的 $85 \\%$ 时，方可开始卸架。卸架宜在主拱圈安装完成后，分次缓慢卸落，使拱圈及墩、台逐渐成拱受力，卸架时应监测拱圈挠度和墩、台变位等情况，并应避免拱圈发生较大变形。\n\n3 在严寒地区，主拱圈不宜在支架上过冬，支架宜在冰冻前拆除。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ef3e96e-cc90-4e16-84be-da94db1b1231', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 21）', 'an=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>位移载荷</td><td rowspan=1 colspan=4>位移和变形引起的载荷，见4.2.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr></table>\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=2>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ef50087-5285-4811-ad9c-807b1a701abf', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '16.5 后背回填', '16.5 后背回填## 16.5.1 桥涵台背及锥坡、护坡后背的填料应符合设计规定。设计未规定时，宜采用天然砂砾、二灰土、水泥稳定土或粉煤灰等轻质材料，不得采用含有泥草、腐殖质或冻块的土。采用膨胀性聚苯乙烯泡沫塑料、泡沫轻质土等特殊材料回填施工时，应符合现行《公路路基施工技术规范》（JTG/T 3610）和《现浇泡沫轻质土技术规\n\n程》（CECS 249）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f06638d-9831-4eec-b18e-9498a0d902ca', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 1）', '4 作用## 4.1 作用分类、代表值和作用组合\n\n### 4.1.1 引起结构反应的原因可以按作用的性质分为截然不同的两类：一类是施加于结构上的外力，如车辆、人群、结构自重等，它们是直接施加于结构上的，可用“荷载”这一术语来概括；另一类不是以外力形式施加于结构，它们产生的效应与结构本身的特性、结构所处环境等有关，如地震、基础变位、混凝土收缩和徐变、温度变化等，它们是间接作用于结构的，如果也称“荷载”，容易引起人们的误解。因此，目前国际上普遍将所有引起结构反应的原因统称为“作用”，而“荷载”仅限于表达施加于结构上的直接作用。\n\n作用按随时间的变化分为永久作用、可变作用和偶然作用。这种分类是结构上作用的基本分类。永久作用是经常作用的且数值不随时间变化或变化微小的作用；可变作用的数值是随时间变化的；偶然作用的作用时间短暂，且发生的概率很小。如前所述，地震作用是一种特殊的偶然作用，因此，将地震作用单列为一种类型。\n\n### 4.1.2 作用具有变异性，但在结构设计时，不可能直接引用作用随机变量或随机过程的各类统计参数通过复杂的计算进行设计，作用代表值就是为结构设计而给定的量值。设计的要求不同，采用的作用代表值也可不同，这样可以更确切、合理地反映作用对结构在不同设计要求下的特点。作用的代表值一般可分为标准值、组合值、频遇值和准永久值。\n\n永久作用（如恒荷载）被近似地认为在设计基准期内是不变的，它的代表值只有一个，即标准值。可变作用按其在随机过程中出现的持续时间或次数的不同，可取标准值、组合值、频遇值和准永久值作为其代表值。\n\n作用的标准值是结构设计的主要参数，关系到结构的安全问题，是作用的基本代表值。作用的标准值反映了作用在设计基准期内随时间的变异，其量值应取结构设计规定期限内可能出现的最不利值，一般按作用在设计基准期内最大值概率分布的某一分位值确定。\n\n对于结构自重，包括结构的附加重力，它们的标准值按结构设计规定的设计尺寸和材料的重度计算确定。调查统计表明，结构的设计尺寸与实测均值极为相近；钢筋混凝土构件的重度与规范的规定值也是接近的。\n\n可变作用的组合值是指在主导可变作用（汽车荷载）出现时段内其他可变作用的最大量值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ 得到。\n\n可变作用的频遇值是指结构上较频繁出现的且量值较大的作用取值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 得到。\n\n可变作用的准永久值是指在结构上经常出现的作用取值，但它比可变作用的频遇值又要小一些，实际上是由标准值乘以小于 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 的准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 得到。\n\n### 4.1.4 结构通常要同时承受多种作用。在进行结构设计时，无论是承载能力极限状态还是正常使用极限状态，均应考虑可能同时出现的多种作用的组合，求其总的作用效应，同时考虑到作用出现的变化性质，包括作用出现与否及作用出现的方向。这种组合是多种多样的，应在考虑的所有可能的组合中，取其最不利的作用组合效应进行设计。\n\n规范只指出了作用组合要考虑的范围，其具体组合的内容，尚需由设计者根据实际情况确定，规范不宜规定过死。对于一部分不能同时组合的作用，规范以表的形式列出。制动力与支座摩阻力不同时组合，这是考虑到活动支座的最大摩阻力，当上部构造恒载一定、支座摩阻系数一定时是一个定值。任何纵向力，不能大于支座摩阻力，因此，制动力与支座摩阻力不同时存在。流水压力不与汽车制动力、波浪力、冰压力同时组合，这是考虑同时出现的可能性极小，或波浪力、冰压力远大于流水压力，且实测中也难以分开。\n\n### 4.1.5 公路桥涵结构的承载能力极限状态设计，按照可能出现的作用，将其分为三种作用组合，即基本组合、偶然组合和地震组合。作用的基本组合是指永久作用设计值与可变作用设计值的组合，这种组合用于结构的常规设计，是所有公路桥涵结构都应该考虑的。作用的偶然组合是指永久作用标准值、可变作用代表值和一种偶然作用设计值的组合，视具体情况，也可不考虑可变作用参与组合。作用偶然组合和地震组合用于结构在特殊情况下的设计，所以不是所有公路桥涵结构都要采用的，一些结构也可采取构造或其他预防措施来解决。\n\n#### （1）组合表达式\n\n本条式（4.1.5-1）和式（4.1.5-2）是国内外普遍采用的承载能力极限状态设计作用基本组合表达式。前者的基本参数采用标准值，再乘以分项系数；后者则以设计值来表达基本设计参数。两个表达式本质是相同的，钢筋混凝土结构、钢结构和工结构设计规范可根据各自情况选用。\n\n#### （2）重要性系数\n\n公路桥涵进行持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，根据结构破坏可能产生的后果的严重程度划分为三个设计安全等级，并用结构重要性系数来体现不同情况的桥涵的可靠度差异。表4.1.5-1列出了不同安全等级对应的桥涵类型。设计工程师也可根据桥涵的具体情况，与业主商定，但不能低于表4.1.5-1所列等级。\n\n#### （3）分项系数\n\n本次修订调整了车辆荷载的分项系数。全国汽车荷载研究中，轴（组）重的研究结果显示，三联轴数量多且超载非常严重，并且这类轴型对于桥梁结构的局部和小跨径桥涵的整体安全影响很大，因此，规范应当予以考虑。为了探讨三联轴重量的确定标准，轴（组）重研究中，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f0823c3-96a3-468c-b304-f4d9c75fba2b', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '9加劲钢板剪力墙· 98', '9加劲钢板剪力墙· 98## 9.1一般规定 . 98  \n## 9.2加劲钢板剪力墙的计算 98  \n## 9.3构造要求··· 100');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f0e3834-70b0-48f5-b8c1-46e3ac4e5bf3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 主梁合龙是斜拉桥施工中的一道关键工序，精度要求很高，并关系到全桥的结构体系是否能满足设计的要求，因此在施工前需要制定合理的、详细的合龙工艺才能保证其顺利进行。主梁的合龙首先要符合设计规定的顺序，其次需要按照施工控制的要求进行，确定施工程序并进行合龙施工计算，同时还需要制订各项保障方案。合龙通常有自然升温合龙和自然降温合龙两种方法供选择，合龙一般选择在一天中气温较为稳定且持续时间较长的时段内进行，以便合龙完成后在温度再次出现急剧变化前留出足够的时间去完成塔梁临时固结装置的解除，使全桥能安全地完成体系转换。自然升温合龙的方法由于在实施合龙后，气温的升温速度一般较快，温度稳定的时段相对较短，可能会导致塔梁临时固结装置来不及在要求时间内拆除，从而给结构体系带来不利影响；自然降温合龙则可避免上述情况，气温在一天中的降温一般在夜间发生，而夜间的气温较为稳定且持续时间较长，因此更有利于合龙的施工。\n\n4 如不对临时施工荷载进行严格控制，将会对合龙施工产生不利影响，故予以强调。\n\n5 主梁合龙后如果塔梁临时固结装置未及时解除，将有可能因气温的变化而导致在结构中产生较大的温度应力，给结构的体系转换带来极不利的影响，因此需要按照预定的合龙程序在规定时间内及时解除。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f128424-a207-4d8b-be42-15708e46a9c8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条的规定是为保证主索鞍钢格栅和散索鞍底座的安装精度。在塔顶位置预留槽口，并在钢格栅安装调整完成并进行全桥联测无误后，再浇筑槽口混凝土，能有效保证钢格栅的安装精度。\n\n21.4.7 索鞍在安装时应根据设计规定的预偏量进行就位和固定，且应在主缆加载过程中根据监控数据分次顶推到设计位置。顶推前应确认滑动面的摩阻系数，严格控制顶推量。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f162af2-0695-44cd-9536-3112a32e0688', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用某些起重机（例如铸造起重机或核工业用起重机）如果发生失效将对人员或经济造成特别严重的后果，在这些特殊情况下，应选用一个其值大于1的高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，以便使起重机获得更大的可靠性。\n\n此系数值根据特殊的使用要求来选取，一般可取 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } { = } 1 . 0 5 { \\sim } 1 . 1$ 。\n\n用许用应力设计法时，安全系数 $n$ 等于强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 的乘积 $( \\Omega = \\gamma _ { \\mathrm { f i } } \\cdot \\gamma _ { \\mathrm { n } } )$ ）；用极限状态设计法时，各分项载荷应先乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后再进行计算与组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f1a3700-cc7e-4180-9781-9422d0ce1fad', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0561—2005 水泥混凝土圆柱体劈裂抗拉强度试验方法', 'T0561—2005 水泥混凝土圆柱体劈裂抗拉强度试验方法## 1 目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了圆柱体试件和现场钻芯试件的劈裂抗拉强度的试验方法。\n\n本方法适用于各类水泥混凝土圆柱体试件的劈裂抗拉强度试验，对于高径比1:1的钻芯试件也可使用。\n\n引用标准：\n\n《水泥混凝土抗压强度试验方法》（T0553）\n\n《水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法》 (T0551)\n\n## 2 仪具与材料\n\n2.1 压力机或万能试验机：应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 3$ 中 2.1的规定。\n\n2.2 劈裂夹具、木质三合板垫层、钢垫条，如图T0561-1所示。钢垫条为平面，厚度不小于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，长度不短于试件边长。木质三合板或硬质纤维板垫层的宽度为 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，厚$3 { \\sim } 4 \\mathrm { m m }$ ，长度不小于试件长度，垫层不得重复使用。支架为钢支架。\n\n  \n图 T0561-1 圆柱体芯样劈裂抗拉试验装置示意图（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n1、7-压力机压板；2、6-夹具钢垫条；3-木质或纤维垫层；4-试件；5-侧杆2.3 钢尺：分度值为 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 3 试件制备和养护\n\n3.1 试件尺寸应符合T0551中表T0551-1的规定。\n\n3.2 本试件应同龄期者为一组，每组为3个同条件制作和养护的混凝土试件。\n\n3.3 对于现场芯样，高径比为1:1芯样在进行强度试验前需进行调湿，一般应在标准养护室养护24h。\n\n## 4 试验步骤\n\n4.1 至试验龄期时，从标准养护室取出试件，用湿布覆盖，避免其湿度变化。测量出直\n\n径、高并检查外形，尺寸测量精确至 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4.2 在试件中部划出劈裂面位置线。圆柱体的母线公差为 $0 . 1 5 \\mathrm { m m }$ 。这两条母线应位于同一轴向平面内，彼此相对，两条线的末端在试件的端面上相连，应为通过圆心的直径，以明确标明承压面。将试件、劈裂夹具、垫条和垫层如图T0561-1b）所示放在压力机上，借助夹具两侧杆，将试件对中。开动压力机，当压力机压板与夹具垫条接近时，调整球座使压力均匀接触试件。当压力到 $5 \\mathrm { k N }$ 时，将夹具的侧杆抽掉。\n4.3 当混凝土的强度等级小于C30 时，加荷速度为 $0 . 0 2 { \\sim } 0 . 0 5 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s }$ ；当混凝土的强度等级大于或等于C30且小于C60 时，加荷速度为 $0 . 0 5 { \\sim } 0 . 0 8  { \\mathrm { M P a } } /  { \\mathrm { s } }$ ；当混凝土的强度等级大于或等于C60 时，加荷速度为 $0 . 0 8 { \\sim } 0 . 1 0 \\mathbf { M } \\mathrm { P a } / \\mathrm { s }$ 。当试件接近破坏而开始迅速变形时，不得调整试验机油门，直至试件破坏，记下破坏极限荷载 $F$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f2704e5-4045-4108-ac22-fd42fef3ac49', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '手动滑降性能hand-operated slipping', '手动滑降性能hand-operated slipping drop character手动释放起升机构主制动器，依靠平台内的载荷及其自重，在可控速度下使平台匀速下降的功能。\n\n### 3.2.41');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f3275fa-b73b-4bc9-b21e-0d347e6d8ea7', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '附录R按支护结构与土体相互作用原理的水平土压力计算', '附录R按支护结构与土体相互作用原理的水平土压力计算当按变形控制原则设计支护结构时，作用在支护结构上的土压力按变形条件计算。\n\n土的水平地基反力系数随深度增大的比例系数 $m$ 应尽可能通过水平荷载试验确定。当无条件进行试验时，可根据经验取值。当无试验资料又缺乏经验时，可按表R-1选用。\n\n表R-1 $\\mathbf { \\nabla } m$ 值  \n\n\n\n\n\n注：1. $I _ { \\parallel }$ 为黏性土的液性指数。2.地下连续墙在计算土体面或开挖面处的水平变位大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 时，取表中较小值\n\n黏性土（特别是软塑和流塑的黏性土）具有蠕变效应。蠕变效应影响土压力值，图 R-1给出了黏性土蠕变效应引起的土压力滞后作用示意图。对于非开挖侧的某一土体单元，如果在前一阶段发生了从 $A$ 到 $B$ 的向开挖侧位移，而若在下一阶段该土体单元向相反的非开挖侧方向移动，则其土压力模式重新建立，即直线 $B C$ 。黏性土体的蠕变特性与基坑开挖及内支撑施工流程、被动区土体应力水平、土体含水率变化等因素密切相关，准确掌握土体的蠕变作用具有较大的现实难度。计算中根据可靠方法或经验考虑土压力的蠕变效应对支护结构受力和变形的影响。\n\n  \n图R-1土压力滞后作用示意');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f6065f0-035f-4b46-b6f2-c560f24dd987', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '8.2.6～8.2.8 表面检测主要是作为外观检查的一种补充手段', '8.2.6～8.2.8 表面检测主要是作为外观检查的一种补充手段，其目的主要是为了检查焊接裂纹，检测结果的评定按外观检验的有关要求验收。一般来说，磁粉探伤的灵敏度要比渗透检测高，特别是在钢结构中，要求作磁粉探伤的焊缝大部分为角焊缝，其中立焊缝的表面不规则，清理困难，渗透探伤效果差，且渗透探伤难度较大，费用高。因此，为了提高表面缺陷检出率，规定铁磁性材料制作的工件应尽可能采用磁粉检测方法进行检测。只有在因结构形状的原因（如探伤空间狭小）或材料的原因（如材质为奥氏体不锈钢）不能采用磁粉探伤时，宜采用渗透探伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f657b0c-dce8-4031-bed7-389f63fac29f', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '3术语和定义', '3术语和定义GB/T8706界定的以及下列术语和定义适用于本文件。\n\n3.1\n\n## 钢丝绳的捻距 ropelay length\n\n单股钢丝绳的外层钢丝、多股钢丝绳的外层股围绕钢丝绳轴线旋转一周（或一个螺旋）且平行于钢丝绳轴线的对应两点间的距离（见图1）。\n\n\n\n说明：\n\n（ ）：股的编号\n\n3.2\n\n## 钢丝绳的捻向 laydirectionof rope\n\n外层钢丝在单捻钢丝绳中或外层股在多股钢丝绳中沿钢丝绳轴线的捻制方向，即右捻（Z）或左捻（S）（见图2）。\n\n  \n图2钢丝绳中股的捻向\n\n3.3\n\n## 钢丝绳的捻制类型和方向directionandtypeof lay\n\n3.3.1\n\n### 交互捻（sZ zS）ordinary lay\n\n钢丝绳的捻向和外层股的捻向相反。分为右交互捻（sZ）和左交互捻（zS）两种（见图3）。  \n注：第一个小写字母表示股的捻向，第二个大写字母表示钢丝绳的捻向。\n\n  \n图3交互捻\n\n3.3.2\n\n### 同向捻（zZ sS）lang lay\n\n钢丝绳的捻向和外层股的捻向相同。分为右同向捻（zZ）和左同向捻（sS）两种（见图4）。  \n注：第一个小写字母表示股的捻向，第二个大写字母表示钢丝绳的捻向。\n\n  \n图4同向捻');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f667b05-ebb5-496b-a20a-3b8ae1cbdcf2', '136《中华人民共和国土地管理法实施条例中华人民共和国土地管理法实施》（国务院令第743号（2021修订））.md', '第一章总则', '第一章总则## 第一条根据《中华人民共和国土地管理法》（以下简称《土地管理法》)，制定本条例。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f77b1d8-7716-4302-ab79-f571d587258d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犔', '附 录 犔（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f783d68-888a-4155-8302-3c17d457294c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 2）', 'mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因而无法通过上述计算得到它的载荷谱系数及确定它的载荷状态级别，则可以由制造商和用户协商选出适合于该起重机的载荷状态级别及确定相应的载荷谱系数。\n\n### 3．2．3 起重机整机的工作级别\n\n根据起重机的10个使用等级和4个载荷状态级别，起重机整机的工作级别划分为 $\\mathrm { A 1 \\sim A 8 }$ 共8个级别，见表3。\n\n\n\n表 3 起重机整机的工作级别  \n\n\n<<<HTBL|762089d9070a4e128425c75bd55c552f7|END>>>\n\n\n### 3．3 机构的分级\n\n#### 3．3．1 机构的使用等级\n\n机构的设计预期寿命，是指设计预设的该机构从开始使用起到预期更换或最终报废为止的总运转时间，它只是该机构实际运转小时数累计之和，而不包括工作中此机构的停歇时间。机构的使用等级是\n\n将该机构的总运转时间分成10个等级，以 $\\mathrm { { T _ { 0 } } }$ 、 $\\mathrm { T _ { 1 } }$ 、 $\\mathrm { T } _ { 2 }$ …… $\\mathrm { { T _ { 9 } } }$ 表示，见表4。\n\n#### 3．3．2 机构的载荷状态级别\n\n机构的载荷状态级别表明了机构所受载荷的轻重情况。在表5中，列出了机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 的四个范围值，它们各代表了机构一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 4 机构的使用等级  \n\n\n\n\n\n表 5 机构的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n\n\n\n机构的载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 可用式（3）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { m } } = \\sum \\Big [ \\frac { t _ { i } } { t _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { i } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { m } }$ — 机构载荷谱系数；$t _ { i }$ 与机构承受各个大小不同等级载荷的相应持续时间， $t _ { i } = t _ { 1 } , t _ { 2 } , t _ { 3 } , \\cdots \\cdots , t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$t _ { \\mathrm { T } }$ — 机构承受所有大小不同等级载荷的时间总和， $t _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } = t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\cdots + t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$P _ { i }$ 能表征机构在服务期内工作特征的各个大小不同等级的载荷， $P _ { i } = P _ { 1 } , P _ { 2 } , P _ { 3 } , \\cdots , P _ { n }$ 狀，单位为牛顿（N）；  \nmax— 机构承受的最大载荷，单位为牛顿（N）；$m$ 同式(1)。\n\n展开后，式（3）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { m } } = { \\frac { t _ { 1 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 1 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 2 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 2 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 3 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 3 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { t _ { n } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { n } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\qquad \\cdots { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ( \\ 4 )\n$$\n\n式中符号同式（3）。\n\n由式（4）算得机构载荷谱系数的值后，即可按表5确定该机构相应的载荷状态级别。\n\n#### 3．3．3 机构的工作级别\n\n机构工作级别的划分，是将各单个机构分别作为一个整体进行的关于其载荷大小程度及运转频繁情况总的评价，它并不表示该机构中所有的零部件都有与此相同的受载及运转情况。\n\n根据机构的10个使用等级和4个载荷状态级别，机构单独作为一个整体进行分级的工作级别划分为 ${ \\mathrm { M } } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f7b38c0-1030-4e72-9cbc-a25a448f85c0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 2）', '重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．1 允许的加速度组合如下（见图 G．3）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n起升（H）和臂架伸缩（Te）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架伸缩（Te）；  \n臂架伸缩（Te）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．4 对表 犌．1和 犌．2中的载荷组合的说明（见表 犌．4）\n\n表 犌．4 流动式起重机载荷组合的说明  \n\n\n\n\n\n## 犌．2 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n\n\n### 犌．2．1 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．5；采用极限状态设计法设计时，见表 G．6。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n\n\n\n### 犌．2．2 载荷与适用的动力系数\n\n#### 犌．2．2．1 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ 取值，见表 G．7\n\n表 犌．7 塔式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n#### 犌．2．2．2 塔式起重机的某些部件，当它们的质量明显降低会对合成的载荷效应显著有利时，表 G．6中的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { p A } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p B } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p C } }$ 应适当减小。\n\n### 犌．2．3 加速效应组合\n\n加、减速时作用在塔式起重机结构上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，加速效应按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 回转及小车变幅；  \n2） 回转及臂架俯仰变幅；  \n3） 回转及塔式起重机运行；  \n4） 回转减速，此时有惯性力和离心力，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力按可能同时操作的动作进行组合。\n\n### 犌．2．4 工作状态的计算风压和3狊时距的平均瞬时风速\n\n工作状态的计算风压应限制为：安装时为 $1 2 5 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ ；工作时为 $2 5 0 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ 。相应的3s时距的平均瞬时风速为：安装时为 $1 4 . 1 ~ \\mathrm { m / s }$ ；工作时为 $2 0 . 0 \\ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n上述值推荐用于设计计算，而在操作手册中对实际作业可以规定比此所限制的最大风压相应的更低一些的风速值。\n\n### 犌．2．5 用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合\n\n用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合仅需用表 G．5和 G．6中的载荷组合 A1、A2、A3、A4、B1、B2、B3、B4、C1、C2、C3、C4、C6、C7、C8、C9进行安全分析。\n\n## 犌．3 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n### 犌．3．1 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n许用应力设计法设计用的，见表 G．8；极限状态设计法设计用的，见表 G．9。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n按 江\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n### 犌．3．2 载荷与适用的动力系数，（见表 犌．10）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f7b88f1-3947-4969-bfd1-a6abc5b6552e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 1）', '条文说明：钢锚梁的制造加工要求与其他桥梁钢结构的制造加工要求是一致的，因此需要符合本规范第 8 章的规定。\n\n1 钢锚梁一般采用塔吊进行起吊安装，但也有采用其他起重设备安装的可能，不论采用何种设备进行起吊安装，其起重能力均需要满足吊重的要求。\n\n4 钢锚梁的安装方式主要有以下几种：索塔施工完成后再安装、随索塔塔柱节段施工同步安装；整根安装、分节安装后连接成整体。前者与施工的时间和方便性相关，后者则与起吊能力是否满足吊重要求或索塔内的安装空间是否足够相关，故钢锚梁的安装方式需要综合考虑多种因素确定。\n\n5 钢锚梁在索塔施工完成后安装时，一般会采用竖直吊入、再转身就位的方式进行，但由于塔内的空间有限，其转身就位非常困难，一些常规的辅助措施也很难在狭窄的空间内得以施展，即使采用整根水平吊入或采用分节起吊安装的方式，也存在同样的问题。因此在安装前通过计算机模拟钢锚梁的吊入和就位，提前发现难点所在并采取有效措施，对于保证钢锚梁能实现顺利安装是非常有必要的。\n6 钢锚梁随索塔塔柱节段的施工同步安装时，起吊安装作业较为方便，对安装的精度控制相对而言也比较容易，但可能会影响到索塔施工的总体进度，而且在浇筑塔柱节段的混凝土及进行其他作业时容易对钢锚梁产生污染或损伤，故需要对钢锚梁进行必要的防护。\n\n7 钢锚梁通常是从下至上逐层安装施工的，在安装上层钢锚梁时，如果不采取必要的防护措施，安装作业时可能会有零件、工具或其他物件等坠落到下层钢锚梁上，对其表面的防腐涂层造成损伤，故规定如条文。\n\n8 由于钢锚梁的安装精度会直接影响到斜拉索在索塔端的安装精度，因此需要按条文的要求进行严格控制。\n\n### 20.2.4 钢锚箱的制造加工应符合本规范第 8 章的规定，对分节段制造、安装、现场连接的钢锚箱，应在厂内进行试拼装，试拼装应符合本规范第 8.9 节的规定。钢锚箱的安装施工除应符合本规范第 20.2.3 条的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 安装前应编制专项施工方案，确定起吊安装的方法、机具设备和安全措施。\n\n2 吊装前，应按钢锚箱节段的起吊重力，对起重设备、吊架、吊具和索具等进行必要的受力验算和安全技术验收，保证其能满足起吊安装的各项要求；并应进行试吊，确认安全后方可正式开始起吊安装作业。\n\n3 起吊安装时，吊点和吊具的设置应满足各点均匀受力的要求，应避免钢锚箱在起吊安装过程中发生扭转或侧倾，并应采取有效措施保证钢锚箱不受到碰撞而产生损伤。\n\n4 钢锚箱安装时，宜设置必要的导向装置，且该装置应能较为准确地引导钢锚箱就位；首节钢锚箱在精确定位时宜采用三维调节装置，通过对钢锚箱节段的平面位置、竖直度和高程进行反复精确调整，使之达到设计要求的安装精度。\n\n5 钢锚箱的工地连接施工应符合本规范第 8.12 节的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n1 钢锚箱一般是随索塔塔柱节段的施工同步安装的，而且起吊安装的安全风险较大，因此需要在施工前编制专项施工方案，确定起吊安装的方法、配备相应的机具设备、制定详细的施工工艺和安全措施，以保证索塔施工的总体进度和施工的安全。\n\n2 规定本款的目的是保证钢锚箱起吊安装施工的安全。\n\n3 在钢锚箱的吊装作业中，如果吊点的位置不准确，会使其产生偏斜，且吊具和各吊索的受力不均匀，因此需要通过计算或采取试吊等措施进行确定，使之满足各点均匀受力的要求。\n\n4 采用导向装置可引导钢锚箱较为顺利、准确地就位。由于钢锚箱定位的精度将直接影响到斜拉索在塔端锚固点的安装精度，尤其是首节钢锚箱的安装定位精度对其他节段的安装精度影响较大，因此需要在钢锚箱就位后，采用能进行三维调节的装置，以设计要求的安装精度为目标，对其各项指标进行反复精确调整。\n\n### 20.2.5 钢索塔的施工应符合下列规定：\n\n1 索塔的钢构件在工厂制造时应进行试拼装，试拼装合格后方可启运，并应根据不同的运输方式对钢构件进行必要的临时加固和保护。节段钢构件安装的吊点、导向件及临时匹配件宜在厂内制造时设置。\n\n2 安装施工前，应根据高空作业的特点制订专项施工方案。应编制详细的节段钢构件吊装施工工艺，并应核对各节段构件的编号和起吊重力。在吊装前应对节段钢构件起吊的稳定性进行验算，并应对各关键部位进行临时加固后试吊，确认无误方可正式起吊安装。\n\n3 钢索塔节段的起吊安装应充分考虑气候对安装施工的影响，宜选择在 6 级风以下且天气条件较好的条件下进行，保证施工安全。\n\n4 安装倾斜索塔时，应验算索塔内力，控制成塔线形，分高度设置水平横撑或拉杆。在安装过程中，应按设计要求分阶段对已完成的索塔采取必要的抑振措施，保证后续施工中永久结构和临时结构的安全性，以及施工操作人员的舒适性。\n\n5 对钢索塔节段安装的精确定位控制测量，宜选择在日落后4h至日出前2h且温度场较为稳定的时段进行。\n\n6 钢索塔塔柱与混凝土塔柱或基座接头的施工应符合本规范第 18.5.4 条的规定。\n\n7 钢索塔节段在工地现场连接的施工应符合本规范第 8.12 节的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n2 规定安装施工前要制订专项施工方案、编制详细的吊装施工工艺，是为了在正式施工时保证架设安装的安全和工程质量。稳定性验算包括塔吊等起吊设备的稳定性和索塔塔柱的稳定性，各关键部位指塔吊的附墙杆、构件的吊耳、吊具等。\n\n3 恶劣的天气条件会对钢索塔的架设安装作业造成安全隐患，故在施工时需要充分考虑气候的影响。\n\n4 钢索塔的架设一般是通过塔吊吊装，为了限制塔吊支柱的最大自由长度，在塔吊和钢索塔之间设有连接附墙构件。由于钢索塔自身的阻尼较低，在施工过程中，钢索塔和塔吊之间会发生相互作用的振动；在钢索塔安装完成后至主梁和斜拉索开始施工期间，钢索塔处于裸塔状态，这时更容易发生风振。如果施工过程中钢索塔发生振动，不仅要考虑钢索塔自身的强度问题，还要考虑与之相连的塔吊的强度问题，以及影响施工作业的速度问题。因此在施工期间对其采取抑振措施是有必要的。\n\n5 温度变化对钢索塔安装时的测量定位影响较大，故对精确测量定位的时间段进行了');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f852d74-bad0-4dcc-834a-c73fdf6d57a4', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '温度作用', '温度作用');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f8c2534-5530-43a0-b027-050c511dc50a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：公路桥涵预应力混凝土结构主要采用钢丝、钢绞线和螺纹钢筋三大类产品作为预应力筋，本条对不同材料明确了需要分别符合相应国家标准的规定。\n\n### 7.2.2 预应力筋进场时应分批验收，验收时，除应按合同要求对其质量证明书、包装、标志和规格等进行检查外，尚应按下列规定进行检验：\n\n1 钢丝分批检验时每批质量应不大于 60t。检验时应先从每批中抽查 $5 \\%$ 且不少于 5 盘，进行表面质量检查，如检查不合格，则应对该批钢丝逐盘检查。在表面质量检查合格的钢丝中抽取 $5 \\%$ ，但不少于 3 盘，在每盘钢丝的两端取样进行抗拉强度、弯曲和伸长率的试验。试验结果如有一项不合格，则不合格盘报废，并从同批未试验过的钢丝盘中取双倍数量的试样进行该不合格项的复验；如仍有一项不合格，则该批钢丝为不合格。\n\n2 钢绞线分批检验时每批质量应不大于 60t。检验时应从每批钢绞线中任取 3盘，并从每盘所选的钢绞线端部正常部位截取一组试样进行表面质量、直径偏差和力学性能试验。如每批少于 3 盘，则应逐盘取样进行上述试验。试验结果如有一项不合格时，则不合格盘报废，并再从该批未试验过的钢绞线中取双倍数量的试样进行该不合格项的复验；如仍有一项不合格，则该批钢绞线为不合格。\n\n3 螺纹钢筋分批检验时每批质量应不大于 l00t。对表面质量应逐根目视检查，外观检查合格后在每批中任选 2 根钢筋截取试件进行拉伸试验。试验结果如有一项不合格时，则应另取双倍数量的试件重做全部各项试验；如仍有一根试件不合格，则该批钢筋为不合格。\n\n4 预应力筋的实际强度不得低于现行国家标准的规定。预应力筋的检验试验方法应按现行国家标准的规定执行，用作拉伸试验的试件，不得进行任何形式的加工。在对预应力筋的拉伸试验中，应同时测定其弹性模量。\n\n5 对特大桥、大桥或重要桥梁工程中使用的钢丝、钢绞线和螺纹钢筋，进场时应按上述规定进行检验；对预应力材料用量较少的一般桥梁工程，其预应力钢材的力学性能，可仅进行抗拉强度检验，或由生产厂提供力学性能试验报告。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f96c005-4c13-4de2-b8ee-af3e4fa5f618', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '7.5 使 用', '7.5 使 用7.5.1 支撑结构在使用过程中构造或用途发生变化时，将影响支撑结构的稳定性，应重新进行复核验算，并按相关的审批程序进行审批。\n\n7.5.2 开挖管沟会影响支撑结构地基与基础的承载能力，进而影响架体的稳定性，必须有安全专项保障措施。\n\n7.5.3 施工现场有许多易燃材料，尤其支撑结构的主龙骨和次龙骨经常采用木方，在其上进行电气焊作业时，必须有防火措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8f9eef68-dcec-42e6-b02e-ccd9e428e781', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷## 4．2．1．2．1 驱动机构（包括起升驱动机构）加速引起的载荷\n\n由驱动机构加速或减速、起重机意外停机或传动机构突然失效等原因在起重机中引起的载荷，可以用刚体动力模型对各部件分别进行计算。计算中要考虑起重机驱动机构的几何特征、驱动的动力特性和机构的质量分布，还要考虑在作此变速运动时出现的机构内部摩擦损失。在计算时，一般是将总起升质量视为固定在臂架端部，或直接悬置在小车的下方。\n\n为了反映实际出现的弹性效应，将机构驱动加（减）速动载系数犉 犕 $\\phi _ { 5 }$ 乘以引起加（减）速的驱动力犉犕（或力矩）变化值 $\\Delta F { = } m a$ （或 $\\Delta M { = } J \\varepsilon )$ ），并与加（减）速运动以前的力 $F$ 或 $M )$ ）代数相加，该增大的力既作用在承受驱动力的部件上成为动载荷，也作用在起重机和起升质量上成为它们的惯性力（见图4）。 $\\phi _ { 5 }$ 数值的选取决定于驱动力或制动力的变化率、质量分布和传动系统的特性，见表12。通常， $\\phi _ { 5 }$ 的较低值适用于驱动力或制动力较平稳变化的系统， $\\phi _ { 5 }$ 的较高值适用于驱动力或制动力较突然变化的系统。\n\n  \n图 4 系数 $\\phi _ { 5 }$\n\n表 12 $\\phi _ { 5 }$ 的取值范围  \n\n\n\n\n\n## 4．2．1．2．2 水平惯性力\n\n### 4．2．1．2．2．1 起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时，起重机或小车自身质量和总起升质量的水平惯性力，按该质量与运行加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算，但不大于主动车轮与轨道之间的黏着力，此时取 $\\phi _ { 5 } = 1 . 5$ ，用来考虑起重机驱动力突变时结构的动力效应。这些惯性力都作用在各相应质量上，挠性悬挂的总起升质量视为与起重机刚性连接。\n\n加（减）速度值可以根据加（减）速时间和所要达到的速度值来推算得到。如果用户未规定或未给出速度和加速度值，则可按表13中所列的三种运行工作状况来选择与所要达到的速度相应的加速时间和加速度的参考值。\n\n对于用高加速度高速运行的起重机，常要求所有的车轮都为驱动轮，此时本条所述的水平惯性力不应小于驱动轮或制动轮轮压的1／30，也不大于它的 $1 / 4$ 。\n\n表 13 加速时间和加速度值  \n\n\n\n\n\n### 4．2．1．2．2．2 起重机的回转离心力和回转与变幅运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机回转运动时各部（构）件的离心力，用这些部（构）件的质量大小、其质量中心处的回转半径和回转速度来计算，把悬挂的总起升质量视为与起重机臂架端部刚性固接，对塔式起重机则各部（构）件质量和总起升质量的离心力均按最不利位置计算，在计算离心力时 $\\phi _ { 5 }$ 取为1。通常，这些离心力对结构起减载作用，可忽略不计。\n\n起重机回转与变幅起（制）动时的水平惯性力，按其各部（构）件质量与该质心的加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算（对机构计算和抗倾覆稳定性计算取 $\\phi _ { 5 } = 1 $ ），并把总起升质量视为与起重机臂端刚性固接，其加（减）速度值取决于该质量在起重机上的位置。对一般的臂架起重机，根据其速度和回转半径的不同，臂架端部的切向和径向加速度值均可在 $0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 6 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 之间选取，加（减）速时间在 $5 \\ \\mathrm { s } \\sim 1 0 \\ \\mathrm { s }$ 之间选取。物品所受风力单独计算，按最不利方向叠加。\n\n臂架起重机回转和变幅机构起（制）动时的总起升质量产生的综合水平力（包括风力、变幅和回转起制动产生的惯性力和回转运动的离心力），也可以用起重钢丝绳相对于铅垂线的偏摆角引起的水平分力来计算：用起重钢丝绳最大偏摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ （其值见表14）计算结构、机构强度和起重机整机抗倾覆稳定性，用起重钢丝绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算电动机功率〔此时取 $\\alpha _ { \\textrm { I } } = ( 0 , 2 5 \\small { \\sim } 0 . 3 ) \\alpha _ { \\textrm { I I } } ]$ 〕和机械零件的疲劳强度及磨损〔此时取 $\\alpha _ { \\mathrm { I } } = ( 0 . 3 \\sim 0 . 4 ) \\alpha _ { \\mathrm { I I } } \\beth$ 〕。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8fa2cf0a-fa9a-4c4c-9bda-ee23ab4edc65', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.4 混凝土工程', '6.4 混凝土工程6.4.1 作业面距基准面 $2 \\textrm { m }$ 以上的混凝土工程应设置人员上下的安全通道及作业平台，并应符合6.1的规定。\n6.4.2 搅拌运输车运输混凝土时，满足以下要求：\na) 施工现场车辆出入口处应设置交通安全指挥人员，施工现场道路应顺畅，有条件时宜设置循环车道，危险区域应设置安全标志；  \nb) 夜间施工及隧道施工，应有良好的照明；  \nc) 混凝土搅拌运输车在场站内行驶速度不应超过 $2 0 \\ \\mathrm { k m / h }$ ,施工现场行驶速度不应超过 $5 ~ \\mathrm { k m / h }$ ,运输途中最高车速不应超过 $5 0 \\ \\mathrm { k m / h }$ ;  \nd) 进入混凝土搅拌运输车搅拌筒维修、清理混凝土前，应将发动机熄火，操作杆置于空挡，将发动机钥匙取出，并应由专人监护，悬挂安全标志。\n6.4.3 泵送混凝土施工的技术要求如下：\na) 混凝土泵送施工现场，应配备通信联络设备，并应设专门的指挥和组织施工的调度人员；  \nb) 当多台混凝土泵同时泵送或与其他输送方法组合输送混凝土时，应分工明确、互相配合、统一指挥；  \nc) 手动布料设备不应支撑在脚手架上，也不应直接支撑在钢筋上，宜设置钢支撑将其架空；  \nd) 混凝土输送泵的支腿应伸出调平并插好安全销，管道布设应平顺牢靠，接头和卡箍应密封、紧固。\n6.4.4 浇筑混凝土施工的技术要求如下：\na) 混凝土浇筑过程中应检查模板、支架、钢筋骨架的稳定、变形情况，发现异常，应立即停止作业，并查明原因，及时处理；  \nb) 在有人通过的高压管段、距混凝土泵出口较近的弯管，宜设置安全防护设施；  \nc) 布料设备应与高压线或影响作业的障碍物保持安全距离；布料设备作业范围内不应有其他起重机械同时作业；  \nd) 应将出料软管用绳索捆绑并利用绳索局部调整浇筑位置，不应直接用手控制软管。\n6.4.5 振捣器作业时，应使用移动式配电箱，电缆线长度不应超过 $3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 其外壳应做重复接地，并应安装动作电流不大于 $1 5 ~ \\mathrm { m A }$ 、动作时间小于0.1s的漏电保护器。不应用电缆线、软管拖拉或吊挂振捣器。\n6.4.6 混凝土养护的技术要求如下：\na) 覆盖养护时，预留孔洞周围应设置防护栏杆或防护盖板，并应设置安全标志，不应随意挪动；  \nb) 洒水养护时，应避开配电箱和周围电气设备；  \nc) 蒸汽、电热养护时，应设围栏和安全标志，并应配置足够、适用的消防器材，非作业人员不应进入养护区域。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8fa8612e-4a05-4837-a6f4-7ad2bcc65baa', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '8.4钢塔预拼装', '8.4钢塔预拼装');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8facdaf1-4a2c-4da6-b77c-0a25e8a79ec0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 10）', 'x } }$ 三种应力中某一个最大应力在任何应力循环中均显著大于其他两个最大应力时，可以只用这一个最大应力校核疲劳强度，另两个最大应力可忽略不计。\n\n通常起重机的结构件（或连接）在同一工况下进行疲劳强度校核，为确保安全，也可将同一工况或不同工况的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 组合在一起，按最不利的 $r$ 值计算的疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right.$ 、$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ ］来进行校核。\n\n式（76）中第三项分子中的 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 应带各自的正负号，分母中的 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r } } ]$ 和 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r } } \\right]$ 则是相应的疲劳许用应力。\n\n从表33中的 $[ \\sigma _ { - 1 } ]$ 值看出，当工作级别 $\\mathrm { E 1 \\sim E 3 }$ 所对应的构件或连接的应力集中情况等级 $\\mathrm { W } _ { \\mathrm { 0 } }$ 、$\\mathrm { W _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 0 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 2 } }$ 中的 $\\stackrel { \\textstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } { \\scriptscriptstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } .$ ］值有的已大于构件静强度的基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，说明可以不必进行单项疲劳强度核算。若 $\\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right]$ 值虽小于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，但计算出的 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right] \\left( \\geqslant \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] \\right)$ ）已大于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，则该构件或连接也不必进行单项疲劳强度核算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8fad61d2-5c07-4c0f-b786-4426b215e2b0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '21.9 自锚式悬索桥', '21.9 自锚式悬索桥## 21.9.1 适用范围\n本节适用于“先梁后缆”方法施工的自锚式悬索桥。自锚式悬索桥各部位的施工除应符合本规范的相关规定外，尚应根据其结构特点和受力特性，制订针对特殊部位的施工方案、施工工艺和控制方法。\n\n## 21.9.2 加劲梁为钢箱且采用大节段现场起重安装\n加劲梁为钢箱且采用大节段现场起重安装时，应对起吊安装的施工工艺进行专项设计。\n\n## 21.9.3 加劲梁为钢箱且采用顶推工艺安装\n加劲梁为钢箱且采用顶推工艺安装时，应符合下列规定：\n\n1 拼装平台的长度宜不小于3节钢箱的节段长度，两侧滑道应对应设置在钢箱纵隔板位置。顶推导梁应具有足够的强度和刚度，其长度宜为最大顶推跨径的 0.75倍左右。\n\n2 施工前应制定钢箱节段在拼装平台上进行接口拼装、焊接的工艺细则。接口处的中线和高程误差应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ ；接口的焊接均应符合Ⅰ级焊缝的要求，并应进行无损检测。\n\n## 21.9.4 加劲梁为预应力混凝土箱梁\n加劲梁为预应力混凝土箱梁时，宜采用分段现浇的方式施工，其施工技术要求应符合本规范第17章的相关规定。\n\n## 21.9.5 加劲梁支架的专项设计\n不论采用何种方法安装不同类型的加劲梁，对其支架的结构均应进行专项设计。支架的设计荷载除应符合本规范第 5 章的相关规定外，尚应考虑主缆架设、索夹和吊索安装施工时的临时荷载。支架顶部应预留高程调整的操作空间和位置，且应使支承点与加劲梁的加劲位置相对应。\n\n## 21.9.6 加劲梁的线形控制\n加劲梁的线形控制应充分考虑支架的沉降和变形、体系转换及二期恒载等因素的影响，预拱度的设置应满足施工过程中的荷载变化及受力体系转换顺序的要求。支架的顶面高程应按“设计高程 $^ +$ 预拱度”设置，当加劲梁为钢箱时，宜略低于该高程；当加劲梁为预应力混凝土箱梁时，宜等于该高程。\n\n## 21.9.7 主缆锚固系统的施工\n主缆锚固系统的施工应符合下列规定：\n\n1 钢锚导管应与锚垫板先组焊后再安装，组焊时导管的轴线应与钢垫板平面成正交，误差应不大于 $0 . 5 ^ { \\circ }$ ，且管的内壁应进行防腐处理；钢锚导管的安装位置应符合设计三维坐标的要求，其误差应不大于 $3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 对索股锚固体导管密集区的混凝土应进行专门的配合比设计，浇筑时应保证其密实性。钢锚导管的支架应稳固，应保证其在绑扎钢筋和浇筑混凝土时不移位。\n\n3 散索套宜根据其构造特点进行安装。宜先安装临时套，待主缆索股架设完成后，拆除临时套，再正式安装散索套和施拧高强度螺栓。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8fb46f33-e69e-4d11-80bc-24e3ddc8dac3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2 在深水中设置护筒时，其定位的准确性较陆地上差', '2 在深水中设置护筒时，其定位的准确性较陆地上差，施工难度亦较大，故规定其在“平面位置的偏差可适当放宽”，但对其倾斜度的要求则需要适当提高。采用挖坑埋设法设置护筒时，护筒的底部和外侧四周如填压不实，很容易在施工过程中造成穿孔，因此需要采用不透水的黏质土回填并分层夯实。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8fb4711d-d83a-4b29-b893-85bddde6b474', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 2）', '重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．1 允许的加速度组合如下（见图 G．3）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n起升（H）和臂架伸缩（Te）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架伸缩（Te）；  \n臂架伸缩（Te）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．4 对表 犌．1和 犌．2中的载荷组合的说明（见表 犌．4）\n\n表 犌．4 流动式起重机载荷组合的说明  \n\n\n\n\n\n## 犌．2 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n\n\n### 犌．2．1 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．5；采用极限状态设计法设计时，见表 G．6。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n\n\n\n### 犌．2．2 载荷与适用的动力系数\n\n#### 犌．2．2．1 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ 取值，见表 G．7\n\n表 犌．7 塔式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n#### 犌．2．2．2 塔式起重机的某些部件，当它们的质量明显降低会对合成的载荷效应显著有利时，表 G．6中的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { p A } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p B } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p C } }$ 应适当减小。\n\n### 犌．2．3 加速效应组合\n\n加、减速时作用在塔式起重机结构上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，加速效应按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 回转及小车变幅；  \n2） 回转及臂架俯仰变幅；  \n3） 回转及塔式起重机运行；  \n4） 回转减速，此时有惯性力和离心力，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力按可能同时操作的动作进行组合。\n\n### 犌．2．4 工作状态的计算风压和3狊时距的平均瞬时风速\n\n工作状态的计算风压应限制为：安装时为 $1 2 5 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ ；工作时为 $2 5 0 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ 。相应的3s时距的平均瞬时风速为：安装时为 $1 4 . 1 ~ \\mathrm { m / s }$ ；工作时为 $2 0 . 0 \\ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n上述值推荐用于设计计算，而在操作手册中对实际作业可以规定比此所限制的最大风压相应的更低一些的风速值。\n\n### 犌．2．5 用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合\n\n用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合仅需用表 G．5和 G．6中的载荷组合 A1、A2、A3、A4、B1、B2、B3、B4、C1、C2、C3、C4、C6、C7、C8、C9进行安全分析。\n\n## 犌．3 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n### 犌．3．1 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n许用应力设计法设计用的，见表 G．8；极限状态设计法设计用的，见表 G．9。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n按 江\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n### 犌．3．2 载荷与适用的动力系数，（见表 犌．10）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8fb509ac-95a3-45be-808c-fc810c712af7', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.7 桥面铺装、防水和排水', '3.7 桥面铺装、防水和排水## 3.7.2 沥青混凝土和水泥混凝土都是不能完全防水的。防水层的设置可避免或减少钢筋的锈蚀，保证桥梁结构的质量。\n\n## 3.7.4 水泥混凝土桥面铺装层直接承受车辆轮压的作用，既是保护层，又是受力层，要具有足够的强度、良好的整体性以及抗冲击与耐疲劳特性，同时还要具有防水性及其对温度变化的适应性。\n\n要减少和消除桥面铺装层在预定的设计使用期内的早期破坏、满足行车荷载和环境因素作用下的使用功能，就要强化铺装层结构的抗裂性能和耐疲劳特性。\n\n## 3.7.5 钢桥面铺装一般采用沥青混凝土体系，其涉及对正交异性钢桥面板的结构受力状态、桥梁纵面线形 当地气象与环境条件、铺装材料的基本强度、变形性能、抗腐蚀性、水稳性、高温稳定性、低温抗裂性、黏结性 抗滑性、施工工艺等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8fb78561-21d6-4ec6-bdc9-eba8abbb3b8f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了测定水泥混凝土限制膨胀率的试验方法。\n\n本方法适用于恒温恒湿条件下，水泥混凝土试件受纵向限制时的长度变化。\n\n引用标准：\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法 (T0551)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8fb7a1dc-24c7-4962-98d8-d2d94f1e2cf4', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '中华人民共和国国家标准', '中华人民共和国国家标准电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范\n\nGB 50256-96');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8fbbec20-23d0-4f13-a062-bc51671802f8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.5 减速器的选择', '6.1.1.5 减速器的选择## 6.1.1.5.1 在一般情况下，起升机构减速器的设计预期寿命应与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，则所选减速器的设计预期寿命可小于该起升机构所对应的机构工作寿命。\n\n## 6.1.1.5.2 采用起重机用减速器时，当所选用的减速器参数表上标注的工作级别与所设计的起升机构的工作级别不一致时，应引入减速器功率修正系数。\n\n## 6.1.1.5.3 采用普通用途减速器时，还应用电动机的最大起动转矩验算减速器输入轴的强度，用额定起升载荷（考虑起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ）作用在减速器输出轴上的短暂最大力矩和最大径向力验算减速器输出轴的强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8fd255ad-2855-4bae-a6ba-e5e63aebabee', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 塔柱节段施工长度的划分合理与否，对施工效率、施工方便性及施工安全等均有直接影响，因此需要根据各种影响因素综合考虑确定。\n\n2 塔座、塔柱的实心段混凝土设计强度高，水泥用量多，其内部产生的水化热亦较高，属于大体积混凝土的范畴，因此施工时需要采取降低水化热和温度控制的措施，以防止该部位的混凝土产生温度应力裂缝。规定间歇期的目的是：新老混凝土的浇筑时间间隔过长，容易使后浇的混凝土产生裂缝，故需要对间歇期进行控制；实际施工时，间歇期越短越好。原规范规定“间歇期不宜大于 10d”，但通过近年来的工程实践，普遍反映很难达到此要求，这是因为塔座和首节塔柱的结构钢筋往往比较复杂，不仅数量多且预埋钢筋也多，导致需要相对较长的周期才能完成施工，故本次修订考虑到这一实际情况，将间歇期调整为不大于 15d。\n\n3 斜拉桥一般是按先塔后梁的顺序施工，因索塔与主梁同时交叉施工存在较多的安全方面的隐患，故正常情况下需要尽量避免采用这种方式施工，一定要这样做时，则需要采取可靠措施，尤其是安全方面的措施。\n\n4 索塔横梁的支架大多采用钢管和型钢等刚性较大的材料制作并支承在承台的顶面，而承台可视为支架的刚性地基，不存在沉降的问题，故规定“当符合本规范第 5.4.3 条第 1 款的规定时，可不预压”，但前提是需要通过对支架进行严格的受力分析计算，确认其能满足强度、刚度和稳定性的要求。另一方面的考虑是：索塔横梁的支架一般较高，如果对其进行预压，不仅费时费力，增加施工成本，延长施工时间，安全风险也较大，且预压的效果并不明显。\n\n5 对倾斜塔柱，在塔柱和横梁异步施工以及分高度设置主动横撑或拉杆时，需要对塔柱的悬臂施工高度进行适当控制，并需要在上述几种工况条件下对塔柱进行验算。验算的一般原则为：控制塔柱根部混凝土的拉应力不超过 1MPa，同时还需要控制塔柱施工的悬臂端可能产生的不可恢复的位移。\n\n6 塔柱节段的钢筋采用整体制作成骨架、整体安装的方式，在近年来的施工实践中多有采用，这种方式可减少钢筋绑扎安装的高处作业时间，提高施工效率，本规范允许采用这种整体制作安装的方式施工，但需要注意的是：这种施工方式需要具备较强的起吊安装能力，而且在起吊安装时需要采取防止整体钢筋骨架变形的措施。\n\n9 在拉索预埋导管定位安装的施工实践中，出现过未考虑拉索垂度修正的现象，其后果是严重的，因此需要在施工前认真复核施工图中拉索的垂度修正值；如果设计的施工图中未明确规定，则需要自行修正。\n\n10 对索塔内支承钢锚梁的牛腿，当其平面位置和顶面高程的偏差过大时，将会影响到钢锚梁的安装精度，因此施工时需要对其进行较为严格的控制。\n\n### 20.2.3 钢锚梁的制造加工应符合本规范第 8 章的规定；对分节段制造、安装、现场连接的钢锚梁，应在厂内进行试拼装。钢锚梁的安装施工应符合下列规定：\n\n1 采用塔吊或其他起重设备吊装钢锚梁时，其起重能力应能满足吊重的要求。\n\n2 安装前应对索塔内牛腿的顶面高程和支承位置进行复测，确认符合设计要求后方可进行安装。\n\n3钢锚梁的起吊安装宜选择在 6 级风以下且气候条件较好的条件下进行。\n\n4 钢锚梁的安装方式宜结合其结构构造特点、起重设备的能力及现场的实际情况综合确定。\n\n5 采用在索塔施工完成后再安装钢锚梁的方式时，安装前宜通过计算机模拟钢锚梁在塔内狭窄空间中的就位状况，保证钢锚梁能实现顺利安装和就位；并应在起吊安装过程中采取有效措施，避免钢锚梁与索塔塔壁之间产生碰撞。分节段安装钢锚梁时，应设置必要的支架对其连接处附近进行临时支承，分节安装后连接的施工要求应符合本规范第 8.12 节的规定。\n\n6 采用随索塔塔柱节段施工同步安装的方式时，钢锚梁可整根起吊安装就位，其两端头附近塔柱内壁的模板接缝应封堵严密、不漏浆，浇筑塔柱节段混凝土时，应采用适宜的材料对钢锚梁进行包裹防护。\n\n7 不论采用何种安装方式，在安装上层钢锚梁时，均应设置作业平台，并应对下层已安装完成的钢锚梁进行必要的防护，防止损伤其表面的防腐涂层。\n\n8 钢锚梁在安装就位后，应采用三维调节装置对其纵横桥向的平面位置和锚固点的位置进行精确调整定位，各平面位置的偏差应控制在± $5 \\mathrm { m m }$ 以内，锚固点高程的偏差应控制在 $\\pm 2 \\mathrm { m m }$ 以内。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8fe0e8ea-2d54-435f-9ff1-b5014f1682f1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 防松装置的作用是能压紧夹片，限制夹片的位移，防止在特殊情况下夹片出现失锚，保证拉索锚具在任何工况下锚固的可靠性。\n2 本款对单根和整体钢绞线索力的离散误差分别予以规定，此规定与国际预应力混凝土协会（FIP）的规定一致。\n\n3 强调此项工作要及时进行，是因为组装及抗震防护与防腐处理的效果将直接 影响到拉索体系的耐久性。\n\n### 20.4.8 拉索索力实测值与设计值的偏差宜为 $\\pm 5 \\%$ ，超过时宜进行调整。调整索力时应对索塔和相应的主梁梁段进行变形和应力的监测，并做记录。\n\n### 20.4.9 拉索安装施工期间，应及时将索塔内张拉工作面处的油污和各种杂物清理干净，并应有可靠的防火措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8fe94068-c9f0-480a-8c7e-dc90f27930d1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：沉井下沉时，对邻近的土体可能会产生影响，土体影响范围内的堤防、建筑物和施工设备将受到危害，因此需要采取有效的防护措施。一般情况下不主张采用排水除土下沉的施工方法，因为井外与井内的水位压力差太大时，井外的土、沙容易涌进井内而使附近的地面产生下沉，即使采用不排水除土的下沉方法，亦需要维持沉井内水位不低于沉井外水位，防止井外的土、沙涌进井内而使地面下沉，对沉井附近堤防、建筑物等的沉降和位移进行监测的目的是保证其安全。\n\n## 11.2 制作\n\n### 11.2.1 沉井位于浅水或可能被水淹没的岸滩上时，宜就地筑岛制作；位于无水的陆地时，若地基承载力满足设计要求，可就地整平夯实形成平台制作，地基承载力不足时应对地基采取加固措施；在地下水位较低的岸滩，土质较好时，可在开挖后的基坑内制作。制作沉井的岛面、平台面和开挖基坑的坑底高程，应比施工期可能的最高水位（包括波浪影响）高出 $0 . 5 { \\sim } 0 . 7 \\mathrm { m }$ ；有流冰时，应再适当加高。\n\n### 11.2.2 在水中筑岛除应符合本规范第13章的有关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 筑岛的尺寸应满足沉井制作及抽垫等施工的要求，对无围堰的筑岛，应在沉井周围设置不小于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 宽的护道；有围堰的筑岛，其护道宽度可按式（11.2.2）计算。当实际采用的护道宽度 b小于按式(11.2.2)计算的值时，应考虑沉井重力等对围堰所产生的侧压力的影响。\n\n$$\nb \\geq H \\tan { ( 4 5 ^ { \\circ } - \\frac { \\varphi } { 2 } ) }\n$$\n\n式中： $^ { b }$ ——护道宽度（ $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ ）；$H$ ——筑岛顶面至围堰底的高度（ $\\mathbf { \\chi } _ { \\mathrm { m } } )$ ）；$\\varphi$ ——筑岛土饱和水时的内摩擦角（°）。\n\n2 筑岛材料应采用透水性好、易于压实的砂性土或碎石土等，且不应含有影响岛体受力及抽垫下沉的块体。在斜坡上筑岛时应进行设计计算，并应有抗滑措施；在淤泥等软土上筑岛时，应将软土挖除，换填或采取其他加固措施。\n\n3 岛面及地基承载力应满足设计要求；无围堰筑岛的临水面坡度宜为 $1 { : } 1 . 7 5 \\sim$ 1:3。在施工期内，应采取必要的防护措施保证岛体的稳定，坡面、坡脚不应被水冲刷损坏。\n\n### 11.2.3在支垫上立模制作钢筋混凝土沉井底节时，应符合下列规定：\n\n1 支垫的布置应满足设计要求并应使抽垫方便。支垫顶面应与钢刃脚底面紧贴，应使沉井重力均匀分布于各支垫上。模板及支撑应具有足够的强度和刚度。内隔墙与井壁连接处的支垫应连成整体，底模应支承于支垫上，并应防止不均匀沉陷；外模应平直且光滑。\n\n2 沉井的混凝土强度满足抽垫后受力的要求时方可将支垫抽除。支垫应分区、依次、对称、同步地向沉井外抽出，并应随抽随用砂土回填捣实；抽垫时应防止沉井偏斜。定位支点处的支垫，应按设计要求的顺序尽快抽出。\n\n### 11.2.4 沉井的分节制作高度，应能保证其稳定，且有适当重力便于顺利下沉。底节沉井的最小高度，应能抵抗拆除支垫后的竖向挠曲，土质条件许可时，可适当增加高度。混凝土浇筑前应检查沉井纵、横向中轴线位置是否符合设计要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8febb2b0-8d12-4862-b643-5577feaf3e1d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 抗冻性差的石料，含有一定水分时，经过多次冻结与融化，将会产生脱层、裂缝等损伤，因此寒冷地区所用石料需具备一定的抗冻性。\n\n$_ { 2 \\sim 4 }$ 片石、块石、粗料石规格的划分，主要依石料的形状、尺寸而定。以同样强度砂浆砌筑的三种石料，其砌体抗压强度依次递增。块石和粗料石加工的形状要求分别如图 16-1 和图 16-2 所示。\n\n![](images/97c533752b8b0a54c7e1e190be1fcad7c6bfb392c34337f44d8e762af3544a54.jpg)  \n图 16-1 镶面块石\n\n![](images/68e4f89c8a987798771e747d136380b8b4062350515fa4326fab5cefa73ea00b.jpg)  \n图 16-2 镶面粗料石\n\nl-长度； $\\mathsf { \\pmb { W } } ^ { - }$ 宽度；t-厚度 l-长度； $\\mathsf { \\pmb { W } } ^ { - }$ 宽度；t-厚度\n\n16.2.2 用于圬工砌体工程的混凝土预制块，其规格、形状和尺寸应统一，表面应平整，强度应符合设计要求。采用轻质混凝土等特殊材料制作预制块时，所用混凝土的配合比应经试验验证后确定。\n\n16.2.3 圬工砌筑采用的砂浆应符合下列规定：\n\n1 砌筑用砂浆的类别和强度等级应符合设计规定。\n\n2 砂浆中所用水泥、砂、水等材料的质量应符合本规范第 6 章的相关规定。砂宜采用中砂或粗砂，当缺乏天然中砂或粗砂时，可采用满足质量要求的机制砂代替；在保证砂浆强度的基础上，也可采用细砂，但应适当增加水泥用量。砂的最大粒径，当用于砌筑片石时，宜不超过 $5 \\mathrm { m m }$ ；当用于砌筑块石、粗料石时，宜不超过 $2 . 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 砂浆的配合比应通过试验确定，当变更砂浆的组成材料时，其配合比应重新经试验确定。砂浆应具有良好的和易性，用于石砌体时其稠度宜为 $5 0 { \\sim } 7 0 \\mathrm { m m }$ ，气温较高时可适当增大。砂浆的配制宜采用质量比，并应随拌随用，保持适宜的稠度，且宜在 $3 \\mathord { \\sim } 4 \\mathrm { h }$ 内使用完毕；气温超过 $3 0 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 时，宜在 $2 \\sim 3 \\mathrm { h }$ 内使用完毕。在运输过程或在储存器中发生离析、泌水的砂浆，砌筑前应重新拌和；已凝结的砂浆，不得使用。\n\n4 各类砂浆均宜采用机械拌和，拌和时间宜为 $3 \\sim 5 \\mathrm { { m i n } }$ 。\n\n16.2.4 小石子混凝土应符合下列规定：\n\n1 配合比设计、材料规格、强度试验及质量检验标准应符合本规范第6章的规\n\n定。\n\n2 粗集料可采用细卵石或碎石，最大粒径宜不大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 小石子混凝土的拌合物应具有良好的和易性。对片石砌体，其坍落度宜为$5 0 { \\sim } 7 0 \\mathrm { m m }$ ；对块石砌体，其坍落度宜为 $7 0 { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 16.3 墩、台身圬工砌体\n\n16.3.1 砌体的砌筑施工应符合下列规定：\n\n1 砌块在使用前应浇水湿润，砌块的表面如有泥土、水锈，应清洗干净。\n\n2 砌筑基础的第一层砌块时，如基底为土质，可直接坐浆砌筑；如基底为岩层或混凝土地基，应先将基底表面清洗、湿润，再坐浆砌筑。\n\n3 砌体宜分层砌筑，砌体较长时可分段分层砌筑，但两相邻工作段的砌筑高差宜不超过 $1 . 2 \\mathrm { m }$ ；分段位置宜设在沉降缝或伸缩缝处，各段的水平砌缝应一致。\n\n4 各砌层应先砌外圈定位行列，再砌筑里层，其外圈砌块应与里层砌块交错连成一体。砌体外露面石料的镶面种类应符合设计规定，对有流冰或有漂浮物河流中的墩台，当设计未明确要求时，其镶面宜选用强度等级不低于MU30且较坚硬的石料或C30以上较高强度等级的混凝土预制块进行镶砌。砌体里层应砌筑整齐，分层应与外圈一致，应先铺一层适当厚度的砂浆再安放砌块和填塞砌缝。砌体的外露面应进行勾缝，并应在砌筑时靠外露面预留深约 $2 0 \\mathrm { m m }$ 的空缝备作勾缝之用。砌体隐蔽面的砌缝可随砌随刮平，不另勾缝。\n\n5 各砌层的砌块应安放稳固，砌块间的砂浆应饱满，黏结牢固，不得直接贴靠或脱空。砌筑时，底浆应铺满，竖缝砂浆应先在已砌石块侧面铺放一部分，然后在石块放好后用砂浆填满捣实。用小石子混凝土填竖缝时，应捣固密实。\n\n6 砌筑上层砌块时，应避免振动下层砌块。砌筑工作中断后恢复砌筑时，对已砌筑的砌层表面应加以清扫和湿润。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('8ffcd174-70fd-41c8-9c0e-fcd070e1b215', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8T、Y、X形和有间隙的K、N形、平面KT形节点的冲剪验算', '8T、Y、X形和有间隙的K、N形、平面KT形节点的冲剪验算，支管在节点处的冲剪承载力设计值 $N _ { s i }$ 应按下式进行补充验算：$$\nN _ { \\mathrm { s } i } = \\pi \\frac { 1 + \\mathrm { s i n } \\theta _ { i } } { 2 \\mathrm { s i n } ^ { 2 } \\theta _ { i } } t D _ { i } f _ { \\mathrm { v } }\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('900380ad-3497-4be6-beef-0f78845cc996', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第四章 事故处理', '第四章 事故处理第三十二条 重大事故、较大事故、一般事故，负责事故调查的人民政府应当自收到事故调查报告之日起15 日内做出批复；特别重大事故，30 日内做出批复，特殊情况下，批复时间可以适当延长，但延长的时间最长不超过 30 日。\n\n有关机关应当按照人民政府的批复，依照法律、行政法规规定的权限和程序，对事故发生单位和有关人员进行行政处罚，对负有事故责任的国家工作人员进行处分。\n\n事故发生单位应当按照负责事故调查的人民政府的批复，对本单位负有事故责任的人员进行处理。\n\n负有事故责任的人员涉嫌犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第三十三条 事故发生单位应当认真吸取事故教训，落实防范和整改措施，防止事故再次发生。防范和整改措施的落实情况应当接受工会和职工的监督。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当对事故发生单位落实防范和整改措施的情况进行监督检查。\n\n第三十四条 事故处理的情况由负责事故调查的人民政府或者其授权的有关部门、机构向社会公布，依法应当保密的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('90116205-9900-44aa-97f1-c8151ce2d996', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 溶解热法(基准法）（Part 1）', '2 溶解热法(基准法）## 2.1 仪具与材料\n\n（1）水泥：应用通过 $0 . 9 \\mathrm { m m }$ 的方孔筛，并充分混合均匀。\n\n（2）氧化锌（ ${ \\mathrm { Z n O } }$ ）：用于标定热量计热容量，使用前应预先进行下列处理：将氧化锌放入增埚内，在 $9 0 0 { \\sim } 9 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 下灼烧1h 取出，置于干燥器中冷却后，用玛瑙研钵研磨至全部通过 $0 . 1 5 \\mathrm { m m }$ 筛，储存于干燥器中备用。在标定试验前还应将上述制取的氧化锌约 $5 0 \\mathrm { g }$ ，在 $9 0 0 { \\sim } 9 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 下灼烧 $5 \\mathrm { { m i n } }$ ，并在干燥器中冷却至室温。\n\n（3）氢氟酸（HF）：浓度为 $40 \\%$ （质量分数）或密度 $1 . 1 5 0 \\small { \\sim } 1 . 1 8 0 \\mathrm { g / c m } ^ { 3 } .$\n\n（4）硝酸（ $\\mathrm { H N O } _ { 3 }$ ）：一次应配制浓度为 $2 . 0 0 \\mathrm { m o l / L } { \\pm } 0 . 0 2 \\mathrm { m o l / L }$ ，配制时量取浓度为$6 5 \\% { \\sim } 6 8 \\%$ （质量分数）的浓硝酸 $1 3 8 \\mathrm { m L }$ ，并用蒸馏水稀释至1L。\n\n（5）硝酸溶液的标定：用移液管吸取 $2 5 \\mathrm { m L }$ 已配制好的硝酸溶液，移入 $2 5 0 \\mathrm { m L }$ 的容量瓶中，用蒸馏水稀释至标线，摇匀。接着用已知浓度（约 $0 . 2 \\mathrm { m o l / L }$ ）的氢氧化钠标准溶液标定容量瓶中硝酸溶液的浓度，该浓度乘以10即为已配制好的硝酸溶液的浓度。标准中所用试剂应用分析纯。用于标定的试剂应为基准试剂。所用水应符合现行《分析实验室用水规格和试验方法》（GB/T6682）中规定的蒸馏水要求。\n（6）溶解热测定仪：由恒温水槽、内筒、广口保温瓶、贝克曼差示温度计或量热温度计、搅拌装置组成，另配一个曲颈玻璃加料漏斗和一个直颈加酸漏斗。该仪器有单筒和双筒两种，图T0513-1为双筒溶解热测定仪。\n\n\n\n  \n图 T0513-1 双筒溶解热测定仪\n\n（7）恒温水槽：水槽内外壳之间装有隔热层，内壳横断面为椭圆形的金属筒，横断面长轴 $7 5 0 \\mathrm { m m }$ ，短轴 $4 5 0 \\mathrm { m m }$ ，深 $3 1 0 \\mathrm { m m }$ ，容积约75L。并装有控制水位的溢流管。溢流管高度距底部约 $2 7 0 \\mathrm { m m }$ ，水槽上装有两个用于搅拌保温瓶中酸液的搅拌器，水槽内装有两个放置试验内筒的筒座，进排水管、加热管与循环水泵等部件。\n\n（8）内筒：筒口为带法兰的不锈钢圆筒，内径 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，深 $2 1 0 \\mathrm { m m }$ ，筒内衬有软木层或泡沫塑料，筒口上镶嵌有橡胶圈以防漏水，盖上有三个孔，中孔安装酸液搅拌棒，两侧的孔分别安装加料斗和贝克曼差示温度计或量热温度计。\n\n（9）广口保温瓶：配有耐酸塑料筒，容积约为 $6 0 0 \\mathrm { m L }$ ，当盛满比室温高约 $5 \\mathrm { ^ { \\circ } C }$ 的水、静置 $3 0 \\mathrm { { m i n } }$ 时，其冷却速率不得大于 $0 . 0 0 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C } / \\mathrm { m i n }$ 。\n\n（10）贝克曼差示温度计（简称贝氏温度计）：分度值为 $0 . 0 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，最大差示温度为 $5 . 2 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ ，插入酸液部分须涂以石蜡或其他耐氢氟酸的材料。试验前应用量热温度计将贝氏温度计零点调整到约 $1 4 . 5 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n（11）量热温度计：分度值为 $0 . 0 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，量程为 $1 4 { \\sim } 2 0 \\mathrm { ‰ }$ ，插入酸液部分须涂以石蜡或其他耐氢氟酸的材料。\n\n（12）搅拌装置：酸液搅拌棒直径约为 $6 . 0 { \\sim } 6 . 5 \\mathrm { m m }$ ，总长约为 $2 8 0 \\mathrm { m m }$ ，下端装有两片略带转向推进作用的叶片，插入部分必须用耐氢氟酸的材料制成，水槽搅拌装置使用循环水泵。\n\n（13）曲颈玻璃加料漏斗：漏斗口与漏斗管的中轴线夹角约为 $3 0 ^ { \\circ }$ ，口径约为 $7 0 \\mathrm { m m }$ ，深 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，漏斗管外径 $7 . 5 \\mathrm { m m }$ ，长 $9 5 \\mathrm { m m }$ ，供装试样用。\n\n（14）直颈加酸漏斗：由耐酸塑料制成，上口直径约 $7 0 \\mathrm { m m }$ ，管长 $1 2 0 \\mathrm { m m }$ ，外径 $7 . 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n（15）天平：量程不小于 $2 0 0 \\mathrm { g }$ ，分度值为 $0 . 0 0 1 \\mathrm { g }$ 和量程不小于 $6 0 0 \\mathrm { g }$ ，分度值为 $0 . 1 \\mathrm { g ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('90145434-ec72-4e3d-9b9d-f689de439452', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犝', '附 录 犝## （资料性附录）\n## 导线载流量的校正\n\n导线载流量的计算公式：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（U．1）\n\n式中：\n\n$I _ { z }$ — 导线的载流量，单位为安培（A）。$K _ { \\mathrm { a } }$ — 同式（141），一般对穿钢管电线取0．9，对电缆取0．8。犓$K _ { \\mathfrak { r } }$ — 同式（141），常见值见表 U．1。 $K _ { \\mathrm { t } }$ 值也可按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { t } } { = } \\sqrt { \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 0 } } } { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 2 } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$T _ { 1 }$ — 线芯最高工作温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$ ）；  \n$T _ { 0 }$ — 工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm { ‰ }$ ）；  \n$T _ { 2 }$ — 额定工作环境温度， $2 5 \\mathrm { { ‰} }$ （或 $4 5 \\mathrm { { ‰} }$ ）。  \n$K _ { \\mathrm { j } }$ 同式（141），工作循环时间取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { j } } = { \\sqrt { \\frac { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 } { T } } } } { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 \\cdot J C } { T } } } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$J C$ 接电持续率；  \n$T -$ 导线发热时间常数，单位为秒(s)，由电缆制造商提供。  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ — 同式（141），由电缆制造商提供。\n\n表 犝．1 导线载流量的温度校正系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { t } }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9024eb3c-3571-4c73-929b-c98bca9b9ce2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '12 地下连续墙…… 159', '12 地下连续墙…… 159## 12.1 一般规定…… …159  \n## 12.2 施工平台与导墙 159  \n## 12.3 地下连续墙施工… ……161');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('902809c3-2128-4563-9d14-b7e987b82772', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．5 缓冲器', '6．3．5 缓冲器缓冲器应按碰撞动能及最大碰撞力，并考虑缓冲行程来选用，允许的最大减速度为 $4 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。  \n宜采用 $\\mathrm { J B / T ~ 7 0 1 7 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 1 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 2 \\mathrm { J B / T ~ } 1 0 8 8 3 }$ 中规定的缓冲器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('903f8985-b351-44e8-9c50-b8c4804af1be', '107《建筑工程施工现场标志设置技术规程》（JGJ348-2014）.md', '2术 语', '2术 语2.0.1标志sign表明特征的记号。\n\n## 2.0.2 安全标志safe sign\n\n表达特定安全信息的标志，由图形符号、安全色、几何形状(边框)或文字构成。安全标志分为禁止标志、警告标志、指令标志和提示标志。\n\n## 2.0.3 专用标志special sign\n\n表达建筑工程施工现场特定信息的标志，由图形、几何形状(边框)或文字构成。专用标志分为名称标志、导向标志、制度标志和标线。\n\n## 2.0.4 危险源hazard\n\n可能导致死亡、伤害、职业病、财产损失、工作环境破坏或这些情况组合的根源或状态。\n\n## 2.0.5 禁止标志 prohibition sign\n\n禁止人员不安全行为的安全标志。\n\n## 2.0.6警告标志 warning sign\n\n提醒人员对周围环境引起注意，以避免可能发生危险的安全标志。\n\n## 2.0.7指令标志 direction sign\n\n强制人员做出某种动作或采用防范措施的安全标志。\n\n2.0.8提示标志 information sign提供某种信息的安全标志。\n\n## 2.0.9 名称标志designation sign\n\n提供对特定事物专门称呼信息的专用标志。\n\n2.0.10导向标志 direction guide sign\n\n用于引导车辆、人员行进方向的专用标志。\n\n## 2.0.11 制度标志 system class sign\n\n提供规范和约束行为信息的专用标志。\n\n## 2.0.12标线marking\n\n提供引导或警示信息的线形专用标志。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('904a7635-8bd4-41ac-9c66-6cf312eba058', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 19）', 'td rowspan=1 colspan=1>载荷组合 A2～A4,B2～B4,C3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>用按钮仪表板或双向控制杆控制</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>H           H            HD           ST           DS           S</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>用多向控制杆控制</td><td rowspan=1 colspan=1>电站起重机安装起重机车间起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>电站起重机卸船机安装起重机储料场起重机车间起重机钢厂起重机</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>H          HD</td><td rowspan=3 colspan=1>H            H         HTTD            S          S</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>卸船机储料场起重机钢厂起重机</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>H           H           HDS           S</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('904adedc-f333-41e1-bb94-1c7dbfdd6c6f', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'A.9其他', 'A.9其他A.9.1钢结构、网架和索膜结构安装工程。\n\nA.9.2其他有必要编制专项施工方案的工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('904e3c47-2e0d-48d9-a096-7213b84f2e86', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6 机械', '6 机械## 6．1 机构设计计算原则\n\n### 6．1．1 起升机构\n\n#### 6．1．1．1 电动机初选\n\n##### 6．1．1．1．1 电动机的型式\n\n起升机构一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、自制动异步电动机、交流变频电动机、直流电动机，或适合于起升机构使用特点的其他电动机。\n\n##### 6．1．1．1．2 电动机的初选功率\n\n###### 6．1．1．1．2．1 电动机的稳态起升功率按附录 P中的式（P．1）计算。犆犣  \n###### 6．1．1．1．2．2 对 YZR系列等能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，其所需功率按附录 P中式（P．7）计算。  \n###### 6．1．1．1．2．3 对未能提供按 值计算选择电动机的资料，但已知采用电动机的起升机构工作级别的，其所需功率按附录 P中的 P．2．4计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．4 对能获得负荷图的起升机构，其所需电动机的功率按附录P中的式（P．10）计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．5 对下述起重机的起升机构，选择其电动机功率时，还应考虑：\n\na） 抓斗起重机：如设计的钢丝绳卷绕系统能使闭合绳和支持绳的载荷接近平均分配，则闭合绳机构和支持绳机构电动机功率各取为总计算功率的 $66 \\%$ ；当采用直流调速或交流变频调速，能实时监控并保证抓斗闭合终止时支持绳与闭合绳载荷准确相等，各机构电动机功率可取为总计算功率的 $56 \\%$ 。  \nb） 铸造起重机：起升机构中采用有刚性联系的两套驱动装置双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $60 \\%$ ；当要求用一台电动机驱动，起重机以满载（额定载荷）完成一个工作循环时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $66 \\%$ ；采用行星差动减速器双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $50 \\%$ 。  \nc） 水电站门式起重机等起升速度慢、起升行程范围大的起重机或特殊用途的慢速起重机：在一个工作循环中起升机构运转时间往往超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，其电动机功率应按短时工作方式S2选择：在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n } { \\sim } 3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ；在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $3 0 \\ \\mathrm { \\ m i n } { \\sim } 6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 。\n\n##### 6．1．1．1．3 电动机轴上所需的转矩\n\n###### 6．1．1．1．3．1 稳态起升额定起升载荷的转矩\n\n稳态起升额定起升载荷时电动机轴上的转矩 $M _ { \\mathrm { N } }$ 按式（77）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { N } } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D } { 2 a i \\eta }\n$$\n\n……（77）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { N } }$ — 稳态起升额定起升载荷的转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 额定起升载荷，单位为牛顿（N）；$D$ -按最外层钢丝绳中心计算的卷筒卷绕直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$a$ 钢丝绳滑轮组的倍率；i 由电动机轴到卷筒轴的总传动比；n -起升物品时起升机构传动装置和滑轮组的总效率。\n\n###### 6．1．1．1．3．2 电动机产生转矩的最低要求\n\n为了加速起升额定载荷或起升试验载荷，以及为补偿电源电压和频率变化所导致的转矩损失，电动机轴上转速 $n { = } 0$ 时产生的转矩应满足式 $( 7 8 ) \\sim$ 式（80）的最低要求：\n\na） 对直接起动的笼型异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 6 \\ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n\n\n……（78）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { d } }$ —— 起动时（转速 $n { = } 0$ 时）电动机轴上具有的转矩；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ —— 同式（77）。\n\nb） 对绕线转子异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 9 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n……（79）\n\n式中符号同式（78）。\n\nc） 对采用变频控制的所有类型的电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 4 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n式中符号同式（78）。\n\n#### 6．1．1．2 电动机的校验\n\n##### 6．1．1．2．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机过载校验，是检验在设计要求的极限起动条件下，所选电动机的最大转矩或堵转转矩是否能满足机构起动的需要，按附录R的方法计算。\n\n电动机发热校验，是检验在满足设计要求的正常运转条件下，电动机不应出现过热，按附录S的方法计算。\n\n##### 6．1．1．2．2 电动机使用环境的功率修正\n\n若起重机安装使用地点海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ ，或起重机使用环境温度超过 $4 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，就应对电动机容量进行修正，见7．7．2．4。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9060ee7c-123f-4671-a330-738b859b4d16', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：支架直接支承在承台顶部的好处是可以避免沉降，但在承台平面尺寸较小或下部结构不设承台的情况下，支架不可避免地要支承在地基上，而此处的地基因为是开挖后再回填的，往往比较软弱，有时可能还会出现支架一部分支承在刚性的承台顶部，另一部分则支承在基坑的回填土上，使得地基软硬不均，很容易产生不均匀沉降。因此当支架支承在承台以外的软弱地基上时，首先需要对基坑的回填进行妥善加固处理；为保证沉降均匀，还要对支架进行必要的预压。\n\n15.5.4 在墩台帽、盖梁和系梁与墩身的连接处，模板与墩台身之间应密贴，不得出现漏浆现象。钢筋安装施工时，应避免在钢筋的接头处起弯，并应保证钢筋的混凝土保护层厚度。对支座垫石的预埋钢筋及上部结构所需要的预埋件，其位置应准确。\n\n15.5.5 挡块施工时其位置的测量放样定位应准确，模板应牢固且在浇筑混凝土时应不产生移位。\n\n15.5.6 施工过程中应采取措施防止对墩、台身成品造成损伤和污染。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('90610e7f-333a-4ccb-b53d-43771ceb9051', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩。混凝土收缩会使受约束的构件产生应力，而这种应力的长期存在又因混凝土徐变的影响减小了收缩应力。徐变是混凝土在持续恒定应力作用下应变不断变化的一种现象。混凝土的收缩和徐变主要有下列规律：（1）随水灰比增长而增加；（2）高强度等级水泥的收缩较大；（3）增加填充集料可减小收缩、徐变，并随集料的种类、形状及颗粒组成的不同而异；（4）收缩徐变在凝结初期比较快，以后逐渐迟缓，但仍延续很长时间；（5）环境湿度大的收缩、徐变小，干燥地区收缩、徐变大。\n\n试验表明，混凝土应力与其立方体强度的比值在一定范围内时，混凝土的徐变变形与应力成线性关系。线性与非线性的界限通常定在混凝土应力不超过 $0 . 5 f _ { \\mathrm { e u } }$ （ $\\boldsymbol { \\mathcal { f } } _ { \\mathrm { e u } }$ 为混凝土立方体抗压强度）。公路桥梁构件在结构重力和预加力作用下，一般都处在线性徐变范围内。由于徐变变形与应力成线性关系，可以采用不同应力引起的徐变变形叠加。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('906526e4-7725-42a3-ab3c-de672ce6cdff', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 1）', '6.1.2 有轨运行机构## 6.1.2.1 稳态运行阻力\n\n稳态运行 阻 力 $P _ { \\mathrm { j } }$ （包 括 摩 擦 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 、坡 道 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ a ~ } }$ 、按 计 算 风 压 $P _ { 1 }$ 算 得 的 风 阻 力 $P _ { \\mathrm { { W I } } }$ ），按 式（86）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { j } } = P _ { \\mathrm { m } } + P _ { \\mathrm { \\alpha } } + P _ { \\mathrm { W I } }\n$$\n\n……（86 ）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 稳态运行阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 坡道阻力，单位为牛顿（N）；犘  \nWI— 按计算风压 $P _ { 1 }$ 算得的风阻力，单位为牛顿（N）。\n\n在曲线轨道上运行的起重机，还要考虑弯道运行附加阻力；在绳索牵引式运行机构中，还需计算小车运行时起升钢丝绳及运行牵引钢丝绳绕过导向滑轮的阻力。犘\n\n### 6.1.2.1.1 摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$\n\n起重机或起重小车沿直线运行时摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 主要包括车轮踏面的滚动摩擦阻力、车轮轴承的摩擦阻力以及附加摩擦阻力三部分，按式（87）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } = P _ { \\mathrm { { z } } } ~ { \\frac { \\mu d + 2 f _ { \\mathrm { { K } } } } { D } } C _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n…… （87）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\Sigma }$ — 运动部分所有质量的重力，包括吊运物品和起重机或小车等质量的重力，单位为牛顿（N）；  \n$\\mu$ 车轮轴承摩擦阻力系数，见表39；  \n$d$ 车轮轴径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$f _ { \\mathrm { K } }$ 车轮沿轨道的滚动摩擦力臂，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，见表40；  \n$D$ 车轮踏面直径，单位为毫米 $\\mathrm { ~ . ~ m m } )$ ；  \n$C _ { \\mathrm { f } }$ — 考虑车轮轮缘与轨顶侧面摩擦或牵引供电电缆及集电器摩擦等的附加摩擦阻力系数，见表41。\n\n表 39 车轮轴承的摩擦阻力系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n\n\n\n表 40 车轮的滚动摩擦力臂 $f _ { \\mathrm { k } }$   \n\n\n\n\n\n表 41 附加摩擦阻力系数 $C _ { \\mathrm { f } }$   \n\n\n\n\n\n### 6.1.2.1.2 坡道阻力 $P _ { \\mathrm { ~ \\pmb { a } ~ } }$\n\n坡道阻力的计算原则，见4．2．2．2。\n\n坡道阻力按式（88）计算：\n\n$$\nP _ { \\alpha } = ( m + m _ { i } ) g \\bullet \\mathrm { t a n } \\alpha\n$$\n\n……（88）\n\n式中：\n\nα— 同式（86）；  \n$m$ 起重机的总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$m _ { i }$ 起重机或小车的质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$_ g$ 重力加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\alpha$ 轨道倾斜的角度，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n### 6.1.2.1.3 风阻力 $P _ { \\mathrm { { w } } }$\n\n风阻力按4．2．2．3．4中的风载荷计算方法计算。\n\n## 6.1.2.2 电动机初选\n\n### 6.1.2.2.1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 P中的 P．1的规定选择。\n\n### 6.1.2.2.2 电动机的初选功率\n\n#### 6.1.2.2.2.1 电动机运行稳态功率按附录 P中的式（P．2）计算。犆犣  \n#### 6.1.2.2.2.2 对能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，可按附录 P的式（P．7）计算。  \n#### 6.1.2.2.2.3 对能获得电动机负荷图的运行机构，可按附录 P的（P．9）计算。\n\n## 6.1.2.3 电动机的校验\n\n### 6.1.2.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算；电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n### 6.1.2.3.2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.2.4 起动时间与起动平均加速度计算\n\n### 6.1.2.4.1 满载、上坡、迎风运行起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9077b365-2341-42a6-b10a-283bb01e1859', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '配套法规', '配套法规');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('907b1afa-22c5-4133-9af6-112d7476f44a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 1）', '条文说明：高性能优质泥浆是一个笼统的概念，本条文不对泥浆的性能指标作硬性规定，只要对桩孔的护壁能起到有效的、良好的作用，以及对桩身混凝土不会产生不利影响，各种类型的泥浆都能采用。采用泥水分离装置对泥浆进行循环，其目的是保证泥浆的重复使用性能，以减少排放量。\n\n表9-1所列为供参考的钻孔施工不同阶段的泥浆性能指标。\n\n表9-1 钻孔施工不同阶段的泥浆性能指标  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">类型性能</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">①基浆</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">②鲜浆</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">③钻进</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">④回流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">⑤清孔</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6弃用</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">膨润土+碱</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">①+PHP</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">②与钻屑混合</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">③净化+②</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">④+②</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">④沉淀中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">相对密度V</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;1.05</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;1.04</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;1.2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;1.08</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;1.06</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&gt;1.3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">黏度T (Pa·s)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">20~22</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">26~35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">25~28</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">24~26</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">22~24</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&gt;42</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">含砂率Π (%)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;0.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;0.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.5~1.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;0.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&gt;10</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">胶体率G (%)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&gt;98</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">100</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">96</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">98</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">100</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;90</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">失水率B(mL/30min)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;18</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&gt;25</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">泥皮厚K(mm/30min)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&gt;5</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">酸碱度PH</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9~10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10~12</td><td colspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('908ee4b5-7868-4f45-9206-72c4aecdb3bb', '105《桥梁用结构钢》（GB-T714-2015）.md', '7 技术要求（Part 1）', '7 技术要求## 7.1 牌号及化学成分\n\n### 7.1.1 不同交货状态钢的牌号及化学成分(熔炼分析)\n应符合表 $1 \\sim$ 表 的规定。耐大气腐蚀钢、调质钢的合金元素含量,可根据供需双方协议进行调整。相关标准的牌号对照参见附录 。\n\n表 1 各牌号及质量等级钢磷、硫、硼、氢成分要求  \n\n\n\n\n\n表2 热轧或正火钢化学成分\n\n表 3 热机械轧制钢化学成分  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n表 4 调质钢化学成分\n\n\n\n\n\n表 5 耐大气腐蚀钢化学成分  \n\n\n\n\n\na 铌、钒、钛、铝可单独或组合加入,组合加入时,应至少保证一种合金元素含量达到表中下限规定; $\\mathrm { N b + V + T i \\leqslant }$   \n$0 . 2 2 \\%$ 。  \nb 为控制硫化物形态要进行 处理。  \nc 对耐候钢耐腐蚀性的评定,参见附录 。  \nd 当卷板状态交货时 $\\mathrm { M n }$ 含量下限可到 $0 . 5 0 \\%$ 。  \ne 当采用全铝( )含量计算时,全铝含量应为 $0 . 0 2 0 \\% \\sim 0 . 0 5 5 \\%$ 。\n\n### 7.1.2 各牌号钢的碳当量( )\n应符合表 的规定。\n\n碳当量应由熔炼分析成分并采用式()计算:\n\n$$\n\\mathrm { { C E V } ( \\sqrt [ \\gamma _ { 0 } ] { \\hbar } ) = C + M n / 6 + ( C r + M o + V ) / 5 + ( N i + C u ) / 1 5 }\n$$\n\n………(1)\n\n表 6 碳当量\n\n\n\n\n\n### 7.1.3 除耐候钢外的各牌号钢\n当碳含量不大于 $0 . 1 2 \\%$ 时,采用焊接裂纹敏感性指数 $\\mathrm { ( P c m ) }$ )代替碳当量评估钢材的可焊性, $\\mathrm { P c m }$ 应采用式()由熔炼分析计算,其值应符合表 的规定。\n\n$\\mathrm { P c m } ( \\mathcal { Y } _ { 0 } ) = \\mathrm { C } + \\mathrm { S i } / 3 0 + \\mathrm { M n } / 2 0 + \\mathrm { C u } / 2 0 + \\mathrm { N i } / 6 0 + \\mathrm { C r } / 2 0 + \\mathrm { M o } / 1 5 + \\mathrm { V } / 1 0 + 5 \\mathrm { B i } / 1 0 + \\mathrm { H . c . }$ …(2)\n\n表 7 裂纹敏感性指数  \n\n\n\n\n\n### 7.1.4 当需方要求保证厚度方向性能时\n应符合 $\\mathrm { G B / T \\ 5 3 1 3 }$ 的规定。\n\n### 7.1.5 钢材的成品化学成分允许偏差\n应符合 / 的规定。\n\n## 7.2 冶炼方法\n\n钢由转炉或电炉冶炼,并应进行炉外精炼。\n\n## 7.3 交货状态\n\n### 7.3.1 钢材交货状态\n应以热轧 正火 热机械轧制及调质 含在线淬火 $^ +$ 高温回火 中任何一种交货状态交货 并在质量证明书中注明。  \n\n### 7.3.2 正火状态交货的钢材\n当采用比在空气中冷却速率快的其他介质中冷却时,应进行高温回火处理(回火温度不小于 $5 8 0 ~ \\mathrm { ~ \\textdegree C }$ )。\n7.3.3 对于裸露使用的具有耐大气腐蚀性能的钢材,应采用除正火外的上述其他任何一种交货状态交货。当采用比在空气中冷却速率快的冷却方式进行冷却时,应进行回火处理。\n\n## 74 力学性能\n\n### 741 钢材的力学性能应符合表 的规定。\n\n### 742 夏比 型缺口 冲击吸收能量 按一组 个试样的算术平均值进行计算 允许其中有 个试样单个值低于表 规定值 但不得低于规定值的 $70 \\%$\n\n表8 钢材的力学性能  \n\n\n\n\n\n表 8(续)  \n\n\n\n\n\n### 743 对厚度小于 $1 2 \\ \\mathrm { m m }$ 钢板的夏比( 型缺口)冲击试验应采用辅助试样。 ${ > } 8 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } { < } 1 2 \\ \\mathrm { m m }$ 钢板的辅助试样尺寸为 $1 0 \\ \\mathrm { m m } \\times 7 . 5 \\ \\mathrm { m m } \\times 5 5 \\ \\mathrm { m m }$ ,其试验结果应不小于表 规定值的 $7 5 \\%$ ; $6 \\ \\mathrm { m m } \\sim$ $8 \\mathrm { \\ m m }$ 钢板的辅助试样尺寸为 $1 0 \\ \\mathrm { m m } { \\times } 5 \\ \\mathrm { m m } { \\times } 5 5 \\ \\mathrm { m m }$ ,其试验结果不小于表 规定值的 $50 \\%$ ;厚度小于 $6 \\ \\mathrm { m m }$ 的钢板不做冲击试验。\n\n### 744 如果钢板的冲击试验结果不符合 和 规定时,应从同一批钢板上再取一组 个试样进行试验。前后 个试样的算术平均值不得低于规定值,允许其中 个试样低于规定值,但低于规定值$70 \\%$ 的试样只允许有 个。\n\n### 7.4.5 Z向钢厚度方向断面收缩率应符合 GB/T5313的规定。\n\n### 746 推荐钢的屈强比参见附录 。\n\n## 75 工艺性能\n\n钢材的弯曲试验应符合表 的规定。当供方保证时,可不做弯曲试验。\n\n表 9 工艺性能\n\n\n\n\n\n## 76 表面质量\n\n### 761 钢材表面不应有气泡、结疤、裂纹、折叠、夹杂和压入氧化铁皮等影响使用的有害缺陷。钢材不应有目视可见的分层。\n\n### 762 钢材的表面允许有不妨碍检查表面缺陷的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9097e179-23d1-4677-90a9-d608a8a6418f', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '注： $_ { n }$ 为测站数。（Part 2）', '3处分别向上传递。\n\n传递的标高较差小于3mm 时，可取其平均值作为施工层的标高基准，否则，应重新传递。\n\n3施下层的轴线投测，宜使用 $2 ^ { \\prime \\prime }$ 级激光经纬仪或激光铅直仪进行。控制轴线投测至施工层后，应在结构平面上按闭合图形对投测轴线进行校核。合格后，才能进行本施工层上的其他测设工作；否则，应重新进行投测。\n\n4施工的垂直度测量精度，应根据建筑物的高度、施工的精度要求、现场观测条件和垂直度测量设备等综合分析确定，但不应低于轴线竖向投测的精度要求。\n\n5大型设备基础浇筑过程中，应及时监测。当发现位置及标高与施工要求不符时，应立即通知施工人员，及时处理。\n\n## 8．3．12结构安装测量的精度，应分别满足下列要求：\n\n1柱子、桁架和梁安装测量的偏差，不应超过表8．3．12-1的规定。\n\n2构件预装测量的偏差，不应超过表8．3．12-2的规定。\n\n3附属构筑物安装测量的偏差，不应超过表8．3．12-3的规定。\n\n表8.3.12-1柱子、桁架和梁安装测量的允许偏差  \n\n\n\n\n\n注： $H$ 为柱子高度 $( \\mathsf { m } \\mathsf { m } )$ 。\n\n表8.3.12-2构件预装测量的允许偏差  \n\n\n\n\n\n注：为自交点起算的横向中心线长度的米数。长度不足 $5 \\mathrm { m }$ 时，以 $5 \\mathrm { m }$ 计。\n\n### 3．3．13设备安装测量的主要技术要求，应符合下列规定：\n\n表8.3.12-3附属构筑物安装测量的允许偏差  \n\n\n\n\n\n注： $H$ 为管道垂直部分的长度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n\n1设备基础竣工中心线必须进行复测，两次测量的较差不应大于 5mm。\n\n2对于埋设有中心标板的重要设备基础，其小心线应由竣工中心线引测，同一中心标\n\n点的偏差不应超过 $\\pm 1 \\mathrm { m m }$ 。纵横中心线应进行正交度的检查，并调整横向中心线。同一设备基准中心线的平行偏差或同一生产系统的中心线的直线度应在 $\\pm 1 \\mathrm { m m }$ 以内。\n\n3每组设备基础，均应设立临时标高控制点。标高控制点的精度，对于一般的设备基础，其标高偏差，应在 $\\pm 2 \\mathrm { m m }$ 以内；对于与传动装置有联系的设备基础，其相邻两标高控制点的标高偏差，应在 $\\pm 1 \\mathrm { m m }$ 以内。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('90999896-2b1a-4c98-bb79-851116b6bde8', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '事故案例：电铃线漏电事故（Part 2）', '的装置、防起重机倾翻和滑移的装置、联锁保护装置及其他安全防护装置共5类26种。与原标准相比，在数量上并无变化，但对具体保护装置作了调整。\n\n### 9.2限制运动行程和工作位置的安全装置（见标准9.2条）\n\n#### 9.2限制运动行程和工作位置的安全装置\n\n##### 9.2.1起升高度限位器\n\n起升机构均应装设起升高度限位器。用内燃机驱动，中间无电气、液压、气压等传动环节而直接进行机械连接的起升机构，可以配备灯光或声响报警装置，以替代限位开关。\n\n当取物装置上升到设计规定的上极限位置时，应能立即切断起升动力源。在此极限位置的上方，还应留有足够的空余高度，以适应上升制动行程的要求。在特殊情况下，如吊运熔融金属，还应装设防止越程冲顶的第二级起升高度限位器，第二级起升高度限位器应分断更高一级的动力源。\n\n需要时，还应设下降深度限位器；当取物装置下降到设计规定的下极限位置时，应能立即切断下降动力源。\n\n上述运动方向的电源切断后，仍可进行相反方向运动（第二级起升高度限位器除外)。\n\n##### 9.2.2运行行程限位器\n\n起重机和起重小车（悬挂型电动葫芦运行小车除外)，应在每个运行方向装设运行行程限位器，在达到设计规定的极限位置时自动切断前进方向的动力源。在运行速度大于 $1 0 0 \\mathrm { m / m i n }$ ，或停车定位要求较严的情况下，宜根据需要装设两级运行行程限位器，第一级发出减速信号并按规定要求减速，第二级应能自动断电并停车。\n\n如果在正常作业时起重机和起重小车经常到达运行的极限位置，司机室的最大减速度不应超过$2 . 5 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n##### 9.2.3幅度限位器\n\n###### 9.2.3.1对动力驱动的动臂变幅的起重机（液压变幅除外），应在臂架俯仰行程的极限位置处设臂架低位置和高位置的幅度限位器。\n\n###### 9.2.3.2对采用移动小车变幅的塔式起重机，应装设幅度限位装置以防止可移动的起重小车快速达到其最大幅度或最小幅度处。最大变幅速度超过 $4 0 \\mathrm { { m / m i n } }$ 的起重机，在小车向外运行且当起重力矩达到额定值的 $80 \\%$ 时，应自动转换为低于 $4 0 \\mathrm { { m } / \\mathrm { { m i n } } }$ 的低速运行。\n\n##### 9.2.4幅度指示器\n\n具有变幅机构的起重机械，应装设幅度指示器（或臂架仰角指示器）。\n\n##### 9.2.5防止臂架向后倾翻的装置\n\n具有臂架俯仰变幅机构（液压油缸变幅除外）的起重机，应装设防止臂架后倾装置（例如一个带缓冲的机械式的止挡杆），以保证当变幅机构的行程开关失灵时，能阻止臂架向后倾翻。\n\n##### 9.2.6回转限位\n\n需要限制回转范围时，回转机构应装设回转角度限位器。\n\n##### 9.2.7回转锁定装置\n\n需要时，流动式起重机及其他回转起重机的回转部分应装设回转锁定装置。\n\n##### 9.2.8支腿回缩锁定装置\n\n工作时利用垂直支腿支承作业的流动式起重机械，垂直支腿伸出定位应由液压系统实现；且应装设支腿回缩锁定装置，使支腿在缩回后，能可靠地锁定。\n\n##### 9.2.9防碰撞装置\n\n当两台或两台以上的起重机械或起重小车运行在同一轨道上时，应装设防碰撞装置。在发生碰撞的任何情况下，司机室内的减速度不应超过 $\\mathrm { 5 m / s } ^ { 2 }$ 。\n\n##### 9.2.10缓冲器及端部止挡\n\n在轨道上运行的起重机的运行机构、起重小车的运行机构及起重机的变幅机构等均应装设缓冲器或缓冲装置。缓冲器或缓冲装置可以安装在起重机上或轨道端部止挡装置上。\n\n轨道端部止挡装置应牢固可靠，防止起重机脱轨。\n\n有螺杆和齿条等的变幅驱动机构，还应在变幅齿条和变幅螺杆的末端装设端部止挡防脱装置，以防止臂架在低位置发生坠落。\n\n##### 9.2.11偏斜指示器或限制器\n\n跨度大于40m的门式起重机和装卸桥宜装设偏斜指示器或限制器。当两侧支腿运行不同步而发生偏斜时，能向司机指示出偏斜情况，在达到设计规定值时，还应使运行偏斜得到调整和纠正。\n\n##### 9.2.12水平仪\n\n利用支腿支承或履带支承进行作业的起重机，应装设水平仪，用来检查起重机底座的倾斜程度。\n\n条文性质：强制性条文。\n\n#### 制定依据：\n\n该条款与GB/T3811-2008中9.7.2的内容一致。\n\n#### 主要变化：\n\n增加了幅度限位器、防碰撞装置的内容，并修改了以下内容：\n\n1．上升极限限制器增加了以下三点要求：-用内燃机驱动，中间无电气、液压、气压等传动环节而直接进行机械连接的起升机构，可以配备灯光或声响报警装置，以替代限位开关；在极限位置的上方，还应留有足够的空余高度；在特殊情况下，还应装设防止越程冲顶的第二级起升高度限位器，第二级起升高度限位器应分断更高一级的动力源。\n\n2.运行行程限位器增加了以下两点要求：\n\n在运行速度大于 $1 0 0 \\mathrm { m / m i n }$ ，或停车定位要求较严的情况下，宜根据需要装设两级运行行程限位器，第一级发出减速信号并按规定要求减速，第二级应能自动断电并停车；如果在正常作业时起重机和起重小车经常到达运行的极限位置，司机室的最大减速度不应超过$2 . 5 \\mathrm { m / s } ^ { 2 }$ 。\n\n3．防止臂架向后倾翻的装置：适用机种明确为“具有臂架俯仰变幅机构（液压油缸变幅除外）的起重机”。\n\n4．回转锁定装置：设置部位增加了“其他回转起重机的回转部分”。\n\n5．偏斜指示器或限制器：将跨度明确为 $4 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n6．水平仪：适用机种增加了“履带支承进行作业的起重机”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('90af51a9-d615-4d07-be78-a33665bc5d63', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了在静力作用下确定水泥混凝土圆柱体抗压弹性模量的试验方法，水泥混凝土的抗压弹性模量取轴心抗压强度1/3时对应的弹性模量。\n\n本方法适用于各类水泥混凝土的圆柱体试件。\n\n引用标准：\n\n《指示表（指针式、数显式）》（JJG 34)\n\n水泥混凝土抗压强度试验方法（T0553）\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法(T0551)\n\n水泥混凝土圆柱体轴心抗压强度试验方法 (T0554)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('90b70fd4-b885-4faa-9a32-726fb9c72b30', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '15 钢管混凝土柱及节点', '15 钢管混凝土柱及节点## 15.1一般规定\n\n本章为新增章节，包括矩形钢管混凝土柱、圆钢管混凝土柱以及梁柱连接节点。钢管混凝土柱是钢结构的一种主要构件，近年来得到广泛应用。本章内容均根据近年来科学研究成果和工程经验编制而成。\n\n15.1.1本章规定的钢管混凝土柱的设计和计算不适用于直接承受动力荷载的情况，本标准编制的理论分析、试验研究和工程应用总结都是建立在静力荷载或间接动力荷载作用的基础上的。\n\n15.1.3框架梁也可采用现浇钢筋混凝土梁，但节点构造要采取不同的措施。采用钢筋混凝土梁或钢骨混凝土梁时，应考虑混凝土徐变导致的应力重分布。\n\n15.1.4钢管混凝土柱中混凝土强度不应低于C30 级，对Q235钢管，宜配 ${ \\mathrm { C } } 3 0 { \\sim } { \\mathrm { C } } 4 0$ 级混凝土；对Q345 钢管，宜配 ${ \\mathrm { C } } 4 0 { \\sim } { \\mathrm { C } } 5 0$ 级的混凝土；对Q390、Q420钢管，宜配不低于C50级的混凝土。当采用C80以上高强混凝土时，应有可靠的依据。混凝土的强度等级、力学性能和质量标准应分别符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010和《混凝土强度检验评定标准》GB 50107的规定。对钢管有腐蚀作用的外加剂，易造成构件强度的损伤，对结构安全带来隐患，因此不得使用。\n\n15.1.6混凝土的湿密度在现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009中未作规定，可以参考现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009 给出的素混凝土自重 $2 2 \\mathbf { k } \\mathbf { N } / \\mathbf { m } ^ { 3 } { \\sim } 2 4 \\mathbf { k } \\mathbf { N } / \\mathbf { m } ^ { 3 }$ 而取用。在高层建筑和单层厂房中，一般可先安装空钢管，然后一次性向管内浇灌混凝土或连续施工浇筑混凝土。这时钢管中存在初应力，将影响柱的稳定承载力。为了控制此影响在 $5 \\%$ 以内，经分析，应控制初应力不超过钢材受压强度设计值的 $60 \\%$ 。\n\n15.1.7混凝土可采用自密实混凝土。浇筑方式可采用自下而上的压力泵送方式或者自上而下的自密实混凝土高抛工艺。\n\n15.1.8混凝土徐变主要发生在前3个月内，之后徐变放缓；徐变的产生会造成内力重分布现象，导致钢管和混凝土应力的改变，构件的稳定承载力下降，考虑混凝土徐变的影响，构件承载力最大可折减 $10 \\%$ 。\n\n## 15.2矩形钢管混凝土柱\n\n15.2.3由于矩形钢管的约束作用相比圆钢管较弱，因此对于矩形钢管混凝土柱，一般规定当边长大于 $1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，应考虑混凝土收缩的影响。目前工程中的常用措施包括柱子内壁焊接栓钉、纵向加劲肋等。\n\n15.2.4矩形钢管混凝土受拉时，由于钢管对混凝土的约束作用较弱，不论钢管是否屈服，混凝土都不能承受拉应力，因而只有钢管承担拉力。矩形钢管混凝土受压柱中，混凝土工作承担系数$\\alpha _ { \\mathrm { c } }$ 应控制在 $0 . 1 { \\sim } 0 . 7$ 之间，其值可按钢管内混凝土的截面面积对应的承载力与钢管截面面积对应的承载力的比例关系确定。矩形钢管混凝土计算方法可以采用拟钢理论、统一理论或者叠加理论。\n\n## 15.3圆形钢管混凝土柱\n\n15.3.3圆钢管混凝土的环箍系数与含钢率有直接的关系，是决定构件延性、承载力及经济性的重要指标。钢管混凝土柱的环箍系数过小，对钢管内混凝土的约束作用不大；若环箍系数过大，则钢管壁可能较厚、不经济。当钢管直径过大时，管内混凝土收缩会造成钢管与混凝土脱开，影响钢管和混凝土的共同受力，而且管内过大的素混凝土对整个构件的受力性能也产生了不利影响，因此一般规定当直径大于 $2 \\mathrm { m }$ 时，圆钢管混凝土构件需要采取有效措施减少混凝土收缩的影响，目前工程中常用的方法包括管内设置钢筋笼、钢管内壁设置栓钉等。\n\n15.3.4钢管混凝土构件受拉力作用时，管内混凝土将开裂，不承受拉力作用，只有钢管承担全部拉力。不过当钢管受拉力作用而伸长时，径向将收缩；由于受到管内混凝土的阻碍，因此成为纵向受拉和环向也受拉的双向拉应力状态，其受拉强度将提高$10 \\%$ 。圆钢管混凝土柱计算方法可以采用拟混凝土理论或者统一理论。\n\n## 15.4钢管混凝土柱与钢梁连接节点\n\n15.4.1 钢管混凝土柱梁节点是钢结构的主要连接形式之一，其要求应满足钢结构节点的一般规定。\n\n15.4.3隔板厚度应满足板件的宽厚比限值，且不小于钢梁翼缘的厚度。柱内隔板上的混凝土浇筑孔孔径不应小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，透气孔孔径不宜小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ ，如图45所示。\n\n  \n图45矩形钢管混凝土柱隔板开孔 1—浇筑孔；2—内隔板；3一透气孔；4—柱钢管壁； 5-梁翼缘\n\n15.4.4矩形钢管混凝土柱的外环板节点中，外环板的挑出宽度宜大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，且不宜大于 $1 5 t _ { \\mathrm { d } } \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ ， $t _ { \\mathrm { d } }$ 为隔板厚度， ${ \\tt t } _ { \\tt k }$ 为钢号修正系数。圆钢管混凝土柱可采用外加强环节点，外加强环板的挑出宽度宜大于 $70 \\%$ 的梁翼缘宽度，其厚度不宜小于梁翼缘厚度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('90c25305-f891-4591-8f7c-f7fc551f226c', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '12人员的选择、职责和基本要求（见标准第12章（Part 2）', '括起重机械安装工作的体力；  \ne)能够胜任高空作业环境，出于培训的目的在专业技术人员指挥监督下的操作除外；  \nf)具有估计重物质量、平衡重物及判断距离、高度和净空的能力；  \ng)经过吊装技术及起重作业指挥信号的培训；  \nh)具有根据物品的情况选择合适的吊具及吊装设备的能力；  \ni)在起重机安装、拆卸以及所安装的起重机的操作方面培训合格；  \nj)在所安装的起重机上的安全装置的安装和调试方面培训合格。\n\n## 12.7维护人员\n\n### 12.7.1职责\n维护人员的职责是维护起重机械以及对起重机械的安全使用和正常操作负责。他们应遵照制造商提供的维护手册并在安全工作制度下对起重机械进行所有必要的维护。\n\n## 12.7.2基本要求\n\n维护人员应该符合下列条件：\n\na)具备相应的文化程度；  \nb)熟悉所维修的起重机械及其危险性；  \nc)受过相应的教育和培训，包括学习特种设备使用方面的相关课程；  \nd)熟悉起重机械维护的有关工作程序和安全防护措施。\n\n条文性质：推荐性条文。\n\n### 制定依据：\n\n该部分内容与GB/T23723.1-2009中第5章相关内容基本一致，\n\n起重机械作业人员的素质在使用环节的安全性方面起到重要作用。通过事故案例分析，了解到有些作业人员未能持证上岗，或培训工作不到位，使作业人员不能胜任其工作。\n\n根据质检总局第70号令《特种设备作业人员监督管理办法》的有关规定，作业人员应接受考试并取得《特种设备作业人员证》方可上岗，并将起重机械作业分为六个项目，包括机械安装维修、电气安装、电气维修、司索、指挥、司机。从中可看出作业人员的类别与本标准的要求基本相同。\n\n### 主要变化：\n\n修改了GB6067-1985中起重机司机和起重工的有关规定，将起重机作业人员分为：指派人员、起重机司机、吊装工、指挥人员、安装人员、维护人员，并明确规定了上述人员的职责和基本要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('90c4dfea-fead-450c-b8fd-7e2ca3d20ffd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．5 耐磨及防过热计算', '6．2．5 耐磨及防过热计算## 6．2．5．1 耐磨计算\n\n对于受磨损的零件，根据经验应对一些影响磨损的特定物理量进行计算，使之不会导致过度磨损。如对制动器、离合器及滑动支承等，应计算其摩擦表面的单位面积压力强度 $\\boldsymbol { \\phi }$ 及与摩擦面相对运动速度 $\\boldsymbol { v }$ 乘积的特性系数 $\\phi v$ 值，要求它不超过允许范围。\n\n## 6．2．5．2 防过热计算\n\n在盘式制动器或鼓式制动器中，摩擦面要选用耐磨损耐高温的材料，制动轮／盘应有良好的散热条件，对频繁动作的制动器还应进行散热计算，应重视温度升高引起制动轮／盘与制动衬垫的摩擦系数变化，必要时应进行制动器热容量的计算。传动系统中采用液力偶合器时应具有足够的散热条件，并应采取防过热的保护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('90d82daf-43b2-4b3e-8004-f9a6d8e42f5e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度。比较原规范桥涵设计洪水频率是与桥梁分类标准相关，虽然以跨径或总长标准界定的桥梁分类标准一定程度上反映了桥梁的重要性，但并不全面，特别是总长标准，反映桥梁的技术复杂性与重要性并不充分。因此，本次修订增加对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可按相同公路等级的大桥标准确定的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('90dd3ff3-10f5-4ad2-98ae-e868c73b9da5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：高性能优质泥浆是一个笼统的概念，本条文不对泥浆的性能指标作硬性规定，只要对桩孔的护壁能起到有效的、良好的作用，以及对桩身混凝土不会产生不利影响，各种类型的泥浆都能采用。采用泥水分离装置对泥浆进行循环，其目的是保证泥浆的重复使用性能，以减少排放量。\n\n表9-1所列为供参考的钻孔施工不同阶段的泥浆性能指标。\n\n表9-1 钻孔施工不同阶段的泥浆性能指标  \n\n\n\n\n\n## 9.4.3 大直径灌注桩和超长灌注桩的成孔宜采用大扭矩反循环回旋钻机，钻孔作业时，应根据不同土层、不同钻孔深度采用不同的钻压、转速、配重、进尺速度及泥浆指标。当岩石强度较高时，可选用冲击钻机,或根据地质及施工条件选用大型旋挖钻机进行钻孔施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9100dc4f-9835-4023-ae5a-839deb57dfb5', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6受弯构件… 37', '6受弯构件… 37## 6.1受弯构件的强度·… 37   \n## 6.2受弯构件的整体稳定 39   \n## 6.3局部稳定 … 42\n\n## 6.4焊接截面梁腹板考虑屈曲后强度的计算 ： 49\n\n## 6.5腹板开孔要求·… 52   \n## 6.6梁的构造要求·… 53');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('910860e8-de27-45e5-8114-cb83597185ec', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：桥涵后背采用轻质材料回填时，对原材料、配合比设计及施工工艺等，现行《公路路基施工技术规范》（JTG/T 3610）和《现浇泡沫轻质土技术规程》（CECS 249）中有相应的规定。\n\n## 16.5.2 后背回填应顺路线方向，自台身起，其填土的长度在顶面应不小于桥台高度加 $2 \\mathrm { m }$ ，在底面应不小于 $2 \\mathrm { m }$ ；拱桥台背填土的长度应不小于台高的 $3 { \\sim } 4$ 倍。锥坡填土应与台背填土同时进行，并应按设计宽度一次填足。\n\n## 16.5.3 后背回填应严格控制土的分层厚度和压实度，应设专人负责监督检查，检查频率应每 $5 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 检验一点，不足 $5 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 时应至少检验一点，每点均应合格，且宜采用小型机械压实。桥涵台背填土的压实度应不小于 $9 6 \\%$ 。\n\n## 16.5.4 后背回填的顺序应符合设计规定。设计未规定时，拱桥的台背填土宜在主拱圈安装或砌筑以前完成；梁式桥轻型桥台的台背填土宜在梁体安装完成以后，在两端桥台平衡地进行；埋置式桥台的台背填土宜在柱侧对称、平衡地进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9111f599-4970-47e6-8aaf-b00edd93f8e3', '20《起重机械安全监控管理系统》（GB-T28264-2017）.md', '6.11 系统管理权限要求', '6.11 系统管理权限要求系统的管理权限应分级并由经授权的人员进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('91164da6-054f-4c8c-8c91-005a3c2e6bb6', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8养护及其他附属设施', '3.8养护及其他附属设施3.8.1桥涵应设置维修养护通道。特大、大桥应根据需要设置必要的检查平台、扶梯、内照明、人口井盖、专用检修车等设施；需借助墩顶作为检修平台时，桥墩应根据需要设置安全设施。\n\n3.8.2特大桥和大桥应设置永久观测点。特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志。\n\n3.8.3位于桥面上的拉索、吊杆、拱肋等受力构件应设置必要的防撞保护设施。\n\n3.8.4桥梁应根据相关规范的规定进行防雷设计，设置避雷设施。\n\n3.8.5特大、大、中桥可根据需要设置防火、照明和导航设备以及养护工房、库房和守卫房等，必要时可设置紧急电话。\n\n3.8.6技术复杂的大型桥梁工程可根据需要设置必要的结构监测设施。\n\n3.8.7桥梁在跨越公路和铁路部分应设置防抛网。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('911f591c-4770-4fea-9817-1ec2fb3b5980', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.3 制动器', '6.1.1.3 制动器## 6.1.1.3.1 支持制动\n\n### 6.1.1.3.1.1 支持制动的作用\n\n在起升机构中，支持制动是用来将起升的物品支持在悬空状态，由机械式制动器产生支持制动作用。\n\n### 6.1.1.3.1.2 支持制动器的选择\n\n起升机构的每一套独立的驱动装置至少应装设一个支持制动器。吊运液态金属及其他危险物品的起升机构，每套独立的驱动装置至少应装设两个支持制动器。起升机构制动器的制动距离应满足起重机使用要求。\n\n支持制动器应是常闭式的，制动轮／盘应装在与传动机构刚性联接的轴上。支持制动器的制动转矩应等于或大于按式（81）计算的制动轴上所需的计算制动转矩 $M _ { Z }$ ：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = K _ { \\mathrm { Z } } \\ \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D \\eta ^ { \' } } { 2 a i }\n$$\n\n……（81）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ — 起升机构制动器轴上的计算制动转矩，单位为牛顿米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$K _ { \\mathrm { Z } }$ — 制动安全系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$D$ 同式（77）；  \n$\\eta ^ { \' }$ 物品下降时起升机构传动装置和滑轮组的总效率；$a$ 同式（77）；i 由制动器轴到卷筒轴的总传动比。  \n对于工作特别频繁的起升机构，宜对制动器进行发热校验。\n\n### 6.1.1.3.1.3 制动安全系数\n\n制动安全系数规定如下：\n\na） 一般起升机构（通常为 M5级及其以下级别）不应低于1．50。  \nb） 重要起升机构（通常为 M6级及其以上级别）不应低于1．75。  \nc） 吊运液态金属和易燃易爆的化学品及危险品的起升机构：每套驱动装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不低于1．25；对于两套彼此有刚性联系的驱动装置，每套装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．10；对于采用行星差动减速器传动，每套驱动装置也应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．75。  \nd） 具有液压制动作用的液压传动起升机构：制动安全系数不应低于1．25。\n\n## 6.1.1.3.2 减速制动\n\n在起升机构中，不宜采用无控制的物品自由下降方式，减速制动是用来将悬挂在空中的正在向下运动的物品减速到停机或到一个较低的下降速度时实施停机制动。\n\n起升机构的减速制动可以由机械式支持制动器来完成，也可以由电气制动来完成。电气制动只用于减速制动，不能用于支持制动和安全制动。\n\n## 6.1.1.3.3 安全制动\n\n在安全性要求特别高的起升机构中，为防止起升机构的驱动装置一旦损坏而出现特殊的事故，在钢丝绳卷筒上装设机械式制动器作安全制动用。此安全制动器在机构失效或传动装置损坏导致物品超速下降，下降速度达到1．5倍额定速度前自动起作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('913388e1-5857-4497-90be-cf15a3e88c65', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '12 压型金属板工程', '12 压型金属板工程## 12.2 压型金属板制作\n\n### 主控项目\n\n12.2.1压型金属板的成型过程实际上也是对基板加工性能的再次评定，必须在成型后用肉眼和10倍放大镜检查。\n\n12.2.2压型金属板主要用于建筑物的围护结构，兼结构功能与建筑功能于一体，尤其对于表面有涂层时，涂层的完整与否直接影响压型金属板的使用寿命。\n\n### 一般项目\n\n12.2.3本条按现行国家标准《压型金属板工程应用技术规范》GB 50896增加了压型铝合金板制作的允许偏差要求。\n\n12.2.4泛水板、包角板等配件大多数处于建筑物边角部位，比较显眼，其良好的造型将加强建筑物立面效果，检查其折弯面宽度和折弯角度是保证建筑物外观质量的重要指标。\n\n## 12.3 压型金属板安装\n\n### 主控项目\n\n12.3.1压型金属板与支承构件(主体结构或支架)之间，以及压型金属板相互之间的连接是通过不同类型连接件实现的，固定可靠与否直接与连接件数量、间距、连接质量有关。需设置防水密封材料处，敷设良好才能保证板间不发生渗漏水现象。\n\n12.3.2扣合型和咬合型压型金属板板肋的扣合或咬合不牢固，降低了板的抗风能力，同时容易发生渗漏水现象。\n\n12.3.3连接压型金属板、泛水板、包角板和屋脊盖板采用的自攻螺钉、铆钉、射钉的规格尺寸及间距、边距直接影响被连接板的承载力。\n\n12.3.4压型金属板在支承构件上的可靠搭接是指压型金属板通过一定的长度与支承构件接触，且在该接触范围内有足够数量的紧固件将压型金属板与支承构件连接成为一体。  \n12.3.5、12.3.6组合楼板中的压型钢板(楼承板)是楼板的基层，现行行业标准《组合楼板设计与施工规范》CECS273中明确规定了楼承板的支承长度和端部锚固连接要求，以及侧向搭接长度。12.3.8压型金属板的现场防水性能检测，结合实际工程经验，可采用雨后或淋水试验方式进行检查。雨后或淋水试验宜在中雨条件下进行，连续观察不少于2h进行评估，屋面下部无渗漏即为合格。\n\n### 一般项目\n\n12.3.10连接压型金属板、泛水板、包角板和屋脊盖板采用的自攻螺钉、铆钉、射钉与被连接板不密贴，将影响板的承载力；外观排列不整齐，将影响建筑物的美观。\n\n## 12.4 固定支架安装\n\n压型金属板系统是通过固定支架、紧固件将单张的压型金属板与支撑构件连接，来承受外部荷载，固定支架的安装质量起着重要作用。近年来，压型金属板在使用过程中，出现了局部坍塌、风揭、局部撕裂等破坏，主要原因是连接或咬合的薄弱引起的，因此本节对固定支架的安装质量单独提出了要求。\n\n## 12.5 连接构造及节点\n\n压型金属板的构造节点对屋面防水、保温、外观等起到重要作用。因此，本节对节点的安装质量单独提出了要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9135bff2-34ac-4873-8025-0678530434cb', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '2.0.19安全特低电压系统 SELV system', '2.0.19安全特低电压系统 SELV system由隔离变压器或发电机、蓄电池等隔离电源供电的交流或直流特低电压回路。其回路导体不接地，电气设备外壳不有意连接保护导体（PE）接地，但可与地接触。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('913e0e35-2073-4d98-a2ee-b209927fdf17', '40《公路工程施工安全监测与预警系统技术要求》（JT-T1498-2024）.md', '3 术语和定义', '3 术语和定义下列术语和定义适用于本文件。\n\n安全监测与预警系统safety monitoring and warning system\n\n通过监控测量、网络通信及计算机技术等对影响公路工程施工安全的指标参数进行监测，并对施工安全状态进行分析和预警的系统。\n\n## 3.2\n\n在线监测online monitoring\n\n采用仪器设备，通过网络通信及计算机技术对影响公路工程施工安全的指标参数进行连续自动的监测。\n\n## 3.3\n\n人工监测manual monitoring采用人工方式,通过监测仪器设备对影响公路工程施工安全的指标参数进行的监测。\n\n## 3.4\n\n人工巡检on-site inspection and examination公路工程施工现场管理人员对施工设备设施、人员、结构、岩土体和周边 环境等进行的现场巡 回  \n检查。\n\n## 3.5\n\n有线传输wire transmission在两个通信设备之间通过物理连接进行信号传输的技术。\n\n## 3.6\n\n无线传输wireless transmission在两个通信设备之间不使用物理连接进行信号传输的技术。  \n\n## 3.7\n\n预警阈值early-warning threshold针对公路工程施工现场监测对象可能出现的异常或危险，设定的监测指标警戒值。\n\n## 3.8\n\n预警early-warning安全监测与预警系统在施工处于不安全状态时,发出异常情况警告的行为。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('914b3726-e528-4383-8bef-6814771d354f', '44《中华人民共和国水法》（主席令第48号）.md', '第四章 防止地下水污染', '第四章 防止地下水污染第三十二条生活饮用水地下水源保护区，由县级以上地方人民政府环境保护部门会同同级水利、国土资源、卫生、建设等有关行政主管部门，根据饮用水水源地所处的地理位置、水文地质条件、供水量、开采方式和污染源的分布提出划定方案，报本级人民政府批准。\n\n生活饮用水地下水源保护区的水质，适用国家《地下水质标准》Ⅱ类标准。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('915e4c94-c594-465c-b661-3a40ea0eab6c', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '引用标准名录', '引用标准名录## 1《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》GB/T50080  \n## 2《普通混凝土力学性能试验方法标准》GB/T 50081  \n## 3 《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》  \nGB/T50082  \n## 4 《混凝土强度检验评定标准》GB/T50107  \n## 5 《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119  \n## 6 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204  \n## 7 《通用硅酸盐水泥》GB175  \n## 8 《中热硅酸盐水泥低热硅酸盐水泥低热矿渣硅酸盐  \n水泥》GB200  \n## 9 《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》GB/T1596  \n## 10 《建筑材料放射性核素限量》GB6566  \n## 11 《混凝土外加剂》GB8076  \n## 12 《混凝土搅拌机》GB/T9142  \n## 13 《混凝土搅拌站(楼)》GB/T10171  \n## 14 《用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉》GB/T18046  \n## 15 《用于水泥和混凝土中的钢渣粉》GB/T20491  \n## 16 《混凝土膨胀剂》GB23439  \n## 17 《混凝土泵送施工技术规程》JGJ/T10  \n## 18 《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》JGJ52  \n## 19 《普通混凝土配合比设计规程》JGJ55  \n## 20 《混凝土用水标准》JGJ63  \n## 21 《混凝土耐久性检验评定标准》JGJ/T193  \n## 22 《海砂混凝土应用技术规范》JGJ206  \n## 23 《水运工程混凝土试验规程》JTJ270  \n## 24 《混凝土防冻剂》JC475');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9162ae65-81f2-46d2-9c58-22317870c33d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 后张预应力梁、板在施加预应力后，其两端为主要受力点，该处的地基可能需承受较大的荷载，因此需要进行特殊加固处理。\n\n4 在台座上设置反拱的条件是预计后张预应力混凝土梁的上拱度值较大。所谓“较大”，即其上拱将会对后续桥面铺装的施工产生不利影响，在这种情况下，需要在预制台座上设置反拱，以消除其影响。原规范的表述是：“当后张预应力混凝土梁预计的上拱度值较大时，可考虑在预制台座上设置反拱”， 本次修订将原规范条文说明中的“将会对桥面铺装的施工产生不利影响时”调整到条文中，使条文的规定更加明确。\n\n5 本款的规定为新增。在进行装配式梁的预制施工时，要将支座上部的钢板预先埋设在支点处的梁底。由于支座是水平放置的，对纵坡较大的梁桥，一般在纵坡大于 1%时，就需要将梁底的预埋钢板在顺桥向设置一个角度；横坡过大（大于 $1 \\%$ ）时同样需要在横桥向设置一个角度，以使梁底与支座之间能紧密贴合，并使梁的支点和支座的受力均匀。如果在纵坡较大的情况下不按设计的要求对梁底的预埋钢板设置一定的角度，则梁在安装后其支点处的底部与支座之间不能紧密贴合，在桥梁运营时，车辆在行驶过程中产生的水平荷载不断地冲击梁体，同时由于温度的变化，使得板式支座或盆式支座的上钢板产生移位，日积月累下，板式支座会脱离原有位置，盆式支座内的滑板会被挤出，严重者会将墩身混凝土拉裂，甚至会使梁体失去支承而导致其脱落。由于这种问题在近年来的桥梁施工中经常发生，故增加条文对此予以强调。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('916459ab-4040-465b-a862-dc8e1b5e93a5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2 术语… …', '2 术语… …');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('91685bf9-720c-4ce4-94e9-1b1a6f2e47a1', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0574—2020 水泥混凝土收缩试验方法', 'T0574—2020 水泥混凝土收缩试验方法（接触法）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('917acd84-1622-4748-9184-123ad68df958', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3水泥试验（Part 3）', '验筛修正系数；\n\n$F$ ——水泥试样修正前的筛余百分数 $( \\% )$ ）。\n\n结果计算精确至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n## 条文说明\n\n本方法参照《水泥细度检验方法筛析法》（GB1345一2005）编制，增加了 $4 5 \\mu \\mathrm { m }$ （325目）试验筛筛析方法。其原理是采用 $4 5 \\mu \\mathrm { m }$ （325目）筛对水泥试样进行筛析试验，用筛网上所得筛余物的质量占试样原始质量的百分数来表示水泥样品的细度。增加了试验筛清洗的次数要求。\n\n水筛法在实际操作时，水压稳定至关重要：当水压较高时，样品会溅在筛框上，导致筛余结果偏低；反之，水压偏低，则会引起筛余偏高。可通过一定稳压措施得到稳定水流。\n\n对于负压法而言，负压筛需保持水平，避免外界振动和冲击。当筛网有堵塞现象时，可将筛网反置，反吹空筛一段时间，再用刷子清刷；也可用吸尘器在筛网吸附。\n\n一般而言，水泥石强度并不一定随水泥细度的增加、组分水化活性的提高而提高。但颗粒越细，水化活性越高。水泥细度通常用筛余或比表面积来衡量。除了进行上述指标的控制，对于细度而言粒度分布也是重要因素。粒度分布是指组成水泥的所有颗粒中，不同粒径的颗粒所占的百分含量。粒度分布的测定不\n\n仅是控制水泥颗粒细度的一种有效的方法，更重要的是它将为粉磨、分级等环节的优化提供准确的依据。有研究表明， $3 \\mathrm { \\sim } 3 0 \\mu \\mathrm { m }$ 的颗粒是担负水泥强度增长的主要粒级，其他粒度区段的颗粒对水泥强度的增长作用较小，大于 $6 0 \\mu \\mathrm { m }$ 的颗粒甚至仅起填料作用。\n\n《通用硅酸盐水泥》（GB175—2020）规定“普通硅酸水泥、矿渣硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥、火山灰硅酸盐水泥、复合硅酸盐水泥的细度以 $4 5 \\mu \\mathrm { m }$ 方孔筛筛余表示，不小于 $5 \\%$ ”，取消了 $8 0 \\mu \\mathrm { m }$ 筛余的规定，为此，本《规程》也取消了 $8 0 \\mu \\mathrm { m }$ 筛余的规定。\n\n## T0503—2005水泥密度试验方法\n\n### 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了液体排代法测定水泥密度的试验方法。\n\n本方法适用于通用硅酸盐水泥、道路硅酸盐水泥的密度及指定采用本方法的其他品种水泥和粉状物料。\n\n引用标准：\n\n《煤油》（GB253）\n\n### 2 仪具与材料\n\n2.1 李氏瓶：由优质玻璃制成，透明无条纹，具有抗化学侵蚀性且热滞后性小，要有足够的厚度以确保良好的耐裂性。李氏瓶横截面形状为圆形，外形尺寸如图T0503-1所示。容积为 $2 2 0 { \\sim } 2 5 0 \\mathrm { m L }$ ，带有长 $1 8 0 { \\sim } 2 0 0 \\mathrm { m m }$ 且直径约为 $1 0 \\mathrm { m m }$ 的细颈，细颈刻度由 $0 { \\sim } 1 \\mathrm { m L }$ 和$1 8 { \\sim } 2 4 \\mathrm { m L }$ 两段刻度组成，且 $0 { \\sim } 1 \\mathrm { m L }$ 和 $1 8 { \\sim } 2 4 \\mathrm { m L }$ 以 $0 . 1 \\mathrm { m L }$ 为分度值，任何标明的容量误差都不得大于 $0 . 0 5 \\mathrm { m L }$ 。\n图 $\\mathrm { ~ T ~ } 0 5 0 3 { - } 1$ 李氏瓶（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n## 2.2 天平：量程不小于 $1 0 0 \\mathrm { g }$ ，感量不大于 $0 . 0 1 \\mathrm { g }$\n\n## 2.3温度计：量程包含 $0 { \\sim } 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，分度值不大于 $0 . 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n## 2.4 恒温水槽：应有足够大的容积，使水温可以稳定控制在 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 1 ^ { \\circ } C$ 。\n\n## 2.5 无水煤油：应符合现行《煤油》（GB253）的规定。\n\n## 2.6 药匙：长度不小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('917f5957-1c7a-4f09-a192-ec56594f26e6', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：该部分内容为增加条款。\n\n事故案例：大风吹倒门式起重机事故');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('91824fe0-b6ec-4821-9372-4157b2929428', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犆', '附 录 犆（资料性附录）\n\n## 某些起重机的起升状态级别举例\n\n### 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例\n\n某些起重机的起升状态级别举例见表 C．1。\n\n表 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>起重机类别</td><td rowspan=1 colspan=1>起升状态级别</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>人力驱动起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>HC1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>电站起重机安装起重机车间起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>HC2/HC3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>卸船机用起重横梁、吊钩或夹钳                              ZG货场起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>ZG                    HC3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>卸船机用抓斗或电磁盘货场起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>HC3/HC4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>炉前兑铁水铸造起重机炉后出钢水铸造起重机料箱起重机加热炉装取料起重机(用水平夹钳)</td><td rowspan=1 colspan=1>HC3/HC4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>锻造起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>HC4</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9192baf5-3867-45c5-97ef-70e788a5d804', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度。比较原规范桥涵设计洪水频率是与桥梁分类标准相关，虽然以跨径或总长标准界定的桥梁分类标准一定程度上反映了桥梁的重要性，但并不全面，特别是总长标准，反映桥梁的技术复杂性与重要性并不充分。因此，本次修订增加对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可按相同公路等级的大桥标准确定的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('91abb4b1-43cd-4d01-8147-1d4ef5e765c1', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11.3焊缝连接构造要求（Part 1）', '11.3焊缝连接构造要求## 11.3.1受力和构造焊缝可采用对接焊缝、角接焊缝、对接与角接组合焊缝、塞焊焊缝、槽焊焊缝，重要连接或有等强要求的对接焊缝应为熔透焊缝，较厚板件或无需焊透时可采用部分熔透焊缝。\n\n## 11.3.2对接焊缝的坡口形式，宜根据板厚和施工条件按现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661要求选用。\n\n## 11.3.3不同厚度和宽度的材料对接时，应作平缓过渡，其连接处坡度值不宜大于 $1 : 2 5$ （图11.3.3-1和图11.3.3-2）。\n\n  \n图11.3.3-1不同宽度或厚度钢板的拼接\n\n## 11.3.4承受动荷载时，塞焊、槽焊、角焊、对接连接应符合下列规定：\n\n1承受动荷载不需要进行疲劳验算的构件，采用塞焊、槽焊时，孔或槽的边缘到构件边缘在垂直于应力方向上的间距不应小于此构件厚度的5倍，且不应小于孔或槽宽度的2倍；构件端部搭接连接的纵向角焊缝长度不应小于两侧焊缝间的垂直间距$^ a$ ，且在无塞焊、槽焊等其他措施时，间距 $^ a$ 不应大于较薄件厚度 $t$ 的16倍（图11.3.4)；\n\n  \n图11.3.3-2不同宽度或厚度铸钢件的拼接\n\n  \n图11.3.4承受动载不需进行疲劳验算时构件端部纵向角焊缝长度及间距要求$^ a$ 一不应大于 $1 6 t$ （中间有塞焊焊缝或槽焊焊缝时除外）\n\n2不得采用焊脚尺寸小于 $5 \\mathrm { m m }$ 的角焊缝；\n\n3严禁采用断续坡口焊缝和断续角焊缝；\n\n4对接与角接组合焊缝和 $\\mathrm { T }$ 形连接的全焊透坡口焊缝应采用角焊缝加强，加强焊脚尺寸不应大于连接部位较薄件厚度的1/2，但最大值不得超过 $1 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n5承受动荷载需经疲劳验算的连接，当拉应力与焊缝轴线垂直时，严禁采用部分焊透对接焊缝；\n\n6除横焊位置以外，不宜采用 $\\mathrm { L }$ 形和J形坡口；\n\n7不同板厚的对接连接承受动载时，应按本标准第11.3.3\n\n条的规定做成平缓过渡。\n\n## 11.3.5 角焊缝的尺寸应符合下列规定：\n\n1角焊缝的最小计算长度应为其焊脚尺寸 $h _ { \\mathrm { f } }$ 的8倍，且不应小于 $4 0 \\mathrm { m m }$ ；焊缝计算长度应为扣除引弧、收弧长度后的焊缝长度；\n\n2断续角焊缝焊段的最小长度不应小于最小计算长度；\n\n3角焊缝最小焊脚尺寸宜按表11.3.5取值，承受动荷载时角焊缝焊脚尺寸不宜小于 $5 \\mathrm { m m }$ ；\n\n4被焊构件中较薄板厚度不小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时，宜采用开局部坡口的角焊缝；\n\n5采用角焊缝焊接连接，不宜将厚板焊接到较薄板上。\n\n表11.3.5角焊缝最小焊脚尺寸 $\\left( \\mathbf { m m } \\right)$   \n\n\n\n\n\n注：1采用不预热的非低氢焊接方法进行焊接时， $t$ 等于焊接连接部位中较厚件厚度，宜采用单道焊缝；采用预热的非低氢焊接方法或低氢焊接方法进行焊接时， $t$ 等于焊接连接部位中较薄件厚度；2焊缝尺寸 $h _ { \\mathrm { f } }$ 不要求超过焊接连接部位中较薄件厚度的情况除外。\n\n## 11.3.6搭接连接角焊缝的尺寸及布置应符合下列规定：\n\n1传递轴向力的部件，其搭接连接最小搭接长度应为较薄件厚度的5倍，且不应小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ （图11.3.6-1)，并应施焊纵向或横向双角焊缝；\n\n  \n图11.3.6-1搭接连接双角焊缝的要求$t ^ { - } { t } _ { 1 }$ 和 $t _ { 2 }$ 中较小者； $h _ { \\mathrm { f } }$ 一焊脚尺寸，按设计要求\n\n2只采用纵向角焊缝连接型钢杆件端部时，型钢杆件的宽度不应大于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，当宽度大于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，应加横向角焊缝或中间塞焊；型钢杆件每一侧纵向角焊缝的长度不应小于型钢杆件的宽度；\n\n3型钢杆件搭接连接采用围焊时，在转角处应连续施焊。杆件端部搭接角焊缝作绕焊时，绕焊长度不应小于焊脚尺寸的2倍，并应连续施焊；\n4搭接焊缝沿母材棱边的最大焊脚尺寸，当板厚不大于$6 \\mathrm { m m }$ 时，应为母材厚度，当板厚大于 $6 \\mathrm { m m }$ 时，应为母材厚度减去 $1 \\mathrm { m m } { \\sim } 2 \\mathrm { m m }$ （图11.3.6-2);\n\n  \n图11.3.6-2搭接焊缝沿母材棱边的最大焊脚尺寸\n\n5用搭接焊缝传递荷载的套管连接可只焊一条角焊缝，其管材搭接长度 $L$ 不应小于5 $( t _ { 1 } + t _ { 2 } )$ ，且不应小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 。搭接焊缝焊脚尺寸应符合设计要求（图11.3.6-3)。\n\n### 11.3.7塞焊和槽焊焊缝的尺寸、间距、焊缝高度应符合下列\n\n  \n图11.3.6-3管材套管连接的搭接焊缝最小长度$h _ { \\mathrm { f } }$ 一焊脚尺寸，按设计要求\n\n规定：\n\n1塞焊和槽焊的有效面积应为贴合面上圆孔或长槽孔的标称面积。\n\n2塞焊焊缝的最小中心间隔应为孔径的4倍，槽焊焊缝的纵向最小间距应为槽孔长度的2倍，垂直于槽孔长度方向的两排槽孔的最小间距应为槽孔宽度的4倍。\n\n3塞焊孔的最小直径不得小于开孔板厚度加 $8 \\mathrm { m m }$ ，最大直径应为最小直径加 $3 \\mathrm { m m }$ 和开孔件厚度的2.25 倍两值中较大者。槽孔长度不应超过开孔件厚度的10倍，最小及最大槽宽规定应与塞焊孔的最小及最大孔径规定相同。\n\n4塞焊和槽焊的焊缝高度应符合下列规定：\n\n1）当母材厚度不大于 $1 6 \\mathrm { m ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('91b057c5-925a-434d-96ad-55ecc1cf00f5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.12 压浆后应通过检查孔抽查压浆的密实情况', '7.9.12 压浆后应通过检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实，应及时进行补压浆处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('91c0e4b2-1d35-4aae-a87a-9993319b9ebe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 35）', '1\">式（106)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7              SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最大计算剪切应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(117)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最大剪应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(118)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构件剪切许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（29）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械零件的疲劳极限</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（108)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ti,cr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">临界剪切应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（54)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械零件的剪切疲劳强度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(112)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械零件的剪切疲劳许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(115)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件同一计算点上所受的剪应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（33）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[txyr]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构件计算点上在xy平面内与τxymax相应的剪切疲劳许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（75）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Tw</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">抛光零件在交变剪切(纯剪切或扭转)作用下的疲劳极限</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（100)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Tw:</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">扭转剪切的疲劳极限</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（103)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升动载系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（7）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P2min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与起升状态级别相对应的起升动载系数的最小值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（7）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">空中突然卸载的冲击系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（8）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行冲击系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（9)</td></tr>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('91d8743c-cda1-4d5e-8e61-bf42eebf4b08', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1目的、适用范围和引用标准', '1目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥浆体压力泌水的试验方法。\n\n本方法适用于通用硅酸盐水泥及指定采用本方法测定的其他材料。\n\n引用标准：\n\n水泥胶砂强度试验方法（ISO法）（T0506)\n\n水泥浆体钢丝间泌水试验方法（T0517)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('91f13b77-286a-4943-ad26-818d315d2a30', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 12）', '轴上的稳态运行阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（89）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机平均起动转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">等效回转稳态阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（92）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">稳态下降额定载荷时电动机制动轴上的转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(84)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">极限力矩联轴器的摩擦力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(94)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">联轴器的计算扭矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(134)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">联轴器连接轴的传递扭矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(134)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[M]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">联轴器的许用扭矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(134)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转摩擦阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（92)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不考虑起制动阶段的电动机平均阻转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mmx</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机最大起动转矩或制动器的制动转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（94)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">稳态起升额定起升载荷的转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（77）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的额定转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mmed</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">等效平均阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（P.9)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mw</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">正常工作状态下的等效风阻力矩,按Pwi风阻力矩的0.7倍计算</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（92）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升机构制动器轴上的计算制动转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('91f63776-abcf-4489-810a-2f9937c28180', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验步骤', '4 试验步骤## 4.1 试件应标准养护至26d，取出试件，擦干试件表面水分，然后将试件放入烘箱中，并在 $6 5 ^ { \\circ } C { \\pm } 5 ^ { \\circ } C$ 下烘 $4 8 \\mathrm { h }$ 。烘干结束后，将试件在干燥环境中冷却到室温。对于掺入掺合料比较多的混凝土，也可采用56d龄期或设计规定的龄期进行试验，这种情况应在试验报告中说明。\n\n## 4.2 试件烘干并冷却后，立即将试件放入试件盒中，相邻试件之间保持 $2 0 \\mathrm { m m }$ 间距，试件与试件盒侧壁的间距不小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 4.3 试件放入试件盒后，将配制好的 $5 \\% \\mathrm { N a } _ { 2 } \\mathrm { S O } _ { 4 }$ 溶液放入试件盒，溶液至少超过最上层试件表面 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，然后开始浸泡。从试件开始放入溶液，到浸泡过程结束的时间为 $1 5 \\mathrm { h } { \\pm } 0 . 5 \\mathrm { h }$ 。注入溶液的时间不超过 $3 0 \\mathrm { { m i n } }$ 。浸泡龄期从将混凝土试件移入 $5 \\% \\mathrm { N a } _ { 2 } \\mathrm { S O } _ { 4 }$ 溶液中起计时。试验过程中宜定期检查和调整溶液的pH值，可每隔15个循环测试一次溶液pH值，应始终维持溶液的pH值在6\\~8，溶液的温度控制在 $2 5 { \\sim } 3 0 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 。\n\n## 4.4 浸泡过程结束后，应立即排液，并在 $3 0 \\mathrm { { m i n } }$ 内将溶液排空，溶液排空后将试件风干$3 0 \\mathrm { { m i n } }$ ，从溶液开始排出到试件风干的时间为1h。\n\n## 4.5 风干过程结束后，立即升温，将试件盒内的温度升到 $6 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ ，开始烘干过程。升温过程在 $3 0 \\mathrm { m i n }$ 内完成。温度升到 $6 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 后，将温度维持在 $6 5 ^ { \\circ } C { \\pm } 5 ^ { \\circ } C$ 。从升温开始到开始冷却的时间为 $6 \\mathrm { h }$ 。\n\n## 4.6 烘干过程结束后，应立即对试件进行冷却，从开始冷却到将试件盒内的试件表面温度冷却到 $2 5 { \\sim } 3 0 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 的时间为 2h。\n\n## 4.7 每个干湿循环的总时间为 $2 4 \\mathrm { h } \\pm 2 \\mathrm { h }$ 。然后再次放入溶液，按4.3\\~4.6的步骤进行下一个干湿循环。\n\n## 4.8 达到表 $\\mathrm { T } 0 5 8 2 – 1$ 规定的干湿循环次数后，应及时进行抗压强度试验。同时观察经过干湿循环后混凝土表面的破损情况并进行外观描述。当试件有严重剥落、掉角等缺陷时，应先用高强石膏补平后再进行抗压强度试验。\n\n## 4.9 当干湿循环试验出现下列三种情况之一时，可停止试验:\n\n（1）当抗压强度耐蚀系数达到 $7 5 \\%$ ；\n\n（2）干湿循环次数达到150次；\n\n（3）达到设计抗硫酸盐等级相应的干湿循环次数。\n\n## 4.10 对比试件应继续保持原有的养护条件，直到完成干湿循环后，与进行干湿循环试验的试件同时进行抗压强度试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('91f64b22-732e-40e3-aded-31b3310ef435', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '8.12质量管理及检查验收', '8.12质量管理及检查验收## 8.12.1一般要求\n\n（1）沥青面层施工应根据全面质量管理的要求，建立健全有效的质量保证体系，对施工各工序的质量进行检查评定；加强施工过程的质量控制，实行动态质量管理，确保施工质量的稳定性。\n\n（2）与沥青面层施工有关的原始记录、试验检测结果、计算数据、汇总表格，必须如\n\n实记录和保存。对已采取措施进行返工补救的项目，可在原始记录和数据上注明，但不得消毁。\n\n## 8.12.2施工过程中的质量管理与检查\n\n（1）沥青面层施工质量检查方法、检查频率和质量标准应符合相关要求。\n\n（2）渗水试验下面层合格率应不小于 $80 \\%$ ，上面层合格率应不小于 $90 \\%$ ，中面层对AC 类混合料合格率应不小于 $90 \\%$ ，Superpave 合格率应不小于 $80 \\%$ 。当合格率不满足要求时应加倍频率检测，如此时渗水系数检测结果仍然不能满足要求，应对该段面层进行处理。\n\n压实度采用双控指标，要求马歇尔标准密度的压实度不小于 $98 \\%$ ，ATB、AC、Superpave结构最大理论密度的压实度控制在 $9 3 \\% { \\sim } 9 7 \\%$ ，面层实测空隙率应在 $3 \\% \\sim 7 \\%$ 范围内。 SMA结构最大理论密度的压实度控制在 $9 4 \\% { \\sim } 9 6 . 5 \\%$ ，面层实测空隙率在 $3 . 5 \\% { \\sim } 6 \\%$ 。\n\n（3）施工过程中应加强对路面离析的检测，发现问题及时分析解决。离析检测结果应符合下列要求之一：\n\n$\\textcircled{1}$ 核子密度仪检测的密度差不应超过 $0 . 0 7 5 \\mathrm { g } / \\mathrm { c m } 3$\n\n$\\textcircled{2}$ 构造深度的大值与平均值之比不应超过1.5。\n\n（4）施工过程中随时对路面进行外观（色泽、油膜厚度、表面空隙）检查，发现路面局部渗水、严重离析或压实度不足时，必须采取补救措施。\n\n（5）SMA路面施工过程中如发现“油钉”或局部光面较多时，应仔细检查油石比、矿料级配是否偏离设计，拌和是否均匀，有无纤维、矿粉结团和用量偏离设计等情况，严重者应予铲除，并调整配合比。\n\n（6）在铺筑桥面铺装过程中需对桥面防水粘结层的效果进行评定，确认防水粘结层完整不透水，与桥面板粘结良好。\n\n（7）沥青面层施工应利用计算机实行动态管理，计算最大理论密度压实度、试件空隙率、矿料间隙率、油石比、关键筛孔通过率等指标的算术平均值、极差、标准偏差、变异系数以及各项指标的合格率。\n\n## 8.12.3交竣工验收阶段的工程质量检查与验收\n\n（1）工程完工后，施工单位应将全线 $1 { \\sim } 3 \\mathrm { k m }$ 作为一个评定路段，按照部颁规范的要求，对沥青面层进行全线自检，计算合格率。\n\n（2）面层厚度、压实度宜利用施工过程中的钻孔数据计算合格率，同时按规定计算代表值。只有代表值合格后，合格率才有意义。\n\n（3）路表平整度采用连续式平整度仪进行测定，以每10Om的标准差为1个测值，计算合格率。\n\n（4）路表渗水系数与构造深度宜在施工过程中面层成型后立即测定，计算合格率。\n\n（5）利用摆式摩擦系数仪实测路表摩擦系数，如实记录测点数据并作必要的修正。\n\n（6）交工验收时用贝克曼梁实测路表的回弹弯沉值，如实记录测点的数据，并作必要的修正。\n\n（7）工程竣工时，应对全线宽度、纵断高程、横坡度、中线偏位等进行实测，以每个桩号的测定结果评定合格率，最后绘出实际的竣工图。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('91f8d9da-f662-4aa5-b543-9e3fb4e5dcf9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犛', '附 录 犛');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('921bc91b-2fdb-457e-855d-6f33fecb7a4e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 4）', ' $1 2 . 8 \\mathrm { m }$ 。因此，当挡土墙分段长度小于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，破坏棱体内的车轮应按最不利情况布置，这些车轮重全部由挡土墙承受；当挡土墙分段长度大于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，则车轮重应作分布，视扩散长度取挡土墙的计算长度：扩散长度不超过分段长度时取扩散长度，扩散长度超过分段长度时取分段长度。对于桥台，在破坏棱体内按横桥向布置的所有轮重均由它承担。\n\n## 4.3.5汽车制动力的计算仍沿用了原规范的方法，即以布置在荷载长度内一行汽车车队总重力的百分数表示。\n\n汽车荷载制动力按车道荷载的 $10 \\%$ 取值。这是个名义值，在很多情况下其值偏低，需要作制动力最小值的限制。本规范规定公路一I级汽车荷载时制动为 $1 6 5 \\mathrm { k N }$ ，公路—Ⅱ级汽车荷载时制动力为 $9 0 \\mathrm { k N }$\n\n$5 0 \\%$ 计算方法和示例可参考袁伦一编《连续桥面简支梁桥墩台计算实例》（人民交通出版社，1995、1998年）和王伯惠、徐风云编著的《柔性墩台梁式桥设计》（人民交通出版社，1994年）。\n\n## 4.3.6公路桥梁 靠度研究组曾对人群荷载进行过调查，实测的范围包括全国六大  \n片区的沈阳、北京、 海等10个城市的30座桥梁。每座桥梁选其行人高峰期观测3  \n天。观测的方法是在不同宽度的人行道上任意划出 $2 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积和10、20、 $3 0 \\mathrm m$ 观测段，$0 . 6 5 \\mathrm { k N }$ 结果表明，人群荷载可以用极值I型概率$0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$\n\n本规范将人群荷载标准值按调查分析结果确定为 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。考虑跨径较小时，人群荷载所占总荷载的比例较大，为确保大量的简支梁不小于原规范的规定值，规定计算跨径 $L _ { 0 } { \\leqslant } 5 0 \\mathrm { m }$ 时，人群荷载标准值均采用 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ；计算跨径 $L _ { 0 } \\geqslant 1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，按0.85折减，采用 $2 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。上述人群荷载调查数据多来自城市桥梁行人高峰期，而公路桥梁上一般行人较少，将调查分析结果用于公路桥梁设计，应该是偏安全的。但调查实桥的数量毕竟不多，其代表性尚有欠缺，因此，对城镇郊区行人密集的桥梁，其人群荷载标准值在调查统计的基础上再提高 $1 5 \\%$ 。\n\n专用人行桥梁，人群荷载标准值参考相关国内外标准采用。\n\n## 4.3.7本次修订增加了疲劳荷载计算模型。\n\n疲劳荷载计算模型I对应于无限寿命设计方法，这种方法考虑的是构件永不出现疲劳破坏的情况。与其他疲劳荷载计算模型相比，该模型比较保守，特别是对有效影响线长度超过 $1 1 0 \\mathrm m$ 的桥梁。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ为双车模型，该模型车是根据“公路桥梁疲劳设计荷载标准研究”的研究结论给出的。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅲ车重最重，轮数较少，适用于正交异性板、横隔板/梁、纵梁等直接承受车轮荷载的构件的疲劳验算。考虑到这些构件对车轮位置更加敏感，给出了这种疲劳车的横向轮距以及轮胎接地面积。\n\n荷载模型Ⅱ不考虑后跟其他车辆的情况。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ以及疲劳荷载计算模型Ⅲ加载仅按单车道加载，多车道效应通过多车道效应系数考虑，具体参见现行《公路钢结构桥梁设计规范》（JTGD64）。\n\n## 4.3.9位于流水中的桥墩，其上游迎水面受到流水压力，流水压力的大小与桥墩的平面形状、墩台表面的粗糙率、水流速度、水流形态、水温及水的黏结性有关。\n\n圆形、圆端形或尖端形桥墩可减小流水压力当流速大于 $1 0 \\mathrm { m }$ 时，需考虑水流的脉动冲击玉力。\n\n## 4.3.10近年来，我国修建了一批近海和跨越海湾、海峡的桥梁工 程，其下部结构在波浪和海流共同作用下，受到较大强度的波浪力作用，波浪力的效应不能忽略。\n\n各海域的水文条件不同，波浪和海流的影响因素复杂，且桥梁墩台的结构形式多样，难以规定统一的波浪力标准值。我国几座大桥都是在设计前期 开展专门的波浪水流数学模型或物理模型试验来确定桥梁下部结构所受的波浪力， 并通过现场波浪力观测，对试验研究成果的准确性、正确性进行检验。因而， 范推荐通过专题研究来确定波浪力的大小。当缺连针对性研究时，可参照相关行业标准规范的规定计算。《海港水文规范》（JTS S145-2-2013）给出 出了建立在绕射理论基础之上的圆形墩柱、基础一次近似解的结果，对于方形或矩形墩柱波浪力计算，给出了经验计算方法或换算成圆形进行计算的公式。这些公式都有一定的适用范围，应用时，要注意其适用条件。\n\n## 4.3.11本条提出的冰压力计算公式，仅适用于通常的河流流冰情况，公式是以与冰破碎极限强度等强建立起来的。公式中冰的抗压强度标准值、水温系数和其他相关系数，是在参考了苏联规范CHMn2.05.03-84与其他资料后确定的。\n4.3.12桥梁结构处于自然环境中，将受到温度作用的影响，例如，常年气温变化导致桥梁沿纵向均匀地位移，这种位移不产生结构内力，只有当结构的位移受到约束时才会引起温度次内力，这是温度作用的一种形式。太阳辐射是温度作用的另一种形式，它使结构沿高度或宽度方向形成非线性的温度梯度，导致结构产生次应力。本规范称前者为均匀温度作用，后者为梯度温度作用。\n\n## 2 均匀温度作用\n\n计算桥梁结构因均匀温度作用引起外加变形或约束变形时，应从结构受到约束（架梁或结构合龙）时的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9228092b-90c5-47dd-a296-bd321949b0e5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：$_ { 2 \\sim 4 }$ 此三款规定主要是针对拉索在安装施工过程中需要采取有效措施进行保护的要求。如不注意保护，很容易造成对拉索的损伤、污染和腐蚀，影响到拉索的耐久性。\n\n## 20.4.6钢绞线拉索的安装施工应符合下列规定：\n\n### 1 安装施工前，应在桥面上的适当位置设置钢绞线的放线架、导向轮和切割工作平台，以及切割和镦头的相关设备；并应在塔柱外的顺桥向两侧附近安装操作平台和起吊设备。\n\n### 2 拉索外套管的连接接长采用热熔焊接接头时，热熔焊接的温度应符合外套管材料的要求。对外套管进行移动时，不得将其在未加支垫保护的桥面上拖拽；起吊过程中，其下方严禁站人。与外套管有连接关系或承套关系的所有部件均应与其临时固定，临时固定时宜在塔、梁两端各留出1m 左右的空间。\n\n### 3 钢绞线的下料长度应计入牵引、张拉时的工作长度；下料时对钢绞线的切割应采用砂轮锯，不得采用电弧焊或氧乙炔进行切断。\n\n### 4 牵引安装钢绞线时，其牵引装置必须安全可靠，牵引过程中钢绞线不得产生弯折，转向时应通过导向轮实现。每根钢绞线安装就位后，均应及时采用夹片锁定。\n\n## 20.4.7钢绞线拉索的张拉施工应符合下列规定：\n\n### 1钢绞线拉索宜采用单根安装、单根张拉、最后再整体张拉的施工方法。单根钢绞线的张拉应按分级、等值的原则进行，整体张拉时应以控制所有钢绞线的延伸量相同为原则。拉索整体张拉完成后，宜对各个锚固单元进行顶压，并安装防松装置。\n\n### 2 在一根斜拉索中，单根张拉后各钢绞线索力的离散误差宜不超过 $\\pm 2 \\%$ ；整体张拉完成后，各钢绞线索力的离散误差宜不超过± $1 \\%$ 。\n\n### 3 拉索的张拉工作全部完成后，应及时对塔、梁两端的锚固区进行最后的组装以及抗震防护与防腐处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9239b412-4de7-4049-bdcd-047266604a19', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明本规范从我国目前的具体情况出发，考虑到公路桥梁的重要性和在抗震救灾中的作用，本着确保重点和节约投资的原则，对不同桥梁要求不同的抗震安全度。具体来讲，将公路桥梁分为A类、B类、C类、D类四个抗震设防类别，并按抗震设防类别确定不同的设防标准和设防目标。\n\n1.0.4公路桥梁必须进行抗震设计。抗震设防烈度大于X度地区的桥梁和有特殊要求的桥梁，其抗震设计应作专门研究。\n\n1.0.5对桥梁工程场地已做过专门地震安全性评价的桥梁，应采用按相关要求评审通过的抗震设防烈度。对桥梁工程场地未做地震安全性评价的桥梁，抗震设防烈度应采用现行《中国地震动参数区划图》（GB18306）中桥梁所在地区的基本地震动峰值加速度对应的地震烈度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('923a1508-c836-418c-be12-70615692a540', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百零九条借款人可以在还款期限届满之前向贷款人申请展期', '第二百零九条借款人可以在还款期限届满之前向贷款人申请展期。贷款人同意的，可以展期。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('923b486d-23dc-42d2-8e54-36fa5016743c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 5）', '\\mathrm { ~ e ~ } }$ — 臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ — 变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ 臂架铰轴等关节中的摩擦力和补偿滑轮组的效率造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机轨道坡度等引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）。\n\n#### 6．1．4．1．2 平衡臂架式变幅机构的变幅等效阻力\n\n平衡臂架式变幅机构每个位置上的变幅阻力也可以采用式（95）计算，而在变幅全过程的变幅等效犉阻力 $F _ { \\mathrm { H } }$ 则应按式（96）计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { { I d } } } = { \\sqrt { \\frac { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } P _ { \\mathrm { { I i } } } ^ { 2 } \\bullet t _ { i } } { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } } } }\n$$\n\n……（96）\n\n式中：\n\n$F _ { \\mathrm { I d } }$ — 平衡臂架式变幅机构变幅等效阻力，单位为牛顿（N）；犻 犻  \n$P _ { \\mathrm { { I } } i }$ — 臂架从位置 $i$ 到位置 $i + 1$ 幅度区段上两个相邻计算位置的变幅阻力的平均值，单位为牛顿（N）；$t _ { i }$ $P _ { \\mathrm { ~ I ~ } i }$ 的作用时间，单位为秒（s)。\n\n#### 6．1．4．1．3 牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力\n\n钢丝绳牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力包括摩擦阻力、等效坡道阻力、起升钢丝绳和牵引钢丝绳绕过导向滑轮所引起的阻力。摩擦阻力包括车轮沿轨道滚动的阻力、车轮轴承内的摩擦阻力以及车轮轮缘与轨道侧面间的附加摩擦阻力，后者一般是用前述两种基本摩擦阻力之和乘以附加摩擦阻力系数1．50来考虑，计算见6．1．2．1．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9253c0f9-4762-4ba1-8178-0713ca8f06b1', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '编制说明', '编制说明《钢结构设计标准》GB50017－2017，经住房和城乡建设部2017年12月12日以第1771号公告批准、发布。\n\n本标准是在《钢结构设计规范》GB50017－2003的基础上修订而成。上一版的主编单位是北京钢铁设计研究总院，参编单位是重庆大学、西安建筑科技大学、重庆钢铁设计研究院、清华大学、浙江大学、哈尔滨工业大学、同济大学、天津大学、华南理工大学、水电部东北勘测设计院、中国航空规划设计院、中元国际工程设计研究院、西北电力设计院、马鞍山钢铁设计研究院、中国石化工程建设公司、武汉钢铁设计研究院、上海冶金设计院、马鞍山钢铁股份有限公司、杭萧钢结构公司、莱芜钢铁集团、喜利得（中国）有限公司、浙江精工钢结构公司、鞍山东方轧钢公司、宝力公司、上海彭浦总厂，主要起草人是：张启文、夏志斌、黄友明、陈绍蕃、王国周、魏明钟、赵熙元、崔佳、张耀春、沈祖炎、刘锡良、梁启智、俞国音、刘树屯、崔元山、冯廉、夏正中、戴国欣、童根树、顾强、舒兴平、邹浩、石永久、但泽义、聂建国、陈以一、丁阳、徐国彬、魏潮文、陈传铮、陈国栋、穆海生、张平远、陶红斌、王稚、田思方、李茂新、陈瑞金、曹品然、武振宇、邹亦农、侯宬、郭耀杰、芦小松、朱丹、刘刚、张小平、黄明鑫、胡勇、张继宏、严正庭。\n\n本标准在修订过程中，修订组进行了大量的调查研究，总结了近年来我国钢结构科研、设计、施工、加工等领域的实践经验，同时参考了国际标准及先进的国外规范，通过大量试验和实际工程应用，取得本次标准修订的重要技术参数。\n\n为了便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使用本标准时能正确理解和执行条文规定，《钢结构设计标准》修订组按章、节、条顺序编制了本标准的条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明，还着重对强制性条文的强制性理由作了解释。但条文说明不具备与标准正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握标准规定的参考。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9274fad0-e16a-43da-a2a5-58820e9ccae2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．9 构造要求（Part 2）', '(10)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>注：h数值中，括号外的数值用于碳素钢，括号内的数值用于低合金钢。</td></tr></table>\n\n\n![](images/0a46daac7cf0ac62836c00aa35dd6e75eec5598590d8b24cd40d8e3a2a785203.jpg)  \n图10 角焊缝的焊脚\n\n#### 5．9．2．2．2 焊缝形状\n\n受动载荷的主要承载结构，在保证焊缝受剪计算截面面积的情况下，角焊缝的表面应呈微凹弧形或直线形。焊缝直角边的比例∶对侧焊缝为 $1 : 1$ ，对端焊缝为 $1 : 1 , 5$ （长边顺载荷方向）。\n\n#### 5．9．2．2．3 焊缝的计算长度\n\n角焊缝（侧焊缝或端焊缝）的最小计算长度为犺 $8 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ 。对于侧焊缝，当受动载荷时，最大计算长度为40$h _ { \\mathrm { f } }$ ；受静载荷时，最大计算长度为 $6 0 ~ h _ { \\mathrm { f } }$ ；若焊缝长度超过上述规定，超长部分在计算中不予考虑。\n\n## 5．9．3 铆钉连接和螺栓连接\n\n### 5．9．3．1 对于需要在使用现场进行整体拼接的大型结构，宜优先考虑采用高强度螺栓连接或铆钉连接。  \n### 5．9．3．2 铆合钢板的总厚度一般不应超过铆钉直径的5倍。当可以保证铆钉杆塞紧钉孔时，总厚度允许为铆钉直径的7倍。  \n### 5．9．3．3 在主要承载结构中应采用半圆头铆钉，特殊情况可以采用沉头铆钉。  \n### 5．9．3．4 每一杆件在节点处或接头一侧，铆钉或螺栓数不应少于2个。沿受力方向，每行铆钉或螺栓数不宜多于5个。  \n### 5．9．3．5 C级螺栓连接只允许用在次要构件的连接中或作暂时性连接。  \n### 5．9．3．6 对直接承受动载荷的普通螺栓受拉连接，应采用双螺母或其他能防止螺母松动的有效措施。犱5．9．3．7 A、B级螺栓采用铰制孔时，若构件承受脉动载荷，则孔径不应大于 $\\left[ d + \\left( 0 . 2 \\sim 0 . 3 \\right) \\right] \\mathrm { m m }$ ，$d$ 为螺栓配合部分的公称直径;若构件承受交变载荷，则孔和螺栓的配合不应低于 $\\mathrm { H } 1 1 / \\mathrm { h } 9$\n\n### 5．9．3．8 铆钉或螺栓布置的极限尺寸见表36。\n\n单位为毫米\n\n表36 铆钉或螺栓布置的极限尺寸  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>名称</td><td rowspan=1 colspan=3>位置和方向</td><td rowspan=1 colspan=1>最大容许距离(取两者中较小者)</td><td rowspan=1 colspan=1>最小容许距离</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>中心间距</td><td rowspan=1 colspan=3>外排(垂直内力方向或沿内力方向)</td><td rowspan=1 colspan=1>8d或12t</td><td rowspan=5 colspan=1>3d</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>中间排</td><td rowspan=1 colspan=2>垂直内力方向</td><td rowspan=1 colspan=1>16 d或24 t</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>沿内力方向</td><td rowspan=1 colspan=1>受压构件</td><td rowspan=1 colspan=1>12 d或18 t</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>受拉构件</td><td rowspan=1 colspan=1>16 d或24 t</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>沿对角线方向</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n表36（续）  \n单位为毫米  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>名称</td><td rowspan=1 colspan=3>位置和方向</td><td rowspan=1 colspan=1>最大容许距离(取两者中较小者)</td><td rowspan=1 colspan=1>最小容许距离</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>中心至构件边缘的距离</td><td rowspan=1 colspan=3>沿内力方向</td><td rowspan=4 colspan=1>4d或8t</td><td rowspan=1 colspan=1>2d</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>垂直于内力方向</td><td rowspan=1 colspan=2>剪切边或手工气割边</td><td rowspan=2 colspan=1>1.5 do</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>轧制边、自动气割或锯割边</td><td rowspan=1 colspan=1>高强度螺栓</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>其他螺栓或铆钉</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2 do</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=6>注1：d');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9277031c-bc90-4a45-bb65-d4a537a3f718', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '10.4性能要求与抗震验算', '10.4性能要求与抗震验算## 10.4.1E2地震作用下，桥墩、桥台、基础可发生局部轻微损伤，但仍处于弹性状态，震后不需修复或经简单修复可继续使用。\n\n## 10.4.2顺桥向和横桥向E2地震作用效应和永久作用效应组合后，应按现行公路桥涵设计规范相关规定验算桥墩、桥台、基础的强度，抗震验算可采用材料强度标准值。当环境温度累年最冷月平均温度的平均值低于 $0 \\%$ 时，应验算低温工况下桥梁的抗震性能。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('92935de1-9dbf-458b-b440-aca3fd2df519', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《建筑砂浆基本性能试验方法标准》（JGJ/T70—2009）编制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9294adde-5741-4693-b769-e8f0322edd38', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '5土石方机械（Part 1）', '5土石方机械## 5.1一般规定\n\n### 5.1.1土石方机械的内燃机、电动机和液压装置的使用，应符合本规程第3.2节、第3.4节和附录C的规定。\n\n### 5.1.2机械进入现场前，应查明行驶路线上的桥梁、涵洞的上部净空和下部承载能力，确保机械安全通过。\n\n### 5.1.3机械通过桥梁时，应采用低速挡慢行，在桥面上不得转向或制动。\n\n### 5.1.4作业前，必须查明施工场地内明、暗铺设的各类管线等设施，并应采用明显记号标识。严禁在离地下管线、承压管道1m距离以内进行大型机械作业。\n\n### 5.1.5作业中，应随时监视机械各部位的运转及仪表指示值，如发现异常，应立即停机检修。\n\n### 5.1.6机械运行中，不得接触转动部位。在修理工作装置时，应将工作装置降到最低位置，并应将悬空工作装置垫上垫木。\n\n### 5.1.7在电杆附近取土时，对不能取消的拉线、地垄和杆身，应留出土台，土台大小应根据电杆结构、掩埋深度和土质情况由技术人员确定。\n\n### 5.1.8机械与架空输电线路的安全距离应符合现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的规定。\n\n### 5.1.9在施工中遇下列情况之一时应立即停工：\n1填挖区土体不稳定，土体有可能坍塌；\n\n2地面涌水冒浆，机械陷车，或因雨水机械在坡道打滑；\n\n3遇大雨、雷电、浓雾等恶劣天气；\n\n4施工标志及防护设施被损坏；\n\n5工作面安全净空不足。\n\n### 5.1.10机械回转作业时，配合人员必须在机械回转半径以外工作。当需在回转半径以内工作时，必须将机械停止回转并制动。\n\n5.1.11 雨期施工时，机械应停放在地势较高的坚实位置。\n\n5.1.12机械作业不得破坏基坑支护系统。\n\n5.1.13行驶或作业中的机械，除驾驶室外的任何地方不得有乘员。\n\n## 5.2单斗挖掘机\n\n5.2.1单斗挖掘机的作业和行走场地应平整坚实，松软地面应用枕木或垫板垫实，沼泽或淤泥场地应进行路基处理，或更换专用湿地履带。\n\n5.2.2轮胎式挖掘机使用前应支好支腿，并应保持水平位置，支腿应置于作业面的方向，转向驱动桥应置于作业面的后方。履带式挖掘机的驱动轮应置于作业面的后方。采用液压悬挂装置的挖掘机，应锁住两个悬挂液压缸。\n\n5.2.3作业前应重点检查下列项目，并应符合相应要求：\n\n1照明、信号及报警装置等应齐全有效；\n\n2燃油、润滑油、液压油应符合规定；\n\n3各铰接部分应连接可靠；\n\n4液压系统不得有泄漏现象；\n\n5轮胎气压应符合规定。\n\n5.2.4启动前，应将主离合器分离，各操纵杆放在空挡位置，并应发出信号，确认安全后启动设备。\n\n5.2.5启动后，应先使液压系统从低速到高速空载循环10min～$2 0 \\mathrm { { m i n } }$ ，不得有吸空等不正常噪声，并应检查各仪表指示值，运转正常后再接合主离合器，再进行空载运转，顺序操纵各工作机构并测试各制动器，确认正常后开始作业。\n\n5.2.6作业时，挖掘机应保持水平位置，行走机构应制动，履带或轮胎应楔紧。\n\n5.2.7平整场地时，不得用铲斗进行横扫或用铲斗对地面进行\n\n夯实。  \n5.2.8挖掘岩石时，应先进行爆破。挖掘冻土时，应采用破冰锤或爆破法使冻土层破碎。不得用铲斗破碎石块、冻土，或用单边斗齿硬啃。  \n5.2.9挖掘机最大开挖高度和深度，不应超过机械本身性能规定。在拉铲或反铲作业时，履带式挖掘机的履带与工作面边缘距离应大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ，轮胎式挖掘机的轮胎与工作面边缘距离应大于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 。  \n5.2.10在坑边进行挖掘作业，当发现有塌方危险时，应立即处理险情，或将挖掘机撤至安全地带。坑边不得留有伞状边沿及松动的大块石。  \n5.2.11挖掘机应停稳后再进行挖土作业。当铲斗未离开工作面时，不得作回转、行走等动作。应使用回转制动器进行回转制动，不得用转向离合器反转制动。  \n5.2.12作业时，各操纵过程应平稳，不宜紧急制动。铲斗升降不得过猛，下降时，不得撞碰车架或履带。  \n5.2.13斗臂在抬高及回转时，不得碰到坑、沟侧壁或其他物体。  \n5.2.14挖掘机向运土车辆装车时，应降低卸落高度，不得偏装或砸坏车厢。回转时，铲斗不得从运输车辆驾驶室顶上越过。5.2.15作业中，当液压缸将伸缩到极限位置时，应动作平稳，不得冲撞极限块。  \n5.2.16作业中，当需制动时，应将变速阀置于低速挡位置。5.2.17作业中，当发现挖掘力突然变化，应停机检查，不得在未查明原因前调整分配阀的压力。  \n5.2.18作业中，不得打开压力表开关，且不得将工况选择阀的操纵手柄放在高速挡位置。  \n5.2.19挖掘机应停稳后再反铲作业，斗柄伸出长度应符合规定要求，提斗应平稳。  \n5.2.20作业中，履带式挖掘机短距离行走时，主动轮应在后面，斗臂应在正前方与履带平行，并应制动回转机构。坡道坡度不得超过机械允许的最大坡度。下坡时应慢速行驶。不得在坡道上变速和空挡滑行。  \n5.2.21轮胎式挖掘机行驶前，应收回支腿并固定可靠，监控仪表和报警信号灯应处于正常显示状态。轮胎气压应符合规定，工作装置应处于行驶方向，铲斗宜离地面 $\\mathrm { 1 m }$ 。长距离行驶时，应将回转制动板踩下，并应采用固定销锁定回转平台。  \n5.2.22挖掘机在坡道上行走时熄火，应立即制动，并应楔住履带或轮胎，重新发动后，再继续行走。  \n5.2.23作业后，挖掘机不得停放在高边坡附近或填方区，应停放在坚实、平坦、安全的位置，并应将铲斗收回平放在地面，所有操纵杆置于中位，关闭操作室和机棚。  \n5.2.24履带式挖掘机转移工地应采用平板拖车装运。短距离自行转移时，应低速行走。  \n5.2.25保养或检修挖掘机时，应将内燃机熄火，并将液压系统卸荷，铲斗落地。  \n5.2.26利用铲斗将底盘顶起进行检修时，应使用垫木将抬起的履带或轮胎垫稳，用木楔将落地履带或轮胎牢，然后再将液压系统卸荷否');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('929d92df-f099-4024-8e6e-c515e93aa587', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '9竣工总图的编绘与实测', '9竣工总图的编绘与实测## 9．1一般规定\n\n### 9．1．1建筑工程项目施工完成后，应根据工程需要编绘或实测竣工总图。竣工总图，宜采用数字竣工图。9．1．2竣工总图的比例尺，宜选用1：500；坐标系统、高程基准、图幅大小、图上注记、线条规格，应与原设计图一致；图例符号，应采用现行国家标准《总图制图标准》GB／T50103。9．1．3竣工总图应根据设计和施工资料进行编绘。当资料不全无法编绘时，应进行实测。9．1．4竣工总图编绘完成后，应经原设计及施工单位技术负责人审核、会签。\n\n## 9．2竣工总图的编绘\n\n### 9．2．1竣工总图的编绘，应收集下列资料：\n\n1 总平面布置图。  \n2 施工设计图。  \n3 设计变更文件。  \n4 施工检测记录。  \n5 竣工测量资料。  \n6 其他相关资料。\n\n### 9．2．2编绘前，应对所收集的资料进行实地对照检核。不符之处，应实测其位置、高程及尺寸。\n\n### 9．2．3竣工总图的编制，应符合下列规定：\n\n1 地面建(构)筑物，应按实际竣工位置和形状进行编制。2 地下管道及隐蔽工程，应根据回填前的实测坐标和高程记录进行编制。3 施工中，应根据施了情况和设计变更文件及时编制。4 对实测的变更部分，应按实测资料编制。5 当平面布置改变超过图上面积1／3时，不宜在原施工图上修改和补充，应重新编制。\n\n### 9．2．4竣工总图的绘制，应满足下列要求：\n\n1应绘出地面的建(构)筑物、道路、铁路、地面排水沟渠、树木及绿化地等。  \n2 矩形建(构)筑物的外墙角，应注明两个以上点的坐标。  \n3圆形建(构)筑物，应注明中心坐标及接地处半径。\n\n4主要建筑物，应注明室内地坪高程。\n\n5道路的起终点、交叉点，应注明中心点的坐标和高程；弯道处，应注明交角、半径及交点坐标；路面，应注明宽度及铺装材料。\n\n6铁路中心线的起终点、曲线交点，应注明坐标；曲线上，应注明曲线的半径、切线长、曲线长、外矢矩、偏角等曲线元素；铁路的起终点、变坡点及曲线的内轨轨面应注明高程。\n\n7当不绘制分类专业图时，给水管道、排水管道、动力管道、工艺管道、电力及通信线路等在总图上的绘制，还应符合9．2．5条-9．2．7条的规定。\n\n### 9．2．5给水排水管道专业图的绘制，应满足下列要求：\n\n1给水管道，应绘出地面给水建筑物及各种水处理设施和地上、地下各种管径的给水管线及其附属设备。\n\n对于管道的起终点、交叉点、分支点，应注明坐标；变坡处应注明高程；变径处应注明管径及材料；不同型号的检查井应绘制详图。当图上按比例绘制管道结点有困难时，可用放大详图表示。\n\n2排水管道，应绘出污水处理构筑物、水泵站、检查井、跌水井、水封井、雨水口、排出水口、化粪池以及明渠、暗渠等。检查井，应注明中心坐标、出入口管底高程、井底高程、井台高程；管道，应注明管径、材质、坡度；对不同类型的检查井，应绘出详图。\n\n3给水排水管道专业图上，还应绘出地面有关建(构)筑物、铁路、道路等。\n\n### 9．2．6动力、工艺管道专业图的绘制，应满足下列要求：\n\n1应绘出管道及有关的建(构)筑物。管道的交叉点、起终点，应注明坐标、高程、管径和材质。\n\n2对于沟道敷设的管道，应在适当地方绘制沟道断面图，并标注沟道的尺寸及各种管道的位置。\n\n3动力、工艺管道专业图上，还应绘出地面有关建(构)筑物、铁路、道路等。\n\n### 9．2．7电力及通信线路专业图的绘制，应满足下列要求：\n\n1电力线路，应绘出总变电所、配电站、车间降压变电所、室内外变电装置、柱上变压器、铁塔、电杆、地下电缆检查井等；并应注明线径、送电导线数、电压及送变电设备的型号、容量。\n\n2通信线路，应绘出中继站、交接箱、分线盒(箱)、电杆、地下通信电缆人孔等。\n\n3各种线路的起终点、分支点、交叉点的电杆应注明坐标；线路与道路交叉处应注明净空高。\n\n4地下电缆，应注明埋设深度或电缆沟的沟底高程。\n\n5电力及通信线路专业图上，还应绘出地面有关建(构)筑物、铁路、道路等。\n\n### 9．2．8当竣于总图中图面负载较大但管线不甚密集时，除绘制总图外，可将各种专业管线合并绘制成综合管线图。综合管线图的绘制，也应满足本章第9．2. $5 { \\sim } 9$ ．2．7条的要求。\n\n## 9．3竣工总图的实测\n\n### 9．3．1竣工总图的实测，宜采用全站仪测图及数字编辑成图的方法。成图软件和绘图仪的选用，应分别满足本规范第5．1．9条和5．1．10条的要求。\n\n### 9．3．2竣工总图中建(构)筑物细部点的点位和高程中误差，应满足本规范表5．1．5-3 的规定。\n\n### 9．3．3竣工总图的实测，应在已有的施工控制点上进行。当控制点被破坏时，应进行恢复。\n\n### 9.3．4对已收集的资料应进行实地对照检核。满足要求时应充分利用，否则应重新测量。\n\n### 9．3．5竣工总图实测的其他技术要求，应按本规范第5．8节的有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('92a1db7d-7368-429f-8cd3-c1d5a18cc57c', '135《市政架桥机安全使用技术规程》（JGJ266-2011）.md', '6 架桥机的使用', '6 架桥机的使用## 6.1 一般规定\n\n### 6.1.1 本条规定了投人使用的架桥机应为符合相关标准和所在工程工况的合格产品，这是保证安全操作的基本条件。\n\n安装检测合格证包括下列内容：检测检验证明、型式试验报告等证明文件、安全保护装置的型式试验合格证明、设备安装自检报告。\n\n架桥机施工方案的内容应根据现场实际施工条件，按安全技术标准及架桥机的性能要求编制；方案应由施工单位技术部门组织本单位施工技术、安全、质量部门等专业技术人员进行审核。经审核合格的，由施工单位技术负责人签字。实行施工总承包的，方案应由总承包单位技术负责人及相关专业承包单位技术负责人签字。架桥机施工方案应按国家有关规定进行专家论证，如不需专家论证，则经施工单位审核合格后报监理单位，由项目总监理工程师审核签字后实施。方案实施前，编制人员或项目技术负责人应对有关安全施工的技术要求向施工作业班组、作业人员作出书面技术交底及详细说明，并由双方签字确认。\n\n### 6.1.3 本条规定参考了《起重机械安全监察规定》中第十七条：起重机械在投入使用前或者投入使用后30日内，使用单位应当按照规定到登记部门办理使用登记；《建筑起重机械备案登记办法》（建质[2008]76号关于印发《建筑起重机械备案登记办法》的通知）第五条：建筑起重机械出租单位或者自购建筑起重机械使用单位在建筑起重机械首次出租或安装前，应当向本单位工商注册所在地县级以上地方人民政府建设主管部门办理备案。\n\n### 6.1.4 人员基本条件如下：指挥员一名，熟悉桥梁结构及起重工作的基本要求，特别是熟悉架桥机的结构、拼装程序、操作方法和使用说明书中的要求，并具有一定的组织能力，熟悉指挥信号，责任心强；电工一名，能看懂架桥机电路图并能按图接线，能在工作中迅速排除故障，责任心强，业务熟练，反应敏捷；液压工一名，熟悉液压系统的基本知识和使用及维修技能，能正确操作和排除有关故障；起重工三名，具有多年从事起重工作的经历，责任心强，具备一定的力学知识，熟悉起重机操作规程和安全规程，工作认真负责；辅助工三名，具有一定的文化知识，身强力壮，能吃苦耐劳，肯钻研业务。\n\n### 6.1.5、6.1.6 表6.1.5参照《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46，表6.1.6参照《起重机械安全规程》GB6067。\n\n钢丝绳端部固定连接应符合下列要求：\n\n1 用绳卡连接时，应保证连接强度不得小于钢丝绳破断拉力的 $85 \\%$ ；\n\n2 用编结连接时，编结长度不应小于钢丝绳直径的15倍，且不得小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，连接强度不得小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ ；\n\n3 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造，连接强度不得小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ ；\n\n4 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力；\n\n5 用铝合金套压缩法连接时，应使铝合金套与钢丝绳紧密牢固的贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n### 6.1.7 钢丝绳所用的润滑剂应符合要求，并且不影响外观检查。润滑时应特别注意不易看到和不易接近的部位，如平衡滑轮处的钢丝绳。\n\n## 6.2 构件安装\n\n### 6.2.1 具体检查项目应包括下列内容：\n\n1 检查各类限位器应牢固可靠；\n\n2 检查吊点、吊具应无变形、缺损；\n\n3 检查卷扬机、减速器的控制应可靠；\n\n4 检查钢丝绳、绳卡及其排列情况；  \n5 检查液压、电气的连接情况；  \n6 检查各支腿支撑位置及受力情况；  \n7 检查大车横移轨道的轨距、平行度和水平度。\n\n### 6.2.2 班前检查的主要内容是：检查机电、液压系统的管、线路，检查接头有无松动，管、线路有无破损，连接螺栓有无松动；架桥机金属结构应采取保护接零，同时采取防雷、防感应电措施，接零保护每班检查一次；信号、标志、标示、警铃等设施每班检查，保持良好状态。\n\n### 6.2.3 架梁时的风速条件是小于 $1 3 \\mathrm { m / s }$ ，过孔时风速的条件是小于 $1 0 . 3 \\mathrm { m / s }$ 。\n\n### 6.2.4 试吊，即捆好梁后，先将卷场机组做制动试验2次 $\\sim 3$ 次，然后将梁吊起少许，检查钢丝绳应无跳槽、吊架插销应无窜动等情况。严禁利用限位装置或限制器代替制动停车。\n\n### 6.2.5 构件常用的吊装方式分为两种：\n\n吊杆：即采用特殊钢材的杆件穿入构件预设吊装孔吊装，采用螺母固定，固定螺母应符合相关规范，固定好后应有防护措施；\n\n钢丝绳：即用钢丝绳捆住梁端，钢丝绳与梁折角处应设防护措施，以保护梁体及钢丝绳。以上两种吊装工具的安全系数均不应小于6倍。\n\n### 6.2.7 落梁过程中，下落梁与已架梁不得相碰，并保持梁底水平度偏差 ${ 1 0 } ^ { \\circ }$ 。就位时，先对位固定支座端，后对位活动支座端。落梁时，两吊点卷扬机组应动作一致，落梁距横移设备$2 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 3 0 \\mathrm { m m }$ 时，应调整梁片纵向位置，确认无误后继续落梁。\n\n### 6.2.8 架梁施工时应经常检查液压油、润滑油的油量，及时补充或更换；电机、电源、控制柜、制动轮等处应设防雨设施；轨道面湿、滑及冰冻时，架梁作业应采取相应的防护措施。\n\n### 6.2.10 此处作业人员指进行高空作业的相关人员。作业人员在遵守有关规定的同时，有权对施工现场的作业条件、作业程序和作业方式中存在的安全问题提出批评、检举和控告，有权拒绝违章指挥和强令冒险作业。在施工中发生危及人身安全的紧急情况时，作业人员有权立即停止作业或者在采取必要的应急措施后撤离危险区域。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('92a3c3b8-e449-4896-8d32-322b558e6785', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.13 大体积混凝土、抗冻混凝土、抗渗混凝土和自密实混凝土', '6.13 大体积混凝土、抗冻混凝土、抗渗混凝土和自密实混凝土## 6.13.1 大体积混凝土在选用原材料和进行配合比设计时，应按降低水化热温升的原则进行，\n\n### 并应符合下列规定：\n\n1 宜选用低水化热和凝结时间长的水泥品种。粗集料宜采用连续级配，细集料宜采用中砂。宜掺用可降低混凝土早期水化热的外加剂和掺合料，外加剂宜采用缓凝剂、减水剂；掺合料宜采用粉煤灰、粒化高炉矿渣粉等。\n\n2 进行配合比设计时，在保证混凝土强度、和易性及坍落度要求的前提下，宜采取改善粗集料级配、提高掺合料和粗集料的含量、降低水胶比等措施，减少单方混凝土胶凝材料中的水泥用量。\n\n3 大体积混凝土进行配合比设计及质量评定时，可按 60d 龄期的抗压强度控制。\n\n### 条文说明：\n\n本条为桥涵工程大体积混凝土在选用原材料、进行配合比设计时需要遵循的一般原则。\n\n3 由于矿物掺合料的影响，掺加矿物掺合料的混凝土强度增长时间的关系曲线与普通混凝土的关系曲线有较大的出入，与普通混凝土不同的是，掺加粉煤灰等矿物掺合料的混凝土标准养护 28d 后，强度仍有较大的增长，因此其强度按 60d 龄期取值是合理的。\n\n## 6.13.2 大体积混凝土的施工应提前制订专项施工方案，并应对混凝土采取温度控制措施。大体积混凝土的浇筑、养护和温度控制应符合下列规定：\n\n1 施工前应根据原材料、配合比、环境条件、施工方案和施工工艺等因素，进行温控设计和温控监测设计，并应在浇筑后按该设计要求对混凝土内部和表面的温度实施监测和控制。对大体积混凝土进行温度控制时，应使其内部最高温度不高于 $7 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，内表温差不大于 $2 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，混凝土表面与大气温差不大于 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。\n\n2 大体积混凝土可分层、分块浇筑，分层、分块的尺寸宜根据温控设计的要求及浇筑能力合理确定；当结构尺寸相对较小或能满足温控要求时，可全断面一次浇筑。\n\n3 分层浇筑时，在上层混凝土浇筑之前应对下层混凝土的顶面作凿毛处理，且新浇混凝土与下层已浇筑混凝土的温差宜小于 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，并应采取措施将各层间的浇筑间歇期控制在7d 以内。\n\n4 分块浇筑时，块与块之间的竖向接缝面应平行于结构物的短边，并应在浇筑完成拆模后按施工缝的要求进行凿毛处理。分块施工所形成的后浇段，应在对大体积混凝土实施温度控制且其温度场趋于稳定后方可浇筑；后浇段宜采用微膨胀混凝土，并应一次浇筑完成。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('92a999c6-6db9-471f-b4e2-fee8573bf62d', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '附录D 防腐涂装工艺评定', '附录D 防腐涂装工艺评定## D.0.1 试件和涂料应符合下列规定：\n\n1钢板试件尺寸可为长1000mm、宽500mm，试件应平整且没有变形。\n\n2试件所使用的涂料信息和作用可按表D.0.1 的格式进行记录。\n\n### 表D.0.1涂料信息\n\n\n\n\n\n## D.0.2 涂装环境和评定条件应符合下列规定：\n\n1涂装时环境信息可按表D.0.2 的格式进行记录。\n\n### 表D.0.2 涂装环境信息\n\n\n\n\n\n2出现下列情况之一时，不宜进行油漆类涂装工艺评定：\n\n1)环境温度低于 $5 \\mathrm { ^ { \\circ } C }$ 或高于 $3 8 ^ { \\circ } C$ ；\n\n2）相对湿度大于 $8 5 \\%$ ，钢材表面温度低于露点以上 $3 ~ ^ { \\circ } C$ ；\n\n3)室外涂漆，有雾、霜，下雨，下雪，大风；\n\n4)试样受潮及该状态将持续；\n\n5)试样有油、水和异物存在;\n\n6)超过规定的涂装间隔和使用涂料超过了规定的使用时间;\n\n7)涂料在未稀释、混合、搅拌前发现涂料有异常；\n\n8)钢材表面未处理或未达到规定的标准要求。\n\n## D.0.3 试件钢板涂装前表面处理应符合下列规定：\n\n1气割、剪切、机加工后的自由边锐角均应打磨至2mm的圆角；\n\n2钢材表面应无可见的油脂和油污;\n\n3钢材表面外观质量、除锈等级应满足设计要求并符合本标准的规定，钢材表面粗糙度宜控制在40 $\\mu \\mathrm { m } { \\sim } 8 0 \\mu \\mathrm { m }$ 。\n\n## D.0.4 涂装作业应符合下列规定：\n\n1涂装工艺参数应按照涂料产品说明书的要求选用。\n\n2钢材表面除锈后，不同涂层间间隔时间应按照产品说明书的要求确定，且应满足下列要求：\n\n1)采用涂料防腐时，表面除锈处理后宜在4h之内进行涂装；2)采用金属热喷涂防腐时，钢结构表面处理与热喷涂施工的间隔时间，晴天或湿度不大的气候条件下不应超过12h，雨天、潮湿、有盐雾的气候条件下不应超过2h。\n\n涂装作业信息可按表 D.0.4-1 和表 D.0.4-2 的格式进行记录。\n\n### 表 D.0.4-1 涂装作业信息(一)  \n\n\n\n\n\n### 表 D.0.4-2涂装作业信息(二)\n\n\n\n\n\n## D.0.5 涂层外观质量评定应符合下列规定：\n\n1　涂层表面应平整、颜色均匀一致，不应有明显的缺陷。\n\n2每道油漆类涂层应检查表面缺陷，检查结果可按表D.0.5的格式进行记录。\n\n### 表D.0.5 油漆类涂层表面缺陷检查记录  \n\n\n\n\n\n3金属热喷涂涂层的外观应均匀一致，涂层不得有气孔、裸露母材的斑点、附着不牢的金属熔融颗粒、裂纹或影响使用寿命的其他缺陷。\n\n## D.0.6 涂层厚度评定应符合下列规定：\n\n1每个试板面检测5处，每处将间隔5cm的三个点的平均值作为该处的漆膜厚度，可按表D.0.6的格式进行记录。\n\n25处的总平均值不得低于设计值的 $9 0 \\%$ ，且最低值不得低于设计值的 $8 0 \\%$ 。\n\n### 表D.0.6 涂层厚度记录  \n\n\n<<<HTBL|65b0a1f01be46ffa6150f1728326ef8|END>>>\n\n\n## D.0.7 涂层性能评定应符合下列规定：\n\n1油漆类涂层附着力测试应执行现行国家标准《色漆和清漆拉开法附着力试验》GB/T 5210 或《色漆和清漆漆膜的划格试验》GB/T9286的规定，测试结果应符合下列规定：\n\n1)涂层与钢材的附着力不应低于5MPa (拉开法)或不低于1级(划格法);  \n2)各道涂层之间的附着力不应低于3MPa(拉开法)或不低于1级(划格法）;  \n3)用于外露钢结构时，各道涂层之间的附着力不应低于5MPa(拉开法)或不低于1级(划格法）。\n\n2金属热喷涂涂层结合强度应执行现行国家标准《热喷涂金属和其他无机覆盖层锌、铝及其合金》GB/T9793的有关规定，测试结果应满足设计要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('92d1a984-a484-4464-ad5c-54b33389b3f1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用用极限状态设计法时，各个计算载荷在进行组合计算前应按各个载荷情况的规定分别乘以各自的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，在一般非高危险情况下，高危险度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1。\n\n极限设计应力以材料、零件、构件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳计算中的各个极限应力）除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 来确定，或以其他广义的极限值作为可接受的极限状态控制值（如相对挠度极限值，结构振动衰减参数的极限值等）。\n\n供选用的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 列在表20的第3、4和5栏中。\n\n分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('92d39583-4c83-47d4-842e-c5dcc3056012', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8 拉弯、压弯构件（Part 2）', '力设计值（N)；$N _ { \\mathrm { E x } } ^ { \\prime }$ 参数，按式（8.2.1-2）计算 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$\\varphi _ { \\mathbf { x } }$ 弯矩作用平面内轴心受压构件稳定系数；$M _ { \\mathrm { x } }$ -所计算构件段范围内的最大弯矩设计值（N·mm) ;$W _ { 1 \\bf { x } }$ 在弯矩作用平面内对受压最大纤维的毛截面模量$\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；y 弯矩作用平面外的轴心受压构件稳定系数，按本标准第7.2.1条确定；$\\varphi _ { \\mathbf { b } }$ -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按本标准附录C 计算，其中工字形和T形截面的非悬臂构件，可按本标准附录C第C.0.5条的规定确定；对闭口截面， $\\varphi _ { \\mathrm { b } } { = } 1 . 0$ ；\n\n-截面影响系数，闭口截面 $\\eta = 0 . 7$ ，其他截面 $\\eta$ $= 1 . 0$ ；\n\n$W _ { 2 { \\bf x } }$ -无翼缘端的毛截面模量 $\\mathrm { ( m m } ^ { 3 } \\mathrm { ) }$ 。\n\n等效弯矩系数 $\\beta _ { \\mathrm { m } \\mathbf { x } }$ 应按下列规定采用：\n\n1无侧移框架柱和两端支承的构件：\n\n1）无横向荷载作用时， $\\beta _ { \\mathrm { m } \\mathbf { x } }$ 应按下式计算：\n\n$$\n\\beta _ { \\mathrm { m x } } = 0 . 6 + 0 . 4 \\frac { M _ { 2 } } { M _ { 1 } }\n$$\n\n式中： $M _ { 1 }$ ， $M _ { 2 }$ —端弯矩 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ，构件无反弯点时取同号；构件有反弯点时取异号， $\\mid M _ { 1 } \\mid \\geqslant \\mid M _ { 2 } \\mid$ 。\n\n2）无端弯矩但有横向荷载作用时， $\\beta _ { \\mathrm { m } \\mathbf { x } }$ 应按下列公式计算：\n\n跨中单个集中荷载：\n\n$$\n\\beta _ { \\mathrm { m x } } = 1 - 0 . 3 6 N / N _ { \\mathrm { c r } }\n$$\n\n全跨均布荷载：\n\n$$\n\\beta _ { \\mathrm { m x } } = 1 - 0 . 1 8 N / N _ { \\mathrm { c r } }\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { c r } } = \\frac { \\pi ^ { 2 } E I } { ( \\mu l ) ^ { 2 } }\n$$\n\n式中： $N _ { \\mathrm { c r } }$ 弹性临界力（N)；从 构件的计算长度系数。\n\n3）端弯矩和横向荷载同时作用时，式（8.2.1-1）的 $\\beta _ { \\mathrm { m } \\mathbf { x } }$ $M _ { \\mathrm { x } }$ 应按下式计算：\n\n$$\n\\beta _ { \\mathrm { m x } } M _ { \\mathrm { x } } = \\beta _ { \\mathrm { m q x } } M _ { \\mathrm { q x } } + \\beta _ { \\mathrm { m l x } } M _ { \\mathrm { l } }\n$$\n\n式中： $M _ { \\mathrm { q x } }$ - 横向均布荷载产生的弯矩最大值 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；$M _ { 1 }$ -跨中单个横向集中荷载产生的弯矩 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；$\\beta _ { \\mathrm { m l } \\mathbf { x } }$ 取按本条第1款第1项计算的等效弯矩系数；$\\beta _ { \\mathrm { m q x } }$ 取本条第1款第2项计算的等效弯矩系数。\n\n2有侧移框架柱和悬臂构件，等效弯矩系数 $\\beta _ { \\mathrm { m } \\mathbf { x } }$ 应按下列规\n\n定采用：\n\n1）除本款第2项规定之外的框架柱， $\\beta _ { \\mathrm { m } \\mathbf { x } }$ 应按下式计算：\n\n$$\n\\beta _ { \\mathrm { m x } } = 1 - 0 . 3 6 N / N _ { \\mathrm { c r } }\n$$\n\n2）有横向荷载的柱脚铰接的单层框架柱和多层框架的底 层柱， $\\beta _ { \\mathrm { m x } } { = } 1 . 0$ 。\n3）自由端作用有弯矩的悬臂柱， $\\beta _ { \\mathrm { m } \\mathbf { x } }$ 应按下式计算：\n\n$$\n\\beta _ { \\mathrm { m x } } = 1 - 0 . 3 6 ( 1 - m ) N / N _ { \\mathrm { c r } }\n$$\n\n式中： $_ { m }$ —自由端弯矩与固定端弯矩之比，当弯矩图无反弯点时取正号，有反弯点时取负号。\n\n等效弯矩系数 $\\beta _ { { \\^ { \\mathrm { t x } } } }$ 应按下列规定采用：\n\n1在弯矩作用平面外有支承的构件，应根');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('92d7069a-9809-4440-99dc-d528b8022a32', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '附录B 结构或构件的变形容许值（Part 4）', 'athrm { T }$ 形截面\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = 1 - 0 . 0 0 2 2 \\lambda _ { \\mathrm { y } } / \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }\n$$\n\n2）弯矩使翼缘受拉且腹板宽厚比不大于 $1 8 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ 时：\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = 1 - 0 . 0 0 0 5 \\lambda _ { \\mathrm { y } } / \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }\n$$\n\n当按公式（C.0.5-1）和公式（C.0.5-2）算得的 $\\varphi _ { \\flat }$ 值大于1.0时，取 $\\varphi _ { \\mathrm { b } } { = } 1 . 0$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('92dcb105-d8db-498b-96e4-8612c19b9e24', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犕', '附 录 犕');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('92e658db-0042-485a-886c-b519be29193d', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '附录B SMA 沥青混合料配合比设计方法（Part 1）', '附录B SMA 沥青混合料配合比设计方法## B.1材料选择\n\n（1）对用于配合比设计的粗集料、细集料、填料、木质素纤维、抗剥离剂等材料，按相关规范规定进行选择。\n\n（2）SMA 宜采用 SBS 改性沥青；用于铺筑上面层的 SMA-13，应采用玄武岩或辉绿岩集料。\n\n## B.2设计矿料级配的确定\n\n（1）SMA-13路面的工程设计级配范围宜直接采用相关规范定的矿料级配范围。以$4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 作为粗集料骨架的分界筛孔。\n\n（2）在工程设计级配范围内，调整各种矿料比例设计3组不同粗细的初试级配，3组级配 $4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 通过率应分别为 $23 \\%$ 、 $27 \\%$ 、 $31 \\%$ 左右， $0 . 0 7 5 \\mathrm { m m }$ 的通过率为 $100 \\%$ 左右。\n\n(3)计算初试级配的矿料的合成毛体积相对密度 $\\mathrm { ~ \\tt ~ { ~ Y ~ } ~ } _ { \\mathrm { { s b } } }$ 、合成表观相对密度 $\\textrm { ‰}$ 、有效相对密度 $\\mathrm { ~  ~ \\cal ~ Y ~ } _ { \\mathrm { s e } }$ 。\n\n（4）把每个合成级配中将小于粗集料骨架分界筛孔 $( 4 . 7 5 \\mathrm { m m } )$ 的集料筛除，按《公路工程集料试验规程》T0309的规定，用捣实法测定粗集料骨架的松方毛体积相对密度 $\\mathrm { ~ \\textit ~ { ~ V ~ } ~ } _ { \\mathrm s }$ ，按式 B.2-1计算粗集料骨架混合料的平均毛体积相对密度 $\\ Y _ { \\mathrm { \\ C A } } .$ 。\n\n$$\n\\mathrm { V } _ { C A } = \\frac { P _ { 1 } + P _ { 2 } + . . . . . . + P _ { \\mathrm { n } } } { \\displaystyle \\frac { P _ { 1 } } { \\mathrm { V } _ { 1 } } + \\frac { P _ { 2 } } { \\mathrm { V } _ { 2 } } + . . . . . . + \\frac { P _ { \\mathrm { n } } } { \\mathrm { V } _ { \\mathrm { n } } } }\n$$\n\n式中： $\\mathrm { P _ { 1 } }$ 、 $\\mathrm { P } _ { 2 } . . . . . \\mathrm { P } _ { \\mathrm { n } }$ 为粗集料骨架部分各种集料在全部矿料级配混合料中的配比， $\\raisebox { \\depth } { \\ ( \\chi \\ ) } _ { 1 } ,$ $\\textrm { \\textsf { V } } _ { 2 } \\setminus \\ \\cdots \\ \\textrm { \\textsf { V } } _ { \\mathfrak { n } }$ 为各种粗集料相应的毛体积相对密度。\n\n（5）按式B.2-2算各组初试级配的捣实状态下的粗集料松装间隙率 VCADRC。\n\n$$\nV C A _ { D R C } = ( 1 - \\frac { \\mathrm { { \\cal { V } } } _ { S } } { \\mathrm { { \\cal { V } } } _ { C A } } ) \\times 1 0 0 \n$$\n\n式中：VCADRC 粗集料骨架的松装间隙率 $( \\% )$ ；\n\nYCA -粗集料骨架的毛体积相对密度；  \nY s——粗集料骨架的松方毛体积相对密度，等于松方毛体积密度除以水的密度。\n\n（6）根据经验或按式A.3-3选用适宜的油石比 $\\mathrm { { P _ { a } } }$ ，作为马歇尔试件的初始油石比。\n\n（7）按照选择的初试油石比和不同级配矿料制作 SMA 试件，马歇尔标准击实的次数为双面各75次，一组马歇尔试件的数目不得少于6个，试件的毛体积相对密度由表干法测定。\n\n（8）按式B.2-3计算不同级配条件下 SMA混合料的最大理论相对密度，其中纤维部分的比例不得忽略。\n\n$$\n\\mathrm {  ~ v _ { \\mathrm { { t } } } ~ } = \\frac { 1 0 0 + P _ { \\mathrm { a } } + P _ { \\mathrm { x } } } { \\displaystyle { \\frac { 1 0 0 } { \\mathrm {  ~ v _ { \\mathrm { s e } } ~ } } } + \\frac { P _ { \\mathrm { a } } } { \\mathrm {  ~ v _ { \\mathrm { a } } ~ } } + \\frac { P _ { \\mathrm { x } } } { \\mathrm {  ~ v _ { \\mathrm { x } } ~ } } }\n$$\n\n式中： $\\mathrm { ~ \\tt ~ { ~ V ~ } ~ } _ { \\mathrm { s e } }$ -矿料的有效相对密度，由式A.3-5确定；\n\n$\\mathrm { { P _ { a } } }$ -沥青混合料的油石比 $( \\% )$ ；  \n$\\gamma$ a 沥青结合料的表观相对密度;  \n$\\mathrm { P _ { x } }$ 纤维用量，以沥青混合料总量的百分数计 $( \\% )$ ；\n\nYx -纤维稳定剂的相对密度，由供货商提供或由比重瓶实测得到。\n\n（9）按式B.2-4 计算 SMA 马歇尔混合料试件中的粗集料骨架间隙率 $\\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('92fb7b64-dd4a-42e0-809c-40e3d8b0b810', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '6.5.3 混合料的摊铺', '6.5.3 混合料的摊铺（1）摊铺前要进行测量放样，按摊铺机宽度与传感器间距，一般在直线上间隔为 $1 0 \\mathrm { m }$ ，在平曲线（匝道）上为 $5 \\mathrm { m }$ ，做出标记，并打设好厚度控制线支架，根据松铺系数算出松铺厚度，控制好高度，挂好控制线。用于摊铺机摊铺厚度控制线钢丝的拉力应不小于 $8 0 0 \\mathrm { N }$ 。\n\n（2）为保证水稳基层的连续摊铺，现场等候运输车辆不应少于5辆。\n\n（3）摊铺前应将下承层适当洒水湿润。对于底基层、基层下层表面，应喷洒水泥净浆，按水泥质量计，宜不少于 $( 1 . 0 { \\sim } 1 . 5 ) ~ \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。水泥净浆稠度以能洒布均匀为度，洒布长度以不大于摊铺机前 $3 0 \\mathrm { m } { \\sim } 4 0 \\mathrm { m }$ 为宜。\n\n（4）摊铺前及摊铺过程中应检查摊铺机各部分运转情况。\n\n（5）调整好传感器臂与导向控制线的关系；严格控制基层厚度和高程，保证路拱横坡度满足设计要求。\n\n（6）摊铺机宜连续摊铺。如拌和机生产能力较小，在摊铺混合料时，应采用最低速度摊铺，禁止摊铺机停机待料，摊铺机的摊铺速度-般宜在 $1 \\mathrm { m } / \\mathrm { m i n }$ 左右。\n\n（7）应采用两台摊铺机梯队作业，并保证速度一致、摊铺厚度一致、松铺系数一致、 路拱坡度一致、摊铺平整度一致、振动频率一致等，两机摊铺接缝应平整。\n\n（8）摊铺机的螺旋布料器应有三分之二埋入混合料中。\n\n（9）摊铺机在安装、操作时应采取如降低布料器前挡板的离地高度等混合料防离析措施，摊铺机后应设专人消除离析现象，铲除局部粗集料“窝”，并用新拌混合料填补。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('92ffefa9-b204-4444-88ab-0eb8763b800d', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第九十六条 生产经营单位的其他负责人和安全生产管理人员未履行本法规定的安全生产管理职责的', '第九十六条 生产经营单位的其他负责人和安全生产管理人员未履行本法规定的安全生产管理职责的，责令限期改正，处一万元以上三万元以下的罚款；导致发生生产安全事故的，暂停或者吊销其与安全生产有关的资格，并处上一年年收入百分之二十以上百分之五十以下的罚款；构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9308fabe-dada-42c3-b0b3-deae0544bbfe', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '4 钢筋（Part 3）', '于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4.3.3 钢筋的焊接接头应符合下列规定：\n\n1 钢筋的焊接接头宜采用闪光对焊，或采用电弧焊、电渣压力焊、气压焊，但电渣压力焊仅可用于竖向钢筋的连接，不得用于水平钢筋和斜筋的连接。钢筋焊接的接头形式、焊接方法和焊接材料应符合现行《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18）的规定，质量验收标准应按本规范附录A执行。\n\n2 每批钢筋焊接前，应先选定焊接工艺和焊接参数，按实际条件进行试焊，并检验接头外观质量及规定的力学性能，试焊质量经检验合格后方可正式施焊。焊接时，对施焊场地应有适当的防风、雨、雪、严寒的设施。\n\n3 电弧焊宜采用双面焊缝，仅在双面焊无法施焊时，方可采用单面焊缝。采用搭接电弧焊时，两钢筋搭接端部应预先折向一侧，两接合钢筋的轴线应保持一致；采用帮条电弧焊时，帮条应采用与主筋相同强度等级的钢筋，其总截面面积应不小于被焊接钢筋的截面积。电弧焊接头的焊缝长度，对双面焊缝应不小于 5d，单面焊缝应不小于10d（d为钢筋直径）。电弧焊接与钢筋弯曲处的距离应不小于10d，且不宜位于构件的最大弯矩处。\n\n### 条文说明：\n\n3 钢筋的连接接头如采用搭接或帮条电弧焊接而做成单面焊缝时，会产生偏心应力，对钢筋的受力不利，故需尽量采用双面焊缝。只有当钢筋布置密集，双面帮条设置困难，或由于其他原因无法进行双面焊接时，才允许做成单面搭接焊或单面帮条焊。\n\n4.3.4 钢筋的机械连接宜采用镦粗直螺纹、滚轧直螺纹或套筒挤压接头，且适用于HRB400、HRBF400、HRB500 和RRB400热轧带肋钢筋。各类接头的性能均应符合现行《钢筋机械连接技术规程》（JGJ 107）的规定，并应符合下列规定：\n1 钢筋机械连接接头的等级应选用Ⅰ级或Ⅱ级，接头的性能指标应符合本规范附录 B的规定。\n\n2 钢筋机械连接接头的材料、制作、安装施工及质量检验和验收，应符合现行《钢筋机械连接用套筒》（JG/T 163）和《钢筋机械连接技术规程》（JGJ 107）的规定。\n\n3 钢筋机械连接件的最小混凝土保护层厚度，应符合设计受力主筋混凝土保护层厚度的规定，且不得小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ；连接件之间或连接件与钢筋之间的横向净距应不小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4 连接套筒、锁母、丝头等在运输和储存过程中应采取防护措施，防止雨淋、沾污和损伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93281a19-7a90-4d33-bbb1-f545bfc0fe14', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 10）', 'x } }$ 三种应力中某一个最大应力在任何应力循环中均显著大于其他两个最大应力时，可以只用这一个最大应力校核疲劳强度，另两个最大应力可忽略不计。\n\n通常起重机的结构件（或连接）在同一工况下进行疲劳强度校核，为确保安全，也可将同一工况或不同工况的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 组合在一起，按最不利的 $r$ 值计算的疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right.$ 、$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ ］来进行校核。\n\n式（76）中第三项分子中的 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 应带各自的正负号，分母中的 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r } } ]$ 和 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r } } \\right]$ 则是相应的疲劳许用应力。\n\n从表33中的 $[ \\sigma _ { - 1 } ]$ 值看出，当工作级别 $\\mathrm { E 1 \\sim E 3 }$ 所对应的构件或连接的应力集中情况等级 $\\mathrm { W } _ { \\mathrm { 0 } }$ 、$\\mathrm { W _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 0 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 2 } }$ 中的 $\\stackrel { \\textstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } { \\scriptscriptstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } .$ ］值有的已大于构件静强度的基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，说明可以不必进行单项疲劳强度核算。若 $\\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right]$ 值虽小于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，但计算出的 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right] \\left( \\geqslant \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] \\right)$ ）已大于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，则该构件或连接也不必进行单项疲劳强度核算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93288bd4-4eb0-4bab-9294-07adfb8acf30', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力，等于建筑物排开同体积的水重力。地表水或地下水通过土体孔隙的自由水沟通并传递水压力。水是否能渗人基底是产生水浮力的前提条件，因此，水浮力与地基土的透水性、地基与基础的接触状态以及水压大小（水头高低）和漫水时间等因素有关。对于透水性土，应计算水浮力；对于非透水性土，可不考虑水浮力。由于土的透水性质难以预测，故对于难以确定是否具有透水性质的土，计算基底应力时，不计浮力，计算稳定时，计人浮力。对于计算水浮力的水位，计算基底应力用低水位，计算稳定用设计水位。\n\n完整岩石（包括节理发育的岩石）上的基础，当基础与基底岩石之间灌注混凝土且接触良好时，水浮力可以不计。但遇破碎的或裂隙严重的岩石，则应计入水浮力。作用在桩基承台底面的水浮力要考虑，但如桩下沉嵌入岩层并灌注混凝土者，需扣除桩截面。\n\n基础襟边上的水位以下的土重力，当基底考虑浮力时采用浮重；当基底不考虑浮力时，视其是否透水采用天然重或饱和重，另外还要计人襟边土层以上至设计水位的水柱重力。\n\n浮土重度按下式计算：\n\n$$\n\\gamma ^ { \\prime } = \\frac { 1 } { 1 + e } ( \\gamma _ { 0 } - 1 )\n$$\n\n式中：e 土的孔隙比；\n\n$\\gamma _ { 0 }$ - 土的固体颗粒重度，一般采用 $2 7 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('932bcadc-5b65-43ee-b33c-acd7d73c535a', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百九十九条订立借款合同，借款人应当按照贷款人的要求提供与借款有关的业务活动和财务状况的真实情况', '第一百九十九条订立借款合同，借款人应当按照贷款人的要求提供与借款有关的业务活动和财务状况的真实情况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('932f0ecf-5de0-4302-9125-00635313883d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.11 浇筑', '6.11 浇筑## 6.11.1 浇筑混凝土前应进行下列准备工作：\n\n1 应根据待浇筑结构物的情况、环境条件及浇筑量等制订合理的浇筑工艺方案，工艺方案应对施工缝设置、浇筑顺序、浇筑工具、防裂措施、保护层的控制等作出明确规定。\n\n2 应对支架、模板、钢筋和预埋件等进行检查，模板内的杂物、积水及钢筋上的污物应清理干净。模板如有缝隙或孔洞时，应堵塞严密且不漏浆。\n\n3 应对混凝土的均匀性和坍落度等性能进行检测。\n\n## 6.11.2 自高处向模板内倾卸混凝土时，应防止混凝土离析。直接倾卸时，其自由倾落高度宜不超过 $2 \\mathrm { m }$ ；超过 $2 \\mathrm { m }$ 时，应通过串筒、溜管（槽）或振动溜管（槽）等设施下落；倾落高度超过 $1 0 \\mathrm m$ 时，应设置减速装置。\n\n## 6.11.3 混凝土应按一定的厚度、顺序和方向分层浇筑，且应在下层混凝土初凝或能重塑前浇筑完成上层混凝土；上下层同时浇筑时，上层与下层的前后浇筑距离应保持 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；在倾斜面上浇筑混凝土时，应从低处开始逐层扩展升高，并保持水平分层。混凝土分层浇筑厚度宜不超过表6.11.3的规定。\n\n表 6.11.3 混凝土分层浇筑厚度  \n\n\n\n\n\n### 条文说明：\n\n混凝土一般是分层浇筑，但为使上下层成为整体，避免形成冷接缝，浇筑上层时插入式振动器需要伸入到下层一定深度（ $( 5 0 \\sim 1 0 0 \\mathrm { m m } )$ ），同时下层混凝土仍要保持一定的塑性，因此需要在下层混凝土初凝或重塑以前浇筑完成上层混凝土。重塑试验方法：用插入式振动器靠自重插入混凝土中，振动 15s 后，周围 $1 0 0 \\mathsf { m m }$ 内能泛浆，并在拔出振动器时不留孔洞者，即认为能重塑。\n\n## 6.11.4 采用振动器振捣混凝土时，应符合下列规定：\n\n1 插入式振动器的移位间距应不超过振动器作用半径的 1.5 倍，与侧模应保持 $5 0 \\sim$\n\n$1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的距离，且插入下层混凝土中的深度宜为 $5 0 \\sim 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 表面振动器的移位间距应使振动器平板能覆盖已振实部分不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3附着式振动器的布置距离，应根据结构物形状和振动器的性能通过试验确定。\n\n4 每一振点的振捣延续时间宜为 $2 0 { \\sim } 3 0 \\mathrm { s }$ ，以混凝土停止下沉、不出现气泡、表面呈现浮浆为度。\n\n## 6.11.5 混凝土的浇筑宜连续进行，因故中断间歇时，其间歇时间应小于前层混凝土的初凝时间或能重塑时间。混凝土的运输、浇筑及间歇的全部时间宜不超出表 6.11.5 的规定；超出时应按浇筑中断处理，并应留置施工缝，同时应作出记录。\n\n表 6.11.5 混凝土的运输、浇筑及间歇的全部允许时间（min）  \n\n\n\n\n\n注：当混凝土中掺有促凝剂或缓凝剂时，其允许时间应通过试验确定。\n\n### 条文说明：\n\n混凝土的浇筑工作在正常情况下需要连续进行，但遇到停电、搅拌机故障、下雨等意外情况时，有可能会中断浇筑，间歇时间如超过已浇筑前层混凝土的初凝时间或能重塑时间，则需要按工作缝处理。如不做处理继续浇筑，上下两层或前后两段结合不好，浇筑振动还会破坏下层刚凝结的混凝土，影响混凝土的整体质量。“允许时间”是指从混凝土加水搅拌起计，包括拌和及运输时间、前层混凝土浇筑时间和后一层混凝土浇筑振捣时间。\n\n## 6.11.6 施工缝的位置应在混凝土浇筑之前确定，且宜设置在结构受剪力和弯矩较小且便于施工的部位。对施工缝的处理应符合下列规定：\n\n1 施工缝处混凝土表面的光滑表层、松弱层应予凿除，凿毛的最小深度应不小于 $8 \\mathrm { m m }$ 。对施工缝处混凝土的强度，当采用水冲洗凿毛时，应达到 $0 . 5 \\mathrm { M P a }$ ；人工凿除时，应达到$2 . 5 \\mathrm { M P a }$ ；采用风动机凿毛时，应达到 $1 0 \\mathrm { { M P a } }$ 。\n\n2经凿毛处理后的混凝土面，新混凝土浇筑前，应采用洁净水冲洗干净。\n\n3对重要部位及有抗震要求的混凝土结构或钢筋稀疏的钢筋混凝土结构，宜在施工缝处补插适量的锚固钢筋，补插的锚固钢筋直径可比结构主筋小一个规格，间距宜不小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，插入和外露的长度均不宜小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；有抗渗要求的混凝土，其施工缝宜做成凹形、凸形或设置止水带；施工缝为斜面时应浇筑成或凿成台阶状。\n\n### 条文说明：\n\n1 凿除松弱层的目的，是为避免影响混凝土的整体强度。所谓“松弱层”，“松”是指“松动、松散”，“弱”是指“达不到规定强度的混凝土”。本次修订对凿毛的深度进行了量化规定，以方便执行。条文根据凿除机具和方法规定了凿毛时施工缝处混凝土应达到的强度，是为了避免结构混凝土受到损伤。\n\n3 施工缝的抗剪强度较差，在重要部位和有抗震要求的施工缝处插埋锚固钢筋，是为增强其抗剪强度。本次修订具体规定了补插锚固钢筋的规格、间距、插入和外露的长度等，以方便执行。斜面凿成台阶状是为了防止滑移，增强抗剪力。\n\n## 6.11.7 在环境相对湿度较小、风速较大的条件下浇筑混凝土时，应采取适当措施防止混凝土表面过快失水。浇筑混凝土期间，应随时检查支架、模板、钢筋、预应力管道和预埋件等的稳固情况，并应及时填写混凝土施工记录。新浇筑混凝土的强度达到 $2 . 5 \\mathrm { M P a }$ 之前，不得使其承受行人、运输工具、模板、支架及脚手架等荷载。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('933c6db1-f1dd-4f41-be65-6d647e7ea847', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 5）', '\\mathrm { ~ e ~ } }$ — 臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ — 变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ 臂架铰轴等关节中的摩擦力和补偿滑轮组的效率造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机轨道坡度等引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）。\n\n#### 6．1．4．1．2 平衡臂架式变幅机构的变幅等效阻力\n\n平衡臂架式变幅机构每个位置上的变幅阻力也可以采用式（95）计算，而在变幅全过程的变幅等效犉阻力 $F _ { \\mathrm { H } }$ 则应按式（96）计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { { I d } } } = { \\sqrt { \\frac { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } P _ { \\mathrm { { I i } } } ^ { 2 } \\bullet t _ { i } } { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } } } }\n$$\n\n……（96）\n\n式中：\n\n$F _ { \\mathrm { I d } }$ — 平衡臂架式变幅机构变幅等效阻力，单位为牛顿（N）；犻 犻  \n$P _ { \\mathrm { { I } } i }$ — 臂架从位置 $i$ 到位置 $i + 1$ 幅度区段上两个相邻计算位置的变幅阻力的平均值，单位为牛顿（N）；$t _ { i }$ $P _ { \\mathrm { ~ I ~ } i }$ 的作用时间，单位为秒（s)。\n\n#### 6．1．4．1．3 牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力\n\n钢丝绳牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力包括摩擦阻力、等效坡道阻力、起升钢丝绳和牵引钢丝绳绕过导向滑轮所引起的阻力。摩擦阻力包括车轮沿轨道滚动的阻力、车轮轴承内的摩擦阻力以及车轮轮缘与轨道侧面间的附加摩擦阻力，后者一般是用前述两种基本摩擦阻力之和乘以附加摩擦阻力系数1．50来考虑，计算见6．1．2．1．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('933ced38-48f7-4b9a-92f0-50c207765d2b', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.12 成品基本尺寸', '4.12 成品基本尺寸');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9346de3b-d329-4c81-b4dd-48bb3c04d06d', '50《钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法》（GBT226-2015）.md', '8检验报告', '8检验报告检验报告应包括下列内容：\n\na) 委托单位；  \nb) 钢牌号；  \nc） 熔炼(批)号;  \nd) 试样号；  \ne) 试样截取方向；  \nf) 检验方法；  \ng) 检验结果；  \nh) 检验者及报告日期。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9349b6d7-396c-4741-82a7-33b56831eef0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞', '附 录 犞## （资料性附录）\n## 流动式起重机的倾覆线\n\n在本附录中，图V．1～图V．5只是流动式起重机的倾覆线的示意图，实际倾覆线取决于各起重机的具体设计。\n\n### 犞．1 起重机支承在车轮（轮胎）上\n#### 犞．1．1 车轮（轮胎）不带悬架或悬架装置被锁定（见图 V．1和图 V．2）\n\n倾覆线为车轮着地点的连线。对于装有双轮轴或多后轴摆动悬架的底盘，应考虑以下两种情况：\n\na） 摆动悬架轴被固定或被锁定的情况下，则为外车轮（轮胎）着地点的连线；  \nb） 车轮安装在可摆动悬架上时，则为摆动轴的轴线。\n\n  \n图 犞．1\n\n  \n图 犞．2\n\n#### 犞．1．2 车轮悬架装置未锁定（见图 V．3）\n\n倾覆线是悬架装置作用点的连线。\n\n### 犞．2 起重机支承在外伸支腿上（见图 V．4）\n\n倾覆线是各支承中心点的连线，但除外伸支腿外，还存在柔性支承面（如充气轮胎），则应考虑此柔性支承面。\n\n  \n图 犞．3\n\n  \n图 犞．4\n\n### 犞．3 起重机支承在履带上（见图 V．5）\n\n倾覆线是驱动轮轴心的连线和引导轮轴心的连线。\n\n  \n图 犞．5\n\n附 录 犠（资料性附录）符号和代号\n## 表 犠．1 符号／代号表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('934bf354-7afa-4e09-8430-045a300c5fec', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '附录G基础相对倾斜值和基础挠度计算公式', '附录G基础相对倾斜值和基础挠度计算公式G．0．1基础相对倾斜值，应按(G．0．1)式进行计算。\n\n$$\n\\Delta S _ { \\mathsf { A B } } = \\frac { S _ { \\mathsf { A } } - S _ { \\mathsf { B } } } { L }\n$$\n\n式中 $\\Delta S _ { \\mathrm { A B } }$ - 基础相对倾斜值；$S _ { \\mathrm { { A } } }$ 、 $S _ { \\mathrm { { B } } }$ —倾斜段两端观测点A、B的沉降量 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ ；L--A、B间的水平距离(m)。\n\n  \n附图G.0.1基础的相对倾斜\n\nG．0．2基础挠度，应按(G．0．2)式计算。\n\n$$\nf _ { \\mathrm { c } } = \\Delta S _ { \\mathrm { B C } } - \\frac { L _ { 1 } } { L _ { 1 } + L _ { 2 } } \\Delta S _ { \\mathrm { A B } }\n$$\n\n式中 $f _ { \\mathrm { c } }$ —基础挠度(m)；\n\n$\\Delta S _ { \\mathrm { B C } }$ --B、C两点的沉降差 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ ；  \n$\\Delta S _ { \\mathrm { A B } }$ A、B两点的沉降差 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ ；$L _ { 1 }$ —B、C两点间的水平距离(m)；$L _ { 2 }$ - -A、C两点间的水平距离（m）。\n\n  \n附图G.0.2基础的挠度');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('934feb8e-1012-4861-a570-2eaa4e521360', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷（Part 2）', '(m/s²）</td><td rowspan=1 colspan=1>加速时间/s</td><td rowspan=1 colspan=1>加速度/(m/s²）</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>4.003.15</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>0.67</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.50</td><td rowspan=1 colspan=1>6.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7.10</td><td rowspan=1 colspan=1>0.44</td><td rowspan=1 colspan=1>5.40</td><td rowspan=1 colspan=1>0.58</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2.50</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6.30</td><td rowspan=1 colspan=1>0.39</td><td rowspan=1 colspan=1>4.80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.52</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2.00</td><td rowspan=1 colspan=1>9.10</td><td rowspan=1 colspan=1>0.220</td><td rowspan=1 colspan=1>5.60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.35</td><td rowspan=1 colspan=1>4.20</td><td rowspan=1 colspan=1>0.47</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.60</td><td rowspan=1 colspan=1>8.30</td><td rowspan=1 colspan=1>0.190</td><td rowspan=1 colspan=1>5.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.32</td><td rowspan=1 colspan=1>3.10</td><td rowspan=1 colspan=1>0.43</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>6.60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.150</td><td rowspan=1 colspan=1>4.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>3.00</td><td rowspan=6 colspan=1>0.33</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.63</td><td rowspan=1 colspan=1>5.20</td><td rowspan=1 colspan=1>0.120</td><td rowspan=1 colspan=1>3.20</td><td rowspan=1 colspan=1>0.19</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.40</td><td rowspan=1 colspan=1>4.10</td><td rowspan=1 colspan=1>0.098</td><td rowspan=1 colspan=1>2.50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.16</td><td rowspan=4 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>3.20</td><td rowspan=1 colspan=1>0.078</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>0.16</td><td rowspan=1 colspan=1>2.50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.064</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n### 4．2．1．2．2．2 起重机的回转离心力和回转与变幅运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机回转运动时各部（构）件的离心力，用这些部（构）件的质量大小、其质量中心处的回转半径和回转速度来计算，把悬挂的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93501e5a-14da-47d0-b316-5b22bbbef086', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10变形监测（Part 1）', '10变形监测## 10．1一般规定\n\n### 10．1．1本章适用于工业与民用建(构)筑物、建筑场地、地基基础、水工建筑物、地下工程建(构)筑物、桥梁、滑坡等的变形监测。  \n### 10．1．2重要的工程建(构)筑物，在工程设计时，应对变形监测的内容和范围做出统筹安排，并应由监测单位制定详细的监测方案。  \n首次观测，宜获取监测体初始状态的观测数据。  \n### 10．1．3变形监测的等级划分及精度要求，应符合表10．1．3的规定。\n\n表10.1.3变形监测的等级划分及精度要求  \n\n\n\n\n\n注：1变形观测点的高程中误差和点位中误差，是指相对于邻近基准点的中误差。\n\n2特定方向的位移中误差，可取表中相应等级点位中误差的1/ $\\sqrt { 2 }$ 作为限值。\n\n3垂直位移监测，可根据需要按变形观测点的高程巾误差或相邻变形观测点的高差中误差，确定监测精度等级。\n\n### 10．1．4变形监测网的网点，宜分为基准点、工作基点和变形观测点。其布设应符合下列要求：\n\n1基准点，应选在变形影响区域之外稳固可靠的位置。每个工程至少应有3个基准点。大型的工程项目，其水平位移基准点应采用带有强制归心装置的观测墩，垂直位移基准点宜采用双金属标或钢管标。\n\n2工作基点，应选在比较稳定且方便使用的位置。设立在大型工程施工区域内的水平位移监测工作基点宜采用带有强制归心装置的观测墩，垂直位移监测工作基点可采用钢管标。对通视条件较好的小型工程，可不设立工作基点，在基准点上直接测定变形观测点。\n\n3变形观测点，应设立在能反映监测体变形特征的位置或监测断面上，监测断面一般分为：关键断面、重要断面和一般断面。需要时，还应埋设一定数量的应力、应变传感器。### 10．1．5监测基准网，应由基准点和部分工作基点构成。监测基准网应每半年复测一次;当对变形监测成果发生怀疑时，应随时检核监测基准网。\n\n### 10．1．6变形监测网，应由部分基准点、工作基点和变形观测点构成。监测周期，应根据监测体的变形特征、变形速率、观测精度和工程地质条件等因素综合确定。监测期间，应根据变形量的变化情况适当调整。\n\n### 10．1．7各期的变形监测，应满足下列要求：1在较短的时间内完成。2 采用相同的图形(观测路线)和观测方法。3 使用同一仪器和设备。4 观测人员相对固定。5 记录相关的环境因素，包括荷载、温度、降水、水位等。6 采用统一基准处理数据。\n\n### 10．1．8变形监测作业前，应收集相关水文地质、岩土了程资料和设计图纸，并根据岩土工程地质条件、工程类型、工程规模、基础埋深、建筑结构和施下方法等因素，进行变形监测方案设计。\n\n方案设计，应包括监测的目的、精度等级、监测方法、监测基准网的精度估算和布设、观测周期、项目预警值、使用的仪器设备等内容。\n\n[0．1．9每期观测前，应对所使用的仪器和设备进行检查、校正，并做好记录。\n\n### 10．1．10每期观测结束后，应及时处理观测数据。当数据处理结果出现下列情况之一时，必须即刻通知建设单位和施工单位采取相应措施：\n\n1 变形量达到预警值或接近允许值。  \n2变形量出现异常变化。  \n3建(构)筑物的裂缝或地表的裂缝快速扩大。\n\n## 10．2水平位移监测基准网\n\n### 10．2．1水平位移监测基准网，可采用三角形网、导线网、GPS 网和视准轴线等形式。当采用视准轴线时，轴线上或轴线两端应设立校核点。\n\n### 10．2．2水平位移监测基准网宜采用独立坐标系统，并进行一次布网。必要时，可与国家坐标系统联测。狭长形建筑物的主轴线或其平行线，应纳入网内。大型工程布网时，应充分顾及网的精度、可靠性和灵敏度等指标。\n\n### 10．2．3基准网点位，宜采用有强制归心装置的观测墩。观测墩的制作与埋设，应符合本规范附录B中B．3的规定。\n\n### 10．2．4水平位移监测基准网的主要技术要求，应符合表10．2．4的规定。\n\n表10.2.4水平位移监测基准网的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：1水平位移监测基准网的相关指标，是基于相应等级相邻基准点的点位中误差的要求确定的。2 具体作业时，也可根据监测项目的特点在满足相邻基准点的点位中误差要求前提下，进行专项设计。3 GPS水平位移监测基准网，不受测角中误差和水平角观测测回数指标的限制。\n\n### 10.2.5监测基准网的水平角观测，宜采用方向观测法。其技术要求应符合本规范第3.3.8条的规定。\n\n### 10．2．6监测基准网边长，宜采用电磁波测距。其主要技术要求，应符合表10．2．6的规定。\n## 表10.2.6测距的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：1测回是指照准目标一次，读数 ${ 2 \\mathord { \\sim } 4 }$ 次的过程。2根据具体情况，测边可采取不同时间段代替往返观测。3 测量斜距，须经气象改正和仪器的加、乘常数改正后才能进行水平距离计算。4计算测距往返较差的限差时， $a , b$ 分别为相应等级所使用仪器标称的固定误差和比例误差系数， $D$ 为测量斜距 $\\mathbf { \\Omega } ( \\mathbf { k m } )$ 。\n\n### 10．2．7对于三等以上的GPS监测基准网，应采用双频接收机，并采用精密星历进行数据处理。\n\n### 10．2．8水平位移监测基准网测量的其他技术要求，按本规范第3章的有关规定执行。\n\n## 10．3垂直位移监测基准网\n\n### 10．3．1垂直位移监测基准网，应布设成环形网并采用水准测量方法观测。\n\n### 10．3．2基准点的埋设，应符合下列规定：\n\n1 应将标石埋设在变形区以外稳定的原状土层内，或将标志镶嵌在裸露基岩上。  \n2 利用稳固的建(构)筑物，设立墙水准点。  \n3 当受条件限制时，在变形区内也可埋设深层钢管标或双金属标。  \n4 大型水工建筑物的基准点，可采用平洞标志。  \n5 基准点的标石规格，可根据现场条件和工程需要，按本规范附录D进行选择。\n\n### 10．3．3垂直');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9352c943-1f66-48c2-87e5-0ccddb86bb2a', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '制定依据：', '制定依据：1．金属结构的修复及报废基本保留了原GB6067-1985规定的技术要求。\n\n2.取消原GB6067—85中关于“承载能力 $8 7 \\%$ ”等的规定。第一，依据不很充分；第二，根据调研，我国起重机实际设计中安全系数取值较大，使用单位没有因为结构腐蚀而进行计算的实例；第三是实际评估时不易操作。根据专家的意见，取消该部分的内容。\n\n3.关于“受力构件断面腐蚀达原厚度的 $10 \\%$ ”的说明。依据日本机械学会1963年对桥吊制定的标准；标准中规定“假定受力构件为局部腐蚀，则厚度减少 $1 0 \\%$ 时，一般说仍然有安全裕度，但非设计者本人较难确切掌握作用于构件的应力种类状况，因此，为安全起见取为断面腐蚀达原厚度的 $10 \\%$ ”。另外，日本《起重机轨道保养标准》中规定，“钢结构腐蚀修补极限为板厚的 $10 \\%$ ”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('935bc4ef-e7d3-4951-a5eb-19a10abe13d5', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '6运输机械（Part 2）', '跳板与地面夹角不宜大于 $1 5 ^ { \\circ }$ ；在装卸履带式推土机、拖拉机时，跳板与地面夹角不宜大于 $2 5 ^ { \\circ }$ 。装卸时应由熟练的驾驶人员操作，并应统一指挥。上、下车动作应平稳，不得在跳板上调整方向。  \n6.3.5装运履带式起重机时，履带式起重机起重臂应拆短，起重臂向后，吊钩不得自由晃动。  \n6.3.6推土机的铲刀宽度超过平板拖车宽度时，应先拆除铲刀后再装运。  \n6.3.7机械装车后，机械的制动器应锁定，保险装置应锁牢，履带或车轮应換紧，机械应绑扎牢固。  \n6.3.8使用随车卷扬机装卸物件时，应有专人指挥，拖车应制动锁定，并应将车轮楔紧，防止在装卸时车辆移动。  \n6.3.9拖车长期停放或重车停放时间较长时，应将平板支起，轮胎不应承压。\n\n## 6.4机动翻斗车\n\n6.4.1机动翻斗车驾驶员应经考试合格，持有机动翻斗车专用 驾驶证上岗。\n\n6.4.2机动翻斗车行驶前，应检查锁紧装置，并应将料斗锁牢。\n\n6.4.3机动翻斗车行驶时，不得用离合器处于半结合状态来控制车速。  \n6.4.4在路面不良状况下行驶时，应低速缓行。机动翻斗车不得靠近路边或沟旁行驶，并应防侧滑。  \n6.4.5在坑沟边缘卸料时，应设置安全挡块。车辆接近坑边时，应减速行驶，不得冲撞挡块。  \n6.4.6上坡时，应提前换人低挡行驶；下坡时，不得空挡滑行；转弯时，应先减速，急转弯时，应先换人低挡。机动翻斗车不宜紧急刹车，应防止向前倾覆。  \n6.4.7机动翻斗车不得在卸料工况下行驶。  \n6.4.8内燃机运转或料斗内有载荷时，不得在车底下进行作业。6.4.9 多台机动翻斗车纵队行驶时，前后车之间应保持安全距离。\n\n## 6.5散装水泥车\n\n6.5.1在装料前应检查并清除散装水泥车的罐体及料管内积灰和结渣等杂物，管道不得有堵塞和漏气现象；阀门开闭应灵活，部件连接应牢固可靠，压力表工作应正常。  \n6.5.2在打开装料口前，应先打开排气阀，排除罐内残余气压。6.5.3装料完毕，应将装料口边缘上堆积的水泥清扫干净，盖好进料口，并锁紧。  \n6.5.4散装水泥车卸料时，应装好卸料管，关闭卸料管蝶阀和卸压管球阀，并应打开二次风管，接通压缩空气。空气压缩机应在无载情况下启动。  \n6.5.5在确认卸料阀处于关闭状态后，向罐内加压，当达到卸料压力时，应先稍开二次风嘴阀后再打开卸料阀，并用二次风嘴阀调整空气与水泥比例。\n6.5.6卸料过程中，应注意观察压力表的变化情况，当发现压力突然上升，输气软管堵塞时，应停止送气，并应放出管内有压气体，及时排除故障。6.5.7卸料作业时，空气压缩机应有专人管理，其他人员不得擅自操作。在进行加压卸料时，不得增加内燃机转速。  \n6.5.8卸料结束后，应打开放气阀，放尽罐内余气，并应关闭各部阀门。  \n6.5.9雨雪天气，散装水泥车进料口应关闭严密，并不得在露天装卸作业。\n\n## 6.6皮带运输机\n\n6.6.1固定式皮带运输机应安装在坚固的基础上，移动式皮带运输机在开动前应将轮子楔紧。  \n6.6.2皮带运输机在启动前，应调整好输送带的松紧度，带扣应牢固，各传动部件应灵活可靠，防护罩应齐全有效。电气系统应布置合理，绝缘及接零或接地应保护良好。  \n6.6.3输送带启动时，应先空载运转，在运转正常后，再均匀装料。不得先装料后启动。  \n6.6.4输送带上加料时，应对准中心，并宜降低加料高度，减少落料对输送带的冲击。  \n6.6.5作业中，应随时观察输送带运输情况，当发现带有松动、走偏或跳动现象时，应停机进行调整。  \n6.6.6作业时，人员不得从带上面跨越，或从带下面穿过。输送带打滑时，不得用手拉动。  \n6.6.7输送带输送大块物料时，输送带两侧应加装挡板或栅栏。6.6.8多台皮带运输机串联作业时，应从卸料端按顺序启动；停机时，应从装料端开始按顺序停机。  \n6.6.9作业时需要停机时，应先停止装料，将带上物料卸完后，再停机。  \n6.6.10皮带运输机作业中突然停机时，应立即切断电源，清除运输带上的物料，检查并排除故障。  \n6.6.11作业完毕后，应将电源断开，锁好电源开关箱，清除输送机上的砂土，应采用防雨护罩将电动机盖好。\n\n## 7桩工机械\n\n### 7.1一般规定\n\n7.1.1桩工机械类型应根据桩的类型、桩长、桩径、地质条件、施工工艺等综合考虑选择。  \n7.1.2桩机上的起重部件应执行本规程第4章的有关规定。7.1.3施工现场应按桩机使用说明书的要求进行整平压实，地基承载力应满足桩机的使用要求。在基坑和围堰内打桩，应配置足够的排水设备。  \n7.1.4桩机作业区内不得有妨碍作业的高压线路、地下管道和埋设电缆。作业区应有明显标志或围栏，非工作人员不得进入。7.1.5桩机电源供电距离宜在 $2 0 0 \\mathrm { m }$ 以内，工作电源电压的允许偏差为其公称值的 $\\pm 5 \\%$ 。电源容量与导线截面应符合设备施工技术要求。  \n7.1.6作业前，应由项目负责人向作业人员作详细的安全技术交底。桩机的安装、试机、拆除应严格按设备使用说明书的要求进行。  \n7.1.7安装桩锤时，应将桩锤运到立柱正前方 $2 \\mathrm { m }$ 以内，并不得斜吊。桩机的立柱导轨应按规定润滑。桩机的垂直度应符合使用说明书的规定。  \n7.1.8作业前，应检查并确认桩机各部件连接牢靠，各传动机构、齿轮箱、防护罩、吊具、钢丝绳、制动器等应完好，起重机起升、变幅机构工作正常，润滑油、液压油的油位符合规定，液压系统无泄漏，液压缸动作灵敏，作业范围内不得有非工作人员或障碍物。电动机应按本规程第3.4节的要求执行。  \n7.1.9水上打桩时，应选择排水量比桩机重量大4倍以上的作业船或安装牢固的排架，桩机与船体或排架应可靠固定，并应采7.1.19桩机作业或行走时，除本机操作人员外，不应搭载其他人员。  \n7.1.20桩机行走时，地面的平整度与坚实度应符合要求，并应有专人指挥。走管式桩机横');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('935e53e3-5fe4-4254-b772-c4906a81e546', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 3）', '结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。\n\n2通航或流放木筏的河流，桥下净空应符合通航标准或流放木筏的要求。有国防要求和其他特殊要求（如石油钻探船只）的航道，其通航标准应与有关部门具体研究确定。\n\n3在不通航或无流放木筏河流上及通航河流的不通航桥孔内，桥下净空不应小于表3.4.3的规定。\n\n表3.4.3非通航河流桥下最小净空  \n\n\n\n\n\n4无铰拱的拱脚允许被设计洪水淹没，但不宜超过拱圈高度的2/3，且拱顶底面至计算水位的净高不得小于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n5在不通航和无流筏的水库区域内，梁底面或无铰拱拱顶底面离开水面的高度不应小于计算浪高的0.75倍加上 $0 . 2 5 \\mathfrak { m }$ 。\n\n### 3.4.4涵洞宜设计为无压力式的。无压力式涵洞内顶点至洞内设计洪水频率标准水位的净高应符合表3.4.4的规定。\n\n表3.4.4无压力式涵洞内顶点至最高流水面的净高  \n\n\n\n\n\n### 3.4.5立体交叉跨线桥桥下净空应符合下列规定：\n\n1公路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求，其结构形式应与周围环境相协调。\n\n2铁路从公路上跨越通过时，其跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求。\n\n3农村道路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空为：\n\n1）当农村道路从公路上面跨越时，跨线桥桥下净空应符合本规范第3.4.1条建筑限界的规定；\n\n2）当农村道路从公路下面穿过时，其净空可根据当地通行的车辆和交叉情况而定，人行通道的净高应大于或等于 $2 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 . 0 \\mathrm m$ ；\n\n3）畜力车及拖拉机通道的净高应大于或等于 $2 . 7 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm m$ ；\n\n4）农用汽车通道的净高应大于或等于 $3 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应根据交通量和通行农业机械的类型选用，且应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm { m }$ ；\n\n5）汽车通道的净高应大于或等于 $3 . 5 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $6 . 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 3.4.6车行天桥桥面净宽按交通量和通行农业机械类型可选用4.5m或7.0m，其汽车荷载应符合本规范第4.3.1条有关四级公路汽车荷载的规定。人行天桥桥面净宽应大于或等于 $3 , 0 \\mathrm { m }$ ，其人群荷载应符合本规范第4.3.6条的规定。\n\n### 3.4.7管线设施的布置应符合下列规定：\n\n1电信线、电力线、电缆、管道等的设置不得侵入公路桥涵净空限界，不得妨害桥涵交通安全，并不得损害桥涵的构造和设施。\n\n2严禁易燃、易爆、高压等管线设施利用或通过公路桥梁。天然气输送管道离开特大、大、中桥的安全距离不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m }$ ，离开小桥的安全距离不应小于 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n3高压线跨河塔架的轴线与桥梁的最小间距，不得小于一倍塔高。高压线与公路桥涵的交叉应符合现行《公路路线设计规范》（JTGD20）的规定。\n\n## 3.5桥上线形及桥头引道\n\n### 3.5.1桥梁纵坡设计应符合下列规定：\n\n1桥上纵坡不宜大于 $4 \\%$ ，桥头引道纵坡不宜大于 $5 \\%$ ；桥头两端引道的线形应与桥梁的线形相匹配。\n\n2位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3对易结冰、积雪的桥梁，桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n### 3.5.2在洪水泛滥区域以内，特大、大、中桥桥头引道的路肩高程应高出桥梁设计洪水频率的水位加壅水高、波浪爬高、河弯超高、河床淤积等影响 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵引道的路肩高程宜高出桥涵前壅水水位（不计浪高） $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；压力式或半压力式涵洞的路肩高程宜高出涵前壅水水位 $\\mathrm { ~ i ~ . ~ } 0 \\mathfrak { m }$ 以上。\n\n### 3.5.3桥头锥体及引道应符合下列规定：\n\n1桥头锥体及桥台台后 $5 \\sim 1 0 \\mathrm { m }$ 长度内的引道，可用砂性土等材料填筑。在非严寒地区，当无透水性土时，可就地取土经处理后填筑。\n\n2锥坡与桥台两侧正交线的坡度，当有铺砌时，路肩边缘下的第一个8m高度内不宜陡于1:1；在 $8 \\sim 1 2 \\mathrm { m }$ 高度内不宜陡于1:1.25；高于 $1 2 \\mathrm { m }$ 的路基，其 $1 2 \\mathrm { m }$ 以下的边坡坡度应由计算确定，但不应陡于 $1 : 1 . 5$ ，变坡处台前宜设宽 $0 . 5 \\sim 2 . 0 \\mathrm { m }$ 的锥坡平台；不受洪水冲刷的锥坡可采用不陡于1：1.25的坡度；经常受水淹没部分的边坡坡度不应陡于1:2。\n\n3埋置式桥台和钢筋混凝土灌注桩式或排架桩式桥台，其锥坡坡度不应陡于1:1.5；对不受洪水冲刷的锥坡，加强防护时可采用不陡于1:1.25的坡度。\n\n4洪水泛滥范围以内的锥坡和引道的边坡坡面，应根据设计流速设置铺砌层。铺砌层的高度应为：特大、大、中桥应高出计算水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵应');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('936c6907-4da0-4ea7-9749-73fcacf94397', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10．5工业与民用建筑变形监测', '10．5工业与民用建筑变形监测## 10．5．1工业与民用建筑变形监测项目，应根据工程需要按表10．5．1选择。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9371e239-a766-4b0c-9441-db1b2ecee7dc', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '6.3计算（Part 5）', '要求：\n\n1填料可采用混凝土、片石混凝土或片石注浆混凝土；无冰冻地区也可采用粗砂和砂砾填料。\n\n2粗砂、砂砾填芯沉井和空心沉井的顶面均应设置钢筋混凝土盖板，盖板厚度应通过计算确定。\n\n8.2.11按变形控制原则设计支护结构时，作用在地下连续墙上的土压力可按墙体与土体相互作用原理确定，可按本规范附录R的方法计算。\n\n8.2.12直线形地下连续墙支护结构计算应符合下列规定：\n\n1应进行抗倾覆（嵌固）稳定性、整体抗滑移稳定性、坑底抗隆起稳定性、地下水抗渗流和抗突涌稳定性验算。\n\n2地下连续墙的内力和变形可按本规范附录S规定的竖向弹性地基梁法计算。\n\n8.2.13直线形地下连续墙支护结构构件计算应符合下列规定：\n\n1墙体、内支撑、立柱应按偏心受压构件计算。\n\n2腰梁可按水平方向的受弯构件计算。当腰梁与水平内支撑斜交或腰梁作为边桁架的弦杆时，应按偏心受压构件计算。\n\n3土层锚杆（锚索）的杆体应按轴心受拉构件计算。自由段和锚固段长度、锚固体直径、锚固体形状和浆体强度，应根据锚杆（锚索）轴向设计拉力、土层抗拔力及握裹力确定。外锚头和腰梁应根据锁定荷载值进行设计。\n\n8.2.14圆形地下连续墙支护结构计算应符合下列规定：\n\n1应进行稳定性验算，验算内容应符合本规范第8.2.13条第1款的规定。\n\n2应进行土压力和水压力作用下的结构失稳验算，结构失稳的临界荷载宜按空间结构计算，也可简化为圆环按下列公式验算：\n\n$$\nq _ { \\mathrm { p k } } = { \\frac { 3 E I } { R _ { 0 } ^ { 3 } h } }\n$$\n\n$$\nK q _ { \\mathfrak { n } } { \\leqslant } q _ { \\mathfrak { p } \\mathfrak { k } }\n$$\n\n式中： $q _ { \\mathfrak { p } \\mathfrak { k } }$ 沿环向分布的临界荷载标准值（ $\\mathbf k \\mathbf N / \\mathbf m ^ { 2 }$\n\n$E$ 混凝土的弹性模量（ $\\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 }$ ）；  \n$I -$ -在计算所取高度范围内的截面惯性矩（ $\\mathrm { m } ^ { 4 }$ ）；  \n$R _ { 0 }$ -计算所取的圆环中心线半径 $\\mathrm { ~ ( ~ m ~ ) ~ }$ ；  \n$h$ -计算所取的圆环高度（ ${ \\bf \\Pi } ( \\bf m )$ ；  \n$q _ { \\mathfrak { r } _ { \\mathrm { k } } }$ - 作用标准值组合（ $\\mathbf k \\mathbf N / \\mathbf m ^ { 2 }$ ）；  \n$K \\cdot$ -稳定安全系数，取4。\n\n3圆形地下连续墙支护结构宜按空间结构计算，也可按轴线对称结构取单位宽度的地下连续墙墙体作为竖向弹性地基梁和本规范附录T规定的方法计算。墙体、内环梁或内衬的环向效应，可按轴线对称结构简化为等效弹性支承。\n\n4内环梁或内衬的内力及变形可按平面刚架环形梁计算。应考虑地层、地下水、地面荷载分布的不均匀性，以及圆环向外侧变形区域的土体对内环梁或内衬的约束作用。\n\n征，采取相应的设计措施和处理方案。地基处理的措施可参考表9.2.7-1采用，也可根据地方经验采取其他可靠措施；结构物可根据其重要性、结构特点、受水浸湿后的危害程度和修复难易进行分类，见表9.2.7-2。\n\n表9.2.7-1 湿陷性黄土地区地基处理的措施  \n\n\n\n\n\n注：表中 $\\textcircled{1}$ 、 $\\textcircled{2}$ 、 $\\textcircled{3}$ 、 $\\textcircled{4}$ 为措施编号，各编号的处理措施如下： $\\textcircled{1}$ 墩台基础采用明挖、沉井或桩基，置于非湿陷性土层中； $\\textcircled{2}$ 采用强夯法或挤密桩法，并采取防水和结构措施； $\\textcircled{3}$ 采取重锤夯实，并采取防水和结构措施； $\\textcircled{4}$ 地基表层夯实。\n\n表9.2.7-2 湿陷性黄土地区结构物分类  \n\n\n\n\n\n## 9.2.8湿陷性黄土地区的桥涵铺砌范围应比非湿陷性地区同类桥涵适当加大，垂裙加深，涵洞沉降缝应进行密水处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('937cf6f8-fa29-499f-a18e-cdb279474aa6', '22《起重机手势信号》（GB5082-2019）.md', '起重机手势信号', '起重机手势信号');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('937f0d31-c6eb-44fc-b0a6-0cbf6fe47147', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.11 包装、存放与运输', '8.11 包装、存放与运输8.11.1 桥梁的钢构件应在涂层干燥后对高强度螺栓连接部位进行包装，包装和存放时应采取措施避免损坏摩擦面。拼接板、螺栓、螺母、垫圈等小件应分类装箱，并加标记。\n\n8.11.2 存放场地应坚实、平整、有排水设施。存放时，钢构件的支承处不应产生不均匀沉降，所有支承点均应受力均匀。\n\n8.11.3 运输应符合相应运输方式的有关安全规定。采用船舶运输时，装船前应进行稳定性验算，其抗倾覆安全系数应不小于 1.5。提供工地抗滑移系数试验用的试件，应随同构件运至工地。\n\n8.11.4 在包装、存放和运输过程中，应采取有效措施，保证钢构件不变形、不损坏、不散失。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9385f5e1-9a40-4156-a9df-60f65d0c4ae9', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百五十二条承揽合同的内容包括承揽的标的', '第二百五十二条承揽合同的内容包括承揽的标的、数量、质量、报酬、承揽方式、材料的提供、履行期限、验收标准和方法等条款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93938690-e68f-49db-a86d-c378085dd497', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。 其中,注日期的引用文件 仅该日期对应的版本适用于本文件 不注日期的引用文件 其最新版本 包括所有的修改单 适用于本文件。\n\nGB/T 3787 手持式电动工具的管理、使用、检查和维修安全技术规程  \nGB / T 4208 外壳防护等级(IP 代码)  \nGB/T 6829 剩余电流动作保护电器(RCD)的一般要求  \nGB/T 11918.1 工业用插头插座和耦合器 第1 部分:通用要求  \nGB/T 13955 剩余电流动作保护装置安装和运行  \n高压 低压预装式变电站  \nGB 50053 $2 0 \\ \\mathrm { k V }$ 及以下变电所设计规范  \nGB 50058 爆炸危险环境电力装置设计规范  \nGB 50148 电气装置安装工程 电力变压器、油浸电抗器、互感器施工及验收规范  \nGB 50150 电气装置安装工程电气设备交接试验标准  \nGB 50256 电气装置安装工程 起重机电气装置施工及验收规范');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93a7077b-1fe0-40ee-836a-9a6efbaf545a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6 机械', '6 机械## 6．1 机构设计计算原则\n\n### 6．1．1 起升机构\n\n#### 6．1．1．1 电动机初选\n\n##### 6．1．1．1．1 电动机的型式\n\n起升机构一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、自制动异步电动机、交流变频电动机、直流电动机，或适合于起升机构使用特点的其他电动机。\n\n##### 6．1．1．1．2 电动机的初选功率\n\n###### 6．1．1．1．2．1 电动机的稳态起升功率按附录 P中的式（P．1）计算。犆犣  \n###### 6．1．1．1．2．2 对 YZR系列等能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，其所需功率按附录 P中式（P．7）计算。  \n###### 6．1．1．1．2．3 对未能提供按 值计算选择电动机的资料，但已知采用电动机的起升机构工作级别的，其所需功率按附录 P中的 P．2．4计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．4 对能获得负荷图的起升机构，其所需电动机的功率按附录P中的式（P．10）计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．5 对下述起重机的起升机构，选择其电动机功率时，还应考虑：\n\na） 抓斗起重机：如设计的钢丝绳卷绕系统能使闭合绳和支持绳的载荷接近平均分配，则闭合绳机构和支持绳机构电动机功率各取为总计算功率的 $66 \\%$ ；当采用直流调速或交流变频调速，能实时监控并保证抓斗闭合终止时支持绳与闭合绳载荷准确相等，各机构电动机功率可取为总计算功率的 $56 \\%$ 。  \nb） 铸造起重机：起升机构中采用有刚性联系的两套驱动装置双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $60 \\%$ ；当要求用一台电动机驱动，起重机以满载（额定载荷）完成一个工作循环时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $66 \\%$ ；采用行星差动减速器双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $50 \\%$ 。  \nc） 水电站门式起重机等起升速度慢、起升行程范围大的起重机或特殊用途的慢速起重机：在一个工作循环中起升机构运转时间往往超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，其电动机功率应按短时工作方式S2选择：在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n } { \\sim } 3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ；在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $3 0 \\ \\mathrm { \\ m i n } { \\sim } 6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 。\n\n##### 6．1．1．1．3 电动机轴上所需的转矩\n\n###### 6．1．1．1．3．1 稳态起升额定起升载荷的转矩\n\n稳态起升额定起升载荷时电动机轴上的转矩 $M _ { \\mathrm { N } }$ 按式（77）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { N } } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D } { 2 a i \\eta }\n$$\n\n……（77）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { N } }$ — 稳态起升额定起升载荷的转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 额定起升载荷，单位为牛顿（N）；$D$ -按最外层钢丝绳中心计算的卷筒卷绕直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$a$ 钢丝绳滑轮组的倍率；i 由电动机轴到卷筒轴的总传动比；n -起升物品时起升机构传动装置和滑轮组的总效率。\n\n###### 6．1．1．1．3．2 电动机产生转矩的最低要求\n\n为了加速起升额定载荷或起升试验载荷，以及为补偿电源电压和频率变化所导致的转矩损失，电动机轴上转速 $n { = } 0$ 时产生的转矩应满足式 $( 7 8 ) \\sim$ 式（80）的最低要求：\n\na） 对直接起动的笼型异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 6 \\ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n\n\n……（78）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { d } }$ —— 起动时（转速 $n { = } 0$ 时）电动机轴上具有的转矩；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ —— 同式（77）。\n\nb） 对绕线转子异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 9 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n……（79）\n\n式中符号同式（78）。\n\nc） 对采用变频控制的所有类型的电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 4 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n式中符号同式（78）。\n\n#### 6．1．1．2 电动机的校验\n\n##### 6．1．1．2．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机过载校验，是检验在设计要求的极限起动条件下，所选电动机的最大转矩或堵转转矩是否能满足机构起动的需要，按附录R的方法计算。\n\n电动机发热校验，是检验在满足设计要求的正常运转条件下，电动机不应出现过热，按附录S的方法计算。\n\n##### 6．1．1．2．2 电动机使用环境的功率修正\n\n若起重机安装使用地点海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ ，或起重机使用环境温度超过 $4 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，就应对电动机容量进行修正，见7．7．2．4。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93a84fe3-40a6-49f1-b554-738c2668475d', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '5.7 人行塔梯（Part 1）', '5.7 人行塔梯b) b) 平台不应悬挂在梯段上;台不应悬挂在梯段上；  \nc) c) 顶部和各节平台应设置防护栏杆,并应符合 5. 1 的规定;部和各节平台应设置防护栏杆，并应符合5.1的规定；  \nd) d) 平台底板应平整满铺,相邻板之间不应搭接且表面高度差不宜大于台底板应平整满铺，相邻板之间不应搭接且表面高度差不宜大于 $3 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 5.7.7 人行塔梯的基础应根据产品说明书要求设置,宜采用厚度不小于5.7.7 人行塔梯的基础应根据产品说明书要求设置，宜采用厚度不小于 $0 . 3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的混凝土浇筑,硬化范的混凝土浇筑，硬化范围不应小于人行塔梯底框外沿围不应小于人行塔梯底框外沿 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,也可采用其他经过设计、检测的结构形式。也可采用其他经过设计、检测的结构形式。\n\n## 5.7.8 人行塔梯的出入口应根据高处作业高度与可能坠落半径搭设防物体打击类防护棚,入口应设5.7.8 人行塔梯的出入口应根据高处作业高度与可能坠落半径搭设防物体打击类防护棚，入口应设门,且应符合5.2 的规定。门，且应符合5.2的规定。\n\n## 5.7.9 人行塔梯的安装要求如下:5.7.9 人行塔梯的安装要求如下：\n\na)a) 各构件之间可采用扣件 焊接 定型套管 螺栓 销轴方式进行连接固定 人行塔梯连接螺栓应构件之间可采用扣件、焊接、定型套管、螺栓、销轴方式进行连接固定；人行塔梯连接螺栓应紧固,并应采取防退扣措施;紧固，并应采取防退扣措施；  \nb) b) 根据设施具体情况 可通过螺栓或销轴固定方式分节安装上 下层平台框据设施具体情况，可通过螺栓或销轴固定方式分节安装上、下层平台框；  \nc) c) 用电线路不宜装设在人行塔梯上;必须装设时,线路与塔体间应绝缘;用电线路不宜装设在人行塔梯上；必须装设时，线路与塔体间应绝缘；  \nd)d) 高度大于高度大于5 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时,每上升，每上升4 $4 \\ \\mathrm { m } \\sim 6 \\ \\mathrm { m }$ 应设置连墙件;若距墩柱等结构物较远,应增设缆风绳或抛置连墙件；若距墩柱等结构物较远，应增设缆风绳或抛撑,并应通过设计验算;撑，并应通过设计验算；  \ne) e) 基础应稳固,安装前四脚应垫平,底部与基础之间应采用预埋地脚螺栓固定连接;础应稳固，安装前四脚应垫平，底部与基础之间应采用预埋地脚螺栓固定连接；  \nf ) f) 各构件之间的连接和固定,构件与地面之间的固定等应符合 GB 50010、GB 50204、GB 50205、构件之间的连接和固定，构件与地面之间的固定等应符合GB 50010、GB 50204、GB 50205、GB 50661 和 GB / T 3098. 1 的有关规定,且受力满足设计文件或方案的要求。GB 50661和GB/T 3098.1的有关规定，且受力满足设计文件或方案的要求。\n\n## 5.7.10 人行塔梯的连墙件技术要求如下:5.7.10 人行塔梯的连墙件技术要求如下：\n\na) 应采用能承受压力和拉力的刚性杆件,采用拉撑结合方式、预埋钢管方式、后锚固方式或箍柱a) 应采用能承受压力和拉力的刚性杆件，采用拉撑结合方式、预埋钢管方式、后锚固方式或箍柱方式等与结构物连接;连墙件的材料、尺寸、固结方式等应满足设计要求;方式等与结构物连接；连墙件的材料、尺寸、固结方式等应满足设计要求；\n\nb) b) 宜为三角形或八字形结构;宜为三角形或八字形结构；  \nc) c) 应与建筑结构和人行塔梯连接牢固,不宜与支撑性支架连接;与建筑结构和人行塔梯连接牢固，不宜与支撑性支架连接；  \nd) d) 应靠近人行塔梯的横杆设置,连接点至横杆、立杆节点距离不应大于靠近人行塔梯的横杆设置，连接点至横杆、立杆节点距离不应大 $0 . 3 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,并固定在人行塔,并固定在人行塔梯的立杆上;梯的立杆上；  \ne) e) 宜水平设置,当不能水平设置时,与人行塔梯连接的一端,应低于与建筑结构连接的一端,连水平设置，当不能水平设置时，与人行塔梯连接的一端，应低于与建筑结构连接的一端，连墙杆的坡度宜小于墙杆的坡度宜小于 $1 : 3$ ;;  \nf ) f) 安装应随人行塔梯搭设同步进行,不应滞后安装;当人行塔梯操作层高出相邻连墙件2 个步距装应随人行塔梯搭设同步进行，不应滞后安装；当人行塔梯操作层高出相邻连墙件2个步距及以上时,在上层连墙件安装完毕前,应采取临时拉结措施;及以上时，在上层连墙件安装完毕前，应采取临时拉结措施；  \ng) g) 当无法设置连墙件时,应制订其他可靠的固定措施,并进行专项设计。无法设置连墙件时，应制订其他可靠的固定措施，并进行专项设计。\n\n## 5.7.11 人行塔梯安装后的外观要求如下:5.7.11 人行塔梯安装后的外观要求如下：\n\na) a) 各构件不应歪斜、扭曲、变形;构件不应歪斜、扭曲、变形；  \nb) b) 平台底板应满铺、平整,无明显错台,并可靠固定;台底板应满铺、平整，无明显错台，并可靠固定；  \nc) c) 表面应光洁,无毛刺、裂纹、焊渣或明显锤痕等外观缺陷;面应光洁，无毛刺、裂纹、焊渣或明显锤痕等外观缺陷；  \nd) d) 切割部位应锉平磨光,边角整齐;割部位应锉平磨光，边角整齐；  \ne) e) 地基应坚实平整,基础四周应有防排水设施;基应坚实平整，基础四周应有防排水设施；  \nf ) f) 防锈漆、安全色涂层应均匀、牢固,无明显的堆漆、漏漆等缺陷。锈漆、安全色涂层应均匀、牢固，无明显的堆漆、漏漆等缺陷。\n\n## 5.7.12 人行塔梯的使用要求如下:5.7.12 人行塔梯的使用要求如下：\n\na) a) 出入口宜设置警示、隔离类设施进行围蔽,不使用时应关门上锁,无关人员不应入内;入口宜设置警示、隔离类设施进行围蔽，不使用时应关门上锁，无');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93ab81db-cbdf-4818-9233-5dbe5265cf9c', '21《坠落防护水平生命线装置》（GB38454-2019）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nGB/T 6096安全带测试方法  \nGB/T10125人造气氛腐蚀试验盐雾试验  \nGB/T 23469坠落防护连接器  \nGB 24543坠落防护安全绳');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93b1ddd6-fd68-4b84-a813-d056f2bcbb6a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合## 犌．4．1 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．11；采用极限状态设计法设计时，见表 G．12。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n3   \n1   \n\n\n\n\n\n## 犌．4．2 载荷与适用的动力系数（见表 犌．13）\n\n表 犌．13 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n## 犌．4．3 加速效应的组合\n\n桥式和门式起重机的载荷总起升质量的重力是靠起升机构（H）、大车运行机构（T）、小车运行机构（D）以及有时还靠回转机构（S）来移动的（见图G．4）。\n\n这些机构同时作用于起重机的加速效应取决于起重机的控制系统和使用状态以及载荷是从地面起升还是从悬吊状态起升。考虑到上述情况，表 G．14给出的加速效应假定将同时作用。\n\n  \n图 犌．4 桥式和门式起重机的载荷与运动\n\n总起升质量的重力 $m g$ 在不同的载荷组合内应乘以下列系数：\n\n载荷组合 A1和 B1： $\\phi _ { 2 }$ ；  \n载荷组合 A2和 $\\mathrm { B } 2 : \\phi _ { 3 }$ ；  \n载荷组合 和 ： $\\ L _ { \\ L } ( \\ L _ { 1 } + \\phi _ { 5 } \\ L \\times \\frac { \\Delta F } { m g } )$ ；  \n载荷组合 A4和 $\\mathrm { B 4 } : \\phi _ { 4 }$ ；  \n载荷组合 $\\mathrm { C 3 } : \\phi _ { 6 }$ 。\n\n驱动加速力可在短暂时间内有显著变化，此力的计算应分以下几种情况：\n\na） 开始运动时；  \nb） 对稳定状态运动进行制动时；\n\nc） 在起动过程中对运动进行制动时；\n\nd） 在制动过程中（减速停机），对运动进行减速时。\n\n根据4．2．1．2．1，所计算的驱动机构驱动力变化值，即刚体加速力应乘以系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n在考虑减速停机时，只有一个这种效应和其他运动相组合。\n\n在载荷组合 C6或 C7中，假定在稳定运行状态中只考虑“意外停机“或“机构失效“的动力效应，而不考虑其他动力效应。\n\n表 犌．14 加速效应的组合');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93b3a54a-7cb8-426d-9c07-337c6798e79f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：“常备式定型钢构件”系指万能杆件、装配式公路钢桥中的贝雷桁片、钢管脚手架等钢构件。\n\n## 5.1.2 模板和支架应符合下列规定：\n\n1 模板和支架应具有足够的强度、刚度和稳定性，应能承受施工过程中所产生的各种荷载。\n\n2 模板、支架的构造应简单、合理，结构受力应明确，安装、拆除应方便。\n\n3 模板应能与混凝土结构或构件的特征、施工条件和浇筑方法相适应，应保证结构物各部位形状尺寸和相互位置的准确。\n\n4 模板的板面应平整，接缝处应严密且不漏浆；模板与混凝土的接触面应涂刷隔离剂，但不得采用废机油等油料，且不得污染钢筋及混凝土的施工缝。\n\n5 支架应稳定、坚固，应能抵抗在施工过程中可能发生的振动和偶然撞击。\n\n6 支架不得与应急安全通道相连接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93bd1d34-bb1f-45af-9752-73336950d9c5', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百四十九条当事人约定租赁期间届满租赁物归承租人所有', '第二百四十九条当事人约定租赁期间届满租赁物归承租人所有，承租人已经支付大部分租金，但无力支付剩余租金，出租人因此解除合同收回租赁物的，收回的租赁物的价值超过承租人欠付的租金以及其他费用的，承租人可以要求部分返还。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93bf3e4a-ed5f-4c2b-bafd-619b38ae63d3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条为新增，主要依据新颁布的《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T3310-2019）的规定。\n\n## 6.8.5 在混凝土中掺入外加剂时，除应符合本规范第6.6节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 在钢筋混凝土和预应力混凝土中，均不得掺用氯化钙、氯化钠等氯盐。\n\n2 减水剂宜采用聚羧酸类减水剂。\n\n3 各种外加剂中的氯离子总含量宜不大于混凝土中胶凝材料总质量的 $0 . 0 2 \\%$ ，硫酸钠含量宜不大于减水剂干重的 $1 5 \\%$ 。\n\n4 从各种组成材料引入的氯离子总含量(折合氯盐含量) 应不超过表 6.8.5 规定的限值。\n\n5 掺入引气剂的混凝土，其含气量应按不同环境类别和作用等级确定。\n\n表 6.8.5 混凝土中游离氯离子含量最大限值 $( \\% )$ ）  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>环境类别与作用等级</td><td rowspan=1 colspan=1>钢筋混凝土</td><td rowspan=1 colspan=1>预应力混凝土</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>I、Ⅲ、IV</td><td rowspan=1 colspan=1>0.10</td><td rowspan=3 colspan=1>0.06</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>I-B、I-C、V、VI</td><td rowspan=1 colspan=1>0.20</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>I -A、VII</td><td rowspan=1 colspan=1>0.30</td></tr></table>\n\n\n注: 1. 表中氯离子含量以胶凝材料质量百分数计。\n\n2. 环境类别和作用等级应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93c6ad76-9b66-4a66-886b-4bbbc7b2472e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.4 桥涵净空', '3.4 桥涵净空## 3.4.1 本条要求桥涵净空符合公路建筑限界要求，这样可以使桥梁与公路更好地衔接，公路上的车辆可维持原速通过桥梁。车辆在公路上无障碍地行驶，尤其在高速公路和一级公路上，这是现代交通的最基本要求。\n\n“桥面净宽与路基宽度相同”中，路基宽度不含土路肩。\n\n## 3.4.2 在目前的桥梁设计中，一般不考虑路缘石对车辆的防撞作用，设置路缘石仅是为了起到视线诱导、排水和警示的作用。但是，如果路缘石能够对失控车辆起到第一道防护作用，则能更有效地降低事故严重程度，保护行人和车辆安全，减少事故损失。“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”项目从路缘石对车辆所起的拦护作用方面考虑，基于车辆动态仿真实验对公路桥梁路缘石合理高度进行了研究。根据不同车速、不同碰撞角度、 不同路缘石高度条件的路缘石碰撞仿真实验结果，路缘石对偏驶车辆的拦护效果优劣程度为 $3 5 \\mathrm { c m } > 3 0 \\mathrm { c m } > 2 5 \\mathrm { c m } > 4 0 \\mathrm { c m } > 1 5 \\mathrm { c m } > 2 0 \\mathrm { c m }$ ，这与现行规范路缘石高度可取用 $2 5 \\ : \\beta 3 5 \\mathrm { { c m } }$ 的规定基本吻合。考虑到 $3 5 \\mathrm { c m }$ 高路缘石的拦护效果最佳，本次修订建议路侧环境危险时，桥梁路缘石高度取用较大值。\n\n## 3.4.3 关于河流中漂流物在水面上突出的高度，根据几十份调查资料，一般高出水面 $1 \\mathrm { m }$ 左右，最高可达 $2 \\mathrm { m }$ 。国外资料也有高出 $3 \\sim 4 \\mathrm { m }$ 的。设计时要按实地调查资料确定。\n\n## 3.4.4 当矩形涵洞进口净高大于 $3 \\mathrm { m }$ 时，其顶面至最高水面的净高不应小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ,这与不通航河流上的梁底净空规定是一致的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93c96b9f-ae25-42a8-be1f-c86977f5af58', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算仍用式（M．1）和式（M．2），但应取两个或三个危险截面进行验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93d5884e-51b9-46ce-a992-08fdf47a0dc9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接## 5.4.2.2.2.1 摩擦型高强度螺栓连接\n\n该连接是利用高强度螺栓的预拉伸，使被连接构件之间相互压紧而产生静摩擦力来传递剪力。\n\n摩擦型高强度螺栓连接的计算有以下五种情况：\n\na） 在受剪连接中，单个摩擦型高强度螺栓的承载能力，按式（38）计算：犣犘\n\n$$\n[ P ] = \\frac { Z _ { \\mathrm { m } } \\mu P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } } { n }\n$$\n\n……（38）\n\n式中：犘\n\n$[ P ]$ ———受剪连接中单个摩擦型高强度螺栓的许用承载能力，单位为千牛（kN）；\n\n$Z _ { \\mathrm { m } }$ — 传力的摩擦面数；\n\n$\\mu$ 抗滑移系数(摩擦系数)，按表26选取；  \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — 高强度螺栓的预拉力，按表27选取，单位为千牛（kN）；  \n$_ n$ 见式（28）。\n\n表 26 抗滑移系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n\n\n\n表 27 单个高强度螺栓的预拉力 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } ^ { \\mathrm { ~ : ~ } }$   \n\n\n\n\n\nb） 在受拉连接中，单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力犘 $\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ ，按式（39）计算，并不宜大于 $1 , 0 P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\n……（39）\n\n式中：犘\n\n$\\left[ P _ { \\mathrm { { \\uparrow } } } \\right]$ ］— 受拉连接中单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力，单位为千牛（kN）；$\\sigma _ { \\mathrm { s } l }$ — 高强度螺栓钢材的屈服点，有确切数据的按值选取，也可按表27中最低值选取，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$A _ { l }$ 螺栓有效截面积，可按表27选取，单位为平方毫米 $\\mathrm { . } \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$_ n$ 同式（38)；$\\beta$ 载荷分配系数。$\\beta$ 与连接板总厚度 $L$ 和螺栓(公称)直径 $d$ 有关，按下式计算：$L / d { \\geqslant } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 2 6 - 0 . 0 2 6  L / d ) + 0 . 1 5$ ；$L / d { < } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 1 7 - 0 . 0 5 7 L / d ) + 0 . 3 3$ 。\n\nc） 摩擦型高强度螺栓连接，同时承受摩擦面的剪切和沿螺栓轴线方向的外拉力时，每个高强度螺犘 犘 犘犘栓的许用承载能力仍按式（38）计算，但应以 $( P _ { \\mathrm { { g } } } - 1 . 2 5 P _ { \\mathrm { { t } } } )$ ）代替式中的犘 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ t ~ } }$ 为每个高强度螺栓在其轴线方向所受的外拉力。此拉力不应大于犣 $0 . 7 ~ P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\nd） 摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目 $Z$ ，按式（40）计算：犖\n\n在受剪连接中： $Z { = } \\frac { N } { [ P ] }$ 在受拉连接中： $Z { = } \\frac { N } { \\left[ P _ { \\mathrm { t } } \\right] } \\mathrm { \\Omega }$ ……（40）\n\n式中：\n\n$Z$ -摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目；$N \\cdot$ 连接所传递的内力，单位为千牛（kN)；$[ P ]$ — 同式（38）；$\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ — 同式（39）。\n\ne） 在摩擦型高强度螺栓连接中，为使高强度螺栓达到规定的预拉力，应施加一定的拧紧螺栓螺母的扭矩，其值应由试验得出，但可用式（41）估算：\n\n$$\nM { = } K d P _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……( 41)\n\n式中：  \n$M -$ 拧紧力矩，单位为千牛米 $( \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m } )$   \n$K$ 螺栓组连接的扭矩系数，视螺纹间的摩擦和螺母与垫圈间的摩擦情况而异：当螺栓、螺母和垫圈经皂化、磷化处理时，取犓 $K = 0 . 1 1 \\sim 0 . 1 5$ ；当螺栓、螺母和垫圈未作处理时，取 $K = 0 . 1 5 { \\sim } 0 . 2 0$ 。  \n$d$ 螺栓的公称直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$   \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — —— 同式（38）。  \n摩擦型高强度螺栓应满足5．3．2．2相关要求。\n\n## 5.4.2.2.2.2 承压型高强度螺栓连接\n\n承压型高强度螺栓连接，是当传递的剪力超过构件接触面间的摩擦力后发生滑移，致使螺栓杆抵住孔壁，而通过摩擦与承压共同传力的连接。由于它不适用于直接承受动载荷的结构和在连接处有反向内力作用的结构，因此在起重机承载结构中一般不采用此类连接。如果确有需要采用，应对其进行承剪和承压的计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93de8272-6183-44ae-9f0a-9465c053e20a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 4）', ' } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } \\mp \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } )\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；  \n其余符号同式（19）。\n\n考虑到4．4．2．4．1所提出的一般原则，可以认为能传递到起升机构上的最大组合载荷，实际上限制犘在 $P _ { \\mathrm { M m a x } } \\mathrm { [ }$ 载荷的1．6倍。\n\n##### 4．4．2．5．2 水平运动\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ，按式（25）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { \\ m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（17）。\n\n载荷情况Ⅱ，取式（26）和式（27）两值中的较大者：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { w M I } } ) \\gamma ^ { \\prime } \\mathrm { m }\n$$\n\n或\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\textrm { m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（19）。\n\n载荷情况Ⅲ，对 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，取对应于电动机（或制动器）最大扭矩的载荷。但如果作业条件限制了实际传递的扭矩，例如由于车轮在轨道上打滑，或者由于使用了适当的限制器（如液压联轴器，极限力矩联轴器等），这时就应取实际可能传递的扭矩。\n\n##### 4．4．2．5．3 复合运动\n\n对载荷情况Ⅰ和 $\\mathbb { I }$ ：载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\mathrm { I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 用4．4．2．2．1和4．4．2．3．1给出的通用公式来确定。\n\n对载荷情况Ⅲ：\n\n当用于质心升高运动的功率，同克服加速或风力影响所需的功率相比可以忽略不计时，载荷最大值$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 取为由电动机最大转矩引起的载荷，此值虽很高，但可以接受，因为它增加了安全性。\n\n反之，当用于克服加速或风力影响所需的功率，同用于质心升高运动的功率相比可以忽略不计时，犘 犘$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 可以按 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ~ P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 来计算。\n\n在这两个极限数值之间的各种情况，应根据选用的电动机、起动方式，以及由惯性和风力影响引起的载荷与由质心升高引起的载荷的相对值来进行研究。\n\n当作业条件限制了实际传递给机构的力矩（见4．4．2．5．2），而它又小于上述数值时，则将此限制的犘极限力矩作为 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93e66ff0-850c-4250-8aa9-3541fb30eb7e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 竹笼、木笼、铅丝笼及钢笼围堰适用于较大水深，钢笼是指采用型钢制作的笼体。随着水深增加，水流冲击增大，竹笼、木笼、铅丝笼及钢笼的高度与宽度相\n\n应增加，围堰的侧压力亦增大，故笼体的制作需要坚固。\n\n### 13.2.5 膜袋围堰的填筑应符合下列规定：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93ee1fa0-07ec-44b2-a0fa-7a055d4dea31', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6.7.7按能力保护方法计算双柱和多柱墩盖梁的弯矩设计值和剪力设计值时', '6.7.7按能力保护方法计算双柱和多柱墩盖梁的弯矩设计值和剪力设计值时，双柱和多柱墩盖梁的弯矩设计值和剪力设计值可直接取本规范第6.7.5条计算出的盖梁弯矩和剪力值，并与恒载作用下盖梁的弯矩和剪力组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93f6e97c-e7c3-41c4-afce-7988e2f84d7c', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nGB/T 700 碳素结构钢(GB/T 700—2006,ISO 630:1995,NEQ) GB/T1591 低合金高强度结构钢 GB/T 2650 焊接接头冲击试验方法(GB/T 2650—2008，ISO9016:2001,IDT) GB/T 2651 焊接接头拉伸试验方法(GB/T 2651—2008,ISO 4136:2001,IDT) GB/T 2652 焊缝及熔敷金属拉伸试验方法(GB/T 2652—2008,ISO 5178:2001,IDT) GB/T 3323 金属熔化焊焊接接头射线照相 GB/T 3965熔敷金属中扩散氢测定方法(GB/T 3965—2012,ISO 3690:2000,MOD) GB/T16672 焊缝 工作位置 倾角和转角的定义(GB/T16672—1996,idt ISO 6947:1990) GB/T18591 焊接 预热温度、道间温度及预热维持温度的测量指南（GB/T 18591—2001, ISO 13916:1996,IDT) GB/T 25774.1 焊接材料的检验第1部分:钢、镍及镍合金熔敷金属力学性能试样的制备及检 验(GB/T 25774.1—2010,ISO 15792-1:2000,MOD) GB/T 25774.2焊接材料的检验第2部分:钢的单面单道焊和双面单道焊焊接接头力学性能试 样的制备及检验(GB/T 25774.2—2016,ISO 15792-2:2000,MOD) GB/T 25774.3焊接材料的检验第3部分：T型接头角焊缝试样的制备及检验 （GB/T 25774.3—2010,ISO15792-3:2000,IDT) GB/T 25775焊接材料供货技术条件产品类型、尺寸、公差和标志（GB/T 25775—2010, ISO 544:2003,MOD) GB/T25777焊接材料熔敷金属化学分析试样制备方法（GB/T 25777—2010,ISO 6847:2000， IDT) GB/T 25778 焊接材料采购指南(GB/T 25778—2010,ISO14344:2010,MOD) ISO 14175焊接材料熔化焊及相关方法用气体及混合气体（Welding consumables—Gases and gas mixtures for fusion welding and allied processes)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('93fe15b6-a8d5-44f8-b2f9-142a0d4ec06b', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '7.6软土地区路基（Part 2）', '次序宜由路基中心线向两侧打设，由结构物向路堤方向打设。\n\n沉桩过程中应严格控制桩身的垂直度。\n\n每根桩宜一次性连续沉至设计高程，沉桩过程中停歇时间不应过长。\n\n中止沉桩宜采用贯入度控制。\n\n桩帽钢筋笼应插入管桩内，连接混凝土应与桩帽混凝土一起灌注。\n\n预制管桩施工质量应符合表7.6.16的规定。\n\n临近构筑物的影响。\n\n施工期间应对旧路开挖边坡进行覆盖，并设置必要的临时排水设施。\n\n旧路加宽路段应同步进行拼宽路基和老路基的沉降观测，观测点宜布置在同一断面上。观测点设置宜为老路路中、老路路肩、拼宽部分中部、拼宽部分外侧。老路路中、老路路肩沉降观测点设置可采用在路表埋设观测点的方法，拼宽部分宜采用埋设沉降板的方法。\n\n7.6.20路堤施工沉降和稳定观测应符合下列规定：\n\n二级及二级以上公路路堤施工，应进行沉降和稳定的动态观测，观测项目、内容和频率应满足设计要求。\n\n应观测地表沉降与地表水平位移，土体深层水平位移可根据工程需要确定是否观测，观测要求应符合表7.6.20的规定。\n\n### 表7.6.20沉降和稳定动态观测  \n\n\n\n\n\n观测仪器应在软土地基处理后埋设，并在观测到稳定的初始值后再进行路堤填筑。\n\n地基条件差、地形变化大、差异变形大的部位应设置观测点。同一路段不同观测项目的测点宜布置在同一横断面上。\n\n如地基稳定出现异常，应立即停止加载，分析原因并采取处理措施，待路堤恢复稳定后，方可继续填筑。\n\n施工期间，应按设计要求进行沉降和稳定跟踪观测，观测频率应与路基(包括地基)变形速率相适应，变形大时应加密，反之亦然。填筑期每填一层应观测一次；两次填筑间隔时间长时，每 $3 \\sim 5 \\mathrm { d }$ 观测一次；路堤填筑完成后，堆载预压期间第一个月宜每3d观测一次，第二、第三个月宜每7d观测一次，从第四个月起宜每15d观测一次，直至预压期结束。\n\n各类观测点、基准点在观测期均应采取有效措施加以保护，并在标杆上涂设醒目\n\n7.14.4山坡上的涎流冰，可在路基上边坡外设置聚冰沟，将水导入附近的河沟或桥涵。聚冰沟横断面应根据地形、地质、渗水量、聚冰量确定，并做好排水设施的顺接。\n\n7.14.5对山谷的涎流冰，可利用天然山坳设置聚冰坑堆积涎流冰。聚冰坑的大小应根据地形、地质、渗水量、聚冰量确定，并做好排水设施的顺接。\n\n7.14.6挡冰墙应设置在边沟外侧，防止涎流冰流到路面上。挡冰墙高度和宽度应根据聚冰量确定。\n\n7.14.7砌筑挡冰墙的块石、片石和砂浆应满足抗冻要求。砂浆强度应不低于M10，达到设计强度的 $7 0 \\%$ 前不得受冻。砌筑砂浆应密实、饱满。采用干砌时，宜采用块石砌筑。\n\n7.14.8聚冰沟、土质地段的聚冰坑应满足设计要求，设计未规定时，聚冰沟及其排水边沟应采用浆砌片石防护；土质地段的聚冰坑应根据坡面渗水和土质情况，在边坡坡脚设置干砌片石矮墙，其排水边沟应采用浆砌片石防护。\n\n7.14.9当有地下水出露时，应采用渗沟、暗沟等地下排水设施，将地下水引离路基。\n\n7.14.10地下排水施工应符合下列规定：\n\n地下排水设施应在冻结深度以下，且宜不低于路面以下 $2 \\mathrm { m }$ ，并应做好反滤层、隔水层及出水口的保温。\n\n地下排水设施应在路基完工前完成。\n\n地下排水结构应分层开挖，并随时排出地下渗水和流水。上口应通过封闭式渗池与含水层衔接，下口应从路基下侧边坡坡脚以外排出，出水口应有保温措施。\n\n## 7.15采空区路基\n\n7.15.1施工准备应符合下列规定：\n\n应核查采空区埋深，覆岩的岩性、厚度及完整程度，冒落带和裂隙带的发育程度，\n\n宜掺加水玻璃等添加剂。\n\n注浆时应采取止浆措施；注浆过程中发生冒浆或相邻孔串浆时，应进行处理；注浆达到结束条件后方可终止注浆并封孔。\n\n处理结束后，应检测岩体原有空洞及裂隙内浆液的充填情况、岩体注浆后的完整程度、浆液结石体的抗压强度等；宜采用取芯钻机进行钻探检测，钻探孔径应不小于\n\n$9 1 \\mathrm { m m }$ ；当采空区埋深小于 $3 0 \\mathrm { m }$ 时，宜采用开挖探井、探坑方式进行检测。检测钻探及岩土测试应在采空区处置施工结束一段时间后进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('94019381-a62f-42ff-85b4-5d122094b83b', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '4.3.6 缓冲器', '4.3.6 缓冲器有防爆要求的起重机缓冲器应选用符合 / 规定的聚氨酯缓冲器或符合 / 规定的橡胶缓冲器,表面电阻不应大于 $1 0 ^ { 9 } ~ \\Omega$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('940c9e93-b5ae-4a36-b3fc-1f725d3a514b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算如有必要验算疲劳强度，则应按5．8的原则进行。通常，疲劳强度验算应按 A1、A2、A3和 A4（常规载荷）等载荷组合考虑。在某些特殊的应用实例中，它甚至还有必要考虑一些偶然载荷及特殊载荷，例如工作状态风载荷，偏斜运行侧向载荷，试验载荷以及与起重机基础外部激励等有关的载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('942b1cec-3690-4da6-ba58-65e9756c4297', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '23.7.4 人行道的安装施工应符合下列规定', '23.7.4 人行道的安装施工应符合下列规定：1 悬臂式人行道构件应在与主梁横向联结或拱上结构完成后方可安装。  \n2 人行道梁应采用 M20 稠水泥砂浆坐浆安装，并应使人行道顶面形成设计规定的横向排水坡。  \n3 人行道板应在人行道梁锚固后方可铺设，对设计无锚固的人行道梁、人行道板，应按由里向外的次序铺设。  \n4 在安装有锚固的人行道梁时，其焊接的质量应符合本规范第8.5节的规定。\n\n## 23.7.5 桥面安全带和缘石的安装施工，应符合下列规定：\n\n1 悬臂式安全带构件应在与主梁横向联结或拱上结构完成后方可安装。2 安全带梁应采用 M20 稠水泥砂浆坐浆安装，并应使顶面形成设计规定的横向排水坡。3 桥面上的缘石宜采用混凝土现浇施工。当缘石为混凝土预制块或石材时，应采用M20稠水泥砂浆坐浆安装。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('942e87c5-f694-488d-88be-5801ce8475c1', '17《中华人民共和国建筑法》.md', '第八章 附则', '第八章 附则第八十一条 本法关于施工许可、建筑施工企业资质审查和建筑工程发包、承包、禁止转包，以及建筑工程监理、建筑工程安全和质量管理的规定，适用于其他专业建筑工程的建筑活动，具体办法由国务院规定。\n\n第八十二条 建设行政主管部门和其他有关部门在对建筑活动实施监督管理中，除按照国务院有关规定收取费用外，不得收取其他费用。\n\n第八十三条 省、自治区、直辖市人民政府确定的小型房屋建筑工程的建筑活动，参照本法执行。\n\n依法核定作为文物保护的纪念建筑物和古建筑等的修缮，依照文物保护的有关法律规定执行。\n\n抢险救灾及其他临时性房屋建筑和农民自建低层住宅的建筑活动，不适用本法。\n\n第八十四条 军用房屋建筑工程建筑活动的具体管理办法，由国务院、中央军事委员会依据本法制定。\n\n第八十五条 本法自1998年3月1日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9432baff-a882-4a23-afe1-6b1cf4638890', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.12 工地连接（Part 1）', '8.12 工地连接8.12.1 桥梁钢结构安装时的高强度螺栓连接施工应符合下列规定：\n\n1 由制造厂处理的钢结构构件的摩擦面，在安装前应复验所附试件的抗滑移系数，合格后方可安装，并应符合设计要求。\n\n2 高强度螺栓连接副的安装应在钢构件中心位置调整准确后进行，高强度螺栓、螺母和垫圈应按制造厂提供的批号配套使用。安装时钢构件的摩擦面应保持清洁、干燥，并不得在雨中进行安装作业。\n\n3 高强度螺栓连接副组装时，应在板束外侧各设置一个垫圈，有内倒角的一侧应分别朝向螺栓头和螺母支承面。高强度螺栓的长度应与安装图一致，安装时其穿入方向应全桥一致，且应自由穿入孔内，不得强行敲入；对不能自由穿入螺栓的孔，应采用铰刀进行铰孔修整，铰孔前应将该孔四周的螺栓全部拧紧，使板层密贴，防止钢屑或其他杂物掉入板层缝隙中，铰孔的位置应做施工记录。严禁采用气割方法扩孔。\n\n4 安装施工时，高强度螺栓不得作为临时安装螺栓使用，亦不得采用塞焊对螺栓孔进行焊接。\n\n5 高强度螺栓连接副施拧前，应在施工现场按出厂批号分批测定其扭矩系数。每批号的抽验数量应不少于 8 套，其平均值和标准偏差应符合设计要求；设计未要求时，平均值偏差应在 $0 . 1 1 \\sim 0 . 1 5$ 范围内，其标准偏差应小于或等于 0.01。测定数据应作为施拧的主要参数。\n6 高强度螺栓的设计预拉力、施工预拉力应符合表 8.12.1 的规定。\n\n表8.12.1 高强度螺栓的预拉力  \n\n\n\n\n\n7 施工高强度螺栓时，应按一定顺序，从板束刚度大、缝隙大之处开始，对大面积节点板应从中间部分向四周的边缘进行施拧，并应在当天终拧完毕；施拧时，不得采用冲击拧紧和间断拧紧的方式作业。大六角头高强度螺栓的施拧，仅应在螺母上施加扭矩。\n\n8 高强度螺栓施拧采用的扭矩扳手，在作业前后均应进行校正，其扭矩误差不得超过使用扭矩值的± $5 \\%$ 。\n\n9 采用扭矩法施拧高强度螺栓连接副时，初拧、复拧和终拧应在同一工作日内完成。初拧扭矩宜为终拧扭矩的 $50 \\%$ ，复拧扭矩等于初拧扭矩，终拧扭矩应按式（8.12.1）计算：\n\n$$\n\\mathrm { T c } = \\mathrm { K } \\cdot \\mathrm { P c } \\cdot \\mathrm { d }\n$$\n\n式中： $\\mathrm { T _ { c } }$ ——终拧扭矩（ $\\mathrm { ~ N ~ } ^ { \\bullet } \\mathrm { ~ m ~ } ^ { \\th }$ ）；K——高强度螺栓连接副的扭矩系数平均值，按本条第 5 款要求测得；$\\mathrm { P _ { c } }$ —— 高强度螺栓的施工预拉力（ $\\mathrm { k N } ,$ ），见表 8.12.1；d——高强度螺栓公称直径（ $\\mathrm { m m } )$ ）。\n\n10 高强度螺栓终拧完成后，应按下列规定进行质量检查：\n\n1）检查应由专职质量检查员进行，检查用的扭矩扳手必须标定，其扭矩误差不得超过使用扭矩的 $\\pm 3 \\%$ ，且应进行扭矩抽查。\n\n2）采用松扣、回扣法检查时，应先在螺栓与螺母上做标记，然后将螺母退回$3 0 ^ { \\mathrm { o } }$ ，再用检查扭矩扳手将螺母重新拧至原来位置测定扭矩，该值不小于规定值的$10 \\%$ 时为合格。\n\n3）对主桁节点、板梁主体及纵、横梁连接处，每栓群应以高强度螺栓连接副总数的 $5 \\%$ 抽检，但不得少于 2套，其余每个节点不少于 1套进行终拧扭矩检查。扭矩检查应在螺栓终拧1h以后、24h之前完成。\n\n4）每个栓群或节点检查的螺栓，其不合格者宜不超过抽验总数的 $20 \\%$ ；如果超过此值，则应继续抽验，直至累计总数 $80 \\%$ 的合格率为止。对欠拧者应补拧，不符合扭矩要求的螺栓应更换后重新补拧。\n\n5）高强度螺栓拧紧检查验收合格后，连接处的板缝应及时采用腻子封闭，并应按设计要求涂漆防锈。\n\n## 条文说明：\n\n1 高强度螺栓连接处节点的各钢构件的应力都是通过摩擦力传递的，如果抗滑移系数达不到设计要求，会使节点处的安全和稳定发生问题，故钢构件摩擦面处的抗滑移系数不论是厂内处理的或工地处理的，在组拼安装前都需要进行复验，以求达到设计要求。\n\n3 对于大六角头高强度螺栓连接副，垫圈带倒角的一侧朝向螺栓头是为了使螺栓头能更好地与垫圈密贴；对螺母侧垫圈，因倒角侧的表面平整、光滑，拧紧时扭矩系数较小。螺栓长度过长不仅浪费钢材，且有时螺栓虽长，而螺纹长度不够，螺母拧不到板面。螺栓穿入方向一致时便于扳手操作，且较美观。强行穿入螺栓会损伤螺纹，改变扭矩系数，甚至螺母不能拧上。\n\n4 规定“高强度螺栓不得作为临时安装螺栓使用”，是由于该螺栓从构件组装到螺栓拧紧要经过一段时间，在此期间高强度螺栓的扭矩系数可能会发生变化而影响高强度螺栓终拧预拉力的准确性，同时也为防止屡次穿入板束又拔出来而损伤螺纹。\n\n6 本次修订依据《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）的规定，对表8.12.1的内容作了相应修改。\n\n7 螺栓群由中间部分向四周的边缘顺序施拧，是为使高强度螺栓连接处的板层能更好地密贴。\n\n8 大六角头高强度螺栓，采用扭矩法施工时，影响预拉力的因素除扭矩系数外，还有拧紧机具及扭矩值，所以规定了施拧用扭矩扳手的误差。对高强度螺栓施拧用的扳手，班前校正是为保证施拧的扭矩可靠，班后校正是确认该班使用的此扳手在操作过程中的扭矩未发生变化。如班后校正时发现扭矩误差超过允许范围，则该班用此扳手施拧的螺栓将会全部判为不合格，需要重新校正扳手，并重新施拧。\n\n9 由于连接板的不平整，先拧和后拧的高强度螺栓的预拉力可能存在较大差别，为使各高强度螺栓的受力均匀，高强度螺栓的拧紧分为初拧和终拧；对高强度螺栓数量较多的大型接头，则需要进行复拧。\n\n10 高强度螺栓连接副在工厂制造时虽经表面防锈处理，但远不能满足长期使用的防锈要求，故对其也需要按照设计要');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('943de1eb-9649-43f8-a8a6-bfa9167915fd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用某些起重机（例如铸造起重机或核工业用起重机）如果发生失效将对人员或经济造成特别严重的后果，在这些特殊情况下，应选用一个其值大于1的高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，以便使起重机获得更大的可靠性。\n\n此系数值根据特殊的使用要求来选取，一般可取 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } { = } 1 . 0 5 { \\sim } 1 . 1$ 。\n\n用许用应力设计法时，安全系数 $n$ 等于强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 的乘积 $( \\Omega = \\gamma _ { \\mathrm { f i } } \\cdot \\gamma _ { \\mathrm { n } } )$ ）；用极限状态设计法时，各分项载荷应先乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后再进行计算与组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('94430e1c-e285-4e4c-8371-85463aeb5abb', '22《起重机手势信号》（GB5082-2019）.md', '3术语和定义', '3术语和定义ISO 4306-1界定的以及下列术语和定义适用于本文件。\n\n## 3.1 结束指令cease operation;dogging 卸载后,长久或临时性停止指令。\n\n## 3.2回转slewling;swinging起重机基座静止，载荷绕轴水平运动。\n\n## 3.3运行travel起重机的整机(汽车式和轮式)移动。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9443b81a-5691-4ae3-8b08-3f0df0c6d70e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '1 总则……', '1 总则……');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9445dc0e-345b-4551-861b-0b19b4fbb048', '139《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB-T10433-2002）.md', '3尺寸', '3尺寸焊钉尺寸按图1及表1规定。\n\n\n\n$l { = } l _ { 1 } { + } W A$ js17\n\n  \n图1圆柱头焊钉\n\n1）由制造者选择可制成凹穴型式。   \n2）引弧结由制造者确定。\n\n表1焊钉的尺寸和质量  \nmm');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('944c09bd-4db4-45d9-866d-b8b3575145fa', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4结果计算', '4结果计算泌水率，按式（T0589-1）计算：\n\n$$\nB _ { m } = { \\frac { W _ { b } } { \\left( { \\frac { W } { G } } \\right) \\left( m _ { 2 } { - } m _ { I } \\right) } } { \\times } 1 0 0 \\%\n$$\n\n式中： $B _ { { \\scriptscriptstyle m } }$ ——泌水率 $( \\% )$ ：$W _ { b }$ ——泌出水的总质量（g）；$\\frac { W } { G }$ -拌和砂浆用水与砂浆总质量的比值；$m _ { I }$ ——容量筒质量（g）；$m _ { 2 }$ -容量筒和试样的总质量（g）。\n\n计算结果精确至 $0 . 1 \\%$\n\n两次试验的结果中，最大值与最小值不超过其平均值的 $1 5 \\%$ ，并以两次测值的算术平均值作为试验结果，结果精确至 $0 . 1 \\%$ ，否则重新试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9452df78-c615-4bd4-80ae-c8b9792ec619', '12《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2023）.md', '3术语和定义', '3术语和定义下列术语和定义适用于本文件。\n\n3.1\n\n## 厚度方向性能through-thickness properties\n\n垂直于钢板表面的变形性能，反映钢板抗层状撕裂的能力。\n\n注：厚度方向性能通常采用厚度方向拉伸试验的断面收缩率进行评定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('94562674-f47a-4862-9602-a07934a5a7cf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 3）', '式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n……（J．5）\n\n式中：\n\n计算系数；\n\n$$\nc = \\frac { 1 } { \\mathrm { c o s } \\alpha + a \\mathrm { s i n } \\theta } \\cdot \\frac { l } { H }\n$$\n\na 钢丝绳滑轮组倍率；\n\n—臂架长度；$\\alpha , \\theta , H$ ——几何尺寸，见图J.1和图J.2。\n\n  \n图 犑．1\n\n  \n图 犑．2\n\n### 犑．2 等截面格构式受压构件的换算长细比\n\n等截面格构式受压构件的换算长细比见表J．5。\n\n表 犑．1 在同一平面内与支承方式有关的长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 1 }$ 值  \n\n\n<<<HTBL|f376b84c0be947bf93c6915af52c16ae52c16ae|END>>>\n\n\n表 犑．2 两端铰支非对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n\n\n\n表 犑．3 两端铰支对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n## 附 录 犓\n\n（规范性附录）轴心受压构件的稳定系数\n\n### 犓．1 a类、b类、c类、d类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\varphi$ 的选择见表 K．1～表 K．4。\n\n#### 表 犓．1 犪类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$\n\n\n\n\n\n表 犓．2 犫类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n表 犓．3 犮类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注：见表 K．4注。\n\n表 犓．4 犱类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注1：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中指的a、b、c、d类截面，见表29。  \n注2：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中的 $\\varphi$ 值系按下列公式计算：当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } = \\frac { \\lambda } { \\pi } \\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / E } { \\ll } 0 . 2 1 5$ 时： $\\varphi { = } 1 { - } \\alpha _ { 1 } \\lambda _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 }$ 当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } { > } 0 . 2 1 5$ 时： $\\scriptstyle : \\varphi = { \\frac { 1 } { 2 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } } \\left[ ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) - { \\sqrt { ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) ^ { 2 } - 4 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } } \\right]$ 式中：$\\alpha _ { 1 } \\ldots \\alpha _ { 2 } \\ldots \\alpha _ { 3 }$ ———系数，根据表29的截面分类，由表 K．5查用；λ$\\lambda _ { n }$ ———正侧长细比；———构件长细比。\n\n注3：当构件的 $\\lambda$ $\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / 2 3 5 }$ 值超出表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4的范围时，则 $\\varphi$ 值按注2所列的公式计算。 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 为钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）。\n表 犓．5 系数 $\\pmb { \\alpha } _ { 1 } \\ 、 \\pmb { \\alpha } _ { 2 } \\ 、 \\pmb { \\alpha } _ { 3 }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9469ecae-1b9b-428f-a41c-989fa9e6acea', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明施工安全保护设施一般包括临边防护、通道防护、防坠网、安全绳、警示牌、机械及设备的超限保护器、防护罩、接地装置、临时用电保护装置、施工避雷装置、逃生通道等。\n\n施工安全保护设施是安装施工中必要的安全保障，如果设置时间滞后，必然会造成部分施工环节的安全保障缺失，形成安全隐患。规定同步设计、同步实施、同步使用与维护，目的是使每一工序和每一步骤的施工作业均有安全保障，从而降低安全风险。\n\n12.1.7安装时应进行施工监控，使桥梁结构的内力和线形符合设计要求。对斜拉桥、悬索桥、拱桥、采用悬臂法施工的连续刚构桥和连续梁桥以及采用顶推或转体方法施工的钢结构桥梁工程，应编制专项施工监控实施方案。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('946cb903-13ef-4638-a86c-0c77b89aee3e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗', '附 录 犗## （规范性附录）\n\n## 用于结构疲劳强度计算的构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式\n\n构件可以用铆钉、螺栓或焊缝进行连接。\n\n起重机常用的焊接型式有对接焊、双面坡口对接焊（K 形焊）和角焊，焊接质量分为普通质量（O．Q）和特殊质量（S．Q）两类，如表O．1所示。\n\n在表 O．1中还对某些型式的焊接接头作出了焊接检验的规定。\n\n表 犗．1 焊接质量  \n\n\n\n\n\n表 O．2所列各种不同的连接方法是按照他们所产生的应力集中情况的大小来进行分类的。\n\n对一条给定的焊缝来说，其应力集中情况随接头所受的载荷型式而变。\n\n例如：对一个角焊缝接头进行纵向拉伸、压缩（0．31）或纵向剪切（0．51）时，应力集中情况等级划归为 $\\mathrm { K } _ { 0 }$ 类；进行横向拉伸或压缩（3．2或4．4）时，其应力集中情况等级则划归为 $\\mathrm { K } _ { 3 }$ 或 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 类。\n\n表 犗．2 构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('947042a0-41ef-463d-bc20-8af4a8865b0e', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：该内容为增加条款。本部分主要从操作的角度、司机的劳动保护、操作舒适性、防止误操作等方面对起重机的操作与控制提出了要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9470b464-8fa1-475b-812a-c4220d8ba9b2', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '3基本规定', '3基本规定## 3.0.1钢结构工程焊接难度可按表3.0.1分为A、B、C、D四个等级。钢材碳当量（CEV）应采用公式（3.0.1）计算。\n\n$$\nC E V ( \\% ) = \\mathrm { C } + \\frac { \\mathrm { M n } } { 6 } + \\frac { \\mathrm { C r } + \\mathrm { M o } + \\mathrm { V } } { 5 } + \\frac { \\mathrm { C u } + \\mathrm { N i } } { 1 5 } ( \\% )\n$$\n\n注：本公式适用于非调质钢。\n\n表3.0.1钢结构工程焊接难度等级  \n\n\n\n\n\n注：a根据表中影响因素所处最难等级确定整体焊接难度；b钢材分类应符合本规范表4.0.5的规定。\n\n## 3.0.2钢结构焊接工程设计、施工单位应具备与工程结构类型相应的资质。\n\n## 3.0.3承担钢结构焊接工程的施工单位应符合下列规定：\n\n1具有相应的焊接质量管理体系和技术标准；\n\n2具有相应资格的焊接技术人员、焊接检验人员、无损检测人员、焊工、焊接热处理人员；\n\n3具有与所承担的焊接工程相适应的焊接设备、检验和试验设备；\n\n4检验仪器、仪表应经计量检定、校准合格且在有效期内；\n\n5对承担焊接难度等级为C级和D级的施工单位，应具有焊接工艺试验室。\n\n## 3.0.4钢结构焊接工程相关人员的资格应符合下列规定：\n\n1焊接技术人员应接受过专门的焊接技术培训，且有一年以上焊接生产或施工实践经验；\n\n2焊接技术负责人除应满足本条1款规定外，还应具有中级以上技术职称。承担焊接难度等级为C级和D级焊接工程的施工单位，其焊接技术负责人应具有高级技术职称；\n\n3焊接检验人员应接受过专门的技术培训，有一定的焊接实践经验和技术水平，并具有检验人员上岗资格证；\n\n4无损检测人员必须由专业机构考核合格，其资格证应在有效期内，并按考核合格项目及权限从事无损检测和审核工作。承担焊接难度等级为C级和D级焊接工程的无损检测审核人员应具备现行国家标准《无损检测人员资格鉴定与认证》GB/T9445中的3级资格要求；\n\n5焊工应按所从事钢结构的钢材种类、焊接节点形式、焊接方法、焊接位置等要求进行技术资格考试，并取得相应的资格证书，其施焊范围不得超越资格证书的规定；\n\n6焊接热处理人员应具备相应的专业技术。用电加热设备加热时，其操作人员应经过专业培训。\n\n## 3.0.5钢结构焊接工程相关人员的职责应符合下列规定：\n\n1焊接技术人员负责组织进行焊接工艺评定，编制焊接工艺方案及技术措施和焊接作业指导书或焊接工艺卡，处理施工过程中的焊接技术问题；\n\n2焊接检验人员负责对焊接作业进行全过程的检查和控制，出具检查报告；\n\n3无损检测人员应按设计文件或相应规范规定的探伤方法及标准，对受检部位进行探伤，出具检测报告；\n\n4焊工应按照焊接工艺文件的要求施焊；\n\n5焊接热处理人员应按照热处理作业指导书及相应的操作规程进行作业。\n\n## 3.0.6钢结构焊接工程相关人员的安全、健康及作业环境应遵守国家现行安全健康相关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('94838178-2547-42c8-8d35-63ba74957a48', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0536—2020 水泥混凝土拌合物侧向膨胀量试验方法', 'T0536—2020 水泥混凝土拌合物侧向膨胀量试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9483a204-5c46-4bd0-bf99-5a666cdc297d', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百八十二条用电人应当按照国家有关规定和当事人的约定及时交付电费', '第一百八十二条用电人应当按照国家有关规定和当事人的约定及时交付电费。用电人逾期不交付电费的，应当按照约定支付违约金。经催告用电人在合理期限内仍不交付电费和违约金的，供电人可以按照国家规定的程序中止供电。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('948b781c-e20d-4e17-a4da-30e7f3cf653c', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '54 主要零部件', '54 主要零部件## 541 电动机\n\n应优先 选 用 符 合 下 列 标 准 的 电 动 机: / 、 / 、 / 、 / 、/ 、 / 、 / 和 / 。\n\n## 542 减速器和开式传动齿轮\n\n### 5.4.2.1 应优先选用符合下列标准的减速器:JB/T8905.1、JB/T8905.2、JB/T8905.3、JB/T8905.\n\n、 / 、 / 和 / 。\n\n\n\n### 5422 选用其他减速器时,硬齿面齿轮副的精度不应低于 / (所有部分)中的 级,中硬齿面则不应低于 级。\n\n### 5423 用开式齿轮传动,则齿轮副精度不应低于 / (所有部分)中的 级。\n\n## 543 制动器\n\n应优先选用符合下列标准的制动器: / 、 / 和 / 。\n\n## 544 滑轮和卷筒\n\n### 5441 铸 造 滑 轮 的 结 构 型 式 宜 符 合 / (所 有 部 分)的 规 定,铸 造 卷 筒 结 构 型 式 宜 符 合/ (所有部分)的规定。  \n### 5442 双腹板压制滑轮结构型式宜符合 / 的规定,焊接滑轮结构型式宜符合 /的规定。  \n### 5443 铸造滑轮和卷筒材料的力学性能不应低于 / 的 。  \n### 5444 焊接滑轮和卷筒材料的力学性能不应低于 / 的 ,根据使用工况和环境温度,可采用属于不同质量等级的 / 中的 钢或 $\\mathrm { Q 4 2 0 }$ 钢。  \n### 5445 焊接卷筒体的环向对接焊缝和纵向对接焊缝经外观检查合格后应进行无损检测。对环形对接焊缝进行 $50 \\%$ 检验,超声波检测时不应低于 / 中规定的 级要求,射线检测时不应低于$\\mathrm { G B / T ~ 3 3 2 3 }$ 中规定的 级。纵向对接焊缝要保证卷筒两端各 $1 6 0 ~ \\mathrm { m m }$ 范围内做检验,其余部分至少进行 $20 \\%$ 检验,超声波检测时不应低于 / 中规定的 级要求,射线检测时不应低于 /中规定的Ⅲ级。  \n### 5446 卷筒上应设置绳槽。卷筒绳槽为折线时,钢丝绳在卷筒上的缠绕层数可以是两层或两层以上;卷筒绳槽为螺旋线时,钢丝绳在卷筒上的缠绕层数不宜超过两层。缠绕层数不小于两层且卷筒钢丝绳入绳角度超过 $1 . 7 ^ { \\circ }$ 时,应设置排绳装置。  \n### 5447 多层缠绕的卷筒,端部应有防止钢丝绳从卷筒端部滑落的凸缘。当钢丝绳全部缠绕在卷筒后,凸缘应超出最外面一层钢丝绳,超出的高度不应小于钢丝绳直径的 倍。\n\n## 545 钢丝绳\n\n### 5451 应采用符合 中的钢芯钢丝绳。  \n### 5452 钢丝绳端部的固定和连接应符合 — 中 的规定。  \n### 5453 当吊具处于工作位置最低点时,在卷筒上缠绕的钢丝绳,除固定绳尾的圈数外不应少于 圈。\n\n## 546 缓冲器\n\n应优先选用符合JB/T8110.1、JB/T8110.2和JB/T10833规定的缓冲器。\n\n## 547 车轮\n\n应优先选用符合 / 规定的车轮。\n\n## 5.4.8 吊钩\n\n应优先选用符合 GB/T10051.1\\~10051.12—2010的吊钩。\n\n## 5.4.9 吊杆\n\n吊杆表面应光洁,无剥裂、锐角、毛刺、裂纹等。吊杆的两端宜设有球铰,吊杆的安全系数不应小于。吊杆的探伤应符合 / — 中的 级。\n\n## 5410 遥控装置\n\n当架桥机设有无线遥控装置时,无线遥控装置除应符合 / 的规定外,还应符合 的要求 地面有线控制装置 也应符合 的要求');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('948ca211-79f8-4f8a-947a-c45095d84309', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.7 先张法（Part 2）', '\n5 放张后，预应力筋在构件端部的内缩值宜不大于 $1 . 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n6 预应力筋放张后，对钢丝和钢绞线，应采用机械切割的方式进行切断；对螺纹钢筋，可采用乙炔-氧气切割，但应采取必要措施防止高温对其产生不利影响。\n\n7 长线台座上预应力筋的切断顺序，应由放张端开始，依次向另一端切断。\n\n## 条文说明：\n\n1 工程实践表明，放张时仅强调强度而忽视混凝土的弹性模量的做法对构件而言是不利的，故混凝土的弹性模量亦需要作为一项控制指标，且规定在不低于28d弹性模量的 $80 \\%$ 时才能进行放张作业，即预应力筋能否放张需要由构件混凝土的强度和弹性模量两项指标进行双控制。对混凝土的弹性模量，在工地试验室对该指标进行试验检测时较为复杂，存在一定困难，因此也可以龄期代替弹性模量指标。其理由为：对混凝土早期抗压强度和弹性模量的试验研究表明，混凝土的弹性模量随龄期单调增长，与龄期呈指数函数关系，但其增长速度渐减并趋于收敛，混凝土的强度等级越高，则早期弹性模量发展越快，但差异不是很大，且其变异系数有随龄期的增长而减小的趋势。通常情况下，C40混凝土3d弹性模量约为28d弹性模量的 $84 \\%$ ，7d弹性模量能达到28d弹性模量的 $95 \\%$ ；C50混凝土3d弹性模量约为28d弹性模量的$90 \\%$ ，7d弹性模量能达到28d弹性模量的 $95 \\%$ 。因此，通过对混凝土龄期的控制代替对弹性模量的控制是可行的。但采用多长的龄期进行控制，这既要满足弹性模量的要求，同时也要防止早期混凝土长时间不放张或不张拉而导致开裂，规定不少于5d是适宜的。\n\n$_ { 3 \\sim 4 }$ 先张法构件放张的原则，就是要防止在放张过程中构件发生翘曲、裂纹及预应力筋断折等现象，如果采用骤然切断的方法，会使构件两端受到冲击力而出现裂纹，均匀地放松能防止发生这些现象。\n\n7 规定由放张端开始依次切向另一端，是为防止切断过程中发生预应力筋自行拉断现象。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('94a9fbc5-6840-4cc9-ac4a-2a3a429b317b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．9 起重机的有效使用期', '9．9 起重机的有效使用期起重机都是按一定的理论寿命即设计预期寿命进行设计的，但起重机设计预期寿命并不完全等同于起重机的有效使用寿命期。\n\n对起重机的有效使用期起有害影响的主要因素是：\n\n疲劳现象；   \n磨损；   \n腐蚀；   \n操作、装配和拆装时的偶发事故；   \n超载；   \n保养不良等。   \n附 录 犃   \n（资料性附录）   \n起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('94ca97f3-34f7-4ba3-b062-86bbaf044608', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明超声波(UT)、射线(RT)、磁粉(MT)和渗透(PT）等是目前钢结构制造中检验焊 缝的常规无损检测方法，超声波和射线主要用于探测焊缝的内部缺陷。由于超声波 的操作较为简单、快速，对焊缝的裂纹和未熔合处的检测灵敏度较高，且对检测环 境无过高要求，因此通常作为无损检测中最主要的手段。对构造复杂或厚板构件的 焊缝，采用超声波等常规方法进行无损检测时其准确性要差一些，因此相控阵和超 声波衍射时差法（TOFD）已在一些工程中开始得到应用，相控阵检测方法对构造复杂构件的焊缝有其独特的优势；对厚板构件的焊缝，TOFD 检测方法则更为有效。由于这两种检测方法尚无相应的国家标准和公路行业标准，本规范暂未将其列入，为促进钢结构桥梁制造中无损检测的技术发展，具备条件的单位可以考虑将其作为一种辅助的技术手段进行无损检测，但在采用这两种检测技术时，需参照相关行业的 标准。\n\n## 7.2焊接\n\n### 7.2.1焊接工作宜在室内进行，施焊时的环境湿度应小于 $8 0 \\%$ ；环境温度宜不低于 $5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，低于 $5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 仍要进行焊接作业时，应采取焊前预热、保温和焊后缓冷等工艺措施，并应通过专项试验确定相应的焊接工艺参数。焊接宜在构件组装后24h内完成。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('94cc5e37-cb87-4464-99c0-490cce44ecaf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 2）', 'pan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>履带运行机构</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr></table>\n\n\n注：在空载状态下臂架伸缩机构作伸缩动作。\n\n## 犅．2 塔式起重机机构分级举例\n\n塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．2。\n\n表 犅．2 塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>序号</td><td rowspan=2 colspan=1>起重机的类别和使用情况</td><td rowspan=2 colspan=1>起重机整机工作级别</td><td rowspan=1 colspan=5>机构使用等级</td><td rowspan=1 colspan=5>机构载荷状态</td><td rowspan=1 colspan=5>机构工作级别</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>H</td><td rowspan=1 colspan=1>S</td><td rowspan=1 colspan=1>L</td><td rowspan=1 colspan=1>D</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>H</td><td rowspan=1 colspan=1>S</td><td rowspan=1 colspan=1>L</td><td rowspan=1 colspan=1>D</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>H</td><td rowspan=1 colspan=1>S</td><td rowspan=1 colspan=1>L</td><td rowspan=1 colspan=1>D</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>很少使用的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>TT</td><td rowspan=1 colspan=1>TT</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1(b)</td><td rowspan=1 colspan=1>货场用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 col');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('94d3c5b4-eaa5-4c3d-8285-919f951e2e65', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷（Part 1）', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷## 4．2．1．2．1 驱动机构（包括起升驱动机构）加速引起的载荷\n\n由驱动机构加速或减速、起重机意外停机或传动机构突然失效等原因在起重机中引起的载荷，可以用刚体动力模型对各部件分别进行计算。计算中要考虑起重机驱动机构的几何特征、驱动的动力特性和机构的质量分布，还要考虑在作此变速运动时出现的机构内部摩擦损失。在计算时，一般是将总起升质量视为固定在臂架端部，或直接悬置在小车的下方。\n\n为了反映实际出现的弹性效应，将机构驱动加（减）速动载系数犉 犕 $\\phi _ { 5 }$ 乘以引起加（减）速的驱动力犉犕（或力矩）变化值 $\\Delta F { = } m a$ （或 $\\Delta M { = } J \\varepsilon )$ ），并与加（减）速运动以前的力 $F$ 或 $M )$ ）代数相加，该增大的力既作用在承受驱动力的部件上成为动载荷，也作用在起重机和起升质量上成为它们的惯性力（见图4）。 $\\phi _ { 5 }$ 数值的选取决定于驱动力或制动力的变化率、质量分布和传动系统的特性，见表12。通常， $\\phi _ { 5 }$ 的较低值适用于驱动力或制动力较平稳变化的系统， $\\phi _ { 5 }$ 的较高值适用于驱动力或制动力较突然变化的系统。\n\n![](images/e377b7065338d811c3efc5910971a606c641807534ca0e0b5cf86fdcd912cd93.jpg)  \n图 4 系数 $\\phi _ { 5 }$\n\n表 12 $\\phi _ { 5 }$ 的取值范围  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=1 colspan=1>工              况</td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>计算回转离心力时</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>传动系统无间隙，采用无级变速的控制系统，加速力或制动力呈连续平稳的变化</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>传动系统存在微小的间隙，采用其他一般的控制系统,加速力呈连续的但非平稳的变化</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>传动系统有明显的间隙，加速力呈突然的非连贯性变化</td><td rowspan=1 colspan=1>2.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>传动系统有很大的间隙或存在明显的反向冲击，用质量弹簧模型不能进行准确的估算时</td><td rowspan=1 colspan=1>3.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>如有依据,可以采用其他值。</td></tr></table>\n\n\n## 4．2．1．2．2 水平惯性力\n\n### 4．2．1．2．2．1 起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时，起重机或小车自身质量和总起升质量的水平惯性力，按该质量与运行加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算，但不大于主动车轮与轨道之间的黏着力，此时取 $\\phi _ { 5 } = 1 . 5$ ，用来考虑起重机驱动力突变时结构的动力效应。这些惯性力都作用在各相应质量上，挠性悬挂的总起升质量视为与起重机刚性连接。\n\n加（减）速度值可以根据加（减）速时间和所要达到的速度值来推算得到。如果用户未规定或未给出速度和加速度值，则可按表13中所列的三种运行工作状况来选择与所要达到的速度相应的加速时间和加速度的参考值。\n\n对于用高加速度高速运行的起重机，常要求所有的车轮都为驱动轮，此时本条所述的水平惯性力不应小于驱动轮或制动轮轮压的1／30，也不大于它的 $1 / 4$ 。\n\n表 13 加速时间和加速度值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>要达到的速度/(m/s)</td><td rowspan=1 colspan=2>低速和中速长距离运行</td><td rowspan=1 colspan=2>正常使用中速和高速运行</td><td rowspan=1 colspan=2>高加速度、高速运行</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>加速时间/s</td><td rowspan=1 colspan=1>加速度/(m/s²）</td><td rowspan=1 colspan=1>加速时间/s</td><td rowspan=1 colspan=1>加速度/(m/s²）</td><td rowspan=1 colspan=1>加速时间/s</td><td rowspan=1 colspan=1>加速度/(m/s²）</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>4.003.15</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('94d74492-4f48-4a70-91fa-b914ed6e2e6f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.4 偶然作用', '4.4 偶然作用## 4.4.1 通航水域中的桥梁墩台，设计时应考虑船舶的撞击作用，其撞击作用设计值可按下列规定采用：\n\n1 船舶的撞击作用设计值宜按专题研究确定。\n\n2 四至七级内河航道当缺乏实际调查资料时，船舶撞击作用的设计值可按表4.4.1-1取值，航道内的钢筋混凝土桩墩，顺桥向撞击作用可按表4.4.1-1所列数值的$50 \\%$ 取值。\n\n表4.4.1-1 内河船舶撞击作用设计值  \n\n\n\n\n\n3 当缺乏实际调查资料时，海轮撞击作用的设计值可按表4.4.1-2取值。\n\n表4.4.1-2 海轮撞击作用设计值  \n\n\n\n\n\n4 规划航道内可能遭受大型船舶撞击作用的桥墩，应根据桥墩的自身抗撞击能力、桥墩的位置和外形、水流流速、水位变化、通航船舶类型和碰撞速度等因素作桥墩防撞设施的设计。当设有与墩台分开的防撞击的防护结构时，桥墩可不计船舶的撞击作用。\n\n5 内河船舶的撞击作用点，假定为计算通航水位线以上 $2 \\mathrm { m }$ 的桥墩宽度或长度的中点。海轮船舶撞击作用点需视实际情况而定。\n\n## 4.4.2 有漂流物的水域中的桥梁墩台，设计时应考虑漂流物的撞击作用，其横桥向撞击力设计值可按下式计算，漂流物的撞击作用点假定在计算通航水位线上桥墩宽度的中点：\n\n$$\nF = \\frac { \\ W v } { { g } T }\n$$\n\n式中：W—漂流物重力（ $\\mathrm { k N } ,$ ，应根据河流中漂流物情况，按实际调查确定；$v$ 水流速度（ $\\mathbf { \\mu } _ { \\mathrm { m } } / \\mathbf { s } )$ ；$T$ 撞击时间（s），应根据实际资料估计，在无实际资料时，可用1s；$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { n } v \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n## 4.4.3 桥梁结构必要时可考虑汽车的撞击作用。汽车撞击力设计值在车辆行驶方向应取 $1 ~ 0 0 0 \\mathbf { k } \\mathbf { N }$ ，在车辆行驶垂直方向应取 $5 0 0 \\mathrm { k N }$ ，两个方向的撞击力不同时考虑。撞击力应作用于行车道以上 $1 , 2 { \\mathfrak { m } }$ 处，直接分布于撞击涉及的构件上。\n\n对设有防撞设施的结构构件，可视防撞设施的防撞能力，对汽车撞击力设计值予以折减，但折减后的汽车撞击力设计值不应低于上述规定值的1/6。\n\n## 4.4.4 公路桥梁护栏应按现行《公路交通安全设施设计规范》（JTG D81）的有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('94dce51a-a158-4ff5-a6d0-45bf68ec89d0', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '5．3立杆计算（Part 5）', '法，特列出图6.5.1供选择。门洞采用图6.5.1所示落地式支撑，能减少两侧边立杆的荷载，并可将图中的矩形平面ABCD作为上升式斜杆的平行弦杆桁架计算。\n\n#### 6．5．5本条规定是为防止杆件从扣件中滑脱，以保证门洞桁架安全可靠。\n\n  \n图5 英、法等国过门洞的结构形式\n\n### 6．6 剪刀撑与横向斜撑\n\n#### 6.6. $1 ^ { \\sim } 6$ ．6．3这三条规定是在总结我国经验的基础上，参考了英、美、德等国脚手架标准的规定提出的。这些规定，对提高我国现有扣件式钢管脚手架支撑体系的构造标准，对加强脚手架整体稳定、防止安全事故的发生将起重要的作用。具体说明如下：\n\n（1）根据实验和理论分析，脚手架的纵向刚度远比横向刚度强的多，一般不会发生纵向整体失稳破坏。设置了纵向剪刀撑后，可以加强脚手架结构整体刚度和空间工作，以保证脚手架的稳定。\n\n对纵向剪刀撑作用大小的分析表明：若连接立杆太小，则纵向支撑刚度较差，故对剪刀撑跨越立杆的根数作了规定。\n\n由于纵向剪刀撑斜杆较长，如不固定在与之相交的立杆或横向水平杆伸出端上，将会由于刚度不足先失去稳定。为此在设计时，应注意计算纵向剪刀撑斜杆的长细比，使其不超过本规范表5.1.9 的规定。\n\n（2）设置横向斜撑可以提高脚手架的横向刚度，并能显著提高脚手架的稳定承载力。\n\n静力模拟试验表明：对于一字型脚手架，两端有横向斜撑（之字形)，外侧有剪刀撑时，脚手架的承载能力可比不设的提高约 $2 0 \\%$ 。\n\n### 6．7斜道\n\n#### 6．7．1\\~6．7．3这三条对斜道构造的规定，主要是总结国内工程的实践经验制定的。\n\n### 6．8模板支架\n\n#### 6．8．1 采用英国标准《脚手架实施规范》（BS 5975一1982）第 49.2.3条的规定。\n\n#### 6．8．2根据我国多年行之有效的实践经验提出。\n\n## 7施工\n\n### 7．1施工准备\n\n#### 7．1．1本条规定是为了明确岗位责任制，促进架子工程的设计和施工组织设计在具体施工实施过程中得到认真严肃的贯彻。\n\n#### 7．1．2\\~7．1．5 这几条规定是为了加强现场管理，杜绝不合格产品进入现场，否则在脚手架工程中会造成隐患和事故。\n\n### 7．2 地基与基础\n\n本节明确规定了脚手架地基标高及其基础施工的依据和标准，是保证脚手架工程质量的重要环节。\n\n### 7.3搭设\n\n#### 7．3．1 为保证脚手架搭设中的稳定性，本条规定了一次搭设高度的限值。\n\n#### 7．3．2规定脚手架搭设中允许偏差检查的时间，有利于防止累计误差超过允许偏差，难以纠正。\n\n#### 7．3．3本条规定的技术要求有利于脚手架立杆受力和沉降均匀。\n\n#### 7．3．4\\~7．3．10 这7条规定是根据本规范第6章有关构造要求提出的具体操作规定，说明如下：\n\n（1）在第7.3.6条3款中规定搭设单排脚手架横向水平杆的位置，是采用现行国家标准《砌体工程施工及验收规范》（GB 50203）第2.0.12条的规定。\n\n（2）在7.3.10条2款中规定扣件螺栓的拧紧扭力矩采用 $4 0 ^ { \\sim } 6 5 \\mathrm { N \\cdot m }$ ，是根据1986年对北京、上海、广州、深圳4个城市14个高层脚手架1230 个螺栓拧紧扭力矩的抽测结果确定。\n\n### 7．4拆除\n\n#### 7．4．1 本条规定了拆除脚手架前必须完成的准备工作和具备的技术文件。\n\n#### 7．4．2本条明确规定了脚手架的拆除顺序及其技术要求，有利于拆除中保证脚手架的整体稳定性。\n\n## 8 检查与验收\n\n### 8．1构配件检查与验收\n\n#### 8．1．1对新钢管允许偏差值的说明：\n\n表8.1.5序号1的外径与壁厚允许偏差是根据现行国家标准《低压流体输送有焊接钢管》（GB/T3092）、《直缝电焊钢管》（GB/T13793）中的规定：外径为 $1 0 ^ { \\sim } 4 8 \\mathrm { m m }$ 的钢管，外径允许偏差为 $\\pm 0 . 5 \\mathrm { m m }$ ，外径为 $5 1 \\mathrm { m m }$ 的钢管，允计偏差为土 $1 \\%$ ；对于钢管壁厚为3与3.5mm时允许正偏差均为 $+ 1 2 \\%$ ，允许负偏差均为一 $1 5 \\%$ 。考虑到各种钢管的外径、壁厚的允许正偏差对受力性能有利，故仅限定了允许负偏差。\n\n#### 8．1．2对旧钢管的检查项目与允许偏差值的说明：\n\n（1）使用旧钢管时主要应检查有无严重鳞皮锈。检查锈蚀深度时，应先除去锈皮再量采度；\n\n（2）表中8.1.5中序号3的规定，是考虑锈蚀深度不应大于壁厚允许偏差确定的;\n\n（3）表8.1.5序号4中规定的根据；\n\n1）各种钢管的端部弯曲在1.5m 长范围内限制允许偏差 $\\leqslant 5 \\mathrm { { m m } }$ ，以限制初始弯曲对立杆受力影响及纵向水平杆的水平程度;\n\n2）立杆钢管弯曲（初始弯曲）的允许偏差值△是参考了英国标准（BS 5975－1982）“49.2.4”的规定，并考虑我国建筑施工企业施工现场的管理水平，按3/1000确定的，以限制初始弯曲过大，影响立杆承载能力；\n\n3）水平杆、斜杆为非受压杆件，故放宽允许偏差值△，按4.5/1000 考虑，以6.5m计， $\\triangle { \\leqslant } 3 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n#### 8．1．4 对脚手板的检查项目与允许偏差值的说明：\n\n（1）定型钢脚手板的板面扭曲允许偏差是指任一角的挠起，表8.1.5序号5中的允许偏差值是按冶金部《定型钢跳板制作质量标准》的规定确定的；');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('950f19f2-90ee-46cb-b546-74f5bfece03b', '142《架桥机使用说明书》.md', '7、架桥机操作使用注意事项', '7、架桥机操作使用注意事项## 7.1架桥机纵向运行轨道两侧轨顶高度规定对应水平，保持平稳。前、中、后支腿各横向运行轨道规定水平，并严格控制间距，三条轨道必须平行。\n\n## 7.2 斜交桥梁混凝土梁安装时，架桥机前、中、后支腿行走轮可在同一横向轨道上运行。\n\n## 7.3 架桥机纵向移动要作好一切准备工作，规定一次到位，不容许中途停止。\n\n## 7.4 架桥机两天车携带混凝土梁纵向运行时，前支腿部位规定用手拉葫芦（5t）与横移轨道拉紧固定，加强稳定性。\n\n## 7.5 安装桥梁有上下纵坡时，架桥机纵向位移要有防止滑行措施。例如：采用三角楔铁在轮子前后作防护，尤其中距梁很近，移位时要注意控制。\n\n## 7.6架桥机拼装后一定要进行吊装试吊重运行，也可用混凝土梁试吊后，架桥机再运行到位开始安装作业。\n\n## 7.7架桥机安装作业时，要常常注意安全检查，每安装一孔必须进行一次全面检查，发现问题要停止工作及时处理后才能继续作业。不容许机械及电气带故障工作。\n\n## 7.8 安装作业不准超负荷运行，不得斜吊提高作业。\n\n## 7.9 五级风以上严禁作业，必须用索具稳固架桥机和起吊天车，架桥机停工作时要切断电源，以防发生意外。\n\n## 7.10 架桥机纵向就位必须严格控制位置尺寸，保证混凝土预制梁安装顺利就位。\n\n## 7.11由于架桥机属桥梁安装大型专用设备。架桥机作业必须明确分工，统一指挥，要设专职操作员，专职电工和专职安全检查员。要有严格的施工组织及措施，保证施工安全。\n\n## 7.12悬臂纵移时，上部两天车必须后退，前天车退至后支腿处，后天车退至后支腿处和后顶高支腿是间。\n\n## 7.13 中顶高支腿顶高时，前天车必须退至前支腿处，后天车必须退至后支腿处。\n\n## 7.14 前支腿或后支腿顶高支腿时，两天车必须退至中腿附近。\n\n前支腿顶高就位后，必须采用专用夹具将顶高行程段锁紧，以免千斤顶长时间受力。\n\n属于同一液压缸上的两个球形截止阀，必须同步关闭或同步打开，切不可只打开其中一种而关闭另一种，否则将会导致事故甚至使软管爆裂或液压缸损坏。\n\n根据前、中、后三个支腿和吊梁千斤顶的不一样工况来确定溢流阀的整定值，但最大不得超过32Mpa。确定后即用螺帽锁紧，并不可任意改动整定压力，过小则工作中常常溢流，导致油温升高甚至不能工作；整体压力过大则不能起保险作用，使元件损坏。详细整定数值由现场技术人员确定。\n\n当油温超过 $7 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时应停机冷却,当油温低于 $0 \\mathrm { ‰}$ 应考虑更换低温液压油。\n\n各部位元件、管路如发生故障时，应立即停机，由通过训练的专职技术人员检查修理，操作人员不可私自拆卸。\n\n架桥机必须设避雷装置，由顾客自行处理。\n\n在架桥机纵移或横移两端，必须设置挡铁，以保证架桥机的位移安\n\n全。\n\n架桥机纵向行走轨道的铺设纵坡 $< 3 \\%$ 不满足时应调整至此规定.\n\n架桥机下坡工作状态下,纵行轨道的纵坡 $> 1 \\% \\sim 3 \\%$ 时，必须用卷扬机将架桥机牵引保护，以防止溜车下滑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('951395f9-6bf2-4409-a185-af707d5db9c9', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '5.4 不带延伸部分的试样(见图B.2、图B', '5.4 不带延伸部分的试样(见图B.2、图B.3)1）试样直径 $d _ { \\mathfrak { o } }$ 如下：对于 $2 0 ~ \\mathrm { m m } { \\leqslant } t { \\leqslant } 4 0 ~ \\mathrm { m m } , t$ 为产品厚度， $d _ { 0 } = 6 \\ \\mathrm { m m }$ 或 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；对于 $4 0 \\ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m } , t$ 为产品厚度， $d _ { \\circ } = 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；  \n2）试样的平行长度 $L _ { \\mathbb { C } }$ 应至少为 $1 . 5 \\ d _ { 0 }$ 且不超过 $8 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；  \n3）对于 $t { \\leqslant } 8 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的产品,试样总长度 $L _ { \\mathrm { t } }$ 应等于产品全厚度 $\\pmb { t }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('951544b2-ffae-46bb-8456-a471092d07b7', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '4 结构设计计算（Part 5）', '\\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('952978bf-ebec-451c-824e-e814bc8d4595', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第六章 法律责任', '第六章 法律责任第九十条 负有安全生产监督管理职责的部门的工作人员，有下列行为之一的，给予降级或者撤职的处分；构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任：\n\n（一）对不符合法定安全生产条件的涉及安全生产的事项予以批准或者验收通过的；\n\n（二）发现未依法取得批准、验收的单位擅自从事有关活动或者接到举报后不予取缔或者不依法予以处理的；\n\n（三）对已经依法取得批准的单位不履行监督管理职责，发现其不再具备安全生产条件而不撤销原批准或者发现安全生产违法行为不予查处的；（四）在监督检查中发现重大事故隐患，不依法及时处理的。\n\n负有安全生产监督管理职责的部门的工作人员有前款规定以外的滥用职权、玩忽职守、徇私舞弊行为的，依法给予处分；构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任。\n\n第九十一条 负有安全生产监督管理职责的部门，要求被审查、验收的单位购买其指定的安全设备、器材或者其他产品的，在对安全生产事项的审查、验收中收取费用的，由其上级机关或者监察机关责令改正，责令退还收取的费用；情节严重的，对直接负责的主管人员和其他直接责任人员依法给予处分。\n\n第九十二条 承担安全评价、认证、检测、检验职责的机构出具失实报告的，责令停业整顿，并处三万元以上十万元以下的罚款；给他人造成损害的，依法承担赔偿责任。\n\n承担安全评价、认证、检测、检验职责的机构租借资质、挂靠、出具虚假报告的，没收违法所得；违法所得在十万元以上的，并处违法所得二倍以上五倍以下的罚款，没有违法所得或者违法所得不足十万元的，单处或者并处十万元以上二十万元以下的罚款；对其直接负责的主管人员和其他直接责任人员处五万元以上十万元以下的罚款；给他人造成损害的，与生产经营单位承担连带赔偿责任；构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任。\n\n对有前款违法行为的机构及其直接责任人员，吊销其相应资质和资格，五年内不得从事安全评价、认证、检测、检验等工作；情节严重的，实行终身行业和职业禁入。\n\n第九十三条 生产经营单位的决策机构、主要负责人或者个人经营的投资人不依照本法规定保证安全生产所必需的资金投入，致使生产经营单位不具备安全生产条件的，责令限期改正，提供必需的资金；逾期未改正的，责令生产经营单位停产停业整顿。\n\n有前款违法行为，导致发生生产安全事故的，对生产经营单位的主要负责人给予撤职处分，对个人经营的投资人处二万元以上二十万元以下的罚款；构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任。\n\n第九十四条 生产经营单位的主要负责人未履行本法规定的安全生产管理职责的，责令限期改正，处二万元以上五万元以下的罚款；逾期未改正的，处五万元以上十万元以下的罚款，责令生产经营单位停产停业整顿。\n\n生产经营单位的主要负责人有前款违法行为，导致发生生产安全事故的，给予撤职处分；构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任。\n\n生产经营单位的主要负责人依照前款规定受刑事处罚或者撤职处分的，自刑罚执行完毕或者受处分之日起，五年内不得担任任何生产经营单位的主要负责人；对重大、特别重大生产安全事故负有责任的，终身不得担任本行业生产经营单位的主要负责人。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('952b750a-01f3-476f-8080-962109251d35', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '5 接头型式检验', '5 接头型式检验5.0.1、5.0.2 本条规定了何时和如何进行接头型式检验。其主要作用是对各类接头按性能分级。经型式检验确定其等级后，工地现场只需进行现场检验。当现场接头质量出现严重问题，其原因不明，对型式检验结论有重大怀疑时，上级主管部门或工程质量监督机构可以提出重新进行型式检验的要求。\n\n由于型式检验比较复杂和昂贵，对各类型钢筋接头如滚轧直螺纹接头或镦粗直螺纹接头，只要求对标准型接头进行型式检验。\n\n此外，相同类型的直螺纹接头或锥螺纹接头用于连接不同强度级别（如500MPa、400MPa）的钢筋时，可以选择其中较高强度级别的钢筋进行接头试件的型式检验，在连接套筒的尺寸、材料、内螺纹以及现场丝头加工工艺均不变的情况下，500MPa级钢筋接头的型式检验报告可以替代400MPa级钢筋接头型式检验报告使用，反之则不允许。\n\n钢筋母材强度试验用来判别接头试件用钢筋的母材性能和钢筋牌号。\n\n根据检测单位反馈意见，检测部门不具备监督、管理接头安装的能力和职能，本条取消了型式检验试件应散件送达检验单位的规定。型式检验试件应确保未经过预拉，因为预拉可消除大部分残余变形。本条要求检测单位参照本规程附录B式样详细记录型式检验试件连接件和接头参数，以便施工现场钢筋接头产品的校核与验收。\n\n5.0.3 接头的强度要求是强制性条款，型式检验的强度合格条件是每个试件均应满足表3.0.5的规定；接头试件最大力下总伸长率和残余变形测量值比较分散，用三个试件的平均值作为检验\n\n评定依据。\n\n5.0.5 接头的疲劳性能检验是选择性检验项目。接头用于直接承受重复荷载的构件时，接头技术提供单位应按本规程表5.0.7和附录A第A.3节的规定，补充疲劳性能型式检验，提供有效型式检验报告。\n\n表5.0．5中的三组应力是根据国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010－2010中表4.2.6-1的疲劳应力参数乘以接头疲劳应力幅限值的折减系数0.8后，选择应力比 $\\rho$ 值在 $0 . 2 5 \\sim$ 0.30， $0 . 4 5 { \\sim } 0 . 5 0$ ， $0 . 7 0 \\sim 0 . 7 5$ 三档范围内的疲劳应力参数取整后确定的，便于用户根据工程中的实际应力比 $\\rho$ 值选择相近的一组应力进行疲劳检验。\n\n由于目前本规程编制组完成的接头疲劳的试验数据，都是采用热轧带肋钢筋的，没有其他牌号钢筋的试验数据，因此，表5.0.5给出的数据都是针对HRB400热轧带肋钢筋，包括HRB400E。HRB500及HRB500E热轧带肋钢筋接头目前还没有可靠试验数据。\n\n5.0.6 本条给出了疲劳性能型式检验的试件数量、规格和合格评定标准。考虑到钢筋接头类型多，强度等级和直径规格多，疲劳试验耗时长、费用高，确定对疲劳性能型式检验的数量和规格要求时需要兼顾安全与经济两方面因素。大直径钢筋的疲劳性能通常低于小直径钢筋的疲劳性能，工程中有疲劳性能要求的结构，其常用钢筋直径大都在 $3 2 \\mathrm { m m }$ 及以下，选择较大直径 $3 2 \\mathrm { m m }$ 钢筋接头进行疲劳性能型式检验是偏于安全的。此外，本条和本规程7.0.11条的相关规定都基于接头疲劳寿命为200万次作出的规定。对于有更高疲劳寿命要求（如500万次或1000万的次）的工程结构，应对疲劳检验的应力幅、最大应力和疲劳次数作适当调整。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('95309da0-95c0-466c-813f-c28fb098fcb5', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '实心焊丝型号/牌号对照（Part 3）', '>H13MnSiTi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU24</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EM14K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EM14K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H13MnSiTi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">14</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H14MnSi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EM13K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EM13K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU26</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08MnA</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08MnA</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">16</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU27</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H15Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H15Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H15Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H15Mn</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">17</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU28</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnSi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnSi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">18</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn2Si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EH11K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EH11K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn2Si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">19</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU32</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12Mn2Si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU32</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU33</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12Mn2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU33</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" r');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('95326e57-3a98-4320-a6b8-0ced3310af33', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录F 预应力筋平均张拉力的计算', '附录F 预应力筋平均张拉力的计算## F.0.1预应力筋平均张拉力应按下式计算：\n\n$$\nP _ { P } = { \\frac { P ( 1 - e ^ { - ( k x + \\mu \\theta ) } ) } { k x + \\mu \\theta } }\n$$\n\n式中： $P _ { P }$ ──预应力筋平均张拉力(N)；\n\n$P$ ──预应力筋张拉端的张拉力(N)；  \nx 从张拉端至计算截面的孔道长度 $\\mathrm { ( m ) }$ ；  \n$\\theta$ 1 从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)；\n$k$ ─ 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，见表F.0.1；  \n$\\mu$ ─ 预应力筋与孔道壁的摩擦系数，见表F.0.1。\n\n表 F.0.1 系数 $k$ 和 $\\mu$ 值  \n\n\n\n\n\n注：当预应力筋为直线时， $P _ { \\mathrm { P } } = P$ 。  \n注：体外预应力钢绞线与管道壁之间引起的预应力损失仅计转向装置和锚固管道段，系数 $k$ 和 $\\mu$ 宜根据实测数据确定；当缺少可靠实测数据时，系数 $k$ 和 $\\mu$ 可按本表取值。对系数 $\\mu ,$ ，无黏结钢绞线取括号内数值，光面钢绞线取括号外数值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('953f1eff-fedc-4d74-89cf-c93abd34c8ed', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 4）', '．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运行速度时也能迅速、平稳地制动。\n\n### 7．5．6 制动器的控制\n\n#### 7．5．6．1 与电动机同时控制的制动器\n\n制动器线路应设有保护装置，在出现故障时能迅速切断电动机和制动器的电源；如电动机接至制动器的导线长度不大于 $5 ~ \\mathrm { m }$ ，制动器可不单独设这样的保护。\n\n#### 7．5．6．2 与电动机分开控制的制动器\n\n制动器的控制要采取预防措施，使得起动和制动时不出现任何失控的运动。  \n如有电气制动，机械制动应在电气制动之后作用。  \n电动机通电时制动器不得抱闸，短暂过渡状态除外。\n\n#### 7．5．6．3 安全制动器\n\n对设有安全制动器的起升机构，在正常作业时，其支持制动器动作后，安全制动器延时动作，其延时\n\n动作时间可调；在进行紧急制动时，安全制动器应立即动作。\n\n#### 7．5．6．4 意外断电\n\n对于系统意外断电时制动器的动作会引起机械设备损坏倾翻的情况，应采取适当措施保证意外断电时制动器的安全动作过程。\n\n## 7．6 电气设备的工作环境\n\n### 7．6．1 防油滴\n\n任何润滑系统、液压系统或其他含油装置在运行和安装时应保证不会使油滴到电气设备上，否则电气设备应加以保护。\n\n### 7．6．2 环境温度\n\n起重机电气设备应能保证在起重机运行场所的环境温度范围内正常工作。当环境温度不能满足所选电气设备工作要求时，应采取冷却或加温措施。\n\n### 7．6．3 大气条件\n\n周围空气温度在 $+ 4 0 \\mathrm { { ‰} }$ 的最高温度时，其相对湿度不超过 $50 \\%$ ，温度较低时相对湿度可以提高（例如在 $+ 2 0 \\mathrm { { ‰} }$ 时提高为 $90 \\%$ ），应考虑到由于温度变化可能偶然发生的凝露现象。\n\n周围空气温度在不超过 $+ 2 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，相对湿度允许短时高达 $100 \\%$ 。\n\n### 7．6．4 海拔\n\n一般起重机的电气设备使用的海拔不超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。起重机若用于海拔 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上，其电气设备的具体数据由相应的产品标准规定。\n\n### 7．6．5 其他\n\n用于爆炸和火灾危险环境时，电气设备的选择、管线配置敷设等，应符合 GB50058的规定；在腐蚀、盐雾和湿热环境使用的，应选择相应的产品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('954806e6-e74b-4341-b541-847d75ea6da3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 2）', '\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点。当钢材无明显的屈服点时，取 $\\sigma _ { 0 , 2 }$ 为 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( \\sigma _ { 0 , 2 } \\right.$ 为钢材标准拉力试验残余应变达 $0 . 2 \\%$ 时的试验应力），单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 钢材的抗拉强度，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$n$ 与载荷组合类别相关的强度安全系数，见表22。\n\n#### 5．3．1．2．2 剪切许用应力\n\n剪切许用应力，按式（29）计算：\n\n$$\n[ \\tau ] = \\frac { [ \\sigma ] } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（29）\n\n式中：\n\n$[ \\tau ]$ ———机构件剪切许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n#### 5．3．1．2．3 端面承压许用应力\n\n端面承压许用应力，按式（30）计算：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } ] = 1 . 4 [ \\sigma ]\n$$\n\n……（30）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } \\right]$ ———端面承压许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n## 5．3．2 连接材料及其许用应力\n\n### 5．3．2．1 焊条、焊丝、焊剂材料\n\n手工焊条应符合 GB／T5117和 GB／T5118的规定。焊丝应符合 GB／T5293和 GB／T8110的规定。\n\n焊条、焊丝和焊剂，应与母材的综合机械性能相适应。\n\n### 5．3．2．2 高强度螺栓副、销轴材料\n\n高强度螺栓、螺母和垫圈材料应符合GB／T1231或GB／T3633的规定。大于 M24的扭剪型高强度螺栓副和大于 M30的高强度螺栓副，应符合GB／T3098．1、GB／T3098．2等的规定。各种规格的螺栓副除选用 GB／T1231规定的材料外，还可采用 GB／T3077规定的用于8．8级的 $4 0 \\ \\mathrm { { C r } }$ 和用于10．9级以上的 $3 5 ~ \\mathrm { C r M o } \\mathrm { , 4 2 ~ C r M o }$ 等钢材。\n\n主要承载连接销轴的材料，宜采用符合 GB／T699的45钢及符合 GB／T3077的 $4 0 ~ \\mathrm { C r } , 3 5 ~ \\mathrm { C r M o }$ 、$4 2 ~ \\mathrm { C r M o }$ 等钢材，并进行必要的热处理。\n\n### 5．3．2．3 连接的许用应力\n\n#### 5．3．2．3．1 焊缝的许用应力\n\n在焊缝连接的设计中，焊缝应具有与母材同等的综合机械性能。\n\n焊缝承受纵向拉伸、压缩时，许用应力不应超过焊缝纵向拉、压许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ ，承受剪切时不应超过焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 。根据焊接条件、焊接方法和焊缝质量分级，焊缝的许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] , \\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 见表23。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 23 焊缝的许用应力犪  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=3>焊缝型式</td><td rowspan=1 colspan=1>纵向拉、压许用应力[oh]d</td><td rowspan=1 colspan=1>剪切许用应力[τh]</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>对接焊缝</td><td rowspan=2 colspan=1>质量分级</td><td rowspan=1 colspan=1>B级C级</td><td rowspan=1 colspan=1>[a]</td><td rowspan=1 colspan=1>[a]/√2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>D级</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8[a]</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8[a]/√2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>角焊缝</td><td rowspan=1 colspan=2>自动焊、手工焊</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>[a]/√2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=5>a 计算疲劳强度时的焊缝许用应力见5.8.5。b 焊缝质量分级按GB/T 19418 的规定。c表中[]为母材的基本许用应力，见表 22。d 施工条件较差的焊缝或受横向载荷的焊缝,表中焊缝许用应力宜适当降低。</td></tr></table>\n\n\n#### 5．3．2．3．2 铆钉、螺栓、销轴连接的许用应力\n\n##### 5．3．2．3．2．1 铆钉连接的许用应力\n\n铆钉分剪切铆钉（单剪、双剪或复');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('954aac81-862c-45de-9e70-60228a02fe19', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第 493 号', '第 493 号《生产安全事故报告和调查处理条例》已经2007 年 3月 28日国务院第 172 次常务会议通过，现予公布，自 2007年 6 月 1 日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('954da570-ada7-43c6-9bc8-0cad438156df', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱肋吊装在松索、合龙过程中，各段的松索量、各接头的高程控制非常重要，故对此作出详细规定。\n\n## 19.4.8拱肋接头的焊接作业应在调整完轴线偏差、嵌塞并压紧接头缝钢板之后且全部松索成拱之前进行。焊接拱肋接头部件时，应采用分层、间断、交错的方法施焊，并应采取措施避免损伤周围的混凝土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('95572613-51ec-4bd5-9b6e-8a7d74f59e8d', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '6．5架空送电线路测量', '6．5架空送电线路测量## 6．5．1架空送电线路的选线，是根据不同的电压等级和不同的地段，在各种不同的比例尺地形图上进行方案设计（一般为1：5万 ${ \\sim } 1$ ：1万)，并经相关部门批准，才能进行实地选线。对线路通过协议区和相关地物比较密集的地段，为了保证线路的安全，要求进行必要的联测和相关地物、地貌测量。\n\n## 6．5．2关于架空送电线路的定线测量说明如下：\n\n1对于方向点偏离直线的精度，根据一般设计要求，杆塔偏离直线相差 $3 ^ { \\prime } \\ \\sim 4 ^ { \\prime }$ 时，所引起的垂直于线路方向的水平负荷、放电间隙的改变及绝缘子串的歪斜程度是允许的。从施工工艺来看，当偏离 $1 ^ { \\prime }$ 时，相邻杆塔的绝缘子串的歪斜是用肉眼观察不出来的。取其较高要求，方向点偏离直线不应超过 $1 ^ { \\prime }$ 。\n\n2经综合试验分析，正倒镜分中法延伸直线，其精度受仪器对中误差、置平误差、目标偏斜误差和照准误差等的影响。采用规范规定的指标，基本上能满足定线误差不超过180。 $\\pm 1 ^ { \\prime }$ 的精度要求。但在前视过长或后视过短时，则应从严掌握。\n\n3对于间接定线，根据间接定线的方向偏差不大于 $1 ^ { \\prime }$ 的要求,\n\n则\n\n$$\nm _ { \\mathrm { { U } } } = { \\frac { L \\times 6 0 ^ { \\prime \\prime } } { 2 \\rho } }\n$$\n\n取桩间距为 $3 0 0 \\mathrm { m }$ ，有 $\\mathrm { m } _ { \\mathrm { U } } = 0$ $0 4 3 \\mathrm { m }$ 。\n\n根据电力部门的试验论证，当采用四边形时，量距精度估算公式为：\n\n$$\nm _ { \\mathrm { { L } } } = { \\frac { 1 } { 2 } } { \\sqrt { m _ { \\mathrm { { U } } } ^ { 2 } + m _ { \\mathrm { { A } } } ^ { 2 } } }\n$$\n\n式中 $m _ { \\mathrm { A } }$ 一 -量距边起始点的横向误差，取值为0.016m。\n\n将 $m _ { \\mathrm { U } }$ 和 $m _ { \\mathrm { A } }$ 数值代入(65)式，得 $m _ { \\mathrm { L } } { = } 0 . 0 2 { \\mathrm { m } }$ 。\n\n由不同丈量距离算得的相对中误差列于表14。可以看出，当采用钢尺量距时，相对中误差大于 $1 ~ / ~ 4 0 0 0$ 时，就需采取必要的量距措施，才能达到精度要求。\n\n表14不同距离算得的相对中误差  \n\n\n\n\n\n根据试验证明，当丈量长度小于 $2 0 \\mathrm { m }$ 时，求得的延伸直线也很难满足精度要求。\n\n因此，规范规定丈量长度大于 $8 0 \\mathrm { m }$ 或丈量长度小于 $2 0 \\mathrm { m }$ 时，应适当提高测量精度。\n\n4定线桩之间距离测量的相对误差，是根据 $5 0 0 \\mathrm { k V }$ 架空送电线路确定的裕度值不大于lm 的规定，并在各项误差概略分析的基础上推算的。对于大档距，要求采用电磁波测距，其测距精度为1／D(D 为档距，单位为m)，即实地档距中误差为 $\\ln$ 。\n\n## 6．5．3断面测量的技术要求：\n\n1断面测量的精度要求是和定线桩之间的距离和高差测量精度相匹配的。\n\n2断面点的选取，直接与设计排位有关。设计排位，与送电导线弧垂变化的对地面安全距离、杆塔类型及地形、地物的变化特征等因素有关。\n\n对于山区送电线路，杆塔位通常立在山头制高点或附近位置，要求不应少于3个断面点以反映地形变化；送电导线的最大弧垂处，如对应地形为深凹山谷，断面点可少测或不测。\n\n3在送电导线对地安全距离的危险地段或在离杆塔位1／4 档距内地形高差变化较大的区段，由于送电导线轨迹对地切线变化较大，则要求加测断面点。\n\n4对于送电导线排列较宽的线路，边线断面施测的位置，由设计人员确定。通常，当送电线路与所通过的缓坡、梯田、沟渠、堤坝交叉角较小时，如边线对应中线高出0．5m以上的地形、地物，要求施测边线断面。\n\n5由于线路施工后，其走廊内植被将保持，因此应在断面测量的平面图上注明植被名称、高度及界限。线路交叉跨越的相对关系也应在图上绘出。\n\n## 6．5．4根据现行国家标准《 $\\langle 1 1 0 \\mathrm { \\sim } 5 0 0 \\mathrm { k V }$ 架空送电线路施工及验收规范》GB 50233中的相关规定，以相邻直线桩为基准，其横线路方向偏差不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。定位时若跳桩或远距离定杆(塔)位，按直线精度要求，满足不了上述规定，故本条要求在就近桩位测定杆(塔)位置。\n\n## 6．5．5在杆(塔)位排定后，对于送电导线排列较宽的线路，当对地构成危险时，不仅要测中线与被交叉跨(穿)越物的位置和高程，还要施测边线与被交叉跨(穿)越物的位置和高程。\n\n由于送电导线的风偏摆动，可能对地面安全构成威胁，故规范要求施测风偏横断面或风偏危险点。\n\n## 6．5．710kV以下的架空送电线路一般为单杆，距地面较近，送电导线横向跨度也较小。测量时，其技术要求可适当放宽。对于 $5 0 0 \\mathrm { k V }$ 及以上电压等级的架空送电线路，由于投资大，为了降低工程造价，选择最优路径方案，建设单位一般要求采用数字摄影及GPS 测量等技术。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('95734e1e-2edf-4e18-8a95-28ad1643212c', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试件制备及养护', '3 试件制备及养护## 3.1 制作砌筑砂浆试件时，试模内壁事先涂刷薄层机油或脱模剂。\n\n## 3.2 向试模内一次注满砂浆，用捣棒均匀由外向里按螺旋方向插捣 25 次，为了防止低稠度砂浆插捣后可能留下孔洞，允许用油灰刀沿模壁插数次，使砂浆高出试模顶面 $6 { \\sim } 8 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 3.3 当砂浆表面开始出现麻斑状态时（约 $1 5 { \\sim } 3 0 \\mathrm { m i n }$ ），将高出部分的砂浆沿试模顶面削去抹平。\n\n## 3.4 试件制作后应在温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 5 ^ { \\circ } C$ 、湿度大于 $5 0 \\%$ 的环境下，停置一昼夜（ $2 4 \\mathrm { h } { \\pm } 2 \\mathrm { h } )$ ；当气温较低时，可适当延长时间，但不应超过两昼夜。应对试件进行编号并拆模。试件拆模后，应在标准养护条件下继续养护至28d，然后进行试压。\n\n## 3.5 标准养护的条件：\n\n（1）水泥混合砂浆：标准养护的条件为温度 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 、相对湿度 $6 0 \\% { \\sim } 8 0 \\%$ 。\n\n（2）水泥砂浆和微沫砂浆：标准养护的条件为温度 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 、相对湿度 $9 0 \\%$ 以上。\n\n（3）养护期间，试件彼此间隔 $1 0 \\mathrm { m m }$ 以上。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('95a634f9-3032-44d6-a792-e4fd605cab7d', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本方法参照《建筑砂浆基本性能试验方法标准》（JGJ/T70—2009）编制，并与其等效。有特殊条件要求的拉伸黏结强度，按照要求条件处理后，可按本方法试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('95aa5dcc-d1c2-4545-92ad-f26ed32b2227', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：T形梁和I形梁由于高宽比较大，如施工措施不当，梁体很容易产生侧向弯曲，因此预应力的施加需对称、均衡进行；同时在其他施工环节上亦需要采取有效措施，防止其产生侧向弯曲。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('95ac229d-04ec-421c-a6c5-82862e1a1786', '126《国务院关于进一步加强企业安全生产工作的通知》（国发〔2010〕23号）.md', '一、总体要求', '一、总体要求## 1.工作要求\n深入贯彻落实科学发展观，坚持以人为本，牢固树立安全发展的理念，切实转变经济发展方式，调整产业结构，提高经济发展的质量和效益，把经济发展建立在安全生产有可靠保障的基础上；坚持“安全第一、预防为主、综合治理”的方针，全面加强企业安全管理，健全规章制度，完善安全标准，提高企业技术水平，夯实安全生产基础；坚持依法依规生产经营，切实加强安全监管，强化企业安全生产主体责任落实和责任追究，促进我国安全生产形势实现根本好转。\n\n## 2.主要任务\n以煤矿、非煤矿山、交通运输、建筑施工、危险化学品、烟花爆竹、民用爆炸物品、冶金等行业（领域）为重点，全面加强企业安全生产工作。要通过更加严格的目标考核和责任追究，采取更加有效的管理手段和政策措施，集中整治非法违法生产行为，坚决遏制重特大事故发生；要尽快建成完善的国家安全生产应急救援体系，在高危行业强制推行一批安全适用的技术装备和防护设施，最大程度减少事故造成的损失；要建立更加完善的技术标准体系，促进企业安全生产技术装备全面达到国家和行业标准，实现我国安全生产技术水平的提高；要进一步调整产业结构，积极推进重点行业的企业重组和矿产资源开发整合，彻底淘汰安全性能低下、危及安全生产的落后产能；以更加有力的政策引导，形成安全生产长效机制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('95b4e3ff-5663-407c-b22a-e56d73ab0d37', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4 建筑起重机械（Part 2）', '全。  \n### 4.2.8 起重吊装作业不能有丝毫差错，要求在起吊重物时先稍离地面试吊无误后再起吊，以便及时发现和消除不安全因素，保证吊装作业的安全可靠。起吊过程中，操作人员要脚踩在制动踏板上是为了在发生险情时，可及时控制。  \n### 4.2.9 双机抬吊是特殊的起重吊装作业，要慎重对待，关键是要做到载荷的合理分配和双机动作的同步。因此，需要统一指挥。降低起重量和保持吊钩滑轮组的垂直状态，这些要求都是防止超载。  \n### 4.2.10 起重机如在不平的地面上急转弯，容易造成倾翻事故。\n### 4.2.11 起重机带载行走时，由于机身晃动，起重臂随之俯仰，幅度也不断变化，所吊重物因惯性而摆动，形成“斜吊”，因此，需要降低额定起重量，以防止超载。行走时重物要在起重机正前方，便于操作人员观察和控制。履带式行走机构不要作长距离行走，带载行走更不安全。  \n### 4.2.12 起重机上下坡时，起重机的重心和起重臂的幅度随坡度而变化，因此，不能再带载行驶。下坡空挡滑行，将会失去控制而造成事故。  \n### 4.2.13 作业后，起重臂要转到顺风方向，这是为了减少迎风\n\n面，降低起重机受到的风压。\n\n### 4.2.14 当起重机转移时，需要按照本规定采取的各项保证安全的措施执行。\n\n## 4.3 汽车、轮胎式起重机\n\n### 4.3.4 轮胎式起重机完全依靠支腿来保持它的稳定性和机身的水平状态。因此，作业前需要按本条要求将支腿垫实和调整好。\n\n### 4.3.5 如果在载荷情况下扳动支腿操纵阀，将使支腿失去作用而造成起重机倾翻事故。\n\n### 4.3.6 起重臂的工作幅度是由起重臂长度和仰角决定的，不同幅度有不同的额定起重量，作业时要根据重物的重量和提升高度选择适当的幅度。\n\n### 4.3.7 起重臂分顺序伸缩、同步伸缩两种。\n\n起重机由双作用液压缸通过控制阀、选择阀和分配阀等液压控制装置使起重臂按规定程序伸出或缩回，以保证起重臂的结构强度符合额定起重量的需求。如果伸臂中出现前、后节长度不等时或其他原因制动器发生停顿时，说明液压系统存在故障，需要排除后才能使用。\n\n### 4.3.8 各种长度的起重臂都有规定的仰角，如果仰角小于规定，对于桁架式起重臂将造成水平压力增大和变幅钢丝绳拉力增大；对于箱形伸缩式起重臂，由于其自重大，基本上属于悬臂结构，将增加起重臂的挠度，影响起重臂的安全性能。\n\n### 4.3.9 汽车式起重机作业时，其液压系统通过取力器以获得内燃机的动力。其操纵杆一般设在汽车驾驶室内，因此，作业时汽车驾驶室要锁闭，以防误动操纵杆。\n\n### 4.3.11 发现起重机不稳或倾斜等现象时，迅速放下重物能使起重机恢复稳定，否则将造成倾翻事故。采用紧急制动，会造成起重机倾翻事故。\n\n### 4.3.13 起重机在满载或接近满载时，稳定性的安全系数相应降低，如果同时进行两种动作，容易造成超载而发生事故。\n\n### 4.3.14 起重机带载回转时，重物因惯性造成偏离而大幅度晃动，使起重机处于不稳定状态，容易发生事故。\n\n### 4.3.16 本条叙述了起重机作业后要做的各项工作，如挂牢吊钩、螺母固定撑杆、销式制动器插人销孔、脱开取力器等要求，都是为在再一次行驶时起重机的装置不移动、不旋转等稳定的安全措施。\n\n### 4.3.17 内燃机水温在 $8 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 9 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，润滑性能较好，温度过低使润滑油黏度增大，流动性能变差，如高速运转，将增加机件磨损。\n\n## 4.4 塔式起重机\n\n### 4.4.14 塔式起重机顶升属高处作业，安装过程使起重机回转台及以上结构与塔身处于分离状态，需要有严格的作业要求。本条所列各项均属于保证安全顶升的必要措施。\n\n### 4.4.15 本条规定塔式起重机升降作业时安全技术要求。如果因连接螺栓拆卸困难而采用旋转起重臂来松动螺栓的错误做法，将破坏起重臂平衡而造成倾翻事故。\n\n### 4.4.16 塔式起重机接高到一定高度需要与建筑物附着锚固，以保持其稳定性。本条所列各项均属于说明书规定的一般性要求，目的是保证锚固装置的牢固可靠，以保持接高后起重机的稳定性。\n\n### 4.4.17 内爬升起重机是在建筑物内部爬升，作业范围小，要求高。本条所列各项均属于保证安全爬升的必要措施。其中第5款规定了起重机的最小固定间隔，尽可能减少爬升次数，第6款是为了保证支承起重机的楼层有足够的承载能力。\n\n### 4.4.21 塔式起重机与大地之间是一个“C”形导体，当大量电HAV人人 y 1员站在道轨或地面上，接触吊钩时正好使“C”形导体形成一个“O”形导体，人体就会被电击或烧伤。这里所采取的绝缘措施\n\n是为了保护人身安全。\n\n### 4.4.29 行程限位开关是防止超越有效行程的安全保护装置，如当作控制开关使用，将失去安全保护作用而易发生事故。\n\n### 4.4.30 动臂式起重机的变幅机构要求动作平衡，变幅时起重量随幅度变化而增减。因此，当载荷接近额定起重量时，不能再向下变幅，以防超载造成起重机倾倒。\n\n### 4.4.36 遇有风暴时，使起重臂能随风转动，以减少起重机迎风面积的风压，锁紧夹轨器是为了增加稳定性，防止造成倾翻。\n\n### 4.4.43 主要为防止大风骤起时，塔身受风压面加大而发生事故。\n\n## 4.5 枪杆式起重机\n\n### 4.5.2 枪杆式起重机现场大量使用，本条针对专项方案提出具体要求，并强调专人对专项方案实施情况进行现场监督和按规定进行监测。\n\n### 4.5.3 本条参考住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》中第七条的规定。\n\n编制依据包括：相关法律、法规、规范性文件、标准、规范及图纸（国标图集）、施工组织设计等。\n\n施工工艺流程包括：钢丝绳走向及固定方法、卷扬机的固定位置和方法、枪杆式起重机底座的安装及固定等。\n\n施工安全技术措施包括：组织保障');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('95b84125-28b6-49bb-a315-bf3eb6e6ab99', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.9.13潜水员在沉井或大直径护筒内作业应符合下列规定', '5.9.13潜水员在沉井或大直径护筒内作业应符合下列规定：## 1作业前应清除沉井或护筒内障碍物和内壁外露的钢筋、扒钉和铁丝等尖锐物。  \n## 2沉井和大直径护筒内侧水位应高于外侧水位。  \n## 3潜水员不得在沉井刃脚下或护筒底口以下作业。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('95cf6664-09c2-4389-841f-7dfab4f8d027', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 2）', ' d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ - 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的其他第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ -的组合值系数，取 $\\psi _ { \\mathrm { c } } = 0$ 75；$\\psi _ { \\mathrm { c } } Q _ { j \\mathrm { k } }$ 一 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的第 $j$ 个可变作用的组合值；$\\gamma _ { \\downarrow j }$ 第 $j$ 个可变作用的结构设计使用年限荷载调整系数。公路桥涵结构的设计使用年限按现行《公路工程技术标准》（JTGB01）取值时，可变作用的设计使用年限荷载调整系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } j } = 1 , 0$ ；否则， $\\gamma _ { \\mathrm { L } j }$ 取值应按专题研究确定。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用基本组合的效应设计值 $S _ { \\mathrm { u d } }$ 可通过作用效应代数相加计算。\n\n3）设计弯桥时，当离心力与制动力同时参与组合时，制动力标准值或设计值按$70 \\%$ 取用。\n\n2偶然组合：永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值相组注：本表所列特大、大、中桥等系按本规范表1.0.5中的单孔跨径确定，对多跨不等跨桥梁，以其中最大跨径为准。\n\n表4.1.5-1 公路桥涵结构设计安全等级  \n\n\n\n\n\n表4.1.5-2永久作用的分项系数  \n\n\n\n\n\n注：本表序号1中，当钢桥采用钢桥面板时，永久作用分项系数取1.1；当采用混凝土桥面板时，取1.2。合；与偶然作用同时出现的可变作用，可根据观测资料和工程经验取用频遇值或准永久值。\n\n1）作用偶然组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { a d } } = S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ A _ { \\mathrm { d } } , ~ ( \\psi _ { \\mathrm { f l } } \\frac { \\dag } { \\ d x } \\psi _ { \\mathrm { q } 1 } ) ~ Q _ { \\mathrm { i k } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中：\n\n$S _ { \\mathrm { a d } }$ -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；\n\n$A _ { \\mathrm { d } }$ 1 偶然作用的设计值；  \n$\\psi _ { \\mathfrak { I } }$ -汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的频遇值系数，取 $\\psi _ { \\uparrow \\uparrow } = 0 . 7$ ；当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，人群荷载 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 , 0$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用$\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 . 0$ ；\n\n$\\psi _ { \\mathfrak { n } } Q _ { \\mathfrak { r } \\mathfrak { k } }$ —汽车荷载的频遇值;\n\n$\\psi _ { \\mathrm { q } } \\mathrm { _ { i } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值系数，汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 , 4$ ，人群荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 4$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用 $\\psi _ { \\mathscr { q } } = 0 , 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 1 , 0$ ；\n$\\psi _ { \\mathrm { q l } } Q _ { \\mathrm { l k } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('95d6a87d-e194-4eb3-b457-44caded0099b', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：1．增加了接地故障保护、保护导线及外部保护导线端子的有关要求，并明确用户负责接地故障保护的实施。\n\n2.增加了“对于保护接零系统，起重机械的重复接地或防雷接地的接地电阻不大于 $1 0 \\Omega ^ { \\dprime }$ 的要求。\n\n3．增加了“安装在野外且相对周围地面处在较高位置的起重机，应具有防雷措施”的要求。\n\n4．将原标准中“起重机所有电气设备的金属外壳、管槽、电缆金属外皮和变压器低压侧均应有可靠的接地”修改为“起重机械所有电气设备外壳、金属导线管、金属支架及金属线槽均应根据配电网情况进行可靠接地”。\n\n5．取消了起重机的接地可通过厂房轨道和车轮的规定。\n\n6．删除了原标准中起重电磁铁接地、悬挂式控制按钮站接地、接地线连接的有关要求。\n\n## 8.3 绝缘电阻（见标准8.9条）\n\n### 8.9 绝缘电阻\n\n对于电网电压不大于1000V时，在电路与裸露导电部件之间施加500V（d.c）时测得的绝缘电阻不应小于1MΩ。\n\n对于不能承受所规定的测试电压的元件（如半导体元件、电容器等），试验时应将其短接。试验后，被试电器进行外观检查，应无影响继续使用的变化。\n\n条文性质：强制性条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('95de10eb-1f48-44a4-b22a-3d1025210f6e', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '9.5联锁保护（见标准9.5条）', '9.5联锁保护（见标准9.5条）## 9.5联锁保护  \n9.5.1进入桥式起重机和门式起重机的门，和从司机室登上桥架的舱口门，应能联锁保护；当门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n9.5.2司机室与进入通道有相对运动时，进入司机室的通道口，应设联锁保护；当通道口的门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n9.5.3可在两处或多处操作的起重机，应有联锁保护，以保证只能在一处操作，防止两处或多处同时都能操作。  \n9.5.4当既可以电动，也可以手动驱动时，相互间的操作转换应能联锁。  \n9.5.5夹轨器等制动装置和锚定装置应能与运行机构联锁。  \n9.5.6 对小车在可俯仰的悬臂上运行的起重机，悬臂俯仰机构与小车运行机构应能联锁，使俯仰悬臂放平后小车方能运行。\n\n条文性质：强制性条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('95df1101-0f5e-4afc-9f6f-c49b0fbfcb94', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例（Part 3）', '=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U~U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3~Q4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7~A8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9（e)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">炉后出钢水铸造起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U4~U5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6~A7</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9（f)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板坏搬运起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9（g）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冶金流程线上的专用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(h)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冶金流程线外用的起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">铸工车间用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A5</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">锻造起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">淬火起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">装卸桥</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('95e22dc0-ac33-496b-aa7a-f0678f02caa8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验（Part 1）', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验车轮或滚轮的静强度应满足式（133）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } 1 . 9 ~ k D l\n$$\n\n……（133）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ — 最大轮压（见6．3．4．2．2．2，包括考虑动载试验或静载试验的载荷），单位为牛顿（N）。  \n其他符号同式（131）。\n\n表 46 车轮与滚轮的许用比压 $k$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>车轮与滚轮材料的抗拉强度ob/(N/mm²）</td><td rowspan=1 colspan=1>轨道材料最小抗拉强度/(N/mm²）</td><td rowspan=1 colspan=1>许用比压k/(N/mm²)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;500</td><td rowspan=1 colspan=1>350</td><td rowspan=1 colspan=1>5.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;600</td><td rowspan=1 colspan=1>350</td><td rowspan=1 colspan=1>5.6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;700</td><td rowspan=1 colspan=1>510</td><td rowspan=1 colspan=1>6.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;800</td><td rowspan=1 colspan=1>510</td><td rowspan=1 colspan=1>7.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;900</td><td rowspan=1 colspan=1>600</td><td rowspan=1 colspan=1>7.8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;1000</td><td rowspan=1 colspan=1>700</td><td rowspan=1 colspan=1>8.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>注：ob为车轮或滚轮材料未热处理时的抗拉强度。</td></tr></table>\n\n\n表 47 车轮转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>车轮转速n/(r/min)</td><td rowspan=1 colspan=1>C</td><td rowspan=1 colspan=1>车轮转速n/(r/min)</td><td rowspan=1 colspan=1>C</td><td rowspan=1 colspan=1>车轮转速n/(r/min）</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>200</td><td rowspan=1 colspan=1>0.66</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>16</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>SAC160</td><td rowspan=1 colspan=1>0.72</td><td rowspan=1 colspan=1>45</td><td rowspan=1 colspan=1>0.96</td><td rowspan=1 colspan=1>14</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>125</td><td rowspan=1 colspan=1>0.77</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>12.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 11 </td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>112</td><td rowspan=1 colspan=1>0.79</td><td rowspan=1 colspan=1>35.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.99</td><td rowspan=1 colspan=1>11. 2</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td><td rowspan=1 colspan=1>31.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 00</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.84</td><td rowspan=1 colspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('95e294b8-ee99-44e8-9b05-ad2179045641', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '参 考 文 献', '参 考 文 献［1］GB／T17908—1999 起重机和起重机械 技术性能和验收文件（idtISO7363：1986）［2］GB／T19924—2005 流动式起重机 稳定性的确定（ISO4305：1991，IDT）［3］GB／T20863．1—2007 起重机械 分级 第1部分：总则（ISO43011：1986，IDT）［4］GB／T20863．2—2007 起重机械 分级 第2部分：流动式起重机（ISO43012：1985，IDT）［5］GB／T20863．3—2007 起重机械 分级 第3部分：塔式起重机（ISO43013：1993，IDT）［6］GB／T20863．4—2007 起重机械 分级 第4部分：臂架起重机（ISO43014：1989，IDT）［7］GB／T20863．5—2007 起重机械 分级 第5部分：桥式和门式起重机（ISO43015：1991，\nIDT）［8］GB／T20303．1—2006 起重机 司机室 第1部分：总则（ISO85661：1992，IDT）［9］GB／T20303．2—2006 起重机 司机室 第2部分：流动式起重机（ISO85662：1995，IDT）［10］GB／T20303．3—2006 起重机 司机室 第3部分：塔式起重机（ISO85663：1992，IDT）［11］GB／T20303．4—2006 起重机 司机室 第4部分：臂架起重机（ISO85664：1998，IDT）［12］GB／T20303．5—2006 起重机 司机室 第5部分：桥式和门式起重机（ISO85665：1992，  \nIDT）［13］ISO4302：1981 起重机 风载荷估算［14］ISO4304：1987 除流动式和浮式起重机以外的起重机 稳定性基本要求［15］ISO43081：2003 起重机和起重机械 钢丝绳选择 第1部分：总则［16］ISO77521：1983 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第1部分：基本原则［17］ISO77522：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第2部分：流动式起重机基本布');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('95e44156-9970-437f-8a1e-bac9b9649511', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第四章 安全生产的监督管理', '第四章 安全生产的监督管理第六十二条 县级以上地方各级人民政府应当根据本行政区域内的安全生产状况，组织有关部门按照职责分工，对本行政区域内容易发生重大生产安全事故的生产经营单位进行严格检查。\n\n应急管理部门应当按照分类分级监督管理的要求，制定安全生产年度监督检查计划，并按照年度监督检查计划进行监督检查，发现事故隐\n\n患，应当及时处理。\n\n第六十三条 负有安全生产监督管理职责的部门依照有关法律、法规的规定，对涉及安全生产的事项需要审查批准 （包括批准、核准、许可、注册、认证、颁发证照等，下同）或者验收的，必须严格依照有关法律、法规和国家标准或者行业标准规定的安全生产条件和程序进行审查；不符合有关法律、法规和国家标准或者行业标准规定的安全生产条件的，不得批准或者验收通过。对未依法取得批准或者验收合格的单位擅自从事有关活动的，负责行政审批的部门发现或者接到举报后应当立即予以取缔，并依法予以处理。对已经依法取得批准的单位，负责行政审批的部门发现其不再具备安全生产条件的，应当撤销原批准。\n\n第六十四条 负有安全生产监督管理职责的部门对涉及安全生产的事项进行审查、验收，不得收取费用；不得要求接受审查、验收的单位购买其指定品牌或者指定生产、销售单位的安全设备、器材或者其他产品。\n\n第六十五条 应急管理部门和其他负有安全生产监督管理职责的部门依法开展安全生产行政执法工作，对生产经营单位执行有关安全生产的法律、法规和国家标准或者行业标准的情况进行监督检查，行使以下职权：\n\n（一）进入生产经营单位进行检查，调阅有关资料，向有关单位和人员了解情况；\n\n（二）对检查中发现的安全生产违法行为，当场予以纠正或者要求限期改正；对依法应当给予行政处罚的行为，依照本法和其他有关法律、行政法规的规定作出行政处罚决定；\n\n（三）对检查中发现的事故隐患，应当责令立即排除；重大事故隐患排除前或者排除过程中无法保证安全的，应当责令从危险区域内撤出作业人员，责令暂时停产停业或者停止使用相关设施、设备；重大事故隐患排除后，经审查同意，方可恢复生产经营和使用；');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('95f31dcd-92c1-4037-a01c-3b562e5bbf4d', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '12 焊接机械（Part 2）', '污物，否则将降低电极使用期限，影响焊接质量。  \n12.4.2这是规定的焊机启动程序，如违反操作程序，就会发生质量及生产安全事故。  \n12.4.3焊机通电后，要检查电气设备、操作机构、冷却系统、气路系统及机体外壳有无漏电现象。\n\n## 12.5 二氧化碳气体保护焊机\n\n12.5.2大电流粗丝的二氧化碳焊接时，要防止焊枪水冷却系统漏水，破坏绝缘，发生触电事故。  \n12.5.3装有液态二氧化碳的气瓶，不能在阳光下曝晒或用火烤，以免造成瓶内压力增大而发生爆炸。  \n12.5.4二氧化碳气体预热器要采用36V以下的安全电压供电。\n\n## 12.6 埋弧焊机\n\n12.61押弧悍机在操作舟卜一船都是安全由压．但在控制箔上有 $3 8 0 \\mathrm { V }$ 或 $2 2 0 \\mathrm { V }$ 电源，所以焊接要有安全接地（零）线。盖好控制箱的外壳和接线板上的罩壳是为防止导线扭转及被熔渣烧坏。\n\n## 12.7 对焊机\n\n### 12.7.1 对焊机铜芯导线参考表12-1选择。\n\n表12-1对焊机导线截面  \n\n\n\n\n\n12.7.4由于超载过热及冷却水堵塞、停供，使冷却作用失效等有可能造成一次线圈的绝缘破坏。\n\n12.7.6在进行闪光对焊时，大的电流密度使接触点及其周围的金属瞬间熔化，甚至形成汽化状态，会引起接触点的爆裂和液体金属的飞溅，造成焊工的灼伤和引起火灾，所以闪光区要设挡板。\n\n## 12.8 竖向钢筋电渣压力焊机\n\n12.8.4参照现行行业标准《钢筋焊接及验收规程》JGJ18的电渣压力焊焊接参数表选取。一般情况下，时间（s）可为钢筋的直径数（ $\\mathrm { : m m } )$ ，电流（A）可为钢筋直径的20倍（mm）。\n\n## 12.9 气焊（割）设备\n\n12.9.4氧气是一种活泼的助燃气体，是强氧化剂，空气中氧气含量为 $20 . 9 \\%$ ，增加氧的纯度和压力会使氧化反应显著加剧。当压缩氧气与矿物油、油脂或细微分散的可燃粉尘等接触时，由于剧烈的氧化升温、积热而发生自燃，构成火灾或爆炸。因此，氧气瓶及其附件、胶管、工具等不能粘染油污。\n\n## 12.10 等离子切割机\n\n12.10.1 等离子切割机的空载电压较高（用氩气作为离子气时为 $6 5 \\mathrm { V } { \\sim } 8 0 \\mathrm { V }$ ，用氩氢混合气体作为离子气时为 $1 1 0 \\mathrm { V } { \\sim } 1 2 0 \\mathrm { V } )$ ，所以设备要有良好的保护接地。\n\n12.10.5等离子弧温度高达 $1 6 0 0 0 \\mathrm { K } \\small { \\sim } 3 3 0 0 0 \\mathrm { K }$ ，由于高温和强烈的弧光辐射作用而产生的臭氧、氮氧化物等有害气体及金属粉尘的浓度均比氩弧焊高得多。波长2600埃 $\\sim 2 9 0 0$ 埃的紫外线辐射强度，弧焊为1.0，等离子弧焊为2.2。等离子弧焊流速度很高，当它以 $1 0 0 0 \\mathrm { m / m i n }$ 的速度从喷嘴喷射出来时，则产生噪声。此外，还有高频电磁场、热辐射、放射线等有害因素，操作人员要按本规程第12.3节氩弧焊机一样，搞好安全防护和卫生要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9601020f-40a1-4692-8257-5bff5e1c939a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性当起重机处于卸载状态，所有可移动工作部件都缩回到最靠近向后倾覆线的位置时，按以下规定的方法校验其抗后倾覆稳定性。\n\n## 8.1.4.1.1 力矩法\n\n按对倾覆线计算，由工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 和惯性力 $P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ 构成的倾覆力矩不应大于稳定力矩的 $90 \\%$ 。\n\n## 8.1.4.1.2 重力法\n\n不考虑风载荷作用时，静止起重机的质心在水平面上的投影位置不应超过从前支点到后倾覆线距离的 $80 \\%$ ，典型例子如图16所示。\n\n  \n图 16 起重机底座外形图\n\n## 8.1.4.2 风载荷的作用\n\n工作状态风载荷按最不利的方向施加作用。对于不能随风自由回转的起重机，非工作状态风载荷按最不利的方向施加作用；对可随风回转的起重机，非工作状态风载荷应按设计预期方向作用于起重机的上部结构，并按最不利方向作用于起重机的下部结构。\n\n## 8.1.4.3 起重机的基础\n\n起重机制造商应规定起重机对作为基础的地面或承载结构物的作用力。如果是用基础来保证起重机全部或部分抗倾覆稳定性，制造商应对基础的要求作出规定。\n\n## 8.1.4.4 临时辅助稳定装置\n\n临时辅助稳定装置是指为增加起重机的整体抗倾覆稳定性而对起重机基本的或正常的结构增加的\n\n临时辅助附件，它应能迅速并方便地投入使用。\n\n当需要设置临时辅助稳定装置时，起重机使用说明书应全面叙述需要的临时辅助稳定装置的类型，正确的安装方法，以及它们的作用是否用于满足工作、非工作、或抗后倾覆的稳定性。\n\n## 8.1.4.5 关于大变形的影响\n\n对由于固定载荷、变动载荷、风载荷或动载的影响而产生显著弹性变形（即大变形）的起重机，在计算整体抗倾覆稳定性和抗后倾覆稳定性时应计及大的弹性变形的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('96017c5f-5445-43a7-b4fd-b0e83d75985c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.7 浆液自拌制完成至压入孔道的延续时间宜不超过', '7.9.7 浆液自拌制完成至压入孔道的延续时间宜不超过 $4 0 \\mathrm { { m i n } }$ ，且在使用前和压注过程中应连续搅拌，对因延迟使用所致流动度降低的水泥浆，不得通过额外加水增加其流动度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('960c5c41-c3f4-4457-8008-69a13a596198', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．2 结构计算原则', '5．2 结构计算原则## 5．2．1 计算方法\n\n起重机结构设计计算可采用许用应力设计法或极限状态设计法。当结构在外载荷作用下产生了较大变形，以致内力与载荷呈非线性关系时，宜采用极限状态设\n\n计法。\n\n## 5．2．2 计算内容和有关规定\n\n### 5．2．2．1 计算内容\n\n验算在载荷最不利组合（见4．3．3、表20和附录 G）下，起重机金属结构构件及其连接的强度（含疲劳强度）、刚性和稳定性，是否满足本标准的要求。\n\n### 5．2．2．2 有关规定\n\n#### 5．2．2．2．1 本章规定的各项内容，均限于在钢材弹性范围内的计算。  \n#### 5．2．2．2．2 用极限状态设计法进行设计的步骤见附录F的F．3有关说明。在验算起重机结构和构件  \n的刚性时，载荷用标准值，即取分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } = 1$ 。  \n#### 5．2．2．2．3 结构件及其连接的疲劳强度仍按许用应力设计法计算。  \n#### 5．2．2．2．4 本章中的计算公式，是按许用应力设计法给出的。若采用极限状态设计法，则应作如下\n\n变更：\n\na） 除疲劳强度外的所有计算强度和屈曲稳定性的公式，其左侧的弯矩、扭矩、轴向力都应该将相应载荷乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后计算得出，右侧的极限设计应力 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 则应该是用钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { ~ s ~ } }$ 或构件抗屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 而得到，即： $\\operatorname* { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 或$\\mathrm { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { c r } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ ；  \nb） 在压弯构件稳定性计算的式（51）、式（52）、式（M．1）、式（M．2）、式（M．5）左侧的弯矩项中乘有犖增大系数 $\\frac { N _ { \\mathrm { E } } } { N _ { \\mathrm { E } } - N }$ 时，其中的 $N _ { \\mathrm { E } }$ 也应除以 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$   \nc） 若计算公式中出现有许用应力设计法的安全系数 $n$ 时，则将此安全系数 $n$ 用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 代替。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9616601f-7b97-4b5c-98df-650a7f13b1fc', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '1总则', '1总则1.0.1为规范公路工程施工安全技术，保障施工安全，制定本规范。\n\n1.0.2本规范适用于各等级新建、改扩建、大中修公路工程。\n\n公路工程施工安全生产应贯彻“安全第一、预防为主、综合治理”的方针。\n\n1.0.4公路工程施工应制定相应的安全技术措施。\n\n1.0.5公路工程施工除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定。\n\n## 2术语\n\n### 2.0.1危险源 hazards\n\n可能造成人员伤害、疾病、财产损失、作业环境破坏或其他损失的因素或状态。\n\n2.0.2危险源辨识 hazards identification发现、识别危险源的存在，并确定其特性的过程。\n\n### 2.0.3 事故隐患 accident hazards\n\n可能导致事故发生的人的不安全行为、物(环境)的不安全状态和管理上的缺陷。\n\n### 2.0.4 应急预案emergency response plan\n\n针对可能发生的事故，为迅速、有序地开展应急行动而预先制订的行动方案。应急预案由综合应急预案、专项应急预案、现场处置方案组成。\n\n### 2.0.5 风险评估 risk assessment\n\n对工程中存在的各种安全风险及其影响程度进行综合分析，包括风险辨识、风险估测、风险评价和防控措施。\n\n### 2.0.6特种设备special equipment\n\n涉及生命安全、危险性较大的锅炉、压力容器(含气瓶)、压力管道、电梯、起重机械和场（厂）内专用机动车辆等。\n\n### 2.0.7特殊作业人员special operator\n\n从事容易发生事故，对操作者本人、他人的安全健康及设备、设施的安全可能造成重大危害的作业的从业人员。\n\n2.0.8危险性较大工程 major hazard working procedure\n\n在施工过程中存在的、可能导致作业人员群死群伤或造成重大财产损失、作业环境\n\n### 2.0.9 警戒区restricted area\n\n作业现场未经允许不得进入的区域。\n\n## 3 基本规定\n\n3.0.1公路工程施工必须遵守国家有关法律法规，符合安全生产条件要求，建立安全生产责任制，健全安全生产管理制度，设立安全生产管理机构，足额配备具备相应资格的安全生产管理人员。\n\n3.0.2公路工程施工应进行现场调查，应在施工组织设计中编制安全技术措施和施工现场临时用电方案，对于附录A 中危险性较大的工程应编制专项施工方案（内容见附 录B)，并附具安全验算结果，或组织专家进行论证、审查。\n\n3.0.3公路工程施工前应进行危险源辨识，并应按要求对桥梁、隧道、高边坡路基等工程进行施工安全风险评估，编制风险评估报告(内容见附录C)，现场应监控。\n\n3.0.4应对从业人员进行安全生产教育培训，未经培训不得上岗。特殊作业人员（见附录D）应按相关规定经过专门培训，取得相应资格证书，持证上岗。\n\n3.0.5公路工程施工前应逐级进行安全技术交底，主要包括安全技术要求、风险状况、应急处置措施等内容。\n\n3.0.6一公路工程施工应按国家有关规定提取、使用安全生产费用。\n\n3.0.7公路工程施工应为从业人员配备合格的安全防护用品和用具，并定期更换。从业人员在施工作业区域内，应正确使用安全防护用品和用具。\n\n3.0.8施工现场、生产区、生活区、办公区应按规定配备满足要求且有效的消防设施和器材。\n\n3.0.9公路工程施工应编制综合应急预案、专项应急预案和现场应急处置方案，配备应急物资，并应定期组织相关人员进行应急培训和演练。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9618353f-b7ee-4c2a-9b5a-9bd7fcbfabfe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性起重机整体抗倾覆稳定性计算中，稳定力矩由自重载荷计算，而倾覆力矩则用表54给出的计算载荷计算。\n\n表 54 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>计算条件</td><td rowspan=1 colspan=1>载荷性质</td><td rowspan=1 colspan=1>计算载荷</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>I．基本稳定性</td><td rowspan=1 colspan=1>作用载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5 PQ</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>风载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>惯性力</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>Ⅱ．动态稳定性</td><td rowspan=1 colspan=1>作用载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3 PQ</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>风载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>Pw1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>惯性力</td><td rowspan=1 colspan=1>PD</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>Ⅲ．非工作时最大风载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>作用载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>风载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2 Pwm</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>惯性力</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>V．突然卸载</td><td rowspan=1 colspan=1>作用载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>-0.2P1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>风载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>Pw1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>惯性力</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>PD——由机构驱动产生的惯性力；                                 SACPQ——最大起升载荷。在起重机工作时的永久性起升附件,无论它是否是规定的起升载荷的组成部分,在计算抗倾覆稳定性时均应计入在最大起升载荷中；P-  起重机的有效载荷，但不包括起重机在工作状态中作为永久性起升附件的重力；Pw1   起重机承受的工作状态风载荷，见4.2.2.3.3；Pw- 起重机承受的非工作状态风载荷，见4.2.3.1。</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('961cf25c-f2b7-4555-a974-9bddf3690693', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '26 安全施工与环境保护（Part 4）', '或排放危险废物，防止污染水质和土地。\n\n3 水中的筑岛在工程施工完成后，应及时将填筑土挖掘清除，并应运至指定地点堆放，不得将填筑土遗留在河中堵塞河道影响行洪，或遗留在海域中造成污染。采用泥浆护壁进行钻孔桩施工时，应采取有效措施防止泥浆外溢对环境造成污染，废弃的泥浆应集中处理。\n\n4 对施工产生的弃土、废渣和固体建筑垃圾，应及时运至规定的场地集中堆放和处理；废弃的钢木材料、边角料及其他物品等应集中回收处理。\n\n5 不得在崩塌滑坡的危险区和泥石流易发区进行取土、挖砂和采石等作业；对基坑开挖及桥涵附属工程的边坡应予以防护，防止雨水冲刷造成水土的流失。不宜将弃土场设置在汇水面积大且易受冲刷的沟谷内，弃土应按指定地点堆放，不得随意向江河、湖泊、水库或海域倾倒。\n\n#### 26.3.3 桥涵工程施工时，应对施工导致的空气污染和噪声污染进行控制，并应符合下列规定：\n\n1 用于施工的各项临时设施、材料加工厂及混凝土搅拌站等，均宜远离居民区且宜处于下风区；当无法满足时，应采取适当的防尘、降噪措施。\n\n2 施工现场的主要临时道路宜经常洒水降尘。对工程施工使用的粉末材料，在露天存放时，应采取有效措施防止尘埃飞扬和雨水冲刷流失。\n\n3 在城镇居民区施工时，应采取必要的措施，降低由机械设备或工艺操作产生的噪声。\n\n4 应控制施工设备废气排放符合国家规定的环保标准。\n\n### 条文说明：\n\n3 公路桥涵施工的地域广、范围大、环境多样，因此在施工中需要采取必要的措施，降低或减小噪声，尽量避免干扰沿线居民的正常生活、工作和学习。\n\n#### 26.3.4 桥涵施工时对自然生态环境的保护应符合下列规定：\n\n1 在风景区、自然保护区施工时，宜保护其自然风貌和生态环境，当施工确有需要时，应采取适当的保护措施，降低或减少破坏的程度；施工结束后，应按设计要求进行必要的恢复。\n\n2 施工中不得破坏水生、陆生野生动物生息繁衍的水域、场所和生存条件。\n\n3 对草木、林区应严格遵守护林防火规定，防止发生火灾。\n\n### 27 工程交工\n\n#### 27.0.1 桥涵工程应按现行《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTGF80/1）的规定对其质量进行自检、评定，完工后申请交工验收。\n\n### 条文说明：\n\n本次修订对本条的表述作了适当修改，因大部分的分部、分项工程在施工过程中即已完成质量的自检、抽检和评定，这些工作并不是在全部工程完工后再进行，交工时需要对质量进行自检、评定的一般是针对单位工程。\n\n#### 27.0.2 交工验收前的准备工作应符合下列规定：\n\n1 应对工程进行全面检查，凡不符合设计、技术标准和规范要求的质量缺陷应进行整修和处理，保证工程的交工验收能正常进行。\n\n2 交工验收前应恢复施工测量控制网。施工区域内的导线点、水准点，以及验收需要的测点、测桩等应保证完好。\n\n3 应按现行《公路工程竣（交）工验收办法》以及国家、地方档案管理部门的要求，编制完成交工资料、施工自检报告和施工总结报告等文件。\n\n### 条文说明：\n\n交工资料、施工自检报告和施工总结报告等文件，对桥涵工程的运营、维护和管理非常重要，因此需要按验收办法及档案管理的要求认真编制。\n\n#### 27.0.3 桥涵工程的交工验收应按现行《公路工程竣（交）工验收办法》的有关规定进行。\n\n#### 27.0.4 交工验收时，应配合检测和验收部门对工程质量、施工记录等进行检查和检验。\n\n#### 27.0.5 对工后观测所用的测量控制桩点，应保证其完好、准确、有效，并应在交工时移交给工程的养护管理单位。\n\n### 条文说明：\n\n工后观测所用的测量控制桩点如果不完整、不准确或无效，会给后续的观测工作造成麻烦，甚至无法实施。\n\n#### 27.0.6 对交工验收提出的工程质量缺陷等遗留问题，应采取有效措施，在规定的期限内处理完成。\n\n### 附录 A 焊接钢筋的质量验收内容和标准\n\n#### A.1 一般规定\n\n##### A.1.1 钢筋焊接接头或焊接制品应按检验批进行质量检验与验收。质量检验时，应包括外观检查和力学性能检验。\n\n##### A.1.2 接头连接方式应符合设计要求，并应全数检查，检验方法为观察。接头试件进行力学性能检验时，其质量和检查数量应符合本规范的规定。检验项目包括钢筋出厂质量证明书、钢筋进场复验报告、各项焊接材料产品合格证、接头试件力学性能试验报告等。\n\n##### A.1.3 纵向受力钢筋焊接接头外观检查时，每一检验批中应随机抽取 $10 \\%$ 的焊接接头。检查结果，当外观质量各小项不合格数均小于或等于抽检数的 $1 5 \\%$ 时，该批焊接接头外观质量评为合格。当某一小项不合格数超过抽检数的 $1 5 \\%$ 时，应对该批焊接接头该小项逐个进行复检，并剔出不合格接头；对外观检查不合格接头采取修整或焊补措施后，可提交二次验收。\n\n### 条文说明:\n\n抽检数量原为 $10 \\%$ ，参照《钢筋焊接及验收规程》(JGJ18-2012)，修改为 $1 5 \\%$ 。\n\n##### A.1.4 力学性能检验时，应在接头外观检查合格后随机抽取试件进行试验。试验方法应按现行《钢筋焊接接头试验方法标准》（JGJ/T27）的有关规定执行。试验报告应包括下列内容：\n\n1 工程名称、取样部位；  \n2 批号、批量；  \n3 钢筋生产厂家和钢筋批号、钢筋牌号、规格；  \n4 焊接方法；  \n5 焊工姓名及考试合格证编号；  \n6 施工单位；\n7 力学性能试验结果。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('961d9fc0-c995-4c59-ae2c-3370207bc66d', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.5 桥上线形及桥头引道', '3.5 桥上线形及桥头引道## 3.5.1 本条有关桥梁纵坡的规定，兹说明如下：\n\n1有关桥上及其引道纵坡的规定，从多年的应用情况看，总体上是适宜的。\n\n2对于位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，为方便非机动车的行驶，规定了桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3考虑到在冰雪条件下，与公路相比，桥梁更易结冰，冰雪更难消融，从保障行车安全、桥梁结构安全使用等的角度，规定了易结冰、积雪的桥梁桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n## 3.5.2 在洪水泛滥范围内的特大、大、中桥桥头引道，经常受到洪水的威胁，要求与桥梁具有相同的抵御洪水的能力，其路肩高程应至少高出桥梁设计洪水位 $0 . 5 { \\mathrm { n } }$ 。\n\n当小桥或涵洞的流量超过其设计流量时，多数情况是溢流首先冲毁路堤，进而导致桥涵破坏，故小桥涵引道路堤的顶高宜在桥涵壅水水位以上至少 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.5.3 本条有关桥头锥体及引道的规定，兹说明如下：\n\n1桥头锥坡填土或实体式桥台背面的一段引道填土，可用砂性土或其他透水性土,这对于台背排水和防止台背填土冻胀是十分必要的。在非严寒和无冻胀地区，桥头填土也可以就地取材，利用桥涵附近的土填筑。\n\n2锥坡坡面一般要铺砌，且填土经夯实，其边坡的稳定性好于一般路基边坡，故可以采用较陡的边坡坡度。高填土路堤因本身自重影响其下层边坡的稳定，且锥坡在淹水部分因浸水而减小了土体的安息角，故要根据实践经验采用较缓的边坡坡角，以保证其稳定。\n\n3对于埋置式桥台、钢筋混凝土桩、柱式桥台，其台前锥坡体既起保护桥台的作用，又可平衡台背侧压力，故采用较缓的边坡坡度，以保证稳定。\n\n## 3.5.4 桥台侧墙后端和悬臂梁的悬臂端要伸入桥头锥坡 $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ ，这是为了保证桥台或悬臂端与引道路堤的密切衔接。\n\n## 3.5.5 桥头搭板在许多情况下为简单实用且有效的治理桥头跳车的办法。本次修订吸取了国家科技支撑计划项目“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”的研究成果，对桥头搭板的长度、宽度和厚度要求进行了完善，说明如下：\n\n1桥头搭板长度的确定主要从两个方面来考虑： $\\textcircled{1}$ 保证搭板的工后沉降坡差小于容许值； $\\textcircled{2}$ 保证搭板长度稍大于台背后填土缺口的上口宽度。综合考虑这两种因素的估算结果及我国桥梁设计的常规做法，本次修订规定搭板长度不宜小于 $5 \\mathrm { m }$ ，当桥台高度不小于 $5 \\mathrm { m }$ 时，搭板长度不宜小于 $8 \\mathfrak { m }$ 。\n\n2搭板宽度影响因素较少。从搭板的受力看，当车轮直接压在搭板的纵向边缘时，对搭板的受力是不利的，因此搭板做宽点对受力有利。同时，为避免行车道范围内由于搭板宽度不足导致差异沉降、影响行车安全，规定搭板宽度不应小于行车道宽度。实践中，一般将搭板宽度做到两侧与路缘石边缘相齐，并用柔性材料隔离。\n\n3搭板的厚度主要根据受力要求来确定。搭板的受力要求可分为强度要求和变形要求。但是，由于搭板受力复杂，很难简单地确定搭板的受力状况，因而通常采用的处理方法是将搭板换算为等效简支板，找出搭板长度与计算跨径之间的关系，大致研究出各种板长的相应计算跨径，从而按简支板的方法确定搭板的厚度。根据研究结果，搭板厚度一般取搭板长度的 $1 / 1 6 \\sim 1 / 2 4$ 。我国近年来的桥梁设计中，搭板厚度根据具体情况一般取 $2 5 \\mathrm { c m }$ 、 $3 0 \\mathrm { c m }$ 或 $3 5 \\mathrm { c m }$ 。综合考虑理论分析结果和我国的工程实践经验，本次修订规定搭板厚度不宜小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，当搭板长度不小于 $6 \\mathfrak { m }$ 时，其厚度不宜小于 $0 . 3 0 \\mathrm { m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('961daf30-d3e3-4511-b60f-23626db68c75', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18.5.2混合梁中钢-混凝土接头的施工应符合下列规定', '18.5.2混合梁中钢-混凝土接头的施工应符合下列规定：1 钢构件按本规范第 18.2 节的规定进行安装并精确定位后，应将其锁定在支架或吊架上，并应与混凝土梁进行刚性连接，刚性连接装置的形式应符合设计的规定。\n\n2接头混凝土施工的模板在安装设置时，应保证其稳定，在浇筑施工时不移位，且应与结构之间密贴、不漏浆。\n\n3 钢-混凝土接头中的混凝土应符合设计的规定，且宜采用经专门设计的高流动性、低收缩率的自密实混凝土；混凝土中可适量掺加能提高抗裂性能的材料，但应得到设计的认可并应通过试验确定其掺量和效果。\n\n4 浇筑接头混凝土之前，应对混凝土梁的结合面进行严格凿毛处理，凿毛的深度应不小于 $8 \\mathrm { m m }$ ，凿毛后的结合面上不应有浮浆和光滑的表面；同时应对钢构件部分的浮锈和其他杂物等进行清洁处理。处理完成后应将全部结合面清理干净，对混凝土的结合面应进行充分湿润。\n\n5浇筑接头混凝土时，宜按本规范第6章中大体积混凝土的要求进行温度控制，且宜选择在夜间温度场较为稳定的时段进行施工；宜采取有效措施，使新浇筑混凝土与钢构件、混凝土梁体及模板之间的温差小于 $1 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。浇筑完成后，应及时覆盖进行保温、保湿养护，养护的时间宜不少于14d。\n\n6 预应力钢束张拉时，接头混凝土的强度、弹性模量（或龄期）应符合设计规定；设计未规定时，混凝土的强度应不低于设计强度的 $8 5 \\%$ ，弹性模量应不低于混凝土28d弹性模量的 $8 5 \\%$ ，采用混凝土龄期代替弹性模量控制时宜不少于 7d。预应力钢束的张拉应对称、均衡地进行。\n\n7 接头混凝土在未达到设计强度的要求之前，不得承受荷载。\n\n## 条文说明：\n\n混合梁是指钢梁与混凝土梁通过纵向结合而形成的梁体。钢梁和混凝土梁的接头处是施工中的关键和难点，对保证桥梁的安全度及耐久性起着非常重要的作用，因此在施工时需要采取较为严格的措施进行控制。\n\n1锁定和进行刚性连接的目的是保证钢构件相对于混凝土梁的位置和高程准确，并在浇筑接头混凝土时，使钢构件、混凝土梁和新浇接头混凝土三者之间的变形和位移协调。锁定通常采用劲性骨架刚性连接和张拉预应力钢束等方式进行。\n\n3 钢-混凝土接头中的混凝土采用经专门设计的高流动性、低收缩率的自密实混凝土，能保证混凝土浇筑施工的密实性，对结构有利。\n\n4 规定“应对混凝土梁的结合面进行严格凿毛处理”，目的是使结合面处能更好地连接。钢与混凝土的结合处，钢筋、连接件密集，施工时需要充分预见到清洁处理和浇筑混凝土的难度，高度重视并采取针对性措施，防止出现清理不彻底、浇筑不密实等质量缺陷。\n\n5 对接头混凝土的浇筑，规定“宜按本规范第 6 章中大体积混凝土的要求进行温度控制”，是因为如果混凝土的内表温差过大，或新浇筑混凝土与钢构件、混凝土梁体及模板之间的温差过大，均会使混凝土产生温度应力裂缝。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('962a2f3b-179f-477f-be7d-fbc2854c5289', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：预应力钢束张拉的顺序对组合结构的受力特别是防止湿接缝混凝土的开裂有较大的影响，因此需要符合设计规定的张拉施工顺序。\n\n## 18.3.12 采用支点位移法对桥面板施加预设应力时，应符合下列规定：\n\n1 顶、落梁所配置的千斤顶应具有足够的安全储备，每个墩顶的千斤顶应根据其行程确定分级次数。2 在桥面板混凝土的强度和弹性模量达到设计要求时，方可进行落梁施工。3 顶升和落梁时应均匀、同步，钢梁临时支点、梁底支垫和千斤顶的中线应严格对准，并应采取有效措施，防止钢梁在顶升和落梁过程中受扭或产生较大的变形。4 顶、落梁施工时，宜及时调整梁下临时支垫的高度和厚度，保证施工的安全，同一断面钢梁底板两侧高差在顶、落梁过程中宜控制在 $5 \\mathrm { m m }$ 以内。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('962ae1a9-4e34-4159-8d57-87cd34ccfab5', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0531—2020 水泥混凝土拌合物压力泌水率试验方法', 'T0531—2020 水泥混凝土拌合物压力泌水率试验方法## 1 目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥混凝土拌合物压力泌水的试验方法。  \n本方法适用于集料最大粒径不大于 $3 1 . 5 \\mathrm { m m }$ 的水泥混凝土拌合物压力泌水的测定。\n\n## 2 仪具与材料\n\n### 2.1 压力泌水仪：主要部件包括压力表、缸体、工作活塞、筛网等（图T0531-1）。压力表最大量程为 $6 \\mathrm { M P a }$ ，最小分度值不大于 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ ；缸体内径为 $1 2 5 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 0 2 \\mathrm { m m }$ ，内高为$2 0 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 2 \\mathrm { m m }$ ，工作活塞压强为 $3 . 2 \\mathrm { M P a }$ ，公称直径为 $1 2 5 \\mathrm { m m }$ ，筛网孔径为 $0 . 3 1 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 2.2 捣棒：直径为 $1 6 \\mathrm { m m }$ ，长约 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并具有半球形端头的钢质圆棒。  \n### 2.3 烧杯：容量宜为 $1 5 0 \\mathrm { m L }$ 。  \n### 2.3 量筒：容量为 $2 0 0 \\mathrm { m L }$ 。\n\n## 3 试验步骤\n\n### 3.1 混凝土拌合物应分两层装入压力泌水仪的缸体容器内，每装一层混凝土拌合物，应用捣棒由边缘向中心按螺旋形均匀地插捣25次，插捣底层时捣棒应贯穿整个深度，插捣第二层时，捣棒应插透本层至下一层的表面；每一层捣完后用橡皮锤轻轻沿容器外壁敲打5\\~10次，进行振实，直至混凝土拌合物表面插捣孔消失并不见大气泡为止。捣实的混凝土拌合物表面应低于压力泌水仪缸体筒口 $3 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 3.2 自密实混凝土应一次性填满，且不应进行振动和插捣。\n\n  \n图T0531-1压力泌水仪\n\n1-压力表；2-接头（接手动油泵）；3-上盖；4-缸体；5-底座；6-筛网；7-泌水管阀门； 8-O 型密封圈；9-筛板；10-试件；11-活塞密封圈；12-活塞\n\n### 3.3 安装完毕后应在15s以内给混凝土拌合物试样加压至 $3 . 2 \\mathrm { M P a }$ ；并应在2s内打开泌水阀门，同时开始计时，并保持恒压，泌出的水接入 $1 5 0 \\mathrm { m L }$ 烧杯里，并应移至量筒中读取泌水量，精确至1mL。\n\n### 3.4 加压至10s 时读取泌水量 $V _ { 1 0 }$ ，加压至140s时读取泌水量 $V _ { 1 4 0 }$ 。\n\n## 4 结果计算\n\n压力泌水率，按式（T0531-1）计算：\n\n$$\nB _ { _ V } = { \\frac { V _ { 1 0 } } { V _ { 1 4 0 } } } { \\times } 1 0 0 \\%\n$$\n\n式中： $B _ { \\scriptscriptstyle V }$ ——压力泌水率 $( \\% )$ ；$V _ { 1 0 }$ ——加压至10s时的泌水量（mL）；$V _ { \\scriptscriptstyle { 1 4 0 } }$ ——加压至140s 的泌水量（mL）。\n\n计算结果精确至 $1 \\%$ 。\n\n## 5 试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）原材料的品种、规格和产地；  \n（2）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（3）环境温度和湿度；  \n（4）加压至10s时的泌水量 $V _ { 1 0 }$ 和加压至140s 时的泌水量 $V _ { 1 4 0 }$ ；  \n（5）压力泌水率 $B _ { \\scriptscriptstyle V }$ ；  \n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9632b1fe-4312-43e8-be14-a2a7d307f34a', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百一十九条 违反本法规定，在人口集中地区对树木', '第一百一十九条 违反本法规定，在人口集中地区对树木、花草喷洒剧毒、高毒农药，或者露天焚烧秸秆、落叶等产生烟尘污染的物质的，由县级以上地方人民政府确定的监督管理部门责令改正，并可以处五百元以上二千元以下的罚款。违反本法规定，在人口集中地区和其他依法需要特殊保护的区域内，焚烧沥青、油毡、橡胶、塑料、皮革、垃圾以及其他产生有毒有害烟尘和恶臭气体的物质的，由县级人民政府确定的监督管理部门责令改正，对单位处一万元以上十万元以下的罚款，对个人处五百元以上二千元以下的罚款。\n\n违反本法规定，在城市人民政府禁止的时段和区域内燃放烟花爆竹的，由县级以上地方人民政府确定的监督管理部门依法予以处罚。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('96442146-1803-46aa-94d8-b3b97b6ffb3a', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百六十五条标的物为数物，其中一物不符合约定的', '第一百六十五条标的物为数物，其中一物不符合约定的，买受人可以就该物解除，但该物与他物分离使标的物的价值显受损害的，当事人可以就数物解除合同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9647ee94-40df-4972-bad6-b458acb60217', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：灌注桩成桩后，通过预设在桩身内的压浆管，向桩底、桩侧压注水泥浆的方式称为灌注桩后压浆，其目的是增加桩的承载力，减少桩的沉降。原规范中本节的节名为“桩底后压浆”，未包含桩侧，本次修订将其修改为“灌注桩后压浆”，包含了对桩底和桩侧进行后压浆的施工。\n\n## 9.5.2 后压浆宜采用普通硅酸盐水泥，其强度等级宜不低于 42.5；压浆材料中可掺入适量的微膨胀剂、膨润土或减水剂等外加剂；后压浆所用水泥浆的配合比应经试验确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('96491399-9dfe-4b54-a5d5-a34a345f42b0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 1）', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．1．1 当结构构件受有轴向压缩力 $N$ 和绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 、 $M _ { \\mathrm { h x } }$ 及绕弱轴 $y$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 、$M _ { \\mathrm { h y } }$ 时，应按式（M ．1）计算其弯曲屈曲的整体稳定性，按式（M．2）计算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性：犕犆犕 犖 犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ]\n$$\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi _ { \\mathrm { v } } \\psi _ { \\mathrm { v } } A } + \\big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n```\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（46）。  \n$\\varphi \\psi$ 轴压稳定系数 $\\varphi$ 和其修正系数 $\\psi$ 的乘积，有 $\\varphi _ { \\mathrm { x } } \\psi _ { \\mathrm { x } }$ 和 $\\varphi _ { \\mathrm { y } } \\psi _ { \\mathrm { y } }$ 之分，取其小值。  \n$A$ 同式（43）。  \n$\\varphi$ 同式(46)，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\boldsymbol { \\mathrm { y } } }$ 之分。  \n$\\psi$ 轴压稳定系数的修正系数。  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数。\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { x } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } - N } { N _ { \\mathrm { E x } } - \\varphi _ { \\mathrm { x } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { x } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E x } }$ —— 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { ~ x ~ } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { s } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } - N } { N _ { \\mathrm { E y } } - \\varphi _ { \\mathrm { y } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { y } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E y } }$ — 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E y } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('965f347c-9b3e-4ffe-a6b4-b6d6068ba3ca', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）', '（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('965fa01f-9d7b-43d1-8f8f-7df03de4d5d0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 H 焊接工艺评定（Part 1）', '附录 H 焊接工艺评定## H.1 一般要求\n\n### H.1.1 焊接工艺评定（以下简称“评定”）是编制焊接工艺的依据。\n\n### H.1.2 评定条件应与产品焊接条件相对应，评定应使用与产品相同牌号和质量等级的钢材及焊接材料。\n\n### H.1.3 首次使用的钢材和焊接材料应进行评定，已评定并批准的工艺，可不再进行评定；遇有下列情况之一者，应重新进行评定：\n\n1 钢材牌号或质量等级改变；\n\n2 焊接材料改变；\n\n3 焊接方法或焊接位置改变；\n\n4 衬垫材质改变；\n\n5 焊接电流、焊接电压或焊接速度改变± $1 0 \\%$ 以上，或焊接线能量增大 $1 0 \\%$ 以上；\n\n6 坡口形状和尺寸改变(坡口角度减少 $1 0 ^ { \\circ }$ 以上，钝边增大 $2 \\mathrm { m m }$ 以上，无衬垫的根部间隙变化 $2 \\mathrm { m m }$ 以上，有衬垫的根部间隙变化超过 $- 2 \\mathrm { m m }$ 或 $+ 6 \\mathrm { { m m } }$ 时)；\n\n7 预热温度低于规定值下限温度 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ；  \n8 电流种类及极性改变或电弧金属过渡方式改变；  \n9 加入或取消填充金属；  \n10 母材焊接部位涂车间防锈漆时。\n\n## H.2 试板\n\n### H.2.1 试板宜选用碳当量偏标准上限的母材制备，其试验条件应考虑约束状态。\n\n### H.2.2 对接接头试板、全熔透或部分熔透角接头和 T 形接头试板应根据设计图选择有代表性的板厚 $t$ 进行评定试验。经核准后，其评定对满足 $0 . 7 5 t _ { 1 } { \\leqslant } t { \\leqslant } 1 . 5 t _ { I }$ 条件的产品厚度有效（ $t$ 为试板厚度， $t _ { I }$ 为产品厚度），但产品的接头形式、坡\n\n口形状及钝边尺寸应与试板相一致。\n\n### H.2.3 角焊缝试板可按每一焊脚尺寸选定一种板厚组合进行评定试验，经核准后其评定对同一焊脚尺寸的各种板厚组合均有效。\n\n### H.2.4 试板长度应根据样坯尺寸、数量（含附加试样数量）等因素予以综合考虑，自动焊不得小于 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，手工焊、 $\\mathrm { C 0 _ { 2 } }$ 气体（混合气体）保护焊不得小于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## H.3 试验及检验\n\n### H.3.1 焊缝的外观质量应符合本规范第 8.6.1 条的规定。\n\n### H.3.2 评定试板应沿焊缝全长进行超声波探伤，质量等级应符合本规范第8.6.2 条的规定。\n\n### H.3.3 力学性能试验取样应按现行国家标准（ $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T 2 6 5 0 { \\sim } 2 6 5 4 } )$ ）的规定，样坯截取位置应根据焊缝外形及探伤结果，在试件的有效利用长度内作适当分布。试样加工前允许对样坯进行冷矫正。\n\n### H.3.4 力学性能试验项目、试样数量及试验方法应符合表 H.3.4 的规定。\n\n表 H.3.4 力学性能试验项目、试样数量及试验方法  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>试件形式</td><td rowspan=1 colspan=2>试验项目</td><td rowspan=1 colspan=1>试样数量（个)</td><td rowspan=1 colspan=1>试验方法</td></tr><tr><td rowspan=6 colspan=1>对接接头试件</td><td rowspan=1 colspan=2>接头拉伸 (拉板)</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 2651</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>焊缝金属拉伸</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 2652</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>接头弯曲</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 2653</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>低温冲击</td><td rowspan=1 colspan=1>焊缝金属</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=2 colspan=1>GB/T 2650</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>熔合线外1.0mm或0.5mm</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>接头硬度</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 2654</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>T形接头和角接接头熔透角焊缝试件</td><td rowspan=1 colspan=2>焊缝金属拉伸</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 2652</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>低温冲击</td><td rowspan=1 colspan=1>焊缝金属</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('966e2853-e5b2-4962-a050-5031dbced3f4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：引出板是指引弧板和熄弧板。除无法放置引出板外，埋弧焊均需要放置引出板，当放置了产品试板时，只要试板长度足够，则无须另加引出板。\n\n## 8.4.4需做产品试板检验时，应在焊缝端部连接试板，试板的材质、厚度、轧制方向及坡口应与所焊对接板材相同，试板尺寸应满足试验取样要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9677366a-48ae-4645-9710-fe8af29390cb', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '18 普通灯具安装（Part 2）', '适的保护装置，安装完成后应检查闭锁防盗装置齐全，否则某套灯具的故障会造成整个回路停电，较大面积没有照明，是对人们行动和安全不利的。\n\n18．1．9 公共场所属于人员比较集中的区域，大型灯具的玻璃罩也曾发生过向下溅落的事件，为保证区域内人员的活动安全特作出本条规定。一般设计上会有所考虑，灯具选型时会优先选用自带防护措施的灯具，如网罩、非玻璃制品替代玻璃罩，玻璃罩与灯具本体间采用金属链条、吊环等不致玻璃罩直接坠落等。安装时应严格按要求检查，确保防护措施的有效性。\n\n18．1．10LED 照明产品虽然作为新型光源，具有环保、节能、高效、寿命长的优点，正在被人们逐渐接受，但是从安装形式分，仍然是嵌入式灯、吸顶灯、吊顶、投光灯等形式，所以不论哪一种安装形式，均需符合本规范相应类型灯具的安装规定。\n\nLED 工作发光时，会产生很大的热量，进而影响LED灯具的寿命、发光效率和稳定性。生产厂家会从选材、灯具结构上做散热考虑和设计，所以灯具的安装位置也应考虑其散热条件。LED 驱动电源已经成为LED灯质量的主要问题，其散热和防护是电源故障的主要外部因素。\n\nLED 灯具常安装在建筑物外部，与建筑物轮廓一致，以显示建筑物的造型。由于安装在室外，密闭防水是施工的关键，所以无论是户外灯具本身及防水接头，还是管路和箱(盒)，其 IP 防护等级均应满足设计要求。\n\n## 18．2一般项目\n\n18.2.1 引向单个灯具的绝缘导线是指从配电回路的灯具接线盒引向灯具的这一段线路。这段线路常采用金属柔性导管保护，是为了保证绝缘导线能承受一定的机械应力和可靠地安全运行。现在工程中铝芯绝缘导线已经很少作为灯头线使用，故删去了铝芯绝缘导线作为灯头线的规定。\n\n18．2．3本条规定了照明灯具的高温部位靠近可燃物时应采取的保护措施，以预防和减少引发火灾事故。标有或符号的灯具不属此列，因为这类灯具即使由于元件故障造成的过高温度也不会使安装表面过热，即适宜于直接安装在普通可燃材料的表面上。\n\n18．2．4为确保设备上方灯具维修时的人身安全，同时也不因维修时意外触及裸母线而使正常供电中断，故作本条规定。\n\n18．2．6聚光灯通常指具有直径小于0．2m的出光口并形成一般不大于 $2 0 ^ { \\circ }$ 发散角的集中光束投光灯。由于聚光灯和类似灯具将光线集中于一点，如果距离易燃被照物体过近，很容易形成高温而引发火灾。\n\n18．2．7导轨灯是指灯具嵌入导轨，可在轨道上移动、变换位置和调节投光角度的，以实现对目标重点照明的灯具。为避免灯具数量过多，载流量和载荷超过导轨额定载流量和载荷，减少使用寿命，故作本条规定。\n\n18．2．8露天安装的灯具及其附件、导管、接线盒等由于日晒雨淋，容易锈蚀，缩短使用寿命和影响观感，所以应采取一定的保护措施或采用热镀锌、喷塑、不锈钢等制品。\n\n18．2．9 安装于槽盒底部的荧光灯具，是指在商场、生产车间、地下室等大空间安装的，导线敷设在槽盒内，利用槽盒底部固定的灯具。这类灯具除安装时应固定牢固、接地可靠外，还应注意不在槽盒内做绝缘导线接头。\n\n18．2．10 为了节约用电，庭院灯和建筑物附属路灯通常是根据自然光的亮度自动启闭的，所以要进行调试，不像以前只要装好后，用人工开断试亮即可。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('968080e1-1a81-450a-a13d-e3155dbeae83', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明采用多振型反应谱法进行减隔震桥梁抗震分析时，全桥等效阻尼比 $\\xi _ { \\mathrm { e q } }$ 指的是全桥等效单自由度系统的阻尼比，因此可按10.3.6条规定计算。采用全桥等效阻尼比修正设计加速度反应谱，实际上是修正计算方向对应一阶振型（隔震振型）的反应谱值，对应二阶及以上振型的阻尼比仍取0.05，反应谱不需修正，所以只修正0.8倍一阶振型周期及以上周期的反应谱值，如图10-1所示。\n\n  \n图10-1减隔震桥梁设计加速度反应谱修正示意图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9681883a-2b16-4692-ba78-b6211c8f1811', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3平面控制测量（Part 9）', '{ 1 } ) ( R + H _ { 2 } ) \\cos \\theta\n$$\n\n令两点间的高差\n\n$$\nh = H _ { 1 } - H _ { 2 }\n$$\n\n则，归算到参考椭球面上的水平距离严密计算公式为：\n\n$$\nD _ { 0 } = \\sqrt { \\frac { ( S + h ) ( S - h ) } { \\left( 1 + \\frac { H _ { 1 } } { R } \\right) \\left( 1 + \\frac { H _ { 2 } } { R } \\right) } }\n$$\n\n归算到测区平均高程面 $H _ { \\mathfrak { o } }$ 上的水平距离严密计算公式为：\n\n$$\nD _ { \\mathsf { H } } = \\sqrt { \\frac { ( S + h ) ( S - h ) } { \\left( 1 + \\frac { H _ { \\mathrm { l } } - H _ { \\mathrm { o } } } { R + H _ { \\mathrm { o } } } \\right) \\left( 1 + \\frac { H _ { \\mathrm { 2 } } - H _ { \\mathrm { o } } } { R + \\mathrm { H } _ { \\mathrm { o } } } \\right) } }\n$$\n$$\n\n式中 $D _ { \\mathsf { H } }$ —归化到测区平均高程面上的水平距离 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ ；$S$ —经气象及加、乘常数等改正后的斜距 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ ；$D _ { 0 }$ —归化到参考椭球面上的水平距离 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ ；\n\n$H _ { 1 }$ 、 $H _ { 2 }$ ——分别为仪器的发射中心与反光镜的反射中心的高程值 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ ；\n\n$h$ 仪器的发射中心与反光镜的反射中心之间的高差 $\\mathrm { ( m ) }$ ；  \n$H _ { \\mathfrak { o } }$ 一 测区平均高程面的高程 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ ；  \n$R$ —地球平均曲率半径(m)。\n\n  \n图1观测边长归化计算\n\n(32)式可以看作是水平距离计算的通用严密公式。应用时，当 $\\mathrm { H } _ { 0 }$ ，为0时，其计算结果为参考椭球面上的水平距离；当 $\\mathrm { H } _ { 0 }$ 取测区平均高程面的高程时，其结果为测区平均高程面上的水平距离；当 $\\mathrm { H } _ { 0 }$ 取测区抵偿高程面的高程时，其结果为测区抵偿高程面上的水平距离；当H取测线两端的平均高程时，其结果为测线的水平距离。\n\n2如令(32)式的分母为\n\n$$\nK { = } \\sqrt { \\left( 1 { + } \\frac { { \\cal H } _ { 1 } { - } { \\cal H } _ { \\circ } } { R { + } { \\cal H } _ { \\circ } } \\right) \\left( 1 { + } \\frac { { \\cal H } _ { 2 } { - } { \\cal H } _ { \\circ } } { R { + } { \\cal H } _ { \\circ } } \\right) }\n$$\n\n则有\n\n$$\nD _ { \\mathfrak { p } } = { \\frac { 1 } { K } } { \\sqrt { S ^ { 2 } - h ^ { 2 } } }\n$$\n\n通过计算，当H为测线两端的平均高程时， $\\mathrm { K } \\approx 1$ ，其误差小于 $1 0 ^ { - 8 }$ 。\n\n则测线的水平距离计算公式可表示为：\n\n$$\nD _ { \\mathfrak { p } } = { \\sqrt { S ^ { 2 } - h ^ { 2 } } }\n$$\n\n要说明的是，在上面公式的推导中，椭球高是以正常高代替，椭球高只有在高等级大地测量中才用到。由于工程测量控制网边长较短、控制面积较小，椭球高和正常高之间的差别通常忽略不计。\n\n3．3．26本条给出了测距长度归化到不同投影面的计算公式。在作业时，应根据本规范  \n3．1．4条对平面控制网的坐标系统选择的不同而取用不同的公式。\n\n3．3．27关于严密平差和近似平差方法的选用。根据历年来各工程测量单位的实践经验，对一级及以上精度等级的平面控制网，只有采用严密乎差法才能满足其精度要求。对二级及以下精度等级的平面控制网，由于其精度要求较低一些，允许有一定的灵活性，不作严格的要求。\n\n3．3．28关于先验权计算。控制网平差时，需要估算角度及边长先验巾误差的值，并用于计算其先验权的值。根据实践经验，采用经典的计算公式或数理统计的经验公式估算先验中误差，用于平差迭代计算，其最终平差结果是一样的，二者都是可行的办法。\n\n3．3．30根据历年来的实践经验，本条列出了一些必要的精度评定项目，需要时，作业者还可以增加更细致的精度评定项目。\n\n3．3．31内业计算中数字取位的要求，是为了保证提交成果的精度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('96869398-bcf9-4320-865d-903feaee7bbc', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '引用标准名录', '引用标准名录1 <<人民防空地下室设计规范)) GB 50038  \n2 <<工程结构可靠性设计统一标准)) GB 50153');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('96894a66-a9f4-4166-b0fe-ede842a466cf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 5）', '=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>车间及仓库用</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>600</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>繁忙的工作车间、仓库用</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>600</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>1000</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>抓斗式</td><td rowspan=1 colspan=1>间断装卸用</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>450</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>800</td><td rowspan=1 colspan=1>G2</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>1500</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>门式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩式</td><td rowspan=1 colspan=1>一般用途</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>450</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('968daca9-76c3-4ddd-b531-82e839053d2c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 2）', '行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、负载超速会引起危险的起升机构和非平衡式变幅机构应设置超速开关。超速开关的整定值取决于控制系统性能和额定下降速度，通常为额定下降速度的 $1 . 2 5 { \\sim } 1 . 4$ 倍。\n\n### 7．4．8 行程限位保护\n\n起重机应设有行程限位保护，见9．7．2的规定。\n\n### 7．4．9 超载保护\n\n起重机存在超载可能时，应设防超载的安全装置，见9．7．3的规定。\n\n### 7．4．10 接地保护\n\n#### 7．4．10．1 起重机本体的金属结构\n\n应与供电线路的地线可靠连接。大车与小车的车轮、任何其他的滚轮或端梁连接采用的铰链均不能替代必需的导电连接，而应另外用专门的接地线将各部分结构件上的接地点连接；司机室与起重机本体接地点之间应用双接地线连接。  \n#### 7．4．10．2 起重机所有电气设备的金属外壳\n\n金属导线管、金属支架及金属线槽等均应可靠接地。宜采用专门设置的接地线，保证电气设备的可靠接地。\n7．4．10．3 接地线及用作接地设施的电导，一般不小于本线路中最大的相电导的1／2，向小车供电的接地线不小于小车上最大用电设备相电导的1／2。  \n7．4．10．4 严禁用接地线作为载流零线。\n\n## 7．4．11 避雷保护\n\n对于安装在野外且相对周围地面处在较高位置的起重机，应考虑避除雷击对其高位部件和人员造成损坏和伤害，特别是如下情况：\n\n易遭雷击的结构件（例如：臂架的支承缆索）；  \n连接大部件之间的滚动轴承和车轮（例如：支承回转大轴承，运行车轮轴承）；  \n为保证人身安全起重机运行轨道应可靠接地。\n\n## 7．4．12 其他保护\n\n### 7．4．12．1 从起重机外部上下起重机的门应装设门开关，当人员上下起重机时，应断开运行机构电源；会涉及人身安全的通道门也应装设门开关，门打开时应断开相应机构的电源。\n### 7．4．12．2 起重机上的电气控制设备中可能触及的带电裸露部分，应有防止触电的防护措施。\n### 7．4．12．3 当室外起重机的总高度大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，且周围无高于起重机顶尖的建筑物和其他设施，两台起重机之间有可能相碰，或起重机及其结构可能妨碍空运或水运时，应在其端部、顶部装设障碍灯。\n### 7．4．12．4 起重机应设单独的照明变压器。照明变压器应是隔离变压器，禁止采用自耦变压器，照明变压器二次侧一端应接地，照明线路总电源开关应设置断路器及漏电保护开关。\n\n### 7．4．12．5 安全照明电压不应超过 $5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n## 7．4．13 指示器\n\n根据使用需求，可设置指示器以利于司机完成起重吊装作业。指示器主要有起升高度指示器、起升载荷指示器\"臂架倾角指示器、塔式起重机工作幅度指示器、臂架回转角度指示器\"运行同步指示器及松绳指示器等。\n\n## 7．5 电气控制\n\n### 7．5．1 控制元件\n\n#### 7．5．1．1 接触器\n\n接触器应符合 GB14048．4的要求。换向接触器和其他同时闭合会引起短路事故的接触器之间，应设置电气联锁和机械联锁。\n\n#### 7．5．1．2 可编程序控制器\n\n可编程序控制器一般根据开关量的输入输出点数和电压等级、模拟量输入输出点数及其他特殊功能要求进行设计选型，在可靠性要求特别高的情况下可使用冗余系统。可编程序控制器应按照制造商的说明书安装。对用于安全保护的联锁信号，如极限限位、超速限制等，应具有直接的继电保护联锁线路。\n\n#### 7．5．1．3 电阻器\n\n##### 7．5．1．3．1 选择电阻器电阻值时应注意：\n\na） 接电持续率不同的电动机，宜选用不同参数的起重机通用电阻器；接电持续率虽不同但又相近时，允许选用同一规格的电阻器。  \nb） 起动用电阻器各级电阻选用值与计算值允差 $\\pm 5 \\%$ ；个别级的电阻器选用值允差 $\\pm 1 0 \\%$ ，但各相总电阻选用允差不应超过 $\\pm 8 \\%$ 。\n\n##### 7．5．1．3．2 选择电阻器发热容量时应注意：\n\na） 一般按重复短时工作制选择，一个循环周期时间定为60s，接电持续率分别为： $1 0 0 \\% . 7 0 \\%$ 、$5 0 \\% , 3 5 \\% , 2 5 \\% , 1 7 . 5 \\% , 1 2 . 5 \\% , 8 . 8 \\% , 6 . 2 5 \\%$ 和 $4 , 4 \\%$ ；常 串 级 电 阻 应 按 长 期 工 作 制选择。  \nb） 电阻器各级电阻的接电持续率，可按不同接入情况选用不同值。同一电阻元件在不同接电持续率时有不同允许电流值，选用元件的允许电流值不应小于电动机额定电流。\n\n##### 7．5．1．3．3 起升机构不应选用频敏电阻器。\n\n##### 7．5．1．3．4 晶闸管定子调压调速系统电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，上升和下降用电阻元件在$J C = 1 0 0 \\%$ 下的电流值，不应小于当电动机带额定载荷时上升和下降分别对应的电动机的工作电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('968fe8ce-c8e7-406b-8e3d-16be603459c7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。\n\nGB／T699 优质碳素结构钢GB／T700 碳素结构钢GB／T985 气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T986 埋弧焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T1231 钢结构用高强度大六角螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件GB／T1591 低合金高强度钢（GB／T1591—1994，neqISO4950：1981）GB2585 铁路用热轧钢轨GB2893 安全色（GB2893—2001，neqISO3864：1984）GB2894 安全标志（GB2894—1996，neqISO3864：1984）GB／T3077 合金结构钢GB／T3098．1 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱（GB／T3098．1—2000，idtISO8981：1999）GB／T3098．2 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹（GB／T3098．2—2000，idtISO8982：1992）GB／T3480 渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法（GB／T3480—1997，eqvISO $6 3 3 6 \\mathrm { - } 1 \\sim 6 3 3 6 \\mathrm { - } 3$ ：  \n1996）GB／T3633 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副 技术条件GB／T4205 人机界面（MMI）操作规则GB4208 外壳防护等级（IP代码）（GB4208—1993，eqvIEC60529：1989）GB／T4942．1 旋转电机外壳防护分级（IP代码）（GB／T4942．1—2006，IEC600345：2000，IDT）GB／T5117 碳钢焊条GB／T5118 低合金钢焊条GB5226．2 机械安全 机械电气设备 第32部分：起重机械技术条件（GB5226．2—2002，idt  \nIEC6020432：1998）／ 传动及输送用双节距精密滚子链和链轮（ ／ — ， ： ）GB／T5293 埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂GB／T8110 气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB8918 重要用途钢丝绳（GB8918—2006，ISO3154：1988，MOD）GB／T9439 灰铸铁件GB／T10051．1 起重吊钩 机械性能、起重量、应力及材料GB／T10062 锥齿轮承载能力计算方法（GB／T10062．1～GB／T10062．3—2003，ISO103001～  \nISO103003：2001，IDT）GB／T11264 轻轨GB／T11352 一般工程用铸造碳钢件（GB／T11352—1989，neqISO3755：1975）GB／T14048．4 低压开关设备和控制设备 机电式接触器和电动机起动器（GB／T14048．4—  \n2003，IEC6094741：2000，IDT）GB／T14408 一般工程与结构用低合金铸钢件GB15052 起重机械危险部位与标志GB／T17909．1 起重机 起重机操作手册 第1部分：总则（GB17909．1—1999，idtISO99281：  \n1990）GB／T18453．1 起重机 维护手册 第1部分：总则（GB／T18453．1—2001，idtISO124781：  \n1997）GB／T19418 钢的弧焊接头 缺陷质量分级指南（GB／T19418—2003，ISO5817：1992，IDT）GB／T20118 一般用途钢丝绳（GB／T20118—2006，ISO／DIS2408：2002Steelwireropesgeneral  \npurpose—Minimumrequirements，MOD）GB／T20303．1 起重机 司机室 第1部分：总则（GB／T20303．1—2006，ISO85661：1992，IDT）GB／T20947 起重用短环链 T级（T、DAT和 DT型）高精度葫芦链条（GB／T20947—2007，  \nISO3077：2001，IDT）GB50058 爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范JB／T6392 起重机车轮JB／T7017 起重机用液压缓冲器JB／T7687．1 直柄吊钩横梁毛坯件JB／T7687．2 直柄吊钩横梁JB／T7687．3 直柄吊钩螺母JB／T7687．4 直柄吊钩螺母定位板JB／T8110．1 起重机 弹簧缓冲器JB／T8110．2 起重机 橡胶缓冲器JB／T8398 双幅板压制滑轮JB／T9005 起重机用铸造滑轮JB／T9006 起重机用铸造卷筒JB／T10833 起重机用聚氨酯缓冲器JG／T5078．1 建筑机械与设备 焊接滑轮YB／T5055 起重机钢轨');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('96901889-956a-461f-ac11-9f0e7d520b22', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接（Part 3）', ' \\cdot$ 连接所传递的内力，单位为千牛（kN)；$[ P ]$ — 同式（38）；$\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ — 同式（39）。\n\ne） 在摩擦型高强度螺栓连接中，为使高强度螺栓达到规定的预拉力，应施加一定的拧紧螺栓螺母的扭矩，其值应由试验得出，但可用式（41）估算：\n\n$$\nM { = } K d P _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……( 41)\n\n式中：  \n$M -$ 拧紧力矩，单位为千牛米 $( \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m } )$   \n$K$ 螺栓组连接的扭矩系数，视螺纹间的摩擦和螺母与垫圈间的摩擦情况而异：当螺栓、螺母和垫圈经皂化、磷化处理时，取犓 $K = 0 . 1 1 \\sim 0 . 1 5$ ；当螺栓、螺母和垫圈未作处理时，取 $K = 0 . 1 5 { \\sim } 0 . 2 0$ 。  \n$d$ 螺栓的公称直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$   \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — —— 同式（38）。  \n摩擦型高强度螺栓应满足5．3．2．2相关要求。\n\n## 5.4.2.2.2.2 承压型高强度螺栓连接\n\n承压型高强度螺栓连接，是当传递的剪力超过构件接触面间的摩擦力后发生滑移，致使螺栓杆抵住孔壁，而通过摩擦与承压共同传力的连接。由于它不适用于直接承受动载荷的结构和在连接处有反向内力作用的结构，因此在起重机承载结构中一般不采用此类连接。如果确有需要采用，应对其进行承剪和承压的计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('969f2593-35a8-4974-9fc6-39239471fd1a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '置和要求', '置和要求［18］ISO77523：1993 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第3部分：塔式起重机  \n［19］ISO77524：1989 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第4部分：臂架起重机  \n［20］ISO77525：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第5部分：桥式和门式起重机  \n［21］ISO86861：1989 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第1部分：总则  \n［22］ISO86862：2004 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第2部分：流动式起重机  \n［23］ISO86863：1998 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第3部分：塔式起重机  \n［24］ISO86864：2005 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第4部分：臂架起重机  \n［25］ISO86865：1992 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第5部分：桥式和门式起重机  \n［26］ISO99421：1994 起重机 信息标牌 第1部分：总则  \n［27］ISO99423：1999 起重机 信息标牌 第3部分：塔式起重机  \n［28］ISO102451：1994 起重机 限制器和指示器 第1部分：总则  \n［29］ISO102452：1994 起重机 限制器和指示器 第2部分：流动式起重机  \n［30］ISO102453：1999 起重机 限制器和指示器 第3部分：塔式起重机  \n［31］ISO102454：2004 起重机 限制器和指示器 第4部分：臂架起重机  \n［32］ISO102455：1995 起重机 限制器和指示器 第5部分：桥式和门式起重机  \n［33］ISO109721：1998 起重机 对机构的要求 第1部分：总则  \n［34］ISO116601：1999 起重机 通道及安全防护设施 第1部分：总则  \n［35］ISO116602：1994 起重机 通道及安全防护设施 第2部分：流动式起重机  \n［36］ISO116603：1999 起重机 通道及安全防护设施 第3部分：塔式起重机  \n［37］ISO116605：2001 起重机 通道及安全防护设施 第5部分：桥式和门式起重机  \n［38］ISO122101：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第1部分：总则  \n［39］ISO122104：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第4部分：臂架起重机  \n［40］ISO124801：1997 起重机 安全使用 第1部分：总则  \n［41］ISO22986：2007 起重机 刚性 桥式和门式起重机  \n［42］EN130011：2004 起重机安全 通用设计 第1部分：一般原则和要求  \n［43］EN130012：2004 起重机安全 通用设计 第2部分：载荷效应  \n［44］BS2573／1：1983 起重机设计规范 第1部分：分级、应力计算和结构设计原则  \n［45］BS2573／2：1980 起重机设计规范 第2部分：分级、应力计算和机构设计原则  \n［46］DIN15018／1：1984 起重机 钢结构 验证和分析  \n［47］DIN15018／2：1984 起重机 钢结构 设计和构造原则  \n［48］DIN15018／3：1984 流动式起重机 钢结构计算原则  \n［49］DIN150191：1979 起重机 稳定性  \n［50］DIN150192：1979 流动式起重机（无轨式） 稳定性试验载荷和计算  \n［51］DIN15025：1978 起重机 司机室内控制器的操作方向和布置  \n［52］FEM1．001：1998 欧洲起重机械设计规范  \n［53］JISB8821：2004 起重机钢结构的计算标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('96a18338-158a-4b0b-a924-861b2cd4ecfb', '10《粗直径钢丝绳》（GB-T20067-2017）.md', '5订货内容', '5订货内容钢丝绳按本标准订货的合同应包括以下主要内容：\n\na) 标准号；  \nb) 产品名称；  \nc） 结构（标记代号）；  \nd) 公称直径；  \ne) 钢丝绳级别；  \nf) 芯的类型；  \ng） 捻制方向和类型；  \nh) 表面状态(镀层)；  \ni) 数量(长度、卷数、重量);  \nj） 润滑要求(绳、股涂油脂情况)；k）用途；  \n1）其他特定要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('96a41c84-0776-419e-8279-65aa9d9ae924', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '18 检查、试验、维护与修理', '18 检查、试验、维护与修理起重机的检查、试验、维护与修理应符合 — 中第 章的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('96bad1b0-95db-4210-b9cf-294ab645f61b', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '实心焊丝型号/牌号对照（Part 7）', 'span=\"1\" rowspan=\"1\">SU4M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU4M31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10Mn2SiMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU4M31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EA3K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10Mn2SiMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">41</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU4M32</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn2Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EA3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn2Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">42</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU5M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn3Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU5M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">43</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnNi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ENi1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnNi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">44</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN21</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08MnSiNi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN21</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ENi1K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">45</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnNi2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">46</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn2Ni2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" r');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('96beb418-b441-4c4a-852a-4dcc49349b8c', '123《碳素结构钢》（GB-T700-2006）.md', '3牌号表示方法和符号', '3牌号表示方法和符号## 3.1牌号表示方法\n\n钢的牌号由代表屈服强度的字母、屈服强度数值、质量等级符号、脱氧方法符号等4个部分按顺序组成。例如：Q235AF。\n\n## 3.2符号\n\nQ- 一钢材屈服强度“屈\"字汉语拼音首位字母；\n\nA、B、C、D分别为质量等级；  \nF——沸腾钢\"沸\"字汉语拼音首位字母；  \nZ——镇静钢\"镇\"字汉语拼音首位字母;  \nTZ——特殊镇静钢\"特镇\"两字汉语拼音首位字母。  \n在牌号组成表示方法中， $\" Z \'$ 与\"TZ\"符号可以省略。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('96cf03e5-f403-4257-b067-d7d94bb50b91', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百一十三条租赁合同的内容包括租赁物的名称', '第二百一十三条租赁合同的内容包括租赁物的名称、数量、用途、租赁期限、租金及其支付期限和方式、租赁物维修等条款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('96da462a-1d4e-4191-97e1-cc1c545f07e7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犝', '附 录 犝## （资料性附录）\n## 导线载流量的校正\n\n导线载流量的计算公式：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（U．1）\n\n式中：\n\n$I _ { z }$ — 导线的载流量，单位为安培（A）。$K _ { \\mathrm { a } }$ — 同式（141），一般对穿钢管电线取0．9，对电缆取0．8。犓$K _ { \\mathfrak { r } }$ — 同式（141），常见值见表 U．1。 $K _ { \\mathrm { t } }$ 值也可按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { t } } { = } \\sqrt { \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 0 } } } { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 2 } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$T _ { 1 }$ — 线芯最高工作温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$ ）；  \n$T _ { 0 }$ — 工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm { ‰ }$ ）；  \n$T _ { 2 }$ — 额定工作环境温度， $2 5 \\mathrm { { ‰} }$ （或 $4 5 \\mathrm { { ‰} }$ ）。  \n$K _ { \\mathrm { j } }$ 同式（141），工作循环时间取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { j } } = { \\sqrt { \\frac { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 } { T } } } } { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 \\cdot J C } { T } } } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$J C$ 接电持续率；  \n$T -$ 导线发热时间常数，单位为秒(s)，由电缆制造商提供。  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ — 同式（141），由电缆制造商提供。\n\n表 犝．1 导线载流量的温度校正系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { t } }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('96e06703-29b7-478a-84b6-840ec65fd9c1', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '10.3.4 减隔震桥梁抗震分析', '10.3.4 减隔震桥梁抗震分析减隔震桥梁抗震分析可采用反应谱法、时程法和功率谱法。当减隔震桥梁的基本周期（隔震周期）大于3s，或减隔震桥梁的等效阻尼比超过$30\\%$，或需考虑竖向地震作用时，必须采用非线性动力时程方法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9706ad5d-becf-48b0-8e8b-b315f5b778f8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 4）', '. . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 等效平均阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；\n\n$M _ { 1 } \\thinspace , M _ { 2 } \\thinspace , M _ { 3 } \\thinspace , \\cdots , M _ { n } \\thinspace$ 狀———为包括电动机转动及移动质量全部惯性力在内的各个阶段的转矩值。在变载荷情况下，至少取10个连续工作循环中载荷最大的一个循环计算；\n\n$t _ { 1 } \\ldots t _ { 2 } \\ldots t _ { 3 } \\ldots , \\ldots , t _ { n }$ — 发生不同转矩的时间段，静止时间不计入。\n\n等效平均功率按式（P．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e d } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { m e d } } n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．10）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 同式（P．9）；$n$ 电动机转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 机构的总效率。\n\n#### 犘．2．5．2 电动机的初选\n\n如果电动机的一次负载运行时间不超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按式（P．10）计算结果从电动机样本上选出的 S3工作制的电动机即为所要求的电动机。\n\n![](images/985270ff0e6c529a5571c940661a3d07ab81327f579f24f8fc3e70bda0ba5c14.jpg)  \n图 犘．1 电动机负荷图举例\n\n．   \n  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=2>起重机型式</td><td rowspan=2 colspan=1>用途</td><td rowspan=1 colspan=3>起升机构</td><td rowspan=1 colspan=3>副起升机构</td><td rowspan=1 colspan=3>小车运行机构</td><td rowspan=1 colspan=3>大车运行机构</td><td rowspan=1 colspan=3>回转机构</td><td rowspan=1 colspan=3>变幅机构</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Jc/%</td><td rowspan=1 colspan=1>Cz</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>Jc/%</td><td rowspan=1 colspan=1>Cz</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>Jc/%</td><td rowspan=1 colspan=1>Cz</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>Jc/%</td><td rowspan=1 colspan=1>Cz</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>Jc/%</td><td rowspan=1 colspan=1>Cz</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>Jc/%</td><td rowspan=1 colspan=1>Cz</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>桥式起重机</td><td rowspan=3 colspan=1>吊钩式</td><td rowspan=1 colspan=1>电站安装及检修用</td><td rowspan=1 colspan=1>15~25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>15~25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>600</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>车间及仓库用</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 co');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('972a6af4-51ca-4297-bfe0-6b04ca81fa30', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 4）', 'hrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2 链条\n\n链条传动系统中应有防止链条在工作中发生爬链、跳链、保证链条与链轮正确啮合并平稳运转的措施。还应有可靠的导链和防脱链装置以及防止链条在使用中扭转打结和能检查链条松弛的措施。应装设使用可靠的链条罩壳或挡板。\n\n链条端部的固定应安全可靠，设计链条固定装置时，应使其能承受2．5倍的链条名义张力且不发生永久变形。对起升机构的链条固定装置，当需要时还应能校验其疲劳强度。\n\n链条的空载端应固定牢固，使其不会被拉脱。此装置应可靠地吸收可能会产生的力。链条固定装置上的螺栓连接应能防止松动，应能检查其拧紧情况，并且在需要时对螺栓能再进一步拧紧。\n\n#### 9．4．1．3 卷筒\n\n9．4．1．3．1 钢丝绳在卷筒上应能按顺序整齐排列。只缠绕一层钢丝绳的卷筒，宜做出绳槽。用于多层缠绕的卷筒，宜提供适用的排绳装置或便于钢丝绳自动转层缠绕的凸缘导板等结构。  \n9．4．1．3．2 多层缠绕的卷筒，应有防止钢丝绳从卷筒端部滑落的凸缘。凸缘直径应比最外层钢丝绳直径大2倍。  \n9．4．1．3．3 当吊钩处于工作位置最低点时，卷筒上缠绕的钢丝绳，除固定绳尾的圈数外，不应少于2圈（塔式起重机不应少于3圈）。当吊钩处于工作位置最高点时，卷筒上至少还宜留有1整圈的绕绳余量。  \n9．4．1．3．4 卷筒上钢丝绳尾端的固定装置，应安全可靠并有防松或自紧的性能。如果钢丝绳尾端用压板固定，固定强度不应低于钢丝绳破断拉力的 $80 \\%$ ，且至少应有两个相互分开的压板夹紧，并用螺栓将压板可靠固定。  \n9．4．1．3．5 用于起升机构和变幅机构的卷筒，采用筒体内无贯通的支承轴（即“短轴式“）的结构时，筒体应采用钢材制造。焊接卷筒的各段对接焊缝，应按要求进行无损探伤检验。  \n9．4．1．3．6 对于臂架型起重机，当起升绳或变幅绳向斜上方引出时，其缠绕钢丝绳的卷筒与支承部分以及车架或转台底架的连接，应能承受钢丝绳向斜上方的拉力；与卷筒相连的减速器，其上下壳体间或\n\n壳体与车架之间的连接，也应能承受钢丝绳的这些载荷。\n\n#### 9．4．1．4 滑轮\n\n9．4．1．4．1 滑轮应有防止钢丝绳脱出绳槽的装置或结构。在滑轮罩的侧板和圆弧顶板等处与滑轮本体的间隙不宜超过钢丝绳直径的 $20 \\%$ 。\n\n9．4．1．4．2 人手可触及的滑轮组，应设置滑轮罩壳。对可能摔落到地面的滑轮组，其滑轮罩壳应有足够的强度和刚度。\n\n### 9．4．2 吊钩、吊钩夹套和其他取物装置\n\n9．4．2．1 起重机械不应使用铸造吊钩。\n\n9．4．2．2 当使用条件或操作方法会导致物品意外脱钩时，应采用带防脱绳的闭锁装置吊钩；当吊钩起升过程中有被钩住的危险时，应选用安全吊钩或采取其他有效措施。\n\n9．4．2．3 吊运物品时需同步供给电能的取物装置（例如电磁盘、马达抓斗或液压抓斗等），其供电电缆的收放速度应与该取物装置升降速度保持一致，在升降过程中电缆不应过分松弛和碰触起重钢丝绳。\n\n9．4．2．4 在可更换的取物装置（如抓斗、起重电磁盘、戽斗、夹钳和吊梁等）上，应永久性地标明其自重和能起吊的最大质量。\n\n9．4．2．5 吊运各类物品的专用辅具，在必要时应有自紧功能或防止物品滑落的装置及措施。\n\n### 9．4．3 制动器\n\n9．4．3．1 动力驱动的起重机（液压缸驱动的除外），其起升、变幅、运行、回转机构都应装可靠的制动装置：当机构要求具有载荷支持作用时，应装设机械常闭式制动器。在运行、回转机构的传动装置中有自锁环节的特殊场合，如能确保不会发生超额定应力的运动，也可以不用制动器。变速机构换挡到中间位置时，制动器或其他装置应能自动地支持住物品。\n\n9．4．3．2 对于需要控制下降制动距离的起重机，其制动距离（控制器转回零位后，从制动器断电至物品停止时的下滑距离）一般可控制为不大于 $1 \\ \\mathrm { m i n }$ 内稳定起升距离的1／65。\n\n9．4．3．3 制动器应便于检查，制动器弹簧应是压缩式的，制动器应可调整，制动衬片应能方便更换。\n\n9．4．3．4 宜选择对制动衬垫的磨损有自动补偿功能的制动器。\n\n9．4．3．5 操纵制动器的控制装置，如踏板、操纵手柄等，应有防滑性能。人工操纵通过手或脚施加在制动器上的力与行程，应符合人类工效学的要求。\n\n## 9．5 电气安全要求\n\n9．5．1 起重机馈电裸滑触线与周围设备的安全距离和安全防护应符合7．2．2．2．1的规定。  \n9．5．2 供电系统中有触电危险的主滑触线应涂有安全色，并在适当的位置装设安全标志或表示带电的指示灯。  \n9．5．3 障碍信号灯的设置应符合7．4．12．3的规定。  \n9．5．4 起重机应有指示总电源分合状况的信号，必要时还应设置故障信号或报警信号。信号指示应设置在司机或有关人员视力、听力可及的地点。  \n9．5．5 避雷保护应符合7．4．11的规定。\n\n## 9．6 控制和操纵的安全与布置\n\n### 9．6．1 一般原则\n\n9．6．1．1 控制与操纵系统的设计和布置应能避免发生误操作的可能性，保证在正常使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('972bd72b-028c-47d0-b560-a83a40631bd8', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故预防措施', '三、事故预防措施1.支承汽车起重机的地基必须牢固可靠，如果现场基础不牢，应设法加固支承基础，不得有塌方隐患。\n\n2．吊物下严禁站人，更不允许在吊物下作业，吊物不得在作业人员上方通过。\n\n3．汽车起重机支腿支承在地沟一侧时，应保持一定的安全距离。\n\n4.吊钩应装设防脱钩装置，防止脱钩事故发生。\n\n5.制定吊装作业安全规程并认真实行。\n\n## 15.2馈电裸滑线的安全距离（见标准15.3.2条）\n\n### 15.3.2馈电裸滑线的安全距离\n\n起重机械馈电裸滑线与周围设备的安全距离应符合表2的规定。否则应采取安全防护措施。\n\n表2起重机馈电裸滑线与周围设备的安全距离  \n\n\n\n\n\n条文性质：推荐性条文。\n\n制定依据：\n\n依据GB 50256-1996《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》中第2章的要求。\n\n### 主要变化：\n\n删除了GB6067-1985表16中相邻滑线导电部分和对接地的净距等内容。\n\n## 15.3架空电线和电缆（见标准15.3.3条）\n\n### 15.3.3架空电线和电缆\n\n起重机在靠近架空电缆线作业时，指派人员、操作者和其他现场工作人员应注意以下几点：\n\na）在不熟悉的地区工作时，检查是否有架空线；b）确认所有架空电缆线路是否带电；c）在可能与带电动力线接触的场合，工作开始之前，应首先考虑当地电力主管部门的意见；d）起重机工作时，臂架、吊具、辅具、钢丝绳、缆风绳及载荷等，与输电线的最小距离应符合表3的规定。\n\n表3起重机与输电线的最小距离  \n\n\n\n\n\n当起重机械进入到架空电线和电缆的预定距离之内时，安装在起重机械上的防触电安全装置可发出有效的警报。但不能因为配有这种装置而忽视起重机的安全工作制度。\n\n条文性质：强制性条文。\n\n### 制定依据：\n\n起重机与输电线的最小距离采用《电业安全工作规程（热力和机械部分)》电安生[1994]227号中第十四章“起重和搬运”中第717条的内容而制定，与GB 6067-1985的内容不同。需要说明的是，GB/T23723.1-2009中8.3.2对安全距离的要求，简单分为两档：一档是对配电线路，最小半径为 $3 \\mathrm { m }$ ；另一档\n\n是对输电线路，最小半径为 $6 \\mathrm { m }$ 。这种分法有些粗放。我国按照国家电力供电线路的电压数值分为六档，不同的电压对应不同的最小距离，最小为 $1 . 5 \\mathrm { m }$ ，最大为 $7 \\mathrm { m }$ ，规定较具体，这是根据国情制定的。因此，本部分内容采用国家规程的要求。\n\n### 主要变化：\n\n将输电线路电压值由三档调整为六档，并修改了 $1 \\mathrm { k V } \\sim 3 3 0 \\mathrm { k V }$ 对应的最小距离。事故案例：汽车起重机吊臂碰高压线触电事故\n\n## 一、事故过程简介\n\n2005年10月，甲某等人承包的棚户区改造工地在用雇用的QYSF汽车起重机拆迁旧房屋。司机将汽车起重机支在6kV高压线下吊运预制板，在第三次吊预制板时，汽车起重机吊臂碰到高压线，下面两名摘钩人员1人当场被电击死亡，1人重伤。\n\n## 二、事故原因\n\n### 1.直接原因\n\n司机在没有核实拆迁房屋上方 $6 \\mathrm { k V }$ 高压线是否停电的情况下，将汽车吊支在高压线下违章作业。\n\n### 2.间接原因\n\n房屋拆迁工程队在承包拆迁改造过程中，工地指挥者乙在明知拆迁现场高压电危险的情况下，指挥车吊作业，并且没有制定施工方案和安全措施，现场管理混乱。\n\n### 3.主要原因\n\n将汽车吊支在高压线下违章作业；拆迁工程队在施工中未制定安全措施。\n\n## 三、事故预防措施\n\n1.加强现场安全管理，在每项拆迁工程之前都要制定相应的施工方案和安全措施，在进人施工现场前应停水、停电、停气，确实不能停止的，应采取相应的监护措施。\n\n2．设备拥有单位应认真执行国家相关特种设备法规，加强对特种设备操作人员的安全教育，执行“十不吊”规定。\n\n## 15.4起重机械与架空电线的意外触碰（见标准15.3.4条）\n\n### 15.3.4起重机械与架空电线的意外触碰\n\n如果起重机械触碰了带电电线或电缆，应采取下列措施：\n\na）司机室内的人员不要离开；b）警告所有其他人员远离起重机械，不要触碰起重机械、绳索或物品的任何部分；c）在没有任何人接近起重机械的情况下，司机应尝试独立地开动起重机械直到动力电线或电缆与起重机械脱离；d）如果起重机械不能开动，司机应留在驾驶室内。设法立即通知供电部门。在未确认处于安全状态之前，不要采取任何行动；e）如果由于触电引起的火灾或者一些其他因素，应离开司机室，要尽可能跳离起重机械，人体部位不要同时接触起重机械和地面；f）应立刻通知对工程负有相关责任的工程师，或现场有关的管理人员。在获取帮助之前，应有人留在起重机附近，以警告危险情况。\n\n条文性质：推荐性条文。\n\n制定依据：\n\n起重机械与架空电线触碰后采取的预防措施与BS7121中9.3.2的相关内容一致。主要变化：该内容为增加条款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9732b39d-4190-4919-b75a-924b4895d82d', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.3 桥涵孔径', '3.3 桥涵孔径## 3.3.2 对暴雨径流，允许在小桥涵的上游有短时间的积水，以压缩小桥涵的孔径。小桥涵的积水深度及范围，可根据桥涵上游地形确定，但要保证积水壅高不会危害上游村镇和农田的安全。本条规定因积水而减少的流量，不宜大于总流量的1/4，也是从小桥涵本身的安全考虑的。\n\n## 3.3.6 新建中小桥涵的设计采用标准化的装配式结构及机械化、工厂化施工，可节约投资，便于养护和构件的更换，提高桥涵结构的安全耐久性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9735e7c6-3107-459f-a9f7-31ed42720f40', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '附录A（资料性附录）需要特别严格检查的关键部位', '附录A（资料性附录）需要特别严格检查的关键部位说明：\n\n1——载荷吊起时缠绕在卷筒上的区段和其他发生最严重干涉的区段(通常与钢丝绳最大偏角同时出现);  \n2- 载荷吊起时钢丝绳进入滑轮组的区段；  \n3- -直接与平衡滑轮接触的区段，特别是在进入点处。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97464395-400b-4438-a86c-2f8c91118c8a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '20 斜拉桥', '20 斜拉桥## 20.1 一般规定\n\n### 20.1.1 本章适用于预应力混凝土梁斜拉桥、钢梁斜拉桥、钢-混凝土组合梁和混合梁斜拉桥，以及部分斜拉桥和无背索斜拉桥的施工。\n\n### 20.1.2 斜拉桥施工前应全面了解设计要求，根据结构特点和受力特性，制订专项施工方案。施工时应做好施工过程控制，使成桥线形、内力符合设计要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('974c144a-05ae-4b8e-ab14-b1748c000f02', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '10.3 桩的吊运、存放和运输', '10.3 桩的吊运、存放和运输10.3.1 钢筋混凝土桩和预应力混凝土桩的吊运、存放和运输应符合下列规定：\n\n1 桩在厂（场）内吊运时，桩身混凝土强度应符合设计规定，否则应经验算，确认不会对桩身混凝土产生损伤时方可进行。吊桩时桩身上的吊点位置距设计规定位置的允许偏差应不超过 $\\pm 2 0 \\mathrm { m m }$ ，并应使各吊点同时均匀受力；吊点处应采取适当措施进行保护，避免绳扣或桩角的损伤。\n\n2 桩的存放场地应平整、坚实，不应有不均匀沉降，且场地应有防排水设施。堆放时应设置垫木，支垫位置宜按设计吊点位置确定，其偏差宜不超过 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ；多层堆放时，各层垫木应位于同一垂直面上，且层数宜不超过3层。\n\n3 桩在运输时，应采用多支垫堆放，垫木应均匀放置且其顶面应在同一平面上；桩的堆放形式应使装载工具在装卸和运输过程中保持平稳。采用驳船装运时，对桩体应采取加撑和系绑等措施，防止在风浪的影响下发生倾斜；对管桩应采用特殊支架进行固定，防止其滚动和坠落。\n\n10.3.2 钢管桩的吊运、存放和运输应符合下列规定：\n\n1 吊运时吊点的位置应符合设计规定。\n\n2 钢管桩应按不同规格分别堆放，堆放的形式和层数应安全可靠，并应避免产生纵向变形和局部压曲变形；长期存放时，应采取防腐蚀等保护措施。\n\n3 钢管桩在运输时，宜放置在半圆形专用支架上，必要时应采用缆索紧固；采用船舶装运多根不同规格的桩时，应考虑沉桩顺序的要求。\n\n4 钢管桩在吊运、存放和运输过程中，应采取适当措施，防止对其产生碰撞或摩擦而导致防腐涂料破损、管身变形和其他损伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('975c27a6-9451-44fd-b988-1492f73e084f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 2）', '$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4。犕犕\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o x } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o x } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } )\n$$\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o y } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o y } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } )\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o x } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } \\mathrm { ~ , ~ } M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o y } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } \\mathrm { ~ - ~ }$ — 结构件两端的端部弯矩比值，其绝对值不大于1，两个端弯矩使构件轴线产生同向挠曲时，其比值为正 $( + )$ ，反向挠曲时，其比值为负 $( - )$ ）。\n\n$M _ { \\mathrm { o x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { o y } }$ ———构件的端部弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ~ ( N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m m ) }$ ）。\n\n$C _ { \\mathrm { h x } } \\mathcal { C } _ { \\mathrm { h y } }$ — 横向载荷弯矩系数， $C _ { \\mathrm { h } } { = } 1 { - } k \\ \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } }$ 其中 $k$ 的值为：\n\na） 当横向载荷为一个集中力，且两端简支或一端固接一端自由时， $k = 0 , 2$ ；  \nb） 当为多个集中载荷或分布载荷，且两端简支时， $k = 0$ ；c） 当为多个集中载荷或分布载荷，一端固接一端自由时， $k = 0 , 3$ ；  \nd） 无论何种载荷，一端固接一端简支时， $k = 0 , 3$ ；  \ne） 无论何种载荷，两端固接时， 犖 犆犆 $k = 0 , 4$ ；\n\n$N _ { \\mathrm { E x } } \\setminus N _ { \\mathrm { E y } }$ 对应于 $C _ { \\mathrm { h x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { h y } }$ 。无法判定时，取 $C _ { \\mathrm { h } } = 1$ 。\n\n$M _ { \\mathrm { h x } } \\mathbf { \\nabla } \\cdot M _ { \\mathrm { h y } }$ ———由横向载荷在构件中引起的弯矩，单位为牛毫米犕犕 犆犕犆犕 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ）。\n\n当 $M _ { \\mathrm { h } }$ 与 $M _ { 0 }$ 方向相反，且 $| C _ { \\mathrm { h } } M _ { \\mathrm { h } } | { < } 2 C _ { \\mathrm { 0 } } M _ { \\mathrm { 0 } }$ 时，取 $M _ { \\mathrm { h } }$ 为零。\n\n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 结构构件截面受压侧的抗弯模量，单位为三次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ）。\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数， $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按附录 $\\mathrm { L }$ 选取。\n\n符合5．6．2．1情况之一的双向压弯构件，不必验算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性。\n\n若式（M ．1）中第2项和第3项之和（即弯矩所引起的应力）与第1项（即轴力引起的应力）之比，小ψ于或等于 $( \\psi ^ { - 1 ) }$ ）时，则双向压弯构件应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。\n\n## 犕．1．2 对空间格构式构件还应将其受压弦杆及受压腹杆视为轴心压杆，以验算其单肢稳定性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97671447-f090-4fda-b33b-bc4eb8a16072', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.3 电动机的校验', '6.1.4.3 电动机的校验## 6.1.4.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n变幅机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n## 6.1.4.3.2 电动机使用环境功率修正\n\n电动机使用环境功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.4.3.3 起动加速度计算\n\n变幅机构电动机选出之后，应计算机构的起动加速度，起重机变幅时臂架端部水平移动的最大加（减）速度不大于 $0 . 6 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('977697ed-8d9b-4e4d-98ba-eddc6f7d8f7e', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '2 规范性引用文件（见标准第2章）', '2 规范性引用文件（见标准第2章）1．本章列出了在标准中直接引用的国家标准、行业标准共34项。\n\n2．对于其他的只采用了其有关的内容，而未直接引用的国家标准、行业标准、国际标准和国外先井标准，列入了“参考文献”中，共26项。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9780016e-1526-49b1-9c1b-86163a234f33', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明焊接工艺评定是保证钢结构焊接质量的前提。通过焊接工艺评定试验，可以选择合适的、与钢材相匹配的坡口形状及尺寸、焊接材料、接头形式和焊接方法，从而确定施焊条件和焊接工艺参数等，以保证焊接接头的力学性能达到设计要求。焊接工艺评定通常包括厂内制造和工地连接的所有焊接工艺试验。\n\n### 7.1.2焊接工艺文件应根据焊接工艺评定报告编制，并应在施焊时严格执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97865b5a-c18e-489e-9f63-a32933a952f9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '15.3 桥台', '15.3 桥台## 15.3.1 桥台在施工前应在基础顶面测量放样出台身的纵横向轴线和内外轮廓线，其平面位置应准确。当台身较长需要设置沉降缝时，应在施工前确定其设置位置。\n\n### 条文说明：\n\n规定沉降缝“应在施工前确定其设置位置”，是为杜绝随意设置的错误做法。\n\n## 15.3.2 桥台后背的回填除应符合本节的规定外，尚应符合本规范第 16.5 节的规定。\n\n## 15.3.3 重力式桥台的施工应符合下列规定：\n\n1 混凝土或钢筋混凝土台身宜一次连续浇筑完成，当台身较长或截面积过大，一次连续浇筑完成难以保证混凝土质量时，可分段或分层浇筑。分段浇筑时，其接缝宜设置在沉降缝处；分层浇筑时应采取有效措施控制接缝的外观质量，防止产生\n\n过大的层间错台。\n\n2 采用片石混凝土浇筑圬工台身时，应选用无裂纹、无夹层、未煅烧过并具有抗冻性的石块，片石混凝土的施工要求应符合本规范第16.7节的规定。\n\n3 采用石料砌筑圬工台身时，其施工要求应符合本规范第 16.3 节的规定。\n\n4 翼墙、八字墙施工时，其顶面坡度的变化应与台后边坡的坡度相适应。\n\n5 桥台后背与回填土接触面的防水处理应符合设计规定。\n\n## 15.3.4 肋板式埋置式桥台施工时，肋板的斜面方向应符合设计规定的方向，避免反置。柱式和肋板式等埋置式桥台施工完成后的填土要求均应符合本规范第 16.5节的规定，台前溜坡的坡度及其坡面防护应符合设计的规定。\n\n## 15.3.5 薄壁轻型桥台施工时，对混凝土的浇筑应采取有效措施，保证其浇筑质量。施工完成后台背的填土要求除应符合本规范第16.5节的规定外，对设置有支撑梁的，尚应在支撑梁安装完成后再填土。\n\n### 条文说明：\n\n在轻型桥台的施工中，如果支撑梁尚未安装即进行台背填土，有可能会使桥台产生推移。\n\n## 15.3.6 组合式桥台应按其各组成部分的相应要求进行施工。锚碇（拉）板式组合桥台可按本规范第 15.3.7 条的规定进行施工；挡土墙组合桥台中挡土墙的施工应符合现行《公路路基施工技术规范》（JTG/T3610）的规定；后座式组合桥台中的后座可按本规范第 15.3.3 条重力式桥台的规定进行施工，台身与后座之间的构造缝应严格按设计要求施工。\n\n## 15.3.7 加筋土桥台施工应符合下列规定：\n\n1 混凝土面板的预制施工应符合本规范第6章的规定。露于面板混凝土外面的钢拉环、钢板锚头应作防锈处理，加筋带与钢拉环的接触面应作隔离处理。筋带的强度和受力后的变形应满足设计要求，筋带应能与填料产生足够的摩擦力，接长和与面板的连接应简单。\n\n2 面板应按要求的垂度挂线安砌，安砌时单块面板可内倾 $1 / 1 0 0 { \\sim } 1 / 2 0 0$ ，作为填料压实时面板外倾的预留度。不得在未完成填土作业的面板上安砌上一层面板。\n\n3 钢带应平顺铺设于已压实整平的填料上，不得弯曲或扭曲；钢筋混凝土带可直接铺设在已压实整平的填料上或在填料上挖槽铺设；加筋带应呈扇形辐射状铺设，不宜重叠，不得卷曲或折曲，并不得与尖锐棱角的粗粒料直接接触。在与桥台立柱或肋板相互干扰时，筋带可适当避让。\n\n4 台背筋带锚固段的填筑宜采用粗粒土或改性土等填料。当填料为黏性土时，宜在面板后不小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 范围内回填砂砾材料。\n\n5 填料摊铺厚度应均匀一致，表面平整，并应设置不小于 $3 \\%$ 的横坡。当采用机械摊铺时，摊铺机械距面板应不小于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 。机械的运行方向应与筋带垂直，并不得在未覆盖填料的筋带上行驶或停车。\n\n6 台背填料应严格分层碾压，碾压时宜先轻后重，并不得使用羊足碾。压实作业应先从筋带中部开始，逐步碾压至筋带尾部，再碾压靠近面板部位，且压实机械距面板应不小于 $1 . 0 \\mathrm { m }$ 。台背填筑施工过程中应随时观测加筋土桥台的变化。\n\n## 15.3.8 对位于软土地基处的桥台，可先填筑路堤并待其沉降基本稳定后，再以反开挖的方式进行基础和台身的施工。\n\n## 15.3.9 桥台的耳墙和背墙宜在台背回填之前施工，但在后续的其他工序施工中应采取有效措施对其进行保护，防止产生碰撞、挤压等损伤。\n\n### 条文说明：\n\n桥台的耳墙和背墙施工完成后，在后续的其他工序施工中，特别是台背回填施工时，如果不采取措施对其进行保护，很容易对其产生碰撞、挤压等损伤，故规定如条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('978cbd98-5a9e-4e47-bc6a-d12c8e2536ad', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '2 当 $\\eta _ { \\mathrm', '2 当 $\\eta _ { \\mathrm { y } } \\geqslant \\eta _ { \\mathrm { \\tau t h } }$ 时，弹性剪切屈曲临界应力 $\\tau _ { \\mathrm { c r } }$ 应按下列公式计算：$$\n\\tau _ { \\mathrm { c r } } = \\tau _ { \\mathrm { c r p } } = k _ { \\tau \\mathrm { p } } \\frac { \\pi ^ { 2 } D } { a _ { 1 } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { w } } }\n$$\n\n当 $\\frac { \\mathrm { H _ { n } } } { a _ { 1 } } { \\geqslant } 1$ 时：\n\n$$\nk _ { \\mathrm { { \\tau p } } } = \\chi \\Bigl [ 5 . 3 4 + \\frac { 4 } { ( H _ { \\mathrm { { n } } } / a _ { 1 } ) ^ { 2 } } \\Bigr ]\n$$\n\n当 $\\frac { H _ { \\mathrm { { n } } } } { a _ { 1 } } { < } 1$ 时：\n\n$$\nk _ { \\mathrm { { \\tau p } } } = \\chi \\bigg [ 4 + \\frac { 5 . 3 4 } { ( H _ { \\mathrm { { n } } } / a _ { 1 } ) ^ { 2 } } \\bigg ]\n$$\n\n式中： $\\pmb { t _ { \\mathrm { w } } }$ 剪力墙板的厚度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；\n\nX -采用闭口加劲肋时取1.23，开口加劲肋时取1.0。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9796c436-d2a0-45f1-8e21-36d9cc72cc05', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、《起重机械安全规程第1部分：总则》正文和附录的释义与应用说明', '三、《起重机械安全规程第1部分：总则》正文和附录的释义与应用说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97975f33-b580-4f2d-8439-30a2fc69162d', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '8.4 钢丝绳的涂油', '8.4 钢丝绳的涂油除非需方另有要求，至少所有的股应进行涂油。钢丝绳应均匀地涂敷防锈、润滑油脂。其表面不应有未涂上油脂的地方。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97a618ee-89f6-4e69-a93e-1b006163b572', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱架拆卸时造成坍塌的事故时有发生，多为不遵守规定所致，因此施工时需要严格按本条的规定执行，防止发生事故。\n\n## 19.3 拱（支）架上现浇混凝土拱圈\n\n### 19.3.1跨径较小的拱圈或拱肋，应按拱圈的全宽从两端拱脚向拱顶对称地连续浇筑混凝土，并应在拱脚混凝土初凝前全部完成。跨径较大的拱圈或拱肋，应沿拱跨方向分段对称浇筑，分段的位置应以拱架受力对称、均匀和变形小为原则，且宜设置在拱顶、1/4跨部位、拱脚及拱架节点等处；各段的接缝面应与拱轴线垂直，各分段点应预留间隔槽，其宽度宜为 $0 . 5 { \\sim } 1 . 0 \\mathrm { m }$ ，槽内有钢筋接头时，其宽度尚应满足钢筋接头的需要。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97aad183-598e-4f8f-8be4-b9ae29f783fe', '124《厚钢板超声检测方法》（GB-T2970-2016）.md', '厚钢板超声检测方法', '厚钢板超声检测方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97ab967c-55f4-43cf-8a40-b4b55e708ea6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 1）', '附 录 犘## （规范性附录）起重机各机构电动机的初选\n\n## 犘．1 电动机的型式\n\n### 犘．1．1 起重机的主要机构一般选用起重冶金用系列异步电动机、直流电动机，在电动葫芦等起升机构中，也可采用锥形转子制动异步电动机或圆柱形转子转动电动机，或适合于起重机使用特点的其他电动机。\n\n### 犘．1．2 在具有爆炸性气体的危险场合使用的起重机，应选防爆系列起重用电动机。\n\n## 犘．2 电动机功率的初选方法\n\n### 犘．2．1 稳态计算功率法\n\n#### 犘．2．1．1 起升机构\n\n##### 犘．2．1．1．1 稳态起升功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n当起升机构用同一台电动机驱动时，其稳态计算功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．1）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } \\cdot v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\eta }\n$$\n\n……（P．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态起升功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；起升机构总效率。\n\n##### 犘．2．1．1．2 电动机初选\n\n对未能提供CZ值及相应计算数据的电动机，可以用式（P．1）的计算结果，并考虑该机构实际的接电持续率（参见表 Q．2），直接从电动机样本上初选出所需要的电动机。\n\n#### 犘．2．1．2 运行机构\n\n##### 犘．2．1．2．1 稳态运行功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n稳态运行功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．2）计算：\n\n\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { j } } \\cdot v _ { \\mathrm { y } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta \\cdot m }\n$$\n\n……（P．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态运行功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）；  \n$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式（89）；  \n$m$ 运行机构电动机台数。\n\n##### 犘．2．1．2．2 电动机初选\n\n用式（P．2）计算所得的结果乘以一个大于1的系数，从电动机样本上初选所需的电动机。对室外作业的起重机，此系数为 $1 . 1 { \\sim } 1 . 3$ ；对室内作业起重机及室外作业的装卸桥小车，此系数为 $1 . 2 { \\sim } 2 . 6$ 。运行速度高者取大值。\n\n#### 犘．2．1．3 牵引小车式运行机构\n\n##### 犘．2．1．3．1 稳态运行功率\n\n牵引小车式变幅机构与牵引小车式运行机构作用原理相似，如果其驱动轮（或卷筒）上的转矩为$M$ ，则牵引小车式变幅机构(即小车运行机构)电动机的稳态变幅(运行)功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ ，可以按式(P.3)计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { M \\bullet n } { 9 5 5 0 \\ \\eta }\n$$\n\n……（P．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态变幅（运行）功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$M -$ -驱动轮(或卷筒)的转矩，单位为牛米( $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ；$n$ 驱动轮(或卷筒)的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 同式（89）。\n\n##### 犘．2．1．3．2 电动机初选\n\n用式（P．3）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．2 等效功率法\n\n#### 犘．2．2．1 回转机构\n\n##### 犘．2．2．1．1 等效功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$\n\n等效功率 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ 按式（P．4）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { e q } } \\bullet n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．4）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 回转机构电动机的等效回转功率，单位为千瓦（kW）；  \n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 同式（92）；$n$ 起重机回转速度，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ；7 同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### 犘．2．2．2．1 非平衡动臂式变幅机构\n\n###### 犘．2．2．2．1．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．5）计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97acf0f0-e33f-4f16-8234-31f18c0b2840', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3.4 本质安全型电气设备及其关联电气设备的线路', '3.4 本质安全型电气设备及其关联电气设备的线路## 3.4.1 本质安全型电气设备配线工程中的导线、钢管、电缆的型号、规格以及配线方式、线路走向和标高、与关联电气设备的连接线等，除必须按设计要求施工外，尚应符合产品技术文件的有关规定。\n\n## 3.4.2 本质安全电路关联电路的施工，应符合下列要求：\n\n### 3.4.2.1 本质安全电路与关联电路不得共用同一电缆或钢管；本质安全电路或关联电路，严禁与其它电路共用同一电缆或钢管。\n\n### 3.4.2.2 两个及以上的本质安全电路，除电缆线芯分别屏蔽或采用屏蔽导线者外，不应共用同一电缆或钢管。\n\n### 3.4.2.3 配电盘内本质安全电路与关联电路或其它电路的端子之间的间距，不应小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ ;当间距不满足要求时，应采用高于端子的绝缘隔板或接地的金属隔板隔离；本质安全电路、关联电路的端子排应采用绝缘的防护罩；本质安全电路、关联电路、其它电路的盘内配线应分开束扎、固定。\n\n### 3.4.2.4 所有需要隔离密封的地方，应按规定进行隔离密封。\n\n### 3.4.2.5 本质安全电路及关联电路配线中的电缆、钢管、端子板,均应有蓝色的标志。\n\n### 3.4.2.6 本质安全电路本身除设计有特殊规定外，不应接地。电缆屏蔽层，应在非爆炸危险环境进行一点接地。\n\n### 3.4.2.7 本质安全电路与关联电路采用非铠装和无屏蔽层的电缆时，应采用镀锌钢管加以保护。\n\n## 3.4.3 在非爆炸危险环境中与爆炸危险环境有直接连接的本质安全电路及关联电路的施工，应符合本规范第3.4.2条的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97adda06-26d5-4ee9-9c89-1521ba28d08f', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '3.3 扣件式钢管脚手架', '3.3 扣件式钢管脚手架3.3.1 扣件式钢管脚手架检查评定应符合现行行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130 的规定。\n\n3.3.2 检查评定保证项目包括：施工方案、立杆基础、架体与建筑物结构拉结、杆件间距与剪刀撑、脚手板与防护栏杆、交底与验收。一般项目包括：横向水平杆设置、杆件搭接、架体防护、脚手架材质、通道。\n\n3.3.3 保证项目的检查评定应符合下列规定：\n\n### 1 施工方案\n\n1)架体搭设应有施工方案，搭设高度超过24m 的架体应单独编制安全专项方案，结构设计应进行设计计算，并按规定进行审核、审批;\n\n2）搭设高度超过50m 的架体，应组织专家对专项方案进行论证，并按专家论证意见组织实施;\n\n3）施工方案应完整，能正确指导施工作业。\n\n### 2 立杆基础\n\n1）立杆基础应按方案要求平整、夯实，并设排水设施，基础垫板及立杆底座应  \n符合规范要求；2）架体应设置距地高度不大于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 的纵、横向扫地杆，并用直角扣件固定在  \n立杆上。\n\n### 3 架体与建筑结构拉结\n\n1）架体与建筑物拉结应符合规范要求；2）连墙件应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；3）连墙件应从架体底层第一步纵向水平杆开始设置，并应牢固可靠;4）搭设高度超过24m 的双排脚手架应采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。\n\n### 4 杆件间距与剪刀撑\n\n1）架体立杆、纵向水平杆、横向水平杆间距应符合规范要求;2）纵向剪刀撑及横向斜撑的设置应符合规范要求;3）剪刀撑杆件接长、剪刀撑斜杆与架体杆件连接应符合规范要求。\n\n### 5 脚手板与防护栏杆\n\n1）脚手板材质、规格应符合规范要求，铺板应严密、牢靠；2）架体外侧应封闭密目式安全网，网间应严密；3）作业层应在1.2m 和0.6m处设置上、中两道防护栏杆；4）作业层外侧应设置高度不小于 $1 8 0 \\mathrm { m m }$ 的挡脚板。\n\n### 6 交底与验收\n\n1）架体搭设前应进行安全技术交底；2）搭设完毕应办理验收手续，验收内容应量化。\n\n3.3.4 一般项目的检查评定应符合下列规定：\n\n### 1 横向水平杆设置\n\n1)横向水平杆应设置在纵向水平杆与立杆相交的主节点上，两端与大横杆固定;2）作业层铺设脚手板的部位应增加设置小横杆；3）单排脚手架横向水平杆插入墙内应大于18cm。\n\n### 2 杆件搭接\n\n1）纵向水平杆杆件搭接长度不应小于1m，且固定应符合规范要求；2）立杆除顶层顶步外，不得使用搭接。\n\n### 3 架体防护\n\n1）架体作业层脚手板下应用安全平网双层兜底，以下每隔10m 应用安全平网封  \n闭；2）作业层与建筑物之间应进行封闭。\n\n### 4 脚手架材质\n\n1）钢管直径、壁厚、材质应符合规范要求；2）钢管弯曲、变形、锈蚀应在规范允许范围内；3）扣件应进行复试且技术性能符合规范要求。\n\n### 5 通道\n\n1）架体必须设置符合规范要求的上下通道。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97af72d0-1015-4988-b77c-4b3823c5129d', '105《桥梁用结构钢》（GB-T714-2015）.md', '5 订货内容', '5 订货内容订货时,需方在合同或订单中应提供下列信息:\n\n) 本标准编号;  \n) 产品名称(钢板、钢带或型钢);  \nc) 牌号;  \nd) 规格;  \n) 尺寸、外形精度要求;  \n) 重量(数量);  \ng) 交货状态;  \n) 特殊要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97b1a894-a612-4112-b896-9b6779f9eafe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 1）', '6．3．2 钢丝绳## 6．3．2．1 钢丝绳选用原则\n\n起重机用钢丝绳应符合 GB／T20118的要求，优先采用线接触型钢丝绳。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等），或吊运大件物品、重要设备，且起重机的使用对人身安全及可靠性有较高要求时，应采用 GB8918中规定的钢丝绳。\n\n钢丝绳的选择应满足本标准适用的起重机对所使用的钢丝绳规定的最低选用要求。本标准规定的钢丝绳使用的前提是：所采用的钢丝绳出厂时已得到正确润滑，滑轮和卷筒的卷绕直径选择适当（符合6．3．3．1要求）。\n\n钢丝绳在滑轮和卷筒上的卷绕直径的选择要以起升机构的工作级别为依据。但对于要经常拆卸钢\n\n丝绳的起重机（如建筑用起重机和流动式起重机），由于要求滑轮、卷筒等与钢丝绳相关的部件尺寸紧凑，重量较轻，且可以经常更换钢丝绳，故滑轮、卷筒的卷绕直径选用允许比所在起升机构工作级别低一级，但最低工作级别不应低于 M3级。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等）时，宜按比该类起重机起升机构常用的工作级别高一级的机构来选择钢丝绳滑轮和卷筒的卷绕直径。\n\n## 6．3．2．2 钢丝绳结构型式的选择\n\n选用线接触型钢丝绳时，对起升高度很大，吊钩组钢丝绳倍率很小的港口装卸用起重机或建筑塔式起重机，宜采用多层股不旋转钢丝绳；当钢丝绳在腐蚀性较大的环境中工作时，应采用镀锌钢丝绳。\n\n## 6．3．2．3 钢丝绳直径的选择计算\n\n### 6．3．2．3．1 确定钢丝绳最大工作静拉力应考虑的因素\n\n#### 6．3．2．3．1．1 起重用（抓斗除外）钢丝绳\n\n计算最大工作静拉力时应考虑下列因素：起重机的额定起升载荷；下滑轮组和取物装置的自重重力；起升钢丝绳缠绕滑轮组的倍率 $a$ 和绕上卷筒的钢丝绳分支数；起升高度超过 $5 0 ~ \\mathrm { m }$ 时，一般要计及钢丝绳的自重重力；在上极限位置若钢丝绳与铅垂线夹角大于 $2 2 . 5 ^ { \\circ }$ 时，还需要考虑由钢丝绳的倾斜引起钢丝绳拉力的增大；钢丝绳系统的总传动效率 $\\eta _ { \\Sigma }$ 。对单联滑轮组可按式（124）计算：\n\n$$\n\\eta _ { \\Sigma } = \\frac { 1 - \\eta _ { l } ^ { \\mathrm { a } } } { ( 1 - \\eta _ { l } ) a } \\cdot \\eta _ { \\mathrm { D } }\n$$\n\n……（124）\n\n式中：\n\n$\\eta _ { \\Sigma }$ 钢丝绳系统的总传动效率；  \n$\\eta _ { l }$ 单个滑轮的效率（滚动轴承取0.98，滑动轴承取0.96）；  \n$a$ 同式（77）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { D } }$ 导向滑轮的效率。\n\n#### 6．3．2．3．1．2 非起重用钢丝绳\n\n对不专门用于起升垂直载荷的各种钢丝绳，应考虑在4．4．2中规定的、在各种用途工况中能反复出犛现的载荷情况Ⅰ或Ⅱ的最不利情况来确定出钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 。当钢丝绳用来作水平运动的牵引时，应考虑牵引对象作水平运动时的摩擦阻力、坡道阻力以及起升钢丝绳绕过起升及导向滑轮系统的阻力等。\n\n#### 6．3．2．3．1．3 多绳抓斗的钢丝绳\n\n对于四绳（或双绳）抓斗，其闭合绳和支持绳载荷分配按如下规定：\n\na） 如使用的系统能自动地且快速地（例如采用差动式电控装置等）使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配或将两种绳之间的载荷差异仅限制在闭斗末期或开始张开的一个极短时期内犛者，则闭合绳和支持绳的最大工作静拉力 $S$ 各取为总载荷的 $66 \\%$ 除以各自的分支数；当采用直流调速或交流变频调速，并进行了特殊的设计，能实时监控保证抓斗离地时起升与闭犛合机构载荷准确协调共同承担者，钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 可各取为总载荷的 $5 5 \\%$ 除 以\n\n各自的分支数。\n\nb） 如使用的系统在起升过程中不能使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配，而实际上在抓斗闭犛合及起升初期几乎全部载荷都作用在闭合绳上，则闭合绳最大工作静拉力犛 $S$ 取为总载荷的$100 \\%$ 除以其分支数，支持绳最大工作静拉力 $S$ 取为总载荷的 $66 \\%$ 除以其分支数。\n\n### 6．3．2．3．2 钢丝绳选用计算\n\n#### 6．3．2．3．2．1 $\\ b { C }$ 系数法\n\n本方法只适用于运动绳。选取的钢丝绳直径不应小于（最接近于）按式（125）计算的钢丝绳直径。\n\n$$\nd _ { \\operatorname* { m i n } } = C \\sqrt { S }\n$$\n\n……（125）\n\n式中：\n\n$d _ { \\mathrm { m i n } }$ — 钢丝绳的最小直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$C$ -钢丝绳选择系数，单位为毫米每开二次方牛 $( \\mathrm { m m } / \\sqrt { \\mathrm { N } } )$ ；$S$ -钢丝绳最大工作静拉力，单位为牛顿(N)。\n\n钢丝绳选择系数 $C$ 取值与钢丝的公称抗拉强度和机构工作级别有关，见表44。\n\n当钢丝绳的 $k ^ { \' }$ 和犽 $\\sigma _ { t }$ 狋值与表44中不同时，则可根据工作级别从表44中选择安全系数犆 $n$ 值并根据所选择钢丝绳的 $k ^ { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97b9981b-7fe8-40b6-ae32-6a6ff7d374dc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）', '（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97bf9cfe-133c-483b-b108-5f62064a48f3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 导梁与梁体连接处的刚度如不协调，将会造成导梁的个别杆件局部变形，使连接处的混凝土梁体或钢结构焊缝开裂，影响顶推工作的正常进行。\n\n## 17.7.7 梁体的顶推应符合下列规定：\n\n1 顶推施工宜根据梁体长度、顶推跨度、桥墩所能承受的水平推力等条件，选择适宜的顶推方式。\n\n2 采用单点或多点水平千斤顶方式顶推时，顶推滑道的长度应大于水平千斤顶行程加滑块的长度，宽度应为滑板宽度的 $1 . 2 { \\sim } 1 . 5$ 倍；相邻墩滑道顶面高程的允许偏差宜为 $\\pm 2 \\mathrm { m m }$ ，同墩两滑道高程的允许偏差宜为 $\\pm \\mathrm { l m m }$ ；滑动装置的摩擦系数宜经试验确定。\n\n3 采用单点或多点水平千斤顶方式顶推时，实际总顶推力应不小于计算顶推力的2倍；采用单点或多点拉杆方式顶拉时，拉杆的截面积和根数应满足顶拉力的要求，拉锚器的锚固和放松应方便、快速，设置在各墩顶的反力台应牢固且应满足顶拉反力的要求。多点顶推（拉）时，各点的水平千斤顶应同步运行。\n\n4 宜在墩台上设置导向装置，防止梁体在顶推过程中产生偏移。顶推过程中，宜对梁体的轴线位置、墩台的变形、主梁及导梁控制截面的挠度和应力变化等进行施工监测；发生异常情况时，应停止顶推，查明原因并进行处理后方可继续施工。\n\n5 顶推时至少应在两个墩上设置保险千斤顶。如遇顶推故障需采用竖向千斤顶将梁顶高时，最大顶升高度不得超过设计规定或不得大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，起顶的反力值不得大于计算反力的1.1倍。\n\n6 平曲线连续梁顶推施工时，预制台座的平面及梁体均应按设计线形设置成圆弧形；导梁宜设置成直线形，但与主梁连接处应偏转一定角度，使导梁前端的中心落在设计线形的中线上。顶推应使梁体沿圆弧曲线前进。\n\n7 竖曲线连续梁顶推施工时，预制台座的底模板顶面应符合设计竖曲线的曲率；所需水平顶推力的大小，应考虑正负纵坡的影响。\n\n8 采用步履式顶推时，垫梁应有足够的长度和刚度，且应与梁体底部完全接触（垫50㎜厚橡胶垫），保证梁体腹板可靠受力。顶推过程中竖向顶升和水平顶推各墩的同步精度应控制在 $5 \\mathrm { m m }$ 以内，同墩两侧的同步精度应控制在 $4 \\mathrm { m m }$ 以内。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97c39696-cb2c-4b29-9c23-dbc3778e8c5f', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '路基施工环境保护（Part 1）', '路基施工环境保护## 10.1一般规定\n\n10.1.1路基施工应遵守国家土地管理、水土保持、环境保护、生态保护、资源利用、能源利用、循环经济的有关法律法规，合理利用资源和能源，控制污染，保护环境。\n\n### 条文说明\n\n现行涉及环境保护的主要法律、法规有《中华人民共和国环境保护法》、《中华人民共和国环境影响评价法》、《中华人民共和国水土保持法》、《中华人民共和国水土保持法实施细则》、《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》、《中华人民共和国大气污染防治法》、《中华人民共和国环境噪声污染防治法》、《中华人民共和国水污染防治法》、《中华人民共和国水污染防治法实施细则》、《中华人民共和国草原法》、《中华人民共和国森林法》、《中华人民共和国野生动物保护法》、《中华人民共和国野生植物保护条例》、《建设项目环境保护管理条例》、《中华人民共和国自然保护区条例》及《中华人民共和国文物保护法》、《中华人民共和国节约能源法》、《公路、水路交通实施<中华人民共和国节约能源法>办法》及《中华人民共和国循环经济促进法》、《中华人民共和国清洁生产促进法》等。\n\n10.1.2工程开工前，应对施工现场的地形、地质、水文、气象、生态环境条件以及既有结构物状况进行调查，根据国家有关建设项目环境保护管理的规定以及节约资源、节约能源、减少排放等相关法规和技术标准，结合工程特点、设计要求和施工环境，编制并实施工程施工环境保护措施与节能减排技术方案。\n\n10.1.3公路路基施工组织设计，应结合工程实际按环境保护设计的各项要求，针对施工中可能造成的环境破坏和不利影响制定具体防止措施和方案，并实施。公路路基施工组织设计应包括下列与环境保护有关的内容：\n\n土地利用和水土保持措施；  \n生态保护与恢复措施；  \n水资源保护与废弃物污染控制措施；  \n空气污染控制措施；  \n噪声与振动控制措施；  \n节能减排措施；  \n既有结构物的保护措施；  \n文物保护措施。\n\n### 条文说明\n\n施工工法和工艺的选择，需要充分考虑边坡开挖、填筑堆载、振动、噪声、粉尘、污水等可能对环境产生的影响。\n\n10.1.4路基施工中，应重视对农田水利和环境的保护，节约土地，少占耕地，临时占用土地应及时做好复垦工作。施工便道、施工场地等临时工程的规划应尽量利用既有道路、荒地等，减少对环境的影响。\n\n10.1.5自然保护区、森林、草原、湿地及风景名胜区的路基施工方案应有利于生态保护和生态恢复。\n\n10.1.6施工机械设备选型应符合环保规定，首选低噪声、低振动、低排放的节能环保型机械设备。在使用中应定期保养、维护，减少油料的跑、冒、滴、漏对环境的影响。\n\n## 10.2土地资源利用与水土保持\n\n10.2.1路基施工应严格控制临时占地的数量。\n\n10.2.2路基施工应控制和减少对原地貌、地表植被、水系的扰动和损毁，保护原地\n\n表植被、表土及结皮层。\n\n10.2.3路基土石方调配宜移挖作填，充分利用挖方材料，节约土地。不能利用的弃方应集中堆放和处理。施工组织设计应符合现行法律、法规的相关要求。\n10.2.4路基施工水土保持应符合要求：\n\n施工便道应控制在规定范围内，减小施工扰动范围。临时道路在施工结束后应进行迹地恢复。\n\n主体工程动工前，应剥离熟土层并集中堆放，施工结束后宜作为复耕地、林草地的覆土。\n\n减少地表裸露的时间，遇暴雨或大风天气应加强临时防护。雨期填筑土方时应随挖、随运、随填、随压，避免产生水土流失。\n\n临时堆土及料场加工的成品料应集中堆放，设置沉沙、拦挡等措施。\n\n开挖土石和取料场地应先设置截排水、沉沙、拦挡等措施后再开挖。不得在指定取土场以外的地方乱挖。\n\n土、砂、石、渣料在运输过程中应采取保护措施，防止沿途散溢，造成水土流失。\n\n10.2.5取、弃土场选址，应按设计文件要求并应符合下列规定：\n\n取、弃土场选址应符合区域性环境规划和当地的土地利用规划，取、弃土场选址应符合城镇、景区等规划要求，并与周边景观相互协调。\n\n取、弃土场应不占或少占林地、耕地或园地；应远离江河、湖泊和水库生态管理范围，远离野生动物迁移通道；宜选择荒山、荒坡或荒地。\n\n严禁在崩塌和滑坡危险区、泥石流易发区内设置取土场。\n\n取土场在山区、丘陵区选址，应分析诱发崩塌、滑坡和泥石流的可能性。\n\n在河道取砂砾料的应遵循河道管理的有关规定。\n\n弃土场选址不得影响周边公共设施、工业企业、居民点等的安全。\n\n弃土场涉及河道的，应符合治导规划及防洪行洪的规定，不得在河道、湖泊管理范围内设置弃土场。\n\n严禁在对重要基础设施、人民群众生命财产安全及行洪安全有重大影响的区域布\n\n设弃土场。\n\n弃土场不宜布设在流量大的沟道，否则应进行防洪论证。\n\n弃土场在山丘区宜选择荒沟、凹地、支毛沟，平原区宜选择凹地、荒地，风沙区应避开风口和易产生风蚀的地方。\n\n10.2.6取、弃土场平面及断面设计，应符合本规范第4.15.1条和第4.15.2条规定，并应符合下列规定：\n\n取、弃土场的平面布置及断面(轮廓)设计应有利于边坡稳定和工后的恢复利用。\n\n陡坡路堤和深路堑地段的弃土，应置于山坡下侧，并间断堆填，保证弃土内地 面水可顺利排出。\n\n弃土场的支挡结构应根据弃土或弃石等堆放的数量、位置和地形特点，选择合理的结构形式并进行专门设计，以有效控制水土流失。\n\n10.2.7施工过程必须有临时防护措施。临时防护工程设计，应符合现行《开发建设项目水土保持技术规范》（GB50433)要求。\n\n10.2.8开挖、填筑、排弃的场地应采取拦挡、护坡、截（排）水等防治措施。\n\n10.2.9公路路基施工应缩短临时占地使用时间。施工迹地应及时进行土地整治，采取水土保持措施，恢复其使用功能。\n\n## 10.3生态保护与生态恢复\n\n10.3.1路基施工前应对沿线生态环境进行调查，评价施工对生态环境可能造成的影响。\n\n10.3.2路堤填筑、路堑开挖及取弃土，均应根据路基施工进度有计划地进行表土剥离，并进行保存。表土最小剥离厚度应根据国家环境保护标准现行相关规定确定。表土堆存高');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97d0a012-03da-49ab-82f9-1a95dcd32c36', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 3）', '考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { f d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , \\psi _ { \\mathrm { f l } } Q _ { \\mathrm { l k } } , \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { f d } }$ 一 作用频遇组合的效应设计值；$\\psi _ { \\scriptscriptstyle  { i } }$ ——汽车荷载（不计汽车冲击力）频遇值系数，取0.7。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用频遇组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n2准永久组合：永久作用标准值与可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用准永久组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { q d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\bf k } , \\sum _ { j = 1 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\bf k } ) \n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { q d } }$ - 作用准永久组合的效应设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } j }$ 汽车荷载（不计汽车冲击力）准永久值系数，取0.4。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用准永久组合的效应设计值Sqd可通过作用效应代数相加计算。\n\n### 4.1.7钢结构构件抗疲劳设计时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0。\n\n### 4.1.8结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0，各项应力限值应按各设计规范规定采用。\n\n### 4.1.9验算结构的抗倾覆、滑动稳定时，稳定系数、各作用的分项系数及摩擦系数，应根据不同结构按各有关桥涵设计规范的规定确定。支座的摩擦系数可按表4.3.13规定采用。\n\n### 4.1.10构件在吊装、运输时，构件重力应乘以动力系数1.2（对结构不利时）或0.85（对结构有利时），并可视构件具体情况作适当增减。\n\n## 4.2永久作用\n\n### 4.2.1结构重力包括结构自重及桥面铺装、附属设备等附加重力。结构重力标准值可按表4.2.1所列常用材料的重度根据式（4.2.1）计算。\n\n$$\nG _ { \\mathrm { k } } = \\gamma V\n$$\n\n式中： $G _ { \\mathrm { k } }$ 结构重力标准值（kN）材料的重度（kN/m）；V- 体积（ $\\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）\n\n  \n表4.2.1常用材料的重度\n\n### 4.2.2预加力计算应满足下列要求：\n\n1在结构进行正常使用极限状态设计和使用阶段构件应力计算时，预加力应作为永久作用计算其主效应和次效应，并计人相应阶段的预应力损失，但不计由于预加力偏心距增大引起的附加效应。\n\n2在结构进行承载能力极限状态设计时，预加力不应作为作用，应将预应力钢筋作为结构抗力的一部分。但在连续梁等超静定结构中，应考虑预加力引起的次效应。\n\n3预加力标准值可采用下式进行计算：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { F _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } A _ { \\mathrm { { p } } } } } \\\\ { { \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } } - \\sigma _ { l } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值（kN）；$A _ { \\mathfrak { p } }$ -预应力钢筋的截面面积（ ${ \\mathfrak { m } } ^ { 2 }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { p e } }$ -预应力钢筋的有效预应力（ $\\mathrm { k P a }$ ；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } }$ 预应力钢筋张拉控制应力（kPa)；\n\n$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋相应阶段的预应力损失（ $\\mathrm { k P a }$ ）。\n\n### 4.2.3土的重力及土侧压力可按下列规定计算：\n\n1静土压力的标准值可按下列公式计算：\n\n$$\ne _ { \\mathrm { j } } = \\xi \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j } }$ - 任一高度 $h$ 处的静上压力（kPa）；\n\n$\\xi$ -压实土的静土压力系数；  \n$\\gamma$ 土的重度 kN/ n G$\\varphi');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97e45321-df02-4902-adc5-db6520054656', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第四章 事故处理', '第四章 事故处理第三十二条 重大事故、较大事故、一般事故，负责事故调查的人民政府应当自收到事故调查报告之日起15 日内做出批复；特别重大事故，30 日内做出批复，特殊情况下，批复时间可以适当延长，但延长的时间最长不超过 30 日。\n\n有关机关应当按照人民政府的批复，依照法律、行政法规规定的权限和程序，对事故发生单位和有关人员进行行政处罚，对负有事故责任的国家工作人员进行处分。\n\n事故发生单位应当按照负责事故调查的人民政府的批复，对本单位负有事故责任的人员进行处理。\n\n负有事故责任的人员涉嫌犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第三十三条 事故发生单位应当认真吸取事故教训，落实防范和整改措施，防止事故再次发生。防范和整改措施的落实情况应当接受工会和职工的监督。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当对事故发生单位落实防范和整改措施的情况进行监督检查。\n\n第三十四条 事故处理的情况由负责事故调查的人民政府或者其授权的有关部门、机构向社会公布，依法应当保密的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97e9c22a-fb10-4e20-b741-51c10e2b2196', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明螺栓不能自由穿入栓孔时，如果强行将螺栓打入，可能会损伤螺纹或使螺栓产生变形，影响到螺栓的受力。对不能自由穿入栓孔的情况，通常采取调整连接板位置等方式予以解决，如果仍不奏效，则需要对栓孔进行扩孔。要求“扩孔前应将该栓孔四周的螺栓全部拧紧”，是为防止钢屑落入板缝中。\n\n### H.3.6高强度螺栓连接安装时，每个节点穿入的冲钉数量，宜由安装时其可能承受的载荷经计算确定。采用支架法安装构件时，每个节点穿入的冲钉数量宜不少于节点螺栓总数的 $2 5 \\%$ ；采用悬臂拼装法安装构件时，每个节点穿入的冲钉数量宜不少于节点螺栓总数的 $5 0 \\%$ 。临时螺栓的数量应能保证连接板板面与构件板面之间的密贴，且不应少于2个。冲钉和临时螺栓应均匀地安装。\nH.3.7对箱形构件的四面连接部位、工形构件的翼缘板连接部位，高强度螺栓连接副的安装均应使螺母朝外。\n\nH.3.8安装高强度螺栓连接副时，施拧部位的连接板与构件摩擦面之间不应有间隙；当出现间隙时，应测量间隙并按表H.3.8的规定进行处理。\n\n表 H.3.8摩擦面间隙处理');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97eab658-290b-44fc-8a69-b2aaae345b45', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.5.3 对圆形截面的结构，应按下列规定对不同雷诺数（Part 2）', 'k } \\mathbf { N } \\cdot \\mathbf { m } / \\mathbf { m } )$ ;  \n$\\varpi _ { \\bf k 1 } \\sim \\varpi _ { \\bf k 2 }$ 迎风面、背风面风荷载标准值 $( \\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 } )$ ;  \n$w _ { \\mathrm { L k } } 、 w _ { \\mathrm { T k } }$ 横风向风振和扭转风振等效风荷载标准值( $( \\mathbf { k N } /$ $\\mathbf { m } ^ { 2 } .$ ) ;$B$ ←一迎风面宽度 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ 。\n\ns. 6 凤荷载组合工况');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97f5fadd-faf7-4670-89fb-3eb03953c69d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 15）', '<tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=1>载     荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YPA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>”</td><td rowspan=1 colspan=1>6．意外停机引起的载荷，见4.2.3.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 28</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7.机构失效引起的载荷，见4.2.3.6</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 28</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 c');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('97f88b58-0d25-48b4-ad1e-6ed6e97b4de8', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '10.6 钢板剪力墙安装', '10.6 钢板剪力墙安装## Ⅰ主控项目\n\n10.6.1钢板剪力墙的几何尺寸应满足设计要求并符合本标准的规定。运输、堆放和吊装等造成构件变形和涂层脱落，应进行校正和修补。\n\n检查数量：按进场构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：用拉线、钢尺现场实测或观察。\n\n10.6.2钢板剪力墙对口错边、平面外挠曲应符合表10.6.2的规定。\n\n检查数量：按构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：用钢尺现场实测或观察。\n\n## 表10.6.2钢板剪力墙安装允许偏差 $\\mathbf { \\left( m m \\right) }$\n\n\n\n\n\n10.6.3消能减震钢板剪力墙的性能指标应满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。  \n检验方法：检查检测报告。\n\n## =一般项目\n\n10.6.4安装后的钢板剪力墙表面应干净，不得有明显的疤痕、泥沙和污垢等。\n\n检查数量：按构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：观察检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('980985b8-1f9d-4a2d-ac5c-44185be12af8', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 结果计算', '4 结果计算4.1 三氧化硫的质量分数，按式（T0515-1）计算：\n\n$$\nw _ { S O _ { 3 } } = \\frac { m _ { 2 } \\times 0 . 3 4 3 } { m _ { 1 } } { \\times } 1 0 0 \\%\n$$\n\n式中：Ws03 三氧化硫的质量分数 $( \\% )$ ； $m _ { 2 }$ 灼烧后沉淀的质量（g）； $m _ { 1 }$ - 试样的质量（g）； 0.343- 硫酸钡对三氧化硫的换算系数。\n\n结果计算精确至 $0 . 0 1 \\%$ 。\n\n4.2 试验结果以两次平行试验的算数平均值表示，结果精确至 $0 . 0 1 \\%$ 。试验应同时进行空白试验，并扣除空白试验值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('98128137-c9f8-43a0-95a6-eb24ef876232', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '目 次', '目 次1 总则·· 1\n\n2术语和符号． 2\n\n2.1术语 2   \n2.2符号…· 2\n\n3基本设计规定\n\n3.1一般规定 ： 3  \n3.2结构体系 ： 6  \n3.3作用·… 7  \n3.4结构或构件变形及舒适度的规定 8  \n3.5截面板件宽厚比等级·… 9\n\n4材料·· ： 14\n\n4.1钢材牌号及标准·· 14  \n4.2连接材料型号及标准 17  \n4.3材料选用· 17  \n4.4设计指标和设计参数 24\n\n5结构分析与稳定性设计…… ·… 32\n\n5.1一般规定·· 32  \n5.2初始缺陷·… 33  \n5.3一阶弹性分析与设计 35  \n5.4二阶 $P { \\ - } \\Delta$ 弹性分析与设计 35  \n5.5直接分析设计法·… 36\n\n6受弯构件…… 40\n\n6.1受弯构件的强度·… 40  \n6.2受弯构件的整体稳定 43  \n6.3局部稳定· ·· 44\n\n## 6.4焊接截面梁腹板考虑屈曲后强度的计算 ： · 48\n\n6.5腹板开孔要求· 50   \n6.6梁的构造要求·…· 52');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('981ff973-274f-42f7-8c71-eb85b385d502', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '8.10 混凝土布料机', '8.10 混凝土布料机8.10.1 设置混凝土布料机前，应确认现场有足够的作业空间，混凝土布料机任一部位与其他设备及构筑物的安全距离不应小于 $0 , 6 \\mathrm { m }$ 。  \n8.10.2 混凝土布料机的支撑面应平整坚实。固定式混凝土布料机的支撑应符合使用说明书的要求，支撑结构应经设计计算，并应采取相应加固措施。  \n8.10.3 手动式混凝土布料机应有可靠的防倾覆措施。  \n8.10.4 混凝土布料机作业前应重点检查下列项目，并应符合相应要求：  \n1 支腿应打开垫实，并应锁紧；  \n2 塔架的垂直度应符合使用说明书要求；  \n3 配重块应与臂架安装长度匹配；  \n4 臂架回转机构润滑应充足，转动应灵活；  \n5 机动混凝+布料机的动力装置传动装置安金及制动装置应符合要求；  \n6 混凝土输送管道应连接牢固。  \n8.10.5 手动混凝土布料机回转速度应缓慢均匀，牵引绳长度应满足安全距离的要求。  \n8.10.6 输送管出料口与混凝土浇筑面宜保持1m的距离，不得被混凝土掩埋。  \n8.10.7 人员不得在臂架下方停留。  \n8.10.8 当风速达到 $1 0 . 8 \\mathrm { m / s }$ 及以上或大雨、大雾等恶劣天气应停止作业。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9822f64e-809d-4c59-92c9-0e3ef56479d0', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '条文说明', '条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9834c640-9ee8-4110-bcb9-677a87468b44', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第五十三条违反本法第三十七条第一款规定，从境外引进野生动物物种的', '第五十三条违反本法第三十七条第一款规定，从境外引进野生动物物种的，由县级以上人民政府野生动物保护主管部门没收所引进的野生动物，并处五万元以上二十五万元以下的罚款；未依法实施进境检疫的，依照《中华人民共和国进出境动植物检疫法》的规定处罚；构成犯罪的，依法追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('983781f4-92f4-4f13-8b9b-9e1e42a87eb8', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17.2 计算要点（Part 6）', '\\mathrm { y } } [ 1 - N _ { \\mathrm { p } , l } / ( A f _ { \\mathrm { y } } ) ] / a\n$$\n\n$$\nV _ { l \\mathrm { c } } = A _ { \\mathrm { w } } f _ { \\mathrm { y v } } { \\sqrt { 1 - [ N _ { \\mathrm { p } , l } / ( A f _ { \\mathrm { y } } ) ] ^ { 2 } } }\n$$\n\n式中： $A _ { \\mathrm { w } }$ 消能梁段腹板截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$f _ { \\mathbf { y } \\mathbf { v } }$ 钢材的屈服抗剪强度，可取钢材屈服强度的0.58倍 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$^ a$ 消能梁段的净长 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n\n17.2.9 塑性耗能区的连接计算应符合下列规定：\n\n1与塑性耗能区连接的极限承载力应大于与其连接构件的 屈服承载力。\n\n2梁与柱刚性连接的极限承载力应按下列公式验算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { u } } ^ { \\mathrm { j } } \\gg \\eta _ { \\mathrm { j } } W _ { \\mathrm { E } } f _ { \\mathrm { y } }\n$$\n\n$$\nV _ { \\mathrm { { u } } } ^ { \\mathrm { { j } } } \\gg 1 . 2 \\big [ 2 ( W _ { \\mathrm { { E } } } f _ { \\mathrm { { y } } } ) / l _ { \\mathrm { { n } } } \\big ] + V _ { \\mathrm { { G b } } }\n$$\n\n3与塑性耗能区的连接及支撑拼接的极限承载力应按下列公式验算：\n\n支撑连接和拼接 $N _ { \\mathrm { u b r } } ^ { \\mathrm { j } } \\geqslant \\eta _ { \\mathrm { j } } A _ { \\mathrm { b r } } f _ { \\mathrm { y } }$\n\n梁的连接 $M _ { \\mathrm { u b , s p } } ^ { \\mathrm { j } } \\gg \\eta _ { \\mathrm { j } } W _ { \\mathrm { E c } } f _ { \\mathrm { y } }$\n\n4柱脚与基础的连接极限承载力应按下式验算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { u , b a s e } } ^ { \\mathrm { j } } \\gg \\eta _ { \\mathrm { j } } M _ { \\mathrm { p c } }\n$$\n\n式中： $V _ { \\mathrm { G b } }$ 梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力效应（N)；$M _ { \\mathrm { { p c } } }$ -考虑轴心影响时柱的塑性受弯承载力；\n\n$M _ { \\mathrm { u } } ^ { \\mathrm { j } } \\setminus V _ { \\mathrm { u } } ^ { \\mathrm { j } }$ —分别为连接的极限受弯、受剪承载力（N/$\\mathrm { m m } ^ { 2 } \\mathrm { ~ , ~ }$ ；Nubr、Mub,sp 分别为支撑连接和拼接的极限受拉（压）承载力(N)、梁拼接的极限受弯承载力 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；$M _ { \\mathrm { u , b a s e } } ^ { \\mathrm { j } }$ 柱脚的极限受弯承载力 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；$\\eta _ { \\mathfrak { h } }$ 连接系数，可按表17.2.9采用，当梁腹板采用改进型过焊孔时，梁柱刚性连接的连接系数可乘以不小于0.9的折减系数。\n\n表17.2.9连接系数  \n\n\n\n\n\n注：1屈服强度高于Q345的钢材，按Q345的规定采用；2屈服强度高于Q345GJ的GJ钢材，按Q345GJ的规定采用；3翼缘焊接腹板栓接时，连接系数分别按表中连接形式取用。\n\n17.2.10当框架结构的梁柱采用刚性连接时，H形和箱形截面柱的节点域抗震承载力应符合下列规定：\n\n1当与梁翼缘平齐的柱横向加劲肋的厚度不小于梁翼缘厚度时，H形和箱形截面柱的节点域抗震承载力验算应符合下列规定：\n\n1）当结构构件延性等级为级或 $\\mathbb { I }$ 级时，节点域的承载力验算应符合下式要求：\n\n$$\n\\alpha _ { \\mathrm { p } } \\frac { M _ { \\mathrm { p b l } } + M _ { \\mathrm { p b 2 } } } { V _ { \\mathrm { p } } } \\leqslant \\frac { 4 } { 3 } f _ { \\mathrm { y v } }\n$$\n\n2）当结构构件延性等级为Ⅲ级、 $\\mathrm { I V }$ 级或 $\\mathrm { V }$ 级时，节点域的承载力应符合下列要求：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { b l } } + M _ { \\mathrm { b 2 } } } { V _ { \\mathrm ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('98393923-1909-4f9b-b070-5c995d4d7c82', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 2）', 'an=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>0.3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>圆顶</td><td rowspan=1 colspan=1>0.3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>铸铁</td><td rowspan=1 colspan=1>平顶</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>圆顶</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.4</td></tr></table>\n\n\n表 41 附加摩擦阻力系数 $C _ { \\mathrm { f } }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>车轮形状</td><td rowspan=1 colspan=2>机        构</td><td rowspan=1 colspan=1>驱动型式</td><td rowspan=1 colspan=1>C</td></tr><tr><td rowspan=9 colspan=1>“19</td><td rowspan=1 colspan=1>有轮缘</td><td rowspan=2 colspan=2>桥式、门式和门座起重机的大车运行机构</td><td rowspan=1 colspan=1>分别驱动</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>无轮缘（有水平滚轮）</td><td rowspan=1 colspan=1>分别驱动</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>有轮缘</td><td rowspan=1 colspan=2>具有柔性支腿的装卸桥、门式起重机的大车运行机构</td><td rowspan=1 colspan=1>分别驱动</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>有轮缘</td><td rowspan=2 colspan=1>双梁桥式、门式起重机的小车运行机构</td><td rowspan=1 colspan=1>滑线导电</td><td rowspan=1 colspan=1>集中驱动</td><td rowspan=1 colspan=1>1.6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>电缆导电</td><td rowspan=1 colspan=1>集中驱动</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>有轮缘</td><td rowspan=4 colspan=1>受偏心载荷的单主梁小车运行机构</td><td rowspan=2 colspan=1>滑线导电</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>无轮缘</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>有轮缘</td><td rowspan=2 colspan=1>电缆导电</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>无轮缘</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>圆锥车轮(单轮缘)</td><td rowspan=2 colspan=2>悬挂在工字梁或箱形梁下翼缘上的小车运行机构</td><td rowspan=1 colspan=1>单边驱动</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('983a3e3c-5384-4d69-ab42-0298c03fcf18', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 2）', '对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s l } }$ — 横向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$b$ 同式(61)；$t ^ { . }$ -同式(31)。\n\n##### 5．7．1．5．1．5 腹板同时采用矩形截面的横向加劲肋和纵向加劲肋时，其横向加劲肋应同时满足式（61）、式（62）和式（63）的要求。\n\n#### 5．7．1．5．2 纵向加劲肋\n\n##### 5．7．1．5．2．1 受 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，当 $\\frac { a } { b } \\leqslant 0 . 8 5$ 时,其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（64）的要求；当 $\\frac { a } { b } > 0 . 8 5$ 时,应满足式(65)的要求：\n\n$$\nI _ { s 2 } { \\geqslant } 1 . 5 b t ^ { 3 }\n$$\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 2 } \\geqslant ( 2 . 5 - 0 . 4 5 \\ \\frac { a } { b } ) ( \\frac { a } { b } ) ^ { 2 } b t ^ { 3 }\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 2 } }$ — 腹板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$a$ -腹板横向加劲肋的间距，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$b$ -同式（61)；$t$ —同式(31）。\n\n##### 5．7．1．5．2．2 受 $\\psi = 1$ 载荷（应力）的 均 匀 受 压 翼 缘 板，当 纵 向 加 劲 肋 等 间 距 布 置 时，若 $\\alpha = \\frac { a } { b } <$ $\\sqrt { 2 n ^ { 2 } \\left( 1 + n \\delta \\right) - 1 }$ ，其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（66）的要求；若 $\\alpha \\ge \\sqrt { 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\delta ) - 1 }$ ，应满足式（67）的要求：\n\n$$\n\\begin{array} { c c c } { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 2 } } { n } \\big [ 4 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 2 \\big ] - \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 4 } } { n } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\\\ { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . \\ 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { 1 } { n } \\big [ 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 1 \\big ] ^ { 2 } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\end{array} .\n$$\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 3 } }$ — 均匀受压翼缘板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$\\alpha$ 翼缘板的边长比 ,a 为翼缘板横向加劲肋的间距,b为两腹板间翼缘板的宽度；  \n$_ n$ 翼缘板被纵向加劲肋等间距分割的区格数；  \n8 单根纵向加劲肋截面面积与翼缘板截面面积之比 $\\delta = \\frac { b _ { \\mathrm { s } } t _ { \\mathrm { s } } } { b t } , b _ { \\mathrm { s } } \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } t _ { \\mathrm { s } }$ 为单根纵向加劲肋的外伸宽度和厚度， $b$ 为两腹板间翼缘板的宽度， $t$ 为翼缘板的厚度。\n\n##### 5．7．1．5．2．3 加劲肋的截面惯性矩计算：当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线进行计算；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('987b25e7-1bef-497e-8b37-d9f889c982cf', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、起重量限制器：', '一、起重量限制器：1.删除了起重量限制器的综合误差要求；  \n2．增加了内燃机驱动的起升和/或非平衡变幅机构，起重量限制器的设置要求；  \n3.将起重量限制器发出警报时的起重量由 $90 \\%$ 改为 $9 5 \\%$ ，动作时的起重量由大于 $100 \\%$ 改为 $100 \\%$ \\~$1 1 0 \\%$ ，并明确允许机构作下降运动。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9882dd3c-a7bf-4d26-9cf3-37559ef9bc13', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '7.2焊接材料要求', '7.2焊接材料要求## 7.2.1焊接材料熔敷金属的力学性能不应低于相应母材标准的下限值或满足设计文件要求。\n\n## 7.2.2焊接材料贮存场所应干燥、通风良好，应由专人保管、烘干、发放和回收，并应有详细记录。\n\n## 7.2.3焊条的保存、烘干应符合下列要求：\n\n1酸性焊条保存时应有防潮措施，受潮的焊条使用前应在$1 0 0 ^ { \\circ } C \\sim 1 5 0 ^ { \\circ } C$ 范围内烘焙 $\\mathrm { 1 h } \\sim \\mathrm { 2 h }$ ；\n\n2低氢型焊条应符合下列要求：\n\n1）焊条使用前应在 $3 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 4 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 范围内烘焙 $1 \\mathrm { h } \\sim 2 \\mathrm { h }$ ,或按厂家提供的焊条使用说明书进行烘干。焊条放人时烘箱的温度不应超过规定最高烘焙温度的一半，烘焙时间以烘箱达到规定最高烘焙温度后开始计算；\n\n2）烘干后的低氢焊条应放置于温度不低于 $1 2 0 \\%$ 的保温箱中存放、待用；使用时应置于保温筒中，随用随取；\n\n3）焊条烘干后在大气中放置时间不应超过 $\\mathtt { 4 h }$ ，用于焊接Ⅲ、V类钢材的焊条，烘干后在大气中放置时间不应超过 $2 \\mathrm { h }$ 。重新烘干次数不应超过1次。\n\n## 7.2.4焊剂的烘干应符合下列要求：\n\n1使用前应按制造厂家推荐的温度进行烘焙，已受潮或结块的焊剂严禁使用；\n\n2用于焊接Ⅲ、V类钢材的焊剂，烘干后在大气中放置时间不应超过 $4 \\mathrm { h }$ 。\n\n## 7.2.5焊丝和电渣焊的熔化或非熔化导管表面以及栓钉焊接端面应无油污、锈蚀。\n\n## 7.2.6栓钉焊瓷环保存时应有防潮措施，受潮的焊接瓷环使用前应在 $1 2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 1 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 范围内烘焙 $\\mathrm { 1 h } \\sim \\mathrm { 2 h }$ 。\n\n## 7.2.7常用钢材的焊接材料可按表7.2.7的规定选用，屈服强度在 $4 6 0  { \\mathrm { M P a } }$ 以上的钢材，其焊接材料的选用应符合本规范第7.2.1条的规定。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n2 3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('989a0ddc-c6e8-4acc-ac00-f29b89272a6e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验报告', '4 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n(2） 原材料的品种、规格和产地以及混凝土配合比;  \n(3） 试验日期及时间；  \n（4） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5） 环境温度和湿度；  \n（6） 记录水泥混凝土拌合物坍落扩展度 ${ \\mathrm { d } } _ { 1 }$ 、 ${ \\mathrm { d } } _ { 2 }$ 、 $\\mathrm { D } _ { 1 }$ 、 $\\mathrm { D } _ { 2 }$ 等值;  \n（7） 水泥混凝土间隙通过性能指标 $P _ { \\mathrm { { } } A }$ 值；  \n（8） 要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('98a814a5-f0a5-4ad5-b9f8-2984a587a506', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．7 电动机选择', '7．7 电动机选择## 7．7．1 电动机选择依据\n\n电动机的选择应依据：类型及结构型式；供电型式；功率；工作制、接电持续率；额定转矩、堵转转矩和最大转矩；额定转速；调速方式；防护等级；环境温度及湿度；海拔。\n\n## 7．7．2 电动机选型说明\n\n### 7．7．2．1 电动机的型式\n\n起重机应采用适合于起重冶金用的电动机，一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、变频异步电动机、自制动异步电动机和直流电动机，也可采用符合起重机要求的其他类型电动机。\n\n### 7．7．2．2 防护等级\n\n#### 7．7．2．2．1 电动机外壳防护等级应符合 GB／T4942．1的规定：\n\na） 室内使用时，在正常条件下，防护等级不应低于IP23；多尘环境下，防护等级不应低于IP44。b） 室外使用时，防护等级不应低于IP54。在可能出现冷凝水的情况下，应确保冷凝水出水孔畅通。\n\n#### 7．7．2．2．2 电动机在有专门的外部防护措施时，可采用较低的防护等级。\n\n### 7．7．2．3 爆炸性危险环境\n\n在具有爆炸性气体、蒸汽与空气混合物或其他爆炸性危险场所，应采用防爆型电动机。\n\n### 7．7．2．4 根据环境温度和海拔修正功率\n\n当电动机使用地点的海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ 和／或使用环境温度与其额定环境温度不一致时，其输出功率应按实际使用地点的海拔和使用环境温度下的输出功率计算。\n\n根据环境温度和海拔进行电动机功率修正计算，按式（136）进行：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { \\Delta N } } ^ { \\prime } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { \\Delta N } } } { K }\n$$\n\n……（136）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } } ^ { \\prime }$ — 根据环境温度和海拔修正后用来选用电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 未修正的所需电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$K$ 功率修正系数，由图15确定。\n\n### 修正系数 $K$\n\n  \n图 15 以环境温度和海拔为函数变量的修正值\n\n注1：修正系数 $K > 1$ 的值需由电动机制造商和起重机制造商共同确定；  \n注2：海拔大于 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，要指出环境温度。\n\n### 7．7．2．5 接电持续率和每小时工作循环数犆\n\n接电持续率 $J C$ 值用于在工作循环时间小于等于 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 的场合，由式（137）确定：\n\n在起重机一个工作循环中该机构的运转时间$J C { = }$ $\\times 1 0 0 \\%$ … （137）起重机一个工作循环的总时间\n\n起重机各机构的接电持续率 $J C$ 值、 $C Z$ 值、稳态负载平均系数 $G$ ，是影响电动机发热的重要因素，应根据实际载荷情况计算，并在起重机制造商和买方之间达成一致意见。如无法获得载荷情况的详细资料，可参考附录Q表Q．1选取。\n\n## 7．7．3 电动机的过载校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算。\n\n## 7．7．4 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按附录S的方法计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('98ab7619-908d-4587-accf-7c5849b3bea8', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 桥梁的正常交通荷载包括任意时间的正常和密集运行状态，但不包括超载等。\n\n### 3.1.3 按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，本规范将桥涵设计分为承载能力和正常使用两类极限状态。承载能力极限状态设计体现了桥涵的安全性，正常使用极限状态设计体现了桥涵的适用性和耐久性，这两类极限状态概括了结构的可靠性。只有每项设计都符合各有关规范的两类极限状态设计的要求，才能使所设计的桥涵达到其全部的预定功能。\n\n（1）承载能力极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到最大承载能力或出现不适于继续承载的变形或变位的状态，包括构件和连接的强度破坏、结构或构件丧失稳定及结构倾覆、疲劳破坏等。\n\n（2）正常使用极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到正常使用或耐久性能的某项限值的状态，包括影响结构、构件正常使用的开裂、变形等。\n\n### 3.1.4 本条对设计状况进行了修订，增加了地震设计状况。\n\n1 持久状况所对应的是桥梁的使用阶段。这个阶段持续的时间很长，要对结构的所有预定功能进行设计，即要进行承载能力极限状态和正常使用极限状态的计算。\n\n2 短暂状况所对应的是桥梁的施工阶段和维修阶段。这个阶段的持续时间相对于使用阶段是短暂的，结构体系、结构所承受的荷载等与使用阶段也不同，设计要根据具体情况而定。在这个阶段，要进行承载能力极限状态计算，可根据需要作正常使用极限状态计算。\n\n3 偶然状况所对应的是桥梁可能遇到的撞击等状况。这种状况出现的概率极小，且持续的时间极短。按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB 50153）的规定，偶然状况的设计原则是：主要承重结构不致因非主要承重结构发生破坏而导致丧失承载能力；或允许主要承重结构发生局部破坏而剩余部分在一段时间内不发生连续倒塌。偶然状况一般只进行承载能力极限状态计算。\n\n4 地震作用是一种特殊的偶然作用，与撞击等偶然作用相比，地震作用能够统计并有统计资料，可以确定其标准值。而其他偶然作用无法通过概率的方法确定其标准值，因此，两者的设计表达式是不同的。因而在原有三种设计状况的基础上，增加了地\n\n震设计状况。\n\n### 3.1.5 在重复车辆荷载、风等交变荷载的作用下，公路桥梁钢结构可能会产生疲劳裂纹，疲劳裂纹不断扩展，将影响钢结构的使用，甚至导致断裂破坏。近几十年来，钢结构在我国的公路桥梁建设中得到了广泛应用，实践中发现钢结构的疲劳问题比较突出。疲劳已成为影响公路桥梁钢结构安全和耐久的主要因素之一。在相关的钢结构设计规范中，对抗疲劳设计均有具体的规定，但原规范中没有抗疲劳设计的要求。因此，本次修订增加了公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计的要求。\n\n### 3.1.6 2010年，为了加强公路桥梁和隧道工程安全管理，增强安全风险意识，优化工程建设方案，提高工程建设和运营安全性，交通运输部发布了《关于在初步设计阶段实行公路桥梁和隧道工程安全风险评估制度的通知》（交公路发〔2010］175号），桥梁和隧道设计阶段风险评估工作开始正式实施。\n\n### 3.1.8 养护是公路桥涵安全性和耐久性的重要保障。实践发现，在公路桥涵设计中，存在对桥梁结构未来养护需求估计不足的情况。主要表现在某些桥梁构件难以到达，例如缆索承重体系桥梁的梁底、变高度箱梁的根部区域等；某些桥梁构件难以检查，例如悬索桥主缆底部、埋置于混凝土中的拉索锚头、桥塔外表面等。不可到达、不可检查导致了桥梁部分病害的不可预知，造成了安全隐患。因此，本次修订增加了可到达、可检查的设计要求。\n\n公路桥涵结构中，可更换构件的设计使用年限低于桥涵主体结构的设计使用年限，在设计使用年限内需要进行维修和更换，比较典型的构件包括斜拉索、吊杆、伸缩装置、支座等。在桥梁设计中，应考虑未来维修、更换的需要。因此，本次修订增加了可维修、可更换的设计要求。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 特大、大桥的桥位应选择在顺直的河道段，避免设在河湾处，以防止冲刷河岸。同时要求河槽稳定，主槽不易变迁，大部分流量能在所布置桥梁的主河槽内通过。桥位的选择要求河床地质条件良好、承载能力高、不易冲刷或冲刷深度小。桥位若处于断层地带，需分析断层的性质，如为非活动断层，墩台基础尽量设置在同一盘上。桥位避免选择在有溶洞、滑坡和泥石流的地段，否则应采取防护工程措施，确保岸坡稳定。\n\n### 3.2.3 通航河道的主流宜与桥纵轴线正交，如有困难，其斜度不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ 。这是从航行安全考虑的。\n\n本条的“斜桥正做”是指桥梁的纵轴线与水流方向斜交、墩台纵轴线与桥梁的纵轴线正交。\n\n### 3.2.6 本条所说的“通航水域”，是指具备各类船舶通达条件的水域。通航水域中的桥墩设置于浅水区，主要是为了减少大型船舶的撞击概率。\n\n### 3.2.7 路侧净区是指公路行车方向最右侧车道以外、相对平坦、无障碍物、可供失控车辆重新返回正常行驶路线的带状区域。具体可参见现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）等的相关规定。\n\n### 3.2.8 单边河滩流量不超过总流量的 $1 5 \\%$ 或双边河滩流量不超过总流量的 $2 5 \\%$ 时，表明主槽流量占总流量的大部分，河流压缩不大，一般情况下可不设置调治构造物。\n\n### 3.2.9 本条有关公路桥涵设计洪水频率的规定，兹说明如下：\n\n1 鉴于桥梁水毁的原因之一是基础埋置深度不够，因此规定在水势猛急、河床易深度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('98c2d903-614c-4763-b5dc-5e550cf2136d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犐', '附 录 犐');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('98c78830-907b-41e0-8688-33e76bba6bd4', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第 493 号', '第 493 号《生产安全事故报告和调查处理条例》已经2007 年 3月 28日国务院第 172 次常务会议通过，现予公布，自 2007年 6 月 1 日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('98cdf658-5ca7-4404-8bd7-8a5771c0d3e1', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '表10.6.1水工建筑物变形监测项目', '表10.6.1水工建筑物变形监测项目');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('98cef201-9211-4442-86bc-ae3295fde6d7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犎', '附 录 犎');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('98cf3b72-4492-4027-a0df-6ee7a75a8a0a', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '6 生产与施工质量控制（Part 1）', '6 生产与施工质量控制## 6.1 一般规定\n\n6.1.1 完整的生产施工技术方案能够充分研究确定各个环节及相互联系的控制技术，有利于做好充分准备，保证混凝土工程的顺利实施，进而保证混凝土工程质量。\n\n6.1.2 在生产施工过程中向混凝土拌合物中加水会严重影响混凝土力学性能、长期性能和耐久性能，对混凝土工程质量危害极大，必须严格禁止。\n\n## 6.2 原材料进场\n\n6.2.1 混凝土原材料进场时，应具有质量证明文件。质量证明文件应存档备案作为原材料验收文件的一部分。\n\n6.2.2 原材料进场检验对于混凝土质量控制具有极其重要的意义，因为原材料质量是混凝土质量的基本保证。\n\n6.2.3 水泥在潮湿情况下容易结块，水泥结块后质量受到影响；水泥出厂超过3个月（硫铝酸盐水泥超过45d）属于过期，对质量重新进行检验是必要的。\n\n6.2.4 混凝土骨料含水情况变化是长期以来影响混凝土质量的重要因素，很难在混凝土生产过程中对骨料含水情况变化做相应的准确调控。解决这一问题的最好办法就是建造大棚等遮雨设施，可大大提高混凝土质量的控制水平。建造大棚等遮雨设施一次性投资有限，可节约大量调控付出的材料成本和为质量问题付出的代价，经济上非常合算。目前国内许多搅拌站已经实施这一措施。\n\n6.2.5 工程中存在将矿物掺合料和水泥搞错的质量事故，因此,区分矿物掺合料和水泥不得大意。\n\n6.2.6 应杜绝外加剂送检样品与工程大批量进货不一致的情况。粉状外加剂受潮结块会影响质量，混凝土拌合时也不利于均匀分布；有些液态外加剂经过日晒和冻融后质量会下降，储存时应予以注意。\n\n## 6.3 计量\n\n6.3.1 采用电子计量设备进行原材料计量对混凝土生产质量控制意义重大，无论是规模生产可控性还是控制精度，都是现代混凝土生产所要求的。混凝土生产企业应重视计量设备的自检和零点校准，保证计量设备运行质量。\n\n6.3.2 由于拌合用水和外加剂用量对混凝土性能影响较大，所以本次修订提高拌合用水和外加剂计量控制水平（原来允许偏差为 $2 \\%$ )，目前计量设备可以满足要求。\n\n6.3.3 在执行配合比进行计量时，粗、细骨料计量包含了骨料含水，拌合用水计量则应把相当于骨料含水的水扣除。\n\n## 6.4 搅拌\n\n6.4.1 预拌混凝土搅拌站、预制混凝土构件厂和施工现场搅拌站都是采用强制式搅拌机，一些条件落后的情况还在使用自落式搅拌机。\n\n6.4.2 原材料投料方式主要是指混凝土搅拌时原材料投料的顺序以及顺序之间的间隔时间。\n\n6.4.3 目前，预拌混凝土搅拌站、预制混凝土构件厂和施工现场搅拌站基本采用双卧轴强制式搅拌机，采用的搅拌时间一般都少于表6.4.3给出的最短时间，但只要能保证混凝土搅拌均匀，就是允许的。\n\n6.4.4 本条规定旨在直接控制混凝土搅拌质量，并给出具体控制指标。\n\n6.4.5 在执行本条规定时，重点应注意通过骨料和热水搅拌使热水降温后，再加入水泥等胶凝材料搅拌。\n\n## 6.5 运输\n\n6.5.1 广泛采用的搅拌罐车是控制混凝土拌合物性能稳定的重要运输工具。  \n6.5.2 采用机动翻斗车运输混凝土时，如果道路颠簸，容易导致混凝土分层和离析。  \n6.5.3 由于要控制混凝土拌合物入模温度不低于 $5 \\%$ ，所以对搅拌罐车的搅拌罐作出保温的规定。  \n6.5.4 卸料之前采用快档旋转搅拌的目的是将拌合物搅拌均匀，利于泵送施工。搅拌罐车卸料困难或混凝土坍落度损失过大情况时有发生，较多情况是现场施工组织不力，不能及时浇筑混凝土而导致压车，这时可向罐车内掺加适量减水剂并搅拌均匀以改善拌合物稠度，但是应经过试验确定。  \n6.5.5 保证混凝土的连续泵送非常重要。尤其对大体积混凝土和不留施工缝的结构混凝土等。  \n6.5.6 随着混凝土外加剂技术的发展，调整混凝土拌合物的可操作时间并满足硬化混凝土性能要求比较容易实现，因此，控制混凝土出机至现场接收不超过 $9 0 \\mathrm { { m i n } }$ 是可行的。\n\n## 6.6 浇筑成型\n\n6.6.1 支模质量直接影响混凝土施工质量，如模板失稳或跑模会打乱混凝土浇筑节奏，影响混凝土质量；支模质量也对混凝土外观质量有直接影响。  \n6.6.2 表面干燥的地基土、垫层、木模板具有吸水性，会造成混凝土表面失水过多，容易产生外观质量问题。  \n6.6.3 混凝土拌合物入模温度过高，对混凝土硬化过程有影响，加大了控制难度，因此，避免高温条件浇筑混凝土是比较合理的选择。  \n6.6.4 混凝土拌合物入模温度过低，对水泥水化和混凝土强度发展不利，混凝土在冬期容易被冻伤。6.6.5 混凝土浇筑质量控制目标为浇筑的均匀性、密实性和整体性。  \n6.6.6 如果混凝土粗骨料粒径太大而输送管道内径太小，会突出粗骨料与管道的摩阻力，混凝土的摩阻力也增大，在压力下，影响浆体对粗骨料包覆，易于堵泵。  \n6.6.7 无论采用车泵还是拖泵，都应避免输送管道中的混凝土混入其他不同配合比或不同强度等级混凝土，在工程中存在搞混引起质量事故的问题。  \n6.6.8 当混凝土自由倾落高度过大时，采用串筒、溜管或振动溜管等辅助设备有利于避免混凝土离析。  \n6.6.9 混凝土分层浇筑厚度过大不利于混凝土振捣，影响混凝土的成型质量，清水混凝土可采用边浇筑边振捣以利于形成质量均匀、颜色一致的混凝土表面。  \n6.6.10 自密实混凝土浇筑布料点往往选择多个，可避免自密实混凝土流动距离过远，影响混凝土的自密实效果。  \n6.6.11～6.6.13 一般结构混凝土通常使用振捣棒进行插入振捣，较薄的平面结构可采用平板振捣器进行表面振捣，竖向薄壁且配筋较密的结构或构件可采用附壁振动器进行附壁振动，当采用干硬性混凝土成型混凝土制品时可采用振动台或表面加压振动。振捣（动）时间要适宜，避免混凝土密实不够或分层。6.6.14 虽然通过混凝土外加剂技术，可以调整混凝土拌合物的可操作时间并满足硬化混凝土性能要求，但控制混凝土从搅拌机卸出到浇筑完毕的延续时');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('98d1e118-a854-496b-af3c-e51cbf212b34', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7 轴心受力构件（Part 2）', '弹塑性有限元数值分析方法，取多组算例对梭形钢管柱的稳定承载力进行研究，并形成梭形钢管柱的稳定承载力与换算长细比之间的曲线关系。最后，仍以上述换算长细比为基本参数，比较梭形钢管柱弹塑性计算稳定承载力与等截面柱子曲线之间的关系，进而合理确定梭形钢管柱整体稳定承载力的设计方法。在梭形柱弹塑性承载力数值计算中，考虑了柱子初始缺陷的不利影响，其楔率的变化范围在 $0 \\sim 1 . 5$ 之间。\n\n7.2.9空间多肢钢管梭形格构柱常用于轴心受压构件，在工程上应用愈来愈多，但目前缺乏设计理论指导。清华大学与同济大学的理论和试验研究结果表明，挺直钢管梭形格构柱的屈曲模态（最低阶）依据其几何及截面尺寸可能发生单波形的对称屈曲和反对称屈曲。通过理论推导与对大量的弹性屈曲有限元计算结果进行分析，证明公式（7.2.9-3）与（7.2.9-5）能够比较准确地估算钢管梭形格构柱的对称与反对称屈曲荷载。考虑其几何初始缺陷的影响，其破坏时的变形模式表现为单波形、非对称“S”形及反对称三种，取决于挺直钢管梭形格构柱的失稳模态与初始缺陷的分布及幅值大小。考虑钢管梭形格构柱的整体几何初始缺陷的影响（幅值取 $L / 7 5 0 )$ ，对其承载力进行了大挠度弹塑性分析以及试验研究。研究结果表明，按照式（7.2.9-1）计算获得的换算长细比并采用 $\\mathbf { b }$ 类截面柱子曲线确定钢管梭形格构柱整体稳定系数比较合适且偏于安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('98d411d3-836c-482c-a329-61525b1cda55', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百零六条借款人应当按照约定的期限返还借款', '第二百零六条借款人应当按照约定的期限返还借款。对借款期限没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，借款人可以随时返还；贷款人可以催告借款人在合理期限内返还。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('98d8a1e7-3f1f-4a35-9fa4-2fad3b7cf60b', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.3.9汽车式起重机起吊作业时，汽车驾驶室内不得有人', '4.3.9汽车式起重机起吊作业时，汽车驾驶室内不得有人，重物不得超越汽车驾驶室上方，且不得在车的前方起吊。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('98e60737-8498-4c81-b2b2-641d1d20a85d', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第十八章 技术合同（Part 1）', '第十八章 技术合同## 第一节 一般规定\n第三百二十二条 技术合同是当事人就技术开发、转让、咨询或者服务订立的确立相互之间权利和义务的合同。\n\n第三百二十三条 订立技术合同，应当有利于科学技术的进步，加速科学技术成果的转化、应用和推广。\n\n第三百二十四条 技术合同的内容由当事人约定，一般包括以下条款：\n\n（一）项目名称；  \n（二）标的的内容、范围和要求；  \n（三）履行的计划、进度、期限、地点、地域和方式；  \n（四）技术情报和资料的保密；  \n（五）风险责任的承担；  \n（六）技术成果的归属和收益的分成办法;  \n（七）验收标准和方法；  \n（八）价款、报酬或者使用费及其支付方式；  \n（九）违约金或者损失赔偿的计算方法；\n（十）解决争议的方法；  \n（十一）名词和术语的解释。\n\n与履行合同有关的技术背景资料、可行性论证和技术评价报告、项目任务书和计划书、技术标准、技术规范、原始设计和工艺文件，以及其他技术文档，按照当事人的约定可以作为合同的组成部分。\n\n技术合同涉及专利的，应当注明发明创造的名称、专利申请人和专利权人、申请日期、申请号、专利号以及专利权的有效期限。\n\n第三百二十五条技术合同价款、报酬或者使用费的支付方式由当事人约定，可以采取一次总算、一次总付或者一次总算、分期支付，也可以采取提成支付或者提成支付附加预付入门费的方式。\n\n约定提成支付的，可以按照产品价格、实施专利和使用技术秘密后新增的产值、利润或者产品销售额的一定比例提成，也可以按照约定的其他方式计算。提成支付的比例可以采取固定比例、逐年递增比例或者逐年递减比例。\n\n约定提成支付的，当事人应当在合同中约定查阅有关会计帐目的办法。\n\n第三百二十六条职务技术成果的使用权、转让权属于法人或者其他组织的，法人或者其他组织可以就该项职务技术成果订立技术合同。法人或者其他组织应当从使用和转让该项职务技术成果所取得的收益中提取一定比例，对完成该项职务技术成果的个人给予奖励或者报酬。法人或者其他组织订立技术合同转让职务技术成果时，职务技术成果的完成人享有以同等条件优先受让的权利。\n\n职务技术成果是执行法人或者其他组织的工作任务，或者主要是利用法人或者其他组织的物质技术条件所完成的技术成果。\n\n第三百二十七条非职务技术成果的使用权、转让权属于完成技术成果的个人，完成技术成果的个人可以就该项非职务技术成果订立技术合同。\n\n第三百二十八条完成技术成果的个人有在有关技术成果文件上写明自己是技术成果完成者的权利和取得荣誉证书、奖励的权利。\n\n第三百二十九条非法垄断技术、妨碍技术进步或者侵害他人技术成果的技术合同无效。\n\n## 第二节技术开发合同\n\n第三百三十条技术开发合同是指当事人之间就新技术、新产品、新工艺或者新材料及其系统的研究开发所订立的合同。\n\n技术开发合同包括委托开发合同和合作开发合同。\n\n技术开发合同应当采用书面形式。\n\n当事人之间就具有产业应用价值的科技成果实施转化订立的合同，参照技术开发合同的规定。\n\n第三百三十一条委托开发合同的委托人应当按照约定支付研究开发经费和报酬；提供技术资料、原始数据；完成协作事项；接受研究开发成果。\n\n第三百三十二条委托开发合同的研究开发人应当按照约定制定和实施研究开发计划；合理使用研究开发经费；按期完成研究开发工作，交付研究开发成果，提供有关的技术资料和必要的技术指导，帮助委托人掌握研究开发成果。\n\n第三百三十三条委托人违反约定造成研究开发工作停滞、延误或者失败的，应当承担违约责任。\n\n第三百三十四条研究开发人违反约定造成研究开发工作停滞、延误或者失败的，应当承担违约责任。\n\n第三百三十五条合作开发合同的当事人应当按照约定进行投资，包括以技术进行投资；分工参与研究开发工作；协作配合研究开发工作。\n\n第三百三十六条合作开发合同的当事人违反约定造成研究开发工作停滞、延误或者失败的，应当承担违约责任。\n\n第三百三十七条因作为技术开发合同标的的技术已经由他人公开，致使技术开发合同的履行没有意义的，当事人可以解除合同。\n\n第三百三十八条在技术开发合同履行过程中，因出现无法克服的技术困难，致使研究开发失败或者部分失败的，该风险责任由当事人约定。没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，风险责任由当事人合理分担。\n\n当事人一方发现前款规定的可能致使研究开发失败或者部分失败的情形时，应当及时通知另一方并采取适当措施减少损失。没有及时通知并采取适当措施，致使损失扩大的，应当就扩大的损失承担责任。\n\n第三百三十九条委托开发完成的发明创造，除当事人另有约定的以外，申请专利的权利属于研究开发人。研究开发人取得专利权的，委托人可以免费实施该专利。\n\n研究开发人转让专利申请权的，委托人享有以同等条件优先受让的权利。\n\n第三百四十条合作开发完成的发明创造，除当事人另有约定的以外，申请专利的权利属于合作开发的当事人共有。当事人一方转让其共有的专利申请权的，其他各方享有以同等条件优先受让的权利。\n\n合作开发的当事人一方声明放弃其共有的专利申请权的，可以由另一方单独申请或者由其他各方共同申请。申请人取得专利权的，放弃专利申请权的一方可以免费实施该专利。\n\n合作开发的当事人一方不同意申请专利的，另一方或者其他各方不得申请专利。\n\n第三百四十一条委托开发或者合作开发完成的技术秘密成果的使用权、转让权以及利益的分配办法，由当事人约定。没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，当事人均有使用和转让的权利，但委托开发的研究开发人不得在向委托人交付研究开发成果之前，将研究开发成果转让给第三人。\n\n## 第三节技术转让合同\n\n第三百四十二条技术转让合同包括专利权转让、专利申请权转让、技术秘密转让、专利实施许可合同。\n\n技术转让合同应当采用书面形式。\n\n第三百四十三条技术转让合同可以约定让与人和受让人实施专利或者使用技术秘密的范围，但不得限制技术竞争和技术发展。\n\n第三百四十四条专利实施许可合同只在该专利权的存续期间内有效。专利');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('98ecce95-b128-433a-8731-f07f15e22af7', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '附加说明', '附加说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('98f1769b-1de9-4cf3-8487-c0651a22ead4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 9）', '工作时,α=O采用周期循环作用的吊具,如用抓斗、网兜、电磁盘工作时,α=0.1取大于或小于1.0,取决于该动力作用对自重载荷是增强了或是削弱了</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">SAC2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.1. 1. 4. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">采用普通吊具工作的起重机，起升等级为HCi此时采用速度无级连续变化的变速驱动控制，=1.0采用周期循环作用的吊具工作的起重机,起升等级为 HC2此时采用速度无级连续变化的变速驱动控制，=1.3对其他情况，见4.2.1.1.4.3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2. 1. 1. 5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">适用于抓斗、网兜、电磁盘及相类似的吊具，按式(8)计算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.1.1. 6.2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对轮胎起重机和汽车起重机：当运行速度vy≤0.4m/s时，4=1.1当运行速度uy&gt;0.4m/s时，4=1.3对履带起重机：当运行速度vy≤0.4m/s时,4=1.0当运行速度vy&gt;0.4m/s时,4=1.1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">4、5和11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">4.2.1. 2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对具有无级变速控制的连续变化变速驱动的流动式起重机：采用普通吊具工作时，=1.2采用周期循环作用的吊具,如抓斗、网兜、电磁盘工作时,5=1.5对多级驱动控制的流动式起重机：采用普通吊具工作时，5=1.6采用周期循环作用的吊具，如抓斗、网兜、电磁盘工作时,5=2.0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">还可按表14考虑起重机回转和变幅时总起升质量的综合水平力</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.2.3.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一般情况取工作状态风压不小于50N/m，相应的3s时距的平均瞬时风速8.9m/s;当起重机臂长小于50m时,可取风压为125N/m,相应的3s时距的平均风速为14.1m/s;当臂长等于或大于50 m时,按使用要求决定</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.2.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对一般可存放在库房中的流动式起重机(如中小吨位的汽车起重机等)可不考虑此项载荷。但是当起重机买方与起重机制造商对此有特殊约定时，亦应考虑此项载荷的影响</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2max</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.1. 1. 4. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">仅对用周期循环作用的吊具,如抓斗、网兜、电磁盘工作时，取2max=1.6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按式(15)计算非工作状态风载荷Pw；对臂架长度不大于 30m且臂架不工作时能方便放倒在地上的、或带伸缩臂架的流动式起重机，只需按其低位置进行非工作状态风载荷的验算。最大非工作风载荷及此时起重机的外形尺寸等,应由起重机制造商作出规定</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">静载试验载荷按4.2.3.4.1取值，动载试验载荷按4.2.3.4.2取值，并乘以6。动载试验载荷起升动载系数6按式(16)决定</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在紧急停机等严重的情况时，本系数可取为最大值5=3.0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('98fc6bc6-5569-46f4-9568-31816c689d04', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 2）', '承压许用应力，按式（30）计算：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } ] = 1 . 4 [ \\sigma ]\n$$\n\n……（30）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } \\right]$ ———端面承压许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n## 5．3．2 连接材料及其许用应力\n\n### 5．3．2．1 焊条、焊丝、焊剂材料\n\n手工焊条应符合 GB／T5117和 GB／T5118的规定。焊丝应符合 GB／T5293和 GB／T8110的规定。\n\n焊条、焊丝和焊剂，应与母材的综合机械性能相适应。\n\n### 5．3．2．2 高强度螺栓副、销轴材料\n\n高强度螺栓、螺母和垫圈材料应符合GB／T1231或GB／T3633的规定。大于 M24的扭剪型高强度螺栓副和大于 M30的高强度螺栓副，应符合GB／T3098．1、GB／T3098．2等的规定。各种规格的螺栓副除选用 GB／T1231规定的材料外，还可采用 GB／T3077规定的用于8．8级的 $4 0 \\ \\mathrm { { C r } }$ 和用于10．9级以上的 $3 5 ~ \\mathrm { C r M o } \\mathrm { , 4 2 ~ C r M o }$ 等钢材。\n\n主要承载连接销轴的材料，宜采用符合 GB／T699的45钢及符合 GB／T3077的 $4 0 ~ \\mathrm { C r } , 3 5 ~ \\mathrm { C r M o }$ 、$4 2 ~ \\mathrm { C r M o }$ 等钢材，并进行必要的热处理。\n\n### 5．3．2．3 连接的许用应力\n\n#### 5．3．2．3．1 焊缝的许用应力\n\n在焊缝连接的设计中，焊缝应具有与母材同等的综合机械性能。\n\n焊缝承受纵向拉伸、压缩时，许用应力不应超过焊缝纵向拉、压许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ ，承受剪切时不应超过焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 。根据焊接条件、焊接方法和焊缝质量分级，焊缝的许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] , \\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 见表23。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 23 焊缝的许用应力犪  \n\n\n\n\n\n#### 5．3．2．3．2 铆钉、螺栓、销轴连接的许用应力\n\n##### 5．3．2．3．2．1 铆钉连接的许用应力\n\n铆钉分剪切铆钉（单剪、双剪或复剪），拉力铆钉和拉剪组合铆钉。\n\n铆钉在承受拉剪组合应力时应分别计算剪切应力和拉伸应力，计算值应分别小于对应的许用应力。  \n主要承载构件使用铆钉连接时，应避免铆钉受拉。  \n在连接中沿同一受力方向至少排列两个以上铆钉。  \n铆钉连接的许用应力见表24。\n\n单位为牛每平方毫米a Ⅰ类孔有：\n表 24 铆钉连接的许用应力（Ⅰ类孔犪）  \n\n\n\n\n\n—在装配好的结构件上按设计孔径钻成的孔；—在单个零件和结构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；—在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孔。b 工地安装的连接铆钉，其许用应力宜适当降低。c ［］为铆钉或构件相应钢材的基本许用应力，见表22。d 当为埋头或半埋头铆钉时，表中数值乘以0．8予以降低。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('990510a7-6cb0-422f-912c-d06f3c9511d6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 13）', '=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．雪和冰载荷,见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YPB7</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>YpC7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．温度变化引起的载荷，见4.2.2.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YPB8</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>YPC8</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>偏斜水平侧向载荷</td><td rowspan=2 colspan=2>偏斜运行时的水平侧向载荷，见4.2. 2.1,4.2. 2. 2</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>YpB9</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>YpC9</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('990f7f3c-ea03-4b30-bdbc-12365b9cdc2c', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '附录H', '附录H(资料性附录）外部腐蚀程度评价指南\n  \n图H.1表面氧化的开始，呈浅表性，能够擦干净一趋于报废的严重程度级别0%\n\n  \n图H.2钢丝表面手感粗糙，普通的表面氧化一一趋于报废的严重程度级别 $20 \\%$\n\n  \n图H.3氧化严重影响了钢丝表面一趋于报废的严重程度级别 $60 \\%$\n\n  \n图H.4表面有严重凹坑,钢丝非常松弛,钢丝之间出现间隙—立即报废');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9924cb53-d1d2-44e7-8f4f-7fac4e6b89d7', '12《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2023）.md', '前 言', '前 言本文件按照GB/T1.1—2020《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结构和起草规则》的规定起草。\n\n本文件代替GB/T 5313—2010《厚度方向性能钢板》。与GB/T 5313—2010 相比，除结构调整和编辑性改动外，主要技术变化如下：\n\na) 增加了“厚度方向性能\"的术语和定义（见第3章）；  \nb) 更改了对断面收缩率的要求（见表2的注1和注2,2010 年版的表 2)；  \nc) 更改了钢板的试样制备（见6.2，2010年版的5.2)；  \nd) 更改了钢板带延伸部分的试样的要求（见6.3,2010年版的5.3);  \ne) 更改了钢板不带延伸部分的试样的要求（见6.4,2010年版的5.3)；  \nf) 更改了试样的制备和类型图（见6.3的图1、6.4的图2和图3,2010年版的图 $\\mathrm { { B } . 1 \\sim }$ 图B.3);  \ng） 更改了检验规则（见8.1，2010年版的第7章)；  \nh) 更改了复验规则（见8.3.1,2010年版的7.3.1)；  \ni) 删除了钢板的补充要求、试样的制备和类型(见2010 年版的附录A、附录 B)。\n\n请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。\n\n本文件由中国钢铁工业协会提出。\n\n本文件由全国钢标准化技术委员会(SAC/TC 183)归口。\n\n本文件起草单位：舞阳钢铁有限责任公司、冶金工业信息标准研究院、南阳汉冶特钢有限公司、新余钢铁股份有限公司、湖南华菱湘潭钢铁有限公司、福建三钢闽光股份有限公司、河北普阳钢铁有限公司。\n\n本文件主要起草人:吝章国、庞辉勇、孙梦寒、许少普、孙乐飞、杨建华、周文波、陈科晓、刘生、张朋、张维旭、康文举、刘志芳、张勇伟、陈正权、王东阳、李倩、付中原、田子健。\n\n本文件于1985 年首次发布,2010 年第一次修订，本次为第二次修订。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99381a94-5d80-47f4-acb4-39d91d6919fb', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5结果处理', '5结果处理以两次平行试验测值的算术平均值作为试验结果，平均值修约至0.1s。每次试验的结果应在平均值 $\\pm 1 . 8 \\mathrm { s }$ 以内，否则重新试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('993d8cc4-00a7-4462-a1e6-4ea396bc0415', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．3 臂架起重机分级举例', '犃．3 臂架起重机分级举例臂架起重机包括人力驱动的臂架起重机、车间电动悬臂起重机、造船用臂架起重机、吊钩式臂架起重机、货场及港口装卸用的吊钩、抓斗、电磁盘或集装箱用臂架起重机及铁路起重机。但不包括塔式起重机和流动式起重机。\n\n按照起重机的类别和使用情况，臂架起重机整机分级举例见表 A．3。\n\n表 犃．3 臂架起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('994579c7-8388-461f-a556-516f55daa42c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：压浆阀的作用是：压浆前阻止水或泥浆进入压浆管内，压浆时将其打开，使水\n\n泥浆通过并压入土层。因此对其需要有一定的压力和功能方面的要求，压浆阀如果被损坏，则不可能进行顺利压浆。\n\n## 9.5.5 后压浆所用的压浆设备应符合下列规定：\n\n### 1 浆液搅拌机的转速宜大于 $1 0 0 0 \\mathrm { r / m i n }$ ，其容量应与额定压浆流量相匹配，并应在浆液的出口处或储浆桶的入口处设置滤网。\n2 储浆桶的容量宜根据压浆流量的大小和其他施工条件综合考虑确定。\n\n3 压浆泵的额定压力宜为 $6 { \\sim } 1 2 \\mathrm { M P a }$ ，且应大于施工要求压浆终止压力的1.5倍；额定流量宜为 $3 0 { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { L } / \\mathrm { m i n }$ 。压浆泵应配备有压力表和流量计，并应具有自动计量、实时显示和实时传输的功能，压力表的量程宜为额定泵压的 $1 . 5 { \\sim } 2 . 0$ 倍。\n\n4 压浆设备宜配备必要的备用件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9946b9d0-eb2f-4693-9c4c-b985419af97d', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.4 偶然作用（Part 1）', '4.4 偶然作用## 4.4.1 通航水域中的桥梁墩台，设计时应考虑船舶的撞击作用，其撞击作用设计值可按下列规定采用：\n\n1 船舶的撞击作用设计值宜按专题研究确定。\n\n2 四至七级内河航道当缺乏实际调查资料时，船舶撞击作用的设计值可按表4.4.1-1取值，航道内的钢筋混凝土桩墩，顺桥向撞击作用可按表4.4.1-1所列数值的$50 \\%$ 取值。\n\n表4.4.1-1 内河船舶撞击作用设计值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>内河航道等级</td><td rowspan=1 colspan=1>船舶吨级DWT（t)</td><td rowspan=1 colspan=1>横桥向撞击作用（kN)</td><td rowspan=1 colspan=1>顺桥向撞击作用（kN)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>四</td><td rowspan=1 colspan=1>500</td><td rowspan=1 colspan=1>550</td><td rowspan=1 colspan=1>450</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>五</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td><td rowspan=1 colspan=1>400</td><td rowspan=1 colspan=1>350</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>六</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>200</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>七</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>125</td></tr></table>\n\n\n3 当缺乏实际调查资料时，海轮撞击作用的设计值可按表4.4.1-2取值。\n\n表4.4.1-2 海轮撞击作用设计值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>船舶吨级DWT（t）</td><td rowspan=1 colspan=1>3000</td><td rowspan=1 colspan=1>5000</td><td rowspan=1 colspan=1>7500</td><td rowspan=1 colspan=1>10000</td><td rowspan=1 colspan=1>20000</td><td rowspan=1 colspan=1>30000</td><td rowspan=1 colspan=1>40000</td><td rowspan=1 colspan=1>50000</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>横桥向撞击作用（kN）</td><td rowspan=1 colspan=1>19 600</td><td rowspan=1 colspan=1>25 400</td><td rowspan=1 colspan=1>31000</td><td rowspan=1 colspan=1>35800</td><td rowspan=1 colspan=1>50 700</td><td rowspan=1 colspan=1>62100</td><td rowspan=1 colspan=1>71700</td><td rowspan=1 colspan=1>80200</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>顺桥向撞击作用（kN)</td><td rowspan=1 colspan=1>9800</td><td rowspan=1 colspan=1>12 700</td><td rowspan=1 colspan=1>15 500</td><td rowspan=1 colspan=1>17900</td><td rowspan=1 colspan=1>25 350</td><td rowspan=1 colspan=1>31050</td><td rowspan=1 colspan=1>35850</td><td rowspan=1 colspan=1>40100</td></tr></table>\n\n\n4 规划航道内可能遭受大型船舶撞击作用的桥墩，应根据桥墩的自身抗撞击能力、桥墩的位置和外形、水流流速、水位变化、通航船舶类型和碰撞速度等因素作桥墩防撞设施的设计。当设有与墩台分开的防撞击的防护结构时，桥墩可不计船舶的撞击作用。\n\n5 内河船舶的撞击作用点，假定为计算通航水位线以上 $2 \\mathrm { m }$ 的桥墩宽度或长度的中点。海轮船舶撞击作用点需视实际情况而定。\n\n## 4.4.2 有漂流物的水域中的桥梁墩台，设计时应考虑漂流物的撞击作用，其横桥向撞击力设计值可按下式计算，漂流物的撞击作用点假定在计算通航水位线上桥墩宽度的中点：\n\n$$\nF = \\frac { \\ W v } { { g } T }\n$$\n\n式中：W—漂流物重力（ $\\mathrm { k N } ,$ ，应根据河流中漂流物情况，按实际调查确定；$v$ 水流速度（ $\\mathbf { \\mu } _ { \\mathrm { m } } / \\mathbf { s } )$ ；$T$ 撞击时间（s），应根据实际资料估计，在无实际资料时，可用1s；$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { n } v \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('994e7ce8-b911-4ab6-b6d2-50de9b78ef18', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.13.3 有抗冻性要求的混凝土，应符合下列规定', '6.13.3 有抗冻性要求的混凝土，应符合下列规定：1 宜选用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，不宜使用火山灰质硅酸盐水泥；粗集料宜选用连续级配，并应进行坚固性试验。\n\n2 抗冻混凝土的配合比设计除应符合本规范第 6.8 节的规定外，同时应进行抗冻融性能试验。混凝土抗冻性试验方法应符合现行《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTGE30）的规定。\n\n3 位于水位变动区有抗冻要求的混凝土，其抗冻等级指标应不低于表6.13.3-1的规定。\n\n表 6.13.3-1 水位变动区混凝土抗冻等级选定标准  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>结构物所在地区</td><td rowspan=1 colspan=1>海水环境</td><td rowspan=1 colspan=1>淡水环境</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>严重受冻地区 (最冷月的月平均气温低于-8℃)</td><td rowspan=1 colspan=1>F350</td><td rowspan=1 colspan=1>F250</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>受冻地区 (最冷月的月平均气温在-4～-8℃之间)</td><td rowspan=1 colspan=1>F300</td><td rowspan=1 colspan=1>F200</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>微冻地区 (最冷月的月平均气温在0～-4℃之间)</td><td rowspan=1 colspan=1>F250</td><td rowspan=1 colspan=1>F150</td></tr></table>\n\n\n注：试验过程中试件所接触的介质应与结构物实际接触的介质相近。\n\n4 有抗冻要求的混凝土宜掺入适量引气剂，同时宜掺入减水剂，其拌合物的适宜含气量应符合表6.13.3-2的规定。\n\n表 6.13.3-2有抗冻要求的混凝土拌合物含气量控制范围  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>集料最大粒径（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>含气量范围（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>集料最大粒径（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>含气量范围（%）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10.0</td><td rowspan=1 colspan=1>5.0~8.0</td><td rowspan=1 colspan=1>31.5</td><td rowspan=1 colspan=1>3.5~6.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>20.0</td><td rowspan=1 colspan=1>4.0~7.0</td><td rowspan=1 colspan=1>40.0</td><td rowspan=1 colspan=1>3.0~6.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>25.0</td><td rowspan=1 colspan=1>3.5~7.0</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n注：1. 泵送混凝土含气量应控制在 $5 . 0 \\% { \\sim } 7 . 0 \\%$ 。\n\n2. 当要求的含气量为某一定值时，其检测结果与要求值的允许偏差范围应为 $1 \\pm 1 . 0 \\%$ ；当含气量要求值为某一范围时，检测结果应满足规定范围的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('996055f2-c702-48ee-ad40-85742aa6d898', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：该内容为增加条款。\n\n事故案例：制作过程中板材发生脆断');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9972109a-112c-475f-a660-18e91021fde7', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '2 术语和符号', '2 术语和符号## 2.1 术 语\n本次修订根据现行国家标准《工程结构设计通用符号标准》GB/T 50132、《工程结构设计基本术语标准》GB/T 50083并结合本标准的具体情况进行部分修改，删除了原规范中非钢结构专用术语及不推荐使用的结构术语，具体有：强度、承载能力、强度标准值、强度设计值、橡胶支座、弱支撑框架；增加了部分常用的钢结构术语及与抗震相关的术语，具体有：直接分析设计法、框架-支撑结构、钢板剪力墙、支撑系统、消能梁段、中心支撑框架、偏心支撑框架、屈曲约束支撑、弯矩调幅设计、畸变屈曲、塑性耗能区、弹性区。修改了下列术语：组合构件修改为焊接截面；通用高厚比修改为正则化宽厚比，对于构件定义为正则化长细比。\n\n## 2.2 符 号\n基本沿用了原规范的符号，只列出常用的符号，并且对其中部分符号进行了修改，以求与国际通用符号保持一致；当采用多个下标时，一般按材料类别、受力状态、部位、方向、原因和性质的顺序排列。对于其他不常用的符号，标准条文及说明中已进行解答。增加的符号钢号修正系数 $\\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ 取值按表1采用。\n\n表1 钢号修正系数 $\\pmb { \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }$ 取值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99759943-2c25-4fba-ae7d-fb72827b60c3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '3 护筒顶的高程主要与施工期间的最高水位有关（Part 3）', 'm }$ 以上的需要，所需混的需要，所需混凝土数量可按式（9.2.11）和图9.2.11计算：\n\n$$\nV = { \\frac { \\pi D ^ { 2 } } { 4 } } ( H _ { 1 } + H _ { 2 } ) + { \\frac { \\pi d ^ { 2 } } { 4 } } h _ { 1 }\n$$\n\n式中： $V$ ──灌注首批混凝土所需数量灌注首批混凝土所需数量 $( \\mathbf { m } ^ { 3 } )$ ；$D$ ──桩孔直径 $\\mathrm { ( m ) }$ ；$H _ { 1 }$ ──桩孔底至导管底端间距桩孔底至导管底端间距 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ ），一般为 $0 . 3 { \\sim } 0 . 4 \\mathrm { m }$ ；$H _ { 2 }$ ──导管初次埋置深度导管初次埋置深度 $\\mathrm { ( m ) }$ ；$d$ ──导管内径 $\\mathrm { ( m ) }$ ；$h _ { \\scriptscriptstyle 1 }$ ──桩孔内混凝土达到埋置深度桩孔内混凝土达到埋置深度 $H _ { 2 }$ 时，\n  \n图9.2.11 首批混凝土数量计算简图\n\n导管内混凝土柱平衡导管外(或泥浆)压力所需的高度 $\\mathrm { ( m ) }$ ，即 $h _ { 1 } = H _ { w } \\gamma _ { _ w } / \\gamma _ { _ c }$ ；\n\n$H _ { w }$ 、 w  、 c  — 意义同式（9.2.9）。\n\n4 首批混凝土入孔后，应连续灌注，不得中断。\n\n5 在灌注过程中，应保持孔内的水头高度。导管的埋置深度宜控制在 $2 { \\sim } 6 \\mathrm { m }$ ，并应随时测探桩孔内混凝土面的位置，及时调整导管埋深；在确保能将导管顺利提升的前提下，方可根据现场的实际情况适当放宽导管的埋深，但最大埋深应不超过$9 \\mathrm { m }$ 。应将桩孔内溢出的水或泥浆引流至适当地点处理，不得随意排放。\n\n6 灌注时应采取措施防止钢筋骨架上浮。当灌注的混凝土顶面距钢筋骨架底部以下1m左右时，宜降低灌注速度；混凝土顶面上升到骨架底部 $4 \\mathrm { m }$ 以上时，宜提升导管，使其底口高于骨架底部 $2 \\mathrm { m }$ 以上后再恢复正常灌注速度。\n\n7 对变截面桩，应在灌注过程中采取措施，保证变截面处的水下混凝土灌注密实。\n\n8 采用全护筒钻机施工的桩在灌注水下混凝土时，护筒应随导管的提升逐步上拔，上拔过程中除应保证导管的埋置深度外，同时应使护筒底口始终保持在混凝土面以下。施工时应边灌注、边排水，并应保持护筒内的水位稳定。\n\n9 混凝土灌注至桩顶部位时，应采取措施保持导管内的混凝土压力，避免桩顶泥浆密度过大而产生泥团或桩顶混凝土不密实、松散等现象；在灌注将近结束时，应核对混凝土的灌入数量，确定所测混凝土的灌注高度是否正确。灌注桩桩顶高程应比设计高程高出不小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ，当存在地质条件较差、孔内泥浆密度过大、桩径较大等情况时，应适当提高其超灌的高度；超灌的多余部分在承台施工前或接桩前应凿除，凿除后的桩头应密实、无松散层，混凝土应达到设计规定的强度等级。\n\n10 灌注中发生故障时，应尽快查明原因，确定合适的处置方案，进行处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('997cbadc-b734-4a81-a281-872aa6665f65', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 焊缝返修影响了焊缝整体质量，会增加局部应力，故规定“同一部位的返修焊不宜超过两次”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9984154e-8447-484d-a159-5038d3b52f84', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '17起重机械的操作', '17起重机械的操作## 17.1总则及载荷的吊运（见标准17.1和17.2条）\n\n### 17.1总则\n\n起重机械安全操作一般要求如下：  \na)司机操作起重机械时，不允许从事分散注意力的其他操作；  \nb)司机体力和精神不适时，不得操作起重设备；  \nc)司机应接受起重作业人员的起重作业指挥信号的指挥。当起重机的操作不需要信号员时，司机\n\n负有起重作业的责任。无论何时，司机随时都应执行来自任何人发出的停止信号；\n\nd)司机应对自己直接控制的操作负责。无论何时，当怀疑有不安全情况时，司机在起吊物品前应和管理人员协商；\n\ne)在离开无人看管的起重机之前，司机应做到下列要求：\n\n1）被吊载荷应下放到地面，不得悬吊；\n\n2）使运行机构制动器上闸或设置其他的保险装置；\n\n3）把吊具起升到规定位置；\n\n4）根据情况，断开电源或脱开主离合器；\n\n5）将所有控制器置于“零位”或空档位置；\n\n6）固定住起重机械防止发生意外的移动；\n\n7）当采用发动机提供动力时，应使发动机熄火；\n\n8）露天工作的起重机械，当有超过工作状态极限风速的大风警报或起重机处于非工作状态时，为避免起重机移动应采用夹轨器和/或其他装置使起重机固定。\n\nf)如对于电源切断装置或启动控制器有报警信号，在指定人员取消这类信号之前，司机不得接通电路或开动设备；\n\ng)在接通电源或开动设备之前，司机应查看所有控制器，使其处于“零位”或空档位置。所有现场人员均在安全区内；\n\nh)如果在作业期间发生供电故障，司机应该做到下列要求：\n\n1) 在适合的情况下，使制动器上闸或设置其他保险装置；  \n2) 应切断所有动力电源或使离合器处于空档位置；  \n3) 如果可行，可借助对制动器的控制把使悬吊载荷放到地面。\n\ni）司机应熟悉设备和设备的正常维护。如起重机械需要调试或修理，司机应把情况迅速的报告给管理人员并应通知接班司机；\n\nj)在每一个工作班开始，司机应试验所有控制装置。如果控制装置操作不正常，应在起重机械运行之前调试和修理；\n\nk)当风速超过制造厂规定的最大工作风速时，不允许操作起重机械；\n\n1）起重机械的轨道或结构上结冰或其周围能见度下降的气候条件下操作起重机械时，应减慢速度或提供有效的通讯等手段保证起重机的安全操作；\n\nm）夜班操作起重机时，作业现场应有足够的照度。\n\n### 17.2载荷的吊运\n\n#### 17.2.1载荷在吊运前应通过各种方式确认起吊载荷的质量。同时，为了保证起吊的稳定性，应通过各种方式确认起吊载荷质心，确立质心后，应调整起升装置，选择合适的起升系挂位置，保证载荷起升时均匀平衡，没有倾覆的趋势。\n\n#### 17.2.2起吊载荷的质量应符合下列要求：\n\na）除了按18.2.1规定的试验要求之外，起重机械不得起吊超过额定载荷的物品；  \nb）当不知道载荷的精确质量时，负责作业的人员要确保吊起的载荷不超过额定载荷。\n\n#### 17.2.3系挂物品应符合下列要求：\n\na）起重绳索或链条不能缠绕在物品上；  \nb) 物品要通过吊索或其他有足够承载能力的装置挂在吊钩上；  \nc) 链条不能用螺栓或钢丝绳进行连接；  \nd) 吊索或链条不应沿着地面拖电。  \n#### 17.2.4悬停载荷应符合下列要求：a) 司机不能在载荷悬停时离开控制器；b）任何人不得在悬停载荷的下方停留或通过；c）当出现符合17.2.4a）要求的例外情况时，如果载荷悬停在空中的时间比正常提升操作时间长  \n时，在司机离开控制器前应保证禁止起重机械做回转和运行等其他方向的运动并采取必要的预防措  \n施。  \n#### 17.2.5移动载荷应符合下列要求：a）有关人员在指挥起吊作业时应注意下列要求：1）采用合适的吊索具；2）载荷刚被吊离地面时，要保证安全，而且载荷在吊索具或提升装置上要保持平衡；3）载荷在运行轨迹上应与障碍物保持一定的间距。b）在开始起吊前，应注意下列要求：1）起重钢丝绳或起重链条不得产生扭结；2）多根钢丝绳或链条不得缠绕在一起；3）采用吊钩的起吊方式应使载荷转动最小；4）如果有松绳现象，应进行调整，确保钢丝绳在卷筒或滑轮位置上的松弛现象被排除；5）考虑风对载荷和起重机械的影响；6）起吊的载荷不得与其他的物体卡住或连接。c）起吊过程中要注意：1）起吊载荷时不得突然加速和减速；2）载荷和钢丝绳不得与任何障碍物刮碰；3）对无反接制动性能的起重机，除特殊紧急情况外，不得利用打返车进行制动。d）起重机械不许斜向拖拉物品（为特殊工况设计的起重机械除外）；e）吊运载荷时，不得从人员上方通过；f)每次起吊接近额定载荷的物品时，应慢速操作，并应先把物品吊离地面较小的高度，试验制动器的制动性能；g）起重机械进行回转、变幅和运行时，要避免突然的起动和停止。吊运速度应控制在使物品的摆动半径在规定的范围内。当物品的摆动有危险时，应做出标志或限定的轮廓线。\n\n条文性质：强制性条文。\n\n制定依据：\n\n该部分内容参照ANSI/ASME B30.4-2003《门座、塔式和立柱式起重机的安全标准》中4-3.1.3、4-3.2的规定。起重机的许多事故都发生于实际操作中，如起重机的超载事故、挤压事故、剪切事故、坠落事故、碰撞事故、指挥失误事故等等。因此，在使用环节中必须严格要求精心操作，减少事故的发生。\n\n### 主要变化：\n\n该内容为增加条款。\n\n事故案例：\n\n案例1：钢丝绳索具断裂事故');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99851000-9c6b-4614-8327-7805b1b1ce21', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤## 3.1 将制备好的砂浆拌合物装入砂浆容器内，并低于容器上口 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，轻轻敲击容器,并抹平，盖上盖子，放在 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 的试验条件下保存。\n\n## 3.2 砂浆表面的泌水不清除，将容器放到压力表圆盘上，然后通过下列步骤来调节测定：\n\n（1）旋动调节螺母3，使贯入试针与砂浆表面接触。\n\n（2）松开调节螺母2，再拧紧调节螺母3，以确定压入砂浆内部的深度为 $2 5 \\mathrm { m m }$ 后再拧紧螺母2。\n\n（3）旋动调节螺母8，使压力表指针调到零位。\n\n## 3.3 测定贯入阻力值，用截面为 $3 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 的贯入试针与砂浆表面接触，在10s 内缓慢而均匀地垂直压入砂浆内部 $2 5 \\mathrm { m m }$ ，每次贯入时记录仪表读数 $N _ { p }$ ，贯入杆离开容器边缘或已贯入部位至少 $1 2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 3.4 在 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 的试验条件下，普通混凝土贯入阻力值在成型后2h开始测定，最初每隔 $3 0 \\mathrm { { m i n } }$ 时测定一次；当贯入阻力值达到 $0 . 3 \\mathrm { M P a }$ 后，改为每 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 测定一次，直至贯入阻力值达到 $0 . 7 \\mathrm { M P a }$ 为止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('998ab0b5-ed82-497e-92b9-86d908e2d3dc', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '1 范围', '1 范围本文件规定了公路工程施工现场安全防护的基本要求、通用安全防护设施、通用作业、临时工程、路本文件规定了公路工程施工现场安全防护的基本要求、通用安全防护设施、通用作业、临时工程、路基工程、路面工程、桥梁工程、隧道工程,以及特殊季节与特殊环境施工的安全防护技术要求。基工程、路面工程、桥梁工程、隧道工程，以及特殊季节与特殊环境施工的安全防护技术要求。\n\n本文件适用于新建公路工程施工现场的安全防护,其他公路工程可参照使用。本文件适用于新建公路工程施工现场的安全防护，其他公路工程可参照使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('999990ad-8c3e-4a0c-a132-dd6b055ec475', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．2．1 单向压弯构件，弯矩绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．2）计算。\n\n## 犕．2．2 单向压弯构件，弯矩绕弱轴 $y$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．5）计算：犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n………（M．5）\n\n式中符号同式（M．1）。\n\n当 $\\uparrow \\frac { \\displaystyle \\bigg [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\bigg ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } } { \\frac { N } { \\varphi \\psi A } } \\leqslant \\psi - 1$ 时，则应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。式中符号同前。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99a3619a-42db-45d1-8f9a-585ce83c7919', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '4.4 绑扎与安装', '4.4 绑扎与安装## 4.4.1 钢筋的绑扎应符合下列规定：\n\n1 钢筋的交叉点宜采用直径 $0 . 7 { \\sim } 2 . 0 \\mathrm { m m }$ 的铁丝扎牢，必要时可采用点焊焊牢。绑扎宜采取逐点改变绕丝方向的 8 字形方式交错扎结，对直径 $2 5 \\mathrm { m m }$ 及以上的钢筋，宜采取双对角线的十字形方式扎结。\n\n2 结构或构件拐角处的钢筋交叉点应全部绑扎；中间平直部分的交叉点可交错绑扎，但绑扎的交叉点宜占全部交叉点的 $40 \\%$ 以上。\n\n3 钢筋绑扎时，除设计有特殊规定者外，箍筋应与主筋垂直。\n\n4 绑扎钢筋的铁丝丝头不应进入混凝土保护层内。\n\n## 4.4.2对集中加工、整体安装的半成品钢筋和钢筋骨架，在运输时应采用适宜的装载工具，并应采取增加刚度、防止其扭曲变形的措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99a6a9ea-61c1-40a3-8004-cea747891494', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '1总 则', '1总 则## 1.0.1为贯彻国家安全生产法律法规，保障建筑机械的正确使用，发挥机械效能，确保安全生产，制定本规程。1.0.2本规程适用于建筑施工中各类建筑机械的使用与管理。1.0.3建筑机械的使用与管理，除应符合本规程外，尚应符合国家现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99aea4d9-d524-4da8-84f2-922ae9f5a103', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 不同生产厂生产的挤压锚具的尺寸是有差异的，挤压力亦有差异，因此模具与挤压锚需要配套使用。\n\n3 对成型的挤压锚抽取试件做握裹力试验，目的是检验其可靠性。\n\n4 钢绞线压花锚具是依靠梨形花头及直线段裸露的钢绞线与混凝土的黏结而锚\n\n固的，因此钢绞线的表面需要保持清洁，不能有污物，更不能有油脂，否则将会影响其锚固性能。\n\n5 规定“环氧涂层钢绞线不得用于制作压花锚”，是因为其锚固力不能满足锚固的要求。\n\n### 7.2.7 预应力筋由多根钢丝或钢绞线组成且当采取整束穿入孔道内时应预先编束，编束时应将钢丝或钢绞线逐根理顺，防止缠绕，并应每隔 $1 \\sim 1 . 5 \\mathrm { m }$ 捆绑一次，使其绑扎牢固、顺直。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99b063a0-e0dc-4850-857e-0b9683eb6398', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数按表 N．1计算。\n\n表 犖．1 局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=3 colspan=2>载荷 (应力)情况01                                      01均压或不                                      b均匀压缩                                 SAC≤≤12=401           a=ab            =4o1</td><td rowspan=1 colspan=1>α=a/b</td><td rowspan=1 colspan=1>K</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1>均压或不均匀压缩≤≤1</td><td rowspan=1 colspan=1>a≥1</td><td rowspan=1 colspan=1>K= 8.4+1.1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q&lt;1</td><td rowspan=1 colspan=1>1)²2.1K=(a+α  +1.1</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>2</td><td rowspan=2 colspan=1>纯弯曲或以拉为主的弯曲-1</td><td rowspan=2 colspan=1>1                        1ba=ab2=0                      2=4σ1</td><td rowspan=1 colspan=1>2a≥3</td><td rowspan=1 colspan=1>K=23.9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2a&lt;3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.87+8.6a²K=15.87+a²</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>以压为主的弯曲-1&lt;&lt;0</td><td rowspan=1 colspan=1>01                            1b=01                      2=σ1a=ab</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>K。=(1+φ)K&#x27;。-K&quot;。+10(1+)K&#x27;。=0时的屈曲系数(序号1)K&quot;—=-1时的屈曲系数（序号2)</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4</td><td rowspan=2 colspan=1>纯剪切</td><td rowspan=2 colspan=1>bT                                   TTa=ab</td><td rowspan=1 colspan=1>a≥1</td><td rowspan=1 colspan=1>4K=5.34+文</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>a&lt;1</td><td rowspan=1 colspan=1>K.=4+5.34a²</td></tr></table>\n\n\n表 犖．1（续）  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=1 colspan=2>载荷 (应力)情况</td><td rowspan=1 colspan=1>α=a/b</td><td rowspan=1 colspan=1>K</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>5</td><td rowspan=2 colspan=1>单边局部压缩</td><td rowspan=3 colspan=1>c=βamT1                b      Ta=abc=βambmc=βaa=ab</td><td rowspan=1 colspan=1>a≤1</td><td rowspan=1 colspan=1>2.862.65Km85a</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1&lt;a≤3</td><td rowspan=1 colspan=1>Km=(2+0.7 1+βa²   aβ当α&gt;3时,按a=3b计算α,β,K值</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>双边局部压缩</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>Km=0.8K&#x27;mK&#x27;m—-按序号5计算的Km值</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=5>注：σ为板边最大压应力,=σ/σ为板边两端应力比;σ1,σ2各带自己的正负号。</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99c6f69c-f076-477c-a3ec-87c9b5764a13', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '11.4 装渣与运输', '11.4 装渣与运输## 11.4.1 装渣前和装渣过程中应观察围岩状况 发现松动危石或塌方征兆应先撤出人员 车辆 进行处11.4.1 装渣前和装渣过程中应观察围岩状况，发现松动危石或塌方征兆应先撤出人员、车辆，进行处置后再进行作业。置后再进行作业。  \n## 11.4.2 装渣作业应设置警戒区 非施工人员不应进入 机械作业时 其回转范围内不应有人通过或11.4.2 装渣作业应设置警戒区，非施工人员不应进入。机械作业时，其回转范围内不应有人通过或停留;2 台以上机械同时作业时,应明确各自的作业范围。停留；2台以上机械同时作业时，应明确各自的作业范围。  \n## 11.4.3 装渣车辆应安装倒车蜂鸣提示器,宜安装感应雷达、倒车影像和超速报警装置。11.4.3 装渣车辆应安装倒车蜂鸣提示器，宜安装感应雷达、倒车影像和超速报警装置。  \n## 11.4.4 装渣车辆和人员出入应分离,不应超载,不应人料混装。 运转大体积或超长料具时,应由专人11.4.4 装渣车辆和人员出入应分离，不应超载，不应人料混装。运转大体积或超长料具时，应由专人指挥,专车运输,并设置外轮廓灯。指挥，专车运输，并设置外轮廓灯。  \n## 11.4.5 机械装渣时应对初期支护钢架进行防碰撞保护。11.4.5 机械装渣时应对初期支护钢架进行防碰撞保护。  \n## 11.4.6 有轨运输应在线路尽头设置轨道端部止挡。11.4.6 有轨运输应在线路尽头设置轨道端部止挡。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99c96703-9550-4fd1-97e6-959faf704160', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '参 考 文 献', '参 考 文 献［1］GB／T17908—1999 起重机和起重机械 技术性能和验收文件（idtISO7363：1986）［2］GB／T19924—2005 流动式起重机 稳定性的确定（ISO4305：1991，IDT）［3］GB／T20863．1—2007 起重机械 分级 第1部分：总则（ISO43011：1986，IDT）［4］GB／T20863．2—2007 起重机械 分级 第2部分：流动式起重机（ISO43012：1985，IDT）［5］GB／T20863．3—2007 起重机械 分级 第3部分：塔式起重机（ISO43013：1993，IDT）［6］GB／T20863．4—2007 起重机械 分级 第4部分：臂架起重机（ISO43014：1989，IDT）［7］GB／T20863．5—2007 起重机械 分级 第5部分：桥式和门式起重机（ISO43015：1991，\nIDT）［8］GB／T20303．1—2006 起重机 司机室 第1部分：总则（ISO85661：1992，IDT）［9］GB／T20303．2—2006 起重机 司机室 第2部分：流动式起重机（ISO85662：1995，IDT）［10］GB／T20303．3—2006 起重机 司机室 第3部分：塔式起重机（ISO85663：1992，IDT）［11］GB／T20303．4—2006 起重机 司机室 第4部分：臂架起重机（ISO85664：1998，IDT）［12］GB／T20303．5—2006 起重机 司机室 第5部分：桥式和门式起重机（ISO85665：1992，  \nIDT）［13］ISO4302：1981 起重机 风载荷估算［14］ISO4304：1987 除流动式和浮式起重机以外的起重机 稳定性基本要求［15］ISO43081：2003 起重机和起重机械 钢丝绳选择 第1部分：总则［16］ISO77521：1983 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第1部分：基本原则［17］ISO77522：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第2部分：流动式起重机基本布');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99cb621a-ecf9-4ecf-9221-f1f35419385f', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '18 钢结构防护', '18 钢结构防护18.1 抗火设计\n18.2 防腐蚀设计\n18.3 隔热\n\n附录A 常用建筑结构体系\n附录H 无加劲钢管直接焊接节点刚度判别\n附录J 钢与混凝土组合梁的疲劳验算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99cb9925-910c-44f6-9f3d-1ba8a7cc44fc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 1）', '表30 $m \\not - p$ 表<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1.9</td><td rowspan=1 colspan=1>2.0</td><td rowspan=1 colspan=1>2.1</td><td rowspan=1 colspan=1>2.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.84</td><td rowspan=1 colspan=1>0.86</td><td rowspan=1 colspan=1>0.88</td><td rowspan=1 colspan=1>0.90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.93</td><td rowspan=1 colspan=1>0.93</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.96</td><td rowspan=1 colspan=1>0.96</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.98</td></tr></table>\n\n\n### 5．7．1．3 板的局部稳定性许用应力和板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．3．1 板的局部稳定性许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ 。\n\n当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { \\leqslant } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（58）计算；当 $\\sigma _ { i , \\mathrm { { c c r } } } { > } 0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } }$ 时，按式（59）计算：\n\n$$\n\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right] { = } \\frac { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } { n }\n$$\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c r } } } { n }\n$$\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 板的局部稳定性许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { c r r } }$ 同式（56）；$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 同式（57）；$n$ 板的局部稳定性安全系数，取与强度安全系数一致，见表22。\n\n#### 5．7．1．3．2 板的局部稳定性，按式（60）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } ]\n$$\n\n……（60）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { 1 }$ 板的计算点上的压缩正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 板的计算点上的局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；T 板的计算点上的剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c r } } \\right]$ — 同式（58）或式（59）。\n\n### 5．7．1．4 均匀受压翼缘板不必验算局部稳定性的条件\n\n若工字形截面构件的受压翼缘板自由外伸宽度与其厚度之比不大于 $1 5 \\ \\sqrt { \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } }$ σ时，或箱形构件两腹\n\n板之间的、或满足5．7．1．5．2要求的纵向加劲肋之间的受压翼缘板宽度与厚度之比不大于 $6 0 \\sqrt { \\frac { 2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99d4a0f4-f7e7-4f73-bd11-9752290f8b44', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '6运输机械', '6运输机械## 6.1一般规定\n\n6.1.5运输机械人货混装、料斗内载人对人身安全危害极大，故应禁止。\n\n6.1.7水温未达到 $7 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，各部润滑尚未到良好状态，如高速行驶，将增加机件磨损。变速时逐级增减，避免冲击。前进和后退小 预付十厅德后决当，□则符迫成又还因北四打间小间Ⅲ打。\n\n6.1.10下长陡坡时，车速随坡度而增加，依靠制动器减速，将使制动带和制动鼓长时间摩擦产生高温，甚至烧坏。因此，需要挂上与上坡相同的低速挡，利用内燃机的阻力来控制车速，以减少制动器使用时间。\n\n6.1.12车辆过河，如水深超过排气管或曲轴皮带盘，排气管进水将使废气阻塞，曲轴皮带盘转动使水甩向内燃机各部，容易进入润滑和燃料系统，并使电气系统失效。过河时中途停车或换挡，容易造成熄火后无法启动。\n\n6.1.17为防止车辆移动，造成车底下作业的人员被压伤亡的重大事故。\n\n## 6.2自卸汽车\n\n6.2.3本条为了防止铲斗或土石块等失控下坠砸坏驾驶室时，不致发生人身伤亡事故。\n\n6.2.4自卸汽车卸料时如边卸边行驶，顶高的车厢因汽车在高低不平的地面上摆动而剧烈晃动，将使顶升机构如车架受额外的扭力而受损变形。\n\n6.2.5自卸汽车在斜坡侧向倾卸或倾斜情况行驶，都易造成车辆重心外移，而发生翻车事故。\n\n## 6.3平板拖车\n\n6.3.5平板拖车装运的履带式起重机，如起重臂不拆短，将过多超越拖车后方，使拖车转弯困难。\n\n6.3.7平板拖车上的机械要承受拖车行驶中的摆动，尤其是紧急制动时所受惯性的作用。因此必须绑扎牢固，并将履带或车轮楔紧，防止机械移动而发生事故。\n\n## 6.4机动翻斗车\n\n6.4.3机动翻斗车在行驶中如长时间操纵离合器处于半结合状态，将使面片与压板摩擦而产生高温，严重时会烧坏。\n\n6.4.6机动翻斗车的料斗重心偏向前方，有自动向前倾翻的特点，因而降低了全车的稳定性。在行驶中下坡滑行，急转弯、紧急制动等操作，都容易发生翻车事故。\n\n6.4.7料斗依靠自重即能倾翻，因此料斗载人就存在很大的危险。料斗在倾翻情况下行驶或进行平地作业，都将造成料斗损坏或倾翻事故。\n\n## 6.5散装水泥车\n\n6.5.4散装水泥车卸料时，如车辆停放不平，将使罐内水泥卸不完而沉积在罐内。\n\n6.5.7卸料时罐内水泥随压缩空气输出罐外，需要保持压缩空气压力稳定。因此，空气压缩机要有专人负责管理，防止内燃机转速变化而影响卸料压力。\n\n## 6.6皮带运输机\n\n6.6.3皮带运输机先装料后启动，重载启动会增加电动机启动电流，影响电动机使用寿命和增加电耗。\n\n6.6.8多台皮带机串联送料时，从卸料端开始顺序启动，能使输送带上的存料有序地清理干净。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99d8bf81-4c9a-411a-8364-ec0294de6fae', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．6一般地区地形测图（Part 3）', '换能器底部并精确至lcm，其他技术要求除符合本章第5．9．12条的规定外还应符合本规范中4．4节的有关规定。\n\n5．9．14测深过程中或测深结束后，应对测深断面进行检查。检查断面与测深断面宜垂直相交，检查点数不应少于 $5 \\%$ 。检查断面与测深横断面相交处，图上 $1 \\mathrm { m m }$ 范围内水深点的深度较差，不应超过表5．9．14的规定。\n\n表5.9.14深度检查较差的限差  \n\n\n\n\n\n## 5．10地形图的修测与编绘\n\n### （I）地形图的修测\n\n5．10．1地形图修测前应进行实地踏勘，确定修测范围，并制订修测方案。如修测的面积超过原图总面积的 $1 / 5$ ，应重新进行测绘。\n\n5．10．2地形图修测的图根控制，应符合下列规定：\n\n1应充分利用经检查合格的原有邻近图根点；高程应从邻近的高程控制点引测。\n\n2局部修测时，测站点坐标可利用原图已有坐标的地物点按内插法或交会法确定，检核较差不应大于图上0．2mm。\n\n3局部地区少量的高程补点，也可利用3个固定的地物高程点作为依据进行补测，其高程较差不得超过基本等高距的1／5，并应取用平均值。\n\n4当地物变动面积较大、周围地物关系控制不足，应补设图根控制。\n\n5．10．3地形图的修测，应符合下列规定：\n\n1新测地物与原有地物的间距中误差，不得超过图上0．6mm。\n\n2地形图的修测方法，可采用全站仪测图法和支距法等，\n\n3当原有地形图图式与现行图式不符时，应以现行图式为准。\n\n4地物修测的连接部分，应从未变化点开始施测；地貌修测的衔接部分应施测一定数量的重合点。\n\n5除对已变化的地形、地物修测外，还应对原有地形图上已有地物、地貌的明显错误或粗差进行修正。\n\n6修测完成后，应按图幅将修测情况作记录，并绘制略图。\n\n5．10．4纸质地形图的修测，宜将原图数字化再进行修测；如在纸质地形图上直接修测，应符合下列规定：\n\n1修测时宜用实测原图或与原图等精度的复制图。2当纸质图图廓伸缩变形不能满足修测的质量要求时，应予以修正。3局部地区地物变动不大时，可利用经过校核，位置准确的地物点进行修测。使用图解法修测后的地物不应再作为修测新地物的依据。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99db8efa-00a5-4cde-ae7c-90ba598660de', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '22.7 海上施工安全', '22.7 海上施工安全## 22.7.1 海上桥梁的施工安全除应符合本节的规定外，尚应符合本规范第 26章的规定。\n\n## 22.7.2 海上桥梁施工前应根据施工区域的自然、环境条件，制订切实可行的专项施工方案，优化海上作业工序，并应针对海上施工的特点制定相应的安全技术措施。所有参加海上施工的人员，均应进行上岗前的海上施工安全培训，并应接受安全技\n\n术交底，特殊工种应持证上岗。\n\n### 条文说明：\n\n海上桥梁的施工风险远大于内河和陆上桥梁，故在施工前需要做好如条文规定的各项准备工作，防患于未然。\n\n## 22.7.3 海上作业的施工安全应符合下列规定：\n\n1 在通航海域进行水上水下施工作业前，应按照《中华人民共和国水上水下施工作业通航安全管理规定》的程序，取得水上水下施工许可证。\n\n2 海上工程施工时，应提前发布海上施工通报，并应按当地海事部门的规定，在施工作业区域的各个角点和海上船舶往来方向沿线，设置水上警戒、航行标志及危险信号灯标，必要时尚应在靠近航道的施工区域设立警戒船。\n\n3 海上作业区应配备救生圈、救生衣、钩杆和报警器等救生设备；工作平台和围堰四周应设栏杆或安全网，上下跳板应牢固并应设扶手。作业人员必须穿救生衣。\n\n4 交通船应按规定的载人数量运渡，严禁超载，且应配备足够的救生设备。\n\n## 22.7.4 海上施工用电安全应符合下列规定：\n\n1 通往海上的岸电线路，必须采用绝缘物架设，导线长度应留有余量，且不得承受挤压或机械拉力。\n\n2 海上临时用电的电缆线必须绝缘良好并具有防水功能，电缆线的接头必须进行防水处理。\n\n3 海上施工采用的电气设备，应符合三相四线制的配线规定，并应设置专用开关箱。\n\n4 水下电缆应设置在海床稳定、不易被冲刷、无障碍物的水域；在抛锚区、锚缆摆动区和有拖网渔船活动的水域，不得布设水下电缆。敷设有水下电缆的岸边，应设置醒目的警告标志。\n\n5 水下电缆不得悬空于水中，应埋设于水底。在船舶进出的航行通道等需防范外部机械损伤的水域，应埋置于水底适当深度，浅水区埋深不宜小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ，深水航道埋深不宜小于 $2 \\mathrm { m }$ ，并应加以稳固覆盖进行保护。\n\n6 水下电缆相互间不得交叉、重叠，相邻的电缆应保持足够的安全间距。\n\n### 条文说明：\n\n2 本款将原规范“电缆接头应进行防水处理”中的“应”修改为“必须”。\n\n## 22.7.5 海上施工船舶安全应符合下列规定：\n\n1 施工船舶作业应遵守国家及当地政府有关部门的规定，施工前应对施工海域及船舶作业和航行的水上、水下、空中及岸边障碍物等进行实地勘察，制订防护性安全方案。\n\n2 施工船舶应按海事部门的要求设置必要的安全作业区和警戒区，并应按规定设置可昼夜显示的信号标志。施工船舶应保持通信畅通。\n\n3 海上施工时应设专人负责收取海洋气象预报台发布的海洋水文、气象资料，并应按紧急程度及时发送至施工现场和作业船舶，使之对灾害性天气及时作出反应并进行防范。\n\n4 施工船舶如遇大风、雾天，超过船舶抗风等级或能见度不良时，应停止作业，停止作业前应检查密闭全部舱口。\n\n## 22.7.6 台风季节海上施工安全应符合下列规定：\n\n1 施工前应按照“以防为主、有备无患”的原则，制订专门的保证台风季节海上施工安全的组织措施计划和防台风应急预案。\n\n2 台风来临前，所有施工作业人员应按预定计划撤离到安全场所；施工船舶应按防台风计划进入避风锚地；各种临时设施应进行加固；施工现场应切断电源；机械设备应转移到地势较高的安全地带，并应防止被雨水浸泡；起重机械的吊臂应放在固定架上，吊钩应放置于地面并固定。对处于施工过程尚不具备抵御台风能力的工程结构，应按工程防台方案进行加固处理。\n\n3 船舶在台风来临前应停止装载物资。已装载的应立即卸船；来不及卸船的，应调整平衡后进行加固处理。\n\n### 条文说明：\n\n1 在台风季节进行海上施工，其危险性极大，故施工时需要按条文规定预先采取措施，保证安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99e238c1-d5af-46ce-ac22-73c6ab84ff9b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 4）', '指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程度等有关，由实验得出，见式（107）、式（108）。\n\n展开后，式（5）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { n _ { 1 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 2 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 2 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 3 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 3 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } + \\cdots { \\ldots } + { \\frac { n _ { n } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { n } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ~ ( \\mathrm { ~ 6 ~ } )\n$$\n\n式中符号同式（5）。\n\n对于机械零件，当式（5）、式（6）的 $n _ { \\mathrm { T } }$ 中某单项应力 $\\sigma _ { i }$ 首次出现 $n _ { i } \\mathcal { \\{ > }  2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 项时，即取 $n _ { i } = 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 为有效值，并将此 $n _ { i }$ 值作为末项 $n _ { n }$ 狀的值，后续项不再计入。\n\n由式（6）算得应力谱系数的值后，可按表8确定该结构件和机械零件的相应的应力状态级别。\n\n表 8 结构件或机械零件的应力状态级别及应力谱系数  \n\n\n\n\n\n### 3．4．3 结构件或机械零件的工作级别\n\n根据结构件或机械零件的使用等级及应力状态级别，结构件或机械零件的工作级别划分为 $\\mathrm { E 1 \\sim }$ E8共8个级别，见表9。\n\n表 9 结构件或机械零件的工作级别');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99e4ff91-6934-4fd8-8539-6c584a44f3b1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.2 电动机初选', '6.1.4.2 电动机初选## 6.1.4.2.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n非平衡动臂式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．5）计算。\n\n## 6.1.4.2.2 平衡臂架式变幅机构\n\n平衡臂架式变幅机构所需电动机功率，按附录 P．2．2中的式（P．6）计算。\n\n## 6.1.4.2.3 牵引小车式变幅机构\n\n牵引小车式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．3）计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99e5569c-87b7-4616-b1c0-d4823638d210', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '7 配电线路（Part 3）', '，两组接地极的间距不应小于 $1 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n变压器中性点接地属于系统接地，系统接地的实施是为了保 证系统的正常和安全运行。系统接地的接地电阻越小，对系统的 安全运行越有利。\n\n#### 8.1.6I类电气设备的金属外壳及与该外壳连接的金属构架等，应与保护导体(PE)可靠连接，以防电气设备绝缘损坏时外壳带电，威胁人身安全，故应采取接地措施。\n\n#### 8.1.7隔离变压器是输入绕组与输出绕组在电气上彼此隔离的变压器，用以避免同时触及带电体和地所带来的危险。隔离变压器二次回路不和地相连，次级任一根线发生碰壳故障时，人触及外·壳，由于故障电流没有返回电源的通路，流经人体的电流会很小，不会造成危及生命的后果。\n\n#### 8.1.8对本条说明如下：\n\n2关于接地体截面的规定主要是考虑接地体应具有一定的耐腐蚀能力并结合实际材料的情况提出的。材料热浸镀锌后能够进一步提高耐腐蚀能力。由于螺纹钢筋难以与土壤接触紧密，会造成接地电阻不稳定，因此人工接地体不得采用螺纹钢筋。\n\n4采用搭接焊接是为了保证连接的可靠性。  \n5当利用自然接地体接地时,其接地电阻值应符合要求。\n\n#### 8.1.10为提高保护导体(PE)的可靠性，防止保护导体(PE)断.线，所以保护导体(PE)上严禁装设开关或熔断器。因此，该条列为强制性条文，必须严格执行。\n\n#### 8.1.11为了不因某一设备保护导体(PE)接触不良或断线而使以下所有设备失去保护，故规定不应串联连接。\n\n#### 8.1.12本条规定是为保证安全，避免出现燃烧、爆炸等事故。该条为强制性条文，必须严格执行。\n\n### 8.2防 雷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99ecccd2-2781-453d-8085-0d144ee078f6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.11 包装、存放与运输', '8.11 包装、存放与运输8.11.1 桥梁的钢构件应在涂层干燥后对高强度螺栓连接部位进行包装，包装和存放时应采取措施避免损坏摩擦面。拼接板、螺栓、螺母、垫圈等小件应分类装箱，并加标记。\n\n8.11.2 存放场地应坚实、平整、有排水设施。存放时，钢构件的支承处不应产生不均匀沉降，所有支承点均应受力均匀。\n\n8.11.3 运输应符合相应运输方式的有关安全规定。采用船舶运输时，装船前应进行稳定性验算，其抗倾覆安全系数应不小于 1.5。提供工地抗滑移系数试验用的试件，应随同构件运至工地。\n\n8.11.4 在包装、存放和运输过程中，应采取有效措施，保证钢构件不变形、不损坏、不散失。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99f4d2c9-b625-40e2-bc2c-6a39ab895677', '10《粗直径钢丝绳》（GB-T20067-2017）.md', '附录B', '附录B(规范性附录） 钢丝绳中拆股钢丝试验\n## B.1 概述\n如果要求对钢丝绳进行拆股钢丝试验,试验项目包括钢丝公称直径、抗拉强度、扭转。为确定试验结果,制造厂商应明确钢丝的公称直径和抗拉强度级别。所选择的试样应具有进行再次试验的足够长度。需方有要求时可进行镀层试验\n\n## B.2 取样\nB.2.1 拆股钢丝拆取的股数检验按表B.1的规定。\nB.2.2 股的中心钢丝、填充钢丝、各种股芯钢丝和钢丝绳中的钢芯不进行试验,但钢丝按制绳前各钢丝公称直径和公称抗拉强度参与钢丝破断拉力总和的计算考核。\n\n表B.1 拆取钢丝试验的股数  \n\n\n\n\n\n## B.3 试验方法和验收标准\n### B.3.1 总则\n每一检验项目最多允许 $5 \\%$ 的检验钢丝(按YB/T081数值修约到整数)检验结果低于规定值。同一根钢丝有多个检验项目不合格时，只记作一根。拆股钢丝的抗拉强度、扭转、镀层按该钢丝公称抗拉强度级考核其性能指标。\n\n### B.3.2 钢丝直径\n圆钢丝实测直径应符合YB/T5343的有关规定，但允许有不超过测量钢丝数的 $5 \\%$ 钢丝超出上述规定而不超出各该规定的 $50 \\%$ 。压实股钢丝绳不考核钢丝直径。计算时不足一根按一根计算。\n\n### B.3.3 抗拉强度\nB.3.3.1 拉力试验按GB/T 228.1规定执行。\nB.3.3.2 圆钢丝实测抗拉强度允许比其公称抗拉强度降低 $5 0 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 。相同直径的压实股拆股钢丝破断拉力应不低于该直径实测平均破断拉力的 $92 \\%$ 。\n\n### B.3.4 扭转\nB.3.4.1 扭转试验应按GB/T 239.1规定执行。试验机夹头之间的长度最好是试样的 $1 0 0 \\ d ( d$ 为试样的直径)。如果不能采用,其替代的长度按钢丝制造厂商的规定处理。在这种情况下,钢丝所承受的扭转次数应当与试样为 $1 0 0 \\ d$ 长度规定的次数成正比。\nB.3.4.2 圆钢丝的最小扭转次数，应符合表B.2的规定。\n\n表B.2 圆钢丝最小扭转次数  \n\n\n\n\n\nB.3.4.3 压实股拆股钢丝的最小扭转次数，应符合表B.3的规定。\n\n表B.3 压实股钢丝的最小扭转次数  \n\n\n\n\n\nB.3.4.4 其他抗拉强度级别钢丝最小扭转次数按表 $\\mathrm { B } . 2 \\sim$ 表B.3相邻较高抗拉强度指标考核。\n\n### B.3.5 镀层\nB.3.5.1 镀层级别分为三个级别：B级、AB级和A级。\nB.3.5.2 圆钢丝镀层重量应符合表B.4的规定，试验钢丝数中允许有 $5 \\%$ 的钢丝镀层重量不低于表B.4的 $80 \\%$ 。镀层重量单位用 $\\mathrm { g / m ^ { 2 } }$ 表示。\n\n表B.4 圆钢丝最小镀层重量  \n\n\n\n\n\n压实股钢丝镀层重量应符合表B.5的规定，试验钢丝数中允许有 $5 \\%$ 的钢丝镀层重量不低于表B.5的 $80 \\%$ 。镀层重量单位用 $\\mathrm { g / m ^ { 2 } }$ 表示。\n\n表B.5 压实股钢丝最小镀层重量  \n\n\n\n\n\n如果镀层重量不符合本标准规定，而其他性能符合光面钢丝绳要求时，则可按光面钢丝绳交货。B.3.5.3 直径大于 $6 . 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的钢丝扭转次数、镀层重量由供需双方协仪。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('99f5ff8e-8c3f-4787-be9a-7b75b962dc89', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '7 配电线路（Part 2）', '16895.7关于防止线路受到机械损伤的原则要求制订。\n\n### 7.4.3对本条第2款说明如下：为防止电缆沟积水浸泡电缆，导致绝缘损坏，电缆沟应采取设置排水坡度等排水措施。\n\n### 7.4.4对本条第1款说明如下：施工现场临时设施采用轻钢活动房屋时，易发生配线绝缘破损的部位多为配线在穿过楼板或墙壁处，因此应在上述部位用绝缘保护管保护。\n\n## 7.5外电线路的防护\n\n### 7.5.1本条依据《电力设施保护条例》的有关规定制订。其中架空电力线路保护区是指导线边线向外侧水平延伸并垂直于地面所形成的两平行面内的区域，在一般地区 $1 \\mathrm { k V } \\sim 1 0 \\mathrm { k V }$ 电压导线的边线延仲距离为 $5 \\mathrm { { r m } }$ 。\n\n### 7.5.2本条依据《电力设施保护条例》的有关规定制订。·\n\n### 7.5.3施工道路、临时建筑物与外电架空线路的最小距离是根据国家现行标准 $\\$ 123,456$ 架空输电线路设计规范》GB50545和 $\\langle \\langle \\Upsilon \\sf k V$ 及以下架空配电线路设计技术规程》DL/T5220，并结合施工现场实际作出的规定。\n\n为防止在建工程(含脚手架)与外电架空线路距离过近，脚手架上施工人员与危险电压距离过小，在传递物件(例如钢管)的过程中触碰外电线路导致事故,按照现行国家标准《电击防护装置和设备的通用部分》GB/T17045 的有关规定,并结合施工现场实际情况，规定了施工现场道路设施与外电架空线路的最小距离，其中考虑了人员可能使用或手持物件，从而使接近危险电压的距离缩小等因素。\n\n各类施工机械外缘与外电架空线路距离是根据现行行业标准《电力建设安全工作规程(架空电力线路部分)》DL5009.2有关规定，结合施工现场情况作出的规定。\n\n### 7.5.4本条第2款关于防护设施与外电架空线路之间的最小安全距离的规定是根据现行行业标准《电力建设安全工作规程(架空电力线路部分)》DL5009.2关于高处作业与带电体的最小安全距离作出的。\n\n本条第3款是依据现行国家标准《电击防护装置和设备的通用部分》GB/T17045关于防止触及低压装置和设备危险的带电部分，以及防止进人高压装置和设备危险区域，应采用不低于IP2X防护等级的规定制订的。\n\n## 8 接地与防雷\n\n### 8.1接 地\n\n#### 8.1.1TN-S系统为电力系统有一点直接接地，电气装置的外露可导电部分通过保护导体(PE)与该接地点相连接，整个系统的中性导体(N)和保护导体(PE)是分开的。TN-C-S系统中一部分的中性导体(N)和保护导体(PE)的功能是合并在一根导体中的。TT系统为电力系统有一点直接接地，电气设备的外露可导电部分通过保护导体(PE)接至与电力系统接地点无关的接地装置。\n\nTN-S 系统的保护导体(PE)在正常情况下不通过负荷电流，所以保护导体(PE)和设备外壳正常不带电，只有在发生接地故障时才有电压，因此，在施工现场采用较为安全;TN-S系统发生接地故障时故障电流较大，可用断路器或熔断器来切除故障。\n\nTN-C-S系统在装置的受电点以前中性导体(N)和保护导体(PE)是合一的，即保护接地中性导体(PEN),在装置的受电点以后，中性导体(N)和保护导体(PE)是分开的。因此,采用 TN-C-S系统同样是可行的。\n\n有些施工现场供电范围较大，较分散，采用TT系统在场地内可分设几个互不关联的接地极引出其保护导体(PE)，可避免故障电压在场地范围内传导,减少电击事故的发生;因TT系统接地故障电流小，应在每一回路上装设剩余电流保护器。\n\n#### 8.1.2对本条说明如下：\n\n1重复接地的目的： $\\textcircled{1}$ 当保护导体(PE)断线时，如果断线处在重复接地的前侧,系统则处于接地保护状态，相当于由 TN-S 系统转换成了TT系统； $\\textcircled{2}$ 可以降低相导体碰壳时，设备外壳的对地电压。架空线路终端包括分支终端及线路终端。\n\n2根据热稳定度的要求确定的保护导体(PE)截面。\n\n#### 8.1.3对本条说明如下：\n\n1在总配电线处将保护接地中性导体(PEN)分离成中性导体(N)和保护导体(PE)相当于将 TN-C系统转换成了 TN-S系统。 1\n\n2本款所述是将TN-C系统转换成TN-S系统的具体做法要求。\n\n#### 8.1.4对本条说明如下：\n\n1本款所述是对TT系统的基本要求。\n\n2因TT系统接地故障电流小，不足以使断路器或熔断器有效动作，而应采用动作灵敏度高的剩余电流保护器来切断电源。\n\n3如中性导体(N)做重复接地，部分中性导体(N)上的负载电流将经大地返回电源，将会造成前端的剩余电流保护器误动作。\n\n4根据现行国家标准《建筑物电气装置第4-41部分：安全防护电击防护》GB16895.21及《低压电气装置第7-704部分：特殊装置或场所的要求施工和拆除场所的电气装置》GB16895.7的规定，施工现场的接触电压限值应为 $2 5 \\mathrm { V }$ 。当保护电器为剩余电流保护器时， $\\pmb { I _ { a } }$ 为额定剩余动作电流 $\\check { I } _ { \\triangle \\ \" }$ 。\n\n#### 8.1.5高压设备外露导电部分的保护接地与变压器中性点的系统接地分开设置，可以避免高压系统故障时将高电位传至低压系统内部引起电击事故，两组接地极的间距不应小于 $1 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n变压器中性点接地属于系统接地，系统接地的实施是为了保 证系统的正常和安全运行。系统接地的接地电阻越小，对系统的 安全运行越有利。\n\n#### 8.1.6I类电气设备的金属外壳及与该外壳连接的金属构架等，应与保护导体(PE)可靠连接，以防电气设备绝缘损坏时外壳带电，威胁人身安全，故应采取接地措施。\n\n#### 8.1.7隔离变');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9a04fbf5-8ba2-4ee2-80cb-944174ca0214', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料（Part 2）', '一按JC/T956 测定的试料层体积（ $\\mathrm { c m } ^ { 3 }$ ）；$\\varepsilon$ ——试料层空隙率。\n\n结果计算精确至 $0 . 0 0 1 \\mathrm { g }$ 。\n\n### 4.5 试料层制备\n\n将穿孔板放入透气圆筒的顶端上，用一根直径比圆筒略小的细棒把一片滤纸送到穿孔板上，边缘压紧。按本方法4.4确定的试样量，精确至 $0 . 0 0 1 \\mathrm { g }$ ，倒入圆筒。轻敲圆筒的边，使水泥层表面平坦。再放入一片滤纸，用捣器均匀捣实试料直至捣器的支持环紧紧接触圆筒顶边并旋转两周，慢慢取出捣器。\n\n穿孔板上的滤纸，应是与圆筒内径相同、边缘光滑的圆片（直径为 $1 2 . 7 \\mathrm { m m }$ ）。穿孔板上滤纸片比圆筒内径小时，会有部分试样黏于圆筒内壁高出圆板上部；滤纸直径大于圆筒内径时，会引起滤纸片褶皱使结果不准。每次测定需用新的滤纸片。\n\n### 4.6透气试验\n\n（1）把装有试料层的透气圆筒下锥面涂一薄层油脂，然后连接到压力计顶端锥形口上，旋转1\\~2周（不应振动所制备的试料层），以保证紧密连接不致漏气。\n\n（2）打开微型电磁泵，慢慢从压力计一臂中抽出空气，直到压力计内液面上升到扩大\n\n部下端时关闭阀门。当压力计内液体的弯月液面下降到第一个刻线时开始计时，当液体的弯月面下降到第二条刻线时停止计时，记录液面从第一条刻度线下降到第二条刻度线所需的时间，以秒（s）记录，并记下试验时的温度（℃）。\n\n## 5结果计算\n\n### 5.1 当被测物料的密度、试料层中空隙率与标准试样相同，试验时温差不大于 $\\pm 3 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，可按式（T0504-2）计算：\n\n$$\nS _ { c } = \\frac { S _ { s } \\sqrt { T } } { \\sqrt { T _ { s } } }\n$$\n\n如试验时温差大于 $\\pm 3 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，可按式（T0504-3）计算：\n\n$$\nS _ { c } = \\frac { S _ { s } \\sqrt { T } \\sqrt { \\eta _ { s } } } { \\sqrt { T _ { s } } \\sqrt { \\eta } }\n$$\n\n式中： $S _ { c }$ ——被测试样的比表面积（ $\\mathrm { c m } ^ { 2 } / \\mathrm { g }$ ）；\n\n$S _ { s }$ -—标准试样的比表面积（ $\\mathrm { { ( c m ^ { 2 } / g ) } }$ ）：$T$ ——被测试样试验时，压力计中液面降落测得的时间（s）；  \n$T _ { s }$ —标准试样试验时，压力计中液面降落测得的时间（s）；  \n$\\eta$ ——被测试样试验温度下的空气黏度（ $\\mu \\mathrm { P a } \\cdot \\mathrm { s } )$ ；  \n$\\eta _ { s }$ ——标准试样试验温度下的空气黏度（ $\\mu \\mathrm { P a } \\cdot \\mathrm { s } )$ 。\n\n注： $\\sqrt { T }$ 保留小数点后两位。\n\n### 5.2 当被测试样的试料层中空隙率与标准试样试料层中空隙率不同，试验时温差不大于 $\\boldsymbol { \\pm 3 \\mathring { \\mathrm { C } } }$ 时，可按式（T0504-4）计算：\n\n$$\nS _ { c } = \\frac { S _ { S } \\sqrt { T } ( 1 - \\varepsilon _ { S } ) \\sqrt { \\varepsilon ^ { 3 } } } { \\sqrt { T _ { S } } ( 1 - \\varepsilon ) \\sqrt { \\varepsilon _ { S } ^ { 3 } } }\n$$\n\n试验时温差大于 $\\pm 3 ^ { \\circ } C$ 时，则按式（T0504-5）计算：\n\n$$\nS _ { c } = \\frac { S _ { S } \\sqrt { T } ( 1 - \\varepsilon _ { S } ) \\sqrt { \\varepsilon ^ { 3 } } \\sqrt { \\eta _ { S } } } { \\sqrt { T _ { S } } ( 1 - \\varepsilon ) \\sqrt { \\varepsilon _ { S } ^ { 3 } } \\sqrt { \\eta } }\n$$\n\n式中： $\\varepsilon$ 被测试样试料层中的空隙率；Es 标准试样试料层中的空隙率。\n\n注： $\\sqrt { T }$ 保留小数点后两位， $\\sqrt { \\varepsilon ^ { 3 } }$ 保留小数点后三位。\n\n### 5.3 当被测试样的密度和空隙率均与标准试样不同，试验时温差不大于 $\\pm 3 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，可按式（T0504-6）计算：\n\n$$\nS _ { c } = \\frac { S _ { S } \\sqrt { T } ( 1 - \\varepsilon _ { S } ) \\sqrt { \\varepsilon ^ { 3 } } \\rho _ { S } } { \\sqrt { T _ { S } } ( 1 - \\varepsilon ) \\sqrt { \\varepsilon _ { S } ^ { 3 } } \\rho }\n$$\n\n如试验时温度相差大于 $\\pm 3 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，可按式（T0504-7）计算：\n\n$$\nS _ { c } = \\frac { S _ { S } \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9a0d13b4-e7b0-4ddd-8118-f36782e548ab', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '4主要零部件（Part 4）', '动器应立即制动。\n\n#### 6.5.6错相和缺相保护\n\n各机构应设置缺相保护。当错相会引起危险时，应设错相保护。\n\n#### 6.5.7漏电保护\n\n架桥机应设漏电保护。\n\n#### 6.5.8超速保护\n\n起升机构应设置超速开关。超速开关的整定值取决于控制系统性能和额定下降速度，通常为额定速度的 $1 . 2 5 { \\sim } 1 . 4$ 倍。\n\n#### 6.5.9防雷\n\n施工现场内且相对周围地面处在较高位置的架桥机,若在相邻建筑物、构筑物的防雷装置的保护范围以外宜考虑防雷措施。\n\n### 6.6照明\n\n各种作业面用照明,应保证有足够的亮度。照明回路应单独供电,各种工作照明均应设短路保护。\n\n### 6.7信号\n\n架桥机应有指示总电源分合状况的装置，设置过孔状态下的声光警示信号，必要时还应设置故障信号或报警信号。信号指示应设置在司机或有关人员视力、听力可及的位置。\n\n## 7安全防护装置\n\n### 7.1基本要求\n\n安全防护装置是防止架桥机事故的必要措施。包括限制运动行程和工作位置的装置、锚定、防风和滑移的装置、联锁保护装置和紧急停止开关等。各安全防护装置,须在使用中及时检查、维护,使其保持正常工作性能。如发现性能异常，应立即进行修理或更换。\n\n### 7.2限制运动行程和工作位置的安全装置');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9a0f7b53-d18c-46b0-b756-63edcfca8d4e', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12.7柱脚', '12.7柱脚## Ⅰ一般规定\n\n12.7.1刚接柱脚按柱脚位置分为外露式、外包式、埋入式和插入式四种。四种柱脚的适用范围主要与现行行业标准《高层民用\n\n建筑钢结构技术规程》JGJ99 的有关规定相协调，同时参考了国内相关试验研究以及多年来的工程实践总结。\n\n## Ⅱ外露式柱脚\n\n12.7.4按我国习惯，柱脚锚栓不考虑承受剪力，特别是有靴梁的锚栓更不能承受剪力。但对于没有靴梁的锚栓，国外有两种意见，一种认为可以承受剪力，另一种则不考虑（见G.BALLIO,F.M.MAZZOLANI著《钢结构理论与设计》，冶金部建筑研究总院译，1985年12月）。另外，在我国亦有资料建议，在抗震设计中可用半经验半理论的方法适当考虑外露式钢柱脚（不管有无靴梁）受压侧锚栓的抗剪作用，因此条文中采用“不宜”。至于摩擦系数的取值，现在国内外已普遍采用0.4，故列入。\n\n12.7.5柱脚锚栓的工作环境变化较大，露天和室内工作的腐蚀情况不尽相同，对于容易锈蚀的环境，锚栓应按计算面积为基准预留适当腐蚀量。\n\n12.7.6本条主要是根据工程实践经验总结，对外露式柱脚的设计和构造做出了具体的规定。\n\n非受力锚栓宜采用Q235B钢制成，锚栓在混凝土基础中的锚固长度不宜小于直径的20倍。当锚栓直径大于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 时，锚栓端部宜焊锚板，其锚固长度不宜小于直径的12 倍。\n\n## Ⅲ外包式柱脚\n\n12.7.7外包式柱脚属于钢和混凝土组合结构，内力传递复杂，影响因素多，目前还存在一些未充分明晰的内容。因此，诸如各部分的形状、尺寸以及补强方法等构造要求较多。\n\n混凝土外包式柱脚的钢柱弯矩（图20)，大致上外包柱脚顶部钢筋位置处最大，底板处约为零。在此弯矩分布假定下所对应的承载机构如图21所示。也即在外包混凝土刚度较大且充分配置顶部钢筋的条件下，主要假定外包柱脚顶部开始从钢柱向混凝土传递内力。\n\n外包式柱脚典型的破坏模式（图22）有：钢柱的压力导致顶部混凝土压坏；外包混凝土剪力引起的斜裂缝；主筋在外包混凝土锚固区破坏；主筋弯曲屈服。\n\n  \n图20外包式柱脚的弯矩\n\n  \n图21计算简图\n\n\n图 22外包式柱脚的主要破坏模式\n\n其中，前三种破坏模式会导致承载力急剧下降，变形能力较差。因此外包混凝土顶部应配置足够的抗剪补强钢筋，通常集中配置3道构造箍筋，以防止顶部混凝土被压碎和保证水平剪力传递。外包式柱脚箍筋按 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的间距配置，以避免出现受剪斜裂缝，并应保证钢筋的锚固长度和混凝土的外包厚度。\n\n随外包柱脚加高，外包混凝土上作用的剪力相应变小，但主筋锚固力变大，可有效提高破坏承载力。外包混凝土高度通常取柱宽的2.5倍及以上。\n\n综上所述，钢柱向外包混凝土传递内力在顶部钢筋处实现，因此外包混凝土部分按钢筋混凝土悬臂梁设计（图23）即可。\n\n  \n图 23外包式柱脚的计算概念图\n\n外包混凝土尺寸较大时，放大柱脚底板宽度，柱外侧配置锚栓，可按这些锚栓承担一定程度的弯矩来设计外包式柱脚，其传力机构如图24所示，此时底板下部轴力和弯矩可分开处理。简言之，轴力由底板直接传递至基础，对于弯矩，受拉侧纵向钢筋和锚栓看作受拉钢筋，用柱脚内力中减去锚栓传递部分的弯矩。\n\n  \n图 24外包式柱脚地脚螺栓的计算方法\n\n柱脚受拉时，当在弯矩较小的钢柱中性轴附近追加设置锚栓时，较为简便的设计方法是由锚栓承担拉力。\n\n外包式柱脚的柱底钢板可根据计算确定，但其厚度不宜小于$1 6 \\mathrm { m m }$ ；锚栓直径规格不宜小于M16，且应有足够的锚固深度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9a165a9f-d96f-4b47-b11d-e3d58cdefb66', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 1）', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 公路桥涵应根据公路功能和技术等级，考虑因地制宜、就地取材、便于施工和养护等因素进行总体设计，在设计使用年限内应满足规定的正常交通荷载通行的需要。\n\n### 3.1.2 公路桥涵线形设计应符合下列规定：\n\n1 中小桥涵线形设计应符合路线设计的总体要求。\n\n2 特大、大桥线形设计应综合考虑路线总体走向、桥区地质 地形、安全通行、通航、已有建筑设施、环境敏感区等因素。\n\n3 特大、大桥宜采用较高的平曲线指标，纵断面不宜设计成平玻或凹曲线。\n\n### 3.1.3 公路桥涵结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计。\n\n### 3.1.4 公路桥涵应根据不同种类的作用及其对桥涵的影响、桥涵所处的环境条件，考虑以下四种设计状况，进行极限状态设计：\n\n1 持久状况应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。  \n2 短暂状况应作承载能力极限状态设计，可根据需要进行正常使用极限状态设计。  \n3 偶然状况应作承载能力极限状态设计。  \n4 地震状况应作承载能力极限状态设计。\n\n### 3.1.5 公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计。\n\n### 3.1.6 公路桥梁应按相关规定进行设计阶段风险评估。\n\n### 3.1.7 公路桥涵应按照设计使用年限和环境条件进行耐久性设计。\n\n### 3.1.8 公路桥涵应考虑养护需要，按照可到达、可检查、可维修和可更换的要求进行设计。\n\n### 3.1.9 公路桥涵应与自然环境和景观相协调；特殊大桥宜进行景观设计。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 桥梁应根据公路功能、等级、通行能力及抗洪防灾要求，结合水文、地质、通航、环境等条件进行综合设计，并应符合下列规定：\n\n1 特大、大桥桥位应选择河道顺直稳定、河床地质良好、河槽能通过大部分设计流量的河段。桥位应避开断层、岩溶、滑坡、泥石流等不良地质的河段，不宜选择在河汉、沙洲、古河道、急弯、汇合口、港口作业区及易形成流冰、流木阻塞的河段。\n\n2 高速公路、一级公路上的桥梁宜设计为上、下行分离的独立桥梁。\n\n### 3.2.2 当桥址处有两个及两个以上的稳定河槽，或滩地流量占设计流量比例较大，且水流不易引人同一座桥时，可在各河槽、滩地、河汊上分别设桥，不宜用长大导流堤强行集中水流。平坦、草原、漫流地区，可按分片泄洪布置桥涵。天然河道不宜改移或裁弯取直。\n\n### 3.2.3 桥梁纵轴线宜与洪水主流流向正交。对通航河流上的桥梁，其墩台沿水流方向的轴线应与最高通航水位时的主流方向一致。当斜交不能避免时，交角不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ ；当交角大于 $5 ^ { \\circ }$ 且斜桥正做时，墩（台）边缘净距宜按式（3.2.3）计算，其计算简图如图3.2.3所示。\n\n  \n图3.2.3 墩（台）边缘净距计算简图\n\n$$\nl _ { \\mathrm { { a } } } = \\frac { l + b \\sin \\alpha } { \\cos \\alpha }\n$$\n\n式中： $l _ { \\ast }$ -相应于计算水位的墩（台）边缘之间的净距 ${ \\mathrm { ( ~ m ) } }$ ；$l$ -通航要求的有效跨径 ${ \\bf \\Xi } ( { \\bf \\Lambda } _ { \\mathrm { m } } )$ ；$b$ 墩（台）的长度（m）；\n\n$\\alpha$ 垂直于水流方向与桥纵轴线间的交角（°）。\n\n### 3.2.4 桥涵水文、水力的计算应符合现行《公路工程地质勘察规范》（JTGC20）和《公路工程水文勘测设计规范》（JTGC30）的规定。\n\n### 3.2.5 通航海轮的桥梁布置应满足现行《通航海轮桥梁通航标准》（JTJ311）的规定。通航内河桥梁的布置应满足现行《内河通航标准》（GB50139）的规定，并应充分考虑河床演变和不同通航水位航迹线的变化。\n\n### 3.2.6 位于通航水域中的桥梁宜减少在通航水域中设置桥墩，并宜设置于浅水区。可能遭受船舶或漂流物撞击的桥墩，应考虑船舶或漂流物的撞击作用，并应设置警示标志和必要的防撞设施。\n\n### 3.2.7 桥梁跨越有中央分隔带的多车道公路时，不宜在中央分隔带内设置桥墩。需要设置桥墩时，桥墩结构应考虑汽车的撞击作用，并应在桥墩附近设置必要的防撞设施及警示标志、标线。\n\n跨线桥的桥墩设置在桥下公路的路侧时，不得侵人公路建筑限界。桥墩宜设置在公路路侧净区以外；不能满足时，应设置桥下公路路侧护栏和桥墩保护设施。\n\n### 3.2.8 为保证桥位附近水流顺畅，河槽、河岸不发生严重变形，必要时可在桥梁上、下游修建调治构造物，并应符合下列规定：\n\n1 调治构造物的形式及其布置应根据河流性质、地形、地质、河滩水流情况以及通航要求、桥头引道、水利设施等因素综合考虑确定。\n\n2 非淹没式调治构造物的顶面，应高出桥涵设计洪水频率的水位至少 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，必要时尚应考虑壅水高、波浪爬高、斜水流局部冲高、河床淤积等影响。\n\n3 允许淹没的调治构造物的顶面应高出常水位。\n\n4 单边河滩流量不超过总流量的15%或双边河滩流量不超过25%时，可不设导流堤。\n\n### 3.2.9 公路桥涵的设计洪水频率应符合表3.2.9的规定，并应符合下列规定：\n\n1 二级公路上的特大桥及三、四级公路上的大桥，在河床比降大、易于冲刷的情况下，宜提高一级洪水频率验算基础冲刷深度。\n\n2 沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建漫水桥和过水路面。漫水桥和过水路面的设计洪水频率，应根据容许阻断交通的时间长短和对上下游农田、城\n\n镇、村庄的影响以及泥沙淤塞桥孔、上游河床的淤高等因素确定。\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9a1b6f8f-f314-4a5e-b75d-f09875bc239e', '147《坠落防护速差自控器》（GB24544-2023）.md', '附录B', '附录B（资料性）\n\n在用产品预防性检验\n\n在用产品预防性检验的方法和内容见表B.1。\n\n## 表 B.1速差自控器预防性检验方法和内容\n\n\n\n\n\n速差自控器预防性检验记录见表B.2。\n\n## 表B.2速差自控器预防性检验记录');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9a2da979-669f-469e-a022-b80521a5393a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9 灌注桩… 119', '9 灌注桩… 119## 9.1 一般规定…… 119  \n## 9.2 钻孔灌注桩…… …120  \n## 9.3 岩溶、采空区和其他特殊地区的钻孔灌注桩 …128  \n## 9.4 大直径、超长灌注桩… …129  \n## 9.5 灌注桩后压浆…… …132  \n## 9.6 挖孔灌注桩…… 137  \n## 9.7 成孔、成桩检验 …139');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9a30c92d-0532-4ac0-9ec7-881703c4eccc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性对在工作或非工作时有可能发生整体倾覆的起重机，应通过计算来校核其整体抗倾覆稳定性所需满足的条件。在露天工作的轨道运行起重机，还应校核其抵抗风吹并防止出现滑移的安全性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9a35f3e5-7c07-42f4-8c8c-9c055320e8a0', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5试验报告', '5试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称;  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）试验日期及时间;  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度;  \n（6）执行标准；  \n（7）砂浆密度和含气量;  \n（8）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9a36f5f8-9f60-4b7d-b856-cf5aef9b5c1b', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 1）', '1 总则1.0.1 为规范公路桥涵设计，按照安全、耐久、适用、环保、经济和美观的原则，制定本规范。\n\n1.0.2 本规范适用于新建和改建各等级公路桥涵的设计。\n\n1.0.3 公路桥涵结构的设计基准期为100年。\n\n1.0.4 公路桥涵主体结构和可更换部件的设计使用年限不应低于表1.0.4的规定。\n\n表1.0.4桥涵设计使用年限（年）  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>公路等级</td><td rowspan=1 colspan=3>主体结构</td><td rowspan=1 colspan=2>可更换部件</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>特大桥大桥</td><td rowspan=1 colspan=1>中桥</td><td rowspan=1 colspan=1>小桥涵洞</td><td rowspan=1 colspan=1>斜拉索吊索系杆等</td><td rowspan=1 colspan=1>栏杆伸缩装置支座等</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>高速公路一级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=3 colspan=1>20</td><td rowspan=3 colspan=1>15</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>二级公路三级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>30</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>四级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>30</td></tr></table>\n\n\n1.0.5 特大、大、中、小桥及涵洞按单孔跨径或多孔跨径总长分类规定见表1.0.5。\n\n表1.0.5桥梁涵洞分类  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>桥涵分类</td><td rowspan=1 colspan=1>多孔跨径总长L（m）</td><td rowspan=1 colspan=1>单孔跨径L（m）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>特大桥</td><td rowspan=1 colspan=1>L&gt;1000</td><td rowspan=1 colspan=1>LK&gt;150</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>大桥</td><td rowspan=1 colspan=1>100≤L≤1000</td><td rowspan=1 colspan=1>40≤LK≤150</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>中桥</td><td rowspan=1 colspan=1>30&lt;L&lt;100</td><td rowspan=1 colspan=1>20≤LK&lt;40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>小桥</td><td rowspan=1 colspan=1>8≤L≤30</td><td rowspan=1 colspan=1>5≤LK&lt;20</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>涵洞</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>L&lt;5</td></tr></table>\n\n\n注：1.单孔跨径系指标准跨径。\n\n2.梁式桥、板式桥的多孔跨径总长为多孔标准跨径的总长；拱式桥为两端桥台内起拱线间的距离；其他形式桥梁为桥面系行车道长度。\n\n3.管涵及箱涵不论管径或跨径大小、孔数多少，均称为涵洞。\n\n4.标准跨径：梁式桥、板式桥以两桥墩中线间距离或桥墩中线与台背前缘间距为准；拱式桥和涵洞以净跨径为准。\n\n1.0.6 公路桥涵应进行抗风、抗震、抗撞等减灾防灾设计。\n\n1.0.7 公路桥涵设计应满足环境保护和资源节约的有关要求。\n\n1.0.8 公路桥涵设计除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定。\n\n## 2 术语和符号\n\n### 2.1 术语\n\n2.1.1 设计基准期 design reference period 为确定可变作用等的取值而选用的时间参数。\n\n2.1.2 设计使用年限/design working/service life\n\n在正常设计、正常施工、正常使用和正常养护条件下，桥涵结构或结构构件不需进行大修或更换，即可按其预定目的使用的年限。\n\n2.1.3 极限状态 limt states\n\n整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一功能要求，此特定状态为该功能的极限状态。\n\n2.1.4 承载能力极限状态 ultimatelimit 对应于结构或结构构件达到最大承载力或不适于继续承载的变形的状态。\n\n2.1.5 正常使用极限状态 serviceability limit states 对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值的状态。\n\n2.1.6 设计状况 design situations\n\n代表一定时段内实际情况的一组设计条件，设计时应做到在该组条件下结构不超越有关的极限状态。\n\n2.1.7 结构耐久性 structural');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9a44e180-bc63-402c-911c-5038c49fe99d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：灌注桩成桩后，通过预设在桩身内的压浆管，向桩底、桩侧压注水泥浆的方式称为灌注桩后压浆，其目的是增加桩的承载力，减少桩的沉降。原规范中本节的节名为“桩底后压浆”，未包含桩侧，本次修订将其修改为“灌注桩后压浆”，包含了对桩底和桩侧进行后压浆的施工。\n\n## 9.5.2 后压浆宜采用普通硅酸盐水泥，其强度等级宜不低于 42.5；压浆材料中可掺入适量的微膨胀剂、膨润土或减水剂等外加剂；后压浆所用水泥浆的配合比应经试验确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9a5f42a6-25c2-4090-afa8-95ac2d5813f3', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '5土石方机械（Part 3）', '狭窄道路上行驶时，未得前机同意，后机不得超越。\n\n5.4.19作业完毕后，宜将推土机开到平坦安全的地方，并应将铲刀、松土器落到地面。在坡道上停机时，应将变速杆挂低速挡，接合主离合器，锁住制动踏板，并将履带或轮胎住。\n\n5.4.20停机时，应先降低内燃机转速，变速杆放在空挡，锁紧液力传动的变速杆，分开主离合器，踏下制动踏板并锁紧，在水温降到 $7 5 \\mathrm { { ‰} }$ 以下、油温降到 $9 0 \\%$ 以下后熄火。\n\n5.4.21推土机长途转移工地时，应采用平板拖车装运。短途行走转移距离不宜超过 $1 0  { \\mathrm { k m } }$ ，铲刀距地面宜为 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ ，不得用高速挡行驶和进行急转弯，不得长距离倒退行驶。\n\n5.4.22在推土机下面检修时，内燃机应熄火，铲刀应落到地面或垫稳。\n\n## 5.5拖式铲运机\n\n5.5.1拖式铲运机牵引使用时应符合本规程第5.4节的有关规定。\n\n5.5.2铲运机作业时，应先采用松土器翻松。铲运作业区内不得有树根、大石块和大量杂草等。\n\n5.5.3铲运机行驶道路应平整坚实，路面宽度应比铲运机宽度大 $2 \\mathrm { m }$ 。  \n5.5.4启动前，应检查钢丝绳、轮胎气压、铲土斗及卸土板回缩弹簧、拖把万向接头、撑架以及各部滑轮等，并确认处于正常工作状态；液压式铲运机铲斗和拖拉机连接叉座与牵引连接块应锁定，各液压管路应连接可靠。  \n5.5.5开动前，应使铲斗离开地面，机械周围不得有障碍物。5.5.6作业中，严禁人员上下机械，传递物件，以及在铲斗内、拖把或机架上坐立。  \n5.5.7多台铲运机联合作业时，各机之间前后距离应大于 $1 0 \\mathrm { m }$ （铲土时应大于 $5 \\mathrm { m }$ )，左右距离应大于 $2 \\mathrm { m }$ ，并应遵守下坡让上坂、空载让里载、义线让|线的原则。  \n5.5.8在狭窄地段运行时，未经前机同意，后机不得超越。两机交会或超车时应减速，两机左右间距应大于 $0 , 5 \\mathrm { m }$ 。  \n5.5.9铲运机上、下坡道时，应低速行驶，不得中途换挡，下坡时不得空挡滑行，行驶的横向坡度不得超过 $6 ^ { \\circ }$ ，坡宽应大于铲运机宽度 $2 \\mathrm { m }$ 。\n5.5.10在新填筑的土堤上作业时，离堤坡边缘应大于 $1 \\mathrm { m }$ 。当需在斜坡横向作业时，应先将斜坡挖填平整，使机身保持平衡。5.5.11在坡道上不得进行检修作业。在陡坡上不得转弯、倒车或停车。在坡上熄火时，应将铲斗落地、制动牢靠后再启动。下陡坡时，应将铲斗触地行驶，辅助制动。  \n5.5.12铲土时，铲土与机身应保持直线行驶。助铲时应有助铲装置，并应正确开启斗门，不得切土过深。两机动作应协调配合，平稳接触，等速助铲。  \n5.5.13在下陡坡铲土时，铲斗装满后，在铲斗后轮未达到缓坡地段前，不得将铲斗提离地面，应防铲斗快速下滑冲击主机。5.5.14在不平地段行驶时，应放低铲斗，不得将铲斗提升到高位。  \n5.5.15拖拉陷车时，应有专人指挥，前后操作人员应配合协调，确认安全后起步。  \n5.5.16作业后，应将铲运机停放在平坦地面，并应将铲斗落在地面上。液压操纵的铲运机应将液压缸缩回，将操纵杆放在中间位置，进行清洁、润滑后，锁好门窗。  \n5.5.17非作业行驶时，铲斗应用锁紧链条挂牢在运输行驶位置上；拖式铲运机不得载人或装载易燃、易爆物品。  \n5.5.18修理斗门或在铲斗下检修作业时，应将铲斗提起后用销子或锁紧链条固定，再采用垫木将斗身顶住，并应采用木楔住轮胎。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9a6ffe3f-61f0-4bd4-ad2d-61101bf82cd7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犎', '附 录 犎');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9a790cf3-64d7-4c63-940e-2da2ecc8cada', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '四、事故预防措施', '四、事故预防措施1.室外工作的门式起重机必须设计有抗风防滑装置，包括制动器（防滚）锚定装置和夹轨器（防滑）或顶轨器或别轨器等。\n\n2.工作状态的防风措施之一是大车运行的主动车轮被机构上的制动器制动，使之不滚且不滑，产生一定的车轮与轨道的摩擦力来抗滑。如单靠制动器达不到要求，措施之二是装有夹轨器来产生摩擦力抗滑，但手动夹轨器是不能作为工作状态下的抗风防滑装置的。二者并用，才可能达到工作状态设备防风能力，这就要求设计者在夹轨器（或顶轨器、别轨器）的设计上下功夫，使之有足够的抗风能力。建议设计者采用夹轮器代替夹轨器的设计，即在大车运行机构的被动车轮上（一般大型门式起重机或港口机械，被动车轮的数量是全部车轮的一半或更多）设计夹轮器，工作状态来强风时，可将夹轮器夹紧，同时主动车轮制动，由全部车轮不滚而与轨道产生的滑动摩擦来抗风。\n\n3.门式起重机应设置非工作状态的锚定装置抗风。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9a7c523e-d7ae-48e2-84ee-2aa929c95a50', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2 术语', '2 术语## 2.0.1 止水帷幕 curtain wall de-watering\n\n用以减少渗流水量，减小地下水水力坡度，防止流沙、管涌、潜蚀等，在基坑边线外设置的隔水结构。\n\n## 2.0.2 大直径灌注桩 large diameter pile\n\n直径大于或等于 $2 . 5 \\mathrm { m }$ 的灌注桩。\n\n## 2.0.3 超长灌注桩 super long pile\n\n桩长大于或等于 $9 0 \\mathrm m$ 的灌注桩。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9a853fea-4eb0-4c87-8c27-8355b5e81b9a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．6 联轴器', '6．3．6 联轴器联轴器应验算所传递的扭矩，并满足式（134）：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } [ M _ { \\mathrm { L } } ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { L } }$ ———联轴器的计算扭矩，按下式计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } = k M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n$k$ 系数，与工作级别、联轴器的重要性及其所连接的轴有关，一般为 $1 . 3 { \\sim } 3 . 1$ ，起升机构和变幅机构宜取大值；\n\n$M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }$ ———联轴器所连接的轴的传递扭矩，单位为牛米犕 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$[ M _ { \\mathrm { L } } ]$ ］———联轴器的许用扭矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9a99e735-b7c5-4147-867a-702086a43010', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '4 电动葫芦', '4 电动葫芦4.0.1电动葫芦车轮轮缘内侧与工字钢轨道下翼缘边缘的间隙（图4.0.1），应为 $3 \\mathrm { m m } \\mathrm { \\sim } 5 \\mathrm { m m }$\n\n  \n图4.0.1车轮轮缘内侧与工字钢轨道下翼缘边缘的间隙 C一车轮轮缘内侧与工字钢轨道下翼缘边缘的间隙\n\n4.0.2连接运行小车两墙板的螺柱上的螺母必须拧紧，螺母的锁件必须装配正确。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9aa981a5-fb4f-420b-86b6-25e0e80a0e5b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．2 结构计算原则', '5．2 结构计算原则## 5．2．1 计算方法\n\n起重机结构设计计算可采用许用应力设计法或极限状态设计法。当结构在外载荷作用下产生了较大变形，以致内力与载荷呈非线性关系时，宜采用极限状态设\n\n计法。\n\n## 5．2．2 计算内容和有关规定\n\n### 5．2．2．1 计算内容\n\n验算在载荷最不利组合（见4．3．3、表20和附录 G）下，起重机金属结构构件及其连接的强度（含疲劳强度）、刚性和稳定性，是否满足本标准的要求。\n\n### 5．2．2．2 有关规定\n\n#### 5．2．2．2．1 本章规定的各项内容，均限于在钢材弹性范围内的计算。  \n#### 5．2．2．2．2 用极限状态设计法进行设计的步骤见附录F的F．3有关说明。在验算起重机结构和构件  \n的刚性时，载荷用标准值，即取分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } = 1$ 。  \n#### 5．2．2．2．3 结构件及其连接的疲劳强度仍按许用应力设计法计算。  \n#### 5．2．2．2．4 本章中的计算公式，是按许用应力设计法给出的。若采用极限状态设计法，则应作如下\n\n变更：\n\na） 除疲劳强度外的所有计算强度和屈曲稳定性的公式，其左侧的弯矩、扭矩、轴向力都应该将相应载荷乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后计算得出，右侧的极限设计应力 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 则应该是用钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { ~ s ~ } }$ 或构件抗屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 而得到，即： $\\operatorname* { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 或$\\mathrm { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { c r } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ ；  \nb） 在压弯构件稳定性计算的式（51）、式（52）、式（M．1）、式（M．2）、式（M．5）左侧的弯矩项中乘有犖增大系数 $\\frac { N _ { \\mathrm { E } } } { N _ { \\mathrm { E } } - N }$ 时，其中的 $N _ { \\mathrm { E } }$ 也应除以 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$   \nc） 若计算公式中出现有许用应力设计法的安全系数 $n$ 时，则将此安全系数 $n$ 用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 代替。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9aafa628-970c-46d4-8383-37049d6aef06', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：无背索斜拉桥的索塔大多在顺桥方向倾斜，倾斜索塔与直立索塔相比，各部位的几何尺寸和角度有一定的变化，因此在施工时需要充分考虑到这些变化带来的影响。\n\n## 20.6.3 在进行倾斜索塔的施工时，应采取必要措施，避免塔柱根部的混凝土产生过大的拉、压应力；有横梁的索塔，在横梁施工时应根据其构造特点对模板和支架系统进行专门设计，支架系统应可靠，其强度、刚度和稳定性应满足使用的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ab0d3ed-6790-482d-b030-f1c056aa54fd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 1）', '条文说明：2 长钢束的张拉，最易发生的问题是预应力筋的伸长值达不到设计要求，这与管道的安装定位不准确导致摩阻力加大等因素有关。对此，在实际施工时，需要采取诸如补张拉、多次张拉、增加持荷时间等措施予以解决，但最好的办法是在管道安装时使其定位准确，减小管道的摩阻损失。竖向预应力因钢束相对较短，张拉后预应力筋的回缩足以抵消其拉出的量，从而造成回缩的损失，采用多次张拉的方式能解决此问题。\n\n3规定本款是为了限制随意切断普通钢筋的错误做法。\n\n### 17.5.7悬臂浇筑预应力混凝土梁的合龙和体系转换应符合下列规定：\n\n1 合龙的程序和顺序应符合设计规定。\n\n2 合龙施工前应对两端悬臂梁段的轴线、高程和梁长受温度影响的偏移值进行观测，并应根据实际观测值进行合龙的施工计算，确定准确的合龙温度、合龙时间及合龙程序。\n\n3 对连续刚构两端的悬臂梁段采用施加水平推力的方式调整梁体的内力时，千斤顶的施力应对称、均衡。\n\n4 合龙时，宜采取措施将合龙口两侧的悬臂端予以临时刚性连接后，再浇筑合龙段混凝土。宜在合龙口两侧的梁体顶面设置等重压载水箱，并在浇筑合龙段混凝土时同步卸载。\n\n5 合龙段的混凝土宜在一天中气温最低且稳定的时段内浇筑，浇筑后应及时覆盖洒水养护，养护时间宜不少于14d。\n6合龙时在桥面上设置的全部临时施工荷载应符合施工控制的要求。对预应力混凝土连续梁，合龙后应在规定的时间内尽快拆除墩梁临时固结装置，按设计规定的程序完成体系转换和支座反力调整。\n\n### 条文说明：\n\n4 在浇筑合龙段混凝土前将两端悬臂临时刚性连接的目的，是为保护合龙段混凝土在形成强度之前不会承受额外的拉压应力。\n\n6预应力混凝土连续梁在悬臂浇筑施工时是静定结构体系，梁与墩是临时固结；合龙后转换为超静定结构体系。因此在转换体系时，需要将临时固结尽快解除，将梁落于永久支座上，并按高程调整支座高度和反力，这些工作均需按设计的规定进行。\n\n### 17.5.8悬臂浇筑施工监控应符合下列规定：\n\n1 施工前应编制施工监控方案，进行结构分析复核，确定主梁施工监控目标高程和应力控制标准，建立指令、监测数据等信息传递和反馈的控制流程。施工监控方案应依据批准的图纸和实施性施工组织设计编制，结构分析的参数和结果应经设计认可。\n\n2 施工监控应考虑环境温度、桥上施工设备及临时荷载的影响；监控测量应考虑日照温差、季节性温差、大风等因素的影响；施工荷载应不超出规定的限值。\n\n3 每节段施工应在混凝土浇筑后、预应力张拉后、挂篮前移就位后等阶段，测量梁段的高程，并据此预测、确定下一梁段的立模高程。应力监测应按预定的频次实施，不得随意改变。\n\n4 当需要改变施工顺序、进度和作业条件时，应复核施工监控的可行性，并制定措施保证桥梁线形和应力符合设计要求。如果施工顺序、进度或作业条件发生了重大偏差，应重新进行施工监控结构分析，确定目标高程和应力控制标准。\n\n### 条文说明：\n\n1 “施工监控目标高程”是指混凝土梁收缩徐变基本完成时的桥面高程、成桥时的桥面高程、主梁施工过程各阶段高程等。“应力控制标准”是指控制截面各阶段的应力值及其允许偏差，据此对结构进行安全判断与控制。\n\n4 “作业条件发生了重大偏差”是指由于预应力的增减、混凝土配合比的调整、结构设计尺寸的调整、桥上设备或临时荷载的变化等，作业条件相对于设计图纸和实施性施工组织设计产生了较大的改变，将会影响到施工监控的结果。\n\n## 17.6节段预制拼装\n\n### 17.6.1 本节适用于预应力混凝土连续梁桥或连续刚构桥分节段预制并采用悬臂拼装方法或逐跨拼装方法的施工。\n\n### 条文说明：\n\n原规范仅规定悬臂拼装方法的施工，本次修订增加了逐跨拼装施工的内容。\n\n### 17.6.2 桥梁节段可采用短线法或长线法进行预制，预制场地的布置应便于节段的预制、移运、存放及装车（船）出运；预制台座应稳定、坚固，在荷载作用下，其顶面的沉降应控制在 $2 \\mathrm { m m }$ 以内。\n\n### 17.6.3 节段预制前，应在预制场地建立精密测量的平面控制网和高程控制网，并设置测量控制点、测量塔及靶标。测量控制点应设在远离热源和震动源的位置，且应具有良好的通视条件，必要时应设置备用的测量控制点。\n\n### 条文说明：\n\n测量控制对于保证节段的预制精度有非常重要的作用，因此需要建立精密测量\n\n的控制网和控制点。\n\n### 17.6.4 节段预制时，应对其预制线形进行控制，使成桥后的线形符合设计要求。节段预制的测量控制宜采用专用线形控制软件进行。\n\n### 条文说明：\n\n节段预制拼装的桥梁，其成桥线形基本上是由预制节段的形状和尺寸决定的，拼装阶段只能作很小的调整。实际上，节段预制拼装桥梁的精度很大程度上取决于节段预制的精度，故节段预制时需要对其预制线形进行控制。\n\n### 17.6.5 节段预制宜采用专门设计的钢模板，钢模板及其支撑除应满足强度、刚度和稳定性的要求外，尚应满足多次重复使用不变形及保证节段预制精度的要求。采用长线法预制节段时，同一连续匹配浇筑的梁段应在同一长线台座上制作；采用短线法时，应在台座上匹配预制，并应符合下列规定：\n\n1 内模系统应是可调整的，且宜安装在可移动的台车支架上。  \n2 端模应垂直、牢固，外侧模与底模应能适应节段的线形变化要求。  \n3 模板与匹配节段的连接应紧密、不漏浆，其安装质量应符合表 17.6.5 的规定。\n\n表17.6.5节段预制模板安装允许偏差  \n\n\n\n\n\n注：H 为节段梁高。\n\n### 条文说明：\n\n节段的预制精度，需要有刚度大的模板予以保证；采用短线法预制节段时，模板需多次重复使用，因此要求模板应在多次重复使用过程中不会产生变形。\n\n2 对端模的要求需要更严格一些，因节段的端部是拼装时的接触面，且有大量的剪力键，如端面混凝土不平整，将会给拼装带来不利影响。\n\n### 17.6.6 节段的钢筋宜在专用胎架上制成整体骨架后，吊入模板内进行安装；吊装整体骨架时应设置吊架，吊点的布置应合理，且宜');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ab2c65b-1ecc-4628-87d1-5cecbbb37b35', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '5.5直接分析设计法（Part 1）', '5.5直接分析设计法## 5.5.1直接分析设计法应采用考虑二阶 $P { - } \\Delta$ 和 $P { \\cdot } \\delta$ 效应，按本标准第5.2.1条、第5.2.2条、第5.5.8条和第5.5.9条同时考虑结构和构件的初始缺陷、节点连接刚度和其他对结构稳定性有显著影响的因素，允许材料的弹塑性发展和内力重分布，获得各种荷载设计值（作用）下的内力和标准值（作用）下位移，同时在分析的所有阶段，各结构构件的设计均应符合本标准第6章～第8章的有关规定，但不需要按计算长度法进行构件受压稳定承载力验算。\n\n## 5.5.2直接分析不考虑材料弹塑性发展时，结构分析应限于第一个塑性铰的形成，对应的荷载水平不应低于荷载设计值，不允许进行内力重分布。\n\n## 5.5.3直接分析法按二阶弹塑性分析时宜采用塑性铰法或塑性区法。塑性铰形成的区域，构件和节点应有足够的延性保证以便内力重分布，允许一个或者多个塑性铰产生，构件的极限状态应根据设计目标及构件在整个结构中的作用来确定。\n\n## 5.5.4直接分析法按二阶弹塑性分析时，钢材的应力-应变关系可为理想弹塑性，屈服强度可取本标准规定的强度设计值，弹性模量可按本标准第4.4.8条采用。\n\n## 5.5.5直接分析法按二阶弹塑性分析时，钢结构构件截面应为双轴对称截面或单轴对称截面，塑性铰处截面板件宽厚比等级应为 S1级、S2级，其出现的截面或区域应保证有足够的转动能力。\n\n## 5.5.6当结构采用直接分析设计法进行连续倒塌分析时，结构材料的应力-应变关系宜考虑应变率的影响；进行抗火分析时，应考虑结构材料在高温下的应力-应变关系对结构和构件内力产生的影响。\n\n## 5.5.7结构和构件采用直接分析设计法进行分析和设计时，计算结果可直接作为承载能力极限状态和正常使用极限状态下的设计依据，应按下列公式进行构件截面承载力验算：\n\n### 1当构件有足够侧向支撑以防止侧向失稳时：\n\n$$\n\\frac { N } { A f } { + } \\frac { M _ { \\mathrm { x } } ^ { \\mathrm { I I } } } { M _ { \\mathrm { c x } } } { + } \\frac { M _ { \\mathrm { y } } ^ { \\mathrm { I I } } } { M _ { \\mathrm { c y } } } { \\leqslant } 1 . 0\n$$\n\n当构件可能产生侧向失稳时：\n\n$$\n\\frac { N } { A f } { + } \\frac { M _ { \\mathrm { x } } ^ { \\mathrm { I I } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } f } { + } \\frac { M _ { \\mathrm { y } } ^ { \\mathrm { I I } } } { M _ { \\mathrm { c y } } } { \\leqslant } 1 . 0\n$$\n\n### 2当截面板件宽厚比等级不符合S2级要求时，构件不允许形成塑性铰，受弯承载力设计值应按式（5.5.7-3）、式（5.5.7-4）确定：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { M _ { \\mathrm { c x } } = \\gamma _ { \\mathrm { x } } W _ { \\mathrm { x } } f } \\\\ { M _ { \\mathrm { c y } } = \\gamma _ { \\mathrm { y } } W _ { \\mathrm { y } } f } \\end{array}\n$$\n\n当截面板件宽厚比等级符合S2级要求时，不考虑材料弹塑性发展时，受弯承载力设计值应按式（5.5.7-3）、式（5.5.7-4）\n\n确定，按二阶弹塑性分析时，受弯承载力设计值应按式（5.5.7-5）、式（5.5.7-6）确定：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { M _ { \\mathrm { c x } } = W _ { \\mathrm { p x } } f } \\\\ { M _ { \\mathrm { c y } } = W _ { \\mathrm { p y } } f } \\end{array}\n$$\n\n式中： $M _ { \\mathbf { x } } ^ { \\mathbb { I } }$ 、 $M _ { \\mathrm { y } } ^ { \\mathrm { I I } }$ 分为抽、 $y$ 轴的二阶弯矩设计值，可由结构分析直接得到 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ；\n$A$ ——构件的毛截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$M _ { \\mathrm { c x } }$ 、 $M _ { \\mathrm { c y } }$ 分别为绕 $_ { x }$ 轴、 $y$ 轴的受弯承载力设计值$\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；  \n$W _ { \\mathrm { ~ x ~ } } , W _ { \\mathrm { ~ y ~ } }$ 当构件板件宽厚比等级为S1级、S2级、S3级或 S4级时，为构件绕 $_ { x }$ 轴、 $y$ 轴的毛截面模量；当构件板件宽厚比等级为S5级时，为构件绕 $_ { x }$ 轴、 $y$ 轴的有效截面模量$\\mathrm { ( m m } ^ { 3 } \\mathrm { ) }$ ；  \n$W _ { \\mathrm { p x } } , \\ W _ { \\mathrm { p y } }$ 构件绕 $_ { x }$ 轴、 $y$ 轴的塑性毛截面模量$\\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ac7fc00-24df-4f15-a7b7-1ddcd849c1f2', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '3 牌号表示方法', '3 牌号表示方法按本标准订货的厚度方向性能钢板的牌号，由产品原牌号和要求的厚度方向性能级别组成。\n\n例如：Q345GJDZ25Q345GJD—为GB/T19879中的原牌号；Z25—为根据本标准所要求的厚度方向性能级别。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ac8a562-3630-4e4c-ab24-bf0aeb72d122', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '6电气设备及保护装置', '6电气设备及保护装置## 6.0.1起重机电气设备及保护装置安装前，应核对设备尺寸，设备安装部位、方向及管线位置，应符合设计和产品技术文件的要求。\n\n## 6.0.2配电屏、柜的安装应符合下列规定：\n\n1符合现行国家标准《电气装置安装工程盘、柜及二次回路接线施工及验收规范》GB 50171的有关规定；\n\n2不应焊接固定，紧固螺栓应有防松措施；   \n3户外式起重机配电屏、柜的防雨装置，应安装正确、牢固；   \n4盘柜组件安装应接触可靠。\n\n## 6.0.3电阻器的安装应符合下列规定：\n\n1电阻器安装在电阻柜内，电阻柜应具有散热功能;电阻器直接叠装不应超过四箱，当超过四箱时应采用支架固定，并应保持适当间距，当超过六箱时应另列一组。\n\n2电阻器的盖板或保护罩,应安装正确，并应固定可靠。\n\n3靠近电阻器等发热部位的连接导线应加套石棉套管或乙烯涂层玻璃丝管。\n\n## 6.0.4制动装置的安装应符合下列规定：\n\n1制动装置的动作必须迅速、准确、可靠。\n\n2当起重机的某一机构由两组在机械上互不联系的电动机驱动时，其制动器的动作时间应一致。\n\n## 6.0.5行程限位开关、撞杆、夹轨器的安装应符合下列规定：\n\n1起重机行程限位开关动作后，应能自动切断相关电源，并应使起重机各机构在下列位置停止：\n\n1)吊钩、抓斗升到距离极限位置不小于 $1 0 0 \\mathsf { m m }$ 处；起重臂升降的极限角度符合产品规定；\n\n2)起重机桥架和小车等，离行程末端不得小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 处；3)一台起重机临近另一台起重机，相距不得小于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 处；4)变幅类型的起重机应安装最大、最小幅度防止臂架前倾、后倾的限制装置，幅度达到最大或最小极限处。\n2撞杆的装设及其尺寸的确定，应保证行程限位开关可靠动作，撞杆及撞杆支架在起重机工作时不应晃动。撞杆宽度应能满足机械(桥架及小车)横向窜动范围的要求，撞杆的长度应能满足机械(桥架及小车)最大制动距离的要求。\n\n3撞杆在调整定位后，应固定可靠。\n\n## 6.0.6控制器的安装应符合下列规定：\n\n1控制器的安装位置，应便于操作和维修。\n\n2操作手柄或手轮的安装高度，应便于操作与监视，操作方向宜与机构运行的方向一致，并应符合现行国家标准《人机界面标志标识的基本和安全规则操作规则》GB4205 的规定。\n\n## 6.0.7照明装置的安装应符合下列规定：\n\n1照明电源应为独立电源，起重机主断路器切断电源后，照明不应断电。\n\n2灯具配件应齐全，并应悬挂牢固，运行时灯具应无剧烈摆动。\n\n3照明回路应设置专用零线或隔离变压器,不得利用电线管或起重机本身的接地线作零线。\n\n4安全变压器或隔离变压器安装应牢固，绝缘应良好。\n\n5照明系统的电缆均应穿管敷设，中间不得有接头。\n\n## 6.0.8起重机应设有断电保护装置。当起重机的某一机构由两组在机械上互不联系的电动机驱动时，两台电动机应有同步运行和同时断电的保护装置。\n\n## 6.0.9起重荷载限制器的调试应符合下列规定：\n\n1起重荷载限制器综合误差，严禁大于 $8 \\%$ 。\n\n2当载荷达到额定起重量的 $90 \\%$ 时，必须发出提示性报警信号。\n\n3当载荷达到额定起重量的 $11 \\%$ 时，必须自动切断起升机构电动机的电源，并应发出禁止性报警信号。\n\n## 6.0.10起重机的金属结构及所有电气设备的外壳、管槽、电缆金属外皮，均应可靠接地。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ad6e94b-7bb6-42be-b40e-3638cdf5887e', '126《国务院关于进一步加强企业安全生产工作的通知》（国发〔2010〕23号）.md', '国务院关于进一步加强企业安全生产工作的通知', '国务院关于进一步加强企业安全生产工作的通知文号: 国发〔2010〕23 号 发布时间: 2010-10-09 02:21各省、自治区、直辖市人民政府，国务院各部委、各直属机构：\n\n近年来，全国生产安全事故逐年下降，安全生产状况总体稳定、趋于好转，但形势依然十分严峻，事故总量仍然很大，非法违法生产现象严重，重特大事故多发频发，给人民群众生命财产安全造成重大损失，暴露出一些企业重生产轻安全、安全管理薄弱、主体责任不落实，一些地方和部门安全监管不到位等突出问题。为进一步加强安全生产工作，全面提高企业安全生产水平，现就有关事项通知如下：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ad9c255-d918-4492-a0b8-ed29b8583e07', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '16 圬工砌体施工（原条文说明前内容）', '16 圬工砌体施工（原条文说明前内容）3 在石块下面如用高于砂浆砌缝的小石片支垫，则石块重力集中在小石片上，易将小石片压碎，使石块倾斜不稳，影响结构的安全稳定。\n\n## 16.3.3 浆砌块石的砌筑施工应符合下列规定：\n\n1 块石应平砌，每层石料高度应大致相同。对外圈定位行列和镶面石块，应丁顺相间或两顺一丁排列，砌缝宽度应不大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ，上下竖缝的错开距离应不小于$8 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 砌体里层平缝宽度应不大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ，竖缝宽度应不大于 $4 0 \\mathrm { m m }$ ，用小石子混凝土砌筑时应不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9adadaba-c64e-4800-937c-627792b9288f', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8.5 承受次弯矩的桁架杆件', '8.5 承受次弯矩的桁架杆件## 8.5.2 原规范第8.4.5条规定杆件为H形、箱形截面的桁架，当杆件较为短粗时，需要考虑节点刚性所引起的次弯矩，但如何考虑次弯矩的效应并未作出具体规定。拉杆和少数压杆在次弯矩和轴力共同作用下，杆端可能会出现塑性铰。在出现塑性铰后，由于塑性重分布，轴力仍然可以增大，直至达到 $N = A f _ { \\mathrm { y } }$ 。但是，从工程实践角度弯曲次应力不宜超过主应力的 $20 \\%$ ，否则桁架变形过大。因此只有杆件细长的桁架，次弯矩值相对较小，才能忽略次弯矩效应。此外，忽略次弯矩效应只限于拉杆和不先行失稳的压杆。次弯矩对压杆稳定性的不利影响始终存在，即使是次应力相对较小，也不能忽视。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9aeb769b-a2f5-4036-8690-ec8b0ed639ec', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》（GB/T50082-2009）编制。混凝土抗碳化能力是耐久性的一个重要指标，尤其在评定大气条件下混凝土对钢筋的保护作用 (混凝土的护筋性能)\n\n时起着关键作用。\n\n过去用立方体试件进行碳化试验，每个试件只能使用一次。现在不少单位都采用棱柱体试件，棱柱体试件碳化试验到一定龄期时从一段劈开试件测定碳化深度，然后用石蜡封头后还可以继续进行碳化试验。这样，由于在同一个试件上测量得到各龄期的碳化深度值，消除了因试件不同而形成的误差。实际操作时立方体试件使用更为方便，更容易得到，所以本方法规定也容许使用立方体试件，但因为立方体试件只能使用一次，因此其数量应按试验要求予以增加。\n\n碳化试验后，混凝土断面上碳化层的界限是很不规则的，为了防止测量过程中人为因素的影响，标准规定在试验前即应画线，画线平行于时间长度方向，间距为 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，定出测定位置，碳化到规定龄期破型后就按照预定的测定测量碳化深度。\n\n由于温度、湿度和二氧化碳的浓度对碳化结果影响很大，故本方法规定应经常检测碳化试验设备的温度、湿度和二氧化碳的浓度的变化情况。目前的碳化设备可自动调节温度和二氧化碳浓度等条件，但对湿度还应进行人工干预。目前，一般采用硅胶作干燥剂来调控湿度，也可用其他更好的方法来控制湿度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9afed3a6-5527-4224-bda9-2f8c3ee021a5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 19）', 'td rowspan=1 colspan=1>载荷组合 A2～A4,B2～B4,C3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>用按钮仪表板或双向控制杆控制</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>H           H            HD           ST           DS           S</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>用多向控制杆控制</td><td rowspan=1 colspan=1>电站起重机安装起重机车间起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>电站起重机卸船机安装起重机储料场起重机车间起重机钢厂起重机</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>H          HD</td><td rowspan=3 colspan=1>H            H         HTTD            S          S</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>卸船机储料场起重机钢厂起重机</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>H           H           HDS           S</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b0f37b2-faa4-47f2-94fd-450ab78bca21', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '3 基本设计规定（Part 2）', '便利性和经济性。\n\n3.1.12、3.1.13 本条提出在设计文件（如图纸和材料订货单等）中应注明的一些事项，这些事项都与保证工程质量密切相关。其中钢材的牌号应与有关钢材的现行国家标准或其他技术标准相符；对钢材性能的要求，凡我国钢材标准中各牌号能基本保证的项目可不再列出，只提附加保证和协议要求的项目；设计文件中还应注明所选用焊缝或紧固件连接材料的型号、强度级别及其应符合的材料标准和检验、验收应符合的技术标准。\n\n## 3.2 结构体系\n3.2.1 本条为选择钢结构体系时需要遵循的基本原则。\n\n1 结构体系的选择不只是单一的结构合理性问题，同时受到建筑及工艺要求、经济性、结构材料和施工条件的制约，是一个综合的技术经济问题，应全面考虑确定；\n2 成熟结构体系是在长期工程实践基础上形成的，有利于保证设计质量。钢结构材料性能的优越性给结构设计提供了更多的自由度，应该鼓励选用新型结构体系，但由于新型结构体系缺少实践检验，因此必须进行更为深入的分析，必要时需结合试验研究加以验证。\n\n3.2.2 本条是建筑结构体系布置的一般原则，也是钢结构体系布置时要遵循的基本原则。\n\n钢结构本身具有自重较小的优势，采用轻质隔墙和围护等可以使这一轻质的优势充分发挥；同时由于钢结构刚度较小，一般轻质隔墙和围护能适应较大的变形，而且轻质隔墙对结构刚度的影响也相对较小。\n\n3.2.3 结构刚度是随着结构的建造过程逐步形成的，荷载也是分步作用在刚度逐步形成的结构上，其内力分布与将全部荷载一次性施加在最终成形结构上进行受力分析的结果有一定的差异，对于超高层钢结构，这一差异会比较显著，因此应采用能够反映结构实际内力分布的分析方法；对于大跨度和复杂空间钢结构，特别是非线性效应明显的索结构和预应力钢结构，不同的结构安装方式会导致结构刚度形成路径的不同，进而影响结构最终成形时的内力和变形。结构分析中，应充分考虑这些因素，必要时进行施工模拟分析。\n## 3.3作用\n\n3.3.1结构重要性系数 $\\gamma _ { 0 }$ 应按结构构件的安全等级、设计工作寿命并考虑工作经验确定。对设计寿命为25年的结构构件，大体上属于替换性构件，其可靠度可适当降低，重要性系数可按经验取为0.95。\n\n在现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009中，将屋面均布活荷载标准值规定为 $0 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ，并注明“对不同结构可按有关设计规范的规定采用，但不得低于 $0 . 3 \\mathrm { k N / m m } ^ { 2 } ^ { \\mathfrak { s } }$ 。本标准沿用原规范的规定，对支承轻屋面的构件或结构，当受荷的水平投影面积超过 $6 0 \\mathrm m ^ { 2 }$ 时，屋面均布活荷载标准值取为 $0 . 3 \\mathbf { k N } /$ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 。这个取值仅适用于只有一个可变荷载的情况，当有两个及以上可变荷载考虑荷载组合值系数参与组合时（如尚有积灰荷载)，屋面活荷载仍应取 $0 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。另外，由于门式刚架轻型房屋的风荷载和雪荷载等另有规定，故需按相关标准规范取值。3.3.2本条中关于吊车横向水平荷载的增大系数 $\\alpha$ 沿用原规范的规定。\n\n现行国家标准《起重机设计规范》GB/T3811规定起重机工作级别为 $\\mathrm { A 1 \\sim A } 8$ 级，它是利用等级（设计寿命期内总的工作循环次数）和荷载谱系数综合划分的。为便于计算，本标准所指的工作制与现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009中的荷载状态相同，即轻级工作制（轻级载荷状态）吊车相当于 $\\mathrm { { A l } \\sim }$ A3 级，中级工作制相当于A4、A5级，重级工作制相当于 $\\mathsf { A } 6 \\sim$ A8级，其中A8为特重级。这样区分在一般情况下是可以的，但并没有全面反映工作制的含义，因为起重机工作制与其使用等级关系很大，故设计人员在按工艺专业提供的起重机级别来确定吊车的工作制时，尚应根据起重机的具体操作情况及实践经验考虑，必要时可做适当调整。\n\n3.3.3本条规定的屋盖结构悬挂起重机和电动葫芦在每一跨间每条运行线路上考虑的台数，系按设计单位的使用经验确定。\n\n3.3.5本条为原规范第 8.1.5条的修改和补充，增加了对于温度作用的原则性规定和围护构件为金属压型钢板房屋的温度区段规定。\n\n## 3.4结构或构件变形及舒适度的规定\n\n3.4.1结构位移限值与结构体系密切相关，该部分内容见本标准附录B第B.2节。\n\n多遇地震和风荷载下结构层间位移的限制，主要是防止非结构构件和装饰材料的损坏，与非结构构件本身的延性性能及其与主体结构连接方式的延性相关。玻璃幕墙、砌块隔墙等视为脆性非结构构件，金属幕墙、各类轻质隔墙等视为延性非结构构件，砂浆砌筑、无平动或转动余地的连接视为刚性连接，通过柔性材料过渡的或有平动、转动余地的连接可视为柔性连接。脆性非结构构件采用刚性连接时，层间位移角限值宜适当减小。\n\n3.4.2由于孔洞对整个构件抗弯刚度的影响一般很小，故习惯上均按毛截面计算。\n\n3.4.3起拱的目的是为了改善外观和符合使用条件，因此起拱的大小应视实际需要而定，不能硬性规定单一的起拱值。例如，大跨度吊车梁的起拱度应与安装吊车轨道时的平直度要求相协调，位于飞机库大门上面的大跨度桁架的起拱度应与大门顶部的吊挂条件相适应，等等。但在一般情况下，起拱度可以用恒载标准值加1/2活载标准值所产生的挠度来表示。这是国内外习惯用的，亦是合理的。按照这个数值起拱，在全部荷载作用下构件的挠度将等于 $\\frac { 1 } { 2 } \\upsilon _ { \\mathsf ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b1d5177-237e-4000-a9b0-4fdaee536fc4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 2）', '( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 拉伸(或压缩)应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau$ -同式(32)。\n\n### 5．4．1．4 摩擦型高强度螺栓连接的结构件的强度计算\n\n高强度螺栓连接的轴心受拉和轴心受压结构构件的强度，按式（35）计算：\n\n$$\n\\frac { N ^ { \\prime } } { A _ { \\mathrm { j } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$N ^ { \\prime }$ -高强度螺栓连接的构件的计算轴向力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN ^ { \\prime } { = } N ( 1 { - } 0 . 5 \\ \\frac { Z _ { 1 } } { Z } )\n$$\n\n$N \\cdot$ 作用于连接处的轴向力，单位为牛顿(N);  \n$Z _ { 1 }$ — 所计算结构件截面（连接接头一侧的最外列螺栓处）的高强度螺栓数；$Z$ -在节点或拼接连接接头一侧结构构件上的高强度螺栓的总数；  \n$A _ { \\mathrm { j } }$ — 所计算结构件截面的净面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n## 5．4．2 连接的强度计算\n\n### 5．4．2．1 焊缝连接\n\n钢熔化焊焊缝连接是起重机金属结构最主要的连接形式，其焊缝的主要型式为对接焊缝和角焊缝，焊缝坡口的基本型式和尺寸应符合GB／T985和GB／T986。\n\n#### 5．4．2．1．1 对接焊缝的计算\n\n对接焊缝（焊透的焊缝）的计算应力，按连接中最薄的板厚 $t$ 计算。当无法用引弧板施焊时，每条焊缝的计算长度为其实际长度减去 $2 t$ 。\n\n对接焊缝的计算有以下几种情况：\n\na） 承受轴向拉伸或压缩的对接焊缝，其纵向拉、压的计算应力，应小于表23中规定的焊缝纵向拉、压许用应力。  \nb） 承受弯矩和剪力联合作用的对接焊缝，应验算其危险点的最大正应力不超过表23规定的焊缝纵向拉、压许用应力；最大剪应力不超过表23规定的焊缝剪切许用应力。  \nc） 承受复合 应 力 的 对 接 焊 缝，在 正 应 力 和 剪 应 力 都 较 大 的 部 位，应 按 式（36）验 算 焊 缝 复 合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 2 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……(36)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 同式（34）；\n\n$\\tau$ 同式（32)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ — 焊缝的许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ），见表23；\n\n当对接焊缝的同一计算点上受正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ : \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的复合作用时，应按式（37）验算焊缝复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 2 { \\tau _ { \\mathrm { x y } } } ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……（37）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] .$ ———同式（36）；\n\n其余符号同式（33）；\n\n#### 5．4．2．1．2 角焊缝的计算\n\n角焊缝应计算其抗剪强度。计算时焊缝的有效高度一般取为 $0 . 7 h _ { \\mathrm { f } } , h _ { \\mathrm { f } }$ 为较小的焊脚尺寸。若内力沿侧向角焊缝全长分布时，焊缝的计算长度取为其实际长度减去 $2 h _ { \\mathrm { f } }$ （如果焊缝为自身闭合或特别注意了在焊缝长度的端部避免出现凹弧时，则不必减去此尺寸）。\n\n当角焊缝受复合内力（轴力、剪力、弯矩、扭矩）作用时，应先分别求出各内力单独作用下的应力，再用求矢量和的方法进行组合，算出合应力后再与表23规定的角焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 相比较。\n\n### 5．4．2．2 螺栓连接\n\n#### 5．4．2．2．1 普通螺栓连接\n\n普通螺栓中的 C级螺栓连接，此时由于螺栓直径与螺栓孔的配合间隙较大，只能用于受拉力的连接或作安装临时固定用，不应用于受动载荷的主要受力结构中。普通螺栓中的 A、B级螺栓连接，可以用于受动载荷的结构中。采用普通螺栓连接时，应校验螺杆抗拉和抗剪切破坏的承载力，并校验螺栓孔抗承压破坏的承载力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b1daf43-fadd-4eb9-83eb-27f0071057a6', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '附录H无加劲钢管直接焊接节点刚度判别（Part 1）', '附录H无加劲钢管直接焊接节点刚度判别## H.0.1本条为新增条文。近年来的研究表明，在工程常见的几何尺寸范围内，无加劲钢管直接焊接节点受荷载作用后，其相邻杆件的连接面会发生局部变形，从而引起相对位移或转动，表现出不同于铰接或完全刚接的非刚性性能。因此，相比原规范，本次修订增加了平面T形、Y形和平面或微曲面X形节点的刚度计算公式，与节点的刚度判别原则配套使用，可以确定结构计算时节点的合理约束模型。\n\n本次修订列入的平面T形、Y形和平面或微曲面X形节点的刚度计算公式是在比较、分析国外有关规范和国内外有关资料的基础上，根据国内大学近十年来进行的试验、有限元分析和数值计算结果，通过回归分析归纳得出的。同时，将这些刚度公式的计算结果与23个管节点刚度试验数据进行了对比验证（表$2 5 \\sim$ 表 29)，吻合良好。\n\n表25T、Y形节点轴向刚度公式计算值与试验结果的比较  \n\n\n\n\n\n表26T、Y形节点平面内弯曲刚度公式计算值与试验结果的比较  \n\n\n\n\n\n表27X形节点轴向刚度公式计算值和试验结果的比较  \n\n\n\n\n\n表28X形节点平面内抗弯刚度公式计算值和试验结果的比较  \n\n\n\n\n\n表29X形节点平面外弯曲刚度公式计算值与试验结果的比较  \n\n\n\n\n\n## H.0.2 本条为新增条文。\n\n## H.0.3本条为新增条文。空腹桁架的主管与支管以 $9 0 ^ { \\circ }$ 夹角相互连接，因此支管与主管连接节点不能作为铰接处理，需承担弯矩，否则体系几何可变。\n\n采用若干子结构模型来近似表达图52中的多跨空腹“桁架”的不同节点位置。这些子结构的选取原则是能够反映空腹“桁架”不同节点部位如图53所示的变形模式。所采用的子结构模\n\n型见图54。\n\n  \n图52多跨空腹桁架\n\n  \n图53空腹格构梁的变形模式\n\n  \n图54子结构模型\n\n节点刚度对格构梁在正常使用极限状态的行为有较大的影响。因此采用以下通过位移定义的标准来区分节点的刚性与半刚性:\n\n$$\n\\Delta = ( \\delta _ { \\mathrm { s } } - \\delta _ { \\mathrm { r } } ) / \\delta _ { \\mathrm { r } }\n$$\n\n其中， $\\delta _ { \\mathrm { s } }$ 为具有半刚性连接的格构梁的位移； $\\delta _ { \\mathrm { r } }$ 为具有刚性连接的格构梁的位移。\n\n用于计算位移的荷载条件如图54所示。下文基于格构梁的变形行为推导节点刚度介于刚性与半刚性之间的分界线。在位移\n\n$\\delta _ { \\mathrm { s } }$ 和 $\\delta _ { \\mathrm { r } }$ 的计算中由于基于格构梁正常使用极限状态，所以采用小位移理论，且半刚性连接的刚度假定为线弹性。\n对于具有半刚性连接的子结构A，竖向位移 $\\delta _ { \\mathrm { s } }$ 经理论推导得：\n\n$$\n\\begin{array} { c } { { \\displaystyle \\delta _ { \\mathrm { s } } = \\frac { V l _ { \\mathrm { c } } ^ { 2 } } { 1 2 K _ { \\mathrm { c } } K _ { \\mathrm { b } } } ( K _ { \\mathrm { b } } + K _ { \\mathrm { c } } ) + \\frac { V l _ { \\mathrm { c } } ^ { 2 } } { 4 K _ { \\mathrm { M } } } } } \\\\ { { = \\displaystyle \\frac { V l _ { \\mathrm { c } } ^ { 2 } } { 1 2 K _ { \\mathrm { c } } K _ { \\mathrm { b } } K _ { \\mathrm { M } } } ( K _ { \\mathrm { M } } K _ { \\mathrm { b } } + K _ { \\mathrm { M } } K _ { \\mathrm { c } } + 3 K _ { \\mathrm { c } } K _ { \\mathrm { b } } ) } } \\end{array}\n$$\n\n$$\n\\begin{array} { c } { { K _ { \\mathrm { b } } = \\displaystyle \\frac { E I _ { \\mathrm { b } } } { l _ { \\mathrm { b } } } } } \\\\ { { K _ { \\mathrm { c } } = \\displaystyle \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { l _ { \\mathrm { c } } } } } \\end{array}\n$$\n\n同理，对于具有刚性连接的子结构 $\\mathrm { A }$ ，竖向位移 $\\delta _ { \\mathrm { s } }$ 经理论推导得：\n\n$$\n\\delta _ { \\mathrm { s } } = \\frac { V l _ { \\mathrm { c } } ^ { 2 } } { 1 2 K _ { \\mathrm { c } } K _ { \\mathrm { b } } } ( K _ { \\mathrm { b } } + K _ { \\mathrm { c } } )\n$$\n\n$$\n\\frac { K _ { \\mathrm { M } } } { K _ { \\mathrm { b } } } = \\frac { 3 } { ( 1 + G ) \\cdot \\Delta }\n$$\n\n$$\nG = \\frac { K _ { \\mathrm { b ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b234158-4817-4761-ae29-30551f517e84', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 4）', 'hrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2 链条\n\n链条传动系统中应有防止链条在工作中发生爬链、跳链、保证链条与链轮正确啮合并平稳运转的措施。还应有可靠的导链和防脱链装置以及防止链条在使用中扭转打结和能检查链条松弛的措施。应装设使用可靠的链条罩壳或挡板。\n\n链条端部的固定应安全可靠，设计链条固定装置时，应使其能承受2．5倍的链条名义张力且不发生永久变形。对起升机构的链条固定装置，当需要时还应能校验其疲劳强度。\n\n链条的空载端应固定牢固，使其不会被拉脱。此装置应可靠地吸收可能会产生的力。链条固定装置上的螺栓连接应能防止松动，应能检查其拧紧情况，并且在需要时对螺栓能再进一步拧紧。\n\n#### 9．4．1．3 卷筒\n\n9．4．1．3．1 钢丝绳在卷筒上应能按顺序整齐排列。只缠绕一层钢丝绳的卷筒，宜做出绳槽。用于多层缠绕的卷筒，宜提供适用的排绳装置或便于钢丝绳自动转层缠绕的凸缘导板等结构。  \n9．4．1．3．2 多层缠绕的卷筒，应有防止钢丝绳从卷筒端部滑落的凸缘。凸缘直径应比最外层钢丝绳直径大2倍。  \n9．4．1．3．3 当吊钩处于工作位置最低点时，卷筒上缠绕的钢丝绳，除固定绳尾的圈数外，不应少于2圈（塔式起重机不应少于3圈）。当吊钩处于工作位置最高点时，卷筒上至少还宜留有1整圈的绕绳余量。  \n9．4．1．3．4 卷筒上钢丝绳尾端的固定装置，应安全可靠并有防松或自紧的性能。如果钢丝绳尾端用压板固定，固定强度不应低于钢丝绳破断拉力的 $80 \\%$ ，且至少应有两个相互分开的压板夹紧，并用螺栓将压板可靠固定。  \n9．4．1．3．5 用于起升机构和变幅机构的卷筒，采用筒体内无贯通的支承轴（即“短轴式“）的结构时，筒体应采用钢材制造。焊接卷筒的各段对接焊缝，应按要求进行无损探伤检验。  \n9．4．1．3．6 对于臂架型起重机，当起升绳或变幅绳向斜上方引出时，其缠绕钢丝绳的卷筒与支承部分以及车架或转台底架的连接，应能承受钢丝绳向斜上方的拉力；与卷筒相连的减速器，其上下壳体间或\n\n壳体与车架之间的连接，也应能承受钢丝绳的这些载荷。\n\n#### 9．4．1．4 滑轮\n\n9．4．1．4．1 滑轮应有防止钢丝绳脱出绳槽的装置或结构。在滑轮罩的侧板和圆弧顶板等处与滑轮本体的间隙不宜超过钢丝绳直径的 $20 \\%$ 。\n\n9．4．1．4．2 人手可触及的滑轮组，应设置滑轮罩壳。对可能摔落到地面的滑轮组，其滑轮罩壳应有足够的强度和刚度。\n\n### 9．4．2 吊钩、吊钩夹套和其他取物装置\n\n9．4．2．1 起重机械不应使用铸造吊钩。\n\n9．4．2．2 当使用条件或操作方法会导致物品意外脱钩时，应采用带防脱绳的闭锁装置吊钩；当吊钩起升过程中有被钩住的危险时，应选用安全吊钩或采取其他有效措施。\n\n9．4．2．3 吊运物品时需同步供给电能的取物装置（例如电磁盘、马达抓斗或液压抓斗等），其供电电缆的收放速度应与该取物装置升降速度保持一致，在升降过程中电缆不应过分松弛和碰触起重钢丝绳。\n\n9．4．2．4 在可更换的取物装置（如抓斗、起重电磁盘、戽斗、夹钳和吊梁等）上，应永久性地标明其自重和能起吊的最大质量。\n\n9．4．2．5 吊运各类物品的专用辅具，在必要时应有自紧功能或防止物品滑落的装置及措施。\n\n### 9．4．3 制动器\n\n9．4．3．1 动力驱动的起重机（液压缸驱动的除外），其起升、变幅、运行、回转机构都应装可靠的制动装置：当机构要求具有载荷支持作用时，应装设机械常闭式制动器。在运行、回转机构的传动装置中有自锁环节的特殊场合，如能确保不会发生超额定应力的运动，也可以不用制动器。变速机构换挡到中间位置时，制动器或其他装置应能自动地支持住物品。\n\n9．4．3．2 对于需要控制下降制动距离的起重机，其制动距离（控制器转回零位后，从制动器断电至物品停止时的下滑距离）一般可控制为不大于 $1 \\ \\mathrm { m i n }$ 内稳定起升距离的1／65。\n\n9．4．3．3 制动器应便于检查，制动器弹簧应是压缩式的，制动器应可调整，制动衬片应能方便更换。\n\n9．4．3．4 宜选择对制动衬垫的磨损有自动补偿功能的制动器。\n\n9．4．3．5 操纵制动器的控制装置，如踏板、操纵手柄等，应有防滑性能。人工操纵通过手或脚施加在制动器上的力与行程，应符合人类工效学的要求。\n\n## 9．5 电气安全要求\n\n9．5．1 起重机馈电裸滑触线与周围设备的安全距离和安全防护应符合7．2．2．2．1的规定。  \n9．5．2 供电系统中有触电危险的主滑触线应涂有安全色，并在适当的位置装设安全标志或表示带电的指示灯。  \n9．5．3 障碍信号灯的设置应符合7．4．12．3的规定。  \n9．5．4 起重机应有指示总电源分合状况的信号，必要时还应设置故障信号或报警信号。信号指示应设置在司机或有关人员视力、听力可及的地点。  \n9．5．5 避雷保护应符合7．4．11的规定。\n\n## 9．6 控制和操纵的安全与布置\n\n### 9．6．1 一般原则\n\n9．6．1．1 控制与操纵系统的设计和布置应能避免发生误操作的可能性，保证在正常使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b25444b-9b58-4cff-9f31-f4b8966327c0', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '4 原材料及成品验收（Part 2）', '\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：见证取样送样，检查复验报告。\n\n### 一般项目\n\n4.5.3拉索、拉杆、锚具及其连接件尺寸允许偏差应满足其产品标准和设计的要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：用钢尺、游标卡尺及拉线量测。\n\n4.5.4拉索、拉杆及其护套的表面应光滑，不应有裂纹和目视可见的折叠、分层、结疤和锈蚀等缺陷。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查。\n\n## 4.6焊接材料\n\n### I 主控项目\n\n4.6.1焊接材料的品种、规格、性能应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。焊接材料进场时，应按国家现行标准的规定抽取试件且应进行化学成分和力学性能检验，检验结果应符合国家现行标准的规定。\n\n检查数量：质量证明文件全数检查；抽样数量按进场批次和产品的抽样检验方案确定。\n\n检验方法：检查质量证明文件和抽样检验报告。\n\n4.6.2对于下列情况之一的钢结构所采用的焊接材料应按其产品标准的要求进行抽样复验，复验结果应符合国家现行标准的规定并满足设计要求：\n\n1结构安全等级为一级的一、二级焊缝;  \n2 结构安全等级为二级的一级焊缝;  \n3 需要进行疲劳验算构件的焊缝；  \n4 材料混批或质量证明文件不齐全的焊接材料;  \n5设计文件或合同文件要求复检的焊接材料。  \n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：见证取样送样，检查复验报告。\n\n### 一般项目\n\n4.6.3焊钉及焊接瓷环的规格、尺寸及允许偏差应符合国家现行标准的规定。\n\n检查数量：按批量抽查 $1 \\%$ ，且不应少于10套。\n\n检验方法：用钢尺和游标卡尺量测。\n\n4.6.4施工单位应按国家现行标准《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》GB/T10433的规定，对焊钉的机械性能和焊接性能进行复验，复验结果应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：每个批号进行一组复验，且不应少于5个拉伸和5个弯曲试验。\n\n检验方法：见证取样送样，检查复验报告。\n\n4.6.5焊条外观不应有药皮脱落、焊芯生锈等缺陷，焊剂不应受潮结块。\n\n检查数量：按批量抽查 $1 \\%$ ，且不应少于10包。\n\n检验方法：观察检查。\n\n## 4.7 连接用紧固标准件\n\n### I 主控项目\n\n4.7.1钢结构连接用高强度螺栓连接副的品种、规格、性能应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。高强度大六角头螺栓连接副应随箱带有扭矩系数检验报告，扭剪型高强度螺栓连接副应随箱带有紧固轴力 (预拉力)检验报告。高强度大六角头螺栓连接副和扭剪型高强度螺栓连接副进场时，应按国家现行标准的规定抽取试件且应分别进行扭矩系数和紧固轴力(预拉力)检验，检验结果应符合国家现行标准的规定。\n\n检查数量：质量证明文件全数检查，抽样数量按进场批次和产品的抽样检验方案确定。\n\n检验方法：检查质量证明文件和抽样检验报告。\n\n4.7.2高强度大六角头螺栓连接副应复验其扭矩系数，扭剪型高强度螺栓连接副应复验其紧固轴力，其检验结果应符合本标准附录B的规定。\n\n检查数量：按本标准附录B 执行。\n\n检验方法：见证取样送样，检查复验报告。\n\n4.7.3 对建筑结构安全等级为一级或跨度 ${ \\bf 6 0 m }$ 及以上的螺栓球节点钢网架、网壳结构，其连接高强度螺栓应按现行国家标准《钢网架螺栓球节点用高强度螺栓》GB/T 16939 进行拉力载荷试验。\n\n检查数量：按规格抽查8只。\n\n检验方法：用拉力试验机测定。\n\n### Ⅱ一般项目\n\n4.7.4热浸镀锌高强度螺栓镀层厚度应满足设计要求。当设计无要求时，镀层厚度不应小于 $4 0 ~ \\mathrm { ~ \\textmu ~ m ~ }$ 。\n\n检查数量：按规格抽查8只。\n\n检验方法：用点接触测厚计测定。\n\n4.7.5高强度大六角头螺栓连接副、扭剪型高强螺栓连接副应按 包装箱配套供货。包装箱上应标明批号、规格、数量及生产日期。 螺栓、螺母、垫圈表面不应出现生锈和沾染脏物，螺纹不应损伤。\n\n检查数量：按包装箱数抽查 $5 \\%$ ，且不应少于3箱。\n\n检验方法：观察检查。\n\n4.7.6螺栓球节点钢网架、网壳结构用高强度螺栓应进行表面硬度检验，检验结果应满足其产品标准的要求。\n\n检查数量：按规格抽查8只。\n\n检验方法：用硬度计测定。\n\n4.7.7普通螺栓、自攻螺钉、铆钉、拉铆钉、射钉、锚栓(机械型和化学试剂型)、地脚锚栓等紧固标准件及螺母、垫圈等，其品种、规格、性能等应符合国家现行产品标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查产品的质量合格证明文件、中文产品标志及检验报告等。\n\n## 4.8球节点材料\n\n### 主控项目\n\n4.8.1制作螺栓球所采用的原材料，其品种、规格、性能等应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查产品的质量合格证明文件、中文产品标志及检验报告等。\n\n4.8.2制作封板、锥头和套筒所采用的原材料，其品种、规格、性能等应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查产品的质量合格证明文件、中文产品标志及检验报告等。\n\n4.8.3制作焊接球所采用的钢板，其品种、规格、性能等应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查产品的质量合格证明文件、中文产品标志及检验报告等。\n\n## 4.9压型金属板\n\n### Ⅰ主控项目\n\n4.9.1压型金属板及制作压型金属板所采用的原材料(基板、涂层板),其品种、规格、性能等应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查产品的质量合格证明文件、中文产品标志及检验报告等。\n\n4.9.2泛水板、包角板、屋脊盖板及制造泛水板、包角板、屋脊盖板所采用的原材料，其品种、规格、性能等应符合国家现行产品标\n\n准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查产品的质量合格证明文件、中文产品标志及检验报告等。\n\n4.9.3压型金属板用固定支架的材质、规格');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b26bc82-b4d3-4048-8526-20c4536eab78', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.8 井架、龙门架物料提升机', '4.8 井架、龙门架物料提升机## 4.8.1 这些安全装置对避免安全事故起到关键作用。\n\n## 4.8.3 缆风绳和附墙装置与脚手架连接会产生安全隐患。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b270f86-c88f-4fef-92d9-5b1392494412', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 内衬混凝土在波形钢腹板梁中承担较大部分的剪力传递，一次浇筑成型的目的是保证结构的整体性，更有利于波形钢腹板在横桥向和顺桥向的整体连接，有利于保证结构安全。\n\n4 波形钢腹板梁悬臂施工时，混凝土的浇筑会造成挂篮的前端下挠变形，而此时由于钢腹板与前一节段的钢腹板已焊接固定，混凝土的底板、顶板会与波形钢腹板产生相对位移，导致波形钢腹板的埋入深度发生变化。因此，底板和顶板立模时需要考虑这部分的相对位移，从而采取加密高程控制点等措施，来控制钢腹板中的剪力键埋入混凝土梁体底板和顶板的深度。\n\n9 波形钢腹板与混凝土底板处的结合部，因在桥梁建成通车后将长期暴露在自然环境中，会受到雨水、凝结水的侵蚀，结合部两种材料之间的任何缺陷都会对结构的耐久性造成影响。对结合部进行封闭处理，能堵住水的渗漏通道，提高结合部的防腐蚀能力，增强结构的耐久性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b2b9a12-419c-472f-8be3-8d72b5003ec2', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第二章 事故报告', '第二章 事故报告第九条 事故发生后，事故现场有关人员应当立即向本单位负责人报告；单位负责人接到报告后，应当于1小时内向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。情况紧急时，事故现场有关人员可以直接向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。\n\n第十条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，应当依照下列规定上报事故情况，并通知公安机关、劳动保障行政部门、工会和人民检察院：\n\n（一）特别重大事故、重大事故逐级上报至国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（二）较大事故逐级上报至省、自治区、直辖市人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（三）一般事故上报至设区的市级人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门依照前款规定上报事故情况，应当同时报告本级人民政府。国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门以及省级人民政府接到发生特别重大事故、重大事故的报告后，应当立即报告国务院。\n\n必要时，安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门可以越级上报事故情况。\n\n第十一条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门逐级上报事故情况，每级上报的时间不得超过 2 小时。\n\n第十二条 报告事故应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；（二）事故发生的时间、地点以及事故现场情况；（三）事故的简要经过；（四）事故已经造成或者可能造成的伤亡人数（包括下落不明的人数）和初步估计的直接经济损失；（五）已经采取的措施；（六）其他应当报告的情况。\n\n第十三条 事故报告后出现新情况的，应当及时补报。\n\n自事故发生之日起 30 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。\n\n第十四条 事故发生单位负责人接到事故报告后，应当立即启动事故相应应急预案，或者采取有效措施，组织抢救，防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失。\n\n第十五条 事故发生地有关地方人民政府、安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，其负责人应当立即赶赴事故现场，组织事故救援。\n\n第十六条 事故发生后，有关单位和人员应当妥善保护事故现场以及相关证据，任何单位和个人不得破坏事故现场、毁灭相关证据。\n\n因抢救人员、防止事故扩大以及疏通交通等原因，需要移动事故现场物件的，应当做出标志，绘制现场简图并做出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证。\n\n第十七条 事故发生地公安机关根据事故的情况，对涉嫌犯罪的，应当依法立案侦查，采取强制措施和侦查措施。犯罪嫌疑人逃匿的，公安机关应当迅速追捕归案。\n\n第十八条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当建立值班制度，并向社会公布值班电话，受理事故报告和举报。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b2f10b1-4acf-4214-9f25-3c74d97963df', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本章条文对海上桥梁的施工规定侧重于两个方面：一为海上桥梁的特殊施工要求；二为海洋腐蚀环境条件下结构的耐久性要求。\n\n### 22.1.2 桥梁结构的环境分类及作用等级应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。海洋环境中的水下区、潮汐区、浪溅区和大气区的划分，可按现行《海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范》（JTJ 275）的规定执行。\n\n### 22.1.3 海上桥梁的施工应进行风险评估，并应采取有效措施，避免海上恶劣的自然环境条件对作业人员、施工船舶、机械设备和工程结构产生不利影响，保证施工安全。用于海上桥梁施工的各种钢制临时承重结构和构件，对使用期超过 12 个月的，应采取必要的临时防腐措施，保证其使用的可靠性和安全性。海上桥梁的施工应符合环保要求，防止或减少对环境的污染。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b34ba3e-97b0-45ca-8fa5-c95ead055104', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.10 石拱桥', '19.10 石拱桥## 19.10.1 石拱桥的拱架宜采用钢拱架、满布式钢管拱架、组合式钢拱架或木拱架等结构形式，拱架的设计、制作、拼装和拆卸应符合本规范第 19.2节的规定。当小跨径石拱桥采用土牛拱胎时，土牛拱胎在制作时应设防排水设施，土石应分层夯实，密实度应不小于 $9 5 \\%$ ，拱顶部分应选用含水率适宜的黏土。\n\n## 19.10.2 用于砌筑拱圈的拱石应采用粗料石或块石按拱圈放样尺寸加工成楔形。拱石的厚度应不小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，加工成楔形时其较薄端的厚度应符合设计要求的尺寸或按施工放样的要求确定；其高度应为最小厚度的 $1 . 2 \\sim 2 . 0$ 倍；长度应为最小厚度的$2 . 5 { \\sim } 4 . 0$ 倍。拱石应按立纹破料，岩层面应与拱轴线垂直，各排拱石沿拱圈内弧的厚度应一致。对砌筑拱圈所用砂浆的要求应符合本规范第 16 章的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b353216-acac-4ff4-881a-8111085cde39', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10．10数据处理与变形分析', '10．10数据处理与变形分析## 10．10．2关于监测基准网的数据处理：\n\n1观测数据的改正计算和检核计算是数据处理的首要步骤。\n\n2良好的观测数据，是变形监测的质量保证。规模较大的网，由于观测数据量较大，很难直接判断观测质量的高低，因此，要求进行精度评定。精度评定，可采用本规范第3、4章的相关方法或其他数理统计方法。\n\n3基准网平差的起算点，要求是稳定可靠的点或点组。最小二乘测量平差检验法是点位稳定性检验的常用方法。本规范提倡采用其他更好的、更可靠的统计检验方法。\n\n## 10．10．3监测基准网和变形监测网，只是构网内涵的不同，没有等级的差异，二者的观测方法和精度要求是完全等同的(参见本规范第10．2．4条和10．3．3条的说明)，故其数据处理方法也是相同的。\n\n## 10．10．5本条是根据目前国内外变形分析的理论并结合监测工程的要求确定。其中的观测成果可靠性分析、累计变形量和两相邻观测周期的相对变形量分析、相关影响因素的作用分析是变形分析的基本内容，要求所有的监测项目都应该做到。回归分析和有限元分析是对较大规模或重要的监测项目的要求。\n\n通过准确全面的变形分析，可对监测体的变形情况做出恰当的物理解释。\n\n## 10．10．6将《93 规范》中按水平位移测量和垂直位移测量分别提交资料的要求，改为按监测工程项目提交资料。\n\n其他影响因素的相关曲线图主要有：位移量、降雨量与时间关系曲线图、位移量与降雨量相关曲线图、位移量与地下水动态相关曲线图、深部位移量曲线图等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b4fec76-5a3b-4f02-8482-90f6573b962b', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.5.14 空气幕辅助下沉的储气罐应放置在通风遮阳位置', '8.5.14 空气幕辅助下沉的储气罐应放置在通风遮阳位置，不得曝晒或高温烘烤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b5b05d1-6bc7-47a8-ba87-362fd06e5244', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.3 制动器', '6.1.1.3 制动器## 6.1.1.3.1 支持制动\n\n### 6.1.1.3.1.1 支持制动的作用\n\n在起升机构中，支持制动是用来将起升的物品支持在悬空状态，由机械式制动器产生支持制动作用。\n\n### 6.1.1.3.1.2 支持制动器的选择\n\n起升机构的每一套独立的驱动装置至少应装设一个支持制动器。吊运液态金属及其他危险物品的起升机构，每套独立的驱动装置至少应装设两个支持制动器。起升机构制动器的制动距离应满足起重机使用要求。\n\n支持制动器应是常闭式的，制动轮／盘应装在与传动机构刚性联接的轴上。支持制动器的制动转矩应等于或大于按式（81）计算的制动轴上所需的计算制动转矩 $M _ { Z }$ ：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = K _ { \\mathrm { Z } } \\ \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D \\eta ^ { \' } } { 2 a i }\n$$\n\n……（81）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ — 起升机构制动器轴上的计算制动转矩，单位为牛顿米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$K _ { \\mathrm { Z } }$ — 制动安全系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$D$ 同式（77）；  \n$\\eta ^ { \' }$ 物品下降时起升机构传动装置和滑轮组的总效率；$a$ 同式（77）；i 由制动器轴到卷筒轴的总传动比。  \n对于工作特别频繁的起升机构，宜对制动器进行发热校验。\n\n### 6.1.1.3.1.3 制动安全系数\n\n制动安全系数规定如下：\n\na） 一般起升机构（通常为 M5级及其以下级别）不应低于1．50。  \nb） 重要起升机构（通常为 M6级及其以上级别）不应低于1．75。  \nc） 吊运液态金属和易燃易爆的化学品及危险品的起升机构：每套驱动装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不低于1．25；对于两套彼此有刚性联系的驱动装置，每套装置应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．10；对于采用行星差动减速器传动，每套驱动装置也应装有两个支持制动器，每一个制动器的制动安全系数不应低于1．75。  \nd） 具有液压制动作用的液压传动起升机构：制动安全系数不应低于1．25。\n\n## 6.1.1.3.2 减速制动\n\n在起升机构中，不宜采用无控制的物品自由下降方式，减速制动是用来将悬挂在空中的正在向下运动的物品减速到停机或到一个较低的下降速度时实施停机制动。\n\n起升机构的减速制动可以由机械式支持制动器来完成，也可以由电气制动来完成。电气制动只用于减速制动，不能用于支持制动和安全制动。\n\n## 6.1.1.3.3 安全制动\n\n在安全性要求特别高的起升机构中，为防止起升机构的驱动装置一旦损坏而出现特殊的事故，在钢丝绳卷筒上装设机械式制动器作安全制动用。此安全制动器在机构失效或传动装置损坏导致物品超速下降，下降速度达到1．5倍额定速度前自动起作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b5b33a4-95c5-4d46-8f86-a98b60e74e3f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 “开式压浆”是指水泥浆通过压浆管直接注入桩底或其他需要补强的部位，并与桩底沉渣、周围土体混合的压浆方式。“闭式压浆”是指将预制的弹性良好的腔体或压力注浆室随钢筋骨架放入灌注桩孔底，灌注水下混凝土成桩后，在压力作用下将水泥浆注入腔体内；随着压浆压力和压浆量的增加，弹性腔体逐渐膨胀、扩张，在桩底土层中形成浆泡；然后浆泡逐渐扩大，压密桩底的沉渣和土体，取代或置换部分桩底土层的压浆方式。\n\n$_ { 2 \\sim 3 }$ 桩底压浆管沿灌注桩钢筋骨架圆周均匀布置的目的是保证压浆后浆液扩散的均匀性和可靠性，其设置的数量一般根据桩径的大小来确定。要求压浆管底部进入桩底土层一定的深度，是因为这样做可保证水泥浆能顺畅外溢并能加固较大范围的土体。\n\n4 桩侧后压浆的作用，一是可以固化桩侧的泥皮并加固桩周一定范围内的土体，提高桩侧的摩阻力，减小桩周土体的剪切变形；二是可以对桩底压浆起到一定的封堵作用。桩侧后压浆按压浆管的埋设方式分为桩身预埋管压浆法和钻孔埋管压浆法两种方法；按压浆装置的形式不同分为沿钢筋骨架纵向设置压浆花管方式、根据桩径大小沿钢筋骨架环向设置压浆花管方式、沿钢筋骨架纵向设置桩侧压力注浆器方式。\n\n5 规定桩侧后压浆时“压浆管弧形部分的外切圆直径应大于桩孔直径 $2 0 0 \\mathsf { m m } ^ { \\prime \\prime }$ ，是为了保证其能与桩壁土体的表面接触，甚至嵌入土体一定深度，实现顺利压浆。\n\n6 压浆管的接头如不密封而漏水，将会导致压浆失败，因此在安装时需要注意检查，保证可靠。\n\n### 9.5.7 灌注桩后压浆的施工应符合下列规定：\n\n1 桩身混凝土灌注后应及时采用高压水冲洗压浆管，打开压浆阀，疏通压浆通道。\n\n2 压浆作业应在桩身混凝土达到设计强度等级的 $7 5 \\%$ 后，且桩身的无损检测合格后方可进行。正式压浆前，宜选取至少一根桩做压浆工艺试验，获得相关的经验参数后再进行大面积施工。\n\n3 对群桩基础的桩实施压浆作业时，宜按先周边、后中间的顺序，且宜按对称、间隔的原则依次进行。\n\n4 采取桩底和桩侧组合方式压浆时，应按先桩侧、后桩底的顺序进行。在桩的多个断面实施桩侧压浆时，应按先上、后下的顺序进行。\n\n5 在压浆施工的影响范围内，不得同时进行其他灌注桩的施工作业。压浆作业与其他灌注桩作业点的距离宜不小于 $1 0 \\mathrm m$ 或10倍桩径。\n\n6 拌制浆液时，应先加水，然后加入外加剂，混合均匀后再加入水泥进行充分搅拌。浆液搅拌的时间应不少于 $3 \\mathrm { m i n }$ ，拌制好的浆液应具有良好的流动性，不离析、不沉淀。\n\n7 压浆时，宜遵循“细流慢注”的原则，最大压浆流量宜不超过 $1 0 0 ~ \\mathrm { L / m i n }$ 。同一根桩中的全部压浆管宜同时均匀压入水泥浆，并应随时监测桩顶的位移和桩周土层的变化情况。\n\n8 桩底压浆时，对同一根桩的压浆宜分3次进行，且宜依次按 $40 \\%$ 、 $40 \\%$ 、 $20 \\%$ 的压浆量循环等量压入。\n\n9 采用 U 形管法压浆时，每次循环压浆完成后，应立即采用清水将压浆软管清洗干净，再关闭阀门；压浆停顿时间超过 $3 0 \\mathrm { { m i n } }$ ，应对管路进行清洗。压浆完成后，应在阀门关闭 $4 0 \\mathrm { m i n }$ 后，方可拆卸阀门。\n\n10 对多根桩进行压浆时，各桩压浆的间隔时间宜不少于 2h。\n\n11 压浆作业时，实际的压浆压力应小于控制压力。\n\n12 灌注桩后压浆的施工应记录压浆的起止时间、压浆量、压浆流量、压浆压力及桩的上抬量等参数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b752470-60c4-4e51-815f-1709eb8846d0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '13.4 基坑降排水', '13.4 基坑降排水## 13.4.1 采用集水坑排水时应符合下列规定：\n\n### 1 基坑开挖时，宜在坑底基础范围之外设置集水坑并沿坑底周围开挖排水沟，使水流入集水坑内，排出坑外。集水坑的尺寸宜视渗水量的大小确定。\n\n### 2 排水设备的能力宜为总渗水量的 $1 . 5 { \\sim } 2 . 0$ 倍。\n\n## 13.4.2 采用井点降水法排水时应符合下列规定：\n\n### 1 井点降水法宜用于粉砂、细砂、地下水位较高、有承压水、挖基较深、坑壁不易稳定的土质基坑，在无砂的黏质土中不宜采用。井点类别的选择，宜按土层的渗透系数、要求降低水位的深度以及工程特点确定。\n\n### 2 井管的成孔可根据土质分别采用射水成孔或冲击钻机、旋转钻机及水压钻探机成孔。井点降水曲线应低于基底设计高程或开挖高程至少 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 3 应做好沉降及边坡位移监测，保证水位降低区域内构筑物的安全，必要时应采取防护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b781142-9e2d-418d-8bc7-e15f0fc69af5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 1）', '8.2 起重机抗风防滑安全性## 8.2.1 除塔式起重机以外的轨道起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.1.1 正常工作状态\n\n起重机正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（142）校验计算：犘 犘犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } { \\ge } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { { \\Phi } } } + P _ { \\mathrm { { D } } } - P _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 运行机构制动器在车轮踏面上产生的制动力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 起重机承受的工作状态风载荷，见4．2．2．3．3，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机自重载荷与起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 起重机运行停车减速惯性力，取 $\\phi _ { 5 } = 1$ ，按4．2．1．2．2计算，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 起重机运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } _ { \\omega } { \\times } ( P _ { \\mathrm { q } } { + } P _ { \\mathrm { G } } )\n$$\n\n$\\omega$ 运行摩擦阻力系数，见表55；\n\n$P _ { \\mathrm { Q } } + P _ { \\mathrm { G } }$ -额定起升载荷与自重载荷产生的总轮压，单位为牛顿(N)。\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力（即摩擦力）时， $P _ { \\mathrm { { Z l } } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n表 55 运行摩擦阻力系数和静摩擦系数  \n\n\n\n\n\n### 8.2.1.2 非工作状态\n\n起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（143）校验计算犘 犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { \\alpha G } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n……（143）\n\n式中：\n\nZ2 由制动器与夹轨器、锚定装置或防风拉索等沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）。夹轨器单独作用时：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } = P f\n$$\n\n$P$ -夹轨器对轨道产生的夹持力，单位为牛顿(N);\n\n$f$ ——静摩擦系数，见表55；\n\nWⅢ — 同式（15）；\n\nαG— 自重载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；\n\n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — —— 非工作状态下阻止起重机被风吹移动的摩擦阻力（即被制动轮与轨道的黏着力），单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } P _ { \\mathrm { G } } f\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$ — 同式（142）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n手工操作夹轨器时，手动的最大操作力不得大于 $2 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n实践证明，对于受很大风载荷作用的起重机，如岸边集装箱起重机等，采用将全部车轮（主动轮和从动轮）都制动的方法，可获得良好的抗风防滑安全性。还可采用主动轮两级制动的方式。\n\n## 8.2.2 轨道塔式起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.2.1 正常工作状态\n\n核算抗风防滑安全性时，塔式起重机的正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（144）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } \\mathrm { \\gtrsim 1 . ~ 2 ~ } P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { a G } } + 1 . 3 5 ~ P _ { \\mathrm { a Q } } + P _ { \\mathrm { D } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（144）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\alpha G }$ 同式（143）；   \n$P _ { \\alpha \\mathbf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b7fc722-747b-4347-a2a2-8c3ad8c572da', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷（Part 3）', 'lspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n### 4．2．1．2．2．2 起重机的回转离心力和回转与变幅运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机回转运动时各部（构）件的离心力，用这些部（构）件的质量大小、其质量中心处的回转半径和回转速度来计算，把悬挂的总起升质量视为与起重机臂架端部刚性固接，对塔式起重机则各部（构）件质量和总起升质量的离心力均按最不利位置计算，在计算离心力时 $\\phi _ { 5 }$ 取为1。通常，这些离心力对结构起减载作用，可忽略不计。\n\n起重机回转与变幅起（制）动时的水平惯性力，按其各部（构）件质量与该质心的加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算（对机构计算和抗倾覆稳定性计算取 $\\phi _ { 5 } = 1 $ ），并把总起升质量视为与起重机臂端刚性固接，其加（减）速度值取决于该质量在起重机上的位置。对一般的臂架起重机，根据其速度和回转半径的不同，臂架端部的切向和径向加速度值均可在 $0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 6 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 之间选取，加（减）速时间在 $5 \\ \\mathrm { s } \\sim 1 0 \\ \\mathrm { s }$ 之间选取。物品所受风力单独计算，按最不利方向叠加。\n\n臂架起重机回转和变幅机构起（制）动时的总起升质量产生的综合水平力（包括风力、变幅和回转起制动产生的惯性力和回转运动的离心力），也可以用起重钢丝绳相对于铅垂线的偏摆角引起的水平分力来计算：用起重钢丝绳最大偏摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ （其值见表14）计算结构、机构强度和起重机整机抗倾覆稳定性，用起重钢丝绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算电动机功率〔此时取 $\\alpha _ { \\textrm { I } } = ( 0 , 2 5 \\small { \\sim } 0 . 3 ) \\alpha _ { \\textrm { I I } } ]$ 〕和机械零件的疲劳强度及磨损〔此时取 $\\alpha _ { \\mathrm { I } } = ( 0 . 3 \\sim 0 . 4 ) \\alpha _ { \\mathrm { I I } } \\beth$ 〕。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b85d366-ed21-4405-917f-b3d2e51d3200', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', 'E.4 基本气温', 'E.4 基本气温## E.4.1 气温是指在气象台站标准百叶箱内测量所得按小时定时 记录的温度。\n\n## E.4.2 基本气温根据当地气象台站历年记录所得的最高温度月的月平均最高气温值和最低温度月的月平均最低气温值资料，经统计分析确定。月平均最高气温和月平均最低气温可假定其服从极值 型分布，基本气温取极值分布中平均重现期为 50 年的值。\n## E.4.3 统计分析基本气温时，选取的月平均最高气温和月平均最低气温资料一般应取最近 30 年的数据;当无法满足时，不宜少于 10 年的资料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b8e5318-480f-4aab-a6b0-2dce32163fc1', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '制定依据：', '制定依据：1．依据GB5226.2-2002《机械安全机械电气设备第32部分：起重机械技术条件》中4.4条的规定。为保证电气设备的正常使用，起重机电气设备应符合其运行环境，包括环境（温度、湿度）和海拔、\n\n电磁兼容性、防护、防油滴、离子和非离子辐射、振动、冲击和碰撞的要求，以及防爆和火灾等其他要求。当实际环境和运行条件超出规定范围时，供方和用户之间应有协议。\n\n2．爆炸和火灾危险环境的要求依据GB 50058《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》中关于此种环境下电气设备的设计选择。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b946fce-af52-4741-a202-afc38d8f1c0f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例（Part 2）', '\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">废料场吊钩起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">废料场抓斗或电磁盘起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">桥式抓斗卸船机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8(a）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">集装箱搬运起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8（b）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">岸边集装箱起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冶金用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">换轧辊起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">很少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">料箱起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9（c）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">加热炉起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(d)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">炉前兑铁水铸造起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U~U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3~Q4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7~A8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9（e)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b9566af-597c-41f5-8ecf-b7ee6e7ffbff', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．6 联轴器', '6．3．6 联轴器联轴器应验算所传递的扭矩，并满足式（134）：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } [ M _ { \\mathrm { L } } ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { L } }$ ———联轴器的计算扭矩，按下式计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } = k M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n$k$ 系数，与工作级别、联轴器的重要性及其所连接的轴有关，一般为 $1 . 3 { \\sim } 3 . 1$ ，起升机构和变幅机构宜取大值；\n\n$M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }$ ———联轴器所连接的轴的传递扭矩，单位为牛米犕 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$[ M _ { \\mathrm { L } } ]$ ］———联轴器的许用扭矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9b9ffc09-9044-4560-bc35-73f17bb54c5b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 2）', '同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### 犘．2．2．2．1 非平衡动臂式变幅机构\n\n###### 犘．2．2．2．1．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．5）计算：\n\n$$\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { e q } } v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ a \\eta }\n$$\n\n……（P．5）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 变幅机构电动机的等效变幅功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { e q } }$ — 变幅牵引构件上的等效变幅力，简化计算取 $P _ { \\mathrm { e q } } = P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ ，单位为牛顿（N）， $P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ 按式（95）计算；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅牵引构件的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$a$ 同式（77）；变幅机构总传动效率。\n\n### 犘．2．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．5）计算所得的结果和该机构的接电持续率（见附录 Q），便可从电动机样本上初选所需的\n\n电动机。\n\n### 犘．2．2．2．2 平衡臂架式变幅机构\n\n#### 犘．2．2．2．2．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { F _ { \\mathrm { { I d } } } \\cdot v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．6）\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 同式（P．5）；  \n$F _ { \\mathrm { H } }$ — 同式（96）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 牵引构件（钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸、活塞等）的线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；-同式(P.5）。\n\n#### 犘．2．2．2．2．2 电动机初选\n\n用式（P．6）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．3 稳态负载系数法\n\n稳态负载系数法适用于各机构中能给出有关资料的绕线转子异步电动机。\n\n#### 犘．2．3．1 所选电动机的功率\n\n所选电动机的功率按式（P．7）或式（P．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { e } }\n$$\n\n…（P．7）……（P．8）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ n ~ } }$ — 所选电动机在相应的 值和实际接电持续率 $J C$ 值下的功率，单位为千瓦（kW）；$G$ 稳态负载平均系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态功率，见式 $( \\mathrm { P } . 1 ) \\sim$ 式（P．3）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 电动机的等效功率，见式（P．4）～式（P．6）。犑犆\n\n各种起重机各机构的接电持续率 $J C$ ，稳态负载平均系数犆 $G$ ，均应根据实际的载荷情况计算。如在犌设计时，无法获得其详细资料，则可参照附录 Q中的 $J C , C Z , G$ 值选取。\n\n$G$ 的具体数值见表 P．1。\n\n表 犘．1 稳态负载平均系数 $\\textbf { G }$   \n\n\n\n\n\n#### 犘．2．3．2 电动机的初选\n\n用式（P．7）、式（P．8）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。′\n\n### 犘．2．4 等效接电持续率经验法（用于起升机构）\n\n#### 犘．2．4．1 等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$\n\n与机构工作级别对应的初选电动机用的等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ ，见表 P．2。\n\n表犘．2 机构工作级别与等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$   \n\n\n\n\n\n#### 犘．2．4．2 初选电动机\n\n根据式（P．1）计算的结果，按照起升机构工作级别，由表P．2查出等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ 后，从电动机样本上可初选出所需的电动机。\n\n### 犘．2．5 等效平均功率法\n\n#### 犘．2．5．1 等效平均功率法的计算\n\n在得到电动机的负荷图后（例如：对作起升运动的起升机构，和作水平运动的运行、回转、平衡变幅犕等机构，见图 P．1），便可计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ { 1 } ^ { 2 } t _ { 1 } + M _ { 2 } ^ { 2 } t _ { 2 } + M _ { 3 } ^ { 2 } t _ { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9bb392ec-dec9-446f-89c4-162808d6f8e7', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '4型式和主参数', '4型式和主参数## 4.1型式\n吊篮按驱动方式分为手动、气动和电动。\n\n## 4.2主参数及其系列\n吊篮的主参数用额定载重量表示，主参数系列见表1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9bb880e5-d9cb-4f33-baeb-4f9b12db5ad1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：大跨径斜拉桥在主梁悬臂施工期间，长悬臂施工状态持续的时间越长，其危险性越大，所以需要避免在不利的大风或台风季节进行长悬臂状态下的主梁施工，或尽量缩短其持续时间；另外，斜拉桥施工时对风的影响非常敏感，因此在主梁施工期间需要予以高度重视，采取必要的临时措施减少风振对结构的不利影响，保证结构在施工过程中的安全。\n\n## 20.3.9主梁的合龙施工应符合下列规定：\n\n### 1 主梁的合龙应按设计和施工控制的要求进行，施工前应确定施工程序并进行合龙施工计算，制定详细的施工工艺及各项保障措施的方案。  \n### 2 对合龙前最后若干个悬臂施工梁段的高程、线形、轴线偏差及索力应进行严格控制，使合龙口两侧主梁的自然相对偏差满足合龙的误差要求。  \n### 3 混凝土主梁和全焊钢主梁在合龙时，应按设计要求设置临时刚性连接，控制合龙口长度及主梁轴线与高程的变化；栓接钢主梁合龙时，应提前调整合龙口两侧钢主梁的姿态，并应对两侧钢主梁螺栓孔之间的间距进行控制。  \n### 4 主梁合龙施工期间，应对桥面上的临时施工荷载进行严格控制，不得随意施加除合龙施工需要的其他附加荷载。  \n### 5 主梁中跨合龙后，应按设计要求的程序在规定时间内拆除塔梁临时固结装置，保证结构体系的安全转换。  \n### 6 边跨合龙应根据主梁的结构特点按本条的相关要求进行施工。  \n### 7多塔斜拉桥主梁的合龙顺序应符合设计的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9bc069cf-b12c-4a25-add8-e9655c05a813', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'C.6防波堤及护岸工程', 'C.6防波堤及护岸工程C.6.1内河深水超过 $2 \\textrm { m }$ 的作业工程。  \nC.6.2水深超过 $1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 且海况恶劣的抛石工程。  \nC.6.3爆破挤淤工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9bcfc574-6dfd-4569-a5c9-969377bf9daf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性对在工作或非工作时有可能发生整体倾覆的起重机，应通过计算来校核其整体抗倾覆稳定性所需满足的条件。在露天工作的轨道运行起重机，还应校核其抵抗风吹并防止出现滑移的安全性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9bead586-2bf5-4291-934d-862571f17b8c', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验步骤', '4 试验步骤## 4.1 圆柱体试件在试验前，务必进行顶端整平。\n\n## 4.2 在破型前，保持试件原有湿度，在试验时擦干试件。测量其尺寸及外观。首先测量沿试件高度中央部位相互垂直的两个方向的直径，分别记为 ${ \\mathrm { d } } _ { 1 }$ 、 ${ \\mathrm { d } } _ { 2 }$ ；再分别测量相互垂直的两个方向的4个高度。\n\n## 4.3 将试件置于上下压板之间，试件轴中心应与压力机几何对中。\n\n## 4.4 混凝土强度等级小于C30 时取 $0 . 3 { \\sim } 0 . 5 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s }$ 的加荷速度；混凝土强度等级大于或等于C30且小于C60时，取 $0 . 5 { \\sim } 0 . 8  { \\mathrm { M P a } } /  { \\mathrm { s } }$ 的加荷速度；混凝土强度等级大于或等于C60 时取$0 . 8 { \\sim } 1 . 0 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s }$ 的加荷速度。当试件接近破坏而开始迅速变形时，应停止调整试验机油门，直至试件破坏，记下破坏极限荷载 $F$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9bed9840-a660-494f-92fa-aed36fe127cf', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百九十三条因受赠人的违法行为致使赠与人死亡或者丧失民事行为能力的', '第一百九十三条因受赠人的违法行为致使赠与人死亡或者丧失民事行为能力的，赠与人的继承人或者法定代理人可以撤销赠与。赠与人的继承人或者法定代理人的撤销权，自知道或者应当知道撤销原因之日起六个月内行使。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9bf2e210-f923-4f2e-8f96-a4a1489496ae', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '3.2 文明施工', '3.2 文明施工3.2.1 文明施工检查评定应符合国家现行标准《建设工程施工现场消防安全技术规范》GB50720 和《建筑施工现场环境与卫生标准》JGJ146、《施工现场临时建筑物技术规范》JGJ/T188 的规定。\n\n3.2.2 文明施工检查评定保证项目应包括：现场围挡、封闭管理、施工场地、材料管理、现场办公与住宿、现场防火。一般项目应包括：综合治理、公示标牌、生活设施、社区服务。\n\n3.2.3 文明施工保证项目的检查评定应符合下列规定：\n\n### 1 现场围挡\n\n1）市区主要路段的工地应设置高度不小于2.5m 的封闭围挡;  \n2）一般路段的工地应设置高度不小于1.8m的封闭围挡；  \n3）围挡应坚固、稳定、整洁、美观。\n\n### 2 封闭管理\n\n1）施工现场进出口应设置大门，并应设置门卫值班室；  \n2）应建立门卫职守管理制度，并应配备门卫职守人员；  \n3）施工人员进入施工现场应佩戴工作卡；  \n4）施工现场出入口应标有企业名称或标识，并应设置车辆冲洗设施。\n\n### 3 施工场地\n\n1）施工现场的主要道路及材料加工区地面应进行硬化处理；  \n2）施工现场道路应畅通，路面应平整坚实；  \n3） 施工现场应有防止扬尘措施；  \n4) 施工现场应设置排水设施，且排水通畅无积水；  \n5） 施工现场应有防止泥浆、污水、废水污染环境的措施；  \n6）施工现场应设置专门的吸烟处，严禁随意吸烟；  \n7）温暖季节应有绿化布置。\n\n### 4 材料管理\n\n1）建筑材料、构件、料具应按总平面布局进行码放；  \n2）材料应码放整齐，并应标明名称、规格等；  \n3） 施工现场材料码放应采取防火、防锈蚀、防雨等措施;  \n4） 建筑物内施工垃圾的清运，应采用器具或管道运输，严禁随意抛掷；  \n5）易燃易爆物品应分类储藏在专用库房内，并应制定防火措施。\n\n### 5 现场办公与住宿\n\n1）施工作业、材料存放区与办公、生活区应划分清晰，并应采取相应的隔离措施；2）在施工程、伙房、库房不得兼做宿舍；3）宿舍、办公用房的防火等级应符合规范要求；4）宿舍应设置可开启式窗户，床铺不得超过2层，通道宽度不应小于 $0 . 9 \\mathrm { m }$ ；5） 宿舍内住宿人员人均面积不应小于 $2 . 5 \\ \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ，且不得超过16人；6） 冬季宿舍内应有采暖和防一氧化碳中毒措施;7） 夏季宿舍内应有防暑降温和防蚊蝇措施;8）生活用品应摆放整齐，环境卫生应良好。\n\n### 6 现场防火\n\n1）施工现场应建立消防安全管理制度、制定消防措施；  \n2）施工现场临时用房和作业场所的防火设计应符合规范要求；  \n3）施工现场应设置消防通道、消防水源，并应符合规范要求；  \n4）施工现场灭火器材应保证可靠有效，布局配置应符合规范要求；  \n5）明火作业应履行动火审批手续，配备动火监护人员。\n\n3.2.4 文明施工一般项目的检查评定应符合下列规定：\n\n### 1 综合治理\n\n1）生活区内应设置供作业人员学习和娱乐的场所；\n\n2）施工现场应建立治安保卫制度、责任分解落实到人；\n\n3）施工现场应制定治安防范措施。\n\n### 2 公示标牌\n\n1）大门口处应设置公示标牌，主要内容应包括：工程概况牌、消防保卫牌、安全生产牌、文明施工牌、管理人员名单及监督电话牌、施工现场总平面图;\n\n2）标牌应规范、整齐、统一；\n\n3）施工现场应有安全标语；\n\n4）应有宣传栏、读报栏、黑板报。\n\n### 3 生活设施\n\n1）应建立卫生责任制度并落实到人；\n\n2）食堂与厕所、垃圾站、有毒有害场所等污染源的距离应符合规范要求;\n\n3）食堂必须有卫生许可证，炊事人员必须持身体健康证上岗；\n\n4）食堂使用的燃气罐应单独设置存放间，存放间应通风良好，并严禁存放其它物品；\n\n5）食堂的卫生环境应良好，且应配备必要的排风、冷藏、消毒、防鼠、防蚊蝇等设施；\n\n6）厕所内的设施数量和布局应符合规范要求;\n\n7）厕所必须符合卫生要求；\n\n8）必须保证现场人员卫生饮水;\n\n9）应设置淋浴室，且能满足现场人员需求；\n\n10）生活垃圾应装入密闭式容器内，并应及时清理。\n\n### 4 社区服务\n\n1）夜间施工前，必须经批准后方可进行施工；\n\n2）施工现场严禁焚烧各类废弃物;\n\n3）施工现场应制定防粉尘、防噪音、防光污染等措施；\n\n4）应制定施工不扰民措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9bf3d94d-6b54-4e29-b14b-d03535bdb302', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 本次修订增加了“不得采用将梁、板吊挂在架桥机后部配重的方式进行过孔作业”的规定，是因为这种过孔方式存在较大的安全隐患，不利于施工的安全。\n\n5 全面验收合格，是指缆索吊机通过荷载试验和试运行，各项指标和功能均符合设计要求。\n\n6 规定梁、板等构件在安装施工期间，包括架桥机移动过孔时，其桥下禁止通行，主要是为防止发生安全事故。\n\n8 同一孔跨的梁、板，如预制施工的龄期相差过大，其拱度的相对偏差会较大，将会造成桥面铺装的厚度不同，故需要对其龄期进行控制。“特殊情况”是指在低等级公路桥梁的施工中受条件所限，未建立规模化的预制场的情况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9bf74e17-1ed6-45fd-9c49-785edf22fae1', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3 低压断路器', '3 低压断路器## 3.0.1低压断路器安装前的检查，应符合下列要求;\n\n### 3.0.1.1衔铁工作面上的油污应擦净。\n\n### 3.0.1.2触头闭合、断开过程中，可动部分与灭弧室的零件不应有卡阻现象。\n\n### 3.0.1.3各触头的接触平面应平整;开合顺序、动静触头分闸距离等，应符合设计要求或产品技术文件的规定。\n\n### 3.0.1.4受潮的灭弧室，安装前应烘干，烘干时应监测温度。\n\n## 3.0.2低压断路器的安装，应符合下列要求：\n\n### 3.0.2.1低压断路器的安装，应符合产品技术文件的规定；当无明确规定时，宜垂直安装，其倾斜度不应大于 $5 ^ { \\circ }$ 。\n\n### 3.0.2.2低压断路器与熔断器配合使用时，熔断器应安装在电源侧。\n\n### 3.0.2.3低压断路器操作机构的安装，应符合下列要求：\n\n(1)操作手柄或传动杠杆的开、合位置应正确;操作力不应大于产品的规定值。\n\n(2)电动操作机构接线应正确；在合闸过程中，开关不应跳跃；开关合闸后，限制电动机或电磁铁通电时间的联锁装置应及时动作；电动机或电磁铁通电时间不应超过产品的规定值。\n\n(3)开关辅助接点动作应正确可靠，接触应良好。\n\n(4)抽屉式断路器的工作、试验、隔离三个位置的定位应明显，并应符合产品技术文件的规定。\n\n(5)抽屉式断路器空载时进行抽、拉数次应无卡阻，机械联锁应可靠。\n\n## 3.0.3低压断路器的接线，应符合下列要求：\n\n### 3.0.3.1裸露在箱体外部且易触及的导线端子，应加绝缘保护。\n\n### 3.0.3.2有半导体脱扣装置的低压断路器，其接线应符合相序要求，脱扣装置的动作应可靠。\n\n## 3.0.4直流快速断路器的安装、调整和试验，尚应符合下列要求：\n\n### 3.0.4.1安装时应防止断路器倾倒、碰撞和激烈震动;基础槽钢与底座间，应按设计要求采取防震措施。\n\n### 3.0.4.2断路器极间中心距离及与相邻设备或建筑物的距离，不应小于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 。当不能满足要求时，应加装高度不小于单极开关总高度的隔弧板。\n\n在灭弧室上方应留有不小于 $1 0 0 0 \\mathrm { m m }$ 的空间；当不能满足要求时，在开关电流3000A以下断路器的灭弧室上方 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 处应加装隔弧板；在开关电流3000A及以上断路器的灭弧室上方$5 0 0 \\mathrm { m m }$ 处应加装隔弧板。\n\n### 3.0.4.3灭弧室内绝缘衬件应完好，电弧通道应畅通。\n\n### 3.0.4.4触头的压力、开距、分断时间及主触头调整后灭弧室支持螺杆与触头间的绝缘电阻，应符合产品技术文件要求。\n\n### 3.0.4.5直流快速断路器的接线，应符合下列要求：\n\n(1)与母线连接时，出线端子不应承受附加应力;母线支点与断路器之间的距离，不应小于 $1 0 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n(2)当触头及线圈标有正、负极性时，其接线应与主回路极性一致。\n\n(3)配线时应使控制线与主回路分开。\n\n### 3.0.4.6直流快速断路器调整和试验,应符合下列要求：\n\n(1)轴承转动应灵活，并应涂以润滑剂。\n\n(2)衔铁的吸、合动作应均匀。\n\n(3)灭弧触头与主触头的动作顺序应正确。\n\n(4)安装后应按产品技术文件要求进行交流工频耐压试验，不得有击穿、闪络现象。\n\n(5)脱扣装置应按设计要求进行整定值校验，在短路或模拟短路情况下合闸时，脱扣装置应能立即脱扣。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9bfb7186-3638-4a94-8106-ab9c716c2a8a', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明（Part 2）', ' _ { i \\ = 1 } ^ { N } \\mu _ { i } R _ { i }\n$$\n\n$$\nM _ { \\mathrm { t } } = M _ { \\mathrm { s p } } + M _ { \\mathrm { c p } } + \\eta _ { \\mathrm { p } } M _ { \\mathrm { p } }\n$$\n\n式中： $M _ { \\scriptscriptstyle 1 }$ —固定墩支座顶面处的换算质点质量（t）；\n\nMp 一联桥梁上部结构的质量（t)；  \n$M _ { \\mathrm { { c p } } }$ -固定墩盖梁的质量（t)；  \n$M _ { \\mathrm { p } }$ -固定墩墩身质量（t）；  \n$R _ { i }$ 第 $i$ 个活动支座的恒载反力（kN）;  \n$\\mu _ { i }$ 第 $i$ 个活动支座的摩擦系数，一般取0.02。\n\n2顺桥向作用于活动支座顶面的地震力可按式（6.6.3-3）计算：\n\n$$\nE _ { \\mathrm { k } i i } \\ = \\mu _ { i } R _ { i }\n$$\n\n3连续梁桥顺桥向的基本周期可按式（6.6.3-4）计算：\n\n$$\nT _ { \\scriptscriptstyle 1 } = 2 \\pi \\sqrt { M _ { \\scriptscriptstyle 1 } \\delta }\n$$\n\n式中： $T _ { \\parallel }$ —连续梁桥顺桥向的基本周期（s）；\n\n$\\delta \\cdot$ -在顺桥向作用于固定支座顶面或上部结构质心上单位水平力在该处引起的水平位移（ $\\mathbf { m } / \\mathbf { k } \\mathbf { N }$ )，计算时可按现行相关行业标准的有关规定计算地基变形作用效应。\n\n### 条文说明\n\n连续梁桥在顺桥向一般只设一个固定支座，其余均为纵向活动支座，因此在顺桥向地震作用下结构的地震反应可以简化为单墩模型计算，但需考虑各活动支座的摩擦效应。\n\n### 6.6.4采用板式橡胶支座的连续梁桥和桥面连续简支梁桥，以及连续刚构桥，在顺\n\n桥向 E1和E2地震作用下的地震反应，可按下列简化方法计算：\n\n1建立结构计算模型，模型中应考虑上部结构、支座、桥墩及基础等刚度的影响，计算均布荷载 $p _ { 0 }$ 沿一联梁体轴线作用下结构的位移 $v _ { \\mathrm { s } }$ $( x )$ ，计算简图如图6.6.4所示。\n\n  \n图6.6.4 连续梁桥顺桥向计算模型\n\n2按式（6.6.4-1）计算桥梁的顺桥向刚度 $K _ { \\mathfrak { r } }$ ：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { _ l } } \\ = \\frac { p _ { \\mathrm { 0 } } L } { v _ { \\mathrm { \\mathrm { s , m a x } } } }\n$$\n\n式中： $p _ { 0 }$ -均布荷载（ $\\mathbf { k N } / \\mathbf { m }$ ；$L$ 一联桥梁总长 $\\mathbf { \\tau } ( \\mathbf { m } )$ ；$v _ { \\mathrm { s , \\mathrm { m a x } } } - \\overline { { p _ { 0 } } }$ 作用下的最大水平位移（m）。\n\n3按式（6.6.4-2）计算结构基本周期 $T _ { \\imath }$ ：\n\n$$\nT _ { \\mathrm { 1 \\ell } } = 2 \\pi \\sqrt { \\frac { M _ { \\mathrm { 1 \\ell } } } { K _ { \\mathrm { 1 \\ell } } } }\n$$\n\n式中： $M _ { \\mathfrak { r } }$ 一联桥梁总质量（t)，应包含梁体质量，以及按本规范第6.6.2条墩身质量换算系数 $\\eta _ { \\mathfrak { p } }$ 、盖梁质量换算系数 $\\eta _ { \\mathrm { c p } }$ 等效的各墩身质量和盖梁质量之和。\n\n4按式（6.6.4-3）计算地震等效均布荷载 $p _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ ：\n\n$$\np _ { \\mathrm { { e } } } ~ = { \\frac { S M _ { \\mathrm { { t } } } } { L } }\n$$\n\n5按静力法计算均布荷载 $p _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ 作用下的结构内力、位移反应。\n\n### 条文说明\n\n对全联均采用板式橡胶支座的梁桥，首先采用静力方法，计算出结构考虑板式橡胶支座、墩柱和基础柔度的顺桥向静力等效水平刚度，在此基础上简化为单墩模型，计算出梁体质点所受顺桥向地震惯性力，然后采用静力法计算梁体惯性力产生的下部结构内力和变形。\n\n### 6.6.5连续刚构桥及全桥墩梁间横桥向位移为固定约束的连续梁桥和桥面连续简支梁桥，在横桥向E1和E2地震作用下的地震反应，可按下列方法计算：\n\n1建立结构计算模型，在模型中应考虑上部结构、支座、桥墩及基础等刚度的影响，并应考虑相邻结构的影响，一般情况下计算模型应取左右各一联桥梁结构（边界\n\n联）作为边界条件。\n\n2计算均布荷载 $p _ { 0 }$ 沿计算模型（包含边界联长度）垂直梁体轴线作用下，计算联横桥向的最大结构位移 $v _ { \\mathrm { s } }$ $( x )$ ，计算简图如图6.6.5所示。\n\n  \n图6.6.5横桥向计算模型\n\n3按式（6.6.5-1）计算桥梁的横桥向等效刚度 $K _ { t }$ ：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { t } } \\ = { \\frac { p _ { \\mathrm {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9bfd9985-9f34-4842-a110-1e4f2c8f8af8', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.8 水上作业', '5.8 水上作业5.8.1 应及时了解当地气象、水文、地质等情况，掌握施工区域附近的桥梁、隧道、大坝、架空高压线、水下管线、取水泵房、危险品库、水产品养殖区以及避风锚地、水上应急救援资源等情况。\n\n5.8.2 开工前，应根据施工需要设置安全作业区，并办理水上水下施工作业许可证,发布航行通告。\n\n5.8.3 水上作业人员应正确穿戴救生衣等个人安全防护用品。\n\n5.8.4 工程船舶必须持有效的船检证书，船员必须持有与其岗位相适应的适任证书,船员配置必须满足最低安全配员要求。\n\n5.8.5 工程船舶应按规定配备有效的消防、救生、堵漏和油污应急设施，制订安全技术措施和应急预案，并应按规定定期演练。施工船舶应安装船舶定位设备，保证有效的船岸联系。\n\n5.8.6 工程船舶甲板、通道和作业场所应根据需要设有防滑装置。施工船舶楼梯、走廊等应保持通畅，梯口、应急场所应设有醒目的安全警示标志。\n\n5.8.7 工程船舶必须在核定航区和作业水域内作业。\n\n5.8.8 工程船舶作业、航行或停泊时，应按规定显示号灯或号型。\n\n5.8.9 水上工况条件超过施工船舶作业性能时，必须停止作业。\n\n5.8.10 在狭窄水道和来往船舶频繁的水域施工时，应设专人值守通信频道。\n\n5.8.11 遇雨、雾、霾等能见度不良天气时，工程船舶和施工区域应显示规定的信号，必要时应停止航行或作业。\n\n5.8.12 遇大风天气，船舶应按规定及时进避风锚地或港池。\n\n5.8.13 靠泊船舶上下人或两船间倒运货物，应搭设跳板、扶手及安全网。\n\n5.8.14 交通船舶必须配有救生设备，载人严禁超过乘员定额。\n\n5.8.15 定位船及抛锚作业船，其锚链、锚缆滚滑区域不得站人，锚缆伸出的水域应设置警示标志。\n\n5.8.16 运输船舶装货时必须均匀加载，严禁超载、超宽、偏载。卸货时必须分层均 匀卸载。\n\n5.8.17 起重船作业应符合下列规定：\n\n1 作业前，人员应熟悉吊装方案，明确联系方式和指挥信号。\n\n2 根据吊装要求，起重船应指导驳船选择锚位和系缆位置。\n\n3 吊装前，吊钩升降、吊臂仰俯、制动性能应良好。安全装置应正常有效。\n\n4 吊装结束后，起重船应退离安装位置，并对起重吊钩进行封钩。\n\n5.8.18 打桩船作业应符合下列规定：\n\n1 打桩船作业应统一指挥。\n\n2 打桩架上的活动物件应放稳、系牢，打桩架上的工作平台应设有防护栏杆和防滑装置。\n\n3 穿越群桩的前缆应选择合适位置，绞缆应缓慢操作，缆绳两侧10m 范围内不得有工程船舶或作业人员进入。\n\n4 桩架底部两侧悬臂跳板的强度和刚度应满足作业要求，跳板的移动和封固装置应灵活、牢固、有效。\n\n5.8.19 打桩船电梯笼必须设防坠落安全装置，笼内必须设置升降控制开关。桩锤检修或加油时，严禁启动吊锤卷扬机。\n\n5.8.20 甲板驳需要配备履带吊、打桩架等机械时，必须符合下列规定：\n\n1 船舶的稳性必须核算。  \n2 机械就位处的船体甲板和船舱骨架必须加固。  \n3 履带吊等机械底盘与船体必须整体固结。\n\n5.8.21 拖轮配合非自航工程船舶作业，应由拖轮船长和工程船船长共同商定顶推、绑拖、吊拖的编队方式，拖轮拖力应满足要求。\n\n5.8.22 水中围堰(套箱)和水中作业平台应设置船舶靠泊系统和人员上下通道，\n\n临边应设置高度不低于 $1 , 2 \\mathrm { m }$ 的防护栏杆，挂设安全网和救生圈。四周应设置警示标志和夜间航行警示灯光信号，通航密集水域应配备警戒船和应急拖轮。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9bfde3d3-0c6d-4ebf-b311-2d843ec00456', '10《粗直径钢丝绳》（GB-T20067-2017）.md', '12 包装、标志和质量证明书', '12 包装、标志和质量证明书钢丝绳的包装、标志和质量证明书按GB/T2104 的规定。特殊要求时合同中明确。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9c1110f1-92b2-46a1-bb32-783b02f25b7b', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明焊接连接钢塔是通过连接焊缝传递荷载，而非通过金属接触面传递荷载，故不需控制钢塔节段之间的端面接触率。匹配件承压面是为了支承节段重量使其处于确定位置，如果预拼装时留有间隙，在实际安装时会使节段倾斜，影响垂直度。\n\n## 8.4.5预拼装的检测宜在温度恒定时进行，其温差变化的范围应为±2℃。\n\n## 8.4.6预拼装检测合格后应进行连接板的配制，并应按图编号，在现场安装时应进行核对。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9c2297fe-eb22-44ea-b178-5f8305e54550', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百一十五条租赁期限六个月以上的，应当采用书面形式', '第二百一十五条租赁期限六个月以上的，应当采用书面形式。当事人未采用书面形式的，视为不定期租赁。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9c237334-2736-45a0-8486-7dfaaa7c3d92', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1目的及适用范围和引用标准', '1目的及适用范围和引用标准本方法规定了水泥砂浆泌水率的试验方法。\n\n本方法适用于测定水泥砂浆及指定采用本方法测定的其他材料。\n\n引用标准：\n\n水泥砂浆拌和及稠度试验方法 (T0587)\n\n《混凝土试验用振动台》（JG/T245）\n\n《试验用砂浆搅拌机》（JG/T3033）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9c2a602d-326b-4ebb-a9bf-bae001c9989b', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'F.3同时设置水平和竖向加劲肋的钢板剪力墙（Part 2）', '\\\\ { { \\ } } \\\\ { { D _ { \\mathrm { y } } = D + \\frac { E I _ { \\mathrm { s y } } } { a _ { 1 } } } } \\end{array}\n$$\n\n$$\nD _ { \\mathrm { x y } } = D + \\frac { 1 } { 2 } \\Big [ \\frac { G I _ { \\mathrm { \\ t , s y } } } { a _ { 1 } } + \\frac { G I _ { \\mathrm { \\ t , s x } } } { h _ { 1 } } \\Big ]\n$$\n\n式中： $G$ -加劲肋的剪变模量 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n2）竖向临界应力应按下列公式计算：$\\frac { H _ { \\mathrm { n } } } { L _ { \\mathrm { n } } } { \\leqslant } \\left( \\frac { D _ { \\mathrm { y } } } { D _ { \\mathrm { x } } } \\right)$ 0 0.25当 时：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = \\frac { \\pi ^ { 2 } } { L _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { w } } } \\Big [ \\Big ( \\frac { H _ { \\mathrm { n } } } { L _ { \\mathrm { n } } } \\Big ) ^ { 2 } D _ { \\mathrm { x } } + \\Big ( \\frac { L _ { \\mathrm { n } } } { H _ { \\mathrm { n } } } \\Big ) ^ { 2 } D _ { \\mathrm { y } } + 2 D _ { \\mathrm { x y } } \\Big ]\n$$\n\n当 $\\cdot \\frac { H _ { \\mathrm { n } } } { L _ { \\mathrm { n } } } { > } \\left( \\frac { D _ { \\mathrm { y } } } { D _ { \\mathrm { x } } } \\right)$ 0.25 时：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = \\frac { 2 \\pi ^ { 2 } } { L _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { w } } } [ \\sqrt { D _ { \\mathrm { x } } D _ { \\mathrm { y } } } + D _ { \\mathrm { x y } } ]\n$$\n\n### F.3.3同时设置水平和竖向加劲肋的钢板剪力墙，其竖向抗弯\n\n弹性屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { { b c r } } }$ 应按下列公式计算：  \n当 $\\cdot \\frac { H _ { \\mathrm { n } } } { L _ { \\mathrm { n } } } { \\leqslant } \\frac { 2 } { 3 } \\Big ( \\frac { D _ { \\mathrm { y } } } { D _ { \\mathrm { x } } } \\Big )$ 0.25时：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { b c r } } = \\frac { 6 \\pi ^ { 2 } } { L _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { w } } } \\bigg [ \\bigg ( \\frac { H _ { \\mathrm { n } } } { L _ { \\mathrm { n } } } \\bigg ) ^ { 2 } D _ { \\mathrm { x } } + \\bigg ( \\frac { L _ { \\mathrm { n } } } { H _ { \\mathrm { n } } } \\bigg ) ^ { 2 } D _ { \\mathrm { y } } + 2 D _ { \\mathrm { x y } } \\bigg ] ( \\mathrm { F . ~ 3 }\n$$\n\n$\\frac { H _ { \\mathrm { n } } } { L _ { \\mathrm { n } } } { > } \\frac { 2 } { 3 } \\Big ( \\frac { D _ { \\mathrm { y } } } { D _ { \\mathrm { x } } } \\Big )$ 0.25 时：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { b c r } } = \\frac { 1 2 \\pi ^ { 2 } } { L _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { w } } } [ \\sqrt { D _ { \\mathrm { x } } D _ { \\mathrm { y } } } + D _ { \\mathrm { x y } } ]\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9c4d3c8b-a3c0-4553-9179-6cf164e59a1f', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '修订说明', '修订说明《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80－2016，经住房和城乡建设部2016年7月9日以第1205号公告批准、发布。\n\n本规范是在《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80－91的基础上修订而成的。上一版的主编单位是上海市建筑施工技术研究所（现名为上海市建工设计研究院有限公司)，参编单位是上海市建工管理局、上海市第三建筑工程公司、上海市第四建筑工程公司、上海市第五建筑工程公司、上海市第七建筑工程公司、上海市第八建筑工程公司，主要起草人员是潘鼐、张锡荣、林木发、邱光培、夏爱国、刘长富、李雅生、赵敖齐、董松根、朱凌兴、张国琮、邬鹤庆、何晔、秦燕燕。本次修订的主要技术内容是：1.增加了5条强制性条文；2.增加了“术语和符号”章节；3.将“临边和洞口作业”中对护栏的要求归纳、整理，统一对其构造进行规定；4．在“攀登与悬空作业”章节中，增加屋面和外墙作业时的安全防护要求；5.将原“操作平台和交叉作业”章节拆分为“操作平台”和“交叉作业”两个章节，其中操作平台分为移动操作平台、落地式操作平台与悬挑式操作平台，交叉作业分为安全防护棚和安全防护网，并分别作出具体规定；6.取消了原“高处作业安全防护设施的验收”章节，部分相关条款加人“基本规定”章节；7.增加了“建筑施工安全网”章节，并对安全网搭设进行了具体规定。\n\n本规范修订过程中，编制组对我国建筑施工高处作业安全现状进行了调查研究，总结了原《建筑施工高处作业安全技术规范》 $\\mathrm { J G J ~ } 8 0 - 9 1$ 实施以来的实践经验、存在的问题，同时参考了国外先进标准，通过调研、征求意见，对增加和修订的内容进行反复讨论、分析、论证等工作，为本次规范修订提供了依据。\n\n为便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使用本规范时能正确理解和执行条文规定，《建筑施工高处作业安全技术规范》编制组按章、节、条顺序编制了本规范的条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明，还着重对强制性条文的强制性理由做了解释。但是，本条文说明不具备与规范正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握规范规定的参考。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9c5517cc-3c3d-4e53-9037-3e3f1e333fa6', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '10 起重机的标记、标牌、安全标志、界限尺寸与净距', '10 起重机的标记、标牌、安全标志、界限尺寸与净距101 起重机的标记、标牌、安全标志、界限尺寸与净距应符合 — 中第 章的有关规定。\n\n102 安全标志和危险图形符号应符合 的规定。安全标志和危险图形符号可以放在起重机上或出现在使用维护说明书中,为了避免危险,应将安全标志和危险图形符号放置在靠近危险发生部位或者控制区。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9c5c9387-4793-4747-a526-d4458c7ffb20', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.7 桥面铺装、防水和排水', '3.7 桥面铺装、防水和排水## 3.7.2 沥青混凝土和水泥混凝土都是不能完全防水的。防水层的设置可避免或减少钢筋的锈蚀，保证桥梁结构的质量。\n\n## 3.7.4 水泥混凝土桥面铺装层直接承受车辆轮压的作用，既是保护层，又是受力层，要具有足够的强度、良好的整体性以及抗冲击与耐疲劳特性，同时还要具有防水性及其对温度变化的适应性。\n\n要减少和消除桥面铺装层在预定的设计使用期内的早期破坏、满足行车荷载和环境因素作用下的使用功能，就要强化铺装层结构的抗裂性能和耐疲劳特性。\n\n## 3.7.5 钢桥面铺装一般采用沥青混凝土体系，其涉及对正交异性钢桥面板的结构受力状态、桥梁纵面线形 当地气象与环境条件、铺装材料的基本强度、变形性能、抗腐蚀性、水稳性、高温稳定性、低温抗裂性、黏结性 抗滑性、施工工艺等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9c60378b-dd8f-4b0b-a961-6bbc9230f4a7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犈', '附 录 犈## （资料性附录）关于风载荷计算的资料\n\n### 犈．1 工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$\n\n工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$ ，见图 E．1和图 E．2。\n\n\n\n\n\n\n\n  \n图 犈．1 前片为工字形截面梁后片为桁架的混合构件的挡风折减系数  \n图 犈．2 前片为桁架后片为工字形截面梁的混合构件的挡风折减系数\n\n\n\n\n\n### 犈．2 管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数\n\n管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数为1．3。\n\n### 犈．3 单根梯形截面构件（梁）的风力系数\n\n单根梯形截面构件（梁）（空气动力长细比 $l / b { = } 1 0 \\sim 1 5$ ，截面高宽比 $b / d { \\approx } 1$ ）在侧向风力作用下风力系数为 $1 . 5 \\sim 1 . 6$ 。\n\n### 犈．4 计算风压与风力等级的对应关系\n\n计算风压 $\\boldsymbol { \\phi } , 3$ s时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { p } }$ 与风力等级的对应关系，见表E．1。\n\n表 犈．1 计算风压 $\\mathbf { \\varepsilon } _ { p , 3 \\mathrm { ~ } \\mathbf { s } }$ 时距平均瞬时风速 $\\nu _ { \\textrm { s } , 1 0 \\ \\mathrm { m i n } }$ 时距平均风速 $\\nu _ { \\mathbf { p } }$ 与风力等级的对应关系  \n\n\n\n\n\n### 犈．5 起重机吊运物品迎风面积的估算值\n\n起重机吊运物品迎风面积的估算值，见表 E．2。\n\n表 犈．2 起重机吊运物品迎风面积的估算值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9c60bb40-f217-49b8-b2da-66d0accfa004', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一百零二条 生产经营单位未采取措施消除事故隐患的', '第一百零二条 生产经营单位未采取措施消除事故隐患的，责令立即消除或者限期消除，处五万元以下的罚款；生产经营单位拒不执行的，责令停产停业整顿，对其直接负责的主管人员和其他直接责任人员处五万元以上十万元以下的罚款；构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9c6e3dda-8dc8-4abd-beb4-16722b4aaaa2', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明本条沿用08 细则的规定。由于工拱桥、重力式桥墩和桥台一般为混凝土结构，结构尺寸大、基本无延性，因此不能考虑延性抗震设计，只能进行一阶段抗震设计。D类桥梁是指位于三、四级公路上的抗震次要的桥梁，也只考虑进行一阶段抗震设计。\n\n08 细则编写时，考虑到89规范只做一阶段抗震设计，基本相当于E1地震作用下的抗震设计，且按该规范设计的D类桥梁、工拱桥、重力式桥墩和桥台，在实际地震中表现良好，因此考虑与89规范相一致，只要求结构在E1地震作用下基本不损伤，可只进行E1地震作用下的抗震分析和设计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9c7e3f19-d11b-4c33-93cc-0d267a6a85ee', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12 节点（Part 1）', '12 节点## 12.1一般规定\n\n12.1.1随着钢结构的迅速发展，节点的形式与复杂性也大大增加，本章给出了典型钢结构节点的设计原则与设计方法。\n\n12.1.2节点的安全性主要决定于其强度与刚度，应防止焊缝与螺栓等连接部位开裂引起节点失效，或节点变形过大造成结构内力重分配。\n\n12.1.3应通过合理的节点构造设计，使结构受力与计算简图中的刚接、铰接等假定相一致，节点传力应顺畅，尽量做到相邻构件的轴线交汇于一点。\n\n12.1.4本标准未明确给出设计方法的特殊节点应通过有限元分析确定其承载力。由于对节点安全性的影响因素很多，经验往往不足，故新型节点宜通过试验验证其承载力。当采用有限元法计算节点的承载力时，一般节点允许局部进入塑性，但应严格控制节点板件、侧壁的变形量。重要节点应保持弹性。\n\n12.1.5节点设计应考虑加工制作、交通运输、现场安装的简单便捷，便于使用维护，防止积水、积尘，并采取有效的防腐、防火措施。\n\n## 12.2连接板节点\n\n12.2.1本条基本沿用原规范第7.5.1条。连接节点处板件在拉、剪共同作用下的强度计算公式是根据我国对双角钢杆件桁架节点板的试验研究中拟合出来的，它同样适用于连接节点处的其他板件，如本标准中图12.2.1。\n\n试验的桁架节点板大多数是弦杆和腹杆均为双角钢的 $K$ 形节点，仅少数是竖杆为工字钢的N形节点。抗拉试验共有6种不同形式的16个试件。所有试件的破坏特征均为沿最危险的线段撕裂破坏，即图17中的 ${ \\overline { { B A } } } - { \\overline { { A C } } } - { \\overline { { C D } } }$ 二折线撕裂，其中$\\overline { { A B } }$ 、 $\\overline { { C D } }$ 与节点板的边界线基本垂直。\n\n  \n图17节点板受拉计算简图\n\n本标准式（12.2.1-1）的推导过程如下：\n\n在图17中，沿BACD撕裂线割取自由体，由于板内塑性区的发展引起的应力重分布，假定在破坏时撕裂面上各线段的应力$\\boldsymbol { \\sigma } _ { i } ^ { \\prime }$ 在线段内均匀分布且平行于腹杆轴力，当各撕裂段上的折算应力同时达到抗拉强度 $f _ { \\mathrm { u } }$ 时，试件破坏。根据平衡条件并忽略很小的 $M$ 和 $V$ ，则：\n\n$$\n\\Sigma N _ { i } = \\Sigma \\sigma _ { i } ^ { \' } \\bullet l _ { i } \\bullet t = N\n$$\n\n式中 $l _ { i }$ 为第 $i$ 撕裂段的长度， $t$ 为节点板厚度。设 $\\alpha _ { i }$ 为第 $i$ 段撕裂线与腹杆轴线的夹角，则第 $i$ 段撕裂面上的平均正应力 $\\sigma _ { i }$ 和平均剪应力 $\\tau _ { i }$ 为：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { \\sigma _ { i } = \\sigma _ { i } ^ { \\prime } \\mathrm { s i n } \\alpha _ { i } = \\frac { N _ { i } } { l _ { i } t } \\mathrm { s i n } \\alpha _ { i } } } \\\\ { { \\qquad } } \\\\ { { \\tau _ { i } = \\sigma _ { i } ^ { \\prime } \\mathrm { c o s } \\alpha _ { i } = \\frac { N _ { i } } { l _ { i } t } \\mathrm { c o s } \\alpha _ { i } } } \\end{array}\n$$\n\n$$\n{ \\mathfrak { r } } _ { \\mathrm { r e d } } = { \\sqrt { \\sigma _ { i } ^ { 2 } + 3 \\tau _ { i } ^ { 2 } } } = { \\frac { N _ { i } } { l _ { i } t } } { \\sqrt { \\sin ^ { 2 } \\alpha _ { i } + 3 \\cos ^ { 2 } \\alpha _ { i } } } = { \\frac { N _ { i } } { l _ { i } t } } { \\sqrt { 1 + 2 \\cos ^ { 2 } \\alpha _ { i } } } \\leqslant f _ { \\mathrm { u } }\n$$\n\n$$\nN _ { i } \\leqslant \\frac { 1 } { \\sqrt { 1 + 2 \\cos ^ { 2 } \\alpha _ { i } } } l _ { i } t f _ { \\mathrm { { u } } }\n$$\n\n令 $\\eta _ { i } = 1 / \\sqrt { 1 + 2 \\cos ^ { 2 } \\alpha _ { i } }$ 则：\n\n$$\nN _ { i } \\leqslant \\eta _ { i } l _ { i } t f _ { \\mathrm { u } } \\leqslant \\eta _ { i } A _ { i } f _ { \\mathrm { u } }\n$$\n\n$$\n\\Sigma N _ { i } = \\Sigma \\eta _ { i } A _ { i } f _ { \\mathrm { u } } \\geq N _ { \\mathrm { u } }\n$$\n\n按极限状态设计法，即： $\\Sigma \\eta _ { i } A _ { i } f \\geqslant N$ 式中： $f$ - -节点板钢材的强度设计值 $( \\mathrm');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9c95a335-179d-4555-b67c-68a95f719443', '139《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB-T10433-2002）.md', '4机械性能和焊接性能', '4机械性能和焊接性能## 4.1焊钉材料及机械性能\n\n焊钉材料及机械性能应符合表2规定。采用其他材料及机械性能时，应由供需双方协议。\n\n## 4.2焊钉的焊接性能\n\n根据用户要求，经供需双方协议，可按附录A(标准的附录)的要求进行焊钉的焊接性能试验。\n\n表2圆柱头焊钉材料及机械性能');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9c9ef963-34d6-4d5c-b0ad-82de0ddd5fc1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．9 起重吊具的电气', '7．9 起重吊具的电气## 7．9．1 供电\n\n供电电缆应缠绕到电缆卷筒上或收集到吊具上的电缆框内（对于吊具的起升高度小的场所），它们的机械强度、抗外界影响的性能、耐热或耐水压性能应适合使用条件。\n\n所选用的电缆固定方法应做到使其接头不受任何拉力，电缆不被损坏。\n\n电缆的敷设与防护应排除正常使用时被损坏的可能性。\n\n## 7．9．2 起重电磁吸盘\n\n### 7．9．2．1 起重电磁吸盘电源严禁接入其他设备，以免影响其正常工作。\n\n### 7．9．2．2 必要场合，可设置备用电源（如蓄电池），备用电源支持时间不宜小于 $2 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，在这种情况下，应提供自动充电装置和显示蓄电池电压的指示器，并应有灯光和声响警告装置示警。为及时安全下放所吸物料，该电源允许接入起升制动器回路，或起升制动器应具有手动释放功能。\n\n### 7．9．2．3 绕组绝缘等级应根据功率损失、环境温度及被吸物料所产生的热辐射量进行选择。\n\n### 7．9．2．4 通常起重电磁吸盘按接电持续率 $50 \\%$ 设计制造，对于其他接电持续率，应由制造商向用户提供相应参数。\n\n### 7．9．2．5 起重电磁吸盘的拉脱力不应小于所吸物料质量重力的两倍。\n\n## 7．9．3 电动夹钳\n\n驱动电动机、检测元件、行程开关及电缆敷设等均应满足所需的防护等级及环境温度要求，应具有高可靠性能。\n\n## 7．9．4 水下液压抓梁\n\n### 7．9．4．1 液压泵站及其电控设备、行程检测元件等均应有良好的密封措施，确保在其承受相应水压时能正常工作；电缆及其接头的密封方式应能在承受相应的水压时正常工作。\n\n### 7．9．4．2 抓梁至少应具有抓梁下放到位、销轴退回到位和销轴伸出到位的行程检测及指示功能。\n\n## 7．9．5 抓斗\n\n### 7．9．5．1 驱动\n\n100\n\n驱动电动机应根据抓斗的类型和使用情况（电动抓斗、电动液压抓斗、机械驱动抓斗）设计成S3、S4或S5工作制。\n\n### 7．9．5．2 防护等级\n\n室外使用时，电动机和电气设备的防护等级不应低于 GB／T4942．1和 GB4208中的IP54；水下作业时，防护等级不应低于IP57。由于这种设备的特殊使用条件，对振动和冲击应特别加以注意。\n\n## 7．9．6 吊具回转装置\n\n### 7．9．6．1 对回转部分的供电\n\n回转部分的供电系统要根据回转范围的要求进行合适的设计。\n\n### 7．9．6．2 防护等级\n\n如果回转电动机安装在起重机金属结构上，则至少应符合该结构件上其他电动机的防护等级。\n\n如果回转电动机安装在起重吊具上，室内作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的P44，室外作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的IP54。\n\n## 7．9．7 集装箱专用吊具\n\n### 7．9．7．1 吊具上的用电设备和电气元件安装在防护等级不应低于GB／T4942．1的IP55的密封箱中，采用多芯插头／插座与吊具电缆连接，以便于更换吊具。为防止电气元件的松动，密封箱的固定应采取减震措施。\n\n### 7．9．7．2 吊具应具有与起重机操作系统实现安全联锁的限位开关。这些安全措施至少应包括：只有当所有锁销全部正确插入箱孔时，才能进行锁销的开锁或闭锁动作，当吊具吊离地面时锁销不能有任何动作；只有当所有锁销全部处于全开锁或全闭锁位置时，起升机构才允许动作；当起吊集装箱时，不允许有伸缩动作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ca1fef6-8cd5-42d2-8487-c8c5d0d5fd8d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14 钢与混凝土组合梁（Part 2）', '虑混凝土板剪力滞后、混凝土开裂、混凝土收缩徐变、温度效应等因素的影响。原规范仅具体给出了组合梁的挠度计算方法，并提出要验算连续组合梁负弯矩区段裂缝宽度的要求。本次修订明确了正常使用极限状态组合梁的验算内容以及需要考虑的因素，同时还对计算模型和各因素的考虑方法进行了具体说明，方便设计人员操作。组合梁的正常使用极限状态验算可按弹性理论进行，原因是在荷载的标准组合作用下产生的截面弯矩小于组合梁在弹性阶段的极限弯矩，即此时的组合梁在正常使用阶段仍处于弹性工作状态。温度荷载以及混凝土收缩徐变效应可能会影响组合梁正常使用阶段的内力、变形以及负弯矩区裂缝宽度，应在正常使用极限状态验算中予以充分的考虑。\n\n在计算组合梁的挠度时，可假定钢和混凝土都是理想的弹塑性体，从而将混凝土翼板的有效截面除以钢与混凝土弹性模量的比值 $\\alpha _ { \\mathrm { E } }$ ，换算为钢截面（为使混凝土翼板的形心位置不变，将翼板的有效宽度除以 $\\alpha _ { \\mathrm { E } }$ 即可)，再求出整个梁截面的换算截面刚度 $E I _ { \\mathrm { e q } }$ 。此外，国内外的试验研究结果表明，由混凝土翼板和钢梁间相对滑移引起的附加挠度在 $10 \\% \\sim 1 5 \\%$ ，采用焊钉等柔性连接件时 (特别是部分抗剪连接时)，该滑移效应对挠度的影响不能忽略，否则将偏于不安全，因此在计算挠度时需要对换算截面刚度进行折减。对连续组合梁，因负弯矩区混凝土翼板开裂后退出工作，所以实际上是变截面梁。故欧洲组合结构设计规范EC4 规定：在中间支座两侧各0.15l（ $l$ 为一个跨间的跨度）的范围内确定梁的截面刚度时，不考虑混凝土翼板而只计入在翼板有效宽度 $b _ { \\mathrm { e } }$ 范围内负弯矩钢筋截面对截面刚度的影响，在其余区段不应取组合梁的换算截面刚度而应取其折减刚度，按变截面梁来计算其变形，计算值与试验结果吻合良好。\n\n连续组合梁除需验算变形外，还应验算负弯矩区混凝土翼板的裂缝宽度。验算裂缝宽度首先需要进行内力分析，得到支座负弯矩截面的内力值，由于支座负弯矩区混凝土板的开裂，连续组合梁在正常使用阶段会出现明显的内力重分布现象，为方便设计，可以采用弯矩调幅法来计算连续组合梁的支座负弯矩值，即先按未开裂弹性分析得到支座负弯矩，然后对该支座负弯矩进行折减，折减幅度即为调幅系数，调幅系数的取值建议根据已有的试验数据确定，具体可见本标准第10.2.2条。\n\n钢材与混凝土材料的温度线膨胀系数几乎相等（约为 $1 . 0 \\times$ $1 0 ^ { - 5 } \\sim 1 . 2 \\times 1 0 ^ { - 5 } $ 。当二者温度同时提高或降低时，其温度变形基本协调，可以忽略由此引起的温度应力。但是，由于钢材的导热系数是混凝土的50倍左右，当外界环境温度剧烈变化时，钢材的温度很快就接近环境温度，而混凝土的温度则变化较慢，两种材料间的温度差将会在组合梁内产生自平衡应力，即为温度应力。对于简支组合梁，温度差会引起梁的挠曲变形和截面应力重分布；对于连续组合梁或者其他超静定结构，温度差还会引起进一步的约束弯矩，从而对组合梁的变形和负弯矩抗裂造成影响。对于一般情况下在室内使用的组合梁，温度应力可以忽略。对于露天环境下使用的组合梁以及直接受热源辐射作用的组合梁，则需要计算温度应力。露天使用的组合梁，截面温度场的分布非常复杂。为简化分析，计算时通常可以假定：忽略同一截面内混凝土翼板和钢梁内部各自的温度梯度，整个截面内只存在混凝土与钢梁两个温度，温度差由两个温度决定；沿梁长度方向各截面的温度分布相同。一般情况下，钢梁和混凝土翼板间的计算温度差可采用 $1 0 ^ { \\circ } C \\sim 1 5 ^ { \\circ } C$ ，在有可能发生更显著温差的情况下则另作考虑。\n\n混凝土在空气中凝固和硬化的过程中会发生水分散发和体积收缩。影响混凝土收缩变形的主要因素有组成成分、养护条件、使用环境以及构件的形状和尺寸等。对于素混凝土，其长期收缩变形在几十年后可达 $( 3 0 0 { \\sim } 6 0 0 ) ~ \\times 1 0 ^ { - 6 }$ ，在不利条件下甚至可达到 $1 0 0 0 \\times 1 0 ^ { - 6 }$ 。混凝土收缩也会在组合梁内引起自平衡的内力，效果类似于组合梁的温度应力。由于翼板内配置的钢筋可以阻止混凝土的收缩变形，钢筋混凝土翼板的收缩可取为（ $1 5 0 \\sim$ 200） $\\times 1 0 ^ { - 6 }$ ，相当于混凝土的温度比钢梁降低 $1 5 ^ { \\circ } C \\sim 2 0 ^ { \\circ } C$ ，本标准的建议值为 $1 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 0\n\n混凝土徐变会影响组合梁的长期性能，可采用有效弹性模量法进行计算。当计算考虑混凝土徐变影响的组合梁长期挠度时，应采用荷载准永久值组合，混凝土弹性模型折减为原来的 $50 \\%$ ，即钢与混凝土弹性模量的比值取为原来的2倍。而在荷载标准组合下计算裂缝的公式中已经考虑了荷载长期作用的影响，因此无需在组合梁负弯矩区裂缝宽度验算中另行考虑混凝土徐变的影响因素。\n\n14.1.4组合梁的受力状态与施工条件有关，主要体现在两个方面：第一，混凝土未达到强度前，需要对钢梁进行施工阶段验算；第二，正常使用极限状态验算需要考虑施工方法和顺序的影响，包括变形和裂缝宽度验算。对于不直接承受动力荷载以及板件宽厚比满足塑性调幅设计法要求的组合梁，由于采用塑性调幅设计法，组合梁的承载力极限状态验算不必考虑施工方法和顺序的影响。而对于其他采用弹性设计方法的组合梁，其承载力极限状态验算也需考虑施工方法和顺序的影响。\n\n具体而言，可按施工时钢梁下有无临时支撑分别考虑：\n\n对于施工时钢梁下无临时支撑的组合梁，应分两个阶段进行计算：第一阶段在混凝土翼板强度达');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9cad6195-6edb-4ac7-a254-d9f323d7e703', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '条文说明', '条文说明顺坝根部是受水流冲击作用重的部位，需要特别重视坝根部分与相连地层或其他防护设施的嵌接，确保施工质量。\n\n### 6.4.10改移河道施工应符合下列规定：\n\n宜在枯水期施工。一个旱季不能完成时，应采取防洪措施。\n\n河道开挖应先挖好中段，然后再开挖两端。应确认新河床工程符合要求后再挖通其上游河段。\n\n利用开挖新河道的土石填平旧河道时，在新河道通流前，旧河道应保持适当的流水断面。\n\n通流时，改河上游进口河段的河床纵坡宜稍大于设计坡度。\n\n河床加固设施及导流构造物的施工应合理安排，及时配套完成。\n\n## 6.5边坡锚固\n\n### 6.5.1边坡开挖和钻孔过程中，应对岩性及构造进行编录和综合分析，与设计出入大时应及时反馈处理。\n\n### 6.5.2施工前应检查地质情况，清除坡面松散的浮石，用浆砌片石、混凝土填补空洞、凹槽、缝隙，不得采用沙袋填补。边坡修整后应平整、密实，无溜滑体、蠕变体和松动岩体。\n\n### 6.5.3锚杆成孔应符合下列规定：\n\n孔位应放样准确，钻孔过程中应严格控制孔轴线偏差。终孔深度应不小于设计孔深。\n\n钻孔过程中应根据不同的岩土条件，选用适宜的钻孔机具和方法。钻孔直径应满足设计要求。\n\n对砂土、粉土、卵石、有机质土和高塑性黏质土，宜采用套管护壁成孔护壁工艺。\n\n在地下水位以下时，不宜采用干成孔工艺。\n\n在高塑性指数的饱和黏质土层成孔时，不宜采用泥浆护壁成孔工艺。\n\n表6.7.5石笼式挡土墙施工质量标准  \n\n\n\n\n\n## 6.8悬臂式和扶壁式挡土墙\n\n### 6.8.1基坑开挖应从上至下分层分段依次进行。开挖过程中应做好临时排水设施，并随时排水，保证工作面干燥及基底不被水浸。基坑开挖后应及时施工挡土墙，不得长期放置。\n\n### 6.8.2凸榫部分应与基坑同时开挖，并与墙底板一起浇筑。\n\n### 6.8.3采用装配法施工时，基础部分应整体一次性浇筑，并设置好预埋钢筋。在基础混凝土达到设计强度 $7 5 \\%$ 前，不得安设预制墙板。\n\n### 6.8.4混凝土浇筑后应及时进行养护，养护时间宜不少于7d。\n\n### 6.8.5墙背回填应在墙体混凝土达到设计强度的 $7 5 \\%$ 后进行。回填应分层填筑并压实。扶壁式挡土墙回填时应按先墙趾、后墙踵的顺序进行.\n\n### 6.8.6悬臂式和扶壁式挡土墙现浇施工质量、装配法施工质量应分别符合表6.8.6-1、6.8.6-2的规定。\n\n### 6.12.7施工过程中应对地下水位、滑坡体位移和变形进行监测。\n\n### 6.12.8抗滑桩施工质量应符合表6.12.8的规定。\n\n表6.12.8抗滑桩施工质量标准  \n\n\n\n\n\n### 6.12.9应加强坡体排水，定期疏导排水管，防止地下水赋存坡体内部。\n\n### 6.12.10锚固桩上部设有多排锚索时，应在上一排锚索施工完成后再开挖下一层的桩前土体。\n\n### 6.12.11预应力锚索抗滑桩施工质量应符合本规范第6.5节的规定。\n\n### 6.12.12抗滑桩设置声测管应符合下列要求：\n\n声测管应采用焊接或绑扎固定在钢筋笼内侧上，管之间保持平行。  \n声测管应随钢筋笼分段安装，接头牢固，套接管的两端用胶布缠绕密封。  \n钢筋笼放入桩孔时应保证管体竖直，管壁平顺无变形，管内畅通无异物。\n\n## 6.13土钉支护\n\n### 6.13.1开挖、成孔等过程中应随时观察地质、位移的变化，发现异常应及时采取措 施。\n\n\n\n\n\n## 6.14柔性防护网系统\n\n### 6.14.1主动防护系统施工应按钻孔、安设锚杆、安装纵横向支撑绳、挂网、缝合的工序进行，并符合下列规定：\n\n锚杆孔位应准确，局部坡面凹陷处应增加锚杆，保证防护网紧贴坡面。\n\n个别孔位因岩质疏松、破碎不能成孔时，应凿除松散部位，并用强度不低于C15的混凝土回填。\n\n纵横向支撑绳应与锚杆外露环套逐个联接固定，安装后应拉紧，使其紧贴坡面。\n\n挂网应从上向下进行，并应保证网间的重叠宽度和缝合满足要求。柔性防护网分两层时，应先挂小孔径网，后挂大孔径网。\n\n缝合应从上向下进行，缝合应牢固，缝合绳应与网绳固定联结。\n\n安装完毕后，应检查钢绳网与山体之间贴合是否紧密。局部与岩体间隙过大时，应在相应部位增设锚杆。\n\n### 6.14.2支撑绳安装、网片安装施工质量标准应分别符合表6.14.2-1、表6.14.2-2的规定。\n\n表6.14.2-1支撑绳安装施工质量标准  \n\n\n\n\n\n表6.14.2-2网片安装施工质量标准  \n\n\n\n\n\n### 6.14.3被动防护系统应按施工地脚锚杆、安设钢柱和锚杆、安设支撑绳及附件、挂网的工序进行，并应符合下列要求：\n\n钢材应进行防腐处理。\n\n钢柱和锚杆基础应准确放样。\n\n钢柱安置位置、角度应满足设计要求。\n\n支撑绳安置完成后应用绳卡等附件固定牢固，侧拉索的安设应在上拉绳安装好后进行。下支撑绳应紧贴地面，无缝隙。\n\n柔性网挂好后应用缝合绳固定，网底边应紧贴地面，无缝隙。\n\n### 6.14.4钢柱基础、钢柱及基座安装、拉锚绳安装、支撑绳安装施工质量标准应分别符合表6.14.4-1、表6.14.4-2、表6.14.4-3、表6.14.4-4的规定。\n\n表6.14.4-1钢柱基础施工质量标准  \n\n\n\n\n\n表6.14.4-2钢柱及基座安装施工质量标准  \n\n\n\n\n\n表6.14.4-3拉锚绳安装施工质量标准  \n\n\n<<<HTBL|8dfde7ea1a14f1f9b85c7616696f085|END>>>\n\n\n表6.14.4-4支撑绳安装施工质量标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9cb08f82-64d3-4b71-aaa8-34a3206c1a58', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 9）', '<td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1>3+1.4+     4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n![](images/97b50c8d10c2709eafdc9de1a45d5cef334ab7dfa67bb6ee51e77e386f0ce96c.jpg)  \n图4.3.1-2车辆荷载的立面、平面尺寸（尺寸单位：m；荷载单位：kN）\n\n6车道荷载横向分布系数应按图4.3.1-3所示布置车道荷载进行计算。\n\n7桥涵设计车道数应符合表4.3.1-4的规定。横桥向布置多车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的折减；布置一条车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的提高。横向车道布载系数应符合表4.3.1-5的规定。多车道布载的荷载效应不得小于两条车道布载的荷载效应。\n\n8大跨径桥梁上的汽车荷载应考虑纵向折减。当桥梁计算跨径大于 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应按表4.3.1-6规定的纵向折减系数进行折减。当为多跨连续结构时，整个结构应按最大的计算跨径考虑汽车荷载效应的纵向折减。\n\n![](images/7bb4fb78032b68eabb8cae594a8c3db51c242d5ed117d79dfc411feb726ed1e4.jpg)  \n图4.3.1-3车辆荷载横向布置（尺寸单位：m)\n\n表4.3.1-4桥涵设计车道数  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"2\">桥面宽度W（m）</td><td rowspan=\"2\">桥涵设计车道数</td></tr><tr><td>车辆单向行驶时</td><td>车辆双向行驶时</td></tr><tr><td>W&lt;7.0</td><td></td><td>1</td></tr><tr><td>7.0≤W&lt;10.5</td><td>6.0≤W&lt;14.0</td><td>2</td></tr><tr><td>10.5≤W&lt;14.0</td><td></td><td>3</td></tr><tr><td>14.0≤W&lt;17.5</td><td>14.0≤W&lt;21.0</td><td>4</td></tr><tr><td>17.5≤W&lt;21.0</td><td></td><td>5</td></tr><tr><td>21.0≤W&lt;24.5</td><td>21.0≤W&lt;28.0</td><td>6</td></tr><tr><td>24.5≤W&lt;28.0</td><td></td><td>7</td></tr><tr><td>28.0≤W&lt;31.5</td><td>28.0≤W&lt;35.0</td><td>8</td></tr></table>\n\n\n表4.3.1-5横向车道布载系数  \n\n\n<<<HTBL|05403e5bbe1e4b1e8c6450c2b035fb4f|END>>>\n\n\n表4.3.1-6纵向折减系数  \n\n\n<<<HTBL|e3283b7ab140b99b49a84df124c751|END>>>\n\n\n### 4.3.2汽车荷载冲击力应按下列规定计算：\n\n1钢桥、钢筋混凝土及预应力混凝土桥、坛工拱桥等上部构造和钢支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座及钢筋混凝土柱式墩台，应计算汽车的冲击作用。\n\n2填料厚度（包括路面厚度）大于或等于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的拱桥、涵洞以及重力式墩台不计冲击力。\n\n3支座的冲击力，按相应的桥梁取用。\n\n4汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数 $\\mu$ 。\n\n5冲击系数 $\\mu$ 可按下式计算：\n\n当 $f < 1 . 5 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 0 5$   \n当 $1 . 5 \\mathrm { H z } \\leqslant f \\leqslant 1 4 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 1767 \\mathrm { l n } f - 0 . 0157$   \n当 $f > 14 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 45$\n\n式中： $f$ 结构基频（ $\\mathrm { H z }$ 。\n\n6汽车荷载的局部加载及在T梁、箱梁悬臂板上的冲击系数采用0.3。\n\n### 4.3.3汽车荷载离心力可按下列规定计算：\n\n1曲线桥应计算汽车荷载引起的离心力。汽车荷载离心力标准值为按本规范第4.3.1条规定的车辆荷载（不计冲击力）标准值乘以离心力系数 $C$ 计算。离心力系数按下式计算：\n\n$$\nC = \\frac { v ^ { 2 } } { 127 R }\n$$\n\n式中： $\\boldsymbol { v }$ 设计速度（ $\\mathrm { k m / h }$ ），应按桥梁所在路线设计速度采用；$R$ ——曲线半径（m）。\n\n2计算多车道桥梁的汽车荷载离心力时，车辆荷载标准值应乘以表4.3.1-5规定的横向车道布载系数。\n\n3离心力着力点在桥面以上 $1 , 2 \\mathrm { m }$ 处；为计算简便也可移至桥面上，不计由此引起的作用效应。\n\n### 4.3.4汽车荷载引起的土压力采用车辆荷载加载，并可按下列规定计算：\n\n1汽车荷载在桥台或挡土墙后填土的破坏棱体上引起的土侧压力，可按下式换算成等代均布土层厚度 $h$ （m）计算：\n\n$$\nh = \\frac { \\sum G } { B l _ { 0 } \\gamma }\n$$\n\n式中： $\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9cb5ab31-6198-4ef5-9def-33ebe32a53dd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 6）', '3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=3 colspan=1>自重振动载荷、起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．起重机质量引起的，见4.2.1.1.1和4. 2. 1. 1. 3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>$</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>$</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的,见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>$3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>n</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．在不平道路(轨道)上运行起重机的质量和总起升质量引起的,见4.2.1.1.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=2 colspan=1>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9cb7573f-3e9e-4083-b31b-d1677d42a084', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '24.8 顶进施工', '24.8 顶进施工24.8.1 本节适用于将桥涵结构主体从既有公路、铁路路基及其他构筑物地基下顶进穿越的通道桥涵施工。\n\n24.8.2 顶进施工前应进行现场调查，制订专项施工方案，并应进行下列计算和验算：\n\n1 应进行工作坑地基的承载能力、边坡稳定性计算以及顶推后背承载能力计算。当采用从一侧顶进的方法施工时，应进行桥涵上覆土抗推能力计算。对于有沉降限值要求的工程，应进行地基或地面沉降计算。\n\n2 采用对拉法、牵引法时，应进行拉杆或者拉索等受力构件的强度计算；采用\n\n对拉法、对顶法时，应进行桥涵上覆土抗隆起承载能力计算。\n\n3 采用井点降水时，应进行水力计算。当实际地基的地质与设计资料不符时，应根据降水后实测的土力学指标，验算桥涵顶进过程中的地基承载力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9cbf9493-bcb7-47d4-ba18-5758312e5390', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', 'F.2药芯焊丝中扩散氢的来源', 'F.2药芯焊丝中扩散氢的来源假设外部条件是满意的(焊接区域清洁和干燥)，焊缝金属的扩散氢主要来源于焊接材料中的氢化物。药芯焊丝的药芯吸潮成为焊缝金属中氢的主要来源。\n\n水和氢化物在电弧被电离并产生能被焊缝金属吸收的氢原子。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9cc778ae-2a0f-4c45-9b80-34ae26d4cc29', '17《中华人民共和国建筑法》.md', '第四章 建筑工程监理', '第四章 建筑工程监理第三十条 国家推行建筑工程监理制定。\n\n国务院可以规定实行强制监理的建筑工程的范围。\n\n第三十一条 实行监理的建筑工程，由建设单位委托具有相应资质条件的工程监理单位监理。建设单位与其委托的工程监理单位应当订立书面委托监理合同。\n\n第三十二条 建筑工程监理应当依照法律、行政法规及有关的技术标准、设计文件和建筑工程承包合同，对承包单位在施工质量、建设工期和建设资金使用等方面，代表建设单位实施监督。\n\n工程监理人员认为工程施工不符合工程设计要求、施工技术标准和合同约定的，有权要求建筑施工企业改正。\n\n工程监理人员发现工程设计不符合建筑工程质量标准或者合同约定的质量要求的，应当报告建设单位要求设计单位改正。\n\n第三十三条 实施建筑工程监理前，建设单位应当将委托的工程监理单位、监理的内容及监理权限，书面通知被监理的建筑施工企业。\n\n第三十四条工程监理单位应当在其资质等级许可的监理范围内，承担工程监理业务。\n\n工程监理单位应当根据建设单位的委托，客观、公正地执行监理任务。\n\n工程监理单位与被监理工程的承包单位以及建筑材料、建筑构配件和设备供应单位不得有隶属关系或者其他利害关系。\n\n工程监理单位不得转让工程监理业务。\n\n第三十五条 工程监理单位不按照委托监理合同的约定履行监理义务，对应当监督检查的项目不检查或者不按照规定检查，给建设单位造成损失的，应当承担相应的赔偿责任。\n\n工程监理单位与承包单位串通，为承包单位谋取非法利益，给建设单位造成损失的，应当与承包单位承担连带赔偿责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9cc9e545-e561-4dee-bb8d-0f0d8946a336', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '6试验方法', '6试验方法厚度方向拉伸试验应按照GB/T228.1进行，断面收缩率应按照GB/T228.1测定。断面收缩率$( \\% )$ 按式(1)计算：\n\n$$\nZ = \\left( \\frac { S _ { \\circ } - S _ { \\mathrm { u } } } { S _ { \\circ } } \\right) \\times 1 0 0 \n$$\n\n…·( 1)\n\n$$\nS _ { \\circ } = \\frac { \\pi } { 4 } d _ { 0 } ^ { 2 }\n$$\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u } } = \\frac { \\pi } { 4 } \\Big ( \\frac { d _ { \\mathrm { l } } + d _ { 2 } } { 2 } \\Big ) ^ { 2 }\n$$\n\n式中：\n\n$S _ { \\circ }$ ——试样原始横截面积,单位为平方毫米 $\\scriptstyle ( { \\mathfrak { m } } \\mathbf { m } ^ { 2 } )$ ；  \n$S _ { \\mathrm { { u } } }$ ——试样断裂后的最小横截面积，单位为平方毫米 $\\scriptstyle ( { \\mathtt { m m } } ^ { 2 } .$ 。  \n$d _ { 1 }$ 和 $d _ { 2 }$ 为两个互相垂直的直径的测量值。如果断面呈椭圆形，则 $d _ { 1 }$ 和 $d _ { 2 }$ 表示椭圆的两根轴。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9cd12f18-69af-4fde-9b89-49fa9935dbaf', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '14 浅基础、承台', '14 浅基础、承台## 14.1 一般规定\n\n### 14.1.1 本章适用于浅基础、承台现场浇筑和预制安装以及钢围堰的施工。\n\n### 14.1.2 浅基础、承台结构属大体积混凝土的，应按本规范有关大体积混凝土的规定组织施工。\n\n## 14.2 浅基础\n\n### 14.2.1 浅基础的基底为非黏性土或干土时，在施工前应将其润湿，并应按设计要求浇筑混凝土垫层，垫层顶面不得高于基础底面设计高程；地基为淤泥或承载力不足时，应按设计要求处理后方可进行基础的施工；基底为岩石时，应采用水冲洗干净，且在基础施工前应铺设一层不低于基础混凝土强度等级的水泥砂浆。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9cd67b9b-6f00-4d92-a846-cfb8564b3126', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12 节点（Part 1）', '12 节点## 12.1一般规定\n\n### 12.1.1钢结构节点设计应根据结构的重要性、受力特点、荷载情况和工作环境等因素选用节点形式、材料与加工工艺。\n\n### 12.1.2节点设计应满足承载力极限状态要求，传力可靠，减少应力集中。\n\n### 12.1.3节点构造应符合结构计算假定，当构件在节点偏心相交时，尚应考虑局部弯矩的影响。\n\n### 12.1.4构造复杂的重要节点应通过有限元分析确定其承载力，并宜进行试验验证。\n\n### 12.1.5节点构造应便于制作、运输、安装、维护，防止积水、积尘，并应采取防腐与防火措施。\n\n### 12.1.6拼接节点应保证被连接构件的连续性。\n\n## 12.2连接板节点\n\n### 12.2.1连接节点处板件在拉、剪作用下的强度应按下列公式计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\sum ( \\eta _ { i } A _ { i } ) } \\leqslant f\n$$\n\n$$\nA _ { i } = t l _ { i }\n$$\n\n$$\n\\eta _ { i } = \\frac { 1 } { \\sqrt { 1 + 2 \\cos ^ { 2 } \\alpha _ { i } } }\n$$\n\n式中： $N \\cdot$ -作用于板件的拉力（N)；\n\n$A _ { i }$ 第 $i$ 段破坏面的截面积，当为螺栓连接时，应取净截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；t 板件厚度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；\n\n$l _ { i }$ —第 $i$ 破坏段的长度，应取板件中最危险的破坏线长\n\n度（图12.2.1） $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$\\eta _ { i }$ 第 $i$ 段的拉剪折算系数；  \n$\\alpha _ { i }$ 第 $i$ 段破坏线与拉力轴线的夹角。\n\n  \n图12.2.1板件的拉、剪撕裂\n\n### 12.2.2桁架节点板（杆件轧制 $\\mathrm { T }$ 形和双板焊接T形截面者除外）的强度除可按本标准第12.2.1条相关公式计算外，也可用有效宽度法按下式计算：\n\n$$\n\\sigma = \\frac { N } { b _ { \\mathrm { e } } t } \\leqslant f\n$$\n\n式中： $b _ { \\mathrm { e } }$ ——板件的有效宽度（图12.2.2） $\\mathrm { ( m m ) }$ ；当用螺栓（或铆钉）连接时，应减去孔径，孔径应取比螺栓（或铆钉）标称尺寸大 $4 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 12.2.3桁架节点板在斜腹杆压力作用下的稳定性可用下列方法进行计算：\n\n1对有竖腹杆相连的节点板，当 $c / t { \\leqslant } 1 5 { \\varepsilon } _ { \\mathrm { k } }$ 时，可不计算稳定，否则应按本标准附录 $G$ 进行稳定计算，在任何情况下， $c / t$ 不得大于 $2 2 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ ， $c$ 为受压腹杆连接肢端面中点沿腹杆轴线方向至弦杆的净距离；\n\n  \n图12.2.2板件的有效宽度\n\n$\\pmb \\theta$ 一应力扩散角，焊接及单排螺栓时可取 $3 0 ^ { \\circ }$ ，多排螺栓时可取 $2 2 ^ { \\circ }$\n\n2对无竖腹杆相连的节点板，当 $c / t { \\leqslant } 1 0 { \\varepsilon } _ { \\mathrm { k } }$ 时，节点板的稳定承载力可取为 $0 . 8 b _ { \\mathrm { e } } t f$ ；当 $c / t { > } 1 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时，应按本标准附录 $G$ 进行稳定计算，但在任何情况下， $c / t$ 不得大于 $1 7 . 5 \\varepsilon _ { \\mathrm { \\bf k } }$ 。\n\n### 12.2.4当采用本标准第12.2.1条～第12.2.3条方法计算桁架节点板时，尚应符合下列规定：\n\n1节点板边缘与腹杆轴线之间的夹角不应小于 $1 5 ^ { \\circ }$ ；  \n2 斜腹杆与弦杆的夹角应为 $3 0 ^ { \\circ } \\sim 6 0 ^ { \\circ }$ ；  \n3 节点板的自由边长度 $l _ { \\mathrm { f } }$ 与厚度 $t$ 之比不得大于 $6 0 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ 。\n\n### 12.2.5垂直于杆件轴向设置的连接板或梁的翼缘采用焊接方式与工字形、H形或其他截面的未设水平加劲肋的杆件翼缘相连，形成T形接合时，其母材和焊缝均应根据有效宽度进行强度计算。\n\n1工字形或 $_ \\mathrm { H }$ 形截面杆件的有效宽度应按下列公式计算[图12.2.5(a)]:\n\n$$\nb _ { \\mathrm { e } } = t _ { \\mathrm { w } } + 2 s + 5 k t _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n式中： $b _ { \\mathrm { e } } { \\mathrm { - } } \\mathrm { - } \\mathrm { T }$ 形接合的有效宽度 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\n$f _ { \\mathrm { y c } }$ 被连接杆件翼缘的钢材屈服强度 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$f _ { \\mathbf { y } }$ 连接板的钢材屈服强度 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9cd79569-8a81-4d82-8ed1-c9a2317a9de6', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '9钢筋加工机械', '9钢筋加工机械## 9.2钢筋调直切断机\n\n9.2.5导向筒前加装钢管，是为了使钢筋通过钢管后能保持水平状态进入调直机构。\n\n9.2.7调直筒内一般设有5个调直块，第1、5两个放在中心线上，中间3个偏离中心线，先有 $3 \\mathrm { m m }$ 左右的偏移量，经过试调直，如钢筋仍有慢弯，可逐渐加大偏移量直到调直为止。\n\n## 9.3钢筋切断机\n\n9.3.4钢筋切断时，其切断的一端会向切断一侧弹出，因此，手握钢筋要在固定刀片的一侧，以防钢筋弹出伤人。\n\n## 9.4钢筋弯曲机\n\n9.4.7弯曲超过规定直径的钢筋，将使机械超载而受损。弯曲未经冷拉或带有锈皮的钢筋，会有小片破裂锈皮弹出，要防止伤害眼睛。\n\n## 9.5钢筋冷拉机\n\n9.5.1冷拉机的主机是卷扬机，卷扬机的规格要符合能冷拉钢筋的拉力。卷扬钢丝绳通过导向滑轮与被拉钢筋成直角，当钢筋拉断或夹具失灵时不致危及卷扬机。卷扬机要与拉伸中线保持一定的安全距离。\n\n9.5.5本条规定装设限位标志和有专人指挥，都是为了防止钢筋拉伸失控而造成事故。\n\n## 9.6钢筋冷拔机\n\n9.6.1钢筋冷拔机主要适用于大型屋面板钢筋施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9cdac946-8eb9-43b4-a5cb-1734c1fcbab1', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 J环：由16根 $\\phi 1 8$ 钢筋组成,J环的直径为 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，试验装置具体尺寸如图T0533-1所示。\n\n  \n图T0533-1J环及J环侧试图（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n## 2.2 坍落度底板：应符合 $\\mathrm { T } 0 5 3 2$ 的规定。\n\n## 2.3 钢尺：量程不小于 $1 0 0 0 \\mathrm { m m }$ ，分度值不大于 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.4 其他：铲子、抹刀、10L铁桶。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ce67e21-2b1b-4473-974c-4da17a784779', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '8 监 测', '8 监 测8.0.1 支撑结构应按《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质［2009］87号文）等有关规定编制监测方案。\n\n8.0.3 位移监测点的布置原则应最大程度地反映出结构的变形模态。本条规定了对支撑结构位移监测点的具体位置。\n\n8.0.4 内力监测反映杆件实际工作状态下的受力状态，是评价支撑结构承载情况的重要指标。内力监测点的布置原则应根据其杆件所处位置的重要性和实际受力情况考虑，并同时兼顾监测方案的成本。\n\n8.0.5 本条规定保证了监测设备在精度、可靠性等方面满足I.  \n程监测需求。\n\n8.0.7 本条对监测频率做了基本规定。\n\n8.0.8 本条规定了结构在出现数据异常、事故征兆与周边荷载环境变化较大等情况下，加大监测频率，进行实时监测及启动应急预案的要求。\n\n8.0.9 本条规定了监测报警值的取值参考范围，其同时兼顾了累计变化量与变化速率值两个参考量。\n\n8.0.10 监测记录是整个监测过程的重要环节，应做到记录工作的规范性、记录人员的诚实性、并确保不遗漏主要信息、及时作出反馈。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ceab002-c67d-4f22-a9d1-4bd69a588447', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 规定对柱桩钻取芯样时钻至桩底0.5m以下，主要是为检验桩底沉淀及桩与地层的结合情况，如果仅为检验桩本身的局部缺陷（如断桩、空洞、夹层等），则不一定钻至桩底以下。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ced5e9c-6cbf-4cef-b87a-116ca6674f3f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本方法参照《水工混凝土试验规程》（DL/T5150—2017）编制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9cf67b20-0203-45ef-8dc5-a8189a395794', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 3）', 'lspan=1>0.083</td><td rowspan=1 colspan=1>0.081</td><td rowspan=1 colspan=1>0.079</td><td rowspan=1 colspan=1>0.075</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>3.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.096</td><td rowspan=1 colspan=1>0.093</td><td rowspan=1 colspan=1>0.090</td><td rowspan=1 colspan=1>0.088</td><td rowspan=1 colspan=1>0.085</td><td rowspan=1 colspan=1>0.083</td><td rowspan=1 colspan=1>0.079</td><td rowspan=1 colspan=1>4.5</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>SAC0.107</td><td rowspan=1 colspan=1>0.104</td><td rowspan=1 colspan=1>0.101</td><td rowspan=1 colspan=1>0.098</td><td rowspan=1 colspan=1>0.095</td><td rowspan=1 colspan=1>0.093</td><td rowspan=1 colspan=1>0.089</td><td rowspan=1 colspan=1>5.6</td><td rowspan=1 colspan=1>4.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.121</td><td rowspan=1 colspan=1>0.117</td><td rowspan=1 colspan=1>0.114</td><td rowspan=1 colspan=1>0.110</td><td rowspan=1 colspan=1>0.107</td><td rowspan=1 colspan=1>0.105</td><td rowspan=1 colspan=1>0.100</td><td rowspan=1 colspan=1>7.1</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.136</td><td rowspan=1 colspan=1>0.132</td><td rowspan=1 colspan=1>0.128</td><td rowspan=1 colspan=1>0.124</td><td rowspan=1 colspan=1>0.121</td><td rowspan=1 colspan=1>0.118</td><td rowspan=1 colspan=1>0.112</td><td rowspan=1 colspan=1>9</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=8 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>0.078</td><td rowspan=1 colspan=1>0.075</td><td rowspan=1 colspan=1>0.073</td><td rowspan=1 colspan=1>0.071</td><td rowspan=1 colspan=1>0.069</td><td rowspan=1 colspan=1>0.067</td><td rowspan=1 colspan=1>0.064</td><td rowspan=1 colspan=1>3.15</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>0.080</td><td rowspan=1 colspan=1>0.077</td><td rowspan=1 colspan=1>0.075</td><td rowspan=1 colspan=1>0.073</td><td rowspan=1 colspan=1>0.071</td><td rowspan=1 colspan=1>0.069</td><td rowspan=1 colspan=1>0.066</td><td rowspan=1 colspan=1>3.35</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.082</td><td rowspan=1 colspan=1>0.080</td><td rowspan=1 colspan=1>0.077</td><td rowspan=1 colspan=1>0.075</td><td rowspan=1 colspan=1>0.073</td><td rowspan=1 colspan=1>0.071<');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9cfee522-be8c-497b-8d62-6e7f69d06c82', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 2）', '\n2 集料和拌和水输入拌和机时的温度、混凝土自拌和机输出时的温度及浇筑时的温度，每一工作班至少应检查3次。\n\n3 对混凝土在养护期间温度的检查，当采用蓄热法养护时，每昼夜至少应定时检查4次；采用加热法养护时，升温及降温期间至少每1h应检查1次，恒温期间至少每2h应检查1次。对室内外的环境温度，每昼夜应定时定点检查4次。\n\n4 检查混凝土温度前，应绘制测温孔布置图并编号，对测温孔的位置，当采用蓄热法养护时，应设置在易冷却部位；当采用加热法养护时，应在离热源不同位置分别设置；厚大结构应在表层及内部分别设置。测温时温度计应与外界温度隔绝，并应在测温孔内留置不少于 $3 \\mathrm { m i n }$ 。\n\n5 混凝土除应预留标准试件外，尚应制取相同数量与结构同条件养护的试件。对采用蒸汽加热法养护的混凝土结构，除应制取标准养护试件外，应同时制取与混凝土结构同条件蒸养后，再在标准条件下养护到 28d 的试件，用以检查经过蒸养后混凝土 28d 的强度。冬期施工混凝土的质量检验评定方法与常温施工混凝土相同。\n\n### 条文说明：\n\n5 蒸汽加热养护的混凝土采用不适宜的水泥时，后期强度可能降低，因此需要增加与结构同条件养护后再标准养护到 28d 的试件，以检验和保证其强度。\n\n## 25.2.18 砌体冬期施工的质量检验除应符合本规范第 16 章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 对室外气温、暖棚气温及砂浆温度，每昼夜应定时检查不少于 3 次。\n\n2 对抗冻剂的掺量，每一工作班组的检查应不少于 1 次。\n\n3 砂浆强度应以在标准条件下养护 28d 的试件试验结果为准，试件制取组数应不少于常温下施工的试件组数。每一单元砌体(如墩台、拱圈、涵洞)应同时制取与砌体同条件养护的试件，用以检查砂浆强度的实际增长情况。砂浆强度的质量检验\n\n评定方法与常温施工的砂浆相同。\n\n## 25.2.19 桥面沥青防水层不宜在低温下施工。伸缩装置应按设计要求且在适宜的温度范围内安装；气温在 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 以下时，不宜进行橡胶伸缩装置的安装施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9d0824f9-a7ec-4a95-9f00-920834eab7fc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 24）', 'an=\"1\">0.167</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.166</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.165</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.163</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.162</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.160</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.159</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.158</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">220</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.156</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.155</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.154</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.153</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.151</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.150</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.149</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.148</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.146</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.145</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">230</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.144</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.143</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.142</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.141</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.140</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.138</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.137</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.136</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.135</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.134</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">240</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.133</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.132</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.131</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.130</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.129</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.128</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.127</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.126</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.125</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.124</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">250</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.123</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"11\" rowspan=\"1\">注：见表K.4注。</td></tr></table>\n\n\n表 犓．3 犮类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>入2350</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000<');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9d0fd1b2-0c22-4d00-85f7-0f0121b30d77', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '钢丝绳状态和劣化程度的综合影响评价一方法之一（Part 2）', '现7根断丝，但在 $3 0 \\ d$ 长度内没超过20根，则对应的劣化严重程度等级为 $70 \\%$ （即：重度）。\n\n由于在交叉重叠区域不考虑直径减小,严重程度等级的最终结果为 $70 \\%$ 。\n\n例4：直径为 $2 2 \\ \\mathrm { m m }$ 的 $1 8 \\times 1 9 \\mathrm { - } \\mathrm { W S C ~ z Z }$ 型钢丝绳，用于流动式起重机的起升机构(工作级别M4)，多层缠绕。\n\n根据表4,在交叉重叠区域表示报废的外部钢丝断丝数，在 $6 \\ d$ 长度范围内是8。如果在交叉重叠区域 $6 ~ d$ 长度范围内发现4根断丝，但在 $3 0 ~ d$ 长度内没超过16根,则对应的劣化严重程度等级为 $50 \\%$ （即：中度）。\n\n由于在交叉重叠区域不考虑直径减小，严重程度等级的最终结果为 $50 \\%$ 。\n\n表F.1严重程度分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9d107134-4ec3-4a8e-8495-4ed65ebac8fa', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故概况', '一、事故概况1.事故发生时间：2004年3月  \n2.事故发生单位：某制钢有限公司  \n3.起重设备类型：桥式起重机  \n4.作业特点：吊运钢水包  \n5.事故类型：钢包倾斜坠落  \n6.事故危害程度：1人死亡');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9d1f93ec-e524-4fcd-8cdc-04f8084644c7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷## 4．2．1．2．1 驱动机构（包括起升驱动机构）加速引起的载荷\n\n由驱动机构加速或减速、起重机意外停机或传动机构突然失效等原因在起重机中引起的载荷，可以用刚体动力模型对各部件分别进行计算。计算中要考虑起重机驱动机构的几何特征、驱动的动力特性和机构的质量分布，还要考虑在作此变速运动时出现的机构内部摩擦损失。在计算时，一般是将总起升质量视为固定在臂架端部，或直接悬置在小车的下方。\n\n为了反映实际出现的弹性效应，将机构驱动加（减）速动载系数犉 犕 $\\phi _ { 5 }$ 乘以引起加（减）速的驱动力犉犕（或力矩）变化值 $\\Delta F { = } m a$ （或 $\\Delta M { = } J \\varepsilon )$ ），并与加（减）速运动以前的力 $F$ 或 $M )$ ）代数相加，该增大的力既作用在承受驱动力的部件上成为动载荷，也作用在起重机和起升质量上成为它们的惯性力（见图4）。 $\\phi _ { 5 }$ 数值的选取决定于驱动力或制动力的变化率、质量分布和传动系统的特性，见表12。通常， $\\phi _ { 5 }$ 的较低值适用于驱动力或制动力较平稳变化的系统， $\\phi _ { 5 }$ 的较高值适用于驱动力或制动力较突然变化的系统。\n\n  \n图 4 系数 $\\phi _ { 5 }$\n\n表 12 $\\phi _ { 5 }$ 的取值范围  \n\n\n\n\n\n## 4．2．1．2．2 水平惯性力\n\n### 4．2．1．2．2．1 起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时，起重机或小车自身质量和总起升质量的水平惯性力，按该质量与运行加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算，但不大于主动车轮与轨道之间的黏着力，此时取 $\\phi _ { 5 } = 1 . 5$ ，用来考虑起重机驱动力突变时结构的动力效应。这些惯性力都作用在各相应质量上，挠性悬挂的总起升质量视为与起重机刚性连接。\n\n加（减）速度值可以根据加（减）速时间和所要达到的速度值来推算得到。如果用户未规定或未给出速度和加速度值，则可按表13中所列的三种运行工作状况来选择与所要达到的速度相应的加速时间和加速度的参考值。\n\n对于用高加速度高速运行的起重机，常要求所有的车轮都为驱动轮，此时本条所述的水平惯性力不应小于驱动轮或制动轮轮压的1／30，也不大于它的 $1 / 4$ 。\n\n表 13 加速时间和加速度值  \n\n\n\n\n\n### 4．2．1．2．2．2 起重机的回转离心力和回转与变幅运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机回转运动时各部（构）件的离心力，用这些部（构）件的质量大小、其质量中心处的回转半径和回转速度来计算，把悬挂的总起升质量视为与起重机臂架端部刚性固接，对塔式起重机则各部（构）件质量和总起升质量的离心力均按最不利位置计算，在计算离心力时 $\\phi _ { 5 }$ 取为1。通常，这些离心力对结构起减载作用，可忽略不计。\n\n起重机回转与变幅起（制）动时的水平惯性力，按其各部（构）件质量与该质心的加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算（对机构计算和抗倾覆稳定性计算取 $\\phi _ { 5 } = 1 $ ），并把总起升质量视为与起重机臂端刚性固接，其加（减）速度值取决于该质量在起重机上的位置。对一般的臂架起重机，根据其速度和回转半径的不同，臂架端部的切向和径向加速度值均可在 $0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 6 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 之间选取，加（减）速时间在 $5 \\ \\mathrm { s } \\sim 1 0 \\ \\mathrm { s }$ 之间选取。物品所受风力单独计算，按最不利方向叠加。\n\n臂架起重机回转和变幅机构起（制）动时的总起升质量产生的综合水平力（包括风力、变幅和回转起制动产生的惯性力和回转运动的离心力），也可以用起重钢丝绳相对于铅垂线的偏摆角引起的水平分力来计算：用起重钢丝绳最大偏摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ （其值见表14）计算结构、机构强度和起重机整机抗倾覆稳定性，用起重钢丝绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算电动机功率〔此时取 $\\alpha _ { \\textrm { I } } = ( 0 , 2 5 \\small { \\sim } 0 . 3 ) \\alpha _ { \\textrm { I I } } ]$ 〕和机械零件的疲劳强度及磨损〔此时取 $\\alpha _ { \\mathrm { I } } = ( 0 . 3 \\sim 0 . 4 ) \\alpha _ { \\mathrm { I I } } \\beth$ 〕。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9d23b3b9-d553-4830-b003-b17c0dff088a', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '附录T 圆形地下连续墙支护结构计算', '附录T 圆形地下连续墙支护结构计算T.0.2一道内环梁或内衬的有效截面面积 $A _ { \\scriptscriptstyle * }$ 为设计截面面积考虑施工偏差导致截面削弱后的平面有效“真圆环”截面面积。截面削弱主要指内环梁或内衬的水平圆环宽度的折减。影响因素主要包括：由多段直线形槽段组成的多边形地下连续墙导致内环梁或内衬水平圆环外边理论“真圆”的折减、地下连续墙槽段竖直度施工误差引起墙段间错台导致内环梁或内衬水平圆环外边线的偏移、内环梁或内衬自身的平面施工误差导致理论“真圆”的折减。\n\nT.0.3地下连续墙墙体有效厚度 $d$ 为设计厚度考虑施工偏差后的平面有效“真圆环”厚度。影响因素主要包括：由多段直线形槽段组成的多边形地下连续墙导致理论“真圆”墙体厚度的折减、槽段竖直度施工误差引起墙段间错台导致墙体厚度的折减。\n\n式（T.0.3）中的修正系数 $\\alpha$ 主要考虑墙段间存在的泥皮对圆形地下连续墙墙体环向受压刚度的削弱。槽段混凝土是分期浇注的，由于采用泥浆护壁，二期槽段浇注时，在一、二期墙段间必然存在一定厚度的泥皮。基坑开挖时，外侧水土压力作用导致墙体环向受压，泥皮在压力作用下产生变形，从而削弱了墙体的环向刚度。圆形地下连续墙直径越大、槽段接头数越多、泥皮厚度越大，则削弱程度越大。削弱程度的取值，与施工单位的技术水平、经验密切相关，需要根据工程具体情况研究采用。武汉阳逻大桥南锚碇基础圆形地下连续墙支护结构受力计算中，采用了法国基础公司根据其多年经验提供的建议方法对 $\\alpha$ 值进行了计算，算得 $\\alpha$ 为0.417。根据信息化施工监测结果，墙体受力及变形状态与计算结果非常吻合。武汉阳逻大桥南锚碇基础圆形地下连续墙支护结构外径达 $^ { 7 3 } \\mathrm { m }$ ，墙厚 $1 . 5 \\mathrm { m }$ ，最大墙深约 $6 1 \\mathrm { m }$ ，最大开挖深度约 $4 5 \\mathrm { m }$ ，已达相当规模。因此，本条取用 $\\alpha$ 低限值为0.4，该值的适用范围能够包括一般情形下的圆形地下连续墙支护结构。 $\\alpha$ 高限值取0.7主要参考了《港口工程地下连续墙结构设计与施工规程》（JTJ303—2003）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9d365b74-1aee-46f8-87a1-126111152303', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 6）', '\n$$\n\n式中：\n\n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ ；  \n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ ；  \n$\\mid \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } \\mid$ — 同式（72）的 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ ；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ — 与 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ 相应的剪切疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n在式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）中， $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 按5．8．1计算， $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } ] , [ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ] ]$ ，各式中符号下脚标 $_ { \\mathcal { X } } r$ 、 、 分别为 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } } \\cdot \\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的应力循环特性，按5．8．2计算。\n\n当 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 三种应力中某一个最大应力在任何应力循环中均显著大于其他两个最大应力时，可以只用这一个最大应力校核疲劳强度，另两个最大应力可忽略不计。\n\n通常起重机的结构件（或连接）在同一工况下进行疲劳强度校核，为确保安全，也可将同一工况或不同工况的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 组合在一起，按最不利的 $r$ 值计算的疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right.$ 、$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ ］来进行校核。\n\n式（76）中第三项分子中的 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 应带各自的正负号，分母中的 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r } } ]$ 和 $\\lef');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9d3d72c5-f7c5-4539-a176-0f1dfa48f3cd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '起重机设计规范', '起重机设计规范');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9d428ab9-9c70-49f1-8740-16c35135adda', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 1）', '附 录 犞## （资料性附录）\n## 流动式起重机的倾覆线\n\n在本附录中，图V．1～图V．5只是流动式起重机的倾覆线的示意图，实际倾覆线取决于各起重机的具体设计。\n\n### 犞．1 起重机支承在车轮（轮胎）上\n#### 犞．1．1 车轮（轮胎）不带悬架或悬架装置被锁定（见图 V．1和图 V．2）\n\n倾覆线为车轮着地点的连线。对于装有双轮轴或多后轴摆动悬架的底盘，应考虑以下两种情况：\n\na） 摆动悬架轴被固定或被锁定的情况下，则为外车轮（轮胎）着地点的连线；  \nb） 车轮安装在可摆动悬架上时，则为摆动轴的轴线。\n\n![](images/ed6fe01fed8a5da8a00305582cbc4669840e7004e3228f20c0cc0986dce4bb95.jpg)  \n图 犞．1\n\n![](images/82b33b943a52e26f811c954fba7becdeba614ce0f9368ca58ad273ffc9042e32.jpg)  \n图 犞．2\n\n#### 犞．1．2 车轮悬架装置未锁定（见图 V．3）\n\n倾覆线是悬架装置作用点的连线。\n\n### 犞．2 起重机支承在外伸支腿上（见图 V．4）\n\n倾覆线是各支承中心点的连线，但除外伸支腿外，还存在柔性支承面（如充气轮胎），则应考虑此柔性支承面。\n\n![](images/12928450c725c13e61c32d5eabb9293a04a7b923d20a742cbb02b959eb060a9d.jpg)  \n图 犞．3\n\n![](images/94f478c9d2d9a3d9d829f74cb442840d8de4979f39292d0425b9b7b9787896c6.jpg)  \n图 犞．4\n\n### 犞．3 起重机支承在履带上（见图 V．5）\n\n倾覆线是驱动轮轴心的连线和引导轮轴心的连线。\n\n![](images/319fd835202f0f5bba18ea07750e1c08906c05c6f4c3378a0020e23607a51d99.jpg)  \n图 犞．5\n\n附 录 犠（资料性附录）符号和代号\n## 表 犠．1 符号／代号表\n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">符号或代号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单位</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">含             义</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">备注</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机构件垂直于风向的实体迎风面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(11)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件平行于纵轴的正面迎风面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(12)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构纵向的总迎风面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(14)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构构件毛截面面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（43)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">圆柱有效壳壁的截面面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（69）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m或mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">几何尺寸</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构件截面的净面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（35）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">螺栓有效截面积</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（39)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">AQ</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">吊运物品的最大迎风面积</td><td colspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9d4f4a88-0353-40df-8706-60ffca08f0d9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：超过一定长度的钻孔灌注桩对施工的工艺及其他临时设施有特殊的要求，对其进行界定是为统一说法，避免引起定义上的混乱。需注意的是：本规范所界定的超长灌注桩的含义仅限于其施工的难度与普通长度的桩基有区别，而与桩的受力无关。\n\n## 2.0.4 高强度混凝土 high strength concrete\n\n强度等级C60及以上的混凝土。\n\n## 2.0.5 高性能混凝土 high performance concrete\n\n采用混凝土的常规材料、常规工艺，在常温下，以低水胶比、大掺量优质掺合料和严格的质量控制措施制作的，具有良好的施工工作性能且硬化后具有高耐久性、高尺寸稳定性及较高强度的混凝土。\n\n## 2.0.6 大体积混凝土 mass concrete\n\n体积较大的、可能由胶凝材料水化热引起的温度应力导致有害裂缝的结构混凝土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9d5a0545-dc9a-40e1-a610-0125eff8d1ca', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.2.8 构件的运输应符合下列规定：', '17.2.8 构件的运输应符合下列规定：## 1 板式构件运输时，宜采用特制的固定架稳定构件。对小型构件，宜顺宽度方向侧立放置，并应采取措施防止倾倒；如平放，在两端吊点处必须设置支搁方木。\n\n## 2 梁的运输应按高度方向竖立放置，并应有防止倾倒的固定措施；装卸梁时，必须在支撑稳妥后，方可卸除吊钩。\n\n## 3 采用平板拖车或超长拖车运输大型梁、板构件时，车长应能满足支点间的距离要求，支点处应设活动转盘防止搓伤构件混凝土；运输道路应平整，当有坑洼或高低不平时，应事先处理平整。\n\n## 4 水上运输梁、板构件时，应有相应的封舱加固措施，并应根据天气状况安排装卸和运输作业时间，同时应满足水上（海上）作业的相关安全规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9d7170c4-67ce-4ebb-907e-4d3b3352644b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 3）', '算得机构载荷谱系数的值后，即可按表5确定该机构相应的载荷状态级别。\n\n#### 3．3．3 机构的工作级别\n\n机构工作级别的划分，是将各单个机构分别作为一个整体进行的关于其载荷大小程度及运转频繁情况总的评价，它并不表示该机构中所有的零部件都有与此相同的受载及运转情况。\n\n根据机构的10个使用等级和4个载荷状态级别，机构单独作为一个整体进行分级的工作级别划分为 ${ \\mathrm { M } } 1 { \\sim } { \\mathrm { M } } 8$ 共8级，见表6。\n\n表 6 机构的工作级别  \n\n\n\n\n\n### 3．4 结构件或机械零件的分级\n\n#### 3．4．1 结构件或机械零件的使用等级\n\n结构件或机械零件的一个应力循环是指应力从通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时起至该应力同方向再次通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时为止的一个连续过程。图1所示是包含5个应力循环的时间应力变化历程。\n\n  \n图1 随时间变化的5个应力循环举例\n\nsup 峰值应力；  \nsupmax— 最大峰值应力；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s u p \\ m i n } }$ — 最小峰值应力；$\\sigma _ { \\mathrm { i n f } }$ — 谷值应力；m— 总使用时间内所有峰值应力和谷值应力的算术平均值。\n\n结构件或机械零件的总使用时间，是指设计预设的从开始使用起到该结构件报废或该机械零件更换为止的期间内发生的总的应力循环次数。\n\n结构件的总应力循环数同起重机的总工作循环数之间存在着一定的比例关系，某些结构件在一个起重循环内可能经受几个应力循环，这取决于起重机的类别和该结构件在该起重机结构中的具体位置。对各不同的结构件这一比值可能互不相同，但当这一比值已知时，该结构件的总使用时间，即它的总应力循环数便可以从起重机使用等级的总工作循环数中导出。\n\n机械零件的总应力循环数，则应从该零件所归属机构的或该零件的设计预定的总使用时间中导出，推导时要考虑到影响其应力循环的该零件的转速和其他相关的情况。\n结构件或机械零件的使用等级，都是将其总应力循环次数分成 11个等级，分别以代号 $\\mathrm { { B } } _ { 0 }$ ， $\\mathrm { { B _ { 1 } } }$ ，$\\cdots , \\mathrm { B _ { 1 0 } }$ 表示，见表7。\n\n表 7 结构件或机械零件的使用等级  \n\n\n\n\n\n### 3．4．2 结构件或机械零件的应力状态级别\n\n结构件或机械零件的应力状态级别，表明了该结构件或机械零件在总使用期内发生应力的大小及相应的应力循环情况，在表8中列出了应力状态的4个级别及相应的应力谱系数范围值。每一个结构犓件或机械零件的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 可以用式（5）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { S } } = \\sum \\Big [ \\frac { n _ { i } } { n _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { \\sigma _ { i } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { c } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { s } }$ — 结构件或机械零件的应力谱系数；  \n$n _ { i }$ 与结构件或机械零件发生的不同应力相应的应力循环数， ${ } , n _ { i } = n _ { 1 } , n _ { 2 } , n _ { 3 } , \\cdots \\cdots , n _ { n }$ ；  \n$n _ { \\mathrm { T } }$ — 结构件或机械零件总的应力循环数， $n _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } n _ { i } = n _ { 1 } + n _ { 2 } + n _ { 3 } + \\cdots + n _ { n }$ 狀；  \n$\\sigma _ { i }$ -该结构件或机械零件在工作时间内发生的不同应力， $\\mathbf { \\sigma } _ { \\sigma _ { 1 } } = _ { \\sigma _ { 1 } } , _ { \\sigma _ { 2 } } , _ { \\sigma _ { 3 } } , \\cdots , _ { \\sigma _ { n } }$ 狀；并设定： $\\phantom { } _ { ; \\sigma _ { 1 } } > \\sigma _ { 2 } > \\sigma _ { 3 }  \\cdots \\phantom { } > \\sigma _ { n }$ ；\n\n对机械零件，每一个循环 $n _ { i }$ 期间内认为发生的应力基本上相等，为 $\\sigma _ { i }$ ，而各个循环之间的应力则可以是不同的；\n\nmax 为应力 $\\sigma _ { 1 } \\ldots , \\sigma _ { 2 } \\ldots , \\sigma _ { 3 } \\ldots , \\ldots , \\sigma _ { n }$ 狀中的最大应力；\n\n$C$ —幂指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程度等有关，由实验得出，见式（107）、式（108）。\n\n展开后，式（5）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { n _ { 1 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sig');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9d7f1b30-8aa7-4cb5-99f9-4dbe5d781116', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犕', '附 录 犕');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9d881d1c-30e5-4189-8313-33a0e65d8111', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '物料（辅助）起升机构materials（auxiliary', '物料（辅助）起升机构materials（auxiliary）hoist独立于平台，安装在悬挂装置上用于起升和下降物料的机构。\n\n### 3.2.27');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9d98c24c-2870-4bfd-9d01-23d9d482bbb6', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百二十七条承租人无正当理由未支付或者迟延支付租金的', '第二百二十七条承租人无正当理由未支付或者迟延支付租金的，出租人可以要求承租人在合理期限内支付。承租人逾期不支付的，出租人可以解除合同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9db2e58c-79fb-43fc-8ab0-7e2d80dc2bdf', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 6）', '舶与桥梁相互作用的河流分为内河和通行海轮的河流（包括海湾）两大类。前者的代表船型主要为内河驳船货船队，依据《内河通航标准》（GB50139），四至七级内河航道对应的船舶吨位分别为500、300、100和 $5 0 \\mathrm { t }$ 。通行海轮航道的代表船型为海轮。两者与桥梁结构发生撞击的机理有所区别，结果也大不一样。\n\n关于船舶与桥梁的撞击作用，应开展专题研究，成果经审批及办理其他手续后作为确定的作用值。当无实测资料或针对性研究成果时，可采用本规范表4.4.1-1和表4.4.1-2的规定值。\n\n对于一、二、三级内河航道船舶撞击作用，鉴于桥梁防撞等级及结构安全等级的重要性，一般设计过程中均通过专题研究来确定，且原规范规定的数值与研究结果相比偏小。因此，本次规范修订取消了一、二、三级内河航道船舶撞击作用设计值规定。\n\n内河船舶对桥梁墩台的撞击作用设计值可以按“静力法”，即假定作用于桥梁墩台上的有效动能全部转化为静力功，并采用一些经验系数经计算得到。\n\n近海通行海轮区域的船舶与桥梁墩台的碰撞作用与内河上船舶与桥梁墩台的碰撞作用有许多不同之处。20世纪70年代中期以来， 一些国家和国际组织开展了许多相关的研究工作，取得了许多研究成果，并在不同场合用于一些工程实践。其中主要有米诺斯m\n\n撞能力予以折减，如英国BS5400规范规定，通过安全护栏撞向结构构件的撞击力为 $1 5 0 \\mathrm { k N }$ 。\n\n![](images/b72ec7267779e6c5f5d6249306fabafd2fbc99edda8409c91982986e5f1904c6.jpg)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9db5361d-5ed5-441b-88f5-87e7a39a1361', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9de1c169-3622-4b7b-afdb-dbf8e2ed79e5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '10 沉入桩…… 141', '10 沉入桩…… 141## 10.1 一般规定… …141  \n## 10.2 桩的制作… …141  \n## 10.3 桩的吊运、存放和运输 144  \n## 10.4 试桩与桩基承载力…… …144\n## 10.5 沉桩…… ……145');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9e01eeef-c944-4802-ac84-a22b222679fe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 10）', 'span=1>1.168</td><td rowspan=1 colspan=1>1.245</td><td rowspan=1 colspan=2>1.281</td><td rowspan=1 colspan=2>1.206</td><td rowspan=1 colspan=2>1.226</td><td rowspan=1 colspan=2>1.320</td><td rowspan=1 colspan=2>1.364</td><td rowspan=1 colspan=2>1.259</td><td rowspan=1 colspan=2>1.283</td><td rowspan=1 colspan=2>1.392</td><td rowspan=1 colspan=2>1. 444</td><td rowspan=1 colspan=2>1.310</td><td rowspan=1 colspan=1>1.338</td><td rowspan=1 colspan=1>1.461</td><td rowspan=1 colspan=1>1.520</td><td rowspan=1 colspan=1>1.360</td><td rowspan=1 colspan=1>1.392</td><td rowspan=1 colspan=1>1.529</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5291. 594</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=30>1.6</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=5>1.3</td><td rowspan=1 colspan=8>1.6</td><td rowspan=1 colspan=8>1.9</td><td rowspan=1 colspan=5>2.2</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阝</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=3>2.5</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td><td rowspan=1 colspan=3>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>12</td><td rowspan=1 colspan=1>1.240</td><td rowspan=1 colspan=1>1.259</td><td rowspan=1 colspan=1>1.349</td><td rowspan=1 colspan=2>1.391</td><td rowspan=1 colspan=2>1.302</td><td rowspan=1 colspan=2>1.326</td><td rowspan=1 colspan=2>1.435</td><td rowspan=1 colspan=2>1.486</td><td rowspan=1 colspan=2>1.363</td><td rowspan=1 colspan=2>1.391</td><td rowspan=1 colspan=2>1.517</td><td rowspan=1 colspan=2>1. 577</td><td rowspan=1 colspan=2>1.422</td><td rowspan=1 colspan=1>1.455</td><td rowspan=1 colspan=1>1.597</td>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9e0ed357-eb4e-41bd-b265-4946b35c68a3', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', 'F.0.5不合格的缺陷,应予返修,返修区域修补后', 'F.0.5不合格的缺陷,应予返修,返修区域修补后,返修部位及补焊受影响的区域,应按原探伤条件进行复验,复探部位的缺陷应按本附录评定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9e20bca3-e1df-4bc7-ad58-ff215b7b5d2e', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '10.2.1 起重吊装作业基本信息确认', '10.2.1 起重吊装作业基本信息确认（1）对起重吊装作业分包单位名称、资质（安许证）等进行确认，分包单位是否为公司合格分包方。\n\n（2）检查分包单位是否现场设立组织机构，是否按要求配备管理人员，管理人员是否与合同约定一致并现场履职。\n\n## 10.2.2 工人安全准入条件确认\n\n（1）检查起重吊装作业工人年龄是否满足 55 周岁，是否满足起重吊装和高处作业身体条件，是否经项目安全教育考核合格上岗，特殊工种是否持证上岗作业等安全准入条件。\n\n（2）检查工人是否满足公司诚信管理要求，工人是否服从项目安全生产管理，个体劳动保护用品是否正确佩戴和使用，工作心态和作业精神面貌等其他安全条件。\n\n## 10.2.3 作业前安全条件确认\n\n（1）检查特种设备作业前是否开展设备安全性能自行检查情况。\n\n（2）检查每次起重吊装前吊装件运输、吊装作业程序，是否符合专项施工方案、操作规程或作业指导书，程序是否规范，隐患是否消除。\n\n（3）检查作业前安全技术交底情况，是否具有针对性，是否全面，签字是否完善。\n\n（4）检查作业前是否进行试吊试验，是否存在异常或其他不安全因素。\n\n（5）检查专项施工方案与现场实施是否一致。\n\n（6）检查现场全员责任制落实情况，职责是否清楚。\n\n（7）检查现场是否有专人现场指导，是否有专人现场安全监督管理。\n\n## 10.2.4 作业过程安全检查\n\n（1）检查吊装件运输通道是否平顺、安全、视线良好，吊装件是否捆绑规范、牢固、稳定，运输车辆、设备是否安全，运输操作是否规范，其他作业程序和要求是否规范。\n\n（2）检查特种设备监控设备是否运行正常，设备安全距离及安全防护情况，桁架系统稳定性、各连接部位联接情况、螺栓、骑马卡、法兰盘，附着系统、基础情况、配重系统、变形及开裂等异常情况，行走系统、轨道系统、支垫系统、行程、高度、重量、旋转限位系统，起重系统，含吊索吊具系统，卷扬机、钢丝绳、链子滑车、天车，锚固、固定、锁定、防倾覆系统，吊具索具安全安全有效性，起重吊装指挥、操作系统，设备运行是否异常或其他不安全条件等。\n\n（3）检查起重吊装过程是否符合“十不吊”要求，吊装件是否捆绑规范、牢固、稳定，吊装件吊点、接触部位是否规范、防护到位，吊装件临时固定措施是否完善、有效，吊装操作、指挥是否规范，吊装过程是否有无关人员、集中人员危险区逗留，其他作业程序和要求等。\n\n附件4：架桥机作业过程检查表  \n附件5：运梁车作业过程检查表  \n附件6：四川路桥特种设备（安全）监督检查细目清单  \n附件7：四川路桥起重吊装作业（安全）监督检查细目清单');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9e23f6fb-04da-4539-b4d0-0fc110264778', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第十七章 运输合同（Part 2）', '受领货物的，依照本法第一百零一条的规定，承运人可以提存货物。\n\n## 第四节 多式联运合同\n第三百一十七条 多式联运经营人负责履行或者组织履行多式联运合同，对全程运输享有承运人的权利，承担承运人的义务。\n\n第三百一十八条 多式联运经营人可以与参加多式联运的各区段承运人就多式联运合同的各区段运输约定相互之间的责任，但该约定不影响多式联运经营人对全程运输承担的义务。\n\n第三百一十九条 多式联运经营人收到托运人交付的货物时，应当签发多式联运单据。按照托运人的要求，多式联运单据可以是可转让单据，也可以是不可转让单据。\n\n第三百二十条 因托运人托运货物时的过错造成多式联运经营人损失的，即使托运人已经转让多式联运单据，托运人仍然应当承担损害赔偿责任。\n\n第三百二十一条 货物的毁损、灭失发生于多式联运的某一运输区段的，多式联运经营人的赔偿责任和责任限额，适用调整该区段运输方式的有关法律规定。货物毁损、灭失发生的运输区段不能确定的，依照本章规定承担损害赔偿责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9e3702d3-758a-4d7a-8851-4e892870a322', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 2）', 'n=1>20.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>在8级风中应继续工作的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>500</td><td rowspan=1 colspan=1>28.3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=5>注1：沿海地区系指离海岸线100km以内的陆地或海岛地区。注2：特殊用途的起重机的工作状态计算风压允许作特殊规定。流动式起重机（即汽车起重机、轮胎起重机和履带起重机)的工作状态计算风压，当起重机臂长小于50m时取为125N/m;当臂长等于或大于50m时按使用要求决定。</td></tr></table>\n\n\n#### 4．2．2．3．4 风载荷计算\n\n##### 4．2．2．3．4．1 作用在起重机上的工作状态风载荷按以下两种情况计算：\n\na） 当风向与构件的纵轴线或构架表面垂直时，沿此风向的风载荷按式（11）计算：犆犃\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\\\ { P _ { \\mathrm { w } \\parallel } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（11）\n\n式中：\n\n$P _ { \\textrm { W I } }$ — 作用在起重机上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 作用在起重机上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ 风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ),它等于构件迎风面积的外形轮廓面积 $A _ { 0 }$ 乘以结构迎风面充实率 $\\varphi$ ，即 $A { = } A _ { 0 } \\varphi$ 。 $A _ { 0 }$ 和 $\\varphi$ 见图 $5 \\textrm { b }$ ）中的说明。\n\n起重机结构上总的风载荷为其各组成部分风载荷的总和。\n\nb） 当风向与构件的纵轴线或构架表面呈某一角度时，沿此风向的风载荷由式（12）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta } \\\\ { P _ { \\mathrm { w I I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta \\int } \\end{array}\n$$\n\n……（12）\n\n式中：\n\nWⅠ 同式（11）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 同式（11）；$C$ 同式（11)；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 同式（11)；$A$ -构件平行于纵轴的正面迎风面积，单位为平方米 $\\mathrm { ( m ^ { 2 } ) }$ ；$\\theta$ -风向与构件纵轴或构架表面的夹角！ $\\left( \\theta < 9 0 ^ { \\circ } \\right)$ )，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n##### 4．2．2．3．4．2 作用在起重机吊运的物品上的风载荷，按式（13）确定：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\\\ { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（13）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ -同式（11)；$A _ { \\mathrm { Q } }$ — 吊运物品的最大迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ）。如果起重机是吊运某些特定尺寸和形状的物品，则应根据该物品相应的尺寸和外形确定其迎风面积；当该面积不明确时，可参见附录E的E．5估算物品的迎风面积。\n\n#### 4．2．2．3．5 风力系数\n\n风力系数分为：\n\na） 单根构件、单片平面桁架结构的风力系数\n\n表16给出了单根构件、单片平面桁架结构和机器房的风力系数犾犫犾犇 $C$ 值。单根构件的风力系数 $C$ 值犱随构件的空气动力长细比 $( l / b$ 或 $l / D )$ ）而变化。对于大箱形截面构件，还要随构件截面尺寸比 $b / d$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9e3a6940-3027-475c-bcd2-b986530f9705', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '13工地连接', '13工地连接## 13.1一般规定\n\n### 13.1.1本章适用于构件在桥位现场的焊接连接、摩擦型高强度螺栓连接和摩擦型高强度环槽铆钉连接的施工。\n\n### 13.1.2构件在工地连接的顺序应符合设计规定，且工地连接应在构件就位、固定并经检查合格后进行。\n\n### 13.1.3构件采用焊接与高强度螺栓混合连接时，宜先初拧高强度螺栓再焊接，待焊缝经检验合格后再进行高强度螺栓的终拧。\n\n### 13.1.4构件采用焊接与高强度环槽铆钉混合连接时，宜先进行高强度环槽铆钉的连接，再进行焊接。\n\n### 13.1.5 工地连接施工宜在施工操作平台上进行，操作平台应符合安全作业要求。高处作业时应遵守相关的安全操作规程。\n\n## 13.2焊接连接\n\n### 13.2.1工地焊接连接时的环境要求应符合下列规定：\n\n1工地焊接时应设防风、防雨和防冰雪设施，遮挡全部焊接处，形成受保护的焊接作业区。焊件表面潮湿或暴露于雨、冰雪中时严禁焊接。\n\n2气体保护焊作业区的最大风速应不超过 $2 \\mathrm { m } / \\mathrm { s }$ ；焊条电弧焊和自保护药芯焊丝电弧焊作业区的最大风速应不超过 $8 \\mathrm { m / s }$ 。\n\n3焊接作业区的相对湿度应小于 $8 0 \\%$ 。\n\n4焊接时作业区温度宜不低于 $5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ；当作业区温度低于 $5 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ 但不低于 $\\cdot 1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，应采取加热或防风保温措施，同时应预热焊缝 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 范围内的母材不低于 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 或工艺规定的其他预热温度，并在焊接后缓慢降温。\n\n5在环境温度低于 $\\cdot 1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 下实施焊接作业时，必须进行相应环境条件下的焊接工艺评定试验，确认焊接条件和工艺后再进行焊接；不符合上述规定时，严禁施焊。\n\n6在箱梁等狭小空间内焊接时应采取有害气体检测及通风换气的安全措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9e41deb4-605c-42ee-9e74-7055eed4d504', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：管节的管壁相对较薄，受到碰撞、挤压时易发生裂纹、损坏，并且难于修补，因此需要采取必要措施，保证管节不受到损伤。\n\n### 24.2.4 管涵基础的顶面应设置混凝土管座，管座的弧形面应与管身紧密贴合，使管节受力均匀。当管节直接放置在天然地基上时，应按设计要求将管底的土层夯压密实或设置砂垫层，并做成与管身弧度密贴的弧形管座。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9e5a3bde-bd6c-45e1-88e4-1c1a228263d0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 1）', '9 安全## 9.1 起重机的安全设计计算\n\n起重机结构、机械、电气及整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性的设计计算等，应按本标准第4章、第5章、第6章、第7章、第8章的规定进行。\n\n## 9.2 起重机的标记、铭牌、安全标志、限界尺寸和净距\n\n### 9.2.1 标记、铭牌和安全标志\n9．2．1．1 起重机应有标记、铭牌和安全标志。\n\n9．2．1．2 起重机的规格标记应符合下列要求：\n\na） 额定起重量（或额定起重力矩），应永久性地标明在从地面容易看清的地方。  \nb） 额定起重量随全幅度范围变化的起重机，应设有明显可见的额定起重量随幅度全程变化的曲线或表格；凡不同幅度段规定有不同额定起重量的，幅度段的划分及各段的额定起重量，均应永久性地标明并明显可见。由制造商提供的操作说明书应能对不同幅度起重量做出更详细说明。  \nc） 如果起重机配备有几个起升机构，则应分别标明每个起升机构的额定起重量。由制造商提供的操作说明书应指明这些起升机构是否可以同时使用。\n\n9．2．1．3 每台起重机都应在适当的位置装设铭牌，铭牌应至少标明以下内容：\n\n制造商名称；  \n产品名称和型号；  \n主要性能参数；  \n出厂编号；  \n制造日期。\n\n9．2．1．4 应在起重机的合适位置或工作区域设有明显可见的文字安全警示标志，如“起升物品下方严禁站人“ 、 “臂架下方严禁停留“ 、 “作业半径内注意安全“ 、 “未经许可不得入内“等。在起重机的危险部位，应有安全标志，安全标志应符合 GB2894和 GB15052的规定。安全标志的颜色，应符合 GB2893的规定。\n\n## 9．2．2 界限尺寸和净距\n\n9．2．2．1 在最不利位置和最不利装载条件下，起重机的所有运动部分（吊具和其他取物装置除外）与建筑物的净距规定如下：\n\n距固定部分不小于 $0 , 0 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距任何栏杆或扶手不小于 $0 . 1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距出入区不小于 $0 . 5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ （出入区是指允许人员进出的所有通道，但工作平台除外）。\n\n具有水平滚轮或带轮缘车轮导向的桥式起重机等，考虑其沿轨道运行时可能产生一定的偏斜，其侧方与外部固定部分的间隙尺寸不应小于 $0 . 0 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n铁路起重机的轮廓线应符合铁路运输轮廓界限。用于铁路装卸的起重机，其任何固定部分不应侵入铁路净空界限。\n\n9．2．2．2 起重机各运动部分的下界限线与下方的一般出入区（从地面或从属于建筑物的固定或活动部分算起，工作或维修平台及类似物除外）之间的垂直距离不应小于 $1 , 7 \\textrm { m }$ ，与通常不准人出入的下方的固定或活动部分（例如棚顶、加热器、机械部分和运行在下方的起重机等）及与栏杆顶部的垂直距离不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．3 起重机各运动部分的上界限线与上方的固定或活动部分（例如起重小车的最高处与房顶结构最低点、下垂吊灯、下敷管道或与运行在其上方的起重机的最低点）之间的垂直距离，在保养区域和维修平台等处不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。如果不会对人员产生危险，这个距离可以减小到 $0 . 1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．4 起重机上任何部件与高压输电线的最小距离如表56。\n\n表56 起重机与输电线的最小距离  \n\n\n\n\n\n## 9．3 结构安全要求\n\n### 9．3．1 司机室\n\n起重机司机室应符合 GB／T20303．1的规定外。还应满足以下要求。\n\n9．3．1．1 当臂架俯仰摆动或臂架及物品坠落会影响司机室安全时，司机室不应设置在起重臂架的正下方。\n\n9．3．1．2 当存在坠落物砸碰司机室的危险时，司机室顶部应装设有效的防护。\n\n9．3．1．3 在室外或在没有暖气的室内操作的起重机（除气候条件较好外），宜采用封闭式司机室。在高温、蒸气、有尘、有毒或有害气体等环境下工作的起重机，应采用能提供清洁空气的密封性能良好的封闭司机室。在有暖气的室内工作的起重机司机室、或仅作辅助性质工作较少使用的起重机司机室，可以是敞开式的，敞开式司机室应设高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 的护栏。\n\n9．3．1．4 除极端恶劣的气候条件外，在工作期间司机室内的工作温度宜保持在 $1 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 之间。长期在高温环境工作的（如某些冶金起重机）司机室内应设降温装置，底板下方应设置隔热板。\n\n9．3．1．5 司机室应有安全出入口；当司机室装有门时，应防止其在起重机工作时意外打开；司机室的拉门和外开门应通向同一高度的水平平台；司机室外无平台时，一般情况下门应向里开；流动式起重机司机室回转门应向外开，滑动门应向后开。\n\n9．3．1．6 司机室的窗离地板高度不到 $1 \\textrm { m }$ 时，玻璃窗应做成不可打开的或加以防护，防护高度不应低于 $1 \\textrm { m }$ ；司机室地板上装有玻璃的部位也应加以防护。司机室底窗和天窗安装防护栏时，防护栏应尽可能不阻挡视线。\n\n9．3．1．7 司机室地板应用防滑的非金属隔热材料覆盖。\n\n9．3．1．8 用于司机室工作面上的照度不应低于 $3 0 ~ \\mathrm { l x }$ 。\n\n9．3．1．9 重要的操作指示器应有醒目的显示，并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停开关按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危险显示应用红灯。\n\n### 9．3．2 通道和平台\n\n9．3．2．1 起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9e6aa562-bbea-417b-8d5d-41d039314c70', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 1）', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算## 6.2.1 计算内容和方法\n\n起重机机械零件的设计计算包括以下内容，但并非全部零件都要进行以下各项计算，而是根据零件所处的部位及其受载情况进行合理的选择。\n\n### 6.2.1.1 强度计算\n\n强度计算包括抗脆性断裂及防止出现塑性变形的计算，其目的是要验证计算应力不超过所采用材料的许用应力。对传动机构中的大多数零件均要进行此项计算，对受力较大的承载零件也需进行此项计算。在确定许用应力时，对于弹塑性较好的材料 $( \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7 )$ ）制成的机械零件，可以用屈服强度（屈服点）除以安全系数进行强度计算。但对于机械零件中使用较多的高强度材料或经过热处理提高了其机械性能的材料，其屈服强度与抗拉强度之比是较高或很高的（经常 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7 )$ ），如果强度计算的许用应力仍根据屈服强度来确定，零件就容易在其所受应力偶然超过这个强度时发生脆性破坏。因此对这类机械零件应该用其钢材的抗拉强度除以安全系数进行强度计算。\n\n### 6.2.1.2 稳定计算\n\n稳定计算包括对易丧失稳定的零件进行的抗失稳计算，对较长的高速传动轴进行防止达到临界转速的计算等。特别是对于使用高强度材料的机构，更应重视对零件的稳定计算。\n\n### 6.2.1.3 耐磨及发热计算\n\n耐磨及发热计算包括对受力较大的摩擦磨损件进行耐磨计算和对可能出现较高发热的零部件进行防止过热的计算。对于采用新的金属及非金属材料制成的零件，更应进行此项计算。\n\n### 6.2.1.4 抗疲劳计算\n\n对承受应力循环次数较多的零件，应进行抗疲劳计算。\n\n起重机机械零件的上述计算都是用安全系数法，即考核这些零件在抗失效方面是否有足够的安全裕度。\n\n## 6.2.2 计算载荷与载荷情况\n\n### 6.2.2.1 计算载荷\n\n起重机机构零件受到的载荷基本上可分为两类： $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷，见4．4．1。\n\n### 6.2.2.2 载荷情况\n\n起重机机械零件设计计算中的载荷，要考虑在情况Ⅰ：无风正常工作，情况Ⅱ：有风正常工作，情况犘犘Ⅲ：特殊载荷作用等三种情况下 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 各类载荷的载荷组合，见4．4．2。\n\n## 6.2.3 强度计算\n\n### 6.2.3.1 许用应力值\n\n#### 6.2.3.1.1 当钢材的屈服点 $( \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } )$ ）与钢材的抗拉强度 $( \\sigma _ { \\mathrm { b } } )$ ）之比小于0．7时，许用应力 $\\left[ \\sigma \\right]$ 按式（97）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / n _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n……（97）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { s } }$ — 与钢材的屈服点及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n表 42 $\\pmb { n } _ { s }$ 和 $\\pmb { n _ { \\mathrm { b } } }$   \n\n\n\n\n\n#### 6.2.3.1.2 对 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的材料，许用应力 $[ \\sigma ]$ 由式（98）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } } / n _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n…（98）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 机械零件钢材的抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { b } }$ — 与钢材的抗拉强度及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n### 6.2.3.2 计算应力与许用应力之间的关系\n\n机械零件危险点的计算应力，用通常的力学方法计算；复合应力按合适的强度理论予以合成。当计算应力与许用应力之间符合以下关系时，即认为该机械零件满足了强度的条件：\n\na） 纯拉伸： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { t } }$ 为计算的拉伸应力；  \nb） 纯压缩： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 为计算的压缩应力；  \nc） 纯弯曲： $\\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 为计算的弯曲应力；  \nd） 拉伸和弯曲复合： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9e6ce6d0-0432-4407-b1d2-202e7ffc2c4d', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明钢筋混凝土延性构件的塑性弯曲能力可以根据材料的特性，通过截面的轴力-弯矩-曲率（ $P$ -M $\\cdot \\phi$ ）分析来得到，截面的轴力-弯矩-曲率（ $P .$ -M $\\cdot \\phi$ ）关系曲线，可采用条带法（图7-2）计算，其基本假定为：\n\n（1）平截面假定。  \n（2）剪切应变的影响忽略不计。  \n（3）钢筋和混凝土之间无滑移现象。\n\n用条带法求轴力-弯矩-曲率（P-M- $\\cdot \\phi$ ）关系时有两种方法，即逐级加荷载法和逐级加变形法。逐级加荷载法的主要问题是每改变一次荷载，截面曲率和应变都要同时改变，而且加载到最大弯矩之后，曲线进入软化段，很难确定相应的曲率和应变，所以一般采用逐级加变形法。\n\n  \n图7-2计算简图\n\n## 7.4.8极限破坏状态的曲率能力 $\\phi _ { \\mathrm { u } }$ 应通过考虑最不利轴力组合的 $P$ -M $\\mathbf { \\nabla } \\cdot \\mathbf { \\phi }$ 曲线确定,为混凝土应变达到极限压应变 $\\varepsilon _ { \\mathrm { c u } }$ ，或约束钢筋达到折减极限应变 $\\varepsilon _ { \\mathrm { s u } } ^ { \\mathrm { R } }$ ，或纵筋达到折减极限应变 $\\varepsilon _ { \\mathrm { l u } }$ 时（纵筋折减极限应变取值0.1)。混凝土的极限压应变 $\\varepsilon _ { \\mathrm { c u } }$ 可按式（7.4.8-1）、式（7.4.8-2）计算：\n\n$$\n\\varepsilon _ { \\mathrm { c u } } = 0 . 0 0 4 + \\frac { 1 . 4 \\rho _ { \\mathrm { s } } f _ { \\mathrm { k h } } \\varepsilon _ { \\mathrm { s u } } ^ { \\mathrm { R } } } { f _ { \\mathrm { c c } } ^ { \\prime } }\n$$\n\n式中： $\\rho _ { \\mathrm { s } }$ -约束钢筋的体积含筋率，对于矩形箍筋：\n\n$$\n\\rho _ { \\mathrm { s } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\rho _ { \\mathrm { s } } ^ { \\mathrm { ~ } + \\rho _ { \\mathrm { y } } }\n$$\n\n$\\rho _ { \\mathrm { x } }$ ， $\\rho _ { \\mathrm { y } }$ -分别为顺桥向与横桥向箍筋体积含筋率；\n\n$f _ { \\mathrm { k h } }$ 箍筋抗拉强度标准值（ $\\mathrm { M P a }$ ；  \n$f _ { \\mathrm { c c } } ^ { \\prime }$ - 约束混凝土的峰值应力（ $\\mathrm { M P a }$ )，一般情况下可取1.25 倍的混凝土抗压强度标准值;  \n$\\varepsilon _ { \\mathrm { s u } } ^ { \\mathrm { R } }$ -约束钢筋的折减极限应变， $\\varepsilon _ { \\mathrm { s u } } ^ { \\mathrm { R } } = 0 . 0 9$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9e6ea5f7-2aa7-4d50-bc59-5c1a6e806309', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 在双壁之间设互不相通隔水仓的目的，是为了钢围堰在下沉过程中分仓对称地进行注水、加砂砾石或浇筑混凝土，增加钢围堰的自重，利于下沉。\n\n### 14.3.7 承台施工前应进行桩基等隐蔽工程的质量验收，桩顶的混凝土面应按水平施工缝的要求凿毛，桩头预留钢筋上的泥土及鳞锈等应清理干净。承台基底为软弱土层时，应按设计要求采取措施，避免在浇筑承台混凝土过程中产生不均匀沉降。\n\n### 14.3.8 承台的钢筋和混凝土应在无水条件下进行施工，施工时应根据地质、地下水位和基坑内的积水等情况采取防水或排水措施。应采取有效措施，使承台钢筋的混凝土保护层厚度符合设计规定。桩伸入承台的长度以及边桩外侧与承台边缘的净距应不小于设计规定值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9e712797-319e-47a6-90fd-00918273dafb', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11 连 接（Part 3）', ' } { \\leqslant } \\alpha { \\leqslant } 6 0 ^ { \\circ }$ 或 $\\alpha { < } 3 0 ^ { \\circ }$ 时，斜角角焊缝计算厚度 $h _ { e }$ 应按现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661的有关规定计算取值。\n\n  \n图11.2.3-1 T形连接的斜角角焊缝截面\n\n  \n图11.2.3-2 T形连接的根部间隙和焊缝截面\n\n## 11.2.4部分熔透的对接焊缝（图11.2.4）和 $\\mathrm { T }$ 形对接与角接组合焊缝［图 $1 1 . 2 . 4 ( \\mathrm { c } ) ]$ 的强度，应按式（11.2.2-1）～式（11.2.2-3）计算，当熔合线处焊缝截面边长等于或接近于最短距离 $s$ 时，抗剪强度设计值应按角焊缝的强度设计值乘以0.9。在垂直于焊缝长度方向的压力作用下，取 $\\beta _ { \\mathrm { f } } = 1 . 2 2$ ，其他情况取$\\beta _ { \\mathrm { f } } { = } 1 . 0$ ，其计算厚度 $h _ { \\mathrm { e } }$ 宜按下列规定取值，其中 $s$ 为坡口深度，即根部至焊缝表面（不考虑余高）的最短距离（ $\\mathrm { ( m m ) }$ ； $\\pmb { \\alpha }$ 为 $\\mathrm { v }$ 形、单边 $\\mathrm { v }$ 形或 $\\mathrm { K }$ 形坡口角度：\n\n1 $\\mathrm { v }$ 形坡口[图 $1 1 . 2 . 4 ( \\mathsf { a } ) \\top$ ：当 $\\alpha { \\geqslant } 6 0 ^ { \\circ }$ 时， $h _ { \\mathrm { e } } = s$ ；当 $\\alpha <$ $6 0 ^ { \\circ }$ 时， $h _ { \\mathrm { e } } { = } 0 . 7 5 \\mathrm { s } { ; }$\n\n2单边 $\\mathrm { v }$ 形和 $\\mathrm { K }$ 形坡口[图11.2.4(b)、图 $1 1 . 2 . 4 ( \\mathrm { c } ) ]$ ：\n\n当 $\\alpha { = } 4 5 ^ { \\circ } { \\pm } 5 ^ { \\circ }$ 时， $h _ { \\mathrm { e } } = s - 3$ ；\n\n3 U形和J形坡口[图11.2.4(d)、图 $1 1 . 2 . 4 ( \\mathrm { e } ) ]$ ：当 $\\alpha =$ $4 5 ^ { \\circ } \\pm 5 ^ { \\circ }$ 时， $h _ { \\mathrm { e } } = s$ 。\n\n  \n图11.2.4部分熔透的对接焊缝和T形对接与角接组合焊缝截面\n\n## 11.2.5圆形塞焊焊缝和圆孔或槽孔内角焊缝的强度应分别按式（11.2.5-1）和式（11.2.5-2）计算：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { f } } = \\frac { N } { A _ { \\mathrm { w } } } \\leqslant f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { f } } = \\frac { N } { h _ { \\mathrm { e } } l _ { \\mathrm { w } } } \\leqslant f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中： $A _ { \\mathrm { w } }$ - 塞焊圆孔面积；\n\n$l _ { \\mathbf { w } }$ - 圆孔内或槽孔内角焊缝的计算长度。\n\n## 11.2.6角焊缝的搭接焊缝连接中，当焊缝计算长度 $l _ { \\mathbf { w } }$ 超过$6 0 h _ { \\mathrm { f } }$ 时，焊缝的承载力设计值应乘以折减系数 $\\alpha _ { \\mathrm { f } } , \\alpha _ { \\mathrm { f } } = 1 . 5 -$ $\\frac { l _ { \\mathrm { w } } } { 1 2 0 h _ { \\mathrm { f } } }$ ， ，并不小于0.5。\n\n## 11.2.7焊接截面工字形梁翼缘与腹板的焊缝连接强度计算应符合下列规定：\n\n1双面角焊缝连接，其强度应按下式计算，当梁上翼缘受有固定集中荷载时，宜在该处设置顶紧上翼缘的支承加劲肋，按\n\n式（11.2.7）计算时取 $F = 0$ 。\n\n$$\n\\frac { 1 } { 2 h _ { \\mathrm { e } } } \\sqrt { \\left( \\frac { V S _ { \\mathrm { f } } } { I } \\right) ^ { 2 } + \\left( \\frac { \\psi F } { \\beta _ { \\mathrm { f } } l _ { \\mathrm { z } } } \\right) ^ { 2 } } \\leqslant f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { f } }$ ——所计算翼缘毛截面对梁中和轴的面积矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；\n\n$I ^ { \\phantom { + } }$ 梁的毛截面惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；\n\n$F$ 、 $\\psi$ 、 $l _ { z }$ 一 -按本标准第6.1.4条采用。\n\n2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9e76c429-c698-4bb1-ac89-a51b4e8a8c38', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 5）', 'hrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又有一种或多种不同的构件接头型式，见附录O。随着连接应力集中等级的递增，结构疲劳强度递减。应尽量采用较为合理的应力集中情况等级 K值，推荐采用 $\\mathrm { K } _ { 2 }$ ，尽量避免采用 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 。\n## 5．8．4 结构件的工作级别\n\n结构件的工作级别见3．4．3。对于有轻微或中等应力集中等级而工作级别较低的结构件，一般不需要进行疲劳强度校核，通常 E4级（含）以上的结构件应校核疲劳强度。\n\n## 5．8．5 疲劳许用应力\n\n构件疲劳许用应力按表31列出的公式计算，连接件的疲劳许用应力按表32计算。表中 $r$ 为应力循环特性，其值按5．8．2决定。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］为拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值，是 $r { = } - 1$ 的对称应力循环试验中得到的疲劳极限（具有 $90 \\%$ 的可靠度）除以1．34安全系数，并考虑构件工作级别及具体的构件连接的应力集中情况等级和构件的材质等三个因素后的疲劳许用应力值。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］值详见表33。\n\n表31 构件疲劳许用应力  \n\n\n\n\n\n表32 连接的疲劳许用应力  \n\n\n\n\n\n表33 拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值 $[ \\pmb { \\sigma } _ { - 1 } ]$   \n\n\n\n\n\n## 5．8．6 疲劳强度校核\n\n根据载荷组合A（见4．3．3．1）的实际可能的最不利工况计算得出的绝对值最大应力，按式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）进行核算：\n\n$$\n{ \\begin{array} { r l } { | \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\qquad \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } } \\end{array} } ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 3 ~ } } )  \\\\ { | \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] \\leqslant [ { \\mathrm { ~ 7 ~ } } \\ldots { \\mathrm { ~ r } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots  & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] ^ { 2 } + [ { \\frac { \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] ^ { 2 } } } ] ^ { 2 } - { \\frac { \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } } + [ { \\frac { \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } } { [ \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } } \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\end{array}  ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 6 ~ } } )   \\end{array} \n$$\n\n式中：\n\n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ ；  \n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ ；  \n$\\mid ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9e81b3c5-199c-48e6-b2fb-faefa71d337b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '24.7.7 波纹钢涵洞的安装施工应符合下列规定', '24.7.7 波纹钢涵洞的安装施工应符合下列规定：1 管节或块件的形式、规格、直径和厚度等应符合设计规定。\n\n2 拼装管节时，上游管节的端头应置于下游管节的内侧，不得反置；采用法兰盘或管箍环向拼接时，应将螺栓孔的位置对准，并应按产品设计规定的扭矩值进行螺栓的施拧。\n\n3 管节或块件的拼接处应清理干净，其接缝应采用不透水的弹性材料进行嵌塞，宽度宜为 $2 \\sim 5 \\mathrm { m m }$ ；接缝嵌塞材料应连续，不得有漏水现象。\n\n4 各管节应顺水流方向安装平顺，垫稳坐实，安装完成后管节内不得遗留泥土等杂物。\n\n5 波纹钢管涵宜设置预拱度，其大小应根据地基可能产生的下沉量、涵底纵坡和填土高度等因素综合确定，但管涵中心的高程应不高于进水口的高程。\n\n6 在涵洞的进出水口处，当波纹钢管节的管端与涵洞刚性端墙相连时，宜采用直径不小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 的螺栓，按不大于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 的间距，将管节与端墙墙体予以锚固。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9e9410ab-34a4-427b-a0b0-c52e07bf1e16', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百四十七条承租人应当妥善保管、使用租赁物', '第二百四十七条承租人应当妥善保管、使用租赁物。承租人应当履行占有租赁物期间的维修义务。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9e95f8d8-3377-4f08-be61-32126f1bed9a', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5 地形测量（Part 2）', '## 5．2．1 图根平面控制和高程控制测量，可同时进行，也可分别施测。图根点相对于邻近等级控制点的点位中误差不应大于图上0．1mm，高程中误差不应大于基本等高距的1／10。\n\n### 5．2．2 对于较小测区，图根控制可作为首级控制。\n\n### 5．2．3 图根点点位标志宜采用木(铁)桩，当图根点作为首级控制或等级点稀少时，应埋设适当数量的标石。\n\n### 5．2．4 解析图根点的数量，一般地区不宜少于表5．2．4的规定。\n\n表5.2.4一般地区解析图根点的数量  \n\n\n\n\n\n注：表中所列数量，是指施测该幅图可利用的全部解析控制点数量。\n\n### 5．2．5 图根控制测量内业计算和成果的取位，应符合表5．2．5的规定。\n\n表5.2.5内业计算和成果的取位要求  \n\n\n\n\n\n### 5．2．6 图根平面控制，可采用图根导线、极坐标法、边角交会法和GPS 测量等方法。\n\n### 5．2．7 图根导线测量，应符合下列规定：\n\n1图根导线测量，宜采用 $6 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器1测回测定水平角。其主要技术要求，不应超过表5．2．7的规定。\n\n表5.2.7图根导线测量的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：1α为比例系数：取值宜为1.当采用1：500、1：1000比例尺测图时，其值可在 $1 \\sim 2$ 之间选用。\n\n2M为测图比例尺的分母；但对于工矿区现状图测量，不论测图比例尺大小， $M$ 均应取值为500。\n\n3隐蔽或施测困难地区导线相对闭合差可放宽，但不应大于1/（1000×α)。\n\n2在等级点下加密图根控制时，不宜超过2次附合。\n\n3图根导线的边长，宜采用电磁波测距仪器单向施测，也可采用钢尺单向丈量。\n\n4图根钢尺量距导线，还应符合下列规定：\n\n1)对于首级控制，边长应进行往返丈量，其较差的相对误差不应大于 $1 ~ / ~ 4 0 0 0$ 。\n\n2)量距时，当坡度大于 $2 \\%$ 、温度超过钢尺检定温度范围土 $1 ~ 0 ~ \\mathrm { { ‰} }$ 或尺长修正大于1/10000 时，应分别进行坡度。温度和尺长的修正。\n\n3)当导线长度小于规定长度的1／3时，其绝对闭合差不应大于图上 $0 , 3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4)对于测定细部坐标点的图根导线，当长度小于 $2 0 0 \\mathrm { m }$ 时,其绝对闭合差不应大于 $1 3 \\mathrm { c m }$ 。\n\n### 5．2．8 对于难以布设附合导线的困难地区，可布设成支导线。支导线的水平角观测可用$6 ^ { \\prime \\prime }$ 级经纬仪施测左、右角各1测回，其圆周角闭合差不应超过 $4 0 ^ { \\prime \\prime }$ 。边长应往返测定，其较差的相对误差不应大于 $1 ~ / ~ 3 0 0 0$ 。导线平均边长及边数，不应超过表5．2．8的规定。\n\n表5.2.8图根支导线平均边长及边数  \n\n\n\n\n\n### 5．2．9 极坐标法图根点测量，应符合下列规定：\n\n1宜采用 $6 ^ { \\prime \\prime }$ 级全站仪或 $6 ^ { \\prime \\prime }$ 级经纬仪加电磁波测距仪，角度、距离1测回测定。  \n2观测跟差，不应超过表5.2.9-1的规定。\n\n表5.2.9-1极坐标法图根点测量限差  \n\n\n\n\n\n3测设时，可与图根导线或二级导线一并测设，也可在等级控制点上独立测设。独立测设的后视点，应为等级控制点。\n\n4在等级控制点上独立测设时，也可直接测定图根点的坐标和高程，并将上，下两半测回的观测值取平均值作为最终观测成果，其点位误差应满足本章第5．2．1条的要求。\n\n5极坐标法图根点测量的边长，不应大于表5．2．9-2的规定。\n\n表5.2.9-2极坐标法图根点测量的最大边长  \n\n\n\n\n\n6使用时，应对观测成果进行充分校核。\n\n### 5．2．10 图根解析补点，可采用有校核条件的测边交会、测角交会、边角交会或内外分点等方法。当采用测边交会和测角交会时，其交会角应在 $3 0 ^ { \\circ } \\ \\sim 1 5 0 ^ { \\circ }$ 之间，观测限差应满足表5．2.9-1的要求。分组计算所得坐标较差，不应大于图上0．2mm。\n\n### 5.2.11 GPS 图根控制测量，宜采用GPS-RTK方法直接测定图根点的坐标和高程。GPS-RTK方法的作业半径不宜超过 $5 \\mathrm { k m }$ ，对每个图根点均应进行同一参考站或不同参考站下的两次独立测量，其点位较差不应大于图上 $0 , 1 \\mathrm { m m }$ ，高程较差不应大于基本等高距的 $1 ~ / ~ 1 0$ 。其他技术要求应按本章第5．3． $1 0 { \\sim } 5$ ．3．15条的有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9eb34b24-91d6-4f83-8da6-a3ed5d1cc14c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9eb5de95-c9fd-4ce9-bdae-f62f52be074c', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12.4铸钢节点', '12.4铸钢节点## 12.4.1铸钢节点应满足结构受力、铸造工艺、连接构造与施工安装的要求，适用于几何形式复杂、杆件汇交密集、受力集中的部位。铸钢节点与相邻构件可采取焊接、螺纹或销轴等连接方式。\n\n## 12.4.2铸钢节点应满足承载力极限状态的要求，节点应力应符合下式要求：\n\n$$\n\\sqrt { \\frac { 1 } { 2 } [ ( \\sigma _ { 1 } - \\sigma _ { 2 } ) ^ { 2 } + ( \\sigma _ { 2 } - \\sigma _ { 3 } ) ^ { 2 } + ( \\sigma _ { 3 } - \\sigma _ { 1 } ) ^ { 2 } ] } \\leqslant \\beta _ { \\mathrm { f } } f\n$$\n\n式中： $\\sigma _ { 1 } , \\sigma _ { 2 } , \\sigma _ { 3 }$ -计算点处在相邻构件荷载设计值作用下的第一、第二、第三主应力；\n\n-强度增大系数。当各主应力均为压应力时，$\\beta _ { \\mathrm { f } } = 1 . 2$ ；当各主应力均为拉应力时， $\\beta _ { \\mathrm { f } } =$ 1.0，且最大主应力应满足 $\\sigma _ { 1 } \\leqslant 1 . 1 f _ { : }$ ；其他情况时， $\\beta _ { \\mathrm { f } } = 1 . 1$ 。\n\n## 12.4.3铸钢节点可采用有限元法确定其受力状态，并可根据实 际情况对其承载力进行试验验证。\n\n## 12.4.4焊接结构用铸钢节点材料的碳当量及硫、磷含量应符合现行国家标准《焊接结构用铸钢件》GB/T7659 的规定。\n\n## 12.4.5铸钢节点应根据铸件轮廓尺寸、夹角大小与铸造工艺确定最小壁厚、内圆角半径与外圆角半径。铸钢件壁厚不宜大于$1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，应避免壁厚急剧变化，壁厚变化斜率不宜大于1/5。内部肋板厚度不宜大于外侧壁厚。\n\n## 12.4.6铸造工艺应保证铸钢节点内部组织致密、均匀，铸钢件宜进行正火或调质热处理，设计文件应注明铸钢件毛皮尺寸的容许偏差。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9eb93e5b-d062-4a77-8b5d-2c10d94fac70', '25《建设工程质量管理条例》（国务院令第279号）.md', '第八章 罚则（Part 2）', '元以上10万元以下的罚款，降低资质等级或者吊销资质证书；有违法所得的，予以没收。\n\n第六十九条 违反本条例规定，涉及建筑主体或者承重结构变动的装修工程，没有设计方案擅自施工的，责令改正，处50万元以上100万元以下的罚款；房屋建筑使用者在装修过程中擅自变动房屋建筑主体和承重结构的，责令改正，处5万元以上10万元以下的罚款。\n\n有前款所列行为，造成损失的，依法承担赔偿责任。\n\n第七十条 发生重大工程质量事故隐瞒不报、谎报或者拖延报告期限的，对直接负责的主管人员和其他责任人员依法给予行政处分。\n\n第七十一条 违反本条例规定，供水、供电、供气、公安消防等部门或者单位明示或者暗示建设单位或者施工单位购买其指定的生产供应单位的建筑材料、建筑构配件和设备的，责令改正。\n\n第七十二条 违反本条例规定，注册建筑师、注册结构工程师、监理工程师等注册执业人员因过错造成质量事故的，责令停止执业1年；造成重大质量事故的，吊销执业资格证书，5年以内不予注册；情节特别恶劣的，终身不予注册。\n\n第七十三条 依照本条例规定，给予单位罚款处罚的，对单位直接负责的主管人员和其他直接责任人员处单位罚款数额百分之五以上百分之十以下的罚款。\n\n第七十四条 建设单位、设计单位、施工单位、工程监理单位违反国家规定，降低工程质量标准，造成重大安全事故，构成犯罪的，对直接责任人员依法追究刑事责任。\n\n第七十五条 本条例规定的责令停业整顿，降低资质等级和吊销资质证书的行政处罚，由颁发资质证书的机关决定；其他行政处罚，由建设行政主管部门或者其他有关部门依照法定职权决定。\n\n依照本条例规定被吊销资质证书的，由工商行政管理部门吊销其营业执照。\n\n第七十六条 国家机关工作人员在建设工程质量监督管理工作中玩忽职守、滥用职权、徇私舞弊，构成犯罪的，依法追究刑事责任;尚不构成犯罪的，依法给予行政处分。\n\n第七十七条 建设、勘察、设计、施工、工程监理单位的工作人员因调动工作、退休等原因离开该单位后，被发现在该单位工作期间违反国家有关建设工程质量管理规定，造成重大工程质量事故的，仍应当依法追究法律责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ebd2343-7d87-4c39-8a45-61f9e2bac7e5', '123《碳素结构钢》（GB-T700-2006）.md', '5技术要求（Part 1）', '5技术要求## 5.1牌号和化学成分\n\n5.1.1钢的牌号和化学成分(熔炼分析)应符合表1的规定。\n\n表1  \n\n\n\n\n\na表中为镇静钢、特殊镇静钢牌号的统一数字,沸腾钢牌号的统一数字代号如下：\n\nQ195F-—U11950;  \nQ215AF--U12150,Q215BF---U12153;  \nQ235AF- -U12350,Q235BF—U12353；  \nQ275AF- U12750。\n\nb经需方同意,Q235B的碳含量可不大于 $0 . 2 2 \\%$\n\n### 5.1.1.1D级钢应有足够细化晶粒的元素，并在质量证明书中注明细化晶粒元素的含量。当采用铝脱氧时，钢中酸溶铝含量应不小于 $0 . 0 1 5 \\%$ ，或总铝含量应不小于 $0 . 0 2 0 \\%$ 。\n\n### 5.1.1.2钢中残余元素铬、镍、铜含量应各不大于 $0 . 3 0 \\%$ ，氮含量应不大于 $0 . 0 0 8 \\%$ 。如供方能保证，均可不做分析。\n\n#### 5.1.1.2.1氮含量允许超过5.1.1.2的规定值，但氮含量每增加 $0 . 0 0 1 \\%$ ，磷的最大含量应减少$0 . 0 0 5 \\%$ ,熔炼分析氮的最大含量应不大于 $0 . 0 1 2 \\%$ ;如果钢中的酸溶铝含量不小于 $0 . 0 1 5 \\%$ 或总铝含量不小于 $0 . 0 2 0 \\%$ ，氮含量的上限值可以不受限制。固定氮的元素应在质量证明书中注明。\n\n#### 5.1.1.2.2经需方同意，A级钢的铜含量可不大于 $0 . 3 5 \\%$ 。此时，供方应做铜含量的分析，并在质量证明书中注明其含量。\n\n### 5.1.1.3钢中砷的含量应不大于 $0 . 0 8 0 \\%$ 。用含砷矿冶炼生铁所冶炼的钢，砷含量由供需双方协议规定。如原料中不含砷，可不做砷的分析。\n\n### 5.1.1.4在保证钢材力学性能符合本标准规定的情况下，各牌号A级钢的碳、锰、硅含量可以不作为交货条件，但其含量应在质量证明书中注明。\n\n### 5.1.1.5在供应商品连铸坏、钢锭和钢坏时，为了保证轧制钢材各项性能达到本标准要求，可以根据需方要求规定各牌号的碳、锰含量下限。\n\n## 5.1.2成品钢材、连铸坏、钢坏的化学成分允许偏差应符合GB/T 222—-2006中表1的规定。\n\n氮含量允许超过规定值,但必须符合5.1.1.2.1条的要求，成品分析氮含量的最大值应不大于$0 . 0 1 4 \\%$ ;如果钢中的铝含量达到5.1.1.2.1规定的含量，并在质量证明书中注明，氮含量上限值可不受限制。\n\n沸腾钢成品钢材和钢坏的化学成分偏差不作保证。\n\n## 5.2冶炼方法\n\n钢由氧气转炉或电炉冶炼。除非需方有特殊要求并在合同中注明，冶炼方法一般由供方自行选择。\n\n## 5.3交货状态\n\n钢材一般以热轧、控轧或正火状态交货。\n\n## 5.4力学性能\n\n5.4.1钢材的拉伸和冲击试验结果应符合表2的规定,弯曲试验结果应符合表3的规定。\n\n5.4.2用Q195和 $\\mathbf { Q 2 3 5 B }$ 级沸腾钢轧制的钢材,其厚度(或直径)不大于 $2 5 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n5.4.3做拉伸和冷弯试验时,型钢和钢棒取纵向试样;钢板、钢带取横向试样,断后伸长率允许比表2降低 $2 \\%$ (绝对值)。窄钢带取横向试样如果受宽度限制时，可以取纵向试样。\n\n5.4.4如供方能保证冷弯试验符合表3的规定,可不作检验。A级钢冷弯试验合格时，抗拉强度上限可以不作为交货条件。\n\n5.4.5厚度不小于 $1 2 \\ \\mathrm { m m }$ 或直径不小于 $1 6 ~ \\mathrm { m m }$ 的钢材应做冲击试验，试样尺寸为 $1 0 \\ \\mathrm { m m } \\times 1 0 \\ \\mathrm { m m } \\times$ $5 5 ~ \\mathrm { m m }$ 。经供需双方协议，厚度为 $6 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 1 2 \\ \\mathrm { m m }$ 或直径为 $1 2 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 1 6 \\ \\mathrm { m m }$ 的钢材可以做冲击试验，试样尺寸为 $1 0 \\ \\mathrm { m m } { \\times } 7 . 5 \\ \\mathrm { m m } { \\times } 5 5 \\ \\mathrm { m m }$ 或 $1 0 \\ \\mathrm { m m } \\times 5 \\ \\mathrm { m m } \\times 5 5 \\ \\mathrm { m m }$ 或 $1 0 \\ \\mathrm { m m } \\times$ 产品厚度 $\\times 5 5 \\ \\mathrm { m m }$ 。在附录A中给出规定的冲击吸收功值，如：当采用 $1 0 \\ \\mathrm { m m } \\times 5 \\ \\mathrm { m m } \\times 5 5 \\ \\mathrm { m m }$ 试样时，其试验结果应不小于规定值的 $50 \\%$ 。\n5.4.6 夏比(V型缺口)冲击吸收功值按一组3个试样单值的算术平均值计算，允许其中1个试样的单个值低于规定值，但不得低于规定值的 $70 \\%$ 。\n\n如果没有满足上述条件,可从同一抽样产品上再取3个试样进行试验,先后6个试样的平均值不得低于规定值，允许有2个试样低于规定值，但其中低于规定值 $70 \\%$ 的试样只允许1个。\n\n表2  \n\n\n\n\n\na Q195的屈服强度值仅供参考，不作交货条件。  \nb 厚度大于 $1 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 的钢材，抗拉强度下限允许降低 $2 0 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 。宽带钢(包括剪切钢板)抗拉强度上限不作交货条件。 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ebf9df6-e016-4a28-9c9c-c1f6dfcdd497', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8.3框架柱的计算长度（Part 3）', 'ta _ { 1 } + 1 ) } \\bullet \\sqrt [ 3 ] { \\frac { \\eta _ { 1 } - K _ { \\mathrm { b } } } { K _ { \\mathrm { b } } } } + ( \\eta _ { 1 } - 0 . 5 ) K _ { \\mathrm { c } } + 2\n$$\n\n$$\n\\quad \\eta _ { 1 } = { \\frac { H _ { 1 } } { H _ { 2 } } } { \\sqrt { { \\frac { N _ { 1 } } { N _ { 2 } } } \\cdot { \\frac { I _ { 2 } } { I _ { 1 } } } } }\n$$\n\n式中： $I _ { 1 }$ 、 $H _ { 1 }$ ——阶形柱上段柱的惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）和柱高$\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；\n\n$I _ { 2 }$ 、 $H _ { 2 }$ ———阶形柱下段柱的惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）和柱高 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$K _ { \\mathrm { c } }$ —阶形柱上段柱线刚度与下段柱线刚度的比值；γ——参数，根据式（8.3.3-3）计算。\n\n表8.3.3单层厂房阶形柱计算长度的折减系数  \n\n\n\n\n\n3）上段柱的计算长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 1 }$ 应按下式计算：\n\n$$\n\\mu _ { 1 } = \\frac { \\mu _ { 2 } } { \\eta _ { 1 } }\n$$\n\n### 2 双阶柱：\n\n1）下段柱的计算长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 3 }$ ：当柱上端与横梁铰接时，应取本标准附录 $\\mathbf { E }$ 表E.0.5的数值乘以表8.3.3的折减系数；当柱上端与横梁刚接时，应取本标准附录E表E.0.6的数值乘以表8.3.3的折减系数。\n\n2）上段柱和中段柱的计算长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 1 }$ 和 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ ，应按下列公式计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\mu _ { 1 } = \\frac { \\mu _ { 3 } } { \\eta _ { 1 } } } \\\\ { \\mu _ { 2 } = \\frac { \\mu _ { 3 } } { \\eta _ { 2 } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $\\eta _ { 1 } , ~ \\eta _ { 2 }$ —参数，可根据本标准式（8.3.3-3）计算；计算\n\n$\\eta _ { 1 }$ 时， $H _ { 1 } , \\ N _ { 1 } , \\ I _ { 1 }$ 分别为上柱的柱高 $\\mathrm { ( m ) }$ 、轴力压力设计值（N）和惯性矩（ $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ， $H _ { 2 }$ 、$N _ { 2 }$ 、 $I _ { 2 }$ 分别为下柱的柱高 $\\mathrm { ( m ) }$ 、轴力压力设计值（N）和惯性矩（ $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；计算 $\\eta _ { 2 }$ 时， $H _ { 1 }$ 、$N _ { 1 } , \\ I _ { 1 }$ 分别为中柱的柱高 $\\mathrm { ( m ) }$ 、轴力压力设计值（N）和惯性矩（ $\\mathrm { : m m ^ { 4 } } )$ ， $H _ { 2 }$ 、 $N _ { 2 }$ 、 $I _ { 2 }$ 分别为下柱的柱高 $\\mathrm { ( m ) }$ 、轴力压力设计值（N）和惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ 。\n\n8.3.4当计算框架的格构式柱和桁架式横梁的惯性矩时，应考虑柱或横梁截面高度变化和缀件（或腹杆）变形的影响。\n\n8.3.5框架柱在框架平面外的计算长度可取面外支撑点之间 距离。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ebfe01e-8d1b-4376-aa18-5c36dee14d1c', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '6线路测量（Part 1）', '6线路测量## 6．1一般规定\n\n6．1．1本章是各种线路工程测量的通用性技术要求，可满足线路工程选线、定线和施工各阶段的需要。  \n6．1．3规范修订增加了GPS 测量方法，这种方法方便、快捷且能有效保证线路测量的精度。  \n6．1．5对于控制点是否埋设标石，不做具体规定，可根据实际需要确定。这是因为如果初测和定测间隔时间较长，就应考虑埋设标石。如果初测和定测一并进行，则有的控制点可不埋设标石。在人烟稀少地区，即使初测和定测间隔时间较长，也可不埋设标石。反之，则应考虑控制点位的长期保存的问题。  \n6．1．6线路测量的带状地形图，主要用于方案比较和纸上定线；工点地形图，主要用于站场、隧道口、桥涵、泵站、取水构筑物、杆塔基础等设计；纵横断面图，主要用于竖向设计和土方量计算。\n\n对带状地形图和工点地形图的施测，采用何种比例尺，应根据所需精度、幅面长度、图面负荷(含地形、地貌及设计占用图幅的复杂程度)、经济合理等因素，综合考虑选用。6．1. $7 \\mathord { \\sim } 6$ ．1．10其是各种线路测量的共性要求，也是作业时都应满足的基本要求。\n\n## 6．2铁路、公路测量\n\n6．2．1考虑到所在的地区、线路位置要求同国家点附合有一定的困难，最弱点点位中误差可按满足 $1 ~ / ~ 1 0 0 0$ （或 $1 / 2 0 0 0 )$ 比例尺测图的需要，故附合导线的长度在3．3节规定的基础上放宽一倍。\n\n### 6．2．2关于铁路、二级及以下等级公路的平面控制测量：\n\n1导线测量是铁路、公路线路测量的常用方法。为了使导线能得到可靠的检核和防止粗差，故提出联测要求。当导线联测有困难时，应预先用GPS 测量方法进行控制点加密。\n\n2表6．2．2中导线测量主要技术要求的相关指标，较《93 规范》而言，作了适当的调整和完善。去掉了很少采用的真北观测方法和限差，测角中误差采用三级导线和图根导线的指标值。\n\n根据实践和理论分析，为了减小导线的横向误差，应尽量减少转折角的个数，导线边则宜长些。但考虑到定线和地形测图的需要，导线平均边长限定在 $4 0 0 { \\sim } 6 0 0 \\mathrm { m }$ 较为适宜。\n\n### 6．2．3关于铁路、二级及以下公路的高程控制测量。\n\n根据本规范4．2．1条规定五等的每千米全中误差为 $1 5 \\mathrm { m m }$ 。而线路端点高程中误差要满足 $1 ~ / ~ 2 0 0 0$ 比例尺测图需要，取基本等高距的 $1 ~ / ~ 2 0$ ，即 $\\mathrm { m _ { h } } { = } 1 0 \\mathrm { c m }$ 。由中误差公式 $\\mathrm { m } _ { \\mathrm { h } } =$ $\\mathrm { M } w \\sqrt { L }$ 计算可得 $_ { \\mathrm { L } = 4 4 \\mathrm { k m } }$ 。为了留有一定的储备精度，并与平面控制的联测距离相协调，故规定水准路线应每隔 $3 0 \\mathrm { k m }$ 与高等级水准点联测一次。\n\n### 6．2．4定测放线测量的技术要求：\n\n1由于定测与初测阶段有一定的时间间隔，对定测时所收集的控制点成果必须作相应的检测，确保定、初测成果的一致性。检测的精度要求与初测一致，即要求采用五等水准的精度。\n\n2极坐标法和GPS-RTK 法定线，是目前较常用的方法。\n\n3对于交点的水平角观测，根据铁道部门的实践经验，确定正交点点位，有时会遇到各种障碍，直接设置仪器会比较困难，通常采用副交点观测代替。为防止误差累积，故规定副交点观测2测回。\n\n4铁路、一级及以上公路的测量限差相当于图根导线的指标，而二级及以下公路的限差比图根导线的指标还低一级，是容易达到的。\n\n### 6．2．5定测中线桩位测量的技术要求：\n\n1相关的中线桩，都是线路中线控制的必要桩位。\n\n2本款综合了铁路、公路行业对线路中线桩的间距要求。\n\n3对中线桩位测量的直线和曲线部分的限差，分别列表。其限差分为两档，即铁路、一级及以上公路列为一档，二级及以下公路列为另一档。\n\n规范表6．2．5-1和表6．2．5-2中的相关精度指标，主要是基于传统的曲线测设方法制定的。此次修订仍采用这些精度指标，对于全站仪测设曲线也是很容易达到的。\n\n传统方法进行曲线测设的纵向闭合差，主要由总偏角的测角误差、切线和弦长的丈量误差所构成，通常，总偏角的测角中误差将使计算的各项曲线要素产生同向误差，这种误差在曲线测设中互相抵消，切线和弦长丈量时的系统误差在纵向闭合差中影响甚微，偶然误差是影响纵向闭合差的主要因素。\n\n4断链桩应设在线路的直线段，本次修订突出这一要求。当然按作业习惯也可设立在直线上的百米桩或 $2 0 \\mathrm { m }$ 整倍数的桩上，本规范不做严格要求。\n\n5中线桩位高程测量的限差，是按下式计算：\n\n$$\n\\pm 2 \\sqrt { m _ { \\mathrm { z } } ^ { 2 } + m _ { \\mathrm { z } } ^ { 2 } } \\cdot \\sqrt { L }\n$$\n\n当起算点中误差 $\\textrm { m } _ { \\mathrm { R } } ^ { \\mathrm { { t a } } }$ 取用 $1 5 \\mathrm { m m }$ (五等水准)，测量中误差m测取用 $2 0 \\mathrm { m m }$ (图根水准)时，即有 $5 0 \\sqrt { L }$ 。\n\n6．2．6横断面测量限差公式，是依据误差理论统计出的实用表达式。\n\n6．2．7为保证线路工程质量，要求在施工前进行中线桩复测，并将复测数据与原测成果进行比较，改正超限的桩位，确保所有施工中线桩位置的准确性。\n\n## 6．3架空索道测量\n\n6．3．1随着测绘仪器设备的不断更新与发展，全站仪与GPS 接收机已成为较常用的仪器装备，这');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ece208d-6194-473a-a8e0-a84610e77e29', '129《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB-T29639-2020）.md', '附录C', '附录C## （资料性附录）\n\n## 应急预案编制格式和要求\n\n### C.1 封面\n\n应急预案封面主要包括应急预案编号、应急预案版本号、生产经营单位名称、应急预案名称及颁布日期。\n\n### C.2 批准页\n\n应急预案应经生产经营单位主要负责人批准方可发\n\n布。\n\n### C.3 目次\n\n应急预案应设置目次，目次中所列的内容及次序如下：\n\na）批准页；  \nb）应急预案执行部门签署页；  \n： 章的编号、标题；  \nd）带有标题的条的编号、标题（需要时列出）；  \ne）附件，用序号表明其顺序。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ecf6901-dd47-4d1e-8b68-83cf587b285f', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8 拉弯、压弯构件（Part 5）', '}$ 、 $M _ { \\mathrm { y } }$ -所计算构件段范围内对强轴和弱轴的最大弯矩设计值 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\n$W _ { \\mathrm { ~ x ~ } } , ~ W _ { \\mathrm { ~ y ~ } }$ -对强轴和弱轴的毛截面模量 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；\n\n$\\beta _ { \\mathrm { m x } } , \\ \\beta _ { \\mathrm { m y } }$ 等效弯矩系数，应按本标准第8.2.1条弯矩作用平面内的稳定计算有关规定采用；\n\nβtx、βty- 等效弯矩系数，应按本标准第8.2.1条弯矩作用平面外的稳定计算有关规定采用。\n8.2.6弯矩作用在两个主平面内的双肢格构式压弯构件，其稳定性应按下列规定计算：\n\n1按整体计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi _ { \\mathrm { x } } A f } + \\frac { \\beta _ { \\mathrm { m x } } M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { 1 x } } \\left( 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { \\tiny ~ E x } } ^ { \\prime } } \\right) f } + \\frac { \\beta _ { \\mathrm { t y } } M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { 1 y } } f } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n式中： $W _ { \\mathrm { 1 y } }$ 在 $M _ { \\mathrm { y } }$ 作用下，对较大受压纤维的毛截面模量$\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ 。\n\n## 2按分肢计算：\n\n在 $N$ 和 $M _ { \\mathbf { x } }$ 作用下，将分肢作为桁架弦杆计算其轴心力，$M _ { \\mathrm { y } }$ 按式（8.2.6-2）和式（8.2.6-3）分配给两分肢（图8.2.6），然后按本标准第8.2.1条的规定计算分肢稳定性。\n\n分肢1：\n\n分肢2：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { M _ { \\mathrm { y 1 } } = \\displaystyle \\frac { I _ { 1 } / y _ { 1 } } { I _ { 1 } / y _ { 1 } + I _ { 2 } / y _ { 2 } } \\cdot M _ { \\mathrm { y } } } } \\\\ { { \\nonumber } } \\\\ { { M _ { \\mathrm { y 2 } } = \\displaystyle \\frac { I _ { 2 } / y _ { 2 } } { I _ { 1 } / y _ { 1 } + I _ { 2 } / y _ { 2 } } \\cdot M _ { \\mathrm { y } } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $I _ { 1 }$ 、 $I _ { 2 }$ -分肢1、分肢2对 $y$ 轴的惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；$y _ { 1 } \\setminus y _ { 2 } { \\overline { { - { M _ { \\mathrm { y } } } } } }$ 作用的主轴平面至分肢1、分肢2的轴线距离 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n8.2.7计算格构式缀件时，应取构件的实际剪力和按本标准式（7.2.7）计算的剪力两者中的较大值进行计算。\n\n  \n图8.2.6格构式构件截面 1—分肢1；2—分肢2\n\n8.2.8用作减小压弯构件弯矩作用平面外计算长度的支撑，对实腹式构件应将压弯构件的受压翼缘，对格构式构件应将压弯构件的受压分肢视为轴心受压构件，并按本标准第7.5节的规定计算各自的支撑力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ed01e00-e437-4dec-b67e-1639f66c9255', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百三十八条融资租赁合同的内容包括租赁物名称', '第二百三十八条融资租赁合同的内容包括租赁物名称、数量、规格、技术性能、检验方法、租赁期限、租金构成及其支付期限和方式、币种、租赁期间届满租赁物的归属等条款。融资租赁合同应当采用书面形式。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ed12e92-b80e-4c2e-a851-8da1a20d4780', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.6.2 劲性骨架拱圈的浇筑施工应符合下列规定', '19.6.2 劲性骨架拱圈的浇筑施工应符合下列规定：1 施工前，应在分析计算劲性骨架或劲性骨架与混凝土组合结构受力行为的基础上，进行混凝土浇筑程序设计；在施工过程中应对结构的应力和变形进行监控。\n\n2 采用分环多工作面均衡浇筑法施工时，各工作面的工作段长度可根据模板长度划分，且其浇筑进度差宜不超过一个工作段。\n\n3 采用水箱压载分环浇筑法施工时，应严格控制 1/4 跨截面附近的劲性骨架的变形，预防混凝土开裂；必要时可在浇筑该处第一层（环）混凝土时设置约 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 的变形缝，待浇完第一层（环）后再采用混凝土填实。\n\n4 采用斜拉扣挂分环连续浇筑法施工时，应选用可靠且操作方便的扣索系统，并应确定扣索的索力、位移和张拉程序，控制连续浇筑混凝土过程中拱圈(拱肋)的变形。\n\n5 分阶段浇筑拱圈时，应严格控制每一施工阶段劲性骨架及劲性骨架与混凝土形成组合结构的变形形态、位置、拱圈高程和轴线横向偏位，其变形值、高差和偏位等应符合设计要求，否则应采取纠正措施。\n\n## 条文说明：\n\n1 对劲性骨架或劲性骨架与混凝土的组合结构，加载顺序不同，拱的受力也有较大的区别，因此需要根据实际情况进行混凝土浇筑程序的设计，以确定适宜的浇筑方法。\n\n2 分环多工作面浇筑劲性骨架混凝土拱圈的关键是分次多点均衡加载，使劲性骨架变形均匀，并能有效地控制结构内力和稳定性。\n\n3 水箱压载法，即在拱圈顶部布置水箱，随着混凝土浇筑面从拱脚向拱顶推进，根据拱圈应力和变形观测值，通过对水箱注水加载和放水卸载来实现对拱轴线竖向变形的控制。\n\n4 斜拉扣挂法，是在拱圈适当位置选取扣点，采用钢绞线作为扣索，在混凝土浇筑过程中，根据各断面的应力情况进行张拉或放松，实现从拱脚到拱顶连续浇筑混凝土施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ed315c1-e5d4-4625-b98e-36a197a65d9a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1\\~4 拱圈的砌筑程序，除考虑对称、均衡外，还需要考虑拱圈逐步砌筑时砌块加在拱架上的重力逐步增加而使拱架沉降。满布式拱架和拱式拱架的沉降情况是不一样的，对前者因拱圈跨径间的立柱较多，砌块荷载大部分通过其拱架下的立柱传到地基，对其周围拱架沉降的影响较少；后者一般仅在两墩旁有立柱支承，每一砌块的荷载均需通过拱架传到墩旁立柱后再传到地基，因此每一砌块的加载都会影响全拱架的挠度，且可能有下沉或上凸两种情况。因此对两种拱架的砌筑程序分别予以规定。\n\n5 多孔连续拱桥的施工，由于存在连拱的影响，故相邻孔的施工顺序不仅要按设计规定的控制条件确定，且需要相互平衡由于施工所产生的水平推力，以保证加载过程中拱圈和桥墩的安全。\n\n## 19.10.5 砌筑拱圈时，应在拱脚、拱顶石两侧和分段点等部位临时设置空缝；小跨径拱圈不分段砌筑时，应在拱脚附近临时设置空缝。设置和填塞空缝时，应符合下列规定：\n\n### 1 空缝的宽度，在拱圈外露面应与相应类别砌块的一般砌缝相同；当拱圈采用粗料石时，空缝的内腔可加大至 $3 0 { \\sim } 4 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 2 用于空缝两侧的拱石，靠空缝一侧的石面应加工凿平。\n\n### 3 空缝的填塞应在砌缝砂浆强度达到设计强度的 $8 5 \\%$ 后进行，填塞时应分层捣实。\n\n### 4 空缝的填塞顺序，可由拱脚逐次向拱顶对称填塞；或先填塞拱脚处，其次填塞拱顶处，然后自拱顶向两端对称逐条填塞；所有空缝亦可同时填塞。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ed3e3c6-608f-4f71-8042-12ba4239df05', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '6.1 吊车竖向和水平荷载', '6.1 吊车竖向和水平荷载## 6.1.1 吊车竖向荷载标准值\n吊车竖向荷载标准值，应采用吊车的最大轮压或最小轮压。\n\n## 6.1.2 吊车纵向和横向水平荷载\n吊车纵向和横向水平荷载，应按下列规定采用:\n\n1 吊车纵向水平荷载标准值，应按作用在一边轨道上所有刹车轮的最大轮压之和的 $10 \\%$ 采用;该项荷载的作用点位于刹车轮与轨道的接触点，其方向与轨道方向一致。\n\n2 吊车横向水平荷载标准值，应取横行小车重量与额定起重量之和的百分数，并应乘以重力加速度，吊车横向水平荷载标准值的百分数应按表 6. 1. 采用。\n\n### 6.1.2 吊车横向水平荷载标准值的百分敏weboos.   \n\n\n\n\n\n3 吊车横向水平荷载应等分于桥架的两端，分别由轨道上的车轮平均传至轨道，其方向与轨道垂直，并应考虑正反两个方向的刹车情况。\n\n注: 1 悬挂吊车的水平荷载应由支撑系统承受;设计该支撑系统时，尚应考虑风荷载与悬挂吊车水平荷载的组合;2 手动吊车及电动葫芦可不考虑水平荷载。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9edbbc7b-440f-4e51-9c20-89305367ce68', '35《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》（GBT1231-2006）.md', '版权专有侵权必究', '版权专有侵权必究');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ee00702-d843-4096-a125-8cfe71e574e9', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第六章执法监督', '第六章执法监督第七十八条公安机关交通管理部门应当加强对交通警察的管理，提高交通警察的素质和管理道路交通的水平。\n\n公安机关交通管理部门应当对交通警察进行法制和交通安全管理业务培训、考核。交通警察经考核不合格的，不得上岗执行职务。\n\n第七十九条公安机关交通管理部门及其交通警察实施道路交通安全管理，应当依据法定的职权和程序，简化办事手续，做到公正、严格、文明、高效。\n\n第八十条交通警察执行职务时，应当按照规定着装，佩带人民警察标志，持有人民警察证件，保持警容严整，举止端庄，指挥规范。\n\n第八十一条依照本法发放牌证等收取工本费，应当严格执行国务院价格主管部门核定的收费标准，并全部上缴国库。\n\n第八十二条公安机关交通管理部门依法实施罚款的行政处罚，应当依照有关法律、行政法规的规定，实施罚款决定与罚款收缴分离；收缴的罚款以及依法没收的违法所得，应当全部上缴国库。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9eea2bc3-5baa-4e50-b8b1-91729e46a32b', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0565—2005 水泥混凝土抗冻性试验方法', 'T0565—2005 水泥混凝土抗冻性试验方法(快冻法）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9eefbe34-38c1-409e-89f1-d2135a06d509', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 13）', '</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（92）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升机构制动器轴上的计算制动转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(81)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械式制动器的计算制动转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（84)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行机构制动转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（91)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转机构的制动转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（93）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mhx、Mhy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由横向载荷引起的弯矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(M.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mox、Moy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">端部弯矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(M.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">绕构件强轴(x轴)作用的最大弯矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（48）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M、M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件计算截面对强轴(x轴)或对弱轴(y轴)的弯矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（49）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"> M1,M2,M3 ,,.M,</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">为包括电动机转动及移动质量全部惯性力在内的各个阶段的转矩值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.9)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mw1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按计算风压p1计算的等效风阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.7)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mw1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由计算风压p\"引起的最大风阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">等效坡道阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（92)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由起重绳正常偏摆角α1(见表14)计算的回转水平阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Memex</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转最大坡道阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mox/Mox,.My/Moy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9efe4cf6-cb43-46b1-a208-cd166a1ffbdd', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '10木工机械（Part 2）', '  \n不得使用带开口槽的刨刀。\n\n10.5.4每次进刀量宜为 $2 \\mathrm { m m } \\mathrm { \\sim } 5 \\mathrm { m m }$ 。遇硬木或节疤，应减小进刀量，降低送料速度。\n\n10.5.5刨料的长度不得小于前后压辊之间距离。厚度小于$1 0 \\mathrm { m m }$ 的薄板应垫托板作业。\n\n10.5.6压刨床的逆止爪装置应灵敏有效。进料齿辊及托料光辊应调整水平，上下距离应保持一致，齿辊应低于工件表面$\\mathrm { 1 m m } { \\sim } 2 \\mathrm { m m }$ ，光辊应高出台面 $0 . 3 \\mathrm { { m m } \\mathrm { { \\sim } 0 . 8 \\mathrm { { m m } } } }$ 。工作台面不得歪斜和高低不平。\n10.5.7刨削过程中，遇木料走横或卡住时，应先停机，再放低台面，取出木料，排除故障。\n\n10.5.8安装刀片时，应按本规程第10.4.4条的规定执行。\n\n## 10.6木工车床\n\n10.6.1车削前，应对车床各部装置及工具、卡具进行检查，并确认安全可靠。工件应卡紧，并应采用顶针顶紧。应进行试运转，确认正常后，方可作业。应根据工件木质的硬度，选择适当的进刀量和转速。\n\n10.6.2车削过程中，不得用手摸的方法检查工件的光滑程度。当采用砂纸打磨时，应先将刀架移开。车床转动时，不得用手来制动。\n\n10.6.3方形木料应先加工成圆柱体，再上车床加工。不得切削有节疤或裂缝的木料。\n\n## 10.7木工铣床 (裁口机)\n\n10.7.1作业前，应对铣床各部件及铣刀安装进行检查，铣刀不得有裂纹或缺损，防护装置及定位止动装置应齐全可靠。\n\n10.7.2当木料有硬节时，应低速送料。应在木料送过铣刀口$1 5 0 \\mathrm { m m }$ 后，再进行接料。  \n10.7.3当木料铣切到端头时，应在已铣切的一端接料。送短料时，应用推料棍。  \n10.7.4铣切量应按使用说明书的规定执行。不得在木料中间插刀。  \n10.7.5卧式铣床的操作人员作业时，应站在刀刃侧面，不得面对刀刃。\n\n## 10.8开榫机\n\n10.8.1作业前，应紧固好刨刀、锯片，并试运转 $3 \\mathrm { { m i n } \\mathrm { { \\sim } 5 \\mathrm { { m i n } } } }$ ，确认正常后作业。  \n10.8.2作业时，应侧身操作，不得面对刀具。  \n10.8.3切削时，应用压料杆将木料压紧，在切削完毕前，不得松开压料杆。短料开榫时，应用垫板将木料夹牢，不得用手直接握料作业。  \n10.8.4不得上机加工有节疤的木料。\n\n## 10.9打眼机\n\n10.9.1作业前，应调整好机架和卡具，台面应平稳，钻头应垂直，凿心应在凿套中心卡牢，并应与加工的钻孔垂直。  \n10.9.2打眼时，应使用夹料器，不得用手直接扶料。遇节疤时，应缓慢压下，不得用力过猛。  \n10.9.3作业中，当凿心卡阻或冒烟时，应立即抬起手柄。不得用手直接清理钻出的木屑。  \n10.9.4更换凿心时，应先停车，切断电源，并应在平台上垫上木板后进行。\n\n## 10.10锉锯机\n\nv 作业前，应检宣并确认砂轮不得有裂缝和破损，并应\n\n安装牢固。\n\n10.10.2启动时，应先空运转，当有剧烈振动时，应找出偏重位置，调整平衡。  \n10.10.3作业时，操作人员不得站在砂轮旋转时离心力方向一侧。  \n10.10.4当撑齿钩遇到缺齿或撑钩妨碍锯条运动时，应及时处理。  \n10.10.5锉磨锯齿的速度宜按下列规定执行：带锯应控制在40齿 $\\mathrm { \' m i n } { \\sim } 7 0$ 齿/min；圆锯应控制在26齿 $/ \\mathrm { m i n } { \\sim } 3 0$ 齿/min。10.10.6锯条焊接时应接合严密，平滑均匀，厚薄一致。\n\n## 10.11磨光机\n\n10.11.1作业前，应对下列项目进行检查，并符合相应要求：\n\n1 盘式磨光机防护装置应齐全有效；  \n2 砂轮应无裂纹破损；  \n3 带式磨光机砂筒上砂带的张紧度应适当；  \n4 各部轴承应润滑良好，紧固连接件应连接可靠。\n\n10.11.2磨削小面积工件时，宜尽量在台面整个宽度内排满工件，磨削时，应渐次连续进给。  \n10.11.3带式磨光机作业时，压垫的压力应均匀。砂带纵向移动时，砂带应和工作台横向移动互相配合。  \n10.11.4盘式磨光机作业时，工件应放在向下旋转的半面进行磨光。手不得靠近磨盘。\n\n## 3动力与电气装置\n\n### 3.1一般规定\n\n3.1.2硬水中含有大量矿物质，在高温作用下会产生水垢，附着于冷却系统的金属表面，堵塞水道，降低散热功能，所以需要作软化处理。\n\n3.1.3保护接地是在电器外壳与大地之间设置电阻小的金属接地极，当绝缘损坏时．由流经接地极人地，不会对人休造成危害。\n\n保护接零是将接地的中性线（零线）与非带电的结构、外壳和设备相连接，当绝缘损坏时，由于中性线电阻很小，短路电流很大，会使电气线路中的保护开关、保险器和熔断器动作，切断电源，从而避免人身触电事故。\n\n3.1.4在保护接零系统中，如果个别设备接地未接零，且该设备相线碰壳，则该设备及所有接零设备的外壳都会出现危险电压。尤其是当接地线或接零保护的两个设备距离较近，一个人同时接触这两个设备时，其接触电压可达 $2 2 0 \\mathrm { V }$ 的数值，触电危险就更大。因此，在同一供电系统中，不能同时采用接零和接地两种保护方法。\n\n3.1.5如在保护接零的零线上串接熔断器或断路设备，将使零线失去保护功能。\n\n3.1.9当电器发生严重超载、短路及失压等故障时，通过自动五的业间切断故陪由盟右效地但护中垃大它乓而的由设备，如果在故障未排除前强行合闸，将失去保护作用而烧坏电气设备。\n\n3.1.12水是导电体，如果电气设备上有积水，将破坏绝');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9effe66a-e3cc-4ae0-9bf3-00d63f357ac1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条规定了高性能混凝土配合比设计与配制的一般原则。本次修订对原条文的内容进行了适当修改，主要依据来源于《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310-2019）、《混凝土结构耐久性设计与施工指南》（CCES 01-2004）、《海港工程高性能混凝土质量控制标准》（JTS 257-2-2012）等的相关规定。\n\n## 6.15.10 高性能混凝土的施工对原材料的质量应严格控制，并应保证配料设备称量准确。所有混凝土原材料，除水可按体积计外，其余均应按质量进行称量，集料称量的允许偏差应为 $\\pm 2 \\%$ ，其他原材料称量的允许偏差应为± $1 \\%$ 。\n\n## 6.15.11 高性能混凝土的搅拌应采用搅拌效率高且均质性好的卧轴式、行星式或逆流式强制式搅拌机。搅拌时，宜先投入细集料和掺合料干拌均匀，再加水泥和部分拌和用水搅拌，最后加入粗集料、外加剂溶液及余额拌和用水，搅拌至均匀为止。上述每一阶段的搅拌时间均应不少于30s，总搅拌时间应比常规混凝土延长40s以上。混凝土中掺加钢筋阻锈剂溶液时，拌合物的搅拌时间应延长 1min,采用粉剂时应延长 $3 \\mathrm { m i n }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9f0638fb-4e67-4c71-b3d1-a391159871a1', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第二十一条', '第二十一条任何单位和个人均有权向有关地方人民政府或者政府部门报告特大安全事故隐患，有权向上级人民政府或者政府部门举报地方人民政府或者政府部门不履行安全监督管理职责或者不按照规定履行职责的情况。接到报告或者举报的有关人民政府或者政府部门，应当立即组织对事故隐患进行查处，或者对举报的不履行、不按照规定履行安全监督管理职责的情况进行调查处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9f111449-bd93-44ce-b4fc-67c13261a2bc', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '8 电阻器及变阻器', '8 电阻器及变阻器8.0.1电阻器的电阻元件，应位于垂直面上。电阻器垂直叠装不应超过四箱；当超过四箱时，应采用支架固定，并保持适当距离；当超过六箱时应另列一组。有特殊要求的电阻器，其安装方式应符合设计规定。电阻器底部与地面间，应留有间隔,并不应小于$1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n8.0.2电阻器与其它电器垂直布置时，应安装在其它电器的上方，两者之间应留有间隔。\n\n### 8.0.3电阻器的接线，应符合下列要求：\n\n8.0.3.1电阻器与电阻元件的连接应采用铜或钢的裸导体，接触应可靠。\n\n8.0.3.2电阻器引出线夹板或螺栓应设置与设备接线图相应的标志;当与绝缘导线连接时，应采取防止接头处的温度升高而降低导线的绝缘强度的措施。\n\n8.0.3.3多层叠装的电阻箱的引出导线，应采用支架固定，并不得妨碍电阻元件的更换。\n\n8.0.4电阻器和变阻器内部不应有断路或短路;其直流电阻值的误差应符合产品技术文件的规定。\n\n### 8.0.5变阻器的转换调节装置，应符合下列要求：\n\n8.0.5.1转换调节装置移动应均匀平滑、无卡阻,并应有与移动方向相一致的指示阻值变化的标志。\n\n8.0.5.2电动传动的转换调节装置,其限位开关及信号联锁接 点的动作应准确和可靠。\n\n8.0.5.3齿链传动的转换调节装置,可允许有半个节距的串动范围。\n\n8.0.5.4由电动传动及手动传动两部分组成的转换调节装置，应在电动及手动两种操作方式下分别进行试验。\n\n8.0.5.5转换调节装置的滑动触头与固定触头的接触应良好，触头间的压力应符合要求，在滑动过程中不得开路。\n\n### 8.0.6频敏变阻器的调整，应符合下列要求：\n\n8.0.6.1频敏变阻器的极性和接线应正确。\n\n8.0.6.2频敏变阻器的抽头和气隙调整，应使电动机起动特性符合机械装置的要求。\n\n8.0.6.3频敏变阻器配合电动机进行调整过程中，连续起动次数及总的起动时间，应符合产品技术文件的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9f12871a-7f8a-45ce-a94c-e77039b543c5', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百八十一条因自然灾害等原因断电，供电人应当按照国家有关规定及时抢修', '第一百八十一条因自然灾害等原因断电，供电人应当按照国家有关规定及时抢修。未及时抢修，造成用电人损失的，应当承担损害赔偿责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9f482740-93c3-4f89-ad86-7541f641ebed', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：在工程施工中，为加快施工进度，提高施工效率，经常有将钢筋加工成半成品或先形成骨架，再运输到现场进行整体安装的做法。但在运输过程中，半成品或骨架钢筋因刚度不足很容易产生变形，故规定“在运输时应采用适宜的装载工具，并应采取增加刚度、防\n\n止其扭曲变形的措施”，目的是保证钢筋安装的最终精度。\n\n## 4.4.3 安装钢筋时应符合下列规定：\n\n1 钢筋的级别、直径、根数、间距等应符合设计的规定。\n\n2 对多层多排钢筋，宜根据安装需要在其间隔处设立一定数量的架立钢筋或短钢筋，但架立钢筋或短钢筋的端头不得伸入混凝土保护层内。\n\n3 半成品钢筋和钢筋骨架采用整体方式安装时，宜设置专用胎架或卡具等进行辅助定位，安装过程中应采取保证整体刚度及防止变形的措施。\n\n4 当钢筋过密，将会影响到混凝土浇筑质量时，应及时与设计协商解决。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9f49c202-95db-4e11-bef3-0d0d750af21a', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'Apendix G Buckling Calculation', 'Apendix G Buckling Calculation of Truss ConnectingPlate under Diagonal Compression .. 274');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9f5a248a-44b9-4a0c-a295-a0a25941e221', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 2）', '风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ),它等于构件迎风面积的外形轮廓面积 $A _ { 0 }$ 乘以结构迎风面充实率 $\\varphi$ ，即 $A { = } A _ { 0 } \\varphi$ 。 $A _ { 0 }$ 和 $\\varphi$ 见图 $5 \\textrm { b }$ ）中的说明。\n\n起重机结构上总的风载荷为其各组成部分风载荷的总和。\n\nb） 当风向与构件的纵轴线或构架表面呈某一角度时，沿此风向的风载荷由式（12）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta } \\\\ { P _ { \\mathrm { w I I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta \\int } \\end{array}\n$$\n\n……（12）\n\n式中：\n\nWⅠ 同式（11）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 同式（11）；$C$ 同式（11)；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 同式（11)；$A$ -构件平行于纵轴的正面迎风面积，单位为平方米 $\\mathrm { ( m ^ { 2 } ) }$ ；$\\theta$ -风向与构件纵轴或构架表面的夹角！ $\\left( \\theta < 9 0 ^ { \\circ } \\right)$ )，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n##### 4．2．2．3．4．2 作用在起重机吊运的物品上的风载荷，按式（13）确定：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\\\ { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（13）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ -同式（11)；$A _ { \\mathrm { Q } }$ — 吊运物品的最大迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ）。如果起重机是吊运某些特定尺寸和形状的物品，则应根据该物品相应的尺寸和外形确定其迎风面积；当该面积不明确时，可参见附录E的E．5估算物品的迎风面积。\n\n#### 4．2．2．3．5 风力系数\n\n风力系数分为：\n\na） 单根构件、单片平面桁架结构的风力系数\n\n表16给出了单根构件、单片平面桁架结构和机器房的风力系数犾犫犾犇 $C$ 值。单根构件的风力系数 $C$ 值犱随构件的空气动力长细比 $( l / b$ 或 $l / D )$ ）而变化。对于大箱形截面构件，还要随构件截面尺寸比 $b / d$ 而变化。空气动力长细比和构件截面尺寸比等在风力系数计算中的定义见图5a）、图 $5 ~ \\mathrm { c } )$ ）。\n\n表 16 风力系数 $\\ b { C }$   \n\n\n\n\n\n注1：单片平面桁架式结构上的风载荷可按单根构件的风力系数逐根计算后相加，也可按整片方式选用直边型钢或圆形型钢桁架结构的风力系数进行计算；当桁架结构由直边型钢和圆形型钢混合制成时，宜根据每根犇 犇 犇构件的空气动力长细比和不同气流状态 $[ D v _ { \\mathrm { s } } < 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 或 $D v _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s } , D$ 为 圆 形 型 钢 直 径，单 位 为 米（m）］，采用逐根计算后相加的方法。\n\n注2：除了本表提供的数据之外，由风洞试验或者实物模型试验获得的风力系数值，也可以使用。\n\nb） 正方形格构式塔架的风力系数\n\n在计算正方形格构塔架正向迎风面的总风载荷时，应将实体迎风面积乘以下列总风力系数：\n\n1） 由直边型材构成的塔身，总风力系数为：犇 $1 . 7 ( 1 + \\eta )$ ；\n\n2） 由圆形型材构成的塔身： $D v _ { \\mathrm { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9f680f48-efca-45a2-a6cf-976b98523c4e', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '9 Stiffened Steel Shear', '9 Stiffened Steel Shear Walls\\* ·· 98## 9.1 General Requirements 98   \n## 9.2 Design of Stiffened Steel Shear Walls 98   \n## 9.3 Detailings...... 100');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9f70302b-33c4-45e5-a16e-31d3b79505c5', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．3测绘方法与技术要求（Part 2）', '位的整周模糊度能够得到固定解，定位精度达到厘米级。GPS 测量的高程中误差通常是平面中误差的2倍，且与到参考站之间的距离成正比关系。为保证工程测图的高程精度，将作业半径限定为 $1 0 \\mathrm { k m }$ 较为适宜，即控制在短基线范围内。\n\n### 5．3．15由于GPS-RTK 测量的浮动解成果精度极差，无法满足工程测图的要求，故规定必须采用固定解成果。\n\n### 5．3．17不同参考站作业时，要求检测一定数量的地物重合点。重合点点位较差的限差，取城镇建筑区地形测量的地物点点位中误差的值(见本规范表5．1．5-1)；重合点高程较差的限差，取一般地区地形测量(平坦地)高程中误差的值(见本规范表5．1．5-2)。\n\n## (III）平板测图\n\n### 5．3．19平板测图的概念，是指传统意义上的手工成图法，即采用经纬仪或平板仪确定方向和视距、在平板上展绘成图。常用的方法有：经纬仪配合量角器测绘法、大平板仪测绘法、经纬仪(或水准仪)配合小平板测绘法等。\n\n### 5．3．20用于绘图的聚酯薄膜，应满足一定的透明度和伸缩率等要求。故本条给出了选择聚酯薄膜时的主要技术指标。\n\n### 5．3．21图廓格网线绘制和控制点展点等误差的规定，是为了保证测图最终精度所必需的精度要求，也是展点仪、坐标仪(尺)等工具可以达到的指标。\n\n### 5．3．22由于平板测图所用仪器、工具的各项误差，将直接影响测图的最终精度，即一般地区为0．8mm，城镇建筑、工矿区为0．6mm。故，将展绘工具的误差限定在0．2mm 是可行的。\n\n### 5．3．23由于解析补点的精度要低于图根点的精度，点位中误差按0．3mm估算。因此，图解交会点的误差三角形内切圆直径规定为0．5mm 是适宜的，对于视距支点长度相应缩短也是必要的；对于图解补点的高程较差，适当放宽为平地基本等高距的1／5、山地基本等高距的1／3是合理的。\n\n### 5．3．24根据平板测图的最大视距长度，推算点位中误差见表12，可以看出本条所采用的限值是合适的，点位中误差基本满足规范表5．1．5-1的要求。\n\n表12平板测图的最大视距长度和点位中误差\n\n\n\n### 5．3．25 平板仪对中的偏差不应大于图上 $0 , \\ 0 5 \\mathrm { m m }$ ，当采用垂球对点时，也是容易达到的。  \n测站上校核方向线的偏差不应大于图上0. $3 \\mathrm { m m }$ ，这是人眼可察觉到的图解误差的最小值。\n\n### 5．3．26 根据实践经验，每幅图测出图廓外5mm 是图幅接边所必须的，也是比较适宜的。\n\n### 5．3．28 由于相邻两图幅接边处各自的中误差为M，则，其较差为 $\\sqrt { 2 } \\mathrm { ~ M ~ }$ ，限差为 $2 \\sqrt { 2 } \\mathtt { M }$ 。\n\n## (IV）数字地形图的编辑处理\n\n### 5．3．30 近十年来，数字化成图软件发展迅速，但版本较杂，其输出结果也不尽相同，特别是在线型、图块的使用上，虽然输出纸图是一致的，但其电子版图却有许多差别，有些设计院反映，某些软件所生成的地形图使用不甚方便。如，在人机交互式绘图中往往出现点线不符、连接关系表示不明确、坎状物交叉处问题较多等。为此，规范修订对数字地形图的编辑处理给出了相关的具体要求，对数字地形图编辑处理软件的测试和使用作出了基本规定。\n\n### 5．3．31 数据处理，是数字地形图绘制的重要环节。数据处理软件通常与成图软件为一体，组成数字地形图绘制系统。其基本功能是将采集的数据传输至计算机，并将不同记录格式的数据进行转换、分类、计算、编辑，为图形处理提供必要的绘图信息和数据源。\n\n随着数字地形图的广泛应用，更加强调地形图各种属性信息的重要性。因此，地形、地物相关属性信息的编写赋值，是数字地形图编辑的一项重要内容。例如，有些数字地形图产品的等高线没有具体的高程赋值，给设计部门的应用造成一定的困难。\n\n### 5．3．32 对地形图要素进行分层表示是十分必要的。基于目前现状，本规范对地形要素\n\n的分层等属性不作统一规定。\n\n### 5．3．33、5．3．34 受成图软件功能的限制，在批量生成图形时，会出现一些符号、文字注记、高程注记、线条相互交叉重叠等现象；曲线拟合时，如拟合参数选取不当，也会使曲线失真等不符合本规范第5．3． $3 8 \\sim 5$ ．3．44条要求的情况。因此，对所生成的图形还应进行全面的校对、检查和编辑处理。\n\n### 5．3．35 关于数字地形图分幅。\n\n#### 1 根据成图需要进行分幅裁剪时，要求检查编辑每幅图的图边数据，避免出现以下情况：\n\n##### 1) 点位(如控制点、地形点等)与注记分离；\n\n##### 2) 点状符号(如独立地物、控制点、管线等符号)被裁分；\n\n##### 3) 注记文字被裁分，出现注记不完整；\n\n##### 4) 图边线条(或文字)被意外删除等。\n\n#### 2 图廓及坐标格网要求采用成图软件自动绘制。当个别格网需要编辑时，应采用坐标展绘。在计算机屏幕量取的图廓及格网坐标应和理论值一致。\n\n### 5．3．36 数字地形图的编辑检查，类似于平板测图巾的内业自检，是计算机成图不可缺少的一个过程。\n\n### 5．3．37 图形编辑完成后，要求在绘图仪上按相应比例尺输出检查图，除对图面内容进行内外业检查外，还要求检查绘图质量。这里的绘图质量检查，主要是指图廓线的绘制精度检查。\n\n## (V）纸质地形图的绘制\n\n### 5．3. $3 8 \\sim 5$ ．3．46 这里是对用手工完成地形图的绘制、原图着黑、映绘、清绘与刻绘等工作，而提出的绘图质量要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9f752f68-69b8-4af1-ae3d-f45acd2d884b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 3）', 'hrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n9．3．3．2．3 高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的直梯应有护圈，护圈从 $2 , 0 \\textrm { m }$ 高度起开始安装，护圈直径宜取为 $0 . 6 \\mathrm { \\ m } \\sim$ $0 , 8 \\textrm { m }$ 。护圈之间应由三或五根间隔布置的纵向板条联接起来，并保证有一根板条正对着直梯的垂直中心线，相邻护圈之间的距离：当护圈设置三根纵向板条时，不应大于 $0 , 9 \\textrm { m }$ ，当护圈设置五根纵向板条时，不应大于 $1 , 5 \\textrm { m }$ 。安装了纵向板条的护圈在任何一个 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的范围内应可以承受 $1 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 的分布\n9．3．3．2．4 除非提供有其他合适的把手，直梯的两边撑杆至少要比最上一个梯级高出 $1 , 0 \\textrm { m }$ ，当空间受限制时此高出的高度也不应小于 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n9．3．3．2．5 装在结构内部的直梯，如果结构件的布置能够保证直径为 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的球体不能穿过，则可不设护圈。  \n9．3．3．2．6 直梯每 $1 0 \\textrm { m }$ 至少应设一个休息平台。如果空间不够，可以将平台靠在整个连续直梯的旁边。  \n9．3．3．2．7 直梯的终端宜与平台平齐，梯级终端踏板或踏杆不应超过平台平面。  \n9．3．3．2．8 如梯子在平台处不中断，则护圈也不应中断，但应在护圈侧面开一个宽为 $0 , 5 \\textrm { m }$ 、高为$1 , 4 \\textrm { m }$ 的洞口，以便人员出入。\n\n### 9．3．4 栏杆\n\n9．3．4．1 在起重机上的以下部位应装设栏杆：\n\n用于进行起重机安装、拆卸、试验、维修和保养的、且高于地面 $2 \\textrm { m }$ 的工作部位；  \n通往离地面高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的操作室、检修保养部位的通道；  \n在起重机上存在跌落高度大于 $1 \\textrm { m }$ 的危险通道及平台。\n\n9．3．4．2 栏杆的设置应满足以下要求：\n\n栏杆上部表面的高度不低于 $1 \\textrm { m }$ ，栏杆下部有高度不低于 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的踢脚板，在踢脚板与手扶栏杆之间有不少于一根的中间横杆，它与踢脚板或手扶栏杆的距离不得大于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；对净高不超过 $1 , 3 \\textrm { m }$ 的通道，手扶栏杆的高度可以为 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n在手扶栏杆的最危险部位，应能承受水平方向的集中载荷 犉 $F$ 而不发生永久变形，并且其最大位移不应超过 $3 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；载荷 $F$ 按式（146）计算：\n\n$$\nF { = } 3 0 0 ~ L\n$$\n\n·…( 146 )\n\n式中：\n\n$F$ —水平方向的集中载荷，单位为牛顿(N)；  \n$L$ ——栏杆的相邻两支柱轴线间的最大距离,单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n载荷 $F$ 的取值，每米不得小于 $3 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。栏杆允许开口，但开口处应有防止人员跌落的保护措施。在沿建筑物墙壁或实体墙结构设置的通道上，允许用扶手代替栏杆，这些扶手的中断长度（例如为让开建筑物的柱子、门孔）不宜超过 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n## 9．4 机械安全要求\n\n### 9．4．1 钢丝绳和链条传动系统\n\n#### 9．4．1．1 钢丝绳\n\n9．4．1．1．1 起重机的承载钢丝绳直径，一般不宜小于 $6 \\ \\mathrm { m m }$ 。  \n9．4．1．1．2 载荷由多根钢丝绳支承时，宜设置能有效地保证各根钢丝绳受力均衡的装置。如果结构上无法消除载荷在各钢丝绳之间分布的不均匀性，则应在设计中予以考虑。  \n9．4．1．1．3 起升机构和非平衡变幅机构不应使用接长的钢丝绳。  \n9．4．1．1．4 起升高度较大的起重机，宜采用不旋转钢丝绳，必要时还应有防止钢丝绳旋转的装置和措施。  \n9．4．1．1．5 吊运熔融金属的起重机，在吊钩组及吊运横梁等处应采取措施保护钢丝绳免受辐射热直接影响，并防止熔融金属喷溅到钢丝绳上。吊运熔化或炽热金属的钢丝绳，应采用金属绳芯或金属股芯等有耐高温性能的重要用途钢丝绳。\n\n9．4．1．1．6 钢丝绳端部的固定和连接应符合如下要求：\n\na） 用绳卡连接时，应满足表57的要求，同时应保证连接强度不小于钢丝绳破断拉力的 $8 5 \\%$ 。\n\n表 57 钢丝绳夹连接时的安全要求  \n\n\n\n\n\nb） 用编结连接时，编结长度不应小于钢丝绳直径的15倍，并且不小于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9f87b28a-7076-4188-b1bd-a0672417dfab', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '说明：', '说明：1 -固定结构；  \n2- 柔性导轨；  \n3- -柔性导轨防坠器；  \n4- -连接绳。\n\n5.3.2 对连接绳沿轴向施加不小于 22kN 的静载荷，保持 $5 \\mathrm { { m i n } }$ ，试样应符合4.5.5 的规定。\n\n5.3.3 对连接器沿轴向施加不小于 $1 5 \\ \\mathbf { k N }$ 的静载荷，保持 $5 \\mathrm { { m i n } }$ ，试样应符合4.5.6.1的规定；将对称型连接器施加静载荷［如图10a）所示]，直至断裂，破断力应符合4.5.6.2的规定；将非对称型连接器施加静载荷［如图10b）所示]，直至断裂，破断力应符合4.5.6.3的规定。\n\n  \n图10连接器破断力试验示意图\n\n5.3.4 对织带型缓冲器进行整体静载荷试验，应符合4.5.7的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9f8bc6f1-10ad-4bf1-a62e-32bc7d30cdfa', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '实心焊丝型号/牌号对照（Part 4）', 'U33</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12Mn2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU33</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">21</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU34</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10Mn2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10Mn2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10Mn2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10Mn2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">22</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10Mn2Ni</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10Mn2Ni</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">23</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU41</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H15Mn2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU41</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EH14</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EH14</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H15Mn2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">24</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU42</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H13Mn2Si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU42</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EH12K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EH12K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU43</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H13Mn2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H13Mn2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10Mn2A</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">26</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU44</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08Mn2Si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08Mn2Si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">27</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU45</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08Mn2SiA</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08Mn2Si');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9f8fd548-4281-4070-ae40-b7625d5feaf5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：## 1 在水上运输墩台身预制节段时，安全风险较大，需要采用满足要求的自航式运输驳船进行运输。\n\n## 2 装载和运输墩台身预制节段时，船舶在装载节段处的局部强度有可能满足不了载重的要求，因此需要针对各种工况进行核算和加固计算，并对船体进行必要的加固处理。水上运输墩台身预制节段时，由于有风浪等对船舶的影响，较之陆地运输有着更大的安全风险，故需对船舶进行稳定性验算。《船舶与海上设施法定检验规则——内河船舶法定检验技术规则》是中华人民共和国海事局以“海政法[2014]000号文”公布的，自 2015 年 3 月 1 日起实施。\n\n## 3 规定本款的目的是防止预制节段在运输过程中产生移位和倾倒。\n\n## 4 海事部门和航道管理部门对水上运输有相应的规定，为保证运输的安全，条文要求需符合这些部门的相关规定。\n\n### 15.4.15 墩台身预制节段的安装应采用满足吊装施工能力的起重机械和设备，在陆地上安装时，宜采用履带式起重机或龙门吊机；在水上安装时，宜采用起重船。对吊架、吊具和索具的要求除应符合本规范第 15.4.12 条第 2 款的规定外，尚应满足预制墩台身节段吊装的各项力学性能要求，并具有较好的通用性。\n\n### 15.4.16 墩台身预制节段安装的调位装置应具有三维调节功能，并应能满足节段安装的精度要求；导向装置、定位装置和锁定装置等应能满足实施快速、准确安装作业的功能要求。\n\n### 15.4.17 在承台顶设置槽口、安装墩台身时，应符合下列规定：\n\n#### 1 预制墩台身构件宜与承台基座对应编号、对应安装，且宜在基座的适当位置预设导向装置。\n\n#### 2 安装前应检查各墩台身预制构件的尺寸以及基座支承的顶面高程是否符合设计要求；基座槽口四周与预制墩台身构件之间的空隙宜不小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，经检验合格后方可进行安装施工。\n\n#### 3 起吊安装就位后，应对墩台身的平面位置和竖直度进行检测，确认符合设计要求后，应尽快对其进行固定或锁定。固定装置或锁定装置应牢固可靠，应能保证墩台身的稳定和位置准确，在后续施工中不产生倾斜和移位。\n\n#### 4 槽口湿接头内钢筋的安装绑扎与混凝土的浇筑施工应符合本规范第 14.4.6条第 7、8 款的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9f9690fc-9dbd-465c-b5c6-57c9baa3533d', '31《焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GBT3323.1-2019）.md', '6通则（Part 2）', '察条件应满足GB/T 19802的要求。\n\n通过观察底片上的像质计影像，确定可识别的最细丝径编号或最小孔径编号，以此作为像质值。对丝型像质计，若在黑度均匀区域内有至少 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 丝长连续清晰可见，则该丝视为可识别；对阶梯孔型像质计，若阶梯上有两个相同直径的孔，两孔应均可识别，则该阶梯视为可识别。\n\n在射线检测报告中，应注明所使用的像质计类型、型号及所达到的像质值。\n\n## 6.10人员资格\n\n按本部分实施射线检测的人员，应按GB/T9445或合同各方商定后进行资格鉴定与认证，取得射线检测相关工业门类的资格等级证书，并由雇主或其代理对其进行岗位专业培训和授权。\n\n## 7推荐的射线检测技术\n\n### 7.1透照方式\n\n#### 7.1.1总则\n\n通常情况下，焊缝射线检测技术应按图 $1 \\sim$ 图19 的规定执行。\n\n胶片应尽可能贴近被检工件放置。\n\n$D _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ 大于 $1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ，或 $t$ 大于 $8 \\ \\mathrm { m m }$ ，或焊缝宽度大于 $D _ { \\mathrm { e } } / 4$ 的管对接环焊缝，不宜使用图11的双壁双影椭圆透照技术。双壁双影椭圆透照时，若 $t / D _ { e }$ 小于0.12，相隔 $9 0 ^ { \\circ }$ 透照2次，不满足条件则相隔$1 2 0 ^ { \\circ }$ 或 $6 0 ^ { \\circ }$ 透照3次。椭圆影像最大间距处应约为一个焊缝宽度。\n\n外径 $D _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ 小于或等于 $1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的管对接环焊缝，双壁双影椭圆透照有困难时，可按7.1.7采用垂直透照技术(见图12)相隔 $1 2 0 ^ { \\circ }$ 或 $6 0 ^ { \\circ }$ 透照3次。\n\n采用图11、图13和图14透照布置时，射线束入射角度应尽可能小，但要防止上下两侧焊缝影像重叠。在满足7.6的前提下，采用图13透照布置时， $f$ 应尽可能小。像质计和铅字\"F\"应紧贴胶片放置。\n\n由于工件几何形状或材料厚度差等原因，经合同各方商定，可采用其他透照技术，7.1.9 给出了其中一种方法。对于截面厚度均匀的工件，不应使用多胶片法来减少曝光时间。另外，可采用相同材料进行厚度补偿。\n\n注：对接环焊缝 $100 \\%$ 透照时所需的曝光次数见附录B。\n\n#### 7.1.2单壁透照法\n\n射线源位于被检工件一侧，胶片位于另一侧，见图1。\n\n  \n图1纵缝单壁透照法的透照布置\n\n#### 7.1.3单壁外透照法\n\n射线源位于被检工件外侧，胶片位于内侧，见图 $2 \\sim$ 图4。\n\n  \n图2环焊缝单壁外透照法的透照布置\n\n  \n图3插入式管座焊缝单壁外透照法的透照布置\n\n  \n图4安放式管座焊缝单壁外透照法的透照布置\n\n#### 7.1.4中心透照法\n\n射线源位于被检工件内侧中心处，胶片位于外侧，见图5～图7。\n\n  \n图5环焊缝周向曝光的透照布置\n\n  \n图6插入式管座焊缝单壁中心透照法的透照布置\n\n  \n图7安放式管座焊缝单壁中心透照法的透照布置\n\n#### 7.1.5偏心透照法\n\n射线源位于被检工件内侧偏心处，胶片位于外侧，见图8～图10。\n\n  \n图8环焊缝单壁偏心透照法的透照布置\n\n  \n图9插入式管座焊缝单壁偏心透照法的透照布置\n\n  \n图10安放式管座焊缝单壁偏心透照法的透照布置\n\n#### 7.1.6双壁双影椭圆透照法\n\n射线源和胶片位于被检工件外侧，焊缝投影呈椭圆显示，见图11。\n\n  \n图11管对接环焊缝双壁双影椭圆透照法的透照布置\n\n注：射线源至胶片的距离可由 $f ^ { \\prime }$ 和 $b$ 计算获得。\n\n#### 7.1.7双壁双影垂直透照法\n\n射线源和胶片位于被检工件外侧，射线垂直入射，见图12。\n\n  \n图12管对接环焊缝双壁双影垂直透照法的透照布置\n\n#### 7.1.8双壁单影透照法\n\n射线源位于被检工件外侧，胶片位于另一侧，见图 $1 3 \\sim$ 图18。\n\n  \n图13环焊缝双壁单影透照法的透照布置(像质计位于胶片侧)\n\n  \n图14环焊缝双壁单影透照法的透照布置\n\n\n\n  \n图15纵缝双壁单影透照法的透照布置  \n图16插入式管座焊缝双壁单影透照法的透照布置\n\n说明：\n\n  \n图17角焊缝透照布置\n\n边缘补偿。\n\n  \n图18角焊缝透照布置\n\n#### 7.1.9不等厚工件透照法\n\n材料厚度差异较大，采用多胶片透照，见图19。\n\n\n图19多胶片技术透照布置\n\n## 7.2管电压和射线源的选择\n\n### 7.2.1管电压 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathbf { k V }$ 及以下的X射线机\n\n为获得良好的检测灵敏度，宜选择尽可能低的管电压。图20给出X射线透照不同材料和不同厚度时，所允许使用的最高管电压。\n\n对某些被检区内厚度变化较大的工件透照时，可使用高于图20所示的管电压。但要注意，管电压过高会导致检测灵敏度降低。检测钢时最大允许提高 $5 0 \\ \\mathrm { k V }$ ，检测钛时最大允许提高 $4 0 \\ \\mathrm { k V }$ ，检测铝时最大允许提高 $3 0 \\mathrm { ~ k V }$ 。\n\n说明：\n\n  \n图20 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathbf { k V }$ 及以下X射线机透照不同材料和厚度所允许使用的最高管电压\n\n$U$ -X射线管电压；  \n1 铜、镍及其合金；  \n2- 钢；  \n3 钛及其合金；  \n4 铝及其合金。\n\n### 7.2.2其他射线源\n\n伽玛射线和 $1 \\ \\mathrm { M e V }$ 以上的X射线允许的透照厚度范围见表2。\n\n经合同各方商定，采用Ir192时，最小透照厚度可降至 $1 0 \\ \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9f99f8da-c3ba-4dee-98c2-6deae4c76151', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '10 塑性及弯矩调幅设计（Part 1）', '10 塑性及弯矩调幅设计## 10.1 一般规定\n\n10.1.1 本章规定宜用于不直接承受动力荷载的下列结构或构件：\n\n1 超静定梁;\n\n2 由实腹式构件组成的单层框架结构；\n\n3 2层 ${ \\sim } 6$ 层框架结构其层侧移不大于容许侧移的 $50 \\%$ 。\n\n4 满足下列条件之一的框架-支撑（剪力墙、核心筒等）结构中的框架部分：\n\n1）结构下部1/3楼层的框架部分承担的水平力不大于该层总水平力的 $20 \\%$ ；2）支撑（剪力墙）系统能够承担所有水平力。\n\n10.1.2 塑性及弯矩调幅设计时，容许形成塑性铰的构件应为单向弯曲的构件。\n\n10.1.3 结构或构件采用塑性或弯矩调幅设计时应符合下列规定：\n\n1 按正常使用极限状态设计时，应采用荷载的标准值，并应按弹性理论进行计算；\n\n2 按承载能力极限状态设计时，应采用荷载的设计值，用简单塑性理论进行内力分析；\n\n3 柱端弯矩及水平荷载产生的弯矩不得进行调幅。\n\n10.1.4 采用塑性设计的结构及进行弯矩调幅的构件，钢材性能应符合本标准第4.3.6条的规定。\n\n10.1.5 采用塑性及弯矩调幅设计的结构构件，其截面板件宽厚比等级应符合下列规定：\n\n1 形成塑性铰并发生塑性转动的截面，其截面板件宽厚比\n\n等级应采用 S1级;\n\n2 最后形成塑性铰的截面，其截面板件宽厚比等级不应低于 S2 级截面要求；3 其他截面板件宽厚比等级不应低于 S3级截面要求。10.1.6 构成抗侧力支撑系统的梁、柱构件，不得进行弯矩调幅设计。10.1.7 采用塑性设计，或采用弯矩调幅设计且结构为有侧移失稳时，框架柱的计算长度系数应乘以1.1的放大系数。\n\n## 10.2 弯矩调幅设计要点\n\n10.2.1 当采用一阶弹性分析的框架-支撑结构进行弯矩调幅设计时，框架柱计算长度系数可取为1.0，支撑系统应满足本标准式（8.3.1-6）的要求。\n\n10.2.2 当采用一阶弹性分析时，对于连续梁、框架梁和钢梁及钢-混凝土组合梁的调幅幅度限值及挠度和侧移增大系数应按表10.2.2-1及表10.2.2-2 的规定采用。\n\n表10.2.2-1 钢梁调幅幅度限值及侧移增大系数  \n\n\n\n\n\n表10.2.2-2 钢-混凝土组合梁调幅幅度限值及挠度和侧移增大系数  \n\n\n\n\n\n## 10.3 构件的计算\n\n10.3.1 除塑性铰部位的强度计算外，受弯构件的强度和稳定性计算应符合本标准第6章的规定。\n\n10.3.2 受弯构件的剪切强度应符合下式要求：\n\n$$\nV \\leqslant h _ { \\mathrm { w } } t _ { \\mathrm { w } } f _ { \\mathrm { v } }\n$$\n\n式中： $h _ { \\mathrm { ~ w ~ } } , ~ { t _ { \\mathrm { w } } }$ 腹板高度和厚度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$V ^ { }$ -构件的剪力设计值（N)；$f _ { \\mathrm { v } }$ 钢材抗剪强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n10.3.3 除塑性铰部位的强度计算外，压弯构件的强度和稳定性计算应符合本标准第8章的规定。\n\n10.3.4 塑性铰部位的强度计算应符合下列规定：\n\n1 采用塑性设计和弯矩调幅设计时，塑性铰部位的强度计算应符合下列公式的规定：\n\n$$\nN \\leqslant 0 . 6 A _ { \\mathfrak { n } } f\n$$\n\n当 $\\frac { N } { A _ { \\mathrm { n } } f } { \\leqslant } 0 . 1 5$ 时：\n\n塑性设计：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { x } } \\leqslant 0 . 9 W _ { \\mathrm { n p x } } f\n$$\n\n弯矩调幅设计：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { x } } \\leqslant \\gamma _ { \\mathrm { x } } \\boldsymbol { \\varpi } _ { \\mathrm { x } } f\n$$\n\n当 $\\frac { N } { A _ { \\mathrm { n } } f } > 0 . 1 5$ 时：\n\n塑性设计：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { x } } \\leqslant 1 . \\ O 5 \\Big ( 1 - \\frac { N } { A _ { \\mathrm { n } } f } \\Big ) W _ { \\mathrm { n p x } } f\n$$\n\n弯矩调幅设计：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { x } } \\leqslant 1 . 1 5 \\Bigl ( 1 - \\frac { N } { A _ { \\mathrm { n } } f } \\Bigr ) \\gamma _ { \\mathrm { x } } W _ { \\mathrm { x } } f\n$$\n\n2 当 $V > 0 . 5 h _ { \\mathrm { w } } t _ { \\mathrm { w } } f _ { \\mathrm { v } }$ 时，验算受弯承载力所用的腹板强度设计值 $f$ 可折减为 $( 1 - \\rho ) f$ ，折减系数 $\\rho$ 应按下式计算：\n\n$$\n\\rho = [ 2 V / ( h _ { \\mathrm { w } } t _ { \\mathrm { w } } f _ { \\mathrm { v } } ) - 1 ] ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $N \\cdot$ -构件的压力设计值（N)；\n\n$M _ { \\mathrm { x } }$ -构件的弯矩设计值 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9fa682c1-e5eb-4287-9de1-3812966c66d1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 2）', '2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ { \\mathrm { { m } } } + M _ { \\mathrm { { s } } } + M _ { \\mathrm { { w } } \\mathrm { { I } } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ m i \\eta }\n$$\n\n……（S．7）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1,表Q.1;  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（S．1）；$M _ { \\alpha }$ — 见式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } }$ — 按计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算的等效风阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；$m$ 同式（89）；i 同式(R.3)；m -同式（93）。\n\n### 犛．2．1．3．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．4 变幅机构电动机发热验算\n\n### 犛．2．1．4．1 普通臂架变幅机构，因为它属于非平衡的、非工作性的变幅机构，所以按其变幅力和变幅钢丝绳卷绕线速度计算确定的电动机功率而选用的电动机，一般不需要进行电动机的发热校验。\n\n### 犛．2．1．4．2 平衡臂架变幅机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．4．2．1 稳态平均功率按式（S．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } { = } G  { v _ { \\mathrm { b } } } \\ \\frac { \\sqrt { \\frac { \\sum P _ { \\mathrm { I i } } { } ^ { 2 } t _ { i } } { \\sum t _ { i } } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表 $\\mathrm { Q . 1 }$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 额定变幅速度，单位为米每秒犻 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\textstyle \\sum P _ { \\mathrm { I } i }$ — 在第 $i$ 个变幅位置，由包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { 1 }$ 产生的风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力等产生的在变幅 齿 条 （或 变 幅 螺 杆、油 缸、钢 丝 绳 等 ）上 的 分 力 之 和，单 位 为 牛 顿 （N）； $\\alpha _ { \\mathrm { ~ I ~ } }$ 见 $4 . 2 . 1 . 2 . 2 . 2 , p _ { 1 }$ 见表15；\n\n$t _ { i }$ —每一变幅位置间隔所需时间,单位为秒(s);可由变幅齿条(或螺杆、油缸、钢丝绳等)行程 $l$ 及移动速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ 按下式算出；\n\n$$\nt _ { i } = \\frac { l _ { i + 1 } - l _ { i } } { v _ { \\textrm { b } } }\n$$\n\nm —同式（89）；  \nm —同式(P.5)。\n\n#### 犛．2．1．4．2．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 2 { \\sim } \\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 4$ 进行。\n\n## 犛．2．2 按机构工作级别及其等效接电持续率进行电动机的发热校验\n\n### 犛．2．2．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．1．1 起升机构电动机静功率按式（S．9）校验：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta }\n$$\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 起升机构电动机静功率，单位为千瓦（kW）；$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）。\n\n#### 犛．2．2．1．2 机构工作级别与电动机等效接电持续率JC′值的关系，见表 P．2。\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9faa6d92-5028-4702-9bd0-8f406d91cdd5', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百三十一条因不可归责于承租人的事由，致使租赁物部分或者全部毁损', '第二百三十一条因不可归责于承租人的事由，致使租赁物部分或者全部毁损、灭失的，承租人可以要求减少租金或者不支付租金；因租赁物部分或者全部毁损、灭失，致使不能实现合同目的的，承租人可以解除合同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9fb1956b-9c88-4885-b9e2-83e566612b0f', '129《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB-T29639-2020）.md', '1范围', '1范围本标准给出了生产经营单位生产安全事故应急预案的编制程序、体系构成和综合应急预案、专项应急预案、现场处置方案的主要内容以及附件信息。\n\n本标准适用于生产经营单位生产安全事故应急预案（以下简称应急预案）编制工作，核电厂、其他社会组织和单位的应急预案编制可参照本标准执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9fbd2009-c02e-4c16-a903-ea7976a8fbee', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 15）', 'olspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.991</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.989</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.988</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.986</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.985</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.983</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.981</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.979</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.977</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.976</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.974</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.972</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.970</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.968</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.966</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.964</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.963</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.961</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.959</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.957</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.955</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.952</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.950</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.948</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.946</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.944</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.941</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.939</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.937</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.934</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.932</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.929</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.927</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.924</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.921</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.919</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.916</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.913</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.910</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.907</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.904</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.900</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.897</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.894</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.890</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.886</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.883</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.879</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.875</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.871</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.867</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.863</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.858</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.854</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.849</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.844</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">70</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.839</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.834</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.829</td');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9fbe161d-2a99-498d-9b0d-586877b26f04', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条的规定是为保证主索鞍钢格栅和散索鞍底座的安装精度。在塔顶位置预留槽口，并在钢格栅安装调整完成并进行全桥联测无误后，再浇筑槽口混凝土，能有效保证钢格栅的安装精度。\n\n21.4.7 索鞍在安装时应根据设计规定的预偏量进行就位和固定，且应在主缆加载过程中根据监控数据分次顶推到设计位置。顶推前应确认滑动面的摩阻系数，严格控制顶推量。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9fcec63f-eb32-442b-a2c4-167257a444f3', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 现场取样', '4 现场取样4.1 新拌混凝土现场取样：凡是从搅拌机、料斗、运输小车以及浇制的构件中取新拌混凝土代表性样品时，均须从三处以上的不同部位抽取大致相同份量的代表性样品（不要抽取已经离析的混凝土），在室内集中用铁铲翻拌均匀，而后立即进行拌合物的试验。拌合物取样量应多于试验所需数量的1.5倍，且最小体积不宜小于 $2 0 \\mathrm { L }$ 。\n\n4.2 从第一次取样到最后一次取样，不宜超过 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9fd4266c-c13a-4346-bed1-ae2c6888da8e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：索鞍安装时的预偏量是为调整主缆拉力而设置的。悬索桥主缆在空缆状态下索塔两侧的水平拉力是平衡的，但在上部构造施工过程中，这种平衡很难保持，尤其是单跨悬索桥在加劲梁架设及桥面铺装时，中跨主缆拉力明显加大，这将导致索塔受弯，而弯曲量过大将会危及索塔结构的安全。通过设置预偏量，逐渐调整索鞍位置，能不断调整主缆拉力，达到保证结构安全的目的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9fd710fc-5efd-476d-97d4-3b7ef6e142c4', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '四、事故预防措施', '四、事故预防措施1.加工制造类似的连接法兰时，一定要保证加工质量，按技术要求检测各种参数，使法兰盘平直，不允许有超出设计要求的变形，特别是法兰盘周边翘曲的变形一定要避免。\n\n2．设计法兰时，对法兰盘应提出技术要求，并在加工验收过程中，严格进行检查。\n\n3．由于运输后长时间存放，法兰盘可能有新的变形，因此在安装法兰时，一定要重新进行检查，如果发现有较大的变形，要进行检修并消除变形，达到技术要求后再安装，决不能在有变形的情况下强制安装。\n\n4．使用单位应按有关规章制度，定期检查法兰焊缝，如果发现有开裂现象，要及时处理，以避免重大事故发生。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9fe26e03-cb0a-4b69-86b8-c4bb2452d061', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '5.6 电气设备', '5.6 电气设备## 561 电气设备的选用原则\n\n### 5.6.1.1 架桥机电气设备应符合 GB5226.2的相关规定。\n\n### 5612 宜采用标准的起重机电气设备,如特殊需要,也可由制造厂自行设计,但应符合 /的有关规定。\n\n### 5613 除辅助机构外,应采用符合 规定的电动机,必要时也可用符合架桥机要求的其他类型电动机。\n\n## 562 电气设备的防护和安装\n\n### 5621 安装在电气室 柜 内的电气设备 其防护等级应为 中的 但应有适当的防护措施,如防护栏杆、防护网等。如安装在无遮蔽防护的场所时,室外电气设备外壳防护等级不应低于GB 4208中的 $\\mathrm { I P 5 4 }$ ,电阻器不应低于 中的 。\n\n### 5622 安装在架桥机各部位的电气设备,应能方便和安全地维修。走台上和电气室内的电气设备一般应留有 $6 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ 以上的通道。特殊情况允许适当缩小,但不应小于 $5 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9fe2bc9e-523e-4a63-8528-c87eccd52fe2', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '4 发电设施', '4 发电设施## 4.0.2 对本条第3款说明如下：当两台或两台以上发电机组并列运行时，机组的中性点应经刀开关接地或经限流电抗器接地。当机组的中性导体(N)经刀开关接地，存在环流时，可根据发电机允许的不对称负荷电流及中性导体(N)上可能出现的零序电流选择刀开关状态。\n## 4.0.3 移动式发电机运行时会产生一定的振动，因此要求其置于地势平坦处，并加以固定。为防止发电机绝缘损坏导致电击事故，故采取发电机金属外壳和拖车接地措施。接地可单独设临时接地极，也可接到自然接地体上。\n## 4.0.4 发电机组电源必须与其他电源互相闭锁,才能保证发电机组不致因与其他电源并列运行而发生安全事故。因此，该条列为强制性条文，必须严格执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ff2cb98-8e2e-4286-9bbf-31fb3818ac8a', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故概况', '一、事故概况1.事故发生时间：1991年8月\n\n2.事故发生单位：某冶金建设指挥部\n\n3.起重设备类型：门式起重机\n\n4.作业特点：非工作状态\n\n5．事故类型：大风吹倒门式起重机\n\n6.事故危害程度：1人死亡');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ff648b6-cae8-4327-b471-8e1795bf0fe1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 5）', 'X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\biggl [ \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\biggr ] \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n-构件侧向屈曲稳定系数，见附录 $\\mathrm { L }$ 其他符号同式（50）和式（51）。\n\n#### 5．6．3．1．3 计算压弯构件整体稳定性时应注意以下几点：\n\na） 计算单向压弯构件的弯曲屈曲稳定性时，应将式（51）中最后一项删去后使用；b） 使用式（51）或式（52）时，当 $N / N _ { \\mathrm { E i } } { < } 0 . 1$ 时，则可不计增大系数 $\\left( { \\frac { 1 } { 1 - { \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } } } } } \\right)$ （即令其为1．0）；c） 对两端在两个互相垂直的平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件，一般可选取两个三个危险截面进行验算。\n\n### 5．6．3．2 压弯构件整体稳定性计算的其他方法\n\n如果用户有要求或设计者认为确有必要用更详细的方法进行压弯构件稳定性的计算，可参见附录\n\nM 所介绍的方法，或采用积分法或逐步逼近法等方法对构件在压弯联合作用下产生的变形进行精确的计算，或直接用有限元非线性分析。\n\n## 5．7 板件和壳体抗屈曲的计算\n\n### 5．7．1 板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．1 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 分别作用时板的临界应力\n\n临界应力按式（53）～式 （55）计算：\n\n$\\begin{array} { r l } & { \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } } = \\chi K _ { \\sigma } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\tau _ { i , \\mathrm { c r } } = \\chi K _ { \\tau } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } } = \\chi K _ { \\mathrm { m } } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\end{array}$ …（53）……（54）……（55）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , _ { \\mathrm { l c r } }$ -临界压缩应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$\\tau _ { i , \\mathrm { c r } }$ 临界剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } }$ 临界局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；X 板边弹性嵌固系数。弯曲应力作用时，对受压翼缘扭转无约束的单腹板工字梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 3 8 }$ ；对受压翼缘扭转有约束的工字梁和箱形截面梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 6 4 }$ ；剪切应力作用时，对上述梁的腹板均可取 $\\chi ^ { = 1 . 2 3 }$ ；对其他板和板区格，应参考专门文献加以确定，一般取 $\\chi ^ { = 1 }$ ；\n\n$K _ { \\sigma } \\ 、 K _ { \\tau } 、 K _ { \\mathrm { m } }$ — —— 四边简支板的屈曲系数，取决于板的边长比 $\\alpha { = } a / b$ 和板边载荷（应力）情况。用加劲肋分隔的局部区格板的屈曲系数按附录 N的表 N．1求得，包括加劲肋在内的带肋板的屈曲系数按附录 N的表 N．2求得。\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { E } }$ — 四边简支单向均匀受压板的欧拉应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } \\ ) }$ ）。\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { { E } } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E } { 1 2 ( 1 { - } \\mu ^ { 2 } ) } ( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('9ffb9841-4ea4-4990-950b-136d26c1e4d7', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10．10数据处理与变形分析', '10．10数据处理与变形分析10．10．1对变形监测的各项原始记录，应及时整理、检查。\n\n10．10．2监测基准网的数据处理，应符合下列规定：\n\n1观测数据的改正计算、检核计算和数据处理方法，按本规范第3、4 章的相关规定执行。\n\n2规模较大的网，还应对观测值、坐标和高程值、位移量进行精度评定。\n\n3监测基准网平差的起算点，必须是经过稳定性检验合格的点或点组。监测基准网点位稳定性的检验，可采用下列方法进行：\n\n1)采用最小二乘测量平差的检验方法。复测的平差值与首次观测的平差值较差△，在满足(10．10．2)式要求时，可认为点位稳定。\n\n$$\n\\triangle { < } 2 \\mu \\sqrt { 2 Q }\n$$\n\n式中△ 平差值较差的限值；\n\nμ 单位权中误差；\n\nQ -权系数。\n\n2)采用数理统计检验方法。\n\n3)采用1)、2)项相结合的方法。\n\n10．10．3变形监测网观测数据的改正计算和检核计算，应符合本节10．10．2条第1、2款的规定；监测网的数据处理，可采用最小二乘法进行平差。\n\n10．10．4变形监测数据处理中的数值取位要求，应符合表10．10．4的规定。\n\n表10.10.4数据处理中的数值取位要求\n\n\n\n10．10．5监测项目的变形分析，对于较大规模的或重要的项目，宜包括下列内容；较小规模的项目，至少应包括本条第 $1 \\sim 3$ 款的内容。\n\n1 观测成果的可靠性。  \n2 监测体的累计变形量和两相邻观测周期的相对变形量分析。  \n3 相关影响因素(荷载、气象和地质等)的作用分析。  \n4回归分析。  \n5有限元分析。\n\n10．10．6变形监测项日，应根据了程需要，提交下列有关资料：\n\n1 变形监测成果统计表。2 监测点位置分布图；建筑裂缝位置及观测点分布图。3 水平位移量曲线图；等沉降曲线图<或沉降曲线图)。4有关荷载、温度、水平位移量相关曲线图；荷载、时间、沉降量相关曲线图；位移(水平或垂直)速率、时间、位移量曲线图。5其他影响因素的相关曲线图。6变形监测报告。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a001c0df-464c-4c8a-9f6b-993ea4311588', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》（GB/T 50080—2016）和ASTMC 143编制。在评价水泥混凝土拌合物的稠度方面，坍落度试验是重要指标之一。随着近年来流态混凝土的推广，本方法中增加了坍落扩展度来评价其稠度。同时还增加了其他评价水泥混凝土拌合物工作性能的指标：棍度、黏聚性和保水性。\n坍落度试验可以认为是测量水泥混凝土拌合物在自重作用下流动的抗剪性。ISO4109中规定了拌合物稠度分级，见表T0522-2。\n\n表T0522-2水泥混凝土拌合物的稠度分级');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a004b1c2-87c4-48fd-b3dc-6c26efd86711', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 1）', '7 电气## 7．1 总则\n\n起重机械电气设备应符合 GB5226．2和本标准的规定。\n\n## 7．2 电源和供电\n\n### 7．2．1 供电电源\n\n#### 7．2．1．1 电网电压\n\n本标准对低压（不高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V } ,$ ）、三相 $( 3 \\Phi \\mathrm { + P E ) , 5 0 ~ H z / 6 0 ~ H z }$ 交流供电系统作了规定。对于直流供电及电压高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V }$ 的交流供电系统，其配电线路设计应符合其他相关的标准。\n\n#### 7．2．1．2 电压波动范围\n\n在正常工作条件下，供电系统在起重机械馈电线接入处的电压波动不应超过额定值的± $10 \\%$ 。\n\n### 7．2．2 供电系统\n\n#### 7．2．2．1 接地线\n\n供电系统应提供用于保护接地的装置，如滑触线、集电环或接地线。\n\n#### 7．2．2．2 供电方式\n\n常用的供电方式有电源滑触线、集电器、电缆卷筒和悬挂电缆小车等。\n\n##### 7．2．2．2．1 电源滑触线及其防护\n\n电源滑触线通常采用型钢、铜质刚性滑触线或安全滑触线，根据起重机运行环境及运行速度进行选择。\n\n滑触线应布置合理，与周围设备应有足够的安全距离，或采取安全防护措施，当人靠近时不会意外\n\n触及。物品（或吊钩）摆动时，不得碰触到滑触线。\n\n##### 7．2．2．2．2 集电器\n\n刚性滑触线的集电器用自重或弹簧加压，以保证在运行过程中与滑触线接触良好可靠，对于有起重电磁铁或因瞬时掉电会引起控制系统故障的起重机应采用双（或多）集电器。\n\n集电器应具有足够的电流容量，运动灵活。当集电器从滑触线上脱落时，不应造成短路或接地。\n\n##### 7．2．2．2．3 电缆卷筒\n\n采用电缆卷筒供电时，应防止电缆在运动过程中被磨损。对于外径不大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的10倍；对于外径大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的12．5倍。\n\n电缆卷筒应能自动收缠电缆，电缆卷筒的驱动转矩不应小于收缠电缆时所需的最大转矩。\n\n在放缆过程中，作用在电缆导线上的牵引力应尽可能地小，对于没有加强芯的电缆，作用在铜导线截面上的最大允许拉应力为 $1 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ；对于要求电缆缠绕速度高或电缆自重较重时，应采用具有加强芯的电缆。\n\n电缆卷筒的集电滑环应满足相应的电压等级和电流容量的要求，每个滑环至少有一对电刷。电刷的防护等级应满足环境要求，室外使用不应低于 GB4208中的IP54。\n\n##### 7．2．2．2．4 悬挂电缆小车\n\n采用悬挂电缆小车时，应防止电缆在运动过程中被磨损和发生过度弯曲，其电缆悬挂弯板的曲率半径不应小于电缆外径的5倍。\n\n对于扁电缆，电缆的厚度相当于圆电缆的直径。\n\n电缆排布时应保证各电缆长度相等，压板压接牢靠，同一层电缆外径尽可能接近，要避免某一根或少数几根电缆过分受力。悬挂电缆小车相互之间宜设牵引钢丝绳，运行时，当相邻两个悬挂电缆小车间距使得悬垂电缆间的夹角接近 $1 2 0 ^ { \\circ }$ 时，牵引钢丝绳应完全拉直受力\n\n牵引杆的安装位置，应使得当所有悬挂电缆小车退回到起始位置时，不影响起重机小车运行到端部的极限位置。两悬挂电缆小车间可以设缓冲件，以减少碰撞力和噪声。\n\n## 7．3 配电系统\n\n### 7．3．1 主隔离开关\n\n起重机宜装设切断所有电源的主隔离开关，开关应尽量靠近总进线集电器。\n\n### 7．3．2 总断路器\n\n总电源回路应设置总断路器。总断路器的控制应具有电磁脱扣功能，其额定电流应大于起重机额定工作电流，电磁脱扣电流整定值应大于起重机最大工作电流。总断路器的断弧能力应能断开在起重机上发生的短路电流。\n\n### 7．3．3 动力电源接触器\n\n动力电源回路宜设能够分断动力线路的接触器。\n\n### 7．3．4 动力电源紧急分断\n\n紧急情况下，能在司机室和电气室内断开总动力电源和制动器电源。急停按钮为红色非自复位式。\n\n### 7．3．5 分支线路配电\n\n各机构动力、控制及辅助电源分支线路应采用断路器、熔断器或过电流保护继电器，提供过电流保护功能。当三相动力电路采用熔断器保护时，应具有缺相保护功能。\n\n## 7．4 电气保护\n\n### 7．4．1 电动机的保护\n\n电动机应具有如下一种或一种以上的保护功能，具体选用应按电动机及其控制方式确定：\n\na） 瞬 动 或 反 时 限 动 作 的 过 电 流 保 护，其 瞬 时 动 作 电 流 整 定 值 应 约 为 电 动 机 最 大 起 动 电 流的1．25倍；  \nb） 在电动机内设置热传感元件；  \nc） 热过载保护。\n\n### 7．4．2 线路保护\n\n所有外部线路都应具有短路或接地引起的过电流保护功能，在线路发生短路或接地时，瞬时保护装置应能分断线路。对于导线截面较小，外部线路较长的控制线路或辅助线路，当预计接地电流达不到瞬时脱扣电流值时，应增设热脱扣功能，以保证导线不会因接地而引起绝缘烧损。\n\n### 7．4．3 错相和缺相保护\n\n当错相和缺相会引起危险时，应设错相和缺相保护。\n\n### 7．4．4 零位保护\n\n起重机各传动机构应设有零位保护。运行中若因故障或失压停止运行后，重新恢复供电时，机构不得自行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a0166602-42bf-43b4-96e1-1ea6b9888cf8', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '7地下管线测量', '7地下管线测量## 7．1一般规定\n\n### 7．1．1本条确定地下管线测量的适用范围。其中调查的含义，是指在收集已有管线资料的基础上，采用对明显管线点实地调查、隐蔽管线点探查、疑难管线点位开挖等方法，查明地下管线的相对关系及相关属性，并将管线特征点标示在地面上的过程。测绘的含义，是指对已查明标示出的地下管线点及附属设施进行测量，并编绘综合、专业地下管线图的过程。地下管线测量，是调查和测绘全过程的统称。地下管线信息系统，是在地下管线测量的基础上建立的一个集基础资料、应用、管理于一体的综合信息系统。\n\n地下管线测量为规范修订新增加的内容。\n\n### 7．1．2地下管线分为地下管道和地下电缆两类，不包括地下人防巷道。地下管道有给水、排水、燃气、热力和工业管道，其中排水管道还可分为雨水、污水及雨污合流管道；工业管道主要包括油管、化工管、通风管、压缩空气、氧气、氮气、氯气和二氧化碳等管道；地下电缆有电力和电信，其中电信包括电话、广播、有线电视和各种光缆等。\n\n### 7．1．3地下管线测量成果作为规划、建设、管理部门的重要资料，是与其他已有基础资料结合应用的，因此坐标系统和高程基准应与原有主要基础资料保持一致，其控制测量作业方法与本规范3、4章相同。\n\n### 7．1．4地下管线测量的成图比例尺，主要是基于地下管线测量是在相应比例尺地形图基础上附加更多的内容和信息，所以管线图的比例尺是按该地区地形图最大比例尺确定。对于道路与建筑物密集的建成区，直接选用 $1 ~ / ~ 5 0 0$ 比例尺。对于长距离专用管线，在满足变更、维护与安全运营需要的基础上兼顾整体性，适当放小比例尺至 $1 / 2 0 0 0 { \\sim } 1 / 5 0 0 0 .$\n\n### 7．1．5地下管线图的测绘精度，与城镇建筑区、工矿区地形图图上地物点相对于邻近图根点的点位中误差不大于0．6mm 的要求相一致(见本规范5．1．5条1款)。\n\n### 7.1.6对原有地下管线资料的收集整理是很重要的环节。从地下管线测量工程实践来看，首先是现状调绘。即，将已有地下管线情况根据竣工资料、设计图纸或其他变更维修资料标示在已有的大比例尺地形图上，作为野外实际调查的参考和有关属性说明的依据，减少实地作业的盲目性。对部分埋设年代早或资料不全的管线，甚至可采取请当时参与设计、施工或其他熟悉情况的人指导，将管线大致位置标注在图上。这些做法均会有效提高实际调查的效率。\n\n### 7．1．7本条对下井调查与管线开挖提出安全性要求，实际作业人员必须时刻提高安全防范意识。\n\n## 7．2地下管线调查\n\n### 7．2．1地下管线调查的方法主要包括，实地踏勘、仪器探查和疑难点位开挖等方法。对明显管线点如各种窨井、阀门井、消防栓等一系列的附属设施，可以进行实地开井核查和量测；对隐蔽管线点如埋设在地下的各种管道、电缆等，采用探测仪器进行搜索定位和定深；对用探测仪器无法查清的隐蔽管线段，可以采用开挖的方法查明。\n\n### 7．2．2由于目前普遍使用的管线探测仪器多是以电磁场原理为基础设计的，埋深越大探测误差越大。实际作业时，不同地段信号干扰因素及施测人员的操作熟练程度也影响探查的精度，所以对其精度过细的划分意义不大。探查的精度公式是以仪器的基本精度指标为依据，结合长期的实践经验确定的。\n\n### 7．2．3关于管线点设置的要求。通常对所有的明显管线特征部位，都要求设点；对隐蔽管线点，要以明显标识为原则；在标明所有特征点基础上，对直线段适当加测管线点，对曲线段加密增设管线点，以能用管线点拟合出来的走向与实际管线线路相符合为原则。\n\n### 7．2．4地下管线调查需查明的内容和取舍标准，是以满足多数用户对地下管线图的使用要求为基础，以既能把握主体管线的来龙去脉，又能剔除次要管线对管线总体走向与连接关系的干扰为原则确定的。并要求做到经济、合理、实用。具体作业时，对管线的最终取舍，应结合管线测量项目的性质并根据不同工程规模、特点、管线疏密程度等，以满足委托方要求为准。\n\n### 7．2．5管线测量的目的是为管线的使用、规划和建设服务的，其相关的建(构)筑物和附属设施段是管线维护、扩展、变更的主要部位，故要求查明。\n\n### 7．2．6隐蔽管线探查的技术要求：\n\n1由于探查仪器的类型与探查方法较多，操作程序也不尽相同。为保证探查的有效精度，故要求作业人员应严格执行所使用仪器的操作规定。\n\n2由于地区差异、探测人员的操作习惯与作业经验，都会引起系统性探查误差。故要求在作业区明显管线点上进行探查结果的比对，以确定探查的有效方法和仪器的修正参数。\n\n3由于探查技术发展与探查设备性能的局限性，如在管线埋设过深、密集且纵横交错、信号受干扰较大等部位会出现很难核实管线点的现象，对此要求采用开挖的方法进行验证。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a0198245-705a-4c49-8152-c5e7b4ebff92', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 2）', '_ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来进行评价， $t ^ { \' }$ 按下述规定确定：\n\na） 对轧制型材：\n\n1） 对圆截面  ＝  ；′ 1．8  \n2） 对方截面 $t ^ { \\prime } { = } \\frac { t } { 1 . 8 } ;$\n\nb） 对截面长边为 $b$ 、短边为 $d$ 的矩形截面：\n\n1） 当两边之比 $b / d { \\leqslant } 1 . 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } \\frac { b } { 1 . 8 }$ ；犱2） 当两边之比 $b / d { > } 1 . \\ 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } d$ 。\n\n## 犐．1．3 工作环境温度的影响\n\n在室外的起重机结构的工作环境温度取为起重机使用地点的年最低日平均温度。当起重机的结构工作环境温度在犣 $0 \\mathrm { ‰ }$ 以下时，随着温度的降低，材料脆性破坏的危险性越来越大。不低于－犣 $3 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．6）计算；低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 、高于－ $5 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．7）计算。\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { 6 } { 1 \\ 6 0 0 } } T ^ { 2 }\n$$\n\n……（I．6）\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { - 2 . 2 5 T - 3 3 . 7 5 } { 1 0 } }\n$$\n\n……（I．7）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { C } }$ — （钢材质量组别选择的）工作环境温度影响评价系数；$T -$ -起重机结构的工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$\n\n## 犐．2 所要求的钢材质量组别的确定\n\n### 犐．2．1 综合评价法\n\n将评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } } , Z _ { \\mathrm { B } } , Z _ { \\mathrm { C } }$ 相加，得到总评价系数 $Z$ ，由表I．1查出所要求钢材质量组别。表I．2给出了各组对应的钢材牌号及相应的冲击韧性值。\n\n表犐．1 与总评价系数有关的钢材质量组别的划分  \n\n\n\n\n\n表犐．2 钢材质量组别及钢材牌号  \n\n\n\n\n\n## 附 录 犑\n\n## （规范性附录）受压构件的计算长度和格构式构件的换算长细比\n\n### 犑．1 受压构件的计算长度 $l _ { \\mathrm { c } }$\n\n#### 犑．1．1 同一平面内在不同支承方式下各种截面型式的等截面受压构件的计算长度，按式（J．1）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } l\n$$\n\n……（J．1）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 等截面受压构件的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；l -构件的实际几何长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$\\mu _ { 1 }$ -与支承方式有关的(在两个互相垂直的平面内不一定相同)长度系数，见表J.1。\n\n#### 犑．1．2 变截面受压构件计算长度按式（J．2）计算，此时构件的截面惯性矩取原构件的最大截面惯性矩：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } \\mu _ { 2 } l\n$$\n\n……（J．2）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 变截面受压构件计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 2 }$ -变截面长度系数，见表 $\\mathrm { J } , 2 \\sim$ 表J.4。等截面时取 $\\mu _ { 2 } = 1$\n\n#### 犑．1．3 考虑到起重机臂架端部有变幅拉臂钢丝绳或起升钢丝绳时，在理想情况下对臂架回转平面内的变形可能产生阻碍作用，臂架在回转平面内的计算长度可按式（J．3）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { \\mathrm { l } } \\mu _ { 2 } \\mu _ { 3 } l\n$$\n\n……（J．3）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ —— 臂架在回转平面内的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 3 }$ ——考虑拉臂钢丝绳或起升钢丝绳阻碍臂架在回转平面内变形的长度系数。当臂架用拉臂钢丝绳变幅（图J．1）时，长度系数可由式（J．4）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { A } { 2 B }\n$$\n\n……（J．4）\n\n若计算值小于0．5时，则 $\\mu _ { 3 }$ 取0．5。\n\n式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n……（J．5）\n\n式中：\n\n计算系数；\n\n$$\nc = \\frac { 1 } { \\mathrm { c o s } \\alpha + a \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a01de073-162a-4b8b-b17a-551ea74618c5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.3 电动机的校验', '6.1.4.3 电动机的校验## 6.1.4.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n变幅机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n## 6.1.4.3.2 电动机使用环境功率修正\n\n电动机使用环境功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.4.3.3 起动加速度计算\n\n变幅机构电动机选出之后，应计算机构的起动加速度，起重机变幅时臂架端部水平移动的最大加（减）速度不大于 $0 . 6 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a02e3f41-0a2e-4695-b6c3-76ba89778a3a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：为保证用于工程中的预应力材料的品质能达到相应国家标准的要求，在进场时对其进行质量验收是有必要的。\n\n5 “重要桥梁工程”是指高速公路和一级公路上、国防公路上及城市附近交通繁忙公路上的桥梁。“用量较少”的含义是指其用量远少于验收批的质量，如不足正常验收批的 $20 \\%$ 。“一般桥梁工程”是指二级及以下等级公路中的中、小桥，且设计无特殊要求的桥梁工程。\n\n### 7.2.3 预应力筋应保持清洁，在存放和搬运过程中应避免使其产生机械损伤和有害的锈蚀。进场后的存放时间宜不超过 6 个月，且宜存放在干燥、防潮、通风良好、无腐蚀气体和介质的仓库内；在室外存放时，不得直接堆放在地面，应支垫并遮盖，防止雨露和各种腐蚀性介质对其产生不利影响。\n\n### 7.2.4 预应力筋制作时的下料应符合下列规定：\n\n1 下料长度应通过计算确定，计算时应考虑结构的孔道长度或台座长度、锚夹具厚度、千斤顶长度、镦头预留量、冷拉伸长值、弹性回缩值、张拉伸长值和张拉工作长度等因素。\n\n2 钢丝束两端采用镦头锚具时，宜采用等长下料法对钢丝进行下料。\n\n3 预应力筋的下料，应采用切断机或砂轮锯切断，严禁采用电弧切割。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a0345b56-f243-4ac5-84f4-3b77a38d0fbc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 1）', '5．4 结构构件和连接的强度计算## 5．4．1 结构构件的强度计算\n\n### 5．4．1．1 基本原则\n\n起重机结构设计计算的载荷情况与载荷组合应符合4．3．3、表20和附录 G中的规定，载荷的作用位置、作用方向以及起重机的自身状况（各 部 分 相 对 位 置、运 动 组 合 等）均 应 是 对 计 算 的 最 不利情况。\n\n强度计算的内容包括结构构件 受 拉、受 压、受 弯、受 扭 的 应 力 分 析（此 应 力 还 包 含 薄 壁 杆 件 约束弯曲或约束扭转时产生的正应力和 剪 应 力、局 部 弯 曲、局 部 受 压 及 局 部 承 压 等 产 生 的 局 部 应 力等）和复合应力等的计算，可用一般力学方法，参考有关的文献中的公式、图表等进行，计算出的应力值应小于5．3．1．2规 定 的 许 用 应 力 （许 用 应 力 设 计 法）或 相 应 的 极 限 设 计 应 力 （极 限 状 态 设 计法）。\n\n### 5．4．1．2 局部压应力\n\n当车轮或滑块上的集中载荷作用在构件顶面（无垫板、无轨道）、垫板上（有垫板、无轨道）或轨道上（有轨道、无垫板）时，在其下方的腹板上边缘产生的局部压应力按式（31）计算：犘\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } = \\frac { P } { t c } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 局部压应力的平均值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$P$ 一个车轮或滑块上的集中载荷，不计起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 及运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ,单位为牛顿(N)；$t$ -腹板板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$c$ 集中载荷的分布长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$$\nc = l + 2 h _ { \\mathrm { y } }\n$$\n\nl——集中载荷的作用长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，对滑块取 $l$ 为滑块长度,对车轮取 $l = 5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；$h _ { \\mathrm { y } }$ — 自轨道顶面（有轨道时）或垫板顶面（有垫板无轨道时）或构件顶面（无垫板无轨道时）至腹板上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）。\n\n### 5．4．1．3 复合应力\n\n#### 5．4．1．3．1 当构件的同一计算点上受有正应力 $\\sigma$ ，剪应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时，该点的复合应力按式\n\n（32）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（32）\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } ~ ) }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（31）；  \n$\\tau$ -剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）。  \n式中的 $\\sigma$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 带各自的正负号， $[ \\sigma ]$ 见表22或式（28）。\n\n#### 5．4．1．3．2 当构件的同一计算点上受有两个方向的正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 时，该点的复合应力按式（33）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 3 \\tau _ { \\mathrm { x y } } ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（33）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } { \\div } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — 构件同一计算点上所受的两个方向的正应力，带各自的正负号，单位为牛每平方毫米（N／$\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ），其中的每一个应力都应小于表22或式（28）的许用应力 $[ \\sigma ]$ ；$\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ — 构件同一计算点上所受的剪应力，其值应小于式（29）的剪切许用应力 $\\left[ \\tau \\right]$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a04dea6f-73e2-4903-963a-7820675454ae', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．3 臂架起重机分级举例', '犃．3 臂架起重机分级举例臂架起重机包括人力驱动的臂架起重机、车间电动悬臂起重机、造船用臂架起重机、吊钩式臂架起重机、货场及港口装卸用的吊钩、抓斗、电磁盘或集装箱用臂架起重机及铁路起重机。但不包括塔式起重机和流动式起重机。\n\n按照起重机的类别和使用情况，臂架起重机整机分级举例见表 A．3。\n\n表 犃．3 臂架起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a0570a90-c94b-4779-8395-d89e7d57d278', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性当起重机处于卸载状态，所有可移动工作部件都缩回到最靠近向后倾覆线的位置时，按以下规定的方法校验其抗后倾覆稳定性。\n\n## 8.1.4.1.1 力矩法\n\n按对倾覆线计算，由工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 和惯性力 $P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ 构成的倾覆力矩不应大于稳定力矩的 $90 \\%$ 。\n\n## 8.1.4.1.2 重力法\n\n不考虑风载荷作用时，静止起重机的质心在水平面上的投影位置不应超过从前支点到后倾覆线距离的 $80 \\%$ ，典型例子如图16所示。\n\n  \n图 16 起重机底座外形图\n\n## 8.1.4.2 风载荷的作用\n\n工作状态风载荷按最不利的方向施加作用。对于不能随风自由回转的起重机，非工作状态风载荷按最不利的方向施加作用；对可随风回转的起重机，非工作状态风载荷应按设计预期方向作用于起重机的上部结构，并按最不利方向作用于起重机的下部结构。\n\n## 8.1.4.3 起重机的基础\n\n起重机制造商应规定起重机对作为基础的地面或承载结构物的作用力。如果是用基础来保证起重机全部或部分抗倾覆稳定性，制造商应对基础的要求作出规定。\n\n## 8.1.4.4 临时辅助稳定装置\n\n临时辅助稳定装置是指为增加起重机的整体抗倾覆稳定性而对起重机基本的或正常的结构增加的\n\n临时辅助附件，它应能迅速并方便地投入使用。\n\n当需要设置临时辅助稳定装置时，起重机使用说明书应全面叙述需要的临时辅助稳定装置的类型，正确的安装方法，以及它们的作用是否用于满足工作、非工作、或抗后倾覆的稳定性。\n\n## 8.1.4.5 关于大变形的影响\n\n对由于固定载荷、变动载荷、风载荷或动载的影响而产生显著弹性变形（即大变形）的起重机，在计算整体抗倾覆稳定性和抗后倾覆稳定性时应计及大的弹性变形的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a05814f1-094b-4d3c-91f5-d67262277526', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 1）', '9 安全## 9.1 起重机的安全设计计算\n\n起重机结构、机械、电气及整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性的设计计算等，应按本标准第4章、第5章、第6章、第7章、第8章的规定进行。\n\n## 9.2 起重机的标记、铭牌、安全标志、限界尺寸和净距\n\n### 9.2.1 标记、铭牌和安全标志\n9．2．1．1 起重机应有标记、铭牌和安全标志。\n\n9．2．1．2 起重机的规格标记应符合下列要求：\n\na） 额定起重量（或额定起重力矩），应永久性地标明在从地面容易看清的地方。  \nb） 额定起重量随全幅度范围变化的起重机，应设有明显可见的额定起重量随幅度全程变化的曲线或表格；凡不同幅度段规定有不同额定起重量的，幅度段的划分及各段的额定起重量，均应永久性地标明并明显可见。由制造商提供的操作说明书应能对不同幅度起重量做出更详细说明。  \nc） 如果起重机配备有几个起升机构，则应分别标明每个起升机构的额定起重量。由制造商提供的操作说明书应指明这些起升机构是否可以同时使用。\n\n9．2．1．3 每台起重机都应在适当的位置装设铭牌，铭牌应至少标明以下内容：\n\n制造商名称；  \n产品名称和型号；  \n主要性能参数；  \n出厂编号；  \n制造日期。\n\n9．2．1．4 应在起重机的合适位置或工作区域设有明显可见的文字安全警示标志，如“起升物品下方严禁站人“ 、 “臂架下方严禁停留“ 、 “作业半径内注意安全“ 、 “未经许可不得入内“等。在起重机的危险部位，应有安全标志，安全标志应符合 GB2894和 GB15052的规定。安全标志的颜色，应符合 GB2893的规定。\n\n## 9．2．2 界限尺寸和净距\n\n9．2．2．1 在最不利位置和最不利装载条件下，起重机的所有运动部分（吊具和其他取物装置除外）与建筑物的净距规定如下：\n\n距固定部分不小于 $0 , 0 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距任何栏杆或扶手不小于 $0 . 1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距出入区不小于 $0 . 5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ （出入区是指允许人员进出的所有通道，但工作平台除外）。\n\n具有水平滚轮或带轮缘车轮导向的桥式起重机等，考虑其沿轨道运行时可能产生一定的偏斜，其侧方与外部固定部分的间隙尺寸不应小于 $0 . 0 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n铁路起重机的轮廓线应符合铁路运输轮廓界限。用于铁路装卸的起重机，其任何固定部分不应侵入铁路净空界限。\n\n9．2．2．2 起重机各运动部分的下界限线与下方的一般出入区（从地面或从属于建筑物的固定或活动部分算起，工作或维修平台及类似物除外）之间的垂直距离不应小于 $1 , 7 \\textrm { m }$ ，与通常不准人出入的下方的固定或活动部分（例如棚顶、加热器、机械部分和运行在下方的起重机等）及与栏杆顶部的垂直距离不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．3 起重机各运动部分的上界限线与上方的固定或活动部分（例如起重小车的最高处与房顶结构最低点、下垂吊灯、下敷管道或与运行在其上方的起重机的最低点）之间的垂直距离，在保养区域和维修平台等处不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。如果不会对人员产生危险，这个距离可以减小到 $0 . 1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．4 起重机上任何部件与高压输电线的最小距离如表56。\n\n表56 起重机与输电线的最小距离  \n\n\n\n\n\n## 9．3 结构安全要求\n\n### 9．3．1 司机室\n\n起重机司机室应符合 GB／T20303．1的规定外。还应满足以下要求。\n\n9．3．1．1 当臂架俯仰摆动或臂架及物品坠落会影响司机室安全时，司机室不应设置在起重臂架的正下方。\n\n9．3．1．2 当存在坠落物砸碰司机室的危险时，司机室顶部应装设有效的防护。\n\n9．3．1．3 在室外或在没有暖气的室内操作的起重机（除气候条件较好外），宜采用封闭式司机室。在高温、蒸气、有尘、有毒或有害气体等环境下工作的起重机，应采用能提供清洁空气的密封性能良好的封闭司机室。在有暖气的室内工作的起重机司机室、或仅作辅助性质工作较少使用的起重机司机室，可以是敞开式的，敞开式司机室应设高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 的护栏。\n\n9．3．1．4 除极端恶劣的气候条件外，在工作期间司机室内的工作温度宜保持在 $1 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 之间。长期在高温环境工作的（如某些冶金起重机）司机室内应设降温装置，底板下方应设置隔热板。\n\n9．3．1．5 司机室应有安全出入口；当司机室装有门时，应防止其在起重机工作时意外打开；司机室的拉门和外开门应通向同一高度的水平平台；司机室外无平台时，一般情况下门应向里开；流动式起重机司机室回转门应向外开，滑动门应向后开。\n\n9．3．1．6 司机室的窗离地板高度不到 $1 \\textrm { m }$ 时，玻璃窗应做成不可打开的或加以防护，防护高度不应低于 $1 \\textrm { m }$ ；司机室地板上装有玻璃的部位也应加以防护。司机室底窗和天窗安装防护栏时，防护栏应尽可能不阻挡视线。\n\n9．3．1．7 司机室地板应用防滑的非金属隔热材料覆盖。\n\n9．3．1．8 用于司机室工作面上的照度不应低于 $3 0 ~ \\mathrm { l x }$ 。\n\n9．3．1．9 重要的操作指示器应有醒目的显示，并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停开关按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危险显示应用红灯。\n\n### 9．3．2 通道和平台\n\n9．3．2．1 起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a061fd60-18ea-47e4-81ef-78403a1238ae', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '563 导线及其敷设', '563 导线及其敷设5631 架桥机应采用铜芯、多股、有护套的绝缘导线,司机室内允许采用无护套的铜芯、多股、塑料绝 缘导线。\n\n5632 架桥机上移动用电缆,应采用扁型软电缆。\n\n5633 架桥机上应采用截面不小于 $1 . 5 ~ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ 的多股单芯导线或 $1 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 的多股多芯导线。对电子装置、液压系统、传感元件等连接线的截面不作规定。\n\n5634 架桥机上的电线应敷设于线槽或金属管中,在线槽或金属管不便敷设或有相对移动的场合,可穿金属软管敷设。电缆允许直接敷设,但在有机械损伤、化学腐蚀、油污浸蚀的地方应有防护措施。\n\n5635 不同机构、不同电压种类和电压等级的电线,穿管时宜分开。照明线宜单独敷设。\n\n5636 交流载流 以上的单芯电线或电缆不允许单独穿金属管。\n\n5637 司机室、电气室(柜)和电气设备的进出线孔、线槽和线管的进出线口均应采取防雨措施,线槽内不应积水。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a06aacc8-9069-4f4e-a920-99080a8c4d80', '134《四川省安全生产条例》.md', '第四章 安全生产的监督管理', '第四章 安全生产的监督管理第五十条县级以上地方人民政府应当根据本行政区域内的安全生产状况，组织有关部门按照职责分工，对本行政区域内易发、频发生产安全事故的生产经营单位进行严格检查，维护安全生产秩序。\n\n县级以上地方人民政府应当加强安全生产监督管理信息化建设，实现安全风险分级管控、生产安全事故隐患排查治理、重大危险源监控、应急救援、监管执法等信息互联互通，提升监管的精准化、智能化水平。\n\n第五十一条县级以上地方人民政府应当建立健全安全风险评估与论证机制，按照安全风险管控要求科学合理确定企业选址和基础设施建设、居民生活区空间布局。\n\n新建居民区、学校、养老院、福利院、托儿所、幼儿园等人员密集场所应当与燃油燃气长输管道、电力设施以及危险物品生产、经营、储存区域保持合理的安全距离，不得位于矿区塌陷和尾矿库（含固体废弃物堆场）可能危及的区域。\n\n第五十二条负有安全生产监督管理职责的部门应当根据行业、领域的实际情况，定期分析研判安全生产形势，及时发布预警提示信息，加强事故防范预警。\n\n负有安全生产监督管理职责的部门应当将重大生产安全事故隐患纳入相关信息系统，建立健全重大生产安全事故隐患治理督办制度，督促生产经营单位消除重大生产安全事故隐患。\n\n负有安全生产监督管理职责的部门根据需要，可以邀请专家或者委托专业机构，提供生产安全事故预防、风险评估、咨询论证以及应急救援等专业技术服务。\n\n第五十三条县级以上地方人民政府应急管理部门应当按照分类分级和属地监管的要求，依照职责分工，根据监督管理权限、生产经营单位状况、执法人员数量、技术装备和经费保障等情况，制定安全生产年度监督检查计划，编制现场检查方案，并按照年度监督检查计划和现场检查方案进行监督检查，依法查处安全生产违法行为。\n\n第五十四条县级以上地方人民政府应急管理部门和其他负有安全生产监督管理职责的部门依法开展安全生产行政执法工作，指导监督有关生产经营单位落实安全生产主体责任，依法开展安\n\n全生产监督检查工作。\n\n负有安全生产监督管理职责的部门在安全生产监督管理工作中应当严格遵守法律法规的规定，依法维护生产经营单位和从业人员的合法权益，不得干预其正常生产经营和作业活动，并对监督管理中获悉的技术秘密和业务秘密依法予以保密。\n\n第五十五条县级以上地方人民政府应当加强安全生产监管执法能力建设，保障安全生产监管工作所必需的经费、人员和装备等，结合实际推行应急管理综合行政执法技术检查员和社会监督员制度，强化安全生产执法体系建设，建立健全行政执法与司法衔接制度。\n\n负有安全生产监督管理职责的部门应当加强监管执法规范化建设，定期对执法人员开展安全生产技术、管理、法律法规等方面的培训和考核，提高执法人员业务能力和综合素质，提升安全生产监管执法技术水平。\n\n第五十六条县级以上地方人民政府应当建立健全安全生产巡查、考评等制度，对有关部门和下级人民政府执行安全生产法律法规、履行安全生产监管责任、调查处理生产安全事故等情况进行巡查、考评，巡查、考评结果作为有关负责人考核、奖惩和使用的重要参考。\n\n县级以上地方人民政府应当建立完善安全生产约谈制度，对安全生产问题突出、履行职责不力的部门和下级人民政府有关负责人进行提醒、告诫，并督促整改。\n\n第五十七条任何单位或者个人均有权通过12345 政务服务便民热线、12350安全生产举报投诉电话、来信来访等形式，报告或者举报生产安全事故隐患、安全生产违法行为。受理（办理）部门应当对举报人的身份信息予以保密。举报事项经查证属实的，依照有关规定给予奖励。\n\n第五十八条本省应当加强与周边省（自治区、直辖市）安全生产工作协同，建立安全生产工作协作机制，强化生产安全事故应急预案衔接，加强重大安全风险联防联控，提高跨区域应急救援资源共享与联合处置能力，推动区域安全生产协同发展。建立健全成渝地区双城经济圈安全生产协调联动机制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a06ea95c-593c-4e41-83fb-7be535b71760', '48《焊接接头冲击试验方法》（GB2650-89）.md', '附录B', '附录B## 辅助试样 (补充件)\n\n辅助小尺寸试样如图 B1、B2所示，图中未说明的尺寸偏差均按本标准中3.1条和图 A1的规定。\n\n  \n图B1 V型小尺寸试样\n\n  \n图B2 U型小尺寸试样');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a072cfa0-b015-45d2-a967-1875a0946d85', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性对在工作或非工作时有可能发生整体倾覆的起重机，应通过计算来校核其整体抗倾覆稳定性所需满足的条件。在露天工作的轨道运行起重机，还应校核其抵抗风吹并防止出现滑移的安全性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a0748b17-8426-43d3-bb22-c6e749cfc8d2', '19《坠落防护挂点装置》（GB30862-2014）.md', '4 分类', '4 分类## 4.1 A型挂点装置\n\n型挂点装置是指用结构固定装置固定,使用时挂点不随使用人员的移动而移动的挂点装置,如图 所示。\n\n说明:\n\n  \n图 1 A型挂点装置结构示例图\n\n— 挂点;  \n— 建筑物;  \n— 结构固定装置。\n\n## 4.2 B型挂点装置\n\n型挂点装置是指不需要用结构固定装置固定 使用时挂点不随使用人员的移动而移动的挂点装置,如图 所示。\n\n说明:\n\n  \n图 2 B型挂点装置结构示例图\n\n— ——挂点;  \n2———附着物。\n\n## 4.3 C型挂点装置\n\n型挂点装置指水平使用的柔性导轨装置,如图 所示。\n\n说明:\n\n  \n图3 C型挂点装置结构示例图\n\n———端部固定装置;  \n中间固定装置;  \n— 柔性导轨;  \n——— 挡板;  \n5———缓冲装置;  \n6———移动挂点。\n\n## 4.4 D型挂点装置\n\n型挂点装置指水平使用的刚性导轨装置,如图 所示。\n\n说明:\n\n  \n图4 D型挂点装置结构示例图\n\n———端部固定装置;  \n2———中间固定装置;  \n3———刚性导轨;  \n———移动挂点。\n\n## 4.5 E型挂点装置\n\n型挂点装置指安置在平面上,带有配重的挂点装置,如图 所示。\n\n  \n图 5 E型挂点装置结构示例图\n\n说明:———挂点;———配重。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a08595c2-701c-4ecd-a017-562bb4c1dcd3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．2 塔式起重机分级举例', '犃．2 塔式起重机分级举例按照起重机的类别和使用情况，塔式起重机整机分级举例见表 A．2。\n\n表 犃．2 塔式起重机整机分级举例\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=1 colspan=1>起重机的类别和使用情况</td><td rowspan=1 colspan=1>使用等级</td><td rowspan=1 colspan=1>载荷状态</td><td rowspan=1 colspan=1>整机工作级别</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>很少使用的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1(b)</td><td rowspan=1 colspan=1>货场用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U3</td><td rowspan=1 colspan=1>Q1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1（c）</td><td rowspan=1 colspan=1>钻井平台上维修用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>Us</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1(d)</td><td rowspan=1 colspan=1>造船厂舾装起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U4</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>建筑用快装式塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>Us</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2(b)</td><td rowspan=1 colspan=1>建筑用非快装式塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2(c)</td><td rowspan=1 colspan=1>电站安装设备用塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>船舶修理厂用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3（b)</td><td rowspan=1 colspan=1>造船用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3（c）</td><td rowspan=1 colspan=1>抓斗起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U5</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A6</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a0921dcd-8388-4782-8e0c-ee6247a6d1d5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 7）', 'span=1>Q235</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345</td><td rowspan=1 colspan=1>Q235</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345</td><td rowspan=1 colspan=5>Q235或Q345</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>249.1</td><td rowspan=1 colspan=1>298.0</td><td rowspan=1 colspan=1>211.7</td><td rowspan=1 colspan=1>253.3</td><td rowspan=1 colspan=1>174.4</td><td rowspan=1 colspan=1>208.6</td><td rowspan=1 colspan=1>(361.9)</td><td rowspan=1 colspan=1>(323.1)</td><td rowspan=1 colspan=1>271.4</td><td rowspan=1 colspan=1>193.9</td><td rowspan=1 colspan=1>116</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E2</td><td rowspan=1 colspan=1>224.4</td><td rowspan=1 colspan=1>261.7</td><td rowspan=1 colspan=1>190.7</td><td rowspan=1 colspan=1>222.4</td><td rowspan=1 colspan=1>157.1</td><td rowspan=1 colspan=1>183.2</td><td rowspan=1 colspan=1>(293.8)</td><td rowspan=1 colspan=1>262.3</td><td rowspan=1 colspan=1>220.3</td><td rowspan=1 colspan=1>157.4</td><td rowspan=1 colspan=1>94.4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E3</td><td rowspan=1 colspan=1>202.2</td><td rowspan=1 colspan=1>229.8</td><td rowspan=1 colspan=1>171.8</td><td rowspan=1 colspan=1>195.3</td><td rowspan=1 colspan=1>141.5</td><td rowspan=1 colspan=1>160.8</td><td rowspan=1 colspan=1>238.4</td><td rowspan=1 colspan=1>212.9</td><td rowspan=1 colspan=1>178.8</td><td rowspan=1 colspan=1>127.7</td><td rowspan=1 colspan=1>76.6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E4</td><td rowspan=1 colspan=1>182.1</td><td rowspan=1 colspan=1>201.8</td><td rowspan=1 colspan=1>154.8</td><td rowspan=1 colspan=1>171.5</td><td rowspan=1 colspan=1>127.5</td><td rowspan=1 colspan=1>141.2</td><td rowspan=1 colspan=1>193.5</td><td rowspan=1 colspan=1>172.3</td><td rowspan=1 colspan=1>145.1</td><td rowspan=1 colspan=1>103.7</td><td rowspan=1 colspan=1>62.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E5</td><td rowspan=1 colspan=1>164.1</td><td rowspan=1 colspan=1>177.2</td><td rowspan=1 colspan=1>139.5</td><td rowspan=1 colspan=1>150.6</td><td rowspan=1 colspan=1>114.2</td><td rowspan=1 colspan=1>124.0</td><td rowspan=1 colspan=1>157.1</td><td rowspan=1 colspan=1>140.3</td><td rowspan=1 colspan=1>117.8</td><td rowspan=1 colspan=1>84.2</td><td rowspan=1 colspan=1>50.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E6</td><td rowspan=1 colspan=1>147.8</td><td rowspan=1 colspan=1>155.6</td><td rowspan=1 colspan=1>125.7</td><td rowspan=1 colspan=1>132.3</td><td rowspan=1 colspan=1>103.5</td><td rowspan=1 colspan=1>108.9</td><td rowspan=1 colspan=1>127. 6</td');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a0a0cb2f-a074-4262-88f3-59734d987764', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '2术 语', '2术 语2.0.1滑触线和滑接器 trolley line and slip connector\n\n用于给移动设备供电的一种馈电装置，由滑触线一滑线导轨和滑接器一集电器两部分组成。\n\n## 2.0.2信号电缆 signal cable\n\n用于额定电压交流500V或直流1000V及以下用来传输数字信号、模拟信号、音频信号或自动信号的装置的电缆。\n\n## 2.0.3线槽 raceway\n\n+\n\n专门为敷设、固定导线或电缆而设计的一种槽形沟道。\n\n## 2.0.4电阻器 resistor\n\n用电阻材料制成、有一定结构形式、能在电路中起限制电流通过作用或将电能转变为热能等的电器，由电阻体、骨架和引出端三部分构成。\n\n## 2.0.5制动装置 brake\n\n具有使运动部件(或运动机械)减速、停止或保持停止状态等功能的装置。\n\n## 2.0.6行程限位开关 limit switch\n\n利用生产机械运动部件的碰撞使其触头动作实现接通或分断控制电路，达到一定的控制目的的控制电器。\n\n## 2.0.7夹轨器 rail clamp\n\n将轨行式起重机锁定在轨道上用以防风、抗滑行、防倾覆的安全装置。\n\n## 2.0.8控制器 controller\n\n在电气传动装置中，按一定逻辑关系分合触头，达到发布命令或与其他控制线路联锁、转换目的的一种装置，又称主令开关。\n\n## 2.0.9变频器 variable-frequency drive\n\n一种运动控制系统中的功率变换器，利用电力半导体器件的通断作用将工频电源变换为另一频率电能的控制装置。\n\n## 2.0.10可编程序控制器（PLC) programmable logic con-troller\n\n一种专门为在工业环境下应用而设计的数字运算操作的电子装置。它采用可以编制程序的存储器，用来在其内部存储执行逻辑运算、顺序运算、计时、计数和算术运算等操作的指令，并能通过数字式或模拟式的输入和输出，控制各种类型的机械或生产过程。\n\n## 2.0.11触摸屏 touch panel\n\n一种可接收触摸等输人信号，具有人机交互功能的感应式液晶显示装置。当接触了显示器上的图形按钮时，显示器上的触觉反馈系统可根据预先编制的程式驱动各种连结装置，可取代机械式的按钮面板。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a0c4d6c9-718a-4c13-837b-e144002fcd46', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11. 5 紧固件连接构造要求', '11. 5 紧固件连接构造要求11.5.1本条与现行行业标准《钢结构高强度螺栓连接技术规程》JGJ82的规定基本一致。对普通螺栓的孔径 $d _ { 0 }$ 做出补充规定，并提出高强度螺栓摩擦型连接可采用大圆孔和槽孔。值得注意的是，只有采用标准孔时，高强度螺栓摩擦型连接的极限状态可转变为承压型连接，对于需要进行极限状态设计的连接节点尤其需要强调这一点。\n\n11.5.2本条是基于铆接结构的规定而统一用之于普通螺栓和高强度螺栓，其中高强度螺栓是经试验研究结果确定的，现将表11.5.2的取值说明如下：\n\n## 1紧固件的最小中心距和边距。\n\n### 1）在垂直于作用力方向：\n\n$\\textcircled{1}$ 应使钢材净截面的抗拉强度大于或等于钢材的承压强度；  \n$\\textcircled{2}$ 尽量使毛截面屈服先于净截面破坏；  \n$\\textcircled{3}$ 受力时避免在孔壁周围产生过度的应力集中；  \n$\\textcircled{4}$ 施工时的影响，如打铆时不振松邻近的铆钉和便于拧紧螺帽等。\n\n### 2）顺内力方向，按母材抗挤压和抗剪切等强度的原则而定：\n\n$\\textcircled{1}$ 端距 $2 d _ { 0 }$ 是考虑钢板在端部不致被紧固件撕裂；$\\textcircled{2}$ 紧固件的中心距，其理论值约为 $2 . 5 d$ ，考虑上述其他因素取为 $3 d _ { 0 }$ 。\n\n## 2紧固件最大中心距和边距。\n\n### 1）顺内力方向：取决于钢板的紧密贴合以及紧固件间钢板的稳定；2）垂直内力方向：取决于钢板间的紧密贴合条件。\n\n11.5.3本条为原规范第8.3.6条。防止螺栓松动的措施中除采用双螺帽外，尚有用弹簧垫圈，或将螺帽和螺杆焊死等方法。\n\n11.5.4当摩擦面处理方法相同且用于使螺栓受剪的连接时，从单个螺栓受剪的工作曲线（图15）可以看出：当以曲线上的“1”作为连接受剪承载力的极限时，即仅靠板叠间的摩擦阻力传递剪力，这就是摩擦型的计算准则。但实际上此连接尚有较大的承载潜力。承压型高强度螺栓是以曲线的最高点“3”作为连接承载力极限，因此更加充分利用了螺栓的承载能力。由于承压型连接和摩擦型连接是同一高强度螺栓连接的两个不同阶段，因此可将摩擦型连接定义为承压型连接的正常使用状态。另外，进行连接极限承载力计算时，承压型连接可视为摩擦型连接的损伤极限状态。\n\n  \n图15单个螺栓受剪时的工作曲线\n\n因高强度螺栓承压型连接的剪切变形比摩擦型的大，所以只适于承受静力荷载或间接承受动力荷载的结构中。另外，高强度螺栓承压型连接在荷载设计值作用下将产生滑移，也不宜用于承受反向内力的连接。\n\n11.5.5本条为原规范第8.3.7条。主要原因是型钢的抗弯刚度大，用高强度螺栓不易使摩擦面贴紧。\n\n11.5.6根据实践经验，允许在组合构件的缀条中采用1个螺栓(或铆钉)。某些塔桅结构的腹杆已有用1个螺栓的。\n\n因撬力很难精确计算，故沿杆轴方向受拉的螺栓（铆钉）连接中的端板（法兰板)，应采取构造措施（如设置加劲肋等）适当增强其刚度，以免有时撬力过大影响紧固件的安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a0d11293-452d-49bb-9fc9-f88af9c16359', '25《建设工程质量管理条例》（国务院令第279号）.md', '建设工程质量管理条例', '建设工程质量管理条例（2000年1月10日国务院第25次常务会议通过2000年1月30日中华人民共和国国务院令第279号公布，自公布之日起施行。根据2017年10月7日中华人民共和国国务院令第687号《国务院关于修改部分行政法规的决定》修订。根据2019年4月23日国务院令第714号《国务院关于修改部分行政法规的决定》修改。）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a0d8a19f-c0f4-4de4-a53a-e6a3d33e8af5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 1）', '5．3 材料和许用应力## 5．3．1 结构件钢材及其许用应力\n\n### 5．3．1．1 结构件钢材\n\n#### 5．3．1．1．1 起重机承载结构件的钢材选择，应考虑结构的重要性、载荷特征、应力状态、连接方式和起重机工作环境温度及钢材厚度等因素。\n\n起重机 金 属 结 构 的 主 要 承 载 结 构 的 构 件，宜 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T700中 的 Q235钢 和GB／T699中的 20钢 材；当 结 构 需 要 采 用 高 强 度 钢 材 时，可 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T1591中 的Q345、Q390和 Q420钢材。\n\n对厚度大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 的钢板，用作焊接承载构件时应慎重，当用作拉伸、弯曲等受力构件时，需增加横向取样的拉伸和冲击韧性的检验，且应满足设计要求。\n\n下列情况的承载结构和构件钢材不应采用沸腾钢：\n\na） 焊接结构\n\n1） 直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构；  \n2） 虽可以不计算疲劳但工作环境温度低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时的直接承受动载荷的结构以及受拉、受弯的重要承载结构；  \n3） 工作环境温度等于或低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的所有承载结构。\n\n#### b） 非焊接结构\n\n工作环境温度等于或低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构。\n\n#### 5．3．1．1．2 在设计高强度钢材的结构构件时，应特别注意选择合理的焊接工艺并进行相应的焊接试验，以减少其制造内应力，防止焊缝开裂及控制高强度钢材结构的变形。\n\n#### 5．3．1．1．3 室外工作起重机的结构工作环境温度，在用户未特别提出时，可取为起重机使用地点的年最低日平均温度。对不确定使用地点的起重机，工作环境温度由设计制造单位根据销售情况确定。\n\n#### 5．3．1．1．4 为使所选的结构件钢材具有足够的抗脆性破坏的安全性，应根据影响脆性破坏的条件来选择钢材的质量组别，即应正确评价导致构件钢材脆性破坏的以下各因素的影响：\n\n纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；  \n构件材料的厚度；  \n工作环境的温度。\n\n考虑影响脆性破坏因素评价的钢材质量组别选择方法参见附录I。\n\n#### 5．3．1．1．5 钢铸件宜采用符合 GB／T11352或 GB／T14408规定的铸钢。\n\n### 5．3．1．2 结构构件钢材的许用应力\n\n#### 5．3．1．2．1 拉伸、压缩、弯曲许用应力（即：基本许用应力） $[ \\pmb { \\sigma } ]$\n\n基本许用应力包括拉伸、压缩、弯曲的许用应力，可按以下两种情况计算：a） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7$ 的钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ ］为钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 除以强度安全系数 $n$ ，见表22。\n\n表 22 强度安全系数 $\\pmb { n }$ 和钢材的基本许用应力 $[ \\pmb { \\sigma } ]$   \n\n\n\n\n\nb） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的高强度钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ 按式（28）计算：\n\n$$\n[ \\sigma ] = \\frac { 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { n }\n$$\n\n……（28）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 钢材的基本许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点。当钢材无明显的屈服点时，取 $\\sigma _ { 0 , 2 }$ 为 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( \\sigma _ { 0 , 2 } \\right.$ 为钢材标准拉力试验残余应变达 $0 . 2 \\%$ 时的试验应力），单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 钢材的抗拉强度，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$n$ 与载荷组合类别相关的强度安全系数，见表22。\n\n#### 5．3．1．2．2 剪切许用应力\n\n剪切许用应力，按式（29）计算：\n\n$$\n[ \\tau ] = \\frac { [ \\sigma ] } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（29）\n\n式中：\n\n$[ \\tau ]$ ———机构件剪切许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n#### 5．3．1．2．3 端面承压许用应力\n\n端面承压许用应力，按式（30）计算：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } ] = 1 . 4 [ \\sigma ]\n$$\n\n……（30）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } \\right]$ ———端面承压许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a0dbbec0-9a31-4460-89ed-06f8bea3304d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：在岩溶和采空区进行钻孔灌注桩的施工时，对地质情况的了解程度是施工成败的关键，地质情况不明确就盲目施工，将会给工程带来灾难性的后果，故需要探明情况后再施工。\n\n## 9.3.2 施工前应根据实际地质钻探资料确定钻机的类型和钻孔工艺；并应制订可行的应对意外情况的预案，配备足够的抢险机具设备和材料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a0e4e643-6b12-439f-b459-43d4e5183542', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 2）', '风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ),它等于构件迎风面积的外形轮廓面积 $A _ { 0 }$ 乘以结构迎风面充实率 $\\varphi$ ，即 $A { = } A _ { 0 } \\varphi$ 。 $A _ { 0 }$ 和 $\\varphi$ 见图 $5 \\textrm { b }$ ）中的说明。\n\n起重机结构上总的风载荷为其各组成部分风载荷的总和。\n\nb） 当风向与构件的纵轴线或构架表面呈某一角度时，沿此风向的风载荷由式（12）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta } \\\\ { P _ { \\mathrm { w I I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta \\int } \\end{array}\n$$\n\n……（12）\n\n式中：\n\nWⅠ 同式（11）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 同式（11）；$C$ 同式（11)；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 同式（11)；$A$ -构件平行于纵轴的正面迎风面积，单位为平方米 $\\mathrm { ( m ^ { 2 } ) }$ ；$\\theta$ -风向与构件纵轴或构架表面的夹角！ $\\left( \\theta < 9 0 ^ { \\circ } \\right)$ )，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n##### 4．2．2．3．4．2 作用在起重机吊运的物品上的风载荷，按式（13）确定：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\\\ { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（13）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ -同式（11)；$A _ { \\mathrm { Q } }$ — 吊运物品的最大迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ）。如果起重机是吊运某些特定尺寸和形状的物品，则应根据该物品相应的尺寸和外形确定其迎风面积；当该面积不明确时，可参见附录E的E．5估算物品的迎风面积。\n\n#### 4．2．2．3．5 风力系数\n\n风力系数分为：\n\na） 单根构件、单片平面桁架结构的风力系数\n\n表16给出了单根构件、单片平面桁架结构和机器房的风力系数犾犫犾犇 $C$ 值。单根构件的风力系数 $C$ 值犱随构件的空气动力长细比 $( l / b$ 或 $l / D )$ ）而变化。对于大箱形截面构件，还要随构件截面尺寸比 $b / d$ 而变化。空气动力长细比和构件截面尺寸比等在风力系数计算中的定义见图5a）、图 $5 ~ \\mathrm { c } )$ ）。\n\n表 16 风力系数 $\\ b { C }$   \n\n\n\n\n\n注1：单片平面桁架式结构上的风载荷可按单根构件的风力系数逐根计算后相加，也可按整片方式选用直边型钢或圆形型钢桁架结构的风力系数进行计算；当桁架结构由直边型钢和圆形型钢混合制成时，宜根据每根犇 犇 犇构件的空气动力长细比和不同气流状态 $[ D v _ { \\mathrm { s } } < 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 或 $D v _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s } , D$ 为 圆 形 型 钢 直 径，单 位 为 米（m）］，采用逐根计算后相加的方法。\n\n注2：除了本表提供的数据之外，由风洞试验或者实物模型试验获得的风力系数值，也可以使用。\n\nb） 正方形格构式塔架的风力系数\n\n在计算正方形格构塔架正向迎风面的总风载荷时，应将实体迎风面积乘以下列总风力系数：\n\n1） 由直边型材构成的塔身，总风力系数为：犇 $1 . 7 ( 1 + \\eta )$ ；\n\n2） 由圆形型材构成的塔身： $D v _ { \\mathrm { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a0e75a8d-915b-408b-87a8-bc91aa66fa8c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 30）', 'olspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(124)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单个滑轮的效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(124)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机在功率Pm时的效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机在Ps时的效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳系统的总传动效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(124)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风向与构件纵轴或构架表面的夹角</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(12)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">水平侧向载荷系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(D.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">入</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按5.5.1.2计算的实腹式构件长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（44)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构构件的容许长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（42）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">As</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机平均起动转矩倍数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">入As</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">相对于PN的平均起动转矩倍数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">格构式结构件的换算长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（45）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">入hF</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">格构式构件的假想长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（45）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">双</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">实腹式构件的假想长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（44)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">相对于 PN 时的电动机最大转矩倍数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">入</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">受弯构件(梁)对弱轴(y轴)的长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">双xy</td><td colspan=\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a0e9550e-2bc8-4b82-8cae-f57c203de881', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 2）', 'bf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n### 8.2.2.2 非工作状态\n\n塔式起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（145）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 2 \\ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { e G } } + P _ { \\mathrm { e q } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（145）\n\n式中：\n\n$P _ { Z 2 }$ — 制动器、夹轨器等装置沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（15）；  \n$P _ { \\alpha } { \\bf { \\sigma } } _ { \\mathrm { { f } } }$ — 同式（143）；  \n$P _ { \\alpha \\mathbf { q } }$ — 固定吊具（吊钩、下滑轮组及1／2的悬吊钢丝绳等）的重力沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（143）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a0f646dd-7946-4cf0-bc00-3f714e90f36b', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '10.7 盖梁', '10.7 盖梁## 10.7.1 盖梁施工作业平台的技术要求如下：\na) 盖梁施工应搭设悬挑式作业平台，作业平台应与盖梁支撑体系及模板一同设计验算，并应符合5.9的规定。  \nb) 盖梁施工作业平台应采用悬臂梁式，宜采用纵梁加横梁的组合结构。  \nc) 盖梁施工作业平台步行板宽度不应小于 $0.8\\mathrm{~m}$，宜为 $1.2\\mathrm{~m}$。平台底板宜满铺；无法满铺时，应挂设安全平网；作业面与安全平网之间的高差不应超过 $3\\mathrm{~m}$，安全平网与坠落高度基准面的距离不应小于 $0.2\\mathrm{~m}$；安全平网应符合GB 5725的规定。  \nd) 盖梁施工作业平台之间应使用高处作业水平安全通道连接。  \ne) 盖梁施工作业平台的敞开边缘应设置防护栏杆，并应符合6.1.5的规定。\n\n## 10.7.2 盖梁施工应设置人员上下的安全通道，并应符合6.1.3的规定。\n\n## 10.7.3 盖梁端头张拉作业应符合10.2.3的规定。\n\n## 10.7.4 盖梁施工底模安装应搭设脚手架，宜使用水平生命线装置，并应符合6.1.7的规定。盖梁施工模板的安装拆除应符合6.2.6的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a0fa4809-8ad7-4f1f-be41-69584a1e40aa', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1目的、适用范围和引用标准', '1目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥混凝土耐磨性的试验方法。\n\n本方法适用于检验水泥混凝土的耐磨性，按规定的磨损方式磨削，以试件磨损面上单位面积的磨损量作为评定水泥混凝土耐磨性的相对指标。\n\n引用标准：\n\n《水泥胶砂耐磨性试验方法》（T0510)\n\n《水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法》(T0551)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a10c0bb6-1831-46db-a434-5f39da538030', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '四、事故结论', '四、事故结论制造厂对产品要害部位（制动部分）把关不严，产品结构不合理，再加上操作方式及站位不当等原因造成的伤人事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a1113dcd-e10e-4393-9d0c-9bbf13919dc7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．4 变幅机构电动机过载校验', '犚．4 变幅机构电动机过载校验变幅机构电动机过载校验按式（R．4）进行：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { \\sum F _ { \\mathrm { m a x } }  { v _ { \\mathrm { b } } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ ；$m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$\\sum F _ { \\mathrm { m a x } }$ — 包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 产生风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力在变幅齿条（或变幅螺杆、油缸、钢丝绳等）上的分力之和，在各变幅位置所有值的最大变幅力，单位为牛顿（N）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅齿条（或螺杆、油缸、钢丝绳等）的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；同式（P.5）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a1219697-e90a-4324-9bdc-91b25af78af9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.7.2 钢管拱肋的安装除应符合本章的相关规定外', '19.7.2 钢管拱肋的安装除应符合本章的相关规定外，尚应符合下列规定：1 钢管拱肋在成拱过程中，宜同时安装横向联结系，未安装联结系的拱肋不得超过一个节段，否则应采取临时横向稳定的措施。特殊情况下采用单肋合龙的安装方案时，应设置可靠的节段连接装置和足够的横向抗风缆，保证单拱肋的横向稳定。\n\n2 拱肋节段间的焊接宜按安装顺序同步进行，且宜对称施焊。施焊前应保证节段间有可靠的临时连接，并应有效地控制焊缝间隙；施焊时结构应处于无应力状态。合龙口的焊接或栓接作业应选择在环境温度相对稳定的时段内尽快完成。\n\n3 采用斜拉扣挂悬拼法施工时，拱肋上的扣挂节点应进行专门设计，并应在工厂制造时设置。扣索宜采用多根钢绞线或高强钢丝束，并应根据使用环境设防腐护套，扣索的强度安全系数应大于 2；对钢绞线扣索，应有防止扣索松弛以及减少风致振动影响的可靠措施。\n\n## 条文说明：\n\n3 扣索一般采用多根钢绞线或高强钢丝束，考虑不均衡受力和冲击荷载等因素，要求“扣索的强度安全系数应大于2”，是为了保证施工安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a124b74b-7a3e-4a3a-bec0-6203284383e6', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度。比较原规范桥涵设计洪水频率是与桥梁分类标准相关，虽然以跨径或总长标准界定的桥梁分类标准一定程度上反映了桥梁的重要性，但并不全面，特别是总长标准，反映桥梁的技术复杂性与重要性并不充分。因此，本次修订增加对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可按相同公路等级的大桥标准确定的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a1306ca6-89db-4917-98be-d3780b8a0b4c', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0579—2020 水泥混凝土抗氯离子渗透试验方法（Part 1）', 'T0579—2020 水泥混凝土抗氯离子渗透试验方法 (RCM法）## 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了RCM法测定硬化水泥混凝土抗氯离子渗透的试验方法。\n\n本方法适用于以测定氯离子在混凝土中非稳态迁移的迁移系数来确定混凝土抗氯离子渗透性能，但不适用于钢纤维混凝土抗氯离子渗透性能测试。\n\n引用标准：\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法(T0551)\n\n《混凝土氯离子扩散系数测定仪》（JG/T262）\n\n## 2 仪具与材料\n\n2.1 化学试剂应符合下列规定：\n\n（1）溶剂采用蒸馏水或去离子水。\n\n（2）氢氧化钠、氯化钠、硝酸银、氢氧化钙均为化学纯。\n\n2.2 仪器设备应符合下列规定：\n\n（1）切割试件的设备采用水冷式金刚石锯或碳化硅锯。\n\n（2）真空容器至少能够容纳3个试件。\n\n（3）真空泵能保持容器内的气压处于 $1 { \\sim } 5 \\mathrm { k P a }$ 。\n\n（4）RCM试验装置（图T0579-1）采用的有机硅橡胶套的内径和外径应分别为 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 和 $1 1 5 \\mathrm { m m }$ ，长度为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。夹具应采用不锈钢环箍，其直径范围为 $1 0 5 { \\sim } 1 1 5 \\mathrm { m m }$ ，宽度为$2 0 \\mathrm { m m }$ 。阴极试验槽可采用尺寸为 $3 7 0 \\mathrm { m m } { \\times } 2 7 0 \\mathrm { m m } { \\times } 2 8 0 \\mathrm { m m }$ 的塑料箱。阴极板应采用厚度为$0 . 5 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 1 \\mathrm { m m }$ 、直径不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的不锈钢板。阳极板采用厚度为 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 、直径为$9 8 \\mathrm { { m m } \\pm 1 \\mathrm { { m m } } }$ 的不锈钢网或由硬塑料板制成的带孔的不锈钢板二支架应。处于试件和阴极板之间的支架头高度为 $1 5 { \\sim } 2 0 \\mathrm { m m }$ 。RCM试验装置还应符合现行《混凝土氯离子扩散系数测定仪》（JG/T262）的规定。\n\n  \n图T0579-1RCM 试验装置示意图\n\n1-阳极板；2-阳极溶液；3-试件；4-阴极溶液；5-直流稳压电源;\n\n6-有机硅橡胶套；7-环箍；8-阴极板；9-支架；10-阴极试验槽；11-支撑头（5）电源能稳定提供 $\\mathrm { 0 { \\sim } 6 0 V }$ 的可调直流电，精度为 $\\pm 0 . 1 \\mathrm { V }$ ，电流为0\\~10A。\n\n（6）电表的精度为 $\\pm 0 . 1 \\mathrm { m A }$ 。\n\n（7）温度计或热电偶的精度为 $\\pm 0 . 2 \\mathrm { ^ { \\circ } C }$ 。\n\n（8）喷雾器应适合喷洒硝酸银溶液。\n\n（9）游标长尺的精度为 $\\pm 0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n（10）尺子的最小刻度为 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n（11）水砂纸的规格为 200\\~600 号。\n\n（12）细锉刀可为备用工具。\n\n（13）扭矩扳手的扭矩范围为 $2 0 { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m }$ ，测量允许误差为 $\\pm 5 \\%$ 。\n\n（14）电吹风的功率为 $1 0 0 0 { \\sim } 2 0 0 0 \\mathrm { W }$ 。\n\n（15）黄铜刷可为备用工具。\n\n（16）真空表或压力计的精度为 $\\pm 6 6 5 \\mathrm { P a }$ ，量程为 $0 { \\sim } 1 3 3 0 0 \\mathrm { P a }$ 。\n\n（17）抽真空设备可由体积在 $1 0 0 0 \\mathrm { m L }$ 以上的烧杯、真空干燥器、真空泵、分液装置、真空表等组合而成。\n\n2.3 溶液和指示剂应符合下列规定：\n\n（1）阴极溶液为 $1 0 \\%$ 质量浓度的 $\\mathrm { N a C l }$ 溶液，阳极溶液为 $0 . 3 \\mathrm { m o l / L }$ 摩尔浓度的NaOH溶液。溶液至少提前24h配制，并密封保存在温度为 $2 0 { \\sim } 2 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的环境中。\n\n（2）显色指示剂为 $0 . 1 \\mathrm { m o l / L }$ 浓度的 $\\mathrm { A g N O } _ { 3 }$ 溶液。\n\n（3）RCM试验所处的试验室温度应控制在 $2 0 ^ { \\circ } C { \\sim } 2 5 ^ { \\circ } C$ 。\n\n2.4 试件制作应符合下列规定：\n\n（1）试验用试件应采用直径为 $\\phi 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 \\mathrm { m m }$ 、高度为 $5 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ 的圆柱体试件。\n\n（2）在试验室制作试件时，宜使用 $\\phi 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 或 $\\phi 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 2 0 0 \\mathrm { m m }$ 试模。集料最大粒径不宜大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 。试件成型后应立即用塑料薄膜覆盖并移至标准养护室。试件应在\n\n$2 4 \\mat');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a1346ebe-7fa9-4c86-bb1e-e55a2cba171c', '44《中华人民共和国水法》（主席令第48号）.md', '（三）使用化学消油剂。', '（三）使用化学消油剂。第二十九条船舶在港口或者码头装卸油类及其他有毒有害、腐蚀性、放射性货物时，船方和作业单位必须采取预防措施，防止污染水体。\n\n第三十条船舶发生事故，造成或者可能造成水体污染的，海事管理机构应当组织强制打捞清除或者强制拖航，由此支付的费用由肇事船方承担。\n\n第三十一条造船、修船、拆船、打捞船舶的单位，必须配备防污设备和器材；进行作业时，应当采取预防措施，防止油类、油性混合物和其他废弃物污染水体。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a13754ab-2717-422b-b856-e1f84e3ebfdb', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 1）', '1 总则1.0.1 为规范公路桥涵设计，按照安全、耐久、适用、环保、经济和美观的原则，制定本规范。\n\n1.0.2 本规范适用于新建和改建各等级公路桥涵的设计。\n\n1.0.3 公路桥涵结构的设计基准期为100年。\n\n1.0.4 公路桥涵主体结构和可更换部件的设计使用年限不应低于表1.0.4的规定。\n\n表1.0.4桥涵设计使用年限（年）  \n\n\n\n\n\n1.0.5 特大、大、中、小桥及涵洞按单孔跨径或多孔跨径总长分类规定见表1.0.5。\n\n表1.0.5桥梁涵洞分类  \n\n\n\n\n\n注：1.单孔跨径系指标准跨径。\n\n2.梁式桥、板式桥的多孔跨径总长为多孔标准跨径的总长；拱式桥为两端桥台内起拱线间的距离；其他形式桥梁为桥面系行车道长度。\n\n3.管涵及箱涵不论管径或跨径大小、孔数多少，均称为涵洞。\n\n4.标准跨径：梁式桥、板式桥以两桥墩中线间距离或桥墩中线与台背前缘间距为准；拱式桥和涵洞以净跨径为准。\n\n1.0.6 公路桥涵应进行抗风、抗震、抗撞等减灾防灾设计。\n\n1.0.7 公路桥涵设计应满足环境保护和资源节约的有关要求。\n\n1.0.8 公路桥涵设计除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定。\n\n## 2 术语和符号\n\n### 2.1 术语\n\n2.1.1 设计基准期 design reference period 为确定可变作用等的取值而选用的时间参数。\n\n2.1.2 设计使用年限/design working/service life\n\n在正常设计、正常施工、正常使用和正常养护条件下，桥涵结构或结构构件不需进行大修或更换，即可按其预定目的使用的年限。\n\n2.1.3 极限状态 limt states\n\n整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一功能要求，此特定状态为该功能的极限状态。\n\n2.1.4 承载能力极限状态 ultimatelimit 对应于结构或结构构件达到最大承载力或不适于继续承载的变形的状态。\n\n2.1.5 正常使用极限状态 serviceability limit states 对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值的状态。\n\n2.1.6 设计状况 design situations\n\n代表一定时段内实际情况的一组设计条件，设计时应做到在该组条件下结构不超越有关的极限状态。\n\n2.1.7 结构耐久性 structural durability\n\n在设计确定的环境作用和养护、使用条件下，结构及其构件在设计使用年限内保持其安全性和适用性的能力。\n\n2.1.8 作用 action\n\n施加在结构上的集中力或分布力（直接作用，也称为荷载）和引起结构外加变形或约束变形的原因（间接作用）。\n\n2.1.9 永久作用，permanent action\n\n在设计基准期内始终存在且其量值变化与平均值相比可以忽略不计的作用，或其变化是单调的并趋于某个限值的作用。\n\n2.1.10 可变作用 variable action\n\n在设计基准期内其量值随时间而变化，且变化值与平均值相比不可忽略不计的作用。\n\n2.1.11 偶然作用 accidental action 在设计基准期内不一定出现，而一旦出现其量值很大，且持续时间很短的作用。\n\n2.1.12 作用的标准值 characteristic value of an action\n\n作用的主要代表值，可根据对观测数据的统计、作用的自然界限或工程经验确定。\n\n2.1.13 可变作用的伴随值 accompanying value of a variable action\n\n在作用组合中，伴随主导作用的可变作用值。可以是组合值、频遇值或准永久值。\n\n2.1.14 作用的代表值 representative value of an action 极限状态设计所采用的作用值。可以是作用的标准值或可变作用的伴随值。\n\n2.1.15 作用的设计值 design value of an action 作用的代表值与作用分项系数的乘积。\n\n2.1.16 可变作用的组合值 combination value of a variable action\n\n使组合后的作用效应的超越概率与该作用单独出现时其标准值作用效应的超越概率趋于一致的作用值；或组合后使结构具有规定可靠指标的作用值。可通过组合值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.17 可变作用的频遇值 frequent value of a variableaction\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较小的作用值；或被超越的频率限制在规定频率内的作用值。可通过频遇值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.18 可变作用的准永久值 quasi-permanent value of a variable action\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较大的作用值。可通过准永久值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.19 作用效应 effect of action\n\n由作用引起的结构或结构构件的反应。\n\n2.1.20 作用组合（荷载组合）combination of actions（loadcombination）\n\n在不同作用的同时影响下，为验证某一极限状态的结构可靠度而采用的一组作用设计值。\n\n2.1.21 作用基本组合 fundamental combinationof actions 承载能力极限状态设计时，永久作用设计值与可变作用设计值的组合。\n\n2.1.22 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quas');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a137e06d-0d9a-4420-b6de-232a0a0cf8b9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更当用极限状态法计算时，式（M．1）、式（M．2）和式（M．5）应按5．2．2．2．4的规定变更。当 $\\frac { N } { N _ { \\mathrm { E } } } { < } 0 . 1$ 时，上述各式中的弯矩项可按一阶弯矩考虑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a149fe24-dd1c-4605-899a-ff4320dd90c5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 2）', '行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、负载超速会引起危险的起升机构和非平衡式变幅机构应设置超速开关。超速开关的整定值取决于控制系统性能和额定下降速度，通常为额定下降速度的 $1 . 2 5 { \\sim } 1 . 4$ 倍。\n\n### 7．4．8 行程限位保护\n\n起重机应设有行程限位保护，见9．7．2的规定。\n\n### 7．4．9 超载保护\n\n起重机存在超载可能时，应设防超载的安全装置，见9．7．3的规定。\n\n### 7．4．10 接地保护\n\n#### 7．4．10．1 起重机本体的金属结构\n\n应与供电线路的地线可靠连接。大车与小车的车轮、任何其他的滚轮或端梁连接采用的铰链均不能替代必需的导电连接，而应另外用专门的接地线将各部分结构件上的接地点连接；司机室与起重机本体接地点之间应用双接地线连接。  \n#### 7．4．10．2 起重机所有电气设备的金属外壳\n\n金属导线管、金属支架及金属线槽等均应可靠接地。宜采用专门设置的接地线，保证电气设备的可靠接地。\n7．4．10．3 接地线及用作接地设施的电导，一般不小于本线路中最大的相电导的1／2，向小车供电的接地线不小于小车上最大用电设备相电导的1／2。  \n7．4．10．4 严禁用接地线作为载流零线。\n\n## 7．4．11 避雷保护\n\n对于安装在野外且相对周围地面处在较高位置的起重机，应考虑避除雷击对其高位部件和人员造成损坏和伤害，特别是如下情况：\n\n易遭雷击的结构件（例如：臂架的支承缆索）；  \n连接大部件之间的滚动轴承和车轮（例如：支承回转大轴承，运行车轮轴承）；  \n为保证人身安全起重机运行轨道应可靠接地。\n\n## 7．4．12 其他保护\n\n### 7．4．12．1 从起重机外部上下起重机的门应装设门开关，当人员上下起重机时，应断开运行机构电源；会涉及人身安全的通道门也应装设门开关，门打开时应断开相应机构的电源。\n### 7．4．12．2 起重机上的电气控制设备中可能触及的带电裸露部分，应有防止触电的防护措施。\n### 7．4．12．3 当室外起重机的总高度大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，且周围无高于起重机顶尖的建筑物和其他设施，两台起重机之间有可能相碰，或起重机及其结构可能妨碍空运或水运时，应在其端部、顶部装设障碍灯。\n### 7．4．12．4 起重机应设单独的照明变压器。照明变压器应是隔离变压器，禁止采用自耦变压器，照明变压器二次侧一端应接地，照明线路总电源开关应设置断路器及漏电保护开关。\n\n### 7．4．12．5 安全照明电压不应超过 $5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n## 7．4．13 指示器\n\n根据使用需求，可设置指示器以利于司机完成起重吊装作业。指示器主要有起升高度指示器、起升载荷指示器\"臂架倾角指示器、塔式起重机工作幅度指示器、臂架回转角度指示器\"运行同步指示器及松绳指示器等。\n\n## 7．5 电气控制\n\n### 7．5．1 控制元件\n\n#### 7．5．1．1 接触器\n\n接触器应符合 GB14048．4的要求。换向接触器和其他同时闭合会引起短路事故的接触器之间，应设置电气联锁和机械联锁。\n\n#### 7．5．1．2 可编程序控制器\n\n可编程序控制器一般根据开关量的输入输出点数和电压等级、模拟量输入输出点数及其他特殊功能要求进行设计选型，在可靠性要求特别高的情况下可使用冗余系统。可编程序控制器应按照制造商的说明书安装。对用于安全保护的联锁信号，如极限限位、超速限制等，应具有直接的继电保护联锁线路。\n\n#### 7．5．1．3 电阻器\n\n##### 7．5．1．3．1 选择电阻器电阻值时应注意：\n\na） 接电持续率不同的电动机，宜选用不同参数的起重机通用电阻器；接电持续率虽不同但又相近时，允许选用同一规格的电阻器。  \nb） 起动用电阻器各级电阻选用值与计算值允差 $\\pm 5 \\%$ ；个别级的电阻器选用值允差 $\\pm 1 0 \\%$ ，但各相总电阻选用允差不应超过 $\\pm 8 \\%$ 。\n\n##### 7．5．1．3．2 选择电阻器发热容量时应注意：\n\na） 一般按重复短时工作制选择，一个循环周期时间定为60s，接电持续率分别为： $1 0 0 \\% . 7 0 \\%$ 、$5 0 \\% , 3 5 \\% , 2 5 \\% , 1 7 . 5 \\% , 1 2 . 5 \\% , 8 . 8 \\% , 6 . 2 5 \\%$ 和 $4 , 4 \\%$ ；常 串 级 电 阻 应 按 长 期 工 作 制选择。  \nb） 电阻器各级电阻的接电持续率，可按不同接入情况选用不同值。同一电阻元件在不同接电持续率时有不同允许电流值，选用元件的允许电流值不应小于电动机额定电流。\n\n##### 7．5．1．3．3 起升机构不应选用频敏电阻器。\n\n##### 7．5．1．3．4 晶闸管定子调压调速系统电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，上升和下降用电阻元件在$J C = 1 0 0 \\%$ 下的电流值，不应小于当电动机带额定载荷时上升和下降分别对应的电动机的工作电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a14a486e-24ab-4836-9d69-33e9c6bc3882', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '附录B（Part 1）', '附录B## （规范性附录）起升机构与防坠落装置试验\n\n### B.1爬升式和夹钳式起升机构与防坠落装置\n\n#### B.1.1静载试验\n\n静载试验系数等于1.5。  \n起升机构应静态承载 $1 . 5 \\times W _ { \\mathrm { { l l } } }$ 的载荷达 $1 5 \\ \\mathrm { m i n }$ 。  \n钢丝绳应按制造商的说明进行润滑。  \n观察起升机构钢丝绳在驱动绳轮中是否产生滑移或蠕动的迹象。  \n观察主制动器承受此载荷是否产生滑移或蠕动迹象。  \n观察载荷是否保持在原位。  \n观察起升机构承载零部件是否产生失效、变形或削弱。  \n卸载后，观察起升机构能否按照使用手册进行正常操作。  \n将试验结果记入表D.8。 ！\n\nSAC\n\n#### B.1.2动载试验\n\n起升机构应承载 $1 . 2 5 \\times W _ { \\mathrm { { l l } } }$ 的载荷，起升和下降30次循环。  \n观察主制动器制动后载荷是否产生滑移现象。  \n测量和计录主制动器的制动距离。  \n将试验结果记入表D.8。\n\n#### B.1.3强度试验\n\n起升机构应静态承载 $4 \\times W _ { \\mathrm { l l } }$ 的载荷达 $1 5 \\ \\mathrm { m i n }$ 。  \n此测试进行时应保证原动机在机械锁定状态，钢丝绳在牵引系统中无滑移。  \n防坠落装置应松开。  \n上述试验后，应将驱动绳轮旋转 $9 0 ^ { \\circ }$ 并重复上述试验，直至驱动绳轮旋转 $3 6 0 ^ { \\circ }$ 。  \n观察起升机构的承载零部件是否产生失效。  \n观察载荷是否保持在原位。  \n将试验结果记入表D.8。\n\n#### B.1.4防坠落装置功能试验\n\n##### B.1.4.1试验装置\n\n如防坠落装置是吊篮的一部分，应将防坠落装置安装在整个系统中进行试验。\n\n如防坠落装置是独立元件，试验应在测试装置上进行。此测试装置的构成应使在悬挂点沿垂直轴的自然振动频率不小于 $1 0 0 ~ \\mathrm { H z }$ ，且5倍的 $W _ { \\parallel }$ 载荷对悬挂点产生的变形应不大于 $1 \\textrm { m m }$ 。\n\n防坠落装置的试验装置如图B.1所示。\n\n  \n图B.1防坠落装置典型试验装置\n\n说明：\n\n1- $1 0 ~ \\mathrm { k g }$ 重块； 4--释放装置; 7——钢丝绳间水平距离；  \n2- 试验载荷； 5——悬挂点； 8-—安全钢丝绳；  \n3—-工作钢丝绳； 6--测力装置； 9-—防坠落装置。\n\n防坠落装置上部的钢丝绳长度应小于或等于 $3 0 0 ~ \\mathrm { { \\ m m } }$ 。钢丝绳间距应符合设计和使用手册的规定。\n\n试验载荷应为 $W _ { \\parallel }$ 。\n\n测力装置：精度为 $\\pm 2 \\%$ ;频带宽范围为 $1 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { H z }$ ;测力范围为1倍 ${ \\sim } 5$ 倍的 $W _ { \\parallel }$ 。\n\n##### B.1.4.2试验方法\n\n按下列步骤进行：\n\na) 在安全钢丝绳进入防坠落装置的位置作标记，以便测量下落距离。  \nb) 在安全钢丝绳底端加 $1 0 ~ \\mathrm { k g }$ 的重块以确保钢丝绳不松弛。  \nc） 在悬挂点释放承载钢丝绳以进行坠落试验。确保这一过程没有任何影响试验结果的附加力。  \n一旦释放，试验载荷应自由坠落下降直至防坠落装置锁住安全钢丝绳后下降完全停止。  \nd) 记录下降距离和安全钢丝绳上的最大动载拉力。  \ne) 连续3次重复步骤c)和d)。\n\nf）防坠落装置与吊篮整体一起试验时：\n\n$\\bullet$ 观察承受3次试验中吊篮有无断裂；$\\bullet$ 测量3次试验中的冲击载荷系数： $S _ { \\mathrm { d } } { = } T _ { \\mathrm { m } } / W _ { \\mathrm { l l } }$ ；$\\bullet$ 测量和记录3次试验中的下降距离和平台倾斜角度g）防坠落装置作为独立部件如图B.1所示试验装置上进行试验时：\n\n$\\bullet$ 观察3次试验中防坠落装置与钢丝绳有无断裂；  \n$\\bullet$ 测量3次试验中的冲击载荷系数： $S _ { \\mathrm { d } } { = } T _ { \\mathrm { m } } / W _ { \\mathrm { l l } }$ ；  \n$\\bullet$ 测量和记录3次试验中的下降距离。\n\n将试验结果记入表D.8。\n\n#### B.1.5起升机构停转载荷试验\n\n进行试验时，应满足下列条件：\n\na） 电动机在额定电压下；  \nb）正常环境温度下；  \nc）电动机工作温度正常。测试起升机构电动机的停转载荷。  \n将试验结果记入表D.8。\n\n### B.2手动起升机构\n\n#### B.2.1工作状态试验\n\n手动起升机构起升或下降 $W _ { \\parallel }$ 时，测量和记录施加在曲柄或手柄端部的作用力。当施加在曲柄或手柄端部的作用力分别为 $6 2 5 \\ \\mathrm { N }$ 或 $1 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 时，测量和记录手动起升机构起升的载荷。将试验结果记入表D.8。\n\n#### B.2.2可靠性试验\n\n手动起升机构承载 $W _ { \\parallel }$ 。  \n可靠性工作循环次数为 500 次。  \n观察是否产生断裂、磨损、故障的迹象;是否有修理或调整。  \n将试验结果记入表D.8。\n\n#### B.2.3钢丝绳试验\n\n用于可靠性试验的钢丝绳，见B.2.2。  \n在 $3 0 \\times d$ 长度上，观察和记录钢丝断裂根数。  \n观察钢丝绳是否出现鸟笼型松散或任何一');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a161a2cb-d59b-4448-8570-027ba1ca0437', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：4 由于大跨径石拱桥的拱上结构施工时对拱圈受力的影响较大，故规定如条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a17441fa-9775-431c-af3d-fb103e7c3662', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．9 起重吊具的电气', '7．9 起重吊具的电气## 7．9．1 供电\n\n供电电缆应缠绕到电缆卷筒上或收集到吊具上的电缆框内（对于吊具的起升高度小的场所），它们的机械强度、抗外界影响的性能、耐热或耐水压性能应适合使用条件。\n\n所选用的电缆固定方法应做到使其接头不受任何拉力，电缆不被损坏。\n\n电缆的敷设与防护应排除正常使用时被损坏的可能性。\n\n## 7．9．2 起重电磁吸盘\n\n### 7．9．2．1 起重电磁吸盘电源严禁接入其他设备，以免影响其正常工作。\n\n### 7．9．2．2 必要场合，可设置备用电源（如蓄电池），备用电源支持时间不宜小于 $2 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，在这种情况下，应提供自动充电装置和显示蓄电池电压的指示器，并应有灯光和声响警告装置示警。为及时安全下放所吸物料，该电源允许接入起升制动器回路，或起升制动器应具有手动释放功能。\n\n### 7．9．2．3 绕组绝缘等级应根据功率损失、环境温度及被吸物料所产生的热辐射量进行选择。\n\n### 7．9．2．4 通常起重电磁吸盘按接电持续率 $50 \\%$ 设计制造，对于其他接电持续率，应由制造商向用户提供相应参数。\n\n### 7．9．2．5 起重电磁吸盘的拉脱力不应小于所吸物料质量重力的两倍。\n\n## 7．9．3 电动夹钳\n\n驱动电动机、检测元件、行程开关及电缆敷设等均应满足所需的防护等级及环境温度要求，应具有高可靠性能。\n\n## 7．9．4 水下液压抓梁\n\n### 7．9．4．1 液压泵站及其电控设备、行程检测元件等均应有良好的密封措施，确保在其承受相应水压时能正常工作；电缆及其接头的密封方式应能在承受相应的水压时正常工作。\n\n### 7．9．4．2 抓梁至少应具有抓梁下放到位、销轴退回到位和销轴伸出到位的行程检测及指示功能。\n\n## 7．9．5 抓斗\n\n### 7．9．5．1 驱动\n\n100\n\n驱动电动机应根据抓斗的类型和使用情况（电动抓斗、电动液压抓斗、机械驱动抓斗）设计成S3、S4或S5工作制。\n\n### 7．9．5．2 防护等级\n\n室外使用时，电动机和电气设备的防护等级不应低于 GB／T4942．1和 GB4208中的IP54；水下作业时，防护等级不应低于IP57。由于这种设备的特殊使用条件，对振动和冲击应特别加以注意。\n\n## 7．9．6 吊具回转装置\n\n### 7．9．6．1 对回转部分的供电\n\n回转部分的供电系统要根据回转范围的要求进行合适的设计。\n\n### 7．9．6．2 防护等级\n\n如果回转电动机安装在起重机金属结构上，则至少应符合该结构件上其他电动机的防护等级。\n\n如果回转电动机安装在起重吊具上，室内作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的P44，室外作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的IP54。\n\n## 7．9．7 集装箱专用吊具\n\n### 7．9．7．1 吊具上的用电设备和电气元件安装在防护等级不应低于GB／T4942．1的IP55的密封箱中，采用多芯插头／插座与吊具电缆连接，以便于更换吊具。为防止电气元件的松动，密封箱的固定应采取减震措施。\n\n### 7．9．7．2 吊具应具有与起重机操作系统实现安全联锁的限位开关。这些安全措施至少应包括：只有当所有锁销全部正确插入箱孔时，才能进行锁销的开锁或闭锁动作，当吊具吊离地面时锁销不能有任何动作；只有当所有锁销全部处于全开锁或全闭锁位置时，起升机构才允许动作；当起吊集装箱时，不允许有伸缩动作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a176c2e3-5929-4f6d-94d9-d878a045422a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '5 模板、支架', '5 模板、支架## 5.1 一般规定\n\n### 5.1.1模板宜采用钢材、胶合板或其他适宜的材料制作；支架宜采用钢材或常备式定型钢构件等材料制作。钢材的性能和质量应符合现行《碳素结构钢》（GB/T 700）的规定；胶合板的性能和质量应符合现行《混凝土模板用胶合板》（GB/T 17656）或现行《混凝土模板用竹材胶合板》（LY/T 1574）的规定；其他材料应符合其相应国家或行业标准的规定，常备式定型钢构件应符合该产品相应的技术规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a17e75ce-6b8c-45f0-9f0b-9189a5123b7f', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第六章 附 则', '第六章 附 则第四十四条 没有造成人员伤亡，但是社会影响恶劣的事故，国务院或者有关地方人民政府认为需要调查处理的，依照本条例的有关规定执行。\n\n国家机关、事业单位、人民团体发生的事故的报告和调查处理，参照本条例的规定执行。\n\n第四十五条 特别重大事故以下等级事故的报告和调查处理，有关法律、行政法规或者国务院另有规定的，依照其规定。\n\n第四十六条 本条例自 2007 年 6 月1 日起施行。国务院1989 年 3 月 29日公布的《特别重大事故调查程序暂行规定》和1991 年 2 月 22日公布的《企业职工伤亡事故报告和处理规定》同时废止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a1861bfd-8a2a-44c3-8e0d-d83f89e00c6c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 3）', '\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } \\mathrm { = } \\frac { 1 } { m } \\Big ( \\thinspace \\zeta P _ { \\Sigma } ( \\omega \\mathrm { + } m _ { \\mathrm { a } } ) \\mathrm { + } P _ { \\mathrm { w I } } \\large ) \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\bullet \\ \\eta } \\mathrm { + } \\frac { \\sum J n ^ { \\mathrm { 2 } } } { 1 8 2 \\ 4 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big )\n$$\n\n………（S．10）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 运行机构电动机发热计算功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；$m$ 电动机台数；  \n$\\mathrm { P } _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；  \n$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；  \nWI— 同式（86）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；同式（89）；  \n∑ — 同式（R．2）；$n$ 同式（82）；$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（R．2）。\n\n#### 犛．2．2．2．2 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．10）计算出运行机构所需的电动机的发热计算功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率大于等于发热计算功率，则电动机的发热校验通过。\n\n## 犛．2．3 按平均损耗法验算电动机的发热\n\n按S．2．1的方法验算电动机的发热，仅对桥式、门式、门座等类型的起重机采用的YZR系列交流异步绕线转子电动机最为合适，而对其他型式的电动机，其他工况与控制方式差别较大的起重机，特别是对采用涡流制动器、晶闸管定子调压等调速系统的电动机，可采用推荐的平均损耗法进行发热校验。\n\n按平均损耗法验算电动机发热的基本步骤是：\n\na） 确定该电动机在起重机工作机构中的典型负载图；  \nb） 考虑各运行时段的电动机数据，如停机时散热条件恶化等冷却系数标么值、固定损耗与可变犚损耗的比值等，计算出电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率 $R _ { \\mathfrak { n } }$ ；  \nc） 当电动机为断续定额基准时，求出断续定额与连续定额的损耗比犚 $P _ { \\natural }$ ；  \nd） 按式（S．11）求出运行后的温升与断续定额时温升的比率犘犚 $R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ ：\n\n$$\nR _ { \\mathfrak { n } } { = } P _ { \\mathfrak { s } } R _ { \\mathfrak { n } }\n$$\n\n式中：\n$R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ — 运行后的温升与断续定额时温升的比率；$P _ { \\xi }$ — 电动机断续定额与连续定额的损耗比；$R _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率；犚当 $R _ { \\mathfrak { n } } { \\leqslant } 1$ ，则认为电动机发热校验合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a1a0a078-0ad8-4b01-becf-7248f41d2188', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '5.9 外观', '5.9 外观591 架桥机面漆应均匀、细致、光亮、完整和色泽一致,不得有粗糙不平、漏漆、错漆、皱纹、针孔及严重流挂等缺陷。\n\n592 涂漆时,应先涂两层底漆,两层漆膜总厚度 $5 0 ~ \\mu \\mathrm { m } { \\sim } 6 0 ~ \\mu \\mathrm { m }$ ,然后再涂两层或两层以上面漆。漆膜的总厚度不小于 $1 0 0 \\ \\mu \\mathrm { { m } }$ 。\n\n593 漆膜附着力应符合 $\\mathrm { G B / T \\ 9 2 8 6 }$ 中规定的一级质量要求。\n\n594 涂漆颜色一般应符合订货合同的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a1cdfb10-3698-468f-9f7e-609b9428ec8d', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '本规范用词用语说明', '本规范用词用语说明## 1 本规范执行严格程度的用词，采用下列写法：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的用词，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；\n\n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；\n\n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；\n\n4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用可\n\n## 2 引用标准的用语来用下列写法：\n\n1）在规范总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定”\n\n2）在规范条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为“应符合 $\\langle x \\times x \\times x \\times x \\rangle ( x \\times x )$ 的有关规定”\n\n3）当引用本规范中的其他规定时，表述为“应符合本规范第 $\\times$ 章的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ $\\times$ 节的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ 条的有关规定”或“应按本规范第 $\\times$ $\\times , \\times , \\times$ 条的有美规定执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a1d2f29b-c3c5-416a-88f2-5e3e6174968b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 2）', '2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ { \\mathrm { { m } } } + M _ { \\mathrm { { s } } } + M _ { \\mathrm { { w } } \\mathrm { { I } } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ m i \\eta }\n$$\n\n……（S．7）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1,表Q.1;  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（S．1）；$M _ { \\alpha }$ — 见式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } }$ — 按计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算的等效风阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；$m$ 同式（89）；i 同式(R.3)；m -同式（93）。\n\n### 犛．2．1．3．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．4 变幅机构电动机发热验算\n\n### 犛．2．1．4．1 普通臂架变幅机构，因为它属于非平衡的、非工作性的变幅机构，所以按其变幅力和变幅钢丝绳卷绕线速度计算确定的电动机功率而选用的电动机，一般不需要进行电动机的发热校验。\n\n### 犛．2．1．4．2 平衡臂架变幅机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．4．2．1 稳态平均功率按式（S．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } { = } G  { v _ { \\mathrm { b } } } \\ \\frac { \\sqrt { \\frac { \\sum P _ { \\mathrm { I i } } { } ^ { 2 } t _ { i } } { \\sum t _ { i } } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表 $\\mathrm { Q . 1 }$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 额定变幅速度，单位为米每秒犻 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\textstyle \\sum P _ { \\mathrm { I } i }$ — 在第 $i$ 个变幅位置，由包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { 1 }$ 产生的风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力等产生的在变幅 齿 条 （或 变 幅 螺 杆、油 缸、钢 丝 绳 等 ）上 的 分 力 之 和，单 位 为 牛 顿 （N）； $\\alpha _ { \\mathrm { ~ I ~ } }$ 见 $4 . 2 . 1 . 2 . 2 . 2 , p _ { 1 }$ 见表15；\n\n$t _ { i }$ —每一变幅位置间隔所需时间,单位为秒(s);可由变幅齿条(或螺杆、油缸、钢丝绳等)行程 $l$ 及移动速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ 按下式算出；\n\n$$\nt _ { i } = \\frac { l _ { i + 1 } - l _ { i } } { v _ { \\textrm { b } } }\n$$\n\nm —同式（89）；  \nm —同式(P.5)。\n\n#### 犛．2．1．4．2．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 2 { \\sim } \\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 4$ 进行。\n\n## 犛．2．2 按机构工作级别及其等效接电持续率进行电动机的发热校验\n\n### 犛．2．2．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．1．1 起升机构电动机静功率按式（S．9）校验：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta }\n$$\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 起升机构电动机静功率，单位为千瓦（kW）；$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）。\n\n#### 犛．2．2．1．2 机构工作级别与电动机等效接电持续率JC′值的关系，见表 P．2。\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a1daecb8-e15f-4264-a59b-e7c8a613188d', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4作用', '4作用');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a1dd18d7-15d1-44e0-8636-29aaf0a24d5a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑当计算起重机压弯构件时，可将构件的制造误差引起的初始变形犖 犖 $( f _ { 0 }$ ）或使用后由于磨损产生的间犕 犕隙引起的位移 $( \\boldsymbol { f } ^ { \\prime } )$ ）所形成的附加弯矩ψ $( N \\cdot f _ { 0 }$ 或 $\\boldsymbol { N } \\cdot \\boldsymbol { f } _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } } ^ { \\prime }$ ）加在式（M．1）的第二项 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 和第三项 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 上。此时式中第一项的 $\\varphi \\psi$ 取为1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a1e33741-296d-45ce-937d-1ce9a75a0600', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑当计算起重机压弯构件时，可将构件的制造误差引起的初始变形犖 犖 $( f _ { 0 }$ ）或使用后由于磨损产生的间犕 犕隙引起的位移 $( \\boldsymbol { f } ^ { \\prime } )$ ）所形成的附加弯矩ψ $( N \\cdot f _ { 0 }$ 或 $\\boldsymbol { N } \\cdot \\boldsymbol { f } _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } } ^ { \\prime }$ ）加在式（M．1）的第二项 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 和第三项 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 上。此时式中第一项的 $\\varphi \\psi$ 取为1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a1e45279-28a1-419b-a354-958c39592970', '43《生产安全事故应急预案管理办法》.md', '第五章 监督管理', '第五章 监督管理第四十一条各级人民政府应急管理部门和煤矿安全监察机构应当将生产经营单位应急预案工作纳入年度监督检查计划，明确检查的重点内容和标准，并严格按照计划开展执法检查。\n\n第四十二条地方各级人民政府应急管理部门应当每年对应急预案的监督管理工作情况进行总结，并报上一级人民政府应急管理部门。\n\n第四十三条对于在应急预案管理工作中做出显著成绩的单位和人员，各级人民政府应急管理部门、生产经营单位可以给予表彰和奖励。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a1ec5d5e-8922-4cb8-b5ee-3591b369115f', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百五十三条出卖人应当按照约定的质量要求交付标的物', '第一百五十三条出卖人应当按照约定的质量要求交付标的物。出卖人提供有关标的物质量说明的，交付的标的物应当符合该说明的质量要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a1f1a22f-872a-4a23-a180-21a7fbbc9e36', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '8．2 脚手架检查与验收', '8．2 脚手架检查与验收## 8．2．1、8．2．3 这两条规定，是采用英国标准BS 5973－1981“20”、BS 5973－1982“50”中的有关规定。\n\n## 8．2．2 为提高施工企业管理水平，防患于未然，明确责任，提出了脚手架工程检查验收时应具备的文件。\n\n## 8．2．4 对表8.2.4的说明：\n\n### （1）关于产杆垂直度的允许偏差\n\n立杆安装垂直度允许偏差值的规定，关系到脚手架的安全与承载能力的发挥。为使其允许差值符合安全、经济和实际可能的原则，我们除组织力量实测外，并函调19 个城市 24个建筑公司的54个扣件式钢管脚手架工程，其高度多数在 45m以下，个别为75m。共收集数据1811个。\n\n通过用数理统计方法分析，将偏差数据按架高5m分档，逐档绘制了直方图，除最高的两个档次图形接近正态分布外，其余档次可认为服从威布尔分布（用直线拟合时，拟合得不太好的占3/11,用 $\\mathrm { \\Delta ~ X ^ { 2 } }$ 检验法确定其置信度时，判断为可以接受者占5/7,拒绝接受者占2/7)。经研究，确定不同总高的脚手架在最后验收时的垂直度允许偏差值均为 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，如表8.2.4项次2的上半部表。在搭设过程中，每10m检查一次，其允许偏差按最后验收的相对比值计算而得。保证了最后的控制数值。从国内实测数据分析可知，所规定的允许偏差值是代表国内 21个城市中许多建筑企业搭设质量的平均先进水平的。\n\n### （2）关于间距的允许偏差根据现场实测调查，一般均可作到。\n\n### （3）关于纵向水平杆高差的允许偏差\n\n纵向水平杆水平度的允许偏差值关系到结构的承载力（立杆的计算长度）、施工安全（架上推车）等。\n\n通过对国内24个建筑公司的32个脚手架实测，共取得数据61个。统计表明，有 $9 1 . 8 \\%$ 的实测水平度偏差值均在 $\\pm 2 0 \\mathrm { m m }$ 以内，最大值为 56mm，最小值为 1mm;\n\n### （4）项次5是为了防止横向水平杆顶墙不便操作，故不允许有正偏差。\n\n## 8.2．5 本条明确地规定了扣件螺栓扭力矩抽样检查数目与质量判定标准，有利于保证脚手架安全。\n\n表8.2.5是根据《逐批检查计数抽样程序及抽样表》制定的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a1f7ab67-aff5-4a02-85e7-bdc6366cd2f0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 2）', ' -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi$ 一般选用下列值：对于绕线电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 6 5$ ；对于变频调速笼型电动机 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi { = } 0 . 8 { \\sim } 0 . 8 2$ ；对于直接起动笼型电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 5$ 。\n\n## 7．8．5 导线载流量校正犐\n\n导线载流量 $I _ { z }$ 按式（141）校正计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（141）\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { a } }$ ——— 导线或穿管导线多根并列敷设校正系数；  \n$K _ { \\mathfrak { r } }$ ———环境温度校正系数；$K _ { \\mathrm { j } }$ — 重复短时工作制的接电持续率校正系数；  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ ———电线电缆载流量的基准值，单位为安培（A）。  \n各载流量计算系数参见附录 U。\n\n## 7．8．6 导线敷设\n\n### 7．8．6．1 在有机械损伤的地方，导线应敷设于线槽、金属管或软管中；在有化学腐蚀的地方，电缆连接处应采取有效措施，保证接触良好；在有油污侵蚀的地方，要防止油污侵蚀电缆；线槽、导线管的出口处，应防止磨损电缆。\n\n### 7．8．6．2 电缆固定敷设时，弯曲半径不应小于电缆外径的5倍。至少不应低于制造商提供的相应数据。\n\n### 7．8．6．3 三相或单相交流电源线穿管应在同一根导线管内。\n\n### 7．8．6．4 导线的连接及分支点处应设置接线盒，其防护等级应适合周围环境条件。\n\n### 7．8．6．5 对于控制屏（柜）、接线箱等电气设备的接线端子，若接线端子间的意外连接会造成设备损坏时，应将相关端子明显分开。\n\n### 7．8．6．6 不同供电电压等级的导线，若各导线的绝缘耐压都大于其中最高的供电电压等级，则可将它们敷设在同一线槽或导线管中，或者安排在同一根电缆内。安全照明电源应单独敷设。\n\n### 7．8．6．7 变频器输出的动力电缆，敷设时宜与控制电缆分开，条件允许时尽可能避免平行走线，应尽可能远离有电子器件的设备或传感检测元件，重要信号应采取屏蔽措施。\n7．8．6．8 导线两端应采用铜质冷压端头（对于直接连接到压接式端子的导线除外）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2044208-e728-4f08-af89-0a53ce881c51', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '5.5 施工和检修荷载及栏杆荷载', '5.5 施工和检修荷载及栏杆荷载## 5.5.1 施工和检修荷载\n施工和检修荷载应按下列规定采用:\n\n1 设计屋面板、楝条、钢筋混凝土挑楠、悬挑雨篷和预制小梁时，施工或检修集中荷载标准值不应小于1. $\\mathbf { 1 . 0 k N }$ ，并应在最不利位置处进行验算;\n\n2 对于轻型构件或较宽的构件，应按实际情况验算，或应加垫板、支撑等临时设施;\n\n3 计算挑楠、悬挑商锺的承载力肘，应沿板宽每隔1. 0m取一个集中荷载;在验算挑楠、悬挑雨篷的倾覆时，应沿板宽每隔 $\\pmb { 2 . 5 } \\mathbf { m } { \\sim } 3 . \\mathbf { 0 } \\mathbf { m }$ 取一个集中荷载。\n\n## 5.5.2 楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆活荷载标准值\n楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆活荷载标准值，不应小于下列规定:\n\n1 住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园，栏杆顶部的水平荷载应取1. $\\mathbf { 1 . 0 \\ k N / m }$ ;\n\n2 学校、食堂、剧场、电影院、车站、礼堂、展览馆或体育场，栏杆顶部的水平荷载应取1. $\\mathbf { 1 . 0 ~ k N / m }$ ，坚向荷载应取$\\mathbf { 1 . 2 k N / m }$ ，水平荷载与坚向荷载应分别考虑。\n\n## 5.5.3 施工荷载、检修荷载及栏杆荷载的组合值系数\n施工荷载、检修荷载及栏杆荷载的组合值系数应取 0.7频遇值系数应取 0.5 ，准永久值系数应取');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a20cdb88-7635-49ed-b6ef-27a7a968672c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6 混凝土工程（Part 2）', '树枝、塑料、煤块、炉渣等杂物。\n\n5.当对砂的坚固性有怀疑时，应做坚固性试验。\n6.当碱集料反应不符合表中要求时，应采取抑制碱集料反应的技术措施。\n\n### 条文说明：\n\n本条按《建设用砂》（GB/T14684—2011）的规定对相关技术指标进行了修改。本次修订取消了原规范表 6.3.1 中注 1 “Ⅰ类宜用于强度等级大于 C60 的混凝土；Ⅱ类宜用于强度等级 C30\\~C60 及有抗冻、抗渗或其他要求的混凝土；Ⅲ类宜用于强度等级小于 C30 的混凝土和砌筑砂浆”的要求；并将原规范表 6.3.1 中的注 2 修改为现注 1“砂按产源分为天然砂、机制砂两类”。\n\n### 6.3.2 细集料宜按同产地、同规格、连续进场数量不超过 $4 0 0 \\mathrm m ^ { 3 }$ 或 600t 为一验收批，小批量进场的宜以不超过 $2 0 0 \\mathrm m ^ { 3 }$ 或 300t 为一验收批进行检验；当质量稳定且进料量较大时，可以1000t 为一验收批。检验内容应包括外观、筛分、细度模数、有机物含量、含泥量、泥块含量及机制砂的石粉含量等；必要时尚应对坚固性、有害物质含量、氯离子含量、碱活性及放射性等指标进行检验。检验试验方法应符合现行《公路工程集料试验规程》（JTG E42）的规定。\n\n### 6.3.3 砂的分类应符合表 6.3.3 的规定。\n\n表 6.3.3 砂的分类  \n\n\n\n\n\n注：细度模数主要反映全部颗粒的粗细程度，不完全反映颗粒的级配情况，混凝土配制时应同时考虑砂的细度模数和级配情况。\n\n### 6.3.4 细集料的颗粒级配应符合表 6.3.4-1 的规定，级配类别应符合表 6.3.4-2 的规定。\n\n表 6.3.4-1 细集料的颗粒级配  \n\n\n\n\n\n注：1.表中除 $4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 和 $6 0 0 \\mu \\mathrm { m }$ 筛档外，其余可略有超出，但各级累计筛余的超出值总和应不大于 $5 \\%$ 。\n\n2.对砂浆用砂， $4 . 7 5 \\mathrm { m m }$ 筛孔的累计筛余量应为0。\n\n表 6.3.4-2 级配类别  \n\n\n\n\n\n### 条文说明：\n\n细度模数相同而级配不同的砂，会具有不同的混凝土配制性质。有关资料表明，合格粒径与良好级配的集料可使混凝土用水量降低约 $20 \\%$ ，有可能减小收缩值约 ${ 1 0 0 \\times 1 0 ^ { - 6 } }$ 。因此，条文列入了各种级配区的级配，如表 6.3.4-1 所示，其中 1 区基本属于粗砂范畴，2 区基本属于中砂范畴，3 区基本属于细砂范畴。为了保证混凝土结构物的质量，重要工程的混凝土用砂通常选用中砂，细度模数一般为 $2 . 9 { \\sim } 2 . 6 ,$ 。\n\n按《建设用砂》（GB/T14684—2011）的规定对相关技术指标进行了修改，增加了表6.3.4-2。\n\n## 6.4 粗集料\n\n### 6.4.1 粗集料宜采用质地坚硬、洁净、级配合理、粒形良好、吸水率小的碎石或卵石，其技术指标应符合表 6.4.1 的规定。\n\n表 6.4.1 粗集料技术指标  \n\n\n\n\n\n注：1. 粗集料中不应混有草根、树叶、树枝、塑料、煤块、炉渣等杂物。\n\n2. 混凝土强度等级为 C60 及以上时应进行岩石抗压强度检验，其他情况下，如有必要也可进行岩石的抗压强度检验。岩石的抗压强度除应满足表中要求外，其抗压强度与混凝土强度等级之比对于 C60 及以上的混凝土，应不小于2，其余应不小于1.5。岩石强度首先应由生产单位提供，工程中可采用压碎值指标进行质量控制。\n\n3. 当粗集料中含有颗粒状硫酸盐或硫化物杂质时，应进行专门检验，确认能满足混凝土耐久性要求后，方可采用。\n\n4.采用卵石破碎成碎石时，应具有两个及以上的破碎面，且其破碎面应不小于 $70 \\%$ 。\n\n5. 卵石和碎石混合使用时，压碎值应分别按卵石和碎石控制。\n\n### 条文说明：\n\n本条按《建设用卵石、碎石》（GB/T14685—2011）的规定对相关技术指标进行了修改。\n\n对表 6.4.1 中的注作了下列修改：删除了原表注 1“Ⅰ类宜用于强度等级大于 C60 的混凝土；Ⅱ类宜用于强度等级 C30\\~C60 及有抗冻、抗渗或其他要求的混凝土；Ⅲ类宜用于强度等级小于 C30 的混凝土和砌筑砂浆”的要求；对原表注 3 进行了修改（现为注 2）；增加了现表注 5“卵石和碎石混合使用时，压碎值应分别按卵石和碎石控制”的规定，放宽了对卵石应用的限制，以充分利用资源。\n\n### 6.4.2 当混凝土结构物处于不同环境条件下时，粗集料坚固性试验的结果除应符合表6.4.1的规定外，尚应符合表6.4.2的规定。\n\n表 6.4.2 粗集料的坚固性试验  \n\n\n\n\n\n注：有抗冻、抗渗要求的混凝土用硫酸钠法进行粗集料坚固性试验不合格时，可再进行直接冻融试验。\n\n### 6.4.3粗集料的颗粒级配应符合表6.4.3的规定。粗集料宜根据混凝土最大粒径采用连续两级配或连续多级配。单粒粒级宜用于组合成满足要求的连续粒级；亦可与连续粒级混合使用，改善其级配或配成较大粒度的连续粒级。\n\n表 6.4.3 粗集料的颗粒级配  \n\n\n\n\n\n### 条文说明：\n\n本条按《建设用卵石、碎石》（GB/T14685—2011）的规定对粗集料的颗粒级配进行了修改，修改后包含 5 个连续粒级、7 个单粒粒级。\n\n粗集料的级配和粒径不好，必然要加大混凝土的胶凝材料总量和用水量，从而增加混凝土的收缩、增加混凝土的渗透性等不良性。为了提高混凝土的耐久性，要求采用良好的级配，粗集料的良好级配需要使孔隙小、水泥用量少、不易离析及和易性好。连续级配粗集料的分级尺寸互相衔接，每级均占一定数量，天然卵石属此种级配，拌制混凝土时和易性较好，不易发生离析；单粒粒级的集料分级尺寸不相衔接，拌制混凝土时用水泥多，易离析，捣固亦较困难，故一般不考虑采用单粒级配。本次修订将原规范“不宜采用');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2118c68-5045-429b-a524-115d839819fd', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 结果计算', '5 结果计算5.1 混凝土棱柱体抗压弹性模量，按式（ $\\mathrm { ~ T ~ } 0 5 5 6 { - } 1$ ）计算：\n\n$$\nE _ { c } = \\frac { F _ { a } - F _ { 0 } } { A } \\times \\frac { L } { \\Delta n }\n$$\n\n式中： $E _ { c }$ ——混凝土棱柱体抗压弹性模量（ $\\mathrm { \\Delta } \\mathrm { M P a } _ { \\mathrm { \\ell } }$ ）；\n\n$F _ { a }$ ——终荷载（N）（ $_ { 1 / 3 } f _ { c p }$ 时对应的荷载值）；  \n$F _ { 0 }$ ——初荷载（N）（ $0 . 5 \\mathrm { M P a }$ 时对应的荷载值）；  \nL——测量标距（ $\\mathrm { . m m }$ ）；  \nA——试件承压面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$\\Delta \\mathfrak { n }$ ——最后一次加荷时，试件两侧在 $F _ { a }$ 及 $F _ { o }$ 。作\n\n$\\Delta n = ( \\varepsilon _ { a } ^ { \\mathrm { * } } + \\varepsilon _ { a } ^ { \\mathrm { * } } ) / 2 - ( \\varepsilon _ { 0 } ^ { \\mathrm { * } } + \\varepsilon _ { 0 } ^ { \\mathrm { * } } ) / 2 ;$ $\\varepsilon _ { a }$ 一 $F _ { a }$ 时标距间试件变形（ $\\mathrm { m m } .$ ）；$ { \\varepsilon } _ { 0 }$ 一 $F _ { o }$ 时标距间试件变形（ $\\mathrm { m m }$ ）。\n\n结果计算精确至 $1 0 0 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n5.2以三根试件试验结果的算术平均值为测定值，结果精确至 $1 0 0 \\mathrm { M P a }$ 。如果其循环后的任一根轴心抗压强度与循环前轴心抗压强度与之差超过后者的 $2 0 \\%$ 时，则弹性模量值按另两根试件试验结果的算术平均值计算；如有两根试件试验结果超出规定，则试验结果无效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2147e8e-3c05-4a73-8e20-e62265e25fcd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6 混凝土工程（Part 7）', '0~70</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>0~5</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5~31.5</td><td rowspan=1 colspan=1>95~100</td><td rowspan=1 colspan=1>90~100</td><td rowspan=1 colspan=1>70~90</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15~45</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>0~5</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5~40</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>95~100</td><td rowspan=1 colspan=1>70~90</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>30~65</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>0~5</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=7 colspan=1>单兹</td><td rowspan=1 colspan=1>5~10</td><td rowspan=1 colspan=1>95~100</td><td rowspan=1 colspan=1>80~100</td><td rowspan=1 colspan=1>0~15</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10~16</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>95~100</td><td rowspan=1 colspan=1>80~100</td><td rowspan=1 colspan=1>0~15</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10~20</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>95~100</td><td rowspan=1 colspan=1>85~100</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>0~15</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>16~25</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>95~100</td><td rowspan=1 colspan=1>55~70</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a219fce9-0b6e-4976-9ad5-dffd83304cfb', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤## 3.1 混凝土坍落扩展度试验方法及步骤，应按 $\\mathrm { ~ T ~ } 0 5 3 2$ 的规定进行。记录下混凝土展开圆形的最大直径 ${ \\bf d } _ { 1 }$ ，以及与最大直径呈垂直方向的直径 ${ \\mathrm { d } } _ { 2 }$ 。最终混凝土拌合物坍落扩展度为两个直径的平均值d，测量应精确至 $1 \\mathrm { m m }$ ，结果修约至 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 3.2 J形环坍落扩展度：\n\n（1）在10L铁桶中装入6\\~7L 新拌混凝土，并静置 $6 0 \\mathrm { s } \\pm 1 0 \\mathrm { s }$ 。\n\n（2）在混凝土静置的 $6 0 \\mathrm { s } \\pm 1 0 \\mathrm { s }$ 时间内，用海绵或毛巾润湿底板和坍落筒，在坍落筒内壁和底板上应无明水；底板放置在坚实的水平面上，坍落度筒“正向”放在底板中心位置，下缘与 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 刻度圈重合，J环则套在坍落度外，下缘与 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 刻度圈重合，坍落筒在装料时保持位置固定不动。\n\n（3）将铁筒内混凝土加到坍落筒中，不分层一次填充至满，且整个过程中不施以任何振动或捣实。\n\n（4）用抹刀刮除坍落筒中已填充混凝土顶部的余料，使其与坍落筒的上缘齐平，将底盘坍落筒周围多余的混凝土清除。随即垂直平稳地提起坍落筒（从混凝土填充满坍落筒至提起坍落筒，时间间隔不超过 40s），使混凝土自由流出。坍落筒的提离过程应在3\\~7s 内完成；从开始装料到提离坍落筒的整个过程应不间断地进行，并在150s内完成。\n\n（5）当混凝土拌合物不再扩散或扩散持续时间达50s时，记录下混凝土展开圆形的最大直径 $D _ { 1 }$ ，以及与最大直径呈垂直方向的直径 $D _ { 2 }$ 。最终混凝土拌合物坍落扩展度为两个直径的平均值 $D$ ，测量应精确至 $1 \\mathrm { m m }$ ，结果修约至 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 3.3 自密实混凝土间隙通过性能指标 $P _ { \\mathrm { { \\scriptscriptstyle A } } }$ 结果应为混凝土坍落扩展度d与J环坍落扩展度$D$ 的差值。\n\n## 3.4 观察坍落后混凝土的状况，如发现粗集料在中央堆积或最终扩展后的混凝土边缘有较多水泥浆析出，表示此混凝土拌合物抗离析性不好，应予记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a228aaab-4324-4d55-9281-88782fefbebb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 1）', '6.1.2 有轨运行机构## 6.1.2.1 稳态运行阻力\n\n稳态运行 阻 力 $P _ { \\mathrm { j } }$ （包 括 摩 擦 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 、坡 道 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ a ~ } }$ 、按 计 算 风 压 $P _ { 1 }$ 算 得 的 风 阻 力 $P _ { \\mathrm { { W I } } }$ ），按 式（86）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { j } } = P _ { \\mathrm { m } } + P _ { \\mathrm { \\alpha } } + P _ { \\mathrm { W I } }\n$$\n\n……（86 ）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 稳态运行阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 坡道阻力，单位为牛顿（N）；犘  \nWI— 按计算风压 $P _ { 1 }$ 算得的风阻力，单位为牛顿（N）。\n\n在曲线轨道上运行的起重机，还要考虑弯道运行附加阻力；在绳索牵引式运行机构中，还需计算小车运行时起升钢丝绳及运行牵引钢丝绳绕过导向滑轮的阻力。犘\n\n### 6.1.2.1.1 摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$\n\n起重机或起重小车沿直线运行时摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 主要包括车轮踏面的滚动摩擦阻力、车轮轴承的摩擦阻力以及附加摩擦阻力三部分，按式（87）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } = P _ { \\mathrm { { z } } } ~ { \\frac { \\mu d + 2 f _ { \\mathrm { { K } } } } { D } } C _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n…… （87）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\Sigma }$ — 运动部分所有质量的重力，包括吊运物品和起重机或小车等质量的重力，单位为牛顿（N）；  \n$\\mu$ 车轮轴承摩擦阻力系数，见表39；  \n$d$ 车轮轴径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$f _ { \\mathrm { K } }$ 车轮沿轨道的滚动摩擦力臂，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，见表40；  \n$D$ 车轮踏面直径，单位为毫米 $\\mathrm { ~ . ~ m m } )$ ；  \n$C _ { \\mathrm { f } }$ — 考虑车轮轮缘与轨顶侧面摩擦或牵引供电电缆及集电器摩擦等的附加摩擦阻力系数，见表41。\n\n表 39 车轮轴承的摩擦阻力系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n\n\n\n表 40 车轮的滚动摩擦力臂 $f _ { \\mathrm { k } }$   \n\n\n\n\n\n表 41 附加摩擦阻力系数 $C _ { \\mathrm { f } }$   \n\n\n\n\n\n### 6.1.2.1.2 坡道阻力 $P _ { \\mathrm { ~ \\pmb { a } ~ } }$\n\n坡道阻力的计算原则，见4．2．2．2。\n\n坡道阻力按式（88）计算：\n\n$$\nP _ { \\alpha } = ( m + m _ { i } ) g \\bullet \\mathrm { t a n } \\alpha\n$$\n\n……（88）\n\n式中：\n\nα— 同式（86）；  \n$m$ 起重机的总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$m _ { i }$ 起重机或小车的质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$_ g$ 重力加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\alpha$ 轨道倾斜的角度，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n### 6.1.2.1.3 风阻力 $P _ { \\mathrm { { w } } }$\n\n风阻力按4．2．2．3．4中的风载荷计算方法计算。\n\n## 6.1.2.2 电动机初选\n\n### 6.1.2.2.1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 P中的 P．1的规定选择。\n\n### 6.1.2.2.2 电动机的初选功率\n\n#### 6.1.2.2.2.1 电动机运行稳态功率按附录 P中的式（P．2）计算。犆犣  \n#### 6.1.2.2.2.2 对能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，可按附录 P的式（P．7）计算。  \n#### 6.1.2.2.2.3 对能获得电动机负荷图的运行机构，可按附录 P的（P．9）计算。\n\n## 6.1.2.3 电动机的校验\n\n### 6.1.2.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算；电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n### 6.1.2.3.2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.2.4 起动时间与起动平均加速度计算\n\n### 6.1.2.4.1 满载、上坡、迎风运行起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a22dfd84-89ad-4a87-a12d-c390f1798fbb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 30）', 'olspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=4 colspan=1>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=2 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>$5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>$5</td><td rowspan=2 colspan=1>+5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>$5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>$5G</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a23024a4-3a7a-4361-b24a-5b8520a07ebf', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '3石料的开采、集料的加工与运储', '3石料的开采、集料的加工与运储## 3.1宕口要求\n\n### 3.1.1 在宕口选择中，本着因地制宜、就地取材的原则控制岩口数量：一个施工单位在面层用集料应由一个宕口供应。\n\n### 3.1.2宕口资源储量应满足工程需求，应提供地质钻探资料，包括矿体的空间位量、形态、规模、产状及石材质量、顶底板岩性等。\n\n### 3.1.3 加强宕口的建设管理工作，对宕口断面上存在的土夹层、裂隙泥土、风化石、表层覆盖土、表面植被等应及时清理并远运，确保块石的洁净、干燥（见图3.1-1)。\n\n  \n图3.1-1岩口岩层分布\n\n### 3.1.4承包人、监理单位在集料供应阶段应有专人对原料块石的质量进行控制，杜绝方解石、有水锈块石、风化石、含泥块石和树根杂草等进入碎石生产线。\n\n### 3.1.5进出宕口的运输道路应能确保运输的便捷，同时避免对开采块石的污染。\n\n## 3.2集料加工\n\n### 3.2.1石料加工生产能力应满足工程需要，加工工艺应满足招标文件的要求，具备以下集料生产设备：二级及以上破碎方式的碎石生产线不少于二条（其中至少有一级采用反击破碎方式）、干法除尘设备（沥青面层料生产线）、振动喂料器、三层以上筛网的大面积振动筛，集料生产过程中，以上设备必须运转正常（见图3.2-1）。\n\n  \n图3.2-1集料加工生产线\n\n### 3.2.2 必须保证进入破碎机的块石粒度，采用振动喂料机对进入破碎机的块石进行最后一次筛选，以筛除原料块石中的碎石和泥块，确保进入破碎机的块石质量。\n\n### 3.2.3集料加工过程中，现场必须有专人负责巡视检查，发现不符合要求的块石和杂物要及时清除，对现场的破碎机、振动筛、除尘器、皮带运输机要求每天工作前进行检查，对筛面的磨损、料流、成品石料的含粉率要严格控制，发现问题及时处理。\n\n### 3.2.4 加强沥青面层用集料的除尘力度，严格控制各规格料中的粉尘含量，在二破、振动筛上均应安装除尘装置。\n\n### 3.2.5集料加工过程中应用洒水设备对场地洒水，以减少空气中的粉尘含量。\n\n### 3.2.6 集料加工厂每天开机后试验人员应及时对各种规格的集料进行级配抽检，对集料级配变化较大的应及时检查生产设备是否出现问题，必须严格控制细集料的粉尘含量。\n\n### 3.2.7 沥青混合料的矿粉必须采用石灰岩强基性岩石等憎水性石料经磨细得到的产品，用于加工矿粉的碎石中的泥土、杂质应除净，矿粉可自行加工或外购。承包人如自行加工矿粉，加工场地必须与沥青混合料拌和场分开设置，避免交叉污染。\n\n## 3.3集料储存\n\n### 3.3.1各结构层集料加工过程中，各档料之间必须分界明显，严禁出现串料和混料现象。粗集料堆放应分层，每层设置10-15度的倾角，汽车紧密卸料，然后推平，禁止汽车自料堆顶部向下卸料，以减少集料离析。\n\n### 3.3.2 集料生产过程中，成品料的下料口处各规格集料必须分开堆放，相互之间采用浆砌片石墙隔离，分隔墙顶面高度应高于料堆坡脚至少 $5 0 \\mathrm { c m }$ 以上，严禁不同规格集料之间相互串料。\n\n## 3.4集料运输\n\n### 3.4.1开采后的块石进入一级破碎机采取人工配合装载机的方式喂料，严禁树皮、草根、泥土等杂物混入，以保证块石质量。\n\n### 3.4.2加工后的集料应分档分开装运，保证集料质量。\n\n### 3.4.3严禁不同宕口、不同岩性的集料混堆、混合装运。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a231d870-f8c2-4032-8a81-ee47e786223f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犐', '附 录 犐');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a23b0cec-92e4-42f5-b082-1a7bdd71d9ec', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14 钢与混凝土组合梁（Part 4）', '收缩与温度作用的影响。\n\n### 14.2.2当抗剪连接件的布置受构造等原因影响不足以承受组合梁剪跨区段内总的纵向水平剪力时，可采用部分抗剪连接设计法。对于单跨简支梁，是采用简化塑性理论按下列假定确定的：\n\n1在所计算截面左右两个剪跨内，取连接件受剪承载力设计值之和 $n _ { \\mathrm { r } } N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { c } }$ 中的较小值，作为混凝土翼板中的剪力；\n\n2抗剪连接件必须具有一定的柔性，即理想的塑性状态，连接件工作时全截面进人塑性状态;\n\n3钢梁与混凝土翼板间产生相对滑移，以致在截面的应变图中混凝土翼板与钢梁有各自的中和轴。\n\n部分抗剪连接组合梁的受弯承载力计算公式，实际上是考虑最大弯矩截面到零弯矩截面之间混凝土翼板的平衡条件。混凝土翼板等效矩形应力块合力的大小，取决于最大弯矩截面到零弯矩截面之间抗剪连接件能够提供的总剪力。\n\n为了保证部分抗剪连接的组合梁能有较好的工作性能，在任一剪跨区内，部分抗剪连接时连接件的数量不得少于按完全抗剪连接设计时该剪跨区内所需抗剪连接件总数 $n _ { \\mathrm { f } }$ 的 $50 \\%$ ，否则，将按单根钢梁计算，不考虑组合作用。\n\n### 14.2.3试验研究表明，按照公式（10.3.2）计算组合梁的受剪承载力是偏于安全的，国内外的试验表明，混凝土翼板的抗剪作用亦较大。\n\n### 14.2.4连续组合梁的中间支座截面的弯矩和剪力都较大。钢梁由于同时受弯、剪作用，截面的极限抗弯承载能力会有所降低。原规范只给出了不考虑弯矩和剪力相互影响的条件，对于不满足此条件的情况如何考虑弯矩和剪力的相互影响没有给出相应设计方法。本次修订采用了欧洲组合结构设计规范EC4 建议的相关设计方法，对于正弯矩区组合梁截面不用考虑弯矩和剪力的相互影响，对于负弯矩区组合梁截面，通过对钢梁腹板强度的折减来考虑剪力和弯矩的相互作用，其代表的组合梁负弯矩弯剪承载力相关关系为：\n\n1如果竖向剪力设计值 $V$ 不大于竖向塑性受剪承载力 $V _ { \\mathfrak { p } }$ 的一半，即 $V { \\leqslant } 0 . 5 V _ { \\mathrm { p } }$ 时，竖向剪力对受弯承载力的不利影响可以忽略，抗弯计算时可以利用整个组合截面；\n\n2如果竖向剪力设计值 $V$ 等于竖向塑性受剪承载力 $V _ { \\mathrm { p } }$ ，即$V { = } V _ { \\mathfrak { p } }$ ，则钢梁腹板只用于抗剪，不能再承担外荷载引起的弯矩，此时的设计弯矩由混凝土翼板有效宽度内的纵向钢筋和钢梁上下翼缘共同承担；\n\n3如果 $0 . 5 V _ { \\mathrm { p } } { < } V { < } V _ { \\mathrm { p } }$ ，弯剪作用的相关曲线则用一段抛物线表示。\n\n## 14.3 抗剪连接件的计算\n\n### 14.3.1目前应用最广泛的抗剪连接件为圆柱头焊钉连接件，在没有条件使用焊钉连接件的地区，可以采用槽钢连接件代替。原规范中给出的弯筋连接件施工不便，质量难以保证，不推荐使用，故此次修订取消了弯筋连接件的相关条文内容。\n\n本条给出的连接件受剪承载力设计值计算公式是通过推导与试验确定的。\n\n1圆柱头焊钉连接件：试验表明，焊钉在混凝土中的抗剪工作类似于弹性地基梁，在焊钉根部混凝土受局部承压作用，因而影响受剪承载力的主要因素有：焊钉的直径（或焊钉的截面积$A _ { \\mathrm { s } } { = } d ^ { 2 } / 4 )$ 、混凝土的弹性模量 $E _ { \\mathrm { c } }$ 以及混凝土的强度等级。当焊钉长度为直径的4倍以上时，焊钉受剪承载力为：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { c } } = 0 . 5 A _ { \\mathrm { s } } \\sqrt { E _ { \\mathrm { c } } f _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { A c t u a l } } }\n$$\n\n该公式既可用于普通混凝土，也可用于轻骨料混凝土。\n\n考虑可靠度的因素后，式（73）中的 $f _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { A c t u a l } }$ 除应以混凝土的轴心抗压强度 $f _ { c }$ 代替外，尚应乘以折减系数0.85，这样就得到条文中的焊钉受剪承载力设计公式（14.3.1-1）。\n\n试验研究表明，焊钉的受剪承载力并非随着混凝土强度的提高而无限提高，存在一个与焊钉抗拉强度有关的上限值，该上限值为 $0 . 7 A _ { \\mathrm { s } } f _ { \\mathrm { u } }$ ，约相当于焊钉的极限抗剪强度。根据现行国家标准《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》GB/T10433的相关规定，圆柱头焊钉的极限强度设计值 $f _ { \\mathrm { u } }$ 不得小于 $4 0 0 \\mathrm { M P a }$ 。本次标准修订采用焊钉极限抗剪强度 $f _ { \\mathrm { u } }$ 替代了原规范公式中的 $\\gamma f$ ，两者相差了一个抗力分项系数，修订后的新公式物理意义更明确，计算更简便，和试验结果吻合更好，且和欧洲钢结构设计规范EC3：De-sign of steel structures 的建议公式一致。\n\n2槽钢连接件：其工作性能与焊钉相似，混凝土对其影响的因素亦相同，只是槽钢连接件根部的混凝土局部承压区局限于槽钢上翼缘下表面范围内。各国规范中采用的公式基本上是一致的，我国在这方面的试验也极为接近，即：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { c } } = 0 . 3 ( t + 0 . 5 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a23fe98e-10ba-4a53-84b9-5800bfbf6eae', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明试验研究表明，沿截面布置若干适当分布的纵筋，纵筋和箍筋形成一整体骨架（图8-2)，当混凝土纵向受压、横向膨胀时，纵向钢筋也会受到混凝土的压力，这时箍筋给予纵向钢筋约束作用。因此，为了确保对核心混凝土的约束作用，墩柱的纵向配筋宜对称配筋。\n\n  \n图8-2柱中横向和纵向钢筋的约束作用\n\n纵向钢筋对约束混凝土墩柱的延性有较大影响，因此，延性墩柱中纵向钢筋含量不能太低。重庆交通科研设计院通过大量的理论计算和试验研究表明，如果纵向钢筋含量低，即使箍筋含量较低，墩柱也会表现出良好的延性能力，但此时结构在地震作用下对延性的需求也会很大，因此，这种情况对结构抗震也是不利的。但纵向钢筋的含量太高，不利于施工，另外，纵向钢筋含量过高还会影响墩柱的延性，所以纵向钢筋的含量需有一上限。各国抗震设计规范都对墩柱纵向最小、最大配筋率进行了规定，其中，美国AASHTO抗震设计规范（2014年版）建议的纵筋配筋率范围为 $0 . 0 0 7 \\sim 0 . 0 4$ ，我国《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）建议为 $0 . 0 0 4 \\sim 0 . 0 5$ 。根据我国桥梁结构的具体情况，本规范建议墩柱纵向钢筋的配筋率范围为 $0 . 0 0 6 \\sim 0 . 0 4$ 。\n\n### 8.2.5空心截面墩柱的钢筋配置，应符合下列要求：\n\n1应配置内外两层纵筋，配筋率限值与普通截面墩柱相同。\n\n2应至少配置内外两层闭合环形箍筋或矩形箍筋，并配置多个闭合箍筋或拉结筋，如图8.2.5所示。\n\n3箍筋的配置应满足本规范第8.2.1条、第8.2.2条和第8.2.3条的要求。\n\n  \n图8.2.5常用空心截面类型\n\n### 8.2.6墩柱的纵向钢筋应满足下列要求：\n\n1墩柱纵向钢筋宜延伸至盖梁顶面和承台底面。\n\n2墩柱纵向钢筋的锚固和搭接长度应在现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362）要求的基础上增加 $1 0 d _ { \\mathrm { s } }$ （ $d _ { \\mathrm { s } }$ 为纵向钢筋的直径)，不应在塑性铰区域进行纵向钢筋连接。\n\n3塑性铰区外纵向钢筋连接时，区段内连接受力钢筋的截面面积占总截面面积的百分数应满足现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362）的要求，相邻两根纵向钢筋的连接处至少应错开 $6 0 \\mathrm { c m }$ 以上。\n\n4桥墩伸入盖梁和承台的束筋应增加锚固长度，对于由2根钢筋组成的束筋应增加 $20 \\%$ 的锚固长度，对于由3根钢筋组成的束筋应增加 $50 \\%$ 的锚固长度，4根及4根以上钢筋组成的束筋不得在延性构件中使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2409023-8d1c-42e2-a8de-27ae160ff289', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '2.0.14接地电阻 earth resistance', '2.0.14接地电阻 earth resistance接地体或自然接地体的对地电阻和接地线电阻的总和。接地电阻的数值等于接地装置对地电压与通过接地体流入地中电流的比值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a244e9d0-1fd6-499b-a629-570488706dd7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 2）', '( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 拉伸(或压缩)应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau$ -同式(32)。\n\n### 5．4．1．4 摩擦型高强度螺栓连接的结构件的强度计算\n\n高强度螺栓连接的轴心受拉和轴心受压结构构件的强度，按式（35）计算：\n\n$$\n\\frac { N ^ { \\prime } } { A _ { \\mathrm { j } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$N ^ { \\prime }$ -高强度螺栓连接的构件的计算轴向力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN ^ { \\prime } { = } N ( 1 { - } 0 . 5 \\ \\frac { Z _ { 1 } } { Z } )\n$$\n\n$N \\cdot$ 作用于连接处的轴向力，单位为牛顿(N);  \n$Z _ { 1 }$ — 所计算结构件截面（连接接头一侧的最外列螺栓处）的高强度螺栓数；$Z$ -在节点或拼接连接接头一侧结构构件上的高强度螺栓的总数；  \n$A _ { \\mathrm { j } }$ — 所计算结构件截面的净面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n## 5．4．2 连接的强度计算\n\n### 5．4．2．1 焊缝连接\n\n钢熔化焊焊缝连接是起重机金属结构最主要的连接形式，其焊缝的主要型式为对接焊缝和角焊缝，焊缝坡口的基本型式和尺寸应符合GB／T985和GB／T986。\n\n#### 5．4．2．1．1 对接焊缝的计算\n\n对接焊缝（焊透的焊缝）的计算应力，按连接中最薄的板厚 $t$ 计算。当无法用引弧板施焊时，每条焊缝的计算长度为其实际长度减去 $2 t$ 。\n\n对接焊缝的计算有以下几种情况：\n\na） 承受轴向拉伸或压缩的对接焊缝，其纵向拉、压的计算应力，应小于表23中规定的焊缝纵向拉、压许用应力。  \nb） 承受弯矩和剪力联合作用的对接焊缝，应验算其危险点的最大正应力不超过表23规定的焊缝纵向拉、压许用应力；最大剪应力不超过表23规定的焊缝剪切许用应力。  \nc） 承受复合 应 力 的 对 接 焊 缝，在 正 应 力 和 剪 应 力 都 较 大 的 部 位，应 按 式（36）验 算 焊 缝 复 合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 2 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……(36)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 同式（34）；\n\n$\\tau$ 同式（32)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ — 焊缝的许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ），见表23；\n\n当对接焊缝的同一计算点上受正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ : \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的复合作用时，应按式（37）验算焊缝复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 2 { \\tau _ { \\mathrm { x y } } } ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……（37）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] .$ ———同式（36）；\n\n其余符号同式（33）；\n\n#### 5．4．2．1．2 角焊缝的计算\n\n角焊缝应计算其抗剪强度。计算时焊缝的有效高度一般取为 $0 . 7 h _ { \\mathrm { f } } , h _ { \\mathrm { f } }$ 为较小的焊脚尺寸。若内力沿侧向角焊缝全长分布时，焊缝的计算长度取为其实际长度减去 $2 h _ { \\mathrm { f } }$ （如果焊缝为自身闭合或特别注意了在焊缝长度的端部避免出现凹弧时，则不必减去此尺寸）。\n\n当角焊缝受复合内力（轴力、剪力、弯矩、扭矩）作用时，应先分别求出各内力单独作用下的应力，再用求矢量和的方法进行组合，算出合应力后再与表23规定的角焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 相比较。\n\n### 5．4．2．2 螺栓连接\n\n#### 5．4．2．2．1 普通螺栓连接\n\n普通螺栓中的 C级螺栓连接，此时由于螺栓直径与螺栓孔的配合间隙较大，只能用于受拉力的连接或作安装临时固定用，不应用于受动载荷的主要受力结构中。普通螺栓中的 A、B级螺栓连接，可以用于受动载荷的结构中。采用普通螺栓连接时，应校验螺杆抗拉和抗剪切破坏的承载力，并校验螺栓孔抗承压破坏的承载力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a24d7e7e-fb5f-4467-a9d7-d97e3399c1c7', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.5.2 横风向风振的等效风荷载可按下列规定采用', '8.5.2 横风向风振的等效风荷载可按下列规定采用:1 对于平面或立面体型较复杂的高层建筑和高耸结构，横风向风振的等效风荷载 $\\boldsymbol { \\varpi } _ { \\mathbf { L k } }$ 宜通过风洞试验确定，也可比照有关资料确定;\n\n2 对于圆形截面高层建筑及构筑物，其由跨临界强风共振(旋涡脱落)引起的横风向风振等效风荷载 ${ \\tilde { \\mathbf { \\omega } } } _ { \\mathrm { l . k } }$ 可按本规范附录H.l 确定;\n\n3 对于矩形截面及凹角或削角矩形截面的高层建筑，其横风向风振等效风荷载w.w $\\mathtt { z o } _ { \\mathtt { L k } }$ 可按本规范附录 H.2 确定。boos.\n\n注:高层建筑横风向风振加速度可按本规范附录 计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a24e3ef8-797d-4df5-9225-d917fd08f832', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 3）', '算得机构载荷谱系数的值后，即可按表5确定该机构相应的载荷状态级别。\n\n#### 3．3．3 机构的工作级别\n\n机构工作级别的划分，是将各单个机构分别作为一个整体进行的关于其载荷大小程度及运转频繁情况总的评价，它并不表示该机构中所有的零部件都有与此相同的受载及运转情况。\n\n根据机构的10个使用等级和4个载荷状态级别，机构单独作为一个整体进行分级的工作级别划分为 ${ \\mathrm { M } } 1 { \\sim } { \\mathrm { M } } 8$ 共8级，见表6。\n\n表 6 机构的工作级别  \n\n\n\n\n\n### 3．4 结构件或机械零件的分级\n\n#### 3．4．1 结构件或机械零件的使用等级\n\n结构件或机械零件的一个应力循环是指应力从通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时起至该应力同方向再次通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时为止的一个连续过程。图1所示是包含5个应力循环的时间应力变化历程。\n\n  \n图1 随时间变化的5个应力循环举例\n\nsup 峰值应力；  \nsupmax— 最大峰值应力；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s u p \\ m i n } }$ — 最小峰值应力；$\\sigma _ { \\mathrm { i n f } }$ — 谷值应力；m— 总使用时间内所有峰值应力和谷值应力的算术平均值。\n\n结构件或机械零件的总使用时间，是指设计预设的从开始使用起到该结构件报废或该机械零件更换为止的期间内发生的总的应力循环次数。\n\n结构件的总应力循环数同起重机的总工作循环数之间存在着一定的比例关系，某些结构件在一个起重循环内可能经受几个应力循环，这取决于起重机的类别和该结构件在该起重机结构中的具体位置。对各不同的结构件这一比值可能互不相同，但当这一比值已知时，该结构件的总使用时间，即它的总应力循环数便可以从起重机使用等级的总工作循环数中导出。\n\n机械零件的总应力循环数，则应从该零件所归属机构的或该零件的设计预定的总使用时间中导出，推导时要考虑到影响其应力循环的该零件的转速和其他相关的情况。\n结构件或机械零件的使用等级，都是将其总应力循环次数分成 11个等级，分别以代号 $\\mathrm { { B } } _ { 0 }$ ， $\\mathrm { { B _ { 1 } } }$ ，$\\cdots , \\mathrm { B _ { 1 0 } }$ 表示，见表7。\n\n表 7 结构件或机械零件的使用等级  \n\n\n\n\n\n### 3．4．2 结构件或机械零件的应力状态级别\n\n结构件或机械零件的应力状态级别，表明了该结构件或机械零件在总使用期内发生应力的大小及相应的应力循环情况，在表8中列出了应力状态的4个级别及相应的应力谱系数范围值。每一个结构犓件或机械零件的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 可以用式（5）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { S } } = \\sum \\Big [ \\frac { n _ { i } } { n _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { \\sigma _ { i } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { c } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { s } }$ — 结构件或机械零件的应力谱系数；  \n$n _ { i }$ 与结构件或机械零件发生的不同应力相应的应力循环数， ${ } , n _ { i } = n _ { 1 } , n _ { 2 } , n _ { 3 } , \\cdots \\cdots , n _ { n }$ ；  \n$n _ { \\mathrm { T } }$ — 结构件或机械零件总的应力循环数， $n _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } n _ { i } = n _ { 1 } + n _ { 2 } + n _ { 3 } + \\cdots + n _ { n }$ 狀；  \n$\\sigma _ { i }$ -该结构件或机械零件在工作时间内发生的不同应力， $\\mathbf { \\sigma } _ { \\sigma _ { 1 } } = _ { \\sigma _ { 1 } } , _ { \\sigma _ { 2 } } , _ { \\sigma _ { 3 } } , \\cdots , _ { \\sigma _ { n } }$ 狀；并设定： $\\phantom { } _ { ; \\sigma _ { 1 } } > \\sigma _ { 2 } > \\sigma _ { 3 }  \\cdots \\phantom { } > \\sigma _ { n }$ ；\n\n对机械零件，每一个循环 $n _ { i }$ 期间内认为发生的应力基本上相等，为 $\\sigma _ { i }$ ，而各个循环之间的应力则可以是不同的；\n\nmax 为应力 $\\sigma _ { 1 } \\ldots , \\sigma _ { 2 } \\ldots , \\sigma _ { 3 } \\ldots , \\ldots , \\sigma _ { n }$ 狀中的最大应力；\n\n$C$ —幂指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程度等有关，由实验得出，见式（107）、式（108）。\n\n展开后，式（5）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { n _ { 1 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sig');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a258844d-e2f3-4e6f-aa15-947ae9d81da6', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '2 术语和符号（Part 2）', '最低温度月内最低气温的平均值经统计确定。\n\n### 2. 1. 27 均匀温度 uniform temperature\n\n在结构构件的整个截面中为常数且主导结构构件膨胀或收缩的温度。\n\n### 初始温度 initial temperature\n\n结构在施工某个特定阶段形成整体约束的结构系统时的温度，也称合拢温度。\n\n## 2.2 符号\n\n### 2.2.1 荷载代表值及荷载组合\n\n$A _ { \\mathrm { d } }$ 偶然荷载的标准值;  \n$C$ 结构或构件达到正常使用要求的规定限值;  \n$G _ { \\mathbf { k } }$ 永久荷载的标准值;  \n$\\boldsymbol { Q _ { k } }$ 可变荷载的标准值;  \n$R _ { \\mathrm { d } }$ 结构构件抗力的设计值$S _ { \\mathbf { A } _ { \\mathbf { d } } }$ 偶然荷载效应的标准值;  \n$S _ { \\mathrm { G k } }$ 永久荷载效应的标准值;  \n$S _ { \\mathbf { Q } \\mathbf { k } }$ 一可变荷载效应的标准值;  \n$S _ { \\mathrm { d } }$ 荷载效应组合设计值;  \n$\\gamma _ { \\scriptscriptstyle 0 }$ 结构重要性系数;  \n$\\gamma _ { \\mathrm { G } }$ 永久荷载的分项系数;  \n$\\gamma _ { \\mathsf { Q } }$ 可变荷载的分项系数;  \n$\\gamma _ { \\mathrm { L } _ { j } }$ 可变荷载考虑设计使用年限的调整系数;  \n$\\psi _ { \\mathrm { c } }$ 一一可变荷载的组合值系数;  \n$\\psi _ { \\mathrm { f } }$ 一一可变荷载的频遇值系数;  \n$\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 一一可变荷载的准永久值系数。\n\n### 2.2.2 雪荷载及风荷载\n\n$a _ { \\mathrm { D } , z }$ 高层建筑 $\\pmb { z }$ 高度顺风向风振加速度 $( \\mathbf { m } / \\mathbf { s } ^ { 2 } )$ ;  \n$a _ { \\mathrm { L } , z }$ 高层建筑 $\\pmb { z }$ 高度横风向风振加速度 $( \\mathbf { m } / \\mathbf { s } ^ { 2 } )$ ;  \n$B$ 一一 -结构迎风面宽度;  \n$B _ { z }$ 一一脉动风荷载的背景分量因子;  \n$C _ { \\mathrm { { L } } } ^ { \\prime }$ 一 横风向风力系数;  \n$C _ { \\ T } ^ { \\prime }$ 一一风致扭矩系数;  \n$C _ { \\mathfrak { m } }$ 一-横风向风力的角沿修正系数;  \n$C _ { \\mathrm { { s m } } }$ \"，一一横风向风力功率谱的角沿修正系数$D$ 一一 结构平面进深(顺风向尺寸)或直$f _ { 1 }$ 结构第 阶自振频率;  \n$f _ { \\mathbb { T } }$ 一结构第 阶扭转自振频率;  \n$f _ { 1 } ^ { * }$ 折算频率;  \n$f _ { \\Pi } ^ { * }$ 扭转折算频率;  \n$F _ { \\mathrm { D } \\bf k }$ 顺风向单位高度风力标准值  \n$F _ { \\mathrm { I , k } }$ 横风向单位高度风力标准值;  \nTη 单位高度风致扭矩标准值$\\pmb { g }$ 重力加速度，或峰值因子;$H$ 结构或山峰顶部高度;  \n$I _ { 1 0 }$ $\\cdot 1 0 \\mathrm { m }$ 高度处风的名义捕流强度;  \n$K _ { \\mathrm { L } }$ 横风向振型修正系数;  \n$K _ { \\mathrm { T } }$ 扭转振型修正系数;$R$ 脉动风荷载的共振分量因子;  \n$R _ { \\mathrm { L } }$ 横风向风振共振因子;\n$R _ { \\mathrm { T } }$ 扭转风振共振因子;  \n$R e$ 雷诺数;.w$\\textrm { S t }$ 斯脱罗晗数;$S _ { \\mathbf { k } }$ 一雪荷载标准值;$S _ { \\mathfrak { d } }$ 基本雪压;$T _ { 1 }$ 结构第 阶自振周期;  \n$T _ { \\mathrm { { L 1 } } }$ 结构横风向第 阶自振周期;  \n$T _ { \\mathrm { T I } }$ 结构扭转第 阶自振周期;  \n${ \\mathfrak { w } } _ { 0 }$ 基本风压;  \n$_ { \\mathbb { C } _ { \\bf k } }$ 风荷载标准值;  \n${ \\boldsymbol { \\varpi } } _ { \\mathrm { l . k } }$ 横风向风振等效风荷载标准值  \n${ \\pmb w } _ { \\mathrm { T } { \\bf k } }$ 扭转风振等效风荷载标准值;$\\pmb { \\alpha }$ 坡度角，或风速剖面指数;$\\beta _ { \\mathfrak { z } }$ 高度 $\\mathfrak { z }$ 处的风振系数;阵风系数;\n\n${ \\boldsymbol v _ { \\mathtt { c r } } }$ 横风向共振的临界风速;${ \\boldsymbol { v } } _ { \\mathrm { H } }$ 结构顶部风速$\\pmb { \\mu _ { \\tau } }$ 屋面积雪分布系数;$\\pmb {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a25d2fec-a9b1-4e48-9f3c-b0693e2fdcbc', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '前言', '前言根据《交通运输部办公厅关于下达2013年度公路工程行业标准制修订项目计划的通知》（厅公路字（2013）169号）的要求，由交通运输部公路科学研究院作为主编单位，承担对《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTGE30—2005）（简称“原规程”）的修订工作。\n\n原规程由交通部公路科学研究所主编，在使用的十多年期间，对我国公路工程水泥混凝土材料的检验评价与工程质量控制起到了重要作用。但是随着我国水泥混凝土材料及工艺技术的迅猛发展，水泥及水泥混凝土材料的相关检测技术也有了长足的进步。为保证水泥混凝土材料检测的科学性与先进性，编写组在总结现有试验检测技术的基础上，对成熟的研究成果进行分析论证，吸收了近年来水泥及水泥混凝土试验检测先进研究成果，并广泛征求了国内专家的意见，完成了本规程的修订工作。\n\n本规程分为6章，包含水泥、水泥浆体、水泥混凝土拌合物、硬化水泥混凝土、水泥砂浆等5部分内容。本次修订的主要内容包括：\n\n1．增加水泥相关试验方法4项。\n\n包括： $\\textcircled{1}$ 水泥水化热试验方法、 $\\textcircled{2}$ 水泥氯离子含量试验方法、 $\\textcircled{3}$ 水泥三氧化硫含量试验方法（硫酸钡质量法）、 $\\textcircled{4}$ 水泥碱含量试验方法（火焰光度法）。\n\n2.增加水泥浆体相关试验方法4项。\n\n包括： $\\textcircled{1}$ 水泥浆体钢丝间泌水率试验方法、 $\\textcircled{2}$ 水泥浆体自由泌水率和自由膨胀率试验方法、 $\\textcircled{3}$ 水泥浆体充盈度试验方法、 $\\textcircled{4}$ 水泥浆体压力泌水率试验方法。\n\n3．增加水泥混凝土拌合物相关试验方法9项。\n\n包括： $\\textcircled{1}$ 水泥混凝土拌合物压力泌水率试验方法、 $\\textcircled{2}$ 水泥混凝土拌合物坍落扩展度及扩展时间试验方法、 $\\textcircled{3}$ 水泥混凝土拌合物J环试验方法、 $\\textcircled{4}$ 水泥混凝土拌合物V形漏斗试验方法、 $\\textcircled{5}$ 水泥混凝土拌合物振动出浆量及松铺系数试验方法、 $\\textcircled{6}$ 水泥混凝土拌合物侧向膨胀量试验方法、 $\\textcircled{7}$ 水下混凝土拌合物水下抗分散性试验方法、 $\\textcircled{8}$ 水泥混凝土拌合物水溶性氯离子含量快速试验方法、 $\\textcircled{9}$ 水泥混凝土拌合物绝热温升试验方法。\n\n4．增加硬化水泥混凝土相关试验方法14项。\n\n包括： $\\textcircled{1}$ 水泥混凝土与钢筋握裹力试验方法、 $\\textcircled{2}$ 水泥混凝土早期开裂敏感性试验方法（平板法）、 $\\textcircled{3}$ 水泥混凝土收缩试验方法（接触法）、 $\\textcircled{4}$ 水泥混凝土收缩试验方法（非接触法）、 $\\textcircled{5}$ 水泥混凝土限制膨胀率试验方法、 $\\textcircled{6}$ 水泥混凝土线膨胀系数试验方法(光杠杆法）、$\\textcircled{7}$ 水泥混凝土徐变试验方法、 $\\textcircled{8}$ 水泥混凝土抗氯离子渗透试验方法（RCM法）、 $\\textcircled{9}$ 水泥混凝土抗氯离子渗透试验方法（电通量法）、 $\\textcircled{10}$ 水泥混凝土碳化试验方法、 $\\textcircled{11}$ 水泥混凝土抗硫酸盐侵蚀试验方法、 $\\textcircled{12}$ 水泥混凝土抗盐冻试验方法（单面法）、 $\\textcircled{13}$ 水泥混凝土气泡间距系数试验方法（导线法）、 $\\textcircled{14}$ 水泥混凝土透水系数试验方法。\n\n5．增加水泥砂浆相关试验方法10 项。\n\n包括： $\\textcircled{1}$ 水泥砂浆拌和及稠度试验方法、 $\\textcircled{2}$ 水泥砂浆分层度试验方法、 $\\textcircled{3}$ 水泥砂浆泌水率试验方法、 $\\textcircled{4}$ 水泥砂浆体积密度及含气量试验方法、 $\\textcircled{5}$ 水泥砂浆保水性试验方法、 $\\textcircled{6}$ 水泥砂浆凝结时间试验方法、 $\\textcircled{7}$ 水泥砂浆劈裂抗拉强度试验方法、 $\\textcircled{8}$ 水泥砂浆拉伸黏结强度试验方法、 $\\textcircled{9}$ 水泥砂浆不透水性系数试验方法、 $\\textcircled{10}$ 水泥砂浆抗冻性试验方法。\n\n6．删除1项：水泥浆体流动度测定方法（筒球法）。\n\n请各有关单位在执行中，将发现的问题和意见，函告本规程日常管理组，联系人：田波、牛开民、李立辉、何哲（地址：北京市海淀区西土城路8号，交通运输部公路科学研究院;邮编：100088；电话：010-62079598，传真：010-62075650，电子邮箱：b.tian@rioh.cn,km.niu@rioh.cn，lh.li@rioh.cn，z.he@rioh.cn，以便下次修订时参考。\n\n主编单位： 交通运输部公路科学研究院  \n参编单位： 山西交通科学研究院集团有限公司内蒙古路桥集团有限责任公司吉林省交通科学研究所西藏自治区交通勘察设计研究院  \n主 编：田波  \n主要参编人员：牛开民 王稷良 柯国炬李立辉刘英郝振华刘少文 刘少文权　磊李思李 次仁拉姆陈志国  \n主 审：田克平  \n参与审查人员： 于光 刘硕张君葛勇 钱觉时 刘立李化建 王新岐 严建军 薛忠军 余成行  \n参加人员：吕振国 袁玉东 张亮 穷达 张艳聪 高源周长俊 曹承 王俊杰 郑少鹏 落桑慈成张盼盼李翔');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2607c0f-1e23-4803-9d6c-e38bce45dd18', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 21）', '</tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.807</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.802</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.797</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.791</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.786</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.780</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.774</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.769</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.763</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.757</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">70</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.751</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.745</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.739</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.732</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.726</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.720</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.714</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.707</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.701</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.694</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.688</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.681</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.675</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.668</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.661</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.655</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.648</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.641</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.635</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.628</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.621</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.614</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.608</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.601</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.594</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.588</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.581</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.575</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.568</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.561</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">双0235</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">100</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.555</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.549</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.542</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.536</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.529</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.523</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.517</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.511</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.505</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2643917-65d7-412f-9b1c-6d36f7a7dbb4', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '10 母线槽安装（Part 2）', '于1个回路。\n\n### 10．2．5母线槽安装应符合下列规定：\n\n1 水平或垂直敷设的母线槽固定点应每段设置一个，且每层不得少于一个支架，其间距应符合产品技术文件的要求，距拐弯0． $4 \\mathrm { m } \\mathrm { \\sim } 0$ ．6m 处应设置支架，固定点位置不应设置在母线槽的连接处或分接单元处。\n\n2 母线槽段与段的连接口不应设置在穿越楼板或墙体处，垂直穿越楼板处应设置与建(构)筑物固定的专用部件支座，其孔洞四周应设置高度为 $5 0 \\mathrm { m m }$ 及以上的防水台，并应采取防\n\n火封堵措施。\n\n3 母线槽跨越建筑物变形缝处时，应设置补偿装置；母线槽直线敷设长度超过 $8 0 \\mathrm { m }$ ，每$5 0 \\mathrm { m } { \\sim } 6 0 \\mathrm { m }$ 宜设置伸缩节。\n\n4 母线槽直线段安装应平直，水平度与垂直度偏差不宜大于1. $5 \\text{‰}$ ，全长最大偏差不宜大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ；照明用母线槽水平偏差全长不应大于 5mm，垂直偏差不应大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n5 外壳与底座间、外壳各连接部位及母线的连接螺栓应按产品技术文件要求选择正确、连接紧固。\n\n6 母线槽上无插接部件的接插口及母线端部应采用专用的封板封堵完好。\n\n7 母线槽与各类管道平行或交叉的净距应符合本规范附录F的规定。\n\n检查数量：第3款、第6款、第7款全数检查，其余按每个检验批的母线槽数量抽查 $20 \\%$ ，且各不得少于1处，并应覆盖不同的敷设形式。\n\n检查方法：观察检查并用水平仪、线坠尺量检查。\n\n## 11 梯架、托盘和槽盒安装\n\n### 11．1主控项目\n\n#### 11．1．1 金属梯架、托盘或槽盒本体之间的连接应牢固可靠，与保护导体的连接应符合下列规定：\n\n1 梯架、托盘和槽盒全长不大于 $3 0 \\mathrm { m }$ 时，不应少于2 处与保护导体可靠连接；全长大于$3 0 \\mathrm { m }$ 时，每隔 $2 0 \\mathrm { m } { \\sim } 3 0 \\mathrm { m }$ 应增加一个连接点。起始端和终点端均应可靠接地。\n\n2 非镀锌梯架、托盘和槽盒本体之间连接板的两端应跨接保护联结导体，保护联结导体的截面积应符合设计要求。\n\n3 镀锌梯架、托盘和槽盒本体之间不跨接保护联结导体时，连接板每端不应少于 2 个有 防松螺帽或防松垫圈的连接固定螺栓。\n\n检查数量：第1款全数检查，第2款和第3款按每个检验批的梯架或托盘或槽盒的连接点数量各抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于2个点。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查。\n\n#### 11．1．2电缆梯架、托盘和槽盒转弯、分支处宜采用专用连接配件，其弯曲半径不应小 于梯架、托盘和槽盒内电缆最小允许弯曲半径，电缆最小允许弯曲半径应符合表11．1．2 的规定。\n\n表11．1．2 电缆最小允许弯曲半径  \n\n\n\n\n\n往：D为电缆外径。\n\n检查数量：按每个检验批的梯架、托盘或槽盒的弯头数量各抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1个弯头。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查。\n\n### 11．2一般项目\n\n#### 11．2．1当直线段钢制或塑料梯架、托盘和槽盒长度超过 $3 0 \\mathrm { m }$ ，铝合金或玻璃钢制梯架、托盘和槽盒长度超过15m 时，应设置伸缩节；当梯架、托盘和槽盒跨越建筑物变形缝处时，应设置补偿装置。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查。\n\n#### 11．2．2 梯架、托盘和槽盒与支架间及与连接板的固定螺栓应紧固无遗漏，螺母应位于 梯架、托盘和槽盒外侧；当铝合金梯架、托盘和槽盒与钢支架固定时，应有相互间绝缘 的防电化腐蚀措施。\n\n检查数量：按每个检验批的梯架或托盘或槽盒的固定点数量各抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于 2个点。\n\n检查方法：观察检查。\n\n#### 11．2．3当设计无要求时，梯架、托盘、槽盒及支架安装应符合下列规定：\n\n1 电缆梯架、托盘和槽盒宜敷设在易燃易爆气体管道和热力管道的下方，与各类管道的最小净距应符合本规范附录F的规定。\n\n2 配线槽盒与水管同侧上下敷设时，宜安装在水管的上方；与热水管、蒸气管平行上下敷设时，应敷设在热水管、蒸气管的下方，当有困难时，可敷设在热水管、蒸气管的上方；相互间的最小距离宜符合本规范附录G的规定。\n\n3 敷设在电气竖井内穿楼板处和穿越不同防火区的梯架、托盘和槽盒，应有防火隔堵措施。\n\n4 敷设在电气竖井内的电缆梯架或托盘，其固定支架不应安装在固定电缆的横担上，且每隔3层～5层应设置承重支架。\n\n5 对于敷设在室外的梯架、托盘和槽盒，当进入室内或配电箱(柜)时应有防雨水措施，\n\n槽盒底部应有泄水孔。\n\n6 承力建筑钢结构构件上不得熔焊支架，且不得热加工开孔。\n\n7 水平安装的支架间距宜为1． $5 \\mathrm { m } \\sim 3$ ．0m，垂直安装的支架间距不应大于 2m。\n\n8 采用金属吊架固定时,圆钢直径不得小于 $8 \\mathrm { m m }$ ，并应有防晃支架,在分支处或端部 $0 . 3 \\mathrm { m } ^ { \\sim }$   \n0．5m 处应有固定支架。\n\n检查数量：第1款～第5款全数检查，其余按每个检验批的支架总数抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1处并应覆盖支架的安装形式。\n\n检查方法：观察检查并用尺量和卡尺检查。\n\n#### 11.2.4 支吊架设置应符合设计或产品技术文件要求，支吊架安装应牢固、无明显扭曲;与预埋件焊接固定时，焊缝应饱满；膨胀螺栓固定时，螺栓应选用适配、防松零件齐全、连接紧固。\n\n检查数量：按每个检验批的支架总数抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1处，并应覆盖支架的安装形式。\n\n检查方法：观察检查。\n\n#### 11．2．');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a272ddef-af41-426e-a95d-a42dc4ca1f0b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '5.5模板、支架的拆除', '5.5模板、支架的拆除## 5.5.1 模板、支架的拆除期限和拆除程序等应根据结构物特点、模板部位和混凝土所应达到的强度要求确定，并应严格按其相应的施工图设计的要求进行。\n\n### 条文说明：\n\n本条修订时在表述上作了一些调整，将“设计未要求时”的表述删除。本规范第 5.1.3 条已规定模板和支架均要进行施工图设计，而施工图设计中包含了需要明确拆除的要求，因此就不存在“设计未要求时”的情况，故作此调整。\n\n## 5.5.2 非承重侧模板应在混凝土抗压强度达到 $2 . 5 \\mathrm { M P a }$ ，且能保证其表面及棱角不致因拆模而受损坏时方可拆除。\n\n### 条文说明：\n\n为保证非承重的侧模板在拆模时混凝土表面及棱角不致因拆模而被损坏、断裂，或混凝土本身不能支持自重而变形、坍塌，这就要求拆模时混凝土的抗拉强度和抗剪强度要大于模板与混凝土间的脱模（黏结）力，其抗压强度则要求能支持其自重。\n\n试验证明混凝土的抗拉强度一般为其抗压强度的 $1 / 1 0 { \\sim } 1 / 1 6$ ，抗剪强度为抗压强度的 $1 / 4 { \\sim } 1 / 6$ ，因此，为控制拆模时混凝土的抗拉强度和抗剪强度，拆模前需要测定其抗压强度。一般情况下，抗压强度达到 2.5MPa 时，能满足拆除模板时所需的各项强度。\n\n## 5.5.3芯模和预留孔道的内模，应在混凝土强度能保证其表面不发生塌陷或裂缝现象时，方可拆除。\n\n## 5.5.4钢筋混凝土结构的承重模板、支架，应在混凝土强度能承受其自重荷载及其他可能的叠加荷载时，方可拆除。\n\n## 5.5.5 对预应力混凝土结构，在符合本规范第 5.5.2 条规定的条件下，其侧模应在预应力钢束张拉前拆除；底模及支架应在结构建立预应力后方可拆除。\n\n## 5.5.6 模板、支架的拆除应遵循后支先拆、先支后拆的原则顺序进行。墩、台的模板宜在其上部结构施工前拆除。\n\n## 5.5.7 拆除梁、板等结构的承重模板时，在横向应同时、在纵向应对称均衡卸落。简支梁、连续梁结构的模板宜从跨中向支座方向依次循环卸落；悬臂梁结构的模板宜从悬臂端开始顺序卸落。\n\n### 条文说明：\n\n卸落模板、支架时，总的原则要求是由变形最大处向变形最小或无变形处过渡，对称、少量、多次、逐渐完成，使结构物逐步承受荷载，其目的是为避免结构物在卸落模板、支架的过程中发生开裂等质量事故。\n\n## 5.5.8 模板、支架拆除时，不得损伤混凝土结构。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a276e644-50a2-4709-a16e-6163f6f95c24', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 1）', '3 分级## 3．1 工作级别的划分\n\n起重机通过起升和移动所吊运的物品完成搬运作业，为适应起重机不同的使用情况和工作要求，在设计和选用起重机及其零部件时，应对起重机及其组成部分进行工作级别的划分，包括：\n\n起重机整机的分级；  \n机构的分级；  \n结构件或机械零件的分级。\n\n## 3．2 起重机整机的分级\n\n### 3．2．1 起重机的使用等级\n\n起重机的设计预期寿命，是指设计预设的该起重机从开始使用起到最终报废时止能完成的总工作循环数。起重机的一个工作循环是指从起吊一个物品起，到能开始起吊下一个物品时止，包括起重机运行及正常的停歇在内的一个完整的过程。\n\n起重机的使用等级是将起重机可能完成的总工作循环数划分成10个等级，用 $\\mathrm { U } _ { 0 }$ 、 $\\mathrm { U } _ { 1 }$ 、 $\\mathrm { { U _ { 2 } } }$ ……U表示，见表1。\n\n表 1 起重机的使用等级  \n\n\n\n\n\n### 3．2．2 起重机的起升载荷状态级别\n\n起重机的起升载荷，是指起重机在实际的起吊作业中每一次吊运的物品质量（有效起重量）与吊具及属具质量的总和（即起升质量）的重力；起重机的额定起升载荷，是指起重机起吊额定起重量时能够吊运的物品最大质量与吊具及属具质量的总和（即总起升质量）的重力。其单位为牛顿（N）或千牛（kN）。\n\n起重机的起升载荷状态级别是指在该起重机的设计预期寿命期限内，它的各个有代表性的起升载荷值的大小及各相对应的起吊次数，与起重机的额定起升载荷值的大小及总的起吊次数的比值情况。犓\n\n在表2中，列出了起重机载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { P } }$ 的4个范围值，它们各代表了起重机一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 2 起重机的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n\n\n```\n如果已知起重机各个起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，则可用式（1）算出该起重机的载荷谱系数：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { P } } = \\sum \\left[ \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { \\mathrm { Q } i } } { P _ { \\mathrm { Q } \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\right]\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { P } }$ — 起重机的载荷谱系数；  \n$C _ { i }$ -与起重机各个有代表性的起升载荷相应的工作循环数， $C _ { i } = C _ { 1 } , C _ { 2 } , C _ { 3 } \\cdots \\cdots , C _ { n }$ ；  \n$C _ { \\mathrm { T } }$ 起重机总工作循环数， $C _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } C _ { i } = C _ { 1 } + C _ { 2 } + C _ { 3 } + \\cdots + C _ { n } ;$ ；  \nQ — 能表征起重机在预期寿命期内工作任务的各个有代表性的起升载荷，犘 $P _ { \\mathrm { Q } i } = P _ { \\mathrm { Q 1 } } , P _ { \\mathrm { Q 2 } } , P _ { \\mathrm { Q 3 } }$ $\\cdots . . . . P _ { \\mathrm { Q } n }$ 狀；\n\nQmax 起重机的额定起升载荷；\n\n$m$ 幂指数，为了便于级别的划分，约定取 $m = 3$\n\n展开后，式（1）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { { P } } } = { \\frac { C _ { 1 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 1 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 2 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 2 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 3 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 3 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } n } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a277a81c-605a-4fe2-81f2-bac1d17f5a38', '21《坠落防护水平生命线装置》（GB38454-2019）.md', '1范围', '1范围本标准规定了水平生命线装置的技术要求、测试方法、标识及制造商提供的信息等内容。\n\n本标准适用于为防止高处坠落的水平，且体重及负重之和不大于 $1 0 0 ~ \\mathrm { k g }$ 的作业人员所使用的水平生命线装置。\n\n本标准不适用于消防和体育用水平生命线装置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a27bdd22-0a59-4bde-bf58-abeb1fbc8cfc', '107《建筑工程施工现场标志设置技术规程》（JGJ348-2014）.md', '3基本规定', '3基本规定3.0.1建筑工程施工现场应设置安全标志和专用标志。\n\n## 3.0.2建筑工程施工现场的下列危险部位和场所应设置安全\n\n标志：\n\n1通道口、楼梯口、电梯口和孔洞口；\n\n2基坑和基槽外围、管沟和水池边沿；\n\n3高差超过1.5m 的临边部位；\n\n4爆破、起重、拆除和其他各种危险作业场所；\n\n5爆破物、易燃物、危险气体、危险液体和其他有毒有害危险品存放处；\n\n6临时用电设施；\n\n7施工现场其他可能导致人身伤害的危险部位或场所。\n\n3.0.3应绘制安全标志和专用标志平面布置图，并宜根据施工进度和危险源的变化适时更新。\n\n3.0.4建筑工程施工现场应在临近危险源的位置设置安全标志。\n\n3.0.5建筑工程施工现场作业条件及工作环境发生显著变化时，应及时增减和调换标志。\n\n3.0.6建筑工程施工现场标志应保持清晰、醒目、准确和完好。施工现场标志设置应与实际情况相符。不得遮挡和随意挪动施工现场标志。\n\n3.0.7标志的设置、维护与管理应明确责任人。\n\n3.0.8建筑工程施工现场的重点消防防火区域，应设置消防安全标志。消防安全标志的设置应符合现行国家标准《消防安全标志》GB13495和《消防安全标志设置要求》GB15630的有关规定。\n\n3.0.9 标志颜色的选用应符合现行国家标准《安全色》GB  \n2893的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a282b57d-f1e6-4488-a85e-4a0fb58aeea5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：涵洞设置沉降缝的目的是防止基底受力不均而引起基础的不均匀沉降，使涵洞的洞身产生开裂。\n\n### 24.1.3 涵洞施工完成后，砌体砂浆或混凝土强度达到设计强度的 $8 5 \\%$ 时，方可进行涵洞洞身两侧的回填。涵洞两侧紧靠涵台部分的回填土不宜采用大型机械进行压实施工，宜采用人工配合小型机械的方法夯填密实。填土的每侧长度应符合设计规定；设计未规定时，应不小于洞身填土高度的 1 倍，特殊地形条件下应根据实际情况适当加长，填筑应在两侧同时对称、均衡地分层进行，填筑的压实度应不小于 $9 6 \\%$ 。涵洞顶部的填土厚度必须大于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 后方可通行车辆和筑路机械。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a286bd7c-3021-43a1-ba1e-fee807630191', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19 拱桥', '19 拱桥## 19.1 一般规定\n\n### 19.1.1 本章适用于采用就地现浇、无支架和少支架预制安装、转体、悬臂浇筑及就地砌筑等方法的拱桥施工，采用其他方法施工的拱桥可参照本章的相关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2995ed0-bb2a-4f73-ae14-a4cebc7d9663', '49《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验》（GB-T2650-2022）.md', '发布', '发布');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a29d9a39-a76d-4e7b-b623-b0cad7248407', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.8 配合比', '6.8 配合比## 6.8.1 混凝土的配合比应以质量比表示，并应通过计算和试配选定。试配时应采用施工实际使用的材料，配制的混凝土拌合物应满足和易性、凝结时间等施工技术条件；制成的混凝土应满足配制强度、力学性能和耐久性能的设计要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2a7f55c-0328-4340-b7e7-e0bcc63765d9', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'B.2滑坡处理和填、挖方路基工程', 'B.2滑坡处理和填、挖方路基工程B.2.1中型及以上滑坡体处理。\n\nB.2.2边坡高度 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上的路堤或地面斜坡坡率陡于 $1 : 2 . 5$ 的路堤,且处于不良地质地段、特殊岩土地段的路堤。\n\nB.2.3土质挖方边坡高度 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上、岩质挖方边坡高度 $3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上且处于不良地质、特殊岩土地段的挖方边坡。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2a8cba1-344f-4c67-bba2-57f268559700', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '压弯构件整体稳定性计算', '压弯构件整体稳定性计算本方法的计算公式是在两个互相垂直的平面内约束条件相同、在弹性工作阶段的等截面构件的前提下推导的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2aa0619-efd3-4f72-934e-13249f465df3', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '附件 1 架桥机基本功能与配置要求表', '附件 1 架桥机基本功能与配置要求表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2bc52e2-3abb-41cd-a2f0-cff63d7dcc7c', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '3 荷载分类和荷载组合（Part 5）', '\n根据表 计算结果，对表 3.2.5 中所列以外的其他设计使用年限对应的 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ 值，按线性内插计算是可行的。\n\n荷载标准值可控制的活荷载是指那些不会随时间明显变化的荷载，如楼面均布活荷载中的书库、储藏室、机房、停车库，以及工业楼面均布活荷载等。\n\n### 3.2.6 本次修订针对结构承载能力计算和偶然事件发生后受损结构整体稳固性验算分别给出了偶然组合效应设计值的计算公式。\n\n对于偶然设计状况(包括撞击、爆炸、火灾事故的发生) ,均应采用偶然组合进行设计。偶然荷载的特点是出现的概率很小，而一旦出现，量值很大，往往具有很大的破坏作用，甚至引起结构与起因不成比例的连续倒塌。我国近年因撞击或爆炸导致建筑物倒塌的事件时有发生，加强建筑物的抗连续倒塌设计刻不容缓。目前美国、欧洲、加拿大、澳大利亚等有关规范都有关于建筑结构抗连续倒塌设计的规定。原规范只是规定了偶然荷载效应的组合原则，本规范分别给出了承载能力计算和整体稳定验算偶然荷载效应组合的设计值的表达式。\n\n偶然荷载效应组合的表达式主要考虑到: (1)由于偶然荷载标准值的确定往往带有主观和经验的因素，因而设计表达式中不再考虑荷载分项系数，而直接采用规定的标准值为设计值; (2)对偶然设计状况，偶然事件本身属于小概率事件，两种不相关的偶然事件同时发生的概率更小，所以不必同时考虑两种或两种以上偶然荷载; (3) 偶然事件的发生是一个强不确定性事件，偶然荷载的大小也是不确定的，所以实际情况下偶然荷载值超过规定设计值的可能性是存在的，按规定设计值设计的结构仍然存在破坏的可能\'性;但为保证人的生命安全，设计还要保证偶然事件发生后受损的结构能够承担对应于偶然设计状况的永久荷载和可变荷载。所以，表达式分别给出了偶然事件发生时承载能力计算和发生后整体稳固性验算两种不同的情况。\n设计人员和业主首先要控制偶然荷载发生的概率或减小偶然荷载的强度，其次才是进行抗连续倒塌设计。抗连续倒塌设计有多种方法，如直接设计法和间接设计法等。无论采用直接方法还是间接方法，均需要验算偶然荷载下结构的局部强度及偶然荷载发生后结构的整体稳固性，不同的情况采用不同的荷载组合。3.2.7-3.2.10 对于结构的正常使用极限状态设计，过去主要是验算结构在正常使用条件下的变形和裂缝，并控制它们不超过限值。其中，与之有关的荷载效应都是根据荷载的标准值确定的。实际上，在正常使用的极限状态设计时，与状态有关的荷载水平，不一定非以设计基准期内的最大荷载为准，应根据所考虑的正常使用具体条件来考虑。参照国际标准，对正常使用极限状，当考虑短期效应时，可根据不同的设计要求，分别采用荷载的标准组合或频遇组合，当考虑长期效应时，可采用准永久组合。频遇组合系指永久荷载标准值、主导可变荷载的频遇值与伴随可变荷载的准永久值的效应组合。\n\n可变荷载的准永久值系数仍按原规范的规定采用;频遇值系数原则上应按本规范第 3. 1. 条的条文说明中的规定，但由于大部分可变荷载的统计参数并不掌握，规范中采用的系数目前是按工程经验经判断后给出。\n\n此外，正常使用极限状态要求控制的极限标志也不一定仅限于变形、裂缝等常见现象，也可延伸到其他特定的状态，如地基承载应力的设计控制，实质上是控制地基的沉陷，因此也可归人这一类。\n\n与基本组合中的规定相同，对于标准、频遇及准永久组合，其荷载效应组合的设计值也仅适用于各项可变荷载效应与荷载为线性关系的情况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2c0e47e-b65f-445f-903c-9a9b3f9aaa07', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 2）', '．1．9 重要的操作指示器应有醒目的显示，并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停开关按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危险显示应用红灯。\n\n### 9．3．2 通道和平台\n\n9．3．2．1 起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能通过斜梯（或楼梯）、平台、通道或直梯到达，梯级的两边应装护拦。不论起重机在什么位置，通道、斜梯（或楼梯）、平台都应有安全入口。如臂架可放到地面或人员可到达的部位进行全面直接检查，或者设有其他构造能进行直观检查时，则臂架上也可以不设置通道。\n\n9．3．2．2 起重机处在正常工作状态下的任何位置时，人员应能方便安全地进出司机室。\n\n如果起重机在任何位置，人员不能直接从地面进入司机室，且司机室地板离地面的高度不超过$5 ~ \\mathrm { m }$ ，司机室内配备有合适的紧急逃逸装置（例如绳梯）时，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n如果起重机在任何位置，人员都不能直接从地面进入司机室，以及司机室的地板离地面的高度超过$5 ~ \\mathrm { m }$ 时，起重机应设置到达司机室的通道；对于桥式起重机等，如能提供适当的装置使人员方便安全地离开司机室，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n一般情况下应通过斜梯或通道，从同司机室地板一样高且备有栏杆的平台直接进入司机室。平台与司机室入口的水平间隙不应超过 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，与司机室地板的高低差不应超过 $0 . 2 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。只有在空间受到限制时，才允许通过司机室顶部或地板进入司机室。9．3．2．3 斜梯、通道和平台的净空高度不应低于 $1 , 8 \\textrm { m }$ 。运动部分附近的通道和平台的净宽度不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；如果设有扶手或栏杆，在高度不超过 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的范围内，通道的净宽度可减至 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。固定部分之间的通道净宽度不应小于 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。\n\n起重机结构件内部很少使用的进出通道，其最小净空高度可为 $1 , 3 \\textrm { m }$ ，但此时通道宽度应增加到$0 , 7 \\textrm { m }$ 。只用于保养的平台，其上面的净空高度可以减到 $1 , 3 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．2．4 工作人员可能停留的每一个表面都应当保证不发生永久变形：\n\na） $2 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的力通过直径为 $1 2 5 ~ \\mathrm { m m }$ 圆盘施加在平台表面的任何位置；\n\n9．3．2．5 通道和平台表面应防滑。地板上的单个孔洞和间隙的尺寸不应使直径为 $2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的球体穿 过，且孔隙的面积应小于 $4 0 0 ~ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ 。\n\n9．3．2．6 通道离下方裸露动力线的高度小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 时，应在这些区域采用实体式地板；当通道靠近动力线时，应对这些动力线加以保护。\n\n### 9．3．3 斜梯和直梯\n\n凡高度差超过 $0 , 5 \\textrm { m }$ 的通行路径应做成斜梯或直梯。高度不超过 $2 \\textrm { m }$ 的垂直面上（例如桥架主梁的走台与端梁之间），可以设踏脚板，踏脚板两侧应设有扶手。\n\n#### 9．3．3．1 斜梯\n\n9．3．3．1．1 斜梯的倾斜角不宜超过 $6 5 ^ { \\circ }$ ，特殊情况下，倾斜角也不应超过 $7 5 ^ { \\circ }$ （超过 $7 5 ^ { \\circ }$ 时按直梯设计）。  \n9．3．3．1．2 斜梯两侧应设置栏杆，两侧栏杆的间距：主要斜梯不应小于 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；其他斜梯可取为 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；  \n斜梯的一侧靠墙壁时，只在另一侧设置栏杆，栏杆高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．3．1．3 梯级的净宽度不应小于 $0 . 3 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，单个梯级的高度宜取为 $0 . 1 8 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 2 5 ~ \\mathrm { m }$ ，斜梯上梯级的进深不应小于梯级的高度，连续布置的梯级，其高度和进深均应为相同尺寸。\n\n9．3．3．1．4 梯级踏板表面要防滑。\n\n#### 9．3．3．2 直梯\n\n9．3．3．2．1 直梯两边撑杆的间距不小于 $0 , 4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，两撑杆之间梯级宽度不应小于 $0 . 3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级的间距应保持一致宜为 $0 . 2 3 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，梯级离开固定结构件至少应为 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级中心 $0 , 1 \\textrm { m }$ 范围内应能承受 $1 \\ 2 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2cca1f4-22e1-492e-b3de-12247454cd62', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 3）', '计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ { 1 } ^ { 2 } t _ { 1 } + M _ { 2 } ^ { 2 } t _ { 2 } + M _ { 3 } ^ { 2 } t _ { 3 } + \\dots \\dots + M _ { n } ^ { 2 } t _ { n } } { t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\dots \\dots \\dots + t _ { n } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 等效平均阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；\n\n$M _ { 1 } \\thinspace , M _ { 2 } \\thinspace , M _ { 3 } \\thinspace , \\cdots , M _ { n } \\thinspace$ 狀———为包括电动机转动及移动质量全部惯性力在内的各个阶段的转矩值。在变载荷情况下，至少取10个连续工作循环中载荷最大的一个循环计算；\n\n$t _ { 1 } \\ldots t _ { 2 } \\ldots t _ { 3 } \\ldots , \\ldots , t _ { n }$ — 发生不同转矩的时间段，静止时间不计入。\n\n等效平均功率按式（P．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e d } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { m e d } } n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．10）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 同式（P．9）；$n$ 电动机转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 机构的总效率。\n\n#### 犘．2．5．2 电动机的初选\n\n如果电动机的一次负载运行时间不超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按式（P．10）计算结果从电动机样本上选出的 S3工作制的电动机即为所要求的电动机。\n\n  \n图 犘．1 电动机负荷图举例\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n表 犙．2 垂直运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值  \n\n\n\n\n\n表 犙．3 水平运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2d628ae-2ee9-47d1-97e2-e3f8debe2af2', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11.5 紧固件连接构造要求', '11.5 紧固件连接构造要求## 11.5.1 螺栓孔的孔径与孔型应符合下列规定：\n\n1B级普通螺栓的孔径 $d _ { 0 }$ 较螺栓公称直径 $d$ 大 $0 . 2 \\mathrm { m m } \\sim$ $0 . 5 \\mathrm { m m }$ ， $\\mathrm { C }$ 级普通螺栓的孔径 $d _ { 0 }$ 较螺栓公称直径 $d$ 大1 $\\cdot 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 . 5 \\mathrm { m m }$ ；\n\n2高强度螺栓承压型连接采用标准圆孔时，其孔径 $d _ { 0 }$ 可按\n\n表11.5.1采用；\n\n3高强度螺栓摩擦型连接可采用标准孔、大圆孔和槽孔，孔型尺寸可按表11.5.1采用；采用扩大孔连接时，同一连接面只能在盖板和芯板其中之一的板上采用大圆孔或槽孔，其余仍采用标准孔；\n\n表11.5.1 高强度螺栓连接的孔型尺寸匹配 $\\mathbf { \\Omega } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n4高强度螺栓摩擦型连接盖板按大圆孔、槽孔制孔时，应增大垫圈厚度或采用连续型垫板，其孔径与标准垫圈相同，对M24及以下的螺栓，厚度不宜小于 $8 \\mathrm { m m }$ ；对 M24以上的螺栓，厚度不宜小于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 11.5.2螺栓（铆钉）连接宜采用紧凑布置，其连接中心宜与被连接构件截面的重心相一致。螺栓或铆钉的间距、边距和端距容许值应符合表11.5.2的规定。\n\n表11.5.2螺栓或铆钉的孔距、边距和端距容许值  \n\n\n\n\n\n续表11.5.2  \n\n\n\n\n\n注：1 $d _ { 0 }$ 为螺栓或铆钉的孔径，对槽孔为短向尺寸， $t$ 为外层较薄板件的厚度；2钢板边缘与刚性构件（如角钢，槽钢等）相连的高强度螺栓的最大间距，可按中间排的数值采用；3计算螺栓孔引起的截面削弱时可取 $d + 4 \\mathrm { m m }$ 和 $d _ { 0 }$ 的较大者。\n\n## 11.5.3直接承受动力荷载构件的螺栓连接应符合下列规定：\n\n1抗剪连接时应采用摩擦型高强度螺栓；\n\n2普通螺栓受拉连接应采用双螺帽或其他能防止螺帽松动的有效措施。\n\n## 11.5.4 高强度螺栓连接设计应符合下列规定：\n\n1本章的高强度螺栓连接均应按本标准表11.4.2-2 施加预拉力；\n\n2采用承压型连接时，连接处构件接触面应清除油污及浮锈，仅承受拉力的高强度螺栓连接，不要求对接触面进行抗滑移处理；\n\n3高强度螺栓承压型连接不应用于直接承受动力荷载的结构，抗剪承压型连接在正常使用极限状态下应符合摩擦型连接的设计要求；\n\n4当高强度螺栓连接的环境温度为 $1 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 1 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，其承 载力应降低 $10 \\%$ 。\n\n## 11.5.5当型钢构件拼接采用高强度螺栓连接时，其拼接件宜采\n\n用钢板。\n\n## 11.5.6 螺栓连接设计应符合下列规定：\n\n1连接处应有必要的螺栓施拧空间;\n\n2螺栓连接或拼接节点中，每一杆件一端的永久性的螺栓数不宜少于2个；对组合构件的缀条，其端部连接可采用1个螺栓；\n\n3沿杆轴方向受拉的螺栓连接中的端板 (法兰板)，宜设置加劲肋。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2dbaea4-0811-4446-b03e-7b7ceab02174', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '16 圬工结构', '16 圬工结构## 16.1 一般规定\n\n16.1.1 本章适用于砌石、混凝土预制块砌体及片石混凝土的圬工基础、墩台身、附属工程和后背回填等的施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2dc1f23-f202-4360-b34d-bc8bd46d8980', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '附录B 结构或构件的变形容许值（Part 1）', '附录B 结构或构件的变形容许值## B.1受弯构件的挠度容许值\n\n### B.1.1吊车梁、楼盖梁、屋盖梁、工作平台梁以及墙架构件的挠度不宜超过表B.1.1所列的容许值。\n表 B.1.1 受弯构件的挠度容许值  \n\n\n\n\n\n## 续表 B.1.1\n\n\n\n\n\n注：1 $\\iota$ 为受弯构件的跨度 (对悬臂梁和伸臂梁为悬臂长度的2倍)；\n\n2 $[ \\nu _ { \\mathrm { T } } ]$ 为永久和可变荷载标准值产生的挠度（如有起拱应减去拱度）的容许值， $[ \\nu _ { Q } ]$ 为可变荷载标准值产生的挠度的容许值；  \n3 当吊车梁或吊车桁架跨度大于 $1 2 \\mathrm { m }$ 时，其挠度容许值 $[ \\nu _ { \\bar { \\Gamma } } ]$ 应乘以0.9的系数；  \n4．当墙面采用延性材料或与结构采用柔性连接时，墙架构件的支柱水平位移容许值可采用 $l / 3 0 0$ ，抗风桁架（作为连续支柱的支承时）水平位移容许值可采用 $l / 8 0 0$ 。\n\n### B.1.2冶金厂房或类似车间中设有工作级别为A7、A8级起重机的车间，其跨间每侧吊车梁或吊车桁架的制动结构，由一台最大起重机横向水平荷载（按荷载规范取值）所产生的挠度不宜超过制动结构跨度的1/2200。\n\n## B.2结构的位移容许值\n\n### B.2.1单层钢结构水平位移限值宜符合下列规定：\n\n#### 1在风荷载标准值作用下，单层钢结构柱顶水平位移宜符合下列规定\n\n##### 1）单层钢结构柱顶水平位移不宜超过表B.2.1-1的数值；  \n##### 2）无桥式起重机时，当围护结构采用砌体墙，柱顶水平位移不应大于 $H / 2 4 0$ ，当围护结构采用轻型钢墙板且房屋高度不超过 $1 8 \\mathrm { m }$ 时，柱顶水平位移可放宽至 $H / 6 0$ ；  \n##### 3）有桥式起重机时，当房屋高度不超过 $1 8 \\mathrm { m }$ ，采用轻型屋盖，吊车起重量不大于20t工作级别为 $\\mathrm { A } 1 \\sim \\mathrm { A } 5$ 且吊车由地面控制时，柱顶水平位移可放宽至 $H / 1 8 0$ 。\n\n表B.2.1-1风荷载作用下单层钢结构柱顶水平位移容许值  \n\n\n\n\n\n注： $H$ 为柱高度，当围护结构采用轻型钢墙板时，柱顶水平位移要求可适当放宽。\n\n#### 2在冶金厂房或类似车间中设有A7、A8级吊车的厂房柱和设有中级和重级工作制吊车的露天栈桥柱，在吊车梁或吊车桁架的顶面标高处，由一台最大吊车水平荷载 (按荷载规范取值)所产生的计算变形值，不宜超过表B.2.1-2 所列的容许值。\n\n表 B.2.1-2吊车水平荷载作用下柱水平位移（计算值）容许值  \n\n\n\n\n\n续表B.2.1-2   \n\n\n\n\n\n注：1 $H _ { \\mathrm { c } }$ 为基础顶面至吊车梁或吊车桁架的顶面的高度；\n\n2 计算厂房或露天栈桥柱的纵向位移时，可假定吊车的纵向水平制动力分配在温度区段内所有的柱间支撑或纵向框架上；  \n3 在设有A8级吊车的厂房中，厂房柱的水平位移（计算值）容许值不宜大于表中数值的 $90 \\%$ ；  \n4在设有A6 级吊车的厂房柱的纵向位移宜符合表中的要求。\n\n### B.2.2多层钢结构层间位移角限值宜符合下列规定：\n\n#### 1在风荷载标准值作用下，有桥式起重机时，多层钢结构的弹性层间位移角不宜超过1/400。\n\n#### 2在风荷载标准值作用下，无桥式起重机时，多层钢结构的弹性层间位移角不宜超过表B.2.2的数值。\n\n表B.2.2层间位移角容许值  \n\n\n\n\n\n注：1对室内装修要求较高的建筑，层间位移角宜适当减小；无墙壁的建筑，层间位移角可适当放宽；2当围护结构可适应较大变形时，层间位移角可适当放宽；3在多遇地震作用下多层钢结构的弹性层间位移角不宜超过1/250。\n\n### B.2.3高层建筑钢结构在风荷载和多遇地震作用下弹性层间位移角不宜超过1/250。\n\n### B.2.4大跨度钢结构位移限值宜符合下列规定：\n\n#### 1在永久荷载与可变荷载的标准组合下，结构挠度宜符合下列规定：\n\n##### 1）结构的最大挠度值不宜超过表B.2.4-1中的容许挠度值；  \n##### 2）网架与桁架可预先起拱，起拱值可取不大于短向跨度的1/300；当仅为改善外观条件时，结构挠度可取永久荷载与可变荷载标准值作用下的挠度计算值减去起拱值，但结构在可变荷载下的挠度不宜大于结构跨度的1/400;  \n##### 3）对于设有悬挂起重设备的屋盖结构，其最大挠度值不宜大于结构跨度的1/400，在可变荷载下的挠度不宜大于结构跨度的1/500。\n\n#### 2在重力荷载代表值与多遇竖向地震作用标准值下的组合最大挠度值不宜超过表B.2.4-2 的限值。\n\n表B.2.4-1 非抗震组合时大跨度钢结构容许挠度值  \n\n\n\n\n\n注：1表中 $L$ 为短向跨度或者悬挑跨度；2索网结构的挠度为预应力之后的挠度。\n\n表B.2.4-2地震作用组合时大跨度钢结构容许挠度值  \n\n\n\n\n\n注：表中 $L$ 为短向跨度或者悬挑跨度。\n\n## 附录 $\\mathrm { C }$ 梁的整体稳定系数\n\n### C.0.1 等截面焊接工字形和轧制 $_ \\mathrm { H }$ 型钢（图C.0.1）简支梁的整体稳定系数 $\\varphi _ { \\mathbf { b } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\beta _ { \\mathrm { b } } \\frac { 4 3 2 0 } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } } \\cdot \\frac { A h } { W _ { \\mathrm { x } } } \\Big [ \\sqrt { 1 + \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2dc8579-48f5-4c38-8d5d-662038c3acb6', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明1983年国家计划委员会将此方法列为施工新技术重点推广项目之一，并下达交通部公路科研所“1h推定混凝土强度新技术应用的研究”课题任务。在1983\\~1987年的应用研究工作中，通过推广应用并不断总结经验，以及着重进行完善试验方法、提高混凝土强度推定精度的试验研究，研制成混凝土湿筛砂浆振动筛分、成型两用机（简称两用机），改手工筛分、成型湿筛砂浆为机械操作，减轻了试验劳动强度并显著提高了试验精度。同时，还研制成JQY-20型可携式轻便压力机，为施工现场采用此方法加强混凝土质量控制创造了方便条件。\n\n在事先已建立同材料的水泥混凝土强度推定式的条件下，通过测定新拌水泥混凝土湿筛砂浆试样促凝压蒸1h 后的快硬强度，可即时预测出该水泥混凝土试样潜在的标准养护 28d龄期（抗压和弯拉）强度，用于水泥混凝土现场质量管理或配合比设计及其调整。湖北省公路局在316、107国道等水泥混凝土路面工程施工中将此法用于推定混凝土28d弯拉强度,1989年通过鉴定获得专家好评;广西第五建筑工程公司于1989年12月至1990年5月在南宁机场道面混凝土施工中将此法用于推定混凝土弯拉强度，平均推定误差仅 $3 \\%$ ，施工中混凝土28d弯拉强度平均值为 $6 . 5 9 \\mathrm { M P a }$ ，离差系数仅 $3 . 4 \\%$ 。实践证明，此法用于推定混凝土的弯拉强度不仅推定精度好，而且在一定条件下提高了施工质量的控制水平。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2e0a7b2-2fbd-467d-9263-b67d901dba3f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 5）', ' . 1 4 + \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - 2 0 } { 1 . 4 0 }\n$$\n\n气温在 $- 2 \\sim - 5 0 \\%$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = - ~ 1 . 4 8 ~ + { \\frac { T _ { \\mathrm { l } } } { 0 . 9 1 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = ~ - 0 . 1 2 ~ + { \\frac { ~ T _ { \\mathrm { i } } ~ } { 1 . 2 1 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { { s } } } ~ = ~ { \\frac { T _ { \\mathrm { { t } } } + 1 . 8 5 } { 1 . 5 8 } }\n$$\n\n式中： $T _ { \\mathrm { e } }$ 结构有效温度标准值 $( 9 0 )$ ；\n\n$T _ { \\iota }$ 气温，混凝土结构可取当地历年最高日平均温度或最低日平均温度，钢结构可取当地历年最高温度或最低温度。当为 $0 \\%$ 以下时取负值。\n\n## 3 竖向梯度温度作用\n\n关于竖向梯度温度作用问题，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）曾对新西兰规范、英国BS 5400、美国AASHTO规范、国内铁路规范和《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）的竖向温度梯度曲线进行了多座实桥的应力计算比较。结果表明，新西兰规范和我国铁路规范中梯度温度作用产生的效应最大，《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）最小，英国BS5400和美国AASHTO规范居中。考虑美国规范的温度曲线比较简单，计算起来也较为快捷，本规范采用了该规范的温度梯度曲线，并作了适当修改。\n\n本条中，竖向梯度温度曲线最高值 $T _ { 1 }$ 指桥面板表面处，不包括铺装层。 $T _ { \\parallel }$ 根据桥面铺装情况，按表4.3.12-3确定。\n\n（1）铺装层采用单层沥青混凝土时，梁顶 $T _ { \\mathrm { i } }$ 根据铺装层厚度在 $2 0 \\%$ 、 $1 4 \\%$ 或之间线性内插取用。\n\n（2）铺装层采用单层混凝土时， $T _ { \\scriptscriptstyle 1 } = 2 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 0\n\n（3）铺装层底层为水泥混凝土，顶层为沥青混凝土时， $T _ { \\parallel }$ 可根据沥青混凝土厚度取用，不考虑底层水泥混凝土。\n\n（4）当利用梁顶一部分水泥混凝土整平层参与梁的抗弯计算时，则被利用的那一部分厚度作为梁高的一部分，该厚度的顶面就是梁高顶面， $T _ { \\parallel }$ 为该顶面处温度。此时，该结构为组合结构，铺装层水泥混凝土的强度等级要与梁体协调，并考虑结合面的抗剪问题。\n\n## 4 横向梯度温度作用\n\n本次修订增加了横向温度梯度作用的有关规定。本条第4款的规定参考了中交公路规划设计院有限公司、湖北鄂东长江公路大桥有限公司等单位研发的“超大跨混合梁斜拉桥建设关键技术”项目的研究成果。对于无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。横向温度梯度作用一般根据桥梁的地理位置、环境条件等因素经调查研究确定；无实测温度数据时，可采用图4-1所示的横向梯度温度曲线。图4-1中 $B _ { 1 }$ 为边箱宽度、 $B$ 为箱梁半宽。横向梯度温度取值见表4-4。\n\n表4-4横向梯度温度取值  \n\n\n\n\n\n### 6 施工阶段沥青摊铺引起的温度影响\n\n近年来高等级公路桥面铺装已广泛采用沥青混凝土铺装。沥青混凝土摊铺时要求高温操作，施工时摊铺温度往往可高达 $1 5 0 \\mathrm { ‰}$ 左右，如此高的温度将在主梁内引起较大的温差分布。对于采用混凝土桥面板的桥梁，沥青高温摊铺可能会导致主梁混凝土原有裂缝的扩展及新裂缝的产生，影响桥梁结构的耐久性，必要时设计需考虑沥青摊铺温度作用影响。\n\n4.3.13上部结构因温度变化引起的伸长或缩短以及受其他纵向力的作用，活动支座将产生一个方向相反的力，即支座摩阻力。摩阻力的大小取决于上部结构传给支座的反力大小、支座类型以及材料等。\n\n活动支座承受的纵向力，不容许超过支座与混凝土或其他结构材料之间的摩阻力。\n\n该纵向力一般为制动力和温度、收缩作用。本规范规定的支座摩擦系数取自《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）、《公路桥梁盆式支座》（JT/T391）和《桥梁球型支座》（GB/T17955）。\n\n![](images/50194bbd37b90e5b1cc8ba3c6f2da1463c30ceacc88d032eb831ac3a7176a6b7.jpg)\n\n## 4.4 偶然作用\n\n### 4.4.1 跨越江、河、海湾的桥梁，应考虑船舶对桥梁墩台的撞击作用。\n\n船舶与桥梁结构的碰撞过程十分复杂 与碰撞时的环境因素（风浪、气候、水流等）、船舶特性（船舶类型、船舶尺寸、行进速度、装载情况以及船首、船壳和甲板室的强度和刚度等）、桥梁结构因素（桥梁构件的尺寸、形状、材料、质量和抗力特性等）及驾驶员的反应时间等因素有关，因此，精确确定船舶与桥梁的相互作用力十分困难。\n\n根据通航航道的特点及通行船舶的特性，可以将需要考虑船舶与桥梁相互作用的河流分为内河和通行海轮的河流（包括海湾）两大类。前者的代表船型主要为内河驳船货船队，依据《内河通航标准》（GB50139），四至七级内河航道对应的船舶吨位分别为500、300、100和 $5 0 \\mathrm { t }$ 。通行海轮航道的代表船型为海轮。两者与桥梁结构发生撞击的机理有所区别，结果也大不一样。\n\n关于船舶与桥梁的撞击作用，应开展专题研究，成果经审批及办理其他手续');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2ed7e0c-a44b-4c44-944a-5384e560180a', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '10涂装', '10涂装## 10.1一般规定\n\n### 10.1.1钢结构桥梁的涂装应符合设计文件和现行《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》（JT/T722）的规定。\n\n### 10.1.2涂装前应编制专项施工方案，并应依据专项施工方案编制工序作业指导书。\n\n### 10.1.3涂装前，应对施工人员进行涂装施工的专业培训并考核。喷砂、喷漆等关键工序的施工人员应获得涂装工中级及以上的资格证书，特种作业人员和质量检验人员应具备相应的职业资格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2f382e9-844b-4cbf-918a-08f50dd028ba', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.4 偶然作用（Part 2）', ' k N } ,$ ，应根据河流中漂流物情况，按实际调查确定；$v$ 水流速度（ $\\mathbf { \\mu } _ { \\mathrm { m } } / \\mathbf { s } )$ ；$T$ 撞击时间（s），应根据实际资料估计，在无实际资料时，可用1s；$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { n } v \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n## 4.4.3 桥梁结构必要时可考虑汽车的撞击作用。汽车撞击力设计值在车辆行驶方向应取 $1 ~ 0 0 0 \\mathbf { k } \\mathbf { N }$ ，在车辆行驶垂直方向应取 $5 0 0 \\mathrm { k N }$ ，两个方向的撞击力不同时考虑。撞击力应作用于行车道以上 $1 , 2 { \\mathfrak { m } }$ 处，直接分布于撞击涉及的构件上。\n\n对设有防撞设施的结构构件，可视防撞设施的防撞能力，对汽车撞击力设计值予以折减，但折减后的汽车撞击力设计值不应低于上述规定值的1/6。\n\n## 4.4.4 公路桥梁护栏应按现行《公路交通安全设施设计规范》（JTG D81）的有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2f6eb4d-6d0a-4f57-91c1-a5d47cf34abd', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第十条', '第十条中小学校对学生进行劳动技能教育以及组织学生参加公益劳动等社会实践活动，必须确保学生安全。严禁以任何形式、名义组织学生从事接触易燃、易爆、有毒、有害等危险品的劳动或者其他危险性劳动。严禁将学校场地出租作为从事易燃、易爆、有毒、有害等危险品的生产、经营场所。\n\n中小学校违反前款规定的，按照学校隶属关系，对县（市、区）、乡（镇）人民政府主要领导人和县（市、区）人民政府教育行政部门正取负责人，根据情节轻重，给予记过、降级直至撤职的行政处分；构成玩忽职守罪或者其他罪的，依法追究刑事责任。\n\n中小学校违反本条第一款规定的，对校长给予撤职的行政处分，对直接组织者给予开除公职的行政处分；构成非法制造爆炸物罪或者其他罪的，依法追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a2fc1441-d6d4-4fc1-bdfd-38d05626e29d', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '5 电力变流设备的工程交接验收', '5 电力变流设备的工程交接验收5.0.1本条规定了工程交接验收时应检查的项目。5.0.1.1对设备试运行的连续时间还没有统一规定，今后要求新投产的设备做好这方面的记录，待积累一定数据后再作统一规定。目前可按各行业标准或产品技术文件以及产品订货合同规定进行。\n\n5.0.2本条规定了工程交接验收时应提交的资料和文件。安装竣工图是要求实际施工后经修改，完整和正确的，并加盖施工单位竣工图章的全套工程施工图纸，而不是仅设计变更部分的施工图；设计变更通知应是变更设计部分的文件，它包括设计变更单、材料代用和合理化建议，经设计批准的证明文件等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a3074507-e72d-4b7b-9181-d6e4e2ec7ca2', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.12.7 拆除作业时,应对拟拆除物的稳定状态进行监测', '6.12.7 拆除作业时,应对拟拆除物的稳定状态进行监测;发现异常情况时,应立即停止作业,排除隐6.12.7 拆除作业时，应对拟拆除物的稳定状态进行监测；发现异常情况时，应立即停止作业，排除隐患后方可继续作业。患后方可继续作业。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a3120078-e4ec-4946-bb58-3560968380d6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接## 5.4.2.2.2.1 摩擦型高强度螺栓连接\n\n该连接是利用高强度螺栓的预拉伸，使被连接构件之间相互压紧而产生静摩擦力来传递剪力。\n\n摩擦型高强度螺栓连接的计算有以下五种情况：\n\na） 在受剪连接中，单个摩擦型高强度螺栓的承载能力，按式（38）计算：犣犘\n\n$$\n[ P ] = \\frac { Z _ { \\mathrm { m } } \\mu P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } } { n }\n$$\n\n……（38）\n\n式中：犘\n\n$[ P ]$ ———受剪连接中单个摩擦型高强度螺栓的许用承载能力，单位为千牛（kN）；\n\n$Z _ { \\mathrm { m } }$ — 传力的摩擦面数；\n\n$\\mu$ 抗滑移系数(摩擦系数)，按表26选取；  \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — 高强度螺栓的预拉力，按表27选取，单位为千牛（kN）；  \n$_ n$ 见式（28）。\n\n表 26 抗滑移系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n\n\n\n表 27 单个高强度螺栓的预拉力 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } ^ { \\mathrm { ~ : ~ } }$   \n\n\n\n\n\nb） 在受拉连接中，单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力犘 $\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ ，按式（39）计算，并不宜大于 $1 , 0 P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\n……（39）\n\n式中：犘\n\n$\\left[ P _ { \\mathrm { { \\uparrow } } } \\right]$ ］— 受拉连接中单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力，单位为千牛（kN）；$\\sigma _ { \\mathrm { s } l }$ — 高强度螺栓钢材的屈服点，有确切数据的按值选取，也可按表27中最低值选取，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$A _ { l }$ 螺栓有效截面积，可按表27选取，单位为平方毫米 $\\mathrm { . } \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$_ n$ 同式（38)；$\\beta$ 载荷分配系数。$\\beta$ 与连接板总厚度 $L$ 和螺栓(公称)直径 $d$ 有关，按下式计算：$L / d { \\geqslant } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 2 6 - 0 . 0 2 6  L / d ) + 0 . 1 5$ ；$L / d { < } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 1 7 - 0 . 0 5 7 L / d ) + 0 . 3 3$ 。\n\nc） 摩擦型高强度螺栓连接，同时承受摩擦面的剪切和沿螺栓轴线方向的外拉力时，每个高强度螺犘 犘 犘犘栓的许用承载能力仍按式（38）计算，但应以 $( P _ { \\mathrm { { g } } } - 1 . 2 5 P _ { \\mathrm { { t } } } )$ ）代替式中的犘 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ t ~ } }$ 为每个高强度螺栓在其轴线方向所受的外拉力。此拉力不应大于犣 $0 . 7 ~ P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\nd） 摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目 $Z$ ，按式（40）计算：犖\n\n在受剪连接中： $Z { = } \\frac { N } { [ P ] }$ 在受拉连接中： $Z { = } \\frac { N } { \\left[ P _ { \\mathrm { t } } \\right] } \\mathrm { \\Omega }$ ……（40）\n\n式中：\n\n$Z$ -摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目；$N \\cdot$ 连接所传递的内力，单位为千牛（kN)；$[ P ]$ — 同式（38）；$\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ — 同式（39）。\n\ne） 在摩擦型高强度螺栓连接中，为使高强度螺栓达到规定的预拉力，应施加一定的拧紧螺栓螺母的扭矩，其值应由试验得出，但可用式（41）估算：\n\n$$\nM { = } K d P _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……( 41)\n\n式中：  \n$M -$ 拧紧力矩，单位为千牛米 $( \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m } )$   \n$K$ 螺栓组连接的扭矩系数，视螺纹间的摩擦和螺母与垫圈间的摩擦情况而异：当螺栓、螺母和垫圈经皂化、磷化处理时，取犓 $K = 0 . 1 1 \\sim 0 . 1 5$ ；当螺栓、螺母和垫圈未作处理时，取 $K = 0 . 1 5 { \\sim } 0 . 2 0$ 。  \n$d$ 螺栓的公称直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$   \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — —— 同式（38）。  \n摩擦型高强度螺栓应满足5．3．2．2相关要求。\n\n## 5.4.2.2.2.2 承压型高强度螺栓连接\n\n承压型高强度螺栓连接，是当传递的剪力超过构件接触面间的摩擦力后发生滑移，致使螺栓杆抵住孔壁，而通过摩擦与承压共同传力的连接。由于它不适用于直接承受动载荷的结构和在连接处有反向内力作用的结构，因此在起重机承载结构中一般不采用此类连接。如果确有需要采用，应对其进行承剪和承压的计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a31b8c10-b0a1-403f-ace2-75555da9342c', '40《公路工程施工安全监测与预警系统技术要求》（JT-T1498-2024）.md', '8数据分析与预警', '8数据分析与预警## 8.1一般要求\n\n### 8.1.1 系统应具有监测数据全面分析功能，为安全预警提供基础数据。  \n### 8.1.2 数据分析与预警模块应具备数据实时在线显示、数据分析、预警和预警处理等功能。  \n### 8.1.3 数据分析与预警模块应采用可靠的预警模型和预警阈值，通过数据分析实现实时预警。  \n### 8.1.4 系统应具备监测数据的诊断功能，宜采用数据统计指标作为数据诊断指标。  \n### 8.1.5 系统数据分析与预警模块应具备预警信息数据的统计分析功能。\n\n## 8.2数据分析\n\n### 8.2.1数据分析符合下列规定:\n\na) 应包括统计分析和特殊分析,统计分析包括最大值、最小值、平均值、均方根值、累计值等内容,特殊分析包括趋势分析、安全状态研判、关联性分析及其他需要的特殊分析。  \nb） 可采用比较法、图表法及数学模型法等方法。应判断各监测物理量的变化趋势，确定施工的不安全因素，结合人工巡检情况综合评价安全状态,预测变化趋势。\n\n### 8.2.2系统应具备数据分析报告的生成功能，数据分析报告应包括公路工程建设项目及系统的基本信息、分析内容、分析方法和分析结果等。\n\n## 8.3安全预警\n\n### 8.3.1安全预警可采用单一指标预警、多指标综合预警或两者相结合的方式，并分别采用科学合理的预警模型。\n\n### 8.3.2安全预警宜采用大数据分析、人工智能等先进技术手段,遵循分级、分阶段、分区的原则,预警等级符合下列规定：\n\na) 采用定量监测指标预警时,预警等级宜由高到低分为红色(I级)、橙色(Ⅱ级)、黄色(Ⅲ级)三个等级;  \nb) 采用定性监测指标预警时，可根据实际情况设置预警等级  \nc 采用定量与定性结合的监测指标预警时，可采用多元数据融合方法进行综合分析预警，预警等级应符合本条a）的要求。\n\n### 8.3.3 定量监测指标应制定预警阈值,包括监测指标数值的累计变化量和变化速率。  \n### 8.3.4 安全预警信息应包括项目信息、预警级别、预警值和预警阈值等。  \n### 8.3.5 系统应明确各预警等级对应的预警管理，包括预警信息反馈和处置。  \n### 8.3.6 预警信息反馈可采用系统信息发布、手机短信、邮件、声光报警、社交软件等方式，及时告知管  \n6\n\n理人员。\n\n### 8.3.7系统应按照预警信息反馈和分级管控要求,将预警信息实时自动反馈相应管理人员,管理人员应及时处置预警信息。  \n### 8.3.8预警事件得到处置且现场施工安全时，系统应解除预警。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a32c3d29-c24c-4f5d-aa71-808ce8f5b592', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '7 配电系统（Part 5）', '定:\n\na) 电缆敷设的支架宜采用绝缘、耐腐蚀的材料,当采用金属支架时,金属支架应可靠接地;  \nb) 固定点间距应保证电缆能承受自重及风雪等带来的荷载;\n\nc) 电缆线路应固定牢固,绑扎线应使用绝缘材料;d) 沿构、建筑物水平敷设的电缆线路,距地面高度不宜小于 $2 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;e) 垂直引上敷设的电缆线路 固定点每楼层或每 $3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 不应少于 处f ) 在多层(或分侧)支架上敷设电缆时,不同电压等级的电缆应分侧、分层敷设。\n\n7.4.21 沿墙面或地面敷设电缆线路符合下列规定:\n\na) 电缆线路宜敷设在人不易触及的地方;  \nb) 电缆线路敷设路径应有醒目的警告标识;  \nc) 沿地面明敷的电缆线路应避开易受机械损伤的区域,同时采取穿钢管等防机械损伤的措施;  \nd) 在电缆敷设路径附近,有损伤电缆危险源时,应采取防护措施。\n\n7.4.22 电缆沟内敷设电缆线路应符合下列规定:\n\na) 电缆沟沟壁、盖板及其材质构成,满足承受荷载和适合现场环境耐久的要求;  \nb) 电缆沟有排水措施。\n\n7.4.23 临时设施的室内配线符合下列规定:\n\na) 室内配线在穿过楼板或墙壁时应用绝缘保护管保护;  \nb) 明敷线路应采用护套绝缘电缆或导线,且应固定牢固,塑料护套线不应直接埋入抹灰层内敷设;  \nc) 当采用无护套绝缘导线时应穿管或线槽敷设。\n\n7.4.24 水下电缆线路敷设符合下列规定:\n\na) 电缆敷设于水下,应采用水下电缆敷设,水下电缆的敷设方法和放缆船的选择由电缆的型号、电缆长度、水深、流速及水下地形等因素决定。\n\nb) 水下电缆的选择:\n\n1) 江、河、湖、海水下临时施工用电缆,应采用钢丝铠装结构和增强型双层 MDPE 或 HDPE外护层电缆,钢丝铠装电缆应满足受力条件。\n2) 用在水下的电缆所有绝缘线芯外应有 PE 护套或金属复合带和 PE 护套一起组成的径向防水构造;中、高压水下电缆还宜具有纵向阻水构造。 水深不大于 $3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时,宜采用细钢丝双层外护套型 FS-HYJYY333 电缆,水深大于 $3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时,宜采用粗钢丝双层外护套型 FS-HYJYY433 电缆。\n\nc) 水下电缆路径的选择,应满足电缆不易受机械性损伤、能实施可靠防护、敷设作业方便、经济合理等要求,可以适当增加铠装钢丝直径或外护层厚度,电缆敷设宜在流速较缓、岸边不易被冲刷、少有沉锚和拖网渔船活动的水域。\n\nd) 水下电缆不应有接头。 当整根电缆超过制造能力时,可采用软接头连接。\n\ne) 电缆宜敷设在河床稳定、流速较缓、岸边不易被冲刷、水底无岩礁和沉船等障碍物的水域;不宜敷设在疏浚挖泥区、拖网渔船活动区。 无其他路径可供选择时,应采取可靠的保护措施。\n\nf) 水下电缆应能有效防止电缆折弯或打圈,不应悬空于水中,应敷设于水底。 在通航水道等需防范外部机械损伤的水域 电缆应埋置于水底适当深度\n\ng) 水下电缆相互间不应交叉、重叠,相邻的电缆应保持足够的安全距离,电缆相互间距在主航道内不宜小于平均最大水深的1.2 倍,在非通航的流速未超过 $1 ~ \\mathrm { m / s }$ 的河流中,同回路单芯电缆相互间距不应小于 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,不同回路电缆间距不应小于5 m。 水下电缆与工业管道之间的水平距离不宜小于 $5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;受条件限制时不应小于 $1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\nh) 水下电缆敷设时宜采用 S 弯曲路径,以适应河(海)床地形,同时,满足因水流冲刷引起的下沉变化需要。\n\n水下电缆引至岸上的区段 应有适合敷设条件的防护措施 岸边稳定时 应采用保护管 沟槽敷设,岸边未稳定时,应适当预留备用长度的电缆。 水下电缆的两岸,应设有醒目的禁锚警告标志。\n\nj ) 水下电缆敷设时应采取助浮措施,不应使电缆在水底直接拖拉。 电缆装盘敷设时,电缆盘可根据水域条件 放置于路径一端的登陆点处 另一端布置牵引设备 电缆装盘置于船上敷设或电缆散装敷设时,敷缆方法应根据敷设船类型、尺度和动力装备、水域条件确定,可选择自航、牵引、移锚或拖航等。\n\n## 7. 4. 25 隧道施工配电线路设置符合下列规定:\n\na) 隧道供电线路布置和安装要求如下:\n\n1) 隧道内施工地段的临时用电线路应采用矿用橡套电缆或胶皮绝缘导线,竖井应使用钢丝铠装电缆;瓦斯隧道电缆应选用铜芯电缆、应带有供保护接地用的足够截面的导体、主线芯的截面应满足供电线路负荷要求。  \n2) 对于在隧道、平导或倾角 $4 5 ^ { \\circ }$ 以下的斜井内敷设的固定高压电缆应采用矿用钢带或细钢丝铠装电力电缆,对于在竖井或倾角为 $4 5 ^ { \\circ }$ 及其以上斜井内敷设的固定高压电缆应采用矿用粗钢丝铠装电力电缆  \n3) 非固定敷设的高压电缆 应采用矿用橡套软电缆 对于固定敷设的低压电缆 采用矿用铠装或者非铠装电力电缆或者对应电压等级的矿用橡套软电缆。 对于非固定敷设的低压电缆,采用矿用橡套软电缆。 可移式和手持式用电设备应使用专用橡套电缆。  \n4) 照明和动力电线路安装在同一侧时,应分层架设。 线缆悬挂高度应为: $3 8 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ 及以下电压线路不小于 $2 . 5 ~ \\mathrm { m } , 6 ~ \\mathrm { k V } \\sim 1 0 ~ \\mathrm { k V }$ 电压线路不小于 $3 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。  \n5) 涌水隧道的电动排水设备、瓦斯隧道的通风设备以及斜井、竖井内的电气装置应采用双回路输电或应急电源,并有可靠的切换装置和防爆措施。  \n6) 动力干线上的每一分支回路应设置具有短路、过负荷、接地故障保护功能的电器。 不应在动力线');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a33679b6-4bae-441a-93fb-a445a76a22fd', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10．4变形监测技术', '10．4变形监测技术浮体组宜采用恒定浮力式，也可是非恒定浮力式。浮子的浮力一般按(86)式确定：\n\n$\\mathrm { P } { > } 2 0 0$ （ $1 + 0 . 0 1 \\mathrm { L }$ ）\n\n式中P—重锤重量（N);L——测线长度（m）。\n\n### 10．4．7激光测量技术\n在变形监测项目中有所应用。基于安全的考虑，要求在光路附近设立安全警示标志。\n\n### 10．4．9静力水准测量作业要求\n本条给出了静力水准测量作业的具体要求，为新增加内容。取表10．3．3中水准观测每站高差中误差系列数值的2倍，作为静力水准两次观测高差较差的限值。取表\n\n10．3．3中水准观测的往返较差、附合或环线闭合差，作为静力水准观测的环线及附合路线的闭合差。静力水准测量仪器的种类比较多，作业时应严格按照仪器的操作手册进行测量。\n\n### 10．4．10电磁波测距三角高程测量\n可用于较低精度(三、四等)的垂直位移监测。\n\n### 10．4．11主体倾斜和挠度观测\n本条给出了主体倾斜和挠度观测的常用方法和计算公式。对其中电垂直梁法说明如下：\n\n1电垂直梁法的设备是由安装在被监测物体上的专用支架(加工)、专用电垂直梁倾斜仪传感器、专用电缆、读数仪等组成。\n\n2安装电垂直梁倾斜仪传感器的支架时，应注意仪器测程的有效性。\n\n3用专用电垂直梁倾斜仪传感器直接测量被监测物体的相对转角时，应根据结构的几可尺寸换算出被监测部位的位移量。\n\n4电垂直梁法观测的技术要求，可按产品手册进行。\n\n### 10．4．12裂缝观测\n主要是测定监测体上裂缝的位置和裂缝的走向、长度、宽度及其变化情况，其是变形监测的重要手段之一。裂缝的变化情况，可局部反映监测体的稳定性或治理的效果。裂缝观测要细心进行，尽量减少不规范量测所带来的影响。\n\n### 10．4．13自动跟踪测量全站仪\n是全站仪系列中的高端产品，在大型工程中已得到较为广泛的应用。反射片通常用于较短的距离测量，其精度可满足普通精度的变形监测的需要。鉴于变形监测的重要性，要求数据通信稳定、可靠，故数据电缆以光缆或专用电缆为宜。\n\n### 10．4．14摄影测量\n是变形监测较常使用的方法之一，无论是对单体建筑物的变形监测，还是较大面积的山体滑坡监测，都有所应用。为了使用方便，修订增加编写了摄影测量的主要技术要求，其他相关规定，参见现行国家标准《工程摄影测量规范》GB 50167。\n\n### 10．4．15卫星实时定位(GPS-RTK)技术\n主要适用于变形量大、需要连续监测、适时处理数据、即时预报的监测项目。\n\n### 10．4．16应力、应变监测\n是属于物理的监测方法，为规范新增内容。本条给出了应力、应变传感器的必要性能、检验要求和埋设规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a338669a-247c-461c-9aec-f8b8ed47ba14', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了硫酸钡质量法测定水泥中三氧化硫含量的试验方法。\n\n本方法适用于通用硅酸盐水泥、道路硅酸盐水泥及指定采用本方法的其他品种水泥。\n\n引用标准：\n\n《分析实验室用水规格和试验方法》（GB/T6682）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a342ed97-fbbc-46ba-8edf-69edd71febb1', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百一十条自然人之间的借款合同，自贷款人提供借款时生效', '第二百一十条自然人之间的借款合同，自贷款人提供借款时生效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a34682bc-b424-47f2-9727-1843473ce585', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 1）', '4.3 可变作用## 4.3.1 本条有关汽车荷载的规定，兹说明如下：\n\n1\\~4汽车荷载的等级、计算图示及标准值。 $2 0 0 8 \\sim 2 0 1 1$ 年，本规范编写组结合交通运输部西部交通建设科技项目“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”，开展了全国汽车荷载现状调查和统计分析。结果表明，汽车荷载变异性较过去增加很多。由于中小跨径桥梁恒活载比例较小，这对小跨径桥梁的影响较大，实际中出现的重载车辆压垮桥梁的事故，也多为中小跨径桥梁。鉴于此，本次修订提高了跨径在 $5 \\mathrm { m }$ 以下桥梁的车道荷载集中载标准值，对 $5 0 \\mathrm { m }$ 跨径以内的桥梁设计汽车荷载效应有所增加。\n\n自2009年起，我国各省（自治区、直辖市）开始陆续取消二级公路收费，部分二级公路的交通量和荷载水平有了较大增长。因此，本次修订调整了二级公路的汽车荷载等级：一般情况下，二级公路桥涵的设计应采用公路一I级汽车荷载；二级公路为非干线公路且重型车辆不多时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n6汽车荷载横向分布系数。桥梁设计时，为取得主梁的最大受力，汽车荷载在桥面上需要偏心加载，其方法仍可用车辆荷载偏心加载确定。\n\n7横桥向设计车道布置及多车道横向布载系数。对多车道进行横向折减的含义是，在桥梁多车道上行驶的汽车荷载使桥梁构件的某一截面产生最大效应时，其同时处于最不利位置的可能性显然随车道数的增加而减小，而桥梁设计时各个车道上的汽车荷载都是按最不利位置布置的，因此，计算结果应根据上述可能性的大小进行折减。这是个概率事件，可以认为各车道上的汽车荷载加载是互不相关的，按重复独立试验随机事件的概率理论，建立多车道横向折减系数与相关变量的关系式，得到折减系数的具体数值。“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目中，针对原规范的横向折减系数进行了专项研究，在国内外对比的基础上，根据实测数据进行了多车道重车相遇概率研究。研究表明，虽然目前车流量较以往有了较大提高，但在实际运营过程中多车道重载车辆相遇仍属小概率事件，即仍需考虑多车道的横向折减问题。进而根据我国当前高速公路和一般公路的实际交通流数据进行了横向折减系数计算。结果显示，在实测最大重车交通量条件下，4车道内基本和原规范相同 车道以本次修订维持原规范的规定。根据研究增列了单车道的横向车道布载系数。\n\n8汽车荷载纵向折减系数。规范规定的汽车荷载标准值是在特定的条件下确定的，例如，在汽车荷载的可靠性分析中，用于计算各类桥型结构效应的车队，采用了自然堵塞时的车间间距；汽车荷载本身的重力，也采用了路上运煤车或其他重车居多的调查资料。但是，在实际桥梁上通行的车辆不一定都能达到上述条件 特别是大跨径的桥梁。所以，国外有些规范对车辆荷载适用跨径作了限制。本规范采月 向折减的方法，对特大跨径桥梁的计算效应进行折减。折减系数α的计算采用专题 究 得到的下列公式： $\\alpha$ $\\left( L _ { 0 } \\right) = 0 . 9 7 9 ~ 1 3 - 4 . 7 1 8 ~ 5 \\times 1 0 ^ { - 5 } L _ { 0 }$ ，式中 $L _ { 0 }$ 为计算跨径，以m 折减系数 $\\alpha$ 以加载长度为函数更合理些 进行折减， $\\alpha$ 以 $L _ { 0 }$ 为函数计算起来更方便一些。\n\n“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目对桥梁纵向折减系数也进行了针对性。根据大立的更显，且原规范的取值也是相对保守的，考虑到未来的发展以及实际运营过程中不可预见的极端状况，原规范的取值总体是适用的。因此，本次修订维持了原规范的规定。\n\n## 4.3.2 汽车的冲击系数是汽车过桥时对桥梁结构产生的竖向动力效应的增大系数。冲击作用有车体的振动和桥跨结构自身的变形和振动。当车辆的振动频率与桥跨结构的自振频率一致时，即形成共振，其振幅（即挠度）比一般的振动大许多。振幅的大小与桥梁结构的阻尼大小及共振时间的长短有关。桥梁的阻尼主要与材料和连接方式有关，且随桥梁跨径的增大而减小。所以，增强桥梁的纵、横向连接刚度，对于减小共振影响有一定的作用。\n\n冲击影响一般都是用静力学的方法，即将车辆荷载作用的动力影响用车辆的重力乘以冲击系数来表达。\n\n对于钢桥和钢筋混凝土桥的上部结构、钢或钢筋混凝土支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座、钢筋混凝土桩、柱式墩台等，因相对来说自重不大，冲击作用的效果显著，故应计算冲击力。重力式墩台等，因自重大、整体性好，冲击影响小，故不计冲击力。\n\n冲击影响与结构的刚度有关。一般来说，跨径越大、刚度越小对动荷载的缓冲作用越强，以往规范近似地认定冲击力与计算跨径成反比（直线变化），无论是梁式桥还是拱式桥等，均规定在一定的跨径范围内考虑汽车荷载的冲击力作用。此模式计算方便，但不能合理、科学地反映冲击荷载的本质。《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60一2004）结合公路桥梁可靠度研究的成果，采用了结构基频来计算桥梁结构的冲击系数。\n\n汽车荷载的冲击系数可表示为：\n\n式中： $Y _ { \\mathrm { j m a x } }$ - 在汽车过桥时测得的效应时间历程曲线上，最大静力效应处量取的最大静力效应值；\n\nYdmax 在效应时间历程曲线上最大静力效应处量取的最大动效应值。\n\n吉林省交通科学研空所利用动态测试系统经12h连续观测，从跨径 $6 \\mathrm { m }$ 的钢筋混凝土矩形板桥到跨径45m的预应力混凝土箱梁桥共7座跨径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a35051c1-d60d-44af-8cf4-7d4cacb214b3', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 2）', ' d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ - 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的其他第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ -的组合值系数，取 $\\psi _ { \\mathrm { c } } = 0$ 75；$\\psi _ { \\mathrm { c } } Q _ { j \\mathrm { k } }$ 一 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的第 $j$ 个可变作用的组合值；$\\gamma _ { \\downarrow j }$ 第 $j$ 个可变作用的结构设计使用年限荷载调整系数。公路桥涵结构的设计使用年限按现行《公路工程技术标准》（JTGB01）取值时，可变作用的设计使用年限荷载调整系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } j } = 1 , 0$ ；否则， $\\gamma _ { \\mathrm { L } j }$ 取值应按专题研究确定。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用基本组合的效应设计值 $S _ { \\mathrm { u d } }$ 可通过作用效应代数相加计算。\n\n3）设计弯桥时，当离心力与制动力同时参与组合时，制动力标准值或设计值按$70 \\%$ 取用。\n\n2偶然组合：永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值相组注：本表所列特大、大、中桥等系按本规范表1.0.5中的单孔跨径确定，对多跨不等跨桥梁，以其中最大跨径为准。\n\n表4.1.5-1 公路桥涵结构设计安全等级  \n\n\n\n\n\n表4.1.5-2永久作用的分项系数  \n\n\n\n\n\n注：本表序号1中，当钢桥采用钢桥面板时，永久作用分项系数取1.1；当采用混凝土桥面板时，取1.2。合；与偶然作用同时出现的可变作用，可根据观测资料和工程经验取用频遇值或准永久值。\n\n1）作用偶然组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { a d } } = S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ A _ { \\mathrm { d } } , ~ ( \\psi _ { \\mathrm { f l } } \\frac { \\dag } { \\ d x } \\psi _ { \\mathrm { q } 1 } ) ~ Q _ { \\mathrm { i k } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中：\n\n$S _ { \\mathrm { a d } }$ -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；\n\n$A _ { \\mathrm { d } }$ 1 偶然作用的设计值；  \n$\\psi _ { \\mathfrak { I } }$ -汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的频遇值系数，取 $\\psi _ { \\uparrow \\uparrow } = 0 . 7$ ；当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，人群荷载 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 , 0$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用$\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 . 0$ ；\n\n$\\psi _ { \\mathfrak { n } } Q _ { \\mathfrak { r } \\mathfrak { k } }$ —汽车荷载的频遇值;\n\n$\\psi _ { \\mathrm { q } } \\mathrm { _ { i } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值系数，汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 , 4$ ，人群荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 4$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用 $\\psi _ { \\mathscr { q } } = 0 , 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 1 , 0$ ；\n$\\psi _ { \\mathrm { q l } } Q _ { \\mathrm { l k } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a3512f0f-1a95-4d5e-b5fb-bc5149c56ba0', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '567 绝缘电阻和接地电阻', '567 绝缘电阻和接地电阻5671 架桥机动力线路导线和保护接地电路之间施加 ( )时,测得的绝缘电阻不应小于$1 ~ \\mathrm { M } \\Omega$ 。\n\n5672 架桥机金属结构应当可靠接地,架桥机的重复接地或防雷接地的接地电阻不应大于 $1 0 ~ \\Omega$ ,对于保护接地的接地电阻不应大于 $4 \\Omega$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a35c0b29-90bf-4c2f-aeef-3d9c8fb6f892', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '10 熔断器', '10 熔断器10.0.1熔断器及熔体的容量，应符合设计要求，并核对所保护电气设备的容量与熔体容量相匹配;对后备保护、限流、自复、半导体器件保护等有专用功能的熔断器，严禁替代。\n\n10.0.2熔断器安装位置及相互间距离，应便于更换熔体。\n\n10.0.3有熔断指示器的熔断器，其指示器应装在便于观察的一侧。\n\n10.0.4瓷质熔断器在金属底板上安装时，其底座应垫软绝缘衬垫。\n\n10.0.5安装具有几种规格的熔断器，应在底座旁标明规格。\n\n10.0.6有触及带电部分危险的熔断器，应配齐绝缘抓手。\n\n10.0.7带有接线标志的熔断器，电源线应按标志进行接线。\n\n10.0.8螺旋式熔断器的安装，其底座严禁松动，电源应接在熔芯引出的端子上。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a3657c38-0a1b-43bc-9daa-b75953b81ffd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a368e6d9-6ed7-49f0-87b5-2540806ba3db', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明构件的标识一般采用喷涂、吊挂或粘贴等方式设置，表现方式通常采用文字、图形、色彩和二维码等，以达到信息识别、标记和警示的目的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a3699e5d-e5a1-48c3-8c07-dddc4e1f4694', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犖', '附 录 犖（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a3709f57-09f8-434a-906f-0a69ad39325c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9 灌注桩（Part 2）', 'athrm { m }$ ，在水中或特殊情况下应根据设计要求或桩位的水文、地质情况经计算确定。对有冲刷影响的河床，护筒宜沉入施工期局部冲刷线以下 $1 . 0 { \\sim } 1 . 5 \\mathrm { m }$ ，且宜采取防止河床在施工期过度冲刷的防护措施。\n\n5 永久钢护筒的制作、运输和沉入应符合本规范第10章中钢管桩的相关规定。\n\n## 条文说明：\n\n1 护筒亦可采用钢筋混凝土制作，但与钢护筒相比，其使用效果和成本均不如钢护筒，故规定“护筒宜采用钢板卷制”。护筒内径的大小与钻头在桩孔内的摆动程度有关，条文规定护筒“内径应大于桩径至少200mm”，是在一般情况下的最低要求，实际施工时需要视情况确定是否酌情增大。护筒的壁厚与护筒的直径大小、入土的深度和方式有关，因此在确定壁厚时需要区别对待，虽然本规范对护筒的壁厚不作硬性规定，仅要求其需满足施工要求，但在有些实际工程中往往过于偏重节约成本，选择的护筒壁厚太小，导致在施工过程中护筒产生变形，直接影响到成孔的质量，故本次修订除保留了原规范的规定外，对在水中以机械沉设的护筒，增加了“并应在护筒的顶、底口处采取适当的加强措施，保证其在沉设过程中不变形”的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a37d0bc5-88b2-4ef3-9222-cee9c975fc63', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '本规范用词说明', '本规范用词说明1为便于在执行本规范条文时区别对待,对要求严格程度不同的用词说明如下：\n\n1)表示很严格，非这样做不可的：正面词采用\"必须”,反面词采用“严禁”；  \n2)表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用\"应”,反面词采用“不应\"或“不得”；  \n3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：正面词采用\"宜”，反面词采用“不宜”；  \n4)表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。\n\n2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合…的规定\"或\"应按执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a388261b-06e4-4439-a0a9-8dc16ca6f7d9', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '生产安全事故报告和调查处理条例', '生产安全事故报告和调查处理条例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a389746f-1e9d-440c-9712-6497dff1785b', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '4.2 地基的液化（Part 1）', '4.2 地基的液化## 4.2.1 液化判别与抗液化措施\n\n抗震设防烈度为V度及VI度以上地区，存在饱和砂土或饱和粉土（不含黄土）的地基，应进行液化判别；存在液化土层的地基，应根据桥梁的抗震设防类别、地基的液化等级，结合具体情况采取相应的抗液化措施。\n\n### 条文说明\n\n本条规定主要依据液化场地的震害调查结果。许多资料表明在VI度以下地区即VI度区液化对公路桥梁造成的震害是比较轻的，因此本条规定VI度以下地区即V度区的公路桥梁可不考虑液化影响。\n\n## 4.2.2 液化初步判别条件\n\n存在饱和砂土或饱和粉土（不含黄土）的地基，下列条件均不符合时，可初步判别为可能液化或应考虑液化影响：\n\n1. 土层地质年代为第四纪晚更新世（ $\\mathrm { Q } _ { 3 }$ ）及其以前时，VI度、V度地区可判为不液化。\n\n2. 粉土的黏粒（粒径小于 $0 . 0 0 5 \\mathrm { m m }$ 的颗粒）含量百分率，VI度、V度和IX度分别不小于10、13 和16 时，可判为不液化土。\n\n3. 天然地基的桥梁，当上覆非液化土层厚度和地下水位深度符合下列条件之一时，可不考虑液化影响：\n\n$$\nd _ { \\mathrm { ~ u ~ } } > d _ { 0 } + d _ { \\mathrm { ~ b ~ } } - 2\n$$\n\n$$\nd _ { \\mathrm { ~ w ~ } } > d _ { 0 } + d _ { \\mathrm { ~ b ~ } } - 3\n$$\n\n$$\nd _ { \\mathrm { u } } + d _ { \\mathrm { w } } > 1 . 5 d _ { \\mathrm { 0 } } + 2 d _ { \\mathrm { b } } - 4 . 5\n$$\n$$\n\n式中： $d _ { \\mathrm { { w } } }$ ——地下水位深度（m），宜按设计基准期内年平均最高水位采用，也可按近期内年最高水位采用;$d _ { \\mathrm { { u } } }$ - 上覆非液化土层厚度（m），计算时宜将淤泥和淤泥质土层扣除；$d _ { \\mathrm { b } }$ 基础埋置深度（m），不超过 $2 \\mathrm { m }$ 时应采用 $2 \\mathrm { m }$ ；$d _ { 0 }$ -液化土特征深度（m），可按表4.2.2采用。\n\n表4.2.2液化土特征深度（m）  \n\n\n\n\n\n## 条文说明\n\n用于液化判别的黏粒含量是采用六偏磷酸钠作为分散剂测定的，采用其他方法时需按有关规定换算。\n\n本次修订对条文的表述进行了调整。08细则的条文表述着重于初步判别为不液化或可不考虑液化影响的情景，但从上下文看，该初步判别后，并不需要做进一步判别；相反，当初步判别为可能液化或应考虑液化影响时，下文条款要求做进一步判别。因此，为使上下文表述一致，在条文表述上调整为强调初步判别为可能液化或应考虑液化影响的情景。\n\n### 4.2.3当初步判别认为需进一步进行液化判别时，应采用标准贯入试验判别法判别地面下 $1 5 \\mathrm { m }$ 深度范围内土的液化；当采用桩基或埋深大于 $5 \\mathrm { m }$ 的基础时，尚应判别15～$2 0 \\mathrm { m }$ 范围内土的液化。当饱和土标准贯入锤击数（未经杆长修正）小于液化判别标准贯入锤击数临界值 $N _ { \\mathrm { c r } }$ 时，应判为液化土。当有成熟经验时，也可采用其他判别方法。\n\n1在地面下 $1 5 \\mathrm { m }$ 深度范围内，液化判别标准贯入锤击数临界值可按式(4.2.3-1)计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { e r } } = N _ { 0 } [ 0 . 9 + 0 . 1 ( d _ { \\mathrm { s } } - d _ { \\mathrm { w } } ) ] \\sqrt { \\frac { 3 } { \\rho _ { \\mathrm { c } } } } ( d _ { \\mathrm { s } } \\leqslant 1 5 )\n$$\n\n2在地面下 $1 5 \\sim 2 0 \\mathrm { m }$ 范围内，液化判别标准贯入锤击数临界值可按式（4.2.3-2）计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { e r } } = N _ { 0 } ( 2 . 4 - 0 . 1 d _ { \\mathrm { w } } ) \\sqrt { \\frac { 3 } { \\rho _ { \\mathrm { c } } } } ( 1 5 < d _ { \\mathrm { s } } \\leqslant 2 0 )\n$$\n\n式中： $N _ { \\mathrm { c r } }$ -液化判别标准贯入锤击数临界值;$N _ { 0 }$ -液化判别标准贯入锤击数基准值，应按表4.2.3采用；$d _ { \\mathrm { s } }$ 饱和土标准贯入点深度（m）；$\\rho _ { \\mathrm { c } }$ 黏粒含量（ $\\%$ )，当小于 $3 \\%$ 或为砂土时，应采用 $3 \\%$ 。\n\n表4.2.3标准贯入锤击数基准值 $N _ { \\mathfrak { g } }$   \n\n\n\n\n\n注：1.特征周期根据场地位置在现行《中国地震动参数区划图》（GB18306）上查取。2.括号内数值用于设计基本地震动加速度为 $0 . 1 5 g$ 和 $0 . 3 0 g$ 的地区。\n\n### 4.2.4对存在液化土层的地基，应探明各液化土层的深度和厚度，按式（4.2.4)计算每个钻孔的液化指数，并按表4.2.4综合划分地基的液化等级。\n\n$$\nI _ { \\mathrm { l E } } \\ = \\ \\sum _ { i = 1 } ^ { n } \\biggl ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a3905d08-7cb9-47ac-a923-94338dc6d6c3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 3）', '\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } \\mathrm { = } \\frac { 1 } { m } \\Big ( \\thinspace \\zeta P _ { \\Sigma } ( \\omega \\mathrm { + } m _ { \\mathrm { a } } ) \\mathrm { + } P _ { \\mathrm { w I } } \\large ) \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\bullet \\ \\eta } \\mathrm { + } \\frac { \\sum J n ^ { \\mathrm { 2 } } } { 1 8 2 \\ 4 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big )\n$$\n\n………（S．10）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 运行机构电动机发热计算功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；$m$ 电动机台数；  \n$\\mathrm { P } _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；  \n$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；  \nWI— 同式（86）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；同式（89）；  \n∑ — 同式（R．2）；$n$ 同式（82）；$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（R．2）。\n\n#### 犛．2．2．2．2 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．10）计算出运行机构所需的电动机的发热计算功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率大于等于发热计算功率，则电动机的发热校验通过。\n\n## 犛．2．3 按平均损耗法验算电动机的发热\n\n按S．2．1的方法验算电动机的发热，仅对桥式、门式、门座等类型的起重机采用的YZR系列交流异步绕线转子电动机最为合适，而对其他型式的电动机，其他工况与控制方式差别较大的起重机，特别是对采用涡流制动器、晶闸管定子调压等调速系统的电动机，可采用推荐的平均损耗法进行发热校验。\n\n按平均损耗法验算电动机发热的基本步骤是：\n\na） 确定该电动机在起重机工作机构中的典型负载图；  \nb） 考虑各运行时段的电动机数据，如停机时散热条件恶化等冷却系数标么值、固定损耗与可变犚损耗的比值等，计算出电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率 $R _ { \\mathfrak { n } }$ ；  \nc） 当电动机为断续定额基准时，求出断续定额与连续定额的损耗比犚 $P _ { \\natural }$ ；  \nd） 按式（S．11）求出运行后的温升与断续定额时温升的比率犘犚 $R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ ：\n\n$$\nR _ { \\mathfrak { n } } { = } P _ { \\mathfrak { s } } R _ { \\mathfrak { n } }\n$$\n\n式中：\n$R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ — 运行后的温升与断续定额时温升的比率；$P _ { \\xi }$ — 电动机断续定额与连续定额的损耗比；$R _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率；犚当 $R _ { \\mathfrak { n } } { \\leqslant } 1$ ，则认为电动机发热校验合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a3914a9c-82ca-4969-bf3e-81dfe7b97276', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '附录E建筑方格网点标石规格及埋设', '附录E建筑方格网点标石规格及埋设E．0．1建筑方格网点标石形式、规格及埋设应符合图E．0．1的规定，标石顶面宜低于地面 $2 0 { \\sim } 4 0 \\mathrm { c m }$ ，并砌筑井筒加盖保护。\n\n  \n图E.0.1建筑方格网点标志规格、形式及埋设图(cm)1—20mm铜质半圆球高程标志；2一1～2mm铜芯平面标志；$ { 3 - 2 0 0 }  { \\mathrm { m m } }  { \\times } 2 0 0  { \\mathrm { m m } }  { \\times } 5  { \\mathrm { m m } }$ 标志钢板；4一钢筋爪；h一为埋设深度，根据地冻线和场地平整的设计高程确定\n\nE．0．2方格网点平面标志采用镶嵌铜芯表示，铜芯直径应为 $1 \\sim 2 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a3aa977b-d491-4250-aa7f-4cde26287cdf', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条将 HPB235 钢筋修改为 HPB300 钢筋，取消了 HRB335 钢筋，增加了 HRBF400、HRB500等钢筋，并对钢筋搭接长度按不同的混凝土强度等级作出了相应修改。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a3af8548-bcd3-4d81-b6d2-0a4bb605811d', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第三十六条国家组织开展野生动物保护及相关执法活动的国际合作与交流', '第三十六条国家组织开展野生动物保护及相关执法活动的国际合作与交流；建立防范、打击野生动物及其制品的走私和非法贸易的部门协调机制，开展防范、打击走私和非法贸易行动。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a3b4132e-c461-4252-838a-a85c8619bdd8', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '10 架梁作业中人员的安全性', '10 架梁作业中人员的安全性## 10.1 基本要求\n\n在现场负责全面管理的人员或组织以及架桥机操作中的人员对架桥机的安全运行都负有责任。管理人员应保证架桥机作业中各项安全制度的落实。架桥机作业中与安全性相关的问题包括架桥机的使用、维修、检查和更换安全装备、安全操作规程，以及与设备有关的各类人员的责任应落实到位。\n\n## 10.2 指挥人员的识别\n\n指挥架桥机作业的人员(指挥人员)应易于为架桥机司机所识别，例如通过穿着明亮色彩的服装或使用其他的传呼信号。\n\n## 10.3 人员的安全装备\n\n管理人员应保证安全装备符合以下要求：\n\na）人员安全装备适合工作现场状况，如装备安全帽、安全带、安全靴等保护装备；  \nb）在工作前后检查安全装备,按规定程序进行维护,必要时进行更换；  \nc）需要时应保存检查和维修记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a3c045d9-9397-47f8-9cd6-f232f05ec69e', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。\n\nGB/T94.1弹性垫圈技术条件弹簧垫圈  \nGB/T 699 优质碳素结构钢  \nGB/T 700 碳素结构钢  \nGB/T 1173 铸造铝合金  \nGB/T1220 不锈钢棒  \nGB/T1591 低合金高强度结构钢  \nGB/T3077合金结构钢  \nGB/T 3098.1紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱  \nGB/T3098.2 紧固件机械性能螺母  \nGB/T 3098.6紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱  \nGB/T3098.15紧固件机械性能不锈钢螺母  \nGB/T3190变形铝及铝合金化学成分  \nGB/T 5231加工铜及铜合金牌号和化学成分  \nGB 6095安全带  \nGB/T 6096安全带测试方法  \nGB/T9944不锈钢丝绳  \nGB/T 15115 压铸铝合金  \nGB/T24537 坠落防护带柔性导轨的自锁器  \nGB 24542坠落防护带刚性导轨的自锁器  \nGB 24544 坠落防护速差自控器  \nDL/T1435 速差式防坠器疲劳试验装置技术要求  \nYB/T5197航空用钢丝绳');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a3d05203-6116-45b2-925c-f6868fdca6da', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17.2.5 强柱弱梁免除验算条款的说明如下', '17.2.5 强柱弱梁免除验算条款的说明如下：1 多层框架的顶层柱顶不会随着侧移的增加而出现二阶弯矩，弯矩不会增大，而按照塑性屈服面的规则，弯矩不增大，轴力就无需减小，因此在顶层的柱顶形成塑性铰，没有不利影响；单层框架柱顶形成塑性铰，只是演变为所谓的排架，结构不丧失稳定性；\n\n2 当规则框架层受剪承载力比相邻上一层的受剪承载力高出 $25 \\%$ 时，表明本层非薄弱层，因此层间侧移发展有限，无需满足强柱弱梁的要求；\n\n3 当柱子提供的受剪承载力之和不超过总受剪承载力的$20 \\%$ 时，此类柱子承担的剪力有限，因此无需满足强柱弱梁的\n\n要求；\n\n4 非耗能梁端、柱子和斜撑形成了一个几何不变的三角形，梁柱节点不会发生相对的塑性转动，因此无需满足强柱弱梁的要求。\n\n## 17.2.6 本条为钢构件的延性要求，目的是避免构件在净截面处断裂。\n\n## 17.2.9 本条与《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第8.2.8条第2款～第5款的规定基本一致，但未包括梁的拼接。塑性耗能区最好不设拼接区，当无法避免时，应考虑剪应力集中于腹板中央区。\n\n栓焊混合节点，因为腹板采用螺栓连接，螺栓孔孔径比栓径大 $1 . 5 \\mathrm { m m } { \\sim } 2 . 5 \\mathrm { m m }$ ，在罕遇地震作用下，螺栓克服摩擦力滑动，滑动过程也是剪应力重分布过程，滑移后，上、下翼缘的焊缝承担了不该承担的剪应力，导致上、下翼缘，特别是下翼缘焊缝的开裂，因此应优先采用能够把塑性变形分布在更长长度上的延性较好的改进型工艺孔。\n\n另外，考虑到极限状态时高强螺栓一般已滑移，因此计算高强螺栓的极限承载力应按螺杆剪断或连接板拉断作为其极限破坏的判别，可按现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ 99 计算。\n\n## 17.2.10 参考日本相关规定，一般要求节点域不先于梁柱进入塑性；如果节点域先于梁柱屈服，则在框架二次设计的保有承载力（水平受剪承载力）验算时必须考虑节点域屈服带来的影响。考虑到我国规范体系尚未引人这类计算，因此当框架梁采用 S1、S2级截面时，仍要求节点域不先于框架梁端屈服。公式表达为梁端全截面塑性弯矩的形式，中柱采用0.85的系数系考虑了H形截面梁全截面塑性弯矩一般为边缘屈服弯矩的1.15 倍左右。\n\n柱轴压比较小时一般无需考虑轴力对节点域承载力的影响。参考日本的相关规定，在轴压比超过0.4时，需进行节点域受剪\n\n承载力的修正。\n\n本条节点域验算是基于节点验算满足强柱弱梁要求。当不满足强柱弱梁验算时，梁端的受弯承载力替换为柱端的受弯承载力即可。\n\n## 17.2.11 交叉支撑的节点竖向不平衡剪力示意见图 49。\n\n  \n图 49交叉支撑节点不平衡力示意\n\n## 17.2.12 外露式柱脚是钢结构的关键节点，也是震害多发部位，其表现形式是锚栓剪断、拉断或拔出，原因就是锚栓的承载力不足。条文根据一般钢结构的连续性要求，结合抗震钢结构考虑结构延性采用折减的地震作用（或者小震）分析得到结构内力进行锚栓设计的特征，规定了柱脚锚栓群的最小截面积（最小抗拉承载力）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a3d7a2a6-e504-4d30-81c6-fa1e43f9760d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 1）', '7 电气## 7．1 总则\n\n起重机械电气设备应符合 GB5226．2和本标准的规定。\n\n## 7．2 电源和供电\n\n### 7．2．1 供电电源\n\n#### 7．2．1．1 电网电压\n\n本标准对低压（不高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V } ,$ ）、三相 $( 3 \\Phi \\mathrm { + P E ) , 5 0 ~ H z / 6 0 ~ H z }$ 交流供电系统作了规定。对于直流供电及电压高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V }$ 的交流供电系统，其配电线路设计应符合其他相关的标准。\n\n#### 7．2．1．2 电压波动范围\n\n在正常工作条件下，供电系统在起重机械馈电线接入处的电压波动不应超过额定值的± $10 \\%$ 。\n\n### 7．2．2 供电系统\n\n#### 7．2．2．1 接地线\n\n供电系统应提供用于保护接地的装置，如滑触线、集电环或接地线。\n\n#### 7．2．2．2 供电方式\n\n常用的供电方式有电源滑触线、集电器、电缆卷筒和悬挂电缆小车等。\n\n##### 7．2．2．2．1 电源滑触线及其防护\n\n电源滑触线通常采用型钢、铜质刚性滑触线或安全滑触线，根据起重机运行环境及运行速度进行选择。\n\n滑触线应布置合理，与周围设备应有足够的安全距离，或采取安全防护措施，当人靠近时不会意外\n\n触及。物品（或吊钩）摆动时，不得碰触到滑触线。\n\n##### 7．2．2．2．2 集电器\n\n刚性滑触线的集电器用自重或弹簧加压，以保证在运行过程中与滑触线接触良好可靠，对于有起重电磁铁或因瞬时掉电会引起控制系统故障的起重机应采用双（或多）集电器。\n\n集电器应具有足够的电流容量，运动灵活。当集电器从滑触线上脱落时，不应造成短路或接地。\n\n##### 7．2．2．2．3 电缆卷筒\n\n采用电缆卷筒供电时，应防止电缆在运动过程中被磨损。对于外径不大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的10倍；对于外径大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的12．5倍。\n\n电缆卷筒应能自动收缠电缆，电缆卷筒的驱动转矩不应小于收缠电缆时所需的最大转矩。\n\n在放缆过程中，作用在电缆导线上的牵引力应尽可能地小，对于没有加强芯的电缆，作用在铜导线截面上的最大允许拉应力为 $1 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ；对于要求电缆缠绕速度高或电缆自重较重时，应采用具有加强芯的电缆。\n\n电缆卷筒的集电滑环应满足相应的电压等级和电流容量的要求，每个滑环至少有一对电刷。电刷的防护等级应满足环境要求，室外使用不应低于 GB4208中的IP54。\n\n##### 7．2．2．2．4 悬挂电缆小车\n\n采用悬挂电缆小车时，应防止电缆在运动过程中被磨损和发生过度弯曲，其电缆悬挂弯板的曲率半径不应小于电缆外径的5倍。\n\n对于扁电缆，电缆的厚度相当于圆电缆的直径。\n\n电缆排布时应保证各电缆长度相等，压板压接牢靠，同一层电缆外径尽可能接近，要避免某一根或少数几根电缆过分受力。悬挂电缆小车相互之间宜设牵引钢丝绳，运行时，当相邻两个悬挂电缆小车间距使得悬垂电缆间的夹角接近 $1 2 0 ^ { \\circ }$ 时，牵引钢丝绳应完全拉直受力\n\n牵引杆的安装位置，应使得当所有悬挂电缆小车退回到起始位置时，不影响起重机小车运行到端部的极限位置。两悬挂电缆小车间可以设缓冲件，以减少碰撞力和噪声。\n\n## 7．3 配电系统\n\n### 7．3．1 主隔离开关\n\n起重机宜装设切断所有电源的主隔离开关，开关应尽量靠近总进线集电器。\n\n### 7．3．2 总断路器\n\n总电源回路应设置总断路器。总断路器的控制应具有电磁脱扣功能，其额定电流应大于起重机额定工作电流，电磁脱扣电流整定值应大于起重机最大工作电流。总断路器的断弧能力应能断开在起重机上发生的短路电流。\n\n### 7．3．3 动力电源接触器\n\n动力电源回路宜设能够分断动力线路的接触器。\n\n### 7．3．4 动力电源紧急分断\n\n紧急情况下，能在司机室和电气室内断开总动力电源和制动器电源。急停按钮为红色非自复位式。\n\n### 7．3．5 分支线路配电\n\n各机构动力、控制及辅助电源分支线路应采用断路器、熔断器或过电流保护继电器，提供过电流保护功能。当三相动力电路采用熔断器保护时，应具有缺相保护功能。\n\n## 7．4 电气保护\n\n### 7．4．1 电动机的保护\n\n电动机应具有如下一种或一种以上的保护功能，具体选用应按电动机及其控制方式确定：\n\na） 瞬 动 或 反 时 限 动 作 的 过 电 流 保 护，其 瞬 时 动 作 电 流 整 定 值 应 约 为 电 动 机 最 大 起 动 电 流的1．25倍；  \nb） 在电动机内设置热传感元件；  \nc） 热过载保护。\n\n### 7．4．2 线路保护\n\n所有外部线路都应具有短路或接地引起的过电流保护功能，在线路发生短路或接地时，瞬时保护装置应能分断线路。对于导线截面较小，外部线路较长的控制线路或辅助线路，当预计接地电流达不到瞬时脱扣电流值时，应增设热脱扣功能，以保证导线不会因接地而引起绝缘烧损。\n\n### 7．4．3 错相和缺相保护\n\n当错相和缺相会引起危险时，应设错相和缺相保护。\n\n### 7．4．4 零位保护\n\n起重机各传动机构应设有零位保护。运行中若因故障或失压停止运行后，重新恢复供电时，机构不得自行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a3d9d3dd-ebe9-440d-b59d-b9417874454b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 4）', ' } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } \\mp \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } )\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；  \n其余符号同式（19）。\n\n考虑到4．4．2．4．1所提出的一般原则，可以认为能传递到起升机构上的最大组合载荷，实际上限制犘在 $P _ { \\mathrm { M m a x } } \\mathrm { [ }$ 载荷的1．6倍。\n\n##### 4．4．2．5．2 水平运动\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ，按式（25）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { \\ m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（17）。\n\n载荷情况Ⅱ，取式（26）和式（27）两值中的较大者：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { w M I } } ) \\gamma ^ { \\prime } \\mathrm { m }\n$$\n\n或\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\textrm { m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（19）。\n\n载荷情况Ⅲ，对 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，取对应于电动机（或制动器）最大扭矩的载荷。但如果作业条件限制了实际传递的扭矩，例如由于车轮在轨道上打滑，或者由于使用了适当的限制器（如液压联轴器，极限力矩联轴器等），这时就应取实际可能传递的扭矩。\n\n##### 4．4．2．5．3 复合运动\n\n对载荷情况Ⅰ和 $\\mathbb { I }$ ：载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\mathrm { I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 用4．4．2．2．1和4．4．2．3．1给出的通用公式来确定。\n\n对载荷情况Ⅲ：\n\n当用于质心升高运动的功率，同克服加速或风力影响所需的功率相比可以忽略不计时，载荷最大值$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 取为由电动机最大转矩引起的载荷，此值虽很高，但可以接受，因为它增加了安全性。\n\n反之，当用于克服加速或风力影响所需的功率，同用于质心升高运动的功率相比可以忽略不计时，犘 犘$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 可以按 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ~ P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 来计算。\n\n在这两个极限数值之间的各种情况，应根据选用的电动机、起动方式，以及由惯性和风力影响引起的载荷与由质心升高引起的载荷的相对值来进行研究。\n\n当作业条件限制了实际传递给机构的力矩（见4．4．2．5．2），而它又小于上述数值时，则将此限制的犘极限力矩作为 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a3f7c9e3-de3b-4848-baf0-92faeb508b23', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犈（Part 3）', ' colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>12.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1516</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>3032</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>63</td><td rowspan=1 colspan=1>7580</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>125</td><td rowspan=1 colspan=1>150160</td><td rowspan=1 colspan=1>200</td><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>280</td><td rowspan=1 colspan=1>300320</td><td rowspan=1 colspan=1>400</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>迎风面积估算值/m</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>12</td><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>18</td><td rowspan=1 colspan=1>22</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>28</td><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>35</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>45</td><td rowspan=1 colspan=1>55</td><td rowspan=1 colspan=1>6570</td><td rowspan=1 colspan=1>6570</td><td rowspan=1 colspan=1>75</td><td rowspan=1 colspan=1>80</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a3fa2393-b3ba-499c-9bef-9d67905c008d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13 钢管连接节点（Part 6）', ' M _ { \\mathrm { u o } } } \\Bigr ) ^ { 2 } } = 1\n$$\n\n2AIJ相关方程：\n\n$$\n\\frac { N } { N _ { \\mathrm { u } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { i } } } { M _ { \\mathrm { u i } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { o } } } { M _ { \\mathrm { u o } } } = 1\n$$\n### 13.3.5 本条为新增条文。国内大学进行了主管为向内弯曲、向外弯曲和无弯曲（直线状）的圆管焊接节点静力加载对比试验共\n\n15 件，节点形式有平面K形、空间TT形、KK形、KTT形。同时，应用有限元分析方法对节点进行了弹塑性分析，考虑的节点参数包括 $\\beta$ 变化范围 $0 . 5 { \\sim } 0 . 8$ ，主管径厚比 $2 \\gamma$ 变化范围 $3 6 \\sim 5 0$ ，支管与主管的厚度比 $\\tau$ 变化范围 $0 . 5 { \\sim } 1 . 0$ ，主管轴线弯曲曲率半径 $R$ 变化范围 $5 \\mathrm { m } { \\sim } 3 5 \\mathrm { m }$ ，以及轴线弯曲曲率半径 $R$ 与主管直径 $d$ 之比变化范围 $1 2 { \\sim } 1 1 0$ 。研究表明，无论主管轴线向内还是向外弯曲，以上各种形式的圆管节点与直线状的主管节点相比，节点受力性能没有大的差别，节点极限承载力相差不超过 $5 \\%$ 。\n\n### 13.3.6 本条为新增条文。圆管加强板的几何尺寸，国外有若干试验数据发表，国内大学补充实施了新的试验，据此校验了有限元模型。采用校验过的模型对T形连接的极限承载力进行了数值计算。计算表明，当支管受压时，加强板和主管分担支管传递的内力，但并非如此前文献认为的那样，可以用加强板的厚度加上主管壁厚代入强度公式；根据计算结果回归分析，采用本标准图13.2.4（a）加强板的节点承载力，是无加强时节点承载力的（ $0 . 2 3 \\tau _ { \\mathrm { r } } ^ { 1 . 1 8 } \\beta ^ { - 0 . 6 8 } + 1 )$ 倍，其中 $\\tau _ { \\mathrm { r } }$ 是加强板厚度与主管壁厚的比值。计算也表明，当支管受拉时，由于主管对加强板有约束，并非只有加强板在起作用，根据回归分析，用按本标准图13.2.4（a）加强板的节点承载力是无加强时节点承载力的 $1 . 1 3 \\tau _ { \\mathrm { r } } ^ { 0 . 5 9 }$ 倍。\n\n### 13.3.7 本条为新增条文。近年来，工程实践中出现了主管为圆管、支管为方矩形管的情况。但国内对此研究不多，仅有少数几例试验。参考Eurocode3-1-8的规定给出相关计算公式，与国内大学的试验资料相比较，见表19。\n\n表19X形节点矩形支管-圆形主管连接节点公式计算值与试验结果的比较  \n\n\n\n\n\n### 13.3.8 为防止焊缝先于节点发生破坏，故规定焊缝承载力不应小于节点承载力。\n\n### 13.3.9 本条为原规范第10.3.2条的修改和补充。非搭接管连接焊缝在轴力作用下的强度计算公式（13.3.9-1）～式（13.3.9-3）沿用原规范的有关规定。\n\n本标准关于非搭接管连接焊缝在平面内与平面外弯矩作用下的强度计算公式是采用空间解析几何原理，经数值计算与回归分析后提出的。\n\n钢管节点关于 $x \\_ o \\_ z$ 平面对称。根据对称性原理，可取对称面一侧结构施加总荷载的一半进行研究，如图43（a）所示。\n\n  \n图43焊缝截面的简化\n\n1—焊缝；2—水平面；3一焊缝截面；4—弦杆外壁\n\n假设焊缝截面符合平截面假定。钢管相贯节点中连接主管与支管的焊缝截面实际为一空间曲面，建立空间坐标系 $x ^ { \\prime } y ^ { \\prime } z ^ { \\prime }$ [图43（a)]，将焊缝曲面投影至 $x { \\overset { \\cdot } { o y } } $ 平面，并将平截面假定不加证明地推广至该焊缝投影平面。此外，还假定主管与支管的连接焊缝可视为全周角焊缝进行抗弯计算，角焊缝有效截面的计算厚度 $h _ { \\mathrm { e } }$ 为焊脚尺寸 $h _ { \\mathrm { f } }$ 的 $70 \\%$ 。\n\n为计算钢管相贯节点焊缝截面的几何特性，将焊缝有效截面的形成方式假定如下：焊缝有效截面的内边缘线即为主管与支管外表面的相贯线，外边缘线则由主管外表面与半径为 $r _ { 1 }$ 且同支管共轴线的圆柱面相贯形成，其中 $r _ { 1 } = d / 2 + 0 . 7 h _ { \\mathrm { f } } \\mathrm { s i n } \\theta _ { \\mathrm { c } }$\n\n当T形节点焊缝截面边缘相贯线在 $x ^ { \\prime } o y ^ { \\prime }$ 平面的投影近似为椭圆时，其平面内与平面外抗弯的有效截面惯性矩分别按式（64）与式（65）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { I _ { \\mathrm { f i } } ^ { \\mathrm { T } } = \\frac { \\pi } { 64 } \\bullet \\frac { ( d + 1 . 4 h _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 4 } - d ^ { 4 } } { \\cos \\phi } } } \\\\ { { \\ } } \\\\ { { I _ { \\mathrm { f 0 } } ^ { \\mathrm { T } } = \\frac { \\pi } { 64 } \\bullet \\frac { ( d + 1 . ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a4027b8b-eefe-4493-be14-a11c54b458a8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算如有必要验算疲劳强度，则应按5．8的原则进行。通常，疲劳强度验算应按 A1、A2、A3和 A4（常规载荷）等载荷组合考虑。在某些特殊的应用实例中，它甚至还有必要考虑一些偶然载荷及特殊载荷，例如工作状态风载荷，偏斜运行侧向载荷，试验载荷以及与起重机基础外部激励等有关的载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a417226d-d266-4017-935f-83ea9d5d05a3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 2）', 'rowspan=1 colspan=1>0.125&lt;Kp≤0.250</td><td rowspan=1 colspan=1>较少吊运额定载荷，经常吊运中等载荷</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.250&lt;Kp≤0.500</td><td rowspan=1 colspan=1>有时吊运额定载荷，较多吊运较重载荷</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q4</td><td rowspan=1 colspan=1>0.500&lt;Kp≤1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>经常吊运额定载荷</td></tr></table>\n\n```\n如果已知起重机各个起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，则可用式（1）算出该起重机的载荷谱系数：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { P } } = \\sum \\left[ \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { \\mathrm { Q } i } } { P _ { \\mathrm { Q } \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\right]\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { P } }$ — 起重机的载荷谱系数；  \n$C _ { i }$ -与起重机各个有代表性的起升载荷相应的工作循环数， $C _ { i } = C _ { 1 } , C _ { 2 } , C _ { 3 } \\cdots \\cdots , C _ { n }$ ；  \n$C _ { \\mathrm { T } }$ 起重机总工作循环数， $C _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } C _ { i } = C _ { 1 } + C _ { 2 } + C _ { 3 } + \\cdots + C _ { n } ;$ ；  \nQ — 能表征起重机在预期寿命期内工作任务的各个有代表性的起升载荷，犘 $P _ { \\mathrm { Q } i } = P _ { \\mathrm { Q 1 } } , P _ { \\mathrm { Q 2 } } , P _ { \\mathrm { Q 3 } }$ $\\cdots . . . . P _ { \\mathrm { Q } n }$ 狀；\n\nQmax 起重机的额定起升载荷；\n\n$m$ 幂指数，为了便于级别的划分，约定取 $m = 3$\n\n展开后，式（1）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { { P } } } = { \\frac { C _ { 1 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 1 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 2 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 2 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 3 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 3 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } n } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因而无法通过上述计算得到它的载荷谱系数及确定它的载荷状态级别，则可以由制造商和用户协商选出适合于该起重机的载荷状态级别及确定相应的载荷谱系数。\n\n### 3．2．3 起重机整机的工作级别\n\n根据起重机的10个使用等级和4个载荷状态级别，起重机整机的工作级别划分为 $\\mathrm { A 1 \\sim A 8 }$ 共8个级别，见表3。\n\n![](images/d8b059ef2e64bd626e337d877b262f7abffefb39a28ac75513a7aee08822eb91.jpg)\n\n表 3 起重机整机的工作级别  \n\n\n<<<HTBL|762089d9070a4e128425c75bd55c552f7|END>>>\n\n\n### 3．3 机构的分级\n\n#### 3．3．1 机构的使用等级\n\n机构的设计预期寿命，是指设计预设的该机构从开始使用起到预期更换或最终报废为止的总运转时间，它只是该机构实际运转小时数累计之和，而不包');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a41ea02e-a5bf-4451-a3fe-2ccba68524fa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合## 犌．4．1 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．11；采用极限状态设计法设计时，见表 G．12。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n3   \n1   \n\n\n\n\n\n## 犌．4．2 载荷与适用的动力系数（见表 犌．13）\n\n表 犌．13 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n## 犌．4．3 加速效应的组合\n\n桥式和门式起重机的载荷总起升质量的重力是靠起升机构（H）、大车运行机构（T）、小车运行机构（D）以及有时还靠回转机构（S）来移动的（见图G．4）。\n\n这些机构同时作用于起重机的加速效应取决于起重机的控制系统和使用状态以及载荷是从地面起升还是从悬吊状态起升。考虑到上述情况，表 G．14给出的加速效应假定将同时作用。\n\n  \n图 犌．4 桥式和门式起重机的载荷与运动\n\n总起升质量的重力 $m g$ 在不同的载荷组合内应乘以下列系数：\n\n载荷组合 A1和 B1： $\\phi _ { 2 }$ ；  \n载荷组合 A2和 $\\mathrm { B } 2 : \\phi _ { 3 }$ ；  \n载荷组合 和 ： $\\ L _ { \\ L } ( \\ L _ { 1 } + \\phi _ { 5 } \\ L \\times \\frac { \\Delta F } { m g } )$ ；  \n载荷组合 A4和 $\\mathrm { B 4 } : \\phi _ { 4 }$ ；  \n载荷组合 $\\mathrm { C 3 } : \\phi _ { 6 }$ 。\n\n驱动加速力可在短暂时间内有显著变化，此力的计算应分以下几种情况：\n\na） 开始运动时；  \nb） 对稳定状态运动进行制动时；\n\nc） 在起动过程中对运动进行制动时；\n\nd） 在制动过程中（减速停机），对运动进行减速时。\n\n根据4．2．1．2．1，所计算的驱动机构驱动力变化值，即刚体加速力应乘以系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n在考虑减速停机时，只有一个这种效应和其他运动相组合。\n\n在载荷组合 C6或 C7中，假定在稳定运行状态中只考虑“意外停机“或“机构失效“的动力效应，而不考虑其他动力效应。\n\n表 犌．14 加速效应的组合');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a427fa7b-e7eb-4acb-b149-70e6e91b5ecf', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录G 后张预应力孔道摩阻损失的测试', '附录G 后张预应力孔道摩阻损失的测试## G.0.1 采用油压千斤顶测试锚圈口摩阻损失时，可在张拉台上或用一根直孔道钢筋混凝土柱进行，测试步骤应符合下列规定：\n\n1两端同时充油，油表数值均保持4MPa，然后将甲端封闭作为被动端，乙端作为主动端，张拉至控制吨位。设乙端控制吨位为 $N _ { a }$ 时，甲端相应吨位为 $N _ { b }$ ，则锚圈口摩阻力：\n\n$$\nN _ { 0 } { = } N _ { a } { - } N _ { b } \\mathrm { ( G . 0 . 1 { - }1 ) }\n$$\n\n克服锚圈口摩阻力的超张拉系数：\n\n$$\nn _ { 0 } = \\sqrt { \\frac { N _ { a } } { N _ { b } } } ~ \\mathrm { ( G . ~ 0 . ~ 1 - 2 ) }\n$$\n\n测试反复进行3次，取平均值。\n\n2 乙端封闭，甲端张拉，同样按上述方法进行3次，取平均值。\n\n3两次的 $N _ { 0 }$ 和 $n _ { 0 }$ 平均值，再予以平均，即为测定值。\n\n## G.0.2 采用千斤顶测试曲线孔道摩阻力时，测试步骤应符合下列规定：\n\n1 梁的两端装千斤顶后同时充油，保持一定数值(约4MPa)。2 甲端封闭，乙端张拉。张拉时分级升压，直至张拉控制应力。如此反复进行3次，取两端压力差的平均值。3 仍按上述方法，但乙端封闭，甲端张拉，取两端3次压力差的平均值。4 将上述两次压力差平均值再次平均，即为孔道摩阻力的测定值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a431b9c8-39df-434c-b4ce-8239954c5454', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '7.6 其他安全防护装置', '7.6 其他安全防护装置## 7.6.1 风速仪\n\n架桥机应配备风速仪。\n\n## 7.6.2 防护罩\n\n在正常工作或维修时，为防止异物进入或防止其运行对人员可能造成危险，零部件应设有保护装置。吊梁小车上外露的、有可能伤人的运动零部件，如开式齿轮、联轴器、传动轴、链轮、链条等,均应装设防护罩。\n\n## 7.6.3 起重量限制器\n\n架桥机宜装设起重量限制器。\n\n装设起重量限制器时，当实际起重量超过 $9 5 \\%$ 额定起重量时，起重量限制器宜发出报警信号（机械式除外)。\n\n当实际起重量在 $10 0 \\% \\sim 1 1 0 \\%$ 的额定起重量之间时，起重量限制器起作用，此时应自动切断起升动力源，但应允许机构作下降运动。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a4369977-5b34-4687-9dbe-213ee63e18c9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．2 塔式起重机分级举例', '犃．2 塔式起重机分级举例按照起重机的类别和使用情况，塔式起重机整机分级举例见表 A．2。\n\n表 犃．2 塔式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a4487c0c-c73c-4cde-a6f3-0a8addfc2296', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 8）', '/td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>B6</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B8</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>S1</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E2</td><td rowspan=1 colspan=1>E3</td><td rowspan=1 colspan=1>E4</td><td rowspan=1 colspan=1>E5</td><td rowspan=1 colspan=1>E6</td><td rowspan=1 colspan=1>E7</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>S2</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E2</td><td rowspan=1 colspan=1>E3</td><td rowspan=1 colspan=1>E4</td><td rowspan=1 colspan=1>E5</td><td rowspan=1 colspan=1>E6</td><td rowspan=1 colspan=1>E7</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>S3</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E2</td><td rowspan=1 colspan=1>E3</td><td rowspan=1 colspan=1>E4</td><td rowspan=1 colspan=1>E5</td><td rowspan=1 colspan=1>E6</td><td rowspan=1 colspan=1>E7</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>S4</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E2</td><td rowspan=1 colspan=1>E3</td><td rowspan=1 colspan=1>E4</td><td rowspan=1 colspan=1>E5</td><td rowspan=1 colspan=1>E6</td><td rowspan=1 colspan=1>E7</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a452c80c-c6a1-4e89-ad2c-0c5f434347d0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：桥涵的顶进在雨季或在复杂条件下施工时，容易发生坍塌等事故，规定本条的目的是保证施工的安全。\n\n24.8.4 顶进工作坑及后背的施工应符合下列规定：\n\n1 工作坑的位置应根据现场地形、土质、结构物尺寸及施工需要确定，在保证排水和安全的前提下，工作坑边缘距公路、铁路和其他构筑物应有足够的安全距离。\n\n2 工作坑基底和顶推后背的承载力应能满足顶入桥涵的要求，边坡应稳定，否则应加固。\n\n3 工作坑滑板的中心线应与桥涵中心线一致。滑板应具有足够的强度、刚度和稳定性，必要时应在滑板上层配置钢筋网，防止顶进时滑板开裂；滑板的表面应平整，底面宜设粗糙面或锚梁增加抗滑能力，且宜将滑板做成前高后低的仰坡，坡度宜为 $0 . 2 \\% { \\sim } 0 . 5 \\%$ ，地基承载力较好时宜取小值，反之取大值。沿顶进方向的滑板两侧距桥涵外缘 $5 0 { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 处宜设置导向墩，控制桥涵的顶入方向。\n\n24.8.5 通道桥涵的预制除应符合本规范相应章节的规定外，支模时尚应使两侧侧墙的前端保持 $1 0 \\mathrm { m m }$ 的正偏差，后端保持 $1 0 \\mathrm { m m }$ 的负偏差。预制桥涵的前端应按设计要求设置钢刃角。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a4574605-73ef-4a10-9ce4-387465990247', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 11）', 'owspan=1 colspan=2>1.391</td><td rowspan=1 colspan=2>1.517</td><td rowspan=1 colspan=2>1. 577</td><td rowspan=1 colspan=2>1.422</td><td rowspan=1 colspan=1>1.455</td><td rowspan=1 colspan=1>1.597</td><td rowspan=1 colspan=1>1.664</td><td rowspan=1 colspan=1>1.480</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 517</td><td rowspan=1 colspan=1>1.673</td><td rowspan=1 colspan=1>1.6731. 748</td><td></td></tr></table>\n\n\n．   \n  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=20>1.9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阝</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>1. 6</td><td rowspan=1 colspan=4>1.9</td><td rowspan=1 colspan=4>2.2</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>附</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>12</td><td rowspan=1 colspan=1>1.322</td><td rowspan=1 colspan=1>1.344</td><td rowspan=1 colspan=1>1.446</td><td rowspan=1 colspan=1>1.493</td><td rowspan=1 colspan=1>1.392</td><td rowspan=1 colspan=1>1.420</td><td rowspan=1 colspan=1>1.542</td><td rowspan=1 colspan=1>1.599</td><td rowspan=1 colspan=1>1.461</td><td rowspan=1 colspan=1>1.493</td><td rowspan=1 colspan=1>1.634</td><td rowspan=1 colspan=1>1.701</td><td rowspan=1 colspan=1>1.527</td><td rowspan=1 colspan=1>1.564</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 722</td><td rowspan=1 colspan=1>1.798</td><td rowspan=1 colspan=1>1.591</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 633</td><td rowspan=1 colspan=1>1.807</td><td rowspan=1 colspan=1>1.8071.890</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a458a203-a488-4908-b316-d63d7f6f89cc', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '4.0.11 现行行业标准《焊接用二氧化碳', '4.0.11 现行行业标准《焊接用二氧化碳》HG/T2537规定的焊接用二氧化碳组分含量要求见表3。重要焊接节点的定义参照现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的规定。表3 焊接用二氧化碳组分含量的要求  \n\n\n\n\n\n注：表中对以非发酵法所得的二氧化碳、乙醇含量不作规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a4605215-4b4b-41ef-8941-89ebf4ab80ad', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.8 箱梁整孔预制安装', '17.8 箱梁整孔预制安装## 17.8.1 本节适用于采用高性能混凝土、整孔预制架设安装的大型后张预应力混凝土箱梁的施工。\n\n## 17.8.2 箱梁预制场地的建设除应符合本规范第 17.2 节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 预制场地应进行专门设计，其布置应有利于制梁、存梁、运梁和架梁的施工作业；制梁台座、存梁台座及运梁线路的地基应具有足够的承载能力，并应有防排水设施；场地内的道路、料场等应硬化处理。\n\n2 对在水域中架设安装的箱梁，应在预制场地设置箱梁的出运码头；从岸的一侧开始延伸至水域中或在陆上架设安装的箱梁，应设置必要的提梁设施和装置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a47c6d3e-61ea-4d82-b704-a766f079ac1e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 压力机或万能试验机：应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 3$ 中2.1的规定。\n\n## 2.2 球座：应符合T0553中2.2 的规定。\n\n## 2.3 微变形测量仪：应满足现行《指示表（指针式、数显式）》（JJG34）的规定，分度值为 $0 . 0 0 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.4 微变形测量仪固定架两对，标距为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。如图T0556-1和图T0556-2所示。\n\n  \n图T0556-1千分表座示意图（一对）（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n## 2.5 其他：钢尺（量程 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，分度值为 $1 \\mathrm { m m }$ ）、502胶水、铅笔和秒表等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a481cde7-a7e3-4c6a-ba92-023103b3c0ce', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 1）', '8.2 起重机抗风防滑安全性## 8.2.1 除塔式起重机以外的轨道起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.1.1 正常工作状态\n\n起重机正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（142）校验计算：犘 犘犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } { \\ge } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { { \\Phi } } } + P _ { \\mathrm { { D } } } - P _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 运行机构制动器在车轮踏面上产生的制动力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 起重机承受的工作状态风载荷，见4．2．2．3．3，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机自重载荷与起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 起重机运行停车减速惯性力，取 $\\phi _ { 5 } = 1$ ，按4．2．1．2．2计算，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 起重机运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } _ { \\omega } { \\times } ( P _ { \\mathrm { q } } { + } P _ { \\mathrm { G } } )\n$$\n\n$\\omega$ 运行摩擦阻力系数，见表55；\n\n$P _ { \\mathrm { Q } } + P _ { \\mathrm { G } }$ -额定起升载荷与自重载荷产生的总轮压，单位为牛顿(N)。\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力（即摩擦力）时， $P _ { \\mathrm { { Z l } } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n表 55 运行摩擦阻力系数和静摩擦系数  \n\n\n\n\n\n### 8.2.1.2 非工作状态\n\n起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（143）校验计算犘 犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { \\alpha G } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n……（143）\n\n式中：\n\nZ2 由制动器与夹轨器、锚定装置或防风拉索等沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）。夹轨器单独作用时：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } = P f\n$$\n\n$P$ -夹轨器对轨道产生的夹持力，单位为牛顿(N);\n\n$f$ ——静摩擦系数，见表55；\n\nWⅢ — 同式（15）；\n\nαG— 自重载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；\n\n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — —— 非工作状态下阻止起重机被风吹移动的摩擦阻力（即被制动轮与轨道的黏着力），单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } P _ { \\mathrm { G } } f\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$ — 同式（142）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n手工操作夹轨器时，手动的最大操作力不得大于 $2 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n实践证明，对于受很大风载荷作用的起重机，如岸边集装箱起重机等，采用将全部车轮（主动轮和从动轮）都制动的方法，可获得良好的抗风防滑安全性。还可采用主动轮两级制动的方式。\n\n## 8.2.2 轨道塔式起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.2.1 正常工作状态\n\n核算抗风防滑安全性时，塔式起重机的正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（144）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } \\mathrm { \\gtrsim 1 . ~ 2 ~ } P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { a G } } + 1 . 3 5 ~ P _ { \\mathrm { a Q } } + P _ { \\mathrm { D } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（144）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\alpha G }$ 同式（143）；   \n$P _ { \\alpha \\mathbf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a48b5812-9771-4c80-9055-5fe935da448b', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6抗震分析（Part 2）', '要求，因此可按静力法计算桥台台身地震惯性力。\n\n### 6.1.9在进行桥梁抗震分析时，E1地震作用下，常规桥梁的所有构件抗弯刚度均应按全截面计算；E2地震作用下，采用等效线弹性方法计算时，延性构件的有效截面抗弯刚度应按式（6.1.9）计算，但其他构件抗弯刚度仍应按全截面计算。\n\n$$\nE _ { \\mathrm { c } } \\cdot I _ { \\mathrm { e f f } } = \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { \\phi _ { \\mathrm { y } } }\n$$\n\n式中： $E _ { \\mathrm { c } }$ —桥墩的弹性模量（ $\\mathbf k \\mathbf N / \\mathbf m ^ { 2 }$ ）；$I _ { \\mathrm { e f f } }$ -桥墩有效截面抗弯惯性矩（ $\\mathrm { m } ^ { 4 }$ ）；$M _ { \\mathrm { y } }$ 等效屈服弯矩（ $\\mathbf { k } \\mathbf { N } \\cdot \\mathbf { m } )$ ；$\\phi _ { \\mathrm { y } }$ 等效屈服曲率（ $1 / \\mathrm { m } )$ ），可参见本规范第7.4.7条。\n\n#### 条文说明\n\nE1地震作用下结构在弹性范围工作，关注的是结构的强度，在此情况下可近似偏于安全地取桥墩的全截面刚度进行抗震分析，因为取全截面刚度计算出的结构周期相对较短、计算出的地震力偏大，对抗震设计来讲是偏安全的。而E2地震作用下，容许结构进入弹塑性工作状态，关注的是结构的变形，严格地讲，应采用弹塑性非线性时程分析方法进行抗震分析。但弹塑性非线性时程分析方法计算较为复杂，要用纤维单元模型或塑性铰单元模型反映结构的弹塑性特性，计算代价较高。研究表明，除了本规范第6.1.5\\~6.1.7条规定的结构较为复杂的桥梁应采用非线性时程分析以外，对其他桥梁，也可根据等位移原理和等能量原理采用更为简便的线弹性分析方法进行抗震分析，如反应谱法或功率谱法，此时，建立计算模型时，延性构件应采用有效截面抗弯刚度，以保证不会过低估计结构的变形。\n6.1.10D类桥梁、坛工拱桥、重力式桥墩和桥台，可只进行E1地震作用下的抗震分析和设计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a497ad64-c6ad-4311-9e04-ee61365a5e0a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 稠度仪（维勃仪）：如图T0523-1所示，应符合现行《维勃稠度仪》（JG/T250)的规定。\n\n  \n图T0523-1 稠度仪（维勃仪）\n\n1-容量筒；2-坍落筒；3-圆盘；4-滑杆；5-套筒；6-螺栓；7-漏斗；\n\n8-支柱；9-定位螺栓；10-荷载；11-元宝螺栓；12-旋转架\n\n### （1）容量筒：为金属圆筒，内径为 $2 4 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 5 \\mathrm { m m }$ 、高为 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 、壁厚为 $3 \\mathrm { m m }$ 、底厚为$7 . 5 \\mathrm { m m }$ 。容器应不漏水并有足够刚度，上有把手，底部外伸部分可用螺母将其固定在振动台上。\n\n### （2）坍落筒：筒底部直径为 $2 0 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ 、顶部直径为 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ 、高度为$3 0 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ 、壁厚不小于 $1 . 5 \\mathrm { m m }$ ，上、下开口并与锥体轴线垂直，内壁光滑，筒外安有把手。\n\n### （3）透明圆盘：用透明塑料制成，上装有滑杆4。滑杆可以穿过套筒5垂直滑动。套筒装在一个可用螺栓6固定位置的旋转悬臂上。悬臂上还装有一个漏斗7。坍落筒在容器中放好后，转动旋臂，使漏斗底部套在坍落筒上口。旋臂装在支柱8上，可用定位螺栓9固定位置。滑杆和漏斗的轴线应与容器的轴线重合。\n\n圆盘直径为 $2 3 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ 、厚为 $1 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ ，圆盘、滑杆及荷重块组成的滑动部分总质量为 $2 . 7 5 \\mathrm { k g } { \\pm } 0 . 0 5 \\mathrm { k g }$ 。滑杆刻度可用来测量坍落度值。\n\n### （4）振动台：工作频率为 $5 0 \\mathrm { H z } { \\pm } 3 \\mathrm { H z }$ ，空载振幅为 $0 . 5 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 1 \\mathrm { m m }$ ，上有固定容器的螺栓。\n\n## 2.2 捣棒：直径为 $1 6 \\mathrm { m m }$ 、长约 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并具有半球形端头的钢质圆棒。\n\n## 2.3秒表：分度值为 $0 . 5 \\mathrm { s }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a497c815-521e-4089-a687-4c2de7e64328', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.8 后张法（Part 1）', '7.8 后张法## 7.8.1 采用金属或塑料管道构成后张预应力混凝土结构或构件的孔道时，应符合下列规定：\n\n1 管道的规格、尺寸应符合设计规定，且其内横截面积应不小于预应力筋净截面积的 2 倍；对长度大于 $6 0 \\mathrm m$ 的管道，宜通过试验确定其面积比是否可以进行正常的压浆作业。\n\n2 管道应按设计规定的坐标位置进行安装，并应采用定位钢筋固定，使其能牢固地置于模板内的设计位置，且在混凝土浇筑期间不产生位移。管道与普通钢筋重叠时，应移动普通钢筋，不得改变管道的设计坐标位置。固定各种成孔管道用的定位钢筋的间距，对钢管宜不大于 $1 . 0 \\mathrm { m }$ ，波纹管宜不大于 $0 . 8 \\mathrm { m }$ ；位于曲线上的管道和扁平波纹管道应适当加密。定位后的管道应平顺，其端部的中心线应与锚垫板相垂直。\n\n3 管道接头处的连接管宜采用大一级直径的同类管道，其长度宜为被连接管道内径的 5\\~7 倍。连接时不应使接头处产生角度变化及在混凝土浇筑期间发生管道的转动或移位，并应缠裹紧密，防止水泥浆的渗入。塑料波纹管应采用专用焊接机进行热熔焊接或采用具有密封性能的塑料结构连接器连接。当采用真空辅助压浆工艺进行孔道压浆时，管道的所有接头应具有可靠的密封性能，并应满足真空度的要求。\n\n4 所有管道均应在每个顶点设排气孔，以及需要时在每个低点设排水孔，在每个顶点和两端设检查孔。压浆管、排气管和排水管应是最小内径为 $2 0 \\mathrm { m m }$ 的标准管或适宜的塑性管，与管道之间的连接应采用金属或塑料结构扣件，长度应足以从管道引出结构物以外。\n\n5 管道安装完毕后，其端口应采取可靠措施临时封堵，防止水或其他杂物进入。\n\n## 条文说明：\n\n1 管道内横截面积的大小与穿束的难易程度和是否能正常压浆作业有关，既不能过小亦不能过大，过小时穿束与压浆均较困难，过大则会削弱结构或构件的正常断面，因此需要采用适宜的内横截面积。\n\n3 管道的接头如处理不当，很容易造成漏浆，因此连接管需要具有一定长度，并需要有足够的密封性能，以防止水泥浆浸入。\n\n4 压浆孔用于将浆液注入管道内；排气孔则用于排出空气、水、浆液和泌水。在管道的每个低点设置排水孔能防止水的积存，排水孔需要保持开放直至压浆开始。压浆孔和排气孔的位置与浆体流动的方向、管道的倾斜度、锚具和接头及允许的压浆压力有关，在某些情况下，两者可以互换，使其能用以压浆和再次压浆。本次修订增加了设置检查孔的规定，目的是在压浆完成后能通过其对某些重点部位的密实性进行检查，如发现压浆不密实，则需要进行补压浆或其他后续处理。\n7.8.2采用胶管抽芯法制孔时，胶管内应插入芯棒或充以压力水增加刚度；采用钢管抽芯法制孔时，钢管表面应光滑，焊接接头应平顺。抽芯时间应通过试验确定，以混凝土抗压强度达到 $0 . 4 { \\sim } 0 . 8 \\mathrm { M P a }$ 时为宜，抽拔时不得损伤结构混凝土。抽芯后，应采用通孔器或压气、压水等方法对孔道进行检查，如发现孔道堵塞或有残留物或与邻孔有串通，应及时处理。\n\n### 7.8.3 预应力筋的安装应符合下列规定：\n\n1 预应力筋可在浇筑混凝土之前或之后穿入孔道，穿束前应检查锚垫板和孔道，锚垫板的位置应准确。孔道内应畅通，无水和其他杂物。\n\n2 宜将一根钢束中的全部预应力筋编束后整体穿入孔道中，整体穿束时，束的前端宜设置穿束网套或特制的牵引头，应保持预应力筋顺直，且仅应前后拖动，不得扭转。对钢绞线，可采用穿束机逐根将其穿入孔道内，但应保证其在孔道内不发生相互缠绕。\n\n3 对在混凝土浇筑之前安装在孔道中但在表 7.8.3 的规定时限内未压浆的预应力筋，应采取防止锈蚀或其他防腐蚀措施，直至压浆。\n\n表 7.8.3 未采取防腐蚀措施的预应力筋在安装后至压浆时的容许间隔时间  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>暴露条件</td><td rowspan=1 colspan=1>安装后至压浆时的容许间隔时间（d)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>空气湿度大于70%或盐分过大时</td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>空气湿度为40%～70%时</td><td rowspan=1 colspan=1>15</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>空气湿度小于40%时</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td></tr></table>\n\n\n4 预应力筋安装在管道中后，应将管道端部开口密封防止湿气进入。采用蒸汽养护混凝土时，在养护完成之前不应安装预应力筋。\n\n5 在任何情况下，当在安装有预应力筋的结构或构件附近进行电焊作业时，均应对全部预应力筋、管道和附属构件进行保护，防止溅上焊渣或造成其他损坏。\n\n6 对在混凝土浇筑之前穿束的管道，预应力筋安装完成后，应进行全面检查，查出可能被损坏的管道。在混凝土浇筑之前，应将管道上所有非有意留的孔、开口或损坏之处修复，并应在浇筑混凝土过程中随时检查预应力筋能否在管道内自由移动。\n\n#### 条文说明：\n\n$1 { \\sim } 2$ 在混凝土浇筑之前或浇筑之后穿束，将预应力筋逐根穿入或编束后整体装入管道中，这些方式都是允许的，但需要优先采用编束后整体穿入的方法，因为梳理编束后能有效防止预应力筋之间的相互缠绕，而单根穿入时存在相互缠绕的可能性。\n\n3 尽可能缩短穿束与压浆之间的间隔时间，有利于防止预应力筋产生锈蚀或其他腐蚀，使其力学性能保持不变。\n\n4 预应力筋装入管道后，湿气的大量进入将会使其加速锈蚀，故规定如条文。\n\n5 被电火花损伤的钢丝或钢绞线在张拉时可能会产生断裂，管道则会因溅上焊渣出现孔洞而在浇筑混凝土时漏浆，故需要对其进行保护。\n\n##');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a4a9a80a-44b0-4a81-b12d-67ab22cac9dd', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '7.4泥石流地区路基', '7.4泥石流地区路基7.4.1施工前应结合设计，详细调查泥石流的成因、规模、特征、活动规律、危害程度等相关情况，核实泥石流形成区、流动区和堆积区，编制专项施工方案。\n\n7.4.2泥石流地区路基施工，应采取措施加强监测，遇有异常情况及时处理，确保施工安全。\n\n7.4.3采用桥梁形式跨越泥石流地段时，应按设计要求及时完成防护加固设施。\n\n7.4.4采用排泄道、排导沟、明洞、涵洞、渡槽等排导功能为主的结构进行泥石流处置时，排导构造物应符合下列规定：\n\n构造物基础应牢固，强度、断面与高度应满足设计要求。\n\n构造物平面线形应圆滑、渐变，上下游应有足够长的衔接段，行进段沟槽不宜过分压缩，出口不宜突然放宽。流向改变处的转折角不宜超过 $1 5 ^ { \\mathrm { { o } } }$ ，避免因急弯突然收缩和扩大而造成淤塞。\n\n构造物通流段和出口段的纵坡应满足设计要求或大于沟槽的淤积平衡坡度。\n\n7.4.5永久性调治构造物采用浆砌片石时，应采用质地坚硬、不易风化的片石，基础应置于设计要求的深度，强度满足设计要求。\n\n7.4.6利用植被治理泥石流时，植物物种应选择生长期短、见效快、根须发达，适宜本地区生长的品种。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a4adb1ee-b36b-4255-a349-904a0a9dd273', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '5.4 屋面积灰荷载', '5.4 屋面积灰荷载## 5.4.1 设计生产中有大量排灰的厂房及其邻近建筑\n设计生产中有大量排灰的厂房及其邻近建筑时，对于具有一定除尘设施和保证清灰制度的机械、冶金、水泥等的厂房屋面，其水平投影面上的屋面积灰荷载标准值及其组合值系数、频遇值系数和准永久值系数，应分别按表 5.4.1-1 和表 采用。\n\n### 5.4.1-1 屋面积灰荷载标准值及其组合值系鼓、频遇值系数和准永久值系数  \n\n\n\n\n\n续表 5.4.1-1  \n\n\n\n\n\n注: 1 表中的积灰均布荷载，仅应用于屋面坡度w.webo $\\pmb { \\alpha }$ 不大于o $2 5 ^ { \\circ }$ . $\\pmb { \\alpha }$ 大于 $4 5 ^ { \\circ }$ 时，可不考虑积灰荷载;当 $\\pmb { \\alpha }$ 在 $2 5 ^ { \\circ } \\sim 4 5 ^ { \\circ }$ 范围内时，可按插值法取值，\n\n2 清灰设施的荷载另行考虑\\$\n\n3 对第 $1 { \\sim } 4$ 项的积灰荷载，仅应用于距烟囱中心 ${ 2 0 } \\mathrm { m }$ 半径范围内的屋面当邻近建筑在该范围内时，其积灰荷载对第 项应按车间屋面无挡风板的采用，对第 项应按车间屋面挡风板外的采用。\n\n### 5.4.1-2 高炉邻近建筑的厘面积灰荷载标准值及其组合值系鼓、频遇值系数和准永久值系数\n\n\n\n\n\n5.4.1-1 中的注 和注 也适用本表当邻近建筑屋面离离炉距离为表内中间值时，可按插入法取值。\n\n## 5.4.2 对于屋面上易形成灰堆处\n对于屋面上易形成灰堆处，当设计屋面板、擦条时，积灰荷载标准值宜乘以下列规定的增大系数:\n\n1 在高低跨处两倍于屋面高差但不大于 $6 . 0 \\mathrm { m }$ 的分布宽度内取 2.0;\n\n2 在天沟处不大于 $3 , 0 \\mathrm { m }$ 的分布宽度内取1.\n\n## 5.4.3 积灰荷载\n积灰荷载应与雪荷载或不上人的屋面均布活荷载两者中的较大值同时考虑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a4bf2ffa-7510-4d60-8137-e45ed4c2c698', '41《中华人民共和国合同法》.md', '分则', '分则');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a4c34c7e-a55c-432c-8f90-8c05ea5ba770', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18.4组合节段制作与拼装', '18.4组合节段制作与拼装## 18.4.1 本节适用于钢-混凝土组合梁采用先将钢梁与混凝土桥面板组合形成节段，再对节段进行运输、安装及现场连接的施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a4c64531-84e8-40bd-87a1-446e72c65e58', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '9.8 路堤和路床填筑（Part 1）', '9.8 路堤和路床填筑## 9.8.1 路堤施工排水要求\n\n路堤施工应先做好临时防水、排水系统。路基基底、坡脚及影响路基稳定的范围内不得积水浸泡。傍山修筑路堤时，应防止地表、地下水渗入路堤结构各部位。\n\n## 9.8.2 振动压路机碾压影响分析要求\n\n使用振动压路机碾压路基前，应对附近地上和地下结构物、管线可能造成的振动影响进行分析，确认安全。\n\n## 9.8.3 填土地段与架空线路安全距离要求\n\n填土地段与架空线路之间的安全距离应符合现行《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46)的有关规定。\n\n## 9.8.4 路基下管线保护要求\n\n路基下存在管线时，管顶以上 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 范围内不得用压路机碾压。采用重型压实机械压实或有重车在回填土上行驶时，管道顶部以上应铺设一定厚度的压实填土。填土最小厚度应根据机械和车辆的质量与管道的设计承载力等情况，经计算确定。\n9.8.5填方作业区边缘应设明显的警示标志。\n\n## 9.9支护结构与排水设施施工\n\n9.9.1在边坡上或在基坑内作业之前，应首先检查边坡或坑壁的稳定状况。对影响施工安全的危岩、危石、松动土石块应予以清除，或者采取必要的防护措施。\n\n9.9.2在边坡上或者在基坑内施工，应设置攀登设施。在施工过程中，应由专人进行随时检查和定期监测边坡稳定性，并确认安全。发现异常，应立即停工，撤离人员，采取安全措施后方可复工。\n\n9.9.3作业高度超过 $1 . 2 \\mathrm { m }$ 时，应设置脚手架。脚手架应通过专业设计，必须进行强度、刚度及稳定性等方面的验算，并符合现行《公路工程施工安全技术规范》(JTG F90)的相关规定。高的脚手架平台应采用锚杆锚固在岩壁上。脚手架搭建经验收合格后，方可使用。施工过程中，对脚手架应经常检查，发现松动、变形或沉陷应及时加固。\n\n9.9.4挡土墙高度超过 $2 \\mathrm { m }$ 时，应按《公路工程施工安全技术规范》(JTGF90)高处作业要求进行安全防护。\n\n9.9.5砌筑作业时，脚手架下不得有人作业或停留，不得重叠作业，不得采用顺坡滚落或抛掷传递的方式运送材料。\n\n9.9.6用提升架运送石料时，应有专人指挥和操作，严禁超负荷运行。严禁使用提升架载人。临时起吊设备的制作、安装必须符合国家相关规定。\n\n9.9.7拆除墙背向内倾斜的混凝土重力式挡土墙模板时，应在墙背侧设置必要的临时支撑。\n\n9.9.8预制构件安装前，应根据现场条件制定详细的吊装方案，所有起重设备必须符合国家关于特种设备的安全管理规定。\n\n9.9.9喷浆作业应按自上而下顺序施作。喷浆作业时应密切注意压力表变化，出现异常时，必须停机、断电、停风，并及时排除故障。作业区内严禁在喷浆嘴前方站人。处理堵管时，作业人员应紧握喷嘴，防止管道甩动伤人。当管道有压力时不得拆卸管接头。\n\n### 条文说明\n\n施工过程中处理故障时停机、断电、停风主要是防止机械误动作造成事故。故障处理结束，在开机送风、送电之前，通知有关作业人员，防止有人处于危险位置而因突然开机受到伤害。\n\n9.9.10锚杆和锚索钻孔施工，吹孔时作业人员应站在孔的侧边，以防吹出泥水、砂土伤人。\n\n9.9.11张拉作业区域应设为警戒区。张拉作业平台应稳固，张拉设备必须安装牢固。张拉过程中操作人员不得离岗，千斤顶旁严禁站人。\n\n### 条文说明\n\n张拉预应力锚杆(索)时，可能会发生断丝和锚具楔子滑脱沿轴向飞出伤人事故，或由于锚固不可靠而可能发生整个锚杆(索)连同张拉设备一起被弹出。故张拉时，千斤顶旁严禁站人，以防止发生伤害事故。\n\n9.9.12人工挖孔抗滑桩施工应编制专项施工方案，除应符合本规范第6.12节规定外，尚应符合下列规定：\n\n同排桩施工应采用间隔跳挖方式进行。\n\n孔口处应设置护圈，护圈应高出地面 $0 . 3 { \\mathfrak { m } }$ 。孔口周围应设置护栏和临时排水沟，夜间应悬挂示警红灯。孔口周围不得堆积弃渣、无关机具及其他杂物。\n\n非爆破开挖的挖孔桩雨期施工，孔口应设置防雨棚。雨天孔内不得施工。\n\n孔内爆破作业应专门设计，采用浅眼松动爆破法施工，并应严格控制炸药用量。爆破作业的安全管理应按《爆破安全规程》（GB6722)中的有关规定执行。爆破前，相邻桩孔内的人员必须撤离。\n\n混凝土护壁应随开挖随浇筑。每节开挖深度，应满足施工方案要求，且不得超过1m。护壁模板应在混凝土强度达到5MPa以后拆除。\n\n孔内作业人员应戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，安全绳应系在孔口。作业人员通过带护笼的直梯进入。人员上下不得携带工具和材料。作业人员不得利用卷扬机上下桩孔。\n\n绞车、绞绳、吊斗、卷扬机等设备应完好；起吊设备应装设限位器和防脱钩装置。\n\n挖孔作业人员的头顶部应设置护盖。弃渣吊斗不得装满。出渣时，孔内作业人员应位于护盖下。\n\n孔内照明电压必须为安全电压。应使用防水带罩灯泡。电缆应为防水绝缘电缆。\n\n孔内通风要求及空气质量应符合本规范第9.2.4条的规定。\n\n孔深超过 $1 5 \\mathrm { m }$ 的桩孔内应配备有效的通信器材。作业人员在孔内连续作业不得超过 $2 \\mathrm { h }$ 。桩周支护应采用钢筋混凝土护壁。护壁上的爬梯应每间隔 $8 \\mathfrak { m }$ 设一处休息平台。孔深超过30m的应配备作业人员升降设备。\n\n滑坡监测应与施工同步进行。当滑坡出现险情，并危及施工人员安全时，应及时通知人员撤离。\n\n孔口应设专人看守。孔内作业人员应检查护壁变形、裂缝、渗水等情况，并与孔口人员保持联系，发现异常应立即撤出。\n\n9.9.13机械成孔渗水井的施工应符合下列安全要求：\n\n施工场地及便道应平坦坚实，满足钻机正常工作和移动的要求。\n\n钻机安设应平稳、牢固。\n\n施工中严禁人员进入孔内作业。\n\n严禁在架空线路下方采用机械钻孔或吊装作业，在电力架空线路附近作业时，机械边缘与电力线路的最小距离应符合现行《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a4c7b4f6-6b05-49f2-8e42-f6a71372c395', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：### 1 要求金属波纹管采用镀锌钢带制作，是基于提高管道及预应力筋的防锈蚀性能来考虑的。规定平滑钢管的壁厚不小于2mm和金属波纹管的壁厚不小于0.3mm的理由是：防止空管在安置和浇筑混凝土的过程中变形和挠曲；抵抗较高的压浆压力；防止由于特殊的环境造成管道损坏。\n\n## 7.4.3管道的进场检验应符合下列规定：\n\n### 1 进场时除应按合同检查出厂合格证和质量保证书，核对其类别、型号、规格及数量外，尚应对其外观、尺寸、集中荷载下的径向刚度、荷载作用后的抗渗漏及抗弯曲渗漏等进行检验。检验试验方法应分别符合现行《预应力混凝土用金属波纹管》（JG 225）和《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》（JT/T529）的规定。\n\n### 2 管道应按批进行检验。金属波纹管每批应由同一钢带生产厂生产的同一批钢带所制造的产品组成，每批数量应不超过 $5 0 0 0 0 \\mathrm { m }$ ；塑料波纹管每批应由同一配方、同一生产工艺、同设备稳定连续生产的产品组成，每批数量应不超过 $1 0 0 0 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 3 检验时应先进行外观质量的检验，合格后再进行其他指标的检验。当其他指标中有不合格项时，应取双倍数量的试件对该不合格项进行复验；复验仍不合格时，该批产品为不合格。\n\n## 7.4.4波纹管在搬运时应采用非金属绳捆扎，或采用专用框架装载，不得抛摔或在地面上拖拉。波纹管在存放时应远离热源及可能遭受各种腐蚀性气体、介质影响的地方，存放时间宜不超过 6 个月，在室外存放时不得直接堆于地面，应支垫并遮盖。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a4d8fdf0-30ba-4620-8eb5-7b8b429496ea', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 3）', '立面混凝土宜采用喷湿或其他适宜的方式进行养护。\n\n### 17.6.8 节段的脱模时间应符合设计规定；设计未规定时，应在混凝土强度达到设计强度的 $75 \\%$ 后方可脱模并拆除。在脱模、拆除或移动节段时，应采取措施防止损伤节段混凝土的棱角和剪力键。\n\n### 17.6.9 模板拆除后应及时对节段进行检查验收，测量其外形尺寸，并标出梁高及纵横轴线。\n\n### 17.6.10 节段的起吊、移运、存放应符合下列规定：\n\n1 节段从预制台座起吊时，混凝土的强度应符合设计规定。\n\n2 节段的移运应满足运输安全和施工安全的要求。在移运时，应采取措施防止对节段产生冲击或碰撞。\n\n3 节段在存放台座的叠放层数宜不超过两层，并应对存放台座及其地基的承载力进行验算。节段支点的位置应符合设计规定，且宜采用垫木或橡胶板等弹性支撑物进行支承。\n\n4 节段的存放时间应符合设计要求；设计未要求时，宜不少于 90d。对未达到养护时间的节段，应在存放时继续养护。\n\n### 条文说明：\n\n4 预制节段的存放期需要满足其完成混凝土的大部分收缩和徐变，故规定“设计未要求时，宜不少于 90d”。原规范规定为“不宜少于 28d”，这是以往的做法，工程实践证明，28d 的存放时间并不能满足其完成混凝土的大部分收缩和徐变，对结构的受力不利，故修改为 90d。\n\n### 17.6.11 墩顶及相邻梁段采用现浇方式施工时，应符合本规范第17.5.4条的规定，且应使其与预制梁段匹配良好。\n\n### 17.6.12 对连续梁，墩顶的梁段与墩之间应按设计要求进行临时固结，并应进行必要的施工验算，且临时固结的结构和材料应满足方便、快速拆除的要求。\n\n### 17.6.13 悬臂拼装施工应符合下列规定：\n\n1 节段拼装施工前，应对预制节段的匹配面进行必要的处理，并应确定接缝施工的方法和工艺。在拼装施工过程中，应跟踪监测各节段梁体的挠度变化情况，控制其中轴线及高程；当实测梁体线形与设计值有偏差时，应及时进行调整。\n\n2 施工前应按施工荷载对起吊设备进行强度、刚度和稳定性验算，其安全系数应不小于 2。节段起吊安装前，应对起吊设备进行全面安全技术验收，并应分别进行1.25倍设计荷载的静载和1.1倍设计荷载的动载试验。\n\n3 墩顶节段安装前，应在每一联梁中建立其独立的三维坐标系，对该联各墩顶节段安装的平面位置和高程进行测量放样，X、Y两个方向的放样精度宜不大于 $1 \\mathrm { m m }$ ，Z 方向的放样精度宜不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。安装时，应对其安装精度进行严格控制。\n\n4 墩顶梁段采用现浇方式施工时，对与之相邻的拼装起始节段的放样精度控制，亦应符合本条第3款的规定。\n\n5 节段悬臂拼装时，桥墩两侧的节段应对称起吊，且应保证桥墩两侧平衡受力，最大不平衡力应符合设计规定。\n\n### 条文说明：\n\n3 在节段悬臂拼装施工中，放置在墩顶的节段通常是基准节段，该节段的位置和高程确定后，其余节段依次匹配拼装，如果对其三维坐标不进行严格控制而误差较大，则其他节段的拼装将会产生不可逆的累计误差，因此在放样测量时就需要进行较为严格的控制。墩顶节段的安装精度越高，则后续节段的拼装精度就会越高；反之则越低。\n\n4 节段悬臂拼装施工中，墩顶梁段采用现浇方式施工时，一般需要将 1 号（或2 号）节段放置在支架上与现浇的墩顶梁段通过湿接头连接为整体后，再进行与其他节段的匹配拼装施工，此时，1 号（或 2 号）节段即成为起始拼装施工的基准节段，因此该节段的放样精度和安装精度同样需要符合第 3 款的规定。\n\n### 17.6.14逐跨拼装施工除应符合本规范第17.6.13条中第1、2款的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 应根据整跨桥梁的设计重力、施工荷载和现场的环境条件等因素，选择用于安装施工的架桥机。\n\n2 节段正式拼装前宜进行试拼装。\n\n3 拼装节段时，应对基准节段的空间位置进行测量放样，测量放样的精度要求应符合本规范第17.6.13条第3款的规定，定位后应及时进行固定。\n\n4 采用上行式架桥机拼装节段时，各节段应错层悬挂，且节段之间应设置防止碰撞的垫块，错层的节段数量和节段之间的纵向间距应能满足拼装工艺的要求；采用下行式架桥机拼装节段时，应采取有效措施抵抗支承面倾斜时节段重力对装载车产生的水平分力。\n\n5 各节段与匹配节段的预应力孔道应连接顺畅，在节段拼装后的匹配面接缝处，孔道位置不应有超过 $2 \\mathrm { m m }$ 的错台现象，且应保证其密封性。\n\n6 拼装后整跨梁体的三维位置不符合设计要求时，应对其进行调整，直至满足设计规定的精度要求。\n\n7 节段拼装完成并施加预应力后，应进行支承的转换，转换顺序应通过计算确定。当架桥机不具备支承转换功能时，可通过事先设置在墩顶的临时千斤顶顶升节段完成支承转换，连续梁的中支点则宜采用临时支座进行支承。支承转换前应使梁底与支座接触，但不应使支座承受压力。采用上行式架桥机拼装时，应在支承转换全部完成后，方可拆除在架桥机上的固定装置。\n\n8 节段逐跨拼装完成后，梁体应处于简支状态，在对结构进行体系转换后方可形成连续梁。\n\n### 条文说明：\n\n1 节段逐跨拼装施工较之悬臂拼装施工，架桥机需要承受的节段重量更大。逐跨拼装施工时采用的架桥机有上行式和下行式两种，其节段拼装施工的方法亦有所不同，因此需要根据各种因素来选择架桥机。\n\n2 节段在预制完成至拼装期间，会受到各种因素的影响，使其发生空间扭曲及尺寸上的变化，这将影响到现场拼装的质量与进度，故需进行试拼装。\n\n3 对本款的解释见本规范第 17.6.13 条第 3 款的说明。\n\n4 采用上行式架桥机进行节段的错层起吊悬挂时，节段之间很容易因产生碰撞而造成损伤，因此需要设置防止碰撞的垫块；采用下行式架桥机拼装节段时，由于横坡的影响，节段的支承面可能会产生倾斜，为保证施工安全，故规定如条文。\n\n5 预应力孔道如果在节段拼装后的匹配面接缝处产生较大的错台，会对后续的张拉作');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a4db37f2-ae5d-4146-b2aa-fb8edcf0037c', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明2本款目的是充分利用吊装设备的能力，减少现场连接的工作量，这有利于连接质量控制，也能加快进度，但同时也要防止因构件过大带来的移运困难等问题。\n\n6自身刚度较小的构件，一般指钢桁梁、钢板梁以及开口钢箱梁等在未形成梁体之前的单个构件。这些构件通常横向刚度较小，容易在起吊时产生扭曲或翘曲，因此需要采取加固措施，防止变形。\n\n7规定本款的目的是防止千斤顶在支承时产生倾覆或泄压等情况，如果发生这些情况，可能会造成构件的失稳或倾覆。\n\n10钢梁构件尤其是钢箱梁的构件在支架上安装就位后焊接连接时，其焊缝在焊接后会产生收缩和变形，如果收缩量和变形量过大，可能会使钢箱梁的翼板外侧产生向上的翘曲，从而导致箱梁顶面横坡不足，因此需要预留焊缝焊接的收缩量和反变形量。构件在对接时其接口的偏差大是较为常见的现象，原因主要有：接口的边缘在切割或坡口加工时精度不够；焊接变形或在运输吊装过程中造成的接口处钢板变形；钢梁在预拼装时误差偏大等。因此除需要针对上述情况采取措施、减小制造时的误差、提高加工精度外，在安装连接时需要借助一些临时工装来对其进行矫正。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a4dd03af-a04f-4a5b-a865-9cd7252ffd1f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：猫道是为悬索桥主缆工程及其他工程施工而设置的非常重要的临时结构，在施工中起着举足轻重的作用，因此猫道除需要具有足够的强度和抗风稳定性外，设计时还要考虑施工的方便、操作空间及放置机具的需要而确定其高程和宽度。\n\n1 要求猫道线形与主缆空载时的线形保持平行，主要是为方便施工，同时亦需要控制猫道对索塔产生的纵桥向变位。\n\n2 本次修订对猫道承重索的安全系数作了适当调整，调整的原因为：猫道承受的荷载大部分为本身所具有的恒载，施工荷载仅占全部荷载的一小部分，随着悬索桥跨径的增大，猫道恒载所占的比例也成倍增加，恒载是可以明确计算的，属于可控荷载，施工荷载的不确定因素虽然较多，但亦可控制在一定范围之内，因此，当安全系数的取值过大时，对控制猫道的恒载相对而言是不利的；另外，猫道承重索的安全系数主要是依据主缆的安全系数来确定的，而目前的大跨径悬索桥在设计时，认为主缆的安全系数宜由原来的 2.5 降低至 2.3，在满足主缆受力条件的前提下以节约材料。考虑到上述两方面的原因，因此猫道承重绳的安全系数亦可适当降低。\n\n4 本款“锚固系统可靠”的含义是：门架绳参与猫道承重系统共同受力的前提是猫道门架安装后门架绳需要进行索力张拉调整，且调整后其锚固系统能满足受力要求。\n\n21.5.2 猫道钢构件的制作要求可参照本规范第8章的相关规定执行，面层和承重索的材料均应符合相应产品的质量要求。承重索和抗风缆采用钢丝绳时，架设前应对钢丝绳进行预张拉处理，消除其非弹性变形，预张拉的荷载应不小于其破断荷载的0.5倍，且应持荷 $6 0 \\mathrm { { m i n } }$ ，并进行两次；预张拉时的测长和标记宜在温度较稳定的夜间进行。采用旧钢丝绳时，应按现行《钢丝绳 安全 使用和维护》（GB/T 29086）的规定进行检验，并应对其承载能力予以折减。承重索端部的锚头应垂直于承重索，并应对锚头部位进行静载检验，符合受力要求后方可使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a4e26c64-89cf-485e-ac18-50ed7c7b2de4', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0582—2020 水泥混凝土抗硫酸盐侵蚀试验方法', 'T0582—2020 水泥混凝土抗硫酸盐侵蚀试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a4e4a767-261a-472d-8879-c5ed247776f7', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '表 10 保护导体(PE)的最小截面积（Part 2）', '平行管道之间,应每隔 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 用金属线相互连接。 管道接地电阻不应大于 $3 0 \\ \\Omega$ 。\n\n### 9.1.10 接地装置的敷设符合下列要求:\n\na) 人工接地体的顶面埋深不宜小于 $0 . 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。  \nb) 人工垂直接地体宜采用热浸镀锌圆钢、角钢、钢管,长度宜为 $2 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;人工水平接地体宜采用热浸镀锌的扁钢或圆钢;圆钢直径不应小于 $1 2 \\ \\mathrm { m m }$ ;扁钢、角钢等型钢截面不应小于 $9 0 ~ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ,其厚度不应小于 $3 \\ \\mathrm { m m }$ ;钢管壁厚不应小于 $2 \\ \\mathrm { m m }$ ;人工接地体不应采用螺纹钢筋和铝材。\n\nc) 人工垂直接地体的埋设间距不宜小于 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\nd) 接地装置的焊接应采用搭接焊接,搭接长度等应符合下列要求:\n\n1) 扁钢与扁钢搭接为其宽度的2 倍,不少于三面施焊;  \n2) 圆钢与圆钢搭接为其直径的6 倍,双面施焊;  \n3) 圆钢与扁钢搭接为圆钢直径的6 倍,双面施焊;  \n4) 扁钢与钢管,扁钢与角钢焊接,紧贴 3 / 4 钢管表面或角钢外侧两面,上下两侧施焊;  \n5) 除埋设在混凝土中的焊接接头以外,焊接部位做防腐处理;  \n6) 当接地极为铜材和钢材组成,且铜与铜或铜与钢材连接采用热剂焊时,接头无贯穿性的  \n气孔且表面平滑。\n\ne) 当利用自然接地体接地时,电气通路应完好。\n\nf ) 接地线应直接接至配电箱保护导体(PE)汇流排;接地线的截面应与水平接地体的截面相同。  \ng) 保护导体 上不应装设开关或熔断器 不应有接头  \nh) 不应利用输送可燃液体、可燃气体或爆炸性气体的金属管道作为用电设备的接地保护导体(PE)。  \ni ) IT 系统主接地极应在洞内集水沟处专门埋设,且不应少于两处。 主接地极应用耐腐蚀的镀锌钢板制成,其面积不应小于 $0 . 7 5 \\mathrm { ~ m } ^ { 2 }$ 、厚度不应小于 $5 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 9.1.11 移动式发电机系统接地应符合电力变压器系统接地的要求,对于 TN 系统,发电机中性点应接地,且接地电阻不大于 $4 \\Omega$ ,发电机金属外壳及部件应可靠接地,下列情况可不另做保护接地:\n\na) 移动式发电机和用电设备固定在同一金属支架上 且不供给其他设备用电时b) 不超过2 台的用电设备由专用的移动式发电机供电,供、用电设备间距不超过 $5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,且供、用电设备的金属外壳之间有可靠的电气连接时。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a4fe5cfd-b28a-4933-930d-1e5fa6d5812e', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '7 乳化 SBS改性沥青下封层与粘层', '7 乳化 SBS改性沥青下封层与粘层## 7.1 一般规定\n\n### 7.1.1 沥青下封层及粘层采用乳化 SBS 改性沥青。\n\n### 7.1.2 乳化 SBS改性沥青下封层、沥青粘层宜选择干燥和较热的季节施工，并在雨季前及最高气温低于 $1 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 到来以前半个月结束。气温低于 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，不宜喷洒乳化SBS 改性沥青。\n\n### 7.1.3 下封层施工前，需对基层进行全面调查，缺陷路段需进行处理：同时，检查裂缝的位置，并进行相应处理。\n\n### 7.1.4 沥青粘层应在上层施工前1\\~2d 进行，不应过早施工。\n\n### 7.1.5 乳化SBS改性沥青应做到喷洒均匀，数量符合规定。起步、终止应采取措施，避免喷量过多；纵向和横向搭接处做到沥青既不喷量过多也不漏洒。对于局部喷量过多的沥青应刮除，对于漏喷的地方应用手工补洒。\n\n### 7.1.6 乳化 SBS改性沥青下封层，集料撒布应在乳化沥青破乳前完成。集料撒布应均匀。若气温较高，为防止粘轮而多撒的集料可在铺沥青下面层前扫除。\n\n### 7.1.7 沥青下封层在正式施工前应按要求做好试铺路段，质量检查合格并进行试铺总结后，方可正式施工。\n\n### 7.1.8 沥青下封层与沥青粘层施工结束后，立即进行封闭管理，杜绝后期污染。\n\n## 7.2 下封层\n\n### 7.2.1 原材料\n\n（1）下封层沥青材料主要为乳化SBS改性沥青，其质量应符合相关规定要求。\n\n（2）集料应采用坚硬、清洁、干燥、无风化、无杂质、并有适当级配的颗粒组成的人工轧制的米砂，岩性宜为石灰岩，公称粒径 $3 { \\sim } 5 \\mathrm { m m }$ （或 $5 { \\sim } 1 0 \\mathrm { m m }$ )，不得采用山场的下脚料。\n\n（3）乳化 SBS改性沥青与集料检测项目与检测频率应符合表7.2-1要求，技术指标符合相关规定。\n\n表7.2-1乳化SBS 改性沥青与集料试验检测频率  \n\n\n\n\n\n### 7.2.2 下封层施工\n\n（1）经验收合格的水泥稳定碎石基层应在正常养生7d后才可施工下封层。\n\n（2）彻底清除基层表面浮灰和泥浆，确保下封层与基层粘结牢固。先人工用竹扫帚将基层表面进行全面清扫，再用 $2 \\sim 3$ 台森林灭火鼓风机沿纵向排成斜线将浮灰吹净，若不能达到“除净”的要求，则用水冲洗，清除基层表面浮灰和泥浆，应使基层顶面集料颗粒能部分外露（见图7.2-1)。\n\n  \n图7.2-1清扫后水泥稳定碎石基层与集料外露\n\n（3）喷洒乳化 SBS改性沥青\n\n$\\textcircled{1}$ 待基层表面冲洗的水分晾晒干燥后，用智能型沥青洒布车喷洒乳化 SBS 改性沥青。沥青洒布车喷嘴的轴线应与路面垂直，并保证所有喷嘴的角度一致，同时保证洒布管的高度，尽量使同一地点能够接受到两个或三个喷洒嘴喷洒的沥青。\n\n$\\textcircled{2}$ 起步和终止位置应铺设工程纸，工程纸横向宽度度不宜小于 $2 0 \\mathrm { c m }$ ；起步时，只有当洒布量认为达到设计要求时方可驶离工程纸进行正常洒布，洒布车经过后应及时取走工程纸。\n\n$\\textcircled{3}$ 乳化 SBS 改性沥青，数量按纯沥青量 $0 . 9 \\mathrm { k g / m } ^ { 2 } { \\sim } 1 . 1 \\mathrm { k g / m } ^ { 2 }$ 计。\n\n（4）撒布集料。用集料撒布机撒布集料，规格为 $3 { \\sim } 5 \\mathrm { m m }$ ，数量按 $5 \\mathrm { m } ^ { 3 } { \\sim } 6 \\mathrm { m } ^ { 3 } / 1 0 0 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 控制，以碾压时不粘轮为度。集料撒布全部在乳化SBS改性沥青破乳之前完成。\n\n（5）碾压。集料撒布后即用轮胎压路机均匀碾压3遍，每次碾压重叠13轮宽，碾压要求两侧到边，确保有效压实宽度。碾压顺序由路肩侧到中分带依次碾压。\n\n（6）养生。碾压完毕后封闭变通，养生7d后方可开放变通。\n\n### 7.2.3 下封层质量检查。施工阶段的检测项目主要有：沥青喷洒量、集料撒布量、下封层渗水试验、刹车试验、外观检查等。检验方法与检验标准按《江苏省高速公路路面下封层施工指导意见》要求进行。\n\n## 7.3 粘层\n\n### 7.3.1 原材料。沥青粘层应采用乳化SBS改性沥青，检测项目与检测频率符合表7.2-1要求，技术指标符合相关规定。\n\n### 7.3.2 粘层施工\n\n（1）下承层表面的处理\n\n喷洒粘层沥青前，应将下承层表面清扫干净，用森林灭火器吹净浮灰，雨后或用水清洗的面层，水分必须蒸发干净、晒干。\n\n### （2）喷洒乳化 SBS改性沥青\n\n对清理过的沥青中、下面层，采用沥青洒布车喷洒乳化沥青，洒布车应有良好的计量设施，确保均匀按规定数量实施喷洒。粘层沥青喷洒数量按折算成纯沥青 $0 . 1 { \\sim } 0 . 3 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 控制。\n\n### 7.3.3 粘层质量检查。粘层沥青施工时，每天上午、下午各检测一次洒布量，并随时进行粘层外观检查，确保沥青洒布的均匀性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a51b6efb-81bd-4df7-9a36-021ad20c7790', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明本次修订，编写组对减隔震桥梁采用单振型反应谱法计算开展了研究，结果表明，对本规范限定条件下的减隔震桥梁，采用单振型反应谱法计算，与多振型反应谱法计算结果相比，梁体位移计算误差一般在 $10 \\%$ 以内，通常不考虑二阶振型的影响。但支座位移、墩顶位移、墩底剪力和墩底弯矩计算误差较大，要考虑二阶振型的影响进行修正，修正后的计算误差一般也能控制在 $20 \\%$ 以内。\n\n## 10.3.10采用多振型反应谱法进行抗震分析时，应采用迭代方法分别计算顺桥向和横桥向的地震响应，具体计算过程如下：\n\n### 1建立结构初始计算模型，初始计算模型各支座刚度可取屈服前初始刚度，全桥等效阻尼比 $\\xi _ { \\mathrm { e q } }$ 可取0.05。\n\n### 2按多振型反应谱法进行抗震计算，得到各支座位移，根据各支座位移，按 式（10.3.6-5)计算各支座等效刚度，按式（10.3.6-9）计算等效单自由度系统的全桥 等效阻尼比ξeqo\n\n### 3根据各支座等效刚度修正计算模型，并按全桥等效阻尼比修正0.8倍一阶振型周期及以上周期的反应谱值，得到修正的设计加速度反应谱。\n\n### 4重新进行抗震计算，得到新的各支座位移。\n\n### 5比较新的各支座位移和上一次计算结果的差异，如两者相差大于 $3 \\%$ ，则用新的支座位移替代上一次的值，重新计算各支座等效刚度和全桥等效阻尼比，返回第3步并进行迭代计算，直至计算出的位移结果和上一次的计算值之间的误差在 $3 \\%$ 以内时，迭代结束。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a523af2f-d7e3-45cc-aeb3-944e5aee017a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 30）', 'olspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(124)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单个滑轮的效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(124)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机在功率Pm时的效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机在Ps时的效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳系统的总传动效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(124)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风向与构件纵轴或构架表面的夹角</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(12)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">水平侧向载荷系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(D.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">入</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按5.5.1.2计算的实腹式构件长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（44)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构构件的容许长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（42）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">As</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机平均起动转矩倍数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">入As</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">相对于PN的平均起动转矩倍数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">格构式结构件的换算长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（45）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">入hF</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">格构式构件的假想长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（45）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">双</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">实腹式构件的假想长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（44)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">相对于 PN 时的电动机最大转矩倍数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">入</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">受弯构件(梁)对弱轴(y轴)的长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">双xy</td><td colspan=\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a528c968-e22f-4af5-8e9e-a97523c1f643', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 1）', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数） ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$## 犔．1 承受端弯矩和横向载荷时的等截面焊接工字形组合截面和轧制 H型钢构件简支梁的侧向屈曲稳定系数 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按式（L．1）计算：\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\beta _ { \\mathrm { b } } ~ \\frac { 4 } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } } \\frac { 0 . A h } { W _ { \\mathrm { x } } } \\biggl [ k ( 2 m - 1 ) + \\sqrt { 1 + ( \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { y } } t } { 4 . 4 h } ) ^ { 2 } } \\biggr ] \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 侧向屈曲稳定系数；  \n$\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 简支梁受横向载荷的等效临界弯矩系数，见表L.1;  \n$\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 受弯构件（梁）对弱轴 $y$ 轴）的长细比，由式（43）算得；  \n$A$ 同式（43）；  \n$h$ -构件截面的全高，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按受压最大纤维确定的截面对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 3 } }$ ）；$k$ 截面对称系数，对双轴对称截面取为1，对单轴对称截面取为0.8；  \n$m$ 受压翼缘对弱轴（ $y$ 轴)的惯性矩与全截面对弱轴( $y$ 轴)的惯性矩之比，双轴对称为0.5；$t ^ { . }$ 构件截面的受压翼缘厚度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n表 犔．1 犎型钢和等截面工字形简支梁的整体稳定等效临界弯矩系数 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$   \n\n\n\n\n\n注1： $\\displaystyle { \\xi = \\frac { t l _ { 1 } } { b _ { 1 } h } }$ ，其中 $l _ { 1 }$ 为跨度或受压翼缘的计算（自由）长度， $b _ { 1 }$ 和 $t$ 为受压翼缘的宽度和厚度。\n\n注2： $M _ { 1 } \\ldots M _ { 2 }$ 为梁 的 端 弯 矩，使 梁 产 生 同 向 曲 率 时 犕 $M _ { 1 }$ 和 $M _ { 2 }$ 取 同 号，产 生 反 向 曲 率 时 取 异 号，# $M _ { 1 }$ #$\\geqslant \\left| \\begin{array} { l l l } { M _ { 2 } } & { } \\end{array} \\right|$ 。\n\n注3：表中项次3、4和7的集中载荷是指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的集中载荷，应按表中项次1、2、5、6内的数值采用。β\n\n注4：表中项次8、9的 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ ，当集中载荷作用在侧向支承点处时，取 $\\beta _ { \\mathrm { b } } = 1 . 2 0$ 。\n\n注5：载荷作用在上翼缘系指作用点在上翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘，系指作用在下翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注6： $I _ { 1 }$ 和 $I _ { 2 }$ 分别为工字形截面受压翼缘和受拉翼缘对β $y$ 轴的惯性矩，对 $m { = } \\frac { I _ { 1 } } { I _ { 1 } { + } I _ { 2 } } { > } 0 . 8$ 的加强受压翼缘工字形截面，下列项次算出的ξ $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 值应乘以相应的系数：\n\n项次1：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 1 , 0$ 时，乘以0．95；  \n项次3：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 0 . 5$ 时，乘以0．90；当 $0 . 5 { < } \\xi { \\leqslant } 1 . 0$ 时，乘以0．95。\n\n## 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值查表 L．2。\n\n当算出或查出的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值大于0．8时，用按式（L．2）算出的或从表 L．3中查取的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$ 代替 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\p');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a5456031-ac2b-4abe-8bf4-a6e52772f8c8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：自锚式悬索桥主缆锚固系统的形式多种多样，本规范仅对钢导管散开锚固结构进行了规定，当采用其他锚固系统时，如直接锚固、环绕式锚固等，其施工则需要参照相应的规定或符合设计要求。\n\n## 21.9.8 主缆的架设安装方法宜根据结构特点和施工环境条件等因素综合确定。在安装过程中为铅垂线形的空间线形主缆，其安装要求与铅垂线形主缆相同；在安装过程中及成桥状态均为空间线形的主缆，其猫道的宽度应满足索股牵引及入锚的要求，索股应先入鞍后入锚。\n\n## 21.9.9 索夹的制作与安装除应符合本规范第21.7.1条和第21.7.2条的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 索夹应经过厂内工艺试验确定其与主缆间的摩阻力、握裹力满足设计要求。索夹的紧固力宜通过滑移试验确定。\n\n2 索夹的安装顺序在中跨宜从跨中向塔顶进行，边跨宜从锚固点附近向塔顶进行。对空间线形主缆，索夹在安装时应注意偏角的变化。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a5481133-0f2a-444e-a764-a56d229c30d2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 3）', ' { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nMWⅡ — 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）犘\n\n#### 4．4．2．3．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大载荷犘 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } } , P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 和对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W I } }$ 作用的载荷组合，按式（21）确定：犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅡ 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；RQ— 同式（18）；RG— 同式（18）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 同式（18）；  \nRWⅡ 工作风压引起的相应风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n#### 4．4．2．4 载荷情况Ⅲ（特殊载荷作用情况）的载荷组合犘\n\n##### 4．4．2．4．1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n在4．4．1．1中所定义的犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 是在具体操作条件下电动机实际能传递给机构的最大载荷。犘 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值在4．4．2．5中给出。\n\n##### 4．4．2．4．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n由于起重机或小车与缓冲器或固定障碍物相碰撞所引起的机构受到的载荷通常都远小于结构受到犘 犘的自重载荷与非工作状态最大风载荷，因此， $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ 就可取为在4．3．3．3中的载荷情况 C2给出的载荷，即按式（22）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel } = \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R W / I m a x } }\n$$\n\n……（22）\n\n式中：\n\nRmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的相应载荷，单位为牛顿（N）；  \nRWⅢmax— 非工作风压引起的相应最大风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n当采用附加的锚定装置或者抗风牵索来保证在极限风压时的起重机整机抗倾翻稳定性时，应考虑这些装置或牵索对相应机构的影响。犘\n\n#### 4．4．2．5 对上述有关计算 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷的说明和应用\n\n起重机的各机构的功能有：\n\n使运动质心作纯垂直位移（如起升运动）；  \n使运动质心作水平位移的所谓纯水平位移（如横向运行，纵向运行，回转或平衡式变幅运动）；  \n使运动质心作垂直和水平相组合的位移（如非平衡式变幅运动）。\n\n##### 4．4．2．5．1 起升运动\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x ~ } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ和Ⅱ： $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a54b9369-e65c-48ce-a606-46df8df0d63a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.5 减速器的选择', '6.1.1.5 减速器的选择## 6.1.1.5.1 在一般情况下，起升机构减速器的设计预期寿命应与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，则所选减速器的设计预期寿命可小于该起升机构所对应的机构工作寿命。\n\n## 6.1.1.5.2 采用起重机用减速器时，当所选用的减速器参数表上标注的工作级别与所设计的起升机构的工作级别不一致时，应引入减速器功率修正系数。\n\n## 6.1.1.5.3 采用普通用途减速器时，还应用电动机的最大起动转矩验算减速器输入轴的强度，用额定起升载荷（考虑起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ）作用在减速器输出轴上的短暂最大力矩和最大径向力验算减速器输出轴的强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a555a8ad-62d3-49fa-864d-7d5ea358b56c', '129《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB-T29639-2020）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。\n\nAQ/T9007生产安全事故应急演练基本规范');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a557822d-b512-4ebc-af21-b6d0b8526b69', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.10 涂装', '8.10 涂装8.10.1 桥梁的钢构件在涂装前，应对其表面进行除锈处理。除锈应采用喷丸或抛丸的方法进行，除锈等级应符合设计规定；设计未规定时，应达到现行《涂覆涂料前钢材表面处理表面清洁度的目视评定第 1 部分：未涂覆过的钢材表面和全面清除原有涂层后的钢材表面的锈蚀等级和处理等级》（GB/T8923.1）规定的 $\\mathtt { S a 2 . 5 }$ 级，表面粗糙度 Ra 应达到 $2 5 \\widetilde { \\mathrm { \\Omega } } ^ { } 6 0 \\mathrm { ~ \\mu ~ m ~ }$ ；对高强度螺栓连接面，除锈等级应达到 Sa3 级，表面粗糙度Ra应达到 $5 0 \\sim 1 0 0 ~ \\mu \\textrm { m }$ ，且除锈后的连接面宜进行喷铝处理或涂装无机富锌防滑涂料，同时应清除高强度螺栓头部的油污及螺母、垫圈外露部分的皂化膜。涂装前，应对钢构件的自由边双侧倒弧，倒弧半径应不小于 $2 . 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n8.10.2 涂装方案应符合设计文件要求，并应符合现行《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》（JT/T722）的规定。\n\n8.10.3 涂装施工时，钢构件表面不应有雨水或结露，相对湿度应不高于 $80 \\%$ ；环境温度对环氧类漆不得低于 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，对水性无机富锌防锈底漆、聚氨酯漆和氟碳面漆不得低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。在风沙天、雨天和雾天不应进行涂装施工；涂装后 4h内应采取保护措施，避免遭受雨淋。\n\n8.10.4 底漆、中间漆涂层的最长暴露时间宜不超过 7d，两道面漆的涂装间隔时间亦宜不超过7d；若超过，应先采用细砂纸将涂层表面打磨成细微毛面，再涂装后一道面漆。喷铝应在表面清理后 4h内完成，涂层间隔的时间要求应符合现行国家标准《热喷涂金属零部件表面的预处理》（GB/T11373）的规定。\n\n8.10.5涂装后，应在规定的位置涂刷钢构件标记。钢构件码放必须在涂层干燥后进行，对局部损伤的涂层，应按本规范第 8.10.1 条的规定进行表面处理，并按原设计涂层补涂各层涂料。\n\n8.10.6 涂料涂层的表面应平整均匀，不应有漏涂、剥落、起泡、裂纹和气孔等缺陷，颜色应与比色卡一致；金属涂层的表面应均匀一致，不应有起皮、鼓包、大熔滴、松散粒子、裂纹和掉块等缺陷。每涂完一道涂层应检查干膜厚度，出厂前应检查漆膜总厚度。\n\n8.10.7 面漆的工地涂装宜在桥梁钢结构安装施工完成后进行。对在施工过程中将厂内涂装层损伤的部位，应进行表面清理并按设计涂装方案规定的涂料、层数和漆膜厚度重新补涂。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a55b3a9f-b3d3-4676-8da8-3b219482b013', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.5 桥上线形及桥头引道', '3.5 桥上线形及桥头引道## 3.5.1 本条有关桥梁纵坡的规定，兹说明如下：\n\n1有关桥上及其引道纵坡的规定，从多年的应用情况看，总体上是适宜的。\n\n2对于位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，为方便非机动车的行驶，规定了桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3考虑到在冰雪条件下，与公路相比，桥梁更易结冰，冰雪更难消融，从保障行车安全、桥梁结构安全使用等的角度，规定了易结冰、积雪的桥梁桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n## 3.5.2 在洪水泛滥范围内的特大、大、中桥桥头引道，经常受到洪水的威胁，要求与桥梁具有相同的抵御洪水的能力，其路肩高程应至少高出桥梁设计洪水位 $0 . 5 { \\mathrm { n } }$ 。\n\n当小桥或涵洞的流量超过其设计流量时，多数情况是溢流首先冲毁路堤，进而导致桥涵破坏，故小桥涵引道路堤的顶高宜在桥涵壅水水位以上至少 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.5.3 本条有关桥头锥体及引道的规定，兹说明如下：\n\n1桥头锥坡填土或实体式桥台背面的一段引道填土，可用砂性土或其他透水性土,这对于台背排水和防止台背填土冻胀是十分必要的。在非严寒和无冻胀地区，桥头填土也可以就地取材，利用桥涵附近的土填筑。\n\n2锥坡坡面一般要铺砌，且填土经夯实，其边坡的稳定性好于一般路基边坡，故可以采用较陡的边坡坡度。高填土路堤因本身自重影响其下层边坡的稳定，且锥坡在淹水部分因浸水而减小了土体的安息角，故要根据实践经验采用较缓的边坡坡角，以保证其稳定。\n\n3对于埋置式桥台、钢筋混凝土桩、柱式桥台，其台前锥坡体既起保护桥台的作用，又可平衡台背侧压力，故采用较缓的边坡坡度，以保证稳定。\n\n## 3.5.4 桥台侧墙后端和悬臂梁的悬臂端要伸入桥头锥坡 $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ ，这是为了保证桥台或悬臂端与引道路堤的密切衔接。\n\n## 3.5.5 桥头搭板在许多情况下为简单实用且有效的治理桥头跳车的办法。本次修订吸取了国家科技支撑计划项目“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”的研究成果，对桥头搭板的长度、宽度和厚度要求进行了完善，说明如下：\n\n1桥头搭板长度的确定主要从两个方面来考虑： $\\textcircled{1}$ 保证搭板的工后沉降坡差小于容许值； $\\textcircled{2}$ 保证搭板长度稍大于台背后填土缺口的上口宽度。综合考虑这两种因素的估算结果及我国桥梁设计的常规做法，本次修订规定搭板长度不宜小于 $5 \\mathrm { m }$ ，当桥台高度不小于 $5 \\mathrm { m }$ 时，搭板长度不宜小于 $8 \\mathfrak { m }$ 。\n\n2搭板宽度影响因素较少。从搭板的受力看，当车轮直接压在搭板的纵向边缘时，对搭板的受力是不利的，因此搭板做宽点对受力有利。同时，为避免行车道范围内由于搭板宽度不足导致差异沉降、影响行车安全，规定搭板宽度不应小于行车道宽度。实践中，一般将搭板宽度做到两侧与路缘石边缘相齐，并用柔性材料隔离。\n\n3搭板的厚度主要根据受力要求来确定。搭板的受力要求可分为强度要求和变形要求。但是，由于搭板受力复杂，很难简单地确定搭板的受力状况，因而通常采用的处理方法是将搭板换算为等效简支板，找出搭板长度与计算跨径之间的关系，大致研究出各种板长的相应计算跨径，从而按简支板的方法确定搭板的厚度。根据研究结果，搭板厚度一般取搭板长度的 $1 / 1 6 \\sim 1 / 2 4$ 。我国近年来的桥梁设计中，搭板厚度根据具体情况一般取 $2 5 \\mathrm { c m }$ 、 $3 0 \\mathrm { c m }$ 或 $3 5 \\mathrm { c m }$ 。综合考虑理论分析结果和我国的工程实践经验，本次修订规定搭板厚度不宜小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，当搭板长度不小于 $6 \\mathfrak { m }$ 时，其厚度不宜小于 $0 . 3 0 \\mathrm { m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a582bac4-1727-437c-a9bb-80788b04940a', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.3.5 计算围护构件风荷载时，建筑物内部压力的局部体型系', '8.3.5 计算围护构件风荷载时，建筑物内部压力的局部体型系数可按下列规定采用:\n\n封闭式建筑物，按其外表面风压的正负情况取一 0.20.2;\n\n2 仅一面墙有主导洞口的建筑物，按下列规定采用:\n\n1)当开洞率大于 0.02 且小于或等于 O. 10 时，取 $0 . 4 \\mu _ { \\mathrm { s l } }$ ；  \n2) 当开洞率大于 O. 10 且小于或等于 O. 30 时，取 $0 . 6 \\mu _ { \\mathrm { s l } }$ ；  \n3) 当开洞率大于 0.30 时，取 $0 . 8 \\mu _ { \\mathrm { s l } }$\n\n3 其他情况，应按开放式建筑物的 $\\mu _ { \\mathrm { s l } }$ 取值。\n\n注: 1 主导洞口的开洞率是指单个主导洞口面积与该墙面全部面积之比;2 $\\pmb { \\mu _ { \\mathrm { s l } } }$ 应取主导洞口对应位置的值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a5876bbd-f074-4ba4-9dc5-2a5154b4475a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 2）', '架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直于臂架犔 犔 犔轴线方向的静位移 $f _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $f _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } 0 . 1 ( L _ { \\mathrm { C } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。当 $L _ { \\mathrm { c } } \\geqslant 4 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，式中系数0．1值可适当增大。\n5．5．2．3．2 在相应工作幅度起升额定载荷及在臂架端部施加数值为犣 $5 \\%$ 额定载荷的水平侧（切）向力犔 犣时，臂架端部在回转平面内的水平（侧向）静位移犔 $Z _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $Z _ { \\mathrm { L } } \\leqslant 0 . \\ 0 7$ $( L _ { \\mathrm { c } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。\n\n### 5．5．2．4 对各类起重机的其他静态刚性要求\n\n对以上各类起重机其他的静态刚性要求或对其他各类起重机的静态刚性要求，可以由设计者或使用者根据起重机设计本身的需要或起重机使用要求另行提出，并要求在提交给用户的有关资料中说明。犔 犣当结构在大变形状态下， $\\Delta L \\ . f _ { \\mathrm { L } } , Z _ { \\mathrm { L } }$ 宜采用非线性分析方法计算。\n\n## 5．5．3 起重机的动态刚性\n\n对起重机的动态刚性一般不作要 求，但 当 用 户 从 起 重 机 使 用 条 件 考 虑 对 此 有 要 求，或 从 起 重机设计角度考虑认为对此性能应有要求时（如：认为对起重机司机健康和起重机正常工作平稳性有影响等），则进行校核，其指标由设计者与用户确定，并要在提交给用户的有关资料中说明。\n\n注：对桥式和门式起重机的动态刚性可参见ISO22986：2007及有关文献。\n\n## 5．6 构件抗失稳的计算\n\n### 5．6．1 轴心受压构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．1．1 构件的假想长细比\n\n当计算钢材屈服点大于λ $2 3 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的轴心受压构件稳定性时，需用假想长细比，对实腹式构件其λ值 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 按式（44）计算，对格构式构件其值 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 按式（45）计算：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { F } } { = } \\lambda \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（44）\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { h F } } { = } \\lambda _ { \\mathrm { h } } ~ \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ — 实腹式构件的假想长细比；$\\lambda$ 按5.5.1.2计算的实腹式构件长细比；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 轴心受压构件使用的大于 $2 3 5 \\ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的钢材屈服点，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ — 格构式构件的假想长细比；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ — 格构式构件的换算长细比。\n\n#### 5．6．1．2 实腹式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．2．1 实腹式轴心受压构件整体稳定性按式（46）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 46 )\n\n式中：\n\n$N$ -构件的轴向力，单位为牛顿(N)；$\\varphi$ 根据轴心受压构件的假想长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 和构件的截面类别(表29)确定的轴心受压稳定系数，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { y } }$ 之分。 $\\varphi$ 值按附录 K中的表 $\\mathrm { K } . 1 \\sim$ 表 K．4选取；$A$ 同式(43)；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a597b4eb-3c6b-4089-a9fb-c2c186e95aa8', '20《起重机械安全监控管理系统》（GB-T28264-2017）.md', '3术语和定义', '3术语和定义下列术语和定义适用于本文件。\n\n## 3.1\n安全监控管理系统safety monitoring system对起重机械工作过程进行监控，能够对重要运行参数和安全状态进行记录并管理的系统。\n\n信息采集单元informationcollection unit读取信息源数据的装置。\n\n信息处理单元information processing unit对读取的数据进行计算和处理的装置。\n\n控制输出单元output control unit向起重机械执行机构输出控制信号的装置。\n\n信息显示单元information display unit以图形、图像、文字、声光等方式输出信息的装置。\n\n## 3.6\n信息输出接口单元data output interface unit向上级或下级单元输出数据的装置。\n\n远程传输单元remote data transfer unit信息传送到远程服务器的装置。\n\n## 3.8\n系统综合误差comprehensive system error\n\n系统测量值和实际数值的最大相对误差。\n\n## 3.9\n远程监测中心remote monitoring centre\n\n由远程服务器接收起重机械作业区和非作业区传输来的信息，并对该信息进行监测管理的装置。\n\n## 3.10\n工作时间working time\n\n每个工作状态所对应的具体时间点,即为记录一个工作状态时的时钟时间(年/月/日/时/分/秒)。\n\n## 3.11\n工作循环working cycle\n\n起重机从起吊一个物品起，到能开始起吊下一个物品止，包括起重机运行及正常的停歇在内的一个完整的过程。\n\n## 3.12\n累计工作时间cumulative working time\n\n已完成的工作循环的累计时间总和。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a5a81b22-f40d-419a-b516-c97ffcc681b0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 2）', '行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、负载超速会引起危险的起升机构和非平衡式变幅机构应设置超速开关。超速开关的整定值取决于控制系统性能和额定下降速度，通常为额定下降速度的 $1 . 2 5 { \\sim } 1 . 4$ 倍。\n\n### 7．4．8 行程限位保护\n\n起重机应设有行程限位保护，见9．7．2的规定。\n\n### 7．4．9 超载保护\n\n起重机存在超载可能时，应设防超载的安全装置，见9．7．3的规定。\n\n### 7．4．10 接地保护\n\n#### 7．4．10．1 起重机本体的金属结构\n\n应与供电线路的地线可靠连接。大车与小车的车轮、任何其他的滚轮或端梁连接采用的铰链均不能替代必需的导电连接，而应另外用专门的接地线将各部分结构件上的接地点连接；司机室与起重机本体接地点之间应用双接地线连接。  \n#### 7．4．10．2 起重机所有电气设备的金属外壳\n\n金属导线管、金属支架及金属线槽等均应可靠接地。宜采用专门设置的接地线，保证电气设备的可靠接地。\n7．4．10．3 接地线及用作接地设施的电导，一般不小于本线路中最大的相电导的1／2，向小车供电的接地线不小于小车上最大用电设备相电导的1／2。  \n7．4．10．4 严禁用接地线作为载流零线。\n\n## 7．4．11 避雷保护\n\n对于安装在野外且相对周围地面处在较高位置的起重机，应考虑避除雷击对其高位部件和人员造成损坏和伤害，特别是如下情况：\n\n易遭雷击的结构件（例如：臂架的支承缆索）；  \n连接大部件之间的滚动轴承和车轮（例如：支承回转大轴承，运行车轮轴承）；  \n为保证人身安全起重机运行轨道应可靠接地。\n\n## 7．4．12 其他保护\n\n### 7．4．12．1 从起重机外部上下起重机的门应装设门开关，当人员上下起重机时，应断开运行机构电源；会涉及人身安全的通道门也应装设门开关，门打开时应断开相应机构的电源。\n### 7．4．12．2 起重机上的电气控制设备中可能触及的带电裸露部分，应有防止触电的防护措施。\n### 7．4．12．3 当室外起重机的总高度大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，且周围无高于起重机顶尖的建筑物和其他设施，两台起重机之间有可能相碰，或起重机及其结构可能妨碍空运或水运时，应在其端部、顶部装设障碍灯。\n### 7．4．12．4 起重机应设单独的照明变压器。照明变压器应是隔离变压器，禁止采用自耦变压器，照明变压器二次侧一端应接地，照明线路总电源开关应设置断路器及漏电保护开关。\n\n### 7．4．12．5 安全照明电压不应超过 $5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n## 7．4．13 指示器\n\n根据使用需求，可设置指示器以利于司机完成起重吊装作业。指示器主要有起升高度指示器、起升载荷指示器\"臂架倾角指示器、塔式起重机工作幅度指示器、臂架回转角度指示器\"运行同步指示器及松绳指示器等。\n\n## 7．5 电气控制\n\n### 7．5．1 控制元件\n\n#### 7．5．1．1 接触器\n\n接触器应符合 GB14048．4的要求。换向接触器和其他同时闭合会引起短路事故的接触器之间，应设置电气联锁和机械联锁。\n\n#### 7．5．1．2 可编程序控制器\n\n可编程序控制器一般根据开关量的输入输出点数和电压等级、模拟量输入输出点数及其他特殊功能要求进行设计选型，在可靠性要求特别高的情况下可使用冗余系统。可编程序控制器应按照制造商的说明书安装。对用于安全保护的联锁信号，如极限限位、超速限制等，应具有直接的继电保护联锁线路。\n\n#### 7．5．1．3 电阻器\n\n##### 7．5．1．3．1 选择电阻器电阻值时应注意：\n\na） 接电持续率不同的电动机，宜选用不同参数的起重机通用电阻器；接电持续率虽不同但又相近时，允许选用同一规格的电阻器。  \nb） 起动用电阻器各级电阻选用值与计算值允差 $\\pm 5 \\%$ ；个别级的电阻器选用值允差 $\\pm 1 0 \\%$ ，但各相总电阻选用允差不应超过 $\\pm 8 \\%$ 。\n\n##### 7．5．1．3．2 选择电阻器发热容量时应注意：\n\na） 一般按重复短时工作制选择，一个循环周期时间定为60s，接电持续率分别为： $1 0 0 \\% . 7 0 \\%$ 、$5 0 \\% , 3 5 \\% , 2 5 \\% , 1 7 . 5 \\% , 1 2 . 5 \\% , 8 . 8 \\% , 6 . 2 5 \\%$ 和 $4 , 4 \\%$ ；常 串 级 电 阻 应 按 长 期 工 作 制选择。  \nb） 电阻器各级电阻的接电持续率，可按不同接入情况选用不同值。同一电阻元件在不同接电持续率时有不同允许电流值，选用元件的允许电流值不应小于电动机额定电流。\n\n##### 7．5．1．3．3 起升机构不应选用频敏电阻器。\n\n##### 7．5．1．3．4 晶闸管定子调压调速系统电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，上升和下降用电阻元件在$J C = 1 0 0 \\%$ 下的电流值，不应小于当电动机带额定载荷时上升和下降分别对应的电动机的工作电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a5ac9511-28df-448d-922e-0190eb43aead', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '四、事故预防措施', '四、事故预防措施1.起重机使用前要经过验收检验。2.选用正确型号的钢丝绳。案例2：轮胎起重机拉索钢丝绳断裂吊臂坠落事故');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a5c8e014-8287-4bf6-891e-53b7b5c4e9e2', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 1）', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座、聚四氟乙烯板支座）的刚性墩台传递的制动力，按表4.3.5的规定采用。每个活动支座传递的制动力，其值不应大于其摩阻力；当大于摩阻力时，按摩阻力计算。表4.3.5刚性墩台各种支座传递的制动力  \n\n\n\n\n\n注：固定支座按 $T _ { 4 }$ 计算，活动支座按 $0 . 3 0 T _ { 5 }$ （聚四氟乙烯板支座）或 $0 . 2 5 T _ { s }$ （滚动或摆动支座）计算， $T _ { 4 }$ 和$T _ { s }$ 分别为与固定支座或活动支座相应的单跨跨径的制动力，桥墩承受的制动力为上述固定支座与活动支座传递的制动力之和。\n\n## 4.3.6人群荷载标准值应按下列规定采用：\n\n1人群荷载标准值应根据表4.3.6采用，对跨径不等的连续结构，以最大计算跨径为准。\n\n表4.3.6人群荷载标准值  \n\n\n\n\n\n1）非机动车、行人密集的公路桥梁，人群荷载标准值取上述标准值的1.15倍。\n\n2）专用人行桥梁，人群荷载标准值为 $3 . 5 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n2人群荷载在横向应布置在人行道的净宽度内，在纵向施加于使结构产生最不利荷载效应的区段内。\n\n3人行道板（局部构件）可以一块板为单元，按标准值 $4 . 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 的均布荷载计算。\n\n4计算人行道栏杆时，作用在栏杆立柱顶上的水平推力标准值取 $0 . 7 5 \\mathrm { k N / m }$ ，作用在栏杆扶手上的竖向力标准值取 $1 . 0 \\mathrm { k N / m }$ 。\n\n## 4.3.7疲劳荷载的计算模型应符合下列规定：\n\n1疲劳荷载计算模型I采用等效的车道荷载，集中荷载为 $0 . \\ 7 \\bar { 7 } P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，均布荷载为$0 . 3 q _ { \\mathrm { k } }$ 。 $P _ { k }$ 和 $q _ { \\mathrm { k } }$ 按本规范第4.3.1条的相关规定取值；应考虑多车道的影响，横向车道布载系数应按本规范第4.3.1条的相关规定计算。\n\n2疲劳荷载计算模型I采用双车模型，两辆模型车轴距与轴重相同，其单车的轴重与轴距布置如图4.3.7-1所示。计算加载时，两模型车的中心距不得小于 $4 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n  \n图4.3.7-1疲劳荷载计算模型ⅡI（尺寸单位：m）\n\n3疲劳荷载计算模型Ⅲ采用单车模型，模型车轴载及分布规定如图4.3.7-2所示。\n\n4当构件和连接不满足疲劳荷载计算模型I验算要求时，应按模型Ⅱ验算。\n\n5桥面系构件的疲劳验算应采用疲劳荷载计算模型ⅢI。\n\n## 4.3.8风荷载标准值应按现行《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01）的规定计算。\n\n## 4.3.9作用在桥墩上的流水压力标准值可按下式计算：\n\n  \n图4.3.7-2疲劳荷载计算模型Ⅲ（尺寸单位： $\\mathfrak { m }$ ）\n\n$$\nF _ { \\mathrm { _ w } } = K A \\ { \\frac { \\gamma v ^ { 2 } } { 2 g } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { w } }$ ——流水压力标准值（kN）；\n\n$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { \\bf ~ k N } / \\mathrm { \\mathfrak { m } } ^ { 3 }$ ；  \n$v$ 1 -设计流速 $( \\mathfrak { m } / \\mathfrak { s } )$ ；  \n$A$ 一 -桥墩阻水面积（ ${ \\bf \\chi } ( { \\bf \\chi } _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } )$ ，计算至一般冲刷线处；  \n$g$ 重力加速度， $\\displaystyle { g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 } }$ ；  \n$K$ 桥墩形状系数，见表4.3.9。\n\n流水压力合力的着力点，假定在设计水位线以下0.3倍水深处。\n\n表4.3.9桥墩形状系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n## 4.3.10位于外海、海湾、海峡的桥梁结构，下部结构设计必要时应考虑波浪力的作用影响。宜开展专题研究确定波浪力的大小。\n\n## 4.3.11对具有竖向前棱的桥墩，冰压力可按下列规定取用：\n\n1冰对桩或墩产生的冰压力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { i } } = m C _ { \\mathrm { \\ell } } b t R _ { \\mathrm { i k } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { i } }$ - -冰压力标准值（kN）；$m$ 桩或墩迎冰面形状系数，可按表4.3.11-1取用；\n\n$C _ { \\iota }$ —冰温系数，可按表4.3.11-2取用；$b$ 桩或墩迎冰面投影宽度（m）；计算冰厚（m），可取实际调查的最大冰厚或开河期堆积冰厚；  \n$R _ { \\mathrm { i k } }$ - 冰的抗压强度标准值（ $\\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ )，可取当地冰温 $0 \\%$ 时的冰抗压强度；当缺乏实测资料时，对海冰可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ；对河冰，流冰开始时 $R _ { \\mathrm { i k } } =$ $7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ，最高流冰水位时可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 4 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a5c944f2-84d7-4e37-933f-cba5836af3b8', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第二十二条', '第二十二条监察机关依照行政监察法的规定，对地方各级人民政府和政府部门及其工作人员履行安全监督管理职责实施监察。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a5cdbd28-1bde-4cc4-b242-373c33a46b3a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：规定海上桥梁钻孔灌注桩钻孔施工时采用淡水泥浆，主要是出于对结构防腐蚀的考虑；但在某些特殊情况下，淡水的供应比较困难，难以满足施工的需要，因此允许采用符合条文规定的优质海水泥浆，这种泥浆需要具有不分散、低固相和高黏度的性能。\n\n### 22.4.3 海中承台采用围堰施工时，应符合下列规定：\n\n1 围堰的高度应考虑潮汐和波浪对承台及墩身施工的影响，跨台风期施工时尚应考虑风荷载对其的作用。\n\n2 钢筋混凝土套箱应采用与承台相同强度等级的防腐蚀高性能混凝土，并应按主体结构的抗裂要求配置钢筋，钢筋保护层厚度的允许偏差应符合承台的相应标准。对套箱内侧与承台混凝土的接触面，应采取结构措施或进行表面封闭处理，防止氯离子的渗透；围堰的外露面不得有表面粗糙、不平整或蜂窝等不良外观。\n\n3 围堰的封底混凝土中不应有伸入承台内的未经防腐处理的钢件。对承台顶部预留的墩身锚固钢筋，应按设计要求作防腐处理；在承台顶部设置用于施工的临时预埋件时，应在混凝土上预留槽口，施工结束后应将预埋件切除，切除的位置应保证承台钢筋的混凝土保护层厚度的要求，且槽口应采用与承台同等级的混凝土填塞捣实。\n\n4 利用围堰内壁兼作承台模板时，承台平面尺寸的允许偏差应符合现行《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTG F80/1）的规定。\n\n### 22.4.4 浪溅区上界以下的墩身模板宜采用透水模板衬里。安装墩身模板时，宜在墩的四角设立劲性骨架，骨架的底部宜与承台顶面的预埋件连接，保证其在安装和墩身施工过程中的抗风安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a5d59d27-faa9-445a-8cf7-8d48b4e2bddc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．6 联轴器', '6．3．6 联轴器联轴器应验算所传递的扭矩，并满足式（134）：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } [ M _ { \\mathrm { L } } ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { L } }$ ———联轴器的计算扭矩，按下式计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } = k M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n$k$ 系数，与工作级别、联轴器的重要性及其所连接的轴有关，一般为 $1 . 3 { \\sim } 3 . 1$ ，起升机构和变幅机构宜取大值；\n\n$M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }$ ———联轴器所连接的轴的传递扭矩，单位为牛米犕 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$[ M _ { \\mathrm { L } } ]$ ］———联轴器的许用扭矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a5eafac8-be58-42cb-b6ec-600a633ca868', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '8混凝土机械', '8混凝土机械## 8.1一般规定\n\n### 8.1.1混凝土机械的内燃机、电动机、空气压缩机等应符合本规程第3章的有关规定。行驶部分应符合本规程第6章的有关规定。\n\n### 8.1.2液压系统的溢流阀、安全阀应齐全有效，调定压力应符合说明书要求。系统应无泄漏，工作应平稳，不得有异响。\n\n### 8.1.3混凝土机械的工作机构、制动器、离合器、各种仪表及安全装置应齐全完好。\n\n### 8.1.4电气设备作业应符合现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的有关规定。插入式、平板式振捣器的漏电保护器应采用防溅型产品，其额定漏电动作电流不应大于$1 5 \\mathrm { m A }$ ；额定漏电动作时间不应大于0.1s。\n\n### 8.1.5冬期施工，机械设备的管道、水泵及水冷却装置应采取防冻保温措施。\n\n## 8.2混凝土搅拌机\n\n### 8.2.1作业区应排水通畅，并应设置沉淀池及防尘设施。\n\n### 8.2.2操作人员视线应良好。操作台应铺设绝缘垫板。\n\n### 8.2.3作业前应重点检查下列项目，并应符合相应要求：\n\n1料斗上、下限位装置应灵敏有效，保险销、保险链应齐全完好。钢丝绳报废应按现行国家标准《起重机钢丝绳保养、维护、安装、检验和报废》GB/T5972的规定执行；\n\n2制动器、离合器应灵敏可靠；\n\n3各传动机构、工作装置应正常。开式齿轮、皮带轮等传动装置的安全防护罩应齐全可靠。齿轮箱、液压油箱内的油质和\n\n油量应符合要求；\n\n4搅拌筒与托轮接触应良好，不得窜动、跑偏；5搅拌筒内叶片应紧固，不得松动，叶片与衬板间隙应符合说明书规定；6搅拌机开关箱应设置在距搅拌机 $5 \\mathrm { m }$ 的范围内。### 8.2.4作业前应进行空载运转，确认搅拌筒或叶片运转方向正确。反转出料的搅拌机应进行正、反转运转。空载运转时，不得有冲击现象和异常声响。### 8.2.5供水系统的仪表计量应准确，水泵、管道等部件应连接可靠，不得有泄漏。### 8.2.6搅拌机不宜带载启动，在达到正常转速后上料，上料量及上料程序应符合使用说明书的规定。### 8.2.7料斗提升时，人员严禁在料斗下停留或通过；当需在料斗下方进行清理或检修时，应将料斗提升至上止点，并必须用保险销锁牢或用保险链挂牢。### 8.2.8搅拌机运转时，不得进行维修、清理工作。当作业人员需进入搅拌筒内作业时，应先切断电源，锁好开关箱，悬挂“禁止合闸”的警示牌，并应派专人监护。### 8.2.9作业完毕，宜将料斗降到最低位置，并应切断电源。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a646a490-8876-4880-a843-c766531dda2d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗（Part 6）', 'n=\"1\" rowspan=\"1\">用K形焊缝(O.Q)连接承受弯曲应力和剪切应力的构件。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">DK</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3.6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(S.Q)将型钢或管子焊到连续构件上。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">以</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K4—--非常严重的应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(O.Q)连接不同厚度的构件。不对称无斜度。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">文</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(O.Q)将扁钢交叉连接(无辅助角撑)。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">□</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?X</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向,用单边坡口焊缝作成十字形接头（相交构件)。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D&gt;</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K4---非常严重的应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝平行于力的方向，将端部呈直角的构件焊接到连续主构件的侧面。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝平行于力的方向，用角焊缝(O.Q)将端部呈直角的构件焊到连续主构件上。构件承受由主构件传递来的大部分载荷。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.32</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">穿过主构件伸出一块端部呈直角的平板，且用角焊缝(O.Q)固定。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">寸</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.33</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝平行于力的方向，用角焊缝(O.Q)将扁钢焊接到连续主构件上。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.34</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(O.Q)固定连接板（t=t2）,在单面连接板的情况下,应考虑偏心载荷。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1t1t24目</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在槽内或孔内，用角焊缝(O.Q)将一个构件焊接到另-个上。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">VZZZZA</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K4一-非常严重的应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.36</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(O.Q)或者对接焊缝(O.Q)将连接板固定在两个连续的主构件之间。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">国    购</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z?</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用角焊缝(O.Q)作成的十字接头。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D4</td></tr>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a64a50c1-9a0c-4683-8946-847b3cf91373', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 对称、平衡浇筑是为了不产生或产生较小的扭矩、力矩，施工时不可能做到绝对平衡，但对其不平衡的偏差需要进行控制。\n\n$_ { 2 \\sim 3 }$ 施工过程控制以变形控制为主，但亦需要兼顾内力，以达到双控的目的。立模高程的误差是指施工监控分析给出的立模高程与实际安装模板高程的差值。质量检验评定标准中虽然规定了浇筑完成后梁体的中线偏位和高程误差，但在混凝土浇筑前对立模高程和中线偏位的控制更符合预先控制的原则，也便于操作，事实上梁体浇筑施工完成后几乎不可能再进行调整。\n\n6 规定本款是为更有利于施工的监测和控制，如果在桥面上随意堆放材料、机具设备等或施加其他临时施工荷载，将会使施工监测的参数与实际不相符，导致施工控制不准确。\n\n### 17.5.6悬臂浇筑时预应力的施工除应符合本规范第7章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 预应力管道的安装定位应准确，备用管道和长束的管道应采取措施保证其在使用时的有效性。\n\n2 对纵向预应力长钢束的张拉，宜通过必要的试验确定其张拉程序和各项参数，张拉持荷时间宜增加1倍；当钢束的伸长值不能满足要求时，可采取补张拉或多次张拉的措施，但张拉应力不得超过设计规定的最大控制应力。横向预应力采用一端张拉时，其张拉端宜在梁两侧交错设置。竖向预应力宜采用多次张拉的方式进行，多次张拉的次数应以钢束的伸长值是否达到要求且是否可靠锚固而定。\n\n3 对钢束施加预应力时，不得随意将锚具附近的普通钢筋切断；当该处的钢筋影响到张拉操作不能进行正常作业时，应会同设计人员协商处理。\n\n4对竖向预应力孔道，压浆时应从下端的压浆孔压入，压力宜为 $0 . 3 { \\sim } 0 . 4 \\mathrm { M P a }$ ，且压入的速度不宜过快。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a6571b06-08c5-439f-a37a-f5ce4ccf5c90', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '5.3设计地震动时程', '5.3设计地震动时程## 5.3.1 \n已做地震安全性评价的桥梁工程场地，设计地震动时程应根据专门的工程场地地震安全性评价的结果确定。\n\n## 5.3.2 \n未做地震安全性评价的桥梁工程场地，可根据本规范设计加速度反应谱，合成与其匹配的设计加速度时程；也可选用与设定地震震级、距离大体相近的实际地震动加速度记录，通过调整使其反应谱与本规范设计加速度反应谱相匹配，每个周期值对应的反应谱幅值的相对误差应小于 $5 \\%$ 或绝对误差应小于 $0 . 0 1 g$ 。\n\n## 5.3.3 \n设计加速度时程不应少于三组，且应保证任意两组间同方向时程由式（5.3.3)定义的相关系数 $\\rho$ 的绝对值小于0.1。\n\n$$\n| \\rho | = \\left| \\frac { \\sum _ { j } a _ { 1 j } \\cdot a _ { 2 j } } { \\sqrt { \\sum _ { j } a _ { 1 j } ^ { 2 } } \\cdot \\sqrt { \\sum _ { j } a _ { 2 j } ^ { 2 } } } \\right|\n$$\n\n式中： $a _ { 1 j }$ ， $a _ { 2 j }$ -时程 $a _ { \\scriptscriptstyle 1 }$ 与 $\\boldsymbol { a } _ { 2 }$ 第 $j$ 点的值。\n\n## 条文说明\n\n### 5.3.2、5.3.3 \n主要参考了《工程场地地震安全性评价》（GB17741—2005）的有关规定，鉴于其中有些条文概括性较强，也参考了该规范前两个版本的具体规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a659430c-350a-4e1a-9467-a8fa11a34dda', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 3）', '中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm { 1 0 } } } { l }\n$$\n\n有辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ = ~ \\frac { 1 5 0 } { l }\n$$\n\n式中：斜拉桥主跨跨径（m）；$f _ { \\mathrm { I } }$ —竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）。\n\n### （5）单跨简支悬索桥的反对称竖向弯曲基频\n\n$$\nf _ { 1 } \\ = \\ \\frac { 1 } { l } \\ \\sqrt { \\frac { E I \\Big ( \\frac { 2 \\pi } { l } \\Big ) ^ { 2 } + 2 H _ { \\mathrm { g } } } { m } }\n$$\n\n式中： $f _ { 1 }$ 一 -反对称竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）；l- 悬索桥的主跨跨径（m）；$E I$ 加劲梁竖弯刚度（ $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } ^ { 2 }$ ）；$H _ { \\mathrm { g } }$ 恒荷载作用下单根主缆的水平拉力（N）；$m$ - 桥面系和主缆的单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）， $m = m _ { \\mathrm { d } } + 2 m _ { \\mathrm { c } }$ ；$m _ { \\mathrm { d } }$ - 桥面系单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）；$m _ { \\mathrm { c } }$ - 单根主缆单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）。\n\n## 4.3.3桥梁离心力是一种伴随着车辆在弯道行驶时所产生的惯性力，其以水平力的形式作用于桥梁结构，是弯桥横向受力与抗扭设计计算所考虑的主要因素。\n\n离心力的大小与平曲线半径成反比。原规范规定，当桥梁曲线半径小于或等于$2 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应计算汽车荷载引起的离心力。但当曲线桥桥墩较高时，即使桥梁曲线半径大于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ ，离心力较小，由于墩高影响，离心力产生的弯矩也较大，不能忽略。因而，本条取消了原规范规定的小于或等于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ 时计算离心力的限制要求。\n\n长安大学曾做过车辆离心力的实测试验及其试验数据的概率分析。试验所选择的曲线路段的弯道半径有75、100、125、150、200、250、300、400和 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 等，车速分别控制在40、50、60、70、 $8 0 \\mathrm { k m / h }$ 左右。在剔除异常值后得到有效数据227组。经过分析，离心力系数实测值与理论值之比的概率分布服从于正态分布，其均值系数为1.0379，标准差0.2234，变异系数0.2152。实测结果与理论计算结果吻合较好。\n\n## 4.3.4长期来，汽车荷载在桥台或挡土墙上引起的土侧压力，都是按汽车轮重换算为等代均布土层厚来计算，本次规范修订仍采用这个模式。计算分析表明，由于在总的土侧压力中土自重引起的土压力所占的比例较大，不同荷载等级对总土侧压力的影响不是很大，对桥台或挡土墙尺寸确定的影响更小。本规范的土侧压力不分荷载等级，均用车辆荷载进行计算。\n\n在实际工程中，挡土墙的分段长度一般为 $1 0 \\sim 1 5 \\mathrm { m }$ ，而本规范规定的车辆荷载，其前后轴距为 $1 2 . 8 \\mathrm { m }$ 。因此，当挡土墙分段长度小于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，破坏棱体内的车轮应按最不利情况布置，这些车轮重全部由挡土墙承受；当挡土墙分段长度大于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，则车轮重应作分布，视扩散长度取挡土墙的计算长度：扩散长度不超过分段长度时取扩散长度，扩散长度超过分段长度时取分段长度。对于桥台，在破坏棱体内按横桥向布置的所有轮重均由它承担。\n\n## 4.3.5汽车制动力的计算仍沿用了原规范的方法，即以布置在荷载长度内一行汽车车队总重力的百分数表示。\n\n汽车荷载制动力按车道荷载的 $10 \\%$ 取值。这是个名义值，在很多情况下其值偏低，需要作制动力最小值的限制。本规范规定公路一I级汽车荷载时制动为 $1 6 5 \\mathrm { k N }$ ，公路—Ⅱ级汽车荷载时制动力为 $9 0 \\mathrm { k N }$\n\n$5 0 \\%$ 计算方法和示例可参考袁伦一编《连续桥面简支梁桥墩台计算实例》（人民交通出版社，1995、1998年）和王伯惠、徐风云编著的《柔性墩台梁式桥设计》（人民交通出版社，1994年）。\n\n## 4.3.6公路桥梁 靠度研究组曾对人群荷载进行过调查，实测的范围包括全国六大  \n片区的沈阳、北京、 海等10个城市的30座桥梁。每座桥梁选其行人高峰期观测3  \n天。观测的方法是在不同宽度的人行道上任意划出 $2 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积和10、20、 $3 0 \\mathrm m$ 观测段，$0 . 6 5 \\mathrm { k N }$ 结果表明，人群荷载可以用极值I型概率$0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$\n\n本规范将人群荷载标准值按调查分析结果确定为 $3 . 0 \\mathrm { k N } /');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a66cb94a-5f77-44f7-abcd-6ab3493c1980', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 1）', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷应考虑由位移和变形引起的载荷，如由预应力产生的结构件变形和位移引起的载荷，由结构本身或安全限制器准许的极限范围内的偏斜，以及起重机其他必要的补偿控制系统初始响应产生的位移引起的载荷等。\n\n还要考虑由其他因素导致的起重机发生在规定极限范围内的位移或变形引起的载荷，例如由于轨道的间距变化引起的载荷，或由于轨道及起重机支承结构发生不均匀沉陷引起的载荷等。\n\n## 4．2．2 偶然载荷\n\n偶然载荷是指在起重机正常工作时不经常发生而只是偶然出现的载荷，包括由工作状态的风、雪、冰、温度变化及偏斜运行引起的载荷。在防疲劳失效的计算中通常不考虑这些载荷。犘\n\n### 4．2．2．1 偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { S } } }$\n\n起重机偏斜运行时的水平侧向载荷是指装有车轮的起重机或小车在作稳定状态的纵向运行或横向移动时，发生在它的导向装置（例如导向滚轮或车轮的轮缘）上由于导向的反作用引起的一种偶然出现的载荷。\n\n附录 D给出了起重机偏斜运行时的水平侧向载荷的经验估算法，它是在把起重机金属结构认为是刚性系统的假设基础上得出的。\n\n### 4．2．2．2 坡道载荷\n\n起重机的坡道载荷是指位于斜坡（道、轨）上的起重机自重载荷及其额定起升载荷沿斜坡（道、轨）面的分力，按下列规定计算：\n\na） 流动式起重机：需要计算时，按路面或地面的实际情况考虑；  \nb） 轨道式起重机（含铁路起重机）：当轨道坡度不超过 $0 . 5 \\%$ 时不考虑坡道载荷，否则按出现的实际坡度计算坡道载荷。\n\n### 4．2．2．3 风载荷\n\n#### 4．2．2．3．1 风载荷估算的原则\n\n对于露天工作的起重机应考虑风载荷的作用。假定风载荷是沿起重机最不利的水平方向作用的静力载荷，计算风压值按不同类型起重机及其工作地区选取。\n\n#### 4．2．2．3．2 计算风压\n\n计算风压与阵风风速有关，可按式（10）计算：\n\n$$\n{ p = 0 . 6 2 5 v _ { \\mathrm { s } } ^ { 2 } }\n$$\n\n（10）\n\n式中：\n\n$\\boldsymbol { \\phi }$ -计算风压，单位为牛每二次方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\mathcal { V } s }$ — 计算风速，单位为米每秒 $\\mathrm { { ( m / s ) } }$ ）。\n\n计算风速为空旷地区离地 $1 0 \\textrm { m }$ 高度处的阵风风速，即3s时距的平均瞬时风速。工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．5倍。非工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．4倍。计算风压 $ { p _ {  } } , 3 \\ \\mathrm { ~ s ~ }$ 时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta \\mathcal { V } _ { p } }$ 与风力等级的对应关系参见附录 E中的 E．4。\n\n#### 4．2．2．3．3 工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { W I I } }$\n\n工作状态风载荷是指起重机在工作时应能承受的最大风力。工作状态风压沿起重机全高取为定值，不考虑高度变化。为限制工作风速不超过极限值而采用风速测量装置时，通常将它安装在起重机的最高处。工作状态计算风压分为 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 和 $\\phi _ { \\parallel }$ 。 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 是起重机工作状态正常的计算风压，用于选择电动机功率的阻力计算及发热验算； $\\phi _ { \\parallel }$ 是起重机工作状态最大计算风压，用于计算机构零部件和金属结构强度、结构的刚性及稳定性，验算驱动装置的过载能力以及起重机整机的抗倾覆稳定性、抗风防滑安全性等。\n\n工作状态的计算风速和计算风压列于表15中。如果制造商采用不同于表列的风速和风压值，应在起重机设计和使用说明书中予以说明。\n\n表 15 工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n\n\n\n#### 4．2．2．3．4 风载荷计算\n\n##### 4．2．2．3．4．1 作用在起重机上的工作状态风载荷按以下两种情况计算：\n\na） 当风向与构件的纵轴线或构架表面垂直时，沿此风向的风载荷按式（11）计算：犆犃\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\\\ { P _ { \\mathrm { w } \\parallel } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（11）\n\n式中：\n\n$P _ { \\textrm { W I } }$ — 作用在起重机上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 作用在起重机上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ 风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\math');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a66cfa52-127c-4fdc-94ec-2beeda957be8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 1）', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合## 4.4.1 机械设计的载荷犘\n\n### 4.4.1.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n由电动机驱动转矩或制动器制动转矩所确定的载荷，用犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：\n\na） 由起升质量垂直位移引起的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ ；  \nb） 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷犘 $P _ { \\mathrm { M G } }$ ；  \nc） 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ ；  \nd） 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷 $P _ { \\mathrm { M F } }$ ；  \ne） 工作风压作用在起重机结构或机械设备（或大表面积的起升物品）上的风载荷犘 $P _ { \\mathrm { M W } }$ 。\n\n### 4.4.1.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n与电动机及制动器的作用无关、作用在机构零件上但不能与驱动轴上的转矩相平衡的反作用力性犘质的载荷，用 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：犘\n\na） 由起升质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } }$ ；  \nb） 由起重机零部件质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R G } }$ ；  \nc） 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷 $P _ { \\mathrm { R A } }$ ；  \nd） 由最大非工作风压或锚定装置设计用的极限风压（见表18）引起的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W } }$ 。\n\n## 4.4.2 机械设计的载荷情况与载荷组合\n\n### 4.4.2.1 机械设计计算要考虑的载荷情况\n\n机械设计计算要考虑以下三种载荷情况：情况Ⅰ：无风正常工作情况；情况Ⅱ：有风正常工作情况；情况Ⅲ：特殊载荷作用情况。\n\n对每种载荷情况应确定一个最大载荷，作为计算的依据。对于不在室外工作、不暴露于风中的起重机，情况Ⅰ和情况Ⅱ是完全相同的。\n\n按4．4．1确定各项载荷之后，组合时再乘一个增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 来考虑由于计算方法不完善和无法预料的偶然因素会导致实际出现的应力超出计算应力的某种可能性。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 取决于机构的工作级别，见表21。\n\n表 21 增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 的数值  \n\n\n\n\n\n### 4.4.2.2 载荷情况Ⅰ（无风正常工作情况）的载荷组合犘\n\n#### 4.4.2.2.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x l } }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\setminus P _ { \\mathrm { M G } } \\setminus P _ { \\mathrm { M A } } \\setminus P _ { \\mathrm { M F } }$ 按式（17）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n……（17）\n\n式中：\n\nMmaxI— 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 由起升质量垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } }$ — 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷，单位为牛顿（N）。$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 增大系数；\n\n注：式（17）内所需考虑的载荷并不是其每一项最大值的组合，而是在起重机实际工作中可能发生的最不利的载荷犘组合时所出现的综合最大载荷值，即式（17）中各项载荷犘 $P$ 上加横线的含义，以下同。\n\n#### 4.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a67513f4-f501-4484-8bcb-361350003e80', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 3）', 'mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 不考虑轮缘与轨道侧面附加摩擦的摩擦阻力，单位为牛顿（N）；$D$ 同式（89）；\n\n同式（89）；$i$ 由制动器轴到车轮的机构总传动比;$n$ 同式（82)；$t _ { Z }$ — 运行机构制动时间，单位为秒（s）；$k$ 同式（82）；$m _ { Z }$ — 制动器的台数；${ \\cal J } _ { 1 } , { \\cal J } _ { 2 } , { \\cal J } ^ { \\prime } { } _ { 3 }$ — 同式（89）。\n6．1．2．6．2 制动器的选择条件，一般 $[ M _ { \\mathrm { Z } } ] { \\geqslant } M _ { \\mathrm { Z } }$ ， $\\left[ M _ { \\mathrm { Z } } \\right]$ 是所选制动器参数表中给出的制动转矩。6．1．2．6．3 频繁制动的制动器，在同一挡制动力矩的各个制动器中，宜选用制动轮较大的制动器。6．1．2．6．4 对那些驱动轮与轨道之间有足够大黏着力的露天工作起重机的运行小车，或未采用自动作用夹轨器的起重机，应按式（142）及式（144）计算在顺风、下坡情况下制动装置的总抗风阻力是否能抗御风的吹袭，以防止在有风工作中的起重机发生移动。\n\n### 6．1．2．7 打滑计算\n\n运行机构起动或制动时，起重机或小车不应发生打滑，一般由设计校验主动轮不打滑来保证。计算时钢质车轮与钢轨的黏着系数（静摩擦系数）为：室内工作的取0．14，室外工作的取0．12。\n\n## 6．1．3 回转机构\n\n### 6．1．3．1 等效回转稳态阻力矩犕\n\n等效回转稳态阻力矩 $M _ { \\mathrm { e q } }$ ，按式（92）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { e q } } = M _ { \\mathrm { m } } + M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\alpha }\n$$\n\n……（92）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 等效回转稳态阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 回转摩擦阻力矩，主要是回转支承装置的摩擦阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 正常工作状态下的等效风阻力矩，按 $\\mathrm { P _ { W I } }$ 风阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha }$ — 等效坡道阻力矩，按坡道阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）。\n\n### 6．1．3．2 电动机初选\n\n#### 6．1．3．2．1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 $\\mathrm { P }$ 中的 P．1规定选择。\n\n#### 6．1．3．2．2 电动机的初选功率\n\n##### 6．1．3．2．2．1 回转机构电动机等效功率按附录P中的式（P．4）计算。犆犣  \n##### 6．1．3．2．2．2 对能提供有关按 $C Z$ 值计算选择电动机资料的绕线转子异步电动机，可按附录P中的式（P．8）计算所需电动机功率。  \n##### 6．1．3．2．2．3 对能获得电动机负荷图的回转机构，可按附录 P中的式（P．10）计算所需电动机功率。\n\n### 6．1．3．3 电动机的校验\n\n#### 6．1．3．3．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n回转机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n#### 6．1．3．3．2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n#### 6．1．3．3．3 起动加速度计算\n\n对于电动机直接起动的回转机构应计算机构的起动加速度，应使臂架起重机回转臂架头部切向加\n\n（减）速度 不 大 于 下 列 数 值：对 于 回 转 速 度 较 低 的 安 装 用 起 重 机，根 据 起 重 量 大 小，此 值 一 般 为$0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 3 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；对于回转速度较高的装卸用起重机，根据起重量大小，此值一般为 $0 . 8 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim$ $1 . 2 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。起重量大者取小值。\n\n### 6．1．3．4 减速器的选择\n\n回转机构的减速器用等效功率进行选择，减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。\n\n### 6．1．3．5 制动器的选择\n\n在回转机构最不利工作状态下，其制动器应能使回转部分从运动中停止；对塔式起重机，则是使已停住的回转部分在工作中能保持定位不动。制动减速度不宜超过6．1．3．3．3的规定。\n\n回转机构的制动转矩按式（93）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = \\frac { \\sum { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a679c954-2436-42f5-a4ca-46d2c0f338c2', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本方法参照ASTMC39和ASTMC42 编制。对于圆柱试件目前有ASTMC39和ISO4012两种方法。为了和立方体抗压试件的试验方法一致，本方法采用ISO4012中的加荷速度，而ASTMC39加荷速度较慢，为 $0 . 1 4 { \\sim } 0 . 3 4 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s }$ 。但基本上ISO4012的加荷速度范围包括了ASTMC39的加荷速度。\n\n为了方便读者使用，本方法根据试件受压截面的尺寸，列出了不同截面圆柱体轴心抗压试件的加荷速度单位 $\\mathrm { { \\mathbf { M P a } / s } }$ 与 $\\operatorname { k N } / \\operatorname { s }$ 的换算关系，详见表 $\\mathrm { T } 0 5 5 4 - 2$ 。我国将标准立方体试件的抗压强度作为混凝土评定等级的唯一依据。\n\n表 $\\mathrm { T } 0 5 5 4 - 2$ 不同截面圆柱体轴心抗压试件的加荷速度（ $\\mathrm { { . M P a / s } }$ ）与 $\\mathrm { ( k N / s ) }$ ）的换算关系');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a69e94a1-661a-44ac-ac64-8baa58bd5464', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 3）', 'hrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n9．3．3．2．3 高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的直梯应有护圈，护圈从 $2 , 0 \\textrm { m }$ 高度起开始安装，护圈直径宜取为 $0 . 6 \\mathrm { \\ m } \\sim$ $0 , 8 \\textrm { m }$ 。护圈之间应由三或五根间隔布置的纵向板条联接起来，并保证有一根板条正对着直梯的垂直中心线，相邻护圈之间的距离：当护圈设置三根纵向板条时，不应大于 $0 , 9 \\textrm { m }$ ，当护圈设置五根纵向板条时，不应大于 $1 , 5 \\textrm { m }$ 。安装了纵向板条的护圈在任何一个 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的范围内应可以承受 $1 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 的分布\n9．3．3．2．4 除非提供有其他合适的把手，直梯的两边撑杆至少要比最上一个梯级高出 $1 , 0 \\textrm { m }$ ，当空间受限制时此高出的高度也不应小于 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n9．3．3．2．5 装在结构内部的直梯，如果结构件的布置能够保证直径为 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的球体不能穿过，则可不设护圈。  \n9．3．3．2．6 直梯每 $1 0 \\textrm { m }$ 至少应设一个休息平台。如果空间不够，可以将平台靠在整个连续直梯的旁边。  \n9．3．3．2．7 直梯的终端宜与平台平齐，梯级终端踏板或踏杆不应超过平台平面。  \n9．3．3．2．8 如梯子在平台处不中断，则护圈也不应中断，但应在护圈侧面开一个宽为 $0 , 5 \\textrm { m }$ 、高为$1 , 4 \\textrm { m }$ 的洞口，以便人员出入。\n\n### 9．3．4 栏杆\n\n9．3．4．1 在起重机上的以下部位应装设栏杆：\n\n用于进行起重机安装、拆卸、试验、维修和保养的、且高于地面 $2 \\textrm { m }$ 的工作部位；  \n通往离地面高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的操作室、检修保养部位的通道；  \n在起重机上存在跌落高度大于 $1 \\textrm { m }$ 的危险通道及平台。\n\n9．3．4．2 栏杆的设置应满足以下要求：\n\n栏杆上部表面的高度不低于 $1 \\textrm { m }$ ，栏杆下部有高度不低于 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的踢脚板，在踢脚板与手扶栏杆之间有不少于一根的中间横杆，它与踢脚板或手扶栏杆的距离不得大于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；对净高不超过 $1 , 3 \\textrm { m }$ 的通道，手扶栏杆的高度可以为 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n在手扶栏杆的最危险部位，应能承受水平方向的集中载荷 犉 $F$ 而不发生永久变形，并且其最大位移不应超过 $3 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；载荷 $F$ 按式（146）计算：\n\n$$\nF { = } 3 0 0 ~ L\n$$\n\n·…( 146 )\n\n式中：\n\n$F$ —水平方向的集中载荷，单位为牛顿(N)；  \n$L$ ——栏杆的相邻两支柱轴线间的最大距离,单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n载荷 $F$ 的取值，每米不得小于 $3 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。栏杆允许开口，但开口处应有防止人员跌落的保护措施。在沿建筑物墙壁或实体墙结构设置的通道上，允许用扶手代替栏杆，这些扶手的中断长度（例如为让开建筑物的柱子、门孔）不宜超过 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n## 9．4 机械安全要求\n\n### 9．4．1 钢丝绳和链条传动系统\n\n#### 9．4．1．1 钢丝绳\n\n9．4．1．1．1 起重机的承载钢丝绳直径，一般不宜小于 $6 \\ \\mathrm { m m }$ 。  \n9．4．1．1．2 载荷由多根钢丝绳支承时，宜设置能有效地保证各根钢丝绳受力均衡的装置。如果结构上无法消除载荷在各钢丝绳之间分布的不均匀性，则应在设计中予以考虑。  \n9．4．1．1．3 起升机构和非平衡变幅机构不应使用接长的钢丝绳。  \n9．4．1．1．4 起升高度较大的起重机，宜采用不旋转钢丝绳，必要时还应有防止钢丝绳旋转的装置和措施。  \n9．4．1．1．5 吊运熔融金属的起重机，在吊钩组及吊运横梁等处应采取措施保护钢丝绳免受辐射热直接影响，并防止熔融金属喷溅到钢丝绳上。吊运熔化或炽热金属的钢丝绳，应采用金属绳芯或金属股芯等有耐高温性能的重要用途钢丝绳。\n\n9．4．1．1．6 钢丝绳端部的固定和连接应符合如下要求：\n\na） 用绳卡连接时，应满足表57的要求，同时应保证连接强度不小于钢丝绳破断拉力的 $8 5 \\%$ 。\n\n表 57 钢丝绳夹连接时的安全要求  \n\n\n\n\n\nb） 用编结连接时，编结长度不应小于钢丝绳直径的15倍，并且不小于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a6a88d4d-1197-4d4d-a7be-eb42ef260b85', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 6）', ' \\ldots } & { \\ldots } \\end{array}  ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 6 ~ } } )   \\end{array} \n$$\n\n式中：\n\n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ ；  \n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ ；  \n$\\mid \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } \\mid$ — 同式（72）的 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ ；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ — 与 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ 相应的剪切疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n在式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）中， $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 按5．8．1计算， $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } ] , [ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ] ]$ ，各式中符号下脚标 $_ { \\mathcal { X } } r$ 、 、 分别为 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } } \\cdot \\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的应力循环特性，按5．8．2计算。\n\n当 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 三种应力中某一个最大应力在任何应力循环中均显著大于其他两个最大应力时，可以只用这一个最大应力校核疲劳强度，另两个最大应力可忽略不计。\n\n通常起重机的结构件（或连接）在同一工况下进行疲劳强度校核，为确保安全，也可将同一工况或不同工况的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 组合在一起，按最不利的 $r$ 值计算的疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right.$ 、$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ ］来进行校核。\n\n式（76）中第三项分子中的 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } }$ 和 $\\sigma _ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a6b2ed61-a961-4a04-8428-e4334cb1759d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9.5 灌注桩后压浆', '9.5 灌注桩后压浆## 9.5.1 本节适用于灌注桩成桩后对桩底和桩侧进行后压浆的施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a6b69a48-aab8-400b-a983-7a328ba57cd2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 4）', 'Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的相应载荷，单位为牛顿（N）；  \nRWⅢmax— 非工作风压引起的相应最大风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n当采用附加的锚定装置或者抗风牵索来保证在极限风压时的起重机整机抗倾翻稳定性时，应考虑这些装置或牵索对相应机构的影响。犘\n\n#### 4．4．2．5 对上述有关计算 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷的说明和应用\n\n起重机的各机构的功能有：\n\n使运动质心作纯垂直位移（如起升运动）；  \n使运动质心作水平位移的所谓纯水平位移（如横向运行，纵向运行，回转或平衡式变幅运动）；  \n使运动质心作垂直和水平相组合的位移（如非平衡式变幅运动）。\n\n##### 4．4．2．5．1 起升运动\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x ~ } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ和Ⅱ： $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } \\mp \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } )\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；  \n其余符号同式（19）。\n\n考虑到4．4．2．4．1所提出的一般原则，可以认为能传递到起升机构上的最大组合载荷，实际上限制犘在 $P _ { \\mathrm { M m a x } } \\mathrm { [ }$ 载荷的1．6倍。\n\n##### 4．4．2．5．2 水平运动\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ，按式（25）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { \\ m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（17）。\n\n载荷情况Ⅱ，取式（26）和式（27）两值中的较大者：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { w M I } } ) \\gamma ^ { \\prime } \\mathrm { m }\n$$\n\n或\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\textrm { m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（19）。\n\n载荷情况Ⅲ，对 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，取对应于电动机（或制动器）最大扭矩的载荷。但如果作业条件限制了实际传递的扭矩，例如由于车轮在轨道上打滑，或者由于使用了适当的限制器（如液压联轴器，极限力矩联轴器等），这时就应取实际可能传递的扭矩。\n\n##### 4．4．2．5．3 复合运动\n\n对载荷情况Ⅰ和 $\\mathbb { I }$ ：载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\mathrm { I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 用4．4．2．2．1和4．4．2．3．1给出的通用公式来确定。\n\n对载荷情况Ⅲ：\n\n当用于质心升高运动的功率，同克服加速或风力影响所需的功率相比可以忽略不计时，载荷最大值$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 取为由电动机最大转矩引起的载荷，此值虽很高，但可以接受，因为它增加了安全性。\n\n反之，当用于克服加速或风力影响所需的功率，同用于质心升高运动的功率相比可以忽略不计时，犘 犘$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 可以按 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ~ P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 来计算。\n\n在这两个极限数值之间的各种情况，应根据选用的电动机、起动方式，以及由惯性和风力影响引起的载荷与由质心升高引起的载荷的相对值来进行研究。\n\n当作业条件限制了实际传递给机构的力矩（见4．4．2．5．2），而它又小于上述数值时，则将此限制的犘极限力矩作为 $P _ { \\math');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a6bd9dcb-c197-4313-bac8-1b728495b445', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 7）', 'an=1>特点</td><td rowspan=1 colspan=1>每小时工作循环数</td><td rowspan=1 colspan=1>起升</td><td rowspan=1 colspan=1>铰接臂俯仰</td><td rowspan=1 colspan=1>臂架俯仰</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>安装用臂架起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2~25</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>电站、机加工车间安装起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2~25</td><td rowspan=1 colspan=1>15~40</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>货场装卸桥</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩</td><td rowspan=1 colspan=1>20~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>S215 min~30 min</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>货场装卸桥</td><td rowspan=1 colspan=1>抓斗或电磁盘</td><td rowspan=1 colspan=1>25~80</td><td rowspan=1 colspan=1>60~100</td><td rowspan=1 colspan=1>S215 min~30 min</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>车间起重机SAC</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10~15</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>抓斗或电磁起重机、繁忙的仓库及货场用门式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>40~120</td><td rowspan=1 colspan=1>40~100</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>铸造起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>3~10</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>均热炉起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>30~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>9</td><td rowspan=1 colspan=1>锻造起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>岸边装卸用起重机岸边集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩或其他吊具</td><td rowspan=1 colspan=1>20~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1>S215 min~30 min</td><td r');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a6d3e1ea-1992-40c0-9111-61ef6141b27c', '147《坠落防护速差自控器》（GB24544-2023）.md', '8 永久标识', '8 永久标识速差自控器的永久标识应至少包括以下内容：\n\na） 产品名称及分类标记；  \nb) 本文件编号；  \nc） 制造商名称或标识；  \nd) 生产日期、有效期限；  \ne) 最小和最大额定负荷。\n\n注：鉴于在用产品永久性标识可识别性以及其他安全性能跟踪监测的需要，酌情针对在用产品的关键指标定期开展预防性检验，具体方法和内容见附录B。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a6d60409-f9ed-410e-addd-98a1e95550ec', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．3 臂架起重机分级举例', '犃．3 臂架起重机分级举例臂架起重机包括人力驱动的臂架起重机、车间电动悬臂起重机、造船用臂架起重机、吊钩式臂架起重机、货场及港口装卸用的吊钩、抓斗、电磁盘或集装箱用臂架起重机及铁路起重机。但不包括塔式起重机和流动式起重机。\n\n按照起重机的类别和使用情况，臂架起重机整机分级举例见表 A．3。\n\n表 犃．3 臂架起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a6e89064-900b-42b0-adfe-d1d502b3dfd2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '15 桥墩、桥台（Part 2）', '置。\n\n9 高墩施工前应编制测量控制方案，施工过程中应对墩身的平面位置和垂直度进行监控，条件具备时宜采用激光铅垂仪进行控制。施工测量中应考虑日照对墩身扭转的影响，当日照影响较大时，测量宜在夜间气温相对稳定的时段进行。\n\n#### 条文说明：\n\n严格来说，高墩的施工与普通高度桥墩的施工并不存在本质上的区别，但高墩相对于普通高度的桥墩而言，其施工需要采取的手段和措施更多，施工的风险也更大，因此增加对高墩施工的规定是有必要的。\n\n1 强调“对各项临时受力结构和临时设施应进行必要的施工设计计算和验算”，主要是出于对施工技术安全的考虑，因为高墩的施工均为高空作业，各类临时受力结构和临时设施的受力安全需要可靠，如果忽视此项工作，将可能导致严重后果。\n\n2 高墩施工时，最有效的垂直起吊运输设备是塔吊，比较实用且使用效率较高，故推荐优先采用。其他起重设备当然也能采用，但其功能、适用性和安全性等需要可靠。\n3 高度达到或超过 40m 时，步梯已不能满足作业人员和小型机具、操作工具等往返作业面的需要，因此需要设置施工电梯。\n\n4 塔吊和施工电梯的平面位置布置不合理时，可能会影响到施工过程中的其他作业，降低施工效率且不安全，故规定如条文。规定“塔吊和施工电梯均应有可靠的附墙安全措施”，是为保证设备在运行过程中的稳定和安全。\n\n5 模板在高墩施工中的作用非常重要，常用的模板体系有液压爬模、翻模、提升模板、滑模等，近年来亦有滑翻结合模板、辊模等模板体系的实际应用，各种模板体系均有其自身的特点和优势，如何进行选择确定，以保证施工的效率和安全，是高墩施工前需要认真考虑的问题，故需要根据各种因素综合选择确定。\n\n6 本款主要针对钢筋施工时的作业安全、劲性骨架制作、保证整体制作安装钢筋的刚度及防止变形、钢筋连接等进行规定。\n\n7 泵送混凝土时，由于泵管的振动较大，如果布设在塔吊或电梯上，会对塔吊或电梯的稳定产生较大的影响，容易发生安全事故。\n\n9 高墩在施工时，由于日照对墩身扭转的影响较大，因此其测量控制需要考虑该影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a6f2a7b0-b3ff-4075-97d3-478e27ea843d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 5）', 'X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\biggl [ \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\biggr ] \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n-构件侧向屈曲稳定系数，见附录 $\\mathrm { L }$ 其他符号同式（50）和式（51）。\n\n#### 5．6．3．1．3 计算压弯构件整体稳定性时应注意以下几点：\n\na） 计算单向压弯构件的弯曲屈曲稳定性时，应将式（51）中最后一项删去后使用；b） 使用式（51）或式（52）时，当 $N / N _ { \\mathrm { E i } } { < } 0 . 1$ 时，则可不计增大系数 $\\left( { \\frac { 1 } { 1 - { \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } } } } } \\right)$ （即令其为1．0）；c） 对两端在两个互相垂直的平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件，一般可选取两个三个危险截面进行验算。\n\n### 5．6．3．2 压弯构件整体稳定性计算的其他方法\n\n如果用户有要求或设计者认为确有必要用更详细的方法进行压弯构件稳定性的计算，可参见附录\n\nM 所介绍的方法，或采用积分法或逐步逼近法等方法对构件在压弯联合作用下产生的变形进行精确的计算，或直接用有限元非线性分析。\n\n## 5．7 板件和壳体抗屈曲的计算\n\n### 5．7．1 板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．1 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 分别作用时板的临界应力\n\n临界应力按式（53）～式 （55）计算：\n\n$\\begin{array} { r l } & { \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } } = \\chi K _ { \\sigma } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\tau _ { i , \\mathrm { c r } } = \\chi K _ { \\tau } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } } = \\chi K _ { \\mathrm { m } } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\end{array}$ …（53）……（54）……（55）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , _ { \\mathrm { l c r } }$ -临界压缩应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$\\tau _ { i , \\mathrm { c r } }$ 临界剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } }$ 临界局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；X 板边弹性嵌固系数。弯曲应力作用时，对受压翼缘扭转无约束的单腹板工字梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 3 8 }$ ；对受压翼缘扭转有约束的工字梁和箱形截面梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 6 4 }$ ；剪切应力作用时，对上述梁的腹板均可取 $\\chi ^ { = 1 . 2 3 }$ ；对其他板和板区格，应参考专门文献加以确定，一般取 $\\chi ^ { = 1 }$ ；\n\n$K _ { \\sigma } \\ 、 K _ { \\tau } 、 K _ { \\mathrm { m } }$ — —— 四边简支板的屈曲系数，取决于板的边长比 $\\alpha { = } a / b$ 和板边载荷（应力）情况。用加劲肋分隔的局部区格板的屈曲系数按附录 N的表 N．1求得，包括加劲肋在内的带肋板的屈曲系数按附录 N的表 N．2求得。\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { E } }$ — 四边简支单向均匀受压板的欧拉应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } \\ ) }$ ）。\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { { E } } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E } { 1 2 ( 1 { - } \\mu ^ { 2 } ) } ( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a6f35c0d-cf71-492e-8d6e-4d7ee567e54c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．10 辅助电气设备', '7．10 辅助电气设备## 7．10．1 照明\n\n### 7．10．1．1 司机室\n\n司机室要提供固定的、不眩目的工作照明装置，该装置应布置合理，并具有不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的照度，在起重机主电气线路被切断时，照明装置应能正常工作。\n\n### 7．10．1．2 工作区域照明\n\n当由起重机提供工作区域照明时，要在起重机合适部位装设投光灯，确保地面有 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的最小照度。投光灯应是防震型的；照明线路不应受起重机主线路控制；应采取预防措施，防止因电动机起动造成压降而使灯熄灭。\n\n### 7．10．1．3 通道和电气室照明\n\n通道和电气室应装设不受起重机主线路控制的辅助照明装置，平均照度不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 。\n\n### 7．10．1．4 紧急照明\n\n当现场照明不能保证安全离开起重机时，应提供配有蓄电池的应急照明灯，司机室内应提供蓄电池充电器。\n\n### 7．10．1．5 其他\n\n#### 7．10．1．5．1 必要时为检修方便，可配置电压不超过 $5 0 ~ \\mathrm { ~ V ~ }$ 的安全照明手提灯，并在必要位置设置相应安全电压电源插座。\n\n#### 7．10．1．5．2 不同电压等级的电源插座应采用不同型式或尺寸的插座。防止不同电压间的混淆。\n\n## 7．10．2 取暖与降温\n\n### 7．10．2．1 电气室\n\n电气室的通风散热应满足以下要求：提供自然通风或强制通风，以驱散辐射热及电气设备所产生的热能。\n\n当采用电子设备而工作条件又不能保证电子设备正常工作所需的环境温度时，应装设空调装置。\n\n### 7．10．2．2 司机室\n\n司机室内应根据供需双方达成的协议设置取暖与降温设备。该装置的供电应与起重机动力线路分开。在环境温度较高的场所，司机室外部或下方应装热反射板，防止或减少司机室受环境温度的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a70ace6b-2828-42f5-880e-34aa0d14fcca', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:“外观检查”修改为“外观质量检查”；修改了第1、2、3、4款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a71047cf-7ee8-4a3d-b86f-f8719dc79a1c', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 2）', ' 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quasi-permanent combination of actions 正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用准永久值的组合。\n2.1.25 分项系数 partial safety factor\n\n用概率极限状态设计法设计时，为保证所设计的结构具有规定的可靠度，在设计表达式中采用的系数。分为作用分项系数和抗力分项系数两类。\n\n2.1.26 结构重要性系数 factor for importance of structure对不同安全等级的结构，为使其具有规定的可靠度而采用的分项系数。\n\n## 2.2 符号\n\n### 2.2.1 材料性能有关符号\n\n$R _ { \\mathrm { b k } }$ - 冰的抗弯强度标准值；  \nRik 冰的抗压强度标准值；Y 材料的重度。\n\n### 2.2.2 作用和作用效应有关符号$E$ ——主动土压力标准值；\n\n$E _ { \\mathrm { j } }$ - -高度 $H$ 范围内单位宽度的静土压力标准值；$F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值；  \nGik、 Gid 第 $i$ 个永久作用的标准值和设计值；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ 第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$A _ { \\mathrm { d } }$ 偶然作用的设计值；Sud -承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；Sad -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；$S _ { \\mathrm { f d } }$ 作用频遇组合的效应设计值；Sqd 作用准永久组合的效应设计值；pe 预应力钢筋的有效预应力；con 预应力钢筋张拉控制应力$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋的相应阶段的预应力损失。\n\n### 2.2.3 几何参数有关符号\n\n$R$ ——曲线半径；  \nA -预应力钢筋的截面面积；  \nl- 桥梁跨径。### 2.2 $C _ { \\iota }$ 计算系及他有关符号$f$ 结构基频；  \n$g$ 重力加速度；  \n$m$ 桩或墩迎冰面形状系数；$\\xi$ 压实土的静土压力系数；$\\varphi$ - 土的内摩擦角  \n$\\lambda$ \\~ 侧压系数；  \n$\\mu$ 支座的摩擦系数；  \n$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数；  \n$\\gamma _ { G _ { i } }$ 第 $i$ 个永久作用的分项系数$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 第 $j$ 个可变作用的分项系数$\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ - 可变作用的结构设计使用年$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 可变作用的组合值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 可变作用的频遇值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } }$ -可变作用的准永久值系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a71b466c-2696-4974-ba8b-8cb4ac1d2907', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验（Part 5）', 'owspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td></tr></table>\n\n\n表49 工作级别系数 $C _ { 2 }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>车轮所在机构工作级别</td><td rowspan=1 colspan=1>C</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M1、M2</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M3、M4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00                   SAC</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>0.90</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>M7、M8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a725a732-f98c-46fb-8c8e-290df50544ad', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.4 用于后张孔道压浆的设备性能应符合下列规定', '7.9.4 用于后张孔道压浆的设备性能应符合下列规定：1 搅拌机的转速应不低于 $1 0 0 0 \\mathrm { r / m i n }$ ，搅拌叶的形状应与转速相匹配，其叶片的线速度宜不小于 $1 0 \\mathrm { m / s }$ ，最高线速度宜限制在 $2 0 \\mathrm { m / s }$ 以内，且应能满足在规定的时间内搅拌均匀的要求。\n\n2 用于临时储存浆液的储料罐亦应具有搅拌功能，且应设置网格尺寸不大于$3 \\mathrm { m m }$ 的过滤网。\n\n3 压浆机应采用活塞式可连续作业的压浆泵，其压力表的最小分度值应不大于0.1MPa，最大量程应使实际工作压力在其 $2 5 \\% \\sim 7 5 \\%$ 的量程范围内。不得采用风压式压浆泵进行孔道压浆。\n\n4 真空辅助压浆工艺中采用的真空泵应能达到 0.10MPa 的负压力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a7572205-e24b-480c-aeb0-2b12400f4a31', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．7 电动机选择', '7．7 电动机选择## 7．7．1 电动机选择依据\n\n电动机的选择应依据：类型及结构型式；供电型式；功率；工作制、接电持续率；额定转矩、堵转转矩和最大转矩；额定转速；调速方式；防护等级；环境温度及湿度；海拔。\n\n## 7．7．2 电动机选型说明\n\n### 7．7．2．1 电动机的型式\n\n起重机应采用适合于起重冶金用的电动机，一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、变频异步电动机、自制动异步电动机和直流电动机，也可采用符合起重机要求的其他类型电动机。\n\n### 7．7．2．2 防护等级\n\n#### 7．7．2．2．1 电动机外壳防护等级应符合 GB／T4942．1的规定：\n\na） 室内使用时，在正常条件下，防护等级不应低于IP23；多尘环境下，防护等级不应低于IP44。b） 室外使用时，防护等级不应低于IP54。在可能出现冷凝水的情况下，应确保冷凝水出水孔畅通。\n\n#### 7．7．2．2．2 电动机在有专门的外部防护措施时，可采用较低的防护等级。\n\n### 7．7．2．3 爆炸性危险环境\n\n在具有爆炸性气体、蒸汽与空气混合物或其他爆炸性危险场所，应采用防爆型电动机。\n\n### 7．7．2．4 根据环境温度和海拔修正功率\n\n当电动机使用地点的海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ 和／或使用环境温度与其额定环境温度不一致时，其输出功率应按实际使用地点的海拔和使用环境温度下的输出功率计算。\n\n根据环境温度和海拔进行电动机功率修正计算，按式（136）进行：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { \\Delta N } } ^ { \\prime } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { \\Delta N } } } { K }\n$$\n\n……（136）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } } ^ { \\prime }$ — 根据环境温度和海拔修正后用来选用电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 未修正的所需电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$K$ 功率修正系数，由图15确定。\n\n### 修正系数 $K$\n\n  \n图 15 以环境温度和海拔为函数变量的修正值\n\n注1：修正系数 $K > 1$ 的值需由电动机制造商和起重机制造商共同确定；  \n注2：海拔大于 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，要指出环境温度。\n\n### 7．7．2．5 接电持续率和每小时工作循环数犆\n\n接电持续率 $J C$ 值用于在工作循环时间小于等于 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 的场合，由式（137）确定：\n\n在起重机一个工作循环中该机构的运转时间$J C { = }$ $\\times 1 0 0 \\%$ … （137）起重机一个工作循环的总时间\n\n起重机各机构的接电持续率 $J C$ 值、 $C Z$ 值、稳态负载平均系数 $G$ ，是影响电动机发热的重要因素，应根据实际载荷情况计算，并在起重机制造商和买方之间达成一致意见。如无法获得载荷情况的详细资料，可参考附录Q表Q．1选取。\n\n## 7．7．3 电动机的过载校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算。\n\n## 7．7．4 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按附录S的方法计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a7702106-552c-493b-af4e-39c180002417', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '中华人民共和国国家标准', '中华人民共和国国家标准混凝土质量控制标准\n\n条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a7845081-4081-48ac-9e96-f201cec88eed', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a78fe1e0-71ab-4f12-8c52-ffdaf6a29f4a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：## 1 在水上运输墩台身预制节段时，安全风险较大，需要采用满足要求的自航式运输驳船进行运输。\n\n## 2 装载和运输墩台身预制节段时，船舶在装载节段处的局部强度有可能满足不了载重的要求，因此需要针对各种工况进行核算和加固计算，并对船体进行必要的加固处理。水上运输墩台身预制节段时，由于有风浪等对船舶的影响，较之陆地运输有着更大的安全风险，故需对船舶进行稳定性验算。《船舶与海上设施法定检验规则——内河船舶法定检验技术规则》是中华人民共和国海事局以“海政法[2014]000号文”公布的，自 2015 年 3 月 1 日起实施。\n\n## 3 规定本款的目的是防止预制节段在运输过程中产生移位和倾倒。\n\n## 4 海事部门和航道管理部门对水上运输有相应的规定，为保证运输的安全，条文要求需符合这些部门的相关规定。\n\n### 15.4.15 墩台身预制节段的安装应采用满足吊装施工能力的起重机械和设备，在陆地上安装时，宜采用履带式起重机或龙门吊机；在水上安装时，宜采用起重船。对吊架、吊具和索具的要求除应符合本规范第 15.4.12 条第 2 款的规定外，尚应满足预制墩台身节段吊装的各项力学性能要求，并具有较好的通用性。\n\n### 15.4.16 墩台身预制节段安装的调位装置应具有三维调节功能，并应能满足节段安装的精度要求；导向装置、定位装置和锁定装置等应能满足实施快速、准确安装作业的功能要求。\n\n### 15.4.17 在承台顶设置槽口、安装墩台身时，应符合下列规定：\n\n#### 1 预制墩台身构件宜与承台基座对应编号、对应安装，且宜在基座的适当位置预设导向装置。\n\n#### 2 安装前应检查各墩台身预制构件的尺寸以及基座支承的顶面高程是否符合设计要求；基座槽口四周与预制墩台身构件之间的空隙宜不小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，经检验合格后方可进行安装施工。\n\n#### 3 起吊安装就位后，应对墩台身的平面位置和竖直度进行检测，确认符合设计要求后，应尽快对其进行固定或锁定。固定装置或锁定装置应牢固可靠，应能保证墩台身的稳定和位置准确，在后续施工中不产生倾斜和移位。\n\n#### 4 槽口湿接头内钢筋的安装绑扎与混凝土的浇筑施工应符合本规范第 14.4.6条第 7、8 款的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a792c9af-9426-4fa3-a1ce-4913594e415c', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 1）', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 公路桥涵应根据公路功能和技术等级，考虑因地制宜、就地取材、便于施工和养护等因素进行总体设计，在设计使用年限内应满足规定的正常交通荷载通行的需要。\n\n### 3.1.2 公路桥涵线形设计应符合下列规定：\n\n1 中小桥涵线形设计应符合路线设计的总体要求。\n\n2 特大、大桥线形设计应综合考虑路线总体走向、桥区地质 地形、安全通行、通航、已有建筑设施、环境敏感区等因素。\n\n3 特大、大桥宜采用较高的平曲线指标，纵断面不宜设计成平玻或凹曲线。\n\n### 3.1.3 公路桥涵结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计。\n\n### 3.1.4 公路桥涵应根据不同种类的作用及其对桥涵的影响、桥涵所处的环境条件，考虑以下四种设计状况，进行极限状态设计：\n\n1 持久状况应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。  \n2 短暂状况应作承载能力极限状态设计，可根据需要进行正常使用极限状态设计。  \n3 偶然状况应作承载能力极限状态设计。  \n4 地震状况应作承载能力极限状态设计。\n\n### 3.1.5 公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计。\n\n### 3.1.6 公路桥梁应按相关规定进行设计阶段风险评估。\n\n### 3.1.7 公路桥涵应按照设计使用年限和环境条件进行耐久性设计。\n\n### 3.1.8 公路桥涵应考虑养护需要，按照可到达、可检查、可维修和可更换的要求进行设计。\n\n### 3.1.9 公路桥涵应与自然环境和景观相协调；特殊大桥宜进行景观设计。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 桥梁应根据公路功能、等级、通行能力及抗洪防灾要求，结合水文、地质、通航、环境等条件进行综合设计，并应符合下列规定：\n\n1 特大、大桥桥位应选择河道顺直稳定、河床地质良好、河槽能通过大部分设计流量的河段。桥位应避开断层、岩溶、滑坡、泥石流等不良地质的河段，不宜选择在河汉、沙洲、古河道、急弯、汇合口、港口作业区及易形成流冰、流木阻塞的河段。\n\n2 高速公路、一级公路上的桥梁宜设计为上、下行分离的独立桥梁。\n\n### 3.2.2 当桥址处有两个及两个以上的稳定河槽，或滩地流量占设计流量比例较大，且水流不易引人同一座桥时，可在各河槽、滩地、河汊上分别设桥，不宜用长大导流堤强行集中水流。平坦、草原、漫流地区，可按分片泄洪布置桥涵。天然河道不宜改移或裁弯取直。\n\n### 3.2.3 桥梁纵轴线宜与洪水主流流向正交。对通航河流上的桥梁，其墩台沿水流方向的轴线应与最高通航水位时的主流方向一致。当斜交不能避免时，交角不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ ；当交角大于 $5 ^ { \\circ }$ 且斜桥正做时，墩（台）边缘净距宜按式（3.2.3）计算，其计算简图如图3.2.3所示。\n\n![](images/95b4433480544633e82a76fdd8b422073625c755257bf395ddb7499d6747409e.jpg)  \n图3.2.3 墩（台）边缘净距计算简图\n\n$$\nl _ { \\mathrm { { a } } } = \\frac { l + b \\sin \\alpha } { \\cos \\alpha }\n$$\n\n式中： $l _ { \\ast }$ -相应于计算水位的墩（台）边缘之间的净距 ${ \\mathrm { ( ~ m ) } }$ ；$l$ -通航要求的有效跨径 ${ \\bf \\Xi } ( { \\bf \\Lambda } _ { \\mathrm { m } } )$ ；$b$ 墩（台）的长度（m）；\n\n$\\alpha$ 垂直于水流方向与桥纵轴线间的交角（°）。\n\n### 3.2.4 桥涵水文、水力的计算应符合现行《公路工程地质勘察规范》（JTGC20）和《公路工程水文勘测设计规范》（JTGC30）的规定。\n\n### 3.2.5 通航海轮的桥梁布置应满足现行《通航海轮桥梁通航标准》（JTJ311）的规定。通航内河桥梁的布置应满足现行《内河通航标准》（GB50139）的规定，并应充分考虑河床演变和不同通航水位航迹线的变化。\n\n### 3.2.6 位于通航水域中的桥梁宜减少在通航水域中设置桥墩，并宜设置于浅水区。可能遭受船舶或漂流物撞击的桥墩，应考虑船舶或漂流物的撞击作用，并应设置警示标志和必要的防撞设施。\n\n### 3.2.7 桥梁跨越有中央分隔带的多车道公路时，不宜在中央分隔带内设置桥墩。需要设置桥墩时，桥墩结构应考虑汽车的撞击作用，并应在桥墩附近设置必要的防撞设施及警示标志、标线。\n\n跨线桥的桥墩设置在桥下公路的路侧时，不得侵人公路建筑限界。桥墩宜设置在公路路侧净区以外；不能满足时，应设置桥下公路路侧护栏和桥墩保护设施。\n\n### 3.2.8 为保证桥位附近水流顺畅，河槽、河岸不发生严重变形，必要时可在桥梁上、下游修建调治构造物，并应符合下列规定：\n\n1 调治构造物的形式及其布置应根据河流性质、地形、地质、河滩水流情况以及通航要求、桥头引道、水利设施等因素综合考虑确定。\n\n2 非淹没式调治构造物的顶面，应高出桥涵设计洪水频率的水位至少 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，必要时尚应考虑壅水高、波浪爬高、斜水流局部冲高、河床淤积等影响。\n\n3 允许淹没的调治构造物的顶面应高出常水位。\n\n4 单边河滩流量不超过总流量的15%或双边河滩流量不超过25%时，可不设导流堤。\n\n### 3.2.9 公路桥涵的设计洪水频率应符合表3.2.9的规定，并应符合下列规定：\n\n1 二级公路上的特大桥及三、四级公路上的大桥，在河床比降大、易于冲刷的情况下，宜提高一级洪水频率验算基础冲刷深度。\n\n2 沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a7960199-091b-45b3-8b38-35a597bfaf26', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '1 范围', '1 范围本标准确立了起重机总体、结构、机械、电气与安全等部分设计应共同遵守的必要准则，规定了设计、计算要求和方法，并可作为对设计进行分析和评价的技术依据。\n\n本标准适用于桥架型起重机、臂架型起重机和缆索型起重机，但不涉及上述起重机设计的特殊问题。本标准也可供其他起重机参照使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a7b626b2-a5b1-43c7-b5f3-1ee3ece227a1', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 徐变仪应符合下列规定：\n\n（1）徐变仪应在要求时间范围内把所要求的压缩荷载加到试件上并应能保持该荷载不变。\n\n（2）常用徐变仪可选用弹簧式或液压式，其工作荷载范围应为180\\~500kN。\n\n（3）弹簧式压缩徐变仪（图T0578-1）应包括上下压板、球座或球铰及其配套垫板、弹簧持荷装置以及2\\~3根承力丝杆。压板与垫板应具有足够的刚度。压板受压面的平整度偏差不应大于 $0 . 1 \\mathrm { m m } / 1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并应能保证对试件均匀加荷。弹簧及丝杆的尺寸应按徐变仪所要求的试验吨位而定。在试验荷载下，丝杆的拉应力不应大于材料屈服点的 $3 0 \\%$ ，弹簧的工作压力不应超过允许极限荷载的 $8 0 \\%$ ，且工作时弹簧的压缩变形不得小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n（4）当使用液压式持荷部件时，可通过一套中央液压调节单元同时加荷几个徐变架。该单元应由储液器、调节器、显示仪表和一个高压源（如高压氮气瓶或高压泵）等组成。\n\n（5）有条件时可采用几个试件串叠受荷，上下压板之间的总距离不得超过 $1 6 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.2 加荷装置应符合下列规定：\n\n（1）加荷架应由接长杆及顶板组成。加荷时加荷架应与徐变仪丝杆顶部相连。\n\n（2）油压千斤顶可采用一般的起重千斤顶，其吨位应大于所要求的试验荷载。\n\n（3）测力装置可采用钢环测力计、荷载传感器或其他形式的压力测定装置。其测量精度应达到所加荷载的 $\\pm 2 \\%$ ，试件破坏荷载不应小于测力装置全量程的 $2 0 \\%$ 且不应大于测力装置全量程的 $8 0 \\%$ 。\n\n  \n图T0578-1 弹簧式压缩徐变仪\n\n1-螺母；2-上压板；3-丝杆；4-试件；5-球铰；6-垫板\n\n7-定心；8-下压板；9-弹簧；10-底盘；11-球铰\n\n## 2.3 变形量测装置应符合下列规定：\n\n（1）变形量测装置可采用外装式、内埋式或便携式，其测量的应变值精度不小于$0 . 0 0 1 \\mathrm { m m / m }$ 。\n\n（2）采用外装式变形量测装置时，应至少测量不少于两个均匀布置在试件周边的基线的应变。测点应精确地布置在试件的纵向表面的纵轴上，应与试件端头等距，与相邻试件端头的距离不应小于一个截面边长。\n\n（3）采用差动式应变计或钢弦式应变计等内埋式变形测量装置时，应在试件成型时可靠地固定该装置，使其量测基线位于试件中部并应与试件纵轴重合。\n\n（4）采用接触法引伸仪等便携式变形量测装置时，测头应牢固附置在试件上。\n\n（5）量测标距应大于混凝土集料最大粒径的3倍，且不少 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a7bdeb79-bc03-411f-b636-964d4b3fcf7e', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.12涂装作业', '5.12涂装作业## 5.12.1 作业、储存场所严禁明火。\n\n## 5.12.2涂装作业除应符合现行《涂装作业安全规程安全管理通则》 (GB7691)的规定外，尚应符合下列规定：\n\n### 1从事涂装作业人员应正确佩戴安全防护用品并穿防静电服。2涂装作业设备属于特种设备的应由国家认可的检验机构检验并取得使用登记证书。3 储存、作业场所应设立安全警戒区，配备消防设备。4积聚有机溶剂蒸发的低凹死角区域，应设置局部排风装置。5涂装作业结束后，应及时清理现场，撤出涂装作业设备和原料，清除沾污涂料及有机溶剂、废弃物。\n\n## 5.12.3有限空间涂装作业必须符合下列规定：\n\n### 1 作业场所必须配备检测设备、定时检查作业场所氧气及可燃气体浓度。  \n### 2 作业场所必须设通风设备，作业条件必须符合安全要求。  \n### 3热加工作业必须设专人监护，烘烤涂层必须使用防爆灯具。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a7cba03d-de3c-4dad-a877-bf32ea754566', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：安装预制盖板时发生上下方向错误，或斜交盖板发生斜交角方向错误的事故，在以往的施工中时有发生，故条文提示要注意避免。\n\n### 24.3.6 预制拱圈和盖板的安装应符合下列规定：\n\n1 预制构件的混凝土强度应达到设计强度的 $8 5 \\%$ 后，方可搬运安装，设计有规定时应从其规定。\n\n2 安装前，应检查构件及拱座、涵台的尺寸；安装后，拱圈和盖板上的吊装孔，应以砂浆填塞密实。\n\n3 拱座与拱圈、拱圈与拱圈的拼装接触面，应先拉毛或凿毛(沉降缝处除外)，安装前应浇水湿润，再以M10水泥砂浆砌筑。\n\n### 24.3.7 拱架拆除和拱顶填土应符合下列规定：\n\n1 先拆除拱架再进行拱顶填土时，拱圈和护拱的砌筑砂浆或混凝土的强度应符合设计规定，设计未规定时，应达到设计强度的 $8 5 \\%$ 后，方可拆除拱架，且在拱架拆除时应先完成拱脚以下部分回填土的填筑；达到设计强度的 $100 \\%$ 后，方可进行拱顶填土。\n\n2 在拱架未拆除的情况下进行拱顶填土时，拱圈和护拱砌筑砂浆或混凝土的强度应符合设计规定，设计未规定时，应达到设计强度的 $8 5 \\%$ 后，方可进行拱顶填土；拱架应在拱圈强度达到设计强度的 $100 \\%$ 后，方可拆除。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a7e112e7-698d-4917-b489-bfaad0a41680', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.8 关于大变形的影响（Part 1）', '8.1.3.8 关于大变形的影响在塔式起重机最不利的结构形态和最不利的载荷组合工况下，如果大变形（按二阶理论计算的变犖犖形）的影响在塔身中增加的弯矩小于 $10 \\%$ （可按 $N / N _ { \\mathrm { E } } { < } 0 . 1$ 界定）时，整体抗倾覆稳定性计算就可以不考虑此大变形的影响（即仍按一阶理论计算），以简化计算。但是，若超过上述范围，则表53各工况的倾覆力矩应考虑随上述二阶理论计算的变形增大而增加。\n\n表 53 塔式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">起重机的工况和计算条件</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">载荷性质</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">计算载荷</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"8\">工作状态</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">I．基本稳定性(无风时起升静载试验载荷)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">自重载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PG</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.6 PQ</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">Ⅱ．动态稳定性(有工作风时起升正常工作载荷)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">自重载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PG</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.35 PQ</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">工作状态</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">Ⅲ.抗后倾覆稳定性（有向后吹工作风载,且突然空中卸载)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">自重载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PG</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">-0.2 PQ</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">非工作状态</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">IV．抗暴风稳定性(非工作时遭暴风袭击)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">自重载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PG</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.2 PwⅢ</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">非工作状态</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">V．装拆稳定性（在许可风中进行装拆）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">自重载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PG</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.25 Pa</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">PG—-—自重载荷；PD——由机构驱动产生的惯性力,此时取s');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a7e22fe2-cf6e-4754-bc82-0285396083ab', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验报告', '5 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）原材料的品种、规格和产地;  \n(2） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（3）环境温度和湿度;  \n（4） 总裂缝数目N;  \n（5）平板面积A;  \n（6）不同试件单位面积的裂缝数目 $b$ ；  \n（7）不同试件单位面积上的总开裂面积c；  \n（8）试件平均开裂面积;  \n（9）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a7f94f24-129d-4a7d-a3aa-1d6a7ed354ec', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 4）', 'hrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2 链条\n\n链条传动系统中应有防止链条在工作中发生爬链、跳链、保证链条与链轮正确啮合并平稳运转的措施。还应有可靠的导链和防脱链装置以及防止链条在使用中扭转打结和能检查链条松弛的措施。应装设使用可靠的链条罩壳或挡板。\n\n链条端部的固定应安全可靠，设计链条固定装置时，应使其能承受2．5倍的链条名义张力且不发生永久变形。对起升机构的链条固定装置，当需要时还应能校验其疲劳强度。\n\n链条的空载端应固定牢固，使其不会被拉脱。此装置应可靠地吸收可能会产生的力。链条固定装置上的螺栓连接应能防止松动，应能检查其拧紧情况，并且在需要时对螺栓能再进一步拧紧。\n\n#### 9．4．1．3 卷筒\n\n9．4．1．3．1 钢丝绳在卷筒上应能按顺序整齐排列。只缠绕一层钢丝绳的卷筒，宜做出绳槽。用于多层缠绕的卷筒，宜提供适用的排绳装置或便于钢丝绳自动转层缠绕的凸缘导板等结构。  \n9．4．1．3．2 多层缠绕的卷筒，应有防止钢丝绳从卷筒端部滑落的凸缘。凸缘直径应比最外层钢丝绳直径大2倍。  \n9．4．1．3．3 当吊钩处于工作位置最低点时，卷筒上缠绕的钢丝绳，除固定绳尾的圈数外，不应少于2圈（塔式起重机不应少于3圈）。当吊钩处于工作位置最高点时，卷筒上至少还宜留有1整圈的绕绳余量。  \n9．4．1．3．4 卷筒上钢丝绳尾端的固定装置，应安全可靠并有防松或自紧的性能。如果钢丝绳尾端用压板固定，固定强度不应低于钢丝绳破断拉力的 $80 \\%$ ，且至少应有两个相互分开的压板夹紧，并用螺栓将压板可靠固定。  \n9．4．1．3．5 用于起升机构和变幅机构的卷筒，采用筒体内无贯通的支承轴（即“短轴式“）的结构时，筒体应采用钢材制造。焊接卷筒的各段对接焊缝，应按要求进行无损探伤检验。  \n9．4．1．3．6 对于臂架型起重机，当起升绳或变幅绳向斜上方引出时，其缠绕钢丝绳的卷筒与支承部分以及车架或转台底架的连接，应能承受钢丝绳向斜上方的拉力；与卷筒相连的减速器，其上下壳体间或\n\n壳体与车架之间的连接，也应能承受钢丝绳的这些载荷。\n\n#### 9．4．1．4 滑轮\n\n9．4．1．4．1 滑轮应有防止钢丝绳脱出绳槽的装置或结构。在滑轮罩的侧板和圆弧顶板等处与滑轮本体的间隙不宜超过钢丝绳直径的 $20 \\%$ 。\n\n9．4．1．4．2 人手可触及的滑轮组，应设置滑轮罩壳。对可能摔落到地面的滑轮组，其滑轮罩壳应有足够的强度和刚度。\n\n### 9．4．2 吊钩、吊钩夹套和其他取物装置\n\n9．4．2．1 起重机械不应使用铸造吊钩。\n\n9．4．2．2 当使用条件或操作方法会导致物品意外脱钩时，应采用带防脱绳的闭锁装置吊钩；当吊钩起升过程中有被钩住的危险时，应选用安全吊钩或采取其他有效措施。\n\n9．4．2．3 吊运物品时需同步供给电能的取物装置（例如电磁盘、马达抓斗或液压抓斗等），其供电电缆的收放速度应与该取物装置升降速度保持一致，在升降过程中电缆不应过分松弛和碰触起重钢丝绳。\n\n9．4．2．4 在可更换的取物装置（如抓斗、起重电磁盘、戽斗、夹钳和吊梁等）上，应永久性地标明其自重和能起吊的最大质量。\n\n9．4．2．5 吊运各类物品的专用辅具，在必要时应有自紧功能或防止物品滑落的装置及措施。\n\n### 9．4．3 制动器\n\n9．4．3．1 动力驱动的起重机（液压缸驱动的除外），其起升、变幅、运行、回转机构都应装可靠的制动装置：当机构要求具有载荷支持作用时，应装设机械常闭式制动器。在运行、回转机构的传动装置中有自锁环节的特殊场合，如能确保不会发生超额定应力的运动，也可以不用制动器。变速机构换挡到中间位置时，制动器或其他装置应能自动地支持住物品。\n\n9．4．3．2 对于需要控制下降制动距离的起重机，其制动距离（控制器转回零位后，从制动器断电至物品停止时的下滑距离）一般可控制为不大于 $1 \\ \\mathrm { m i n }$ 内稳定起升距离的1／65。\n\n9．4．3．3 制动器应便于检查，制动器弹簧应是压缩式的，制动器应可调整，制动衬片应能方便更换。\n\n9．4．3．4 宜选择对制动衬垫的磨损有自动补偿功能的制动器。\n\n9．4．3．5 操纵制动器的控制装置，如踏板、操纵手柄等，应有防滑性能。人工操纵通过手或脚施加在制动器上的力与行程，应符合人类工效学的要求。\n\n## 9．5 电气安全要求\n\n9．5．1 起重机馈电裸滑触线与周围设备的安全距离和安全防护应符合7．2．2．2．1的规定。  \n9．5．2 供电系统中有触电危险的主滑触线应涂有安全色，并在适当的位置装设安全标志或表示带电的指示灯。  \n9．5．3 障碍信号灯的设置应符合7．4．12．3的规定。  \n9．5．4 起重机应有指示总电源分合状况的信号，必要时还应设置故障信号或报警信号。信号指示应设置在司机或有关人员视力、听力可及的地点。  \n9．5．5 避雷保护应符合7．4．11的规定。\n\n## 9．6 控制和操纵的安全与布置\n\n### 9．6．1 一般原则\n\n9．6．1．1 控制与操纵系统的设计和布置应能避免发生误操作的可能性，保证在正常使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a7fb2fb1-b725-4aa0-8d34-680a34ffdfe2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.8 悬臂浇筑', '19.8 悬臂浇筑');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a7fc0771-a22c-409e-98bd-739f36957400', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 4）', 'olspan=6>1.20</td></tr></table>\n\n\n注1：单片平面桁架式结构上的风载荷可按单根构件的风力系数逐根计算后相加，也可按整片方式选用直边型钢或圆形型钢桁架结构的风力系数进行计算；当桁架结构由直边型钢和圆形型钢混合制成时，宜根据每根犇 犇 犇构件的空气动力长细比和不同气流状态 $[ D v _ { \\mathrm { s } } < 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 或 $D v _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s } , D$ 为 圆 形 型 钢 直 径，单 位 为 米（m）］，采用逐根计算后相加的方法。\n\n注2：除了本表提供的数据之外，由风洞试验或者实物模型试验获得的风力系数值，也可以使用。\n\nb） 正方形格构式塔架的风力系数\n\n在计算正方形格构塔架正向迎风面的总风载荷时，应将实体迎风面积乘以下列总风力系数：\n\n1） 由直边型材构成的塔身，总风力系数为：犇 $1 . 7 ( 1 + \\eta )$ ；\n\n2） 由圆形型材构成的塔身： $D v _ { \\mathrm { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折减系数 $\\eta$ 值按表17中的 $a / b { = } 1$ 时相对应的结构迎风面充实率 $\\varphi$ 查取。\n在正方形塔架中，当风沿塔身截面对角线方向作用时，风载荷最大，可 取 为 正 向 迎 风 面 风 载 荷的1．2倍。\n\n![](images/9377a3c90af3c9d1710295506f79adf65244033cb2ac3e49c5e57a3b6184f9fd.jpg)\n\n空气动力长细比 $=$ 构件长度 或迎风面的截面高（宽）度\n\n在格构式结构中，单根构件的长度 $l _ { i }$ 取为相邻节点的中心间距，参见b)图。\n\n![](images/4e51df60e9ba3e326d9c324e84deacfdec4e62888c36a6ceb18878540b518c5b.jpg)\n\n结构迎风面充实率 $\\varphi =$ 实体部分面积 A M Xbi轮廓面积 A LXB\n\n![](images/76be8b4f44c7d3ff59cc03e136dda061d060a0d744b30daba8bae8411011ab05.jpg)\n\n![](images/9d0428397de727dacc398eaa8dd7b099ff648fa3e22c6c355f23996f0a9b7bbf.jpg)  \n图 5 风力系数计算中的定义\n\n### 4．2．2．3．6 挡风折减系数\n\n挡风折减系数的计算有以下两种情况：\n\na） 两片构件的挡风折减\n\n当两片等高且型式相同的构件或构架平行布置相互遮挡时，迎风面的构件或构架上的风载荷仍用式（11）或式（12）进行计算；被前片构件遮挡的后片构件的风载荷计算，应考虑前片对后片的挡风折减作用，即用后片的迎风面积乘以挡风折减系数犫 $\\eta$ 来计算， $\\eta$ 值随图 $5 \\ \\mathrm { b }$ ）定义的结构迎风面的充实率 $\\varphi$ 和图5c）定义的间隔比 $a / b$ 的值选取，见表17。\n\n表 17 挡风折减系数 $\\eta$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>间隔比a/b</td><td rowspan=1 colspan=6>结构迎风面充实率</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.1</td><td rowspan=1 colspan=1>0.2</td><td rowspan=1 colspan=1>0.3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>≥0.6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td><td rowspan=1 colspan=1>0.40</td><td rowspan=1 colspan=1>0.32</td><td rowspan=1 colspan=1>0.21</td><td rowspan=1 colspan=1>0.15</td><td rowspan=1 colspan=1>0.10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>0.92</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td><td rowspan=1 colspan=1>0.59</td><td rowspan=1 colspan=1>0.43</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>0.10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2.0</td><td rowspan=1 colspan=1>0.95</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td><td rowspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8011b76-4595-4bcd-ab5d-9f5b1c3349d4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 1）', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算## 6.2.1 计算内容和方法\n\n起重机机械零件的设计计算包括以下内容，但并非全部零件都要进行以下各项计算，而是根据零件所处的部位及其受载情况进行合理的选择。\n\n### 6.2.1.1 强度计算\n\n强度计算包括抗脆性断裂及防止出现塑性变形的计算，其目的是要验证计算应力不超过所采用材料的许用应力。对传动机构中的大多数零件均要进行此项计算，对受力较大的承载零件也需进行此项计算。在确定许用应力时，对于弹塑性较好的材料 $( \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7 )$ ）制成的机械零件，可以用屈服强度（屈服点）除以安全系数进行强度计算。但对于机械零件中使用较多的高强度材料或经过热处理提高了其机械性能的材料，其屈服强度与抗拉强度之比是较高或很高的（经常 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7 )$ ），如果强度计算的许用应力仍根据屈服强度来确定，零件就容易在其所受应力偶然超过这个强度时发生脆性破坏。因此对这类机械零件应该用其钢材的抗拉强度除以安全系数进行强度计算。\n\n### 6.2.1.2 稳定计算\n\n稳定计算包括对易丧失稳定的零件进行的抗失稳计算，对较长的高速传动轴进行防止达到临界转速的计算等。特别是对于使用高强度材料的机构，更应重视对零件的稳定计算。\n\n### 6.2.1.3 耐磨及发热计算\n\n耐磨及发热计算包括对受力较大的摩擦磨损件进行耐磨计算和对可能出现较高发热的零部件进行防止过热的计算。对于采用新的金属及非金属材料制成的零件，更应进行此项计算。\n\n### 6.2.1.4 抗疲劳计算\n\n对承受应力循环次数较多的零件，应进行抗疲劳计算。\n\n起重机机械零件的上述计算都是用安全系数法，即考核这些零件在抗失效方面是否有足够的安全裕度。\n\n## 6.2.2 计算载荷与载荷情况\n\n### 6.2.2.1 计算载荷\n\n起重机机构零件受到的载荷基本上可分为两类： $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷，见4．4．1。\n\n### 6.2.2.2 载荷情况\n\n起重机机械零件设计计算中的载荷，要考虑在情况Ⅰ：无风正常工作，情况Ⅱ：有风正常工作，情况犘犘Ⅲ：特殊载荷作用等三种情况下 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 各类载荷的载荷组合，见4．4．2。\n\n## 6.2.3 强度计算\n\n### 6.2.3.1 许用应力值\n\n#### 6.2.3.1.1 当钢材的屈服点 $( \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } )$ ）与钢材的抗拉强度 $( \\sigma _ { \\mathrm { b } } )$ ）之比小于0．7时，许用应力 $\\left[ \\sigma \\right]$ 按式（97）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / n _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n……（97）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { s } }$ — 与钢材的屈服点及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n表 42 $\\pmb { n } _ { s }$ 和 $\\pmb { n _ { \\mathrm { b } } }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷情况</td><td rowspan=1 colspan=2>安全系数</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>ns</td><td rowspan=1 colspan=1>n</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>I和Ⅱ</td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1>2.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Ⅲ</td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1>1.8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>a 对灰铸铁,nb 值要增加 25%。</td></tr></table>\n\n\n#### 6.2.3.1.2 对 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的材料，许用应力 $[ \\sigma ]$ 由式（98）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } } / n _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n…（98）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 机械零件钢材的抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { b } }$ — 与钢材的抗拉强度及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n### 6.2.3.2 计算应力与许用应力之间的关系\n\n机械零件');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8031e67-09ad-4912-a65d-32b2a3370a0f', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '5.1 外观、组装检验', '5.1 外观、组装检验目测检查防坠器及附件的外观和组装质量，应符合4.2、4.3的相关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8044242-5068-424e-9c24-e9829220de98', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 3）', '结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。\n\n2通航或流放木筏的河流，桥下净空应符合通航标准或流放木筏的要求。有国防要求和其他特殊要求（如石油钻探船只）的航道，其通航标准应与有关部门具体研究确定。\n\n3在不通航或无流放木筏河流上及通航河流的不通航桥孔内，桥下净空不应小于表3.4.3的规定。\n\n表3.4.3非通航河流桥下最小净空  \n\n\n\n\n\n4无铰拱的拱脚允许被设计洪水淹没，但不宜超过拱圈高度的2/3，且拱顶底面至计算水位的净高不得小于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n5在不通航和无流筏的水库区域内，梁底面或无铰拱拱顶底面离开水面的高度不应小于计算浪高的0.75倍加上 $0 . 2 5 \\mathfrak { m }$ 。\n\n### 3.4.4涵洞宜设计为无压力式的。无压力式涵洞内顶点至洞内设计洪水频率标准水位的净高应符合表3.4.4的规定。\n\n表3.4.4无压力式涵洞内顶点至最高流水面的净高  \n\n\n\n\n\n### 3.4.5立体交叉跨线桥桥下净空应符合下列规定：\n\n1公路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求，其结构形式应与周围环境相协调。\n\n2铁路从公路上跨越通过时，其跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求。\n\n3农村道路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空为：\n\n1）当农村道路从公路上面跨越时，跨线桥桥下净空应符合本规范第3.4.1条建筑限界的规定；\n\n2）当农村道路从公路下面穿过时，其净空可根据当地通行的车辆和交叉情况而定，人行通道的净高应大于或等于 $2 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 . 0 \\mathrm m$ ；\n\n3）畜力车及拖拉机通道的净高应大于或等于 $2 . 7 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm m$ ；\n\n4）农用汽车通道的净高应大于或等于 $3 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应根据交通量和通行农业机械的类型选用，且应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm { m }$ ；\n\n5）汽车通道的净高应大于或等于 $3 . 5 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $6 . 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 3.4.6车行天桥桥面净宽按交通量和通行农业机械类型可选用4.5m或7.0m，其汽车荷载应符合本规范第4.3.1条有关四级公路汽车荷载的规定。人行天桥桥面净宽应大于或等于 $3 , 0 \\mathrm { m }$ ，其人群荷载应符合本规范第4.3.6条的规定。\n\n### 3.4.7管线设施的布置应符合下列规定：\n\n1电信线、电力线、电缆、管道等的设置不得侵入公路桥涵净空限界，不得妨害桥涵交通安全，并不得损害桥涵的构造和设施。\n\n2严禁易燃、易爆、高压等管线设施利用或通过公路桥梁。天然气输送管道离开特大、大、中桥的安全距离不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m }$ ，离开小桥的安全距离不应小于 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n3高压线跨河塔架的轴线与桥梁的最小间距，不得小于一倍塔高。高压线与公路桥涵的交叉应符合现行《公路路线设计规范》（JTGD20）的规定。\n\n## 3.5桥上线形及桥头引道\n\n### 3.5.1桥梁纵坡设计应符合下列规定：\n\n1桥上纵坡不宜大于 $4 \\%$ ，桥头引道纵坡不宜大于 $5 \\%$ ；桥头两端引道的线形应与桥梁的线形相匹配。\n\n2位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3对易结冰、积雪的桥梁，桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n### 3.5.2在洪水泛滥区域以内，特大、大、中桥桥头引道的路肩高程应高出桥梁设计洪水频率的水位加壅水高、波浪爬高、河弯超高、河床淤积等影响 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵引道的路肩高程宜高出桥涵前壅水水位（不计浪高） $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；压力式或半压力式涵洞的路肩高程宜高出涵前壅水水位 $\\mathrm { ~ i ~ . ~ } 0 \\mathfrak { m }$ 以上。\n\n### 3.5.3桥头锥体及引道应符合下列规定：\n\n1桥头锥体及桥台台后 $5 \\sim 1 0 \\mathrm { m }$ 长度内的引道，可用砂性土等材料填筑。在非严寒地区，当无透水性土时，可就地取土经处理后填筑。\n\n2锥坡与桥台两侧正交线的坡度，当有铺砌时，路肩边缘下的第一个8m高度内不宜陡于1:1；在 $8 \\sim 1 2 \\mathrm { m }$ 高度内不宜陡于1:1.25；高于 $1 2 \\mathrm { m }$ 的路基，其 $1 2 \\mathrm { m }$ 以下的边坡坡度应由计算确定，但不应陡于 $1 : 1 . 5$ ，变坡处台前宜设宽 $0 . 5 \\sim 2 . 0 \\mathrm { m }$ 的锥坡平台；不受洪水冲刷的锥坡可采用不陡于1：1.25的坡度；经常受水淹没部分的边坡坡度不应陡于1:2。\n\n3埋置式桥台和钢筋混凝土灌注桩式或排架桩式桥台，其锥坡坡度不应陡于1:1.5；对不受洪水冲刷的锥坡，加强防护时可采用不陡于1:1.25的坡度。\n\n4洪水泛滥范围以内的锥坡和引道的边坡坡面，应根据设计流速设置铺砌层。铺砌层的高度应为：特大、大、中桥应高出计算水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵应');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a811ce36-9116-4982-9e94-13001c852e99', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', '4 起重机械和索具设备（Part 1）', '4 起重机械和索具设备## 4.1 起重机械\n\n### 4.1.1 凡新购、大修、改造、新安装及使用、停用时间超过规定的起重机械，均应按有关规定进行技术检验，合格后方可使用。\n\n### 4.1.2 起重机在每班开始作业时，应先试吊，确认制动器灵敏可靠后，方可进行作业。作业时不得擅自离岗和保养机车。\n\n### 4.1.3 起重机的选择应满足起重量、起重高度、工作半径的要求，同时起重臂的最小杆长应满足跨越障碍物进行起吊时的操作要求。\n\n### 4.1.4 自行式起重机的使用应符合下列规定：\n\n1 起重机工作时的停放位置应按施工方案与沟渠、基坑保持安全距离，且作业时不得停放在斜坡上。\n\n2 作业前应将支腿全部伸出，并应支垫牢固。调整支腿应在无载荷时进行，并将起重臂全部缩回转至正前或正后，方可调整。作业过程中发现支腿沉陷或其他不正常情况时，应立即放下吊物，进行调整后，方可继续作业。\n\n3 启动时应先将主离合器分离，待运转正常后再合上主离合器进行空载运转，确认正常后，方可开始作业。\n\n4 工作时起重臂的仰角不得超过其额定值；当无相应资料时，最大仰角不得超过 $7 8 ^ { \\circ }$ ，最小仰角不得小于 $4 5 ^ { \\circ }$ 。\n\n5 起重机变幅应缓慢平稳，严禁快速起落。起重臂未停稳前，严禁变换挡位和同时进行两种动作。\n\n6 当起吊荷载达到或接近最大额定荷载时，严禁下落起重臂。\n\n7 汽车式起重机进行吊装作业时，行走用的驾驶室内不得有人，吊物不得超越驾驶室上方，并严禁带载行驶。\n\n8 伸缩式起重臂的伸缩，应符合下列规定：\n\n1）起重臂的伸缩，应在起吊前进行。当起吊过程中需伸缩时，起吊荷载不得大于其额定值的 $50 \\%$ 。  \n2）起重臂伸出后的上节起重臂长度不得大于下节起重臂长度，且起重臂伸出后的仰角不得小于使用说明中相应的规定值。  \n3）在伸起重臂同时下降吊钩时，应满足使用说明中动、定滑轮组间的最小安全距离规定。\n\n9 起重机制动器的制动鼓表面磨损达到 $2 . 0 \\mathrm { m m }$ 或制动带磨损超过原厚度 $50 \\%$ 时，应予更换。\n\n10 起重机的变幅指示器、力矩限制器和限位开关等安全保护装置，应齐全完整、灵活可靠，严禁随意调整、拆除，不得以限位装置代替操作机构。\n\n11 作业完毕或下班前，应按规定将操作杆置于空挡位置，起重臂应全部缩回原位，转至顺风方向，并应降至 $4 0 ^ { \\circ } \\sim 6 0 ^ { \\circ }$ 之间，收紧钢丝绳，挂好吊钩或将吊钩落地，然后将各制动器和保险装置固定，关闭发动机，驾驶室加锁后，方可离开。\n\n### 4.1.5 塔式起重机的使用应符合国家现行标准《塔式起重机安全规程》GB5144、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196及《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33中的相关规定。\n\n### 4.1.6 拔杆式起重机的制作安装应符合下列规定：\n\n1 拔杆式起重机应进行专门设计和制作，经严格的测试、试运转和技术鉴定合格后，方可投入使用。\n\n2 安装时的地基、基础、缆风绳和地锚等设施，应经计算确定。缆风绳与地面的夹角应在 $3 0 ^ { \\circ } \\sim 4 5 ^ { \\circ }$ 之间。缆风绳不得与供电线路接触，在靠近电线处，应装设由绝缘材料制作的护线架。\n\n### 4.1.7 拔杆式起重机的使用应符合下列规定：\n\n1 在整个吊装过程中，应派专人看守地锚。每进行一段工作或大雨后，应对拔杆、缆风绳、索具、地锚和卷扬机等进行详细检查，发现有摆动、损坏等情况时，应立即处理解决。\n\n2 拔杆式起重机移动时，其底座应垫以足够的承重枕木排和滚杠，并将起重臂收紧，处于移动方向的前方，倾斜不得超过${ 1 0 } ^ { \\circ }$ ，移动时拔杆不得向后倾斜，收放缆风绳应配合一致。\n\n## 4.2 绳索\n\n### 4.2.1 吊装作业中使用的白棕绳应符合下列规定：\n\n1 应由剑麻的茎纤维搓成，并不得涂油。其规格和破断拉力应符合产品说明书的规定。\n\n2 只可用作受力不大的缆风绳和溜绳等。白棕绳的驱动力只能是人力，不得用机械动力驱动。\n\n3 穿绕白棕绳的滑轮直径，应大于白棕绳直径的10倍。麻绳有结时，不得穿过滑车狭小之处。长期在滑车使用的白棕绳，应定期改变穿绳方向。\n\n4 整卷白棕绳应根据需要长度切断绳头，切断前应用铁丝或麻绳将切断口扎紧。\n\n5 使用中发生的扭结应立即抖直。当有局部损伤时，应切去损伤部分。\n\n6 当绳长度不够时，应采用编接接长。\n\n7 捆绑有棱角的物件时，应垫木板或麻袋等物。\n\n8 使用中不得在粗糙的构件上或地下拖拉，并应防止砂、石屑嵌入。\n\n9 编接绳头绳套时，编接前每股头上应用绳扎紧，编接后相互搭接长度：绳套不得小于白棕绳直径的15倍；绳头不得小于30倍。\n\n10 白棕绳在使用时不得超过其容许拉力，容许拉力应按下式计算：\n\n$$\n[ F _ { z } ] = \\frac { F _ { z } } { K }\n$$\n\n式中： $[ F _ { z } ]$ 一 -白棕绳的容许拉力（kN)；$F _ { z }$ —白棕绳的破断拉力（kN)；$K$ ——白棕绳的安全系数，应按表4.2.1采用。\n\n表4.2.1白棕绳的安全系数  \n\n\n\n\n\n### 4.2.2 采用纤维绳索、聚酯复丝绳索应符合现行国家标准《纤维绳索通用要求》 $\\mathrm { G B / T 2 1 3 2 8 } .$ 、《聚酯复丝绳索》 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } 1 1 7 8 7$ 和《绳索有关物理和机械性能的测定》 $\\mathrm { G B / T 8 8 3 4 }$ 的相关规定。\n\n### 4.2.3 吊装作业中钢丝绳的使用、检验、破断拉力值和报废等应符合现行国家标准《重要用途钢丝绳》GB8918、《一般用途钢丝绳》GB/T20118和《起重机钢丝');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a813a5e2-2db8-47ad-b642-e28d313e458a', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '18 普通灯具安装（Part 1）', '18 普通灯具安装## 18．1主控项目\n\n18．1．1 本条与现行国家标准《建筑电气照明装置施工与验收规范》GB 50617-2010 中第3．0．6条和第4．1．15条强制性条文一致。由于木楔、尼龙塞或塑料塞不具有像膨胀螺栓的楔形斜度，无法促使膨胀产生摩擦握裹力而达到锚定效果，所以在砌体和混凝土结构上不应用其固定灯具，以免发生由于安装不可靠或意外因素，发生灯具坠落现象而造成人身伤亡事故。\n\n通过抗拉拔力试验而知，灯具的固定装置(采用金属型钢现场加工，用8 的圆钢作马鞍形灯具吊钩)若用2枚M8 的金属膨胀螺栓可靠地后锚固在混凝土楼板中,抗拉拔力可达 10kN以上且抗拉拔力取决于金属膨胀螺栓的规格大小和安装可靠程度；灯具的固定装置若焊接到混凝土楼板的预埋铁板上，抗拉拔力可达到 $2 2 \\mathrm { k N }$ 以上且抗拉拔力取决于装置材料自身的强度。因此对于质量小于 $1 0 \\mathrm { k g }$ 的灯具，其固定装置由于材料自身的强度，无论采用后锚固或在预埋铁板上焊接固定，都是可以承受5倍灯具重量的载荷的。质量大于 $1 0 \\mathrm { k g }$ 的灯具，其固定及悬吊装置应该采用在预埋铁板上焊接或后锚固(金属螺栓或金属膨胀螺栓)等方式安装，不宜采用塑料膨胀螺栓等方式安装，但无论采用哪种安装方式，均应符合建筑物的结构特点，且按照本条要求全数做强度试验，以确保安全。有些灯具体积和质量都较大，其固定和悬吊装置与建筑物(构筑物)之间可能采用多点固定的方式，施工单位可按固定点数的一定比例进行抽查，但应编制灯具载荷强度试验的专项方案，报监理单位审核。\n\n灯具所提供的吊环、连接件等附件强度已由灯具制造商在工厂进行过载试验，根据现行国家标准《灯具 第1部分：一般要求与试验》GB 7000．1-2007中第4．14．1条的规定，对所有的悬挂灯具应将4倍灯具重量的恒定均布载荷以灯具正常的受载方向加在灯具上，历时 1h，试验终了时，悬挂装置(灯具附件)的部件应无明显变形。因此标准规定在灯具上加载4 倍灯具重量的载荷，则灯具的固定及悬吊装置(施工单位现场安装的)就须承受 5倍灯具重量的载荷。灯具的固定及悬吊装置是由施工单位在现场安装的，其形式应符合建筑物的结构特点。固定及悬吊装置安装完成、灯具安装前要求在现场做恒定均布载荷强度试验，试验的目的是检验固定及悬吊装置安装的可靠性，考虑到灯具安装完成后固定及悬吊装置承受的是静载荷，故试验时间为15min，试验结束后，固定装置及悬吊装置\n\n应无明显变形或松动。\n\n18．1．2 悬吊式灯具能否可靠固定，对于人身安全是至关重要的。带升降器的软线吊灯在吊线展开后不应触及工作台面或过于接近台面，以防发生玻璃灯罩或灯管(泡)碰到工作台面爆裂造成人身伤害，且能防止较热光源长时间靠近台面上的易燃物品，烤焦台面物品；普通软线吊灯，大部分已用双绞塑料绝缘线取代纱包橡胶绝缘线，抗拉强度有所降低，约可承受0．8kg 的质量而不被拉断，为确保安全，规定软线吊灯超过0．5kg 时，不应利用灯具的电源线自身吊装而应增设吊链、吊绳或受力护套等保护措施；固定悬吊灯具的螺栓或吊钩与灯具是等强度概念，为避免螺栓或吊钩受意外拉力，发生灯具坠落现象，规定了螺栓或吊钩圆钢直径的下限。\n\n采用钢管作灯具吊杆特指现场制作的非成套或吊杆需改制的管吊式灯具，对成套提供的灯具吊杆符合产品技术要求即可。用钢管作灯具吊杆时，如果钢管内径太小，不利于穿线；管壁太薄，不利于套丝，套丝后强度也不能保证。螺纹连接的灯具，对其啮合扣数作出规定是为了确保连接紧密牢固。\n\n18．1．3本条是为保证安装的灯具牢固可靠而作的规定。\n\n18．1．4 嵌入式灯具和槽灯在工程中得到广泛应用，导管与灯具壳体的连接、导线裸露和导线在灯槽内明敷是安装质量的通病，故作本条规定。\n\n18．1．5 本条与现行国家标准《建筑电气照明装置施工与验收规范》GB 50617-2010 中第 4.1.12 条强制性条文基本等效，在该条文的基础上增加了铜芯软导线的截面积要求。按防触电保护形式，灯具可分为I类、Ⅱ类和Ⅲ类。\n\nI类灯具的防触电保护不仅依靠基本绝缘，而且还包括基本的附加措施，即把外露可导电部分连接到固定的保护导体上，使外露可导电部分在基本绝缘失效时，防触电保护器将在规定时间内切断电源，不致发生安全事故。因此这类灯具必须与保护导体可靠连接，以防触电事故的发生，导线间的连接应采用导线连接器或缠绕搪锡连接。Ⅱ类灯具的防触电保护不仅依靠基本绝缘，而且具有附加安全措施，如双重绝缘或加强绝缘，但没有保护接地措施或依赖安装条件。类灯具的防触电保护是依靠电源电压为安全特低电压，其事故电压不会产生高于安全特低电压或正常条件下不接地的灯具。因此特别强调I类灯具的外露可导电部分的接地要求。接地导线的截面积要求是与现行国家标准《建筑物电气装置 第 5-54 部分：电气设备的选择和安装 接地配置、保护导体和保护联结导体》GB 16895．3第 543．1．1条的规定一致的。\n18．1．6在建筑电气照明工程中，灯具的安装位置和高度通常由设计确定，施工时严格按设计要求执行。这条仅作设计的补充，是从安全角度提出的安装高度要求。\n\n18．1．7 埋地灯的防护等级关系到灯具能否正常工作，因此灯具及其附件的防护等级应符合设计要求。\n\n18．1．8庭院灯和建筑物附属路灯除有安装牢固、密闭防水、接地可靠的共性要求外，由于还有夜间照明和安全警卫的用途，因此灯具采购时施工单位应向厂家提出或确认配备合适的保护装置，安装完成后应检查闭锁防盗装置齐全，否则某套灯具的故障会造成整个回路停电，较大面积没有照明，是对人们行动和安全不利的。\n\n18．1．9 公共场所属于人员比较集中的区域，大型灯具的玻璃罩也曾发生过向下溅落的事件，为保证区域内人员的活动安全特作出本条规定。一般设计上会有所考虑，灯具选型时会优先选用自带防护措施的灯具，如网罩、非玻璃制品替代玻璃罩，玻璃罩与灯具本体间采用金属链条、吊环等不致玻');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a822be2d-83fc-44e1-9376-a76f820b726f', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求（Part 11）', ' colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ni</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cuʰ</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">其他</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12MnNi2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.75~1.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.80~2.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnNi3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.60~1.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.40~3.80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUCC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnCr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30~0.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20~0.45</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN1C1Cd</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08MnCrNiCud</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.20~1.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20~0.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30~0.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20~0.50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUNCC1d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnCrNiCud</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20~0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rows');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a824dec9-8232-472e-84ed-07918060cc4c', '139《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB-T10433-2002）.md', '1范围', '1范围本标准规定了公称直径为 $1 0 \\sim 2 5 ~ \\mathrm { m m }$ 的电弧螺柱焊用圆柱头焊钉。  \n本标准适用于土木建筑工程中各类结构的抗剪件、埋设件及锚固件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a829e311-cf67-4097-a6d3-83e2654cfb19', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度。比较原规范桥涵设计洪水频率是与桥梁分类标准相关，虽然以跨径或总长标准界定的桥梁分类标准一定程度上反映了桥梁的重要性，但并不全面，特别是总长标准，反映桥梁的技术复杂性与重要性并不充分。因此，本次修订增加对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可按相同公路等级的大桥标准确定的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a82a7d4c-fdb0-479c-8537-5e4b2b7d77ce', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 3）', '结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。\n\n2通航或流放木筏的河流，桥下净空应符合通航标准或流放木筏的要求。有国防要求和其他特殊要求（如石油钻探船只）的航道，其通航标准应与有关部门具体研究确定。\n\n3在不通航或无流放木筏河流上及通航河流的不通航桥孔内，桥下净空不应小于表3.4.3的规定。\n\n表3.4.3非通航河流桥下最小净空  \n\n\n\n\n\n4无铰拱的拱脚允许被设计洪水淹没，但不宜超过拱圈高度的2/3，且拱顶底面至计算水位的净高不得小于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n5在不通航和无流筏的水库区域内，梁底面或无铰拱拱顶底面离开水面的高度不应小于计算浪高的0.75倍加上 $0 . 2 5 \\mathfrak { m }$ 。\n\n### 3.4.4涵洞宜设计为无压力式的。无压力式涵洞内顶点至洞内设计洪水频率标准水位的净高应符合表3.4.4的规定。\n\n表3.4.4无压力式涵洞内顶点至最高流水面的净高  \n\n\n\n\n\n### 3.4.5立体交叉跨线桥桥下净空应符合下列规定：\n\n1公路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求，其结构形式应与周围环境相协调。\n\n2铁路从公路上跨越通过时，其跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求。\n\n3农村道路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空为：\n\n1）当农村道路从公路上面跨越时，跨线桥桥下净空应符合本规范第3.4.1条建筑限界的规定；\n\n2）当农村道路从公路下面穿过时，其净空可根据当地通行的车辆和交叉情况而定，人行通道的净高应大于或等于 $2 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 . 0 \\mathrm m$ ；\n\n3）畜力车及拖拉机通道的净高应大于或等于 $2 . 7 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm m$ ；\n\n4）农用汽车通道的净高应大于或等于 $3 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应根据交通量和通行农业机械的类型选用，且应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm { m }$ ；\n\n5）汽车通道的净高应大于或等于 $3 . 5 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $6 . 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 3.4.6车行天桥桥面净宽按交通量和通行农业机械类型可选用4.5m或7.0m，其汽车荷载应符合本规范第4.3.1条有关四级公路汽车荷载的规定。人行天桥桥面净宽应大于或等于 $3 , 0 \\mathrm { m }$ ，其人群荷载应符合本规范第4.3.6条的规定。\n\n### 3.4.7管线设施的布置应符合下列规定：\n\n1电信线、电力线、电缆、管道等的设置不得侵入公路桥涵净空限界，不得妨害桥涵交通安全，并不得损害桥涵的构造和设施。\n\n2严禁易燃、易爆、高压等管线设施利用或通过公路桥梁。天然气输送管道离开特大、大、中桥的安全距离不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m }$ ，离开小桥的安全距离不应小于 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n3高压线跨河塔架的轴线与桥梁的最小间距，不得小于一倍塔高。高压线与公路桥涵的交叉应符合现行《公路路线设计规范》（JTGD20）的规定。\n\n## 3.5桥上线形及桥头引道\n\n### 3.5.1桥梁纵坡设计应符合下列规定：\n\n1桥上纵坡不宜大于 $4 \\%$ ，桥头引道纵坡不宜大于 $5 \\%$ ；桥头两端引道的线形应与桥梁的线形相匹配。\n\n2位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3对易结冰、积雪的桥梁，桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n### 3.5.2在洪水泛滥区域以内，特大、大、中桥桥头引道的路肩高程应高出桥梁设计洪水频率的水位加壅水高、波浪爬高、河弯超高、河床淤积等影响 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵引道的路肩高程宜高出桥涵前壅水水位（不计浪高） $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；压力式或半压力式涵洞的路肩高程宜高出涵前壅水水位 $\\mathrm { ~ i ~ . ~ } 0 \\mathfrak { m }$ 以上。\n\n### 3.5.3桥头锥体及引道应符合下列规定：\n\n1桥头锥体及桥台台后 $5 \\sim 1 0 \\mathrm { m }$ 长度内的引道，可用砂性土等材料填筑。在非严寒地区，当无透水性土时，可就地取土经处理后填筑。\n\n2锥坡与桥台两侧正交线的坡度，当有铺砌时，路肩边缘下的第一个8m高度内不宜陡于1:1；在 $8 \\sim 1 2 \\mathrm { m }$ 高度内不宜陡于1:1.25；高于 $1 2 \\mathrm { m }$ 的路基，其 $1 2 \\mathrm { m }$ 以下的边坡坡度应由计算确定，但不应陡于 $1 : 1 . 5$ ，变坡处台前宜设宽 $0 . 5 \\sim 2 . 0 \\mathrm { m }$ 的锥坡平台；不受洪水冲刷的锥坡可采用不陡于1：1.25的坡度；经常受水淹没部分的边坡坡度不应陡于1:2。\n\n3埋置式桥台和钢筋混凝土灌注桩式或排架桩式桥台，其锥坡坡度不应陡于1:1.5；对不受洪水冲刷的锥坡，加强防护时可采用不陡于1:1.25的坡度。\n\n4洪水泛滥范围以内的锥坡和引道的边坡坡面，应根据设计流速设置铺砌层。铺砌层的高度应为：特大、大、中桥应高出计算水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵应');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a83df210-0b29-4ee1-a375-70973fec8dc3', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.11 钢筋混凝土和预应力梁式桥', '8.11 钢筋混凝土和预应力梁式桥## 8.11.1 支架现浇施工应符合下列规定：\n\n### 1 支架、模板和混凝土浇筑应符合本规范第5.2节和第5.4节的有关规定。\n\n### 2 支架在承重期间，不得随意拆除任何受力杆件。承重模板支架应在张拉完成后拆除。\n\n### 3 梁体底模、支架应严格按设计要求顺序卸载。\n\n## 8.11.2 移动模架施工应符合下列规定：\n\n### 1 模架应按产品的操作手册拼装，并由移动模架设计制造厂家派专人现场指导安装与调试。\n\n### 2 首孔梁浇筑位置就位后应按设计要求进行预压。\n\n### 3 混凝土的浇筑过程中，应随时检查模架的关键受力部位和支撑系统，有异常时应采取有效措施及时处理；移动过孔时，应监控模架的运行状态。\n\n### 4 每完成一孔梁的施工，均应对模架的关键部位及支撑系统进行检查，发现问题应及时处理。\n\n### 5 模架横向移动和纵向移动过孔时，应解除作用于模架上的全部约束。纵向移动时两侧的承重钢梁应保持同步。模架在移动过孔时的抗倾覆系数不得小于1.5。\n\n## 8.11.3 装配式桥施工应符合下列规定：\n\n### 1 装配式桥构件移动、存放和吊装时的混凝土强度不应低于设计吊装强度；设计未规定时，不得低于设计强度的 $8 0 \\%$ 。\n\n### 2 存梁台座应坚固稳定，且应高出地面 $0 . ~ 2 \\mathfrak { m }$ 以上，存放地点应设置排水系统。梁、板构件存放支点位置应符合设计规定。上下层垫木应在同一条竖线上；叠放的高度宜按构件强度、台座地基的承载力、垫木强度及叠放的稳定性等计算确定，大型构件不宜超过2层，小型构件不宜超过6层。\n\n### 3 架桥机的抗倾覆稳定系数不得小于1.3;架桥机过孔时，起重小车应位于对稳定最有利的位置，且抗倾覆稳定系数不得小于1.5。架桥机的安装、使用、检修、检验等应符合现行《架桥机安全规程》（GB26469）的有关要求。\n\n### 4 梁、板构件移动吊点位置应符合设计规定，经冷拉的钢筋不得用作构件吊环，吊环应顺直，吊绳与起吊构件的交角小于 $6 0 ^ { \\circ }$ 时应设置吊梁或起吊扁担。\n\n### 5 吊移高宽比较大的预应力混凝土T 型梁和I型梁应采取防止梁体侧向弯曲的有\n\n效措施。\n\n### 6 架桥机纵向移动应一次到位，不得中途停顿。起吊天车提升与携梁行走不得同时进行，天车携梁应平稳前移。停止作业的架桥机应临时锚固。\n\n### 7 运梁、架设应在相邻梁片之间的横向主筋焊接完成后实施。\n\n### 8 架梁和湿接缝施工期间应设置母索系统。\n\n### 9 梁、板安装及架桥机移动过孔期间，作业区域下方应设警戒区。\n\n### 10　就位后的梁、板应及时固定，T型 梁、I型梁应与先安装的构件形成横向连接。\n\n## 8.11.4 悬臂浇筑除应符合现行《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50）的有关规定外，尚应符合下列规定：\n\n### 1 挂篮制作加工完成后应进行试拼装。现场组拼后，应检查验收，并应按最大施工组合荷载的1.2倍做荷载试验。\n\n### 2 挂篮行走滑道铺设应平顺，锚固应稳定。行走前应检查行走系统、吊挂系统、模板系统等。\n\n### 3 挂篮应在混凝土强度符合要求后移动，墩两侧挂篮应对称平稳移动；就位后应立即锁定；挂篮每次移动后，应经检查验收。\n\n### 4 雨雪天或风力超过挂篮设计移动风力时，不得移动挂篮。\n\n## 8.11.5 悬臂拼装应符合下列规定：\n\n### 1 梁段装车、装船运输应平稳安放，梁段与车、船之间应安装防倾覆固定装置。\n\n### 2 梁段起吊时混凝土强度应符合设计规定。\n\n### 3 拼装施工前应按施工荷载对起吊设备进行强度、刚度和稳定性验算，其安全系数不得小于2。梁段起吊安装前，应对起吊设备进行全面安全技术检查，并应分别进行1.25倍设计荷载的静荷和1.1倍设计荷载的动荷起吊试验。梁段正式起吊拼装前，起吊条件应符合要求。\n\n### 4 天气突然变化、卷扬机电机过热或其他机械设备出现故障时，应暂停吊运作业，并应采取相应的应急避险措施。\n\n## 8.11.6 顶推施工应符合现行《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50）的有关规定，墩台上宜设置导向装置，顶推过程中，宜监测梁体的轴线位置、墩台的变形、主梁及导梁控制界面的挠度和应力变化等；发现异常，应停止顶推并处理。\n\n## 8.11.7 整孔预制安装箱梁施工应符合现行《公路桥涵施工技术规范》 (JTG/TF50)的有关规定，架设安装时，箱梁在起落过程中应保持水平；顶落梁时梁体的两端应同步缓慢起落，并不得冲击临时支座。\n\n## 10 合龙段混凝土达到设计强度后，应分批、分级松扣，拆除扣、锚索。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a842599b-816d-4a10-8c18-a72e07758bbb', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '附录D 附 表', '附录D 附 表表D-1 钢管构配件检查与验收项目  \n\n\n\n\n\n续表D-4   \n\n\n\n\n\n注：图中1—立杆；2--纵向或横向水平杆。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8467957-3554-492b-8e51-de7622f49041', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '10.3.6 单振型反应谱法的计算过程', '10.3.6 单振型反应谱法的计算过程采用单振型反应谱法进行抗震分析时，应采用迭代方法分别计算顺桥向和横桥向的地震响应，具体计算过程如下：\n\n1 将全桥简化为等效单自由度系统模型，等效单自由度系统模型的质量$M_{\\mathrm{sp}}$可取上部结构梁体质量，刚度为各桥墩、桥台与其上减隔震支座等效弹簧串联后的组合刚度值之和，可按式（10.3.6-3）计算。\n\n2 梁体顺桥向和横桥向的水平位移可按式（10.3.6-1）计算：\n\n$$\nd=\\frac{T_{\\mathrm{eq}}^2}{4\\pi^2}S\n$$\n\n式中：$d$-梁体顺桥向或横桥向的水平位移（m）；$T_{\\mathrm{eq}}$减隔震桥梁顺桥向或横桥向的等效周期（s）;$S_{\\ell}$-相应于减隔震桥梁等效周期$T_{\\mathrm{eq}}$（顺桥向或横桥向)，采用全桥等效阻尼比修正后的设计加速度反应谱值$(g)$。\n\n3 梁体水平位移为$d$时，减隔震桥梁的等效周期$T_{\\mathrm{eq}}$可按式（10.3.6-2）～ 式（10.3.6-6)计算；支座的水平位移$d_i$可按式（10.3.6-7）计算；墩顶的水平位移$d_{\\mathrm{p},i}$可按式（10.3.6-8）计算。\n\n$$\n\\Sigma_i K_{\\mathrm{eq},i}=\\sum_i \\frac{K_{\\mathrm{eff},i}K_{\\mathrm{p},i}}{K_{\\mathrm{eff},i}+K_{\\mathrm{p},i}}=\\sum_i \\frac{\\alpha_i K_{\\mathrm{p},i}}{1+\\alpha_i}\n$$\n\n$$\nK_{\\mathrm{eq},i}=\\frac{\\alpha_i K_{\\mathrm{p},i}}{1+\\alpha_i}\n$$\n\n$$\nK_{\\mathrm{eff},i}=\\frac{Q_{\\mathrm{d},i}}{d_i}+K_{\\mathrm{d},i}\n$$\n\n$$\n\\alpha_i=\\frac{K_{\\mathrm{d},i}d+Q_{\\mathrm{d},i}}{K_{\\mathrm{p},i}d-Q_{\\mathrm{d},i}}\n$$\n\n$$\nd_i=\\frac{d}{1+\\alpha_i}\n$$\n\n$$\nd_{\\mathrm{p},i}=d-d_i\n$$\n\n式中：Msp 等效单自由度系统模型的质量（t)，可取上部结构梁体质量;Keqi 第$i$个桥墩、桥台与其上减隔震支座等效弹簧串联后的组合刚度值（$\\mathbf{kN/m}$）；\n\n$K_{\\mathrm{p},i}$第$i$个桥墩、桥台的抗推刚度（$\\mathbf{kN/m}$；  \n$K_{\\mathrm{eff},i}$第$i$个桥墩、桥台上的减隔震支座的等效刚度（$\\mathbf{kN/m}$；  \n$Q_{\\mathrm{d},i}$第$i$个桥墩、桥台上的减隔震支座的特征强度（kN）;  \n$K_{\\mathrm{d},i}$第$i$个桥墩、桥台上的减隔震支座的屈后刚度（$\\mathbf{kN/m}$；$\\alpha_i$计算系数；$d_i$第$i$个桥墩、桥台上的减隔震支座的水平位移（m）；  \n$d_{\\mathfrak{p},i}$第$i$个桥墩、桥台的顶部水平位移（m）。\n\n4 减隔震桥梁的全桥等效阻尼比，可按式（10.3.6-9）计算：\n\n$$\n\\xi_{\\mathrm{eq}}=\\frac{2\\sum}{\\pi\\sum}\\bigl[Q_{\\mathrm{d},i}\\bigl(d_i-\\Delta_{\\mathrm{y},i}\\bigr)\\bigr]\n$$\n\n式中：$\\Delta_{\\mathrm{y},i}$第$i$个桥墩、桥台上的减隔震支座的屈服位移（m）。\n\n5 采用迭代方法，分别计算顺桥向和横桥向的地震位移响应。\n\n6 一阶振型作用下，减隔震桥梁第$i$个墩台顶的水平地震力，可按式(10.3.6-10)计算：\n\n$$\nE_{\\mathrm{ldl},i}=K_{\\mathrm{eff},i}d_i\n$$\n\n式中：$E_{\\mathrm{Hl},i}$一阶振型作用在第$i$个桥墩、桥台顶的水平地震力（kN）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a84cf6e1-af98-4f79-ba67-a06a28fc8c89', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犉', '附 录 犉## （规范性附录）许用应力设计法和极限状态设计法的应用\n\n### 犉．1 总则\n\n本标准提出的在承载能力验算中用以确定载荷与载荷组合的原则，均适用于采用许用应力设计法或极限状态设计法进行的设计。本附录概括地介绍两种方法的应用。\n\n### 犉．2 许用应力设计法\n\n先计算各个指定的载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数犉 $\\phi$ 增大；然后根据表20或附录 G所确定的载犉 犛荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼。用此组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼来确定合成的载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，也就是构件的内力。\n\n由作用在某个构件或部件上的载荷效应计算出应力 $\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ ，并与由局部效应（内力）引起的任何应力 $\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ 相组合。得到合成设计应力 $\\bar { \\sigma } _ { l }$ ，此应力应同可采纳的应力adm （即应力的适当许用值———许用应力）相比较。\n\n可采纳的应力（许用应力）是用强度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ （具体数值见表 G．1、表 G．5、表 G．8、表 G．11中的安全系数 $n$ ）去除规定的强度 $R$ 求得的。强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ 的取值范围列于表 H．1中。在有高度危险的场合，还要再除以一个高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 才得到最后的许用应力（见4．3．4．2．6）。\n\n当外载荷与其产生的内力呈非线性关系时，或者在结构某计算点上能产生相反符号应力的外载荷在其组合时引起的应力接近临界值时，为确保承载能力验算的有效性，用许用应力设计法应特别小心。\n\n许用应力设计法的典型流程图示于图 F．1。\n\n  \n图 犉．1 用许用应力设计法进行设计的典型流程图\n\n$f _ { i }$ 作用在构件或部件上的载荷 $i$ ；$\\overline { { F } } _ { j }$ 组合载荷 $\\sum { f _ { i } }$ k— ——在构件或支承部件的犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $\\overline { { F } } _ { j }$ 引起的内力；$\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ —— 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { \\mathit { l } }$ 在个别特定构构件 $l$ 中的合成设计应力；$R$ 由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力,例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限应力；adm — 可采纳的应力，即许用应力；$\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ —根据所确定的载荷组合选用规定的强度系数,附录G中的安全系数 $n$ 即为强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ -—高危险度系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a85ceb4b-a82a-4a36-bbbf-23dfc771e93c', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第六章 附 则', '第六章 附 则第四十四条 没有造成人员伤亡，但是社会影响恶劣的事故，国务院或者有关地方人民政府认为需要调查处理的，依照本条例的有关规定执行。\n\n国家机关、事业单位、人民团体发生的事故的报告和调查处理，参照本条例的规定执行。\n\n第四十五条 特别重大事故以下等级事故的报告和调查处理，有关法律、行政法规或者国务院另有规定的，依照其规定。\n\n第四十六条 本条例自 2007 年 6 月1 日起施行。国务院1989 年 3 月 29日公布的《特别重大事故调查程序暂行规定》和1991 年 2 月 22日公布的《企业职工伤亡事故报告和处理规定》同时废止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a88aa078-c5af-4816-a4e3-c89b1da1d1b9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 14）', 'span=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">锻造起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">淬火起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">装卸桥</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td></tr></table>\n\n\n注：H———主起升机构；D———小车（横向）运行机构；T———大车（纵向）运行机构。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a88e8294-bbd4-489f-8b7f-306d63f414b6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.8 配合比', '6.8 配合比## 6.8.1 混凝土的配合比应以质量比表示，并应通过计算和试配选定。试配时应采用施工实际使用的材料，配制的混凝土拌合物应满足和易性、凝结时间等施工技术条件；制成的混凝土应满足配制强度、力学性能和耐久性能的设计要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a88f50ca-9ce0-4a22-b1a8-bc227173788b', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第四十条外国人在我国对国家重点保护野生动物进行野外考察或者在野外拍摄电影', '第四十条外国人在我国对国家重点保护野生动物进行野外考察或者在野外拍摄电影、录像，应当经省、自治区、直辖市人民政府野生动物保护主管部门或者其授权的单位批准，并遵守有关法律法规规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8952411-edbc-445e-9ca2-16ad6f421c54', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '8.3 需疲劳验算结构的焊缝质量检验', '8.3 需疲劳验算结构的焊缝质量检验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8a0ff10-ed1e-44e3-ad9d-0e2e83abf65e', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '8地下连续墙（Part 2）', '头管接头技术成熟，一般情况下均可采用。\n\n  \n图8-1几种接头形式示意（尺寸单位：cm)\n\n5钢筋笼的竖向分段主要取决于起吊能力。考虑接头位置可能形成构造的薄弱环节，为保证安全，要求接头位置选在受力较小处，并尽量相互错开。\n\n8.2.10由于黏性土渗透性弱，地下水对土颗粒不易形成浮力，故有经验时，可采用饱和重度，用总应力强度指标水、土合算，其计算结果中已包括了水压力的作用。但当支护结构与周围土层之间能形成水头时，仍需单独考虑水压力的作用。对地下水位以下的粉土、砂土、碎石土，由于其渗透性强，地下水对土颗粒形成浮力，故采用水、土分算。水压力按静水压力计算，有经验时也考虑渗流作用对水压力的影响。\n\n8.2.12本条主要规定了直线形地下连续墙支护结构计算要求。说明如下：\n\n1支护结构和土体的稳定性包括抗倾覆稳定性（地下连续墙嵌固稳定性）、整体抗滑移稳定性、坑底抗隆起稳定、地下水抗渗流稳定性和抗突涌稳定性等，这些内容属基坑工程设计的基本内容，均有成熟的计算方法，不作为本规范的主要关注内容，可按照现行《建筑地基基础设计规范》（GB 50007）的有关规定执行。\n\n2目前我国支护结构设计中常用的方法可分为弹性地基梁法及极限平衡法。弹性地基梁法能较好地反映基坑施工过程中各种工况和复杂情况对支护结构受力的影响，当嵌固深度合理，根据试验数据或当地经验确定弹性支点刚度时，用该法确定支护结构内力及变形较为合理。考虑到现在计算手段均能保证，故采用弹性地基梁法进行支护结构计算。\n\n8.2.13地下连续墙竖向轴力主要包括墙体及内支撑的自重，因此墙体按偏心受压构件计算。但一般情况下该竖向轴力较小，因此有时偏于安全考虑可按受弯构件计算。但当轴向力较大时则按偏心受压构件计算。\n\n8.2.14圆形地下连续墙支护结构受力不同于直线形地下连续墙，在结构受力机理上具有明显的空间性，故按空间结构计算。但墙体、内环梁或内衬的环向效应、水土压力不均匀分布及程度能较准确把握时，按轴对称结构取单位宽度的墙体作为竖向弹性地基梁计算是一种简洁、直观的方法。其计算原理和方法与直线形地下连续墙相同，不同之处在于圆形地下连续墙需考虑墙体、内环梁或内衬的环向效应支承刚度。\n\n内环梁或内衬可按平面内的钢架环形梁计算。荷载作用的不均匀性对内环梁或内衬的内力及变形计算影响很大，需充分研究并准确掌握。缺乏资料时，荷载作用的不均匀系数可取 $1 . 1 \\sim 1 . 2$ ，安全起见，按沿对角象限分布进行计算。圆环向外侧变形区域的土体对内环梁或内衬的约束作用可通过在外侧设置水平径向弹簧来模拟。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8ad51f6-552f-441b-8470-30e5142c363f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 3）', '式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n……（J．5）\n\n式中：\n\n计算系数；\n\n$$\nc = \\frac { 1 } { \\mathrm { c o s } \\alpha + a \\mathrm { s i n } \\theta } \\cdot \\frac { l } { H }\n$$\n\na 钢丝绳滑轮组倍率；\n\n—臂架长度；$\\alpha , \\theta , H$ ——几何尺寸，见图J.1和图J.2。\n\n  \n图 犑．1\n\n  \n图 犑．2\n\n### 犑．2 等截面格构式受压构件的换算长细比\n\n等截面格构式受压构件的换算长细比见表J．5。\n\n表 犑．1 在同一平面内与支承方式有关的长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 1 }$ 值  \n\n\n<<<HTBL|f376b84c0be947bf93c6915af52c16ae52c16ae|END>>>\n\n\n表 犑．2 两端铰支非对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n\n\n\n表 犑．3 两端铰支对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n## 附 录 犓\n\n（规范性附录）轴心受压构件的稳定系数\n\n### 犓．1 a类、b类、c类、d类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\varphi$ 的选择见表 K．1～表 K．4。\n\n#### 表 犓．1 犪类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$\n\n\n\n\n\n表 犓．2 犫类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n表 犓．3 犮类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注：见表 K．4注。\n\n表 犓．4 犱类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注1：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中指的a、b、c、d类截面，见表29。  \n注2：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中的 $\\varphi$ 值系按下列公式计算：当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } = \\frac { \\lambda } { \\pi } \\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / E } { \\ll } 0 . 2 1 5$ 时： $\\varphi { = } 1 { - } \\alpha _ { 1 } \\lambda _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 }$ 当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } { > } 0 . 2 1 5$ 时： $\\scriptstyle : \\varphi = { \\frac { 1 } { 2 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } } \\left[ ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) - { \\sqrt { ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) ^ { 2 } - 4 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } } \\right]$ 式中：$\\alpha _ { 1 } \\ldots \\alpha _ { 2 } \\ldots \\alpha _ { 3 }$ ———系数，根据表29的截面分类，由表 K．5查用；λ$\\lambda _ { n }$ ———正侧长细比；———构件长细比。\n\n注3：当构件的 $\\lambda$ $\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / 2 3 5 }$ 值超出表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4的范围时，则 $\\varphi$ 值按注2所列的公式计算。 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 为钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）。\n表 犓．5 系数 $\\pmb { \\alpha } _ { 1 } \\ 、 \\pmb { \\alpha } _ { 2 } \\ 、 \\pmb { \\alpha } _ { 3 }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8af36b7-19bf-4025-961c-72eeb44a8880', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具及材料', '2 仪具及材料2.1 冻融试验箱：应满足试件中心温度负 $1 8 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\pm 2 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\sim } 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\pm 2 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ,冻融液温度负 $2 5 ^ { \\circ } C { \\sim } 2 0 ^ { \\circ } C$ ，冻融循环一次历时不超过4h（融化时间不少于整个冻融历时的 $2 5 \\%$ ）的要求。\n\n2.2 试件盒：大试件盒应符合 $\\mathrm { T } 0 5 6 5$ 的要求；小试件盒尺寸如图T0596-1所示。\n\n2.3 架盘天平：量程不小于 $1 \\mathrm { k g }$ ，感量为 $1 \\mathrm { g }$ ；量程不小于 $1 0 \\mathrm { k g }$ ，感量为 $1 \\mathrm { g }$\n\n2.4 橡皮板：厚宜为 $3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.5 测温设备：当采用热电偶测量冻融过程中试件中心温度的变化时，精度能达到$0 . 3 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ；当采用其他测温器时，应以电热偶测温法为准，进行率定。\n\n2.6 共振法混凝土动弹性模量测定仪，可输出的频率范围应为 $1 0 0 \\mathrm { H z } { \\sim } 2 0 \\mathrm { k H z }$ ，输出频率可调范围为 $1 0 0 \\mathrm { H z } { \\sim } 2 0 \\mathrm { k H z }$ ，输出功率应能激励试件产生受迫振动，以便能用共振原理测定试件的基频振动频率。在无专用仪器的情况下，可将各类仪器组合进行试验。\n\n  \n图 T0596-1小试件盒（尺寸单位：mm）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8b853c7-7877-4dd4-8561-3c88cbc60698', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百四十三条融资租赁合同的租金，除当事人另有约定的以外', '第二百四十三条融资租赁合同的租金，除当事人另有约定的以外，应当根据购买租赁物的大部分或者全部成本以及出租人的合理利润确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8c3248e-9a76-4cae-acd1-f059cf905a78', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '10 偶然荷载（Part 3）', '车约占总数的 $80 \\%$ 10t 以上大型汽车占 $20 \\%$ 。因此，该规范规定计算撞击力时撞击车质量取。而《城市人行天桥与人行地道技术规范)) CJJ 69 - 则建议取 $1 5 \\mathrm { t }$ 。本规范建议撞击车质量按照实际情况采用，当无数据时可取为 $1 5 \\mathrm { t }$ 又据《城市人行天桥与人行地道技术规范 CJJ 69 - 95,撞击车速建议取国产车平均最高车速的 $80 \\%$ 。目前高速公路、一级公路、二级公路的最高设计车速分别为 $1 2 0 \\mathrm { { k m / h } }$ $1 0 0 \\mathrm { { k m / h } }$ 和$8 0 \\mathrm { { k m / h } }$ ，综合考虑取车速为 $8 0 \\mathrm { { k m / h } }$ $2 2 . 2 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } )$ 。\n\n在没有试验资料时，撞击时间按《公路桥涵设计通用规范》JTG D60 - 2004 的建议，取值 ${ 1 \\mathrm { s } }$\n\n参照《城市人行天桥与人行地道技术规范)) CJJ 69 - 95 和欧洲规范 EN 1991-1-7，垂直行车方向撞击力取顺行方向撞击力的$50 \\%$ ，二者不同时作用。\n\n建筑结构可能承担的车辆撞击主要包括地下车库及通道的车辆撞击、路边建筑物车辆撞击等，由于所处环境不同，车辆质量、车速等变化较大，因此在给出一般值的基础上，设计人员可根据实际情况调整。\n\n### 10.3.3 本条主要参考欧洲规范 EN 1991-1-7 的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8c4c424-4324-4df6-8005-fcc87827cdd3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '20 斜拉桥', '20 斜拉桥## 20.1 一般规定\n\n### 20.1.1 本章适用于预应力混凝土梁斜拉桥、钢梁斜拉桥、钢-混凝土组合梁和混合梁斜拉桥，以及部分斜拉桥和无背索斜拉桥的施工。\n\n### 20.1.2 斜拉桥施工前应全面了解设计要求，根据结构特点和受力特性，制订专项施工方案。施工时应做好施工过程控制，使成桥线形、内力符合设计要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8c89a1e-d2f0-4268-9074-5f1518df6cda', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 1）', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数） ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$## 犔．1 承受端弯矩和横向载荷时的等截面焊接工字形组合截面和轧制 H型钢构件简支梁的侧向屈曲稳定系数 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按式（L．1）计算：\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\beta _ { \\mathrm { b } } ~ \\frac { 4 } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } } \\frac { 0 . A h } { W _ { \\mathrm { x } } } \\biggl [ k ( 2 m - 1 ) + \\sqrt { 1 + ( \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { y } } t } { 4 . 4 h } ) ^ { 2 } } \\biggr ] \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 侧向屈曲稳定系数；  \n$\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 简支梁受横向载荷的等效临界弯矩系数，见表L.1;  \n$\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 受弯构件（梁）对弱轴 $y$ 轴）的长细比，由式（43）算得；  \n$A$ 同式（43）；  \n$h$ -构件截面的全高，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按受压最大纤维确定的截面对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 3 } }$ ）；$k$ 截面对称系数，对双轴对称截面取为1，对单轴对称截面取为0.8；  \n$m$ 受压翼缘对弱轴（ $y$ 轴)的惯性矩与全截面对弱轴( $y$ 轴)的惯性矩之比，双轴对称为0.5；$t ^ { . }$ 构件截面的受压翼缘厚度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n表 犔．1 犎型钢和等截面工字形简支梁的整体稳定等效临界弯矩系数 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$   \n\n\n\n\n\n注1： $\\displaystyle { \\xi = \\frac { t l _ { 1 } } { b _ { 1 } h } }$ ，其中 $l _ { 1 }$ 为跨度或受压翼缘的计算（自由）长度， $b _ { 1 }$ 和 $t$ 为受压翼缘的宽度和厚度。\n\n注2： $M _ { 1 } \\ldots M _ { 2 }$ 为梁 的 端 弯 矩，使 梁 产 生 同 向 曲 率 时 犕 $M _ { 1 }$ 和 $M _ { 2 }$ 取 同 号，产 生 反 向 曲 率 时 取 异 号，# $M _ { 1 }$ #$\\geqslant \\left| \\begin{array} { l l l } { M _ { 2 } } & { } \\end{array} \\right|$ 。\n\n注3：表中项次3、4和7的集中载荷是指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的集中载荷，应按表中项次1、2、5、6内的数值采用。β\n\n注4：表中项次8、9的 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ ，当集中载荷作用在侧向支承点处时，取 $\\beta _ { \\mathrm { b } } = 1 . 2 0$ 。\n\n注5：载荷作用在上翼缘系指作用点在上翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘，系指作用在下翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注6： $I _ { 1 }$ 和 $I _ { 2 }$ 分别为工字形截面受压翼缘和受拉翼缘对β $y$ 轴的惯性矩，对 $m { = } \\frac { I _ { 1 } } { I _ { 1 } { + } I _ { 2 } } { > } 0 . 8$ 的加强受压翼缘工字形截面，下列项次算出的ξ $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 值应乘以相应的系数：\n\n项次1：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 1 , 0$ 时，乘以0．95；  \n项次3：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 0 . 5$ 时，乘以0．90；当 $0 . 5 { < } \\xi { \\leqslant } 1 . 0$ 时，乘以0．95。\n\n## 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值查表 L．2。\n\n当算出或查出的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值大于0．8时，用按式（L．2）算出的或从表 L．3中查取的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$ 代替 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\p');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8cabe00-9130-4095-b912-d6845d6ce855', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 1）', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．1．1 当结构构件受有轴向压缩力 $N$ 和绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 、 $M _ { \\mathrm { h x } }$ 及绕弱轴 $y$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 、$M _ { \\mathrm { h y } }$ 时，应按式（M ．1）计算其弯曲屈曲的整体稳定性，按式（M．2）计算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性：犕犆犕 犖 犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ]\n$$\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi _ { \\mathrm { v } } \\psi _ { \\mathrm { v } } A } + \\big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n```\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（46）。  \n$\\varphi \\psi$ 轴压稳定系数 $\\varphi$ 和其修正系数 $\\psi$ 的乘积，有 $\\varphi _ { \\mathrm { x } } \\psi _ { \\mathrm { x } }$ 和 $\\varphi _ { \\mathrm { y } } \\psi _ { \\mathrm { y } }$ 之分，取其小值。  \n$A$ 同式（43）。  \n$\\varphi$ 同式(46)，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\boldsymbol { \\mathrm { y } } }$ 之分。  \n$\\psi$ 轴压稳定系数的修正系数。  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数。\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { x } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } - N } { N _ { \\mathrm { E x } } - \\varphi _ { \\mathrm { x } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { x } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E x } }$ —— 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { ~ x ~ } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { s } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } - N } { N _ { \\mathrm { E y } } - \\varphi _ { \\mathrm { y } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { y } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E y } }$ — 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E y } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8d7a3e1-526c-419c-98da-0309d7b6418e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料（Part 3）', 'rm { m m }$ 。试验前应清除试件受压面与加压板间的砂粒或杂物。试验时以试件的侧面作为受压面，试件的底面靠紧夹具定位销，并使夹具对准压力机压板中心。\n\n### 7.2 压力机加荷速度应控制在 $2 4 0 0 \\mathrm { N / s { \\pm } 2 0 0 \\mathrm { N / s } }$ 速率范围内，在接近破坏时更应严格掌握。\n\n### 7.3 抗压强度，按式（T0506-2）计算：\n\n$$\nR _ { c } = \\frac { F _ { c } } { A }\n$$\n\n式中： $R _ { c }$ ——抗压强度（ $\\mathbf { M P a }$ ）；\n\n$F _ { c }$ 破坏荷载（N）；\n\n$A$ ——受压面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）（ $4 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 \\mathrm { m m }$ ）。\n\n结果计算精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n### 7.4 取六个抗压强度测定值的算术平均值，结果精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。如果六个强度值中有一个值超过平均值 $\\pm 1 0 \\%$ ，应剔除后再以剩下的五个结果平均。如果五个值中再有超过平均值 $\\pm 1 0 \\%$ 的，则此组试件无效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8e2f1bd-99b5-4ca1-a09a-fb54f3396110', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 12）', 'lspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冶金用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">换轧辊起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">很少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9（b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">料箱起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9（c）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">加热炉起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(d)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">炉前兑铁水铸造起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6~A7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M7~M8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9(e)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">炉后出钢水铸造起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁重载使用</t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8f6958f-7cb0-40be-ada8-5e97e9c28aa0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.15 高性能混凝土', '6.15 高性能混凝土## 6.15.1 本节适用于高性能混凝土的原材料选用、配合比设计、拌制、浇筑和养护施工。\n\n## 6.15.2高性能混凝土的原材料和配合比除应符合本规范的规定外，尚应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。\n\n## 6.15.3配制高性能混凝土时，应选用优质水泥和级配良好的优质集料，同时应掺加与水泥相匹配的高性能减水剂或高效减水剂及优质掺合料。\n\n## 6.15.4 水泥宜选用品质稳定、标准稠度需水量低、强度等级不低于 42.5 的硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，不宜采用矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥或复合硅酸盐水泥，亦不宜采用早强水泥。水泥的技术要求除应符合现行《通用硅酸盐水泥》（GB 175）的规定外，尚应符合表 6.15.4 的规定。\n\n表 6.15.4 水泥技术要求  \n\n\n\n\n\n## 6.15.5细集料宜选用级配良好、质地均匀坚固、吸水率低、空隙小、细度模数 $2 . 6 { \\sim } 3 . 2$ 的洁净天然中粗河砂，或符合要求的机制砂，不得使用山砂和海砂。细集料的技术要求除应符合本规范第6.3节的规定外，其有害物质含量的限值尚应符合表6.15.5的规定。\n\n表 6.15.5 细集料中有害物质含量限值  \n\n\n\n\n\n注：对可能处于干湿循环、冻融循环下的混凝土，细集料的含泥量应小于 $1 . 0 \\%$ 。\n\n## 6.15.6粗集料宜选用质地均匀坚硬、粒形良好、级配合理、线胀系数小的洁净碎石或卵石，不宜采用砂岩加工成的碎石，且应采用连续两级配或连续多级配。粗集料的技术要求除应符合本规范第 6.4 节的规定外，其压碎指标尚应不大于 $10 \\%$ ；坚固性试验结果失重率对钢筋混凝土结构应小于 $8 \\%$ ，对预应力混凝土结构应小于 $5 \\%$ 。粗集料的吸水率应小于 $2 \\%$ ，当用于干湿循环、冻融循环下的混凝土时应小于 $1 \\%$ 。粗集料的最大粒径宜不超过 $2 6 . 5 \\mathrm { m m }$ （大体积混凝土除外），且不得超过保护层厚度的 2/3。粗集料中有害物质含量的限值应符合表 6.15.6 的规定。\n\n表 6.15.6 粗集料中有害物质含量限值  \n\n\n\n\n\n## 6.15.7 外加剂应选用高性能减水剂、高效减水剂或复合减水剂，并应选择减水率高、坍落度损失小、适量引气、与水泥之间具有良好的相容性、能明显改善或提高混凝土耐久性能且质量稳定的产品。引气剂或引气型外加剂应有良好的气泡稳定性。用于提高混凝土抗冻性的引气剂、减水剂和复合外加剂中均不得掺有木质磺酸盐组分，并不得采用含有氯盐的防冻剂。外加剂的性能指标应符合表6.15.7的规定。\n\n表 6.15.7 外加剂性能指标  \n\n\n\n\n\n注：1. 表中压力泌水率比仅适用于泵送混凝土用外加剂。\n\n2. 高性能混凝土用外加剂，应保证配制的混凝土具有适宜施工的坍落度保留值与凝结时间，满足混凝土耐久性要求的含气量。\n\n## 6.15.8矿物掺合料应选用品质稳定、来料均匀的粉煤灰、粒化高炉矿渣粉和硅灰等。所用掺合料的技术要求除应符合本规范第 6.7 节的规定外，尚应分别符合表 6.15.8-1～表 6.15.8-3的规定。\n\n表 6.15.8-1 粉煤灰技术要求  \n\n\n\n\n\n注：1. 粉煤灰中的 CaO 含量大于 $5 \\%$ 时，应经试验证明其安定性合格。\n\n2. 预应力高性能混凝土或浪溅区的钢筋混凝土应采用Ⅰ级粉煤灰或烧失量不大于 $5 \\%$ 、需水量比不大于 $1 0 0 \\%$ 的Ⅱ级粉煤灰。\n\n表 6.15.8-2 粒化高炉矿渣粉技术要求  \n\n\n\n\n\n表 6.15.8-3 硅灰技术要求');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8faeb87-2f8f-41c0-9ff2-0791eb82e33b', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第一章 总 则', '第一章 总 则第一条 为了规范生产安全事故的报告和调查处理，落实生产安全事故责任追究制度，防止和减少生产安全事故，根据《中华人民共和国安全生产法》和有关法律，制定本条例。\n\n第二条 生产经营活动中发生的造成人身伤亡或者直接经济损失的生产安全事故的报告和调查处理，适用本条例；环境污染事故、核设施事故、国防科研生产事故的报告和调查处理不适用本条例。\n\n第三条 根据生产安全事故（以下简称事故）造成的人员伤亡或者直接经济损失，事故一般分为以下等级：\n\n（一）特别重大事故，是指造成 30 人以上死亡，或者 100人以上重伤（包括急性工业中毒，下同），或者 1亿元以上直接经济损失的事故；\n\n（二）重大事故，是指造成 10人以上 30人以下死亡，或者 50 人以上 100 人以下重伤，或者 5000 万元以上 1 亿元以下直接经济损失的事故；\n\n（三）较大事故，是指造成3 人以上 10人以下死亡，或者10人以上50人以下重伤，或者1000万元以上5000万元以下直接经济损失的事故；\n\n（四）一般事故，是指造成 3 人以下死亡，或者10 人以下重伤，或者 1000 万元以下直接经济损失的事故。\n\n国务院安全生产监督管理部门可以会同国务院有关部门，制定事故等级划分的补充性规定。\n\n本条第一款所称的“以上”包括本数，所称的“以下”不包括本数。\n\n第四条 事故报告应当及时、准确、完整，任何单位和个人对事故不得迟报、漏报、谎报或者瞒报。\n\n事故调查处理应当坚持实事求是、尊重科学的原则，及时、准确地查清事故经过、事故原因和事故损失，查明事故性质，认定事故责任，总结事故教训，提出整改措施，并对事故责任者依法追究责任。\n\n第五条 县级以上人民政府应当依照本条例的规定，严格履行职责，及时、准确地完成事故调查处理工作。事故发生地有关地方人民政府应当支持、配合上级人民政府或者有关部门的事故调查处理工作，并提供必要的便利条件。\n\n参加事故调查处理的部门和单位应当互相配合，提高事故调查处理工作的效率。\n\n第六条 工会依法参加事故调查处理，有权向有关部门提出处理意见。\n\n第七条 任何单位和个人不得阻挠和干涉对事故的报告和依法调查处理。\n\n第八条 对事故报告和调查处理中的违法行为，任何单位和个人有权向安全生产监督管理部门、监察机关或者其他有关部门举报，接到举报的部门应当依法及时处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a8fc4401-9409-457f-bd99-6e5c84d87677', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '雪荷载（Part 1）', '雪荷载## 7.1 雪荷载标准值及基本雪压\n\n### 7.1.1 影响结构雪荷载大小的主要因素\n是当地的地面积雪白重和结构上的积雪分布，它们直接关系到雪荷载的取值和结构安全，要以强制性条文规定雪荷载标准值的确定方法。\n\n### 7.1.2 基本雪压的确定方法和重现期\n直接关系到当地基本雪压值的大小，因而也直接关系到建筑结构在雪荷载作用下的安全，必须以强制性条文作规定。确定基本雪压的方法包括对雪压观测场地、观测数据以及统计方法的规定，重现期为 50 年的雪压即为传统意义上的 50 年→遇的最大雪压，详细方法见本规范附录。对雪荷载敏感的结构主要是指大跨、轻质屋盖结构，此类结构的雪荷载经常是控制荷载，极端雪荷载作用下的容易造成结构w.weboos.c整体破坏，后果特别严重，应此基本雪压要适当提高，采用 100年重现期的雪压。\n\n本规范附录 E.5 中提供的 50 年重现期的基本雪压值是根据全国 672 个地点的基本气象台仗的的最大雪压或雪深资料，按附录 规定的方法经统计得到的雪压。本次修订在原规范数据的基础上，补充了全国各台站自 1995 年至 2008 年的年极值雪压数据，进行了基本雪压的重新统计。根据统计结果，新疆和东北部分地区的基本雪压变化较大，如新疆的阿勒泰基本雪压由1. 25 增加到\'1. 65 ，伊宁由1. 增加到1. ，黑龙江的虎林由o. 增加到1. 。近几年西北、东北及华北地区出现了历史少见的大雪天气，大跨轻质屋盖结构工程因雪灾遭受破坏的事件时有发生，应引起设计人员的足够重视。\n\n我国大部分气象台(站)收集的都是雪-深数据，而相应的积雪密度数据又不齐全。在统计中，当缺乏平行观测的积雪密度时，均以当地的平均密度来估算雪压值。\n\n各地区的积雪的平均密度按下述取用:东北及新疆北部地区的平均密度取 $\\mathrm { 1 5 0 k g / m ^ { 3 } }$ ;华北及西北地区取 $1 3 0 \\mathbf { k g } / \\mathbf { m } ^ { 3 }$ ，其中青海取 $\\boldsymbol { 1 2 0 } \\mathbf { k g } / \\mathbf { m } ^ { 3 }$ 气淮河、秦岭以南地区一般取 $\\mathrm { 1 5 0 k g / m ^ { 3 } }$ ，其中江西、浙江取 $2 0 0 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。\n年最大雪压的概率分布统一按极值 型者虑，具体计算可按本规范附录 的规定。我国基本雪压分布图且有如下特点:\n\n1)新疆北部是我国突出的雪压高值区。该区由于冬季受北冰洋南侵的冷温气流影响，雪量丰富，且阿尔泰山、天山等山脉对气流有阻滞和抬升作用，更利于降雪。加上温度低，积雪可以保持整个冬季不融化，新雪覆老雪，形成了特大雪压。在阿尔泰山区域雪压值达1 $1 . 6 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n东北地区由于气旋活动频繁，并有山脉对气流的抬升作用，冬季多降雪天气，同时因气温低，更有利于积雪。因此大兴安岭及长白山区是我国又一个雪压高值区。黑龙江省北部和吉林省东部的广泛地区，雪压值可达 $0 . 7 \\mathrm { k N / m ^ { 2 } }$ 以上。但是吉林西部和辽宁北部地区，因地处大兴安岭的东南背风坡，气流有下沉作用，不易降雪，积雪不多，雪压不大。\n\n长江中下游及淮河流域是我国稍南地区的一个雪压高值区。该地区冬季积雪情况不很稳定，有些年份一冬无积雪，而有些年份在某种天气条件下，例如寒潮南下，到此区后冷暖空气僵持，加上水汽充足，遇较低温度，即降下大雪，积雪很深，也带来雪灾。 1955 年元旦，江淮一带降大雪，南京雪深达 51cm，正阳关达 $5 2 \\mathrm { c m }$ ，合肥达 $4 0 \\mathrm { c m }$ 1961 年元旦，浙江中部降大雪，东阳雪深达 $5 5 \\mathrm { c m }$ ，金华达 $4 5 \\mathrm { c m }$ 。江西北部以及湖南一些地点也会出现 $4 0 \\sim 5 0 )$ ） $\\mathrm { { c m } }$ 以上的雪深。因此，这一地区不少地点雪压达 $\\left. 0 , 4 0 \\sim 0 . 5 0 \\right)$ ） $\\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 }$ 。但是这里的积雪期是较短的，短天，长则 10 来天。\n\n的川|西、澳北山区的雪压也较高。因该区海拔高，温度低，降雪较多而不易融化。但该区的河谷内，由于落差大，高度相对低和气流下沉增温作用，积雪就不多。\n\n华北及西北大部地区，冬季温度虽低，但水汽不足，降水量较少，雪压也相应较小，一般为 $\\left. 0 . 2 \\sim 0 . 3 \\right)$ ） $\\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 }$ 。西北干旱地区，雪压在 $0 . 2 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 以下。该区内的燕山、太行山、祁连山等山脉，因有地形的影响，降雪稍多，雪压可在 $0 . 3 \\mathbf { k N } /$ $\\mathbf { m } ^ { 2 }$ 以上。\n\n6) 南岭、武夷山脉以南，冬季气温高，很少降雪，基本元积雪。\n\n对雪荷载敏感的结构，例如轻型屋盖，考虑到雪荷载有时会远超过结构自重，此时仍采用雪荷载分项系数为1. 40，屋盖结构的可靠度可能不够，因此对这种情况，建议将基本雪压适当提高，但这应由有关规范或标准作具体规定。\n\n7. 1. 4 对山区雪压未开展实测研究仍按原规范作一般性的分析估计。在元实测资料的情况下，规范建议比附近空旷地面的基本雪压增大 $20 \\%$ 采用。\n\n## 7.2 屋面积雪分布系数eboo\n\n### 7.2.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a905f453-0dfc-46b5-8aba-b91947b285a7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．4 变幅机构电动机过载校验', '犚．4 变幅机构电动机过载校验变幅机构电动机过载校验按式（R．4）进行：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { \\sum F _ { \\mathrm { m a x } }  { v _ { \\mathrm { b } } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ ；$m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$\\sum F _ { \\mathrm { m a x } }$ — 包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 产生风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力在变幅齿条（或变幅螺杆、油缸、钢丝绳等）上的分力之和，在各变幅位置所有值的最大变幅力，单位为牛顿（N）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅齿条（或螺杆、油缸、钢丝绳等）的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；同式（P.5）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a90e00e8-f2d9-437d-bae9-c3ec593c69ea', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故过程简介', '一、事故过程简介1997年，在某银行工地上，发生了一起重大的塔机倾覆事故，造成死亡2人，重伤1人，塔机整机报废的重大损失。\n\n当时，在十一层营业楼工地上，QTz25塔机拆卸时，工作人员没有按照说明书中的拆卸方案和要求，即在 $1 8 . 5 \\mathrm { m }$ 吊臂幅度处起吊一个标准节作为平衡重，以使顶升部分处于平衡，而且吊臂也没有处在说明书中所要求的正方位，致使顶升部分更加不平衡，顶升套架滚轮与塔身严重卡阻。在拆卸第一节时便已出现这种情况，但拆卸人员没有停机检查，而是左右摆动吊臂，继续强行拆卸，当拆卸第2个标准节时，卡阻现象更为严重，并有刺耳的“咔咔”声。拆卸人员仍继续往上顶升塔帽，结果导致油缸推杆与顶升横梁的螺纹连接破坏，顶升部分失去支承力，整个套架连同前后臂急剧下降并砸在塔身上，巨大的冲击力把平衡臂的钢丝绳拉索拉断，平衡臂前后2节从螺栓连接处断开坠落，塔机失去平衡，在吊臂自重及冲击力作用下，塔身上部四节失稳弯折，套架以上部分滑脱坠落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a912d716-a560-4590-8a77-f2ac7555c7c8', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一百零七条 生产经营单位的从业人员不落实岗位安全责任', '第一百零七条 生产经营单位的从业人员不落实岗位安全责任，不服从管理，违反安全生产规章制度或者操作规程的，由生产经营单位给予批评教育，依照有关规章制度给予处分；构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a912e7c2-ef6e-40e7-bf08-307c5fcd9729', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '本条所述的起吊重量是指构件和吊索具的总重量', '本条所述的起吊重量是指构件和吊索具的总重量。12.3.4支架上安装构件应符合下列规定：\n\n1构件应按设计或施工方案要求的顺序进行安装。\n\n2在起重设备能力足够的前提下，宜减少构件分段的数量，或通过采取预先组拼、扩大拼装单元的方式进行安装。\n\n3当构件过大或限于条件需将其横向分块进行起吊安装时，首次安装的块段应能自稳，否则应加设防倾覆装置；后续安装的构件应及时与已安装构件连接，形成稳定结构。\n\n4构件宜通过预拼装或采用匹配件的方式提高其安装精度。在安装过程中应及时对梁体进行纠偏，避免误差累积。\n\n5构件就位时，平面位置和高程的偏差应符合本规范第14.2.1条的规定。\n\n6对自身刚度较小的构件，安装时应加设临时固定杆件，防止其产生扭曲变形。\n\n7采用千斤顶顶升和下放构件时，应设置保护垛或使用自锁式千斤顶。\n\n8在支架上移动构件时，宜采用千斤顶、移位器、滑靴、轨道梁或滑道等专用工具，加力的支点或反力点宜设在轨道梁上；当采用支架以外的反力点移动或拖拉构件时，应对支架的强度、变形和稳定性进行验算。\n\n9在支架上栓接钢构件时，冲钉和普通螺栓的总数不得少于栓孔总数的1/3,且其中冲钉的数量不得多于2/3，其余栓孔应布置高强度螺栓并初拧，再逐步替换冲钉和普通螺栓。冲钉的直径应较栓孔设计直径小 $0 , 3 \\mathrm { { m m } }$ ，普通螺栓的直径应较栓孔设计直径小 $1 . ~ 0 \\mathrm { m m }$ ，且其长度均应大于拼装板束的厚度。\n\n10在支架上焊接钢构件时，应先将构件准确定位并临时固定，定位时应预留焊缝焊接的收缩量和反变形量；焊接前，当构件的对接接口有间隙过宽、间隙宽度不一致、对接处钢板的错边量超差等问题时，应采用匹配件或定位件等临时工装对其进行矫正。\n\n11落架、体系转换和支架拆除应按设计及施工方案规定的方法和要求实施。对连续梁宜集中统一落梁。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a917d4d1-201e-42b7-b3b9-7de80259b374', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明特殊桥梁在地震作用下，梁端一般会产生较大的位移。因此选用梁端伸缩缝时，应考虑地震作用下的梁端位移。如果所选用的伸缩缝的伸缩量不够，在地震作用下，主桥和引桥的主梁会发生碰撞，危及桥梁安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a91876b8-93b2-44ea-8912-3405023c49cf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.5 减速器的选择', '6.1.1.5 减速器的选择## 6.1.1.5.1 在一般情况下，起升机构减速器的设计预期寿命应与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，则所选减速器的设计预期寿命可小于该起升机构所对应的机构工作寿命。\n\n## 6.1.1.5.2 采用起重机用减速器时，当所选用的减速器参数表上标注的工作级别与所设计的起升机构的工作级别不一致时，应引入减速器功率修正系数。\n\n## 6.1.1.5.3 采用普通用途减速器时，还应用电动机的最大起动转矩验算减速器输入轴的强度，用额定起升载荷（考虑起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ）作用在减速器输出轴上的短暂最大力矩和最大径向力验算减速器输出轴的强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a91b18d1-d078-4da5-89f4-9bed43fd6262', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算确定下区格局部压应力值 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）及其扩散区长度 $c ( y )$ ）时，可参照局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 和分布长度 $C$ 沿板宽方向的变化公式，即式（N．1）和式（N．2）计算：\n\n![](images/507ff91922129797236c080a617470334b5d057d227281cf5ce893b73347a65e.jpg)  \n图 犖．1\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\it y ) = \\frac { 2 \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\pi } \\bigg [ \\arctan \\frac { c } { y } - 3 \\bigg ( \\frac { y } { B } \\bigg ) ^ { 2 } \\bigg ( 1 - \\frac { 2 y } { 3 B } \\bigg ) \\arctan \\frac { c } { B } \\bigg ] \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n$$\nc ( \\boldsymbol { y } ) = c \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\boldsymbol { y } ) } \\Big ( 1 - \\frac { \\boldsymbol { y } } { B } \\Big )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）— 局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$c ( y )$ -局部压应力的分布长度 $C$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$y$ 以局部压应力作用边为原点向另一边方向的坐标，即板的上边缘至下区格上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$B$ —腹板的总宽(高)度,单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ arctan $\\frac { c } { y }$ $\\frac { c } { B }$ 的单位为弧度。\n\n## 犖．3 包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$\n\n包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $K$ 按表N．2计算。\n\n表 犖．2 带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n表 犖．2（续）  \n\n\n\n\n\n注： $\\gamma _ { \\mathrm { a } } = \\frac { E I _ { \\mathrm { S } } } { b D } , \\delta _ { \\mathrm { a } } = \\frac { A _ { \\mathrm { S } } } { b t }$ ：\n\n$I _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ），当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线计算；一侧配置时，按与板相连的加劲肋边缘为轴线计算；\n\n$A _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$r$ -板被加劲肋的分隔数；  \n$D { = } \\frac { E t ^ { 3 } } { 1 2 ( 1 { - } v ^ { 2 } ) } ( \\tau$ 为钢材的泊桑比）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a92b1e8b-11f8-432d-8e75-99126d5ae9ab', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明由于减隔震装置是减隔震桥梁中的重要组成部分，它们要求具有设计要求的预期性能。因此，本规范要求在实际采用减隔震装置前，应对减隔震装置的性能和特性进行严格的检测试验。原则上要求由原形测试结果来确认减隔震系统在地震时的性能与设计相符。检测试验主要包括减隔震装置在动力荷载下和静力荷载下的特性试验，以及温度特性试验、磨损和疲劳试验等。不同类型的减隔震装置检测试验的项目和参数也可能不同，应依据相关的产品标准和检测规程进行试验和检测。\n\n### 10.2.4 常用的减隔震装置分为整体型和分离型两类，两类减隔震装置水平位移从$50 \\%$ 的设计位移增加到设计位移时，其恢复力增量不宜低于其承担的上部结构重量的 $2 . 5 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a934bb8c-51f4-4141-99ab-cfd3cdcc8c07', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '8 架桥机作业管理', '8 架桥机作业管理## 8.1 安全工作制度\n\n对于架桥机针对每项工程的作业,无论作业量的多少,都应建立一个安全工作制度并遵守。安全工作制度应包括以下内容：\n\na) 作业计划；  \nb) 合适的架桥机的选用；  \nc） 架桥机的维护、检查和必要的试验；  \nd) 制定专门的培训计划并确定明确自身职责的主管人员以及与架桥机操作有关的其他人员；  \ne) 经过专门培训的并授予充分监督权的授权人员；  \nf) 获取所有必备证书和其他有效文件；  \ng） 未经许可，架桥机在任何时候都不得使用或移动；  \nh) 建立包括架桥机操作人员在内的人员能理解的通讯方式；  \ni) 故障及事故的发生应及时报告。\n\n## 8.2 架梁作业计划\n\n### 8.2.1 要求\n\n所有架梁作业计划应保证安全操作并充分考虑到各种危险因素。计划应由有相当经验的管理人员制定。架梁作业计划应包括：\n\na) 待架桥梁的特征(包括质量、架设跨度和桥梁的构造特征)和架设方法；  \nb) 桥墩、桥台和路基的结构特征及是否能够满足架桥机施工载荷的要求；  \nc） 架桥机通过隧道、提篮拱桥等建筑物时，是否满足安全净空的要求；  \nd) 必要的情况下，应由桥梁设计单位提供架桥机适合于本工程的检算报告；  \ne) 架桥机作业应考虑环境可能存在的危险因素、实际的空间作业环境、墩台和路基的适用性;  \nf) 架桥机所需的安装和拆卸。\n\n### 8.2.2 架梁作业程序管理\n\n进行架梁作业前，应按安全规程和使用说明书的要求制定严密的作业程序表,并在作业时严格履行作业程序表。\n\n## 8.3 故障及事故报告\n\n管理人员应保证坚持有效的故障及事故报告制度。该制度应包括告知管理人员、记录故障排除的结果以及架桥机再次投入使用的许可手续。该制度还应包括及时通报以下情况：\n\na) 每日检查或定期检查中发现的故障；  \nb) 在其他时间发现的故障；  \nc） 不论轻重与否的突发事件或意外事件；  \nd) 发生的危险情况或事故报告。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a93b569c-aa19-419d-b888-ad3b9fa4e599', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0523一2005 水泥混凝土拌合物稠度试验方法', 'T0523一2005 水泥混凝土拌合物稠度试验方法 (维勃仪法）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a946530e-77ef-44a1-8730-3f954a9821ed', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：大跨径拱桥的拱上结构较重，纵向分配较长，故施工时需要严格遵守设计规定的加载程序，使施工过程中的实际拱轴线与设计拱轴线尽量接近，以防止拱的纵向失稳。\n\n## 19.11.3 对在支架或拱架上浇筑拱圈的中、小跨上承式拱桥，当不卸除支架或拱架进行拱上结构施工时，其主拱圈的混凝土强度应全部达到设计规定的强度；对下承式或中承式拱桥，其悬吊桥面系的混凝土应在支架或拱架卸落后进行浇筑，吊杆混凝土应在桥面系完成后再对称浇筑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a948c3af-bbd2-40e6-ac01-236ba3094709', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '起升lifting', '起升lifting提升使平台向更高层面运动的操作。\n\n### 3.2.71\n下降lowering使平台向更低层面运动的操作。\n\n### 3.2.72\n限位装置over-run device限制运动部件或装置超过预设极限位置的装置。\n\n### 3.2.73');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a96a0634-543d-4ad3-aa08-30e3a0090306', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 1）', '犉．3 极限状态设计法先计算各个指定的载荷或特性载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数 $\\phi$ 增大，并乘以与相关载荷组合的该项计算载荷相应的分项载荷系数犉 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ ，然后根据表20或附录 G所确定的载荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $F _ { j }$ 犼。各个载荷的系数 $\\phi$ 按第4章相关条款和附录G确定，而分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 见表20，其范围列于表 H．1中。\n\n在有高度危险的特定情况下还要对组合载荷犉 犛 $F _ { j }$ 犼乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ （见4．3．4．2．6），得出设计载荷 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ 。由此确定设计载荷效应 $S _ { \\mathrm { k } }$ 。由作用在构件或部件上的载荷效应（内力）计算出应力 $\\sigma _ { 1 l }$ ，与由采用适当的载荷系数计算出来的局部效应（内力）引起的其他应力 $\\sigma _ { 2 l }$ 相组合，便得到合成设计应力 $\\sigma _ { l }$ ，最后再将此合成的设计应力犚 $\\sigma _ { l }$ 同适当规定的应力极限值lim 相比较。 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 是用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 去除规定的强度 $R$ 而获得。lim 也可以是其他广义的可接受的极限状态控制值，如控制结构变形的相对挠度极限值，控制结构振动的振动衰减参数的极限状态值等。\n\n极限状态设计法的典型流程图示于图F．2。\n\n$f _ { i }$ -—作用在构件或部件上的载荷i;$F _ { j }$ ——由载荷 $f _ { i }$ 乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } }$ 后构成的组合载荷 $\\Sigma \\gamma _ { \\mathrm { { p } { : } } } f _ { i } = F _ { j }$ $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ ——在特定情况下考虑了高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ 的设计载荷\n\n$S _ { \\mathrm { k } }$ ———在构件或支承部件犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $F _ { j }$ 犼或设计载荷 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } } F _ { j }$ 犼引起的内力；  \n$\\sigma _ { 1 l }$ — 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { l }$ -在个别特定构件l中的合成设计应力；  \n$R$ ——由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力，例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限状态应力；\n\n![](images/6a72df2947ff012d11deb85b456d40b710b23f70b5a010ee193ede3b2936089b.jpg)  \n图 犉．2 用极限状态设计法进行设计的典型流程图\n\nlim — 适当规定的应力极限值，极限设计应力，或其他广义的可接受的极限状态控制值；$\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 根据所确定的载荷组合，选得的用于各个载荷的分项载荷系数；$\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 抗力系数；$\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ —高危险度系数。\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=3>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=5>4</td><td rowspan=1 colspan=6>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 cols');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a974d13b-6512-4833-a25a-b7cac737b79b', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '10.6 检验', '10.6 检验10.6.1涂装施工前，构件的自由边应符合本规范第10.1.5条的规定。  \n检验方法：目视检查。10.6.2 涂装施工前，构件表面的除油应符合本规范第10.2.2条的规定。  \n检验方法：目视检查。\n\n10.6.3涂装前构件表面的清洁度及粗糙度应满足设计条件。\n\n检验方法：表面清洁度采用图谱对照检查，表面粗糙度采用粗糙度比较样板或粗糙度测量仪检查。\n\n10.6.4涂料品种、施工环境应符合设计要求及所用涂装材料产品说明书的要求。  \n检验方法：采用温度计、湿度计或摇表，露点仪等检查施工环境。\n\n10.6.5涂料涂层的表面应平整、均匀一致，无漏涂、起泡、裂纹、气孔和返锈等现象，允许有轻微桔皮和局部轻微流挂。金属涂层表面应均匀一致，不允许有漏涂、起皮、鼓泡、大熔滴、松散粒子、裂纹和掉块等，允许有轻微结疤和起皱。\n\n检验方法：目视检查，采用涂层附着力拉拔仪检查。\n\n10.6.6涂层厚度应符合设计要求及所用涂装材料产品说明书的要求。每个测量单元应至少选取3处基准表面，每个基准表面应按5点法进行测量。干膜厚度可采用“85—15\"规则判定，即允许有 $1 5 \\%$ 的读数低于规定值，但每一单独读数不得低于规定值的 $8 5 \\%$ 。对于结构主体外表面，可采用\"90—10\"规则判定。涂层厚度达不到设计要求时，应增加涂装道数，直至合格为止。漆膜厚度测定点的最大值不得超过设计厚度的3倍。\n\n检验方法：采用湿膜对比卡检查涂层湿膜厚度，采用漆膜测厚仪检查涂层干膜厚度。\n\n10.6.7涂料涂层附着力，当检测的涂层厚度不大于 $2 5 0 \\mathrm { ~ \\textmu ~ m ~ }$ 时，各道涂层和涂层体系的附着力宜按划格法进行，且应不大于1级；当检测的涂层厚度大于 $2 5 0 \\mathrm { ~ \\textmu ~ m ~ }$ 时，附着力试验宜按拉开法进行，涂层体系附着力应不小于3MPa。用于钢桥面的富锌底漆，涂层附着力应不小于5MPa。\n\n检验方法：划格法，拉开法等。\n\n10.6.8涂装完成后，构件的标识、编号应清晰完整。\n\n检验方法：目视检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a978222f-a6d1-4507-9313-b5dad6fd0220', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 33）', '><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i，mcr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">临界局部压应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（55）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">i,1er</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">临界压缩应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（53）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">om</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">局部压应力的平均值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(31)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">om</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板的计算点上的局部压应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（60）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m（y）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">局部压应力om沿板宽方向变化到y处的值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(N.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Omax</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">为应力o,，,\"中的最大应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（5）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械零件的拉伸疲劳强度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(111)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[o]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械零件拉伸或压缩疲劳许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(114)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">品</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢材的屈服点</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（28）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴心受压构件使用的大于 235 N/mm的钢材屈服点</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(45)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">B</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢材的屈服点</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（97）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">高强度螺栓钢材的屈服点</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（39)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝的公称抗拉强度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(126)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Owr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">零件拉伸,压缩,弯曲的疲劳极限</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(102)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x、y</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件同一计算点上所受的两个方向的正应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（33）</td></tr><tr><td colspan=\"1\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a97d7eb3-e58e-4393-b45e-d007335f7550', '31《焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GBT3323.1-2019）.md', '6通则（Part 1）', '6通则## 6.1辐射安全防护\n\n如果缺少适当的防护措施，X或伽玛射线会对人体健康造成重大危害。X射线设备或放射源的使用应符合放射防护法规的要求。开展射线检测工作时，应严格执行相关法律法规规定的安全防护措施。\n\n## 6.2表面处理和检测时机\n\n工件表面通常不需进行处理，但当表面缺欠或覆层影响缺陷检出时，应对工件表面进行打磨或去除覆层。\n\n除非另有规定，射线检测应在制造完工后进行，如磨削或热处理后。\n\n## 6.3射线底片上焊缝定位\n\n当射线底片上无法清晰显示焊缝边界时，应在焊缝两侧放置高密度材料的定位标记。\n\n## 6.4射线底片标识\n\n被检工件的每一个透照区段,均应放置由字母、数字、符号组成的识别标记,例如：产品编号、焊缝编号、返修标记、透照日期等，表征检测图像所属工件、部位等信息。标记的影像应位于有效评定区之外，并确保每一区段标记明确无误。\n\n## 6.5工件标记\n\n工件表面宜作出永久性标记，以确保每张底片准确定位(例如：零点、方向、标识、尺寸等)。\n\n若材料性质或使用条件不允许在工件表面上作永久性标记时，可通过透照示意图或拍照等方式记录。\n\n## 6.6胶片搭接\n\n当透照区域要采用两张以上胶片检测时，每张胶片应具有一定的搭接区域，以确保整个受检区域均被透照。应将高密度搭接标记置于搭接区的工件表面，并使之能显示在每张射线底片上。\n\n## 6.7最低像质值\n\n金属材料焊缝射线检测的最低像质值要求见表 $\\mathrm { { A . 1 \\sim } }$ 表A.12。其他材料射线检测的像质值要求应按GB/T23901.4规定，由合同各方商定。\n使用Ir192或Se75检测时，当像质值不能满足表 $\\mathrm { { A . 1 \\sim } }$ 表A.12要求时，经合同各方商定，可按以下要求执行：\n\n双壁双影透照技术，A级和B级 $, w = 2 t$ ）：使用 $\\mathrm { I r 1 9 2 , 1 0 ~ m m } { < } w { \\leqslant } 2 5 ~ \\mathrm { m m }$ ，允许像质值减1；使用 $\\mathrm { S e } 7 5 , 5 \\ \\mathrm { m m } { < } w { \\leqslant } 1 2 \\ \\mathrm { m m }$ ,允许像质值减1。  \n单壁单影和双壁单影透照技术，A级：使用 $\\mathrm { I r 1 9 2 , 1 0 ~ m m } { < } w { \\leqslant } 2 4 ~ \\mathrm { m m }$ ，允许像质值减2；使用 $\\mathrm { I r 1 9 2 , 2 4 ~ m m } { < } w { \\leqslant } 3 0 ~ \\mathrm { m m }$ ，允许像质值减1;使用 $\\mathrm { S e } 7 5 , 5 \\ \\mathrm { m m } { < } w { \\leqslant } 2 4 \\ \\mathrm { m m }$ ，允许像质值减1。  \n单壁单影和双壁单影透照技术，B级：使用 $\\mathrm { I r 1 9 2 , 1 0 ~ m m } { < } w { \\leqslant } 4 0 ~ \\mathrm { m m }$ ，允许像质值减1;使用 $\\mathrm { S e 7 5 } , 5 \\ \\mathrm { m m } { < } w { \\leqslant } 2 0 \\ \\mathrm { m m }$ ,允许像质值减1。\n\n## 6.8像质计的类型与使用\n\n采用GB/T23901.1(丝型像质计)或GB/T 23901.2（阶梯孔型像质计)测定射线检测图像质量。像质计放置时,应优先放置在被检工件射线源侧表面，且在焊缝被透照区中心邻近母材处，紧贴工件表面，只要几何条件允许，像质计标记及铅字F(如使用)应位于有效评定区之外。\n\n根据所使用的像质计类型，应注意以下两种情况：\n\na) 使用丝型像质计时，应垂直于并横跨焊缝放置，细丝朝外，其位置应确保至少有 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 丝长显示在黑度均匀的区段(通常是邻近焊缝的母材区域)。按7.1.6 和7.1.7的透照布置曝光时，丝型像质计可平行于管环焊缝放置，丝影像不宜投影在焊缝影像上。  \nb）使用阶梯孔型像质计时，像质计的放置应将所要求的孔号紧靠焊缝。\n\n采用7.1.6和7.1.7透照布置时，像质计可放置于射线源侧或胶片侧。只有当像质计无法放置于射线源侧时，才可放置于胶片侧，但应至少通过一次对比试验来确定影像质量，方法是在射线源侧和胶片侧各放置一个像质计，采用相同的透照条件，观察所得底片以确定像质值。双壁透照且像质计放在胶片侧时，不必作对比试验。此时像质值按表 $\\mathrm { { A . 3 \\sim } }$ 表A.12确定。\n\n像质计放置于胶片侧时，应紧贴像质计放置铅字\"F”，并在检测报告中注明。\n\n如果采取相关措施能保证，相同被检工件或区域透照部位是以相同的透照参数和透照技术进行射线检测，且获得的图像对比度灵敏度没有差异，则不必对每幅图像进行对比度灵敏度确定。具体的图像对比度灵敏度确定要求宜由合同各方商定。\n\n外径大于或等于 $2 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的管对接环焊缝，采用射线源中心法进行周向透照时，宜在圆周方向上等间隔放置至少三个像质计。\n\n## 6.9像质评定\n\n底片的观察条件应满足GB/T 19802的要求。\n\n通过观察底片上的像质计影像，确定可识别的最细丝径编号或最小孔径编号，以此作为像质值。对丝型像质计，若在黑度均匀区域内有至少 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 丝长连续清晰可见，则该丝视为可识别；对阶梯孔型像质计，若阶梯上有两个相同直径的孔，两孔应均可识别，则该阶梯视为可识别。\n\n在射线检测报告中，应注明所使用的像质计类型、型号及所达到的像质');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a98219b5-2cda-4129-9289-3faaff7895be', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 2）', '_ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 同式（100）；\n\n$K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } } , K _ { \\mathrm { c } }$ ———系数。\n\n## 6．2．6．4 作为 $r _ { \\mathbf { \\lambda } } ^ { \\mathbf { \\lambda } } , \\pmb { \\sigma } _ { \\mathbf { \\lambda } \\mathbf { b } }$ 和 $\\pmb { \\sigma } _ { \\mathrm { w r } } ( \\tau _ { \\mathrm { w r } } )$ ）函数的疲劳极限\n\n图 为疲劳极限曲线［史密斯（ ）图］，它表达了疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ （或 $\\tau _ { \\mathrm { d } }$ ）与极值应力比 $r$ 、抗拉强度 $\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ 和交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } } \\left( \\tau _ { \\mathrm { w r } } \\right)$ ）之间的假设关系，这些关系也如表43内容所示。\n\n![](images/11e20db59fd3109eb3b1ce87ac1faf12091333f316a621f739c0ff669d9679a7.jpg)  \n图 11 疲劳极限曲线\n\n表 43 机械零件疲劳极限 $\\pmb { \\sigma } _ { \\bf d } ( \\tau _ { \\bf d } )$ ）与 $r \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 的关系  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>正应力</td><td rowspan=1 colspan=1>-1≤r&lt;0</td><td rowspan=1 colspan=1>5σd=3-22r</td><td rowspan=1 colspan=1>交变应力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0≤r≤1</td><td rowspan=1 colspan=1>53Owd=53owrr1b</td><td rowspan=1 colspan=1>脉动应力</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>剪切应力</td><td rowspan=1 colspan=1>-1≤r&lt;0</td><td rowspan=1 colspan=1>5Td3-2rTwr</td><td rowspan=1 colspan=1>交变应力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0≤r≤1</td><td rowspan=1 colspan=1>53TwrTd=           3twr3 r51- 1Ob</td><td rowspan=1 colspan=1>脉动应力</td></tr></table>\n\n\n## 6．2．6．5 疲劳寿命曲线（威勒曲线）\n\n图12的疲劳寿命曲线表示了当所有应力循环具有相同的幅值和相同的应力循环特征值 $r$ 时，疲劳破坏前能承受的应力循环数 $n$ 和最大应力 $\\sigma ^ { ( \\tau ) }$ ）之间的函数关系，假设如下：\n\na） 对 $n _ { \\mathrm { T } } { \\leqslant } 8 \\times 1 0 ^ { 3 }$ ：\n\n$$\n\\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma  \\cdot \\tau$ -最大应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）。  \nb） 对 $8 \\times 1 0 ^ { 3 } <  { n _ { \\mathrm { T } } } < 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 的有限疲劳区，这一函数关系可由图12双对数坐标中的 TD直线来表示：  \n在所考虑的区间内，威勒曲线的斜率由 $C$ 来表示。\n\n$$\nC = \\tan \\ \\varphi { = } \\frac { \\log \\ 2 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 6 } - \\log \\ 8 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 3 } } { \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { b } } - \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { d } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\scriptstyle C = \\tan \\varphi = { \\frac {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a99dd2cd-c11a-4aec-bcaa-15588ae7a38b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 3）', ' { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折减系数 $\\eta$ 值按表17中的 $a / b { = } 1$ 时相对应的结构迎风面充实率 $\\varphi$ 查取。\n在正方形塔架中，当风沿塔身截面对角线方向作用时，风载荷最大，可 取 为 正 向 迎 风 面 风 载 荷的1．2倍。\n\n\n\n空气动力长细比 $=$ 构件长度 或迎风面的截面高（宽）度\n\n在格构式结构中，单根构件的长度 $l _ { i }$ 取为相邻节点的中心间距，参见b)图。\n\n\n\n结构迎风面充实率 $\\varphi =$ 实体部分面积 A M Xbi轮廓面积 A LXB\n\n\n\n  \n图 5 风力系数计算中的定义\n\n### 4．2．2．3．6 挡风折减系数\n\n挡风折减系数的计算有以下两种情况：\n\na） 两片构件的挡风折减\n\n当两片等高且型式相同的构件或构架平行布置相互遮挡时，迎风面的构件或构架上的风载荷仍用式（11）或式（12）进行计算；被前片构件遮挡的后片构件的风载荷计算，应考虑前片对后片的挡风折减作用，即用后片的迎风面积乘以挡风折减系数犫 $\\eta$ 来计算， $\\eta$ 值随图 $5 \\ \\mathrm { b }$ ）定义的结构迎风面的充实率 $\\varphi$ 和图5c）定义的间隔比 $a / b$ 的值选取，见表17。\n\n表 17 挡风折减系数 $\\eta$   \n\n\n\n\n\n#### b） $n$ 片构件的挡风折减\n\n对于 $n$ 片型式相同且彼此等间隔平行布置的结构或构件，在纵向风力作用下，应考虑前片结构对后犃片结构的重叠挡风折减作用，此时结构纵向的总迎风面积 $A$ 按式（14）计算：\n\n$$\nA = ( 1 + \\eta + \\eta ^ { 2 } + \\cdots + \\eta ^ { n - 1 } ) \\varphi A _ { 0 1 } = \\frac { 1 - \\eta ^ { n } } { 1 - \\eta } \\varphi A _ { 0 1 } ~ . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n……( 14 )\n\n式中：\n\n$A$ -结构纵向的总迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；$\\eta$ 挡风折减系数；$\\varphi$ 第一片结构的迎风面充实率；$A _ { 0 1 }$ — 第一片结构的外形轮廓面积，单位为平方米犃 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ）。\n\n当按式（14）算得的迎风面积 $A$ 和用式（11）或式（15）计算结构总风载荷时，因各片结构型式相同，犆只用其中一片结构的风力系数 $C$ 相乘即可。\n\n### 4．2．2．4 雪和冰载荷\n\n对于某些地区，应当考虑雪和冰载荷。也应考虑由于冰、雪积结引起受风面积的增大。\n\n### 4．2．2．5 温度变化引起的载荷\n\n一般情况不考虑温度载荷；但在某些地区，如果起重机在安装时与使用时温度差异很大，或者跨度较大的超静定结构（如跨度达 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 以上的双刚性支腿的门式起重机），则应当考虑因温度变化引起结构件膨胀或收缩受到约束所产生的载荷，本项载荷的计算可根据用户提供的有关资料进行。\n\n### 4．2．3 特殊载荷\n\n特殊载荷是指在起重机非正常工作时或不工作时的特殊情况下才发生的载荷，包括由起重机试验、受非工作状态风、缓冲器碰撞及起重机（或其一部分）发生倾翻、起重机意外停机、传动机构失效或起重机基础受到外部激励等引起的载荷。在防疲劳失效的计算中也不考虑这些载荷。犘\n\n#### 4．2．3．1 非工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { w } \\mathbb { I } }$\n\n非工作状态风载荷，是起重机在不工作时能承受的最大风力作用。非工作状态计算风压和与之相应的计算风速列于表18中。计算非工作状态风载荷时，要用表19所列的风压高度变化系数来计及受风部位离地高度的影响。将此风载荷与起重机相应的自重载荷进行组合，用于验算非工作状态下起重机零部件及金属结构的强度、起重机整机抗倾覆稳定性，并进行起重机的抗风防滑装置、锚定装置等的\n\n设计计算。\n\n起重机非工作状态风载荷按式（15）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { w \\ I I } } } = C K _ { \\mathrm { { h } } } \\rho _ { \\parallel } A\n$$\n\n……（15）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 起重机的非工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ -同式（11)；  \n$K _ { \\mathrm { h } }$ — 风压高度变化系数，见表19；  \n$\\phi _ { \\mathbb { I } }$ 非工作状态计算风压，见表18,单位为牛每二次方米 $\\mathrm { { ( N / m ^ { 2 } } }$ ）；$A$ 同式(11)。\n\n在计算非工作状态风载荷时，还应考虑从总起升质量 $m$ 中卸除了有效起升质量 $\\Delta m$ 后还悬吊着的吊具质量 $\\eta m$ 仍受到的非工作风力的作用，系数为 $\\eta ^ { = 1 - ( \\Delta m / m ) }$ 。\n\n表 18 非工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<<<HTBL|4cb5e4486134046bc68d388760edef2|END>>>\n\n\n表 19 风压高度变化系数 $\\pmb { K } _ { \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a99e490f-374a-46da-8ffa-e1399208387a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 7）', '. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right.$ 、$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ ］来进行校核。\n\n式（76）中第三项分子中的 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 应带各自的正负号，分母中的 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r } } ]$ 和 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r } } \\right]$ 则是相应的疲劳许用应力。\n\n从表33中的 $[ \\sigma _ { - 1 } ]$ 值看出，当工作级别 $\\mathrm { E 1 \\sim E 3 }$ 所对应的构件或连接的应力集中情况等级 $\\mathrm { W } _ { \\mathrm { 0 } }$ 、$\\mathrm { W _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 0 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 2 } }$ 中的 $\\stackrel { \\textstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } { \\scriptscriptstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } .$ ］值有的已大于构件静强度的基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，说明可以不必进行单项疲劳强度核算。若 $\\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right]$ 值虽小于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，但计算出的 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right] \\left( \\geqslant \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] \\right)$ ）已大于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，则该构件或连接也不必进行单项疲劳强度核算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a9a8f61d-5114-449b-9fb7-b268716c3381', '43《生产安全事故应急预案管理办法》.md', '第四章 应急预案的实施', '第四章 应急预案的实施第三十条各级人民政府应急管理部门、各类生产经营单位应当采取多种形式开展应急预案的宣传教育，普及生产安全事故避险、自救和互救知识，提高从业人员和社会公众的安全意识与应急处置技能。\n\n第三十一条各级人民政府应急管理部门应当将本部门应急预案的培训纳入安全生产培训工作计划，并组织实施本行政区域内重点生产经营单位的应急预案培训工作。\n\n生产经营单位应当组织开展本单位的应急预案、应急知识、自救互救和避险逃生技能的培训活动，使有关人员了解应急预案内容，熟悉应急职责、应急处置程序和措施。\n\n应急培训的时间、地点、内容、师资、参加人员和考核结果等情况应当如实记入本单位的安全生产教育和培训档案。\n\n第三十二条各级人民政府应急管理部门应当至少每两年组织一次应急预案演练，提高本部门、本地区生产安全事故应急处置能力。\n\n第三 十三条生产经营单位应当制定本单位的应急预案演练计划，根据本单位的事故风险特点，每年至少组织一次综合应急预案演练或者专项应急预案演练，每半年至少组织一次现场处置方案演练。\n\n易燃易爆物品、危险化学品等危险物品的生产、经营、储存、运输单位，矿山、金属冶炼、城市轨道交通运营、建筑施工单位，以及宾馆、商场、娱乐场所、旅游景区等人员密集场所经营单位，应当至少每半年组织一次生产安全事故应急预案演练，并将演练情况报送所在地县级以上地方人民政府负有安全生产监督管理职责的部门。\n\n县级以上地方人民政府负有安全生产监督管理职责的部门应当对本行政区域内前款规定的重点生产经营单位的生产安全事故应急救援预案演练进行抽查；发现演练不符合要求的，应当责令限期改正。\n\n第三十四条应急预案演练结束后，应急预案演练组织单位应当对应急预案演练效果进行评估，撰写应急预案演练评估报告，分析存在的问题，并对应急预案提出修订意见。\n\n第三十五条应急预案编制单位应当建立应急预案定期评估制度，对预案内容的针对性和实用性进行分析，并对应急预案是否需要修订作出结论。\n\n矿山、金属冶炼、建筑施工企业和易燃易爆物品、危险化学品等危险物品的生产、经营、储存、运输企业、使用危险化学品达到国家规定数量的化工企业、烟花爆竹生产、批发经营企业和中型规模以上的其他生产经营单位，应当每三年进行一次应急预案评估。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a9bc76a2-1c63-4e3b-8837-a48e22197efa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．9 起重机的有效使用期', '9．9 起重机的有效使用期起重机都是按一定的理论寿命即设计预期寿命进行设计的，但起重机设计预期寿命并不完全等同于起重机的有效使用寿命期。\n\n对起重机的有效使用期起有害影响的主要因素是：\n\n疲劳现象；   \n磨损；   \n腐蚀；   \n操作、装配和拆装时的偶发事故；   \n超载；   \n保养不良等。   \n附 录 犃   \n（资料性附录）   \n起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a9bcb3b7-991f-45ed-88a7-be82d0857801', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 2）', '承压许用应力，按式（30）计算：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } ] = 1 . 4 [ \\sigma ]\n$$\n\n……（30）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } \\right]$ ———端面承压许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n## 5．3．2 连接材料及其许用应力\n\n### 5．3．2．1 焊条、焊丝、焊剂材料\n\n手工焊条应符合 GB／T5117和 GB／T5118的规定。焊丝应符合 GB／T5293和 GB／T8110的规定。\n\n焊条、焊丝和焊剂，应与母材的综合机械性能相适应。\n\n### 5．3．2．2 高强度螺栓副、销轴材料\n\n高强度螺栓、螺母和垫圈材料应符合GB／T1231或GB／T3633的规定。大于 M24的扭剪型高强度螺栓副和大于 M30的高强度螺栓副，应符合GB／T3098．1、GB／T3098．2等的规定。各种规格的螺栓副除选用 GB／T1231规定的材料外，还可采用 GB／T3077规定的用于8．8级的 $4 0 \\ \\mathrm { { C r } }$ 和用于10．9级以上的 $3 5 ~ \\mathrm { C r M o } \\mathrm { , 4 2 ~ C r M o }$ 等钢材。\n\n主要承载连接销轴的材料，宜采用符合 GB／T699的45钢及符合 GB／T3077的 $4 0 ~ \\mathrm { C r } , 3 5 ~ \\mathrm { C r M o }$ 、$4 2 ~ \\mathrm { C r M o }$ 等钢材，并进行必要的热处理。\n\n### 5．3．2．3 连接的许用应力\n\n#### 5．3．2．3．1 焊缝的许用应力\n\n在焊缝连接的设计中，焊缝应具有与母材同等的综合机械性能。\n\n焊缝承受纵向拉伸、压缩时，许用应力不应超过焊缝纵向拉、压许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ ，承受剪切时不应超过焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 。根据焊接条件、焊接方法和焊缝质量分级，焊缝的许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] , \\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 见表23。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 23 焊缝的许用应力犪  \n\n\n\n\n\n#### 5．3．2．3．2 铆钉、螺栓、销轴连接的许用应力\n\n##### 5．3．2．3．2．1 铆钉连接的许用应力\n\n铆钉分剪切铆钉（单剪、双剪或复剪），拉力铆钉和拉剪组合铆钉。\n\n铆钉在承受拉剪组合应力时应分别计算剪切应力和拉伸应力，计算值应分别小于对应的许用应力。  \n主要承载构件使用铆钉连接时，应避免铆钉受拉。  \n在连接中沿同一受力方向至少排列两个以上铆钉。  \n铆钉连接的许用应力见表24。\n\n单位为牛每平方毫米a Ⅰ类孔有：\n表 24 铆钉连接的许用应力（Ⅰ类孔犪）  \n\n\n\n\n\n—在装配好的结构件上按设计孔径钻成的孔；—在单个零件和结构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；—在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孔。b 工地安装的连接铆钉，其许用应力宜适当降低。c ［］为铆钉或构件相应钢材的基本许用应力，见表22。d 当为埋头或半埋头铆钉时，表中数值乘以0．8予以降低。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a9c88357-4410-4332-909a-c524fa236392', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 1）', '附 录 犘## （规范性附录）起重机各机构电动机的初选\n\n## 犘．1 电动机的型式\n\n### 犘．1．1 起重机的主要机构一般选用起重冶金用系列异步电动机、直流电动机，在电动葫芦等起升机构中，也可采用锥形转子制动异步电动机或圆柱形转子转动电动机，或适合于起重机使用特点的其他电动机。\n\n### 犘．1．2 在具有爆炸性气体的危险场合使用的起重机，应选防爆系列起重用电动机。\n\n## 犘．2 电动机功率的初选方法\n\n### 犘．2．1 稳态计算功率法\n\n#### 犘．2．1．1 起升机构\n\n##### 犘．2．1．1．1 稳态起升功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n当起升机构用同一台电动机驱动时，其稳态计算功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．1）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } \\cdot v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\eta }\n$$\n\n……（P．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态起升功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；起升机构总效率。\n\n##### 犘．2．1．1．2 电动机初选\n\n对未能提供CZ值及相应计算数据的电动机，可以用式（P．1）的计算结果，并考虑该机构实际的接电持续率（参见表 Q．2），直接从电动机样本上初选出所需要的电动机。\n\n#### 犘．2．1．2 运行机构\n\n##### 犘．2．1．2．1 稳态运行功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n稳态运行功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．2）计算：\n\n\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { j } } \\cdot v _ { \\mathrm { y } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta \\cdot m }\n$$\n\n……（P．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态运行功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）；  \n$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式（89）；  \n$m$ 运行机构电动机台数。\n\n##### 犘．2．1．2．2 电动机初选\n\n用式（P．2）计算所得的结果乘以一个大于1的系数，从电动机样本上初选所需的电动机。对室外作业的起重机，此系数为 $1 . 1 { \\sim } 1 . 3$ ；对室内作业起重机及室外作业的装卸桥小车，此系数为 $1 . 2 { \\sim } 2 . 6$ 。运行速度高者取大值。\n\n#### 犘．2．1．3 牵引小车式运行机构\n\n##### 犘．2．1．3．1 稳态运行功率\n\n牵引小车式变幅机构与牵引小车式运行机构作用原理相似，如果其驱动轮（或卷筒）上的转矩为$M$ ，则牵引小车式变幅机构(即小车运行机构)电动机的稳态变幅(运行)功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ ，可以按式(P.3)计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { M \\bullet n } { 9 5 5 0 \\ \\eta }\n$$\n\n……（P．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态变幅（运行）功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$M -$ -驱动轮(或卷筒)的转矩，单位为牛米( $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ；$n$ 驱动轮(或卷筒)的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 同式（89）。\n\n##### 犘．2．1．3．2 电动机初选\n\n用式（P．3）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．2 等效功率法\n\n#### 犘．2．2．1 回转机构\n\n##### 犘．2．2．1．1 等效功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$\n\n等效功率 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ 按式（P．4）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { e q } } \\bullet n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．4）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 回转机构电动机的等效回转功率，单位为千瓦（kW）；  \n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 同式（92）；$n$ 起重机回转速度，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ；7 同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### 犘．2．2．2．1 非平衡动臂式变幅机构\n\n###### 犘．2．2．2．1．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．5）计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a9ca65b7-7d19-43df-8e6a-305f7a480850', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）', '（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a9cd0b9a-f34b-4608-ba47-7552078385a0', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '3 金属结构', '3 金属结构## 3.1 总则（见标准3.1条）\n\n\n\n\n\n条文性质：强制性条文。\n\n此条在这里并没有过多的说明，但包含的内容及其广泛，虽然是强制性条款，但又没有具体的要求，仅是原则性的要求，而原则性的要求也没有引用GB/T3811-2008《起重机设计规范》等相关的标准，主要是提示设计、制造、安装、检验、改造等过程中应注意的原则。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a9ce0b52-9093-4c6e-af01-65a65c3ae072', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．4 变幅机构电动机过载校验', '犚．4 变幅机构电动机过载校验变幅机构电动机过载校验按式（R．4）进行：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { \\sum F _ { \\mathrm { m a x } }  { v _ { \\mathrm { b } } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ ；$m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$\\sum F _ { \\mathrm { m a x } }$ — 包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 产生风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力在变幅齿条（或变幅螺杆、油缸、钢丝绳等）上的分力之和，在各变幅位置所有值的最大变幅力，单位为牛顿（N）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅齿条（或螺杆、油缸、钢丝绳等）的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；同式（P.5）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a9d426f2-c8f9-48e9-877a-85cfbde65931', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第四十五条违反本法第二十条、第二十一条、第二十三条第一款', '第四十五条违反本法第二十条、第二十一条、第二十三条第一款、第二十四条第一款规定，在相关自然保护区域、禁猎（渔）区、禁猎（渔）期猎捕国家重点保护野生动物，未取得特许猎捕证、未按照特许猎捕证规定猎捕、杀害国家重点保护野生动物，或者使用禁用的工具、方法猎捕国家重点保护野生动物的，由县级以上人民政府野生动物保护主管部门、海洋执法部门或者有关保护区域管理机构按照职责分工没收猎获物、猎捕工具和违法所得，吊销特许猎捕证，并处猎获物价值二倍以上十倍以下的罚款；没有猎获物的，并处一万元以上五万元以下的罚款；构成犯罪的，依法追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a9d43736-7281-44b3-8280-8a9177357723', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '2.0.11外露可导电部分 exposed', '2.0.11外露可导电部分 exposed conductive part设备上能触及的可导电部分，它在正常状况下不带电，但在基本绝缘损坏时会带电。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a9e687a1-b6b7-48b1-9132-6f3aa7fec597', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.10.1 无黏结预应力所采用的材料应符合下列规定', '7.10.1 无黏结预应力所采用的材料应符合下列规定：1 无黏结预应力筋的性能和质量应符合现行《无粘结预应力钢绞线》（JG/T161）的规定；制作无黏结预应力筋的钢绞线，其质量应符合现行《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224）的规定。\n\n2 无黏结预应力筋的护套应采用挤塑型高密度聚乙烯管，其性能和质量应符合现行《聚乙烯（PE）树脂》（GB/T11115）的规定。护套表面应光滑，无裂缝、凹陷、可见钢绞线轮廓、气孔及机械损伤等缺陷。\n\n3 防腐润滑脂应符合现行《无粘结预应力筋用防腐润滑脂》（JG/T 430）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a9f34ad2-f5dc-435e-9999-485f4e72b3c5', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '11 桩工机械', '11 桩工机械1）桩工机械安装完毕应按规定履行验收程序，并应经责任人签字确认；\n\n2）作业前应编制专项方案，并应对作业人员进行安全技术交底；\n\n3）桩工机械应按规定安装安全装置，并应灵敏可靠；\n\n4）机械作业区域地面承载力应符合机械说明书要求;\n\n5）机械与输电线路安全距离应符合现行行业标准《施工现场临时用电安全术规范》JGJ46 的规定。\n\n\n\n\n\n表B.3 扣件式钢管脚手架检查评分表  \n\n\n\n\n\n表 B.5 门式钢管脚手架检查评分表  \n\n\n\n\n\n表B.6 碗扣式钢管脚手架检查评分表  \n\n\n\n\n\n表B．8 承插型盘扣式钢管支架检查评分表  \n\n\n\n\n\n表 B．9 高处作业吊篮检查评分表  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n表 B.12 模板支架检查评分表  \n\n\n\n\n\n表B．13 “三宝、四口”及临边防护检查评分表  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n表B.15 物料提升机检查评分表  \n\n\n\n\n\n表 B.16 施工升降机检查评分表  \n\n\n\n\n\n表B.17 塔式起重机检查评分表  \n\n\n\n\n\n表B.18 起重吊装检查评分表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('a9f4bfb0-150a-4af1-b230-dc83e95dca24', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 钢护筒的直径和长度越大，则其壁厚亦需要厚一些，才能满足施工时不变形的要求，壁厚尺寸按刚度要求经计算确定是比较可靠的方法。\n\n## 9.4.2 钻孔宜采用高性能优质泥浆，泥浆的配合比应通过试验确定，配制时膨润土或聚丙烯酰胺（PHP）水解后宜静置 24h。在钻孔过程中，宜采用泥水分离装置进行泥浆的循环。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa0696a2-e1af-48db-953a-f6089910dbf6', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 1）', '1 总则1.0.1 为规范公路桥涵设计，按照安全、耐久、适用、环保、经济和美观的原则，制定本规范。\n\n1.0.2 本规范适用于新建和改建各等级公路桥涵的设计。\n\n1.0.3 公路桥涵结构的设计基准期为100年。\n\n1.0.4 公路桥涵主体结构和可更换部件的设计使用年限不应低于表1.0.4的规定。\n\n表1.0.4桥涵设计使用年限（年）  \n\n\n\n\n\n1.0.5 特大、大、中、小桥及涵洞按单孔跨径或多孔跨径总长分类规定见表1.0.5。\n\n表1.0.5桥梁涵洞分类  \n\n\n\n\n\n注：1.单孔跨径系指标准跨径。\n\n2.梁式桥、板式桥的多孔跨径总长为多孔标准跨径的总长；拱式桥为两端桥台内起拱线间的距离；其他形式桥梁为桥面系行车道长度。\n\n3.管涵及箱涵不论管径或跨径大小、孔数多少，均称为涵洞。\n\n4.标准跨径：梁式桥、板式桥以两桥墩中线间距离或桥墩中线与台背前缘间距为准；拱式桥和涵洞以净跨径为准。\n\n1.0.6 公路桥涵应进行抗风、抗震、抗撞等减灾防灾设计。\n\n1.0.7 公路桥涵设计应满足环境保护和资源节约的有关要求。\n\n1.0.8 公路桥涵设计除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定。\n\n## 2 术语和符号\n\n### 2.1 术语\n\n2.1.1 设计基准期 design reference period 为确定可变作用等的取值而选用的时间参数。\n\n2.1.2 设计使用年限/design working/service life\n\n在正常设计、正常施工、正常使用和正常养护条件下，桥涵结构或结构构件不需进行大修或更换，即可按其预定目的使用的年限。\n\n2.1.3 极限状态 limt states\n\n整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一功能要求，此特定状态为该功能的极限状态。\n\n2.1.4 承载能力极限状态 ultimatelimit 对应于结构或结构构件达到最大承载力或不适于继续承载的变形的状态。\n\n2.1.5 正常使用极限状态 serviceability limit states 对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值的状态。\n\n2.1.6 设计状况 design situations\n\n代表一定时段内实际情况的一组设计条件，设计时应做到在该组条件下结构不超越有关的极限状态。\n\n2.1.7 结构耐久性 structural durability\n\n在设计确定的环境作用和养护、使用条件下，结构及其构件在设计使用年限内保持其安全性和适用性的能力。\n\n2.1.8 作用 action\n\n施加在结构上的集中力或分布力（直接作用，也称为荷载）和引起结构外加变形或约束变形的原因（间接作用）。\n\n2.1.9 永久作用，permanent action\n\n在设计基准期内始终存在且其量值变化与平均值相比可以忽略不计的作用，或其变化是单调的并趋于某个限值的作用。\n\n2.1.10 可变作用 variable action\n\n在设计基准期内其量值随时间而变化，且变化值与平均值相比不可忽略不计的作用。\n\n2.1.11 偶然作用 accidental action 在设计基准期内不一定出现，而一旦出现其量值很大，且持续时间很短的作用。\n\n2.1.12 作用的标准值 characteristic value of an action\n\n作用的主要代表值，可根据对观测数据的统计、作用的自然界限或工程经验确定。\n\n2.1.13 可变作用的伴随值 accompanying value of a variable action\n\n在作用组合中，伴随主导作用的可变作用值。可以是组合值、频遇值或准永久值。\n\n2.1.14 作用的代表值 representative value of an action 极限状态设计所采用的作用值。可以是作用的标准值或可变作用的伴随值。\n\n2.1.15 作用的设计值 design value of an action 作用的代表值与作用分项系数的乘积。\n\n2.1.16 可变作用的组合值 combination value of a variable action\n\n使组合后的作用效应的超越概率与该作用单独出现时其标准值作用效应的超越概率趋于一致的作用值；或组合后使结构具有规定可靠指标的作用值。可通过组合值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.17 可变作用的频遇值 frequent value of a variableaction\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较小的作用值；或被超越的频率限制在规定频率内的作用值。可通过频遇值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.18 可变作用的准永久值 quasi-permanent value of a variable action\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较大的作用值。可通过准永久值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.19 作用效应 effect of action\n\n由作用引起的结构或结构构件的反应。\n\n2.1.20 作用组合（荷载组合）combination of actions（loadcombination）\n\n在不同作用的同时影响下，为验证某一极限状态的结构可靠度而采用的一组作用设计值。\n\n2.1.21 作用基本组合 fundamental combinationof actions 承载能力极限状态设计时，永久作用设计值与可变作用设计值的组合。\n\n2.1.22 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quas');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa09f036-c8d0-4154-94e4-0d5bf89cdcd4', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．9 水域地形测量', '5．9 水域地形测量## 5．9．1 采用GPS 测量技术对测深点进行定位，已得到广泛的应用，目前的发展已相对成熟，本次修订将其初次引入。\n\n回声测深仪包括单波速测深仪和多波速测深仪，二者的基本技术要求相同。\n\n## 5．9．2 由于测深的相关工具和仪器所适应的深度范围分别为，测深杆 $0 \\sim 4 \\mathrm { m }$ ，测深锤 $0 \\sim$ $2 0 \\mathrm { m }$ ；测深仪lm以上。而测深杆测深在 $0 \\sim 4 \\mathrm { m }$ 范围内，其较差为 $0 . ~ 2 { \\sim } 0 . ~ 3 \\mathrm { m }$ ；测深锤测深，在流速不大，水深小于 $2 0 \\mathrm { m }$ 的情况下，其较差为0. $3 \\mathord { \\sim } 0$ ．5m；测深仪测深，在电压、转速正常情况下，测深精度为水深的 $1 \\% \\sim 2 \\%$ 。据此估算出测深深度中误差，如表5．9．2。相关行业规范的指标，与其基本相符。\n5．9．4水上作业本身就具有一定的危险性，而在水下环境不明的区域进行作业时，须对潜在的危险有所把握，并作好安全应急措施。\n\n5．9．5水尺设置的原则：要使所设立的水尺对水位变化的范围能做到有效的控制，且相邻水尺的控制范围要有适当的重叠，水位观测资料要能充分反映全测区水位的变化。所以，当水尺的控制范围不能重叠时，应增设水尺。\n\n5．9．6为了与水深测量精度相匹配，并略高于其精度，因此对于水尺零点高程的联测，要求不低于图根水准测量精度的规定是适宜的。\n\n5．9．7强调使用模拟记录的目的，是为了及时发现测深粗差或减少测深粗差的影响。对测深仪作业规定说明如下：\n\n1对于工作时电压与额定电压及实际转速与规定转速之差的变动范围，这里仅作了一般性规定。作业时，还应以仪器说明书(鉴定书)为依据，适当调整。\n\n2换能器安装位置的规定，主要是要求尽量避免因船体运动(摇晃)而产生的干扰。船首附近受水流冲击影响较大，也容易在换能器底部产生气泡。故将换能器安装在距船头 1$/ 3 { \\sim } 1 / 2$ 船长朴县比特会活的。\n\n3对于坡度变化较大的水下地形，如果定位中心与换能器中心偏移较大将导致所测的水深图失真，影响成图质量，因此必须进行偏心改正。\n\n4根据实践经验及有关资料，测船因风浪造成的摇动大小，取决于风浪的强弱及测船的抗风性能，而测深仪记录纸上回声线的起伏变化可反映出其对测深的影响。当起伏变化不大时，风浪对测深精度影响不大，可正常作业。如记录纸上出现有0． $4 \\mathord { \\sim } 0$ ．5m的锯齿形变化时，实际水面浪高一般将超出其值 $1 \\sim 2$ 倍，此时船身大幅度摇动，直接造成换能器入水深度变化较大，引起测深误差较大。按海上和内河船舶的抗风能力，规定了内陆水域和海域不同的回声线波形起伏限值。\n\n5．9．11要求根据水域地形图的精度、无线电定位精度的预估和测区范围，合理配置岸台数量及位置。\n\n5．9．12GPS 测深点定位的主要技术要求：\n\n1技术要求主要是基于本规范第3章和本章5．3节的内容，并参考现行国家标准《海道测量规范》GB 12327、《水运工程测量规范》JTJ203 等的相关规定而提出的，着重考虑了水深测量实际需要及目前GPS接收机的发展现状。\n\n2在控制点上对流动GPS 接收机进行检验和比对时间的长短，以能判断GPS 接收机可稳定接收数据并能测出(或解算出)坐标为原则。\n\n3由于GPS 接收机与测深仪是两种类型的仪器，即GPS 接收机用于点位测量，测深仪用于水深测量。两种仪器采集到的数据进入计算机时，必须保持同步。\n\n5．9．13由于GPS-RTK 定位技术能实时获得测深仪换能器底部的三维坐标数据，波浪的上下波动对其高程数据影响不大，减去水深即可获得水底坐标高程数据。而船体的前后起伏或左右摆动对其垂直方向的测量数据有一定影响。因此，作业时要注意控制船体的平稳。\n\n5．9．14由于受多种因素的影响，对 $2 0 \\mathrm { m }$ 以下的水深测量，取不同深度测点深度中误差平均值的 $2 \\sqrt { 2 }$ 倍，即为0. $4 \\mathrm { m }$ ，作为比对较差的限值指标；对大于 $2 0 \\mathrm { m }$ 的水深测量，将前述0．4m的限值按 $2 0 \\mathrm { m }$ 水深折合成百分比误差，即为0． $0 2 \\times \\mathrm { { H } \\left( m \\right) }$ 。本条为修订新增内容。\n\n## 5．10地形图的修测与编绘\n\n### (I）地形图的修测\n\n5．10. $1 \\sim 5$ ．10．4地形图的修测，是为了满足用户对地形图现势性的需要。作业时，应根据地形(地物、地貌)的变化情况和用户的要求，确定测区范围、制定测量方案。这里给出了地形图修测的具体规定。\n\n### （II）地形图的编绘\n\n5．10. $5 \\sim 5$ ．10．7编绘地形图主要是基于经济合理的考虑，将不同时期、不同比例尺\n\n的专业图和综合图进行统一编绘，生成新的满足用户需求的产品。这里给出了地形图编绘的原则性规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa1fe39b-4d76-4440-9294-3ac28cf5ea06', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5 地形测量（Part 1）', '5 地形测量## 5．1 一般规定\n\n### 5．1．1 地形图测图的比例尺，根据工程的设计阶段、规模大小和运营管理需要，可按表  \n5．1．1选用。\n\n表5.1.1测图比例尺的选用  \n\n\n\n\n\n注：1对于精度要求较低的专用地形图，可按小一级比例尺地形图的规定进行测绘或利用小一级比例尺地形图放大成图。2对于局部施测大于1：500 比例尺的地形图，除另有要求外，可按1：500 地形图测量的要求执行。\n\n### 5．1．2 地形图可分为数字地形图和纸质地形图，其特征按表5．1．2分类。\n\n表5.1.2地形图的分类特征  \n\n\n\n\n\n### 5．1．3 地形的类别划分和地形图基本等高距的确定，应分别符合下列规定：\n\n1应根据地面倾角(α)大小，确定地形类别。\n\n平坦地： $\\alpha < 3 ^ { \\circ }$ ；  \n丘陵地： $3 ^ { \\circ } \\leqslant \\alpha < 1 0 ^ { \\circ }$ ；  \n山地： $1 0 ^ { \\circ } \\leqslant \\alpha < 2 5 ^ { \\circ }$ ；  \n高山地： $\\alpha \\mathrm { > } 2 5 ^ { \\circ }$ 。\n\n2地形图的基本等高距，应按表5．1．3选用。\n\n表5.1.3 地形图的基本等高距(m)  \n\n\n\n\n\n注：1一个测区同一比例尺，宜采用一种基本等高距。2水域测图的基本等深距，可按水底地形倾角所比照地形类别和测图比例尺选择。\n\n### 5．1．4 地形测量的区域类型，可划分为一般地区、城镇建筑区、工矿区和水域。\n\n### 5．1．5 地形测量的基本精度要求，应符合下列规定：\n\n1地形图图上地物点相对于邻近图根点的点位中误差，不应超过表5.1.5-1的规定。\n\n表5.1.5-1 图上地物点的点位中误差  \n\n\n\n\n\n注：1隐蔽或施测困难的一般地区测图,可放宽 $50 \\%$ 。21：500比例尺水域测图、其他比例尺的大面积平坦水域或水深超出 20m的开阔水域测图，根据具体情况，可放宽至2.0mm。\n\n2等高(深)线的插求点或数字高程模型格网点相对于邻近图根点的高程中误差，不应超过表5．1．5-2 的规定。\n\n表5.1.5-2等高(深)线插求点或数字高程模型格网点的高程中误差  \n\n\n\n\n\n注：1 $h _ { \\mathrm { d } }$ 为地形图的基本等高距 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ 。2对于数字高程模型， $h _ { d }$ 的取值应以模型比例尺和地形类别按表5.1.3取用。3隐蔽或施测困难的一般地区测图，可放宽 $50 \\%$ 。4当作业困难、水深大于 ${ 2 0 } \\mathbf { m }$ 或工程精度要求不高时，水域测图可放宽1倍。\n\n3工矿区细部坐标点的点位和高程中误差，不应超过表5．1．5-3的规定。\n\n表5.1.5-3细部坐标点的点位和高程中误差  \n\n\n\n\n\n4地形点的最大点位间距，不应大于表5．1．5-4的规定。\n\n表5.1.5-4地形点的最大点位间距(m）  \n\n\n\n\n\n注：水域测图的断面间距和断面的测点间距，根据地形变化和用图要求，可适当加密或放宽。\n\n5地形图上高程点的注记，当基本等高距为0．5m时，应精确至0.0lm；当基本等高距大于0．5m时，应精确至0.1m。\n\n### 5．1．6 地形图的分幅和编号，应满足下列要求：\n\n1 地形图的分幅，可采用正方形或矩形方式。  \n2 图幅的编号，宜采用图幅西南角坐标的千米数表示。  \n3 带状地形图或小测区地形图可采用顺序编号。  \n4 对于已施测过地形图的测区，也可沿用原有的分幅和编号。\n\n### 5．1．7 地形图图式和地形图要素分类代码的使用，应满足下列要求：\n\n1地形图图式，应采用现行国家标准《1：5001：10001：2000 地形图图式》GB/T7929和《1：50001：10000地形图图式》GB／T5791。\n\n2地形图要素分类代码，宜采用现行国家标准《1：5001：10001：2000 地形图要素分类与代码》GB 14804和《1：50001：100001：250001：500001：100000 地形图要素分类与代码》GB／T15660。\n\n3对于图式和要素分类代码的不足部分可自行补充，并应编写补充说明。对于同一个工程或区域，应采用相同的补充图式和补充要素分类代码。\n\n### 5．1．8 地形测图，可采用全站仪测图、GPS-RTK 测图和平板测图等方法，也可采用各种方法的联合作业模式或其他作业模式。在网络RTK技术的有效服务区作业，宜采用该技术，但应满足本规范地形测量的基本要求。\n\n### 5．1．9 数字地形测量软件的选用，宜满足下列要求：\n\n1适合工程测量作业特点。  \n2满足本规范的精度要求、功能齐全、符号规范。  \n3操作简便、界面友好。\n\n4采用常用的数据、图形输出格式。对软件特有的线型、汉字、符号，应提供相应的库文件。5具有用户开发功能。6具有网络共享功能。\n\n### 5．1．10 计算机绘图所使用的绘图仪的主要技术指标，应满足大比例尺成图精度的要求。\n\n### 5．1．11 地形图应经过内业检查、实地的全面对照及实测检查。实测检查量不应少于测图工作量的 $10 \\%$ ，检查的统计结果，应满足表5．1． $5 { - } 1 { \\sim } 5$ ．1．5一3的规定。\n\n## 5．2 图根控制测量\n\n### 5．2．1 图根平面控制和高程控制测量，可同时进行，也可分别施测。图根点相对于邻近等级控制点的点位中误差不应大于图上0．1mm，高程中误差不应大于基本等高距的1／10。\n\n### 5．2．2 对于较小测区，图根控制可作为首级控制。\n\n### 5．2．3 图根点点位标志宜采用木(铁)桩，当图根点作为首级控制或等级点稀少时，应埋设适当数量的标石。\n\n### 5．2．4 解析图根点的数量，一般地区');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa22a050-d71a-480d-8a79-8e88f2f0ef0e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.4 减速器的选择', '6.1.4.4 减速器的选择## 6.1.4.4.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与起升机构减速器相同。\n\n## 6.1.4.4.2 平衡臂架式变幅机构、牵引小车式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa23f339-5385-4521-8d33-2f626d5a7803', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明等效塑性铰长度 $L _ { \\mathrm { p } }$ 同塑性变形的发展和极限压应变有很大的关系，由于试验结果离散性很大，目前主要用经验公式来确定。本规范引用了美国AASHTO桥梁抗震设计规范的相关公式。\n\n## 7.4.5塑性铰区域的最大容许转角应根据极限破坏状态的曲率能力，按式（7.4.5）计算：\n\n$$\n\\theta _ { \\mathrm { { u } } } ~ = ~ { \\frac { L _ { \\mathrm { { p } } } ( \\phi _ { \\mathrm { { u } } } - \\phi _ { \\mathrm { { y } } } ) } { K _ { \\mathrm { { d s } } } } }\n$$\n\n式中： $\\phi _ { \\mathrm { u } }$ —极限破坏状态的曲率能力（ $1 / \\mathrm { c m } )$ ），一般情况下，可按本规范第7.4.8条计算，但对于矩形截面和圆形截面桥墩，可按本规范附录A计算；$K _ { \\mathrm { d s } }$ -延性安全系数，可取2.0。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa252515-b444-4d54-b7aa-d18fa6cfabec', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 11）', 'colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.55</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.28</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=2>载     荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YDA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移或变形引起的载荷，见4.2.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa30e43d-5a00-443b-8b7b-0e370deee96a', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '4.4 稳定性计算', '4.4 稳定性计算### 4.4.1～4.4.3 此3条规定了各类支撑结构需要进行的稳定性验算内容，如表1所示。\n\n表1 各类支撑结构需要进行的稳定性验算内容');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa331625-e6cc-4ce0-bf04-010a2e29a6ab', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 2）', ' -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi$ 一般选用下列值：对于绕线电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 6 5$ ；对于变频调速笼型电动机 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi { = } 0 . 8 { \\sim } 0 . 8 2$ ；对于直接起动笼型电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 5$ 。\n\n## 7．8．5 导线载流量校正犐\n\n导线载流量 $I _ { z }$ 按式（141）校正计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（141）\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { a } }$ ——— 导线或穿管导线多根并列敷设校正系数；  \n$K _ { \\mathfrak { r } }$ ———环境温度校正系数；$K _ { \\mathrm { j } }$ — 重复短时工作制的接电持续率校正系数；  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ ———电线电缆载流量的基准值，单位为安培（A）。  \n各载流量计算系数参见附录 U。\n\n## 7．8．6 导线敷设\n\n### 7．8．6．1 在有机械损伤的地方，导线应敷设于线槽、金属管或软管中；在有化学腐蚀的地方，电缆连接处应采取有效措施，保证接触良好；在有油污侵蚀的地方，要防止油污侵蚀电缆；线槽、导线管的出口处，应防止磨损电缆。\n\n### 7．8．6．2 电缆固定敷设时，弯曲半径不应小于电缆外径的5倍。至少不应低于制造商提供的相应数据。\n\n### 7．8．6．3 三相或单相交流电源线穿管应在同一根导线管内。\n\n### 7．8．6．4 导线的连接及分支点处应设置接线盒，其防护等级应适合周围环境条件。\n\n### 7．8．6．5 对于控制屏（柜）、接线箱等电气设备的接线端子，若接线端子间的意外连接会造成设备损坏时，应将相关端子明显分开。\n\n### 7．8．6．6 不同供电电压等级的导线，若各导线的绝缘耐压都大于其中最高的供电电压等级，则可将它们敷设在同一线槽或导线管中，或者安排在同一根电缆内。安全照明电源应单独敷设。\n\n### 7．8．6．7 变频器输出的动力电缆，敷设时宜与控制电缆分开，条件允许时尽可能避免平行走线，应尽可能远离有电子器件的设备或传感检测元件，重要信号应采取屏蔽措施。\n7．8．6．8 导线两端应采用铜质冷压端头（对于直接连接到压接式端子的导线除外）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa39af50-a0ee-4822-978e-140be44577da', '25《建设工程质量管理条例》（国务院令第279号）.md', '第六章 建设工程质量保修', '第六章 建设工程质量保修第三十九条建设工程实行质量保修制度。\n\n建设工程承包单位在向建设单位提交工程竣工验收报告时，应当向建设单位出具质量保修书。质量保修书中应当明确建设工程的保修范围、保修期限和保修责任等。\n\n第四十条在正常使用条件下，建设工程的最低保修期限为：\n\n（一）基础设施工程、房屋建筑的地基基础工程和主体结构工程，为设计文件规定的该工程的合理使用年限；\n\n（二）屋面防水工程、有防水要求的卫生间、房间和外墙面的防渗漏，为5年；\n\n（三）供热与供冷系统，为2个采暖期、供冷期；\n\n（四）电气管线、给排水管道、设备安装和装修工程，为2年。\n\n其他项目的保修期限由发包方与承包方约定。\n\n建设工程的保修期，自竣工验收合格之日起计算。\n\n第四十一条建设工程在保修范围和保修期限内发生质量问题的，施工单位应当履行保修义务，并对造成的损失承担赔偿责任。\n\n第四十二条建设工程在超过合理使用年限后需要继续使用的，产权所有人应当委托具有相应资质等级的勘察、设计单位鉴定，并根据鉴定结果采取加固、维修等措施，重新界定使用期。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa44f89e-7f57-49db-8a34-94dd224675f9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条参照《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ 55—2011）的规定作了相应调整。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa4585ef-3ba8-4499-b331-1414a98391cd', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 5）', 'D ( 2 n \\mathrm { ~ - ~ } 1 ) } { n }\n$$\n\n当 $D > 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n$$\nb ~ = ~ { \\frac { n ( ~ D ~ + ~ 1 ~ ) ~ - ~ 1 } { n } }\n$$\n\n6压实填土重力的竖向和水平压力强度标准值可按下式计算：\n\n竖向压力强度\n\n$$\nq _ { \\mathrm { v } } = \\gamma h\n$$\n\n水平压力强度\n\n$$\nq _ { _ \\mathrm { H } } = \\lambda \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\lambda ~ = ~ \\tan ^ { 2 } \\left( 4 5 ^ { \\circ } - \\frac { \\varphi } { 2 } \\right)\n$$\n\n式中：y- 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$h$ - 计算截面至路面顶的高度（m）；$\\lambda$ - 侧压系数。\n\n## 4.2.4混凝土收缩及徐变作用可按下述规定取用：\n\n1外部超静定的混凝土结构、钢和混凝土的组合结构等应考虑混凝土收缩及徐变的作用。\n\n2混凝土的收缩应变终极值可按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）的规定计算。\n\n3混凝土徐变的计算，可假定徐变与混凝土应力呈线性关系。\n\n4计算混凝土坛工拱圈的收缩作用效应时，如考虑徐变影响，作用效应可乘以折减系数0.45。\n\n## 4.2.5水的浮力可按下列规定采用：\n\n1基础底面位于透水性地基上的桥梁墩台，当验算稳定性时，应考虑设计水位的浮力；当验算地基承载力时，可仅考虑低水位的浮力，或不考虑水的浮力。\n\n2基础嵌人不透水性地基的桥梁墩台可不考虑水的浮力。\n\n3作用在桩基承台底面的浮力，应考虑全部底面积。对桩嵌人不透水地基并灌注混凝土封闭者，不应考虑桩的浮力，在计算承台底面浮力时应扣除桩的截面面积。\n\n4当不能确定地基是否透水时，应以透水或不透水两种情况与其他作用组合，取\n\n其最不利者。\n\n5水的浮力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\gamma V _ { \\mathrm { { s } } }\n$$\n\n式中： $F$ —水的浮力标准值（kN）；$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$V _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ -结构排开水的体积（ $\\mathfrak { m } ^ { 3 }$ ）。\n\n## 4.2.6超静定结构当考虑由于地基压密等引起的长期变形影响时，应根据最终位移量计算构件的效应。\n\n## 4.3可变作用\n\n\n\n### 4.3.1公路桥涵设计时，汽车荷载的计算图式、 荷载等级及其标准值、加载方法和纵横向折减等应符合下列规定：\n\n1汽车荷载分为公路I级和公路—Ⅱ级两个等级。\n\n2汽车荷载由车道荷载和车辆荷载组成。桥梁结构的整体计算采用车道荷载；桥梁结构的局部加载、涵洞 桥台和挡土墙土压力等的计算采用车辆荷载。车道荷载与车辆荷载的作用不得叠加。\n\n3各级公路桥涵设计的汽车荷载等级应符合表4.3.1-1的规定。\n\n#### 4.3.1-1 各级公路桥涵的汽车荷载等级\n\n\n\n\n\n1）二级公路作为集散公路且交通量小、重型车辆少时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n2）对交通组成中重载交通比重较大的公路桥涵，宜采用与该公路交通组成相适应的汽车荷载模式进行结构整体和局部验算。\n\n4车道荷载的计算图示如图4.3.1-1所示。\n\n  \n图4.3.1-1车道荷载\n\n1）公路—I级车道荷载均布荷载标准值为 $q _ { \\mathrm { k } } = 1 0 . 5 \\mathrm { k N / m }$ ；集中荷载标准值 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值见表4.3.1-2。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以系数1.2。\n\n表4.3.1-2集中载 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值  \n\n\n\n\n\n注：计算跨径 $L _ { 0 }$ ，设支座的为相邻两支座中心间的水平距离；不设支座的为上、下部结构相交面中心间的水平距离。\n\n2）公路一Ⅱ级车道荷载的均布荷载标准值 $q _ { \\mathrm { k } }$ 和集中荷载标准值 $P _ { k }$ 按公路一I级车道荷载的0.75倍采用。\n\n3）车道荷载的均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上；集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个影响线峰值处。\n\n5车辆荷载的立面、平面尺寸如图4.3.1-2所示， 主要技术指标规定见表4.3.1-3。公路一I级和公路一Ⅱ级汽车荷载采用相同的车辆荷载标准值。\n\n#### 表4.3.13 车辆荷载的主要技术指标\n\n\n\n\n\n  \n图4.3.1-2车辆荷载的立面、平面尺寸（尺寸单位：m；荷载单位：kN）\n\n6车道荷载横向分布系数应按图4.3.1-3所示布置车道荷载进行计算。\n\n7桥涵设计车道数应符合表4.3.1-4的规定。横桥向布置多车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的折减；布置一条车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的提高。横向车道布载系数应符合表4.3.1-5的规定。多车道布载的荷载效应不得小于两条车道布载的荷载效应。\n\n8大跨径桥梁上的汽车荷载应考虑纵向折减。当桥梁计算跨径大于 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应按表4.3.1-6规定的纵向折减系数进行折减。当为多跨连续结构时，整个结构应按最大的计算跨径考虑汽车荷载效应的纵向折减。\n\n  \n图4.3.1-3车辆荷载横向布置（尺寸单位：m)\n\n表4.3.1-4桥涵设计车道数  \n\n\n\n\n\n表4.3.1-5横向车道布载系数  \n\n\n<<<HTBL|05403e5bbe1e');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa479ef6-7cbc-4bc7-9b2d-4b772eb0ddcf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 1）', '6．3．2 钢丝绳## 6．3．2．1 钢丝绳选用原则\n\n起重机用钢丝绳应符合 GB／T20118的要求，优先采用线接触型钢丝绳。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等），或吊运大件物品、重要设备，且起重机的使用对人身安全及可靠性有较高要求时，应采用 GB8918中规定的钢丝绳。\n\n钢丝绳的选择应满足本标准适用的起重机对所使用的钢丝绳规定的最低选用要求。本标准规定的钢丝绳使用的前提是：所采用的钢丝绳出厂时已得到正确润滑，滑轮和卷筒的卷绕直径选择适当（符合6．3．3．1要求）。\n\n钢丝绳在滑轮和卷筒上的卷绕直径的选择要以起升机构的工作级别为依据。但对于要经常拆卸钢\n\n丝绳的起重机（如建筑用起重机和流动式起重机），由于要求滑轮、卷筒等与钢丝绳相关的部件尺寸紧凑，重量较轻，且可以经常更换钢丝绳，故滑轮、卷筒的卷绕直径选用允许比所在起升机构工作级别低一级，但最低工作级别不应低于 M3级。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等）时，宜按比该类起重机起升机构常用的工作级别高一级的机构来选择钢丝绳滑轮和卷筒的卷绕直径。\n\n## 6．3．2．2 钢丝绳结构型式的选择\n\n选用线接触型钢丝绳时，对起升高度很大，吊钩组钢丝绳倍率很小的港口装卸用起重机或建筑塔式起重机，宜采用多层股不旋转钢丝绳；当钢丝绳在腐蚀性较大的环境中工作时，应采用镀锌钢丝绳。\n\n## 6．3．2．3 钢丝绳直径的选择计算\n\n### 6．3．2．3．1 确定钢丝绳最大工作静拉力应考虑的因素\n\n#### 6．3．2．3．1．1 起重用（抓斗除外）钢丝绳\n\n计算最大工作静拉力时应考虑下列因素：起重机的额定起升载荷；下滑轮组和取物装置的自重重力；起升钢丝绳缠绕滑轮组的倍率 $a$ 和绕上卷筒的钢丝绳分支数；起升高度超过 $5 0 ~ \\mathrm { m }$ 时，一般要计及钢丝绳的自重重力；在上极限位置若钢丝绳与铅垂线夹角大于 $2 2 . 5 ^ { \\circ }$ 时，还需要考虑由钢丝绳的倾斜引起钢丝绳拉力的增大；钢丝绳系统的总传动效率 $\\eta _ { \\Sigma }$ 。对单联滑轮组可按式（124）计算：\n\n$$\n\\eta _ { \\Sigma } = \\frac { 1 - \\eta _ { l } ^ { \\mathrm { a } } } { ( 1 - \\eta _ { l } ) a } \\cdot \\eta _ { \\mathrm { D } }\n$$\n\n……（124）\n\n式中：\n\n$\\eta _ { \\Sigma }$ 钢丝绳系统的总传动效率；  \n$\\eta _ { l }$ 单个滑轮的效率（滚动轴承取0.98，滑动轴承取0.96）；  \n$a$ 同式（77）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { D } }$ 导向滑轮的效率。\n\n#### 6．3．2．3．1．2 非起重用钢丝绳\n\n对不专门用于起升垂直载荷的各种钢丝绳，应考虑在4．4．2中规定的、在各种用途工况中能反复出犛现的载荷情况Ⅰ或Ⅱ的最不利情况来确定出钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 。当钢丝绳用来作水平运动的牵引时，应考虑牵引对象作水平运动时的摩擦阻力、坡道阻力以及起升钢丝绳绕过起升及导向滑轮系统的阻力等。\n\n#### 6．3．2．3．1．3 多绳抓斗的钢丝绳\n\n对于四绳（或双绳）抓斗，其闭合绳和支持绳载荷分配按如下规定：\n\na） 如使用的系统能自动地且快速地（例如采用差动式电控装置等）使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配或将两种绳之间的载荷差异仅限制在闭斗末期或开始张开的一个极短时期内犛者，则闭合绳和支持绳的最大工作静拉力 $S$ 各取为总载荷的 $66 \\%$ 除以各自的分支数；当采用直流调速或交流变频调速，并进行了特殊的设计，能实时监控保证抓斗离地时起升与闭犛合机构载荷准确协调共同承担者，钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 可各取为总载荷的 $5 5 \\%$ 除 以\n\n各自的分支数。\n\nb） 如使用的系统在起升过程中不能使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配，而实际上在抓斗闭犛合及起升初期几乎全部载荷都作用在闭合绳上，则闭合绳最大工作静拉力犛 $S$ 取为总载荷的$100 \\%$ 除以其分支数，支持绳最大工作静拉力 $S$ 取为总载荷的 $66 \\%$ 除以其分支数。\n\n### 6．3．2．3．2 钢丝绳选用计算\n\n#### 6．3．2．3．2．1 $\\ b { C }$ 系数法\n\n本方法只适用于运动绳。选取的钢丝绳直径不应小于（最接近于）按式（125）计算的钢丝绳直径。\n\n$$\nd _ { \\operatorname* { m i n } } = C \\sqrt { S }\n$$\n\n……（125）\n\n式中：\n\n$d _ { \\mathrm { m i n } }$ — 钢丝绳的最小直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$C$ -钢丝绳选择系数，单位为毫米每开二次方牛 $( \\mathrm { m m } / \\sqrt { \\mathrm { N } } )$ ；$S$ -钢丝绳最大工作静拉力，单位为牛顿(N)。\n\n钢丝绳选择系数 $C$ 取值与钢丝的公称抗拉强度和机构工作级别有关，见表44。\n\n当钢丝绳的 $k ^ { \' }$ 和犽 $\\sigma _ { t }$ 狋值与表44中不同时，则可根据工作级别从表44中选择安全系数犆 $n$ 值并根据所选择钢丝绳的 $k ^ { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa4b5eb0-d73a-4df9-ac3a-482a06a30cce', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '24.9 通道的防水与排水设施', '24.9 通道的防水与排水设施## 24.9.1 通道防水与排水设施的施工应符合下列规定：\n\n1 通道防水设施的施工应符合设计要求，并应在结构物验收合格后方可施工。\n\n2 通道桥涵地面以下结构和防、排水设施施工时，应防止周围的地面水流入基\n\n坑，当基坑底低于地下水位时，应采用井点法或其他排水方法将地下水位降低至桥涵底部防水层以下不小于 $0 . 3 \\mathrm { m }$ 处。不得在带泥水情况下进行防水混凝土和其他防、排水设施的施工。\n\n3 排水工程应按设计规定施工；设计未规定时，集水井、排水管、水泵、总排水管(明渠)的排水能力应大于地面汇水范围内设计水流量的1.5倍。\n\n4 集水井的数量、尺寸应根据地面水流量和每个集水井的泄水能力确定，井口应设平箅盖，并应设深度不小于 $0 . 3 \\mathrm { m }$ 的沉淀池。集水井、检查井的深度宜为 $1 . 5 \\mathrm { m }$ ，并应考虑通道桥涵排水构造和冻胀的影响。\n\n## 24.9.2 排水管道和排水总管的施工应符合下列规定：\n\n1 排水管道应垫稳并连接平顺，管间承插口或套环接口应平直，环间间隙应均匀。管道与集水井间应连接牢固，接缝处和结合处均应采用弹性不透水材料充填密实。采用抹带接口时，其表面应平整，不得有裂缝、间断及空鼓等现象。\n\n2 排水管道或排水总管每隔 $5 0 \\mathrm { m }$ 及转弯处均应设检查井，井底应设沉淀池。 管道的纵坡应不小于 $0 . 5 \\%$ 。\n\n3 应对排水管道和排水总管做闭水试验，其允许渗水量应符合本规范表 24.5.4的规定。\n\n## 24.9.3 自流式盲沟排水和渗排水层排水的施工应符合下列规定：\n\n1 盲沟滤管基座应采用混凝土浇筑，并应与滤管密贴；纵坡应均匀，无反向坡。管节应逐节检查，不合格者不得使用。\n\n2 渗排水层可由粗细卵石和粗细砂分层构成。施工时基坑中如有积水，应将水位降到砂滤水层以下，且不得在泥水层中做滤水层。施工完成后的渗排水系统应保持畅通。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa558e45-69ac-4c10-9eb3-1fdf8949230f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9.6 挖孔灌注桩', '9.6 挖孔灌注桩## 9.6.1 在无地下水或有少量地下水且较密实的土层或风化岩层中，或无法采用机械成孔或机械成孔非常困难且水文、地质条件允许的地区，可采用人工挖孔施工；岩溶地区和采空区不宜采用人工挖孔施工；孔内空气污染物超过现行《环境空气质量标准》（GB 3095）规定的三级标准浓度限值，且无通风措施时，不得采用人工挖孔施工；桩径或最小边宽度小于 $1 2 0 0 \\mathrm { m m }$ 时不得采用人工挖孔施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa56e95d-3137-4b29-9713-cb79fd64c380', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.3 桥涵孔径', '3.3 桥涵孔径## 3.3.2 对暴雨径流，允许在小桥涵的上游有短时间的积水，以压缩小桥涵的孔径。小桥涵的积水深度及范围，可根据桥涵上游地形确定，但要保证积水壅高不会危害上游村镇和农田的安全。本条规定因积水而减少的流量，不宜大于总流量的1/4，也是从小桥涵本身的安全考虑的。\n\n## 3.3.6 新建中小桥涵的设计采用标准化的装配式结构及机械化、工厂化施工，可节约投资，便于养护和构件的更换，提高桥涵结构的安全耐久性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa5a9f77-bb2d-472b-8298-c688a43df625', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '1 范围', '1 范围本标准规定了架桥机的术语和定义、型式与基本参数、技术要求、试验方法、检验规则、标志、包装、运输及贮存\n\n本标准适用于额定起重量不大于 $2 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { t }$ 的公路架桥机和铁路架桥机。本标准不包括在铁路线上运行的架桥机用平车。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa5dce45-581e-4b16-91f3-34ec6820981d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：5 实践表明，直径 1.25m 及以上的波纹钢管涵在填土过程中易产生变形，且管顶的下沉量通常都大于管侧，使圆管变成扁管，因此管顶填土前需要在管内设置临时支撑，防止其产生过大变形。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa6297ad-c35c-423d-89ab-9cbda0eee32c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.11.7 拱上腹拱圈施工时，应考虑腹拱圈所产生的推力对立柱或横墙的影响', '19.11.7 拱上腹拱圈施工时，应考虑腹拱圈所产生的推力对立柱或横墙的影响，相邻腹板的施工进度应同步。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa72ce40-da0f-467c-beea-e6f8d26f8406', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 7）', 'hrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } }$ 临界局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；X 板边弹性嵌固系数。弯曲应力作用时，对受压翼缘扭转无约束的单腹板工字梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 3 8 }$ ；对受压翼缘扭转有约束的工字梁和箱形截面梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 6 4 }$ ；剪切应力作用时，对上述梁的腹板均可取 $\\chi ^ { = 1 . 2 3 }$ ；对其他板和板区格，应参考专门文献加以确定，一般取 $\\chi ^ { = 1 }$ ；\n\n$K _ { \\sigma } \\ 、 K _ { \\tau } 、 K _ { \\mathrm { m } }$ — —— 四边简支板的屈曲系数，取决于板的边长比 $\\alpha { = } a / b$ 和板边载荷（应力）情况。用加劲肋分隔的局部区格板的屈曲系数按附录 N的表 N．1求得，包括加劲肋在内的带肋板的屈曲系数按附录 N的表 N．2求得。\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { E } }$ — 四边简支单向均匀受压板的欧拉应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } \\ ) }$ ）。\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { { E } } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E } { 1 2 ( 1 { - } \\mu ^ { 2 } ) } ( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$\n\n当按式（53）、式（55）算出的临界应力或按式（54）算出的临界应力乘以 $\\sqrt { 3 }$ 的值超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊时，则应参照式（57）求得相应的折减临界应力，用它来替换原超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊的临界应力。\n\n当加劲肋的构造尺寸符合5．7．1．5的规定时，只需要按局部区格计算稳定性，否则应同时计算局部区格板和带肋板体两种情况的稳定性。\n\n#### 5．7．1．2 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 同时作用时板的临界复合应力\n\n临界复合应力按式（56）计算：\n\n$$\n\\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } = \\frac { \\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } } { \\frac { 1 + \\psi } { 4 } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\sqrt { \\left[ { \\frac { 3 - \\psi } { 4 } } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { m e r } } } \\right] ^ { 2 } + ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } } ) ^ { 2 } } } \\qquad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ 5 6 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , \\mathrm { c c r }$ 压缩应力 $\\sigma _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 同时作用时板的临界复合应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n为分别由式(53)、式(54)和式(55)直接求得的临界应力值；\n\n$\\psi$ —板边两端应力比， ${ \\psi } ^ { = } \\sigma _ { 2 } / \\sigma _ { 1 }$ ，见附录 $_ \\mathrm { N }$\n\n特殊情况： $\\tau { = } 0 , \\sigma _ { \\mathrm { m } } { = } 0$ 时： $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } = \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } }$\n\n当局部压应力作用于板的受拉边缘时， $\\sigma _ { 1 }$ 与 $\\sigma _ { m }$ 犿不相关，可分别取 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } = 0$ 以及 $\\sigma ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa7b0727-495c-4a67-9369-f7b69927ff9b', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '附录J 钢与混凝土组合梁的疲劳验算', '附录J 钢与混凝土组合梁的疲劳验算J.0.1 本附录规定仅针对直接承受动力荷载的组合梁。组合梁的疲劳验算应符合本标准第16章的规定。\n\nJ.0.2 当抗剪连接件为圆柱头焊钉时，应按本标准第16 章的规定对承受剪力的圆柱头焊钉进行剪应力幅疲劳验算，构件和连接类别取为J3。\n\nJ.0.3 当抗剪连接件焊于承受拉应力的钢梁翼缘时，应按本标准第16章的规定对焊有焊钉的受拉钢板进行正应力幅疲劳验算，构件和连接类别取为Z7。同时尚应满足下列要求：\n\n对常幅疲劳或变幅疲劳：\n\n$$\n\\frac { \\Delta \\tau } { [ \\Delta \\tau ] } + \\frac { \\Delta \\sigma } { [ \\Delta \\sigma ] } \\leqslant 1 . 3\n$$\n\n对于重级工作制吊车梁和重级、中级工作制吊车桁架：\n\n$$\n\\frac { \\alpha _ { \\mathrm { f } } \\Delta \\tau } { [ \\Delta \\tau ] _ { 2 \\times 1 0 ^ { 6 } } } + \\frac { \\alpha _ { \\mathrm { f } } \\Delta \\sigma } { [ \\Delta \\sigma ] _ { 2 \\times 1 0 ^ { 6 } } } \\leqslant 1 . 3\n$$\n\n式中： $\\Delta \\tau$ -焊钉名义剪应力幅或等效名义剪应力幅（N/$\\mathrm { m m } ^ { 2 } \\mathrm { ~ . ~ }$ ），按本标准第16.2节的规定计算；$\\left[ \\Delta \\tau \\right]$ 焊钉容许剪应力幅 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } ) }$ ，按本标准式（16.2.2-4)计算，构件和连接类别取为J3；$\\Delta \\bar { \\sigma }$ 焊有焊钉的受拉钢板名义正应力幅或等效名义正应力幅 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ，按本标准16.2节的规定计算；$[ \\Delta \\sigma ]$ 焊有焊钉的受拉钢板容许正应力幅 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } ) }$ ，按本标准式（16.2.2-2）计算，构件和连接类别取为Z7；\n$\\pmb { \\alpha } \\mathrm { f }$ 欠载系数，按本标准表16.2.4的规定计算；  \n$[ \\Delta \\tau ] _ { 2 \\times 1 0 } 6$ ——循环次数 $\\mathbf { \\Omega } _ { n }$ 为 $2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 次焊钉的容许剪应力幅$\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } } \\cdot$ )，按本标准表16.2.1-2的规定计算，构件和连接类别取为J3；  \n$[ \\Delta \\sigma ] _ { 2 \\times 1 0 } 6$ 循环次数 $_ n$ 为 $2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 次焊有焊钉受拉钢板的容许正应力幅 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } \\ ) }$ ，按本标准表16.2.1-1的规定计算，构件和连接类别取为Z7。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa8c8883-e0ab-4153-a920-3bfe5b44a879', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0579—2020 水泥混凝土抗氯离子渗透试验方法（Part 3）', '指示剂。\n\n（4）指示剂喷洒约 $1 5 \\mathrm { m i n }$ 后，沿试件直径断面将其分成10 等份，并用防水笔描出渗透轮廓线。\n\n（5）根据观察到的明显的颜色变化，测量显色分界线（图T0579-3）离试件底面的距离，精确至 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n  \n图 T0579-3显色分界线位置编号\n\n1-试件边缘部分；2-尺子；A-测量范围； $L$ -试件高度\n\n（6）当某测点被集料阻挡时，可将此测点位置移动到最近未被集料阻挡的位置进行测量，当某测点数据不能得到时，只要总测点数多于5个，可忽略此测点。\n\n（7）当某测点位置有1个明显的缺陷，使该点测量值远大于各测点的平均值时，可忽略此测点数据，但应将这种情况在试验记录和报告中注明。\n\n## 4结果计算\n\n### 4.1 水泥混凝土的非稳态氯离子迁移系数，按式（ $\\mathrm { ~ T ~ } 0 5 7 9  – 1$ ）计算：\n\n$$\nD _ { R C M } = \\frac { 0 . 0 2 3 9 \\times \\left( 2 7 3 + T \\right) L } { \\left( U - 2 \\right) t } \\left( X _ { d } - 0 . 0 2 3 8 \\sqrt { \\frac { \\left( 2 7 3 + T \\right) L X _ { d } } { U - 2 } } \\right)\n$$\n\n(T 0579-1)\n\n式中： $D _ { R C N }$ —水泥混凝土的非稳态氯离子迁移系数（ $\\mathrm { m } ^ { 2 } / \\mathrm { s } ^ { \\cdot }$ ）；\n\n$U$ ——所用电压的绝对值（V）；  \n$T$ ——阳极溶液的初始温度和结束温度的平均值（℃）；  \n$L$ ——试件厚度（ $\\mathrm { m m }$ ），精确到 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ ；  \n$X _ { d }$ ——氯离子渗透深度的平均值（ $\\mathrm { m m }$ ），精确到 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ ；\n\nt——试验持续时间（h）。\n\n结果计算精确至 $1 . 0 { \\times } 1 0 ^ { - 1 3 } \\mathrm { m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 。\n\n### 4.2 以3个试样的氯离子迁移系数的算术平均值作为该组试件的氯离子迁移系数测定值，结果精确至 $1 . 0 { \\times } 1 0 ^ { - 1 3 } \\mathrm { m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 。当3个试件测量值中的最大值或最小值与中间值之差超过中间值的 $1 5 \\%$ 时，应剔除此值，再取其余两值的平均值作为测定值；当最大值和最小值均超过中间值的 $1 5 \\%$ 时，重新试验。\n\n## 5试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）原材料的品种、规格和产地；  \n(2） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（3）环境温度和湿度；  \n（4） 混凝土的非稳态氯离子迁移系数DRCM；  \n(5） 所用电压绝对值 $U$ ；  \n（6）阳极溶液的初始温度和结束温度的平均值 $T$ (7） 试件厚度L;  \n（8） 氯离子渗透深度的平均值 $X _ { d }$ ；  \n（9）试验持续时间 $t$ ：（10）要说明的其他内容。\n\n## 条文说明\n\n本方法参照《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》（GB/T50082—2009）编制。\n\n氯离子扩散系数快速测定的RCM法，其依据是瑞典L.P.Tang（唐路平）在1998年提出的氯离子电迁移快速试验方法（CTH法）及其原理，测定混凝土中氯离子非稳态快速迁移的扩散系数，它简单、快速、可直接可靠地测算混凝土的氯离子扩散系数。北欧标准 Nordtest NTBuild 492和瑞士标准 SIA262/1，也是根据L.P.Tang（唐路平）的CTH法修订的。\n\n这种非稳态迁移方法测量得到的氯离子扩散系数不能直接和用别的方法（如非稳态浸泡试验和稳态迁移试验方法）测量得到的氯离子扩散系数进行比较。\n\n进行抗氯离子渗透试验的龄期一般为 28d。多数矿物掺合料都可以提高混凝土抗氯离子渗透能力，但是，掺矿渣粉或粉煤灰等掺合料时，由于它们的火山灰反应速率远低于硅粉，因此，该类混凝土进行RCM法试验时，其标准养护的龄期建议不少于56d或设计要求规定的试验龄期。\n\n浸泡试件用的是饱和氢氧化钙溶液，这与电通量法使用蒸馏水或去离子水作为浸泡溶液是不同的，操作时应注意这一点。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa9edb6a-aeca-4fd4-a793-f86e64a681d2', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第三章 事故调查', '第三章 事故调查第十九条 特别重大事故由国务院或者国务院授权有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n重大事故、较大事故、一般事故分别由事故发生地省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府负责调查。省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府可以直接组织事故调查组进行调查，也可以授权或者委托有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n未造成人员伤亡的一般事故，县级人民政府也可以委托事故发生单位组织事故调查组进行调查。\n\n第二十条 上级人民政府认为必要时，可以调查由下级人民政府负责调查的事故。自事故发生之日起 30 日内（道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内），因事故伤亡人数变化导致事故等级发生变化，依照本条例规定应当由上级人民政府负责调查的，上级人民政府可以另行组织事故调查组进行调查。\n\n第二十一条 特别重大事故以下等级事故，事故发生地与事故发生单位不在同一个县级以上行政区域的，由事故发生地人民政府负责调查，事故发生单位所在地人民政府应当派人参加。\n\n第二十二条 事故调查组的组成应当遵循精简、效能的原则。\n\n根据事故的具体情况，事故调查组由有关人民政府、安全生产监督管理部门、负有安全生产监督管理职责的有关部门、监察机关、公安机关以及工会派人组成，并应当邀请人民检察院派人参加。\n\n事故调查组可以聘请有关专家参与调查。\n\n第二十三条 事故调查组成员应当具有事故调查所需要的知识和专长，并与所调查的事故没有直接利害关系。\n\n第二十四条 事故调查组组长由负责事故调查的人民政府指定。事故调查组组长主持事故调查组的工作。\n\n第二十五条 事故调查组履行下列职责：\n\n（一）查明事故发生的经过、原因、人员伤亡情况及直接经济损失；\n\n（二）认定事故的性质和事故责任；  \n（三）提出对事故责任者的处理建议；  \n（四）总结事故教训，提出防范和整改措施；  \n（五）提交事故调查报告。\n\n第二十六条 事故调查组有权向有关单位和个人了解与事故有关的情况，并要求其提供相关文件、资料，有关单位和个人不得拒绝。\n\n事故发生单位的负责人和有关人员在事故调查期间不得擅离职守，并应当随时接受事故调查组的询问，如实提供有关情况。\n\n事故调查中发现涉嫌犯罪的，事故调查组应当及时将有关材料或者其复印件移交司法机关处理。\n\n第二十七条 事故调查中需要进行技术鉴定的，事故调查组应当委托具有国家规定资质的单位进行技术鉴定。必要时，事故调查组可以直接组织专家进行技术鉴定。技术鉴定所需时间不计入事故调查期限。\n\n第二十八条 事故调查组成员在事故调查工作中应当诚信公正、恪尽职守，遵守事故调查组的纪律，保守事故调查的秘密。\n\n未经事故调查组组长允许，事故调查组成员不得擅自发布有关事故的信息。\n\n第二十九条 事故调查组应当自事故发生之日起60 日内提交事故调查报告；特殊情况下，经负责事故调查的人民政府批准，提交事故调查报告的期限可以适当延长，但延长的期限最长不超过 60 日。\n\n第三十条 事故调查报告应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；  \n（二）事故发生经过和事故救援情况；  \n（三）事故造成的人员伤亡和直接经济损失；  \n（四）事故发生的原因和事故性质；  \n（五）事故责任的认定以及对事故责任者的处理\n\n建议；\n\n（六）事故防范和整改措施。\n\n事故调查报告应当附具有关证据材料。事故调查组成员应当在事故调查报告上签名。\n\n第三十一条 事故调查报告报送负责事故调查的人民政府后，事故调查工作即告结束。事故调查的有关资料应当归档保存。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aa9f5258-f90e-4faf-8e9e-70a087e2ee91', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '14安装施工质量控制（Part 1）', '14安装施工质量控制## 14.1一般规定\n14.1.1本章适用于钢结构桥梁安装施工过程的质量控制。\n\n14.1.2编制构件安装的专项施工方案时，应明确工艺质量和验收标准，制定保证施工质量、防治质量通病的措施。\n\n14.1.3安装施工应使用质量合格的构件、焊材或连接件，并应对构件的轻微缺陷进行矫正或修补。\n\n### 条文说明\n\n构件在运输和存放过程中，可能会产生锈蚀、变形、损坏、摩擦面及涂装涂层损伤等缺陷，如果不进行矫正或修补，将会形成质量隐患。\n\n14.1.4安装施工时，构件的定位宜按初步定位和精确定位两个步骤进行。初步定位时宜对构件的轴线、平面位置和高程进行调整，使其满足设计或施工监控的要求；精确定位宜在初步定位的基础上，采用适宜的装备和工具对构件节段之间的对接间隙和错边量等参数进行精确调整，且应满足焊接或栓接、铆接连接施工的误差要求。构件定位完成后，应对其进行临时固定。\n\n14.1.5构件在安装过程中，应对其定位和连接工序的质量进行控制。应按不同步骤分别对构件的轴线、平面位置和高程以及对接间隙和错边量等进行检验，不合格时不得进行下一工序及构件节段的连接施工。\n\n14.1.6焊接连接时，相邻构件精确调整定位后，错边量应符合本规范第8章的有关规定，未规定的应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。栓接连接和铆接连接时，摩擦面间隙处理应符合本规范附录H的规定，并应按设计或施工方案要求的数量安装冲钉和普通螺栓。\n\n## 14.2平面位置与高程\n\n14.2.1支架上安装构件或节段时，构件或节段定位后的允许偏差应符合下列规定：\n\n1节段中心线与设计轴线的偏位应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ；相邻节段之间的中心线偏差应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ ；永久支座处梁体支承中心的偏位应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2在墩台支座处和临时支点处，梁体的高程允许偏差应为 $\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ ；相邻节段之间的高差应不大于 5mm。\n\n14.2.2悬臂拼装施工时，节段定位允许偏差应符合表14.2.2 的规定。\n\n表 14.2.2悬臂拼装施工节段定位允许偏差（mm)  \n\n\n\n\n\n注：1.L 为跨径，单位为m。\n\n2.对称点为对称悬拼时与对称轴距离相等的断面上的特征点。\n\n14.2.3提升安装施工时，节段定位允许偏差应符合下列规定：\n\n1悬索桥加劲梁节段的轴线偏位应不大于 $1 5 \\mathrm { m m }$ ，吊点偏位应不大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ；同 一节段两侧对称吊点处的梁顶面高差应不大于 $1 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2钢墩（含系梁和盖梁）、钢塔、钢锚梁和钢锚箱节段的中心偏位应不大于$5 \\mathrm { m m }$ ；钢墩、钢塔全高竖直度，栓接连接时应不大于 $\\mathrm { H } / 3 0 0 0$ ，焊接连接时应不大于$\\mathrm { H } / 2 0 0 0$ （H 为墩高，以m计）。钢墩（含系梁和盖梁）、钢塔节段的顶面高程允许偏差应为± $1 0 \\mathrm { m m }$ ，且累计允许偏差应为土 $1 0 \\mathrm { m m }$ ；钢锚梁和钢锚箱的顶面高程允许偏差应为± $2 \\mathrm { n m m }$ （n 为节段数），且不超过 $\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 有端面接触率要求的应符合设计的规定。\n\n14.2.4顶推施工、整孔与大节段安装施工时，梁体定位允许偏差应符合下列规定：\n\n1梁体轴线的偏位应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ；固定支座处梁体支承中心的纵向偏位，对简支梁应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，对连续梁应不大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。在相邻两跨的端横梁处，中心线的相对偏位应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2墩台处的梁体高程允许偏差应为±5mm；两跨相邻端横梁处中心线的相对高差应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n14.2.5转体施工时，梁和拱肋的允许偏差应符合下列规定：\n\n1在支架上组装时，轴线的偏位应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，高程允许偏差应为士 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2转体施工后，梁、拱肋的轴线偏位应不大于 $\\mathrm { L } / 1 0 0 0 0 \\mathrm { m m }$ （L 为跨径，单位为m)，合龙接口的轴线相对偏差应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ ；跨中、拱顶的高程允许偏差应为±20mm;合龙接口的相对高差应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 14.3线形控制\n\n14.3.1 各类桥型在安装构件时，均应对施工过程各阶段的线形进行控制，使其达到设计要求的成桥线形。\n\n14.3.2线形控制宜符合下列规定：\n\n1简支梁桥、先简支后连续等梁式桥主梁的线形控制宜以高程为主；2 连续刚构桥、连续梁桥主梁和拱桥拱肋的线形控制宜以高程为主、应力为辅；3 斜拉桥主梁的线形控制宜以梁的高程为主、斜拉索索力为辅；4 悬索桥加劲梁的线形控制宜以高程为主；5钢塔的线形控制宜以平面位置为主、高程和应力为辅；钢墩的线形控制宜以平面位置为主，在墩顶节段或盖梁安装阶段宜同时控制平面位置和高程。\n\n14.3.3实施线形控制时应符合下列规定：\n\n1应按照设计文件或施工监控方案要求的方法、步骤和标准进行。分阶段成形桥梁的线形控制宜采用无应力状态法。\n\n2用于线形控制的结构分析设计参数、边界条件和分析结果应与设计单位核对，有差异时应予排除，否则不得使用。\n\n3安装施工过程中的线形控制应与构件的制造线形相结合，并应统一方案，统一实施，不得各自独立、相互脱节。\n\n4 安装线形宜根据安装的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aaa67f11-4fa7-4b4c-a3d5-2be803a5ec19', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6 混凝土工程（Part 3）', '水量，从而增加混凝土的收缩、增加混凝土的渗透性等不良性。为了提高混凝土的耐久性，要求采用良好的级配，粗集料的良好级配需要使孔隙小、水泥用量少、不易离析及和易性好。连续级配粗集料的分级尺寸互相衔接，每级均占一定数量，天然卵石属此种级配，拌制混凝土时和易性较好，不易发生离析；单粒粒级的集料分级尺寸不相衔接，拌制混凝土时用水泥多，易离析，捣固亦较困难，故一般不考虑采用单粒级配。本次修订将原规范“不宜采用单粒级或间断级配配制，必须使用时，应通过试验验证”的规定修改为“单粒粒级宜用于组合成满足要求的连续粒级；亦可与连续粒级混合使用，改善其级配或配成较大粒度的连续粒级”。\n\n### 6.4.4 粗集料最大粒径宜按混凝土结构情况及施工方法选取，但最大粒径不得超过结构最小边尺寸的 1/4 和钢筋最小净距的 3/4；在两层或多层密布钢筋结构中，最大粒径不得超过钢筋最小净距的 1/2，同时不得超过 $7 5 . 0 \\mathrm { m m }$ 。混凝土实心板的粗集料最大粒径不宜超过板厚的 1/3 且不得超过 $3 7 . 5 \\mathrm { m m }$ 。泵送混凝土时的粗集料最大粒径，除应符合上述规定外，对碎石不宜超过输送管径的1/3，对卵石不宜超过输送管径的1/2.5。\n\n### 条文说明：\n\n粗集料最大粒径的规定，主要是为防止集料过大被卡在钢筋的间隙、施工运输设备内，同时也为了保证混凝土结构物的密实度和外观质量。\n\n### 6.4.5 施工前应对所用的粗集料进行碱活性检验，在条件许可时宜避免采用有碱活性反应的粗集料，必须采用时应采取必要的抑制措施。\n\n### 6.4.6粗集料的进场检验组批应符合本规范第6.3.2条的规定。检验内容应包括外观、颗粒级配、针片状颗粒含量、含泥量、泥块含量、压碎值指标等，必要时尚应对坚固性、有害物质含量、氯离子含量、碱活性及放射性等指标进行检验。检验试验方法应符合现行《公路工程集料试验规程》（JTG E42）的规定。\n\n### 条文说明：\n\n原规范对粗集料的检验试验方法虽然采用《公路工程集料试验规程》（JTG E42-2005）的规定，但在执行过程中，粗集料的压碎值指标成为其中最突出的问题，因该规程的检验试验方法更多考虑的是沥青混凝土和水泥混凝土路面工程中使用的粗集料，而对结构混凝土中使用的粗集料较少顾及，且其在检验压碎值指标时的试验荷载为 400kN，与国家标准和其他行业标准中采用 $2 0 0 ~ \\mathsf { k N }$ 的试验荷载有着较大的区别，使得桥涵工程结构混凝土中的粗集料压碎值指标要求偏高，难以达到规定的指标要求。本次修订经与《公路工程集料试验规程》（JTG E42-2005）修订编制组协调后达成共识，在该规程中对粗集料压碎值的检验试验方法作出了调整，增加了结构混凝土中粗集料的压碎值检验试验方法，其试验荷载为 200kN，如此则与《建设用卵石、碎石》（GB/T14685—2011）中的检验试验方法相一致。但由于新修订的行业标准《公路工程集料试验规程》尚未正式颁布实施，因此在执行本条规定时，对于粗集料压碎值的检验试验方法，可以暂按《建设用卵石、碎石》（GB/T14685—2011）的规定采用。\n\n### 6.4.7 粗集料在生产、运输与储存过程中，不得混入影响混凝土性能的有害物质。粗集料应按品种、规格分别堆放，不得混杂。在装卸及储存时，应采取措施，使集料颗粒级配均匀，并保持洁净。\n\n## 6.5 水\n\n### 6.5.1 符合国家标准的饮用水可直接作为混凝土的拌制和养护用水；当采用其他水源或对水质有疑问时，应对水质进行检验。水的品质指标应符合表6.5.1的规定。\n\n表 6.5.1 混凝土用水的品质指标  \n\n\n\n\n\n注：1.对设计使用年限为100 年的结构混凝土，氯离子含量不得超过 $5 0 0 \\mathrm { m g / L }$ ；对使用钢丝或经热处理钢筋的预应力混凝土，氯离子含量不得超过 $3 5 0 \\mathrm { m g / L }$ 。\n\n2.碱含量按 $\\mathrm { N a _ { 2 } O + 0 . 6 5 8 K _ { 2 } O }$ 计算值表示。采用非碱活性集料时，可不检验碱含量。\n\n### 条文说明：\n\n本条的主要依据为《混凝土用水标准》（JGJ63—2006）的相关规定。\n\n### 6.5.2 混凝土用水尚应符合下列规定：\n\n1 水中不应有漂浮明显的油脂和泡沫，且不应有明显的颜色和异味。\n\n2 严禁采用海水用于结构混凝土的拌制和养护。\n\n### 6.5.3 混凝土用水的检验试验方法应符合现行《混凝土用水标准》（JGJ 63）的规定。\n\n## 6.6 外加剂\n\n### 6.6.1公路桥涵工程使用的外加剂，与水泥、矿物掺合料之间应具有良好的相容性。\n\n### 6.6.2 所采用的外加剂，应是经过具备相关资质的检测机构检验并附有检验合格证明的产品，且其质量应符合现行《混凝土外加剂》（GB8076）的规定。外加剂使用前应按现行《混凝土外加剂》（GB8076）的规定进行复验，复验结果满足要求后方可用于工程中。外加剂的品种和掺量应根据使用要求、施工条件、混凝土原材料的变化等通过试验确定。\n\n### 条文说明：\n\n不同品种的外加剂有其各自的特性，故需要根据使用要求、工程材料和施工条件等因素，通过试验确定其品种及适宜的掺量。\n\n### 6.6.3采用膨胀剂时应符合下列规定：\n\n1在公路桥涵混凝土工程中采用的膨胀剂，其性能应符合现行《混凝土膨胀剂》（GB/T23439）的规定。\n\n2 膨胀剂的品种和掺量应通过试验确定。\n\n3 掺入膨胀剂的混凝土宜采取有效的持续保湿养护措施，且宜按不同结构和温度适当延长养护时间。\n\n## 6.7 掺合料\n\n### 6.7.1 掺合料应保证其产品品质稳定，来料均匀。掺合料应由生产单位专门加工，进行产品检验并出具产品合格证书。掺合料的技术要求应符合本规范附录 D 的规定。\n\n### 条文说明：\n\n2006 年');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aabb55cf-b5ad-4293-9745-4a3ef43223c1', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.3.12当重物在空中需停留较长时间时', '4.3.12当重物在空中需停留较长时间时，应将起升卷筒制动锁住，操作人员不得离开操作室。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aad974bb-0d7b-462f-997d-f2a5cc4315b2', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第二条', '第二条地方人民政府主要领导人和政府有关部门正职负责人对下列特大安全事故的防范、发生，依照法律、行政法规和本规定的规定有失只、渎职情形或者负有领导责任的，依照本规定给予行政处分；构成玩忽职守罪或者其他罪的，依法追究刑事责任：\n\n（一）特大火灾事故；  \n（二）特大交通安全事故;  \n（三）特大建筑质量安全事故；  \n（四）民用爆炸物品和化学危险品特大安全事故；  \n（五）煤矿和其他矿山特大安全事故;  \n（六）锅炉、压力容器、压力管道和特种设备特大安全事故；  \n（七）其他特大安全事故。\n\n地方人民政府和政府有关部门对特大安全事故的防范、发生直接负责的主管人员和其他直接责任人员，比照本规定给予行政处分；构成玩忽职守罪或者其他罪的，依法追究刑事责任。\n\n特大安全事故肇事单位和个人的刑事处罚、行政处罚和民事责任，依照有关法律、法规和规章的规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aae9c191-7ad9-4d5c-97c2-641a1ae40802', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '附件 4 架桥机作业过程检查表', '附件 4 架桥机作业过程检查表项目名称：架桥机作业过程检查  \n日期：  \n\n\n<<<HTBL|f6eae0a5e548455fa210f4082e7672b4|END>>>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aaf7e3ee-b9d8-481d-8cd9-5d5ecaad84c0', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '雪荷载（Part 2）', '型屋盖，考虑到雪荷载有时会远超过结构自重，此时仍采用雪荷载分项系数为1. 40，屋盖结构的可靠度可能不够，因此对这种情况，建议将基本雪压适当提高，但这应由有关规范或标准作具体规定。\n\n7. 1. 4 对山区雪压未开展实测研究仍按原规范作一般性的分析估计。在元实测资料的情况下，规范建议比附近空旷地面的基本雪压增大 $20 \\%$ 采用。\n\n## 7.2 屋面积雪分布系数eboo\n\n### 7.2.1 屋面积雪分布系数就是屋面水平投影面积上的雪荷载 ${ s } _ { \\mathrm { h } }$ 与基本雪压 $\\scriptstyle { \\pmb { s } } _ { 0 }$ 的比值，实际也就是地面基本雪压换算为屋面雪荷载的换算系数。它与屋面形式、朝向及风力等有关。\n\n我国与前苏联、加拿大、北欧等国相比，积雪情况不甚严重，积雪期也较短。因此本规范根据以往的设计经验，参考国际标准 ISO 4355 及国外有关资料，对屋面积雪分布仅概括地规定了典型屋面积雪分布系数，现就这些图形作以下几点说明:\n\n### 1 坡屋面\n\n我国南部气候转暖，屋面积雪容易融化，北部寒潮风较大，屋面积雪容易吹掉。\n\n本次修订根据屋面积雪的实际情况，并参考欧洲规范的规定，将第 项中雇面积雪为 的最大坡度 $\\pmb { \\alpha }$ 由原规范的 $5 0 ^ { \\circ }$ 。修改历 ${ 6 0 } ^ { \\circ }$ ，规定当 $\\angle \\alpha \\ge 6 0 ^ { \\circ }$ 。时 $\\mu _ { \\mathrm { r } } { = } 0$ 规定当 $\\alpha { \\leqslant } 2 5 ^ { \\circ }$ 时 $\\mu _ { \\mathrm { r } } { = } 1$ ; 屋面积\n\n雪分布系数 $\\pmb { \\mu _ { \\mathrm { r } } }$ 的值也作相应修改。\n\n### 2 拱形屋面\n\n原规范只给出了均匀分布的情况，所给积雪系数与矢跨比有关，即 $\\mu _ { \\mathrm { r } } { = } l / 8 f$ ( $\\iota$ 为跨度 $f$ 为矢高) ，规定 $\\pmb { \\mu _ { \\mathrm { r } } }$ 不大于1.不小于 0.4\n\n本次修订增加了一种不均匀分布情况，考虑拱形屋面积雪的飘移效应。通过对拱形屋面实际积雪分布的调查观测，这类屋面由于飘积作用往往存在不均匀分布的情况，积雪在屋脊两侧的迎风面和背风面都有分布，峰值出现在有积雪范围内(屋面切线角小于等于 ${ 6 0 } ^ { \\circ }$ 的中间处，迎风面的峰值大约是背风面峰值的$50 \\%$ 。增加的不均匀积雪分布系数与欧洲规范相当。\n\n### 3 带天窗屋面及带天窗有挡风板的屋面\n\n天窗顶上的数据 0.8 是考虑了滑雪的影响，挡风板内的数据1. 是考虑了堆雪的影响。\n\n### 4 多跨单坡及双跨(多跨)双坡或拱形屋面\n\n其系数1. 0.6 则是考虑了屋面凹处范围内，局部堆雪影响及局部滑雪影响。\n\n本次修订对双坡屋面和锯齿形屋面都增加了一种不均匀分布情况(不均匀分布情况 2) ，双坡屋面增加了一种两个屋脊间不均匀积雪的分布情况，而锯齿形屋面增加的不均匀情况则考虑了类似高低跨衔接处的积雪效应。\n\n### 5 高低屋面\n\n前苏联根据西伯里亚地区的屋面雪荷载的调查，规定屋面积雪分布系数 $\\mu _ { r } = \\frac { 2 h } { s _ { 0 } }$ 2h 石\'但不大于 4.0 ，其中 为屋面高低差，以$\" _ { \\mathbf { m } } \\mathbf { \\mathit { n } }$ 计， $\\pmb { S } _ { 0 }$ 为基本雪压，以 $^ { 6 6 } \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 计;又规定积雪分布宽度 $\\alpha _ { 1 } = 2 h$ ，但不小于 $\\mathsf { 5 m }$ ，不大于 $1 0 \\mathrm { m }$ 积雪按三角形状分布，见图\n\n我国高雪地区的基本雪压 $s _ { 0 } = ~ ( 0 . 5 { \\sim } 0 . 8 ) ~ \\mathrm { { k N / m } ^ { 2 } }$ ，当屋面$2 \\mathbf { m }$ 以上时，则 $\\pmb { \\mu } _ { \\tau }$ 通常均取 4.0 。根据我国积雪情况调查，高低屋面堆雪集中程度远次于西伯里亚地区，形成三角形分布的情况较少，一般高低屋面处存在风涡作用，雪堆多形成曲线图形的堆积情况。本规范将它简化为矩形分布的雪堆， $\\mu _ { \\mathfrak { r } }$ 取平均值为 2.0，雪堆长度为 $2 h$ 但不小于 $4 \\mathrm { m }$ ，不大于 $8 \\mathrm { m }$ 。\n\n  \n高低屋面处雪堆分布图示\n\n本次修订增加了一种不均句分布情况，考虑高跨墙体对低跨屋面积雪的遮挡作用，使得计算的积雪分布更接近于实际，同时还增加了低跨屋面跨度较小时的处理。 $\\mu _ { \\tau , \\mathrm { m } }$ 的取值主要参考欧洲规范。w.\n\n这种积雪情况同样适用于雨篷的设计。\n\n### 6 有女儿墙及其他突起物的屋面\n\n本次修订新增加的内容，目的是要规范和完善女儿墙及其他突起物屋面积雪分布系数的取值。\n\n### 7 大跨屋面\n\n本次修订针对大跨屋面增加一种不均匀分布情况。大跨屋面结构对雪荷载比较敏感，因雪破坏的情况时有发生，设计时增加一类不均匀分布情况是必要的。由于屋面积雪在风作用下的飘移效应，屋面积雪会呈现中部大边缘小的情况，但对于不均匀积雪分布的范围以及屋面积雪系数具体的取值，目前尚没有足够的调查研究作依据，规范提供的数值供酌情使用。\n\n### 8 其他屋面形式\n\n对规范典型屋');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aafb746c-f4ca-4517-b8e6-3ab87af58770', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.7 浆液自拌制完成至压入孔道的延续时间宜不超过', '7.9.7 浆液自拌制完成至压入孔道的延续时间宜不超过 $4 0 \\mathrm { { m i n } }$ ，且在使用前和压注过程中应连续搅拌，对因延迟使用所致流动度降低的水泥浆，不得通过额外加水增加其流动度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aafbda36-b376-49f9-805f-c69416cf9c2e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数按表 N．1计算。\n\n表 犖．1 局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n表 犖．1（续）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab0127b7-e536-4853-818a-372cd183db87', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第六章 附 则', '第六章 附 则第四十四条 没有造成人员伤亡，但是社会影响恶劣的事故，国务院或者有关地方人民政府认为需要调查处理的，依照本条例的有关规定执行。\n\n国家机关、事业单位、人民团体发生的事故的报告和调查处理，参照本条例的规定执行。\n\n第四十五条 特别重大事故以下等级事故的报告和调查处理，有关法律、行政法规或者国务院另有规定的，依照其规定。\n\n第四十六条 本条例自 2007 年 6 月1 日起施行。国务院1989 年 3 月 29日公布的《特别重大事故调查程序暂行规定》和1991 年 2 月 22日公布的《企业职工伤亡事故报告和处理规定》同时废止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab1092a0-5f59-4137-911d-63f2b360da8c', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百五十条出租人和承租人可以约定租赁期间届满租赁物的归属', '第二百五十条出租人和承租人可以约定租赁期间届满租赁物的归属。对租赁物的归属没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，租赁物的所有权归出租人。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab14359b-bbbb-494c-b62e-6b5b72de56aa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 7）', '} } \\right.$ 、$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ ］来进行校核。\n\n式（76）中第三项分子中的 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 应带各自的正负号，分母中的 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r } } ]$ 和 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r } } \\right]$ 则是相应的疲劳许用应力。\n\n从表33中的 $[ \\sigma _ { - 1 } ]$ 值看出，当工作级别 $\\mathrm { E 1 \\sim E 3 }$ 所对应的构件或连接的应力集中情况等级 $\\mathrm { W } _ { \\mathrm { 0 } }$ 、$\\mathrm { W _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 0 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 2 } }$ 中的 $\\stackrel { \\textstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } { \\scriptscriptstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } .$ ］值有的已大于构件静强度的基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，说明可以不必进行单项疲劳强度核算。若 $\\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right]$ 值虽小于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，但计算出的 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right] \\left( \\geqslant \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] \\right)$ ）已大于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，则该构件或连接也不必进行单项疲劳强度核算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab1ca655-71da-47a8-b7ff-47dc57ee9fa0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.7.4 吊索和系杆索的安装施工应符合下列规定', '19.7.4 吊索和系杆索的安装施工应符合下列规定：1 吊索和系杆索应采用符合设计规定的产品。安装应顺直、无扭转；防护层应完整、无破损。\n\n2 纵横梁安装完成后，对吊索应按高程和内力双控制的原则进行调整，并应在完善上下锚头处细部构造的防腐处理后，方可进行桥面系的施工。\n\n3 系杆索的张拉值应符合设计规定，并应与加载工况相对应，上、下游应对称张拉。施工时除应对系杆索进行内力和伸长量的双控外，还应监测结构关键部位的变形，并将其控制在设计允许范围以内。\n\n4 对吊索和系杆索的上下锚头，应按设计要求采取防排水、防腐蚀及防老化的措施。\n\n5 对吊索和系杆索应进行防护，在制造工艺和各施工环节上应对索的意外损伤进行控制，保证索处于无腐蚀或低腐蚀的工作环境，防止其产生应力腐蚀。\n\n6 对可更换的吊索和系杆索，其护套管内不应采用环氧砂浆等固化材料填充。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab1dcd0c-ca57-4742-96ad-64054dca6bcf', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '附录B 浅层平板载荷试验要点', '附录B 浅层平板载荷试验要点## B.0.1浅层平板载荷试验可用于确定浅部地基承压板下压力主要影响范围内土层的承载力。承压板面积不应小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ，特殊情况下应符合下列规定：\n\n1对软土地基不应小于 $0 . 5 \\mathrm { m } ^ { 2 }$   \n2对复合地基不应小于一根桩加固的面积。  \n3 对强夯处理后的地基，不应小于 $2 . 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n## B.0.2试验基坑宽度不应小于承压板宽度 $\\textit { b }$ 或直径 $d$ 的3倍；应保持试验土层的原状结构和天然湿度，宜在拟试压表面用厚度不超过 $2 0 \\mathrm { m m }$ 的粗砂或中砂层找平。\n\n## B.0.3加荷分级不应少于8级。最大加载量不应小于设计要求的2倍。\n\n## B.0.4每级加载后，第一个小时内按间隔 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 、 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 、 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 、 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 、 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 测读沉降量，以后为每隔半小时测读一次沉降量。当在连续2h内每小时的沉降量小于$0 . 1 \\mathrm { m m }$ 时，则认为已趋稳定，可进行下一级加载。\n\n## B.0.5当出现下列情况之一时，即可终止加载：\n\n1承压板周围的土明显地侧向挤出。  \n2 沉降 $s$ 急剧增大，荷载-沉降（ $p { - } s )$ ）曲线出现陡降段。  \n3 在某一级荷载下， $2 4 \\mathrm { h }$ 内沉降速率不能达到稳定。  \n4沉降量与承压板宽度或直径之比大于或等于0.06。\n\n## B.0.6地基承载力特征值 $f _ { \\mathrm { a 0 } }$ 的确定应符合下列规定：\n\n1当 $p { - } s$ 曲线上有比例界限时，取该比例界限所对应的荷载值。\n\n2满足本规范第B.0.5条前三款终止加载条件之一时，其对应的前一级荷载定为极限荷载。当极限荷载小于对应比例界限荷载值的2倍时，取极限荷载值的一半。\n\n3当不能按上述两款要求确定，压板面积为 $0 . 2 5 \\sim 0 . 5 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 时，可取 $s / b$ （或$s / d ) = 0 . 0 1 \\sim 0 . 0 1 5$ 所对应的荷载，但其值不应大于最大加载量的一半。\n\n## B.0.7同一土层参加统计的试验点不应少于3点。当试验实测值的极差不超过其平均值的 $30 \\%$ 时，取此平均值作为该土层的地基承载力特征值 $f _ { \\mathrm { a 0 } }$ 。当极差不满足要求时，应查明原因，必要时重新划分地基统计单元进行评价。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab26b2f9-92d9-49b5-bb79-383125aff9cd', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '10.1 制定严格的安全生产责任制、奖罚制度', '10.1 制定严格的安全生产责任制、奖罚制度、岗位职责和操作规程## 10.1.1 加强安全教育，利用板报、宣传标语、横幅和各种会议教育全体施工技术人员，树立“安全第一”的思想，不断提高他们的安全意识\n## 10.1.2 定期和不定期的进行安全生产检查，对照江苏施工企业安全检查评分标准，以查“三述”为重点，对查出的事故隐患，严格要求立即整改，并结合奖罚制度进行奖惩\n## 10.1.3 所有特殊工种，操作手严格要求持证上岗，保证持证上岗率 $100 \\%$\n## 10.1.4 建立安全例会制度，对驾驶员、机械操作手、安全员每月例会一次，进行安全总结、安全教育、违章事故分析、布置下期工作，做好各种安全台帐\n## 10.1.5 建立安全防火管理制度，按规定配备消防设施，建立兼职消防员。加强宣传，提高全体人员的消防意识\n## 10.1.6 建立健全安全保卫体系，责权明确到人，并签订责任状\n## 10.1.7 根据省文明施工企业的创建标准，进一步做好各项安全文明工作，树立良好的企业形象，争创优秀项目经理部');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab2851d8-d8df-4390-96a1-8fcc29b117ee', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17.3 基本抗震措施（Part 2）', '的不同变化很大。当长细比小时滞回曲线丰满而对称，当长细比大时，滞回曲线形状复杂、不对称，受压承载力不断退化，存在一个拉直的不受力的滑移阶段。因此支撑的长细比与结构构件延性等级相关。\n\n在美国，中心支撑体系分为特殊中心支撑体系（SCB）和普通中心支撑体系（OCB)，前者的抗震性能更好，地震力可以取得更小。但是在对支撑杆的长细比的限值上，前者放得更宽。欧洲抗震设计规范EC8则规定，中心交叉支撑的长细比，对Q235，应该在 $1 2 0 { \\sim } 1 9 6$ 之间。日本也将长细比大于130 的支撑杆与长细比为 $3 2 \\sim 5 9$ 之间的划为同一类，反而比长细比为 $5 9 \\sim$ 130之间的更好，这是由于延性决定了结构的抗震能力。因此支撑设计时，长细比不是最关键的，关键的是防止局部屈曲部位过大的、集中的塑性变形而导致的开裂。长细比较大的支撑杆，因为传递的力较小，在节点部位更加容易设计成延性好的节点。长细比大的构件，结构的刚度小，更容易处在长周期范围，地震力更小。\n\n虽然欧美同行认为长细比大的支撑，抗震性能更好，但配套的设计规定使得其应用是有条件的：美国AISC 的 SPSSB指出，每一列支撑，由受拉的支撑提供的抗力不得大于 $70 \\%$ ，也不得小于 $30 \\%$ 。如果水平力全由支撑承担，这意味着支撑杆的长细比对Q235不超过120。如果是框架-中心支撑体系，支撑长细比很大，受压承载力很小，则框架部分应能够承担 $30 \\% \\sim 7 0 \\%$ 的水平地震作用。\n\n本标准参照日本的规定，除普通钢结构外，将支撑分为3个等级，长细比大的放在第2个等级，并且规定了使用条件。同样的支撑，框架-中心支撑结构和支撑结构相比较具有更好的延性，延性等级更高。\n\n### 17.3.13 本条第1款的规定使得结构在任意方向荷载作用下表现出相似的荷载变形特征，从而具有更好的延性。\n\n### 17.3.14 本条第1款的规定是为了尽量减小应力集中，使节点板在支撑杆平面外屈曲时不至于产生过大的计算中未能考虑的应力而导致焊缝的过早破坏。\n\n### 17.3.15 偏心支撑的设计基本上与现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011 的规定一致。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab319473-b1ec-4ada-9ab9-59c4a755ffc4', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第三章大气污染防治的监督管理', '第三章大气污染防治的监督管理第十八条企业事业单位和其他生产经营者建设对大气环境有影响的项目，应当依法进行环境影响评价、公开环境影响评价文件；向大气排放污染物的，应当符合大气污染物排放标准，遵守重点大气污染物排放总量控制要求。\n\n第十九条排放工业废气或者本法第七十八条规定名录中所列有毒有害大气污染物的企业事业单位、集中供热设施的燃煤热源生产运营单位以及其他依法实行排污许可管理的单位，应当取得排污许可证。排污许可的具体办法和实施步骤由国务院规定。\n\n第二十条企业事业单位和其他生产经营者向大气排放污染物的，应当依照法律法规和国务院环境保护主管部门的规定设置大气污染物排放口。\n\n禁止通过偷排、篡改或者伪造监测数据、以逃避现场检查为目的的临时停产、非紧急情况下开启应急排放通道、不正常运行大气污染防治设施等逃避监管的方式排放大气污染物。\n\n第二十一条国家对重点大气污染物排放实行总量控制。\n\n重点大气污染物排放总量控制目标，由国务院环境保护主管部门在征求国务院有关部门和各省、自治区、直辖市人民政府意见后，会同国务院经济综合主管部门报国务院批准并下达实施。\n\n省、自治区、直辖市人民政府应当按照国务院下达的总量控制目标，控制或者削减本行政区域的重点大气污染物排放总量。\n\n确定总量控制目标和分解总量控制指标的具体办法，由国务院环境保护主管部门会同国务院有关部门规定。省、自治区、直辖市人民政府可以根据本行政区域大气污染防治的需要，对国家重点大气污染物之外的其他大气污染物排放实行总量控制。\n\n国家逐步推行重点大气污染物排污权交易。\n\n第二十二条对超过国家重点大气污染物排放总量控制指标或者未完成国家下达的大气环境质量改善目标的地区，省级以上人民政府环境保护主管部门应当会同有关部门约谈该地区人民政府的主要负责人，并暂停审批该地区新增重点大气污染物排放总量的建设项目环境影响评价文件。约谈情况应当向社会公开。\n\n第二十三条国务院环境保护主管部门负责制定大气环境质量和大气污染源的监测和评价规范，组织建设与管理全国大气环境质量和大气污染源监测网，组织开展大气环境质量和大气污染源监测，统一发布全国大气环境质量状况信息。\n\n县级以上地方人民政府环境保护主管部门负责组织建设与管理本行政区域大气环境质量和大气污染源监测网，开展大气环境质量和大气污染源监测，统一发布本行政区域大气环境质量状况信息。\n\n第二十四条企业事业单位和其他生产经营者应当按照国家有关规定和监测规范，对其排放的工业废气和本法第七十八条规定名录中所列有毒有害大气污染物进行监测，并保存原始监测记录。其中，重点排污单位应当安装、使用大气污染物排放自动监测设备，与环境保护主管部门的监控设备联网，保证监测设备正常运行并依法公开排放信息。监测的具体办法和重点排污单位的条件由国务院环境保护主管部门规定。\n\n重点排污单位名录由设区的市级以上地方人民政府环境保护主管部门按照国务院环境保护主管部门的规定，根据本行政区域的大气环境承载力、重点大气污染物排放总量控制指标的要求以及排污单位排放大气污染物的种类、数量和浓度等因素，商有关部门确定，并向社会公布。\n\n第二十五条重点排污单位应当对自动监测数据的真实性和准确性负责。环境保护主管部门发现重点排污单位的大气污染物排放自动监测设备传输数据异常，应当及时进行调查。\n\n第二十六条禁止侵占、损毁或者擅自移动、改变大气环境质量监测设施和大气污染物排放自动监测设备。\n\n第二十七条国家对严重污染大气环境的工艺、设备和产品实行淘汰制度。\n\n国务院经济综合主管部门会同国务院有关部门确定严重污染大气环境的工艺、设备和产品淘汰期限，并纳入国家综合性产业政策目录。\n\n生产者、进口者、销售者或者使用者应当在规定期限内停止生产、进口、销售或者使用列入前款规定目录中的设备和产品。工艺的采用者应当在规定期限内停止采用列入前款规定目录中的工艺。\n\n被淘汰的设备和产品，不得转让给他人使用。\n\n第二十八条国务院环境保护主管部门会同有关部门，建立和完善大气污染损害评估制度。\n\n第二十九条环境保护主管部门及其委托的环境监察机构和其他负有大气环境保护监督管理职责的部门，有权通过现场检查监测、自动监测、遥感监测、远红外摄像等方式，对排放大气污染物的企业事业单位和其他生产经营者进行监督检查。被检查者应当如实反映情况，提供必要的资料。实施检查的部门、机构及其工作人员应当为被检查者保守商业秘密。\n\n第三十条企业事业单位和其他生产经营者违反法律法规规定排放大气污染物，造成或者可能造成严重大气污染，或者有关证据可能灭失或者被隐匿的，县级以上人民政府环境保护主管部门和其他负有大气环境保护监督管理职责的部门，可以对有关设施、设备、物品采取查封、扣押等行政强制措施。\n\n第三十一条环境保护主管部门和其他负有大气环境保护监督管理职责的部门应当公布举报电话、电子邮箱等，方便公众举报。\n\n环境保护主管部门和其他负有大气环境保护监督管理职责的部门接到举报的，应当及时处理并对举报人的相关信息予以保密；对实名举报的，应当反馈处理结果等情况，查证属实的，处理结果依法向社会公开，并对举报人给予奖励。\n\n举报人举报所在单位的，该单位不得以解除、变更劳动合同或者其他方式对举报人进行打击报复。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab3f448e-f55d-4cff-8564-6e53c4ebc917', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '2术语和符号… 2', '2术语和符号… 2## 2.1 术语… 2   \n## 2.2符号…· 5');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab4492aa-1ae0-41db-a529-917154f803d9', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8养护及其他附属设施', '3.8养护及其他附属设施3.8.1桥涵应设置维修养护通道。特大、大桥应根据需要设置必要的检查平台、扶梯、内照明、人口井盖、专用检修车等设施；需借助墩顶作为检修平台时，桥墩应根据需要设置安全设施。\n\n3.8.2特大桥和大桥应设置永久观测点。特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志。\n\n3.8.3位于桥面上的拉索、吊杆、拱肋等受力构件应设置必要的防撞保护设施。\n\n3.8.4桥梁应根据相关规范的规定进行防雷设计，设置避雷设施。\n\n3.8.5特大、大、中桥可根据需要设置防火、照明和导航设备以及养护工房、库房和守卫房等，必要时可设置紧急电话。\n\n3.8.6技术复杂的大型桥梁工程可根据需要设置必要的结构监测设施。\n\n3.8.7桥梁在跨越公路和铁路部分应设置防抛网。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab4a7259-e564-4e78-ab9b-04a7e9b36934', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '1 总则（Part 2）', '\n\n## 3基本规定\n\n### 3．1一般规定\n\n3．1．1建筑电气工程施工现场的质量管理除应符合现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300 的有关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 安装电工、焊工、起重吊装工和电力系统调试等人员应持证上岗；\n\n2 安装和调试用各类计量器具应检定合格，且使用时应在检定有效期内。\n\n3．1．2电气设备、器具和材料的额定电压区段划分应符合表3．1．2的规定。\n\n表3．1．2额定电压区段划分  \n\n\n\n\n\n3．1．3电气设备上的计量仪表、与电气保护有关的仪表应检定合格，且当投入运行时，应在检定有效期内。\n\n3．1．4建筑电气动力工程的空载试运行和建筑电气照明工程负荷试运行前，应根据电气设备及相关建筑设备的种类、特性和技术参数等编制试运行方案或作业指导书，并应经施工单位审核同意、经监理单位确认后执行。\n\n3．1．5高压的电气设备、布线系统以及继电保护系统必须交接试验合格。\n\n3．1．6低压和特低压的电气设备和布线系统的检测或交接试验应符合本规范的规定。\n\n3．1．7电气设备的外露可导电部分应单独与保护导体相连接，不得串联连接，连接导体的材质、截面积应符合设计要求。\n\n3．1．8除采取下列任一间接接触防护措施外，电气设备或布线系统应与保护导体可靠连接：\n\n1采用Ⅱ类设备；\n\n2 已采取电气隔离措施;\n\n3采用特低电压供电；\n\n4 将电气设备安装在非导电场所内；\n\n5 设置不接地的等电位联结。\n\n### 3．2主要设备、材料、成品和半成品进场验收\n\n3．2．1主要设备、材料、成品和半成品应进场验收合格，并应做好验收记录和验收资料归档。当设计有技术参数要求时，应核对其技术参数，并应符合设计要求。\n3．2．2 实行生产许可证或强制性认证(CCC 认证)的产品，应有许可证编号或CCC认证标志，并应抽查生产许可证或CCC认证证书的认证范围、有效性及真实性。\n\n3．2．3新型电气设备、器具和材料进场验收时应提供安装、使用、维修和试验要求等技术文件。\n\n3．2．4 进口电气设备、器具和材料进场验收时应提供质量合格证明文件，性能检测报告以及安装、使用、维修、试验要求和说明等技术文件；对有商检规定要求的进口电气设备，尚应提供商检证明。\n\n3．2．5当主要设备、材料、成品和半成品的进场验收需进行现场抽样检测或因有异议送有资质试验室抽样检测时，应符合下列规定：\n\n1 现场抽样检测：对于母线槽、导管、绝缘导线、电缆等，同厂家、同批次、同型号、同规格的，每批至少应抽取1个样本；对于灯具、插座、开关等电器设备，同厂家、同材质、同类型的,应各抽检 $3 \\%$ ，自带蓄电池的灯具应按 $5 \\%$ 抽检,且均不应少于1个(套)。2 因有异议送有资质的试验室而抽样检测：对于母线槽、绝缘导线、电缆、梯架、托盘、槽盒、导管、型钢、镀锌制品等，同厂家、同批次、不同种规格的，应抽检 $10 \\%$ ，且不应少于2个规格；对于灯具、插座、开关等电器设备，同厂家、同材质、同类型的，数量 500 个(套)及以下时应抽检2个(套)，但应各不少于1个(套)，500 个(套)以上时应抽检3个(套)。\n\n3 对于由同一施工单位施工的同一建设项目的多个单位工程，当使用同一生产厂家、同材质、同批次、同类型的主要设备、材料、成品和半成品时，其抽检比例宜合并计算。\n\n4 当抽样检测结果出现不合格，可加倍抽样检测，仍不合格时，则该批设备、材料、成品或半成品应判定为不合格品，不得使用。\n\n5 应有检测报告。\n\n3．2．6变压器、箱式变电所、高压电器及电瓷制品的进场验收应包括下列内容：\n\n1 查验合格证和随带技术文件：变压器应有出厂试验记录;\n\n2 外观检查：设备应有铭牌，表面涂层应完整，附件应齐全，绝缘件应无缺损、裂纹，充油部分不应渗漏，充气高压设备气压指示应正常。\n\n3．2．7 高压成套配电柜、蓄电池柜、UPS 柜、EPS 柜、低压成套配电柜(箱)、控制柜（台、箱)的进场验收应符合下列规定：\n\n1 查验合格证和随带技术文件：高压和低压成套配电柜、蓄电池柜、UPS 柜、EPS 柜等成套柜应有出厂试验报告；\n\n2 核对产品型号、产品技术参数：应符合设计要求；\n\n3 外观检查：设备应有铭牌，表面涂层应完整、无明显碰撞凹陷，设备内元器件应完好无损、接线无脱落脱焊，绝缘导线的材质、规格应符合设计要求，蓄电池柜内电池壳体应无碎裂、漏液，充油、充气设备应无泄漏。\n\n3．2．8柴油发电机组的进场验收应包括下列内容：\n\n1 核对主机、附件、专用工具、备品备件和随机技术文件：合格证和出厂试运行记录应齐全、完整，发电机及其控制柜应有出厂试验记录；\n\n2 外观检查：设备应有铭牌，涂层应完整，机身应无缺件。\n\n3．2．9电动机、电加热器、电动执行机构和低压开关设备等的进场验收应包括下列内容：\n\n1 查验合格证和随机技术文件：内容应填写齐全、完整;\n\n2 外观检查：设备应有铭牌，涂层应完整，设备器件或附件应齐全、完好、无缺损。\n\n3．2．10 照明灯具及附件的进场验收应符合下列规定：\n\n1查验合格证：合格证内容应填写齐全、完整，灯具材质应符合设计要求和产品标准要求；新型气体放电灯应随带技术文件；太阳能灯具的内部短路保护、过载保护、反向放电保护、极性反接保护等功能性试验资料应齐全，并应符合设计要求。\n\n2 外观检查：\n\n1)灯具涂层应完整、无损伤，附件应齐全，I类灯具的外露可导电部分应具有专用的 PE端子；\n\n2)固定灯具带电部件及提供防触电保护的部位应为绝缘材料，且应耐燃烧和防引燃;\n\n3)消防应急灯具应获得消防产品型式试验合格评定，且具有认证标志；\n\n4)疏散指示标志灯具的保护罩应完整、无裂纹;\n\n5)游泳池和类似场所灯具(水下灯及防水灯具)的防护等级应符合设计要求，当对其密闭和绝缘性能有异议时，应按批抽样送有资质的试验室检测；\n\n6)内部接线应为铜芯绝缘导线，其截面积应与灯具功率相匹配，且不应小于0．5mm2。\n\n3 自带蓄电池的供电时间检测：对于自带蓄');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab510a37-e77e-4542-b6de-3c50a7e50cec', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '8 焊接检验（Part 1）', '8 焊接检验## 8.1 一般规定\n\n8.1.1 自检是钢结构焊接质量保证体系中的重要步骤，涉及焊接作业的全过程，包括过程质量控制、检验和产品最终检验。自检人员的资质要求除应满足本规范的相关规定外，其无损检测人员数量的要求尚需满足产品所需检测项目每项不少于两名2级及2级以上人员的规定。监检同自检一样是产品质量保证体系的一部分，但需由具有资质的独立第三方来完成。监检的比例需根据设计要求及结构的重要性确定，对于焊接难度等级为A、B级的结构，监检的主要内容是无损检测，而对于焊接难度等级为C、D级的结构其监检内容还应包括过程中的质量控制和检验，见证检验应由具有资质的独立第三方来完成，但见证检验是业主或政府行为，不在产品质量保证范围内。\n\n8.1.2 本条强调了过程检验的重要性，对过程检验的程序和内容进行了规定。就焊接产品质量控制而言，过程控制比焊后无损检测显得更为重要，特别是对高强钢或特种钢，产品制造过程中工艺参数对产品性能和质量的影响更为直接，产生的不利后果更难于恢复，同时也是用常规无损检测方法无法检测到的。因此正确的过程检验程序和方法是保证产品质量的重要手段。\n\n8.1.3 焊缝在结构中所处的位置不同，承受荷载不同，破坏后产生的危害程度也不同，因此对焊缝质量的要求理应不同。如果一味提高焊缝的质量要求将造成不必要的浪费。本规范参照美国《钢结构焊接规范》AWSD1.1，根据承受荷载不同将焊缝分成动载和静载结构，并提出不同的质量要求。同时要求按设计图及说明文件规定荷载形式和焊缝等级，在检查前按照科学的方法编制检查方案，并由质量工程师批准后实施。设计文件对荷载形式和焊缝等级要求不明确的应依据现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017及本规范的相关规定执行，并须经原设计单位签认。\n\n8.1.4 在现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205中部分探伤的要求是对每条焊缝按规定的百分比进行探伤，且每处不小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 。这样规定虽然对保证每条焊缝质量是有利的，但检验工作量大，检验成本高，特别是结构安装焊缝都不长，大部分焊缝为梁一柱连接焊缝，每条焊缝的长度大多在 $2 5 0 \\mathrm { m m } \\sim 3 0 0 \\mathrm { m m }$ 之间。以概率论为基础的抽样理论表明，制定合理的抽样方案（包括批的构成、采样规定、统计方法），抽样检验的结果完全可以代表该批的质量，这也是与钢结构设计以概率论为基础相一致的。\n\n为了组成抽样检验中的检验批，首先必须知道焊缝个体的数量。一般情况下，作为检验对象的钢结构安装焊缝长度大多较短，通常将一条焊缝作为一个焊缝个体。在工厂制作构件时，箱形钢柱（梁）的纵焊缝、H形钢柱（梁）的腹板一翼板组合焊缝较长，此时可将一条焊缝划分为每 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 为一个检验个体。检验批的构成原则上以同一条件的焊缝个体为对象，一方面要使检验结果具有代表性，另一方面要有利于统计分析缺陷产生的原因，便于质量管理。\n\n取样原则上按随机取样方式，随机取样方法有多种，例如将焊缝个体编号，使用随机数表来规定取样部位等。但要强调的是对同一批次抽查焊缝的取样，一方面要涵盖该批焊缝所涉及的母材类别和焊接位置、焊接方法，以便于客观反映不同难度下的焊缝合格率结果；另一方面自检、监检及见证检验所抽查的对象应尽可能避免重复，只有这样才能达到更有效的控制焊缝质量的目的。\n\n8.1.5 焊接接头在焊接过程中、焊缝冷却过程中及以后相当长的一段时间内均可产生裂纹，但目前钢结构用钢由于生产工艺及技术水平的提高，产生延迟裂纹的几率并不高，同时，在随后的生产制作过程中，还要进行相应的无损检测。为避免由于检测周期过长使工期延误造成不必要的浪费，本规范借鉴欧美等国家先进标准，规定外观检测应在焊缝冷却以后进行。由于裂纹很难用肉眼直接观察到，因此在外观检测中应用放大镜观察，并注意应有充足的光线。\n\n8.1.6 无损检测是技术性较强的专业技术，按照我国各行业无损检测人员资格考核管理的规定，1级人员只能在2级或3级人员的指导下从事检测工作。因此，规定1级人员不能独立签发检测报告。\n\n8.1.7 超声波检测的检验等级分为A、B、C三级，与现行国家标准《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》GB/T11345和现行行业标准《钢结构超声波探伤及质量分级法》JG/T203基本相同，只是对B级的规定作了局部修改。修改的原因是上述两标准在此规定上对建筑钢结构而言存在缺陷，易增加漏检比例。GB11345和 $\\mathrm { J G } / \\mathrm { T } 2 0 3$ 中规定：B级检验采用一种角度探头在焊缝单面双侧检测。母材厚度大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，双面双侧检测。条件许可应作横向检测。但在钢结构中存在大量无法进行单面双侧检测的节点，为弥补这一缺陷本规范规定：受几何条件限制时，可在焊缝单面、单侧采用两种角度探头（两角度之差大于 $1 5 ^ { \\circ }$ ）进行检验。\n\n8.1.8 本条实际上是引入允许不合格率的概念，事实上，在一批检查个数中要达到 $100 \\%$ 合格往往是不切实际的，既无必要，也浪费大量资源。本着安全、适度的原则，并根据近几年来钢结构焊缝检验的实际情况及数据统计，规定小于抽样数的 $2 \\%$ 时为合格，大于 $5 \\%$ 时为不合格， $2 \\% \\sim 5 \\%$ 之间时加倍抽检，不仅确保钢结构焊缝的质量安全，也反映了目前我国钢结构焊接施工水平。\n\n本条为强制性条文，必须严格执行。\n\n## 8.2 承受静荷载结构焊接质量的检验\n\n8.2.1、8.2.2 外观检测包括焊缝外观缺陷检测和焊缝几何尺寸\n\n测量两部分。\n\n8.2.3 无损检测必须在外观检测合格后进行。\n\n裂纹可在焊接、焊缝冷却及以后相当长的一段时间内产生。I、Ⅱ类钢材产生焊接延迟裂纹的可能性很小，因此规定在焊缝冷却到室温进行外观检测');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab5868b5-0e05-4e2a-aefc-6e26cf785361', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '3 桁架式支撑结构（Part 1）', '3 桁架式支撑结构桁架式支撑结构的稳定性是由单元桁架决定的。单元桁架按格构柱的设计方法，分为局部稳定性验算和整体稳定性验算。局部失稳模态如图5所示，整体失稳模态如图6所示。\n\n当支撑结构有侧向约束或单元桁架组合方式为梅花形时，可不进行单元桁架的整体稳定性验算，只进行局部稳定性验算。\n\n### 4.4.4 当只考虑竖向荷载作用时，立杆按轴压构件计算；当考虑竖向荷载和水平荷载（如风荷载）作用时，立杆按压弯构件计算。当采用《钢结构设计规范》GB50017中轴压构件和压弯构件稳定性验算方法时，不考虑杆件的塑性开展。\n\n  \n图5单元桁架局部失稳模态图\n\n  \n图6单元桁架整体失稳模态图\n\n### 4.4.5 本条规定了立杆轴力设计值计算时的荷载效应组合。组合风荷载时应考虑风荷载引起的立杆轴力。\n\n### 4.4.6 风荷载作用于支撑结构，会增加立杆的轴力。本条规定了风荷载作用于支撑结构上引起立杆轴力的计算方法。公式是依据规整矩形平面支撑结构推导得到的，同时假定支撑结构的立杆在荷载作用下不脱离地面。此外，被支撑结构的风荷载（主要指混凝土结构的侧模承受的风荷载）对支撑结构的影响应另行考虑。\n\n本条对不同类型的支撑结构分别推导了在风荷载作用下的立杆轴力公式。\n\n#### 1 无剪刀撑框架式支撑结构风荷载引起的立杆轴力计算\n\n立杆轴力的计算简图如图7所示，迎风面和背风面立杆轴力最大。\n\n#### 2 有剪刀撑框架式支撑结构风荷载引起的立杆轴力计算\n\n风荷载作用于有剪刀撑框架式支撑结构，由于剪力滞后效应，迎风面和背风面纵向、横向竖向剪刀撑面相交处的立杆轴力\n\n  \n图7无剪刀撑框架式支撑结构风荷载引起的立杆轴力图发生变化，如图4所示。\n\n#### 3 桁架式支撑结构风荷载引起的立杆轴力计算\n\n（1）矩阵形布置；\n\n立杆轴力的计算简图如图8所示。风荷载作用于支撑结构产生的弯矩按抗侧刚度分配到顺风方向的每个单元桁架。\n\n  \n图8桁架式支撑结构（矩阵形）风荷载引起的立杆轴力图\n\n（2）梅花形布置：\n\n立杆轴力的计算简图如图9所示。顺风方向的立杆轴力为线性分布，迎风侧立杆轴力减小，背风侧立杆轴力增大。\n\n  \n图9桁架式支撑结构（梅花形）风荷载引起的立杆轴力图\n\n### 4.4.7 本条规定了立杆弯矩设计值计算时的荷载效应组合。组合风荷载时应考虑风荷载引起的弯矩。\n\n  \n图10立杆节间局部弯矩立面图\n\n风荷载引起的立杆弯矩分两种情况：一是风荷载直接作用于立杆引起的立杆节间局部弯矩，二是风荷载作用于支撑结构引起的立杆弯矩。\n\n#### 1 有剪刀撑框架式支撑结构、桁架式支撑结构\n\n这两种支撑结构应计算风荷载直接作用于立杆引起的立杆节间局部弯矩，如图 10\n\n所示。\n\n#### 2 无剪刀撑框架式支撑结构\n\n对于无剪刀撑框架式支撑结构，不仅要考虑风荷载直接作用于立杆引起的立杆节间局部弯矩，同时应考虑风荷载作用于独立支撑结构引起的立杆弯矩，如图11所示。\n\n  \n图11风荷载作用于无剪刀撑框架式支撑结构引起的立杆弯矩图\n\n### 4.4.8 支撑结构与既有结构可靠连接时，风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力（ $\\mathsf { N } _ { \\mathbf { W } \\mathbf { K } }$ ）和弯矩（ $M _ { \\mathrm { T K } }$ ）可不考虑，但应考虑风荷载直接作用于立杆上引起的立杆节间局部弯矩（ $M _ { \\mathrm { L K } }$ ）。\n\n### 4.4.9 无剪刀撑框架式支撑结构的失稳通常表现为整体失稳，而不是单根立杆的局部失稳。公式（4.4.9）沿用了以前的相关规范步距 $h$ 表达的计算长度公式，计算长度系数 $\\pmb { \\mu }$ 是通过理论推导和大量算例计算确定的。\n\n理论分析表明，计算长度系数主要与 $K , \\alpha , n _ { z }$ 及节点连接形式有关。其中， $K$ 为刚度比，即立杆步距内的线刚度与节点等效转动刚度之比； $\\pmb { \\alpha }$ 为伸长比，即扫地杆高度与悬臂长度中较大值与步距之比； $n _ { z }$ 为步数。同时，由于支撑结构水平杆与立杆的连接形式不同，可分为水平杆连续和水平杆不连续两种情形，附录B表 $\\mathrm { B } { \\cdot } 1$ 及表B-2分别给出了对应的计算长度系数。采用扣件式节点连接的无剪刀撑框架式支撑结构可参照水平杆连续的情形计算，采用碗扣式或承插式节点连接的无剪刀撑框架式支撑结构可参照水平杆不连续的情形计算。\n\n立杆横向跨数 ${ \\pmb n _ { \\mathrm { b } } }$ 对无剪刀撑框架式支撑结构的计算长度系数 $\\mu$ 有影响，如图12所示。当 ${ n } _ { \\mathrm { b } } = 1$ 时，水平杆连续（情形1）与水平杆不连续（情形2）对应的 $\\mu$ 相同；当 $1 < n _ { \\mathrm { b } } < 5$ 时，情形1对应的 $\\mu$ 基本不变，情形2对应的 $\\mu$ 有较大减小；当 $n _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 5$ 时，两种情形对应的 $\\mu$ 都基本不变。对于情形 $1 \\cdot \\mu$ 可直接按本规范附录B表B-1计算；对于情形2， $n _ { \\mathrm { b } } = 1$ 的 $\\mu$ 对应本规范附录B表B-1, $n _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 5$ 的 $\\mu$ 对应本规范附录B表B-2，当 $1 < n _ { \\mathrm { b } } < \\bar { \\mathrm { 3 } }$ 时，情形2的 $\\mu$ 可按两表插值计算。\n\n  \n图12无剪刀撑框架式支撑结构 $\\mu$ 随立杆横向跨数 $n _ { \\mathrm { b } }$ 变化示意图\n\n### 4.4.10 本条规定了有剪刀撑');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab58b50c-4717-4e48-99f0-c07d0959c379', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', 'GB/T 10045—2018', 'GB/T 10045—2018本标准所代替标准的历次版本发布情况：GB/T 10045—1988、GB/T 10045—2001。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab6cd543-bfd5-4f8b-915f-16dd8365e67d', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '总 理 温家宝', '总 理 温家宝二○○七年四月九日');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab771907-8409-482b-99b9-dde3cde0b1ad', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．7 齿轮设计', '6．3．7 齿轮设计起重机用齿轮设计应进行齿面接触强度和轮齿弯曲强度计算，采用的设计计算方法应结合起重机工作特点，并满足不同类型和使用场合的起重机各机构的安全性和可靠度要求。渐开线圆柱齿轮的承载能力计算应符合 GB／T3480和 GB／T10062的规定。制造厂应阐明齿轮设计所用方法和依据，并按4．4．2给出的方法确定齿轮计算载荷，按3．3．1确定所在机构的总使用时间，或按3．4．1规定的与该计算齿轮相对应的总应力循环数确定其使用等级。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab7f3229-2b57-4200-bdc6-169f0b30d304', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '5 结构分析与稳定性设计（Part 1）', '5 结构分析与稳定性设计## 5.1一般规定\n\n### 5.1.1建筑结构的内力和变形可按结构静力学方法进行弹性或弹塑性分析，采用弹性分析结果进行设计时，截面板件宽厚比等级为 S1级、S2级、S3 级的构件可有塑性变形发展。\n\n### 5.1.2结构稳定性设计应在结构分析或构件设计中考虑二阶效应。\n\n### 5.1.3结构的计算模型和基本假定应与构件连接的实际性能相符合。\n\n### 5.1.4框架结构的梁柱连接宜采用刚接或铰接。梁柱采用半刚性连接时，应计入梁柱交角变化的影响，在内力分析时，应假定连接的弯矩-转角曲线，并在节点设计时，保证节点的构造与假定的弯矩-转角曲线符合。\n\n### 5.1.5进行桁架杆件内力计算时应符合下列规定：\n\n1计算桁架杆件轴力时可采用节点铰接假定；\n\n2采用节点板连接的桁架腹杆及荷载作用于节点的弦杆，其杆件截面为单角钢、双角钢或T形钢时，可不考虑节点刚性引起的弯矩效应；\n\n3除无斜腹杆的空腹桁架外，直接相贯连接的钢管结构节点，当符合本标准第13章各类节点的几何参数适用范围且主管节间长度与截面高度或直径之比不小于12、支管杆间长度与截面高度或直径之比不小于24时，可视为铰接节点；\n\n4H形或箱形截面杆件的内力计算宜符合本标准第8.5节的规定。\n\n### 5.1.6结构内力分析可采用一阶弹性分析、二阶 $P { - } \\Delta$ 弹性分析或直接分析，应根据下列公式计算的最大二阶效应系数 $\\theta _ { i , \\operatorname* { m a x } } ^ { \\mathbb { I } }$ 选用适当的结构分析方法。当 $\\theta _ { i , \\operatorname* { m a x } } ^ { \\tt I I } \\leqslant 0 . 1 .$ 时，可采用一阶弹性分析；当 $0 . 1 < \\theta _ { i , \\operatorname* { m a x } } ^ { \\mathtt { I } } \\leqslant 0 . 2 5$ 时，宜采用二阶 $P { - } \\Delta$ 弹性分析或采用直接分析；当 $\\theta _ { i , \\operatorname* { m a x } } ^ { \\mathbb { I } } > 0 . 2 5$ 时，应增大结构的侧移刚度或采用直接分析。\n\n1规则框架结构的二阶效应系数可按下式计算：\n\n$$\n\\theta _ { i } ^ { \\mathbb { I } } = \\frac { \\sum N _ { i } \\cdot \\Delta u _ { i } } { \\sum H _ { { \\mathrm { k } } i } \\cdot h _ { i } }\n$$\n\n式中： $\\Sigma N _ { i }$ —一所计算 $i$ 楼层各柱轴心压力设计值之和（N)；\n\n$\\Sigma H _ { \\mathbf { k } i }$ 一 -产生层间侧移 $\\Delta u$ 的计算楼层及以上各层的水平力标准值之和（N)；$h _ { i }$ 所计算 $i$ 楼层的层高 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$\\Delta u _ { i } \\longrightarrow \\Sigma H _ { \\mathrm { k } i }$ 作用下按一阶弹性分析求得的计算楼层的层间侧移 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n\n2一般结构的二阶效应系数可按下式计算：\n\n$$\n\\theta _ { i } ^ { \\mathrm { I } } = \\frac { 1 } { \\eta _ { \\mathrm { c r } } }\n$$\n\n式中： $\\eta _ { \\mathrm { c r } }$ -整体结构最低阶弹性临界荷载与荷载设计值的比值。\n\n### 5.1.7二阶 $P { - } \\Delta$ 弹性分析应考虑结构整体初始几何缺陷的影响，直接分析应考虑初始几何缺陷和残余应力的影响。\n\n### 5.1.8当对结构进行连续倒塌分析、抗火分析或在其他极端荷载作用下的结构分析时，可采用静力直接分析或动力直接分析。\n\n### 5.1.9以整体受压或受拉为主的大跨度钢结构的稳定性分析应采用二阶 $P { - } \\Delta$ 弹性分析或直接分析。\n\n## 5.2初始缺陷\n\n### 5.2.1结构整体初始几何缺陷模式可按最低阶整体屈曲模态采用。框架及支撑结构整体初始几何缺陷代表值的最大值 $\\Delta _ { 0 }$ （图5.2.1-1）可取为 $H / 2 5 0$ ， $H$ 为结构总高度。框架及支撑结构整体初始几何缺陷代表值也可按式（5.2.1-1）确定（图5.2.1-1）;或可通过在每层柱顶施加假想水平力 $H _ { \\mathrm { n } i }$ 等效考虑，假想水平力可按式（5.2.1-2）计算，施加方向应考虑荷载的最不利组合（图5.2.1-2)。\n\n$$\n\\Delta _ { i } = \\frac { h _ { i } } { 2 5 0 } \\sqrt { 0 . 2 + \\frac { 1 } { n _ { s } } }\n$$\n\n$$\nH _ { \\mathrm { n } i } = \\frac { G _ { i } } { 2 5 0 } \\sqrt { 0 . 2 + \\frac { 1 } { n _ { \\mathrm { s } } } }\n$$\n$$\n\n式中： $\\varDelta _ { i }$ —所计算第 $i$ 楼层的初始几何缺陷代表值 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$n _ { \\mathrm { s } }$ 结构总层数，当 $\\sqrt { 0 . 2 + \\frac { 1 } { n _ { \\mathrm { s } } } } <');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab833869-60d8-4f9d-b94a-1023167be279', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 7）', 'hrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } }$ 临界局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；X 板边弹性嵌固系数。弯曲应力作用时，对受压翼缘扭转无约束的单腹板工字梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 3 8 }$ ；对受压翼缘扭转有约束的工字梁和箱形截面梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 6 4 }$ ；剪切应力作用时，对上述梁的腹板均可取 $\\chi ^ { = 1 . 2 3 }$ ；对其他板和板区格，应参考专门文献加以确定，一般取 $\\chi ^ { = 1 }$ ；\n\n$K _ { \\sigma } \\ 、 K _ { \\tau } 、 K _ { \\mathrm { m } }$ — —— 四边简支板的屈曲系数，取决于板的边长比 $\\alpha { = } a / b$ 和板边载荷（应力）情况。用加劲肋分隔的局部区格板的屈曲系数按附录 N的表 N．1求得，包括加劲肋在内的带肋板的屈曲系数按附录 N的表 N．2求得。\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { E } }$ — 四边简支单向均匀受压板的欧拉应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } \\ ) }$ ）。\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { { E } } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E } { 1 2 ( 1 { - } \\mu ^ { 2 } ) } ( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$\n\n当按式（53）、式（55）算出的临界应力或按式（54）算出的临界应力乘以 $\\sqrt { 3 }$ 的值超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊时，则应参照式（57）求得相应的折减临界应力，用它来替换原超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊的临界应力。\n\n当加劲肋的构造尺寸符合5．7．1．5的规定时，只需要按局部区格计算稳定性，否则应同时计算局部区格板和带肋板体两种情况的稳定性。\n\n#### 5．7．1．2 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 同时作用时板的临界复合应力\n\n临界复合应力按式（56）计算：\n\n$$\n\\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } = \\frac { \\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } } { \\frac { 1 + \\psi } { 4 } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\sqrt { \\left[ { \\frac { 3 - \\psi } { 4 } } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { m e r } } } \\right] ^ { 2 } + ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } } ) ^ { 2 } } } \\qquad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ 5 6 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , \\mathrm { c c r }$ 压缩应力 $\\sigma _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 同时作用时板的临界复合应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n为分别由式(53)、式(54)和式(55)直接求得的临界应力值；\n\n$\\psi$ —板边两端应力比， ${ \\psi } ^ { = } \\sigma _ { 2 } / \\sigma _ { 1 }$ ，见附录 $_ \\mathrm { N }$\n\n特殊情况： $\\tau { = } 0 , \\sigma _ { \\mathrm { m } } { = } 0$ 时： $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } = \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } }$\n\n当局部压应力作用于板的受拉边缘时， $\\sigma _ { 1 }$ 与 $\\sigma _ { m }$ 犿不相关，可分别取 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } = 0$ 以及 $\\sigma ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab898218-c2f9-4e3a-9c90-f2a2541b6a60', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 1）', '9．7 安全防护装置的设置要求## 9．7．1 总则\n\n安全防护装置是防止起重机械事故的必要措施。包括限制运动行程和工作位置的装置、防起重机超载的装置、防起重机倾翻和滑移的装置、联锁保护装置等，应根据起重机的用途和工作要求设置。\n\n## 9．7．2 限制运动行程和工作位置的安全装置\n\n### 9．7．2．1 起升高度限位器\n\n起升机构均应装设起升高度限位器。当取物装置上升到设计规定的上极限位置时，应能自动切断起升动力源。在此极限位置的上方，还应留有足够的空余高度，以适应上升制动行程的要求。在特殊情况下，还可装设防止越程冲顶的第二级起升高度限位器。\n\n需要时，还应设下降深度限位器；当取物装置下降到设计规定的下极限位置时，应能自动切断下降动力源。\n\n电动机作上述运动方向的电源切断后，仍需保留作相反方向运动的电源。\n\n用内燃机驱动，中间无电气、液压、气压等连接环节而直接进行机械连接的起升机构，可以配备灯光或声响报警装置，以替代限位开关。\n\n### 9．7．2．2 运行行程限位器\n\n起重机和起重小车（悬挂型电动葫芦运行小车除外），应在每个运行方向装设运行行程限位器，在达到设计规定的极限位置时自动切断前进方向的动力源。在运行速度较高（如大于 $1 0 0 \\ \\mathrm { m / m i n } )$ ），或停车定位要求较严的情况下，宜根据需要装设两级运行行程限位器，第一级发出减速信号并按规定要求减速，第二级应能自动断电并停车。\n\n如果在正常作业时起重机经常到达运行的极限位置，司机室的最大减速度不应超过 $2 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。\n\n### 9．7．2．3 幅度限位器\n\n#### 9．7．2．3．1 对动力驱动的动臂变幅的起重机（液压变幅除外），应在臂架俯仰行程的极限位置处设臂架低位置和高位置的幅度限位器。\n\n#### 9．7．2．3．2 对采用移动小车变幅的塔式起重机，应装设幅度限位装置以防止可移动的起重小车快速达到其最大幅度或最小幅度处。最大变幅速度超过 $4 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$ 的起重机，在小车向外运行且当起重力矩达到额定值的 $80 \\%$ 时，应自动转换为低速运行。\n\n### 9．7．2．4 幅度指示器\n\n具有变幅机构的起重机，应装设幅度指示器（或臂架仰角指示器）。\n\n### 9．7．2．5 防止臂架向后倾翻的装置\n\n具有臂架俯仰变幅机构的起重机，应装设防止臂架后倾装置（例如一个带缓冲的机械式的止挡杆），以保证当变幅机构的行程开关失灵时，能阻止臂架向后倾翻。\n\n### 9．7．2．6 回转限位\n\n不设回转集电滑环或需要限制回转范围时，回转机构应装设回转角度限位器。\n\n### 9．7．2．7 回转锁定装置\n\n需要时，流动式起重机及其他回转起重机或起重机的回转部分应装设回转锁定装置。\n\n### 9．7．2．8 支腿回缩锁定装置\n\n工作时利用支腿支承作业的流动式起重机，支腿伸出定位应由液压系统实现；且应装设支腿回缩锁定装置，使支腿在缩回后，能可靠地锁定。\n\n### 9．7．2．9 防碰撞装置\n\n当两台或两台以上的起重机或起重小车运行在同一轨道上时，应装设防碰撞装置。在发生碰撞的任何情况下，司机室内的减速度不应超过 $5 ~ \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n### 9．7．2．10 缓冲器及端部止挡\n\n在轨道上运行的起重机的运行机构、起重小车的运行机构及起重机的变幅机构等均应装设缓冲器或缓冲装置。缓冲器或缓冲装置可以安装在起重机上或轨道端部止挡装置上。\n\n轨道端部止挡装置应牢固可靠，防止起重机脱轨。\n\n螺杆和齿条等变幅驱动机构，应在变幅齿条和变幅螺杆的末端装设端部止挡防脱装置，以防止臂架在低位置发生坠落。\n\n### 9．7．2．11 偏斜指示器或限制器\n\n跨度大于 $4 0 ~ \\mathrm { m }$ 的门式起重机和装卸桥应装设偏斜指示器或限制器。当两侧支腿运行不同步而发生偏斜时，能向司机指示出偏斜情况，在达到设计规定值时，还应使运行偏斜得到调整和纠正。\n\n### 9．7．2．12 水平仪\n\n利用支腿支承或履带支承进行作业的起重机，应在下车架或底座上装设水平仪，用来检查起重机底座的倾斜程度。\n\n## 9．7．3 防超载的安全装置\n\n### 9．7．3．1 起重量限制器\n\n工作中有超载可能的起升机构，应装设起重量限制器。\n\n当实际起重量超过 $9 5 \\%$ 额定起重量时，起重量限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量在 $1 0 0 \\% \\sim 1 1 0 \\%$ 的额定起重量之间时，起重量限制器起作用，此时应自动切断起升动力源，但应允许物品作下降运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或非平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重量限制器。\n\n### 9．7．3．2 起重力矩限制器\n\n额定起重量随工作幅度变化的起重机，应装设起重力矩限制器。\n\n当实际起重量超过实际幅度所对应的起重量的额定值的 $9 5 \\%$ 时，起重力矩限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量大于实际幅度所对应的额定值但小于 $110 \\%$ 的额定值时，起重力矩限制器起作用，此时应自动切断不安全方向（上升、幅度增大、臂架外伸或这些动作的组合）的动力源，但应允许机构作安全方向的运动。\n\n内燃机驱动的起升和／或平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab8c6351-4540-4668-ac49-b440debad1e3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.9 钢拱桥', '19.9 钢拱桥## 19.9.1 钢拱桥构件的制造、涂装及运输等应符合本规范第8章的规定，钢拱肋的制造线形应满足设计和监控的要求。钢拱肋制造加工完成后应在厂内进行试拼装。\n\n## 19.9.2 钢拱桥的安装程序应符合设计规定，且宜采用无支架或少支架的安装方法施工。采用拱上悬臂吊机安装构件时，除应具有足够的安全系数外，拱上悬臂吊机的行走系统尚应适应拱顶坡度和形状的变化；采用缆索系统吊装构件时，应符合本规范第19.4节的规定；采用起重船安装施工时，起重船的性能应满足构件吊装的要求。\n\n## 19.9.3 钢拱桥可单构件安装或拼装成节段进行安装。当拼装成节段进行安装时，应防止节段在施工过程中产生过大的变形，必要时应采取临时加固措施增加其刚度。\n\n## 19.9.4 拱肋节段间的安装应对称进行。拱肋的端头应设临时连接装置，安装时应先临时连接后再进行正式连接，并应对称施焊或栓接。\n\n## 19.9.5 钢拱桥合龙时，合龙段的安装应符合设计规定，并应按设计要求采取相应的辅助措施；设计未规定时，对钢桁拱宜采用单构件安装合龙；对钢箱拱应提前设置临时刚性连接再进行合龙钢构件的焊接或栓接连接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ab9aa2ce-699a-4750-bbbc-bf829a4eb8c7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．9 起重机的有效使用期', '9．9 起重机的有效使用期起重机都是按一定的理论寿命即设计预期寿命进行设计的，但起重机设计预期寿命并不完全等同于起重机的有效使用寿命期。\n\n对起重机的有效使用期起有害影响的主要因素是：\n\n疲劳现象；   \n磨损；   \n腐蚀；   \n操作、装配和拆装时的偶发事故；   \n超载；   \n保养不良等。   \n附 录 犃   \n（资料性附录）   \n起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aba2d2d3-06ba-425b-a8fb-26b46a22c42a', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明规定要在室内及在条文规定的环境条件下进行焊接，正常情况下是可以做到的，这样做焊接质量比较容易得到保证；焊接施工的环境温度低于条文规定的温度时，通常需要停止焊接作业，采取必要措施使之符合要求后再进行作业。以往的焊接试验证明，当焊接施工的环境温度低于条文规定的温度时，对焊接接头采取焊前预热、保温和焊后缓冷等措施，并采用合理的焊接工艺参数，也能满足焊接接头的性能和质量要求，这是因为焊前预热能使焊接时的温度满足要求，焊后缓冷则能降低焊接接头的冷却速度，防止接头产生淬火组织，从而防止产生裂纹。因此，如果由于某种原因一定要在低于 $5 \\%$ 时进行焊接作业，就需要在焊前根据母材的材质、板厚、接头的特点和具体的环境温度进行焊接工艺的专项试验，并通过研究来确定相应的焊接工艺参数。\n\n在构件组装后24h内完成焊接能防止焊缝坡口锈蚀，保证焊接质量。\n\n### 7.2.2在室外焊接时，除应满足本规范第7.2.1条的规定外，尚应采取必要的防风和防雨措施；在大风、大雨、降雪、严寒等恶劣气候条件下，严禁在室外进行焊接作业。室外焊接宜在构件组装后12h 内完成。\n\n### 7.2.3焊接前应彻底清除待焊（包括定位焊）区域内的有害物；焊接时严禁在母材的非焊接部位引弧，焊接后应清理焊缝表面的熔渣及两侧的飞溅物。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aba56fd3-f2ad-433e-bd69-61ac0e93fa47', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明因地震是小概率的偶然事件，发生地震时，桥梁的具体状况存在多种可能性，如基础可能没有冲刷，也可能处于一般冲刷或最大局部冲刷状态；地震时地基可能出现液化，也可能不出现液化；地震作用本身可能是一致激励，也可能是非一致激励，即存在空间变化。而哪种情况对桥梁结构的地震反应最为不利，事先也是未知的，因此抗震分析需考虑各种可能出现的情况，建立相应的计算模型并确定相应的地震作用方式和输入界面，进行多工况抗震分析和抗震验算。是否考虑最大局部冲刷计算工况，以及考虑最大局部冲刷时地震作用效应组合系数如何选取，目前研究工作还不够充分，抗震设计时，可根据工程的具体情况开展专门研究确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aba81aa8-e1db-44b9-9377-9d5e78276aa1', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '5 楼面和屋面活荷载（Part 1）', '5 楼面和屋面活荷载## 5.1 民用建筑楼面均布活荷载\n\n### 5.1.1 作为强制性条文，本次修订明确规定表 5. 1. 中列人的民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值系数、频遇值系数和准永久值系数为设计时必须遵守的最低要求。如设计中有特殊需要，荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数的取值可以适当提高。\n\n本次修订，对不同类别的楼面均布活荷载，除调整和增加个别项目外，大部分的标准值仍保持原有水平。主要修订内容为:\n\n1)提高教室活荷载标准值。原规范教室活荷载取值偏小，目前教室除传统的讲台、课桌椅外，投影仪、计算机、音响设备、控制柜等多媒体教学设备显著增加;班级学生人数可能出现w.weboos.co超员情况。本次修订将教室活荷载取值由 $2 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 提高至$2 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n2) 增加运动场的活荷载标准值。现行规范中尚未包括体育馆中运动场的活荷载标准值。运动场除应考虑举办运动会、开闭幕式、大型集会等密集人流的活动外，还应考虑跑步、跳跃等冲击力的影响。本次修订运动场活荷载标准值取为 $4 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 0\n\n3) 项的类别修改为汽车通道及\"客车\"停车库，明确本项荷载不适用于消防车的停车库;增加了板跨为 $3 \\mathrm { m } \\times 3 \\mathrm { m }$ 的双向板楼盖停车库活荷载标准值。在原规范中，对板跨小于 $6 \\mathrm { m }$ $\\times 6 \\mathrm { m }$ 的双向板楼盖和柱网小于 $6 \\mathrm { m } \\times 6 \\mathrm { m }$ 的无梁楼盖的消防车活荷载未作出具体规定。由于消防车活荷载本身较大，对结构构件截面尺寸、层高与经济性影响显著，设计人员使用不方便，故在本次修订中予以增加。\n\n根据研究与大量试算，在表注 中明确规定板跨在 $3 \\mathrm { m } \\times 3 \\mathrm { m }$ 至 $6 \\mathrm { m } \\times 6 \\mathrm { m }$ 之间的双向板，可以按线性插值方法确定活荷载标准值。\n\n对板上有覆土的消防车活荷载，明确规定可以考虑覆土的影响，一般可在原消防车轮压作用范围的基础上，取扩散角为$3 5 ^ { \\circ }$ 0，以扩散后的作用范围按等效均布方法确定活荷载标准值。新增加附录 ，给出常用板跨消防车活荷载覆土厚度折减系数。\n\n的提高原规范第 10 项第 款浴室和卫生间的活荷载标准值。近年来，在浴室、卫生间中安装浴缸、坐便器等卫生设备的情况越来越普遍，故在本次修订中，将浴室和卫生间的活荷载统一规定为 $2 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n5) 楼梯单列一项，提高除多层住宅外其他建筑楼梯的活荷载标准值。在发生特殊情况时，楼梯对于人员疏散与逃生的安全性具有重要意义。汶川地震后，楼梯的抗震构造措施已经大大加菇。在本次修订中，除了使用人数较少的多层住宅楼梯活荷载仍按 $2 . 0 \\mathbf { k } \\mathbf { N } / \\mathbf { m } ^ { 2 }$ 取值外，其余楼梯活荷载取值均改为 $3 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n在《荷载暂行规范》规结 1-58 中，民用建筑楼面活荷载取值是参照当时的苏联荷载规范并结合我国具体情况，按经验判断的方法来确定的。《工业与民用建筑结构荷载规范)) TJ 一 74订前，在全国一定范围内对办公室和住宅的楼面活荷载进行了调查。当时曾对 个城市(北京、兰州、成都和广州 606 间住宅和 个城市(北京、兰州和广州 258 间办公室的实际荷载作了测定。按楼板内弯矩等效的原则，将实际荷载换算为等效均布荷载，经统计计算，分别得出其平均值为1. $1 . 0 5 1 \\mathrm { { k N } / \\mathrm { { m } ^ { 2 } } }$ 和$1 . 4 0 2 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ，标准差为 $0 . 2 3 \\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 }$ 和 $0 . 2 1 9 \\mathrm { { k N } / \\mathrm { { m } } ^ { 2 } }$ ;按平均值加两倍标准差的标准荷载定义，得出住宅和办公室的标准活荷载分别为1 $1 . 5 1 3 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 和 $1 . 8 4 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 但在规结 1-58 中对办公楼允许按不同情况可取1 $1 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 或 $2 \\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 }$ 进行设计，而且较多单位根据当时的设计实践经验取 $1 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ，而只对兼作会议室的办公楼可提高到 $2 \\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 }$ 。对其他用途的民用楼面，由于缺据，一般仍按实际荷载的具体分析，并考虑当时的设计经验，在原规范的基础上适当调整后确定。\n\n《建筑结构荷载规范)) GB] 9 - 根据《建筑结构统一设计标准)) GB] 68 - 84 对荷载标准值的定义，重新对住宅、办公室和商店的楼面活荷载作了调查和统计');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('abb0e643-273e-4d39-a920-eb924c889789', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 4）', 'hrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2 链条\n\n链条传动系统中应有防止链条在工作中发生爬链、跳链、保证链条与链轮正确啮合并平稳运转的措施。还应有可靠的导链和防脱链装置以及防止链条在使用中扭转打结和能检查链条松弛的措施。应装设使用可靠的链条罩壳或挡板。\n\n链条端部的固定应安全可靠，设计链条固定装置时，应使其能承受2．5倍的链条名义张力且不发生永久变形。对起升机构的链条固定装置，当需要时还应能校验其疲劳强度。\n\n链条的空载端应固定牢固，使其不会被拉脱。此装置应可靠地吸收可能会产生的力。链条固定装置上的螺栓连接应能防止松动，应能检查其拧紧情况，并且在需要时对螺栓能再进一步拧紧。\n\n#### 9．4．1．3 卷筒\n\n9．4．1．3．1 钢丝绳在卷筒上应能按顺序整齐排列。只缠绕一层钢丝绳的卷筒，宜做出绳槽。用于多层缠绕的卷筒，宜提供适用的排绳装置或便于钢丝绳自动转层缠绕的凸缘导板等结构。  \n9．4．1．3．2 多层缠绕的卷筒，应有防止钢丝绳从卷筒端部滑落的凸缘。凸缘直径应比最外层钢丝绳直径大2倍。  \n9．4．1．3．3 当吊钩处于工作位置最低点时，卷筒上缠绕的钢丝绳，除固定绳尾的圈数外，不应少于2圈（塔式起重机不应少于3圈）。当吊钩处于工作位置最高点时，卷筒上至少还宜留有1整圈的绕绳余量。  \n9．4．1．3．4 卷筒上钢丝绳尾端的固定装置，应安全可靠并有防松或自紧的性能。如果钢丝绳尾端用压板固定，固定强度不应低于钢丝绳破断拉力的 $80 \\%$ ，且至少应有两个相互分开的压板夹紧，并用螺栓将压板可靠固定。  \n9．4．1．3．5 用于起升机构和变幅机构的卷筒，采用筒体内无贯通的支承轴（即“短轴式“）的结构时，筒体应采用钢材制造。焊接卷筒的各段对接焊缝，应按要求进行无损探伤检验。  \n9．4．1．3．6 对于臂架型起重机，当起升绳或变幅绳向斜上方引出时，其缠绕钢丝绳的卷筒与支承部分以及车架或转台底架的连接，应能承受钢丝绳向斜上方的拉力；与卷筒相连的减速器，其上下壳体间或\n\n壳体与车架之间的连接，也应能承受钢丝绳的这些载荷。\n\n#### 9．4．1．4 滑轮\n\n9．4．1．4．1 滑轮应有防止钢丝绳脱出绳槽的装置或结构。在滑轮罩的侧板和圆弧顶板等处与滑轮本体的间隙不宜超过钢丝绳直径的 $20 \\%$ 。\n\n9．4．1．4．2 人手可触及的滑轮组，应设置滑轮罩壳。对可能摔落到地面的滑轮组，其滑轮罩壳应有足够的强度和刚度。\n\n### 9．4．2 吊钩、吊钩夹套和其他取物装置\n\n9．4．2．1 起重机械不应使用铸造吊钩。\n\n9．4．2．2 当使用条件或操作方法会导致物品意外脱钩时，应采用带防脱绳的闭锁装置吊钩；当吊钩起升过程中有被钩住的危险时，应选用安全吊钩或采取其他有效措施。\n\n9．4．2．3 吊运物品时需同步供给电能的取物装置（例如电磁盘、马达抓斗或液压抓斗等），其供电电缆的收放速度应与该取物装置升降速度保持一致，在升降过程中电缆不应过分松弛和碰触起重钢丝绳。\n\n9．4．2．4 在可更换的取物装置（如抓斗、起重电磁盘、戽斗、夹钳和吊梁等）上，应永久性地标明其自重和能起吊的最大质量。\n\n9．4．2．5 吊运各类物品的专用辅具，在必要时应有自紧功能或防止物品滑落的装置及措施。\n\n### 9．4．3 制动器\n\n9．4．3．1 动力驱动的起重机（液压缸驱动的除外），其起升、变幅、运行、回转机构都应装可靠的制动装置：当机构要求具有载荷支持作用时，应装设机械常闭式制动器。在运行、回转机构的传动装置中有自锁环节的特殊场合，如能确保不会发生超额定应力的运动，也可以不用制动器。变速机构换挡到中间位置时，制动器或其他装置应能自动地支持住物品。\n\n9．4．3．2 对于需要控制下降制动距离的起重机，其制动距离（控制器转回零位后，从制动器断电至物品停止时的下滑距离）一般可控制为不大于 $1 \\ \\mathrm { m i n }$ 内稳定起升距离的1／65。\n\n9．4．3．3 制动器应便于检查，制动器弹簧应是压缩式的，制动器应可调整，制动衬片应能方便更换。\n\n9．4．3．4 宜选择对制动衬垫的磨损有自动补偿功能的制动器。\n\n9．4．3．5 操纵制动器的控制装置，如踏板、操纵手柄等，应有防滑性能。人工操纵通过手或脚施加在制动器上的力与行程，应符合人类工效学的要求。\n\n## 9．5 电气安全要求\n\n9．5．1 起重机馈电裸滑触线与周围设备的安全距离和安全防护应符合7．2．2．2．1的规定。  \n9．5．2 供电系统中有触电危险的主滑触线应涂有安全色，并在适当的位置装设安全标志或表示带电的指示灯。  \n9．5．3 障碍信号灯的设置应符合7．4．12．3的规定。  \n9．5．4 起重机应有指示总电源分合状况的信号，必要时还应设置故障信号或报警信号。信号指示应设置在司机或有关人员视力、听力可及的地点。  \n9．5．5 避雷保护应符合7．4．11的规定。\n\n## 9．6 控制和操纵的安全与布置\n\n### 9．6．1 一般原则\n\n9．6．1．1 控制与操纵系统的设计和布置应能避免发生误操作的可能性，保证在正常使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('abbfff38-4737-48a0-ae97-d91ae208a793', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 6）', '轮、卷筒材质的选择\n\n铸造滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T9439中的 HT200，及力学性能不低于 GB／T11352的ZG270500。\n\n焊接、轧制滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T700中的 Q235B；根据使用工况和环境温度的需要，也可采用力学性能不低于 GB／T1591中的 Q345。\n\n允许使用满足使用要求的其他材质的滑轮。\n\n##### 6．3．3．2．2 滑轮、卷筒的结构型式\n\n铸造滑轮的结构型式宜采用JB／T9005中规定的型式，铸造卷筒结构型式宜采用JB／T9006规定的型式。\n\n双腹板压制滑轮宜采用JB／T8398中规定的型式，焊接滑轮宜采用JG／T5078．1规定的型式。焊接卷筒的结构型式一般为短轴式，可以用卷筒联轴器与减速器连接。\n\n##### 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$d$ —同式（128）。\n\n#### 6．3．3．3 钢丝绳允许偏斜角\n\n##### 6．3．3．3．1 钢丝绳绕进或绕出滑轮槽时的最大偏斜角（即钢丝绳中心线和与滑轮轴垂直的平面之间的夹角）不应大于 $5 ^ { \\circ }$ 。\n\n##### 6．3．3．3．2 钢丝绳绕进或绕出卷筒时，钢丝绳中心线偏离螺旋槽中心线两侧的角度不应大于犇犱 $3 . 5 ^ { \\circ }$ ；对大起升高度及 $D / d$ 值较大的卷筒，其钢丝绳偏离螺旋槽中心线的允许偏斜角应由计算确定。\n\n##### 6．3．3．3．3 对于光卷筒无绳槽多层卷绕卷筒，当未采用排绳器时钢丝绳中心线与卷筒轴垂直平面的偏离角度不应大于 $1 . 7 ^ { \\circ }$ 。\n\n#### 6．3．3．4 钢丝绳在卷筒上绳端的固定\n\n吊具下降到最低极限位置时，钢丝绳在卷筒上的剩余安全圈（不包括固定绳端所占的圈数）至少应保持 圈（对塔式起重机为 圈）。当钢丝绳和卷筒之间的摩擦系数取为 时，在此安全圈下，绳端固定装置应在承受2．5倍钢丝绳最大工作静拉力时不发生永久变形。\n\n### 6．3．4 车轮与轨道\n\n#### 6．3．4．1 材料\n\n##### 6．3．4．1．1 车轮与滚轮的材料\n\n车轮与滚轮的材料应符合JB／T6392的规定。当采用球墨铸铁时，其踏面和轮缘应进行热处理。\n\n##### 6．3．4．1．2 轨道材料\n\n起重机轨道用材料推荐如下：\n\n轻轨推荐用力学性能不低于 GB／T11264中的 $5 5 \\mathrm { Q }$ ；  \n铁路用热轧钢轨推荐用力学性能不低于 GB2585中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ ；  \n起重机钢轨推荐用力学性能不低于 $\\mathrm { Y B } / \\mathrm { T } ~ 5 0 5 5$ 中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ 。\n\n注：当采用其他型钢、方钢、扁钢等做轨道时，应注意其材质和硬度的实际情况，必要时可降低轮压，以保证有足够的使用寿命。\n\n#### 6．3．4．2 车轮与滚轮的校验计算\n\n##### 6．3．4．2．1 总则\n\n本计算方法适用于轨道安装与维护良好、车轮调整正确、直径不超过 $\\mathrm { 1 ~ 0 0 0 ~ m m }$ 的车轮和滚轮的校\n\n验计算。应避免采用大直径车轮和滚轮，因为大直径车轮和滚轮的轮压较大，对轨道基础或承轨结构的承载能力要求较高。为减少单个车轮轮压，可采用平衡台车增加车轮数量。\n\n起重机的车轮和滚轮应根据等效工作轮压进行疲劳强度校验计算，应根据最大轮压进行静强度校验计算。\n\n##### 6．3．4．2．2 计算载荷\n\n###### 6．3．4．2．2．1 等效工作轮压\n\n等效工作轮压按式（130）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n I , \\parallel } } = \\frac { P _ { \\mathrm { m i n I , \\parallel } } + 2 P _ { \\mathrm { m a x , \\parallel } } } { 3 } \\qquad \\underbrace { \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } _ { \\mathrm { \\textit { Nostrap } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 无风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；meanⅡ 有风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；  \nminⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机空载确定的所验算车轮的最小轮压，单位为牛顿（N）；  \nmaxⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机满载确定的所验算车轮的最大轮压，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．2 最大轮压犘\n\n最大轮压 $P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ 是指在载荷情况Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ中最不利状态和位置下最大轮压中的较大者，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．3 确定承压面的有效');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('abc02354-f62f-4fbc-8d8a-58df6381381e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：7 实际施工时，富余量一般按计算牵引力的 $1 . 5 { \\sim } 2 . 0$ 倍配置牵引设备。\n\n## 19.5.4采用无平衡重平转施工时，应符合下列规定：\n\n1 转体系统宜由锚固体系、转动体系和位控体系等构成。对尾索张拉、扣索张拉、拱体平转、合龙卸扣等工序，施工时应进行索力、轴线、高程等监测。\n\n2 张拉尾索时，两组尾索应按上下左右对称、均衡的原则，对桥轴向和斜向的尾索进行分次、分组交叉张拉，并应使各尾索的内力均衡。张拉达到设计规定的荷载后，应对其内力进行量测；不符合要求时，应重新进行张拉，使之达到设计内力且均衡。\n3 张拉扣索前，应在桥轴向和斜轴向支撑以及拱顶、3/8、1/4、1/8跨径处设立平面位置和高程监测点，且应在全面检查支撑、锚梁、轴套、拱铰、拱体和锚碇等的质量，经分析确认安全后，方可开始张拉。扣索分级张拉时，应对称于拱体按由下向上的次序进行，张拉过程中应随时进行监测，各索内力的相对偏差应控制在5kN以内。\n\n4 转体前应对全桥各部位进行检查，符合要求后方可正式转动；转体不能自行起动时，宜采用千斤顶在拱顶处施力使拱体起动，并宜以风缆控制拱体的转速，风缆的走速在起动和就位阶段宜控制在 $0 . 5 \\sim 0 . 6 \\mathrm { m m / m i n }$ ，中间阶段宜控制在 $0 . 8 \\sim$ $1 . 0 \\mathrm { m m / m i n }$ 。当拱体采用双拱肋在同一岸上下游预制并进行平转达到一定角度后，上下游拱体宜同步对称向桥轴线旋转。\n\n5 两岸拱体平转至桥轴线位置就位后，应对其高程和轴线进行测量，不符合设计要求时应进行调整，且宜按设计要求的合龙温度或修正后的合龙温度进行合龙施工。\n\n6 合龙口混凝土符合设计规定的强度或达到设计强度的 $85 \\%$ 后，应按对称均衡的原则，分级卸除扣索，卸除过程中应对拱体的拱轴线和高程以及扣索的内力进行监测；全部扣索卸除后，应测量拱体的最终轴线位置和高程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('abe9368e-aad0-447b-9348-e63fc17f14f4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '压弯构件整体稳定性计算', '压弯构件整体稳定性计算本方法的计算公式是在两个互相垂直的平面内约束条件相同、在弹性工作阶段的等截面构件的前提下推导的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('abeece9f-4b9a-4533-a517-b85f189ea4da', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '附录G 桁架节点板在斜腹杆压力作用下的稳定计算', '附录G 桁架节点板在斜腹杆压力作用下的稳定计算## G.0.1桁架节点板在斜腹杆压力作用下的稳定计算宜采用下列基本假定：\n\n1图G.0.1中 $B { \\cdot } A { \\cdot } C { \\cdot } D$ 为节点板失稳时的屈折线，其中$\\overline { { B A } }$ 平行于弦杆， ${ \\overline { { C D } } } \\perp { \\overline { { B A } } }$ 。\n\n  \n图G.0.1 节点板稳定计算简图\n\n2在斜腹杆轴向压力 $N$ 的作用下， $\\overline { { B A } }$ 区（FBGHA板件）、 $\\overline { { A C } }$ 区（AIJC板件）和 $\\overline { { C D } }$ 区（CKMP板件）同时受压，当其中某一区先失稳后，其他区即相继失稳。\n\n## G.0.2桁架节点板在斜腹杆压力作用下宜采用下列公式分别计算各区的稳定：\n\n$\\overline { { B A } }$ 区：\n\n$$\n\\frac { b _ { 1 } } { ( b _ { 1 } + b _ { 2 } + b _ { 3 } ) } N \\mathrm { s i n } \\theta _ { 1 } \\leqslant l _ { 1 } t \\varphi _ { 1 } f\n$$\n\nAC区：\n\n$$\n\\frac { b _ { 2 } } { ( b _ { 1 } + b _ { 2 } + b _ { 3 } ) } N \\leqslant l _ { 2 } t \\varphi _ { 2 } f\n$$\n\n$\\overline { { C D } }$ 区：\n\n$$\n\\frac { b _ { 3 } } { ( b _ { 1 } + b _ { 2 } + b _ { 3 } ) } N \\mathrm { c o s } \\theta _ { 1 } \\leqslant l _ { 3 } t \\varphi _ { 3 } f\n$$\n\n式中： $t$ -节点板厚度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$N \\cdot$ -受压斜腹杆的轴向力（N)；\n\n$l _ { 1 } , \\ l _ { 2 } , \\ l _ { 3 } ^ { - }$ 分别为屈折线 $\\overline { { B A } }$ 、 $\\overline { { A C } }$ 、 $\\overline { { C D } }$ 的长度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；\n\n$\\varphi _ { 1 } , \\varphi _ { 2 } , \\varphi _ { 3 } \\cdot$ -各受压区板件的轴心受压稳定系数，可按 $\\mathbf { b }$ 类截面查取；其相应的长细比分别为： $\\lambda _ { 1 } = 2 . 7 7$ $\\frac { \\overline { { Q R } } } { t }$ ， $\\lambda _ { 2 } = 2 . 7 7 ~ \\frac { \\overline { { { S T } } } } { t } , ~ \\lambda _ { 3 } = 2 . 7 7 ~ \\frac { \\overline { { { U V } } } } { t }$ ；式中 $\\overline { { Q R } }$ 、，$\\overline { { S T } }$ 、 $\\overline { { U V } }$ 为 $\\overline { { B A } }$ 、 $\\overline { { A C } }$ 、 $\\overline { { C D } }$ 三区受压板件的中线长度；其中 $\\overline { { S T } } = c$ ； $b _ { 1 }$ （WA）、 $b _ { 2 }$ $( \\overline { { A C } } )$ 、 $b _ { 3 }$ $( \\overline { { C Z } } )$ 为各屈折线段在有效长度线上的投影长度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('abf18a1c-1c91-463d-9a6d-3c6fedd2e5f2', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.4.6 脉动风荷载的空间相关系数可按下列规定确定', '8.4.6 脉动风荷载的空间相关系数可按下列规定确定:1 竖直方向的相关系数可按下式计算:\n\n$$\n\\rho _ { z } = \\frac { 1 0 \\sqrt { H + 6 0 \\mathrm { e } ^ { - H / 6 0 } - 6 0 } } { H }\n$$\n\n式中 : $H$ 一一结构总高度 (m) ;对 类地面粗糙度， $H$ 的取值分别不应大于 $3 0 0 \\mathrm { m }$ $3 5 0 \\mathrm { m }$ $4 5 0 \\mathrm { m }$ 和 $5 5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n2 水平方向相关系数可按下式计算:\n\n$$\n\\rho _ { \\mathrm { x } } = \\frac { 1 0 \\sqrt { B + 5 0 \\mathrm { e } ^ { - B / 5 0 } - 5 0 } } { B }\n$$\n\n式中 : $B ^ { . }$ 一 结构迎风面宽度 $( \\mathbf { m } )$ ， $B { \\leqslant } 2 H$ 。\n\n3 对迎风面宽度较小的高耸结构，水平方向相关系数可取$\\rho _ { \\mathrm { x } } = 1$ 。\n\n振型系数应根据结构动力计算确定。对外形、质量、刚\n\n度沿高度按连续规律变化的竖向悬臂型高耸结构及沿高度比较均匀的高层建筑，振型系数< $\\phi _ { 1 } ( z )$ 也可根据相对高度 $z / H$ 按本规范附录 确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('abf73e26-44b0-46de-8903-fa0eb0f5b705', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '附录B 结构或构件的变形容许值（Part 2）', ' } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\beta _ { \\mathrm { b } } \\frac { 4 3 2 0 } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } } \\cdot \\frac { A h } { W _ { \\mathrm { x } } } \\Big [ \\sqrt { 1 + \\left( \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { y } } t _ { 1 } } { 4 . 4 h } \\right) ^ { 2 } } + \\eta _ { \\mathrm { b } } \\Big ] \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } \\left( \\mathrm { C . ~ } 0 . 1 \\mathrm { - } 1 \\right)\n$$\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { y } } = \\frac { l _ { \\mathrm { l } } } { i _ { \\mathrm { y } } }\n$$\n\n  \n(a）双轴对称焊接工字形截面 (b)加强受压翼缘的单轴对称 焊接工字形截面\n\n  \n(c）加强受拉翼缘的单轴对称焊接工字形截面(d）轧制H型钢截面   \n图C.0.1 焊接工字形和轧制 $_ \\mathrm { H }$ 型钢\n\n截面不对称影响系数 $\\eta _ { \\mathrm { b } }$ 应按下列公式计算：\n\n对双轴对称截面[图C.0.1（a)、图C.0.1（d)]：\n\n$$\n\\eta _ { \\mathrm { b } } = 0\n$$\n\n对单轴对称工字形截面[图C.0.1（b)、图C.0.1（c)]：\n\n加强受压翼缘\n\n$$\n\\eta _ { \\mathrm { b } } { = } 0 . 8 ~ ( 2 \\alpha _ { \\mathrm { b } } { - } 1 )\n$$\n\n加强受拉翼缘\n\n$$\n\\eta _ { \\mathrm { b } } { = } 2 \\alpha _ { \\mathrm { b } } { - } 1\n$$\n\n$$\n_ { \\alpha _ { \\mathrm { b } } } { = } \\frac { I _ { 1 } } { I _ { 1 } { + } I _ { 2 } }\n$$\n\n当按公式（C.0.1-1）算得的 $\\varphi _ { \\flat }$ 值大于0.6时，应用下式计算的 $\\varphi _ { \\mathfrak { d } } ^ { \\prime }$ 代替 $\\varphi _ { \\flat }$ 值：\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { { b } } } ^ { \\prime } = 1 . 0 7 - \\frac { 0 . 2 8 2 } { \\varphi _ { \\mathrm { { b } } } } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n式中： $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 梁整体稳定的等效弯矩系数，应按表C.0.1采用；$\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ -梁在侧向支承点间对截面弱轴 $y - y$ 的长细比；\n\n$A$ -梁的毛截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$h$ 、 $t _ { 1 }$ - -梁截面的全高和受压翼缘厚度，等截面铆接（或高强度螺栓连接）简支梁，其受压翼缘厚度 $t _ { 1 }$ 包括翼缘角钢厚度在内 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$l _ { 1 }$ 梁受压翼缘侧向支承点之间的距离 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$i _ { \\mathbf { y } }$ 梁毛截面对 $y$ 轴的回转半径 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$I _ { 1 }$ 、 $I _ { 2 }$ - 分别为受压翼缘和受拉翼缘对 $_ y$ 轴的惯性矩$( \\mathrm { m m } ^ { 3 } )$ 。\n\n表C.0.1 H型钢和等截面工字形简支梁的系数 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$   \n\n\n\n\n\n续表C.0.1   \n\n\n<<<HTBL|5f2978f6ca97460bd4da986229fcabe|END>>>\n\n\n注：1 $\\pmb { \\xi }$ 为参数， $\\displaystyle \\hat { \\varsigma } { = } \\frac { l _ { 1 } t _ { 1 } } { b _ { 1 } h }$ ，其中 $b _ { 1 }$\n\n2 $M _ { 1 }$ 和 $M _ { 2 }$ 为梁的端弯矩，使梁产生同向曲率时 $M _ { 1 }$ 和 $M _ { 2 }$ 取同号，产生反向曲率时取异号， $\\mid M _ { 1 } \\mid \\geqslant \\mid M _ { 2 } \\mid$ ；\n\n3表中项次3、4和7的集中荷载是指一个或少数几个集中荷载位于跨中央附近的情况，对其他情况的集中荷载，应按表中项次1、2、5、6内的数值采用；\n\n4表中项次8、9的 $\\beta _ { \\mathbf { b } }$ ，当集中荷载作用在侧向支承点处时，取 $\\beta _ { \\mathrm { b } } { = } 1 . 2 0$ ；\n5荷载作用在上翼缘系指荷载作用点在翼缘表面，方向指向截面形心；荷载作用在下翼缘系指荷载作用点在翼缘表面，方向背向截面形心；\n\n6对 $\\alpha _ { \\mathrm { { b } } } > 0 . 8$ 的加强受压翼缘工字形截面，下列情况的 $\\beta _ { \\mathbf {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('abf93e3b-d2d7-484b-8bb2-8090fb0a75b6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱肋接头一经焊接，拱轴线和中线就已固定，不能再调整。因此需要在轴线、中线调整之后进行焊接，焊接之后再全部松索成拱。\n\n## 19.4.9 采用少支架方法安装拱圈时，应符合下列规定：\n\n1对支架及地基的要求，应符合本规范第5章和本章的相关规定。设于河中的支架，应验算基础的冲刷深度，并应有可靠的防冲刷和防漂浮物影响的措施。支架基础不得设置在有冰胀影响的地层。\n\n2吊装构件时，应结合实际情况和设备条件采用适宜的起吊设备和起吊方式进行吊装。拱肋分段吊装到支架上后，其接头的连接处理应符合设计规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ac072d03-01dc-41d3-b6a2-3efa684b6f85', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验报告', '4 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称;  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）试验日期及时间;  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度;  \n（6）执行标准；  \n（7）试验方法；  \n（8）水化热；  \n（9）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ac18225f-acbf-4ba8-8cc9-737783be05be', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩。混凝土收缩会使受约束的构件产生应力，而这种应力的长期存在又因混凝土徐变的影响减小了收缩应力。徐变是混凝土在持续恒定应力作用下应变不断变化的一种现象。混凝土的收缩和徐变主要有下列规律：（1）随水灰比增长而增加；（2）高强度等级水泥的收缩较大；（3）增加填充集料可减小收缩、徐变，并随集料的种类、形状及颗粒组成的不同而异；（4）收缩徐变在凝结初期比较快，以后逐渐迟缓，但仍延续很长时间；（5）环境湿度大的收缩、徐变小，干燥地区收缩、徐变大。\n\n试验表明，混凝土应力与其立方体强度的比值在一定范围内时，混凝土的徐变变形与应力成线性关系。线性与非线性的界限通常定在混凝土应力不超过 $0 . 5 f _ { \\mathrm { e u } }$ （ $\\boldsymbol { \\mathcal { f } } _ { \\mathrm { e u } }$ 为混凝土立方体抗压强度）。公路桥梁构件在结构重力和预加力作用下，一般都处在线性徐变范围内。由于徐变变形与应力成线性关系，可以采用不同应力引起的徐变变形叠加。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ac1c123b-ec37-423f-b4b3-c86a0471ef60', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14 钢与混凝土组合梁（Part 5）', 'gn of steel structures 的建议公式一致。\n\n2槽钢连接件：其工作性能与焊钉相似，混凝土对其影响的因素亦相同，只是槽钢连接件根部的混凝土局部承压区局限于槽钢上翼缘下表面范围内。各国规范中采用的公式基本上是一致的，我国在这方面的试验也极为接近，即：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { c } } = 0 . 3 ( t + 0 . 5 t _ { \\mathrm { w } } ) l _ { \\mathrm { c } } \\sqrt { E _ { \\mathrm { c } } f _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { A c t u a l } } }\n$$\n\n考虑可靠度的因素后，式（74）中 $f _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { A c t u a l } }$ 除应以混凝土的轴心抗压强度设计值 $f _ { \\mathrm { c } }$ 代替外，尚应再乘以折减系数0.85，这样就得到条文中的受剪承载力设计值公式（14.3.1-2）。\n\n抗剪连接件起抗剪和抗拔作用，一般情况下，连接件的抗拔要求自然满足，不需要专门验算。在负弯矩区，为了释放混凝土板的拉应力，也可以采用只有抗拔作用而无抗剪作用的特殊连接件。\n\n### 14.3.2采用压型钢板混凝土组合板时，其抗剪连接件一般用圆柱头焊钉。由于焊钉需穿过压型钢板而焊接至钢梁上，且焊钉根部周围没有混凝土的约束，当压型钢板肋垂直于钢梁时，由压型钢板的波纹形成的混凝土肋是不连续的，故对焊钉的受剪承载力应予以折减。本条规定的折减系数是根据试验分析而得到的。\n\n### 14.3.3当焊钉位于负弯矩区时，混凝土翼缘处于受拉状态，焊钉周围的混凝土对其约束程度不如位于正弯矩区的焊钉受到其周围混凝土的约束程度高，故位于负弯矩区的焊钉受剪承载力也应予以折减。\n\n### 14.3.4试验研究表明，焊钉等柔性抗剪连接件具有很好的剪力重分布能力，所以没有必要按照剪力图布置连接件，这给设计和施工带来了极大的方便。原规范以最大正、负弯矩截面以及零弯矩截面作为界限，把组合梁分为若干剪跨区段，然后在每个剪跨区段进行均匀布置，但这样划分对于连续组合梁仍然不太方便，同时也没有充分发挥柔性抗剪连接件良好的剪力重分布能力。此次修订为了进一步方便设计人员设计，进一步合并剪跨区段，以最大弯矩点和支座为界限划分区段，并在每个区段内均匀布置连接件，计算时应注意在各区段内混凝土翼板隔离体的平衡。\n\n## 14.4挠度计算\n\n### 14.4.1组合梁的挠度计算与钢筋混凝土梁类似，需要分别计算在荷载标准组合及荷载准永久组合下的截面折减刚度并以此来计算组合梁的挠度。\n\n### 14.4.2国内外试验研究表明，采用焊钉、槽钢等柔性抗剪连接件的钢-混凝土组合梁，连接件在传递钢梁与混凝土翼缘交界面的剪力时，本身会发生变形，其周围的混凝土也会发生压缩变形，导致钢梁与混凝土翼缘的交界面产生滑移应变，引起附加曲率，从而引起附加挠度。可以通过对组合梁的换算截面抗弯刚度$E I _ { \\mathrm { e q } }$ 进行折减的方法来考虑滑移效应。式（14.4.2）是考虑滑移效应的组合梁折减刚度的计算方法，它既适用于完全抗剪连接组合梁，也适用于部分抗剪连接组合梁和钢梁与压型钢板混凝土组合板构成的组合梁。\n\n### 14.4.3对于压型钢板混凝土组合板构成的组合梁，式（14.4.3-3）中抗剪连接件承载力应按本标准14.3.2条予以折减。\n\n## 14.5负弯矩区裂缝宽度计算\n\n### 14.5.1混凝土的抗拉强度很低，因此对于没有施加预应力的连续组合梁，负弯矩区的混凝土翼板很容易开裂，且往往贯通混凝土翼板的上、下表面，但下表面裂缝宽度一般均小于上表面，计算时可不予验算。引起组合梁翼板开裂的因素很多，如材料质量、施工工艺、环境条件以及荷载作用等。混凝土翼板开裂后会降低结构的刚度，并影响其外观及耐久性，如板顶面的裂缝容易渗入水分或其他腐蚀性物质，加速钢筋的锈蚀和混凝土的碳化等。因此应对正常使用条件下的连续组合梁的裂缝宽度进行验算，其最大裂缝宽度不得超过现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010 的限值。\n\n相关试验研究结果表明，组合梁负弯矩区混凝土翼板的受力状况与钢筋混凝土轴心受拉构件相似，因此可采用现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关公式计算组合梁负弯矩区的最大裂缝宽度。在验算混凝土裂缝时，可仅按荷载的标准组合进行计算，因为在荷载标准组合下计算裂缝的公式中已考虑了荷载长期作用的影响。\n\n### 14.5.2连续组合梁负弯矩开裂截面纵向受拉钢筋的应力水平$\\pmb { \\sigma } _ { \\mathbf { s } \\mathbf { k } }$ 是决定裂缝宽度的重要因素之一，要计算该应力值，需要得到标准荷载作用下截面负弯矩组合值 $M _ { \\mathbf { k } }$ ，由于支座混凝土的开裂导致截面刚度下降，正常使用极限状态连续组合梁会出现内力重分布现象，可以采用调幅系数法考虑内力重分布对支座负弯矩的降低，试验证明，正常使用极限状态弯矩调幅系数上限取为$1 5 \\%$ 是可行的。\n\n需要指出的是， $M _ { \\mathrm { k } }$ 的计算需要考虑施工步骤的影响，但仅考虑形成组合截面之后施工阶段荷载及使用阶段续加荷载产生的弯矩值。\n\n此外，对于悬臂组合梁， $M _ { \\mathrm { k } }$ 应根据平衡条件计算。\n\n## 14.6纵向抗剪计算\n14.6.1国内外众多试验表明，在剪力连接件集中剪力作用下，组合梁混凝土板可能发生纵向开裂现象。组合梁纵向抗剪能力与混凝土板尺寸及板内横向钢筋的配筋率等因素密切相关，作为组合梁设计最为特殊的一部分，组合梁纵向抗剪验算应引起足够的\n\n重视。\n\n沿着一个既定的平面抗剪称为界面抗剪，组合梁的混');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ac1c384b-c515-4bbf-abd3-ceadfeb0d83b', '141《低合金高强度结构钢》（GB-T1591-2018）.md', '3术语和定义', '3术语和定义下列术语和定义适用于本文件。\n\n## 3.1\n### 热轧as-rolled;AR 或WAR\n钢材未经任何特殊轧制和/或热处理的状态。\n\n## 3.2\n### 正火normalized\n### N\n钢材加热到高于相变点温度以上的一个合适的温度,然后在空气中冷却至低于某相变点温度的热处理工艺。\n\n## 3.3\n### 正火轧制normalizing rolling\n### $+ \\mathbf { N }$\n最终变形是在一定温度范围内的轧制过程中进行，使钢材达到一种正火后的状态，以便即使正火后也可达到规定的力学性能数值的轧制工艺。\n\n注：对于正火轧制，在一些出版物中也称\"控制轧制”。\n\n## 3.4\n### 热机械轧制thermomechanical processed\n### M\n钢材的最终变形在一定温度范围内进行的轧制工艺，从而保证钢材获得仅通过热处理无法获得的性能。\n\n注1：可能会降低钢材强度值的热成型或 $5 8 0 ~ \\mathrm { ~ } ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 以上温度的焊后热处理不宜应用。根据相关的技术规范，火焰矫直是允许应用的。\n\n注2：热机械轧制可以包括回火或无回火状态下冷却速率提高的过程，回火包括自回火但不包括直接淬火及淬火加回火。\n\n注3：也称TMCP(热机械控制过程)，在一些出版物中也称\"控制轧制”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ac1c4ad3-6e90-410b-ad95-3d3f3bf18d4c', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 5）', '，常年气温变化导致桥梁沿纵向均匀地位移，这种位移不产生结构内力，只有当结构的位移受到约束时才会引起温度次内力，这是温度作用的一种形式。太阳辐射是温度作用的另一种形式，它使结构沿高度或宽度方向形成非线性的温度梯度，导致结构产生次应力。本规范称前者为均匀温度作用，后者为梯度温度作用。\n\n## 2 均匀温度作用\n\n计算桥梁结构因均匀温度作用引起外加变形或约束变形时，应从结构受到约束（架梁或结构合龙）时的结构温度作为起点，计算结构最高和最低有效温度的作用效应。本规范表4.3.12-2给出了不同气温区域的结构有效温度标准值。表中数值是按各自区域里各地差异不大的气温从中选择适当的温度，用下列公式换算得到：\n\n气温在 $2 0 \\sim 4 5 \\mathrm { { ^ circ C } }$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } \\ = \\ 3 8 . 0 0 + { \\frac { T _ { \\mathrm { i } } - 2 0 } { 2 . 0 0 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } = 2 8 . 2 3 + { \\frac { T _ { \\mathrm { t } } - 2 0 } { 1 . 4 4 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { c } } = 2 4 . 1 4 + \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - 2 0 } { 1 . 4 0 }\n$$\n\n气温在 $- 2 \\sim - 5 0 \\%$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = - ~ 1 . 4 8 ~ + { \\frac { T _ { \\mathrm { l } } } { 0 . 9 1 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = ~ - 0 . 1 2 ~ + { \\frac { ~ T _ { \\mathrm { i } } ~ } { 1 . 2 1 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { { s } } } ~ = ~ { \\frac { T _ { \\mathrm { { t } } } + 1 . 8 5 } { 1 . 5 8 } }\n$$\n\n式中： $T _ { \\mathrm { e } }$ 结构有效温度标准值 $( 9 0 )$ ；\n\n$T _ { \\iota }$ 气温，混凝土结构可取当地历年最高日平均温度或最低日平均温度，钢结构可取当地历年最高温度或最低温度。当为 $0 \\%$ 以下时取负值。\n\n## 3 竖向梯度温度作用\n\n关于竖向梯度温度作用问题，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）曾对新西兰规范、英国BS 5400、美国AASHTO规范、国内铁路规范和《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）的竖向温度梯度曲线进行了多座实桥的应力计算比较。结果表明，新西兰规范和我国铁路规范中梯度温度作用产生的效应最大，《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）最小，英国BS5400和美国AASHTO规范居中。考虑美国规范的温度曲线比较简单，计算起来也较为快捷，本规范采用了该规范的温度梯度曲线，并作了适当修改。\n\n本条中，竖向梯度温度曲线最高值 $T _ { 1 }$ 指桥面板表面处，不包括铺装层。 $T _ { \\parallel }$ 根据桥面铺装情况，按表4.3.12-3确定。\n\n（1）铺装层采用单层沥青混凝土时，梁顶 $T _ { \\mathrm { i } }$ 根据铺装层厚度在 $2 0 \\%$ 、 $1 4 \\%$ 或之间线性内插取用。\n\n（2）铺装层采用单层混凝土时， $T _ { \\scriptscriptstyle 1 } = 2 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 0\n\n（3）铺装层底层为水泥混凝土，顶层为沥青混凝土时， $T _ { \\parallel }$ 可根据沥青混凝土厚度取用，不考虑底层水泥混凝土。\n\n（4）当利用梁顶一部分水泥混凝土整平层参与梁的抗弯计算时，则被利用的那一部分厚度作为梁高的一部分，该厚度的顶面就是梁高顶面， $T _ { \\parallel }$ 为该顶面处温度。此时，该结构为组合结构，铺装层水泥混凝土的强度等级要与梁体协调，并考虑结合面的抗剪问题。\n\n## 4 横向梯度温度作用\n\n本次修订增加了横向温度梯度作用的有关规定。本条第4款的规定参考了中交公路规划设计院有限公司、湖北鄂东长江公路大桥有限公司等单位研发的“超大跨混合梁斜拉桥建设关键技术”项目的研究成果。对于无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。横向温度梯度作用一般根据桥梁的地理位置、环境条件等因素经调查研究确定；无实测温度数据时，可采用图4-1所示的横向梯度温度曲线。图4-1中 $B _ { 1 }$ 为边箱宽度、 $B$ 为箱梁半宽。横向梯度温度取值见表4-4。\n\n表4-4横向梯度温度取值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>结构类型</td><td rowspan=1 colspan=1>T（℃）</td><td rowspan=1 colspan=1>T（℃）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>混凝土箱梁</td><td rowspan=1 colspan=1>4.0</td><td rowspan=1 colspan=1>-2.75</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢箱梁</td><td rowspan=1 colspan=1>3.0</td><td rowspan=1 colspan=1>-1.5</td></tr></table>\n\n\n###');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ac322b31-321a-4c44-95f8-1d5fde51981d', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '(资料性附录）', '(资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ac546bac-a96f-4bea-a5e7-9fac9b50a334', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '5设计计算（Part 1）', '5设计计算## 5．1基本设计规定\n\n### 5．1．1脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。可只进行下列设计计算：\n\n（1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件抗滑承载力计算;\n\n（2）立杆的稳定性计算;\n\n（3）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算;\n\n（4）立杆地基承载力计算。\n\n### 5．1．2计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。\n\n### 5．1．3脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。  \n验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。\n\n### 5．1．4 当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 $5 5 \\mathrm { m m }$ 时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。\n\n### 5．1．5 50m以下的常用敞开式单、双排脚手架，当采用本规范第6.1.1条规定的构造尺寸，且符合本规范表5.1.7注、第6章构造规定时，其相应杆件可不再进行设计计算。但连墙件、立杆地基承载力等仍应根据实际荷载进行设计计算。\n\n### 5．1．6 钢材的强度设计值与弹性模量应按表5.1.6采用。\n\n## 表5.1.6 钢材的强度设计值与弹性模量 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）\n\n\n\n\n\n### 5．1．7扣件、底座的承载力设计值应按表5.1.7采用。\n\n## 表5.1.7 扣件、底座的承载力设计值（kN)\n\n\n\n\n\n注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于 $4 0 \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m }$ ，且不应大于 $6 5 \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m }$ \n### 5．1．8 受弯构件的挠度不应超过表5.1.8中规定的容许值。\n\n## 表5.1.8 受弯构件的挠度\n\n\n\n\n\n注：1为受弯构件的跨度。\n\n### 5．1．9 受压、受拉构件的长细比不应超过表5.1.9 中规定的容许长细比。\n\n## 表5.1.9 受压、受拉构件的容许长细比\n\n\n\n\n\n注：计算入时，立杆的计算长度按本规范（5.3.3）式计算但 $\\mathrm { k }$ 值取1.00，本表中其它杆件的计算长度 $1 _ { 0 }$ 按 $\\mathrm { l } _ { 0 } { = } \\mu \\ \\mathrm { l } { = } 1 . 2 7 1$ 计算。\n\n## 5．2纵向水平杆、横向水平杆计算\n\n### 5．2．1纵向、横向水平杆的抗弯强度应按下式计算：  \n$\\sigma = \\mathrm { M } / \\mu \\leqslant \\mathrm { f }$ (5.2.1)  \n式中 M—弯矩设计值，应按本规范第5.2.2条的规定计算;W 截面模量，应本规范附录B表B采用；  \nf- 钢材的抗弯强度设计值，应按本规范表5.1.6采用。\n\n### 5．2．2纵向、横向水平杆弯矩设计值，应按下式计算：$\\mathbb { M } { = } 1$ . $2 \\mathrm { M _ { G k } + 1 } . 4 \\Sigma \\mathrm { M _ { \\mathrm { { Q k } } } }$ (5.2.2)  \n式中 $\\mathrm { M } _ { \\mathrm { G k } }$ —脚手板自重标准值产生的弯矩;  \n$\\mathrm { M _ { Q k } }$ ——施工荷载标准值产生的弯矩。\n\n### 5．2．3 纵向、横向水平杆的挠度应符合下式规定：$\\mathrm { v } \\leqslant \\left[ \\mathrm { v } \\right]$ (5.2.3)  \n式中 v—挠度；  \n[v]—容许挠度，应按本规范表5.1.8采用。\n\n### 5．2．4计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，纵向水平杆宜按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距1a；横向水平杆宜按简支梁计算，计算跨度l。可按图5.2.4采用；双排脚手架的横向水平杆的构造外伸长度 $\\mathrm { a } { = } 5 0 0$ 时，其计算外伸长度 $\\mathrm { a } _ { 1 }$ 可取 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n  \n图5.2.4 横向水平杆计算跨度\n\n### 5．2．5 纵向或横向水平与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定：$\\mathrm { R } { \\leqslant } \\mathrm { R } _ { \\mathrm { c } }$   \n式中 R——纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;  \nR——扣件抗滑承载力设计值，应按本规范表5.1.7采用。\n\n## 5．3立杆计算\n\n### 5．3．1立杆的稳定性应按下列公式计算：\n\n#### 不组合风荷载时\n\n$$\n\\frac { N } { \\mathfrak { P } ^ { \\mathrm { d } } } \\mathfrak { S } f\n$$\n\n#### 组合风荷载时\n\n$$\n\\frac { \\widetilde { N } } { \\varrho \\widetilde { 4 } } + \\frac { M _ { W } } { \\widetilde { W } } \\leqslant f\n$$\n\n式中N—一计算立杆段的轴向力设计值，应按本规范（5.3.2一1、2）式计算；$\\boldsymbol { \\mathcal { P } }$ 一一轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比 $\\lambda _ { * }$ 由本规范附录C表C取值，当》$> 2 5 0$ 时， $\\wp = \\frac { 7 3 2 0 } { \\lambda ^ { 2 } }$ ——长细比， $\\lambda');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ac5e1db7-0bad-4f5f-bed2-d6821edb4220', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '9.5挤扩支盘桩基础', '9.5挤扩支盘桩基础## 9.5.1挤扩支盘桩设计应综合考虑支盘适用土层、荷载特征、变形要求、施工设备、施工质量保证、社会经济效益等因素。\n\n## 9.5.2挤扩支盘桩支、盘的设置及构造应符合下列规定（图9.5.2）：\n\n1支、盘宜设置在可塑、硬塑、坚硬的黏性土或中密、密实的砂土、碎石土中, 不宜设置在软土、膨胀土、冻土及可液化土中。\n\n2支长或盘环宽宜根据桩的设计直径和施工工艺及设备确定，可取300～$1 \\ 0 0 0 \\mathrm { m m }$ ，可采用设计桩径的一半。\n\n3应根据地质条件和构造要求预留一定数量的备用支、盘位置。\n\n4设置盘的适宜持力层厚度宜大于6倍盘环宽，设置支的适宜持力层厚度宜大于4倍支长。\n\n5支或盘底进入持力层的深度宜大于1.0倍的支或盘的高度，对碎石土、强风化、软质岩等硬土宜大于0.5倍支或盘高度；当存在软弱下卧层时，最下支或盘底距软弱下卧层顶面的距离不宜小于9倍支长或盘环宽。\n\n6盘间、盘与支间的最小竖向间距不宜小于8倍的盘环宽或支长；一字支与一字支90°错开布置时的最小竖向间距不宜小于3倍支长；十字支与十字支45°错开布置时的最小竖向间距不宜小于4倍支长；六星支与六星支30°错开布置时的最小竖向间距不宜小于5倍支长。\n\n7最上面的支或盘宜设置在桩身弯矩和剪力零点以下。\n\n## 9.5.3挤扩支盘桩桩间中距应满足本规范第6章摩擦型钻孔桩的规定，并不应小于 支盘直径的1.5倍，变桩径支盘桩桩间中距应按最大直径段取值。\n\n## 9.5.4挤扩支盘桩单桩轴向受压承载力特征值 $R _ { \\mathrm { a } }$ 可按下列公式计算：\n\n$$\nR _ { \\mathrm { a } } = \\frac { 1 } { 2 } u \\sum _ { i = 1 } ^ { m } q _ { i \\mathrm { k } } l _ { i } + \\sum _ { j = 1 } ^ { n } A _ { \\mathfrak { p } j } q _ { \\mathfrak { r } j } + A _ { \\mathfrak { p } } q _ { \\mathfrak { r } }\n$$\n$$\n\n$$\nq _ { \\mathrm { r } j } = m _ { 0 } \\lambda \\left[ f _ { \\mathrm { u } j } + k _ { 2 } \\gamma _ { 2 } \\ : \\ : \\left( \\ : h _ { j } - 3 \\ : \\right) \\ : \\right]\n$$\n\n式中： $l _ { i }$ —承台底面或局部冲刷线以下第 $i$ 层土的厚度（ $\\textrm { m } )$ ，当该层土内设有支、盘时，应减去每个支高和盘高的1.5倍；\n\n$A _ { \\mathfrak { p } j }$ 第 $j$ 个支或盘的面积（扣除主桩的面积） $\\left( { \\mathfrak { m } } ^ { 2 } \\right)$ ；  \n$q _ { \\mathfrak { r } j }$ 第 $j$ 个支或盘端土的承载力特征值（ $\\mathbf { k P a } )$ ；$n$ 支、盘的总数；  \n$f _ { u j }$ -支盘处土的承载力特征值（ $\\mathrm { k P a } )$ ，按本规范第4.3.3条确定；  \n其他符号及取值规定应符合本规范第6.3.3条的规定。\n\n  \n图9.5.2支、盘布置示意1-主桩；2-底盘；3-桩底；4-盘底；$d -$ 桩径； $D$ -支盘直径； $L$ 桩长； $r \\cdot$ 支长； $r _ { \\parallel }$ -支宽； $r _ { ? }$ -盘环宽\n\n9.5.5挤扩支盘桩的承载能力应根据挤扩支盘腔过程中采集的参数信息与地质勘察资料对比进一步验证确认，必要时应通过预留的备用支、盘位置增加支、盘数量。\n\n9.5.6挤扩支盘桩单桩轴向受拉承载力特征值可按下式计算，计入的支、盘其顶面以上持力层应符合本规范第9.5.2条的规定。\n\n$$\n\\begin{array} { r } { R _ { \\mathfrak { r } } = 0 . 3 u \\sum q _ { i \\mathbf { k } } l _ { i } + 0 . 8 \\sum A _ { \\mathfrak { p } ^ { j } } q _ { \\mathfrak { r } j } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $R _ { t }$ ——单桩轴向受拉承载力特征值（kN）。\n\n9.5.7挤扩支盘桩的水平承载能力计算可不考虑支盘部分的作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ac808e9c-8c8c-42b9-850c-240e0a6d3e1b', '134《四川省安全生产条例》.md', '第六章 法律责任', '第六章 法律责任第七十条违反本条例规定的行为，法律、法规已有法律责任规定的，从其规定。\n\n本条例规定的行政处罚由应急管理部门和其他负有安全生产监督管理职责的部门按照职责分工决定。\n\n第七十一条生产经营单位违反本条例规定，有下列行为之一的，责令限期改正，处五万元以下的罚款；逾期未改正的，处五万元以上二十万元以下的罚款，对其直接负责的主管人员和其他直接责任人员处一万元以上二万元以下的罚款；情节严重的，责令停产停业整顿：\n\n（一）未按照第二十三条、第四十八条规定保障从业人员的安全生产权利的；\n\n（二）未按照第三十三条规定组织风险评估或者针对安全风险隐患采取防范措施的；\n\n（三）未按照第三十五条规定向负有安全生产监督管理职责的部门报送安全生产数据的。\n\n第七十二条取得危险化学品经营许可（不带有储存）的生产经营单位违反本条例第三十七条第二款规定进行储存的，责令限期改正，处五万元以上十万元以下的罚款；逾期未改正的，责令停产停业整顿，情节特别严重的，吊销危险化学品经营许可证。\n\n第七十三条 生产经营单位违反本条例第三十九条第一款规定进行作业的，责令限期改正，处十万元以下的罚款；逾期未改正的，责令停产停业整顿，并处十万元以上二十万元以下的罚款，对直接负责的主管人员和其他直接责任人员处二万元以上五万元以下的罚款。\n\n第七十四条生产经营单位从业人员违反本条例规定，不落实岗位安全责任，不服从管理，违反安全生产规章制度或者操作规程的，由生产经营单位给予批评教育，依照有关规章制度给予处分。\n\n第七十五条地方各级人民政府和有关部门的工作人员应当严格履行安全生产法定职责，有下列行为之一的，依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：\n（一）违法要求生产经营单位接受指定的安全评价、认证、评估、检测、检验等中介机构服务的；\n\n（二）违法干预生产经营单位的正常生产经营和作业活动造成不良后果的；\n\n（三）瞒报、谎报、迟报生产安全事故的；\n\n（四）违规干预安全生产行政执法或者生产安全事故调查处理的；\n\n（五）未依法履行生产安全事故应急救援职责造成严重后果的；\n\n（六）有其他滥用职权、玩忽职守、徇私舞弊行为的。\n\n第七十六条 地方各级人民政府和有关部门工作人员的安全生产责任追究，应当根据岗位职责，综合考量履职情况、履职条件、主观过错、产生后果、因果关系等因素，对照监督检查计划、现场检查方案、权力和责任清单，失职照单问责、尽职照单免责。\n\n在生产安全事故调查中，查明有关人民政府和部门的工作人员已经依法履行安全生产法定职责的，依法免予或者不予追责问责；查明负有责任的工作人员有主动采取措施，有效挽回损失、避免损失扩大，或者主动配合调查等情形的，可以依法从轻、减轻处分。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ac814b6e-9cae-4f03-9a47-a2d9a972fb95', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：混凝土在运输过程中出现离析等现象时，允许进行二次搅拌，但不能采用改变水胶比的办法进行处理，因为这样会降低混凝土的强度等性能。\n\n## 6.10.3 混凝土采用泵送方式时应符合下列规定：\n\n1 混凝土的供应宜使输送混凝土的泵能连续工作，泵送的间歇时间宜不超过 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 。在泵送过程中，受料斗内应具有足够的混凝土，应防止吸入空气产生阻塞。\n\n2 输送管应顺直，转弯处应圆缓，接头应严密不漏气。\n\n3 向低处泵送混凝土时，应采取必要措施，防止混凝土离析或堵塞输送管。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ac88d973-ef65-4fd8-a1ea-ec50c6d8e4b9', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '7.4定位焊', '7.4定位焊## 7.4.1定位焊必须由持相应资格证书的焊工施焊，所用焊接材料应与正式焊缝的焊接材料相当。\n\n## 7.4.2定位焊缝附近的母材表面质量应符合本规范第7.1节的规定。\n\n## 7.4.3定位焊缝厚度不应小于 $3 \\mathrm { m m }$ ，长度不应小于 $4 0 \\mathrm { m m }$ ，其间距宜为 $3 0 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 6 0 0 \\mathrm { m m } .$\n\n## 7.4.4采用钢衬垫的焊接接头，定位焊宜在接头坡口内进行；定位焊焊接时预热温度宜高于正式施焊预热温度 $2 0 ^ { \\circ } C \\sim 5 0 ^ { \\circ } C$ ；定位焊缝与正式焊缝应具有相同的焊接工艺和焊接质量要求；定位焊焊缝存在裂纹、气孔、夹渣等缺陷时，应完全清除。\n\n## 7.4.5对于要求疲劳验算的动荷载结构，应根据结构特点和本节要求制定定位焊工艺文件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ac8ef88e-10d3-4738-ac4a-3796a0cf5ec7', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '15 塑料护套线直敷布线', '15 塑料护套线直敷布线## 15．1主控项目\n\n15．1．1本条与现行国家标准《1kV及以下配线工程施工与验收规范》GB 50575-2010中第 5．5．1条强制性条文的规定一致。塑料护套线直接敷设在建筑物顶棚内，不便于观察和监视，易被老鼠等小动物啃咬，且检修时易造成线路的机械损伤；敷设在墙体内、\n\n抹灰层内、保温层内、装饰面内等隐蔽场所，将导致：导线无法检修和更换；会因墙面钉入铁件而损坏线路，造成事故；导线受水泥、石灰等碱性介质的腐蚀而加速老化，或施工操作不当损坏导线，造成严重漏电，从而危及人身安全。\n\n15．1．2为保护塑料护套线不受意外损伤，保护部位可使用中型及以上塑料导管或钢套管保护。\n\n15．1．3本条同样是为了保护导线不受意外损伤所作的技术规定。\n\n## 15．2一般项目\n\n15．2．1规定弯曲半径最小值，可防止护套层开裂，同时为使导线敷设平直。\n\n15．2．2本条是从安全角度考虑提出的技术规定。\n\n15．2．3本条是为了固定牢固、连接可靠、安全美观而作出的技术规定。\n\n15．2．4 本条是为敷设美观而提出的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ac8f54f1-9838-4fb9-9c7e-a07295404009', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故原因', '三、事故原因## 1.直接原因\n\n两根电线包皮破裂，铜线接触，造成短路而起火。\n\n## 2.间接原因\n\n1）作为电源引入线缆，采用临时线是违章架设，已埋下了事故隐患。\n\n2）电源引入线缆距离太长，电压降损失大，在低压下工作，线缆易发热，发热易造成线缆老化而破损，破损就容易短路。\n\n3）选用临时线缆质量差，特别是铜线包皮绝缘性能差，易老化破损。\n\n4）电源引入电缆的选用与架设不规范。\n\n## 3.主要原因\n\n电源引人线缆截面（线径）太小，发热量过大造成线缆包皮老化龟裂，以至于破损露出金属导线，造成短路，引起着火。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ac949d27-0141-4100-9584-cb01558ceefd', '119《危险性较大的分部分项工程专项施工方案编制与管理指南》（T-CECS20011-2022）.md', '第五章 现场安全管理', '第五章 现场安全管理## 第一节方案实施与巡检\n\n### 1．方案实施前审批\n\n危大工程实行专业分包并由专业分包单位编制专项施工方案的，专项施工方案由专业分包单位技术负责人及施工总承包单位技术负责人共同审核签字并加盖各单位公章，经总监理工程师审查签字、加盖执业印章后方可实施。\n\n危大工程实行专业承包的，专项施工方案由专业承包单位技术负责人及建设单位技术负责人共同审核签字并加盖单位公章，由施工总承包单位技术负责人审核签字，并由总监理工程师审查签字、加盖执业印章后方可实施。\n\n超危工程专项施工方案经专家论证后结论为“通过”的，经施工单位技术负责人审核签字、加盖单位公章，并由总监理工程师审查签字、加盖执业印章后方可实施，另应由负责工程安全质量的建设单位代表审批签字。\n\n论证专家可在专项施工方案实施阶段提供技术咨询服务；超过一定规模的危大工程施工至关键节点时，施工单位应邀请论证专家组组长或专家组组长指定的专家对专项施工方案的实施情况进行现场检查指导，并提出相关意见。\n\n### 2．现场施工交底\n\n专项施工方案实施前，编制人员或项目技术负责人应向现场管理人员进行方案交底，交底内容应包括安全技术措施、安全管理和应急救援预案等，由双方共同签字确认。\n\n现场管理人员应向作业人员有针对性的安全技术交底，交底由双方和项目专职安全生产管理人员共同签字确认。\n\n相应的勘察、设计单位项目负责人参加交底时，应提出施工建议。\n\n施工单位应将危险性较大的分部分项工程交底记录保存归档。\n\n### 3．危大工程监测\n\n危大工程应委托第三方监测，监测单位应具有相应资质，并按已批的监测方案实施。\n\n监测方案主要内容包括：工程概况、监测依据、监测内容、监测方法、人员及设备、测点布置与保护、监测频次、预警标准及监测成果报送等。\n\n### 4．验收人员\n\n总承包单位和分包单位技术负责人或授权委派的专业技术人员、项目负责人、项目技术负责人、专项施工方案编制人员、项目专职安全生产管理人员及相关人员。\n\n监理单位项目总监理工程师及专业监理工程师。\n\n有关勘察、基坑设计、工程设计和监测单位项目技术负责人，包括与勘察设计、基坑设计有关的人员。\n\n### 5．验收记录\n\n施工单位和监理单位应对照专项施工方案和标准、规范、操作规程的要求对危大工程进行验收，并记录存档。\n\n对于按照规定需要验收的危大工程，施工单位、监理单位应组织相关人员、评审专家进行验收。验收合格的，经施工单位项目技术负责人及总监理工程师签字确认后，方可进人下一道工序。\n\n危大工程验收合格后，施工单位在施工现场明显位置设置验收标识牌，公示验收时间及责任人员。\n\n### 6．日常巡检\n\n建设、施工、监理单位应建立危大工程安全动态管理平台。\n\n超危工程施工期间，登录动态管理平台，填写上月专项施工\n\n援预案，并报告工程所在地住房城乡建设主管部门。\n\n建设、勘察、设计、监理等单位应积极主动配合施工单位开展应急抢险工作。\n\n危大工程应急抢险结束后，建设单位应组织勘察、设计、施工、监理等相关联单位制定工程恢复方案，并对应急抢险工作进行后评估。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ac97ae77-994f-4629-854a-2fac3a36d54c', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明对构件随意开洞、切割或焊接，可能会严重损伤结构，导致其强度降低。构件安装时及完成后，在交叉或后续的桥面防水、桥面铺装、防撞设施、机电和交通工程等专业的施工作业中，可能会造成构件及连接的损伤、涂装的破坏和污染、钢材的锈蚀等情况，因此需要采取措施加以防止，常用的措施有防护、包裹、覆盖或封闭等。\n\n12.1.9钢结构桥梁的安装施工除应符合本规范的规定外，尚应符合现行《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650）和《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90）的相关规定。\n\n### 12.2施工准备\n\n12.2.1安装施工前的准备工作应包括技术准备、资源准备和现场准备等。安装施工正式开始时，各项准备工作应充分、到位。\n\n12.2.2 安装施工前，应对施工测量控制网进行复测和加密，使其满足构件安装的测量精度要求；未经复测或不能满足测量精度要求时不得使用。\n\n12.2.3对重要、复杂的安装施工工艺，宜通过仿真或模拟试验验证其可靠性和安全性，必要时应进行现场工艺试验。\n\n12.2.4对专门设计的起重吊装装置等，应进行现场加载试验并应符合设计要求。吊点及连接的形式、位置和方向应满足起重吊装工艺的要求。\n\n12.2.5 对安装施工现场的组织管理，应确定各专业施工作业的内容和区域，且应明确职责和流程，责任到人，组织有序。起重安装作业应统一指挥。\n\n12.2.6安装施工使用的起重机械设备、运输设备及工具等应齐全、配套，并应经\n\n试车调试，保证其性能和状态满足施工要求。对专用设备和特种设备应完成验收和备案。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ac9b1478-c4f0-4e9a-ab99-31b5c9b976aa', '19《坠落防护挂点装置》（GB30862-2014）.md', '6 检验方法', '6 检验方法## 6.1 总则\n\n6.1.1 使用量程适当的检验仪器。  \n6.1.2 测试样品的装配应与厂商说明一致。  \n6.1.3 静态测试力的方向应与坠落方向一致。  \n6.1.4 每次测试时都应使用新的挂点装置元件及测试绳。\n\n## 6.2 检测设备\n\n6.2.1 动态测试架:确保挂点装置能够牢固的按照厂商的说明进行安装。  \n6.2.2 静负荷加载装置 可匀速加载 加载时不应对样品形成冲击  \n6.2.3 冲击力测量装置:应符合 $\\mathrm { G B / T ~ 6 0 9 6 }$ 要求。  \n6.2.4 数据处理装置:应符合 $\\mathrm { G B / T ~ 6 0 9 6 }$ 要求。  \n6.2.5 测试重物:质量为 $( 1 0 0 \\pm 1 ) \\mathrm { k g }$ 的金属圆柱体,直径为 $( 2 0 0 \\pm 1 0 ) \\mathrm { m m }$ ,顶端中心有吊环。  \n6.2.6 连接器:应符合 $\\mathrm { G B / T ~ 2 3 4 6 9 }$ 要求。  \n6.2.7 测试绳:直径为 $\\phi 1 4$ ,断裂强力不小于 $3 0 \\ \\mathrm { k N }$ 的三股锦纶绳,两端带有环眼,如图6所示,加载  \n$( 1 ~ 0 0 0 \\pm 1 0 ) \\mathrm { N }$ 预紧力时的尺寸如图 所示。\n\n  \n图6 绳结示例图\n\n说明:  \n$F = ( 1 \\ 0 0 0 \\pm 1 0 ) \\mathrm { N } ;$ 1———绳结;  \n2———环眼;  \n— ——加载点。\n\n  \n图 7 测试绳尺寸示例图\n\n## 6.3 装配滑移测试\n\n测试步骤如下:\n\n) 将挂点装置与加载装置相连;  \n) 沿坠落方向施加 $( 1 . 0 { \\pm } 0 . 0 1 ) \\mathrm { k N }$ 测试负荷;\n) 保持 $1 \\ \\mathrm { m i n }$ ;  \n) 卸载并测量挂点装置各部件的滑移。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ac9c4067-b38f-46fc-8f90-622aed08f919', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 混凝土冬期施工选用水泥的原则是早期强度要较高，能较快达到耐冻所需的强度。采用矿渣硅酸盐水泥拌制的混凝土当采用蒸汽养护时，其后期强度不降低，因此在采用蒸汽养护混凝土时，通常选用矿渣硅酸盐水泥。采用高铝水泥拌制的混凝土在硬化过程中，环境温度如超过 $3 0 ^ { \\circ } C$ ，则由于水化作用将形成水化铝酸三钙，使强度大大降低，故禁止采用。\n\n4 表 25.2.5 中规定水泥不能与 $8 0 ^ { \\circ } C$ 以上的水直接接触，是因水泥与 $8 0 ^ { \\circ } C$ 以上的水接触时，将使水泥发生假凝现象，影响水泥颗粒的分散与集料充分包裹，从而降低混凝土的强度。\n\n### 25.2.6 混凝土的运输和浇筑应符合下列规定：\n\n1 混凝土的运输时间应最大限度地缩短，运输混凝土的容器应有保温措施。\n\n2 混凝土的入模温度应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ，浇筑前应清除模板、钢筋上的冰雪和污垢。浇筑完成后开始养护时的温度，采用蓄热法养护时应不低于 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，采用蒸汽法养护时应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ，细薄结构应不低于 $8 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 。\n\n3 冬期施工在浇筑混凝土时，应在新混凝土浇筑前对接合面加热，其温度应保持在 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 以上。浇筑完成后，应采取措施使混凝土接合面继续保持正温，直至新浇混凝土达到规定的抗冻强度。浇筑预应力混凝土构件的湿接缝时，应适当降低水胶比。浇筑完成后应加热或连续保温养护，直至接缝混凝土或水泥砂浆抗压强度达到设计强度的 $75 \\%$ 。\n\n4 应采取有效措施，防止水进入结构或梁板的孔道内，使其产生冻胀。\n\n5喷射混凝土作业区的环境温度和进入喷射机的材料温度应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。已喷射混凝土的强度达到5MPa 前不得受冻。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aca8ddf9-fddd-464a-80fa-b823a55f56bf', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 内衬混凝土在波形钢腹板梁中承担较大部分的剪力传递，一次浇筑成型的目的是保证结构的整体性，更有利于波形钢腹板在横桥向和顺桥向的整体连接，有利于保证结构安全。\n\n4 波形钢腹板梁悬臂施工时，混凝土的浇筑会造成挂篮的前端下挠变形，而此时由于钢腹板与前一节段的钢腹板已焊接固定，混凝土的底板、顶板会与波形钢腹板产生相对位移，导致波形钢腹板的埋入深度发生变化。因此，底板和顶板立模时需要考虑这部分的相对位移，从而采取加密高程控制点等措施，来控制钢腹板中的剪力键埋入混凝土梁体底板和顶板的深度。\n\n9 波形钢腹板与混凝土底板处的结合部，因在桥梁建成通车后将长期暴露在自然环境中，会受到雨水、凝结水的侵蚀，结合部两种材料之间的任何缺陷都会对结构的耐久性造成影响。对结合部进行封闭处理，能堵住水的渗漏通道，提高结合部的防腐蚀能力，增强结构的耐久性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('acaa1b51-6cbe-424e-ad82-0a6c8311a4a6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置在表53的工况Ⅰ至Ⅳ的状态下，塔式起重机不使用临时辅助稳定装置时，也应是稳定的。\n\n临时辅助稳定装置可以用来满足表53中工况Ⅴ，即保证安装或拆卸时的抗倾覆稳定性。\n\n可以用可拆卸的压重来满足表53工况犘 $\\mathrm { I V }$ 的整体抗倾覆稳定性的要求。但当没有这些外加的压重，并且将风载荷取为 $1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { w I I } }$ 时，该起重机也应符合稳定要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('acbc43d3-0804-4b9a-84ec-144221098aeb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：环氧树脂涂层钢筋在运输、装卸、存放、加工制作及绑扎安装等过程中，所有不当的方式均会使涂层受到损伤而降低其防腐蚀性能，涂层的局部损伤是钢筋腐蚀破坏的根源，因此在使用过程的各个环节中均需要采取必要的防护措施，保证其应有的正常防腐性能。\n\n## 22.3 不锈钢钢筋\n\n### 22.3.1 不锈钢钢筋用于海上桥梁钢筋混凝土工程时，其性能和质量应符合现行《钢筋混凝土用不锈钢钢筋》（GB/T 33959）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('acc40484-b9f2-4c26-85ec-d19fcbba8696', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥砂浆拉伸黏结强度的试验方法。\n\n本方法适用于水泥砂浆及指定采用本方法测定的其他材料。\n\n引用标准：\n\n《通用硅酸盐水泥》（GB175）\n\n《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》（JGJ52）\n\n《混凝土用水标准》（JGJ63）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('acec9ce4-8078-4f91-ba53-804ecbfccf8c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.2 电动机初选', '6.1.4.2 电动机初选## 6.1.4.2.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n非平衡动臂式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．5）计算。\n\n## 6.1.4.2.2 平衡臂架式变幅机构\n\n平衡臂架式变幅机构所需电动机功率，按附录 P．2．2中的式（P．6）计算。\n\n## 6.1.4.2.3 牵引小车式变幅机构\n\n牵引小车式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．3）计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('acf35327-3bd1-435b-8f4e-c3b3279d9c34', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '5 质量检验（Part 2）', '和其他损伤。检验方法：观察检查。\n5.5.3冷矫时应符合本规范第4.10.3条的规定。检验方法;观察检查,用测温计检查。\n\n5.5.4热矫时应符合本规范第4.10.4条的规定。\n\n检验方法：观察检查,用测温计检查。\n\n## 5.6试装\n\n5.6.1试装时,必须使板层密贴,冲钉及螺栓数应符合本规范第  \n4.11.4 条的规定。\n\n检验方法;观察检查,用塞尺检查。\n\n5.6.2试装过程中应检查拼接处有无相互抵触情况,有无不易施拧螺栓处。\n\n检验方法:观察检查。\n\n5.6.3试装时,螺栓孔通过率应符合本规范第4.11.6条的规定。检验方法：观察检查,用试孔器检查。\n\n5.6.4磨光顶紧处应符合本规范第4.11.7条的规定。\n\n检验方法：观察检查,用塞尺检查。\n\n5.6.5板梁、桁梁、桥面板块以及结合梁板梁、结合梁箱形梁试装\n\n的主要尺寸应分别符合本规范第4.11.9、4.11.10、4.11.11、4.11.12、4.11.13 条的规定。\n\n检验方法：用直角尺、钢板尺、钢平尺、塞尺、拉线、钢卷尺、经纬仪、水准仪检查。\n\n## 5.7成品基本尺寸\n\n5.7.1板梁、桁梁杆件、桥面板块、箱形梁、结合梁板梁、结合梁箱形梁的基本尺寸应符合本规范第4.12.1条的规定。\n\n检验方法：用直角尺、钢板尺、钢平尺、塞尺、平台、拉线、钢卷 尺、经纬仪、水准仪检查。\n\n5.7.2杆件内外表面不得有凹陷、划痕、焊瘤、擦伤等缺陷,边缘 应无毛刺。\n\n检验方法：观察检查。\n\n## 5.8涂装\n\n5.8.1在涂装施工前应对杆件自由边缘双侧倒弧,倒弧半径不小于 $2 . 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n检验方法：观察检查。\n\n5.8.2涂装前杆件表面清洁度及粗糙度应满足设计要求。\n\n检验方法：表面清洁度采用图谱对照检查,表面粗糙度采用粗糙度比较样板或粗糙度测量仪检查。\n\n5.8.3涂料品种、施工环境、每种涂料的涂层厚度均应符合设计要求及所用涂料产品说明书要求。\n\n检验方法：用温、湿度计或摇表,露点仪等检查施工环境。用磁性测厚仪检查涂层干膜厚度。以钢梁杆件为一测量单元,在特大杆件表面上以 $1 0 ~ \\mathrm m ^ { 2 }$ 为一测量单元,每一个测量单元至少应选取三处基准表面,每一基准表面测量五点,取其算术平均值。（ $1 0 0 \\mathrm { ~ m } ^ { 2 }$ 以下的杆件任意挑选三个 $1 0 \\mathrm { ~ m } ^ { 2 }$ 进行测量， $1 0 0 \\mathrm { ~ m ~ } ^ { 2 }$ 以上的杆件按上述方法测量第一个 $1 0 0 ~ \\mathrm { { m } } ^ { 2 }$ ,对于其余的每一个 $1 0 0 ~ \\mathrm { { m } } ^ { 2 }$ ,任意选一个 $1 0 \\mathrm { ~ m } ^ { 2 }$ 进行测量。)单个测试点的厚度不得低于规定厚度的 $8 0 \\%$\n\n5.8.4整个涂层对基体的附着力和层间附着力按GB/T9286规定进行划格法检验,检验结果应不低于1级;或按GB/T5210规定进行拉开法检验,检验结果应不低于 ${ \\bf 3 \\ M P a }$ 。\n\n无机富锌防锈防滑涂料、水性无机富锌漆的涂层对基体的附着力采用拉开法检验,检验结果应不低于 ${ \\bf 4 } ~ \\mathrm { M P a }$ 。\n\n环氧富锌底漆的涂层对基体的附着力采用拉开法检验,检验结果应不低于 ${ \\bf 5 \\ M P a }$ 。\n\n铝涂层对基体的附着力检验应按GB/T9793规定进行划格检验,检验结束后,方格内的涂层不得与基体剥离;采用拉开法检验时,应不低于 ${ \\bf 5 . 9 M P a }$ 。\n\n5.8.5杆件漆膜颜色应达到业主规定的色卡要求,涂装材料涂层表面应平整均匀,无明显色差。不允许有剥落、起泡、裂纹、气孔、漏涂等缺陷、允许有不影响防护性能的轻微桔皮、流挂,刷痕和少量杂质颗粒;金属涂层表面应均匀一致,不允许有起皮、鼓泡、大熔滴、松散粒子、裂纹、掉块等缺陷。\n\n检验方法;观察检查。\n\n5.8.6涂装完成,杆件的标识、编号应清晰完整。\n\n检验方法：观察检查。\n\n## 附录A 钢材及加工缺陷的修补\n\n### A.0.1 缺陷的修补方法应符合表A的规定。\n\n表A超标缺陷修补方法  \n\n\n\n\n\n## 附录B专用沉头螺栓\n\n## 附录C钢材焊接工艺评定\n\n### B.0.1专用沉头螺栓有关尺寸及允许偏差应符合表B的规定。\n\n表B专用沉头螺栓( $\\mathbf { m m } ,$\n\n\n\n## C.1一般要求\n\n### C.1.1 焊接工艺评定(以下简称\"评定”)是编制焊接工艺的依据。\n\n### C.1.2评定条件应与产品条件相对应,评定必须使用与产品相同的钢材及焊接材料。\n\n### C.1.3制造厂应根据钢材类型、结构特点、接头形式、焊接方法、焊接位置等制订评定方案,拟定评定指导书,按本规范的相关要求进行评定。\n\n### C.1.4制造厂首次采用的钢材和焊接材料必须进行评定,在同一制造厂已评定并批准的工艺,可不再评定;遇有下列情况之一者,应重新进行评定：\n\n1钢种改变。\n\n2焊接材料改变。\n\n3焊接方法或焊接位置改变。\n\n4衬垫材质改变。\n\n5焊接电流、焊接电压和焊接速度改变 $\\pm 1 0 \\%$ 以上。\n\n6坡口形状和尺寸改变(坡口角度减少 $1 0 ^ { \\circ }$ 以上,熔透焊缝钝边增大 $2 \\ \\mathrm { m m }$ 以上,无衬垫的根部间隙变化 $2 \\ \\mathrm { m m }$ 以上,有衬垫的根部间隙变化在 $- 2 \\ \\mathrm { m m } \\sim + 6 \\ \\mathrm { m m }$ 以上)。\n\n7预热温度低于规定的下限温度 $2 0 ~ \\mathsf { T }$ 时。  \n8 增加或取消焊后热处理时。  \n9 电流种类和');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('acff3c66-ae4a-4366-a9bc-d0d4430f3f51', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '7地下管线测量（Part 2）', '的图幅与编号，宜与测区原有地形图保持一致。也可采用现行设计图幅尺寸Ao、Ai、A等。\n\n7．4．3地下管线图的图式和要素分类代码，应符合下列规定：\n\n1地下管线图图式，应采用国家标准《1：5001：10001：2000 地形图图式》GB/T 7929。\n\n2地下管线及其附属设施的要素分类代码，应采用国家标准《1：5001：10001:2000 地形图要素分类与代码》GB14804。\n\n3对于图式和要素分类代码中的不足部分，应进行补充。补充的图式和代码，可根据工程总图、给排水、热力、燃气、电力、电信等专业的国家标准或行业标准中的相关部分进行确定。\n\n7．4．4测绘软件和绘图仪的选用，应分别符合本规范第5．1．9条和5．1．10条的规定。\n\n7．4．5数字地下管线图的编辑处理，应符合下列规定：\n\n1综合管线图，宜分色、分层表示。\n\n2管线图上高程点的注记，应精确至0．0lm。\n\n3管线图的编辑处理，应按本规范第5．3． $3 0 { \\sim } 5$ ．3．34条和5．3．36条的相关规定执行。\n\n7．4．6纸质地下管线图的绘制，应满足下列要求：\n\n1管线图的绘制，应符合本规范第5．3． $3 8 \\sim 5$ ．3．4l条的相关规定。\n\n2综合管线图，可分色表示。\n\n3管线的起点、分支点、转折点及终点的细部坐标、高程及管径等，宜注记在图上。坐标和高程的注记，应精确至0． $0 1 \\mathrm { m }$ 。当图面的负荷较大时，可编制细部坐标成果表并在图上注记分类编号。但对同一个工程或同一区域，应采用同一种方法。\n\n4直立排列或密集排列的管线，可用一条线上分别注记各管线代号的方法表示；当密\n\n集管线需要分别表示时，如图上间距小于0．2mm，应按压力管线让自流管线，分支管线让主干管线，小管径管线让大管径管线，可弯曲管线让不易弯曲管线的原则，将避让管线偏移，绘图间距宜为0．2mm。根据需要，管线局部可绘制放大图。\n5同专业管线立体相交时，宜绘出上方的管线，下方的管线两侧各断开0．2mm；不同专业管线相交时不应断开。\n\n6管沟的绘制，宜用双线表示，双线间距为2．5mm；当管沟宽度大于图上2．5mm 时，应按实际宽度比例绘制；管沟尺寸应在图上标注。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('acff9934-1b96-430b-80af-d4026be23651', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 2）', '起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle 9 . 5 5 ( m M _ { \\mathrm { d q } } { - } M _ { \\mathrm { d j } } ) }\n$$\n\n……（89）\n\n式中：\n\n$_ n$ 同式（82）；$k$ 同式（82）；  \n$J _ { 1 }$ 同式（82）；  \n$J _ { 2 }$ 同式（82）；  \n$m$ 电动机台数；  \n$J _ { \\mathrm { ~ 3 ~ } } ^ { \\prime }$ — 作平移运动的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$$\n{ J ^ { \\prime } } _ { 3 } = \\frac { ( m + m _ { i } ) D ^ { 2 } } { 4 i ^ { 2 } }\n$$\n\n$m$ 同式（88)；  \n$m _ { i }$ 同式（88）；$D$ 车轮踏面直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$i$ 由电动机轴到车轮的机构总传动比；$\\eta$ 运行机构总传动效率；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { d j } }$ — 满载、上坡、迎风时作用于电动机轴上的稳态运行阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ ) ~ }$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d j } } = \\frac { P _ { \\mathrm { j } } D } { 2 i \\eta }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）。\n\n### 6.1.2.4.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { y } }$ 按式（90）计算：\n\n$$\na _ { \\mathrm { y } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（90）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { y } }$ — 起动平均加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\Delta } y$ — 起重机的稳定运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起重机的运行起动时间，单位为秒（s），一般取不大于表13中的值。\n\n## 6.1.2.5 减速器的选择\n\n### 6.1.2.5.1 在一般情况下，运行机构减速器的设计预期寿命与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，所选减速器的设计预期寿命可小于运行机构的工作寿命。  \n### 6.1.2.5.2 在选用减速器时，若其参数表上的工作级别与运行机构的工作级别不一致时，应引入换算减速器使用繁忙条件的功率修正系数。  \n### 6.1.2.5.3 与起升机构减速器不同，运行机构减速器在工作时承受双向载荷，且在机构起（制）动时要传递更大的驱动或制动力矩，在选择运行机构的减速器时应特别考虑此因素。\n\n## 6.1.2.6 制动器的选择\n\n运行机构装设制动器的作用一般是为了实现减速制动，并使停止下来的起重机在作业时运行机构能保持不动。\n\n### 6.1.2.6.1 运行机构机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于满载、顺风及下坡 状态下运行的起重机或小车在要求的时间内停止下来。犕\n\n运行机构的制动转矩 $M _ { Z }$ 按式（91）计算：\n\n$$\nM _ { z } = \\left\\{ \\frac { ( P _ { \\mathrm { w } 1 } + P _ { \\mathrm { \\it e } } - P _ { \\mathrm { \\it \\infty } } ^ { \\prime } ) D \\eta } { 2 i } + \\frac { n } { 9 . 5 5 t _ { z } } \\lbrack k m _ { z } ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) + J _ { \\mathrm { \\it \\ \' { s } } } ^ { \\prime } \\eta \\rbrack \\right\\} \\xrightarrow { \\mathrm { . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } \\mathrm { ( \\it \\mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad014973-8828-4ef2-9cbc-2c8ea11e1c97', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：桥面铺装等二期恒载的施工过程是一个对结构进行加载的动态过程，施工的顺序将直接影响到结构的受力和变形，因此需要对其施工顺序进行重点控制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad034959-d86c-4ddb-96ea-83019159b608', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算## 6.1.1.4.1 起动时间和起动平均加速度计算\n\n### 6.1.1.4.1.1 机构起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（82）计算：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle \\ n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } + J _ { \\mathrm { 2 } } ) + \\frac { J _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle \\ 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { N } } ) }\n$$\n\n式中：\n\n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动时间，单位为秒（s），其值见表37；  \n$n$ 电动机额定转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；  \n$k$ 其他传动件的转动惯量折算到电动机轴上的影响系数， $k = 1 . 0 5 \\sim 1 . 2 0$ ；  \n$J _ { 1 }$ 电动机转子的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { 2 }$ -电动机轴上制动轮和联轴器的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } } ,$ ）；  \n$J _ { 3 }$ -作起升运动的物品的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 ) } }$ ；\n\n$$\nJ _ { 3 } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D ^ { 2 } } { 4 g a ^ { 2 } i ^ { 2 } }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；$D$ 同式（77）；$_ g$ 重力加速度，取 $g { = } 9 . 8 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；$a$ 同式（77）；i 同式（77）；同式（77）；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 电动机平均起动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d q } } = \\lambda _ { \\mathrm { A S } } M _ { \\mathrm { n } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { A S } }$ — 电动机平均起动转矩倍数，其值见表38；  \n$M _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机的额定转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ ———见式（77）。\n\n表 37 起升机构起（制）动时间和平均升降加（减）速度值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad03fbfc-ffe9-495f-b1df-d392ed9317fd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '11 沉井…… …150', '11 沉井…… …150## 11.1 一般规定…… …150  \n## 11.2 制作…… 151  \n## 11.3 浮运、定位与着床… …152  \n## 11.4 下沉与接高… 154  \n## 11.5 基底检验与沉井封底 156  \n## 11.6 井孔填充与顶板浇筑 …158');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad125183-55d1-49d7-b7d5-9b9745b0217f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗（Part 7）', '1\" rowspan=\"1\">Z?</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用角焊缝(O.Q)作成的十字接头。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.41</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘板和腹板之间的角焊缝(O.Q)，集中载荷垂直于焊缝，作用在腹板平面内。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(O.Q)连接承受弯曲应力和剪切应力的构件。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(O.Q)将型钢或管子焊接到连续主构件上。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad13ee71-221e-4b21-9719-41d8297f3024', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '11.6 辅助坑道（Part 2）', '井口的轨道应设挡车器 井口周围应设防护栏杆和安全门 防护栏杆的高度不应小于的轨道应设挡车器；井口周围应设防护栏杆和安全门，防护栏杆的高度不应小 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 且应,且应符合5.1 的规定;符合5.1的规定；  \nc) c) 人员升降时不应携带大件材料、工具,随身携带的小件工具应放入工具袋;员升降时不应携带大件材料、工具，随身携带的小件工具应放入工具袋；  \nd) d) 竖井井架应有防雷保护措施,在大风地区或大风季节应设置缆风绳;井井架应有防雷保护措施，在大风地区或大风季节应设置缆风绳；  \ne) e) 当工作面附近或未衬砌地段发现落石、支撑发响、大量涌水时,作业人员应立即撤出井外。工作面附近或未衬砌地段发现落石、支撑发响、大量涌水时，作业人员应立即撤出井外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad28e932-97e3-46e1-9c01-20379773296a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 2）', '同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### 犘．2．2．2．1 非平衡动臂式变幅机构\n\n###### 犘．2．2．2．1．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．5）计算：\n\n$$\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { e q } } v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ a \\eta }\n$$\n\n……（P．5）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 变幅机构电动机的等效变幅功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { e q } }$ — 变幅牵引构件上的等效变幅力，简化计算取 $P _ { \\mathrm { e q } } = P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ ，单位为牛顿（N）， $P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ 按式（95）计算；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅牵引构件的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$a$ 同式（77）；变幅机构总传动效率。\n\n### 犘．2．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．5）计算所得的结果和该机构的接电持续率（见附录 Q），便可从电动机样本上初选所需的\n\n电动机。\n\n### 犘．2．2．2．2 平衡臂架式变幅机构\n\n#### 犘．2．2．2．2．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { F _ { \\mathrm { { I d } } } \\cdot v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．6）\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 同式（P．5）；  \n$F _ { \\mathrm { H } }$ — 同式（96）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 牵引构件（钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸、活塞等）的线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；-同式(P.5）。\n\n#### 犘．2．2．2．2．2 电动机初选\n\n用式（P．6）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．3 稳态负载系数法\n\n稳态负载系数法适用于各机构中能给出有关资料的绕线转子异步电动机。\n\n#### 犘．2．3．1 所选电动机的功率\n\n所选电动机的功率按式（P．7）或式（P．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { e } }\n$$\n\n…（P．7）……（P．8）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ n ~ } }$ — 所选电动机在相应的 值和实际接电持续率 $J C$ 值下的功率，单位为千瓦（kW）；$G$ 稳态负载平均系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态功率，见式 $( \\mathrm { P } . 1 ) \\sim$ 式（P．3）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 电动机的等效功率，见式（P．4）～式（P．6）。犑犆\n\n各种起重机各机构的接电持续率 $J C$ ，稳态负载平均系数犆 $G$ ，均应根据实际的载荷情况计算。如在犌设计时，无法获得其详细资料，则可参照附录 Q中的 $J C , C Z , G$ 值选取。\n\n$G$ 的具体数值见表 P．1。\n\n表 犘．1 稳态负载平均系数 $\\textbf { G }$   \n\n\n\n\n\n#### 犘．2．3．2 电动机的初选\n\n用式（P．7）、式（P．8）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。′\n\n### 犘．2．4 等效接电持续率经验法（用于起升机构）\n\n#### 犘．2．4．1 等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$\n\n与机构工作级别对应的初选电动机用的等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ ，见表 P．2。\n\n表犘．2 机构工作级别与等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$   \n\n\n\n\n\n#### 犘．2．4．2 初选电动机\n\n根据式（P．1）计算的结果，按照起升机构工作级别，由表P．2查出等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ 后，从电动机样本上可初选出所需的电动机。\n\n### 犘．2．5 等效平均功率法\n\n#### 犘．2．5．1 等效平均功率法的计算\n\n在得到电动机的负荷图后（例如：对作起升运动的起升机构，和作水平运动的运行、回转、平衡变幅犕等机构，见图 P．1），便可计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ { 1 } ^ { 2 } t _ { 1 } + M _ { 2 } ^ { 2 } t _ { 2 } + M _ { 3 } ^ { 2 } t _ { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad2924e6-26c8-4330-9631-a61c5f13865e', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17.2 计算要点（Part 9）', 'thrm { { ( m m ) } }$ ；\n\n$h _ { \\mathrm { b } }$ 框架梁截面高度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n\n#### 17.3.9当梁柱节点采用梁端加强的方法来保证塑性铰外移要求时，应符合下列规定：\n\n1加强段的塑性弯矩的变化宜与梁端形成塑性铰时的弯矩图相接近；\n\n2采用盖板加强节点时，盖板的计算长度应以离开柱子表面 $5 0 \\mathrm { m m }$ 处为起点；\n\n3采用翼缘加宽的方法时，翼缘边的斜角不应大于 $1 : 2 . 5$ ；加宽的起点和柱翼缘间的距离宜为 $( 0 . 3 { \\sim } 0 . 4 ) h _ { \\mathrm { b } } , h _ { \\mathrm { b } }$ 为梁截面高度；翼缘加宽后的宽厚比不应超过 $1 3 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ ；\n\n4当柱子为箱形截面时，宜增加翼缘厚度。\n\n#### 17.3.10当框架梁上覆混凝土楼板时，其楼板钢筋应可靠锚固。\n\n### Ⅲ支撑结构及框架-支撑结构\n\n#### 17.3.11框架-中心支撑结构的框架部分，即不传递支撑内力的梁柱构件，其抗震构造应根据本标准表17.1.4-2确定的延性等级按框架结构采用。\n\n#### 17.3.12支撑长细比、截面板件宽厚比等级应根据其结构构件延性等级符合表17.3.12的要求，其中支撑截面板件宽厚比应按本标准表3.5.2对应的构件板件宽厚比等级的限值采用。\n\n表17.3.12支撑长细比、截面板件宽厚比等级  \n\n\n\n\n\n续表17.3.12   \n\n\n<<<HTBL|6dde083f08b74ba29f9da37d31f5af29f|END>>>\n\n\n注： $\\lambda$ 为支撑的最小长细比。\n\n#### 17.3. 13 中心支撑结构应符合下列规定：\n\n1支撑宜成对设置，各层同一水平地震作用方向的不同倾斜方向杆件截面水平投影面积之差不宜大于 $10 \\%$ ；\n\n2交叉支撑结构、成对布置的单斜杆支撑结构的支撑系统，当支撑斜杆的长细比大于130，内力计算时可不计入压杆作用仅按受拉斜杆计算，当结构层数超过两层时，长细比不应大于180。\n\n#### 17. 3. 14 钢支撑连接节点应符合下列规定：\n\n1支撑和框架采用节点板连接时，支撑端部至节点板最近嵌固点在沿支撑杆件轴线方向的距离，不宜小于节点板的2倍；\n\n2人字形支撑与横梁的连接节点处应设置侧向支承，轴力设计值不得小于梁轴向承载力设计值的 $2 \\%$ 。\n\n#### 17.3.15当结构构件延性等级为I级时，消能梁段的构造应符合下列规定：\n\n1当 $N _ { \\mathrm { p } , l } { > } 0 . 1 6 A f _ { \\mathrm { y } }$ 时，消能梁段的长度应符合下列规定：当 $\\rho ~ ( A _ { \\mathrm { w } } / A ) ~ { < } 0 . 3$ 时：\n\n$$\na < 1 . 6 W _ { \\mathrm { p } , l } f _ { \\mathrm { y } } / V _ { l }\n$$\n\n当 $\\rho ~ \\left( { \\cal A } _ { \\mathrm { w } } / { \\cal A } \\right) \\ge 0 . 3$ 时：\n\n$$\na < [ 1 . 1 5 - 0 . 5 \\rho ( A _ { \\mathrm { w } } / A ) ] 1 . 6 W _ { \\mathrm { p } , l } f _ { \\mathrm { y } } / V _ { l }\n$$\n\n$$\n\\rho = N _ { \\mathrm { p } , \\ i } / V _ { \\mathrm { p } , \\ i }\n$$\n\n式中： $a$ 消能梁段的长度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$V _ { \\mathfrak { p } , l }$ -设防地震性能组合的消能梁段剪力（N）。\n\n2消能梁段的腹板不得贴焊补强板，也不得开孔。\n\n3消能梁段与支撑连接处应在其腹板两侧配置加劲肋，加劲肋的高度应为梁腹板高度，一侧的加劲肋宽度不应小于 $( b _ { \\mathrm { { f } } } / 2 -$ $t _ { \\mathrm { w } } )$ ，厚度不应小于 $0 , 7 5 t _ { \\mathrm { w } }$ 和 $1 0 \\mathrm { m m }$ 中的较大值。\n4消能梁段应按下列要求在其腹板上设置中间加劲肋：\n\n1）当 $a { \\leqslant } 1 . 6 W _ { \\mathrm { p } , l } f _ { \\mathrm { y } } / V _ { l }$ 时，加劲肋间距不应大于（ $3 0 t _ { \\mathrm { w } }$ 一$h / 5 )$ ；\n\n2）当 $2 . 6 W _ { \\mathrm { p } , l } f _ { \\mathrm { y } } / V _ { l } { < a { \\leqslant } 5 W _ { \\mathrm { p } , l } f _ { \\mathrm { y } } / V _ { l } }$ 时，应在距消能梁端部 $1 . 5 b _ { \\mathrm { f } }$ 处配置中间加劲肋，且中间加劲肋间距不应大于 $( 5 2 t _ { \\mathrm { w } } - h / 5 )$ ；\n\n3）当 $1 . 6 W _ { \\mathrm { p } , l } f _ { \\mathrm { y } } / V _ { \\mathrm { l } } { < } a { < } 2 . 6 W _ { \\mathrm { p ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad299421-b460-4bd1-82e8-66a573b19491', '119《危险性较大的分部分项工程专项施工方案编制与管理指南》（T-CECS20011-2022）.md', '第六章 档案管理', '第六章 档案管理施工、监理单位应建立危大工程安全管理档案制度。\n\n## 第一节施工单位\n\n施工单位应将专项施工方案及方案审核、专家论证、施工交底、现场检查、验收及整改等相关资料纳入档案管理。\n\n施工单位应将下列材料纳入档案管理：\n\n（1）危险性较大的分部分项工程清单；（2）危险性较大的分部分项工程汇总表；（3）风险评价和风险管控相关资料；（4）专项施工方案文本材料，包括图纸和计算书；（5）专项施工方案的施工单位审批、监理单位审查、建设单  \n位审批手续；（6）危险性较大的分部分项工程专家论证报告及专家论证会  \n会议签到表、专家论证意见的修改回复单；（7）方案交底及安全技术交底；（8）施工作业人员及特种工登记表；（9）项目负责人现场履职记录；（10）项目专职安全管理人员现场监督记录；（11）论证专家组的现场技术服务记录材料；（12）施工监测和安全巡视记录；（13）第三方监测记录；（14）施工节点验收记录；（15）隐患排查整改和复查记录；（16）周、月度的专项施工方案实施情况；\n（17）建设、监理单位下发的各类整改文书、复查记录、施工单位回复记录；\n\n（18）行政处罚书、通报、抽查记录单、隐患整改单、局部停工整改单等及施工单位回复记录。\n\n## 第二节 监理单位\n\n监理单位应将监理实施细则、专项施工方案审查、专项巡视检查、验收及整改等相关资料纳入档案管理。\n\n监理单位应将下列材料纳入档案管理：\n\n（1）危险性较大的分部分项工程清单；（2）危险性较大的分部分项工程汇总表；（3）专项施工方案及施工单位审批、监理单位审查、建设单位审批手续；（4）危险性较大的分部分项工程专家论证报告及专家论证会会议签到表；（5）监理实施细则；（6）专项巡视检查记录；（7）验收记录；（8）隐患排查整改及复查记录，包括工作联系单、监理通知及监理通知回复单；（9）暂停施工及复工手续，包括工程暂停令、工程复工报审表及工程复工令；（10）监理单位向建设单位和工程属地设区市住房城乡建设主管部门报告记录。\n\n《关于印发起重机械、基坑工程等五项危险性较大的分部分项工程施工安全要点的通知》（建安办函〔2017]12号)\n\n《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》（住房和城乡建设部令第37号)\n\n《住房城乡建设部办公厅关于实施〈危险性较大的分部分项工程安全管理规定〉有关问题的通知》（建办质〔2018]31号)\n\n《危险性较大的分部分项工程专项施工方案编制指南》（建办质[2021]48号)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad2b7db9-0e31-4fcc-a0ff-a9ff33a73174', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '10.3 撞击', '10.3 撞击## 10.3.1 电梯竖向撞击荷载标准值可在电梯总重力荷载的 $( 4 \\sim 6 )$ 倍范围内选取。\n\n## 10.3.2 汽车的撞击荷载可按下列规定采用:\n\n1 )1顶行方向的汽车撞击力标准值 $P _ { \\mathrm { \\mathbf { k } } } ( \\mathrm { \\mathbf { k } N } )$ 可按下式计算:\n\n$$\nP _ { \\mathrm { ~ k ~ } } = \\frac { m v } { t }\n$$\n\n式中 : $m$ 汽车质量 (t) ，包括车自重和载重$_ { v }$ 一 车速 $\\bf ( m / s )$ ;$t$ 一一撞击时间 (s)\n\n撞击力计算参数 $m , v , t$ 和荷载作用点位置宜按照实际情况采用;当无数据时，汽车质量可取 15t，车速可取 $2 2 . 2 \\mathrm { m } / \\mathrm { s }$ ，撞击时间可取1. Os，小型车和大型车的撞击力荷载作用点位置可分别取位于路面以上 $0 , 5 \\mathrm { m }$ 和1 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 处。\n\n垂直行车方向的撞击力标准值可取顺行方向撞击力标准值的 O. 倍，二者可不考虑同时作用。\n\n## 10.3.3 直升飞机非正常着陆的撞击荷载可按下列规定采用:\n\n1 竖向等效静力撞击力标准值 $P _ { \\mathrm { ~ \\bf ~ k ~ } }$ (kN) 可按下式计算:\n\n$$\nP _ { \\mathbf { k } } = C \\sqrt { m }\n$$\n\n式中 :C一一一系数，取 $3 \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { k g } ^ { - 0 . 5 }$ ;\n\n一一直升飞机的质量 $( \\mathtt { k g } )$ 。\n\n竖向撞击力的作用范围宜包括停机坪内任何区域以及停机坪边缘线 $7 \\mathbf { m }$ 之内的屋顶结构。\n\n3 竖向撞击力的作用区域宜取 $2 \\mathbf { m } \\times 2 \\mathbf { m } ,$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad3679e9-dc7f-4ca8-b663-cdab5eed5205', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：一般砌筑用的小石子混凝土强度等级较水泥砂浆高，砌体极限强度也较高，因此采用小石子混凝土砌筑拱圈时，其砌缝一般比采用砂浆的宽一些。\n\n## 19.10.7 拱圈的封拱合龙应符合下列规定：\n\n### 1 封拱合龙宜在当日最低温度且温度场较为稳定的时段进行。\n\n### 2 分段砌筑的拱圈应待填塞空缝的砂浆强度达到设计强度的 $8 5 \\%$ 后再进行合龙。\n\n### 3 封拱合龙前如采用千斤顶施加压力的方法调整拱圈应力，砌筑砂浆的强度应达到设计规定的强度后方可合龙。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad469141-d28c-4a53-a55d-24e96c4a6ef4', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6试验报告', '6试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准;  \n（2）原材料的品种、规格和产地;  \n（3）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度；  \n（5）自收缩率 $ { \\varepsilon } _ { \\mathrm { a u t o } }$ 和干燥收缩率 $\\varepsilon _ { d r y }$ ；  \n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad4e3e40-8bae-4e28-8df6-894e204a2465', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 3）', '算得机构载荷谱系数的值后，即可按表5确定该机构相应的载荷状态级别。\n\n#### 3．3．3 机构的工作级别\n\n机构工作级别的划分，是将各单个机构分别作为一个整体进行的关于其载荷大小程度及运转频繁情况总的评价，它并不表示该机构中所有的零部件都有与此相同的受载及运转情况。\n\n根据机构的10个使用等级和4个载荷状态级别，机构单独作为一个整体进行分级的工作级别划分为 ${ \\mathrm { M } } 1 { \\sim } { \\mathrm { M } } 8$ 共8级，见表6。\n\n表 6 机构的工作级别  \n\n\n\n\n\n### 3．4 结构件或机械零件的分级\n\n#### 3．4．1 结构件或机械零件的使用等级\n\n结构件或机械零件的一个应力循环是指应力从通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时起至该应力同方向再次通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时为止的一个连续过程。图1所示是包含5个应力循环的时间应力变化历程。\n\n  \n图1 随时间变化的5个应力循环举例\n\nsup 峰值应力；  \nsupmax— 最大峰值应力；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s u p \\ m i n } }$ — 最小峰值应力；$\\sigma _ { \\mathrm { i n f } }$ — 谷值应力；m— 总使用时间内所有峰值应力和谷值应力的算术平均值。\n\n结构件或机械零件的总使用时间，是指设计预设的从开始使用起到该结构件报废或该机械零件更换为止的期间内发生的总的应力循环次数。\n\n结构件的总应力循环数同起重机的总工作循环数之间存在着一定的比例关系，某些结构件在一个起重循环内可能经受几个应力循环，这取决于起重机的类别和该结构件在该起重机结构中的具体位置。对各不同的结构件这一比值可能互不相同，但当这一比值已知时，该结构件的总使用时间，即它的总应力循环数便可以从起重机使用等级的总工作循环数中导出。\n\n机械零件的总应力循环数，则应从该零件所归属机构的或该零件的设计预定的总使用时间中导出，推导时要考虑到影响其应力循环的该零件的转速和其他相关的情况。\n结构件或机械零件的使用等级，都是将其总应力循环次数分成 11个等级，分别以代号 $\\mathrm { { B } } _ { 0 }$ ， $\\mathrm { { B _ { 1 } } }$ ，$\\cdots , \\mathrm { B _ { 1 0 } }$ 表示，见表7。\n\n表 7 结构件或机械零件的使用等级  \n\n\n\n\n\n### 3．4．2 结构件或机械零件的应力状态级别\n\n结构件或机械零件的应力状态级别，表明了该结构件或机械零件在总使用期内发生应力的大小及相应的应力循环情况，在表8中列出了应力状态的4个级别及相应的应力谱系数范围值。每一个结构犓件或机械零件的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 可以用式（5）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { S } } = \\sum \\Big [ \\frac { n _ { i } } { n _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { \\sigma _ { i } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { c } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { s } }$ — 结构件或机械零件的应力谱系数；  \n$n _ { i }$ 与结构件或机械零件发生的不同应力相应的应力循环数， ${ } , n _ { i } = n _ { 1 } , n _ { 2 } , n _ { 3 } , \\cdots \\cdots , n _ { n }$ ；  \n$n _ { \\mathrm { T } }$ — 结构件或机械零件总的应力循环数， $n _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } n _ { i } = n _ { 1 } + n _ { 2 } + n _ { 3 } + \\cdots + n _ { n }$ 狀；  \n$\\sigma _ { i }$ -该结构件或机械零件在工作时间内发生的不同应力， $\\mathbf { \\sigma } _ { \\sigma _ { 1 } } = _ { \\sigma _ { 1 } } , _ { \\sigma _ { 2 } } , _ { \\sigma _ { 3 } } , \\cdots , _ { \\sigma _ { n } }$ 狀；并设定： $\\phantom { } _ { ; \\sigma _ { 1 } } > \\sigma _ { 2 } > \\sigma _ { 3 }  \\cdots \\phantom { } > \\sigma _ { n }$ ；\n\n对机械零件，每一个循环 $n _ { i }$ 期间内认为发生的应力基本上相等，为 $\\sigma _ { i }$ ，而各个循环之间的应力则可以是不同的；\n\nmax 为应力 $\\sigma _ { 1 } \\ldots , \\sigma _ { 2 } \\ldots , \\sigma _ { 3 } \\ldots , \\ldots , \\sigma _ { n }$ 狀中的最大应力；\n\n$C$ —幂指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程度等有关，由实验得出，见式（107）、式（108）。\n\n展开后，式（5）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { n _ { 1 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sig');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad5aeb98-d71a-469f-b60d-0a86b0d0e507', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '附录F', '附录F');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad67246b-45bf-4d12-8c81-ad02a5ce124a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 19）', '状态风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（20）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行摩擦阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（86）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P\'</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不考虑轮缘与轨道侧面附加摩擦的摩擦阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（91)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pex</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机构承受的最大载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（3）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pox</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">链条最大工作载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（135)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pmax</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最大轮压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(133)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PmexI、I</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机满载时确定的车轮最大轮压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（130）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pmean</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PmeanI和 PmeanⅡ两者之中取大者</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（132）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PmeanI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">无风正常工作起重机的等效工作轮压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（130）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pmeall</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">有风正常工作起重机的等效工作轮压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（130）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PminI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机空载时确定的车轮最小轮压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（130）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">未修正的所需电动机的功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(136)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的稳态起升功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的稳态运行功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的稳态变幅功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的额定功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.1)</td></tr');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad7226ad-4dd9-4580-95fa-3cfce9dd7b0a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 钢木组合模板是指背楞用钢材、面板用木材或防水胶合板的模板。对这种模板，钢与木的紧密结合能保证其整体性好。\n\n3 木模板的转角加嵌条或做成斜角（钝角），能使拆模时构造物的转角处不易损伤破裂，且较美观。\n\n## 5.3.2 模板的安装应符合下列规定：\n\n1 模板应按设计要求准确就位，且不宜与脚手架连接。2 安装侧模板时，支撑应牢固，应防止模板在浇筑混凝土时产生移位。3模板在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。4 模板安装完成后，其尺寸、平面位置和顶部高程等应符合设计要求，节点联系应牢固。5 梁、板等结构的底模板宜根据需要设置预拱度。6 固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装应牢固，位置应准确。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad743014-edd3-48d6-97f7-38970d3bc493', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验车轮或滚轮的静强度应满足式（133）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } 1 . 9 ~ k D l\n$$\n\n……（133）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ — 最大轮压（见6．3．4．2．2．2，包括考虑动载试验或静载试验的载荷），单位为牛顿（N）。  \n其他符号同式（131）。\n\n表 46 车轮与滚轮的许用比压 $k$   \n\n\n\n\n\n表 47 车轮转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n\n\n\n表 48 车轮直径、运行速度与转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n\n\n\n表49 工作级别系数 $C _ { 2 }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad772e7e-3420-44e0-9024-d94d252ec193', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 1）', '条文说明：透水模板衬里多采用聚丙烯纤维熔粘成具有大量微孔的透水毡片面层，中间夹有蓄水性颗粒经压制而成。支立模板时，将衬里固定在模板内面，聚集在模板－混凝土界面上的气泡和水分，能自动地从振捣液化的混凝土拌合物表面透过网片衬里逸出，或吸入毡片衬里的蓄水层，使表面混凝土含水率有控制性地降低而使混凝土致密化。毡片衬里的水还对混凝土有保水作用，当需要时能在拆除模板后继续保持该衬里于混凝土表面。\n\n### 22.4.5 对浪溅区以下的新浇混凝土结构，应保证其在 10d 内且混凝土强度达到设计强度的 $80 \\%$ 之前，不受海水的侵袭。\n\n## 22.5 钢管桩防腐蚀\n\n### 22.5.1 海上桥梁的钢管桩防腐蚀措施应符合设计规定。应根据钢管桩所处的不同海洋环境采用不同的防腐蚀方法，大气区和浪溅区宜采用涂层、玻璃钢和钢管桩护套保护；潮汐区和水下区宜采用阴极保护和涂料联合保护；泥下区宜采用阴极保护或涂料防护。\n\n### 22.5.2 采用涂层方法进行防护时，应符合下列规定：\n\n1 涂装的方法和工艺应根据所选用的涂料产品和施工环境条件进行确定。\n\n2 钢管桩在涂装之前应进行表面预处理。表面预处理宜采用喷丸或抛丸处理，处理后的表面清洁度和表面粗糙度应符合设计规定；设计未规定时，基体金属的表面清洁度应不低于现行《涂覆涂料前钢材表面处理表面清洁度的目视评定第 1部分：未涂覆过的钢材表面和全面清除原有涂层后的钢材表面的锈蚀等级和处理等级》（GB/T8923.1）中规定的 Sa2.5 级，表面粗糙度应不低于 $5 0 \\mu \\mathrm { m }$ 。\n\n3 喷丸或抛丸表面预处理达到质量要求后，应尽快对钢管桩作底漆处理，避免处理过的基体金属表面返锈；在潮湿或工业大气等环境条件下，应在 2h 内将底漆涂装完毕。\n\n4 涂装时基体温度应不大于 $6 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，同时应采取防雨和防尘措施。涂装过程中，应进行湿膜厚度和外观检查，涂层不应有漏涂、流挂等缺陷；涂层附着力应符合设计要求。\n\n5 钢管桩在运输和施工过程中应注意对涂层进行保护。对已沉钢管桩进行涂层修补时，应在修补前做好除锈和干燥等准备工作并铲除松动的破损涂层，并应考虑潮水的影响；修补用的涂料应具有快干的特点，平潮位以下的涂层应采取保证涂层固化和良好附着力的有效措施。\n\n### 22.5.3 采用牺牲阳极阴极保护方法进行防护时，应符合下列规定：\n\n1 钢管桩防腐蚀可采用牺牲阳极阴极保护或牺牲阳极与涂料联合阴极保护。\n\n2 钢管桩采用碳素钢或低合金钢时，其阴极保护电位应达到-0.85V 或更负(相对于铜/饱和硫酸铜参比电极，扣除钢管桩与溶液 IR 降后的电位)。\n\n3 阴极保护总电流应考虑下列几个因素：\n\n1）阴极保护总面积包括潮汐区、水下区和泥下区；\n\n2）预计最小保护电流密度；\n\n3）涂层破损系数；\n\n4）阴极保护电流分布效率。\n\n4 牺牲阳极材料应具有足够负的电极电位，其性能应符合现行《牺牲阳极电化学性能试验方法》（GB/T 17848）、《铝-锌-铟系合金牺牲阳极》（GB/T 4948）、《镁合金牺牲阳极》（GB/T 17731）和《锌-铝-镉合金牺牲阳极》（GB/T 4950）的规定。\n\n5 牺牲阳极与结构的馈电连接宜采用焊接，且应尽早使焊点得到极化保护，避免焊接点的点蚀和腐蚀断裂。\n\n### 22.5.4 采用护套保护方法对浪溅区的钢管桩进行加强防护时，护套宜采用玻璃钢或塑料；护套和钢管桩之间可灌注混凝土或安装牺牲阳极。\n\n## 22.6 混凝土附加防腐蚀\n\n### 22.6.1 海上桥梁的结构混凝土采取附加防腐蚀措施时，其施工应符合设计要求，同时应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。\n\n### 22.6.2 混凝土表面涂层的施工应符合下列规定：\n\n1涂层的施工应在混凝土的龄期达到28d，且混凝土结构经质量验收合格后进行。\n\n2 涂装施工前应对混凝土表面的蜂窝和露石缺陷、附着物和油污等进行处理，\n\n处理后的表面应平整。\n\n3 防腐蚀涂料的品质与涂层性能应符合设计规定，并应符合产品相应的国家标准或行业标准的要求。选用的配套涂料之间应具有相容性，进场的涂料应取样检验，检验合格者方可用于施工。\n\n4 涂装施工的方法宜根据涂料的性能、施工条件、涂装要求和被涂装结构的情况确定。涂装宜采用高压无气喷涂，刷涂或滚涂仅在条件不允许高压无气喷涂时方可采用。\n\n5 涂装前应在现场进行涂装试验，试验应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。当试验涂层的黏结强度小于 1.5MPa 时，应重做涂装试验；若仍不合格，应变更涂层配套设计。\n\n6 涂装应在无雨时进行，并应按设计规定的涂装道数和涂膜厚度施工。涂装施工过程中应采用湿膜厚度规随时检查湿膜厚度，控制涂层的均匀性及其最终厚度；每道涂层施工前应对上道涂层进行检查，涂层表面应均匀，无气泡、裂缝等缺陷；当涂层湿膜表面产生漏涂、流挂等情况时，应及时进行处理。\n\n7 涂层干膜厚度的检测应在涂装完成 7d 后进行，检测时应按每 $5 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积随机抽测1个点，测点总数应不少于 30个。干膜的平均厚度应不小于设计厚度，最小厚度应不小于设计厚度的 $7 5 \\%$ ；当不符合上述要求时，应进行局部或全面补涂，直至达到设计要求的厚度为止。\n\n8 涂层的验收应在涂装施工完成后 14d 内进行，验收时应提交各种涂料的出厂质量合格证、设计文件或设计变更文件、涂装施工记录等资料。\n\n### 22.6.3 混凝土表面硅烷浸渍的施工应符合下列规定：\n\n1 宜采用辛基或异丁基硅烷或其他经论证的硅烷作为硅烷浸渍材料，所用材料的质量应符合设计要求及相应产品标准的规定。\n\n2 浸渍硅烷前应按本规范第 22.6.2 条第 2 款的要求对混凝土的表面进行处理，并应进行喷涂试验，试验应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad7c0375-6015-4189-b3cd-0b55b63b9916', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．5 缓冲器', '6．3．5 缓冲器缓冲器应按碰撞动能及最大碰撞力，并考虑缓冲行程来选用，允许的最大减速度为 $4 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。  \n宜采用 $\\mathrm { J B / T ~ 7 0 1 7 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 1 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 2 \\mathrm { J B / T ~ } 1 0 8 8 3 }$ 中规定的缓冲器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad7f8dab-3c51-41b3-8932-3f4bfc708ee1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 42）', 'n=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15</td></tr></table>\n\n\n．   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=1>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B2</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>行</td><td rowspan=1 colspan=1>6．意外停机引起的载荷，见4.2.3.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7．机构失效引起的载荷，见4.2.3.6</td><td rowspan=2 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad88e394-08bc-4c88-a38d-81045d5cf53b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6 机械（Part 2）', '发热校验\n\n电动机过载校验，是检验在设计要求的极限起动条件下，所选电动机的最大转矩或堵转转矩是否能满足机构起动的需要，按附录R的方法计算。\n\n电动机发热校验，是检验在满足设计要求的正常运转条件下，电动机不应出现过热，按附录S的方法计算。\n\n##### 6．1．1．2．2 电动机使用环境的功率修正\n\n若起重机安装使用地点海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ ，或起重机使用环境温度超过 $4 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，就应对电动机容量进行修正，见7．7．2．4。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad97d56f-8c50-402a-8419-b47773f47376', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '4 材 料（Part 1）', '4 材 料## 4.1 钢材牌号及标准\n\n### 4.1.1 钢结构用钢材应为按国家现行标准所规定的性能、技术与质量要求生产的钢材。本条增列了近年来已成功使用的Q460钢及《建筑结构用钢板》 $\\mathrm { G B / T } 1 9 8 7 9 - 2 0 1 5$ 中的GJ系列钢材。《建筑结构用钢板》 $\\mathrm { G B / T } 1 9 8 7 9 - 2 0 1 5$ 中的Q345GJ钢与《低合金高强度结构钢》GB/T1591－2008中的Q345 钢的力学性能指标相近，二者在各厚度组别的强度设计值十分接近。因此一般情况下采用Q345钢比较经济，但Q345GJ钢中微合金元素含量得到了控制，塑性性能较好，屈服强度变化范围小，有冷加工成型要求（如方矩管）或抗震要求的构件宜优先采用。需要说明的是，符合现行国家标准《建筑结构用钢板》GB/T19879的GJ系列钢材各项指标均优于普通钢材的同级别产品。如采用GJ钢代替普通钢材，对于设计而言可靠度更高。\n\nQ420钢、Q460钢厚板已在大型钢结构工程中批量应用，成为关键受力部位的主选钢材。调研和试验结果表明，其整体质量水平还有待提高，在工程应用中应加强监测。\n\n结构用钢板、型钢等产品的尺寸规格、外形、重量和允许偏差应符合相关的现行国家标准的规定，但当前钢结构材料市场的产品厚度负偏差现象普遍，调研发现在厚度小于 $1 6 \\mathrm { m m }$ 时尤其严重。因此必要时设计可附加要求，限定厚度负偏差（现行国家标准《建筑结构用钢板》GB/T19879规定不得超过 $0 . 3 \\mathrm { m m } )$ 。\n\n### 4.1.2 在钢结构制造中，由于钢材质量和焊接构造等原因，当构件沿厚度方向产生较大应变时，厚板容易出现层状撕裂，对沿厚度方向受拉的接头更为不利。为此，需要时应采用厚度方向性能钢板。防止板材产生层状撕裂的节点、选材和工艺措施可参照现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661。\n\n### 4.1.3 通过添加少量合金元素Cu、P、Cr、Ni等，使其在金属基体表面形成保护层，以提高耐大气腐蚀性能的钢称为耐候钢。耐候结构钢分为高耐候钢和焊接耐候钢两类，高耐候结构钢具有较好的耐大气腐蚀性能，而焊接耐候钢具有较好的焊接性能。耐候结构钢的耐大气腐蚀性能为普通钢的2倍 ${ \\sim } 8$ 倍。因此，当有技术经济依据时，将耐候钢用于外露大气环境或有中度侵蚀性介质环境中的重要钢结构，可取得较好的效果。\n\n### 4.1.4 本条关于铸钢件的材料，增加了应用于焊接结构的铸钢。\n\n### 4.1.5 采用本标准未列出的其他牌号钢材时宜按照现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068进行统计分析，经试验研究、专家论证，确定其设计指标。为保证钢材质量与性能要求，采用新钢材或国外钢材时可按下列要求进行设计控制：\n\n（1）产品符合相关的国家或国际钢材标准要求和设计文件要求，对新研制的钢材，以经国家产品鉴定认可的企业产品标准作为依据，有质量证明文件；（2）钢材生产厂要求通过国际或国内生产过程质量控制认证；（3）对实际产品进行专门的验证试验和统计分析，判定质量等级，得出设计强度取值。检测内容包括钢材的化学成分、力学性能、外形尺寸、表面质量、工艺性能及约定的其他附加保证性能的指标或参数。其中，力学性能的检测，按照以下规定：\n\n#### 1 对于已有国家材料标准，但尚未列入钢结构设计标准的钢材：\n\n1）对每一牌号每个厚度组别的钢材，至少应提供30 组钢材力学性能和化学成分数据；  \n2）提交30个样本试件（取自不同型材和炉号）进行复核性试验；  \n3）汇总两组数据进行统计分析，初步确定抗力分项系数和设计强度，由《钢结构设计标准》国家标准管理组审核、试用；  \n4）经过对3个（或3个以上）钢厂的同类产品进行调研、试验和统计分析后，列入设计标准；  \n5）当有可靠依据时，可参照同类产品的设计指标使用，比如应用Q420GJ钢可采用Q420 钢材指标。\n\n#### 2 对国外进口且满足国际材料标准的钢材：\n\n1）如既有国外标准，又有相同或相近中国标准，应按中国钢结构工程施工质量验收规范要求验收，可就近就低按中国标准规范取用设计强度，在具体工程中使用；  \n2）如有国外标准，但无相近中国标准可供参照，则将材料质量证明文件和验收试验资料提供给《钢结构设计标准》国家标准管理组，经统计分析和专家会商后确定设计强度，在具体工程中使用。\n\n#### 3 常用的钢材国家标准如下：\n\n《碳素结构钢》GB/T700  \n《低合金高强度结构钢》GB/T1591  \n《建筑结构用钢板》GB/T19879  \n《厚度方向性能钢板》GB/T5313  \n《结构用无缝钢管》GB/T8162  \n《建筑结构用冷成型焊接圆钢管》JG/T381  \n《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178  \n《耐候结构钢》GB/T4171  \n《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352  \n《焊接结构用铸钢件》GB/T7659  \n《钢拉杆》GB/T20934  \n《热轧型钢》GB/T706  \n《热轧H型钢和剖分T型钢》GB/T11263  \n《焊接H型钢》YB3301  \n《重要用途钢丝绳》GB8918  \n《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224  \n《高强度低松弛预应力热镀锌钢绞线》YB/T152\n\n## 4.2 连接材料型号及标准\n\n### 4.2.1 在钢结构用焊接材料中，新增加了埋弧焊用焊丝及焊剂的相关标准。\n\n### 4.2.2 在钢结构紧固件中，新列入了螺栓球节点用的高强度螺栓。铆钉连接目前极少采用，鉴于在旧结构的修复工程中或有特殊需要处仍有可能遇到铆钉连接，故本标准予以保留。\n\n## 4.3 材料选用\n\n### 4.3.1 本条提出了合理选用钢材应综合考虑的基本要素。荷载特征即静荷载、直接动荷载或地震作用，应力状态要考虑是否为疲劳应力、残余应力，连接方法要考虑焊接还是螺栓连');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ad9c4e57-c054-4722-acfd-2b976efac9df', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0591—2020 水泥砂浆保水性试验方法', 'T0591—2020 水泥砂浆保水性试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ada3c405-0502-4e96-9949-a2c215e00651', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '11 验收方法', '11 验收方法11.1 钢丝绳出厂前的验收，由供方进行。\n\n11.2 需方的验收，可委托有钢丝绳检定资格的检测部门进行。验收的依据是本标准和订货合同及供\n\n方质量证明书，验收期(从出厂日期算起)不应超过一年。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ada7e72f-f10d-45a6-ac84-4f893be2e922', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明梁式桥相邻联周期相差较大时，在地震作用下会产生相邻联的非同向振动，从而导致伸缩缝处相邻梁体间产生较大的相对位移或产生伸缩缝碰撞。为减小相邻联的非同向振动，美国CALTRANS桥梁抗震设计规范和AASHTO桥梁抗震设计规范给出了相关规定。本条引用了CALTRANS（2013版）桥梁抗震设计规范的相关条款。\n\n3.5.5梁式桥一联内各桥墩刚度相差较大或相邻联基本周期相差较大时，宜采用下列方法调整一联内各墩刚度比和相邻联周期比：\n\n1顺桥向各桥墩刚度相差较大时，在各墩顶设置剪切刚度合理的橡胶支座，来调整各墩的等效刚度。\n\n2改变墩柱尺寸或构造形式。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ada85262-48ee-4b70-969c-39b9d596c048', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('adaba709-8710-4b56-8ed3-c02d8af12000', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 规定“预应力混凝土梁、板的存放时间宜不超过3个月”，目的是控制由混凝土的收缩徐变和预应力引起的上拱度不至于过大，影响到后续的桥面铺装施工。对“特殊情况下应不超过5个月”的要求，“特殊情况”是指在有些边远地区或在低等级公路桥梁的施工中受条件限制，未建立规模化的预制场的情况，考虑到由于某些客观原因可能达不到存放不超过3个月的要求，而作出的较为灵活的规定。但在执行本规定时，不能将主观原因作为借口，将此规定视为必然。\n\n4 水平多层叠放构件时，层与层之间以垫木隔开极为重要（因采用垫木隔开的方式可以明确构件的支搁位置在设计支点附近），否则会由于构件的上下面不平整，凸出处成为支点，使构件产生负弯矩，造成顶面开裂或折断等事故。规定支垫位置应靠近设计点(即吊点)，上下各层垫木需要在同一条竖直线上，也是为了防止构件的开裂或折断。大型构件指箱梁、T形梁、I形梁和板梁，小型构件指宽厚比大于5的板。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('adb3ab43-4937-4d87-a55b-470588086cb5', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本方法参照《建筑砂浆基本性能试验方法标准》（JGJ/T70—2009）编制，砂浆保水性用以判定砂浆拌合物在运输及停放时内部组分的稳定性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('adb4ea52-086f-4f0b-8380-2f799a83518d', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明由于焊接材料行业的发展较快，新材料不断出现，同时钢结构桥梁所用的钢材牌号也在增多，为保证钢材与焊接材料的匹配，就需要通过工艺评定来确定焊接材料。采用混合气体时，对其他气体的纯度，通常也有必要进行控制以满足相应要求。\n\n### 7.1.4焊接宜采用自动焊或半自动焊，焊接时应控制焊接变形。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('adc528c9-9e0d-479f-9f19-357003ffb902', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度一个已知的机械零件，其拉伸或压缩疲劳强度 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 或剪切疲劳强度 $\\tau _ { \\mathrm { r } }$ 可以分别用式（111）和式（112）来确定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { c } } } ) \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { ~ c ~ } } } ) \\cdot \\tau _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ — 机械零件的拉伸或压缩疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$j$ 为该机械零件工作级别的组别号， $j = 1 \\sim 8$ ，见表9；  \n$C$ 同式（107）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（107）；  \n${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ — 机械零件的剪切疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（108）。\n\n根据机械零件总应力循环数 $n _ { \\mathrm { T } }$ 和应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，它们的组别划分和相应于每一组别的临界疲劳应力如图13所示，其中 $\\sigma _ { \\mathrm { j r } }$ 表示用于工作级别的应力。对临界剪切应力，字母 $\\sigma$ 用 $\\tau$ 来代替。\n\n  \n图 13 每个零件组别的临界疲劳应力图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ade30fbd-3aa7-4bae-9e3e-c0746dca8b07', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '制定依据：', '制定依据：1．本条款保留了GB6067-1985的主要内容，部分增加了FEM第7分册《安全规范》中的有关内容。增加了GB/T24809.1-2009《起重机对机构的要求第1部分：总则》（ISO10972—1：1998，IDT）中4.6“液压和气动系统”的有关内容及EN13000-2004《流动式起重机》中的有关内容。\n\n2．液压系统应设置防过载、防冲击、防超速、防爆管的安全措施。因此对液压钢管、软管、阀、端口等爆破压力与工作压力的安全系数以及对蓄能器和排气装置的规定均定为强制性要求。为对液压系统中压力进行监测，增加压力检测点的要求。为对操作者进行保护，对工作压力超过 $5 \\mathrm { M P a }$ 和油温超过$5 0 \\%$ 时，在位于起重机操作者 $1 \\mathrm { m }$ 之内液压软管，应加装防护安全措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('adf6e961-3eab-4162-bf67-af99f9a7a0a7', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'B.7起重吊装工程', 'B.7起重吊装工程B.7.1采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在 $1 0 0 \\ \\mathrm { k N }$ 及以上的起重吊装工程,2台及以上轮式或履带式起重机起吊同一吊物的起重吊装工程。\n\nB.7.2起重量在 $3 0 0 ~ \\mathrm { k N }$ 及以上、搭设总高度在 $2 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上、搭设基础高程在 $2 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的起重设备安装、运架、拆卸工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('adf746db-ebd3-443f-b828-d2995d63bb98', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：因为空气和水的密度较压浆浆液小，压浆时由最低的压浆孔压入，能使空气和水聚集在上面，逐步由最高点的排气孔排除。如从高点压入，则空气易窜入浆液内形成气塞，阻碍压浆浆液的流动，并在其凝结后产生气孔。先压注下层孔道的好处是下层的预应力筋抗弯力矩较大，先压浆，使其松弛损失少一些，对结构较为有利。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('adf8c01f-237e-44de-a262-8f97f7fb637d', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '6.3计算（Part 2）', ' } { 2 } } u \\sum _ { i = 1 } ^ { n } \\beta _ { \\mathrm { s } i } q _ { i \\mathrm { k } } l _ { i } + \\beta _ { \\mathrm { p } } A _ { \\mathrm { p } } q _ { \\mathrm { r } }\n$$\n\n式中： $R _ { \\mathrm { a } }$ -后压浆灌注桩的单桩轴向受压承载力特征值（kN），桩身自重与置换土重（当自重计入浮力时，置换土重也计入浮力）的差值计入作用效应；\n\n$\\beta _ { \\setminus i }$ —第 $i$ 层土的侧阻力增强系数，可按表6.3.4取值；在饱和土层中桩端压浆时，仅对桩端以上 $1 0 . 0 \\sim 1 2 . 0 \\mathrm { m }$ 范围内的桩侧阻力进行增强修正；在非饱和土层中桩端压浆时，仅对桩端以上 $5 . 0 \\sim 6 . 0 \\mathrm { m }$ 的桩侧阻力进行增强修正;在饱和土层中桩侧压浆时，仅对压浆断面以上 $1 0 . 0 \\sim 1 2 . 0 \\mathrm { m }$ 范围内的桩侧阻力进行增强修正；在非饱和土层中桩侧压浆时，仅对压浆断面上下各 $5 . 0 \\sim 6 . 0 \\mathrm { m }$ 范围内的桩侧阻力进行增强修正；对非增强影响范围， $\\beta _ { \\mathrm { s } i } = 1$ ；  \n$\\beta _ { \\mathfrak { p } }$ —端阻力增强系数，可按表6.3.4取值;  \n其他符号同本规范式（6.3.3-1）。\n\n表6.3.4后压浆侧阻力增强系数 $\\pmb { \\beta } _ { s }$ 、端阻力增强系数 $\\beta _ { \\mathfrak { p } }$   \n\n\n\n\n\n注：对稍密和松散状态的砂、碎石土可取较高值，对密实状态的砂、碎石土可取较低值。\n\n## 6.3.5支承在土层中的沉桩单桩轴向受压承载力特征值R可按下式计算：\n\n$$\nR _ { \\mathrm { a } } = \\frac { 1 } { 2 } \\big ( u \\sum _ { i = 1 } ^ { n } \\alpha _ { i } l _ { i } q _ { i \\mathrm { k } } + \\alpha _ { \\mathrm { r } } \\lambda _ { \\mathrm { p } } A _ { \\mathrm { p } } q _ { \\mathrm { r k } } \\big )\n$$\n\n式中：Ra——单桩轴向受压承载力特征值（kN），桩身自重与置换土重（当自重计入浮力时，置换土重也计入浮力）的差值计入作用效应；$u$ 桩身周长 $\\mathrm { ( m ) }$ ；$n$ 土的层数；$l _ { i }$ -承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度（m）；$q _ { i \\mathbf { k } }$ 与l对应的各土层与桩侧摩阻力标准值（kPa），宜采用单桩摩阻力试验或静力触探试验测定，当无试验条件时按表6.3.5-1选用；$q _ { \\mathrm { r k } }$ 桩端土的承载力标准值（kPa），宜采用单桩试验或静力触探试验测定，当无试验条件时按表6.3.5-2选用；$\\alpha _ { i }$ 、 $\\alpha _ { \\mathfrak { r } }$ 分别为振动沉桩对各土层桩侧摩阻力和桩端承载力的影响系数，按表6.3.5-3取用；对锤击、静压沉桩其值均取1.0；$\\lambda _ { \\mathfrak { p } }$ -桩端土塞效应系数。对闭口桩取1.0；对开口桩，1.2m<d≤1.5m 时取$0 . 3 \\sim 0 . 4$ ， $d > 1 . 5 \\mathrm { m }$ 时取 $0 . 2 \\sim 0 . 3$ 。\n### 表6.3.5-1沉桩桩侧土的摩阻力标准值qik  \n\n\n\n\n\n注：1．表中土的液性指数 $I _ { \\parallel }$ 为按 $7 6 \\mathrm { g }$ 平衡锥测定的数值。2．对钢管桩宜取小值。\n\n### 表6.3.5-2 沉桩桩端处土的承载力标准值 $\\pmb { q } _ { \\mathrm { r } \\mathbf { k } }$   \n\n\n\n\n\n注：表中h.为桩端进入持力层的深度（不包括桩靴)；d为桩身直径或边长。\n\n### 表6.3.5-3影响系数 $\\pmb { \\alpha } _ { i } , \\ \\pmb { \\alpha } _ { \\mathrm { \\bf r } }$ 值  \n\n\n\n\n\n### 6.3.6当采用静力触探试验测定桩侧摩阻力和桩端土承载力时，沉桩承载力特征值计算中的 $q _ { i \\mathbf { k } }$ 和 $q _ { \\mathrm { r k } }$ 宜按下列公式计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { q _ { i \\mathrm { k } } = \\beta _ { i } \\bar { q } _ { i } } \\\\ { q _ { \\mathrm { r k } } = \\beta _ { \\mathrm { r } } \\bar { q } _ { \\mathrm { r } } } \\end{array}\n$$\n\n当土层的 $\\stackrel {  } { \\boldsymbol { q } _ { r } }$ 大于 $2 0 0 0 \\mathrm { k P a }$ 且 $\\overline { { q } } _ { i } / \\overline { { q } } _ { \\mathrm { r } }$ 小于或等于0.014时：\n\n$$\n\\begin');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('adfda691-3d9c-421d-b421-f6a1c3576f0d', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '温度作用', '温度作用');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ae10f395-1250-4c01-ba5f-9b3095a15848', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核在某些情况下，太大的弹性变形和位移会妨碍起重机完成它的工作任务，会影响起重机及其结构的稳定性，或者可能干扰机构实现它的正常功能。此时，有关弹性位移的考核就应是承载能力验算的组成部分，并且应将计算的弹性位移同确定的极限值进行适当的对比。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ae190cdc-f67c-4ac5-bcd5-ed35bde96bd5', '147《坠落防护速差自控器》（GB24544-2023）.md', '标引序号说明：（Part 2）', ' } )$ 。\n\n### 6.13.5 水平安装动态强度测试\n\n按照6.13.4中所述两次测试方法，测试重物在边缘上方 $2 \\textrm { m }$ 释放，进行动态测试，应无任何元件破裂,连接器不准许打开。如果速差自控器带有坠落指示器,指示器应能正常工作。\n\n注：每次测试使用新样品。\n\n### 6.13.6 水平安装残余强度测试\n\n#### 6.13.6.1 测试设备\n\n力加载设施,准确度不低于 $1 \\%$ ,加载过程中不应对试样产生冲击。\n\n#### 6.13.6.2 测试步骤\n\n水平安装动态强度测试后，保持不动，按表4继续施加测试力，保持测试力 $3 \\ \\mathrm { m i n }$ ,观察是否有元件破损或断裂。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ae25df91-160c-4dee-b14f-bc668b31e19d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '13.5.7 泉眼地基的处理应符合下列规定', '13.5.7 泉眼地基的处理应符合下列规定：1 可采用有螺口的钢管紧密打入泉眼，盖上螺帽并拧紧，阻止泉水流出；或向泉眼内压注速凝的水泥砂浆，再打入木塞堵眼。\n\n2 堵眼困难时，可采用管子塞入泉眼，将水引流至集水坑排出；亦可在基底下设盲沟引流至集水坑排出，待基础施工完成后，再向盲沟压注水泥浆堵塞。采用引\n\n流方式排水时，应防止砂土流失，引起基底沉陷。\n\n3 不论采用何种方法处理基底的泉眼，均不应使基底饱水。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ae387f53-1b58-4b30-9ff4-83c6ae8979a6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用某些起重机（例如铸造起重机或核工业用起重机）如果发生失效将对人员或经济造成特别严重的后果，在这些特殊情况下，应选用一个其值大于1的高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，以便使起重机获得更大的可靠性。\n\n此系数值根据特殊的使用要求来选取，一般可取 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } { = } 1 . 0 5 { \\sim } 1 . 1$ 。\n\n用许用应力设计法时，安全系数 $n$ 等于强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 的乘积 $( \\Omega = \\gamma _ { \\mathrm { f i } } \\cdot \\gamma _ { \\mathrm { n } } )$ ）；用极限状态设计法时，各分项载荷应先乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后再进行计算与组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ae405808-6cbc-40d7-a6f8-864c186d055e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算将式（111）及式（112）中所定义的 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 和 ${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ 分别除以疲劳安全系数 $n _ { \\mathrm { r } }$ ，就可以求出疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { r } }$ ]和 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ 。\n\n取：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { r } } = 3 . 2 ^ { 1 / C }\n$$\n\n疲劳许用应力为：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n$$\n[ \\tau _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\tau _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n疲劳计算：\n\n$$\n\\sigma { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { { r } } } ]\n$$\n\n式中：\n\nnr 疲劳安全系数；\n\n$C$ 同式（107)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件拉伸或压缩疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件的剪切疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$\\sigma$ 最大计算正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$\n\n$$\n\\tau { \\leqslant } [ \\tau _ { \\mathrm { r } } ]\n$$\n\n式中：\n\n7 最大计算剪切应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ ——— 同式（115）。\n\n受具有不同应力循环特征值 $r$ 的正应力和剪切应力同时作用的零件，应满足下述条件：\n\n$$\n\\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } } { \\sigma _ { \\mathrm { x r } } } \\Big ) ^ { 2 } + \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { \\sigma _ { \\mathrm { y r } } } \\Big ) ^ { 2 } - \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { | \\sigma _ { \\mathrm { x r } } | \\bullet | \\sigma _ { \\mathrm { y r } } | } \\Big ) + \\Big ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { \\mathrm { r } } } \\Big ) ^ { 2 } \\leqslant \\frac { 1 , 1 } { n _ { \\mathrm { r } } ^ { 2 } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的最大正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { x r } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y r } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的正应力疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau$ -最大剪应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$n _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（113）。\n\n如果不能从相应的应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\bullet \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和 $\\tau$ 确定上述关系的最不利情况，就应分别对载荷应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\setminus \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 和$\\tau _ { \\mathrm { m a x } }$ 以及最不利的相应应力进行计算。\n\n应注意上述计算并不能保证机械零件抗脆性破坏的安全性，只有选择合适的钢材质量组别才能确保这种安全性，可参见附录Ⅰ。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ae4161dc-09d8-4be1-ad29-17442921548a', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第一章 总 则', '第一章 总 则第一条 为了规范生产安全事故的报告和调查处理，落实生产安全事故责任追究制度，防止和减少生产安全事故，根据《中华人民共和国安全生产法》和有关法律，制定本条例。\n\n第二条 生产经营活动中发生的造成人身伤亡或者直接经济损失的生产安全事故的报告和调查处理，适用本条例；环境污染事故、核设施事故、国防科研生产事故的报告和调查处理不适用本条例。\n\n第三条 根据生产安全事故（以下简称事故）造成的人员伤亡或者直接经济损失，事故一般分为以下等级：\n\n（一）特别重大事故，是指造成 30 人以上死亡，或者 100人以上重伤（包括急性工业中毒，下同），或者 1亿元以上直接经济损失的事故；\n\n（二）重大事故，是指造成 10人以上 30人以下死亡，或者 50 人以上 100 人以下重伤，或者 5000 万元以上 1 亿元以下直接经济损失的事故；\n\n（三）较大事故，是指造成3 人以上 10人以下死亡，或者10人以上50人以下重伤，或者1000万元以上5000万元以下直接经济损失的事故；\n\n（四）一般事故，是指造成 3 人以下死亡，或者10 人以下重伤，或者 1000 万元以下直接经济损失的事故。\n\n国务院安全生产监督管理部门可以会同国务院有关部门，制定事故等级划分的补充性规定。\n\n本条第一款所称的“以上”包括本数，所称的“以下”不包括本数。\n\n第四条 事故报告应当及时、准确、完整，任何单位和个人对事故不得迟报、漏报、谎报或者瞒报。\n\n事故调查处理应当坚持实事求是、尊重科学的原则，及时、准确地查清事故经过、事故原因和事故损失，查明事故性质，认定事故责任，总结事故教训，提出整改措施，并对事故责任者依法追究责任。\n\n第五条 县级以上人民政府应当依照本条例的规定，严格履行职责，及时、准确地完成事故调查处理工作。事故发生地有关地方人民政府应当支持、配合上级人民政府或者有关部门的事故调查处理工作，并提供必要的便利条件。\n\n参加事故调查处理的部门和单位应当互相配合，提高事故调查处理工作的效率。\n\n第六条 工会依法参加事故调查处理，有权向有关部门提出处理意见。\n\n第七条 任何单位和个人不得阻挠和干涉对事故的报告和依法调查处理。\n\n第八条 对事故报告和调查处理中的违法行为，任何单位和个人有权向安全生产监督管理部门、监察机关或者其他有关部门举报，接到举报的部门应当依法及时处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ae573e1c-c161-4b9a-8675-940b96c5b4a1', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第五章 生产安全事故的应急救援与调查处理', '第五章 生产安全事故的应急救援与调查处理第七十九条 国家加强生产安全事故应急能力建设，在重点行业、领域建立应急救援基地和应急救援队伍，并由国家安全生产应急救援机构统一协调指挥；鼓励生产经营单位和其他社会力量建立应急救援队伍，配备相应的应急救援装备和物资，提高应急救援的专业化水平。\n\n国务院应急管理部门牵头建立全国统一的生产安全事故应急救援信息系统，国务院交通运输、住房和城乡建设、水利、民航等有关部门和县级以上地方人民政府建立健全相关行业、领域、地区的生产安全事故应急救援信息系统，实现互联互通、信息共享，通过推行网上安全信息采集、安全监管和监测预警，提升监管的精准化、智能化水平。\n\n第八十条 县级以上地方各级人民政府应当组织有关部门制定本行政区域内生产安全事故应急救援预案，建立应急救援体系。\n\n乡镇人民政府和街道办事处，以及开发区、工业园区、港区、风景区等应当制定相应的生产安全事故应急救援预案，协助人民政府有关部门或者按照授权依法履行生产安全事故应急救援工作职责。\n\n第八十一条 生产经营单位应当制定本单位生产安全事故应急救援预案，与所在地县级以上地方人民政府组织制定的生产安全事故应急救援预案相衔接，并定期组织演练。\n\n第八十二条 危险物品的生产、经营、储存单位以及矿山、金属冶炼、城市轨道交通运营、建筑施工单位应当建立应急救援组织；生产经营规模较小的，可以不建立应急救援组织，但应当指定兼职的应急救援人员。\n\n危险物品的生产、经营、储存、运输单位以及矿山、金属冶炼、城市轨道交通运营、建筑施工单位应当配备必要的应急救援器材、设备和物资，并进行经常性维护、保养，保证正常运转。\n\n第八十三条 生产经营单位发生生产安全事故后，事故现场有关人员应当立即报告本单位负责人。\n\n单位负责人接到事故报告后，应当迅速采取有效措施，组织抢救，防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失，并按照国家有关规定立即如实报告当地负有安全生产监督管理职责的部门，不得隐瞒不报、谎报或者迟报，不得故意破坏事故现场、毁灭有关证据。\n\n第八十四条 负有安全生产监督管理职责的部门接到事故报告后，应当立即按照国家有关规定上报事故情况。负有安全生产监督管理职责的部门和有关地方人民政府对事故情况不得隐瞒不报、谎报或者迟报。\n\n第八十五条 有关地方人民政府和负有安全生产监督管理职责的部门的负责人接到生产安全事故报告后，应当按照生产安全事故应急救援预案的要求立即赶到事故现场，组织事故抢救。\n\n参与事故抢救的部门和单位应当服从统一指挥，加强协同联动，采取有效的应急救援措施，并根据事故救援的需要采取警戒、疏散等措施，防止事故扩大和次生灾害的发生，减少人员伤亡和财产损失。\n\n事故抢救过程中应当采取必要措施，避免或者减少对环境造成的危害。\n\n任何单位和个人都应当支持、配合事故抢救，并提供一切便利条件。\n\n第八十六条 事故调查处理应当按照科学严谨、依法依规、实事求是、注重实效的原则，及时、准确地查清事故原因，查明事故性质和责任，评估应急处置工作，总结事故教训，提出整改措施，并对事故责任单位和人员提出处理建议。事故调查报告应当依法及时向社会公布。事故调查和处理的具体办法由国务院制定。\n\n事故发生单位应当及时全面落实整改措施，负有安全生产监督管理职责的部门应当加强监督检查。\n\n负责事故调查处理的国务院有关部门和地方人民政府应当在批复事故调查报告后一年内，组织有关部门对事故整改和防范措施落实情况进行评估，并及时向社会公开评估结果；对不履行职责导致事故整改和防范措施没有落实的有关单位和人员，应当按照有关规定追究责任。\n\n第八十七条 生产经营单位发生生产安全事故，经调查确定为责任事故的，除了应当查明事故单位的责任并依法予以追究外，还应当查明对安全生产的有关事项负有审查批准和监督职责的行政部门的责任，对有失职、渎职行为的，依照本法第九十条的规定追究法律责任。\n\n第八十八条 任何单位和个人不得阻挠和干涉对事故的依法调查处理。\n\n第八十九条 县级以上地方各级人民政府应急管理部门应当定期统计分析本行政区域内发生生产安全事故的情况，并定期向社会公布。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ae5812dc-4a74-49ee-94e3-ec99515f8627', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对下承式或中承式拱桥，其悬吊桥面系的混凝土在拱架拆除后施工，能避免拱架对施工的干扰，防止桥面系完成后拆除拱架时引起拱肋变形，影响桥面系的质量。\n\n## 19.11.4 在支架或拱架上浇筑拱圈的拱桥，其拱上结构混凝土浇筑施工时应符合下列规定：\n\n### 1 立柱的底座应与拱圈同时浇筑，立柱上端的施工缝应设在横梁承托的底面。  \n### 2 桥面系的梁与板应同时浇筑，两相邻伸缩缝间的桥面板应一次浇筑完成。\n\n## 19.11.5 对中、小跨径装配式拱桥的拱上结构，应在主拱圈混凝土和砂浆强度均达到设计规定强度后方可施工；采用少支架施工的拱桥应先卸除支架后，从拱脚至拱顶对称进行施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ae59e1c5-7698-4437-8a7f-cc7e11699990', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 7）', '度后，再乘以最大起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ；  \n第13行的载荷为相应质量乘以重力加速度及1．1（或其他动载试验载荷倍数值）后，再乘以动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ ；  \n第14行的载荷为相应质量乘以碰撞停车减速度后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ 或按缓冲器吸收的动能算出缓冲碰撞力后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ ；  \n第16行和第17行的载荷为相应质量乘以相应的停机减速度后，再乘以动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n###### 4．3．4．2．2 载荷组合的选取\n\n根据所设计起重机的工况要求的实际情况，按4．3．3选取相应的载荷组合，并按表20或附录G中相应的载荷组合表中的内容，进行该载荷组合下的设计计算或承载能力验算。\n\n###### 4．3．4．2．3 用许用应力设计法时载荷组合表的应用\n\n用许用应力设计法时，许用应力值以材料、零件、部件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳强度计算中的各个极限应力）除以相应的安全系数 $n$ 来确定。在一般情况下，当高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1时，安全系数也就是表20中的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ae6b9b65-d5ef-4333-9930-8e4756a736ef', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '11.3 盾构机', '11.3 盾构机11.3.1～11.3.4这几条是对盾构机在下井组装之前进行的各项试验，以确保组装后的盾构机机械性能正常，安全有效地工作。11.3.5始发基座主要作用是用于稳妥、准确地放置盾构，并在基座上进行盾构安装与试掘进，所以基座必须有足够的承载力、刚度和安装精度，并且考虑盾构安装调试作业方便。接收井内的盾构基座应保证安全接收盾构机，并能进行检修盾构机、解体盾构机的作业或整体移位。\n\n## 11.3.6 推进过程中，调整施工参数如下：\n\n1土压平衡盾构掘进速度应与进出土量、开挖面土压值及同步注浆等相协调；\n\n2泥水平衡盾构掘进速度应与进排浆流量、开挖面泥水压力、进排泥浆、泥土量及同步注浆等相协调。\n\n11.3.8发生该条出现的情况，如不分析原因并及时解决，会对盾构机械本身及工程安全产生影响。\n\n## 11.3.9 盾构暂停推进施工应按停顿时间长短、环境要求、地质条件作好盾构正面、盾尾密封以及盾构防后退措施，一般盾构停止3d以上，开挖面应加设密闭封板、盾尾与管片间的空隙作嵌缝密封处理，并在支承环的环板与已建成的隧道管片环面之间加适当支撑，以防止盾构在停顿期间的后退。当地层很软弱、流动性较大时，则盾构中途停顿时须及时采取防止泥土流失的措施。\n\n## 11.3.11 刀具更换是一项较复杂的工序。首先除去压力舱中的泥水、残土，清除刀头上粘附的泥沙，确认要更换的刀头，运入工具，设置脚手架，然后拆去旧刀具，换上新刀具。更换刀具停机时间比较长，容易造成盾构整体沉降，引起地层及地表沉降，损坏地表及地下建（构）筑物。要求：\n\n1更换前做好准备工作，尽量减少停机时间；\n\n2更换作业尽量选择在中间竖井或地层条件较好、较稳定地段进行；\n\n3在地层条件较差的地段进行更换作业时，须带压更换或对地层进行预加固，确保开挖面及基底的稳定。\n\n更换刀具的人员要系安全带，刀具的吊装和定位要使用吊装工具。在更换滚刀时要使用抓紧钳和吊装工具。所有用于吊装刀具的吊具和工具都要经过严格检查，以确保人员和设备的安全。带压作业人员要身体健康，并经过带压作业专业培训，制定并执行带压工作程序。\n\n11.3.14盾构停止推进后按计划方法与工艺拆除封门，盾构要尽快地连续推进和拼装管片，使盾构能在最短时间内全部进入接收井内的基座上。洞口与管片的间隙要及时处理，并确保不渗漏。\n\n## 11.3.16 管片拼装是盾构法施工的一个重要工序，整个工序由盾构司机、管片拼装机操作工和拼装工等三个特殊工种配合完成。在整个施工过程中要由专人负责指挥，拼装前要全面检查拼装机械、工具、索具。施工前要根据所用管片形式、特点详细向施工人员作技术和安全交底。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ae6f22ce-2e36-463b-9eba-abc6683381f0', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '15钢管混凝土柱及节点 …· 193', '15钢管混凝土柱及节点 …· 193## 15.1一般规定 193  \n## 15.2矩形钢管混凝土柱 193  \n## 15.3圆形钢管混凝土柱 194  \n## 15.4钢管混凝土柱与钢梁连接节点· 194');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ae7b5e7d-db75-48d6-9c0c-8dabce39fbd5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犔', '附 录 犔（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ae875d19-157c-46b4-affa-ff1a2bdcce0b', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '4技术要求', '4技术要求## 4.1基本要求\n\n防坠器应按规定程序批准的图样和技术文件制造。\n\n## 4.2外观质量\n\n4.2.1防坠器及附件边缘应呈圆弧形，应无目测可见的凹凸等痕迹；壳体为金属材料时，所有铆接面应平整，无毛刺、裂纹等缺陷；壳体为工程塑料时，表面应无气泡、开裂等缺陷。\n\n4.2.2防坠器及附件的标志应清晰且永久，各部件应完整无缺，无锈蚀及破损。\n\n4.2.3速差式防坠器内置的钢丝绳，其各股应绞合紧密，不应有叠痕、突起、弯折、压伤、错乱交叉、灼伤及断股的钢丝；速差式防坠器内置的合成纤维带应柔软、耐磨，其表面、边缘、软环处应无擦破、割断或灼烧等损伤。\n\n4.2.4连接绳（带）应质地均匀、柔软、耐磨；绳中各股应绞合紧密，不应有错乱交叉、灼烧及断股等损伤；带体应为复合堆积，统一编织，不应有切口、灼伤及断丝等损伤。\n\n4.2.5连接器边缘应呈圆弧形，应无棱角、毛刺，不应有裂纹、明显压痕和划伤等缺陷。\n\n4.2.6织带型缓冲器应有明显的释放长度标识，扁织带表面、边缘、软环处应无擦破、切口或灼烧等损伤，缝合部位应无绷裂现象。\n\n## 4.3结构\n\n4.3.1防坠器各部件应连接牢固，有防松动措施，应保证在作业中不松脱。\n\n4.3.2速差式防坠器典型结构和主要零部件示意图如图1所示。\n\n  \n图1速差式防坠器典型结构和主要零部件示意图\n\n速差式防坠器的典型结构包括：\n\na）速差式防坠器内置的钢丝绳，绳端环部接头宜采用铝合金套管压接方式，套管壁厚应不小于$3 \\mathrm { m m }$ ，长度应不小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，钢丝绳直径应不小于 $5 \\mathrm { m m }$ 。  \nb）速差式防坠器内置的合成纤维带，带体两端环部接头应采用缝合方式，缝合末端会缝应不少于$1 3 \\mathrm { m m }$ ，且应增加一道十字或川字缝合线，缝线应采用与织带无化学反应的材料，颜色与织带应有区别。  \nc）速差式防坠器的出线口应设置避免钢丝绳或合成纤维带磨损的保护措施，防坠器顶端挂点或钢丝绳末端连接器应有可旋转装置。\n\n4.3.3刚性导轨防坠器结构型式多样，主要零部件有壳体、轴销、卡板（或棘轮）及导向轮等。\n\n4.3.4柔性导轨防坠器典型结构和主要零部件如图2所示。\n\n  \n图2柔性导轨防坠器典型结构和主要零部件示意图\n\n4.3.5连接绳的结构与使用要求分别如下：\n\na）连接绳两端环部接头应采用镶嵌方式，且每绳股应连续镶嵌4道以上，宜设置防磨损塑胶防护套。  \nb）系于前胸的连接绳长度应不大于 $_ { 0 . 4 \\mathrm { m } }$ ；系于背部的连接绳长度应不大于 $0 . 8 \\mathbf { m }$ 。连接绳直径宜控制在 $1 2 . 5 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 6 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4.3.6连接器的结构与操作方法分别如下：\n\na）连接器的结构分对称型［如图3a）所示］和非对称型［如图3b）所示]。b）连接器应操作灵活，扣体钩舌和闸门的咬口应完整，两者不应偏斜，并有保险设置，连接器应经过两次及以上的手动操作才能开锁，如图4所示。\n\n\n\n说明：\n\n1 一扣体；   \n2 -闸门；   \n3- 锁套。\n\n  \n图3连接器结构示意图  \n图4连接器开锁示意图\n\n4.3.7织带型缓冲器缝合的扁织带宜包裹热塑材料等保护套，其典型结构和主要部件如图5所示，织 带型缓冲器按制动力可分为I型（制动力不大于4kN）和ⅡI型（制动力不大于6kN)。\n\n说明：\n\n  \n图5织带型缓冲器典型结构和主要部件示意图\n\n1— 扁织带；  \n2- 织带保护套；  \n3- 安全扣；  \n4- 织带缝合区。\n\n## 4.4材料及工艺要求');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ae8efc05-c0aa-4f92-9c93-80894615bf0c', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '9 加劲钢板剪力墙（Part 2）', 'thrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ，取钢材屈服强度的 $58 \\%$ ；$f _ { \\mathbf { y } }$ 钢材屈服强度 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\tau _ { \\mathrm { c r } }$ - 弹性剪切屈曲临界应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ，按本标准附录 $\\mathrm { F }$ 的规定计算；$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ - 竖向受压弹性屈曲临界应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ，按本标准附录F的规定计算；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { b c r } } }$ - 竖向受弯弹性屈曲临界应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ，按本标准附录 $\\mathrm { F }$ 的规定计算。\n\n#### 2 弹塑性稳定系数 $\\varphi _ { \\mathrm { { s } } } , \\varphi _ { \\sigma } , \\varphi _ { \\mathrm { { b s } } }$ 应根据下列公式计算：\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { 1 } { \\sqrt [ 3 ] { 0 . 7 3 8 + \\lambda _ { \\mathrm { n , s } } ^ { 6 } } } } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n$$\n\\varphi _ { \\sigma } = \\frac { 1 } { ( 1 + \\lambda _ { \\mathfrak { n } , \\sigma } ^ { 2 . 4 } ) ^ { 5 / 6 } } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b s } } = \\frac { 1 } { \\sqrt [ 3 ] { 0 . 7 3 8 + \\lambda _ { \\mathrm { n , b } } ^ { 6 } } } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n#### 3 稳定性计算应符合下列公式要求：\n\n$$\n\\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b s } } f } { \\leqslant } 1 . 0\n$$\n\n$$\n\\frac { \\tau } { \\varphi _ { \\mathrm { s } } f _ { \\mathrm { v } } } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n$$\n\\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 5 \\varphi _ { \\sigma } f } \\leqslant 1 . 0\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ae985ce5-8622-4b7d-ba67-33d4d563be40', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '5.6自行式铲运机', '5.6自行式铲运机5.6.1自行式铲运机的行驶道路应平整坚实，单行道宽度不宜小于 $5 , 5 \\mathrm { m }$ 。  \n5.6.2多台铲运机联合作业时，前后距离不得小于 $2 0 \\mathrm { m }$ ，左右距离不得小于 $2 \\mathrm { m }$ 。  \n5.6.3作业前，应检查铲运机的转向和制动系统，并确认灵敏可靠。  \n5.6.4铲土或在利用推土机助铲时，应随时微调转向盘，铲运机应始终保持直线前进。不得在转弯情况下铲土。  \n5.6.5下坡时，不得空挡滑行，应踩下制动踏板辅助以内燃机制动，必要时可放下铲斗，以降低下滑速度。  \n5.6.6转弯时，应采用较大回转半径低速转向，操纵转向盘不得过猛；当重载行驶或在弯道上、下坡时，应缓慢转向。  \n5.6.7不得在大于 $1 5 ^ { \\circ }$ 的横坡上行驶，也不得在横坡上铲土。5.6.8沿沟边或填方边坡作业时，轮胎离路肩不得小于 $0 . 7 \\mathrm { m }$ ，并应放低铲斗，降速缓行。  \n5.6.9在坡道上不得进行检修作业。遇在坡道上熄火时，应立即制动，下降铲斗，把变速杆放在空挡位置，然后启动内燃机。5.6.10穿越泥泞或松软地面时，铲运机应直线行驶，当一侧轮胎打滑时，可踏下差速器锁止踏板。当离开不良地面时，应停止\n\n使用差速器锁止踏板。不得在差速器锁止时转弯。\n\n5.6.11夜间作业时，前后照明应齐全完好，前大灯应能照至$3 0 \\mathrm { m }$ ；非作业行驶时，应符合本规程第5.5.17条的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aea89bcf-dd6a-474b-ba0d-481a0d14a93b', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '6.4 载荷起升能力试验', '6.4 载荷起升能力试验## 6.4.1 静载试验\n\n### 6.4.1.1 静载试验的主要目的是检查架桥机及其部件的结构承载能力。\n\n### 6.4.1.2 架桥机吊梁小车起升机构的静载试验应根据架桥机作业工况进行。试验前根据试验工况将吊梁小车停放在相应位置,定出测量基准点。每个起升机构的静载试验应分别进行,试验前应调整好制动器。\n\n### 6.4.1.3 起升机构按 $1 . \\ 2 5 \\ G _ { \\mathrm { n } }$ 逐渐加载,载荷离地 $1 0 0 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 2 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 高度,悬空时间不少于 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 。卸去载荷后检查基点位置的变化 检查是否有永久变形 如有永久变形 需从头再做试验 但总共不应超过三次,不应再有永久变形。\n\n## 6.4.2 动载试验\n\n### 6.4.2.1 动载试验的目的是验证架桥机各机构和制动器的功能及安全可靠性。\n\n### 6.4.2.2 架桥机各机构的动载试验应按照架桥机的作业工况分别进行。\n\n### 6.4.2.3 起升机构按 $1 , 1 G _ { \\mathrm { n } }$ 加载;试验时对每种动作应在其整个运动范围内做反复起动和制动,试验时不允许两个不同机构同时动作 对悬挂的试验载荷做空中起动时 试验载荷不应出现反向动作 试验时应按该机构的电机负载持续率留有操作间歇时间 按操作规程进行控制 且应注意把加速度限制在架桥机正常工作的范围内 试验时间应不少于 个工作循环\n\n对节段拼装式架桥机,应当按最危险工况,给架桥机加载至其整机额定承载量的 倍,时间不少于 $1 \\mathrm { ~ h ~ }$ 。加载前定出测量基准点,加载后监测基点位置。卸去载荷后检查基点位置的变化量。\n\n### 6.4.2.4 各机构或构件完成其功能试验,并在随后进行的目测检查中检查机构或构件是否有损坏,检查连接处是否出现松动或损坏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aeae026c-e025-48ec-b691-a9418f575659', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 1）', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合## 4.4.1 机械设计的载荷犘\n\n### 4.4.1.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n由电动机驱动转矩或制动器制动转矩所确定的载荷，用犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：\n\na） 由起升质量垂直位移引起的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ ；  \nb） 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷犘 $P _ { \\mathrm { M G } }$ ；  \nc） 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ ；  \nd） 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷 $P _ { \\mathrm { M F } }$ ；  \ne） 工作风压作用在起重机结构或机械设备（或大表面积的起升物品）上的风载荷犘 $P _ { \\mathrm { M W } }$ 。\n\n### 4.4.1.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n与电动机及制动器的作用无关、作用在机构零件上但不能与驱动轴上的转矩相平衡的反作用力性犘质的载荷，用 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：犘\n\na） 由起升质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } }$ ；  \nb） 由起重机零部件质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R G } }$ ；  \nc） 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷 $P _ { \\mathrm { R A } }$ ；  \nd） 由最大非工作风压或锚定装置设计用的极限风压（见表18）引起的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W } }$ 。\n\n## 4.4.2 机械设计的载荷情况与载荷组合\n\n### 4.4.2.1 机械设计计算要考虑的载荷情况\n\n机械设计计算要考虑以下三种载荷情况：情况Ⅰ：无风正常工作情况；情况Ⅱ：有风正常工作情况；情况Ⅲ：特殊载荷作用情况。\n\n对每种载荷情况应确定一个最大载荷，作为计算的依据。对于不在室外工作、不暴露于风中的起重机，情况Ⅰ和情况Ⅱ是完全相同的。\n\n按4．4．1确定各项载荷之后，组合时再乘一个增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 来考虑由于计算方法不完善和无法预料的偶然因素会导致实际出现的应力超出计算应力的某种可能性。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 取决于机构的工作级别，见表21。\n\n表 21 增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 的数值  \n\n\n\n\n\n### 4.4.2.2 载荷情况Ⅰ（无风正常工作情况）的载荷组合犘\n\n#### 4.4.2.2.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x l } }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\setminus P _ { \\mathrm { M G } } \\setminus P _ { \\mathrm { M A } } \\setminus P _ { \\mathrm { M F } }$ 按式（17）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n……（17）\n\n式中：\n\nMmaxI— 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 由起升质量垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } }$ — 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷，单位为牛顿（N）。$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 增大系数；\n\n注：式（17）内所需考虑的载荷并不是其每一项最大值的组合，而是在起重机实际工作中可能发生的最不利的载荷犘组合时所出现的综合最大载荷值，即式（17）中各项载荷犘 $P$ 上加横线的含义，以下同。\n\n#### 4.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aecb2f36-8303-4767-b639-d4770a183738', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性起重机整体抗倾覆稳定性计算中，稳定力矩由自重载荷计算，而倾覆力矩则用表54给出的计算载荷计算。\n\n表 54 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aecb954e-4957-413c-b60e-66aed1e0156e', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '1范围', '1范围本标准规定了直径不大于 $6 0 \\ \\mathrm { m m }$ 钢丝绳的术语和定义、分类、标记、订货内容、材料、技术要求、检验、试验、验收方法、包装、标志及质量证明书，钢丝绳安全、使用和维护。\n\n本标准适用于光面和镀层碳素钢丝制造的各种结构钢丝绳的通用技术条件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aed79fd6-8f98-4a51-9be4-55f3005bea3b', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 溶解热法(基准法）（Part 2）', ' 0 \\mathrm { m m }$ ，管长 $1 2 0 \\mathrm { m m }$ ，外径 $7 . 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n（15）天平：量程不小于 $2 0 0 \\mathrm { g }$ ，分度值为 $0 . 0 0 1 \\mathrm { g }$ 和量程不小于 $6 0 0 \\mathrm { g }$ ，分度值为 $0 . 1 \\mathrm { g }$ 的天平各一台。\n\n（16）高温炉：使用温度 $9 0 0 { \\sim } 9 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，并带有恒温控制装置。\n\n（17）其他设备：试验筛、铂金坩蜗或瓷坩埚、研钵、低温箱、水泥水化试样瓶。\n\n## 2.2 试验环境\n\n试验室温度在 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度大于 $5 0 \\%$ 。恒温槽水温应保持在 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 0 . 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，恒温水槽内为纯净的饮用水。\n\n## 2.3 试验步骤\n\n（1）热量计热容量的标定\n\n1）贝氏温度计或量热温度计、保温瓶及塑料内衬、搅拌棒等应编号配套使用。使用贝氏温度计试验前应用量热温度计检查贝氏温度计零点。如果使用量热温度计，无须调整零点，可直接测定。\n\n2)标定热量计热容量时，应提前 24h将保温瓶放入内筒中，酸液搅拌棒放入保温瓶内，盖紧内筒盖，再将内筒放入恒温水槽内。调整酸液搅拌棒悬臂梁使夹头对准内筒中心孔，并将酸液搅拌棒夹紧。在恒温水槽内加水使水面高出试验内筒盖，打开循环水泵等，使恒温水槽内的水温保持在 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 0 . 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，然后关闭循环水泵备用。\n\n3）试验前打开循环水泵，观察恒温水槽温度使其保持在 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 0 . 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，从安放贝氏温度计孔插入直颈加酸漏斗，用 $5 0 0 \\mathrm { m L }$ 耐酸的塑料杯称取 $1 3 . 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\pm 0 . 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的 $2 . 0 0 \\mathrm { m o l / L } { \\pm } 0 . 0 2 \\mathrm { m o l / L }$ 硝酸溶液约 $4 1 0 \\mathrm { g }$ ，量取 $8 \\mathrm { m L } ~ 4 0 \\%$ 氢氟酸加入耐酸塑料量杯内，再加入少量剩余的硝酸溶液，使两种混合溶液总质量达到 $4 2 5 \\mathrm { g } { \\pm } 0 . 1 \\mathrm { g }$ ，用直颈加酸漏斗加入到保温瓶内，然后取出加酸漏斗，插入贝氏温度计或量热温度计，中途不应拔出，避免温度散失。\n\n4）开启保温瓶中的酸液搅拌棒，连续搅拌 $2 0 \\mathrm { { m i n } }$ 后，在贝氏温度计或量热温度计上读出酸液温度（ $\\theta _ { a }$ ），此后每隔 $5 \\mathrm { { m i n } }$ 读一次酸液温度，直至连续 $1 5 \\mathrm { m i n }$ ，每 5min上升的温度差值相等时（或三次温度差值在 $0 . 0 0 2 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 内）为止。记录最后一次酸液温度（ $\\theta _ { b }$ ），此温度值即为初测读数，初测期结束。\n\n5）初测期结束后立即将事先称量好的 $7 { \\mathrm { g } } { \\pm } 0 . 0 0 1 { \\mathrm { g } }$ 氧化锌通过加料漏斗徐徐地加入保温瓶酸液中，加料过程须在 2min 内完成，漏斗和毛刷上均不得残留试样，加料完毕盖上胶塞，避免试验中温度散失。\n\n6）从读出初测读数 $\\theta _ { 0 }$ 起分别测读 $2 0 \\mathrm { { m i n } }$ ， $4 0 \\mathrm { { m i n } }$ ，60min， $8 0 \\mathrm { m i n }$ ，90min，120min 时 贝氏温度计的读数。这一过程为溶解期。\n\n7）热量计在各时间区间内的热容量按式（T0513-1）计算：\n\n$$\nC = \\frac { G _ { 0 } [ 1 0 7 2 . 0 + 0 . 4 ( 3 0 - \\mathrm { t } _ { a } ) + 0 . 5 ( t - t _ { a } ) ] } { R _ { 0 } }\n$$\n\n式中： $C$ ——热量计热容量 $\\mathrm { { ( J / ^ { \\circ } C } }$ ）；1072.0氧化锌在 $3 0 \\mathrm { ^ { \\circ } C }$ 时的溶解热 $\\mathbf { \\mu } ( \\mathbf { J } / \\mathbf { g } )$ ；$G _ { 0 }$ - 氧化锌质量（g）；t -氧化锌加入热量计时的室温（ $\\mathcal { C } )$ ；0.4 -溶解热负温比热容 $\\big [ \\mathrm { J / ( } ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\cdot \\mathrm { g ) } \\big ]$ ；0.5- -氧化锌比热容 $\\left[ \\mathrm { J } / ( \\mathcal { C } \\cdot \\mathrm { g } ) \\right]$ ；$t _ { a }$ - 溶解期');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aedbd8bf-6928-49ca-af0b-dc29bc818a99', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', '7 供货技术条件', '7 供货技术条件供货技术条件按GB/T 25775 和GB/T 25778 规定。\n\n附录A（资料性附录）章条编号对照表\n\n表A.1 本标准与ISO17632:2015的章条编号对照情况\n\n\n\n\n\n附录B（资料性附录）本标准与ISO17632：2015的技术性差异及其原因\n\n表B.1 本标准与ISO17632:2015的技术性差异及其原因  \n\n\n\n\n\n附录C\n\n（资料性附录）药芯焊丝型号对照\n\n为便于应用,提供了本标准焊丝型号与其他相关标准焊丝型号之间的对应关系,见表C.1。\n\n表C.1 药芯焊丝型号对照表\n\n\n\n\n\n附录D\n\n（资料性附录）保护气体类型代号\n\nISO 14175：2008(E)列出的保护气体类型代号及保护气体组成见表D.1。\n\n表D.1 保护气体类型代号\n\n\n\n\n\n附录E\n\n（资料性附录）\n\n## E.1 使用特性代号\"T1\"的焊丝\n\n此类焊丝用于单道焊和多道焊，采用直流反接。较大直径（不小于 $2 . 0 \\ \\mathrm { m m }$ )焊丝用于平焊位置和横焊位置角焊缝焊接。较小直径（不大于 $1 . 6 \\ \\mathrm { m m }$ )焊丝通常用于全位置的焊接。此类焊丝的特点是喷射过渡，飞溅量少，焊道形状为平滑至微凸,熔渣量适中并可完全覆盖焊道。此类焊丝产生金红石类型熔渣，熔敷速度高。\n\n## E.2 使用特性代号\"T2\"的焊丝\n\n此类焊丝与使用特性代号\"T1\"类焊丝相似，但含有高锰或高硅或者高锰硅。主要用于平焊位置的单道焊和横焊位置的角焊缝焊接。在单道焊时有良好的力学性能。此类焊丝含有较高的脱氧剂，可以用于氧化严重的钢或沸腾钢的单道焊接。由于熔敷金属化学成分不能说明单道焊缝的化学成分，本标准对单道焊用焊丝的熔敷金属化学成分不作要求。\n\n## E.3 使用特性代号\"T3\"的焊丝\n\n此类焊丝是自保护型,采用直流反接，熔滴过渡为粗滴过渡。渣系的设计使此类焊丝具有很高的焊接速度，适用于板材平焊、横焊和向下立焊(最多倾斜 $2 { 0 } ^ { \\circ }$ )位置的单道焊。因此类焊丝对母材硬化影响很敏感，通常不推荐用于下列情况：\n\na）母材厚度超过 $5 \\mathrm { \\ m m }$ 的T型或搭接接头；  \nb）母材厚度超过 $6 \\mathrm { \\ m m }$ 的对接、端接或角接接头。  \n焊丝制造商应给出明确的推荐。\n\n## E.4 使用特性代号\"T4\"的焊丝\n\n此类焊丝是自保护型，采用直流反接，熔滴过渡为粗滴过渡。碱性渣系的设计使此类焊丝具有很高的熔敷速度，焊缝硫含量非常低,抗热裂性能好。此类焊丝焊缝熔深小，一般用于不同间隙的接头焊接，可以单道焊或多道焊。\n\n## E.5 使用特性代号“T5\"的焊丝\n\n此类焊丝主要用于平焊位置的单道焊和多道焊以及横焊位置的角焊缝焊接，由制造商推荐选择直流反接或直流正接。采用直流正接,可用于全位置焊接。此类焊丝特点是粗滴过渡,微凸焊道形状,焊接熔渣为不能完全覆盖焊道的薄渣。此类焊丝为氧化钙-氟化物渣系，与金红石渣系的焊丝相比，熔敷金属具有更为优异的冲击韧性、抗热裂和抗冷裂性能。但焊接工艺性能不如金红石渣系的焊丝。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aee15185-5301-4f17-a033-24a7f29cd25b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条所指的进场检验，实际上是对生产厂已进行产品出厂检验合格后的复验，复验有 4 项主要内容：外观检验、尺寸检验、硬度检验和静载锚固性能试验。\n\n5“锚具用量较少”的含义为锚具的用量远少于验收批的数量，如不足正常验收批的 $20 \\%$ ；“一般中、小桥梁工程”是指二级及以下等级公路中的且设计无特殊要求的中、小桥梁；“有效的静载锚固性能试验合格的证明文件”是指试验时间不超过1 年，且由具有资质的检测单位提供的检验报告。\n\n## 7.3.7锚具、夹具和连接器在存放、搬运及使用期间均应妥善防护，避免锈蚀、沾污、遭受机械损伤、混淆和散失，临时性的防护措施应不影响其安装和永久性防腐的实施。\n\n## 7.3.8预应力筋用锚具产品应配套使用，同一结构或构件中应采用同一生产厂的产品，工作锚不得作为工具锚使用。夹片式锚具的限位板和工具锚宜采用与工作锚同一生产厂的配套产品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aeec97ed-6177-4ed7-9825-67c45787a06e', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '五、事故预防措施', '五、事故预防措施1.安装起重量限制器。\n\n2.对吊载重量要进行核算，力求准确。\n\n案例2：QT60/80塔机带载变幅超载倾翻');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aef41414-92a5-4f41-82d7-72e569448ef3', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '4 电气设备及保护装置', '4 电气设备及保护装置4.0.1电气设备安装前应做工作的一般规定，对设备等进行核对以防止实物与图纸不符。\n\n4.0.2起重机上配电屏、柜安装的一般规定；户外式防雨装置应安装牢固。\n\n4.0.3电阻器安装的一般规定,符合起重机设计规范的要求。\n\n4.0.4目前制动器种类较多，要求不一致,重点提出了制动器的几点要求;对两台电动机驱动时，提出了制动器的动作时间应一致。\n\n4.0.5是行程限位开关、撞杆安装的一般要求。\n\n4.0.6是控制器安装的一般要求，考虑到操作、维护、检修方便而规定的。\n\n4.0.7是照明装置安装的一般规定。\n\n4.0.8为保证起重机运行的安全而规定的保护措施。\n\n4.0.9有的起重机装设有防止桥架扭斜的联锁保护装置，为确保安全，要求该保护装置应灵敏可靠。 电\n\n4.0.10为保证人身、设备的安全而规定的保护措施。\n\n4.0.11有的起重机装设有起重量限制器，为保证安全可靠，对起重量限制器的调试提出了必须的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aef6efff-0dfa-4ef6-9ee1-d8063980bb96', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百六十七条分期付款的买受人未支付到期价款的金额达到全部价款的五分之一的', '第一百六十七条分期付款的买受人未支付到期价款的金额达到全部价款的五分之一的，出卖人可以要求买受人支付全部价款或者解除合同。出卖人解除合同的，可以向买受人要求支付该标的物的使用费。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aefc85ef-b9a4-43ac-9a45-7cc657c2a7f0', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '本规范用词用语说明', '本规范用词用语说明## 1 本规范执行严格程度的用词，采用下列写法：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的用词，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；\n\n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；\n\n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；\n\n4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用可\n\n## 2 引用标准的用语来用下列写法：\n\n1）在规范总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定”\n\n2）在规范条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为“应符合 $\\langle x \\times x \\times x \\times x \\rangle ( x \\times x )$ 的有关规定”\n\n3）当引用本规范中的其他规定时，表述为“应符合本规范第 $\\times$ 章的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ $\\times$ 节的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ 条的有关规定”或“应按本规范第 $\\times$ $\\times , \\times , \\times$ 条的有美规定执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af0bbe16-4853-42a1-b7e2-70e73637df56', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置在表53的工况Ⅰ至Ⅳ的状态下，塔式起重机不使用临时辅助稳定装置时，也应是稳定的。\n\n临时辅助稳定装置可以用来满足表53中工况Ⅴ，即保证安装或拆卸时的抗倾覆稳定性。\n\n可以用可拆卸的压重来满足表53工况犘 $\\mathrm { I V }$ 的整体抗倾覆稳定性的要求。但当没有这些外加的压重，并且将风载荷取为 $1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { w I I } }$ 时，该起重机也应符合稳定要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af13518d-fd67-4179-871a-a9ea654cd1af', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 37）', '<td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板边两端应力比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(56)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴压稳定系数的修正系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（M.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行摩擦阻力系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(142)</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af14d6ed-e568-48f6-8aa8-6d199b341284', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11 连 接（Part 2）', '关规定测定焊接接头是否具有所要求的使用性能，从而验证所拟定的焊接工艺是否正确的技术工作。钢结构进行焊接工艺评定的主要目的如下：\n\n1验证所拟定的焊接工艺是否正确。\n\n这项工作包括通过金属焊接性试验或根据有关焊接性能的技术资料所拟定的工艺，也包括已经评定合格，但由于某种原因需要改变一个或一个以上的焊接工艺参数的工艺。\n\n金属焊接性试验制定的工艺也经历了一系列试验，是具有探索性，同时也具有一定风险性的科研工作，主要任务是研究钢材的焊接性能。由于目的不同，与实际工程相比，焊接条件尚存在一定的差距，需要把实验室的数据变为工程的工艺，因此需要进行检验。\n\n2评价施工单位是否能焊出符合有关要求的焊接接头。\n\n焊接工艺评定具有不可输入性，不可以转让。焊接工艺评定必须根据本单位的实际情况来进行。因为焊接质量由“人员、机器、物料、方法、环境”五大管理要素决定，单位不同其管理要素也不同，所完成的焊接工艺评定的水平也不同，进而带来的焊接技术也不同。事实上，在进行焊接工艺评定的过程中，有的单位经常有不合格的情况发生，充分证实了这一点。\n\n11.1.8结构的安装连接构造除应考虑连接的可靠性外，还必须考虑施工方便。\n\n1根据连接的受力和安装误差情况分别采用C级螺栓、焊接、高强螺栓或栓焊接头连接。其选用原则是：\n\n1）凡沿螺栓杆轴方向受拉的连接或受剪力较小的次要连接，宜用C级螺栓；  \n2）凡安装误差较大的，受静力荷载或间接受动力荷载的连接，可优先选用焊接或者栓焊连接；\n\n3）凡直接承受动力荷载的连接或高空施焊困难的重要连接，均宜采用高强度螺栓摩擦型连接或者栓焊连接。\n\n2梁或桁架的铰接支承宜采用平板支座直接支于柱顶或牛腿上。\n\n3当梁或桁架与柱侧面连接时，应设置承力支托或安装支托。安装时，先将构件放在支托上，再上紧螺栓，比较方便。此外，这类构件的长度不能有正公差，以便于插接，承力支托的焊接，计算时应考虑施工误差造成的偏心影响。\n\n4除特殊情况外，一般不采用铆钉连接。\n\n## 11. 2 焊缝连接计算\n\n11.2.1凡要求等强的对接焊缝施焊时均应采用引弧板和引出板，以避免焊缝两端的起、落弧缺陷。在某些特殊情况下无法采用引弧板和引出板时，计算每条焊缝长度时应减去 $2 t$ $\\mathit { \\Pi } _ { t }$ 为焊件的较小厚度)，因为缺陷长度与焊件的厚度有关，这是参照苏联钢结构设计规范的规定。\n\n当承受轴心力的板件用斜焊缝对接，焊缝与作用力间的夹角$\\theta$ 符合 $\\tan \\theta { \\leqslant } 1 . 5$ 时，其强度可不计算。\n\n11.2.2角焊缝两焊脚边夹角为直角的称为直角角焊缝，两焊脚边夹角为锐角或钝角的称为斜角角焊缝。角焊缝的有效面积应为焊缝计算长度与计算厚度 $( h _ { \\mathrm { e } }$ ）的乘积。对任何方向的荷载，角焊缝上的应力应视为作用在这一有效面积上。本条规定的计算方法仅适用于直角角焊缝的计算。\n\n角焊缝按它与外力方向的不同可分为侧面焊缝、正面焊缝、斜焊缝以及由它们组合而成的围焊缝。由于角焊缝的应力状态极为复杂，因而建立角焊缝计算公式要靠试验分析。国内外的大量试验结果证明，角焊缝的强度和外力的方向有直接关系。其中，侧面焊缝的强度最低，正面焊缝的强度最高，斜焊缝的强度介于二者之间。\n\n国内对直角角焊缝的大批试验结果表明：正面焊缝的破坏强度是侧面焊缝的1.35倍 $\\sim 1 . 5 5$ 倍。并且通过有关的试验数据，通过加权回归分析和偏于安全方面的修正，对任何方向的直角角焊缝的强度条件可用下式表达（图11)：\n\n$$\n$$\n\\sqrt { { \\sigma _ { \\perp } } ^ { 2 } + 3 ( \\tau _ { \\perp } ^ { 2 } + \\tau _ { / / } ^ { 2 } ) } \\leqslant \\sqrt { 3 } f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中： $\\sigma _ { \\perp }$ 垂直于焊缝有效截面 $( \\ h _ { \\mathrm { e } } l _ { \\mathrm { w } } \\ )$ 的正应力（N/$\\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$\\tau _ { \\perp }$ -有效截面上垂直焊缝长度方向的剪应力（N/$\\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$\\tau / /$ 有效截面上平行于焊缝长度方向的剪应力（N/$\\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$f _ { \\mathrm { ~ f ~ } } ^ { \\mathrm { w } }$ 角焊缝的强度设计值 (即侧面焊缝的强度设计值)$\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } ) }$ 。\n\n式（31）的计算结果与国外的试验和推荐的计算方法的计算结果是相符的。\n\n  \n图11角焊缝的计算\n\n现将式（31）转换为便于使用的计算式，如图11所示，令$\\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 为垂直于焊缝长度方向按焊缝有效截面计算的应力：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { f } } = \\frac { N _ { \\mathrm { x } } } { h _ { \\mathrm { e } } l _ { \\mathrm { w } } }\n$$\n\n它既不是正应力也不是剪应力，但可分解为：\n\n$$\n\\sigma _ { \\perp } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { f } } } { \\sqrt { 2 } } , \\tau _ { \\perp } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { f } } } { \\sqrt { 2 } }\n$$\n\n又令 $\\tau _ { \\mathrm { f');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af249f0b-a5c9-47eb-a148-f3f8431863e1', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '5平面DY形节点（图13.3.2-6)：', '5平面DY形节点（图13.3.2-6)：两受压支管在管节点处的承载力设计值 $N _ { \\mathrm { c D Y } }$ 应按下式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { c D Y } } = N _ { \\mathrm { c X } }\n$$\n\n式中： $N _ { \\mathrm { c X } }$ ——X形节点中受压支管极限承载力设计值（N)。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af2a51e0-8c7e-4527-996b-7627456d69d0', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '2.1.4电气设备接线盒内部紧固后，若电气间隙和爬电距离过小（Part 1）', '2.1.4电气设备接线盒内部紧固后，若电气间隙和爬电距离过小，容易产生电弧和火花放电引起事故，电气间隙和爬电距离是确保安全，防止事故的有效措施之一，需进行检查。据某化工厂反映，多年电气事故统计表明，事故多半是发生在电气设备接线盒内的。附录A中所列数值，是按1993年新的国家标准和国际标准而规定的，增加了低电压时的数值，并废止了低等绝缘材料的应用，只限用前三种耐泄痕性能较好的材料。2.1.5为了安全，电缆或导线引入设备后，应连接可靠，并密封良好。根据生产和使用的方便，有些产品设有多个进线口，但为了保持防爆性能或防水防尘能力而将多余的进线口密封。\n\n2.1.6电气设备允许最高表面温度，根据其使用环境，现行设备制造产品国家标准已将其修改为6组，其中增安型和无火花型设备还包括设备内部的最高温度。\n\n2.1.7塑料制品种类很多，其中有些塑料不耐溶剂侵蚀，故推荐使用家用洗涤剂清洗。\n\n2.1.8爆炸危险环境装设事故排风机，及时通风降低爆炸性气体浓度，是防止爆炸的重要保证和主要措施，为在事故情况下便于及时开动排风机，要求在现场的排风机按钮要安装在便于操作的地方，并要醒目和操作方便。\n\n2.1.9因为灯具的种类、型号和功率的变动和互换可改变其发热状态，所以强调灯具要符合设计要求，不得随意变更。旋转光源灯泡时，应旋紧，不得松动，以防止产生火花和接触不良而发生过热现象。灯罩应按要求装好并将螺栓紧固，以往曾发生在更换灯泡后，不将灯罩重新装好的现象，故在此特别强调，应引起重视。\n\n## 2.2隔爆型电气设备的安装\n\n本节与原规范(GBJ232一82)相比，作了较大的修改，因为随着隔爆型电气设备产品质量和产品国家标准的提高和修改，对制造厂出厂时已检验合格的产品，安装单位和使用部门应尽量减少拆卸检查，以免破坏其产品的隔爆性能，故将原规范中的有关属于产品制造标准的一些条文内容不再写入本规范。\n\n2.2.1制造厂检验合格的产品，到现场后进行了验收检查，一般情况下就无需进行拆卸检查，而只进行外观检查，本条列出了外观检查的内容和要求。\n\n2.2.2当隔爆型电气设备经检查确定需进一步拆卸检查时，因为不同的产品其防爆结构不同，应详细参照其产品说明书的规定。本条所列各款规定，旨在确保隔爆面不致因拆卸后影响其隔爆性能。\n\n2.2.3机械碰擦是爆炸事故的危险源，故安装时应特别引起重视。\n\n2.2.4制造标准中规定了正常运行时产生火花或电弧的设备要进行联锁或加警告牌，施工和验收时要检验其可靠性，并保留完好的警告牌交付生产和使用者。\n\n2.2.5为了防止插头插入或拔出时产生火花和电弧而引起爆炸事故，按照新的产品制造标准的要求，还需设有防止骤然拔脱的徐动装置，保证在使用过程中不能松脱。\n\n## 2.3增安型和无火花型电气设备的安装\n\n增安型(即原规范中的\"防爆安全型\")与无火花型(新增加的一种型号的防爆电气设备)电气设备的要求，除电气性能外，基本相同，安装要求和安装前的检查项目完全相同，故作为一节合并写出,避免重复。\n\n2.3.1增安型电气设备与无火花型电气设备有相同的外壳防护要求，外壳和透光部分要防止裂纹和损坏，防止进灰、进水，接线盒盖应紧固，设备的紧固螺栓应无松动和锈蚀。\n\n2.3.2增安型电动机和无火花型电动机有相同的定、转子单边气隙最小值的要求，按现行产品国家标准《爆炸性环境用防爆电气设备增安型电气设备“e\"》(GB3836.2)和《爆炸性环境用防爆电气设备无火花型电气设备“n\"》(GB3836.8)的规定，增加了表注中的有关规定。这些要求是防止电动机定子与转子之间的间隙过小，在长期使用后，电动机定子、转子之间发生摩擦，产生高温和火花而引起爆炸事故。\n\n## 2.4正压型电气设备的安装\n\n2.4.1正压型电气设备(即原规范中的\"防爆通风、充气型电气设备\")有防护、减少漏气、防止火花吹出等要求，要密封良好。\n\n2.4.2进入正压型电气设备内的气体是防爆措施，气体来源不得取自爆炸性环境，为防止有腐蚀金属和降低绝缘性能、有损设备性能的气体进入设备和管道，规定进入通风、充气系统及电气设备内部的空气或气体不得含有有害物质。\n\n2.4.3为了避免因火花或炽热颗粒排入爆炸危险环境引起爆炸事故，特作出此规定。\n\n2.4.4正压型电气设备的通风充气系统的电气联锁装置是确保设备安全运行的技术措施，联锁装置的动作程序应正确。但设备通电前的置换风量因设备结构各异，故应按产品的技术条件或产品说明书的规定来确定，管道部分仍按5倍相连管道的容积计算风量。\n\n2.4.5电气设备及系统要维持产品技术条件中最低的所需压力值，是为了防止外部可燃气体进入，因产品的结构和所要求的最低压力值不尽相同，所以不作统一的硬性规定，而应以产品的技术条件为准。\n\n2.4.6运行中的正压型电气设备，如果内部的火花和电弧从缝隙或出风口吹出，就可能会引起爆炸事故的发生，因此设备安装和施\n\n工完成后应进行检查。\n\n2.4.7现行的产品制造国家标准有此项要求，对管道的密封应经过认真检查，以保证整个通风系统的正压。\n\n## 2.5充油型电气设备的安装\n\n2.5.1充油型电气设备(即原规范中的\"防爆充油型电气设备\")外壳有密封和防护要求，外壳和油箱、油标有损坏和渗漏时，将使油位降低而失去防爆性能，排油孔便于更换废油，排气孔是使变压器油在火花或电弧作用下分解出的气体排出，防止内部过压而引.起爆炸。\n\n2.5.2充油型电气设备对油面高度有要求，设备需垂直安装，当设备倾斜时，油标不能正确反映油位高度，有可能造成设备内部缺油情况，故要求安装时其倾斜度不得大于 $5 ^ { \\circ }$ 。\n\n2.5.3产品的制造标准已将油面最高允许温度组别改为6组，在环境温度为 $4 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时， $\\mathrm { T } _ { 1 } \\mathrm { \\sim T } _ { 5 }$ 组设备油面最高允许温度为 $1 0 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af2fdcb5-4009-4147-80d0-c40a391b7ba7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅', '附 录 犅（资料性附录）起重机机构分级举例\n\n## 犅．1 流动式起重机机构分级举例\n\n流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表B．1。\n\n表 犅．1 流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：在空载状态下臂架伸缩机构作伸缩动作。\n\n## 犅．2 塔式起重机机构分级举例\n\n塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．2。\n\n表 犅．2 塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L———动臂俯仰变幅机构；D———小车运行变幅机构；T—— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．3 臂架起重机机构分级举例\n\n臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．3。\n\n表 犅．3 臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L——— 臂架俯仰变幅机构；D———小车（横向）运行变幅机构；T——— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例\n\n桥式和门式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．4。\n\n表 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———主起升机构；D———小车（横向）运行机构；T———大车（纵向）运行机构。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af30689d-4245-4fe9-87b2-4638b61f1912', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '引 言', '引 言0．1 使用本标准应考虑到：\n\na） 本标准不包括所涵盖的起重机设计的特殊问题，如：与非电力驱动的其他驱动装置有关的工作特性分析及各相关部分的设计，在道路及越野地面上行驶运行机构与支承装置的设计，及各类具体起重机的专用特殊部件和结构设计中的特殊问题等；  \nb） 凡经理论和实践已证明是正确的其他设计计算方法，经设计部门和用户协商同意，也可以在起重机设计中采用。\n\n0．2 对不同工作要求的起重机设计，在使用本标准时允许有所不同：\n\na） 本标准涉及的各类起重机，其使用条件和工作要求可能有显著的差别，如一台高速运行、载荷繁重、繁忙使用的起重机，与一台平缓运行、载荷轻微、作业清闲的起重机，其工况和要求就很不相同。对使用工况和要求有很大差异的起重机设计，不要求都按本标准的全部内容进行计算，而应允许有所不同。\n下面是一段 Markdown 文档内容，请根据系统提示，完成任务，直接返回处理后的 Markdown：\n\n```markdown\nb） 对那些设计中选用的标准的结构件、机械部件或电气部件，如果已进行过审核或试验并取得合格认可，则认为它们能满足所设计的起重机的工作要求，再进行计算也只是对一个令人满意的结果再作一次验证，故不必再对上述标准部件作校核计算。  \nc） 对在本标准已作了规定的设计计算项目，如果在所设计的起重机工作中不可能有不利结果的，就没有必要再作校核计算。例如：对于工作级别很低的起重机，就不必进行疲劳计算。\n\n对不同类型和不同工作要求的起重机应采用不完全相同的设计计算：对一台构造简单工作清闲的起重机，或对一台由标准部件组成的起重机，其计算就应简略一些，而不要求按本标准所列的全部内容逐项进行设计计算，但必须保证起重机的安全与可靠。\n\n0．3 起重机用户在确定起重机订货要求及选购起重机产品时，要特别注意确定和选择起重机整机的工作级别和它的机构的工作级别：\n\na） 用户要根据本标准恰当地提出对起重机工作级别的要求，如果可能还须进一步明确起重机各个机构的工作级别，以确保制造商能按此要求进行设计与制造。  \nb） 起重机整机的工作级别，由起重机使用等级和起重机载荷状态级别两个因素决定，见3．2及表3。起重机使用等级表明了该起重机工作忙闲程度，由起重机的总工作循环数决定，它可以由起重机预计的使用年数（该起重机报废或被更新之前的使用年数）、每年平均的工作日数，每工作日内平均的起重工作循环次数等三个数的乘积得到。起重机的载荷状态级别表明了该起重机起吊载荷的轻重程度，由式（1）计算出的载荷谱系数按表2确定。说明：对以上这两项计算只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。  \nc） 起重机机构工作级别，是将各单个机构分别作为一个整体进行的载荷及运转情况评价，它概略地表示了由该机构的使用等级（设计寿命、工作小时数）和该机构的载荷状态级别（反映载荷轻重状态的级别或载荷谱系数）所决定的机构工作的总体状况，见3．3及表6。机构的使用等级由表4查得，机构的载荷状态级别由式（3）计算出的载荷谱系数按表5查得。同样，对机构使用等级和机构载荷状态级别两项计算也只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。\n\nd） 如果用户无法提供所需要的起重机的有关数据，从而无法按上述 b）、c）中所述的方法通过计算与查表选出起重机整机或其机构的工作级别时，也可以通过查阅附录 A及附录B中的有关资料，近似地选出所要的起重机的工作级别及其机构的工作级别。但必须说明附录 A及附录B中的这些选择指南并无约束力，只是给出一个选择的参考示例。在起重机招标书和订货单上所确定的起重机及其机构的工作级别，只能由起重机用户提出并作出最终认定。\n\n0．4 起重机的有效使用期：\n\na） 本标准列出的使用等级，并不是对起重机实际使用工作有效期的保证值。  \nb） 无论是起重机整机的使用等级（起重机的总工作循环数，或由此结合起重机的工作状况推算出的设计预期的起重机工作寿命年数），或者起重机机构整体的使用等级（起重机机构运转的总小时数，或由此结合使用状况推算出的设计预期的起重机机构工作寿命小时数），都只是一个设计时预估值，而决不是制造商给出的该起重机有效使用期的保证值。  \nc） 如果在设计中未对该起重机的预期寿命进行充分的注意和考虑，制造时又没有遵循本标准提出的要点从而未达到设计要求，使用中未能按照制造商给出的说明书进行正常操作和定期维护，或者实际使用工况与订购该起重机时提出的要求又有较大的差异，则产品上述设计预期寿命就会与产品实际的有效使用期有比较大的、甚至是很大的出入。  \nd） 如果起重机是由用户通过招标来确定制造商，招标书上提出的起重机的工作条件与其实际使用情况也较符合，起重机制造商遵从招标书的要求并根据本标准作出的正确设计来进行制造，制造的产品符合相应标准确定的制造技术条件的要求而获得了质量保证，用户也按照制造商给出的说明书进行了正常操作和定期维修保养，则设计者根据本标准对该起重机选出的使用等级的值就与具有设计所确定安全度的起重机及其机构的实际有效使用期相当。\n\n0．5 起重机的用户应注意到：\n\na） 起升物品的迎风面积———如果这个面积大于附录 E．5所给出的值，则起重机用户需要另行提供此物品迎风面积的可靠实用的信息。  \nb） 工作风压———如果起重机工作时的最大风压可能大于表15规定的值，则起重机用户需要另行提供起重机工作时应考虑到的最大工作风压的相关信息。  \nc） 非工作风压———如果按照用户使用现场当地的气象条件的要求，需要起重机按表18规定的更大的非工作风压进行起重机设计，则起重机用户应提供该起重机设计应考虑到的非工作风压的准确信息。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af3d3ca7-373b-4535-aa0b-457210cff51e', '10《粗直径钢丝绳》（GB-T20067-2017）.md', '1范围', '1范围本标准规定了直径为 $6 0 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 1 9 2 \\ \\mathrm { m m }$ 粗直径钢丝绳的分类、订货内容、材料、技术要求、检验、试验、验收方法、包装、标志及质量证明书。\n\n本标准适用于大型吊装、起重、挖掘机、升船机、电铲、船舶、水工机械、海洋工程、海上打捞救助等领域使用的各种粗直径钢丝绳。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af3f6302-dfad-49e1-9505-c6017ed3c46d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：施工监控是保证顶进施工质量的重要手段，在顶进过程中需要实时进行监测与控制，及时分析测量数据，随时准确掌握顶进桥涵主体结构的状态，预测其发展趋势。发生左右偏差时，一般采用挖土校正法和千斤顶校正法进行调整；发生上下偏差时，一般采用调整刃角挖土量、铺筑石料、基底注浆、插入小桩等方法进行调整。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af435647-0868-4285-94f0-951beb1654d7', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '6.3计算（Part 1）', '6.3计算## 6.3.1桩的计算可按下列规定进行：\n\n1承台底面以上的荷载假定全部由桩承受。  \n2桥台土压力自填土前的原地面起算。\n\n## 6.3.2在软土和软弱地基土层较厚、持力层较好的地基中，桩基计算应考虑路基填土荷载或地下水位下降等因素引起的负摩阻力。\n\n## 6.3.3对支承在土层中的钻（挖）孔灌注桩，其单桩轴向受压承载力特征值 $R _ { \\mathrm { a } }$ 可按下列公式计算：\n\n$$\nR _ { \\mathrm { { a } } } = { \\frac { 1 } { 2 } } u \\sum _ { i = 1 } ^ { n } q _ { i { \\mathrm { k } } } l _ { i } + A _ { \\mathrm { { p } } } q _ { \\mathrm { { r } } }\n$$\n\n$$\nq _ { \\mathrm { r } } = m _ { \\mathrm { 0 } } \\lambda \\left[ f _ { \\mathrm { u 0 } } + k _ { 2 } \\gamma _ { \\mathrm { 2 } } \\left( h - 3 \\right) \\right]\n$$\n\n式中： $R _ { \\mathfrak { a } }$ 单桩轴向受压承载力特征值（kN），桩身自重与置换土重（当自重计入浮力时，置换土重也计入浮力）的差值计入作用效应；\n\n$u$ 桩身周长（ ${ \\bf \\Pi } _ { \\mathrm { m } } )$ ；\n\n$A _ { \\mathfrak { p } }$ -桩端截面面积（ $\\mathrm { m } ^ { 2 }$ )，对扩底桩，可取扩底截面面积;\n\n$n$ 土的层数;\n\n$l _ { i }$ 一 -承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度（ $\\textrm { m } )$ ，扩孔部分及变截面以上$2 d$ 长度范围内不计；  \n$q _ { i \\mathrm { k } }$ - 与 $l _ { i }$ 对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值（ $\\mathrm { k P a } \\textrm { , }$ ，宜采用单桩摩阻力试验确定，当无试验条件时按表6.3.3-1选用，扩孔部分及变截面以上 $2 d$ 长度范围内不计摩阻力；  \n$q _ { \\mathrm { r } }$ 1 修正后的桩端土承载力特征值（ $\\mathrm { k P a } )$ ，当持力层为砂土、碎石土时，若计算值超过下列值，宜按下列值采用：粉砂 $1 0 0 0 \\mathrm { k P a }$ ；细砂 $1 ~ 1 5 0 \\mathrm { k P a }$ ；中砂、粗砂、砾砂 $1 ~ 4 5 0 \\mathrm { k P a }$ ；碎石土 $2 7 5 0 \\mathrm { k P a }$ ；  \n$f _ { u 0 }$ - 桩端土的承载力特征值（ $\\mathrm { k P a } )$ ，按本规范第4.3.3条确定；$h$ 一 桩端的埋置深度（ $\\mathbf { m } )$ ，对有冲刷的桩基，埋深由局部冲刷线起算；对无冲刷的桩基，埋深由天然地面线或实际开挖后的地面线起算； $h$ 的计算值不应大于 $4 0 \\mathrm { m }$ ，大于 $4 0 \\mathrm { m }$ 时，取 $4 0 \\mathrm { m }$ ；  \n$k _ { 2 }$ -承载力特征值的深度修正系数，根据桩端持力层土的类别按表4.3.4选用；  \n$\\gamma _ { 2 }$ 桩端以上各土层的加权平均重度（ $\\mathbf k \\mathbf N / \\mathbf m ^ { 3 }$ )，当持力层在水位以下且不透水时，均应取饱和重度；当持力层透水时，水中部分土层应取浮重度；  \n$\\lambda$ - 修正系数，按表6.3.3-2选用；  \n$m _ { 0 }$ 清底系数，按表6.3.3-3选用。\n\n表6.3.3-1 钻孔桩桩侧土的摩阻力标准值 $\\pmb { q } _ { i \\mathbf { k } }$   \n\n\n\n\n\n续表6.3.3-1   \n\n\n\n\n\n注：挖孔桩的摩阻力标准值可参照本表采用。\n\n表6.3.3-2修正系数 $\\pmb { \\lambda }$ 值  \n\n\n\n\n\n表6.3.3-3清底系数 ${ \\bf \\nabla } m _ { \\bf 0 }$   \n\n\n\n\n\n注： $1 . \\ t _ { 0 }$ 、 $d$ 为桩端沉渣厚度和桩的直径。2. $d \\leqslant 1 . 5 \\mathrm { m }$ 时， $t _ { \\mathrm { 0 } } { \\leqslant } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ； $d \\ > 1 . 5 \\mathrm { m }$ 时， $t _ { \\mathrm { 0 } } { \\leqslant } 5 0 0 \\mathrm { m m }$ 。同时满足条件 $0 . \\ 1 < t _ { 0 } / d < 0 . 3$\n\n## 6.3.4对符合本规范附录K规定的后压浆灌注桩单桩轴向受压承载力特征值 $R _ { \\mathrm { a } }$ ，可按下式计算：\n\n$$\nR _ { \\mathrm { a } } = { \\frac { 1 } { 2 } } u \\sum _ { i = 1 } ^ { n } \\beta _ { \\mathrm { s } i } q _ { i \\mathrm { k } } l _ { i } + \\beta _ { \\mathrm { p } } A _ { \\mathrm { p } } q _ { \\mathrm { r } }\n$$\n\n式中： $R _ { \\mathrm { a }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af5c861e-2063-494f-821a-bfe288b59f04', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4试验准备', '4试验准备## 4.1 灰砂比\n\n胶砂中水泥与ISO 标准砂比例为1:2（质量比）。水泥胶砂的干缩性测定应成型3条试件，成型时应称取水泥试样 $6 7 5 \\mathrm { g }$ ，标准砂 $1 3 5 0 \\mathrm { g }$ 。\n\n## 4.2 胶砂用水量\n\n胶砂的用水量按制成胶砂流动度达到 $1 3 0 { \\sim } 1 4 0 \\mathrm { m m }$ 来确定。胶砂流动度的测定应按 T0507的规定进行，但灰砂比的称量应按本方法4.1的要求。\n\n## 4.3 试模的准备\n\n成型前将试模擦净，四周的模板与底座的接触面上应涂黄油，紧密装配，防止漏浆，内壁均匀刷一薄层机油。然后将钉头擦净，在钉头的圆头端沾上少许黄油，将钉头嵌入试模孔中，并在孔内左右转动，使钉头与孔准确配合。\n\n  \n图T0511-4 刮板（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n## 4.4 试件的成型\n\n  \n图 T0511-5 干缩养护湿度控制箱单元示意图（尺寸单位：mm)\n\n将已制备好的胶砂，分两层装入两端已装有钉头的试模内。第一层胶砂装入试模后，先用小刀来回划实，尤其是钉头两侧，必要时可多划几次，再用刮砂板刮去多于试模高度 3/4的胶砂，然后用 $2 3 \\mathrm { m m } { \\times } 2 3 \\mathrm { m m }$ 方捣棒从钉头内侧开始，从一端向另一端顺序捣10次，返回捣10 次，共捣压20次，再用缺口捣棒在钉头两侧各捣压2次，然后将余下胶砂装入模内，同样用小刀匀划，刀划的深度应透过第一层胶砂表面，再用 $2 3 \\mathrm { m m } { \\times } 2 3 \\mathrm { m m }$ 捣棒从一端开始顺序捣压12次，往返捣压24次（每次捣压时，先将捣棒接触胶砂表面再用力捣压。捣压应均匀稳定，不得冲压）。捣压完毕，用小刀将试模边缘的胶砂拨回试模内用三棱刮刀刮平，然后编号，最后在养护箱内或雾室内养护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af688d87-a18b-4981-a7e7-d1ca6298c00a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算如有必要验算疲劳强度，则应按5．8的原则进行。通常，疲劳强度验算应按 A1、A2、A3和 A4（常规载荷）等载荷组合考虑。在某些特殊的应用实例中，它甚至还有必要考虑一些偶然载荷及特殊载荷，例如工作状态风载荷，偏斜运行侧向载荷，试验载荷以及与起重机基础外部激励等有关的载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af76f712-3399-4809-9190-90680d5f3fba', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 4）', '1.22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2．雪和冰载荷,见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=10 colspan=1>特殊载荷</td><td rowspan=2 colspan=2>1．猛烈提升地面物品的动载荷，见4.2.1.1.4</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>2mx</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=2>3．试验载荷,见4.2.3.4</td><td rowspan=4 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=2></td><td rowspan=3 colspan=2></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr><tr><td></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr><tr><td></td><td></td><td rowspan=1 cols');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af7964e8-0c8e-49c6-8580-17edc6f9874a', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第七章 法律责任（Part 2）', '，造成危害后果，尚不构成犯罪的；（八）非法拦截、扣留机动车辆，不听劝阻，造成交通严重阻塞或者较大财产损失的。\n\n行为人有前款第二项、第四项情形之一的，可以并处吊销机动车驾驶证；有第一项、第三项、第五项至第八项情形之一的，可以并处十五日以下拘留。\n\n第一百条驾驶拼装的机动车或者已达到报废标准的机动车上道路行驶的，公安机关交通管理部门应当予以收缴，强制报废。\n\n对驾驶前款所列机动车上道路行驶的驾驶人，处二百元以上二千元以下罚款，并吊销机动车驾驶证。\n\n出售已达到报废标准的机动车的，没收违法所得，处销售金额等额的罚款，对该机动车依照本条第一款的规定处理。\n\n第一百零一条违反道路交通安全法律、法规的规定，发生重大交通事故，构成犯罪的，依法追究刑事责任，并由公安机关交通管理部门吊销机动车驾驶证。\n\n造成交通事故后逃逸的，由公安机关交通管理部门吊销机动车驾驶证，且终生不得重新取得机动车驾驶证。\n\n第一百零二条对六个月内发生二次以上特大交通事故负有主要责任或者全部责任的专业运输单位，由公安机关交通管理部门责令消除安全隐患，未消除安全隐患的机动车，禁止上道路行驶。\n\n第一百零三条国家机动车产品主管部门未按照机动车国家安全技术标准严格审查，许可不合格机动车型投入生产的，对负有责任的主管人员和其他直接责任人员给予降级或者撤职的行政处分。\n\n机动车生产企业经国家机动车产品主管部门许可生产的机动车型，不执行机动车国家安全技术标准或者不严格进行机动车成品质量检验，致使质量不合格的机动车出厂销售的，由质量技术监督部门依照《中华人民共和国产品质量法》的有关规定给予处罚。\n\n擅自生产、销售未经国家机动车产品主管部门许可生产的机动车型的，没收非法生产、销售的机动车成品及配件，可以并处非法产品价值三倍以上五倍以下罚款；有营业执照的，由工商行政管理部门吊销营业执照，没有营业执照的，予以查封。\n\n生产、销售拼装的机动车或者生产、销售擅自改装的机动车的，依照本条第三款的规定处罚。\n\n有本条第二款、第三款、第四款所列违法行为，生产或者销售不符合机动车国家安全技术标准的机动车，构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第一百零四条未经批准，擅自挖掘道路、占用道路施工或者从事其他影响道路交通安全活动的，由道路主管部门责令停止违法行为，并恢复原状，可以依法给予罚款；致使通行的人员、车辆及其他财产遭受损失的，依法承担赔偿责任。\n\n有前款行为，影响道路交通安全活动的，公安机关交通管理部门可以责令停止违法行为，迅速恢复交通。\n\n第一百零五条道路施工作业或者道路出现损毁，未及时设置警示标志、未采取防护措施，或者应当设置交通信号灯、交通标志、交通标线而没有设置或者应当及时变更交通信号灯、交通标志、交通标线而没有及时变更，致使通行的人员、车辆及其他财产遭受损失的，负有相关职责的单位应当依法承担赔偿责任。\n\n第一百零六条在道路两侧及隔离带上种植树木、其他植物或者设置广告牌、管线等,遮挡路灯、交通信号灯、交通标志，妨碍安全视距的，由公安机关交通管理部门责令行为人排除妨碍；拒不执行的，处二百元以上二千元以下罚款，并强制排除妨碍，所需费用由行为人负担。\n\n第一百零七条对道路交通违法行为人予以警告、二百元以下罚款，交通警察可以当场作出行政处罚决定，并出具行政处罚决定书。\n\n行政处罚决定书应当载明当事人的违法事实、行政处罚的依据、处罚内容、时间、地点以及处罚机关名称，并由执法人员签名或者盖章。\n\n第一百零八条当事人应当自收到罚款的行政处罚决定书之日起十五日内，到指定的银行缴纳罚款。\n\n对行人、乘车人和非机动车驾驶人的罚款，当事人无异议的，可以当场予以收缴罚款。\n\n罚款应当开具省、自治区、直辖市财政部门统一制发的罚款收据；不出具财政部门统一制发的罚款收据的，当事人有权拒绝缴纳罚款。\n\n第一百零九条当事人逾期不履行行政处罚决定的，作出行政处罚决定的行政机关可以采取下列措施：\n\n（一）到期不缴纳罚款的，每日按罚款数额的百分之三加处罚款;\n\n（二）申请人民法院强制执行。\n\n第一百一十条执行职务的交通警察认为应当对道路交通违法行为人给予暂扣或者吊销机动车驾驶证处罚的，可以先予扣留机动车驾驶证，并在二十四小时内将案件移交公安机关交通管理部门处理。\n\n道路交通违法行为人应当在十五日内到公安机关交通管理部门接受处理。无正当理由逾期未接受处理的，吊销机动车驾驶证。\n\n公安机关交通管理部门暂扣或者吊销机动车驾驶证的，应当出具行政处罚决定书。\n\n第一百一十一条对违反本法规定予以拘留的行政处罚，由县、市公安局、公安分局或者相当于县一级的公安机关裁决。\n\n第一百一十二条公安机关交通管理部门扣留机动车、非机动车，应当当场出具凭证，并告知当事人在规定期限内到公安机关交通管理部门接受处理。\n\n公安机关交通管理部门对被扣留的车辆应当妥善保管，不得使用。\n\n逾期不来接受处理，并且经公告三个月仍不来接受处理的，对扣留的车辆依法处理。\n\n第一百一十三条暂扣机动车驾驶证的期限从处罚决定生效之日起计算；处罚决定生效前先予扣留机动车驾驶证的，扣留一日折抵暂扣期限一日。\n\n吊销机动车驾驶证后重新申请领取机动车驾驶证的期限，按照机动车驾驶证管理规定办理。\n\n第一百一十四条公安机关交通管理部门根据交通技术监控记录资料，可以对违法的机动车所有人或者管理人依法予以处罚。对能够确定驾驶人的，可以依照本法的规定依法予以处罚。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af7c4893-1c03-4e9f-ae86-0a1426c9a8b9', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '三、作业前安全条件确认', '三、作业前安全条件确认');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af8c883c-f956-40ff-8bf5-6b21b8fa0b1e', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8.3框架柱的计算长度（Part 2）', '_ { 1 } ) ( 1 + 0 . 8 2 K _ { 2 } ) } }\n$$\n\n式中： $\\Sigma N _ { \\mathrm { b } i }$ 、£ $N _ { 0 i }$ ——分别为第 $i$ 层层间所有框架柱用无侧移框架和有侧移框架柱计算长度系数算得的轴压杆稳定承载力之和（N)；$S _ { \\mathbf { b } }$ ——支撑结构层侧移刚度，即施加于结构上的水平力与其产生的层间位移角的比值(N);$K _ { 1 }$ 、 $K _ { 2 }$ 一 分别为相交于柱上端、柱下端的横梁线刚度之和与柱线刚度之和的比值。 $K _ { 1 }$ 、$K _ { 2 }$ 的修正见本标准附录E表E.0.1注。\n\n8.3.2单层厂房框架下端刚性固定的带牛腿等截面柱在框架平面内的计算长度应按下列公式确定：\n\n$$\nH _ { 0 } = \\alpha _ { \\mathrm { N } } \\ \\biggl [ \\sqrt { \\frac { 4 + 7 . 5 K _ { \\mathrm { b } } } { 1 + 7 . 5 K _ { \\mathrm { b } } } } - \\alpha _ { \\mathrm { K } } \\biggl ( \\frac { H _ { 1 } } { H } \\biggr ) ^ { 1 + 0 . 8 k _ { \\mathrm { b } } } \\biggr ] H ( 8 . 3 . 2 - 1 )\n$$\n\n$$\nK _ { \\mathrm { b } } = \\frac { \\Sigma ( I _ { \\mathrm { b } i } / l _ { i } ) } { I _ { \\mathrm { c } } / H }\n$$\n\n当 $K _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 2$ 时：\n\n$$\n\\alpha _ { \\mathrm { { K } } } = 1 . 5 - 2 . 5 K _ { \\mathrm { { b } } }\n$$\n\n当 $0 . 2 { \\leqslant } K _ { \\mathrm { b } } { < } 2 . 0$ 时：\n\n$$\n\\alpha _ { \\mathrm { K } } = 1 . 0\n$$\n\n$$\n\\gamma = \\frac { N _ { 1 } } { N _ { 2 } }\n$$\n\n当 $\\gamma { \\leqslant } 0 . 2$ 时：\n\n$$\n\\alpha _ { \\mathrm { N } } = 1 . 0\n$$\n\n当 $\\gamma { > } 0 . 2$ 时：\n\n$$\n\\alpha _ { \\mathrm { N } } = 1 + \\frac { H _ { 1 } } { H _ { 2 } } \\frac { ( \\gamma - 0 . 2 ) } { 1 . 2 }\n$$\n$$\n\n式中： $H _ { 1 }$ 、 $H \\cdot$ —分别为柱在牛腿表面以上的高度和柱总高度\n\n$K _ { \\mathrm { b } }$ 与柱连接的横梁线刚度之和与柱线刚度之比；\n\n$\\alpha _ { \\mathrm { K } }$ 和比值 $K _ { \\mathfrak { b } }$ 有关的系数；$\\alpha _ { \\mathrm { N } }$ -考虑压力变化的系数；γ—柱上、下段压力比；$N _ { 1 }$ 、 $N _ { 2 }$ ——分别为上、下段柱的轴心压力设计值（N)；$I _ { \\mathrm { b i }}$ 、 $l _ { i }$ ——分别为第 $i$ 根梁的截面惯性矩！ $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）和跨度$\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$I _ { \\mathrm { c } }$ —为柱截面惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ 。\n\n  \n图8.3.2单层厂房框架示意\n\n8.3.3单层厂房框架下端刚性固定的阶形柱，在框架平面内的计算长度应按下列规定确定：\n\n### 1 单阶柱：\n\n1）下段柱的计算长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ ：当柱上端与横梁铰接时，应按本标准附录E表E.0.3的数值乘以表8.3.3的折减系数；当柱上端与桁架型横梁刚接时，应按本标准附录 $\\mathbf { E }$ 表E.0.4的数值乘以表8.3.3的折减系数。\n\n2）当柱上端与实腹梁刚接时，下段柱的计算长度系数$\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ ，应按下列公式计算的系数 $\\mu _ { 2 } ^ { 1 }$ 乘以表8.3.3的折减系数，系数 $\\mu _ { 2 } ^ { 1 }$ 不应大于按柱上端与横梁铰接计算时得到的 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值，且不小于按柱上端与桁架型横梁刚接计算时得到的 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值。\n\n$$\nK _ { \\mathrm { c } } = \\frac { I _ { 1 } / H _ { 1 } } { I _ { 2 } / H _ { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\mu _ { 2 } ^ { 1 } = \\frac { \\eta _ { 1 } ^ { 2 } } { 2 ( \\eta _ { 1 } + 1 ) } \\bullet \\sqrt [ 3 ] { \\frac { \\eta _ { 1 } - K _ { \\mathrm { b } } } { K _ { \\mathrm { b } } } } + ( \\eta _ { 1 } - 0 . 5 ) K _ { \\mathrm { c } } + 2\n$$\n\n$$\n\\quad \\eta _ { 1 } = { \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af97e21e-b629-41e0-ba45-52530627fd73', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:本条对弯曲试验结果评定的条件作了修改。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('af9f0f0a-b21a-4010-8a59-da8e1f4dc059', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '附加说明', '附加说明## 本规范主编单位、参加单位和主要起草人名单\n\n主编单位：电力工业部电力建设研究所参加单位：化工部施工技术研究所南阳防爆电气研究所主要起草人：曾等厚　胡　仁　张　煦　马长瀛');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('afa06c17-1d9c-459f-8ae5-e434aebf43d3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 2）', 'thrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\prime }$ b— 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数的修正值；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数。\n\n表 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支梁构件的 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 值  \n\n\n\n\n\n注1：集中载荷指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的载荷均按均布载荷考虑。\n\n注2：载荷作用在上翼缘系指作用点在翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘也系指作用在翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注3： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 适用于 Q235号钢，当用其他钢号时，查得的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 应乘以 $2 3 5 / \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 。\n\n注4： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 不小于2．5时不需再验算其侧向屈曲稳定性；表中大于2．5的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值，为其他钢号换算查用。\n\n表 犔．3 稳定系数 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ } \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$   \n\n\n\n\n\n## 犔．3 轧制槽钢的简支梁构件，不论载荷的形式和作用的位置，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值按式（L．3）计算，大于1者取1。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\frac { 5 7 0 b t } { l h } \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（L．3）\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -轧制槽钢的简支梁构件的侧向屈曲稳定系数；  \n$b$ 受压翼缘的宽度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$t ^ { . }$ 受压翼缘的平均厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$l$ 受压翼缘的计算(自由)长度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \nh -槽钢截面高度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('afa59c6f-bc0c-4969-b1af-b4032db09ca9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.2 电动机初选', '6.1.4.2 电动机初选## 6.1.4.2.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n非平衡动臂式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．5）计算。\n\n## 6.1.4.2.2 平衡臂架式变幅机构\n\n平衡臂架式变幅机构所需电动机功率，按附录 P．2．2中的式（P．6）计算。\n\n## 6.1.4.2.3 牵引小车式变幅机构\n\n牵引小车式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．3）计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('afb41a42-934b-4064-95c5-622c3103f1d4', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '8起升机构（Part 1）', '8起升机构## 8.1概述\n\n### 8.1.1起升机构\n\n#### 8.1.1.1吊篮的起升机构一般由驱动绳轮、钢丝绳、滑轮或导向轮和安全部件组成。\n\n#### 8.1.1.2应测量或记录起升机构的工作时间。\n\n### 8.1.2滑轮、卷筒、驱动绳轮的最小卷绕直径\n\n按照钢丝绳中心计算的滑轮、卷筒和驱动绳轮的最小卷绕直径按式(25)计算：\n\n$$\nD \\geqslant h \\times d\n$$\n\n…( 25 )\n\n式中：\n\n$D$ 最小卷绕直径，单位为毫米( $\\mathrm { . m m } )$ ；  \n$d$ 钢丝绳公称直径，单位为毫米( $\\mathrm { . m m } )$ ；  \n$h$ 滑轮、卷筒和驱动绳轮的直径与钢丝绳直径之比。  \n动力起升机构 $h \\geqslant 2 0$ ;手动起升机构 $h \\geqslant 1 8$ 。  \n不承载滑轮或偏转角度(钢丝绳在滑轮上的包角)小于 $5 ^ { \\circ }$ 时， $h$ 可降至10。  \n上述要求应满足钢丝绳工作速度不大于 $1 8 ~ \\mathrm { m / m i n }$ 的条件。\n\n### 8.1.3机械传动\n\n电动机、减速机、制动器、卷筒和/或牵引机构之间的机械传动应采用齿轮、齿条、螺杆、链条等型式，禁止采用摩擦传动型式。\n\n### 8.1.4运动部件\n\n起升机构的运动部件应有防护措施，并应符合GB/T16855.1的规定。\n\n### 8.1.5钢丝绳导向\n\n#### 8.1.5.1起升机构的设计应有防止钢丝绳在通过卷筒（或驱动绳轮）、后备装置、导向滑轮时脱出的措施。  \n#### 8.1.5.2起升机构应具有良好的穿绳性能，不得卡绳和堵绳。\n\n### 8.1.6主制动器\n\n#### 8.1.6.1起升机构应安装主制动器，在下列情况下应自动起作用：\n\na） 施加在曲柄或手柄的手动作用力终止；  \nb) 主动力源失效；  \nc） 控制电路的动力源失效。\n\n#### 8.1.6.2单向传动箱不能作为制动器使用。\n\n#### 8.1.6.3当起升机构承载1.25倍的极限工作载荷、平台按额定速度运行时，主制动器应能在 $1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的距离内制动住平台。 SAC\n\n3.1.6.4当起升机构静态承载1.5倍的极限工作载荷达 $1 5 \\ \\mathrm { m i n }$ ，主制动器应无滑移或蠕动现象。\n\n#### 8.1.6.5制动器内衬材料应是不可燃的。\n\n3.1.6.6制动器单元和内衬应设计在一个密封的壳体内以防止润滑剂、水、灰尘和污染物的进入。\n\n## 8.2手动起升机构\n\n### 8.2.1概述\n\n#### 8.2.1.1手动起升机构应设计成由曲柄或手柄作用力升降载荷。  \n#### 8.2.1.2手动起升机构应具有防止非控制运动或下降的措施。非控制运动指大于1/4转的曲柄转动或大于 $1 0 ^ { \\circ }$ 的手柄转动。\n\n### 8.2.2曲柄操作起升机构\n\n#### 8.2.2.1当施加在曲柄端部的作用力达到625N时，由手动曲柄通过齿轮减速系统提供的驱动力不允许起升大于2.5倍的极限工作载荷。  \n#### 8.2.2.2起升极限工作载荷时,施加在曲柄端部上的最大作用力应不大于 $2 5 0 ~ \\mathrm { N }$ 。  \n#### 8.2.2.3起升机构在进行可靠性试验承受极限工作载荷时,应能正常工作 500次循环,应无断裂、磨损、故障的迹象;无需修理或调整。\n\n### 8.2.3手柄操作起升机构\n\n#### 8.2.3.1当施加在手柄端部的作用力达到 $1 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 时，由手柄通过齿轮减速系统提供的驱动力不允许起升大于2.5 倍的极限工作载荷。  \n#### 8.2.3.2起升极限工作载荷时，施加在手柄端部上的最大作用力应不大于 $4 0 0 ~ \\mathrm { { N } }$ 。  \n#### 8.2.3.3起升机构在进行可靠性试验承受极限工作载荷时,应能正常工作 500次循环,应无断裂、磨损、故障的迹象；无需修理或调整。\n\n## 8.3动力起升机构\n\n### 8.3.1原动机\n\n#### 8.3.1.1动力起升机构应设计成由动力驱动升降载荷。  \n#### 8.3.1.2起升机构应能起升和下降大于或等于 $12 5 \\%$ 至最大 $2 5 0 \\%$ 范围的极限工作载荷。348.3.1.3当起升机构静态承载1.5倍的极限工作载荷达 $1 5 ~ \\mathrm { m i n }$ ，起升机构承载零部件应无失效、变形或削弱,载荷应保持在原位;卸载后，起升机构应能按照制造商的使用手册进行正常操作。  \n#### 8.3.1.4起升机构原动机在机械锁定状态下,后备制动器或防坠落装置松开时,静态承载4倍的极限工作载荷达 $1 5 \\ \\mathrm { m i n }$ ，钢丝绳在牵引系统中应无滑移；起升机构的承载零部件应无失效且载荷应保持在原位。  \n#### 8.3.1.5起升机构在承载2.5倍的极限工作载荷时电动机应停转。  \n#### 8.3.1.6起升机构在进行可靠性试验承载极限工作载荷时，起升机构应能正常工作 20000次循环（轻型)或 600O0次循环(重型)。当循环完成后检查起升机构的关键零部件(例：传动轴、齿轮、减速机、防坠落装置)应无断裂和失效的迹象。\n\n### 8.3.2机电式主制动器\n\n除8.1.6外，还应满足下列要求：\n\na）在工作时,连续电流使制动器处于非制动状态。此电流由独立电气装置中断。如制动器线圈由直流电源供电，则应在直流电路中安装独立的接触器以中断直流电流。  \nb) 当起升电动机有类似于发电机功能时(如平台下降),控制制动器的电气装置不能由驱动电动机供电。在打开制动器开启电路时，制动器应在0.3s内起作用。  \nc) 制动器应由压缩弹簧起作用。弹簧受');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('afbd26ba-2e16-4226-a84b-3798ec5579e7', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0532—2020 水泥混凝土拌合物坍落扩展度及扩展时间试验方法', 'T0532—2020 水泥混凝土拌合物坍落扩展度及扩展时间试验方法## 1 目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥混凝土拌合物坍落扩展度及扩展时间的试验方法。\n\n本方法适用于集料最大粒径不大于 $3 1 . 5 \\mathrm { m m }$ 、坍落度不小于 $1 6 0 \\mathrm { m m }$ 的水泥混凝土坍落扩展度和扩展时间的测定。\n\n引用标准：\n\n《混凝土坍落度仪》（JG/T 248）\n\n水泥混凝土拌合物的拌和与现场取样方法 (T0521)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('afc4df9b-3208-45e9-b57e-ef25271dabb5', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '附录D高程控制点标志及标石的埋设规格', '附录D高程控制点标志及标石的埋设规格## D．1高程控制点标志\n\nD．1．1二、三、四等水准点标志可采用磁质或金属等材料制作，其规格如图D．1．1－1和图D．1．1－2所示。D．1．2三、四等水准点及四等以下高程控制点也可利用平面控制点点位标志。D．1．3墙脚水准点标志制作和埋设规格结构图，如图D．1．3所示。\n\n  \n图D.1.1-1 磁质标志图(mm)\n\n  \n图D.1.1-2 金属标志图(mm)\n\n  \n图D.1.3墙角水准点标志图 $\\mathrm { ( m m ) }$\n\n## D.2水准点标石埋设\n\nD．2．1二、三等水准点标石规格及埋设结构，如图D．2．1所示。  \nD．2．2四等水准点标石的埋设规格结构，如图D．2．2所示。  \nD．2．3冻土地区的标石规格和埋设深度，可自行设计。  \nD．2．4线路测量专用高程控制点结构可按图D．2．2做法，也可自行设计。\n\n  \n图D.2.1 二、三等水准点标石埋设图(cm)\n\n  \n图D.2.2四等水准点标石埋设图（cm）\n\n## D．3深埋水准点结构图\n\nD．3．1测温钢管式深埋水准点规格及埋设结构，如图D.3．1所示。\n\n  \n图D.3.1测温钢管标剖面图（cm)\n\n1—标盖;2—标心(有测温孔);3一橡胶环;4—钻孔保护钢管； 5—心管(钢管);6一混凝土(或M20水泥砂浆);7—心管封底钢板与根络\n\nD．3．2双金属标深埋水准点规格及埋设结构，如图D．3．2所示。\n\n  \n图D.3.2双金属标剖面图(cm)\n\n[—钢筋混凝土标盖;2一钢板标盖;3—标心；4—钢心管;5一铝心管;6一橡胶环； 7—钻孔保护钢管;8一新鲜基岩面;9—M20水泥砂浆；10—心管底板与根络');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('afcb997e-2a02-4835-b34c-1280149cda41', '44《中华人民共和国水法》（主席令第48号）.md', '第二章 水资源规划', '第二章 水资源规划第十四条 国家制定全国水资源战略规划。\n\n开发、利用、节约、保护水资源和防治水害，应当按照流域、区域统一制定规划。规划分为流域规划和区域规划。流域规划包括流域综合规划和流域专业规划；区域规划包括区域综合规划和区域专业规划。\n\n前款所称综合规划，是指根据经济社会发展需要和水资源开发利用现状编制的开发、利用、节约、保护水资源和防治水害的总体部署。前款所称专业规划，是指防洪、治涝、灌溉、航运、供水、水力发电、竹木流放、渔业、水资源保护、水土保持、防沙治沙、节约用水等规划。\n\n第十五条 流域范围内的区域规划应当服从流域规划，专业规划应当服从综合规划。\n\n流域综合规划和区域综合规划以及与土地利用关系密切的专业规划，应当与国民经济和社会发展规划以及土地利用总体规划、城市总体规划和环境保护规划相协调，兼顾各地区、各行业的需要。\n\n第十六条 制定规划，必须进行水资源综合科学考察和调查评价。水资源综合科学考察和调查评价，由县级以上人民政府水行政主管部门会同同级有关部门组织进行。\n\n县级以上人民政府应当加强水文、水资源信息系统建设。县级以上人民政府水行政主管部门和流域管理机构应当加强对水资源的动态监测。\n\n基本水文资料应当按照国家有关规定予以公开。\n\n第十七条 国家确定的重要江河、湖泊的流域综合规划，由国务院水行政主管部门会同国务院有关部门和有关省、自治区、直辖市人民政府编制，报国务院批准。跨省、自治区、直辖市的其他江河、湖泊的流域综合规划和区域综合规划，由有关流域管理机构会同江河、湖泊所在地的省、自治区、直辖市人民政府水行政主管部门和有关部门编制，分别经有关省、自治区、直辖市人民政府审查提出意见后，报国务院水行政主管部门审核；国务院水行政主管部门征求国务院有关部门意见后，报国务院或者其授权的部门批准。\n\n前款规定以外的其他江河、湖泊的流域综合规划和区域综合规划，由县级以上地方人民政府水行政主管部门会同同级有关部门和有关地方人民政府编制，报本级人民政府或者其授权的部门批准，并报上一级水行政主管部门备案。\n\n专业规划由县级以上人民政府有关部门编制，征求同级其他有关部门意见后，报本级人民政府批准。其中，防洪规划、水土保持规划的编制、批准，依照防洪法、水土保持法的有关规定执行。\n\n第十八条 规划一经批准，必须严格执行。\n\n经批准的规划需要修改时，必须按照规划编制程序经原批准机关批准。\n\n第十九条 建设水工程，必须符合流域综合规划。在国家确定的重要江河、湖泊和跨省、自治区、直辖市的江河、湖泊上建设水工程，其工程可行性研究报告报请批准前，有关流域管理机构应当对水工程的建设是否符合流域综合规划进行审查并签署意见;在其他江河、湖泊上建设水工程，其工程可行性研究报告报请批准前，县级以上地方人民政府水行政主管部门应当按照管理权限对水工程的建设是否符合流域综合规划进行审查并签署意见。水工程建设涉及防洪的，依照防洪法的有关规定执行；涉及其他地区和行业的，建设单位应当事先征求有关地区和部门的意见。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('afcf0a1c-ad4c-46b6-9ff3-39ab1c89b95e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：原规范对水泥浆的质量检验评定未作明确规定，主要参照水泥混凝土的检验评定方法，本次修订予以明确。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('afdab896-d683-453c-8c1d-3037c0737729', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 5）', '1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>M7</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>0.125&lt;Km≤0.250</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>M7</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.250&lt;Km≤0.500</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>M7</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>L4</td><td rowspan=1 colspan=1>0.500&lt;Km≤1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M6</td><td rowspan=1 colspan=1>M7</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td><td rowspan=1 colspan=1>M8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=12>注：各类起重机的机构分级举例参见附录B。</td></tr></table>\n\n\n### 3．4 结构件或机械零件的分级\n\n#### 3．4．1 结构件或机械零件的使用等级\n\n结构件或机械零件的一个应力循环是指应力从通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时起至该应力同方向再次通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时为止的一个连续过程。图1所示是包含5个应力循环的时间应力变化历程。\n\n![](images/4855b38dbf6bdaa174d9c9696281dfa1c13d92992d9d9878cce41c055168769e.jpg)  \n图1 随时间变化的5个应力循环举例\n\nsup 峰值应力；  \nsupmax— 最大峰值应力；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s u p \\ m i n } }$ — 最小峰值应力；$\\sigma _ { \\mathrm { i n f } }$ — 谷值应力；m— 总使用时间内所有峰值应力和谷值应力的算术平均值。\n\n结构件或机械零件的总使用时间，是指设计预设的从开始使用起到该结构件报废或该机械零件更换为止的期间内发生的总的应力循环次数。\n\n结构件的总应力循环数同起重机的总工作循环数之间存在着一定的比例关系，某些结构件在一个起重循环内可能经受几个应力循环，这取决于起重机的类别和该结构件在该起重机结构中的具体位置。对各不同的结构件这一比值可能互不相同，但当这一比值已知时，该结构件的总使用时间，即它的总应力循环数便可以从起重机使用等级的总工作循环数中导出。\n\n机械零件的总应力循环数，则应从该零件所归属机构的或该零件的设计预定的总使用时间中导出，推导时要考虑到影响其应力循环的该零件的转速和其他相关的情况。\n结构件或机械零件的使用等级，都是将其总应力循环次数分成 11个等级，分别以代号 $\\mathrm { { B } } _ { 0 }$ ， $\\mathrm { { B _ { 1 } } }$ ，$\\cdots , \\mathrm { B _ { 1 0 } }$ 表示，见表7。\n\n表 7 结构件或机械零件的使用等级  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">使用等级</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构件或机械零件的总应力循环数n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('afdac7a1-c134-47f7-9a18-3b888ba7c74d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犆', '附 录 犆（资料性附录）\n\n## 某些起重机的起升状态级别举例\n\n### 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例\n\n某些起重机的起升状态级别举例见表 C．1。\n\n表 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('afdb263f-0fb4-4aa7-aaf2-04d44b3581c3', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '3.8栏杆', '3.8栏杆3.8.1在起重机上的以下部位应装设栏杆：\n\n用于进行起重机安装、拆卸、试验、维修和保养，且高于地面 $2 \\mathrm { m }$ 的工作部位；  \n通往离地面高度 $2 \\mathrm { m }$ 以上的操作室、检修保养部位的通道；  \n在起重机上存在跌落高度大于 $1 \\mathrm { m }$ 的危险通道及平台。\n\n3.8.2栏杆的设置应满足以下要求：\n\n栏杆上部表面的高度不低于 $1 \\mathrm { m }$ ，栏杆下部有高度不低于 $0 . 1 \\mathrm { { m } }$ 的踢脚板，在踢脚板与手扶栏杆之间有不少于一根的中间横杆，它与踢脚板或手扶栏杆的距离不得大于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ；对净高不超过 $1 . 3 \\mathrm { m }$ 的通道，手扶栏杆的高度可以为 $0 . 8 \\mathrm { m }$ ;\n\n在手扶栏杆上的任意点任意方向应能承受的最小力为 $1 0 0 0 \\mathrm { N }$ ，且无永久变形；\n\n栏杆允许开口，但开口处应有防止人员跌落的保护措施；\n\n在沿建筑物墙壁或实体墙结构设置的通道上，允许用扶手代替栏杆，这些扶手的中断长度（例如为让开建筑物的柱子、门孔）不宜超过 $1 \\mathrm { m } .$ 。\n\n条文性质：强制性条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('afdc839e-4cc0-4f96-9f6a-22ebde596996', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：5 在桥涵工程施工现场，施工机械和已完工程对施工测量的障碍和干扰较多，为了减少转测环节，方便使用，增加检核条件，因此规定“大桥和特大桥的每端应至少设置 2 个水准点”。\n3.2.7 对与相邻工程项目接合处的平面位置和高程，应在施工前进行联测校核。\n\n### 条文说明：\n\n与相邻工程项目接合处的平面位置和高程，在以往的工程施工中经常有衔接不上的情况，故规定“应在施工前进行联测校核”，目的是防止出现差错。\n\n3.2.8 宽阔水域和海上桥梁的基础工程施工测量宜采用卫星定位测量，且宜在水域和海上建立专门的测量平台。\n\n### 条文说明：\n\n本次修订将原规范中的“GPS 测量”修改为“卫星定位测量”；并明确卫星定位测量适用于基础工程，因为基础工程的位置确定后，桥梁的其他工程采用常规测量方法就能进行施工放样。\n\n3.2.9 宽阔水域和海上桥梁工程的卫星定位测量平面控制网宜分为首级网、首级加密网、一级加密网和二级加密网 4 个等级，一级和二级加密网的布设和使用应符合下列规定：\n\n1 加密网应采用与全桥统一的坐标系统，且宜由三角形或大地四边形组成，并应一次完成网形设计、施测与平差。加密网应保证至少与最近的 2 个高级网点为起算点进行联测，任一加密网点应至少与另外 2 个控制点通视。加密网应按一级卫星定位测量精度施测，其精度应保证最弱相邻点点位中误差为 $\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 控制网点应安全、稳定，在使用过程中应进行定期或不定期检测，当对控制点的稳定性有疑问时，应及时进行局部或全面复测。加密网两次复测的间隔时间应不超过3个月。\n\n3 宜每隔 $1 . 5 \\mathrm { k m }$ 左右选择一个桥墩先行施工其基础，并应在该基础上设立稳固可靠且带有强制对中观测装置的测量控制点，作为桥梁其他墩台施工放样的基准点。\n\n3.2.10 宽阔水域和海上桥梁工程的高程控制网应采用全桥统一的高程基准。对首级网点、首级加密网点和全桥高程贯通测量，应采用不低于国家二等水准测量的精度进行联测；对一级和二级加密网点，应采用不低于国家三等水准测量的精度进行联测。先行施工桥墩的高程控制宜采用卫星定位测量，其间的其他桥墩、桥塔及上部结构可根据跨海和跨宽阔水域贯通测量的成果，采用常规的高程测量方法进行测量。采用卫星定位进行高程测量时，应符合下列规定：\n\n1 宜选用与桥位区大地水准面较密合的重力场模型，根据高程联测结果，采用曲面拟合法，求取先行施工桥墩或海中和宽阔水域中暂时无法进行水准测量的卫星定位测量点的高程异常值和正常高。当跨海水准贯通测量完成后，应根据贯通测量成果对正在施工桥墩的卫星定位测量高程值进行修正。\n\n2 采用拟合法求得的卫星定位测量点的正常高，在其精度情况得到确认后可代替四等以下精度的水准测量或三角高程测量。\n\n3.2.11 采用卫星定位测量中的实时动态测量系统进行宽阔水域、海上桥梁工程的施工放样测量时，基准站的设置及测量方法宜符合所用产品的相应技术规定，测量精度应满足本规范的要求。\n\n3.2.12 桥涵工程施工放样测量时，应对桥涵各墩台的控制性里程桩号、基础坐标、设计高程等数据进行复核计算，确认无误后再施测。\n\n3.2.13 施工放样测量需设置临时控制点时，其精度应符合相应等级的精度要求，并应与相邻控制点闭合。\n\n3.2.14 桥涵工程的施工测量除应符合本规范的规定外，尚应符合现行《工程测量规范》（GB 50026）和《公路勘测规范》（JTG C10）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('afe12fce-e3e9-45d3-aa09-27955edffeb1', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '12 试验方法（Part 1）', '12 试验方法## 12.1 试验条件\n试验条件应符合下列要求：\n\na) 试验环境温度： $- 1 0 \\mathrm { ^ \\circ C } \\sim + 5 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ ；   \nb) 试验时风速不大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ ；   \nc) 试验时电网输入电压应正常，电源电压值波动范围 $\\pm 5 \\%$ ；   \nd) 吊篮试验载荷为额定载荷、静载试验载荷和动载试验载荷；   \ne) 技术文件齐全。\n\n## 12.2 试验仪器和工具\n12.2.1 试验用的仪器应在计量单位校验合格有效期内。\n\n12.2.2 试验用仪器和工具的精度，除有特殊规定外应符合下列偏差范围：\n\na） 质量、力、长度、时间和速度 $\\pm 1 \\%$ ；  \nb） 电流、电压— $\\pm 2 \\%$ ；  \nc） 噪声- $\\pm 2 \\%$ ；  \nd) 应力 $\\pm 1 \\%$ ；\n\ne）温度— $\\pm 2 \\%$ 。\n\n## 12.3 绝缘试验\n测量主电路中相间绝缘电阻、电气线路绝缘电阻和接地电阻。试验结果记入表D.1中。\n\n## 12.4 噪声测试\n测试方法如下：\n\na）吊篮噪声测试按GB/T 20062 的方法进行。测试3次,将测试结果记入表D.2。  \nb）背景噪声比实测噪声低 $6 \\ \\mathrm { d B } ( \\mathrm { A } ) \\sim 1 0$ dB(A)时,其测试值应减去表13中的背景噪声修正值。如果实测噪声与背景噪声小于6dB(A)，测量无效。\n\n单位为分贝\n\n### 表 13 背景噪声修正值\n\n\n## 12.5 电动机功率测试\n12.5.1 在额定载重量工况下,测试吊篮电动机起升、下降的功率,测试3次,将测试结果记入表D.3。  \n12.5.2 在试验架上测试时，吊篮作业高度按 $1 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 考虑，将钢丝绳及电缆线的相应质量加至平台内。\n\n## 12.6 升降速度测试\n12.6.1 在额定载重量工况下，升降高度不小于 $5 \\textrm { m }$ ,测试吊篮起升、下降的速度，测试3次，将测试结果记入表D.4。12.6.2 在试验架上测试时，吊篮作业高度按 $1 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 考虑，将钢丝绳及电缆线的相应质量加至平台内。\n\n## 12.7 结构应力试验\n12.7.1 根据设计计算书和结构受力分析编制试验大纲，确定其危险应力区域,选定测点，确定贴应变片的位置及方向。\n\n试验要求如下：\n\na）卸掉载荷后各应变片恢复到空载应力状态下的读数，当应变片偏差超过士 $0 . 3 ~ \\sigma _ { \\mathrm { s } } / E$ 时，查出偏差的原因，校正后再重新试验。当出现永久变形时终止试验。  \nb) 每改变一次试验工况需重复进行试验。  \nc） 试验在最不利的工况下进行。\n\n12.7.2 试验部位如下：\n\na）对吊篮的主要部件：悬挂装置、起升机构安装架等的高应力区、应力集中区、弹性挠曲区等危险断面进行应力试验；  \nb) 应力试验不少于两次；c  \nc） 在试验中只要任何一项观测结果显示出试验过程已发生塑性变形或其他损坏,均应终止试验，进行彻底检查。\n\n12.7.3 试验载荷和工况：\n\na）悬挂装置、安装架- -额定载重量试验：平台上承载 $R _ { \\mathrm { l } } { + } M _ { \\mathrm { w r } } { + } M _ { \\mathrm { c } }$ ；物料起升机构承载 $T _ { \\mathrm { s h l } }$ 。\n\nb）悬挂装置、安装架 动载试验载荷试验：\n\n平台上承载 $1 . 2 5 \\times ( R _ { \\mathrm { l } } + M _ { \\mathrm { w r } } + M _ { \\mathrm { c } } ) + 0 . 2 5 \\times S _ { \\mathrm { w p } }$ ：\n\n物料起升机构承载 $1 . 2 5 \\times T _ { \\mathrm { s h l } }$ 。\n\n上述表达式中：\n\n$R _ { 1 }$ 额定载重量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$M _ { \\mathrm { w r } }$ 1 平台下降到最低点钢丝绳的质量,单位为千克 $\\mathrm { ( k g ) }$ ；  \n$M _ { \\mathrm { c } }$ 电缆质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \nSwp 平台质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$T _ { \\mathrm { s h l } }$ 物料起升机构总悬挂载荷,单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ 。  \n根据危险断面处应力试验结果,进行结构的可靠性及设计合理性分析，并作出结论。  \n将试验结果记入表D.5。\n\n## 12.8 可靠性试验\n12.8.1 试验用样机应是完成 $1 2 . 3 \\sim 1 2 . 7$ 、附件A、附录B、附录C试验项目的吊篮。  \n12.8.2 手动起升机构、动力起升机构的可靠性试验方法见B.2.2、B.2.3和B.3.1。  \n12.8.3 操作者在试验中应严格遵守操作规程。  \n12.8.4 吊篮在试验中发生故障，应立即停机检查、修理，不允许带故障作业。  \n12.8.5 吊篮在可靠性试验期间，允许按使用手册的规定进行例行维护和保养。  \n12.8.6 可靠性试验数据和结果记入表D.6。  \n12.8.7 试验载荷、工况和作业循环内容见表14。\n\n### 表14 可靠性试验分配表\n\n\n12.8.8 可靠性考核评定指标：\n\na）首次故障前工作时间 MTTFF按式（29)计算：\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('afe98e24-7feb-40eb-9859-7d48a08f9a28', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '置和要求', '置和要求［18］ISO77523：1993 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第3部分：塔式起重机  \n［19］ISO77524：1989 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第4部分：臂架起重机  \n［20］ISO77525：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第5部分：桥式和门式起重机  \n［21］ISO86861：1989 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第1部分：总则  \n［22］ISO86862：2004 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第2部分：流动式起重机  \n［23］ISO86863：1998 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第3部分：塔式起重机  \n［24］ISO86864：2005 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第4部分：臂架起重机  \n［25］ISO86865：1992 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第5部分：桥式和门式起重机  \n［26］ISO99421：1994 起重机 信息标牌 第1部分：总则  \n［27］ISO99423：1999 起重机 信息标牌 第3部分：塔式起重机  \n［28］ISO102451：1994 起重机 限制器和指示器 第1部分：总则  \n［29］ISO102452：1994 起重机 限制器和指示器 第2部分：流动式起重机  \n［30］ISO102453：1999 起重机 限制器和指示器 第3部分：塔式起重机  \n［31］ISO102454：2004 起重机 限制器和指示器 第4部分：臂架起重机  \n［32］ISO102455：1995 起重机 限制器和指示器 第5部分：桥式和门式起重机  \n［33］ISO109721：1998 起重机 对机构的要求 第1部分：总则  \n［34］ISO116601：1999 起重机 通道及安全防护设施 第1部分：总则  \n［35］ISO116602：1994 起重机 通道及安全防护设施 第2部分：流动式起重机  \n［36］ISO116603：1999 起重机 通道及安全防护设施 第3部分：塔式起重机  \n［37］ISO116605：2001 起重机 通道及安全防护设施 第5部分：桥式和门式起重机  \n［38］ISO122101：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第1部分：总则  \n［39］ISO122104：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第4部分：臂架起重机  \n［40］ISO124801：1997 起重机 安全使用 第1部分：总则  \n［41］ISO22986：2007 起重机 刚性 桥式和门式起重机  \n［42］EN130011：2004 起重机安全 通用设计 第1部分：一般原则和要求  \n［43］EN130012：2004 起重机安全 通用设计 第2部分：载荷效应  \n［44］BS2573／1：1983 起重机设计规范 第1部分：分级、应力计算和结构设计原则  \n［45］BS2573／2：1980 起重机设计规范 第2部分：分级、应力计算和机构设计原则  \n［46］DIN15018／1：1984 起重机 钢结构 验证和分析  \n［47］DIN15018／2：1984 起重机 钢结构 设计和构造原则  \n［48］DIN15018／3：1984 流动式起重机 钢结构计算原则  \n［49］DIN150191：1979 起重机 稳定性  \n［50］DIN150192：1979 流动式起重机（无轨式） 稳定性试验载荷和计算  \n［51］DIN15025：1978 起重机 司机室内控制器的操作方向和布置  \n［52］FEM1．001：1998 欧洲起重机械设计规范  \n［53］JISB8821：2004 起重机钢结构的计算标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aff4b9d4-7767-461b-afed-5e8d3bc441da', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', 'A.3 钢筋电弧焊接头', 'A.3 钢筋电弧焊接头## A.3.1 电弧焊接头的质量检验，应分批进行外观质量检查和力学性能检验，并应符合下列规定：\n\n1应以300 个同牌号钢筋、同形式接头作为一批，不足300个时仍应作为一批，每批应随机切取3个接头，做拉伸试验。\n\n2 钢筋与钢板电弧搭接焊接头可仅进行外观质量检查。\n\n3 在同一批中若有3种不同直径的钢筋焊接接头，应在最大直径钢筋接头和最小直径钢筋接头中分别切取3个试件（以下电渣压力焊接头、气压焊接头取样均同）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aff5dc27-cce4-4a94-8a37-095219b531f5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6 机械', '6 机械## 6．1 机构设计计算原则\n\n### 6．1．1 起升机构\n\n#### 6．1．1．1 电动机初选\n\n##### 6．1．1．1．1 电动机的型式\n\n起升机构一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、自制动异步电动机、交流变频电动机、直流电动机，或适合于起升机构使用特点的其他电动机。\n\n##### 6．1．1．1．2 电动机的初选功率\n\n###### 6．1．1．1．2．1 电动机的稳态起升功率按附录 P中的式（P．1）计算。犆犣  \n###### 6．1．1．1．2．2 对 YZR系列等能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，其所需功率按附录 P中式（P．7）计算。  \n###### 6．1．1．1．2．3 对未能提供按 值计算选择电动机的资料，但已知采用电动机的起升机构工作级别的，其所需功率按附录 P中的 P．2．4计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．4 对能获得负荷图的起升机构，其所需电动机的功率按附录P中的式（P．10）计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．5 对下述起重机的起升机构，选择其电动机功率时，还应考虑：\n\na） 抓斗起重机：如设计的钢丝绳卷绕系统能使闭合绳和支持绳的载荷接近平均分配，则闭合绳机构和支持绳机构电动机功率各取为总计算功率的 $66 \\%$ ；当采用直流调速或交流变频调速，能实时监控并保证抓斗闭合终止时支持绳与闭合绳载荷准确相等，各机构电动机功率可取为总计算功率的 $56 \\%$ 。  \nb） 铸造起重机：起升机构中采用有刚性联系的两套驱动装置双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $60 \\%$ ；当要求用一台电动机驱动，起重机以满载（额定载荷）完成一个工作循环时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $66 \\%$ ；采用行星差动减速器双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $50 \\%$ 。  \nc） 水电站门式起重机等起升速度慢、起升行程范围大的起重机或特殊用途的慢速起重机：在一个工作循环中起升机构运转时间往往超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，其电动机功率应按短时工作方式S2选择：在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n } { \\sim } 3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ；在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $3 0 \\ \\mathrm { \\ m i n } { \\sim } 6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 。\n\n##### 6．1．1．1．3 电动机轴上所需的转矩\n\n###### 6．1．1．1．3．1 稳态起升额定起升载荷的转矩\n\n稳态起升额定起升载荷时电动机轴上的转矩 $M _ { \\mathrm { N } }$ 按式（77）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { N } } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D } { 2 a i \\eta }\n$$\n\n……（77）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { N } }$ — 稳态起升额定起升载荷的转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 额定起升载荷，单位为牛顿（N）；$D$ -按最外层钢丝绳中心计算的卷筒卷绕直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$a$ 钢丝绳滑轮组的倍率；i 由电动机轴到卷筒轴的总传动比；n -起升物品时起升机构传动装置和滑轮组的总效率。\n\n###### 6．1．1．1．3．2 电动机产生转矩的最低要求\n\n为了加速起升额定载荷或起升试验载荷，以及为补偿电源电压和频率变化所导致的转矩损失，电动机轴上转速 $n { = } 0$ 时产生的转矩应满足式 $( 7 8 ) \\sim$ 式（80）的最低要求：\n\na） 对直接起动的笼型异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 6 \\ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n\n\n……（78）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { d } }$ —— 起动时（转速 $n { = } 0$ 时）电动机轴上具有的转矩；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ —— 同式（77）。\n\nb） 对绕线转子异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 9 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n……（79）\n\n式中符号同式（78）。\n\nc） 对采用变频控制的所有类型的电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 4 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n式中符号同式（78）。\n\n#### 6．1．1．2 电动机的校验\n\n##### 6．1．1．2．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机过载校验，是检验在设计要求的极限起动条件下，所选电动机的最大转矩或堵转转矩是否能满足机构起动的需要，按附录R的方法计算。\n\n电动机发热校验，是检验在满足设计要求的正常运转条件下，电动机不应出现过热，按附录S的方法计算。\n\n##### 6．1．1．2．2 电动机使用环境的功率修正\n\n若起重机安装使用地点海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ ，或起重机使用环境温度超过 $4 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，就应对电动机容量进行修正，见7．7．2．4。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('aff73839-c7f1-46e1-96ec-ea3ce9ea366c', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8.3框架柱的计算长度（Part 1）', '8.3框架柱的计算长度8.3.1等截面柱，在框架平面内的计算长度应等于该层柱的高度乘以计算长度系数 $\\mu$ 。框架应分为无支撑框架和有支撑框架。当采用二阶弹性分析方法计算内力且在每层柱顶附加考虑假想水平力 $H _ { \\mathfrak { n } i }$ 时，框架柱的计算长度系数可取1.0或其他认可的值。当采用一阶弹性分析方法计算内力时，框架柱的计算长度系数 $\\mu$ 应按下列规定确定：\n\n1无支撑框架：\n\n1）框架柱的计算长度系数 $\\mu$ 应按本标准附录E表E.0.2有侧移框架柱的计算长度系数确定，也可按下列简化公式计算：\n\n$$\n\\mu = \\sqrt { \\frac { 7 . 5 K _ { 1 } K _ { 2 } + 4 ( K _ { 1 } + K _ { 2 } ) + 1 . 5 2 } { 7 . 5 K _ { 1 } K _ { 2 } + K _ { 1 } + K _ { 2 } } }\n$$\n\n式中： $K _ { 1 }$ 、 $K _ { 2 }$ ——分别为相交于柱上端、柱下端的横梁线刚度之和与柱线刚度之和的比值， $K _ { 1 } , \\ K _ { 2 }$ 的修正应按本标准附录E表E.0.2注确定。\n\n2）设有摇摆柱时，摇摆柱自身的计算长度系数应取1.0,框架柱的计算长度系数应乘以放大系数 $\\eta , ~ \\eta$ 应按下式计算：\n\n$$\n\\eta = \\sqrt { 1 + \\frac { \\sum ( N _ { 1 } / h _ { 1 } ) } { \\sum ( N _ { \\mathrm { f } } / h _ { \\mathrm { f } } ) } }\n$$\n\n式中： $\\Sigma ( N _ { \\mathrm { f } } / h _ { \\mathrm { f } } )$ ——本层各框架柱轴心压力设计值与柱子高度比值之和；$\\Sigma ( N _ { 1 } / h _ { 1 } )$ -本层各摇摆柱轴心压力设计值与柱子高度比值之和。\n\n3）当有侧移框架同层各柱的 $N / I$ 不相同时，柱计算长度系数宜按式（8.3.1-3）计算；当框架附有摇摆柱时，框架柱的计算长度系数宜按式（8.3.1-5）确定；当根据式（8.3.1-3）或式（8.3.1-5）计算而得的 $\\mu _ { i }$ 小于1.0时，应取 $\\mu _ { i } = 1$ 。\n\n$$\n\\mu _ { i } = \\sqrt { \\frac { N _ { \\mathrm { E } i } } { N _ { i } } \\cdot \\frac { 1 . 2 } { K } \\Sigma \\frac { N _ { i } } { h _ { i } } }\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E } i } = \\pi ^ { 2 } E I _ { i } / h _ { i } ^ { 2 }\n$$\n\n$$\n\\mu _ { i } = \\sqrt { \\frac { N _ { \\mathrm { E } i } } { N _ { i } } \\bullet \\frac { 1 . 2 \\Sigma ( N _ { i } / h _ { i } ) + \\Sigma ( N _ { 1 j } / h _ { j } ) } { K } }\n$$\n\n式中： $N _ { i }$ 一 第 $i$ 根柱轴心压力设计值（N)；$N _ { \\mathrm { E } i }$ 第 $i$ 根柱的欧拉临界力（N)；$h _ { i }$ 第 $i$ 根柱高度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$K$ 框架层侧移刚度，即产生层间单位侧移所需的力$\\left( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } \\right)$ ；$N _ { 1 j }$ 第 $j$ 根摇摆柱轴心压力设计值（N);$h _ { j }$ 第 $j$ 根摇摆柱的高度（ $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n4）计算单层框架和多层框架底层的计算长度系数时， $K$ 值宜按柱脚的实际约束情况进行计算，也可按理想情况（铰接或刚接）确定 $K$ 值，并对算得的系数 $\\mu$ 进行修正。  \n5）当多层单跨框架的顶层采用轻型屋面，或多跨多层框架的顶层抽柱形成较大跨度时，顶层框架柱的计算长度系数应忽略屋面梁对柱子的转动约束。\n\n## 2有支撑框架：\n\n当支撑结构（支撑桁架、剪力墙等）满足式（8.3.1-6）要求时，为强支撑框架，框架柱的计算长度系数 $\\mu$ 可按本标准附录E表E.0.1无侧移框架柱的计算长度系数确定，也可按式(8.3.1-7）计算。\n\n$$\nS _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 4 . 4 \\Big [ \\Big ( 1 + \\frac { 1 0 0 } { f _ { \\mathrm { y } } } \\Big ) \\Sigma N _ { \\mathrm { b } i } - \\Sigma N _ { \\mathrm { 0 } i } \\Big ]\n$$\n\n$$\n\\mu = \\sqrt { \\frac { ( 1 + 0 . 4 1 K _ { 1 } ) ( 1 + 0 . 4 1 K _ { 2 } ) } { ( 1 + 0 . 8 2 K _ { 1 } ) ( 1 + 0 . 8 2 K _ { 2 } ) } }\n$$\n\n式中： $\\Sigma N _ { \\mathrm { b } i }$ 、£ $N _ { 0 i }$ ——分别为第 $i$ 层层间所有框架柱用无侧移框架和有侧移框架柱计算长度系数算得的轴压杆稳定承载力之和（N)；$S _ { \\mathbf { b } }$ ——支撑结构层侧移刚度，即施加于结构上的水平力');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b0038892-0a17-40e3-bafe-5fe9343f8157', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '18.2试验', '18.2试验## 18.2.1总则\n\n对于新制造的、新安装的、改造和大修的起重机械在初次使用之前及起重机械发生重大设备事故之后的再次使用应进行载荷起升能力试验。上述改造是指改变起重机械受力结构、机构或控制系统致使起重机械的性能参数与技术指标发生变更；大修是指需要通过拆卸或更新主要受力结构部件，亦包括对机构或控制系统进行整体修理，但大修后起重机械的性能参数与技术指标不应变更。起重机械的载荷起升能力试验包括静载试验、动载试验、稳定性试验（适用时）。试验前应先进行目测检查和空载试验。空载试验中各操纵与控制装置应操作灵活、可靠；各机构运动平稳、准确，不允许有爬行、振颤、冲击等异常现象；各限位装置、防护装置动作准确、可靠。\n\n目测检查与载荷起升能力试验的内容应按GB/T5905规定进行。试验应由有资格的人员进行。\n\n试验后，起重机械的超载防护装置应重新标定，并达到规定的要求。\n\n## 18.2.2试验记录\n\n应制定具有签字栏和日期栏的试验记录以供使用。记录的内容至少要有试验工况、程序、试验要求、有资格的检验人员和负责人员的签名。\n\n条文性质：强制性条文。\n\n制定依据：\n\n依据GB/T 5905-1986中的相关内容，规定了“试验”的有关要求。另外，“改造”和“大修”的\n\n概念依据质技监局锅发[2001]57号《特种设备注册登记与使用管理规则》第五条的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b00a070e-97d0-464d-8c01-655fb4eca1ef', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了溶解热法和直接法测定水泥水化热的试验方法。\n\n本方法适用于通用硅酸盐水泥、道路硅酸盐水泥及指定采用本方法的其他品种水泥。\n\n引用标准：\n\n《分析实验室用水规格和试验方法》（GB/T6682）\n\n《水泥胶砂强度检验方法（ISO 法）》（GB/T17671）\n\n《水泥标准稠度用水量、凝结时间、安定性检验方法》（GB/T1346)\n\n《行星式水泥胶砂搅拌机》 （JC/T681)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b012326a-0991-49f5-b65b-6de54d426d9c', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '3.5司机室（见标准3.5条）（Part 1）', '3.5司机室（见标准3.5条）## 3.5司机室  \n### 3.5.1起重机司机室应符合GB/T20303.1的规定。  \n### 3.5.2当臂架俯仰摆动或臂架及物品坠落会影响司机室安全时，司机室不应设置在起重臂架的正下方。### 3.5.3当存在坠落物砸碰司机室的危险时，司机室顶部应装设有效的防护。  \n### 3.5.4在室外或在没有暖气的室内操作的起重机（除气候条件较好外），宜采用封闭式司机室。在高温、蒸气、有尘、有毒或有害气体等环境下工作的起重机，应采用能提供清洁空气的密封性能良好的封闭司机室。在有暖气的室内工作的起重机司机室、或仅作辅助性质工作较少使用的起重机司机室，可以是敞开式的，开式司机室应设高度不小于1m的护栏。\n3.5.5除极端恶劣的气候条件外，在工作期间司机室内的工作温度宜保持在 $1 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 之间。长期在\n\n\n\n\n\n条文性质：强制性条文。\n\n制定依据：\n\n该部分内容主要依据GB/T20303.1《起重机司机室第1部分：总则》和GB/T3811-2008中9.3.1的有关规定，主要考虑几方面的内容：一是结构要求，包括强度足够（考虑司机及维修人员、维修载荷等)，空间足够（与工作制及是否站立有关）包括平面尺寸和高度；二是防火、防尖锐毛刺、防滑、防积水、照明及安全出入口；三是座椅要适合操纵且减少疲劳；四是控制元件保持适当间距；五是视野；六是信息，包括指示器报警灯的标识与颜色；七是噪声，司机室应有降噪、噪声规定；八是振动要求；九是取暖器和空调，根据协议规定。\n\n本部分对司机室的安全要求共作出10条规定，这些规定除3.5.7对玻璃窗补充了“采用钢化玻璃或相当的材料”外，其余与GB/T3811-2008中的9.3.1完全一致。补充的目的是为了安全，普通玻璃易碎，对人员易造成伤害。\n\n### 主要变化：\n\n1．开式司机室的护栏高度由不小于 $1 0 5 0 \\mathrm { m m }$ 修改为不小于 $1 0 0 0 \\mathrm { m m }$ 。2．保留了原标准中“在高温、有尘、有毒的环境下工作的起重机应设封闭司机室”和“司机室外面有走台时，门向外开”的要求。3.其他技术要求为重新制定内容。事故案例：电动单梁起重机操纵室摇晃\n\n## 一、故障概况\n\n1.故障发生时间：2004年9月  \n2.故障发生单位：某机床厂  \n3.起重设备类型：LD型电动单梁起重机  \n4.作业特点：吊运铸件毛坏  \n5.故障类型：操纵室摇晃  \n6.故障危害程度：影响司机正常操作和身心健康\n\n## 二、故障过程简介\n\n2004年9月，某机床厂铸件毛坏库，架设了一台LD型电动单梁起重机，起重量 $\\scriptstyle \\mathrm { G } = 5 \\mathrm { t }$ ，跨度 $\\mathrm { s } { = } 2 2 . 5 \\mathrm { m }$ ，起重机运行速度 $\\mathrm { v _ { k } } { = } 7 5 \\mathrm { m / m i n }$ ，悬挂的电动葫芦为CD型电动葫芦，起重机为操纵室操纵。\n\n该毛坯库利用这台电动单梁起重机与相邻跨一台起重量 $\\scriptstyle \\mathrm { G } = 2 0 t$ 的通用桥式起重机（成品库用），同时服务于机床厂贮存作业。为了节省平台，这两台起重机使用同一平台，供司机从各自梯子步入司机室，\n\n按标准要求司机室距轨道尺寸为 $1 1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n从该台单梁起重机安装架设后，司机一直反映该操纵室晃动十分厉害。\n\n## 三、故障原因\n\n1.由于电动单梁起重机主梁刚性差，操纵室易晃动，为此图纸设计都将操纵室距离支承轨道越近越好，一般距离为 $1 1 0 \\mathrm { m m }$ 左右。而该库房为了省一个平台，将操纵室架设到主梁上，距支承轨道距离为 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ，造成操纵室晃动加剧。\n\n2.制造厂未能对用户介绍清楚电动单梁起重机的局限性，与用户沟通不足。\n\n3.由于距离远，操纵室只能与主梁固定连接，不能与端梁连接固定，也增大了操纵室的晃动。\n\n4.主梁因跨度（ $\\mathrm { s } { = } 2 2 . 5 \\mathrm { m }$ )大，刚性相对不好。\n\n## 四、故障预防措施\n\n1.对于大跨度的单梁起重机采用操纵室时，订货时制造厂要加强与用户沟通。当用户提出要求提供非标产品时，制造厂必须认真对待非标要求的指标，不能按标准产品提供。\n\n2.为减小操纵室晃动，加大主梁刚性是有力的措施。\n\n3．加强操纵室与桥架连接的牢固性也是重要措施之一。\n\n4．为防止或减小操纵室晃动还有以下措施，电动葫芦和起重机运行机构采用变频调整技术，以增加起重机动作的平稳性，在操作室与桥架连接之间增加一缓冲装置为更佳。\n\n## 5.电动单梁起重机适宜地面操纵，尽量不采用操纵室操纵。\n\n### 3.6通道与平台（见标准3.6条）\n\n## 3.6通道与平台\n\n### 3.6.1起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\mathrm { m }$ 的，都应通过斜梯（或楼梯）、平台、通道或直梯到达，梯级的两边应装设护栏。不论起重机在什么位置，通道、斜梯（或楼梯）、平台都应有安全入口。如臂架可放到地面或人员可到达的部位进行全面直接检查，或者设有其他构造能进行直观检查时，则臂架上也可以不设置通道。\n\n### 3.6.2起重机处在正常工作状态下的任何位置时，人员应能方便安全地进出司机室。\n\n如果起重机在任何位置，人员不能直接从地面进入司机室，且司机室地板离地面的高度不超过 $5 \\mathrm { m }$ ,司机室内配备有合适的紧急逃逸装置（例如绳梯）时，则司机室进出口');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b0140db8-1698-4c5a-adc5-c0720013dc76', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18 钢混组合结构（Part 4）', '料进行支垫。\n\n4 对未达到养护时限的混凝土桥面板，应在存放时采用覆盖洒水保湿的方式继续养护。\n\n5 预制混凝土桥面板的存放时间按混凝土龄期计宜不少于6个月。\n\n#### 条文说明：\n\n2 由于预制混凝土桥面板的面积较大，而厚度相对较小，从预制台座上起吊时，如果采取的措施不当，很容易导致其受力不均，采用四点吊能使桥面板比较均匀地受力，避免对其造成损伤。\n\n3 预制混凝土桥面板在存放时，需要注意台座地基的承载能力是否足够，是否会产生不均匀沉降。分层叠放的数量过多时，如果地基的承载能力不足而产生不均匀沉降，将会对混凝土桥面板造成损伤，使其开裂。\n\n5 要求“预制混凝土桥面板的存放时间按混凝土龄期计宜不少于 6 个月”，其目的是减小混凝土的收缩和徐变对结构受力的影响，以降低混凝土的开裂风险。研究和经验均表明存放期的增加对混凝土徐变效应的减小起着很大的影响作用，因为混凝土的徐变特性与其加载龄期有密切关系，加载龄期的延长能较显著地减小徐变。后期结构中如果存在较大的桥面板徐变变形，会导致桥面板分担的体系应力减小，混凝土的应力向钢梁上转移；由于徐变对桥面板应力的松弛效应，使得桥面板体系中预存的压应力水平下降，从而降低桥面板抵抗荷载拉应力的能力，同时也就降低了混凝土桥面板的抗裂性能。\n\n### 18.3.7 预制混凝土桥面板的运输宜采用平板车或其他适合的车辆，车辆的长度和宽度应满足设置桥面板支点的要求。桥面板分层叠放在运输车上进行运输时，应符合存放时的叠放规定，叠放运输的层数宜不超过3层，并应对其采取固定措施。\n\n#### 条文说明：\n\n预制混凝土桥面板的运输是桥面板预制安装施工中的一个重要环节，而装载的方式是否会对桥面板在运输过程中造成损伤，亦是需要考虑的问题，故规定如条文。\n\n### 18.3.8 预制混凝土桥面板的安装施工应符合下列规定：\n\n1预制混凝土桥面板的安装施工应遵循先预制、先安装的原则，且宜采用对号入座的方式进行预制和安装。\n\n2 预制混凝土桥面板的安装方法宜结合钢梁的安装综合考虑，安装的顺序及加载程序应符合设计和施工控制的规定。\n\n3 安装前，应将钢梁与桥面板的结合面及剪力连接装置表面清理干净，并应在钢梁上按设计要求粘贴橡胶带，橡胶带的粘贴应保证能达到密贴、顺直的要求；应在钢梁上准确放样，且宜在现场核对相邻桥面板钢筋、剪力钉、连接件等的相对位置。\n4 安装时应采用四点起吊并配置相应的吊具。起吊安装时，应保证各吊点的受力均衡，并应防止对桥面板产生碰撞或其他损伤。\n\n5 桥面板安装就位过程中，应使各桥面板中的预应力管道对准、顺直，与相邻桥面板预应力管道的错位偏差宜不超过 $2 \\mathrm { m m }$ 。当安装桥面板的钢筋与相邻桥面板的钢筋、剪力钉或连接件等有位置上的冲突时，应采取适当的措施进行调整，且该调整应以弯折钢筋改变其位置为主，不得因桥面板就位困难而随意切断钢筋或破坏剪力连接装置。\n\n6 桥面板安装就位后，应及时检查其在钢梁上的支承状况，当有翘曲、脱空、偏位等情况时，应吊起重新安装。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b0187a97-8113-4503-abcb-c49be177661f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 规定“上游管节的端头应置于下游管节的内侧”，其目的是防止管内流水渗入接缝而将地基土淘空，导致全管涵破坏。\n\n5 埋设于一般土质地基上的波纹钢管，在受力并经过一段时间后，经常会产生一定的下沉，而且是管道中部大于两端，所以铺设于路堤下的波纹钢管管身需要设置预拱度。预拱度通常为管长的 $0 . 6 \\% \\sim 1 . 0 \\%$ ，最大不超过 $2 . 0 \\%$ ，以保证管道中部不会出现凹陷或逆坡为准。\n\n24.7.8 波纹钢涵洞安装后的填土施工应符合下列规定：\n\n1 填土的材料宜采用砾类土、砂类土，或砾、卵石与细粒土的混合料；当细粒土的成分为黏性土或粉土时，所掺入的石料体积应占总体积的2/3 以上。\n\n2 在距波纹钢管节或块件 $0 . 3 \\mathrm { m }$ 范围内的填土中，不得含有尺寸超过 $8 0 \\mathrm { m m }$ 的石块、混凝土块、冻土块、高塑性黏土块或其他有害腐蚀材料。\n\n3 涵洞两侧的填土应对称、均衡地进行，水平分层的压实厚度宜为 $1 5 0 \\sim$ $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4 在对涵洞两侧的回填土进行压实时，距波纹钢管节或块件外边缘 2m 范围内，宜采用小型压实机械或夯实机具进行作业，重型压实机械或其他重型机械均不得进入该范围；管节下方楔形部位的回填可采用砂砾料，并可采用“水密法”使其振荡密实。\n\n5 管涵顶部填土前，对直径 $1 . 2 5 \\mathrm { m }$ 及以上的波纹钢管节，宜在管内设置一排竖向临时支撑；对直径大于 $2 . 0 \\mathrm { m }$ 的波纹钢管节，宜在管内设置竖向和横向十字临时支撑，防止其在填土和压实施工过程中产生变形。管内的临时支撑应在填土不再下沉后方可拆除。\n\n6 对涵洞两侧的填土进行压实施工时，压实或夯实机械的作业方向应平行于涵洞的长度方向；对涵洞顶部的填土进行压实施工时，压实或夯实机械的作业方向应与涵洞的长度方向相垂直。\n\n7 波纹钢涵洞顶部填土的最小厚度应在符合表 24.7.8 的规定后，方可允许车辆或筑路机械通行。\n\n表 24.7.8 波纹钢涵洞顶部最小填土厚度（ $\\mathbf { m m }$ ）  \n\n\n\n\n\n注：1.表中数值未考虑动荷载的效应。\n\n2.直径或跨径的数值不连续时，其最小填土厚度的数值可内插求得。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b02548fa-e827-4cd3-80bf-fed8d28fd4c2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.7.3 混凝土的施工应符合下列规定', '19.7.3 混凝土的施工应符合下列规定：1 混凝土应采用泵送顶升压注施工，混凝土输送泵的性能应能满足顶升压注施工的需要；混凝土应具有低含气量、大流动性、收缩补偿、延后初凝和早强等性能，其配合比应经试验确定。\n\n2 压注前应先对管内进行清洗、润湿管壁并泵入适量水泥浆，然后再正式压注混凝土。\n\n3 混凝土应由拱脚至拱顶对称、均衡地压注，有腹箱的断面应先管后腹，除拱顶外不宜在拱肋内的其他部位设置横隔板。压注应连续进行，不得中断，直至拱顶端的溢流管排出正常混凝土时方可停止，溢流管的高度应为 $1 . 5 { \\sim } 2 . 0 \\mathrm { m }$ 。压注时尚应考虑上、下游拱肋的对称性和均衡性，并应将施工时间控制在混凝土初凝时间内。混凝土压注完成后应及时关闭设于压注口的倒流截止阀。\n\n4 缀板间的混凝土不宜采用压注施工。\n\n5 对大跨径钢管混凝土拱桥，宜采用多级泵送工艺，且对其混凝土的配合比和泵送工艺，应在试验室试验的基础上，根据需要进行模拟压注试验。\n\n6 管壁与混凝土应结合紧密，管内的混凝土应密实，其质量检验可按现行《超声波检测混凝土缺陷技术规程》（CECS21）的规定执行。\n\n## 条文说明：\n\n4 缀板间的混凝土采用压注施工时，往往会因泵压过大而发生事故，所以一般不采用压注施工。\n\n5 大跨径钢管混凝土拱桥采用一级泵送混凝土时，容易因泵压过大发生事故，因此通常采用多级泵送工艺。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b02b79ef-a116-42e2-94fb-92b89ec59414', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订增加了“宜通过地质补勘在成槽前与设计单位事先确定槽段终孔高程”\n\n的规定。\n\n### 12.3.7 槽孔的清底工作应在吊放接头装置之前进行。清底工序应包括清除槽底沉淀的泥渣和置换槽中的泥浆。清底应符合下列规定：\n\n1 清底之前应检测槽段的平面位置、横截面和竖面；当槽壁的竖向倾斜、弯曲和宽度超出允许偏差时，应进行修槽工作，使其符合要求。修槽后的槽段接头处应进行清理。\n\n2 清底的方法宜根据槽孔的形状、尺寸、施工环境条件及设备条件等确定，施工可参照本规范第9章的相关规定执行。\n\n3 清理槽底和置换泥浆工作结束 1h 后，应进行检验，槽底以上 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 处的泥浆相对密度应不大于1.15，槽底沉淀物厚度应符合设计要求。\n\n### 12.3.8 接头的结构形式应符合设计要求，施工应符合下列规定：\n\n1 对管式接头，当初期的单元槽段开挖完成并清底后，应将钢制接头管竖直吊放入槽内，紧靠单元槽段两端。接头管可分节在管内用销子连接固定；管外应平顺无凸出物，管外径宜比墙厚小 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。灌注水下混凝土时，应经常转动及小量提升接头管，待混凝土初凝后将接头管拔出，拔管时不得损坏接头处的混凝土。\n\n2 对箱式和隔板式接头，在其吊放的钢筋骨架一端应带堵头钢板，堵头钢板向外伸出的水平钢筋应插入接头箱与槽壁之间的空隙处。灌注水下混凝土时，应使混凝土不流入接头箱管内；混凝土初凝后，应逐步吊出接头箱管，且先灌节段骨架的外伸钢筋应伸入邻段混凝土内。\n\n3 当地下连续墙设计与梁、承台或墩柱连接时，结构接头的施工应在连接处按设计要求埋设连接钢筋，预埋的连接钢筋应与后浇的梁、承台或墩柱上的主钢筋可靠连接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b034a85c-e4cf-49cc-9b12-0029acbc5d40', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '2.间接原因', '2.间接原因排水沟两侧没有采取加固措施，没有增设护板增加地基的承载能力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b0452ebe-0fcd-4644-b1aa-b48a1f2f15bc', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：“特大型”是指规模远超出一般桥涵工程，“特殊地区”一般指高原、高寒、冻土、沙漠等地区。对条文中所指的特大型、特殊结构或特殊地区的桥涵工程，其施工的某些特殊要求可能不被本规范的条文所包含，因此遇到这种情况时需要在本规范的基础上制定更详细的专用技术标准或专用技术条款指导施工。\n\n1.0.4公路桥涵工程施工应符合设计文件的规定，并应满足安全、耐久、环保和节能减排的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b050ce30-e799-416a-9d24-a04e8a2133e2', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '3 术语和定义', '3 术语和定义下列术语和定义适用于本文件。下列术语和定义适用于本文件。\n\n## 3.1 施工现场安全防护 safety protection at construction site\n\n为将施工现场危险、有害因素控制在安全范围内或减少、消除和预防事故危害所采取的技术、管理为将施工现场危险、有害因素控制在安全范围内或减少、消除和预防事故危害所采取的技术、管理措施和配置的临时设施、设备、器具等。措施和配置的临时设施、设备、器具等。\n\n## 3.2 防护栏杆 protection rail\n\n沿平台、通道、孔口及其他敞开边缘垂直安装,以阻挡人员和物料坠落,且能够承受一定冲击荷载的沿平台、通道、孔口及其他敞开边缘垂直安装，以阻挡人员和物料坠落，且能够承受一定冲击荷载的临时设施。临时设施。\n\n## 3.3 围栏 fence\n\n沿危险场所、设施、设备等周边设置,以阻挡人员接近的临时设施。沿危险场所、设施、设备等周边设置，以阻挡人员接近的临时设施。\n\n## 3.4 防护棚 protection shed\n\n为保障人员、车辆和设备安全而设置的具备防物体打击、防晒、防雨等功能的临时设施。为保障人员、车辆和设备安全而设置的具备防物体打击、防晒、防雨等功能的临时设施。\n\n## 3.5 安全通道 safety runway\n\n为人员、车辆安全往返作业区域而设置的专用通道。为人员、车辆安全往返作业区域而设置的专用通道。\n\n## 3.6 人行塔梯 pedestrian tower ladder\n\n为人员上下通行而设置的模块化组装的塔形梯道。为人员上下通行而设置的模块化组装的塔形梯道。\n\n## 3.7 作业平台 work platform\n\n高处作业或水上作业中,能够承载作业人员、设备、工具和临时物料的平台,主要有悬挑式、落地式高处作业或水上作业中，能够承载作业人员、设备、工具和临时物料的平台，主要有悬挑式、落地式和移动式。和移动式。\n\n## 3.8 独立式防船撞墩 independent anti-collision pier\n\n在栈桥或水中作业平台附近水域,独立于主体工程而设置的由多根桩、柱连成整体的防船或漂浮物在栈桥或水中作业平台附近水域，独立于主体工程而设置的由多根桩、柱连成整体的防船或漂浮物碰撞的设施。碰撞的设施。\n\n## 3.9 有限空间 confined spaces\n\n封闭或部分封闭、进出口受限但人员可以进入,未被设计为固定工作场所,通风不良,易造成有毒有封闭或部分封闭、进出口受限但人员可以进入，未被设计为固定工作场所，通风不良，易造成有毒有害、易燃易爆物质积聚或氧气含量不足的空间。害、易燃易爆物质积聚或氧气含量不足的空间。\n\n注:公路工程施工中有限空间作业主要有人工挖孔作业,隧道开挖作业,钢箱梁内的电气焊作业和涂装作业,设备、注：公路工程施工中有限空间作业主要有人工挖孔作业，隧道开挖作业，钢箱梁内的电气焊作业和涂装作业，设备、井下和管道内的清淤 检修作业等井下和管道内的清淤、检修作业等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b05b4530-cce0-4c58-b6a6-9b98612a1b1f', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '2.0.20特殊环境 special environment', '2.0.20特殊环境 special environment本规范中将高原，易燃、易爆，腐蚀性和潮湿环境列为特殊环境。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b07f2051-1d57-4c2a-915f-f197c3d9b12b', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明6 施工监控实施方案内容包括制造和安装阶段，通常在制造前完成编制，从制造阶段开始直到安装完成和交工验收，均需要按照监控方案进行施工。\n\n12.4.3悬臂拼装施工的设备应根据桥梁跨径、结构形式、工期要求和现场条件等因素进行选择，其数量和性能应满足施工的需要，并应符合下列规定：\n\n1起重设备的能力应满足构件吊装的要求，所有吊装工况均应通过安全性验算。配套所用的卷扬机、滑轮组、钢丝绳等机具和材料应采用状况良好的合格产品。\n\n2桥面吊机应符合下列要求：\n\n1）桥面吊机应具有足够的强度、刚度和稳定性，且应满足构件吊装的高度及回转半径等要求。\n\n2）安装桥面吊机时应进行平面布置设计和受力验算，锚固系统应安全可靠。\n\n3）桥面吊机在工作和行走时，其抗倾覆安全系数应大于1.5。\n\n4）悬臂拼装钢拱肋所用的桥面吊机除应具有足够的安全性外，其行走系统应适应拱圈外形和顶面坡度的变化。\n\n3缆索吊装系统应符合下列要求：\n\n1）缆索吊装系统在工作状态和非工作状态时均应有足够的稳定性。\n\n2）正常工作状态下，缆机的主副车自重、配重载荷和水平轮支承力所产生的稳定力矩，应大于小车、吊钩、主索、工作载荷等引起的主索张力和风载荷产生的倾覆力矩；非工作状态下，缆机的主副车自重、小车、吊钩和主索等引起的主索张力所产生的稳定力矩，应大于配重载荷和风荷载产生的倾覆力矩。\n\n3）主缆宜采用钢丝绳，安全系数应不小于3；牵引绳的安全系数应不小于3；起吊绳的安全系数应不小于5；钢丝绳扣索的安全系数应不小于3，钢绞线扣索的安全系数应大于2；地锚安全系数应大于1.5；抗风缆绳安全系数应不小于2。\n\n4）缆索吊装系统应设置电气保护、安全保护装置；牵引绳和起重绳严禁采用插接、打结等方法接长使用。\n\n4龙门吊机应符合本规范第12.3.3条的规定。\n\n5龙门吊机、桥面吊机和缆索吊装系统在使用前均应进行全面安全技术检查，并应进行 1.25 倍设计荷载的静荷和1.1倍设计荷载的动荷的起吊试验，试验应按先空载后重载、先静载后动载、逐级加载试吊的原则进行，起吊试验经验收合格后方可使用。\n\n6龙门吊机、桥面吊机和缆索吊装系统在使用过程中应设专人进行检查、检修和保养，发现异常时应停止使用，查明原因并及时处理，保证安装施工作业的安全。\n\n7采用起重船进行悬臂拼装施工时，起重船应符合本规范第12.7节的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b09215c0-ded8-4821-b4f6-c031087f5f93', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 对孔壁的支护方式，一般多采用钢筋混凝土或混凝土护圈，钢护筒亦可采用。不论采用何种方式，均需要通过计算确定其护壁的厚度。为保证操作人员的安全，均需要设置孔壁支护。\n\n2 规定“孔口处应设置高出地面不小于 $3 0 0 \\mathsf { m m }$ 的护圈”，是为了防止施工时物体掉入孔内，危及操作人员的安全。\n\n4 冒险作业可能会带来严重后果，故需要严格禁止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b0983bc9-205b-4114-a1cc-62505fa44928', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：施工是具体体现设计思想和设计意图的一个过程，符合设计文件的规定是公路桥涵工程施工的基本准则。\n\n“安全”的要求在此有两方面的含义：一是在施工期间需要保证结构的安全和作业安全；二是桥涵工程交付运营后，正常使用状态下结构本身能在规定的寿命期内安全使用。\n\n“耐久”是指桥涵工程结构需要满足设计规定的使用年限。\n\n“环保”是指公路桥涵工程施工时，需要符合环境保护法等法律法规的要求。\n\n“节能减排”是指节约能源和减少环境有害物排放，原规范仅提及“节能”，但“减排”亦不可或缺，故本次修订将其表述修改为“节能减排”。\n\n1.0.5公路桥涵工程施工应遵守国家建设工程质量方面的法律法规，建立健全质量\n\n保证体系，明确质量责任，加强质量管理，保证工程质量。\n\n1.0.6公路桥涵工程施工应遵守国家安全生产的有关法律法规，建立健全安全生产管理体系，明确安全责任，严格执行安全操作规程，保障施工人员的职业健康，保证施工安全。\n\n1.0.7 公路桥涵工程施工应遵守国家环境保护的有关法律法规，节约用地，少占农田，减少污染，保护环境。\n\n1.0.8 公路桥涵工程施工宜推行标准化、工厂化、装配化和信息化施工，并应积极推广使用可靠的新技术、新工艺、新材料、新设备。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b09b271c-320b-4fa7-ac87-939c6c09adee', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．2 塔式起重机分级举例', '犃．2 塔式起重机分级举例按照起重机的类别和使用情况，塔式起重机整机分级举例见表 A．2。\n\n表 犃．2 塔式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b09d0d78-5416-4d8d-a910-c1ff7d06fcde', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17 钢结构抗震性能化设计（Part 2）', '，塑性耗能区宜为耗能梁段、框架梁端。\n\n完好指承载力设计值满足弹性计算内力设计值的要求，基本完好指承载力设计值满足刚度适当折减后的内力设计值要求或承载力标准值满足要求，轻微变形指层间侧移约 $1 / 2 0 0$ 时塑性耗能区的变形，显著变形指层间侧移为 $1 / 5 0 { \\sim } 1 / 4 0$ 时塑性耗能区的变形。“多遇地震不坏”，即允许耗能构件的损坏处于日常维修范围内，此时可采用耗能构件刚度适当折减的计算模型进行弹性分析并满足承载力设计值的要求，故称之为“基本完好”。\n\n17.1.4为引导合理设计，避免不必要的抗震构造，本条对标准设防类的建筑根据设防烈度和结构高度提出了构件塑性耗能区不同的抗震性能要求范围，由于地震的复杂性，表17.1.4-1仅作为参考，不需严格执行。抗震设计仅是利用有限的财力，使地震造成的损失控制在合理的范围内，设计者应根据国家制定的安全度标准，权衡承载力和延性，采用合理的承载性能等级。\n\n需要特别指出的是本条第1款，结构满足多遇地震下承载力要求，并不是要求结构所有构件满足小震承载力设计要求，比如偏心支撑的耗能梁段在多遇地震作用下即可进入塑性状态，另外，进行小震计算时，仅塑性耗能区屈服的结构可考虑刚度折减。实际上按照本章通过能力设计后，满足设防地震作用下考虑性能系数的承载力要求后，在多遇地震作用下，除塑性耗能区外，通常其余构件与节点可处于弹性状态并满足设计承载力要求。因此侧移限值要求和现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011一致即能保证当遭受低于本地区抗震设防烈度的多遇地震影响时，主体结构不受损坏或不需修理可继续使用。\n\n钢结构的性能化抗震设计可通过以下四个方面实现：\n\n1根据结构要求的不同，选用不同的性能系数，见表17.2.2-1。一般来说，由于地震作用的不确定性，对于结构来说，延性比承载力更为重要，因此，对于多高层民用钢结构，首先必须保证必要的延性，一般应采用高延性一低承载力的设计思路；而对于工业建筑，为降低造价，宜采用低延性-高承载力的设计思路。\n\n2按高延性-低承载力思路进行的设计，采用下列措施进行\n\n延性开展机构的控制：\n\n1）采用能力设计法，进行塑性开展机构的控制；  \n2）引入非塑性耗能区内力调整系数，引导构件相对强弱符合延性开展的要求；  \n3）引入相邻构件材料相对强弱系数，确保延性开展机构的实现。\n\n3根据不同的性能要求，采用不同的抗震构造。\n\n4通过对承载力和延性间权衡，使得结构在相同的安全度下，更具经济性。\n\n为避免结构在罕遇地震下倒塌，除单层钢结构外，当结构延性较差时，宜提高侧移要求，即层间位移角限值要求适当加严。\n\n本条表17.1.4-2为实现高延性-低承载力、低延性-高承载力设计思路的具体规定。不同结构对不同楼层的延性需求均不相同，在大多数情况下，结构底层是所有楼层延性需求最高的部分，为简化设计，整个结构可采用相同的结构构件延性等级来保证满足延性需求，当不同楼层的实际性能系数明显不同时，各楼层也可采用不同的结构构件延性等级。\n\n当按本标准进行性能化设计，采用低延性-高承载力设计思路时，无须进行机构控制验算，本标准第17.2.4条 $\\sim$ 第17.2.12条为机构控制验算的具体规定，但当性能系数小于1时，支撑系统构件尚应考虑压杆屈曲和卸载的影响。\n\n17.1.5本条为性能化设计的基本原则，本标准第 17.2节及第17.3节为这些原则的具体化，塑性耗能区性能系数取值最低，关键构件和节点取值较高，关键构件和节点可按下列原则确定：\n\n1通过增加其承载力保证结构预定传力途径的构件和节点；   \n2关键传力部位；   \n3 薄弱部位。\n\n柱脚、多高层钢结构中低于1/3总高度的框架柱、伸臂结构竖向桁架的立柱、水平伸臂与竖向桁架交汇区杆件、直接传递转换构件内力的抗震构件等都应按关键构件处理。关键构件和节点\n\n的性能系数不宜小于0.55。\n\n采用低延性-高承载力设计思路时，本条要求可适当放宽。\n\n17.1.6本条是对有抗震设防要求的钢结构的材料要求。\n\n1良好的可焊性和合格的冲击韧性是抗震结构的基本要求，本款规定了弹性区钢材在不同的工作温度下相应的质量等级要求，基本与需验算疲劳的非焊接结构的性能相当；弹性区在强烈地震作用下仍处于弹性设计阶段，因此可适当降低对材料屈强比要求，一般来说，屈强比不应高于0.9，但此时应采取可靠措施保证其处于弹性状态。\n\n2本款要求与现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011及《构筑物抗震设计规范》GB50191类似，但增加了对结构屈服强度上限的规定。\n\n根据材料调研结果显示，我国钢材平均屈服强度是名义屈服强度的1.2倍，离散性很大，尤其是Q235钢，由于实际工程中经常发生高钢号钢材由于各种原因降级使用的情况，因此，为了避免塑性铰发生在非预期部位，补充规定了塑性耗能区钢材应满足屈服强度实测值不高于上一级钢材屈服强度的条件。值得特别注意的是本标准规定的材料要求，是对加工后的构件的要求，我国目前很多型材的材质报告，给出的是型材加工前的钢材特性。设计人员应避免选择在加工过程中已损失部分塑性的钢材作为塑性耗能区的钢材。当超强系数按 $\\eta _ { \\mathrm { y } } = f _ { \\mathrm { y , a c t } } / f _ { \\mathrm { y } }$ 计算确定时，塑性耗能区钢材可不满足屈服强度实测值不高于上一级钢材屈服强度的条件。 $f _ { \\mathrm { y , a c t } }$ 为塑性耗能区钢材屈服强度实测值； $f _ { \\mathbf { y } }$ 为塑性耗能区钢材设计用屈服强度。\n\n3按照钢结构房屋连接焊缝的重要性，并参照AISC341-05规范，首次提出了关键性焊缝的概念，4条关键性焊缝分别为：\n\n1）框架结构的梁翼缘与柱的连接焊缝；  \n2）框架结构的抗剪连接板与柱的连接焊缝；  \n3）框架结构的梁腹板与柱的连接焊缝；  \n4）节点域及其上下各 $6 0');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b0a59d88-b094-497b-b7f4-2ab5343b6c31', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '10木工机械', '10木工机械## 10.1一般规定\n\n10.1.1本条对操作人员的穿着和佩戴进行了规定，防止操作人员因穿着不当，在操作中被机械的传动部位缠绕或误碰触机械开关而引发生产安全事故。\n\n10.1.2本条规定木工机械不准使用倒顺双向开关，是为了防止作业过程中，工人身体或搬运物体时误碰触倒顺开关引发起生产安全事故。\n\n10.1.3本条规定是引用国家标准《机械加工设备一般安全要求》GB12266－90中的规定。\n\n10.1.14多功能机械在施工现场使用时，在一项工作中只允许使用一种功能，是为了避免多动作引起的生产安全事故。\n\n10.1.16本条规定是从职业健康安全方面考虑，保护操作人员和周围人员的身心健康。国家标准《木工机床安全平压两用刨床》GB18956－2003中规定木工机械排放的最大噪声限值为90dB。\n\n## 10.2带锯机\n\n10.2.1锯条的裂纹长度超过 $1 0 \\mathrm { m m }$ 时，在锯木的过程中锯条容易断裂导致生产安全事故的发生。\n\n## 10.3圆盘锯\n\n10.3.1该条规定是针对施工现场因移动设备或加工大模板，操作工人为了方便，经常不使用防护罩的现象，而制定的强制性标准。\n\n10.3.3该条规定是依据国家标准《木工刀具安全铣刀、圆锯\n\n片》GB18955－2003中对圆锯片锯身有裂纹的圆锯片应剔除，不允许修理。\n\n10.3.7该条规定是考虑到加工旧方木和旧模板，如果旧方木和模板上有未清除的钉子时，锯木容易引起钉子、木屑等硬物飞溅造成人员伤害。\n\n## 10.5压刨床(单面和多面）\n\n10.5.6压刨必须要装有止逆器，这是为了避免刨床的工作台与刀轴或进给辊接触。\n\n## 10.8开榫机\n\n10.8.1该条规定中试运转的时间是指在施工现场经过验收后日常投入使用前所作的试运转，时间是参考《建筑机械技术试验规程》JGJ34-86规定中对“电动机进行技术试验时空载试运转的时间为 $3 0 \\mathrm { { m i n } ^ { \\prime \\prime } }$ 而规定的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b0a7ec86-88c0-4bee-8a19-98b39d0941a4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 18）', 'pan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7.机构失效引起的载荷,见4.2.3.6</td><td rowspan=2 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>17</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8.起重机基础外部激励引起的载荷，见4.2.3.7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>18</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>9．安装、拆卸和运输时引起的载荷，见4.2.3.8</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1>19</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=5>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b0aca54b-5db9-48c2-8f65-fd5e021daf10', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '11 空间结构安装工程（Part 1）', '11 空间结构安装工程## 11.1 一般规定\n\n### 11.1.1钢管网架、网壳、索膜类空间结构，以及以钢管(圆管或方矩管)为主要受力杆件(或物件)的结构安装工程，应按本章进行质量验收。\n\n### 11.1.2钢网架、网壳结构及钢管桁架结构的安装工程可按变形缝、空间刚性单元等划分成一个或若干个检验批，或者按照楼层或施工段等划分为一个或若干个检验批。\n\n### 11.1.3预应力索杆和膜结构制作安装工程的检验批，可结合与其相配套的钢结构制作、安装分项工程检验批划分为一个或若干个检验批。\n\n### 11.1.4预应力索杆安装应有专项施工方案和相应的监测措施，并应经设计和监理认可。\n\n### 11.1.5空间结构的安装检验应在原材料及成品进场验收、构件制作、焊接连接和紧固件连接等分项工程验收合格的基础上进行验收。\n\n## 11.2 支座和地脚螺栓 (锚栓)安装\n\n### I主控项目\n\n#### 11.2.1钢网架、网壳结构及支座定位轴线和标高的允许偏差应符合表11.2．1的规定，支座锚栓的规格及紧固应满足设计要求。\n\n检查数量：按支座数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3处。\n\n检验方法：用经纬仪和钢尺实测。\n\n表11.2.1定位轴线、基础上支座的定位轴线和标高的允许偏差(mm)  \n\n\n\n\n\n#### 11.2.2支座支承垫块的种类、规格、摆放位置和朝向，应满足设计要求并符合国家现行标准的规定。橡胶垫块与刚性垫块之间或不同类型刚性垫块之间不得互换使用。\n\n检查数量：按支座数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于4处。\n\n检验方法：观察和用钢尺实测。\n\n### =一般项目\n\n#### 11.2.3支承面顶板的位置、顶面标高、顶面水平度以及支座锚栓位置的允许偏差应符合表11.2.3的规定。支座锚栓的紧固应满足设计要求。\n\n表11.2.3支承面顶板、支座锚栓位置的允许偏差 $\\bf ( m m )$   \n\n\n\n\n\n注：1为顶板长度。\n\n检查数量：按支座数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于4处。\n\n检验方法：用经纬仪、水准仪、水平尺和钢尺实测。\n\n#### 11.2.4²地脚螺栓(锚栓)尺寸的偏差应符合本标准第10.2.6条的规定。支座锚栓螺纹应受到保护。\n\n检查数量：按基础数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3处。\n\n检验方法：用钢尺现场实测。\n\n## 11.3 钢网架、网壳结构安装\n\n### I 主控项目\n\n#### 11.3.1钢网架、网壳结构总拼完成后及屋面工程完成后应分别测量其挠度值，且所测的挠度值不应超过相应荷载条件下挠度计算值的1．15倍。\n\n检查数量：跨度 $2 4 \\mathrm { m }$ 及以下钢网架、网壳结构，测量下弦中央一点；跨度 $2 4 \\mathrm { { m } }$ 以上钢网架、网壳结构，测量下弦中央一点及各向下弦跨度的四等分点。\n\n检验方法：用钢尺、水准仪或全站仪实测。\n\n### =一般项目\n\n#### 11.3.2螺栓球节点网架、网壳总拼完成后，高强度螺栓与球节点应紧固连接，连接处不应出现有间隙、松动等未拧紧现象。\n\n检查数量：按节点数抽查 $5 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：用普通扳手、塞尺及观察检查。\n\n#### 11.3.3 小拼单元的允许偏差应符合表11.3.3的规定。\n\n检查数量：按单元数抽查 $5 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：用钢尺和辅助量具实测。\n\n表11.3.3小拼单元的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n注：D为节点直径，d为杆件直径，b为杆件截面边长，l为杆件长度，1为网格尺寸，h 为锥体(桁架)高度，A 为网格对角线尺寸。\n\n#### 11.3.4分条或分块单元拼装长度的允许偏差应符合表11.3.4的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：用钢尺和辅助量具实测。\n\n表11.3.4分条或分块单元拼装长度的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n#### 11.3.5钢网架、网壳结构安装完成后的允许偏差应符合表  \n11．3．5的规定。\n\n检查数量：全数检查。  \n检验方法：用钢尺、经纬仪和全站仪等实测。\n\n表11.3.5钢网架、网壳结构安装的允许偏差(mm)  \n\n\n\n\n\n注：l为纵向或横向长度；li为相邻支座距离。\n\n#### 11.3.6钢网架、网壳结构安装完成后，其节点及杆件表面应干净，不应有明显的疤痕、泥沙和污垢。螺栓球节点应将所有接缝用油腻子填嵌严密，并应将多余螺孔密封。\n\n检查数量：按节点及杆件数抽查 $5 \\%$ ，且不应少于3个节点。\n\n检验方法：观察检查。\n\n## 11.4 钢管桁架结构\n\n### I 主控项目\n\n#### 11.4.1钢管(闭口截面)构件应有预防管内进水、存水的构造措施，严禁钢管内存水。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查。\n\n#### 11.4.2钢管桁架结构相贯节点焊缝的坡口角度、间隙、钝边尺寸及焊脚尺寸应满足设计要求，当设计无要求时，应符合现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661的规定。\n\n检查数量：按同类接头数抽查 $1 0 \\%$ 。\n\n检验方法：用钢尺、塞尺、焊缝量规测量。\n\n#### 11.4.3相贯节点方矩管端部表面不得有裂纹缺陷。\n\n检查数量：逐个打磨观察。\n\n检验方法：打磨观察或用放大镜或磁粉探伤检查。\n\n#### 11.4.4钢管对接焊缝的质量等级应满足设计要求。当设计无要求时，应符合现行国家标准《钢结构焊接规范》GB 50661的规定。\n\n检查数量：按同类接头检查 $2 0 \\%$ ，且不应少于5个。\n\n检验方法：超声波探伤抽查。\n\n### =－般项目\n\n#### 11.4.5钢管对接焊缝或沿截面围焊焊缝构造应满足设计要求。当设计无要求时，对于壁厚小于或等于 $6 \\mathrm { m m }$ 的钢管，宜用');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b0c0a5e4-da4b-4bac-a758-66bd89a7fc65', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗（Part 4）', '=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(O.Q)连接不同厚度的构件。不对称斜度1/3（或对称斜度1/2)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1/32</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">福X</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(S.Q)连接的型钢</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中P100X</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K—-中等应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(S.Q)连接节点板与型钢</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">全P100文</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(S.Q)将辅助角撑板焊在各扁钢的交叉处，焊缝端部经打磨以防止出现应力集中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">非</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中P100文</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用角焊缝(S.Q)将横隔板、腹板加劲肋、圆环或套筒连接到主构件上</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">@A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.21</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(S.Q)将切角的横向加劲肋焊在腹板上，焊缝不包角</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.22</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(S.Q)焊接的带切角的横隔板，焊缝不包角</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">山</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝平行于力的方向，用对接焊缝(S.Q)将构件焊接到连续的主构件的边缘上,这些构件的端部有斜度或圆角，焊缝端头经打磨以防止出现应力集中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">≤60°r≥50SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">中P100X</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K——中等应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝平行于力的方向，将构件焊接到连续的主构件上，这些构件的端部有斜度或圆角，在焊缝端头相当于十倍厚度的长度上为K形焊缝(S.Q),焊缝端头经打磨以防止出现应力集中</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?60°7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.33</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(S.Q)将扁钢（板边斜度1/3)连接到连续的主构件上,扁钢端部在x区域内用角焊缝焊接,h=0.5t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n≥5t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.34</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">弧形翼缘板和腹板之间的K形焊缝(O.Q)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用K形焊缝(S.Q)连接的十字形接头</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D双</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.41</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘板和腹板之间的K形焊缝(S.Q),集中载荷垂直于焊缝,作用在腹板平面内</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b0c1354f-c5d7-47ad-b085-ce82d5e79fff', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥砂浆劈裂抗拉强度的试验方法。  \n本方法适用于水泥砂浆及指定采用本方法测定的其他材料。\n\n引用标准：\n\n《液压式万能试验机》（GB/T3159）  \n《混凝土试模》（JG237）  \n水泥混凝土立方体劈裂抗拉强度试验方法 (T0560)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b0d8980a-54a6-447f-804d-ac6da685fec2', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '4 原材料及成品验收（Part 3）', '定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查产品的质量合格证明文件、中文产品标志及检验报告等。\n\n4.9.2泛水板、包角板、屋脊盖板及制造泛水板、包角板、屋脊盖板所采用的原材料，其品种、规格、性能等应符合国家现行产品标\n\n准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查产品的质量合格证明文件、中文产品标志及检验报告等。\n\n4.9.3压型金属板用固定支架的材质、规格尺寸、表面质量等应符合国家现行产品标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查产品的质量合格证明文件、中文产品标志及检验报告等。\n\n4.9.4压型金属板用橡胶垫、密封胶及其他材料，其品种、规格、性能等应符合国家现行产品标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查产品的质量合格证明文件、中文产品标志及检验报告等。\n\n### Ⅱ一般项目\n\n4.9.5压型金属板的规格尺寸及允许偏差、表面质量、涂层质量等应符合国家现行产品标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：每种规格抽查 $5 \\%$ ，且不应少于10件。\n\n检验方法：基板厚度采用测厚仪测量，涂镀层厚度采用称重法测量。\n\n4.9.6压型金属板用固定支架应无变形，表面平整光滑，无裂纹、损伤、锈蚀。\n\n检查数量：按照检验批或每批进场数量抽取 $5 \\%$ 检查。\n\n检验方法：角尺量和观察检查。\n\n4.9.7压型金属板用紧固件，表面应无损伤、锈蚀。\n\n检查数量：按照检验批或每批进场数量抽取 $5 \\%$ 检查。\n\n检验方法：观察检查。\n\n4.9.8压型金属板用橡胶垫、密封胶及其他特殊材料，外观质量应满足其产品标准要求，包装完好。\n\n检查数量：按照每批进场数量抽取 $1 0 \\%$ 检查。\n\n检验方法：观察检查。\n\n## 4.10 膜结构用膜材\n\n### Ⅰ主控项目\n\n4.10.1膜结构用膜材的品种、规格、性能等应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。进口膜材产品的质量应满足设计和合同的要求。\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查产品的质量合格证明文件、中文产品标志及检验报告等。\n\n4.10.2膜结构用膜材展开面积大于 $1 0 0 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 时，应对膜材的断裂强度、撕裂强度进行抽样检验，其复验结果应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：见证取样送样，检查复验报告。\n\n## 一般项目\n\n4.10.3膜结构用膜材表面应光滑平整，无明显色差。局部不应出现大于 $1 0 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 } \\dot { \\mathfrak { t } }$ 徐层缺陷(涂层不均、麻点、油丝等)和无法消除的污迹。\n\n检查数量：每批进场数量抽取 $1 0 \\%$ 检查。\n\n检验方法：观察检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b0e4bf80-bccc-4a88-8030-b87adb98581b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 膜袋围堰亦称为“大型土工织物充填袋围堰”，与其他围堰相比，其适用于更大的水深，由于围堰承受较大的水压，因此要求袋的缝合需要牢固严密，并尽可能减少膜袋内充填物中的水分，保证围堰的稳定。\n\n4 围堰沉降稳定后，抵抗外力的能力得到提高；控制排水时的水位降速，有利于基坑内的安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b0edf402-879c-45cb-bf75-106f90285b02', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6.7.4单柱墩塑性铰区域截面顺桥向和横桥向超强弯矩可按本规范第6', '6.7.4单柱墩塑性铰区域截面顺桥向和横桥向超强弯矩可按本规范第6.7.2条计算，计算 $M _ { \\mathrm { u } }$ 时最不利轴力可取为恒载轴力。单柱墩沿顺桥向和横桥向的剪力设计值应取与墩柱塑性铰区域截面超强弯矩所对应的剪力值，根据塑性铰区域截面超强弯矩来计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b0eea72a-4955-45f8-921d-70605c618b7c', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、起重力矩限制器：', '二、起重力矩限制器：1．删除了起重力矩限制器的综合误差要求；  \n2.内增加了燃机驱动的起升和/或非平衡变幅机构，起重力矩限制器的设置要求；  \n3.增加了在实际起重量超过实际幅度所对应的起重量的额定值的 $9 5 \\%$ 时，起重力矩限制器宜发出报警信号；  \n4.将起重力矩限制器动作时的额定起重量由 $100 \\%$ 改为大于 $100 \\%$ ，且小于 $1 1 0 \\%$ ，并明确允许机构作安全方向的运动。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b1140fa6-7a96-4c87-9431-772ac9cf9dfc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犇', '附 录 犇## （规范性附录）偏斜运行时的水平侧向载荷\n\n### 犇．1 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { s }$\n\n在实际设计中，起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { s } } }$ 可按式（D．1）作简化计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = { \\frac { 1 } { 2 } } \\Sigma P \\cdot \\lambda\n$$\n\n……（D．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷，单位为牛顿（N）；  \n$\\Sigma P$ — 起重机承受侧向载荷一侧的端梁上与有效轴距有关的相应车轮经常出现的最大轮压之和［与小车位置有关，见图 D．1a）、图 D．1b）及图 D．3］，单位为牛顿（N），不考虑各种动力系数；-水平侧向载荷系数，与起重机跨度S和起重机基距 $B$ （或有效轴距 $a$ )的比值 $S / B ( S / a )$ 有关，按图 D．2确定。\n\n注：因为许多起重机在起吊额定载荷时小车并不位于桥架端部的极限位置，如电站桥式起重机吊装水轮机转子时的载荷最大，但此时小车不在桥架极限位置；坝顶门式起重机起吊闸门时轮压最大，但此时大车不运行。因此用“最大轮压“来计算偏斜运行侧向载荷比较合理、简明、符合实际情况。此外，用于计算偏斜运行水平侧向载荷的“最大轮压“是“静轮压“ ，不考虑动力效应。\n\n![](images/e6f8d4796df1825b0f6e60dfcd31fdf494f4b78b55a3f5b79b61d04e3d6d9f56.jpg)  \n图 犇．1 水平侧向载荷的简化计算\n\n![](images/ea29554c3fd4db855f7441451d90acf151a027d7e527a5b2fb54df0f0f0c8cb5.jpg)  \n图 犇．2 水平侧向载荷系数 $\\lambda$\n\n### 犇．2 多车轮起重机的有效轴距\n\n在多车轮的起重机中，用起重机有效轴距 $a$ 代替起重机的基距 $B$ 进行水平侧向力的计算更为合理，此有效轴距 $a$ 按下述原则确定：\n\na） 一侧端梁上装有两个或四个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边车轮轴的间距，见图 D．3a）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { b }$ ）；  \nb） 一 侧 端 梁 上 的 车 轮 不 超 过 八 个 时，有 效 轴 距 取 两 端 最 外 边 两 个 车 轮 中 心 线 的 间 距，见图D．3c）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { d } )$ ）；  \nc） 一侧端梁上的车轮超过八个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边三个车轮中心线的间距，见图 D．3e）；  \nd） 端梁和用球铰连接的多车轮台车时，有效轴距为两铰链点的间距（水平侧向载荷按一侧全部车轮最大轮压之和计算）；  \ne） 端梁装有水平导向轮时，有效轴距取端梁两端最外边两个导向轮轴的间距（此时，水平侧向载荷参考ISO86861：1989附录 F的方法计算）。\n\n![](images/04b8985ef6d2a5c358e8037be1e3dc242eeb9d4b8786deaaf72984a4af0aa637.jpg)\n\n![](images/542e4c4b192c71983bf0b96c344961c26e63fa596ffaaa3b64006704919556ea.jpg)  \n图 犇．3 有效轴距及相应车轮轮压');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b1155f39-ffdb-4c8d-a4bf-9a7eedd4c4b7', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明特种设备是指列入《特种设备目录》中的设备，其验收要求通常包括：1）进场设备符合合同的要求及相关的技术标准；2）具备生产许可证、产品合格证和出厂检测报告；3）安装和拆除由有相应资质的专业单位实施；4）经现场检验、验收并按规定办理验收交接和使用许可。\n\n专用设备是指虽未列入《特种设备目录》，但涉及施工安全、专门用于桥梁危险性较大的施工作业的设备。其验收一般是采用荷载试验或试吊等方法，检验其基础、构件或机构的受力和变形情况，以此判断设备的整体可靠性和安全性。检验通常遵循先局部后整体、先静态后动态、逐步加载的原则进行。\n\n12.2.7用于测量、试验和检测的仪器设备，其数量、规格和性能均应满足安装施工的要求，并应在检定周期内使用。\n\n12.2.8陆上安装时，应在施工前完成“三通一平”工作，场地功能区域的划分应合理，隔离、防护和警示等设施应完善。\n\n12.2.9水上安装时，应在施工前取得水上施工许可证；安装施工方案应得到相关管理部门的认可或批准；安装施工使用的船舶、平台、码头、通道、锚地及航道管理设施等应齐备并验收合格。\n\n12.2.10安装施工前，应对已完工的墩台、索塔、拱座、钢混结合段、支座等基础部位的轴线、高程及桥梁跨径进行复测，且应与待安装构件的轴线、高程、纵横坡、边界尺寸等空间位置进行核对，确认其能满足安装作业和设计的要求。\n\n### 12.3支架上安装\n12.3.1本节适用于简支梁和连续梁的构件、拱桥的拱肋或梁的构件、以及斜拉桥索塔区梁和悬索桥无吊索区梁的构件在支架上分节段安装的施工。\n\n12.3.2用于构件安装的支架应进行专项设计，支架的设计和安装除应符合现行《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650）的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1支架纵横向临时支点的高程应与构件底面的拼装线形基本一致，同时应考虑\n\n待安装构件的预拱度、支架受力变形和温度变形等因素；支架应具备构件就位后进行平面纠偏、高程及纵横坡调整的功能。\n\n2支架上临时支点的支承杆件、分配梁受力和构件的局部应力应在材料设计强度之内；临时支点位置与施工设计规定位置的偏差宜不超过土 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3临时支座应水平设置，构件底部有纵坡或横坡时应采用楔形块调平，坡度较 大时应将楔形块与构件底固定连接。\n\n4对支承斜拉桥和悬索桥构件的支架，其计算荷载应考虑桥面吊机、卷扬机或临时材料堆放等施工荷载；支架宜与桥塔等永久结构进行临时连接，增强稳定性。\n\n5施工作业处应设置通道、操作平台和安全防护设施。\n\n6跨路或跨航道布设支架时，应设置交通警示标志和防撞设施。在河道中设置的涉水支架应考虑防洪、防冲刷的要求。\n\n7当支架支承在软土地基或软硬不均的地基上时，宜通过预压或加大基础承载力等方式，消除不均匀沉降。\n\n8支架在使用前应进行安装质量验收；构件安装过程中应监测支架变形及地基沉降等情况，超过允许值时应暂停施工、查明原因并采取措施消除异常。\n\n## 12.3.3 起重设备应符合下列规定：\n\n1采用汽车吊、履带吊单机吊装构件时，设备性能应满足起吊高度、作业半径、荷载及容绳量的要求；地基应有足够的承载力，作业空间应满足吊装作业的要求。采用双吊机抬吊构件时，单机的实际起吊重量不得大于其额定起重能力的 $8 0 \\%$ ；作业时双机应协调一致、同步起降。\n\n2采用龙门吊机吊装构件时，龙门吊机应由具有资质的专业生产厂设计及制造，并应具备良好的行走性能，且能与待安装构件的尺寸、重量以及起吊高度等相适应。龙门吊机轨道的地基承载力应满足要求，基础应稳定坚固。\n\n3起重设备的实际吊装重量和工作状态不得超过其额定能力范围。\n\n4采用桥面吊机、缆索吊机、专用提升系统和起重船吊装构件时，应分别符合本规范第12.4.3条、第12.5.3条、第12.7.3条的规定。\n\n5起重作业应统一信号、统一指挥，缓慢启动，匀速起降。吊装过程中吊机的臂架与邻近支架、建筑或其他障碍物的间距应符合安全要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b11a5d81-163d-4e0c-a66b-aff1194f8661', '115《中华人民共和国森林法》（主席令第39号（2019修订））.md', '__preamble__', '（1984年9月20日第六届全国人民代表大会常务委员会第七次会议通过根据1998年4月29日第九届全国人民代表大会常务委员会第二次会议《关于修改〈中华人民共和国森林法〉的决定》修正)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b11f6f36-23df-4c78-a2ac-a74e6a37fca7', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '7 检验规则', '7 检验规则## 7.1 检验分类\n\n架桥机的检验分为出厂检验和型式试验。\n\n## 7.2 出厂检验\n\n### 7.2.1 每台架桥机都应进行出厂检验,出厂检验的项目见表 。  \n### 7.2.2 架桥机应在制造厂进行预装。预装时,架桥机主梁、导梁和各支腿应单独试拼装;各支腿和主梁的连接局部需试拼装。  \n### 7.2.3 进行空转试验,分别开动各机构,做正、反方向运转,各机构试验时间均不少于 $5 ~ \\mathrm { { m i n } }$ 。\n### 7.2.4 架桥机制造厂的质量检验部门应按产品图样及本标准进行逐项检验,只有检验合格后才能准予验收,并向用户签发《产品合格证书》。\n\n## 7.3 型式试验\n\n### 7.3.1 架桥机属于下列情况之一时,应进行型式试验:\n\n) 新设计制造的架桥机或老产品转厂生产的试制定型鉴定;b) 正式生产后,如结构、材料、工艺有较大改变,可能影响架桥机性能时;正常生产时,应抽取一定数量的产品进行型式试验,抽试的架桥机按生产总量不应少于表 规定的数量;\n\n表 16  \n\n\n\n\n\n) 架桥机停产两年以上后又重新恢复生产时;  \nd) 出厂检验结果与上次型式试验有较大差异时;  \n) 国家质量监督机构提出进行型式试验的要求时。\n\n### 7.3.2 型式试验项目见表 ,型式试验项目一般应集中在一台架桥机上进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b1259325-6c5e-4a7e-843a-71f487be823b', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 8）', '1>公路  I级</td><td rowspan=1 colspan=1>公路一1级</td><td rowspan=1 colspan=1>路一I级</td><td rowspan=1 colspan=1>公路 Ⅱ级</td><td rowspan=1 colspan=1>公路一Ⅱ级</td></tr></table>\n\n\n1）二级公路作为集散公路且交通量小、重型车辆少时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n2）对交通组成中重载交通比重较大的公路桥涵，宜采用与该公路交通组成相适应的汽车荷载模式进行结构整体和局部验算。\n\n4车道荷载的计算图示如图4.3.1-1所示。\n\n![](images/c1e5fe26a4ed8c1947089f4318920dd19bc684f2ae17b1bef540c2b3e8fb7a2a.jpg)  \n图4.3.1-1车道荷载\n\n1）公路—I级车道荷载均布荷载标准值为 $q _ { \\mathrm { k } } = 1 0 . 5 \\mathrm { k N / m }$ ；集中荷载标准值 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值见表4.3.1-2。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以系数1.2。\n\n表4.3.1-2集中载 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>计算跨径L0（m）</td><td rowspan=1 colspan=1>L0≤5</td><td rowspan=1 colspan=1>5&lt;L&lt;50</td><td rowspan=1 colspan=1>L0≥50</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Pk（kN）</td><td rowspan=1 colspan=1>270</td><td rowspan=1 colspan=1>2（L+130）</td><td rowspan=1 colspan=1>360</td></tr></table>\n\n\n注：计算跨径 $L _ { 0 }$ ，设支座的为相邻两支座中心间的水平距离；不设支座的为上、下部结构相交面中心间的水平距离。\n\n2）公路一Ⅱ级车道荷载的均布荷载标准值 $q _ { \\mathrm { k } }$ 和集中荷载标准值 $P _ { k }$ 按公路一I级车道荷载的0.75倍采用。\n\n3）车道荷载的均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上；集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个影响线峰值处。\n\n5车辆荷载的立面、平面尺寸如图4.3.1-2所示， 主要技术指标规定见表4.3.1-3。公路一I级和公路一Ⅱ级汽车荷载采用相同的车辆荷载标准值。\n\n#### 表4.3.13 车辆荷载的主要技术指标\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>项目</td><td rowspan=1 colspan=1>单</td><td rowspan=1 colspan=1>技术指标</td><td rowspan=1 colspan=1>项    目</td><td rowspan=1 colspan=1>单位</td><td rowspan=1 colspan=1>技术指标</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>车辆重力标准值</td><td rowspan=1 colspan=1>N</td><td rowspan=1 colspan=1>550</td><td rowspan=1 colspan=1>轮距</td><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1>1.8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>前轴重力标准值</td><td rowspan=1 colspan=1>KN</td><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>前轮着地宽度及长度</td><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1>0.3×0.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>中轴重力标准值</td><td rowspan=1 colspan=1>k</td><td rowspan=1 colspan=1>2×120</td><td rowspan=1 colspan=1>后轮着地宽度及长度</td><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6×0.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>后轴重力标准值</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2×140</td><td rowspan=1 colspan=1>车辆外形尺寸（长×宽）</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15×2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>轴距</td><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1>3+1.4+     4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n![](images/97b50c8d10c2709');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b1266ee3-73ea-4c7a-a2ab-6286b1b0fa63', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '5 楼面和屋面活荷载（Part 3）', ' } ^ { 2 }$ 左右，个别超过 $4  { \\mathrm { k N } } /  { \\mathrm { m } } ^ { 2 }$ ，而最重的可达 $5 . 5 \\mathbf { k } \\mathrm { N } /$ $\\mathfrak { m } ^ { 2 }$ (按书架高 $2 . 3 \\mathrm { m }$ ，净距 $0 , 6 \\mathrm { m }$ ，放 层精装书籍估计)0 GB]9 - 87 修订时参照 IS0 2103 的规定采用为 $5 \\mathrm { { k N } / m ^ { 2 } }$ ，并在表注中又给出按书架每米高度不少于 $2 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 的补充规定。对于采用密集柜的无过道书库规定荷载标准值为 $1 2 \\mathbf { k } \\mathbf { N } / \\mathbf { m } ^ { 2 }$ 。\n\n客车停车库及车道的活荷载仅考虑由小轿车、吉普车、小型旅行车(载人少于 人)的车轮局部荷载以及其他必要的维修设备荷载。在 IS0 2103 中，停车库活荷载标准值取 $2 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。按荷载最不利布置核算其等效均布荷载后，表明该荷载值只适用于板跨不小于 $6 \\mathrm { m }$ 的双向板或无梁楼盖。对国内目前常用的单向板楼盖，当板跨不小于 $2 \\mathrm { m }$ 时，应取 $4 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 比较合适。当结构情况不符合上述条件时，可直接按车轮局部荷载计算楼板内力，局部荷载取 $4 . 5 \\mathrm { k N }$ ，分布在 $0 . 2 \\mathrm { m } \\times 0 . 2 \\mathrm { m }$ 的局部面积上。该局部荷载也可作为验算结构局部效应的依据(如抗冲切等)。对其他车的车库和车道，应按车辆最大轮压作为局部荷载确定。\n\n目前常见的中型消防车总质量小于 15t，重型消防车总质量一般在 $( 2 0 \\sim 3 0 )$ 。对于住宅、宾馆等建筑物，灭火时以中型消防车为主，当建筑物总高在 ${ 3 0 } \\mathrm { m }$ 以上或建筑物面积较大时，应考虑重型消防车。 肖防车楼面活荷载按等效均布活荷载确定，本次修订对消防车活荷载进行了更加广泛的研究和计算，扩大了楼板跨度的取值范围，考虑了覆土厚度影响。计算中选用的消防车为重型消防车，全车总重 $3 0 0 \\mathbf { k N }$ ，前轴重为 $6 0 \\mathbf { k N }$ ，后轴重为$2 \\times 1 2 0 \\mathbf { k N }$ ，有 个前轮与 个后轮，轮压作用尺寸均为 $0 . 2 \\mathbf { m } \\times$ $0 . 6 \\mathrm { m }$ 选择的楼板跨度为 $2 \\mathrm { m } { \\sim } 4 \\mathrm { m }$ 的单向板和跨度为 $3 \\mathrm { m } \\mathrm { \\sim } 6 \\mathrm { m }$ 的双向板。计算中综合考虑了消防车台数、楼板跨度、板长宽比以及覆土厚度等因素的影响，按照荷载最不利布置原则确定消防w.weboos.c车位置，采用有限元软件分析了在消防车轮压作用下不同板跨单向板和双向板的等效均布活荷载值。\n\n根据单向板和双向板的等效均布活荷载值计算结果，本次修 订规定板跨在 $\\mathsf { 3 m }$ 至 $6 \\mathrm { m }$ 之间的双向板，活荷载可根据板跨按线 性插值确定。当单向板楼盖板跨介于 $2 \\mathrm { m } \\mathrm { \\sim } 4 \\mathrm { m }$ 之间时，活荷载 可按跨度在 $( 3 5 { \\sim } 2 5 ) ~  { \\mathrm { k N / m } } ^ { 2 }$ 范围内线性插值确定。\n\n当板顶有覆土时，可根据覆土厚度对活荷载进行折减，在新增的附录 中，给出了不同板跨、不同覆土厚度的活荷载折减系数。\n\n在计算折算覆土厚度的公式 (B. 0.2) 中，假定覆土应力扩散角为 $3 5 ^ { \\circ }$ ，常数1. 43 $\\tan 3 5 ^ { \\circ }$ 的倒数。使用者可以根据具体情况采用实际的覆土应力扩散角。 $\\theta$ ，按此式计算折算覆土厚度。\n\n对于消防车不经常通行的车道，也即除消防站以外的车道，适当降低了其荷载的频遇值和准永久值系数。\n\n对民用建筑楼面可根据在楼面上活动的人和设施的不同状况，可以粗略将其标准值分成以下七个档次:\n\n(1)活动的人很少 $L _ { \\mathrm { K } } { = } 2 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ;\n\n(2) 活动的人较多且有设备 $L _ { \\mathrm { K } } { = } 2 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ;\n\n(3) 活动的人很多且有较重的设备 $L _ { \\mathrm { K } } { = } 3 . 0 \\mathbf { k } \\mathrm { N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ;\n\n(4) 活动的人很集中，有时很挤或有较重的设备 $L _ { \\mathrm { K } } =$ $3 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ；\n\n(5) 活动的性质比较剧烈 $L _ { \\mathrm { K } } { = } 4 . 0 \\mathbf { k ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b12cb270-e929-48de-af3f-bc6a8c43df63', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '22 接地装置安装', '22 接地装置安装## 22．1 主控项目\n\n### 22．1．1 由于人工接地装置、利用建筑物基础钢筋的接地装置或两者联合的接地装置，其接地电阻值均会随着时间的推移、地下水位的变化、土壤导电率的变化而变化，故要对接地电阻值进行检测监视，在每幢有接地装置的建筑物要设置检测点，通常不少于 2个。施工中不可遗漏。\n\n### 22．1．2 在建筑工程中可能有多个场所对接地电阻值提出要求，如变电所、电子信息系统机房、消防控制室等。另外，建筑物防雷工程也会对接地电阻值提出要求，因此在接地电阻测试时，应根据具体情况在相应的场所或部位分别进行测试，且应满足不同的接地电阻值要求。\n\n### 22．1．3 接地装置采用的材料规格、型号由设计确定，本条强调在施工中应符合相关设计文件的要求。\n\n### 22．1．4 本条规定了采用降阻剂、采用人工换土或将人工接地体外延、采用接地模块时的施工技术要求。施工时，除按设计要求和本条规定执行外，还应按降阻剂、接地模块供货商提供的有关技术文件要求执行。\n\n## 22．2 一般项目\n\n### 22．2．3 本条是对热剂焊(放热焊接)工艺的熔焊接头工艺提出的要求。铜与铜或铜与钢材采用热剂焊(放热焊接)时，被连接的导体应完全包在熔接接头内，并应保证连接牢固、连接部位的金属完全熔化。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b138b88c-bd8c-4225-b48d-ecd86bd9bbfe', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：因钢梁多为开口的钢箱（或钢桁），起吊过程中容易产生变形，故需要采取有效措施对其进行临时加固，增加整体刚度，防止其产生变形。钢梁在台座上就位后，\n\n使其水平放置、各支承点处受力均匀，是保证组合节段制作质量的重要前提，如果不按此要求进行作业，有可能会使组合后的节段尺寸不准确或变形过大，给后续的拼装施工带来不利影响。\n\n## 18.4.5 组合节段制作施工时，钢筋、模板、支架、混凝土、预应力等的施工除应符合本规范相关章节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 在进行钢筋和预应力管道的安装时，应保证其位置准确；对预应力管道的端口宜采用合适的材料或工具进行临时封闭，或在管道内放置芯棒。\n\n2 模板与钢梁之间应密贴，各接缝应严密不漏浆。\n\n3 设置支架时，其支承点应避开钢梁底板处较薄弱的部位，防止钢梁底板的局部产生变形。对支承在钢梁以外的支架，应对其地基进行必要的加固处理，或采取预压的方式消除地基的不均匀沉降。\n\n4 桥面板应采用设计要求的混凝土，且宜在混凝土中添加防止其开裂的适宜材料。浇筑施工时，应采取有效措施保证桥面板顶面的平整度；浇筑完成后，对桥面板顶面的处理应符合本规范第18.3.5条第2款的规定。\n\n5 对桥面板混凝土应制订专门的养护方案，保湿养护的时间应不少于 14d。\n\n6 预应力钢束的张拉顺序应符合设计的规定；设计未规定时，应按对称、均衡的原则进行张拉。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b143becc-4544-44e2-82c6-1266143b30d8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用用极限状态设计法时，各个计算载荷在进行组合计算前应按各个载荷情况的规定分别乘以各自的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，在一般非高危险情况下，高危险度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1。\n\n极限设计应力以材料、零件、构件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳计算中的各个极限应力）除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 来确定，或以其他广义的极限值作为可接受的极限状态控制值（如相对挠度极限值，结构振动衰减参数的极限值等）。\n\n供选用的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 列在表20的第3、4和5栏中。\n\n分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b1473843-f535-42ce-ba22-1fe8e0b8e897', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明拱桥的主拱圈在强烈地震作用下，不仅在拱平面内受弯，而且还在拱平面外受扭，当地基由于强烈地震产生不均匀沉陷时，主拱圈还会发生斜向扭转和斜向剪切。因此，大跨径拱桥的主拱圈宜采用抗扭刚度较大、整体性较好的断面形式。一般以采用箱形拱、板拱等闭合式断面为宜，不宜采用开口断面。当采用肋拱时，不宜采用石肋或混凝土肋，宜采用钢筋混凝土肋，并加强拱肋之间的横向联系，以提高主拱圈的横向刚度和整体性。\n\n在拱平面内，从拱桥的振动特性看，拱圈与拱上建筑之间振动变形的不协调性将更加突出。为了消除或减少这种振动变形的不协调，宜在拱上立柱或立墙端设铰，允许这些部位有一些转动或变形。\n\n### 9.2.4 建在抗震设防烈度V度、IX度地区的下承式拱桥和中承式拱桥应设置风撑，并应加强端横梁刚度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b14bdec2-a3c4-42a3-bb82-ccbf6b8d3dbc', '40《公路工程施工安全监测与预警系统技术要求》（JT-T1498-2024）.md', '7 数据处理与管理', '7 数据处理与管理## 7.1 一般要求\n\n### 7.1.1\n\n数据处理与管理模块应具有数据处理、查询、存储与管理等功能。\n\n### 7.1.2\n\n数据处理包括数据预处理和数据后处理。数据预处理应根据监测数据项的需要对数据进行除噪、滤波、校准、转换等处理，应具有纠正或剔除异常数据的功能;数据后处理应根据数据分析的要求进行专项设计。\n\n### 7.1.3\n\n数据管理应充分考虑存储容量和读取性能,存储数据的容量空间不应小于系统设计容量值。\n\n### 7.1.4\n\n系统应具备数据共享功能，采取分级权限管理;根据业务协同需求设计数据共享接口,数据共享接口宜采用开放、标准的协议;数据共享传输时应采用加密传输方式，防止数据泄露。\n7.1.5系统中存储数据的单位宜采用国家法定计量单位。\n\n## 7.2数据处理\n\n### 7.2.1监测数据应进行数据结构设计,方便按分类、分项、分组、编码、时间等进行数据检索。\n\n### 7.2.2对于高频连续监测数据,数据处理与存储应快捷稳定，具有防数据丢失、数据补传与同步功能。\n\n### 7.2.3数据处理应提供基本的时域、频域和时频域等分析方法。\n\n### 7.2.4数据处理应根据预警分析模型的需要，准备数据，提交运算，保存结果\n\n## 7.3数据管理\n\n### 7.3.1系统数据库建设应符合JT/T697.1和JT/T697.9 的相关规定。\n\n### 7.3.2系统宜对在线监测、人工监测和人工巡检数据进行分类存储。\n\n### 7.3.3系统应能在权限控制下实现快速显示、流畅操作、生成报告等功能。\n\n### 7.3.4系统数据存储应优先选择数据库形式存储;影像资料可采用文件形式存储,文件名、文件概要信息可存储到数据库便于检索。\n\n### 7.3.5数据管理软件应能对监测数据或监控视频按指定时间段进行回放，且能导出为办公系统易于处理的通用文档格式。\n\n### 7.3.6系统数据库建设应符合下列规定:\n\n支持对多元海量数据的高效管理;支持云端部署；具有远程配置、弹性扩充功能；  \nd) 具有异常情况下的容错功能和恢复功能。\n\n### 7.3.7系统应保存数据采集与传输设备的信息,包括设备安装位置、技术参数、品牌和规格等。  \n### 7.3.8系统应具备数据备份、故障恢复等功能，宜考虑数据的容灾备份。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b14fa44a-2ffe-49f5-a940-3db5d593c07b', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '2原材料质量控制（Part 2）', '料的放射性应符合现行国家标准《建筑材料放射性核素限量》GB6566\'的有关规定。\n\n### 2.4.2粉煤灰的主要控制项目应包括细度、需水量比、烧失量和三氧化硫含量，C类粉煤灰的主要控制项目还应包括游离氧化钙含量和安定性；粒化高炉矿渣粉的主要控制项目应包括比表面积、活性指数和流动度比；钢渣粉的主要控制项目应包括比表面积、活性指数、流动度比、游离氧化钙含量、三氧化硫含量、氧化镁含量和安定性；磷渣粉的主要控制项目应包括细度、活性指数、流动度比、五氧化二磷含量和安定性；硅灰的主要控制项目应包括比表面积和二氧化硅含量。矿物掺合料的主要控制项目还应包括放射性。\n\n### 2.4.3矿物掺合料的应用应符合下列规定：\n\n1掺用矿物掺合料的混凝土，宜采用硅酸盐水泥和普通硅酸盐水泥。\n\n2在混凝土中掺用矿物掺合料时，矿物掺合料的种类和掺量应经试验确定。\n\n3矿物掺合料宜与高效减水剂同时使用。\n\n4对于高强混凝土或有抗渗、抗冻、抗腐蚀、耐磨等其他特殊要求的混凝土，不宜采用低于Ⅱ级的粉煤灰。\n\n5对于高强混凝土和有耐腐蚀要求的混凝土，当需要采用硅灰时，不宜采用二氧化硅含量小于 $90 \\%$ 的硅灰。\n\n## 2.5外加剂\n\n### 2.5.1外加剂应符合国家现行标准《混凝土外加剂》GB 8076、《混凝土防冻剂》JC475和《混凝土膨胀剂》GB23439的有关规定。\n\n### 2.5.2外加剂质量主要控制项目应包括掺外加剂混凝土性能和外加剂匀质性两方面，混凝土性能方面的主要控制项目应包括减水率、凝结时间差和抗压强度比，外加剂匀质性方面的主要控制项目应包括pH值、氯离子含量和碱含量；引气剂和引气减水剂主要控制项目还应包括含气量；防冻剂主要控制项目还应包括含气量和50次冻融强度损失率比；膨胀剂主要控制项目还应包括凝结时间、限制膨胀率和抗压强度。\n\n### 2.5.3外加剂的应用除应符合现行国家标准《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119的有关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1在混凝土中掺用外加剂时，外加剂应与水泥具有良好的适应性，其种类和掺量应经试验确定。\n\n2高强混凝土宜采用高性能减水剂；有抗冻要求的混凝土宜采用引气剂或引气减水剂；大体积混凝土宜采用缓凝剂或缓凝减水剂；混凝土冬期施工可采用防冻剂。\n\n3外加剂中的氯离子含量和碱含量应满足混凝土设计要求。\n\n4宜采用液态外加剂。\n\n## 2.6水\n\n### 2.6.1混凝土用水应符合现行行业标准《混凝土用水标准》JGJ 63的有关规定。\n\n### 2.6.2混凝土用水主要控制项目应包括pH值、不溶物含量、可溶物含量、硫酸根离子含量、氯离子含量、水泥凝结时间差和水泥胶砂强度比。当混凝土骨料为碱活性时，主要控制项目还应包括碱含量。\n\n### 2.6.3混凝土用水的应用应符合下列规定：\n\n1未经处理的海水严禁用于钢筋混凝土和预应力混凝土。\n\n2当骨料具有碱活性时，混凝土用水不得采用混凝土企业生产设备洗涮水。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b15382a5-e495-4a1e-b4ed-50efcf671bf3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．9 链条', '6．3．9 链条## 6．3．9．1 链条的选用和计算\n\n应根据最大工作载荷及安全系数，由式（135）计算链条的破断载荷 $P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ （用$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ 选择链条）。\n\n$$\nP _ { \\mathrm { P } } { \\geqslant } P _ { \\operatorname* { m a x } } n\n$$\n\n……（135）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ — 破断载荷，单位为牛顿（N）；  \nmax— 链条最大工作载荷，单位为牛顿（N）；$n$ 安全系数，按表50选取。\n\n表 50 链条安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n\n\n\n## 6．3．9．2 起重用短环链\n\n应符合 GB／T20947的规定。\n\n## 6．3．9．3 传动链\n\n传动链的主要参数和尺寸应符合 $\\mathrm { G B / T ~ 5 2 6 9 }$ 的规定，带附件的传动链应满足安装尺寸的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b174aa25-a126-4d8f-a272-71a27481bb5f', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百四十六条承租人占有租赁物期间，租赁物造成第三人的人身伤害或者财产损害的', '第二百四十六条承租人占有租赁物期间，租赁物造成第三人的人身伤害或者财产损害的，出租人不承担责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b178d781-fb23-4139-9ae1-8de3a179a1c2', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '双作用钢丝绳悬挂系统 double active', '双作用钢丝绳悬挂系统 double active rope suspension systems两根钢丝绳固定在同一悬挂位置，每根承担部分悬挂载荷。\n\n注：悬挂装置上安装卷扬式起升机构采用此悬挂系统。\n\n### 3.2.58\n悬挂装置suspension rigs作为吊篮的一部分用于悬挂平台的装置(不包括轨道系统）。\n\n### 3.2.59\n悬挂点suspension point悬挂装置上用于独立固定钢丝绳、导向滑轮或起升机构的设定位置。\n\n### 3.2.60\n枢轴点pivot point双作用钢丝绳悬挂系统中使两根工作钢丝绳受力均分的支轴点。\n\n### 3.2.61\n支点fulcrum计算悬挂装置平衡力矩的点或线。\n\n### 3.2.62');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b18a3333-5deb-44df-94f4-8605a1ca90c2', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '8 路基工程（Part 4）', '夯时应采取缆绳、辅助门架等防机架倾覆措施;措施；  \nc) c) 旋喷桩的高压设备和管路系统的密封圈应完好,各管道和喷嘴内不应有杂物;喷桩的高压设备和管路系统的密封圈应完好，各管道和喷嘴内不应有杂物；  \nd) d) 在淤泥区域进行换填施工作业时 应采取防止人员陷入的措施淤泥区域进行换填施工作业时，应采取防止人员陷入的措施；  \ne) e) 软土开挖时,宜选用对道路压强较小的施工机械,当场地土不能满足机械行走要求时,可采用土开挖时，宜选用对道路压强较小的施工机械，当场地土不能满足机械行走要求时，可采用铺设工具式路基箱板等措施。铺设工具式路基箱板等措施。\n\n### 8.6.2 滑坡地段路基施工的安全防护要求如下:8.6.2 滑坡地段路基施工的安全防护要求如下：\n\na) a) 应加强对滑坡区内其他工程和设施的保护;加强对滑坡区内其他工程和设施的保护；  \nb) b) 滑坡影响范围内不应设置临时生产、生活设施或停放机械、堆放机具等;坡影响范围内不应设置临时生产、生活设施或停放机械、堆放机具等；  \nc) c) 开挖与砌筑时应加强支撑和临时锚固,并监测其受力状态;挖与砌筑时应加强支撑和临时锚固，并监测其受力状态；  \nd) d) 冰雪融化期不应开挖滑坡体,雨后不应立即施工,夜间不应施工。雪融化期不应开挖滑坡体，雨后不应立即施工，夜间不应施工。\n\n### 8.6.3 崩塌与岩堆地段施工的安全防护要求如下:8.6.3 崩塌与岩堆地段施工的安全防护要求如下：\n\na) 施工前对影响范围进行评估,并对既有建(构)筑物和交通设施等采取相应的安全防护或迁移a) 施工前对影响范围进行评估，并对既有建(构)筑物和交通设施等采取相应的安全防护或迁移措施;措施；  \nb) b) 孤石、危岩等防治工程应及时配套完成;石、危岩等防治工程应及时配套完成；  \nc) c) 刷坡时明确刷坡范围 并设置警戒区和安全标志坡时明确刷坡范围，并设置警戒区和安全标志；  \nd) d) 爆破开挖时应加强现场防护及爆破盾的检查。爆破开挖时应加强现场防护及爆破盾的检查。\n\n\n\n### 8.6.4 岩溶地区施工的安全防护要求如下:8.6.4 岩溶地区施工的安全防护要求如下：\n\na) a) 施工前应根据洞穴的位置和分布情况,设置明显的安全标志和防护设施;施工前应根据洞穴的位置和分布情况，设置明显的安全标志和防护设施；  \nb) b) 人员进入前应排除洞内存在的有害气体和物质;人员进入前应排除洞内存在的有害气体和物质；  \nc) c) 不稳定洞穴应采取临时支撑等安全措施。稳定洞穴应采取临时支撑等安全措施。\n\n### 8.6.5 不应在泥石流易发区取土,弃土应避开泥石流影响范围。8.6.5 不应在泥石流易发区取土，弃土应避开泥石流影响范围。\n\n### 8.6.6 采空区施工前应在施工现场对采空区塌陷影响范围进行标识,并设置安全标志,明确作业人员8.6.6 采空区施工前应在施工现场对采空区塌陷影响范围进行标识，并设置安全标志，明确作业人员\n\n和施工机械的作业范围。和施工机械的作业范围。\n\n### 8.6.7 沿江、河、水库等地区施工的安全防护要求如下:8.6.7 沿江、河、水库等地区施工的安全防护要求如下：\n\na) 高填方、半挖半填、拓宽路段的新老交界面,应按设计要求采取保证路基稳定的措施;峡谷地a) 高填方、半挖半填、拓宽路段的新老交界面，应按设计要求采取保证路基稳定的措施；峡谷地段宜采用石质填料;段宜采用石质填料；  \nb) b) 汛期应采取防洪措施。期应采取防洪措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b1a99c6d-e809-47b7-9cdd-aaa01a855d13', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第二章 事故报告', '第二章 事故报告第九条 事故发生后，事故现场有关人员应当立即向本单位负责人报告；单位负责人接到报告后，应当于1小时内向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。情况紧急时，事故现场有关人员可以直接向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。\n\n第十条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，应当依照下列规定上报事故情况，并通知公安机关、劳动保障行政部门、工会和人民检察院：\n\n（一）特别重大事故、重大事故逐级上报至国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（二）较大事故逐级上报至省、自治区、直辖市人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（三）一般事故上报至设区的市级人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门依照前款规定上报事故情况，应当同时报告本级人民政府。国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门以及省级人民政府接到发生特别重大事故、重大事故的报告后，应当立即报告国务院。\n\n必要时，安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门可以越级上报事故情况。\n\n第十一条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门逐级上报事故情况，每级上报的时间不得超过 2 小时。\n\n第十二条 报告事故应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；（二）事故发生的时间、地点以及事故现场情况；（三）事故的简要经过；（四）事故已经造成或者可能造成的伤亡人数（包括下落不明的人数）和初步估计的直接经济损失；（五）已经采取的措施；（六）其他应当报告的情况。\n\n第十三条 事故报告后出现新情况的，应当及时补报。\n\n自事故发生之日起 30 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。\n\n第十四条 事故发生单位负责人接到事故报告后，应当立即启动事故相应应急预案，或者采取有效措施，组织抢救，防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失。\n\n第十五条 事故发生地有关地方人民政府、安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，其负责人应当立即赶赴事故现场，组织事故救援。\n\n第十六条 事故发生后，有关单位和人员应当妥善保护事故现场以及相关证据，任何单位和个人不得破坏事故现场、毁灭相关证据。\n\n因抢救人员、防止事故扩大以及疏通交通等原因，需要移动事故现场物件的，应当做出标志，绘制现场简图并做出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证。\n\n第十七条 事故发生地公安机关根据事故的情况，对涉嫌犯罪的，应当依法立案侦查，采取强制措施和侦查措施。犯罪嫌疑人逃匿的，公安机关应当迅速追捕归案。\n\n第十八条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当建立值班制度，并向社会公布值班电话，受理事故报告和举报。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b1b7b730-7919-41b1-b201-dea217586e88', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '2术语和符号', '2术语和符号## 2.1术语\n\n$\\mathbf { 2 . 1 . 1 } { \\sim } 2 . \\mathbf { 1 . 5 }$ 介绍了钢筋机械连接、接头、连接件、套筒和钢筋丝头等术语的定义。\n\n按本定义，常用的钢筋机械接头类型如下：\n\n$\\textcircled{1}$ 套筒挤压接头：通过挤压力使连接件钢套筒塑性变形与带肋钢筋紧密咬合形成的接头。$\\textcircled{2}$ 锥螺纹接头：通过钢筋端头特制的锥形螺纹和连接件锥螺纹咬合形成的接头。$\\textcircled{3}$ 镦粗直螺纹接头：通过钢筋端头镦粗后制作的直螺纹和连接件螺纹咬合形成的接头。$\\textcircled{4}$ 滚轧直螺纹接头：通过钢筋端头直接滚轧或剥肋后滚轧制作的直螺纹和连接件螺纹咬合形成的接头。$\\textcircled{5}$ 套筒灌浆接头：在金属套筒中插入单根带肋钢筋并注入灌浆料拌合物，通过拌合物硬化而实现传力的钢筋对接接头。$\\textcircled{6}$ 熔融金属充填接头：由高热剂反应产生熔融金属充填在钢筋与连接件套筒间形成的接头。\n\n后两种接头主要依靠钢筋表面的肋和介人材料水泥浆或熔融金属硬化后的机械咬合作用，将钢筋中的拉力或压力传递给连接件，并通过连接件传递给另一根钢筋。\n\n某些机械连接接头为满足接头的不同功能，是由套筒及其他多个组件合成的，连接件是包括套筒在内的多个组件的总称。\n\n上述不同类型接头按构造与使用功能的差异可区分为不同型式，如常用直螺纹接头又分为标准型、异径型、正反丝扣型，加长丝头型等不同接头型式。用户可根据工程应用的需要按照现行行业标准《钢筋机械连接用套筒》JG/T163选用。\n\n### 2.1.6～2.1.10介绍了机械连接接头长度、接头极限抗拉强度、残余变形和接头试件最大力下总伸长率、接头面积百分率等术语的定义。\n\n“机械连接接头长度”术语明确了各类钢筋机械连接的接头长度，主要用于接头试件反复拉压试验中变形测量标距的确定。\n\n最大力下总伸长率的含义与现行国家标准《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB1499.2中钢筋最大力总伸长率的含义相同，代表接头试件在最大力下在规定标距内测得的弹塑性应变总和。由于接头试件的最大力有时会小于钢筋的极限抗拉强度，故其要求指标与钢筋有所不同。\n\n接头面积百分率为同一连接区段内有机械接头的纵向受力钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值。当直径不同的钢筋连接时，按直径较小的钢筋面积计算。\n\n## 2.2符号\n\n符号 $f _ { \\mathrm { s t k } }$ 为钢筋极限抗拉强度标准值，现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋屈服强度和极限抗拉强度分别与现行国家标准《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB1499.2中的钢筋屈服强度和抗拉强度Rm值相当。本标准主要采用现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的名称和符号体系。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b1c541bd-d46e-4cee-b7f6-5d96eb471dd0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 16）', '</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.844</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">70</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.839</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.834</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.829</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.824</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.818</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.813</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.807</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.801</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.795</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.789</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">80</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.783</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.776</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.770</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.763</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.757</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.750</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.743</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.736</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.728</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.721</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.714</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.706</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.699</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.691</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.684</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.676</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.668</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.661</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.653</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.645</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">100</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.638</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.630</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.622</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.615</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.607</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.600</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.592</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.585</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.577</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.570</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">110</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.563</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.555</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.548</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.541</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.534</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.527</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.520</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.514</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.507</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.500</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">120</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.494</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.488</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.481</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.475</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.469</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.463</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.457</td><td colspan=\"1\" rowspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b1c7d302-c6e6-4f57-acf5-a4c920d61d8a', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '修订说明', '修订说明本规范是根据国家计委计综[1986]2630号文和建设部（91)建标技字第6号文的要求，由电力工业部负责主编，具体由电力工业部电力建设研究所会同有关科研和施工单位对原国家标准《电气装置安装工程施工及验收规范》(GBJ232－82)中第十六篇\"爆炸和火灾危险场所电气装置篇\"共同修订而成，经建设部1996 年6月5日以建标[1996]337号文批准，并会同国家技术监督局联合发布。\n\n在本规范的修订过程中，规范修订组进行了广泛的调查研究，认真总结国内近几年来的设计、制造、运行等安装施工方面的实践经验，同时参考了有关国际标准和国外先进标准，针对主要技术问题开展了科学研究与试验验证工作，并广泛地征求了全国有关单位的意见，最后由我部会同有关部门审查定稿。\n\n本规范在执行过程中如发现需要修改和补充之处，请将意见和有关资料寄送电力工业部电力建设研究所（北京良乡，邮编102401)，并抄送电力工业部建设协调司，以便今后修订时参考。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b1cdb47e-2736-49a3-8ba5-6912a347701d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14.4 挠度计算', '14.4 挠度计算## 14.4.1 组合梁的挠度应分别按荷载的标准组合和准永久组合进行计算，以其中的较大值作为依据。挠度可按结构力学方法进行计算，仅受正弯矩作用的组合梁，其弯曲刚度应取考虑滑移效应的折减刚度，连续组合梁宜按变截面刚度梁进行计算。按荷载的标准组合和准永久组合进行计算时，组合梁应各取其相应的折减刚度。\n\n## 14.4.2 组合梁考虑滑移效应的折减刚度 $B$ 可按下式确定：\n\n$$\nB = \\frac { E I _ { \\mathrm { e q } } } { 1 + \\xi }\n$$\n\n式中： $E$ 钢梁的弹性模量 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$I _ { \\mathrm { e q } }$ 组合梁的换算截面惯性矩；对荷载的标准组合，可将截面中的混凝土翼板有效宽度除以钢与混凝土弹性模量的比值 $\\alpha _ { \\mathrm { { E } } }$ 换算为钢截面宽度后，计算整个截面的惯性矩；对荷载的准永久组合，则除以 $2 \\alpha _ { \\mathrm { E } }$ 进行换算；对于钢梁与压型钢板混凝土组合板构成的组合梁，应取其较弱截面的换算截面进行计算，且不计压型钢板的作用 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；  \nm -刚度折减系数，宜按本标准第14.4.3条进行计算。\n\n## 14.4.3 刚度折减系数 $\\pmb { \\xi }$ 宜按下列公式计算（当 $\\pmb { \\xi } \\leqslant 0$ 时，取$\\xi = 0 ,$ ：\n\n$$\n\\pmb { \\xi } = \\eta \\Bigl [ 0 . 4 - \\frac { 3 } { ( j l ) ^ { 2 } } \\Bigr ]\n$$\n\n$$\n\\eta = \\frac { 3 6 E d _ { \\mathrm { c } } \\mathit { p A _ { \\mathrm { 0 } } } } { n _ { \\mathrm { s } } \\mathit { k h l ^ { 2 } } }\n$$\n\n$$\nj = 0 . 8 1 \\sqrt { \\frac { n _ { \\mathrm { s } } N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { c } } A _ { \\mathrm { 1 } } } { E I _ { \\mathrm { 0 } } \\phi } } ( \\mathrm { m m } ^ { - 1 } )\n$$\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { A _ { \\mathrm { 0 } } = \\displaystyle \\frac { A _ { \\mathrm { e f } } A } { \\alpha _ { \\mathrm { E } } A + A _ { \\mathrm { c f } } } } } \\\\ { { \\ } } \\\\ { { A _ { \\mathrm { 1 } } = \\displaystyle \\frac { I _ { \\mathrm { 0 } } + A _ { \\mathrm { 0 } } d _ { \\mathrm { c } } ^ { 2 } } { A _ { \\mathrm { 0 } } } } } \\end{array}\n$$\n\n$$\nI _ { 0 } = I + { \\frac { I _ { \\mathrm { c f } } } { \\alpha _ { \\mathrm { E } } } }\n$$\n\n式中： $A _ { \\mathrm { c f } }$ —混凝土翼板截面面积；对压型钢板混凝土组合板的翼板，应取其较弱截面的面积，且不考虑压型\n\n钢板 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n钢梁截面惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；\n\n$I _ { \\mathrm { c f } }$ -混凝土翼板的截面惯性矩；对压型钢板混凝土组合板的翼板，应取其较弱截面的惯性矩，且不考\n\n虑压型钢板 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；\n\n$d _ { \\mathrm { c } }$ ——钢梁截面形心到混凝土翼板截面（对压型钢板混\n\n凝土组合板为其较弱截面）形心的距离（ $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$h$ - 组合梁截面高度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$\\boldsymbol { \\mathscr { p } }$ 抗剪连接件的纵向平均间距 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$k$ 抗剪连接件刚度系数， $k = N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { c } }$ $\\left( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } \\right)$ ；$n _ { \\mathrm { s } }$ - -抗剪连接件在一根梁上的列数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b1d6aafe-fc5f-4ebc-ac60-a182ba30005d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犐', '附 录 犐');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b1ecba53-7bba-4657-8cc3-d58b27c8e70c', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '9.3 施工排水', '9.3 施工排水## 9.3.1 排水方案要求\n\n排水方案必须满足路基施工安全和路基附近既有结构物与地下管线的安全要求。\n\n## 9.3.2 降水方案及软土地基处理方案要求\n\n降水方案以及软土地基处理方案制定时，应充分考虑地基湿度或孔隙水压力变化对毗邻区域既有结构物或设备安全的影响，降水施工不得危及周围既有道路及结构物安全。\n\n## 9.3.3 降水影响区域监测要求\n\n施工过程中，应对降水影响区域内的交通设施、管线、结构物等的沉降、位移、倾斜等进行观测，发现问题应及时采取措施。\n\n## 9.3.4 施工结束后场地清理要求\n\n施工结束后，应清理场地并恢复地貌，地面遗留的孔洞应及时用砂石等材料回填密实。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b1f2a712-62c9-4344-be27-f64dca58b063', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 2）', '，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1.5-2中土侧压力的分项系数取为1.4，是因为它在多数情况下是按主导荷载考虑的，但当汽车荷载考虑了分项系数后，由汽车荷载引起的土侧压力不再考虑。基础变位作用在以往的桥梁计算中是作为“附加组合”考虑的，其分项系数可采用1.0；对于混凝土和工结构，由于混凝土徐变或灰缝塑性变形对基础变位产生的内力的影响，采用0.5的折减系数。 福\n\n#### （4）频遇值和准永久值\n\n按照国际惯例，本规范对已调查的主要可变作用的频遇值和准永久值分别取其随机过程截口任意时点分布的0.95和0.5分位值；对不可调查或尚未调查的可变作用仍取标准值或参照有关资料取值。\n\n#### （5）组合值系数\n\n关于组合值系数，本次修订过程中，计算了组合值系数采用下列不同情况时结构的可靠指标：\n\n$\\textcircled{1}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.74、0.55、0.45和0.35，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{2}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.74，即组合值系数不随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{3}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.80、0.70、0.60和0.50，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{4}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.80，即组合值系数不随可变荷载数目变化。\n\n结果表明，对于车辆的一般运行状态和密集运行状态，当采用方案 $\\textcircled{1}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，且减小的幅度比较大；当采用方案 $\\textcircled{2}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，但变化不大；当采用方案③时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，但减小的幅度比方案 $\\textcircled{1}$ 小；当采用方案 $\\textcircled{4}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，增加的幅度比方案 $\\textcircled{2}$ 大。为了保持不同可变荷载组合数目时构件的可靠指标不变，规范中组合值系数取0.75。\n\n## 4.2 永久作用\n\n### 4.2.1 本次修订补充了结构重力标准值的常规计算公式，各常用材料的重度等内容与原规范保持不变。\n\n本条表4.2.1中规定钢筋混凝土或预应力混凝土的重度采用 $2 5 \\sim 2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。当按体积计算的含筋量小于 $2 \\%$ 时，采用 $2 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；大于或等于 $2 \\%$ 时，可采用 $2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。\n\n### 4.2.3 一般桥台和土墙考虑主动土压力。桥台和挡土墙前面地面或冲刷线以下的土压力，由于台后和墙后考虑了主动土压力，台前和墙前可考虑静土压力。\n\n土的外摩擦角 $\\delta$ 一般可采用 $\\varphi / 2$ 。国内外有些资料建议采用 $=$ （ $1 / 2 \\sim 2 / 3$ ） $\\varphi$ 。克列因所著《散体结构力学》中介绍的有关土的试验数据见表 4-1 考虑汽车冲击以及渗水的影响，δ采用 $4 / 2$ 是合适的。考虑外摩擦角（ $\\delta = \\varphi / 2$ ） 不考虑外摩擦角所计算出的主动土压力系数值，相差 $10 \\%$ 左右 见表 $4 - 2$ 。\n\n土压力在墙背的分布规律，经模型试验测得其与墙高为非线性关系。影响土压力的因素有填料性质、土与墙背之间的接触状况、墙的位移等。\n\n表4-1王的重度和内、外摩擦角  \n\n\n\n\n\n表4-2主动土压力系数值比较  \n\n\n\n\n\n注：上表是按墙背竖直、填土与墙顶同高的情况计算的。\n\n根据墙的不同位移情况来分析土压力的分布和作用点是比较切合实际的。但一般桥台（拱桥桥台除外）和挡土墙的主动土压力，多属于墙身向外倾的土压力，因此，土压力按三角形分布，并假定作用点在 $H / 3$ 处。\n\n柱式墩台土压力计算宽度。当柱间的净距小于或等于其直径（或宽度）时，考虑到回填土剪切变形对应力传递的影响，土压力宽度按柱群最外边缘间全宽计算。这样就与实体桥台的计算宽度取得一致。\n\n当柱间净距大于直径（或宽度）时，应考虑柱间空隙折减。如柱直径（或宽度）D 小于或等于1.0m，则中间每一柱按2倍直径（或宽度）计算，最外边缘的柱按1.5倍直径计算。在求得作用在柱群上的总土压力宽度之后，再分配到每一柱上，土压力计算宽为： $b = { \\frac { D \\ ( 2 n - 1 ) } { n } }$ ，其中 $n$ 为柱根数。如柱直径（或宽度) $D$ 大于 $1 . 0 \\mathrm { m }$ ，则中间柱一律增加计算宽度 $1 , 0 \\mathrm m$ ，即（ $( D + 1 )$ ；边柱增加 $0 . 5 \\mathfrak { m }$ 。故作用在每一柱上的土压力计算宽度为b=n（D+1）-1 。对 $D$ 大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的土压力计算宽度的确定，并无理论或试验的依据，只是比照实体桥台，避免在土压力计算宽度上出现大的矛盾。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b1fb1b82-ea90-47b1-a0aa-3a6c0d165304', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 7）', '} } \\right.$ 、$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ ］来进行校核。\n\n式（76）中第三项分子中的 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 应带各自的正负号，分母中的 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r } } ]$ 和 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r } } \\right]$ 则是相应的疲劳许用应力。\n\n从表33中的 $[ \\sigma _ { - 1 } ]$ 值看出，当工作级别 $\\mathrm { E 1 \\sim E 3 }$ 所对应的构件或连接的应力集中情况等级 $\\mathrm { W } _ { \\mathrm { 0 } }$ 、$\\mathrm { W _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 0 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 2 } }$ 中的 $\\stackrel { \\textstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } { \\scriptscriptstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } .$ ］值有的已大于构件静强度的基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，说明可以不必进行单项疲劳强度核算。若 $\\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right]$ 值虽小于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，但计算出的 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right] \\left( \\geqslant \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] \\right)$ ）已大于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，则该构件或连接也不必进行单项疲劳强度核算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b202c105-bec6-48a1-a690-5bc782367df8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犎', '附 录 犎');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b212d00b-c785-4f6a-9eca-b02e08d6c0ea', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2.0.28 空中纺线法 airspinning', '2.0.28 空中纺线法 airspinning method一种将单根钢丝在锚体之间往返编织而形成悬索桥主缆的架设方法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b2168b59-fb4e-4523-9281-3bd51dc1ada4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：规定本条的目的是保证工程质量和施工安全。模板失效、支架坍塌的现象在施工中时有发生，其原因多数是仅凭经验设置模板、支架，或盲目套用类似工程的做法，而不对模板、支架的构造和结构进行设计和受力计算，也不履行施工技术管理程序所致。故强调“模板和支架均应进行施工图设计，且经批准后方可用于施工”，此处的“经批准”一般指经监理工程师审核后批准。\n\n## 5.1.4 在模板上设置的吊环应采用 HPB300 钢筋，严禁采用冷加工钢筋制作。每个吊环应按两肢截面计算，在模板自重标准值作用下，吊环的拉应力应不大于65MPa。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b21b8df1-9135-4e56-b436-4fcd33ff9099', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 7）', '/td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=1>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=6 colspan=1>中</td><td rowspan=1 colspan=1>6．意外停机引起的载荷，见4.2.3.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7．机构失效引起的载荷,见4.2.3.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b21e9e78-9573-46ec-aaab-bf97f8533255', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犉', '附 录 犉## （规范性附录）许用应力设计法和极限状态设计法的应用\n\n### 犉．1 总则\n\n本标准提出的在承载能力验算中用以确定载荷与载荷组合的原则，均适用于采用许用应力设计法或极限状态设计法进行的设计。本附录概括地介绍两种方法的应用。\n\n### 犉．2 许用应力设计法\n\n先计算各个指定的载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数犉 $\\phi$ 增大；然后根据表20或附录 G所确定的载犉 犛荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼。用此组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼来确定合成的载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，也就是构件的内力。\n\n由作用在某个构件或部件上的载荷效应计算出应力 $\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ ，并与由局部效应（内力）引起的任何应力 $\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ 相组合。得到合成设计应力 $\\bar { \\sigma } _ { l }$ ，此应力应同可采纳的应力adm （即应力的适当许用值———许用应力）相比较。\n\n可采纳的应力（许用应力）是用强度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ （具体数值见表 G．1、表 G．5、表 G．8、表 G．11中的安全系数 $n$ ）去除规定的强度 $R$ 求得的。强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ 的取值范围列于表 H．1中。在有高度危险的场合，还要再除以一个高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 才得到最后的许用应力（见4．3．4．2．6）。\n\n当外载荷与其产生的内力呈非线性关系时，或者在结构某计算点上能产生相反符号应力的外载荷在其组合时引起的应力接近临界值时，为确保承载能力验算的有效性，用许用应力设计法应特别小心。\n\n许用应力设计法的典型流程图示于图 F．1。\n\n  \n图 犉．1 用许用应力设计法进行设计的典型流程图\n\n$f _ { i }$ 作用在构件或部件上的载荷 $i$ ；$\\overline { { F } } _ { j }$ 组合载荷 $\\sum { f _ { i } }$ k— ——在构件或支承部件的犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $\\overline { { F } } _ { j }$ 引起的内力；$\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ —— 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { \\mathit { l } }$ 在个别特定构构件 $l$ 中的合成设计应力；$R$ 由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力,例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限应力；adm — 可采纳的应力，即许用应力；$\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ —根据所确定的载荷组合选用规定的强度系数,附录G中的安全系数 $n$ 即为强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ -—高危险度系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b222b39b-c3e5-4805-a841-a302ac0ea7e9', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6.7.6固定支座和板式橡胶支座所受地震水平力可按能力保护方法计算', '6.7.6固定支座和板式橡胶支座所受地震水平力可按能力保护方法计算。当按能力保护方法计算时，支座在顺桥向和横桥向所受地震水平力可分别直接取本规范第6.7.4条和第6.7.5条计算出的各墩柱沿顺桥向和横桥向剪力值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b226a9ca-1c8d-42cd-8cc7-9c26a901b23e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b233acd8-7872-471d-88ac-becf1648847e', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百三十三条标的物的所有权自标的物交付时起转移', '第一百三十三条标的物的所有权自标的物交付时起转移，但法律另有规定或者当事人另有约定的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b242e61a-9e7c-4ce9-b133-47f8c5b05316', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12 节点（Part 4）', '/ \\sqrt { 1 2 } } =$ $2 . 7 7 \\frac { c _ { i } } { t } .$\n\n这样各受压板区稳定验算的表达式为：BA 区：N（NBA）= $N _ { 1 } ( N _ { \\mathrm { B A } } ) = \\frac { b _ { 1 } } { b _ { 1 } + b _ { 2 } + b _ { 3 } } N \\mathrm { s i n } \\theta _ { 1 } \\leqslant l _ { 1 } t \\varphi _ { 1 } f$ $\\overline { { A C } }$ 区: $N _ { 2 } ( N _ { \\mathrm { A C } } ) = \\frac { b _ { 1 } } { b _ { 1 } + b _ { 2 } + b _ { 3 } } N \\leqslant l _ { 2 } t \\varphi _ { 2 } f$ $\\overline { { C D } }$ 区： $N _ { 3 } ( N _ { \\mathrm { C D } } ) = \\frac { b _ { 1 } } { b _ { 1 } + b _ { 2 } + b _ { 3 } } N \\mathrm { c o s } \\theta _ { 1 } \\leqslant l _ { 3 } t \\varphi _ { 3 } f$\n\n其中 $l _ { 1 } \\ldots l _ { 2 } \\ldots l _ { 3 }$ 分别为各区屈折线 ${ \\overline { { B A } } } , { \\overline { { A C } } } , { \\overline { { C D } } }$ 的长度； $b _ { 1 }$ 、$b _ { 2 } \\ 、 b _ { 3 }$ 为各屈折线在有效宽度线上的投影长度； $t$ 为板厚; $\\varphi _ { i }$ 为各受压板区的轴压稳定系数，按 $\\lambda _ { i }$ 计算。\n\n对 $l _ { \\mathrm { f } } / t > 6 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 且沿自由边加劲的无竖腹杆节点板失稳时，一般呈 ${ \\overline { { B A } } } - { \\overline { { A C } } }$ 两屈折线屈曲，显然，在 $\\overline { { C D } }$ 区因加劲后其稳定承载力大为提高，已不起控制作用，故只需用上述方法验算 $\\overline { { B A } }$ 区和 $\\overline { { A C } }$ 区的稳定。\n\n用上述拟合的近似法计算稳定的结果表明，试件的极限承载力计算值 $N _ { \\mathrm { R } } ^ { \\mathrm { c } } ,$ 。与试验值 $N _ { \\mathrm { R } } ^ { 0 }$ 。之比平均为 $85 \\%$ ，计算值偏于\n\n安全。\n\n3为了尽量缩小稳定计算的范围，对于无竖腹杆的节点板，我们利用国家标准图集《梯形钢屋架》05G511和《钢托架》05G513中的16个节点，用同一根斜腹杆对节点板做稳定和强度计算，并进行对比以达到用强度计算的方法来代替稳定计算的目的。对比结果表明：\n\n当 $c / t \\leqslant 1 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时，大多数节点的 $N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { c } }$ 大于 $0 . 9 N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { c } } ( N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { c } } , N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { c } }$ 为节点板的稳定和强度计算承载力)，仅少数节点的 $N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { c } } = \\left( 0 . 8 3 \\sim \\right.$ $0 . 9 ) N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { c } }$ ，此时的斜腹杆倾角 $\\theta _ { 1 }$ 大多接近 $6 0 ^ { \\circ }$ ，这说明 $\\theta _ { 1 }$ 的大小对稳定承载力的影响较大。\n\n因为强度计算时的有效宽度 $b _ { \\mathrm { e } } = \\overline { { A C } } + ( l _ { \\mathrm { f 1 } } + l _ { \\mathrm { f 2 } } ) \\tan { 3 0 } ^ { \\circ }$ ，而稳定计算中假定斜腹杆轴压力 $N$ 分配的有效宽度 $\\Sigma b _ { i } = b _ { \\mathrm { e } } ^ { \\prime } { = } \\overline { { A C } } +$ $( l _ { \\mathrm { f 1 } } \\setminus l _ { \\mathrm { f 2 } } ) \\sin \\theta _ { \\mathrm { 1 } } \\mathrm { c o s } \\theta _ { \\mathrm { 1 } }$ （式中 $l _ { \\mathrm { f 1 } } \\setminus l _ { \\mathrm { f 2 } }$ 为斜腹杆两侧角焊缝的长度)。当$\\theta _ { 1 } = { 6 0 } ^ { \\circ }$ 或 $3 0 ^ { \\circ }$ 时， $\\sin \\theta _ { 1 } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b24e5675-b3df-4e00-82e0-1f75b430c6c0', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '3.4高强度螺栓连接（见标准3.4条）', '3.4高强度螺栓连接（见标准3.4条）## 3.4高强度螺栓连接\n\n### 3.4.1高强度螺栓连接的设计施工及验收应符合JGJ82的规定。  \n### 3.4.2高强度螺栓连接处构件接触面应按设计要求作相应处理，应保持干燥、整洁，不应有飞边、毛刺、焊接飞溅物、焊疤、氧化铁皮、污垢等，除设计要求外接触面不应涂漆。  \n### 3.4.3高强度螺栓应按起重机械安装说明书的要求，用扭矩扳手或专用工具拧紧。连接副的施拧顺序和初拧、复拧扭矩应符合设计要求和JGJ82的规定。扭矩扳手应定期标定并应有标定记录。高强度螺栓应有拧紧施工记录。\n\n条文性质：强制性条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b263916d-beb5-488a-a63a-9fdde8f41f07', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '10.9 主体钢结构', '10.9 主体钢结构## 一般项目\n\n10.9.2钢结构施工总高度可按相对标高控制，也可按设计标高控制，在钢结构施工实施前确定。\n\n不论采用相对标高还是设计标高进行多层、高层钢结构安装，对同一层柱顶标高的差值均应控制在 $5 \\mathrm { m m }$ 以内，使柱顶高度偏差不致失控。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b2655cd4-3d81-4ca1-9671-fc1625e8f183', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '吊车荷载', '吊车荷载');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b270784d-0f73-402f-ab43-2ec713424231', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：倒虹吸管过水时，压力水流充满管内，容易渗漏到路基中而影响路基的稳定和强度。因此要求管节接头及进出水口砌缝需要特别严密，不渗水。\n\n### 24.5.2 倒虹吸管如需在冰冻期施工时，除应符合本规范第 25 章的规定外，还应在灌水试验后及时将管内积水排出。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b27c1d67-452f-4f7a-b13b-ff73af8865b5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 1）', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷应考虑由位移和变形引起的载荷，如由预应力产生的结构件变形和位移引起的载荷，由结构本身或安全限制器准许的极限范围内的偏斜，以及起重机其他必要的补偿控制系统初始响应产生的位移引起的载荷等。\n\n还要考虑由其他因素导致的起重机发生在规定极限范围内的位移或变形引起的载荷，例如由于轨道的间距变化引起的载荷，或由于轨道及起重机支承结构发生不均匀沉陷引起的载荷等。\n\n## 4．2．2 偶然载荷\n\n偶然载荷是指在起重机正常工作时不经常发生而只是偶然出现的载荷，包括由工作状态的风、雪、冰、温度变化及偏斜运行引起的载荷。在防疲劳失效的计算中通常不考虑这些载荷。犘\n\n### 4．2．2．1 偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { S } } }$\n\n起重机偏斜运行时的水平侧向载荷是指装有车轮的起重机或小车在作稳定状态的纵向运行或横向移动时，发生在它的导向装置（例如导向滚轮或车轮的轮缘）上由于导向的反作用引起的一种偶然出现的载荷。\n\n附录 D给出了起重机偏斜运行时的水平侧向载荷的经验估算法，它是在把起重机金属结构认为是刚性系统的假设基础上得出的。\n\n### 4．2．2．2 坡道载荷\n\n起重机的坡道载荷是指位于斜坡（道、轨）上的起重机自重载荷及其额定起升载荷沿斜坡（道、轨）面的分力，按下列规定计算：\n\na） 流动式起重机：需要计算时，按路面或地面的实际情况考虑；  \nb） 轨道式起重机（含铁路起重机）：当轨道坡度不超过 $0 . 5 \\%$ 时不考虑坡道载荷，否则按出现的实际坡度计算坡道载荷。\n\n### 4．2．2．3 风载荷\n\n#### 4．2．2．3．1 风载荷估算的原则\n\n对于露天工作的起重机应考虑风载荷的作用。假定风载荷是沿起重机最不利的水平方向作用的静力载荷，计算风压值按不同类型起重机及其工作地区选取。\n\n#### 4．2．2．3．2 计算风压\n\n计算风压与阵风风速有关，可按式（10）计算：\n\n$$\n{ p = 0 . 6 2 5 v _ { \\mathrm { s } } ^ { 2 } }\n$$\n\n（10）\n\n式中：\n\n$\\boldsymbol { \\phi }$ -计算风压，单位为牛每二次方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\mathcal { V } s }$ — 计算风速，单位为米每秒 $\\mathrm { { ( m / s ) } }$ ）。\n\n计算风速为空旷地区离地 $1 0 \\textrm { m }$ 高度处的阵风风速，即3s时距的平均瞬时风速。工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．5倍。非工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．4倍。计算风压 $ { p _ {  } } , 3 \\ \\mathrm { ~ s ~ }$ 时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta \\mathcal { V } _ { p } }$ 与风力等级的对应关系参见附录 E中的 E．4。\n\n#### 4．2．2．3．3 工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { W I I } }$\n\n工作状态风载荷是指起重机在工作时应能承受的最大风力。工作状态风压沿起重机全高取为定值，不考虑高度变化。为限制工作风速不超过极限值而采用风速测量装置时，通常将它安装在起重机的最高处。工作状态计算风压分为 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 和 $\\phi _ { \\parallel }$ 。 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 是起重机工作状态正常的计算风压，用于选择电动机功率的阻力计算及发热验算； $\\phi _ { \\parallel }$ 是起重机工作状态最大计算风压，用于计算机构零部件和金属结构强度、结构的刚性及稳定性，验算驱动装置的过载能力以及起重机整机的抗倾覆稳定性、抗风防滑安全性等。\n\n工作状态的计算风速和计算风压列于表15中。如果制造商采用不同于表列的风速和风压值，应在起重机设计和使用说明书中予以说明。\n\n表 15 工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n\n\n\n#### 4．2．2．3．4 风载荷计算\n\n##### 4．2．2．3．4．1 作用在起重机上的工作状态风载荷按以下两种情况计算：\n\na） 当风向与构件的纵轴线或构架表面垂直时，沿此风向的风载荷按式（11）计算：犆犃\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\\\ { P _ { \\mathrm { w } \\parallel } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（11）\n\n式中：\n\n$P _ { \\textrm { W I } }$ — 作用在起重机上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 作用在起重机上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ 风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\math');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b27f0989-d237-4481-8c2e-21631fe6128a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：在施工中，实际合龙温度与计算温度往往不能吻合，因此选择夜间气温较稳定时进行合龙，使合龙段混凝土浇筑之后气温逐渐上升，能避免合龙段混凝土开裂。\n\n### 19.3.7 拱圈在浇筑过程中，应随时监测拱架的变形，如变形量超过计算值，应停止浇筑，及时查明原因，并采取加固拱架或调整加载顺序等措施后再继续浇筑，保证施工安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b28423fd-b51e-4ebd-9238-17511171f824', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 2）', '2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ { \\mathrm { { m } } } + M _ { \\mathrm { { s } } } + M _ { \\mathrm { { w } } \\mathrm { { I } } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ m i \\eta }\n$$\n\n……（S．7）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1,表Q.1;  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（S．1）；$M _ { \\alpha }$ — 见式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } }$ — 按计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算的等效风阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；$m$ 同式（89）；i 同式(R.3)；m -同式（93）。\n\n### 犛．2．1．3．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．4 变幅机构电动机发热验算\n\n### 犛．2．1．4．1 普通臂架变幅机构，因为它属于非平衡的、非工作性的变幅机构，所以按其变幅力和变幅钢丝绳卷绕线速度计算确定的电动机功率而选用的电动机，一般不需要进行电动机的发热校验。\n\n### 犛．2．1．4．2 平衡臂架变幅机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．4．2．1 稳态平均功率按式（S．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } { = } G  { v _ { \\mathrm { b } } } \\ \\frac { \\sqrt { \\frac { \\sum P _ { \\mathrm { I i } } { } ^ { 2 } t _ { i } } { \\sum t _ { i } } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表 $\\mathrm { Q . 1 }$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 额定变幅速度，单位为米每秒犻 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\textstyle \\sum P _ { \\mathrm { I } i }$ — 在第 $i$ 个变幅位置，由包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { 1 }$ 产生的风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力等产生的在变幅 齿 条 （或 变 幅 螺 杆、油 缸、钢 丝 绳 等 ）上 的 分 力 之 和，单 位 为 牛 顿 （N）； $\\alpha _ { \\mathrm { ~ I ~ } }$ 见 $4 . 2 . 1 . 2 . 2 . 2 , p _ { 1 }$ 见表15；\n\n$t _ { i }$ —每一变幅位置间隔所需时间,单位为秒(s);可由变幅齿条(或螺杆、油缸、钢丝绳等)行程 $l$ 及移动速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ 按下式算出；\n\n$$\nt _ { i } = \\frac { l _ { i + 1 } - l _ { i } } { v _ { \\textrm { b } } }\n$$\n\nm —同式（89）；  \nm —同式(P.5)。\n\n#### 犛．2．1．4．2．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 2 { \\sim } \\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 4$ 进行。\n\n## 犛．2．2 按机构工作级别及其等效接电持续率进行电动机的发热校验\n\n### 犛．2．2．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．1．1 起升机构电动机静功率按式（S．9）校验：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta }\n$$\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 起升机构电动机静功率，单位为千瓦（kW）；$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）。\n\n#### 犛．2．2．1．2 机构工作级别与电动机等效接电持续率JC′值的关系，见表 P．2。\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b28f15cb-776f-4704-9e72-50faf7034438', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '15 Concrete-filled Steel', '15 Concrete-filled Steel Tubular Column and Joints \\* 193## 15.1 General Requirements.. 193   \n## 15.2 Rectangular Concrete-filled Steel Tubular Members ······ 193   \n## 15.3 Circular Concrete-filled Steel Tubular Members \\* 194   \n## 15.4 Beam-column Joint... 194');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b2914a8e-5941-43d6-84f1-a6561c78b288', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.8 关于大变形的影响', '8.1.3.8 关于大变形的影响在塔式起重机最不利的结构形态和最不利的载荷组合工况下，如果大变形（按二阶理论计算的变犖犖形）的影响在塔身中增加的弯矩小于 $10 \\%$ （可按 $N / N _ { \\mathrm { E } } { < } 0 . 1$ 界定）时，整体抗倾覆稳定性计算就可以不考虑此大变形的影响（即仍按一阶理论计算），以简化计算。但是，若超过上述范围，则表53各工况的倾覆力矩应考虑随上述二阶理论计算的变形增大而增加。\n\n表 53 塔式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b2949c2b-9852-46f7-a856-55367ea8d01b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢桥面铺装施工过程中，上一层铺装施工前，其下层保持干燥和整洁非常重要，施工时若下层有任何锈蚀、油污或水分等，都将严重影响层与层之间的黏结效果，从而影响铺装层的使用寿命。故在进行任何一道工序前，都需对下层界面进行检查，只有当检查合格并经认可后才能进行下一道工序的施工。车辆在铺装层上快速行驶、制动或掉头，会对防锈层、防水层或黏结层造成损害，因此需要规定一定的时限，禁止车辆在施工完成的铺装层上通行。\n\n## 23.6.6 钢桥面铺装宜避开雨季施工。钢桥面铺装的每个层次均不得在雨天施工，施工中遇雨应立即停工，在消除雨水所带来的危害后，方可重新施工。钢桥面铺装亦不宜在夜间施工。\n\n## 23.6.7 对钢桥面沥青混凝土铺装进行检测时，不得采用钻孔法，而应采用无损检测法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b295fcdd-e89f-415c-b0e4-9546ddc4cd7a', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', '6钢结构吊装', '6钢结构吊装## 6.1一般规定\n\n### 6.1.1钢构件应按规定的吊装顺序配套供应，装卸时，装卸机械不得靠近基坑行走。  \n### 6.1.2钢构件的堆放场地应平整，构件应放平、放稳，避免变形。  \n### 6.1.3柱底灌浆应在柱校正完或底层第一节钢框架校正完，并紧固地脚螺栓后进行。  \n### 6.1.4作业前应检查操作平台、脚手架和防风设施。  \n### 6.1.5柱、梁安装完毕后，在未设置浇筑楼板用的压型钢板时，应在钢梁上铺设适量吊装和接头连接作业时用的带扶手的走道板。压型钢板应随铺随焊。  \n### 6.1.6吊装程序应符合施工组织设计的规定。缆风绳或溜绳的设置应明确，对不规则构件的吊装，其吊点位置，捆绑、安装、校正和固定方法应明确。\n\n## 6.2钢结构厂房吊装\n\n### 6.2.1钢柱吊装应符合下列规定：\n\n1钢柱起吊至柱脚离地脚螺栓或杯口 $3 0 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 4 0 0 \\mathrm { m m }$ 后，应对准螺栓或杯口缓慢就位，经初校后，立即进行临时固定，然后方可脱钩。\n\n2柱校正后，应立即紧固地脚螺栓，将承重垫板点焊固定，并随即对柱脚进行永久固定。\n\n### 6.2.2吊车梁吊装应符合下列规定：\n\n1吊车梁吊装应在钢柱固定后、混凝土强度达到 $7 5 \\%$ 以上和柱间支撑安装完后进行。吊车梁的校正应在屋盖吊装完成并固\n\n定后方可进行。\n\n2吊车梁支承面下的空隙应采用楔形铁片塞紧，应确保支承紧贴面不小于 $70 \\%$ 。\n\n### 6.2.3钢屋架吊装应符合下列规定：\n\n1应根据确定的绑扎点对钢屋架的吊装进行验算，不满足时应进行临时加固。\n\n2屋架吊装就位后，应在校正和可靠的临时固定后方可摘钩，并按设计要求进行永久固定。\n\n### 6.2.4天窗架宜采用预先与屋架拼装的方法进行一次吊装。\n\n## 6.3高层钢结构吊装\n\n### 6.3.1钢柱吊装应符合下列规定：\n\n1安装前，应在钢柱上将登高扶梯和操作挂篮或平台等固定好。\n\n2起吊时，柱根部不得着地拖拉。\n\n3吊装时，柱应垂直，严禁碰撞已安装好的构件。\n\n4就位时，应待临时固定可靠后方可脱钩。\n\n### 6.3.2钢梁吊装应符合下列规定：\n\n1吊装前应按规定装好扶手杆和扶手安全绳。\n\n2吊装应采用两点吊。水平桁架的吊点位置，应保证起吊后桁架水平，并应加设安全绳。\n\n3梁校正完毕，应及时进行临时固定。\n\n### 6.3.3剪力墙板吊装应符合下列规定：\n\n1当先吊装框架后吊装墙板时，临时搁置应采取可靠的支撑措施。\n\n2墙板与上部框架梁组合后吊装时，就位后应立即进行侧面和底部的连接。\n\n### 6.3.4框架的整体校正，应在主要流水区段吊装完成后进行。\n\n## 6.4轻型钢结构和门式刚架吊装\n\n### 6.4.1轻型钢结构的吊装应符合下列规定：\n\n1轻型钢结构的组装应在坚实平整的拼装台上进行。组装接头的连接板应平整。\n\n2屋盖系统吊装应按屋架 屋架垂直支撑 標条、標条拉杆 屋架间水平支撑 $\\nrightarrow$ 轻型屋面板的顺序进行。\n\n3吊装时，標条的拉杆应预先张紧，屋架上弦水平支撑应在屋架与標条安装完毕后拉紧。\n\n4屋盖系统构件安装完后，应对全部焊缝接头进行检查，对点焊和漏焊的进行补焊或修正后，方可安装轻型屋面板。\n\n### 6.4.2门式刚架吊装应符合下列规定：\n\n1轻型门式刚架可采用一点绑扎，但吊点应通过构件重心，中型和重型门式刚架应采用两点或三点绑扎。\n\n2门式刚架就位后的临时固定，除在基础杯口打入8个楔子楔紧外，悬臂端应采用工具式支撑架在两面支撑牢固。在支撑架顶与悬臂端底部之间，应采用千斤顶或对角楔垫实，并在门式刚架间作可靠的临时固定后方可脱钩。\n\n3支撑架应经过设计计算，且应便于移动并有足够的操作平台。\n\n4第一榀门式刚架应采用缆风或支撑作临时固定，以后各榀可用缆风、支撑或屋架校正器作临时固定。\n\n5已校正好的门式刚架应及时装好柱间永久支撑。当柱间支撑设计少于两道时，应另增设两道以上的临时柱间支撑，并应沿纵向均匀分布。\n\n6基础杯口二次灌浆的混凝土强度应达到 $7 5 \\%$ 及以上方可吊装屋面板。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b2988a55-d346-4b5a-adde-4e18beee7370', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '6操作平台（Part 2）', '满足强度要求。\n\n### 6.4.6悬挑式操作平台应设置4个吊环，吊运时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。吊环应按通用吊环或起重吊环设计，并应满足强度要求。\n\n### 6.4.7悬挑式操作平台安装时，钢丝绳应采用专用的钢丝绳夹连接，钢丝绳夹数量应与钢丝绳直径相匹配，且不得少于4个。\n\n建筑物锐角、利口周围系钢丝绳处应加衬软垫物。\n\n### 6.4.8悬挑式操作平台的外侧应略高于内侧；外侧应安装防护栏杆并应设置防护挡板全封闭。\n\n### 6.4.9人员不得在悬挑式操作平台吊运、安装时上下。\n\n### 6.4.10悬挑式操作平台的结构设计计算应符合本规范附录C的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b29b3a74-092a-4d1d-a510-4a559ce8d7b4', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明一个良好的抗震结构体系应能使各部分结构合理地分担地震力，这样，各部分结构都能充分发挥自身的抗震能力，对保证桥梁结构的整体抗震性能比较有利。采用对称的结构形式是有利于各部分结构合理分担地震力的一个措施。\n\n特殊桥梁的大部分质量集中在上部结构，因而地震惯性力也主要集中在上部结构。上部结构的地震惯性力一般通过上、下部结构之间的连接构造（支座等）传递给墩柱，再由墩柱传递给基础，进而传递给地基承受。一般来说，上部结构的设计主要由恒载、活载、温度荷载等控制。而墩柱在地震作用下将会受到较大的剪力和弯矩作用，一般由地震反应控制。因此需要很慎重地设置上、下部结构之间的连接构造。均匀对称地设置上、下部结构的连接构造可以使各下部结构均匀地分担地震力，有利于提高桥梁结构的\n\n整体抗震性能。\n\n### 9.2.2 建在抗震设防烈度V度、IX度地区的斜拉桥和悬索桥，应选择合适的塔、梁约束体系方案；如选择的塔、梁约束体系方案导致梁端位移过大，宜采用适当的减震装置降低地震响应。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b29b6b1c-e802-4866-9a18-494fb43fb82e', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'D.7船闸工程', 'D.7船闸工程D.7.1总水头 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上大型闸阀门安装工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b2a01936-e467-416e-b4a9-ed735e9763bd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犖', '附 录 犖（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b2ba2932-8371-4119-93c3-e937d3fcacf2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：预应力筋用锚具、夹具、连接器、锚垫板和螺旋筋等产品，是生产厂通过锚固区荷载传递试验得到的能够保证其工作性能和安全性的匹配性组合，并能在工程应用中保证锚固区的性能，因此需要配套使用。规定“同一结构或构件中应采用同一生产厂的产品”，主要是为了保证受力的一致以及在工程产生质量问题后产品的可追溯性。由于工作锚和工具锚的设计性能不同，工作锚的重复使用会导致其锚固效率降低，形成工程隐患，故规定“工作锚不得作为工具锚使用”。不同生产厂的产品的设计参数是有区别的，特别是夹片式锚具，张拉时限位板的限位槽深度直接影响预应力的施加效果，因此需要配套使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b2c0a959-12ab-4d72-91d4-a411b516db36', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '20 开关、插座、风扇安装', '20 开关、插座、风扇安装## 20．1主控项目\n\n20．1．1同一场所装有交流和直流的电源插座，或不同电压等级的插座，显然为不同需要的用电设备而设置的，用电时不能插错，否则会导致设备损坏或危及人身安全，这是常识，但必须在措施上作出保证。\n\n20．1．2 接插于不间断电源和应急电源的电气设备，对供电可靠性有较高要求，不间断电源又要求连续供电，为便于使用人员识别，故作本条规定。\n\n20．1．3本条在原规范强制性条文的基础上补充了第4款。本条第3款规定“保护接地导体(PE)在插座之间不得串联连接”，是为了防止因 PE 在插座端子处断线后连接，导致PE 虚接或中断，而使故障点之后的插座失去PE。建议使用符合现行国家标准《家用和类似用途低压电路用的连接器件》GB 13140 标准要求的连接装置，从回路总PE上引出的导线，单独连接在插座PE 端子上。这样即使该端子处出现虚接故障，也不会引起其他插座失去 PE 保护。“串联”与“不串联”的做法见图2。\n\n本条第4款规定“相线与中性导体(N)不应利用插座本体的接线端子转接供电”，即要求不应通过插座本体的接线端子并接线路，以防止插座使用过程中，由于插头的频繁操作造成接线端子松动而引发安全事故。其施工做法可参见图2(b)PE不串联连接的做法。对插座的接线要求是与原规范一致的，但本条第1 款在执行中经常会由于插座安装方向的不同引起争议，插座的接线是按图3所示的安装方向时提出的要求。\n\n  \n图2 PE 线在插座端子处“串联”与“不串联”连接的做法\n\n1-PE 绝缘导线；2-PE 插孔； $3 ^ { - }$ 导线连接器\n\n  \n图3面对插座接线\n\n1-零线；2-相线；3-PE 线\n\n20.1.4 照明开关是人们每日接触最频繁的电气器具，为方便使用，要求通断位置一致，也可以给维修人员提供安全操作的保障，也就是说，如位置紊乱、不切断相线，易给维修人员造成认知上的错觉，检修时易造成触电事故。紫外线灯是利用紫外线来实现杀菌消毒功能，它放射的紫外线能量较大，如果没有防护措施，极易对人体造成伤害。因此紫外线灯控制开关的安装应严格符合本条的规定。\n\n20．1．6吊扇为转动的电气器具，运转时有轻微的振动，为了防止安装器件松动而发生坠落，故其减振防松措施要齐全。本条规定的主旨是确保使用安全。\n\n20．1．7由于城乡住宅高度所限，吊扇使用屡有事故发生，壁扇应用较多，固定可靠和转动部分防护措施完善及运转正常是鉴别壁扇制造和安装质量的要点。\n\n## 20．2一般项目\n\n20．2．1本条规定一方面是为了美观，但同时也为了安全，随着建筑工程装饰装修材料品种的繁多，装饰装修材料除采用石材或金属材质以外，采用软质材料、木质材料及其他饰面材料已较为普遍，电气开关在开关动作和插头插入或拔出插座及接线松动均可能产生电火花，易发生安全事故。开关、插座安装前可采取盒、箱预埋到位的安装措施，以确保有软包装修场所的电气防火和用电安全。\n\n20．2．2 插座的安装高度应以符合设计要求，方便使用为原则。同一室内相同规格并列安装的插座高度一致是为了观感舒适的要求。\n\n20．2．3、20．2．4 这两条是为了便于使用、美观而作出的规定，照明开关也包括调光器。\n\n20．2．5本条是为了方便使用、注意观感而作出的规定。\n\n20.2.6 规定高度是不影响人们的日常行动，避免不慎伤及人的头部。其余为观感要求。\n\n20.2.7无专人管理场所的换气扇设置定时开关，是为了避免换气扇长时间运转而烧毁。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b2c7892e-0935-4889-b677-2bfb734add1b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：编束时梳理顺直，能防止钢丝或钢绞线在穿束、张拉时由于互相缠绕紊乱而导致的受力不均匀现象。当受力不均匀时，有的钢丝或钢绞线达不到张拉控制应力，而有的则可能被拉断。\n\n## 7.3 锚具、夹具和连接器\n\n### 7.3.1 锚具、夹具和连接器应按设计规定采用，其性能和质量应符合现行《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T14370）的规定。\n\n### 7.3.2 锚具应满足分级张拉、补张拉以及放松预应力的要求；锚固多根预应力筋的锚具除应具有整束张拉的性能外，尚应具有单根张拉的性能；用于承受低应力或动荷载的夹片式锚具应具有防松性能；锚具的锚口摩阻损失率宜不大于 $6 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b2c8e95e-4738-469a-9392-d3f00ca88520', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '16.7 片石混凝土', '16.7 片石混凝土## 16.7.1 片石混凝土仅适用于较大体积的基础、墩台身等圬工受压结构。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b2ca7ab7-ce6e-46b9-a325-5edd95477e99', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．1 流动式起重机分级举例', '犃．1 流动式起重机分级举例流动式起重机包括汽车起重机、轮胎起重机（含集装箱正面吊运起重机）、履带起重机。  \n按照起重机的使用情况，流动式起重机整机分级举例见表 A．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b2d30d14-7cd0-4f87-ac68-abfca67ea276', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合（Part 1）', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合## 4．1 原则\n\n### 4．1．1 本章规定了计算各种载荷及选择载荷组合的原则和方法，以用于验证本标准适用的各种起重机的金属结构件和机械零部件的防强度失效、防弹性失稳和防疲劳失效的能力，并且还用于起重机的抗倾覆稳定性和抗风防滑移安全性的校验计算。\n\n### 4．1．2 起重机能力验算时应注意计算模型与实际情况的差异。当载荷引起的效应随时间变化时，应采用等效静载荷进行估算。本标准规定可以用刚体动力分析方法为计算基础，但要用动力系数估算作为模拟弹性系统响应时的载荷；也可以选择进行弹性动力分析或现场测试。为反映操作平稳程度的不同，应考虑司机实际操作情况的影响。\n\n### 4．1．3 结构设计能力验算有两种方法：许用应力设计法或极限状态设计法。无论采用何种方法，在考虑载荷、载荷系数、载荷组合、许用应力和极限设计应力时，都应以本标准的有关章条或附录来确定，或者在可能的情况下以试验或统计数据为基础来确定。\n\n### 4．1．4 如某载荷不可能出现，则应在验算中略去（如室内起重机不考虑风载荷）。同样，也不考虑起重机说明书中禁止出现的、起重机设计未提出要求的、在起重机设计中已明确要防止或禁止的载荷。\n\n## 4．2 计算载荷与载荷系数\n\n作用在起重机上的载荷分为常规载荷、偶然载荷、特殊载荷及其他载荷，只有在分析与这些载荷有关的起重机各种可能的载荷组合时，才需要区分这些载荷的不同类别。在起重机承载能力验算中确定载荷效应时要用到许多载荷系数，这些载荷系数及其具体值的选取，可在本标准有关的附录中查到。\n\n### 4．2．1 常规载荷\n\n常规载荷是指在起重机正常工作时经常发生的载荷，包括由重力产生的载荷，由驱动机构或制动器的作用使起重机加（减）速运动而产生的载荷及因起重机结构的位移或变形引起的载荷。在防屈服、防弹性失稳及在有必要时进行的防疲劳失效等验算中，应考虑这类载荷。\n\n#### 4．2．1．1 自重载荷、额定起升载荷及由垂直运动引起的载荷犘\n\n##### 4．2．1．1．1 自重载荷 $P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$\n\n自重载荷是指起重机本身的结构、机械设备、电气设备以及在起重机工作时始终积结在它的某个部件上的物料（如附设在起重机上的漏斗料仓、连续输送机及在它上面的物料）等质量的重力。对某些起重机的使用情况，自重载荷还要包括结壳物料质量的重力，例如粘结在起重机及其零部件上的煤或类似的其他粉末质量的重力，但在4．2．1．1．2中规定属于起升载荷的质量重力除外。犘\n\n##### 4．2．1．1．2 额定起升载荷 $P _ { 0 }$\n\n额定起升载荷是指起重机起吊额定起重量时的总起升质量的重力。犘\n\n##### 4．2．1．1．3 自重振动载荷 $\\phi _ { 1 } P _ { \\mathbf { G } }$\n\n当物品起升离地时，或将悬吊在空中的部分物品突然卸除时，或悬吊在空中的物品下降制动时，起重机本身（主要是其金属结构）的自重将因出现振动而产生脉冲式增大或减小的动力响应。此自重振动载荷用起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 乘以起重机的自重载荷来考虑，为反映此振动载荷范围的上下限，该系数取为两个值： $\\phi _ { 1 } = 1 \\pm _ { \\alpha } , 0 { \\leqslant } \\alpha { \\leqslant } 0 . 1$ 。\n\n##### 4．2．1．1．4 起升动载荷 $\\phi _ { 2 } P _ { 0 }$\n\n###### 4．2．1．1．4．1 起升动力效应\n\n当物品无约束地起升离开地面时，物品的惯性力将会使起升载荷出现动载增大的作用。此起升动 犘力效应用一个大于1的起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 乘以额定起升载荷 $P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ 来考虑。\n\n###### 4．2．1．1．4．2 起升状态级别\n\n由于起升机构驱动控制型式的不同，物品起升离地时的操作方法会有较大的差异，由此表现出起升操作的平稳程度和物品起升离地的动力特性也会有很大的不同。将起升状态划分为 $\\mathrm { H C _ { 1 } } \\sim \\mathrm { H C _ { 4 } }$ 四个级别：起升离地平稳的为 $\\mathrm { H C _ { 1 } }$ ，起升离地有轻微冲击的为β $\\mathrm { H C _ { 2 } }$ ，起升离地有中度冲击的为 $\\mathrm { H C _ { 3 } }$ ，起升离地有较大冲击的为 $\\mathrm { H C } _ { 4 }$ 。与各个级别相应的系数 $\\beta _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 值列于表10中，说明见图2。起升状态级别可以根据经验确定，也可以根据起重机的各种具体类型选取，对物品离地未采取专门的较好控制方案的某些起重机，其起升状态级别举例可参见附录C。\n\n表 10 $\\pmb { \\beta } _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { 2 \\mathrm { { m i n } } }$ 值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>起升状态级别</td><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=1>p2min</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>HC1</td><td rowspan=1 colspan=1>0.17</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 05</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>HCz</td><td rowspan=1 colspan=1>0.34</td><td rowspan=1 colspan=1>1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b2d3c93f-a071-476f-a822-0b77b9457b06', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 1）', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算## 犛．2．1 按 $\\textbf { G }$ 值 $. J C$ 值、 $. c z$ 值选出的电动机（见犘．2．3）的发热校验\n\n### 犛．2．1．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．1．1 稳态平均功率\n\n稳态平均功率按式（S．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } { = } G { \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } }\n$$\n\n………（S．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 稳态平均功率，单位为千瓦（kW）；  \n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表Q.1;  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；-同式（P.1）。\n\n#### 犛．2．1．1．2 $J C$ 值\n\n$J C$ 值参见附录 犆犣 $\\mathrm { \\Delta Q }$ 。\n\n#### 犛．2．1．1．3 $\\mathbf { C Z }$ 值\n\n##### 犛．2．1．1．3．1 折合的全起动次数 $Z$ ，按式（S．3）计算：\n\n$$\nZ { = } d _ { \\mathrm { { c } } } { + } g d _ { \\mathrm { { i } } } { + } r f\n$$\n\n·…( S.3)\n\n式中：$Z$ 折合的每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 同式（S．1）；$d _ { \\mathrm { i } }$ — 同式（S．1）；$f$ 同式（S.1);  \n$g , r$ -折合系数，一般可取 $g = 0 . 2 5 , r = 0 . 8$\n\n按 $Z$ 值划分起动等级，一般为每小时150，300，600次。犆犛．2．1．1．3．2 惯量增加率 $C$ ，按式（S．4）计算：\n\n$$\nC { = } \\frac { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } { + } J _ { \\mathrm { \\scriptsize { e } } } } { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } }\n$$\n$$\n\n……（S．4）\n\n式中：\n\n$C$ -惯量增加率;  \n$J _ { \\textrm { d } }$ 电动机的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ -电动机以外的运动质量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）。\n\n### 犛．2．1．1．3．3 惯量增加率犆犣 $C$ 与折合的每小时全起动次数 $Z$ 的乘积 $C Z$ 值是起制动影响电动机发热的重要参数。 $C Z$ 值的常用数值是150、300、450、600和 $1 ~ 0 0 0$ 。\n\n## 犛．2．1．1．4 发热校验\n\n根据上述方法计算出 $ { P _ { \\mathrm { { S } } } } \\setminus J C$ 及 $C Z$ 值，所选用的电动机在相应 $C Z$ 值、 $. J C$ 值下，如其输出功率满足式（S．5）的要求，则电动机发热校验合格。\n\n$$\nP { \\geqslant } P _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n·…( S.5)\n\n## 犛．2．1．2 运行机构电动机的发热校验犘\n\n### 犛．2．1．2．1 稳态平均功率 $P _ { \\mathrm { { S } } }$ ，按式（S．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } = G { \\Big [ } P _ { \\textrm { \\Sigma } } ( \\omega + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\textrm { w I } } { \\Big ] } { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta } } \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1和表Q.1;$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；WⅠ 同式（86）；按起重机正常工作状态的计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算，室内取 $P _ { \\textrm { w I } } = 0$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；$m$ 同式（89）；\n\nm -同式（89）。\n\n### 犛．2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b2e2d9f5-230a-4a71-b5e8-eb32d37c5bb8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.4 管道', '7.4 管道## 7.4.1在后张有黏结预应力混凝土结构或构件中，预应力筋的孔道宜由浇筑在混凝土中的刚性或半刚性管道构成，或采取钢管抽芯、胶管抽芯及金属伸缩套管抽芯等方法进行预留。设置于混凝土中的刚性或半刚性管道不应有漏浆现象，且应具有足够的强度和刚度，应能在浇筑混凝土重力的作用下保持原有的形状，并能按要求传递黏结应力。\n\n## 7.4.2 管道的性能要求应符合下列规定：\n\n### 1 刚性管道应是壁厚不小于 $2 \\mathrm { m m }$ 的平滑钢管，且应具有光滑的内壁并可被弯曲成适当的形状而不出现卷曲或被压扁；半刚性管道应是波纹状的金属管或高密度聚乙烯塑料管，且金属波纹管宜采用镀锌钢带制作，壁厚宜不小于 $0 . 3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 2金属波纹管的性能和质量应符合现行《预应力混凝土用金属波纹管》（JG 225）的规定；塑料波纹管的制作材料、性能和质量应符合现行《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》（JT/T529）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b2eaff30-183b-4646-8353-3ae41498e4b0', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第四十一条地方重点保护野生动物和其他非国家重点保护野生动物的管理办法', '第四十一条地方重点保护野生动物和其他非国家重点保护野生动物的管理办法，由省、自治区、直辖市人民代表大会或者其常务委员会制定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b2f26df8-c1c0-47ff-acdc-5200af9847b2', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 结果计算', '4 结果计算## 4.1 每立方米水泥混凝土拌合物中水溶性氯离子的质量，按式（T0538-1）计算：\n\n$$\nm _ { _ { C l } } = C _ { _ { C l } } \\times 0 . 0 3 5 4 5 \\times ( m _ { _ { B } } + m _ { _ { S } } + m _ { _ W } )\n$$\n\n(T 0538-1)\n\n式中：\n\nmcr -每立方米水泥混凝土拌合物中水溶性氯离子的质量（kg）；  \nCcr 滤液的氯离子浓度（mol/L）；  \n$m _ { B }$ ——混凝土配合比中每立方米混凝土的胶凝材料用量（kg）；  \n$m _ { s }$ ——混凝土配合比中每立方米混凝土的砂用量（kg）；  \n$m _ { w }$ 1 -混凝土配合比中每立方米混凝土的水用量（kg）。\n\n结果计算精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { k g }$ 。\n\n## 4.2 水泥混凝土拌合物中水溶性氯离子含量占水泥质量的百分比，按式（T0538-2）计\n\n算：\n\n$$\n{ w _ { _ { C l } } } = \\frac { m _ { _ { C l } } } { m _ { _ { C } } } { \\times 1 0 0 \\% }\n$$\n\n(T 0538-2)\n\n式中： $w _ { c l ^ { - } }$ -水泥混凝土拌合物中水溶性氯离子占水泥质量的百分比 $( \\% )$ ）；$m _ { C }$ - -混凝土配合比中每立方米混凝土的水泥用量 $( \\mathrm { k g }$ ）。\n\n结果计算精确至 $0 . 0 0 1 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b2f5c41c-f35d-4be4-a483-368cadf08ff3', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0512—2005 水泥胶砂强度快速试验方法', 'T0512—2005 水泥胶砂强度快速试验方法(1.5h 压蒸促凝法）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b30a28fe-ba30-44c8-b2a4-0de8bcc75e3e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2.4 结果计算', '2.4 结果计算水泥在某一水化龄期前放出的水化热，按式（T0513-7）计算：\n\n$$\nq = q _ { 1 } - q _ { 2 } + 0 . 4 ( 2 0 - t _ { a } ^ { \' } )\n$$\n\n式中： $q$ ——水泥试样在某一水化龄期放出的水化热 $\\left( \\mathrm { { J } / \\mathrm { { g } } } \\right)$ ；$q _ { 1 }$ ——未水化水泥试样的溶解热 $\\left( \\mathrm { { J / g } } \\right)$ ；$q _ { 2 }$ ——水化水泥试样在某一水化龄期的溶解热 $\\mathbf { \\mu } ( \\mathbf { J } / \\mathbf { g } )$ ；$t _ { a }$ ——未水化水泥试样溶解期第一次测度数 $\\theta _ { 0 ^ { \\prime } }$ 加贝氏温度计相应的摄氏温度\n\n（℃）；\n\n0.4—溶解热的负温比热容 $\\left[ \\mathrm { J / ( h \\cdot ^ { \\circ } C ) } \\right]$ 。\n\n结果计算精确至 $1 \\mathrm { J / g }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b30c55f9-bb4c-4d89-8b24-d75792eaff1c', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '7 试验报告', '7 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称；  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）试验日期及时间;  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度;  \n（6）执行标准；  \n（7）水泥胶砂的磨损量;  \n（8）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b30cb4fb-20ea-4fbc-a1df-0d1b5239e3cd', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 1）', '4 作用## 4.1 作用分类、代表值和作用组合\n\n### 4.1.1 引起结构反应的原因可以按作用的性质分为截然不同的两类：一类是施加于结构上的外力，如车辆、人群、结构自重等，它们是直接施加于结构上的，可用“荷载”这一术语来概括；另一类不是以外力形式施加于结构，它们产生的效应与结构本身的特性、结构所处环境等有关，如地震、基础变位、混凝土收缩和徐变、温度变化等，它们是间接作用于结构的，如果也称“荷载”，容易引起人们的误解。因此，目前国际上普遍将所有引起结构反应的原因统称为“作用”，而“荷载”仅限于表达施加于结构上的直接作用。\n\n作用按随时间的变化分为永久作用、可变作用和偶然作用。这种分类是结构上作用的基本分类。永久作用是经常作用的且数值不随时间变化或变化微小的作用；可变作用的数值是随时间变化的；偶然作用的作用时间短暂，且发生的概率很小。如前所述，地震作用是一种特殊的偶然作用，因此，将地震作用单列为一种类型。\n\n### 4.1.2 作用具有变异性，但在结构设计时，不可能直接引用作用随机变量或随机过程的各类统计参数通过复杂的计算进行设计，作用代表值就是为结构设计而给定的量值。设计的要求不同，采用的作用代表值也可不同，这样可以更确切、合理地反映作用对结构在不同设计要求下的特点。作用的代表值一般可分为标准值、组合值、频遇值和准永久值。\n\n永久作用（如恒荷载）被近似地认为在设计基准期内是不变的，它的代表值只有一个，即标准值。可变作用按其在随机过程中出现的持续时间或次数的不同，可取标准值、组合值、频遇值和准永久值作为其代表值。\n\n作用的标准值是结构设计的主要参数，关系到结构的安全问题，是作用的基本代表值。作用的标准值反映了作用在设计基准期内随时间的变异，其量值应取结构设计规定期限内可能出现的最不利值，一般按作用在设计基准期内最大值概率分布的某一分位值确定。\n\n对于结构自重，包括结构的附加重力，它们的标准值按结构设计规定的设计尺寸和材料的重度计算确定。调查统计表明，结构的设计尺寸与实测均值极为相近；钢筋混凝土构件的重度与规范的规定值也是接近的。\n\n可变作用的组合值是指在主导可变作用（汽车荷载）出现时段内其他可变作用的最大量值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ 得到。\n\n可变作用的频遇值是指结构上较频繁出现的且量值较大的作用取值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 得到。\n\n可变作用的准永久值是指在结构上经常出现的作用取值，但它比可变作用的频遇值又要小一些，实际上是由标准值乘以小于 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 的准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 得到。\n\n### 4.1.4 结构通常要同时承受多种作用。在进行结构设计时，无论是承载能力极限状态还是正常使用极限状态，均应考虑可能同时出现的多种作用的组合，求其总的作用效应，同时考虑到作用出现的变化性质，包括作用出现与否及作用出现的方向。这种组合是多种多样的，应在考虑的所有可能的组合中，取其最不利的作用组合效应进行设计。\n\n规范只指出了作用组合要考虑的范围，其具体组合的内容，尚需由设计者根据实际情况确定，规范不宜规定过死。对于一部分不能同时组合的作用，规范以表的形式列出。制动力与支座摩阻力不同时组合，这是考虑到活动支座的最大摩阻力，当上部构造恒载一定、支座摩阻系数一定时是一个定值。任何纵向力，不能大于支座摩阻力，因此，制动力与支座摩阻力不同时存在。流水压力不与汽车制动力、波浪力、冰压力同时组合，这是考虑同时出现的可能性极小，或波浪力、冰压力远大于流水压力，且实测中也难以分开。\n\n### 4.1.5 公路桥涵结构的承载能力极限状态设计，按照可能出现的作用，将其分为三种作用组合，即基本组合、偶然组合和地震组合。作用的基本组合是指永久作用设计值与可变作用设计值的组合，这种组合用于结构的常规设计，是所有公路桥涵结构都应该考虑的。作用的偶然组合是指永久作用标准值、可变作用代表值和一种偶然作用设计值的组合，视具体情况，也可不考虑可变作用参与组合。作用偶然组合和地震组合用于结构在特殊情况下的设计，所以不是所有公路桥涵结构都要采用的，一些结构也可采取构造或其他预防措施来解决。\n\n#### （1）组合表达式\n\n本条式（4.1.5-1）和式（4.1.5-2）是国内外普遍采用的承载能力极限状态设计作用基本组合表达式。前者的基本参数采用标准值，再乘以分项系数；后者则以设计值来表达基本设计参数。两个表达式本质是相同的，钢筋混凝土结构、钢结构和工结构设计规范可根据各自情况选用。\n\n#### （2）重要性系数\n\n公路桥涵进行持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，根据结构破坏可能产生的后果的严重程度划分为三个设计安全等级，并用结构重要性系数来体现不同情况的桥涵的可靠度差异。表4.1.5-1列出了不同安全等级对应的桥涵类型。设计工程师也可根据桥涵的具体情况，与业主商定，但不能低于表4.1.5-1所列等级。\n\n#### （3）分项系数\n\n本次修订调整了车辆荷载的分项系数。全国汽车荷载研究中，轴（组）重的研究结果显示，三联轴数量多且超载非常严重，并且这类轴型对于桥梁结构的局部和小跨径桥涵的整体安全影响很大，因此，规范应当予以考虑。为了探讨三联轴重量的确定标准，轴（组）重研究中，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b31c6539-94ea-4c11-8e43-82798c6b3d0b', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 3）', '中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm { 1 0 } } } { l }\n$$\n\n有辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ = ~ \\frac { 1 5 0 } { l }\n$$\n\n式中：斜拉桥主跨跨径（m）；$f _ { \\mathrm { I } }$ —竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）。\n\n### （5）单跨简支悬索桥的反对称竖向弯曲基频\n\n$$\nf _ { 1 } \\ = \\ \\frac { 1 } { l } \\ \\sqrt { \\frac { E I \\Big ( \\frac { 2 \\pi } { l } \\Big ) ^ { 2 } + 2 H _ { \\mathrm { g } } } { m } }\n$$\n\n式中： $f _ { 1 }$ 一 -反对称竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）；l- 悬索桥的主跨跨径（m）；$E I$ 加劲梁竖弯刚度（ $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } ^ { 2 }$ ）；$H _ { \\mathrm { g } }$ 恒荷载作用下单根主缆的水平拉力（N）；$m$ - 桥面系和主缆的单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）， $m = m _ { \\mathrm { d } } + 2 m _ { \\mathrm { c } }$ ；$m _ { \\mathrm { d } }$ - 桥面系单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）；$m _ { \\mathrm { c } }$ - 单根主缆单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）。\n\n## 4.3.3桥梁离心力是一种伴随着车辆在弯道行驶时所产生的惯性力，其以水平力的形式作用于桥梁结构，是弯桥横向受力与抗扭设计计算所考虑的主要因素。\n\n离心力的大小与平曲线半径成反比。原规范规定，当桥梁曲线半径小于或等于$2 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应计算汽车荷载引起的离心力。但当曲线桥桥墩较高时，即使桥梁曲线半径大于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ ，离心力较小，由于墩高影响，离心力产生的弯矩也较大，不能忽略。因而，本条取消了原规范规定的小于或等于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ 时计算离心力的限制要求。\n\n长安大学曾做过车辆离心力的实测试验及其试验数据的概率分析。试验所选择的曲线路段的弯道半径有75、100、125、150、200、250、300、400和 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 等，车速分别控制在40、50、60、70、 $8 0 \\mathrm { k m / h }$ 左右。在剔除异常值后得到有效数据227组。经过分析，离心力系数实测值与理论值之比的概率分布服从于正态分布，其均值系数为1.0379，标准差0.2234，变异系数0.2152。实测结果与理论计算结果吻合较好。\n\n## 4.3.4长期来，汽车荷载在桥台或挡土墙上引起的土侧压力，都是按汽车轮重换算为等代均布土层厚来计算，本次规范修订仍采用这个模式。计算分析表明，由于在总的土侧压力中土自重引起的土压力所占的比例较大，不同荷载等级对总土侧压力的影响不是很大，对桥台或挡土墙尺寸确定的影响更小。本规范的土侧压力不分荷载等级，均用车辆荷载进行计算。\n\n在实际工程中，挡土墙的分段长度一般为 $1 0 \\sim 1 5 \\mathrm { m }$ ，而本规范规定的车辆荷载，其前后轴距为 $1 2 . 8 \\mathrm { m }$ 。因此，当挡土墙分段长度小于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，破坏棱体内的车轮应按最不利情况布置，这些车轮重全部由挡土墙承受；当挡土墙分段长度大于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，则车轮重应作分布，视扩散长度取挡土墙的计算长度：扩散长度不超过分段长度时取扩散长度，扩散长度超过分段长度时取分段长度。对于桥台，在破坏棱体内按横桥向布置的所有轮重均由它承担。\n\n## 4.3.5汽车制动力的计算仍沿用了原规范的方法，即以布置在荷载长度内一行汽车车队总重力的百分数表示。\n\n汽车荷载制动力按车道荷载的 $10 \\%$ 取值。这是个名义值，在很多情况下其值偏低，需要作制动力最小值的限制。本规范规定公路一I级汽车荷载时制动为 $1 6 5 \\mathrm { k N }$ ，公路—Ⅱ级汽车荷载时制动力为 $9 0 \\mathrm { k N }$\n\n$5 0 \\%$ 计算方法和示例可参考袁伦一编《连续桥面简支梁桥墩台计算实例》（人民交通出版社，1995、1998年）和王伯惠、徐风云编著的《柔性墩台梁式桥设计》（人民交通出版社，1994年）。\n\n## 4.3.6公路桥梁 靠度研究组曾对人群荷载进行过调查，实测的范围包括全国六大  \n片区的沈阳、北京、 海等10个城市的30座桥梁。每座桥梁选其行人高峰期观测3  \n天。观测的方法是在不同宽度的人行道上任意划出 $2 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积和10、20、 $3 0 \\mathrm m$ 观测段，$0 . 6 5 \\mathrm { k N }$ 结果表明，人群荷载可以用极值I型概率$0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$\n\n本规范将人群荷载标准值按调查分析结果确定为 $3 . 0 \\mathrm { k N } /');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b333d2c8-d200-432f-b9f1-838c9e3e8c2f', '49《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验》（GB-T2650-2022）.md', '国家市场监督管理总局国家标准化管理委员会', '国家市场监督管理总局国家标准化管理委员会');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b3556b33-89cc-4029-a8c4-98641d489429', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '8 检查与验收', '8 检查与验收## 8．1 构配件检查与验收\n\n### 8．1．1 新钢管的检查应符合下列规定;\n\n（1）应有产品质量合格证；\n\n（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》\n\nGB/T 228）的有关规定，质量应符合本规范第3.1.1条的规定；\n\n（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;\n\n（4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范表8.1.5的规定；\n\n（5）钢管必须涂有防锈漆。\n\n### 8．1．2 旧钢管的检查应符合下列规定：\n\n（1）表面锈蚀深度应符合本规范表8.1.5序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；\n\n（2）钢管弯曲变形应符合本规范表8.1.5序号4的规定。\n\n### 8．1．3 扣件的验收应符合下列规定：\n\n（1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测；\n\n（2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；\n\n（3）新、旧扣件均应进行防锈处理。\n\n### 8．1．4 脚手板的检查应符合下列规定：\n\n（1）冲压钢脚手板的检查应符合下列规定：\n\n1）新脚手板应有产品质量\n\n2）尺寸偏差应符合本规范表8.1.5序号5的规定，且不得有裂纹、开焊与硬弯；\n\n3）新、旧脚手板均应涂防锈漆。\n\n（2）木脚手板的检查应符合下列规定：\n\n1）木脚手板的宽度不宜小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，厚度不应小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ ；其质量应符合本规范第3.3.3的规定；腐朽的脚手板不得使用；\n\n2）竹笆脚手板、竹串片脚手板的材料应符合规范第3.3.4条的规定。\n\n### 8．1．5 构配件的偏差应符合表8.1.5的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b35876e6-7b62-45ab-8c6f-40ebc12fc5e8', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '6 结构、稳定性与机械设计计算', '6 结构、稳定性与机械设计计算## 6.1 概述\n\n6.1.1 吊篮的设计计算应符合本标准及相关标准的要求,本章规定的各项计算内容均限于在材料弹性范围内。应考虑材料所有的失效形式，包括疲劳和磨损。\n\n6.1.2 在缺少相应的标准时，计算方法应符合GB/T 3811的规定。\n\n6.1.3 设计计算可根据许用应力法进行。\n\n6.1.4 当结构在外载荷作用下产生了较大变形,以致内力与载荷呈非线性关系时，宜采用极限状态法，其计算方法应符合GB/T 3811的规定。\n\n## 6.2 许用应力\n\n### 6.2.1 结构件的许用应力和疲劳检查\n\n6.2.1.1 根据表3、表4定义的3种载荷工况条件及表5疲劳检查参数，考虑到临界应力的安全系数，按下列失效形式确定不同的计算规则：\n\na) 超过屈服强度；  \nb) 超过屈曲临界载荷；  \nc） 超过疲劳极限。\n\n6.2.1.2 许用应力和安全系数：\n\na）碳素钢和不锈钢的安全系数和许用应力按表3选取。\n\nb）铝材的安全系数和许用应力按表4选取。\n\nc）计算应力不应超过根据表3或表4载荷工况的许用应力 $[ \\sigma ]$ 。\n\nd）载荷工况：\n\n载荷工况1：正常工作(例如额定载重量下，允许风速)；  \n载荷工况2a:偶然发生情况（例如静载和动载试验，超载检测装置动作）;  \n载荷工况2b：偶然发生情况(例如暴风)；  \n载荷工况3：极限情况（例如后备装置动作）。\n\n许用应力 $[ \\sigma ]$ 按下列公式计算：\n\n当 $\\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { < } 0 . 7$ 时，许用应力值按式(1)计算：\n\n$$\n[ \\sigma ] = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } } { n }\n$$\n\n当 $\\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\geqslant } 0 . 7$ 时，许用应力按式(2)计算：\n\n$$\n[ \\sigma ] = \\frac { 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { { b } } } } { n }\n$$\n\n铝材的许用应力按式(3)计算：\n\n$$\n[ \\sigma ] = { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } } { n } } \\qquad { \\mathrm { ~ } } { \\mathit { \\exists } } \\bar { \\chi } \\qquad [ \\sigma ] = { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { { b } } } } { n } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma \\right]$ -许用应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ -材料屈服强度，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { { N } / \\mathrm { { m m } ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ -材料抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { { N } / \\mathrm { { m m } ^ { 2 } } }$ ）；  \n$n$ 安全系数。\n\n表3 安全系数 $\\pmb { n }$ 和许用应力 $[ \\pmb { \\sigma } ]$ （碳素钢和不锈钢）  \n\n\n\n\n\n表4 安全系数 $\\pmb { n }$ 和许用应力 $[ \\pmb { \\sigma } ]$ （铝材）  \n\n\n\n\n\n6.2.1.3 结构件疲劳检查：\n\na）吊篮的结构件如果会产生疲劳,应按表5考虑吊篮的载荷状态级别、使用等级、循环次数；  \nb）吊篮疲劳检查应符合 $\\mathrm { G B / T ~ 3 8 1 1 }$ 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b371d178-5495-4601-aaa1-75ee7dd0c62d', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '5 住宅电器、漏电保护器及消防电气设备', '5 住宅电器、漏电保护器及消防电气设备## 5.0.1住宅电器的安装应符合下列要求：\n\n### 5.0.1.1集中安装的住宅电器,应在其明显部位设警告标志。\n\n### 5.0.1.2住宅电器安装完毕,调整试验合格后,宜对调整机构进行封锁处理。\n\n## 5.0.2漏电保护器的安装、调整试验应符合下列要求：\n\n### 5.0.2.1按漏电保护器产品标志进行电源侧和负荷侧接线。\n\n### 5.0.2.2带有短路保护功能的漏电保护器安装时，应确保有足够的灭弧距离。\n\n### 5.0.2.3在特殊环境中使用的漏电保护器,应采取防腐、防潮或防热等措施。\n\n### 5.0.2.4电流型漏电保护器安装后，除应检查接线无误外，还应通过试验按钮检查其动作性能，并应满足要求。\n\n## 5.0.3火灾探测器、手动火灾报警按钮、火灾报警控制器、消防控制设备等的安装，应按现行国家标准《火灾自动报警系统施工及验收规范》执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b371e9b5-06d8-4986-873d-05ea189f64d3', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '9.0.10 对有缺损的钢构件承载能力的评估可根据现行行业标准', '9.0.10 对有缺损的钢构件承载能力的评估可根据现行行业标准《钢结构检测评定及加固技术规程》YB9257进行。关于缺损的修补方法是总结国内外的经验而得到的。其中裂纹的修补是根据原苏联及国内的实践经验，用热加工矫正变形的温度限制值是参照美国《钢结构焊接规范》AWSD1.1的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b37ad279-93e7-48e6-8076-64a1b04a585b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核在某些情况下，太大的弹性变形和位移会妨碍起重机完成它的工作任务，会影响起重机及其结构的稳定性，或者可能干扰机构实现它的正常功能。此时，有关弹性位移的考核就应是承载能力验算的组成部分，并且应将计算的弹性位移同确定的极限值进行适当的对比。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b38d6e5f-8eff-49fa-a2ea-affaf515812f', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '2.0.16自然接地体 natural earthing', '2.0.16自然接地体 natural earthing electrode可作为接地用的直接与大地接触的各种金属构件、金属井管、钢筋混凝土建筑的基础、金属管道和设备等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b390998c-23bf-4ae5-8c54-2443a41ee88c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 1）', '8.2 起重机抗风防滑安全性## 8.2.1 除塔式起重机以外的轨道起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.1.1 正常工作状态\n\n起重机正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（142）校验计算：犘 犘犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } { \\ge } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { { \\Phi } } } + P _ { \\mathrm { { D } } } - P _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 运行机构制动器在车轮踏面上产生的制动力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 起重机承受的工作状态风载荷，见4．2．2．3．3，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机自重载荷与起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 起重机运行停车减速惯性力，取 $\\phi _ { 5 } = 1$ ，按4．2．1．2．2计算，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 起重机运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } _ { \\omega } { \\times } ( P _ { \\mathrm { q } } { + } P _ { \\mathrm { G } } )\n$$\n\n$\\omega$ 运行摩擦阻力系数，见表55；\n\n$P _ { \\mathrm { Q } } + P _ { \\mathrm { G } }$ -额定起升载荷与自重载荷产生的总轮压，单位为牛顿(N)。\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力（即摩擦力）时， $P _ { \\mathrm { { Z l } } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n表 55 运行摩擦阻力系数和静摩擦系数  \n\n\n\n\n\n### 8.2.1.2 非工作状态\n\n起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（143）校验计算犘 犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { \\alpha G } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n……（143）\n\n式中：\n\nZ2 由制动器与夹轨器、锚定装置或防风拉索等沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）。夹轨器单独作用时：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } = P f\n$$\n\n$P$ -夹轨器对轨道产生的夹持力，单位为牛顿(N);\n\n$f$ ——静摩擦系数，见表55；\n\nWⅢ — 同式（15）；\n\nαG— 自重载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；\n\n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — —— 非工作状态下阻止起重机被风吹移动的摩擦阻力（即被制动轮与轨道的黏着力），单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } P _ { \\mathrm { G } } f\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$ — 同式（142）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n手工操作夹轨器时，手动的最大操作力不得大于 $2 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n实践证明，对于受很大风载荷作用的起重机，如岸边集装箱起重机等，采用将全部车轮（主动轮和从动轮）都制动的方法，可获得良好的抗风防滑安全性。还可采用主动轮两级制动的方式。\n\n## 8.2.2 轨道塔式起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.2.1 正常工作状态\n\n核算抗风防滑安全性时，塔式起重机的正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（144）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } \\mathrm { \\gtrsim 1 . ~ 2 ~ } P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { a G } } + 1 . 3 5 ~ P _ { \\mathrm { a Q } } + P _ { \\mathrm { D } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（144）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\alpha G }$ 同式（143）；   \n$P _ { \\alpha \\mathbf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b393f451-e63b-47a3-8219-9b75c0c6952a', '107《建筑工程施工现场标志设置技术规程》（JGJ348-2014）.md', '建筑工程施工现场标志设置技术规程', '建筑工程施工现场标志设置技术规程JGJ 348-2014\n\n条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b39a338e-be34-459f-87a7-06205e06d00e', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第六章 附 则', '第六章 附 则第四十四条 没有造成人员伤亡，但是社会影响恶劣的事故，国务院或者有关地方人民政府认为需要调查处理的，依照本条例的有关规定执行。\n\n国家机关、事业单位、人民团体发生的事故的报告和调查处理，参照本条例的规定执行。\n\n第四十五条 特别重大事故以下等级事故的报告和调查处理，有关法律、行政法规或者国务院另有规定的，依照其规定。\n\n第四十六条 本条例自 2007 年 6 月1 日起施行。国务院1989 年 3 月 29日公布的《特别重大事故调查程序暂行规定》和1991 年 2 月 22日公布的《企业职工伤亡事故报告和处理规定》同时废止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b39d52a1-e89b-4697-ba58-26c2fbc0cd86', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：1．删除了原标准中“当承载能力降低至原设计承载能力的 $8 7 \\%$ 时，如不能修复，应报废”的要求。2．删除了原标准中“对于一般桥式类型起重机，当小车处于跨中，并且在额定载荷下，主梁跨中的下挠度值在水平线下，达到跨度的S/700时，如不能修复应报废”的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b3ad1c8d-4fb8-48f2-95d3-816871f21910', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '25 建筑物等电位联结', '25 建筑物等电位联结## 25．1主控项目\n\n25．1．1 建筑物等电位联结的范围、形式、方法、部位及联结导体的材料和截面积应符合设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：施工中核对设计文件观察检查并查阅隐蔽工程检查记录。核查产品质量证明文件、材料进场验收记录。\n\n25．1．2 需做等电位联结的外露可导电部分或外界可导电部分的连接应可靠。采用焊接时，应符合本规范第 22．2．2条的规定；采用螺栓连接时，应符合本规范第 23．2．1条第2款的规定，其螺栓、垫圈、螺母等应为热镀锌制品，且应连接牢固。\n\n检查数量：按总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1处。\n\n检查方法：观察检查。\n\n## 25．2一般项目\n\n25．2．1 需做等电位联结的卫生间内金属部件或零件的外界可导电部分，应设置专用接线螺栓与等电位联结导体连接，并应设置标识；连接处螺帽应紧固、防松零件应齐全。\n\n检查数量：按连接点总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1处。\n\n检查方法：观察检查和手感检查。\n\n25．2．2当等电位联结导体在地下暗敷时，其导体间的连接不得采用螺栓压接。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：施工中观察检查并查阅隐蔽工程检查记录。\n\n附录A各子分部工程所含的分项工程和检验批\n\n表A 各子分部工程所含的分项工程和检验批  \n\n\n\n\n\n注：1 本表有·符号者为该子分部工程所含的分项工程；\n\n2 每个分项工程至少含1个及以上检验批。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b3afb964-d187-490f-8ce2-f910760a6bc5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 3）', '# 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$d$ —同式（128）。\n\n#### 6．3．3．3 钢丝绳允许偏斜角\n\n##### 6．3．3．3．1 钢丝绳绕进或绕出滑轮槽时的最大偏斜角（即钢丝绳中心线和与滑轮轴垂直的平面之间的夹角）不应大于 $5 ^ { \\circ }$ 。\n\n##### 6．3．3．3．2 钢丝绳绕进或绕出卷筒时，钢丝绳中心线偏离螺旋槽中心线两侧的角度不应大于犇犱 $3 . 5 ^ { \\circ }$ ；对大起升高度及 $D / d$ 值较大的卷筒，其钢丝绳偏离螺旋槽中心线的允许偏斜角应由计算确定。\n\n##### 6．3．3．3．3 对于光卷筒无绳槽多层卷绕卷筒，当未采用排绳器时钢丝绳中心线与卷筒轴垂直平面的偏离角度不应大于 $1 . 7 ^ { \\circ }$ 。\n\n#### 6．3．3．4 钢丝绳在卷筒上绳端的固定\n\n吊具下降到最低极限位置时，钢丝绳在卷筒上的剩余安全圈（不包括固定绳端所占的圈数）至少应保持 圈（对塔式起重机为 圈）。当钢丝绳和卷筒之间的摩擦系数取为 时，在此安全圈下，绳端固定装置应在承受2．5倍钢丝绳最大工作静拉力时不发生永久变形。\n\n### 6．3．4 车轮与轨道\n\n#### 6．3．4．1 材料\n\n##### 6．3．4．1．1 车轮与滚轮的材料\n\n车轮与滚轮的材料应符合JB／T6392的规定。当采用球墨铸铁时，其踏面和轮缘应进行热处理。\n\n##### 6．3．4．1．2 轨道材料\n\n起重机轨道用材料推荐如下：\n\n轻轨推荐用力学性能不低于 GB／T11264中的 $5 5 \\mathrm { Q }$ ；  \n铁路用热轧钢轨推荐用力学性能不低于 GB2585中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ ；  \n起重机钢轨推荐用力学性能不低于 $\\mathrm { Y B } / \\mathrm { T } ~ 5 0 5 5$ 中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ 。\n\n注：当采用其他型钢、方钢、扁钢等做轨道时，应注意其材质和硬度的实际情况，必要时可降低轮压，以保证有足够的使用寿命。\n\n#### 6．3．4．2 车轮与滚轮的校验计算\n\n##### 6．3．4．2．1 总则\n\n本计算方法适用于轨道安装与维护良好、车轮调整正确、直径不超过 $\\mathrm { 1 ~ 0 0 0 ~ m m }$ 的车轮和滚轮的校\n\n验计算。应避免采用大直径车轮和滚轮，因为大直径车轮和滚轮的轮压较大，对轨道基础或承轨结构的承载能力要求较高。为减少单个车轮轮压，可采用平衡台车增加车轮数量。\n\n起重机的车轮和滚轮应根据等效工作轮压进行疲劳强度校验计算，应根据最大轮压进行静强度校验计算。\n\n##### 6．3．4．2．2 计算载荷\n\n###### 6．3．4．2．2．1 等效工作轮压\n\n等效工作轮压按式（130）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n I , \\parallel } } = \\frac { P _ { \\mathrm { m i n I , \\parallel } } + 2 P _ { \\mathrm { m a x , \\parallel } } } { 3 } \\qquad \\underbrace { \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } _ { \\mathrm { \\textit { Nostrap } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 无风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；meanⅡ 有风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；  \nminⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机空载确定的所验算车轮的最小轮压，单位为牛顿（N）；  \nmaxⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机满载确定的所验算车轮的最大轮压，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．2 最大轮压犘\n\n最大轮压 $P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ 是指在载荷情况Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ中最不利状态和位置下最大轮压中的较大者，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．3 确定承压面的有效接触宽度\n\n对具有平坦承压面的轨道，轨顶总宽度为犾犫 $b$ ，每边倒角圆半径为 $r$ ，见图 $1 4 \\mathrm { ~ a ~ } )$ ），轮轨有效接触宽度为： $l { = } b { - } ~ 2 r$ 。\n\n对于具有平坦、锥形或凸起承压面的轮轨，如车轮在工字钢梁下翼缘上面运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n  \n图 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b3b17969-847b-457b-83e1-c28dba0ffd4f', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '4高程控制测量（Part 2）', '的水准尺，按水\n\n准观测的误差理论进行分析推算，并结合历年来工程测量单位的实践经验，补充、调整而成的。\n\n规范修订将数字水准仪归类于相应等级的光学水准仪中，并按相应等级的要求作业。\n\n### 4．2．6由于交通、水利等国家基础建设的快速发展，跨河水准在工程测量中的应用越来越多，故本次修订增加跨河水准测量内容。\n\n跨河水准测量的主要技术要求，是根据我国航务测量部门长期的经验总结制定的。\n\n对于工程测量单位较少涉及的大型跨越项目(跨越距离 $> 4 0 0 \\mathrm { m } )$ ，其技术要求，可参考相关国家标准或行业标准执行。必要时，在满足工程精度要求的前提下，也可单独制定跨河水准测量方案。\n\n### 4．2．7关于水准测量数据处理的精度评定公式：\n\n水准测量的精度评定，通常采用(42)、 (43)两个公式计算。\n\n$$\n\\begin{array} { r } { M _ { \\Delta } = \\pm \\sqrt { \\frac { 1 } { 4 n } \\Big [ \\frac { \\Delta \\Delta } { L } \\Big ] } } \\\\ { M _ { \\mathrm { w } } = \\pm \\sqrt { \\frac { 1 } { N } \\Big [ \\frac { W W } { L } \\Big ] } } \\end{array}\n$$\n\n(42)式是利用测段的往返高差不符值来推求水准观测中误差，主要反映了测段间偶然误差的影响，因此称为水准测量每千米高差的偶然中误差。\n\n(43)式是利用环线的闭合差来推求水准观测中误差，反映了偶然误差和系统误差的综合影响，因此称为水准测量每千米高差的全中误差。\n\n## 4．3电磁波测距三角高程测量\n\n### 4．3．2电磁波测距三角高程测量的主要技术要求：\n\n1直返岘观测每千米高差中误差。\n\n1)直返岘观测每千米高差中误差的计算公式为：\n\n$m _ { \\mathrm { h k m } } = \\pm \\sqrt { [ \\frac { 1 } { 2 } ( \\sin \\alpha \\cdot m _ { \\mathrm { S } } ) ^ { 2 } + \\frac { 1 } { 2 \\rho ^ { 2 } } ( S \\cdot \\cos \\alpha \\cdot m _ { \\mathrm { a } } ) ^ { 2 } + ( \\frac { S ^ { 2 } } { 4 R } \\cdot m _ { \\mathrm { \\Delta a k } } ) ^ { 2 } + m _ { \\mathrm { G } } ^ { 2 } ] / S \\cos \\alpha } .$   \n式中 $m _ { \\mathrm { h k m } }$ - -直返战观测每千米高差中误差；$\\pmb { \\alpha }$ 垂直角；$s$ 一 电磁波三角高程测量斜距；$R$ 地球曲率半径；$m _ { \\mathrm { G } }$ 仪器和靓标的量高中误差；m△k 直返岘折光系数之差的中误差。\n\n2)各项误差估算：\n\n测距误差： $\\mathrm { m } _ { \\mathrm { S } }$ 对高差的影响与垂直角α的大小有关，一般中、短程电磁波测距仪器的测距精度 $\\mathrm { m } _ { \\mathrm { S } }$ ，为 $5 { + } 5 \\mathrm { p p m } \\times \\mathrm { D }$ ，由于测距精度高，因此它对高差精度的影响很小。\n\n测角误差：垂直角观测误差 $\\mathfrak { m } _ { 0 }$ 对高差的影响随边长S 的增加而增大，这一影响比测边误差的影响要大得多。为了削减其影响，主要从两方面考虑，一是控制边长不要太长，本规范规定不要超过 $1 \\mathrm { k m }$ 。二是增加垂直角的测回数，提高测角精度。\n\n测角误差估算如下：\n\n设\n\n$$\n\\begin{array} { r } { m _ { \\mathrm { a s s } \\# } = m _ { \\mathsf { a s s } \\# } = m _ { \\ast \\mathsf { m } \\# } } \\end{array}\n$$\n\n则，指标差中误差和指标差较差中误差为：\n\n$$\nm _ { \\ast \\ast \\ast \\ast } = \\sqrt { \\frac { 1 } { 4 } m _ { i E \\ast } ^ { 2 } + \\frac { 1 } { 4 } m _ { \\ast \\ast \\ast } ^ { 2 } } = \\frac { m _ { \\ast \\ast \\ast \\ast } } { \\sqrt { 2 } }\n$$\n\n$$\nm _ { \\# \\# \\# \\# } = \\sqrt { 2 } m _ { \\# \\# \\# } = m _ { \\# \\# \\# }\n$$\n\n垂直角一测回测角中误差和测回较差的中误差为：\n\n$$\nm _ { \\tt { \\tt A H M - M B } } = \\sqrt { \\frac { 1 } { 4 } m _ { \\tt A E M } ^ { 2 } + \\frac { 1 } { 4 } m _ { \\tt B H M } ^ { 2 } } = \\frac { m _ { \\tt A H M } } { \\sqrt { 2 } }\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b3b41353-26d6-4bed-9b4a-78b76ff1220e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2 术语… …', '2 术语… …');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b3bbb7e9-b34d-4866-96c0-dee34864ae23', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷机构使运动质量质心既有水平移动又有垂直位移的复合运动（例如非平衡变幅机构运动）的情况下，应将下面两种等效平均动载荷组合起来以确定组合等效平均动载荷：\n\n由水平加速和风力产生的轴承等效平均动载荷，由6．3．1．2．1．1确定；由全部运动质量质心的垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，由式（121）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { ~ M ~ m ~ a ~ x ~ I I ~ } } ^ { \\prime } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x } } + P _ { \\mathrm { { M } \\operatorname* { m i n } } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nM maxⅡ — 由全部运动质量质心作垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；M max— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最大值，单位为牛顿（N）；M min— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最小值，单位为牛顿（N）。犘\n\n## 6．3．1．2．2 承受 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．2）的轴承等效平均动载荷\n\n按4．4．2，先对 无 风 正 常 工 作 的 起 重 机 按 载 荷 情 况 Ⅰ计 算 轴 承 所 在 处 的 极 值 动 载 荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } }$ 、$P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ ，或对有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ ，然后按式（122）、式（123）确定出此承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承无风工作的等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ 和有风工作的等效平均动载荷 Rmean ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nRmeanⅠ 轴承无风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ — 轴承有风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } } \\ 、 P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ -无风正常工作的起重机按载荷情况I计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ -有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）。\n\n## 6．3．1．2．3 同时承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承等效平均动载荷\n\n在6．3．1．2．1和6．3．1．2．2的基础上，将此两种轴承等效平均动载荷组合，即得到该轴承同时承受犘$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷时的轴承等效平均动载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b3bc994d-7e3d-4236-b33d-16534159135c', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '5 结构分析与稳定性设计（Part 2）', '2 5 0 } \\sqrt { 0 . 2 + \\frac { 1 } { n _ { \\mathrm { s } } } } \\geqslant \\frac { h _ { i } } { 2 5 0 } \\bullet \\frac { 2 } { 3 } = \\frac { h _ { i } } { 3 7 5 } > \\frac { h _ { i } } { 1 0 0 0 } \\ ,$ ，因此规定框架结构的初始几何缺陷代表值取为 $\\Delta _ { i }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b3be122d-4f48-4ff3-8e7e-bbf32f033dbc', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '4.1 场地勘察与评价（Part 2）', 'hrm { I } _ { 0 }$ 、 $\\mathrm { I } _ { 1 }$ 两个亚类。\n\n### 表4.1.9 桥梁工程场地类别划分  \n\n\n\n\n\n注：表中数据为场地覆盖土层厚度 ${ \\bf \\Xi } ( { \\bf \\Lambda } _ { \\bf m } )$ ， $v _ { \\ast }$ 为岩石的剪切波速。\n\n### 条文说明\n\n本条规定参考《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）的有关规定，作了文字修订。将该标准中“等效剪切波速”改为平均剪切波速，含义相同，物理意义更明确。\n\n## 4.1.10 发震断裂工程影响评价\n\n桥梁工程场地范围内有发震断裂时，应对断裂的工程影响进行评价。\n\n1. 当符合下列条件之一时，可不考虑发震断裂错动对桥梁的影响：\n\n1）抗震设防烈度小于V度;\n\n2）非全新世活动断裂；\n\n3）抗震设防烈度为V度和IX度时，前第四纪基岩隐伏断裂的土层覆盖厚度分别大于 $6 0 \\mathrm { m }$ 和 $9 0 \\mathrm m$ 。\n\n2. 当不能满足上述第1款条件时，宜采取下列措施：\n\n1）A类桥梁宜避开主断裂，抗震设防烈度为V度和X度地区，其避开主断裂的距离即桥墩边缘至主断裂带外缘的距离分别不宜小于 $3 0 0 \\mathrm { m }$ 和 $5 0 0 \\mathrm { m }$ ；\n\n2）A类以下桥梁宜采用跨径较小、便于修复的结构;\n\n3）当桥位无法避开发震断裂时，宜将全部墩台布置在断层的同一盘（最好是下盘）上；当不能将全部墩台布置在断层的同一盘时，宜进行专项研究。\n\n### 条文说明\n\n对构造物附近范围发震断裂的工程影响进行评价，是地震安全性评价的内容，对于本规范没有要求进行工程场地地震安全性评价的桥梁工程，可以结合场地工程地质勘察的评价，按本条规定采取措施。在此处，发震断裂的工程影响主要是指发震断裂引起的地表破裂对工程结构的影响。对这种瞬时产生的地表错动还没有经济、有效的工程构造措施，主要靠避让来减轻危险性。国外有报道称，某些具有坚固基础的建筑物曾成功地抵抗住或转移了数英寸的地表破裂，结构物未发生破坏（Youd，1989），指出优质配筋的筏式基础和内部拉接坚固的基础效果最好，可供设计者参考。\n\n（1）实际发震断裂引起的地表破裂与地震烈度没有直接的关系，而是与地震的震级有一定的相关性。从目前积累的资料看，6级以下的地震引起地表破裂的仅有一例，所以本条所提的“抗震设防烈度小于V度”，实质是指地震的震级小于6级。设计人员很难判断工程所面临的未来地震震级，地震烈度可以直接从地震区划图上查到。本条的提法，便于设计人员使用。\n\n（2）在活动断层调查中取得断层物质（断层泥、糜棱岩）及上覆沉积物样本，可以根据已有的一些方法（C14、热释光等）测试断层最新活动年代。显然，活动断层和发震断裂，尤其是发生6级以上地震的断裂，并不完全一样，从中鉴别需要专门的工作。为了便于设计人员使用，根据国内的资料和研究成果，此处排除了全新世以前活动断裂上发生6级以上地震的可能性，对于一般的公路工程大体上是可行的。\n\n（3）覆盖土层的变形可以“吸收”部分下伏基岩的错动量，是指土层地表的错动会小于下伏基岩顶面错动的事实。显然，这种“吸收”的程度与土层的工程性质和厚度有关。各场地土层的结构和土质条件往往会有不同，有的差别很大，目前规范中不能一一规定，只能就平均情况大体上规定一个厚度。如上所述，此处提到的地震烈度度和X度实质上是指震级为6级和6.7级，基岩顶面的错动量随地震震级的增加会有增大，数值大约在 $1 \\mathrm m$ 至若干米，土层厚度到底多大才能使地表的错动量减小到对工程结构没有显著影响，这是一个正在研究中的问题。数值 $6 0 \\mathrm { m }$ 和 $9 0 \\mathrm m$ ，是根据最近一次大型离心机模拟试验的结果归纳的，也得到一些数值计算结果的支持。\n\n避开主断裂距离为桥墩边缘至主断裂边缘分别为 $3 0 0 \\mathrm { m }$ 和 $5 0 0 \\mathrm { m }$ ，主要的依据是国内外地震断裂破裂宽度的资料，取值偏于保守。在受各种客观条件限制，难以避开数百米时，美国加州桥梁抗震设计规范的相关规定可供参考。美国加州规范的规定如下：“一般而言，场地的避让距离应由负责场地勘察的岩土工程师与主管建筑和规划的专业人员协商确定。有足够的地质资料可以准确地确定活断裂迹线的地区，且地形并不复杂时，避让距离可规定为50英尺（约 $1 6 \\mathrm m$ )。复杂的断裂带要求较大的避让距离。倾滑的断层，通常会在较宽且不规则的断裂带内产生多处破裂，上盘边缘受到的影响大、下盘边缘的扰动小，避让距离在下盘边缘可稍小，上盘边缘则应较大。某些断裂带包含如挤压脊和凹陷之类的局部构造，不能揭露清晰的断裂面或剪切破碎带，应由有资质的工程师和地质师专门研究，如保证基础能抗御可能的地面变形，可修建不重要的结构。”\n\n当不能将全部墩台布置在断层的同一盘时，表明桥梁无法回避跨越发震断裂，但目前国内外尚无成熟的跨越发震断裂的工程措施，因此，这种情况下宜进行专项研究，以提出针对性的跨越发震断裂措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b3c9b85a-3c4e-47ae-ba46-34effd455e56', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '7 混凝土质量检验', '7 混凝土质量检验## 7.1 混凝土原材料质量检验\n\n7.1.1 混凝土原材料质量检验应包括型式检验报告、出厂检验报告或合格证等质量证明文件的查验和收存。  \n7.1.2 应在混凝土原材料进场时检验把关，不合格的原材料不能进场。  \n7.1.3 混凝土原材料每个检验批的量不能多于规定的量。  \n7.1.4 符合本标准第2章规定的原材料为质量合格，可以验收。\n\n## 7.2 混凝土拌合物性能检验\n\n7.2.1 坍落度与和易性检验在搅拌地点和浇筑地点都要进行，搅拌地点检验为控制性自检，浇筑地点检验为验收检验；凝结时间检验可以在搅拌地点进行。\n\n7.2.2 水泥和外加剂及其相容性是影响混凝土凝结时间的主要因素，且不同批次的水泥和外加剂对混凝土凝结时间的影响可能变化。对于海砂混凝土，关键是控制海砂的氯离子含量，因此，相应于每批海砂的混凝土都应检验混凝土氯离子含量。\n\n7.2.3 符合本标准第3.1节规定的混凝土拌合物为质量合格，可以验收。\n\n## 7.3 硬化混凝土性能检验\n\n7.3.1 我国现行标准《混凝土强度检验评定标准》GB/T50107和《混凝土耐久性检验评定标准》JGJ/T193中包括了相应于混凝土强度和混凝土耐久性的检验规则。\n\n7.3.2 符合本标准第3.2节和第3.3节规定的硬化混凝土为质量合格，可以验收。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b3e4d5c1-b046-4749-a994-fa698f5a85ca', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验车轮或滚轮的静强度应满足式（133）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } 1 . 9 ~ k D l\n$$\n\n……（133）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ — 最大轮压（见6．3．4．2．2．2，包括考虑动载试验或静载试验的载荷），单位为牛顿（N）。  \n其他符号同式（131）。\n\n表 46 车轮与滚轮的许用比压 $k$   \n\n\n\n\n\n表 47 车轮转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n\n\n\n表 48 车轮直径、运行速度与转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n\n\n\n表49 工作级别系数 $C _ { 2 }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b3e541de-ee4e-4300-b1b8-3f5388a1408d', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.3 桥涵孔径', '3.3 桥涵孔径## 3.3.2 对暴雨径流，允许在小桥涵的上游有短时间的积水，以压缩小桥涵的孔径。小桥涵的积水深度及范围，可根据桥涵上游地形确定，但要保证积水壅高不会危害上游村镇和农田的安全。本条规定因积水而减少的流量，不宜大于总流量的1/4，也是从小桥涵本身的安全考虑的。\n\n## 3.3.6 新建中小桥涵的设计采用标准化的装配式结构及机械化、工厂化施工，可节约投资，便于养护和构件的更换，提高桥涵结构的安全耐久性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b3e74e4e-9c29-4d43-b1aa-10e7626be272', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6 机械', '6 机械## 6．1 机构设计计算原则\n\n### 6．1．1 起升机构\n\n#### 6．1．1．1 电动机初选\n\n##### 6．1．1．1．1 电动机的型式\n\n起升机构一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、自制动异步电动机、交流变频电动机、直流电动机，或适合于起升机构使用特点的其他电动机。\n\n##### 6．1．1．1．2 电动机的初选功率\n\n###### 6．1．1．1．2．1 电动机的稳态起升功率按附录 P中的式（P．1）计算。犆犣  \n###### 6．1．1．1．2．2 对 YZR系列等能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，其所需功率按附录 P中式（P．7）计算。  \n###### 6．1．1．1．2．3 对未能提供按 值计算选择电动机的资料，但已知采用电动机的起升机构工作级别的，其所需功率按附录 P中的 P．2．4计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．4 对能获得负荷图的起升机构，其所需电动机的功率按附录P中的式（P．10）计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．5 对下述起重机的起升机构，选择其电动机功率时，还应考虑：\n\na） 抓斗起重机：如设计的钢丝绳卷绕系统能使闭合绳和支持绳的载荷接近平均分配，则闭合绳机构和支持绳机构电动机功率各取为总计算功率的 $66 \\%$ ；当采用直流调速或交流变频调速，能实时监控并保证抓斗闭合终止时支持绳与闭合绳载荷准确相等，各机构电动机功率可取为总计算功率的 $56 \\%$ 。  \nb） 铸造起重机：起升机构中采用有刚性联系的两套驱动装置双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $60 \\%$ ；当要求用一台电动机驱动，起重机以满载（额定载荷）完成一个工作循环时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $66 \\%$ ；采用行星差动减速器双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $50 \\%$ 。  \nc） 水电站门式起重机等起升速度慢、起升行程范围大的起重机或特殊用途的慢速起重机：在一个工作循环中起升机构运转时间往往超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，其电动机功率应按短时工作方式S2选择：在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n } { \\sim } 3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ；在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $3 0 \\ \\mathrm { \\ m i n } { \\sim } 6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 。\n\n##### 6．1．1．1．3 电动机轴上所需的转矩\n\n###### 6．1．1．1．3．1 稳态起升额定起升载荷的转矩\n\n稳态起升额定起升载荷时电动机轴上的转矩 $M _ { \\mathrm { N } }$ 按式（77）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { N } } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D } { 2 a i \\eta }\n$$\n\n……（77）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { N } }$ — 稳态起升额定起升载荷的转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 额定起升载荷，单位为牛顿（N）；$D$ -按最外层钢丝绳中心计算的卷筒卷绕直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$a$ 钢丝绳滑轮组的倍率；i 由电动机轴到卷筒轴的总传动比；n -起升物品时起升机构传动装置和滑轮组的总效率。\n\n###### 6．1．1．1．3．2 电动机产生转矩的最低要求\n\n为了加速起升额定载荷或起升试验载荷，以及为补偿电源电压和频率变化所导致的转矩损失，电动机轴上转速 $n { = } 0$ 时产生的转矩应满足式 $( 7 8 ) \\sim$ 式（80）的最低要求：\n\na） 对直接起动的笼型异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 6 \\ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n\n\n……（78）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { d } }$ —— 起动时（转速 $n { = } 0$ 时）电动机轴上具有的转矩；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ —— 同式（77）。\n\nb） 对绕线转子异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 9 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n……（79）\n\n式中符号同式（78）。\n\nc） 对采用变频控制的所有类型的电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 4 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n式中符号同式（78）。\n\n#### 6．1．1．2 电动机的校验\n\n##### 6．1．1．2．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机过载校验，是检验在设计要求的极限起动条件下，所选电动机的最大转矩或堵转转矩是否能满足机构起动的需要，按附录R的方法计算。\n\n电动机发热校验，是检验在满足设计要求的正常运转条件下，电动机不应出现过热，按附录S的方法计算。\n\n##### 6．1．1．2．2 电动机使用环境的功率修正\n\n若起重机安装使用地点海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ ，或起重机使用环境温度超过 $4 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，就应对电动机容量进行修正，见7．7．2．4。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b3ea3c28-4e3e-4822-9277-ebf4000e79d2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犔', '附 录 犔（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b3f0fad7-5886-49fa-9d79-cc0c34edda09', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第三十四条县级以上人民政府野生动物保护主管部门应当对科学研究', '第三十四条县级以上人民政府野生动物保护主管部门应当对科学研究、人工繁育、公众展示展演等利用野生动物及其制品的活动进行监督管理。县级以上人民政府其他有关部门，应当按照职责分工对野生动物及其制品出售、购买、利用、运输、寄递等活动进行监督检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b3f820eb-616a-40ca-94f3-a9faf0e8556a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', 'A.4钢筋电渣压力焊接头', 'A.4钢筋电渣压力焊接头## A.4.1 电渣压力焊接头的质量检验，应分批进行外观质量检查和力学性能检验，检验应以300 个同牌号钢筋接头作为一批；当不足300 个接头时，仍应作为一批。每批应随机切取3个接头做拉伸试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b3fe1515-7952-4989-ade7-c14ae315b2f7', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料2.1 拉力试验机：破坏荷载应在其量程的 $2 0 \\% { \\sim } 8 0 \\%$ 范围内，精度 $1 \\%$ ，最小示值1N。\n\n2.2 成型框：外框尺寸为 $7 0 \\mathrm { m m } { \\times } 7 0 \\mathrm { m m }$ ，内框尺寸为 $4 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 \\mathrm { m m }$ ，厚度为 $6 \\mathrm { m m }$ ，材料为硬聚氯乙烯或金属。\n\n2.3 钢制垫板：外框尺寸为 $7 0 \\mathrm { m m } { \\times } 7 0 \\mathrm { m m }$ ，内框尺寸为 $4 3 \\mathrm { m m } { \\times } 4 3 \\mathrm { m m }$ ，厚度为 $3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.4 试模：尺寸为 $7 0 \\mathrm { m m } { \\times } 7 0 \\mathrm { m m } { \\times } 2 0 \\mathrm { m m }$ 的带底试模，硬聚乙烯材质或金属材质。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b400bfbf-4eed-4723-aa6c-910c20ee7bca', '1《中华人民共和国水土保持法》（主席令第39号）.md', '第七章 附则', '第七章 附则第五十九条 县级以上地方人民政府根据当地实际情况确定的负责水土保持工作的机构，行使本法规定的水行政主管部门水土保持工作的职责。\n\n第六十条 本法自2011年3月1日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b401d8e4-08a8-45a8-a99b-a410c24b33e5', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.3 桥涵孔径', '3.3 桥涵孔径## 3.3.2 对暴雨径流，允许在小桥涵的上游有短时间的积水，以压缩小桥涵的孔径。小桥涵的积水深度及范围，可根据桥涵上游地形确定，但要保证积水壅高不会危害上游村镇和农田的安全。本条规定因积水而减少的流量，不宜大于总流量的1/4，也是从小桥涵本身的安全考虑的。\n\n## 3.3.6 新建中小桥涵的设计采用标准化的装配式结构及机械化、工厂化施工，可节约投资，便于养护和构件的更换，提高桥涵结构的安全耐久性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b40cb746-da6e-49cc-9881-71b6828bfca2', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第三条', '第三条特大安全事故的具体标准，按照国家有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b4146df6-285f-4601-8360-57977cad2dbe', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明焊接工艺评定报告是在试验后对各种焊接工艺参数组合条件的总结，是编制焊接工艺的依据。焊接工艺一旦确定，就不能随意更改，否则将难以保证焊接质量，因此要求在施焊过程中应严格执行。\n\n### 7.1.3 焊接材料应通过焊接工艺评定确定。焊条、焊剂应按产品说明书的要求烘干使用，烘干后的焊接材料应随用随取，当从烘干箱取出的焊接材料超过4h时，应重新烘干后使用；焊剂在现场宜采用保温桶存储，焊剂中的脏物、焊丝上的油锈等应清除干净；所使用的 $\\mathrm { C O } _ { 2 }$ 气体的纯度应不低于 $9 9 . 5 \\%$ ，氩气的纯度应不低于 $9 9 . 9 5 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b42151a2-1b44-4c8d-afae-3c37ae7cf6a4', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》（GB/T 50082—2009）编制。本方法根据美国材料试验协会(ASTM)推荐的混凝土抗氯离子渗透性试验方法ASTMC1202修改而成，该方法也可称直流电量法(或库仑电量法、导电量法)，是目前国际上应用最为广泛的混凝土抗氯离子渗透性的试验方法之一。国内外使用该方法积累了大量的宝贵数据和经验，实践证明，该方法对于大多数普通混凝土是适用的，而且与其他电测法有较好的相关性，在大多情况下，相同混凝土配合比的电通量测试结果与氯离子浸泡试验方法（如AASHTOT259）的测试结果之间具有很好的相关性。\n\n根据 ASTMC1202的规定，对于已经利用本方法与长期氯离子浸泡试验方法之间已经建立相关性的各种混凝土，本方法均适用。\n\n本方法用于有表面经过处理的混凝土时，例如采用渗入型密封剂处理的混凝土，应谨慎分析试验结果，因为本方法测试某些该类混凝土时具有较低抗氯离子渗透性能，而采用90d氯离子浸泡试验方法测试对比混凝土板时，却表现出较高抗氯离子渗透性能。\n\n养护龄期对试验结果有重要影响，若大多数混凝土养护得当，随着龄期增加，其渗透性能显著降低，因此分析试验结果时应考虑试验龄期的影响。\n\n当混凝土中掺加亚硝酸钙时，本方法可能会导致错误结果。用本方法对掺加亚硝酸钙的混凝土和未掺加亚硝酸钙的对比混凝土进行测试，结果表明掺加亚硝酸钙的混凝上有更高库仑值，即具有更低的抗氯离子渗透性能。然而，长期氯离子浸泡试验表明掺加亚硝酸钙混凝土的抗氯离子渗透性能高于对比混凝土。\n\n影响混凝土抗氯离子渗透性的因素有水灰比、外加剂、龄期、集料种类、水化程度和养护方法等，采用本方法试验结果进行比较时，应注意这些因素的影响。\n\n《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》（GB/T50082—2009）中，基于电通量的混凝土抗渗透性评价见表T0580-1。\n\n表 $\\mathrm { T 0 5 8 0  – 1 }$ 混凝土库仑电量评定指标');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b429d60f-decd-491e-8d52-26e86b5c8c64', '139《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB-T10433-2002）.md', '5表面缺陷', '5表面缺陷焊钉表面应无锈蚀、氧化皮、油脂和毛刺等。其杆部表面不允许有影响使用的裂缝，但头部裂缝的深度(径向)不得超过 $0 . 2 5 ( d _ { \\mathrm { k } } - d ) \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b42d0745-672a-4698-8f56-cbda81520d4d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6 混凝土工程（Part 4）', '剂》（GB/T23439）的规定。\n\n2 膨胀剂的品种和掺量应通过试验确定。\n\n3 掺入膨胀剂的混凝土宜采取有效的持续保湿养护措施，且宜按不同结构和温度适当延长养护时间。\n\n## 6.7 掺合料\n\n### 6.7.1 掺合料应保证其产品品质稳定，来料均匀。掺合料应由生产单位专门加工，进行产品检验并出具产品合格证书。掺合料的技术要求应符合本规范附录 D 的规定。\n\n### 条文说明：\n\n2006 年交通部以交公便字[2006]02 号文颁布了《公路工程水泥混凝土外加剂与掺合料应用技术指南》，该指南对公路混凝土工程中最常用的 10 类 19 种外加剂和 4 类掺合料，从主要品种、使用范围、性能指标、施工注意事项、检验要求到质量监控等各个环节均有较详细的规定。在公路桥涵的混凝土工程中使用掺合料（包括外加剂）时，通常按该指南的内容进行应用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b4319395-773f-4b49-8204-5c67d25d012d', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '11 空间结构安装工程（Part 2）', '4.4钢管对接焊缝的质量等级应满足设计要求。当设计无要求时，应符合现行国家标准《钢结构焊接规范》GB 50661的规定。\n\n检查数量：按同类接头检查 $2 0 \\%$ ，且不应少于5个。\n\n检验方法：超声波探伤抽查。\n\n### =－般项目\n\n#### 11.4.5钢管对接焊缝或沿截面围焊焊缝构造应满足设计要求。当设计无要求时，对于壁厚小于或等于 $6 \\mathrm { m m }$ 的钢管，宜用I形坡口全周长加垫板单面全焊透焊缝；对于壁厚大于6mm 的钢管，宜用V形坡口全周长加垫板单面全焊透焊缝。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：查验施工图、施工详图和施工记录。\n\n#### 11.4.6钢管结构中相互搭接支管的焊接顺序和隐蔽焊缝的焊接方法应满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：查验施工图、详图和隐蔽记录。\n\n## 11.5索杆制作\n\n### Ⅰ主控项目\n\n#### 11.5.1索杆的拉索、拉杆、索头长度、销轴直径、锚头开口深度等的尺寸和偏差应符合现行产品标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：按照索杆数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检查方法：用游标卡尺、钢尺现场实测和观察。\n\n#### 11.5.2采用铸钢件制作的锚具，进场前应采用超声波探伤进行内部缺陷的检验，其内部缺陷分级及探伤方法应符合现行国家标准《铸钢件超声检测第1部分：一般用途铸钢件》GB/T7233.1和《铸钢件超声检测第2部分：高承压铸钢件》GB/T²7233.2的规定，检测结果应满足设计要求。进场后应检查产品合格证和铸钢\n\n件的探伤报告。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：检查超声波探伤记录。\n\n#### 11.5.3进场前成品拉索应进行张拉检验，张拉载荷应为拉索标称破断力的 $5 5 \\%$ 和设计拉力值两者的较大值，且张拉持续时间不应少于1h。检验后，拉索应完好无损。进场后应检查产品合格证、拉索的出场张拉记录。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：检查张拉检验记录。\n\n### =－般项目\n\n#### 11.5.4锚具表面不应有裂纹、未熔合、气孔、缩孔、夹砂及明显凹坑等外部缺陷。锚具表面的防腐处理和保护措施应符合现行产品标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n#### 11.5.5拉索、拉杆应按其预拉力设计值控制进行无应力状态下料，拉索、拉杆直径、长度应满足设计要求，尺寸偏差应符合表11.5.5的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：用游标卡尺、钢尺现场实测。\n\n表11.5.5拉索尺寸偏差值 $\\mathrm { ( m m ) }$   \n\n\n\n\n\n#### 11.5.6拉索、拉杆表面保护层应光滑平整，无破损，保护层应紧密包覆，锚具与有保护层的拉索、拉杆防水密封处不应有损伤。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n## 11.6 膜单元制作\n\n### Ⅰ主控项目\n\n#### 11.6.1膜材料、膜片放样尺寸，膜片裁剪尺寸应满足设计要求，膜片放样尺寸的允许偏差应为士 $1 \\mathrm { m m }$ ，膜片裁剪尺寸的允许偏差应为± $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：用钢尺、经纬仪、水平仪或全站仪检验。\n\n#### 11.6.2施工单位对其首次采用的膜片热合连接形式、热合设备、热合层数、热合膜材等，应进行热合工艺评定，根据评定报告制定热合工艺和实施方案。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查热合工艺评定。\n\n### =－般项目\n\n#### 11.6.3热合成型后的膜单元，其外形尺寸应满足设计要求，外形尺寸的允许偏差应符合表11．6．3的规定。\n\n表11.6.3膜单元外形尺寸的允许偏差 $\\mathrm { ( m m ) }$\n\n\n\n\n\n检查数量：全数检查。检查方法：用钢尺、经纬仪、水平仪或全站仪检验。\n\n#### 11.6.4膜单元应平整，无破损，膜表面无脏渍、尘土及划伤等。热合缝及周边加强部分外观应平整，不得有杂质、气泡、皱褶等\n\n缺陷。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查。\n\n#### 11.6.5膜片搭接方向、热合缝宽度应满足设计要求，热合缝宽度允许偏差应为土 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：用直尺和卡尺检查。\n\n## 11.7索杆安装\n\n### I主控项目\n\n#### 11.7.1索杆预应力施加方案，包括预应力施加顺序、分阶段张拉次数、各阶段张拉力和位移值等应满足设计要求；对承重索杆应进行内力和位移双控制，各阶段张拉力值或位移变形值允许偏差应为 $\\pm \\nobreakspace 1 \\nobreakspace 0 \\%$ 。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：检查施工方案，现场用钢尺、经纬仪、全站仪、测力仪或压力油表检验。\n\n#### 11.7.2内力和位移测量调整后，索杆端锚具连接固定及保护措施应满足设计要求；索杆锚固长度、锚固螺纹旋合丝扣、螺母外侧露出丝扣等应满足设计要求。当设计无要求时，应符合表11.7.2的规定。\n\n表11.7.2 索杆端锚固连接构造要求  \n\n\n\n注：d 为索杆直径。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：现场观察，用钢尺、卡尺检验。\n\n## 11.7.3 一般项目\n预应力施加完毕，拉索、拉杆(含保护层)、锚具、销轴及其他连接件应无损伤。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：现场观察。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b4426f76-9b8b-4a9a-b661-1272665a773e', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故原因', '三、事故原因## 1.直接原因\n\n起吊重物总重量为： $1 7 3 \\mathrm { k g } + 2 2 7 0 \\mathrm { k g } = 2 4 4 3 \\mathrm { k g }$ .按照起重特性曲线，在当时工作幅度下，最大起重量只能起吊1t,实际起吊 $2 . 4 4 3 \\mathrm { t }$ ，严重超载。\n\n## 2.间接原因\n\n塔机上的力矩限制器已被拆除，失去了超载保护功能。\n\n轨道铺设不规范，不符合要求，横向高低差大。在倒塔位置，北侧轨道底面与枕木之间有 $1 4 \\mathrm { m m }$ 的悬空，当轨道被压实以后，产生 $1 4 \\mathrm { m m }$ 的轨道横向高低差，这样就增加了向北侧翻倒的可能性。\n\n## 3.主要原因\n\n拆除起重力矩限制器；严重超载；轨道铺设不规范。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b44ec835-1a5b-47a0-b340-7767d3082e0c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：原规范对“扣塔塔顶最大偏位不得大于 $1 0 \\mathsf { m m } ^ { \\prime }$ ”的规定，要求过严，在实际施工中难以做到，故本次修订将其要求进行了适当放宽，一般不超过 $5 0 \\mathrm { m m }$ 更符合当前的实际施工水平。\n\n19.8.4 在悬臂浇筑拱圈的施工过程中，应对扣索和锚索系统、拱圈的应力和变形等进行监控，并应确定适当的扣索张拉次数，保证拱圈混凝土在悬臂施工过程中不出现拉应力。大跨度拱桥悬浇拱圈时，应对拱肋在悬臂状态下的控制工况进行压屈分析计算，其压屈稳定系数应大于4。\n\n19.8.5 对支架浇筑的首段和悬臂浇筑段的拱圈，均应严格控制其尺寸、轴线平面及立面的精度。各节段质量的允许偏差应为 $\\pm 2 \\%$ 或符合设计规定。\n\n19.8.6 悬臂浇筑拱圈应选择在当天温度最低且温度场较为稳定的时段合龙，且宜先焊接劲性骨架，达到受力状态下的合龙；然后绑扎钢筋，浇筑合龙段混凝土，完成结构状态的合龙。\n\n19.8.7 扣索和锚索应在合龙段混凝土强度符合设计规定的强度或达到设计强度的$85 \\%$ 后方可拆除。所有的拆除工作均应按施工设计规定的程序分步、对称进行，并应采取措施保证施工安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b45ae13e-9305-4181-bb58-3f7390eeca78', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 4）', '．1．2 直流传动控制方案\n\n交流供电时，一般采用直流调压调速和调磁调速；直流供电时，一般采用串励、复励直流电动机系统，调速方案为电枢串电阻调速。\n#### 7．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运行速度时也能迅速、平稳地制动。\n\n### 7．5．6 制动器的控制\n\n#### 7．5．6．1 与电动机同时控制的制动器\n\n制动器线路应设有保护装置，在出现故障时能迅速切断电动机和制动器的电源；如电动机接至制动器的导线长度不大于 $5 ~ \\mathrm { m }$ ，制动器可不单独设这样的保护。\n\n#### 7．5．6．2 与电动机分开控制的制动器\n\n制动器的控制要采取预防措施，使得起动和制动时不出现任何失控的运动。  \n如有电气制动，机械制动应在电气制动之后作用。  \n电动机通电时制动器不得抱闸，短暂过渡状态除外。\n\n#### 7．5．6．3 安全制动器\n\n对设有安全制动器的起升机构，在正常作业时，其支持制动器动作后，安全制动器延时动作，其延时\n\n动作时间可调；在进行紧急制动时，安全制动器应立即动作。\n\n#### 7．5．6．4 意外断电\n\n对于系统意外断电时制动器的动作会引起机械设备损坏倾翻的情况，应采取适当措施保证意外断电时制动器的安全动作过程。\n\n## 7．6 电气设备的工作环境\n\n### 7．6．1 防油滴\n\n任何润滑系统、液压系统或其他含油装置在运行和安装时应保证不会使油滴到电气设备上，否则电气设备应加以保护。\n\n### 7．6．2 环境温度\n\n起重机电气设备应能保证在起重机运行场所的环境温度范围内正常工作。当环境温度不能满足所选电气设备工作要求时，应采取冷却或加温措施。\n\n### 7．6．3 大气条件\n\n周围空气温度在 $+ 4 0 \\mathrm { { ‰} }$ 的最高温度时，其相对湿度不超过 $50 \\%$ ，温度较低时相对湿度可以提高（例如在 $+ 2 0 \\mathrm { { ‰} }$ 时提高为 $90 \\%$ ），应考虑到由于温度变化可能偶然发生的凝露现象。\n\n周围空气温度在不超过 $+ 2 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，相对湿度允许短时高达 $100 \\%$ 。\n\n### 7．6．4 海拔\n\n一般起重机的电气设备使用的海拔不超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。起重机若用于海拔 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上，其电气设备的具体数据由相应的产品标准规定。\n\n### 7．6．5 其他\n\n用于爆炸和火灾危险环境时，电气设备的选择、管线配置敷设等，应符合 GB50058的规定；在腐蚀、盐雾和湿热环境使用的，应选择相应的产品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b45fc9c6-5b34-4c0b-87ed-1c35a6652e01', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．7 城镇建筑区地形测图', '5．7 城镇建筑区地形测图## 5．7．1 对于城镇建筑区1：500 比例尺的地形测量，日前较多采用全站仪测图，故将其作为首选方法。当采用平板测图时，应注意：测站至主要建(构)筑物的距离宜使用钢尺或皮尺等工具丈量，不能采用视距测量。\n\n## 5．7．3 对于街区凸凹部分的取舍，本规范没有给出具体规定，是因为如果规定街区或建\n\n筑区凹凸部分大于0．5m时应实测，则测绘内容太多。如果按照图上大于0．5mm的应施测表示，则城镇建筑区1：500 测图，实地仅有 $2 5 \\mathrm { c m }$ ，统一规定起来比较困难。所以作业时，要求应根据用图的需要和实际情况确定。\n\n## 5．7．4 高程点的注记位置和间距要求，主要是根据用户需要确定的。\n\n## 5．7．6 由于小城镇规划设计和其他设计对地形图的要求有别于大、中城市，故规范对此作了放宽处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b47314d1-6c54-4b0a-ba7f-4354802cd5d7', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '10 偶然荷载', '10 偶然荷载');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b47d5dc7-ce7a-41c4-9ddb-2c9c71400910', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．1 流动式起重机分级举例', '犃．1 流动式起重机分级举例流动式起重机包括汽车起重机、轮胎起重机（含集装箱正面吊运起重机）、履带起重机。  \n按照起重机的使用情况，流动式起重机整机分级举例见表 A．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b484e0ea-2850-4907-a77e-3bbfa229abc8', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '12 供用电设施的管理、运行及维护', '12 供用电设施的管理、运行及维护## 12.0.1本条是为加强供用电的管理，保证安全供用电应采取的组织措施，系依据现行国家标准《用电安全导则》GB/T13869有关用电安全管理的基本原则制订。\n\n## 12.0.2为保证值班人员在操作及维护、运行时的人身安全和设备安全,应配备诸如绝缘手套、绝缘靴、绝缘杆、绝缘垫、绝缘台等一些必要的安全工具及防护设施。本条系依据现行国家标准《用电安全导则》GB/T13869有关用电安全管理的基本原则制订。\n\n## 12.0.3对本条说明如下：\n\n3原规范规定有人值班时，每班应巡视检查1次。无人值班时，至少应每周巡视1次。由于施工现场配电设施维修、移动、更换频繁，为保证用电安全，按照本规范第12.0.1条供用电.设施投人运行前，应设立运行、维修专业班组的要求，规定每班应巡视检查1次。\n\n9恶劣天气易发生倒杆、断线、电气设备损坏、绝缘能力降低等事故，故应加强巡视和检查。为了巡视人员的安全，在巡视时应做好防护。\n\n## 12.0.5本规范适用于电压在 $1 0 \\mathbf k \\mathbf V$ 及以下电压等级，工作人员在工作中正常活动范围与 $\\tt { 1 0 k V }$ 及以下电压等级设备带电部位的最小安全距离不得小于 $0 . 7 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 12.0.8施工现场供用电设施文件资料的管理内容应包括方案、技术交底记录、电气设备试验调试记录、接地电阻测试记录、供用电设备质量证明文件及说明书、电工操作证、供用电图纸等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b48c682c-1a90-49c7-9afe-f71bc09bdfc0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力普通螺栓、销轴连接的许用应力见表25。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 25 普通螺栓、销轴连接的许用应力');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b49973a9-fc48-4973-9950-de37ca652df5', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '4荷载', '4荷载## 4．1荷载分类\n\n### 4．1．1\\~4．1．3本条采用的永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）分类是根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）第2.1.1条确定的。\n\n在进行脚手架设计时，应根据施工要求，在施工组织设计文件中明确规定构配件的设置数量，且在施工过程中不能随意增加。脚手板粘积的建筑砂浆等引起的增重是不利于安全的因素，已在脚手架的设计安全度中统一考虑。\n\n## 4．2 荷载标准值\n\n### 4．2．1 对脚手架恒荷载的取值，说明如下：\n\n（1）对附录A表A一1的说明每米立杆承受的结构自重标准值的计算条件如下：\n\n1）构配件取值;\n\n每个扣件自重是按抽样408个的平均值加两倍标准差求得。  \n直角扣件：按每个主节点处二个，每个自重：13.2N/个；  \n旋转扣件：按剪刀撑每个扣接点一个，每个自重：14.6N/个；  \n对接扣件：按每6.5m长的钢管一个，每个自重：18.4N/个；  \n横向水平杆每个主节点一根，取 $2 . 2 \\mathrm { m }$ 长；  \n钢管尺寸： $\\Phi 4 8 \\times 3 . 5 \\mathrm { m m }$ ，每米自重： $3 8 . 4 \\mathrm { N } / \\mathrm { m }$ 。\n\n2）计算图形见图2。\n\n由于单排脚手架立杆的构造与双排的外立杆相同，故每米立杆承受的结构自重标准值可按双排的外立杆等值采用。\n\n  \n图2每米立杆承受的结构自重标准计算图\n\n为简化计算，双排脚手架每米立杆承受的结构自重标准值是采用内、外立杆的平均值。\n\n（2）对表4.2.1－1的说明\n\n脚手板的自重，按分别抽样 $1 2 ^ { \\sim } 5 0$ 块的平均值加两部标准差求得。\n\n### 4.2.2本条规定的施工均布活荷载标准值，主要是根据我国长期使用 $2 \\mathrm { k N / m ^ { 2 } }$ 和 $2 . 7 \\mathrm { k N / m ^ { 2 } }$ 的实际情况，并参考了国外同类标准的荷载系列，如德国为1、2、 $3 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 、英国为0.75、1.5、2.0、2.5、 $3 . 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 确定的。\n\n### 4．2．3 对风荷载的规定说明如下：\n\n（1）现行国家标准《建筑结构荷载规范》规定的风荷载标准值中，还应乘以风振系数$\\beta _ { \\mathrm { ~ z ~ } }$ ，以考虑风压脉动对高层结构的影响。考虑到脚手架附着在主体结构上，故取 $\\textrm { \\beta } _ { \\mathrm { z } } { = } 1 . \\ 0$ ；\n\n（2）对基本风压w值乘以0.7修正系数，其根据是：\n\n《建筑结构荷载规范》的基本风压 $\\mathbb { W } _ { 0 }$ 是根据重现期为30年确定的，而脚手架使用期较短，一般为 $2 ^ { \\sim } 5$ 年，遇到强劲风的概率相对要小得多；0.7是参考英国脚手架标准（BS 5973－1981）计算确定；\n（3）脚手架的风荷载体型系数分布比较复杂，国内研究不多，仅广东省建筑施工设计研究所对广东国际大厦脚手架做过风洞实验。国外相关标准在脚手架风荷载计算方面也都未给出具体方法。\n\n## 4．2．4脚手架的风荷载体型系数u;主要按照现行国家标准《建筑结构荷载规范》的\n\n规定。\n\n应该指出，脚手架上风荷载的作用比较复杂，目前的研究还很不够，尚待积累经验和科学试验，使确定的风荷载体型系数能满足各种情况的需要。\n\n对附录A表A一3的说明：\n\n开式扣件钢管脚手架的挡风系数是由下式计算确定：\n\n$\\Phi = 1 . 2 \\mathrm { A } _ { \\mathrm { n } } / 1 _ { \\mathrm { a } } \\cdot \\mathrm { h}$\n\n式中1.2——节点面积增大系数；\n\n$\\mathrm { A } _ { \\mathrm { n } } ^ { \\ }$ 一步一纵距（跨）内钢管的总挡风面积 $\\mathrm { A _ { n } } \\mathrm { = }$ （ $\\mathrm { l _ { a } + h + 0 . 3 2 5 ~ \\ l _ { a } h } ) ~ \\cdot$ d；  \nla 立杆纵距（m)；  \nh- 立杆步距（m)；  \n0.325—脚手架立面每平方内剪刀撑的平均长度；  \nd——钢管外径（m)。\n\n## 4．3荷载效应组合\n\n### 4．3．1本条明确规定了脚手架的荷载效应组合，但未考虑偶然荷载，这是由于在本规范第9章中，已规定不容许撞击力等作用于脚手架，故本条不考虑爆炸力、撞击力等偶然荷载。\n\n### 4．3．2鉴于在立杆稳定性计算中，底层立杆的轴向力最大，起控制作用，而当基本风压在 $0 . 3 5 \\mathrm { k N / m ^ { 2 } }$ 时，风荷产生的附加应力小于设计强度的 $5 \\%$ ，故可以忽略风荷载。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b49d1567-2291-4bb0-a4f0-4a5f392e0df0', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 6）', '应的船舶吨位分别为500、300、100和 $5 0 \\mathrm { t }$ 。通行海轮航道的代表船型为海轮。两者与桥梁结构发生撞击的机理有所区别，结果也大不一样。\n\n关于船舶与桥梁的撞击作用，应开展专题研究，成果经审批及办理其他手续后作为确定的作用值。当无实测资料或针对性研究成果时，可采用本规范表4.4.1-1和表4.4.1-2的规定值。\n\n对于一、二、三级内河航道船舶撞击作用，鉴于桥梁防撞等级及结构安全等级的重要性，一般设计过程中均通过专题研究来确定，且原规范规定的数值与研究结果相比偏小。因此，本次规范修订取消了一、二、三级内河航道船舶撞击作用设计值规定。\n\n内河船舶对桥梁墩台的撞击作用设计值可以按“静力法”，即假定作用于桥梁墩台上的有效动能全部转化为静力功，并采用一些经验系数经计算得到。\n\n近海通行海轮区域的船舶与桥梁墩台的碰撞作用与内河上船舶与桥梁墩台的碰撞作用有许多不同之处。20世纪70年代中期以来， 一些国家和国际组织开展了许多相关的研究工作，取得了许多研究成果，并在不同场合用于一些工程实践。其中主要有米诺斯m\n\n撞能力予以折减，如英国BS5400规范规定，通过安全护栏撞向结构构件的撞击力为 $1 5 0 \\mathrm { k N }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b4b07b6c-3752-4ca8-a0b2-7cedc64ad1b9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '4 钢筋（Part 2）', '。绑扎接头仅当钢筋构造复杂施工困难时方可采用，绑扎接头的钢筋直径宜不大于 $2 8 \\mathrm { m m }$ ，对轴心受压和偏心受压构件中的受压钢筋可不大于 $3 2 \\mathrm { m m }$ ；轴心受拉和小偏心受拉构件不应采用绑扎接头。\n\n4.3.2 受力钢筋的连接接头应设置在内力较小区段，并应错开布置。对焊接接头和机械连接接头，在接头长度区段内，同一根钢筋不得有两个接头；对绑扎接头，两接头间的距离应不小于1.3倍搭接长度。配置在接头长度区段内的受力钢筋，其接头的截面面积占总截面面积的百分率，应符合表4.3.2的规定。\n\n表4.3.2 接头长度区段内受力钢筋接头面积的最大百分率  \n\n\n\n\n\n注：1. 焊接接头和机械连接接头长度区段内是指 35d（d 为钢筋直径）长度范围内，但不得小于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ；绑扎接头长度区段内是指 1.3 倍搭接长度范围内。\n\n2. 在同一根钢筋上宜少设接头。\n\n3. 装配式构件连接处的受力钢筋焊接接头可不受此限制。\n\n4. 接头部分钢筋的横向净距应不小于钢筋直径且不小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4.3.3 钢筋的焊接接头应符合下列规定：\n\n1 钢筋的焊接接头宜采用闪光对焊，或采用电弧焊、电渣压力焊、气压焊，但电渣压力焊仅可用于竖向钢筋的连接，不得用于水平钢筋和斜筋的连接。钢筋焊接的接头形式、焊接方法和焊接材料应符合现行《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18）的规定，质量验收标准应按本规范附录A执行。\n\n2 每批钢筋焊接前，应先选定焊接工艺和焊接参数，按实际条件进行试焊，并检验接头外观质量及规定的力学性能，试焊质量经检验合格后方可正式施焊。焊接时，对施焊场地应有适当的防风、雨、雪、严寒的设施。\n\n3 电弧焊宜采用双面焊缝，仅在双面焊无法施焊时，方可采用单面焊缝。采用搭接电弧焊时，两钢筋搭接端部应预先折向一侧，两接合钢筋的轴线应保持一致；采用帮条电弧焊时，帮条应采用与主筋相同强度等级的钢筋，其总截面面积应不小于被焊接钢筋的截面积。电弧焊接头的焊缝长度，对双面焊缝应不小于 5d，单面焊缝应不小于10d（d为钢筋直径）。电弧焊接与钢筋弯曲处的距离应不小于10d，且不宜位于构件的最大弯矩处。\n\n### 条文说明：\n\n3 钢筋的连接接头如采用搭接或帮条电弧焊接而做成单面焊缝时，会产生偏心应力，对钢筋的受力不利，故需尽量采用双面焊缝。只有当钢筋布置密集，双面帮条设置困难，或由于其他原因无法进行双面焊接时，才允许做成单面搭接焊或单面帮条焊。\n\n4.3.4 钢筋的机械连接宜采用镦粗直螺纹、滚轧直螺纹或套筒挤压接头，且适用于HRB400、HRBF400、HRB500 和RRB400热轧带肋钢筋。各类接头的性能均应符合现行《钢筋机械连接技术规程》（JGJ 107）的规定，并应符合下列规定：\n1 钢筋机械连接接头的等级应选用Ⅰ级或Ⅱ级，接头的性能指标应符合本规范附录 B的规定。\n\n2 钢筋机械连接接头的材料、制作、安装施工及质量检验和验收，应符合现行《钢筋机械连接用套筒》（JG/T 163）和《钢筋机械连接技术规程》（JGJ 107）的规定。\n\n3 钢筋机械连接件的最小混凝土保护层厚度，应符合设计受力主筋混凝土保护层厚度的规定，且不得小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ；连接件之间或连接件与钢筋之间的横向净距应不小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4 连接套筒、锁母、丝头等在运输和储存过程中应采取防护措施，防止雨淋、沾污和损伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b4b8eba6-d672-4119-9c2c-ec76f5402e3b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 2）', 'eqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 为计算的压缩应力；  \nc） 纯弯曲： $\\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 为计算的弯曲应力；  \nd） 拉伸和弯曲复合： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ]$ ；  \ne） 压缩和弯曲复合： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } \\leqslant \\left[ \\sigma \\right]$ ；  \nf） 纯剪切： $\\sqrt { 3 \\tau } { \\leqslant } [ \\sigma ]$ ；  \ng） 拉伸、弯曲和剪切复合： $\\sqrt { ( 1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]$ ；  \nh） 压缩、弯曲和剪切复合： $\\sqrt { ( \\sigma _ { \\mathrm { c } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma ]$ 。\n\n## 6.2.4 稳定计算\n\n### 6.2.4.1 抗失稳计算\n\n对易于丧失稳定的零件，计算目的是验证其计算应力是否会超过作为临界应力函数的某个极限应力，超过临界应力就有发生失稳的危险。计算时，要考虑增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ （见表21），其数值与机构工作级别有关。\n\n有关零件抗失稳计算可按5．6计算。\n\n### 6.2.4.2 轴的临界转速\n\n对转速超过 $4 0 0 ~ \\mathrm { r / m i n }$ 的长传动轴，应计算其临界转速，并满足式（99）的要求：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } \\frac { n _ { \\mathrm { c r } } } { 1 . \\ 2 }\n$$\n\n……（99）\n\n式中：\n\n$n _ { \\mathrm { m a x } }$ — 轴的实际最大转速，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { c r } }$ — 轴的临界转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）， $n _ { \\mathrm { c r } } = 1 \\ 2 1 0 \\ \\frac { \\sqrt { d _ { 1 } ^ { 2 } + d ^ { 2 } } } { l ^ { 2 } } ;$ ；  \n$d _ { 1 }$ — 空心轴的内直径，单位为厘米 $\\mathrm { c m } , $ ），当为实心轴时， $d _ { 1 } = 0$ ；$d$ 轴外径，单位为厘米（cm)；l 轴的支点间距，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b4bbaaaf-e1d1-41c5-8fca-c74032010cd9', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '条文说明', '条文说明注浆法适用条件为矿层开采后覆岩发生严重的垮塌或滑落，或判定为欠稳定、不稳定的采空塌陷区。\n\n浆液的参数包括密度、黏度、结石率、初凝和终凝时间以及结石体的无侧限抗压强度等。\n\n自下而上一次性注浆止浆方式包括法兰盘简易止浆(孔壁稳定时采用)、止浆塞或套管止浆(孔壁不易稳定时采用)，自上而下分段注浆采用套管止浆。\n\n冒浆及串浆的处理方式为冒浆时调整注浆压力或更换止浆措施。\n\n相邻孔串浆时，被串浆孔具备注浆条件的可对两孔同时注浆，不具备注浆条件时封堵串浆孔，待注浆孔注浆结束后，再对串浆孔进行扫孔、冲洗，而后进行注浆。注浆终止条件为在规定的结束压力条件下，注浆量小于70L/min并能稳定15min以上。\n\n检测的其他方式包括物探法、钻孔配合孔内电视法、钻孔注浆等。通过拍摄照片、目测、量测计算和室内试验配合做出定性或定量评价。\n\n7.15.4干砌片石或浆砌片石支撑法处理采空区时应符合下列规定：\n\n施工时应采取通风措施，并按从里到外的顺序进行。\n\n片石的最小尺寸应不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，母岩抗压强度应不小于 $3 0 \\mathrm { M P a }$ ，砌筑所用砂浆的强度等级应满足设计要求。\n\n应分段、分层台阶式砌筑，砌体顶面应填塞紧密。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b4bbcfcf-062d-407a-891b-8033667a5b0b', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '《公路桥涵设计通用规范', '《公路桥涵设计通用规范（JTG D60—2015）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b4bd4e97-5407-4a85-8f35-fcbf4032f356', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 2）', '．1．9 重要的操作指示器应有醒目的显示，并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停开关按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危险显示应用红灯。\n\n### 9．3．2 通道和平台\n\n9．3．2．1 起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能通过斜梯（或楼梯）、平台、通道或直梯到达，梯级的两边应装护拦。不论起重机在什么位置，通道、斜梯（或楼梯）、平台都应有安全入口。如臂架可放到地面或人员可到达的部位进行全面直接检查，或者设有其他构造能进行直观检查时，则臂架上也可以不设置通道。\n\n9．3．2．2 起重机处在正常工作状态下的任何位置时，人员应能方便安全地进出司机室。\n\n如果起重机在任何位置，人员不能直接从地面进入司机室，且司机室地板离地面的高度不超过$5 ~ \\mathrm { m }$ ，司机室内配备有合适的紧急逃逸装置（例如绳梯）时，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n如果起重机在任何位置，人员都不能直接从地面进入司机室，以及司机室的地板离地面的高度超过$5 ~ \\mathrm { m }$ 时，起重机应设置到达司机室的通道；对于桥式起重机等，如能提供适当的装置使人员方便安全地离开司机室，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n一般情况下应通过斜梯或通道，从同司机室地板一样高且备有栏杆的平台直接进入司机室。平台与司机室入口的水平间隙不应超过 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，与司机室地板的高低差不应超过 $0 . 2 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。只有在空间受到限制时，才允许通过司机室顶部或地板进入司机室。9．3．2．3 斜梯、通道和平台的净空高度不应低于 $1 , 8 \\textrm { m }$ 。运动部分附近的通道和平台的净宽度不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；如果设有扶手或栏杆，在高度不超过 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的范围内，通道的净宽度可减至 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。固定部分之间的通道净宽度不应小于 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。\n\n起重机结构件内部很少使用的进出通道，其最小净空高度可为 $1 , 3 \\textrm { m }$ ，但此时通道宽度应增加到$0 , 7 \\textrm { m }$ 。只用于保养的平台，其上面的净空高度可以减到 $1 , 3 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．2．4 工作人员可能停留的每一个表面都应当保证不发生永久变形：\n\na） $2 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的力通过直径为 $1 2 5 ~ \\mathrm { m m }$ 圆盘施加在平台表面的任何位置；\n\n9．3．2．5 通道和平台表面应防滑。地板上的单个孔洞和间隙的尺寸不应使直径为 $2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的球体穿 过，且孔隙的面积应小于 $4 0 0 ~ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ 。\n\n9．3．2．6 通道离下方裸露动力线的高度小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 时，应在这些区域采用实体式地板；当通道靠近动力线时，应对这些动力线加以保护。\n\n### 9．3．3 斜梯和直梯\n\n凡高度差超过 $0 , 5 \\textrm { m }$ 的通行路径应做成斜梯或直梯。高度不超过 $2 \\textrm { m }$ 的垂直面上（例如桥架主梁的走台与端梁之间），可以设踏脚板，踏脚板两侧应设有扶手。\n\n#### 9．3．3．1 斜梯\n\n9．3．3．1．1 斜梯的倾斜角不宜超过 $6 5 ^ { \\circ }$ ，特殊情况下，倾斜角也不应超过 $7 5 ^ { \\circ }$ （超过 $7 5 ^ { \\circ }$ 时按直梯设计）。  \n9．3．3．1．2 斜梯两侧应设置栏杆，两侧栏杆的间距：主要斜梯不应小于 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；其他斜梯可取为 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；  \n斜梯的一侧靠墙壁时，只在另一侧设置栏杆，栏杆高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．3．1．3 梯级的净宽度不应小于 $0 . 3 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，单个梯级的高度宜取为 $0 . 1 8 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 2 5 ~ \\mathrm { m }$ ，斜梯上梯级的进深不应小于梯级的高度，连续布置的梯级，其高度和进深均应为相同尺寸。\n\n9．3．3．1．4 梯级踏板表面要防滑。\n\n#### 9．3．3．2 直梯\n\n9．3．3．2．1 直梯两边撑杆的间距不小于 $0 , 4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，两撑杆之间梯级宽度不应小于 $0 . 3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级的间距应保持一致宜为 $0 . 2 3 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，梯级离开固定结构件至少应为 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级中心 $0 , 1 \\textrm { m }$ 范围内应能承受 $1 \\ 2 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b4c70f35-f77c-471c-9561-ace30210e13f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 2）', 'n=1>20.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>在8级风中应继续工作的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>500</td><td rowspan=1 colspan=1>28.3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=5>注1：沿海地区系指离海岸线100km以内的陆地或海岛地区。注2：特殊用途的起重机的工作状态计算风压允许作特殊规定。流动式起重机（即汽车起重机、轮胎起重机和履带起重机)的工作状态计算风压，当起重机臂长小于50m时取为125N/m;当臂长等于或大于50m时按使用要求决定。</td></tr></table>\n\n\n#### 4．2．2．3．4 风载荷计算\n\n##### 4．2．2．3．4．1 作用在起重机上的工作状态风载荷按以下两种情况计算：\n\na） 当风向与构件的纵轴线或构架表面垂直时，沿此风向的风载荷按式（11）计算：犆犃\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\\\ { P _ { \\mathrm { w } \\parallel } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（11）\n\n式中：\n\n$P _ { \\textrm { W I } }$ — 作用在起重机上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 作用在起重机上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ 风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ),它等于构件迎风面积的外形轮廓面积 $A _ { 0 }$ 乘以结构迎风面充实率 $\\varphi$ ，即 $A { = } A _ { 0 } \\varphi$ 。 $A _ { 0 }$ 和 $\\varphi$ 见图 $5 \\textrm { b }$ ）中的说明。\n\n起重机结构上总的风载荷为其各组成部分风载荷的总和。\n\nb） 当风向与构件的纵轴线或构架表面呈某一角度时，沿此风向的风载荷由式（12）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta } \\\\ { P _ { \\mathrm { w I I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta \\int } \\end{array}\n$$\n\n……（12）\n\n式中：\n\nWⅠ 同式（11）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 同式（11）；$C$ 同式（11)；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 同式（11)；$A$ -构件平行于纵轴的正面迎风面积，单位为平方米 $\\mathrm { ( m ^ { 2 } ) }$ ；$\\theta$ -风向与构件纵轴或构架表面的夹角！ $\\left( \\theta < 9 0 ^ { \\circ } \\right)$ )，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n##### 4．2．2．3．4．2 作用在起重机吊运的物品上的风载荷，按式（13）确定：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\\\ { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（13）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ -同式（11)；$A _ { \\mathrm { Q } }$ — 吊运物品的最大迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ）。如果起重机是吊运某些特定尺寸和形状的物品，则应根据该物品相应的尺寸和外形确定其迎风面积；当该面积不明确时，可参见附录E的E．5估算物品的迎风面积。\n\n#### 4．2．2．3．5 风力系数\n\n风力系数分为：\n\na） 单根构件、单片平面桁架结构的风力系数\n\n表16给出了单根构件、单片平面桁架结构和机器房的风力系数犾犫犾犇 $C$ 值。单根构件的风力系数 $C$ 值犱随构件的空气动力长细比 $( l / b$ 或 $l / D )$ ）而变化。对于大箱形截面构件，还要随构件截面尺寸比 $b / d$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b4c745a3-301e-40b3-95de-8a7edc0c7814', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第三十二条禁止网络交易平台、商品交易市场等交易场所', '第三十二条禁止网络交易平台、商品交易市场等交易场所，为违法出售、购买、利用野生动物及其制品或者禁止使用的猎捕工具提供交易服务。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b4ca6746-3985-4ca7-b973-3caca38940c1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 39）', 'an=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移和变形引起的载荷，见4.2.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>“</td><td rowspan=3 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1．工作状态风载荷,见4.2.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2．雪和冰载荷,见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.28</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3．温度变化引起的载荷，见4.2.2.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td ro');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b4d8ff94-fa8a-4ef8-ae10-adae2809da4d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12 节点', '12 节点12.1 一般规定\n12.2 连接板节点\n12.3 梁柱连接节点\n12.4 铸钢节点\n12.5 预应力索节点\n12.6 支座\n12.7 柱脚');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b4e05eee-cf84-4c9b-81e6-864e2b89f23a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 2）', 'lspan=\"2\" rowspan=\"1\">载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&gt;2.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">适用范围</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">跨度中点有一个侧向支承点</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">均布载荷作用在</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">上翼缘</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">1.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"6\">双轴对称焊接工字形截面、加强受压翼缘的单轴对称焊接工字形截面、加强受拉翼缘的单轴对称焊接工字形截面、轧制H型钢截面</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">下翼缘</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">1.40</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">集中载荷作用在截面高度上任意位置</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">1.75</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">跨中有不少于两个等距离侧向支承点</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">任意载荷作用在</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">上翼缘</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">1.20</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">下翼缘</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">1.40</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">梁端有弯矩，但跨中无载荷作用</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">1.75-1.05(M2       MM）+0.3(M）2，但≤2.3</td></tr></table>\n\n\n注1： $\\displaystyle { \\xi = \\frac { t l _ { 1 } } { b _ { 1 } h } }$ ，其中 $l _ { 1 }$ 为跨度或受压翼缘的计算（自由）长度， $b _ { 1 }$ 和 $t$ 为受压翼缘的宽度和厚度。\n\n注2： $M _ { 1 } \\ldots M _ { 2 }$ 为梁 的 端 弯 矩，使 梁 产 生 同 向 曲 率 时 犕 $M _ { 1 }$ 和 $M _ { 2 }$ 取 同 号，产 生 反 向 曲 率 时 取 异 号，# $M _ { 1 }$ #$\\geqslant \\left| \\begin{array} { l l l } { M _ { 2 } } & { } \\end{array} \\right|$ 。\n\n注3：表中项次3、4和7的集中载荷是指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的集中载荷，应按表中项次1、2、5、6内的数值采用。β\n\n注4：表中项次8、9的 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ ，当集中载荷作用在侧向支承点处时，取 $\\beta _ { \\mathrm { b } } = 1 . 2 0$ 。\n\n注5：载荷作用在上翼缘系指作用点在上翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘，系指作用在下翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注6： $I _ { 1 }$ 和 $I _ { 2 }$ 分别为工字形截面受压翼缘和受拉翼缘对β $y$ 轴的惯性矩，对 $m { = } \\frac { I _ { 1 } } { I _ { 1 } { + } I _ { 2 } } { > } 0 . 8$ 的加强受压翼缘工字形截面，下列项次算出的ξ $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 值应乘以相应的系数：\n\n项次1：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 1 , 0$ 时，乘以0．95；  \n项次3：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 0 . 5$ 时，乘以0．90；当 $0 . 5 { < } \\xi { \\leqslant } 1 . 0$ 时，乘以0．95。\n\n## 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值查表 L．2。\n\n当算出或查出的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值大于0．8时，用按式（L．2）算出的或从表 L．3中查取的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$ 代替 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b4f4689b-27b2-4236-809c-97ed7d61d4da', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数按表 N．1计算。\n\n表 犖．1 局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n表 犖．1（续）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b5086b24-1aac-4799-88f3-c1b3eb360954', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 2）', 'thrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\prime }$ b— 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数的修正值；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数。\n\n表 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支梁构件的 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 值  \n\n\n\n\n\n注1：集中载荷指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的载荷均按均布载荷考虑。\n\n注2：载荷作用在上翼缘系指作用点在翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘也系指作用在翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注3： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 适用于 Q235号钢，当用其他钢号时，查得的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 应乘以 $2 3 5 / \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 。\n\n注4： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 不小于2．5时不需再验算其侧向屈曲稳定性；表中大于2．5的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值，为其他钢号换算查用。\n\n表 犔．3 稳定系数 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ } \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$   \n\n\n\n\n\n## 犔．3 轧制槽钢的简支梁构件，不论载荷的形式和作用的位置，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值按式（L．3）计算，大于1者取1。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\frac { 5 7 0 b t } { l h } \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（L．3）\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -轧制槽钢的简支梁构件的侧向屈曲稳定系数；  \n$b$ 受压翼缘的宽度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$t ^ { . }$ 受压翼缘的平均厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$l$ 受压翼缘的计算(自由)长度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \nh -槽钢截面高度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b50da553-c947-4249-8f3a-298ef4f58358', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条的内容主要针对施工安全，特别是作业人员的安全，施工时需要严格执行。\n\n5 人工挖孔的深度一般不要过大，因为孔深达 $1 0 \\mathfrak { m }$ 时，孔底空气的自然流动条件变坏，空气中 ${ \\mathsf { C } } { \\mathsf { 0 } } _ { 2 }$ 含量逐渐积累，当达到 $3 \\%$ 时，会导致人的呼吸系统紊乱，产生头疼、呕吐等症状。为保证安全和提高工效，当孔内的 ${ \\mathsf { C } } { \\mathsf { 0 } } _ { 2 }$ 含量达到 $3 \\%$ 时，就需要采取机械通风的措施，但一般工地很少配备气体化学分析仪器，因此在挖掘深度达10m时，即采用机械通风。孔深大于15m时，一方面通风较为困难，操作人员施工危险性大；另一方面，工效亦大为降低，故超过15m时一般不主张采用人工挖孔，如一定要采用，则需要制定加强机械通风和施工安全的可靠措施，保证空气质量符合要求，达不到要求时就要考虑改为机械钻孔。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b513c7c1-842c-449a-89f3-a51f915638f8', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '4.5.2 速差式防坠器', '4.5.2 速差式防坠器4.5.2.1 防坠器拉出的钢丝绳（或合成纤维带）卸载或锁止卸载后，能自动回缩，不应有卡绳（或卡带）现象。\n\n4.5.2.2 防坠器经疲劳试验后，应无损伤，空载性能符合4.5.2.1的规定。\n\n4.5.2.3 防坠器应设置能识别是否发生过坠落的安全标识，如图6所示的坠落指示器等。\n\n  \n图6速差式防坠器坠落指示器示意图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b51ff97d-d04d-436e-83e3-02a444def43b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．8 吊钩', '6．3．8 吊钩## 6．3．8．1 锻造吊钩\n\n起重吊钩应按照GB／T10051．1的规定选取。  \n起重吊钩附件（包括吊钩螺母、吊钩横梁等）应按JB／T7687．1～JB／T7687．4的规定选取。\n\n## 6．3．8．2 片式吊钩\n\n铸造起重机用片式单钩宜采用低合金高强度钢，其强度计算中相应于钢材的屈服点的安全系数不应低于2．5。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b5239b6b-1c2e-4c5a-8246-55e1a8ec3aeb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '3 膜袋的缝合应牢固严密，袋内可采用砂或水泥固化土材料填充', '3 膜袋的缝合应牢固严密，袋内可采用砂或水泥固化土材料填充，填充后应采取有效措施减少膜袋内的水分。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b5287d3d-9477-40ad-b375-5a3241c68f24', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：本部分增加了对高强度螺栓连接的设计施工及验收、构件接触表面、安装、拧紧的要求。\n\n事故案例：QT45塔机变幅机构螺栓剪断事故');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b52a0127-0ef5-4d1a-ac56-0b9956fc761c', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百八十三条用电人应当按照国家有关规定和当事人的约定安全用电', '第一百八十三条用电人应当按照国家有关规定和当事人的约定安全用电。用电人未按照国家有关规定和当事人的约定安全用电，造成供电人损失的，应当承担损害赔偿责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b53cb25a-5d1e-4d45-8ade-1cf80c27e6a0', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '条文说明', '条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b53d5fbc-f000-43d7-992e-a05aebc3553f', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第三章 事故调查', '第三章 事故调查第十九条 特别重大事故由国务院或者国务院授权有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n重大事故、较大事故、一般事故分别由事故发生地省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府负责调查。省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府可以直接组织事故调查组进行调查，也可以授权或者委托有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n未造成人员伤亡的一般事故，县级人民政府也可以委托事故发生单位组织事故调查组进行调查。\n\n第二十条 上级人民政府认为必要时，可以调查由下级人民政府负责调查的事故。自事故发生之日起 30 日内（道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内），因事故伤亡人数变化导致事故等级发生变化，依照本条例规定应当由上级人民政府负责调查的，上级人民政府可以另行组织事故调查组进行调查。\n\n第二十一条 特别重大事故以下等级事故，事故发生地与事故发生单位不在同一个县级以上行政区域的，由事故发生地人民政府负责调查，事故发生单位所在地人民政府应当派人参加。\n\n第二十二条 事故调查组的组成应当遵循精简、效能的原则。\n\n根据事故的具体情况，事故调查组由有关人民政府、安全生产监督管理部门、负有安全生产监督管理职责的有关部门、监察机关、公安机关以及工会派人组成，并应当邀请人民检察院派人参加。\n\n事故调查组可以聘请有关专家参与调查。\n\n第二十三条 事故调查组成员应当具有事故调查所需要的知识和专长，并与所调查的事故没有直接利害关系。\n\n第二十四条 事故调查组组长由负责事故调查的人民政府指定。事故调查组组长主持事故调查组的工作。\n\n第二十五条 事故调查组履行下列职责：\n\n（一）查明事故发生的经过、原因、人员伤亡情况及直接经济损失；\n\n（二）认定事故的性质和事故责任；  \n（三）提出对事故责任者的处理建议；  \n（四）总结事故教训，提出防范和整改措施；  \n（五）提交事故调查报告。\n\n第二十六条 事故调查组有权向有关单位和个人了解与事故有关的情况，并要求其提供相关文件、资料，有关单位和个人不得拒绝。\n\n事故发生单位的负责人和有关人员在事故调查期间不得擅离职守，并应当随时接受事故调查组的询问，如实提供有关情况。\n\n事故调查中发现涉嫌犯罪的，事故调查组应当及时将有关材料或者其复印件移交司法机关处理。\n\n第二十七条 事故调查中需要进行技术鉴定的，事故调查组应当委托具有国家规定资质的单位进行技术鉴定。必要时，事故调查组可以直接组织专家进行技术鉴定。技术鉴定所需时间不计入事故调查期限。\n\n第二十八条 事故调查组成员在事故调查工作中应当诚信公正、恪尽职守，遵守事故调查组的纪律，保守事故调查的秘密。\n\n未经事故调查组组长允许，事故调查组成员不得擅自发布有关事故的信息。\n\n第二十九条 事故调查组应当自事故发生之日起60 日内提交事故调查报告；特殊情况下，经负责事故调查的人民政府批准，提交事故调查报告的期限可以适当延长，但延长的期限最长不超过 60 日。\n\n第三十条 事故调查报告应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；  \n（二）事故发生经过和事故救援情况；  \n（三）事故造成的人员伤亡和直接经济损失；  \n（四）事故发生的原因和事故性质；  \n（五）事故责任的认定以及对事故责任者的处理\n\n建议；\n\n（六）事故防范和整改措施。\n\n事故调查报告应当附具有关证据材料。事故调查组成员应当在事故调查报告上签名。\n\n第三十一条 事故调查报告报送负责事故调查的人民政府后，事故调查工作即告结束。事故调查的有关资料应当归档保存。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b54c2328-8181-4b82-afd6-62288df56b59', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '风荷载（Part 1）', '风荷载## 8.1 凤荷载标准值及基本凤压\n\n### 8.1.1 垂直于建筑物表面上的凤荷载标准值，应按下列规定\n\n确定:\n\n1 计算主要受力结构时，应按下式计算:\n\n$$\nw _ { \\mathrm { k } } = \\beta _ { \\mathrm { z } } \\mu _ { \\mathrm { s } } \\mu _ { \\mathrm { z } } w _ { 0 }\n$$\n\n式中: ${ \\pmb w } _ { \\bf k }$ .一一凤荷载标准值 $\\mathbf { \\langle k N / m ^ { 2 } \\rangle }$ j$\\pmb { \\beta _ { z } }$ z- 高度 $z$ 处的凤振系数;$\\pmb { \\mu } _ { \\mathsf { s } }$ 凤荷载体型系数;$\\pmb { \\mu } _ { \\pmb { z } }$ - 凤压高度变化系数;${ \\pmb w } _ { \\pmb 0 }$ o --基本凤压 .we $[ \\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 }$ )。\n\n2 计算围护结构时，应按下式计算:\n\n$$\nw _ { \\mathrm { k } } = \\beta _ { \\mathrm { g } } \\mu _ { \\mathrm { s l } } \\mu _ { z } w _ { 0 }\n$$\n\n式申: $\\beta _ { \\mu }$ 一一高度 $z$ 处的阵风系数;$\\pmb { \\mu } _ { \\mathrm { s } }$ 一一凤荷载局部体型系数。\n\n### 8.1.2 基本风压应采用按本规范规定的方法确定的 50 年重现期的凤压，但不得小于 $\\mathbf { 0 . 3 k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 }$ 。对于高层建筑、高耸结构以及对凤荷载比较敏感的其他结构，基本凤压的取值应适当提高，并应符合有关结构设计规范的规定。\n\n### 8.1.3 全国各城市的基本风压值应按本规范附录 中表 E.5现期 $R$ 50 年的值采用。当城市或建设地点的基本风压值在本规范表 E.5 没有给出时，基本风压值应按本规范附录 规定的方法，根据基本风压的定义和当地年最大风速资料，通过统计分析确定，分析时应考虑样本数量的影响。当地没有风速资料时，可根据附近地区规定的基本风压或长期资料，通过气象和地形条件的对比分析确定;也可比照本规范附录 中附图 E. 6. 全国基本风压分布图近似确定。\n\n### 8.1.4 风荷载的组合值系数、频遇值系数和准永久值系数可分 别取 O. O. 0.0\n\n## 8.2 凤压高度变化系数\n\n### 8.2.1 对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应根据地面粗糙度类别按表 2. 确定。地面粗糙度可分为四类:A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区;B指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇;C 类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。\n\n### 8.2.1 风压高度变化系数 $\\pmb { \\mu _ { z } }$   \n\n\n\n\n\n续表 8.2.1  \n\n\n\n\n\n### 8.2.2 对于山区的建筑物，风压高度变化系数除可按平坦地面的粗糙度类别由本规范表 8.2.1 确定外，还应考虑地形条件的修正，修正系数? $\\eta$ 应按下列规定采用:\n\n1 对于山峰和山坡，修正系数应按下列规定采用:\n\n1) 顶部 处的修正系数可按下式计算:\n\n$$\n\\eta _ { \\mathrm { B } } = { \\left[ 1 + \\kappa \\mathrm { t a n } \\alpha \\left( 1 - \\frac { z } { 2 . 5 H } \\right) \\right] } ^ { 2 }\n$$\n\n式中: tana 一一山峰或山坡在迎风面一侧的坡度;当 tana 大于\n\n0.3 时，取 0.3;\n\n$\\pmb { \\kappa }$ 系数，对山峰取 2.2 ，对山坡取1. 4;  \n$H$ 山顶或山坡全高 $\\mathbf { \\eta } ( \\mathbf { m } )$ ;  \n$\\pmb { z }$ 建筑物计算位置离建筑物地面的高度 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ ; $\\pmb { z }$ $> 2 . 5 H$ 时，取 $z = 2 . 5 H$ 。\n\n2) 其他部位的修正系数，可按图 8.2.2 所示，取处的修正系数 $\\eta _ { \\mathrm { A } } , \\eta _ { \\mathrm { C } }$ 为1， AB 间和 BC 间的修正系数按 $\\pmb { \\eta }$ 的线性插值确定。\n\n  \n8.2.2 山峰和山坡的示意\n\n对于山间盆地、谷地等闭塞地形 $\\eta$ 可在 $0 . 7 5 \\sim 0 . 8 5$ 选取。\n\n对于与风向一致的谷口、山口 $\\pmb { \\eta }$ 可在1 $1 . 2 0 { \\sim } 1 . 5 0 $ 选取。### 8.2.3 对于远海海面和海岛的建筑物或构筑物，风压高度变化系数除可按 类粗糙度类别由本规范表 8.2.1 确定外，还应考虑表 8.2.3 中给出的修正系数。\n\n### 8.2.3 远海海面和海岛的修正系鼓   \n\n\n\n\n\n## 8.3 凤荷载体型系数\n\n### 8.3.1 房屋和构筑物的风荷载体型系数，可按下列规定采用\n\n1 房屋和构筑物与表 8. 3. 中的体型类同时，可按表8.3.1 的规定采用;\n\n2 房屋和构筑物与表 8.3.1 中的体型不同时，可按有关资料采用 当元资料时，宜由风洞试验确定;\n\n3 对于重要且体型复杂的房屋和构筑物，应由风洞试验确定。\n\n### 8.3.1 凤荷载体型系数  \n\n\n\n\n\n续表 8.3.1 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b5538cfe-0ab7-47cf-84aa-3354f90c81be', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '10塑性及弯矩调幅设计… …… 102', '10塑性及弯矩调幅设计… …… 102## 10.1一般规定 102  \n## 10.2弯矩调幅设计要点 103  \n## 10.3构件的计算·… 104  \n## 10.4容许长细比和构造要求 105');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b557d13b-cc5c-4938-9df5-9657b694d416', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犉', '附 录 犉## （规范性附录）许用应力设计法和极限状态设计法的应用\n\n### 犉．1 总则\n\n本标准提出的在承载能力验算中用以确定载荷与载荷组合的原则，均适用于采用许用应力设计法或极限状态设计法进行的设计。本附录概括地介绍两种方法的应用。\n\n### 犉．2 许用应力设计法\n\n先计算各个指定的载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数犉 $\\phi$ 增大；然后根据表20或附录 G所确定的载犉 犛荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼。用此组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼来确定合成的载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，也就是构件的内力。\n\n由作用在某个构件或部件上的载荷效应计算出应力 $\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ ，并与由局部效应（内力）引起的任何应力 $\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ 相组合。得到合成设计应力 $\\bar { \\sigma } _ { l }$ ，此应力应同可采纳的应力adm （即应力的适当许用值———许用应力）相比较。\n\n可采纳的应力（许用应力）是用强度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ （具体数值见表 G．1、表 G．5、表 G．8、表 G．11中的安全系数 $n$ ）去除规定的强度 $R$ 求得的。强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ 的取值范围列于表 H．1中。在有高度危险的场合，还要再除以一个高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 才得到最后的许用应力（见4．3．4．2．6）。\n\n当外载荷与其产生的内力呈非线性关系时，或者在结构某计算点上能产生相反符号应力的外载荷在其组合时引起的应力接近临界值时，为确保承载能力验算的有效性，用许用应力设计法应特别小心。\n\n许用应力设计法的典型流程图示于图 F．1。\n\n  \n图 犉．1 用许用应力设计法进行设计的典型流程图\n\n$f _ { i }$ 作用在构件或部件上的载荷 $i$ ；$\\overline { { F } } _ { j }$ 组合载荷 $\\sum { f _ { i } }$ k— ——在构件或支承部件的犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $\\overline { { F } } _ { j }$ 引起的内力；$\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ —— 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { \\mathit { l } }$ 在个别特定构构件 $l$ 中的合成设计应力；$R$ 由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力,例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限应力；adm — 可采纳的应力，即许用应力；$\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ —根据所确定的载荷组合选用规定的强度系数,附录G中的安全系数 $n$ 即为强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ -—高危险度系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b55c424e-7575-4049-9b78-3b888de8df0a', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故原因', '三、事故原因经对断裂钢丝绳的断口进行电镜扫描分析，钢丝绳不存在制造上的缺陷。\n\n## 1.直接原固\n\n从事故作业现场看，该起重机在作业时其起重臂的作业角度为 $4 9 ^ { \\circ }$ 。对照该起重机的负荷曲线，此时起重机最大起重量应为2t，而起重机在此作业的工况中经常起吊2—3t的钢材，事故时起吊重量是$2 . 5 3 ~ \\mathrm { t } _ { \\circ }$ 因此起重机存在超载作业现象，造成钢丝绳断裂。\n\n## 2.间接原因\n\n1）钢丝绳在使用时已经有部分钢丝断裂，没有及时更换；在钢丝绳断丝数量超过规定值的情况下继续使用.导致钢丝绳瞬间过载断裂。\n\n2）无力矩限制器。\n\n## 3）主要原因\n\n经常超载 $30 \\%$ 左右使用，钢丝绳断丝数量超过规定值.导致钢丝绳瞬间过载断裂；无力矩限制器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b55ecaa0-786f-45cf-8a4e-2b91bc4e5ace', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17.2 计算要点（Part 7）', 't \\frac { 4 } { 3 } f _ { \\mathrm { y v } }\n$$\n\n2）当结构构件延性等级为Ⅲ级、 $\\mathrm { I V }$ 级或 $\\mathrm { V }$ 级时，节点域的承载力应符合下列要求：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { b l } } + M _ { \\mathrm { b 2 } } } { V _ { \\mathrm { p } } } \\leqslant f _ { \\mathrm { p s } }\n$$\n\n式中： $M _ { \\mathrm { b l } }$ 、 $M _ { \\mathrm { b 2 } }$ -分别为节点域两侧梁端的设防地震性能组合的弯矩，应按本标准式（17.2.3-1）计算，非塑性耗能区内力调整系数可取1.0$\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\n$M _ { \\mathrm { { p b l } } }$ 、 $M _ { \\mathrm { { p b 2 } } }$ 分别为与框架柱节点域连接的左、右梁端截面的全塑性受弯承载力 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；$V _ { \\mathfrak { p } }$ 节点域的体积，应按本标准第12.3.3条规定计算（ $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；$f _ { \\mathrm { p s } }$ -节点域的抗剪强度，应按本标准第12.3.3条的规定计算 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\alpha _ { \\mathrm { p } }$ 节点域弯矩系数，边柱取0.95，中柱取0.85。\n\n2当节点域的计算不满足第1款规定时，应根据本标准第12.3.3条的规定采取加厚柱腹板或贴焊补强板的构造措施。补强板的厚度及其焊接应按传递补强板所分担剪力的要求设计。\n\n17.2.11支撑系统的节点计算应符合下列规定：\n\n1交叉支撑结构、成对布置的单斜支撑结构的支撑系统，上、下层支撑斜杆交汇处节点的极限承载力不宜小于按下列公式确定的竖向不平衡剪力 $V$ 的 $\\eta _ { j }$ 倍，其中， $\\eta _ { j }$ 为连接系数，应按表17.2.9采用。\n\n$$\n\\begin{array} { r } { V = \\eta \\rho A _ { \\mathrm { b r l } } f _ { \\mathrm { y } } \\sin \\alpha _ { 1 } + A _ { \\mathrm { b r 2 } } f _ { \\mathrm { y } } \\sin \\alpha _ { 2 } + V _ { \\mathrm { G } } } \\\\ { V = A _ { \\mathrm { b r l } } f _ { \\mathrm { y } } \\sin \\alpha _ { 1 } + \\eta \\rho A _ { \\mathrm { b r 2 } } f _ { \\mathrm { y } } \\sin \\alpha _ { 2 } - V _ { \\mathrm { G } } } \\end{array}\n$$\n\n(17.2.11-2)\n\n2人字形或 $\\mathrm { v }$ 形支撑，支撑斜杆、横梁与立柱的汇交点，节点的极限承载力不宜小于按下式计算的剪力 $V$ 的 $\\eta _ { j }$ 倍。\n\n$$\nV = A _ { \\mathrm { b r } } f _ { \\mathrm { y } } \\mathrm { s i n } \\alpha + V _ { \\mathrm { G } }\n$$\n\n式中： $V ^ { }$ —支撑斜杆交汇处的竖向不平衡剪力；$\\varphi$ 支撑稳定系数；$V _ { \\mathrm { G } }$ -在重力荷载代表值作用下的横梁梁端剪力（对于人字形或 $\\mathrm { V }$ 形支撑，不应计人支撑的作用)；γ受压支撑剩余承载力系数，可按本标准式\n（17.2.4-3）计算。\n\n3当同层同一竖向平面内有两个支撑斜杆汇交于一个柱子时，该节点的极限承载力不宜小于左右支撑屈服和屈曲产生的不平衡力的 $\\eta _ { \\mathrm { j } }$ 倍。\n\n### 17.2.12柱脚的承载力验算应符合下列规定：\n\n1支撑系统的立柱柱脚的极限承载力，不宜小于与其相连斜撑的1.2倍屈服拉力产生的剪力和组合拉力。\n\n2柱脚进行受剪承载力验算时，剪力性能系数不宜小于1.0。\n\n3对于框架结构或框架承担总水平地震剪力 $50 \\%$ 以上的双重抗侧力结构中框架部分的框架柱柱脚，采用外露式柱脚时，锚栓宜符合下列规定：\n\n1）实腹柱刚接柱脚，按锚栓毛截面屈服计算的受弯承载力不宜小于钢柱全截面塑性受弯承载力的 $50 \\%$ ；  \n2）格构柱分离式柱脚，受拉肢的锚栓毛截面受拉承载力标准值不宜小于钢柱分肢受拉承载力标准值的 $50 \\%$ ；  \n3）实腹柱铰接柱脚，锚栓毛截面受拉承载力标准值不宜小于钢柱最薄弱截面受拉承载力标准值的 $50 \\%$ 。\n\n## 17.3 基本抗震措施\n\n### I一般规定\n\n#### 17.3.1抗震设防的钢结构节点连接应符合《钢结构焊接规范》GB 50661－2011第5.7节的规定，结构高度大于 $5 0 \\mathrm { m }$ 或地震烈度高于7度的多高层钢结构截面板件宽厚比等级不宜采用S5 级；截面板件宽厚比等级采用 S5级的构件，其板件经 $\\sqrt { \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } / f _ { \\mathrm { y } } }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b56d8a53-88b1-4800-8b58-58234700e2a6', '31《焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GBT3323.1-2019）.md', '表A.9丝型像质计', '表A.9丝型像质计');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b5727fd3-09c6-484e-b6b1-61e4521ab192', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 34）', 'an=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>4．缓冲碰撞载荷，见4.2.3.2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>二</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>5．倾翻水平力，见4.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15</td></tr></table>\n\n\n．   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=1>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b5782336-b49e-43e8-9012-725cc9c5f5ef', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．3．3 加速效应的组合', '犌．3．3 加速效应的组合加（减）速时，作用在臂架起重机上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，并按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 臂架俯仰变幅；  \n2） 回转；  \n3） 回转及小车运行变幅；  \n4） 回转及臂架俯仰变幅；  \n5） 回转及起重机运行；  \n6） 回转减速时，惯性力应与离心力组合，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力则按可能同时操作的动作进行组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b581d435-712f-4655-b1f8-59465b3c5463', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '7配电线路', '7配电线路## 7.1一般规定\n\n7.1.1施工现场配电线路路径选择应符合下列规定：\n\n1应结合施工现场规划及布局，在满足安全要求的条件下，方便线路敷设、接引及维护；\n\n2应避开过热、腐蚀以及储存易燃、易爆物的仓库等影响线路安全运行的区域；\n\n3宜避开易遭受机械性外力的交通、吊装、挖掘作业频繁场所，以及河道、低洼、易受雨水冲刷的地段；\n\n4不应跨越在建工程、脚手架、临时建筑物。\n\n7.1.2配电线路的敷设方式应符合下列规定：\n\n1应根据施工现场环境特点，以满足线路安全运行、便于维护和拆除的原则来选择，敷设方式应能够避免受到机械性损伤或其他损伤；\n\n2供用电电缆可采用架空、直埋、沿支架等方式进行敷设；3不应敷设在树木上或直接绑挂在金属构架和金属脚手架上；4不应接触潮湿地面或接近热源。\n\n7.1.3电缆选型应符合下列规定：\n\n1应根据敷设方式、施工现场环境条件、用电设备负荷功率及距离等因素进行选择；\n\n2低压配电系统的接地型式采用TN-S系统时，单根电缆应包含全部工作芯线和用作中性导体（N）或保护导体（PE）的芯线；\n\n3低压配电系统的接地型式采用TT系统时，单根电缆应包含全部工作芯线和用作中性导体（N）的芯线。\n\n7.3.2直埋敷设的电缆线路应符合下列规定：\n\n1在地下管网较多、有较频繁开挖的地段不宜直埋。\n\n2直埋电缆应沿道路或建筑物边缘埋设，并宜沿直线敷设，直线段每隔 $2 0 \\mathrm { m }$ 处、转弯处和中间接头处应设电缆走向标识桩。\n\n3电缆直埋时，其表面距地面的距离不宜小于 $0 . 7 \\mathrm { m }$ ；电缆上、下、左、右侧应铺以软土或砂土，其厚度及宽度不得小于$1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，上部应覆盖硬质保护层。直埋敷设于冻土地区时，电缆宜埋入冻土层以下，当无法深埋时可在土壤排水性好的干燥冻土层或回填土中埋设。\n\n4直埋电缆的中间接头宜采用热缩或冷缩工艺，接头处应采取防水措施，并应绝缘良好。中间接头不得浸泡在水中。\n\n5直埋电缆在穿越建筑物、构筑物、道路，易受机械损伤、腐蚀介质场所及引出地面 $2 . 0 \\mathrm { m }$ 高至地下 $0 . 2 { \\mathrm { m } }$ 处，应加设防护套管。防护套管应固定牢固，端口应有防止电缆损伤的措施，其内径不应小于电缆外径的1.5倍。\n\n6直埋电缆与外电线路电缆、其他管道、道路、建筑物等之间平行和交叉时的最小距离应符合表7.3.2的规定，当距离不能满足表7.3.2的要求时，应采取穿管、隔离等防护措施。\n\n### 表7.3.2电缆之间，电缆与管道、道路、建筑物之间\n\n平行和交叉时的最小距离（m）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b58ec478-9028-4b39-b3c2-c6f2050242eb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性对在工作或非工作时有可能发生整体倾覆的起重机，应通过计算来校核其整体抗倾覆稳定性所需满足的条件。在露天工作的轨道运行起重机，还应校核其抵抗风吹并防止出现滑移的安全性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b5a1087b-302a-4b67-86c5-73b4e5ddca57', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 3）', ' { 3 } = 1 - \\frac { A } { 2 B }\n$$\n\n……（J．4）\n\n若计算值小于0．5时，则 $\\mu _ { 3 }$ 取0．5。\n\n式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n……（J．5）\n\n式中：\n\n计算系数；\n\n$$\nc = \\frac { 1 } { \\mathrm { c o s } \\alpha + a \\mathrm { s i n } \\theta } \\cdot \\frac { l } { H }\n$$\n\na 钢丝绳滑轮组倍率；\n\n—臂架长度；$\\alpha , \\theta , H$ ——几何尺寸，见图J.1和图J.2。\n\n![](images/2d2de4e6c50683dea93abcfb43ba497ecf6c41dbf072e4076fe599bc905c1a89.jpg)  \n图 犑．1\n\n![](images/d1773d1c0d9b08465fd9fc8e6024cccb70923e7503ae5f04d8fa86fcf2e88b6c.jpg)  \n图 犑．2\n\n### 犑．2 等截面格构式受压构件的换算长细比\n\n等截面格构式受压构件的换算长细比见表J．5。\n\n表 犑．1 在同一平面内与支承方式有关的长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 1 }$ 值  \n\n\n<<<HTBL|f376b84c0be947bf93c6915af52c16ae52c16ae|END>>>\n\n\n表 犑．2 两端铰支非对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n\n\n\n表 犑．3 两端铰支对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n## 附 录 犓\n\n（规范性附录）轴心受压构件的稳定系数\n\n### 犓．1 a类、b类、c类、d类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\varphi$ 的选择见表 K．1～表 K．4。\n\n#### 表 犓．1 犪类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$\n\n\n\n\n\n表 犓．2 犫类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n表 犓．3 犮类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注：见表 K．4注。\n\n表 犓．4 犱类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注1：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中指的a、b、c、d类截面，见表29。  \n注2：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中的 $\\varphi$ 值系按下列公式计算：当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } = \\frac { \\lambda } { \\pi } \\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / E } { \\ll } 0 . 2 1 5$ 时： $\\varphi { = } 1 { - } \\alpha _ { 1 } \\lambda _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 }$ 当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } { > } 0 . 2 1 5$ 时： $\\scriptstyle : \\varphi = { \\frac { 1 } { 2 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } } \\left[ ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) - { \\sqrt { ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) ^ { 2 } - 4 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } } \\right]$ 式中：$\\alpha _ { 1 } \\ldots \\alpha _ { 2 } \\ldots \\alpha _ { 3 }$ ———系数，根据表29的截面分类，由表 K．5查用；λ$\\lambda _ { n }$ ———正侧长细比；———构件长细比。\n\n注3：当构件的 $\\lambda$ $\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / 2 3 5 }$ 值超出表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4的范围时，则 $\\varphi$ 值按注2所列的公式计算。 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 为钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）。\n表 犓．5 系数 $\\pmb { \\alpha } _ { 1 } \\ 、 \\pmb { \\alpha } _ { 2 } \\ 、 \\pmb { \\alpha } _ { 3 }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b5abf99d-31bd-4aea-816b-49bad75fd008', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '7沉井基础', '7沉井基础## 7.1一般规定\n\n### 7.1.1沉井在深基础施工中具有很多优点，如技术上比较稳妥可靠、施工操作简便等。同时，由于沉井基础埋置较深，稳定性好，能支承较大荷载。当沉井遇有孤石、树干或老桥基等难以清除的障碍物时，将大幅增加下沉难度。此外，当河床覆盖层下如遇有倾斜较大的、需要作为持力层的岩层，也会增加沉井的施工难度，故上述情况下尽量避免采用沉井基础。\n\n### 7.1.2沉井材质可根据土质软硬采用配以构造钢筋的混凝土、钢筋混凝土和钢材等。表7-1统计了近年来部分国内大型桥梁沉井材料。从统计结果可看出，我国近年来修建的大型桥梁沉井材料主要以钢筋混凝土和钢壳混凝土为主。\n\n表7-1部分大型桥梁沉井材质统计  \n\n\n\n\n\n### 7.1.3沉井是一种直接设置在天然地基上的墩台基础，故其埋深需要符合浅基础的相关规定。\n\n### 7.1.4沉井作为结构构件，在施工和使用阶段都要满足相关的结构验算规定。\n\n## 7.2构造\n\n### 7.2.1沉井平面形状有圆形、圆端形、矩形等。在水流冲刷大的河床上，需考虑阻水较小的截面形式。桥梁基础采用圆端形或长方形时，为保持其下沉的稳定性，长边与短边需要采用适宜的比值。\n\n沉井棱角处做成圆角或钝角，旨在保证沉井在平面框架受力状态下受力均匀，减少井壁摩擦面积，避免形成死角。\n\n### 7.2.2沉井一般分节下沉，考虑到大型沉井的刚度要求，取消了节高不宜高于 $5 \\mathrm { m }$ 的规定。\n\n沉井外壁可做成柱形、阶梯形、锥形。\n\n### 7.2.3沉井井壁的厚度与下沉深度、土的摩阻力及施工方法有密切关系。根据大型沉井设计实例，可适当增加井壁厚度上限。\n\n### 7.2.4为便于开挖，沉井刃脚斜面在强度满足受弯和受剪的前提下，尽量做得陡些，因此，本条规定斜面与水平面交角不应小于 $4 5 ^ { \\circ }$ 。\n\n本条规定沉井内隔墙底面比刃脚底面至少高出 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ，是为了减少下沉时的阻力。\n\n在倾斜的岩面上使用高低刃脚沉井时，必须有足够的钻探资料，确切掌握岩面的高低变化，使刃脚做成与岩面倾斜度相适应的台阶或斜坡形，以使刃脚嵌入岩层，便于取土清基而不致翻砂。\n\n### 7.2.5《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362—2018）第9.1.12条规定，偏心受压构件最小配筋率为 $0 . 5 \\%$ ，受弯构件最小配筋率为（ $4 5 f _ { \\mathrm { t d } } / f _ { \\mathrm { t d } } ) \\%$ 且不小于 $0 . 2 \\%$ ，与《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004）-一致，比该规范更早版本有所提高。本规范沿用2007版规范沉井配筋率不应小于 $0 . 1 \\%$ 的规定。对于沉井底节（包括刃脚），刃脚受力难以准确计算，因此，最小配筋率不宜过小。对于薄壁沉井，仍采用较大的配筋率，不能仅满足于最小限值。对于钢壳混凝土沉井，最小配筋率可取 $0 . 0 5 \\%$ ，可按钢筋混凝土结构也可按钢筋混凝土组合结构计算。\n\n### 7.2.6根据近年来工程实际应用情况，本规范将2007版规范规定的沉井刃脚和井身混凝土强度等级要求分别提高为C30 和 C25。\n\n## 7.3计算\n\n### 7.3.1沉井作为整体基础来计算时，可先根据荷载、水文地质条件及各土层的工程特性等初步确定沉井的形状和尺寸，再验算相应承载力、偏心距、滑动及倾覆稳定等是否满足设计要求。计算时可考虑扣除冲刷后土对井壁约束作用。\n\n### 7.3.2沉井下沉是靠在井孔内不断取土，在沉井重力作用下克服四周井壁与土的摩阻力和刃脚底面土的阻力而实现的，因此在设计时需首先确定沉井在自身重力作用下是否有足够的重力使沉井顺利下沉。当沉井刃脚、隔墙和底梁下土被掏空后，沉井仅受侧壁土的摩阻力作用，式（7.3.2-1）即为该工况时沉井的下沉系数。\n\n沉井下沉过程中除了要保证顺利下沉，还需保证沉井的稳定性，避免下沉过程中沉井底部土体发生强度破坏，因此采用式（7.3.2-3）验算下沉过程中的稳定性是必要的。\n\n### 7.3.5对于跨越海湾或海峡的桥梁，台风、波浪、海流具有强烈的耦合性，最不利工况需要考虑风-浪-流耦合效应对沉井结构的影响，对沉井施工期和运营期进行验算。\n\n### 7.3.6沉井作为桥梁基础，其封底混凝土底部除承受水压力外，还承受沉井基础全部荷载所产生的向上地基土反力。封底后需要抽水施工时，如因混凝土的龄期不足而未达到设计强度，就需要考虑降低混凝土的强度等级，按抽水时封底混凝土的实际强度等级计算。封底后井孔内如填充砂、石等散粒体材料，有利于改善使用阶段封底混凝土的受力，从经济性考虑，承受的基底反力扣除填充物的重力作用是可行的。\n\n### 7.3.7规定沉井倾斜角不应大于 $6 ^ { \\circ }$ 是为了保证浮式沉井的稳定性，不致产生施工不安全感。浮式沉井的稳定性验算参考现行《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b5c178ce-23dc-4a36-a51f-b4ab318544e6', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', 'F.l 高耸结构（Part 1）', 'F.l 高耸结构## F. 1. 1 一般高耸结构的基本自振周期，钢结构可取下式计算的较大值，钢筋 昆凝土结构可取下式计算的较小值:\n\n$$\nT _ { 1 } = ( 0 . 0 0 7 \\sim 0 . 0 1 3 ) H\n$$\n\n式中 : $H \\cdot$ 结构的高度 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ 。\n\n## F. 1. 2 烟囱和塔架等具体结构的基本自振周期可按下列规定采用：\n\n1 烟囱的基本自振周期可按下列规定计算:\n\n1) 高度不超过 $6 0 \\mathrm { m }$ 的砖烟囱的基本自振周期按下式计算:\n\n$$\nT _ { 1 } = 0 . 2 3 + 0 . 2 2 \\times 1 0 ^ { - 2 } \\frac { H ^ { 2 } } { d }\n$$\n\n2) 高度不超过 $\\mathsf { 1 5 0 m }$ 的钢筋混凝土烟囱的基本自振周期按下式计算\n\n$$\nT _ { 1 } = 0 . 4 1 + 0 . 1 0 \\times 1 0 ^ { - 2 } \\frac { H ^ { 2 } } { d }\n$$\n\n3) 高度超过 $1 5 0 \\mathrm { m }$ ，但低于 $2 1 0 \\mathrm { m }$ 的钢筋混凝土烟囱的基本自振周期按下式计算:\n```\n$$\nT _ { 1 } = 0 . 5 3 + 0 . 0 8 \\times 1 0 ^ { - 2 } \\frac { H ^ { 2 } } { d }\n$$\n\n式中 : $H \\cdot$ 烟囱高度 $\\mathbf { \\tau } ( \\mathbf { m } )$ ;$\\pmb { d }$ 一一烟囱 1/2 高度处的外径 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ 。\n\n石油化工塔架(图 F. 1. 2) 的基本自振周期可按下列规定计算:\n\n\n\n1) 圆柱(筒)基础塔(塔壁厚不大于 $3 0 \\mathrm { m m } ,$ 的基本自振周期按下列公式计算:\n\n当 $H ^ { 2 } / D _ { 0 } { < } 7 0 0$ 时\n\n$$\nT _ { 1 } = 0 . 3 5 + 0 . 8 5 \\times 1 0 ^ { - 3 } ~ \\frac { H ^ { 2 } } { D _ { 0 } }\n$$\n\n当 $H ^ { 2 } / D _ { 0 } \\geq 7 0 0$ 时\n\n$$\nT _ { 1 } = 0 . 2 5 + 0 . 9 9 \\times 1 0 ^ { - 3 } ~ \\frac { H ^ { 2 } } { D _ { 0 } }\n$$\n\n式中 : $H \\cdot$ 一一从基础底板或柱基顶面至设备塔顶面的总高度$\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ ;\n\n$D _ { 0 }$ 设备塔的外径 $\\mathrm { ( m ) }$ ; 对变直径塔，可按各段高度为权，取外径的加权平均值。\n\n  \nF. l. 2 设备塔架的基础形式 (a) 圆柱基础塔; (b) 圆筒基础塔; (c) 方形(板式) 框架基础塔; (d) 环形框架基础珞\n\n2) 框架基础塔(塔壁厚不大于 $3 0 \\mathrm { m m } ,$ 的基本自振周期按下式计算\n\n$$\nT _ { 1 } = 0 . 5 6 + 0 . 4 0 \\times 1 0 ^ { - 3 } ~ \\frac { H ^ { 2 } } { D _ { 0 } }\n$$\n\n3) 塔壁厚大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ 的各类设备塔架的基本自振周期应按有关理论公式计算。\n\n4) 当若干塔由平台连成一排时，垂直于排列方向的各塔基本自振周期 $T _ { 1 }$ 可采用主塔(即周期最长的塔)的基本自振周期值;平行于排列方向的各塔基本自振周\n\n期 $T _ { 1 }$ 可采用主塔基本自振周期乘以折减系数 O.\n\n## F.2 高层建筑\n\n### F.2.1 一般情况下，高层建筑的基本自振周期可根据建筑总层数近似地按下列规定采用:\n\n1 钢结构的基本自振周期按下式计算:\n\n$$\nT _ { 1 } = ( 0 . 1 0 \\sim 0 . 1 5 ) n\n$$\n\n式中 : $_ { \\pmb { n } }$ 一一建筑总层数。\n\n2 钢筋混凝土结构的基本自振周期按下式计算:\n\n$$\nT _ { 1 } = ( 0 . 0 5 \\sim 0 . 1 0 ) n\n$$\n\n### F.2.2 钢筋海凝土框架、框剪和剪力墙结构的基本自振周期可按下列规定采用\n\n1 钢筋 昆凝土框架和框剪结构的基本自振周期按下式计算:\n\n$$\nT _ { 1 } = 0 . 2 5 + 0 . 5 3 \\times 1 0 ^ { - 3 } ~ \\frac { H ^ { 2 } } { \\sqrt [ 3 ] { B } }\n$$\n\n2 钢筋?昆凝土剪力墙结构的基本自振周期按下式计算:.weboos.c\n\n$$\n\\begin{array} { r } { T _ { 1 } = 0 . 0 3 + 0 . 0 3 \\frac { H } { \\sqrt [ 3 ] { B } } } \\end{array}\n$$\n\n式中 : $H \\cdot$ 房屋总高度 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ ;$B ^ { . }$ 一一房屋宽度 $\\left( \\mathbf { m } \\right)$ 。\n\n## 附录 结构振型系数的近似值\n\n### G.O.l 结构振型系数应按实际工程由结构动力学计算得出。一般情况下，对顺风向响应可仅考虑第 振型的影响，对圆截面高层建筑及构筑物横风向的共振响应，应验算第 至第 振型的响应。本附录列出相应的前 $\\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b5c4e352-e4b6-4d0c-92c9-6cfe744747ac', '126《国务院关于进一步加强企业安全生产工作的通知》（国发〔2010〕23号）.md', '八、更加注重经济发展方式转变', '八、更加注重经济发展方式转变25.制定落实安全生产规划。各地区、各有关部门要把安全生产纳入经济社会发展的总体布局，在制定国家、地区发展规划时，要同步明确安全生产目标和专项规划。企业要把安全生产工作的各项要求落实在企业发展和日常工作之中，在制定企业发展规划和年度生产经营计划中要突出安全生产，确保安全投入和各项安全措施到位。\n\n26.强制淘汰落后技术产品。不符合有关安全标准、安全性能低下、职业危害严重、危及安全生产的落后技术、工艺和装备要列入国家产业结构调整指导目录，予以强制性淘汰。各省级人民政府也要制订本地区相应的目录和措施,支持有效消除重大安全隐患的技术改造和搬迁项目，遏制安全水平低、保障能力差的项目建设和延续。对存在落后技术装备、构成重大安全隐患的企业，要予以公布，责令限期整改，逾期未整改的依法予以关闭。\n\n27.加快产业重组步伐。要充分发挥产业政策导向和市场机制的作用，加大对相关高危行业企业重组力度，进一步整合或淘汰浪费资源、安全保障低的落后产能，提高安全基础保障能力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b5cc22ef-748d-447d-8e06-4597493e5718', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 2）', '.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 按式（18）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅠ 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R Q } }$ — 由起升质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）；\n\n### 4.4.2.3 载荷情况 犘 $\\mathbb { I }$ （有风正常工作情况）的载荷组合\n\n#### 4.4.2.3.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\mathrm { ~ , ~ } P _ { \\mathrm { M G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { M F } }$ 并分别按式（19）和式（20）计算的两个组合计算结果中的较大者来确定：\n\na） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 和载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 作用的载荷组合，按式（19）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W } \\mathrm { I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { m } } ^ { \\prime } \\xrightarrow { \\substack {  .  .  .  .  .  .  .  } } { \\mathrm { ~ ( ~ 1 9 ~ ) } }\n```\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅡ — 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）；MG— 同式（17）；MA— 同式（17）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；  \nMWⅠ 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）\n\nb） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 作用的载荷组合，按式（20）确定：犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ ……（20）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nM');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b5ce886d-2226-42cd-8fb9-f84953b38777', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力普通螺栓、销轴连接的许用应力见表25。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 25 普通螺栓、销轴连接的许用应力');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b5fc4163-e434-4097-b74f-f2d5edafe36b', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '3接头性能要求（Part 1）', '3接头性能要求## 3.0.1接头应满足强度及变形性能方面的要求并以此划分性能等级。\n\n## 3.0.2本条规定套筒材料应符合现行行业标准《钢筋机械连接用套筒》JG/T163的有关规定。近年来工程中连接套筒的原材料较多采用45号钢冷拔或冷轧精密无缝钢管，俗称光亮管，这类加工钢管的内应力很大，如不进行退火处理，其延伸率很低，有质量隐患，工程应用中套筒也容易开裂，产品标准《钢筋机械连接用套筒》JG/T163对这种管材的使用除做了“应退火处理”的明确规定外，尚应满足强度不大于800MPa和断后伸长率不小于 $14 \\%$ 的规定。本规程重申产品标准对这类管材应进行退火处理的要求是要提醒广大用户重视对这类管材应用的质量控制。\n\n## 3.0.3接头单向拉伸时的强度和变形是接头的基本性能。高应力反复拉压性能反映接头在风荷载及小地震情况下承受高应力反复拉压的能力。大变形反复拉压性能则反映结构在强烈地震情况下钢筋进入塑性变形阶段接头的受力性能。\n\n上述三项性能是进行接头型式检验的基本检验项目。抗疲劳性能则是根据接头应用场合有选择性的试验项目。\n\n现场工艺检验则要求检验单向拉伸残余变形和极限抗拉强度。\n\n## 3.0.4本条规定：接头应根据极限抗拉强度、残余变形、最大力下总伸长率以及高应力和大变形条件下反复拉压性能，分为I级、Ⅱ级、Ⅲ级三个性能等级。\n\nI级接头：连接件极限抗拉强度大于或等于被连接钢筋抗拉强度标准值的1.1倍，残余变形小并具有高延性及反复拉压性能。\n\nⅡ级接头：连接件极限抗拉强度不小于被连接钢筋极限抗拉强度标准值，残余变形较小并具有高延性及反复拉压性能。\n\nⅢ级接头：连接件极限抗拉强度不小于被连接钢筋屈服强度标准值的1.25倍，残余变形较小并具有一定的延性及反复拉压性能。\n\n钢筋机械连接接头的型式较多，受力性能也有差异，根据接头的受力性能将其分级，有利于按结构的重要性、接头在结构中所处位置、接头面积百分率等不同的应用场合合理选用接头类型。\n\n## 3.0.5本条为强制性条文。本条对《钢筋机械连接技术规程》JGJ107－2010版中I级接头的合格判定条件作了修订。原条文对套筒处外露螺纹和镦粗过渡段的强度要求与连接件的强度要求相同，均应达到1.1倍钢筋极限抗拉强度标准值。工程实践表明，滚轧接头断于钢筋外露螺纹时要达到上述要求是困难的，因为不少钢筋的自身强度就达不到1.1倍极限抗拉强度标准值，钢筋丝头的加工质量再好，也不可能提高钢筋母材强度。根据国家建筑工程质量监督检验中心对近年来国产HRB400级钢筋的统计资料，统计样本共计128276件，拉伸极限强度平均值为620.5MPa，标准差38.5MPa，变异系数0.061，按此数据计算，钢筋极限抗拉强度低于 $1 . 1 \\times 5 4 0 = 5 9 4 \\mathrm { M P a }$ 的比例将高达$2 4 . 5 \\%$ 。施工现场为避免滚轧外露螺纹处拉断，部分施工企业采取将钢筋丝头做短或不出现外露螺纹，这样就无法实现钢筋丝头在套筒中央位置对顶以减少残余变形；部分施工单位则刻意采购高极限强度钢筋来降低接头抽检不合格率，这也是不可取的，因为高极限强度钢筋通常会伴随更高的屈服强度，钢筋实际屈服强度明显高于设计强度是有害的，它会增加抗弯构件极限受压区高度，或超出设计规范规定的框架梁受压区高度限值，降低构件塑性转动能力，从而降低结构延性；参考美国、日本、法国相关标准和ISO对接头强度的规定，其最高等级接头大都要求不小于钢筋极限抗拉限强度标准值。这次修订做出了上述调整。调整后的I级接头，连接件破坏时仍然要求达到1.1倍极钢筋极限抗拉强度标准值。连接件破坏包括：套筒拉断、套筒纵向开裂、钢筋从套筒中拔出以及组合式接头其他组件的破坏。\n\n## 3.0.6接头在经受高应力反复拉压和大变形反复拉压后仍应满足不小于钢筋极限抗拉强度要求，保证钢筋发挥其延性。\n\n## 3.0.7钢筋机械连接接头在拉伸和反复拉压时会产生附加的塑性变形，卸载后形成不可恢复的残余变形（国外也称滑移slip)，对混凝土结构的裂缝宽度有不利影响，因此有必要控制接头的残余变形性能。本规程规定单向拉伸和反复拉压时用残余变形作为接头变形控制指标。\n\n本规程规定施工现场工艺检验中应进行接头单向拉伸残余变形的检验，从而一定程度上解决了型式检验与现场接头质量脱节的弊端，对提高接头质量有重要价值；但另一方面，如果残余变形指标过于严格，现场检验不合格率过高，会明显影响施工进度和工程验收，在综合考虑上述因素并参考编制组近年来完成的6根带钢筋接头梁和整筋梁的对比试验结果后，制定了表3.0.7中的单向拉伸残余变形指标，I级接头允许在同一构件截面中$100 \\%$ 连接、 $\\boldsymbol { u } _ { 0 }$ 的限值最严， $\\mathbb { I }$ 、Ⅲ级接头由于采用 $50 \\%$ 接头面积百分率，故限值可适当放松。\n\n高应力与大变形条件下的反复拉压试验是对应于风荷载、小地震和强地震时钢筋接头的受力情况提出的检验要求。在风载或小地震下，钢筋尚未屈服时，应能承受20次以上高应力反复拉压，并满足强度和变形要求。在接近或超过设防烈度时，钢筋通常都进入塑性阶段并产生较大塑性变形，从而能吸收和消耗地震能量；机械连接接头在经受反复拉压后易出现拉、压转换时接头松动，因此要求钢筋接头在承受2倍和5倍于钢筋屈服应变的大变形情况下，经受（ $( 4 \\sim 8 )$ ）次反复拉压，满足强度和变形要求。这里所指的钢筋屈服应变是指与钢筋屈服强度标准值相对应的应变值， $\\varepsilon _ { \\mathrm { y k } }$ 对国产 $4 0 0 \\mathrm { M P a }$ 级和 $5 0 0 \\mathrm { M P a }$ 级钢筋，可分别取 $\\varepsilon _ { \\mathrm { y k } } =$ 0.00200和 $\\varepsilon _ { \\mathrm { y ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b61102ad-092a-4ff1-8ad0-1d9b5cef5594', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料（Part 3）', ' _ { S } } { \\sqrt { T _ { S } } ( 1 - \\varepsilon ) \\sqrt { \\varepsilon _ { S } ^ { 3 } } \\rho }\n$$\n\n如试验时温度相差大于 $\\pm 3 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，可按式（T0504-7）计算：\n\n$$\nS _ { c } = \\frac { S _ { S } \\sqrt { T } ( 1 - \\varepsilon _ { S } ) \\sqrt { \\varepsilon ^ { 3 } } \\rho _ { S } \\sqrt { \\eta _ { S } } } { \\sqrt { T _ { S } } ( 1 - \\varepsilon ) \\sqrt { \\varepsilon _ { S } ^ { 3 } } \\rho \\sqrt { \\eta } }\n$$\n\n式中： $\\rho$ ——被测试样的密度（ $\\mathrm { g } / \\mathrm { c m } ^ { 3 }$ ）；\n\n$\\rho _ { s }$ ——标准试样的密度（ $\\mathrm { \\langle g / c m } ^ { 3 }$ ）。\n\n注： $\\sqrt { T }$ 保留小数点后两位， $\\sqrt { \\varepsilon ^ { 3 } }$ 保留小数点后三位。\n\n### 5.4 水泥比表面积应由两次平行试验结果的算术平均值确定，结果计算精确至$1 0 \\mathrm { c m } ^ { 2 } / \\mathrm { g }$ 。两次试验结果相差超过平均值的 $2 \\%$ 时，应重新试验。\n\n### 5.5 当同一水泥用手动勃氏透气仪测定的结果与用自动勃氏透气仪测定的结果有争议时，以手动勃氏透气仪测定结果为准。\n\n## 6试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）原材料的品种、规格和产地；  \n（2） 试验日期及时间;  \n（3）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度；  \n（5）试验方法;  \n（6）执行标准；  \n（7）水泥试样的比表面积；  \n（8）要说明的其他内容。\n\n## 条文说明\n\n本方法按《水泥比表面积测定方法 勃氏法》（GB 8074一2008）编制。水泥比表面积是指单位质量的水泥粉末所具有的总面积，以 $\\mathbf { m } ^ { 2 } / \\mathbf { k g }$ 表示。其原理是根据一定量的空气通过一定空隙率和固定厚度的水泥层时，所受阻力不同而引起流速的变化来测定水泥的比表面积。在一定空隙率的水泥层中，空隙的大小和数量是颗粒尺寸的函数，同时也决定了通过料层的气流速度。与原方法相比，增加了自动比表面积测定仪的测试方法，通常水泥比表面积大于 $3 0 0 \\mathrm { m } ^ { 2 } / \\mathrm { k g }$ 。规定试料层空隙率P·I、P·II型水泥采用 $0 . 5 0 0 \\% { \\pm } 0 . 0 0 5 \\%$ ，其他水泥和粉料选用 $0 . 5 3 \\% { \\pm } 0 . 0 0 5 \\%$ 。当有些粉料算出的试样量在圆筒的有效体积中容纳不下或经捣实后未能充满圆筒的有效体积，则允许适当地改变空隙率。并规定了改变时用 $2 0 0 0 \\mathrm { g }$ 砝码压实捣器。\n\n测定比表面积需注意以下几个方面：（1）试样捣实：由于试料层内空隙分布均匀程度对比表面积结果有影响，因此捣实试样需按规定统一操作。（2）空隙率大小：试料层空隙率，P·I、P·II型水泥采用$0 . 5 0 0 \\% { \\pm } 0 . 0 0 5 \\%$ ，其他水泥和粉料的孔隙率选用 $0 . 5 3 \\% { \\pm } 0 . 0 0 5 \\%$ 。但在测定需要相互比较的试料时，空隙率');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b61ce5d6-9ed8-44d5-8869-81bec1ceaebe', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第十二章借款合同', '第十二章借款合同');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b61eda14-8f5f-40a1-8d18-dbdae037e097', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '6．8 模板支架', '6．8 模板支架## 6．8．1 模板支架立杆的构造应符合下列规定：\n\n（1）模板支架立杆的构造应符合本规范第6.3.1、6.3.2、6.3.3、6.3.5条的规定;\n\n（2）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm;\n\n（3）设支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，应采用取可靠措施固定；\n\n（4）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线外，其偏心距不应大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 6．8．2 满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：\n\n（1）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；\n\n（2）高于4m 的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；\n\n（3）剪刀撑的构造应符合本规范第6.6.2条的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b621f4b2-3977-408a-8e2d-f7b5574e394c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 4）', 'hrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2 链条\n\n链条传动系统中应有防止链条在工作中发生爬链、跳链、保证链条与链轮正确啮合并平稳运转的措施。还应有可靠的导链和防脱链装置以及防止链条在使用中扭转打结和能检查链条松弛的措施。应装设使用可靠的链条罩壳或挡板。\n\n链条端部的固定应安全可靠，设计链条固定装置时，应使其能承受2．5倍的链条名义张力且不发生永久变形。对起升机构的链条固定装置，当需要时还应能校验其疲劳强度。\n\n链条的空载端应固定牢固，使其不会被拉脱。此装置应可靠地吸收可能会产生的力。链条固定装置上的螺栓连接应能防止松动，应能检查其拧紧情况，并且在需要时对螺栓能再进一步拧紧。\n\n#### 9．4．1．3 卷筒\n\n9．4．1．3．1 钢丝绳在卷筒上应能按顺序整齐排列。只缠绕一层钢丝绳的卷筒，宜做出绳槽。用于多层缠绕的卷筒，宜提供适用的排绳装置或便于钢丝绳自动转层缠绕的凸缘导板等结构。  \n9．4．1．3．2 多层缠绕的卷筒，应有防止钢丝绳从卷筒端部滑落的凸缘。凸缘直径应比最外层钢丝绳直径大2倍。  \n9．4．1．3．3 当吊钩处于工作位置最低点时，卷筒上缠绕的钢丝绳，除固定绳尾的圈数外，不应少于2圈（塔式起重机不应少于3圈）。当吊钩处于工作位置最高点时，卷筒上至少还宜留有1整圈的绕绳余量。  \n9．4．1．3．4 卷筒上钢丝绳尾端的固定装置，应安全可靠并有防松或自紧的性能。如果钢丝绳尾端用压板固定，固定强度不应低于钢丝绳破断拉力的 $80 \\%$ ，且至少应有两个相互分开的压板夹紧，并用螺栓将压板可靠固定。  \n9．4．1．3．5 用于起升机构和变幅机构的卷筒，采用筒体内无贯通的支承轴（即“短轴式“）的结构时，筒体应采用钢材制造。焊接卷筒的各段对接焊缝，应按要求进行无损探伤检验。  \n9．4．1．3．6 对于臂架型起重机，当起升绳或变幅绳向斜上方引出时，其缠绕钢丝绳的卷筒与支承部分以及车架或转台底架的连接，应能承受钢丝绳向斜上方的拉力；与卷筒相连的减速器，其上下壳体间或\n\n壳体与车架之间的连接，也应能承受钢丝绳的这些载荷。\n\n#### 9．4．1．4 滑轮\n\n9．4．1．4．1 滑轮应有防止钢丝绳脱出绳槽的装置或结构。在滑轮罩的侧板和圆弧顶板等处与滑轮本体的间隙不宜超过钢丝绳直径的 $20 \\%$ 。\n\n9．4．1．4．2 人手可触及的滑轮组，应设置滑轮罩壳。对可能摔落到地面的滑轮组，其滑轮罩壳应有足够的强度和刚度。\n\n### 9．4．2 吊钩、吊钩夹套和其他取物装置\n\n9．4．2．1 起重机械不应使用铸造吊钩。\n\n9．4．2．2 当使用条件或操作方法会导致物品意外脱钩时，应采用带防脱绳的闭锁装置吊钩；当吊钩起升过程中有被钩住的危险时，应选用安全吊钩或采取其他有效措施。\n\n9．4．2．3 吊运物品时需同步供给电能的取物装置（例如电磁盘、马达抓斗或液压抓斗等），其供电电缆的收放速度应与该取物装置升降速度保持一致，在升降过程中电缆不应过分松弛和碰触起重钢丝绳。\n\n9．4．2．4 在可更换的取物装置（如抓斗、起重电磁盘、戽斗、夹钳和吊梁等）上，应永久性地标明其自重和能起吊的最大质量。\n\n9．4．2．5 吊运各类物品的专用辅具，在必要时应有自紧功能或防止物品滑落的装置及措施。\n\n### 9．4．3 制动器\n\n9．4．3．1 动力驱动的起重机（液压缸驱动的除外），其起升、变幅、运行、回转机构都应装可靠的制动装置：当机构要求具有载荷支持作用时，应装设机械常闭式制动器。在运行、回转机构的传动装置中有自锁环节的特殊场合，如能确保不会发生超额定应力的运动，也可以不用制动器。变速机构换挡到中间位置时，制动器或其他装置应能自动地支持住物品。\n\n9．4．3．2 对于需要控制下降制动距离的起重机，其制动距离（控制器转回零位后，从制动器断电至物品停止时的下滑距离）一般可控制为不大于 $1 \\ \\mathrm { m i n }$ 内稳定起升距离的1／65。\n\n9．4．3．3 制动器应便于检查，制动器弹簧应是压缩式的，制动器应可调整，制动衬片应能方便更换。\n\n9．4．3．4 宜选择对制动衬垫的磨损有自动补偿功能的制动器。\n\n9．4．3．5 操纵制动器的控制装置，如踏板、操纵手柄等，应有防滑性能。人工操纵通过手或脚施加在制动器上的力与行程，应符合人类工效学的要求。\n\n## 9．5 电气安全要求\n\n9．5．1 起重机馈电裸滑触线与周围设备的安全距离和安全防护应符合7．2．2．2．1的规定。  \n9．5．2 供电系统中有触电危险的主滑触线应涂有安全色，并在适当的位置装设安全标志或表示带电的指示灯。  \n9．5．3 障碍信号灯的设置应符合7．4．12．3的规定。  \n9．5．4 起重机应有指示总电源分合状况的信号，必要时还应设置故障信号或报警信号。信号指示应设置在司机或有关人员视力、听力可及的地点。  \n9．5．5 避雷保护应符合7．4．11的规定。\n\n## 9．6 控制和操纵的安全与布置\n\n### 9．6．1 一般原则\n\n9．6．1．1 控制与操纵系统的设计和布置应能避免发生误操作的可能性，保证在正常使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b637cc61-f6d8-46b6-8e21-e6a89950c714', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '附 录 A附 录A', '附 录 A附 录A');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b65136f8-cff9-43b7-9fa2-78e07631ce96', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.13.3 有抗冻性要求的混凝土，应符合下列规定', '6.13.3 有抗冻性要求的混凝土，应符合下列规定：1 宜选用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，不宜使用火山灰质硅酸盐水泥；粗集料宜选用连续级配，并应进行坚固性试验。\n\n2 抗冻混凝土的配合比设计除应符合本规范第 6.8 节的规定外，同时应进行抗冻融性能试验。混凝土抗冻性试验方法应符合现行《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTGE30）的规定。\n\n3 位于水位变动区有抗冻要求的混凝土，其抗冻等级指标应不低于表6.13.3-1的规定。\n\n表 6.13.3-1 水位变动区混凝土抗冻等级选定标准  \n\n\n\n\n\n注：试验过程中试件所接触的介质应与结构物实际接触的介质相近。\n\n4 有抗冻要求的混凝土宜掺入适量引气剂，同时宜掺入减水剂，其拌合物的适宜含气量应符合表6.13.3-2的规定。\n\n表 6.13.3-2有抗冻要求的混凝土拌合物含气量控制范围  \n\n\n\n\n\n注：1. 泵送混凝土含气量应控制在 $5 . 0 \\% { \\sim } 7 . 0 \\%$ 。\n\n2. 当要求的含气量为某一定值时，其检测结果与要求值的允许偏差范围应为 $1 \\pm 1 . 0 \\%$ ；当含气量要求值为某一范围时，检测结果应满足规定范围的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b655032a-4b52-4dfb-89a2-d44567e586ed', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '1总 则', '1总 则1.0.1为保证起重机电气装置的施工安装质量,促进施工安装技术的进步，确保设备安全运行，制定本规范。\n\n1.0.2本规范适用于建设工程中额定电压 $\\tt { 1 0 k V }$ 及以下的各式起重机、电动葫芦的电气装置和滑触线安装工程的施工及验收。\n\n1.0.3起重机电气装置的施工及验收，除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b657d9ab-c1ef-48a1-95c9-3a32a38145a4', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：该内容为增加条款。\n\n19 起重机械使用状态的安全评估（见标准第19章）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b65b6c47-77ea-438b-8bc3-debe6cfb855c', '35《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》（GBT1231-2006）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。\n\nGB/T 2 紧固件 外螺纹零件的末端(GB/T 2—-2001,idt ISO 4753:1999)\n\nGB/T 90.1 紧固件 验收检查(GB/T 90.1—-2002,idt ISO 3269:2000)\n\nGB/T 196 普通螺纹 基本尺寸(GB/T 196—2003,ISO 724:1993,ISO general purpose metricscrew threads—Basic dimensions,MOD)\n\nGB/T 197 普通螺纹 公 差(GB/T 197—2003,ISO 965-1:1998,ISO general purp0se metricscrew threads—Tolerances-Part 1:Principles and basic data,MOD)\n\nGB/T 228 金属材料 室温拉伸试验方法(GB/T 228—2002,eqv IS0 6892:1998)\n\nGB/T 229 金属夏比缺口冲击试验方法(GB/T 229—1994,eqv ISO 148:1983,ISO 83:1976)\n\nGB/T 230.1 金属洛氏硬度试验 第1部分：试验方法(A、B、C、D、E、F、G、H、K、N、T标尺)[GB/T 230.1—2004,ISO 6508-1:1999,Metallic materials—Rockwell hardnesstest—Part 1:Testmethod(scales A,B,C,D,E,F,G,H,K,N,T),MOD]\n\nGB/T 699优质碳素结构钢\n\nGB/T 1228 钢结构用高强度大六角头螺栓[GB/T 1228—2006,IS0 7412:1984,Hexagon bolts for high strength structural bolting with large width across flats(short thread length)—Product grade C—Property classes 8.8 and 10.9,NEQ]\n\nGB/T 1229 钢结构用高强度大六角螺母(GB/T 1229—2006,ISO 4775:1984,Hexagon nuts for high strength structural bolting with large width across flats—Product grade B—Property classes 8 and 10,NEQ)\n\nGB/T1230 钢结构用高强度垫圈(GB/T 1230—2006,IS0 7416:1984,Plain washers,chamfered, hardened and tempered for high strength structural bolting,NEQ)\n\nGB/T 3077合金结构钢\n\nGB/T 3098.1 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱(GB/T 3098.1—2000,idt ISO 898-1:1999) GB/T 3103.1 紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母(GB/T 3103.1—2002.idt ISO 4759-1:2000) GB/T 3103.3 紧固件公差 平垫圈(GB/T 3103.3—2000,idt ISO 4759-3:2000)\n\nGB/T4340.1 金属维氏硬度试验 第1部分：试验方法(GB/T4340.1—1999,eqv ISO 6507-1:  \n1997)GB/T5277紧固件螺栓和螺钉通孔GB/T 5779.1 紧固件表面缺陷螺栓、螺钉和螺柱一般要求(GB/T5779.1—2000,idt  \nISO 6157-1:1988)GB/T 5779.2 紧固件表面缺陷 螺母(GB/T 5779.2—2000,idt ISO 6157-2:1995)GB/T6478冷镦和冷挤压用钢JJG 707—2003扭矩扳子');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b6606cf4-116e-4478-83d6-186d92286822', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性## 8．1．1 基本要求与假定\n\n### 8．1．1．1 在校核计算中，当稳定力矩的代数和大于倾覆力矩的代数和时，则认为该起重机整机是稳定的。\n\n由自重载荷产生稳定力矩，由除自重载荷外其他载荷产生倾覆力矩，它们都是对所规定的特定倾覆线计算的结果。\n\n在进行起重机整体抗倾覆稳定性计算时，求倾覆力矩所用的计算载荷分别按表 $5 1 \\sim$ 表54选取（不考虑其他动力系数的影响）。计算中要考虑起重机的结构形态及其零部件的位置，各项载荷与力作用的方向及其影响均按实际可能出现的最不利载荷组合的原则来考虑。8．1．1．2 校核计算的假定是起重机在坚实、水平的支承面上或轨道上工作。若起重机需要在倾斜面上工作，在校核计算时制造商应考虑此特定条件，加上倾斜坡度的影响并予以说明。8．1．1．3 对于固定的起重机，在具体使用现场或地区如有地震或其他的基础外部激励效应，则在相应的工作状态或非工作状态抗倾覆稳定性的核算中，将其作为附加的载荷情况予以考虑。对于地震的影响，应参考国家有关部门相应的抗震规范，根据不同地区的抗震设防等级来计算。\n\n## 8．1．2 流动式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n对流动式起重机，应核算验证在下列载荷状态下整体抗倾覆是稳定的：\n\n无风试验或运行时，按表51的规定；  \n有风工作或运行时，按表52的规定；  \n向后倾翻时，按8．1．2．3的规定；  \n非工作风作用时，按8．1．2．4的规定。\n\n流动式起重机的倾覆线参见附录 。这些倾覆线只是示意图，在实际计算中应由起重机不同的具体设计来决定。\n\n### 8．1．2．1 无风试验或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在风速不大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风载荷作用下，流动式起重机作稳定性试验或带载运行。用自重载荷与表51规定的载荷计算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．2 有风工作或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在工作风载（见4．2．2．3．3）作用下流动式起重机不移动，但作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作；或仅整机移动，但不作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作。用自重载荷与表52规定的载荷算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．3 抗后倾覆稳定性\n\n#### 8．1．2．3．1 验算条件\n\n起重机处于以下支承条件和质量分布状态时，应配置平衡重，并保证起重机有一个合理的稳定安全');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b68d58fa-f8cf-426d-95e5-b71a11e0d56f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 3）', '考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { f d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , \\psi _ { \\mathrm { f l } } Q _ { \\mathrm { l k } } , \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { f d } }$ 一 作用频遇组合的效应设计值；$\\psi _ { \\scriptscriptstyle  { i } }$ ——汽车荷载（不计汽车冲击力）频遇值系数，取0.7。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用频遇组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n2准永久组合：永久作用标准值与可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用准永久组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { q d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\bf k } , \\sum _ { j = 1 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\bf k } ) \n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { q d } }$ - 作用准永久组合的效应设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } j }$ 汽车荷载（不计汽车冲击力）准永久值系数，取0.4。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用准永久组合的效应设计值Sqd可通过作用效应代数相加计算。\n\n### 4.1.7钢结构构件抗疲劳设计时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0。\n\n### 4.1.8结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0，各项应力限值应按各设计规范规定采用。\n\n### 4.1.9验算结构的抗倾覆、滑动稳定时，稳定系数、各作用的分项系数及摩擦系数，应根据不同结构按各有关桥涵设计规范的规定确定。支座的摩擦系数可按表4.3.13规定采用。\n\n### 4.1.10构件在吊装、运输时，构件重力应乘以动力系数1.2（对结构不利时）或0.85（对结构有利时），并可视构件具体情况作适当增减。\n\n## 4.2永久作用\n\n### 4.2.1结构重力包括结构自重及桥面铺装、附属设备等附加重力。结构重力标准值可按表4.2.1所列常用材料的重度根据式（4.2.1）计算。\n\n$$\nG _ { \\mathrm { k } } = \\gamma V\n$$\n\n式中： $G _ { \\mathrm { k } }$ 结构重力标准值（kN）材料的重度（kN/m）；V- 体积（ $\\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）\n\n  \n表4.2.1常用材料的重度\n\n### 4.2.2预加力计算应满足下列要求：\n\n1在结构进行正常使用极限状态设计和使用阶段构件应力计算时，预加力应作为永久作用计算其主效应和次效应，并计人相应阶段的预应力损失，但不计由于预加力偏心距增大引起的附加效应。\n\n2在结构进行承载能力极限状态设计时，预加力不应作为作用，应将预应力钢筋作为结构抗力的一部分。但在连续梁等超静定结构中，应考虑预加力引起的次效应。\n\n3预加力标准值可采用下式进行计算：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { F _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } A _ { \\mathrm { { p } } } } } \\\\ { { \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } } - \\sigma _ { l } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值（kN）；$A _ { \\mathfrak { p } }$ -预应力钢筋的截面面积（ ${ \\mathfrak { m } } ^ { 2 }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { p e } }$ -预应力钢筋的有效预应力（ $\\mathrm { k P a }$ ；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } }$ 预应力钢筋张拉控制应力（kPa)；\n\n$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋相应阶段的预应力损失（ $\\mathrm { k P a }$ ）。\n\n### 4.2.3土的重力及土侧压力可按下列规定计算：\n\n1静土压力的标准值可按下列公式计算：\n\n$$\ne _ { \\mathrm { j } } = \\xi \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j } }$ - 任一高度 $h$ 处的静上压力（kPa）；\n\n$\\xi$ -压实土的静土压力系数；  \n$\\gamma$ 土的重度 kN/ n G$\\varphi');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b68fa2c4-f231-4b41-8bcd-2a2af41bab96', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3平面控制测量（Part 3）', '及参考站点位的分布和观测条件的满足。\n\n### 3．2．5关于控制点点位的选定：\n\n1卫星定位测量控制网的点位之间原则上不要求通视，但考虑到在使用其他测量仪器对控制网进行加密或扩展时的需要，故提出控制网布设时，每个点至少应与一个以上的相邻点通视。\n\n2卫星高度角的限制主要是为了减弱对流层对定位精度的影响，由于随着卫星高度的降低，对流层影响愈显著，测量误差随之增大。因此，卫星高度角一般都规定大于 $1 5 ^ { \\circ }$ 。\n\n定位卫星信号本身是很微弱的，为了保证接收机能够正常工作及观测成果的可靠性，故应注意避开周围的电磁波干扰源。\n\n如果接收机同时接收来自卫星的直接信号和很强的反射信号，会造成解算结果不可靠或出现错误，这种影响称为多路径效应。为了减少观测过程中的多路径效应，故提出控制点位要远离强烈反射卫星接收信号的物体。\n\n3符合要求的旧有控制点就是指满足卫星定位测量的外部环境条件、满足网形和点位要求的旧有控制点。\n\n### 3．2．6布设在高层建筑物顶部的点位，其标石要求浇筑在楼板的混凝土面上。内部骨架可采用在楼板上钉入 $3 \\mathord { \\sim } 4$ 个钢钉或膨胀螺栓，再绑扎钢筋。标石底部四周要求采取防漏措施。\n\n## (III）GPS观测\n\n### 3．2．7关于GPS 控制测量作业的基本技术要求：\n\n1GPS 定位有绝对定位和相对定位两种形式，本规范所指的定位方式为相对定位。\n\n依据测距的原理,GPS 定位可划分为伪距法定位、载波相位测量定位和GPS 差分定位等。本章的 GPS 定位特指载波相位测量定位，测地型接收机目前主要采用载波相位观测值等进行相对定位。\n\n2GPS 定位卫星使用两种或两种以上不同频率的载波，即 Li载波、L2载波等；只能接收 $\\mathrm { L } _ { 1 }$ 载波的接收机称为单频接收机，能同时接收 $\\mathrm { L } _ { 1 }$ 载波和 $\\mathrm { L _ { 2 } }$ 载波的接收机称为双频接收机。利用双频技术可以建立较为严密的电离层修正模型，通过改正计算，可以消除或减弱电离层折射对观测量的影响，从而获得很高的精度，这便是后者的优点。对于前者，虽然可以利用导航电文所提供的参数，对观测量进行电离层影响修正，但由于修正模型尚不完善，故精度较差。\n\n对一般的工程控制网，单频接收机便能满足精度要求。试验证明，当基线边超过 8km时，双频接收机的精度尤为显著。故，规定二等网采用双频接收机。\n\n3GPS 卫星有两种星历，即卫星广播星历和精密星历。\n\n通常我们所直接接收到的星历便是卫星广播星历，它是一种外推星历或者说预估星历。虽然在GPS卫星广播星历中给出了卫星钟差的预报值，但误差较大。可见卫星广播星历的精度相对不高，但通常可满足工程测量的需要。\n\n对于有特殊精度要求的工程控制网，例如高精度变形监测网。需采用精密星历处理观测数据，才能获得更高的基线测量精度。\n\n4工程控制网的建立，可采用静态和快速静态两种GPS 作业模式。\n\n根据工程控制网的应用特点，规定了建立四等以上工程控制网时，需采用静态定位。为了快速求解整周未知数，要求每次至少观测5颗卫星。\n\n由于快速静态定位对直接观测基线不构成闭合图形，可靠性较差。所以，规定仅在一、二级采用。\n\n5观测时段的长度和数据采样间隔的限制，是为了获得足够的数据量。足够的数据量有利于整周未知数的解算、周跳的探测与修复和观测精度的提高。\n\n由于接收机的性能和功能在不断的提高和完善，对接收时段长度的要求也不尽相同，故本规范不做严格的规定。\n\n6GPS 定位的精度因子通常包括：平面位置精度因子 HDOP，高程位置精度因子VDOP,空间位置精度因子PDOP，接收机钟差精度因子TDOP，几何精度因子GDOP 等。\n\n用户接收机普遍采用空间位置精度因子(又称图形强度因子)PDOP 值，来直观地计算并显示所观测卫星的几何分布状况。其值的大小与观测卫星在空间的几何分布变化有关。所测卫星高度角越小，分布范围越大，PDOP 值越小。实际观测中，为了减弱大气折射的影响，卫星高度角不能过低。在满足 $1 5 ^ { \\circ }$ 高度角的前提下，PDOP 值越小越好。\n\n为了保证观测精度，四等及以上等级限定为 $\\mathrm { P D O P } { \\leqslant } 6$ ，一、二级限定为 $\\mathrm { P D O P } { \\leqslant } 8$ 。\n\n作业过程中，如受外界条件影响，持续出现观测卫星的几何分布图形很差，即 PDOP 值不能满足规范的要求时，则要求暂时中断观测并做好记录；待条件满足要求时，可继续观测；如果经过短时等待，依然无法满足要求时，则需要考虑重新布点。\n\n7由于工程控制网边长相对较短（二等网的平均边长也不超过 $1 0 \\mathrm { k m } )$ ，卫星信号在传播中所经过的大气状况较为相似，即同步观测中，经电离层折射改正后的基线向量长度的残差小于 $1 \\times { 1 0 } ^ { - 6 }$ 。若采用双频接收机时，其残差会更小。加之在测站上所测定的气象数据，有一定局限性。因此，作业时可不观测相关气象数据。\n\n### 3．2．8GPS 测量作业计划的编制仅限于规模较大的测区，其目的是为了进行统一的组织协调。编制预报表时所需测区中心的概略经纬度，可从小比例尺地图上量取并精确至分。小测区则无需进行此项工作。\n\n### 3．2．9关于GPS 控制测量的测站作业：\n\n1接收机预热和静置的目的，是为了让接收机自动搜索并锁定卫星，并对机内的卫星广播星历进行更替，同时也是为了使机内的电子元件运转稳定。随着接收机制造技术的进一步完善，本条对预热和静置的时间不做统一规定，应根据接收机的品牌及性能具体掌握。\n\n2关于天线安置对中误差和天线高量取的规定，主要是为了减少人为误差对测量精度的影响，通常情况下都应该满足这一要求。\n\n本条只提供了量取天线高的限差要求，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b69b8e4d-506a-477b-96a9-39d6ff46c412', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故概况', '一、事故概况1.事故发生时间：1981年4月  \n2.事故发生单位：哈尔滨市某建筑工程公司  \n3.起重设备类型：塔式起重机  \n4.作业特点：吊装窗口过梁  \n5.事故类型：吊臂坠落  \n6.事故危害程度：1人死亡');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b6a0c240-4002-41f2-bd78-156f16fc6abc', '147《坠落防护速差自控器》（GB24544-2023）.md', '7 检验规则', '7 检验规则检验规则按附录A。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b6b15a4d-9a1d-4511-98a5-a10c90d9fa10', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '17.6 遥控起重机', '17.6 遥控起重机为防止未经许可使用起重机，例如通过无线电信号传输控制起重机的司机应注意：\n\na) 随身携带遥控器；  \nb) 短期离开时，拔出钥匙随身携带；  \nc) 长期离开或不使用起重机时，妥善保管遥控器。  \n注：起重机不使用时，应有妥善保管遥控器的措施。\n\n如遥控器固定在皮带或背带上，司机在打开遥控器之前就应穿好背带，防止起重机的突然操作。遥控器只能在操作起重机时打开，并且在解开背带之前关闭遥控器。\n\n使用遥控起重机时的遥控区域应在常规范围内进行测试。在每次开始移动起重机时或当司机换人时也应检查遥控范围，确保在规定的限制区域内操作起重机械。\n\n条文性质：强制性条文。\n\n制定依据：\n\n依据GB/T 23723.1-2009中11.5.2、11.5.3、11.2.2的相关内容，规定了“抓斗和电磁吸盘”、“真空吸盘”及“遥控起重机”的使用要求。\n\n## 主要变化：\n\n该内容为增加条款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b6c1cfea-d2b0-4feb-a091-83c9a2e2f107', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：定位焊的难度较大，易出现裂纹和未焊透、气孔等缺陷，故条文对坡口尺寸、焊接材料、定位焊的位置和长度等均有严格规定。\n\n## 8.5.3埋弧自动焊应在距设计焊缝端部 $8 0 \\mathrm { m m }$ 以外引出板上起、熄弧。焊接中不宜断弧，如有断弧应将停弧处刨成 1:5 斜坡，并搭接 $5 0 \\mathrm { m m }$ 再引弧施焊，焊后搭接处应修磨圆顺。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b6cc326b-a1a1-4453-92cf-3f6b3fa9042a', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一百一十二条 生产经营单位违反本法规定', '第一百一十二条 生产经营单位违反本法规定，被责令改正且受到罚款处罚，拒不改正的，负有安全生产监督管理职责的部门可以自作出责令改正之日的次日起，按照原处罚数额按日连续处罚。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b6ed6218-7955-4716-aba2-75cb905f0ec7', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11 连 接（Part 6）', '试验结果其影响系数考虑为1.2。\n\n考虑螺栓材质的不均匀性，引进一折减系数0.9。\n\n施工时为了补偿螺栓预拉力的松弛，一般超张拉 $5 \\% \\sim$ $10 \\%$ ，为此采用一个超张拉系数0.9。由于以螺栓的抗拉强度为准，为安全起见再引入一个附加安全系数0.9，这样高强度螺栓预拉力值应由下式计算：\n\n$$\nP = { \\frac { 0 . 9 \\times 0 . 9 \\times 0 . 9 } { 1 . 2 } } f _ { \\mathrm { u } } A _ { \\mathrm { e } }\n$$\n\n式中： $f _ { \\mathrm { u } }$ ——螺栓经热处理后的最低抗拉强度 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；对8.8级，取 $f _ { \\mathrm { u } } = 8 3 0 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ，对10.9级，取 $f _ { \\mathrm { u } }$ $= 1 0 4 0 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ；\n\n$A _ { \\mathrm { e } }$ 螺纹处的有效面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n本标准表11.4.2-2中的 $P$ 值就是按式（44）计算的（取$5 \\mathrm { k N }$ 的整倍数值)，计算结果小于国外规范的规定值，AISC1939 和Eurocode31993均取预拉力 $\\boldsymbol { P } = 0 . 7 A _ { \\mathrm { e } } f _ { \\mathrm { u } } ^ { \\mathrm { b } }$ ，日本的取值亦与此相仿（日本《钢构造限界状态设计指针》1998）。\n\n扭剪型螺栓虽然不存在超张拉问题，但国标中对10.9级螺栓连接副紧固轴力的最小值与本标准表11.4.2-2的 $P$ 值基本相等，而此紧固轴力的最小值（即 $P$ 值）却为其公称值的0.9倍。\n\n4关于摩擦型连接的高强度螺栓，其杆轴方向受拉的承载力设计值 $N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { b } } = 0 . 8 P$ 的问题：试验证明，当外拉力 $N _ { \\mathrm { t } }$ 过大时，螺栓将发生松弛现象，这样就丧失了摩擦型连接高强度螺栓的优越性。为避免螺栓松弛并保留一定的余量，因此本标准规定为：每个高强度螺栓在其杆轴方向的外拉力的设计值 $N _ { \\mathrm { t } }$ 不得大于 $0 . 8 P$ 。\n\n5同时承受剪力 $N _ { \\mathbf { v } }$ 和栓杆轴向外拉力 $N _ { \\mathrm { t } }$ 的高强度螺栓摩擦型连接，其承载力可以采用直线相关公式表达，即本标准公式(11.4.2-3)。\n\n11.4.3 本条为高强度螺栓承压型连接的计算要求。\n1制造厂生产供应的高强度螺栓并无用于摩擦型连接和承压型连接之分，采用的预应力也无区别；\n\n2由于高强度螺栓承压型连接是以承载力极限值作为设计准则，其最后破坏形式与普通螺栓相同，即栓杆被剪断或连接板被挤压破坏，因此其计算方法也与普通螺栓相同。但要注意：当剪切面在螺纹处时，其受剪承载力设计值应按螺栓螺纹处的有效面积计算（普通螺栓的抗剪强度设计值是根据连接的试验数据统计而定的，试验时不分剪切面是否在螺纹处，故普通螺栓没有这个问题)；\n\n3当承压型连接高强度螺栓沿杆轴方向受拉时，本标准表4.4.6给出了螺栓的抗拉强度设计值 $f _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { b } } \\approx 0 . 4 8 f _ { \\mathrm { u } } ^ { \\mathrm { b } }$ ，抗拉承载力的计算公式与普通螺栓相同，本款亦适用于未施加预拉力的高强度螺栓沿杆轴方向受拉连接的计算；\n\n4同时承受剪力和杆轴方向拉力的高强度螺栓承压型连接：当满足本标准公式（11.4.3-1）、式（11.4.3-2）的要求时，可保证栓杆不致在剪力和拉力联合作用下破坏。\n\n本标准公式（11.4.3-2）是保证连接板件不致因承压强度不足而破坏。由于只承受剪力的连接中，高强度螺栓对板叠有强大的压紧作用，使承压的板件孔前区形成三向压应力场，因而其承压强度设计值比普通螺栓的要高得多。但对受有杆轴方向拉力的高强度螺栓，板叠之间的压紧作用随外拉力的增加而减小，因而承压强度设计值也随之降低。承压型高强度螺栓的承压强度设计值是随外拉力的变化而变化的。为了计算方便，本标准规定只要有外拉力作用，就将承压强度设计值除以1.2予以降低。所以本标准公式（11.4.3-2）中右侧的系数1.2实质上是承压强度设计值的降低系数。计算 $N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { b } }$ 时，仍应采用本标准表4.4.6中的承压强度设计值。\n\n11.4.5当构件的节点处或拼接接头的一端，螺栓（包括普通螺栓和高强度螺栓）或铆钉的连接长度 $l _ { 1 }$ 过大时，螺栓或铆钉的受力很不均匀，端部的螺栓或铆钉受力最大，往往首先破坏，并将依次向内逐个破坏。因此规定当 $l _ { 1 } > 1 5 d _ { 0 }$ 时，应将承载力设计值乘以折减系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b6f1bb7d-72e4-40b2-b643-e754756259e2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：圆管涵的管节在工厂内集中制作，能更有效地保证制作的质量；但在有些边远山区或特殊地区，可能会不具备集中制作的环境和条件，因此在这种情况下，允许在工地设置预制场地进行制作。管节制作的方法主要有条文所述的几种，第一种方法一般在工地制作或管节数量不多时采用；后三种方法多用于工厂内生产，其工效较高，制作的质量亦较好。\n\n### 24.2.2 制作完成的管节，内外侧表面应平直圆滑，其端面应平整并与其轴线垂直；斜交管涵进出水口管节的外端面，应按斜交角度进行处理。管节尺寸允许偏差应为：长度﹣5mm,0mm；内径不小于设计值；管壁厚度﹣3mm，正值不限；顺直度的矢度不\n\n大于 $0 . 2 \\%$ 管节长。\n\n### 24.2.3 管节在运输、装卸过程中，应采取防止管节碰撞损坏的措施。管涵安装时应对接缝进行防水、防裂处置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b6fc25c9-036b-4467-8192-5b4584b8e60e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 5）', '\\mathrm { ~ e ~ } }$ — 臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ — 变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ 臂架铰轴等关节中的摩擦力和补偿滑轮组的效率造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机轨道坡度等引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）。\n\n#### 6．1．4．1．2 平衡臂架式变幅机构的变幅等效阻力\n\n平衡臂架式变幅机构每个位置上的变幅阻力也可以采用式（95）计算，而在变幅全过程的变幅等效犉阻力 $F _ { \\mathrm { H } }$ 则应按式（96）计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { { I d } } } = { \\sqrt { \\frac { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } P _ { \\mathrm { { I i } } } ^ { 2 } \\bullet t _ { i } } { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } } } }\n$$\n\n……（96）\n\n式中：\n\n$F _ { \\mathrm { I d } }$ — 平衡臂架式变幅机构变幅等效阻力，单位为牛顿（N）；犻 犻  \n$P _ { \\mathrm { { I } } i }$ — 臂架从位置 $i$ 到位置 $i + 1$ 幅度区段上两个相邻计算位置的变幅阻力的平均值，单位为牛顿（N）；$t _ { i }$ $P _ { \\mathrm { ~ I ~ } i }$ 的作用时间，单位为秒（s)。\n\n#### 6．1．4．1．3 牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力\n\n钢丝绳牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力包括摩擦阻力、等效坡道阻力、起升钢丝绳和牵引钢丝绳绕过导向滑轮所引起的阻力。摩擦阻力包括车轮沿轨道滚动的阻力、车轮轴承内的摩擦阻力以及车轮轮缘与轨道侧面间的附加摩擦阻力，后者一般是用前述两种基本摩擦阻力之和乘以附加摩擦阻力系数1．50来考虑，计算见6．1．2．1．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b6fcfad0-ff2e-4e33-9042-d7f45e409c14', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '4.5.1 本条为强制性条文，必须严格执行', '4.5.1 本条为强制性条文，必须严格执行。索杆是预应力钢结构的基本结构单元，索杆材料直接关系到预应力结构的安全，因此，钢结构预应力技术规程中明确规定在预应力结构设计文件中应注明结构的使用年限，钢材、索杆和锚具材料的牌号和强度等级连接材料的型号和材料的性能，化学成分附加保证项目等。预应力索杆分为拉索和拉杆。拉索由索件和锚具组成，索体可分为钢丝绳索体、钢绞线索体和钢丝束索体；拉杆由杆体和锚具组成。\n\n## 4.6 焊接材料\n\n### Ⅰ 主控项目\n\n#### 4.6.1 本条为强制性条文，必须严格执行。焊接材料对焊接质量的影响重大，因此，钢结构工程中所采用的焊接材料应按设计要求选用，同时产品应满足相应的国家现行标准要求。\n\n#### 4.6.2 由于不同生产批号的焊接材料，质量往往存在一定的差异，本条对用于钢结构工程的焊接材料进行复验的情况做出了明确规定。该复验应为见证取样送样检验项目。\n\n### Ⅱ 一般项目\n\n#### 4.6.5 焊条、焊剂保管不当，容易受潮，不仅影响操作的工艺性能，而且会对接头的理化性能造成不利影响。对于外观不符合要求的焊接材料，不应在工程中采用。\n\n## 4.7 连接用紧固标准件\n\n### Ⅰ 主控项目\n\n#### 4.7.1~4.7.3 第4.7．1条为强制性条文，必须严格执行。高强度大六角螺栓连接副的扭矩系数和扭剪型高强度螺栓连接副的紧固轴力(预拉力)是影响高强度螺栓连接质量最主要的因素，也是施工的重要依据，因此要求生产厂家在出厂前进行检验，且出具检验报告，施工单位应在使用前及产品质量保证期内及时复验，该复验应为见证取样送样检验项目。\n\n### Ⅱ 一般项目\n\n#### 4.7.4 钢结构用热浸镀锌高强度螺栓同样应符合现行国家标准《钢结构用高强度大六角头螺栓》GB/T1228、《钢结构用高强度大六角螺母》GB/T 1229、《钢结构用高强度垫圈》GB/T1230 和《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》GB/T1231的规定，保证扭矩系数，镀锌层太厚，制造厂对高强度螺栓的扭矩系数不好控制，镀层越薄越好生产，但镀层太薄防腐功能不能满足，所以本条规定了最小镀层厚度。\n\n#### 4.7.5 高强度螺栓连接副的生产厂家是按出厂批号包装供货和提供产品质量证明书的，在储存、运输、施工过程中，应严格按批号存放、使用。不同批号的螺栓、螺母、垫圈不得混杂使用。高强度螺栓连接副的表面经特殊处理，在使用前尽可能地保持其出厂状态，以免扭矩系数或紧固轴力(预拉力)发生变化。\n\n## 4.8 球节点材料\n\n### 主控项目\n\n#### 4.8.1~4.8.3 制作球节点的钢板、圆钢等原材料直接影响球节点的质量，因此应进行进场验收，其品种、规格、性能应符合现行国家有关钢板、圆钢等材料标准的规定并满足设计的要求。\n\n## 4.9 压型金属板\n\n本节将压型金属板系列产品看作成品，压型金属板包括单层压型金属板、扣板等屋面、墙面围护板材及其零配件。这些产品在进场时，均应按本节要求进行验收。\n\n## 4.10 膜结构用膜材\n\n### I 主控项目\n\n#### 4.10.1 进口膜材的产品质量应满足设计要求，膜材的质量保证期在满足设计要求的前提下，可以企业提供的质量保证期为依据。\n\n## 4.11 涂装材料\n\n本节涂料的进场验收除检查资料文件外，还要开桶抽查。开桶抽查除检查涂料结皮、结块、凝胶等现象外，还要与质量证明文件对照涂料的型号、名称、颜色及有效期等。\n\n## 4.12 成品及其他\n\n### 主控项目\n\n#### 4.12.2 钢结构工程所涉及的其他材料原则上都要通过进场验收检验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b6fd1d42-9a94-403b-a29b-48094ad6f85d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6 受弯构件（Part 2）', 'thrm { R } }$ 轨道绕自身形心轴的惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；$I _ { \\mathrm { f } }$ ——梁上翼缘绕翼缘中面的惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；\n\na -集中荷载沿梁跨度方向的支承长度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ，对钢轨\n\n上的轮压可取 $5 0 \\mathrm { m m }$ ；$h _ { \\mathrm { y } }$ -自梁顶面至腹板计算高度上边缘的距离；对焊接梁为上翼缘厚度，对轧制工字形截面梁，是梁顶面到\n\n腹板过渡完成点的距离 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$h _ { \\mathrm { R } }$ 轨道的高度，对梁顶无轨道的梁取值为 $0 ( \\mathrm { m m } )$ ；$f$ - 钢材的抗压强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n2 在梁的支座处，当不设置支承加劲肋时，也应按式（6.1.4-1）计算腹板计算高度下边缘的局部压应力，但 $\\psi$ 取1.0。支座集中反力的假定分布长度，应根据支座具体尺寸按式(6.1.4-3）计算。\n\n### 6.1.5 在梁的腹板计算高度边缘处，若同时承受较大的正应力、剪应力和局部压应力，或同时承受较大的正应力和剪应力时，其折算应力应按下列公式计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { c } } ^ { 2 } - \\sigma \\sigma _ { \\mathrm { c } } + 3 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant \\beta _ { 1 } f\n$$\n\n$$\n\\sigma = \\frac { M } { I _ { \\mathrm { n } } } y _ { 1 }\n$$\n\n式中： $\\sigma , \\tau , \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ -腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力、剪应力和局部压应力， $\\tau$ 和 $\\sigma _ { \\mathsf { c } }$ 应按本标准式（6.1.3）和式（6.1.4-1）计算， $\\pmb { \\sigma }$ 应按式（6.1.5-2）计算， $\\sigma$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 以拉应力为正值，压\n\n应力为负值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$I _ { \\mathfrak { n } }$ 梁净截面惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；$y _ { 1 }$ 所计算点至梁中和轴的距离 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$\\beta _ { 1 }$ 强度增大系数；当 $\\sigma$ 与 $\\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 异号时，取 $\\beta _ { 1 } =$ 1.2；当 $\\sigma$ 与 $\\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 同号或 $\\sigma _ { \\mathrm { c } } = 0$ 时，取 $\\beta _ { 1 } = 1 . 1$ 。\n\n## 6.2 受弯构件的整体稳定\n\n### 6.2.1 当铺板密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连，能阻止梁受压翼缘的侧向位移时，可不计算梁的整体稳定性。\n\n### 6.2.2 除本标准第6.2.1条所规定情况外，在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定性应按下式计算：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } f } { \\leqslant } 1 . 0\n$$\n\n式中： $M _ { \\mathrm { x } }$ -绕强轴作用的最大弯矩设计值 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n$W _ { \\textrm { x } }$ 按受压最大纤维确定的梁毛截面模量，当截面板件宽厚比等级为S1级、S2级、S3 级或S4级时，应取全截面模量；当截面板件宽厚比等级为 S5 级时，应取有效截面模量，均匀受压翼缘有效外伸宽度可取 $1 5 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ ，腹板有效截面可按本标准第8.4.2条的规定采用 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；  \n$\\varphi _ { \\mathfrak { b } }$ 梁的整体稳定性系数，应按本标准附录C确定。\n\n## 6.2.3 除本标准第6.2.1条所指情况外，在两个主平面受弯的$_ \\mathrm { H }$ 型钢截面或工字形截面构件，其整体稳定性应按下式计算：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } f } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { \\gamma _ { \\mathrm { y } } W _ { \\mathrm { y } } f } { \\leqslant } 1 . 0\n$$\n\n式中： $W _ { \\mathrm { y } }$ ——按受压最大纤维确定的对 $y$ 轴的毛截面模量$\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；$\\varphi _ { \\mathfrak { b } }$ 绕强轴弯曲所确定的梁整体稳定系数，应按本标准附录C计');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b70f4b59-9eef-43b9-b2fc-85bdfcf4b914', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢-混凝土组合节段与混凝土梁预制节段相比，对其场内移运和存放的要求基本上是一致的。\n\n## 18.4.7组合节段的运输应符合本规范相关章节的规定。\n\n## 18.4.8 组合节段在支架上拼装施工时，应符合本规范第 18.2 节的规定。\n\n## 18.4.9 组合节段悬臂拼装施工时，除应符合本规范第 17.6 节的相关规定外，浇筑湿接缝混凝土的时机及加载程序等应符合施工控制的规定。当组合节段的桥面板之间采用胶接缝连接、钢构件之间采用焊接连接时，拼装过程中宜对焊接施工后焊缝产生的收缩进行适当补偿。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7183934-0c07-49a9-9aab-5db0f089ba09', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0508—2005 水泥浆体流动度试验方法', 'T0508—2005 水泥浆体流动度试验方法（倒锥法）## 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥浆体流动度的试验方法。\n\n本方法适用于通用硅酸盐水泥及指定采用本方法测定的其他材料。\n\n引用标准：\n\n水泥浆体钢丝间泌水试验方法(T0517)\n\n## 2 仪具与材料\n\n2.1 倒锥：由玻璃、不锈钢、铝或其他金属制造，具体尺寸如图T0508-1所示。\n\n2.2 容器：容积不小于 $2 0 0 0 \\mathrm { m L }$ 。\n\n2.3 支架：由金属材料制成，用于支撑倒锥。\n\n2.4 秒表：分度值为0.1s。\n\n  \n图 T0508-1倒锥示意图（尺寸单位：mm）\n\n## 3试验准备\n\n3.1 试验前确保倒锥稳定，并用水准仪检查是否垂直。往倒锥中加入水，调整指示器的位置，确保体积为 $1 7 2 5 \\mathrm { m L } { \\pm } 5 \\mathrm { m L }$ 。\n\n3.2 在室温 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 下，开启活门，同时按下秒表，当倒锥中水排空透光时，再次按下\n秒表，若流出时间为 $8 . 0 { \\mathrm { s } } { \\pm } 0 . 2 { \\mathrm { s } }$ ，则倒锥符合要求，可以使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7211de1-b561-4e41-8239-2dbfb23b88f4', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '2 有剪刀撑框架式支撑结构', '2 有剪刀撑框架式支撑结构研究表明，单元框架的稳定性反映了有剪刀撑框架式支撑结构的稳定性，单元框架的失稳模态如图3所示。\n  \n图2无剪刀撑框架式支撑结构的失稳模态图\n\n  \n(1）轴测图   \n图3单元框架的失稳模态图\n\n当组合风荷载时，风荷载作用在有剪刀撑框架式支撑结构上，会引起局部立杆轴力变化（图4)，需要对背风面轴力增大的立杆进行局部稳定性验算。\n\n  \n图4风荷载作用于有剪刀撑框架式支撑结构引起的立杆轴力图(俯视图）\n\n当无竖向密目安全网时，风荷载引起的立杆轴力较小，可不进行立杆局部稳定性验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b729300c-841e-49ee-bab3-b2cdb59ed32a', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '3金属结构（Part 1）', '3金属结构## 3.1总则\n\n3.1.1架桥机金属结构设计时，应合理选用材料、结构型式和构造措施,满足结构构件在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性、刚性和有关安全性方面的要求，并尽可能减少施工载荷以适应桥梁施工的需要。且应便于检查、维修和排水。3.1.2在金属钢结构设计文件中,应注明钢材牌号,必要时还应注明对钢材所要求的力学性能、化学成分及其他的附加保证项目。应注明所要求的焊缝形式、尺寸、焊缝质量等级及对施工的要求。\n\n## 3.2材料\n\n架桥机承载结构构件的钢材选择应符合GB/T3811—2008中5.3的规定，且不允许采用B级以下钢材。\n\n## 3.3金属结构件焊接要求\n\n3.3.1金属结构制作和安装单位应根据JGJ81或有关标准制定的金属结构焊接技术规程。\n\n3.3.2制造单位和安装单位对其首次采用的钢材型号、焊接材料、焊接方法、接头形式、焊接位置、焊后热处理工艺以及焊接参数、预热或后热工艺措施等各种参数的组合条件,应进行焊接工艺评定。\n\n### 3.3.3焊接材料应符合下列要求：\n\na）手工焊焊条应符合GB/T5117或GB/T 5118的规定,气体保护焊焊丝应符合GB/T8110的规定，其牌号选择应与主体金属力学性能适应；  \nb） 埋弧自动焊、半自动焊的焊丝和焊剂应符合GB/T5293和GB/T12470的规定，其牌号选择应与主体金属力学性能适应；  \nc） 气体保护焊使用的氩气应符合GB/T4842的规定，其纯度应不低于 $9 9 . 9 5 \\%$ ；使用的二氧化碳气体应符合HG/T2537的规定。\n\n3.3.4金属结构件全焊透熔化焊焊接接头的对接焊缝质量按JB/T10559中焊缝等级的分级规定，分为以下3个等级：\n\na）1级是指重要受拉结构件的焊接接头，如主梁、小车架的受拉区等；  \nb）2级是指一般受拉结构件的焊接接头；  \nc）3级是指受压结构件的焊接接头。\n\n### 3.3.5设计要求全焊透的对接焊缝，其内部缺陷的检验应符合下列要求：\n\na）1级焊缝应进行 $100 \\%$ 的检验，其评定合格等级应符合JB/T10559中1级焊缝的验收准则要求。采用射线探伤时应达到 $\\mathrm { G B / T ~ 3 3 2 3 }$ 的规定，其评定合格等级不应低于Ⅱ级。  \nb） 2级焊缝可根据具体情况进行抽检，其评定合格等级应分别符合JB/T10559中2级焊缝的验收准则要求。采用射线探伤时应达到GB/T3323的规定，其评定合格等级不应低于Ⅲ级。  \nc） 3级焊缝可根据具体情况进行抽检，其评定合格等级应分别符合JB/T10559中3级焊缝的验收准则要求。射线探伤不作规定。\n\n### 3.3.6有下列情况之一时，应进行表面探伤：\n\na) 外观检查怀疑有裂纹；  \nb） 设计文件规定；  \nc） 检验员认为有必要时。\n\n磁粉探伤应符合 $\\mathrm { J B / T ~ 6 0 6 1 }$ 的规定;渗透探伤应符合JB/T 6062 的规定。\n\n### 3.3.7钢的弧焊接头缺陷质量应达到GB/T19418的下列规定：\n\na）1级焊缝外观质量评定等级应符合GB/T19418的B级；  \nb）2级焊缝外观质量评定等级应符合GB/T19418的C级；  \nc）3级焊缝外观质量评定等级应符合GB/T19418的D级。\n\n### 3.3.8焊工应经考试合格并取得合格证书且在有效期内。持证焊工应在其考试合格项目及其认可范围内施焊。\n\n### 3.3.91级焊缝施焊后应具有可追溯性。\n\n### 3.3.10焊缝无损检测人员应取得相应无损检测资格;报告编制人员和签发人员应持有相应探伤方法的Ⅱ级或Ⅱ级以上资格。\n\n## 3.4高强度螺栓连接\n\n3.4.1高强度螺栓连接的设计施工及验收应符合JGJ82的规定。  \n3.4.2构件拼装接头采用摩擦型高强度螺栓连接时，高强螺栓连接处构件接触面应保持干燥、整洁，不应有飞边、毛刺、焊接飞溅物、疤痕、氧化铁皮、污垢等。  \n3.4.3构件拼装接头采用摩擦型高强度螺栓连接时，应使用力矩扳手拧紧，并应达到所要求的拧紧力矩,其接触面应紧密贴合。连接副的施拧顺序和初拧、复拧扭矩应符合设计要求。力矩扳手应进行标定并有标定记录。应有高强螺栓拧紧施工记录。  \n3.4.4非剪切型高强度螺栓、螺母、垫圈的尺寸应分别按GB/T1228、GB/T1229 和GB/T1230 的规定,其技术条件应符合GB/T1231的规定。采用扭剪型高强螺栓连接副时应符合GB/T3632的规定。3.4.5铰制孔用螺栓、孔的尺寸应分别按GB/T27、GB/T28和GB/T152.1的规定，其技术条件应符合GB/T3098.1的规定。  \n3.4.6构件拼装接头采用摩擦型高强度螺栓连接副时,高强螺栓经使用拆卸后不能重复使用。\n\n## 3.5司机室\n\n### 3.5.1总则\n\n当架桥机设有司机室时，司机室应符合 $\\mathrm { G B / T ~ 2 0 3 0 3 . 1 }$ 和本标准的相关规定。\n\n3.5.2当存在坠落物危险时，司机室顶部应装设有效的防护装置。\n\n3.5.3架桥机宜采用封闭式司机室。仅作辅助性质工作较少使用的架桥机司机室,可以是敞开式的，敞开式司机室应设高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 的护栏。\n\n3.5.4在架桥机空间允许的情况下,司机室内净空高度不宜低于 $1 , 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n3.5.5司机室工作面上的照度不应低于 $3 0 \\ 1 \\mathrm { { x } }$ 。\n\n3.5.6司机室应有安全出入口;当司机室装有门时，应防止其在架桥机工作时意外打开；司机室的拉门和外开门应通向同一高度的水平平台；司机室的门向外开，可以安全、方便地从已架桥梁的梁面进出司机室。司机室外无平台时，一般情况下门应向里开。\n\n3.5.7司机室底窗和天窗安装防护栏时，防护栏应尽可能不阻挡视线。司机室的构造与布置，应使司机对工作范围具有良好的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b730a244-9fd7-4c42-a50f-76e5e1d8a8ac', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '永久荷载', '永久荷载## 4.0.1 本章为本次修订新增的内容，主要是为了完善规范的章节划分，并与国外标准保持一致。本章内容主要由原规范第3. 1. 条扩充而来。\n\n民用建筑二次装修很普遍，而且增加的荷载较大，在计算面层及装饰自重时必须考虑二次装修的自重。\n\n固定设备主要包括:电梯及自动扶梯，采暖、空调及给排水设备，电器设备，管道、电缆及其支架等。\n\n## 4. O. 2, 4. O. 3 结构或非承重构件的自重是建筑结构的主要永久荷载，由于其变异性不大，而且多为正态分布，一般以其分布的均值作为荷载标准值，由此，即可按结构设计规定的尺寸和材料或结构构件单位体积的自重(或单位面积的自重)平均值确定。对于自重变异性较大的材料，如现场制作的保温材料、混凝土薄壁构件等，尤其是制作屋面的轻质材料，考虑到结构的可靠性，在设计中应根据该荷载对结构有利或不利，分别取其自重的下限值或上限值。在附录 中，对某些变异性较大的材料，都分别给出其自重的上限和下限值。\n\n对于在附录 中未列出的材料或构件的自重，应根据生产厂家提供的资料或设计经验确定。\n\n## 4. O. 4 可灵活布置的隔墙自重按可变荷载考虑时，可换算为等效均布荷载，换算原则在本规范表 5. 1. 中规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7413336-0e0c-40f6-bb14-8502b29fed4e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5试验报告', '5试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称；  \n（2）试验日期及时间；  \n（3）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度;  \n（5）执行标准；  \n（6）1.5h 的水泥胶砂抗压强度；  \n（7）推定28d的水泥胶砂抗压强度；  \n（8）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b74eb42a-d3b7-4f9a-b71d-1af748258aa7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷机构使运动质量质心既有水平移动又有垂直位移的复合运动（例如非平衡变幅机构运动）的情况下，应将下面两种等效平均动载荷组合起来以确定组合等效平均动载荷：\n\n由水平加速和风力产生的轴承等效平均动载荷，由6．3．1．2．1．1确定；由全部运动质量质心的垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，由式（121）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { ~ M ~ m ~ a ~ x ~ I I ~ } } ^ { \\prime } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x } } + P _ { \\mathrm { { M } \\operatorname* { m i n } } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nM maxⅡ — 由全部运动质量质心作垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；M max— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最大值，单位为牛顿（N）；M min— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最小值，单位为牛顿（N）。犘\n\n## 6．3．1．2．2 承受 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．2）的轴承等效平均动载荷\n\n按4．4．2，先对 无 风 正 常 工 作 的 起 重 机 按 载 荷 情 况 Ⅰ计 算 轴 承 所 在 处 的 极 值 动 载 荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } }$ 、$P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ ，或对有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ ，然后按式（122）、式（123）确定出此承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承无风工作的等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ 和有风工作的等效平均动载荷 Rmean ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nRmeanⅠ 轴承无风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ — 轴承有风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } } \\ 、 P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ -无风正常工作的起重机按载荷情况I计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ -有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）。\n\n## 6．3．1．2．3 同时承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承等效平均动载荷\n\n在6．3．1．2．1和6．3．1．2．2的基础上，将此两种轴承等效平均动载荷组合，即得到该轴承同时承受犘$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷时的轴承等效平均动载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7529a7c-8ec8-4ba2-a213-7aca5483f02f', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6.3反应谱法', '6.3反应谱法## 6.3.1反应谱法包括单振型反应谱法和多振型反应谱法。单振型反应谱法和多振型反应谱法的选用可参见表6.1.4。规则桥梁的抗震计算可采用本规范第6.6节给出的计算方法。\n\n## 6.3.2采用反应谱法计算时，反应谱应按本规范第5.2.1条规定确定。\n\n## 6.3.3采用多振型反应谱法计算时，所考虑的振型阶数应保证在计算方向的质量参与系数在 $90 \\%$ 以上。地震作用效应应按下列规定计算：\n\n1单一方向的地震作用效应（内力、位移)，可采用 SRSS 方法，按式（6.3.3-1)确定：\n$$\nF = \\sqrt { \\textstyle \\sum S _ { i } ^ { 2 } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\ l }$ —结构的地震作用效应;$S _ { i }$ -结构第 $i$ 阶振型地震作用效应。\n\n2当结构相邻两阶振型的自振周期 $T _ { i }$ 和 $T _ { j }$ ( $T _ { j } \\leqslant T _ { i }$ ）接近时，即 $T _ { i }$ 和 $T _ { j }$ 之比 $\\rho _ { _ { \\textup { T } } }$ 满足式（6.3.3-2），应采用CQC方法按式（6.3.3-3）计算地震作用效应。\n\n$$\n\\rho _ { _ { \\mathrm { T } } } \\ = \\ { \\frac { T _ { j } } { T _ { i } } } \\geqslant { \\frac { 0 . 1 } { 0 . \\ 1 \\ + \\xi } }\n$$\n\n式中： $\\xi$ 阻尼比；\n\n$\\rho _ { _ T }$ —周期比。\n\n$$\n\\begin{array} { r } { F = \\sqrt { \\sum { \\sum { S _ { i } r _ { i j } S _ { j } } } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $r _ { i j }$ -相关系数，按式（6.3.3-4）确定：\n\n$$\nr _ { i j } = \\frac { 8 \\xi ^ { 2 } ( 1 + { \\rho } _ { _ { \\mathrm { T } } } ) { \\rho } _ { _ { \\mathrm { T } } } ^ { \\frac { 3 } { 2 } } } { ( 1 - { \\rho } _ { _ { \\mathrm { T } } } ^ { 2 } ) ^ { 2 } + 4 \\xi ^ { 2 } { \\rho } _ { _ { \\mathrm { T } } } ( 1 + { \\rho } _ { _ { \\mathrm { T } } } ) ^ { 2 } }\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b75c297b-6b2f-4b61-8fd0-e76628069ca6', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '表4.11.12 结合梁板梁试装的主要尺寸允许偏差', '表4.11.12 结合梁板梁试装的主要尺寸允许偏差( $\\mathbf { m m } )$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7817c2f-2376-4f4e-8ee5-1d0bbb848db3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订在表8.3.5-2中增加了“同一孔群任意两孔距”的要求，目的是提高现场安装精度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7a8793f-3f66-493e-b367-3605181510d9', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.6 构造要求', '3.6 构造要求## 3.6.2 设置变形缝或伸缩缝，可减小温度变化、混凝土收缩和徐变、地基不均匀沉降以及其他外力所产生的影响。\n\n## 3.6.6 桥梁护栏与桥面板的可靠连接是保证桥梁护栏有效发挥作用的前提条件，目前常用的方法有：\n\n（1）金属梁柱式护栏立柱与钢筋混凝土桥面板的连接可以采用直接埋入式或地脚螺栓的连接方式。\n\n直接埋人连接方式适用于立柱埋深 $3 0 \\mathrm { c m }$ 以上的情况。混凝土桥面板浇筑时预先安装套筒，并在套筒周围配置加强钢筋，立柱直接放置在套筒中，填筑干硬性砂浆或素混凝土。\n\n地脚螺栓连接方式适用于立柱埋深不足 $3 0 \\mathrm { c m }$ 的情况。在结构物混凝土中预埋符合规定长度的地脚螺栓，立柱底部焊接加劲法兰盘，与地脚螺栓连接。\n\n（2）钢筋混凝土墙式护栏与钢筋混凝土桥面板的连接，一般通过护栏钢筋与桥面板中的预埋钢筋连接在一起的方式形成整体。\n\n## 3.6.8 本条有关桥梁支座的规定，兹说明如下：\n\n2目前，常在桥梁横桥向设置多个支座，由于施工质量、运营环境等种种原因，部分支座出现脱空现象，导致相邻支座受力加大，易出现支座被逐个破坏的可能。同时，加大的支反力还会引起桥梁结构承托（牛腿、支座上方）部位局部受力加大，引发混凝土开裂等病害。这样的案例国内外都有发生。因此，要求设计要考虑支座脱空带来的不利影响。\n\n3为保证传力均匀，要求支座上下传力面水平，板式橡胶支座可采取措施如梁底预埋钢板、设楔形块等保持支座上下面水平，盆式支座和球型支座有纵坡时要调平梁底后方可安装。\n\n4通常板式支座受橡胶性能的影响，设计使用寿命一般为20～30年，盆式支座、球型支座的使用寿命比板式橡胶支座长，但也低于主体结构的设计寿命。因此，进行桥梁结构设计时，要考虑桥梁在服役期间支座的维护和更换问题，设置支座的墩台应留有检查和更换支座的构造措施，并配以必要的操作安全防护设施。\n\n## 3.6.9 桥梁用伸缩装置为桥梁的组成部分之一。常用的伸缩装置有模数式、梳齿板式、无缝（暗缝）型等类型。伸缩装置的设置应保证桥梁接缝处的变形自由、协调，车辆能够平稳、安全地通过，并适应接缝周围可能出现的少量错位，不致因此而引起伸缩装置部件的受损或脱落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7aca468-3734-4caf-a626-de534f6427b2', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '5.5 移动式钢斜梯', '5.5 移动式钢斜梯5.5.1 移动式钢斜梯宜由主体框架、踏板(踏棍)、平台、扶手等组成。\n\n5.5.2 应对移动式钢斜梯的踏棍、踏板和平台表面进行防滑处理,可增加条纹或采用花纹钢板,也可5.5.2 应对移动式钢斜梯的踏棍、踏板和平台表面进行防滑处理，可增加条纹或采用花纹钢板，也可通过与踏板或踏棍牢固黏合的覆盖物防滑。通过与踏板或踏棍牢固黏合的覆盖物防滑。\n\n5.5.3 移动式钢斜梯的设计应确保在其规定的条件下使用时,踏棍或踏板和平台始终保持水平。\n\n5.5.4 移动式钢斜梯的主体框架应包括支撑腿 攀爬腿及张开限制拉杆 长度不宜大于5.5.4 移动式钢斜梯的主体框架应包括支撑腿、攀爬腿及张开限制拉杆。长度不宜大 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 内侧净,内侧净宽度不应小于 宽度不应小于 $0 . 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,宜为宜为0. $0 . 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。 攀爬腿与水平面的倾角宜在 爬腿与水平面的倾角宜在45° $4 5 ^ { \\circ } \\sim 7 5 ^ { \\circ }$ 范围内。围内。\n\n5.5.5 移动式钢斜梯的踏板应符合 5.4.4 的规定。 常用的移动式钢斜梯倾角与对应的踏步高5.5.5 移动式钢斜梯的踏板应符合5.4.4的规定。常用的移动式钢斜梯倾角与对应的踏步高( $( r )$ 、踏、踏步宽步宽 $( g )$ 组合示例见表 2。组合示例见表2。\n\n表2 移动式钢斜梯踏步高、踏步宽尺寸常用组合表2 移动式钢斜梯踏步高、踏步宽尺寸常用组合  \n\n\n\n\n\n注:注： $g + 2 r = 6 0 0 _ { \\circ }$\n\n5.5.6 移动式钢斜梯的平台长度和宽度均应在5.5.6 移动式钢斜梯的平台长度和宽度均应在 $0 . 4 \\mathrm { ~ m ~ } { \\sim } 1 \\mathrm { ~ m ~ }$ 之间。 平台在水平地面上的投影不应超间。平台在水平地面上的投影不应超出移动式钢斜梯与地面的接触区域 平台应牢固固定在主体框架上 除了攀爬的一侧 其他侧面都应安出移动式钢斜梯与地面的接触区域。平台应牢固固定在主体框架上，除了攀爬的一侧，其他侧面都应安装挡脚板及扶手,挡脚板上沿应高出平台不小于 装挡脚板及扶手，挡脚板上沿应高出平台不小于 $0 . 1 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n5.5.7 移动式钢斜梯的扶手应符合 5.4.6 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7b862e2-c8e7-48e6-97f4-c6c281b08f5a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 1）', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数） ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$## 犔．1 承受端弯矩和横向载荷时的等截面焊接工字形组合截面和轧制 H型钢构件简支梁的侧向屈曲稳定系数 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按式（L．1）计算：\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\beta _ { \\mathrm { b } } ~ \\frac { 4 } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } } \\frac { 0 . A h } { W _ { \\mathrm { x } } } \\biggl [ k ( 2 m - 1 ) + \\sqrt { 1 + ( \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { y } } t } { 4 . 4 h } ) ^ { 2 } } \\biggr ] \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 侧向屈曲稳定系数；  \n$\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 简支梁受横向载荷的等效临界弯矩系数，见表L.1;  \n$\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 受弯构件（梁）对弱轴 $y$ 轴）的长细比，由式（43）算得；  \n$A$ 同式（43）；  \n$h$ -构件截面的全高，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按受压最大纤维确定的截面对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 3 } }$ ）；$k$ 截面对称系数，对双轴对称截面取为1，对单轴对称截面取为0.8；  \n$m$ 受压翼缘对弱轴（ $y$ 轴)的惯性矩与全截面对弱轴( $y$ 轴)的惯性矩之比，双轴对称为0.5；$t ^ { . }$ 构件截面的受压翼缘厚度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n表 犔．1 犎型钢和等截面工字形简支梁的整体稳定等效临界弯矩系数 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$   \n\n\n\n\n\n注1： $\\displaystyle { \\xi = \\frac { t l _ { 1 } } { b _ { 1 } h } }$ ，其中 $l _ { 1 }$ 为跨度或受压翼缘的计算（自由）长度， $b _ { 1 }$ 和 $t$ 为受压翼缘的宽度和厚度。\n\n注2： $M _ { 1 } \\ldots M _ { 2 }$ 为梁 的 端 弯 矩，使 梁 产 生 同 向 曲 率 时 犕 $M _ { 1 }$ 和 $M _ { 2 }$ 取 同 号，产 生 反 向 曲 率 时 取 异 号，# $M _ { 1 }$ #$\\geqslant \\left| \\begin{array} { l l l } { M _ { 2 } } & { } \\end{array} \\right|$ 。\n\n注3：表中项次3、4和7的集中载荷是指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的集中载荷，应按表中项次1、2、5、6内的数值采用。β\n\n注4：表中项次8、9的 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ ，当集中载荷作用在侧向支承点处时，取 $\\beta _ { \\mathrm { b } } = 1 . 2 0$ 。\n\n注5：载荷作用在上翼缘系指作用点在上翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘，系指作用在下翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注6： $I _ { 1 }$ 和 $I _ { 2 }$ 分别为工字形截面受压翼缘和受拉翼缘对β $y$ 轴的惯性矩，对 $m { = } \\frac { I _ { 1 } } { I _ { 1 } { + } I _ { 2 } } { > } 0 . 8$ 的加强受压翼缘工字形截面，下列项次算出的ξ $\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 值应乘以相应的系数：\n\n项次1：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 1 , 0$ 时，乘以0．95；  \n项次3：当 $\\varepsilon { \\leqslant } 0 . 5$ 时，乘以0．90；当 $0 . 5 { < } \\xi { \\leqslant } 1 . 0$ 时，乘以0．95。\n\n## 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值查表 L．2。\n\n当算出或查出的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值大于0．8时，用按式（L．2）算出的或从表 L．3中查取的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$ 代替 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\p');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7c1f9a0-cd7d-4bfb-a6a5-7c011f15b9df', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 1）', '3 分级## 3．1 工作级别的划分\n\n起重机通过起升和移动所吊运的物品完成搬运作业，为适应起重机不同的使用情况和工作要求，在设计和选用起重机及其零部件时，应对起重机及其组成部分进行工作级别的划分，包括：\n\n起重机整机的分级；  \n机构的分级；  \n结构件或机械零件的分级。\n\n## 3．2 起重机整机的分级\n\n### 3．2．1 起重机的使用等级\n\n起重机的设计预期寿命，是指设计预设的该起重机从开始使用起到最终报废时止能完成的总工作循环数。起重机的一个工作循环是指从起吊一个物品起，到能开始起吊下一个物品时止，包括起重机运行及正常的停歇在内的一个完整的过程。\n\n起重机的使用等级是将起重机可能完成的总工作循环数划分成10个等级，用 $\\mathrm { U } _ { 0 }$ 、 $\\mathrm { U } _ { 1 }$ 、 $\\mathrm { { U _ { 2 } } }$ ……U表示，见表1。\n\n表 1 起重机的使用等级  \n\n\n\n\n\n### 3．2．2 起重机的起升载荷状态级别\n\n起重机的起升载荷，是指起重机在实际的起吊作业中每一次吊运的物品质量（有效起重量）与吊具及属具质量的总和（即起升质量）的重力；起重机的额定起升载荷，是指起重机起吊额定起重量时能够吊运的物品最大质量与吊具及属具质量的总和（即总起升质量）的重力。其单位为牛顿（N）或千牛（kN）。\n\n起重机的起升载荷状态级别是指在该起重机的设计预期寿命期限内，它的各个有代表性的起升载荷值的大小及各相对应的起吊次数，与起重机的额定起升载荷值的大小及总的起吊次数的比值情况。犓\n\n在表2中，列出了起重机载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { P } }$ 的4个范围值，它们各代表了起重机一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 2 起重机的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n\n\n```\n如果已知起重机各个起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，则可用式（1）算出该起重机的载荷谱系数：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { P } } = \\sum \\left[ \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { \\mathrm { Q } i } } { P _ { \\mathrm { Q } \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\right]\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { P } }$ — 起重机的载荷谱系数；  \n$C _ { i }$ -与起重机各个有代表性的起升载荷相应的工作循环数， $C _ { i } = C _ { 1 } , C _ { 2 } , C _ { 3 } \\cdots \\cdots , C _ { n }$ ；  \n$C _ { \\mathrm { T } }$ 起重机总工作循环数， $C _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } C _ { i } = C _ { 1 } + C _ { 2 } + C _ { 3 } + \\cdots + C _ { n } ;$ ；  \nQ — 能表征起重机在预期寿命期内工作任务的各个有代表性的起升载荷，犘 $P _ { \\mathrm { Q } i } = P _ { \\mathrm { Q 1 } } , P _ { \\mathrm { Q 2 } } , P _ { \\mathrm { Q 3 } }$ $\\cdots . . . . P _ { \\mathrm { Q } n }$ 狀；\n\nQmax 起重机的额定起升载荷；\n\n$m$ 幂指数，为了便于级别的划分，约定取 $m = 3$\n\n展开后，式（1）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { { P } } } = { \\frac { C _ { 1 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 1 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 2 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 2 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 3 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 3 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } n } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7c8106e-584b-4ebd-9d0e-2acc35681417', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犆', '附 录 犆（资料性附录）\n\n## 某些起重机的起升状态级别举例\n\n### 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例\n\n某些起重机的起升状态级别举例见表 C．1。\n\n表 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7c813cc-1a1a-4086-9fe7-734fbd7c94a1', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '7 柴油发电机组安装', '7 柴油发电机组安装## 7．1 主控项目\n\n### 7．1．1 发电机的试验应符合本规范附录B的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：试验时观察检查并查阅发电机交接试验记录。\n\n### 7．1．2 对于发电机组至配电柜馈电线路的相间、相对地间的绝缘电阻值，低压馈电线路不应小于0．5MΩ，高压馈电线路不应小于 $1 \\mathrm { { M } } \\Omega ~ / \\mathrm { { k V } }$ ；绝缘电缆馈电线路直流耐压试验应符合现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB 50150的规定。检查数量：全数检查。\n\n检查方法：用绝缘电阻测试仪测试检查，试验时观察检查并查阅测试、试验记录。\n\n### 7．1．3 柴油发电机馈电线路连接后，两端的相序应与原供电系统的相序一致。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：核相时观察检查并查阅核相记录。\n\n### 7．1．4 当柴油发电机并列运行时，应保证其电压、频率和相位一致。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查并查阅运行记录。\n\n### 7．1．5 发电机的中性点接地连接方式及接地电阻值应符合设计要求，接地螺栓防松零件齐全，且有标识。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查并用接地电阻测试仪测试。\n\n### 7．1．6 发电机本体和机械部分的外露可导电部分应分别与保护导体可靠连接，并应有标识。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 7．1．7 燃油系统的设备及管道的防静电接地应符合设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n## 7．2 一般项目\n\n### 7．2．1 发电机组随机的配电柜、控制柜接线应正确，紧固件紧固状态良好，无遗漏脱落。开关、保护装置的型号、规格正确，验证出厂试验的锁定标记应无位移，有位移的应重新试验标定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 7．2．2 受电侧配电柜的开关设备、自动或手动切换装置和保护装置等的试验应合格，并应按设计的自备电源使用分配预案进行负荷试验，机组应连续运行无故障。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：试验时观察检查并查阅电器设备试验记录和发电机负荷试运行记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7d9770a-250f-4816-a4ee-47ab32051db8', '35《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》（GBT1231-2006）.md', '1范围', '1范围本标准规定了钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈及连接副的技术要求、试验方法、检验规则、标志及包装。\n\n本标准适用于铁路和公路桥梁、锅炉钢结构、工业厂房、高层民用建筑、塔桅结构、起重机械及其他钢结构摩擦型高强度螺栓连接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7dd18aa-2893-4120-b91b-4dbac09c3913', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 29）', '部分有效荷重突然卸载冲击系数时用的)系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（8）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Y</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/Ω·mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导线电导率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(139)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Y</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">增大系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（17)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单根纵向加劲肋截面面积与翼缘板截面面积之比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（66）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">挡风折减系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(14)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升物品时起升机构传动装置和滑轮组的总效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（77）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行机构总传动效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（89）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转机构的总传动效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（93）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机至极限力矩联轴器的传动效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（94)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升机构总效率                         SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅机构总传动效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机构的总效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.10)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">物品下降时起升机构传动装置和滑轮组的总效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（81)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">物品下降时起升机构系统的总效率           SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（84)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mD</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导向滑轮的效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(124)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单个滑轮的效率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(124)</td></tr><tr><t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7efdda7-03db-493b-ac37-dd0982e82c61', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '4二灰土底基层（Part 2）', 'w$ 布粉煤灰 $\\twoheadrightarrow$ 布消石灰 $\\twoheadrightarrow$ 路拌机拌和 $\\twoheadrightarrow$ 检查 拌和深度、拌和均匀性、松铺厚度、含水量和石灰剂量 $\\twoheadrightarrow$ 粗平 $\\twoheadrightarrow$ 稳压 $\\twoheadrightarrow$ 精平 $\\twoheadrightarrow$ 碾压成型 $\\twoheadrightarrow$ 质 量检查 $\\twoheadrightarrow$ 洒水养生。\n\n## 4.5.2布料\n\n（1）根据用土比例和每车土量将素土或改性土按指定位置堆放，均匀卸在路槽顶面，并用推土机和平地机粗平，用轻型压路机稳压一遍，检查布土厚度和含水量。\n\n（2）按粉煤灰用量比例和每车粉煤灰的数量将粉煤灰均匀卸在摊平的土层上，用人工 或机械将粉煤灰摊平。检查粉煤灰的摊铺厚度和含水量。\n\n（3）石灰应在使用前一周充分消解，并通过 $1 0 \\mathrm { m m }$ 筛孔，用布灰机或打方格人工布灰，均匀摊平。为确保二灰土抗压强度，布灰量应稍高于设计剂量。\n\n（4）如二灰土掺加水泥时，应均匀布撒水泥。\n\n## 4.5.3拌和\n\n（1）采用路拌机反复拌和，拌和过程中应注意混合料的含水量和拌和的深度，必须拌至路基表面，宜侵入路基表面 $5 \\mathrm { \\ m m } { \\sim } 1 0 \\mathrm { m m }$ ，不得出现素土夹层；随时检查拌和的均匀性，不允许出现花白条带；土块应打碎，最大尺寸不大于 $1 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n（2）检查松铺厚度和混合料含水量、石灰剂量，并按规定取样制备抗压试件。根据天气情况，夏天混合料含水量应较最佳含水量高出1\\~2个百分点。\n\n（3）拌和好的混合料不得过夜，应当天碾压成型。掺加水泥的二灰土更应缩短拌和时\n\n间，从加入水泥起到拌和均匀、碾压结束应在水泥初凝时间内完成。\n\n（4）底基层表面高出设计标高部分应予刮除并将刮下的二灰土扫出路外；局部低于设计标高之处，不能进行贴补，必须将其挖除重铺或以强补弱。\n\n## 4.5.4碾压\n\n（1）用轻型压路机或履带式推土机稳定压一遍，再用平地机进行整平、整型，经检查达到规定标高后再进行压实。\n\n（2）用12T以上压路机全宽碾压1\\~2遍，每次重叠1/2碾压宽度；再强振1\\~2次、弱振1\\~2 次后，用三轮压路机碾压到规定压实度。一般需碾压6\\~8 遍。\n\n（3）碾压应遵循由路边向路中、先轻后重、低速行驶碾压的原则，避免出现推移、起皮和漏压的现象。碾压程序和碾压遍数并不是唯一的，应通过试铺确定。\n\n## 4.5.5接缝\n\n底基层的横向施工接缝，应采用与表面垂直的平接缝处理，应确保接缝处横向与纵向平整度。\n\n## 4.5.6养生\n\n碾压完毕即进入养生期，应做好洒水养生、保持底基层湿润。宜采用塑料薄膜覆盖养生，防止二灰土表面水分蒸发而开裂。养生期间禁止车辆通行，养生期一般为7天。\n\n## 4.5.7质量管理\n\n二灰土底基层施工过程中质量标准和检查频率满足相关要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7f20337-61b3-40c6-8830-599e7130d8dc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。\n\nGB／T699 优质碳素结构钢GB／T700 碳素结构钢GB／T985 气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T986 埋弧焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T1231 钢结构用高强度大六角螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件GB／T1591 低合金高强度钢（GB／T1591—1994，neqISO4950：1981）GB2585 铁路用热轧钢轨GB2893 安全色（GB2893—2001，neqISO3864：1984）GB2894 安全标志（GB2894—1996，neqISO3864：1984）GB／T3077 合金结构钢GB／T3098．1 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱（GB／T3098．1—2000，idtISO8981：1999）GB／T3098．2 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹（GB／T3098．2—2000，idtISO8982：1992）GB／T3480 渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法（GB／T3480—1997，eqvISO $6 3 3 6 \\mathrm { - } 1 \\sim 6 3 3 6 \\mathrm { - } 3$ ：  \n1996）GB／T3633 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副 技术条件GB／T4205 人机界面（MMI）操作规则GB4208 外壳防护等级（IP代码）（GB4208—1993，eqvIEC60529：1989）GB／T4942．1 旋转电机外壳防护分级（IP代码）（GB／T4942．1—2006，IEC600345：2000，IDT）GB／T5117 碳钢焊条GB／T5118 低合金钢焊条GB5226．2 机械安全 机械电气设备 第32部分：起重机械技术条件（GB5226．2—2002，idt  \nIEC6020432：1998）／ 传动及输送用双节距精密滚子链和链轮（ ／ — ， ： ）GB／T5293 埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂GB／T8110 气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB8918 重要用途钢丝绳（GB8918—2006，ISO3154：1988，MOD）GB／T9439 灰铸铁件GB／T10051．1 起重吊钩 机械性能、起重量、应力及材料GB／T10062 锥齿轮承载能力计算方法（GB／T10062．1～GB／T10062．3—2003，ISO103001～  \nISO103003：2001，IDT）GB／T11264 轻轨GB／T11352 一般工程用铸造碳钢件（GB／T11352—1989，neqISO3755：1975）GB／T14048．4 低压开关设备和控制设备 机电式接触器和电动机起动器（GB／T14048．4—  \n2003，IEC6094741：2000，IDT）GB／T14408 一般工程与结构用低合金铸钢件GB15052 起重机械危险部位与标志GB／T17909．1 起重机 起重机操作手册 第1部分：总则（GB17909．1—1999，idtISO99281：  \n1990）GB／T18453．1 起重机 维护手册 第1部分：总则（GB／T18453．1—2001，idtISO124781：  \n1997）GB／T19418 钢的弧焊接头 缺陷质量分级指南（GB／T19418—2003，ISO5817：1992，IDT）GB／T20118 一般用途钢丝绳（GB／T20118—2006，ISO／DIS2408：2002Steelwireropesgeneral  \npurpose—Minimumrequirements，MOD）GB／T20303．1 起重机 司机室 第1部分：总则（GB／T20303．1—2006，ISO85661：1992，IDT）GB／T20947 起重用短环链 T级（T、DAT和 DT型）高精度葫芦链条（GB／T20947—2007，  \nISO3077：2001，IDT）GB50058 爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范JB／T6392 起重机车轮JB／T7017 起重机用液压缓冲器JB／T7687．1 直柄吊钩横梁毛坯件JB／T7687．2 直柄吊钩横梁JB／T7687．3 直柄吊钩螺母JB／T7687．4 直柄吊钩螺母定位板JB／T8110．1 起重机 弹簧缓冲器JB／T8110．2 起重机 橡胶缓冲器JB／T8398 双幅板压制滑轮JB／T9005 起重机用铸造滑轮JB／T9006 起重机用铸造卷筒JB／T10833 起重机用聚氨酯缓冲器JG／T5078．1 建筑机械与设备 焊接滑轮YB／T5055 起重机钢轨');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7f63e58-ac59-41a8-887c-04438a52978e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4作用', '4作用');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7f9fe9b-f972-4cce-9140-353b00953315', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．8 吊钩', '6．3．8 吊钩## 6．3．8．1 锻造吊钩\n\n起重吊钩应按照GB／T10051．1的规定选取。  \n起重吊钩附件（包括吊钩螺母、吊钩横梁等）应按JB／T7687．1～JB／T7687．4的规定选取。\n\n## 6．3．8．2 片式吊钩\n\n铸造起重机用片式单钩宜采用低合金高强度钢，其强度计算中相应于钢材的屈服点的安全系数不应低于2．5。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b7fd1446-667c-411e-8408-478030e671d9', '33《铸钢砂》（YBT5150-93）.md', '附加说明：', '附加说明：本标准由中华人民共和国冶金工业部提出。  \n本标准由辽宁省铁岭市钢厂负责起草。  \n本标准主要起草人高玉和、李井冬。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b8104dd5-7d8d-44b2-8938-5312df0f93ea', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 直接法（代用法）（Part 2）', 'hrm { C }$ ，从加水开始到6h 读取第一次温度 $T _ { 1 }$ （一般为 $3 4 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 左右），到44h 读取第二次温度 $T _ { 2 }$ （一般为 $2 1 . 5 \\mathrm { { ‰} }$ 以上）。\n\n6）试验结束后立即拆开热量计，再称量热量计内所有水的质量，应略少于加入水质量，如果等于或多于加入水质量，说明试验漏水，应重新测定。\n\n（4）热量计散热系数的计算热量计散热常数K，按式（T0513-9）计算：\n\n$$\nK = ( C + 4 . 1 8 1 6 \\times W ) \\frac { \\mathrm { l g } ( T _ { 1 } - 2 0 ) - \\mathrm { l g } ( T _ { 2 } - 2 0 ) } { 0 . 4 3 4 \\Delta t }\n$$\n\n式中： $K$ ——散热常数 $\\left[ \\mathrm { J / ( h { \\cdot } ^ { \\circ } C ) } \\right]$ ；$W$ —加水质量（g）;$C$ - -热量计的热容量 $\\mathrm { ( ~ J / \\mathrm { { ^ { \\circ } C } } }$ ）；$T _ { \\jmath }$ 一 -试验开始后6h读取热量计的温度（ $^ { \\circ } \\mathrm { C } )$ ；$T _ { 2 }$ ——试验开始后44h 读取热量计的温度（ $^ { \\circ } \\mathrm { C } )$ ：$\\Delta t$ —读数 $T _ { 1 }$ 至 $T _ { 2 }$ 所经历的时间， $3 8 \\mathrm { h }$ 。\n\n结果计算精确至0.01J/（ $\\mathrm { \\bf { h } } ^ { . \\circ } \\mathrm { \\bf { C } } \\mathrm { \\bf { \\Phi } }$ ）。\n\n（5）热量计散热常数的规定\n\n1）热量计散热常数应测定两次，两次差值小于 $4 . 1 8 ~ \\mathrm { J / \\Omega \\left( h . \\mathrm { { \\circ } C } \\right) }$ ）时，取其平均值。\n\n2）热量计散热常数 $K$ 小于 $1 6 7 . 0 0 \\mathrm { J / \\Omega ( h . \\mathrm {  { ^ \\circ } C } }$ ）时，允许使用。\n\n3）热量计散热常数每年应重新测定。\n\n4）已经标定好的热量计如更换任意部件应重新测定。\n\n（6）水泥水化热测定操作\n\n1）按本方法3.3的（3）进行准备工作。\n\n2）试验前热量计各部件和试验材料预先在 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 温度下恒温24h，截锥形圆筒内放 入塑料衬筒。\n\n3）按现行《水泥标准稠度用水量、凝结时间、安定性检验方法》（GB/T1346）规定的方法测出每个样品的标准稠度用水量，并记录。\n\n4）试验胶砂配比，每个样品称标准砂 $1 3 5 0 \\mathrm { g }$ ，水泥 $4 5 0 \\mathrm { g }$ ，加水量按式（T0513-10）计算：\n\n$$\nM = ( P + 5 \\% ) \\times 4 5 0 \\qquad ( \\mathrm { T } 0 5 1 3 - 1 0 )\n$$\n\n式中： $M$ ——试验用水量（mL）；$P$ 一 -标准稠度用水量 $( \\% )$ ；$5 \\%$ —加水系数。\n\n结果计算精确至 $1 \\mathrm { m L }$ 。\n\n（7）首先用潮湿布擦拭搅拌锅和搅拌叶片，然后依次把称号的标准砂和水泥加入到搅拌锅中，把锅定在机座上，启动搅拌机慢速搅拌30s后徐徐加入已量好的水，并开始计时，慢速搅拌60s，整个慢速搅拌时间为90s，然后再快速搅拌60s，改变搅拌速度时不停机。加水时间在 20s 内完成。\n\n（8）搅拌完毕后迅速取下搅拌锅，并用勺子搅拌几次，然后用天平称取两份质量为$8 0 0 \\mathrm { g } { \\pm } 1 \\mathrm { g }$ 的胶砂，分别装入已准备好的两个截锥形圆筒内，盖上盖子，在圆筒内胶砂中心部位用捣棒插一个洞，分别移入到对应保温瓶中，放入套管，盖好带有温度计的软木塞，用蜡密封，以防漏水。\n\n（9）从加水时间算起第 7min 读第一次温度，即初始温度 $\\mathrm { { T _ { 0 } } }$ 。\n\n（10）读完温度后移入到恒温水槽中固定，根据温度变化情况确定读取温度时间，一般在温度上升阶段每隔1h 读一次，下降阶段每隔 2h、4h、8h、12h 读一次。\n\n（11）从开始记录第一次温度时，算起到168h 时记录最后一次温度，末温 $\\mathrm { T } _ { 1 6 8 }$ ，试验测定结束。\n\n（12）全部试验过程热量计应整体浸在水中，养护水面至少高于热量计上表面 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，每次记录温度时都要监测恒温水槽水温是否在 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 0 . 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 范围内。\n\n（13）拆开密封蜡，取下软木塞，取出截锥形圆筒，打开盖子，取出套管，观察套管中、保温瓶中是否有水，如有水此次试验作废。\n\n## 3.4结果计算\n\n### 1）曲线面积的计算\n\n根据所记录时间与水泥胶砂的对应温度，以时间为横坐标（ $1 \\mathrm { c m } {  } 1 \\mathrm { ^ { \\circ } C }$ ）在坐标图纸上作图，并画出 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 水槽温度恒温线。恒温线与胶砂温度曲线间的面积（恒');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b82789d4-514f-4235-8331-d7f891ec3b7c', '105《桥梁用结构钢》（GB-T714-2015）.md', '4 牌号表示方法', '4 牌号表示方法钢的牌号由代表屈服强度的汉语拼音字母、规定最小屈服强度值、桥字的汉语拼音首位字母、质量等级符号等几个部分组成。\n\n示例: $\\mathrm { Q 4 2 0 q D }$ 。其中:\n\n$\\mathbf { Q }$ 桥梁用钢屈服强度的“屈”字汉语拼音的首位字母;  \n420— 规定最小屈服强度数值,单位 $\\mathrm { M P a }$ ;  \nq 桥梁用钢的“桥”字汉语拼音的首位字母;  \nD 质量等级为 级。\n\n当以热机械轧制状态交货的 级钢板,且具有耐候性能及厚度方向性能时,则在上述规定的牌号后分别加上耐候( )及厚度方向( 向)性能级别的代号。\n\n示例:Q420qDNHZ15。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b83838cc-dc6e-4340-a973-960749ca2d87', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢-混凝土组合梁的施工，有“先拼装后组合”和“先组合后拼装”两种方式，前者是先安装钢梁，再安装预制混凝土桥面板；后者则先在场地的台座上放置钢梁，浇筑桥面板混凝土，组合形成一个主梁的节段，然后再运输到桥位进行节段的拼装。本节的内容系针对后者进行规定。\n\n## 18.4.2 组合节段宜匹配制作。钢梁的制造、运输、匹配试拼装、涂装等应符合本规范第8章的规定。\n\n## 18.4.3 制作组合节段的台座除应符合本规范第 17 章的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 台座应进行专门设计，并应根据拟组合节段的构造特点、重力、施工方法和施工工艺等因素进行设置。\n\n2 设置台座时，应明确钢梁的支承方式，同时应考虑地基的不均匀沉降对组合梁节段形成时的不利影响。\n\n3 应在台座上设置钢梁起吊就位后进行平面位置和高程调整的装置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b83ffe25-1ff9-44b9-b6f3-518c575fa6aa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犈', '附 录 犈## （资料性附录）关于风载荷计算的资料\n\n### 犈．1 工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$\n\n工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$ ，见图 E．1和图 E．2。\n\n\n\n\n\n\n\n  \n图 犈．1 前片为工字形截面梁后片为桁架的混合构件的挡风折减系数  \n图 犈．2 前片为桁架后片为工字形截面梁的混合构件的挡风折减系数\n\n\n\n\n\n### 犈．2 管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数\n\n管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数为1．3。\n\n### 犈．3 单根梯形截面构件（梁）的风力系数\n\n单根梯形截面构件（梁）（空气动力长细比 $l / b { = } 1 0 \\sim 1 5$ ，截面高宽比 $b / d { \\approx } 1$ ）在侧向风力作用下风力系数为 $1 . 5 \\sim 1 . 6$ 。\n\n### 犈．4 计算风压与风力等级的对应关系\n\n计算风压 $\\boldsymbol { \\phi } , 3$ s时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { p } }$ 与风力等级的对应关系，见表E．1。\n\n表 犈．1 计算风压 $\\mathbf { \\varepsilon } _ { p , 3 \\mathrm { ~ } \\mathbf { s } }$ 时距平均瞬时风速 $\\nu _ { \\textrm { s } , 1 0 \\ \\mathrm { m i n } }$ 时距平均风速 $\\nu _ { \\mathbf { p } }$ 与风力等级的对应关系  \n\n\n\n\n\n### 犈．5 起重机吊运物品迎风面积的估算值\n\n起重机吊运物品迎风面积的估算值，见表 E．2。\n\n表 犈．2 起重机吊运物品迎风面积的估算值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b841711a-8280-482d-8b9c-8cdcf8cdfaa7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 20）', 'an=1 colspan=1>1. 1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=4>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的，见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4. 2. 1. 1. 5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>+3</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=4>3．在不平轨道上运行起重机的质量和总起升质量引起的，见4.2.1.1.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+4</td><td rowspan=1 colspan=1>?4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=2 colspan=2>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=1 colspan=2>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b870ab0e-276d-45ec-95d4-7a1c2d758384', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '总则', '总则## 1.0.1为提高公路路基工程施工技术水平，保证工程质量与安全，制定本规范。\n\n## 1.0.2本规范适用于各等级新建和改扩建公路的路基施工。\n\n## 1.0.3公路路基应满足设计要求的强度、稳定性和耐久性。\n\n## 1.0.4公路路基施工，应遵守国家建设工程的有关法律法规，建立健全质量保证体系，明确质量责任，加强质量管理。\n\n## 1.0.5公路路基施工，应遵守国家安全生产的有关法律法规，建立健全安全生产管理体系，明确安全责任，制定安全技术措施，严格执行安全操作规程，保障施工人员的职业健康。\n\n## 1.0.6公路路基施工，应遵守国家环境保护的有关法律法规，节约用地，少占农田，减少污染，保护环境。完工后应按要求对取土坑和弃土场进行修整。\n\n## 1.0.7公路路基施工，应积极推广应用可靠的新技术、新工艺、新材料和新设备。\n\n## 1.0.8公路路基施工应推行标准化，提高规范化和精细化水平。\n\n## 1.0.9公路路基施工除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b8761c39-d471-424d-8ab6-f13079917c30', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3．3导线测量（Part 5）', '^ { \\prime \\prime } )$ ；\n\n$x _ { 1 } \\cdot y _ { 1 } \\cdot x _ { 2 } \\cdot y _ { 2 }$ - -1、2两点的坐标值 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ ；$R _ { \\mathfrak { m } }$ 测距边中点处在参考椭球面上的平均曲率半径(m）；${ y _ { \\mathrm { m } } } ^ { \\mathrm { ~ \\tiny ~ - ~ } 1 , 2 }$ 两点的横坐标平均值(m)。\n\n#### 3．4．16高山地区二、三等三角形网的水平角观测，如果垂线偏差和垂直角较大，其水平方向观测值应进行垂线偏差的修正。\n\n#### 3．4．17测距边长度的归化投影计算，按本章第3．3．26 条执行。\n\n#### 3．4．18三角形网外业观测结束后，应计算网的各项条件闭合差。各项条件闭合差不应大于相应的限值。\n\n1角一极条件自由项的限值。\n\n$$\n\\begin{array} { r } { W _ { \\mathrm { j } } { = } 2 \\ \\frac { m _ { \\mathrm { \\beta } } } { \\rho } \\sqrt { \\sum \\mathrm { c o t } ^ { 2 } \\beta } } \\end{array}\n$$\n\n式中 $W _ { \\mathrm { j } }$ 一角一极条件自由项的限值；${ m } _ { \\mathfrak { \\beta } }$ -相应等级的测角中误差(\")；$\\beta$ —求距角。\n\n2边(基线)条件自由项的限值。\n\n$$\nW _ { \\mathrm { b } } = 2 \\sqrt { \\frac { m _ { \\beta } ^ { 2 } } { \\rho ^ { 2 } } \\sum \\mathrm { c o t } ^ { 2 } \\beta + \\left( \\frac { m _ { \\mathrm { S } _ { 1 } } } { S _ { 1 } } \\right) ^ { 2 } + \\left( \\frac { m _ { \\mathrm { S } _ { 2 } } } { S _ { 2 } } \\right) ^ { 2 } }\n$$\n\n式中 $\\smash { W _ { \\upsilon } }$ —边(基线)条件自由项的限值；\n\n$\\frac { m _ { \\mathrm { S } _ { 1 } } } { S _ { 1 } } \\sqrt { \\frac { m _ { \\mathrm { S } _ { 2 } } } { S _ { 2 } } }$ 起始边边长相对中误差。\n\n3方位角条件自由项的限值。\n\n$$\n\\pmb { W } _ { \\mathrm { f } } = 2 \\ \\sqrt { m _ { \\mathrm { a l } } ^ { 2 } + m _ { a 2 } ^ { 2 } + n m _ { \\mathrm { \\beta } } ^ { 2 } }\n$$\n\n式中 $\\boldsymbol { W } _ { \\mathrm { f } }$ ——方位角条件自由项的限值 $( ^ { \\prime \\prime } )$ ；${ m _ { \\mathrm { a l } } } \\setminus \\mathcal { m } _ { \\mathrm { a 2 } }$ 起始方位角中误差 $( ^ { \\prime \\prime } )$ ；$_ { n }$ 一推算路线所经过的测站数。\n\n4固定角自由项的限值。\n\n$$\n\\pmb { W } _ { \\mathrm { g } } { = } 2 \\ \\sqrt { m _ { \\mathrm { g } } ^ { 2 } + m _ { \\mathrm { \\beta } } ^ { 2 } }\n$$\n\n式中 $\\boldsymbol { W } _ { s }$ —固定角自由项的限值 $( \" )$ ；\n\nmg -固定角的角度中误差 $\\big ( \\begin{array} { l } { \\prime \\prime } \\\\ { } \\end{array} \\big )$\n\n5边一角条件的限值。\n\n三角形中观测的一个角度与由观测边长根据各边平均测距相对中误差计算所得的角度限差，应按下式进行检核：\n\n$$\nW _ { \\mathrm { r } } { = } 2 \\sqrt { 2 \\left( \\frac { m _ { \\mathrm { D } } } { D } \\rho \\right) ^ { 2 } ( \\cot ^ { 2 } \\alpha + \\cot ^ { 2 } \\beta + \\cot \\alpha \\cot \\beta ) + m _ { \\beta } ^ { 2 } }\n```\n$$\n\n式中 $W _ { \\mathrm { { r } } }$ —观测角与计算角的角值限差(\");\n\n$\\frac { m _ { \\mathrm { D } } } { D }$ 各边平均测距相对中误差；\n\n6边一极条件自由项的限值。\n\n$$\nW _ { z } = 2 \\rho \\frac { m _ { \\mathrm { ~ D ~ } } } { D } \\sqrt { \\Sigma \\alpha _ { \\mathrm { w } } ^ { 2 } + \\Sigma \\alpha _ { \\mathrm { f } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\alpha _ { \\mathrm { w } } = \\mathrm { c o t } \\alpha _ { i } + \\mathrm { c ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b87dd5cf-817c-4577-83d3-bb628d277391', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 1）', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算## 犛．2．1 按 $\\textbf { G }$ 值 $. J C$ 值、 $. c z$ 值选出的电动机（见犘．2．3）的发热校验\n\n### 犛．2．1．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．1．1 稳态平均功率\n\n稳态平均功率按式（S．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } { = } G { \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } }\n$$\n\n………（S．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 稳态平均功率，单位为千瓦（kW）；  \n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表Q.1;  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；-同式（P.1）。\n\n#### 犛．2．1．1．2 $J C$ 值\n\n$J C$ 值参见附录 犆犣 $\\mathrm { \\Delta Q }$ 。\n\n#### 犛．2．1．1．3 $\\mathbf { C Z }$ 值\n\n##### 犛．2．1．1．3．1 折合的全起动次数 $Z$ ，按式（S．3）计算：\n\n$$\nZ { = } d _ { \\mathrm { { c } } } { + } g d _ { \\mathrm { { i } } } { + } r f\n$$\n\n·…( S.3)\n\n式中：$Z$ 折合的每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 同式（S．1）；$d _ { \\mathrm { i } }$ — 同式（S．1）；$f$ 同式（S.1);  \n$g , r$ -折合系数，一般可取 $g = 0 . 2 5 , r = 0 . 8$\n\n按 $Z$ 值划分起动等级，一般为每小时150，300，600次。犆犛．2．1．1．3．2 惯量增加率 $C$ ，按式（S．4）计算：\n\n$$\nC { = } \\frac { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } { + } J _ { \\mathrm { \\scriptsize { e } } } } { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } }\n$$\n$$\n\n……（S．4）\n\n式中：\n\n$C$ -惯量增加率;  \n$J _ { \\textrm { d } }$ 电动机的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ -电动机以外的运动质量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）。\n\n### 犛．2．1．1．3．3 惯量增加率犆犣 $C$ 与折合的每小时全起动次数 $Z$ 的乘积 $C Z$ 值是起制动影响电动机发热的重要参数。 $C Z$ 值的常用数值是150、300、450、600和 $1 ~ 0 0 0$ 。\n\n## 犛．2．1．1．4 发热校验\n\n根据上述方法计算出 $ { P _ { \\mathrm { { S } } } } \\setminus J C$ 及 $C Z$ 值，所选用的电动机在相应 $C Z$ 值、 $. J C$ 值下，如其输出功率满足式（S．5）的要求，则电动机发热校验合格。\n\n$$\nP { \\geqslant } P _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n·…( S.5)\n\n## 犛．2．1．2 运行机构电动机的发热校验犘\n\n### 犛．2．1．2．1 稳态平均功率 $P _ { \\mathrm { { S } } }$ ，按式（S．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } = G { \\Big [ } P _ { \\textrm { \\Sigma } } ( \\omega + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\textrm { w I } } { \\Big ] } { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta } } \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1和表Q.1;$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；WⅠ 同式（86）；按起重机正常工作状态的计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算，室内取 $P _ { \\textrm { w I } } = 0$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；$m$ 同式（89）；\n\nm -同式（89）。\n\n### 犛．2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b881534c-b607-44e5-85aa-1608e30b3434', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第三十五条中华人民共和国缔结或者参加的国际公约禁止或者限制贸易的野生动物或者其制品名录', '第三十五条中华人民共和国缔结或者参加的国际公约禁止或者限制贸易的野生动物或者其制品名录，由国家濒危物种进出口管理机构制定、调整并公布。进出口列入前款名录的野生动物或者其制品的，出口国家重点保护野生动物或者其制品的，应当经国务院野生动物保护主管部门或者国务院批准，并取得国家濒危物种进出口管理机构核发的允许进出口证明书。依法实施进出境检疫。海关凭允许进出口证明书、检疫证明按照规定办理通关手续。\n\n涉及科学技术保密的野生动物物种的出口，按照国务院有关规定办理。\n\n列入本条第一款名录的野生动物，经国务院野生动物保护主管部门核准，在本法适用范围内可以按照国家重点保护的野生动物管理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b884446c-b1b1-4a21-9e45-5f17720dca53', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 膜袋围堰亦称为“大型土工织物充填袋围堰”，与其他围堰相比，其适用于更大的水深，由于围堰承受较大的水压，因此要求袋的缝合需要牢固严密，并尽可能减少膜袋内充填物中的水分，保证围堰的稳定。\n\n4 围堰沉降稳定后，抵抗外力的能力得到提高；控制排水时的水位降速，有利于基坑内的安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b89bbe5d-f158-41a9-8857-2ef1b622b14b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 21）', 'wspan=\"1\">在载荷情况I(无风正常工作)中出现的 Pr 型的最大组合载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（18）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRmaxl</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在载荷情况ⅡI(有风正常工作)中出现的 PR 型的最大组合载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(21)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRmexII</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在载荷情况ⅢI(特殊载荷情况)中出现的 PR 型的最大组合载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（22）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRmaxI、PRminI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按载荷情况I计算轴承所在处的极值动载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(122)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRmaxll、 PRminll</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(123)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRmeanI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴承无风工作的等效平均动载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(122)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRmean</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴承有风工作的等效平均动载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(123)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PQ</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升质量引起的载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（18）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRvI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">工作风压引起的相应风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(21)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PRwl ax</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">非工作风压引起的相应最大风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（22）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ps</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机偏斜运行时的水平侧向载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(D.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ps</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">稳态平均功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ps1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">连续工作制(S1)时电动机的额定功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ps</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用在吊运物品上的相关载荷引起的起升滑轮组对铅垂线的偏角α造成的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[P.]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kN</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（39)</td></tr><t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b89be46e-d07e-41b8-b942-12c7c7a955f5', '40《公路工程施工安全监测与预警系统技术要求》（JT-T1498-2024）.md', '5 监测内容与方式', '5 监测内容与方式## 5.1 一般要求\n\n### 5.1.1\n\n公路工程施工安全监测范围应包括施工现场人员、结构物、临时设施、机械设备及施工环境等。\n\n### 5.1.2\n\n监测内容应根据周边环境、工程特点、地质水文条件、施工方案、工艺流程和安全风险辨识评估结论等综合确定。\n\n### 5.1.3\n\n监测测点应根据监测内容布设,并采取必要的保护措施避免测点遭到破坏。\n\n### 5.1.4\n\n监测方式可选用在线监测、人工监测和人工巡检,宜优先采用在线监测方式。\n\n### 5.1.5\n\n在线监测应符合下列规定:\n\na) 监测测点布置应能反应施工安全状态的真实情况;  \nb) 在线监测可采用传感器、图像识别、定位、红外线扫描等技术和设备。\n\n### 5.1.6\n\n人工监测应保证监测人员的作业安全。\n\n### 5.1.7\n\n人工巡检应符合下列规定:\n\na）人工巡检宜以目测为主,可辅以锤、钎、量尺、放大镜等工器具及摄像、摄影等设备，鼓励采用智能巡检设备开展施工现场人工巡检；\nb) 人工巡检应由熟悉本工程技术及安全情况的人员参加,并相对固定;\nc) 正常施工期间,人工巡检宜每天不少于1次;关键工序、特殊环境等情况下施工，应增加人工巡检频率。\n\n### 5.1.8\n\n应根据监测项目、标准规范、预警阈值、工程经验等综合确定监测频率和精度。\n\n## 5.2 人员安全监测\n\n### 5.2.1\n\n监测内容应包括适岗状态、人员定位、安全防护用品佩戴情况、不安全行为等。\n\n### 5.2.2\n\n人员适岗状态监测可针对人员的心理生理状态、岗位作业要求等进行监测，宜采用问卷调查、心理生理指标监测、面部识别、资格能力查验等方式。\n\n### 5.2.3\n\n人员定位监测可针对人员越界行为、人员数量等进行监测,宜采用视频识别、卫星定位、电子围栏、红外线扫描等方式。\n\n### 5.2.4\n\n人员安全防护用品佩戴、不安全行为监测宜采用视频识别、人工巡检等方式。\n\n## 5.3 结构物安全监测\n\n### 5.3.1\n\n监测对象应包括主体结构和临时设施。\n\n### 5.3.2\n\n监测内容应包括结构承受荷载和结构力学响应,具体如下:\n\na) 结构承受荷载监测内容包括风荷载、地震荷载、温度荷载、土压力荷载、水压力荷载等。  \nb) 结构力学响应监测内容包括结构振动、位移、变形、倾角、应力、应变、轴力、裂缝等。\n\n### 5.3.3\n\n主体结构安全监测应针对桥梁工程、隧道工程、路基工程及其他单位工程施工中涉及的结构物进行监测，具体监测内容应符合JTGF90的规定和施工安全控制的要求。\n\n### 5.3.4\n\n临时设施安全监测对象应包括作业平台、施工便道（桥）、支架设施、围堰等危险性较大的临时设施，监测内容及要求应满足现行规范要求。\n\n### 5.3.5\n\n监测方式宜采用在线监测,其测点布置应符合下列规定:\n\na) 布设于结构物上的测点应在结构物施工前埋设，监测点布设并稳定后，应至少连续独立进行3次观测，并取其稳定值的平均值作为初始值;  \nb) 监测点的布设位置和数量应根据已有工程的类型和特征、监测项目及监测方法的要求综合确定，并能反映结构物受力变化规律和安全状态;  \nc) 监测点应布设在反映结构物变形或受力特征的关键部位和受施工影响敏感的部位;  \nd) 监测点的布设应便于观测，且不应影响或妨碍结构物监测对象的结构受力、正常使用和美观。\n\n## 5.4 机械设备安全监测\n\n### 5.4.1\n\n监测对象应包括特种设备和土石方机械、运输机械、桩工机械、混凝土机械、钢筋加工机械等危险性较大的机械设备。\n\n### 5.4.2\n\n特种设备安全监测内容包括载荷、行走或起吊速度、稳定性、垂直度、走位变形等，具体监测要求应符合JTGF90 和机械设备安全操作的相关规定。\n\n### 5.4.3\n\n其他机械设备安全监测可根据施工特点和风险辨识评估结论，对运行速度、稳定性、行驶轨迹等进行监测。\n\n### 5.4.4\n\n监测方式和测点选择还应满足5.3.5 的相关规定。\n\n## 5.5 施工环境监测\n\n### 5.5.1\n\n监测内容主要包括气象环境、水文地质环境、场地环境及工程施工红线外一定范围的建(构)筑物。  \n\n### 5.5.2\n\n监测方式可采用在线监测、人工监测或人工巡检。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b8b07f41-be76-4b77-9b5e-5ce3efe54c64', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '564 配电系统', '564 配电系统5641 架桥机应装设切断所有电源的主隔离开关。\n\n5642 总电源回路应设置总断路器,总断路器的控制除应具有电磁脱扣功能以外,根据设计还应具有分励脱扣或失压脱扣功能。紧急情况下,能够在司机室和电气室内断开总电源,急停按钮为非自复位式。应在司机方便地操作的地方设置急停开关和接通、断开架桥机总电源(照明信号除外)。\n\n5643 动力电源回路应设能够分断动力线路的接触器,即正常工作时所有动力回路能够通过接触器分断。\n\n5644 架桥机各传动机构应设有零位保护。运行中若因故障或失压停止运行后,重新恢复供电时,机构不应自行动作 应人为将控制器置回零位后 机构才能重新启动');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b8b0c204-c45a-451b-b2e3-d3eda4600ed5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条是对模板、支架在设计、制作和使用时的基本要求。\n\n## 5.1.3 模板和支架均应进行施工图设计，且经批准后方可用于施工。施工图设计应包括下列内容：\n\n1 工程概况和工程结构简图；\n\n2 结构设计的依据和设计计算书；\n\n3 总装图和细部构造图；\n\n4 制作、安装的质量及精度要求；\n\n5 安装、拆除时的安全技术措施及注意事项；\n\n6 材料的性能质量要求及材料数量表；\n\n7 设计说明书和使用说明书。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b8c0417e-0261-451f-9783-57b6ff906de9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '21.9 自锚式悬索桥', '21.9 自锚式悬索桥## 21.9.1 适用范围\n本节适用于“先梁后缆”方法施工的自锚式悬索桥。自锚式悬索桥各部位的施工除应符合本规范的相关规定外，尚应根据其结构特点和受力特性，制订针对特殊部位的施工方案、施工工艺和控制方法。\n\n## 21.9.2 加劲梁为钢箱且采用大节段现场起重安装\n加劲梁为钢箱且采用大节段现场起重安装时，应对起吊安装的施工工艺进行专项设计。\n\n## 21.9.3 加劲梁为钢箱且采用顶推工艺安装\n加劲梁为钢箱且采用顶推工艺安装时，应符合下列规定：\n\n1 拼装平台的长度宜不小于3节钢箱的节段长度，两侧滑道应对应设置在钢箱纵隔板位置。顶推导梁应具有足够的强度和刚度，其长度宜为最大顶推跨径的 0.75倍左右。\n\n2 施工前应制定钢箱节段在拼装平台上进行接口拼装、焊接的工艺细则。接口处的中线和高程误差应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ ；接口的焊接均应符合Ⅰ级焊缝的要求，并应进行无损检测。\n\n## 21.9.4 加劲梁为预应力混凝土箱梁\n加劲梁为预应力混凝土箱梁时，宜采用分段现浇的方式施工，其施工技术要求应符合本规范第17章的相关规定。\n\n## 21.9.5 加劲梁支架的专项设计\n不论采用何种方法安装不同类型的加劲梁，对其支架的结构均应进行专项设计。支架的设计荷载除应符合本规范第 5 章的相关规定外，尚应考虑主缆架设、索夹和吊索安装施工时的临时荷载。支架顶部应预留高程调整的操作空间和位置，且应使支承点与加劲梁的加劲位置相对应。\n\n## 21.9.6 加劲梁的线形控制\n加劲梁的线形控制应充分考虑支架的沉降和变形、体系转换及二期恒载等因素的影响，预拱度的设置应满足施工过程中的荷载变化及受力体系转换顺序的要求。支架的顶面高程应按“设计高程 $^ +$ 预拱度”设置，当加劲梁为钢箱时，宜略低于该高程；当加劲梁为预应力混凝土箱梁时，宜等于该高程。\n\n## 21.9.7 主缆锚固系统的施工\n主缆锚固系统的施工应符合下列规定：\n\n1 钢锚导管应与锚垫板先组焊后再安装，组焊时导管的轴线应与钢垫板平面成正交，误差应不大于 $0 . 5 ^ { \\circ }$ ，且管的内壁应进行防腐处理；钢锚导管的安装位置应符合设计三维坐标的要求，其误差应不大于 $3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 对索股锚固体导管密集区的混凝土应进行专门的配合比设计，浇筑时应保证其密实性。钢锚导管的支架应稳固，应保证其在绑扎钢筋和浇筑混凝土时不移位。\n\n3 散索套宜根据其构造特点进行安装。宜先安装临时套，待主缆索股架设完成后，拆除临时套，再正式安装散索套和施拧高强度螺栓。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b8e7ac05-5df8-4407-b05b-5b5da5abe713', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：缆索吊装系统一般为非定型产品，多由施工单位自行设计，故在本规范第19.4.2条中规定需要进行专门设计。缆索吊装系统的设计文件一般包括下列内容：缆索吊装系统设计图和说明书，计算书，拼装、使用、拆卸的安全技术操作规程等；计算荷载一般包括拱段自重、缆索自重、吊具自重等，同时还需要根据实际情况，考虑作用在缆索吊装系统上的风力等荷载。\n\n1 在塔的纵横向设置风缆的目的是增加塔的抗风稳定性，但有时由于地形地物和其他构筑物以及环境条件的影响，横向风缆的设置较为困难，故规定“当塔自身能满足横向受力及抗风要求时，可不设横向风缆”。\n\n3 本款规定了缆索吊装系统在设计计算时各种材料的安全系数。“旧钢丝绳”是指曾在某一工程使用过、经回收再用于本工程的钢丝绳。使用过的钢丝绳均有可能产生某种损伤，为保证施工的安全，有必要对其性能进行检验，并对其承载能力予以折减。\n\n4 缆索吊装系统是非标准起重设备，按照有关安全管理规定，在使用前需要组织检查验收；试吊是检验缆索吊装系统是否符合设计要求、是否安全可靠的重要手段，故规定如条文。\n\n5 对投影面垂直的拱肋，扣索的位置如果与拱肋不在同一竖直面内，会使所扣挂的拱肋产生横向力并偏移设计位置，带来不利影响，故作此规定。但对在横桥向内倾或外倾的拱肋，由于各扣索的位置与所吊挂的拱肋实际上不可能在同一竖直面内，其形成的索面往往是空间索面，不可避免地会使所扣挂的拱肋产生横向力，因此对这种情况，条文规定“应对扣塔、扣索和拱肋的强度、刚度和稳定性进行专门验算”。原规范对“扣塔塔顶最大偏位不得大于10mm”的规定，在实际施工中难以做到，故本次修订将其修改为“扣塔塔顶的最大偏位应根据扣塔和拱肋的强度、刚度和稳定性等经验算确定”，这样更能符合实际施工的情况。\n\n## 19.4.4采用缆索吊安装拱肋时，风缆的设置与安装应符合下列规定：\n\n1风缆系统及地锚应进行专门设计，风缆及地锚的受力应满足拱肋稳定的要求，并应有足够的安全储备。风缆的安全系数应不小于2；地锚的设置应满足风缆可靠锚固的要求，抗拔安全系数应不小于2，抗滑、抗倾安全系数应不小于1.4。\n\n2 固定的风缆应待全孔合龙、横向联结构件混凝土的强度满足设计要求后方可撤除。\n\n3在河流中设置风缆时，必须采取可靠的防护措施，防止风缆和地锚受到碰撞、冲刷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b901fa8d-7c80-4df0-8f8b-5bfa0a9200ab', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '附录A ATB、AC 型混合料马歇尔设计配合比设计方法（Part 2）', '种矿料成分的配比，其和为.100，×’、×’、.Y’n为各种矿料按试验规程方法测定的表观相对密度。\n\n（4）按式A.3-3预估沥青混合料适宜的油石比。\n\n$$\nP _ { \\mathrm { a } } = { \\frac { P _ { \\mathrm { a 1 } } \\times \\mathrm { V } { \\mathrm { ~ s b l } } } { \\mathrm { V } { \\mathrm { ~ s b } } } }\n$$\n\n式中： $\\mathrm { { P _ { a } } }$ -预估的最佳油石比（与矿料总量的百分比） $( \\% )$ ：$\\mathrm { P _ { a l } } ^ { } \\cdot$ -已建类似工程沥青混合料的标准油石比 $( \\% )$ ；$\\gamma _ { \\mathrm { \\ s b } }$ -矿料的合成毛体积相对密度；Y sb1 已建类似工程集料的合成毛体积密度。\n\n（5）确定矿料混合料的有效相对密度\n\n$\\textcircled{1}$ 对非改性沥青混合料，宜以预估的最佳油石比拌和2组的混合料，采用真空法实测最大理论相对密度，取平均值。然后由式A.3-4反算合成矿料的有效相对密度 $\\mathrm { ~  ~ \\cal ~ Y ~ } _ { \\mathrm { s e } }$ 。\n\n$$\n\\mathrm { \\Delta V _ { \\mathrm { ~ s e } } = \\frac { 1 0 0 - P _ { b } } { \\frac { 1 0 0 } { \\mathrm { ~ V _ { \\mathrm { ~ t ~ } } } } - \\frac { P _ { b } } { \\mathrm { ~ V _ { \\mathrm { ~ b ~ } } } } } }\n$$\n\n式中： $\\mathrm { \\Delta \\Psi _ { s e } ^ { \\mathrm { ~ ~ } } }$ 合成矿料的有效相对密度；\n\n$\\mathrm { P _ { b } }$ 试验采用的沥青用量（占混合料总量的百分数)， $\\%$ ；  \n$\\mathbb { Y }$ 试验沥青用量条件下实测得到的最大相对密度，无量纲;  \n$\\gamma _ { \\textbf { b } }$ 沥青的相对密度 $( 2 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } / 2 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } )$ ，无量纲。\n\n$\\textcircled{2}$ 对改性沥青及SMA等难以分散的混合料，有效相对密度宜直接由矿料的合成毛\n\n体积相对密度与合成表观相对密度按式A.3-5计算确定，其中沥青吸收系数C值根据矿料的吸水率由式A.3-6求得，矿料的合成吸水率按式A.3-7计算：\n\n$$\n\\mathrm {  ~ V ~ } _ { \\mathrm { s e } } = C \\times \\mathrm {  ~ V ~ } _ { \\mathrm { s a } } + ( 1 - C ) \\times \\mathrm {  ~ V ~ } _ { \\mathrm { s b } }\n$$\n\n$$\nC = 0 . 0 3 3 \\mathrm { w } _ { x } ^ { 2 } - 0 . 2 9 3 6 \\mathrm { w } _ { x } + 0 . 9 3 3 9\n$$\n\n$$\n\\mathbf { w _ { \\mathrm { x } } = ( \\frac { 1 } { \\mathbf { \\mathit { v } } _ { \\mathrm { s b } } } - \\frac { 1 } { \\mathbf { \\mathit { V } } _ { \\mathrm { s a } } } ) { \\times } 1 0 0 }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b914bf6f-1f85-4d59-87c8-d9fb3588713d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：5 在桥涵工程施工现场，施工机械和已完工程对施工测量的障碍和干扰较多，为了减少转测环节，方便使用，增加检核条件，因此规定“大桥和特大桥的每端应至少设置 2 个水准点”。\n3.2.7 对与相邻工程项目接合处的平面位置和高程，应在施工前进行联测校核。\n\n### 条文说明：\n\n与相邻工程项目接合处的平面位置和高程，在以往的工程施工中经常有衔接不上的情况，故规定“应在施工前进行联测校核”，目的是防止出现差错。\n\n3.2.8 宽阔水域和海上桥梁的基础工程施工测量宜采用卫星定位测量，且宜在水域和海上建立专门的测量平台。\n\n### 条文说明：\n\n本次修订将原规范中的“GPS 测量”修改为“卫星定位测量”；并明确卫星定位测量适用于基础工程，因为基础工程的位置确定后，桥梁的其他工程采用常规测量方法就能进行施工放样。\n\n3.2.9 宽阔水域和海上桥梁工程的卫星定位测量平面控制网宜分为首级网、首级加密网、一级加密网和二级加密网 4 个等级，一级和二级加密网的布设和使用应符合下列规定：\n\n1 加密网应采用与全桥统一的坐标系统，且宜由三角形或大地四边形组成，并应一次完成网形设计、施测与平差。加密网应保证至少与最近的 2 个高级网点为起算点进行联测，任一加密网点应至少与另外 2 个控制点通视。加密网应按一级卫星定位测量精度施测，其精度应保证最弱相邻点点位中误差为 $\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 控制网点应安全、稳定，在使用过程中应进行定期或不定期检测，当对控制点的稳定性有疑问时，应及时进行局部或全面复测。加密网两次复测的间隔时间应不超过3个月。\n\n3 宜每隔 $1 . 5 \\mathrm { k m }$ 左右选择一个桥墩先行施工其基础，并应在该基础上设立稳固可靠且带有强制对中观测装置的测量控制点，作为桥梁其他墩台施工放样的基准点。\n\n3.2.10 宽阔水域和海上桥梁工程的高程控制网应采用全桥统一的高程基准。对首级网点、首级加密网点和全桥高程贯通测量，应采用不低于国家二等水准测量的精度进行联测；对一级和二级加密网点，应采用不低于国家三等水准测量的精度进行联测。先行施工桥墩的高程控制宜采用卫星定位测量，其间的其他桥墩、桥塔及上部结构可根据跨海和跨宽阔水域贯通测量的成果，采用常规的高程测量方法进行测量。采用卫星定位进行高程测量时，应符合下列规定：\n\n1 宜选用与桥位区大地水准面较密合的重力场模型，根据高程联测结果，采用曲面拟合法，求取先行施工桥墩或海中和宽阔水域中暂时无法进行水准测量的卫星定位测量点的高程异常值和正常高。当跨海水准贯通测量完成后，应根据贯通测量成果对正在施工桥墩的卫星定位测量高程值进行修正。\n\n2 采用拟合法求得的卫星定位测量点的正常高，在其精度情况得到确认后可代替四等以下精度的水准测量或三角高程测量。\n\n3.2.11 采用卫星定位测量中的实时动态测量系统进行宽阔水域、海上桥梁工程的施工放样测量时，基准站的设置及测量方法宜符合所用产品的相应技术规定，测量精度应满足本规范的要求。\n\n3.2.12 桥涵工程施工放样测量时，应对桥涵各墩台的控制性里程桩号、基础坐标、设计高程等数据进行复核计算，确认无误后再施测。\n\n3.2.13 施工放样测量需设置临时控制点时，其精度应符合相应等级的精度要求，并应与相邻控制点闭合。\n\n3.2.14 桥涵工程的施工测量除应符合本规范的规定外，尚应符合现行《工程测量规范》（GB 50026）和《公路勘测规范》（JTG C10）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9160215-add7-483b-a097-fbd592c6389e', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第十八条', '第十八条特大安全事故发生后，省、自治区、直辖市人民政府应当按照国家有关规定迅速、如实发布事故消息。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b918536d-90c7-4e64-b48f-1a03f79dc7d6', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明（Part 1）', '条文说明E1地震作用下，要求各类桥梁在弹性范围工作，结构强度和刚度基本保持不变。E2 地震作用下，A类桥梁局部可发生开裂，裂缝宽度也可以超过容许值，但混凝土保护层保持完好，因地震过程的持续时间比较短，地震后，在结构自重作用下，地震过程中开展的裂缝一般可以闭合，不影响使用，结构整体反应还在弹性范围。B类、C类桥梁在 E2地震作用下要求不倒塌，但结构强度不能出现大幅度降低，对钢筋混凝土桥梁墩柱，其抗弯承载能力降低幅度不超过 $20 \\%$ 。\n在 E2 地震作用下，斜拉桥和悬索桥如允许桥塔进入塑性，将产生较大变形，从而使结构受力体系发生大的变化，例如，可能出现部分斜拉索或吊杆不受力的情况，甚至导致桥梁垮塌等严重后果。采用减隔震设计的桥梁，通过减隔震装置耗散地震能量，就能有效降低结构的地震响应，使桥梁墩柱不进入塑性状态。此外，若允许桥梁墩柱进入塑性状态形成塑性铰，将导致结构的耗能体系混乱，还可能导致过大的结构位移和计算分析上的困难。因此，规定B类、C类中的斜拉桥和悬索桥以及采用减隔震设计的桥梁抗震设防目标应按A类桥梁要求执行。\n\n## 3.1.3 桥梁的抗震措施等级和抗震重要性系数，应符合下列规定：\n1 在不同抗震设防烈度下的桥梁抗震措施等级应按表3.1.3-1确定。\n\n表3.1.3-1 桥梁抗震措施等级  \n\n\n\n\n\n注： $_ { g }$ 为重力加速度，各等级抗震措施的具体规定见本规范第11章。\n\n2 桥梁抗震重要性系数 $C _ { \\mathrm { i } }$ 应按表3.1.3-2确定。\n\n表3.1.3-2 桥梁抗震重要性系数 $c _ { \\mathrm { i } }$   \n\n\n\n\n\n注：高速公路和一级公路上的B类大桥、特大桥，其抗震重要性系数取B类括号内的值。\n\n### 条文说明\n\n08 细则在编制过程中对桥梁抗震设防类别、设防目标和设防标准开展了专题研究，成果归纳为上述条款。汶川地震后，在交通运输部组织下，对桥梁震害进行了详细调查和分析，对震害机理开展了详细研究，进一步对桥梁抗震设防类别、设防目标和设防标准进行了深入研究。研究成果表明，08细则的桥梁抗震设防类别、设防目标和设防标准是合适的。因此，本次修订对相关条款的具体内容未做改变，只对相关条款的顺序进行了梳理。同时，对抗震措施选用，引进了抗震措施等级的概念，使表达更为清晰，避免混淆。\n\n为与本规范第3.1.2条规定的抗震设防目标相协调，将各类桥梁的抗震重要性系数对应的重现期列于表3-1中。严格地讲，抗震重要性系数1.0对应重现期475年是准确的，其余的对应关系是近似的。\n\n表3-1 抗震重要性系数和重现期对照表  \n\n\n\n\n\n本规范采用两水准设防、两阶段设计；D类桥梁，因规模小、路线等级低，一般采用一水准设防、一阶段设计。对A类桥梁、B类和C类中的斜拉桥和悬索桥以及采用减隔震设计的桥梁，第一阶段和第二阶段抗震设计均采用弹性抗震设计，但E1地震作用下的抗震计算采用全截面刚度，E2地震作用下的抗震计算可采用开裂截面刚度。对其他B类、C类桥梁，第一阶段的抗震设计，即对应E1地震作用的抗震设计，采用弹性抗震设计，保证桥梁结构在E1地震作用下处于弹性状态。第二阶段的抗震设计，即对应E2地震作用的抗震设计，采用延性抗震设计，并引入能力保护设计原则。确保在E2 地震作用下结构具有足够的延性变形能力，即结构的延性变形能力大于延性变形需求并有适当的安全储备，通过能力保护设计，确保塑性铰只在选定的位置出现，并且不出现剪切破坏等破坏模式。\n\n08 细则采用烈度表达抗震措施等级，易与抗震设防烈度混淆、产生歧义。为表述 更清晰，本次修订直接采用一至四级表达抗震措施等级，08细则中VI度区的抗震措施 称为一级，VI度区的为二级，V度区的为三级，IX度区的为四级。各等级抗震措施的具 体规定详见本规范第11章。\n\n## 3.1.4 立体交叉的跨线桥梁的抗震设防标准应不低于其跨越的下线工程的抗震设防标准。\n\n### 条文说明\n\n立体交叉的跨线桥梁一旦遭受地震破坏，不仅会影响到上线交通，还会影响到下线交通，因此，按上、下两线中较高的抗震设防标准来进行抗震设计。如果跨越其他通道或构筑物（如铁路)，也按本条要求执行。\n\n## 3.2 地震作用的基本要求\n\n### 3.2.1 公路桥梁抗震设计的地震作用，应采用桥梁所在地区的基本地震动峰值加速度和反应谱特征周期，按场地条件和本规范第3.1.3条第2款规定的抗震重要性系数调整确定。\n\n### 条文说明\n\n对未做专门的地震安全性评价的桥梁工程场地，地震作用只能根据《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015）的附录C确定，但《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015）中只给出了Ⅱ类场地的基本地震动峰值加速度和特征周期，其他类别场地需根据Ⅱ类场地的参数进行调整，详见本规范第5.2.2条和第5.2.3条。本规范引入抗震重要性系数，对不同设防类别的桥梁，赋予不同的抗震重要性系数来调整地震作用，表达抗震设防水准的差别。做过专门的地震安全性评价的桥梁工程场地，地震作用根据评审通过的地震安全性评价结果确定。\n\n### 3.2.2 公路桥梁抗震设防烈度与现行《中国地震动参数区划图》（GB18306）基本地震动峰值加速度的对应关系，应按表3.2.2的规定确定。\n\n表3.2.2 抗震设防烈度和基本地震动峰值加速度A对照表  \n\n\n\n\n\n### 条文说明\n\n表3.2.2是根据《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015）中表G.1确定的，表G.1中A是用Ⅱ类场地的地震动峰值加速度5个范围表达的，本规范A值直接采用《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015）上Ⅱ类场地的基本地震动峰值加速度分区值，与《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015）中表F.1是一致的，具体取值可在《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015）的附录C中查取，因此表3.2.2的对应关系也采用基本地震动峰值加速度分区值表达。此外，区划图上没');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b919983a-c262-4dda-821f-7f76af04e230', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '5焊接工程（Part 2）', '国家现行标准的规定。栓钉焊瓷环保存时应有防潮措施，受潮的焊接瓷环使用前应在 $1 2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } ^ { \\hat { \\prime } }$ $1 5 0 \\mathrm { { ‰} }$ 范围内烘焙 $\\mathrm { 1 h } \\sim \\mathrm { 2 h }$ 。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查焊接工艺评定报告和烘焙记录。\n\n5.3.2栓钉焊接接头外观质量检验合格后进行打弯抽样检查，焊缝和热影响区不得有肉眼可见的裂纹。\n\n检查数量：每检查批的 $1 \\%$ 且不应少于10个。\n\n检验方法：栓钉弯曲 $3 0 ^ { \\circ }$ 后目测检查。\n\n### 一般项目\n\n5.3.3栓钉焊接接头外观检验应符合表5.3.3-1的规定。当采用电弧焊方法进行栓钉焊接时，其焊缝最小焊脚尺寸尚应符合表5.3.3-2的规定。\n\n检查数量：检查批栓钉数量的 $1 \\%$ ，且不应少于10个。\n\n检验方法：应符合表5.3.3-1和表5.3.3-2的规定。\n\n表5.3.3-1栓钉焊接接头外观检验合格标准  \n\n\n\n\n\n表5.3.3-2采用电弧焊方法的栓钉焊接接头最小焊脚尺寸 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b91a911e-d26b-43b3-83c5-fad357d87e22', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百九十六条借款合同是借款人向贷款人借款', '第一百九十六条借款合同是借款人向贷款人借款，到期返还借款并支付利息的合同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b91be280-63fa-411e-8376-89cc338b9246', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第一百一十八条', '第一百一十八条公安机关交通管理部门及其交通警察有本法第一百一十五条所列行为之一，给当事人造成损失的，应当依法承担赔偿责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b91e85f0-b780-4891-9895-4077876c229f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．5 缓冲器', '6．3．5 缓冲器缓冲器应按碰撞动能及最大碰撞力，并考虑缓冲行程来选用，允许的最大减速度为 $4 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。  \n宜采用 $\\mathrm { J B / T ~ 7 0 1 7 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 1 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 2 \\mathrm { J B / T ~ } 1 0 8 8 3 }$ 中规定的缓冲器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9225860-b567-479d-80a9-dcd9c33daab8', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 2）', 'span=1 colspan=1>23</td><td></td><td rowspan=1 colspan=1>汽车撞击作用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>24</td><td></td><td rowspan=1 colspan=5>地震作用</td><td rowspan=1 colspan=1>地震作用</td></tr></table>\n\n\n4.1.2公路桥涵设计时，对不同的作用应按下列规定采用不同的代表值：\n\n1永久作用的代表值为其标准值。永久作用标准值可根据统计、计算，并结合工程经验综合分析确定。\n\n2可变作用的代表值包括标准值、组合值、频遇值和准永久值。组合值、频遇值和准永久值可通过可变作用的标准值分别乘以组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 、频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 和准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 来确定。\n\n3偶然作用取其设计值作为代表值，可根据历史记载、现场观测和试验，并结合工程经验综合分析确定，也可根据有关标准的专门规定确定。\n\n4地震作用的代表值为其标准值。地震作用的标准值应根据现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）的规定确定\n\n4.1.3作用的设计值应为作用的标准值或组合值乘以相应的作用分项系数。\n\n4.1.4公路桥涵结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态、正常使用极限状态进行作用组合，均应按下列原则取其最不利组合效应进行设计：\n\n1只有在结构上可能同时出现的作用，才进行组合。当结构或结构构件需做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用组合效应进行计算。\n\n2当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组合。实际不可能同时出现的作用或同时参与组合概率很小的作用，按表4.1.4规定不考虑其参与组合。\n\n表4.1.4可变作用不同时组合表  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>作用名称</td><td rowspan=1 colspan=1>不与该作用同时参与组合的作用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>汽车制动力</td><td rowspan=1 colspan=1>流水压力、冰压力、波浪力、支座摩阻力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>流水压力</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车制动力、冰压力、波浪力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>波浪力</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车制动力、流水压力、冰压力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>冰压力</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车制动力、流水压力、波浪力</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>支座摩阻力</td><td rowspan=1 colspan=1>汽车制动力</td></tr></table>\n\n\n3施工阶段的作用组合，应按计算需要及结构所处条件而定，结构上的施工人员和施工机具设备均应作为可变作用加以考虑。组合式桥梁，当把底梁作为施工支撑时，作用组合效应宜分两个阶段计算，底梁受荷为第一个阶段，组合梁受荷为第二个阶段。\n\n4多个偶然作用不同时参与组合。  \n5地震作用不与偶然作用同时参与组合。\n\n4.1.5公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，对持久设计状况和短暂设计状况应采用作用的基本组合，对偶然设计状况应采用作用的偶然组合，对地震设计状况应采用作用的地震组合，并应符合下列规定：\n\n1基本组合：永久作用设计值与可变作用设计值相组合。\n\n1）作用基本组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { 0 } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } \\gamma _ { G _ { i } } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ \\gamma _ { Q _ { 1 } } \\gamma _ { \\mathrm { L } } Q _ { 1 \\mathrm { k } } , ~ \\psi _ { \\mathrm { c } } \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\gamma _ { \\mathrm { L } j } \\gamma _ { Q _ { j } } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n或\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { \\mathrm { { 0 } } } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { d } } , ~ Q _ { \\mathrm { 1 d } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } Q _ { j \\mathrm { d } } ) ~\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { u d } }$ - 承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；\n\n$S$ （）一作用组合的效应函数；$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数，按表4.1.5-1规定的结构设计安全等级采用，按持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，公路桥涵结构设计安全等级应不低于表4.1.5-1的规定，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9，  \n$G _ { i \\mathbf { k } }$ 、 $\\gamma _ { G _ { i } }$ $G _ { i \\mathrm { d');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b923d978-0b39-43c0-86b9-6a8f8719ab07', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 C 普通模板荷载计算（Part 2）', '><tr><td rowspan=1 colspan=1>用容量大于0.8m的运输器具倾倒</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr></table>\n\n\n## C.0.7 风荷载、流水压力、流冰压力，以及车辆、船只或其他漂浮物的撞击力等荷载的计算应符合现行《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60）的规定。\n\n## C.0.8 对其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬期保温设施荷载等，可按实际情况考虑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b92a9508-c9c9-40a1-83a9-2f11667fee1c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 1）', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．1．1 当结构构件受有轴向压缩力 $N$ 和绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 、 $M _ { \\mathrm { h x } }$ 及绕弱轴 $y$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 、$M _ { \\mathrm { h y } }$ 时，应按式（M ．1）计算其弯曲屈曲的整体稳定性，按式（M．2）计算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性：犕犆犕 犖 犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ]\n$$\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi _ { \\mathrm { v } } \\psi _ { \\mathrm { v } } A } + \\big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n```\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（46）。  \n$\\varphi \\psi$ 轴压稳定系数 $\\varphi$ 和其修正系数 $\\psi$ 的乘积，有 $\\varphi _ { \\mathrm { x } } \\psi _ { \\mathrm { x } }$ 和 $\\varphi _ { \\mathrm { y } } \\psi _ { \\mathrm { y } }$ 之分，取其小值。  \n$A$ 同式（43）。  \n$\\varphi$ 同式(46)，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\boldsymbol { \\mathrm { y } } }$ 之分。  \n$\\psi$ 轴压稳定系数的修正系数。  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数。\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { x } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } - N } { N _ { \\mathrm { E x } } - \\varphi _ { \\mathrm { x } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { x } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E x } }$ —— 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { ~ x ~ } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { s } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } - N } { N _ { \\mathrm { E y } } - \\varphi _ { \\mathrm { y } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { y } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E y } }$ — 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E y } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b92b4101-1827-4027-8315-e5ff28ef5b5b', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验报告', '5 试验报告（1）试验报告应包括下列内容：（2）要求检测的项目名称、执行标准；  \n（3）原材料的品种、规格和产地；  \n（4）待检测的水泥混凝土配合比；  \n（5）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（6）环境温度与湿度;  \n（7）混凝土拌合物侧向膨胀量 $\\Delta H$ 、 $\\Delta D$ ；  \n（8）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b939ca6f-7ea7-4d0c-a1e8-0856d8dd5c1c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 4）', ' } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } \\mp \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } )\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；  \n其余符号同式（19）。\n\n考虑到4．4．2．4．1所提出的一般原则，可以认为能传递到起升机构上的最大组合载荷，实际上限制犘在 $P _ { \\mathrm { M m a x } } \\mathrm { [ }$ 载荷的1．6倍。\n\n##### 4．4．2．5．2 水平运动\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ，按式（25）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { \\ m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（17）。\n\n载荷情况Ⅱ，取式（26）和式（27）两值中的较大者：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { w M I } } ) \\gamma ^ { \\prime } \\mathrm { m }\n$$\n\n或\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\textrm { m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（19）。\n\n载荷情况Ⅲ，对 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，取对应于电动机（或制动器）最大扭矩的载荷。但如果作业条件限制了实际传递的扭矩，例如由于车轮在轨道上打滑，或者由于使用了适当的限制器（如液压联轴器，极限力矩联轴器等），这时就应取实际可能传递的扭矩。\n\n##### 4．4．2．5．3 复合运动\n\n对载荷情况Ⅰ和 $\\mathbb { I }$ ：载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\mathrm { I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 用4．4．2．2．1和4．4．2．3．1给出的通用公式来确定。\n\n对载荷情况Ⅲ：\n\n当用于质心升高运动的功率，同克服加速或风力影响所需的功率相比可以忽略不计时，载荷最大值$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 取为由电动机最大转矩引起的载荷，此值虽很高，但可以接受，因为它增加了安全性。\n\n反之，当用于克服加速或风力影响所需的功率，同用于质心升高运动的功率相比可以忽略不计时，犘 犘$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 可以按 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ~ P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 来计算。\n\n在这两个极限数值之间的各种情况，应根据选用的电动机、起动方式，以及由惯性和风力影响引起的载荷与由质心升高引起的载荷的相对值来进行研究。\n\n当作业条件限制了实际传递给机构的力矩（见4．4．2．5．2），而它又小于上述数值时，则将此限制的犘极限力矩作为 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9490c33-e32f-485a-994a-565e5865b7e6', '21《坠落防护水平生命线装置》（GB38454-2019）.md', '4技术要求', '4技术要求## 4.1一般要求\n\n4.1.1与水平生命线装置相连接的个人坠落防护装备应满足GB24543、GB/T 23469等相应的国家标准。  \n4.1.2水平生命线装置应确保与个人坠落防护装备配套,且正确相连后不会意外脱开。  \n4.1.3如果移动连接装置为可拆卸结构，拆卸时应经过至少两个明确的动作。  \n4.1.4如果水平生命线装置带有坠落指示功能,坠落指示器应能明确显示水平生命线装置已承受过坠落冲击。  \n4.1.5移动连接装置应能在导轨上舒畅滑动，且不应对导轨造成影响性能的损伤。  \n4.1.6使用纤维绳作为导轨的柔性水平生命线装置,纤维绳不得使用回料及再生料，不得使用聚丙烯(丙纶)材料。\n\n## 4.2动态性能\n\n### 4.2.1水平生命线装置\n\n按照5.2.4进行测试，水平生命线装置应符合下列要求：\n\na) 测试重物不应接触地面；  \nb) 水平生命线装置不应与固定结构松脱；  \nc) 不应出现织带断裂、金属件碎裂、连接器开启等现象；  \nd) 坠落距离不应大于产品提供方提供的数值；  \ne) 最大负荷不应超过产品提供方提供的数值。\n\n### 4.2.2水平生命线系统\n\n按照5.2.5进行测试,水平生命线系统应符合下列要求：\n\na) 最大作用力不应大于 $6 ~ \\mathrm { k N }$ ；  \nb) 模拟人不应脱落；  \nc) 水平生命线装置不应与固定结构松脱；  \nd) 不应出现织带撕裂、金属件碎裂、连接器开启等现象；  \ne) 水平生命线系统的总坠落距离不应大于产品提供方提供的数值；  \nf) 最大负荷不应超过产品提供方提供的数值。\n\n## 4.3静态性能\n\n### 4.3.1零部件静态性能\n\n4.3.1.1按5.3.2.1进行测试,当水平生命线装置受力部件(导轨、末端挂点、末端挂点连接件、中部挂点、中部挂点连接件、缓冲装置)为非金属时，应能承受3倍的测试载荷，并保持 $3 \\ \\mathrm { m i n }$ ,部件应无断裂。当测试力小于或等于 $1 8 \\ \\mathrm { k N }$ 时，以 $1 8 \\ \\mathrm { k N }$ 测试载荷对产品进行测试。\n\n注：测试载荷为动态性能测试中最大负荷与最大作用力两者的最高值。4.3.1.2按5.3.2.1进行测试，当水平生命线装置受力部件(导轨、末端挂点、末端挂点连接件、中部挂点、中部挂点连接件、缓冲装置)为金属时，应能承受2倍的测试载荷，并保持 $3 \\ \\mathrm { m i n }$ ,部件应无断裂。当测试力小于 $1 2 \\ \\mathrm { k N }$ 时，以 $1 2 \\ \\mathrm { k N }$ 测试载荷对产品进行测试。\n\n注：测试载荷为动态性能测试中最大负荷与最大作用力两者的最高值。\n\n4.3.1.3按5.3.2.1进行测试，当移动连接装置为金属时，应能承受 $1 2 ~ \\mathrm { k N }$ 的测试载荷，并保持 $3 ~ \\mathrm { m i n }$ ；当移动连接装置为非金属时，应能承受 $1 8 ~ \\mathrm { k N }$ 的测试载荷，并保持 $3 ~ \\mathrm { m i n }$ ,部件不应发生断裂。\n\n### 4.3.2整体静态性能\n\n按 5.3.2.2进行测试，水平生命线装置应能承受与坠落悬挂方向一致的 $1 2 \\ \\mathrm { k N }$ 的力 $3 \\ \\mathrm { m i n }$ ,部件不应断裂。\n\nSAC\n\n## 4.4耐腐蚀性能\n\n按5.4对金属部件进行测试,应无红锈或其他明显可见的腐蚀痕迹，但允许有白斑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9649e3f-0314-4a4b-919d-87299270df13', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 19）', 'colspan=1>19</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=5>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=5>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>C9</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td></tr><tr><td rowspan=8 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=5 colspan=1>自重振动载荷，起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=3 colspan=1>1．起重机质量，见4. 2.1.1. 1和 4.2.1.1.3</td><td rowspan=1 colspan=3>1.1对合成载荷起不利作用的质量引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=3 colspan=1>$1</td><td rowspan=3 colspan=1>+</td><td rowspan=3 colspan=1>1</td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=3 colspan=1>+1</td><td rowspan=3 colspan=1>$1</td><td rowspan=3 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=3 colspan=1>+1</td><td rowspan=3 colspan=1>1</td><td rowspan=3 colspan=1>+1</td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1>1</td><td rowspan=3 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>P1.2对合成载荷起有利作用的质量引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2.1当质量及其质心是由试验时整体称量得到时</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.2.2当质量及其质心是由最终零部件表得出时</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=4>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b96c289d-cd83-4ffc-b9e6-67abcd6efbae', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犎', '附 录 犎');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b96d43c3-6962-4493-a903-d82eda4044c8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 8）', '/td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>B6</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B8</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>S1</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E2</td><td rowspan=1 colspan=1>E3</td><td rowspan=1 colspan=1>E4</td><td rowspan=1 colspan=1>E5</td><td rowspan=1 colspan=1>E6</td><td rowspan=1 colspan=1>E7</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>S2</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E2</td><td rowspan=1 colspan=1>E3</td><td rowspan=1 colspan=1>E4</td><td rowspan=1 colspan=1>E5</td><td rowspan=1 colspan=1>E6</td><td rowspan=1 colspan=1>E7</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>S3</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E2</td><td rowspan=1 colspan=1>E3</td><td rowspan=1 colspan=1>E4</td><td rowspan=1 colspan=1>E5</td><td rowspan=1 colspan=1>E6</td><td rowspan=1 colspan=1>E7</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>S4</td><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>E2</td><td rowspan=1 colspan=1>E3</td><td rowspan=1 colspan=1>E4</td><td rowspan=1 colspan=1>E5</td><td rowspan=1 colspan=1>E6</td><td rowspan=1 colspan=1>E7</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td><td rowspan=1 colspan=1>E8</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b97f372e-a9f6-4029-bae7-2fa1259ae60f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 5）', '料填筑。在非严寒地区，当无透水性土时，可就地取土经处理后填筑。\n\n2锥坡与桥台两侧正交线的坡度，当有铺砌时，路肩边缘下的第一个8m高度内不宜陡于1:1；在 $8 \\sim 1 2 \\mathrm { m }$ 高度内不宜陡于1:1.25；高于 $1 2 \\mathrm { m }$ 的路基，其 $1 2 \\mathrm { m }$ 以下的边坡坡度应由计算确定，但不应陡于 $1 : 1 . 5$ ，变坡处台前宜设宽 $0 . 5 \\sim 2 . 0 \\mathrm { m }$ 的锥坡平台；不受洪水冲刷的锥坡可采用不陡于1：1.25的坡度；经常受水淹没部分的边坡坡度不应陡于1:2。\n\n3埋置式桥台和钢筋混凝土灌注桩式或排架桩式桥台，其锥坡坡度不应陡于1:1.5；对不受洪水冲刷的锥坡，加强防护时可采用不陡于1:1.25的坡度。\n\n4洪水泛滥范围以内的锥坡和引道的边坡坡面，应根据设计流速设置铺砌层。铺砌层的高度应为：特大、大、中桥应高出计算水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵应高出设计水位加壅水水位（不计浪高） $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ 以上；当有逆风、冰冻或漂流物等影响时，应适当提高。\n\n### 3.5.4桥台侧墙后端和悬臂梁桥的悬臂端深人桥头锥坡顶点以内的长度，均不应小于 $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ （按路基和锥坡沉实后计）。\n\n### 3.5.5高速公路、一级公路、二级公路和三级公路的桥头宜设置搭板，搭板设置应符合下列规定：\n\n1搭板长度不宜小于5m；桥台高度不小于5m时，搭板长度不宜小于 $8 \\mathrm { m }$ 。\n\n2搭板宽度宜与桥台侧墙内缘相齐，并用柔性材料隔离，最小宽度不应小于行车道宽度。\n\n3搭板厚度不直小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ； 长度不小于6m的搭板，其厚度不宜小于 $0 . 3 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.6构造要求\n\n![](images/4b62a8d4764b6d02ae1af5482621cfef8b58fae1da2d497f9b751cb300127a89.jpg)\n\n### 3.6.1桥涵结构应符合下列规定\n\n1桥涵结构在制造、运输、安装和使用过程中，应具有规定的强度、刚度、稳定性和耐久性。\n\n2桥涵结构构造应使其附加应力、局部应力尽量减小\n\n3桥涵结构形式和构造应便于制造、施工和养护，\n\n4桥涵结构物所用材料的品质及其技术性能应符合相关现行标准的规定。\n\n### 3.6.2桥涵的上、下部构造应视需要设置变形缝或伸缩缝，并配置适用的伸缩装置。高速公路、一级公路上的多孔梁（板）桥宜分联采用结构连续，也可分联采用桥面连续。\n\n### 3.6.3小桥涵可在进、出口和桥涵所在范围内整治和加固河床，必要时应在进、出□处设置减冲、防冲设施。\n\n### 3.6.4漫水桥应尽量减小桥面和桥墩的阻水面积，其上部构造与墩台的连接必须可靠，并应采取必要的措施使基础不被冲毁。\n\n### 3.6.5桥涵应有必要的通风、排水和防护措施及维修工作空间。\n\n### 3.6.6设置护栏的桥梁，桥梁护栏与桥面板应进行可靠连接。根据护栏形式，可采用直接埋入式、地脚螺栓和预埋钢筋的连接方式。\n\n### 3.6.7设置栏杆的桥梁，其栏杆的设计，除应满足受力要求外，尚应注意美观，栏杆高度不应小于 $1 , 1 \\mathrm m$ 。\n\n### 3.6.8桥梁支座设计应满足下列要求：\n\n1桥梁支座可按其跨径、结构形式、反力值、支承处的位移及转角变形值选取不同的支座。桥梁可选用板式橡胶支座或四氟滑板橡胶支座、盆式橡胶支座和球型钢支座。不宜采用带球冠的板式橡胶支座或坡形板式橡胶支座。\n\n2桥梁纵桥向单个支承点宜设置一排竖向支座，横桥向竖向支座的设置应考虑支座脱空的影响。\n\n3支座上、下传力面应保持水平\n\n4桥梁墩台应预留安装、维护、更换支座的工作空间和操作安全防护设施。\n\n### 3.6.9桥面伸缩装置应保证能自由伸缩，并应满足承载和变形要求，使车辆平稳通过。伸缩装置应具有良好的密水性和排水性，并易于检查和养护\n\n## 3.7桥面铺装、防水和排水\n\n![](images/4daf357a3a7cd6dd10893ae4a6e539808876a2dfea55cf69c7063a93f017c384.jpg)\n\n### 3.7.1桥面铺装应符合下列规定：\n\n1桥面铺装宜与公路路面相协调\n\n2桥面铺装应有完善的桥面防水、排水系统\n\n3桥面铺装应与桥梁的上部结构综合考虑、协调设计\n\n4高速公路和一级公路上特大桥、大桥的桥面铺装宜采用沥青混凝土桥面铺装。\n\n### 3.7.2桥面铺装应设防水层。工桥台背面及拱桥拱圈与填料间应设置防水层，并设盲沟排水。\n\n### 3.7.3高速公路和一、二级公路上桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于$7 0 \\mathrm { m m }$ ；二级以下公路桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。沥青混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路沥青路面设计规范》（JTGD50）的有关规定。\n\n### 3.7.4水泥混凝土桥面铺装面层（不含整平层和垫层）的厚度不宜小于 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，混凝土强度等级不应低于C40。水泥混凝土桥面铺装层内应配置钢筋网。钢筋直径不应小于 $8 \\mathrm { m m }$ ，间距不宜大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。水泥混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路水泥混凝土路面设计规范》（JTGD40）的有关规定。\n3.7.5正交异性板钢桥面沥青混凝土铺装结构应根据桥梁纵面线形、桥梁结构受力状态、桥面系的实际情况、当地气象与环境条件、铺装材料的性能等综合研究选用。\n\n3.7.6桥面排水、桥台和支挡构造物的排水应满足现行《公路排水设计规范》（JTG/TD33）的有关规');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b97ffc61-748e-4a25-bf8f-f85c7da827d2', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第四章 法律责任', '第四章 法律责任');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b98f754e-9b71-46f2-b0d1-daadc5d1a931', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.3 桥涵孔径', '3.3 桥涵孔径## 3.3.2 对暴雨径流，允许在小桥涵的上游有短时间的积水，以压缩小桥涵的孔径。小桥涵的积水深度及范围，可根据桥涵上游地形确定，但要保证积水壅高不会危害上游村镇和农田的安全。本条规定因积水而减少的流量，不宜大于总流量的1/4，也是从小桥涵本身的安全考虑的。\n\n## 3.3.6 新建中小桥涵的设计采用标准化的装配式结构及机械化、工厂化施工，可节约投资，便于养护和构件的更换，提高桥涵结构的安全耐久性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b997b7fc-6641-43b9-8437-dea39d080450', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性起重机整体抗倾覆稳定性计算中，稳定力矩由自重载荷计算，而倾覆力矩则用表54给出的计算载荷计算。\n\n表 54 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9a1ca87-77cf-4ade-86ab-e1756195ff64', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6 混凝土工程…… …36', '6 混凝土工程…… …36## 6.1 一般规定… …36  \n## 6.2 水泥…… …37  \n## 6.3 细集料 …38  \n## 6.4 粗集料… …40  \n## 6.5 水…… …44  \n## 6.6 外加剂… …45  \n## 6.7 掺合料… …45  \n## 6.8 配合比… 46  \n## 6.9 拌制… …50  \n## 6.10 运输… …51  \n## 6.11 浇筑… …52  \n## 6.12 养护… …54  \n## 6.13 大体积混凝土、抗冻混凝土、抗渗混凝土和自密实混凝土…… …56  \n## 6.14 高强度混凝土… …61  \n## 6.15 高性能混凝土…… …62');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9a38985-3555-439c-b034-99f68b8ea397', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '9.1 路基施工安全防护', '9.1 路基施工安全防护施工单位在下列与路基施工相关的危险部位，设置安全警示标志和安全防护设施：\n\n施工场地的出入口和沿线各交叉口；  \n施工便道急弯、陡坡、连续转弯等危险路段；  \n施工起重机械、临时用电设施以及脚手架等临时设施；  \n民用爆炸物品和易燃易爆危险品库房；\n\n填方边坡的边缘、挖方边坡的边缘、沟槽和基坑边缘、桩孔口、洞穴口、施工形成的土台边缘；\n\n边坡防护作业区；  \n强夯作业区；  \n滑坡影响范围；  \n崩塌地段施工的刷坡范围；  \n采空区塌陷影响范围；  \n路基施工涉及的其他危险部位。\n\n## 9.1.13 爆破作业、边坡防护作业、挡土墙施工、锚杆和锚索预应力张拉、人工挖孔作业及拆除作业等危险场所\n\n爆破作业、边坡防护作业、挡土墙施工、锚杆和锚索预应力张拉、人工挖孔作业及拆除作业等危险场所，应按规定设置警戒区，并采取必要的安全防护。\n\n### 条文说明\n\n作业场所未经允许不得进入的区域称为警戒区。\n\n## 9.1.14 施工现场暂时停止施工的防护要求\n\n施工现场暂时停止施工的，施工单位应做好现场防护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9b87592-cad5-4cf8-96ef-a3ad12ad6062', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.5 减速器的选择', '6.1.1.5 减速器的选择## 6.1.1.5.1 在一般情况下，起升机构减速器的设计预期寿命应与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，则所选减速器的设计预期寿命可小于该起升机构所对应的机构工作寿命。\n\n## 6.1.1.5.2 采用起重机用减速器时，当所选用的减速器参数表上标注的工作级别与所设计的起升机构的工作级别不一致时，应引入减速器功率修正系数。\n\n## 6.1.1.5.3 采用普通用途减速器时，还应用电动机的最大起动转矩验算减速器输入轴的强度，用额定起升载荷（考虑起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ）作用在减速器输出轴上的短暂最大力矩和最大径向力验算减速器输出轴的强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9bea7c5-0cc9-4b47-aa68-df9115bae353', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 1）', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算## 6.2.1 计算内容和方法\n\n起重机机械零件的设计计算包括以下内容，但并非全部零件都要进行以下各项计算，而是根据零件所处的部位及其受载情况进行合理的选择。\n\n### 6.2.1.1 强度计算\n\n强度计算包括抗脆性断裂及防止出现塑性变形的计算，其目的是要验证计算应力不超过所采用材料的许用应力。对传动机构中的大多数零件均要进行此项计算，对受力较大的承载零件也需进行此项计算。在确定许用应力时，对于弹塑性较好的材料 $( \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7 )$ ）制成的机械零件，可以用屈服强度（屈服点）除以安全系数进行强度计算。但对于机械零件中使用较多的高强度材料或经过热处理提高了其机械性能的材料，其屈服强度与抗拉强度之比是较高或很高的（经常 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7 )$ ），如果强度计算的许用应力仍根据屈服强度来确定，零件就容易在其所受应力偶然超过这个强度时发生脆性破坏。因此对这类机械零件应该用其钢材的抗拉强度除以安全系数进行强度计算。\n\n### 6.2.1.2 稳定计算\n\n稳定计算包括对易丧失稳定的零件进行的抗失稳计算，对较长的高速传动轴进行防止达到临界转速的计算等。特别是对于使用高强度材料的机构，更应重视对零件的稳定计算。\n\n### 6.2.1.3 耐磨及发热计算\n\n耐磨及发热计算包括对受力较大的摩擦磨损件进行耐磨计算和对可能出现较高发热的零部件进行防止过热的计算。对于采用新的金属及非金属材料制成的零件，更应进行此项计算。\n\n### 6.2.1.4 抗疲劳计算\n\n对承受应力循环次数较多的零件，应进行抗疲劳计算。\n\n起重机机械零件的上述计算都是用安全系数法，即考核这些零件在抗失效方面是否有足够的安全裕度。\n\n## 6.2.2 计算载荷与载荷情况\n\n### 6.2.2.1 计算载荷\n\n起重机机构零件受到的载荷基本上可分为两类： $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷，见4．4．1。\n\n### 6.2.2.2 载荷情况\n\n起重机机械零件设计计算中的载荷，要考虑在情况Ⅰ：无风正常工作，情况Ⅱ：有风正常工作，情况犘犘Ⅲ：特殊载荷作用等三种情况下 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 各类载荷的载荷组合，见4．4．2。\n\n## 6.2.3 强度计算\n\n### 6.2.3.1 许用应力值\n\n#### 6.2.3.1.1 当钢材的屈服点 $( \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } )$ ）与钢材的抗拉强度 $( \\sigma _ { \\mathrm { b } } )$ ）之比小于0．7时，许用应力 $\\left[ \\sigma \\right]$ 按式（97）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / n _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n……（97）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { s } }$ — 与钢材的屈服点及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n表 42 $\\pmb { n } _ { s }$ 和 $\\pmb { n _ { \\mathrm { b } } }$   \n\n\n\n\n\n#### 6.2.3.1.2 对 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的材料，许用应力 $[ \\sigma ]$ 由式（98）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } } / n _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n…（98）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 机械零件钢材的抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { b } }$ — 与钢材的抗拉强度及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n### 6.2.3.2 计算应力与许用应力之间的关系\n\n机械零件危险点的计算应力，用通常的力学方法计算；复合应力按合适的强度理论予以合成。当计算应力与许用应力之间符合以下关系时，即认为该机械零件满足了强度的条件：\n\na） 纯拉伸： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { t } }$ 为计算的拉伸应力；  \nb） 纯压缩： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 为计算的压缩应力；  \nc） 纯弯曲： $\\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 为计算的弯曲应力；  \nd） 拉伸和弯曲复合： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9cd8db1-0028-4b28-9e56-55aa91c0a321', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '4材 料', '4材 料4.0.1合格的钢材及焊接材料是获得良好焊接质量的基本前提，其化学成分和力学性能是影响焊接性的重要指标，因此钢材及焊接材料的质量要求必须符合国家现行相关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9d22c6a-4c53-46db-9026-bdb6fd6d7e53', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：大节段钢箱梁的长度、体积和重力均较大，因此对施工中使用的各种临时设施、受力装置和临时受力结构，以及吊架、吊具和索具等，都要有非常高的要求，才能满足安装施工的需要，故规定在施工前要对其进行专门设计和受力分析的计算验算，目的是保证安装施工的安全。\n\n17.9.4 对运输大节段钢箱梁的船舶，应按装载和运输条件下的各种工况，对船舶的强度进行核算和加固计算，并应对船体进行必要的加固处理，同时应对船舶的稳定性进行安全验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9d31371-3e47-4c4f-a975-6856a1132d6c', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '14 导管内穿线和槽盒内敷线', '14 导管内穿线和槽盒内敷线## 14．1 主控项目\n\n### 14.1.1 同一交流回路的绝缘导线不应敷设于不同的金属槽盒内或穿于不同金属导管内。  \n检查数量：按每个检验批的配线总回路数抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1个回路。\n\n检查方法：观察检查。\n14．1．2 除设计要求以外，不同回路、不同电压等级和交流与直流线路的绝缘导线不应穿于同一导管内。\n\n检查数量：按每个检验批的配线总回路数抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1个回路。\n\n检查方法：观察检查。\n\n14．1．3 绝缘导线接头应设置在专用接线盒(箱)或器具内，不得设置在导管和槽盒内，盒(箱)的设置位置应便于检修。\n\n检查数量：按每个检验批的配线回路总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1个回路。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查。\n\n## 14．2一般项目\n\n14．2．1除塑料护套线外，绝缘导线应采取导管或槽盒保护，不可外露明敷。\n\n检查数量：按每个检验批的绝缘导线配线回路数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1个回路。\n\n检查方法：观察检查。\n\n14．2．2绝缘导线穿管前，应清除管内杂物和积水，绝缘导线穿入导管的管口在穿线前应装设护线口。\n\n检查数量：按每个检验批的绝缘导线穿管数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1根导管。\n\n检查方法：施工中观察检查。\n\n14．2．3 与槽盒连接的接线盒(箱)应选用明装盒(箱)；配线工程完成后，盒(箱)盖板应齐全、完好。\n\n检查数量：全数检查。  \n检查方法：观察检查。14．2．4 当采用多相供电时，同一建(构)筑物的绝缘导线绝缘层颜色应一致。  \n检查数量：按每个检验批的绝缘导线配线总回路数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1个回路。  \n检查方法：观察检查。\n\n14．2．5槽盒内敷线应符合下列规定：\n\n1 同一槽盒内不宜同时敷设绝缘导线和电缆。\n\n2 同一路径无防干扰要求的线路，可敷设于同一槽盒内；槽盒内的绝缘导线总截面积(包括外护套)不应超过槽盒内截面积的 $40 \\%$ ，且载流导体不宜超过30 根。\n\n3 当控制和信号等非电力线路敷设于同一槽盒内时，绝缘导线的总截面积不应超过槽盒内截面积的 $50 \\%$ 。\n\n4 分支接头处绝缘导线的总截面面积(包括外护层)不应大于该点盒(箱)内截面面积的$7 5 \\%$ 。\n\n5 绝缘导线在槽盒内应留有一定余量,并应按回路分段绑扎，绑扎点间距不应大于1.5m;当垂直或大于 $4 5 ^ { \\circ }$ 倾斜敷设时，应将绝缘导线分段固定在槽盒内的专用部件上，每段至少应有一个固定点；当直线段长度大于3． $2 \\mathrm { m }$ 时，其固定点间距不应大于1．6m；槽盒内导线排列应整齐、有序。\n\n6 敷线完成后，槽盒盖板应复位，盖板应齐全、平整、牢固。\n\n检查数量：按每个检验批的槽盒总长度抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1m。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9d77626-0498-45f7-906c-ed29298a295e', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百四十四条出卖人出卖交由承运人运输的在途标的物', '第一百四十四条出卖人出卖交由承运人运输的在途标的物，除当事人另有约定的以外，毁损、灭失的风险自合同成立时起由买受人承担。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9d85038-90ca-41ba-9405-d6bec55e1db9', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路，涵洞及其他排水构造物的设计洪水频率应密切结合当地的农业排灌等具体情况确定，不作硬性规定。漫水桥虽易阻断交通， 但具有造价低和易修复的优点，在容许有限度中断交通的三、四级公路上，可以修建漫水桥。桥梁设计洪水位即为符合表3.2.9规定频率的流量相应的最高洪水位。当以暴雨径流计算设计流量时，其频率需符合表3.2.9的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9de43c1-9016-4fe1-aedf-6de56a53825c', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路，涵洞及其他排水构造物的设计洪水频率应密切结合当地的农业排灌等具体情况确定，不作硬性规定。漫水桥虽易阻断交通， 但具有造价低和易修复的优点，在容许有限度中断交通的三、四级公路上，可以修建漫水桥。桥梁设计洪水位即为符合表3.2.9规定频率的流量相应的最高洪水位。当以暴雨径流计算设计流量时，其频率需符合表3.2.9的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9df7077-abfd-4469-a27a-cc9a9fd6a37b', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '19 专用灯具安装', '19 专用灯具安装## 19．1主控项目\n\n19．1．1本条与本规范第18．1．5条的条文说明一致。\n\n19．1．2 手术台无影灯重量较大，且在使用过程中需要经常调节转动，所以其固定和防松是安装的关键。固定装置安装完毕后，应根据要求全数做载荷强度试验，由于无影灯使用的特殊性，固定装置除正常的垂直受力外，使用时尚存在不均匀的受力情况，故尚应符合产品技术文件的要求进行试验，以确保安全。\n\n19．1．3本条是对应急灯具安装的特殊要求，应急灯具包括火灾或空袭发生时的消防应急灯具和市电供电中断或建筑物内突发停电时的应急灯具，当发生上述应急情况时，为使建筑物的某些关键位置的照明器具仍能持续工作，并有效指示人群安全撤离，所以作出规定。需要明确的是，条文中注明消防灯具的是消防应急灯具安装的特殊要求，其余各条针对所有应急安装灯具，所述各项规定虽然是由设计按有关规范作出明确要求的，但均为实际施工中应认真执行的条款，有的还需施工结束后给予试验和检测，以确认是否达到预期的功能要求。\n\n19．1．4 霓虹灯为高压气体放电装饰用灯具，通常安装在临街商店的正面，人行道的正上方，要特别注意安装牢固可靠，防止高电压泄漏和气体放电使灯管破碎下落而伤人，同样也要防止风力破坏下落伤人和触电事故。\n\n19．1．5高压钠灯、金属卤化物灯光效高、寿命长，适用于车间、道路等大面积照明的场所，但需注意镇流器应与灯管(泡)匹配使用，否则会影响灯管(泡)寿命或启动困难。由于灯管(泡)燃点时，温度较高，电源线应远离灯具表面，检修应在切断电源、待灯泡冷却后进行。\n\n19．1．6本条是在原规范强制性条文的基础上进行了局部修改。随着城市美化，建筑物立面反射灯应用众多，有的由于位置关系，灯具安装在人员来往密集的场所或易被人接触的位置，因而要有严格的防灼伤和防触电的措施。当选用镀锌金属构架及镀锌金属保护管与保护导体连接时，应采用螺栓连接。\n\n19.1.7 随着高层建筑物和高耸构筑物的增多，航空障碍标志灯的安装也深为人们关心，虽然其位置选型由设计确定，但施工中应掌握的原则还是要纳入本规范，以防止误装、误用，由于其装在建筑物或构筑物外侧高处，对维护和更换光源不便也不安全，所以要有专门措施，而这种措施要由建筑设计来提供，如预留悬梯的挂件或可活动的专用平台等，这些在图纸会审时要加以注意。\n\n19．1．8太阳能灯具是一种采用新型能源的灯具，目前多用于道路照明灯、庭院灯等，灯具须承受风压和防雨水入侵，因此应安装牢固，做好防水密封。\n\n19．1．9 由于安装场所的洁净要求，密封性是洁净灯具安装的关键，故灯具的安装不应破坏洁净室密封性。灯具安装结束后应清除灯具表面的灰尘。\n\n19．1．10 采用何种安全防护措施由设计确定，但施工时要依据已确定防护措施按本规范规定执行。\n\n## 19．2一般项目\n\n19．2．1手术室应是无菌洁净场所，不能积尘，要便于清扫消毒，保持无影灯安装密闭表面整洁不只是给病人一个宁静安谧的观感，更主要是医疗工作的需要。\n\n19．2．2为防止应急电源或镇流器与灯具分离安装绝缘导线连接中发生质量通病，故作出本条规定。\n\n19．2．3霓虹灯变压器是升压变压器，输出电压高，要注意变压器本体安全保护，又不应危及人身安全。室外安装时距离晒台、窗口、架空线的距离与现行国家标准《霓虹灯安装规范》GB 19653一致。\n\n如商店橱窗内装有霓虹灯，当有人进入橱窗进行商品布置或维修灯具时，应将橱窗门打开，直至人员退出橱窗门才关闭，这样可避免高电压危及人的安全。\n\n19．2．4灯具的安装高度、位置、额定电压应符合设计要求和产品技术文件。金属卤化物灯的结构有水平点燃、灯头在上的垂直点燃和灯头在下的垂直点燃，安装时应注意检查光源朝向。\n\n19.2.6航空障碍标志灯安装位置高，检修不方便，要在安装前调试，符合要求后就位，可最大限度地减少危险的高空作业。\n\n19．2．7太阳能灯具电池组件的朝向和仰角应满足最大照射面积和照射时间，使受光时间最长，太阳能电池板上方不应有其他直射光源，以免使灯具控制系统误识别导致误操作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9e5e523-297b-4952-87b8-90f8920aa657', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 2）', '风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ),它等于构件迎风面积的外形轮廓面积 $A _ { 0 }$ 乘以结构迎风面充实率 $\\varphi$ ，即 $A { = } A _ { 0 } \\varphi$ 。 $A _ { 0 }$ 和 $\\varphi$ 见图 $5 \\textrm { b }$ ）中的说明。\n\n起重机结构上总的风载荷为其各组成部分风载荷的总和。\n\nb） 当风向与构件的纵轴线或构架表面呈某一角度时，沿此风向的风载荷由式（12）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta } \\\\ { P _ { \\mathrm { w I I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta \\int } \\end{array}\n$$\n\n……（12）\n\n式中：\n\nWⅠ 同式（11）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 同式（11）；$C$ 同式（11)；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 同式（11)；$A$ -构件平行于纵轴的正面迎风面积，单位为平方米 $\\mathrm { ( m ^ { 2 } ) }$ ；$\\theta$ -风向与构件纵轴或构架表面的夹角！ $\\left( \\theta < 9 0 ^ { \\circ } \\right)$ )，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n##### 4．2．2．3．4．2 作用在起重机吊运的物品上的风载荷，按式（13）确定：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\\\ { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（13）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ -同式（11)；$A _ { \\mathrm { Q } }$ — 吊运物品的最大迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ）。如果起重机是吊运某些特定尺寸和形状的物品，则应根据该物品相应的尺寸和外形确定其迎风面积；当该面积不明确时，可参见附录E的E．5估算物品的迎风面积。\n\n#### 4．2．2．3．5 风力系数\n\n风力系数分为：\n\na） 单根构件、单片平面桁架结构的风力系数\n\n表16给出了单根构件、单片平面桁架结构和机器房的风力系数犾犫犾犇 $C$ 值。单根构件的风力系数 $C$ 值犱随构件的空气动力长细比 $( l / b$ 或 $l / D )$ ）而变化。对于大箱形截面构件，还要随构件截面尺寸比 $b / d$ 而变化。空气动力长细比和构件截面尺寸比等在风力系数计算中的定义见图5a）、图 $5 ~ \\mathrm { c } )$ ）。\n\n表 16 风力系数 $\\ b { C }$   \n\n\n\n\n\n注1：单片平面桁架式结构上的风载荷可按单根构件的风力系数逐根计算后相加，也可按整片方式选用直边型钢或圆形型钢桁架结构的风力系数进行计算；当桁架结构由直边型钢和圆形型钢混合制成时，宜根据每根犇 犇 犇构件的空气动力长细比和不同气流状态 $[ D v _ { \\mathrm { s } } < 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 或 $D v _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s } , D$ 为 圆 形 型 钢 直 径，单 位 为 米（m）］，采用逐根计算后相加的方法。\n\n注2：除了本表提供的数据之外，由风洞试验或者实物模型试验获得的风力系数值，也可以使用。\n\nb） 正方形格构式塔架的风力系数\n\n在计算正方形格构塔架正向迎风面的总风载荷时，应将实体迎风面积乘以下列总风力系数：\n\n1） 由直边型材构成的塔身，总风力系数为：犇 $1 . 7 ( 1 + \\eta )$ ；\n\n2） 由圆形型材构成的塔身： $D v _ { \\mathrm { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9ecc4f1-0bdd-48d3-ae70-a5f9e3270f40', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度一个已知的机械零件，其拉伸或压缩疲劳强度 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 或剪切疲劳强度 $\\tau _ { \\mathrm { r } }$ 可以分别用式（111）和式（112）来确定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { c } } } ) \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { ~ c ~ } } } ) \\cdot \\tau _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ — 机械零件的拉伸或压缩疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$j$ 为该机械零件工作级别的组别号， $j = 1 \\sim 8$ ，见表9；  \n$C$ 同式（107）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（107）；  \n${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ — 机械零件的剪切疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（108）。\n\n根据机械零件总应力循环数 $n _ { \\mathrm { T } }$ 和应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，它们的组别划分和相应于每一组别的临界疲劳应力如图13所示，其中 $\\sigma _ { \\mathrm { j r } }$ 表示用于工作级别的应力。对临界剪切应力，字母 $\\sigma$ 用 $\\tau$ 来代替。\n\n  \n图 13 每个零件组别的临界疲劳应力图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9ef7cfb-eeec-48eb-8641-f369cad5e5af', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料（Part 1）', '2 仪具与材料## 2.1 顶部有盖的试件盒：如图T0583-1所示，由不锈钢制成，试件盒内的长度为$2 5 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 \\mathrm { m m }$ ，宽度为 $2 0 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 \\mathrm { m m }$ ，高度为 $1 2 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 \\mathrm { m m }$ 。试件盒底部应安置高 $5 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 1 \\mathrm { m m }$ 不吸水、浸水不变形且在试验过程中不影响溶液组分的非金属三角垫条或支撑。\n  \n图T0583-1 试件盒示意图（尺寸单位：mm）\n\n1-盖子；2-盒体；3-侧向封闭；4-试验液体；5-试件表面；6-垫条；7-试件\n\n## 2.2 液面调整装置：如图T0583-2所示，由一支吸水管和使液面与试件盒底部间的距离保持在一定范围内的液面自动定位控制装置组成，使用时，液面调整装置应使液面高度保持在 $1 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n  \n图 $\\mathrm { T } 0 5 8 7 – 2$ 液面调整装置示意图（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n## 2.3 单面冻融试验箱：如图T0583-3所示，应符合现行《混凝土抗冻试验设备》（JG/T243）的规定，试件盒固定在单面冻融试验箱内，并自动按规定的冻融循环制度进行冻融循环。冻融循环制度（图T0583-4）的温度从 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 开始，并以 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } / \\mathrm { h } { \\pm } 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C } / \\mathrm { h }$ 的速度均匀地降至 ${ } - 2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，且维持3h；然后从 $- 2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 开始，以 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } / \\mathrm { h } { \\pm } 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C } / \\mathrm { h }$ 的速度均匀地升至 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，且\n\n应维持1h。\n\n## 2.4 试件盒的底部浸入冷冻液中的深度为 $1 5 \\mathrm { m m } \\pm 2 \\mathrm { m m }$ 。单面冻融试验箱内应装有可将冷冻液和试件盒上部空间隔开的装置和固定的温度传感器，温度传感器装在$5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 6 \\mathrm { m m } { \\times } 6 \\mathrm { m m }$ 的矩形容器内。温度传感器在 $0 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 时的测量精度不低于 $\\pm 0 . 0 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ ，在冷冻液中测温的时间间隔为 $6 . 3 \\mathrm { s } \\pm 0 . 8 \\mathrm { s }$ 。单面冻融试验箱内温度控制精度为 $\\pm 0 . 5 \\mathrm { { \\ : \\mathrm { C } } }$ ，当满载运转时，单面冻融试验箱内各点之间的最大温差不得超过 $1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。单面冻融试验箱连续工作时间不应少于28d。\n\n  \n图T0583-3单面冻融试验箱示意图\n\n  \n图T0583-4冻融循环制度\n\n## 2.5 超声浴槽中超声发生器的功率为250W，双半波运行下高频峰值功率为450W，频率为 $3 5 \\mathrm { k H z }$ 。超声浴槽的尺寸应使试件盒与超声浴槽之间无机械接触地置于其中，试件盒在超声浴槽的位置如图T0583-5所示，且试件盒和超声浴槽底部的距离不小于 $1 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.6 不锈钢盘（或称剥落物收集器）：由厚 $1 \\mathrm { m m }$ 、面积不小于 $2 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 2 0 0 \\mathrm { m m }$ 、边缘翘起为 $1 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ 的不锈钢制成的带把手钢盘。\n\n  \nT0583-5 试件盒在超声浴槽中的位置示意图\n\n1-试件盒；2-试验液体；3-超声浴槽；4-试件；5-水\n\n## 2.7试验溶液：质量比为 $9 7 \\%$ 蒸馏水和 $3 \\% \\mathrm { N a C l }$ 配制而成的盐溶液。\n\n## 2.8 烘箱：温度可控制在 $1 0 5 { \\sim } 1 1 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n## 2.9 天平：最大量程分别为 $1 0 \\mathrm { k g }$ 和 $5 \\mathrm { k g }$ 、感量分别为 $0 . 1 \\mathrm { g }$ 和 $0 . 0 1 \\mathrm { g }$ 各一台。\n\n## 2.10 游标卡尺：量程不小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，分度值为 $\\pm 0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.11 试件模具：应采用 $\\phi 2 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 8 0 \\mathrm { m m }$ 的圆柱体试模（由 $4 \\ma');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('b9ff3c83-fc1d-46df-9eb4-287465ec1fc5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 6）', '注意。\n\n#### 4．2．4．1 工艺性载荷\n\n工艺性载荷是指起重机在工作过程中为完成某些生产工艺要求或从事某些杂项工作时产生的载荷，由起重机用户或买方提出。一般将它作为偶然载荷或特殊载荷来考虑。\n\n#### 4．2．4．2 走台、平台和其他通道上的载荷\n\n这些载荷都是局部载荷，只作用在起重机结构的这些局部部位及直接支承它们的构件上。  \n这些载荷的大小与结构的用途和载荷的作用位置有关，如在走台、平台、通道等处应考虑下述载荷：在堆放物料处： $3 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ ；在只作为走台或通道处： $1 ~ 5 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n### 4．3 起重机金属结构设计的基本设计方法、载荷情况与载荷组合\n\n#### 4．3．1 基本设计方法\n\n在起重机金属结构设计中，通常采用的有许用应力设计法和极限状态设计法两种方法。附录 F给出了关于这两种方法应用的说明。\n\n#### 4．3．2 载荷情况\n\n在进行起重机及其金属结构计算时，应考虑三种不同的基本载荷情况：\n\na） A———无风工作情况；  \nb） B——— 有风工作情况；  \nc） C———受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况。  \n在每种载荷情况中，与可能出现的实际使用情况相对应，又有若干个可能的具体载荷组合。\n\n#### 4．3．3 载荷组合\n\n##### 4．3．3．1 起重机无风工作情况下的载荷组合\n\n起重机无风工作情况下的载荷组合有以下四种：\n\na） A1———起重机在正常工作状态下，无约束地起升地面的物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时只应与正常操作控制下的其他驱动机构（不包括起升机构）引起的驱动加速力相组合；  \nb） A2———起重机在正常工作状态下，突然卸除部分起升质量，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合；  \nc） A3———起重机在正常工作状态下，（空中）悬吊着物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应考虑悬吊物品及吊具的重力与正常操作控制的任何驱动机构（包括起升机构）在一连串运动状态中引起的加速力或减速力进行任何的组合；  \nd） A4———在正常工作状态下，起重机在不平道路或轨道上运行，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合。\n\n##### 4．3．3．2 起重机有风工作情况下的载荷组合\n\n起重机有风工作情况下的载荷组合有以下五种：\n\na） $\\mathrm { B 1 \\sim B 4 }$ ———其载荷组合与 $\\mathrm { A 1 \\sim A 4 }$ 的组合相同，但应考虑加上工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nb） B5———在正常工作状态下，起重机在带坡度的不平的轨道上以恒速偏斜运行，有工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷。（其他机构不运动）\n\n注：当起重机的具体使用情况认为应该考虑坡道载荷及工艺性载荷时，可以将坡道载荷视作偶然载荷在起重机的无风工作情况下或有风工作情况下的载荷组合中予以考虑，将工艺性载荷视作偶然载荷或特殊载荷予以考虑。\n\n##### 4．3．3．3 起重机受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况下的载荷组合\n\n起重机受到特殊载荷情况下的载荷组合有以下九种：\n\na） C1———起重机在工作状态下，用最大起升速度无约束地提升地面载荷，例如相当于电动机或发动机无约束地起升地面上松弛的钢丝绳，当载荷离地时起升速度达到最大值（使用导出的$\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，其他机构不运动)；  \nb） C2———起重机在非工作状态下，有非工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nc） C3———起重机在动载试验状态下，提升动载试验载荷，并有试验状态风载荷，与载荷组合 A1的驱动加速力相组合；  \nd） C4———起重机带有额定起升载荷，与缓冲碰撞力产生的载荷相组合；  \ne） C5— 起重机带有额定起升载荷，与倾翻力产生的载荷相组合；  \nf） C6— 起重机带有额定起升载荷，与意外停机引起的载荷相组合；  \ng） C7— 起重机带有额定起升载荷，与机构失效引起的载荷相组合；  \nh） C8— 起重机带有额定起升载荷，与起重机基础外部激励产生的载荷相组合；  \ni） C9— 起重机在安装、拆卸或运输期间产生的载荷组合。\n\n#### 4．3．4 载荷组合表及其应用\n\n##### 4．3．4．1 载荷组合表\n\n考虑到受以上各类载荷作用的起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表见表20，各类典型起重机的载荷与载荷组合表见附录 G。\n\n\n\n\n\n（  \n， ． 4  \n\n\n\n\n\n##### 4．3．4．2 载荷组合表的应用\n\n###### 4．3．4．2．1 各项载荷的计算\n\n表20中各项乘以动力系数的载荷计算如下：\n\n第1行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 或乘以1；  \n第2行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 、突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 或乘以1或乘以 $\\eta$ ；  \n第3行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ；  \n第4行和第5行的载荷为相应质量乘以驱动加速度后，再乘以动载荷系数 $\\phi _ { 5 }$ ；  \n第11行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以最大起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ；  \n第13行的载荷为相应质量乘以重力加速度及1．1（或其他动载试验载荷倍数值）后，再乘以动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ ；  \n第14行的载荷为相应质量乘以碰撞停车减速度后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ 或按缓冲器吸收的动能算出缓冲碰撞力后，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ba04550b-c030-43e0-bcff-42d350d846e5', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 2）', '，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1.5-2中土侧压力的分项系数取为1.4，是因为它在多数情况下是按主导荷载考虑的，但当汽车荷载考虑了分项系数后，由汽车荷载引起的土侧压力不再考虑。基础变位作用在以往的桥梁计算中是作为“附加组合”考虑的，其分项系数可采用1.0；对于混凝土和工结构，由于混凝土徐变或灰缝塑性变形对基础变位产生的内力的影响，采用0.5的折减系数。 福\n\n#### （4）频遇值和准永久值\n\n按照国际惯例，本规范对已调查的主要可变作用的频遇值和准永久值分别取其随机过程截口任意时点分布的0.95和0.5分位值；对不可调查或尚未调查的可变作用仍取标准值或参照有关资料取值。\n\n#### （5）组合值系数\n\n关于组合值系数，本次修订过程中，计算了组合值系数采用下列不同情况时结构的可靠指标：\n\n$\\textcircled{1}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.74、0.55、0.45和0.35，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{2}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.74，即组合值系数不随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{3}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.80、0.70、0.60和0.50，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{4}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.80，即组合值系数不随可变荷载数目变化。\n\n结果表明，对于车辆的一般运行状态和密集运行状态，当采用方案 $\\textcircled{1}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，且减小的幅度比较大；当采用方案 $\\textcircled{2}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，但变化不大；当采用方案③时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，但减小的幅度比方案 $\\textcircled{1}$ 小；当采用方案 $\\textcircled{4}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，增加的幅度比方案 $\\textcircled{2}$ 大。为了保持不同可变荷载组合数目时构件的可靠指标不变，规范中组合值系数取0.75。\n\n## 4.2 永久作用\n\n### 4.2.1 本次修订补充了结构重力标准值的常规计算公式，各常用材料的重度等内容与原规范保持不变。\n\n本条表4.2.1中规定钢筋混凝土或预应力混凝土的重度采用 $2 5 \\sim 2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。当按体积计算的含筋量小于 $2 \\%$ 时，采用 $2 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；大于或等于 $2 \\%$ 时，可采用 $2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。\n\n### 4.2.3 一般桥台和土墙考虑主动土压力。桥台和挡土墙前面地面或冲刷线以下的土压力，由于台后和墙后考虑了主动土压力，台前和墙前可考虑静土压力。\n\n土的外摩擦角 $\\delta$ 一般可采用 $\\varphi / 2$ 。国内外有些资料建议采用 $=$ （ $1 / 2 \\sim 2 / 3$ ） $\\varphi$ 。克列因所著《散体结构力学》中介绍的有关土的试验数据见表 4-1 考虑汽车冲击以及渗水的影响，δ采用 $4 / 2$ 是合适的。考虑外摩擦角（ $\\delta = \\varphi / 2$ ） 不考虑外摩擦角所计算出的主动土压力系数值，相差 $10 \\%$ 左右 见表 $4 - 2$ 。\n\n土压力在墙背的分布规律，经模型试验测得其与墙高为非线性关系。影响土压力的因素有填料性质、土与墙背之间的接触状况、墙的位移等。\n\n表4-1王的重度和内、外摩擦角  \n\n\n\n\n\n表4-2主动土压力系数值比较  \n\n\n\n\n\n注：上表是按墙背竖直、填土与墙顶同高的情况计算的。\n\n根据墙的不同位移情况来分析土压力的分布和作用点是比较切合实际的。但一般桥台（拱桥桥台除外）和挡土墙的主动土压力，多属于墙身向外倾的土压力，因此，土压力按三角形分布，并假定作用点在 $H / 3$ 处。\n\n柱式墩台土压力计算宽度。当柱间的净距小于或等于其直径（或宽度）时，考虑到回填土剪切变形对应力传递的影响，土压力宽度按柱群最外边缘间全宽计算。这样就与实体桥台的计算宽度取得一致。\n\n当柱间净距大于直径（或宽度）时，应考虑柱间空隙折减。如柱直径（或宽度）D 小于或等于1.0m，则中间每一柱按2倍直径（或宽度）计算，最外边缘的柱按1.5倍直径计算。在求得作用在柱群上的总土压力宽度之后，再分配到每一柱上，土压力计算宽为： $b = { \\frac { D \\ ( 2 n - 1 ) } { n } }$ ，其中 $n$ 为柱根数。如柱直径（或宽度) $D$ 大于 $1 . 0 \\mathrm { m }$ ，则中间柱一律增加计算宽度 $1 , 0 \\mathrm m$ ，即（ $( D + 1 )$ ；边柱增加 $0 . 5 \\mathfrak { m }$ 。故作用在每一柱上的土压力计算宽度为b=n（D+1）-1 。对 $D$ 大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的土压力计算宽度的确定，并无理论或试验的依据，只是比照实体桥台，避免在土压力计算宽度上出现大的矛盾。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ba0df058-735d-46d9-aa9c-653065580308', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '生产安全事故报告和调查处理条例', '生产安全事故报告和调查处理条例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ba1fbcb8-6116-4662-a3e9-57881136f969', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '21．1．3 进行照度检测，应重点对公共建筑和建筑的公共部分的照明进行检测', '21．1．3 进行照度检测，应重点对公共建筑和建筑的公共部分的照明进行检测。考虑到部分住宅项目中住户的个性化使用情况偏差较大，一般不建议对住宅内的测试结果作为判断的依据。照度测试要求在无外界光源的情况下进行，一般可以在夜间或在白天测试区域有遮挡的情况下进行。照度检测需在光源燃点一定时间后进行。不同的场所，照度的标准不一样，为保证照度测试的准确性，应根据不同的场所，选用与照度测试要求相适应的照度计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ba29adb4-3b1e-43a3-aab9-e80e56571bd4', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验准备', '3 试验准备试样必须具有代表性和均匀性。由试验室试样缩分后的试样应不少于 $2 0 0 \\mathrm { g }$ ，以四分法或缩分器将试样缩减至不少于 $5 0 \\mathrm { g }$ ，然后研磨至全部通过孔径为 $0 . 0 8 \\mathrm { m m }$ 方孔筛，将试样充分混匀，装入试样瓶中，密封保存，供测定用，其余作为原样密封保存备用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ba39b05b-eebd-4691-bc58-233c9f42b13e', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '本规范用词说明', '本规范用词说明执行本规范条文时,对于要求严格程度的用词说明如下,以便在执行中区别对待。\n\n(1)表示很严格,非这样做不可的用词：  \n正面词采用“必须”；  \n反面词采用“严禁”。  \n(2)表示很严格,在正常情况均应这样做的用词：  \n正面词采用“应”；  \n反面词采用“不应\"或“不得”。  \n(3)表示允许稍有选择,在条件许可时首先应这样做的用词：正面词采用“宜”；  \n反面词采用“不宜”。  \n(4)表示有选择,在一定条件下可以这样做的,采用“可”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ba4edd4c-6032-4c46-b33d-f0175309323a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6试验报告', '6试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度；  \n（5）单位面积的磨损量;  \n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ba59a527-1742-4266-b49f-952a2a225b46', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '16 疲劳计算及防脆断设计', '16 疲劳计算及防脆断设计16.1 一般规定\n16.2 疲劳计算\n16.3 构造要求\n16.4 防脆断设计');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ba5d2f99-bd0b-4db1-a1c9-a9144bd02203', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 7）', 'i }$ 期间内认为发生的应力基本上相等，为 $\\sigma _ { i }$ ，而各个循环之间的应力则可以是不同的；\n\nmax 为应力 $\\sigma _ { 1 } \\ldots , \\sigma _ { 2 } \\ldots , \\sigma _ { 3 } \\ldots , \\ldots , \\sigma _ { n }$ 狀中的最大应力；\n\n$C$ —幂指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程度等有关，由实验得出，见式（107）、式（108）。\n\n展开后，式（5）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { n _ { 1 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 2 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 2 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 3 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 3 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } + \\cdots { \\ldots } + { \\frac { n _ { n } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { n } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ~ ( \\mathrm { ~ 6 ~ } )\n$$\n\n式中符号同式（5）。\n\n对于机械零件，当式（5）、式（6）的 $n _ { \\mathrm { T } }$ 中某单项应力 $\\sigma _ { i }$ 首次出现 $n _ { i } \\mathcal { \\{ > }  2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 项时，即取 $n _ { i } = 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 为有效值，并将此 $n _ { i }$ 值作为末项 $n _ { n }$ 狀的值，后续项不再计入。\n\n由式（6）算得应力谱系数的值后，可按表8确定该结构件和机械零件的相应的应力状态级别。\n\n表 8 结构件或机械零件的应力状态级别及应力谱系数  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">应力状态级别</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">应力谱系数Ks</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ks≤0.125</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.125&lt;Ks≤0.250</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.250&lt;Ks≤0.500</td></tr><tr><td>S4</td><td>0.500&lt;Ks≤1.000</td></tr><tr><td colspan=\"2\">某些结构件或机械零件，如已受弹簧加载的零部件，它所受的载荷同以后实际的工作载荷基本无关。在大多数 情况下，它们的Ks=1，应力状态级别属于S4 级。</td></tr><tr><td colspan=\"2\">对于机械零件，计算应力谱系数时所用的应力就是在零件计算截面上出现的总应力。 对于结构件，确定应力谱系数所用的应力是该结构件在工作期间内发生的各个不同的峰值应力，即图1中的</td></tr></table>\n\n\n### 3．4．3 结构件或机械零件的工作级别\n\n根据结构件或机械零件的使用等级及应力状态级别，结构件或机械零件的工作级别划分为 $\\mathrm { E 1 \\sim }$ E8共8个级别，见表9。\n\n表 9 结构件或机械零件的工作级别  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>应力状态级别</td><td rowspan=1 colspan=11>使用等级</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>B6</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B8</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B10</td></tr><tr><t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ba6521e1-d202-4065-8435-ff9b8ab8a743', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度。比较原规范桥涵设计洪水频率是与桥梁分类标准相关，虽然以跨径或总长标准界定的桥梁分类标准一定程度上反映了桥梁的重要性，但并不全面，特别是总长标准，反映桥梁的技术复杂性与重要性并不充分。因此，本次修订增加对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可按相同公路等级的大桥标准确定的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ba679a0d-9fc9-4ab5-8f28-b139e9844855', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 1）', '7．8 电线电缆及其敷设## 7．8．1 电线电缆选型\n\n电线电缆应选用铜芯多股软线，并根据电压等级、环境温度、敷设方式来选定。\n\n## 7．8．2 电线电缆截面选择\n\n### 7．8．2．1 导线截面应根据导线所承受的负载电流、线路允许的电压降、工作环境温度和敷设方式所要求的机械强度等来确定。\n\n### 7．8．2．2 起重机外部连接用电线电缆截面选择：对于多股单芯导线，截面不应小于 $1 . 5 ~ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ；对于多股多芯电缆，截面不应小于 $1 . 0 \\ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ ；对于电子装置、油压伺服机构、检测与传感元件的连接线，其截面不作规定。\n\n## 7．8．3 导线的负载电流\n\n### 7．8．3．1 导线的负载电流为负载（电动机或其他用电器）在额定载荷下工作时的等效发热电流，即负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．2 导线的载流量不应小于负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．3 对于供电给单机构电动机的导线，其负载电流为电动机的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．4 对于起重机的总电源导线，其负载电流应按式（138）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { W } } = I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } } + I _ { \\mathrm { A U X I } }\n$$\n\n……（138）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ — 总电源导线的额定工作电流，称作起重机工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ — 功率最大机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 其他两个可能同时工作的机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { A U X I } }$ — 辅助电气设备与控制所需的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ 的接电持续率与电动机额定工作电流对应的接电持续率相同，计算时应按等效发热原则统一接犑犆 犑犆电持续率，通常采用 $J C = 4 0 \\%$ 或 $J C = 1 0 0 \\%$ 。作为供电滑线设计依据时，应同时向用户提供工作电流值与相应的接电持续率。\n\n## 7．8．4 电压降\n\n### 7．8．4．1 总电压降\n\n对交流电源供电，在尖峰电流时，自供电变压器的低压母线至起重机任何一台电动机端子上的电源98\n\n的总电压降最大不得超过额定电压的 $1 5 \\%$ 。\n\n### 7．8．4．2 起重机内部电压降\n\n起重机内部电压降指自起重机供电点至各机构电动机端子，在最大起动电流下，线路可能产生的最大电压降。\n\n对于滑触线供电，起重机供电点指大车集电器；对于电缆卷筒或拖缆供电，起重机供电点指卷筒电缆或拖缆在地面开关柜的接线处。起重机内部电压降不应超过 $5 \\%$ 。\n\n特殊情况下，供电电压波动范围和起重机内部电压降，可由制造商和用户协商确定，但总电压降应符合7．8．4．1的规定。\n\n### 7．8．4．3 交流电导线电压降\n\n忽略导线单位长度的感抗时，导线电压降按式（139）计算：犔犐\n\n$$\n\\Delta U = \\frac { \\sqrt { 3 } L I \\cos \\varphi } { S \\gamma }\n$$\n\n……（139）\n\n式中：\n\n$\\Delta U$ — 导线的电压降，单位为伏特（V）；$L$ 导线有效长度，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；1 最大工作电流，单位为安培(A)；  \ncos — 功率因数；S 导线截面，单位为平方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 2 } }$ ）；导线电导率，单位为米每欧姆平方毫米 $\\mathrm { ( m / \\Omega \\cdot \\ m m ^ { 2 } }$ ，铜取 $5 0 ( \\mathrm { m } / \\Omega \\cdot \\mathrm { m m } ^ { 2 }$\n\n### 7．8．4．4 最大工作电流\n\n单台电动机的最大工作电流为设计选定的最大起动电流。对于绕线转子电动机一般取犐 犐 犐 $2 , 2 \\ I _ { N } \\sim$ $2 . 5 ~ I _ { N }$ ，对于变频控制的笼型电动机一般取为犐 $1 . 5 ~ I _ { N } { \\sim } 1 . 8 ~ I _ { N }$ ，对于直接起动的笼型电动机参照电动机产品样本数据查取。 $I _ { N }$ 为电动机的额定工作电流。\n\n单台起重机的最大工作电流，按功率最大机构的电动机处于起动状态、其余可能同时工作机构的电动机处于额定工作状态时的电流进行计算，见式（140）。\n\n一般考虑三个机构同时工作的情况。\n\n$$\nI _ { \\mathrm { m a x } } = K I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } }\n$$\n\n……（140）\n\n式中：\n\nmax— 起重机最大工作电流，单位为安培（A）；$K$ -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ba883328-55ae-490e-83a6-a8bee572eb11', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百三十七条融资租赁合同是出租人根据承租人对出卖人', '第二百三十七条融资租赁合同是出租人根据承租人对出卖人、租赁物的选择，向出卖人购买租赁物，提供给承租人使用，承租人支付租金的合同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ba8c8f96-2f3a-4ae3-8ae7-a19ddc7878b1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '参 考 文 献', '参 考 文 献［1］GB／T17908—1999 起重机和起重机械 技术性能和验收文件（idtISO7363：1986）［2］GB／T19924—2005 流动式起重机 稳定性的确定（ISO4305：1991，IDT）［3］GB／T20863．1—2007 起重机械 分级 第1部分：总则（ISO43011：1986，IDT）［4］GB／T20863．2—2007 起重机械 分级 第2部分：流动式起重机（ISO43012：1985，IDT）［5］GB／T20863．3—2007 起重机械 分级 第3部分：塔式起重机（ISO43013：1993，IDT）［6］GB／T20863．4—2007 起重机械 分级 第4部分：臂架起重机（ISO43014：1989，IDT）［7］GB／T20863．5—2007 起重机械 分级 第5部分：桥式和门式起重机（ISO43015：1991，\nIDT）［8］GB／T20303．1—2006 起重机 司机室 第1部分：总则（ISO85661：1992，IDT）［9］GB／T20303．2—2006 起重机 司机室 第2部分：流动式起重机（ISO85662：1995，IDT）［10］GB／T20303．3—2006 起重机 司机室 第3部分：塔式起重机（ISO85663：1992，IDT）［11］GB／T20303．4—2006 起重机 司机室 第4部分：臂架起重机（ISO85664：1998，IDT）［12］GB／T20303．5—2006 起重机 司机室 第5部分：桥式和门式起重机（ISO85665：1992，  \nIDT）［13］ISO4302：1981 起重机 风载荷估算［14］ISO4304：1987 除流动式和浮式起重机以外的起重机 稳定性基本要求［15］ISO43081：2003 起重机和起重机械 钢丝绳选择 第1部分：总则［16］ISO77521：1983 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第1部分：基本原则［17］ISO77522：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第2部分：流动式起重机基本布');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bab80c69-2ff6-4ac4-b441-15669806470b', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '平台内安装的起升机构platform-mounted', '平台内安装的起升机构platform-mounted hoist安装在平台内用于起升和下降平台的机构。此机构通常为爬升式起升机构、夹钳式起升机构。\n\n### 3.2.25\n悬挂装置上安装的起升机构suspension rig-mounted hoist\n安装在屋面悬挂装置(如台车)上用于起升和下降悬挂平台的机构。\n\n### 3.2.26');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('babd0492-9294-4a57-949e-8c39dd5bfaec', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故发生过程', '二、事故发生过程事故现场是在一机器制造厂机加工车间的一台立车车床旁边，架设一台定柱悬臂起重机，用来吊运工件以便加工。由于电动葫芦起升限位保护装置机能失灵，造成钢丝绳被拉断致使工件跌落砸到立车工作台上，将立车台面砸毁，不得不大修同时使精度受到影响。\n\n从事起重运输作业的起重设备是一台定柱式悬臂起重机，其起重量 $\\mathrm { G = } 5 0 0 \\mathrm { k g } ,$ 悬臂长 $\\mathrm { L } { = } 4 \\mathrm { m }$ 、有效起升高度 $_ { \\mathrm { H } = 2 \\mathrm { m } }$ ，配用电动葫芦为CD0.5-6型钢丝绳电动葫芦，起升高度限位挡块调整的有效起升高度为$2 \\mathrm { m }$ 即断电停止升高。\n\n现场是利用0.5t定柱悬臂起重机吊运铸铁毛坏件到立车车床上装卡加工，由于工人甲因该起重机吊装绳长而起升高度不大，故常常加大起升高度而使起升限位器动作。由于起升限位开关经常动作曾出现过损坏故障而失灵，幸好只造成吊钩滑轮外壳与卷筒外壳相互顶伤损坏，起升钢丝绳破断吊载失落，但未曾伤及机床，经修复继续使用，因而也未能引起有关人员警惕与重视。\n\n本次事故是发生在工件加工结束后，工人甲又用较长的吊装绳吊起工件，为了吊起工件甲不得不尽量提升吊钩上升位置，当吊钩已上升到起升极限位置即限位位置时，而起升限位开关没有动作断电，吊钩继续上升，虽然甲已经发现立即松开上升按钮，结果吊钩滑轮组仍继续上升，吊钩滑轮组已顶到葫芦卷筒外壳，卷筒仍继续缠绕，最后将钢丝绳强行拉断，吊钩滑轮组及吊载同时失落砸到立车车床台面上，车床台面上遭到毁坏，不得不停机停产，工件精度遭到破坏而报废，虽未伤及到人但经济损失是严重的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bac6816a-ebb7-4f90-b05e-fa9d0a2d8083', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 2）', '．1．9 重要的操作指示器应有醒目的显示，并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停开关按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危险显示应用红灯。\n\n### 9．3．2 通道和平台\n\n9．3．2．1 起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能通过斜梯（或楼梯）、平台、通道或直梯到达，梯级的两边应装护拦。不论起重机在什么位置，通道、斜梯（或楼梯）、平台都应有安全入口。如臂架可放到地面或人员可到达的部位进行全面直接检查，或者设有其他构造能进行直观检查时，则臂架上也可以不设置通道。\n\n9．3．2．2 起重机处在正常工作状态下的任何位置时，人员应能方便安全地进出司机室。\n\n如果起重机在任何位置，人员不能直接从地面进入司机室，且司机室地板离地面的高度不超过$5 ~ \\mathrm { m }$ ，司机室内配备有合适的紧急逃逸装置（例如绳梯）时，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n如果起重机在任何位置，人员都不能直接从地面进入司机室，以及司机室的地板离地面的高度超过$5 ~ \\mathrm { m }$ 时，起重机应设置到达司机室的通道；对于桥式起重机等，如能提供适当的装置使人员方便安全地离开司机室，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n一般情况下应通过斜梯或通道，从同司机室地板一样高且备有栏杆的平台直接进入司机室。平台与司机室入口的水平间隙不应超过 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，与司机室地板的高低差不应超过 $0 . 2 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。只有在空间受到限制时，才允许通过司机室顶部或地板进入司机室。9．3．2．3 斜梯、通道和平台的净空高度不应低于 $1 , 8 \\textrm { m }$ 。运动部分附近的通道和平台的净宽度不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；如果设有扶手或栏杆，在高度不超过 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的范围内，通道的净宽度可减至 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。固定部分之间的通道净宽度不应小于 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。\n\n起重机结构件内部很少使用的进出通道，其最小净空高度可为 $1 , 3 \\textrm { m }$ ，但此时通道宽度应增加到$0 , 7 \\textrm { m }$ 。只用于保养的平台，其上面的净空高度可以减到 $1 , 3 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．2．4 工作人员可能停留的每一个表面都应当保证不发生永久变形：\n\na） $2 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的力通过直径为 $1 2 5 ~ \\mathrm { m m }$ 圆盘施加在平台表面的任何位置；\n\n9．3．2．5 通道和平台表面应防滑。地板上的单个孔洞和间隙的尺寸不应使直径为 $2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的球体穿 过，且孔隙的面积应小于 $4 0 0 ~ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ 。\n\n9．3．2．6 通道离下方裸露动力线的高度小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 时，应在这些区域采用实体式地板；当通道靠近动力线时，应对这些动力线加以保护。\n\n### 9．3．3 斜梯和直梯\n\n凡高度差超过 $0 , 5 \\textrm { m }$ 的通行路径应做成斜梯或直梯。高度不超过 $2 \\textrm { m }$ 的垂直面上（例如桥架主梁的走台与端梁之间），可以设踏脚板，踏脚板两侧应设有扶手。\n\n#### 9．3．3．1 斜梯\n\n9．3．3．1．1 斜梯的倾斜角不宜超过 $6 5 ^ { \\circ }$ ，特殊情况下，倾斜角也不应超过 $7 5 ^ { \\circ }$ （超过 $7 5 ^ { \\circ }$ 时按直梯设计）。  \n9．3．3．1．2 斜梯两侧应设置栏杆，两侧栏杆的间距：主要斜梯不应小于 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；其他斜梯可取为 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；  \n斜梯的一侧靠墙壁时，只在另一侧设置栏杆，栏杆高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．3．1．3 梯级的净宽度不应小于 $0 . 3 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，单个梯级的高度宜取为 $0 . 1 8 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 2 5 ~ \\mathrm { m }$ ，斜梯上梯级的进深不应小于梯级的高度，连续布置的梯级，其高度和进深均应为相同尺寸。\n\n9．3．3．1．4 梯级踏板表面要防滑。\n\n#### 9．3．3．2 直梯\n\n9．3．3．2．1 直梯两边撑杆的间距不小于 $0 , 4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，两撑杆之间梯级宽度不应小于 $0 . 3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级的间距应保持一致宜为 $0 . 2 3 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，梯级离开固定结构件至少应为 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级中心 $0 , 1 \\textrm { m }$ 范围内应能承受 $1 \\ 2 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bac9610e-7c09-4e93-b6df-d92272732a3f', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '修订说明', '修订说明本规范是根据国家计委计综(1986)2630号文和建设部(91)建标技字第6号文的要求，由电力工业部负责主编，具体由电力工业部电力建设研究所会同有关科研和施工单位对原国家标准《电气装置安装工程施工及验收规范》(GBJ232－82)中第八篇\"起重机电气装置篇\"共同修订而成，经建设部1996年6月5日以建标[1996]337号文批准，并会同国家技术监督局联合发布。\n\n在本规范的修订过程中，规范修订组进行了广泛的调查研究，认真总结国内近几年来的设计、制造、运行等安装施工方面的实践经验，同时参考了有关国际标准和国外先进标准，针对主要技术问题开展了科学研究与试验验证工作，并广泛地征求了全国有关单位的意见，最后由我部会同有关部门审查定稿。\n\n本规范在执行过程中如发现需要修改和补充之处，请将意见和有关资料寄送电力工业部电力建设研究所（北京良乡，邮编102401)，并抄送电力工业部建设协调司，以便今后修订时参考。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bae0cbe7-7754-4cc0-9dbe-73e8b57a5a4d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 4）', '运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n  \n图 14 车轮踏面与轨道的接触宽度\n\n##### 6．3．4．2．3 允许轮压\n\n允许轮压按式（131）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { L } } } { = } k D l C\n$$\n\n··…( 131 )\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 正常工作起重机车轮或滚轮的允许轮压，单位为牛顿（N）；\n\n$k$ —车轮或滚轮的许用比压，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ),钢质车轮或滚轮按表46选取；注：对于具有凸起承压面的轨道或车轮（滚轮），许用比压 $k$ 可增加 $10 \\%$ 。因为这能改善轮轨的接触。\n\n$D _ { - }$ —车轮或滚轮的踏面直径,单位为毫米 $\\mathrm { . m m } )$ ；l -车轮或滚轮与轨道承压面的有效接触宽度(按6.3.4.2.2.3计算),单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$C$ 计算系数：进行车轮或滚轮踏面疲劳校验时， $C { = } C _ { 1 } C _ { 2 }$ ；进行车轮或滚轮强度校验时， $C { = } C _ { \\operatorname{max} }$ ；  \n$C _ { 1 }$ — 转速系数，按表47或表48选取；  \n$C _ { 2 }$ — 车轮所在机构的工作级别系数，按表49选取；犆$C _ { \\mathrm { m a x } } { = } C _ { \\mathrm { l m a x } } C _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，取 $C _ { \\mathrm { m a x } } { = } 1 . 9$ 。\n\n##### 6．3．4．2．4 车轮或滚轮的疲劳强度校验\n\n车轮或滚轮的疲劳强度应满足式（132）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n } } { \\leqslant } P _ { \\mathrm { L } }\n$$\n\n……（132）\n\n式中：\n\nmean— 根据式（130）计算得 $P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { m e a n } \\parallel }$ ，两者之中取大者；$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 同式（131）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bae84141-f8d0-4d3a-8b08-3f106894d6a9', '137《金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验》（GB-T2652-2022）.md', '目 次', '目 次前言  \n1范围  \n2 规范性引用文件  \n3 术语和定义  \n4 符号和缩略语  \n5 通则   \n6试样制备…6.1取样位置6.2标记 26.3热处理和/或时效 26.4取样… 26.5试样加工 26.6尺寸… 36.7表面质量 3  \n7试验步骤 3  \n8试验结果 48.1一般要求 48.2断口表面检验 4  \n9试验报告 4  \n附录A（资料性）试验报告示例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('baef427a-872b-43f9-9643-41cde3a1c04a', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '3构配件', '3构配件## 3．1钢管\n\n### 3．1．1本条规定的说明：\n\n（1）试验表明，脚手架的承载能力由稳定条件控制，失稳时的临界应力一般低于$1 0 0 \\mathrm { N / m m } ^ { 2 }$ ，采用高强度钢材不能充分发挥其强度，采用现行国家标准《碳素结构钢》中Q235一A级钢比较经济合理；\n\n（2）经几十年工程实践证明，采用电焊钢管能满足使用要求，成本比无缝钢管低。为此，在德国、英国的同类标准中也均采用。\n\n### 3．1．2本条规定的说明：\n\n（1）我国和英、日、德等国几十年的工程实践证明：直径 $4 8 \\mathrm { m m }$ 钢管具有使用性能好的特点，所以在各国的标准中都规定采用。鉴于目前仍有一些省、市建筑公司拥有相当数量直径 51mm的钢管，从经济考虑不能禁止使用，只能逐步淘汰。建议已使用的单位不要再扩大使用量;\n\n（2）限制钢管的长度与重量是为确保施工安全，运输方便。\n\n### 3．1．3本条规定了钢管应具备的形状与表面质量，有利于确保钢管受力和立杆对接平衡。\n\n## 3．2扣件\n\n### 3．2．1本条的规定表明：本规范在现阶段暂不推荐钢板冲压扣件，其原因是这种扣件尚无标准，难以检查验收，而且盖板受力后又易产生变形，重复使用次数比可锻铸铁扣件少。\n\n### 3．2．2本条的规定旨在确保质量，因为我国目前各生产厂的扣件螺栓所采用的材质差异较大。检查表明，当螺栓扭力矩达 $7 0 \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m }$ 时，大部分螺栓已滑丝不能使用。\n\n## 3．3脚手板\n\n### 3．3．1本条规定旨在便于现场搬运和使用安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('baffa2c5-2410-4fe9-94b3-70403e959aab', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 1）', '7 电气## 7．1 总则\n\n起重机械电气设备应符合 GB5226．2和本标准的规定。\n\n## 7．2 电源和供电\n\n### 7．2．1 供电电源\n\n#### 7．2．1．1 电网电压\n\n本标准对低压（不高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V } ,$ ）、三相 $( 3 \\Phi \\mathrm { + P E ) , 5 0 ~ H z / 6 0 ~ H z }$ 交流供电系统作了规定。对于直流供电及电压高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V }$ 的交流供电系统，其配电线路设计应符合其他相关的标准。\n\n#### 7．2．1．2 电压波动范围\n\n在正常工作条件下，供电系统在起重机械馈电线接入处的电压波动不应超过额定值的± $10 \\%$ 。\n\n### 7．2．2 供电系统\n\n#### 7．2．2．1 接地线\n\n供电系统应提供用于保护接地的装置，如滑触线、集电环或接地线。\n\n#### 7．2．2．2 供电方式\n\n常用的供电方式有电源滑触线、集电器、电缆卷筒和悬挂电缆小车等。\n\n##### 7．2．2．2．1 电源滑触线及其防护\n\n电源滑触线通常采用型钢、铜质刚性滑触线或安全滑触线，根据起重机运行环境及运行速度进行选择。\n\n滑触线应布置合理，与周围设备应有足够的安全距离，或采取安全防护措施，当人靠近时不会意外\n\n触及。物品（或吊钩）摆动时，不得碰触到滑触线。\n\n##### 7．2．2．2．2 集电器\n\n刚性滑触线的集电器用自重或弹簧加压，以保证在运行过程中与滑触线接触良好可靠，对于有起重电磁铁或因瞬时掉电会引起控制系统故障的起重机应采用双（或多）集电器。\n\n集电器应具有足够的电流容量，运动灵活。当集电器从滑触线上脱落时，不应造成短路或接地。\n\n##### 7．2．2．2．3 电缆卷筒\n\n采用电缆卷筒供电时，应防止电缆在运动过程中被磨损。对于外径不大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的10倍；对于外径大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的12．5倍。\n\n电缆卷筒应能自动收缠电缆，电缆卷筒的驱动转矩不应小于收缠电缆时所需的最大转矩。\n\n在放缆过程中，作用在电缆导线上的牵引力应尽可能地小，对于没有加强芯的电缆，作用在铜导线截面上的最大允许拉应力为 $1 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ；对于要求电缆缠绕速度高或电缆自重较重时，应采用具有加强芯的电缆。\n\n电缆卷筒的集电滑环应满足相应的电压等级和电流容量的要求，每个滑环至少有一对电刷。电刷的防护等级应满足环境要求，室外使用不应低于 GB4208中的IP54。\n\n##### 7．2．2．2．4 悬挂电缆小车\n\n采用悬挂电缆小车时，应防止电缆在运动过程中被磨损和发生过度弯曲，其电缆悬挂弯板的曲率半径不应小于电缆外径的5倍。\n\n对于扁电缆，电缆的厚度相当于圆电缆的直径。\n\n电缆排布时应保证各电缆长度相等，压板压接牢靠，同一层电缆外径尽可能接近，要避免某一根或少数几根电缆过分受力。悬挂电缆小车相互之间宜设牵引钢丝绳，运行时，当相邻两个悬挂电缆小车间距使得悬垂电缆间的夹角接近 $1 2 0 ^ { \\circ }$ 时，牵引钢丝绳应完全拉直受力\n\n牵引杆的安装位置，应使得当所有悬挂电缆小车退回到起始位置时，不影响起重机小车运行到端部的极限位置。两悬挂电缆小车间可以设缓冲件，以减少碰撞力和噪声。\n\n## 7．3 配电系统\n\n### 7．3．1 主隔离开关\n\n起重机宜装设切断所有电源的主隔离开关，开关应尽量靠近总进线集电器。\n\n### 7．3．2 总断路器\n\n总电源回路应设置总断路器。总断路器的控制应具有电磁脱扣功能，其额定电流应大于起重机额定工作电流，电磁脱扣电流整定值应大于起重机最大工作电流。总断路器的断弧能力应能断开在起重机上发生的短路电流。\n\n### 7．3．3 动力电源接触器\n\n动力电源回路宜设能够分断动力线路的接触器。\n\n### 7．3．4 动力电源紧急分断\n\n紧急情况下，能在司机室和电气室内断开总动力电源和制动器电源。急停按钮为红色非自复位式。\n\n### 7．3．5 分支线路配电\n\n各机构动力、控制及辅助电源分支线路应采用断路器、熔断器或过电流保护继电器，提供过电流保护功能。当三相动力电路采用熔断器保护时，应具有缺相保护功能。\n\n## 7．4 电气保护\n\n### 7．4．1 电动机的保护\n\n电动机应具有如下一种或一种以上的保护功能，具体选用应按电动机及其控制方式确定：\n\na） 瞬 动 或 反 时 限 动 作 的 过 电 流 保 护，其 瞬 时 动 作 电 流 整 定 值 应 约 为 电 动 机 最 大 起 动 电 流的1．25倍；  \nb） 在电动机内设置热传感元件；  \nc） 热过载保护。\n\n### 7．4．2 线路保护\n\n所有外部线路都应具有短路或接地引起的过电流保护功能，在线路发生短路或接地时，瞬时保护装置应能分断线路。对于导线截面较小，外部线路较长的控制线路或辅助线路，当预计接地电流达不到瞬时脱扣电流值时，应增设热脱扣功能，以保证导线不会因接地而引起绝缘烧损。\n\n### 7．4．3 错相和缺相保护\n\n当错相和缺相会引起危险时，应设错相和缺相保护。\n\n### 7．4．4 零位保护\n\n起重机各传动机构应设有零位保护。运行中若因故障或失压停止运行后，重新恢复供电时，机构不得自行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb011089-a2bf-4375-b718-d4c115f1a06b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '4 钢筋（Part 2）', 'd><td rowspan=1 colspan=1>DT</td><td rowspan=1 colspan=1>HRB400HRBF400HRB500RRB400</td><td rowspan=1 colspan=1>≥5d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥10d</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>中间弯折</td><td rowspan=1 colspan=1>≤90°</td><td rowspan=1 colspan=1>?X?</td><td rowspan=1 colspan=1>各种钢筋</td><td rowspan=1 colspan=1>≥20d</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n注：采用环氧涂层钢筋时，除应满足表内规定外，当钢筋直径 $\\mathrm { d } { \\leqslant } 2 0 \\mathrm { m m }$ 时，弯钩内直径 D 应不小于 5d；当 $\\mathrm { d } { > } 2 0 \\mathrm { m m }$ 时，弯钩内直径 D 应不小于 6d；平直段长度应不小于 5d。\n\n### 条文说明：\n\n本条所指钢筋主要是受力主筋。本次修订删除了 HPB235、HRB335 两种钢筋，增加了HRBF400、HRB500 等钢筋。\n\n4.2.5 箍筋的末端应做弯钩，弯钩的形状应符合设计规定。弯钩的弯曲直径应大于被箍受力主钢筋的直径，且HPB300 钢筋应不小于箍筋直径的2.5倍，HRB400钢筋应不小于箍筋直径的 5 倍。弯钩平直部分的长度，一般结构应不小于箍筋直径的 5 倍；有抗震要求的结构，应不小于箍筋直径的 10 倍。设计对弯钩的形状未规定时，可按图 4.2.5 a）、b）加工；有抗震要求的结构，应按图 $4 . 2 . 5 ~ \\mathrm { c }$ ）加工。\n\n![](images/aa8710f868f68de6ce9bac67dd59ab3d506979223357ccde3c7d97d0a0334c0e.jpg)  \n图 4.2.5 箍筋弯钩形式图\n\n### 条文说明：\n\n本条删除了 HPB235、HRB335 两种钢筋，分别代之以 HPB300、HRB400 钢筋。\n\n4.2.6 钢筋加工的允许偏差应符合表4.2.6的规定。\n\n表 4.2.6 钢筋加工的允许偏差  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>项目</td><td rowspan=1 colspan=1>允许偏差（mm）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>受力钢筋顺长度方向加工后的全长</td><td rowspan=1 colspan=1>±10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>弯起钢筋各部分尺寸</td><td rowspan=1 colspan=1>±20</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>箍筋、螺旋筋各部分尺寸</td><td rowspan=1 colspan=1>±5</td></tr></table>\n\n\n## 4.3 连接\n\n4.3.1 钢筋的连接宜采用焊接接头或机械连接接头。绑扎接头仅当钢筋构造复杂施工困难时方可采用，绑扎接头的钢筋直径宜不大于 $2 8 \\mathrm { m m }$ ，对轴心受压和偏心受压构件中的受压钢筋可不大于 $3 2 \\mathrm { m m }$ ；轴心受拉和小偏心受拉构件不应采用绑扎接头。\n\n4.3.2 受力钢筋的连接接头应设置在内力较小区段，并应错开布置。对焊接接头和机械连接接头，在接头长度区段内，同一根钢筋不得有两个接头；对绑扎接头，两接头间的距离应不小于1.3倍搭接长度。配置在接头长度区段内的受力钢筋，其接头的截面面积占总截面面积的百分率，应符合表4.3.2的规定。\n\n表4.3.2 接头长度区段内受力钢筋接头面积的最大百分率  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>接头形式</td><td rowspan=1 colspan=2>接头面积最大百分率（%)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>受拉区</td><td rowspan=1 colspan=1>受压区</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>主钢筋绑扎接头</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>主钢筋焊接接头</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>不限制</td></tr></table>\n\n\n注：1. 焊接接头和机械连接接头长度区段内是指 35d（d 为钢筋直径）长度范围内，但不得小于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ；绑扎接头长度区段内是指 1.3 倍搭接长度范围内。\n\n2. 在同一根钢筋上宜少设接头。\n\n3. 装配式构件连接处的受力钢筋焊接接头可不受此限制。\n\n4. 接头部分钢筋的横向净距应不小于钢筋直径且不小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4.3.3 钢筋的焊接接头应符合下列规定：\n\n1 钢筋的焊接接头宜采用闪光对焊，或采用电弧焊、电渣压力焊、气压焊，但电渣压力焊仅可用于竖向钢筋的连接，不得用于水平钢筋和斜筋的连接。钢筋焊接的接头形式、焊接方法和焊接材料应符合现行《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18）的规定，质量验收标准应按本规范附录A执行。\n\n2 每批钢筋焊接前，应先选定焊接工艺');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb05ecfc-1cdf-425c-a4d6-b7222be45129', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6受弯构件（Part 5）', '反力的计算公式和作用部位外，还给出多加一块封头板时的近似计算公式。\n\n## 6.5腹板开孔要求\n\n### 6.5.1本条只给出了原则性的规定。实际腹板开孔梁多用于布设设备管线，避免管线从梁下穿过使建筑物层高增加的问题，尤其对高层建筑非常有利。\n\n### 6.5.2本条提出的梁腹板开洞时孔口及其位置的尺寸规定，主要参考美国钢结构标准节点构造大样。\n\n用套管补强有孔梁的承载力时，可根据以下三点考虑：（1)可分别验算受弯和受剪时的承载力；（2）弯矩仅由翼缘承受；（3）剪力由套管和梁腹板共同承担，即：\n\n$$\nV = V _ { \\mathrm { s } } + V _ { \\mathrm { w } }\n$$\n$$\n\n式中： $V _ { \\textrm { s } }$ 套管的受剪承载力；\n\n$V _ { \\mathbf { w } }$ 1 梁腹板的受剪承载力。\n\n补强管的长度一般等于梁翼缘宽度或稍短，管壁厚度宜比梁腹板厚度大一级。角焊缝的焊脚长度可取 $0 , 7 t , \\ t$ 为梁腹板厚度。\n\n研究表明，腹板开孔梁的受力特性与焊接截面梁类似。当需要进行补强时，采用孔上下纵向加劲肋的方法明显优于横向或沿孔外围加劲效果。钢梁矩形孔被补强以后，弯矩可以仅由翼缘承担，剪力由腹板和补强板共同承担。对于矩形开孔，美国 SteelDesign Guide Series2中给出了下面一些计算公式：\n\n1 不带补强的腹板开孔梁最大受弯承载力 $M _ { \\mathrm { m } }$ 按下列公式进行计算[见图6（a)]：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { n } } = M _ { \\mathrm { p } } \\Biggl [ 1 - \\frac { \\Delta A _ { \\mathrm { s } } \\Bigl ( \\frac { h _ { \\mathrm { 0 } } } { 4 } + e \\Bigr ) } { Z } \\Biggr ]\n$$\n\n式中： $M _ { \\mathrm { p } }$ - 塑性极限弯矩， $M _ { \\mathrm { p } } { = } f _ { \\mathrm { y } } Z \\ \\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ；\n\n$\\Delta A _ { s }$ - 腹板开孔削弱面积， $\\Delta A _ { \\mathrm { s } } { = } h _ { 0 } t _ { \\mathrm { w } } ~ ( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$h _ { 0 }$ - 腹板开孔高度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$\\pmb { t _ { \\mathrm { w } } }$ - 腹板厚度 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\ne 开孔偏心量，取正值 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$Z$ -未开孔截面塑性截面模量 $\\left( \\mathrm { m m } ^ { 3 } \\right)$ ；  \n$f _ { \\mathrm { y } }$ 钢材的屈服强度 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n  \n图6腹板开孔梁计算几何图形\n\n2 带补强的腹板开孔梁最大受弯承载力 $M _ { \\mathrm { m } }$ 按下列公式进行计算［见图 $6 ( \\mathbf { b } ) ]$ ：\n\n当 $t _ { \\mathrm { w } } e { < } A _ { \\mathrm { r } }$ 时：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { n } } = M _ { \\mathrm { p } } \\bigg [ 1 - \\frac { t _ { \\mathrm { w } } \\Big ( \\frac { h _ { 0 } ^ { 2 } } { 4 } + h _ { 0 } e - e ^ { 2 } \\Big ) - A _ { \\mathrm { r } } h _ { 0 } } { Z } \\bigg ] \\leqslant M _ { \\mathrm { p } }\n$$\n\n当 $t _ { \\mathrm { w } } e { \\geqslant } A _ { \\mathrm { r } }$ 时：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m } } = M _ { \\mathrm { p } } \\bigg [ 1 - \\frac { \\Delta A _ { \\mathrm { s } } \\Big ( \\frac { h _ { \\mathrm { 0 } } } { 4 } + e - \\frac { A _ { \\mathrm { r } } } { 2 t _ { \\mathrm { w } } } \\Big ) } { Z } \\bigg ] \\leqslant M _ { \\mathrm { p } }\n$$\n\n式中： $\\Delta A _ { s }$ 腹板开孔削弱面积， $\\Delta A _ { \\mathrm { s } } { = } h _ { 0 } t _ { \\mathrm { w } } { - } 2 A _ { \\mathrm { r } }$ ；\n\n$A _ { \\mathrm { r } }$ -腹板单侧加劲肋截面积。\n\n上式中带补强指的是腹板矩形开孔上下用加劲肋对称补强的情况，对其他形状的孔可以适当简化成矩形孔的情况进行处理。更多的情况详见美国 Steel Design Guide Series 2。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb0a93b9-7227-4240-9896-171bb6731785', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '4 结构设计计算（Part 7）', 'athrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma }\n4.5.2符合下列情况之一时，可不进行支撑结构的抗倾覆验算：\n\n1支撑结构与既有结构有可靠连接时；\n\n2支撑结构高度（H）小于或等于支撑结构横向宽度（B）的3倍时：\n\n## 4.6地基承载力验算\n\n4.6.1支撑结构立杆基础底面的平均压力应符合下式要求：\n\n$$\n\\phi \\leqslant f _ { \\varepsilon }\n$$\n\n式中： ${ p / { - } } -$ 立杆基础底面的平均压力设计值 $( \\therefore \\sin ^ { \\circ } { \\mathfrak { m } } { \\bar { \\mathfrak { n } } }$ ： ${ \\boldsymbol { \\mathscr { p } } } =$\n\n$\\dddot { \\dddot { A } } _ { \\ast } ^ { \\dot { \\ddag } } ;$ $\\cdot ^ { \\vee - - }$ 支撑结构传至立杆基础底面的轴力设计值（V）：$f _ { \\kappa } { } ^ { - }$ 地基承载力设计值（ $\\mathrm {  ~ \\cdot ~ } \\mathrm { m m ^ { \\ddot { \\cdot } } ~ } ,$ ；$\\varLambda _ { \\tt { g } }$ —立杆基础底面积（ $: \\mathrm { { m m } } ^ { \\underline { { { \\cdot } } } }$ ）。\n\n4.6.2支撑结构地基承载力应符合下列规定：\n\n1支承于地基土上时，地基承载力设计值应按下式计算：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { g } } = k _ { \\mathrm { c } } f _ { \\mathrm { a k } }\n$$\n\n式中： $f _ { a \\mathbf { k } }$ —地基承载力特征值。岩石、碎石土、砂土、粉土、\n\n$k _ { s }$ -支撑结构的地基承载力调整系数、宜按表4.6.2确定。\n\n表4.6.2地基承载力调整系数 ${ \\pmb k } _ { s }$   \n\n\n\n\n\n2当支承于结构构件上时，应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010或《钢结构设计规范》GB50017的有关规定对结构构件承载能力和变形进行验算。\n\n4.6.3立杆基础底面积 $\\langle A _ { g }$ ）的计算应符合下列规定：\n\n1当立杆下设底座时，立杆基础底面积 $( A _ { \\mathfrak { s } }$ ）取底座面积；\n\n2当在夯实整平的原状土或回填土上的立杆，其下铺设厚度为 $5 0 \\mathrm { m m } \\sim 6 0 \\mathrm { m m }$ 、宽度不小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 的木垫板或木脚手板时，立杆基础底面积可按下式计算：\n\n$$\nA _ { \\mathrm { g } } = \\alpha b\n$$\n\n式中： $A _ { \\mathrm { g } }$ 立杆基础底面积（ $( \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ），不宜超过 $0 , 3 \\mathbf { m } ^ { 2 }$ ；\n\n$\\boldsymbol { a }$ ·－木垫板或木脚手板宽度（ $\\mathbf { \\tau m m } )$ ；\n\n$b$ 沿木垫板或木脚手板铺设方向的相邻立杆间距(mm)。\n\n  \n图5.1.6抱柱连接措施\n\n2设置在坡面上的立杆底部应有可靠的固定措施。\n\n  \n图5.1.7不同标高扫地杆布置图1—拉通扫地杆：2---扫地杆\n\n5.1.8当支撑结构高宽比大于3，且四周无可靠连接时，宜在支撑结构上对称设置缆风绳或采取其他防止倾覆的措施。\n\n5.1.9支撑结构应采取防雷接地措施，并应符合国家相关标准的规定。\n\n大于6跨，每个剪刀撑的跨数不应超过6跨，剪刀撑倾斜角度宜在 $4 \\bar { 2 } ^ { \\circ } \\sim \\mathsf { 6 0 } ^ { \\circ }$ 之间，支撑结构外围应设置连续封闭的剪刀撑；\n\n2竖向剪刀撑两个方向的斜杆宜分别设置在立杆的两侧.底端应与地面顶紧；\n\n3竖向剪刀撑应采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或水平杆上，旋转扣件中心宜靠近主节点。\n\n5.2.2水平剪刀撑布置应符合下列规定：\n\n1水平剪刀撑间隔层数不应大于6步；\n\n2顶层应设置水平剪刀撑；\n\n3扫地杆层宜设置水平剪刀撑；\n\n4水平剪刀撑应采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或水平杆上。\n\n5.2.3剪刀撑接长时应采用搭接，搭接长度不应小于 $8 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并应等距离设置不少于2个旋转扣件，且两端扣件应在离杆端不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 处固定。\n\n5.2.4 当同时满足下列规定时，可采用无剪刀撑框架式支撑结构：\n\n1搭设高度在 $\\mathrm { 5 m }$ 以下；  \n2 被支撑结构自重的荷载标准值小于5kPa;  \n3 支撑结构支承于坚实均匀地基土或结构层上；  \n4 支撑结构与既有结构有可靠连接。\n\n5.2.5纵横水平杆均应与立杆连接，其连接点间距不应大 于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$\n\n5.2.6当承受荷载较大，立杆需加密时，加密区的水平杆应向非加密区延伸至少两跨（图5.2.6）。\n\n5.2.7支撑结构非加密区立杆、水平杆间距应与加密区间距互为倍数（图5.2.7）。\n\n布置--道，底层');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb0b2c26-fb41-4a8c-8b74-ae41a6f945dc', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '3金属结构（Part 2）', '\\ 1 \\mathrm { { x } }$ 。\n\n3.5.6司机室应有安全出入口;当司机室装有门时，应防止其在架桥机工作时意外打开；司机室的拉门和外开门应通向同一高度的水平平台；司机室的门向外开，可以安全、方便地从已架桥梁的梁面进出司机室。司机室外无平台时，一般情况下门应向里开。\n\n3.5.7司机室底窗和天窗安装防护栏时，防护栏应尽可能不阻挡视线。司机室的构造与布置，应使司机对工作范围具有良好的视野，并便于操作和维修。\n\n3.5.8司机室地板应采用防滑的非金属隔热材料覆盖。\n\n3.5.9重要的操作指示器应有醒目的显示,并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危\n\n险显示应用红灯。\n\n## 3.6通道和平台\n\n3.6.1架桥机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位，凡与桥面(地面、墩、台)距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能通过斜梯、平台、通道或直梯到达。\n\n3.6.2外设通道和平台的净空高度不应低于 $1 , 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。运动部分附近的通道和平台的净宽度不应小于$0 , 5 \\textrm { m }$ ;如果设有扶手或栏杆，在高度不超过 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的范围内，通道的净宽度可减至 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。固定部分之间的通道净宽度不应小于 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。\n3.6.3通道和平台表面应防滑。在通道和平台上人员可能停留的任何部位，都应保证在下列情况下不应发生永久变形：\n\na） $2 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的力通过直径为 $1 2 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的圆盘施加在平台表面的任何位置；  \nb）通道和平台承受 $4 ~ 5 0 0 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ 的均布载荷。\n\n3.6.4维修平台的地板上单个孔洞和间隙按以下要求控制：\n\na）不允许 $\\phi 2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的球体穿过；  \nb）当长度不小于 $2 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时,其最大宽度为 $1 2 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 3.7斜梯和直梯\n\n### 3.7.1斜梯\n\n#### 3.7.1.1斜梯的倾斜角不宜超过 $6 5 ^ { \\circ }$ 。特殊情况下，倾斜角也不应超过 $7 5 ^ { \\circ }$ （超过 $7 5 ^ { \\circ }$ 时按直梯设计）。  \n#### 3.7.1.2斜梯两侧应设置栏杆,两侧栏杆的间距：主要斜梯不应小于 $0 . 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;其他斜梯可取为 $0 . 5 \\textrm { m }$ 。  \n斜梯的一侧靠机体时，只在另一侧设置栏杆,栏杆高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 。  \n#### 3.7.1.3梯级的净宽度不应小于 $0 . 3 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,单个梯级的高度宜取为 $0 . 1 8 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 2 5 ~ \\mathrm { m }$ ,斜梯上梯级的进深不应小于梯级的高度，连续布置的梯级，其高度和进深均应为相同尺寸。  \n#### 3.7.1.4梯级踏板表面应防滑。\n\n### 3.7.2直梯\n\n#### 3.7.2.1直梯两侧撑杆间距不应小于 $0 , 4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，两侧撑杆之间踏杆宽度不应小于 $0 , 3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,梯级的间距应保持一致，宜为 $0 . 2 3 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 3 0 ~ \\mathrm { m }$ ,梯级离开固定结构件至少应为 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,梯级中心 $0 . 1 \\textrm { m }$ 范围内应能承受 $1 \\ 2 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n#### 3.7.2.2人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . 6 3 ~ \\mathrm { m } \\times 0 . 6 3 ~ \\mathrm { m }$ ，圆孔直径宜取为 $0 . 6 3 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 8 0 ~ \\mathrm { m }$ 。\n#### 3.7.2.3高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的直梯应设有护圈，护圈从 $2 , 0 \\textrm { m }$ 高度起开始安装，护圈直径宜取为 $0 . 6 \\mathrm { \\ m } \\sim$ $0 , 8 \\textrm { m }$ 。护圈之间应由三或五根间隔布置的纵向板条联接起来,并保证有一根板条正对着直梯的垂直中心线，相邻护圈之间的距离：当护圈设置三根纵向板条时，不应大于 $0 , 9 \\textrm { m }$ ；当护圈设置五根纵向板条时，不应大于 $1 , 5 \\textrm { m }$ 。安装了纵向板条的护圈在任何一个 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的范围内应可以承受 $1 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 的分布垂直力，不允许有永久变形。\n\n#### 3.7.2.4除非提供有其他合适的把手,直梯的两边撑杆至少要比最上一个梯级高出 $1 , 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，当空间受限制时此高出的高度也不应小于 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。\n\n#### 3.7.2.5装在结构内部的直梯，如果结构件的布置能够保证直径为 $0 , 6 \\textrm { m }$ 的球体不能穿过，则可不设护圈。\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb2da0c3-27ad-43d6-9ef4-009b87f9ddd5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 5）', '1 colspan=1>0.85</td><td rowspan=1 colspan=1>0.70</td><td rowspan=1 colspan=1>0.60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.52</td><td rowspan=1 colspan=1>0.46</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>45~63</td><td rowspan=1 colspan=1>5.60</td><td rowspan=1 colspan=1>2.80</td><td rowspan=1 colspan=1>1.80</td><td rowspan=1 colspan=1>1.25</td><td rowspan=1 colspan=1>0.95</td><td rowspan=1 colspan=1>0.78</td><td rowspan=1 colspan=1>0.65</td><td rowspan=1 colspan=1>0.55</td><td rowspan=1 colspan=1>0.49</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=3>跨中有侧向支承点的构件（不论载荷作用点在截面高度上的位置)</td><td rowspan=1 colspan=1>10~20</td><td rowspan=1 colspan=1>2.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.39</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>0.79</td><td rowspan=1 colspan=1>0.66</td><td rowspan=1 colspan=1>0.57</td><td rowspan=1 colspan=1>0.52</td><td rowspan=1 colspan=1>0.47</td><td rowspan=1 colspan=1>0.42</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>22~40</td><td rowspan=1 colspan=1>3.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.80</td><td rowspan=1 colspan=1>1.24</td><td rowspan=1 colspan=1>0.96</td><td rowspan=1 colspan=1>0.76</td><td rowspan=1 colspan=1>0.65</td><td rowspan=1 colspan=1>0.56</td><td rowspan=1 colspan=1>0.49</td><td rowspan=1 colspan=1>0.43</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>45~63</td><td rowspan=1 colspan=1>4.00</td><td rowspan=1 colspan=1>2.20</td><td rowspan=1 colspan=1>1.38</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.66</td><td rowspan=1 colspan=1>0.56</td><td rowspan=1 colspan=1>0.49</td><td rowspan=1 colspan=1>0.43</td></tr></table>\n\n\n注1：集中载荷指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的载荷均按均布载荷考虑。\n\n注2：载荷作用在上翼缘系指作用点在翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘也系指作用在翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注3： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 适用于 Q235号钢，当用其他钢号时，查得的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 应乘以 $2 3 5 / \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 。\n\n注4： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 不小于2．5时不需再验算其侧向屈曲稳定性；表中大于2．5的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值，为其他钢号换算查用。\n\n表 犔．3 稳定系数 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ } \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>8b</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.85</td><td rowspan=1 colspan=1>0.90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.95</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1>1.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1.20</td><td rowspan=1 colspan=1>1.25</td><td rowspan=1 colspan=1>1.30</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb3954e6-2ed9-40a3-b479-47e17e19dd57', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核在某些情况下，太大的弹性变形和位移会妨碍起重机完成它的工作任务，会影响起重机及其结构的稳定性，或者可能干扰机构实现它的正常功能。此时，有关弹性位移的考核就应是承载能力验算的组成部分，并且应将计算的弹性位移同确定的极限值进行适当的对比。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb3d9c76-3149-417c-937d-3c37ad26a486', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第 493 号', '第 493 号《生产安全事故报告和调查处理条例》已经2007 年 3月 28日国务院第 172 次常务会议通过，现予公布，自 2007年 6 月 1 日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb50bd59-51d7-4b8f-a0b2-a08405199ca3', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '2 防爆电气设备的安装（Part 1）', '2 防爆电气设备的安装## 2.1一般规定\n\n2.1.1防爆电气设备的类型、级别、组别、环境条件以及特殊标志等，应符合设计的规定。\n\n2.1.2防爆电气设备应有\"EX\"标志和标明防爆电气设备的类型、级别、组别的标志的铭牌，并在铭牌上标明国家指定的检验单位发给的防爆合格证号。\n\n2.1.3防爆电气设备宜安装在金属制作的支架上，支架应牢固，有振动的电气设备的固定螺栓应有防松装置。\n\n2.1.4防爆电气设备接线盒内部接线紧固后，裸露带电部分之间及与金属外壳之间的电气间隙和爬电距离，不应小于附录A的规定。\n\n2.1.5防爆电气设备的进线口与电缆、导线应能可靠地接线和密封，多余的进线口其弹性密封垫和金属垫片应齐全，并应将压紧螺母拧紧使进线口密封。金属垫片的厚度不得小于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n2.1.6防爆电气设备外壳表面的最高温度(增安型和无火花型包括设备内部),不应超过表2.1.6的规定。\n\n防爆电气设备外壳表面的最高温度 表2.1. 6  \n\n\n\n\n\n注：表中 $\\mathrm { T } _ { 1 } { \\sim } \\mathrm { T } _ { 6 }$ 的温度组别应符合现行国家标准《爆炸性环境用防爆电气设备通用要求》的有关规定，该标准是将爆炸性气体混合物按引燃温度分为六组，电气设备的温度组别与气体的分组是相适应的。\n\n2.1.7塑料制成的透明件或其它部件，不得采用溶剂擦洗，可采用家用洗涤剂擦洗。\n\n2.1.8事故排风机的按钮，应单独安装在便于操作的位置，且应有特殊标志。\n\n2.1.9灯具的安装，应符合下列要求：\n\n2.1.9.1灯具的种类、型号和功率，应符合设计和产品技术条件的要求，不得随意变更。\n\n2.1.9.2螺旋式灯泡应旋紧，接触良好，不得松动。\n\n2.1.9.3灯具外罩应齐全，螺栓应紧固。\n\n## 2.2隔爆型电气设备的安装\n\n2.2.1隔爆型电气设备在安装前，应进行下列检查：\n\n2.2.1.1设备的型号、规格应符合设计要求;铭牌及防爆标志应正确、清晰。\n\n2.2.1.2设备的外壳应无裂纹、损伤。\n\n2.2.1.3隔爆结构及间隙应符合要求。\n\n2.2.1.4接合面的紧固螺栓应齐全，弹簧垫圈等防松设施应齐全完好，弹簧垫圈应压平。\n\n2.2.1.5密封衬垫应齐全完好，无老化变形,并符合产品的技术要求。\n\n2.2.1.6透明件应光洁无损伤。\n\n2.2.1.7运动部件应无碰撞和摩擦。\n\n2.2.1.8接线板及绝缘件应无碎裂,接线盒盖应紧固，电气间隙及爬电距离应符合要求。\n\n2.2.1.9接地标志及接地螺钉应完好。\n\n2.2.2隔爆型电气设备不宜拆装。需要拆装时，应符合下列要求：\n\n2.2.2.1应妥善保护隔爆面，不得损伤。\n\n2.2.2.2隔爆面上不应有砂眼、机械伤痕。\n\n2.2.2.3无电镀或磷化层的隔爆面，经清洗后应涂磷化膏、电力复合脂或204号防锈油，严禁刷漆。\n\n2.2.2.4组装时隔爆面上不得有锈蚀层。\n\n2.2.2.5隔爆接合面的紧固螺栓不得任意更换，弹簧垫圈应齐全。\n\n2.2.2.6螺纹隔爆结构，其螺纹的最少啮合扣数和最小啮合深度，不得小于表2.2.2的规定。\n\n螺纹隔爆结构螺纹的最少啮合扣数和最小啮合深度表2.2.2  \n\n\n\n\n\n注：表中IA、ⅡB、IC的分级应符合现行国家标准《爆炸性环境用防爆电气设备通用要求》的有关规定，将爆炸性气体混合物按其最大试验安全间隙或最小点燃电流比将I类(工厂用电设备)为分A、B、C三级。\n\n2.2.3隔爆型电机的轴与轴孔、风扇与端罩之间在正常工作状态下,不应产生碰擦。\n\n2.2.4正常运行时产生火花或电弧的隔爆型电气设备，其电气联锁装置必须可靠；当电源接通时壳盖不应打开，而壳盖打开后电源不应接通。用螺栓紧固的外壳应检查\"断电后开盖\"警告牌，并应完好。\n\n2.2.5隔爆型插销的检查和安装，应符合下列要求：\n\n2.2.5.1插头插入时，接地或接零触头应先接通;插头拔出时，主触头应先分断。\n\n2.2.5.2开关应在插头插入后才能闭合，开关在分断位置时，插头应插入或拔脱。\n\n2.2.5.3防止骤然拔脱的徐动装置，应完好可靠，不得松脱。\n\n## 2.3增安型和无火花型电气设备的安装\n\n2.3.1增安型和无火花型电气设备在安装前，应进行下列检查：\n\n2.3.1.1设备的型号、规格应符合设计要求;铭牌及防爆标志应正确、清晰。\n\n2.3.1.2设备的外壳和透光部分，应无裂纹、损伤。\n\n2.3.1.3设备的紧固螺栓应有防松措施，无松动和锈蚀，接线盒盖应紧固。\n\n2.3.1.4保护装置及附件应齐全、完好。\n\n2.3.2滑动轴承的增安型电动机和无火花型电动机应测量其定子与转子间的单边气隙，其气隙值不得小于表2.3.2中规定值的1.5倍；设有测隙孔的滚动轴承增安型电动机应测量其定子与转子间的单边气隙，其气隙值不得小于表2.3.2中的规定。\n\n滚动轴承的增安型和无火花型电动机定子   \n与转子间的最小单边气隙值 $\\delta ( \\mathbf { m m } )$ 表2.3.2  \n\n\n\n\n\n注： $\\textcircled{1} D$ 为转子直径；\n\n$\\textcircled{2}$ 变极电动机单边气隙按最少极数计算；  \n$\\textcircled{3}$ 若铁芯长度 $L$ 超过直径 $D$ 的1.75倍，其气隙值按上表计算值乘以$L / 1 . 7 5 D$ ；  \n$\\textcircled{4}$ 径向气隙值需在电动机静止状态下测量。\n\n## 2.4正压型电气设备的安装\n\n2.4.1正压型电气设备在安装前，应进行下列检查：\n\n2.4.1.1设备的型号、规格应符合设计要求;铭牌及防爆标志应正确、清晰。\n\n2.4.1.2 设备的外壳和透光部分,应无裂纹、损伤。\n\n2.4.1.3设备的紧固螺栓应有防松措施，无松动和锈蚀，接线盒盖应紧固。\n\n2.4.1.4保护装置及附件应齐全、完好。\n\n2.4.1.5密封衬垫应齐全、完好，无老化变形，并应符合');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb517962-05bb-4fef-93d2-4f2e15a2f3e2', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14 Composite Steel and', '14 Composite Steel and Concrete beams 177## 14.1 General Requirements .\\* 177   \n## 14.2 Design of Composite Beams ... 180   \n## 14.3 Calculation of Shear Connections 183   \n## 14.4 Calculation of Deflection .… 186   \n## 14.5 Calculation of Concrete Crack Width at Hogging Moment   \nRegion··· 187   \n## 14.6 Calculation of Longitudinal Shear....\\* 188   \n## 14.7 Detailing Provisions 190');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb647b2a-fdaa-444d-829a-b13de902820b', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '8.2.4 目前钢结构节点设计大量采用局部熔透对接', '8.2.4 目前钢结构节点设计大量采用局部熔透对接、角接及纯贴角焊缝的节点形式，除纯贴角焊缝节点形式的焊缝内部质量国内外尚无现行无损检测标准外，对于局部熔透对接及角接焊缝均可采用超声波方法进行检测，因此，应与全熔透焊一样对其焊缝的内部质量提出要求。\n\n本条对承受静荷载结构焊缝的超声波检测灵敏度及评定缺陷的允许长度作了适当调整，放宽了评定尺度。这样做的主要目的：一是区别对待静载结构与动载结构焊缝的质量评定；二是尽量减少因不必要的返修造成的浪费及残余应力。\n\n为此规范主编单位进行了大量的试验研究，对国内外相关标准如：《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》GB/T11345、《承压设备无损检测第3部分：超声检测》JB/T4730.3、《船舶钢焊缝超声波检测工艺和质量分级》CB/T3559、《铁路钢桥制造规范》TB10212、《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50、《起重机械无损检测钢焊缝超声检测》JB/T10559、《钢结构焊接规范》AWSD1.1/D1.1M、《超声波探伤评定验收标准》EN1712、《焊接接头超声波探伤》EN1714、《铁素体钢超声波检验方法》JISZ3060等以《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》GB/T11345为基础进行了对比试验（其中包括理论计算和模拟试验）。通过对试验结果的分析、比较得出如下结论：\n\n《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》GB/T11345标准的检测灵敏度及缺陷评定等级在参与对比的标准中处于中等偏严的水平。\n\n在参与对比的标准中《超声波探伤评定验收标准》EN1712检测灵敏度最低。\n\n在参与对比的标准中《钢结构焊接规范》AWSD1.1和《起重机械无损检测钢焊缝超声检测》 $\\mathrm { J B } / \\mathrm { T } ~ 1 0 5 5 9$ 标准在小于$\\scriptstyle 2 0 { \\mathrm { m m } }$ 范围内允许的单个缺陷长度最大，《超声波探伤评定验收标准》EN1712在 $2 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 范围内允许的单个缺陷长度最大。\n\n参照上述对比结果，对《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } 1 1 3 4 5$ 标准的检测灵敏度及缺陷评定等级进行了适当的调整，本规范中所采用的检测灵敏度及缺陷评定等级与《钢结构焊接规范》AWSD1.1/D1.1M标准相当。\n\n对于目前在高层钢结构、大跨度桁架结构箱形柱（梁）制造中广泛采用的隔板电渣焊的检验，本规范参照日本标准《铁素体钢超声波检验方法》JISZ3060以附录的形式给出了探伤方法。\n\n随着钢结构技术进步，对承受板厚方向荷载的厚板（ $\\delta \\geqslant$ $4 0 \\mathrm { m m } ,$ 结构产生层状撕裂的原因认识越来越清晰，对材料的质量要求越来越明确。但近年来一些薄板结构（ $\\delta { \\leqslant } 4 0 \\mathrm { m m }$ 出现层状撕裂问题，有的还造成严重的经济损失。针对这一现象本规范提出相应的检测要求，以杜绝类似情况的发生。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb68f445-f223-46ff-9009-8dd48e49f18f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '10 沉入桩', '10 沉入桩## 10.1 一般规定\n\n### 10.1.1 本章适用于预制钢筋混凝土桩、预应力混凝土桩和钢管桩等的制作、连接、吊运、存放、运输及沉入的施工，其他类型桩的施工可参照执行。\n\n### 10.1.2 沉桩施工前应具备工程地质、水文等资料，并应制订专项施工方案，配置合理的沉桩设备；沉桩施工过程中如发现实际地质情况与勘测报告出入较大时，宜补充地质钻探。\n\n### 10.1.3 制作、连接和沉桩的施工过程应有完整的施工记录。\n\n## 10.2 桩的制作\n\n### 10.2.1 用以制作桩的原材料应符合设计和本规范相关章节的规定。外购或自行制作的成品桩，每节或每段均应有出厂合格证明、质量检验等资料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb712bf9-2fe0-49b8-a1e8-005348aee2c1', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '附录H无加劲钢管直接焊接节点刚度判别（Part 3）', '（ $\\mathrm { k N } ,$ ）和名义静力极限受剪承载力 $( \\mathrm { k N } )$ 的比值；\n\n$N -$ -失效的循环次数，即疲劳寿命。\n\n美国《公路桥梁设计规范》AASHTO中所采用的焊钉疲劳寿命计算公式为1966年 Slutter 和Fisher等人拟合的公式：\n\n$$\nN \\sigma _ { \\mathrm { r } } ^ { 5 . 4 } = 1 . 7 6 4 \\times 1 0 ^ { 1 6 }\n$$\n\n式中： $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ -焊钉焊接处的平均剪应力幅 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n在上式的基础上，AASHTO规范发展了单个焊钉的疲劳受剪承载力计算公式。规范规定，单个焊钉的疲劳受剪承载力按下式计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { r } } = \\alpha d ^ { 2 } \\geq { \\frac { 3 8 . 0 d ^ { 2 } } { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\alpha = 2 3 8 - 2 9 . 5 \\mathrm { l o g } N\n$$\n\n式中： $Z _ { \\mathrm { r } }$ 一 -单个焊钉能够承受的最大剪力幅（N)；$d$ -焊钉钉杆直径 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$N \\mathrm { \\Omega }$ -失效的循环次数，即疲劳寿命。\n\n欧洲组合结构设计规范 EC4：Design of composite steel andconcrete structures规定，对于埋于普通混凝土的圆柱头焊钉，其疲劳寿命计算公式如下：\n\n$$\n( \\Delta \\tau ) ^ { m } N = ( \\Delta \\tau _ { \\mathrm { c } } ) ^ { m } N _ { \\mathrm { c } }\n$$\n\n式中： 焊钉焊接处的平均剪应力幅 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$N \\cdot$ 疲劳循环次数；$_ m$ 常数，取 $m { = } 8$ ；$\\Delta \\tau _ { \\mathrm { c } }$ 循环次数为 $2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 对应的允许剪应力幅，其值为$9 0 \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 。\n\n本次修订增加“承受剪力的圆柱头焊钉”作为一种新的构件和连接类别，定为J3类别，其疲劳计算的参数取值采用欧洲组合结构设计规范EC4给出的相关建议。\n\n### J.0.3 对于焊有焊钉的受拉钢板，其疲劳裂纹会发生在焊趾和钢板的交界处，和焊钉本身的剪切疲劳破坏不同，要进行单独的疲劳验算。参考欧洲钢结构设计规范 EC3：Design of steelstructures，定为Z7类构造。\n\n参考欧洲组合结构设计规范EC4的建议，除按Z7类构件和连接进行疲劳验算外，焊有焊钉的受拉钢板还应同时满足式（J.0.3-1）或式（J.0.3-2）的要求，以充分考虑焊钉受剪和钢板受拉两者共同作用对组合梁疲劳寿命的不利影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb73916e-082f-43ba-9d9b-5a7ab45a198b', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1总则..', '1总则..');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb740a88-a2a6-44fd-be95-c5351228517c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 6）', 'n=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1>1.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1.20</td><td rowspan=1 colspan=1>1.25</td><td rowspan=1 colspan=1>1.30</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>0.800</td><td rowspan=1 colspan=1>0.818</td><td rowspan=1 colspan=1>0.835</td><td rowspan=1 colspan=1>0.850</td><td rowspan=1 colspan=1>0.862</td><td rowspan=1 colspan=1>0.874</td><td rowspan=1 colspan=1>0.883</td><td rowspan=1 colspan=1>0.892</td><td rowspan=1 colspan=1>0.901</td><td rowspan=1 colspan=1>0.908</td><td rowspan=1 colspan=1>0.913</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>pb</td><td rowspan=1 colspan=1>1.35</td><td rowspan=1 colspan=1>1.40</td><td rowspan=1 colspan=1>1.45</td><td rowspan=1 colspan=1>1.50</td><td rowspan=1 colspan=1>1.55</td><td rowspan=1 colspan=1>1.60</td><td rowspan=1 colspan=1>1.80</td><td rowspan=1 colspan=1>2.00</td><td rowspan=1 colspan=1>2.20</td><td rowspan=1 colspan=1>2.40</td><td rowspan=1 colspan=1>≥2.50</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>b</td><td rowspan=1 colspan=1>0.919</td><td rowspan=1 colspan=1>0.925</td><td rowspan=1 colspan=1>0.930</td><td rowspan=1 colspan=1>0.934</td><td rowspan=1 colspan=1>0.938</td><td rowspan=1 colspan=1>0.941</td><td rowspan=1 colspan=1>0.953</td><td rowspan=1 colspan=1>0.961</td><td rowspan=1 colspan=1>0.968</td><td rowspan=1 colspan=1>0.973</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td></tr></table>\n\n\n## 犔．3 轧制槽钢的简支梁构件，不论载荷的形式和作用的位置，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值按式（L．3）计算，大于1者取1。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\frac { 5 7 0 b t } { l h } \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（L．3）\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -轧制槽钢的简支梁构件的侧向屈曲稳定系数；  \n$b$ 受压翼缘的宽度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$t ^ { . }$ 受压翼缘的平均厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$l$ 受压翼缘的计算(自由)长度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \nh -槽钢截面高度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb88f6f6-bbeb-4ec9-a83a-ed8f99469031', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.8 关于大变形的影响', '8.1.3.8 关于大变形的影响在塔式起重机最不利的结构形态和最不利的载荷组合工况下，如果大变形（按二阶理论计算的变犖犖形）的影响在塔身中增加的弯矩小于 $10 \\%$ （可按 $N / N _ { \\mathrm { E } } { < } 0 . 1$ 界定）时，整体抗倾覆稳定性计算就可以不考虑此大变形的影响（即仍按一阶理论计算），以简化计算。但是，若超过上述范围，则表53各工况的倾覆力矩应考虑随上述二阶理论计算的变形增大而增加。\n\n表 53 塔式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb8e6403-8d05-4e2a-919e-5cff7f9d11f1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 1）', '6.1.2 有轨运行机构## 6.1.2.1 稳态运行阻力\n\n稳态运行 阻 力 $P _ { \\mathrm { j } }$ （包 括 摩 擦 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 、坡 道 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ a ~ } }$ 、按 计 算 风 压 $P _ { 1 }$ 算 得 的 风 阻 力 $P _ { \\mathrm { { W I } } }$ ），按 式（86）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { j } } = P _ { \\mathrm { m } } + P _ { \\mathrm { \\alpha } } + P _ { \\mathrm { W I } }\n$$\n\n……（86 ）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 稳态运行阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 坡道阻力，单位为牛顿（N）；犘  \nWI— 按计算风压 $P _ { 1 }$ 算得的风阻力，单位为牛顿（N）。\n\n在曲线轨道上运行的起重机，还要考虑弯道运行附加阻力；在绳索牵引式运行机构中，还需计算小车运行时起升钢丝绳及运行牵引钢丝绳绕过导向滑轮的阻力。犘\n\n### 6.1.2.1.1 摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$\n\n起重机或起重小车沿直线运行时摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 主要包括车轮踏面的滚动摩擦阻力、车轮轴承的摩擦阻力以及附加摩擦阻力三部分，按式（87）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } = P _ { \\mathrm { { z } } } ~ { \\frac { \\mu d + 2 f _ { \\mathrm { { K } } } } { D } } C _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n…… （87）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\Sigma }$ — 运动部分所有质量的重力，包括吊运物品和起重机或小车等质量的重力，单位为牛顿（N）；  \n$\\mu$ 车轮轴承摩擦阻力系数，见表39；  \n$d$ 车轮轴径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$f _ { \\mathrm { K } }$ 车轮沿轨道的滚动摩擦力臂，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，见表40；  \n$D$ 车轮踏面直径，单位为毫米 $\\mathrm { ~ . ~ m m } )$ ；  \n$C _ { \\mathrm { f } }$ — 考虑车轮轮缘与轨顶侧面摩擦或牵引供电电缆及集电器摩擦等的附加摩擦阻力系数，见表41。\n\n表 39 车轮轴承的摩擦阻力系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n\n\n\n表 40 车轮的滚动摩擦力臂 $f _ { \\mathrm { k } }$   \n\n\n\n\n\n表 41 附加摩擦阻力系数 $C _ { \\mathrm { f } }$   \n\n\n\n\n\n### 6.1.2.1.2 坡道阻力 $P _ { \\mathrm { ~ \\pmb { a } ~ } }$\n\n坡道阻力的计算原则，见4．2．2．2。\n\n坡道阻力按式（88）计算：\n\n$$\nP _ { \\alpha } = ( m + m _ { i } ) g \\bullet \\mathrm { t a n } \\alpha\n$$\n\n……（88）\n\n式中：\n\nα— 同式（86）；  \n$m$ 起重机的总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$m _ { i }$ 起重机或小车的质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$_ g$ 重力加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\alpha$ 轨道倾斜的角度，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n### 6.1.2.1.3 风阻力 $P _ { \\mathrm { { w } } }$\n\n风阻力按4．2．2．3．4中的风载荷计算方法计算。\n\n## 6.1.2.2 电动机初选\n\n### 6.1.2.2.1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 P中的 P．1的规定选择。\n\n### 6.1.2.2.2 电动机的初选功率\n\n#### 6.1.2.2.2.1 电动机运行稳态功率按附录 P中的式（P．2）计算。犆犣  \n#### 6.1.2.2.2.2 对能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，可按附录 P的式（P．7）计算。  \n#### 6.1.2.2.2.3 对能获得电动机负荷图的运行机构，可按附录 P的（P．9）计算。\n\n## 6.1.2.3 电动机的校验\n\n### 6.1.2.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算；电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n### 6.1.2.3.2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.2.4 起动时间与起动平均加速度计算\n\n### 6.1.2.4.1 满载、上坡、迎风运行起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb93a529-b171-450e-a89b-7f3e10fdfb57', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：混凝土所用的各种原材料质量差异很大，故配合比除要按规定进行设计计算外，更重要的是需要通过实际配制试验确定。\n\n## 6.8.2 普通混凝土的配合比，可按现行《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ 55）的规定进行设计，并应通过试配确定。混凝土的试配强度，应根据设计强度等级，并考虑施工条件的差异和变化以及原材料质量可能的波动，按本规范附录 E 计算确定。混凝土的坍落度和工作性能宜根据结构物情况和施工工艺要求确定。通过设计和试配确定的配合比，应经批准后方可使用，且应在混凝土拌制前将理论配合比换算为施工配合比。\n\n## 6.8.3 混凝土进行耐久性设计时，环境类别和作用等级、原材料的选用、配合比设计等均应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。不同强度等级混凝土的最大水胶比、胶凝材料用量宜符合表 6.8.3 的规定。\n\n表 6.8.3 混凝土的最大水胶比和胶凝材料用量  \n\n\n\n\n\n注：1.表中数据适用于最大粗集料粒径为 $2 0 \\mathrm { m m }$ 的情况，粒径较大时可适当降低胶凝材料用量，粒径较小时可适当增加胶凝材料用量。\n\n2.大掺量矿物掺合料混凝土的水胶比应不大于0.42。\n\n3. 引气混凝土的胶凝材料用量与非引气混凝土要求相同。\n\n4.封底、垫层及其他临时工程的混凝土，可不受本表的限制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb9a2592-5a59-4dd0-ab1b-8b7c55d27e57', '15《钢结构用高强度大六角头螺栓》（GB1228-2006）.md', '4技术条件', '4技术条件');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bb9ef01a-11a0-4241-bc7a-f00648c3ccd5', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 1）', '4 作用## 4.1 作用分类、代表值和作用组合\n\n### 4.1.1 引起结构反应的原因可以按作用的性质分为截然不同的两类：一类是施加于结构上的外力，如车辆、人群、结构自重等，它们是直接施加于结构上的，可用“荷载”这一术语来概括；另一类不是以外力形式施加于结构，它们产生的效应与结构本身的特性、结构所处环境等有关，如地震、基础变位、混凝土收缩和徐变、温度变化等，它们是间接作用于结构的，如果也称“荷载”，容易引起人们的误解。因此，目前国际上普遍将所有引起结构反应的原因统称为“作用”，而“荷载”仅限于表达施加于结构上的直接作用。\n\n作用按随时间的变化分为永久作用、可变作用和偶然作用。这种分类是结构上作用的基本分类。永久作用是经常作用的且数值不随时间变化或变化微小的作用；可变作用的数值是随时间变化的；偶然作用的作用时间短暂，且发生的概率很小。如前所述，地震作用是一种特殊的偶然作用，因此，将地震作用单列为一种类型。\n\n### 4.1.2 作用具有变异性，但在结构设计时，不可能直接引用作用随机变量或随机过程的各类统计参数通过复杂的计算进行设计，作用代表值就是为结构设计而给定的量值。设计的要求不同，采用的作用代表值也可不同，这样可以更确切、合理地反映作用对结构在不同设计要求下的特点。作用的代表值一般可分为标准值、组合值、频遇值和准永久值。\n\n永久作用（如恒荷载）被近似地认为在设计基准期内是不变的，它的代表值只有一个，即标准值。可变作用按其在随机过程中出现的持续时间或次数的不同，可取标准值、组合值、频遇值和准永久值作为其代表值。\n\n作用的标准值是结构设计的主要参数，关系到结构的安全问题，是作用的基本代表值。作用的标准值反映了作用在设计基准期内随时间的变异，其量值应取结构设计规定期限内可能出现的最不利值，一般按作用在设计基准期内最大值概率分布的某一分位值确定。\n\n对于结构自重，包括结构的附加重力，它们的标准值按结构设计规定的设计尺寸和材料的重度计算确定。调查统计表明，结构的设计尺寸与实测均值极为相近；钢筋混凝土构件的重度与规范的规定值也是接近的。\n\n可变作用的组合值是指在主导可变作用（汽车荷载）出现时段内其他可变作用的最大量值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ 得到。\n\n可变作用的频遇值是指结构上较频繁出现的且量值较大的作用取值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 得到。\n\n可变作用的准永久值是指在结构上经常出现的作用取值，但它比可变作用的频遇值又要小一些，实际上是由标准值乘以小于 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 的准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 得到。\n\n### 4.1.4 结构通常要同时承受多种作用。在进行结构设计时，无论是承载能力极限状态还是正常使用极限状态，均应考虑可能同时出现的多种作用的组合，求其总的作用效应，同时考虑到作用出现的变化性质，包括作用出现与否及作用出现的方向。这种组合是多种多样的，应在考虑的所有可能的组合中，取其最不利的作用组合效应进行设计。\n\n规范只指出了作用组合要考虑的范围，其具体组合的内容，尚需由设计者根据实际情况确定，规范不宜规定过死。对于一部分不能同时组合的作用，规范以表的形式列出。制动力与支座摩阻力不同时组合，这是考虑到活动支座的最大摩阻力，当上部构造恒载一定、支座摩阻系数一定时是一个定值。任何纵向力，不能大于支座摩阻力，因此，制动力与支座摩阻力不同时存在。流水压力不与汽车制动力、波浪力、冰压力同时组合，这是考虑同时出现的可能性极小，或波浪力、冰压力远大于流水压力，且实测中也难以分开。\n\n### 4.1.5 公路桥涵结构的承载能力极限状态设计，按照可能出现的作用，将其分为三种作用组合，即基本组合、偶然组合和地震组合。作用的基本组合是指永久作用设计值与可变作用设计值的组合，这种组合用于结构的常规设计，是所有公路桥涵结构都应该考虑的。作用的偶然组合是指永久作用标准值、可变作用代表值和一种偶然作用设计值的组合，视具体情况，也可不考虑可变作用参与组合。作用偶然组合和地震组合用于结构在特殊情况下的设计，所以不是所有公路桥涵结构都要采用的，一些结构也可采取构造或其他预防措施来解决。\n\n#### （1）组合表达式\n\n本条式（4.1.5-1）和式（4.1.5-2）是国内外普遍采用的承载能力极限状态设计作用基本组合表达式。前者的基本参数采用标准值，再乘以分项系数；后者则以设计值来表达基本设计参数。两个表达式本质是相同的，钢筋混凝土结构、钢结构和工结构设计规范可根据各自情况选用。\n\n#### （2）重要性系数\n\n公路桥涵进行持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，根据结构破坏可能产生的后果的严重程度划分为三个设计安全等级，并用结构重要性系数来体现不同情况的桥涵的可靠度差异。表4.1.5-1列出了不同安全等级对应的桥涵类型。设计工程师也可根据桥涵的具体情况，与业主商定，但不能低于表4.1.5-1所列等级。\n\n#### （3）分项系数\n\n本次修订调整了车辆荷载的分项系数。全国汽车荷载研究中，轴（组）重的研究结果显示，三联轴数量多且超载非常严重，并且这类轴型对于桥梁结构的局部和小跨径桥涵的整体安全影响很大，因此，规范应当予以考虑。为了探讨三联轴重量的确定标准，轴（组）重研究中，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bbacd177-4b19-4a02-a924-88fa6cbb68d7', '31《焊缝无损检测射线检测第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》（GBT3323.1-2019）.md', '焊缝无损检测射线检测第1部分： $\\mathbf', '焊缝无损检测射线检测第1部分： $\\mathbf { X }$ 和伽玛射线的胶片技术GB/T 3323.1—2019\n\n\\*\n\n中国标准出版社出版发行北京市朝阳区和平里西街甲2号(100029)北京市西城区三里河北街16号(100045)\n\n网址：www.spc.org.cn\n\n服务热线：400-168-0010\n\n2019年8月第一版');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bbb3bddb-4706-49ac-8f99-8c62ad148784', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '引用标准名录', '引用标准名录《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300  \n《钢结构焊接规范》GB 50661  \n《钢结构工程施工规范》GB 50755  \n《普通螺纹基本尺寸》GB/T 196  \n《普通螺纹公差》GB/T 197  \n《钢铁及合金化学分析方法》GB/T223系列标准  \n《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》GB/T 228.1  \n《金属材料夏比摆锤冲击试验方法》GB/T 229  \n《金属材料弯曲试验方法》GB/T 232  \n《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》\nGB/T1231\n《漆膜附着力测定法》GB1720\n《钢及钢产品力学性能试验取样位置及试样制备》GB/T2975\n《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1\n《焊缝无损检测射线检测第1部分：X 和伽玛射线的胶片技  \n术》GB/T3323.1\n《焊缝无损检测射线检测第2部分：使用数字化探测器的X  \n和伽玛射线技术》GB/T3323.2\n《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》GB/T3632\n《固定式钢梯及平台安全要求第1部分：钢直梯》GB 4053.1\n《固定式钢梯及平台安全要求 第2部分：钢斜梯》GB 4053.2\n《固定式钢梯及平台安全要求第3部分：工业防护栏杆及钢平  \n台》GB 4053.3\n《碳素钢和中低合金钢多元素含量的测定火花放电原子发\n射光谱法(常规法)》GB/T 4336\n《色漆和清漆 拉开法附着力试验》GB/T 5210\n《厚度方向性能钢板》GB/T5313\n《铸钢件超声检测第1部分：一般用途铸钢件》GB/T　7233.1\n《铸钢件超声检测第2部分：高承压铸钢件》GB/T 7233.2\n《涂覆涂料前钢材表面处理表面清洁度的目视评定第 1 部分：未涂覆过的钢材表面和全面清除原有涂层后的钢材表面的锈\n蚀等级和处理等级》GB/T8923.1\n《色漆和清漆漆膜的划格试验》GB/T 9286  \n《热喷涂金属和其他无机覆盖层锌、铝及其合金》GB/T 9793  \n《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》GB/T10433  \n《热喷涂涂层厚度的无损测量方法》GB/T11374  \n《钢结构防火涂料》GB14907  \n《钢网架螺栓球节点用高强度螺栓》GB/T16939  \n《预应力混凝土用螺纹钢筋》GB/T 20065  \n《低合金钢多素的测定电感耦合等离子体发射光谱法》GB/T\n《钢结构高强度螺栓连接技术规程》JGJ 82');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bbc2e5f8-0624-4f99-8e72-34ca02141124', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗', '附 录 犗## （规范性附录）\n\n## 用于结构疲劳强度计算的构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式\n\n构件可以用铆钉、螺栓或焊缝进行连接。\n\n起重机常用的焊接型式有对接焊、双面坡口对接焊（K 形焊）和角焊，焊接质量分为普通质量（O．Q）和特殊质量（S．Q）两类，如表O．1所示。\n\n在表 O．1中还对某些型式的焊接接头作出了焊接检验的规定。\n\n表 犗．1 焊接质量  \n\n\n\n\n\n表 O．2所列各种不同的连接方法是按照他们所产生的应力集中情况的大小来进行分类的。\n\n对一条给定的焊缝来说，其应力集中情况随接头所受的载荷型式而变。\n\n例如：对一个角焊缝接头进行纵向拉伸、压缩（0．31）或纵向剪切（0．51）时，应力集中情况等级划归为 $\\mathrm { K } _ { 0 }$ 类；进行横向拉伸或压缩（3．2或4．4）时，其应力集中情况等级则划归为 $\\mathrm { K } _ { 3 }$ 或 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 类。\n\n表 犗．2 构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bbc503c3-69a4-48b9-88f3-73c90e2c1390', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数按表 N．1计算。\n\n表 犖．1 局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n表 犖．1（续）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bbca0ec3-beda-45c0-9e33-990b9252c1ac', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '悬臂平台cantilevered platform', '悬臂平台cantilevered platform底板延伸超出悬挂点的平台（见图6）。\n\n### 3.2.36');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bbd07dbc-e79d-4f27-b12b-e42059e6eddd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：信息化数据处理系统应用于孔道压浆时对相关施工参数进行采集，所采集数据的准确性、可靠性均有保证，对孔道压浆的质量能实施有效控制，故提出此项要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bbd58471-3c96-4460-8638-499cd74c04bd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.4 减速器的选择', '6.1.4.4 减速器的选择## 6.1.4.4.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与起升机构减速器相同。\n\n## 6.1.4.4.2 平衡臂架式变幅机构、牵引小车式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bbdaf7f3-95d1-45b2-8c1e-a47b11715cfa', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢桥面铺装施工过程中，上一层铺装施工前，其下层保持干燥和整洁非常重要，施工时若下层有任何锈蚀、油污或水分等，都将严重影响层与层之间的黏结效果，从而影响铺装层的使用寿命。故在进行任何一道工序前，都需对下层界面进行检查，只有当检查合格并经认可后才能进行下一道工序的施工。车辆在铺装层上快速行驶、制动或掉头，会对防锈层、防水层或黏结层造成损害，因此需要规定一定的时限，禁止车辆在施工完成的铺装层上通行。\n\n## 23.6.6 钢桥面铺装宜避开雨季施工。钢桥面铺装的每个层次均不得在雨天施工，施工中遇雨应立即停工，在消除雨水所带来的危害后，方可重新施工。钢桥面铺装亦不宜在夜间施工。\n\n## 23.6.7 对钢桥面沥青混凝土铺装进行检测时，不得采用钻孔法，而应采用无损检测法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bbdd73fa-06a0-4362-89af-28e605f96479', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.2.5 对高宽比较大的预应力混凝土T形梁和I形梁', '17.2.5 对高宽比较大的预应力混凝土T形梁和I形梁，应对称、均衡地施加预应力，并应采取有效措施防止梁体产生侧向弯曲。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bbe54390-1962-4d01-b402-12fa8fabaf84', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '2 一般规定', '2 一般规定2.0.1这些规定是必要的施工程序，低压电器经过运输、搬运，有可能损坏，尤其易碎易损件(如瓷座、灭弧罩、绝缘底板等)，为确保安装质量，排除隐患有利于分清责任，保证工程进度，故在安装前应进行检查。\n\n2.0.2设计施工图一般只给出电气设备平面示意位置，安装高度及与周围的距离要求没有具体规定，根据各地施工经验及调研情况作出距地面高度的规定。\n\n对侧面有操作手柄的电器,为了便于操作和维修，将手柄和建筑物距离规定为不宜小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.0.3低压电器虽然种类很多，但其安装固定的基本要求是有共性的,为此将其归纳成一条。\n\n在电气装置安装工程中，设备的\"固定\"是一个很普通的工序，从目前调研的情况看，设备的固定方式大致有如条文所列几种，故对各种不同的固定方式提出了具体要求。\n\n2.0.4对低压电气的外部接线提出的基本要求。\n\n2.0.4.1 接线按图施工,对号入座。\n\n2.0.4.3电源侧的导线接在进线端，即固定触头接线端，负荷侧导线接在出线端，即可动触头接线端，目的为了安全，断电后，以负荷侧不带电为原则。\n\n2.0.4.4电器的接线螺栓及螺钉的防锈层,系指镀锌、镀铬等 金属防护层。\n\n2.0.4.6大容量电器的引出线端头往往与母线连接，此时由于母线的宽度较大，而接线端子的距离受电器结构尺寸的限制，致使相间距离过小，为了保证母线相间的安全距离，根据《一般工业用低压电气间隙和漏电距离》(JB911一66,仍在执行)中的有关规定，施工时可将母线弯成侧弯，或截去一角等方法来达到最小净距的要求。\n\n2.0.5突出对成排或集中安装的低压电器安装时的要求。\n\n2.0.6对安装在室外的低压电器提出要求。目前我国已制造室外用的低压电器，见《户外低压电器制造技术标准》(JB2418一78)，但考虑产品的不普遍性，不是所有的低压电器都生产有户外型，为此本条的目的并不排除室内低压电器装于室外的可能，只需满足所提要求即可。\n\n2.0.8根据国家标准《低压电器基本试验方法》(GB998－82)编写。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bbec68b2-c9d4-4827-8aa4-ecb30d02de3b', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13.3.4 无加劲直接焊接的平面T、Y（Part 3）', ' m m ^ { 3 } ) }$ ；\n\n$M _ { \\mathrm { y l } }$ ——支管轴线与主管表面相交处的平面外弯矩（N·mm);  \n$W _ { \\mathrm { y l } }$ 支管在其轴线与主管表面相交处的平面外弹性抗弯截面模量 $( \\mathrm { m m } ^ { 3 } )$ ；$t _ { 1 }$ 1 支管壁厚 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$f _ { \\mathbf { v } }$ ——主管钢材的抗剪强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n13.3.8在节点处，支管沿周边与主管相焊；支管互相搭接处，搭接支管沿搭接边与被搭接支管相焊。焊缝承载力不应小于节点承载力。\n\n13.3.9 T(Y)、X或K形间隙节点及其他非搭接节点中，支管为圆管时的焊缝承载力设计值应按下列规定计算：\n\n## 1 支管仅受轴力作用时：\n\n非搭接支管与主管的连接焊缝可视为全周角焊缝进行计算。角焊缝的计算厚度沿支管周长取 $0 . 7 h _ { \\mathrm { f } }$ ，焊缝承载力设计值 $N _ { \\mathrm { f } }$ 可按下列公式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { f } } = 0 . 7 h _ { \\mathrm { f } } l _ { \\mathrm { w } } f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n当 $D _ { i } / D { \\leqslant } 0 . 6 5$ 时：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { w } } = \\left( 3 . 2 5 D _ { i } - 0 . 0 2 5 D \\right) \\left( \\frac { 0 . 5 3 4 } { \\sin \\theta _ { i } } + 0 . 4 4 6 \\right)\n$$\n\n当 $0 . 6 5 { < } D _ { i } / D { \\leqslant } 1$ 时：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { w } } = \\left( 3 . 8 1 D _ { i } - 0 . 3 8 9 D \\right) \\left( \\frac { 0 . 5 3 4 } { \\sin \\theta _ { i } } + 0 . 4 4 6 \\right)\n$$\n\n式中： $h _ { \\mathrm { f } }$ 一 -焊脚尺寸 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }$ ——角焊缝的强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$l _ { \\mathbf { w } }$ 焊缝的计算长度 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n## 2 平面内弯矩作用下：\n\n支管与主管的连接焊缝可视为全周角焊缝进行计算。角焊缝的计算厚度沿支管周长取 $0 . 7 h _ { \\mathrm { f } }$ ，焊缝承载力设计值 $M _ { \\mathrm { f i } }$ 可按下列公式计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { f i } } = W _ { \\mathrm { f i } } f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n$$\nW _ { \\mathrm { f i } } = \\frac { I _ { \\mathrm { f i } } } { x _ { \\mathrm { c } } + D / ( 2 \\mathrm { s i n } \\theta _ { i } ) }\n$$\n\n$$\nx _ { \\mathrm { c } } = ( - 0 . 3 4 \\mathrm { s i n } \\theta _ { i } + 0 . 3 4 ) \\bullet ( 2 . 1 8 8 \\beta ^ { 2 } + 0 . 0 5 9 \\beta + 0 . 1 8 8 ) \\bullet D _ { i }\n$$\n\n$$\nI _ { \\mathrm { f i } } = \\Big ( \\frac { 0 . 8 2 6 } { \\sin ^ { 2 } \\theta } + 0 . 1 1 3 \\Big ) \\bullet ( 1 . 0 4 + 0 . 1 2 4 \\beta - 0 . 3 2 2 \\beta ^ { 2 } )\n$$\n\n$$\n\\bullet \\frac { \\pi } { 6 4 } \\bullet \\frac { ( D + 1 . 4 h _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 4 } - D ^ { 4 } } { \\mathrm { c o s } \\phi _ { \\mathrm { f i } } }\n$$\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { f i } } = \\arcsin ( D _ { i } / D ) = \\arcsin \\beta\n$$\n\n式中： $\\boldsymbol { W } _ { \\mathrm { f i } }$ —焊缝有效截面的平面内抗弯模量，按式（13.3.9-\n\n5）计算 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；  \n$x _ { \\mathrm { c } }$ - 参数，按式（13.3.9-6）计算 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$I _ { \\mathrm { f i } }$ - 焊缝有效截面的平面内抗弯惯性矩，按式(13.3.9-7）计算 $\\mathrm { ( m m ^ { 4');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bbee6985-1591-48ee-bd46-47898625e362', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值### 6.1.1.4.1.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（83）计算（起动平均加速度值见表37）：\n\n$$\na _ { \\mathrm { q } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { q } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（83）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动平均加速度，单位为米每平方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（82）。\n\n## 6.1.1.4.2 制动时间和制动平均减速度计算\n\n### 6.1.1.4.2.1 采用机械式制动器的满载下降制动时间 $t _ { Z }$ ，按式（84）计算（制动时间值见表37）：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { { Z } } } { = } \\frac { n ^ { \\prime } [ - k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) { + } J _ { \\mathrm { 3 } } \\eta ] } { 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { { Z } } } { - } M _ { \\mathrm { ~ j } } ^ { \\prime } ) }\n$$\n\n…… （84）\n\n式中：\n\n$t _ { Z }$ — 起升机构的制动时间，单位为秒（s）；$n ^ { \\prime }$ 满载（额定载荷）下降且制动器投入有效制动转矩时的电动机转速，单位为转每分 $\\left( { \\bf r } / \\mathrm { m i n } \\right)$ ），常取 $n ^ { \\prime } { = } 1 . \\ 1 \\ n$ ；$k$ 同式（82)；$\\eta$ 同式（77）；$M _ { Z }$ — 机械式制动器的计算制动转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$\\boldsymbol { M } _ { \\mathrm { ~ j ~ } } ^ { \\prime }$ — 稳态下降额定载荷时电动机制动轴上的转矩，单位为牛米犘犇 $\\mathrm { ~ N ~ } { \\cdot } \\mathrm { ~ m ~ } ,$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ j } } ^ { \\prime } = \\frac { P _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ Q } } D } { 2 a i } \\eta ^ { \\prime }\n$$\n\n$\\eta ^ { \' }$ -物品下降时起升机构系统的总效率；\n\n其余符号同式（82）。\n\n### 6.1.1.4.2.2 制动平均减速度，按式（85）计算（除紧急制动外的正常情况制动平均减速度值见表37）：\n\n$$\na _ { 2 } = \\frac { v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \' } } { t _ { \\mathrm { Z } } }\n$$\n\n…… （85）\n\n式中：\n\nZ 制动平均减速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { ( m / s ^ { 2 } }$ ）；\n\n$ { \\boldsymbol { v } } _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime }$ 满载下降且制动器开始有效制动时的下降速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），可取 $v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime } { = } 1 . 1 \\ v _ { \\mathrm { q } }$ ；\n\n$t _ { Z }$ — 同式（84）。\n\n除了用支持制动器完成减速制动以外，也可用支持制动器与电气制动并用作减速制动，或单独采用电气制动作减速制动。减速制动仅用来消耗动能，使物品安全减速。在与电气制动并用时，支持制动器的最低制动安全系数仍应满足6．1．1．3．1．3的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bbefe957-7fbc-47d3-80ae-21b7451ceca4', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '4 原材料及成品验收（Part 1）', '4 原材料及成品验收## 4.1一般规定\n\n4.1.1钢结构用主要材料、零(部)件、成品件、标准件等产品应进行进场验收。\n\n4.1.2进场验收的检验批划分原则上宜与各分项工程检验批一致，也可根据工程规模及进料实际情况划分检验批。\n\n## 4.2钢 板\n\n### I 主控项目\n\n4.2.1钢板的品种、规格、性能应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。钢板进场时，应按国家现行标准的规定抽取试件且应进行屈服强度、抗拉强度、伸长率和厚度偏差检验，检验结果应符合国家现行标准的规定。\n\n检查数量：质量证明文件全数检查；抽样数量按进场批次和产品的抽样检验方案确定。\n\n检验方法：检查质量证明文件和抽样检验报告。\n\n4.2.2 钢板应按本标准附录A 的规定进行见证抽样复验，其复验结果应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n检验方法：见证取样送样，检查复验报告。\n\n## 一般项目\n\n4.2.3钢板厚度及其允许偏差应满足其产品标准和设计文件的要求。\n\n检查数量：每批同一品种、规格的钢板抽检 $1 0 \\%$ ，且不应少于3张，每张检测3处。\n\n检验方法：用游标卡尺或超声波测厚仪量测。\n\n## 4.2.4 钢板的平整度应满足其产品标准的要求。\n\n检查数量：每批同一品种、规格的钢板抽检 $1 0 \\%$ ，且不应少于3张，每张检测3处。\n\n检验方法：用拉线、钢尺和游标卡尺量测。\n\n4.2.5钢板的表面外观质量除应符合国家现行标准的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1　当钢板的表面有锈蚀、麻点或划痕等缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度允许负偏差值的1/2，且不应大于0.5mm;\n\n2钢板表面的锈蚀等级应符合现行国家标准《涂覆涂料前钢材表面处理表面清洁度的目视评定第1部分：未涂覆过的钢材表面和全面清除原有涂层后的钢材表面的锈蚀等级和处理等级》GB/T²8923.1规定的C级及C级以上等级；\n\n3钢板端边或断口处不应有分层、夹渣等缺陷。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查。\n\n## 4.3型材、管材\n\n### Ⅰ主控项目\n\n4.3.1型材和管材的品种、规格、性能应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。型材和管材进场时，应按国家现行标准的规定抽取试件且应进行屈服强度、抗拉强度、伸长率和厚度偏差检验，检验结果应符合国家现行标准的规定。\n\n检查数量：质量证明文件全数检查；抽样数量按进场批次和产品的抽样检验方案确定。\n\n检验方法：检查质量证明文件和抽样检验报告。\n\n4.3.2型材、管材应按本标准附录A 的规定进行抽样复验，其复验结果应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：按本标准附录A复验检验批量检查。\n\n检验方法：见证取样送样，检查复验报告。\n\n### 一般项目\n\n4.3.3型材、管材截面尺寸、厚度及允许偏差应满足其产品标准的要求。\n\n检查数量：每批同一品种、规格的型材或管材抽检 $1 0 \\%$ ，且不应少于3根，每根检测3处。\n\n检验方法：用钢尺、游标卡尺及超声波测厚仪量测。\n\n4.3.4型材、管材外形尺寸允许偏差应满足其产品标准的要求。\n\n检查数量：每批同一品种、规格的型材或管材抽检 $1 0 \\%$ ，且不应少于3根。\n\n检验方法：用拉线和钢尺量测。\n\n4.3.5 型材、管材的表面外观质量应符合本标准第4．2．5条的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查。\n\n## 4.4铸钢件\n\n### Ⅰ主控项目\n\n4.4.1铸钢件的品种、规格、性能应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。铸钢件进场时，应按国家现行标准的规定抽取试件且应进行屈服强度、抗拉强度、伸长率和端口尺寸偏差检验，检验结果应符合国家现行标准的规定。\n\n检查数量：质量证明文件全数检查；抽样数量按进场批次和产品的抽样检验方案确定。\n\n检验方法：检查质量证明文件和抽样检验报告。\n\n4.4.2 铸钢件应按本标准附录A的规定进行抽样复验，其复验结果应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：见证取样送样，检查复验报告。\n\n### 一般项目\n\n4.4.3铸钢件及其与其他各构件连接端口的几何尺寸允许偏差应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：用钢尺、游标卡尺、角度仪、全站仪等量测。\n\n4.4.4铸钢件表面应清理干净，修正飞边、毛刺，去除补贴、粘砂、氧化铁皮、热处理锈斑，清除内腔残余物等，不应有裂纹、未熔合和超过允许标准的气孔、冷隔、缩松、缩孔、夹砂及明显凹坑等缺陷。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查。\n\n4.4.5铸钢件表面粗糙度、铸钢节点与其他构件焊接的端口表面粗糙度应符合现行产品标准的规定并满足设计要求。对有超声波探伤要求表面的粗糙度应达到探伤工艺的要求。\n\n检查数量：按批抽检 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：用粗糙度计测定。\n\n## 4.5拉索、拉杆、锚具\n\n### Ⅰ主控项目\n\n4.5.1拉索、拉杆、锚具的品种、规格、性能应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。拉索、拉杆、锚具进场时，应按国家现行标准的规定抽取试件且应进行屈服强度、抗拉强度、伸长率和尺寸偏差检验，检验结果应符合国家现行标准的规定。\n\n检查数量：质量证明文件全数检查；抽样数量按进场批次和产品的抽样检验方案确定。\n\n检验方法：检查质量证明文件和抽样检验报告。\n\n4.5.2拉索、拉杆、锚具应按本标准附录A的规定进行抽样复验，其复验结果应符合现行国家标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：见证取样送样，检查复验报告。\n\n### 一般项目\n\n4.5.3拉索、拉杆、锚具及其连接件尺寸允许偏差应满足其产品标准和设计的要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：用钢尺、游标卡尺及拉线量测。\n\n4.5.4拉索、拉杆及其护套的表面应光滑，不应有裂纹和目视可见的折叠、分层、结疤和锈蚀等缺陷。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查。\n\n## 4.6焊接材');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bbf47b41-1235-42b2-bd9d-f502dcf9ddc4', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明（Part 2）', '公差等因素的影响，通常情况下焊丝无法精确设置在焊缝根部，故作此规定。\n\n### 7.3.14弱磁性材料焊缝进行渗透检测时，应符合现行《无损检测渗透检测》（GB/T18851）和《焊缝无损检测焊缝渗透检测验收等级》（GB/T26953）的规定。\n\n### 7.3.15进行局部超声检测、射线检测、磁粉检测或渗透检测的焊缝，当发现有裂\n纹或其他超标缺陷时，应加倍检测，仍不合格时应将该条焊缝的检测范围延至全长。\n\n### 7.3.16同一条焊缝采用超声、射线、磁粉和渗透等多种方法检测时，应达到各自的质量要求，方可认为该焊缝合格。\n\n## 7.4矫正\n\n### 7.4.1冷矫的环境温度应不低于 $5 \\mathrm { ^ { \\circ } C }$ ，矫正时应缓慢加力。\n\n### 7.4.2 热矫工艺应符合本规范第5.3.3条的规定。\n\n### 7.4.3当设计文件对矫正有特殊要求时，矫正的方法和温度应符合其规定。\n\n#### 条文说明\n\n随着各种新材料的应用，部分新钢种对矫正可能会有特殊要求，有的设计会对此作出规定，因此当设计有规定时，需要满足其要求。\n\n### 7.4.4 矫正后的板单元、构件和梁段表面不应有凹痕和其他损伤。\n\n### 7.4.5 板单元矫正的允许偏差应符合表7.4.5 的规定。\n\n表7.4.5板单元矫正的允许偏差（mm）  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n### 7.4.6 钢桁梁构件矫正的允许偏差应符合表7.4.6 的规定。\n\n表 7.4.6钢桁梁构件矫正的允许偏差（mm)  \n\n\n\n\n\n### 7.4.7钢塔构件矫正的允许偏差应符合表7.4.7 的规定。\n\n表7.4.7钢塔构件矫正的允许偏差（mm）  \n\n\n\n\n\n### 7.4.8钢箱梁、钢板梁、钢锚梁、钢锚箱、钢箱拱、钢管拱、钢管墩、钢箱墩和钢盖梁等构件矫正的允许偏差应符合其成品尺寸允许偏差的规定。\n\n## 7.5检验\n\n### 7.5.1焊接检验应符合本规范第7.1节、第7.2节和第7.3 节的规定，并应符合下列规定：\n\n检验方法：按本规范规定及设计要求，采用无损检测设备、测温计、焊脚检测器、样块、目测、放大镜、钢板尺、钢卷尺等检查。\n\n### 7.5.2 矫正应符合本规范第 7.4节的规定。\n\n1 冷矫时应符合本规范第7.4.1条的规定。\n\n检验方法：目视检查，采用测温计检查。\n\n2 热矫时应符合本规范第 7.4.2 条的规定。  \n检验方法：目视检查，采用测温计检查。\n\n3 矫正后的构件表面应符合本规范第7.4.4条的规定。\n\n检验方法：目视检查。\n\n4 构件矫正应符合本规范第7.4.5条、第7.4.6条、第7.4.7条和第7.4.8条的规定。\n\n检验方法：采用直角尺、钢板尺、钢平器、塞尺、平尺、拉线、钢卷尺、经纬仪、水准仪检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bc157c6a-1aac-475e-93cf-1230bb5177f0', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '3 术语和定义', '3 术语和定义下列术语和定义适用于本文件。\n\n## 3 . 1 低压 low voltage\n交流额定电压在 $1 \\ \\mathrm { k V }$ 及以下的电压。\n\n## 3 . 2 高压 high voltage\n交流额定电压在 $1 \\ \\mathrm { k V }$ 以上的电压。\n\n## 3 . 3 保护接地 protective earthing\n为了电气安全,将系统、装置或设备的一点或多点接地。[来源:GB 50194—2014,2. 0. 13]\n\n\n\n## 3 . 4 重复接地 iterative earth  \n保护中性导体上一处或多处通过接地装置与大地再次连接的接地。[来源:GB / T 4776—2017,2. 3. 2. 4]\n\n## 3 . 5 接地电阻 ground resistance\n接地体或自然接地体的对地电阻和接地线电阻的总和。 接地电阻的数值等于接地装置对地电压与通过接地体流入地中电流的比值。\n\n[来源:GB 50194—2014,2. 0. 14]\n\n## 3 . 6 外电线路 external circuit\n施工现场临时用电工程配电线路以外的电力线路。[来源:GB 50194—2014,2. 0. 10,有修改]\n\n## 3 . 7 外露可导电部分 exposed conductive part  \n设备上能触及的可导电部分,它在正常状况下不带电,但在基本绝缘损坏时会带电。[来源:GB 50194—2014,2. 0. 11]\n\n## 3 . 8 电气连接 electric connect\n为形成良好的电的通路,将导体与导体之间连接以保障电气设备正常运行。 连接方式包括线路之间的连接及线路和设备的连接。\n\n## 3 . 9 安全隔离变压器 safety isolation transformer\n设计成提供 SELV(安全特低电压)的隔离变压器。[来源:GB 50194—2014,2. 0. 17]\n\n## 3. 10 安全特低电压系统 SELV system\n由隔离变压器或发电机、蓄电池等隔离电源、供电的交流或直流特低电压回路。 其回路导体不接地,电气设备外壳不有意连接保护导体(PE)接地,但可与地接触。\n\n[来源:GB 50194—2014,2. 0. 19]\n\n## 3. 11 直接接触 direct contact\n人或动物与带电部分的接触。[来源:GB 50194—2014,2. 0. 2]\n\n\n\n## 3. 12 配电箱 distribution box\n用作分配电能的配电装置,包括总配电箱和分配电箱。注:本文件如无特指,总配电箱、分配电箱合称配电箱。\n\n## 3. 13 腐蚀环境 corrosive environment\n由于化学腐蚀性物质和大气中水分的存在而使得设备或材料产生破坏或变质的地点或处所,称为化学腐蚀环境,可简称为腐蚀环境。\n\n[来源:GB 50194—2014,2. 0. 22]\n\n## 3. 14 潮湿环境 damp environment  \n本文件仅指相对湿度大于 $9 5 \\%$ 的空气环境、场地积水环境、泥泞的环境。[来源:GB 50194—2014,2. 0. 23]\n\n## 3. 15 中性导体 neutral conductor;N\n连接到系统中性点上并能传输电能的导体。[来源:GB / T 4776—2017,2. 3. 3. 11]\n\n## 3. 16 保护导体 protective conductor;PE\n用于在故障情况下防止电击所采用保护措施的导体。\n\n注:本文件指与下列任一部分作电气连接的导体:外露可导电部分;外部可导电部分;总接地端子或主接地导体;接地极;电源接地点或人工中性点。\n\n[来源:GB / T 4776—2017,2. 3. 3. 10,有修改]\n\n## 3. 17 保护接地中性导体 PEN conductor\n兼有保护接地导体和中性导体功能的导体 [来源:GB / T 2900. 1—2008,3. 5. 27]\n\n## 3. 18 系统接地 system earthing  \n系统电源侧某一点(通常是中性点)的接地。[来源:GB 14050—2008,3. 10]\n\n## 3. 19 TN-S 系统 TN-S system\n电源系统有一点直接接地,中性导体(N)和保护导体(PE)分开设置,电气设备外露导电部分均与保护导体(PE)相连接的系统。\n\n## 3. 20 TN-C-S 系统 TN-C-S system\n电源系统有一点直接接地,中性导体(N)与保护导体(PE)在电气设备总电源进线前合一,在电气设备总电源进线后分开设置的系统。\n\n## 3. 21 IT 系统 IT system\n电源系统的带电部分不接地或通过阻抗接地,电气装置的外露导电部分直接接地的系统。\n\n[来源:GB / T 4776—2017,2. 3. 1. 3,有修改]');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bc192952-e949-460e-8e83-4d43d9dabb50', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0554—2005水泥混凝土圆柱体轴心抗压强度试验方法', 'T0554—2005水泥混凝土圆柱体轴心抗压强度试验方法## 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥混凝土圆柱体轴心抗压强度的试验方法。\n\n本方法适用于高径比2:1的水泥混凝土圆柱体试件极限轴心抗压强度试验。\n\n引用标准：\n\n水泥混凝土抗压强度试验方法（T0553）\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法 (T0551)\n\n## 2 仪具与材料\n\n2.1 压力机或万能试验机：应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 3$ 中 2.1的规定。  \n2.2 球座：应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 3$ 中2.2 的规定。  \n2.3 混凝土轴心抗压强度等级大于或等于C50时，试件周围应设置防崩裂网罩。  \n2.4 游标卡尺：最大量程不小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，分度值为 $0 . 0 2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 3试件制备和养护\n\n3.1 试件制备和养护应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 1$ 中的相关规定。3.2 试件尺寸应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 1$ 中表T0551-1规定。3.3 集料最大粒径应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 1$ 中表T0551-1规定。3.4 混凝土圆柱体轴心抗压强度试件应同龄期者为1组，每组为3个同条件制作和养护的混凝土试块。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bc20935d-4c9c-4ad3-96e6-d2f42b85369b', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7.4 轴心受力构件的计算长度和容许长细比（Part 1）', '7.4 轴心受力构件的计算长度和容许长细比## 7.4.1 确定桁架弦杆和单系腹杆的长细比时，其计算长度 $l _ { 0 }$ 应按表7.4.1-1的规定采用；采用相贯焊接连接的钢管桁架，其构件计算长度 $l _ { 0 }$ 可按表7.4.1-2的规定取值；除钢管结构外，无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均应取其等于几何长度。桁架再分式腹杆体系的受压主斜杆及K形腹杆体系的竖杆等，在桁架平面内的计算长度则取节点中心间距离。\n\n表7.4.1-1 桁架弦杆和单系腹杆的计算长度 $\\pmb { l _ { 0 } }$   \n\n\n\n\n\n注：1 $\\iota$ 为构件的几何长度（节点中心间距离)， $l _ { 1 }$ 为桁架弦杆侧向支承点之间的距离；2斜平面系指与桁架平面斜交的平面，适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。\n\n表7.4.1-2 钢管桁架构件计算长度 $\\pmb { l _ { 0 } }$   \n\n\n\n\n\n注：1 $l _ { 1 }$ 为平面外无支撑长度， $\\iota$ 为杆件的节间长度；2对端部缩头或压扁的圆管腹杆，其计算长度取 $l$ ；3 对于立体桁架，弦杆平面外的计算长度取0.9l，同时尚应以 $0 . 9 l _ { 1 }$ 按格构式压杆验算其稳定性。\n\n## 7.4.2 确定在交叉点相互连接的桁架交叉腹杆的长细比时，在桁架平面内的计算长度应取节点中心到交叉点的距离；在桁架平面外的计算长度，当两交叉杆长度相等且在中点相交时，应按下列规定采用：\n\n### 1 压杆。\n\n#### 1）相交另一杆受压，两杆截面相同并在交叉点均不中断，则：\n\n$$\nl _ { 0 } = l \\sqrt { \\frac { 1 } { 2 } \\big ( 1 + \\frac { N _ { 0 } } { N } \\big ) }\n$$\n\n#### 2）相交另一杆受压，此另一杆在交叉点中断但以节点板\n\n搭接，则：\n\n$$\nl _ { 0 } = l \\sqrt { 1 + \\frac { \\pi ^ { 2 } } { 1 2 } \\cdot \\frac { N _ { 0 } } { N } }\n$$\n\n#### 3）相交另一杆受拉，两杆截面相同并在交叉点均不中断，则：\n\n$$\nl _ { 0 } = l \\sqrt { \\frac { 1 } { 2 } \\Big ( 1 - \\frac { 3 } { 4 } \\cdot \\frac { N _ { 0 } } { N } \\Big ) } \\geq 0 . 5 l\n$$\n\n#### 4）相交另一杆受拉，此拉杆在交叉点中断但以节点板搭接，则：\n\n$$\nl _ { 0 } = l \\sqrt { 1 - \\frac { 3 } { 4 } \\cdot \\frac { N _ { 0 } } { N } } \\geqslant 0 . 5 l\n$$\n\n#### 5）当拉杆连续而压杆在交叉点中断但以节点板搭接，若$N _ { 0 } \\geqslant N$ 或拉杆在桁架平面外的弯曲刚度 $E I _ { \\mathrm { ~ y ~ } } \\geqslant$ 3N²（N-1）时，取l=0.5l。\n\n式中： $l$ —桁架节点中心间距离(交叉点不作为节点考虑)$\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$N$ 、 $N _ { 0 }$ ——所计算杆的内力及相交另一杆的内力，均为绝对值；两杆均受压时，取 $N _ { 0 } { \\leqslant } N$ ，两杆截面应相同（N）。\n\n### 2 拉杆，应取 ${ \\mathrm { \\Omega } } l _ { 0 } = l$ 。当确定交叉腹杆中单角钢杆件斜平面内的长细比时，计算长度应取节点中心至交叉点的距离。当交叉腹杆为单边连接的单角钢时，应按本标准第7.6.2条的规定确定杆件等效长细比。\n\n## 7.4.3 当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的2倍（图7.4.3）且两节间的弦杆轴心压力不相同时，该弦杆在桁架平面外的计算长度应按下式确定（但不应小于 $0 . 5 l _ { 1 } \\big )$ ：\n$$\nl _ { 0 } = l _ { 1 } \\left( 0 . 7 5 + 0 . 2 5 \\frac { N _ { 2 } } { N _ { 1 } } \\right)\n$$\n\n式中： $N _ { 1 }$ - -较大的压力，计算时取正值；\n\n$N _ { 2 }$ -较小的压力或拉力，计算时压力取正值，拉力取负值。\n\n  \n图7.4.3弦杆轴心压力在侧向支承点间有变化的桁架简图 1—支撑；2—桁架\n\n### 7.4.4塔架的单角钢主杆，应按所在两个侧面的节点分布情况，采用下列长细比确定稳定系数 $\\varphi$ ：\n\n1当两个侧面腹杆体系的节点全部重合时[图7.4.4(a)]：\n\n$$\n\\lambda = l / i _ { \\mathrm { y } }\n$$\n\n  \n图7.4.4不同腹杆体系的塔架\n\n2当两个侧面腹杆体系的节点部分重合时[图7.4.4(b)]：\n\n$$\n\\lambda = 1 . 1 l / i _ { \\mathrm { u } }\n$$\n\n3当两个侧面腹杆体系的节点全部都不重合时[图7.4.4 (c)]:\n\n$$\n\\lambda = 1 . 2 l / i _ { \\mathrm { u } }\n$$\n\n式中： $i _ { \\mathbf { y } }$ 截面绕非对称主轴的回转半径；\n\n、 $i _ { \\mathrm { u } }$ —分别为较大的节间长度和绕平行轴的回转半径。\n\n4当角钢宽厚比符合本标准第7.3.4条第2款要求时，应按该款规定确定系数 $\\varphi$ ，并按本标准第7.3.3条的规定计算主杆的承载力。\n\n### 7.4.5塔架单角钢人字形或 $\\mathrm { v }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bc2a0350-e752-4cd5-98f7-f04095a3b6d3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bc33a631-268d-4f32-ab0c-c17e613da7d1', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故过程简介', '二、事故过程简介1987年某日，大连某煤场一台 $5 \\mathrm { t } \\times 1 2 0 \\mathrm { m }$ 桁架式装卸桥（日本产）正在工作运行时突来狂风，整车\n\n被吹跑。司机从车上下来夹紧了一轨道上的夹轨器（手动夹钳式），另一侧没来得及夹上而继续向前行走，使整个桥梁扭倒，设备主结构报废。\n\n类似门式起重机，大型港口机械（卸船机、岸桥等）在台风到来之际被吹倒的故障几乎每年都有发生。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bc35d965-09c7-4153-a5d8-30d4922e867b', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1充盈度测试仪：如图T0519-1所示，由V形管和支架组成。V形管为内径 $4 0 \\mathrm { m m }$ 的透明有机玻璃管，夹角为 $1 2 0 ^ { \\circ }$ ，直管长度为 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ；支架应能固定V形管如图T0519-1放置。\n\n  \n图T0519-1充盈度测试仪（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n## 2.2 游标卡尺：最大量程不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，分度值为 $0 . 0 2 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bc37d07d-7ef2-4941-969c-28d65eeca5ec', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 30）', 'colspan=1>0.865</td><td rowspan=1 colspan=1>0.857</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>0.848</td><td rowspan=1 colspan=1>0.840</td><td rowspan=1 colspan=1>0.831</td><td rowspan=1 colspan=1>0.823</td><td rowspan=1 colspan=1>0.815</td><td rowspan=1 colspan=1>0.807</td><td rowspan=1 colspan=1>0.799</td><td rowspan=1 colspan=1>0.790</td><td rowspan=1 colspan=1>0.782</td><td rowspan=1 colspan=1>0.774</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>0.766</td><td rowspan=1 colspan=1>0.759</td><td rowspan=1 colspan=1>0.751</td><td rowspan=1 colspan=1>0.743</td><td rowspan=1 colspan=1>0.735</td><td rowspan=1 colspan=1>0.728</td><td rowspan=1 colspan=1>0.720</td><td rowspan=1 colspan=1>0.712</td><td rowspan=1 colspan=1>0.705</td><td rowspan=1 colspan=1>0.697</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.690</td><td rowspan=1 colspan=1>0.683</td><td rowspan=1 colspan=1>0.675</td><td rowspan=1 colspan=1>0.668</td><td rowspan=1 colspan=1>0.661</td><td rowspan=1 colspan=1>0.654</td><td rowspan=1 colspan=1>0.646</td><td rowspan=1 colspan=1>0.639</td><td rowspan=1 colspan=1>0.632</td><td rowspan=1 colspan=1>0.625</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.618</td><td rowspan=1 colspan=1>0.612</td><td rowspan=1 colspan=1>0.605</td><td rowspan=1 colspan=1>0.598</td><td rowspan=1 colspan=1>0.591</td><td rowspan=1 colspan=1>0.585</td><td rowspan=1 colspan=1>0.578</td><td rowspan=1 colspan=1>0.572</td><td rowspan=1 colspan=1>0.565</td><td rowspan=1 colspan=1>0.559</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>70</td><td rowspan=1 colspan=1>0.552</td><td rowspan=1 colspan=1>0.546</td><td rowspan=1 colspan=1>0.540</td><td rowspan=1 colspan=1>0.534</td><td rowspan=1 colspan=1>0.528</td><td rowspan=1 colspan=1>0.522</td><td rowspan=1 colspan=1>0.516</td><td rowspan=1 colspan=1>0.510</td><td rowspan=1 colspan=1>0.504</td><td rowspan=1 colspan=1>0.498</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.493</td><td rowspan=1 colspan=1>0.487</td><td rowspan=1 colspan=1>0.481</td><td rowspan=1 colspan=1>0.476</td><td rowspan=1 colspan=1>0.470</td><td rowspan=1 colspan=1>0.465</td><td rowspan=1 colspan=1>0.460</td><td rowspan=1 colspan=1>0.454</td><td rowspan=1 colspan=1>0.449</td><td rowspan=1 colspan=1>0.444</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.439</td><td rowspan=1 colspan=1>0.434</td><td rowspan=1 colspan=1>0.429</td><td rowspan=1 colspan=1>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bc3bff7e-6d4d-40c1-a580-3ca672809dc4', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.5 地震作用', '4.5 地震作用## 4.5.1 公路桥梁地震作用应符合现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）和《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bc3e30d0-ba27-47f1-8953-fb444bf59b4a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.5 制动器的选择', '6.1.4.5 制动器的选择## 6.1.4.5.1 对于平衡臂架式变幅机构，应采用常闭式机械制动器。当用变幅过程中变幅钢丝绳或变幅拉杆中的最大拉力换算到制动器轴上的转矩进行计算时：\n\n起重机悬吊的物品回转并受工作状态最大风力 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 作用、钢丝绳出现最大摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ 时，制动安全系数不应小于1．25；起重机不工作、并受最大非工作风 $P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ 作用时，制动安全系数不应小于1．15。\n\n## 6.1.4.5.2 对于非平衡动臂式变幅机构，在一般情况下应装一个机械式制动器；在重要情况下应装两个机械式支持制动器或装一个机械式支持制动器和一个停止器。装一个机械式支持制动器时，其制动安全系数不小于1．50；装有两个机械式支持制动器时，每一个制动安全系数不小于1．25。液压变幅机构应装平衡阀。\n\n## 6.1.4.5.3 对于钢丝绳牵引小车变幅机构，机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于不利情况下的变幅小车在要求的时间内停止下来。机械式制动器安全系数不小于1．25。采用常闭式机械式制动器，宜先减速后制动，牵引小车的制动减速度不宜超过 $0 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bc45b6db-1378-4821-bfd8-1310969fe8c6', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '实心焊丝型号/牌号对照（Part 2）', '\" rowspan=\"1\">SU11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EL12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EL12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU111</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnSi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU111</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EM11K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EM11K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnSi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12MnSi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H15A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU21</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU21</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EM12K（EM15K)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EM12K（EM15K）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU22</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU22</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EM12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EM12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU23</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H13MnSi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU23</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU24</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H13MnSiTi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU24</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EM14K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EM14K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H13MnSiTi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bc48424d-3580-4c4f-a779-28e51de9a134', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '实心焊丝型号/牌号对照（Part 9）', 'd colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H13Mn2NiMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN1M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EF2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H13Mn2NiMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">54</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN2M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnNiMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN2M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ENi5(ENi6）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnNiMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN2M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12MnNiMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN2M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">56</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN2M31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn2NiMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN2M31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">57</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN2M32</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12Mn2NiMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN2M32</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EF3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">58</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN3M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnNi2Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN3M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">59</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN3M31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn2Ni2Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN3M31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN4M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H15MnNi2Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUN4M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ENi4</td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bc489be2-7dd3-4d53-98b2-71df1ebfd3bb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：4 混凝土桥面板现浇的施工顺序决定了组合梁最终的内部应力分布，施工顺序不同，钢梁和混凝土板的受力状况也不相同。桥面板施工时的混凝土浇筑一般分为顺序浇筑和间断浇筑两种方法，采用顺序浇筑法时，跨中位置混凝土的重力荷载可能会使支承处负弯矩区的桥面板上产生拉应力；采用间断浇筑法时，则一般不会出现此拉应力。对于连续梁尤其是大跨度连续梁，采用间断浇筑的施工方法能显著地降低负弯矩区混凝土桥面板所受的拉应力。在实际施工中，虽然两种施工方法都在采用，但符合设计的规定是较为可靠的做法。\n\n## 18.3.11 对混凝土桥面板中的钢束施加预应力时，除应符合本规范第 8 章的相关规定外，尚应符合设计规定的张拉施工顺序。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bc5486f6-3ed7-4b2c-93f2-b4f4ce350532', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对有流水的涵洞进行接长施工与直接新建涵洞施工不同，新建涵洞能较为方便地将涵洞处的流水临时改道进行导流，而接长涵洞直接进行导流则难以实现，因此施工前需要根据实际情况制定可行的排水措施。\n\n### 24.6.4 当明挖新建涵台的基底高程低于既有涵台基底高程时，应对既有涵台基础做好防护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bc74c197-6275-411a-99b4-efc99d88e41d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17 钢结构抗震性能化设计', '17 钢结构抗震性能化设计17.1 一般规定\n17.2 计算要点\n17.3 基本抗震措施');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bc827ff5-f8b9-4fad-be38-4957eee39003', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '5.7 人行塔梯', '5.7 人行塔梯5.7.1 人行塔梯宜由外框架、斜撑、固定式钢斜梯、安全网、梯间平台、防物体打击类防护棚等组成。\n5.7.2 人行塔梯的外框架可采用钢管或型钢制作，每层高度不应小于$1.9\\mathrm{~m}$。\n5.7.3 人行塔梯的高度在$24\\mathrm{~m}$以下时，斜撑杆或交叉拉杆的覆盖面积可按外立面的$1/8 \\sim 1/6$布设；在$24\\mathrm{~m}$以上时，斜撑杆或交叉拉杆的覆盖面积可按外立面的$1/4 \\sim 1/3$布设。相邻竖向斜撑杆应朝向对称，呈八字形设置。\n5.7.4 人行塔梯中的固定式钢斜梯应符合5.4的规定，有钢丝网或钢板网防护的一侧可不设置扶手。\n5.7.5 人行塔梯的四周应采用钢丝网或钢板网封闭；下方有人员及车辆通行或作业的，应用密目式钢丝安全立网封闭。\n5.7.6 人行塔梯的梯间平台技术要求如下：\na) 平台的宽度应与人行塔梯同宽，行进方向长度不应小于斜梯的宽度；');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bca06af8-ae70-43c2-be32-eefd814075c8', '40《公路工程施工安全监测与预警系统技术要求》（JT-T1498-2024）.md', '4 基本要求', '4 基本要求## 4.1\n\n公路工程施工安全监测与预警系统（以下简称\"系统\"）宜纳入公路工程建设内容,与工程项目同步规划、同步设计、同步建设,并考虑与运营期结构安全监测系统的衔接。\n\n## 4.2\n\n系统应结合施工安全风险辨识评估结论,对施工现场影响施工安全的因素开展监测,监测内容应能准确反映施工现场的安全状态。\n\n## 4.3\n\n系统建设应重点考虑下列主要内容:\n\na) 系统功能与总体方案设计；  \nb) 系统模块的工作流程、功能设计、详细设计及集成;  \nc) 监测内容和测点选择、监测方法、设备选型与安装;  \nd) 系统数据采集、传输、处理与管理;  \ne) 施工安全状态评估和预警;  \nf) 系统供电、通信、防雷、防护;  \ng) 系统测试与验收;  \nh) 系统正常使用维护。\n\n## 4.4\n\n系统硬件和软件应遵循稳定可靠、便捷高效、经济实用、技术先进的原则，便于维护及扩展升级。\n\n## 4.5\n\n系统应具备下列功能:\n\na) 监测数据的自动获取、现场录入、数据导入等功能;  \nb) 掉电保护、自启动及故障自诊断功能;  \nc) 远程通信功能;  \nd) 网络安全防护功能;  \ne) 防雷及抗干扰功能;  \nf) 监测数据自动处理、实时预警功能;  \ng) 通用的操作环境，可视化、操作方便的用户界面;  \nh)  \ni)  \nj)\n\n## 4.6\n\n系统应包括但不限于数据采集与传输模块、数据处理与管理模块、数据分析与预警模块，并集成为统一协调的整体。具体系统架构见图1。\n\n## 4.7\n\n系统建设应符合GB/T20271的有关规定，通过设计并采取安全措施,防止数据遭到破坏、泄露和非法更改。\n\n  \n图1系统架构');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bca26cdb-0e83-42ac-8296-9bd133e9c833', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算## 6．3．1 滚动轴承的选择计算\n\n滚动轴承计算的目的是计算滚动轴承是否能满足在4．4．2．1中规定的载荷情况 、 、 中最不利的情况下的静载荷的要求，及在载荷情况Ⅰ、Ⅱ中的较不利的情况下最大动载荷的要求，但对转速低于$1 0 \\ \\mathrm { r / m i n }$ 的滚动轴承，不必校验其动载承受能力。\n\n### 6．3．1．1 滚动轴承的设计预期寿命\n\n滚动轴承应具有足够的设计预期寿命，可以根据所在机构的使用等级确定；对作为易损件在使用中可以更换的滚动轴承，其设计预期寿命可以取为比它所在机构的使用等级低一级或低两级。\n\n### 6．3．1．2 滚动轴承的等效平均动载荷犘\n\n#### 6．3．1．2．1 承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．1）的轴承等效平均动载荷  \n##### 6．3．1．2．1．1 水平运动的机构中的轴承等效平均动载荷犘\n\n因为在作业循环周期内，承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的滚动轴承所受的载荷值是变化的，为计算方便起见特确定一个等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { M m e a n } }$ ，并假定此载荷在6．3．1．1中所确定的设计预期寿命期内是不变的，其值为：\n\n对受加速力但不受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n$$\n\\begin{array} { r l } { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 1 9 \\ ) } \\\\ { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 2 0 \\ ) } \\end{array}\n$$\n\n对受加速力又受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n式中：\n\nMmeanⅠ 水平运动机构中受加速力但不受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \nMmeanⅡ 水平运动机构中受加速力又受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）。犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x I } } \\ , P _ { \\mathrm { M m a x I } } $ 见4．4．2．2．1和4．4．2．3．1， $K _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 为3．3．2中所述的机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 值的立方根。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bca72261-8f94-4f6f-b167-0cf2a53f7143', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本试验快速推定的水泥胶砂 28d龄期强度，可供水泥生产厂及使用单位及时检测水泥质量或用于混凝土配合比设计，不作为仲裁水泥等级合格与否的依据。由于水泥强度的标准检验方法需要28d以后才能确定等级，远远不能满足水泥生产控制和水泥使用的要求，所以提出本方法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bca7750a-67d8-46c0-886b-d8befd3b7442', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 4）', 'span=1>22~40</td><td rowspan=1 colspan=1>5.50</td><td rowspan=1 colspan=1>2.80</td><td rowspan=1 colspan=1>1.84</td><td rowspan=1 colspan=1>1.37</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 colspan=1>0.86</td><td rowspan=1 colspan=1>0.73</td><td rowspan=1 colspan=1>0.64</td><td rowspan=1 colspan=1>0.56</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>45~63</td><td rowspan=1 colspan=1>7.30</td><td rowspan=1 colspan=1>3.60</td><td rowspan=1 colspan=1>2.30</td><td rowspan=1 colspan=1>1.62</td><td rowspan=1 colspan=1>1.20</td><td rowspan=1 colspan=1>0.96</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.69</td><td rowspan=1 colspan=1>0.60</td></tr><tr><td rowspan=6 colspan=1>均布载荷作用于</td><td rowspan=3 colspan=1>上翼缘</td><td rowspan=1 colspan=1>10~20</td><td rowspan=1 colspan=1>1.7</td><td rowspan=1 colspan=1>1.12</td><td rowspan=1 colspan=1>0.84</td><td rowspan=1 colspan=1>0.68</td><td rowspan=1 colspan=1>0.57</td><td rowspan=1 colspan=1>0.50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.45</td><td rowspan=1 colspan=1>0.41</td><td rowspan=1 colspan=1>0.37</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>22~40</td><td rowspan=1 colspan=1>2.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.30</td><td rowspan=1 colspan=1>0.93</td><td rowspan=1 colspan=1>0.73</td><td rowspan=1 colspan=1>0.60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.51</td><td rowspan=1 colspan=1>0.45</td><td rowspan=1 colspan=1>0.40</td><td rowspan=1 colspan=1>0.36</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>45~63</td><td rowspan=1 colspan=1>2.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1.45</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.73</td><td rowspan=1 colspan=1>0.59</td><td rowspan=1 colspan=1>0.50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.44</td><td rowspan=1 colspan=1>0.38</td><td rowspan=1 colspan=1>0.35</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>下翼缘SAC</td><td rowspan=1 colspan=1>10~20</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.55</td><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>0.83</td><td rowspan=1 colspan=1>0.68</td><td rowspan=1 colspan=1>0.56</td><td rowspan=1 colspan=1>0.52</td><td rowspan=1 colspan=1>0.47</td><td rowspan=1 colspan=1>0.42</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>22~40</td><td rowspan=1 colspan=1>4.00</td><td rowspan=1 colspan=1>2.20</td><td rowspan=1 colspan=1>1.45</td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1>0.85</td><td rowspan=1 colspan=1>0.70</td><td rowspan=1 colspan=1>0.60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.52</td><td rowspan=1 colspan=1>0.46</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>45~63</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bcb49c5d-eeed-4827-aea6-dc50199bdb31', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第一百二十条', '第一百二十条中国人民解放军和中国人民武装警察部队在编机动车牌证、在编机动车检验以及机动车驾驶人考核工作，由中国人民解放军、中国人民武装警察部队有关部门负责。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bcb76dd3-554d-4588-922e-24831aca2955', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 2）', '架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直于臂架犔 犔 犔轴线方向的静位移 $f _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $f _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } 0 . 1 ( L _ { \\mathrm { C } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。当 $L _ { \\mathrm { c } } \\geqslant 4 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，式中系数0．1值可适当增大。\n5．5．2．3．2 在相应工作幅度起升额定载荷及在臂架端部施加数值为犣 $5 \\%$ 额定载荷的水平侧（切）向力犔 犣时，臂架端部在回转平面内的水平（侧向）静位移犔 $Z _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $Z _ { \\mathrm { L } } \\leqslant 0 . \\ 0 7$ $( L _ { \\mathrm { c } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。\n\n### 5．5．2．4 对各类起重机的其他静态刚性要求\n\n对以上各类起重机其他的静态刚性要求或对其他各类起重机的静态刚性要求，可以由设计者或使用者根据起重机设计本身的需要或起重机使用要求另行提出，并要求在提交给用户的有关资料中说明。犔 犣当结构在大变形状态下， $\\Delta L \\ . f _ { \\mathrm { L } } , Z _ { \\mathrm { L } }$ 宜采用非线性分析方法计算。\n\n## 5．5．3 起重机的动态刚性\n\n对起重机的动态刚性一般不作要 求，但 当 用 户 从 起 重 机 使 用 条 件 考 虑 对 此 有 要 求，或 从 起 重机设计角度考虑认为对此性能应有要求时（如：认为对起重机司机健康和起重机正常工作平稳性有影响等），则进行校核，其指标由设计者与用户确定，并要在提交给用户的有关资料中说明。\n\n注：对桥式和门式起重机的动态刚性可参见ISO22986：2007及有关文献。\n\n## 5．6 构件抗失稳的计算\n\n### 5．6．1 轴心受压构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．1．1 构件的假想长细比\n\n当计算钢材屈服点大于λ $2 3 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的轴心受压构件稳定性时，需用假想长细比，对实腹式构件其λ值 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 按式（44）计算，对格构式构件其值 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 按式（45）计算：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { F } } { = } \\lambda \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（44）\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { h F } } { = } \\lambda _ { \\mathrm { h } } ~ \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ — 实腹式构件的假想长细比；$\\lambda$ 按5.5.1.2计算的实腹式构件长细比；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 轴心受压构件使用的大于 $2 3 5 \\ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的钢材屈服点，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ — 格构式构件的假想长细比；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ — 格构式构件的换算长细比。\n\n#### 5．6．1．2 实腹式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．2．1 实腹式轴心受压构件整体稳定性按式（46）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 46 )\n\n式中：\n\n$N$ -构件的轴向力，单位为牛顿(N)；$\\varphi$ 根据轴心受压构件的假想长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 和构件的截面类别(表29)确定的轴心受压稳定系数，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { y } }$ 之分。 $\\varphi$ 值按附录 K中的表 $\\mathrm { K } . 1 \\sim$ 表 K．4选取；$A$ 同式(43)；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bcb8e6a2-ddea-4b24-8342-666a3e2b6413', '20《起重机械安全监控管理系统》（GB-T28264-2017）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nGB 5226.2机械安全机械电气设备第32部分：起重机械技术条件  \nGB/T6067.1起重机械安全规程第1部分：总则  \nGB/T20776起重机械分类');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bcb9c729-79a4-4bc6-945a-67b752dd007d', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩。混凝土收缩会使受约束的构件产生应力，而这种应力的长期存在又因混凝土徐变的影响减小了收缩应力。徐变是混凝土在持续恒定应力作用下应变不断变化的一种现象。混凝土的收缩和徐变主要有下列规律：（1）随水灰比增长而增加；（2）高强度等级水泥的收缩较大；（3）增加填充集料可减小收缩、徐变，并随集料的种类、形状及颗粒组成的不同而异；（4）收缩徐变在凝结初期比较快，以后逐渐迟缓，但仍延续很长时间；（5）环境湿度大的收缩、徐变小，干燥地区收缩、徐变大。\n\n试验表明，混凝土应力与其立方体强度的比值在一定范围内时，混凝土的徐变变形与应力成线性关系。线性与非线性的界限通常定在混凝土应力不超过 $0 . 5 f _ { \\mathrm { e u } }$ （ $\\boldsymbol { \\mathcal { f } } _ { \\mathrm { e u } }$ 为混凝土立方体抗压强度）。公路桥梁构件在结构重力和预加力作用下，一般都处在线性徐变范围内。由于徐变变形与应力成线性关系，可以采用不同应力引起的徐变变形叠加。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bcbfb8b0-8510-432a-a37b-646c2bfee31e', '124《厚钢板超声检测方法》（GB-T2970-2016）.md', '6检测条件和方法', '6检测条件和方法## 6.1检测时间\n\n原则上在钢板加工完毕后进行，也可在轧制后进行。\n\n## 6.2检测面\n\n可以从钢板任一轧制面进行检测。\n\n## 6.3检测灵敏度\n\n6.3.1用压电探头时,检测灵敏度应计入对比试样与被检测钢板之间的表面耦合声能损失(dB)。\n\n6.3.2用双晶片直探头检测厚度不大于 $6 0 ~ \\mathsf { m m }$ 的钢板时，用图1试样或在同厚度钢板上将第一次底波高度调整到满刻度的 $50 \\%$ ,再提高灵敏度10dB作为检测灵敏度。用双晶片直探头检测厚度大于$6 0 ~ \\mathsf { m m }$ 的钢板时，将图2试样平底孔的第一次反射波高等于满刻度的 $50 \\%$ 作为检测灵敏度。\n\n6.3.3用单晶片直探头检测时，将图2试样平底孔的第一次反射波高等于满刻度的 $50 \\%$ 作为检测灵敏度。电磁超声探头检测灵敏度也按照此方法调节。\n\n6.3.4板厚大于或等于探头3倍近场区时，检测灵敏度用计算法、通过钢板完好部位的第一次底面回波高度来确定。其结果应与6.3.2和6.3.3的要求相一致。\n\n6.3.5在动态状况下，根据 $6 . 3 . 1 \\sim 6 . 3 . 4$ 的方法调节每个通道检测灵敏度，利用4.4所述的动态试样确定动态漏误报情况后进行扫查。\n\n## 6.4探头扫查形式\n\n6.4.1用压电探头时,探头沿垂直于钢板压延方向、间距不大于 $1 0 0 ~ \\mathsf { m m }$ 的平行线进行扫查;在钢板周围 $5 0 ~ \\mathsf { m m }$ (板厚大于 $1 0 0 ~ \\mathsf { m m }$ 时，取板厚的一半)及坡口预定线(供需双方在合同或技术协议中确定具体位置时适用)两侧各 $2 5 ~ \\mathsf { m m }$ 内沿周边进行扫查。\n\n6.4.2用双晶片探头时，探头隔声层应与压延方向平行(垂直于压延方向扫查)。\n\n6.4.3根据合同或技术协议书或图纸要求,也可进行其他形式的扫查。\n\n6.4.4自动检测也可沿平行于钢板压延方向扫查。\n\n## 6.5检测速度\n\n检测速度应不影响探伤，但在使用不带自动报警功能的探伤装置进行扫查时，检测速度应不大于$2 0 0 \\mathrm { \\ m m } / s$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bcd1454c-b669-48c2-a825-ac8276d6ac73', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '生产安全事故报告和调查处理条例', '生产安全事故报告和调查处理条例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bcd54f53-0294-4fcd-9385-c9b6df654fbc', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '6 架桥机过孔', '6 架桥机过孔## 6.1 过孔步骤\n\n架桥机过孔时，应将起重小车置于对稳定最有利的位置，且抗倾覆稳定系数不得小于1.5。\n\n应选择合适型号的架桥机，采用不配重方式过孔。特殊情况下，经专家充分论证对风险评估后可采用配重过孔。\n\n以某品牌架桥机（全长 68 米）架设40 米 T 梁为例，采用配重过孔流程如下：\n\n（1）2#天车行走至反托支架上方，1#天车行走至中支点上方。此时反托支架距中支点5 米。\n\n\n\n（2）后支点与前支点顶起适当高度，使中支点离地。利用1#天车将中支点吊至已架梁前端。此时反托支架距中支点45米。\n\n\n\n（3）1#天车行走至反托支架附近。收起后支点及前支点，使主梁支承在反托支架和中支点上。主梁前伸，1#、2#天车同步向后联动，与反托支架保持相对静止，直至后支点抵近反托支架。\n\n\n\n（4）后支点顶起，使反托支架与主梁脱离。利用2#天车将反托支架吊至预定位置。此时反托支架距中支点20米。\n\n\n\n（5）后支点收起，使主梁支承在反托支架和中支点上。1#、2#天车行走至反托支架附近。\n\n运梁车将配重梁体运送至 1#天车下方，1#天车吊起梁体前端使梁体与前运梁台车脱离。\n\n\n\n（6）主梁前伸，1#、2#天车同步向后联动，与反托支架保持相对静止，直至前支点到达待架设孔跨前端墩位上方。\n\n\n\n（7）顶起并支垫好前、后支点，调整架桥机姿态使主梁处于水平状态，将纵移机构与主梁锁紧，过孔作业完成，继续下一孔架梁作业。\n\n\n\n## 6.2 施工技术条件\n\n（1）如桥有纵坡的情况下，应通过各支点调整高度，使机臂调平后进行作业；\n\n（2）路基与桥台结合处是路基压实薄弱环节，中支点横移轨道铺设时须确认路基压实程度，应采用垫木密排方式，增强荷载传递面，保证作业的安全性；\n\n（3）架桥机过孔是关键作业，操作人员应熟练掌握控制按钮，严格控制作业范围；\n\n（4）注意检查各运动元件可靠性，特别是联合作业时，如天车、前支点、中支点同时作业，应可靠同步，否则，立即停止作业。\n\n（5）滑线电缆应随动自如，不得有挂、挤现象，确保作业安全。\n\n（6）定位锁定和撤除应及时准确作业。\n\n## 6.3 安全操作规程\n\n（1）过孔作业前对各运机构必须试运转，确保无误；（2）主机操作人员应依照指挥人员信号准确作业操作；（3）在作业过程中，如出现不良状态，应马上停止作业，特别在作业  \n同步方面。（4）在前辅助支腿支放前需有作业人员去前方桥台作业，应注意通过  \n导梁上行走安全。（5）在风力大于5 级时，严禁过孔作业。（6）在联合作业时，应由指挥人员明确信号，同时进行操作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bcde1678-51f6-4d6b-8ab9-ac7aaa6c1ca4', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路，涵洞及其他排水构造物的设计洪水频率应密切结合当地的农业排灌等具体情况确定，不作硬性规定。漫水桥虽易阻断交通， 但具有造价低和易修复的优点，在容许有限度中断交通的三、四级公路上，可以修建漫水桥。桥梁设计洪水位即为符合表3.2.9规定频率的流量相应的最高洪水位。当以暴雨径流计算设计流量时，其频率需符合表3.2.9的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bcf0c926-ebf7-4845-bd2c-ebdbc6c48402', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明在强烈地震作用下，为了保证大跨径拱桥不发生侧向失稳破坏，需采取提高拱桥整体性和稳定性的措施。如下承式和中承式拱桥设置风撑，并加强端横梁刚度；上承式拱桥加强拱脚部位的横向联系。\n\n### 9.2.5 主要承重结构（塔、墩及拱桥主拱）宜选择有利于提高延性变形能力的结构形式及材料，避免发生脆性破坏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bcfccc15-d03f-43b9-835d-5487de9d7bf4', '137《金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验》（GB-T2652-2022）.md', '金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验', '金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bd0da0a9-d2ca-4e6f-bf98-27a10244cb9e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 采用井点降水法排水时，地基的沉降及边坡位移有可能危及邻近构筑物的安全，故需要进行监测并在必要时采取防护措施，保证其安全。\n\n## 13.4.3 采用止水帷幕法防渗时应符合下列规定：\n\n### 1 采用帷幕防渗方法施工时应进行施工设计。帷幕防渗层的厚度应满足基坑防渗的要求，止水帷幕的渗透系数宜小于 $1 0 { \\times } 1 0 ^ { - 6 } \\mathrm { m m / s }$ 。\n\n### 2 采用防水土工膜在围堰外侧铺底防渗时，应将河床面杂物清除干净并整平。土工膜应从围堰外侧的水位以上铺起，并超过堰脚不小于 $3 \\mathrm { m }$ ；土工布之间的接头应搭接严密。铺底土工膜上应满压不小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 厚的砂土袋。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bd156a1e-6b43-4657-bb02-6140a7e6ffa2', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '7地下管线测量（Part 1）', '7地下管线测量## 7．1一般规定\n\n7．1．1本章适用于埋设在地下的各类管道、各种电缆的调查和测绘。  \n7．1．2地下管线测量的对象包括：给水、排水、燃气、热力管道；各类工业管道；电力、通信电缆。  \n7．1．3地下管线测量的坐标系统和高程基准，宜与原有基础资料相一致。平面和高程控制测量，可根据测区范围大小及工程要求，分别按本规范第3章和第4章有关规定执行。7．1．4地下管线测量成图比例尺，宜选用1：500或1：1000，长距离专用管线可选用1：$2 0 0 0 \\sim 1$ ：5000。  \n7．1．5地下管线图的测绘精度，应满足实际地下管线的线位与邻近地上建(构)筑物、道路中心线或相邻管线的间距中误差不超过图上0．6 mm。  \n7．1．6作业前，应充分收集测区原有的地下管线施工图、竣工图、现状图和管理维修资料等。  \n7．1．7地下管线的开挖、调查，应在安全的情况下进行。电缆和燃气管道的开挖，必须\n\n有专业人员的配合。下井调查，必须确保作业人员的安全，且应采取防护措施。\n\n## 7．2地下管线调查\n\n7．2．1地下管线调查，可采用对明显管线点的实地调查、隐蔽管线点的探查、疑难点位开挖等方法确定管线的测量点位。对需要建立地下管线信息系统的项目，还应对管线的属性做进一步的调查。\n\n7．2．2隐蔽管线点探查的水平位置偏差△S 和埋深较差△H，应分别满足(7．2．2-1)、(7．2．2-2)式的要求；\n\n$$\n\\Delta H { \\leqslant } 0 . 1 5 \\times h\n$$\n\n式中 $h$ —管线埋深( $\\scriptstyle ( \\mathbf { c m } )$ ，当 $h { < } 1 0 0 \\mathrm { c m }$ 时，按 $1 0 0 \\mathrm { c m }$ 计。\n\n7．2．3管线点，宜设置在管线的起止点、转折点、分支点、变径处、变坡处、交叉点、变材点、出(入)地口、附属设施中心点等特征点上；管线直线段的采点间距，宜为图上 $1 0 \\sim$ $3 0 \\mathrm { c m }$ ；隐蔽管线点，应明显标识。\n\n7.2．4地下管线的调查项目和取舍标准，宜根据委托方要求确定，也可依管线疏密程度、管径大小和重要性按表7．2．4确定。\n\n7．2．5在明显管线点上，应查明各种与地下管线有关的建(构)筑物和附属设施。\n\n7．2．6对隐蔽管线的探查，应符合下列规定：\n\n1探查作业，应按仪器的操作规定进行。\n\n2作业前，应在测区的明显管线点上进行比对，确定探查仪器的修正参数。\n\n3对于探查有困难或无法核实的疑难管线点，应进行开挖验证。\n\n4对隐蔽管线点探查结果，应采用重复探查和开挖验证的方法进行质量检验，并分别\n\n满足下列要求：\n\n表7.2.4地下管线调查项目和取舍标准  \n\n\n\n\n\n注：1 $\\pmb { \\chi }$ 为调查或探查项目。2管道材质主要包括：钢、铸铁、钢筋混凝土、混凝土、石棉水泥、陶土、PVC 塑料等。沟道材质主要包括：砖石、管块等。\n\n1)重复探查的点位应随机抽取，点数不宜少于探查点总数的 $5 \\%$ ，并分别按(7.2.6-1)、(7．2．6-2)式计算隐蔽管线点的平面位置中误差 $\\mathfrak { m } _ { \\mathbb H }$ ，和埋深中误差 $\\operatorname { m v }$ ，其数值不应超过本规范7．2．2条限差的 $1 / 2$ 。\n\n隐蔽管线点的平面位置中误差：\n\n$$\nm _ { \\mathrm { H } } { = } \\sqrt { \\frac { \\left[ \\Delta S _ { i } \\Delta S _ { i } \\right] } { 2 n } }\n$$\n\n隐蔽管线点的埋深中误差：\n\n$$\nm _ { \\mathrm { v } } = { \\sqrt { \\frac { [ \\Delta H _ { i } \\Delta H _ { i } ] } { 2 n } } }\n$$\n\n式中 $\\Delta S _ { i }$ 一-—复查点位与原点位间的平面位置偏差 $\\mathrm { ( c m ) }$ ；$\\Delta H _ { i }$ —复查点位与原点位的埋深较差(cm）；$_ n$ 复查点数。\n\n2)开挖验证的点位应随机抽取，点数不宜少于隐蔽管线点总数的 $1 \\%$ ，且不应少于3个\n\n点；所有点的平面位置误差和埋深误差，不应超过7．2．2条的规定。\n\n## 7．3地下管线施测\n\n7．3．1图根控制测量，按本规范第5．2节的规定执行。\n\n7．3．2管线点相对于邻近控制点的测量点位中误差不应大于 $5 \\mathrm { c m }$ ，测量高程中误差不应大于 $2 \\mathrm { c m }$ 。\n\n7．3．3地下管线图测量，包括管线线路、管线附属设施和地上相关的主要建(构)筑物等。\n\n7．3．4管线点的平面坐标宜采用全站仪极坐标法施测，高程可采用水准测量或电磁波测距三角高程测量的方法施测；管线点也可采用GPS-RTK 方法施测。点位的调查编号应与测量点号相一致或对应。\n\n7．3．5管线附属设施以及地上相关的主要建(构)筑物、道路、围墙等的测量，应按本规范第5．3． $1 { \\sim } 5$ ，3．18条执行。\n\n## 7．4地下管线图绘制\n\n7．4．1地下管线应绘制综合管线图。当线路密集或工程需要时，还应绘制专业管线图。\n\n7．4．2地下管线图的图幅与编号，宜与测区原有地形图保持一致。也可采用现行设计图幅尺寸Ao、Ai、A等。\n\n7．4．3地下管线图的图式和要素分类代码，应符合下列规定：\n\n1地下管线图图式，应采用国家标准《1：5001：10001：2000 地形图图式》GB/T 7929。\n\n2地下管线及其附属设施的要素分类代码，应采用国家标准《1：5001：10001:2000 地形图要素分类与代码》GB14804。\n\n3对于图式和');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bd264130-13fa-4051-9a8b-5436a8f299ce', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 1）', '6．2．6 疲劳强度的计算## 6．2．6．1 一般方法\n\n零件的疲劳强度主要由以下因素所确定：\n\n制造零件的材料；\n\n形状、表面情况、腐蚀状态、尺寸（比例效应）和其他产生应力集中的因素；  \n在各种应力循环过程中出现的最小应力和最大应力的比值；  \n应力谱；  \n应力循环数。\n\n一般情况下，机械零件的疲劳强度要从材料和零件的应力、疲劳循环特性以及与这些特性有关的规律中推导出来。\n\n疲劳强度是以所选用的材料制成的抛光试件在交变拉伸疲劳载荷下的疲劳极限为基础，并采用一些系数来考虑零件的几何形状、表面情况、腐蚀状态和尺寸等因素降低疲劳强度的影响。\n\n借助疲劳极限曲线［史密斯（SMITH）图］，由交变载荷（应力循环特征值 $r = - 1 )$ ）下的疲劳极限可得出与其他应力循环特征值 $r$ 相对应的疲劳极限。在此曲线中，对于疲劳强度曲线的形状作了某些简化假设。\n\n用这种确定实际零件相对于已知应力循环特征值 $r$ 的疲劳极限的方法，可以用来绘制疲劳寿命曲线［威勒（WOHLER）曲线］，此曲线表示了在具有相同的应力循环特征值 $r$ 的应力循环下疲劳应力与应力循环数的关系。根据此曲线，利用迈内尔（MINER）疲劳损伤线性累积假设，根据机械零件的工作级别，便可以确定它的疲劳强度。\n\n本标准中所叙述的确定疲劳强度的方法，只适用于材料结构在所考虑的整个截面上是均匀的零件。因此，经过表面处理（如淬硬、氮化、表面硬化）的零件就不能用这个方法，只有当疲劳寿命曲线表示的是由同样材料制造、有相同的形状和尺寸、并受过完全相同的表面处理的零件，才可以由它来确定要计算的零件的疲劳强度。\n\n只需用载荷情况Ⅰ（见4．4．2．2）进行机械零件疲劳强度计算。\n\n应力循环数小于8000次时，可不必进行疲劳计算。\n\n## 6．2．6．2 抛光试件在交变载荷 $\\cdot r = - 1 )$ ）下的疲劳计算\n\n研究表明，机械零件的抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 可以近似地作为交变非旋转的弯曲作用下疲劳极限值。\n\n交变轴向拉伸和压缩作用下的疲劳极限值，应比 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 减少 $20 \\%$ 。\n\n交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限 $\\tau _ { \\mathrm { w } }$ ，可由式（100）得出：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（100）\n\n式中：\n\n$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 抛光零件在交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n此处给定的 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值一般为对应于 $90 \\%$ 完好率的统计值，对常用的钢材为碳钢的机械零件， $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值可按式（101）决定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { b w } } = 0 . ~ 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n……（101）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 同式（100）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（28）。\n\n## 6．2．6．3 形状、尺寸、表面情况和腐蚀的影响\n\n对所讨论零件，由于其形状、尺寸、表面（机械加工）情况以及其腐蚀状态等因素的影响，必然使其在\n\n交变载荷下的疲劳极限相对于抛光试件的理想状态有所降低。分别用系数 $K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } }$ 和 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来考虑这些影响。这些系数可按附录T确定。\n\n所讨论零件在交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ 由式 $( 1 0 2 ) \\sim$ 式（104）给出：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\tau _ { \\mathrm { w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bd2bffe1-6ef2-4fc0-9122-289cedefff2f', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '4荷载', '4荷载## 4．1荷载分类\n\n### 4．1．1 作用于脚手架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载)。\n\n### 4．1．2永久荷载（恒荷载）可分为：\n\n（1）脚手架结构自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重;\n\n（2）构、配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。\n\n### 4．1．3可变荷载（活荷载）可分为：\n\n（1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重；\n\n（2）风荷载。\n\n## 4．2荷载标准值\n\n### 4．2．1永久荷载标准值应符合下列规定：\n\n（1）每米立杆承受的结构自重标准值，宜按本规范附录A表A一1采用；\n\n（2）冲压钢脚手板、木脚手板与竹串片脚手板自重标准值，应按表4.2.1一1采用;');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bd45ff75-5407-4d8b-8286-34bf95cfdf8d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 3）', '算得机构载荷谱系数的值后，即可按表5确定该机构相应的载荷状态级别。\n\n#### 3．3．3 机构的工作级别\n\n机构工作级别的划分，是将各单个机构分别作为一个整体进行的关于其载荷大小程度及运转频繁情况总的评价，它并不表示该机构中所有的零部件都有与此相同的受载及运转情况。\n\n根据机构的10个使用等级和4个载荷状态级别，机构单独作为一个整体进行分级的工作级别划分为 ${ \\mathrm { M } } 1 { \\sim } { \\mathrm { M } } 8$ 共8级，见表6。\n\n表 6 机构的工作级别  \n\n\n\n\n\n### 3．4 结构件或机械零件的分级\n\n#### 3．4．1 结构件或机械零件的使用等级\n\n结构件或机械零件的一个应力循环是指应力从通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时起至该应力同方向再次通过 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时为止的一个连续过程。图1所示是包含5个应力循环的时间应力变化历程。\n\n  \n图1 随时间变化的5个应力循环举例\n\nsup 峰值应力；  \nsupmax— 最大峰值应力；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s u p \\ m i n } }$ — 最小峰值应力；$\\sigma _ { \\mathrm { i n f } }$ — 谷值应力；m— 总使用时间内所有峰值应力和谷值应力的算术平均值。\n\n结构件或机械零件的总使用时间，是指设计预设的从开始使用起到该结构件报废或该机械零件更换为止的期间内发生的总的应力循环次数。\n\n结构件的总应力循环数同起重机的总工作循环数之间存在着一定的比例关系，某些结构件在一个起重循环内可能经受几个应力循环，这取决于起重机的类别和该结构件在该起重机结构中的具体位置。对各不同的结构件这一比值可能互不相同，但当这一比值已知时，该结构件的总使用时间，即它的总应力循环数便可以从起重机使用等级的总工作循环数中导出。\n\n机械零件的总应力循环数，则应从该零件所归属机构的或该零件的设计预定的总使用时间中导出，推导时要考虑到影响其应力循环的该零件的转速和其他相关的情况。\n结构件或机械零件的使用等级，都是将其总应力循环次数分成 11个等级，分别以代号 $\\mathrm { { B } } _ { 0 }$ ， $\\mathrm { { B _ { 1 } } }$ ，$\\cdots , \\mathrm { B _ { 1 0 } }$ 表示，见表7。\n\n表 7 结构件或机械零件的使用等级  \n\n\n\n\n\n### 3．4．2 结构件或机械零件的应力状态级别\n\n结构件或机械零件的应力状态级别，表明了该结构件或机械零件在总使用期内发生应力的大小及相应的应力循环情况，在表8中列出了应力状态的4个级别及相应的应力谱系数范围值。每一个结构犓件或机械零件的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 可以用式（5）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { S } } = \\sum \\Big [ \\frac { n _ { i } } { n _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { \\sigma _ { i } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { c } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { s } }$ — 结构件或机械零件的应力谱系数；  \n$n _ { i }$ 与结构件或机械零件发生的不同应力相应的应力循环数， ${ } , n _ { i } = n _ { 1 } , n _ { 2 } , n _ { 3 } , \\cdots \\cdots , n _ { n }$ ；  \n$n _ { \\mathrm { T } }$ — 结构件或机械零件总的应力循环数， $n _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } n _ { i } = n _ { 1 } + n _ { 2 } + n _ { 3 } + \\cdots + n _ { n }$ 狀；  \n$\\sigma _ { i }$ -该结构件或机械零件在工作时间内发生的不同应力， $\\mathbf { \\sigma } _ { \\sigma _ { 1 } } = _ { \\sigma _ { 1 } } , _ { \\sigma _ { 2 } } , _ { \\sigma _ { 3 } } , \\cdots , _ { \\sigma _ { n } }$ 狀；并设定： $\\phantom { } _ { ; \\sigma _ { 1 } } > \\sigma _ { 2 } > \\sigma _ { 3 }  \\cdots \\phantom { } > \\sigma _ { n }$ ；\n\n对机械零件，每一个循环 $n _ { i }$ 期间内认为发生的应力基本上相等，为 $\\sigma _ { i }$ ，而各个循环之间的应力则可以是不同的；\n\nmax 为应力 $\\sigma _ { 1 } \\ldots , \\sigma _ { 2 } \\ldots , \\sigma _ { 3 } \\ldots , \\ldots , \\sigma _ { n }$ 狀中的最大应力；\n\n$C$ —幂指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程度等有关，由实验得出，见式（107）、式（108）。\n\n展开后，式（5）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { n _ { 1 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sig');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bd4a1b71-c323-497f-92a2-546afb624109', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '条文说明', '条文说明零填、挖方路段的路床为过湿土、崩解性岩石或强风化软岩时，路床的性能在外界环境的影响下，其性能将发生明显的衰减，对路面性能影响大，因此条文建议换填处理。换填厚度在0.8m时，其弯沉值不一定满足要求，有时需换填1.2m左右。软弱土层的厚度小于1.5m时，条文要求全部换填，这主要是因为这部分土层一般位于岩土结合面，含水率很高，强度很低，若换填不彻底，则可能以软弱夹层的形式存在，不利于路面结构层的应力分散。\n\n### 4.2.3路床填筑，每层最大压实厚度宜不大于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，顶面最后一层压实厚度应不小');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bd51154d-ac5c-4085-8e67-cff8072cf7af', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '18 普通灯具安装（Part 2）', '数量抽查 $20 \\%$ ，且各不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 18．2．4 高低压配电设备、裸母线及电梯电引机的正上方不应安装灯具。  \n检查数量：全数检查。  \n检查方法：观察检查。\n\n### 18．2．5投光灯的底座及支架应牢固，枢轴应沿需要的光轴方向拧紧固定。\n\n检查数量：按灯具总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查和手感检查。\n\n### 18．2．6聚光灯和类似灯具出光口面与被照物体的最短距离应符合产品技术文件要求。\n\n检查数量：按灯具型号各抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1套。\n\n检查方法：尺量检查，并核对产品技术文件。\n\n### 18．2．7导轨灯的灯具功率和载荷应与导轨额定载流量和最大允许载荷相适配。\n\n检查数量：按灯具总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1台。\n\n检查方法：观察检查并核对产品技术文件。\n\n### 18．2．8露天安装的灯具应有泄水孔，且泄水孔应设置在灯具腔体的底部。灯具及其附件、紧固件、底座和与其相连的导管、接线盒等应有防腐蚀和防水措施。\n\n检查数量：按灯具数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 18．2．9 安装于槽盒底部的荧光灯具应紧贴槽盒底部，并应固定牢固。\n\n检查数量：按每检验批的灯具数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查和手感检查。\n\n### 18．2．10庭院灯、建筑物附属路灯安装应符合下列规定：\n\n1 灯具的自动通、断电源控制装置应动作准确；\n\n2 灯具应固定可靠、灯位正确，紧固件应齐全、拧紧。\n\n检查数量：按灯具型号各抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1套。\n\n检查方法：模拟试验、观察检查和手感检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bd5652c1-1906-48c3-b2e7-5c24e0296574', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bd6a5dc6-f959-45c7-9271-9ea90c23ff2c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', 'A.4钢筋电渣压力焊接头', 'A.4钢筋电渣压力焊接头## A.4.1 电渣压力焊接头的质量检验，应分批进行外观质量检查和力学性能检验，检验应以300 个同牌号钢筋接头作为一批；当不足300 个接头时，仍应作为一批。每批应随机切取3个接头做拉伸试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bd6b450b-7f0f-4299-8cd8-a7e5b5ee34fc', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 混凝土磨耗试验机：应符合附录 $\\mathrm { T } 0 5 1 0 \\mathrm { A }$ 的规定，并同时符合下列条件：\n\n（1）水平转盘上的卡具，应能卡紧 $1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 5 0 \\mathrm { m m }$ 立方体试件或直径为 $\\phi$ $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 的钻孔取芯试件，卡紧后试件不上浮和翘起。\n\n（2）磨头与水平转盘间有效净空为 $1 6 0 { \\sim } 1 8 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.2 磨头花轮刀片：应符合附录 $\\mathrm { T } 0 5 1 0 \\mathrm { A }$ 中有关花轮刀片的规定。\n\n## 2.3 试模：模腔有效容积为 $1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 1$ 的规定。\n\n## 2.4 烘箱：调温范围为 $5 { \\sim } 2 0 0 \\mathrm { ^ \\circ C }$ ，控制温度允许偏差为 $\\pm 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n## 2.5 电子秤：量程不小于 $1 0 \\mathrm { k g }$ ，感量为 $1 \\mathrm { g }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bd88e238-e6ae-41a6-819b-65f0f1bc6645', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '8.9 混凝土喷射机', '8.9 混凝土喷射机8.9.1 喷射机风源、电源、水源、加料设备等应配套齐全。  \n8.9.2 管道应安装正确，连接处应紧固密封。当管道通过道路时，管道应有保护措施。  \n8.9.3 喷射机内部应保持干燥和清洁。应按出厂说明书规定的配合比配料，不得使用结块的水泥和未经筛选的砂石。  \n8.9.4 作业前应重点检查下列项目，并应符合相应要求：  \n1 安全阀应灵敏可靠；  \n2 电源线应无破损现象，接线应牢靠；  \n3 各部密封件应密封良好，橡胶结合板和旋转板上出现的明显沟槽应及时修复；  \n4 压力表指针显示应正常。应根据输送距离，及时调整风压的上限值；  \n5 喷枪水环管应保持畅通。  \n8.9.5 启动时，应按顺序分别接通风、水、电。开启进气阀时，应逐步达到额定压力。启动电动机后，应空载试运转，确认一切正常后方可投料作业。  \n8.9.6 机械操作人员和喷射作业人员应有信号联系，送风、加料、停料、停风及发生堵塞时，应联系畅通，密切配合。  \n8.9.7 喷嘴前方不得有人员。  \n8.9.8 发生堵管时，应先停止喂料，敲击堵塞部位，使物料松散，然后用压缩空气吹通。操作人员作业时，应紧握喷嘴，不得甩动管道。  \n8.9.9 作业时，输送软管不得随地拖拉和折弯。  \n8.9.10 停机时，应先停止加料，再关闭电动机，然后停止供水，最后停送压缩空气，并应将仓内及输料管内的混合料全部喷出。  \n8.9.11 停机后，应将输料管、喷嘴拆下清洗干净，清除机身内外粘附的混凝土料及杂物，并应使密封件处于放松状态。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bd8dc23a-5b0b-478f-b32a-393ee0c7b18e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6 混凝土工程（Part 6）', '4.1的规定外，尚应符合表6.4.2的规定。\n\n表 6.4.2 粗集料的坚固性试验  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">混凝土所处环境条件</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在硫酸钠溶液中循环5次后的质量损失（%)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">寒冷地区，经常处于干湿交替状态</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;5</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">严寒地区，经常处于干湿交替状态</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">混凝土处于干燥条件，但粗集料风化或软弱颗粒过多</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&lt;12</td></tr><tr><td>混凝土处于干燥条件，但抗疲劳、耐磨、</td><td></td></tr><tr><td>抗冲击要求高或强度等级大于C40</td><td>&lt;5</td></tr></table>\n\n\n注：有抗冻、抗渗要求的混凝土用硫酸钠法进行粗集料坚固性试验不合格时，可再进行直接冻融试验。\n\n### 6.4.3粗集料的颗粒级配应符合表6.4.3的规定。粗集料宜根据混凝土最大粒径采用连续两级配或连续多级配。单粒粒级宜用于组合成满足要求的连续粒级；亦可与连续粒级混合使用，改善其级配或配成较大粒度的连续粒级。\n\n表 6.4.3 粗集料的颗粒级配  \n\n\n<table><tr><td rowspan=3 colspan=2>公称粒级（mm）</td><td rowspan=1 colspan=12>累计筛余（按质量计，%）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=12>方孔筛筛孔边长尺寸（mm）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2.36</td><td rowspan=1 colspan=1>4.75</td><td rowspan=1 colspan=1>9.50</td><td rowspan=1 colspan=1>16.0</td><td rowspan=1 colspan=1>19.0</td><td rowspan=1 colspan=1>26.5</td><td rowspan=1 colspan=1>31.5</td><td rowspan=1 colspan=1>37.5</td><td rowspan=1 colspan=1>53.0</td><td rowspan=1 colspan=1>63.0</td><td rowspan=1 colspan=1>75.0</td><td rowspan=1 colspan=1>90.0</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>商级</td><td rowspan=1 colspan=1>5~16</td><td rowspan=1 colspan=1>95~100</td><td rowspan=1 colspan=1>85~100</td><td rowspan=1 colspan=1>30~60</td><td rowspan=1 colspan=1>0~10</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5~20</td><td rowspan=1 colspan=1>95~100</td><td rowspan=1 colspan=1>90~100</td><td rowspan=1 colspan=1>40~80</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>0~10</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5~25</td><td rowspan=1 colspan=1>95~100</td><td rowspan=1 colspan=1>90~100</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>30~70</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>0~5</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bd9da507-f90d-4ec0-97e9-4f3a854426ba', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验直接起动方式下笼型异步电动机发热校验应满足式（S．1）的要求：\n\n$$\nC _ { \\mathrm { k } } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { N } } ) P _ { \\mathrm { s } 1 } T { > } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { m } } ) P _ { \\mathrm { m } } t _ { \\mathrm { N } } + ( P _ { \\mathrm { s } 1 } \\frac { I _ { \\mathrm { D } } } { I _ { \\mathrm { N } } } t _ { \\mathrm { E } } { - } \\frac { 1 0 ^ { - 3 } J n _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } } { 1 8 0 } )\n$$\n\n………（S．1）\n\n式中：\n\n$C _ { \\mathrm { k } }$ — 与电动机类型有关的修正系数，由制造商提供。如未提及，则对于4极或4极以上的电动机犆取 $C _ { \\mathrm { k } } = 1$ ；\n\n$\\eta _ { \\mathrm { N } }$ -电动机在 $P _ { \\mathrm { S 1 } }$ 时的效率；\n\n$$\nT = t _ { \\mathrm { N } } + t _ { \\mathrm { E } } + t _ { \\mathrm { S } }\n$$\n\n$t _ { \\mathrm { N } }$ — 一个循环期内恒速工作的时间，单位为秒（s）；  \n$t _ { \\mathrm { E } }$ — 个循环期内起动制动的等效时间，单位为秒（s）；\n\n$$\nt _ { \\mathrm { E } } { = } \\frac { \\pi n _ { \\mathrm { m } } J } { 3 0 ~ M _ { \\mathrm { a } } } ( d _ { \\mathrm { c } } { + } 0 . 5 ~ d _ { \\mathrm { i } } { + } 3 f )\n$$\n\n$n _ { \\mathrm { m } }$ — 电动机在 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）；$J$ -所有运动质量换算到电动机轴上的总转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { i } }$ — 每小时点动或不完全起动次数；$f$ 每小时电气制动次数；  \n$M _ { \\mathrm { a } }$ — 电动机平均加速转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；犕\n\n$$\nM _ { \\mathrm { a } } = M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { m } }\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 不考虑起制动阶段的电动机平均阻转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$t _ { \\mathrm { S } }$ — 一个循环期内停止的时间，单位为秒（s）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { m } }$ -电动机在功率 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的效率;\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { { m } } } n _ { \\mathrm { { m } } } } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta _ { \\mathrm { { m } } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { D } }$ — 电动机的起动电流，单位为安培（A）；  \n$I _ { \\mathrm { N } }$ — 电动机的额定工作电流，单位为安培（A）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bdaa40d4-743d-4be2-9086-9173b3e84dca', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 块石一般由成层的岩石开出，再按需要尺寸断开成长条形。此种石料如条文规定采取平砌时，则每层高度需要基本一致，这对结构物的稳固和承受竖向荷载均有利。砌筑时按丁顺相间或两顺一丁相间，则结构物内外咬合较紧密；上下层竖缝错开距离较大，荷载自上向下传递时，能分布在较大面积上，否则，易造成自上而下的通缝，构造物基础不能均匀受荷，且可能产生不均匀沉陷。\n\n## 16.3.4 浆砌粗料石及混凝土预制块的砌筑施工应符合下列规定：\n\n1 砌筑前，应先计算层数并选好料，砌筑时应严格控制平面位置和高度。镶面石应一丁一顺排列，砌缝应横平竖直。砌缝的宽度，对粗料石应不大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，对混凝土预制砌块应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ；上下层竖缝错开的距离应不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，同时在丁石的上层或下层不宜有竖缝。砌体里层为浆砌块石时，应符合块石浆砌的规定。\n\n### 2桥墩破冰体镶面的砌筑应符合下列规定：\n\n1）破冰棱与垂线的夹角大于 $2 0 ^ { \\circ }$ 时，镶面横缝应垂直于破冰棱；夹角小于或等于 $2 0 ^ { \\circ }$ 时，镶面横缝可呈水平。\n\n2）破冰体镶面的砌筑层次应与墩身一致。砌缝的宽度应为 $1 0 { \\sim } 1 2 \\mathrm { m m }$\n\n3）不得在破冰棱中线上及破冰棱与墩身相交线上设置砌缝。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bdac450c-1c90-456a-9fc9-a9d7ba6c1d67', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.11.8 安装预制桥面板时，应按纵横向对称的原则进行', '19.11.8 安装预制桥面板时，应按纵横向对称的原则进行，且宜从拱的一端至另一端分阶段往复安装，改善主拱圈的受力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bdb1a31e-d705-415e-90bf-b9ad3115c8f2', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4结果计算', '4结果计算## 4.1 混凝土收缩率，按式（T0575-1）计算：\n\n$$\n\\varepsilon _ { \\mathrm { s t } } = \\frac { \\left( L _ { 1 0 } - L _ { 1 t } \\right) + \\left( L _ { 2 0 } - L _ { 2 t } \\right) } { L _ { 0 } }\n$$\n\n式中： $\\varepsilon _ { \\mathrm { s t } }$ -—测试期为t（h）的混凝土收缩率，t从初始读数时算起；$L _ { \\mathrm { 1 0 } }$ ——左侧非接触法位移传感器初始读数（ $\\mathrm { m m }$ ）；$L _ { 1 t }$ ——左侧非接触法位移传感器测试期为t（h）的读数（ $\\mathrm { m m }$ ）；$L _ { 2 0 }$ ——右侧非接触法位移传感器初始读数（ $\\mathrm { m m }$ ）；$L _ { 2 t }$ ——右侧非接触法位移传感器测试期为t（h）的读数（ $\\mathrm { m m }$ ）；$L _ { 0 }$ ——试件测量标距（ $\\mathrm { m m }$ ），等于试件长度减去试件中两个反射靶沿试件长\n\n方向埋入试件中的长度之和。\n\n## 4.2 每组应取三个试件测试结果的算术平均值作为该组混凝土试件的早龄期收缩测定值，结果计算精确至 $1 . 0 { \\times } { 1 0 } ^ { - 6 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bdb5df19-11db-440d-b7cf-7bcd19793b43', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'V插入式柱脚', 'V插入式柱脚12.7.10 当钢柱直接插入混凝土杯口基础内用二次浇灌层固定时，即为插入式柱脚（图26)。近年来，北京钢铁设计研究总院和重庆钢铁设计研究院等单位均对插人式钢柱脚进行过试验研究，并曾在多项单层工业厂房工程中使用，效果较好，并不影响安装调整。本条规定是参照北京钢铁设计研究总院土建三室于1991年6月编写的“钢柱杯口式柱脚设计规定”（土三结规 $2 ^ { - }$ 91）提出来的，同时还参考了有关钢管混凝土结构设计规程，其中钢柱插入杯口的最小深度与我国电力行业标准《钢-混凝土组合结构设计规程》DL/T 5085-1999的插入深度比较接近，而国家建材局《钢管混凝土结构设计与施工规程》JCJ01-89 中对插入深度的取值过大，故未予采用。另外，本条规定的数值大于预制混凝土柱插入杯口的深度，这是合适的。\n\n对双肢柱的插入深度，北京钢铁设计研究总院原取为 $( 1 / 3 \\sim$ 1/2) $h _ { \\mathrm { c } }$ 。而混凝土双肢柱为 $( 1 / 3 { \\sim } 2 / 3 ) h _ { \\mathrm { c } }$ ，并说明当柱安装采用缆绳固定时才用 $1 / 3 \\ h _ { \\mathrm { c } }$ 。为安全计，本条将最小插入深度改为$0 . 5 ~ h _ { \\mathrm { c } }$ 。\n\n在原规范第8.4.15条的基础上，增加了单层、多层、高层和单层厂房双肢格构柱插入基础深度的计算。插人式柱脚是指钢柱直接插入已浇筑好的杯口内，经校准后用细石混凝土浇灌至基础顶面，使钢柱与基础刚性连接。柱脚的作用是将钢柱下端的内力（轴力、弯矩、剪力）通过二次浇灌的细石混凝土传给基础，其作用力的传递机理与埋人式柱脚基本相同。钢柱下部的弯矩和剪力，主要是通过二次浇灌层细石混凝土对钢柱翼缘的侧向压力所产生的弯矩来平衡，轴向力由二次浇灌层的粘结力和柱底反力承受。钢柱侧面混凝土的支承反力形成的抵抗弯矩和承压高度范围内混凝土的抗力与钢柱的弯矩和剪力平衡，便可得出保证钢柱与基础刚性连接的插入深度。20世纪80 年代 ${ \\sim } 9 0$ 年代国内对双肢格构柱插入式钢柱脚进行了试验研究，并已在单层工业厂房和多高层房屋工程得到使用，效果很好。这种柱脚构造简单、节约钢材、安全可靠。\n\n  \n图 26插入式柱脚\n\n12.7.11柱脚构造及杯口基础的设计规定主要是工程设计实践经验的总结。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bdd67f99-afbb-4b09-8496-8873928ad3c8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 27）', 'n=1 colspan=1>0.387</td><td rowspan=1 colspan=1>0.383</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>120</td><td rowspan=1 colspan=1>0.379</td><td rowspan=1 colspan=1>0.375</td><td rowspan=1 colspan=1>0.371</td><td rowspan=1 colspan=1>0.367</td><td rowspan=1 colspan=1>0.364</td><td rowspan=1 colspan=1>0.360</td><td rowspan=1 colspan=1>0.356</td><td rowspan=1 colspan=1>0.353</td><td rowspan=1 colspan=1>0.349</td><td rowspan=1 colspan=1>0.346</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>130</td><td rowspan=1 colspan=1>0.342</td><td rowspan=1 colspan=1>0.339</td><td rowspan=1 colspan=1>0.335</td><td rowspan=1 colspan=1>0.332</td><td rowspan=1 colspan=1>0.328</td><td rowspan=1 colspan=1>0.325</td><td rowspan=1 colspan=1>0.322</td><td rowspan=1 colspan=1>0.319</td><td rowspan=1 colspan=1>0.315</td><td rowspan=1 colspan=1>0.312</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>140</td><td rowspan=1 colspan=1>0.309</td><td rowspan=1 colspan=1>0.306</td><td rowspan=1 colspan=1>0.303</td><td rowspan=1 colspan=1>0.300</td><td rowspan=1 colspan=1>0.297</td><td rowspan=1 colspan=1>0.294</td><td rowspan=1 colspan=1>0.291</td><td rowspan=1 colspan=1>0.288</td><td rowspan=1 colspan=1>0.285</td><td rowspan=1 colspan=1>0.282</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>0.280</td><td rowspan=1 colspan=1>0.277</td><td rowspan=1 colspan=1>0.274</td><td rowspan=1 colspan=1>0.271</td><td rowspan=1 colspan=1>0.269</td><td rowspan=1 colspan=1>0.266</td><td rowspan=1 colspan=1>0.264</td><td rowspan=1 colspan=1>0.261</td><td rowspan=1 colspan=1>0.258</td><td rowspan=1 colspan=1>0.256</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>160</td><td rowspan=1 colspan=1>0.254</td><td rowspan=1 colspan=1>0.251</td><td rowspan=1 colspan=1>0.249</td><td rowspan=1 colspan=1>0.246</td><td rowspan=1 colspan=1>0.244</td><td rowspan=1 colspan=1>0.242</td><td rowspan=1 colspan=1>0.239</td><td rowspan=1 colspan=1>0.237</td><td rowspan=1 colspan=1>0.235</td><td rowspan=1 colspan=1>0.233</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>170</td><td rowspan=1 colspan=1>0.230</td><td rowspan=1 colspan=1>0.228</td><td rowspan=1 colspan=1>0.226</td><td rowspan=1 colspan=1>0.224</td><td rowspan=1 colspan=1>0.222</td><td rowspan=1 colspan=1>0.220</td><td rowspan=1 colspan=1>0.218</td><td rowspan=1 colspan=1>0.216</td><td rowspan=1 colspan=1>0.214</td><td rowspan=1 colspan=1>0.212</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>180</td><td rowspan=1 colspan=1>0.210</td><td rowspan=1 colspan=1>0.208</td><td rowspan=1 colspan=1>0.206</td><td rowspan=1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bde6aa7d-e382-4346-be8c-a3a1359d64d5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．8 起重机的使用维护文件', '9．8 起重机的使用维护文件## 9．8．1 起重机设计者或起重机制造商应向用户提供“起重机操作手册“ ，指导起重机安全使用，其内容应符合GB／T17909．1的规定。  \n## 9．8．2 起重机设计者或制造商应向用户提供“起重机维护手册“ ，指导对起重机进行正常的维护保养，其内容应符合GB／T18453．1的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bde91907-a597-4402-aca4-3fd356f993f5', '50《钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法》（GBT226-2015）.md', '5检验结果', '5检验结果## 5.1由热酸腐蚀法、常规冷酸腐蚀法、电解腐蚀法显示出的钢的低倍组织和缺陷形貌可采用光学照相或数码成像的方法获得。\n## 5.2由枝晶腐蚀法显示出的钢的枝晶组织和缺陷形貌可采用扫描成像的方法(扫描精度大于1000 dpi)获得。 SZC');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bdebf561-d37c-49c8-ad0f-9a4d32111d79', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '本规范用词用语说明', '本规范用词用语说明## 1 本规范执行严格程度的用词，采用下列写法：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的用词，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；\n\n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；\n\n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；\n\n4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用可\n\n## 2 引用标准的用语来用下列写法：\n\n1）在规范总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定”\n\n2）在规范条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为“应符合 $\\langle x \\times x \\times x \\times x \\rangle ( x \\times x )$ 的有关规定”\n\n3）当引用本规范中的其他规定时，表述为“应符合本规范第 $\\times$ 章的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ $\\times$ 节的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ 条的有关规定”或“应按本规范第 $\\times$ $\\times , \\times , \\times$ 条的有美规定执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bdf7861a-7837-405e-ba78-35bee381ba98', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百六十条买受人应当按照约定的地点支付价款', '第一百六十条买受人应当按照约定的地点支付价款。对支付地点没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，买受人应当在出卖人的营业地支付，但约定支付价款以交付标的物或者交付提取标的物单证为条件的，在交付标的物或者交付提取标的物单证的所在地支付。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bdfb5f18-acde-4847-92f9-227add51584d', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '9.0.12 对称布置主要是使补强或加固的零件及焊缝受力均匀', '9.0.12 对称布置主要是使补强或加固的零件及焊缝受力均匀，新旧杆件易于共同工作。其他要求是为了避免加固焊缝对原有构件产生不利影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bdfe3a2f-c8be-4e95-8159-5ee508d3c83a', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'B.4大型临时工程', 'B.4大型临时工程B.4.1水深 $1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的围堰工程。  \nB.4.2高度 $4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上墩柱,高度 $1 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上索塔的滑模、爬模、翻模工程。\n\nB.4.3支架高度 $8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上;跨度 $1 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上；施工总荷载 $1 5 \\ \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 及以上;集中线荷载 $2 0 ~ \\mathrm { k N / m }$ 及以上。\n\nB.4.4用于钢结构安装等满堂承重支撑体系,承受单点集中荷载 $7 \\ \\mathrm { k N }$ 及以上。\n\nB.4.5 $5 0 ~ \\mathrm { m }$ 及以上落地式钢管脚手架工程。\n\nB.4.6提升高度在 $1 5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的附着式升降脚手架工程或附着式升降操作平台工程。\n\nB.4.7分段架体搭设高度在 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的悬挑式脚手架工程。\n\nB.4.8猫道、移动模架。\n\nB.4.9栈桥、码头、平台。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('be25b265-0354-479c-8974-5556d38c438c', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '本规范用词说明', '本规范用词说明## 1为便于在执行本规范条文时区别对待，对于要求严格程度不同的用词说明如下：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；  \n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；  \n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；  \n4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。\n\n## 2条文中指明应按其他标准执行的写法为：“应符合的规定”或“应按执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('be2b528b-c22a-45d8-9670-2f54ca732879', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.9 潜水作业', '5.9 潜水作业5.9.1 潜水员应按照有关规定经专业机构培训，并应取得相应的从业资格。\n\n5.9.2 施工前，潜水员应熟悉现场的水文、气象、水质和地质等情况，掌握作业方法和技术要求，了解工程船舶的锚缆布设及移动范围等情况。\n\n5.9.3 潜水最大安全深度和减压方案应符合现行《产业潜水最大安全深度》（GB12552)、《空气潜水减压技术要求》(GB/T12521）和《甲板减压舱》(GB/T16560)的有关规定。\n\n5.9.4 潜水员使用的水下电气设备、装备、装具和水下设施，应符合现行《潜水员水下用电安全规程》（GB16636）的有关规定。\n\n5.9.5 潜水作业现场应备有急救箱及相应的急救器具，作业水深超过 $3 0 \\mathtt { m }$ 应配备预备潜水员和减压舱等设备。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('be3b82d7-9517-4095-a30d-43fc28fc2b07', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '条文说明', '条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('be3e6020-4238-4295-9648-7f2d014c58f9', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.14.7 杆件存放要分种类码放整齐、不宜过高', '4.14.7 杆件存放要分种类码放整齐、不宜过高,防止倾覆、压坏变形。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('be4409f8-382a-4297-8e76-e1105d1ef283', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 1）', '3 分级## 3．1 工作级别的划分\n\n起重机通过起升和移动所吊运的物品完成搬运作业，为适应起重机不同的使用情况和工作要求，在设计和选用起重机及其零部件时，应对起重机及其组成部分进行工作级别的划分，包括：\n\n起重机整机的分级；  \n机构的分级；  \n结构件或机械零件的分级。\n\n## 3．2 起重机整机的分级\n\n### 3．2．1 起重机的使用等级\n\n起重机的设计预期寿命，是指设计预设的该起重机从开始使用起到最终报废时止能完成的总工作循环数。起重机的一个工作循环是指从起吊一个物品起，到能开始起吊下一个物品时止，包括起重机运行及正常的停歇在内的一个完整的过程。\n\n起重机的使用等级是将起重机可能完成的总工作循环数划分成10个等级，用 $\\mathrm { U } _ { 0 }$ 、 $\\mathrm { U } _ { 1 }$ 、 $\\mathrm { { U _ { 2 } } }$ ……U表示，见表1。\n\n表 1 起重机的使用等级  \n\n\n\n\n\n### 3．2．2 起重机的起升载荷状态级别\n\n起重机的起升载荷，是指起重机在实际的起吊作业中每一次吊运的物品质量（有效起重量）与吊具及属具质量的总和（即起升质量）的重力；起重机的额定起升载荷，是指起重机起吊额定起重量时能够吊运的物品最大质量与吊具及属具质量的总和（即总起升质量）的重力。其单位为牛顿（N）或千牛（kN）。\n\n起重机的起升载荷状态级别是指在该起重机的设计预期寿命期限内，它的各个有代表性的起升载荷值的大小及各相对应的起吊次数，与起重机的额定起升载荷值的大小及总的起吊次数的比值情况。犓\n\n在表2中，列出了起重机载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { P } }$ 的4个范围值，它们各代表了起重机一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 2 起重机的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n\n\n```\n如果已知起重机各个起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，则可用式（1）算出该起重机的载荷谱系数：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { P } } = \\sum \\left[ \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { \\mathrm { Q } i } } { P _ { \\mathrm { Q } \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\right]\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { P } }$ — 起重机的载荷谱系数；  \n$C _ { i }$ -与起重机各个有代表性的起升载荷相应的工作循环数， $C _ { i } = C _ { 1 } , C _ { 2 } , C _ { 3 } \\cdots \\cdots , C _ { n }$ ；  \n$C _ { \\mathrm { T } }$ 起重机总工作循环数， $C _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } C _ { i } = C _ { 1 } + C _ { 2 } + C _ { 3 } + \\cdots + C _ { n } ;$ ；  \nQ — 能表征起重机在预期寿命期内工作任务的各个有代表性的起升载荷，犘 $P _ { \\mathrm { Q } i } = P _ { \\mathrm { Q 1 } } , P _ { \\mathrm { Q 2 } } , P _ { \\mathrm { Q 3 } }$ $\\cdots . . . . P _ { \\mathrm { Q } n }$ 狀；\n\nQmax 起重机的额定起升载荷；\n\n$m$ 幂指数，为了便于级别的划分，约定取 $m = 3$\n\n展开后，式（1）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { { P } } } = { \\frac { C _ { 1 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 1 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 2 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 2 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 3 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 3 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } n } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('be53a0c9-e09e-4883-9229-d963cfffbe81', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百四十七条出卖人按照约定未交付有关标的物的单证和资料的', '第一百四十七条出卖人按照约定未交付有关标的物的单证和资料的，不影响标的物毁损、灭失风险的转移。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('be675994-7823-4389-bbe0-bdb5e720fb3e', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '4.4.3 刚性导轨防坠器', '4.4.3 刚性导轨防坠器4.4.3.1 壳体、卡板等部件宜采用屈服强度不低于 245MPa的整锻或整轧材料，并符合GB/T 699、GB/T 700、GB/T1591的相关规定；也可采用屈服强度不低于 $2 5 0 \\mathrm { { M P a } }$ 的锻铝材料，并符合GB/T3190的相关规定。\n\n4.4.3.2 导向轮等宜采用增强 ABS 塑料（丙烯腈一丁烯一苯乙烯）或 PBTP 塑料（聚对苯二甲酸丁二醇酯）等材料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('be6bd799-bed2-46c5-a9e4-296fce5e96d1', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7.2轴心受压构件的稳定性计算（Part 1）', '7.2轴心受压构件的稳定性计算## 7.2.1除可考虑屈服后强度的实腹式构件外，轴心受压构件的稳定性计算应符合下式要求：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A f } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n式中： $\\varphi$ 轴心受压构件的稳定系数（取截面两主轴稳定系数中的较小者)，根据构件的长细比（或换算长细比)、钢材屈服强度和表7.2.1-1、表7.2.1-2的截面分类，按本标准附录D采用。\n\n表7.2.1-1轴心受压构件的截面分类（板厚 $\\scriptstyle t < 4 0 \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n续表7.2.1-1   \n\n\n\n\n\n注：1a\\*类含义为Q235钢取b类，Q345、Q390、Q420和 $\\mathbf { Q } 4 6 0$ 钢取a类；b\\*类含义为Q235钢取c类，Q345、Q390、 $\\mathbf { Q } 4 2 0$ 和Q460钢取 $\\mathbf { b }$ 类；2 无对称轴且剪心和形心不重合的截面，其截面分类可按有对称轴的类似截面确定，如不等边角钢采用等边角钢的类别；当无类似截面时，可取c类。\n\n表7.2.1-2轴心受压构件的截面分类（板厚 $\\scriptstyle t \\geqslant 4 0 \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n## 7.2.2实腹式构件的长细比 $\\lambda$ 应根据其失稳模式，由下列公式确定：\n\n### 1截面形心与剪心重合的构件：\n\n#### 1）当计算弯曲屈曲时，长细比按下列公式计算：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathbf { x } } = \\frac { l _ { 0 \\mathbf { x } } } { i _ { \\mathbf { x } } }\n$$\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { y } } = \\frac { l _ { \\mathrm { 0 y } } } { i _ { \\mathrm { y } } }\n$$\n\n式中： $l _ { 0 \\mathrm { x } } , \\ l _ { 0 \\mathrm { y } }$ ——分别为构件对截面主轴 $_ { x }$ 和 $y$ 的计算长度，根据本标准第7.4节的规定采用 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$i _ { \\mathrm { ~ x ~ } } , ~ i _ { \\mathrm { y } }$ -分别为构件截面对主轴 $_ { x }$ 和 $y$ 的回转半径$\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n\n#### 2）当计算扭转屈曲时，长细比应按下式计算，双轴对称十字形截面板件宽厚比不超过 $1 5 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 者，可不计算扭转屈曲。\n\n$$\n\\lambda _ { z } = \\sqrt { \\frac { I _ { 0 } } { I _ { \\mathrm { t } } / 2 5 . 7 + I _ { \\omega } / l _ { \\omega } ^ { 2 } } }\n$$\n\n、 $I _ { \\mathrm { t } } \\setminus I _ { \\omega }$ 分别为构件毛截面对剪心的极惯性矩$\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ 、自由扭转常数（ $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）和扇性惯性矩 $( \\mathrm { m m } ^ { 6 } )$ ，对十字形截面可近似取 $I _ { \\omega } = 0$ ；$l _ { \\omega }$ 扭转屈曲的计算长度，两端铰支且端截面可自由翘曲者，取几何长度 $l$ ；两端嵌固且端部截面的翘曲完全受到约束者，取0.5l$\\mathrm { { ( m m ) } }$\n\n### 2截面为单轴对称的构件：\n\n#### 1）计算绕非对称主轴的弯曲屈曲时，长细比应由式（7.2.2-1）、式（7.2.2-2）计算确定。计算绕对称主轴的弯扭屈曲时，长细比应按下式计算确定：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { y z } } = \\left[ \\frac { ( \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } + \\lambda _ { z } ^ { 2 } ) + \\sqrt { ( \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } + \\lambda _ { z } ^ { 2 } ) ^ { 2 } - 4 \\left( 1 - \\frac { y _ { \\mathrm { s } } ^ { 2 } } { \\dot { a } _ { 0 } ^ { 2 } } \\right) \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } \\lambda _ { z } ^ { 2 } } } { 2 } \\right] ^ { 1 / 2 }\n$$\n\n式中： $y _ { \\mathrm { s } }$ 截面形心至剪心的距离 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$i _ { 0 }$ 截面对剪心的极回转半径，单轴对称截面 $i _ { 0 } ^ { 2 } = { y } _ { \\mathrm { s } } ^ { 2 } +$ $i _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + i _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } \\ ( \\mathrm { m m } ) ;$\n\n$\\lambda _ { z }$ 扭转屈曲换算长细比，由式（7.2.2-3）确定。\n\n#### 2）等边单角钢轴心受压构件当绕两主轴弯曲的计算长度相等时，可不计算弯扭屈曲。塔架单角钢压杆应符合本标');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('be753175-98dd-440e-aafd-5ac9ea34c923', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '4主要零部件（Part 3）', '超过 $50 \\%$ ，电气设备应能正常工作。在较低温度下可允许较高的相对湿度，例如 $2 0 ~ ^ { \\circ } C$ 时为 $90 \\%$ 。\n\n若湿度偏高应采用适当的附加设施(如内装加热器、空调器、排水孔)来避免偶然性凝露的有害影响。\n\n#### 6.2.5海拔\n\n电动机正常使用地点的海拔高度不超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ ;电器正常使用地点的海拔高度不超过 $2 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { ~ m ~ }$ 。当超过正常规定的海拔高度时，应进行修正。\n\n#### 6.2.6防护\n\n电气设备应有防止固体物和液体侵入的防护措施。\n\n若电气设备安装处的实际环境中存在污染物(如灰尘、酸类物、腐蚀性气体、盐类物)时，应提高电气设备的适应性，保证设备在寿命周期的正常使用。\n\n#### 6.2.7防油滴\n\n任何润滑系统、液压系统或其他含油装置在运行和安装时应保证不会使油滴到电气设备上，否则电气设备应加以保护。\n\n#### 6.2.8离子和非离子辐射\n\n当电气设备受到辐射(如微波、紫外线、激光、射线)时，为避免设备误动作和预防绝缘老化，应采取防护措施。\n\n#### 6.2.9振动、冲击和碰撞\n\n当电气设备在安装和使用过程中存在振动、冲击和碰撞影响时,应采取必要的减振措施保证设备正常使用。\n\n### 6.3供电及电路\n\n#### 6.3.1供电电源\n\n在正常工作条件下，供电系统在架桥机馈电线接入处的电压波动不应超过额定值的 $\\pm 1 0 \\%$ 。\n\n#### 6.3.2配电系统\n\n配电系统应符合以下要求：\n\na） 架桥机应装设切断所有电源的主隔离开关。  \nb） 总电源回路应设置总断路器，总断路器的控制应具有电磁脱扣功能，其额定电流应大于架桥机额定工作电流，电磁脱扣电流整定值应大于架桥机最大工作电流。  \nc） 动力电源回路应设能够分断动力线路的接触器,即正常工作时所有动力回路能够通过接触器分断。\n\n#### 6.3.3控制电路\n\n架桥机控制电路应保证控制性能符合机械与电气系统的要求，不得有寄生回路和虚假回路。\n\n#### 6.3.4遥控电路及自动控制电路\n\n遥控控制电路应设置双回路，遥控操作与控制站操作应互锁。  \n遥控电路及自动控制电路所控制的任何机构，一旦控制失灵应自动停止工作。\n\n#### 6.3.5电气配线\n\n##### 6.3.5.1电线应敷设于金属管中,金属管应经防腐处理。如用金属线槽或金属软管代替,必须有良好的防雨及防腐性。\n##### 6.3.5.2不同机构、不同电压等级、交流与直流的导线、信号线,穿管时应分开,照明线应单独敷设。\n\n### 6.4控制与操作系统\n\n#### 6.4.1控制与操作系统的设计和布置应能避免发生误操作的可能性，保证在正常使用中架桥机能安全可靠地运转。\n\n#### 6.4.2应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮，并保证有足够的操作空间,最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和引起财产损失的可能性降至最小。\n\n#### 6.4.3控制与操作系统的布置应使司机对架桥机工作区域及所要完成的操作有足够的视野，宜采用无线遥控等视野较好的操作方式。\n\n#### 6.4.4应将操作杆(或按钮等)布置在司机手或脚能方便操作的位置。操纵装置的运动方向应适合人体的自然运动。控制与操作装置应用文字或代码清晰地标明其功能(如用途、机构的运动方向等)。\n\n#### 6.4.5对于采用多个控制站控制一台架桥机的同一机构(如司机室操纵和地面操纵),应具有互锁功能,在同一时间内只允许一个控制站工作。应装有显示控制站工作状态的装置。每个控制站均应设置紧急停止开关。\n\n#### 6.4.6采用无线遥控的架桥机,应设有明显的遥控工作指示灯。\n\n#### 6.4.7采用无线控制系统(例如无线电、红外线)应符合下列要求：应采取措施(如钥匙操作开关、访问码)防止擅自使用控制站。控制站应设置一个紧急停止开关(见7.5)。无线控制系统对停止信号的响应时间应不超过$5 5 0 ~ \\mathrm { m s }$ 。当检测不到高频载波或收不到数据信号时，应实现被动急停功能,在1.5s之内切断通道电源。当通道的突发噪声干扰超过1s或在1s检测不到正确的地址码等，应切断通道电源。\n\n### 6.5电气设备保护\n\n#### 6.5.1主隔离开关\n\n架桥机进线处应设主隔离开关，或采取其他隔离措施。\n\n#### 6.5.2短路保护\n\n##### 6.5.2.1架桥机应设总断路器实现短路保护。\n\n##### 6.5.2.2架桥机的机构由笼型异步电动机拖动时,应单独设短路保护。对于导线截面较小，外部线路较长的控制线路或辅助线路，当接地电流达不到瞬时脱扣电流值时,应增设热脱扣功能，以保证导线不会因接地而引起绝缘烧损。\n\n#### 6.5.3失压保护、欠压保护和零位保护\n\n架桥机各机构应设失压保护、欠压保护和零位保护。\n\n#### 6.5.4过流保护\n\n##### 6.5.4.1架桥机各机构必须单独设置过流保护。对笼型异步电动机驱动机构、辅助机构可例外。\n\n##### 6.5.4.2三相绕线式电动机可在两相中设过流保护。用保护箱保护的系统,应在电动机第三相上设总过流继电器保护。\n\n直流电动机可用过电流继电器保护。\n\n#### 6.5.5电动机定子异常失电保护\n\n起升机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即制动。\n\n#### 6.5.6错相和缺相保护\n\n各机构应设置缺相保护。当错相会引起危险时，应设错相保护。\n\n#### 6.5.7漏电保护\n\n架桥机应设漏电保护。\n\n#### 6.5.8超速保护\n\n起升机构应设置超速开关。超速开关的整定值取决于控制系统性能和额定下降速度，通常为额定速度的 $1 . 2 5 { \\sim } 1 . 4$ 倍。\n\n#### 6.5.9防雷\n\n施工现场内且相对');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('be8fa3cc-e413-492c-9537-94a0885808a6', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．6 一般地区地形测图', '5．6 一般地区地形测图## 5．6．2 对建(构)筑物轮廓凹凸较小的部分，可视为一直线看待，并用直线连接表示，主要是基于测图工作量和设计部门使用方便的考虑。\n\n## 5．6．3 对于一些独立性地物，如水塔、烟肉、杆塔，在图上比较明显、重要而又不能按比例尺表示其外廓形状时，要求准确表示其定位点或定位线位置。\n\n## 5．6．4 对于密集的线路，按选择要点的原则进行测绘。其目的是在满足用户需要的基础上，使图纸负载合理，清晰易读。\n\n## 5．6．5 对于1：2000、1：5000 比例尺地形图交通及附属设施的测绘，不可能像1：1000或1：500地形测图那样详细，因此可适当舍去车站范周内的次要附属设施，以突出交通线路为主要目标。\n\n## 5．6．6 由于渠和塘的顶部有时难以区分出明显的界线，因此应选择测出其顶部的适当位置，以不对渠、塘的容积大小产生疑义为原则。\n\n## 5．6．7 其他地貌是指山洞、独立石、土堆、坑穴等。\n\n## 5．6．9 法定名称是指各级主管机关颁布的名称。名称的注记不得白行命名。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('be9258c2-8d59-456b-9e6d-29fb04f1f3b6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 D 掺合料技术要求', '附录 D 掺合料技术要求## D.0.1 拌制混凝土和砂浆用粉煤灰的技术要求应符合表 D.0.1 的规定。\n\n表 D.0.1 拌制混凝土和砂浆用粉煤灰的技术要求  \n\n\n\n\n\n注：1.F 类粉煤灰指由无烟煤或烟煤煅烧收集的粉煤灰；C 类粉煤灰指由褐煤或次烟煤煅烧收集的粉煤灰。2.本表来源于《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》（GB/T 1596—2017）。\n\n## D.0.2 粒化高炉矿渣粉的技术要求应符合表 D.0.2 的规定。\n\n表 D.0.2 矿渣粉的技术要求  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n注：本表来源于《用于水泥、砂浆和混凝土中的粒化高炉矿渣粉》（GB/T 18046—2017）。\n\n## D.0.3 硅灰的技术要求应符合表 D.0.3 的规定。\n\n表 D.0.3 硅灰的技术要求  \n\n\n\n\n\n注： 1.硅灰浆折算为固体含量按本表进行检验。\n\n2.抑制碱集料反应性和抗氯离子渗透性为选择性试验项目，由供需双方协商决定。\n\n3. 本表来源于《砂浆和混凝土用硅灰》（GB/T 27690—2011）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('be938e4a-96a9-42a8-9975-0e46624173cf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.2 电动机初选', '6.1.4.2 电动机初选## 6.1.4.2.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n非平衡动臂式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．5）计算。\n\n## 6.1.4.2.2 平衡臂架式变幅机构\n\n平衡臂架式变幅机构所需电动机功率，按附录 P．2．2中的式（P．6）计算。\n\n## 6.1.4.2.3 牵引小车式变幅机构\n\n牵引小车式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．3）计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('be94a315-9502-403c-9634-704aad1688a6', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3．2卫星定位测量（Part 1）', '3．2卫星定位测量## （I）卫星定位测量的主要技术要求\n\n### 3．2．1各等级卫星定位测量控制网的主要技术指标，应符合表3．2．1的规定。\n\n表3.2.1卫星定位测量控制网的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n### 3．2．2各等级控制网的基线精度，按(3．2．2)式计算。\n\n$$\n\\sigma = \\sqrt { A ^ { 2 } + ( B \\cdot d ) ^ { 2 } }\n$$\n\n式中 $\\pmb { \\sigma }$ —基线长度中误差 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；\n\n$A$ —固定误差 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$B ^ { \\prime }$ 比例误差系数 $( \\mathbf { m m } / \\mathbf { k m } )$ ；  \n$^ { d }$ —平均边长 $\\left( \\mathbf { k m } \\right)$ 。\n\n### 3．2．3卫星定位测量控制网观测精度的评定，应满足下列要求\n\n1控制网的测量中误差，按(3．2．3-1)式计算;\n\n$$\n\\scriptstyle { m = { \\sqrt { \\frac { 1 } { 3 N } } } { \\left[ { \\frac { W W } { n } } \\right] } }\n$$\n\n式中 $_ { \\pmb { m } }$ -控制网的测量中误差 $\\left( \\mathbf { m m } \\right)$ ；$N \\cdot$ -控制网中异步环的个数；$_ n$ 异步环的边数；W 异步环环线全长闭合差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$ 。\n\n2控制网的测量中误差，应满足相应等级控制网的基线精度要求，并符合(3．2．3-2)式的规定。\n\n## （II）卫星定位测量控制网的设计、选点与埋石\n\n### 3．2．4卫星定位测量控制网的布设，应符合下列要求：\n\n1应根据测区的实际情况、精度要求、卫星状况、接收机的类型和数量以及测区已有的测量资料进行综合设计。\n\n2首级网布设时，宜联测2个以上高等级国家控制点或地方坐标系的高等级控制点;对控制网内的长边，宜构成大地四边形或中点多边形。\n\n3控制网应由独立观测边构成一个或若干个闭合环或附合路线：各等级控制网中构成闭合环或附合路线的边数不宜多于6条。\n\n4各等级控制网中独立基线的观测总数，不宜少于必要观测基线数的1．5倍。\n\n5加密网应根据工程需要，在满足本规范精度要求的前提下可采用比较灵活的布网方式。\n\n6对于采用GPS-RTK 测图的测区，在控制网的布设中应顾及参考站点的分布及位置。\n\n### 3．2．5卫星定位测量控制点位的选定，应符合下列要求：\n\n1点位应选在土质坚实、稳固可靠的地方，同时要有利于加密和扩展，每个控制点至少应有一个通视方向。\n\n2点位应选在视野开阔，高度角在 $1 5 ^ { \\circ }$ 以上的范围内，应无障碍物；点位附近不应有强烈干扰接收卫星信号的干扰源或强烈反射卫星信号的物体。\n\n3充分利用符合要求的旧有控制点。\n\n### 3．2．6控制点埋石应符合附录B的规定，并绘制点之记。\n\n## (III）GPS 观测\n\n### 3．2．7GPS控制测量作业的基本技术要求，应符合表3．2．7的规定。\n\n表3.2.7GPS控制测量作业的基本技术要求  \n\n\n\n\n\n### 3．2．8对于规模较大的测区，应编制作业计划。\n\n### 3．2．9GPS 控制测量测站作业，应满足下列要求：\n\n1观测前，应对接收机进行预热和静置，同时应检查电池的容量、接收机的内存和可储存空间是否充足。\n\n2天线安置的对中误差，不应大于 $2 \\mathrm { m m }$ ；天线高的量取应精确至 $\\operatorname { l m m }$ 。\n\n3观测中，应避免在接收机近旁使用无线电通信工具。\n\n4作业同时，应做好测站记录，包括控制点点名、接收机序列号、仪器高、开关机时间等相关的测站信息。\n\n## (IV）GPS 测量数据处理\n\n### 3．2．10基线解算，应满足下列要求：\n\n1起算点的单点定位观测时间，不宜少于30min。  \n2解算模式可采用单基线解算模式，也可采用多基线解算模式。  \n3解算成果，应采用双差固定解。\n\n### 3．2．11GPS 控制测量外业观测的全部数据应经同步环、异步环和复测基线检核，并应满足下列要求：\n\n1同步环各坐标分量闭合差及环线全长闭合差，应满足(3．2．11-1)～(3．2．11-5)式的要求：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { W _ { \\times } \\leqslant \\frac { \\sqrt { n } } { 5 } \\sigma } \\\\ { W _ { \\times } \\leqslant \\frac { \\sqrt { n } } { 5 } \\sigma } \\\\ { W _ { \\times } \\leqslant \\frac { \\sqrt { n } } { 5 } \\sigma } \\end{array}\n$$\n\n$$\n\\boldsymbol { W } = \\sqrt { \\boldsymbol { W } _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\boldsymbol { W } _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } + \\boldsymbol { W } _ { \\mathrm { z } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\scriptstyle \\mathbf { W } \\leqslant { \\frac { \\sqrt { 3 n } } { 5 } } \\sigma\n$$\n\n式中 $n ^ { \\prime }$ 同步环中基线边的个数；\n\nW 同步环环线全长闭合差 $\\mathrm { { ( m m )');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('be956a54-95c6-4e56-9e96-493c4a57cc2d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 2）', '风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ),它等于构件迎风面积的外形轮廓面积 $A _ { 0 }$ 乘以结构迎风面充实率 $\\varphi$ ，即 $A { = } A _ { 0 } \\varphi$ 。 $A _ { 0 }$ 和 $\\varphi$ 见图 $5 \\textrm { b }$ ）中的说明。\n\n起重机结构上总的风载荷为其各组成部分风载荷的总和。\n\nb） 当风向与构件的纵轴线或构架表面呈某一角度时，沿此风向的风载荷由式（12）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta } \\\\ { P _ { \\mathrm { w I I } } = C \\ / p _ { \\mathrm { ~ I I ~ } } A \\sin ^ { 2 } \\theta \\int } \\end{array}\n$$\n\n……（12）\n\n式中：\n\nWⅠ 同式（11）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 同式（11）；$C$ 同式（11)；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 同式（11)；$A$ -构件平行于纵轴的正面迎风面积，单位为平方米 $\\mathrm { ( m ^ { 2 } ) }$ ；$\\theta$ -风向与构件纵轴或构架表面的夹角！ $\\left( \\theta < 9 0 ^ { \\circ } \\right)$ )，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n##### 4．2．2．3．4．2 作用在起重机吊运的物品上的风载荷，按式（13）确定：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\\\ { P _ { \\mathrm { w q I } } = 1 . 2 \\phi _ { \\mathrm { I I } } A _ { \\mathrm { Q } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（13）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { W Q I } }$ — 作用在吊运物品上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ -同式（11)；$A _ { \\mathrm { Q } }$ — 吊运物品的最大迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm m ^ { 2 }$ ）。如果起重机是吊运某些特定尺寸和形状的物品，则应根据该物品相应的尺寸和外形确定其迎风面积；当该面积不明确时，可参见附录E的E．5估算物品的迎风面积。\n\n#### 4．2．2．3．5 风力系数\n\n风力系数分为：\n\na） 单根构件、单片平面桁架结构的风力系数\n\n表16给出了单根构件、单片平面桁架结构和机器房的风力系数犾犫犾犇 $C$ 值。单根构件的风力系数 $C$ 值犱随构件的空气动力长细比 $( l / b$ 或 $l / D )$ ）而变化。对于大箱形截面构件，还要随构件截面尺寸比 $b / d$ 而变化。空气动力长细比和构件截面尺寸比等在风力系数计算中的定义见图5a）、图 $5 ~ \\mathrm { c } )$ ）。\n\n表 16 风力系数 $\\ b { C }$   \n\n\n\n\n\n注1：单片平面桁架式结构上的风载荷可按单根构件的风力系数逐根计算后相加，也可按整片方式选用直边型钢或圆形型钢桁架结构的风力系数进行计算；当桁架结构由直边型钢和圆形型钢混合制成时，宜根据每根犇 犇 犇构件的空气动力长细比和不同气流状态 $[ D v _ { \\mathrm { s } } < 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 或 $D v _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s } , D$ 为 圆 形 型 钢 直 径，单 位 为 米（m）］，采用逐根计算后相加的方法。\n\n注2：除了本表提供的数据之外，由风洞试验或者实物模型试验获得的风力系数值，也可以使用。\n\nb） 正方形格构式塔架的风力系数\n\n在计算正方形格构塔架正向迎风面的总风载荷时，应将实体迎风面积乘以下列总风力系数：\n\n1） 由直边型材构成的塔身，总风力系数为：犇 $1 . 7 ( 1 + \\eta )$ ；\n\n2） 由圆形型材构成的塔身： $D v _ { \\mathrm { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('be97b9e8-432c-4e1c-8f69-57c0742951b2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．7 电动机选择', '7．7 电动机选择## 7．7．1 电动机选择依据\n\n电动机的选择应依据：类型及结构型式；供电型式；功率；工作制、接电持续率；额定转矩、堵转转矩和最大转矩；额定转速；调速方式；防护等级；环境温度及湿度；海拔。\n\n## 7．7．2 电动机选型说明\n\n### 7．7．2．1 电动机的型式\n\n起重机应采用适合于起重冶金用的电动机，一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、变频异步电动机、自制动异步电动机和直流电动机，也可采用符合起重机要求的其他类型电动机。\n\n### 7．7．2．2 防护等级\n\n#### 7．7．2．2．1 电动机外壳防护等级应符合 GB／T4942．1的规定：\n\na） 室内使用时，在正常条件下，防护等级不应低于IP23；多尘环境下，防护等级不应低于IP44。b） 室外使用时，防护等级不应低于IP54。在可能出现冷凝水的情况下，应确保冷凝水出水孔畅通。\n\n#### 7．7．2．2．2 电动机在有专门的外部防护措施时，可采用较低的防护等级。\n\n### 7．7．2．3 爆炸性危险环境\n\n在具有爆炸性气体、蒸汽与空气混合物或其他爆炸性危险场所，应采用防爆型电动机。\n\n### 7．7．2．4 根据环境温度和海拔修正功率\n\n当电动机使用地点的海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ 和／或使用环境温度与其额定环境温度不一致时，其输出功率应按实际使用地点的海拔和使用环境温度下的输出功率计算。\n\n根据环境温度和海拔进行电动机功率修正计算，按式（136）进行：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { \\Delta N } } ^ { \\prime } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { \\Delta N } } } { K }\n$$\n\n……（136）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } } ^ { \\prime }$ — 根据环境温度和海拔修正后用来选用电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 未修正的所需电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$K$ 功率修正系数，由图15确定。\n\n### 修正系数 $K$\n\n![](images/dc27b67d0ece78bae457ddabaef753a5465abfa7430a77db7e80a767ea0cfb7f.jpg)  \n图 15 以环境温度和海拔为函数变量的修正值\n\n注1：修正系数 $K > 1$ 的值需由电动机制造商和起重机制造商共同确定；  \n注2：海拔大于 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，要指出环境温度。\n\n### 7．7．2．5 接电持续率和每小时工作循环数犆\n\n接电持续率 $J C$ 值用于在工作循环时间小于等于 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 的场合，由式（137）确定：\n\n在起重机一个工作循环中该机构的运转时间$J C { = }$ $\\times 1 0 0 \\%$ … （137）起重机一个工作循环的总时间\n\n起重机各机构的接电持续率 $J C$ 值、 $C Z$ 值、稳态负载平均系数 $G$ ，是影响电动机发热的重要因素，应根据实际载荷情况计算，并在起重机制造商和买方之间达成一致意见。如无法获得载荷情况的详细资料，可参考附录Q表Q．1选取。\n\n## 7．7．3 电动机的过载校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算。\n\n## 7．7．4 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按附录S的方法计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bea8bea9-32c8-4cbf-8117-ef15792b0883', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '2 接地与接零保护系统', '2 接地与接零保护系统1）施工现场专用的电源中性点直接接地的低压配电系统应采用TN-S接零保护系统；\n\n2）施工现场配电系统不得同时采用两种保护系统;\n\n3）保护零线应由工作接地线、总配电箱电源侧零线或总漏电保护器电源零线处引出，电气设备的金属外壳必须与保护零线连接；\n\n4）保护零线应单独敷设，线路上严禁装设开关或熔断器，严禁通过工作电流;\n\n5）保护零线应采用绝缘导线，规格和颜色标记应符合规范要求；\n\n6）TN 系统的保护零线应在总配电箱处、配电系统的中间处和末端处做重复接地；\n\n7）接地装置的接地线应采用2根及以上导体，在不同点与接地体做电气连接。接地体应采用角钢、钢管或光面圆钢；\n\n8）工作接地电阻不得大于 $4 \\Omega$ ，重复接地电阻不得大于 $1 0 \\Omega$ ；\n\n9）施工现场起重机、物料提升机、施工升降机、脚手架应按规范要求采取防雷措施，防雷装置的冲击接地电阻值不得大于 $3 0 \\Omega$ ；\n\n10）做防雷接地机械上的电气设备，保护零线必须同时做重复接地。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('beacf33a-9385-414b-9d53-7f51bd3e1d35', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '8.3.10 起升与下降限位开关', '8.3.10 起升与下降限位开关## 8.3.10.1 应安装起升限位开关并正确定位。平台在最高位置时自动停止上升;起升运动应在接触终端极限限位开关之前停止。\n\n## 8.3.10.2 应安装下降限位开关并正确定位。平台在最低位置时自动停止下降;如最低位置是地面或安全层面,防撞杆可认为是下降限位开关。在最低位置，平台应在钢丝绳终端极限限位开关接触之前停止（见8.3.7）。\n\n## 8.3.10.3 应安装终端起升极限限位开关并正确定位。平台在到达工作钢丝绳极限位置之前完全停止。\n\n## 8.3.10.4 起升限位开关与终端极限限位开关应有各自独立的控制装置。\n\n## 8.3.10.5 悬挂在配重悬挂支架(见图12)上的平台，应安装终端极限限位开关。\n\n## 8.3.10.6 在地面安装的悬吊平台，不需要下降限位开关。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('beb85b4e-0c23-47cd-a9d4-987a9d1954cf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 2）', ' { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中：\n\n$_ n$ -钢丝绳的最小安全系数，按表44选取；  \n$k ^ { \\prime }$ 钢丝绳最小破断拉力系数，见表44注；  \n$\\sigma _ { \\tau }$ — 钢丝的公称抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n#### 6．3．2．3．2．2 最小安全系数法\n\n本方法对运动绳和静态绳都适用。按与钢丝绳所在机构工作级别有关的安全系数选择钢丝绳直径。所选钢丝绳的整绳最小破断拉力应满足式（127）：\n\n$$\nF _ { 0 } { \\geqslant } S n\n$$\n\n……（127）\n\n式中：\n\n$F _ { 0 }$ — 钢丝绳的整绳最小破断拉力，单位为千牛（kN）；  \nS 同式（125）；  \n$n$ 同式（126）。\n\n表44 钢丝绳的选择系数 $\\ b { C }$ 和安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n\n\n\n注1：对于吊运危险物品的起重用钢丝绳，一般应比设计工作级别高一级的工作级别选择表中的钢丝绳选择系犆数 $C$ 和钢丝绳最小安全系数 $n$ 值。对起升机构工作级别为 M7、M8的某些冶金起重机和港口集装箱起重机等，在使用过程中能监控钢丝绳劣化损伤发展进程，保证安全使用，保证一定寿命和及时更换钢丝绳的前提下，允许按稍低的工作级别选择钢丝绳；对冶金起重机最低安全系数不应小于7．1，港口集装箱起重机主起升钢丝绳和小车曳引钢丝绳的最低安全系数不应小于6。伸缩臂架用的钢丝绳，安全系数不应小于4。犆\n注2：本表中给出的 $C$ 值是根据起重机常用的钢丝绳 $6 \\times 1 9 \\mathrm { W ( S ) }$ ）型的最小破断拉力系数犽 $k ^ { \\prime }$ 、且只针对运动绳的安全系数用式（125）计算而得。对纤维芯（NF）钢 丝 绳犽 $k ^ { \\prime } = 0 , 3 3 0$ ，对 金 属 丝 绳 芯（IWR）或 金 属 丝 股 芯（IWS）钢丝绳 $k ^ { \\prime } { = } 0 , 3 5 6$ 。\n\n### 6．3．3 滑轮和卷筒\n\n#### 6．3．3．1 滑轮和卷筒的卷绕直径\n\n按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，用式（128）计算：\n\n$$\nD = h \\cdot d\n$$\n\n……（ 128 ）\n\n式中：\n\n$D$ 按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$h$ 卷筒、滑轮和平衡滑轮的卷绕直径与钢丝绳直径之比值，分别为 $h _ { 1 }$ $h _ { 2 }$ $h _ { 3 }$ ，不应小于表 45的规定值；  \n$d$ -钢丝绳公称直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n表 45 ${ \\pmb h } _ { 1 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 2 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 3 }$ 的值  \n\n\n\n\n\n注1：采用抗扭转钢丝绳时， 值按比机构工作级别高一级的值选取。\n\n注2：对于流动式起重机及某些水工工地用的臂架起重机，建议取 $h _ { 1 } = 1 6 , h _ { 2 } = 1 8$ ，与工作级别无关。\n\n注3：臂架伸缩机构滑轮的 $h _ { 2 }$ 值，可选为卷筒的 $h _ { 1 }$ 值。\n\n注4：桥式和门式起重机，取 $h _ { 3 }$ 等于 $h _ { 2 }$ 。\n\n注5：用6．3．2给出的方法求出的最小钢丝绳直径并由此确定了卷筒和滑轮的最小直径后，只要实际采用的钢丝绳直径不大于原算得的最小直径的犛 $2 5 \\%$ 、钢丝绳实际的拉力不超过原计算钢丝绳最小直径时用的最大工作静拉力 $S$ 值，则新选的钢丝绳仍可以与算得的卷筒和滑轮的最小直径配用。\n\n注 ：本表的 $h$ 值不能限制或代替钢丝绳制造厂和起重机制造厂之间的协议，当考虑采用不同柔性的新型钢丝绳时尤其如此。\n\n#### 6．3．3．2 滑轮、卷筒的材质和结构型式的选择\n\n##### 6．3．3．2．1 滑轮、卷筒材质的选择\n\n铸造滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T9439中的 HT200，及力学性能不低于 GB／T11352的ZG270500。\n\n焊接、轧制滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T700中的 Q235B；根据使用工况和环境温度的需要，也可采用力学性能不低于 GB／T1591中的 Q345。\n\n允许使用满足使用要求的其他材质的滑轮。\n\n##### 6．3．3．2．2 滑轮、卷筒的结构型式\n\n铸造滑轮的结构型式宜采用JB／T9005中规定的型式，铸造卷筒结构型式宜采用JB／T9006规定的型式。\n\n双腹板压制滑轮宜采用JB／T8398中规定的型式，焊接滑轮宜采用JG／T5078．1规定的型式。焊接卷筒的结构型式一般为短轴式，可以用卷筒联轴器与减速器连接。\n\n##### 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bebf6c97-0aeb-470c-a879-443a11468878', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '起重机设计规范', '起重机设计规范');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bec5106a-531e-4022-8894-716ce141a8b2', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '静载试验static test', '静载试验static test其试验过程为：检查设备或设备一部分，并在其上施加等于极限工作载荷乘以相应的静载试验系数的载荷，卸载后重新检查设备以确认有无发生损坏。\n\n### 3.2.50');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bec71d76-6f9e-4fff-806f-d8bb8434d218', '33《铸钢砂》（YBT5150-93）.md', '3 试验方法', '3 试验方法## 3.1 取样规则\n\n用于各项试验的钢砂样品，应从同一批次、同一规格、同级硬度的交货产品中抽取。取样规则见 表4。\n\n表4  \n\n\n\n\n\n## 3.2 外形检验\n\n任取100粒符合3.1规定的钢砂用目视法（可借助倍数不超过五倍的放大镜）进行检验。\n\n## 3.3 粒度检验\n\n将与受检钢砂规格相对应的三种检查筛，按筛孔由细到粗的顺序，自下而上叠放，连同底盘装于震筛机上，然后将100g符合3.1规定的钢砂放人顶层筛子上进行筛分。\n\n筛分后，把每个检查筛上的残留量称重，并计算出各对应检查筛上的砂粒积累重量百分数。此百分数应符合1.2的规定。\n\n震筛机的摆动次数： $2 7 5 \\sim 2 9 5$ 次 ${ \\bf \\chi } _ { i } ^ { \\mathrm { : } } \\mathbf { m } \\mathrm { i n }$ ；\n\n震筛机的震动次数： $1 4 5 \\sim 1 6 0$ 次 $\\mathbf { m i n }$ ；\n\n筛分时间：规格 $\\therefore 0 . 4 ^ { 2 } \\cdots 1 0 \\min$ 规格 $> 0 . 4 \\cdots 5 \\mathrm { ~ m i n }$\n\n## 3.4 化学成分检验\n\n化学成分检验按GB $2 2 3 . 1 \\sim 2 2 3 . 5 -$ 81《钢铁及合金化学分析方法》进行。\n\n## 3.5 硬度检验\n\n按GB4340一84《金属维氏硬度试验方法》的规定，将符合3.1要求的钢砂试样经镶嵌并研磨至中心剖面后，检验20粒的硬度。所测硬度平均值或至少有17粒的硬度值（均以HRc表示）应符合2.2的规定。\n\n## 3.6 金相组织检验\n\n按YB28一59《金属显微组织检验方法》的规定（制样要求同3.5），检验20粒钢砂样品。网状碳化物按GB $1 2 9 8 - 7 7$ 《碳素工具钢技术条件》的第二评级图评定。\n\n## 3.7 裂纹检验\n\n应放大十倍进行钢砂裂纹的检验（制样要求同3.5）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bec8413e-b232-4c17-a0ea-e8cd4771ba0b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '13 基坑', '13 基坑## 13.1 一般规定\n\n### 13.1.1 基坑施工前，应全面了解水文、地质、周边构筑物和地下管线等情况，确定开挖方式，制订专项施工方案。\n\n### 13.1.2 基坑开挖前应根据水文、地质、开挖方式及施工环境条件等因素，验算基坑边坡的稳定，确定是否对坑壁采取支护措施。当基坑深度较小且坑壁土层稳定时，可直接放坡开挖；坑壁土层不易稳定且有地下水影响，或放坡开挖场地受到限制，或放坡开挖工程量过大时，应按设计要求对坑壁进行支护，设计未要求时，应结合实际情况选择适宜的坑壁支护方案，并应进行支护的专项设计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bedf4567-7ec9-43ed-8007-6bf6aabed145', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7 预应力混凝土工程', '7 预应力混凝土工程## 7.1 一般规定\n\n### 7.1.1 本章适用于预应力混凝土现浇结构和预制构件的施工。\n\n### 7.1.2 预应力混凝土工程中的钢束张拉和后张孔道压浆宜采用信息化施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bee4b08b-206e-4f70-b284-b1d01c3029cc', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', 'F.0.4综合评定', 'F.0.4综合评定在圆形缺陷评定区内，同时存在圆形缺陷和条形缺陷判为不合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bee9ecf1-bc79-4229-8e87-ecceddcc1313', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 15）', 'an=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>偏斜水平侧向载荷</td><td rowspan=2 colspan=1>偏斜运行时的水平侧向载荷，见4.2. 2.1,4.2. 2.2</td><td rowspan=2 colspan=1>1.48</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2>1．猛烈提升地面物品的动载荷，见4.2.1.1.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2max</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('beeb9d96-4db0-463a-b2dc-0254a95b7e37', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '2术语', '2术语2.0.1 保证项目 Assuring items\n\n检查评定项目中，对施工人员生命、设备设施及环境安全起关键性作用的项目。\n\n2.0.2一般项目 General items\n\n检查评定项目中，除保证项目以外的其他项目。\n\n## 2.0.3公示标牌 Public signs\n\n在施工现场的进出口处设置的工程概况牌、管理人员名单及监督电话牌、消防保卫牌、安全生产牌、文明施工牌及施工现场总平面图等。\n\n## 2.0.4 临边 Temporary edges\n\n施工现场内无围护设施或围护设施高度低于0.8m的楼层周边、楼梯侧边、平台或阳台边、屋面周边和沟、坑、槽、深基础周边等危及人身安全的边沿的简称。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bef8e0c8-457f-4b9f-adf6-742dc7f753fe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 2）', '对配置时相同的线刚度，加劲肋的外伸宽度应大于按式（61）算得的1．2倍，加劲肋的厚度按式（62）确定。\n\n##### 5．7．1．5．1．4 腹板采用非矩形截面横向加劲肋时，其横向加劲肋的截面惯性矩应满足式（63）的要求：犫\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 1 } } \\geqslant 3 b t ^ { 3 }\n$$\n\n……（63）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s l } }$ — 横向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$b$ 同式(61)；$t ^ { . }$ -同式(31)。\n\n##### 5．7．1．5．1．5 腹板同时采用矩形截面的横向加劲肋和纵向加劲肋时，其横向加劲肋应同时满足式（61）、式（62）和式（63）的要求。\n\n#### 5．7．1．5．2 纵向加劲肋\n\n##### 5．7．1．5．2．1 受 $\\psi = - 1$ 分布载荷（应力）的腹板，当 $\\frac { a } { b } \\leqslant 0 . 8 5$ 时,其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（64）的要求；当 $\\frac { a } { b } > 0 . 8 5$ 时,应满足式(65)的要求：\n\n$$\nI _ { s 2 } { \\geqslant } 1 . 5 b t ^ { 3 }\n$$\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 2 } \\geqslant ( 2 . 5 - 0 . 4 5 \\ \\frac { a } { b } ) ( \\frac { a } { b } ) ^ { 2 } b t ^ { 3 }\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 2 } }$ — 腹板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$a$ -腹板横向加劲肋的间距，单位为毫米 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$b$ -同式（61)；$t$ —同式(31）。\n\n##### 5．7．1．5．2．2 受 $\\psi = 1$ 载荷（应力）的 均 匀 受 压 翼 缘 板，当 纵 向 加 劲 肋 等 间 距 布 置 时，若 $\\alpha = \\frac { a } { b } <$ $\\sqrt { 2 n ^ { 2 } \\left( 1 + n \\delta \\right) - 1 }$ ，其纵向加劲肋的截面惯性矩应满足式（66）的要求；若 $\\alpha \\ge \\sqrt { 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\delta ) - 1 }$ ，应满足式（67）的要求：\n\n$$\n\\begin{array} { c c c } { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 2 } } { n } \\big [ 4 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 2 \\big ] - \\displaystyle \\frac { \\alpha ^ { 4 } } { n } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\\\ { { I _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 0 . \\ 0 9 2 \\Big \\{ \\displaystyle \\frac { 1 } { n } \\big [ 2 n ^ { 2 } ( 1 + n \\hat { \\sigma } ) - 1 \\big ] ^ { 2 } + \\displaystyle \\frac { 1 + n \\hat { \\sigma } } { n } \\Big \\} b t ^ { 3 } } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } & { { \\cdots } } \\end{array} .\n$$\n$$\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 3 } }$ — 均匀受压翼缘板纵向加劲肋的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$\\alpha$ 翼缘板的边长比 ,a 为翼缘板横向加劲肋的间距,b为两腹板间翼缘板的宽度；  \n$_ n$ 翼缘板被纵向加劲肋等间距分割的区格数；  \n8 单根纵向加劲肋截面面积与翼缘板截面面积之比 $\\delta = \\frac { b _ { \\mathrm { s } } t _ { \\mathrm { s } } } { b t } , b _ { \\mathrm { s } } \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } t _ { \\mathrm { s } }$ 为单根纵向加劲肋的外伸宽度和厚度， $b$ 为两腹板间翼缘板的宽度， $t$ 为翼缘板的厚度。\n\n##### 5．7．1．5．2．3 加劲肋的截面惯性矩计算：当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线进行计算；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf07bc2b-bebc-4764-a666-a16087443543', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.8.2 悬臂浇筑拱圈的挂篮除应符合本规范第17', '19.8.2 悬臂浇筑拱圈的挂篮除应符合本规范第17.5节的规定外，尚应符合下列规定：1 挂篮应具有可靠的稳定性和良好的调节性能，应能适应各拱段倾斜角度的变化。\n\n2 挂篮的行走轨道应与拱圈的弧度相适应，并应与拱圈可靠连接，避免行走时下滑。\n\n3 挂篮应设置可伸缩的抗剪装置，抵抗在浇筑拱圈混凝土时产生的下滑力，且不应影响挂篮的正常行走。\n\n4 底模宜设计成可调节式的弧形模板，满足拱圈弧度不断变化的要求。\n5 后锚系统应稳固可靠，且应适应拱圈的弧度变化，后支点宜反顶在拱圈上。\n\n6 对拱圈的两个半拱，应各配备一套挂篮，按从拱脚至拱顶的施工顺序，对称浇筑拱圈混凝土。两个半拱的施工进度应保持基本对称同步，且应符合设计的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf0e419a-4d9a-4365-b8eb-0578706bfefd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.5.5 采用竖转法施工时，应符合下列规定', '19.5.5 采用竖转法施工时，应符合下列规定：1 竖转法施工中的转动系统宜由转动铰、提升或下放体系、锚固体系等构成。竖转施工宜采用横向联结成整体的双肋为一个转动单元。\n\n2 扣索宜选用钢丝绳或钢绞线，扣索的锚碇宜采用钢筋混凝土结构。扣索系统应经计算确定，钢丝绳的安全系数应不小于6；钢绞线的安全系数应不小于2；锚碇的抗拔、抗滑安全系数应不小于2。\n\n3 索塔的设计应充分考虑偏载、荷载变化和风力等因素的不利影响，应保证其强度、刚度及稳定性满足拱肋竖转施工的要求。\n\n4 转动铰宜根据推力大小选用钢制的轴销铰、钢板包裹混凝土的弧形柱面铰或球面铰；转动铰应转动灵活，接触面应满足局部承压的要求。\n\n5 转动前应进行试转，检验转动系统的可靠性。竖转速度宜控制在 $0 . 0 0 5 \\sim$ 0.0lrad/min范围内，提升或下放重力大者宜采用较低的转速，转动过程中应保持平稳。\n\n6 两岸拱体竖转就位后的合龙施工，应符合本规范第 17.5 节的相关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf13ae45-e713-4d9f-9d6c-409d6706bdf8', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4结果计算', '4结果计算砂浆的分层度值，按式（T0588-1）计算：\n\n$$\nS _ { 0 } = S _ { 1 } - S _ { 2 }\n$$\n\n以两次平行试验测值的算术平均值作为试验结果，若两次试验值之差大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，则重新试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf16107a-c5b3-4258-82d8-2ae09da9bbed', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '10木工机械（Part 3）', ' }$ 的数值，触电危险就更大。因此，在同一供电系统中，不能同时采用接零和接地两种保护方法。\n\n3.1.5如在保护接零的零线上串接熔断器或断路设备，将使零线失去保护功能。\n\n3.1.9当电器发生严重超载、短路及失压等故障时，通过自动五的业间切断故陪由盟右效地但护中垃大它乓而的由设备，如果在故障未排除前强行合闸，将失去保护作用而烧坏电气设备。\n\n3.1.12水是导电体，如果电气设备上有积水，将破坏绝缘性能。\n\n### 3.2内燃机\n\n3.2.1本条所列内燃机作业前重点检查项目，是保证内燃机正确启动和运转的必要条件。  \n3.2.3用手摇柄和拉绳启动汽油机时，容易发生倒爆，造成曲轴反转，如果用手硬压或连续转动摇柄或将拉绳缠在手上时，曲轴反转时将使手、臂和面部和其他人身部位受到伤害。有的司机就是因摇把反弹撞掉了下巴、打断了胳膊。  \n3.2.4用小发动机启动柴油机时，如时间过长，说明柴油机存在故障，要排除后再启动，以减少小发动机磨损。汽油机启动时间过长，容易损坏启动机和蓄电池。  \n3.2.5内燃机启动后，机械和冷却水的温度都要通过内燃机运转而升温，冷凝的润滑油也要随温度上升逐步到达所有零件的摩擦面。因此内燃机启动后需要怠速运转达到水温和机油压力正常后，才能使用，否则将加剧零件的磨损。  \n3.2.6当内燃机温度过高使冷却水沸腾时，开盖时要避免烫伤，如果用冷水注入水箱或泼浇机体，能使高温的水箱和机体因骤冷而产生裂缝。  \n3.2.7异响、异味、水温骤升、油压骤降等都是反映内燃机发生故障的现象，需要检查排除后才能继续使用，否则将使故障加剧而造成事故。  \n3.2.8停机前要中速空运转，目的是降低机温，以防高温机件因骤冷而受损。  \n3.2.9对有减压装置的内燃机，如果采用减压杆熄火，则将使活塞顶部积存未经燃烧的柴油。  \n3.2.10这是防止雨水和杂物通过排气管进入机体内的保护措施。\n\n### 3.3发电机\n\n3.3.6发电机在运转时，即使未加励磁，亦应认为带有电压。\n\n3.3.12发电机电压太低，将对负荷（如电动设备）的运行产生不良影响，对发电机本身运行也不利，还会影响并网运行的稳定性；如电压太高，除影响用电设备的安全运行外，还会影响发电机的使用寿命。因此，电压变动范围要在额定值 $\\pm 5 \\%$ 以内，超出规定值时，需要进行调整。\n\n3.3.13当发电机组在高频率运行时，容易损坏部件，甚至发生事故；当发电机在过低频率运转时，不但对用电设备的安全和效率产生不良影响，而且能使发电机转速降低，定子和转子线圈温度升高。所以规定频率变动范围不超过额定值的士 $0 , 5 \\mathrm { H } z$ 。\n\n### 3.4电动机\n\n3.4.4热继电器作电动机过载保护时，其容量是电动机额定电流的 $100\\% \\sim 1 2 5 \\%$ 为好。如小于额定电流时，则电动机未过载时即发生作用；如容量过大时，就失去了保护作用。\n\n3.4.5电动机的集电环与电刷接触不良时，会发生火花，集电环和电刷磨损加剧，还会增加电能损耗，甚至影响正常运转。因此，需要及时修整或更换电刷。\n\n3.4.6直流电动机的换向器表面如有损伤，运转时会产生火花，加剧电刷和换向器的损伤，影响正常运转，需要及时修整，保持换向器表面的整洁。\n\n3.4.8本条规定引自《电气装置安装工程旋转电机施工及验收规范》GB 50170－2006。\n\n### 3.5空气压缩机\n\n3.5.2放置贮气罐处，要尽可能降低温度，以提高贮存压缩空气的质量。作为压力容器，要远离热源，以保证安全。\n\n3.5.3输气管路不要有急弯，以减少输气阻力。为防止金属管路因热胀冷缩而变形，对较长管路要每隔一定距离设置伸缩变形装置。\n\n3.5.4贮气罐作为压力容器要执行国家有关压力容器定期试验\n\n的规定。  \n3.5.7输气管输送的压缩空气如直接吹向人体，会造成人身伤害事故，需要注意输气管路的连接，防止压缩空气外泄伤人。3.5.8贮气罐上的安全阀是限制贮气罐内的压力不超过规定值的安全保护装置，要求灵敏有效。\n3.5.12当缺水造成气缸过热时，如立即注入冷水，高温的气缸体因骤冷收缩，容易产生裂缝而导致损坏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf246300-7ebf-40f5-9ec6-80523e0d39a5', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明我国中小跨径桥梁广泛采用板式橡胶支座，梁体直接搁置在支座上，支座与梁底和墩（台）顶无螺栓连接。汶川地震震害表明，采用这种支座布置形式时，在地震作用下，梁底与支座顶面容易产生相对滑动，导致较大的梁体位移，甚至出现落梁破坏。对于板式橡胶支座，在E2地震作用下，其抗滑性能不能满足要求的情况下，可以采用其他类型支座或梁体位移约束装置。\n\n对于更换支座类型的方案，更换采用的支座类型不同，桥梁的抗震体系也可能不同。如选用减隔震支座，则按抗震体系类型Ⅱ进行抗震设计，满足本规范第10章减隔震设计的要求。\n\n对采用梁体限位装置的方案，需要同时满足正常使用要求（即不影响正常使用)和抗震要求，不同类型限位装置的特性也可能不同，计算分析也相对复杂，由于目前这方面的设计经验还不够多，因此规定通过专项设计设置梁体限位装置，即根据实际情况在开展一定研究的基础上进行设计。\n\n如允许支座和梁底产生相对滑动，可有效降低桥梁墩柱承受的水平地震力，实际上是一种减隔震体系，因此规定按抗震体系类型Ⅱ进行抗震设计，即桥梁墩柱、基础等的设计满足减隔震设计的要求，不允许桥梁墩柱形成塑性铰，以避免耗能体系的混乱。支座的滑动效应、限位装置的非线性特性对地震响应的影响较大，因此抗震分析时需考虑。\n\n3.4.5地震作用下，连续梁桥固定支座水平抗震能力不满足本规范的要求时，可通过计算设置连接梁体和墩柱间的剪力键，由剪力键承受支座所受水平地震力，或按本规范第10 章的要求进行减隔震设计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf29666a-9433-49cd-a131-612a980867d9', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3.0.4.1 直流断路器较重，吸合时动作力较大', '3.0.4.1 直流断路器较重，吸合时动作力较大，故需采取防震措施，根据调查了确认为对基础槽钢采取防震措施是可行的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf335eb9-579e-4435-aa78-898b46a5e5c1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 4）', '率进行选择，减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。\n\n### 6．1．3．5 制动器的选择\n\n在回转机构最不利工作状态下，其制动器应能使回转部分从运动中停止；对塔式起重机，则是使已停住的回转部分在工作中能保持定位不动。制动减速度不宜超过6．1．3．3．3的规定。\n\n回转机构的制动转矩按式（93）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = \\frac { \\sum { J \\ \\bullet \\ n } } { 9 . 5 5 t _ { \\mathrm { Z } } } \\mathrm { + } M _ { \\mathrm { C } }\n$$\n\n……（93）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ ———回转机构的制动转矩，单位为牛米犑 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$\\Sigma J$ ———起重机回转制动时，回转机构及含吊运物品在内的全部回转运动质量换算到电动机轴（制动器轴）上的机构总转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；$n$ 同式（82）；$t _ { Z }$ — 回转机构制动时间，单位为秒（s）；  \nC——— 换算到电动机轴上的等效回转力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；$M _ { \\mathrm { C } } = { \\frac { \\eta } { i } } ( M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\mathrm { a } } - M _ { \\mathrm { m } } )$ 回转机构的总传动效率；i 由制动器轴到回转支承装置的回转机构总传动比；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\alpha }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）。\n\n### 6．1．3．6 极限力矩联轴器的选择\n\n对于有自锁可能的传动机构应装设极限力矩联轴器。非自锁机构如果不装设极限力矩联轴器，则应计算传动机构在事故状态下的静强度。\n\n极限力矩联轴器的摩擦力矩，按式（94）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { i l } } = 1 . 1 \\Big [ M _ { \\mathrm { m a x } } - \\frac { ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) n } { 9 . 5 5 t } \\Big ] i _ { \\mathrm { c } } \\eta \\qquad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { j l } }$ — 极限力矩联轴器的摩擦力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \nmax— 电动机最大起动转矩或制动器的制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ l ~ } } , J _ { \\mathrm { ~ 2 ~ } }$ 见式（82）；$_ n$ 同式（82）；$t$ 起、制动时间，单位为秒（s)；$i _ { \\mathrm { c } }$ — 电动机至极限力矩联轴器的回转机构传动比；-电动机至极限力矩联轴器的传动效率。\n\n## 6．1．4 变幅机构\n\n### 6．1．4．1 变幅阻力\n\n#### 6．1．4．1．1 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力\n\n在非平衡动臂式变幅机构变幅全过程中的不同幅度位置，变幅牵引构件（如钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸活塞等）上的总变幅阻力可能会有较大的变化。每一个变幅位置上变幅牵引构件的最大变幅阻力按式（95）计算：\n\n$P _ { z } = P _ { \\circ } + P _ { l } + P _ { \\mathrm { w } } + P _ { \\mathrm { s h } } + P _ { \\mathrm { e } } + P _ { \\mathrm { c } } + P _ { \\mathrm { f } } + P _ { \\mathrm { a } }$ ……( 95 )\n\n式中：\n\n\n\n$P _ { Z }$ 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ o ~ } }$ — 变幅时吊运物品非水平位移所引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathit { l } }$ 臂架系统自重未能完全平衡引起的变幅阻力，单位为牛顿(N)；  \n$P _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ — 作用在臂架系统上的风载荷引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { s h } }$ — 作用在吊运物品上的风载荷、起重机回转时吊运物品的离心力以及变幅、回转、运行起动或制动时在吊运物品上造成的水平惯性力等引起的起升滑轮组对铅垂线的偏角 $\\alpha$ 造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ — 变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ 臂架铰轴等关节中的摩擦力和补偿滑轮组的效率造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf34a744-73d4-470e-bcdd-71763488a845', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅', '附 录 犅（资料性附录）起重机机构分级举例\n\n## 犅．1 流动式起重机机构分级举例\n\n流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表B．1。\n\n表 犅．1 流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：在空载状态下臂架伸缩机构作伸缩动作。\n\n## 犅．2 塔式起重机机构分级举例\n\n塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．2。\n\n表 犅．2 塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L———动臂俯仰变幅机构；D———小车运行变幅机构；T—— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．3 臂架起重机机构分级举例\n\n臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．3。\n\n表 犅．3 臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L——— 臂架俯仰变幅机构；D———小车（横向）运行变幅机构；T——— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例\n\n桥式和门式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．4。\n\n表 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———主起升机构；D———小车（横向）运行机构；T———大车（纵向）运行机构。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf3799ea-86e0-4c5d-bbe6-d6ac5852c118', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力', '5．3．2．3．2．2 普通螺栓、销轴连接的许用应力普通螺栓、销轴连接的许用应力见表25。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 25 普通螺栓、销轴连接的许用应力');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf3cbca0-b778-4140-86f7-0fcd43efde3d', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.3.3 封闭式矩形平面房屋的局部体型系数', '8.3.3 封闭式矩形平面房屋的局部体型系数续表 8.3.3  \n\n\n\n\n\n续表 8.3.3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf4074c5-0977-44cb-bed1-0c5d33bfadb2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例根据起重机的类别和使用情况，桥式和门式起重机整机分级举例见表 A．4。\n\n表 犃．4 桥式和门式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf42e22e-b9c3-47b9-8915-4a9f1ca107cb', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 4）', '人行道上任意划出 $2 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积和10、20、 $3 0 \\mathrm m$ 观测段，$0 . 6 5 \\mathrm { k N }$ 结果表明，人群荷载可以用极值I型概率$0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$\n\n本规范将人群荷载标准值按调查分析结果确定为 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。考虑跨径较小时，人群荷载所占总荷载的比例较大，为确保大量的简支梁不小于原规范的规定值，规定计算跨径 $L _ { 0 } { \\leqslant } 5 0 \\mathrm { m }$ 时，人群荷载标准值均采用 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ；计算跨径 $L _ { 0 } \\geqslant 1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，按0.85折减，采用 $2 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。上述人群荷载调查数据多来自城市桥梁行人高峰期，而公路桥梁上一般行人较少，将调查分析结果用于公路桥梁设计，应该是偏安全的。但调查实桥的数量毕竟不多，其代表性尚有欠缺，因此，对城镇郊区行人密集的桥梁，其人群荷载标准值在调查统计的基础上再提高 $1 5 \\%$ 。\n\n专用人行桥梁，人群荷载标准值参考相关国内外标准采用。\n\n## 4.3.7本次修订增加了疲劳荷载计算模型。\n\n疲劳荷载计算模型I对应于无限寿命设计方法，这种方法考虑的是构件永不出现疲劳破坏的情况。与其他疲劳荷载计算模型相比，该模型比较保守，特别是对有效影响线长度超过 $1 1 0 \\mathrm m$ 的桥梁。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ为双车模型，该模型车是根据“公路桥梁疲劳设计荷载标准研究”的研究结论给出的。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅲ车重最重，轮数较少，适用于正交异性板、横隔板/梁、纵梁等直接承受车轮荷载的构件的疲劳验算。考虑到这些构件对车轮位置更加敏感，给出了这种疲劳车的横向轮距以及轮胎接地面积。\n\n荷载模型Ⅱ不考虑后跟其他车辆的情况。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ以及疲劳荷载计算模型Ⅲ加载仅按单车道加载，多车道效应通过多车道效应系数考虑，具体参见现行《公路钢结构桥梁设计规范》（JTGD64）。\n\n## 4.3.9位于流水中的桥墩，其上游迎水面受到流水压力，流水压力的大小与桥墩的平面形状、墩台表面的粗糙率、水流速度、水流形态、水温及水的黏结性有关。\n\n圆形、圆端形或尖端形桥墩可减小流水压力当流速大于 $1 0 \\mathrm { m }$ 时，需考虑水流的脉动冲击玉力。\n\n## 4.3.10近年来，我国修建了一批近海和跨越海湾、海峡的桥梁工 程，其下部结构在波浪和海流共同作用下，受到较大强度的波浪力作用，波浪力的效应不能忽略。\n\n各海域的水文条件不同，波浪和海流的影响因素复杂，且桥梁墩台的结构形式多样，难以规定统一的波浪力标准值。我国几座大桥都是在设计前期 开展专门的波浪水流数学模型或物理模型试验来确定桥梁下部结构所受的波浪力， 并通过现场波浪力观测，对试验研究成果的准确性、正确性进行检验。因而， 范推荐通过专题研究来确定波浪力的大小。当缺连针对性研究时，可参照相关行业标准规范的规定计算。《海港水文规范》（JTS S145-2-2013）给出 出了建立在绕射理论基础之上的圆形墩柱、基础一次近似解的结果，对于方形或矩形墩柱波浪力计算，给出了经验计算方法或换算成圆形进行计算的公式。这些公式都有一定的适用范围，应用时，要注意其适用条件。\n\n## 4.3.11本条提出的冰压力计算公式，仅适用于通常的河流流冰情况，公式是以与冰破碎极限强度等强建立起来的。公式中冰的抗压强度标准值、水温系数和其他相关系数，是在参考了苏联规范CHMn2.05.03-84与其他资料后确定的。\n4.3.12桥梁结构处于自然环境中，将受到温度作用的影响，例如，常年气温变化导致桥梁沿纵向均匀地位移，这种位移不产生结构内力，只有当结构的位移受到约束时才会引起温度次内力，这是温度作用的一种形式。太阳辐射是温度作用的另一种形式，它使结构沿高度或宽度方向形成非线性的温度梯度，导致结构产生次应力。本规范称前者为均匀温度作用，后者为梯度温度作用。\n\n## 2 均匀温度作用\n\n计算桥梁结构因均匀温度作用引起外加变形或约束变形时，应从结构受到约束（架梁或结构合龙）时的结构温度作为起点，计算结构最高和最低有效温度的作用效应。本规范表4.3.12-2给出了不同气温区域的结构有效温度标准值。表中数值是按各自区域里各地差异不大的气温从中选择适当的温度，用下列公式换算得到：\n\n气温在 $2 0 \\sim 4 5 \\mathrm { { ^ circ C } }$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } \\ = \\ 3 8 . 0 0 + { \\frac { T _ { \\mathrm { i } } - 2 0 } { 2 . 0 0 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } = 2 8 . 2 3 + { \\frac { T _ { \\mathrm { t } } - 2 0 } { 1 . 4 4 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { c } } = 2 4 . 1 4 + \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - 2 0 } { 1 . 4 0 }\n$$\n\n气温在 $- 2 \\sim - 5 0 \\%$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = - ~ 1 . 4 8 ~ + { \\frac { T _ { \\mathrm { l } } } { 0 . 9 1 } }\n$$\n\n混凝');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf4e58dc-df15-4c8d-9fdb-54881cfab9ac', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '2路面工程施工准备（Part 2）', '粘结层的施工，需配备智能型沥青洒布车一台，配备集料撒布机-台，或配备沥青洒布、集料撒布一体机一台。\n\n2.3.7路面标线施工应准备以下设备：下涂料喷涂机、反应釜、划线机、鼓风机、铁丝刷等。\n\n## 2.4试验检测仪器准备\n2.4.1路面工程承包人在正式开工前，须配备性能良好、精度符合规定的质量检测仪器，并配备足够的易损部件。\n\n2.4.2底基层、基层试验检测仪器准备（1）水泥胶砂强度、水泥凝结时间、安定性检验仪器;\n\n（2）水泥、石灰剂量测定设备；\n\n（3）石灰有效钙和氧化镁含量测定设备；\n\n（4）重型击实仪；\n\n（5）水泥稳定碎石抗压试件制备与抗压强度测定设备；\n\n（6）标准养护室；\n\n（7）基层密度测定设备；\n\n（8）标准筛（方孔）；\n\n（9）土壤液、塑限联合测定仪；  \n（10）压碎值仪；  \n（11）针片状测定仪器；  \n（12）路面取芯机；  \n(13）路面平整度仪（三米直尺);\n\n2.4.3沥青面层试验检测仪器准备\n\n（1）针入度仪；  \n（2）延度仪；  \n（3）软化点仪；  \n（4）沥青混合料马歇尔试验仪；  \n（5）马歇尔试件击实仪；  \n（6）旋转压实仪（Superpave 面层要求)；  \n（7）试验室用沥青混合料拌和机；  \n（8）脱模器；  \n（9）沥青混合料连续式抽提仪；  \n（10）沥青路面用标准筛（方孔筛);  \n（11）集料压碎值试验仪；  \n(12）烘箱(至少两台);  \n（13）试模（不少于12只）；  \n（14）恒温水浴；  \n（15）低温试验箱；  \n（16）路面取芯机；  \n(17）路面平整度仪(连续式平整度仪);  \n（18）最大理论密度仪；  \n（19）砂当量仪；  \n（20）渗水仪；  \n（21）构造深度仪。\n\n## 2.5料场及材料准备\n2.5.1水泥稳定碎石料场、沥青面层料场见《江苏省高速公路施工标准化指南》（工地建设）的有关规定。\n\n2.5.2 路面施工前，应提前做好石灰、粉煤灰、水泥、沥青、集料、矿粉、乳化 SBS改性沥青、抗剥落剂、木质素纤维等各项材料的招标采购工作，并根据施工进度计划，制定材料供应计划。\n\n2.5.3集料的准备选择，应在通过江苏省交通工程建设局资格审查的供货范围内进行采购。监理工程师。施工单位全过程地对产品的开采、加工严格进行控制。\n\n## 2.6作业面准备\n2.6.1路基验收\n\n（1）路基外形检查\n\n路基外形检查内容有路基的高程、中线偏位、宽度、横坡度和平整度。\n\n（2）路基强度检查\n\n$\\textcircled{1}$ 碾压检查：用轻型三轮压路机以低档速度沿路基表面作全面检查（碾压3\\~4遍)，不得有松散和弹簧现象。如表土过干、表面松散应适当洒水碾压密实；如发现弹簧现象，应采取开挖晾晒、换土、掺石灰或粒料等措施进行处理。\n\n$\\textcircled{2}$ 弯沉检查：按规定频率检查路基表面回填弯沉，按测试季节算出代表弯沉值，不大\n\n于设计算得的允许值。\n\n（3）路基沉降检查\n\n路基完成后，沉降速率连续两个月小于 $5 \\mathrm { m m } /$ 月，方可铺筑底基层。\n\n（4）路基的质量应符合《公路工程质量检验评定标准》(JTGF80/1-2004)及《江苏省高速公路工程项目工程施工质量检验标准》的要求。\n\n2.6.2底基层验收\n\n（1）底基层外形检查底基层外形检查内容有高程、中线偏位、宽度、横坡度和平整度。\n（2）底基层压实度检查、修补与验收底基层应进行压实度检查，凡不符合质量要求的路段，应进行返工处理。\n\n（3）底基层沉降检查底基层的表面沉降速率应达到连续两个月小于 $5 \\mathrm { m m } /$ 月。\n\n（4）底基层的质量应符合《公路工程质量检验评定标准》(JTGF80/1-2004)及《江苏省高速公路工程项目工程施工质量检验标准》的要求。\n\n## 2.6.3基层验收\n\n（1）基层外形检查基层外形检查内容有高程、中线偏位、宽度、横坡度和平整度。\n\n（2）基层完整性检查、修补与验收\n\n基层 7d龄期必须能取出完整的钻件，如果取不出完整钻件，则应找出不合格界限，进行返工处理。\n\n（3）基层沉降检查基层的表面沉降速率应达到连续两个月小于 $3 \\mathrm { m m } I$ 月。\n\n## 2.6.4基层裂缝调查\n\n对基层出现的收缩裂缝等病害进行调查、登记并进行处治。\n\n（5）基层的质量应符合《公路工程质量检验评定标准》(JTGF80/1-2004)、《江苏省高速公路沥青路面工技术规范》（DB32/T1087-2008）及江苏省高速公路沥青路面施工指导意见的要求。\n\n## 2.6.5下封层验收\n\n（1）检查下封层的完整性与基层表面的粘结性。对局部基层外露和下封层两侧密度不足部分应按下封层施工要求进行补铺：对已成型的下封层，用硬物刺破后应与基层表面相粘结，以不能整层被撕开为合格。\n\n（2）对下封层表面浮动矿料应扫至路面以外，表面杂物亦清扫干净。灰尘应提前冲洗，风吹干净。\n\n（3）下封层的质量应符合《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）、《江苏省高速公路沥青路面施工技术规范》（DB32/T1087-2008)及江苏省高速公路沥青路面施工指导意见的要求。\n\n## 2.6.6上、中、下面层验收\n\n（1）沥青上、中、下面层的质量检验。按相关规定对上、中、下面层的外观质量与内在质量进行全面检查，对局部质量缺陷（如严重离析和开裂、油污染等）应按规定进行修复，并由监理工程师签署意见报建设单位备案。\n\n（2）对上、中、下面层表面的污染物必须清扫干净，必要时用水冲刷，对于局部被水泥等杂物污染冲刷不掉的，应用人工将表面水泥砂浆凿除。\n\n（3）对中、下面层表面，清扫干净、冲洗的水迹晾干后喷洒粘层沥青。粘层沥青喷洒后应进行交通管制，禁止任何车辆通行和人员踩踏。\n\n（4）上、中、下面层的质量应符合《公路工程质量检验评定标准》（JTGF8O/1-2004）、《江苏省高速公路沥青路面施工技术规范》（DB32/T1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf5dcc02-25ae-4cd3-a1a7-8893e8134fe8', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8 养护及其他附属设施', '3.8 养护及其他附属设施## 3.8.1 悬索桥、斜拉桥以及带吊杆的拱桥，由于拉索和吊杆的阻碍，不方便采用桥检车对主梁底面、侧面等进行检修。另外，大跨径梁桥中间支点处梁高较大，有时也无法采用桥检车下探至梁底进行检修。对于这类不方便采用桥检车进行检修的特大、大桥，条件许可时，宜配置专用检修车\n\n梁变形监测方法。因此，本次修订增加了设置永久观测点的要求。\n\n特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志，以观测水位和冲刷情况。\n\n## 3.8.4 桥梁防雷设计可参考现行《建筑物防雷设计规范》（GB50057）、《高速公路设施防雷设计规范》（QX/T190）等。\n\n## 3.8.6 随着技术的进步，桥梁安全监测系统技术已经日臻成熟，在公众对工程结构安全性日益关注的背景下，根据桥梁的结构特点、地理环境及系统目标，结合国内外的最新研究成果和经验，开展桥梁结构安全监测已成为行业发展到一定阶段的内在需求。为此，近年来从不同层面均对桥梁结构的安全监测给出了指导性的意见，《公路桥梁养护管理工作制度》（交公路发〔2007〕336号）、2013年交通运输部《交通运输部关于进一步加强公路桥梁养护管理的若干意见》和《交通运输部关于建立公路桥梁安全运行长效机制的若干意见》中均要求“特大、特殊结构和特别重要桥梁的养管单位，要利用现代信息和物联网技术，建立符合自身特点的养护管理系统和健康监测系统”。开展结构安全监测一方面可以促进大型桥梁养护技术、结构可靠性评定及相关技术的进步，也是桥梁学科贯彻落实国家、行业有关要求的重要举措。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf5f1aca-2609-4f20-ab93-a0f10d6f2722', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．9 起重机的有效使用期', '9．9 起重机的有效使用期起重机都是按一定的理论寿命即设计预期寿命进行设计的，但起重机设计预期寿命并不完全等同于起重机的有效使用寿命期。\n\n对起重机的有效使用期起有害影响的主要因素是：\n\n疲劳现象；   \n磨损；   \n腐蚀；   \n操作、装配和拆装时的偶发事故；   \n超载；   \n保养不良等。   \n附 录 犃   \n（资料性附录）   \n起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf744c2c-6c69-43ea-9b24-ccbedee9b7de', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：21.4.2～21.4.4 索鞍的吊装具有重力大、提升高度大等特点，这三条规定的目的均为保证索鞍吊装时的安全。\n\n21.4.5 主索鞍在起吊安装时应缓慢、平稳，就位时应保证其位置准确；散索鞍在安装前应通过计算或模拟起吊试验确定其重心位置和吊点位置，正式起吊安装时，应使其始终保持平稳状态，且在导向装置的引导下能顺利就位，就位后应尽快将其临时固定。\n\n21.4.6 主索鞍底座钢格栅和散索鞍底座安装调整完成后，应进行全桥联测检查，确认无误后方可灌注底座下的混凝土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf7b8cb3-29fa-423f-9477-8a917ce7d70d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14.5 负弯矩区裂缝宽度计算', '14.5 负弯矩区裂缝宽度计算## 14.5.1 组合梁负弯矩区段混凝土在正常使用极限状态下考虑长期作用影响的最大裂缝宽度 ${ \\tilde { w } } _ { \\mathrm { m a x } }$ 应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010 的规定按轴心受拉构件进行计算，其值不得大于现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010所规\n\n定的限值。\n\n## 14.5.2 按荷载效应的标准组合计算的开裂截面纵向受拉钢筋的应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathbf { s k } } }$ 按下列公式计算：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { { s k } } } = \\frac { M _ { \\mathrm { { k } } } y _ { s } } { I _ { \\mathrm { { c r } } } }\n$$\n\n$$\nM _ { \\mathrm { k } } = M _ { \\mathrm { e } } ( 1 - \\alpha _ { \\mathrm { r } } )\n$$\n\n式中： $I _ { \\mathrm { c r } }$ —由纵向普通钢筋与钢梁形成的组合截面的惯性矩$\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；\n\nys——钢筋截面重心至钢筋和钢梁形成的组合截面中和\n\n轴的距离 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；\n\n$M _ { \\mathrm { k } }$ —钢与混凝土形成组合截面之后，考虑了弯矩调幅\n\n的标准荷载作用下支座截面负弯矩组合值，对于\n\n悬臂组合梁，式（14.5.2-2）中的 $M _ { \\mathrm { k } }$ 应根据平衡\n\n条件计算得到 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\n$M _ { \\mathrm { e } }$ ——钢与混凝土形成组合截面之后，标准荷载作用下\n\n按未开裂模型进行弹性计算得到的连续组合梁中\n\n支座负弯矩值 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\n-正常使用极限状态连续组合梁中支座负弯矩调幅系数，其取值不宜超过 $1 5 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bf97ed71-6682-4e55-9237-150cd3cc0538', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '附录C　深层平板载荷试验要点', '附录C　深层平板载荷试验要点## C.0.1深层平板载荷试验可用于确定深部地基及大直径桩桩端在承压板压力主要影响范围内土层的承载力。\n\n## C.0.2深层平板载荷试验的承压板采用直径为 $0 . 8 \\mathrm { m }$ 的刚性板，紧靠承压板周围外侧的土层高度不应小于 $0 . 8 \\mathrm { m }$ 。\n\n## C.0.3加荷等级可按预估极限承载力的 $1 / 1 5 \\sim 1 / 1 0$ 分级施加。\n\n## C.0.4每级加荷后，第一个小时内按间隔 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 、 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 、 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 、 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 、 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 测读一次沉降，以后为每隔半小时测读一次沉降。当在连续2h 内每小时的沉降量小于$0 . 1 \\mathrm { m m }$ 时，则认为已趋稳定，可加下一级荷载。\n\n## C.0.5当出现下列情况之一时，可终止加载：\n\n1沉降 $s$ 急骤增大，荷载-沉降（ $p { \\cdot } s \\mathrm { \\ } ,$ ）曲线上有可判定极限承载力的陡降段，且沉降量超过0.04倍的承压板直径。\n\n2在某级荷载下, $2 4 \\mathrm { h }$ 内沉降速率不能达到稳定。\n\n3本级沉降量大于前一级沉降量的5倍。\n\n4当持力层土层坚硬、沉降量很小时，最大加载量不小于设计要求的2倍。\n\n## C.0.6地基承载力特征值 $f _ { \\mathrm { { a 0 } } }$ 的确定应符合下列规定：\n\n1当 $\\jmath { - } s$ 曲线上有比例界限时，取该比例界限所对应的荷载值。\n\n2满足本规范第C.0.5条前三款终止加载条件之一时，其对应的前一级荷载定为极限荷载。当该值小于对应比例界限的荷载值的2倍时，取极限荷载值的一半。\n\n3不能按上述两款要求确定时，可取 $s / d = 0 . \\ 0 1 \\sim 0 . \\ 0 1 5$ 所对应的荷载值，但其值应不大于最大加载量的一半。\n\n## C.0.7同一土层参加统计的试验点不应少于3点。当试验实测值的极差不超过平均值的 $30 \\%$ 时，取此平均值作为该土层的地基承载力特征值 $f _ { \\mathrm { a 0 } }$ 。当极差不满足要求时，应查明原因，必要时重新划分地基统计单元进行评价。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bfa4db86-7855-4390-94ca-e9c9f68071cd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 2）', 'bf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n### 8.2.2.2 非工作状态\n\n塔式起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（145）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 2 \\ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { e G } } + P _ { \\mathrm { e q } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（145）\n\n式中：\n\n$P _ { Z 2 }$ — 制动器、夹轨器等装置沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（15）；  \n$P _ { \\alpha } { \\bf { \\sigma } } _ { \\mathrm { { f } } }$ — 同式（143）；  \n$P _ { \\alpha \\mathbf { q } }$ — 固定吊具（吊钩、下滑轮组及1／2的悬吊钢丝绳等）的重力沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（143）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bfb6da20-1cc6-492c-b824-99c0fdd1309e', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百四十二条标的物毁损、灭失的风险，在标的物交付之前由出卖人承担', '第一百四十二条标的物毁损、灭失的风险，在标的物交付之前由出卖人承担，交付之后由买受人承担，但法律另有规定或者当事人另有约定的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bfc21bc8-26a4-4984-8ec7-bbece032ee17', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5 结构', '5 结构本章内容包括金属结构构件及其连接的设计计算和对起重机结构构造的主要设计要求和规定。\n\n## 5．1 起重机金属结构构件\n\n各类起重机的金属结构各不相同，它们都分别由许多构件组成，而构件则由杆件、板件或壳体组成。按受力情况这些构件分为：\n轴心受拉构件和轴心受压构件；  \n受弯构件；  \n拉弯构件和压弯构件；  \n受扭构件；  \n弯扭构件；  \n其他复合受力构件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bfc21c39-400c-4813-bc76-1603a721739e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷## 4．2．1．2．1 驱动机构（包括起升驱动机构）加速引起的载荷\n\n由驱动机构加速或减速、起重机意外停机或传动机构突然失效等原因在起重机中引起的载荷，可以用刚体动力模型对各部件分别进行计算。计算中要考虑起重机驱动机构的几何特征、驱动的动力特性和机构的质量分布，还要考虑在作此变速运动时出现的机构内部摩擦损失。在计算时，一般是将总起升质量视为固定在臂架端部，或直接悬置在小车的下方。\n\n为了反映实际出现的弹性效应，将机构驱动加（减）速动载系数犉 犕 $\\phi _ { 5 }$ 乘以引起加（减）速的驱动力犉犕（或力矩）变化值 $\\Delta F { = } m a$ （或 $\\Delta M { = } J \\varepsilon )$ ），并与加（减）速运动以前的力 $F$ 或 $M )$ ）代数相加，该增大的力既作用在承受驱动力的部件上成为动载荷，也作用在起重机和起升质量上成为它们的惯性力（见图4）。 $\\phi _ { 5 }$ 数值的选取决定于驱动力或制动力的变化率、质量分布和传动系统的特性，见表12。通常， $\\phi _ { 5 }$ 的较低值适用于驱动力或制动力较平稳变化的系统， $\\phi _ { 5 }$ 的较高值适用于驱动力或制动力较突然变化的系统。\n\n  \n图 4 系数 $\\phi _ { 5 }$\n\n表 12 $\\phi _ { 5 }$ 的取值范围  \n\n\n\n\n\n## 4．2．1．2．2 水平惯性力\n\n### 4．2．1．2．2．1 起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时，起重机或小车自身质量和总起升质量的水平惯性力，按该质量与运行加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算，但不大于主动车轮与轨道之间的黏着力，此时取 $\\phi _ { 5 } = 1 . 5$ ，用来考虑起重机驱动力突变时结构的动力效应。这些惯性力都作用在各相应质量上，挠性悬挂的总起升质量视为与起重机刚性连接。\n\n加（减）速度值可以根据加（减）速时间和所要达到的速度值来推算得到。如果用户未规定或未给出速度和加速度值，则可按表13中所列的三种运行工作状况来选择与所要达到的速度相应的加速时间和加速度的参考值。\n\n对于用高加速度高速运行的起重机，常要求所有的车轮都为驱动轮，此时本条所述的水平惯性力不应小于驱动轮或制动轮轮压的1／30，也不大于它的 $1 / 4$ 。\n\n表 13 加速时间和加速度值  \n\n\n\n\n\n### 4．2．1．2．2．2 起重机的回转离心力和回转与变幅运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机回转运动时各部（构）件的离心力，用这些部（构）件的质量大小、其质量中心处的回转半径和回转速度来计算，把悬挂的总起升质量视为与起重机臂架端部刚性固接，对塔式起重机则各部（构）件质量和总起升质量的离心力均按最不利位置计算，在计算离心力时 $\\phi _ { 5 }$ 取为1。通常，这些离心力对结构起减载作用，可忽略不计。\n\n起重机回转与变幅起（制）动时的水平惯性力，按其各部（构）件质量与该质心的加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算（对机构计算和抗倾覆稳定性计算取 $\\phi _ { 5 } = 1 $ ），并把总起升质量视为与起重机臂端刚性固接，其加（减）速度值取决于该质量在起重机上的位置。对一般的臂架起重机，根据其速度和回转半径的不同，臂架端部的切向和径向加速度值均可在 $0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 6 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 之间选取，加（减）速时间在 $5 \\ \\mathrm { s } \\sim 1 0 \\ \\mathrm { s }$ 之间选取。物品所受风力单独计算，按最不利方向叠加。\n\n臂架起重机回转和变幅机构起（制）动时的总起升质量产生的综合水平力（包括风力、变幅和回转起制动产生的惯性力和回转运动的离心力），也可以用起重钢丝绳相对于铅垂线的偏摆角引起的水平分力来计算：用起重钢丝绳最大偏摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ （其值见表14）计算结构、机构强度和起重机整机抗倾覆稳定性，用起重钢丝绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算电动机功率〔此时取 $\\alpha _ { \\textrm { I } } = ( 0 , 2 5 \\small { \\sim } 0 . 3 ) \\alpha _ { \\textrm { I I } } ]$ 〕和机械零件的疲劳强度及磨损〔此时取 $\\alpha _ { \\mathrm { I } } = ( 0 . 3 \\sim 0 . 4 ) \\alpha _ { \\mathrm { I I } } \\beth$ 〕。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bfd17776-6df4-4277-8a10-cb3c69b1ea71', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 4）', '人行道上任意划出 $2 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积和10、20、 $3 0 \\mathrm m$ 观测段，$0 . 6 5 \\mathrm { k N }$ 结果表明，人群荷载可以用极值I型概率$0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$\n\n本规范将人群荷载标准值按调查分析结果确定为 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。考虑跨径较小时，人群荷载所占总荷载的比例较大，为确保大量的简支梁不小于原规范的规定值，规定计算跨径 $L _ { 0 } { \\leqslant } 5 0 \\mathrm { m }$ 时，人群荷载标准值均采用 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ；计算跨径 $L _ { 0 } \\geqslant 1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，按0.85折减，采用 $2 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。上述人群荷载调查数据多来自城市桥梁行人高峰期，而公路桥梁上一般行人较少，将调查分析结果用于公路桥梁设计，应该是偏安全的。但调查实桥的数量毕竟不多，其代表性尚有欠缺，因此，对城镇郊区行人密集的桥梁，其人群荷载标准值在调查统计的基础上再提高 $1 5 \\%$ 。\n\n专用人行桥梁，人群荷载标准值参考相关国内外标准采用。\n\n## 4.3.7本次修订增加了疲劳荷载计算模型。\n\n疲劳荷载计算模型I对应于无限寿命设计方法，这种方法考虑的是构件永不出现疲劳破坏的情况。与其他疲劳荷载计算模型相比，该模型比较保守，特别是对有效影响线长度超过 $1 1 0 \\mathrm m$ 的桥梁。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ为双车模型，该模型车是根据“公路桥梁疲劳设计荷载标准研究”的研究结论给出的。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅲ车重最重，轮数较少，适用于正交异性板、横隔板/梁、纵梁等直接承受车轮荷载的构件的疲劳验算。考虑到这些构件对车轮位置更加敏感，给出了这种疲劳车的横向轮距以及轮胎接地面积。\n\n荷载模型Ⅱ不考虑后跟其他车辆的情况。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ以及疲劳荷载计算模型Ⅲ加载仅按单车道加载，多车道效应通过多车道效应系数考虑，具体参见现行《公路钢结构桥梁设计规范》（JTGD64）。\n\n## 4.3.9位于流水中的桥墩，其上游迎水面受到流水压力，流水压力的大小与桥墩的平面形状、墩台表面的粗糙率、水流速度、水流形态、水温及水的黏结性有关。\n\n圆形、圆端形或尖端形桥墩可减小流水压力当流速大于 $1 0 \\mathrm { m }$ 时，需考虑水流的脉动冲击玉力。\n\n## 4.3.10近年来，我国修建了一批近海和跨越海湾、海峡的桥梁工 程，其下部结构在波浪和海流共同作用下，受到较大强度的波浪力作用，波浪力的效应不能忽略。\n\n各海域的水文条件不同，波浪和海流的影响因素复杂，且桥梁墩台的结构形式多样，难以规定统一的波浪力标准值。我国几座大桥都是在设计前期 开展专门的波浪水流数学模型或物理模型试验来确定桥梁下部结构所受的波浪力， 并通过现场波浪力观测，对试验研究成果的准确性、正确性进行检验。因而， 范推荐通过专题研究来确定波浪力的大小。当缺连针对性研究时，可参照相关行业标准规范的规定计算。《海港水文规范》（JTS S145-2-2013）给出 出了建立在绕射理论基础之上的圆形墩柱、基础一次近似解的结果，对于方形或矩形墩柱波浪力计算，给出了经验计算方法或换算成圆形进行计算的公式。这些公式都有一定的适用范围，应用时，要注意其适用条件。\n\n## 4.3.11本条提出的冰压力计算公式，仅适用于通常的河流流冰情况，公式是以与冰破碎极限强度等强建立起来的。公式中冰的抗压强度标准值、水温系数和其他相关系数，是在参考了苏联规范CHMn2.05.03-84与其他资料后确定的。\n4.3.12桥梁结构处于自然环境中，将受到温度作用的影响，例如，常年气温变化导致桥梁沿纵向均匀地位移，这种位移不产生结构内力，只有当结构的位移受到约束时才会引起温度次内力，这是温度作用的一种形式。太阳辐射是温度作用的另一种形式，它使结构沿高度或宽度方向形成非线性的温度梯度，导致结构产生次应力。本规范称前者为均匀温度作用，后者为梯度温度作用。\n\n## 2 均匀温度作用\n\n计算桥梁结构因均匀温度作用引起外加变形或约束变形时，应从结构受到约束（架梁或结构合龙）时的结构温度作为起点，计算结构最高和最低有效温度的作用效应。本规范表4.3.12-2给出了不同气温区域的结构有效温度标准值。表中数值是按各自区域里各地差异不大的气温从中选择适当的温度，用下列公式换算得到：\n\n气温在 $2 0 \\sim 4 5 \\mathrm { { ^ circ C } }$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } \\ = \\ 3 8 . 0 0 + { \\frac { T _ { \\mathrm { i } } - 2 0 } { 2 . 0 0 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } = 2 8 . 2 3 + { \\frac { T _ { \\mathrm { t } } - 2 0 } { 1 . 4 4 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { c } } = 2 4 . 1 4 + \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - 2 0 } { 1 . 4 0 }\n$$\n\n气温在 $- 2 \\sim - 5 0 \\%$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = - ~ 1 . 4 8 ~ + { \\frac { T _ { \\mathrm { l } } } { 0 . 9 1 } }\n$$\n\n混凝');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bfe1d905-8ecc-492d-902a-ca1644683cb7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '16.4 附属工程圬工砌体', '16.4 附属工程圬工砌体## 16.4.1 锥坡、护坡和河床铺砌层等圬工砌体工程，应在坡面或基面夯实、整平后，方可开始铺砌。\n\n## 16.4.2 片石锥坡、护坡的外露面和坡顶、边口，应选用较大、较平整并略加修凿的石块。\n\n## 16.4.3 浆砌片石锥坡、护坡和河床铺砌的石块应相互咬接，砌缝砂浆应饱满，砌缝宽度宜为 $4 0 { \\sim } 7 0 \\mathrm { m m }$ 。浆砌卵石护坡和河床铺砌层，应采用栽砌法，砌块应相互咬接。\n\n## 16.4.4 干砌片石护坡和河床铺砌时，铺砌应紧密、稳定、表面平顺，且不得采用小石块塞垫或找平。干砌卵石河床铺砌时，应采用栽砌法。用于防护急流冲刷的护坡、河床铺砌层，其石块尺寸不得小于设计规定。\n\n## 16.4.5 铺砌层砂砾垫层材料的粒径宜不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ ，含泥量宜不超过 $5 \\%$ ，含砂量宜不超过 $40 \\%$ 。铺砌层的厚度应符合设计要求，设计未要求时，铺砌厚度宜不小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 。垫层与铺砌层应配合铺筑，随铺随砌。\n\n## 16.4.6 防护工程采用石笼时，石笼的构造、形状和尺寸应适应水流及河床的实际情况。笼网钢丝应符合设计要求，笼内填充料宜采用质地坚硬、不易崩解和水解的片石、块石或大卵石，且石料的尺寸应大于笼网孔眼。笼内石料应塞紧、装满，笼网应锁口牢固；石笼应铺放整齐，笼与笼间的空隙应采用石块填满。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('bfe82e11-d22d-40b9-aa3e-8dbb2921e1ba', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 8）', ' { = } 0$ 时： $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } = \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } }$\n\n当局部压应力作用于板的受拉边缘时， $\\sigma _ { 1 }$ 与 $\\sigma _ { m }$ 犿不相关，可分别取 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } = 0$ 以及 $\\sigma _ { 1 } = 0$ 进行计算。当临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ （含特殊情况）超过 $0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）求得相应的折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ ，并用折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 替换超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ ：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( 1 - \\frac { 1 } { 1 + 6 . 2 5 m ^ { 2 } } \\right) = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\rho\n$$\n\n……（57）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 折减临界应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } } / \\sigma _ { \\mathrm { s } } } \\end{array}$ $\\rho$ ——系数，可由表30查得。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c001ab8c-86ec-40af-89e3-c817cde312e6', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、故障过程简介', '二、故障过程简介2006年6月，某钢铁公司连铸3号165t吊车在完成倾翻钢水罐并将空钢水罐放在火车上的作业后，吊运火车上的重钢水罐，在准备起升过程中该车钩台西滑轮钢丝绳突然下落，使钩台发生倾斜。经紧急处理，在保证钢水罐平稳的前提下开动吊车大小车将吊钩安全脱离钢水罐。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c002ff33-0dbb-4916-bd26-7d9231af379a', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '1 总则…· 67', '1 总则…· 672 术语、符号…… 68\n\n## 2.1 术语 68   \n## 2.2 符号 68\n\n3 基本规定…… 69\n\n4 结构设计计算… 71\n\n## 4.1 一般规定 71  \n### 1.2 荷载与效应组合 72  \n### 4.3 水平杆设计计算 72  \n### 4.4 稳定性计算… 73  \n### 4.5 支撑结构抗倾覆验算 82  \n### 4.6 地基承载力验算· 83');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c00b870c-5bea-40f1-8a2f-374c454b2475', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算（Part 1）', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算## 6.1.1.4.1 起动时间和起动平均加速度计算\n\n### 6.1.1.4.1.1 机构起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（82）计算：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle \\ n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } + J _ { \\mathrm { 2 } } ) + \\frac { J _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle \\ 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { N } } ) }\n$$\n\n式中：\n\n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动时间，单位为秒（s），其值见表37；  \n$n$ 电动机额定转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；  \n$k$ 其他传动件的转动惯量折算到电动机轴上的影响系数， $k = 1 . 0 5 \\sim 1 . 2 0$ ；  \n$J _ { 1 }$ 电动机转子的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { 2 }$ -电动机轴上制动轮和联轴器的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } } ,$ ）；  \n$J _ { 3 }$ -作起升运动的物品的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 ) } }$ ；\n\n$$\nJ _ { 3 } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D ^ { 2 } } { 4 g a ^ { 2 } i ^ { 2 } }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；$D$ 同式（77）；$_ g$ 重力加速度，取 $g { = } 9 . 8 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；$a$ 同式（77）；i 同式（77）；同式（77）；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 电动机平均起动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d q } } = \\lambda _ { \\mathrm { A S } } M _ { \\mathrm { n } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { A S } }$ — 电动机平均起动转矩倍数，其值见表38；  \n$M _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机的额定转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ ———见式（77）。\n\n表 37 起升机构起（制）动时间和平均升降加（减）速度值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>起重机的用途及类型</td><td rowspan=1 colspan=1>起(制)动时间/s</td><td rowspan=1 colspan=1>平均加(减)速度/(m/s²）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>作精密安装用的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>1~3</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.01</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>吊运液态金属和危险品的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>3~5</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.07</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>通用桥式起重机和通用门式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7~3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.01～0.15</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>冶金工厂中生产率高的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>3~5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.02～0.05</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>港口用门座起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>1~3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.3～0.7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>岸边集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5~5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.2～0.8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>卸船机</td><td rowspan=1 colspan=1>1~5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5～2.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>4~8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25～0.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>汽车起重机</td><td rowsp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c012d0d8-8963-438e-aaae-c86be84e7df5', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'Apendix E Effective Length', 'Apendix E Effective Length Factors of Columns ·.....\\* 253');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0154d00-b0dc-4c4e-ae29-ccf4a58991ea', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明地震作用下，矮墩的主要破坏模式为剪切破坏，为脆性破坏，没有延性。因此 E2地震作用效应和永久作用效应组合后，按现行公路桥涵设计规范相应的规定验算桥墩的强度。\n\n## 7.3.3顺桥向和横桥向E2地震作用效应和永久作用效应组合后，应按现行公路桥涵设计规范相关规定验算拱桥主拱圈、联结系和桥面系的强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c019558d-77ef-41a6-a56c-afc699c6a523', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：由于拱架具有特殊性，故拱架需要进行专门的设计计算。\n\n2 规定“拱圈的自重荷载宜乘以1.2倍系数”，是因为拱圈在浇筑或预制过程中常有超重现象。\n\n### 19.2.2 拱架的制作和安装应符合下列规定：\n\n1 制作拱架所采用材料的规格和质量应符合施工设计要求。对钢拱架，宜采用标准化、通用化的常备式构件，或型钢、钢管等材料；在特殊情况下采用木拱架时，应选择材质坚硬、无损伤且湿度较小的材料。拱架的制作应保证杆件或构件的尺寸准确，连接节点处的螺栓孔或焊接质量应满足施工设计要求。\n\n2 拱架在安装前，应对桥轴线、拱轴线、跨径和高程等进行校核，确认无误后方可进行拼装。拼装应根据拱架的构造确定适宜的方法进行，分片或分段拼装时应有保证拱架稳定的临时措施，必要时应设置缆风绳进行固定；拱架拼装时尚应设置足够的平联、斜撑和剪刀撑，保证其横向的稳定。\n\n3 拱架应设置施工预拱度和卸落装置，其施工要求除应符合本规范第5.4.4条的规定外，拱式拱架尚应考虑其受载后产生水平位移所引起的拱圈挠度。各类拱架的顶部高程应符合拱圈下缘加预拱度后的几何线形，允许偏差宜为± $1 0 \\mathrm { m m }$ ；拱架纵轴的平面位置偏差应不大于跨度的 1/1000，且宜不大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4 拱架安装完成后，应按设计荷载进行预压；并应对其平面位置、顶部高程、节点连接及纵横向的稳定性进行全面检查，符合要求后，方可进行下一工序。\n\n5 拱架应稳定、牢固，应能抵抗在施工过程中可能发生的偶然碰撞和振动。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c01a9077-5e3b-490e-a997-bf6d5b0203e7', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '1 总 则', '1 总 则1.0.1本条简要地阐明制订本规范的目的。对\"电力变流设备\"等名词的定义，可参见《电工名词术语变流器》(GB2900.33－92)的有关解释。\n\n1.0.2我国在六十年代中期，就能制造大型成套硅整流装置，以后,逐步在电解工业中取代了水银整流器。近十几年来，半导体工业发展很快，几乎占领了各个领域，适用范围和应用面极广，已不单是整流一种功能，而是迅速发展成为能使电力系统的电压、电流、波形、相数和频率的多个特性发生变化，从而广泛地应用于各行各业。\n\n本规范是在原国家标准《电气装置安装工程施工及验收规范》(GBJ232一82)第六篇\"硅整流装置篇\"的基础上，明确了由于电力变流技术发展变化后的适用范围，并改名为《电气装置安装工程电力变流设备施工及验收规范》，以便于安装、调试及验收的应用。\n\n1.0.5指出本规范所列设备及器材在安装前的保管期限和保管要求。这是考虑到日前国家已有相应的设备及器材保管的有关规定。\n\n1.0.7原一机部、电力部的有关文件通知：“用户在收到最后一批货物后二个月内，应开箱清点，如发现问题应及时通知制造厂…”。按照这个要求，普遍认为二个月期限太短，对此，一些制造厂对其产品到达现场后的开箱验收检查期限作了具体规定，并有所延长，以满足现场的需要。因此,本条规定“设备及器材到达现场后，应在规定期限内作验收检查”。\n\n1.0.8本规范的内容是以质量标准和主要的工艺要求为主，有关施工中的安全技术标准，应遵守现行的安全技术规程;对重要的施工项目或工序，由于施工单位的装备和施工环境各不相同，在施工前，还应结合现场的具体情况，事先制定切实可行的施工技术措施。\n\n1.0.9为了加强管理，实行文明施工，避免现场施工混乱，本条规定了在电力变流设备安装前后对建筑工程的一些具体要求，以提高工程质量，避免损失，协调好建筑工程与安装的关系，这对电力变流设备安装工作的顺利进行，确保安装质量和设备安全是很必要的。\n\n1.0.10目前镀锌制品使用较普遍，紧固件采用镀锌制品也容易实现。采用镀锌制品后，能提高材料的防锈能力，保证设备的安装质量，提高运行的可靠性，检修时拆卸也较方便，故本条强调了这一要求。至于地脚螺栓现在还没有统一规格，无成品供应，故例外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0415949-3517-456e-920f-562e5d69b963', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱架拆除后，拱圈会产生较大的水平力，因此在拱架拆除时需要先完成拱脚以下部分回填土的填筑，以平衡拱圈的水平力。\n\n## 24.4 箱涵\n\n### 24.4.1 预制钢筋混凝土箱涵节段拼装时，接缝两侧的混凝土表面应采用清水冲洗干净，再按设计要求进行拼接施工。拼装时应符合下列规定：\n\n1 设计未规定时，预制构件的混凝土强度应达到设计强度的 $8 5 \\%$ ，方可吊运、安装。\n\n2 构件安装前，应完成构件、地基、定位测量等验收工作。\n\n### 24.4.2 就地浇筑的箱涵可视具体情况分阶段施工，且宜先进行底板和梗肋的混凝土浇筑，然后再完成剩余部分的混凝土浇筑。本阶段施工时前一阶段的混凝土强度要求以及施工缝的处理，应符合本规范第6章的规定。\n\n### 24.6.3 混凝土强度达到设计强度的 $8 5 \\%$ 时，方可拆除支架；达到设计强度的 $100 \\%$ 后，方可进行涵顶回填土。设计有具体要求的应从其规定。\n\n## 24.5 倒虹吸管\n\n### 24.5.1 倒虹吸管宜采用钢筋混凝土或混凝土圆管，进出水口应设置竖井及防淤沉淀井。施工时对管节接头及进出水口砌缝的质量应严格控制，不得漏水。填土覆盖前应做灌水试验，符合要求后，方可回填土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0473ec6-ead6-4f5f-bf13-ad98f8d3047c', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '53 金属结构（Part 1）', '53 金属结构## 531 基本要求\n\n5311 架桥机主梁、支腿、小车架和导梁等主要结构件材料应符合 / — 中 的规定,且不允许采用 级以下钢材。\n\n### 5.3.1.2 主要结构件在涂装前应进行表面喷(抛)丸处理,且应达到 GB/T8923中规定的 $\\mathrm { S a 2 \\frac { 1 } { 2 } }$ 级或\n\nSt3级,其他构件应达到Sa2级或St2级。\n\n5313 焊接构件用焊条、焊丝、焊剂应与被焊接的材料相适应。\n\n5314 金属结构件的设计应便于检查、维修和排水。\n\n## 532 焊接\n\n5321 焊接坡口的形式和尺寸应符合 / 和 / 规定。5322 钢的弧焊接头缺陷质量应符合 — 中 的规定。5323 架桥机主梁、导梁、小车架、吊具及主要承力支腿等位于受拉区的翼缘板及腹板的对接焊缝应进行 $100 \\%$ 无损检测,超声波检测时不应低于 / 中的 级要求,射线检测时不应低于 / 中规定的 级。\n\n## 533 高强度螺栓连接\n\n### 5.3.3.1 高强度螺栓连接的设计应符合 GB/T3811和 GB50017的相关规定。\n\n5332 非剪切型高强度螺栓接头所用螺栓、螺母、垫圈及其技术要求应分别符合 / 、和 的规定 扭剪型高强度螺栓接头所用的钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副应符合 / 的规定。\n\n## 534 主梁(架桥机主梁组装完成以后)\n\n5341 主梁设计要求有上拱时,跨中上拱允许偏差为 $S / 5 ~ 0 0 0$ ,且最大上拱度应位于跨中部 $S / 1 0$ 范围内。设计未要求上拱时,主梁跨度中部最低点不应低于水平线 $S / 1 \\ 0 0 0$ 。\n\n5342 主梁在水平方向产生的弯曲,对正轨箱形梁和半偏轨箱形梁不应大于 $S _ { 3 } / 1 5 0 0 ( S _ { 3 }$ 为两端始于第一块横向加筋肋的实测长度,在离上翼缘板约 $1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的横向加筋肋处测量),最大不应超过15mm。\n\n对全偏轨箱形梁、单腹板梁和桁架梁,应满足 和 对轨道的要求。\n\n5343 主梁腹板的局部翘曲,用以 $1 \\textrm { m }$ 平尺检测,离上翼缘板 $H / 3$ 以内不应大于 δ,其余区域不应大于 $1 , 2 \\delta$ (见图 )。\n\n  \n图 10\n\n  \n图 11\n\n5344 箱形梁及单腹板梁上翼缘板的水平偏斜值 $C { \\leqslant } B / 2 0 0$ (见图 ),此值允许在未装轨道前在大筋板或节点处测量。\n\n5345 箱形梁腹板的垂直偏斜 $h { \\leqslant } H / 2 0 0$ ,单腹板梁及桁架梁的垂直偏斜 $h { \\leqslant } H / 3 0 0$ (见图 ),此值应在大筋板或节点处测量。\n\n5346 桁架梁杆件的直线度 $\\Delta l { \\leqslant } 0 . \\ 0 0 1 \\ 5 a$ (见图 )。\n\n  \n图 12\n\n  \n图 13\n\n5347 架桥机主梁支承跨度范围内以各支腿中心线形成的平面和小车轨道上表面中心线的交点所得的对角线长度的差值不应大于 $5 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n5348 吊梁小车轨道应满足以下要求(见图 ):\n\n对于起重量小于 $3 2 0 ~ \\mathrm { t }$ 的分段拼接桁架梁,每段梁上小车轨道不允许有接缝(允许焊为一体),桁架梁拼接处的小车轨道应满足:\n\na) 接头处的高低差 $d { \\leqslant } 2 \\ \\mathrm { m m }$ ;  \n) 接头处的间隙 $e { \\leqslant } 4 ~ \\mathrm { m m }$ ;  \n) 接头处的侧向错位 $f { \\leqslant } 2 ~ \\mathrm { m m }$ ;  \n) 非焊接连接的轨道应当在端部加挡铁。\n\n对于其他梁,小车轨道应满足:\n\na) 接头处的高低差 $d { \\leqslant } 1 \\ \\mathrm { m m }$ ;  \n) 接头处的间隙 $e { \\leqslant } 2 \\ \\mathrm { m m }$ ;  \n) 接头处的侧向错位 $f { \\leqslant } 1 ~ \\mathrm { m m }$ ;  \n) 对正轨箱形梁及半偏轨箱形梁,轨道接缝应该放在筋板上,允差不应大于 $1 5 ~ \\mathrm { m m }$ ;  \n) 两端最短一段轨道长度不应小于 $1 , 5 \\textrm { m }$ ,并且在端部加挡铁。\n\n  \n图 14\n\n  \n图 15\n\n5349 主梁为偏轨箱形梁 单腹板梁的小车轨道中心线对承轨腹板中心线的位置偏差 见图$g { \\leqslant } { \\delta } / 2 , { \\delta }$ 为腹板厚度。\n53410 两根运行小车轨道轨距偏差 $\\Delta K = \\pm 8 ~ \\mathrm { m m }$ ,如图 所示。 $K$ 为小车轨距的名义值。\n\n53411 在与小车运行方向相垂直的同一截面上两根小车轨道表面之间的高低差,当 $K { \\leqslant } 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时,$\\Delta h { \\leqslant } 5 ~ \\mathrm { m m }$ ;当 $K { > } 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时, $\\Delta h { \\leqslant } 2 . 5 ~ K , K$ 以米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ )计, $\\Delta h$ 最大不超过 $1 0 ~ \\mathrm { m m }$ ,如图 所示。\n\n  \n图 16\n\n53412 架桥机两根小车轨道顶部形成的局部平面度 $\\Delta h _ { \\mathrm { r } }$ (见图 ,相对于四个轮子形');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c04c10bc-ee76-415a-9981-3a477fad63ee', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '6.6 钢丝绳计算', '6.6 钢丝绳计算## 6.6.1 钢丝绳安全系数 $\\mathbf { Z _ { p } }$ 计算\n\n### 6.6.1.1 计算时应考虑钢丝绳的自重。计算适用于直接或间接悬挂平台的所有工作钢丝绳和安全钢丝绳。\n\n### 6.6.1.2 钢丝绳安全系数按式(15)计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { p } } = \\frac { F _ { \\mathrm { { o } } } } { S }\n$$\n\n……( 15 )\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { p } }$ 钢丝绳安全系数；  \n$F _ { \\mathrm { ~ o ~ } }$ 钢丝绳最小破断拉力，单位为千牛（kN)；  \n$S$ 钢丝绳最大工作静拉力，单位为千牛（kN）。\n\n### 6.6.1.3 钢丝绳安全系数：单作用钢丝绳悬挂系统大于或等于8；双作用钢丝绳悬挂系统大于或等于12。\n\n## 6.6.2 工作钢丝绳作用力 $s$ 的计算\n\n### 6.6.2.1 悬挂装置上安装的起升机构双作用钢丝绳悬挂系统\n\n$S$ 等于平台的总自重(包括钢丝绳的自重)加上面积为 $S _ { a }$ 的平台允许的 $R _ { 1 }$ ，置于最不利位置（见6.3.4中 $R _ { 1 }$ 与 $S _ { a }$ 的计算)，除以钢丝绳的数量或者 $S$ 等于悬挂点允许承受的最大作用力。\n\n### 6.6.2.2 平台内安装的起升机构\n\n$S$ 等于起升机构的极限工作载荷除以起升机构承受悬挂载荷钢丝绳的数量，最大工作静拉力按式(16)计算：\n\n$$\nS = \\frac { W _ { \\mathrm { l l } } } { 1 0 0 \\times N _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n……( 16 )\n\n式中：\n\nSAC\n\n$S$ 同式（15）；   \n$W _ { \\parallel }$ - 起升机构极限工作载荷，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$N _ { \\mathrm { ~ r ~ } }$ 承受悬挂载荷钢丝绳的数量。\n\n## 6.6.3 钢丝绳端部强度\n\n承受全部悬挂载荷及相应安全钢丝绳重量的钢丝绳端部强度应能承受不小于 $80 \\%$ 的钢丝绳最小破断拉力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c04e8cec-274f-498f-9950-7e37ed3820e3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犔', '附 录 犔（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c04f1659-74fa-4fda-822d-2c08a9967718', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 规定本款的目的是：设置在压浆管底部的单向阀门需要及时开启，否则在桩身混凝土凝固后将会无法打开，但打开的时机需要掌握好。\n\n2 压浆工艺试验的目的是：获取压浆施工的各项工艺参数，据以调整设计指标；为指导压浆的大面积施工提供工艺依据。\n\n3 对群桩基础，按先周边、后中间的顺序进行压浆作业，能在群桩的周边先形成一个压浆隔离带，并使水泥浆的压密、填充、固结等作用逐步施加于其他桩上。\n\n4 采用先桩侧、后桩底或先上、后下的顺序进行压浆，能避免下部的水泥浆沿桩周土体界面上升而产生冒浆现象。\n\n10 本款的规定，是为了保证先压浆的桩的水泥浆已达到初凝强度，避免下部的水泥浆沿桩周土体界面上升而产生冒浆现象。\n\n11 “控制压力”是指单向压浆阀处水泥浆浆液注入的最大压力，由计算确定。压浆施工中，当实际压浆压力大于或等于控制压力时，可能会使地层结构发生破坏，或导致桩基础有明显上抬等，上抬量过大将会对结构产生不利影响；另外，压力过大还可能会导致安全事故。\n\n### 9.5.8 灌注桩后压浆的施工控制应符合下列规定：\n\n1 宜采用压浆量与压力双控，以压浆量控制为主，压力控制为辅。2 压浆量和压浆压力均应按单个回路或单个管路分别控制。3 符合下列条件之一时，可终止压浆：1）压浆量满足设计要求，同时压浆的平均压力达到设计要求的终止压力并持荷5min；2）压浆量满足设计要求，但压浆的平均压力未达到设计要求的终止压力，在大于或等于 0.8 倍设计要求终止压力的情况下，增加压浆量至 $120 \\%$ 后；3）压浆量满足设计要求，但压浆的平均压力未达到设计要求的终止压力，在小于 0.8 倍设计要求终止压力的情况下，增加压浆量至 $1 5 0 \\%$ 后；4）压浆的平均压力大于设计要求的终止压力，当压浆总量大于设计要求的 $80 \\%$ 时。4 当一根桩中某一压浆管的压浆量达不到设计要求，而压力值过大无法继续正常压浆时，其不足的量可通过该桩中的其他压浆管均匀分配压入。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c04f19aa-d416-449e-8e27-d1e776f3e7ce', '38《起重机械超载保护装置》（GB12602-2009）.md', '7 标志、包装、运输及存', '7 标志、包装、运输及存## 7.1 标志\n\n在产品的明显位置处应安装铭牌，其要求应符合GB/T13306的规定，铭牌上的内容一般应包括：\n\na) 名称和型号：b) 制造单位：c) 产品编号：d) 出厂日期：e） 其他。\n\n## 7.2 包装和运输\n\n产品的包装和运输应符合JB/T3085的规定。\n\n## 7.3 贮存\n\n产品应贮存在防雨水和日晒的环境中。\n\n## 7.4 随机文件\n\n产品的随机文件一般应包括；\n\na) 出厂检验报告单：b) 产品使用说明书：c) 装箱单：  \nd) 产品合格证书：  \ne） 其他。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0598a3b-64a2-457f-b5cd-27b3de223d02', '50《钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法》（GBT226-2015）.md', '前 言', '前 言本标准按照GB/T1.1—2009给出的规则起草。\n\n本标准代替GB/T226—1991《钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法》。\n\n本标准与GB/T226—1991相比,主要变化如下：\n\n一修改了试样截取方法的规定；  \n一修改了试样检验面距切割面参考尺寸的规定；  \n一增加了加工后试样检验面表面粗糙度的要求；  \n一增加了枝晶腐蚀的冷酸腐蚀方法；  \n一修改并增加了部分热酸腐蚀和冷酸腐蚀的成分、腐蚀时间及温度；  \n一增加了直流电电解腐蚀的方法；  \n一增加了检验结果的表示方法；  \n一删除了检验结果评定的规定；  \n一增加了试验室环境安全的规定。\n\n本标准由中国钢铁工业协会提出。\n\n本标准由全国钢标准化技术委员会(SAC/TC183)归口。\n\n本标准起草单位：鞍钢股份有限公司、宝钢特钢有限公司、冶金工业信息标准研究院、首钢总公司、大冶特殊钢股份有限公司、抚顺特殊钢股份有限公司、邢台钢铁有限责任公司、钢铁研究总院。本标准主要起草人：隋晓红、郭秀莉、栾燕、鞠新华、程丽杰、张鹏远、王晓峰、黄磊、代文科。\n\n本标准所代替标准的历次版本发布情况为：\n\n-GB/T 226—1977、GB/T 226—1991。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c05f41c8-60c4-4d69-9573-1649ac8ac602', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料2.1 容量筒：应为刚性金属制成的圆筒，筒外壁两侧应有提手。对于集料最大粒径不大于 $3 1 . 5 \\mathrm { m m }$ 的混凝土拌合物，宜采用容积不小于5L的容量筒，其内径与内高均为$1 8 6 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ ，壁厚不应小于 $3 \\mathrm { m m }$ 。对于集料最大粒径大于 $3 1 . 5 \\mathrm { m m }$ 的拌合物所采用容量筒，其内径与内高均应大于集料最大粒径的4倍。容量筒上沿及内壁应光滑平整，顶面与底面应平行并应与圆柱体的轴垂直。\n\n2.2 电子天平：最大量程不小于 $5 0 \\mathrm { k g }$ ，感量不大于 $1 0 \\mathrm { g }$ 。\n\n2.3 捣棒：直径为 $1 6 \\mathrm { m m }$ ，长约 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并具有半球形端头的钢质圆棒。\n\n2.4 振动台：应符合现行《混凝土试验用振动台》（JG/T245）的规定。\n\n2.5 其他：金属直尺、抹刀、玻璃板等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0611719-d943-4a07-97dc-03c10e2e174a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 3）', 'mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 不考虑轮缘与轨道侧面附加摩擦的摩擦阻力，单位为牛顿（N）；$D$ 同式（89）；\n\n同式（89）；$i$ 由制动器轴到车轮的机构总传动比;$n$ 同式（82)；$t _ { Z }$ — 运行机构制动时间，单位为秒（s）；$k$ 同式（82）；$m _ { Z }$ — 制动器的台数；${ \\cal J } _ { 1 } , { \\cal J } _ { 2 } , { \\cal J } ^ { \\prime } { } _ { 3 }$ — 同式（89）。\n6．1．2．6．2 制动器的选择条件，一般 $[ M _ { \\mathrm { Z } } ] { \\geqslant } M _ { \\mathrm { Z } }$ ， $\\left[ M _ { \\mathrm { Z } } \\right]$ 是所选制动器参数表中给出的制动转矩。6．1．2．6．3 频繁制动的制动器，在同一挡制动力矩的各个制动器中，宜选用制动轮较大的制动器。6．1．2．6．4 对那些驱动轮与轨道之间有足够大黏着力的露天工作起重机的运行小车，或未采用自动作用夹轨器的起重机，应按式（142）及式（144）计算在顺风、下坡情况下制动装置的总抗风阻力是否能抗御风的吹袭，以防止在有风工作中的起重机发生移动。\n\n### 6．1．2．7 打滑计算\n\n运行机构起动或制动时，起重机或小车不应发生打滑，一般由设计校验主动轮不打滑来保证。计算时钢质车轮与钢轨的黏着系数（静摩擦系数）为：室内工作的取0．14，室外工作的取0．12。\n\n## 6．1．3 回转机构\n\n### 6．1．3．1 等效回转稳态阻力矩犕\n\n等效回转稳态阻力矩 $M _ { \\mathrm { e q } }$ ，按式（92）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { e q } } = M _ { \\mathrm { m } } + M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\alpha }\n$$\n\n……（92）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 等效回转稳态阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 回转摩擦阻力矩，主要是回转支承装置的摩擦阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 正常工作状态下的等效风阻力矩，按 $\\mathrm { P _ { W I } }$ 风阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha }$ — 等效坡道阻力矩，按坡道阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）。\n\n### 6．1．3．2 电动机初选\n\n#### 6．1．3．2．1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 $\\mathrm { P }$ 中的 P．1规定选择。\n\n#### 6．1．3．2．2 电动机的初选功率\n\n##### 6．1．3．2．2．1 回转机构电动机等效功率按附录P中的式（P．4）计算。犆犣  \n##### 6．1．3．2．2．2 对能提供有关按 $C Z$ 值计算选择电动机资料的绕线转子异步电动机，可按附录P中的式（P．8）计算所需电动机功率。  \n##### 6．1．3．2．2．3 对能获得电动机负荷图的回转机构，可按附录 P中的式（P．10）计算所需电动机功率。\n\n### 6．1．3．3 电动机的校验\n\n#### 6．1．3．3．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n回转机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n#### 6．1．3．3．2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n#### 6．1．3．3．3 起动加速度计算\n\n对于电动机直接起动的回转机构应计算机构的起动加速度，应使臂架起重机回转臂架头部切向加\n\n（减）速度 不 大 于 下 列 数 值：对 于 回 转 速 度 较 低 的 安 装 用 起 重 机，根 据 起 重 量 大 小，此 值 一 般 为$0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 3 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；对于回转速度较高的装卸用起重机，根据起重量大小，此值一般为 $0 . 8 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim$ $1 . 2 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。起重量大者取小值。\n\n### 6．1．3．4 减速器的选择\n\n回转机构的减速器用等效功率进行选择，减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。\n\n### 6．1．3．5 制动器的选择\n\n在回转机构最不利工作状态下，其制动器应能使回转部分从运动中停止；对塔式起重机，则是使已停住的回转部分在工作中能保持定位不动。制动减速度不宜超过6．1．3．3．3的规定。\n\n回转机构的制动转矩按式（93）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = \\frac { \\sum { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c065370e-511f-4a77-bbc5-c89b6a2ddad1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '20.6无背索斜拉桥', '20.6无背索斜拉桥## 20.6.1 无背索斜拉桥的施工应根据其结构特点和受力特性，在施工前制订施工方案和施工工艺。\n\n## 20.6.2 对倾斜混凝土索塔的施工，在进行模板、支架设计及预埋拉索导管定位时，应充分考虑因塔的倾斜而导致各种构造尺寸和角度的变化，认真复核验算，避免发生差错。对倾斜钢索塔，在加工制造前，应在认真复核设计图纸的基础上，绘制加工工艺图，并应在加工制造时严格控制精度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c06ffc6f-b9e7-4fff-a398-acb0def361c8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:第1款作了调整；第3款中原为“3°”，修改为“2°”；第4款中原为“2mm”，修改为“1mm”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0738f61-568c-42f2-96e3-4d64b79e6c57', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4结果判定', '4结果判定水泥浆体的充盈度指标以两组平行试验结果评定。两组平行试验中，如有一根V形管内浆体存在厚度超过 $1 \\mathrm { m m }$ 的泡沫层，或存在直径大于 $3 \\mathrm { m m }$ 的气泡，或存在体积大于1mL的泌水，则充盈度指标不合格，应重新试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c08503cd-f81e-4ff9-afb6-03788e13fd25', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '前 言（Part 1）', '前 言根据中华人民共和国交通运输部《关于下达 2016 年度公路工程行业标准制修订项目计划的通知》（交公路函 [2016] 234 号）的要求，由中交一公局集团有限公司作为主编单位，承担对《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50－2011)的修订工作。\n\n本规范是对原《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50－2011)的全面修订，经批准后以《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T 3650－2020)颁布实施。\n\n本规范修订的指导思想是：贯彻执行国家和交通运输部的有关技术政策；在总结桥涵工程施工实践经验并借鉴国外先进技术标准的基础上，吸纳技术成熟、工艺先进、经济合理、安全环保、节能减排的“四新”技术；更好地体现“安全、耐久、环保、节能减排、可持续发展”的桥涵工程建设理念，使规范真正起到保证工程的施工质量和施工安全、提高施工技术水平的作用。\n\n修订原则：以省级公路桥梁施工企业的技术水平作为控制标准；总体框架不变，适当增加成熟的技术和工艺；注重条文的技术先进性、合理性和可操作性，强调对施工关键工序和关键过程的控制；借鉴国内外先进的技术标准；与相关的标准、规范和规程协调配套。\n\n本次修订的主要内容为：\n\n（1）原规范的条文部分共 26 章，本次修订新增加了一章：第 18 章“钢混组合结构”。修订后条文部分共 27 章。原规范有 26 条术语，本次修订增加了 4 条，修订后为 30 条。原规范有 17 个附录，本次修订进行了适当调整，调整后为 11 个附录。\n\n（2）对有关章节的编排和内容作出了适当调整。将原规范第19章“钢桥”调整为本规范的第 8 章“钢结构工程”；将原规范第 8 章“钻（挖）孔灌注桩”的章名修改为本规范的第9章“灌注桩”；将原规范第12章“明挖地基”的章名修改为本规范的第 13 章“基坑”；将原规范第 13 章“扩大基础、承台与墩台”拆分调整为本规范的第14章“浅基础、承台”和第15章“桥墩、桥台”；将原规范第14章“砌体”的章名修改为本规范的第 16 章“圬工结构”；将原规范第 16 章“钢筋混凝土和预应力混凝土梁式桥”的章名修改为本规范的第 17 章“梁式桥”；将原规范斜拉桥中的“矮塔斜拉桥”修改为“部分斜拉桥”；将原规范第 20 章“海洋环境桥梁”的章名修改为本规范的第22章“海上桥梁”；将原规范第22章“涵洞”和第23章“通道桥涵”合并调整为本规范的第24章“涵洞、通道”。\n\n（3）“施工测量”一节中，适当增加了平面控制测量和高程控制测量的相关技术要求；将“GPS 测量”修改为“卫星定位测量”。\n\n（4）“钢筋”一章中，取消了 HPB235、HRB335 两种钢筋，增加对 HRBF400、HRB500、HRBF500 等钢筋的施工技术要求。\n\n（5）“模板、支架”一章中，增加了对支架是否预压的技术判定条件。\n\n（6）“混凝土工程”一章中，增加了自密实混凝土的内容；对集料的指标作出了调整修改，同时按照最新的相关标准对部分原材料的指标进行了调整。\n\n（7）“预应力混凝土工程”一章中，取消了普通松弛预应力筋的张拉程序；对判断一端张拉或两端张拉的条件进行了修改。\n\n（8）“浅基础、承台”一章中，增加了预制安装承台的技术要求。\n\n（9）“桥墩、桥台”一章中，增加了对高墩、预制安装墩台身和盖梁等的施工技术规定。\n\n（10）“梁式桥”一章中，增加了对预制节段逐孔拼装、大节段钢箱梁安装的施工技术规定。\n\n（11）“拱桥”一章中，取消了“装配式混凝土桁架拱和刚架拱”；将 “无支架和少支架缆索吊装”修改为“无支架和少支架预制安装”。\n\n（12）“斜拉桥”一章中，增加了对钢锚梁、钢锚箱等安装以及混合梁边跨现浇部分施工的技术规定。\n\n（13）“悬索桥”一章中，取消了原规范对索鞍、索夹和主缆等制造方面的要求，统一执行行业产品标准的规定；增加了隧道锚施工和荡移法安装加劲梁的技术内容；对猫道承重索的安全系数取值作出了适当调整。\n\n（14）“海上桥梁”一章中，增加了不锈钢钢筋的技术内容。\n\n（15）“涵洞、通道”一章中，适当增加了混凝土管涵管节制作的相关内容。\n\n（16）取消了原规范各章所列的质量标准，仅就施工过程中的质量控制要求进行规定，最终的分部、分项工程质量标准统一执行现行《公路工程质量检验评定标准 第一册 土建工程》（JTG F80/1）的规定。\n\n本规范由田克平负责起草第1、2、27章，张志新负责起草第3、6、17章（其中第 17 章第 17.9 节由钟建锋负责起草），李文负责起草第 4、13 章，张利负责起草第 5、14 章，刘方华负责起草第 7、11、25 章，张丽惠负责起草第 8 章，田启军负责起草第 9 章，黄天贵负责起草第 10、23、26 章，刘大成负责起草第 12、15、24 章（其中第15章第15.4节由钟建锋负责起草），李鸿盛负责起草第16、22章，邓亨长负责起草第 18 章，邓运祥负责起草第 19 章，刘玉兰负责起草第 20 章，王中文负责起草第21章，李文负责起草附录A、附录B，张利负责起草附录C，张志新负责起草附录D、附录 E，刘方华负责起草附录 F、附录 G，张丽惠负责起草附录 H、附录 J，田启军负责起草附录 K、附录 L。\n\n请各有关单位在执行过程中，将发现的问题和意见，函告本规范主编单位中交一公局集团有限公司的日常管理组，联系人：张志新（地址：北京市朝阳区管庄周家井世通国际大厦，邮政编码：100024；电话：010-65168269，传真：010-65168085；电子邮箱：zhangzhixin@cfhec.com），以便下次修订时参考。\n\n主 编 单 位： 中交一公局集团有限公司参 编 单 位： 四川公路桥梁建设集团有限公司湖南路桥建设集团有限责任公司保利长大工程有限公司\n\n主 编： 田克平\n\n主要参编人员： 张志新 邓运祥 刘玉兰 王中文 黄天贵 张 利 李 文刘大成 邓亨长 田启军 钟建锋 刘方华 张丽惠 李鸿盛\n\n主 审： 张 鸿\n\n参与审查人员： 袁 洪 陈彦君');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0886f87-fdc1-4d7a-86eb-24290660198d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．6 联轴器', '6．3．6 联轴器联轴器应验算所传递的扭矩，并满足式（134）：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } [ M _ { \\mathrm { L } } ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { L } }$ ———联轴器的计算扭矩，按下式计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } = k M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n$k$ 系数，与工作级别、联轴器的重要性及其所连接的轴有关，一般为 $1 . 3 { \\sim } 3 . 1$ ，起升机构和变幅机构宜取大值；\n\n$M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }$ ———联轴器所连接的轴的传递扭矩，单位为牛米犕 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$[ M _ { \\mathrm { L } } ]$ ］———联轴器的许用扭矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0a1f5de-916d-430d-b30d-51ec36206f8a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对于体积和重力均较大的梁体而言，施工中的任何疏忽都会导致严重的后果。条文对整孔预制箱梁的场内移运、场外运输及架设安装等关键工序的规定，均以保证施工安全和结构安全为目的。\n\n17.8.10 箱梁的运输应符合下列规定：\n\n1 采用运梁车运输箱梁时，运梁线路的路面应平坦，地基应有足够的承载能力，纵向坡度应不大于 $3 \\%$ ，横向坡度（人字坡）应不大于 $4 \\%$ ，最小曲率半径应不小于运梁车的允许转弯半径。在运梁车通过的限界内，不得有任何障碍物。\n\n2 运梁车装载箱梁时，其支承应牢固，起步和运行应缓慢，应平稳前进，严禁突然加速或紧急制动。重载运行时的速度宜控制在 $5 \\mathrm { { k m / h } }$ 以内，曲线、坡道地段应严格控制在 $3 \\mathrm { k m / h }$ 以内。当运梁车接近卸梁地点或架桥机时，应减速徐停。\n\n3 采用水运方式运输箱梁时，除支承应符合结构受力及运输要求外，尚应对梁体进行固定，并应采取防止船体摆动的有效措施，保证其在风浪颠簸中不移位。\n\n4 不论采用何种方式运输箱梁，均不得使其在装卸和运输过程中产生任何形式的损伤及变形。\n\n17.8.11 箱梁的架设安装应符合下列规定：\n\n1 箱梁应采用通过技术质量监督部门产品认证的专用架桥机，或由海事部门颁发船舶证书及起重检验证书的起重船进行架设安装，且起重参数应能满足架梁的要求，起重船的锚泊系统应能满足作业水域的条件。吊架和吊具应专门设计。起重设备、吊架和吊具等应经试吊确认安全后方可用于正式施工，吊具应定期进行探伤检查。\n\n2 采用架桥机安装作业时，其抗倾覆稳定系数应不小于 1.3；架桥机过孔时，起重小车应位于对稳定最有利的位置，且抗倾覆稳定系数应不小于 1.5。\n\n3 采用起重船安装作业时，起重船在进入安装位置后应根据流速、流向、风向和浪高等情况抛锚定位，定位时不得利用桥墩墩身带缆；在起重船定位和箱梁架设安装过程中，船体和梁体均不得对桥墩或承台产生碰撞。\n\n4 架设安装时，箱梁在起落过程中应保持水平；顶落梁时梁体的两端应同步缓慢起落，并不得冲击临时支座。箱梁就位时，应设置必要的装置对梁体的空间位置进行精确调整。\n\n5 在墩顶设置的临时支座，其形式和位置应符合设计规定，梁底与支座应密贴；4 个临时支座的顶面相对高差不得超过 $4 \\mathrm { m m }$ 。\n\n6 箱梁架设安装后的吊梁孔应采用收缩补偿混凝土封填。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0a354ca-8c25-4ceb-9748-4bd9e2846ed3', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '2.0.21高原 plateau', '2.0.21高原 plateau按照地理学概念，海拔超过 $1 0 0 0 \\mathrm { m }$ 的地域。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0ab53f6-9ada-4ac4-bae1-b671735bc252', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一百一十四条 发生生产安全事故，对负有责任的生产经营单位除要求其依法承担相应的赔偿等责任外', '第一百一十四条 发生生产安全事故，对负有责任的生产经营单位除要求其依法承担相应的赔偿等责任外，由应急管理部门依照下列规定处以罚款：（一）发生一般事故的，处三十万元以上一百万元以下的罚款；（二）发生较大事故的，处一百万元以上二百万元以下的罚款；（三）发生重大事故的，处二百万元以上一千万元以下的罚款；（四）发生特别重大事故的，处一千万元以上二千万元以下的罚款。\n\n发生生产安全事故，情节特别严重、影响特别恶劣的，应急管理部门可以按照前款罚款数额的二倍以上五倍以下对负有责任的生产经营单位处以罚款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0b0c058-6e33-4e09-a6de-05b902ce4eb2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 3）', '；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连的不等边角钢为： $0 . 5 + 0 . 0 0 2 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nc） 长边相连的不等边角钢为0．70。\n\n对中间无联系的单角钢构件，单角钢构件长细比λ $\\lambda$ 应按最小回转半径计算。当 $\\lambda < 2 0$ 时，取$\\lambda = 2 0$ ；对中间有联系的单角钢构件， $\\lambda$ 应按平行于角钢联系边的形心轴计算。\n\n#### 5．6．1．3 格构式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．3．1 整体稳定性仍按式（46）计算，但要用假想换算长细比犙犙 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 选取轴压稳定系数 $\\varphi$ 。\n\n##### 5．6．1．3．2 腹杆内力由构件横截面的剪力 $Q$ 确定， $Q$ 按式（47）计算：\n\n$Q { = } \\frac { A [ \\sigma ] } { 8 5 } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ 或 $Q { = } \\frac { N } { 8 5 \\varphi } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ …（47）\n\n式中：\n\n$Q$ -格构式构件横截面的剪力，单位为牛顿(N);$A$ 同式（43)；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22；$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（45）；N- -同式（46)；$\\varphi$ -同式（46）。\n\n表29 轴心受压构件的截面类别   \n\n\n\n\n\n### 5．6．2 受弯构件的整体稳定性\n\n\n受弯构件的整体稳定性，是指其抗侧向整体弯扭屈曲的稳定性。\n\n#### 5．6．2．1 凡符合下列情况之一的受弯构件，不必验算其整体稳定性：\n\na） 有刚性较强的走台和铺板与受弯构件的受压翼缘牢固相连，能阻止受压翼缘侧向位移时；犺 犫 犺犫  \nb） 箱形截面受弯构件的截面高度 $h$ 与两腹板外侧之间的翼缘板宽度 $b$ 的比值 $h / b { \\leqslant } 3$ ，或构件截面足以保证其侧向刚性（如为空间桁架）时；  \nc） 两端简支且端部支承不能扭转的等截面轧制 H型钢或焊接工字形截面的受弯构件，其受压翼犾 犫缘的侧向支承间距 （无侧向支承点者，则为构件的跨距）与其受压翼缘的宽度 $b$ 之比满足以下条件：\n\n1） 无侧向支承且载荷作用在受压翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 3 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n2） 无侧向支承且载荷作用在受拉翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 2 0 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n3） 跨中受压翼缘有侧向支承时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 6 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } } \\ ,$ 。\n\n#### 5．6．2．2 不符合5．6．2．1情况的受弯构件的整体稳定性按以下方法计算：\n\na） 在最大刚度平面内受弯的构件，按式（48）计算：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（48）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } }$ — 绕构件强轴 $. x$ 轴）作用的最大弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 绕构件强轴弯曲所确定的受弯构件侧向屈曲稳定系数，按附录L确定；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按构件受压最大纤维确定的毛截面抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ~ . }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ —— 同式（28）或见表22。\n\nb） 在两个互相垂直的平面内都受弯的轧制 H 型钢或焊接工字形截面构件，按式（49）计算：犕\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0c1e5b1-48f4-45f8-91e2-e6daf0a123dd', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '本规范主编单位、参加单位和主要起草人名单', '本规范主编单位、参加单位和主要起草人名单主编单位：电力工业部电力建设研究所参加单位：电力工业部水电第十二工程局冶金工业部第三冶金建设公司主要起草人：姚　耕　高达勇　陈玉满马长瀛中华人民共和国国家标准\n\n电气装置安装工程电力变流设备施工及验收规范\n\nGB 50255-96条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0c8d291-8337-411d-a91c-eb812b98fcde', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0534—2020 水泥混凝土拌合物V形漏斗试验方法', 'T0534—2020 水泥混凝土拌合物V形漏斗试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0ca2b23-0ddb-4b19-a29d-73262586894b', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', '4 起重机械和索具设备（Part 4）', '先轻微顶起后停住，检查千斤顶承力、地基、垫木、枕木垛有无异常或千斤顶歪斜，出现异常，应及时处理后\n\n方可继续工作。\n\n6顶升过程中，不得随意加长千斤顶手柄或强力硬压，每次顶升高度不得超过活塞上的标志，且顶升高度不得超过螺丝杆或活塞高度的3/4。\n\n7构件顶起后，应随起随搭枕木垛和加设临时短木块，其短木块与构件间的距离应随时保持在 $5 0 \\mathrm { m m }$ 以内。\n\n## 4.5地锚\n\n### 4.5.1立式地锚的构造应符合下列规定：\n\n1应在枕木、圆木、方木地龙柱的下部后侧和中部前侧设置挡木，并贴紧土壁，坑内应回填土石并夯实，表面略高于自然地坪。\n\n2地坑深度应大于 $1 , 5 \\mathrm { m }$ ，地龙柱应露出地面 $0 . 4 \\mathrm { m } \\sim$ $1 , 0 \\mathrm { m }$ ，并略向后倾斜。\n\n3使用枕木或方木做地龙柱时，应使截面的长边与受力方向一致，作用的荷载宜与地龙柱垂直。\n\n4单柱立式地锚承载力不够时，可在受力方向后侧增设一个或两个单柱立式地锚，并用绳索连接，使其共同受力。\n\n5各种立式地锚的构造参数及计算方法应符合本规范附录D的规定。\n\n### 4.5.2桩式地锚的构造应符合下列规定：\n\n1应采用直径 $1 8 0 \\mathrm { m m } \\sim 3 3 0 \\mathrm { m m }$ 的松木或衫木做地锚桩，略向后倾斜打入地层中，并应在其前方距地面 $0 . 4 \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 9 \\mathrm { m }$ 深处，紧贴桩身埋置 $1 \\mathrm { m }$ 长的挡木一根。\n\n2桩入土深度不应小于 $1 , 5 \\mathrm { m }$ ，地锚的钢丝绳应拴在距地面不大于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 处。\n\n3荷载较大时，可将两根或两根以上的桩用绳索与木板将其连在一起使用。\n\n4各种桩式地锚的构造参数及计算方法应符合本规范附录D的规定。\n\n### 4.5.3卧式地锚的构造应符合下列规定：\n\n1钢丝绳应根据作用荷载大小，系结在横置木中部或两侧，并应采用土石回填夯实。\n\n2木料尺寸和数量应根据作用荷载的大小和土壤的承载力经过计算确定。\n\n3木料横置埋入深度宜为 $1 . 5 \\mathrm { m } { \\sim } 3 . 5 \\mathrm { m }$ 。当作用荷载超过$7 5 \\mathrm { k N }$ 时，应在横置木料顶部加压板；当作用荷载超过 $1 5 0 \\mathrm { k N }$ 时，应在横置木料前增设挡板立柱和挡板。\n\n4当卧式地锚作用荷载较大时，地锚的钢丝绳应采用钢拉杆代替。\n\n5卧式地锚的构造参数及计算方法应符合本规范附录D的规定。\n\n### 4.5.4各式地锚的使用应符合下列规定：\n\n1地锚采用的木料应使用剥皮落叶松、杉木。严禁使用油松、杨木、柳木、桦木、椴木和腐朽、多节的木料。\n\n2绑扎地锚钢丝绳的绳环应牢固可靠，横卧木四角应采用长 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 的角钢加固，并应在角钢外再用长 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 的半圆钢管保护。\n\n3钢丝绳的方向应与地锚受力方向一致。\n\n4地锚使用前应进行试拉，合格后方可使用。埋设不明的地锚未经试拉不得使用。\n\n5地锚使用时应指定专人检查、看守，如发现变形应立即处理或加固。\n\n## 5混凝土结构吊装\n\n### 5.1一般规定\n\n#### 5.1.1构件的运输应符合下列规定：\n\n1构件运输应严格执行所制定的运输技术措施。\n\n2运输道路应平整，有足够的承载力、宽度和转弯半径。\n\n3高宽比较大的构件的运输，应采用支承框架、固定架、支撑或用倒链等予以固定，不得悬吊或堆放运输。支承架应进行设计计算，应稳定、可靠和装卸方便。\n\n4当大型构件采用半拖或平板车运输时，构件支承处应设转向装置。\n\n5运输时，各构件应拴牢于车厢上。\n\n#### 5.1.2构件的堆放应符合下列规定：\n\n1构件堆放场地应压实平整，周围应设排水沟。\n\n2构件应按设计支承位置堆放平稳，底部应设置垫木。对不规则的柱、梁、板，应专门分析确定支承和加垫方法。\n\n3屋架、薄腹梁等重心较高的构件，应直立放置，除设支承垫木外，应在其两侧设置支撑使其稳定，支撑不得少于2道。\n\n4重叠堆放的构件应采用垫木隔开，上下垫木应在同一垂线上。堆放高度梁、柱不宜超过2层；大型屋面板不宜超过6层。堆垛间应留 $2 \\mathrm { m }$ 宽的通道。\n\n5装配式大板应采用插放法或背靠法堆放，堆放架应经设计计算确定。\n\n#### 5.1.3构件翻身应符合下列规定：\n\n1柱翻身时，应确保本身能承受自重产生的正负弯矩值。其两端距端面 $1 / 5 { \\sim } 1 / 6$ 柱长处应垫方木或枕木垛。\n\n2屋架或薄腹梁翻身时应验算抗裂度，不够时应予加固。\n\n当屋架或薄腹梁高度超过 $1 . 7 \\mathrm { m }$ 时，应在表面加绑木、竹或钢管横杆增加屋架平面刚度，并在屋架两端设置方木或枕木垛，其上表面应与屋架底面齐平，且屋架间不得有粘结现象。翻身时，应做到一次扶直或将屋架转到与地面夹角达到 $7 0 ^ { \\circ }$ 后，方可刹车。\n\n#### 5.1.4构件拼装应符合下列规定：\n\n1当采用平拼时，应防止在翻身过程中发生损坏和变形；当采用立拼时，应采取可靠的稳定措施。当大跨度构件进行高空立拼时，应搭设带操作台的拼装支架。\n\n2当组合屋架采用立拼时，应在拼架上设置安全挡木。\n\n#### 5.1.5吊点设置和构件绑扎应符合下列规定：\n\n1当构件无设计吊环（点）时，应通过计算确定绑扎点的位置。绑扎方法应可靠，且摘钩应简便安全。\n\n2当绑扎竖直吊升的构件时，应符合下列规定：\n\n1）绑扎点位置应略高于构件重心。  \n2）在柱不翻身或吊升中不会产生裂缝时，可采用斜吊绑扎法。  \n3）天窗架宜采用四点');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0d659db-4599-4c82-9b44-31ff01c819f7', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 4）', '\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j } }$ - 任一高度 $h$ 处的静上压力（kPa）；\n\n$\\xi$ -压实土的静土压力系数；  \n$\\gamma$ 土的重度 kN/ n G$\\varphi$ - 土的内摩擦角（）；  \n$h$ -填土顶面至任一点的高度  \n$H$ 填土高度（m）；  \n$E _ { \\mathrm { j } }$ - 一高度 $\\boldsymbol { H }$ 范围内单位宽度的静土压力\n\n在计算抗倾覆和滑动稳定时，墩、台、挡土墙前侧地面以下不受冲刷部分土的侧压力可按静土压力计算。\n\n2主动土压的标准值可按下列公式计算（图4.2.3-1）\n\n1）当土层特性无变化且无汽车荷载时，作用在桥台、挡土墙前后的主动土压力标准值可按下式计算：\n\n$$\n\\mu = { \\frac { E } { \\cos ^ { 2 } \\alpha \\cdot \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\left[ 1 + { \\frac { \\left| \\sin \\left( \\varphi + \\delta \\right) \\sin \\left( \\varphi - \\beta \\right) \\right| } { \\sqrt { \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\cos \\left( \\alpha - \\beta \\right) } } } \\right] ^ { 2 } } }\n$$\n\n中： $E$ 主动土压力标准值（kN）$\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$B$ - 桥台的计算宽度或挡土墙的计算长度（m）；$H$ 计算土层高度（m）；$\\beta$ 填土表面与水平面的夹角，当计算台后或墙后的主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1a）取正值；当计算台前或墙前主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1b）取负值；$\\alpha$ - 桥台或挡土墙背与竖直面的夹角，俯墙背（图4.2.3-1）时为正值，反之为负值；\n\n$\\delta$ —台背或墙背与填土间的摩擦角，可取 $\\delta = \\varphi / 2$ 。主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = H / 3$ 。\n\n  \n图4.2.3-1主动土压力图\n\n2）当土层特性无变化但有汽车荷载作用时，作用在桥台、挡土墙后的主动土压力标准值在 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时可按下式计算：\n\n$$\nE = \\frac { 1 } { 2 } B \\mu \\gamma H ~ \\left( ~ H + 2 h \\right)\n$$\n\n式中： $h$ ——汽车荷载的等代均布土层厚度 $\\mathrm { ( m ) }$ 0\n\n主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = { \\frac { H } { 3 } } \\times { \\frac { H + 3 h } { H + 2 h } } \\circ$\n\n3）当 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时，破坏棱体破裂面与竖直线间夹角 $\\theta$ 的正切值可按下式计算：\n\n$$\n\\tan \\theta = - \\tan \\omega + { \\sqrt { \\left( \\cot \\varphi + \\tan \\omega \\right) \\left( \\tan \\omega - \\tan \\alpha \\right) } }\n$$\n\n$$\n\\omega = \\alpha + \\delta + \\varphi\n$$\n\n3当土层特性有变化或受水位影响时，宜分层计算土的侧压力。\n\n4土的重度和内摩擦角应根据调查或试验确定；当无实际资料时，可按表4.2.1和现行《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63）采用。\n\n5承受土侧压力的柱式墩台，作用在柱上的土压力计算宽度，可按下列规定采用（图4.2.3-2）：\n\n1）当 $l _ { i } \\leqslant D$ 时，作用在每根柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n$$\n\\mathrm { ~ \\it ~ { ~ b ~ } ~ } = \\frac { \\displaystyle n D + \\sum _ { i = 1 } ^ { n - 1 } l _ { i } } { \\displaystyle n }\n$$\n\n式中： $b$ 土压力计算宽度（m）；$D$ -柱的直径或宽度 ${ \\bf \\Xi } ( \\mathfrak { m } )$ ；$l _ { i }$ 柱间净距 ${ \\bf \\Pi } ^ { \\prime } { \\bf m } { \\bf \\Pi } )$ ；$\\boldsymbol { n }$ -柱数。\n\n2）当 $l _ { i } > D$ 时，应根据柱的直径或宽度来考虑柱间空隙的折减。当 $D \\leqslant 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n  \n图4.2.3-2柱的土侧压力计算宽度\n\n$$\n\\textit { b } = \\frac { D ( 2 n \\mathrm { ~ - ~ } 1 ) } { n }\n$$\n\n当 $D > 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n$$\nb ~ = ~ { \\frac { n ( ~ D ~ + ~ 1 ~ ) ~ - ~ 1 } { n } }\n$$\n\n6压实填土重力的竖向和水平压力强度标准值可按下式计算：\n\n竖向压力强度\n\n$$\nq ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0d7d725-681e-415f-b5c2-979dc7924a37', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 最佳压浆量是保证桩基础达到预定要求承载力的重要因素，过量压浆会增加不必要的消耗，提高工程的成本；而且在达到设计的压浆量后，对提高桩基础承载力的贡献幅度有限，因而存在一个最佳压浆量。压浆压力是影响灌注桩后压浆施工效果的关键因素之一，决定压浆压力的因素较多，主要与压浆的顺序和节奏、砂砾层的含泥量等相关，一般在持力层较厚、含泥量较少、渗透性较好的土层中，压浆压力较小，反之则较大。因此，在对后压浆进行施工控制时，通常采用压浆量与压力双控的方式，且以压浆量控制为主，压力控制为辅。采用这种双控方式的另外一个原因是为了保证压浆施工的安全，因为压浆量虽不够但压力过大时，容易发生安全事故。\n\n3 规定终止压浆的条件是为了保证后压浆的预期效果，并避免导致过量的无效压浆。“压浆终止压力”是指“压浆结束并持荷5min的平均压力”，在实际施工中，为保证施工安全和结构安全，终止压力一般要小于控制压力。\n\n### 9.5.9 在后压浆的施工过程中，应对其各项工艺参数进行检查，当压浆量或压浆压力等主要参数达不到设计要求值时，应根据工程的具体情况采取相应措施进行处置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0dc3528-dacd-434f-bd6d-8169b305bccb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 6）', '重机基础发生振动而对起重机引起的载荷。\n\n只有在它们会构成重大危险时（如对核电站起重机或在其他特殊场合工作的很重要的起重机），才考虑由这类基础外部激励引起的载荷。\n\n如果政府颁布的条例或特殊的技术规范对此有明确的要求，则应根据相应的法规或专门的规定来考虑这种载荷。起重机的用户应向制造商提出此项要求，并提供当地相应的地震谱等信息以供设计使用。\n\n### 4．2．3．8 安装、拆卸和运输引起的载荷\n\n应该考虑在安装、拆卸过程中的每一个阶段发生的作用在起重机上的各项载荷，其中包括由$8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风速或规定的更大风速引起的风载荷。对于一个构件或部件，在各种情况下都应进行在这项重要载荷作用下的承载能力验算。\n\n在某些情况下，还需要考虑在运输过程中对起重机结构产生的载荷。\n\n### 4．2．4 其他载荷\n\n![](images/6eb80cf365b77f8f9197a593350c14ba707ca751aaf9d17a5c12bd376bf9d2f1.jpg)\n\n其他载荷是指在某些特定情况下发生的载荷，包括工艺性载荷，作用在起重机的平台或通道上的载荷等。\n\n不能用载荷所属的类别来判断它是否是重要的或关键的载荷，因为有相当多的事故仍发生在这些情况下，所以对它亦应予以特别注意。\n\n#### 4．2．4．1 工艺性载荷\n\n工艺性载荷是指起重机在工作过程中为完成某些生产工艺要求或从事某些杂项工作时产生的载荷，由起重机用户或买方提出。一般将它作为偶然载荷或特殊载荷来考虑。\n\n#### 4．2．4．2 走台、平台和其他通道上的载荷\n\n这些载荷都是局部载荷，只作用在起重机结构的这些局部部位及直接支承它们的构件上。  \n这些载荷的大小与结构的用途和载荷的作用位置有关，如在走台、平台、通道等处应考虑下述载荷：在堆放物料处： $3 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ ；在只作为走台或通道处： $1 ~ 5 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n### 4．3 起重机金属结构设计的基本设计方法、载荷情况与载荷组合\n\n#### 4．3．1 基本设计方法\n\n在起重机金属结构设计中，通常采用的有许用应力设计法和极限状态设计法两种方法。附录 F给出了关于这两种方法应用的说明。\n\n#### 4．3．2 载荷情况\n\n在进行起重机及其金属结构计算时，应考虑三种不同的基本载荷情况：\n\na） A———无风工作情况；  \nb） B——— 有风工作情况；  \nc） C———受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况。  \n在每种载荷情况中，与可能出现的实际使用情况相对应，又有若干个可能的具体载荷组合。\n\n#### 4．3．3 载荷组合\n\n##### 4．3．3．1 起重机无风工作情况下的载荷组合\n\n起重机无风工作情况下的载荷组合有以下四种：\n\na） A1———起重机在正常工作状态下，无约束地起升地面的物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时只应与正常操作控制下的其他驱动机构（不包括起升机构）引起的驱动加速力相组合；  \nb） A2———起重机在正常工作状态下，突然卸除部分起升质量，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合；  \nc） A3———起重机在正常工作状态下，（空中）悬吊着物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应考虑悬吊物品及吊具的重力与正常操作控制的任何驱动机构（包括起升机构）在一连串运动状态中引起的加速力或减速力进行任何的组合；  \nd） A4———在正常工作状态下，起重机在不平道路或轨道上运行，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合。\n\n##### 4．3．3．2 起重机有风工作情况下的载荷组合\n\n起重机有风工作情况下的载荷组合有以下五种：\n\na） $\\mathrm { B 1 \\sim B 4 }$ ———其载荷组合与 $\\mathrm { A 1 \\sim A 4 }$ 的组合相同，但应考虑加上工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nb） B5———在正常工作状态下，起重机在带坡度的不平的轨道上以恒速偏斜运行，有工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷。（其他机构不运动）\n\n注：当起重机的具体使用情况认为应该考虑坡道载荷及工艺性载荷时，可以将坡道载荷视作偶然载荷在起重机的无风工作情况下或有风工作情况下的载荷组合中予以考虑，将工艺性载荷视作偶然载荷或特殊载荷予以考虑。\n\n##### 4．3．3．3 起重机受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况下的载荷组合\n\n起重机受到特殊载荷情况下的载荷组合有以下九种：\n\na） C1———起重机在工作状态下，用最大起升速度无约束地提升地面载荷，例如相当于电动机或发动机无约束地起升地面上松弛的钢丝绳，当载荷离地时起升速度达到最大值（使用导出的$\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，其他机构不运动)；  \nb） C2———起重机在非工作状态下，有非工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nc） C3———起重机在动载试验状态下，提升动载试验载荷，并有试验状态风载荷，与载荷组合 A1的驱动加速力相组合；  \nd） C4———起重机带有额定起升载荷，与缓冲碰撞力产生的载荷相组合；  \ne） C5— 起重机带有额定起升载荷，与倾翻力产生的载荷相组合；  \nf） C6— 起重机带有额定起升载荷，与意外停机引起的载荷相组合；  \ng） C7— 起重机带有额定起升载荷，与机构失效引起的载荷相组合；  \nh） C8— 起重机带有额定起升载荷，与起重机基础外部激励产生的载荷相组合；  \ni） C9— 起重机在安装、拆卸或运输期间产生的载荷组合。\n\n#### 4．3．4 载荷组合表及其应用\n\n##### 4．3．4．1 载荷组合表\n\n考虑到受以上各类载荷作用的起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表见表20，各类典型起重机的载荷与载荷组合表见附录');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0dde6dd-def6-4341-99b0-37cb5a01ab51', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0580一2020 水泥混凝土抗氯离子渗透试验方法（Part 2）', '和端面装有硫化橡胶垫的试件夹紧。试件安装好以后，采用蒸馏水或其他有效方式检查试件和试验槽之间的密封性能。\n\n3.5 检查试件和试验槽之间的密封性后，将质量浓度为 $3 . 0 \\%$ 的NaCl溶液和摩尔浓度为$0 . 3 \\mathrm { m o l / L }$ 的 NaOH溶液分别注入试件两侧的试验槽中，注入NaOH溶液的试验槽内的铜网应连接电源负极，注入NaOH溶液的试验槽中的铜网应连接电源正极。\n\n3.6 在正确连接电源线后，应在保持试验槽中充满溶液的情况下接通电源，并对上述两铜网施加 $6 0 \\mathrm { V } { \\pm } 0 . 1 \\mathrm { V }$ 的直流恒电压，且记录电流初始读数 $I _ { 0 }$ 。开始时每隔 $5 \\mathrm { { m i n } }$ 记录一次电流值，当电流值变化不大时，可间隔 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 记录一次电流值；当电流变化很小时，每隔 $3 0 \\mathrm { m i n }$ 记录一次电流值，直至通电6h。\n\n3.7当采用自动采集数据的装置时，记录电流的时间间隔可设定为 $5 { \\sim } 1 0 \\mathrm { m i n }$ 。电流测量值精确至 $\\pm 0 . 5 \\mathrm { m A }$ 。试验过程中宜同时监测试验槽中溶液的温度。\n\n3.8 试验结束后，应及时排出试验溶液，并用凉开水和洗涤剂冲洗试验槽60s以上，然后用蒸馏水洗净并用电吹风冷风档吹干。\n\n3.9 试验在 $2 0 { \\sim } 2 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的室内进行。\n\n## 4结果计算\n\n### 4.1 试验过程中或试验结束后，绘制电流与时间的关系图。将各点数据以光滑曲线连接起来，对曲线作面积积分，或按梯形法进行面积积分，得到试验6h通过的电通量。\n\n### 4.2 每个试件的总电通量，按式（T0580-1）计算：\n\n$$\nQ = 9 0 0 { \\bigl ( } I _ { 0 } + 2 I _ { 3 0 } + 2 I _ { 6 0 } + 2 I _ { 9 0 } + \\cdots \\cdots + 2 I _ { 2 7 0 } + 2 I _ { 3 0 0 } + 2 I _ { 3 3 0 } + I _ { 3 6 0 } { \\bigr ) } \\qquad ( \\mathrm { T } \\ 0 5 8 0 - 1 )\n$$\n\n式中： $Q$ 一—通过试件的总电通量（C）；$I _ { 0 }$ ——初始电流（A），精确到0.001A;$I _ { { _ t } }$ ——在t（min）时刻的电流（A），精确到0.001A。\n\n### 4.3 计算得到的通过试件的总电通量应换算成直径为 $\\phi 9 5 \\mathrm { m m }$ 试件的电通量值，可按式（T0580-2）计算：\n\n$$\nQ _ { S } = Q _ { X } \\times \\left( { \\frac { 9 5 } { x } } \\right) ^ { 2 }\n$$\n\n式中： Qs——通过直径为Φ95mm的试件的电通量（C）；\n\nQx——通过直径为x（mm）的试件的电通量（C）；  \n$x$ ——试件的实际直径（ $\\mathrm { m m }$ ）。\n\n### 4.4 取3个试件电通量的算术平均值作为该组试件的电通量测定值，结果精确至1C。当3个试件电通量中的最大值或最小值与中值的差值超过中值的 $1 5 \\%$ 时，应取其余两个试件的电通量的算术平均值作为该组试件的试验结果测定值。当最大值和最小值均超过中值的$1 5 \\%$ 时，重新试验。\n\n## 5试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n(1) 原材料的品种、规格和产地;  \n(2) 仪器设备的名称、型号及编号；  \n(3） 环境温度和湿度;  \n（4）通过试件的总电通量Q;  \n（5）通过直径为 $9 5 \\mathrm { m m }$ 的试件的电通量 $Q _ { s }$ ；  \n（6） 试件电通量（平均值）；  \n(7) 要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0ef9080-ee2e-42dd-a580-fd69385282f0', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 共振法混凝土动弹性模量测定仪（简称共振仪）：输出频率可调范围为 $1 0 0 \\mathrm { H z } \\sim$ $2 0 \\mathrm { k H z }$ ，输出功率应能激励试件产生受迫振动，以便能用共振的原理测定出试件的基频振动频率。在无专用仪器的情况下，可将各类仪器组合进行试验。\n\n共振仪输出频率的可调范围应与所测试件的尺寸、密度及混凝土品种相匹配，一般为$1 0 0 \\mathrm { H z } { \\sim } 2 0 \\mathrm { k H z }$ ，输出功率也应能激励试件产生受迫振动，其基本原理示意如图T0564-1所示。\n\n  \n图 T0564-1 共振法混凝土动弹性模量测定工作原理\n\n1-振荡器；2-频率计；3-放大器；4-振荡换能器；5-拾振换能器；\n\n6-放大器；7-微安表；8-示波器；9-试件\n\n## 2.2 试件支承件：硬橡胶韧型支座或约 $2 0 \\mathrm { m m }$ 厚的软泡沫塑料垫。\n\n## 2.3 台称：最大量程不小于 $2 0 \\mathrm { k g }$ ，感量不大于 $1 0 \\mathrm { g }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c0fc6b29-e931-4970-9649-0c4dc112a834', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：虽然整孔预制箱梁的预制场地与一般梁的预制场地并无本质上的区别，但由于整孔预制安装箱梁的体积庞大，且质量远大于一般梁，因此对场地布置及地基的承载力等有着更高的要求，场内的移运和各个工序的施工亦更复杂，大型化、工厂化是整孔预制箱梁的显著特点。\n\n## 17.8.3 钢筋宜在专用胎架上绑扎制作成整体骨架后，进行整体起吊安装；采用拼装式内模时，钢筋宜分片制作，分片起吊安装。\n\n## 17.8.4 箱梁的预制宜采用定型钢模板，模板应具有足够的强度和刚度，并应能满足多次重复使用不变形的要求。模板的制作、安装与拆除除应符合本规范第 5 章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 钢模板在加工制作时，模板的全长和跨度应考虑箱梁反拱度的影响及预留压缩量。附着式振捣器的支座应交错布置，安设牢固，并应使振动力先传向模板的骨架，再由骨架传向面板。\n\n2 模板安装时，其位置应准确，各部位的连接应牢固可靠，接缝应严密且不漏浆。模板安装的允许偏差应符合表17.8.4的规定。\n\n3 模板的拆除期限除应符合本规范第5章的规定外，对外侧模和端模，尚应满足箱梁混凝土的表层温度与环境温度之差不大于 $1 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的要求。当气温急剧变化时，不宜进行拆模作业。\n\n表 17.8.4 整孔预制箱梁钢模板安装允许偏差  \n\n\n\n17.8.5 箱梁混凝土宜一次连续浇筑完成，且宜采用水平分层、斜向推进的方式浇筑，水平分层的厚度不得大于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，各层间混凝土的间隔浇筑时间不应超过其初凝时间。梁体腹板下部的底板混凝土宜采用设于底模处的附着式振捣器振动；腹板混凝土宜采用插入式振捣器及附着式振捣器辅助振捣；对钢筋和预应力管道密布区域的混凝土，应提前按一定间距设置混凝土溜槽和插入式振捣器辅助导向等装置，保证该区域的混凝土能振捣密实。\n\n17.8.6 箱梁混凝土浇筑完成后，应按本规范第 6.15.14条的规定及时进行覆盖和养护，并应符合下列规定：\n\n1 当采用蒸汽养护时，除应符合本规范第 6章的规定外，尚宜分为静停、升温、恒温、降温及自然养护 5 个阶段。静停期间应保持蒸养棚内的温度不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ；混凝土浇筑完成 4h 后方可升温，且升温的速度应不大于 $1 0 \\mathrm { ^ { \\circ } C / h }$ ；恒温时应将温度控制在 $5 0 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 以下，恒温时间宜由试验确定；降温的速度应不大于 $5 \\%$ ；蒸汽养护结束后，应立即进入自然养护阶段，且养护时间宜不少于7d。蒸养期间、拆除保温设施及模板时，梁体混凝土表层的温度与环境温度之差应不大于 $1 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。\n\n2 当采用自然养护时，对暴露于大气环境中的混凝土表面应采用适宜的材料进行覆盖，并洒水养护；拆模后尚未达到养护时间的梁体混凝土表面，宜采用喷淋方式或采用养护剂喷洒养护。当环境相对湿度小于 $60 \\%$ 时，自然养护的时间宜不少于28d；相对湿度大于或等于 $60 \\%$ 时，宜不少于14d。\n\n17.8.7 梁体混凝土的抗压强度达到设计强度的1/3 以上，弹性模量不低于设计值的$50 \\%$ 时，可对部分预应力钢束进行初张拉，但其张拉应力不应超过设计张拉控制应力的1/3，且初张拉的预应力钢束编号及张拉应力应符合设计的规定。对箱梁预应力钢束的终张拉，应在其混凝土抗压强度达到设计强度的 $80 \\%$ ，弹性模量不小于设计值的 $80 \\%$ 后进行。设计对张拉有具体规定时，应从其规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c109b408-7875-4f7c-a04c-e3988aa0ba06', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 20）', 'n=\"1\" rowspan=\"1\">0.998</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.997</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.996</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.995</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.994</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.992</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.991</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.989</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.987</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.985</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.983</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.981</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.978</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.976</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.973</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.970</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.967</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.963</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.960</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.957</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.953</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.950</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.946</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.943</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.939</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.936</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.932</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.929</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.925</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.922</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.918</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.914</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.910</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.906</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.903</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.899</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.895</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.891</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.887</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.882</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.878</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.874</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.870</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.865</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.861</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.856</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.852</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.847</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.842</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.838</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.833</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.828</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.823</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.818</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.813</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.807</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.802</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.797</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.791</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c10b0415-15c3-4743-820f-af8d390d765f', '48《焊接接头冲击试验方法》（GB2650-89）.md', '附录A', '附录A## U型缺口辅助试样（补充件）\n\n  \n图A1 U型缺口试样');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c10d9480-c5f5-4d2c-9db1-16e3db2dccb3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2.0.29 预制平行钢丝索股法 shop', '2.0.29 预制平行钢丝索股法 shop-fabricated parallel wire strand method以多根平行钢丝预制成带有锚头的索股，并将其从一端锚体向另一端锚体牵引就位锚固而形成悬索桥主缆的架设方法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c113088f-5722-4755-bda6-d7dcee51afce', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6试验报告', '6试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度;  \n（5）试件的质量变化率、最大抗冻循环次数和质量损失率；  \n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c134dcdd-4707-4258-aede-79da1c961591', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11.6销轴连接（Part 2）', ' \\mathrm { ~ c ~ } } ^ { \\mathrm { b } }$ 销轴连接中耳板的承压强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$n _ { \\mathrm { v } }$ - 受剪面数目；  \n$f _ { \\mathrm { ~ v ~ } } ^ { \\mathrm { b } }$ 销轴的抗剪强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$M$ 销轴计算截面弯矩设计值 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；  \n$f ^ { \\mathrm { b } }$ - 销轴的抗弯强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$t _ { \\mathrm { e } }$ - 两端耳板厚度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$t _ { \\mathrm { m } }$ - 中间耳板厚度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \nS -端耳板和中间耳板间间距 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c1396e81-b7b9-4aeb-b8cc-fcf79e0a9b1c', '143《公路水运工程淘汰危及生产安全施工工艺、设备和材料目录第一批条文说明》（交安监发〔2022〕37号）.md', '（二）公路工程', '（二）公路工程## 2.1.1盖梁（系梁）无漏油保险装置的液压千斤顶卸落脱模工艺\n\n在盖梁或系梁施工时，底模采用无漏油保险装置的液压千斤顶做支撑，通过液压千斤顶卸压脱模；该工艺在运用过程中，千斤顶易发生漏油、失压故障，导致支架失稳倾覆，施工安全风险高，同时施工质量也难以控制。拟全面禁止。\n\n可替代工艺建议：可采用砂筒、自锁式液压千斤顶等卸落模板工艺等。\n\n## 2.1.2高墩滑模施工工艺\n\n高墩滑模施工工艺，是通过自身滑升动力设备将模板沿着成型的墩柱混凝土表面滑动、提升，模板定位后又继续浇筑混凝土并不断循环的一种施工工艺，现场施工组织管理的精细化程度要求很高，特别是班组作业经验非常关键。模板滑动过程对墩柱的垂直度控制要求较高，滑动时间难以精确控制，模板存在接缝，外观质量普遍偏差；墩体预埋件施工受限，影响混凝土实体质量。此外，这项工艺要求连续、交叉作业，工人的劳动强度较大，有一定安全风险。拟限制使用，要求同时符合以下两项条件时方可使用：1.专业施工班组（ $5 0 \\%$ 及以上工人施工过类似工程)；2.施工单位具有三个项目以上施工及管理经验。\n\n可替代的工艺建议：可采用翻模施工、爬模施工工艺等。\n\n## 2.1.3隧道初期支护混凝土“潮喷”工艺\n\n隧道初期支护喷射混凝土“潮喷”工艺，是指将骨料预加少量水，使之呈潮湿状，再加水泥拌合后喷射粘接到岩石或其它材料表面。采用“潮喷法”施工，其砂石料在经过预湿后，再在喷头处二次加水，但大量的水仍在喷头处加入和喷出，致使水灰比难于控制，其混凝土的品质与喷射手的熟练程度和能力密切有关，喷射混凝土质量难于把控。施工时粉尘较大，对现场操作工人健康影响较大，同时存在混凝土回弹量过大，材料浪费严重。拟对非富水围岩地质条件下禁止使用。\n\n可替代工艺建议：可采用隧道初期支护喷射混凝土台车、机械手湿喷工艺等。\n\n## 2.1.4 桥梁悬浇挂篮上部与底篮精轧螺纹钢吊杆连接 工艺\n\n桥梁悬浇挂篮上部与底篮精轧螺纹钢吊杆连接工艺，采用精轧螺纹钢作为挂篮上部与底篮连接的吊点吊杆。\n\n吊点杆件较长，杆件均紧固在挂篮钢梁上，受安装不到位或施工过程的扰动影响，特别是移动行走过程中的底篮晃动，易使杆件受到剪力作用，但精轧螺纹钢抗剪能力不强，易脆断；当杆件外露长度过长，易受电焊伤害，当电流通过时，精轧螺纹钢易脆断；任何一根杆件安装不到位都容易导致杆件失效，可能造成挂篮倾覆事故，已发生过多起此类安全事故。拟限制使用，规定在下列任一条件下不得使用：1.\n\n前吊点连接；2.其他吊点连接时，（1）上下钢结构直接连接（未穿过混凝土结构）；（2）与底篮连接未采用活动铰；（3）吊杆未设外保护套\n\n可替代的工艺建议：挂篮锰钢吊带连接工艺等。\n\n## 2.2.1桥梁悬浇配重式挂篮设备\n\n桥梁悬浇采用配重式挂篮施工工艺，是指根据挂篮结构的平衡要求，需在挂篮后锚处设置配重块（型钢或混凝土块等），以防止挂篮施工因箱梁浇筑混凝土荷载增加而发生倾覆。一般情况下，其主要特点可以通过计算配重重量，控制悬臂段荷载。该工艺在实际运用过程中，挂篮后的配重压在主梁之上，加大了对梁体承载能力的要求，对梁体预应力管道的布设及混凝土强度要求高；同时存在起重吊装次数多，行走操作安装工序繁杂，占用空间大，行走过跨不稳定，人为不可控因素增加等安全隐患，目前施工现场已基本淘汰该设备。拟全面禁止使用。\n\n可替代的设备包括：自锚式挂篮施工设备等。自锚式挂篮取消了配重（降低设备自重)，添加行走轨道，挂篮在行走过程，通过油缸推进，增强行走稳定性，施工安全性大幅度提高；同时因自重较轻，对梁体承载力和混凝土强度影响减小，降低了质量安全风险，增强工效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c13e1cc9-422f-4b6b-8db5-7b3521de333e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．2．1 单向压弯构件，弯矩绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．2）计算。\n\n## 犕．2．2 单向压弯构件，弯矩绕弱轴 $y$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．5）计算：犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n………（M．5）\n\n式中符号同式（M．1）。\n\n当 $\\uparrow \\frac { \\displaystyle \\bigg [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\bigg ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } } { \\frac { N } { \\varphi \\psi A } } \\leqslant \\psi - 1$ 时，则应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。式中符号同前。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c13f4c27-7c8a-4af1-b92a-ce4ec07798d8', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 水泥试验.. 6', '3 水泥试验.. 6## 3.1 水泥物理、化学性能试验. 6\n\nT0501—2005 水泥取样方法.. .6  \nT0502—2005 水泥细度试验方法（筛析法） ..9  \nT0503—2005水泥密度试验方法.. ..14  \nT0504—2005水泥比表面积试验方法（勃氏法） .17  \nT0505—2020 水泥标准稠度用水量、凝结时间、安定性试验方法. ..23  \nT0513—2020 水泥水化热试验方法.. ..30  \nT0514—2020 水泥氯离子含量试验方法！ ..42  \nT0515—2020 水泥三氧化硫含量试验方法（硫酸钡质量法） ..47  \nT0516—2020 水泥碱含量试验方法（火焰光度法） ..49\n\n## 3.2 水泥胶砂性能试验. .52\n\nT0506—2005 水泥胶砂强度试验方法（ISO 法） ..52  \nT0507—2005 水泥胶砂流动度试验方法， .58  \nT0510—2005水泥胶砂耐磨性试验方法 ..62  \nT0511—2005 水泥胶砂干缩试验方法. ..67  \nT0512—2005 水泥胶砂强度快速试验方法（1.5h压蒸促凝法） .72\n\n## 3.3 水泥浆体性能试验. .78\n\nT0517—2020 水泥浆体钢丝间泌水试验方法. ..78  \nT0508—2005 水泥浆体流动度试验方法（倒锥法） ..81  \nT0518—2020 水泥浆体自由泌水率和自由膨胀率试验方法. ..83  \nT0519—2020 水泥浆体充盈度试验方法.. ..85  \nT0520—2020 水泥浆体压力泌水试验方法 ..87');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c143379d-06f3-4553-b055-c446cac06469', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:“外观检查”修改为“外观质量检查”。\n\n## A.3.2 电弧焊接头的外观质量检查结果，应符合下列要求：\n\n1 焊缝表面应平整，不得有凹陷或焊瘤。\n\n2焊接接头区域不得有肉眼可见的裂纹。\n\n3 咬边深度、气孔、夹渣等缺陷允许值及接头尺寸的允许偏差，应符合表A.3.2的规定。\n\n4 坡口焊、熔槽帮条焊和窄间隙焊接头的焊缝余高不得大于 $3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n表A.3.2钢筋电弧焊接头尺寸偏差及缺陷允许值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=2>项目</td><td rowspan=2 colspan=1>单位</td><td rowspan=1 colspan=3>接头形式</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>帮条焊</td><td rowspan=1 colspan=1>搭接焊钢筋与钢板搭接焊</td><td rowspan=1 colspan=1>坡口焊窄间隙焊熔槽帮条焊</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>帮条沿接头中心线的纵向偏移</td><td rowspan=1 colspan=1>mm</td><td rowspan=1 colspan=1>0.3d</td><td rowspan=1 colspan=1>二</td><td rowspan=1 colspan=1>二</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>接头处弯折角</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>接头处钢筋轴线的偏移</td><td rowspan=1 colspan=1>mm</td><td rowspan=1 colspan=1>0.1d</td><td rowspan=1 colspan=1>0.1d</td><td rowspan=1 colspan=1>0.1d</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>焊缝宽度</td><td rowspan=1 colspan=1>mm</td><td rowspan=1 colspan=1>+0.1d</td><td rowspan=1 colspan=1>+0.1d</td><td rowspan=1 colspan=1>二</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>焊缝长度</td><td rowspan=1 colspan=1>mm</td><td rowspan=1 colspan=1>-0.3d</td><td rowspan=1 colspan=1>-0.3d</td><td rowspan=1 colspan=1>二</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>横向咬边深度</td><td rowspan=1 colspan=1>mm</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>在长2d焊缝表面上的气孔及夹渣</td><td rowspan=1 colspan=1>数量</td><td rowspan=1 colspan=1>个</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>二</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>面积</td><td rowspan=1 colspan=1>mm²</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>二</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>在全部焊缝表面上的气孔及夹渣</td><td rowspan=1 colspan=1>数量</td><td rowspan=1 colspan=1>个</td><td rowspan=1 colspan=1>二</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>面积</td><td rowspan=1 colspan=1>mm²</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr></table>\n\n\n注：d为钢筋直径（ $\\mathrm { . m m }$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c1469d5b-65a1-4ef3-b8d9-f1271cfe825f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '引 言', '引 言0．1 使用本标准应考虑到：\n\na） 本标准不包括所涵盖的起重机设计的特殊问题，如：与非电力驱动的其他驱动装置有关的工作特性分析及各相关部分的设计，在道路及越野地面上行驶运行机构与支承装置的设计，及各类具体起重机的专用特殊部件和结构设计中的特殊问题等；  \nb） 凡经理论和实践已证明是正确的其他设计计算方法，经设计部门和用户协商同意，也可以在起重机设计中采用。\n\n0．2 对不同工作要求的起重机设计，在使用本标准时允许有所不同：\n\na） 本标准涉及的各类起重机，其使用条件和工作要求可能有显著的差别，如一台高速运行、载荷繁重、繁忙使用的起重机，与一台平缓运行、载荷轻微、作业清闲的起重机，其工况和要求就很不相同。对使用工况和要求有很大差异的起重机设计，不要求都按本标准的全部内容进行计算，而应允许有所不同。\nb） 对那些设计中选用的标准的结构件、机械部件或电气部件，如果已进行过审核或试验并取得合格认可，则认为它们能满足所设计的起重机的工作要求，再进行计算也只是对一个令人满意的结果再作一次验证，故不必再对上述标准部件作校核计算。  \nc） 对在本标准已作了规定的设计计算项目，如果在所设计的起重机工作中不可能有不利结果的，就没有必要再作校核计算。例如：对于工作级别很低的起重机，就不必进行疲劳计算。\n\n对不同类型和不同工作要求的起重机应采用不完全相同的设计计算：对一台构造简单工作清闲的起重机，或对一台由标准部件组成的起重机，其计算就应简略一些，而不要求按本标准所列的全部内容逐项进行设计计算，但必须保证起重机的安全与可靠。\n\n0．3 起重机用户在确定起重机订货要求及选购起重机产品时，要特别注意确定和选择起重机整机的工作级别和它的机构的工作级别：\n\na） 用户要根据本标准恰当地提出对起重机工作级别的要求，如果可能还须进一步明确起重机各个机构的工作级别，以确保制造商能按此要求进行设计与制造。  \nb） 起重机整机的工作级别，由起重机使用等级和起重机载荷状态级别两个因素决定，见3．2及表3。起重机使用等级表明了该起重机工作忙闲程度，由起重机的总工作循环数决定，它可以由起重机预计的使用年数（该起重机报废或被更新之前的使用年数）、每年平均的工作日数，每工作日内平均的起重工作循环次数等三个数的乘积得到。起重机的载荷状态级别表明了该起重机起吊载荷的轻重程度，由式（1）计算出的载荷谱系数按表2确定。说明：对以上这两项计算只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。  \nc） 起重机机构工作级别，是将各单个机构分别作为一个整体进行的载荷及运转情况评价，它概略地表示了由该机构的使用等级（设计寿命、工作小时数）和该机构的载荷状态级别（反映载荷轻重状态的级别或载荷谱系数）所决定的机构工作的总体状况，见3．3及表6。机构的使用等级由表4查得，机构的载荷状态级别由式（3）计算出的载荷谱系数按表5查得。同样，对机构使用等级和机构载荷状态级别两项计算也只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。\n\nd） 如果用户无法提供所需要的起重机的有关数据，从而无法按上述 b）、c）中所述的方法通过计算与查表选出起重机整机或其机构的工作级别时，也可以通过查阅附录 A及附录B中的有关资料，近似地选出所要的起重机的工作级别及其机构的工作级别。但必须说明附录 A及附录B中的这些选择指南并无约束力，只是给出一个选择的参考示例。在起重机招标书和订货单上所确定的起重机及其机构的工作级别，只能由起重机用户提出并作出最终认定。\n\n0．4 起重机的有效使用期：\n\na） 本标准列出的使用等级，并不是对起重机实际使用工作有效期的保证值。  \nb） 无论是起重机整机的使用等级（起重机的总工作循环数，或由此结合起重机的工作状况推算出的设计预期的起重机工作寿命年数），或者起重机机构整体的使用等级（起重机机构运转的总小时数，或由此结合使用状况推算出的设计预期的起重机机构工作寿命小时数），都只是一个设计时预估值，而决不是制造商给出的该起重机有效使用期的保证值。  \nc） 如果在设计中未对该起重机的预期寿命进行充分的注意和考虑，制造时又没有遵循本标准提出的要点从而未达到设计要求，使用中未能按照制造商给出的说明书进行正常操作和定期维护，或者实际使用工况与订购该起重机时提出的要求又有较大的差异，则产品上述设计预期寿命就会与产品实际的有效使用期有比较大的、甚至是很大的出入。  \nd） 如果起重机是由用户通过招标来确定制造商，招标书上提出的起重机的工作条件与其实际使用情况也较符合，起重机制造商遵从招标书的要求并根据本标准作出的正确设计来进行制造，制造的产品符合相应标准确定的制造技术条件的要求而获得了质量保证，用户也按照制造商给出的说明书进行了正常操作和定期维修保养，则设计者根据本标准对该起重机选出的使用等级的值就与具有设计所确定安全度的起重机及其机构的实际有效使用期相当。\n\n0．5 起重机的用户应注意到：\n\na） 起升物品的迎风面积———如果这个面积大于附录 E．5所给出的值，则起重机用户需要另行提供此物品迎风面积的可靠实用的信息。  \nb） 工作风压———如果起重机工作时的最大风压可能大于表15规定的值，则起重机用户需要另行提供起重机工作时应考虑到的最大工作风压的相关信息。  \nc） 非工作风压———如果按照用户使用现场当地的气象条件的要求，需要起重机按表18规定的更大的非工作风压进行起重机设计，则起重机用户应提供该起重机设计应考虑到的非工作风压的准确信息。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c14b96da-fdb3-4250-a42f-d943b46ae9e1', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '总 理 温家宝', '总 理 温家宝二○○七年四月九日');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c157c8d2-226f-403b-bb49-f156ad8de187', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3.0.3.2 为确保脱扣装置动作可靠，可用试验按钮检查动作情况并做相序匹配调整', '3.0.3.2 为确保脱扣装置动作可靠，可用试验按钮检查动作情况并做相序匹配调整，必要时应采取抗干扰措施确保脱扣器不误动作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c15aedd9-3134-4a90-bfd7-8542bbeefd13', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '13.5.7 泉眼地基的处理应符合下列规定', '13.5.7 泉眼地基的处理应符合下列规定：1 可采用有螺口的钢管紧密打入泉眼，盖上螺帽并拧紧，阻止泉水流出；或向泉眼内压注速凝的水泥砂浆，再打入木塞堵眼。\n\n2 堵眼困难时，可采用管子塞入泉眼，将水引流至集水坑排出；亦可在基底下设盲沟引流至集水坑排出，待基础施工完成后，再向盲沟压注水泥浆堵塞。采用引\n\n流方式排水时，应防止砂土流失，引起基底沉陷。\n\n3 不论采用何种方法处理基底的泉眼，均不应使基底饱水。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c15f6c25-b1e1-4828-b04a-1da9cadacd4e', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'D.3大型临时工程', 'D.3大型临时工程D.3.1水深 $1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的围堰工程。  \nD.3.2支架高度 $8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上，跨度 $1 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上,施工总荷载 $1 5 \\ \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 及以上，集中线荷载 $2 0  { \\mathrm { ~ k N / m } }$ 及以上。  \nD.3.3用于钢结构安装等满堂承重支撑体系，承受单点集中荷载 $7 \\ \\mathrm { k N }$ 及以上。  \nD.3.4 $5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上落地式钢管脚手架工程。  \nD.3.5提升高度在 $1 5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的附着式升降脚手架工程或附着式升降操作平台工程。  \nD.3.6分段架体搭设高度 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的悬挑式脚手架工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c164e2c2-0491-4ef5-8bf2-186190401e90', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 8）', '><td rowspan=1 colspan=1>7．机构失效引起的载荷,见4.2.3.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>17</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>8．起重机基础外部激励引起的载荷，见4.2.3.7</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>18</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>9．安装、拆卸和运输时引起的载荷，见4.2.3.8</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>19</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>系数</td><td rowspan=1 colspan=1>特殊情况下的高危险度系数Y,见4.3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c164fa18-96f8-44e2-8af7-d72aacb5c606', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 1）', '6．2．6 疲劳强度的计算## 6．2．6．1 一般方法\n\n零件的疲劳强度主要由以下因素所确定：\n\n制造零件的材料；\n\n形状、表面情况、腐蚀状态、尺寸（比例效应）和其他产生应力集中的因素；  \n在各种应力循环过程中出现的最小应力和最大应力的比值；  \n应力谱；  \n应力循环数。\n\n一般情况下，机械零件的疲劳强度要从材料和零件的应力、疲劳循环特性以及与这些特性有关的规律中推导出来。\n\n疲劳强度是以所选用的材料制成的抛光试件在交变拉伸疲劳载荷下的疲劳极限为基础，并采用一些系数来考虑零件的几何形状、表面情况、腐蚀状态和尺寸等因素降低疲劳强度的影响。\n\n借助疲劳极限曲线［史密斯（SMITH）图］，由交变载荷（应力循环特征值 $r = - 1 )$ ）下的疲劳极限可得出与其他应力循环特征值 $r$ 相对应的疲劳极限。在此曲线中，对于疲劳强度曲线的形状作了某些简化假设。\n\n用这种确定实际零件相对于已知应力循环特征值 $r$ 的疲劳极限的方法，可以用来绘制疲劳寿命曲线［威勒（WOHLER）曲线］，此曲线表示了在具有相同的应力循环特征值 $r$ 的应力循环下疲劳应力与应力循环数的关系。根据此曲线，利用迈内尔（MINER）疲劳损伤线性累积假设，根据机械零件的工作级别，便可以确定它的疲劳强度。\n\n本标准中所叙述的确定疲劳强度的方法，只适用于材料结构在所考虑的整个截面上是均匀的零件。因此，经过表面处理（如淬硬、氮化、表面硬化）的零件就不能用这个方法，只有当疲劳寿命曲线表示的是由同样材料制造、有相同的形状和尺寸、并受过完全相同的表面处理的零件，才可以由它来确定要计算的零件的疲劳强度。\n\n只需用载荷情况Ⅰ（见4．4．2．2）进行机械零件疲劳强度计算。\n\n应力循环数小于8000次时，可不必进行疲劳计算。\n\n## 6．2．6．2 抛光试件在交变载荷 $\\cdot r = - 1 )$ ）下的疲劳计算\n\n研究表明，机械零件的抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 可以近似地作为交变非旋转的弯曲作用下疲劳极限值。\n\n交变轴向拉伸和压缩作用下的疲劳极限值，应比 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 减少 $20 \\%$ 。\n\n交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限 $\\tau _ { \\mathrm { w } }$ ，可由式（100）得出：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（100）\n\n式中：\n\n$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 抛光零件在交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n此处给定的 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值一般为对应于 $90 \\%$ 完好率的统计值，对常用的钢材为碳钢的机械零件， $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值可按式（101）决定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { b w } } = 0 . ~ 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n……（101）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 同式（100）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（28）。\n\n## 6．2．6．3 形状、尺寸、表面情况和腐蚀的影响\n\n对所讨论零件，由于其形状、尺寸、表面（机械加工）情况以及其腐蚀状态等因素的影响，必然使其在\n\n交变载荷下的疲劳极限相对于抛光试件的理想状态有所降低。分别用系数 $K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } }$ 和 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来考虑这些影响。这些系数可按附录T确定。\n\n所讨论零件在交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ 由式 $( 1 0 2 ) \\sim$ 式（104）给出：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\tau _ { \\mathrm { w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c17b0af2-e259-4c52-a13b-84321420a812', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．5 缓冲器', '6．3．5 缓冲器缓冲器应按碰撞动能及最大碰撞力，并考虑缓冲行程来选用，允许的最大减速度为 $4 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。  \n宜采用 $\\mathrm { J B / T ~ 7 0 1 7 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 1 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 2 \\mathrm { J B / T ~ } 1 0 8 8 3 }$ 中规定的缓冲器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c17c9b0f-1c56-4480-a9d6-663e55098da0', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.7 卷扬机', '4.7 卷扬机## 4.7.3 钢丝绳的出绳偏角指钢丝绳与卷筒中心点垂直线的夹角。\n\n## 4.7.11 卷筒上的钢丝绳如重叠或斜绕时，将挤压变形，需要停机重新排列。如果在卷筒转动中用手、脚去拉、踩，很容易被钢丝绳挤人卷筒，造成人身伤亡事故。\n\n## 4.7.12 物体或吊笼提到上空停留时，要防止制动失灵或其他原因而失控下坠。因此，物体及吊笼下面不许有人，操作人员也不能离岗。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c17d4f35-b7ec-48ae-9c4e-f1afb3497896', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第四章 事故处理', '第四章 事故处理第三十二条 重大事故、较大事故、一般事故，负责事故调查的人民政府应当自收到事故调查报告之日起15 日内做出批复；特别重大事故，30 日内做出批复，特殊情况下，批复时间可以适当延长，但延长的时间最长不超过 30 日。\n\n有关机关应当按照人民政府的批复，依照法律、行政法规规定的权限和程序，对事故发生单位和有关人员进行行政处罚，对负有事故责任的国家工作人员进行处分。\n\n事故发生单位应当按照负责事故调查的人民政府的批复，对本单位负有事故责任的人员进行处理。\n\n负有事故责任的人员涉嫌犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第三十三条 事故发生单位应当认真吸取事故教训，落实防范和整改措施，防止事故再次发生。防范和整改措施的落实情况应当接受工会和职工的监督。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当对事故发生单位落实防范和整改措施的情况进行监督检查。\n\n第三十四条 事故处理的情况由负责事故调查的人民政府或者其授权的有关部门、机构向社会公布，依法应当保密的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c182cb10-a0a4-4e95-9733-bb91c7190585', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '前 言（Part 2）', 'ngzhixin@cfhec.com），以便下次修订时参考。\n\n主 编 单 位： 中交一公局集团有限公司参 编 单 位： 四川公路桥梁建设集团有限公司湖南路桥建设集团有限责任公司保利长大工程有限公司\n\n主 编： 田克平\n\n主要参编人员： 张志新 邓运祥 刘玉兰 王中文 黄天贵 张 利 李 文刘大成 邓亨长 田启军 钟建锋 刘方华 张丽惠 李鸿盛\n\n主 审： 张 鸿\n\n参与审查人员： 袁 洪 陈彦君 林新元 李 松 田军祯 任文宏 程德宏鲍卫刚 王国亮 钟建驰 韩 玉 张胜林 秦大航 庄卫林朱玉龙 刘元炜 胡崇武 滕燕宁 杨 昀 单光炎 韩 彬刘 硕');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c18b34f1-9c09-40f5-9d9f-08e97a8e7f26', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '2 电力变流设备的冷却系统', '2 电力变流设备的冷却系统2.0.1为了确保油浸冷却的硅元件等完全浸入冷却油内，达到冷却目的，对绝缘油的性能要求，是为保证在运行中绝缘性能可靠。2.0.1.1和2.0.1.4的要求是防止油渗漏影响或降低冷却性能。\n\n2.0.2变流装置的进口、出口水管与冷却系统之间，应用绝缘管连接，是由于冷却水的进口、出口之间存在着电位差而采取的绝缘措施，除此之外为便于安装和维护。\n\n2.0.3对冷却系统的管道、阀门及管件的要求，是为防止当它们有杂物或锈层脱落时影响整流装置的冷却效果。\n\n2.0.4电力变流设备水冷却系统的水质要求，是参照国家标准《半导体变流器基本要求的规定》 $( \\mathrm { G B } \\ 3 8 5 9 , 1 - 9 3 )$ 的有关规定制订的。其中计量单位： $\\mathrm { ~ m ~ } \\mathrm { { S / m } }$ 为毫西/米， $\\mathrm { \\sf S } / \\mathrm { m }$ 为西/米， $\\mathrm { m g / L }$ 为毫克/升。\n\n2.0.5检验液冷系统是否由于管路堵塞或弯曲等原因，使管路中水或油的阻力增大，流量减小，影响散热效果。\n\n2.0.6冷却管路的连接除确保水或油畅通外，连接正确可靠极为重要。例如：整流元件冷却系统的组合和数量分配对冷却效果起重要作用。\n\n2.0.7对变流装置内液冷系统管路的压力试验及对风冷系统的检查要求，是参照国家标准《半导体变流器基本要求的规定》(GB3859.1一93)的有关规定制订的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c18ced12-cab3-41a0-8a15-386f2c2c7c62', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 29）', 'td rowspan=1 colspan=1>0.129</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>240</td><td rowspan=1 colspan=1>0.128</td><td rowspan=1 colspan=1>0.127</td><td rowspan=1 colspan=1>0.126</td><td rowspan=1 colspan=1>0.125</td><td rowspan=1 colspan=1>0.124</td><td rowspan=1 colspan=1>0.124</td><td rowspan=1 colspan=1>0.123</td><td rowspan=1 colspan=1>0.122</td><td rowspan=1 colspan=1>0.121</td><td rowspan=1 colspan=1>0.120</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>0.119</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=11>注：见表K4注</td></tr></table>\n\n\n注：见表 K．4注。\n\n表 犓．4 犱类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>双国235</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>0.999</td><td rowspan=1 colspan=1>0.999</td><td rowspan=1 colspan=1>0.998</td><td rowspan=1 colspan=1>0.996</td><td rowspan=1 colspan=1>0.994</td><td rowspan=1 colspan=1>0.992</td><td rowspan=1 colspan=1>0.990</td><td rowspan=1 colspan=1>0.987</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>0.984</td><td rowspan=1 colspan=1>0.981</td><td rowspan=1 colspan=1>0.978</td><td rowspan=1 colspan=1>0.974</td><td rowspan=1 colspan=1>0.969</td><td rowspan=1 colspan=1>0.965</td><td rowspan=1 colspan=1>0.960</td><td rowspan=1 colspan=1>0.955</td><td rowspan=1 colspan=1>0.949</td><td rowspan=1 colspan=1>0.944</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>0.937</td><td rowspan=1 colspan=1>0.927</td><td rowspan=1 colspan=1>0.918</td><td rowspan=1 colspan=1>0.909</td><td rowspan=1 colspan=1>0.900</td><td rowspan=1 colspan=1>0.891</td><td rowspan=1 colspan=1>0.883</td><td rowspan=1 colspan=1>0.874</td><td rowspan=1 colspan=1>0.865</td><td rowspan=1 colspan=1>0.857</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>0.848</td><td rowspan=1 colspan=1>0.840</td><td rowspan=1 colspan=1>0.831</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c18dba54-a922-4cdd-a685-5b4306c91203', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '3.5抗震概念设计', '3.5抗震概念设计3.5.1根据工程场地条件，应按本规范第4章的相关要求，选择合适的桥位。在场地地质条件不连续、地震时地基可能产生较大相对位移的地段，不宜修建拱桥。在液化场地或软弱土层场地，桥梁基础应穿过液化土层或软土层。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c1980bfe-52db-4040-938a-ae7654ec137b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）', '（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c1a7d048-b6ad-4c55-943e-09a5b200b707', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11 连 接（Part 4）', 'ol { \\tau } _ { \\mathrm { f } }$ 共同作用\n\n### 11.2.3在 $\\mathrm { T }$ 形接头直角和斜角角焊缝的强度计算中，原规范规定锐角角焊缝 $\\alpha \\geqslant 6 0 ^ { \\circ }$ ，钝角 $\\alpha \\leqslant 1 3 5 ^ { \\circ }$ 。 $\\mathrm { T }$ 形接头角焊缝的计算厚度应按图13中的 $h _ { \\mathrm { e l } }$ 或 $h _ { \\mathrm { e 2 } }$ 取用。\n\n  \n图13T形接头的根部间隙和焊缝截面$^ { b }$ 一根部间隙； $h _ { \\mathrm { f } }$ 一焊脚尺寸； $h _ { \\mathrm { e } }$ 一焊缝计算厚度\n\n由图13中几何关系可知：\n\n在锐角 $\\alpha _ { 2 }$ 一侧， $h _ { \\mathrm { e } 2 } = \\Big [ h _ { \\mathrm { f } 2 } - \\frac { b ( \\overrightarrow { \\mathbf { g } } \\overrightarrow { \\mathbf { \\backslash } } b _ { 2 } ) } { \\sin \\alpha _ { 2 } } \\Big ] \\frac { \\cos \\alpha _ { 2 } } { 2 }$\n\n在钝角a侧，hn\n\n由此可得斜角角焊缝计算厚度 $h _ { \\mathrm { e } i }$ 的通式：\n\n$$\nh _ { \\mathrm { e } i } = \\Big [ h _ { \\mathrm { f } } - \\frac { b ( \\frac { \\mathrm { d } } { \\mathrm { d } } \\xi \\dot { b } _ { 1 } , b _ { 2 } ) } { \\sin \\alpha _ { i } } \\Big ] \\frac { \\cos \\alpha _ { i } } { 2 }\n$$\n\n当 $b _ { i } \\leqslant 1 . 5 \\mathrm { m m }$ 时，可取 $b _ { i } = 0$ ，代人式（42）后，即得 $h _ { \\mathrm { e } i }$ $= { h _ { \\mathrm { f } i } } \\cos \\alpha _ { i } / 2$\n\n当 $b _ { i } \\geqslant 5 \\mathrm { m m }$ 时，焊缝质量不能保证，应采取专门措施解决。一般是图13（a）中的 $b _ { 1 }$ 可能大于 $5 \\mathrm { m m }$ ，则可将板边切成图13（b）的形式，并使 $b \\leqslant 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n另外，本次修订增加了当 $3 0 ^ { \\circ } \\leqslant \\alpha < 6 0 ^ { \\circ }$ 及 $\\alpha < 3 0 ^ { \\circ }$ 时，斜角焊缝计算厚度的计算取值规定。\n\n上述规定与现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661的规定相同。对于斜 $\\mathrm { T }$ 形接头的角焊缝，在设计图中应绘制大样，详细标明两侧角焊缝的焊脚尺寸。\n\n### 11.2.4本条为原规范第7.1.5条的修改和补充。部分熔透对接焊缝及对接与角接组合焊缝，其焊缝计算厚度 $h _ { \\mathrm { e } }$ 应根据焊接方法、坡口形状及尺寸、焊接位置分别对坡口深度予以折减，其计算方法可按现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661执行。\n\n部分焊透的对接焊缝，包括部分焊透的对接与角接组合焊缝，其工作情况与角焊缝类似，取 $\\beta _ { \\mathrm { f } } = 1 . 0$ ，即不考虑应力方向。\n11.2.5塞焊焊缝、圆孔或槽孔内焊缝在抗剪连接和防止板件屈曲的约束连接中有较多应用，参照角焊缝的抗剪计算方法给出圆形塞焊焊缝、圆孔或槽孔内焊缝的抗剪承载力计算公式，参考了Eurocode 3 partl.8 的规定。\n\n11.2.6 考虑到大于 $6 0 h _ { \\mathrm { f } }$ 的长角焊缝在工程中的应用增多，在计算焊缝强度时可以不考虑超过 $6 0 h _ { \\mathrm { f } }$ 部分的长度，也可对全长焊缝的承载力进行折减，以考虑长焊缝内力分布不均匀的影响，但有效焊缝计算长度不应超过 $1 8 0 h _ { \\mathrm { f } }$ ，本条参考了Eurocode 3partl.8的规定。\n\n11.2.7本条所列公式是工程中常用的方法，引入系数 $\\beta _ { \\mathrm { f } }$ 是为了区分因荷载状态的不同使焊缝连接的承载力有差异。\n\n对直接承受动力荷载的梁 (如吊车梁)，取 $\\beta _ { \\mathrm { f } } = 1 . 0$ ，对承受静力荷载或间接承受动力荷载的梁（当集中荷载处无支承加劲肋时)，取 $\\beta _ { \\mathrm { f } } = 1 . 2 2$ 。\n\n### 11.3 焊缝连接构造要求\n\n11.3.1本条为新增内容，原规范中对圆形塞焊焊缝、圆孔或槽孔内角焊缝没有作出规定，考虑工程中已有较多应用，因此将圆形塞焊焊缝、圆孔或槽孔内角焊缝列入标准，且只能用于抗剪和防止板件屈曲的约束连接。\n\n11.3.3本条与现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661的规定基本一致，取消了原规范直接承受动力荷载且需要进行疲劳计算的结构斜角坡度不大于 $1 : 4$ 的规定。\n\n当较薄板件厚度大于 $1 2 \\mathrm { m m }$ 且一侧厚度差不大于 $4 \\mathrm { m m }$ 时，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c1a81c27-abdb-4563-99a4-af742bc2093b', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百七十九条供电人应当按照国家规定的供电质量标准和约定安全供电', '第一百七十九条供电人应当按照国家规定的供电质量标准和约定安全供电。供电人未按照国家规定的供电质量标准和约定安全供电，造成用电人损失的，应当承担损害赔偿责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c1ab078c-4e14-46cd-8828-c6e5f8d02251', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.6 压浆时，对曲线孔道和竖向孔道应从最低点的压浆孔压入', '7.9.6 压浆时，对曲线孔道和竖向孔道应从最低点的压浆孔压入；对水平直线孔道可从任意一端的压浆孔压入；对结构或构件中以上下分层设置的孔道，应按先下层后上层的顺序进行压浆。同一孔道的压浆应连续进行，一次完成。压浆应缓慢、均匀地进行，不得中断，并应将所有最高点的排气孔依次一一打开和关闭，使孔道内排气通畅。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c1b954bf-2bf9-4ca5-abc8-d4aa3fe693cc', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明焊接所产生的高温可能会损伤焊缝两侧的涂层，因此对接焊缝处一定范围内的涂装需要在现场安装后再进行。扩大受损处的涂装范围是为了保证受损部位全部得到修复，不致因施工偏差而遗漏。\n\n10.4.3在运输和安装过程中损伤的涂层应进行修复，并应符合下列规定：\n\n1对涂层的局部损伤部位采用机械打磨时，其除锈等级应达到 St3 级。\n\n2在对对接焊缝处局部损伤的涂层进行修复时，其补涂的范围应比受损的范围大$3 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3当涂层有大面积损伤时，应对其进行重新喷砂、逐层修复。\n\n10.4.4在工地现场进行最后一道面漆涂装时，其施工应符合下列规定：\n\n1涂装前应对运输和安装过程中损伤的涂层进行修复处理。\n\n2对待涂表面，应采用淡水、清洗剂等进行必要的清洁处理，清除表面的灰尘和油污等。\n\n3应对涂层的相容性和附着力进行试验，涂装施工过程中有异常情况时应及时处理。\n\n10.4.5工地现场的风力大于四级时，不得进行涂装的施工作业。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c1baf588-42ab-495b-9b98-da1244f16df1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma', '用于载荷组合中的能力验算系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { \\Omega } \\cdot \\mathrm { \\Omega } \\mathrm { { / } } \\mathrm { \\Omega } _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathfrak { p i } }$ 的值表 H．1给出了用于载荷组合 A，B和 C的能力验算的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 、抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 和分项载荷系数$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值。\n\n对于各种类型的起重机，各个载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值宜从表 H．1中所列的数值选取，并在本标准中涉及到对所述的该类型起重机的相关部分作出说明。如果同一个载荷出现在不止一种载荷组合中，用于该载荷的 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值应从同一栏中选取。\n\n$\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 值根据可以确定的相关载荷的精确度来选取。或许有特殊情况，如果载荷效应是降低应力，选用 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } { \\leqslant } 1$ 的值也许是恰当的。这些将在本标准有关各种类型起重机的其他部分阐述。\n\n表 犎．1 系数犪 $\\gamma _ { \\mathrm { { f i } } } \\mathrm { ~ , ~ } \\gamma _ { \\mathrm { { m } } }$ 和 $\\gamma _ { \\mathrm { \\mathfrak { p i } } }$ 值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c1caf710-c188-4f7f-92d5-3276d64d595d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 1）', '6．3．2 钢丝绳## 6．3．2．1 钢丝绳选用原则\n\n起重机用钢丝绳应符合 GB／T20118的要求，优先采用线接触型钢丝绳。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等），或吊运大件物品、重要设备，且起重机的使用对人身安全及可靠性有较高要求时，应采用 GB8918中规定的钢丝绳。\n\n钢丝绳的选择应满足本标准适用的起重机对所使用的钢丝绳规定的最低选用要求。本标准规定的钢丝绳使用的前提是：所采用的钢丝绳出厂时已得到正确润滑，滑轮和卷筒的卷绕直径选择适当（符合6．3．3．1要求）。\n\n钢丝绳在滑轮和卷筒上的卷绕直径的选择要以起升机构的工作级别为依据。但对于要经常拆卸钢\n\n丝绳的起重机（如建筑用起重机和流动式起重机），由于要求滑轮、卷筒等与钢丝绳相关的部件尺寸紧凑，重量较轻，且可以经常更换钢丝绳，故滑轮、卷筒的卷绕直径选用允许比所在起升机构工作级别低一级，但最低工作级别不应低于 M3级。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等）时，宜按比该类起重机起升机构常用的工作级别高一级的机构来选择钢丝绳滑轮和卷筒的卷绕直径。\n\n## 6．3．2．2 钢丝绳结构型式的选择\n\n选用线接触型钢丝绳时，对起升高度很大，吊钩组钢丝绳倍率很小的港口装卸用起重机或建筑塔式起重机，宜采用多层股不旋转钢丝绳；当钢丝绳在腐蚀性较大的环境中工作时，应采用镀锌钢丝绳。\n\n## 6．3．2．3 钢丝绳直径的选择计算\n\n### 6．3．2．3．1 确定钢丝绳最大工作静拉力应考虑的因素\n\n#### 6．3．2．3．1．1 起重用（抓斗除外）钢丝绳\n\n计算最大工作静拉力时应考虑下列因素：起重机的额定起升载荷；下滑轮组和取物装置的自重重力；起升钢丝绳缠绕滑轮组的倍率 $a$ 和绕上卷筒的钢丝绳分支数；起升高度超过 $5 0 ~ \\mathrm { m }$ 时，一般要计及钢丝绳的自重重力；在上极限位置若钢丝绳与铅垂线夹角大于 $2 2 . 5 ^ { \\circ }$ 时，还需要考虑由钢丝绳的倾斜引起钢丝绳拉力的增大；钢丝绳系统的总传动效率 $\\eta _ { \\Sigma }$ 。对单联滑轮组可按式（124）计算：\n\n$$\n\\eta _ { \\Sigma } = \\frac { 1 - \\eta _ { l } ^ { \\mathrm { a } } } { ( 1 - \\eta _ { l } ) a } \\cdot \\eta _ { \\mathrm { D } }\n$$\n\n……（124）\n\n式中：\n\n$\\eta _ { \\Sigma }$ 钢丝绳系统的总传动效率；  \n$\\eta _ { l }$ 单个滑轮的效率（滚动轴承取0.98，滑动轴承取0.96）；  \n$a$ 同式（77）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { D } }$ 导向滑轮的效率。\n\n#### 6．3．2．3．1．2 非起重用钢丝绳\n\n对不专门用于起升垂直载荷的各种钢丝绳，应考虑在4．4．2中规定的、在各种用途工况中能反复出犛现的载荷情况Ⅰ或Ⅱ的最不利情况来确定出钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 。当钢丝绳用来作水平运动的牵引时，应考虑牵引对象作水平运动时的摩擦阻力、坡道阻力以及起升钢丝绳绕过起升及导向滑轮系统的阻力等。\n\n#### 6．3．2．3．1．3 多绳抓斗的钢丝绳\n\n对于四绳（或双绳）抓斗，其闭合绳和支持绳载荷分配按如下规定：\n\na） 如使用的系统能自动地且快速地（例如采用差动式电控装置等）使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配或将两种绳之间的载荷差异仅限制在闭斗末期或开始张开的一个极短时期内犛者，则闭合绳和支持绳的最大工作静拉力 $S$ 各取为总载荷的 $66 \\%$ 除以各自的分支数；当采用直流调速或交流变频调速，并进行了特殊的设计，能实时监控保证抓斗离地时起升与闭犛合机构载荷准确协调共同承担者，钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 可各取为总载荷的 $5 5 \\%$ 除 以\n\n各自的分支数。\n\nb） 如使用的系统在起升过程中不能使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配，而实际上在抓斗闭犛合及起升初期几乎全部载荷都作用在闭合绳上，则闭合绳最大工作静拉力犛 $S$ 取为总载荷的$100 \\%$ 除以其分支数，支持绳最大工作静拉力 $S$ 取为总载荷的 $66 \\%$ 除以其分支数。\n\n### 6．3．2．3．2 钢丝绳选用计算\n\n#### 6．3．2．3．2．1 $\\ b { C }$ 系数法\n\n本方法只适用于运动绳。选取的钢丝绳直径不应小于（最接近于）按式（125）计算的钢丝绳直径。\n\n$$\nd _ { \\operatorname* { m i n } } = C \\sqrt { S }\n$$\n\n……（125）\n\n式中：\n\n$d _ { \\mathrm { m i n } }$ — 钢丝绳的最小直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$C$ -钢丝绳选择系数，单位为毫米每开二次方牛 $( \\mathrm { m m } / \\sqrt { \\mathrm { N } } )$ ；$S$ -钢丝绳最大工作静拉力，单位为牛顿(N)。\n\n钢丝绳选择系数 $C$ 取值与钢丝的公称抗拉强度和机构工作级别有关，见表44。\n\n当钢丝绳的 $k ^ { \' }$ 和犽 $\\sigma _ { t }$ 狋值与表44中不同时，则可根据工作级别从表44中选择安全系数犆 $n$ 值并根据所选择钢丝绳的 $k ^ { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c1e180c8-e535-49d0-8e39-430e437b1cd4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18 钢混组合结构（Part 1）', '18 钢混组合结构## 18.1 一般规定\n\n### 18.1.1本章适用于钢-混凝土组合梁、钢-混凝土接头和波形钢腹板梁的施工。\n\n#### 条文说明：\n\n钢混组合结构的主要桥梁类型包括组合钢板梁桥、组合钢桁梁桥、组合钢箱梁桥、钢桁腹杆组合梁桥、波形钢腹板组合梁桥以及各种形式的钢-混凝土接头等，涵盖的范围很广。钢混组合结构除大量应用在梁式桥中，在斜拉桥、拱桥、悬索桥这些桥型中亦有较多应用。当前，钢混组合结构在桥梁中的应用越来越多，为使其施工有章可循，本次修订列入其施工的要求。\n\n### 18.1.2 施工前应制订专项施工方案，并应根据结构的特点和受力特性确定施工程序和施工工艺，且应有防止桥面板混凝土和接头混凝土开裂的预防措施。\n\n#### 条文说明：\n\n在钢混组合结构中，桥面板混凝土和接头混凝土的开裂是较为普遍存在的一种现象，如何有效地避免其开裂是设计和施工都需要认真对待的一个关键问题。虽然桥面板混凝土和接头混凝土的开裂主要是由结构的特点和受力特性所决定的，且造成这一病害的原因多种多样，但其力学行为特征与具体桥梁中的设计和施工特点也是密切相关的。因此，有必要在施工前通过相对准确的预测、严密的施工计算以及对施工技术和施工工艺的改进，确定其施工程序和施工工艺，并采取一些有效的措施防止桥面板混凝土和接头混凝土的开裂。\n\n### 18.1.3 除本章另有规定外，钢筋、混凝土、模板、支架和预应力等的施工应符合本规范相关章节的规定。\n\n### 18.1.4 钢构件的制造应符合本规范第 8 章的规定。对大跨度钢-混凝土组合连续梁中的钢梁，制造时应根据设计及施工控制的要求设置相应的预拱度。\n\n#### 条文说明：\n\n结构的自重、组合作用的进程和混凝土的徐变等是使钢-混组合梁产生挠度的几个主要原因，对于大跨度钢-混凝土组合连续梁，其挠度影响是不可忽视的，一般设计文件会对预拱度值和加工制造无应力线形进行规定，施工控制也会提出相应要求，故钢梁在制造时需要根据其要求设置相应的预拱度值。\n\n### 18.1.5 钢-混凝土组合梁在安装施工时，应综合考虑钢构件和预制混凝土桥面板的安装方式，其安装、组合的顺序和加载程序应符合设计和施工控制的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n钢-混凝土组合梁在安装施工时，一般的顺序是先安装钢梁，再安装混凝土桥面板，但在实际施工中，往往对钢梁的安装方法较为重视，而对混凝土桥面板的安装方法考虑较少，甚至有的工程项目忽视了混凝土桥面板的安装方案，导致在施工过程中临时采取措施进行补救，造成工期的延误或对工程质量产生不利影响，因此需要综合考虑两种结构的安装方式。安装、组合的顺序和加载程序在不同的情况下，会对组合结构的受力产生较大的影响，因此需要符合设计和施工控制的规定。\n\n### 18.1.6 对预制桥面板各单元之间的湿接缝和钢-混凝土接头，宜采用微膨胀补偿收缩混凝土。\n\n#### 条文说明：\n\n湿接缝和钢-混凝土接头中采用微膨胀补偿收缩混凝土的目的是：减少混凝土浇筑后在硬化过程中的收缩，使新浇筑混凝土与龄期不同的混凝土之间能更好地结合。\n\n### 18.1.7钢-混凝土接头在浇筑施工时，宜按本规范第6.13节大体积混凝土的要求进行温度控制，防止其产生温度应力裂缝。\n\n## 18.2 钢构件安装\n\n### 18.2.1钢构件在安装施工前，应根据跨径大小或结构构造的特点、地形地物、河流或海域情况、起重机或起重船的起吊能力、环境条件等因素，综合考虑选择安装方法和安装工艺。对钢-混凝土组合梁，在确定钢构件的安装方法时，尚应适当考虑预制混凝土桥面板安装的可行性和方便性。\n\n#### 条文说明：\n\n钢构件的安装施工有各种各样的方法，本规范对采用何种具体的方法不作限制，只要能满足施工中对安全、质量和进度等的各项要求，均能采用。由于在选择钢构件的安装方法和安装工艺时，很多自然客观条件和一些制约因素都会对选择产生影响，因此需要全面综合考虑进行选择。条文中规定“在确定钢构件的安装方法时，尚应适当考虑预制混凝土桥面板安装的可行性和方便性”，这是对应于本规范第18.1.5 条的一项要求，因为预制混凝土桥面板的安装方法和安装工艺是否合理、可行、方便，会对组合结构的施工进度和施工质量产生较大的影响。\n\n### 18.2.2 安装前应对各种承重支架、支承系统、吊架和吊具等临时受力结构，以及钢构件本身在安装过程中不同受力工况下的强度、刚度及稳定性进行验算，保证安装施工的安全和结构的安全。\n\n#### 条文说明：\n\n钢构件在安装施工时，不仅需要保证施工操作的安全，同时还要在安装过程中保证结构的安全，条文规定是出于对安全的总体考虑。\n\n### 18.2.3 安装钢-混凝土组合梁中的钢构件之前，应对桥梁的墩台顶面高程、中线及各孔跨径进行复测；安装钢-混凝土接头中的钢构件之前，应对混凝土结合面的高程、纵横向轴线和表面平整度等进行复测。各项误差在允许偏差内方可进行安装。\n\n### 18.2.4 起吊安装钢构件时，吊点和吊具的设置应满足各点均匀受力的要求，应避免钢构件在起吊安装过程中发生扭转或侧倾，并应采取有效措施保证钢构件的涂装不受到损伤。\n\n### 18.2.5 钢梁宜对钢构件采用预先组拼、栓合或焊接，扩大拼装单元组成节段后进行安装的方法，对容易变形的钢构件应进行刚度和稳定性验算，必要时应采取临时加固措施。组拼前应清除钢构件上的附着物，摩擦面或焊接面应保持干燥、清洁。安装时应根据外界环境和焊接等变形因素的影响，采取有效措施，保证钢梁的线形、拱度及轴线位置满足设计或施工控制的要求。工地安装时，不得在现场对钢构件进行未被批准的临时性的焊接和切割作业。\n\n#### 条文说明：\n\n对钢构件采用先在地面上通过将构件预先组拼、栓合或焊接，扩大拼装单元组成节段后进行安装的方法，能减少高空安装的工作量，加快施工进度，提高施工的效率，在施工条件具备的情况下一般优先采用这种方法，但本规定并不排斥采用单构件拼装施工的方法。\n\n规定“对容易变形的钢构件应进行刚度和稳定性验算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c1e402de-6fde-4cb7-a18f-6f7732a96782', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故过程简介', '一、事故过程简介1990年8月，某自来水公司由某化工工程设备厂购进一台QY-12型汽车起重机，试运行时即常出故障，该厂派人来随修随试，进行载荷试验时起吊10.6t钢管，回转过程中有一根钢管滑出一段，起吊时此管卡在前右支腿别住。修理工甲某将吊臂伸出一段（约2m），再吊时，钢管捆呈倾斜状态，起吊时一端离地 $7 0 0 \\mathrm { m m }$ ，一端未离地，此时捆绑绳被拉断，钢管散落，一根钢管砸到乙某头部，使其致死。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c1ea6187-d8a9-47b3-8f1e-db1467c88986', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百三十六条出卖人应当按照约定或者交易习惯向买受人交付提取标的物单证以外的有关单证和资料', '第一百三十六条出卖人应当按照约定或者交易习惯向买受人交付提取标的物单证以外的有关单证和资料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c1ef411d-c1a4-47df-a131-76ac748d4656', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '四、事故结论与教训', '四、事故结论与教训这是一起典型的不吸取事故教训、违反起重按操作规程、缺乏维护保养及缺少应急排险措施等原因造成的事故案例。\n\n这起事故的教训是：\n\n1.起升限位开关不允许随意动作。  \n2．应重视已发生的事故及隐患，否则后悔莫及。  \n3.起重设备必须建立日检、月检及年检制度。  \n4．目前社会上电动葫芦起升限位失灵事故时有发生，应当引起有关方面注意。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c1ff628b-db5c-4865-94b9-b791cc22aa39', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑当计算起重机压弯构件时，可将构件的制造误差引起的初始变形犖 犖 $( f _ { 0 }$ ）或使用后由于磨损产生的间犕 犕隙引起的位移 $( \\boldsymbol { f } ^ { \\prime } )$ ）所形成的附加弯矩ψ $( N \\cdot f _ { 0 }$ 或 $\\boldsymbol { N } \\cdot \\boldsymbol { f } _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } } ^ { \\prime }$ ）加在式（M．1）的第二项 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 和第三项 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 上。此时式中第一项的 $\\varphi \\psi$ 取为1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c20bd4ef-0146-4127-8f3c-efd432bf0dd8', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故原因', '三、事故原因## 1.直接原因\n\n违章带载向加大幅度方向进行变幅操作，事故发生后吊物重量测算为4.1t，吊运重物的载荷为事故发生时所在幅度对应的额定载荷的1.58倍；由于带载变幅，使起重力矩由距塔机 $1 2 \\mathrm { m }$ 处的 $4 9 . 2 \\mathrm { t . m }$ ，猛增到 $9 4 . 3 \\mathrm { t . m }$ 。\n\n## 2.间接原因\n\n塔机力矩限制器失灵；塔机司机和信号工对枕木重量估测不准确，吊运路线穿越高压线。\n\n## 3.主要原因\n\n违章带载向加大幅度方向进行变幅操作，造成严重超载，吊运路线选择穿越建筑物和高压线，严重\n\n失误。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c213c181-328e-4f73-a1d8-07560c97a3f1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：“临时受力结构”主要指承重支架、作业平台、模板、悬浇挂篮、临时支挡、\n\n各种围堰、栈桥或便桥等；“大型临时设施”主要指混凝土搅拌站、码头、梁板构件的预制场、钢筋加工制作厂房、库房等。这些结构和设施虽然是临时性的，但往往会对施工过程中的安全产生重要影响，故增加本条规定予以强调。\n\n### 3.1.5 施工前应建立健全质量保证体系和质量管理体系，明确质量方针、质量目标和质量责任；同时应建立质量管理机构，制定质量管理制度和质量检测流程，提出质量保证措施，对工程的施工实施质量控制。\n\n### 3.1.6 施工前应建立健全安全生产管理体系，落实安全责任，提出安全技术组织措施。对施工中存在的各种风险源应进行分析、评估，提出防范对策，制订必要的突发事件应急预案，使施工的全过程能安全地进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c234e99c-13f3-4d80-91cf-53085a97fb36', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 在黏性土中采用射水法沉桩，土经射水后破坏严重，即使经过长期恢复，也远不能达到原来的强度。曾经在黏性土中采用射水法沉下的桩周围，钻孔取土样进行试验(经过 $6 0 { \\sim } 1 2 0 0$ 恢复期)，射水后桩侧土比射水前原状土性质要差很多。因此规定在黏性土中需以锤击为主，只有在锤击困难时，方能酌情射水辅助沉桩。\n\n10.5.7 水上沉桩施工应符合下列规定：\n\n1 水上沉桩应根据地形、水深、风向、水流和船舶性能等具体情况，充分利用有利条件，使沉桩施工能正常进行。沉桩应根据水上施工的特点采取有效措施，保证作业安全。\n\n2 在浅水中沉桩，可采用设置筑岛围堰或固定平台等方法进行施工；在深水或有潮汐影响的水域沉桩，宜采用打桩船施打，在宽阔水域宜采用具有卫星测量定位功能的打桩船；在风浪条件恶劣的深水水域，宜采用自升式平台进行施工。\n\n3 沉桩应设置导向设施，防止桩发生偏移或倾倒。若桩的自由长度较大，应适当增设支点。\n\n4 采用固定平台沉桩施工应符合本规范第 10.5.4 条、第 10.5.5 条和第 10.5.6条的规定；采用打桩船沉桩可按现行《码头结构施工规范》（JTS 215）的规定执行。\n\n5 已沉好的水中桩，应及时采用钢制杆件夹桩，将相邻桩连成一体加以防护，并应在水面设置标志。严禁在已沉好的桩上系缆。\n\n10.5.8 钢管桩沉桩施工应符合下列规定：\n\n1 钢管桩锤击沉桩时，锤的选择除应符合本规范第 10.5.4条的相关规定外，尚应考虑钢管桩桩尖形式的影响因素。沉入封闭式桩尖的钢管桩时，应采取必要措施防止其上浮；在砂土中沉入开口或半封闭桩尖的钢管桩时应防止管涌。\n\n2 环境温度在- $\\cdot 1 0 ^ { \\circ } C$ 以下时，应暂停钢管桩锤击沉桩和焊接接桩施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c2358e5d-1171-40d9-9cc8-229ccca36f33', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 19）', '状态风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（20）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行摩擦阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（86）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P\'</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不考虑轮缘与轨道侧面附加摩擦的摩擦阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（91)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pex</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机构承受的最大载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（3）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pox</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">链条最大工作载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（135)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pmax</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最大轮压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(133)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PmexI、I</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机满载时确定的车轮最大轮压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（130）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pmean</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PmeanI和 PmeanⅡ两者之中取大者</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（132）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PmeanI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">无风正常工作起重机的等效工作轮压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（130）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pmeall</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">有风正常工作起重机的等效工作轮压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（130）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PminI</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机空载时确定的车轮最小轮压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（130）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">未修正的所需电动机的功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(136)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的稳态起升功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的稳态运行功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的稳态变幅功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的额定功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.1)</td></tr');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c235cdf0-a5a7-4b56-a47c-9091efa95bf3', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百九十条赠与可以附义务。', '第一百九十条赠与可以附义务。赠与附义务的，受赠人应当按照约定履行义务。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c23f7de9-6940-450a-af67-37d03cd435b6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '系数：', '系数：起重机放置在坚实、水平的支承面或轨道上（最大坡度为 $1 \\%$ ）；  \n起重机装有规定的最短臂架，且此臂架处于最大推荐臂架角度；  \n将吊钩、吊钩滑轮组或其他取物装置放在地面上；  \n使外伸支腿脱离支承面，起重机支承在车轮（轮胎）上；  \n起重机装有规定的最长主臂或主臂和副臂的组合结构，并且此主臂或臂架组合结构处于最大推荐臂架角度，还承受最不利方向的工作风载荷。\n\n应验算对上述规定的各种质量分布状态及在相应的平衡重配置条件下，对制造商允许的起重机回转到的最不稳定位置，起重机均不应向后倾覆。\n\n表 51 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———无风试验或运行时  \n\n\n\n\n\n表 52 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———有风工作或运行时  \n\n\n\n\n\n#### 8．1．2．3．2 轮胎起重机和汽车起重机\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线成 $9 0 ^ { \\circ }$ 角时，臂架下面承载侧的车轮（轮胎）或底架支腿的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线重合时，在制造商规定的工作区域中承载底架的轻载端，车轮（轮胎）或支腿上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ ，在非工作区域内则不应小于起重机总重力的 $10 \\%$ 。\n\n在起重机上应为操作人员设置醒目可见的警示信息，否则起重机车轮（轮胎）上的载荷均应满足上述有关限制。警示信息 应 标 明 为 保 持 足 够 的 抗 后 倾 覆 稳 定 性 要 求，活 动 支 腿 应 是 处 在 伸 出状态。\n\n#### 8．1．2．3．3 履带起重机\n\n在侧面或支承最小载荷的底盘端部倾覆线上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n对于装有可收缩履带装置的履带起重机，如果在履带装置缩短时不能满足上述要求，制造商应在起重机上向司机提供醒目可见的警示信息。\n\n### 8．1．2．4 非工作风载荷作用下的起重机整体抗倾覆稳定性\n\n制造商应规定起重机在工作时承受风载荷的极限以及在非工作状态时应采取的特殊预防措施。非工作风载荷见4．2．3．1。\n\n## 8．1．3 塔式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n### 8．1．3．1 塔式起重机的整体抗倾覆稳定性按表53中的五种工况校核，并采用有相应载荷系数的计算载荷。\n\n### 8．1．3．2 在轨道上带载运行的塔式起重机，还应当考虑制造商在起重机出厂文件上规定的两轨道允许的最大垂直高低差和坡度所引起的载荷，作为其他载荷列入表53工况Ⅱ中。\n\n### 8．1．3．3 按表53计算时，应考虑塔式起重机所有起升部件质量引起的载荷。\n\n### 8．1．3．4 工作状态下抗后倾覆稳定性按表53中的工况Ⅲ计算。\n\n### 8．1．3．5 风载荷的作用\n\n#### 8．1．3．5．1 工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。\n\n#### 8．1．3．5．2 对于不能随风自由回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。对于可随风回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷应按设计预期的方向施加于塔式起重机的上部结构，并按最不利方向施加于塔式起重机的下部结构。\n\n### 8．1．3．6 起重机的基础\n\n制造商应提供在允许使用的所有工况中（包括有非工作状态风载荷作用时），塔式起重机对地面或基础作用的载荷，并说明提供的载荷数据所对应的使用工况。如果是用塔式起重机的基础来实现塔式起重机的部分或全部抗倾覆稳定时，制造商还应规定对用作该塔式起重机基础的要求。当塔式起重机需在斜面上作业时，制造商亦应考虑相应的计算工况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c24c3e48-63dd-4870-957a-a9a9a40015b7', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第六十七条', '第六十七条当事人互负债务，有先后履行顺序，先履行一方未履行的，后履行一方有权拒绝其履行要求。先履行一方履行债务不符合约定的，后履行一方有权拒绝其相应的履行要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c24c933e-73ff-482c-bfa0-124ec0dbe144', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6.4焊接截面梁腹板考虑屈曲后强度的计算（Part 3）', '上下T形截面高度均不宜小于梁高的0.15倍，矩形孔口上下边缘至梁翼缘外皮的距离不宜小于梁高的0.25 倍。\n\n4开孔长度（或直径）与T形截面高度的比值不宜大于12。\n\n5不应在距梁端相当于梁高范围内设孔，抗震设防的结构不应在隅撑与梁柱连接区域范围内设孔。\n\n6开孔腹板补强宜符合下列规定：\n\n1）圆形孔直径小于或等于1/3 梁高时，可不予补强。当大于1/3梁高时，可用环形加劲肋加强［图6.5.2(a)]，也可用套管[图6.5.2（b)]或环形补强板[图6.5.2（c)]加强；\n\n2）圆形孔口加劲肋截面不宜小于 $1 0 0 \\mathrm { m m } \\times 1 0 \\mathrm { m m }$ ，加劲肋边缘至孔口边缘的距离不宜大于 $1 2 \\mathrm { m m }$ ；圆形孔口用套管补强时，其厚度不宜小于梁腹板厚度；用环形板补强时，若在梁腹板两侧设置，环形板的厚度可稍小于腹板厚度，其宽度可取 $7 5 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 2 5 \\mathrm { m m }$ ；\n\n3）矩形孔口的边缘宜采用纵向和横向加劲肋加强，矩形孔口上下边缘的水平纵向加劲肋端部宜伸至孔口边缘以外单面加劲肋宽度的2倍，当矩形孔口长度大于梁高时，其横向加劲肋应沿梁全高设置；\n\n  \n图6.5.2钢梁圆形孔口的补强\n\n4）矩形孔口加劲肋截面总宽度不宜小于翼缘宽度的1/2, 厚度不宜小于翼缘厚度；当孔口长度大于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 时， 应在梁腹板两面设置加劲肋。\n\n7腹板开孔梁材料的屈服强度不应大于 $4 2 0 \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 。\n\n## 6.6梁的构造要求\n\n### 6.6.1当弧曲杆沿弧面受弯时宜设置加劲肋，在强度和稳定计算中应考虑其影响。\n\n### 6.6.2焊接梁的翼缘宜采用一层钢板，当采用两层钢板时，外层钢板与内层钢板厚度之比宜为 $0 . 5 { \\sim } 1 . 0$ 。不沿梁通长设置的外层钢板，其理论截断点处的外伸长度 $l _ { 1 }$ 应符合下列规定：\n\n1端部有正面角焊缝：\n\n$$\nl _ { 1 } \\geqslant b\n$$\n\n$$\nl _ { 1 } \\geqslant 1 . 5 b\n$$\n\n2端部无正面角焊缝：\n\n$$\nl _ { 1 } \\geqslant 2 b\n$$\n\n式中： $^ { b }$ -外层翼缘板的宽度 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$t$ 外层翼缘板的厚度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$h _ { \\mathrm { f } }$ - 侧面角焊缝和正面角焊缝的焊脚尺寸 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n\n## 7 轴心受力构件\n\n### 7.1 截面强度计算\n\n#### 7.1.1轴心受拉构件，当端部连接及中部拼接处组成截面的各板件都由连接件直接传力时，其截面强度计算应符合下列规定：\n\n1除采用高强度螺栓摩擦型连接者外，其截面强度应采用下列公式计算：\n\n毛截面屈服：\n\n$$\n\\sigma = \\frac { N } { A } \\leqslant f\n$$\n\n净截面断裂：\n\n$$\n\\sigma = \\frac { N } { A _ { \\mathrm { n } } } \\leqslant 0 . 7 f _ { \\mathrm { u } }\n$$\n\n2采用高强度螺栓摩擦型连接的构件，其毛截面强度计算应采用式（7.1.1-1)，净截面断裂应按下式计算：\n$$\n\\sigma = \\bigl ( 1 - 0 . 5 \\frac { n _ { 1 } } { n } \\bigr ) \\frac { N } { A _ { \\mathrm { n } } } \\leqslant 0 . 7 f _ { \\mathrm { u } }\n$$\n\n3当构件为沿全长都有排列较密螺栓的组合构件时，其截面强度应按下式计算：\n\n$$\n\\frac { N } { A _ { \\mathfrak { n } } } \\leqslant f\n$$\n\n式中： $N$ ——所计算截面处的拉力设计值（N)；$f$ -钢材的抗拉强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$A$ 1 -构件的毛截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$A _ { \\mathfrak { n } }$ -构件的净截面面积，当构件多个截面有孔时，取最不利的截面（ $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$f _ { \\mathrm { u } }$ 1 钢材的抗拉强度最小值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$\\pmb { n }$ -在节点或拼接处，构件一端连接的高强度螺栓\n\n数目；\n\n$\\pmb { n } _ { 1 }$ - 所计算截面（最外列螺栓处）高强度螺栓数目。\n\n## 7.1.2轴心受压构件，当端部连接及中部拼接处组成截面的各板件都由连接件直接传力时，截面强度应按本标准式（7.1.1-1)计算。但含有虚孔的构件尚需在孔心所在截面按本标准式（7.1.1-2）计算。\n\n## 7.1.3轴心受拉构件和轴心受压构件，当其组成板件在节点或拼接处并非全部直接传力时，应将危险截面的面积乘以有效截面系数 $\\eta$ ，不同构件截面形式和连接方式的 $\\eta$ 值应符合表7.1.3的规定。\n\n表7.1.3轴心受力构件节点或拼接处危险截面有效截面系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c27169cb-2b7a-4a04-b719-8c9c1e985f00', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第四章 事故处理', '第四章 事故处理第三十二条 重大事故、较大事故、一般事故，负责事故调查的人民政府应当自收到事故调查报告之日起15 日内做出批复；特别重大事故，30 日内做出批复，特殊情况下，批复时间可以适当延长，但延长的时间最长不超过 30 日。\n\n有关机关应当按照人民政府的批复，依照法律、行政法规规定的权限和程序，对事故发生单位和有关人员进行行政处罚，对负有事故责任的国家工作人员进行处分。\n\n事故发生单位应当按照负责事故调查的人民政府的批复，对本单位负有事故责任的人员进行处理。\n\n负有事故责任的人员涉嫌犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第三十三条 事故发生单位应当认真吸取事故教训，落实防范和整改措施，防止事故再次发生。防范和整改措施的落实情况应当接受工会和职工的监督。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当对事故发生单位落实防范和整改措施的情况进行监督检查。\n\n第三十四条 事故处理的情况由负责事故调查的人民政府或者其授权的有关部门、机构向社会公布，依法应当保密的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c27593ca-db37-456d-87e6-f571459fa7d9', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4结果计算', '4结果计算## 4.13h、24h 常压泌水率，按式（T0518-1）分别计算：\n\n$$\nB _ { f , i } = \\frac { a _ { 2 } - a _ { 3 } } { a _ { 1 } } { \\times } 1 0 0 \\%\n$$\n\n式中： $B _ { f , i }$ $i$ 小时自由泌水率 $( \\% )$ ；\n\n$a _ { \\scriptscriptstyle 1 }$ ——初始水泥浆高度（ $\\mathrm { m m }$ ）； $a _ { \\scriptscriptstyle 2 }$ ——泌水面高度（ $\\mathrm { m m }$ ）；  \n$a _ { \\scriptscriptstyle 3 }$ -膨胀面高度（ $\\mathrm { m m }$ ）。\n\n计算结果精确至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n## 4.2 3h、24h自由膨胀率，按式（T0518-2）分别计算：\n\n$$\n\\varepsilon _ { f , i } = \\frac { a _ { 3 } - a _ { \\scriptscriptstyle 1 } } { a _ { \\scriptscriptstyle 1 } } \\times 1 0 0 \\%\n$$\n\n式中： $\\varepsilon _ { f , i } - \\mathrm { - } i$ 小时自由膨胀率 $( \\% )$\n\n计算结果精确至 $0 . 1 \\%$ 。\n\n## 4.3 自由泌水率或自由膨胀率均应取两个平行试验数据的算术平均值作为测试结果。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c276cb88-3a78-4572-a15c-afa2764bcbaf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 14）', 'r><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n（  \n， ． 4  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=1>载荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8C9</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=14 colspan=1>特殊载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1．猛烈地提升地面物品的动载荷,见4.2.1.1.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpC10</td><td rowspan=1 colspan=1>2max</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c29b058f-34ce-432b-989b-b996e50659aa', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '4配合比控制', '4配合比控制## 4.0.1 混凝土配合比设计应符合现行行业标准《普通混凝土配合比设计规程》JGJ55 的有关规定。\n\n## 4.0.2混凝土配合比应满足混凝土施工性能要求，强度以及其他力学性能和耐久性能应符合设计要求。\n\n## 4.0.3对首次使用、使用间隔时间超过三个月的配合比应进行开盘鉴定，开盘鉴定应符合下列规定：\n\n1 生产使用的原材料应与配合比设计一致。  \n2 混凝土拌合物性能应满足施工要求。  \n3 混凝土强度评定应符合设计要求。  \n4 混凝土耐久性能应符合设计要求。\n\n## 4.0.4在混凝土配合比使用过程中，应根据混凝土质量的动态信息及时调整。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c29bb569-4339-4fd4-9fb9-ac7afd592f23', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明本章所指的减隔震设计，主要针对采用减隔震支座的桥梁。在桥梁抗震设计中，引入减隔震技术的目的就是利用减隔震装置在满足正常使用功能要求的前提下，延长结构自振周期和增大阻尼达到消耗地震能量和降低结构地震响应的目的。因此，对于桥梁的减隔震设计，最重要的因素就是设计合理、可靠的减隔震装置并使其在结构抗震中充分发挥作用，即桥梁结构的大部分耗能、塑性变形应集中于这些装置，允许这些装置在E2 地震作用下发生较大的塑性变形和存在一定的残余位移，而结构其他构件的响应基本为弹性。\n\n但是，减隔震技术的应用并不是在任何情况下均适用。对于基础土层不稳定、可能发生液化的场地，下部结构刚度小、桥梁结构本身的基本振动周期比较长，位于特征周期比较长的场地，延长周期也不能避开地震波能量集中频段以及支座中可能出现较大负反力等情况，不宜采用减隔震技术。\n\n现有研究表明，在场地条件比较稳定的情况下，可使用减隔震技术，特别是在桥梁基本周期较短时采用减隔震支座，或者在各桥墩高度相差较大时在矮墩上采用减隔震支座，能够起到良好的减隔震作用。\n\n### 10.1.3 采用减隔震设计的桥梁，可只进行E2地震作用下的抗震设计和验算。但宜同时对相应的非减隔震桥梁进行抗震分析，检验是否适合采用减隔震设计以及减隔震效果。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c29d205a-c812-498c-94ae-3399f8d26859', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '4.11涂装材料', '4.11涂装材料## Ⅰ主控项目\n\n4.11.1钢结构防腐涂料、稀释剂和固化剂等材料的品种、规格、性能等应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查产品的质量合格证明文件、中文产品标志及检\n\n验报告等。\n\n4.11.2钢结构防火涂料的品种和技术性能应满足设计要求，并应经法定的检测机构检测，检测结果应符合国家现行标准的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查产品的质量合格证明文件、中文产品标志及检验报告等。\n\n## Ⅱ一般项目\n\n4.11.3防腐涂料和防火涂料的型号、名称、颜色及有效期应与其质量证明文件相符。开启后，不应存在结皮、结块、凝胶等现象。\n\n检查数量：应按桶数抽查 $5 \\%$ ，且不应少于3桶。\n\n检验方法：观察检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c2a530dc-4176-417b-a0b7-20a7796400b9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：6.15.4～6.15.8 这 5 条是对高性能混凝土所用的水泥、集料、外加剂和矿物掺合料等原材料品质的要求，施工中选用这些材料时需要严格按条文的规定执行和控制，因为原材料的品质不佳将难以配制出质量优良的高性能混凝土。\n\n本次修订参照《高强高性能混凝土用矿物外加剂》（GB／T18736-2017）、《矿物掺合料应用技术规范》（GB／T 51003-2014）、《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》（GB/T1596-2017)、《砂浆和混凝土用硅灰》（GB／T 27690-2011）、《海港工程高性能混凝土质量控制标准》（JTS257-2-2012）等标准的规定，对部分相关指标作出了修改。\n\n## 6.15.9 高性能混凝土的配合比应根据原材料品质、设计强度等级、耐久性以及施工工艺对工作性能的要求，通过计算、试配和调整等步骤确定。进行配合比设计时应符合下列规定：\n\n1 对不同强度等级混凝土的胶凝材料总量应进行控制，C40 以下宜不大于 $4 0 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ；${ \\mathrm { C } } 4 0 { \\sim } { \\mathrm { C } } 5 0 $ 宜不大于 $4 5 0 ~ \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ；C60 及以上的非泵送混凝土宜不大于 $5 0 0 ~ \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ，泵送混凝土宜不大于 $5 3 0 ~ \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ；且胶凝材料浆体体积宜不大于混凝土体积的 $3 5 \\%$ 。\n\n2 水胶比应根据混凝土的配制强度、抗氯离子渗透性能、抗渗性能和抗冻性能等要求确定。在满足混凝土工作性能的前提下，宜降低用水量，并控制在 $1 3 0 { \\sim } 1 6 0 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。\n\n3混凝土中宜适量掺加优质的粉煤灰、粒化高炉矿渣粉或硅灰等矿物掺合料，用以提高其耐久性、改善其施工性能和抗裂性能，其掺量宜根据混凝土的性能要求通过试验确定，且宜不小于胶凝材料总量的 $20 \\%$ 。当混凝土中粉煤灰掺量大于 $30 \\%$ 时，混凝土的水胶比不得大于 0.45；在预应力混凝土及处于冻融环境的混凝土中，粉煤灰的掺量宜不大于 $30 \\%$ ，且粉煤灰的含碳量宜不大于 $2 \\%$ 。对暴露于空气中的一般构件混凝土，粉煤灰的掺量宜不大于 $20 \\%$ ，且单方混凝土胶凝材料中的硅酸盐水泥用量宜不小于 $2 4 0 \\mathrm { k g }$ 。\n\n4对耐久性有较高要求的混凝土结构，试配时应进行混凝土和胶凝材料抗裂性能的对比试验，并从中优选抗裂性能良好的混凝土原材料和配合比。\n\n5混凝土中宜适量掺加符合本规范表6.15.7规定的外加剂，且宜选用质量可靠、稳定的多功能复合外加剂。\n\n6 冻融环境下的混凝土宜采用引气混凝土。冻融环境作用等级 D 级及以上的混凝土必须掺用引气剂；对处于其他环境作用等级的混凝土，亦可通过掺加引气剂（含气量不小于 $4 \\%$ ）提高其耐久性。混凝土的抗冻耐久性指数应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。\n\n7 处于近海环境或海洋氯化物环境、除冰盐等其他氯化物环境下的混凝土结构，其混凝土抗氯离子渗透性能应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。\n\n8 对混凝土中游离氯离子的总含量控制，应符合本规范第 6.8.5 条的规定。\n\n9 对混凝土中总碱含量的控制，应符合本规范第 6.8.6 条的规定。\n\n10 混凝土的坍落度宜根据施工工艺的要求确定，条件允许时宜选用低坍落度的混凝土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c2aa4c35-388d-436e-8d01-5fd73ff09e4d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.8 关于大变形的影响', '8.1.3.8 关于大变形的影响在塔式起重机最不利的结构形态和最不利的载荷组合工况下，如果大变形（按二阶理论计算的变犖犖形）的影响在塔身中增加的弯矩小于 $10 \\%$ （可按 $N / N _ { \\mathrm { E } } { < } 0 . 1$ 界定）时，整体抗倾覆稳定性计算就可以不考虑此大变形的影响（即仍按一阶理论计算），以简化计算。但是，若超过上述范围，则表53各工况的倾覆力矩应考虑随上述二阶理论计算的变形增大而增加。\n\n表 53 塔式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c2aa71df-673a-4546-b39f-347f1fe7da80', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '2 滑接线和滑接器（Part 2）', '置安装工程电气设备交接试验标准》的有关规定。\n\n2.0. 7.2 $3  { \\mathbf { k } } \\mathrm { V }$ 滑接线固定装置的构件，铸铜长夹板、短夹板、托板、垫板、辅助连接板及接线板等在安装前，应按设计图制作完毕；当所采用的型钢、双沟铜线分段组装时，应按相编号，接缝应严密、平直。\n\n2.0.8软电缆的吊索和自由悬吊滑接线的安装,应符合下列要求：\n\n2.0.8.1终端固定装置和拉紧装置的机械强度,应符合要求,其最大拉力应大于滑接线或吊索的最大拉力。\n\n2.0.8.2当滑接线和吊索长度小于或等于 $2 5 \\mathrm { m }$ 时，终端拉紧装置的调节余量不应小于 $0 . 1 \\mathbf { m }$ ；当滑接线和吊索长度大于 $2 5 \\mathrm { m }$ 时，终端拉紧装置的调节余量不应小于 $0 , 2 \\mathrm { m }$ 。\n\n2.0.8.3滑接线或吊索拉紧时的弛度，应根据其材料规格和安装时的环境温度选定，滑接线间的弛度偏差，不应大于 $2 0 m \\mathrm { m }$ 。\n\n2.0.8.4滑接线与终端装置之间的绝缘应可靠。\n\n2.0.9悬吊式软电缆的安装，应符合下列要求：\n\n2.0.9.1当采用型钢作软电缆滑道时,型钢应安装平直，滑道应平正光滑，机械强度应符合要求。\n\n2.0.9.2悬挂装置的电缆夹，应与软电缆可靠固定，电缆夹间的距离,不宜大于 $5 \\mathrm { m }$ 。\n\n2.0.9.3软电缆安装后，其悬挂装置沿滑道移动应灵活、无跳动,不得卡阻。\n\n2.0.9.4软电缆移动段的长度，应比起重机移动距离长 $1 5 \\%$ $\\sim 2 0 \\%$ ，并应加装牵引绳，牵引绳长度应短于软电缆移动段的长度，\n\n2.0.9.5软电缆移动部分两端，应分别与起重机、钢索或型钢滑道牢固固定。\n2.0.10卷筒式软电缆的安装，应符合下列要求：\n\n### 2.0.10.1起重机移动时，不应挤压软电缆。\n\n### 2.0.10.2安装后软电缆与卷筒应保持适当拉力，但卷筒不得自由转动。\n\n### 2.0.10.3卷筒的放缆和收缆速度，应与起重机移动速度一致；利用重砲调节卷筒时，电缆长度和重酡的行程应相适应。\n\n### 2.0.10.4起重机放缆到终端时，卷筒上应保留两圈以上的电缆。\n\n2.0.11安全式滑接线的安装,应符合下列要求：\n\n### 2.0.11.1·安全式滑接线的安装，应按设计规定或根据不同结构型式的要求进行，当滑接线长度大于 $2 0 0 \\mathrm { m }$ 时，应加装伸缩装置。\n\n### 2.0.11.2安全式滑接线的连接应平直，支架夹安装应牢固，各支架夹之间的距离应小于 $3 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 2.0.11.3安全式滑接线支架的安装,当设计无规定时,宜焊接在轨道下的垫板上；当固定在其他地方时，应做好接地连接，接地电阻应小于 $4 \\Omega$ 。\n\n### 2.0.11.4安全式滑接线的绝缘护套应完好,不应有裂纹及破损。\n\n### 2.0.11.5滑接器拉簧应完好灵活，耐磨石墨片应与滑接线可靠接触，滑动时不应跳弧，连接软电缆应符合载流量的要求。\n\n2.0.12滑接器的安装，应符合下列要求：\n\n### 2.0.12.1 滑接器支架的固定应牢靠,绝缘子和绝缘衬垫不得有裂纹、破损等缺陷，导电部分对地的绝缘应良好,相间及对地的距离应符合本规范第2.0.3条的有关规定。\n\n### 2.0.12.2滑接器应沿滑接线全长可靠地接触，自由无阻地滑动，在任何部位滑接器的中心线(宽面)不应超出滑接线的边缘。\n\n### 2.0.12.3滑接器与滑接线的接触部分，不应有尖锐的边棱;压紧弹簧的压力，应符合要求。\n\n### 2.0.12.4槽型滑接器与可调滑杆间，应移动灵活。\n\n### 2.0.12.5自由悬吊滑接线的轮型滑接器,安装后应高出滑接线中间托架,并不应小于 $\\scriptstyle 1 0 { \\mathrm { m m } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c2b30f15-0ba1-4876-9304-caed70ea9fa8', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '中华人民共和国国家标准', '中华人民共和国国家标准电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范\n\nGB 50256-2014\n\n条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c2b4763b-b86f-48c4-b306-634f35f760fd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '23.3 伸缩装置', '23.3 伸缩装置## 23.3.1 伸缩装置的规格、性能应符合设计要求，并应符合现行《公路桥梁伸缩装置通用技术条件》（JT/T 327）的规定。\n\n## 23.3.2 伸缩装置的钢构件外观应光洁、平整，不得扭曲变形，且应进行有效的防\n\n腐处理。伸缩装置应在工厂进行组装，出厂时应附有效的产品质量合格证明文件；吊装位置应采用明显颜色标明；在运输和存放过程中应避免阳光直接暴晒或雨淋雪浸，并应保持清洁，防止变形。\n\n## 23.3.3 伸缩装置安装预留槽口的尺寸应符合设计规定，锚固钢筋的位置应准确。伸缩装置安装前应对预留槽口的混凝土进行凿毛并清理干净。\n\n## 23.3.4 伸缩装置宜在桥面铺装施工完成后，采用反开槽的方式进行安装；当采用先安装再铺装桥面的方式时，应采取有效措施对安装好的伸缩装置进行妥善保护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c2de97f7-577d-4d74-8a68-8f15a0262f17', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：因高性能混凝土的拌合物比较黏稠，为保证其搅拌均匀，故需要采用性能良好、搅拌效率高的搅拌机，且投料的顺序与常规混凝土相比需有所区别，并适当延长搅拌时间。\n\n## 6.15.12 高性能混凝土浇筑前，应根据工程特点和施工环境条件确定浇筑方案，并应认真检查钢筋的混凝土保护层垫块的位置、数量及其紧固程度。在结构或构件侧面和底面所布设的垫块数量应不少于4个 $/ \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ，用于绑扎垫块和钢筋的绑丝头不得伸入混凝土保护层内。\n\n垫块的尺寸应能保证混凝土保护层厚度的准确性，其形状宜为工字形或截头锥形且应有利于钢筋的定位；高性能混凝土的结构或构件中不得采用普通砂浆垫块，当采用细石混凝土制作时，其抗腐蚀的能力和强度应高于结构或构件本体混凝土，且水胶比应不大于 0.40。对钢筋的净混凝土保护层厚度，其施工的允许误差应为正偏差，对现浇结构其最大允许误差应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，对预制构件应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c2ded34b-e96e-43b6-a2bc-1ec291623e64', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4.3 力学性能', '4.3 力学性能## 4.3.1 拉伸试验\n\n多道焊熔敷金属拉伸试验结果应符合表1A规定，双面单道焊焊接接头横向拉伸试验结果应符合表1B规定。\n\n## 4.3.2 冲击试验\n\n### 4.3.2.1 多道焊夏比V型缺口冲击试验温度按表2要求，测定五个冲击试样的冲击吸收能量 $( K V _ { 2 } )$ 。在计算五个冲击吸收能量 $( K V _ { z } )$ 的平均值时，应去掉一个最大值和一个最小值。余下的三个值中有两个应不小于27J，另一个可小于27J，但不应小于20J，三个值的平均值不应小于27J。\n\n### 4.3.2.2 双面单道焊夏比V型缺口冲击试验温度按表2要求，测定三个冲击试样的冲击吸收能量$( K V _ { 2 } )$ 。\n\n### 4.3.2.3 如果焊丝-焊剂组合分类中附加了可选择的代号“U”，冲击要求则按表2规定的温度，测定三个冲击试样的冲击吸收能量 $( K V _ { z } )$ 。三个值中有一个值可小于47J，但不应小于32J，三个值的平均值不应小于47J。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c2e99c0e-85e6-4565-b669-70a58b14124f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 2）', '_ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 同式（100）；\n\n$K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } } , K _ { \\mathrm { c } }$ ———系数。\n\n## 6．2．6．4 作为 $r _ { \\mathbf { \\lambda } } ^ { \\mathbf { \\lambda } } , \\pmb { \\sigma } _ { \\mathbf { \\lambda } \\mathbf { b } }$ 和 $\\pmb { \\sigma } _ { \\mathrm { w r } } ( \\tau _ { \\mathrm { w r } } )$ ）函数的疲劳极限\n\n图 为疲劳极限曲线［史密斯（ ）图］，它表达了疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ （或 $\\tau _ { \\mathrm { d } }$ ）与极值应力比 $r$ 、抗拉强度 $\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ 和交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } } \\left( \\tau _ { \\mathrm { w r } } \\right)$ ）之间的假设关系，这些关系也如表43内容所示。\n\n![](images/11e20db59fd3109eb3b1ce87ac1faf12091333f316a621f739c0ff669d9679a7.jpg)  \n图 11 疲劳极限曲线\n\n表 43 机械零件疲劳极限 $\\pmb { \\sigma } _ { \\bf d } ( \\tau _ { \\bf d } )$ ）与 $r \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 的关系  \n\n\n\n\n\n## 6．2．6．5 疲劳寿命曲线（威勒曲线）\n\n图12的疲劳寿命曲线表示了当所有应力循环具有相同的幅值和相同的应力循环特征值 $r$ 时，疲劳破坏前能承受的应力循环数 $n$ 和最大应力 $\\sigma ^ { ( \\tau ) }$ ）之间的函数关系，假设如下：\n\na） 对 $n _ { \\mathrm { T } } { \\leqslant } 8 \\times 1 0 ^ { 3 }$ ：\n\n$$\n\\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma  \\cdot \\tau$ -最大应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）。  \nb） 对 $8 \\times 1 0 ^ { 3 } <  { n _ { \\mathrm { T } } } < 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 的有限疲劳区，这一函数关系可由图12双对数坐标中的 TD直线来表示：  \n在所考虑的区间内，威勒曲线的斜率由 $C$ 来表示。\n\n$$\nC = \\tan \\ \\varphi { = } \\frac { \\log \\ 2 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 6 } - \\log \\ 8 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 3 } } { \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { b } } - \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { d } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\scriptstyle C = \\tan \\varphi = { \\frac { \\log 2 \\bullet 1 0 ^ { 6 } - \\log 8 \\bullet 1 0 ^ { 3 } } { \\log { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } } } - \\log \\tau _ { \\mathrm { d } } } }\n$$\n\nc） 对 $n { \\geqslant } 2 { \\times } 1 0 ^ { 6 }$ ：\n\n或\n\n式中：\n\n$C$ 威勒曲线斜率;\n\n76\n\ntan $\\varphi$ — 威勒曲线斜率；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma$ 同式（105）。  \n上述 $C$ 值表示了该机械零件实际的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值。\n\n![](images/3885874');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c301f593-9203-481a-b649-d4a56480f844', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.11 体外预应力', '7.11 体外预应力## 7.11.1 体外预应力所采用的材料应符合下列规定：\n\n1 体外预应力筋选用高强度低松弛预应力钢绞线时，其性能和质量应符合现行《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224）的规定。\n\n2 体外束的外套管选用高密度聚乙烯管或镀锌钢管时，其性能和质量应符合相应产品标准的规定。外套管和连接接头应完全密闭防水，在使用期应有可靠的耐久性；外套管应与预应力筋和防腐蚀材料具有良好的兼容性，且应能抵抗运输、安装和使用过程中所受的各种作用力而不被损坏。\n\n3 防腐蚀材料的耐久性能应与体外束所处的环境类别和使用年限一致；防腐蚀材料在加工、运输、安装及张拉过程中应能保持其稳定性、柔性且不产生裂缝，并在所要求的温度范围内不流淌。\n\n## 7.11.2 外套管的安装应连接平滑且应完全密封，在安装过程中应防止外套管受到机械损伤。\n\n## 7.11.3 体外预应力束的锚固区和转向块应与主体结构同时施工，预埋的锚固件及管道的位置和方向应符合设计规定。\n\n## 7.11.4 体外预应力束的端部应垂直于承压板，穿束时应采取保护措施，严禁在混凝土面上拖拽预应力筋，防止损坏其保护层而减弱防腐能力。\n\n## 7.11.5 体外预应力束的张拉顺序应严格按设计规定进行，张拉时应保证结构或构件对称均匀受力，避免发生侧向弯曲或失稳。\n\n## 7.11.6 体外预应力束张拉完成后，应对其锚具设置全密封防护罩，并应在防护罩内灌注油脂或其他可清洗的防腐蚀材料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c302cd0b-db38-4a26-8809-d0f15620adfe', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.10 运输', '6.10 运输## 6.10.1 运输能力应与混凝土的凝结速度和浇筑速度相匹配，应使浇筑工作不间断且混凝土运到浇筑地点时仍能保持其均匀性及适宜浇筑的坍落度。混凝土的运输宜采用搅拌运输车，或在条件允许时采用泵送方式输送，对寒冷、严寒或炎热的天气情况，搅拌运输车的搅拌罐和泵送管应有保温或隔热措施；采用吊斗或其他方式运输时，运距宜不超过 $1 0 0 \\mathrm { m }$ 且不得使混凝土产生离析。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c312af33-c0fc-4ba6-9def-4ee50ba6a3c2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 采用锁口钢管桩围堰时，锁口的止水效果如何，是这种围堰的关键所在，因此不仅锁口的方式需要合理设计，还需要采取可靠的措施对锁口进行止水处理。\n\n### 14.3.5 钢套箱围堰的施工应符合下列规定：\n\n1 对有底钢套箱，除应进行结构的计算和验算外，尚应针对套箱内抽干水后的工况进行抗浮验算。钢套箱采用悬吊方式安装时，应验算悬吊装置及吊杆的强度是否满足受力要求。\n\n2 钢套箱应根据现场设备的起吊能力和移运能力确定采用整体式或装配式制作，制作时应采取防止接缝渗漏的措施。\n\n3 钢套箱下沉就位时，在下沉过程中应保持平稳，当采用多个千斤顶吊放时，应使各千斤顶的行程同步，且宜设置导向装置或利用已成桩作为导向的承力结构进行准确定位。钢套箱就位后应对其平面位置和高程进行精确调整，并应及时予以固定；当水流速度过大会使套箱的位置发生改变时，应具有稳定套箱的可靠措施。\n\n4 有底钢套箱在浇筑封底混凝土之前，应对底板和钢护筒的表面进行清理，并应采用适宜的止水装置或材料对底板与桩基之间的缝隙进行封堵。\n\n5 钢套箱内的排水应在封底混凝土符合设计规定的强度后或达到设计强度的$8 0 \\%$ 及以上时方可进行，在封底混凝土未达到规定强度之前，应打开套箱上设置的连通器，保持套箱内外水头一致，排水时不应过快，并应在排水过程中加强对套箱情况变化的监测；对有底钢套箱，必要时可设反压装置抵抗过大的浮力。\n\n6 钢套箱侧壁兼作承台模板时，其位置和尺寸应符合承台结构的允许偏差规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c31acd3e-d892-4d0e-b9ca-126bfeeba05c', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '1 总则', '1 总则1.0.1为适应公路钢结构桥梁建设的需要，统一技术准则，保证工程质量和施工安全，制定本规范。\n\n1.0.2本规范适用于公路钢结构桥梁的制造和安装施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c32d82cb-7288-495b-be9f-e2bf6d359b4a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0539—2020 水泥混凝土拌合物绝热温升试验方法', 'T0539—2020 水泥混凝土拌合物绝热温升试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c32f2394-f737-4518-9fbe-9c1ecd2d646c', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一百一十三条 生产经营单位存在下列情形之一的', '第一百一十三条 生产经营单位存在下列情形之一的，负有安全生产监督管理职责的部门应当提请地方人民政府予以关闭，有关部门应当依法吊销其有关证照。生产经营单位主要负责人五年内不得担任任何生产经营单位的主要负责人；情节严重的，终身不得担任本行业生产经营单位的主要负责人：（一）存在重大事故隐患，一百八十日内三次或者一年内四次受到本法规定的行政处罚的；（二）经停产停业整顿，仍不具备法律、行政法规和国家标准或者行业标准规定的安全生产条件的；（三）不具备法律、行政法规和国家标准或者行业标准规定的安全生产条件，导致发生重大、特别重大生产安全事故的；（四）拒不执行负有安全生产监督管理职责的部门作出的停产停业整顿决定的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c34ee6d9-d649-4737-938e-3ccd798938c7', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '6配电设施（Part 1）', '6配电设施## 6.1一般规定\n\n### 6.1.1低压配电系统宜采用三级配电，宜设置总配电箱、分配电箱、末级配电箱。\n\n### 6.1.2低压配电系统不宜采用链式配电。当部分用电设备距离供电点较远，而彼此相距很近、容量小的次要用电设备，可采用链式配电，但每一回路环链设备不宜超过5台，其总容量不宜超过$1 0 \\mathbf { k } \\mathbf { W }$ 。\n\n### 6.1.3消防等重要负荷应由总配电箱专用回路直接供电，并不得接入过负荷保护和剩余电流保护器。\n\n### 6.1.4消防泵、施工升降机、塔式起重机、混凝土输送泵等大型设备应设专用配电箱。\n\n### 6.1.5低压配电系统的三相负荷宜保持平衡，最大相负荷不宜超过三相负荷平均值的 $1 1 5 \\%$ ，最小相负荷不宜小于三相负荷平均值的 $8 5 \\%$ ,\n\n### 6.1.6用电设备端的电压偏差允许值宜符合下列规定：\n\n1一般照明；宜为2%额定电压；\n\n2 一般用途电机：宜为土 $5 \\%$ 额定电压；\n\n3其他用电设备：当无特殊规定时宜为士 $5 \\%$ 额定电压。\n\n## 6.2配电室\n\n### 6.2.1配电室的选址及对其他专业的要求应符合本规范第  \n5.0.1条、第5.0.2条的有关规定。\n\n### 6.2.2配电室配电装置的布置应符合下列规定：\n\n1成排布置的配电柜，其柜前、柜后的操作和维护通道净宽不宜小于表6.2.2的规定；\n\n表6.2.2成排布置配电柜的柜前、柜后的操作和维护通道净宽（m）\n\n\n\n\n\n2当成排布置的配电柜长度大于 $6 \\mathrm { m }$ 时，柜后的通道应设置两个出口；\n\n3配电装置的上端距棚顶距离不宜小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$\n\n4配电装置的正上方不应安装照明灯具。\n\n### 6.2.3配电柜电源进线回路应装设具有电源隔离、短路保护和过负荷保护功能的电器。\n\n### 6.2.4配电柜的安装应符合下列规定：\n\n1配电柜应安装在高于地面的型钢或混凝土基础上，且应平正、牢固。\n\n2配电柜的金属框架及基础型钢应可靠接地。门和框架的接地端子间应采用软铜线进行跨接，配电柜门和框架间跨接接地线的最小截面积应符合表6.2.4的规定。\n\n表6.2.4配电柜门和框架间跨接接地线的最小截面积 $( \\mathbf { m } \\mathbf { m } ^ { 2 }$ )  \n\n\n\n\n\n注：1为配电柜（箱）内主断路器的额定电流。\n\n3配电柜内应分别设置中性导体（N）和保护导体（PE）汇流排，并有标识。保护导体（PE）汇流排上的端子数量不应少于进线和出线回路的数量。 ·\n\n4导线压接应可靠，且防松垫圈等零件应齐全，不伤线芯，不\n\n断股。\n\n## 6.3配电箱\n\n### 6.3.1 总配电箱以下可设若干分配电箱；分配电箱以下可设若干末级配电箱。分配电箱以下可根据需要，再设分配电箱。总配电箱应设在靠近电源的区域，分配电箱应设在用电设备或负荷相对集中的区域，分配电箱与末级配电箱的距离不宜超过 ${ 3 0 } \\mathbf { m }$ 。\n\n### 6.3.2动力配电箱与照明配电箱宜分别设置。当合并设置为同一配电箱时，动力和照明应分路供电；动力末级配电箱与照明末级配电箱应分别设置。\n\n### 6.3.3用电设备或插座的电源宜引自末级配电箱，当一个末级配电箱直接控制多台用电设备或插座时，每台用电设备或插座应有各自独立的保护电器。\n\n### 6.3.4当分配电箱直接控制用电设备或插座时，每台用电设备或插座应有各自独立的保护电器。\n\n### 6.3.5户外安装的配电箱应使用户外型，其防护等级不应低于本规范附录A外壳防护等级（IP代码）IP44，门内操作面的防护等级不应低于IP21。\n\n### 6.3.6固定式配电箱的中心与地面的垂直距离宜为 $1 . 4 m \\sim$ $_ { 1 , 6 \\mathrm { m } }$ ，安装应平正、牢固。户外落地安装的配电箱、柜，其底部离地面不应小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 6.3.7 总配电箱、分配电箱内应分别设置中性导体（N）保护导体（PE）汇流排，并有标识；保护导体（PE）汇流排上的端子数量不应少于进线和出线回路的数量。\n\n### 6.3.8配电箱内断路器相间绝缘隔板应配置齐全；防电击护板应阻燃且安装牢固。\n\n### 6.3.9配电箱内连接线绝缘层的标识色应符合下列规定：\n\n1相导体 $L _ { 1 } , L _ { 2 } , L _ { 3 }$ 应依次为黄色、绿色、红色；\n\n2 中性导体（N）应为淡蓝色；\n\n3保护导体（PE）应为绿-黄双色；\n\n4上述标识色不应混用。\n\n### 6.3.10配电箱内的连接线应采用铜排或铜芯绝缘导线，当采用铜排时应有防护措施；连接导线不应有接头、线芯损伤及断股。\n\n### 6.3.11配电箱内的导线与电器元件的连接应牢固、可靠。导线端子规格与芯线截面适配，接线端子应完整，不应减小截面积。\n\n### 6.3.12配电箱的金属箱体、金属电器安装板以及电器正常不带电的金属底座、外壳等应通过保护导体（PE）汇流排可靠接地。金属箱门与金属箱体间的跨接接地线应符合本规范表6.2.4的有关规定。\n6.3.13配电箱电缆的进线口和出线口应设在箱体的底面，当采用工业连接器时可在箱体侧面设置。工业连接器配套的插头插座、电缆耦合器、器具耦合器等应符合现行国家标准《工业用插头插座和耦合器第1部分：通用要求》GB/T11918及《工业用插头插座和耦合器第2部分：带插销和插套的电器附件的尺寸互换性要求》GB/T11919的有关规定。\n\n6.3.14当分配电箱直接供电给末级配电箱时，可采用分配电箱设置插座方式供电，并应采用工业用插座，且每个插座应有各自独立的保护电器。\n\n6.3.15移动式配电箱的进线和出线应采用橡套软电缆。\n\n6.3.16配电箱的进线和出线不应承受外力，与金属尖锐断口接触时应有保护');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c3534840-9c06-40a0-8a93-0da2f125f0af', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6受弯构件（Part 2）', '0.91、0.90和0.88。双向受弯梁跨度中点上翼缘的水平位移和跨度中点截面扭转角也都远大于单向受弯梁。\n\n用上述少数试验结果验证本条公式（6.2.3)，证明是可行的。公式左边第二项分母中引进绕弱轴的截面塑性发展系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { y } } }$ ，并不意味绕弱轴弯曲出现塑性，而是适当降低第二项的影响，并使公式与本章式（6.1.1）和式（6.2.2）形式上相协调。\n\n### 6.2.4对箱形截面简支梁，本条直接给出了其应满足的最大$h /  { b _ { \\mathrm { 0 } } }$ 和 $l _ { 1 } / b _ { 0 }$ 比值。满足了这些比值，梁的整体稳定性就得到保证。由于箱形截面的抗侧向弯曲刚度和抗扭转刚度远远大于工字形截面，整体稳定性很强，本条规定的 $h /  { b _ { \\mathrm { 0 } } }$ 和 $l _ { 1 } / b _ { 0 }$ 值很容易得到满足。\n\n### 6.2.5梁端支座，弯曲铰支容易理解也容易达成，扭转铰支却往往被疏忽，因此本条特别规定。对仅腹板连接的钢梁，因为钢梁腹板容易变形，抗扭刚度小，并不能保证梁端截面不发生扭转，因此在稳定性计算时，计算长度应放大。\n\n### 6.2.6减小梁侧向计算长度的支撑，应设置在受压翼缘，此时对支撑的设计可以参照本标准第7.5.1条用于减小压杆计算长度的侧向支撑。\n\n### 6.2.7本条针对框架主梁的负弯矩区的稳定性计算提出，负弯矩区下翼缘受压，上翼缘受拉，且上翼缘有楼板起侧向支撑和提供扭转约束，因此负弯矩区的失稳是畸变失稳。\n\n将下翼缘作为压杆，腹板作为对下翼缘提供侧向弹性支撑的部件，上翼缘看成固定，则可以求出纯弯简支梁下翼缘发生畸变屈曲的临界应力，考虑到支座条件接近嵌固，弯矩快速下降变成正弯矩等有利因素，以及实际结构腹板高厚比的限值，腹板对翼缘能够提供强大的侧向约束，因此框架梁负弯矩区的畸变屈曲并不是一个需要特别加以精确计算的问题，因此本条提出了很简单的畸变屈曲临界应力公式（6.2.7-4）。\n\n正则化长细比小于或等于0.45 时，弹塑性畸变屈曲应力基本达到钢材的屈服强度，此时截面尺寸刚好满足式（6.2.7-1)。对于抗震设计，要求应更加严格。\n\n不满足式（6.2.7-1)，则设置加劲肋能够为下翼缘提供更加刚强的约束，并带动楼板对框架梁提供扭转约束。设置加劲肋后，刚度很大，一般不再需要计算整体稳定和畸变屈曲。\n\n## 6.3局部稳定\n\n### 6.3.1 对无局部压应力且承受静力荷载的工字形截面梁推荐按本标准第6.4节利用腹板屈曲后强度。保留了原规范对轻、中级吊车轮压允许乘以0.9系数的规定，是为了保持与原规范在一定程度上的连续性。\n\n### 6.3.2需要配置纵向加劲肋的腹板高厚比，不是按硬性规定的界限值来确定而是根据计算需要配置，但仍然给出高厚比的限值，并按梁受压翼缘扭转受到约束与否分为两档，即 $1 7 0 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ 和$1 5 0 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ ；在任何情况下高厚比不应超过250，以免高厚比过大时产生焊接翘曲。\n\n### 6.3.3本条基本保留了原规范的规定。由于腹板应力最大处翼缘应力也很大，后者对前者并不提供约束。将原规范式（4.3.3-2e）分母的153改为138。\n\n式（6.3.3-1）代表弯曲应力、承压应力和剪应力共同作用下腹板发生屈曲的近似的相关公式。在设计简支吊车梁时，需要计算部位是弯矩最大部位和靠近支座的区格，弯矩最大截面，剪应力的影响比较小，支座区格弯曲应力较小。\n\n相关公式各项的分母，在各自的正则化长细比较小的时候，弹塑性局部屈曲的承载力都能够达到各自对应的屈服强度。在最不利的均匀受压的情况下，局部屈曲的稳定系数取1.0对应的正则化长细比大约在0.7（美国AISI规范是0.673)。钢梁腹板稳定性计算的三种应力的稳定性应好于均匀受压的，稳定系数取1.0的正则化长细比应大于0.7，本条对弯曲、剪切和局部承压三种情况，分别取0.85，0.8和0.9；弹性失稳的起点位置的正则化长细比分别取1.25，1.2和1.2，弹性失稳阶段，式（6.3.3-5）、式（6.3.3-10）、式（6.3.3-15）的分子均有1.1,这同样是为了与原规范保持一定程度上的连续性。弹塑性阶段，承载力和正则化长细比的关系是直线。\n\n### 6.3.4有纵向加劲肋时，多种应力作用下的临界条件也有改变。受拉翼缘和纵向加劲肋之间的区格，相关公式和仅设横向加劲肋者形式上相同，而受压翼缘和纵向加劲肋之间的区格则在原公式的基础上对局部压应力项加上平方。这一区格的特点是高度比宽度小很多，在 $\\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 和 $\\sigma$ （或 $\\tau$ ）的相关曲线上凸得比较显著。单项临界应力的计算公式都和仅设横向加劲肋时一样，只是由于屈曲系数不同，正则化宽厚比的计算公式有些变化。\n\n局部横向压应力作用下，由于纵横加劲肋及上翼缘围合而成的区格高宽比常在4以上，宜作为上下两边支承的均匀受压板看待，取腹板有效宽度为 $h _ { 1 }$ 的2倍。当受压翼缘扭转未受到约束时，上下两端均视为铰支，计算长度为 $h _ { 1 }$ ；扭转受到完全约束时，则计算长度取 $0 . 7 h _ { 1 }$ 。规范式（6.3.4-4）、式（6.3.4-5）就是这样得出的。\n### 6.3.5在受压翼缘与纵向加劲肋之间设置短加劲肋使腹板上部区格宽度减小，对弯曲压应力的临界值并无影响。对剪应力的临界值虽有影响，仍可用仅设横向加劲肋的临界应力公式计算，计算时以区格高度 $h _ { 1 }$ 和宽度 $a _ { 1 }$ 代替 $h _ { 0 }$ 和 $a$ 。影响最大的是横向局部压应力的临界值，需要用式（6.3.5-1）、式（6.3.5-2）代替式（');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c35be4f2-c4d2-4014-bba3-ad91dffec1cb', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.3.17起重机械行驶前，应检查确认各支腿收存牢固', '4.3.17起重机械行驶前，应检查确认各支腿收存牢固，轮胎气压应符合规定。行驶时，发动机水温应在 $8 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 9 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 范围内，当水温未达到 $8 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，不得高速行驶。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c35ca18a-37f1-4021-abc7-c3be815aff5b', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '566 照明及其他', '566 照明及其他5661 司机室和电气室均应有合适的照明,司机工作面上的照度不应低于 $3 0 ~ \\mathrm { l x }$ 。5662 固定式照明的电压不宜超过 $2 2 0 ~ \\mathrm { V }$ ,严禁用金属结构做照明线路的回路,可携式照明的电压不应高于 $4 8 \\mathrm { ~ V ~ }$ ,交流供电时,应使用隔离变压器。架桥机上应具有适当的供插接可携式照明用的插座。5663 照明、讯号应设专用电路,电源应从主断路器进线端分接。当主断路器断开时,照明讯号电路不应断电,照明、讯号电路及其各分支电路应设置短路保护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c35e5e1c-021a-46ab-95ac-22025ddf2360', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '附录L按 $\\mathrm { m }$（Part 3）', ' }$ ；由式（L-22）得： $\\xi = 1 . 2 5 9$ ，再由式（L-21）得： $M _ { \\mathrm { { \\scriptsize ~ m a x } } } = \\xi M _ { \\mathrm { { \\scriptsize ~ z m a x } } } = 3 4 0 . ~ 3 1 \\mathrm { { k N } } \\cdot \\mathrm { { m } }$ 。以幂级数法、85规范法、本规范法计算桩身挠曲曲线和桩身弯矩，如表L-1 和图L-4、图L-5所示。\n\n  \n图L-3计算实例示意\n\n  \n图1-4位移曲线\n\n  \n图L-5弯矩曲线\n\n表L-1最大弯矩 $M _ { \\mathrm { m a x } }$ 及桩顶位移 $\\scriptstyle { \\mathbf { } } x _ { 0 }$ 比较表  \n\n\n\n\n\nL.0.6\\~L.0.7（1）表 $\\mathrm { L } , 0 , 6$ 和表 $\\mathrm { ~ L } , 0 . 7$ 适用于对称布置的高桩承台竖直桩，其中表 $\\mathrm { ~ L } , 0 . 6$ 适用于桩身无土侧压力的桩，表 $\\mathrm { ~ L } , 0 , 7$ 适用于桩身有土侧压力的桩。表 $\\mathrm { ~ L } , 0 . 7$ 中土侧压力仅外排桩承受，其余各排因有外排桩遮挡，不考虑承受土侧压力；如为梅花形布置桩，未被前面遮挡的桩应计入土侧压力（图L.0.7）。\n\n（2）不对称布置的高桩承台竖直桩，可根据表L.0.6和表L.0.7的说明，分别按第L.0.7条第3款第1）项和第2）项计算。桩身无土侧压力时，可按式（L.0.7-1）计算求解；桩身有土侧压力时，可按式（L.0.7-2）计算求解。\n\n（3）当地面或最低冲刷线位于承台底以上，即为承台埋入土的低桩承台，此时将承台周围的土视作弹性介质，按第L.0.7条第3款第3）项计算。由于承台已埋入土中，不考虑桩身承受土侧压力。\n\n\n图 P-1等截面沉井井壁竖向受拉计算图\n\n所以\n\n$$\nq _ { \\mathrm { { } , \\mathrm { { } } } } = { \\frac { q _ { \\mathrm { { * } } } } { h } } x = { \\frac { 2 G _ { \\mathrm { { k } } } } { h u } } \\cdot { \\frac { x } { h } } = { \\frac { 2 G _ { \\mathrm { { k } } } x } { h ^ { 2 } u } }\n$$\n\n式中： $G _ { \\mathrm { k } }$ 沉井重力（kN）；$u$ 井壁周长（m）；$h$ 沉井入土深度（ $\\textrm { m } )$ ；$q _ { \\cdot | }$ 作用于河床表面处的井壁上的单位摩阻力（ $\\mathrm { k P a } )$ ；$q _ { x }$ -作用在距刃脚底面 $x$ 高度处井壁上的单位摩阻力（ $\\mathrm { k P a } )$ 。\n\n井壁 $x$ 处的拉力 $P _ { s }$ 等于 $x$ 以下自重减去 $x$ 高度内摩阻力，即：\n\n$$\nP _ { _ x } = { \\frac { G _ { \\mathrm { k } } x } { h } } - { \\frac { q _ { _ x } x u } { 2 } } = { \\frac { G _ { \\mathrm { k } } x } { h } } - { \\frac { 2 G _ { \\mathrm { k } } x } { h ^ { 2 } u } } \\cdot { \\frac { x u } { 2 } } = { \\frac { G _ { \\mathrm { k } } x } { h } } - { \\frac { G _ { \\mathrm { k } } x ^ { 2 } } { h ^ { 2 } } }\n$$\n\n为了求得 $P _ { \\mathrm { { \\ m a l } } }$ ， 令 $\\frac { \\mathrm { d } P _ { _ { \\mathrm { ~ r ~ } } } } { \\mathrm { d } x } { = } 0$\n\n即\n\n$$\n{ \\frac { \\mathrm { d } P _ { \\mathrm { \\Delta , ~ } } } { \\mathrm { d } x } } = { \\frac { G _ { \\mathrm { k } } } { h } } - { \\frac { 2 G _ { \\mathrm { k } } x } { h ^ { 2 } } } = 0\n$$\n\n所以 $x = { \\frac { h } { 2 } }$ ，将 $x$ 代入式（P-2）得：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m a x } } } = { \\frac { G _ { \\mathrm { { k } } } } { h } } \\cdot { \\frac { h } { 2 } } - { \\frac { G _ { \\mathrm { { k } } } } { h ^ { 2 } } } { \\Bigg ( } { \\frac { h } { 2 } } { \\Bigg ) } ^ { 2 } = { \\frac { G _ { \\mathrm { { k } } } } { 2 } } - { \\frac { G _ { \\mathrm { { k } } } } { 4 } } = { \\frac { 1 } { 4 } } G _ { \\mathrm { { k } } }\n$$\n\n（2）台阶形井壁（图P-2）\n\n  \n图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c362c081-0569-40ec-aaf2-afb2b58a39e1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．7 齿轮设计', '6．3．7 齿轮设计起重机用齿轮设计应进行齿面接触强度和轮齿弯曲强度计算，采用的设计计算方法应结合起重机工作特点，并满足不同类型和使用场合的起重机各机构的安全性和可靠度要求。渐开线圆柱齿轮的承载能力计算应符合 GB／T3480和 GB／T10062的规定。制造厂应阐明齿轮设计所用方法和依据，并按4．4．2给出的方法确定齿轮计算载荷，按3．3．1确定所在机构的总使用时间，或按3．4．1规定的与该计算齿轮相对应的总应力循环数确定其使用等级。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c3669795-ccc9-444c-86e9-2a6aef0d2389', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用某些起重机（例如铸造起重机或核工业用起重机）如果发生失效将对人员或经济造成特别严重的后果，在这些特殊情况下，应选用一个其值大于1的高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，以便使起重机获得更大的可靠性。\n\n此系数值根据特殊的使用要求来选取，一般可取 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } { = } 1 . 0 5 { \\sim } 1 . 1$ 。\n\n用许用应力设计法时，安全系数 $n$ 等于强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 的乘积 $( \\Omega = \\gamma _ { \\mathrm { f i } } \\cdot \\gamma _ { \\mathrm { n } } )$ ）；用极限状态设计法时，各分项载荷应先乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后再进行计算与组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c3705ecf-86c7-4491-9325-966988316d11', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犇', '附 录 犇## （规范性附录）偏斜运行时的水平侧向载荷\n\n### 犇．1 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { s }$\n\n在实际设计中，起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { s } } }$ 可按式（D．1）作简化计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = { \\frac { 1 } { 2 } } \\Sigma P \\cdot \\lambda\n$$\n\n……（D．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷，单位为牛顿（N）；  \n$\\Sigma P$ — 起重机承受侧向载荷一侧的端梁上与有效轴距有关的相应车轮经常出现的最大轮压之和［与小车位置有关，见图 D．1a）、图 D．1b）及图 D．3］，单位为牛顿（N），不考虑各种动力系数；-水平侧向载荷系数，与起重机跨度S和起重机基距 $B$ （或有效轴距 $a$ )的比值 $S / B ( S / a )$ 有关，按图 D．2确定。\n\n注：因为许多起重机在起吊额定载荷时小车并不位于桥架端部的极限位置，如电站桥式起重机吊装水轮机转子时的载荷最大，但此时小车不在桥架极限位置；坝顶门式起重机起吊闸门时轮压最大，但此时大车不运行。因此用“最大轮压“来计算偏斜运行侧向载荷比较合理、简明、符合实际情况。此外，用于计算偏斜运行水平侧向载荷的“最大轮压“是“静轮压“ ，不考虑动力效应。\n\n  \n图 犇．1 水平侧向载荷的简化计算\n\n  \n图 犇．2 水平侧向载荷系数 $\\lambda$\n\n### 犇．2 多车轮起重机的有效轴距\n\n在多车轮的起重机中，用起重机有效轴距 $a$ 代替起重机的基距 $B$ 进行水平侧向力的计算更为合理，此有效轴距 $a$ 按下述原则确定：\n\na） 一侧端梁上装有两个或四个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边车轮轴的间距，见图 D．3a）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { b }$ ）；  \nb） 一 侧 端 梁 上 的 车 轮 不 超 过 八 个 时，有 效 轴 距 取 两 端 最 外 边 两 个 车 轮 中 心 线 的 间 距，见图D．3c）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { d } )$ ）；  \nc） 一侧端梁上的车轮超过八个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边三个车轮中心线的间距，见图 D．3e）；  \nd） 端梁和用球铰连接的多车轮台车时，有效轴距为两铰链点的间距（水平侧向载荷按一侧全部车轮最大轮压之和计算）；  \ne） 端梁装有水平导向轮时，有效轴距取端梁两端最外边两个导向轮轴的间距（此时，水平侧向载荷参考ISO86861：1989附录 F的方法计算）。\n\n\n\n  \n图 犇．3 有效轴距及相应车轮轮压');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c37a5a96-1f5c-4420-be80-cc1d2789f1b5', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 3）', '中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>i</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>R</td><td rowspan=1 colspan=1>3.7</td><td rowspan=1 colspan=1>34.3</td><td rowspan=1 colspan=1>16.3</td><td rowspan=1 colspan=1>364</td><td rowspan=1 colspan=1>1955</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>1.7</td><td rowspan=1 colspan=1>15.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.15</td><td rowspan=1 colspan=1>-30</td><td rowspan=1 colspan=1>-88</td></tr></table>\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm { 1 0 } } } { l }\n$$\n\n有辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ = ~ \\frac { 1 5 0 } { l }\n$$\n\n式中：斜拉桥主跨跨径（m）；$f _ { \\mathrm { I } }$ —竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）。\n\n### （5）单跨简支悬索桥的反对称竖向弯曲基频\n\n$$\nf _ { 1 } \\ = \\ \\frac { 1 } { l } \\ \\sqrt { \\frac { E I \\Big ( \\frac { 2 \\pi } { l } \\Big ) ^ { 2 } + 2 H _ { \\mathrm { g } } } { m } }\n$$\n\n式中： $f _ { 1 }$ 一 -反对称竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）；l- 悬索桥的主跨跨径（m）；$E I$ 加劲梁竖弯刚度（ $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } ^ { 2 }$ ）；$H _ { \\mathrm { g } }$ 恒荷载作用下单根主缆的水平拉力（N）；$m$ - 桥面系和主缆的单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）， $m = m _ { \\mathrm { d } } + 2 m _ { \\mathrm { c } }$ ；$m _ { \\mathrm { d } }$ - 桥面系单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）；$m _ { \\mathrm { c } }$ - 单根主缆单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）。\n\n## 4.3.3桥梁离心力是一种伴随着车辆在弯道行驶时所产生的惯性力，其以水平力的形式作用于桥梁结构，是弯桥横向受力与抗扭设计计算所考虑的主要因素。\n\n离心力的大小与平曲线半径成反比。原规范规定，当桥梁曲线半径小于或等于$2 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应计算汽车荷载引起的离心力。但当曲线桥桥墩较高时，即使桥梁曲线半径大于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ ，离心力较小，由于墩高影响，离心力产生的弯矩也较大，不能忽略。因而，本条取消了原规范规定的小于或等于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ 时计算离心力的限制要求。\n\n长安大学曾做过车辆离心力的实测试验及其试验数据的概率分析。试验所选择的曲线路段的弯道半径有75、100、125、150、200、250、300、400和 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 等，车速分别控制在40、50、60、70、 $8 0 \\mathrm { k m / h }$ 左右。在剔除异常值后得到有效数据227组。经过分析，离心力系数实测值与理论值之比的概率分布服从于正态分布，其均值系数为1.0379，标准差0.2234，变异系数0.2152。实测结果与理论计算结果吻合较好。\n\n## 4.3.4长期来，汽车荷载在桥台或挡土墙上引起的土侧压力，都是按汽车轮重换算为等代均布土层厚来计算，本次规范修订仍采用这个模式。计算分析表明，由于在总的土侧压力中土自重引起的土压力所占的比例较大，不同荷载等级对总土侧压力的影响不是很大，对桥台或挡土墙尺寸确定的影响更小。本规范的土侧压力不分荷载等级，均用车辆荷载进行计算。\n\n在实际工程中，挡土墙的分段长度一般为 $1 0 \\sim 1 5 \\mathrm { m }$ ，而本规范规定的车辆荷载，其前后轴距为 $1 2 . 8 \\mathrm { m }$ 。因此，当挡土墙分段长度小于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，破坏棱体内的车轮应按最不利情况布置，这些车轮重全部由挡土墙承受；当挡土墙分段长度大于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，则车轮重应作分布，视扩散长度取挡土墙的计算长度：扩散长度不超过分段长度时取扩散长度，扩散长度超过分段长度时取分段长度。对于桥台，在破坏棱体内按横桥');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c37e42af-bdb2-4b87-822f-72bf017be6cb', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '5.3一阶弹性分析与设计', '5.3一阶弹性分析与设计## 5.3.1钢结构的内力和位移计算采用一阶弹性分析时，应按本标准第6章～第8章的有关规定进行构件设计，并应按本标准有关规定进行连接和节点设计。\n\n## 5.3.2对于形式和受力复杂的结构，当采用一阶弹性分析方法进行结构分析与设计时，应按结构弹性稳定理论确定构件的计算长度系数，并应按本标准第6章～第8章的有关规定进行构件设计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c37f9ac5-f8ec-4b0f-93c0-524ebdc7e8f8', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '四、事故预防措施', '四、事故预防措施1.严格按起重机设汁规范的规定进行设计和制造。  \n2.在制造过程中加强监督检验，确保加工质量。\n\n案例2：连铸165/40t起重机齿形联轴器脱齿');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c38d2c8e-b154-4853-8026-e9c3aa7c1988', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 3）', '# 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$d$ —同式（128）。\n\n#### 6．3．3．3 钢丝绳允许偏斜角\n\n##### 6．3．3．3．1 钢丝绳绕进或绕出滑轮槽时的最大偏斜角（即钢丝绳中心线和与滑轮轴垂直的平面之间的夹角）不应大于 $5 ^ { \\circ }$ 。\n\n##### 6．3．3．3．2 钢丝绳绕进或绕出卷筒时，钢丝绳中心线偏离螺旋槽中心线两侧的角度不应大于犇犱 $3 . 5 ^ { \\circ }$ ；对大起升高度及 $D / d$ 值较大的卷筒，其钢丝绳偏离螺旋槽中心线的允许偏斜角应由计算确定。\n\n##### 6．3．3．3．3 对于光卷筒无绳槽多层卷绕卷筒，当未采用排绳器时钢丝绳中心线与卷筒轴垂直平面的偏离角度不应大于 $1 . 7 ^ { \\circ }$ 。\n\n#### 6．3．3．4 钢丝绳在卷筒上绳端的固定\n\n吊具下降到最低极限位置时，钢丝绳在卷筒上的剩余安全圈（不包括固定绳端所占的圈数）至少应保持 圈（对塔式起重机为 圈）。当钢丝绳和卷筒之间的摩擦系数取为 时，在此安全圈下，绳端固定装置应在承受2．5倍钢丝绳最大工作静拉力时不发生永久变形。\n\n### 6．3．4 车轮与轨道\n\n#### 6．3．4．1 材料\n\n##### 6．3．4．1．1 车轮与滚轮的材料\n\n车轮与滚轮的材料应符合JB／T6392的规定。当采用球墨铸铁时，其踏面和轮缘应进行热处理。\n\n##### 6．3．4．1．2 轨道材料\n\n起重机轨道用材料推荐如下：\n\n轻轨推荐用力学性能不低于 GB／T11264中的 $5 5 \\mathrm { Q }$ ；  \n铁路用热轧钢轨推荐用力学性能不低于 GB2585中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ ；  \n起重机钢轨推荐用力学性能不低于 $\\mathrm { Y B } / \\mathrm { T } ~ 5 0 5 5$ 中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ 。\n\n注：当采用其他型钢、方钢、扁钢等做轨道时，应注意其材质和硬度的实际情况，必要时可降低轮压，以保证有足够的使用寿命。\n\n#### 6．3．4．2 车轮与滚轮的校验计算\n\n##### 6．3．4．2．1 总则\n\n本计算方法适用于轨道安装与维护良好、车轮调整正确、直径不超过 $\\mathrm { 1 ~ 0 0 0 ~ m m }$ 的车轮和滚轮的校\n\n验计算。应避免采用大直径车轮和滚轮，因为大直径车轮和滚轮的轮压较大，对轨道基础或承轨结构的承载能力要求较高。为减少单个车轮轮压，可采用平衡台车增加车轮数量。\n\n起重机的车轮和滚轮应根据等效工作轮压进行疲劳强度校验计算，应根据最大轮压进行静强度校验计算。\n\n##### 6．3．4．2．2 计算载荷\n\n###### 6．3．4．2．2．1 等效工作轮压\n\n等效工作轮压按式（130）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n I , \\parallel } } = \\frac { P _ { \\mathrm { m i n I , \\parallel } } + 2 P _ { \\mathrm { m a x , \\parallel } } } { 3 } \\qquad \\underbrace { \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } _ { \\mathrm { \\textit { Nostrap } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 无风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；meanⅡ 有风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；  \nminⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机空载确定的所验算车轮的最小轮压，单位为牛顿（N）；  \nmaxⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机满载确定的所验算车轮的最大轮压，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．2 最大轮压犘\n\n最大轮压 $P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ 是指在载荷情况Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ中最不利状态和位置下最大轮压中的较大者，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．3 确定承压面的有效接触宽度\n\n对具有平坦承压面的轨道，轨顶总宽度为犾犫 $b$ ，每边倒角圆半径为 $r$ ，见图 $1 4 \\mathrm { ~ a ~ } )$ ），轮轨有效接触宽度为： $l { = } b { - } ~ 2 r$ 。\n\n对于具有平坦、锥形或凸起承压面的轮轨，如车轮在工字钢梁下翼缘上面运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n  \n图 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c38ffbef-494f-44cf-b882-6999e408271f', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '9 钢构件预拼装工程', '9 钢构件预拼装工程## 9.1一般规定\n\n9.1.3由于受运输、起吊等条件限制，构件为了检验其制作的整体性，由设计规定或合同要求在出厂前进行工厂拼装。预拼装均在工厂支承凳(平台)进行，因此，对所用的支承凳或平台应测量找平，且预拼装时不应使用大锤锤击，检查时应拆除全部临时固定和拉紧装置。\n\n## 9.2实体预拼装\n\n### I主控项目\n\n9.2.1分段构件预拼装或构件与构件的总体预拼装，如为螺栓连接，在预拼装时，所有节点连接板均应装上，除检查尺寸外，还应采用试孔器检查板叠孔的通过率。本条规定了预拼装的偏差值和检验方法。\n\n### 一般项目\n\n9.2.3除壳体结构为立体预拼装，并可设卡、夹具外，其他结构一般为平面预拼装，预拼装的构件应处于自由状态，不得强行固定，预拼装数量可按设计或合同要求执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c395acdf-4af6-4391-bbc7-6b599cf8503b', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '7 控制器、继电器及行程开关', '7 控制器、继电器及行程开关## 7.0.1控制器的安装应符合下列要求：\n\n### 7.0.1.1 控制器的工作电压应与供电电源电压相符。\n\n### 7.0.1.2凸轮控制器及主令控制器，应安装在便于观察和操作的位置上；操作手柄或手轮的安装高度,宜为 $8 0 0 { \\sim } 1 2 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 7.0.1.3控制器操作应灵活;档位应明显、准确。带有零位自锁装置的操作手柄，应能正常工作。\n\n### 7.0.1.4操作手柄或手轮的动作方向，宜与机械装置的动作方向一致;操作手柄或手轮在各个不同位置时，其触头的分、合顺序均应符合控制器的开、合图表的要求,通电后应按相应的凸轮控制器件的位置检查电动机,并应运行正常。\n\n### 7.0.1.5控制器触头压力应均匀;触头超行程不应小于产品技术文件的规定。凸轮控制器主触头的灭弧装置应完好。\n\n### 7.0.1.6 控制器的转动部分及齿轮减速机构应润滑良好。\n\n## 7.0.2继电器安装前的检查，应符合下列要求：\n\n### 7.0.2.1可动部分动作应灵活、可靠。\n\n### 7.0.2.2表面污垢和铁芯表面防腐剂应清除干净。\n\n## 7.0.3按钮的安装应符合下列要求：\n\n### 7.0.3.1按钮之间的距离宜为 $5 0 \\mathrm { \\~{} } 8 0 \\mathrm { m m }$ ，按钮箱之间的距离宜为 $5 0 { \\~{} } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ ；当倾斜安装时，其与水平的倾角不宜小于 $3 0 ^ { \\circ }$ 。\n7.0.3.2按钮操作应灵活、可靠、无卡阻。\n\n7.0.3.3集中在一起安装的按钮应有编号或不同的识别标志，“紧急\"按钮应有明显标志，并设保护罩。\n\n### 7.0.4行程开关的安装、调整，应符合下列要求：\n\n7.0.4.1安装位置应能使开关正确动作，且不妨碍机械部件的\n\n运动。\n\n7.0.4.2碰块或撞杆应安装在开关滚轮或推杆的动作轴线上。对电子式行程开关应按产品技术文件要求调整可动设备的间距。\n\n7.0.4.3碰块或撞杆对开关的作用力及开关的动作行程，均不应大于允许值。\n\n7.0.4.4限位用的行程开关，应与机械装置配合调整;确认动作可靠后，方可接入电路使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c39a35b4-388f-4ee4-a623-99c1d9311201', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 1）', '5．4 结构构件和连接的强度计算## 5．4．1 结构构件的强度计算\n\n### 5．4．1．1 基本原则\n\n起重机结构设计计算的载荷情况与载荷组合应符合4．3．3、表20和附录 G中的规定，载荷的作用位置、作用方向以及起重机的自身状况（各 部 分 相 对 位 置、运 动 组 合 等）均 应 是 对 计 算 的 最 不利情况。\n\n强度计算的内容包括结构构件 受 拉、受 压、受 弯、受 扭 的 应 力 分 析（此 应 力 还 包 含 薄 壁 杆 件 约束弯曲或约束扭转时产生的正应力和 剪 应 力、局 部 弯 曲、局 部 受 压 及 局 部 承 压 等 产 生 的 局 部 应 力等）和复合应力等的计算，可用一般力学方法，参考有关的文献中的公式、图表等进行，计算出的应力值应小于5．3．1．2规 定 的 许 用 应 力 （许 用 应 力 设 计 法）或 相 应 的 极 限 设 计 应 力 （极 限 状 态 设 计法）。\n\n### 5．4．1．2 局部压应力\n\n当车轮或滑块上的集中载荷作用在构件顶面（无垫板、无轨道）、垫板上（有垫板、无轨道）或轨道上（有轨道、无垫板）时，在其下方的腹板上边缘产生的局部压应力按式（31）计算：犘\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } = \\frac { P } { t c } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 局部压应力的平均值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$P$ 一个车轮或滑块上的集中载荷，不计起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 及运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ,单位为牛顿(N)；$t$ -腹板板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$c$ 集中载荷的分布长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$$\nc = l + 2 h _ { \\mathrm { y } }\n$$\n\nl——集中载荷的作用长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，对滑块取 $l$ 为滑块长度,对车轮取 $l = 5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；$h _ { \\mathrm { y } }$ — 自轨道顶面（有轨道时）或垫板顶面（有垫板无轨道时）或构件顶面（无垫板无轨道时）至腹板上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）。\n\n### 5．4．1．3 复合应力\n\n#### 5．4．1．3．1 当构件的同一计算点上受有正应力 $\\sigma$ ，剪应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时，该点的复合应力按式\n\n（32）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（32）\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } ~ ) }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（31）；  \n$\\tau$ -剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）。  \n式中的 $\\sigma$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 带各自的正负号， $[ \\sigma ]$ 见表22或式（28）。\n\n#### 5．4．1．3．2 当构件的同一计算点上受有两个方向的正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 时，该点的复合应力按式（33）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 3 \\tau _ { \\mathrm { x y } } ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（33）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } { \\div } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — 构件同一计算点上所受的两个方向的正应力，带各自的正负号，单位为牛每平方毫米（N／$\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ），其中的每一个应力都应小于表22或式（28）的许用应力 $[ \\sigma ]$ ；$\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ — 构件同一计算点上所受的剪应力，其值应小于式（29）的剪切许用应力 $\\left[ \\tau \\right]$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c39e8d64-7521-4ab7-97cd-91a865ed9c5d', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '7 架梁作业（Part 3）', '\n（3）核实是否为国家明令淘汰和已经报废的特种设备。\n\n（4）核实特种设备使用登记证书是否在显著位置公示，操作规程、十不吊、风险告知、警示标志、应急处置告知、作业人员、应急救援电话和相关责任人等关键信息是否公示。\n\n（5）对特种设备各类安全附件行程限位、高度限位、重量限位、旋转限位、报警器、缓冲器、扫轨器、骑马卡、仪器仪表等及其有效性进行检查核实。\n\n（6）对特种设备安全技术档案如设计文件、质量合格证明、安装及使用维护保养说明、监督检验证明、定期检验和定期自检记录、日常使用状况记录、维护保养记录、运行故障和事故记录等进行核实。\n\n#### 10.1.2 特种设备安装、拆卸安全条件确认\n\n（1）对特种设备安装、拆卸单位及相应资质条件，维保单位和维保资质条件等进行确认。\n\n（2）对特种设备安装、拆卸专项施工方案编制单位、审核单位、审批单位进行核实，对方案的针对性和适用性、可操作性进行检查，确保方案现场执行到位、专人现场管理和专人现场安全监督到位。\n\n#### 10.1.3特种设备检验检测确认\n\n（1）对特种设备现场安装告知、检验检测单位、检验时间、检验结论、有效期、使用登记机关、使用登记证编号等信息有效性进行确认。\n\n（2）对特种设备设备设施台账、人员台账、管理台账等及其质量进行确认，确保台账管理完善。\n\n#### 10.1.4特种设备入场安全管理\n\n（1）物资设备管理部门是否组织特种设备入场安全验收进行确认，验收程序是否规范，验收是否如实记录和明确的验收结论。\n\n（2）检查是否具有针对性特种设备安全管理制度及节能制度。（3）检查特种设备安全管理人员、检测人员、作业人员安全教育培训  \n情况及效果，是否考核合格上岗。（4）检查工序作业前安全技术交底情况，交底是否具有针对性，是否  \n全面，签字是否完善。（5）检查岗位全员责任制是否明确及落实情况。（6）检查特种设备是否具有规定的安全距离及安全防护情况。（7）检查现场安全行为及安全状态。（8）检查现场突发事件应急处置告知、警示等是否明确。（9）检查特种设备桁架系统稳定性、各连接部位联接情况、螺栓、骑  \n马卡、法兰盘、附着系统、基础情况、配重系统、变形及开裂等异常情况。（10）检查特种设备行走系统、轨道系统、支垫系统、行程、高度、  \n重量、旋转限位系统等情况。（11）检查特种设备起重系统，含索具吊具系统，卷扬机、钢丝绳、  \n链子滑车、天车系统等情况。（12）检查特种设备起重吊装指挥、操作系统情况。（13）检查特种设备锚固、固定、锁定、防倾覆系统情况。（14）检查特种设备监控监测系统及有效性情况。（15）检查特种设备一机一档档案管理情况。\n\n### 10.2 起重吊装作业安全监督检查\n\n本部分起重吊装作业安全监督检查是起重吊装作业前、作业过程安全监督检查，不包括班组（班前班中班后）安全检查，监督检查由工程技术管理部门和安全监督管理部门牵头，物资设备部门参与，按照国家政策法规和公司相关规章制度、标准执行。使用过程分为定期、不定期和日常监督检查，定期要求公司级每个季度至少开展一次专项监督检查，项目每个月至少开展一次专项监督检查；不定期包括特殊情况、节假日、临时安排等专项检查；日常监督检查由职能部门原则上每日开展安全监督巡查检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c3a1aaac-ea43-4a03-a020-00674b1ffcac', '44《中华人民共和国水法》（主席令第48号）.md', '第六章 附则', '第六章 附则第四十九条本细则自发布之日起施行。1989年7月12日国务院批准、国家环境保护局发布的《中华人民共和国水污染防治法实施细则》同时废止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c3a361af-0b8f-435b-a5dc-6d0526bd2fc3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算将式（111）及式（112）中所定义的 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 和 ${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ 分别除以疲劳安全系数 $n _ { \\mathrm { r } }$ ，就可以求出疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { r } }$ ]和 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ 。\n\n取：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { r } } = 3 . 2 ^ { 1 / C }\n$$\n\n疲劳许用应力为：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n$$\n[ \\tau _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\tau _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n疲劳计算：\n\n$$\n\\sigma { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { { r } } } ]\n$$\n\n式中：\n\nnr 疲劳安全系数；\n\n$C$ 同式（107)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件拉伸或压缩疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件的剪切疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$\\sigma$ 最大计算正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$\n\n$$\n\\tau { \\leqslant } [ \\tau _ { \\mathrm { r } } ]\n$$\n\n式中：\n\n7 最大计算剪切应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ ——— 同式（115）。\n\n受具有不同应力循环特征值 $r$ 的正应力和剪切应力同时作用的零件，应满足下述条件：\n\n$$\n\\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } } { \\sigma _ { \\mathrm { x r } } } \\Big ) ^ { 2 } + \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { \\sigma _ { \\mathrm { y r } } } \\Big ) ^ { 2 } - \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { | \\sigma _ { \\mathrm { x r } } | \\bullet | \\sigma _ { \\mathrm { y r } } | } \\Big ) + \\Big ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { \\mathrm { r } } } \\Big ) ^ { 2 } \\leqslant \\frac { 1 , 1 } { n _ { \\mathrm { r } } ^ { 2 } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的最大正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { x r } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y r } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的正应力疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau$ -最大剪应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$n _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（113）。\n\n如果不能从相应的应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\bullet \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和 $\\tau$ 确定上述关系的最不利情况，就应分别对载荷应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\setminus \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 和$\\tau _ { \\mathrm { m a x } }$ 以及最不利的相应应力进行计算。\n\n应注意上述计算并不能保证机械零件抗脆性破坏的安全性，只有选择合适的钢材质量组别才能确保这种安全性，可参见附录Ⅰ。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c3b44ae3-3a82-49cd-a52c-a390b4f36f82', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 焊接工艺评定是保证钢结构焊缝质量的前提。通过焊接工艺评定选择最佳的焊接材料、焊接方法、焊接工艺参数、焊后热处理等，以保证焊接接头的力学性能达到设计要求。\n\n2 由于桥梁钢结构所选用的钢材种类不断增加，新的焊接材料也不断出现，故规定焊接材料需要通过焊接工艺评定确定。\n\n3 在工厂内制造桥梁的钢构件时，规定要在室内或在条文规定的环境条件下进行焊接，是可以做到的，这样做焊接质量容易得到保证。主要钢构件在组装后24h 内焊接能够防止焊缝坡口锈蚀，保证焊接质量。\n\n5 焊接时禁止在母材的非焊接部位引弧，是为了防止电弧烧伤、弧坑及裂纹出现在母材上，而影响焊件的质量。多层焊焊接如连续施焊，能防止因焊件温度降低而需预热焊件的麻烦。为清理焊接熔渣或缺陷，可能会出现间断，操作时需要使这种间断的次数和时间降低到最低程度。清理药皮、熔渣、溢流等缺陷的目的是防止产生夹渣，影响焊缝质量。\n\n6 预热包括焊缝、定位焊、返修焊的焊前预热，预热温度需要通过焊接工艺评定试验确定。\n\n## 8.5.2 定位焊应符合下列规定：\n\n1 所采用焊接材料的型号应与焊接材质相匹配。施焊前应按施工图及工艺文件检查坡口尺寸、根部间隙等，如不符合要求应处理改正。\n\n2 定位焊焊缝应距设计焊缝端部 $3 0 \\mathrm { m m }$ 以上，焊缝长应为 $5 0 { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，间距应为 $4 0 0 { \\sim } 6 0 0 \\mathrm { m m }$ ，焊缝的焊脚尺寸不得大于设计焊脚的1/2。定位焊缝不得有裂纹、气孔、夹渣、焊瘤等缺陷，否则应处理改正；如有焊缝开裂应查明原因，清除后重焊。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c3b467cd-5736-4b06-8a93-e431d707d094', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '8.2.1在雷电活动频繁的区域施工时，自室外引入有重要电气设备', '8.2.1在雷电活动频繁的区域施工时，自室外引入有重要电气设备（比如电脑、网络设备等)办公室内的低压线路，如果不是经过较长埋地电缆引人时宜装设电涌保护器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c3cf9832-4c67-4c30-abdd-66db0d4826bd', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故结论', '三、事故结论1.修理试验单位试验前未制定试验方案，选择的捆绑绳安全系数小，留下事故隐患。试验现场组只混乱，指挥和司机违章操作，强行伸臂加剧超载拉断捆绑绳造成事故。\n\n2.司机无操作证，歪拉斜吊，安全操作知识不足，未能避免事故发生。\n\n## 17.2多台起重机的联合起升（见标准17.3条）\n\n### 17.3多台起重机械的联合起升\n\n#### 17.3.1总则\n\n在多台起重机械的联合起升操作中，由于起重机械之间的相互运动可能产生作用于起重机械、物品和吊索具上的附加载荷，而这些附加载荷的监控是困难的。因此，只有在物品的尺寸、性能、质量或物品所需要的运动由单台起重机械无法操作时才使用多台起重机械操作。\n\n多台起重机械的操作应制定联合起升作业计划（见11.1、11.2），还应包括仔细估算每台起重机按比例所搬运的载荷。基本要求是确保起升钢丝绳保持垂直状态。多台起重机所受的合力不应超过各台起重机单独起升操作时的额定载荷。\n\n#### 17.3.2多台起重机械的起升操作应考虑的主要因素\n\n##### 17.3.2.1重物的质量\n\n应了解或计算重物的总质量及其分布。对于从图样中获得的相关参数，应给出在铸件和轧制件的预留公差和制造公差。\n\n##### 17.3.2.2质心\n\n由于制造公差和轧制裕度、焊接金属的质量等各种因素的影响，可能确定不了精确的质心，造成分配到每台起重机械的载荷比例是不准确的。必要时，应采用有关方法精确地确定质心。\n\n##### 17.3.2.3取物装置的质量\n\n取物装置的质量应作为起重机计算起升载荷的一部分。当搬运较重的或形状复杂的重物时，从起重机械额定起重量中扣除取物装置的质量可能更重要。因而应该准确地了解取物装置以及必要的吊钩组件的质量及其分布情况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c3dd373a-d412-4bf5-a20a-6e44b22de288', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验## 犚．1 起升机构电动机过载校验\n\n起升机构电动机按式（R．1）进行过载校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（R．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的额定功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$H$ 系数，按有电压损失（交流电动机一 $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、最大转矩或堵转转矩有允差（绕线转子异步电动机－ $10 \\%$ ，笼型异步电动机－ $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、起 升 额 定 载 荷 等 条 件 确 定。绕 线 转 子 异 步 电 动 机 和 笼 型 异 步 电 动 机 取$H { = } 2 , 5$ ;变频异步电动机取 $H { = } 2 , 2$ ;直流电动机取 $H { = } 1 , 4$ ；  \n$m$ 同式（89）；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数（电动机制造商提供），对于直接全压起动的笼型电动λ机，堵转转矩倍数 $\\lambda _ { \\mathrm { m } } \\geqslant 2 . 2$ ；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 额定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式(P.1)。\n\n## 犚．2 轨道运行式运行机构电动机过载校验\n\n轨道运行式运行机构电动机过载校验按式（R．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { 1 } { m \\lambda _ { \\mathrm { A s } } } \\Big \\{ ( P _ { \\Sigma } ( { \\omega } + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\mathrm { w I } } ) \\frac { v _ { \\mathrm { v } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } { + } \\frac { \\sum J n ^ { 2 } } { 9 1 \\ 2 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big \\} \\quad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ R . ~ 2 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$m$ 同式（89）；  \nAS— 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 的平均起动转矩倍数。其值应根据所选电动机的 $\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 值及其控制系统方案确定。通常情况下可参考下列取值：绕线转子异步电动机取1．7，采用频敏变阻器时取1，笼型异λ 犘步电动机取 $0 , 9 \\lambda _ { \\mathrm { m } }$ （相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数，由电动机制造商提供），串励直流电动机取1．9，复励直流电动机取1．8，他励直流电动机取1．7，变频调速电动机取1．7；\n$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ -同式(142)。车轮为滑动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 1 5$ ，车轮为滚动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 0 6$ ；  \n$m _ { \\alpha }$ — 坡道阻力系数，按4．2．2．2的规定计算；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 工作状态风载荷，单位为牛顿（N），按4．2．2．3．1确定；$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 起重机（或小车）的运行速度，单位为米每秒 $\\left( \\mathrm { m } / \\mathrm { s } \\right)$ ）；同式（89）；  \n$\\Sigma J$ — 机构对电动机轴的总惯量，即包含直线运动质量和传动机构的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量和电动机轴上自身的转动惯量之和，单位为千克平方米 $\\mathrm { ( k g \\cdot m ^ { 2 } ) }$ ）；$n$ 同式（82)；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 运行机构起动时间，单位为秒（s）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c3f39d5e-882c-486b-aaf5-1f63151e9b20', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条依据《钢筋机械连接技术规程》(JGJ 107-2016)的规定，适用范围有所扩大，且不再限制钢筋直径。\n\n1 《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）将机械连接接头分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ三个性能等级，考虑到桥涵结构基本上都要承受动力荷载并有各级抗震要求，所以规定应选用Ⅰ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c3f9d704-fcd2-4d3c-ad75-dbc56b5012cd', '134《四川省安全生产条例》.md', '第一章 总则（Part 2）', '培养，提升科学技术保障能力和安全生产水平。\n\n鼓励生产经营单位加强智能化建设，运用数字化技术开展安全风险管控、生产安全事故隐患排查治理、重大危险源监控等工作，在危险作业场所、危险工序和环节使用智能装备替代人工作业，降低安全风险。\n\n第十二条有关行业协会应当加强行业自律和诚信建设，建立健全行业规范，为生产经营单位提供安全生产方面的信息、培训等服务，促进生产经营单位加强安全生产管理，提升行业安全生产水平。\n\n县级以上地方人民政府及其有关部门应当推进重点行业领域安全生产社会化服务体系建设，支持、指导、规范有关安全生产服务机构依法开展安全生产技术、管理服务活动。\n\n第十三条地方各级人民政府及其有关部门、生产经营单位和各级各类学校应当采取多种形式开展安全生产法律法规、安全生产知识宣传和警示教育，加强安全文化建设，增强全社会安全生产意识以及生产安全事故预防、自救互救能力。\n\n新闻、出版、广播、影视、网络等媒体单位应当加强安全生产公益宣传，并采用新闻报道、专题节目等形式，对安全生产违法行为进行與论监督。\n\n第十四条县级以上地方人民政府和省级有关部门对在改善安全生产条件、防止生产安全事故、参加抢险救护、研究和推广安全生产科学技术与先进经验等方面取得显著成绩的单位和个人，应当按照国家和省有关规定给予表彰和奖励。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c3fa6b78-7d63-44c3-9206-f9e7c6518a0c', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 2）', '径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算桥梁受车辆冲击作用的影响，用动力放大系数描述车辆的动力特性、桥梁的结构形式及其动力特性对冲击系数的影响，用桥面状况系数描述桥面平整度、车辆动力特性、行车速度等因素对冲击系数的影响，利用大量实测数据进行分析，得到了与本规范规定相吻合的曲线。其较加拿大的方法所考虑的因素更为全面。\n\n桥梁结构的基频反映了结构的尺寸、类型、建筑材料等动力特性内容，它直接反映了冲击系数与桥梁结构之间的关系。不管桥梁的建筑材料、结构类型是否有差别，也不管结构尺寸与跨径是否有差别，只要桥梁结构的基频相同，在同样条件的汽车荷载下，就能得到基本相同的冲击系数。本规范采用的冲击系数曲线与美国、加拿大、日本、法国等国家的相关标准规定的曲线相比，变化规律是一致的。\n\n桥梁的自振频率（基频）宜采用有限元方法计算。对于如下常规结构，当无更精确方法计算时，也可采用下列公式估算：\n\n（1）简支梁桥\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { f _ { \\mathrm { 1 } } = \\displaystyle \\frac { \\pi } { 2 l ^ { 2 } } \\sqrt \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } } \\\\ { { { m _ { \\mathrm { c } } } = \\displaystyle \\frac { G } { g } } } \\end{array}\n$$\n\n式中：l—结构的计算跨径（m）；\n\n$E$ -结构材料的弹性模量（ $\\mathrm { P a } )$ ；  \n$I _ { \\mathrm { c } }$ - -结构跨中截面的截面惯矩 $\\mathrm { ( m ^ { 4 } ) }$ ；  \n$m _ { \\mathrm { c } }$ 结构跨中处的单位长度质量（ $\\mathsf { k g / m } )$ ，当换算为重力计算时，其单位应为$( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { s } ^ { 2 } / \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；  \n$G$ 结构跨中处延米结构重力（ $\\mathbb { N } / { \\mathrm { m } } .$ ；  \n$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 0\n\n（2）连续梁桥\n$$\nf _ { \\mathrm { l } } ~ = ~ \\frac { 1 3 . 6 1 6 } { 2 \\pi l ^ { 2 } ~ \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n$$\nf _ { 2 } \\ = \\ { \\frac { 2 3 . 6 5 1 } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } \n$$\n\n计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用基频 $f _ { 1 }$ ；计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用基频 $f _ { 2 }$ 。\n\n### （3）拱桥\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ { = } ~ { \\frac { \\omega _ { \\mathrm { 1 } } } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } { \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n式中的 $\\omega _ { 1 }$ 为频率系数，可按下列公式计算：\n\n$\\textcircled{1}$ 当主拱为等截面或其他拱桥（如桁架拱、刚架拱等）时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } \\ = \\ 1 0 5 \\times { \\frac { 5 . 4 \\ + 5 0 f ^ { 2 } } { 1 6 . 4 5 \\ + \\ 3 3 4 f ^ { 2 } \\ + \\ 1 \\ 8 6 7 f ^ { 4 } } }\n$$\n\n式中： $f$ ——拱桥矢跨比。\n\n$\\textcircled{2}$ 当主拱为变截面拱桥时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } = 1 0 5 \\times \\frac { r _ { 1 } + r _ { 2 } f ^ { 2 } } { r _ { 3 } + r _ { 4 } f ^ { 2 } + r _ { 5 } f ^ { 4 } }\n$$\n\n式中的 $r _ { i }$ 为系数，可按下式确定：\n\n$$\nr _ { i } ~ = ~ R _ { i } \\times n + T _ { i }\n$$\n\n式中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>i</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c3fd57d9-b7c5-441d-b5ed-7b792cccb553', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17.2 计算要点（Part 5）', '满足构件延性等级为 $\\mathrm { V }$ 级时的承载力要求。\n\n3 框架柱应按压弯构件计算，计算弯矩效应和轴力效应时，其非塑性耗能区内力调整系数不宜小于 $1 . 1 \\eta _ { \\mathrm { y } }$ 。对于框架结构，进行受剪计算时，剪力应按式（17.2.5-5）计算；计算弯矩效应时，多高层钢结构底层柱的非塑性耗能区内力调整系数不应小于1.35。对于框架-中心支撑结构和支撑结构，框架柱计算长度系数不宜小于1。计算支撑系统框架柱的弯矩效应和轴力效应时，其非塑性耗能区内力调整系数宜按式（17.2.2-9）采用，支撑处重力荷载代表值产生的效应宜由框架柱承担。\n\n$$\nV _ { \\mathrm { p c } } = V _ { \\mathrm { G c } } + \\frac { W _ { \\mathrm { E c , A } } f _ { \\mathrm { y } } + W _ { \\mathrm { E c , B } } f _ { \\mathrm { y } } } { h _ { \\mathrm { n } } }\n$$\n\n式中： $W _ { \\mathrm { E c } }$ 、 $W _ { \\mathrm { E b } }$ ——分别为交汇于节点的柱和梁的截面模量$\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ，应按本标准表17.2.2-2 的规定采用；\n\n$W _ { \\mathrm { E b l } }$ - 梁塑性铰截面的截面模量 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ，应按本标准表17.2.2-2的规定采用；fyc、fyb 分别是柱和梁的钢材屈服强度 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$N _ { \\mathfrak { p } }$ - -设防地震内力性能组合的柱轴力（N)，应按本标准式（17.2.3-1）计算，非塑性耗能区内力调整系数可取1.0，性能系数可根据承载性能等级按本标准表17.2.2-1采用；\n\n$A _ { \\mathrm { c } }$ ——框架柱的截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；Vpb、 $V _ { \\mathrm { { p c } } }$ -产生塑性铰时塑性铰截面的剪力(N)，应分别按本标准式（17.2.4-1）、式 $( 1 7 . 2 . 5 \\text{‰}$ 5)计算；S 塑性铰截面至柱侧面的距离 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$V _ { \\mathrm { G c } }$ 在重力荷载代表值作用下柱的剪力效应(N);WEc,A、 $W _ { \\mathrm { E c , B } }$ 柱端截面A和B处的构件截面模量，应按本标准表（17.2.2-2）的规定采用 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } ) }$ ；$h _ { \\mathfrak { n } }$ 柱的净高 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n17.2.6受拉构件或构件受拉区域的截面应符合下式要求：\n\n$$\nA f _ { \\mathrm { y } } \\leqslant A _ { \\mathrm { n } } f _ { \\mathrm { u } }\n$$\n\n式中： $A$ -受拉构件或构件受拉区域的毛截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ； $A _ { \\mathfrak { n } }$ 受拉构件或构件受拉区域的净截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ， 当构件多个截面有孔时，应取最不利截面； $f _ { \\mathrm { y } }$ -受拉构件或构件受拉区域钢材屈服强度 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ； $f _ { \\mathrm { u } }$ 受拉构件或构件受拉区域钢材抗拉强度最小值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n17.2.7偏心支撑结构中支撑的非塑性耗能区内力调整系数应取 $1 . 1 \\eta _ { \\mathrm { y } }$ 。\n\n17.2.8消能梁段的受剪承载力计算应符合下列规定：\n\n当 $N _ { \\mathrm { p } , \\iota } { \\leqslant } 0 . 1 5 A f _ { \\mathrm { y } }$ 时，受剪承载力应取式（17.2.8-1）和式（17.2.8-2）的较小值。\n\n$$\nV _ { l } = A _ { \\mathrm { w } } f _ { \\mathrm { y v } }\n$$\n\n$$\nV _ { l } = 2 W _ { \\mathrm { p } , l } f _ { \\mathrm { y } } / a\n$$\n\n当 $N _ { \\mathrm { p } , \\ i } { > } 0 . 1 5 A f _ { \\mathrm { y } }$ 时，受剪承载力应取式（17.2.8-3）和式（17.2.8-4）的较小值。\n\n$$\nV _ { l \\mathrm { c } } = 2 . 4 W _ { \\mathrm { p } , l } f _ { \\mathrm { y } } [ 1 - N _ { \\mathrm { p } , l } / ( A f _ { \\mathrm { y } } ) ] / a\n$$\n\n$$\nV _ { l \\mathrm { c } } = A _ { \\mathrm { w } } f _ { \\mathrm { y v } } { \\sqrt { 1 - [ N _ { \\mathrm { p } ,');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c4067154-eeba-4a87-9518-46f6f5cc1250', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 3）', '；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力\n\n圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力按式（68）计算：犈\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } = 0 . 2 ~ \\frac { E t } { R }\n$$\n\n……（68）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力（已考虑圆柱壳直径制造误差不超过 $t / 2 )$ ），单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$E$ 同式(51)；$t ^ { . }$ 圆柱壳体的壁厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$R$ ——圆柱壳体的中面半径，单位为毫米( $\\mathrm { ( m m ) }$   \n当按式（68）算得的临界应力超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）进行折减。\n\n#### 5．7．2．2 受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性计算\n\n受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性按式（69）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { A } { + } \\frac { M } { W } { \\leqslant } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } } { n }\n$$\n\n……（69）\n\n式中：\n\n$N \\cdot$ —见式(50)；$A$ -圆柱有效壳壁的截面面积(壳体上有孔洞者则按净截面面积计算),单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$M -$ 弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ；  \nW 圆柱壳体的截面抗弯模量(壳体上有孔洞者则按净截面抗弯模量计算)，单位为立方毫米$\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 同式（68）；$n$ 同式（59）。\n\n#### 5．7．2．3 加劲环\n\n圆柱壳两端应设置加劲环或设置起相应作用的结构件；当壳体长度大于犚 犐 $1 0 ~ R$ 时，还需设置中间加劲环，其间距不大于 $1 0 ~ R$ 。加劲环的截面惯性矩 $I _ { \\mathrm { s 4 } }$ 应满足式（70）的要求：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 4 } } { \\geq } \\frac { R t ^ { 3 } } { 2 } \\sqrt { \\frac { R } { t } }\n$$\n\n……（70）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 4 } }$ — 圆柱壳体加劲环的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$R$ -同式（68)；$t$ 同式(68）。\n\n当加劲环是对壳体中面内外成对配置时，其截面惯性矩按壳体中面母线为轴线进行计算；单侧配置犣犣时，按图8所示的组合截面形心轴 $Z - Z$ 及式（71）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 4 } = I _ { 1 } + I _ { 2 } + A _ { 1 } e _ { 1 } ^ { 2 } + A _ { 2 } e _ { 2 } ^ { 2 }\n$$\n\n……（71）\n\n式中：\n\n$I _ { s 4 }$ 同式（70）；  \n$I _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$I _ { 2 }$ — 加劲环截面的惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$A _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；  \n$A _ { 2 }$ — 加劲环的截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 2 }$ — 加劲环的截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n![](images/8913988f755764d7287d6cd16bfebdef8aa55be519d05ab69dbb525975195fb6.jpg)  \n图8 有效壳壁与加劲环的组合截面计算图\n\n### 5．8 结构的疲劳强度计算\n\n结构构件及其连接的抗疲劳能力（疲劳极限强度），取决于构件的工作级别、材料种类、应力变化情况及构件连接的应力集中等级等。\n\n对结构疲劳强度计算，常用应力比法和应力幅法。本标准采用应力比法。\n\n#### 5．8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c412a91c-2922-4efc-8690-1775b75d2c3e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 1）', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．1．1 当结构构件受有轴向压缩力 $N$ 和绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 、 $M _ { \\mathrm { h x } }$ 及绕弱轴 $y$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 、$M _ { \\mathrm { h y } }$ 时，应按式（M ．1）计算其弯曲屈曲的整体稳定性，按式（M．2）计算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性：犕犆犕 犖 犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ]\n$$\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi _ { \\mathrm { v } } \\psi _ { \\mathrm { v } } A } + \\big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n```\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（46）。  \n$\\varphi \\psi$ 轴压稳定系数 $\\varphi$ 和其修正系数 $\\psi$ 的乘积，有 $\\varphi _ { \\mathrm { x } } \\psi _ { \\mathrm { x } }$ 和 $\\varphi _ { \\mathrm { y } } \\psi _ { \\mathrm { y } }$ 之分，取其小值。  \n$A$ 同式（43）。  \n$\\varphi$ 同式(46)，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\boldsymbol { \\mathrm { y } } }$ 之分。  \n$\\psi$ 轴压稳定系数的修正系数。  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数。\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { x } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } - N } { N _ { \\mathrm { E x } } - \\varphi _ { \\mathrm { x } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { x } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E x } }$ —— 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { ~ x ~ } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { s } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } - N } { N _ { \\mathrm { E y } } - \\varphi _ { \\mathrm { y } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { y } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E y } }$ — 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E y } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c4146628-eb1c-480c-b964-3f077e54c52e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．1 流动式起重机分级举例', '犃．1 流动式起重机分级举例流动式起重机包括汽车起重机、轮胎起重机（含集装箱正面吊运起重机）、履带起重机。  \n按照起重机的使用情况，流动式起重机整机分级举例见表 A．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c41c3d86-f132-46dd-9757-9b6c0e3f2503', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 6）', '荷载应考虑纵向折减。当桥梁计算跨径大于 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应按表4.3.1-6规定的纵向折减系数进行折减。当为多跨连续结构时，整个结构应按最大的计算跨径考虑汽车荷载效应的纵向折减。\n\n  \n图4.3.1-3车辆荷载横向布置（尺寸单位：m)\n\n表4.3.1-4桥涵设计车道数  \n\n\n\n\n\n表4.3.1-5横向车道布载系数  \n\n\n<<<HTBL|05403e5bbe1e4b1e8c6450c2b035fb4f|END>>>\n\n\n表4.3.1-6纵向折减系数  \n\n\n<<<HTBL|e3283b7ab140b99b49a84df124c751|END>>>\n\n\n### 4.3.2汽车荷载冲击力应按下列规定计算：\n\n1钢桥、钢筋混凝土及预应力混凝土桥、坛工拱桥等上部构造和钢支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座及钢筋混凝土柱式墩台，应计算汽车的冲击作用。\n\n2填料厚度（包括路面厚度）大于或等于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的拱桥、涵洞以及重力式墩台不计冲击力。\n\n3支座的冲击力，按相应的桥梁取用。\n\n4汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数 $\\mu$ 。\n\n5冲击系数 $\\mu$ 可按下式计算：\n\n当 $f < 1 . 5 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 0 5$   \n当 $1 . 5 \\mathrm { H z } \\leqslant f \\leqslant 1 4 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 1767 \\mathrm { l n } f - 0 . 0157$   \n当 $f > 14 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 45$\n\n式中： $f$ 结构基频（ $\\mathrm { H z }$ 。\n\n6汽车荷载的局部加载及在T梁、箱梁悬臂板上的冲击系数采用0.3。\n\n### 4.3.3汽车荷载离心力可按下列规定计算：\n\n1曲线桥应计算汽车荷载引起的离心力。汽车荷载离心力标准值为按本规范第4.3.1条规定的车辆荷载（不计冲击力）标准值乘以离心力系数 $C$ 计算。离心力系数按下式计算：\n\n$$\nC = \\frac { v ^ { 2 } } { 127 R }\n$$\n\n式中： $\\boldsymbol { v }$ 设计速度（ $\\mathrm { k m / h }$ ），应按桥梁所在路线设计速度采用；$R$ ——曲线半径（m）。\n\n2计算多车道桥梁的汽车荷载离心力时，车辆荷载标准值应乘以表4.3.1-5规定的横向车道布载系数。\n\n3离心力着力点在桥面以上 $1 , 2 \\mathrm { m }$ 处；为计算简便也可移至桥面上，不计由此引起的作用效应。\n\n### 4.3.4汽车荷载引起的土压力采用车辆荷载加载，并可按下列规定计算：\n\n1汽车荷载在桥台或挡土墙后填土的破坏棱体上引起的土侧压力，可按下式换算成等代均布土层厚度 $h$ （m）计算：\n\n$$\nh = \\frac { \\sum G } { B l _ { 0 } \\gamma }\n$$\n\n式中： $\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；\n\n$\\sum G$ —布置在 $B \\times l _ { 0 }$ 面积内的车轮的总重力（kN)；\n\n$l _ { 0 }$ - 桥台或挡土墙后填土的破坏棱体长度（m）；\n\n$B$ 桥台横向全宽或挡土墙的计算长度（m）。\n\n挡土墙的计算长度 $B$ （ $\\mathfrak { m }$ ）可按下列公式计算，但不应超过挡土墙分段长度：\n\n$$\nB = 13 + H \\tan 30 ^ { \\circ }\n$$\n\n式中： $H$ ——挡土墙高度（m），对墙顶以上有填土的挡土墙，为2倍墙顶填土厚度加墙高。\n\n当挡土墙分段长度小于 $13 \\mathrm { m }$ 时， $B$ 取分段长度，并应在该长度内按不利情况布置轮重。\n\n2计算涵洞顶上汽车荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下作$30 ^ { \\circ }$ 角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外边的扩散线为准。\n\n### 4.3.5汽车荷载制动力应按下列规定计算和分配：\n\n1汽车荷载制动力按同向行驶的汽车荷载（不计冲击力）计算，并应按表4.3.1-6的规定，以使桥梁墩台产生最不利纵向力的加载长度进行纵向折减。\n\n1）一个设计车道上由汽车荷载产生的制动力标准值按本规范第4.3.1条规定的车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的 $10 \\%$ 计算，但公路一I级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $165 \\mathrm { k N }$ ，公路一Ⅱ级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $90 \\mathrm { k N }$ ；\n\n2）同向行驶双车道的汽车荷载制动力标准值应为一个设计车道制动力标准值的2倍，同向行驶三车道应为一个设计车道的2.34倍，同向待驶四车道应为一个设计车道的2.68倍。\n\n2制动力的着力点在桥面以上1.2m处，计算墩台时，可移至支座铰中心或支座底座面上。计算刚构桥、拱桥时，制动力的着力点可移至桥面上，但不应计因此而产生的竖向力和力矩。\n\n3设有板式橡胶支座的简支梁、连续桥面简支梁或连续梁排架式柔性墩台，应根据支座与墩台的抗推刚度的刚度集成情况分配和传递制动力。设有板式橡胶支座的简支梁刚性墩台，应按单跨两端的板式橡胶支座的抗推刚度分配制动力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c41cd786-a79c-48d8-bf72-c972437f324d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：索塔为高耸结构，与其他结构相比，其施工具有一定的特殊性，要求设置起重设备是为进行钢筋、模板和钢构件等材料的垂直起吊运输，设置工作电梯是为用于将操作人员和小型工具运送到作业面，设置安全通道是为用于保证人员通行的安全。\n\n### 20.2.2 混凝土索塔的施工应符合下列规定：\n\n1 塔柱节段施工长度的划分，宜根据索塔结构形式、钢筋定尺长度和施工条件等因素确定；塔柱模板系统应具有足够的强度、刚度和稳定性，且宜进行抗风稳定性验算。\n\n2 塔座及塔柱实心段施工时，除应控制好模板的平面位置和倾斜度外，尚应对混凝土采取降低水化热和温度控制的措施；同时宜采取适当措施缩短塔座与承台、塔柱与塔座之间浇筑混凝土的间隔时间，间歇期宜不大于15d。\n\n3 索塔与主梁不宜同时交叉施工，必须交叉施工时应采取保证质量和施工安全的措施。索塔塔柱施工时宜设置劲性骨架，所设置的劲性骨架应能起到保证钢筋架立、模板安装和拉索预埋导管空间定位精度的作用；劲性骨架宜采用型钢制作。\n\n4 横梁施工时，应设置可靠的支架系统。支架系统应进行专门设计，其强度、刚度和稳定性应满足使用要求，同时应考虑变形和日照温差等因素对支架系统的不利影响。对设置在承台顶部的支架，当符合本规范第5.4.3条第1款的规定时，可不预压。体积过大的横梁可沿高度方向分次浇筑，但分次浇筑的时间间隔宜不超过 15d,并应采取措施防止施工接缝处产生收缩裂缝；分次浇筑时支架系统的设计宜考虑横梁的全部自重。\n\n5 塔柱和横梁可同步施工或异步施工，但异步施工时塔柱与横梁之间浇筑混凝土的间隔时间应不超过 30d，并应采取措施使塔梁之间的接缝可靠连接，不得产生收缩裂缝。倾斜塔柱施工时，应对各施工阶段塔柱的强度和变形进行验算，分高度设置主动横撑或拉杆，使其线形、内力和倾斜度满足设计要求并保证施工期结构的安全。\n\n6 在起吊条件具备时，塔柱节段的钢筋可整体制作成骨架、整体安装；但在起吊安装时，应对钢筋骨架采取适当的临时加固措施，增加其刚度，防止变形。\n\n7混凝土应根据索塔的高度及混凝土供应能力选择适宜的输送方式，采用输送泵时宜一泵到顶；当采用接力方式泵送混凝土时，上、下泵的输送能力应相互匹配，且应对设置接力泵位置的结构进行承载能力的验算，必要时应采取加固措施。浇筑混凝土时，分层布料应均匀，应控制混凝土的自由倾落高度不超过 $2 \\mathrm { m }$ ，保证混凝土不产生离析，并应采取有效措施避免上部塔体施工时对下部已完成塔体的表面造成污染。混凝土浇筑完成后，应及时养护，养护的方法和措施应根据结构特点、气温、环境条件等因素综合确定，每一节段现浇混凝土的养护时间应不少于 7d。\n\n8索塔横梁和拉索锚固区的预应力施工，应符合本规范第7章的相关规定。对拉索锚固区曲率半径较小的环向预应力钢束，宜按设计要求进行模型试验，取得经验数据后方可正式施工。\n\n9对拉索预埋导管的安装，应在施工前认真复核施工图中拉索的垂度修正值；定位安装时宜利用劲性骨架控制导管进出口处的中心坐标，并应采取其他辅助措施进行调整和固定；预埋导管不宜有接头。\n\n10 对支承钢锚梁的牛腿，施工时应采取有效措施控制其顶面的高程，其顶面高程的偏差宜为± $2 \\mathrm { m m }$ ；对索塔的边跨侧与中跨侧，两侧牛腿预埋钢板顶面的相对高差应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ ，预埋钢板中心线的相对差值应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c41da6d6-17f2-4ef6-a627-d30381be5d7c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '24.8.6 顶进作业应符合下列规定：', '24.8.6 顶进作业应符合下列规定：1 顶进前应对桥涵主体结构进行质量验收，同时应检查顶进设备并做预顶试验。千斤顶应按桥涵的中轴线对称布置，顶进的传力设备安装时应与顶力线一致并与横梁垂直；顶程较长时，顶柱与横梁应采用可靠的方法固定。\n\n2 桥涵顶进时的挖土应与监测紧密配合，根据顶进偏差应随时调整挖土方法，挖土时应保持刃角有足够的吃土量，挖掘进尺及坡度应视土质情况确定。\n\n3 涵管顶进施工时应在工作坑内安装导轨，导轨高程的允许偏差宜为 $\\pm 2 \\mathrm { m m }$ ，中心线的允许偏差宜为 $3 \\mathrm { m m }$ 。首节涵管安放在导轨上时，应测量其中线和前后两端的高程，符合要求后方可顶进。作业时可在涵管前端先挖土后顶进，且轴向超挖量在铁路道砟下不得大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，其余情况不得大于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，涵管上部超挖量不得大于 $1 5 \\mathrm { m m }$ ，下部 $1 3 5 ^ { \\circ }$ 范围内不应超挖。\n\n4 顶进作业宜连续进行，不宜长期停工，应防止地下水渗出，造成坍塌。发生事故时应立即停止顶进并进行处理。\n\n5 桥涵顶进时，对节间接缝及结构物应按设计要求进行防水处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c429f5a0-9115-4d0c-adbb-ca3672481cd0', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 结果计算', '5 结果计算5.1 砂浆立方体抗压强度，按式（T0570-1）计算：\n\n$$\nf _ { m , c u } = \\frac { F _ { u } } { A }\n$$\n\n式中： $f _ { m , c u }$ 砂浆立方体抗压强度（ $\\mathbf { M P a } _ { \\cdot }$ ）；\n\n$F _ { u }$ 破坏荷载（N）；\n\n$A$ ——试件承压面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）。\n\n计算结果精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n5.2 以3个试件的算术平均值作为该组试件的抗压强度，结果精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。当3个试件的最大或最小值与中间值的差超过中间值的 $1 5 \\%$ 时，以中间值为该组试件的抗压强度。当两个测试值与中间值的差值均超过中间值的 $1 5 \\%$ 时，该组试验结果无效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c42ead97-7d24-46d8-8c92-07160cbc146b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 2）', '_ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来进行评价， $t ^ { \' }$ 按下述规定确定：\n\na） 对轧制型材：\n\n1） 对圆截面  ＝  ；′ 1．8  \n2） 对方截面 $t ^ { \\prime } { = } \\frac { t } { 1 . 8 } ;$\n\nb） 对截面长边为 $b$ 、短边为 $d$ 的矩形截面：\n\n1） 当两边之比 $b / d { \\leqslant } 1 . 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } \\frac { b } { 1 . 8 }$ ；犱2） 当两边之比 $b / d { > } 1 . \\ 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } d$ 。\n\n## 犐．1．3 工作环境温度的影响\n\n在室外的起重机结构的工作环境温度取为起重机使用地点的年最低日平均温度。当起重机的结构工作环境温度在犣 $0 \\mathrm { ‰ }$ 以下时，随着温度的降低，材料脆性破坏的危险性越来越大。不低于－犣 $3 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．6）计算；低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 、高于－ $5 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．7）计算。\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { 6 } { 1 \\ 6 0 0 } } T ^ { 2 }\n$$\n\n……（I．6）\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { - 2 . 2 5 T - 3 3 . 7 5 } { 1 0 } }\n$$\n\n……（I．7）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { C } }$ — （钢材质量组别选择的）工作环境温度影响评价系数；$T -$ -起重机结构的工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$\n\n## 犐．2 所要求的钢材质量组别的确定\n\n### 犐．2．1 综合评价法\n\n将评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } } , Z _ { \\mathrm { B } } , Z _ { \\mathrm { C } }$ 相加，得到总评价系数 $Z$ ，由表I．1查出所要求钢材质量组别。表I．2给出了各组对应的钢材牌号及相应的冲击韧性值。\n\n表犐．1 与总评价系数有关的钢材质量组别的划分  \n\n\n\n\n\n表犐．2 钢材质量组别及钢材牌号  \n\n\n\n\n\n## 附 录 犑\n\n## （规范性附录）受压构件的计算长度和格构式构件的换算长细比\n\n### 犑．1 受压构件的计算长度 $l _ { \\mathrm { c } }$\n\n#### 犑．1．1 同一平面内在不同支承方式下各种截面型式的等截面受压构件的计算长度，按式（J．1）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } l\n$$\n\n……（J．1）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 等截面受压构件的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；l -构件的实际几何长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$\\mu _ { 1 }$ -与支承方式有关的(在两个互相垂直的平面内不一定相同)长度系数，见表J.1。\n\n#### 犑．1．2 变截面受压构件计算长度按式（J．2）计算，此时构件的截面惯性矩取原构件的最大截面惯性矩：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } \\mu _ { 2 } l\n$$\n\n……（J．2）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 变截面受压构件计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 2 }$ -变截面长度系数，见表 $\\mathrm { J } , 2 \\sim$ 表J.4。等截面时取 $\\mu _ { 2 } = 1$\n\n#### 犑．1．3 考虑到起重机臂架端部有变幅拉臂钢丝绳或起升钢丝绳时，在理想情况下对臂架回转平面内的变形可能产生阻碍作用，臂架在回转平面内的计算长度可按式（J．3）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { \\mathrm { l } } \\mu _ { 2 } \\mu _ { 3 } l\n$$\n\n……（J．3）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ —— 臂架在回转平面内的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 3 }$ ——考虑拉臂钢丝绳或起升钢丝绳阻碍臂架在回转平面内变形的长度系数。当臂架用拉臂钢丝绳变幅（图J．1）时，长度系数可由式（J．4）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { A } { 2 B }\n$$\n\n……（J．4）\n\n若计算值小于0．5时，则 $\\mu _ { 3 }$ 取0．5。\n\n式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n……（J．5）\n\n式中：\n\n计算系数；\n\n$$\nc = \\frac { 1 } { \\mathrm { c o s } \\alpha + a \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c432cc38-64f2-4fae-acc3-78f85be98374', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '5 模板、支架', '5 模板、支架## 5.1 一般规定\n\n### 5.1.1模板宜采用钢材、胶合板或其他适宜的材料制作；支架宜采用钢材或常备式定型钢构件等材料制作。钢材的性能和质量应符合现行《碳素结构钢》（GB/T 700）的规定；胶合板的性能和质量应符合现行《混凝土模板用胶合板》（GB/T 17656）或现行《混凝土模板用竹材胶合板》（LY/T 1574）的规定；其他材料应符合其相应国家或行业标准的规定，常备式定型钢构件应符合该产品相应的技术规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c43a1eb5-bbe1-48d7-af10-e493c65daf9d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条新增加了“进行标准化施工的策划和实施”的要求。“四通”是指水通、电通、路通、通信通；“一平”是指场地平整。\n\n### 3.1.12 应根据工程施工的需要，配备足够的机械设备和生产工具，且应在施工前对施工机具进行安装调试。\n\n### 3.1.13 对拟采用新技术、新工艺、新材料和新设备的工程项目，应提前做好试验研究和论证等工作。\n\n## 3.2 施工测量\n\n### 3.2.1 桥涵工程施工前应根据其结构形式、跨径及精度要求等编制施工测量方案，选定控制测量等级，确定测量方法。\n\n### 3.2.2 施工前应由勘测设计单位对控制性桩点进行现场交桩，并应在复测原控制网的基础上，根据施工需要适当加密、优化，建立施工测量控制网。\n\n### 3.2.3 对测量控制点，应编号绘于施工总平面图上，并应采取有效措施妥善保护。施工过程中，应对控制网（点）进行不定期的检测和定期复测，定期复测周期应不超过6个月，当对控制点的稳定性有疑问时，应及时进行局部或全面复测。\n\n### 3.2.4 施工测量所用的仪器、设备等应经法定计量机构检定和校验，合格后方可使用。测量平差计算时宜采用通过科技鉴定认证的专业软件。\n\n### 3.2.5 桥涵工程施工的平面控制测量应符合下列规定：\n\n1 各等级平面控制测量，其最弱点点位中误差为± $5 0 \\mathrm { m m }$ ，最弱相邻点间相对点位中误差为 $\\pm 3 0 \\mathrm { m m }$ ，最弱相邻点边长相对中误差应不大于表3.2.5-1的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c43affa7-e883-49f3-b109-e19891238771', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3.0.4 安装直流快速断路器除执行上面有关条文外', '3.0.4 安装直流快速断路器除执行上面有关条文外,还应符合下列特殊要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c4406440-ac32-485e-b0ff-1c641f93dadb', '18《钢结构用高强度垫圈》（GB-T1230-2006）.md', '1范围', '1范围本标准规定了规格为 $1 2 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 3 0 \\ \\mathrm { m m }$ 高强度垫圈的型式尺寸、技术条件及标记。\n\n本标准适用于与GB/T1228《钢结构用高强度大六角头螺栓》配套使用的钢结构摩擦型高强度螺栓连接副。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c4421fed-e585-43d4-a9eb-b660f0c6c726', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 桥梁的正常交通荷载包括任意时间的正常和密集运行状态，但不包括超载等。\n\n### 3.1.3 按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，本规范将桥涵设计分为承载能力和正常使用两类极限状态。承载能力极限状态设计体现了桥涵的安全性，正常使用极限状态设计体现了桥涵的适用性和耐久性，这两类极限状态概括了结构的可靠性。只有每项设计都符合各有关规范的两类极限状态设计的要求，才能使所设计的桥涵达到其全部的预定功能。\n\n（1）承载能力极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到最大承载能力或出现不适于继续承载的变形或变位的状态，包括构件和连接的强度破坏、结构或构件丧失稳定及结构倾覆、疲劳破坏等。\n\n（2）正常使用极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到正常使用或耐久性能的某项限值的状态，包括影响结构、构件正常使用的开裂、变形等。\n\n### 3.1.4 本条对设计状况进行了修订，增加了地震设计状况。\n\n1 持久状况所对应的是桥梁的使用阶段。这个阶段持续的时间很长，要对结构的所有预定功能进行设计，即要进行承载能力极限状态和正常使用极限状态的计算。\n\n2 短暂状况所对应的是桥梁的施工阶段和维修阶段。这个阶段的持续时间相对于使用阶段是短暂的，结构体系、结构所承受的荷载等与使用阶段也不同，设计要根据具体情况而定。在这个阶段，要进行承载能力极限状态计算，可根据需要作正常使用极限状态计算。\n\n3 偶然状况所对应的是桥梁可能遇到的撞击等状况。这种状况出现的概率极小，且持续的时间极短。按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB 50153）的规定，偶然状况的设计原则是：主要承重结构不致因非主要承重结构发生破坏而导致丧失承载能力；或允许主要承重结构发生局部破坏而剩余部分在一段时间内不发生连续倒塌。偶然状况一般只进行承载能力极限状态计算。\n\n4 地震作用是一种特殊的偶然作用，与撞击等偶然作用相比，地震作用能够统计并有统计资料，可以确定其标准值。而其他偶然作用无法通过概率的方法确定其标准值，因此，两者的设计表达式是不同的。因而在原有三种设计状况的基础上，增加了地\n\n震设计状况。\n\n### 3.1.5 在重复车辆荷载、风等交变荷载的作用下，公路桥梁钢结构可能会产生疲劳裂纹，疲劳裂纹不断扩展，将影响钢结构的使用，甚至导致断裂破坏。近几十年来，钢结构在我国的公路桥梁建设中得到了广泛应用，实践中发现钢结构的疲劳问题比较突出。疲劳已成为影响公路桥梁钢结构安全和耐久的主要因素之一。在相关的钢结构设计规范中，对抗疲劳设计均有具体的规定，但原规范中没有抗疲劳设计的要求。因此，本次修订增加了公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计的要求。\n\n### 3.1.6 2010年，为了加强公路桥梁和隧道工程安全管理，增强安全风险意识，优化工程建设方案，提高工程建设和运营安全性，交通运输部发布了《关于在初步设计阶段实行公路桥梁和隧道工程安全风险评估制度的通知》（交公路发〔2010］175号），桥梁和隧道设计阶段风险评估工作开始正式实施。\n\n### 3.1.8 养护是公路桥涵安全性和耐久性的重要保障。实践发现，在公路桥涵设计中，存在对桥梁结构未来养护需求估计不足的情况。主要表现在某些桥梁构件难以到达，例如缆索承重体系桥梁的梁底、变高度箱梁的根部区域等；某些桥梁构件难以检查，例如悬索桥主缆底部、埋置于混凝土中的拉索锚头、桥塔外表面等。不可到达、不可检查导致了桥梁部分病害的不可预知，造成了安全隐患。因此，本次修订增加了可到达、可检查的设计要求。\n\n公路桥涵结构中，可更换构件的设计使用年限低于桥涵主体结构的设计使用年限，在设计使用年限内需要进行维修和更换，比较典型的构件包括斜拉索、吊杆、伸缩装置、支座等。在桥梁设计中，应考虑未来维修、更换的需要。因此，本次修订增加了可维修、可更换的设计要求。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 特大、大桥的桥位应选择在顺直的河道段，避免设在河湾处，以防止冲刷河岸。同时要求河槽稳定，主槽不易变迁，大部分流量能在所布置桥梁的主河槽内通过。桥位的选择要求河床地质条件良好、承载能力高、不易冲刷或冲刷深度小。桥位若处于断层地带，需分析断层的性质，如为非活动断层，墩台基础尽量设置在同一盘上。桥位避免选择在有溶洞、滑坡和泥石流的地段，否则应采取防护工程措施，确保岸坡稳定。\n\n### 3.2.3 通航河道的主流宜与桥纵轴线正交，如有困难，其斜度不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ 。这是从航行安全考虑的。\n\n本条的“斜桥正做”是指桥梁的纵轴线与水流方向斜交、墩台纵轴线与桥梁的纵轴线正交。\n\n### 3.2.6 本条所说的“通航水域”，是指具备各类船舶通达条件的水域。通航水域中的桥墩设置于浅水区，主要是为了减少大型船舶的撞击概率。\n\n### 3.2.7 路侧净区是指公路行车方向最右侧车道以外、相对平坦、无障碍物、可供失控车辆重新返回正常行驶路线的带状区域。具体可参见现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）等的相关规定。\n\n### 3.2.8 单边河滩流量不超过总流量的 $1 5 \\%$ 或双边河滩流量不超过总流量的 $2 5 \\%$ 时，表明主槽流量占总流量的大部分，河流压缩不大，一般情况下可不设置调治构造物。\n\n### 3.2.9 本条有关公路桥涵设计洪水频率的规定，兹说明如下：\n\n1 鉴于桥梁水毁的原因之一是基础埋置深度不够，因此规定在水势猛急、河床易深度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c44584cd-0791-4447-a400-9bd9063a74cb', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', 'J.5质量检查', 'J.5质量检查J.5.1高强度环槽铆钉连接副铆接施工质量的检查应按照自检、专检、监理工程师检查的程序进行。专检应由专职质量检查人员进行。\n\nJ.5.2 高强度环槽铆钉连接副铆接施工质量的检查应符合下列规定：\n\n1对铆接施工完成后的高强度环槽铆钉连接副，应进行 $1 0 0 \\%$ 的套环外观检查，确认其是否已产生塑性变形。套环未产生塑性变形时，应重新铆接；或更换新的连接副重新进行铆接；\n\n2对高强度环槽铆钉连接副铆接后的成形尺寸，每个节点应随机抽取 $1 0 \\%$ 的铆钉连接副进行检查，且对主桁节点、板梁主梁及纵横梁连接处应不少于2套，其余节点应不少于1套进行检查。\n\n3高强度环槽铆钉连接副铆接后的结构形式如图J.5.2-1和图J.5.2-2 所示，成形尺寸a、b、c和d应符合现行《环槽铆钉连接副 技术条件》（GB/T36993）的规定。\n\n  \n图J.5.2-1高强度环槽铆钉连接副铆接后结构形式\n\n  \n图J.5.2-2高强度短尾型环槽铆钉连接副铆接后结构形式\n\n4成形尺寸不符合规定的，应将该铆钉连接副拆除，更换新的连接副重新进行铆接，并应进行加倍检查；如仍有不合格者，应对该节点所有剩余的高强度环槽铆钉进行\n\n检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c4487503-e3d4-46b6-992e-d46d7b6c8a23', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 拱圈放样时设置的预拱度，通常根据跨径大小、拱架类型、拱架刚度、地质情况及荷载大小等因素确定，一般取计算跨径的 $1 / 4 0 0 { \\sim } 1 / 8 0 0$ 。拱桥的预拱度一般在拱顶为其总量，拱脚为零，拱顶至拱脚则按抛物线计算分配于各节段；对跨径小于20m的拱圈，一般采用简化方式，按直线比例分配。\n\n3 拱圈砌筑时的错缝规则如图19-2所示。\n\n  \n图 19-2 拱圈错缝  \n1-下层；2-上层\n\n## 19.10.4 拱圈砌筑的程序应符合下列规定：\n\n### 1 砌筑拱圈前，应根据拱圈的跨径、矢高、厚度及拱架等情况，设计并确定拱圈砌筑的程序。砌筑时，应在适当的位置设置变形观测缝，随时监测拱架的变形情况，必要时应对砌筑程序进行调整，控制拱圈的变形。\n\n### 2 跨径小于 $1 0 \\mathrm { m }$ 的拱圈，当采用满布式拱架砌筑时，可从两端拱脚起顺序向拱顶方向对称、均衡地砌筑，最后砌拱顶石；当采用拱式拱架砌筑时，宜分段、对称地先砌筑拱脚和拱顶段，后砌1/4 跨径段。\n\n### 3 跨径 $1 0 { \\sim } 2 0 \\mathrm { m }$ 的拱圈，不论采用何种拱架，每半跨均应分成三段砌筑，先砌拱脚段和拱顶段，后砌 1/4 跨径段，且两半跨应同时对称地进行。对分段砌筑的拱段，当其倾斜角大于砌块与模板间的摩擦角时，应在拱段下部设置临时支撑，避免拱段滑移。\n\n### 4 跨径大于 $2 0 \\mathrm { m }$ 的拱圈，其砌筑程序应符合设计规定；设计未规定时，宜采用分段砌筑或分环分段相结合的方法砌筑，必要时应对拱架预加一定的压力。分环砌筑时，应待下环砌筑合龙、砌缝砂浆强度达到设计强度的 $8 5 \\%$ 以上后，再砌筑上环。\n\n### 5 多孔连续拱桥拱圈的砌筑，应考虑连拱的影响，并应专门制定相应的砌筑程序。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c448eb52-02e6-47d9-991d-0b8d43c75110', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.4 偶然作用', '4.4 偶然作用## 4.4.1 通航水域中的桥梁墩台，设计时应考虑船舶的撞击作用，其撞击作用设计值可按下列规定采用：\n\n1 船舶的撞击作用设计值宜按专题研究确定。\n\n2 四至七级内河航道当缺乏实际调查资料时，船舶撞击作用的设计值可按表4.4.1-1取值，航道内的钢筋混凝土桩墩，顺桥向撞击作用可按表4.4.1-1所列数值的$50 \\%$ 取值。\n\n表4.4.1-1 内河船舶撞击作用设计值  \n\n\n\n\n\n3 当缺乏实际调查资料时，海轮撞击作用的设计值可按表4.4.1-2取值。\n\n表4.4.1-2 海轮撞击作用设计值  \n\n\n\n\n\n4 规划航道内可能遭受大型船舶撞击作用的桥墩，应根据桥墩的自身抗撞击能力、桥墩的位置和外形、水流流速、水位变化、通航船舶类型和碰撞速度等因素作桥墩防撞设施的设计。当设有与墩台分开的防撞击的防护结构时，桥墩可不计船舶的撞击作用。\n\n5 内河船舶的撞击作用点，假定为计算通航水位线以上 $2 \\mathrm { m }$ 的桥墩宽度或长度的中点。海轮船舶撞击作用点需视实际情况而定。\n\n## 4.4.2 有漂流物的水域中的桥梁墩台，设计时应考虑漂流物的撞击作用，其横桥向撞击力设计值可按下式计算，漂流物的撞击作用点假定在计算通航水位线上桥墩宽度的中点：\n\n$$\nF = \\frac { \\ W v } { { g } T }\n$$\n\n式中：W—漂流物重力（ $\\mathrm { k N } ,$ ，应根据河流中漂流物情况，按实际调查确定；$v$ 水流速度（ $\\mathbf { \\mu } _ { \\mathrm { m } } / \\mathbf { s } )$ ；$T$ 撞击时间（s），应根据实际资料估计，在无实际资料时，可用1s；$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { n } v \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 。\n\n## 4.4.3 桥梁结构必要时可考虑汽车的撞击作用。汽车撞击力设计值在车辆行驶方向应取 $1 ~ 0 0 0 \\mathbf { k } \\mathbf { N }$ ，在车辆行驶垂直方向应取 $5 0 0 \\mathrm { k N }$ ，两个方向的撞击力不同时考虑。撞击力应作用于行车道以上 $1 , 2 { \\mathfrak { m } }$ 处，直接分布于撞击涉及的构件上。\n\n对设有防撞设施的结构构件，可视防撞设施的防撞能力，对汽车撞击力设计值予以折减，但折减后的汽车撞击力设计值不应低于上述规定值的1/6。\n\n## 4.4.4 公路桥梁护栏应按现行《公路交通安全设施设计规范》（JTG D81）的有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c465fc58-0974-4535-b69a-15c5eea45191', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 2）', '沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建漫水桥和过水路面。漫水桥和过水路面的设计洪水频率，应根据容许阻断交通的时间长短和对上下游农田、城\n\n镇、村庄的影响以及泥沙淤塞桥孔、上游河床的淤高等因素确定。\n\n表3.2.9 桥涵设计洪水频率  \n\n\n\n\n\n## 3.3 桥涵孔径\n\n### 3.3.1 桥涵孔径的设计必须保证设计洪水以内的各级洪水及流冰、泥石流、漂流物等安全通过，并应考虑壅水、冲刷对上下游的影响，确保桥涵附近路堤的稳定。\n\n桥涵孔径的设计应考虑桥位上下游已建或拟建桥涵和水工建筑物的状况及其对河床演变的影响。\n\n桥涵孔径设计尚应注意河床地形，不宜过分压缩河道、改变水流的天然状态。\n\n### 3.3.2 小桥、涵洞的孔径，应根据设计洪水流量、河床地质、河床和锥坡加固形式等条件确定，并应符合下列规定：\n\n1 当缺少水文资料时，可根据现场调 的多年洪水痕迹、泛滥范围和既有桥涵验 算小桥、涵洞的孔径。\n\n2 当小桥、涵洞的上游条件许可积水时 依暴雨径流计算的流量可考虑减少，但减少的流量不宜大于总流量的1/4。\n\n### 3.3.3 特大、大、中桥的孔径布置应按设计洪水流量和桥位河段的特性进行设计计算，并对孔径大小、结构形式、墩台基础埋置深度、桥头引道及调治构造物的布置等进行综合比较。\n\n### 3.3.4 计算桥下冲刷时，应考虑桥孔压缩后设计洪水过水断面所产生的桥下一般冲刷、墩台阻水引起的局部冲刷、河床自然演变冲刷以及调治构造物和桥位其他冲刷因素的影响。\n\n### 3.3.5 桥梁全长应按下列规定计算：\n\n1 有桥台的桥梁为两岸桥台侧墙或八字墙尾端间的距离。\n\n2 无桥台的桥梁为桥面系长度。\n\n### 3.3.6 桥涵跨径在 $5 0 \\mathrm { m }$ 及以下时，宜采用标准化跨径。采用标准化跨径的桥涵宜采用装配式结构及机械化、工厂化施工。桥涵标准化跨径规定如下： $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 、1. $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 、 $2 . 0 \\mathrm { m }$ $2 . 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 . 0 \\mathrm { m }$ 、 $4 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $5 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $6 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $8 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 3 \\mathrm { m }$ 、 $1 6 \\mathrm m$ 、$2 0 \\mathrm { m }$ 、 $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 0 \\mathrm { m }$ 、 $3 5 \\mathrm { m }$ 、 $4 0 \\mathrm m$ 、 $4 5 \\mathrm { m }$ 、 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.4 桥涵净空\n\n### 3.4.1 桥涵净空应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中的公路建筑限界规定，并应符合下列规定：\n\n1 确定桥面净宽时，应首先考虑与桥梁相连的公路路段的路基宽度，保持桥面净宽与路基宽度相同。\n\n2 多车道公路上的特大桥为整体式上部结构时，中央分隔带宽度应根据所采用的护栏形式确定，路肩宽度经论证后可采用现行《公路工程技术标准》（JTGB01）有关规定的“最小值”。\n3高速公路和作为干线功能的一级公路上特大桥的右侧路肩宽度小于 $2 . 5 0 \\mathrm { m }$ 且桥长超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { m }$ 时，宜设置紧急停车带和过渡段， 紧急停车带宽度包括路肩在内应为$3 . 5 0 \\mathrm { n }$ ，有效长度不应小于 $4 0 \\mathrm { m }$ ，间距不宜大于 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n4桥上设置的各种安全设施及标志等不得侵人桥涵净空限界。\n\n### 3.4.2桥面人行道、自行车道和拦护设施的布置应符合下列规定：\n\n1高速公路上的桥梁不宜设人行道。 二、三、四级公路上桥梁的桥上人行道和自行车道的设置，应根据需要而定，并应与前后路线布置协调。人行道、自行车道与行车道之间，应设护栏或路缘石等分隔设施。一个自行车道的宽度应为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；当单独设置自行车道时，不宜小于两个自行车道的宽度。人行道的宽度宜为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 时，按 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的级差增加。漫水桥和过水路面可不设人行道\n\n2通行拖拉机或畜力车为主的慢行道，其宽度应根据当地行驶拖拉机或畜力车车型及交通量而定；当沿桥梁一侧设置时，不应小于双向行驶要求的宽度。\n\n3桥梁护栏设置应符合现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）的相关规定。\n\n4路缘石高度可取用 $0 . 2 5 \\sim 0 . 3 5 \\mathrm { m }$ 。当跨越急流、大河、深谷、重要道路、铁路、主要航道，或桥面常有积雪、结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。\n\n2通航或流放木筏的河流，桥下净空应符合通航标准或流放木筏的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c4743aaf-7062-42e8-be36-4f11b6a4d3fe', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明产品试板是实际焊接时与产品同条件制作的检测试件，其作用是检验试板所代表的焊接接头的力学性能，并验证生产条件下材料、工艺及焊工技能的稳定性和可靠性，以保证焊接质量。当制造过程中的焊接质量保持稳定时，一般可以视实际情况适量酌减产品试板的数量。\n\n2由于产品试板的低温冲击试验仅针对焊缝金属，因此当产品为不等厚对接时，产品试板允许用较薄的等厚对接代替不等厚对接。\n\n7产品试板试验结果不合格需处理和重新检验时，一般有两种情况：如果是共性问题，需要对其代表的所有焊缝作同样处理；如果是由个性原因造成的，则仅需对与试板同时焊接的焊缝进行处理。\n\n## 7.3焊接检验\n\n### 7.3.1焊接完毕且待焊缝冷却至室温后，应对所有焊缝进行全长范围内的外观检查，焊缝不得有裂纹、未熔合、夹渣、未填满弧坑、焊瘤等以及超出表7.3.1的缺陷。\n\n表7.3.1焊缝外观质量标准（mm）  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n注：①钢箱梁桥面板顶面在相应行车道处的焊缝余高宜不大于 $2 \\mathrm { m m }$ ，超过时宜进行打磨。\n\n②对不开坡口的角焊缝，当采用船位埋弧自动焊时，焊缝的有效厚度（喉厚）允许比规定值小 $1 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c47a9309-d793-4a36-910c-73a9acec5c29', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置在表53的工况Ⅰ至Ⅳ的状态下，塔式起重机不使用临时辅助稳定装置时，也应是稳定的。\n\n临时辅助稳定装置可以用来满足表53中工况Ⅴ，即保证安装或拆卸时的抗倾覆稳定性。\n\n可以用可拆卸的压重来满足表53工况犘 $\\mathrm { I V }$ 的整体抗倾覆稳定性的要求。但当没有这些外加的压重，并且将风载荷取为 $1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { w I I } }$ 时，该起重机也应符合稳定要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c4827bc2-95cf-42e0-8baf-f3575aa88388', '10《粗直径钢丝绳》（GB-T20067-2017）.md', '7技术要求', '7技术要求## 7.1钢丝绳制造\n### 7.1.1股的捻制\n#### 7.1.1.1股中钢丝应捻制均匀、紧密。不应存在有GB/T 21965 中的制造缺陷。\n#### 7.1.1.2用相同公称直径钢丝捻制成的股,其中心钢丝应适当加大。同一股中相邻钢丝之间应有较均匀的缝隙。\n\n### 7.1.2钢丝绳的捻制\n#### 7.1.2.1钢丝绳应捻制均匀、紧密和不松散(阻旋转钢丝绳除外)。在展开和无负荷情况下，钢丝绳不应呈波浪状。钢丝绳内钢丝不应有交错、折弯和断丝，不应有畸变的股等缺陷，但允许有因捻制用工艺装备变形工卡具压紧造成的钢丝有轻微压扁现象存在。\n#### 7.1.2.2在同一条钢丝绳中，捻距不应有明显差别。\n#### 7.1.2.3钢丝绳制造时股中同一层相同直径钢丝应为同一钢丝公称抗拉强度，不同直径钢丝允许采用相同或符合表4规定的钢丝抗拉强度级范围的要求,但应保证钢丝绳最小破断拉力和钢丝最小破断拉力总和符合附录A中表 $\\mathrm { { A . 1 \\sim } }$ 表 A.19 的规定。\n#### 7.1.2.4钢丝绳绳芯尺寸应具有足够的支撑作用,可使外层各股捻制均匀。各相邻股之间应有较均匀的缝隙。\n\n## 7.2钢丝接头\n钢丝绳中钢丝需要接头时,应采用电焊对接。钢丝电焊对接时，同一股中任何两个接头之间的最小距离应不少于20倍钢丝绳直径。\n\n## 7.3钢丝表面状态\n用镀层钢丝制造的钢丝绳,可以使用A级、AB级、B级钢丝，但同一直径钢丝镀层级别应相同。镀层钢丝绳内的钢丝应全部具有镀层，包括绳芯钢丝。钢丝绳镀层级别应以外层股中的外层钢丝镀层级别确定。\n\n## 7.4钢丝绳结构\n钢丝绳结构应采用表 $\\mathrm { { A . 1 \\sim } }$ 表 A.19中的一种结构，也可由制造商规定的其他结构类别钢丝绳。在需方只规定钢丝绳类别的情况下,钢丝绳结构应由制造商根据用途要求确定钢丝绳具体结构。通常需方应规定钢丝绳的结构或类别。\n\n## 7.5钢丝绳级\n### 7.5.1钢丝绳级是用数值表示的钢丝绳破断拉力水平。如：1770级钢丝绳中钢丝的实际抗拉强度级是  \n1570级 $\\sim 1 9 6 0$ 级。\n### 7.5.2钢丝绳级应符合表 $\\mathrm { { A . 1 \\sim } }$ 表A.19中的规定。经需方与制造商协商也可以提供其他的满足要求的钢丝绳。\n\n## 7.6涂油\n除非需方另有要求，钢丝绳应均匀地涂敷防锈润滑油脂。\n\n## 7.7表面质量\n钢丝绳表面不应有GB/T 21965 规定的制造缺陷。\n\n## 7.8钢丝绳的绳端处理\n钢丝绳两端应用铁丝或细绳捆扎牢固,捆扎长度不小于3倍钢丝绳直径，并且每端捆扎不少于2处,相邻两捆扎带之间的距离不得小于2倍钢丝绳直径。也可用其他方法固定绳端,以确保钢丝绳两端完整并防止绳松散。\n\n表6钢丝绳重量系数和最小破断拉力系数  \n\n\n\n\n\n## 7.12特殊要求\n需方对以上条款有特殊要求时，有关技术要求由供需双方协议。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c4971c73-ef8a-45ff-8de2-4ec0c3f910eb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 3）', ' { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nMWⅡ — 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）犘\n\n#### 4．4．2．3．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大载荷犘 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } } , P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 和对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W I } }$ 作用的载荷组合，按式（21）确定：犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅡ 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；RQ— 同式（18）；RG— 同式（18）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 同式（18）；  \nRWⅡ 工作风压引起的相应风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n#### 4．4．2．4 载荷情况Ⅲ（特殊载荷作用情况）的载荷组合犘\n\n##### 4．4．2．4．1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n在4．4．1．1中所定义的犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 是在具体操作条件下电动机实际能传递给机构的最大载荷。犘 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值在4．4．2．5中给出。\n\n##### 4．4．2．4．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n由于起重机或小车与缓冲器或固定障碍物相碰撞所引起的机构受到的载荷通常都远小于结构受到犘 犘的自重载荷与非工作状态最大风载荷，因此， $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ 就可取为在4．3．3．3中的载荷情况 C2给出的载荷，即按式（22）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel } = \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R W / I m a x } }\n$$\n\n……（22）\n\n式中：\n\nRmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的相应载荷，单位为牛顿（N）；  \nRWⅢmax— 非工作风压引起的相应最大风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n当采用附加的锚定装置或者抗风牵索来保证在极限风压时的起重机整机抗倾翻稳定性时，应考虑这些装置或牵索对相应机构的影响。犘\n\n#### 4．4．2．5 对上述有关计算 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷的说明和应用\n\n起重机的各机构的功能有：\n\n使运动质心作纯垂直位移（如起升运动）；  \n使运动质心作水平位移的所谓纯水平位移（如横向运行，纵向运行，回转或平衡式变幅运动）；  \n使运动质心作垂直和水平相组合的位移（如非平衡式变幅运动）。\n\n##### 4．4．2．5．1 起升运动\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x ~ } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ和Ⅱ： $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c4978a94-9b94-4e5a-bc47-e5fd2a1cabb3', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 4）', '坡可采用不陡于1：1.25的坡度；经常受水淹没部分的边坡坡度不应陡于1:2。\n\n3埋置式桥台和钢筋混凝土灌注桩式或排架桩式桥台，其锥坡坡度不应陡于1:1.5；对不受洪水冲刷的锥坡，加强防护时可采用不陡于1:1.25的坡度。\n\n4洪水泛滥范围以内的锥坡和引道的边坡坡面，应根据设计流速设置铺砌层。铺砌层的高度应为：特大、大、中桥应高出计算水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵应高出设计水位加壅水水位（不计浪高） $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ 以上；当有逆风、冰冻或漂流物等影响时，应适当提高。\n\n### 3.5.4桥台侧墙后端和悬臂梁桥的悬臂端深人桥头锥坡顶点以内的长度，均不应小于 $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ （按路基和锥坡沉实后计）。\n\n### 3.5.5高速公路、一级公路、二级公路和三级公路的桥头宜设置搭板，搭板设置应符合下列规定：\n\n1搭板长度不宜小于5m；桥台高度不小于5m时，搭板长度不宜小于 $8 \\mathrm { m }$ 。\n\n2搭板宽度宜与桥台侧墙内缘相齐，并用柔性材料隔离，最小宽度不应小于行车道宽度。\n\n3搭板厚度不直小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ； 长度不小于6m的搭板，其厚度不宜小于 $0 . 3 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.6构造要求\n\n\n\n### 3.6.1桥涵结构应符合下列规定\n\n1桥涵结构在制造、运输、安装和使用过程中，应具有规定的强度、刚度、稳定性和耐久性。\n\n2桥涵结构构造应使其附加应力、局部应力尽量减小\n\n3桥涵结构形式和构造应便于制造、施工和养护，\n\n4桥涵结构物所用材料的品质及其技术性能应符合相关现行标准的规定。\n\n### 3.6.2桥涵的上、下部构造应视需要设置变形缝或伸缩缝，并配置适用的伸缩装置。高速公路、一级公路上的多孔梁（板）桥宜分联采用结构连续，也可分联采用桥面连续。\n\n### 3.6.3小桥涵可在进、出口和桥涵所在范围内整治和加固河床，必要时应在进、出□处设置减冲、防冲设施。\n\n### 3.6.4漫水桥应尽量减小桥面和桥墩的阻水面积，其上部构造与墩台的连接必须可靠，并应采取必要的措施使基础不被冲毁。\n\n### 3.6.5桥涵应有必要的通风、排水和防护措施及维修工作空间。\n\n### 3.6.6设置护栏的桥梁，桥梁护栏与桥面板应进行可靠连接。根据护栏形式，可采用直接埋入式、地脚螺栓和预埋钢筋的连接方式。\n\n### 3.6.7设置栏杆的桥梁，其栏杆的设计，除应满足受力要求外，尚应注意美观，栏杆高度不应小于 $1 , 1 \\mathrm m$ 。\n\n### 3.6.8桥梁支座设计应满足下列要求：\n\n1桥梁支座可按其跨径、结构形式、反力值、支承处的位移及转角变形值选取不同的支座。桥梁可选用板式橡胶支座或四氟滑板橡胶支座、盆式橡胶支座和球型钢支座。不宜采用带球冠的板式橡胶支座或坡形板式橡胶支座。\n\n2桥梁纵桥向单个支承点宜设置一排竖向支座，横桥向竖向支座的设置应考虑支座脱空的影响。\n\n3支座上、下传力面应保持水平\n\n4桥梁墩台应预留安装、维护、更换支座的工作空间和操作安全防护设施。\n\n### 3.6.9桥面伸缩装置应保证能自由伸缩，并应满足承载和变形要求，使车辆平稳通过。伸缩装置应具有良好的密水性和排水性，并易于检查和养护\n\n## 3.7桥面铺装、防水和排水\n\n\n\n### 3.7.1桥面铺装应符合下列规定：\n\n1桥面铺装宜与公路路面相协调\n\n2桥面铺装应有完善的桥面防水、排水系统\n\n3桥面铺装应与桥梁的上部结构综合考虑、协调设计\n\n4高速公路和一级公路上特大桥、大桥的桥面铺装宜采用沥青混凝土桥面铺装。\n\n### 3.7.2桥面铺装应设防水层。工桥台背面及拱桥拱圈与填料间应设置防水层，并设盲沟排水。\n\n### 3.7.3高速公路和一、二级公路上桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于$7 0 \\mathrm { m m }$ ；二级以下公路桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。沥青混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路沥青路面设计规范》（JTGD50）的有关规定。\n\n### 3.7.4水泥混凝土桥面铺装面层（不含整平层和垫层）的厚度不宜小于 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，混凝土强度等级不应低于C40。水泥混凝土桥面铺装层内应配置钢筋网。钢筋直径不应小于 $8 \\mathrm { m m }$ ，间距不宜大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。水泥混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路水泥混凝土路面设计规范》（JTGD40）的有关规定。\n3.7.5正交异性板钢桥面沥青混凝土铺装结构应根据桥梁纵面线形、桥梁结构受力状态、桥面系的实际情况、当地气象与环境条件、铺装材料的性能等综合研究选用。\n\n3.7.6桥面排水、桥台和支挡构造物的排水应满足现行《公路排水设计规范》（JTG/TD33）的有关规定，并应根据需要设置必要的桥面径流汇集引排系统和设施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c49e6d23-1723-4952-a951-c69738c184fe', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '7 临时工程7 临时工程', '7 临时工程7 临时工程');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c4ae78bb-ab41-4c5d-9c85-915fc3b4c39a', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.9.12 潜水员水下安装构件应符合下列规定', '5.9.12 潜水员水下安装构件应符合下列规定：## 1 潜水员应在构件基本就位和稳定后靠近待安装构件。2 供气管不得置于构件缝中，流速较大时，潜水员应逆水流操作。3 应使用专用工具调整构件的安装位置。潜水员身体的任何部位不得置于两构件之间。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c4b1f6a7-1276-4dd2-9673-49198ece6fcc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 7）', 'i }$ 期间内认为发生的应力基本上相等，为 $\\sigma _ { i }$ ，而各个循环之间的应力则可以是不同的；\n\nmax 为应力 $\\sigma _ { 1 } \\ldots , \\sigma _ { 2 } \\ldots , \\sigma _ { 3 } \\ldots , \\ldots , \\sigma _ { n }$ 狀中的最大应力；\n\n$C$ —幂指数，与有关材料的性能,结构件或机械零件的种类、形状和尺寸，表面粗糙度以及腐蚀程度等有关，由实验得出，见式（107）、式（108）。\n\n展开后，式（5）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { n _ { 1 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 2 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 2 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } } \\right) } ^ { c } + { \\frac { n _ { 3 } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { 3 } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } + \\cdots { \\ldots } + { \\frac { n _ { n } } { n _ { \\mathrm { T } } } } { \\left( { \\frac { \\sigma _ { n } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } \\right) } ^ { c } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ~ ( \\mathrm { ~ 6 ~ } )\n$$\n\n式中符号同式（5）。\n\n对于机械零件，当式（5）、式（6）的 $n _ { \\mathrm { T } }$ 中某单项应力 $\\sigma _ { i }$ 首次出现 $n _ { i } \\mathcal { \\{ > }  2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 项时，即取 $n _ { i } = 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 为有效值，并将此 $n _ { i }$ 值作为末项 $n _ { n }$ 狀的值，后续项不再计入。\n\n由式（6）算得应力谱系数的值后，可按表8确定该结构件和机械零件的相应的应力状态级别。\n\n表 8 结构件或机械零件的应力状态级别及应力谱系数  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">应力状态级别</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">应力谱系数Ks</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ks≤0.125</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.125&lt;Ks≤0.250</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.250&lt;Ks≤0.500</td></tr><tr><td>S4</td><td>0.500&lt;Ks≤1.000</td></tr><tr><td colspan=\"2\">某些结构件或机械零件，如已受弹簧加载的零部件，它所受的载荷同以后实际的工作载荷基本无关。在大多数 情况下，它们的Ks=1，应力状态级别属于S4 级。</td></tr><tr><td colspan=\"2\">对于机械零件，计算应力谱系数时所用的应力就是在零件计算截面上出现的总应力。 对于结构件，确定应力谱系数所用的应力是该结构件在工作期间内发生的各个不同的峰值应力，即图1中的</td></tr></table>\n\n\n### 3．4．3 结构件或机械零件的工作级别\n\n根据结构件或机械零件的使用等级及应力状态级别，结构件或机械零件的工作级别划分为 $\\mathrm { E 1 \\sim }$ E8共8个级别，见表9。\n\n表 9 结构件或机械零件的工作级别  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>应力状态级别</td><td rowspan=1 colspan=11>使用等级</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>B6</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B8</td><td rowspan=1 colspan=1>B</td><td rowspan=1 colspan=1>B10</td></tr><tr><t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c4bd2e0a-9e4b-4e05-a9b1-4decd24be5d0', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第十五条', '第十五条发生特大安全事故，社会影响特别恶劣或者性质特别严重的，由国务院对负有领导责任的省长、自治区主席、直辖市市长和国务院有关部门正职负责人给予行政处分。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c4c9dfa4-e3b6-40fc-8e8e-f51051b43cb8', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明（Part 1）', '条文说明规则桥梁的地震反应以一阶振型为主，因此可以采用本规范规定的各种简化计算方法进行抗震分析。但需注意，简化的单自由度模型是一种近似计算方法，结构内力和变形的计算误差来自两个方面，一是没有考虑高阶振型的影响，二是一阶振型周期和单自由度模型换算质点质量的计算误差，研究表明，本规范给出的一阶振型周期计算公式误差很小，位移响应计算误差也很小，一般可以忽略，但墩高增大时，内力响应（如墩底剪力和弯矩）计算误差也将增大，此时，为减小误差，也可参照有关资料考虑高阶振型影响对内力进行修正。\n\n## 6.6.2对桥面不连续简支梁桥，其顺桥向和横桥向水平地震力可采用下列简化方法计算，其计算简图如图6.6.2所示。\n\n### 1顺桥向和横桥向水平地震力可按式（6.6.2-1）\\~式（6.6.2-4）计算：\n\n$$\nE _ { \\mathrm { k } \\mathfrak { r } } = S M _ { \\mathfrak { r } }\n$$\n\n$$\nM _ { \\mathrm { { t } } } = M _ { \\mathrm { { s p } } } + \\eta _ { \\mathrm { { c p } } } M _ { \\mathrm { { c p } } } + \\eta _ { \\mathrm { { p } } } M _ { \\mathrm { { p } } }\n$$\n\n$$\n\\eta _ { \\mathrm { c p } } ~ = ~ X _ { 0 } ^ { 2 }\n$$\n\n$$\n\\eta _ { \\mathrm { p } } = 0 . 1 6 ( X _ { \\mathrm { 0 } } ^ { 2 } + X _ { \\mathrm { f } } ^ { 2 } + 2 X _ { \\mathrm { f _ { 2 } ^ { 1 } } } ^ { 2 } + X _ { \\mathrm { f } } X _ { \\mathrm { f _ { 2 } ^ { 1 } } } + X _ { \\mathrm { 0 } } X _ { \\mathrm { f _ { 2 } ^ { 1 } } } )\n$$\n\n式中：Ekip -顺桥向作用于固定支座顶面或横桥向作用于上部结构质心处的水平力（kN）；$S$ -根据结构基本周期，按本规范第5.2.1条计算出的反应谱值；$M _ { \\mathfrak { r } }$ 换算质点质量（t）；$M _ { \\mathrm { s p } }$ -桥梁上部结构的质量（t)，相应于墩顶固定支座的一孔梁的质量;Mep 盖梁的质量（t);$M _ { \\mathrm { p } }$ -墩身质量（t)，对于扩大基础，为基础顶面以上墩身的质量；$\\eta _ { \\mathrm { c p } }$ 盖梁质量换算系数；$\\eta _ { \\mathrm { p } }$ 墩身质量换算系数;$X _ { 0 }$ -考虑地基变形时，顺桥向作用于支座顶面或横桥向作用于上部结构质心处的单位水平力在墩身计算高度 $H$ 处引起的水平位移与单位力作用处的水平位移之比；\n\n  \n图6.6.2 简支梁桥计算简图\n\n$X _ { \\mathfrak { f } }$ ， $X _ { \\mathfrak { f } _ { \\frac { 1 } { 2 } } ^ { 1 } }$ 分别为考虑地基变形时，顺桥向作用于支座顶面上或横桥向作用于上部结构质心处的单位水平力在一般冲刷线或基础顶面、墩身计算高度 $H / 2$ 处引起的水平位移与单位力作用处的水平位移之比。\n\n### 2一般情况可按式（6.6.2-5）计算各简支梁桥的基本周期：\n\n$$\nT _ { \\scriptscriptstyle 1 } = 2 \\pi \\ \\sqrt { M _ { \\scriptscriptstyle 1 } \\delta }\n```\n$$\n\n式中： $T _ { \\parallel }$ —简支梁桥顺桥向或横桥向的基本周期（s)；\n\n$\\delta \\cdot$ -在顺桥向作用于支座顶面或横桥向作用于上部结构质心处的单位水平力在力作用处引起的水平位移（ $\\mathbf { m } { \\mathbf { / k N } }$ )，顺桥和横桥方向应分别计算，计算时可按现行相关行业标准的有关规定计算地基变形作用效应。\n\n## 条文说明\n\n在确定简支梁桥的基本周期和地震作用时，可按单墩模型考虑。对于墩身不高的简支梁桥，在确定地震作用时一般只考虑第一阶振型，而将高阶振型贡献略去不计。考虑到墩身在横桥向和顺桥向的刚度不同，在计算时两个方向分别采用不同的振型。在确定了振型曲线 $X _ { \\mathfrak { n } _ { i } }$ 之后（一般采用静力挠曲线），就可以应用能量法或代替质量法将墩身各分段重量核算到墩顶上。这样，在确定基本周期时，仍可以简化为单质点处理，避免了多质点体系基本周期计算十分繁杂的缺点。\n\n### 6.6.3连续梁桥一联中一个墩采用顺桥向固定支座，其余均为顺桥向活动支座，其顺桥向地震反应可按下列公式计算：\n\n1顺桥向作用于固定支座顶面的地震力可按式（6.6.3-1）、式（6.6.3-2）计算：\n\n$$\nE _ { \\mathrm { k t p } } ^ { } \\ = \\ S M _ { \\mathrm { { t } } } \\ - \\sum _ { i \\ = 1 } ^ { N } \\mu _ { i } R _ { i }\n$$\n\n$$\nM _ { \\mathrm { t } } = M _ { \\mathrm { s p } } + M _ { \\mathrm { c p } } + \\eta _ { \\mathrm { p } } M _ { \\mathrm { p } }\n$$\n\n式中： $M _ { \\scriptscr');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c4cb104c-f55c-45cb-bea3-a3d100e6a6f9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 1）', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．1．1 当结构构件受有轴向压缩力 $N$ 和绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 、 $M _ { \\mathrm { h x } }$ 及绕弱轴 $y$ 轴）的弯矩 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 、$M _ { \\mathrm { h y } }$ 时，应按式（M ．1）计算其弯曲屈曲的整体稳定性，按式（M．2）计算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性：犕犆犕 犖 犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\Big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ]\n$$\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi _ { \\mathrm { v } } \\psi _ { \\mathrm { v } } A } + \\big ( \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } } { N _ { \\mathrm { E x } } - N } \\big ) \\frac { C _ { \\mathrm { o x } } M _ { \\mathrm { o x } } + C _ { \\mathrm { h x } } M _ { \\mathrm { h x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n```\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（46）。  \n$\\varphi \\psi$ 轴压稳定系数 $\\varphi$ 和其修正系数 $\\psi$ 的乘积，有 $\\varphi _ { \\mathrm { x } } \\psi _ { \\mathrm { x } }$ 和 $\\varphi _ { \\mathrm { y } } \\psi _ { \\mathrm { y } }$ 之分，取其小值。  \n$A$ 同式（43）。  \n$\\varphi$ 同式(46)，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\boldsymbol { \\mathrm { y } } }$ 之分。  \n$\\psi$ 轴压稳定系数的修正系数。  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数。\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { x } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E x } } - N } { N _ { \\mathrm { E x } } - \\varphi _ { \\mathrm { x } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { x } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E x } }$ —— 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E x } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { ~ x ~ } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { s } } = \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } - N } { N _ { \\mathrm { E y } } - \\varphi _ { \\mathrm { y } } \\left[ \\sigma _ { \\mathrm { s } } A ( 1 - \\varphi _ { \\mathrm { y } } ) + N \\right] }\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { E y } }$ — 同式（51）。\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E y } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } }\n$$\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c4e56677-a32e-4d02-9665-a2a070cb53e0', '137《金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验》（GB-T2652-2022）.md', '8试验结果', '8试验结果## 8.1一般要求\n\n应按ISO6892-1的规定确定试验结果。\n\n## 8.2断口表面检验\n\n试样断裂后，应检验断口表面，断口上对试验可能产生不利影响的任何缺欠都应记录在报告中，记录内容包括缺欠类型、尺寸和数量。如果出现白点，应予以记录，并仅将白点的中心区域视为缺欠。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c4efc266-d18d-4d50-bd24-c0511603aca3', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百二十三条 违反本法规定，企业事业单位和其他生产经营者有下列行为之一', '第一百二十三条 违反本法规定，企业事业单位和其他生产经营者有下列行为之一，受到罚款处罚，被责令改正，拒不改正的，依法作出处罚决定的行政机关可以自责令改正之日的次日起，按照原处罚数额按日连续处罚：（一）未依法取得排污许可证排放大气污染物的；\n\n（二)超过大气污染物排放标准或者超过重点大气污染物排放总量控制指标排放大气污染物的；\n\n（三）通过逃避监管的方式排放大气污染物的；\n\n（四）建筑施工或者贮存易产生扬尘的物料未采取有效措施防治扬尘污染的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c4f0c9c2-70f9-4ee5-aafd-8e4ed340c294', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '2原材料质量控制（Part 1）', '2原材料质量控制## 2.1水泥\n\n2.1.1水泥品种与强度等级的选用应根据设计、施工要求以及工程所处环境确定。对于一般建筑结构及预制构件的普通混凝土，宜采用通用硅酸盐水泥；高强混凝土和有抗冻要求的混凝土宜采用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥；有预防混凝土碱-骨料反应要求的混凝土工程宜采用碱含量低于 $0 . 6 \\%$ 的水泥；大体积混凝土宜采用中、低热硅酸盐水泥或低热矿渣硅酸盐水泥。水泥应符合现行国家标准《通用硅酸盐水泥》GB175和《中热硅酸盐水泥低热硅酸盐水泥低热矿渣硅酸盐水泥》GB 2O0 的有关规定。\n\n2.1.2水泥质量主要控制项目应包括凝结时间、安定性、胶砂强度、氧化镁和氯离子含量，碱含量低于 $0 . 6 \\%$ 的水泥主要控制项目还应包括碱含量，中、低热硅酸盐水泥或低热矿渣硅酸盐水泥主要控制项目还应包括水化热。\n\n2.1.3水泥的应用应符合下列规定：\n\n1 宜采用新型干法窑生产的水泥。  \n2 应注明水泥中的混合材品种和掺加量。  \n3 用于生产混凝土的水泥温度不宜高于 $6 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n## 2.2粗骨料\n\n2.2.1粗骨料应符合现行行业标准《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》JGJ52的规定。\n\n2.2.2粗骨料质量主要控制项目应包括颗粒级配、针片状颗粒含量、含泥量、泥块含量、压碎值指标和坚固性，用于高强混凝土的粗骨料主要控制项目还应包括岩石抗压强度。\n\n2.2.3粗骨料在应用方面应符合下列规定：\n\n1混凝土粗骨料宜采用连续级配。\n\n2对于混凝土结构，粗骨料最大公称粒径不得大于构件截面最小尺寸的 $1 / 4$ ，且不得大于钢筋最小净间距的 $3 / 4$ ；对混凝土实心板，骨料的最大公称粒径不宜大于板厚的 $1 / 3$ ，且不得大于 $4 0 \\mathrm { m m }$ ；对于大体积混凝土，粗骨料最大公称粒径不宜小于 $3 1 . 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3对于有抗渗、抗冻、抗腐蚀、耐磨或其他特殊要求的混凝土，粗骨料中的含泥量和泥块含量分别不应大于 $1 . 0 \\%$ 和$0 . 5 \\%$ ；坚固性检验的质量损失不应大于 $8 \\%$ 。\n\n4对于高强混凝土，粗骨料的岩石抗压强度应至少比混凝土设计强度高 $30 \\%$ ；最大公称粒径不宜大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ ，针片状颗粒含量不宜大于 $5 \\%$ 且不应大于 $8 \\%$ ；含泥量和泥块含量分别不应大于 $0 . 5 \\%$ 和 $0 . 2 \\%$ 。\n\n5对粗骨料或用于制作粗骨料的岩石，应进行碱活性检验，包括碱-硅酸反应活性检验和碱-碳酸盐反应活性检验；对于有预防混凝土碱-骨料反应要求的混凝土工程，不宜采用有碱活性的粗骨料。\n\n## 2.3细骨料\n\n2.3.1细骨料应符合现行行业标准《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》JGJ52的规定；混凝土用海砂应符合现行行业标准《海砂混凝土应用技术规范》JGJ206 的有关规定。\n\n2.3.2细骨料质量主要控制项目应包括颗粒级配、细度模数、含泥量、泥块含量、坚固性、氯离子含量和有害物质含量；海砂主要控制项目除应包括上述指标外尚应包括贝壳含量；人工砂主要控制项目除应包括上述指标外尚应包括石粉含量和压碎值指标，人工砂主要控制项目可不包括氯离子含量和有害物质含量。\n\n### 2.3.3细骨料的应用应符合下列规定：\n\n1泵送混凝土宜采用中砂，且 $3 0 0 \\mu \\mathrm { m }$ 筛孔的颗粒通过量不\n\n宜少于 $1 5 \\%$ 。\n\n2对于有抗渗、抗冻或其他特殊要求的混凝土，砂中的含泥量和泥块含量分别不应大于 $3 . 0 \\%$ 和 $1 . 0 \\%$ ；坚固性检验的质量损失不应大于 $8 \\%$ 。\n\n3对于高强混凝土，砂的细度模数宜控制在 $2 . 6 { \\sim } 3 . 0$ 范围之内，含泥量和泥块含量分别不应大于 $2 . 0 \\%$ 和 $0 . 5 \\%$ 。\n\n4钢筋混凝土和预应力混凝土用砂的氯离子含量分别不应大于 $0 . 0 6 \\%$ 和 $0 . 0 2 \\%$ 。\n\n5混凝土用海砂应经过净化处理。\n\n6混凝土用海砂氯离子含量不应大于 $0 . 0 3 \\%$ ，贝壳含量应符合表2.3.3-1的规定。海砂不得用于预应力混凝土。\n\n表2.3.3-1混凝土用海砂的贝壳含量（按质量计， $\\%$ ）  \n\n\n\n\n\n7人工砂中的石粉含量应符合表2.3.3-2 的规定。\n\n表2.3.3-2 人工砂中石粉含量 $( \\% )$   \n\n\n\n8不宜单独采用特细砂作为细骨料配制混凝土。\n\n9河砂和海砂应进行碱-硅酸反应活性检验；人工砂应进行碱-硅酸反应活性检验和碱-碳酸盐反应活性检验；对于有预防混凝土碱-骨料反应要求的工程，不宜采用有碱活性的砂。‘\n\n## 2.4矿物掺合料\n\n### 2.4.1用于混凝土中的矿物掺合料可包括粉煤灰、粒化高炉矿渣粉、硅灰、沸石粉、钢渣粉、磷渣粉；可采用两种或两种以上的矿物掺合料按一定比例混合使用。粉煤灰应符合现行国家标准《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》GB/T1596 的有关规定，粒化高炉矿渣粉应符合现行国家标准《用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉》GB/T18046的有关规定，钢渣粉应符合现行国家标准《用于水泥和混凝土中的钢渣粉》GB/T20491的有关规定，其他矿物掺合料应符合相关现行国家标准的规定并满足混凝土性能要求；矿物掺合料的放射性应符合现行国家标准《建筑材料放射性核素限量》GB6566\'的有关规定。\n\n### 2.4.2粉煤灰的主要控制项目应包括细度、需水量比、烧失量和三氧化硫含量，C类粉煤灰的主要控制项目还应包括游离氧化钙含量和安定性；粒化高炉矿渣粉的主要控制项目应包括比表面积、活性指数和流动度比；钢渣粉的主要控制项目应包括比表面积、活性指数、流动度比、游离氧化钙含量、三氧化硫含量、氧化镁含量和安定性；磷渣粉的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c501e738-e5ca-4594-9e30-bd15989db386', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明焊接的设备、工具和仪表等是焊接质量的硬件保障，其工作状态是否正常，会直接影响焊接质量的优劣，因此作此规定。\n\n### 7.2.5 焊前预热温度应通过焊接工艺评定试验确定；预热范围宜为焊缝两侧1.5倍板厚且不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，且应在距焊缝 $3 0 { \\sim } 5 0 \\mathrm { m m }$ 范围内测温。焊工施焊时应做焊接记录，记录的内容宜包括构件号、焊缝部位、焊缝编号、焊接参数、操作者和焊接日期等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c50707b9-fbb5-47c3-8a88-c0468435a8a8', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '续表4.12.1—2', '续表4.12.1—2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c50cbde8-bcc2-4df5-bf86-357c32ee375d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：大跨径斜拉桥在主梁悬臂施工期间，长悬臂施工状态持续的时间越长，其危险性越大，所以需要避免在不利的大风或台风季节进行长悬臂状态下的主梁施工，或尽量缩短其持续时间；另外，斜拉桥施工时对风的影响非常敏感，因此在主梁施工期间需要予以高度重视，采取必要的临时措施减少风振对结构的不利影响，保证结构在施工过程中的安全。\n\n## 20.3.9主梁的合龙施工应符合下列规定：\n\n### 1 主梁的合龙应按设计和施工控制的要求进行，施工前应确定施工程序并进行合龙施工计算，制定详细的施工工艺及各项保障措施的方案。  \n### 2 对合龙前最后若干个悬臂施工梁段的高程、线形、轴线偏差及索力应进行严格控制，使合龙口两侧主梁的自然相对偏差满足合龙的误差要求。  \n### 3 混凝土主梁和全焊钢主梁在合龙时，应按设计要求设置临时刚性连接，控制合龙口长度及主梁轴线与高程的变化；栓接钢主梁合龙时，应提前调整合龙口两侧钢主梁的姿态，并应对两侧钢主梁螺栓孔之间的间距进行控制。  \n### 4 主梁合龙施工期间，应对桥面上的临时施工荷载进行严格控制，不得随意施加除合龙施工需要的其他附加荷载。  \n### 5 主梁中跨合龙后，应按设计要求的程序在规定时间内拆除塔梁临时固结装置，保证结构体系的安全转换。  \n### 6 边跨合龙应根据主梁的结构特点按本条的相关要求进行施工。  \n### 7多塔斜拉桥主梁的合龙顺序应符合设计的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c50f24f4-2152-475e-8e34-0ec2e6241138', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 试验报告', '6 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n(2） 原材料的品种、规格和产地;  \n（3） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度；  \n（5）试件的质量变化率、最大抗冻循环次数和相对耐久性指数;  \n（6）冻融循环结束时试件的弯拉强度；  \n（7）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c50fd578-1163-455c-a932-53b705a75d70', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百三十九条当事人没有约定标的物的交付期限或者约定不明确的', '第一百三十九条当事人没有约定标的物的交付期限或者约定不明确的，适用本法第六十一条、第六十二条第四项的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c5105869-03a1-4330-97ec-de7b54e093d8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2.0.30 顶进施工法 jack-in', '2.0.30 顶进施工法 jack-in construction method利用千斤顶等设备将预制的箱形或圆管形构造物逐渐顶入路基，以构成立体交叉通道或涵洞的施工方法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c51dfb86-9d67-4fca-98e4-9cb44d6a5157', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '58 安全与卫生', '58 安全与卫生## 5.8.1 总则\n\n架桥机的安全与卫生应符合 、 — 和本标准的相关规定 。\n\n## 582 安全防护装置与措施\n\n5821 架桥机运行机构均应设置限位装置。\n\n5822 吊梁小车应设置起升高度限位装置。当取物装置上升到设计规定的上极限位置时,应能自动停止起升动作,此时可做下降方向的运动。在此限位器的上方,还应留有足够的高度尺寸,以适应起升制动行程的要求。\n\n5823 架桥机各机构制动器的安全系数应符合 、 的要求。\n\n5824 架桥机各伸缩支腿应有可靠的机械锁定装置;架桥机依靠液压缸承力部位,应设置机械支承装置以释放液压缸载荷,避免液压缸长时间承载。\n\n5825 起升机构应设置超速保护装置。\n\n5826 架桥机宜装设起重量限制器 装设起重量限制器时 当实际起重量超过 $9 5\\%$ 额定起重量时起重量限制器宜发出报警信号(机械式除外)。当实际起重量在 $1 0 0\\% \\sim 1 1 0\\%$ 的额定起重量之间时,起重量限制器起作用,此时应自动切断起升动力源,但应允许机构做下降运动。\n\n5827 应在架桥机的合适位置或工作区域设有明显可见的文字安全警示标志,如“起升物品下方严禁站人 等 在架桥架的危险部位应有安全标志和危险图形符号 安全标志和危险图形符号应符合GB15052和GB2893的规定。\n\n## 583 保护与控制\n\n5831 架桥机进线处应设置隔离开关或采取其他隔离措施,应装有总断路器作短路保护。\n\n5832 架桥机应设置失压保护和零位保护,在司机和操作人员方便操作的地方应设置紧急停止开关。\n\n5833 根据架桥机结构和作业工况 应明确禁止联动 互动的机构 应对相关电气线路设置联锁与互锁。\n\n5834 架桥机应配置风速仪。\n\n5835 架桥机推荐采用遥控等地面操纵方式。设有司机室时,司机室应安全可靠,视野良好,座椅可调,符合人类工效学的原则,司机操纵舒适方便,并具有良好的隔音、密封、保暖、通风、防雨性能。\n\n5836 架桥机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位 凡与桥面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的 都应能通过斜梯 平台 通道或直梯到达 梯级应装护栏\n\n5837 用斜梯(楼梯)或台阶构成的固定通道和平台为维护架桥机的首选方案。但活动通道设备也可作为维护作业的一种替代方案。\n\n5838 架桥机通道的宽度不应小于 $5 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ ,上方的净空高度一般不应低于 $1 8 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。在通道和平台上人员可能停留的任何部位,都应能承受以下载荷而不发生永久变形:\n\na) $2 0 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的力通过直径为 $1 2 5 ~ \\mathrm { m m }$ 圆盘施加在平台表面的任何位置;  \n) $4 5 0 0 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ 均布载荷。\n\n5839 任何通道基面上的孔隙,包括人员可能停留区域之上的走道、驻脚台或平台底面上的狭缝和空隙都应满足如下要求:\n\na) 不允许直径为 $2 0 ~ \\mathrm { m m }$ 的球体通过;  \nb) 长度等于或大于 $2 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 时,其最大宽度为 $1 2 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n58310 通道基面应具有防滑性能。\n\n58311 栏杆上部表面的高度不低于 $1 \\textrm { m }$ ,栏杆下部有高度不低于 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的踢脚板,在踢脚板与手扶栏杆之间有不少于一根的中间横杆,它与踢脚板或手扶栏杆的距离不得大于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ;对净高不超过$1 , 3 \\textrm { m }$ 的通道,手扶栏杆的高度可以为 $0 , 8 \\textrm { m }$ ;栏杆上任何一处都应能承受 $1 \\ \\mathrm { k N }$ 来自任何方向的载荷而不产生永久变形。\n\n58312 小车的栏杆原则上应和走台上的同样设置。当因小车栏杆高度使架桥机整体高度增大而无法通过特定的限界(如隧道、立交桥、高压电缆等)要求时,栏杆高度可与小车上传动部件最高点一致,但最小高度为 $7 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ ,中间加一道横杆。\n\n58313 在无法装设栏杆的情况下,应装设护绳,护绳高度不宜低于 $1 \\textrm { m }$ 。护绳任意位置应能承受\n\n$5 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 的外力,护绳宜采用钢丝绳或链条。\n\n58314 架桥机上外露的、有伤人可能的旋转零部件,如开式齿轮、联轴器、传动轴等,均应装设防护罩。\n\n## 584 噪声\n\n架桥机工作时,在无其他外声干扰、距声源 $1 \\textrm { m }$ 处,架桥机各机构产生的噪声(不含发动机产生的噪声)不应大于 $8 5 \\ \\mathrm { d B } ( \\mathrm { A } )$ )。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c51e4cbb-9353-44f0-acea-5e1af5a47fba', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百二十条 违反本法规定，从事服装干洗和机动车维修等服务活动', '第一百二十条 违反本法规定，从事服装干洗和机动车维修等服务活动，未设置异味和废气处理装置等污染防治设施并保持正常使用，影响周边环境的，由县级以上地方人民政府环境保护主管部门责令改正，处二千元以上二万元以下的罚款；拒不改正的，责令停业整治。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c51f3dfa-058a-4754-b9cf-027ea78c62af', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.3 支架上现浇', '17.3 支架上现浇## 17.3.1 梁式桥梁、板的现场浇筑可采用满布支架或梁式支架。现浇支架除应符合本规范第5章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n### 1 支架应稳定、牢固，其地基应有足够的承载力。支架位于水中时，其基础宜采用桩基；对弯、坡、斜桥，其支架的设置应适应梁体相应几何线形的变化，且应采取有效措施保证支架的稳定性。\n\n### 2 满布支架的地基表面应平整，并应有防排水措施；满布支架位于坡地上时，宜将地基的坡面挖成台阶；在软弱地基上设置满布支架时，应采取措施对地基进行处理，使其承载力满足施工要求。\n\n### 3 梁式支架各支点的基础应设在可靠的地基上，当地基沉降过大或承载力不能满足要求时，宜设置桩基或采取其他有效措施进行处理。梁式支架不宜采用拱式结构；必须采用时，应按拱架的要求施工。\n4 对梁式桥现浇支架，应根据支架的类型和结构形式、地基的沉降量和承载能力，以及荷载大小等因素，按本规范第5.4.3条的规定确定是否采取预压措施。\n\n5 梁式桥跨越需要维持正常通行（航）的道路（水域）时，对其现浇支架应采取防碰撞的安全措施，并应设置必要的交通导流标志，保证施工安全和交通安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c52bf35c-708c-4497-968a-b3865cda3fc7', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '8 路基工程（Part 1）', '8 路基工程## 8.1 一般要求\n\n8.1.1 场地清理前应在边界、淤泥、空穴处设置警示区。 挖、填方作业区边缘应设置明显的安全标志。8.1.1 场地清理前应在边界、淤泥、空穴处设置警示区。挖、填方作业区边缘应设置明显的安全标志。存在地下电缆、通信或燃气管道的区域,应进行摸排,并应由专人监护。存在地下电缆、通信或燃气管道的区域，应进行摸排，并应由专人监护。  \n8.1.2 机械设备进场前,应对现场和行进道路进行踏勘,坡度、宽度等不满足通行要求的地段应采取8.1.2 机械设备进场前，应对现场和行进道路进行踏勘，坡度、宽度等不满足通行要求的地段应采取必要的措施。必要的措施。  \n8.1.3 起重机、挖掘机、推土机等机械作业范围内不应同时进行人工作业。 上下作业面应错开,不应8.1.3 起重机、挖掘机、推土机等机械作业范围内不应同时进行人工作业。上下作业面应错开，不应同一坡面交叉作业。同一坡面交叉作业。  \n8.1.4 在坡度大的边坡区域作业时应采取防止设备倾覆的措施。 路基边坡、边沟、基坑边缘地段上作8.1.4 在坡度大的边坡区域作业时应采取防止设备倾覆的措施。路基边坡、边沟、基坑边缘地段上作业的机械应采取防止机械倾覆、基坑坍塌的安全措施。业的机械应采取防止机械倾覆、基坑坍塌的安全措施。\n\n8.1.5 机械设备应符合 6. 10 的规定。 施工车辆应安装倒车蜂鸣提示器,宜安装感应雷达和倒车影8.1.5 机械设备应符合6.10的规定。施工车辆应安装倒车蜂鸣提示器，宜安装感应雷达和倒车影像 应在压路机车身前后外轮廓贴反光条 宜安装前后影像像。应在压路机车身前后外轮廓贴反光条，宜安装前后影像。\n\n8.1.6 多台机械同时作业时,各机械之间的安全距离要求如下:8.1.6 多台机械同时作业时，各机械之间的安全距离要求如下：\n\na) a) 两台以上压路机同时作业时,前后间距不应小于台以上压路机同时作业时，前后间距不应小 $3 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,左右间距不应小于,左右间距不应小于 $1 \\textrm { m }$ ,在坡道上不应纵在坡道上不应纵队行驶;队行驶；  \nb) b) 多台夯土机械并列工作时,其间距不应小于 多台夯土机械并列工作时，其间距不应小于 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;前后工作时,其间距不应小于 前后工作时，其间距不应小 $1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;;  \nc) c) 多台铲运机联合作业时,各机之间前后距离应大于多台铲运机联合作业时，各机之间前后距离应大 $1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ (铲土时应大于m(铲土时应大 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ),左右距离应大,左右距离应大于 于 $2 \\textrm { m }$ ;  \nd) d) 两台以上挖掘机在同一平台上作业,挖掘机的间距不应小于其最大挖掘半径的3 倍;台以上挖掘机在同一平台上作业，挖掘机的间距不应小于其最大挖掘半径的3倍；  \ne) e) 两台以上推土机在同一区域作业时,前后距离应大于台以上推土机在同一区域作业时，前后距离应大于 $8 . 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,左右距离应大于左右距离应大于 $1 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n8.1.7 应及时清除不稳定孤石、危岩,清除时应设置警戒区,并应由专人监护。8.1.7 应及时清除不稳定孤石、危岩，清除时应设置警戒区，并应由专人监护。\n\n8.1.8 爆破 塌方 滑坡 深坑 高空滚石 沉陷等危险区域 应设置防护栏杆或隔离带 施工现场的沟8.1.8 爆破、塌方、滑坡、深坑、高空滚石、沉陷等危险区域，应设置防护栏杆或隔离带；施工现场的沟、坑、水塘、深坑、沉陷等危险区域,应设置防护栏杆和安全标志。坑、水塘、深坑、沉陷等危险区域，应设置防护栏杆和安全标志。  \n8.1.9 使用无人驾驶机械作业时,应在作业区域外围设置警戒区,并应由专人在警戒区外巡视,无关8.1.9 使用无人驾驶机械作业时，应在作业区域外围设置警戒区，并应由专人在警戒区外巡视，无关人员、车辆、机械等不应进入警戒区。人员、车辆、机械等不应进入警戒区。  \n8.1.10 雨季施工时,应将作业完毕的施工机械设备停放在高处,并应设置防洪排涝设施。 现场积水8.1.10 雨季施工时，应将作业完毕的施工机械设备停放在高处，并应设置防洪排涝设施。现场积水超过 超过 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的区域,应设置警示标志。区域，应设置警示标志。\n\n## 8.2 土方工程\n\n8.2.1 土方运输车辆出入口处及每处作业面应分别设置交通安全指挥人员,场内道路两侧应设置明8.2.1 土方运输车辆出入口处及每处作业面应分别设置交通安全指挥人员，场内道路两侧应设置明显的安全标志。显的安全标志。  \n8.2.2 取土场(坑)底部应平顺,场(坑)边周围应设置安全标志和安全防护设施,应设置夜间警示和反8.2.2 取土场(坑)底部应平顺，场(坑)边周围应设置安全标志和安全防护设施，应设置夜间警示和反光标识。光标识。  \n8.2.3 靠近结构物处挖土应采取避免不均匀沉降的安全防护措施 居民区附近的开挖 应根据实际8.2.3 靠近结构物处挖土应采取避免不均匀沉降的安全防护措施。居民区附近的开挖，应根据实际需要设置临时便道或便桥,并应符合7.1 或7.2 的规定。需要设置临时便道或便桥，并应符合7.1或7.2的规定。  \n8.2.4 两台以上推土机并排作业时,前进时应以相同速度前行;后退时,应分先后。 两机交会或超车8.2.4 两台以上推土机并排作业时，前进时应以相同速度前行；后退时，应分先后。两机交会或超车时应减速,两机左右间距应大于时应减速，两机左右间距应大于 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n8.2.5 各类机械在工作面边缘作业的安全防护要求如下:8.2.5 各类机械在工作面边缘作业的安全防护要求如下：\n\na');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c53379e2-e0e6-4f50-ba54-bbd16d2d1b45', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试件制备', '3 试件制备## 3.1 试件尺寸与棱柱体轴心抗压强度试件相同，应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 1$ 中表 T0551-1的规定。\n\n## 3.2 每组为同龄期同条件制作和养护的试件6根，其中3根用于测定棱柱体轴心抗压强度，提出弹性模量试验的加荷标准，另3根则做弹性模量试验。\n\n  \n图 T0556-2 框式千分表座示意图（一对）\n\n1-试件；2-量表；3-上金属环；4-下金属环；5-接触杆；6-刀口；7-金属环；8-千分表固定螺丝');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c538b9fd-cf68-4b80-9f25-933b80761361', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 3）', 'hrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n9．3．3．2．3 高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的直梯应有护圈，护圈从 $2 , 0 \\textrm { m }$ 高度起开始安装，护圈直径宜取为 $0 . 6 \\mathrm { \\ m } \\sim$ $0 , 8 \\textrm { m }$ 。护圈之间应由三或五根间隔布置的纵向板条联接起来，并保证有一根板条正对着直梯的垂直中心线，相邻护圈之间的距离：当护圈设置三根纵向板条时，不应大于 $0 , 9 \\textrm { m }$ ，当护圈设置五根纵向板条时，不应大于 $1 , 5 \\textrm { m }$ 。安装了纵向板条的护圈在任何一个 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的范围内应可以承受 $1 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 的分布\n9．3．3．2．4 除非提供有其他合适的把手，直梯的两边撑杆至少要比最上一个梯级高出 $1 , 0 \\textrm { m }$ ，当空间受限制时此高出的高度也不应小于 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n9．3．3．2．5 装在结构内部的直梯，如果结构件的布置能够保证直径为 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的球体不能穿过，则可不设护圈。  \n9．3．3．2．6 直梯每 $1 0 \\textrm { m }$ 至少应设一个休息平台。如果空间不够，可以将平台靠在整个连续直梯的旁边。  \n9．3．3．2．7 直梯的终端宜与平台平齐，梯级终端踏板或踏杆不应超过平台平面。  \n9．3．3．2．8 如梯子在平台处不中断，则护圈也不应中断，但应在护圈侧面开一个宽为 $0 , 5 \\textrm { m }$ 、高为$1 , 4 \\textrm { m }$ 的洞口，以便人员出入。\n\n### 9．3．4 栏杆\n\n9．3．4．1 在起重机上的以下部位应装设栏杆：\n\n用于进行起重机安装、拆卸、试验、维修和保养的、且高于地面 $2 \\textrm { m }$ 的工作部位；  \n通往离地面高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的操作室、检修保养部位的通道；  \n在起重机上存在跌落高度大于 $1 \\textrm { m }$ 的危险通道及平台。\n\n9．3．4．2 栏杆的设置应满足以下要求：\n\n栏杆上部表面的高度不低于 $1 \\textrm { m }$ ，栏杆下部有高度不低于 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的踢脚板，在踢脚板与手扶栏杆之间有不少于一根的中间横杆，它与踢脚板或手扶栏杆的距离不得大于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；对净高不超过 $1 , 3 \\textrm { m }$ 的通道，手扶栏杆的高度可以为 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n在手扶栏杆的最危险部位，应能承受水平方向的集中载荷 犉 $F$ 而不发生永久变形，并且其最大位移不应超过 $3 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；载荷 $F$ 按式（146）计算：\n\n$$\nF { = } 3 0 0 ~ L\n$$\n\n·…( 146 )\n\n式中：\n\n$F$ —水平方向的集中载荷，单位为牛顿(N)；  \n$L$ ——栏杆的相邻两支柱轴线间的最大距离,单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n载荷 $F$ 的取值，每米不得小于 $3 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。栏杆允许开口，但开口处应有防止人员跌落的保护措施。在沿建筑物墙壁或实体墙结构设置的通道上，允许用扶手代替栏杆，这些扶手的中断长度（例如为让开建筑物的柱子、门孔）不宜超过 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n## 9．4 机械安全要求\n\n### 9．4．1 钢丝绳和链条传动系统\n\n#### 9．4．1．1 钢丝绳\n\n9．4．1．1．1 起重机的承载钢丝绳直径，一般不宜小于 $6 \\ \\mathrm { m m }$ 。  \n9．4．1．1．2 载荷由多根钢丝绳支承时，宜设置能有效地保证各根钢丝绳受力均衡的装置。如果结构上无法消除载荷在各钢丝绳之间分布的不均匀性，则应在设计中予以考虑。  \n9．4．1．1．3 起升机构和非平衡变幅机构不应使用接长的钢丝绳。  \n9．4．1．1．4 起升高度较大的起重机，宜采用不旋转钢丝绳，必要时还应有防止钢丝绳旋转的装置和措施。  \n9．4．1．1．5 吊运熔融金属的起重机，在吊钩组及吊运横梁等处应采取措施保护钢丝绳免受辐射热直接影响，并防止熔融金属喷溅到钢丝绳上。吊运熔化或炽热金属的钢丝绳，应采用金属绳芯或金属股芯等有耐高温性能的重要用途钢丝绳。\n\n9．4．1．1．6 钢丝绳端部的固定和连接应符合如下要求：\n\na） 用绳卡连接时，应满足表57的要求，同时应保证连接强度不小于钢丝绳破断拉力的 $8 5 \\%$ 。\n\n表 57 钢丝绳夹连接时的安全要求  \n\n\n\n\n\nb） 用编结连接时，编结长度不应小于钢丝绳直径的15倍，并且不小于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c5400bcf-baca-4e6f-938a-e8e34dabb963', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 37）', ' colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>$</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的,见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>+3</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.28</td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>3．在不平轨道上运行起重机的质量和总起升质量引起的，见4.2.1.1.6</td><td rowspan=2 colspan=1>1.16</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>4</td><td rowspan=2 colspan=1>1.1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>4</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=2 colspan=1>H4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.55</td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c5487737-c95d-42a2-ad49-50142aa2cae5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 对后张预应力混凝土梁、板构件的移运原则，条文规定可以将其从预制台座吊移至场内的存放台座上后再进行孔道压浆，但要满足一定的条件，而且这些条件在施工中需要得到严格执行；同时需要禁止将构件安装就位后再进行预应力孔道压浆的错误做法，除非构件是在墩顶原位预制的。\n\n3 对梁、板构件移运时的吊点位置，设计通常会予以规定，施工时需要遵守。但在设计未对此进行规定时，也不能随意设置，而是要按条文的规定根据计算确定，一般都是设置在梁、板构件的支点附近。\n\n4 规定“在构件上设置的吊环必须采用未经冷拉的HPB300钢筋制作”，主要是出于对吊环在使用时保证安全的考虑，这与设计规范的要求是一致的，采用螺纹钢筋作吊环时，容易发生钢筋脆断的事故。吊挂的方式及采用的吊具是构件能安全移运的重要保证，条文强调“吊具应采用经专门设计的定型产品”，是因为定型产品更\n\n能保证吊装施工的安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c5493a2c-263e-4de1-b632-e7ec90842865', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 1）', '犉．3 极限状态设计法先计算各个指定的载荷或特性载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数 $\\phi$ 增大，并乘以与相关载荷组合的该项计算载荷相应的分项载荷系数犉 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ ，然后根据表20或附录 G所确定的载荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $F _ { j }$ 犼。各个载荷的系数 $\\phi$ 按第4章相关条款和附录G确定，而分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 见表20，其范围列于表 H．1中。\n\n在有高度危险的特定情况下还要对组合载荷犉 犛 $F _ { j }$ 犼乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ （见4．3．4．2．6），得出设计载荷 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ 。由此确定设计载荷效应 $S _ { \\mathrm { k } }$ 。由作用在构件或部件上的载荷效应（内力）计算出应力 $\\sigma _ { 1 l }$ ，与由采用适当的载荷系数计算出来的局部效应（内力）引起的其他应力 $\\sigma _ { 2 l }$ 相组合，便得到合成设计应力 $\\sigma _ { l }$ ，最后再将此合成的设计应力犚 $\\sigma _ { l }$ 同适当规定的应力极限值lim 相比较。 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 是用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 去除规定的强度 $R$ 而获得。lim 也可以是其他广义的可接受的极限状态控制值，如控制结构变形的相对挠度极限值，控制结构振动的振动衰减参数的极限状态值等。\n\n极限状态设计法的典型流程图示于图F．2。\n\n$f _ { i }$ -—作用在构件或部件上的载荷i;$F _ { j }$ ——由载荷 $f _ { i }$ 乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } }$ 后构成的组合载荷 $\\Sigma \\gamma _ { \\mathrm { { p } { : } } } f _ { i } = F _ { j }$ $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ ——在特定情况下考虑了高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ 的设计载荷\n\n$S _ { \\mathrm { k } }$ ———在构件或支承部件犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $F _ { j }$ 犼或设计载荷 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } } F _ { j }$ 犼引起的内力；  \n$\\sigma _ { 1 l }$ — 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { l }$ -在个别特定构件l中的合成设计应力；  \n$R$ ——由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力，例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限状态应力；\n\n  \n图 犉．2 用极限状态设计法进行设计的典型流程图\n\nlim — 适当规定的应力极限值，极限设计应力，或其他广义的可接受的极限状态控制值；$\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 根据所确定的载荷组合，选得的用于各个载荷的分项载荷系数；$\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 抗力系数；$\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ —高危险度系数。\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n<<<HTBL|f86db8d79c5549963a758b0b3135204d1|END>>>\n\n\n## 犌．1．2 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$\n\n载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ ，见表 G．3。\n\n表 犌．3 流动式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n## 犌．1．3 加速效应的组合\n\n### 犌．1．3．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．1 允许的加速度组合如下（见图 G．1）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n#### 犌．1．3．2．1 允许的加速度组合如下（见图 G．2）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．2．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．1 允许的加速度组合如下（见图 G．3）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n起升（H）和臂架伸缩（Te）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架伸缩（Te）；  \n臂架伸缩（Te）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n####');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c558ee58-d947-40e8-a231-a2be7c16e3ed', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验车轮或滚轮的静强度应满足式（133）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } 1 . 9 ~ k D l\n$$\n\n……（133）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ — 最大轮压（见6．3．4．2．2．2，包括考虑动载试验或静载试验的载荷），单位为牛顿（N）。  \n其他符号同式（131）。\n\n表 46 车轮与滚轮的许用比压 $k$   \n\n\n\n\n\n表 47 车轮转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n\n\n\n表 48 车轮直径、运行速度与转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n\n\n\n表49 工作级别系数 $C _ { 2 }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c55afdbc-688e-4b0a-80fd-99a8f6c3dd5e', '19《坠落防护挂点装置》（GB30862-2014）.md', '附 录 A(资料性附录)挂点装置装配规范', '附 录 A(资料性附录)挂点装置装配规范## A.1 总则\n\n### A.1.1 每种类型挂点装置应配备专用的坠落防护装备,应在挂点安装处或在挂点装置上提供明确的标识。  \n### A.1.2 与本标准规定的挂点装置配合使用的坠落防护装备应符合 ,并在坠落时的冲击力峰值不超过 $6 ~ \\mathrm { k N }$ 。\n\n## A.2 A型挂点装配要求\n\n### A.2.1 安装在钢结构或木制结构时应由专业人员经过计算确定挂点安装位置。\n### A.2.2 安装在其他结构上应确保结构固定装置与每种构筑物的结构和材料相适应,在安装完毕后应在与地面垂直方向上施加 $6 ~ \\mathrm { k N }$ 的负荷,并保持 $1 5 \\mathrm { ~ s ~ }$ ,挂点装置应没有破断及松动。\n\n## A.3 B型挂点装配要求\n\n临时可移动挂点的安装应由专业人员经过计算确定挂点安装位置,并随时检查安装的牢固程度。\n\n## A.4 C型挂点装配要求\n\n### A.4.1 厂商应为该挂点装置提供安装和使用说明。  \n### A.4.2 挂点装置安装完毕后应对每个结构固定装置在与地面垂直方向上施加 $6 ~ \\mathrm { k N }$ 的负荷,并保持$1 5 \\ \\mathrm { s }$ ,挂点装置应没有破断及松动。  \n### A.4.3 若 型挂点装置安装角度大于 $1 5 ^ { \\circ }$ ,厂商应确保其结构挂点承受坠落冲击力时的可靠性,并将坠落距离减小到最短。  \n### A.4.4 安装 型挂点装置时应确保安全的坠落距离,保证人员坠落过程中不接触地面。\n\n## A.5 D型挂点装配要求\n\n### A.5.1 安装在钢结构或木制结构时应由专业人员经过计算确定挂点安装位置。\n### A.5.2 在安装完毕后应在与地面垂直方向上施加 $6 ~ \\mathrm { k N }$ 的负荷,并保持 $1 5 \\mathrm { ~ s ~ }$ ,挂点装置应没有破断及松动。\n### A.5.3 安装 型挂点装置时应确保安全的坠落距离,保证人员坠落过程中不接触地面。\n\n## A.6 E型挂点装配要求\n\n### A.6.1 若 型挂点装置的配重为填充可流动物体(如水、沙等)时,若发生泄漏,应立即停止使用。\n\n### A.6.2 型挂点装置离屋顶边缘处至少 $2 \\ 5 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ,如图 所示。\n\n14\n\n  \n图 A1 E型挂点装置安装位置示意图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c55d4fe2-8e4b-47cb-b058-ee0654af638a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 17）', '=1±α,a=0.1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2. 1. 1.4.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">应考虑4.2.1.1.4.2规定的不同的起升状态级别和起升机构驱动型式及起升操作方法(表11)来确定和计算的值</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.1. 1. 5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按式(8)计算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.1.1. 6. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在轨道上运行的起重机,如果轨道接头处有高低错位或间隙,则按式（9)计算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4和5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2. 1.2. 1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">当使用刚性模型进行动态分析时,5=1.2,1.5,2.0,见表12序号2、3、4。如有根据,可选用其他值;对带臂架的回转、变幅、运行小车也可按表 14考虑回转和变幅时总起升质量的综合水平力,对无臂架的小车不考虑此项水平力</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2. 1. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在需要时适当考虑，在表G.12中应考虑分项载荷系数</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.2.3.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按表15中的p\"计算,在8级风中应继续工作的起重机，工作状态风压取为 500 N/m,相应的3s时距的平均瞬时风速为28.3 m/s</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.2.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按起重机使用地区的雪和冰载荷状况确定</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.2.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按起重机使用场所的环境温度变化来确定</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.2.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">-般情况按附录D估算,需要时,也可按 ISO 8686-1;1989 附录F进行分析</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2max</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.1.1. 4.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">根据起重机的起升状态级别,按起重机起升机构驱动型式及操作方法选择表11中相应的值计算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按式(15)计算Pw</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">静载试验载荷按4.2.3.4.1,动载试验载荷按4.2.3.4.2。动载试验载荷起升动载系数按式(16)计算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">14</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">当运行速度不大于0.7m/s时,不考虑起重机');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c566d71e-edbb-408b-8e3e-2585d705972c', '141《低合金高强度结构钢》（GB-T1591-2018）.md', '4牌号表示方法', '4牌号表示方法## 4.1\n钢的牌号由代表屈服强度“屈\"字的汉语拼音首字母Q、规定的最小上屈服强度数值、交货状态代号、质量等级符号(B、C、D、E、F)四个部分组成。\n\n注1：交货状态为热轧时，交货状态代号AR或WAR可省略;交货状态为正火或正火轧制状态时，交货状态代号均用N表示。\n\nE2: $\\mathrm { Q + }$ 规定的最小上屈服强度数值 $^ +$ 交货状态代号，简称为“钢级”。\n\n示例： $\\mathrm { Q 3 5 5 N D }$ 。其中：$\\mathrm { \\Delta Q }$ 钢的屈服强度的\"屈\"字汉语拼音的首字母；  \n355- 规定的最小上屈服强度数值，单位为兆帕( $\\mathrm { M P a } )$ ；  \nN 交货状态为正火或正火轧制；  \nD 质量等级为D级。\n\n## 4.2\n当需方要求钢板具有厚度方向性能时，则在上述规定的牌号后加上代表厚度方向(Z向)性能级别的符号，如：Q355NDZ25。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c5707da3-831f-429c-b9d4-b01aede4948d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．3 臂架起重机分级举例', '犃．3 臂架起重机分级举例臂架起重机包括人力驱动的臂架起重机、车间电动悬臂起重机、造船用臂架起重机、吊钩式臂架起重机、货场及港口装卸用的吊钩、抓斗、电磁盘或集装箱用臂架起重机及铁路起重机。但不包括塔式起重机和流动式起重机。\n\n按照起重机的类别和使用情况，臂架起重机整机分级举例见表 A．3。\n\n表 犃．3 臂架起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c58a2993-d9b4-4b03-b9b0-4618b311c38b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 4）', '．1．2 直流传动控制方案\n\n交流供电时，一般采用直流调压调速和调磁调速；直流供电时，一般采用串励、复励直流电动机系统，调速方案为电枢串电阻调速。\n#### 7．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运行速度时也能迅速、平稳地制动。\n\n### 7．5．6 制动器的控制\n\n#### 7．5．6．1 与电动机同时控制的制动器\n\n制动器线路应设有保护装置，在出现故障时能迅速切断电动机和制动器的电源；如电动机接至制动器的导线长度不大于 $5 ~ \\mathrm { m }$ ，制动器可不单独设这样的保护。\n\n#### 7．5．6．2 与电动机分开控制的制动器\n\n制动器的控制要采取预防措施，使得起动和制动时不出现任何失控的运动。  \n如有电气制动，机械制动应在电气制动之后作用。  \n电动机通电时制动器不得抱闸，短暂过渡状态除外。\n\n#### 7．5．6．3 安全制动器\n\n对设有安全制动器的起升机构，在正常作业时，其支持制动器动作后，安全制动器延时动作，其延时\n\n动作时间可调；在进行紧急制动时，安全制动器应立即动作。\n\n#### 7．5．6．4 意外断电\n\n对于系统意外断电时制动器的动作会引起机械设备损坏倾翻的情况，应采取适当措施保证意外断电时制动器的安全动作过程。\n\n## 7．6 电气设备的工作环境\n\n### 7．6．1 防油滴\n\n任何润滑系统、液压系统或其他含油装置在运行和安装时应保证不会使油滴到电气设备上，否则电气设备应加以保护。\n\n### 7．6．2 环境温度\n\n起重机电气设备应能保证在起重机运行场所的环境温度范围内正常工作。当环境温度不能满足所选电气设备工作要求时，应采取冷却或加温措施。\n\n### 7．6．3 大气条件\n\n周围空气温度在 $+ 4 0 \\mathrm { { ‰} }$ 的最高温度时，其相对湿度不超过 $50 \\%$ ，温度较低时相对湿度可以提高（例如在 $+ 2 0 \\mathrm { { ‰} }$ 时提高为 $90 \\%$ ），应考虑到由于温度变化可能偶然发生的凝露现象。\n\n周围空气温度在不超过 $+ 2 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，相对湿度允许短时高达 $100 \\%$ 。\n\n### 7．6．4 海拔\n\n一般起重机的电气设备使用的海拔不超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。起重机若用于海拔 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上，其电气设备的具体数据由相应的产品标准规定。\n\n### 7．6．5 其他\n\n用于爆炸和火灾危险环境时，电气设备的选择、管线配置敷设等，应符合 GB50058的规定；在腐蚀、盐雾和湿热环境使用的，应选择相应的产品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c58f670f-8b4c-4e7b-96a5-9718bac5c47d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6 受弯构件（Part 5）', '_ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n当梁受压翼缘扭转未受到约束时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n , b } } = \\frac { 2 h _ { \\mathrm { c } } / t _ { \\mathrm { w } } } { 1 3 8 } \\cdot \\frac { 1 } { \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n$\\tau _ { \\mathrm { c r } }$ 应按下列公式计算：\n\n当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { s } } \\leqslant 0 . 8$ 时：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { c r } } = f _ { \\mathrm { v } }\n$$\n\n当 $0 . 8 < \\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { s } } \\leqslant 1 . 2$ 时：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { c r } } = [ 1 - 0 . 5 9 ( \\lambda _ { \\mathrm { n, s } } - 0 . 8 ) ] f _ { \\mathrm { v } }\n$$\n\n当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { s } } > 1 . 2$ 时：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { c r } } = 1 . 1 f _ { \\mathrm { v } } / \\lambda _ { \\mathrm { n } , \\mathrm { s } } ^ { 2 }\n$$\n\n当 $a / h _ { 0 } \\leqslant 1$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n, s } } = { \\frac { h _ { \\mathrm { 0 } } / t _ { \\mathrm { w } } } { 3 7 \\eta \\sqrt { 4 + 5 . 3 4 ( h _ { \\mathrm { 0 } } / a ) ^ { 2 } } } } \\bullet { \\frac { 1 } { \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } } }\n$$\n\n当 $a / h _ { 0 } > 1$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n, s } } = \\frac { h _ { \\mathrm { 0 } } / t _ { \\mathrm { w } } } { 3 7 \\eta \\sqrt { 5 . 3 4 + 4 ( h _ { \\mathrm { 0 } } / a ) ^ { 2 } } } \\bullet \\frac { 1 } { \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { c } , \\mathrm { { c r } } } }$ 应按下列公式计算：\n\n当 $\\lambda _ { \\mathfrak { n } , \\mathfrak { c } } \\leqslant 0 . 9$ 时：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c, c r } } = f\n$$\n\n当 $0 . \\ 9 < \\lambda _ { \\mathrm { n, c } } \\leqslant 1 . \\ 2$ 时：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c, c r } } = \\left[ 1 - 0 . 7 9 ( \\lambda _ { \\mathrm { n, c } } - 0 . 9 ) \\right] f\n$$\n\n当 $\\lambda _ { \\mathrm { n, c } } > 1 . 2$ 时：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c, c r } } = 1 . 1 f / \\lambda _ { \\mathrm { n, c } } ^ { 2 }\n$$\n\n当 $0 . 5 \\leqslant a / h _ { 0 } \\leqslant 1 . 5$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n, c } } = \\frac { h _ { 0 } / t _ { \\mathrm { w } } } { 2 8 \\sqrt { 1 0 . 9 + 1 3 . 4 ( 1 . 8 3 - { a } / { h _ { 0 } } ) ^ { 3 } } } \\bullet \\frac { 1 } { \\varepsilon _ { k } }\n$$\n\n44\n\n当 $1 . 5 < a / h _ { 0 } \\leqslant 2 . 0$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n, c } } = { \\frac { h _ { \\mathrm { 0 } } / t _ { \\mathrm { w } } } { 2 8 { \\sqrt { 1 8 . 9 - 5 a / h _ { \\mathrm { 0 } } } } } } \\bullet { \\frac { \\mathrm { 1 } } { \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } } }\n$$\n\n式中： $\\sigma$ 1 -计算腹板区格内，由平均弯矩产生的腹板计算高度边缘的弯曲压应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\tau$ - -所计算腹板区格内，由平均剪力产生的腹板平均剪应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\sigma _ { \\mathrm {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c59afae9-e2a1-4859-8d44-23eadab79c43', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 2）', '架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直于臂架犔 犔 犔轴线方向的静位移 $f _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $f _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } 0 . 1 ( L _ { \\mathrm { C } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。当 $L _ { \\mathrm { c } } \\geqslant 4 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，式中系数0．1值可适当增大。\n5．5．2．3．2 在相应工作幅度起升额定载荷及在臂架端部施加数值为犣 $5 \\%$ 额定载荷的水平侧（切）向力犔 犣时，臂架端部在回转平面内的水平（侧向）静位移犔 $Z _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $Z _ { \\mathrm { L } } \\leqslant 0 . \\ 0 7$ $( L _ { \\mathrm { c } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。\n\n### 5．5．2．4 对各类起重机的其他静态刚性要求\n\n对以上各类起重机其他的静态刚性要求或对其他各类起重机的静态刚性要求，可以由设计者或使用者根据起重机设计本身的需要或起重机使用要求另行提出，并要求在提交给用户的有关资料中说明。犔 犣当结构在大变形状态下， $\\Delta L \\ . f _ { \\mathrm { L } } , Z _ { \\mathrm { L } }$ 宜采用非线性分析方法计算。\n\n## 5．5．3 起重机的动态刚性\n\n对起重机的动态刚性一般不作要 求，但 当 用 户 从 起 重 机 使 用 条 件 考 虑 对 此 有 要 求，或 从 起 重机设计角度考虑认为对此性能应有要求时（如：认为对起重机司机健康和起重机正常工作平稳性有影响等），则进行校核，其指标由设计者与用户确定，并要在提交给用户的有关资料中说明。\n\n注：对桥式和门式起重机的动态刚性可参见ISO22986：2007及有关文献。\n\n## 5．6 构件抗失稳的计算\n\n### 5．6．1 轴心受压构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．1．1 构件的假想长细比\n\n当计算钢材屈服点大于λ $2 3 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的轴心受压构件稳定性时，需用假想长细比，对实腹式构件其λ值 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 按式（44）计算，对格构式构件其值 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 按式（45）计算：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { F } } { = } \\lambda \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（44）\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { h F } } { = } \\lambda _ { \\mathrm { h } } ~ \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ — 实腹式构件的假想长细比；$\\lambda$ 按5.5.1.2计算的实腹式构件长细比；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 轴心受压构件使用的大于 $2 3 5 \\ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的钢材屈服点，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ — 格构式构件的假想长细比；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ — 格构式构件的换算长细比。\n\n#### 5．6．1．2 实腹式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．2．1 实腹式轴心受压构件整体稳定性按式（46）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 46 )\n\n式中：\n\n$N$ -构件的轴向力，单位为牛顿(N)；$\\varphi$ 根据轴心受压构件的假想长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 和构件的截面类别(表29)确定的轴心受压稳定系数，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { y } }$ 之分。 $\\varphi$ 值按附录 K中的表 $\\mathrm { K } . 1 \\sim$ 表 K．4选取；$A$ 同式(43)；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c59e59cd-d414-42db-b916-ca97a0869541', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：养护对任何混凝土都是至关重要的，而高性能混凝土的质量更依赖于其养护的质量，特别是对抗氯离子渗透性能的影响十分明显。在执行本条对高性能混凝土进行养护时，需要注重以下几个方面：及时；保持适当的温度、湿度；时间。\n\n### 6.15.15 高性能混凝土的质量除应进行常规检验外，尚应对其耐久性质量进行检验。耐久性质量应根据不同要求和处于不同环境作用下的工程，对混凝土的拌合物及实体结构分别进行相应的检验。质量检验的结果应符合设计的规定，同时应符合本规范的相关规定；当质量检验评定结果不合格时，应委托专门的咨询机构就其耐久性质量进行评价，并应按其评价结论采取措施进行处理。耐久性的质量检验应符合下列规定：\n\n1 对高性能混凝土的拌合物，宜进行抗渗、抗冻和电通量等耐久性指标的检验；对引气混凝土，尚应抽检其含气量。抗渗、抗冻和电通量检验的试验方法应符合现行《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG E30）的规定，高性能混凝土的 56d 龄期电通量应不大于1000C。检验结果应满足设计和经批准的施工配合比的要求。\n\n2 实体结构在拆模且养护结束后，应对钢筋的混凝土保护层厚度，保护层混凝土的密实性、渗透性等进行检验。必要时，可从实体结构的混凝土中取芯制作试件，测定混凝土的含气量和气泡间距系数、抗冻等级或耐久性指数、氯离子扩散系数等指标。\n\n3 高性能混凝土的保护层厚度，宜采用专用的钢筋保护层厚度检测仪进行无损检测；当对保护层厚度检测结果有怀疑时，可采用局部破损的方法进行复核，但复核结束后应对破损部位进行及时修复。\n\n4 保护层混凝土的密实性宜采用标准预埋件的拔出试验或回弹仪试验，通过测定表层混凝土的强度并间接估计其质量。测定宜在达到 28d 龄期时进行，测得的强度平均值应不低于预先规定的数值。采用回弹仪测定时，应在试验室内通过标定对比试验确定。\n\n5 高性能混凝土的渗透性检验宜采用混凝土渗透性测试仪，测定结构物表层混凝土的抗渗性，其结果应不低于设定值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c5a1130d-305c-498c-bec0-ee143fa6b3ee', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 5）', '以及变幅、回转、运行起动或制动时在吊运物品上造成的水平惯性力等引起的起升滑轮组对铅垂线的偏角 $\\alpha$ 造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ — 变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ 臂架铰轴等关节中的摩擦力和补偿滑轮组的效率造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机轨道坡度等引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）。\n\n#### 6．1．4．1．2 平衡臂架式变幅机构的变幅等效阻力\n\n平衡臂架式变幅机构每个位置上的变幅阻力也可以采用式（95）计算，而在变幅全过程的变幅等效犉阻力 $F _ { \\mathrm { H } }$ 则应按式（96）计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { { I d } } } = { \\sqrt { \\frac { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } P _ { \\mathrm { { I i } } } ^ { 2 } \\bullet t _ { i } } { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } } } }\n$$\n\n……（96）\n\n式中：\n\n$F _ { \\mathrm { I d } }$ — 平衡臂架式变幅机构变幅等效阻力，单位为牛顿（N）；犻 犻  \n$P _ { \\mathrm { { I } } i }$ — 臂架从位置 $i$ 到位置 $i + 1$ 幅度区段上两个相邻计算位置的变幅阻力的平均值，单位为牛顿（N）；$t _ { i }$ $P _ { \\mathrm { ~ I ~ } i }$ 的作用时间，单位为秒（s)。\n\n#### 6．1．4．1．3 牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力\n\n钢丝绳牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力包括摩擦阻力、等效坡道阻力、起升钢丝绳和牵引钢丝绳绕过导向滑轮所引起的阻力。摩擦阻力包括车轮沿轨道滚动的阻力、车轮轴承内的摩擦阻力以及车轮轮缘与轨道侧面间的附加摩擦阻力，后者一般是用前述两种基本摩擦阻力之和乘以附加摩擦阻力系数1．50来考虑，计算见6．1．2．1．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c5a3f472-76a6-40e6-b8dc-0407c70a3b62', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '2 术语和符号', '2 术语和符号');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c5b1ab20-24c1-4e13-8909-f77b5c931f94', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 结果处理', '4 结果处理混凝土拌合物坍落度和坍落扩展值以毫米（mm）为单位，测量值精确至 $1 \\mathrm { m m }$ ，结果修\n\n约至 $5 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c5b527a5-5fa4-4257-9b44-2323901e5808', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明对于双柱墩横桥向，由于很难根据塑性铰转动能力直接给出计算墩顶容许位移的计算公式，建议采用推倒分析方法，计算墩顶容许位移。\n\n## 7.4.7截面的等效屈服曲率 $\\phi _ { \\mathrm { y } }$ 和等效屈服弯矩 $M _ { \\mathrm { y } }$ 可通过把实际的轴力-弯矩-曲率曲线等效为理想弹塑性轴力-弯矩-曲率曲线来求得（图7.4.7），等效方法可根据图中两个阴影面积相等求得，计算中应考虑最不利轴力组合。\n  \n图7.4.7弯矩-曲率曲线\n\n图中： $M _ { \\mathrm { v 0 } }$ 和 $\\phi _ { \\mathrm { { y } 0 } }$ 分别为截面初始屈服弯矩和初始屈服曲率； $M _ { \\parallel }$ 和 $\\phi _ { \\ast }$ 分别为截面极限弯矩和极限破坏状态的曲率能力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c5b69937-e71e-4ee4-acc6-d99fee2ff004', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 12）', '2对合成载荷起有利作用的质量引起的</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的,见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>$</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>n</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>3．在不平轨道上运行起重机的质量和总起升质量引起的，见4.2.1.1.6</td><td rowspan=3 colspan=1>1.48</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+4</td><td rowspan=2 colspan=1>1.34</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+4</td><td rowspan=2 colspan=1>+4</td><td rowspan=2 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=3 colspan=1>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c5c268a9-8bf9-4379-b76a-c30b0a231d96', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6 通用作业（Part 1）', '6 通用作业## 6.1 高处作业\n### 6.1.1 高处作业下方应设置警戒区，警戒区范围不应小于GB/T 3608规定的可能坠落范围半径。\n### 6.1.2 作业面距基准面$2\\textrm{m}$以上时，应设置作业平台及上下安全通道；不便设置上下安全通道，但地基条件符合登高作业车的使用要求时，宜采用登高作业车。\n6. 1. 3 安全通道应符合6.1.3 安全通道应符合5. $5 . 4 \\sim 5 . 8$ 的规定,且满足以下要求:规定，且满足以下要求：\n\na) 高度在a) 高度在5 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以下的作业平台或作业平台之间人员上下的安全通道宜采用钢直梯或钢斜梯;高下的作业平台或作业平台之间人员上下的安全通道宜采用钢直梯或钢斜梯；高度在度在 $5 \\ \\mathrm { m } \\sim 4 0 \\ \\mathrm { m }$ 的可采用人行塔梯或施工电梯;高度在 采用人行塔梯或施工电梯；高度在4 $4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上的宜采用施工电梯;上的宜采用施工电梯；b)b) 水平作业平台之间应使用高处作业水平安全通道连接。水平作业平台之间应使用高处作业水平安全通道连接。\n\n### 6.1.4 安全通道采用施工电梯时,满足以下要求:6.1.4 安全通道采用施工电梯时，满足以下要求：\n\na)a) 施工电梯的平面位置宜根据环境条件和桥墩/塔的结构特点确定,其布置除应方便施工操作施工电梯的平面位置宜根据环境条件和桥墩/塔的结构特点确定，其布置除应方便施工操作外,亦不应影响到其他作业的安全;外，亦不应影响到其他作业的安全；  \nb) b) 施工电梯的选型、安装、使用、拆卸应符合 GB / T 34023 的规定;工电梯的选型、安装、使用、拆卸应符合GB/T 34023的规定；  \nc) c) 施工电梯轿厢和作业平台的通道底板水平距离不应大于施工电梯轿厢和作业平台的通道底板水平距离不应大于 $3 5 \\ \\mathrm { m m }$ ;;  \nd) d) 轿厢和对重升降通道周围应设置地面防护围栏,高度不应低于 厢和对重升降通道周围应设置地面防护围栏，高度不应低 $1 . 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;;  \ne) e) 施工电梯应有可靠的附墙安全措施;工电梯应有可靠的附墙安全措施；  \nf ) f) 混凝土泵管不应附着在施工电梯或其附墙件上;凝土泵管不应附着在施工电梯或其附墙件上；  \ng) g) 应每 15 日对施工电梯进行一次清洁、润滑、调整和检查,确保设备性能良好;每班前、作业环境每15日对施工电梯进行一次清洁、润滑、调整和检查，确保设备性能良好；每班前、作业环境有较大变化时应进行检查。有较大变化时应进行检查。\n\n### 6.1.5 高处作业场所临边应设置防护栏杆 高度在6.1.5 高处作业场所临边应设置防护栏杆，高度 $4 0 \\ \\mathrm { m }$ 以下作业应设置高以下作业应设置高 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的防护栏杆 高度在防护栏杆，高度在$4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上作业宜设置高 以上作业宜设置高 $1 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的防护栏杆,防护栏杆应符合 5. 1 的规定。防护栏杆，防护栏杆应符合5.1的规定。\n\n### 6. 1. 6 洞口作业应采取防坠落措施,且应满足以下要求:6.1.6 洞口作业应采取防坠落措施，且应满足以下要求：\n\na) a) 当竖向洞口短边边长小于当竖向洞口短边边长小于 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时 采取封堵措施 短边边长大于或等于，采取封堵措施；短边边长大于或等于 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时 在临空一时，在临空一侧设置高度不小于侧设置高度不小于 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的防护栏杆,并采用密目式安全立网封闭,设置挡脚板;防护栏杆，并采用密目式安全立网封闭，设置挡脚板；  \nb) b) 当非竖向洞口短边边长为非竖向洞口短边边长为 $2 5 \\ \\mathrm { m m } \\sim 5 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时,采用承载力满足使用要求的防护盖板覆盖,盖，采用承载力满足使用要求的防护盖板覆盖，盖板四周搁置均衡,且采取防止盖板移位的措施;板四周搁置均衡，且采取防止盖板移位的措施；  \nc) c) 当非竖向洞口短边边长为 非竖向洞口短边边长为0. $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ } { \\sim } 1 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时,在四周设置临边防护栏杆,并设置防护盖板;在四周设置临边防护栏杆，并设置防护盖板；  \nd) d) 当非竖向洞口短边边长大于或等于非竖向洞口短边边长大于或等于 $1 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时,在洞口作业侧设置高度不小于时，在洞口作业侧设置高度不小 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的防护栏的防护栏杆,洞口采用安全平网封闭。杆，洞口采用安全平网封闭。\n\n### .1.7 缺少或不易设置安全带吊点的高处作业宜设置水平生命线装置,且满足以下要求:.1.7 缺少或不易设置安全带吊点的高处作业宜设置水平生命线装置，且满足以下要求：\n\na)a) 水平生命线装置应采用厂家定型产品,并应符合 GB 38454 的规定水平生命线装置应采用厂家定型产品，并应符合GB 38454的规定；  \nb)b) 水平生命线装置应能承受水平生命线装置应能承受 $6 ~ \\mathrm { k N } / \\AA$ 人的冲击作用力;的冲击作用力；  \nc) c) 导轨宜采用钢丝绳;轨宜采用钢丝绳；  \nd)d) 钢丝绳绳夹在受载一、二次后应做检查,并视情况进一步拧紧。钢丝绳绳夹在受载一、二次后应做检查，并视情况进一步拧紧。  \n注:“水平生命线装置”即“母');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c5db6a3e-bd64-46f6-ac7f-220e3ffb070c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 1）', '条文说明：2 长钢束的张拉，最易发生的问题是预应力筋的伸长值达不到设计要求，这与管道的安装定位不准确导致摩阻力加大等因素有关。对此，在实际施工时，需要采取诸如补张拉、多次张拉、增加持荷时间等措施予以解决，但最好的办法是在管道安装时使其定位准确，减小管道的摩阻损失。竖向预应力因钢束相对较短，张拉后预应力筋的回缩足以抵消其拉出的量，从而造成回缩的损失，采用多次张拉的方式能解决此问题。\n\n3规定本款是为了限制随意切断普通钢筋的错误做法。\n\n### 17.5.7悬臂浇筑预应力混凝土梁的合龙和体系转换应符合下列规定：\n\n1 合龙的程序和顺序应符合设计规定。\n\n2 合龙施工前应对两端悬臂梁段的轴线、高程和梁长受温度影响的偏移值进行观测，并应根据实际观测值进行合龙的施工计算，确定准确的合龙温度、合龙时间及合龙程序。\n\n3 对连续刚构两端的悬臂梁段采用施加水平推力的方式调整梁体的内力时，千斤顶的施力应对称、均衡。\n\n4 合龙时，宜采取措施将合龙口两侧的悬臂端予以临时刚性连接后，再浇筑合龙段混凝土。宜在合龙口两侧的梁体顶面设置等重压载水箱，并在浇筑合龙段混凝土时同步卸载。\n\n5 合龙段的混凝土宜在一天中气温最低且稳定的时段内浇筑，浇筑后应及时覆盖洒水养护，养护时间宜不少于14d。\n6合龙时在桥面上设置的全部临时施工荷载应符合施工控制的要求。对预应力混凝土连续梁，合龙后应在规定的时间内尽快拆除墩梁临时固结装置，按设计规定的程序完成体系转换和支座反力调整。\n\n### 条文说明：\n\n4 在浇筑合龙段混凝土前将两端悬臂临时刚性连接的目的，是为保护合龙段混凝土在形成强度之前不会承受额外的拉压应力。\n\n6预应力混凝土连续梁在悬臂浇筑施工时是静定结构体系，梁与墩是临时固结；合龙后转换为超静定结构体系。因此在转换体系时，需要将临时固结尽快解除，将梁落于永久支座上，并按高程调整支座高度和反力，这些工作均需按设计的规定进行。\n\n### 17.5.8悬臂浇筑施工监控应符合下列规定：\n\n1 施工前应编制施工监控方案，进行结构分析复核，确定主梁施工监控目标高程和应力控制标准，建立指令、监测数据等信息传递和反馈的控制流程。施工监控方案应依据批准的图纸和实施性施工组织设计编制，结构分析的参数和结果应经设计认可。\n\n2 施工监控应考虑环境温度、桥上施工设备及临时荷载的影响；监控测量应考虑日照温差、季节性温差、大风等因素的影响；施工荷载应不超出规定的限值。\n\n3 每节段施工应在混凝土浇筑后、预应力张拉后、挂篮前移就位后等阶段，测量梁段的高程，并据此预测、确定下一梁段的立模高程。应力监测应按预定的频次实施，不得随意改变。\n\n4 当需要改变施工顺序、进度和作业条件时，应复核施工监控的可行性，并制定措施保证桥梁线形和应力符合设计要求。如果施工顺序、进度或作业条件发生了重大偏差，应重新进行施工监控结构分析，确定目标高程和应力控制标准。\n\n### 条文说明：\n\n1 “施工监控目标高程”是指混凝土梁收缩徐变基本完成时的桥面高程、成桥时的桥面高程、主梁施工过程各阶段高程等。“应力控制标准”是指控制截面各阶段的应力值及其允许偏差，据此对结构进行安全判断与控制。\n\n4 “作业条件发生了重大偏差”是指由于预应力的增减、混凝土配合比的调整、结构设计尺寸的调整、桥上设备或临时荷载的变化等，作业条件相对于设计图纸和实施性施工组织设计产生了较大的改变，将会影响到施工监控的结果。\n\n## 17.6节段预制拼装\n\n### 17.6.1 本节适用于预应力混凝土连续梁桥或连续刚构桥分节段预制并采用悬臂拼装方法或逐跨拼装方法的施工。\n\n### 条文说明：\n\n原规范仅规定悬臂拼装方法的施工，本次修订增加了逐跨拼装施工的内容。\n\n### 17.6.2 桥梁节段可采用短线法或长线法进行预制，预制场地的布置应便于节段的预制、移运、存放及装车（船）出运；预制台座应稳定、坚固，在荷载作用下，其顶面的沉降应控制在 $2 \\mathrm { m m }$ 以内。\n\n### 17.6.3 节段预制前，应在预制场地建立精密测量的平面控制网和高程控制网，并设置测量控制点、测量塔及靶标。测量控制点应设在远离热源和震动源的位置，且应具有良好的通视条件，必要时应设置备用的测量控制点。\n\n### 条文说明：\n\n测量控制对于保证节段的预制精度有非常重要的作用，因此需要建立精密测量\n\n的控制网和控制点。\n\n### 17.6.4 节段预制时，应对其预制线形进行控制，使成桥后的线形符合设计要求。节段预制的测量控制宜采用专用线形控制软件进行。\n\n### 条文说明：\n\n节段预制拼装的桥梁，其成桥线形基本上是由预制节段的形状和尺寸决定的，拼装阶段只能作很小的调整。实际上，节段预制拼装桥梁的精度很大程度上取决于节段预制的精度，故节段预制时需要对其预制线形进行控制。\n\n### 17.6.5 节段预制宜采用专门设计的钢模板，钢模板及其支撑除应满足强度、刚度和稳定性的要求外，尚应满足多次重复使用不变形及保证节段预制精度的要求。采用长线法预制节段时，同一连续匹配浇筑的梁段应在同一长线台座上制作；采用短线法时，应在台座上匹配预制，并应符合下列规定：\n\n1 内模系统应是可调整的，且宜安装在可移动的台车支架上。  \n2 端模应垂直、牢固，外侧模与底模应能适应节段的线形变化要求。  \n3 模板与匹配节段的连接应紧密、不漏浆，其安装质量应符合表 17.6.5 的规定。\n\n表17.6.5节段预制模板安装允许偏差  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">项目</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">规定值或允许偏差（mm）</td></tr><tr><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">相邻两板表面高低差</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td></tr><tr><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">表面平整度</td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c5dc4298-4b0b-49fe-8ec4-5203aed0ba8b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c5df6c25-fffe-4649-8a94-0797adf09416', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：不论基坑大小，在施工过程中对其进行监测控制都是有必要的，只不过采用的方法和手段可视现场的实际情况区别对待：基坑较小时，一般安排有经验的施工人员目测或采用简易的观测手段进行监测；对危险性较大的基坑，则需要建立较完善的实时监控系统对其进行监测和控制，其目的是为保证施工安全。\n\n### 13.1.4 基坑开挖时，如需爆破，爆破作业的安全管理应符合现行《爆破安全规程》（GB 6722）的规定。\n\n### 13.1.5 开挖基坑所产生的弃土应进行妥善处置，不得阻塞河道，影响泄洪，污染环境。\n\n## 13.2 土石围堰\n\n### 13.2.1 土石围堰工程应符合下列规定：\n\n1 围堰顶面的高程应高出施工期间可能出现的最高水位(包括浪高) $0 . 5 { \\sim } 0 . 7 \\mathrm { m }$ 。\n\n2 围堰的外形和尺寸应考虑河流断面被压缩后流速增大导致水流对围堰本身和河床的集中冲刷，以及对河道泄洪、通航和导流的影响等不利因素。堰内的平面尺寸应满足基础施工作业的需要。\n\n3 围堰的填筑应分层进行，应达到防水严密，减少渗漏，并应满足堰身强度和整体稳定的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c6025503-6604-47e6-9b63-55d9be3158aa', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 3）', '中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm { 1 0 } } } { l }\n$$\n\n有辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ = ~ \\frac { 1 5 0 } { l }\n$$\n\n式中：斜拉桥主跨跨径（m）；$f _ { \\mathrm { I } }$ —竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）。\n\n### （5）单跨简支悬索桥的反对称竖向弯曲基频\n\n$$\nf _ { 1 } \\ = \\ \\frac { 1 } { l } \\ \\sqrt { \\frac { E I \\Big ( \\frac { 2 \\pi } { l } \\Big ) ^ { 2 } + 2 H _ { \\mathrm { g } } } { m } }\n$$\n\n式中： $f _ { 1 }$ 一 -反对称竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）；l- 悬索桥的主跨跨径（m）；$E I$ 加劲梁竖弯刚度（ $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } ^ { 2 }$ ）；$H _ { \\mathrm { g } }$ 恒荷载作用下单根主缆的水平拉力（N）；$m$ - 桥面系和主缆的单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）， $m = m _ { \\mathrm { d } } + 2 m _ { \\mathrm { c } }$ ；$m _ { \\mathrm { d } }$ - 桥面系单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）；$m _ { \\mathrm { c } }$ - 单根主缆单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）。\n\n## 4.3.3桥梁离心力是一种伴随着车辆在弯道行驶时所产生的惯性力，其以水平力的形式作用于桥梁结构，是弯桥横向受力与抗扭设计计算所考虑的主要因素。\n\n离心力的大小与平曲线半径成反比。原规范规定，当桥梁曲线半径小于或等于$2 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应计算汽车荷载引起的离心力。但当曲线桥桥墩较高时，即使桥梁曲线半径大于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ ，离心力较小，由于墩高影响，离心力产生的弯矩也较大，不能忽略。因而，本条取消了原规范规定的小于或等于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ 时计算离心力的限制要求。\n\n长安大学曾做过车辆离心力的实测试验及其试验数据的概率分析。试验所选择的曲线路段的弯道半径有75、100、125、150、200、250、300、400和 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 等，车速分别控制在40、50、60、70、 $8 0 \\mathrm { k m / h }$ 左右。在剔除异常值后得到有效数据227组。经过分析，离心力系数实测值与理论值之比的概率分布服从于正态分布，其均值系数为1.0379，标准差0.2234，变异系数0.2152。实测结果与理论计算结果吻合较好。\n\n## 4.3.4长期来，汽车荷载在桥台或挡土墙上引起的土侧压力，都是按汽车轮重换算为等代均布土层厚来计算，本次规范修订仍采用这个模式。计算分析表明，由于在总的土侧压力中土自重引起的土压力所占的比例较大，不同荷载等级对总土侧压力的影响不是很大，对桥台或挡土墙尺寸确定的影响更小。本规范的土侧压力不分荷载等级，均用车辆荷载进行计算。\n\n在实际工程中，挡土墙的分段长度一般为 $1 0 \\sim 1 5 \\mathrm { m }$ ，而本规范规定的车辆荷载，其前后轴距为 $1 2 . 8 \\mathrm { m }$ 。因此，当挡土墙分段长度小于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，破坏棱体内的车轮应按最不利情况布置，这些车轮重全部由挡土墙承受；当挡土墙分段长度大于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，则车轮重应作分布，视扩散长度取挡土墙的计算长度：扩散长度不超过分段长度时取扩散长度，扩散长度超过分段长度时取分段长度。对于桥台，在破坏棱体内按横桥向布置的所有轮重均由它承担。\n\n## 4.3.5汽车制动力的计算仍沿用了原规范的方法，即以布置在荷载长度内一行汽车车队总重力的百分数表示。\n\n汽车荷载制动力按车道荷载的 $10 \\%$ 取值。这是个名义值，在很多情况下其值偏低，需要作制动力最小值的限制。本规范规定公路一I级汽车荷载时制动为 $1 6 5 \\mathrm { k N }$ ，公路—Ⅱ级汽车荷载时制动力为 $9 0 \\mathrm { k N }$\n\n$5 0 \\%$ 计算方法和示例可参考袁伦一编《连续桥面简支梁桥墩台计算实例》（人民交通出版社，1995、1998年）和王伯惠、徐风云编著的《柔性墩台梁式桥设计》（人民交通出版社，1994年）。\n\n## 4.3.6公路桥梁 靠度研究组曾对人群荷载进行过调查，实测的范围包括全国六大  \n片区的沈阳、北京、 海等10个城市的30座桥梁。每座桥梁选其行人高峰期观测3  \n天。观测的方法是在不同宽度的人行道上任意划出 $2 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积和10、20、 $3 0 \\mathrm m$ 观测段，$0 . 6 5 \\mathrm { k N }$ 结果表明，人群荷载可以用极值I型概率$0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$\n\n本规范将人群荷载标准值按调查分析结果确定为 $3 . 0 \\mathrm { k N } /');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c6120a02-1bac-495d-ae7c-f7f96632f01b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18.6 波形钢腹板梁', '18.6 波形钢腹板梁## 18.6.1 波形钢腹板应采用符合现行《组合结构桥梁用波形钢腹板》（JT/T 784）的定型产品，其规格、尺寸和性能等指标应符合设计的规定。\n\n### 条文说明：\n\n波形钢腹板梁目前多用于梁式桥中，其他结构中亦有少量应用，且已有专用的行业产品标准，但总体而言，应用的范围和广度均不是很大，施工的经验亦相对较少。为使波形钢腹板梁的施工有章可循，本次修订将其列入，但此部分的内容相对较少，还需要在今后逐步积累施工经验。\n\n## 18.6.2 波形钢腹板在制造时，宜结合桥梁结构构造和成桥线形的要求、以及安装施工的特点，预先考虑设置预拱度和纵坡等参数，保证现场安装的精度。\n\n### 条文说明：\n\n波形钢腹板在制造时设置预拱度和纵坡等参数，对于保证工地现场安装的精度是有利的，故规定如条文。\n\n## 18.6.3 波形钢腹板进场时，应在检查产品质量证明书的基础上，对其质量进行组批抽样检验。组批时，同一牌号、同一制造工艺的产品应以500块为一批，不足 500块时亦应为一批；抽样时，应将规格和用量最大的板作为抽取对象，从每批产品中随机抽取一块进行检验。检验项目为产品规格、尺寸偏差和外观等，检验试验方法及合格判定规则应符合现行《组合结构桥梁用波形钢腹板》（JT/T 784）的规定。\n\n## 18.6.4 波形钢腹板在运输和存放时，应按拼接顺序编号，并应按吊运顺序安排存放位置。波形钢腹板可多层叠放，但叠放的层数宜不超过 6 层；每层板均宜支承在与其外形相同的垫木或其他适宜的支垫物体上，并应采取有效措施防止其产生变形和对防腐涂层的损伤。对波形钢腹板的未涂装区域，应采取必要的防护措施保证其在安装施工前不发生锈蚀。\n\n### 条文说明：\n\n波形钢腹板在运输和存放时，如果不采取必要的措施进行防护，很容易对其产生损伤，造成变形或涂层损坏。波形钢腹板的未涂装区域，一般指与混凝土顶底板、混凝土横隔板、内衬混凝土之间的连接处，以及焊接连接接头等部位。\n\n## 18.6.5 波形钢腹板的安装施工除应符合本规范第 18.2 节和相关章节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 安装前应对波形钢腹板采取适当的临时加固措施，增加刚度，防止其在起吊安装过程中产生变形。\n\n2 起吊安装波形钢腹板时，应轻吊轻放，支垫平稳，并应防止碰撞连接件。\n\n3 宜在底部设置三维调节装置，对波形钢腹板安装就位后的平面位置和高程进行精确调整。\n\n4 安装时，应对首块波形钢腹板的定位精度进行严格控制；当梁体有纵坡时，波形钢腹板纵向的倾斜角度可通过在其底部设置衬垫的方式进行调整；并应采取有效措施对相邻波形钢腹板之间的接缝位置进行控制，其错口的偏差宜不超过 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n5 安装完成后，应采用支撑结构将波形钢腹板临时固定成整体，且该支撑结构应具有调整波形钢腹板竖直度、保证其稳定的功能。\n\n### 条文说明：\n\n1 波形钢腹板的厚度相对较薄，在起吊安装过程中很容易产生变形，故需要采取适当的临时加固措施，使其刚度得到增加，防止变形。\n\n4 首块波形钢腹板的定位精度如何，会影响到后续波形钢腹板安装的精度，因此需要对其进行严格控制。\n\n5 波形钢腹板梁一般多为封闭的箱形，在同一断面上，通常有两块或多块波形钢腹板，在箱内采用支撑结构将其临时固定成为一个整体，对于受力、防止变形和倾覆都是有好处的。\n\n## 18.6.6 波形钢腹板节段之间的焊接连接应符合本规范第 8.12 节的规定。防腐涂层的修复和面漆的涂装应符合本规范第8.10节的规定。\n\n## 18.6.7悬臂浇筑变截面波形钢腹板梁的施工，除应符合本规范第17.5节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 墩顶梁段施工时，钢-混凝土组合腹板的内衬混凝土宜与现浇段的混凝土一次\n\n性浇筑成型。\n\n2 梁体节段的分节长度宜取波形钢腹板波长的整数倍，接头宜设置在波形钢腹板的平幅上；利用波形钢腹板作挂篮的承重结构时，梁体节段的划分应与波形钢腹板的承载能力相匹配。\n\n3 节段位于塔吊的起重覆盖范围内时，波形钢腹板可采用塔吊直接起吊安装；当不在塔吊的起重覆盖范围内时，安装波形钢腹板的起吊设备可结合挂篮进行设计，且该起吊设备宜具有对波形钢腹板进行空间调位的功能。\n\n4 安装波形钢腹板时，宜采用对竖向高程和前后两段夹角双控的方法进行精度控制，且宜以高程控制为主，前后两段夹角控制为辅；宜采取加密高程控制点等措施，保证波形钢腹板中的剪力键埋入混凝土梁体底板和顶板的深度。安装完成后，宜在两侧的波形钢腹板之间设置临时横撑，增加其整体的横向刚度和稳定性。\n5 在节段之间进行波形钢腹板的连接时，宜采用先螺栓连接后焊接的搭接连接方式。通过栓接对波形钢腹板进行临时连接固定时，宜按先采用与螺栓孔孔径相匹配的冲钉在腹板中间孔的位置进行定位，然后再安装其他定位螺栓，最后采用连接螺栓替换定位孔冲钉的顺序进行固定，为焊接连接的现场施焊提供作业条件。\n\n6 抗剪连接件的安装施工应符合本规范第 18.5.1 条第 2、3 款的规定。\n\n7 悬臂施工时，各节段的混凝土应按对称、均衡的原则进行浇筑，并应采取有效措施防止混凝土浇筑时加载不均，导致事故。\n\n8 悬臂浇筑节段混凝土时，在高度方向应按先底板、后顶板，在水平方向应按先远端、后近端的顺序进行，最后与已完成节段浇筑接合。施工中应采取有效措施防止混凝土产生开裂。\n\n9 应根据设计要求，对波形钢腹板与混凝土底板的结合部进行密封处理，防止雨水或附着在波形钢腹板表面上的凝结水渗透进入其内部，且在该结合部的混凝土顶面宜设置成有利于排水的斜面。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c61c9861-17cc-4cf7-99f5-531b2de16b51', '33《铸钢砂》（YBT5150-93）.md', '2 技术要求', '2 技术要求## 2.1 化学成分\n\n钢砂的化学成分及含量应符合表2的规定。\n\n$1 _ { \\because }$\n\n表2  \n\n\n\n\n\n## 2.2 硬度\n\n钢砂的硬度应符合表3的规定。硬度的组别应在合同中注明，未注印时按 $\\Lambda$ 组供货。\n\n表3  \n\n\n\n\n\n## 2.3 金相组织\n\n钢砂的金相组织应是回火 $1 3$ 氏体及回火屈氏体。网状碳化物不得大于3级。金相组织不符合上述要求的钢砂不得超过受检颗粒总数的 $1 5 \\%$ 。\n\n## 2.4 裂纹\n\n带有裂纹的钢砂颗粒数不得超过受检量的 $4 0 ~ \\%$ 。  \n注：裂纹系长宽比大卜3，且长度大于受检颗粒断面短轴尺寸14的线状缺陷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c62a2cff-187a-44ae-96fd-a685513e0951', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 1）', '7．8 电线电缆及其敷设## 7．8．1 电线电缆选型\n\n电线电缆应选用铜芯多股软线，并根据电压等级、环境温度、敷设方式来选定。\n\n## 7．8．2 电线电缆截面选择\n\n### 7．8．2．1 导线截面应根据导线所承受的负载电流、线路允许的电压降、工作环境温度和敷设方式所要求的机械强度等来确定。\n\n### 7．8．2．2 起重机外部连接用电线电缆截面选择：对于多股单芯导线，截面不应小于 $1 . 5 ~ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ；对于多股多芯电缆，截面不应小于 $1 . 0 \\ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ ；对于电子装置、油压伺服机构、检测与传感元件的连接线，其截面不作规定。\n\n## 7．8．3 导线的负载电流\n\n### 7．8．3．1 导线的负载电流为负载（电动机或其他用电器）在额定载荷下工作时的等效发热电流，即负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．2 导线的载流量不应小于负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．3 对于供电给单机构电动机的导线，其负载电流为电动机的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．4 对于起重机的总电源导线，其负载电流应按式（138）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { W } } = I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } } + I _ { \\mathrm { A U X I } }\n$$\n\n……（138）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ — 总电源导线的额定工作电流，称作起重机工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ — 功率最大机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 其他两个可能同时工作的机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { A U X I } }$ — 辅助电气设备与控制所需的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ 的接电持续率与电动机额定工作电流对应的接电持续率相同，计算时应按等效发热原则统一接犑犆 犑犆电持续率，通常采用 $J C = 4 0 \\%$ 或 $J C = 1 0 0 \\%$ 。作为供电滑线设计依据时，应同时向用户提供工作电流值与相应的接电持续率。\n\n## 7．8．4 电压降\n\n### 7．8．4．1 总电压降\n\n对交流电源供电，在尖峰电流时，自供电变压器的低压母线至起重机任何一台电动机端子上的电源98\n\n的总电压降最大不得超过额定电压的 $1 5 \\%$ 。\n\n### 7．8．4．2 起重机内部电压降\n\n起重机内部电压降指自起重机供电点至各机构电动机端子，在最大起动电流下，线路可能产生的最大电压降。\n\n对于滑触线供电，起重机供电点指大车集电器；对于电缆卷筒或拖缆供电，起重机供电点指卷筒电缆或拖缆在地面开关柜的接线处。起重机内部电压降不应超过 $5 \\%$ 。\n\n特殊情况下，供电电压波动范围和起重机内部电压降，可由制造商和用户协商确定，但总电压降应符合7．8．4．1的规定。\n\n### 7．8．4．3 交流电导线电压降\n\n忽略导线单位长度的感抗时，导线电压降按式（139）计算：犔犐\n\n$$\n\\Delta U = \\frac { \\sqrt { 3 } L I \\cos \\varphi } { S \\gamma }\n$$\n\n……（139）\n\n式中：\n\n$\\Delta U$ — 导线的电压降，单位为伏特（V）；$L$ 导线有效长度，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；1 最大工作电流，单位为安培(A)；  \ncos — 功率因数；S 导线截面，单位为平方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 2 } }$ ）；导线电导率，单位为米每欧姆平方毫米 $\\mathrm { ( m / \\Omega \\cdot \\ m m ^ { 2 } }$ ，铜取 $5 0 ( \\mathrm { m } / \\Omega \\cdot \\mathrm { m m } ^ { 2 }$\n\n### 7．8．4．4 最大工作电流\n\n单台电动机的最大工作电流为设计选定的最大起动电流。对于绕线转子电动机一般取犐 犐 犐 $2 , 2 \\ I _ { N } \\sim$ $2 . 5 ~ I _ { N }$ ，对于变频控制的笼型电动机一般取为犐 $1 . 5 ~ I _ { N } { \\sim } 1 . 8 ~ I _ { N }$ ，对于直接起动的笼型电动机参照电动机产品样本数据查取。 $I _ { N }$ 为电动机的额定工作电流。\n\n单台起重机的最大工作电流，按功率最大机构的电动机处于起动状态、其余可能同时工作机构的电动机处于额定工作状态时的电流进行计算，见式（140）。\n\n一般考虑三个机构同时工作的情况。\n\n$$\nI _ { \\mathrm { m a x } } = K I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } }\n$$\n\n……（140）\n\n式中：\n\nmax— 起重机最大工作电流，单位为安培（A）；$K$ -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c62b2059-1157-4a95-b9d8-594b313b7f3e', '137《金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验》（GB-T2652-2022）.md', '局', '局');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c6353242-4b05-4400-9afc-22b58be057aa', '143《公路水运工程淘汰危及生产安全施工工艺、设备和材料目录第一批条文说明》（交安监发〔2022〕37号）.md', '二、条文说明（Part 1）', '二、条文说明## （一）通用部分\n\n### 1.1.1 卷扬机钢筋调直工艺\n\n利用卷扬机调直钢筋作业时，易发生牵引卡扣松脱、钢筋滑落或断裂，对操作人员和周边人员易造成物体打击伤害，作业安全风险高；调直质量难以保证且施工效率较低，拟全面禁止。\n\n### 1.1.2现场简易制作钢筋保护层垫块工艺\n\n现场简易制作的钢筋保护层垫块是指人工将经过配合比设计的砂浆放入特制钢筋保护层垫块模具里面，利用振动台振动成型的工艺。这种工艺较为粗放，垫块强度、外形尺寸等易出现偏差，质量难控制，从而影响质量耐久性。\n\n可替代的工艺建议：专业化压制设备和标准模具生产垫块工艺。垫块由专用配合比、专业设备液压成型，使垫块的外形结构尺寸偏差得到有效控制、保证垫块抗压强度高于母体混凝土抗压强度。同时，采用定型模具，垫块外形尺寸能准确压刻在垫块表面。\n\n### 1.1.3空心板、箱型梁气囊内模工艺\n\n气囊内模工艺是指使用橡胶充气气囊作为空心梁板或箱型梁的内模，该工艺控制难度较大，受气囊上浮及自身刚度差的影响，易造成构件的两侧壁、肋板及顶板厚度减小，内壁保护层不足甚至露筋等质量缺陷；芯模（气囊）拆除时间难以控制，胶囊放气、抽取的时间过早可能出现混凝土坍塌，时间太长胶囊又难以抽取；鉴于该工艺施工控制难度较大，总体质量无法得到保证，建议禁止使用。\n\n可替代的工艺建议：采用刚性（钢质、PVC、高密度泡沫等）内模工艺等。\n\n此外，当空心板、箱型梁内部尺寸较小（小于20cm）时，建议设计单位对截面形式进行优化。\n\n### 1.1.4人工挖孔桩手摇井架出渣工艺\n\n传统的人工挖孔桩出渣形式采用手摇井架出渣，施工设备加工简易，由现场施工劳务人员自行加工安装，但在应用过程中暴露出手摇井架加工简易，支撑不牢固、不稳定；井架无制动、保护装置，出渣桶在出渣提升过程中，人力操作疏忽或力气不足时容易发生坠落，人员伤亡事故易发多发，拟全面禁止使用。\n\n### 1.1.5基桩人工挖孔工艺\n\n基桩人工挖孔工艺工人劳动强度大、环境空间狭小，孔内潮湿渗水且通风不畅，存在有害气体，易发生孔内窒息和高温中暑等伤害；基桩人工挖孔工艺由于是地下作业，工作环境的不确定因素较多，并有可能伴有地下水、流砂、有害气体、触电、物体打击、高处坠落、护壁坍塌等不安全因素，造成挖孔作业人员伤亡事故时有发生，安全隐患大施工管控困难。\n\n人工挖孔桩施工安全事故频发，常见安全事故类别可分为窒息中毒，高处坠落，物体打击，触电，机械伤害，坍塌等。其中窒息中毒、高处坠落、物体打击等三类事故占比较高。\n\n在地下水丰富、孔内空气污染物超过国家标准、软弱土层等地质条件差的区域，以及机械成孔设备可以到达的区域，拟禁止使用这项工艺。\n\n因受地形条件限制难以采用机械成孔的，应制定专项方案、经专家论证和审批，加强过程管控，落实防坍塌、有害气体等各项安全防护与应急措施。\n\n特别说明：鉴于广西、贵州等岩溶地区、山西等采空区的地质条件客观性，本目录暂未对此作出全面禁止。\n\n### 1.1.6“直接凿除法”桩头处理工艺\n\n该工艺的描述为“在未对桩头凿除边线采用割刀等工具进行预先切割处理的情况下，直接由人工采用风镐或其它工具凿除基桩桩头混凝土”，其中边线进行预先切割是重点；直接凿除边界控制不准确，易造成桩头混凝土出现裂缝、缺边、掉角，导致桩身结构破损。\n\n可替代工艺建议：可采用“预先切割法 $+$ 机械凿除”桩头处理工艺、“环切法”整体桩头处理工艺等；“环切法”整体桩头处理工艺只是一种替代工艺，主要针对混凝土管桩；实际上方桩和灌注桩现场已经大量采用“用割刀等工具预先切割出凿除边线（不会对钢筋造成损伤，另灌注桩声测管在钢筋内侧，切割不到钢筋与声测管，通常也是在超声波检测合格后方进行桩头凿除)，然后再用风镐或其它工具凿除基桩桩头混凝土”，切割效果良好，桩头处理质量大幅提高。\n\n### 1.1.7钢筋闪光对焊工艺\n\n运用钢筋闪光对焊工艺焊接大直径钢筋，与焊工操作水平关系较大。调研发现，焊接质量存在不稳定性，容易形成夹渣，焊接接头处容易轴线偏移、接头弯曲，易存在裂缝；同时对电流稳定性的要求较高，当施工用电不稳定时易造成假焊的现象，且高电流产生的火花易烧伤母材；现场施工自检困难，只能进行观感检查，无法直接检查接头质量；\n\n因此，除固定专业预制厂（场）或钢筋加工厂（场）外，针对直径大于或等于22mm的钢筋连接，限制采用人工闪光对焊工艺。\n\n可替代的工艺建议：采用机械连接工艺，包括套筒冷挤压连接、锥螺纹连接、镦粗直螺纹连接、滚压直螺纹连接等工艺进行替代。\n\n### 1.1.8水泥稳定类基层、垫层拌合料“路拌法”施工工 艺\n\n水泥稳定类基层、垫层拌合料“路拌法”主要是采用人工辅以机械（如拖拉机、反铲式挖掘机)，在路槽内或路面沿线就地拌合水泥稳定混合料的一种施工工艺。\n\n“路拌法”主要依靠人工拌和，由人工根据配合比进行配合，容易产生配料不准、拌和不匀的质量缺陷，影响质量耐久性。“路拌法”施工稳定土时，很关键的一点是拌和层底部不能留有素土夹层，特别在两层稳定土之间不能有素土夹层。素土夹层不单使上下层间没有粘结，减少上层稳定土的厚度，明显减弱路面整体抵抗行车荷载的能力。\n\n拟在“二级及以上公路工程、大中型水运工程”中禁止使用，其他工程暂不作要求。\n\n可替代的工艺建议：采用厂拌法进行拌和水稳，在固定的拌和工厂或移动式拌和站拌制混合料。另外基层冷再生等工艺在养护工程使用不在本条目的限制使用范围内。\n\n### 1.2.1竹（木）脚手架\n\n采用竹（木）材料搭设的脚手架，由于材质、规格不统一，材料存在弯曲等缺陷，受力不明确，搭设质量难以保证；在运输和使用过程中杆件和连接件易受损、变形，且不易发现，影响脚手架整体稳定性，安全风险高；此外踏脚板较滑，易发生人员坠落事故。拟全面禁止使用。\n\n可替代设施建议：盘扣式钢管脚手架、扣件式非悬挑钢管脚手架等。\n\n### 1.2.2门式钢管满堂支撑架\n\n采用门式钢管架搭设的满堂承重支撑架，材质自身刚度不足，在运输和使用过程中杆件和连接件易受');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c63c9ca6-d812-4056-a6da-5c817aa07a26', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', 'E.8使用特性代号\"T8\"的焊丝', 'E.8使用特性代号\"T8\"的焊丝此类焊丝是自保护型,采用直流正接,熔滴过渡为细熔滴过渡或者喷射过渡。此类焊丝适用于全位置焊接，熔敷金属具有非常好的低温冲击韧性和抗裂性能,用于单道焊和多道焊。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c644432c-4438-48ca-af28-7b540ac4b875', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料2.1 压力机：应符合现行《液压式万能试验机》（GB/T3159）的规定。  \n2.2 试模：应符合现行《混凝土试模》(JG 237)的规定，尺寸为 $7 0 . 7 \\mathrm { { m m } { \\times } 7 0 . 7 \\mathrm { { m m } { \\times } 7 0 . 7 \\mathrm { { m m } } } }$ 。  \n2.3 钢垫条：直径为 $4 \\mathrm { m m }$ ，长为 $7 5 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c65bb8a4-f701-430b-ad1e-3f92f5d86162', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：5 灌注水下混凝土时，特别在潮汐地区或水位涨落甚急的河流和有承压力地下水地区，水位高涨时，将使护筒内水头不足，而导致孔壁坍塌，故需要保持孔内的水头高度。水下混凝土在灌注过程中导管的最小埋置深度，从理论上说需与灌注深度(漏斗底口至混凝土表面深度)成正比，灌注深度较大时，超压力和冲击力也较大，导管最小埋深需要较大一些，以缓和超压力和冲击力，使冲出导管底口的混凝土拌合物缓缓上升，否则，新灌注的混凝土有可能冲破首批混凝土，冒到其上面，将泥浆沉淀物裹入桩中，形成夹层而导致断桩。条文规定的最小埋深2m是根据文献《水下灌注预防断桩夹层及钢筋顶托上升技术研究报告》的试验结果并考虑适当的安全系数确定的，与常用的经验数据相符。灌注后期，虽然灌注深度小，超压力减小，但最小埋深也不要小于2m，这是因为灌注后期，首批混凝土表面的泥浆沉淀增厚，有时还夹有少量坍土，若导管埋深太小，特别是在探测混凝土表面高度不精确时，容易造成导管提漏、进水，造成夹层而断桩。为了防止发生埋管事故，导管的埋深不能过大，条文规定为6m，这是通常情况下需要控制的埋置深度。条文同时规定，现场实际施工时根据桩径、混凝土供应能力、混凝土性能、混凝土灌注速度等情况，允许适当放宽导管的埋深，但适当放宽也需要有一定的限度，故本次修订将最大埋深限定为不超过9m，以方便执行。需要特别注意的是：放宽埋置深度的前提是确保能将导管顺利提升，否则将会造成埋管事故。\n\n6 规定本款的目的是防止钢筋骨架受到混凝土拌合物从漏斗向下灌注混凝土的冲击力转化成的向上的顶托力而上升。\n\n8 护筒底口以上积存的混凝土高度不能太小，因为筒外与井壁之间有一定的空隙，护筒壁本身也有一定的体积，护筒提升后，护筒内的混凝土要填充此空隙，可能使混凝土表面突然下降，甚至降至护筒底口以下，使护筒进水或涌入泥沙，故对护筒内的混凝土灌注高度，不仅要考虑导管及护筒将提升的高度，还要考虑因上拔护筒引起的混凝土面的降低。\n\n9 混凝土灌注接近桩顶时，导管内混凝土的压力趋小，如不采取措施，则桩顶部分混凝土的密实性会较差，甚至可能出现松散等现象。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c666a2a0-0e6a-4876-a475-fe4d5bc26883', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '24.7.7 波纹钢涵洞的安装施工应符合下列规定', '24.7.7 波纹钢涵洞的安装施工应符合下列规定：1 管节或块件的形式、规格、直径和厚度等应符合设计规定。\n\n2 拼装管节时，上游管节的端头应置于下游管节的内侧，不得反置；采用法兰盘或管箍环向拼接时，应将螺栓孔的位置对准，并应按产品设计规定的扭矩值进行螺栓的施拧。\n\n3 管节或块件的拼接处应清理干净，其接缝应采用不透水的弹性材料进行嵌塞，宽度宜为 $2 \\sim 5 \\mathrm { m m }$ ；接缝嵌塞材料应连续，不得有漏水现象。\n\n4 各管节应顺水流方向安装平顺，垫稳坐实，安装完成后管节内不得遗留泥土等杂物。\n\n5 波纹钢管涵宜设置预拱度，其大小应根据地基可能产生的下沉量、涵底纵坡和填土高度等因素综合确定，但管涵中心的高程应不高于进水口的高程。\n\n6 在涵洞的进出水口处，当波纹钢管节的管端与涵洞刚性端墙相连时，宜采用直径不小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 的螺栓，按不大于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 的间距，将管节与端墙墙体予以锚固。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c66ddc7b-603d-45f2-b6ab-150a0d14e295', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.5.18 沉井内潜水清理作业应符合本规范第5', '8.5.18 沉井内潜水清理作业应符合本规范第5.9节的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c67c9ec6-5ba5-4fbe-80ce-0086e8b9eeee', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 2）', '，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1.5-2中土侧压力的分项系数取为1.4，是因为它在多数情况下是按主导荷载考虑的，但当汽车荷载考虑了分项系数后，由汽车荷载引起的土侧压力不再考虑。基础变位作用在以往的桥梁计算中是作为“附加组合”考虑的，其分项系数可采用1.0；对于混凝土和工结构，由于混凝土徐变或灰缝塑性变形对基础变位产生的内力的影响，采用0.5的折减系数。 福\n\n#### （4）频遇值和准永久值\n\n按照国际惯例，本规范对已调查的主要可变作用的频遇值和准永久值分别取其随机过程截口任意时点分布的0.95和0.5分位值；对不可调查或尚未调查的可变作用仍取标准值或参照有关资料取值。\n\n#### （5）组合值系数\n\n关于组合值系数，本次修订过程中，计算了组合值系数采用下列不同情况时结构的可靠指标：\n\n$\\textcircled{1}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.74、0.55、0.45和0.35，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{2}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.74，即组合值系数不随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{3}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.80、0.70、0.60和0.50，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{4}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.80，即组合值系数不随可变荷载数目变化。\n\n结果表明，对于车辆的一般运行状态和密集运行状态，当采用方案 $\\textcircled{1}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，且减小的幅度比较大；当采用方案 $\\textcircled{2}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，但变化不大；当采用方案③时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，但减小的幅度比方案 $\\textcircled{1}$ 小；当采用方案 $\\textcircled{4}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，增加的幅度比方案 $\\textcircled{2}$ 大。为了保持不同可变荷载组合数目时构件的可靠指标不变，规范中组合值系数取0.75。\n\n## 4.2 永久作用\n\n### 4.2.1 本次修订补充了结构重力标准值的常规计算公式，各常用材料的重度等内容与原规范保持不变。\n\n本条表4.2.1中规定钢筋混凝土或预应力混凝土的重度采用 $2 5 \\sim 2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。当按体积计算的含筋量小于 $2 \\%$ 时，采用 $2 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；大于或等于 $2 \\%$ 时，可采用 $2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。\n\n### 4.2.3 一般桥台和土墙考虑主动土压力。桥台和挡土墙前面地面或冲刷线以下的土压力，由于台后和墙后考虑了主动土压力，台前和墙前可考虑静土压力。\n\n土的外摩擦角 $\\delta$ 一般可采用 $\\varphi / 2$ 。国内外有些资料建议采用 $=$ （ $1 / 2 \\sim 2 / 3$ ） $\\varphi$ 。克列因所著《散体结构力学》中介绍的有关土的试验数据见表 4-1 考虑汽车冲击以及渗水的影响，δ采用 $4 / 2$ 是合适的。考虑外摩擦角（ $\\delta = \\varphi / 2$ ） 不考虑外摩擦角所计算出的主动土压力系数值，相差 $10 \\%$ 左右 见表 $4 - 2$ 。\n\n土压力在墙背的分布规律，经模型试验测得其与墙高为非线性关系。影响土压力的因素有填料性质、土与墙背之间的接触状况、墙的位移等。\n\n表4-1王的重度和内、外摩擦角  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>名称</td><td rowspan=1 colspan=1>重度（km）</td><td rowspan=1 colspan=1>角P（°）</td><td rowspan=1 colspan=1>墙 与填土之间外摩擦角δ（°）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>湿黏土</td><td rowspan=1 colspan=1>19</td><td rowspan=1 colspan=1>25~35</td><td rowspan=1 colspan=1>17~18</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>干黏土</td><td rowspan=1 colspan=1>16</td><td rowspan=1 colspan=1>40~45</td><td rowspan=1 colspan=1>27~33</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>湿砂砾</td><td rowspan=1 colspan=1>19~20</td><td rowspan=1 colspan=1>25~35</td><td rowspan=1 colspan=1>22</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>干砂砾</td><td rowspan=1 colspan=1>18</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c6800126-5356-4daa-b67c-e465002840a4', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'F.2 设置水平加劲的钢板剪力墙（Part 1）', 'F.2 设置水平加劲的钢板剪力墙## F.2.1 仅设置水平加劲的钢板剪力墙，其弹性剪切屈曲临界应\n\n力 $\\tau _ { \\mathrm { c r } }$ 计算应符合下列规定：\n\n### 1 参数 $\\eta _ { \\mathrm { x } } , ~ \\eta _ { \\mathrm { \\tau ^ { \\mathrm { t h } , h } } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\n\\displaystyle \\eta _ { \\mathrm { x } } = \\frac { E I _ { \\mathrm { s x } } } { D h _ { 1 } }\n$$\n\n$$\n\\eta _ { \\mathrm { r t h , h } } = 6 \\eta _ { \\mathrm { h } } ( 7 \\beta _ { \\mathrm { h } } ^ { 2 } - 4 ) \\geq 5\n$$\n\n$$\n\\eta _ { \\mathrm { h } } = 0 . 4 2 + \\frac { 0 . 5 8 } { [ 1 + 5 . 4 2 ( I _ { \\mathrm { t , s x } } / I _ { \\mathrm { s x } } ) ^ { 2 . 6 } ] ^ { 0 . 7 7 } }\n$$\n$$\n\n$$\n0 . 8 \\leqslant \\beta _ { \\mathrm { h } } = \\frac { L _ { \\mathrm { n } } } { h _ { 1 } } \\leqslant 5\n$$\n\n式中： $I _ { \\mathbf { s x } }$ -水平方向加劲肋的惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ，可考虑加劲肋\n\n与钢板剪力墙有效宽度组合截面，单侧钢板剪力\n\n墙的有效宽度取15倍的钢板厚度；\n\n$h _ { 1 }$ - 剪力墙板区格高度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；\n\nIt,sx -水平加劲肋自由扭转常数 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ \\mathrm { { . } } }$ ）。\n\n2当 $\\eta _ { \\mathrm { x } } \\geqslant \\eta _ { \\mathrm { \\tau ^ { t h , h } } }$ 时，弹性剪切屈曲临界应力 $\\tau _ { \\mathrm { c r } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { c r } } = \\tau _ { \\mathrm { c r p } } = k _ { \\tau \\mathrm { p } } \\frac { \\pi ^ { 2 } D } { L _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { w } } }\n$$\n\n$\\cdot \\frac { h _ { 1 } } { L _ { \\mathrm { n } } } { \\ \\geqslant } 1$ 时：\n\n$$\nk _ { \\mathrm { { \\tau p } } } = \\chi \\Bigl [ 5 . 3 4 + \\frac { 4 } { ( h _ { 1 } / L _ { \\mathrm { { n } } } ) ^ { 2 } } \\Bigr ]\n$$\n\n$\\frac { h _ { 1 } } { L _ { \\mathrm { n } } } < 1$\n\n$$\nk _ { \\mathrm { { \\tau p } } } = \\chi \\Big [ 4 + \\frac { 5 . 3 4 } { ( h _ { 1 } / L _ { \\mathrm { { n } } } ) ^ { 2 } } \\Big ]\n$$\n\n3当 $\\eta _ { \\mathrm { x } } { < } \\eta _ { \\mathrm { \\tau t h , h } }$ 时，弹性剪切屈曲临界应力 $\\tau _ { \\mathrm { c r } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { c r } } = k _ { \\mathrm { s s } } \\frac { \\pi ^ { 2 } D } { L _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { w } } }\n$$\n\n$$\nk _ { \\mathrm { s s } } = k _ { \\mathrm { s s 0 } } + [ k _ { \\mathrm { \\tau p } } - k _ { \\mathrm { s s 0 } } ] \\Big ( \\frac { \\eta _ { \\mathrm { x } } } { \\eta _ { \\mathrm { \\tau t h , h } } } \\Big ) ^ { 0 . 6 }\n$$\n\n式中： $k _ { \\mathrm { s s 0 } }$ -参数，根据本标准式（F.1.1-10）、式（F.1.1-11）计算。\n\nF.2.2仅设置水平加劲肋的钢板剪力墙，其竖向受压弹性屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 的计算应符合下列规定：\n\n1参数 $\\eta _ { \\mathrm { { x 0 } } }$ 应按下式计算：\n\n$$\n\\eta _ { \\mathrm { x 0 } } = 0 . 3 \\Big ( 1 + \\cos \\frac { \\pi } { n _ { \\mathrm { h } } + 1 } \\Big ) \\Big [ 1 + \\Big ( \\frac { L _ { \\mathrm { n } } } { h _ { 1 } }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c6ae7bd9-3dd6-4854-a301-030b225c72e6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 1）', '5．4 结构构件和连接的强度计算## 5．4．1 结构构件的强度计算\n\n### 5．4．1．1 基本原则\n\n起重机结构设计计算的载荷情况与载荷组合应符合4．3．3、表20和附录 G中的规定，载荷的作用位置、作用方向以及起重机的自身状况（各 部 分 相 对 位 置、运 动 组 合 等）均 应 是 对 计 算 的 最 不利情况。\n\n强度计算的内容包括结构构件 受 拉、受 压、受 弯、受 扭 的 应 力 分 析（此 应 力 还 包 含 薄 壁 杆 件 约束弯曲或约束扭转时产生的正应力和 剪 应 力、局 部 弯 曲、局 部 受 压 及 局 部 承 压 等 产 生 的 局 部 应 力等）和复合应力等的计算，可用一般力学方法，参考有关的文献中的公式、图表等进行，计算出的应力值应小于5．3．1．2规 定 的 许 用 应 力 （许 用 应 力 设 计 法）或 相 应 的 极 限 设 计 应 力 （极 限 状 态 设 计法）。\n\n### 5．4．1．2 局部压应力\n\n当车轮或滑块上的集中载荷作用在构件顶面（无垫板、无轨道）、垫板上（有垫板、无轨道）或轨道上（有轨道、无垫板）时，在其下方的腹板上边缘产生的局部压应力按式（31）计算：犘\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } = \\frac { P } { t c } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 局部压应力的平均值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$P$ 一个车轮或滑块上的集中载荷，不计起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 及运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ,单位为牛顿(N)；$t$ -腹板板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$c$ 集中载荷的分布长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$$\nc = l + 2 h _ { \\mathrm { y } }\n$$\n\nl——集中载荷的作用长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，对滑块取 $l$ 为滑块长度,对车轮取 $l = 5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；$h _ { \\mathrm { y } }$ — 自轨道顶面（有轨道时）或垫板顶面（有垫板无轨道时）或构件顶面（无垫板无轨道时）至腹板上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）。\n\n### 5．4．1．3 复合应力\n\n#### 5．4．1．3．1 当构件的同一计算点上受有正应力 $\\sigma$ ，剪应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时，该点的复合应力按式\n\n（32）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（32）\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } ~ ) }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（31）；  \n$\\tau$ -剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）。  \n式中的 $\\sigma$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 带各自的正负号， $[ \\sigma ]$ 见表22或式（28）。\n\n#### 5．4．1．3．2 当构件的同一计算点上受有两个方向的正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 时，该点的复合应力按式（33）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 3 \\tau _ { \\mathrm { x y } } ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（33）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } { \\div } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — 构件同一计算点上所受的两个方向的正应力，带各自的正负号，单位为牛每平方毫米（N／$\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ），其中的每一个应力都应小于表22或式（28）的许用应力 $[ \\sigma ]$ ；$\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ — 构件同一计算点上所受的剪应力，其值应小于式（29）的剪切许用应力 $\\left[ \\tau \\right]$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c6be56f5-ad4d-4ecc-84b8-4665d7cc3d0c', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11 连接… 107', '11 连接… 107## 11.1一般规定 . 107  \n## 11.2焊缝连接计算· 108  \n## 11.3焊缝连接构造要求 113  \n## 11.4紧固件连接计算· 117\n\n## 11.5紧固件连接构造要求·… ··· 121\n\n## 11.6销轴连接 124   \n## 11.7钢管法兰连接构造 127');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c6d90fea-4d45-4f04-b240-388dc8293191', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 6）', '( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$\n\n当按式（53）、式（55）算出的临界应力或按式（54）算出的临界应力乘以 $\\sqrt { 3 }$ 的值超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊时，则应参照式（57）求得相应的折减临界应力，用它来替换原超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊的临界应力。\n\n当加劲肋的构造尺寸符合5．7．1．5的规定时，只需要按局部区格计算稳定性，否则应同时计算局部区格板和带肋板体两种情况的稳定性。\n\n#### 5．7．1．2 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 同时作用时板的临界复合应力\n\n临界复合应力按式（56）计算：\n\n$$\n\\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } = \\frac { \\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } } { \\frac { 1 + \\psi } { 4 } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\sqrt { \\left[ { \\frac { 3 - \\psi } { 4 } } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { m e r } } } \\right] ^ { 2 } + ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } } ) ^ { 2 } } } \\qquad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ 5 6 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , \\mathrm { c c r }$ 压缩应力 $\\sigma _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 同时作用时板的临界复合应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n为分别由式(53)、式(54)和式(55)直接求得的临界应力值；\n\n$\\psi$ —板边两端应力比， ${ \\psi } ^ { = } \\sigma _ { 2 } / \\sigma _ { 1 }$ ，见附录 $_ \\mathrm { N }$\n\n特殊情况： $\\tau { = } 0 , \\sigma _ { \\mathrm { m } } { = } 0$ 时： $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } = \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } }$\n\n当局部压应力作用于板的受拉边缘时， $\\sigma _ { 1 }$ 与 $\\sigma _ { m }$ 犿不相关，可分别取 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } = 0$ 以及 $\\sigma _ { 1 } = 0$ 进行计算。当临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ （含特殊情况）超过 $0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）求得相应的折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ ，并用折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 替换超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ ：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( 1 - \\frac { 1 } { 1 + 6 . 2 5 m ^ { 2 } } \\right) = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\rho\n$$\n\n……（57）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 折减临界应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c6dcd24a-2638-4ab5-9ea6-550337d7010a', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.12.1 板梁、桁梁杆件、桥面板块、箱形梁', '4.12.1 板梁、桁梁杆件、桥面板块、箱形梁、结合梁板梁、结合梁箱形梁的基本尺寸应符合表4.12.1—-1\\~表4.12.1—6 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c6dd8715-505f-42d6-b027-2dd53e006617', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．2 塔式起重机分级举例', '犃．2 塔式起重机分级举例按照起重机的类别和使用情况，塔式起重机整机分级举例见表 A．2。\n\n表 犃．2 塔式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c6e1396a-8572-40db-bff8-78a32ecf8edd', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '8 施工测量（Part 1）', '8 施工测量## 8.1 一般规定\n\n8.1.1 本条是施工测量的适用范围，其中桥梁和隧道施工测量为新增内容。8.1.3 施工控制网通常分为场区控制网和建筑物施工控制网，后者是在前者或勘察阶段的控制网基础上建立起来的。对于规模较小的单体项目或当项目间无刚性联接时，可根据实际情况，减少施工控制网的布网层次，直接布设建筑物施工控制网。8.1.4 对勘察阶段控制网的充分利用，主要是基于全局和经济的考虑。投影到主施工高程面的要求，主要是为了施工时对已知坐标和边长使用方便。8.1.5 新建的场区施工控制网不同于原有控制网下的加密网，其性质是自由网。这里所谓的自由网，主要是指控制网的平差计算要独立进行，不受上级控制网或起始数据的影响。亦即，坐标系统是一致的或延续的，但其精度或自身精度是独立的。\n\n要求利用原控制网的点组对新建的场区施工控制网进行定位。点组定位的含义，是指定位后各点剩余误差的平方和最小。小规模场区控制网，可简化定位。\n\n工程项目的施工区一般较小，为避免施工控制网的长度变形对施工放样的影响，可将观测边长归算到测区的主施工高程面上，没有必要进行高斯投影。\n\n## 8.2 场区控制测量\n\n### (I）场区平面控制网\n\n8.2.2 场区控制网的分级布设，不是逐级控制或加密的意思。即，一级和二级的关系只有精度的高低之分，没有先后之分。具体作业时，要根据工程规模和工程需要选择合适的精度等级。\n\n为使新建的场区控制网与勘察阶段的控制网相协调，故本条规定场区控制网相对于勘察阶段控制点的定位精度，不应大于 $5 \\mathrm { c m }$ 。\n\n8.2.3 控制网点位作为施工定位的依据，将在一定的时期内使用，只有这些点位标志完好无损，才能确保定位测量的正确性。标石的埋设深度，应考虑埋至比较坚实的原状土或冻土层下。由于埋设在设计回填范围内的控制点将无法保留，所以要求标石的埋设依场地设计标高确定。\n\n8.2.4 关于建筑方格网的建立说明如下：\n\n1 由于一般性建筑物定位的点位中误差 m $_ { \\mathrm { 1 5 } } { \\leqslant } 1 0 \\mathrm { m m }$ ，而点位误差则受场区控制点的起算误差和放样误差的共同影响，即：\n\n$$\nm _ { \\hbar } ^ { 2 } = m _ { \\hbar } ^ { 2 } + m _ { \\hbar } ^ { 2 }\n$$\n\n规定放样中误差 $m _ { i \\bigstar }$ 为 $6 \\mathrm { { m m } }$ ，则， $m _ { \\# } = 8 \\mathrm { m m }$\n\n若\n\n$$\nm _ { \\ast } ^ { 2 } = m _ { s } ^ { 2 } + \\frac { m _ { \\beta } ^ { 2 } } { \\rho ^ { 2 } } S ^ { 2 }\n$$\n\n在边角误差等影响下有： $m _ { \\# } ^ { 2 } = 2 m _ { s } ^ { 2 }$\n\n或\n\n$$\nm _ { \\# } ^ { 2 } = 2 \\frac { m _ { \\beta } ^ { 2 } } { \\rho ^ { 2 } } S ^ { 2 }\n$$\n\n则\n\n$$\nm _ { \\mathrm { s } } = m _ { \\ p } / \\surd 2 = 5 . 6 6 \\mathrm { m m }\n$$\n\n控制点间的平均距离为 $2 0 0 \\mathrm { m }$ ，则，测距相对中误差为：\n\n$m _ { \\mathrm { s } } / S { = } 5 . 6 6 / 2 0 0 0 0 0 { = } 1 / 3 5 4 0 0$ ，取 $m _ { s } / S = 1 / 3 0 0 0 0$\n\n由(69)式，有\n\n$$\nm _ { _ { \\beta } } { = } \\frac { m _ { \\ast \\beta } \\rho } { \\sqrt { 2 S } }\n$$\n\n则\n\n基于以上估算，确定了一级方格网的基本指标，二级方格网的基本指标是在此基础上，作适当调整确定的。\n\n2 布网法是目前较普遍采用的敷设建筑方格网的方法。其特点是一次整体布网，经统一平差后求得各点的坐标最或是值，然后改正至设计坐标位置。规模较大的网，增测对角线有利于提高网的强度和加强检核。\n\n轴线法的特点，是先测设控制轴线(相当于较高一级的施工控制)，再将方格网分割成几个大矩形。规范规定轴交角的观测精度为2. $5 ^ { \\prime \\prime }$ ，其目的是为了减小整个网形的扭曲。\n\n3 方格网水平角观测相对勘察阶段的控制网，其测回数略有增加，观测限差提高一个级别。\n\n4 为了确保点位归化的正确性，要求对方格网的角度和边长进行复测检查。复测检查的偏差限值，分别取其相应等级的测角中误差和边长中误差的 $\\sqrt { 2 }$ 倍。\n\n8.2.5 基于施工项目对场区控制网的要求和方格网的基本精度指标，从保证相邻最弱点精度出发，规范给出了场区导线网的基本要求，其主要指标和本规范3．3节要求是一致的。8.2.6 三角形网的技术指标，是基于相邻最弱点的点位中误差为 $1 0 \\mathrm { m m }$ (施工要求)提出的。以二级三角形网为例，其边长为 $2 0 0 \\mathrm { m }$ ，最弱边长相对中误差为 $1 ~ / ~ 2 0 0 0 0$ 。根据(70)式，其测角中误差为：\n\n$$\nm _ { _ { \\beta } } = { \\frac { m _ { _ { \\mathrm { A } } } \\ \\rho } { \\sqrt { 2 } S } } { = } { \\frac { 1 0 \\times 2 0 6 2 6 5 } { \\sqrt { 2 } \\times 2 0 0 0 0 0 } } { \\approx ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c6f28514-308e-4417-8891-6004d6a8adb3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.5 减速器的选择', '6.1.1.5 减速器的选择## 6.1.1.5.1 在一般情况下，起升机构减速器的设计预期寿命应与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，则所选减速器的设计预期寿命可小于该起升机构所对应的机构工作寿命。\n\n## 6.1.1.5.2 采用起重机用减速器时，当所选用的减速器参数表上标注的工作级别与所设计的起升机构的工作级别不一致时，应引入减速器功率修正系数。\n\n## 6.1.1.5.3 采用普通用途减速器时，还应用电动机的最大起动转矩验算减速器输入轴的强度，用额定起升载荷（考虑起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ）作用在减速器输出轴上的短暂最大力矩和最大径向力验算减速器输出轴的强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c6fc9f64-8395-4139-810f-3323e8117208', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 11）', 'owspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>3．在不平道路(轨道)上运行起重机的质量和总起升质量引起的，见4.2. 1. 1. 6</td><td rowspan=2 colspan=1>YPA3</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>p</td><td rowspan=2 colspan=1>YpB3</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>4</td><td rowspan=2 colspan=1>+4</td><td rowspan=2 colspan=1>YpC3</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=4 colspan=1>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=2 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=4 colspan=1>YPA4</td><td rowspan=2 colspan=1>$5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=4 colspan=1>YpB4</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>$5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=4 colspan=1>YpC4</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 col');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c7045882-28f1-473a-b6f8-7df3d04869d5', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '8 钢构件组装工程', '8 钢构件组装工程## 8.2 部件拼接与对接\n\n### Ⅰ主控项目\n\n8.2.1本条为强制性条文，必须严格执行。钢部件的拼接或对接，原则上对接处应与原部件等强，此部分内容往往不在设计考虑的范围内，属于制作单位为接料所应遵循的工艺要求，在实际工程中经常出现质量问题，所以做此要求。\n\n### 一般项目\n\n8.2.2钢板的长度和宽度有限，大多需要进行拼接，由于翼缘板与腹板相连有两条角焊缝，因此翼缘板不应再设纵向拼接缝，只允许长度拼接，而腹板则长度、宽度均可拼接，拼接缝可为十字形或T字形，翼缘板或腹板接缝宜错开200mm以上，以避免焊缝交叉和焊缝缺陷的集中。\n\n## 8.3 组 装\n\n### I主控项目\n\n8.3.1起拱度或不下挠均指吊车梁安装就位后的状况，因此，吊车梁在工厂制作完后，要检验其起拱度或下挠与否，应与安装就位的支承状况基本相同，即将吊车梁立放并在支承点处将梁垫高一点，以便检测或消除梁自重对拱度或挠度的影响。\n\n## 8.5 钢构件外形尺寸\n\n### Ⅰ主控项目\n\n8.5.1根据多年工程实践，综合考虑钢结构工程施工中钢构件部分外形尺寸的质量指标，将对工程质量有决定性影响的指标，如\n\n“单层柱、梁、桁架受力支托(支承面)表面至第一安装孔距离”等6项作为主控项目，其余指标作为一般项目。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c707393b-3558-42de-8481-97e06356ee8d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犕', '附 录 犕');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c708092d-cf7a-4fda-b9e1-428713d8fc8c', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '8.2.5 射线探伤作为钢结构内部缺陷检验的一种补充手段', '8.2.5 射线探伤作为钢结构内部缺陷检验的一种补充手段，在特殊情况采用，主要用于对接焊缝的检测，按现行国家标准《金属熔化焊焊接接头射线照相》GB/T3323的有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c70e9245-c451-44e2-be73-de83323bb8bd', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '5 试验方法（Part 2）', 'm { G B } / \\mathrm { T } ~ 3 3 2 3$ 进行。  \n### 5.4.3 在评定焊缝射线探伤底片时，试件两端 $2 5 \\ \\mathrm { m m }$ 应不予考虑。\n\n## 5.5 熔敷金属扩散氢试验\n\n熔敷金属扩散氢含量的测定按 $\\mathrm { G B / T ~ 3 9 6 5 }$ 进行。在进行熔敷金属扩散氢含量试验时，焊接速度可以增加到最大 $7 5 0 \\ \\mathrm { m m / m i n }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c728f1d5-9b66-495c-ab69-0f329d2f1d1d', '107《建筑工程施工现场标志设置技术规程》（JGJ348-2014）.md', '7 维护与管理', '7 维护与管理7.0.2 施工现场内的各种安全设施、设备、标志等，任何人不得擅自移动、拆除。因施工需要必须移动或拆除时，应经项目经理同意后并办理有关手续，方可实施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c7327781-d9cc-47cb-ab14-ab0b2586579d', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '雪荷载', '雪荷载');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c7373733-243b-4b45-ba67-f4c8c7a1eb11', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '9加劲钢板剪力墙 … 67', '9加劲钢板剪力墙 … 679.1一般规定··· 67  \n9.2加劲钢板剪力墙的计算 67  \n9.3构造要求·…· 69');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c739ad08-b337-4e81-a760-4700faa075b6', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'A.1基坑开挖、支护、降水工程', 'A.1基坑开挖、支护、降水工程A.1.1开挖深度 $3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的基坑(槽)的土(石)方开挖、支护、降水工程。  \nA.1.2深度 $3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以下但地质条件和周边环境复杂的基坑(槽)开挖、支护、降水工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c74973ac-b5d4-4a51-a0b3-849236f40453', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验步骤', '4 试验步骤4.1 到达试验龄期时，试件从养护地点取出后，应尽快进行试验，以免试件内部的温度、湿度发生显著变化。先将试件擦拭干净，检查其外观，并测量尺寸，精确至 $1 \\mathrm { m m }$ 。如果实测尺寸与公称尺寸之差不超过 $1 \\mathrm { m m }$ ，按公称尺寸进行计算。\n\n4.2 试验时，试件与垫条的位置应符合 $\\mathrm { T } 0 5 6 0$ 的规定。开动试验机，以 ${ 0 . 0 8 } \\mathrm { M P a / s }$ 的速度连续而均匀地加荷载（不得冲击）；当试件接近破坏时应保持挡位或加荷速度不变，直至试件破坏，记录破坏荷载。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c7641a0c-85ee-4f4d-9d55-38afbd55fe4f', '15《钢结构用高强度大六角头螺栓》（GB1228-2006）.md', '3尺寸', '3尺寸尺寸见图1及表1～表3。尺寸代号和标注按GB/T5276的规定。螺纹末端尺寸和标注按 GB/T2的规定。\n\n\n\n图1表1  \n单位为毫米  \n\n\n\n\n\n注2： $l _ { \\mathrm { g m a x } } = l _ { \\mathrm { Z R } } - b _ { \\mathsf { B S } }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c771ffdc-3732-406e-b55f-2bdef383d71b', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', 'D.2立式地锚的计算', 'D.2立式地锚的计算## D.2.1地锚的抗拔应按下列公式计算：\n\n$$\nK N _ { 2 } \\leqslant \\mu ( P _ { 1 } + P _ { 2 } )\n$$\n\n$$\nP _ { 1 } = \\frac { N _ { 1 } ( a _ { 1 } + a _ { 2 } ) } { a _ { 2 } }\n$$\n\n$$\nP _ { 2 } = \\frac { N _ { 1 } a _ { 1 } } { a _ { 2 } }\n$$\n\n式中： $P _ { 1 }$ ——上挡木处的水平反力（ $\\mathrm { k N } )$ ；\n\n$P _ { 2 }$ -—-下挡木处的水平反力（kN)；  \n$\\mu$ 地龙柱与挡木间的摩擦系数，取0.4;  \n$K$ 地锚抗拔安全系数，取 $K \\geqslant 2$ ；  \n$N _ { 2 }$ -地锚荷载 $N$ 沿地锚轴向的分力（ $\\mathrm { k N } )$ ；  \n$N _ { 1 }$ -地锚荷载 $N$ 垂直地锚轴向的分力(kN)；  \n$a _ { 1 }$ $N _ { 1 }$ 至 $P _ { 1 }$ 的轴向距离（ $\\mathrm { m m } ,$ ；  \n$a _ { 2 } \\ : \\longrightarrow \\ : P _ { 1 }$ 至 $P _ { 2 }$ 的轴向距离( $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n## D. 2.2 $N _ { 1 }$ 对土体产生的压力应按下式计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\frac { P _ { 1 } } { h _ { 1 } L _ { 1 } } \\leqslant \\eta f _ { \\mathrm { H } } } \\\\ { \\frac { P _ { 2 } } { h _ { 2 } L _ { 2 } } \\leqslant \\eta f _ { \\mathrm { H } 2 } } \\end{array}\n$$\n\n$$\nf _ { \\mathrm { H } } = \\biggl [ \\tan ^ { 2 } { \\left( 4 5 ^ { \\circ } + \\frac { \\psi } { 2 } \\right) } + \\tan ^ { 2 } { \\left( 4 5 ^ { \\circ } - \\frac { \\psi } { 2 } \\right) } \\biggr ] \\gamma H\n$$\n\n式中： $f _ { \\mathrm { H } 1 } \\cdot f _ { \\mathrm { H } 2 }$ —深度 $H _ { 1 }$ 、 $H _ { 2 }$ 处土的承载力设计值；\n\nY 土的重力密度（ $\\mathrm { { k N / m ^ { 3 } } }$ ）；$\\psi$ - 土的内摩擦角，可采用 $4 5 ^ { \\circ }$ 计算；$\\eta$ - 土的承载力降低系数，取 $0 . 2 5 { \\sim } 0 . 7$ ；$h _ { 1 }$ 、 $h _ { 2 }$ ———为上、下挡木宽度（mm)；$L _ { 1 }$ 、 $L _ { 2 }$ ———为上、下挡木长度（mm)。\n\n## D.2.3地锚强度应按下式计算：\n\n$$\n\\frac { N _ { 2 } } { A _ { 1 } } \\pm \\frac { N _ { 1 } a _ { 1 } } { W _ { 1 } } \\leqslant f _ { \\mathrm { t } }\n$$\n\n式中： $A _ { 1 }$ 地龙柱在 $P _ { 1 }$ 作用点处的横截面面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$W _ { 1 }$ 一 地龙柱在 $P _ { 1 }$ 作用点处的截面抵抗矩（ $\\mathrm { m m } ^ { 3 }$ ）；$f _ { \\mathrm { t } }$ 11 - -木材抗拉、抗弯强度设计值（ $\\mathrm { { N / m m ^ { 2 } } }$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c77d736d-2438-41c7-b808-b5d13a1670ea', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用用极限状态设计法时，各个计算载荷在进行组合计算前应按各个载荷情况的规定分别乘以各自的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，在一般非高危险情况下，高危险度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1。\n\n极限设计应力以材料、零件、构件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳计算中的各个极限应力）除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 来确定，或以其他广义的极限值作为可接受的极限状态控制值（如相对挠度极限值，结构振动衰减参数的极限值等）。\n\n供选用的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 列在表20的第3、4和5栏中。\n\n分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c77dda69-1bf9-4db8-a3d7-6cbb3cfc0069', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 13）', 'd rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>1.6</td><td rowspan=1 colspan=4>1.9</td><td rowspan=1 colspan=4>2.2</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>从2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.474</td><td rowspan=1 colspan=1>1.501</td><td rowspan=1 colspan=1>1.623</td><td rowspan=1 colspan=1>1.681</td><td rowspan=1 colspan=1>1.559</td><td rowspan=1 colspan=1>1.591</td><td rowspan=1 colspan=1>1.737</td><td rowspan=1 colspan=1>1.806</td><td rowspan=1 colspan=1>1.640</td><td rowspan=1 colspan=1>1.678</td><td rowspan=1 colspan=1>1.845</td><td rowspan=1 colspan=1>1.925</td><td rowspan=1 colspan=1>1.718</td><td rowspan=1 colspan=1>1.762</td><td rowspan=1 colspan=1>1.949</td><td rowspan=1 colspan=1>2.039</td><td rowspan=1 colspan=1>1.794</td><td rowspan=1 colspan=1>1.843</td><td rowspan=1 colspan=1>2.048</td><td rowspan=1 colspan=1>2.0482. 147</td></tr></table>\n\n\n．   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>项次</td><td rowspan=1 colspan=1>构件截面形式</td><td rowspan=1 colspan=1>缀材类别</td><td rowspan=1 colspan=1>计算公式</td><td rowspan=1 colspan=1>符  号   意  义</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>yy</td><td rowspan=1 colspan=1>缀板</td><td rowspan=1 colspan=1>λhy=√x+x</td><td rowspan=1 colspan=1>y   -整个构件对虚轴y一y的长细比λ   -单肢对1一1轴的长细比，其计算长度取缀板间的净距离（铆接构板边缘铆钉中心间的距离)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>缀条</td><td rows');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c78bd10d-f97c-472f-9978-c9557e76f31c', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '7.0.12 本条规定，允许现场截取接头试件后', '7.0.12 本条规定，允许现场截取接头试件后，在原接头部位采用的几种补接钢筋的方法，利于施工现场严格按规程要求进行现场抽检。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c78d4016-c5d2-40a8-8387-4c7c3c11d535', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '3 荷载分类和荷载组合（Part 2）', '一第 $\\pmb { i }$ 个可变荷载 $\\pmb { Q _ { i } }$ 的组合值系数;  \n$\\pmb { m }$ 参与组合的永久荷载数;$\\pmb { n }$ -一一参与组合的可变荷载数。\n\n2 由永久荷载控制的效应设计值，应接下式进行计算:\n\n$$\nS _ { \\mathrm { d } } = \\sum _ { j = 1 } ^ { m } \\gamma _ { \\mathrm { G } _ { j } } S _ { \\mathrm { G } _ { j } \\mathrm { k } } + \\sum _ { i = 1 } ^ { n } \\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { i } } \\gamma _ { \\mathrm { L } _ { i } } \\phi _ { \\mathrm { c } _ { i } } S _ { \\mathrm { Q } _ { i } \\mathrm { k } } \n$$\n\n注: 1 基本组合中的效应设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况;2 当对 $s _ { \\textsc { q } _ { 1 } \\textsc { q } }$ 无法明显判断时，应轮次以各可变荷载效应作为$s _ { \\textsc { q } ^ { k } }$ 并选取其中最不利的荷载组合的效应设计值。\n\n### 3.2.4 基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用:\n\n1 永久荷载的分项系数应符合下列规定:\n\n1) 当永久荷载效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合应取 1.2，对由永久荷载效应控制的组合应取1. 35;  \n2) 当永久荷载效应对结构有利时，不应大于1.0\n\n2 可变荷载的分项系数应符合下列规定:\n\n1) 对标准值大于 $4 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 旷的工业房屋楼面结构的活荷载，应取 1.3;  \n2) 其他情况，应取 1.4\n\n3 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应满足有关的建筑结构设计规范的规定。\n### 3.2.5 可变荷载考虑设计使用年限的调整系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { I } _ { \\circ } } }$ 应按下列规定采用:\n\n1 楼面和屋面活荷载考虑设计使用年限的调整系数 $\\gamma _ { \\mathfrak { i } , \\mathfrak { i } }$ 应按3. 2. 采用。\n\n### 3.2.5 辙面和厘面活荷载考虑设计使用年限的调整系数 $\\pmb { \\gamma _ { \\mathrm { L } } }$   \n\n\n\n\n\n注: 1 当设计使用年限不为表中数值时，调整系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ 可按线性内插确定;2 对于荷载标准值可控制的活荷载，设计使用年限调整系数几 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ 1. 0\n\n2 对雪荷载和风荷载，应取重现期为设计使用年限，按本规范第 E. 3. 条的规定确定基本雪压和基本风压，或按有关规范的规定采用。\n\n### 3.2.6 荷载偶然组合的效应设计值 $S _ { \\mathrm { d } }$ 可按下列规定采用\n\n1 用于承载能力极限状态计算的效应设计值，应按下式进行计算:\n\n$$\nS _ { \\mathrm { d } } = \\sum _ { j = 1 } ^ { m } S _ { G _ { j } \\mathrm { k } } + S _ { \\mathrm { A _ { d } } } + \\psi _ { \\mathrm { f _ { 1 } } } S _ { \\mathbf { Q } _ { 1 } \\mathrm { k } } + \\sum _ { i = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q _ { i } } } S _ { \\mathbf { Q } _ { i } \\mathrm { k } } \n$$\n\n式中: $S _ { \\mathbf { A } _ { \\mathbf { d } } }$ 一一按偶然荷载标准值 $A _ { \\mathsf { d } }$ 计算的荷载效应值;\n\n$\\psi _ { \\mathfrak { t } _ { 1 } }$ 一一第 个可变荷载的频遇值系数;  \n$\\psi _ { \\Psi _ { q _ { i } } }$ 一一第 $_ i$ 个可变荷载的准永久值系数。\n\n2 用于偶然事件发生后受损结构整体稳固性验算的效应设计值，应按下式进行计算:\n\n$$\nS _ { \\mathrm { d } } = \\sum _ { j = 1 } ^ { m } S _ { \\mathrm { G } _ { j } \\mathrm { k } } + \\psi _ { \\mathrm { f } _ { 1 } } S _ { \\mathrm { Q } _ { \\mathrm { l } } \\mathrm { k } } + \\sum _ { i = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } _ { i } } S _ { \\mathrm { Q } _ { \\mathrm { i } } \\mathrm { k } } \n$$\n\n注:组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。\n\n### 3.2.7 对于正常使用极限状态，应根据不同的设计要求，采用荷载的标准组合、频遇组合或准永久组合，并应按下列设计表达式进行设计\n\n$$\nS _ { \\mathsf { d } } \\leqslant C\n$$\n\n式中 :C一 结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值，例如变形、裂缝、振幅、加速度、应力等的限值，应按各有关建筑结构');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c78dfb7b-c59f-429e-befc-f3590441cda9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 2）', ' \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 机械零件钢材的抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { b } }$ — 与钢材的抗拉强度及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n### 6.2.3.2 计算应力与许用应力之间的关系\n\n机械零件危险点的计算应力，用通常的力学方法计算；复合应力按合适的强度理论予以合成。当计算应力与许用应力之间符合以下关系时，即认为该机械零件满足了强度的条件：\n\na） 纯拉伸： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { t } }$ 为计算的拉伸应力；  \nb） 纯压缩： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 为计算的压缩应力；  \nc） 纯弯曲： $\\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 为计算的弯曲应力；  \nd） 拉伸和弯曲复合： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ]$ ；  \ne） 压缩和弯曲复合： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } \\leqslant \\left[ \\sigma \\right]$ ；  \nf） 纯剪切： $\\sqrt { 3 \\tau } { \\leqslant } [ \\sigma ]$ ；  \ng） 拉伸、弯曲和剪切复合： $\\sqrt { ( 1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]$ ；  \nh） 压缩、弯曲和剪切复合： $\\sqrt { ( \\sigma _ { \\mathrm { c } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma ]$ 。\n\n## 6.2.4 稳定计算\n\n### 6.2.4.1 抗失稳计算\n\n对易于丧失稳定的零件，计算目的是验证其计算应力是否会超过作为临界应力函数的某个极限应力，超过临界应力就有发生失稳的危险。计算时，要考虑增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ （见表21），其数值与机构工作级别有关。\n\n有关零件抗失稳计算可按5．6计算。\n\n### 6.2.4.2 轴的临界转速\n\n对转速超过 $4 0 0 ~ \\mathrm { r / m i n }$ 的长传动轴，应计算其临界转速，并满足式（99）的要求：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } \\frac { n _ { \\mathrm { c r } } } { 1 . \\ 2 }\n$$\n\n……（99）\n\n式中：\n\n$n _ { \\mathrm { m a x } }$ — 轴的实际最大转速，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { c r } }$ — 轴的临界转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）， $n _ { \\mathrm { c r } } = 1 \\ 2 1 0 \\ \\frac { \\sqrt { d _ { 1 } ^ { 2 } + d ^ { 2 } } } { l ^ { 2 } } ;$ ；  \n$d _ { 1 }$ — 空心轴的内直径，单位为厘米 $\\mathrm { c m } , $ ），当为实心轴时， $d _ { 1 } = 0$ ；$d$ 轴外径，单位为厘米（cm)；l 轴的支点间距，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c78f62a8-4f2b-45a2-8fcf-805ba86c45d4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱圈在浇筑过程中的变形超过计算值是非常危险的，因此首先需要停止浇筑，待查明原因并采取措施后才能继续浇筑，作此规定是为了保证施工的安全。\n\n## 19.4 无支架和少支架预制安装\n\n### 19.4.1 采用无支架和少支架方法施工时，拱圈的预制应符合下列规定：\n\n1 拱肋宜采用立式方法预制，且宜先在样台上放出拱肋大样，然后制作样板。放样时，应将横隔板、吊孔、接头位置准确放出。\n\n2箱形拱预制时，可先预制横隔板、腹板，然后在拱胎上进行组装，并浇筑底、顶板和接头混凝土。混凝土强度达到设计强度的 $85 \\%$ 后，方可起吊运输到存放场地存放。\n\n### 19.4.2 采用无支架方法安装拱圈时，宜根据桥梁规模、构件重力、施工环境条件等，选用适宜的吊装方式和吊装机具。施工前应对吊装所采用非定型产品的特殊设施和机具进行专门设计，对跨径、起拱线高程、预制拱圈节段长度等应进行复核；对安装后形成的拱圈基肋应进行稳定性验算。\n\n### 19.4.3 采用缆索吊装法进行拱桥的无支架安装施工时，缆索吊装系统应符合下列规定：\n\n1 主塔和扣塔宜采用常备式定型钢构件在墩、台顶上拼装，其基础应牢固可靠，周围应设置防排水设施；塔的纵横向宜设置风缆，且风缆的安全系数应不小于2,当塔自身能满足横向受力及抗风要求时，可不设横向风缆；塔顶部应设置可靠的避雷装置。\n\n2 塔顶分配梁应与塔身结构可靠连接；主索鞍在横向应设支撑装置，防止倾倒；如需移动索鞍，应做专项设计、采取有效措施后方可进行。扣塔上索鞍顶面的高程应高于拱肋扣点高程。\n\n3 主缆宜采用钢丝绳，其直径和数量应根据吊装构件的重量通过计算确定，安全系数应不小于3，且每根主缆应受力均匀；抗风钢丝绳的安全系数应不小于2；起吊绳的安全系数应不小于5；牵引绳的安全系数应不小于3；钢丝绳扣索的安全系数应不小于3，钢绞线扣索的安全系数应大于2。地锚的设置应满足主缆可靠锚固的要求，抗拔安全系数应不小于2，抗滑、抗倾安全系数应不小于1.4，主缆与地锚连接处的水平夹角宜在 $2 5 ^ { \\circ } \\sim 3 5 ^ { \\circ }$ 之间。采用旧钢丝绳时，应按现行《钢丝绳安全使用和维护》（GB/T 29086）的规定进行检验，并应对其承载能力予以折减。\n4 缆索吊装系统设计时，应对可能出现的各种工况进行强度、刚度和稳定性验算；吊装前应对吊装系统进行检查验收，并应按设计荷载进行试吊，检验其安全性和可靠性，检验合格后方可用于正式吊装。\n\n5 吊装施工时，对投影面垂直的拱肋，各扣索的位置应与所吊挂的拱肋在同一竖直面内；对内倾或外倾的拱肋，各扣索的位置与所吊挂的拱肋可不在同一竖直面内，但应对扣塔、扣索和拱肋的强度、刚度和稳定性进行专门验算。主塔塔顶的最大偏位宜根据索塔的强度和稳定性经验算确定，塔底为固接时，其塔顶的最大偏位宜不大于塔高的1/400；塔底为铰接时，其塔顶的最大偏位宜不大于塔高的1／150。扣塔塔顶的最大偏位应根据扣塔和拱肋的强度、刚度和稳定性等经验算确定。\n\n6 缆索吊装系统的安装、使用和拆除均应制订专项施工方案，保证施工安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c7966321-0866-435f-9c1f-e19abc162a2d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 2）', 'Z _ { \\mathrm { B } } = 0 . 6 5 ~ \\sqrt { t - 1 4 . 8 1 } - 0 . 0 5\n$$\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来进行评价， $t ^ { \' }$ 按下述规定确定：\n\na） 对轧制型材：\n\n1） 对圆截面  ＝  ；′ 1．8  \n2） 对方截面 $t ^ { \\prime } { = } \\frac { t } { 1 . 8 } ;$\n\nb） 对截面长边为 $b$ 、短边为 $d$ 的矩形截面：\n\n1） 当两边之比 $b / d { \\leqslant } 1 . 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } \\frac { b } { 1 . 8 }$ ；犱2） 当两边之比 $b / d { > } 1 . \\ 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } d$ 。\n\n## 犐．1．3 工作环境温度的影响\n\n在室外的起重机结构的工作环境温度取为起重机使用地点的年最低日平均温度。当起重机的结构工作环境温度在犣 $0 \\mathrm { ‰ }$ 以下时，随着温度的降低，材料脆性破坏的危险性越来越大。不低于－犣 $3 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．6）计算；低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 、高于－ $5 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．7）计算。\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { 6 } { 1 \\ 6 0 0 } } T ^ { 2 }\n$$\n\n……（I．6）\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { - 2 . 2 5 T - 3 3 . 7 5 } { 1 0 } }\n$$\n\n……（I．7）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { C } }$ — （钢材质量组别选择的）工作环境温度影响评价系数；$T -$ -起重机结构的工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$\n\n## 犐．2 所要求的钢材质量组别的确定\n\n### 犐．2．1 综合评价法\n\n将评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } } , Z _ { \\mathrm { B } } , Z _ { \\mathrm { C } }$ 相加，得到总评价系数 $Z$ ，由表I．1查出所要求钢材质量组别。表I．2给出了各组对应的钢材牌号及相应的冲击韧性值。\n\n表犐．1 与总评价系数有关的钢材质量组别的划分  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>总评价系数ΣZ＝ZA+ZB+Zc</td><td rowspan=1 colspan=1>与表I.2对应的钢材质量组别</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≤2</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≤4</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≤8</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≤16</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr></table>\n\n\n表犐．2 钢材质量组别及钢材牌号  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢材的质量组别</td><td rowspan=1 colspan=1>冲击功Akv/J</td><td rowspan=1 colspan=1>冲击韧性的试验温度 T/C</td><td rowspan=1 colspan=1>钢材牌号</td><td rowspan=1 colspan=1>国家标准</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>Q235A</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 700</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q345AQ390A</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T1591</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>≥27</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>Q235B</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 700</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≥34</td><td rowspan=1 colspan=1>+20</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345BQ390B</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 1591</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>3</');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c798ec17-9fee-4fed-bd0b-9dd7bcf3e90b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．7 齿轮设计', '6．3．7 齿轮设计起重机用齿轮设计应进行齿面接触强度和轮齿弯曲强度计算，采用的设计计算方法应结合起重机工作特点，并满足不同类型和使用场合的起重机各机构的安全性和可靠度要求。渐开线圆柱齿轮的承载能力计算应符合 GB／T3480和 GB／T10062的规定。制造厂应阐明齿轮设计所用方法和依据，并按4．4．2给出的方法确定齿轮计算载荷，按3．3．1确定所在机构的总使用时间，或按3．4．1规定的与该计算齿轮相对应的总应力循环数确定其使用等级。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c7a05fb2-0770-4cf3-858b-5460417ed96f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 4）', '除了有效起升质量 $\\Delta m$ 后还悬吊着的吊具质量 $\\eta m$ 仍受到的非工作风力的作用，系数为 $\\eta ^ { = 1 - ( \\Delta m / m ) }$ 。\n\n表 18 非工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<<<HTBL|4cb5e4486134046bc68d388760edef2|END>>>\n\n\n表 19 风压高度变化系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { h } }$   \n\n\n\n\n\n对臂架长度不大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 且臂架不工作时能方便放倒在地上的流动式起重机、带伸缩臂架的低位回转起重机和依靠自身机构在非工作时能够将塔身方便缩回的塔式起重机，只需按其低位置进行非工作状态风载荷验算。在这些起重机的使用说明书中都要写明，在不工作时要求将臂架和塔身固定好，以使其能抗御暴风的袭击。\n\n#### 4．2．3．2 碰撞载荷\n\n起重机的碰撞载荷是指同一运行轨道上两相邻起重机之间碰撞或起重机与轨道端部缓冲止挡件碰撞时产生的载荷，起重机应设置减速缓冲装置以减小碰撞载荷。\n\n##### 4．2．3．2．1 作用在缓冲器的连接部件上或止挡件上的缓冲碰撞力\n\n对于桥式、门式、臂架起重机，以额定运行速度计算缓冲器的连接与固定部件上和止挡件上的缓冲碰撞力。\n\n##### 4．2．3．2．2 作用在起重机结构上的缓冲碰撞力\n\n###### 4．2．3．2．2．1 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ ，不必考虑此缓冲碰撞力。\n\n###### 4．2．3．2．2．2 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ 时，应考虑以下情况的缓冲碰撞力：\n\na） 对装有终点行程限位开关及能可靠起减速作用的控制系统的起重机，按减速后的实际碰撞速度（但不小于 $50 \\%$ 的额定运行速度）来计算各运动部分的动能，由此算出缓冲器吸收的动能，从而算出起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nb） 对未装可靠的自动减速限位开关的起重机，碰撞时的计算速度：大车（起重机）取 $8 5 \\%$ 的额定运行速度，小车取额定运行速度，以此来计算缓冲器所吸收的动能，并按该动能来计算起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nc） 在计算缓冲碰撞力时，对于物品被刚性吊挂或装有刚性导架以限制悬吊的物品水平移动的起重机，要将物品质量的动能考虑在内；对于悬吊的物品能自由摆动的起重机，则不考虑物品质量动能的影响。  \nd） 缓冲碰撞力在起重机上的分布，取决于起重机（对装有刚性导架限制悬吊物品摆动的起重机，还包括物品）的质量分布情况。计算时要考虑小车处在最不利位置，计算中不考虑起升冲击  系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 。\n\n##### 4．2．3．2．3 缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { \\textup { 7 } }$\n\n用 $\\phi _ { 7 }$ 与缓冲碰撞力相乘，来考虑用刚体模型分析所不能估算的弹性效应。 $\\phi _ { 7 }$ 的取值与缓冲器的特性有关：对于具有线性特性的缓冲器（如弹簧缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．25；对于具有矩形特性的缓冲器（如液压缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．6；对其他特性的缓冲器（如橡胶、聚氨酯缓冲器等）， $\\phi _ { 7 }$ 的值要通过试验或计算确定，见图6。\n\n$$\n\\xi = \\frac { 1 } { \\hat { F } _ { \\mathrm { \\times } } \\hat { u } } \\int _ { 0 } F _ { \\mathrm { \\times } } \\mathrm { d } u\n$$\n\n式中：\n\n$\\xi$ -—相对缓冲能量。具有线性特性的缓冲器， $\\xi = 0 , 5$ ;具有矩形特性的缓冲器， $\\xi = 1 , 0$ ；\n\n  \n图 6 系数 $\\phi _ { \\gamma }$ 的取值\n\n$\\hat { F } _ { \\times }$ — 最大缓冲碰撞力；  \n$\\hat { u }$ 最大缓冲行程；  \n$F _ { \\mathrm { { s } } }$ — 缓冲碰撞力；$u$ —缓冲行程。$\\phi _ { 7 }$ 的中间值的估算如下：若 $0 \\leqslant \\xi \\leqslant 0 . 5 , \\phi _ { 7 } = 1 . 2 5$ ；若 $0 . 5 < \\xi < 1 . 0 , \\phi _ { \\bar { \\imath } } = 1 . 2 5 + 0 . 7 ( \\xi - 0 . 5 )$ 。\n\n##### 4．2．3．2．4 在刚性导架中升降的悬吊物品的缓冲碰撞力\n\n对于物品沿刚性导架升降的起重机，要考虑该物品和固定障碍物碰撞引起的缓冲碰撞力。此力是作用在物品所在的高度上并力图使起重机小车车轮抬起的水平力，见4．2．3．3。犘\n\n#### 4．2．3．3 倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { s L } }$\n\n对带有刚性升降导架的起重机，如果起重机在水平移动时受到水平方向的阻碍与限制，例如在起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的极限值取这两种情况中的较小者。\n\n有反滚轮的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c7a12db1-599d-4728-9962-03bad363eba2', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '2 基本规定', '2 基本规定');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c7aa89ee-0cf1-46b5-b9ea-6ccad1a4b1f9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 本款的规定是为保证钢管桩的焊接连接质量。\n\n10.5.9 钢管桩在水上接桩时应符合下列规定：\n\n1 接桩前应做好充分准备，应避免接桩时间过长。\n\n2 沉桩平台或打桩船应保持平稳，上、下节钢管桩应保持在同一轴线上；焊接工作平台应牢固，并应避免受潮水及波浪的影响；对口定位点焊应对称进行。\n3 沉桩锤击后，如有变形和破损，接桩前应将变形和破损的部分割除，并采用砂轮机磨平。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c7ab70d2-c3ff-4493-bbb7-86b1c08af9f6', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '表5 疲劳检查参数（Part 2）', '\n$R _ { 1 }$ 根据式(4)或式(5)计算，且在长度 $T$ 上均布在 $S _ { a }$ 表面。底板表面积和载荷分布长度分别按式(6)和式(7)计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { a } } = B \\times T\n$$\n\n……(6)\n\n$$\nT = \\frac { R _ { \\mathrm { l } } } { B \\times R _ { \\mathrm { f } } }\n$$\n\n……( 7)\n\n式中：\n\n$S _ { a }$ -底板表面积，单位为平方米 $\\mathrm { ( m ^ { 2 } ) }$ ；  \n$B$ 平台内部宽度，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n$T$ 载荷分布长度，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n$R _ { 1 }$ 额定载重量，单位为千克 $\\mathrm { ( k g ) }$ ；  \n$R _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ -底板最小承载能力，单位为千克每平方米 $\\mathrm { { ( k g / m ^ { 2 } ) } }$ 。\n\n#### 6.3.4.5单吊点平台或悬吊座椅\n\n单吊点平台或悬吊座椅取 $R _ { \\mathrm { 1 } } { \\geqslant } 1 2 0 ~ \\mathrm { k g }$ 。\n\n#### 6.3.4.6双吊点平台\n\n对于双吊点平台：\n\na）为验证平台的稳定性，在载荷分布长度 $T$ 上，将 $R _ { 1 }$ 施加在最不利的位置，见图6。b）当双吊点平台延伸出悬挂点,安全工作载荷 $W$ 位于悬臂部分时，平台自身的稳定系数应大于2.0，以保证足够的稳定性。\n\n  \n图6悬臂平台\n\nc）平台自身稳定性按式(8)、式(9)校核：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ w p } } \\times L _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ p i } } \\geqslant 2 \\times W \\times L _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ p o } }\n$$\n\n$$\nW = S _ { \\mathrm { a } } \\times R _ { \\mathrm { f } } \\leqslant R _ { \\mathrm { l } }\n$$\n\n(8) ……(9)\n\n式中：\n\n$W$ 安全工作载荷,单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ,应不小于 $1 2 0 ~ \\mathrm { k g }$ ；  \n$S _ { \\mathrm { w p } }$ 平台自重，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$R _ { 1 }$ 同式（7)；  \n$R _ { \\mathrm { f } }$ 同式（7）；  \n$L _ { \\mathrm { \\ p i } }$ 支点线与 $S _ { \\mathrm { w p } }$ 作用点的水平投影的距离，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n$L _ { \\mathrm { p o } }$ 支点线与 $W$ 作用点的水平投影的距离，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ 。\n\n#### 6.3.4.7多吊点平台和铰接连续平台\n\n对于多吊点平台和铰接连续平台：\n\na） $R _ { 1 }$ 根据式(4)和式(5)计算，在 $S _ { a }$ 表面长度 $T$ 上均布，见图5。b）如图6所示 $T < B$ 的宽型平台， $S _ { a }$ 为正方形面积,其边长按式(10)计算：\n\n$$\nT = \\sqrt { \\frac { R _ { \\mathrm { l } } } { R _ { \\mathrm { f } } } }\n$$\n\n……( 10 )\n\n式中：\n\n$T$ 载荷分布长度，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n$R _ { 1 }$ - 额定载重量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$R _ { \\mathrm { f } }$ 1 底板最小承载能力，单位为千克每平方米 $\\mathrm { ( k g / m ^ { 2 } }$ ）。说明：  \n载荷在 $( + )$ 位置时用于计算工作钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ ；载荷在 $( + + )$ 位置时用于计算平台的强度。  \n图中P为悬挂点。\n\n\n\n#### 图7多吊点平台\n\nc）铰接连续平台， $R _ { 1 }$ 应位于最不利的位置，如图8所示。\n\n\n\n说明：\n\n图中P为悬挂点。\n\n### 6.3.5风载荷\n\n#### 6.3.5.1吊篮在使用中受风力影响时，设计风速按表8选取。表8的风速是吊篮的设计风速，不表示吊篮工作中的风速。风力系数 $C$ 应符合GB/T3811 的规定。\n\n表8工作状态风压和设计风速  \n\n\n\n\n\n#### 6.3.5.2站在无围板的平台上，每人的迎风面积 $A$ 为 $0 . 7 ~ \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ，面积作用中心在离平台底板 $1 \\textrm { m }$ 处；站在有围板的平台上，每人的迎风面积 $A$ 为 $0 . 3 5 \\mathrm { ~ m } ^ { 2 }$ ，面积作用中心在离平台地板 $1 . 4 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 处。为便于计算，假设平台上每块物料迎风面积 $A$ 为 $1 ~ \\mathrm { m ^ { 2 } }$ ,最大不超过 $2 \\mathrm { ~ m ~ } ^ { 2 }$ 。\n\n#### 6.3.5.3假定风载荷水平作用于吊篮各自部');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c7c3bd8f-9bfb-4881-b096-e4b17a14b992', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 2）', '.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 按式（18）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅠ 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R Q } }$ — 由起升质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）；\n\n### 4.4.2.3 载荷情况 犘 $\\mathbb { I }$ （有风正常工作情况）的载荷组合\n\n#### 4.4.2.3.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\mathrm { ~ , ~ } P _ { \\mathrm { M G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { M F } }$ 并分别按式（19）和式（20）计算的两个组合计算结果中的较大者来确定：\n\na） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 和载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 作用的载荷组合，按式（19）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W } \\mathrm { I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { m } } ^ { \\prime } \\xrightarrow { \\substack {  .  .  .  .  .  .  .  } } { \\mathrm { ~ ( ~ 1 9 ~ ) } }\n```\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅡ — 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）；MG— 同式（17）；MA— 同式（17）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；  \nMWⅠ 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）\n\nb） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 作用的载荷组合，按式（20）确定：犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ ……（20）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nM');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c7c7c341-6d36-456f-9bc5-75f041f9e0d6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 9）', '\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">人力驱动的起重机(含手动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">很少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车间装配用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电站用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">很少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">维修用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车间用起重机(含车间用电动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L1</td><td colspan=\"1\" rowspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c7cf6482-ca52-483d-b186-8a544e94a9fd', '143《公路水运工程淘汰危及生产安全施工工艺、设备和材料目录第一批条文说明》（交安监发〔2022〕37号）.md', '二、条文说明（Part 2）', '规格不统一，材料存在弯曲等缺陷，受力不明确，搭设质量难以保证；在运输和使用过程中杆件和连接件易受损、变形，且不易发现，影响脚手架整体稳定性，安全风险高；此外踏脚板较滑，易发生人员坠落事故。拟全面禁止使用。\n\n可替代设施建议：盘扣式钢管脚手架、扣件式非悬挑钢管脚手架等。\n\n### 1.2.2门式钢管满堂支撑架\n\n采用门式钢管架搭设的满堂承重支撑架，材质自身刚度不足，在运输和使用过程中杆件和连接件易受损、变形，影响支架体系整体稳定性，易发生垮塌事故，安全风险高。另外其纵横向水平加固杆设置安装不方便，漏装现象较为普遍，直接降低支架整体稳定性，极易发生支架坍塌事故，拟全面禁止。\n\n可替代设施建议：盘扣式钢管支撑架、钢管柱梁式支架、移动模架等。\n\n### 1.2.3碗扣式、扣件式钢管满堂支撑架\n\n采用碗扣式、扣件式钢管架搭设的满堂承重支撑架，在运输和使用过程中，杆件和连接件易受损、变形，且不易发现，影响支架体系整体稳定性，易导致垮塌事故发生。其中，碗扣支撑架存在下碗扣与立杆焊接不牢固，上碗的限位销位置存在偏差无法顶紧限位销，从而影响碗扣节点刚度；同时碗扣式支撑架上、下碗扣周转使用过程中容易损坏，下碗扣一旦损坏直接影响承载力，经过多次拆装、运输等环节后，容易造成连接不牢固。扣件式支撑架搭设过程中易偏心受力，钢管和扣件周转使用过程中易受损及锈蚀，钢管、扣件受力下降或螺栓连接不到位，导致扣件扭力矩达不到要求及支撑架承载力下降。此外，租赁市场上各类碗扣式、扣件式支架的杆件、上下碗扣或扣件等构配件质量缺陷多、合格率低。\n\n参照住建部关于危险性较大工程范围等标准，拟对混凝土高大支撑体系给予一定的限制使用，具体范围（符合以下任一情况的混凝土模板支撑工程）包括：“1.搭设高度5m及以上；2.搭设跨度10m及以上；3.施工总荷载（荷载效应基本组合的设计值，以下简称设计值）10kN/m2及以上；4.集中线荷载（设计值）15kN/m及以上；5.高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程”。\n\n可替代的设施建议：盘扣式钢管支撑架、钢管柱梁式支架、移动模架等。\n\n### 1.2.4非数控预应力张拉设备\n\n非数控预应力张拉设备，是指采用人工手动操作张拉油泵，从压力表读取张拉力，伸长量靠尺量测的张拉设备。采用非数控预应力张拉设备人工张拉的安全作业风险较大，预应力施加的大小、持荷时间以及伸长量受人为因素影响较大，张拉时两端的操作进度、力的大小易出现不匹配的情况，导致预应力在管道内的实际大小与计算模式不相符，施工标准化程度较低。拟在下列工程项目预制场内进行后张法预应力构件施工时，均不得使用：1.二级及以上公路工程；2.独立大桥，特大桥；3.大、中型水运工程。其他工程暂不作要求。\n\n可替代的设备建议：数控预应力张拉设备等。\n\n### 1.2.5非数控孔道压浆设备\n\n非数控孔道压浆设备是指采用人工手动操作进行孔道压浆的设备，这种工艺易受人为因素影响，配合不及时、饱满度差、压力浮动较大，质量不稳定；操作过程中配合不到位易造成堵管、爆管，操作安全风险时有发生；此外，施工准备时间较长，人为因素多，工效低；注浆压力、注浆质量不易控制，影响预应力构件整体质量和安全，可能造成预应力构件在短期内破坏，导致工程坍塌或人员伤亡事故。浙江某桥梁工程曾发生过类似事故。拟在下列工程项目预制场内进行后张法预应力构件施工时，均不得使用：1.二级及以上公路工程；2.独立大桥，特大桥；3.大、中型水运工程。其他工程暂不作要求。\n\n可替代的设备建议：数控压浆设备等。\n\n### 1.2.6 单轴水泥搅拌桩施工机械\n\n单轴水泥搅拌桩施工机械是指采用单轴单方向搅拌土体、喷浆下沉、上提成桩的施工机械。该施工机械较为落后，施工工效低，水泥土搅拌均匀性欠佳，中间过程质量很难控制，易造成质量问题。拟在“二级及以上公路工程、大中型水运工程”中禁止使用，其他工程暂不作要求。\n\n可替代的设备建议：双轴及以上水泥搅拌桩施工机械、双轴及以上智能数控打印型水泥搅拌桩等施工机械等。\n\n### 1.2.7碘钨灯\n\n碘钨灯使用过程中，灯具表面温度高，极易发生火灾；同时碘钨灯接线无保护、易发生触电事故，安全风险较高；此外还有能耗高、光效低等问题，作为照明设备使用拟在公路水运工程建设项目现场、生产和生活区域全面禁止。\n\n可替代设施设备包括：节能灯、LED 灯等设备。\n\n### 1.3.1有碱速凝剂\n\n速凝剂在喷射混凝土工程中应用较多。按照《喷射混凝土用速凝剂》（GBT35159-2017），有碱速凝剂为氧化钠当量含量大于 $1 . 0 \\%$ 且小于生产厂控制值的速凝剂。有碱速凝剂碱性较大，损害施工人员的身体健康，喷射混凝土的回弹量及后期强度损失大，还极易发生碱骨料反应，影响结构安全及耐久性。拟全面禁止。\n\n可替代材料建议：溶液型液体无碱速凝剂、悬浮液型液体无碱速凝剂等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c7e722fa-31c7-40df-8044-f0ac07d53b5b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.3 电动机的校验', '6.1.4.3 电动机的校验## 6.1.4.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n变幅机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n## 6.1.4.3.2 电动机使用环境功率修正\n\n电动机使用环境功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.4.3.3 起动加速度计算\n\n变幅机构电动机选出之后，应计算机构的起动加速度，起重机变幅时臂架端部水平移动的最大加（减）速度不大于 $0 . 6 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c7f1e476-d380-453d-bddc-a85b76d9999e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 3）', '式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n……（J．5）\n\n式中：\n\n计算系数；\n\n$$\nc = \\frac { 1 } { \\mathrm { c o s } \\alpha + a \\mathrm { s i n } \\theta } \\cdot \\frac { l } { H }\n$$\n\na 钢丝绳滑轮组倍率；\n\n—臂架长度；$\\alpha , \\theta , H$ ——几何尺寸，见图J.1和图J.2。\n\n  \n图 犑．1\n\n  \n图 犑．2\n\n### 犑．2 等截面格构式受压构件的换算长细比\n\n等截面格构式受压构件的换算长细比见表J．5。\n\n表 犑．1 在同一平面内与支承方式有关的长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 1 }$ 值  \n\n\n<<<HTBL|f376b84c0be947bf93c6915af52c16ae52c16ae|END>>>\n\n\n表 犑．2 两端铰支非对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n\n\n\n表 犑．3 两端铰支对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n## 附 录 犓\n\n（规范性附录）轴心受压构件的稳定系数\n\n### 犓．1 a类、b类、c类、d类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\varphi$ 的选择见表 K．1～表 K．4。\n\n#### 表 犓．1 犪类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$\n\n\n\n\n\n表 犓．2 犫类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n表 犓．3 犮类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注：见表 K．4注。\n\n表 犓．4 犱类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注1：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中指的a、b、c、d类截面，见表29。  \n注2：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中的 $\\varphi$ 值系按下列公式计算：当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } = \\frac { \\lambda } { \\pi } \\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / E } { \\ll } 0 . 2 1 5$ 时： $\\varphi { = } 1 { - } \\alpha _ { 1 } \\lambda _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 }$ 当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } { > } 0 . 2 1 5$ 时： $\\scriptstyle : \\varphi = { \\frac { 1 } { 2 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } } \\left[ ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) - { \\sqrt { ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) ^ { 2 } - 4 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } } \\right]$ 式中：$\\alpha _ { 1 } \\ldots \\alpha _ { 2 } \\ldots \\alpha _ { 3 }$ ———系数，根据表29的截面分类，由表 K．5查用；λ$\\lambda _ { n }$ ———正侧长细比；———构件长细比。\n\n注3：当构件的 $\\lambda$ $\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / 2 3 5 }$ 值超出表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4的范围时，则 $\\varphi$ 值按注2所列的公式计算。 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 为钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）。\n表 犓．5 系数 $\\pmb { \\alpha } _ { 1 } \\ 、 \\pmb { \\alpha } _ { 2 } \\ 、 \\pmb { \\alpha } _ { 3 }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c80327db-912b-4da4-8988-3bb639208396', '25《建设工程质量管理条例》（国务院令第279号）.md', '第五章工程监理单位的质量责任和义务', '第五章工程监理单位的质量责任和义务第三十四条工程监理单位应当依法取得相应等级的资质证书,并在其资质等级许可的范围内承担工程监理业务。\n\n禁止工程监理单位超越本单位资质等级许可的范围或者以其他工程监理单位的名义承担工程监理业务。禁止工程监理单位允许其他单位或者个人以本单位的名义承担工程监理业务。\n\n工程监理单位不得转让工程监理业务。\n\n第三十五条工程监理单位与被监理工程的施工承包单位以及建筑材料、建筑构配件和设备供应单位有隶属关系或者其他利害关系的，不得承担该项建设工程的监理业务。\n\n第三十六条工程监理单位应当依照法律、法规以及有关技术标准、设计文件和建设工程承包合同，代表建设单位对施工质量实施监理，并对施工质量承担监理责任。\n\n第三十七条工程监理单位应当选派具备相应资格的总监理工程师和监理工程师进驻施工现场。\n\n未经监理工程师签字，建筑材料、建筑构配件和设备不得在工程上使用或者安装，施工单位不得进行下一道工序的施工。未经总监理工程师签字，建设单位不拨付工程款，不进行竣工验收。\n\n第三十八条监理工程师应当按照工程监理规范的要求，采取旁站、巡视和平行检验等形式，对建设工程实施监理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c806c5f0-8d47-4e2f-ba8f-1266d1aa4d81', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.14.4 对包装有特殊要求时,应按技术文件办理', '4.14.4 对包装有特殊要求时,应按技术文件办理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c808e070-6b98-46a1-8a1f-268038d3a297', '49《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验》（GB-T2650-2022）.md', '金属材料焊缝破坏性试验冲击试验', '金属材料焊缝破坏性试验冲击试验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c818a088-059f-4364-9fda-a0126fc268d3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 1）', '9 安全## 9.1 起重机的安全设计计算\n\n起重机结构、机械、电气及整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性的设计计算等，应按本标准第4章、第5章、第6章、第7章、第8章的规定进行。\n\n## 9.2 起重机的标记、铭牌、安全标志、限界尺寸和净距\n\n### 9.2.1 标记、铭牌和安全标志\n9．2．1．1 起重机应有标记、铭牌和安全标志。\n\n9．2．1．2 起重机的规格标记应符合下列要求：\n\na） 额定起重量（或额定起重力矩），应永久性地标明在从地面容易看清的地方。  \nb） 额定起重量随全幅度范围变化的起重机，应设有明显可见的额定起重量随幅度全程变化的曲线或表格；凡不同幅度段规定有不同额定起重量的，幅度段的划分及各段的额定起重量，均应永久性地标明并明显可见。由制造商提供的操作说明书应能对不同幅度起重量做出更详细说明。  \nc） 如果起重机配备有几个起升机构，则应分别标明每个起升机构的额定起重量。由制造商提供的操作说明书应指明这些起升机构是否可以同时使用。\n\n9．2．1．3 每台起重机都应在适当的位置装设铭牌，铭牌应至少标明以下内容：\n\n制造商名称；  \n产品名称和型号；  \n主要性能参数；  \n出厂编号；  \n制造日期。\n\n9．2．1．4 应在起重机的合适位置或工作区域设有明显可见的文字安全警示标志，如“起升物品下方严禁站人“ 、 “臂架下方严禁停留“ 、 “作业半径内注意安全“ 、 “未经许可不得入内“等。在起重机的危险部位，应有安全标志，安全标志应符合 GB2894和 GB15052的规定。安全标志的颜色，应符合 GB2893的规定。\n\n## 9．2．2 界限尺寸和净距\n\n9．2．2．1 在最不利位置和最不利装载条件下，起重机的所有运动部分（吊具和其他取物装置除外）与建筑物的净距规定如下：\n\n距固定部分不小于 $0 , 0 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距任何栏杆或扶手不小于 $0 . 1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距出入区不小于 $0 . 5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ （出入区是指允许人员进出的所有通道，但工作平台除外）。\n\n具有水平滚轮或带轮缘车轮导向的桥式起重机等，考虑其沿轨道运行时可能产生一定的偏斜，其侧方与外部固定部分的间隙尺寸不应小于 $0 . 0 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n铁路起重机的轮廓线应符合铁路运输轮廓界限。用于铁路装卸的起重机，其任何固定部分不应侵入铁路净空界限。\n\n9．2．2．2 起重机各运动部分的下界限线与下方的一般出入区（从地面或从属于建筑物的固定或活动部分算起，工作或维修平台及类似物除外）之间的垂直距离不应小于 $1 , 7 \\textrm { m }$ ，与通常不准人出入的下方的固定或活动部分（例如棚顶、加热器、机械部分和运行在下方的起重机等）及与栏杆顶部的垂直距离不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．3 起重机各运动部分的上界限线与上方的固定或活动部分（例如起重小车的最高处与房顶结构最低点、下垂吊灯、下敷管道或与运行在其上方的起重机的最低点）之间的垂直距离，在保养区域和维修平台等处不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。如果不会对人员产生危险，这个距离可以减小到 $0 . 1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．4 起重机上任何部件与高压输电线的最小距离如表56。\n\n表56 起重机与输电线的最小距离  \n\n\n\n\n\n## 9．3 结构安全要求\n\n### 9．3．1 司机室\n\n起重机司机室应符合 GB／T20303．1的规定外。还应满足以下要求。\n\n9．3．1．1 当臂架俯仰摆动或臂架及物品坠落会影响司机室安全时，司机室不应设置在起重臂架的正下方。\n\n9．3．1．2 当存在坠落物砸碰司机室的危险时，司机室顶部应装设有效的防护。\n\n9．3．1．3 在室外或在没有暖气的室内操作的起重机（除气候条件较好外），宜采用封闭式司机室。在高温、蒸气、有尘、有毒或有害气体等环境下工作的起重机，应采用能提供清洁空气的密封性能良好的封闭司机室。在有暖气的室内工作的起重机司机室、或仅作辅助性质工作较少使用的起重机司机室，可以是敞开式的，敞开式司机室应设高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 的护栏。\n\n9．3．1．4 除极端恶劣的气候条件外，在工作期间司机室内的工作温度宜保持在 $1 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 之间。长期在高温环境工作的（如某些冶金起重机）司机室内应设降温装置，底板下方应设置隔热板。\n\n9．3．1．5 司机室应有安全出入口；当司机室装有门时，应防止其在起重机工作时意外打开；司机室的拉门和外开门应通向同一高度的水平平台；司机室外无平台时，一般情况下门应向里开；流动式起重机司机室回转门应向外开，滑动门应向后开。\n\n9．3．1．6 司机室的窗离地板高度不到 $1 \\textrm { m }$ 时，玻璃窗应做成不可打开的或加以防护，防护高度不应低于 $1 \\textrm { m }$ ；司机室地板上装有玻璃的部位也应加以防护。司机室底窗和天窗安装防护栏时，防护栏应尽可能不阻挡视线。\n\n9．3．1．7 司机室地板应用防滑的非金属隔热材料覆盖。\n\n9．3．1．8 用于司机室工作面上的照度不应低于 $3 0 ~ \\mathrm { l x }$ 。\n\n9．3．1．9 重要的操作指示器应有醒目的显示，并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停开关按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危险显示应用红灯。\n\n### 9．3．2 通道和平台\n\n9．3．2．1 起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c820e402-0058-4066-9452-5fb3788c6f5a', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', 'F.l 高耸结构（Part 4）', '}$ 可按下列规定确定:\n\n1 对于横截面为标准方形或矩形的高层建筑 $C _ { m }$ 和 $C _ { \\sin }$ 取1. 0;\n\n2 对于图 H. 2. 所示的削角或凹角矩形截面，横风向风力系数的角沿修正系数 $C _ { \\mathbf { m } }$ 可按下式计算:\n\n$$\nC _ { \\mathbf { m } } = \\left\\{ \\begin{array} { c } { 1 . 0 0 - 8 1 . 6 \\left( \\frac { b } { B } \\right) ^ { 1 . 5 } + 3 0 1 \\left( \\frac { b } { B } \\right) ^ { 2 } - 2 9 0 \\left( \\frac { b } { B } \\right) ^ { 2 . 5 } } \\\\ { 0 . 0 5 \\leqslant b / B \\leqslant 0 . 2 \\quad \\quad \\hfill \\mathbb { H } \\mathbb { H } } \\\\ { 1 . 0 0 - 2 . 0 5 \\left( \\frac { b } { B } \\right) ^ { 0 . 5 } + 2 4 \\left( \\frac { b } { B } \\right) ^ { 1 . 5 } - 3 6 . 8 \\left( \\frac { b } { B } \\right) ^ { 2 } } \\\\ { 0 . 0 5 \\leqslant b / B \\leqslant 0 . 2 \\quad \\forall \\mathbb { H } \\mathbb { H } } \\end{array} \\right.\n$$\n\n式中: $^ { b }$ 一一削角或凹角修正尺寸 UU $\\mathrm { ( m ) }$ (图 H. 2. 5)\n\n  \nH. 2. 5 截面削角和凹角示意图\n\n3 对于图 H. 2. 所示的削角或凹角矩形截面，横风向广义风力功率谱的角沿修正系数 $C _ { \\mathrm { s m } }$ 可按表 H. 2. 取值。\n\nH.2.5 横凤向广义凤力功率谱的角沿修正系鼓 $\\mathbf { C _ { s m } }$   \n\n\n<<<HTBL|4b83f77c14e34a09b1c7bd7bc8de014|END>>>\n\n\n续表 H. 2. 5  \n\n\n\n\n\n注: 1 类地面粗糙度的 $C _ { \\mathsf { s m } }$ 可按 类取值2 类地面粗糙度的 $C _ { \\mathbf { s m } }$ 可按 类和 类插值取用。\n\n### H.3 矩形截面结构扭转凤振等效凤荷载\n\n#### H.3.1 矩形截面高层建筑当满足下列条件时，可按本节的规定 确定其扭转风振等效风荷载:ww.we\n\n1 建筑的平面形状在整个高度范围内基本相同;2 刚度及质量的偏心率(偏心距/回转半径)小于 0.2;3 $\\frac { H } { \\sqrt { B D } } \\leqslant 6 , \\ D / B$ 1. $1 . 5 \\sim 5$ 范酌 $\\frac { T _ { \\mathrm { T 1 } } v _ { \\mathrm { H } } } { \\sqrt { B D } } \\leqslant 1 0$ 其中为结构第 阶扭转振型的周期 (s) ，应按结构动力计算确定。\n\n$T _ { \\mathrm { { T } } }$\n\n#### H.3.2 矩形截面高层建筑扭转风振等效风荷载标准值可按下式计算:\n\n$$\nw _ { \\mathrm { T k } } = 1 . 8 g w _ { \\mathrm { 0 } } \\mu _ { \\mathrm { H } } C _ { \\mathrm { T } } ^ { \\prime } \\Big ( \\frac { z } { H } \\Big ) ^ { \\ 0 . 9 } \\sqrt { 1 + R _ { \\mathrm { T } } ^ { 2 } }\n$$\n\n式中: ${ \\boldsymbol { w } } _ { \\mathrm { T k } }$ k一一扭转风振等效风荷载标准值 $( \\mathbf { k } \\mathbf { N } / \\mathbf { m } ^ { 2 } )$ ，扭矩计算应乘以迎风面面积和宽度;$\\pmb { \\mu } _ { \\mathrm { H } }$ 结构顶部风压高度变化系数;$\\pmb { \\cal { E } }$ - -峰值因子，可取 2.5;斗一一风致扭矩系数;\n\n$R _ { \\mathtt { T } }$ 一一扭转共振因子。\n\n#### H.3.3 风致扭矩系数可按下式计算\n\n$$\nC _ { \\tau } ^ { \\prime } = \\{ 0 . 0 0 6 6 + 0 . 0 1 5 ( D / B ) ^ { 2 } \\} ^ { 0 . 7 8 }\n$$\n\n#### H.3.4 扭转共振因子可按下列规定确定:\n\n1 扭转共振因子可按下列公式计算:\n\n$$\n\\begin{array} { r } { R _ { \\mathrm { T } } = K _ { \\mathrm { T } } \\sqrt { \\frac { \\pi F _ { \\mathrm { T } } } { 4 \\zeta _ { 1 } } } } \\end{array}\n$$\n\n$$\nK _ { \\mathrm { T } } = \\frac { ( B ^ { 2 } + D ^ { 2 } ) } { 2 0 r ^ { 2 } } \\left( \\frac { z } { H } \\right) ^ { - 0 . 1 }\n$$\n\n式中: $F _ { \\mathrm { T }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c824d475-88a3-44f1-b399-eeeec8b18a38', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.14.11 杆件间应留有适当空隙,便于吊装人员操作和查对', '4.14.11 杆件间应留有适当空隙,便于吊装人员操作和查对。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c834db12-7391-4b2b-abb3-de3f672b163f', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '3 荷载分类和荷载组合.........…', '3 荷载分类和荷载组合.........…..... .. 179## 3. 1 荷载分类和荷载代表值............. 179  \n## 3.2 荷载组合.......... 183');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c83a4c37-407a-4fb9-817c-a6102f9e8108', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例根据起重机的类别和使用情况，桥式和门式起重机整机分级举例见表 A．4。\n\n表 犃．4 桥式和门式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c83e0815-1968-4dca-8eb3-122f819b06bd', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8.4 压弯构件的局部稳定和屈曲后强度', '8.4 压弯构件的局部稳定和屈曲后强度8.4.1实腹压弯构件要求不出现局部失稳者，其腹板高厚比、\n\n翼缘宽厚比应符合本标准表3.5.1规定的压弯构件 S4 级截面要求。\n\n8.4.2工字形和箱形截面压弯构件的腹板高厚比超过本标准表  \n3.5.1规定的 S4级截面要求时，其构件设计应符合下列规定：\n\n1 应以有效截面代替实际截面按本条第2款计算杆件的承载力。\n\n1）工字形截面腹板受压区的有效宽度应取为：\n\n$$\nh _ { \\mathrm { e } } = \\mathcal { h } _ { \\mathrm { c } }\n$$\n\n当 $\\lambda _ { \\mathrm { n , p } } { \\leqslant } 0 . 7 5$ 时： $\\rho = 1 . 0$\n\n当 $\\lambda _ { \\mathrm { n , p } } { \\ > } 0 . 7 5$ 时：\n\n$$\n\\rho = \\frac { 1 } { \\lambda _ { \\mathrm { n , p } } } \\Big ( 1 - \\frac { 0 . 1 9 } { \\lambda _ { \\mathrm { n , p } } } \\Big )\n$$\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n , p } } = \\frac { h _ { \\mathrm { w } } / t _ { \\mathrm { w } } } { 2 8 . 1 ~ \\sqrt { k _ { \\sigma } } } \\cdot \\frac { 1 } { \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n$$\nk _ { \\mathfrak { o } } = \\frac { 1 6 } { 2 - { \\alpha _ { 0 } } + \\sqrt { ( 2 - { \\alpha _ { 0 } } ) ^ { 2 } + 0 . 1 1 2 { \\alpha _ { 0 } ^ { 2 } } } }\n$$\n\n式中： $h _ { \\mathrm { c } }$ 、 $h _ { \\mathrm { e } }$ - 分别为腹板受压区宽度和有效宽度，当腹板全部受压时， $h _ { \\mathrm { c } } = h _ { \\mathrm { w } } ( \\mathrm { m m } )$ ；$\\rho$ 有效宽度系数，按式（8.4.2-2）计算；$\\pmb { \\alpha } _ { 0 }$ 参数，应按式（3.5.1）计算。\n\n2）工字形截面腹板有效宽度 $h _ { \\mathrm { e } }$ 应按下列公式计算：当截面全部受压，即 $\\alpha _ { 0 } { \\leqslant } 1$ 时[图8.4.2(a)]:\n\n$$\nh _ { \\mathrm { e l } } = 2 h _ { \\mathrm { e } } / ( 4 + \\alpha _ { 0 } )\n$$\n\n$$\nh _ { \\mathrm { e 2 } } = h _ { \\mathrm { e } } - h _ { \\mathrm { e 1 } }\n$$\n\n当截面部分受拉，即 $\\alpha _ { 0 } > 1$ 时[图 $8 . 4 . 2 ( \\mathrm { b } ) \\ ]$\n\n$$\n\\begin{array} { r } { h _ { \\mathrm { e l } } = 0 . 4 h _ { \\mathrm { e } } } \\\\ { h _ { \\mathrm { e } 2 } = 0 . 6 h _ { \\mathrm { e } } } \\end{array}\n$$\n\n3）箱形截面压弯构件翼缘宽厚比超限时也应按式（8.4.2-1）计算其有效宽度，计算时取 $k _ { \\sigma } = 4 . 0$ 。有效宽度在两侧均等分布。\n\n  \n图8.4.2有效宽度的分布\n\n2 应采用下列公式计算其承载力：\n\n强度计算：\n\n$$\n\\frac { N } { A _ { \\mathrm { n e } } } \\pm \\frac { M _ { \\mathrm { x } } + N e } { \\gamma _ { \\mathrm { x } } W _ { \\mathrm { n e x } } } \\leqslant f\n$$\n\n平面内稳定计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi _ { \\mathrm { x } } A _ { \\mathrm { e } } f } + \\frac { \\beta _ { \\mathrm { m x } } M _ { \\mathrm { x } } + N e } { \\gamma _ { \\mathrm { x } } W _ { \\mathrm { e l x } } \\left( 1 - 0 . 8 N / N _ { \\mathrm { E x } } ^ { \\prime } \\right) f } \\leqslant 1 . \\ 0\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c83f5eec-00d5-4e0d-a372-fc68494bf2c3', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第四章 事故处理', '第四章 事故处理第三十二条 重大事故、较大事故、一般事故，负责事故调查的人民政府应当自收到事故调查报告之日起15 日内做出批复；特别重大事故，30 日内做出批复，特殊情况下，批复时间可以适当延长，但延长的时间最长不超过 30 日。\n\n有关机关应当按照人民政府的批复，依照法律、行政法规规定的权限和程序，对事故发生单位和有关人员进行行政处罚，对负有事故责任的国家工作人员进行处分。\n\n事故发生单位应当按照负责事故调查的人民政府的批复，对本单位负有事故责任的人员进行处理。\n\n负有事故责任的人员涉嫌犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第三十三条 事故发生单位应当认真吸取事故教训，落实防范和整改措施，防止事故再次发生。防范和整改措施的落实情况应当接受工会和职工的监督。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当对事故发生单位落实防范和整改措施的情况进行监督检查。\n\n第三十四条 事故处理的情况由负责事故调查的人民政府或者其授权的有关部门、机构向社会公布，依法应当保密的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c840384b-896e-4af9-bb3a-01ab566cb4b9', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本方法参照《水工混凝土试验规程》（DL/T5150—2017）编制。\n\n值得注意是《建筑砂浆基本性能试验方法标准》（JGJ/T70—2009）中，砂浆立方体抗压强度需乘以换算系数1.35，由于采用无底试模时，普通黏土砖的吸水对砂浆抗压强度值产生影响。本方法采用的是有底试模，无须对结果进行修正，否则会降低强度指标要求。此外，对于孔道压浆料、快速修补料等，除采用本方法进行立方体抗压强度试验外，亦可采用 $4 0 \\mathrm { m m } \\times 4 0 \\mathrm { m m } \\times 1 6 0 \\mathrm { m m }$ 的长条试件，参照T0506进行抗压强度试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c857e87e-012f-4cd9-93bf-246e9b2fd516', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '附录 基本雪压、风压和温度的确定方法（Part 2）', '的概率分布，其分布函数应为:\n\n$$\nF \\left( x \\right) = \\exp \\left\\{ - \\exp \\left[ - \\alpha \\left( x - u \\right) \\right] \\right\\}\n$$\n\n$$\n\\alpha = \\frac { 1 . 2 8 2 5 5 } { \\sigma }\n$$\n\n$$\nu = \\mu - { \\frac { 0 . 5 7 7 2 2 } { \\alpha } }\n$$\n\n式中 $_ { x }$ -一一年最大雪压或年最大风速样本;$\\pmb { u }$ - 分布的位置参数，即其分布的众值;$\\alpha$ - 分布的尺度参数;$\\sigma$ - 样本的标准差;$\\mu$ -一样本的平均值。\n\n### E.3.2 当由有限样本 $_ n$ 的均值 $\\overline { { x } }$ 和标准差 $\\sigma _ { \\mathrm { 1 } }$ 作为 $\\mu$ 和 $\\sigma$ 的近似估计时，分布参数 $\\pmb { u }$ 和 $\\pmb { \\alpha }$ 应按下列公式计算:\n\n$$\n\\alpha = \\frac { C _ { 1 } } { \\pmb { \\sigma } _ { 1 } }\n$$\n\n$$\nu = \\overline { { x } } - \\frac { C _ { 2 } } { \\alpha }\n$$\n$$\n\n式中 :C $C _ { 2 }$ 一-系数，按表 E.3.2 采用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c85839f1-2d76-49ef-a414-9d556af83fc9', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.3.4 计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时', '8.3.4 计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数 $\\mu _ { \\mathrm { s l } }$ 可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用:1 当从属面积不大于 $1 \\mathrm m ^ { 2 }$ 时，折减系数取 1. 0;\n\n2 当从属面积大于或等于 $2 5 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 时，对墙面折减系数取0.8 ，对局部体型系数绝对值大于1. 的屋面区域折减系数取0.6 ，对其他屋面区域折减系数取1. 0;\n\n3 当从属面积大于 ${ \\mathrm { 1 m } } ^ { 2 }$ 小于 $2 5 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 时，墙面和绝对值大于1. 的屋面局部体型系数可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数:\n\n$$\n\\mu _ { \\mathrm { s l } } \\left( A \\right) = \\mu _ { \\mathrm { s l } } ( 1 ) + \\lbrack \\mu _ { \\mathrm { s l } } ( 2 5 ) - \\mu _ { \\mathrm { s l } } ( 1 ) ] \\rbrack \\log A / 1 . 4\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c85a321a-0bc0-42a7-8eef-ebd9f90822ce', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.7 顶推', '17.7 顶推## 17.7.1 本节适用于采用顶推（拉）方法的预应力混凝土连续梁和钢梁的施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c85dd125-bd90-4543-91e4-52543ebfd542', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第一百一十七条', '第一百一十七条交通警察利用职权非法占有公共财物，索取、收受贿赂，或者滥用职权、玩忽职守，构成犯罪的，依法追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c86a9c1a-eeed-43af-b27a-d9e86f8f2d96', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '5 发电机组', '5 发电机组## 5.1 发电机组的选址\n\n### 5.1.1 固定式发电机组选址符合下列规定:\n\na) 应靠近供电负荷中心,供电线路经济合理,方便设备运输、操作和检修,减少对周边环境噪声、空气影响等;  \nb) 应方便日常巡检和维修;  \nc) 宜设置在污染源频率较高风向的上风侧、周围环境干燥、无腐蚀性介质、无易燃易爆物、尘埃少 基础牢固及不受土体 山体滑坡等影响的场所 不应设置在有剧烈振动 高温 易受施工干扰和地势低洼易积水的场所。\n\n### 5.1.2 移动式发电机组选址应选择地势平坦的地方,发电机底部距地面不应小于 $0 . 3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n## 5.2 发电机组的安装和使用\n\n### 5.2.1 发电机组容量的选择应满足现场负荷启动及使用要求  \n### 5.2.2 发电机组的接地型式应与原有供电系统保持一致 除瓦斯隧道外 固定式发电机组应采用系统,其系统接地电阻值应不大于 $4 \\Omega$ 。  \n### 5.2.3 发电机组与外部电源应互相闭锁,不应并列运行。  \n### 5.2.4 发电机组及配电装置应设置具有明显断开点的电源隔离开关和具有短路、过负荷、剩余电流动作保护功能的电器。  \n### 5.2.5 多台发电机组并列运行时,应安装同期装置,采取限制中性点环流的措施,并在机组同步运行后再向负载供电。  \n### 5.2.6 发电机组排烟管道应伸出室外。 发电机组周围不应使用明火,不应存放油桶等易燃、易爆物品。 并应配备可扑灭燃油和电气火灾的消防设施。  \n### 5.2.7 应制定发电机组安全操作规程并现场张贴,悬挂“严禁烟火”警示标识。  \n### 5.2.8 发电机组及其控制室、配电室宜分开设置,在保证电气安全距离和满足防火要求的情况下可合并设置。  \n### 5.2.9 发电机组控制屏应装设电压表、电流表、频率表和电度表等仪表。  \n### 5.2.10 固定式发电机组设置储油间的,其总储量不应超过 $1 ~ \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ,储油间应将防火墙与发电机组隔开;\n\n发电机组使用中的废油、残油、事故排油,应设回收装置,不应排入水沟或渗入地下。\n\n### 5.2.11 发电机组在使用过程中应避免以下情况发生:\n\n\n\na) 自行变更发电机组接线方式;  \nb) 自行拆除发电机组的闭锁装置或者使其失效;  \nc) 发电机组发生故障后长期不能修复并影响正常运行;  \nd) 其他可能发生的发电机组向电网倒送电的情况。\n\n### 5.2.12 移动式发电机组的使用符合下列规定:\n\na) 发电机组金属外壳和拖车应有可靠的接地措施;   \nb) 发电机组应固定牢固;   \nc) 发电机组上部应设防雨棚,防雨棚应牢固、可靠;\n\nd) 应使用金属储油桶及专用加油管等设施防止静电聚集,不应使用塑料油桶等不良导电材料作为发电机组的储油设施。\n\n### 2.13 自备发电机房应设置备用照明,其作业面的最低照度不应低于正常照明的照度。\n\n### 5.2.14 在特定的爆炸性环境工作的发电机组,应按特定的环境进行试验,合格后方可使用并将防爆合格证张贴在发电机组上。\n\n### 5.2.15 隧道施工用电应按设计要求设置双电源或自备电源。 自备发电机组与外电线路应电源连锁,不应并列运行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c883bde5-b9a6-4d09-9d4c-eb3eea97975e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.8 高强度螺栓连接副与摩擦面处理', '8.8 高强度螺栓连接副与摩擦面处理8.8.1 公路钢结构桥梁所用的高强度螺栓连接副可选用大六角形和扭剪型两类，并应在专业螺栓厂制造，其规格、质量应符合现行《钢结构用高强度大六角头螺栓》（GB/T1228）、《钢结构用高强度大六角螺母》（GB/T1229)、《钢结构用高强度垫圈》（GB/T1230）、《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》（GB/T1231）及《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》（GB/T3632）的规定。高强度螺栓、螺母、垫圈的表面宜进行表面防锈处理；垫圈两面应平直，不得翘曲，其维氏硬度HV30 应为 $3 2 9 \\sim 4 3 6$ （ $\\mathrm { H R C } 3 5 { \\sim } 4 5 $ ）。\n\n### 条文说明：\n\n高强度螺栓连接副的制造精度要求高，使用数量较大，故需要在专业螺栓厂制造。高强度螺栓、螺母和垫圈在工地拼装使用后，其孔内部分难于涂装防护，因此需要进行防锈处理。\n\n8.8.2 高强度螺栓连接副应由制造厂按批配套供货，并应提供出厂质量保证书。运输或搬运时应轻装轻卸，防止损伤螺纹。进场后除应检查出厂质量保证书外，尚应从每批螺栓中抽取 8 副进行检验，检验试验方法和结果应符合现行《钢结构用高强\n\n度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》（GB/T1231）或《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》（GB/T3632）的规定，合格者方可使用。\n\n8.8.3 摩擦面处理应符合下列规定：\n\n1 在工地以高强度螺栓栓接的构件和梁段板面（摩擦面）应进行处理，处理后抗滑移系数值应符合设计规定；设计未规定时，抗滑移系数出厂时应不小于 0.55，工地安装前的复验值应不小于0.45。\n\n2 抗滑移系数试验用的试件应按制造批每批制作6组，其中3组用于出厂试验，3 组用于工地复验。抗滑移系数试件应与构件同材质、同工艺、同批制造，并应在同条件下运输、存放且试件的摩擦面不得损伤。抗滑移系数的试验应符合本规范附录 J 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c88aa900-655e-4e62-bfbc-eb6b308ab2cf', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故原因', '二、事故原因## 1.直接原因\n\n捆绑壳体的钢丝绳断裂，致使壳体下坠将工人碰伤致死。\n\n## 2.间接原因\n\n对吊装作业安全管理混乱，未执行安全操作规程。\n\n## 3.主要原因\n\n捆绑壳体的钢丝绳吊点位置不对，捆绑方式错误，导致捆绑钢丝绳在折弯状态下受力；造成单根钢丝绳受力骤变，钢丝绳存在剪切情况，从而引起钢丝绳超载崩断。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c88d2b8f-1cac-4f9c-afe1-0657e4d2bde9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '3 护筒顶的高程主要与施工期间的最高水位有关（Part 2）', '\n\n3 清孔后的泥浆指标，一般指从桩孔的顶、中、底部分别取样检测的平均值。对清孔后的泥浆指标进行控制，其目的是保证灌注水下混凝土前泥浆指标符合各项要求，以保证水下混凝土的灌注质量。\n\n5 加深钻孔深度，以较厚的孔底沉淀来满足设计桩底高程，减少或避免清孔，这种做法是本规范所不允许的，故作此规定。\n\n## 9.2.8 钢筋骨架的制作、运输要求应符合本规范第4.4.7条的规定。安装钢筋骨架时，不得直接将钢筋骨架支承在孔底，应将其吊挂在孔口的钢护筒上，或在孔口地面上设置扩大受力面积的装置进行吊挂，且不应采用钢丝绳或其他容易变形的材料进行吊挂。安装时应采取有效的定位措施，减小钢筋骨架中心与桩中心的偏位，使钢筋骨架的混凝土保护层满足要求。\n\n### 条文说明：\n\n规定在孔口地面上设置扩大受力面积的装置吊挂钢筋骨架，主要是指在陆上或筑岛处设置的护筒，因在这种情况下设置的护筒的长度一般较短，如将钢筋骨架吊挂在其上，骨架的重力会使护筒产生沉陷；而在孔口地面上设置吊挂装置时，同样有使地面产生沉陷的可能，所以需要扩大受力面积。本次修订增加了“安装时应采取有效的定位措施，减小钢筋骨架中心与桩中心的偏位，使钢筋骨架的混凝土保护层满足要求”的表述。\n\n## 9.2.9 灌注水下混凝土前的准备工作应符合下列规定：\n\n1 应按水下混凝土灌注数量和灌注速度的要求配齐施工机具设备，设备的能力应能满足桩孔在规定时间内灌注完毕的要求，且应保证其完好率，对主要设备应有备用。\n\n2 水下混凝土宜采用钢导管灌注，导管内径宜为 $2 0 0 { \\sim } 3 5 0 \\mathrm { m m }$ 。导管使用前应进行水密承压和接头抗拉试验，严禁采用压气试压。进行水密试验的水压应不小于孔内水深1.3倍的压力，亦应不小于导管壁和焊缝可能承受灌注混凝土时最大内压力$p$ 的1.3倍， $p$ 可按式（9.2.9）计算：\n\n$$\np = \\gamma _ { _ { c } } h _ { _ { c } } - \\gamma _ { _ { w } } H _ { _ { w } } \\left( 9 . 2 . 9 \\right)\n$$\n\n式中： $p$ ──导管可能受到的最大内压力 $\\left( \\mathrm { { k P a } } \\right)$ ；$\\gamma _ { c }$ ──混凝土拌合物的重度(取 $2 4 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ )；$h _ { c }$ ──导管内混凝土柱最大高度 $\\mathrm { ( m ) }$ ，以导管全长或预计的最大高度计；$\\gamma _ { _ { w } }$ ──桩孔内水或泥浆的重度 $\\left( \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 } \\right)$ )；$H _ { w }$ ──桩孔内水或泥浆的深度 $\\mathrm { ( m ) }$ 。\n\n### 条文说明：\n\n准备工作充分，对避免或减少灌注过程中的事故至关重要。\n\n1 灌注设备的能力和完好率对施工有直接影响灌注设备的能力和完好率对施工有直接影响，但为防万一，仍需要配备必要仍需要配备必要的备用设备。\n\n2 “导管内径宜为 $2 0 0 { \\sim } 3 5 0 \\mathrm { m m } ^ { \\prime }$ ”的规定适用于一般情况，施工时需要视桩径的施工时需要视桩径的大小酌情增减。\n\n## 9.2.10 水下混凝土的配制配制应符合下列规定：\n\n1 水泥可采用火山灰水泥、粉煤灰水泥、普通硅酸盐水泥或硅酸盐水泥，采用水泥可采用火山灰水泥、粉煤灰水泥、普通硅酸盐水泥或硅酸盐水泥，采用矿渣水泥时应采取防离析的措施；矿渣水泥时应采取防离析的措施；粗集料宜选用卵石，如采用碎石宜适当增加混凝粗集料宜选用卵石，如采用碎石宜适当增加混凝土配合比中的含砂率，粗集集料的最大粒径应不大于导管内径的 $1 / 6 { \\sim } 1 / 8$ 和钢筋最小净距的1/4，同时应不大于 $3 7 . 5 \\mathrm { m m }$ ；细集料宜采用级配良好的中砂。\n\n2 混凝土的配合比，可在保证水下混凝土顺利灌注的条件下，按本规范第6章的有关规定计算确定。掺用外加剂、粉煤灰等材料计算确定。掺用外加剂、粉煤灰等材料时，其技术条件及掺用量，其技术条件及掺用量亦应符合本规范第6章的规定。混凝土的初凝时间应根据气温、运距及灌注时间长短等因素确混凝土的初凝时间应根据气温、运距及灌注时间长短等因素定，并满足现场使用要求。混凝土可经试验掺配适量缓凝剂。\n\n3 混凝土拌合物应具具有良好的和易性，灌注时应能保持足够的流动性保持足够的流动性，坍落度宜为 $1 6 0 { \\sim } 2 2 0 \\mathrm { m m }$ ，且应充分考虑气温、运距及施工时间的影响导致的且应充分考虑气温、运距及施工时间的影响导致的且应充分考虑气温、运距及施工时间的影响导致的坍落度损失。\n\n## 9.2.11 灌注水下混凝土 灌注水下混凝土应符合下列规定：\n\n1 水下混凝土的灌注时间不得超过首批混凝土的初凝时间。的灌注时间不得超过首批混凝土的初凝时间。\n\n2 混凝土运至灌注地点时，应检查其均匀性和坍落度等，不符合要求 混凝土运至灌注地点时，应检查其均匀性和坍落度等，不符合要求时不得使用。\n\n3 首批灌注混凝土的数量应能满足导管首次埋置深度 $1 . 0 \\mathrm { m }$ 以上的需要，所需混的需要，所需混凝土数量可按式（9.2.11）和图9.2.11计算：\n\n$$\nV = { \\frac { \\pi D ^ { 2 } } { 4 } } ( H _ { 1 } + H _ { 2 } ) + { \\frac { \\pi d ^ { 2 } } { 4 } } h _ { 1 }\n$$\n\n式中： $V$ ──灌注首批混凝土所需数量灌注首批混凝土所需数量 $');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c8921852-e04d-4087-a49f-5e04c329ba38', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 1）', '7．8 电线电缆及其敷设## 7．8．1 电线电缆选型\n\n电线电缆应选用铜芯多股软线，并根据电压等级、环境温度、敷设方式来选定。\n\n## 7．8．2 电线电缆截面选择\n\n### 7．8．2．1 导线截面应根据导线所承受的负载电流、线路允许的电压降、工作环境温度和敷设方式所要求的机械强度等来确定。\n\n### 7．8．2．2 起重机外部连接用电线电缆截面选择：对于多股单芯导线，截面不应小于 $1 . 5 ~ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ；对于多股多芯电缆，截面不应小于 $1 . 0 \\ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ ；对于电子装置、油压伺服机构、检测与传感元件的连接线，其截面不作规定。\n\n## 7．8．3 导线的负载电流\n\n### 7．8．3．1 导线的负载电流为负载（电动机或其他用电器）在额定载荷下工作时的等效发热电流，即负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．2 导线的载流量不应小于负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．3 对于供电给单机构电动机的导线，其负载电流为电动机的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．4 对于起重机的总电源导线，其负载电流应按式（138）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { W } } = I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } } + I _ { \\mathrm { A U X I } }\n$$\n\n……（138）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ — 总电源导线的额定工作电流，称作起重机工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ — 功率最大机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 其他两个可能同时工作的机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { A U X I } }$ — 辅助电气设备与控制所需的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ 的接电持续率与电动机额定工作电流对应的接电持续率相同，计算时应按等效发热原则统一接犑犆 犑犆电持续率，通常采用 $J C = 4 0 \\%$ 或 $J C = 1 0 0 \\%$ 。作为供电滑线设计依据时，应同时向用户提供工作电流值与相应的接电持续率。\n\n## 7．8．4 电压降\n\n### 7．8．4．1 总电压降\n\n对交流电源供电，在尖峰电流时，自供电变压器的低压母线至起重机任何一台电动机端子上的电源98\n\n的总电压降最大不得超过额定电压的 $1 5 \\%$ 。\n\n### 7．8．4．2 起重机内部电压降\n\n起重机内部电压降指自起重机供电点至各机构电动机端子，在最大起动电流下，线路可能产生的最大电压降。\n\n对于滑触线供电，起重机供电点指大车集电器；对于电缆卷筒或拖缆供电，起重机供电点指卷筒电缆或拖缆在地面开关柜的接线处。起重机内部电压降不应超过 $5 \\%$ 。\n\n特殊情况下，供电电压波动范围和起重机内部电压降，可由制造商和用户协商确定，但总电压降应符合7．8．4．1的规定。\n\n### 7．8．4．3 交流电导线电压降\n\n忽略导线单位长度的感抗时，导线电压降按式（139）计算：犔犐\n\n$$\n\\Delta U = \\frac { \\sqrt { 3 } L I \\cos \\varphi } { S \\gamma }\n$$\n\n……（139）\n\n式中：\n\n$\\Delta U$ — 导线的电压降，单位为伏特（V）；$L$ 导线有效长度，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；1 最大工作电流，单位为安培(A)；  \ncos — 功率因数；S 导线截面，单位为平方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 2 } }$ ）；导线电导率，单位为米每欧姆平方毫米 $\\mathrm { ( m / \\Omega \\cdot \\ m m ^ { 2 } }$ ，铜取 $5 0 ( \\mathrm { m } / \\Omega \\cdot \\mathrm { m m } ^ { 2 }$\n\n### 7．8．4．4 最大工作电流\n\n单台电动机的最大工作电流为设计选定的最大起动电流。对于绕线转子电动机一般取犐 犐 犐 $2 , 2 \\ I _ { N } \\sim$ $2 . 5 ~ I _ { N }$ ，对于变频控制的笼型电动机一般取为犐 $1 . 5 ~ I _ { N } { \\sim } 1 . 8 ~ I _ { N }$ ，对于直接起动的笼型电动机参照电动机产品样本数据查取。 $I _ { N }$ 为电动机的额定工作电流。\n\n单台起重机的最大工作电流，按功率最大机构的电动机处于起动状态、其余可能同时工作机构的电动机处于额定工作状态时的电流进行计算，见式（140）。\n\n一般考虑三个机构同时工作的情况。\n\n$$\nI _ { \\mathrm { m a x } } = K I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } }\n$$\n\n……（140）\n\n式中：\n\nmax— 起重机最大工作电流，单位为安培（A）；$K$ -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c8965e90-689d-403b-9d40-65d0b84f6602', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 2）', 'mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因而无法通过上述计算得到它的载荷谱系数及确定它的载荷状态级别，则可以由制造商和用户协商选出适合于该起重机的载荷状态级别及确定相应的载荷谱系数。\n\n### 3．2．3 起重机整机的工作级别\n\n根据起重机的10个使用等级和4个载荷状态级别，起重机整机的工作级别划分为 $\\mathrm { A 1 \\sim A 8 }$ 共8个级别，见表3。\n\n\n\n表 3 起重机整机的工作级别  \n\n\n<<<HTBL|762089d9070a4e128425c75bd55c552f7|END>>>\n\n\n### 3．3 机构的分级\n\n#### 3．3．1 机构的使用等级\n\n机构的设计预期寿命，是指设计预设的该机构从开始使用起到预期更换或最终报废为止的总运转时间，它只是该机构实际运转小时数累计之和，而不包括工作中此机构的停歇时间。机构的使用等级是\n\n将该机构的总运转时间分成10个等级，以 $\\mathrm { { T _ { 0 } } }$ 、 $\\mathrm { T _ { 1 } }$ 、 $\\mathrm { T } _ { 2 }$ …… $\\mathrm { { T _ { 9 } } }$ 表示，见表4。\n\n#### 3．3．2 机构的载荷状态级别\n\n机构的载荷状态级别表明了机构所受载荷的轻重情况。在表5中，列出了机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 的四个范围值，它们各代表了机构一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 4 机构的使用等级  \n\n\n\n\n\n表 5 机构的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n\n\n\n机构的载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 可用式（3）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { m } } = \\sum \\Big [ \\frac { t _ { i } } { t _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { i } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { m } }$ — 机构载荷谱系数；$t _ { i }$ 与机构承受各个大小不同等级载荷的相应持续时间， $t _ { i } = t _ { 1 } , t _ { 2 } , t _ { 3 } , \\cdots \\cdots , t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$t _ { \\mathrm { T } }$ — 机构承受所有大小不同等级载荷的时间总和， $t _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } = t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\cdots + t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$P _ { i }$ 能表征机构在服务期内工作特征的各个大小不同等级的载荷， $P _ { i } = P _ { 1 } , P _ { 2 } , P _ { 3 } , \\cdots , P _ { n }$ 狀，单位为牛顿（N）；  \nmax— 机构承受的最大载荷，单位为牛顿（N）；$m$ 同式(1)。\n\n展开后，式（3）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { m } } = { \\frac { t _ { 1 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 1 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 2 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 2 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 3 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 3 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { t _ { n } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { n } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\qquad \\cdots { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ( \\ 4 )\n$$\n\n式中符号同式（3）。\n\n由式（4）算得机构载荷谱系数的值后，即可按表5确定该机构相应的载荷状态级别。\n\n#### 3．3．3 机构的工作级别\n\n机构工作级别的划分，是将各单个机构分别作为一个整体进行的关于其载荷大小程度及运转频繁情况总的评价，它并不表示该机构中所有的零部件都有与此相同的受载及运转情况。\n\n根据机构的10个使用等级和4个载荷状态级别，机构单独作为一个整体进行分级的工作级别划分为 ${ \\mathrm { M } } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c89c9e7e-7d8c-4e88-a14b-50dbc91f00ae', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 9）', '</td><td rowspan=1 colspan=1>安装用臂架起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2~25</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>电站、机加工车间安装起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2~25</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>货场装卸桥</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩</td><td rowspan=1 colspan=1>20~60</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1>15~40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>货场装卸桥</td><td rowspan=1 colspan=1>抓斗或电磁盘</td><td rowspan=1 colspan=1>25~80</td><td rowspan=1 colspan=1>15~40</td><td rowspan=1 colspan=1>60</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>车间起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10~15</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1>25~40</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>抓斗或电磁起重机、繁忙的仓库及货场用门式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>40~120</td><td rowspan=1 colspan=1>60~100</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>铸造起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>3~10</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>均热炉起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>30~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>9</td><td rowspan=1 colspan=1>锻造起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>岸边装卸用起重机岸边集装箱起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩或其他吊具</td><td rowspan=1 colspan=1>20~60</td><td rowspan=1 colspan=1>15~40</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td><td rowspan=1 colspan=1>15~40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>11</td><td rowspan=1 colspan=1>卸货用抓斗或电磁起重机</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>20~80</td><td r');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c89cdf26-7160-4f98-a759-7af83f519942', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 7）', '} } \\right.$ 、$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ ］来进行校核。\n\n式（76）中第三项分子中的 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 应带各自的正负号，分母中的 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r } } ]$ 和 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r } } \\right]$ 则是相应的疲劳许用应力。\n\n从表33中的 $[ \\sigma _ { - 1 } ]$ 值看出，当工作级别 $\\mathrm { E 1 \\sim E 3 }$ 所对应的构件或连接的应力集中情况等级 $\\mathrm { W } _ { \\mathrm { 0 } }$ 、$\\mathrm { W _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 0 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 1 } } \\ 、 \\mathrm { K _ { 2 } }$ 中的 $\\stackrel { \\textstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } { \\scriptscriptstyle \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] } .$ ］值有的已大于构件静强度的基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，说明可以不必进行单项疲劳强度核算。若 $\\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right]$ 值虽小于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，但计算出的 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right] \\left( \\geqslant \\left[ \\sigma _ { - 1 } \\right] \\right)$ ）已大于静强度基本许用应力值 $[ \\sigma ]$ ，则该构件或连接也不必进行单项疲劳强度核算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c8a014fc-7b50-4470-800f-a7454ce3cc7b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 4）', '4</td><td rowspan=1 colspan=1>T3</td><td rowspan=1 colspan=1>T3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2(c）</td><td rowspan=1 colspan=1>电站安装设备用的塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>M4M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>船舶修理厂用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3(b)</td><td rowspan=1 colspan=1>造船用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>T3T4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3（c）</td><td rowspan=1 colspan=1>抓斗起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A6</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td ro');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c8a067e3-31a0-4114-816a-65f71f7fe324', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10．7地下工程变形监测', '10．7地下工程变形监测## 10．7．1地下工程变形监测概述\n地下工程主要是指位于地下的大型工业与民用建筑工程，包括地下商场、地下车库、地下仓库、地下车站及隧道等工程项目。\n\n地下工程所处的环境条件与地面工程全然不同，由于自然地质现象的复杂性、多样性，地下工程变形监测对于指导施工、修正设计和保证施工安全及营运安全等方面具有重要意义。实践表明，如对地下建筑物和地下隧道的变形控制不力，将出现围岩迅速松弛，极易发生冒顶塌方或地表有害下沉，并危及地表建(构)筑物的安全。\n\n地下工程变形监测，一般分为施工阶段变形监测和运营阶段变形监测。本条按这两个阶段分别给出了相关的监测项目和主要监测内容。\n\n## 10．7．2地下工程监测精度要求\n地下建(构)筑物和隧道的结构、基础变形，与其埋设深度、开挖跨度、围岩类别、支护类型、施工方法等因素有关。由于水土压力的变化，势必要对地面的建(构)筑物及地下的管线设施，造成影响。本条对相关的监测项目分别给出了不同的监测精度要求。\n\n地下建(构)筑物的监测精度，通常较地面同类建(构)筑物提高一个监测精度等级。\n\n隧道监测精度，主要是根据铁路、公路隧道设计和施工规范中初期支护相对位移允许值，并结合隧道工程变形监测的特点综合确定的。\n\n受影响的地面建(构)筑物的变形监测精度，是根据该建(构)筑物的重要性和变形的敏\n\n感性来确定的。\n\n## 10．7．3地下工程变形监测周期\n与埋深、地质条件、环境条件、施工方法、变形量、变形速率和监测点距开挖面的距离等因素有关。就不同监测体分别说明如下：\n\n1由于地下建(构)筑物的多样性和岩土工程条件的复杂性，因此，变形监测周期要根据具体情况并配合施工进度确定。\n\n2常见的隧道施工方法有新奥法和盾构法两种，根据施工工艺的不同，分别给出了不同的监测周期要求。\n\n对于盾构法施工的隧道，由于隧道的管片衬砌支护和隧道掘进几乎同时进行，管片背后的注浆也能及时的跟进，该施工工艺的整体安全性较好。因此，只需对不良地质构造、断层和衬砌结构裂缝较多的隧道断面进行变形监测。\n\n3基坑开挖或基坑降水，会破坏周围建(构)筑物基础的土体平衡，因此要对相关建(构)筑物进行变形监测，变形监测的周期要求与基坑的安全监测同步进行。\n\n4隧道的掘进，会对隧道上方的地面建(构)筑物造成影响，特别是采用新奥法掘进工艺。首次观测要求在影响即将发生前进行，即在开挖面距前方监测体 $\\mathrm { H + h }$ (H为隧道埋深，h为隧道高度)前进行初始观测。\n\n5第 5、6 两款的要求，与对地面建(构)筑物的监测要求相同，也符合变形监测的基本原则。\n\n## 10．7．5、10．7．6地下建(构)筑物和隧道变形监测\n1地下工程基准点的布设和地面的要求有所不同，根据地下工程的特点，分别给出了地下建(构)筑物和隧道基准点的布设要求。\n\n2地下建(构)筑物的变形观测点要求布设在主要的柱基、墩台、地下连续墙墙体、地下建筑底板上，隧道的变形观测点要求按断面布设在顶部、底部和两腰，这些都是监测体上的基本特征点。规范对新奥法的断面间距提出了具体要求 $( 1 0 { \\sim } 5 0 \\mathrm { m } )$ ，由于盾构法施工工艺的整体安全性较好，故不做具体规定，只要求对不良地质构造、断层和衬砌结构裂缝较多部位的断面进行监测。\n\n3变形观测方法与地面的基本相同。收敛计适用于隧道衬砌结构收敛变形测量，作业时应注意其精度须满足位移监测的要求。\n\n## 10．7．8受影响对象点位布设\n本条对受影响的不同对象，如地面建(构)筑物、地表、地下管线等的点位布设分别给出了具体要求。地下管线变形观测点采用抱箍式和套筒式标志，主要是防止对监测体造成破坏；当不能在管线上直接设点时(如燃气管道)，可在管线周围土体中埋设位移传感器间接监测。\n\n## 10．7．9地下工程物理监测传感器\n地下工程变形监测布设各种物理监测传感器(应力、应变传感器和位移计、压力计等)的目的，主要是为了监测不良地质构造、断层、衬砌结构裂缝较多部位和其他变形敏感部位的内部(深层)压力、内应力和位移的变化情况，为进一步治理和防范提供依据。\n10．7．10在地下工程运营期间，各种位移的变化进入相对缓慢的阶段，因此，变形监测的内容可适当减少，监测周期也可相应延长。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c8abf57d-2eaa-43d4-913c-9593ca2fe804', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 27）', '使用刚性模型进行动态分析时,5=1.2,1.5,2.0,见表12序号 2、3、4。如有根据,可选用其他值</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.1.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在需要考虑时，在表G.6中应适当考虑分项载荷系数</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.2.3.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">安装时风压为125N/m，相应的3s时距的平均瞬时风速为14.1m/s;正常工作时风压为250 N/m,相应的3s时距的平均瞬时风速为20.0 m/s</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.2.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在特殊情况下根据使用地区的实际状况考虑雪和冰载荷</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.2.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">环境温度变化载荷仅在使用地点根据现场情况对此确有要求时才予以适当考虑</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.2.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">使用普通底架时，偏斜水平运行侧向载荷忽略不计。如此载荷较严重，可按4.2.2.1进行分析</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2max</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">表10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用表10 中规定的起升状态级别HC4算出的2max</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">非工作状态风载荷 Pw按式(15)计算。对依靠自身机构在不工作时能将塔身方便缩回的塔式起重机，只需按其低位置进行非工作状态风载荷验算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">静载试验载荷按4.2.3.4.1,动载试验载荷按4.2.3.4.2,动载试验载荷起升动载系数6按式(16)计算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">14</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2. 3. 2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">当运行速度不大于0.7m/s时，不考虑起重机所受的缓冲碰撞力</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一般情况下不必考虑倾翻水平力的作用，仅在有可能出现此类载荷时才考虑</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">16</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在紧急停机时，本系数可取为最大值，$5=2.0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">17</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在需要时,可适当考虑此项载荷，当出现最严重的反向冲击时，可取到本系数的极大值=3.0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">18</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.3.7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在需要时，应适当考虑此项载荷</td');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c8af150a-d904-47f8-975e-737b6832f9e9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用用极限状态设计法时，各个计算载荷在进行组合计算前应按各个载荷情况的规定分别乘以各自的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，在一般非高危险情况下，高危险度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1。\n\n极限设计应力以材料、零件、构件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳计算中的各个极限应力）除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 来确定，或以其他广义的极限值作为可接受的极限状态控制值（如相对挠度极限值，结构振动衰减参数的极限值等）。\n\n供选用的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 列在表20的第3、4和5栏中。\n\n分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c8b9d8c5-5ed2-4c6d-b12e-a28a1bc1c52b', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12.7柱 脚（Part 1）', '12.7柱 脚## Ⅰ一般规定\n\n### 12.7.1多高层结构框架柱的柱脚可采用埋入式柱脚、插入式柱脚及外包式柱脚，多层结构框架柱尚可采用外露式柱脚，单层厂房刚接柱脚可采用插入式柱脚、外露式柱脚，铰接柱脚宜采用外露式柱脚。\n\n### 12.7.2外包式、埋入式及插入式柱脚，钢柱与混凝土接触的范围内不得涂刷油漆；柱脚安装时，应将钢柱表面的泥土、油污、铁锈和焊渣等用砂轮清刷干净。\n\n### 12.7.3轴心受压柱或压弯柱的端部为铣平端时，柱身的最大压力应直接由铣平端传递，其连接焊缝或螺栓应按最大压力的$1 5 \\%$ 与最大剪力中的较大值进行抗剪计算；当压弯柱出现受拉区时，该区的连接尚应按最大拉力计算。\n\n## Ⅱ外露式柱脚\n\n### 12.7.4柱脚锚栓不宜用以承受柱脚底部的水平反力，此水平反力由底板与混凝土基础间的摩擦力（摩擦系数可取0.4）或设置抗剪键承受。\n\n### 12.7.5柱脚底板尺寸和厚度应根据柱端弯矩、轴心力、底板的支承条件和底板下混凝土的反力以及柱脚构造确定。外露式柱脚的锚栓应考虑使用环境由计算确定。\n\n### 12.7.6柱脚锚栓应有足够的埋置深度，当埋置深度受限或锚栓在混凝土中的锚固较长时，则可设置锚板或锚梁。\n\n## Ⅲ外包式柱脚\n\n### 12.7.7外包式柱脚（图12.7.7）的计算与构造应符合下列规定：\n\n1外包式柱脚底板应位于基础梁或筏板的混凝土保护层内；外包混凝土厚度，对 $_ \\mathrm { H }$ 形截面柱不宜小于 $1 6 0 \\mathrm { m m }$ ，对矩形管或圆管柱不宜小于 $1 8 0 \\mathrm { m m }$ ，同时不宜小于钢柱截面高度的 $30 \\%$ ；混凝土强度等级不宜低于C30；柱脚混凝土外包高度， $_ \\mathrm { H }$ 形截面柱不宜小于柱截面高度的2倍，矩形管柱或圆管柱宜为矩形管截面长边尺寸或圆管直径的2.5倍；当没有地下室时，外包宽度和高度宜增大 $20 \\%$ ；当仅有一层地下室时，外包宽度宜增大 $10 \\%$ ；\n\n  \n图12.7.7外包式柱脚\n\n1—钢柱；2—水平加劲肋；3-柱底板；4一栓钉（可选)；5一锚栓;   \n6—外包混凝土；7—基础梁； $L _ { \\mathrm { r } }$ 一外包混凝土顶部箍筋至柱底板的距离\n\n2柱脚底板尺寸和厚度应按结构安装阶段荷载作用下轴心力、底板的支承条件计算确定，其厚度不宜小于 $1 6 \\mathrm { m m }$ ；\n\n3柱脚锚栓应按构造要求设置，直径不宜小于 $1 6 \\mathrm { m m }$ ，锚固长度不宜小于其直径的 20 倍；\n\n4柱在外包混凝土的顶部箍筋处应设置水平加劲肋或横隔板，其宽厚比应符合本标准第6.4节的相关规定；\n\n5当框架柱为圆管或矩形管时，应在管内浇灌混凝土，强度等级不应小于基础混凝土。浇灌高度应高于外包混凝土，且不宜小于圆管直径或矩形管的长边；\n\n6外包钢筋混凝土的受弯和受剪承载力验算及受拉钢筋和箍筋的构造要求应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的有关规定，主筋伸入基础内的长度不应小于25倍直径，四角主筋两端应加弯钩，下弯长度不应小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，下弯段宜与钢柱焊接，顶部箍筋应加强加密，并不应小于3根直径\n$1 2 \\mathrm { m m }$ 的HRB335级热轧钢筋。\n\n## V埋入式柱脚\n\n### 12.7.8埋入式柱脚应符合下列规定：\n\n1柱埋入部分四周设置的主筋、箍筋应根据柱脚底部弯矩和剪力按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010计算确定，并应符合相关的构造要求。柱翼缘或管柱外边缘混凝土保护层厚度（图12.7.8)、边列柱的翼缘或管柱外边缘至基础梁端部的距离不应小于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ ，中间柱翼缘或管柱外边缘至基础梁梁边相交线的距离不应小于 $2 5 0 \\mathrm { m m }$ ；基础梁梁边相交线的夹角应做成钝角，其坡度不应大于 $1 : 4$ 的斜角；在基础护筏板的边部，应配置水平U形箍筋抵抗柱的水平冲切;\n\n  \n图12.7.8柱翼缘或管柱外边缘混凝土保护层厚度\n\n2柱脚端部及底板、锚栓、水平加劲肋或横隔板的构造要求应符合本标准第12.7.7条的有关规定；\n\n3圆管柱和矩形管柱应在管内浇灌混凝土；\n\n4对于有拔力的柱，宜在柱埋入混凝土部分设置栓钉。\n\n### 12.7.9 埋入式柱脚埋入钢筋混凝土的深度 $d$ 应符合下列公式的要求与本标准表12.7.10的规定：\n\n$_ \\mathrm { H }$ 形、箱形截面柱：\n\n$$\n\\frac { V } { b _ { \\mathrm { f } } d } + \\frac { 2 M } { b _ { \\mathrm { f } } d ^ { 2 } } + \\frac { 1 } { 2 } \\sqrt { \\left( \\frac { 2 V } { b _ { \\mathrm { f } } d } + \\frac { 4 M } { b _ { \\mathrm { f } } d ^ { 2 } } \\right) ^ { 2 } + \\frac { 4 V ^ { 2 } } { b _ { \\mathrm { f } } ^ { 2 } d ^ { 2 } } } \\leqslant f _ { \\mathrm { c } }\n$$\n\n圆管柱：\n\n$$\n\\frac { V } { D d } + \\frac { 2 M } { D d ^ { 2 } } + \\frac { 1 } { 2 } \\sqrt { \\left( \\frac { 2 V } { D d } + \\frac { 4 M } { D d ^ { 2 } } \\right) ^ { 2 } + \\frac { 4 V ^ { 2 } } { D ^ { 2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c8c63981-55ce-47f8-85e6-d879f51af7b9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢构件组装按条文规定的顺序和在工艺装备内进行，能减少焊接变形和矫正工作量。\n\n## 8.4.7大型钢箱梁的梁段应在胎架上组装，胎架应具有足够的刚度和几何尺寸精度，且在横向应预设上拱度，组装前应按工艺文件要求检测胎架的几何尺寸，监控测量应避开日照的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c8d6ab99-915a-48dd-a127-5de892fb1933', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '24 涵洞、通道', '24 涵洞、通道## 24.1 一般规定\n\n### 24.1.1 涵洞在开工前应根据设计文件进行现场核对；当设计文件与现场的实际情况差别较大，确需变更时，应及时办理设计变更手续。对地形复杂处、斜交、平曲线和纵坡上的涵洞，应先绘出定位详图，再依图放样施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c8e7443f-92e3-48df-ac68-096a2329531c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：高性能混凝土浇筑时对振捣质量的控制是施工中的一项重要工作，既要保证振捣均匀密实，又要防止过度振捣。这需要预先制订振捣方案、加强现场的施工管理及采取适宜的措施来予以保证。\n\n### 6.15.14 新浇筑的混凝土应及早养护，并应减少暴露时间，防止表面水分的蒸发；终凝后，应立即开始对混凝土进行持续潮湿养护。洒水养护时不得采用海水，应采用淡水。当缺乏淡水时可采用养护剂喷涂养护，养护剂应符合现行《水泥混凝土养护剂》（JC 901）的规定。持续潮湿养护在养护期内不应间断，且不得形成干湿循环，在常温下养护应不少于14d，气温较低时应适当延长潮湿养护的时间。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c8e7ae37-de73-4c89-a7e9-8f32033bc29a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 由于波纹钢管涵的材料为金属，故需对管节、块件及连接螺栓等作防腐处理，以满足耐久性的要求。\n\n24.7.2 波纹钢构件进场时，应在检查产品质量证明书的基础上，对其质量进行组批抽样检验。组批时，同一牌号、同一规格、同一制造工艺的产品，应以 50 个管节或 100 个块件为一批，数量不足时亦应为一批；抽样时，应将规格和用量最大的管节或块件作为抽取对象，从每批产品中随机抽取一个管节或一个块件进行检验。检验项目为产品规格、尺寸偏差和外观质量等，检验试验方法及合格判定规则应符合现行《公路涵洞通道用波纹钢管（板）》（JT/T 791）的规定。\n\n24.7.3 在运输、装卸、堆放和安装管节或块件时，应采取措施防止其变形或损坏，不得对管节和块件进行敲打或碰撞硬物，损伤其防腐涂层。管节在搬运、安装时不得滚动；块件在运输、堆放时应按同规格、同曲度进行叠放，且相互间宜设置适宜的材料予以隔离。对在施工中轻微损坏的防腐涂层，应涂刷防锈漆进行修补；变形严重或防腐涂层脱落的管节和块件不得用于工程中，应作更换处理。\n\n24.7.4 波纹钢管涵的轴线与路线中线正交时，对进出水口处的端节，其外端面应与管涵轴线垂直且平整。管涵轴线与路线中线斜交，当斜交角度小于或等于 $2 0 ^ { \\circ }$ 时，可将端节波纹钢管的外端面切割成与路线中线平行的斜面，但斜切坡度宜不超过 2：1，并应将端节采用螺栓锚固于端墙或路堤斜坡上；斜交角度大于 $2 0 ^ { \\circ }$ 时，管涵的设置方式应符合设计规定。\n\n24.7.5 管节的地基应予压实，并应做成与管身弧度密贴的弧形管座，管座所采用的材料应匀质且无大石块等硬物。波纹钢管不得直接置于岩石地基或混凝土基座上，应在管节和地基之间设置砂砾垫层或其他适宜材料；对于软土地基，应先对其进行处理后，再填筑一层厚度不小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 的砂砾垫层并夯实，方可安装管节；在寒冷地区，应对换填深度以及砂砾垫层材料的最大粒径和粉黏粒含量进行控制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c8e8b041-79bf-43d9-80d4-09bae58f61ca', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 试验报告', '6 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度；（5）混凝土圆柱体轴心抗压强度值；  \n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c8f3eb06-cce1-48ed-88e1-9f037e46002d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7.4 轴心受力构件的计算长度和容许长细比', '7.4 轴心受力构件的计算长度和容许长细比7.4.1本条沿用原规范第5.3.1条的一部分并补充了钢管桁架构件的计算长度系数。由于立体钢管桁架应用非常普遍，钢管桁架构件的计算长度系数应反映出立体钢管桁架与平面钢管桁架的区别。一般情况下，立体桁架杆件的端部约束比平面桁架强，故在本标准中对立体桁架与平面桁架杆件的计算长度系数的取值稍有区分，以反映其约束强弱的影响。\n\n对于弦杆平面内计算长度系数的取值，考虑到平面桁架与立体桁架对杆件面内约束的差别不大，故均取0.9。对于支座斜杆和支座竖杆，由于其受力较大，受周边构件的约束较弱，其计算长度系数取1.0。\n\n关于再分式腹杆体系的主斜杆和K形腹杆体系的竖杆在桁架平面内的计算长度，由于此种杆件的上段与受压弦杆相连，端部的约束作用较差，因此规定该段在桁架平面内的计算长度系数采用1.0而不采用0.8。\n\n7.4.2桁架交叉腹杆的压杆在桁架平面外的计算长度，参考德国规范进行了修改，列出了四种情况的计算公式，适用两杆长度和截面均相同的情况。\n\n7.4.3桁架弦杆侧向支承点之间相邻两节间的压力不等时，通常按较大压力计算稳定，这比实际受力情况有利。通过理论分析并加以简化，采用了公式（7.4.3）的折减计算长度办法来考虑此有利因素的影响。\n\n桁架再分式腹杆体系的受压主斜杆及K形腹杆体系的竖杆等，在桁架平面外的计算长度也应按式（7.4.3）确定（受拉主斜杆仍取 $l _ { 1 }$ ）。\n\n7.4.4相邻侧面节点全部重合者，主杆绕非对称主轴（即最小轴）屈曲。节点部分重合者绕平行轴屈曲并伴随着扭转，计算长度因扭转因素而增大。节点全部不重合者同时绕两个主轴弯曲并伴随着扭转，计算长度增大得更多。\n\n7.4.5主斜杆对辅助杆提供平面外支点，因而计算长度需要增大。\n\n7.4.6构件容许长细比的规定，主要是避免构件柔度太大，在本身自重作用下产生过大的挠度和运输、安装过程中造成弯曲，以及在动力荷载作用下发生较大振动。对受压构件来说，由于刚度不足产生的不利影响远比受拉构件严重。\n\n调查证明，主要受压构件的容许长细比值取为150，一般的支撑压杆取为200，能满足正常使用的要求。考虑到国外多数规范对压杆的容许长细比值的规定均较宽泛，一般不分压杆受力情况均规定为200，经研究并参考国外资料，在第2款中增加了内力不大于承载能力 $50 \\%$ 的杆件，其长细比可放宽到200。\n\n相比原规范，本条适当增加了容许长细比为200 的构件范围。\n\n7.4.7受拉构件的容许长细比值，基本上保留了我国多年使用经验所规定的数值。\n\n吊车梁下的交叉支撑在柱压缩变形影响下有可能产生压力，因此，当其按拉杆进行柱设计时不应考虑由于支撑的作用而导致的轴力降低。\n\n桁架受压腹杆在平面外的计算长度取$l _ { 0 }$ （见表7.4.1-1）是以下端为不动点为条件的。为此，起支承作用的下弦杆必须有足够的平面外刚度。\n\n7.4.8平板柱脚在柱压力作用下有一定转动刚度，刚度大小和底板厚度有关，当底板厚度不小于柱翼缘厚度2倍时，柱计算长度系数可取0.8。\n\n  \n图8有支撑的二段柱\n\n柱屈曲时上、下两段为一整体。考虑两段的相互约束关系，可以充分利用材料的潜力。\n\n当柱分为两段时，计算长度可由下式确定（图8)：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { l _ { 0 } = \\mu l } } \\\\ { { \\mu = 1 - 0 . 3 ( 1 - \\beta ) ^ { \\circ . 7 } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $\\beta$ -短段与长段长度之比， $\\beta { = } a / l$ 。\n\n当采用平板柱脚，其底板厚度不小于翼缘厚度两倍时，下段长度可乘以系数0.8。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c90825a2-920a-4bdb-ae9a-9be756d79d11', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1目的、适用范围和引用标准', '1目的、适用范围和引用标准本方法规定了1.5h压蒸促凝法的水泥胶砂强度快速的试验方法。  \n本方法适用于通用硅酸盐水泥、道路硅酸盐水泥及指定采用本方法的其他品种水泥。  \n本方法不能用于评定水泥强度等级。\n\n引用标准：\n\n《试验筛—技术要求和检验—第1部分：金属丝编织网试验筛》（GB/T6003.1)\n\n《行星式水泥胶砂搅拌机》（JC/T681）《水泥胶砂试体成型振实台》（JC/T682）$\\langle \\langle 4 0 \\mathrm { m m } \\times 4 0 \\mathrm { m m }$ 水泥抗压夹具》（JC/T683）《水泥胶砂振动台》（JC/T723）《水泥胶砂电动抗折试验机》（JC/T 724)《水泥胶砂试模》（JC/T726）水泥胶砂强度试验方法（ISO法）（T0506)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c90b06ed-2868-4d68-bc1a-513864a18e1d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 5）', 'pan=1>0.43</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>0.10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2.0</td><td rowspan=1 colspan=1>0.95</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.63</td><td rowspan=1 colspan=1>0.50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.33</td><td rowspan=1 colspan=1>0.20</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.88</td><td rowspan=1 colspan=1>0.76</td><td rowspan=1 colspan=1>0.66</td><td rowspan=1 colspan=1>0.55</td><td rowspan=1 colspan=1>0.45</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.95</td><td rowspan=1 colspan=1>0.88</td><td rowspan=1 colspan=1>0.81</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td><td rowspan=1 colspan=1>0.68</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>6.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=7>注：其他结构的挡风折减系数η可参照附录E选取。                                                        SAC</td></tr></table>\n\n\n#### b） $n$ 片构件的挡风折减\n\n对于 $n$ 片型式相同且彼此等间隔平行布置的结构或构件，在纵向风力作用下，应考虑前片结构对后犃片结构的重叠挡风折减作用，此时结构纵向的总迎风面积 $A$ 按式（14）计算：\n\n$$\nA = ( 1 + \\eta + \\eta ^ { 2 } + \\cdots + \\eta ^ { n - 1 } ) \\varphi A _ { 0 1 } = \\frac { 1 - \\eta ^ { n } } { 1 - \\eta } \\varphi A _ { 0 1 } ~ . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n……( 14 )\n\n式中：\n\n$A$ -结构纵向的总迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；$\\eta$ 挡风折减系数；$\\varphi$ 第一片结构的迎风面充实率；$A _ { 0 1 }$ — 第一片结构的外形轮廓面积，单位为平方米犃 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ）。\n\n当按式（14）算得的迎风面积 $A$ 和用式（11）或式（15）计算结构总风载荷时，因各片结构型式相同，犆只用其中一片结构的风力系数 $C$ 相乘即可。\n\n### 4．2．2．4 雪和冰载荷\n\n对于某些地区，应当考虑雪和冰载荷。也应考虑由于冰、雪积结引起受风面积的增大。\n\n### 4．2．2．5 温度变化引起的载荷\n\n一般情况不考虑温度载荷；但在某些地区，如果起重机在安装时与使用时温度差异很大，或者跨度较大的超静定结构（如跨度达 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 以上的双刚性支腿的门式起重机），则应当考虑因温度变化引起结构件膨胀或收缩受到约束所产生的载荷，本项载荷的计算可根据用户提供的有关资料进行。\n\n### 4．2．3 特殊载荷\n\n特殊载荷是指在起重机非正常工作时或不工作时的特殊情况下才发生的载荷，包括由起重机试验、受非工作状态风、缓冲器碰撞及起重机（或其一部分）发生倾翻、起重机意外停机、传动机构失效或起重机基础受到外部激励等引起的载荷。在防疲劳失效的计算中也不考虑这些载荷。犘\n\n#### 4．2．3．1 非工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { w } \\mathbb { I } }$\n\n非工作状态风载荷，是起重机在不工作时能承受的最大风力作用。非工作状态计算风压和与之相应的计算风速列于表18中。计算非工作状态风载荷时，要用表19所列的风压高度变化系数来计及受风部位离地高度的影响。将此风载荷与起重机相应的自重载荷进行组合，用于验算非工作状态下起重机零部件及金属结构的强度、起重机整机抗倾覆稳定性，并进行起重机的抗风防滑装置、锚定装置等的\n\n设计计算。\n\n起重机非工作状态风载荷按式（15）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { w \\ I I } } } = C K _ { \\mathrm { { h } } } \\rho _ { \\parallel } A\n$$\n\n……（15）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 起重机');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c910086a-cb92-4648-9b02-ad7eda6e6d5b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c91563e8-6ab4-47da-8435-271cebb3821c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．1 流动式起重机分级举例', '犃．1 流动式起重机分级举例流动式起重机包括汽车起重机、轮胎起重机（含集装箱正面吊运起重机）、履带起重机。  \n按照起重机的使用情况，流动式起重机整机分级举例见表 A．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c939f0c4-5344-4c81-a3af-4c705b7a8855', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 1）', '5．3 材料和许用应力## 5．3．1 结构件钢材及其许用应力\n\n### 5．3．1．1 结构件钢材\n\n#### 5．3．1．1．1 起重机承载结构件的钢材选择，应考虑结构的重要性、载荷特征、应力状态、连接方式和起重机工作环境温度及钢材厚度等因素。\n\n起重机 金 属 结 构 的 主 要 承 载 结 构 的 构 件，宜 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T700中 的 Q235钢 和GB／T699中的 20钢 材；当 结 构 需 要 采 用 高 强 度 钢 材 时，可 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T1591中 的Q345、Q390和 Q420钢材。\n\n对厚度大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 的钢板，用作焊接承载构件时应慎重，当用作拉伸、弯曲等受力构件时，需增加横向取样的拉伸和冲击韧性的检验，且应满足设计要求。\n\n下列情况的承载结构和构件钢材不应采用沸腾钢：\n\na） 焊接结构\n\n1） 直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构；  \n2） 虽可以不计算疲劳但工作环境温度低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时的直接承受动载荷的结构以及受拉、受弯的重要承载结构；  \n3） 工作环境温度等于或低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的所有承载结构。\n\n#### b） 非焊接结构\n\n工作环境温度等于或低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构。\n\n#### 5．3．1．1．2 在设计高强度钢材的结构构件时，应特别注意选择合理的焊接工艺并进行相应的焊接试验，以减少其制造内应力，防止焊缝开裂及控制高强度钢材结构的变形。\n\n#### 5．3．1．1．3 室外工作起重机的结构工作环境温度，在用户未特别提出时，可取为起重机使用地点的年最低日平均温度。对不确定使用地点的起重机，工作环境温度由设计制造单位根据销售情况确定。\n\n#### 5．3．1．1．4 为使所选的结构件钢材具有足够的抗脆性破坏的安全性，应根据影响脆性破坏的条件来选择钢材的质量组别，即应正确评价导致构件钢材脆性破坏的以下各因素的影响：\n\n纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；  \n构件材料的厚度；  \n工作环境的温度。\n\n考虑影响脆性破坏因素评价的钢材质量组别选择方法参见附录I。\n\n#### 5．3．1．1．5 钢铸件宜采用符合 GB／T11352或 GB／T14408规定的铸钢。\n\n### 5．3．1．2 结构构件钢材的许用应力\n\n#### 5．3．1．2．1 拉伸、压缩、弯曲许用应力（即：基本许用应力） $[ \\pmb { \\sigma } ]$\n\n基本许用应力包括拉伸、压缩、弯曲的许用应力，可按以下两种情况计算：a） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7$ 的钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ ］为钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 除以强度安全系数 $n$ ，见表22。\n\n表 22 强度安全系数 $\\pmb { n }$ 和钢材的基本许用应力 $[ \\pmb { \\sigma } ]$   \n\n\n\n\n\nb） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的高强度钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ 按式（28）计算：\n\n$$\n[ \\sigma ] = \\frac { 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { n }\n$$\n\n……（28）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 钢材的基本许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点。当钢材无明显的屈服点时，取 $\\sigma _ { 0 , 2 }$ 为 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( \\sigma _ { 0 , 2 } \\right.$ 为钢材标准拉力试验残余应变达 $0 . 2 \\%$ 时的试验应力），单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 钢材的抗拉强度，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$n$ 与载荷组合类别相关的强度安全系数，见表22。\n\n#### 5．3．1．2．2 剪切许用应力\n\n剪切许用应力，按式（29）计算：\n\n$$\n[ \\tau ] = \\frac { [ \\sigma ] } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（29）\n\n式中：\n\n$[ \\tau ]$ ———机构件剪切许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n#### 5．3．1．2．3 端面承压许用应力\n\n端面承压许用应力，按式（30）计算：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } ] = 1 . 4 [ \\sigma ]\n$$\n\n……（30）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } \\right]$ ———端面承压许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c948329b-7c59-4808-9ee7-0bcf3e7e9046', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：因钢梁多为开口的钢箱（或钢桁），起吊过程中容易产生变形，故需要采取有效措施对其进行临时加固，增加整体刚度，防止其产生变形。钢梁在台座上就位后，\n\n使其水平放置、各支承点处受力均匀，是保证组合节段制作质量的重要前提，如果不按此要求进行作业，有可能会使组合后的节段尺寸不准确或变形过大，给后续的拼装施工带来不利影响。\n\n## 18.4.5 组合节段制作施工时，钢筋、模板、支架、混凝土、预应力等的施工除应符合本规范相关章节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 在进行钢筋和预应力管道的安装时，应保证其位置准确；对预应力管道的端口宜采用合适的材料或工具进行临时封闭，或在管道内放置芯棒。\n\n2 模板与钢梁之间应密贴，各接缝应严密不漏浆。\n\n3 设置支架时，其支承点应避开钢梁底板处较薄弱的部位，防止钢梁底板的局部产生变形。对支承在钢梁以外的支架，应对其地基进行必要的加固处理，或采取预压的方式消除地基的不均匀沉降。\n\n4 桥面板应采用设计要求的混凝土，且宜在混凝土中添加防止其开裂的适宜材料。浇筑施工时，应采取有效措施保证桥面板顶面的平整度；浇筑完成后，对桥面板顶面的处理应符合本规范第18.3.5条第2款的规定。\n\n5 对桥面板混凝土应制订专门的养护方案，保湿养护的时间应不少于 14d。\n\n6 预应力钢束的张拉顺序应符合设计的规定；设计未规定时，应按对称、均衡的原则进行张拉。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9540a23-60f3-486f-976c-df32c6563dcf', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17.2 计算要点（Part 1）', '17.2 计算要点## 17.2.1 结构的分析模型及其参数应符合下列规定：\n1 模型应正确反映构件及其连接在不同地震动水准下的工作状态；\n2 整个结构的弹性分析可采用线性方法，弹塑性分析可根据预期构件的工作状态，分别采用增加阻尼的等效线性化方法及静力或动力非线性设计方法；\n3 在罕遇地震下应计入重力二阶效应;\n4 弹性分析的阻尼比可按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定采用，弹塑性分析的阻尼比可适当增加，采用等效线性化方法时不宜大于 $5 \\%$ ；\n5构成支撑系统的梁柱，计算重力荷载代表值产生的效应时，不宜考虑支撑作用。\n\n## 17.2.2 钢结构构件的性能系数应符合下列规定：\n\n1 钢结构构件的性能系数应按下式计算：\n\n$$\n\\Omega _ { i } \\geqslant \\beta _ { \\mathrm { e } } \\Omega _ { i, \\mathrm { min } } ^ { \\mathrm { a } }\n$$\n\n2 塑性耗能区的性能系数应符合下列规定：\n\n1）对框架结构、中心支撑结构、框架-支撑结构，规则结构塑性耗能区不同承载性能等级对应的性能系数最小值宜符合表17.2.2-1的规定：\n\n表17.2.2-1 规则结构塑性耗能区不同承载性能等级对应的性能系数最小值  \n\n\n\n\n\n2）不规则结构塑性耗能区的构件性能系数最小值，宜比规则结构增加 $1 5 \\% \\sim 5 0 \\%$ 。\n\n3）塑性耗能区实际性能系数可按下列公式计算：\n\n框架结构：\n\n$$\n\\Omega _ { \\mathrm { 0 } } ^ { \\mathrm { a } } = ( W _ { \\mathrm { E } } f _ { \\mathrm { y } } - M _ { \\mathrm { G E } } - 0 . 4 M _ { \\mathrm { E h k 2 } } ) / M _ { \\mathrm { E v k 2 } }\n$$\n\n支撑结构：\n\n$$\n\\Omega _ { \\scriptscriptstyle 0 } ^ { \\mathrm { a } } = \\frac { ( N _ { \\mathrm { b r } } ^ { \\prime } - N _ { \\mathrm { G E } } ^ { \\prime } - 0 . 4 N _ { \\mathrm { E v k 2 } } ^ { \\prime } ) } { ( 1 + 0 . 7 \\beta _ { i } ) N _ { \\mathrm { E h k 2 } } ^ { \\prime } }\n$$\n\n框架-偏心支撑结构：\n\n设防地震性能组合的消能梁段轴力 $N _ { \\mathfrak { p }, l }$ ，可按下式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { p }, l } = N _ { \\mathrm { G E } } + 0 . 2 8 N _ { \\mathrm { E h k 2 } } + 0 . 4 N _ { \\mathrm { E v k 2 } }\n$$\n\n当 $N _ { \\mathrm { p }, \\iota } { \\leqslant } 0 . 1 5 A f _ { \\mathrm { y } }$ 时，实际性能系数应取式（17.2.2-5）和式（17.2.2-6）的较小值：\n\n$$\n\\Omega _ { \\mathrm { 0 } } ^ { \\mathrm { a } } = ( W _ { \\mathrm { p }, l } f _ { \\mathrm { y } } - M _ { \\mathrm { G E } } - 0 . 4 M _ { \\mathrm { E v k 2 } } ) / M _ { \\mathrm { E h k 2 } }\n$$\n\n$$\n\\Omega _ { 0 } ^ { \\mathrm { a } } = ( V _ { l } - V _ { \\mathrm { G E } } - 0 . 4 V _ { \\mathrm { E v k 2 } } ) / V _ { \\mathrm { E h k 2 } }\n$$\n\n当 $N _ { \\mathrm { p }, \\iota } { > } 0 . 1 5 A f _ { \\mathrm { y } }$ 时，实际性能系数应取式（17.2.2-7）和式（17.2.2-8）的较小值：\n\n$$\n\\Omega _ { \\scriptscriptstyle 0 } ^ { \\scriptscriptstyle 4 } = ( 1 . 2 W _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { p }, \\scriptscriptstyle { l } } f _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { y } } \\big [ 1 - N _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { p }, \\scriptscriptstyle { l } } / ( A f _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { y } } ) \\big ] - M _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { G E } } - 0 . 4 M _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { E v k } 2 } ) / M _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { E h k } 2 }\n$$\n\n$$\n\\Omega _ { 0 } ^ { \\mathrm { a } } = ( V _ { l \\mathrm { c } } - V _ { \\mathrm { G E } } - 0 . 4 V _ { \\mathrm ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c957f69d-1e14-4e41-9c85-8b68e9315655', '115《中华人民共和国森林法》（主席令第39号（2019修订））.md', '第七章 附则', '第七章 附则第四十七条 国务院林业主管部门根据本法制定实施办法，报国务院批准施行。\n\n第四十八条 民族自治地方不能全部适用本法规定的，自治机关可以根据本法的原则，结合民族自治地方的特点，制定变通或者补充规定，依照法定程序报省、自治区或者全国人民代表大会常务委员会批准施行。\n\n第四十九条 本法自1985年1月1日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c95d747b-62c8-48c4-b4dd-e80851913734', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 17）', '\" rowspan=\"1\">0.481</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.475</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.469</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.463</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.457</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.451</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.445</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.440</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">130</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.434</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.429</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.423</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.418</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.412</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.407</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.402</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.397</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.392</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.387</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">140</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.383</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.378</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.373</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.369</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.364</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.360</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.356</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.351</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.347</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.343</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">150</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.339</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.335</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.331</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.327</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.323</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.320</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.316</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.312</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.309</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.305</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">160</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.302</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.298</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.295</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.292</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.289</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.285</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.282</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.279</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.276</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.273</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">170</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.270</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.267</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.264</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.262</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.259</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.256</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.253</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.251</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.248</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.246</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">双0235</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c965eb47-aa7f-4df6-91e6-be56d05fb300', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.5 孔道压浆前的准备工作应符合下列规定', '7.9.5 孔道压浆前的准备工作应符合下列规定：1 应在工地试验室对压浆材料加水进行试配验证，各种材料的称量（均以质量计）应精确到 $\\pm 1 \\%$ 。经试配的浆液其各项性能指标均满足表 7.9.3 的要求后方可用于正式压浆。\n\n2 应对孔道进行清洁处理。对抽芯成型的孔道应冲洗干净并应使孔壁完全湿润，金属和塑料管道在必要时亦应冲洗清除附着于孔道内壁的有害材料。对孔道内可能存在的油污等，可采用已知对预应力筋和管道无腐蚀作用的中性洗涤剂或皂液，用水稀释后进行冲洗；冲洗后，应使用不含油的压缩空气将孔道内的所有积水吹出。\n\n3 应对压浆设备进行清洗，清洗后的设备内不应有残渣和积水。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c96c11da-d717-4a57-8aad-287e76f53445', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 3）', ' { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nMWⅡ — 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）犘\n\n#### 4．4．2．3．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大载荷犘 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } } , P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 和对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W I } }$ 作用的载荷组合，按式（21）确定：犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅡ 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；RQ— 同式（18）；RG— 同式（18）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 同式（18）；  \nRWⅡ 工作风压引起的相应风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n#### 4．4．2．4 载荷情况Ⅲ（特殊载荷作用情况）的载荷组合犘\n\n##### 4．4．2．4．1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n在4．4．1．1中所定义的犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 是在具体操作条件下电动机实际能传递给机构的最大载荷。犘 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值在4．4．2．5中给出。\n\n##### 4．4．2．4．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n由于起重机或小车与缓冲器或固定障碍物相碰撞所引起的机构受到的载荷通常都远小于结构受到犘 犘的自重载荷与非工作状态最大风载荷，因此， $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ 就可取为在4．3．3．3中的载荷情况 C2给出的载荷，即按式（22）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel } = \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R W / I m a x } }\n$$\n\n……（22）\n\n式中：\n\nRmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的相应载荷，单位为牛顿（N）；  \nRWⅢmax— 非工作风压引起的相应最大风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n当采用附加的锚定装置或者抗风牵索来保证在极限风压时的起重机整机抗倾翻稳定性时，应考虑这些装置或牵索对相应机构的影响。犘\n\n#### 4．4．2．5 对上述有关计算 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷的说明和应用\n\n起重机的各机构的功能有：\n\n使运动质心作纯垂直位移（如起升运动）；  \n使运动质心作水平位移的所谓纯水平位移（如横向运行，纵向运行，回转或平衡式变幅运动）；  \n使运动质心作垂直和水平相组合的位移（如非平衡式变幅运动）。\n\n##### 4．4．2．5．1 起升运动\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x ~ } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ和Ⅱ： $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c96c1c40-a186-44d9-97b7-85c12796f01f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．1 流动式起重机分级举例', '犃．1 流动式起重机分级举例流动式起重机包括汽车起重机、轮胎起重机（含集装箱正面吊运起重机）、履带起重机。  \n按照起重机的使用情况，流动式起重机整机分级举例见表 A．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c978305f-9fe1-4c05-a9ee-c6c6c7172a7c', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百一十八条 违反本法规定，排放油烟的餐饮服务业经营者未安装油烟净化设施', '第一百一十八条 违反本法规定，排放油烟的餐饮服务业经营者未安装油烟净化设施、不正常使用油烟净化设施或者未采取其他油烟净化措施，超过排放标准排放油烟的，由县级以上地方人民政府确定的监督管理部门责令改正，处五千元以上五万元以下的罚款；拒不改正的，责令停业整治。违反本法规定，在居民住宅楼、未配套设立专用烟道的商住综合楼、商住综合楼内与居住层相邻的商业楼层内新建、改建、扩建产生油烟、异味、废气的餐饮服务项目的，由县级以上地方人民政府确定的监督管理部门责令改正；拒不改正的，予以关闭，并处一万元以上十万元以下的罚款。\n\n违反本法规定，在当地人民政府禁止的时段和区域内露天烧烤食品或者为露天烧烤食品提供场地的，由县级以上地方人民政府确定的监督管理部门责令改正，没收烧烤工具和违法所得，并处五百元以上二万元以下的罚款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c97c2fde-1f9a-4bcd-9482-f47ba2b9e69a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.10.2 无黏结预应力筋的下料长度应经计算确定', '7.10.2 无黏结预应力筋的下料长度应经计算确定。下料宜采用砂轮锯成束切割，且宜采用先粗后精、略长于计算长度的二次下料法。无黏结预应力筋在运输、存放和安装过程中应采取可靠措施，防止对其产生任何损伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c97e432d-f58b-4f64-ab64-e4303c56adca', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．5 耐磨及防过热计算', '6．2．5 耐磨及防过热计算## 6．2．5．1 耐磨计算\n\n对于受磨损的零件，根据经验应对一些影响磨损的特定物理量进行计算，使之不会导致过度磨损。如对制动器、离合器及滑动支承等，应计算其摩擦表面的单位面积压力强度 $\\boldsymbol { \\phi }$ 及与摩擦面相对运动速度 $\\boldsymbol { v }$ 乘积的特性系数 $\\phi v$ 值，要求它不超过允许范围。\n\n## 6．2．5．2 防过热计算\n\n在盘式制动器或鼓式制动器中，摩擦面要选用耐磨损耐高温的材料，制动轮／盘应有良好的散热条件，对频繁动作的制动器还应进行散热计算，应重视温度升高引起制动轮／盘与制动衬垫的摩擦系数变化，必要时应进行制动器热容量的计算。传动系统中采用液力偶合器时应具有足够的散热条件，并应采取防过热的保护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9846bec-ece3-40c8-a553-8bbc5c467119', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '系数：', '系数：起重机放置在坚实、水平的支承面或轨道上（最大坡度为 $1 \\%$ ）；  \n起重机装有规定的最短臂架，且此臂架处于最大推荐臂架角度；  \n将吊钩、吊钩滑轮组或其他取物装置放在地面上；  \n使外伸支腿脱离支承面，起重机支承在车轮（轮胎）上；  \n起重机装有规定的最长主臂或主臂和副臂的组合结构，并且此主臂或臂架组合结构处于最大推荐臂架角度，还承受最不利方向的工作风载荷。\n\n应验算对上述规定的各种质量分布状态及在相应的平衡重配置条件下，对制造商允许的起重机回转到的最不稳定位置，起重机均不应向后倾覆。\n\n表 51 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———无风试验或运行时  \n\n\n\n\n\n表 52 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———有风工作或运行时  \n\n\n\n\n\n#### 8．1．2．3．2 轮胎起重机和汽车起重机\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线成 $9 0 ^ { \\circ }$ 角时，臂架下面承载侧的车轮（轮胎）或底架支腿的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线重合时，在制造商规定的工作区域中承载底架的轻载端，车轮（轮胎）或支腿上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ ，在非工作区域内则不应小于起重机总重力的 $10 \\%$ 。\n\n在起重机上应为操作人员设置醒目可见的警示信息，否则起重机车轮（轮胎）上的载荷均应满足上述有关限制。警示信息 应 标 明 为 保 持 足 够 的 抗 后 倾 覆 稳 定 性 要 求，活 动 支 腿 应 是 处 在 伸 出状态。\n\n#### 8．1．2．3．3 履带起重机\n\n在侧面或支承最小载荷的底盘端部倾覆线上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n对于装有可收缩履带装置的履带起重机，如果在履带装置缩短时不能满足上述要求，制造商应在起重机上向司机提供醒目可见的警示信息。\n\n### 8．1．2．4 非工作风载荷作用下的起重机整体抗倾覆稳定性\n\n制造商应规定起重机在工作时承受风载荷的极限以及在非工作状态时应采取的特殊预防措施。非工作风载荷见4．2．3．1。\n\n## 8．1．3 塔式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n### 8．1．3．1 塔式起重机的整体抗倾覆稳定性按表53中的五种工况校核，并采用有相应载荷系数的计算载荷。\n\n### 8．1．3．2 在轨道上带载运行的塔式起重机，还应当考虑制造商在起重机出厂文件上规定的两轨道允许的最大垂直高低差和坡度所引起的载荷，作为其他载荷列入表53工况Ⅱ中。\n\n### 8．1．3．3 按表53计算时，应考虑塔式起重机所有起升部件质量引起的载荷。\n\n### 8．1．3．4 工作状态下抗后倾覆稳定性按表53中的工况Ⅲ计算。\n\n### 8．1．3．5 风载荷的作用\n\n#### 8．1．3．5．1 工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。\n\n#### 8．1．3．5．2 对于不能随风自由回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。对于可随风回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷应按设计预期的方向施加于塔式起重机的上部结构，并按最不利方向施加于塔式起重机的下部结构。\n\n### 8．1．3．6 起重机的基础\n\n制造商应提供在允许使用的所有工况中（包括有非工作状态风载荷作用时），塔式起重机对地面或基础作用的载荷，并说明提供的载荷数据所对应的使用工况。如果是用塔式起重机的基础来实现塔式起重机的部分或全部抗倾覆稳定时，制造商还应规定对用作该塔式起重机基础的要求。当塔式起重机需在斜面上作业时，制造商亦应考虑相应的计算工况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c987293c-0bb2-4781-bca6-9b5efa4ef5fa', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0506—2005 水泥胶砂强度试验方法', 'T0506—2005 水泥胶砂强度试验方法（ISO 法）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9977716-7164-4470-8fd6-ebdf702fe041', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.8 后张法（Part 5）', 'an=1>7d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>28d</td><td rowspan=1 colspan=1>≥10</td></tr></table>\n\n\n注：1.有抗冻性要求时，宜在压浆材料中掺用适量引气剂，且含气量宜为 $1\\% \\sim 3\\%$ 。2.有抗渗性要求时，抗氯离子渗透的 28d 电通量指标宜小于或等于 1500C。\n\n##### 条文说明：\n\n为保证后张预应力孔道压浆的质量和耐久性，所用压浆浆液的性能需要具备以下特征： $\\textcircled{1}$ 具有高流动度； $\\textcircled{2}$ 不泌水，不离析，无沉降； $\\textcircled{3}$ 适宜的凝结时间； $\\textcircled{4}$ 在塑性阶段具有良好的补偿收缩能力，且硬化后产生微膨胀； $\\textcircled{5}$ 具有一定的强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c99dcf26-2f34-47cf-ab1a-4aa3c315973b', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5试验报告', '5试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n（2）原材料的品种、规格和产地以及混凝土配合比；  \n（3）试验日期及时间;  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度;  \n（6）碾压混凝土拌合物的改进VC 值;  \n（7）试样表面评分值；\n\n（8）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9a1f9a1-477a-440f-9a0d-6051f4ce93c9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '表 3.2.5-1 平面控制测量精度要求（Part 2）', 'td><td rowspan=1 colspan=1>比例误差系数b（mm/km）</td><td rowspan=1 colspan=1>闭合环或附合线路边数</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>二等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤5</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1</td><td rowspan=1 colspan=1>≤6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>三等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤5</td><td rowspan=1 colspan=1>≤</td><td rowspan=1 colspan=1>≤8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>四等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤5</td><td rowspan=1 colspan=1>≤3</td><td rowspan=1 colspan=1>≤10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>一级</td><td rowspan=1 colspan=1>≤10</td><td rowspan=1 colspan=1>≤3</td><td rowspan=1 colspan=1>≤10</td></tr></table>\n\n\n表 3.2.5-5 导线测量主要技术要求  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>测量等级</td><td rowspan=1 colspan=1>附（闭）合导线长度（km）</td><td rowspan=1 colspan=1>边数</td><td rowspan=1 colspan=1>每边测距中误差（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>单位权中误差（&quot;）</td><td rowspan=1 colspan=1>导线全长相对闭合差</td><td rowspan=1 colspan=1>方位角闭合差</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>三等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤18</td><td rowspan=1 colspan=1>≤9</td><td rowspan=1 colspan=1>&lt;+14</td><td rowspan=1 colspan=1>≤+1.8</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1/52 000</td><td rowspan=1 colspan=1>≤ 3.6Vn</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>四等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤12</td><td rowspan=1 colspan=1>≤12</td><td rowspan=1 colspan=1>≤+10</td><td rowspan=1 colspan=1>≤+2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1/35 000</td><td rowspan=1 colspan=1>≤ 5vn</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>一级</td><td rowspan=1 colspan=1>≤6</td><td rowspan=1 colspan=1>≤12</td><td rowspan=1 colspan=1>≤+14</td><td rowspan=1 colspan=1>≤+5.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1/17 000</td><td rowspan=1 colspan=1>≤ 10√n</td></tr></table>\n\n\n注：1.表中 $\\mathbf { n }$ 为测站数。\n\n2.以测角中误差为单位权中误差。\n\n3.导线网节点间的长度不得大于表中长度的 0.7 倍。\n\n表 3.2.5-6 三角测量主要技术要求  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>测量等级</td><td rowspan=2 colspan=1>测角中误差(&quot;）</td><td rowspan=2 colspan=1>起始边边长相对中误差</td><td rowspan=2 colspan=1>三角形闭合差（&quot;）</td><td rowspan=1 colspan=3>测回数</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>DJ1</td><td rowspan=1 colspan=1>DJ2</td><td rowspan=1 colspan=1>DJ6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>二等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤±1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1/250 000</td><td rowspan=1 colspan=1>≤3.5</td><td rowspan=1 colspan=1>≥12</td><td rowspan=1 colspan=1>:</td><td rowspan=1 colspan=1>-</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>三等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤+1.8</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1/150 000</td><td rowspan=1 colspan=1>≤7.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≥6<');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9a8f425-4e79-4251-85d8-18ebb46ed008', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '16 疲劳计算及防脆断设计（Part 3）', '料，个别连接形式（如 $T$ 形对接焊接等）适当参考了国外资料。根据不同钢号、不同尺寸的同一连接形式的所有试验资料，汇总后按应力幅计算式进行统计分析，以 $9 5 \\%$ 置信度取 $2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 次疲劳应力幅下限值，也就是疲劳试验数据线性回归值（平均值）减去2倍标准差。按各种连接形式疲劳强度的统计参数［非焊接连接形式考虑了最大应力（应力比）实际存在的影响]，以构件母材、高强度螺栓连接、带孔、翼缘焊缝、横向加劲肋、横向角焊缝连接和节点板连接等几种主要形式为出发点，适当照顾 $S - N$ 曲线族的等间距设置，把连接方式和受力特点相似、疲劳强度相近的形式归成同一类，最后确定构件和连接分类有8种。分类后，需要确定$S - N$ 曲线斜率值，根据试验结果，绝大多数焊接连接的斜率在$- 3 . 0 \\sim - 3 . 5$ 之间，部分介于一 $2 . 5 \\sim - 3 . 0$ 之间，构件母材和非焊接连接则按斜率小于一4，为简化计算取用3和4两种斜率，而在 $N { = } 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 次疲劳强度取值略予调整，以免在低循环次数出现疲劳强度过高的现象。 $S - N$ 曲线确定后，可据此求出任何循环次数下的容许应力幅（即疲劳强度）。\n\n近20多年来，世界上一些先进国家在钢结构疲劳性能和设计方面开展了大量基础性的试验研究工作，取得了许多成果，发展了钢结构疲劳设计水平，提出了许多构造细节的疲劳强度数据，而我国这方面所做的基础性工作十分有限。鉴于此现状，本次标准修订时，对国际上各国的研究状况和成果进行了广泛的调研和对比分析，在保持原规范疲劳设计已有特点的基础上，借鉴和吸收了欧洲钢结构设计规范EC3钢结构疲劳设计的概念和做法，增加了许多新的内容，使我国可进行钢结构疲劳计算的构造细节更加丰富，具体如下：\n\n1将原来8个类别的 $S - N$ 曲线增加到：针对正应力幅疲劳计算的，有14个类别，为 $Z 1 \\sim Z 1 4$ （见正文表16.2.1-1)；针对剪应力幅疲劳计算的，有3个类别，为 $J 1 \\sim J 3$ （详见正文表16.2. 1-2)。\n\n2原来的类别1和2保持不变，即为现在的类别Z1和 Z2。原来的类别 $3 、 4 、 5 、 6 、 7 、 8$ 分别放入到最接近现在的类别Z4、Z5、Z6、Z7、Z8、Z10 中，在 $N { = } 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 时的新老容许应力幅的差别均在 $5 \\%$ 以内，在工程上可以接受。原来针对角焊缝疲劳计算的类别8，放人到现在的类别J1。\n3 国际上研究表明，对变幅疲劳问题，低应力幅在高周循环阶段的疲劳损伤程度有所较低，且存在一个不会疲劳损伤的截止限。为此，针对正应力幅疲劳强度计算的 $S - N$ 曲线，在 $N =$ $5 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 次之前的斜率为 $\\beta _ { \\mathrm { Z } }$ ，在 $N { = } 5 \\times 1 0 ^ { 6 } { \\sim } 1 \\times 1 0 ^ { 8 }$ 次之间的斜率为 $\\beta _ { \\mathrm { { Z } } } + 2$ （见图46)。但是，针对剪应力幅疲劳强度计算的 $S - N$ 曲线，斜率保持仍不变，为 $\\beta _ { \\mathrm { J } }$ （见图47）。无论是正应力幅还是剪应力幅，均取 $N { = } 1 \\times 1 0 ^ { 8 }$ 次时的应力幅为疲劳截止限。\n\n4 在保持原规范19个项次的构造细节的基础上，新增加了23 个细节，构成共计38个项次，并按照非焊接、纵向传力焊缝、横向传力焊缝、非传力焊缝、钢管截面、剪应力作用等情况将构造细节进行归类重新编排，同时构造细节的图例表示得更清楚，见附录表 $\\mathrm { K } { - } 1 { \\sim } \\mathrm { K } { - } 6$ 。\n\n表 22以200万次的疲劳强度为例，给出了原有构造细节在修订前后的比较，并指明了新增加的构造细节。欧洲钢结构设计规范EC3构造细节的疲劳强度确定的方法与我国是一致的，即依据疲劳试验数据的线性回归值（平均值）减去2倍标准差。\n\n表22各构造细节200万次的类别及其疲劳强度（针对附录 $\\mathbf { K } { \\mathbf { - } } \\mathbf { 1 } { \\sim } \\mathbf { K } { \\mathbf { - } } \\mathbf { 6 } $   \n\n\n\n\n\n续表22   \n\n\n\n\n\n正应力幅及剪应力幅的疲劳强度 $S - N$ 曲线见图46、图47。\n\n  \n图 46关于正应力幅的疲劳强度S-N 曲线\n\n### 16.2.2 对不满足第16.2.1条中式（16.2.1-1）（正应力幅疲劳)、式（16.2.1-4）（剪应力幅疲劳）的常幅疲劳问题，应按照结构预期使用寿命，采用式（16.2.2-1）、式（16.2.2-5）进行疲劳强度计算。\n\n原规范第6.2.1条对常幅疲劳的计算，无论正应力幅大小如何，将 $S { - } N$ 曲线的斜率 $\\beta _ { Z }$ 保持不变，并且一直往下延伸。本次标准修订时，本条文正应力幅的常幅疲劳计算为了与第16.2.3条的变幅疲劳计算相协调和合理衔接，对应力循环次数 $_ n$ 在 $5 \\times$ $1 0 ^ { 6 }$ 之内的容许正应力幅计算， $S - N$ 曲线的斜率采用 $\\beta _ { Z }$ ；对应力循环次数 $n$ 在 $5 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 与 $1 \\times 1 0 ^ { 8 }$ 之间的容许正应力幅计算， $S - N$ 曲线的斜率采用 $\\beta _ { \\mathrm { { Z } } } + 2$ 。同时，对正应力幅和剪应力幅的常幅疲劳计算，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9aa1b7c-bb8c-41a6-841d-7a47268df9e4', '137《金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验》（GB-T2652-2022）.md', '1范围', '1范围本文件规定了熔化焊接头焊缝金属圆形横截面试样纵向拉伸试验的试样尺寸和试验步骤，以测定其力学性能。\n\n本文件适用于所有熔化焊方法制造且接头尺寸能按ISO6892-1制成圆形横截面试样的各类金属材料产品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9b20331-8a8a-4f39-bf27-5f0bb9a790c7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犝', '附 录 犝## （资料性附录）\n## 导线载流量的校正\n\n导线载流量的计算公式：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（U．1）\n\n式中：\n\n$I _ { z }$ — 导线的载流量，单位为安培（A）。$K _ { \\mathrm { a } }$ — 同式（141），一般对穿钢管电线取0．9，对电缆取0．8。犓$K _ { \\mathfrak { r } }$ — 同式（141），常见值见表 U．1。 $K _ { \\mathrm { t } }$ 值也可按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { t } } { = } \\sqrt { \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 0 } } } { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 2 } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$T _ { 1 }$ — 线芯最高工作温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$ ）；  \n$T _ { 0 }$ — 工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm { ‰ }$ ）；  \n$T _ { 2 }$ — 额定工作环境温度， $2 5 \\mathrm { { ‰} }$ （或 $4 5 \\mathrm { { ‰} }$ ）。  \n$K _ { \\mathrm { j } }$ 同式（141），工作循环时间取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { j } } = { \\sqrt { \\frac { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 } { T } } } } { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 \\cdot J C } { T } } } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$J C$ 接电持续率；  \n$T -$ 导线发热时间常数，单位为秒(s)，由电缆制造商提供。  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ — 同式（141），由电缆制造商提供。\n\n表 犝．1 导线载流量的温度校正系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { t } }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9cdeb5f-e53f-4208-93c6-9eb544e6ce53', '105《桥梁用结构钢》（GB-T714-2015）.md', '6 尺寸、外形、重量及允许偏差', '6 尺寸、外形、重量及允许偏差## 6.1 钢板的尺寸、外形、重量及允许偏差\n应符合 / 的规定。  \n\n## 6.2 钢带及其剪切钢板的尺寸、外形、重量及允许偏差\n应符合 / 的规定。  \n\n## 6.3 型钢的尺寸、外形、重量及允许偏差\n应符合 / 、 / 的规定。  \n\n## 6.4 经供需双方协议\n可供应其他尺寸、外形及允许偏差的钢材。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9d4f079-acc5-409c-af0d-9cddda98a692', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢筋的混凝土保护层厚度，对防止钢筋锈蚀、保证结构的耐久性具有重要的作用。本条就垫块的制作、设置和固定等方面作出了相应规定，其最终目的是保证钢筋的混凝土保护层厚度满足设计要求。\n\n1 本款对混凝土垫块增加了“应具有不低于结构本体混凝土的强度”的要求。\n\n## 4.4.5 钢筋骨架的焊接拼装应在坚固的工作台上进行，操作时应符合下列规定：\n\n1拼装前应按设计图纸放大样，放样时应考虑焊接变形的预留拱度。拼装时，在需要焊接的位置宜采用楔形卡卡紧，防止焊接时局部变形。\n\n2 骨架焊接时，不同直径钢筋的中心线应在同一平面上，较小直径的钢筋在焊接时，下面宜垫以厚度适当的钢板。施焊顺序宜由中到边对称地向两端进行，先焊骨架下部，后焊骨架上部。相邻的焊缝应采用分区对称跳焊，不得顺方向一次焊成。\n\n## 4.4.6 钢筋网的焊点应符合设计规定，当设计未规定时，应按下列要求进行焊接：\n\n1在焊接网的受力钢筋为HPB300或冷拉HPB300钢筋的情况下，当焊接网只有一个方向为受力钢筋时，网两端边缘的两根锚固横向钢筋与受力钢筋的全部交叉点必须焊接；当焊接网的两个方向均为受力钢筋时，沿网四周边缘的两根钢筋的全部交叉点均应焊接；其余的交叉点可焊接或绑扎一半，或根据运输和安装条件决定。\n\n2 当焊接网的受力钢筋为冷拔低碳钢丝，而另一方向的钢筋间距小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，网两端边缘的两根钢筋的全部交叉点必须焊接，中间部分的焊点距离可增大至 $2 5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 4.4.7 灌注桩钢筋骨架的制作、运输与安装应符合下列规定：\n\n1 制作时应采取必要措施，保证骨架的刚度，主筋的接头应错开布置。大直径长桩的钢筋骨架宜在胎架上分段制作，且宜编号，安装时应按编号顺序连接。\n\n2 应在骨架外侧设置控制混凝土保护层厚度的垫块，垫块的间距在竖向应不大于 $2 \\mathrm { m }$ ，在横向圆周应不少于4处。\n\n3 钢筋骨架在运输过程中，应采取适当的措施防止其变形。\n\n4 钢筋骨架在安装时，其顶端应设置吊环。\n\n## 4.4.8 绑扎或焊接的钢筋骨架和钢筋网不得有变形、松脱和开焊。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9dcec8e-9265-445e-ba0d-5cd524746bc7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 2）', 'pan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>履带运行机构</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr></table>\n\n\n注：在空载状态下臂架伸缩机构作伸缩动作。\n\n## 犅．2 塔式起重机机构分级举例\n\n塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．2。\n\n表 犅．2 塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>序号</td><td rowspan=2 colspan=1>起重机的类别和使用情况</td><td rowspan=2 colspan=1>起重机整机工作级别</td><td rowspan=1 colspan=5>机构使用等级</td><td rowspan=1 colspan=5>机构载荷状态</td><td rowspan=1 colspan=5>机构工作级别</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>H</td><td rowspan=1 colspan=1>S</td><td rowspan=1 colspan=1>L</td><td rowspan=1 colspan=1>D</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>H</td><td rowspan=1 colspan=1>S</td><td rowspan=1 colspan=1>L</td><td rowspan=1 colspan=1>D</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>H</td><td rowspan=1 colspan=1>S</td><td rowspan=1 colspan=1>L</td><td rowspan=1 colspan=1>D</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>很少使用的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>TT</td><td rowspan=1 colspan=1>TT</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M1</td><td rowspan=1 colspan=1>M2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1(b)</td><td rowspan=1 colspan=1>货场用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 col');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9dd2b78-7dd3-4594-adcb-7e4896236894', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 2）', '平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．7．4．1．1 室外工作的轨道式起重机应装设可靠的抗风防滑装置，并应满足规定的工作状态和非工作状态抗风防滑要求。\n\n#### 9．7．4．1．2 工作状态下的抗风制动装置可采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等，其制动与释放动作应考虑与运行机构连锁并应能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．3 起重机只装设抗风制动装置而无锚定装置的，抗风制动装置应能承受起重机非工作状态下的风载荷；当工作状态下的抗风制动装置不能满足非工作状态下的抗风防滑要求时，还应装设牵揽式、插销式或其他形式的锚定装置。起重机有锚定装置时，锚定装置应能独立承受起重机非工作状态下的\n\n风载荷。\n\n#### 9．7．4．1．4 非工作状态下的抗风防滑设计，如果只采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等抗风制动装置，其制动与释放动作也应考虑与运行机构连锁并能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．5 锚定装置应确保在下列情况下起重机及其相关部件的安全可靠：\n\na） 起重机进入非工作状态并且锚定时；  \nb） 起重机处于工作状态，起重机进行正常作业并实施锚定时；  \nc） 起重机处于工作状态且在正常作业，突然遭遇超过工作状态极限风速的大风而实施锚定时。\n\n### 9．7．4．2 防倾翻安全钩\n\n起升吊钩装在主梁一侧的单主梁起重机、有抗震要求的起重机及其他有类似防止起重小车发生倾翻要求的起重机，应装设防倾翻安全钩。\n\n## 9．7．5 起联锁保护作用的安全装置和措施\n\n### 9．7．5．1 进入桥式和门式起重机的门，和从司机室登上桥架的舱口门，应能联锁保护；当门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．2 司机室设在起重机的运动部分上时，进入司机室的通道口，应能联锁保护；当通道口的门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．3 可在两处或多处操作的起重机，应有联锁保护，以保证只能在一处操作，防止两处或多处同时都能操作。  \n### 9．7．5．4 当既可以电动，也可以手动驱动时，相互间的操作转换应能联锁。  \n### 9．7．5．5 夹轨器等制动装置和锚定装置应能与运行机构联锁。  \n### 9．7．5．6 回转锁定装置应能与回转机构联锁。  \n### 9．7．5．7 对小车在可俯仰的悬臂上运行而工作的起重机，悬臂俯仰机构与小车运行机构应能联锁，使俯仰悬臂放平后小车方能运行。\n\n## 9．7．6 其他安全防护装置\n\n### 9．7．6．1 风速仪及风速报警器\n\n#### 9．7．6．1．1 对于室外作业的高大起重机应安装风速仪，风速仪应安装在起重机上部迎风处。对室外作业的高大起重机应装有显示瞬时风速的风速报警器，且当风力大于工作状态的计算风速设定值时，应能发出报警信号。\n\n### 9．7．6．2 轨道清扫器\n\n当物料有可能积存在轨道上成为运行的障碍时，在轨道上行驶的起重机和起重小车，在台车架（或端梁）下面和小车架下面应装设轨道清扫器，其扫轨板底面与轨道顶面之间的间隙一般为 $5 \\ \\mathrm { m m } \\sim$ $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 9．7．6．3 防小车坠落保护\n\n塔式起重机的变幅小车及其他起重机要求防坠落的小车，应设置使小车运行时不脱轨的装置，即使轮轴断裂，小车也不能坠落。\n\n### 9．7．6．4 检修吊笼或平台\n\n需要经常在高空进行起重机自身检修作业的起重机，应装设安全可靠的检修吊笼或平台。\n\n### 9．7．6．5 导电滑触线的安全防护\n\n#### 9．7．6．5．1 桥式起重机司机室位于大车滑触线一侧，在有触电危险的区段，通向起重机的梯子和走台与滑触线间应设置防护板进行隔离。\n\n#### 9．7．6．5．2 桥式起重机大车滑触线侧应设置防护装置，以防止小车在端部极限位置时因吊具或钢丝绳\n\n摇摆而与滑触线意外接触。\n\n#### 9．7．6．5．3 多层布置桥式起重机时，下层起重机应采用电缆或安全滑触线供电。\n\n#### 9．7．6．5．4 其他使用滑触线的起重机，对易发生触电的部位应设防护装置。\n\n### 9．7．6．6 报警装置\n\n必要时，在起重机上应设置蜂鸣器、闪光灯等作业报警装置。流动式起重机倒退运行时，应发出清晰的报警音响并伴有灯光闪烁信号。\n\n### 9．7．6．7 防护罩\n\n在正常工作或维修时，为防止异物进入或防止其运行对人员可能造成危险的零部件，应设有保护装置。起重机上外露的、有可能伤人的运动零部件，如开式齿轮、联轴器、传动轴、链轮、链条、传动带、皮带轮等，均应装设防护罩／栏。\n\n在露天工作的起重机上的电气设备应采取防雨措施。\n\n### 9．7．6．8 防起重机零件掉落的措施\n\n设计上应采取有效措施，防止起重机上的零部件在静止或运动时从空中掉落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9df4093-2b37-4d1d-a613-f0ef6abdfdac', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '6线路测量（Part 2）', '}$ (图根水准)时，即有 $5 0 \\sqrt { L }$ 。\n\n6．2．6横断面测量限差公式，是依据误差理论统计出的实用表达式。\n\n6．2．7为保证线路工程质量，要求在施工前进行中线桩复测，并将复测数据与原测成果进行比较，改正超限的桩位，确保所有施工中线桩位置的准确性。\n\n## 6．3架空索道测量\n\n6．3．1随着测绘仪器设备的不断更新与发展，全站仪与GPS 接收机已成为较常用的仪器装备，这里将其列为首选。当然，对精度要求不高的架空索道测量也可以选择其他测量设备。\n\n6．3．2按索道设计对施工要求，一般索道相邻支架间的偏角不许超过 $\\pm 3 0 ^ { \\prime \\prime }$ ；支架间距误差不超过架间距的 $1 ~ / ~ 5 0 0$ 。由此确定了架空索道导线测量的基本精度指标。\n\n6．3．3增加方向点主要是为了满足施工需要和通视要求。起点到转角点或转角点间距离大于1km 时，方向点偏离直线不应超过 $1 8 0 ^ { \\circ } \\ \\pm 2 0 ^ { \\circ }$ 的规定，较设计要求的 $\\pm 3 0 ^ { \\prime \\prime }$ （见6.3.2\n\n条说明)有所提高，这主要是出于对载人索道和大型运输索道安全的考虑。\n\n6．3．4根据架空索道施工安装时，架顶、索底标高误差通常不超过 $1 ~ / ~ 1 0 0 0$ 架间距的要求，若测量限差采用测高误差与距离之比不低于 $1 ~ / ~ 2 0 0 0$ 考虑。则，图根水准和图根电磁波测距三角高程测量方法均可满足其对高程的精度要求。\n\n6．3．5对于架空索道的纵断面测量，保留了《93规范》的基本指标，具体施测方法可根据现有条件选择。由于架空索道的杆塔通常没置在山脊、山顶部位，而在山谷、沟底设置的可能性小，故要求在山脊、山顶的断面点要密些，在山谷、沟底，可适当简化。\n\n6．3．6为了保证高程精度和提高杆塔位置设计的准确性，要求在线路走向与等高线平行的陡峭地段，根据需要加测横断面。\n\n## 6．4自流和压力管线测量\n\n### 6．4．1关于自流和压力管线平面控制测量。\n\n1管线平面控制测量的精度،对一般自流管线，根据多年来的实践经验，其纵向误差达到 $1 ~ / ~ 5 0 0$ ，就能满足设计要求，故测量精度提高一倍，规定为 $1 ~ / ~ 1 0 0 0$ ；压力管线设计要求稍高，规定为 $1 ~ / ~ 2 0 0 0$ 。\n2修订增加了GPS-RTK 定位的方法，给出了对控制点的布设要求。成对布设GPS 点且要求互相通视的目的，是为了GPY-RTK 的作业检核，也是为了后续使用其他常规仪器作业的考虑；成对布设GPS 点的数量，可根据工程需要确定。如后续作业使用GPS-RTK 定位方法，则要求每隔 $1 0 \\mathrm { k m }$ 布设一个控制点，作为GPS-RTK参考站；GPS-RTK作业的检核，可采用同一参考站或不同参考站下的两次独立测量进行。\n\n3长距离管线的导线测量的主要技术指标，是根据管线平面控制测量的精度(本条说明1款)要求进行了细化。并参照铁路、公路对线路控制的规定，增加了每隔 $3 0 \\mathrm { k m }$ 附合一次的要求。\n\n## 6．4．2关于自流和压力管线高程控制测量。\n\n1管线高程控制测量的精度，对压力管线，采用图根水准可满足精度要求；自流管线对高程的精度要求稍高些，规定采用五等水准测量。\n\n2水准测量和电磁波测距三角高程测量是五等和图根高程控制测量的基本作业方法。为了和平面控制测量相一致，规定附合路线长度为 $3 0 \\mathrm { k m }$ 。\n\n3GPS 拟合高程测量的精度，可满足自流和压力管线的要求。\n\n## 6．4．3本条综合了长距离输水、输气、输油等管线的中线测量要求，并结合长期的实践经验给出了相关技术指标。就目前的测量设备水平而言，该规定是容易达到的。\n\n## 6．4．4本条给出了管线断面测量的具体要求。地形变化处是断面的特征点，因而要求加测断面点。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9df4859-1005-4327-a68a-797036436562', '33《铸钢砂》（YBT5150-93）.md', '中华人民共和国黑色冶金行业标准', '中华人民共和国黑色冶金行业标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9df98a0-925b-4188-9fed-fb3ee8e61839', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '13.4 基坑降排水', '13.4 基坑降排水## 13.4.1 采用集水坑排水时应符合下列规定：\n\n### 1 基坑开挖时，宜在坑底基础范围之外设置集水坑并沿坑底周围开挖排水沟，使水流入集水坑内，排出坑外。集水坑的尺寸宜视渗水量的大小确定。\n\n### 2 排水设备的能力宜为总渗水量的 $1 . 5 { \\sim } 2 . 0$ 倍。\n\n## 13.4.2 采用井点降水法排水时应符合下列规定：\n\n### 1 井点降水法宜用于粉砂、细砂、地下水位较高、有承压水、挖基较深、坑壁不易稳定的土质基坑，在无砂的黏质土中不宜采用。井点类别的选择，宜按土层的渗透系数、要求降低水位的深度以及工程特点确定。\n\n### 2 井管的成孔可根据土质分别采用射水成孔或冲击钻机、旋转钻机及水压钻探机成孔。井点降水曲线应低于基底设计高程或开挖高程至少 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 3 应做好沉降及边坡位移监测，保证水位降低区域内构筑物的安全，必要时应采取防护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9e4d091-f5a6-43b1-9e78-c1be3341d2ba', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '续表4.11.13', '续表4.11.13');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9e5c207-406c-4b9f-928b-33069f60af9b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18 钢混组合结构（Part 1）', '18 钢混组合结构## 18.1 一般规定\n\n### 18.1.1本章适用于钢-混凝土组合梁、钢-混凝土接头和波形钢腹板梁的施工。\n\n#### 条文说明：\n\n钢混组合结构的主要桥梁类型包括组合钢板梁桥、组合钢桁梁桥、组合钢箱梁桥、钢桁腹杆组合梁桥、波形钢腹板组合梁桥以及各种形式的钢-混凝土接头等，涵盖的范围很广。钢混组合结构除大量应用在梁式桥中，在斜拉桥、拱桥、悬索桥这些桥型中亦有较多应用。当前，钢混组合结构在桥梁中的应用越来越多，为使其施工有章可循，本次修订列入其施工的要求。\n\n### 18.1.2 施工前应制订专项施工方案，并应根据结构的特点和受力特性确定施工程序和施工工艺，且应有防止桥面板混凝土和接头混凝土开裂的预防措施。\n\n#### 条文说明：\n\n在钢混组合结构中，桥面板混凝土和接头混凝土的开裂是较为普遍存在的一种现象，如何有效地避免其开裂是设计和施工都需要认真对待的一个关键问题。虽然桥面板混凝土和接头混凝土的开裂主要是由结构的特点和受力特性所决定的，且造成这一病害的原因多种多样，但其力学行为特征与具体桥梁中的设计和施工特点也是密切相关的。因此，有必要在施工前通过相对准确的预测、严密的施工计算以及对施工技术和施工工艺的改进，确定其施工程序和施工工艺，并采取一些有效的措施防止桥面板混凝土和接头混凝土的开裂。\n\n### 18.1.3 除本章另有规定外，钢筋、混凝土、模板、支架和预应力等的施工应符合本规范相关章节的规定。\n\n### 18.1.4 钢构件的制造应符合本规范第 8 章的规定。对大跨度钢-混凝土组合连续梁中的钢梁，制造时应根据设计及施工控制的要求设置相应的预拱度。\n\n#### 条文说明：\n\n结构的自重、组合作用的进程和混凝土的徐变等是使钢-混组合梁产生挠度的几个主要原因，对于大跨度钢-混凝土组合连续梁，其挠度影响是不可忽视的，一般设计文件会对预拱度值和加工制造无应力线形进行规定，施工控制也会提出相应要求，故钢梁在制造时需要根据其要求设置相应的预拱度值。\n\n### 18.1.5 钢-混凝土组合梁在安装施工时，应综合考虑钢构件和预制混凝土桥面板的安装方式，其安装、组合的顺序和加载程序应符合设计和施工控制的规定。\n\n#### 条文说明：\n\n钢-混凝土组合梁在安装施工时，一般的顺序是先安装钢梁，再安装混凝土桥面板，但在实际施工中，往往对钢梁的安装方法较为重视，而对混凝土桥面板的安装方法考虑较少，甚至有的工程项目忽视了混凝土桥面板的安装方案，导致在施工过程中临时采取措施进行补救，造成工期的延误或对工程质量产生不利影响，因此需要综合考虑两种结构的安装方式。安装、组合的顺序和加载程序在不同的情况下，会对组合结构的受力产生较大的影响，因此需要符合设计和施工控制的规定。\n\n### 18.1.6 对预制桥面板各单元之间的湿接缝和钢-混凝土接头，宜采用微膨胀补偿收缩混凝土。\n\n#### 条文说明：\n\n湿接缝和钢-混凝土接头中采用微膨胀补偿收缩混凝土的目的是：减少混凝土浇筑后在硬化过程中的收缩，使新浇筑混凝土与龄期不同的混凝土之间能更好地结合。\n\n### 18.1.7钢-混凝土接头在浇筑施工时，宜按本规范第6.13节大体积混凝土的要求进行温度控制，防止其产生温度应力裂缝。\n\n## 18.2 钢构件安装\n\n### 18.2.1钢构件在安装施工前，应根据跨径大小或结构构造的特点、地形地物、河流或海域情况、起重机或起重船的起吊能力、环境条件等因素，综合考虑选择安装方法和安装工艺。对钢-混凝土组合梁，在确定钢构件的安装方法时，尚应适当考虑预制混凝土桥面板安装的可行性和方便性。\n\n#### 条文说明：\n\n钢构件的安装施工有各种各样的方法，本规范对采用何种具体的方法不作限制，只要能满足施工中对安全、质量和进度等的各项要求，均能采用。由于在选择钢构件的安装方法和安装工艺时，很多自然客观条件和一些制约因素都会对选择产生影响，因此需要全面综合考虑进行选择。条文中规定“在确定钢构件的安装方法时，尚应适当考虑预制混凝土桥面板安装的可行性和方便性”，这是对应于本规范第18.1.5 条的一项要求，因为预制混凝土桥面板的安装方法和安装工艺是否合理、可行、方便，会对组合结构的施工进度和施工质量产生较大的影响。\n\n### 18.2.2 安装前应对各种承重支架、支承系统、吊架和吊具等临时受力结构，以及钢构件本身在安装过程中不同受力工况下的强度、刚度及稳定性进行验算，保证安装施工的安全和结构的安全。\n\n#### 条文说明：\n\n钢构件在安装施工时，不仅需要保证施工操作的安全，同时还要在安装过程中保证结构的安全，条文规定是出于对安全的总体考虑。\n\n### 18.2.3 安装钢-混凝土组合梁中的钢构件之前，应对桥梁的墩台顶面高程、中线及各孔跨径进行复测；安装钢-混凝土接头中的钢构件之前，应对混凝土结合面的高程、纵横向轴线和表面平整度等进行复测。各项误差在允许偏差内方可进行安装。\n\n### 18.2.4 起吊安装钢构件时，吊点和吊具的设置应满足各点均匀受力的要求，应避免钢构件在起吊安装过程中发生扭转或侧倾，并应采取有效措施保证钢构件的涂装不受到损伤。\n\n### 18.2.5 钢梁宜对钢构件采用预先组拼、栓合或焊接，扩大拼装单元组成节段后进行安装的方法，对容易变形的钢构件应进行刚度和稳定性验算，必要时应采取临时加固措施。组拼前应清除钢构件上的附着物，摩擦面或焊接面应保持干燥、清洁。安装时应根据外界环境和焊接等变形因素的影响，采取有效措施，保证钢梁的线形、拱度及轴线位置满足设计或施工控制的要求。工地安装时，不得在现场对钢构件进行未被批准的临时性的焊接和切割作业。\n\n#### 条文说明：\n\n对钢构件采用先在地面上通过将构件预先组拼、栓合或焊接，扩大拼装单元组成节段后进行安装的方法，能减少高空安装的工作量，加快施工进度，提高施工的效率，在施工条件具备的情况下一般优先采用这种方法，但本规定并不排斥采用单构件拼装施工的方法。\n\n规定“对容易变形的钢构件应进行刚度和稳定性验算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9e886bf-d34e-4f15-b897-891e42d066b4', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '5．3立杆计算（Part 2）', 'athrm { k } } A } { 0 . 9 \\gamma _ { \\mathrm { m } } \\gamma _ { \\mathrm { ~ R ~ } } ^ { \\prime } } = \\frac { { \\varphi } f A } { 0 . 9 \\gamma _ { \\mathrm { ~ R ~ } } ^ { \\prime } }\n$$\n\n组合风荷载\n\n$$\n1 . 2 { S } _ { \\mathrm { G k } } + 1 . 4 \\times 0 . 8 5 ~ \\left( { S } _ { \\mathrm { Q k } } + { S } _ { \\mathrm { W k } } \\right) ~ \\leqslant \\frac { \\displaystyle { \\varphi } f _ { \\mathrm { k } } A } { 0 . 9 \\gamma _ { \\mathrm { m } } \\gamma _ { \\mathrm { \\tiny ~ R W } } ^ { \\prime } } = \\frac { \\displaystyle { \\varphi } f A } { 0 . 9 \\gamma _ { \\mathrm { \\tiny ~ R W } } ^ { \\prime } }\n$$\n\n上列式中 $\\mathrm { S _ { G k } }$ 、 $\\mathrm { S _ { \\mathrm { \\scriptsize { Q k } } } } ^ { \\mathrm { \\scriptsize { ( } } }$ ——永久荷载与可变荷载的标准值分别产生的内力和。对受弯构件内力为弯矩、剪力，对轴心受压构件为轴力;\n\n$\\mathrm { S } _ { \\mathbb { W } \\mathrm { k } } \\mathrm { \\cdot }$ 风荷载标准值产生的内力；  \nf- 钢材强度设计值;  \nfk -钢材强度的标准值；  \nW- 杆件的截面模量;  \n$\\Phi$ - 轴心压杆的稳定系数；  \nA- -杆件的截面面积；\n\n0.9，0.2，1.4，0.85——分别为结构重要性系数，恒荷载分项系数，活荷载分项系数，荷载效应组合系数；\n\n$\\gamma _ { m }$ 材料强度分项系数，钢材为1.165；\n\n$\\gamma _ { \\mathrm { ~ R ~ } } ^ { \\prime }$ 、Y\'RW——分别为不组合和组合风荷载时的结构抗力调整系数。\n\n根据使新老规范安全度水平相同的原则，并假设新老规范采用的荷载和材料强度标准值相同，结构抗力调整系数可按下列公式计算：\n\n1）对受弯构件 不组合风荷载\n\n$$\n\\gamma _ { \\textrm { \\tiny R } } ^ { \\prime } = \\frac { 1 . 5 } { 0 . 9 \\times 1 . 2 \\times 1 . 1 6 5 } \\times \\frac { S _ { \\mathrm { G k } } + S _ { \\mathrm { 0 k } } } { S _ { \\mathrm { G k } } + \\frac { 1 . 4 } { 1 . 2 } S _ { \\mathrm { 0 k } } } = 1 . 1 9 \\frac { 1 + \\eta } { 1 + 1 . 1 7 \\eta }\n$$\n\n组合风荷载\n\n$$\n\\gamma ^ { \\prime } { _ { \\mathrm { R W } } } = \\frac { 1 . 5 } { 0 . 9 \\times 1 . 2 \\times 1 . 1 6 5 } \\times \\frac { S _ { \\mathrm { G k } } + 0 . 9 ~ \\left( S _ { \\mathrm { G k } } + S _ { \\mathrm { W k } } \\right) } { S _ { \\mathrm { G k } } + ~ \\left( S _ { \\mathrm { Q k } } + S _ { \\mathrm { W k } } \\right) ~ \\frac { 0 . 8 5 \\times 1 . 4 } { 1 . 2 } } = 1 . 1 9 ~ \\frac { 1 + 0 . 9 ~ \\left( \\eta + \\mathfrak { T } \\right) } { 1 + \\eta + \\mathfrak { T } }\n$$\n\n2）对轴心受压杆件\n\n不组合风荷载\n\n$$\n\\gamma _ { \\textrm { \\tiny R } } ^ { \\prime } = \\frac { 2 . 0 } { 0 . 9 \\times 1 . 2 \\times 1 . 1 6 5 } \\times \\frac { S _ { \\mathrm { G k } } + S _ { \\mathrm { 0 k } } } { S _ { \\mathrm { G k } } + \\frac { 1 . 4 } { 1 . 2 } S _ { \\mathrm { Q k } } } = 1 . 5 9 \\frac { 1 + \\eta } { 1 + 1 . 1 7 \\eta }\n$$\n\n组合风荷载\n\n$$\n\\gamma ^ { \\prime } { _ { \\mathrm { R W } } } = \\frac { 2 . 0 } { 0 . 9 \\times 1 . 2 \\times 1 . 1 6 5 } \\times \\frac { S _ { \\mathrm { G k } } + 0 . 9 ~ \\left( S _ { \\mathrm { G k } } + S _ { \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9e8b5fa-7cee-4712-ac5b-391b81be8332', '41《中华人民共和国合同法》.md', '总则', '总则');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9ea7e35-e67c-43db-955b-acda20f476bd', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一百条 未经依法批准，擅自 生 产、经营', '第一百条 未经依法批准，擅自 生 产、经营、运输、储存、使用危险物品或者处置废弃危险物品的，依照有关危险物品安全管理的法律、行政法规的规定予以处罚；构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9eb5c6a-0a5f-42bc-9595-e1c776e77796', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8 拉弯、压弯构件（Part 4）', 'm { E } } } ( M _ { \\mathrm { 2 y } } / M _ { \\mathrm { 1 y } } )\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { { E } } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda ^ { 2 } } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\varphi$ -轴心受压构件的整体稳定系数，按构\n\n件最大长细比取值;\n\n$M _ { ☉ }$ -计算双向压弯圆管构件整体稳定时采用的弯矩值，按式（8.2.4-2）计算$\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\nMxA、MyA、 $M _ { \\mathrm { x B } }$ 、 $M _ { \\mathrm { y B } }$ - 分别为构件 $\\mathrm { A }$ 端关于 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴、 $y$ 轴的弯矩和构件B端关于 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴、 $_ y$ 轴的弯矩 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\n$\\beta$ -计算双向压弯整体稳定时采用的等效\n\n弯矩系数；\n\nM1x、M2x、M1y、 $M _ { 2 \\mathrm { y } }$ —分别为 $_ { x }$ 轴、 $y$ 轴端弯矩 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\n构件无反弯点时取同号，构件有反弯\n\n点时取异号； $| M _ { \\mathrm { 1 x } } | \\geqslant | M _ { \\mathrm { 2 x } } |$ ， $\\mid M _ { \\mathrm { l y } } \\mid \\gg \\mid M _ { \\mathrm { 2 y } } \\mid ;$\n\n$N _ { \\mathrm { E } }$ -根据构件最大长细比计算的欧拉力，按式（8.2.4-6）计算。\n\n### 8.2.5弯矩作用在两个主平面内的双轴对称实腹式工字形和箱形截面的压弯构件，其稳定性应按下列公式计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi _ { \\mathrm { x } } A f } + \\frac { \\beta _ { \\mathrm { m x } } M _ { \\mathrm { x } } } { \\gamma _ { \\mathrm { x } } W _ { \\mathrm { x } } \\left( 1 - 0 . 8 \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } ^ { \\prime } } \\right) f } + \\eta \\frac { \\beta _ { \\mathrm { t y } } M _ { \\mathrm { y } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b y } } W _ { \\mathrm { y } } f } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi _ { \\mathrm { y } } A f } + \\eta \\frac { \\beta _ { \\mathrm { t x } } M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b x } } W _ { \\mathrm { x } } f } + \\frac { \\beta _ { \\mathrm { m y } } M _ { \\mathrm { y } } } { \\gamma _ { \\mathrm { y } } \\dot { W } _ { \\mathrm { y } } \\left( 1 - 0 . 8 \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E y } } ^ { \\prime } } \\right) f } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { E y } } ^ { \\prime } = \\pi ^ { 2 } E A / ( 1 . 1 \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } )\n$$\n\n式中： $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } } , ~ \\varphi _ { \\mathrm { { y } } }$ -对强轴 $x x$ 和弱轴 $y – y$ 的轴心受压构件整体稳定系数；\n\n$\\varphi _ { \\mathbf { b x } } \\cdot \\varphi _ { \\mathbf { b y } } .$ 均匀弯曲的受弯构件整体稳定性系数，应按本标准附录C计算，其中工字形截面的非悬臂构件的 $\\varphi _ { \\mathbf { b x } }$ 可按本标准附录C第C.0.5条的规定确定， $\\varphi _ { \\mathrm { b y } }$ 可取为1.0；对闭合截面，取 $\\varphi _ { \\mathbf { b x } } =$ $\\varphi _ { \\mathrm { b y } } = 1 . ~ 0$ ；\n\n$M _ { \\mathrm { x } }$ 、 $M _ { \\mathrm { y } }$ -所计算构件段范围内对强轴和弱轴的最大弯矩设计值 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\n$W _ { \\mathrm { ~ x ~ } } , ~ W _ { \\mathrm { ~ y ~ } }$ -对强轴和弱轴的毛截面模量 $\\mathrm { ( m m ^');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9f9c544-d893-4535-90da-c4cc10a87241', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．3 回转机构电动机过载校验', '犚．3 回转机构电动机过载校验回转机构电动机过载校验按式（R．3）计算：犎\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m { \\lambda _ { \\mathrm { m } } } } \\cdot \\frac { ( M _ { \\mathrm { m } } { + } M _ { \\mathrm { a m a x } } { + } M _ { \\mathrm { w f l } } { + } M _ { \\mathrm { a I } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ i \\eta }\n$$\n\n………（R．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ $m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { { a m a x } } }$ — 回转最大坡道阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W I I } }$ — 由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 引起的最大风阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha \\mathrm { I } }$ — 由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ （见4．2．1．2．2．2）计算的回转水平阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；i 回转机构的总传动比；$\\eta$ 同式（93)；$n$ 同式(82）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('c9faedad-2f97-41a4-a686-f620c2ddd416', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算（Part 1）', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算确定下区格局部压应力值 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）及其扩散区长度 $c ( y )$ ）时，可参照局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 和分布长度 $C$ 沿板宽方向的变化公式，即式（N．1）和式（N．2）计算：\n\n![](images/507ff91922129797236c080a617470334b5d057d227281cf5ce893b73347a65e.jpg)  \n图 犖．1\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\it y ) = \\frac { 2 \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\pi } \\bigg [ \\arctan \\frac { c } { y } - 3 \\bigg ( \\frac { y } { B } \\bigg ) ^ { 2 } \\bigg ( 1 - \\frac { 2 y } { 3 B } \\bigg ) \\arctan \\frac { c } { B } \\bigg ] \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n$$\nc ( \\boldsymbol { y } ) = c \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\boldsymbol { y } ) } \\Big ( 1 - \\frac { \\boldsymbol { y } } { B } \\Big )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）— 局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$c ( y )$ -局部压应力的分布长度 $C$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$y$ 以局部压应力作用边为原点向另一边方向的坐标，即板的上边缘至下区格上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$B$ —腹板的总宽(高)度,单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ arctan $\\frac { c } { y }$ $\\frac { c } { B }$ 的单位为弧度。\n\n## 犖．3 包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$\n\n包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $K$ 按表N．2计算。\n\n表 犖．2 带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n<table><tr><td>房</td><td colspan=\"4\">载荷 (应力)情况</td><td colspan=\"8\">K</td></tr><tr><td rowspan=\"3\">1</td><td rowspan=\"3\">压</td><td rowspan=\"3\">01</td><td rowspan=\"3\">1 1 a</td><td colspan=\"8\"></td></tr><tr><td></td><td rowspan=\"2\">K=</td><td rowspan=\"2\">(1+a²）²+r·Ya.2 α²(1+r·8）</td><td rowspan=\"2\"></td><td rowspan=\"2\">1+</td><td rowspan=\"2\"></td><td rowspan=\"2\"></td></tr><tr><td>2=401 =401 a=ab</td></tr><tr><td rowspan=\"4\">纯销 2 切</td><td rowspan=\"9\">T</td><td colspan=\"2\">T</td><td rowspan=\"3\"></td><td colspan=\"9\">K值</td></tr><tr><td>T</td><td rowspan=\"2\">m</td><td rowspan=\"2\">5 10</td><td rowspan=\"2\">20</td><td rowspan=\"2\"></td><td rowspan=\"2\">30</td><td rowspan=\"2\">40 50</td><td rowspan=\"2\">60</td><td rowspan=\"2\">70</td><td rowspan=\"2\">80</td><td rowspan=\"2\">90 100</td></tr><tr><td></td><td>b y</td></tr><tr><td>T</td><td></td><td>K</td><td>6.98</td><td>7.7</td><td>8.67</td><td>9.36</td><td>9.6</td><td>10.4</td><td>10.8</td><td>11. 1</td><td>11.4</td><td>11.7</td><td>12</td></tr><tr><td></td><td>a=ab</td><td colspan=\"9\" rowspan=\"2\">M m=2</td><td>M sin i=1</td></tr><tr><td></td></tr><tr><td></td><td></td><td>i=1</td><td colspan=\"10\">sin²（)Y,加劲肋等距离平分板宽时，2 6</td></tr></table>\n\n\n表 犖．2（续） ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ca0518ca-2eeb-4dc3-9278-88a826403849', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 4）', '\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j } }$ - 任一高度 $h$ 处的静上压力（kPa）；\n\n$\\xi$ -压实土的静土压力系数；  \n$\\gamma$ 土的重度 kN/ n G$\\varphi$ - 土的内摩擦角（）；  \n$h$ -填土顶面至任一点的高度  \n$H$ 填土高度（m）；  \n$E _ { \\mathrm { j } }$ - 一高度 $\\boldsymbol { H }$ 范围内单位宽度的静土压力\n\n在计算抗倾覆和滑动稳定时，墩、台、挡土墙前侧地面以下不受冲刷部分土的侧压力可按静土压力计算。\n\n2主动土压的标准值可按下列公式计算（图4.2.3-1）\n\n1）当土层特性无变化且无汽车荷载时，作用在桥台、挡土墙前后的主动土压力标准值可按下式计算：\n\n$$\n\\mu = { \\frac { E } { \\cos ^ { 2 } \\alpha \\cdot \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\left[ 1 + { \\frac { \\left| \\sin \\left( \\varphi + \\delta \\right) \\sin \\left( \\varphi - \\beta \\right) \\right| } { \\sqrt { \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\cos \\left( \\alpha - \\beta \\right) } } } \\right] ^ { 2 } } }\n$$\n\n中： $E$ 主动土压力标准值（kN）$\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$B$ - 桥台的计算宽度或挡土墙的计算长度（m）；$H$ 计算土层高度（m）；$\\beta$ 填土表面与水平面的夹角，当计算台后或墙后的主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1a）取正值；当计算台前或墙前主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1b）取负值；$\\alpha$ - 桥台或挡土墙背与竖直面的夹角，俯墙背（图4.2.3-1）时为正值，反之为负值；\n\n$\\delta$ —台背或墙背与填土间的摩擦角，可取 $\\delta = \\varphi / 2$ 。主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = H / 3$ 。\n\n  \n图4.2.3-1主动土压力图\n\n2）当土层特性无变化但有汽车荷载作用时，作用在桥台、挡土墙后的主动土压力标准值在 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时可按下式计算：\n\n$$\nE = \\frac { 1 } { 2 } B \\mu \\gamma H ~ \\left( ~ H + 2 h \\right)\n$$\n\n式中： $h$ ——汽车荷载的等代均布土层厚度 $\\mathrm { ( m ) }$ 0\n\n主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = { \\frac { H } { 3 } } \\times { \\frac { H + 3 h } { H + 2 h } } \\circ$\n\n3）当 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时，破坏棱体破裂面与竖直线间夹角 $\\theta$ 的正切值可按下式计算：\n\n$$\n\\tan \\theta = - \\tan \\omega + { \\sqrt { \\left( \\cot \\varphi + \\tan \\omega \\right) \\left( \\tan \\omega - \\tan \\alpha \\right) } }\n$$\n\n$$\n\\omega = \\alpha + \\delta + \\varphi\n$$\n\n3当土层特性有变化或受水位影响时，宜分层计算土的侧压力。\n\n4土的重度和内摩擦角应根据调查或试验确定；当无实际资料时，可按表4.2.1和现行《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63）采用。\n\n5承受土侧压力的柱式墩台，作用在柱上的土压力计算宽度，可按下列规定采用（图4.2.3-2）：\n\n1）当 $l _ { i } \\leqslant D$ 时，作用在每根柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n$$\n\\mathrm { ~ \\it ~ { ~ b ~ } ~ } = \\frac { \\displaystyle n D + \\sum _ { i = 1 } ^ { n - 1 } l _ { i } } { \\displaystyle n }\n$$\n\n式中： $b$ 土压力计算宽度（m）；$D$ -柱的直径或宽度 ${ \\bf \\Xi } ( \\mathfrak { m } )$ ；$l _ { i }$ 柱间净距 ${ \\bf \\Pi } ^ { \\prime } { \\bf m } { \\bf \\Pi } )$ ；$\\boldsymbol { n }$ -柱数。\n\n2）当 $l _ { i } > D$ 时，应根据柱的直径或宽度来考虑柱间空隙的折减。当 $D \\leqslant 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n  \n图4.2.3-2柱的土侧压力计算宽度\n\n$$\n\\textit { b } = \\frac { D ( 2 n \\mathrm { ~ - ~ } 1 ) } { n }\n$$\n\n当 $D > 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n$$\nb ~ = ~ { \\frac { n ( ~ D ~ + ~ 1 ~ ) ~ - ~ 1 } { n } }\n$$\n\n6压实填土重力的竖向和水平压力强度标准值可按下式计算：\n\n竖向压力强度\n\n$$\nq ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ca0728ea-6c65-4346-91c1-4ba56fcdbc7e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '条文说明', '条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ca0f53dc-1a86-4de5-b325-1c4a364c8977', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '本规范用词用语说明', '本规范用词用语说明1 本规范执行严格程度的用词，采用下列写法：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的用词，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；\n\n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；\n\n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；\n\n4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。\n\n## 2 引用标准的用语采用下列写法：\n\n1）在标准总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定”。\n\n2）在标准条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为“应符合《 $\\langle \\mathbf { \\nabla } \\times \\mathbf { \\nabla } \\times \\mathbf { \\nabla } \\times \\mathbf { \\nabla } \\times \\mathbf { \\nabla } \\times \\mathbf { \\nabla } \\rangle$ （ $\\times \\times \\times$ ）的有关规定”。\n\n3）当引用本标准中的其他规定时，表述为“应符合本规范第 $\\times$ 章的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ $\\times$ 节的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ .×. $\\times$ 条的有关规定”或“应按本规范第 $\\times . ~ \\times . ~ \\times$ 条的有关规定执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ca351c25-2431-4e0b-ae17-45943f333768', '139《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB-T10433-2002）.md', '2引用标准', '2引用标准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。\n\nGB/T90.1—2002 紧固件 验收检查(idt ISO 3269:2000)   \nGB/T90.2—2002 紧固件标志与包装   \nGB/T 228—2002 金属材料 室温拉伸试验方法(eqv ISO 6892:1998)   \nGB/T1237—2000 紧固件标记方法(eqvISO 8991:1986)   \nGB/T 6478—2001冷镦和冷挤压用钢   \nGB/T 3098.1-—2000 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱(idt ISO 898-1:1999)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ca5a0242-6c51-489d-b84e-bbda7e1fa661', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢-混凝土组合节段与混凝土梁预制节段相比，对其场内移运和存放的要求基本上是一致的。\n\n## 18.4.7组合节段的运输应符合本规范相关章节的规定。\n\n## 18.4.8 组合节段在支架上拼装施工时，应符合本规范第 18.2 节的规定。\n\n## 18.4.9 组合节段悬臂拼装施工时，除应符合本规范第 17.6 节的相关规定外，浇筑湿接缝混凝土的时机及加载程序等应符合施工控制的规定。当组合节段的桥面板之间采用胶接缝连接、钢构件之间采用焊接连接时，拼装过程中宜对焊接施工后焊缝产生的收缩进行适当补偿。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ca600f3c-ae94-4ed7-b4e1-3952d7098969', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.7 顶推', '17.7 顶推## 17.7.1 本节适用于采用顶推（拉）方法的预应力混凝土连续梁和钢梁的施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ca699918-7135-440f-a227-0848b0f90f85', '105《桥梁用结构钢》（GB-T714-2015）.md', '3 术语和定义', '3 术语和定义下列术语和定义适用于本文件。\n\n## 3.1 正火 normalizing\n钢材加热奥氏体化后在空气中或其他介质中冷却获得以珠光体组织为主的热处理工艺。\n\n## 3.2 热机械轧制 thermomechanicalrolling\n在一定的温度范围内进行最后变形的轧制工艺,轧制后可加速冷却及回火处理,导致材料性能和状态不能仅由热处理来获得或重现。\n\n## 3.3 调质 quenchedandtempered\n钢材经过淬火后再进行高温回火处理,获得较好综合力学性能的热处理方式。\n\n## 3.4 耐大气腐蚀钢 atmosphericcorrosionresistantsteel\n在钢中加入一定数量的合金元素,如 、 、 、 、 等,使其在金属基体表面上形成保护层,以提高耐大气腐蚀性能的钢。\n\n耐大气腐蚀钢也称耐候钢,代号: 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ca6f3bb8-e46e-4af2-bbff-c81cceecdbf2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 3）', 'mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 不考虑轮缘与轨道侧面附加摩擦的摩擦阻力，单位为牛顿（N）；$D$ 同式（89）；\n\n同式（89）；$i$ 由制动器轴到车轮的机构总传动比;$n$ 同式（82)；$t _ { Z }$ — 运行机构制动时间，单位为秒（s）；$k$ 同式（82）；$m _ { Z }$ — 制动器的台数；${ \\cal J } _ { 1 } , { \\cal J } _ { 2 } , { \\cal J } ^ { \\prime } { } _ { 3 }$ — 同式（89）。\n6．1．2．6．2 制动器的选择条件，一般 $[ M _ { \\mathrm { Z } } ] { \\geqslant } M _ { \\mathrm { Z } }$ ， $\\left[ M _ { \\mathrm { Z } } \\right]$ 是所选制动器参数表中给出的制动转矩。6．1．2．6．3 频繁制动的制动器，在同一挡制动力矩的各个制动器中，宜选用制动轮较大的制动器。6．1．2．6．4 对那些驱动轮与轨道之间有足够大黏着力的露天工作起重机的运行小车，或未采用自动作用夹轨器的起重机，应按式（142）及式（144）计算在顺风、下坡情况下制动装置的总抗风阻力是否能抗御风的吹袭，以防止在有风工作中的起重机发生移动。\n\n### 6．1．2．7 打滑计算\n\n运行机构起动或制动时，起重机或小车不应发生打滑，一般由设计校验主动轮不打滑来保证。计算时钢质车轮与钢轨的黏着系数（静摩擦系数）为：室内工作的取0．14，室外工作的取0．12。\n\n## 6．1．3 回转机构\n\n### 6．1．3．1 等效回转稳态阻力矩犕\n\n等效回转稳态阻力矩 $M _ { \\mathrm { e q } }$ ，按式（92）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { e q } } = M _ { \\mathrm { m } } + M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\alpha }\n$$\n\n……（92）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 等效回转稳态阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 回转摩擦阻力矩，主要是回转支承装置的摩擦阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 正常工作状态下的等效风阻力矩，按 $\\mathrm { P _ { W I } }$ 风阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha }$ — 等效坡道阻力矩，按坡道阻力矩的0．7倍计算，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）。\n\n### 6．1．3．2 电动机初选\n\n#### 6．1．3．2．1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 $\\mathrm { P }$ 中的 P．1规定选择。\n\n#### 6．1．3．2．2 电动机的初选功率\n\n##### 6．1．3．2．2．1 回转机构电动机等效功率按附录P中的式（P．4）计算。犆犣  \n##### 6．1．3．2．2．2 对能提供有关按 $C Z$ 值计算选择电动机资料的绕线转子异步电动机，可按附录P中的式（P．8）计算所需电动机功率。  \n##### 6．1．3．2．2．3 对能获得电动机负荷图的回转机构，可按附录 P中的式（P．10）计算所需电动机功率。\n\n### 6．1．3．3 电动机的校验\n\n#### 6．1．3．3．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n回转机构电动机的过载校验按附录 R的方法计算，电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n#### 6．1．3．3．2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n#### 6．1．3．3．3 起动加速度计算\n\n对于电动机直接起动的回转机构应计算机构的起动加速度，应使臂架起重机回转臂架头部切向加\n\n（减）速度 不 大 于 下 列 数 值：对 于 回 转 速 度 较 低 的 安 装 用 起 重 机，根 据 起 重 量 大 小，此 值 一 般 为$0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 3 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ ；对于回转速度较高的装卸用起重机，根据起重量大小，此值一般为 $0 . 8 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim$ $1 . 2 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。起重量大者取小值。\n\n### 6．1．3．4 减速器的选择\n\n回转机构的减速器用等效功率进行选择，减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。\n\n### 6．1．3．5 制动器的选择\n\n在回转机构最不利工作状态下，其制动器应能使回转部分从运动中停止；对塔式起重机，则是使已停住的回转部分在工作中能保持定位不动。制动减速度不宜超过6．1．3．3．3的规定。\n\n回转机构的制动转矩按式（93）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = \\frac { \\sum { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ca7a0e25-2cd7-4d1e-adfb-76619ec52716', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', '附录F（资料性附录）扩散氢相关说明', '附录F（资料性附录）扩散氢相关说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ca80e222-b711-4230-9fde-3d7164044c9e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 结果计算', '5 结果计算## 5.1 混凝土圆柱体试件轴心抗压强度，按式（T0554-1）计算：\n\n$$\nf _ { c c } = \\frac { 4 F } { \\pi \\mathrm { d } ^ { 2 } }\n$$\n\n式中： $f _ { c c }$ ——混凝土圆柱试件轴心抗压强度（MPa）；\n\n$F$ ——极限荷载（N）；  \nd——试件计算直径（mm）。\n\n结果计算精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n其中d按式（ $\\mathrm { T } 0 5 5 4 - 2 $ ）计算：\n\n$$\nd = \\frac { d _ { 1 } + d _ { 2 } } { 2 }\n$$\n\n式中： ${ \\mathrm { d } } _ { 1 }$ 、 ${ \\mathrm { d } } _ { 2 } ^ { }$ —两个垂直方向的直径（ $\\mathrm { m m }$ ）。\n\n结果计算精确至 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 5.2 混凝土强度等级小于C60 时，用非标准试件的圆柱体轴心抗压强度应乘以尺寸换算系数（表T0554-1），并应在报告中注明。\n\n表 T0554-1 圆柱体轴心抗压强度尺寸换算系数  \n\n\n\n\n\n## 5.3 当混凝土轴心抗压强度等级大于或等于C60 时，宜用 $\\phi 1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ 标准试件;使用非标准试件时，换算系数由试验确定。\n\n## 5.4 以三个试件测值的算术平均值为测定值，结果精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ 。如果三个测量值的最大值或最小值中有一个与中间值之差超过中间值的 $1 5 \\%$ ，则取中间值为测定值；如最大值和最小值与中间值之差超过中间值的 $1 5 \\%$ ，则该组试验结果无效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ca8a9578-c2a8-4d2b-b08a-32e4e0e867f3', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明对于水泥混凝土路面而言，由于设计中采用抗弯拉强度，而在施工过程中却常常通过钻芯得到圆柱体试件的劈裂强度，因此迫切需要得到抗弯拉强度和劈裂强度之间的换算关系。但目前在试件尺寸、加载速率等方面，世界范围内还不统一，所以得到的抗弯拉强度和劈裂强度之间的换算关系还比较离散，尚不能得出确定的换算关系。为此，希望各有关部门积累相关数据，待条件成熟后，再给出抗弯拉强度和劈裂强度之间的换算关系。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ca8c59cc-d947-4eaa-8a51-0a57425c87cb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '24.8.7 桥涵顶进作业时应进行下列监测与控制', '24.8.7 桥涵顶进作业时应进行下列监测与控制：1 桥涵顶进施工过程中，应监测桥涵主体结构的倾斜和偏位以及后背的变形，如有偏差应采取措施及时纠正。\n\n2 穿越铁路顶进施工时，应监测线路加固受力构件的变形、线路横移量、轨道沉降等；穿越公路顶进施工时，应监测路面的沉降、路面横移量、路面隆起等；穿越重要构筑物顶进施工时，应根据其结构安全要求确定监测的内容和方法，采取控制措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ca8cadbe-ea52-444b-80e1-86831ac7a646', '141《低合金高强度结构钢》（GB-T1591-2018）.md', '低合金高强度结构钢', '低合金高强度结构钢');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ca91e3ed-eb4e-4cec-aefe-955a4d78dcaf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 3）', '\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } \\mathrm { = } \\frac { 1 } { m } \\Big ( \\thinspace \\zeta P _ { \\Sigma } ( \\omega \\mathrm { + } m _ { \\mathrm { a } } ) \\mathrm { + } P _ { \\mathrm { w I } } \\large ) \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\bullet \\ \\eta } \\mathrm { + } \\frac { \\sum J n ^ { \\mathrm { 2 } } } { 1 8 2 \\ 4 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big )\n$$\n\n………（S．10）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 运行机构电动机发热计算功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；$m$ 电动机台数；  \n$\\mathrm { P } _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；  \n$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；  \nWI— 同式（86）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；同式（89）；  \n∑ — 同式（R．2）；$n$ 同式（82）；$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（R．2）。\n\n#### 犛．2．2．2．2 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．10）计算出运行机构所需的电动机的发热计算功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率大于等于发热计算功率，则电动机的发热校验通过。\n\n## 犛．2．3 按平均损耗法验算电动机的发热\n\n按S．2．1的方法验算电动机的发热，仅对桥式、门式、门座等类型的起重机采用的YZR系列交流异步绕线转子电动机最为合适，而对其他型式的电动机，其他工况与控制方式差别较大的起重机，特别是对采用涡流制动器、晶闸管定子调压等调速系统的电动机，可采用推荐的平均损耗法进行发热校验。\n\n按平均损耗法验算电动机发热的基本步骤是：\n\na） 确定该电动机在起重机工作机构中的典型负载图；  \nb） 考虑各运行时段的电动机数据，如停机时散热条件恶化等冷却系数标么值、固定损耗与可变犚损耗的比值等，计算出电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率 $R _ { \\mathfrak { n } }$ ；  \nc） 当电动机为断续定额基准时，求出断续定额与连续定额的损耗比犚 $P _ { \\natural }$ ；  \nd） 按式（S．11）求出运行后的温升与断续定额时温升的比率犘犚 $R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ ：\n\n$$\nR _ { \\mathfrak { n } } { = } P _ { \\mathfrak { s } } R _ { \\mathfrak { n } }\n$$\n\n式中：\n$R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ — 运行后的温升与断续定额时温升的比率；$P _ { \\xi }$ — 电动机断续定额与连续定额的损耗比；$R _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率；犚当 $R _ { \\mathfrak { n } } { \\leqslant } 1$ ，则认为电动机发热校验合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ca93786c-8b6e-4217-8f9e-5b5a00d47634', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '8.10 钢丝绳', '8.10 钢丝绳## 8.10.1 概述\n\n悬吊平台的钢丝绳应经过镀锌或其他类似的防腐措施，其性能应符合GB/T 8918的规定。\n\n## 8.10.2 钢丝绳直径\n\n钢丝绳最小直径 $6 \\mathrm { \\ m m }$ 。安全钢丝绳直径应不小于工作钢丝绳直径。\n\n## 8.10.3 钢丝绳端头\n\n### 8.10.3.1 钢丝绳绳端固定应符合GB5144的规定。  \n### 8.10.3.2 钢丝绳端头形式应为金属压制接头、自紧楔型接头等，或采用其他相同安全等级的形式。如失效会影响安全时，则不能使用U形钢丝绳夹。\n\n## 8.10.4 检查措施\n\n在不需要抽出钢丝绳或拆卸设备主要结构件的条件下可目测检查钢丝绳和钢丝绳端头。必要时，适当设置检查孔以满足此项要求。\n\n## 8.10.5 钢丝绳可靠性试验测试要求\n\n起升机构在完成所规定的可靠性试验循环次数后，钢丝绳应满足下列要求：\n\na) 在 $3 0 \\times d$ 的长度上，可见钢丝断裂小于10根；  \nb) 钢丝绳不出现鸟笼型松散或任何一股断裂；  \nc） 完成可靠性测试后,钢丝绳与其端部能承受起升机构6倍的极限工作载荷的拉力不断裂。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('caa0f9f7-7bbb-4083-8a48-d0cca717c336', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '10 塑性及弯矩调幅设计（Part 2）', ' V / ( h _ { \\mathrm { w } } t _ { \\mathrm { w } } f _ { \\mathrm { v } } ) - 1 ] ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $N \\cdot$ -构件的压力设计值（N)；\n\n$M _ { \\mathrm { x } }$ -构件的弯矩设计值 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\n$A _ { \\mathfrak { n } }$ 净截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；Wnpx 对 $_ x$ 轴的塑性净截面模量 $( \\mathrm { m m } ^ { 3 } )$ ；$f$ 钢材的抗弯强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n## 10.4 容许长细比和构造要求\n\n10.4.1 受压构件的长细比不宜大于 $1 3 0 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ 。\n\n10.4.2 当钢梁的上翼缘没有通长的刚性铺板或防止侧向弯扭屈曲的构件时，在构件出现塑性铰的截面处应设置侧向支承。该支承点与其相邻支承点间构件的长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ 应符合下列规定：\n\n当 $\\cdot 1 { \\leqslant } \\frac { M _ { 1 } } { \\gamma _ { \\mathrm { x } } W _ { \\mathrm { x } } f } { \\leqslant } 0 . 5$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { y } } \\leqslant \\Big ( 6 0 - 4 0 \\frac { M _ { \\mathrm { l } } } { \\gamma _ { \\mathrm { x } } W _ { \\mathrm { x } } f } \\Big ) \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }\n$$\n\n当 W1时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { y } } \\leqslant \\Big ( 4 5 - 1 0 \\frac { M _ { \\mathrm { l } } } { \\gamma _ { \\mathrm { x } } W _ { \\mathrm { x } } f } \\Big ) \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }\n$$\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { y } } = \\frac { l _ { \\mathrm { l } } } { i _ { \\mathrm { y } } }\n$$\n\n式中： $\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ 弯矩作用平面外的长细比；\n\n$l _ { 1 }$ 一 侧向支承点间距离 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；对不出现塑性较的构件区段，其侧向支承点间距应由本标准第6章和第 8章内有关弯矩作用平面外的整体稳定计算确定；iy 截面绕弱轴的回转半径 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$M _ { 1 }$ 与塑性铰距离为 $l _ { 1 }$ 的侧向支承点处的弯矩（N·$\\mathrm { m m } )$ ；当长度 $l _ { 1 }$ 内为同向曲率时， $M _ { \\mathrm { 1 } } / ( \\gamma _ { \\mathrm { x } } ^ { \\prime } W _ { \\mathrm { x } } f )$ 为正；当为反向曲率时， $M _ { \\mathrm { 1 } } / ( \\gamma _ { \\mathrm { x } } W _ { \\mathrm { x } } f )$ 为负。\n10.4.3当工字钢梁受拉的上翼缘有楼板或刚性铺板与钢梁可靠连接时，形成塑性铰的截面应满足下列要求之一：\n\n1根据本标准公式（6.2.7-3）计算的正则化长细比不大于0.3;\n\n2布置间距不大于2倍梁高的加劲肋；\n\n3 受压下翼缘设置侧向支撑。\n\n10.4.4用作减少构件弯矩作用平面外计算长度的侧向支撑，其轴心力应按本标准第7.5.1条确定。\n\n10.4.5所有节点及其连接应有足够的刚度，应保证在出现塑性铰前节点处各构件间的夹角保持不变。构件拼接和构件间的连接应能传递该处最大弯矩设计值的1.1倍，且不得低于 $0 . 5 \\gamma _ { \\mathrm { x } } W _ { \\mathrm { x } } f _ { \\mathrm { * } }$\n\n10.4.6当构件采用手工气割或剪切机割时，应将出现塑性铰部位的边缘刨平。当螺栓孔位于构件塑性铰部位的受拉板件上时，应采用钻成孔或先冲后扩钻孔。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('caa8af88-fb8c-4536-83d5-f25db0665288', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '3基本规定', '3基本规定## 3.0.1本条结合《建筑施工企业安全生产管理规范》GB50656-2011第12.0.5条的规定，明确要求高处作业施工安全技术措施必须列入施工组织设计，同时明确了所应包括的主要内容。\n\n对于专业性较强、结构复杂、危险性较大的项目或采用新结构、新材料、新工艺或特殊结构的高处作业，强调要求编制专项方案，以及专项方案必须经过相关管理人员审批。\n\n## 3.0.2为加强检查、保障安全，要求对安全防护设施进行检查验收，经验收合格方能投入使用。\n\n## 3.0.3系参照《建设工程安全生产管理条例》（国务院第393号令）第二十七条、《建筑施工安全技术统一规范》GB 50870－2013第1.0.7条的规定而定。\n\n## 3.0.4、3.0.5处于通道附近的洞口、坑槽在夜间仅靠防护栏杆、盖板等防护设施，可能不足以起到防护作用，故规定用红灯示警，以加强防护作用。为加强检查、保障安全，要求对安全防护标志等进行检查验收，经验收合格方能投人使用。系参酌《建筑施工安全技术统一规范》GB50870－2013第1.0.9条及《建设工程安全生产管理条例》（国务院第393号令）第三十二条的规定而定。\n3.0.6高处作业中，除安全技术设施和人身防护用品外，操作时涉及的物料、废料、工具等，都存在高处坠落的可能而引起伤亡事故，故对相应的安全防范措施作出规定。\n\n3.0.7高处作业的防火措施，按《建设工程施工现场消防安全技术规范》 $\\mathrm { G B } 5 0 7 2 0 - 2 0 1 1$ 的规定执行。\n\n3.0.8本条在原条文给出的恶劣气候现象的基础上，增加了近年频发的沙尘暴气候，但因我国幅员辽阔，气候条件复杂，仍难全部囊括；6级以上强风指风速超过 $1 0 . 8 \\mathrm { m / s } { \\sim } 1 3 . 8 \\mathrm { m / s }$ 的风；在高处作业施工过程中除遇到本条罗列的气候条件外，遇到其他可能导致高处作业安全隐患增加的气候条件亦应按相关要求采取安全保障措施。\n\n3.0.9安全技术措施，施工期间原则上不得变动和拆除。因施工作业要求必须临时拆除的，为施工安全考虑，规定必须采取相应的替换措施，并予以及时恢复。\n\n3.0.10、3.0.11这几条明列了安全防护设施验收时应检查的各项资料、项目及验收的要求。\n\n3.0.12安全防护设施本身的安全与否，更关系施工的安全，故规定要专人检查并建立保养制度。\n\n3.0.13高处作业防护设施的正确使用，对确保高处作业的安全具有重要意义。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('caad3205-1af2-4857-b27b-f54b3168f927', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '续表4.9.12（Part 2）', '磁粉探伤,U形肋探伤比例 $100 \\%$ ，板肋探伤比例 $1 0 \\%$ ,探伤范围为焊缝两端各 $1 0 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ,磁粉探伤应符合现行标准《无损检测焊缝磁粉检测》JB/T6061的规定，焊缝质量应达到Ⅱ级;缺陷评定应符合本规范附录G的规定。\n\n8采用超声波和磁粉进行局部探伤的焊缝,当发现裂纹时，应将该条焊缝的探伤范围延至全长。采用射线探伤的焊缝,当发现超标缺陷时应加倍检验。\n\n### 4.9.15产品试板检验应符合下列要求：\n\n1焊缝应按表4.9.15规定的焊缝类型确定产品试板数量，接头数量少于表中数量时应做一组产品试板。产品试板焊缝经外观和探伤检验合格后进行接头拉伸、侧弯和焊缝金属低温冲击试验,试样数量和试验结果应符合焊接工艺评定的有关规定。\n\n表4.9.15产品试板数量  \n\n\n\n\n\n2若试验结果不合格,则应先查明原因,然后对该试板代表的接头进行处理,并重新进行检验。\n\n## 4.10杆件矫正\n\n### 4.10.1 杆件矫正的允许偏差应符合表4.10.1—1和表4.10..1—2 的规定。\n\n表4.10.1一1 板梁、桁梁杆件矫正后的允许偏差（mm)  \n\n\n\n\n\n续表4.10.1-1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('caba0b1c-8734-40db-866e-9e2e4779e838', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6.2建模原则', '6.2建模原则## 6.2.1E1和E2地震作用下的抗震分析，应首先建立桥梁结构的空间动力计算模型。计算模型应反映实际桥梁结构的动力特性。\n\n## 6.2.2桥梁结构动力计算模型应能正确反映桥梁上部结构、下部结构、支座和地基的刚度、质量分布及阻尼特性，从而保证在E1和E2地震作用下引起的惯性力和主要振型能得到正确反映。一般情况下，桥梁结构的动力计算模型应满足下列要求：\n\n1计算模型中的梁体和墩柱可采用空间杆系单元模拟，单元质量可采用集中质量代表；墩柱和梁体的单元划分应反映结构的实际动力特性。\n\n2支座单元应反映支座的力学特性。\n\n3混凝土结构和组合结构的阻尼比可取0.05；钢结构的阻尼比可取0.03；进行时程分析时，可采用瑞利阻尼。\n\n4计算模型应考虑相邻结构和边界条件的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cabcd8f6-9888-4dd5-bab1-8f758cf3f346', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 5）', 'X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\biggl [ \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\biggr ] \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n-构件侧向屈曲稳定系数，见附录 $\\mathrm { L }$ 其他符号同式（50）和式（51）。\n\n#### 5．6．3．1．3 计算压弯构件整体稳定性时应注意以下几点：\n\na） 计算单向压弯构件的弯曲屈曲稳定性时，应将式（51）中最后一项删去后使用；b） 使用式（51）或式（52）时，当 $N / N _ { \\mathrm { E i } } { < } 0 . 1$ 时，则可不计增大系数 $\\left( { \\frac { 1 } { 1 - { \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } } } } } \\right)$ （即令其为1．0）；c） 对两端在两个互相垂直的平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件，一般可选取两个三个危险截面进行验算。\n\n### 5．6．3．2 压弯构件整体稳定性计算的其他方法\n\n如果用户有要求或设计者认为确有必要用更详细的方法进行压弯构件稳定性的计算，可参见附录\n\nM 所介绍的方法，或采用积分法或逐步逼近法等方法对构件在压弯联合作用下产生的变形进行精确的计算，或直接用有限元非线性分析。\n\n## 5．7 板件和壳体抗屈曲的计算\n\n### 5．7．1 板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．1 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 分别作用时板的临界应力\n\n临界应力按式（53）～式 （55）计算：\n\n$\\begin{array} { r l } & { \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } } = \\chi K _ { \\sigma } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\tau _ { i , \\mathrm { c r } } = \\chi K _ { \\tau } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } } = \\chi K _ { \\mathrm { m } } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\end{array}$ …（53）……（54）……（55）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , _ { \\mathrm { l c r } }$ -临界压缩应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$\\tau _ { i , \\mathrm { c r } }$ 临界剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } }$ 临界局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；X 板边弹性嵌固系数。弯曲应力作用时，对受压翼缘扭转无约束的单腹板工字梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 3 8 }$ ；对受压翼缘扭转有约束的工字梁和箱形截面梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 6 4 }$ ；剪切应力作用时，对上述梁的腹板均可取 $\\chi ^ { = 1 . 2 3 }$ ；对其他板和板区格，应参考专门文献加以确定，一般取 $\\chi ^ { = 1 }$ ；\n\n$K _ { \\sigma } \\ 、 K _ { \\tau } 、 K _ { \\mathrm { m } }$ — —— 四边简支板的屈曲系数，取决于板的边长比 $\\alpha { = } a / b$ 和板边载荷（应力）情况。用加劲肋分隔的局部区格板的屈曲系数按附录 N的表 N．1求得，包括加劲肋在内的带肋板的屈曲系数按附录 N的表 N．2求得。\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { E } }$ — 四边简支单向均匀受压板的欧拉应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } \\ ) }$ ）。\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { { E } } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E } { 1 2 ( 1 { - } \\mu ^ { 2 } ) } ( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cac3788d-65f0-401b-9707-efff53f69363', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '五、事故预防措施', '五、事故预防措施1．在吊运贵重物品或危险品时,应在卷筒上增加第二制动器，一且第一制动失效，可以由第二制动加以补救。\n\n2．吊运一般物品时不必增加第二制动器，但应经常检查第一制动器的磨损等异常现象，及时调整与更换自动环。制动环在磨损后而产生影响弹簧张力之前，电动葫芦起升或下降断电时必然会有吊载明显的下滑现象，当有较大下滑时就是危险的信号。\n\n3.经常观察起升机构的下滑量，这是检查制动性能的标尺与信号。\n\n4．正确处理好制动环对制动轮的包容量。设计、装配及检验各环节必须重视\n\n5.手电门距地面距离 $1 \\mathrm { m }$ 为佳。操作者应时刻注意合理站位安全，提高自我保护意识\n\n4.2.7在钢轨上工作的铸造车轮（见标准4.2.7条）\n\n## 4.2.7在钢轨上工作的铸造车轮\n\n在钢轨上工作的车轮出现下列情况之一时，应报废：\n\na）影响性能的表面裂纹等缺陷；  \nb）轮缘厚度磨损达原厚度的 $5 0 \\%$ ;  \nc）轮缘弯曲变形达原厚度的 $2 0 \\%$ ；  \nd）踏面厚度磨损达原厚度的 $1 5 \\%$ ;  \ne）当运行速度低于 $5 0 \\mathrm { m / m i n }$ 时，圆度达 $1 \\mathrm { m m }$ ；当运行速度高于 $5 0 \\mathrm { m / m i n }$ 时，圆度达 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 时。\n\n条文性质：推荐性条文。\n\n制定依据：\n\n该条款依据GB 6067-1985中2.8条的规定。\n\n主要变化：\n\n1．原标准的标题为“在钢轨上工作的车轮”修改为“在钢轨上工作的铸造车轮”。\n\n2.将原标准“当运行速度低于 $5 0 \\mathrm { m / m i n }$ 时，椭圆度达 $1 \\mathrm { m m }$ ；当运行速度高于 $5 0 \\mathrm { m / m i n }$ 时，椭圆度达 $\\mathbf { 0 . 5 m m }$ 时”。修改为“当运行速度低于 $5 0 \\mathrm { m / m i n }$ 时，圆度达 $1 \\mathrm { m m }$ ；当运行速度高于 $5 0 \\mathrm { m / m i n }$ 时，圆度达 $\\mathbf { 0 . 1 m m }$ 时”。\n\n## 4.2.8传动齿轮（见标准4.2.8条）\n\n### 4.2.8传动齿轮\n\n使用维护说明书中没有提供传动齿轮报废指标的，出现下列情况之一时，应报废：\n\na）轮齿塑性变形造成齿面的峰或谷比理论齿形高于或低于轮齿模数的 $20 \\%$ ；b）轮齿折断大于等于齿宽的1/5，轮齿裂纹大于等于齿宽的 $1 / 8$ ;注：轮齿的裂纹未达到报废标准时，应设法除掉，制止发展。c）齿面点蚀面积达轮齿工作面积的 $5 0 \\%$ ；或 $2 0 \\%$ 以上点蚀坑最大尺寸达0.2模数；或对于起升、非平衡变幅机构的 $20 \\%$ 的点蚀坑深度达0.1模数；或对于其它机构的 $20 \\%$ 的点蚀坑深度达0.15模数；\n\nd）齿面胶合面积达工作齿面面积的 $20 \\%$ 及胶合沟痕的深度达0.1模数；e）齿面剥落的判定准则与齿面点蚀的判定准则相同；f）对于起升、非平衡变幅机构齿根两侧磨损量之和达0.1模数;对于其它机构齿根两侧磨损量之和达0.15模数；g）吊运炽热金属或易燃易爆等危险品的起升、非平衡变幅机构，其传动齿轮的齿面点蚀面积及齿面剥落达4.2.8c）、e）中的 $5 0 \\%$ 时；或齿根两侧磨损达4.2.8f）中的 $50 \\%$ 时。\n\n条文性质：推荐性条文。\n\n制定依据：\n\n1.传动齿轮的报废依据了JB/T5664-1991《重载齿轮失效判据》及GB6067-1985的相关规定。JB/T5664-1991中表1对重载齿轮进行了分类。其中，代号III、类别为高安全要求设备是指起重设备、载人电梯齿轮等。该标准中的有关判据按圆周速度划分为两挡，结合GB6067-1985的相关内容把判据的两挡在本标准中分别对应于起升机构和非平衡变幅机构及其他机构。\n\n2．首先按使用维护说明书中提供的齿轮报废标准执行。如说明中未提供齿轮报废规定，按本标准的规定执行，其缺陷包括塑性变形、折断、裂纹、点蚀、胶合、齿面剥落、磨损等，同时，要注意对吊运炽热、熔融金属或易燃易爆等危险品的起升、非平衡变幅机构齿轮的执行标准要更加严格，主要指标是普通起重机齿轮要求的一半。\n\n主要变化：\n\nGB 6067.1-2010与GB 6067-85差异对比表  \n\n\n\n\n\n事故案例：\n\n案例1：门座起重机起升机构减速箱高速轴断齿、断轴事故');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cac71f13-db56-42f0-8fd5-ed8143c95c4c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '4 钢筋（Part 1）', '4 钢筋## 4.1 一般规定\n\n4.1.1 桥涵工程中采用的普通钢筋应符合现行《钢筋混凝土用钢第 1部分：热轧光圆钢筋》（GB/T 1499.1）、《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》（GB/T 1499.2）、《钢筋混凝土用余热处理钢筋》（GB 13014）、《冷轧带肋钢筋》（GB/T 13788）的规定；环氧涂层钢筋应符合现行《钢筋混凝土用环氧涂层钢筋》（GB/T 25826）的规定；其他特殊钢筋应符合其相应产品标准的规定。\n\n### 条文说明：\n\nHPB235 热轧光圆钢筋和 HRB 335 螺纹钢筋已不再生产，故本次修订将 HPB235、HRB335两种钢筋取消，采用 HPB300、HRB400、HRBF400、HRB500、RRB400 等 5 类钢筋，与设计规范保持一致。\n\n条文中的“相应产品标准”，是指该产品相应的国家标准或行业标准。\n\n4.1.2 钢筋应具有出厂质量证明书和试验报告单，进场时除应检查其外观和标志外，应按不同的钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分批抽取试样进行力学性能检验，检验试验方法应符合现行国家标准的规定。钢筋经进场检验合格后方可使用。\n\n4.1.3 钢筋分批检验时，可由同一牌号、同一炉罐号、同一尺寸的钢筋进行组批，每批的质量应不大于60t，超过60t 的部分，每增加40t（或不足40t 的余数）应增加一个拉伸和一个弯曲试验试样；钢筋的进场检验亦可由同一牌号、同一冶炼方法、同一浇注方法的不同炉罐号组成混合批进行，但各炉罐号的含碳量之差应不大于 $0 . 0 2 \\%$ ，含锰量之差应不大于$0 . 1 5 \\%$ 。\n\n4.1.4 钢筋在运输过程中应避免锈蚀、污染或被压弯；在工地存放时，应按不同品种、规格，分批分别堆置整齐，不得混杂，并应设立识别标志，存放的时间宜不超过 6 个月；存放场地应有防、排水设施，且钢筋不得直接置于地面，应垫高或堆置在台座上，顶部应采用合适的材料予以覆盖，防止水浸和雨淋。\n\n4.1.5 在工程施工过程中，应采取适当的措施，防止钢筋产生锈蚀。对设置在结构或构件中的预留钢筋的外露部分，当外露时间较长且环境湿度较大时，宜采取包裹、涂刷防锈材料或其他有效方式，进行临时性防护。\n\n4.1.6 钢筋的级别、种类和直径应按设计规定采用，当需要代换时，应得到设计认可。\n\n4.1.7 预制构件的吊环，必须采用未经冷拉的热轧光圆钢筋制作，且其使用时的计算拉应力应不大于65MPa。\n\n### 条文说明：\n\n规定本条的目的主要是为保证构件在吊装时的安全。因冷拉过的热轧光圆钢筋或未冷拉的带肋钢筋，其冷弯性能较差，用作吊环时易发生脆断，特别在冬季气温较低时更甚，故作此规定。吊环钢筋原规范采用 HPB235 钢筋，拉应力限值为 50MPa，现采用 HPB300 钢筋，故其拉应力限值相应修改为 65 MPa，与设计规范的规定保持一致。\n\n## 4.2 加工\n\n4.2.1 钢筋的表面应洁净、无损伤，使用前应将表面的油渍、漆皮、鳞锈等清除干净，带有颗粒状或片状老锈的钢筋不得使用。\n\n4.2.2 钢筋应平直、无局部弯折，成盘的钢筋和弯曲的钢筋在加工前均应调直。采用冷拉方法调直钢筋时，HPB300 钢筋的冷拉率宜不大于 $2 \\%$ ；HRB400 钢筋的冷拉率宜不大于$1 \\%$ 。\n\n4.2.3 钢筋宜采用数控化机械设备在专用厂房中集中下料和加工，其形状、尺寸应符合设计的规定；加工后的钢筋，其表面不应有削弱钢筋截面的伤痕。\n\n### 条文说明：\n\n钢筋采用数控化机械设备在专用的厂房中集中下料和加工，近年来已得到了较好的普及应用。工程实践证明，这种做法对于保证工程的质量、提升工程的品质具有良好的促进作用，同时这也是标准化施工的具体体现，故本次修订将此项要求列入。\n\n4.2.4 钢筋的弯制和端部的弯钩应符合设计要求，设计未要求时，应符合表 4.2.4 的规定。\n\n表 4.2.4 受力主钢筋制作和末端弯钩形状  \n\n\n\n\n\n注：采用环氧涂层钢筋时，除应满足表内规定外，当钢筋直径 $\\mathrm { d } { \\leqslant } 2 0 \\mathrm { m m }$ 时，弯钩内直径 D 应不小于 5d；当 $\\mathrm { d } { > } 2 0 \\mathrm { m m }$ 时，弯钩内直径 D 应不小于 6d；平直段长度应不小于 5d。\n\n### 条文说明：\n\n本条所指钢筋主要是受力主筋。本次修订删除了 HPB235、HRB335 两种钢筋，增加了HRBF400、HRB500 等钢筋。\n\n4.2.5 箍筋的末端应做弯钩，弯钩的形状应符合设计规定。弯钩的弯曲直径应大于被箍受力主钢筋的直径，且HPB300 钢筋应不小于箍筋直径的2.5倍，HRB400钢筋应不小于箍筋直径的 5 倍。弯钩平直部分的长度，一般结构应不小于箍筋直径的 5 倍；有抗震要求的结构，应不小于箍筋直径的 10 倍。设计对弯钩的形状未规定时，可按图 4.2.5 a）、b）加工；有抗震要求的结构，应按图 $4 . 2 . 5 ~ \\mathrm { c }$ ）加工。\n\n  \n图 4.2.5 箍筋弯钩形式图\n\n### 条文说明：\n\n本条删除了 HPB235、HRB335 两种钢筋，分别代之以 HPB300、HRB400 钢筋。\n\n4.2.6 钢筋加工的允许偏差应符合表4.2.6的规定。\n\n表 4.2.6 钢筋加工的允许偏差  \n\n\n\n\n\n## 4.3 连接\n\n4.3.1 钢筋的连接宜采用焊接接头或机械连接接头。绑扎接头仅当钢筋构造复杂施工困难时方可采用，绑扎接头的钢筋直径宜不大于 $2 8 \\mathrm { m m }$ ，对轴心受压和偏心受压构件中的受压钢筋可不大于 $3 2 \\mathrm { m m }$ ；轴心受拉和小偏心受拉构件不应采用绑扎接头。\n\n4.3.2 受力钢筋的连接接头应设置在内力较小区段，并应错开布置。对焊接接头和机械连接接头，在接头长度区段内，同一根钢筋不得有两个接头；对绑扎');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cac8c85d-af72-4f1e-a8a4-3618e97d9b90', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犈（Part 3）', ' colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>12.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1516</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>3032</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>63</td><td rowspan=1 colspan=1>7580</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>125</td><td rowspan=1 colspan=1>150160</td><td rowspan=1 colspan=1>200</td><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>280</td><td rowspan=1 colspan=1>300320</td><td rowspan=1 colspan=1>400</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>迎风面积估算值/m</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>12</td><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>18</td><td rowspan=1 colspan=1>22</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>28</td><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>35</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>45</td><td rowspan=1 colspan=1>55</td><td rowspan=1 colspan=1>6570</td><td rowspan=1 colspan=1>6570</td><td rowspan=1 colspan=1>75</td><td rowspan=1 colspan=1>80</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cac93f6f-fb54-4829-be84-144f5689d951', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 5）', '起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的极限值取这两种情况中的较小者。\n\n有反滚轮的小车在下端碰到障碍物后［图7b）］，倾翻水平力仅由大车主动轮打滑条件所限制。犘\n由于倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 的存在，使小车轮压发生变化。无反滚轮的小车在小车的一侧被抬起时，对桥犘架主梁的影响最大，此时包括小车自重载荷、额定起升载荷及倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 在内的全部载荷均由另一侧的主梁承担；有反滚轮的小车除上述作用力外，还要考虑倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 对主梁的垂直附加载荷 $P _ { \\mathrm { { s L } } } ^ { \\prime }$ 的作用，见图 $^ \\mathrm { ~ 7 ~ b ~ }$ ）。\n\n计算中不考虑起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ，也不考虑运行惯性力，并假定$P _ { \\mathrm { S L } }$ 力作用在物品的最低位置上（有物品时）或作用在吊具的最下端（无物品时）。\n\n  \n图 7 带刚性升降导架的起重机的倾翻\n\n### 4．2．3．4 试验载荷\n\n起重机投入使用前，应进行静载试验和动载试验。试验场地应坚实、平整，试验时风速不应大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n#### 4．2．3．4．1 静载试验载荷\n\n试验时起重机静止不动，静载试验载荷作用于起重机最不利位置，且应平稳无冲击地加载。除订货犘 犘合同有其他要求之外，静载试验载荷取为犘 $1 , 2 5 ~ P$ 。其中 $P$ 定义为：\n\n对于流动式起重机， $P$ 为有效起重量与可分及固定吊具质量总和的重力；\n\n对于其他起重机， $P$ 为额定起重量的重力，此额定起重量不包括作为起重机固有部分的任何吊具的质量。\n\n#### 4．2．3．4．2 动载试验载荷\n\n试验时起重机需完成的各种运动和组合运动，动载试验载荷应作用于起重机最不利位置。除订货犘犘合同有更高的要求以外，动载试验载荷取为 $1 . 1 \\ P , P$ 的定义同上。在验算时此项试验载荷应再乘以由式（16）给出的动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ 。\n\n$$\n\\phi _ { 6 } = 0 . 5 ( 1 { + } \\phi _ { 2 } )\n$$\n\n（(16)\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 6 }$ ——动载试验载荷起升动载系数；  \n$\\phi _ { 2 }$ —同式(7)。\n\n#### 4．2．3．4．3 特殊情况\n\n##### 4．2．3．4．3．1 有特殊要求的起重机，其试验载荷可以取与上述不同而更高的值，应在订货合同或有关的产品标准中规定。\n\n##### 4．2．3．4．3．2 如静载试验和动载试验载荷的数值高于上述的规定，则应按实际试验载荷值验算起重机的承载能力。\n\n### 4．2．3．5 意外停机引起的载荷\n\n应考虑意外停机瞬间的最不利驱动状态（即意外停机时的突然制动力或加速力与最不利的载荷组合），按4．2．1．2．1估算意外停机引起的载荷，动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 取值见表12。\n\n### 4．2．3．6 机构（或部件）失效引起的载荷\n\n在各种特殊情况下都可用紧急制动作为对起重机有效的保护措施，因此机构或部件突然失效时的载荷都可按出现了最不利的状况而采取紧急制动时的载荷来考虑。\n\n当为了安全原因采用两套（双联）机构时，若任一机构的任何部位出现失效，就应认为该机构发生了失效。\n\n对上述两种情况，均应按4．2．1．2．1估算此时所引起的载荷，并考虑力的传递过程中所产生的冲击效应。\n\n### 4．2．3．7 起重机基础受到外部激励引起的载荷\n\n起重机基础受到外部激励引起的载荷是指由于地震或其他震波迫使起重机基础发生振动而对起重机引起的载荷。\n\n只有在它们会构成重大危险时（如对核电站起重机或在其他特殊场合工作的很重要的起重机），才考虑由这类基础外部激励引起的载荷。\n\n如果政府颁布的条例或特殊的技术规范对此有明确的要求，则应根据相应的法规或专门的规定来考虑这种载荷。起重机的用户应向制造商提出此项要求，并提供当地相应的地震谱等信息以供设计使用。\n\n### 4．2．3．8 安装、拆卸和运输引起的载荷\n\n应该考虑在安装、拆卸过程中的每一个阶段发生的作用在起重机上的各项载荷，其中包括由$8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风速或规定的更大风速引起的风载荷。对于一个构件或部件，在各种情况下都应进行在这项重要载荷作用下的承载能力验算。\n\n在某些情况下，还需要考虑在运输过程中对起重机结构产生的载荷。\n\n### 4．2．4 其他载荷\n\n\n\n其他载荷是指在某些特定情况下发生的载荷，包括工艺性载荷，作用在起重机的平台或通道上的载荷等。\n\n不能用载荷所属的类别来判断它是否是重要的或关键的载荷，因为有相当多的事故仍发生在这些情况下，所以对它亦应予以特别注意。\n\n#### 4．2．4．1 工艺性载荷\n\n工艺性载荷是指起重机在工作过程中为完成某些生产工艺要求或从事某些杂项工作时产生的载荷，由起重机用户或买方提出。一般将它作为偶然载荷或特殊载荷来考虑。\n\n#### 4．2．4．2 走台、平台和其他通道上的载荷\n\n这些载荷都是局部载荷，只作用在起重机结构的这些局部部位及直接支承它们的构件上。  \n这些载荷的大小与结构的用途和载荷的作用位置有关，如在走台');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cadef358-a029-4386-acd8-20128d805505', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '4 临边与洞口作业', '4 临边与洞口作业## 4.1 临边作业\n\n4.1.1 坠落高度基准面 ${ \\bf 2 m }$ 及以上进行临边作业时，应在临空一侧设置防护栏杆，并应采用密目式安全立网或工具式栏板封闭。\n\n4.1.2 施工的楼梯口、楼梯平台和梯段边，应安装防护栏杆；  \n外设楼梯口、楼梯平台和梯段边还应采用密目式安全立网封闭。\n\n4.1.3 建筑物外围边沿处，对没有设置外脚手架的工程，应设置防护栏杆；对有外脚手架的工程，应采用密目式安全立网全封闭。密目式安全立网应设置在脚手架外侧立杆上，并应与脚手杆紧密连接。\n\n4.1.4 施工升降机、龙门架和井架物料提升机等在建筑物间设置的停层平台两侧边，应设置防护栏杆、挡脚板，并应采用密目式安全立网或工具式栏板封闭。\n\n4.1.5 停层平台口应设置高度不低于 $1 . 8 0 \\mathrm { m }$ 的楼层防护门，并应设置防外开装置。井架物料提升机通道中间，应分别设置隔离设施。\n\n## 4.2 洞口作业\n\n4.2.1 洞口作业时，应采取防坠落措施，并应符合下列规定：\n\n1 当竖向洞口短边边长小于 $\\mathbf { 5 0 0 m m }$ 时，应采取封堵措施；当垂直洞口短边边长大于或等于 $\\pmb { 5 0 0 } \\mathbf { m m }$ 时，应在临空一侧设置高度不小于 $\\mathbf { 1 } , \\mathbf { 2 m }$ 的防护栏杆，并应采用密目式安全立网或工具式栏板封闭，设置挡脚板；\n\n2 当非竖向洞口短边边长为 $\\mathbf { 2 5 m m } { \\sim } \\mathbf { 5 0 0 m m }$ 时，应采用承载力满足使用要求的盖板覆盖，盖板四周搁置应均衡，且应防止\n\n盖板移位；\n\n3 当非竖向洞口短边边长为 $\\mathbf { 5 0 0 m m } { \\sim } \\mathbf { 1 5 0 0 m m }$ 时，应采用盖板覆盖或防护栏杆等措施，并应固定牢固；\n\n4 当非竖向洞口短边边长大于或等于 $\\mathbf { 1 5 0 0 m m }$ 时，应在洞口作业侧设置高度不小于 $\\mathbf { 1 } , 2 \\mathbf { m }$ 的防护栏杆，洞口应采用安全平网封闭。\n\n4.2.2 电梯井口应设置防护门，其高度不应小于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ ，防护门底端距地面高度不应大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ ，并应设置挡脚板。\n\n4.2.3 在电梯施工前，电梯井道内应每隔2层且不大于 $1 0 \\mathrm { m }$ 加设一道安全平网。电梯井内的施工层上部，应设置隔离防护设施。\n\n4.2.4 洞口盖板应能承受不小于1kN 的集中荷载和不小于$2 \\mathrm { k N / m ^ { 2 } }$ 的均布荷载，有特殊要求的盖板应另行设计。\n\n4.2.5 墙面等处落地的竖向洞口、窗台高度低于 $8 0 0 \\mathrm { m m }$ 的竖向洞口及框架结构在浇筑完混凝土未砌筑墙体时的洞口，应按临边防护要求设置防护栏杆。\n\n## 4.3 防护栏杆\n\n4.3.1 临边作业的防护栏杆应由横杆、立杆及挡脚板组成，防护栏杆应符合下列规定：\n\n1 防护栏杆应为两道横杆，上杆距地面高度应为 $1 , 2 \\mathrm { m }$ ，下杆应在上杆和挡脚板中间设置；\n\n2 当防护栏杆高度大于 $1 , 2 \\mathrm { m }$ 时，应增设横杆，横杆间距不应大于 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n3 防护栏杆立杆间距不应大于 $2 \\mathrm { m }$ ；\n\n4 挡脚板高度不应小于 $1 8 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4.3.2 防护栏杆立杆底端应固定牢固，并应符合下列规定：\n\n1 当在土体上固定时，应采用预埋或打入方式固定；\n\n2 当在混凝土楼面、地面、屋面或墙面固定时，应将预埋件与立杆连接牢固；\n\n3 当在砌体上固定时，应预先砌入相应规格含有预埋件的混凝土块，预埋件应与立杆连接牢固。\n\n4.3.3 防护栏杆杆件的规格及连接，应符合下列规定：\n\n1 当采用钢管作为防护栏杆杆件时，横杆及栏杆立杆应采用脚手钢管，并应采用扣件、焊接、定型套管等方式进行连接固定；\n\n2 当采用其他材料作防护栏杆杆件时，应选用与钢管材质强度相当的材料，并应采用螺栓、销轴或焊接等方式进行连接固定。\n\n4.3.4 防护栏杆的立杆和横杆的设置、固定及连接，应确保防护栏杆在上下横杆和立杆任何部位处，均能承受任何方向1kN的外力作用。当栏杆所处位置有发生人群拥挤、物件碰撞等可能时，应加大横杆截面或加密立杆间距。\n\n4.3.5 防护栏杆应张挂密目式安全立网或其他材料封闭。\n\n4.3.6 防护栏杆的设计计算应符合本规范附录A的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cae04e32-1ae6-410f-a862-8a1b26813f5a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值### 6.1.1.4.1.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（83）计算（起动平均加速度值见表37）：\n\n$$\na _ { \\mathrm { q } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { q } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（83）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动平均加速度，单位为米每平方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（82）。\n\n## 6.1.1.4.2 制动时间和制动平均减速度计算\n\n### 6.1.1.4.2.1 采用机械式制动器的满载下降制动时间 $t _ { Z }$ ，按式（84）计算（制动时间值见表37）：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { { Z } } } { = } \\frac { n ^ { \\prime } [ - k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) { + } J _ { \\mathrm { 3 } } \\eta ] } { 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { { Z } } } { - } M _ { \\mathrm { ~ j } } ^ { \\prime } ) }\n$$\n\n…… （84）\n\n式中：\n\n$t _ { Z }$ — 起升机构的制动时间，单位为秒（s）；$n ^ { \\prime }$ 满载（额定载荷）下降且制动器投入有效制动转矩时的电动机转速，单位为转每分 $\\left( { \\bf r } / \\mathrm { m i n } \\right)$ ），常取 $n ^ { \\prime } { = } 1 . \\ 1 \\ n$ ；$k$ 同式（82)；$\\eta$ 同式（77）；$M _ { Z }$ — 机械式制动器的计算制动转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$\\boldsymbol { M } _ { \\mathrm { ~ j ~ } } ^ { \\prime }$ — 稳态下降额定载荷时电动机制动轴上的转矩，单位为牛米犘犇 $\\mathrm { ~ N ~ } { \\cdot } \\mathrm { ~ m ~ } ,$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ j } } ^ { \\prime } = \\frac { P _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ Q } } D } { 2 a i } \\eta ^ { \\prime }\n$$\n\n$\\eta ^ { \' }$ -物品下降时起升机构系统的总效率；\n\n其余符号同式（82）。\n\n### 6.1.1.4.2.2 制动平均减速度，按式（85）计算（除紧急制动外的正常情况制动平均减速度值见表37）：\n\n$$\na _ { 2 } = \\frac { v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \' } } { t _ { \\mathrm { Z } } }\n$$\n\n…… （85）\n\n式中：\n\nZ 制动平均减速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { ( m / s ^ { 2 } }$ ）；\n\n$ { \\boldsymbol { v } } _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime }$ 满载下降且制动器开始有效制动时的下降速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），可取 $v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime } { = } 1 . 1 \\ v _ { \\mathrm { q } }$ ；\n\n$t _ { Z }$ — 同式（84）。\n\n除了用支持制动器完成减速制动以外，也可用支持制动器与电气制动并用作减速制动，或单独采用电气制动作减速制动。减速制动仅用来消耗动能，使物品安全减速。在与电气制动并用时，支持制动器的最低制动安全系数仍应满足6．1．1．3．1．3的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cae5608a-325b-4977-b762-49e930b33837', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '附录D桥梁墩柱位移延性系数计算方法', '附录D桥梁墩柱位移延性系数计算方法## D.0.1对采用等效线弹性简化方法（SM或MM）进行E2地震作用下抗震分析的桥梁，其双柱墩或多柱墩横桥向的位移延性系数 $\\mu _ { \\Delta }$ 可按式（D.0.1-1）\\~式（D.0.1-6)计算确定，该过程利用了下列假定：\n\n1塑性转动 $\\theta _ { \\mathrm { { p } } }$ 集中在塑性铰的中心位置。\n\n2弹性曲率沿墩柱轴向为线性分布。\n\n3塑性曲率在等效塑性铰长度 $L _ { \\mathrm { p } }$ 范围内为常数。\n\n$$\n\\theta _ { \\mathrm { p d } } = \\phi _ { \\mathrm { p d } } \\cdot L _ { \\mathrm { p } }\n$$\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { p d } } ~ = ~ ( \\phi _ { \\mathrm { c o l } } - \\phi _ { \\mathrm { y } } )\n$$\n\n$$\n\\Delta _ { \\mathrm { y } } = \\frac { H ^ { 2 } } { 3 } \\phi _ { \\mathrm { y } }\n$$\n\n$$\n\\Delta _ { \\mathrm { p d } } ~ = ~ \\theta _ { \\mathrm { p d } } \\biggl ( H - \\frac { L _ { \\mathrm { p } } } { 2 } \\biggr )\n$$\n\n$$\n\\Delta _ { \\mathrm { d } } = \\Delta _ { \\mathrm { y } } + \\Delta _ { \\mathrm { p d } }\n$$\n\n$$\n\\mu _ { \\Delta } = \\frac { \\Delta _ { \\mathrm { d } } } { \\Delta _ { \\mathrm { y } } }\n$$\n\n$$\n\\mu _ { \\scriptscriptstyle \\Delta } = 1 + 3 \\bigg ( \\frac { \\phi _ { \\mathrm { c o l } } } { \\phi _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { y } i } } - 1 \\bigg ) \\frac { L _ { \\mathrm { p } } } { H } \\bigg ( 1 - 0 . 5 \\frac { L _ { \\mathrm { p } } } { H } \\bigg )\n$$\n\n式中： $\\phi _ { \\mathrm { c o l } }$ —对应墩柱最大位移需求的墩柱曲率（可以结构最大位移需求 $\\Delta _ { \\mathrm { p } }$ 为目标位移进行推倒分析求得，如图D.0.1所示）；$\\phi _ { y }$ - -墩柱塑性铰区截面等效屈服曲率，可按本规范第7.4.7条计算；$\\phi _ { \\mathrm { p d } }$ 墩柱塑性曲率需求；$L _ { \\mathrm { p } }$ 墩柱等效塑性铰长度，可按本规范第7.4.4条计算；$H \\cdot$ 墩柱塑性铰截面到反弯点的距离；$\\mu _ { \\Delta }$ 墩柱位移延性系数;$\\Delta _ { \\mathrm { d } }$ 墩柱构件最大位移需求，为墩柱反弯点到塑性铰截面的最大相对水平位移；$\\Delta _ { \\mathrm { y } }$ - -墩柱构件反弯点相对墩柱塑性铰截面的水平屈服位移;\n\n$\\Delta _ { \\mathrm { p d } }$ -墩柱构件塑性位移需求，为墩柱构件反弯点相对墩柱塑性铰截面的最大水平塑性位移。\n\n  \n图D.0.1墩柱变形及曲率分布图\n\n## D.0.2对采用弹塑性动力模型和非线性时程方法进行 E2地震作用下抗震分析的桥梁，其双柱墩或多柱墩构件横桥向的位移延性系数可根据非线性时程分析结果由式（D.0.1-6)直接求出。\n\n## D.0.3双柱墩或多柱墩顺桥向、单柱墩顺桥向和横桥向的位移延性系数可直接由墩顶最大位移需求按式（D.0.1-6）求出。\n\n## D.0.4在计算墩柱屈服位移及塑性位移需求时，应排除基础柔性及盖梁或上部结构弹性产生的影响，即应减去构件的刚体平移和刚体转动产生的位移。当整体位移主要是由墩柱变形贡献时，可用整体位移延性系数代替构件局部位移延性系数，但当整体位移延性系数计算值小于3.0时，构件局部位移延性系数应取3.0。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cae913db-00db-42df-8437-47b694ab8146', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照AASHTO T140编制。特别需要说明的是，为完成本试验需有试验压板，上下压板保持平行，压板两侧对准在一个垂直面上，确保受压面积为 $1 5 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cae9f114-a5de-4408-88de-0f614c13cbbc', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '7.4B类、C类桥梁墩柱的变形验算', '7.4B类、C类桥梁墩柱的变形验算## 7.4.1E2地震作用下，可按本规范式（7.4.3-1）验算桥墩墩顶的位移，对高宽比小于2.5的矮墩，可不验算桥墩的变形，但应按本规范第7.3.2条验算抗弯和抗剪强度。采用非线性时程进行地震反应分析的桥梁，可按本规范式（7.4.3-2）验算塑性转角。\n\n## 7.4.2在进行桥墩位移验算时，按弹性方法计算出的地震位移应乘以考虑弹塑性效应的地震位移修正系数 $R _ { \\mathrm { d } }$ ，地震位移修正系数 $R _ { \\mathrm { d } }$ 可按式（7.4.2-1）\\~式（7.4.2-3）计算：\n\n$$\nR _ { \\mathrm { d } } = \\bigg ( 1 - \\frac { 1 } { \\mu _ { \\Delta } } \\bigg ) \\frac { T ^ { * } } { T } + \\frac { 1 } { \\mu _ { \\Delta } } \\geqslant 1 . 0 , \\frac { T ^ { * } } { T } > 1 . 0\n$$\n\n$$\nR _ { \\mathrm { d } } ~ = ~ 1 . 0 , { \\frac { T ^ { * } } { T } } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n$$\nT ^ { \\ast } \\ = \\ 1 . 2 5 T _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n式中： $T -$ —计算方向的结构第一阶自振周期；$T _ { _ \\mathrm { g } }$ 反应谱特征周期；$\\mu _ { \\Delta }$ -桥墩构件位移延性系数，可按本规范附录D计算，或近似取6.0。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('caf621e8-1419-4a86-a00b-c5786548108e', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', '附录B横吊梁的计算', '附录B横吊梁的计算B.0.1滑轮横吊梁（图B.0.1）的轮轴直径、吊环直径和截面的大小应依起重量大小，按卡环的计算原则进行计算。\n\n  \n图B.0.1滑轮横吊梁 1—吊环；2—滑轮；3—吊索\n\nB.0.2钢板横吊梁（图B.0.2）的计算应符合下列规定：\n\n1根据经验初步确定截面尺寸。\n\n2挂钩孔上边缘强度验算，计算荷载取构件自重设计值乘以1.5的动力系数，应按下式计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ f ]\n$$\n\n式中： $\\sigma$ -AC截面受拉边缘的正应力（ $\\mathrm { { N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\tau$ 一 -AC 截面的剪应力 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$[ f ]$ -—钢材抗拉强度设计值，Q235 钢取 $1 4 0 \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 。\n\n  \n图B.0.2钢板横吊梁 1—挂钩孔；2—挂卡环孔\n\n3对挂钩孔壁、卡环孔壁局部承压验算应按下式计算：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c e } } = \\frac { K G } { b \\Sigma \\delta } \\leqslant [ f ]\n$$\n\n式中： $\\sigma _ { \\mathrm { c e } }$ 孔壁计算承压应力（ $\\mathrm { { N / m m ^ { 2 } } }$ ；\n\n$K$ 动力系数，取1.5；$G$ 构件的自重设计值（ $\\mathrm { ( k N ) }$ ；$b$ - 吊钩的计算厚度（ $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$\\Sigma \\delta$ 孔壁钢板宽度的总和（mm)；  \n$[ f ]$ ——钢材抗拉强度设计值，Q235 钢取 $1 9 4 \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 。\n\nB.0.3钢管横吊梁的计算（图B.0.3）应符合下列规定：\n\n1计算钢管自重产生的轴力和弯矩，荷载应取构件自重设\n\n  \n图B.0.3钢管横吊梁\n\n计值乘以1.5的动力系数。\n\n2应按 $[ \\lambda ] = 1 2 0$ 初选钢管截面。\n\n3应按压弯构件进行稳定验算，Q235钢取抗拉强度设计值 $[ f ] = 1 4 0 \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb086040-de4a-4396-98e1-eb967be27f2c', '44《中华人民共和国水法》（主席令第48号）.md', '第七章 法律责任', '第七章 法律责任第六十四条 水行政主管部门或者其他有关部门以及水工程管理单位及其工作人员，利用职务上的便利收取他人财物、其他好处或者玩忽职守，对不符合法定条件的单位或者个人核发许可证、签署审查同意意见，不按照水量分配方案分配水量，不按照国家有关规定收取水资源费，不履行监督职责，或者发现违法行为不予查处，造成严重后果，构成犯罪的，对负有责任的主管人员和其他直接责任人员依照刑法的有关规定追究刑事责任;尚不够刑事处罚的，依法给予行政处分。\n\n第六十五条 在河道管理范围内建设妨碍行洪的建筑物、构筑物，或者从事影响河势稳定、危害河岸堤防安全和其他妨碍河道行洪的活动的，由县级以上人民政府水行政主管部门或者流域管理机构依据职权，责令停止违法行为，限期拆除违法建筑物、构筑物，恢复原状；逾期不拆除、不恢复原状的，强行拆除，所需费用由违法单位或者个人负担，并处一万元以上十万元以下的罚款。\n\n未经水行政主管部门或者流域管理机构同意，擅自修建水工程，或者建设桥梁、码头和其他拦河、跨河、临河建筑物、构筑物，铺设跨河管道、电缆，且防洪法未作规定的，由县级以上人民政府水行政主管部门或者流域管理机构依据职权，责令停止违法行为，限期补办有关手续；逾期不补办或者补办未被批准的，责令限期拆除违法建筑物、构筑物;逾期不拆除的，强行拆除，所需费用由违法单位或者个人负担，并处一万元以上十万元以下的罚款。\n\n虽经水行政主管部门或者流域管理机构同意，但未按照要求修建前款所列工程设施的，由县级以上人民政府水行政主管部门或者流域管理机构依据职权，责令限期改正，按照情节轻重，处一万元以上十万元以下的罚款。\n\n第六十六条有下列行为之一，且防洪法未作规定的，由县级以上人民政府水行政主管部门或者流域管理机构依据职权，责令停止违法行为，限期清除障碍或者采取其他补救措施，处一万元以上五万元以下的罚款：\n\n（一）在江河、湖泊、水库、运河、渠道内弃置、堆放阻碍行洪的物体和种植阻碍行洪的林木及高秆作物的；\n\n（二）围湖造地或者未经批准围垦河道的。\n\n第六十七条 在饮用水水源保护区内设置排污口的,由县级以上地方人民政府责令限期拆除、恢复原状；逾期不拆除、不恢复原状的，强行拆除、恢复原状，并处五万元以上十万元以下的罚款。\n\n未经水行政主管部门或者流域管理机构审查同意，擅自在江河、湖泊新建、改建或者扩大排污口的，由县级以上人民政府水行政主管部门或者流域管理机构依据职权，责令停止违法行为，限期恢复原状，处五万元以上十万元以下的罚款。\n\n第六十八条 生产、销售或者在生产经营中使用国家明令淘汰的落后的、耗水量高的工艺、设备和产品的，由县级以上地方人民政府经济综合主管部门责令停止生产、销售或者使用，处二万元以上十万元以下的罚款。\n\n第六十九条 有下列行为之一的，由县级以上人民政府水行政主管部门或者流域管理机构依据职权，责令停止违法行为，限期采取补救措施，处二万元以上十万元以下的罚款;情节严重的，吊销其取水许可证：\n\n（一）未经批准擅自取水的；\n\n（二）未依照批准的取水许可规定条件取水的。\n\n第七十条 拒不缴纳、拖延缴纳或者拖欠水资源费的，由县级以上人民政府水行政主管部门或者流域管理机构依据职权，责令限期缴纳；逾期不缴纳的，从滞纳之日起按日加收滞纳部分千分之二的滞纳金，并处应缴或者补缴水资源费一倍以上五倍以下的罚款。\n\n第七十一条 建设项目的节水设施没有建成或者没有达到国家规定的要求，擅自投入使用的，由县级以上人民政府有关部门或者流域管理机构依据职权，责令停止使用，限期改正，处五万元以上十万元以下的罚款。\n\n第七十二条有下列行为之一，构成犯罪的，依照刑法的有关规定追究刑事责任；尚不够刑事处罚，且防洪法未作规定的，由县级以上地方人民政府水行政主管部门或者流域管理机构依据职权，责令停止违法行为，采取补救措施，处一万元以上五万元以下的罚款；违反治安管理处罚条例的，由公安机关依法给予治安管理处罚；给他人造成损失的，依法承担赔偿责任：\n（一）侵占、毁坏水工程及堤防、护岸等有关设施，毁坏防汛、水文监测、水文地质监测设施的；\n\n（二）在水工程保护范围内，从事影响水工程运行和危害水工程安全的爆破、打井、采石、取土等活动的。\n\n第七十三条 侵占、盗窃或者抢夺防汛物资，防洪排涝、农田水利、水文监测和测量以及其他水工程设备和器材，贪污或者挪用国家救灾、抢险、防汛、移民安置和补偿及其他水利建设款物，构成犯罪的，依照刑法的有关规定追究刑事责任。\n\n第七十四条 在水事纠纷发生及其处理过程中煽动闹事、结伙斗殴、抢夺或者损坏公私财物、非法限制他人人身自由，构成犯罪的，依照刑法的有关规定追究刑事责任；尚不够刑事处罚的，由公安机关依法给予治安管理处罚。\n\n第七十五条 不同行政区域之间发生水事纠纷，有下列行为之一的，对负有责任的主管人员和其他直接责任人员依法给予行政处分：\n\n（一）拒不执行水量分配方案和水量调度预案的；\n\n（二）拒不服从水量统一调度的；\n\n（三）拒不执行上一级人民政府的裁决的；\n\n（四）在水事纠纷解决前，未经各方达成协议或者上一级人民政府批准，单方面违反本法规定改变水的现状的。\n\n第七十六条 引水、截（蓄）水、排水，损害公共利益或者他人合法权益的，依法承担民事责任。\n\n第七十七条 对违反本法第三十九条有关河道采砂许可制度规定的行政处罚，由国务院规定。\n\n## 第八章附则\n\n第七十八条 中华人民共和国缔结或者参加的与国际或者国境边界河流、湖泊有关的国际条约、协定与中华人民共和国法律有不同规定的，适用国际条约、协定的规定。但是，中华人民共和国声明保留的条款除外。\n\n第七十九条 本法所称水工程，是指在江河、湖泊和地下水源上开发、利用、控制、调配和保护水资源的各类工程。\n\n第八十条海水的开发、利用、保护和管理，依照有关法律的规定执行。\n\n第八十一条 从事防洪活动，依照防洪法的规定执行。\n\n水污染防治，依照水污染防治法的规定执行。\n\n第八十二条 本法自2002年10月1日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb159d19-a565-4d39-bc05-2464449c4566', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．9 起重吊具的电气', '7．9 起重吊具的电气## 7．9．1 供电\n\n供电电缆应缠绕到电缆卷筒上或收集到吊具上的电缆框内（对于吊具的起升高度小的场所），它们的机械强度、抗外界影响的性能、耐热或耐水压性能应适合使用条件。\n\n所选用的电缆固定方法应做到使其接头不受任何拉力，电缆不被损坏。\n\n电缆的敷设与防护应排除正常使用时被损坏的可能性。\n\n## 7．9．2 起重电磁吸盘\n\n### 7．9．2．1 起重电磁吸盘电源严禁接入其他设备，以免影响其正常工作。\n\n### 7．9．2．2 必要场合，可设置备用电源（如蓄电池），备用电源支持时间不宜小于 $2 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，在这种情况下，应提供自动充电装置和显示蓄电池电压的指示器，并应有灯光和声响警告装置示警。为及时安全下放所吸物料，该电源允许接入起升制动器回路，或起升制动器应具有手动释放功能。\n\n### 7．9．2．3 绕组绝缘等级应根据功率损失、环境温度及被吸物料所产生的热辐射量进行选择。\n\n### 7．9．2．4 通常起重电磁吸盘按接电持续率 $50 \\%$ 设计制造，对于其他接电持续率，应由制造商向用户提供相应参数。\n\n### 7．9．2．5 起重电磁吸盘的拉脱力不应小于所吸物料质量重力的两倍。\n\n## 7．9．3 电动夹钳\n\n驱动电动机、检测元件、行程开关及电缆敷设等均应满足所需的防护等级及环境温度要求，应具有高可靠性能。\n\n## 7．9．4 水下液压抓梁\n\n### 7．9．4．1 液压泵站及其电控设备、行程检测元件等均应有良好的密封措施，确保在其承受相应水压时能正常工作；电缆及其接头的密封方式应能在承受相应的水压时正常工作。\n\n### 7．9．4．2 抓梁至少应具有抓梁下放到位、销轴退回到位和销轴伸出到位的行程检测及指示功能。\n\n## 7．9．5 抓斗\n\n### 7．9．5．1 驱动\n\n100\n\n驱动电动机应根据抓斗的类型和使用情况（电动抓斗、电动液压抓斗、机械驱动抓斗）设计成S3、S4或S5工作制。\n\n### 7．9．5．2 防护等级\n\n室外使用时，电动机和电气设备的防护等级不应低于 GB／T4942．1和 GB4208中的IP54；水下作业时，防护等级不应低于IP57。由于这种设备的特殊使用条件，对振动和冲击应特别加以注意。\n\n## 7．9．6 吊具回转装置\n\n### 7．9．6．1 对回转部分的供电\n\n回转部分的供电系统要根据回转范围的要求进行合适的设计。\n\n### 7．9．6．2 防护等级\n\n如果回转电动机安装在起重机金属结构上，则至少应符合该结构件上其他电动机的防护等级。\n\n如果回转电动机安装在起重吊具上，室内作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的P44，室外作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的IP54。\n\n## 7．9．7 集装箱专用吊具\n\n### 7．9．7．1 吊具上的用电设备和电气元件安装在防护等级不应低于GB／T4942．1的IP55的密封箱中，采用多芯插头／插座与吊具电缆连接，以便于更换吊具。为防止电气元件的松动，密封箱的固定应采取减震措施。\n\n### 7．9．7．2 吊具应具有与起重机操作系统实现安全联锁的限位开关。这些安全措施至少应包括：只有当所有锁销全部正确插入箱孔时，才能进行锁销的开锁或闭锁动作，当吊具吊离地面时锁销不能有任何动作；只有当所有锁销全部处于全开锁或全闭锁位置时，起升机构才允许动作；当起吊集装箱时，不允许有伸缩动作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb18b588-1e3b-44f9-b55f-e8541f648b43', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百九十一条赠与的财产有瑕疵的，赠与人不承担责任', '第一百九十一条赠与的财产有瑕疵的，赠与人不承担责任。附义务的赠与，赠与的财产有瑕疵的，赠与人在附义务的限度内承担与出卖人相同的责任。赠与人故意不告知瑕疵或者保证无瑕疵，造成受赠人损失的，应当承担损害赔偿责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb19c211-2163-49a3-80bd-5384663b3d3b', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14 钢与混凝土组合梁（Part 1）', '14 钢与混凝土组合梁## 14.1 一般规定\n\n### 14.1.1 本章规定适用于将钢梁和混凝土翼缘板通过抗剪连接件连成整体的钢-混凝土简支及连续组合梁。\n\n所谓“适用于不直接承受动力荷载”主要考虑本章给出的组合梁设计方法为塑性设计法，不适用于直接承受动力荷载的组合梁。在已有研究成果和工程实践经验的基础上，本条给出了直接承受动力荷载组合梁的设计原则，与不直接承受动力荷载的组合梁相比在设计方法上有两点不同：一是需要进行疲劳验算，在本标准附录J中给出了具体的验算方法，主要参考国内试验结果和欧洲组合结构设计规范 EC4：Design of composite steel and con-crete structures 的相关条文；二是不能采用塑性方法进行承载能力计算，应按照弹性理论进行计算，即采用换算截面法验算荷载效应设计值在组合梁截面产生的应力 (包括正应力和剪应力等)小于材料的设计强度。此外，弹性设计方法还适用于板件宽厚比不符合塑性设计法要求的组合梁。\n\n组合梁的翼缘板可用现浇混凝土板，亦可用混凝土叠合板。清华大学对钢-混凝土叠合板组合梁进行了大量的试验研究，证明叠合板组合梁具有与现浇混凝土翼缘的组合梁一样的受力性能，并且钢-混凝土叠合板组合梁在实际工程中也获得了大量的成功应用，取得了显著的技术经济效益和社会效益。混凝土叠合板翼缘是由预制板和现浇层混凝土所构成，预制板既作为模板，又作为楼板的一部分参与楼板和组合梁翼缘的受力。混凝土叠合板的设计按照现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定进行，在预制板表面采取拉毛及设置抗剪钢筋等措施以保证预制板和现浇层形成整体。\n\n### 14.1.2 钢-混凝土组合梁的混凝土翼缘板既可带板托，也可不带板托。由于板托构造复杂，施工不便，在没有必要采用板托的前提下优先采用不带板托的组合梁。\n\n与混凝土结构类似，组合梁混凝土板同样存在剪力滞后效应。目前各国规范均采用有效宽度的方法考虑混凝土板剪力滞后效应的影响，但有效宽度计算方法不尽相同：\n\n1 美国钢结构协会《钢结构建筑荷载及抗力系数设计规范》（AISC-LRFD，1999）规定，混凝土翼缘板的有效宽度 $b _ { \\mathrm { e } }$ 取为钢梁轴线两侧有效宽度之和，其中一侧的混凝土有效宽度为以下三者中的较小值：组合梁跨度的1/8，其中梁跨度取为支座中线之间的距离；相邻组合梁间距的1/2；钢梁至混凝土翼板边缘的距离。\n\n2 欧洲组合结构设计规范EC4规定，当采用弹性方法对组合梁进行整体分析时，每一跨的有效宽度可以采用定值：对于中间跨和简支边跨可采用如下规定的中间跨有效宽度 $b _ { \\mathrm { e f f } , 1 }$ ，对于悬臂跨则采用如下规定的支座有效宽度 $b _ { \\mathrm { e f f } , 2 }$ ，如图 44所示。\n\n  \n图 44混凝土翼板的等效跨径及有效宽度 (欧洲组合结构设计规范 EC4)\n\n1）中间跨和中间支座的有效宽度按下式计算：\n\n$$\nb _ { \\mathrm { e f f } , 1 } = b _ { 0 } + \\Sigma b _ { \\mathrm { e } i }\n$$\n\n式中： $b _ { 0 }$ ——同一截面最外侧抗剪连接件间的横向间距；\n\nbei 钢梁腹板一侧的混凝土翼缘板有效宽度，取 $L _ { \\mathrm { e } } / 8$ ，但不超过板的实际宽度 $b _ { i }$ 。 $b _ { i }$ 应取为最外侧的抗剪连接件至两根钢梁间中线的距离，对于自由端则取混凝土悬臂板的长度。 $L _ { \\mathrm { e } }$ 为反弯点间的近似长度。对于一根典型的连续组合梁，应根据控制设计的弯矩包络图来确定 $L _ { \\mathrm { e } }$ （如图44所示）。\n\n2）边支座的有效宽度按下式计算：\n\n$$\nb _ { \\mathrm { e f f } , 2 } = b _ { 0 } + \\Sigma \\beta _ { i } b _ { \\mathrm { e } i }\n$$\n\n$$\n\\beta _ { i } = ( 0 . 5 5 + 0 . 0 2 5 L _ { \\mathrm { e } } / b _ { \\mathrm { e } i } ) \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n组合梁各区段的混凝土板有效宽度取值见图44。\n\n根据欧洲组合结构设计规范EC4，简支组合梁的有效跨径$L _ { \\mathrm { e } }$ 取为梁的实际跨度。对于连续组合梁，其正弯矩区有效宽度与正弯矩区的长度有关，负弯矩区有效宽度则与负弯矩区（中支座区）的长度有关。图44中相邻的正负弯矩区存在长度重叠的部分，这与设计时应考虑结构的弯矩包络图的要求是一致的。需要指出的是，当忽略混凝土的抗拉作用后，负弯矩区的有效宽度主要用于定义混凝土翼板内纵向受拉钢筋的有效截面积。\n\n3 美国各州公路及运输工作者协会（AASHTO）制定的公路桥梁设计规范规定，混凝土翼板有效宽度 $b _ { \\mathrm { e } }$ 应等于或小于1/4的跨度以及12倍的最小板厚。对于边梁，外侧部分的有效宽度不应超过其实际悬挑长度。如果边梁仅一侧有混凝土板时，则有效宽度应等于或小于跨度的1/12以及6倍的最小板厚。\n14.1.3组合梁的正常使用极限状态验算包括挠度和负弯矩区裂缝宽度验算，应采用弹性分析方法，并考虑混凝土板剪力滞后、混凝土开裂、混凝土收缩徐变、温度效应等因素的影响。原规范仅具体给出了组合梁的挠度计算方法，并提出要验算连续组合梁负弯矩区段裂缝宽度的要求。本次修订明确了正常使用极限状态组合梁的验算内容以及需要考虑的因素，同时还对计算模型和各因素的考虑方法进行了具体说明，方便设计人员操作。组合梁的正常使用极限状态验算可按弹性理论进行，原因是在荷载的标准组合作用下产生的截面弯矩小于组合梁在弹性阶段');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb1b47c2-f43e-4c89-b292-5ddabfdd0dc4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更', '犕．4 用极限状态法设计时的计算变更当用极限状态法计算时，式（M．1）、式（M．2）和式（M．5）应按5．2．2．2．4的规定变更。当 $\\frac { N } { N _ { \\mathrm { E } } } { < } 0 . 1$ 时，上述各式中的弯矩项可按一阶弯矩考虑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb1c75e7-9bb8-40fd-be60-c3840aee8ef1', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.14.1 杆件包装应在涂层干燥后进行', '4.14.1 杆件包装应在涂层干燥后进行,包装和存放应保证杆件不变形、不损坏、不散失。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb1dba52-8f93-4c56-8e69-5336653fc10c', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 2）', '，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1.5-2中土侧压力的分项系数取为1.4，是因为它在多数情况下是按主导荷载考虑的，但当汽车荷载考虑了分项系数后，由汽车荷载引起的土侧压力不再考虑。基础变位作用在以往的桥梁计算中是作为“附加组合”考虑的，其分项系数可采用1.0；对于混凝土和工结构，由于混凝土徐变或灰缝塑性变形对基础变位产生的内力的影响，采用0.5的折减系数。 福\n\n#### （4）频遇值和准永久值\n\n按照国际惯例，本规范对已调查的主要可变作用的频遇值和准永久值分别取其随机过程截口任意时点分布的0.95和0.5分位值；对不可调查或尚未调查的可变作用仍取标准值或参照有关资料取值。\n\n#### （5）组合值系数\n\n关于组合值系数，本次修订过程中，计算了组合值系数采用下列不同情况时结构的可靠指标：\n\n$\\textcircled{1}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.74、0.55、0.45和0.35，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{2}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.74，即组合值系数不随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{3}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.80、0.70、0.60和0.50，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{4}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.80，即组合值系数不随可变荷载数目变化。\n\n结果表明，对于车辆的一般运行状态和密集运行状态，当采用方案 $\\textcircled{1}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，且减小的幅度比较大；当采用方案 $\\textcircled{2}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，但变化不大；当采用方案③时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，但减小的幅度比方案 $\\textcircled{1}$ 小；当采用方案 $\\textcircled{4}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，增加的幅度比方案 $\\textcircled{2}$ 大。为了保持不同可变荷载组合数目时构件的可靠指标不变，规范中组合值系数取0.75。\n\n## 4.2 永久作用\n\n### 4.2.1 本次修订补充了结构重力标准值的常规计算公式，各常用材料的重度等内容与原规范保持不变。\n\n本条表4.2.1中规定钢筋混凝土或预应力混凝土的重度采用 $2 5 \\sim 2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。当按体积计算的含筋量小于 $2 \\%$ 时，采用 $2 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；大于或等于 $2 \\%$ 时，可采用 $2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。\n\n### 4.2.3 一般桥台和土墙考虑主动土压力。桥台和挡土墙前面地面或冲刷线以下的土压力，由于台后和墙后考虑了主动土压力，台前和墙前可考虑静土压力。\n\n土的外摩擦角 $\\delta$ 一般可采用 $\\varphi / 2$ 。国内外有些资料建议采用 $=$ （ $1 / 2 \\sim 2 / 3$ ） $\\varphi$ 。克列因所著《散体结构力学》中介绍的有关土的试验数据见表 4-1 考虑汽车冲击以及渗水的影响，δ采用 $4 / 2$ 是合适的。考虑外摩擦角（ $\\delta = \\varphi / 2$ ） 不考虑外摩擦角所计算出的主动土压力系数值，相差 $10 \\%$ 左右 见表 $4 - 2$ 。\n\n土压力在墙背的分布规律，经模型试验测得其与墙高为非线性关系。影响土压力的因素有填料性质、土与墙背之间的接触状况、墙的位移等。\n\n表4-1王的重度和内、外摩擦角  \n\n\n\n\n\n表4-2主动土压力系数值比较  \n\n\n\n\n\n注：上表是按墙背竖直、填土与墙顶同高的情况计算的。\n\n根据墙的不同位移情况来分析土压力的分布和作用点是比较切合实际的。但一般桥台（拱桥桥台除外）和挡土墙的主动土压力，多属于墙身向外倾的土压力，因此，土压力按三角形分布，并假定作用点在 $H / 3$ 处。\n\n柱式墩台土压力计算宽度。当柱间的净距小于或等于其直径（或宽度）时，考虑到回填土剪切变形对应力传递的影响，土压力宽度按柱群最外边缘间全宽计算。这样就与实体桥台的计算宽度取得一致。\n\n当柱间净距大于直径（或宽度）时，应考虑柱间空隙折减。如柱直径（或宽度）D 小于或等于1.0m，则中间每一柱按2倍直径（或宽度）计算，最外边缘的柱按1.5倍直径计算。在求得作用在柱群上的总土压力宽度之后，再分配到每一柱上，土压力计算宽为： $b = { \\frac { D \\ ( 2 n - 1 ) } { n } }$ ，其中 $n$ 为柱根数。如柱直径（或宽度) $D$ 大于 $1 . 0 \\mathrm { m }$ ，则中间柱一律增加计算宽度 $1 , 0 \\mathrm m$ ，即（ $( D + 1 )$ ；边柱增加 $0 . 5 \\mathfrak { m }$ 。故作用在每一柱上的土压力计算宽度为b=n（D+1）-1 。对 $D$ 大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的土压力计算宽度的确定，并无理论或试验的依据，只是比照实体桥台，避免在土压力计算宽度上出现大的矛盾。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb3b199d-c544-4afc-aef9-21a57c5b81e8', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '2 防爆电气设备的安装', '2 防爆电气设备的安装防爆电气设备的安装，根据防爆电气设备的发展，产品国家标准中出现了新的防爆类型，已增加了无火花型和粉尘防爆型电气设备，所以本规范在这次修订时增加了这些新型防爆电气设备的有关内容，使之与我国防爆电气设备制造、检验用的现行国家标准《爆炸性环境用防爆电气设备》和现行国家标准《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》相协调。\n\n本规范这次修订时，与原《电气装置安装工程施工及验收规范》(GBJ232—82)中的“爆炸和火灾危险场所电气装置篇\"相比，在整体结构和编写层次上做了较大的调整，将\"爆炸危险环境的电气设备安装\"和\"爆炸危险环境的电气线路\"分章逐节编写，使之层次清晰，更为合理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb43405c-cb67-4101-b5da-75d50e9ac233', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '3 施工准备和施工测量……', '3 施工准备和施工测量……## 3.1 施工准备…  \n## 3.2 施工测量');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb4722ab-6a5b-40cf-acc3-b2d4c2da7eaa', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.2.7 构件的存放应符合下列规定：', '17.2.7 构件的存放应符合下列规定：## 1 存放台座应坚固稳定，且宜高出地面 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 以上。存放场地应有相应的防排水设施，并应保证梁、板等构件在存放期间不致因支点沉陷而受到损坏。\n\n## 2 梁、板构件存放时，其支点应符合设计规定的位置，支点处应采用垫木和其他适宜的材料进行支承，不得将构件直接支承在坚硬的存放台座上；存放时混凝土养护期未满的，应继续养护。\n\n## 3 构件应按其安装的先后顺序编号存放。预应力混凝土梁、板的存放时间宜不超过3个月，特殊情况下应不超过5个月；存放时间超过3个月时，应对梁、板的上拱度值进行检测，当上拱度值过大将会严重影响后续桥面铺装施工或梁、板混凝土产生严重开裂时，则不得使用。\n\n## 4 当构件多层叠放时，层与层之间应以垫木隔开，各层垫木的位置应设在设计规定的支点处，上下层垫木应在同一条竖直线上。叠放的高度宜按构件强度、台座地基的承载力、垫木强度及叠放的稳定性等经计算确定，大型构件以2层为宜，应不超过3层；小型构件宜为 $6 { \\sim } 1 0$ 层。\n\n## 5 雨季或春季融冻期间，应采取有效措施防止地基软化下沉而造成构件断裂及损坏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb4fa808-89fa-4fa1-bfbc-4602d50fb591', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷## 4．2．1．2．1 驱动机构（包括起升驱动机构）加速引起的载荷\n\n由驱动机构加速或减速、起重机意外停机或传动机构突然失效等原因在起重机中引起的载荷，可以用刚体动力模型对各部件分别进行计算。计算中要考虑起重机驱动机构的几何特征、驱动的动力特性和机构的质量分布，还要考虑在作此变速运动时出现的机构内部摩擦损失。在计算时，一般是将总起升质量视为固定在臂架端部，或直接悬置在小车的下方。\n\n为了反映实际出现的弹性效应，将机构驱动加（减）速动载系数犉 犕 $\\phi _ { 5 }$ 乘以引起加（减）速的驱动力犉犕（或力矩）变化值 $\\Delta F { = } m a$ （或 $\\Delta M { = } J \\varepsilon )$ ），并与加（减）速运动以前的力 $F$ 或 $M )$ ）代数相加，该增大的力既作用在承受驱动力的部件上成为动载荷，也作用在起重机和起升质量上成为它们的惯性力（见图4）。 $\\phi _ { 5 }$ 数值的选取决定于驱动力或制动力的变化率、质量分布和传动系统的特性，见表12。通常， $\\phi _ { 5 }$ 的较低值适用于驱动力或制动力较平稳变化的系统， $\\phi _ { 5 }$ 的较高值适用于驱动力或制动力较突然变化的系统。\n\n  \n图 4 系数 $\\phi _ { 5 }$\n\n表 12 $\\phi _ { 5 }$ 的取值范围  \n\n\n\n\n\n## 4．2．1．2．2 水平惯性力\n\n### 4．2．1．2．2．1 起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时，起重机或小车自身质量和总起升质量的水平惯性力，按该质量与运行加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算，但不大于主动车轮与轨道之间的黏着力，此时取 $\\phi _ { 5 } = 1 . 5$ ，用来考虑起重机驱动力突变时结构的动力效应。这些惯性力都作用在各相应质量上，挠性悬挂的总起升质量视为与起重机刚性连接。\n\n加（减）速度值可以根据加（减）速时间和所要达到的速度值来推算得到。如果用户未规定或未给出速度和加速度值，则可按表13中所列的三种运行工作状况来选择与所要达到的速度相应的加速时间和加速度的参考值。\n\n对于用高加速度高速运行的起重机，常要求所有的车轮都为驱动轮，此时本条所述的水平惯性力不应小于驱动轮或制动轮轮压的1／30，也不大于它的 $1 / 4$ 。\n\n表 13 加速时间和加速度值  \n\n\n\n\n\n### 4．2．1．2．2．2 起重机的回转离心力和回转与变幅运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机回转运动时各部（构）件的离心力，用这些部（构）件的质量大小、其质量中心处的回转半径和回转速度来计算，把悬挂的总起升质量视为与起重机臂架端部刚性固接，对塔式起重机则各部（构）件质量和总起升质量的离心力均按最不利位置计算，在计算离心力时 $\\phi _ { 5 }$ 取为1。通常，这些离心力对结构起减载作用，可忽略不计。\n\n起重机回转与变幅起（制）动时的水平惯性力，按其各部（构）件质量与该质心的加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算（对机构计算和抗倾覆稳定性计算取 $\\phi _ { 5 } = 1 $ ），并把总起升质量视为与起重机臂端刚性固接，其加（减）速度值取决于该质量在起重机上的位置。对一般的臂架起重机，根据其速度和回转半径的不同，臂架端部的切向和径向加速度值均可在 $0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 6 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 之间选取，加（减）速时间在 $5 \\ \\mathrm { s } \\sim 1 0 \\ \\mathrm { s }$ 之间选取。物品所受风力单独计算，按最不利方向叠加。\n\n臂架起重机回转和变幅机构起（制）动时的总起升质量产生的综合水平力（包括风力、变幅和回转起制动产生的惯性力和回转运动的离心力），也可以用起重钢丝绳相对于铅垂线的偏摆角引起的水平分力来计算：用起重钢丝绳最大偏摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ （其值见表14）计算结构、机构强度和起重机整机抗倾覆稳定性，用起重钢丝绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算电动机功率〔此时取 $\\alpha _ { \\textrm { I } } = ( 0 , 2 5 \\small { \\sim } 0 . 3 ) \\alpha _ { \\textrm { I I } } ]$ 〕和机械零件的疲劳强度及磨损〔此时取 $\\alpha _ { \\mathrm { I } } = ( 0 . 3 \\sim 0 . 4 ) \\alpha _ { \\mathrm { I I } } \\beth$ 〕。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb51ff37-da80-40e7-a8c2-2589d6380ddc', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 2）', '± $6 \\%$ 的规定，故此类力筋需要通过试验确定其实际控制伸长值。\n\n4 式（7.6.3-1）及附录F为后张法预应力筋张拉理论伸长值的精确计算公式，公式中考虑了孔道局部偏差的摩阻影响和曲线孔道的摩阻影响。当预应力筋为直线且无摩阻影响时， $\\mathsf { P } _ { \\mathsf { P } } \\mathsf { = } \\mathsf { P}$ ，L为预应力筋长度，得公式△LL=PL/（APEP）；对由多曲线组成的曲线预应力筋，或由直线与曲线混合组成的预应力筋，其伸长值一般为分段计算，然后叠加。\n\n5 最初张拉时各根预应力筋的松紧、弯曲程度不一定一致，所以初应力时的伸长值不能采用量测方法，而需要采用推算的方法。推算时，通常采用相邻级的伸长值，例如初应力 $\\sigma _ { \\updownarrow }$ 为 $10 \\% \\sigma _ { \\mathsf { c o n } }$ 时，其伸长值采用由 $10 \\%$ 张拉到 $20 \\%$ 的伸长值。预应力筋张拉时，一般先张拉到初应力后再正式分级张拉，然后量测预应力筋伸长值，而量测的伸长值并未包括从零张拉到初应力时的伸长值，因此，在确定实际伸长值时，除量测的伸长值外，还需要计入初应力时的伸长值，以便与理论伸长值相对应。对初应力的确定，条文给出了一个 $10 \\% \\sim 2 5 \\%$ 的范围，但在实际张拉操作中，需要根据实际情况进行取舍：钢束长度在 $3 0 \\mathfrak { m }$ 以下时，初应力一般取 $10 \\% \\sim 1 5 \\%$ ；钢束长度为 $3 0 \\sim 6 0 \\mathrm { m }$ 时，取 $1 5 \\% \\sim 2 0 \\%$ ；钢束长度大于60m时，取上限 $25 \\%$ 控制应力作为初应力；钢束长度过长（如超过 $1 0 0 \\mathsf { m }$ ）时， $25 \\%$ 的上限亦有可能达不到初应力的目的，对这种情况，则需要通过现场试验来确定其初应力的大小。\n\n9 预应力筋锚固后，如需放松，无论后张法或先张法，都需要使用专门的设备缓慢地放松，如此规定是为了保证施工的安全。\n\n10 本款的规定主要是为保证施工的安全，防止发生人员伤亡事故。\n\n12 信息化数据处理系统能对各项张拉参数进行自动采集，且能保证各项数据的准确性和可靠性，有利于对施工质量进行有效控制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb5c9728-5222-488f-9951-e3a3d8a18507', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '21.7 索夹与吊索', '21.7 索夹与吊索## 21.7.1 索夹的性能和质量\n索夹的性能和质量应符合现行《悬索桥索鞍索夹》（JT/T 903）的规定。\n\n## 21.7.2 索夹的安装\n索夹的安装应符合下列规定：\n\n1 安装前，应测定主缆的空缆线形，并在对设计规定的索夹位置进行确认后，方可于温度稳定时在空缆上放样定出各索夹的具体位置并编号。安装前尚应清除索夹内表面及索夹位置处主缆表面的油污及灰尘，涂上防锈漆。\n\n2 索夹在场内运输和安装过程中应注意保护，防止损坏其表面。\n\n3 索夹在主缆上精确定位后，应立即紧固螺栓，且在紧固同一索夹的螺栓时，应保证各螺栓的受力均匀。索夹安装位置的纵向误差应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4 索夹螺栓的紧固应按安装时、加劲梁吊装后、全部二期恒载完成后三个荷载阶段分步进行，对每次紧固的数据应进行记录并存档。\n\n5 在工程交工验收前宜对索夹的位置是否滑移做专项检查，且宜对索夹的螺栓进行紧固。\n\n### 条文说明：\n\n1 目前在设计主缆时，其弹性模量基本是采用主缆高强钢丝的弹性模量，实际上主缆与主缆钢丝的弹性模量有一定差别，另外还有索股制作及架设所产生的误差，导致实际的空缆线形与设计的空缆线形不一致。因此在确定索夹位置前，需要先测定实际的主缆线形，对原理论空载线形进行修正，相应修正其索夹位置。\n\n## 21.7.3 吊索的性能和质量\n吊索的性能和质量应符合现行《公路悬索桥吊索》（JT/T 449）的规定，在运输和安装过程中应保证其不受到任何损伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb613af5-de20-4a65-a095-98aaea6914c8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '表 3.2.5-1 平面控制测量精度要求（Part 3）', ' rowspan=1 colspan=1>-</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>三等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤+1.8</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1/150 000</td><td rowspan=1 colspan=1>≤7.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≥6</td><td rowspan=1 colspan=1>&gt;9</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>四等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤+2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1/100 000</td><td rowspan=1 colspan=1>≤9.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≥4</td><td rowspan=1 colspan=1>≥6</td><td rowspan=1 colspan=1>-</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>一级</td><td rowspan=1 colspan=1>≤±+5.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1/40 000</td><td rowspan=1 colspan=1>≤15.0</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>≥3</td><td rowspan=1 colspan=1>≥4</td></tr></table>\n\n\n表 3.2.5-7 三边测量主要技术要求  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>测量等级</td><td rowspan=1 colspan=1>测距中误差（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>测距相对中误差</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>二等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤+9.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1/330 000</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>三等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤±14.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1/140 000</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>四等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤±10.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1/100 000</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>一级</td><td rowspan=1 colspan=1>≤±14.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1/35 000</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb6569f6-a802-4122-a2b3-ba69cc7112ca', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '制定依据：', '制定依据：该条款依据GB/T3811-2008中9.7.5的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb66a01e-50f4-4aa8-af12-805813aeba4d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '4 材 料（Part 2）', '焊丝及焊剂的相关标准。\n\n### 4.2.2 在钢结构紧固件中，新列入了螺栓球节点用的高强度螺栓。铆钉连接目前极少采用，鉴于在旧结构的修复工程中或有特殊需要处仍有可能遇到铆钉连接，故本标准予以保留。\n\n## 4.3 材料选用\n\n### 4.3.1 本条提出了合理选用钢材应综合考虑的基本要素。荷载特征即静荷载、直接动荷载或地震作用，应力状态要考虑是否为疲劳应力、残余应力，连接方法要考虑焊接还是螺栓连接，钢材厚度对于其强度、韧性、抗层状撕裂性能均有较大的影响，工作环境包括温度、湿度及环境腐蚀性能。\n\n### 4.3.2 本条为强制性条文。规定了承重结构的钢材应具有的力学性能和化学成分等合格保证的项目，分述如下：\n\n1 抗拉强度。钢材的抗拉强度是衡量钢材抵抗拉断的性能指标，它不仅是一般强度的指标，而且直接反映钢材内部组织的优劣，并与疲劳强度有着比较密切的关系。\n\n2 断后伸长率。钢材的伸长率是衡量钢材塑性性能的指标。钢材的塑性是在外力作用下产生永久变形时抵抗断裂的能力。因此承重结构用的钢材，不论在静力荷载或动力荷载作用下，还是在加工制作过程中，除了应具有较高的强度外，尚应要求具有足够的伸长率。\n\n3 屈服强度（或屈服点）。钢材的屈服强度（或屈服点）是衡量结构的承载能力和确定强度设计值的重要指标。碳素结构钢和低合金结构钢在受力到达屈服强度以后，应变急剧增长，从而使结构的变形迅速增加以致不能继续使用。所以钢结构的强度设计值一般都是以钢材屈服强度为依据而确定的。对于一般非承重或由构造决定的构件，只要保证钢材的抗拉强度和断后伸长率即能满足要求；对于承重的结构则必须具有钢材的抗拉强度、伸长率、屈服强度三项合格的保证。\n\n4 冷弯试验。钢材的冷弯试验是衡量其塑性指标之一，同时也是衡量其质量的一个综合性指标。通过冷弯试验，可以检查钢材颗粒组织、结晶情况和非金属夹杂物分布等缺陷，在一定程度上也是鉴定焊接性能的一个指标。结构在制作、安装过程中要进行冷加工，尤其是焊接结构焊后变形的调直等工序，都需要钢材有较好的冷弯性能。而非焊接的重要结构（如吊车梁、吊车桁架、有振动设备或有大吨位吊车厂房的屋架、托架，大跨度重型桁架等）以及需要弯曲成型的构件等，亦都要求具有冷弯试验合格的保证。\n\n5 硫、磷含量。硫、磷都是建筑钢材中的主要杂质，对钢材的力学性能和焊接接头的裂纹敏感性都有较大影响。硫能生成易于熔化的硫化铁，当热加工或焊接的温度达到 $8 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 1 2 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，可能出现裂纹，称为热脆；硫化铁又能形成夹杂物，不仅会促使钢材起层，还会引起应力集中，降低钢材的塑性和冲击韧性。硫又是钢中偏析最严重的杂质之一，偏析程度越大越不利。磷是以固溶体的形式溶解于铁素体中，这种固溶体很脆，加以磷的偏析比硫更严重，形成的富磷区促使钢变脆 (冷脆)，降低钢的塑性、韧性及可焊性。因此，所有承重结构对硫、磷的含量均应有合格保证。\n\n6 碳当量。在焊接结构中，建筑钢的焊接性能主要取决于碳当量，碳当量宜控制在 $0 . 4 5 \\%$ 以下，超出该范围的幅度愈多，焊接性能变差的程度愈大。《钢结构焊接规范》GB50661根据碳当量的高低等指标确定了焊接难度等级。因此，对焊接承重结构尚应具有碳当量的合格保证。\n\n7 冲击韧性（或冲击吸收能量）表示材料在冲击载荷作用下抵抗变形和断裂的能力。材料的冲击韧性值随温度的降低而减小，且在某一温度范围内发生急剧降低，这种现象称为冷脆，此温度范围称为“韧脆转变温度”。因此，对直接承受动力荷载或需验算疲劳的构件或处于低温工作环境的钢材尚应具有冲击韧性\n\n合格保证。\n\n### 4.3.3、4.3.4 规定了选材时对钢材的冲击韧性的要求，原规范中仅对需要验算疲劳的结构钢材提出了冲击韧性的要求，本次修订将范围扩大，针对低温条件和钢板厚度作出更详细的规定，可总结为表3的要求。\n\n表3钢板质量等级选用  \n\n\n\n\n\n由于钢板厚度增大，硫、磷含量过高会对钢材的冲击韧性和抗脆断性能造成不利影响，因此承重结构在低于一 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 环境下工作时，钢材的硫、磷含量不宜大于 $0 . 0 3 0 \\%$ ；焊接构件宜采用较薄的板件；重要承重结构的受拉厚板宜选用细化晶粒的钢板。\n\n严格来说，结构工作温度的取值与可靠度相关。为便于使用，在室外工作的构件，本标准的结构工作温度可按国家标准《采暖通风与空气调节设计规范》GBJ19－87（2001年版）的最低日平均气温采用，见表4。\n\n对于室内工作的构件，如能确保始终在某一温度以上，可将其作为工作温度，如采暖房间的工作温度可视为 $0 \\%$ 以上；否则可按表4最低日气温增加 $5 \\%$ 采用。\n\n表4最低日平均气温（℃）  \n\n\n\n\n\n### 4.3.5 由于当焊接熔融面平行于材料表面时，层状撕裂较易发生，因此T形、十字形、角形焊接连接节点宜满足下列要求：\n\n1 当翼缘板厚度等于或大于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 且连接焊缝熔透高度等于或大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 或连接角焊缝单面高度大于 $3 5 \\mathrm { m m }$ 时，设计宜采用对厚度方向性能有要求的抗层状撕裂钢板，其Z向承载性能等级不宜低于Z15（限制钢板的含硫量不大于 $0 . 0 1 \\% )$ ；当翼缘板厚度等于或大于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 且连接焊缝熔透高度大于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 或连接角焊缝单面高度大于 $6 0 \\mathrm { m m }$ 时，Z向承载性能等级宜为Z25（限制钢板的含硫量不大于 $0 . 0 0 7 \\% )$ ；\n2翼缘板厚度大于或等于 $2 5 \\mathrm { m m }$ ，且连接焊缝熔透高度等于或大于 $1 6 \\mathrm { m m }$ 时');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb76ebef-1a96-4077-b905-0715288fbfe9', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百一十六条 违反本法规定，运输煤炭、垃圾', '第一百一十六条 违反本法规定，运输煤炭、垃圾、渣土、砂石、土方、灰浆等散装、流体物料的车辆，未采取密闭或者其他措施防止物料遗撒的，由县级以上地方人民政府确定的监督管理部门责令改正，处二千元以上二万元以下的罚款；拒不改正的，车辆不得上道路行驶。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb8b50de-712e-4b9f-8708-037ab25599fa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例根据起重机的类别和使用情况，桥式和门式起重机整机分级举例见表 A．4。\n\n表 犃．4 桥式和门式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb9a0013-d00a-4741-a800-3565cf47c539', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第五十七条本法规定的猎获物价值、野生动物及其制品价值的评估标准和方法', '第五十七条本法规定的猎获物价值、野生动物及其制品价值的评估标准和方法，由国务院野生动物保护主管部门制定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb9a9efd-7eb1-42e8-a118-79e5d213c4a5', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '11 改扩建工程', '11 改扩建工程## 11.1 改扩建\n11.1.1 交通组织方案是改扩建工程交通管理的重要依据，特别是交通量大的高速公路，因承担运输任务量大，一旦扩建施工对通行能力影响较大，因此需要制定交通组织方案，保证安全。同时交通组织方案实施后，因施工、车辆碰撞、恶劣天气、材料老化等原因会导致施工区交通控制设施的损坏，影响视认，因此应定期对交通安全设施进行检查和维护，保证其有效性。\n11.1.5 本条规定主要是考虑满足会车要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cb9faf0a-2c3a-4f4f-8415-91b56c4627b2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 8）', '></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>特殊载荷</td><td rowspan=1 colspan=3>1．猛烈提升地面物品的动载荷，见4.2.1.1.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>Φ2mx</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>3．试验载荷，见4.2.3.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10</td></tr></table>\n\n\n．   \n  \n\n\n<<<HTBL|f86db8d79c5549963a758b0b3135204d1|END>>>\n\n\n## 犌．1．2 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$\n\n载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ ，见表 G．3。\n\n表 犌．3 流动式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">表G.1和表G.2中的行号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">本标准中的章条号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">系数值和载荷值</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2. 1. 1. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">=1±α采用普通吊具工作时,α=O采用周期循环作用的吊具,如用抓斗、网兜、电磁盘工作时,α=0.1取大于或小于1.0,取决于该动力作用对自重载荷是增强了或是削弱了</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">SAC2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.1. 1. 4. 3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cba07d5a-c230-41a9-b6e1-5cd8788bac68', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '8．5桥梁施工测量', '8．5桥梁施工测量## （I）桥梁控制测量\n\n### 8．5．1桥梁施千项目，应建立桥梁施工专用控制网。对于跨越宽度较小的桥梁，也可利用勘测阶段所布设的等级控制点，但必须经过复测，并满足桥梁控制网的等级和精度要求。8．5．2桥梁施工控制网等级的选择，应根据桥梁的结构和设计要求合理确定，并符合表8．5．2的规定。\n\n表8.5.2桥梁施工控制网等级的选择  \n\n\n\n\n\n注：1 $L$ 为桥的总长。2 $\\iota$ 为跨越的宽度指桥梁所跨越的江、河、峡谷的宽度。\n\n### 8．5．3桥梁施工平面控制网的建立，应符合下列规定：\n\n1桥梁施工平面控制网，宜布设成自由网，并根据线路测量控制点定位。\n\n2控制网可采用GPS 网、三角形网和导线网等形式。\n\n3控制网的边长，宜为主桥轴线长度的0．5-1．5倍。\n\n4当控制网跨越江河时，每岸不少于3点，其中轴线上每岸宜布设2点。  \n5施工平面控制测量的其他技术要求，应符合本规范第3章的有关规定。\n\n### 8．5．4桥梁施工高程控制网的建立，应符合下列规定：\n\n1两岸的水准测量路线，应组成一个统一的水准网。  \n2 每岸水准点不应少于3个。  \n3 跨越江河时，根据需要，可进行跨河水准测量。  \n4 施工高程控制测量的其他技术要求，应符合本规范第4章的有关规定。\n\n### 8．5．5桥梁控制网在使用过程中应定期检测，检测精度与首次测量精度相同。\n\n## （II）桥梁施工放样\n\n### 8．5．6桥梁施工放样前，应熟悉施工设计图纸，并根据桥梁设计和施工的特点，确定放样方法。平面位置放样宜采用极坐标法、多点交会法等，高程放样宜采用水准测量方法。\n\n### 8．5．7桥梁基础施工测量的偏差，不应超过表8．5．7的规定。\n\n表8.5.7桥梁基础施工测量的允许偏差  \n\n\n\n\n\n注：1d为桩径 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。2 $h$ 为沉井高度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n\n### 8.5.8桥梁下部构造施工测量的偏差,不应超过表8.5.8 的规定.\n\n### 8.5.9桥梁上部构造施工测量的偏差,不应超过表8.5.9 的规定.\n\n表8.5.8桥梁下部构造施工测量的允许偏差  \n\n\n<<<HTBL|f47618edf3eb44f89c8c8c6e262c8fdc|END>>>\n\n\n表8.5.9桥梁上部构造施工测量的允许偏差  \n\n\n\n\n\n注：1L为跨径 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ 2 $\\pmb { H }$ 为索塔高度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cbac3f22-f039-4a1a-857c-5bc662c70d90', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百二十八条因第三人主张权利，致使承租人不能对租赁物使用', '第二百二十八条因第三人主张权利，致使承租人不能对租赁物使用、收益的，承租人可以要求减少租金或者不支付租金。第三人主张权利的，承租人应当及时通知出租人。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cbb37b97-cf8e-4a00-9bfb-1b11fc14d6de', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '3 基本设计规定（Part 1）', '3 基本设计规定## 3.1一般规定\n\n### 3.1.1 钢结构设计应包括下列内容：\n\n1结构方案设计，包括结构选型、构件布置；\n\n2材料选用及截面选择;\n\n3作用及作用效应分析；\n\n4结构的极限状态验算；\n\n5结构、构件及连接的构造；\n\n6制作、运输、安装、防腐和防火等要求；\n\n7满足特殊要求结构的专门性能设计。\n\n### 3.1.2本标准除疲劳计算和抗震设计外，应采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用分项系数设计表达式进行计算。\n\n### 3.1.3除疲劳设计应采用容许应力法外，钢结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计：\n\n1承载能力极限状态应包括：构件或连接的强度破坏、脆性断裂，因过度变形而不适用于继续承载，结构或构件丧失稳定，结构转变为机动体系和结构倾覆；\n\n2正常使用极限状态应包括：影响结构、构件、非结构构件正常使用或外观的变形，影响正常使用的振动，影响正常使用或耐久性能的局部损坏。\n\n### 3.1.4钢结构的安全等级和设计使用年限应符合现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068和《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153的规定。一般工业与民用建筑钢结构的安全等级应取为二级，其他特殊建筑钢结构的安全等级应根据具体情况另行确定。建筑物中各类结构构件的安全等级，宜与整个结构的安全等级相同。对其中部分结构构件的安全等级可进行\n\n调整，但不得低于三级。\n\n### 3.1.5按承载能力极限状态设计钢结构时，应考虑荷载效应的基本组合，必要时尚应考虑荷载效应的偶然组合。按正常使用极限状态设计钢结构时，应考虑荷载效应的标准组合。\n\n### 3.1.6计算结构或构件的强度、稳定性以及连接的强度时，应采用荷载设计值；计算疲劳时，应采用荷载标准值。\n\n### 3.1.7对于直接承受动力荷载的结构：计算强度和稳定性时，动力荷载设计值应乘以动力系数；计算疲劳和变形时，动力荷载标准值不乘动力系数。计算吊车梁或吊车桁架及其制动结构的疲劳和挠度时，起重机荷载应按作用在跨间内荷载效应最大的一台起重机确定。\n\n### 3.1.8预应力钢结构的设计应包括预应力施工阶段和使用阶段的各种工况。预应力索膜结构设计应包括找形分析、荷载分析及裁剪分析三个相互制约的过程，并宜进行施工过程分析。\n\n### 3.1.9结构构件、连接及节点应采用下列承载能力极限状态设计表达式：\n\n1持久设计状况、短暂设计状况：\n\n$$\n\\gamma _ { \\mathrm { 0 } } S \\leqslant R\n$$\n\n2地震设计状况：\n\n多遇地震\n\n$$\nS \\leqslant R / \\gamma _ { \\mathrm { R E } }\n$$\n\n设防地震\n\n$$\nS \\leqslant R _ { \\mathrm { k } }\n$$\n\n式中： $\\gamma _ { 0 }$ 结构的重要性系数：对安全等级为一级的结构构件不应小于1.1，对安全等级为二级的结构构件不应小于1.0，对安全等级为三级的结构构件不应小于0.9;\n\nS -承载能力极限状况下作用组合的效应设计值：对持久或短暂设计状况应按作用的基本组合计算；对地\n\n震设计状况应按作用的地震组合计算；$R$ 结构构件的承载力设计值；  \n$R _ { \\mathbf { k } }$ 结构构件的承载力标准值；  \nYRE -承载力抗震调整系数，应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定取值。\n\n### 3.1.10对安全等级为一级或可能遭受爆炸、冲击等偶然作用的结构，宜进行防连续倒塌控制设计，保证部分梁或柱失效时结构有一条竖向荷载重分布的途径，保证部分梁或楼板失效时结构的稳定性，保证部分构件失效后节点仍可有效传递荷载。\n\n### 3.1.11钢结构设计时，应合理选择材料、结构方案和构造措施，满足结构构件在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求并应符合防火、防腐蚀要求。宜采用通用和标准化构件，当考虑结构部分构件替换可能性时应提出相应的要求。钢结构的构造应便于制作、运输、安装、维护并使结构受力简单明确，减少应力集中，避免材料三向受拉。\n\n### 3.1.12钢结构设计文件应注明所采用的规范或标准、建筑结构设计使用年限、抗震设防烈度、钢材牌号、连接材料的型号（或钢号）和设计所需的附加保证项目。\n\n### 3.1.13钢结构设计文件应注明螺栓防松构造要求、端面刨平顶紧部位、钢结构最低防腐蚀设计年限和防护要求及措施、对施工的要求。对焊接连接，应注明焊缝质量等级及承受动荷载的特殊构造要求；对高强度螺栓连接，应注明预拉力、摩擦面处理和抗滑移系数；对抗震设防的钢结构，应注明焊缝及钢材的特殊要求。\n\n### 3.1.14抗震设防的钢结构构件和节点可按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011或《构筑物抗震设计规范》GB50191的规定设计，也可按本标准第17章的规定进行抗震性能化设计。\n\n## 3.2结构体系\n\n### 3.2.1 钢结构体系的选用应符合下列原则：\n\n1在满足建筑及工艺需求前提下，应综合考虑结构合理性、环境条件、节约投资和资源、材料供应、制作安装便利性等因素；\n\n2常用建筑结构体系的设计宜符合本标准附录A的规定。\n\n### 3.2.2 钢结构的布置应符合下列规定：\n\n1应具备竖向和水平荷载传递途径;\n\n2应具有刚度和承载力、结构整体稳定性和构件稳定性；\n\n3应具有冗余度，避免因部分结构或构件破坏导致整个结构体系丧失承载能力；\n\n4隔墙、外围护等宜采用轻质材料。\n\n### 3.2.3施工过程对主体结构的受力和变形有较大影响时，应进行施工阶段验算。\n\n## 3.3作 用\n\n### 3.3.1钢结构设计时，荷载的标准值、荷载分项系数、荷载组合值系数、动力荷载的动力系数等应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用；地震作用应根据现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011确定。对支承轻屋面的构件或结构，当仅有一个可变荷载且受荷水平');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cbb80d31-5392-4c57-94d6-192ab8f11c6d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．3 回转机构电动机过载校验', '犚．3 回转机构电动机过载校验回转机构电动机过载校验按式（R．3）计算：犎\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m { \\lambda _ { \\mathrm { m } } } } \\cdot \\frac { ( M _ { \\mathrm { m } } { + } M _ { \\mathrm { a m a x } } { + } M _ { \\mathrm { w f l } } { + } M _ { \\mathrm { a I } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ i \\eta }\n$$\n\n………（R．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ $m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { { a m a x } } }$ — 回转最大坡道阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W I I } }$ — 由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 引起的最大风阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha \\mathrm { I } }$ — 由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ （见4．2．1．2．2．2）计算的回转水平阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；i 回转机构的总传动比；$\\eta$ 同式（93)；$n$ 同式(82）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cbb8a634-e81c-4e0e-bf37-63ccbbf374c4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 2）', ' -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi$ 一般选用下列值：对于绕线电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 6 5$ ；对于变频调速笼型电动机 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi { = } 0 . 8 { \\sim } 0 . 8 2$ ；对于直接起动笼型电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 5$ 。\n\n## 7．8．5 导线载流量校正犐\n\n导线载流量 $I _ { z }$ 按式（141）校正计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（141）\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { a } }$ ——— 导线或穿管导线多根并列敷设校正系数；  \n$K _ { \\mathfrak { r } }$ ———环境温度校正系数；$K _ { \\mathrm { j } }$ — 重复短时工作制的接电持续率校正系数；  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ ———电线电缆载流量的基准值，单位为安培（A）。  \n各载流量计算系数参见附录 U。\n\n## 7．8．6 导线敷设\n\n### 7．8．6．1 在有机械损伤的地方，导线应敷设于线槽、金属管或软管中；在有化学腐蚀的地方，电缆连接处应采取有效措施，保证接触良好；在有油污侵蚀的地方，要防止油污侵蚀电缆；线槽、导线管的出口处，应防止磨损电缆。\n\n### 7．8．6．2 电缆固定敷设时，弯曲半径不应小于电缆外径的5倍。至少不应低于制造商提供的相应数据。\n\n### 7．8．6．3 三相或单相交流电源线穿管应在同一根导线管内。\n\n### 7．8．6．4 导线的连接及分支点处应设置接线盒，其防护等级应适合周围环境条件。\n\n### 7．8．6．5 对于控制屏（柜）、接线箱等电气设备的接线端子，若接线端子间的意外连接会造成设备损坏时，应将相关端子明显分开。\n\n### 7．8．6．6 不同供电电压等级的导线，若各导线的绝缘耐压都大于其中最高的供电电压等级，则可将它们敷设在同一线槽或导线管中，或者安排在同一根电缆内。安全照明电源应单独敷设。\n\n### 7．8．6．7 变频器输出的动力电缆，敷设时宜与控制电缆分开，条件允许时尽可能避免平行走线，应尽可能远离有电子器件的设备或传感检测元件，重要信号应采取屏蔽措施。\n7．8．6．8 导线两端应采用铜质冷压端头（对于直接连接到压接式端子的导线除外）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cbc29509-6bf5-4d6a-8241-0b5811d720f6', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第二章 事故报告', '第二章 事故报告第九条 事故发生后，事故现场有关人员应当立即向本单位负责人报告；单位负责人接到报告后，应当于1小时内向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。情况紧急时，事故现场有关人员可以直接向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。\n\n第十条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，应当依照下列规定上报事故情况，并通知公安机关、劳动保障行政部门、工会和人民检察院：\n\n（一）特别重大事故、重大事故逐级上报至国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（二）较大事故逐级上报至省、自治区、直辖市人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门；\n\n（三）一般事故上报至设区的市级人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门。\n\n安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门依照前款规定上报事故情况，应当同时报告本级人民政府。国务院安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门以及省级人民政府接到发生特别重大事故、重大事故的报告后，应当立即报告国务院。\n\n必要时，安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门可以越级上报事故情况。\n\n第十一条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门逐级上报事故情况，每级上报的时间不得超过 2 小时。\n\n第十二条 报告事故应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；（二）事故发生的时间、地点以及事故现场情况；（三）事故的简要经过；（四）事故已经造成或者可能造成的伤亡人数（包括下落不明的人数）和初步估计的直接经济损失；（五）已经采取的措施；（六）其他应当报告的情况。\n\n第十三条 事故报告后出现新情况的，应当及时补报。\n\n自事故发生之日起 30 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。\n\n第十四条 事故发生单位负责人接到事故报告后，应当立即启动事故相应应急预案，或者采取有效措施，组织抢救，防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失。\n\n第十五条 事故发生地有关地方人民政府、安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门接到事故报告后，其负责人应当立即赶赴事故现场，组织事故救援。\n\n第十六条 事故发生后，有关单位和人员应当妥善保护事故现场以及相关证据，任何单位和个人不得破坏事故现场、毁灭相关证据。\n\n因抢救人员、防止事故扩大以及疏通交通等原因，需要移动事故现场物件的，应当做出标志，绘制现场简图并做出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证。\n\n第十七条 事故发生地公安机关根据事故的情况，对涉嫌犯罪的，应当依法立案侦查，采取强制措施和侦查措施。犯罪嫌疑人逃匿的，公安机关应当迅速追捕归案。\n\n第十八条 安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门应当建立值班制度，并向社会公布值班电话，受理事故报告和举报。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cbcaee2b-99c0-45f4-a16a-3f4bf3b75b0c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '10 沉入桩', '10 沉入桩## 10.1 一般规定\n\n### 10.1.1 本章适用于预制钢筋混凝土桩、预应力混凝土桩和钢管桩等的制作、连接、吊运、存放、运输及沉入的施工，其他类型桩的施工可参照执行。\n\n### 10.1.2 沉桩施工前应具备工程地质、水文等资料，并应制订专项施工方案，配置合理的沉桩设备；沉桩施工过程中如发现实际地质情况与勘测报告出入较大时，宜补充地质钻探。\n\n### 10.1.3 制作、连接和沉桩的施工过程应有完整的施工记录。\n\n## 10.2 桩的制作\n\n### 10.2.1 用以制作桩的原材料应符合设计和本规范相关章节的规定。外购或自行制作的成品桩，每节或每段均应有出厂合格证明、质量检验等资料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cbcf70cc-a58f-4f1d-ba70-448e702e2fdf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 31）', '<td rowspan=1 colspan=1>0.444</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.439</td><td rowspan=1 colspan=1>0.434</td><td rowspan=1 colspan=1>0.429</td><td rowspan=1 colspan=1>0.424</td><td rowspan=1 colspan=1>0.419</td><td rowspan=1 colspan=1>0.414</td><td rowspan=1 colspan=1>0.410</td><td rowspan=1 colspan=1>0.405</td><td rowspan=1 colspan=1>0.401</td><td rowspan=1 colspan=1>0.397</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>0.394</td><td rowspan=1 colspan=1>0.390</td><td rowspan=1 colspan=1>0.387</td><td rowspan=1 colspan=1>0.383</td><td rowspan=1 colspan=1>0.380</td><td rowspan=1 colspan=1>0.376</td><td rowspan=1 colspan=1>0.373</td><td rowspan=1 colspan=1>0.370</td><td rowspan=1 colspan=1>0.366</td><td rowspan=1 colspan=1>0.363</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>110</td><td rowspan=1 colspan=1>0.359</td><td rowspan=1 colspan=1>0.356</td><td rowspan=1 colspan=1>0.353</td><td rowspan=1 colspan=1>0.350</td><td rowspan=1 colspan=1>0.346</td><td rowspan=1 colspan=1>0.343</td><td rowspan=1 colspan=1>0.340</td><td rowspan=1 colspan=1>0.337</td><td rowspan=1 colspan=1>0.334</td><td rowspan=1 colspan=1>0.331</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>120</td><td rowspan=1 colspan=1>0.328</td><td rowspan=1 colspan=1>0.325</td><td rowspan=1 colspan=1>0.322</td><td rowspan=1 colspan=1>0.319</td><td rowspan=1 colspan=1>0.316</td><td rowspan=1 colspan=1>0.313</td><td rowspan=1 colspan=1>0.310</td><td rowspan=1 colspan=1>0.307</td><td rowspan=1 colspan=1>0.304</td><td rowspan=1 colspan=1>0.301</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>130</td><td rowspan=1 colspan=1>0.299</td><td rowspan=1 colspan=1>0.296</td><td rowspan=1 colspan=1>0.293</td><td rowspan=1 colspan=1>0.290</td><td rowspan=1 colspan=1>0.288</td><td rowspan=1 colspan=1>0.285</td><td rowspan=1 colspan=1>0.282</td><td rowspan=1 colspan=1>0.280</td><td rowspan=1 colspan=1>0.277</td><td rowspan=1 colspan=1>0.275</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>140</td><td rowspan=1 colspan=1>0.272</td><td rowspan=1 colspan=1>0.270</td><td rowspan=1 colspan=1>0.267</td><td rowspan=1 colspan=1>0.265</td><td rowspan=1 colspan=1>0.262</td><td rowspan=1 colspan=1>0.260</td><td rowspan=1 colspan=1>0.258</td><td rowspan=1 colspan=1>0.255</td><td rowspan=1 colspan=1>0.253</td><td rowspan=1 colspan=1>0.251</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>0.248</td><td rowspan=1 colspan=1>0.246</td><td rowspan=1 colspan=1>0.244</td><td rowspan=1 colspan=1>0.242</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cbdd91ce-c697-4b4b-8d04-6aa83628ab11', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：模架在移动过孔时，对称、同步是需要严格遵守的一项原则；规定“应有限位和紧急制动装置”，是为防止模架在移动时失控。\n\n### 17.4.7 模架的拆除应根据不同的施工环境条件确定相应的拆除方案，并应有可靠的起吊和拆除的安全措施，防止发生事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cbe28ade-927a-4b08-9250-d095e528587c', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '1范围', '1范围本标准规定了电力高处作业用防坠器及附件的技术要求、试验方法、验收规则、标志、包装及运输。\n\n本标准适用于电力工程建设、施工、运行及检修等所用的高处作业防坠器及附件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cbe6eda3-3aa4-43cd-83da-7d9545b5b9fb', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '7强度与变形验算', '7强度与变形验算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cbe74ef3-42ea-4e0a-bc6a-03e6160a34e7', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '5检验（Part 1）', '5检验## 5.1总则\n\n当缺少起重机制造商和/或钢丝绳制造商或供货商提供的有关钢丝绳的使用说明时，钢丝绳的检查应符合 $5 . 2 \\sim 5 . 5$ 的规定。\n\n## 5.2日常检查\n\n至少应在特定的日期对预期的钢丝绳工作区段进行外观检查，目的是发现一般的劣化现象或机械损伤。此项检查还应包括钢丝绳与起重机的连接部位(参见图A.2)。\n\n对钢丝绳在卷筒和滑轮上的正确位置也宜检查确认，确保钢丝绳没有脱离正常的工作位置。\n\n所有观察到的状态变化都应报告，并且由主管人员根据5.3的规定对钢丝绳进行进一步检查。\n\nGB/T 5972-2016/IS0 4309:2010\n\n无论何时，只要索具安装发生变动,如当起重机转移作业现场及重新安装索具后，都应按本条的规定对钢丝绳进行外观检查。\n\n注：可以指定起重机司机/操作员在其培训合格和能力所及的范围内承担日常检查工作。\n\n## 5.3定期检查\n\n### 5.3.1总则\n\n定期检查应由主管人员实施。\n\n从定期检查中获得的信息用来帮助对起重机钢丝绳做出如下判定：\n\na）是否能够继续安全使用到最近的下一次定期检查；  \nb）是否需要立即更换或者在规定的时间段内更换。\n\n应采用适当的评价方法,如计算、观察、测量等,对劣化的严重程度做出评估，并且用各自特定报废基准的百分比表示（如 $2 0 \\% . 4 0 \\% . 6 0 \\% . 8 0 \\% . 1 0 0 \\% )$ ,或者用文字表述(如轻度、中度、重度、严重、报废)。\n\n在钢丝绳试运行和投人使用前,对其可能出现的任何损伤都应由主管人员做出评估并记录观察结果。\n\n比较常见的劣化模式以及评价方法在表1中列出,有些模式的各项内容都能轻易量化（即计算或测量),也有的只能由主管人员做出主观评价(即观察)。\n\n表1劣化模式和评价方法  \n\n\n\n\n\n典型劣化模式的实例参见附录B。\n\n### 5.3.2检查周期\n\n定期检查的周期应由主管人员决定,并且至少应考虑如下内容：\n\na) 国家关于钢丝绳应用的法规要求；  \nb) 起重机的类型及工作现场的环境状况；  \nc) 机构的工作级别；  \nd) 前期的检查结果；  \ne) 在检查同类起重机钢丝绳过程中获取的经验；  \nf) 钢丝绳已使用的时间；  \ng） 使用频率。\n\n注1：主管人员会发现接受或推荐比法规要求更频繁的定期检查是明智的。该决策可能会受到工作类型和频率的影响,也取决于钢丝绳当时的状态以及外部环境是否有变化，例如事故或运行工况的变化，主管人员会认为有必要决定或建议缩短定期检查的时间间隔。\n\n注2：一般在钢丝绳寿命后期出现的断丝比率要高于早期。\n\n注3：图6给出了断丝比率随时间变化而增加的两个实例。\n\n说明：\n\n  \n图6断丝比率增长的实例\n\n$\\boldsymbol { X }$ ——时间,单位：循环次数；  \n$Y$ ——单位长度上随机分布的断丝数；  \n1——钢丝绳1；  \n2—钢丝绳2。\n\n### 5.3.3检查范围\n\n对每根钢丝绳,都应沿整个长度进行检查。\n\n对超长的钢丝绳,经主管人员同意,可以对工作长度加上卷筒上至少5圈的钢丝绳进行检查。在这种情况下,如果在上一次检查之后和下一次检查之前预计到工作长度会增加，增加的长度在使用前也宜进行检查。\n\n应特别注意下列关键区域和部位：\n\na) 卷筒上的钢丝绳固定点；  \nb) 钢丝绳绳端固定装置上及附近的区段；  \nc) 经过一个或多个滑轮的区段；  \nd) 经过安全载荷指示器滑轮的区段；  \ne) 经过吊钩滑轮组的区段；  \nf) 进行重复作业的起重机,吊载时位于滑轮上的区段；  \ng) 位于平衡滑轮上的区段；  \nh) 经过缠绕装置的区段；  \ni) 缠绕在卷筒上的区段，特别是多层缠绕时的交叉重叠区域；  \nj) 因外部原因(如舱口围板)导致磨损的区段；  \nk) 暴露在热源下的部位。\n\n注：需要特别严格检查的区域,参见附录A。\n\n如果主管人员认为有必要展开钢丝绳以确认是否存在有害的内部劣化,展开钢丝绳时应极度小心，避免损伤钢丝绳(参见附录C)。\n\n### 5.3.4绳端固定装置及附近区域的检查\n\n应检查靠近绳端固定装置的钢丝绳，特别是进人绳端固定装置的部位,由于这个位置受到振动和其他冲击的影响以及腐蚀等环境状态的作用,容易出现断丝。可以采用探针进行探查,以确定钢丝是否出现松\n\n散,进而确定绳端固定装置内部是否存在断丝。还应检查绳端固定装置是否存在过度的变形和磨损。\n\n此外,固定绳套、绳环用的套管也应进行外观检查,看其材料是否有裂纹、钢丝绳和套管之间是否有在可能滑移的迹象。\n\n可拆分的绳端固定装置,如对称楔套，应检查钢丝绳进人绳端固定装置的人口附近有无断丝迹象，确认绳端固定装置处于正确的装配状态。\n\n应检查编织式绳套,确定其仅在编织的锥形段绑扎,这样就能够对其余部分进行断丝的外观检查。\n\n### 5.3.5检查记录\n\n每次定期检查之后,主管人员应提交钢丝绳检查记录(典型实例参见附录D),并注明至下一次检查不能超过的最大时间间隔。\n\n宜保存钢丝绳的定期检查记录(参见D.2)。\n\n## 5.4事故后的检查\n\n如果发生了可能导致钢丝绳及其绳端固定装置损伤的事故，应在重新开始工作前按照定期检查（见\n\n5.3)的规定,或按照主管人员的要求,检查钢丝绳及其绳端固定装置。\n\n注：在采用双钢丝绳系统的起升机构中,即使只有一根钢丝绳报废，也要将两根一起更换，因为新钢丝绳比剩下的钢丝绳粗一些，又有不同的伸长率,这两个因素影响到卷筒上两根钢丝绳的放出量。\n\n## 5.5起重机停用一段时间后的检查\n\n如果起重机停用3个月以上，在重新使用前，应按5.3的规定对钢丝绳进行定期检查。\n\n## 5.6无损检测\n\n用电磁方法进行无损检测(NDT)可以用来帮助外观检查确定钢丝绳上可能劣化区段的位置。如果计划在钢丝绳寿命期内对钢丝绳的某些点进行电磁无损检测,宜在钢丝绳寿命期的初期进行(可以在钢丝绳制造阶段,或钢丝绳安装期间,最好是在钢丝绳安装后),并作为将来');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cbf68587-d58e-432b-a3a4-efe10544d781', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '9 路基施工安全（Part 1）', '9 路基施工安全## 9.1 一般规定\n\n9.1.1 施工单位应建立健全安全生产管理体系，设置安全管理机构，配备专职安全管理人员，制定安全生产规章制度，落实安全生产责任制，对施工安全管理、施工安全技术和施工安全作业进行全过程、全方位管理与控制。\n\n9.1.2 从业人员应熟悉有关安全生产法律法规和技术规范，经培训合格方可上岗。从事特殊作业人员，应经过专业培训，并取得相应资格后持证上岗。施工作业人员，必须遵守本工种的各项安全技术操作规程。\n\n### 条文说明\n\n国家现行涉及有关安全生产的主要法律、法规有《中华人民共和国宪法》、《中华人民共和国刑法》、《中华人民共和国安全生产法》、《中华人民共和国消防法》、《中华人民共和国劳动法》、《中华人民共和国建筑法》和《建设工程安全生产管理条例》、《民用爆炸物品安全管理条例》、《危险化学品安全管理条例》、《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》、《中华人民共和国内河交通安全管理条例》、《公路水运工程安全生产监督管理办法》、《特种作业人员安全技术培训考核管理规定》等。\n\n在路基施工中应严格执行《公路工程施工安全技术规范》(JTGF9O)。路基安全施工还应执行现行《建设工程施工现场消防安全技术规范》（GB50720)、《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB/T29639)、《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46)、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80)、《高处作业分级》（GB3608)、《安全网》（GB5725）、《安全带》（GB6095)、《爆破安全规程》（GB6722)和《小型民用爆炸物品储存库安全规范》（GA838)等标准的相关规定。\n\n9.1.3 施工单位在工程开工前，应进行现场调查，根据施工地段的地形、地质、水文、气象以及环境条件，结合设计文件和施工方案，制定安全保障措施。在施工中，应及时掌握气温、雨雪、风暴、汛情和地质灾害等相关信息，并根据周围环境条件的变化，做好防范和应急工作。\n\n9.1.4 施工单位在工程开工前，应掌握施工影响范围内的既有道路、结构物、设施、地下和空中的各种管线情况，制定安全保障措施，保证既有结构物和设施的安全。在建公路与既有道路、航道、电力、电信、输油及输气管道等设施发生交叉或并行时，在施工组织设计中应针对既有线工程的结构特点及功能要求制定相应的保通措施以及拆迁、保护或加固方案。施工期间，施工单位应对影响范围内的既有结构物或设备进行监测，发现异常应及时采取措施。\n\n9.1.5 同一工点有多个单位同时施工或者不同专业交叉作业时，应共同拟定现场安全技术措施，签订安全生产管理协议。\n\n9.1.6 在路基施工之前，应根据工程特点和施工环境进行危险源辨识。对重大危险源，应编制应急预案，成立应急组织，配备应急物质，并按规定组织培训和演练。\n\n### 条文说明\n\n危险源是指可能造成人员伤害、疾病、财产损失、作业环境破坏或其他损失的因素或状态。危险源辨识是指发现、识别危险源的存在，并确认其特性的过程。\n\n应急预案是指针对可能发生的事故，为迅速、有序地开展应急行动而预先制定的行动方案。应急预案由综合应急预案、专项应急预案、现场处置方案组成。应急预案编制可参考《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB/T29639-2013)。\n\n9.1.7 对高边坡等高风险工程，应按要求进行施工安全风险评估，编制风险评估报告，并进行现场监控。\n\n### 条文说明\n\n施工安全风险评估及风险评估报告内容，应按现行《公路工程施工安全技术规程》(JTGF90)相关规定执行。\n\n高速公路路堑高边坡工程施工安全风险评估可按《高速公路路堑高边坡工程施工安全风险评估指南》（交安监发[2014]266号）执行。施工安全风险评估是针对工程施工过程潜在的风险进行辨识、分析、估测、提出控制措施的系列工作，包括总体风险评估和专项风险评估。\n\n总体风险评估是以高速公路建设项目全线路堑高边坡工程为评估对象，根据工程建设规模、地质条件、工程特点、诱发因素、施工环境、资料完整性等，评估全线路堑高边坡施工安全风险，确定风险等级并提出控制措施。高边坡总体风险评估对象包括：(1)高于 $2 0 \\mathfrak { m }$ 的土质边坡、高于 $3 0 \\mathfrak { m }$ 的岩质边坡；(2)老滑坡体、岩堆体、老错落体等不良地质体地段开挖形成的不足 $2 0 \\mathfrak { m }$ 的边坡；(3)膨胀土、高液限土、冻土、黄土等特殊岩土地段开挖形成的不足 $2 0 \\mathfrak { m }$ 的边坡；(4)城乡居民居住区、民用军用地下管线分布区、高压铁塔附近等施工场地周边环境复杂地段开挖形成的不足 $2 0 \\mathfrak { m }$ 的边坡。\n\n专项风险评估是在总体风险评估基础上，对达到高度风险及以上的路堑高边坡为评估单元，以施工作业活动为评估对象，根据其安全风险特点，进行风险辨识、分析、估测；并针对其中的重大风险源进行量化评估，划分风险等级，提出风险控制措施。专项风险评估可分为施工前专项评估和施工过程专项评估。\n\n9.1.8 公路工程施工必须遵守国家有关劳动保护的法规，改善施工条件，为从业人员配备必要的安全防护用品和用具，并定期更换。\n\n9.1.9 从业人员在施工作业区域内，应正确使用安全防护用品和用具。\n\n9.1.10 路基施工前，应逐级进行安全技术交底。交底内容应包括安全技术要求、风险状况和应急处置措施等。\n\n9.1.11 路基施工前，应全面检查施工现场、机具设备及安全防护设施等，施工条件应符合安全要求。用于临时设施受力构件的周转材料，使用之前应进行材质检验。\n\n### 条文说明\n\n受力构件的周转材料材质检验的内容主要为外观、直径、壁厚及力学性能。\n\n9.1.12 施工单位应在施工现场及其管辖范围内根据作业对象及其特点和环境状况，设置安全防护设施。安全防护设施应坚固，安全警示标志应醒目。必要时，宜设置夜用警示灯或反光标识。施工现场的安全防');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cbf77043-8bc6-4f49-b238-660b3c545d9a', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故概况', '一、事故概况1.事故发生时间：2005年11月  \n2.事故发生单位：某公司作业码头  \n3.起重设备类型：轮胎起重机  \n4.作业特点：把钢丝线材装运到停在码头的驳船上  \n5.事故类型：起重臂坠落  \n6.事故危害程度：1人死亡，2人重伤');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cbf86bb6-df69-4bd4-a3b8-3093ccf5ff04', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力，等于建筑物排开同体积的水重力。地表水或地下水通过土体孔隙的自由水沟通并传递水压力。水是否能渗人基底是产生水浮力的前提条件，因此，水浮力与地基土的透水性、地基与基础的接触状态以及水压大小（水头高低）和漫水时间等因素有关。对于透水性土，应计算水浮力；对于非透水性土，可不考虑水浮力。由于土的透水性质难以预测，故对于难以确定是否具有透水性质的土，计算基底应力时，不计浮力，计算稳定时，计人浮力。对于计算水浮力的水位，计算基底应力用低水位，计算稳定用设计水位。\n\n完整岩石（包括节理发育的岩石）上的基础，当基础与基底岩石之间灌注混凝土且接触良好时，水浮力可以不计。但遇破碎的或裂隙严重的岩石，则应计入水浮力。作用在桩基承台底面的水浮力要考虑，但如桩下沉嵌入岩层并灌注混凝土者，需扣除桩截面。\n\n基础襟边上的水位以下的土重力，当基底考虑浮力时采用浮重；当基底不考虑浮力时，视其是否透水采用天然重或饱和重，另外还要计人襟边土层以上至设计水位的水柱重力。\n\n浮土重度按下式计算：\n\n$$\n\\gamma ^ { \\prime } = \\frac { 1 } { 1 + e } ( \\gamma _ { 0 } - 1 )\n$$\n\n式中：e 土的孔隙比；\n\n$\\gamma _ { 0 }$ - 土的固体颗粒重度，一般采用 $2 7 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cbfe6cc8-12c9-47b1-be9a-7d5730bc9bb6', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '3符号、代号、缩略语、术语和定义', '3符号、代号、缩略语、术语和定义## 3.1符号、代号、缩略语\n符号、代号、缩略语见附录E。\n\n## 3.2术语和定义\n下列术语和定义适用于本文件。\n\n### 3.2.1\n高处作业吊篮temporarily installed suspended access equipment; TSAE\n\n非常设悬挂接近设备temporarily installed suspended access equipment;TSAE\n\n悬挂装置架设于建筑物或构筑物上，起升机构通过钢丝绳驱动平台沿立面上下运行的一种非常设悬挂接近设备。\n\n注1：吊篮按其安装方式也可称为非常设悬挂接近设备。\n\n注2：吊篮通常由悬挂平台和工作前在现场组装的悬挂装置组成。在工作完成后，吊篮被拆卸从现场撤离，并可在其他地方重新安装和使用。\n\n### 3.2.2\n合格人员competent person\n\n经过培训，具有合格的知识和实践经验，接受过必要的指导，有能力并安全地完成所需工作的指定人员。\n\n### 3.2.3\n操作者operator\n\n经过高空作业培训，具有合格的知识和实践经验，接受过必要的指导，有能力安全操作吊篮的指定人员。\n\n### 3.2.4\n爬升式起升机构traction hoist\n\n依靠钢丝绳和驱动绳轮间的摩擦力驱动钢丝绳使平台上下运行的机构，钢丝绳尾端无作用力。\n\n### 3.2.5\n夹钳式起升机构jaw operated traction hoist\n\n由两对夹钳组成牵引装置的起升机构。\n\n### 3.2.6\n卷扬式起升机构drum hoist\n\n在卷筒上缠绕单层或多层钢丝绳，依靠卷筒驱动钢丝绳使平台上下运行的机构。\n\n### 3.2.7\n原动机prime mover\n\n起升机构的动力源(如电动机、液压马达、气动马达和液压缸）。\n\n### 3.2.8\n额定速度rated speed\n\n载有额定载重量的平台，施加额定动力，在行程大于 $5 \\textrm { m }$ 的条件下所测量到的上升和下降的平均速度。\n\n### 3.2.9\n主制动器brake-primary\n\n靠储存能量(如弹簧力)自动施加作用力，直至在操作者或自动控制下靠外部动力(通常是电磁力、液压力、气动力)使其释放的机械式制动器。\n\n### 3.2.10\n后备装置secondary device\n\n在紧急情况(如工作钢丝绳断裂或起升机失效)下停止平台下降的装置(例如防坠落装置、后备制动器等）。\n\n### 3.2.11\n防坠落装置fall arrest device\n\n安全锁safety lock直接作用在安全钢丝绳上，可自动停止和保持平台位置的装置。\n\n### 3.2.12\n后备制动器brake-secondary\n\n直接作用在卷筒或驱动盘、驱动轴端，可自动停止和保持平台位置的装置。\n\n### 3.2.13\n锁绳速度locking rope speed防坠落装置开始锁住钢丝绳时，防坠落装置与钢丝绳之间的相对瞬时速度。\n\n### 3.2.14\n锁绳角度locking rope angle\n\n防坠落装置自动锁住安全钢丝绳使平台停止倾斜时的平台底面与水平面的纵向角度。  \n注：规定沿平台宽度方向为横向(垂直立面方向)，沿平台长度方向为纵向。\n\n### 3.2.15\n自由坠落锁绳距离locking rope distance of free fall\n\n平台从自由坠落开始到防坠落装置锁住钢丝绳时相对于钢丝绳的下降距离。\n\n### 3.2.16\n有效标定期mark limit effective\n\n规定的防坠落装置相邻两次标定的时间间隔。\n\n### 3.2.17\n防坠落装置冲击力force of impact for fall arrest device\n\n平台自由坠落时防坠落装置瞬时锁住钢丝绳所承受的冲击力。\n\n### 3.2.18\n防倾斜装置anti-tilt device\n\n检测并防止平台沿纵向倾斜超过预设角度的装置。\n\n### 3.2.19\n无动力下降装置no-power descent\n\n动力驱动的平台在失电情况下，可控制平台手动下降的装置。\n\n### 3.2.20\n手杆/手轮/手柄manual lever/wheel/handle\n\n起升机构中可使平台手动上升或下降的操作装置。\n### 3.2.21');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc00ed39-ba57-4f01-a144-79c2a4cf814d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 7）', '度后，再乘以最大起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ；  \n第13行的载荷为相应质量乘以重力加速度及1．1（或其他动载试验载荷倍数值）后，再乘以动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ ；  \n第14行的载荷为相应质量乘以碰撞停车减速度后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ 或按缓冲器吸收的动能算出缓冲碰撞力后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ ；  \n第16行和第17行的载荷为相应质量乘以相应的停机减速度后，再乘以动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n###### 4．3．4．2．2 载荷组合的选取\n\n根据所设计起重机的工况要求的实际情况，按4．3．3选取相应的载荷组合，并按表20或附录G中相应的载荷组合表中的内容，进行该载荷组合下的设计计算或承载能力验算。\n\n###### 4．3．4．2．3 用许用应力设计法时载荷组合表的应用\n\n用许用应力设计法时，许用应力值以材料、零件、部件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳强度计算中的各个极限应力）除以相应的安全系数 $n$ 来确定。在一般情况下，当高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1时，安全系数也就是表20中的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc0130f5-e7ef-4aed-9259-73b95b7134df', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试样制备', '3 试样制备## 3.1 试样制备应符合 $\\mathrm { T } 0 5 5 1$ 的规定。采用 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 0 \\mathrm { m m }$ 的棱柱体混凝土试件，每组3根，在试验过程中可连续使用。除制作冻融试件外，尚应制备中心可插入热电偶电位差计测温的同样形状、尺寸的标准试件，其抗冻性能应高于冻融试件。\n\n## 3.2 现场切割的试件，其尺寸也为 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc1c96d0-b2e3-49e1-a337-2fba329105c2', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '4.2.2吊钩、吊钩夹套及其他取物装置（见标准4', '4.2.2吊钩、吊钩夹套及其他取物装置（见标准4.2.2条）## 4.2.2吊钩、吊钩夹套及其他取物装置  \n### 4.2.2.1锻造吊钩的机械性能、起重量、应力及材料应符合GB/T10051.1的规定。  \n### 4.2.2.2起重机械不应使用铸造吊钩。  \n### 4.2.2.3当使用条件或操作方法会导致重物意外脱钩时，应采用防脱绳带闭锁装置的吊钩；当吊钩起升过程中有被其他物品钩住的危险时，应采用安全吊钩或采取其他有效措施。  \n### 4.2.2.4吊运物品时需同步供给电能的取物装置（例如电磁吸盘、电动抓斗或液压抓斗等），其供电电缆的收放速度应与该取物装置升降速度相匹配，在升降过程中电缆不应过分松弛和碰触起重钢丝绳。\n### 4.2.2.5在可分吊具上，应永久性地标明其自重和能起吊物品的最大质量。  \n### 4.2.2.6锻造吊钩缺陷不得补焊。  \n### 4.2.2.7锻造吊钩的标志应永久、清晰。标志的内容应符合GB/T10051.2的规定。  \n### 4.2.2.8锻造吊钩达到GB/T10051.3的有关报废指标时，应更换。  \n### 4.2.2.9片式吊钩缺陷不得补焊。  \n### 4.2.2.10片式吊钩出现下列情况之一时，应更换：  \na）表面裂纹；  \nb）每一钩片侧向变形的弯曲半径小于板厚的10倍；  \nc）危险断面的总磨损量达名义尺寸的 $5 \\%$\n\n条文性质：强制性条文。\n\n制定依据：\n\n1．关于4.2.2.1条：依据GB/T10051.1《起重吊钩第1部分：力学性能、起重量、应力及材料》的规定。\n\n2.关于4.2.2.2条：与原标准GB6067-1985中2.1.2的规定一致，铸造吊钩在国外虽然有部分使用，但国内没有相关的成果和标准，且桥式起重机安全监察规程不允许，因此，维持与原标准一致，以保证起重机的使用安全。\n\n3.关于 $4 . 2 . 2 . 3 \\sim 4 . 2 . 2 . 5$ 条：依据GB/T3811-2008中 $9 . 4 . 2 . 2 { \\sim } 9 . 4 . 2 . 4$ 的规定。\n\n4.关于4.2.2.6条：依据GB/T10051.3《起重吊钩第3部分：锻造吊钩使用检查》中3.2.5的规定\n\n5．关于4.2.2.7条：依据GB/T10051.2《起重吊钩第2部分：锻造吊钩技术条件》中6.1及6.2的规定。\n\n6．关于4.2.2.8条：依据GB/T10051.3《起重吊钩第3部分：锻造吊钩使用检查》中3.2的规定。\n\n7．关于4.2.2.9和4.2.2.10条：参照DIN15405-2:1988《起重吊钩片式吊钩使用检查》的规定。现在该部分内容与刚制定的GB/T10051.3《起重吊钩第14部分：叠片式吊钩》3.2的规定一致。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc1fca2a-d257-4cfb-ae5a-716a5fd45126', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17.2 计算要点（Part 4）', '承受重力荷载和支撑拉压力标准组合下的不平衡力作用计算，在恒载和支撑最大拉压力标准组合下的变形不宜超过不考虑支撑支点的梁跨度的1/240。\n\n式中： $V _ { \\mathrm { G b } }$ 梁在重力荷载代表值作用下截面的剪力值（N)；  \n$W _ { \\mathrm { E b , A } }$ 、 $W _ { \\mathrm { E b , B } }$ 梁端截面A和B处的构件截面模量，可按本标准表17.2.2-2的规定采用（ $\\left( \\mathrm { m m } ^ { 3 } \\right)$ ；$l _ { \\mathbf { n } }$ - 梁的净跨（ $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；$A _ { \\mathrm { { b r l } } }$ 、 $\\boldsymbol { A } _ { \\mathrm { b r } 2 }$ - 分别为上、下层支撑截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\alpha _ { 1 } \\cdot \\alpha _ { 2 }$ - 分别为上、下层支撑斜杆与横梁的交角；$\\lambda _ { \\mathrm { b r } }$ - 支撑最小长细比；受压支撑剩余承载力系数，应按式（17.2.4-3）计算；$\\lambda _ { \\mathrm { n , b r } }$ 支撑正则化长细比；$E$ 钢材弹性模量 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\pmb { \\alpha }$ 支撑斜杆与横梁的交角；7red 竖向不平衡力折减系数；当按式（17.2.4-6）计算的结果小于0.3时，应取为0.3；大于1.0时，应取1.0;$A _ { \\mathrm { b r } }$ 支撑杆截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\varphi$ 支撑的稳定系数；$V _ { \\mathtt { P } , \\mathtt { F } }$ -框架独立形成侧移机构时的抗侧承载力标准值\n\n(N);$V _ { \\mathrm { b r } , \\mathbf { k } }$ 支撑发生屈曲时，由人字形支撑提供的抗侧承载力标准值（N）。\n\n### 17.2.5 框架柱的抗震承载力验算应符合下列规定：\n\n1 柱端截面的强度应符合下列规定：\n\n#### 1）等截面梁：\n\n柱截面板件宽厚比等级为 S1、S2时：\n\n$$\n\\Sigma W _ { \\mathrm { E c } } ( f _ { \\mathrm { y c } } - N _ { \\mathrm { p } } / A _ { \\mathrm { c } } ) \\geqslant \\eta _ { \\mathrm { y } } \\Sigma W _ { \\mathrm { E b } } f _ { \\mathrm { y b } }\n$$\n\n柱截面板件宽厚比等级为 S3、S4时：\n\n$$\n\\Sigma W _ { \\mathrm { E c } } ( f _ { \\mathrm { y c } } - N _ { \\mathrm { p } } / A _ { \\mathrm { c } } ) \\gtrsim 1 . 1 \\eta _ { \\mathrm { y } } \\Sigma W _ { \\mathrm { E b } } f _ { \\mathrm { y b } }\n$$\n\n#### 2）端部翼缘为变截面的梁：\n\n柱截面板件宽厚比等级为 S1、S2时：\n\n$$\n\\Sigma W _ { \\mathrm { E c } } ( f _ { \\mathrm { y c } } - N _ { \\mathrm { p } } / A _ { \\mathrm { c } } ) \\gg \\eta _ { \\mathrm { y } } ( \\Sigma W _ { \\mathrm { E b l } } f _ { \\mathrm { y b } } + V _ { \\mathrm { p b } } s )\n$$\n\n柱截面板件宽厚比等级为S3、S4时：\n\n$$\n\\Sigma W _ { \\mathrm { E c } } ( f _ { \\mathrm { y c } } - N _ { \\mathrm { p } } / A _ { \\mathrm { c } } ) \\geqslant 1 . 1 \\eta _ { \\mathrm { y } } ( \\sum W _ { \\mathrm { E b l } } f _ { \\mathrm { y b } } + V _ { \\mathrm { p b } } s )\n$$\n\n2 符合下列情况之一的框架柱可不按本条第1款的要求验算：\n\n1）单层框架和框架顶层柱；  \n2）规则框架，本层的受剪承载力比相邻上一层的受剪承载力高出 $25 \\%$ ；  \n3）不满足强柱弱梁要求的柱子提供的受剪承载力之和，不超过总受剪承载力的 $20 \\%$ ；  \n4）与支撑斜杆相连的框架柱；  \n5）框架柱轴压比 $( N _ { \\mathrm { p } } / N _ { \\mathrm { y } }$ ）不超过0.4且柱的截面板件宽厚比等级满足S3级要求；  \n6）柱满足构件延性等级为 $\\mathrm { V }$ 级时的承载力要求。\n\n3 框架柱应按压弯构件计算，计算弯矩效应和轴力效应时，其非塑性耗能区内力调整系数不宜小于 $1 . 1 \\eta _ { \\mathrm { y } }$ 。对于框架结构，进行受剪计算时，剪力应按式（17.2.5-5）计算；计算弯矩效应时，多高层钢结构底层柱的非塑性耗能区内力调整系数不应小于1.35。对于框架-中心支撑结构和');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc1fd43d-a1c8-468f-b5c6-8eebfdc6cd96', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '8 冬期雨期路基施工（Part 2）', '炮眼宜水平设置。\n\n### 条文说明\n\n雨期挖方边坡预留厚度及路床预留高度的目的是防止地面水冲坏已成形边坡，或破坏路床。待雨期过后再开挖预留部分，可保持边坡、路床满足设计要求。\n\n挖方地段由于路基强度不够，处置不当，路堑处的路面往往出现病害，故采取超挖回填压实进行处置，如土质不良采取换填或掺灰改良等措施。回填或换填的厚度及填料按设计要求施工。挖方基底如出现溶洞、夹层及不良土质等特殊情况，应采取特殊处理措施。\n\n8.3.5 结构物基坑在雨期开挖后未能及时施工时，应采取防浸泡措施，必要时雨后应重新检测地基承载力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc366d25-be27-4da7-9764-0bea923ae26f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：21.4.2～21.4.4 索鞍的吊装具有重力大、提升高度大等特点，这三条规定的目的均为保证索鞍吊装时的安全。\n\n21.4.5 主索鞍在起吊安装时应缓慢、平稳，就位时应保证其位置准确；散索鞍在安装前应通过计算或模拟起吊试验确定其重心位置和吊点位置，正式起吊安装时，应使其始终保持平稳状态，且在导向装置的引导下能顺利就位，就位后应尽快将其临时固定。\n\n21.4.6 主索鞍底座钢格栅和散索鞍底座安装调整完成后，应进行全桥联测检查，确认无误后方可灌注底座下的混凝土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc47312d-3863-43f1-9210-66b3399e9b73', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.14.6 杆件的存放场地应坚实、平整', '4.14.6 杆件的存放场地应坚实、平整、通风且具有排水设施。支承处应有足够的承载力,不允许在杆件存放期间出现不均匀沉降。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc511b7d-78f7-49c5-80dd-a6e70c743345', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料2.1 天平：感量为 $0 . 0 0 0 1 \\mathrm { g }$ 。\n\n2.2 滴定管：分度值为 $0 . 0 5 \\mathrm { m L }$ 。\n\n2.3 铂皿：容量为 $5 0 { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m L }$ 。\n\n2.4 火焰光度计：可稳定测定钾在波长 $7 6 9 \\mathrm { n m }$ 处和钠在波长 $5 8 9 \\mathrm { n m }$ 处的谱线强度。\n\n2.5 水：应采用符合现行《分析实验室用水规格和试验方法》（GB/T 6682）中规定的蒸馏水。\n\n2.6 氢氟酸： $1 . 1 5 { \\sim } 1 . 1 8 \\mathrm { g } / \\mathrm { c m } ^ { 3 }$ ，质量分数 $40 \\%$ 。\n\n2.7 硫酸（ $1 + 1$ ）：即分析纯硫酸（体积密度为 $1 . 8 4 \\mathrm { g } / \\mathrm { c m } ^ { 3 }$ ）与水等体积组成的溶液。\n\n2.8 甲基红指示剂溶液（ $\\mathrm { { . 2 g / L } }$ ）：将 $0 . 2 \\mathrm { g }$ 甲基红溶解在 $1 0 0 \\mathrm { m L }$ 。\n\n2.9 氨水（ $1 + 1$ ）：即氨水（质量分数 $2 8 \\% { \\sim } 2 9 \\%$ ）与水等体积组成的溶液。\n\n2.10 碳酸铵溶液：将 $1 0 \\mathrm { g }$ 碳酸铵 $\\mathrm { ( N H _ { 4 } ) _ { 2 } C _ { 2 } O _ { 4 } \\cdot H _ { 2 } O }$ ，溶解于 $1 0 0 \\mathrm { m L }$ 水中，用时现配。\n\n2.11 盐酸（ $1 + 1$ ）：即盐酸（体积密度为 $1 . 1 8 { \\sim } 1 . 1 9 \\mathrm { g / c m } ^ { 3 }$ ，质量分数 $3 6 \\% { \\sim } 3 8 \\%$ 的盐酸溶液）与水等体积组成的溶液。\n\n## 2.12 氧化钾、氧化钠标准溶液及工作曲线绘制\n\n### （1）氧化钾、氧化钠标准溶液的配制\n\n称取 $1 . 5 8 2 9 \\mathrm { g }$ 已于 $1 0 5 { \\sim } 1 1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 烘过2h 的氯化钾（KCl，基准试剂或光谱纯）及 $1 . 8 8 5 9 \\mathrm { g }$ 已于 $1 0 5 { \\sim } 1 1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 烘过2h 的氯化钠（NaCl，基准试剂或光谱纯），精确至 $0 . 0 0 0 1 \\mathrm { g }$ ，置于烧杯中，加水溶解后，移入 $1 0 0 0 \\mathrm { m L }$ 容量瓶中，用水稀释至标线，摇匀。储存于塑料瓶中。此标准溶液每毫升含 $1 \\mathrm { m g }$ 氧化钾及 $\\mathrm { l m g }$ 氧化钠。吸取 $5 0 . 0 0 \\mathrm { m L }$ 上述标准溶液放入 $1 0 0 0 \\mathrm { m L }$ 容量瓶中,用水稀释至标线,摇匀。储存于塑料瓶中。此标准溶液每毫升含 $0 . 0 5 \\mathrm { m g }$ 氧化钾和 $0 . 0 5 \\mathrm { m g }$ 氧化钠。\n\n### （2）火焰光度法工作曲线的绘制\n\n吸取每毫升含1mg氧化钾及1mg氧化钠的标准溶液0mL、 $2 . 5 0 \\mathrm { m L }$ 、 $5 . 0 0 \\mathrm { m L }$ 、10.00mL、$1 5 . 0 0 \\mathrm { m L }$ 、 $2 0 . 0 0 \\mathrm { m L }$ 分别放入 $5 0 0 \\mathrm { m L }$ 容量瓶中，用水稀释至标线，摇匀。储存于塑料瓶中。将火焰光度计（2.4）调节至最佳工作状态，按仪器使用规程进行测定。用测得的检流计读\n\n数作为相对应的氧化钾和氧化钠含量的函数，绘制工作曲线。\n\n2.13 乙醇或无水乙醇 $[ \\mathrm { C _ { 2 } H _ { 5 } ( O H ) } ]$ ：乙醇的体积分数 $9 5 \\%$ ，无水乙醇的体积分数不低于 $9 9 . 5 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc518b37-9a32-4207-b118-68247fb9c34a', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6.7.8梁桥基础的弯矩、剪力和轴力设计值应根据墩柱底部可能出现塑性铰处截面的超强弯矩', '6.7.8梁桥基础的弯矩、剪力和轴力设计值应根据墩柱底部可能出现塑性铰处截面的超强弯矩、剪力设计值和墩柱恒载轴力，并考虑承台本身地震惯性力的贡献来计算。对双柱墩、多柱墩横桥向，梁桥基础的弯矩、剪力和轴力应由本规范式（6.7.5）计算出的各墩柱合剪力 $Q$ 作用在盖梁质心处并与恒载轴力组合后在承台顶产生的弯矩、剪力和轴力来计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc549533-88dc-4511-a616-c3e8e8d62bf5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 4）', ' } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } \\mp \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } )\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；  \n其余符号同式（19）。\n\n考虑到4．4．2．4．1所提出的一般原则，可以认为能传递到起升机构上的最大组合载荷，实际上限制犘在 $P _ { \\mathrm { M m a x } } \\mathrm { [ }$ 载荷的1．6倍。\n\n##### 4．4．2．5．2 水平运动\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ，按式（25）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { \\ m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（17）。\n\n载荷情况Ⅱ，取式（26）和式（27）两值中的较大者：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { w M I } } ) \\gamma ^ { \\prime } \\mathrm { m }\n$$\n\n或\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\textrm { m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（19）。\n\n载荷情况Ⅲ，对 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，取对应于电动机（或制动器）最大扭矩的载荷。但如果作业条件限制了实际传递的扭矩，例如由于车轮在轨道上打滑，或者由于使用了适当的限制器（如液压联轴器，极限力矩联轴器等），这时就应取实际可能传递的扭矩。\n\n##### 4．4．2．5．3 复合运动\n\n对载荷情况Ⅰ和 $\\mathbb { I }$ ：载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\mathrm { I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 用4．4．2．2．1和4．4．2．3．1给出的通用公式来确定。\n\n对载荷情况Ⅲ：\n\n当用于质心升高运动的功率，同克服加速或风力影响所需的功率相比可以忽略不计时，载荷最大值$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 取为由电动机最大转矩引起的载荷，此值虽很高，但可以接受，因为它增加了安全性。\n\n反之，当用于克服加速或风力影响所需的功率，同用于质心升高运动的功率相比可以忽略不计时，犘 犘$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 可以按 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ~ P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 来计算。\n\n在这两个极限数值之间的各种情况，应根据选用的电动机、起动方式，以及由惯性和风力影响引起的载荷与由质心升高引起的载荷的相对值来进行研究。\n\n当作业条件限制了实际传递给机构的力矩（见4．4．2．5．2），而它又小于上述数值时，则将此限制的犘极限力矩作为 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc5d6973-0515-457e-a342-ae274b59c0bd', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '5.5 装配', '5.5 装配## 551 传动链中各部件间的连接,同一轴线的偏斜角不应大于所用联轴器允许的安装误差。\n\n## 552 制动轮安装后,应保证其径向圆跳动不应超过表 规定的值。\n\n表 11  \n\n\n\n\n\n## 553 车轮安装后,应保证基准面上的圆跳动不应超过表 规定的值。\n\n表 12  \n\n\n\n\n\n## 554 空载小车一个车轮相对于其他三个车轮形成的平面的垂直偏差 $\\Delta { h _ { \\mathrm { t } } }$ (见图 ),当 $K { \\leqslant } 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时,$\\Delta h _ { \\mathrm { t } } { = } 2 . 5 ~ \\mathrm { m m }$ ;当 $K { > } 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时, ${ \\Delta h _ { \\mathrm { t } } } { \\leqslant } [ 2 . 5 + 0 . 1 \\times ( K - 2 ) $ ] $K$ 为小车轨距的名义值,单位为米( )]。\n\n## 5.5.5 由小车车轮中心之间量出的轨距的极限偏差为 $\\pm 8 \\mathrm { ~ m m }$\n\n## 556 架桥机车轮、架桥机吊梁小车和起重小车车轮的水平偏斜应符合以下规定:\n\na) 当采用 镗 孔 并 直 接 装 车 轮 的 结 构 时,车 轮 轴 线 的 水 平 偏 斜 角 $\\varphi$ (见 图 19)的 控 制 范 围 为$- 0 . 6 3 \\% \\sim + 0 . 6 3 \\%$ 。\n\n  \n图 19\n\n) 当采用焊接连接的整体车架及角型轴承箱结构,并用测量车轮端面来控制车轮偏斜时,测量值 $|  P _ { 1 } - P _ { 2 } |$ (见图 )。对于四个车轮的架桥机和小车不应大于表 的规定,但同一轴线上的两个车轮的偏斜方向应相反;对多于四个车轮的架桥机和小车,单个平衡梁(平衡台车)下的两个车轮按表 的规定,同一轨道上的所有车轮间不应大于 l/ (l 为测量长度)且不控制车轮偏斜方向。\n\n  \n图 20\n\n表 13  \n\n\n<<<HTBL|2154c4819e9e497da550680569aab550680569aab544|END>>>\n\n\n## 557 架桥机车轮的垂直偏斜应符合以下规定:\n\na) 架桥机车轮轴线的垂直偏斜: $- 0 . 0 0 2 \\ 6 { \\leqslant } { \\mathrm { t a n } } \\alpha { \\leqslant } 0 . 0 0 2 \\ 6$ ;  \n) 架桥机吊梁小车车轮轴线的垂直偏斜: $- 0 . 0 0 0 \\ 6 { \\leqslant } { \\mathrm { t a n } } \\alpha { \\leqslant } 0 . 0 0 2 \\ 6$ (见图 )。\n\n  \n图 21\n\n## 558 同一端梁上车轮的同位差要求,两个车轮时不应大于 $2 \\textrm { m m }$ ,三个或三个以上车轮时不应大于$3 ~ \\mathrm { m m }$ 。同一平衡梁上不应大于 $1 ~ \\mathrm { m m }$ 。(见图 )。\n\n  \n图 22\n\n## 5.5.9 在前支腿与中支腿间量出的架桥机整机横移车轮的支承跨度相对偏差不大于 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 5510 装配好的各机构,应安装牢固,起升机构宜设有独立的底座,各机构无渗漏油现象。非制动状\n\n态时,应运转灵活,无卡阻现象。\n\n## 5511 钢丝绳出绳不应与其他物件干涉,钢丝绳下垂较大影响其他零部件时,应设托轮(辊)。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc644a7b-47ca-4851-ab86-8e28a02fa79d', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '《公路桥涵设计通用规范', '《公路桥涵设计通用规范（JTG D60—2015）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc65d25d-8e86-4c96-a88c-e7093442b7a5', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '3.0.13危险作业场所应按规定设置警戒区或其他安全防护', '3.0.13危险作业场所应按规定设置警戒区或其他安全防护、逃生设施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc6e2cdd-7913-481e-aa6a-2bfd816547ed', '43《生产安全事故应急预案管理办法》.md', '第一章 总则', '第一章 总则第一条为规范生产安全事故应急预案管理工作，迅速有效处置生产安全事故，依据《中华人民共和国突发事件应对法》《中华人民共和国安全生产法》《生产安全事故应急条例》等法律、行政法规和《突发事件应急预案管理办法》（国办发（2013）101号），制定本办法。\n\n第二条生产安全事故应急预案(以下简称应急预案)的编制、评审、公布、备案、实施及监督管理工作，适用本办法。\n\n第三条应急预案的管理实行属地为主、分级负责、分类指导、综合协调、动态管理的原则。\n\n第四条应急管理部负责全国应急预案的综合协调管理工作。国务院其他负有安全生产监督管理职责的部门在各自职责范围内，负责相关行业、领域应急预案的管理工作。\n\n县级以上地方各级人民政府应急管理部门负责本行政区域内应急预案的综合协调管理工作。县级以上地方各级人民政府其他负有安全生产监督管理职责的部门按照各自的职责负责有关行业、领域应急预案的管理工作。\n\n第五条生产经营单位主要负责人负责组织编制和实施本单位的应急预案，并对应急预案的真实性和实用性负责；各分管负责人应当按照职责分工落实应急预案规定的职责。\n\n第六条生产经营单位应急预案分为综合应急预案、专项应急预案和现场处置方案。\n\n综合应急预案，是指生产经营单位为应对各种生产安全事故而制定的综合性工作方案，是本单位应对生产安全事故的总体工作程序、措施和应急预案体系的总纲。\n\n专项应急预案，是指生产经营单位为应对某一种或者多种类型生产安全事故，或者针对重要生产设施、重大危险源、重大活动防止生产安全事故而制定的专项性工作方案。\n\n现场处置方案，是指生产经营单位根据不同生产安全事故类型，针对具体场所、装置或者设施所制定的应急处置措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc76f9d9-5a88-4f5b-970e-a3c31dcbc72e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 采用草袋、麻袋、玻璃纤维袋和无纺塑料袋等装土码叠而成的围堰统称为土袋围堰。对填筑土袋围堰的条件，是考虑到超过条文的规定后，施工难度增大，亦不经济。\n\n2 土袋装土过少，用袋太多，不经济；装土过多，则堆码不平稳，空隙多，易渗漏。因此，装填量在 $60\\%$ 左右时较为适宜。\n\n### 13.2.4 竹笼、木笼、铅丝笼及钢笼围堰的填筑应符合下列规定：\n\n1 水深在 $4 \\mathrm { m }$ 以内，流速较大，且能满足泄洪要求时，可筑竹笼、木笼或铅丝笼围堰；水深超过 $4 \\mathrm { m }$ 时可筑钢笼围堰。  \n2 各种笼体的制作应坚固，并应满足使用要求。围堰的层数宜根据水深、流速、基坑大小及防渗要求等因素确定；宽度宜为水深的 $1 . 0 { \\sim } 1 . 5$ 倍。  \n3 宜在堰底外围堆填土袋，防止堰底渗漏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc7dc6bd-fcb6-4bc8-a455-b6aa2b1b021c', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第二节 工业污染防治', '第二节 工业污染防治');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc816ed8-b677-41bc-86ec-b2a1a7d87cd5', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《水泥标准稠度用水量、凝结时间、安定性检验方法》（GB/T1346—2011）编制，相对于原方法，增加了试验用玻璃底板的具体尺寸要求。明确了标准稠度用水量的测定步骤中，净浆装模过程具体操作步骤。改变了原方法中标稠用水量代用法终凝时间的判定，改为距离玻璃底板 $3 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 \\mathrm { m m }$ 。改变了原方法安定性试样的成型方法，改为另一只手用宽约 $2 5 \\mathrm { m m }$ 直边小刀在浆体表面轻轻插捣3次，然后抹平。\n\n在水泥净浆加水搅拌后，可能发生异常凝结现象。这种早期凝结又分为假凝和瞬凝。假凝的主要特征是加水凝固后，净浆没有明显温度升高，净浆重新搅拌后可恢复塑性。产生假凝的原因在于，当加入水中时，半水石膏和无水石膏比铝酸三钙（ $\\begin{array} { r } { { \\bf \\cal C } _ { 3 } \\bf A . } \\end{array}$ ）能更快溶解，形成硫酸钙过饱和溶液，同时转化为二水石膏结晶析出，带来假凝。同时还与水泥中存在的碱有关。\n\n瞬凝的主要特征是当加入水中时，大量放热，很快失去流动性。产生的原因主要在于 $\\mathrm { C } _ { 3 } \\mathrm { A }$ 含量过高，而水泥中为掺入石膏或掺入的石膏中三氧化硫（ $\\mathrm { S O } _ { 3 }$ ）含量过低引起的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cc9d1c50-fb42-4f06-9e79-c8055d7304c8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．7 齿轮设计', '6．3．7 齿轮设计起重机用齿轮设计应进行齿面接触强度和轮齿弯曲强度计算，采用的设计计算方法应结合起重机工作特点，并满足不同类型和使用场合的起重机各机构的安全性和可靠度要求。渐开线圆柱齿轮的承载能力计算应符合 GB／T3480和 GB／T10062的规定。制造厂应阐明齿轮设计所用方法和依据，并按4．4．2给出的方法确定齿轮计算载荷，按3．3．1确定所在机构的总使用时间，或按3．4．1规定的与该计算齿轮相对应的总应力循环数确定其使用等级。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ccb321d9-46a7-474d-87dd-891a0c07ee6b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 2）', '．1．9 重要的操作指示器应有醒目的显示，并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停开关按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危险显示应用红灯。\n\n### 9．3．2 通道和平台\n\n9．3．2．1 起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能通过斜梯（或楼梯）、平台、通道或直梯到达，梯级的两边应装护拦。不论起重机在什么位置，通道、斜梯（或楼梯）、平台都应有安全入口。如臂架可放到地面或人员可到达的部位进行全面直接检查，或者设有其他构造能进行直观检查时，则臂架上也可以不设置通道。\n\n9．3．2．2 起重机处在正常工作状态下的任何位置时，人员应能方便安全地进出司机室。\n\n如果起重机在任何位置，人员不能直接从地面进入司机室，且司机室地板离地面的高度不超过$5 ~ \\mathrm { m }$ ，司机室内配备有合适的紧急逃逸装置（例如绳梯）时，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n如果起重机在任何位置，人员都不能直接从地面进入司机室，以及司机室的地板离地面的高度超过$5 ~ \\mathrm { m }$ 时，起重机应设置到达司机室的通道；对于桥式起重机等，如能提供适当的装置使人员方便安全地离开司机室，则司机室进出口可以限制在某些规定的位置。\n\n一般情况下应通过斜梯或通道，从同司机室地板一样高且备有栏杆的平台直接进入司机室。平台与司机室入口的水平间隙不应超过 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，与司机室地板的高低差不应超过 $0 . 2 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。只有在空间受到限制时，才允许通过司机室顶部或地板进入司机室。9．3．2．3 斜梯、通道和平台的净空高度不应低于 $1 , 8 \\textrm { m }$ 。运动部分附近的通道和平台的净宽度不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；如果设有扶手或栏杆，在高度不超过 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的范围内，通道的净宽度可减至 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。固定部分之间的通道净宽度不应小于 $0 , 4 \\textrm { m }$ 。\n\n起重机结构件内部很少使用的进出通道，其最小净空高度可为 $1 , 3 \\textrm { m }$ ，但此时通道宽度应增加到$0 , 7 \\textrm { m }$ 。只用于保养的平台，其上面的净空高度可以减到 $1 , 3 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．2．4 工作人员可能停留的每一个表面都应当保证不发生永久变形：\n\na） $2 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的力通过直径为 $1 2 5 ~ \\mathrm { m m }$ 圆盘施加在平台表面的任何位置；\n\n9．3．2．5 通道和平台表面应防滑。地板上的单个孔洞和间隙的尺寸不应使直径为 $2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的球体穿 过，且孔隙的面积应小于 $4 0 0 ~ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ 。\n\n9．3．2．6 通道离下方裸露动力线的高度小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 时，应在这些区域采用实体式地板；当通道靠近动力线时，应对这些动力线加以保护。\n\n### 9．3．3 斜梯和直梯\n\n凡高度差超过 $0 , 5 \\textrm { m }$ 的通行路径应做成斜梯或直梯。高度不超过 $2 \\textrm { m }$ 的垂直面上（例如桥架主梁的走台与端梁之间），可以设踏脚板，踏脚板两侧应设有扶手。\n\n#### 9．3．3．1 斜梯\n\n9．3．3．1．1 斜梯的倾斜角不宜超过 $6 5 ^ { \\circ }$ ，特殊情况下，倾斜角也不应超过 $7 5 ^ { \\circ }$ （超过 $7 5 ^ { \\circ }$ 时按直梯设计）。  \n9．3．3．1．2 斜梯两侧应设置栏杆，两侧栏杆的间距：主要斜梯不应小于 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；其他斜梯可取为 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；  \n斜梯的一侧靠墙壁时，只在另一侧设置栏杆，栏杆高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．3．3．1．3 梯级的净宽度不应小于 $0 . 3 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，单个梯级的高度宜取为 $0 . 1 8 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 2 5 ~ \\mathrm { m }$ ，斜梯上梯级的进深不应小于梯级的高度，连续布置的梯级，其高度和进深均应为相同尺寸。\n\n9．3．3．1．4 梯级踏板表面要防滑。\n\n#### 9．3．3．2 直梯\n\n9．3．3．2．1 直梯两边撑杆的间距不小于 $0 , 4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，两撑杆之间梯级宽度不应小于 $0 . 3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级的间距应保持一致宜为 $0 . 2 3 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，梯级离开固定结构件至少应为 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级中心 $0 , 1 \\textrm { m }$ 范围内应能承受 $1 \\ 2 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ccb47ac6-0c5b-4c44-8299-06eb0e23f82e', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '2 槽钢连接件：（Part 2）', ' _ { \\mathrm { s } } / N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { c } }\n$$\n\n部分抗剪连接组合梁，其连接件的实配个数不得少于 $n _ { \\mathrm { f } }$\n\n的 $50 \\%$\n\n按式（14.3.4-2）算得的连接件数量，可在对应的剪跨区段内均匀布置。当在此剪跨区段内有较大集中荷载作用时，应将连接件个数 $\\pmb { n } _ { \\mathrm { f } }$ 按剪力图面积比例分配后再各自均匀布置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ccb7e4f5-02c5-4c83-acb3-f2a528fd199c', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '五、事故预防措施', '五、事故预防措施1.安全防护装置应保持完好。\n\n2．加强安全技术培训。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cccfcf2b-8aca-4edb-8ca3-7aeed6266d9f', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第五章 法律责任', '第五章 法律责任第三十五条 事故发生单位主要负责人有下列行为之一的，处上一年年收入 $4 0 \\%$ 至 $80 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：\n\n（一）不立即组织事故抢救的；  \n（二）迟报或者漏报事故的；  \n（三）在事故调查处理期间擅离职守的。\n\n第三十六条 事故发生单位及其有关人员有下列行为之一的，对事故发生单位处 100万元以上 500万元以下的罚款；对主要负责人、直接负责的主管人员和其他直接责任人员处上一年年收入 $6 0 \\%$ 至 $1 0 0 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成违反治安管理行为的，由公安机关依法给予治安管理处罚；构成犯罪的，依法追\n\n究刑事责任：\n\n（四）拒绝接受调查或者拒绝提供有关情况和资\n\n料的；\n\n（五）在事故调查中作伪证或者指使他人作伪证\n\n的；\n\n（六）事故发生后逃匿的。\n\n第三十七条 事故发生单位对事故发生负有责任的，依照下列规定处以罚款：\n\n（一）发生一般事故的，处 10 万元以上 20 万元以下的罚款；\n\n（二）发生较大事故的，处 20 万元以上 50 万元以下的罚款；\n\n（三）发生重大事故的，处50 万元以上 200万元以下的罚款；\n\n（四）发生特别重大事故的，处 200万元以上 500万元以下的罚款。\n\n第三十八条 事故发生单位主要负责人未依法履行安全生产管理职责，导致事故发生的，依照下列规定处以罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ccd90535-9967-416d-9be8-af8a44754236', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '20.5部分斜拉桥', '20.5部分斜拉桥## 20.5.1部分斜拉桥各部位的施工除应分别符合本章的相关规定外，尚应根据其结构特点和受力特性，制订针对特殊部位的施工方案、施工工艺及控制方法。\n\n## 20.5.2安装拉索的索鞍前，应检查分丝管数量是否正确、有无孔洞等；对钢制分丝管应检查管内及管口是否有毛刺及焊瘤，并进行处理。安装时，宜采用劲性骨架进行定位，保证索鞍位置符合设计规定的精度要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ccdcc6b8-df18-4938-86ba-ef79545369e4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性对在工作或非工作时有可能发生整体倾覆的起重机，应通过计算来校核其整体抗倾覆稳定性所需满足的条件。在露天工作的轨道运行起重机，还应校核其抵抗风吹并防止出现滑移的安全性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cce7cb1d-9ccf-475c-9713-18e4f9620fe6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犐', '附 录 犐');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ccea65a5-776e-449b-b3dc-b74eb8a6eb8f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 4）', '8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 是按4．3．3．1规定的载荷组合 A 中最不利工况确定的，在疲劳计算点上的各个应力循环中，沿 $x \\phantom { } _ { \\cdot \\mathcal { I } }$ 轴线方向的绝对值最大计算正应力和 $x y$ 轴线形成的平面上的绝对值最大计算剪应力。\n\n#### 5．8．2 应力循环特性\n\n构件（或连接）单独或同时承受正应力 $( \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ l , \\sigma _ { \\mathrm { y } } )$ ）和剪应力 $( \\tau _ { \\mathrm { x y } } )$ ）作用时，应力循环特性值 $r _ { \\mathrm { x } } \\setminus r _ { \\mathrm { y } } \\setminus r _ { \\mathrm { x y } }$ 按式（72）计算：\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { r } { { r } _ { \\mathrm { x } } = \\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { y } } = \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } } \\\\ { r _ { \\mathrm { x y } } = \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } } / \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n式中：\n\n$r ( r _ { x } \\ : . r _ { y } \\ : . \\ : r _ { x y } )$ 应力循环特性值；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值,单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 构件(或连接)在疲劳计算点上的绝对值最大正应力和绝对值最大剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { x \\mathrm { m i n } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m i n } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m i n } }$ 是应力循环中与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值(各带正负号），其差值的绝对值为最大。\n\n计算应力循环特性值 $r$ （包括 $r _ { x } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { y } \\mathrm { _ { \\Omega } } \\mathrm { _ { \\Omega } } r _ { x y } \\mathrm { _ { \\Omega } }$ 狓狔）时，最小应力和最大应力应带各自正负号，拉应力为正号，压应力为负号。剪应力按变化约定；移动小车轮压产生的脉动局部压应力，其 $r$ 值为0。\n\n#### 5．8．3 构件连接的应力集中情况等级\n\n起重机的构件连接和接头对结构件的疲劳强度有很大影响。按应力集中情况，将非焊接件构件连接分为 $\\mathbf { W } _ { 0 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 1 } \\ldots \\mathbf { W } _ { 2 }$ 三个应力集中情况等级，将焊接件构件连接分为 $\\mathrm { K } _ { 0 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又有一种或多种不同的构件接头型式，见附录O。随着连接应力集中等级的递增，结构疲劳强度递减。应尽量采用较为合理的应力集中情况等级 K值，推荐采用 $\\mathrm ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ccebf3e6-f2ce-4531-b247-002645e7c22e', '126《国务院关于进一步加强企业安全生产工作的通知》（国发〔2010〕23号）.md', '三、建设坚实的技术保障体系', '三、建设坚实的技术保障体系## 8.加强企业生产技术管理\n强化企业技术管理机构的安全职能，按规定配备安全技术人员，切实落实企业负责人安全生产技术管理负责制，强化企业主要技术负责人技术决策和指挥权。因安全生产技术问题不解决产生重大隐患的，要对企业主要负责人、主要技术负责人和有关人员给予处罚；发生事故的，依法追究责任。\n\n## 9.强制推行先进适用的技术装备\n煤矿、非煤矿山要制定和实施生产技术装备标准，安装监测监控系统、井下人员定位系统、紧急避险系统、压风自救系统、供水施救系统和通信联络系统等技术装备，并于3 年之内完成。逾期未安装的，依法暂扣安全生产许可证、生产许可证。运输危险化学品、烟花爆竹、民用爆炸物品的道路专用车辆，旅游包车和三类以上的班线客车要安装使用具有行驶记录功能的卫星定位装置，于 2 年之内全部完成；鼓励有条件的渔船安装防撞自动识别系统，在大型尾矿库安装全过程在线监控系统，大型起重机械要安装安全监控管理系统；积极推进信息化建设，努力提高企业安全防护水平。\n\n## 10.加快安全生产技术研发\n企业在年度财务预算中必须确定必要的安全投入。国家鼓励企业开展安全科技研发，加快安全生产关键技术装备的换代升级。进一步落实《国家中长期科学和技术发展规划纲要（2006—2020 年）》等，加大对高危行业安全技术、装备、工艺和产品研发的支持力度，引导高危行业提高机械化、自动化生产水平，合理确定生产一线用工。“十二五”期间要继续组织研发一批提升我国重点行业领域安全生产保障能力的关键技术和装备项目。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ccec0da9-1670-4964-8ec0-7bf77d91da3a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0562—2005 水泥混凝土弯拉试件断块抗压强度试验方法', 'T0562—2005 水泥混凝土弯拉试件断块抗压强度试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ccf99e0d-1c08-4a40-a20e-7f7fe110e11d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 1）', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷应考虑由位移和变形引起的载荷，如由预应力产生的结构件变形和位移引起的载荷，由结构本身或安全限制器准许的极限范围内的偏斜，以及起重机其他必要的补偿控制系统初始响应产生的位移引起的载荷等。\n\n还要考虑由其他因素导致的起重机发生在规定极限范围内的位移或变形引起的载荷，例如由于轨道的间距变化引起的载荷，或由于轨道及起重机支承结构发生不均匀沉陷引起的载荷等。\n\n## 4．2．2 偶然载荷\n\n偶然载荷是指在起重机正常工作时不经常发生而只是偶然出现的载荷，包括由工作状态的风、雪、冰、温度变化及偏斜运行引起的载荷。在防疲劳失效的计算中通常不考虑这些载荷。犘\n\n### 4．2．2．1 偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { S } } }$\n\n起重机偏斜运行时的水平侧向载荷是指装有车轮的起重机或小车在作稳定状态的纵向运行或横向移动时，发生在它的导向装置（例如导向滚轮或车轮的轮缘）上由于导向的反作用引起的一种偶然出现的载荷。\n\n附录 D给出了起重机偏斜运行时的水平侧向载荷的经验估算法，它是在把起重机金属结构认为是刚性系统的假设基础上得出的。\n\n### 4．2．2．2 坡道载荷\n\n起重机的坡道载荷是指位于斜坡（道、轨）上的起重机自重载荷及其额定起升载荷沿斜坡（道、轨）面的分力，按下列规定计算：\n\na） 流动式起重机：需要计算时，按路面或地面的实际情况考虑；  \nb） 轨道式起重机（含铁路起重机）：当轨道坡度不超过 $0 . 5 \\%$ 时不考虑坡道载荷，否则按出现的实际坡度计算坡道载荷。\n\n### 4．2．2．3 风载荷\n\n#### 4．2．2．3．1 风载荷估算的原则\n\n对于露天工作的起重机应考虑风载荷的作用。假定风载荷是沿起重机最不利的水平方向作用的静力载荷，计算风压值按不同类型起重机及其工作地区选取。\n\n#### 4．2．2．3．2 计算风压\n\n计算风压与阵风风速有关，可按式（10）计算：\n\n$$\n{ p = 0 . 6 2 5 v _ { \\mathrm { s } } ^ { 2 } }\n$$\n\n（10）\n\n式中：\n\n$\\boldsymbol { \\phi }$ -计算风压，单位为牛每二次方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\mathcal { V } s }$ — 计算风速，单位为米每秒 $\\mathrm { { ( m / s ) } }$ ）。\n\n计算风速为空旷地区离地 $1 0 \\textrm { m }$ 高度处的阵风风速，即3s时距的平均瞬时风速。工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．5倍。非工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．4倍。计算风压 $ { p _ {  } } , 3 \\ \\mathrm { ~ s ~ }$ 时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta \\mathcal { V } _ { p } }$ 与风力等级的对应关系参见附录 E中的 E．4。\n\n#### 4．2．2．3．3 工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { W I I } }$\n\n工作状态风载荷是指起重机在工作时应能承受的最大风力。工作状态风压沿起重机全高取为定值，不考虑高度变化。为限制工作风速不超过极限值而采用风速测量装置时，通常将它安装在起重机的最高处。工作状态计算风压分为 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 和 $\\phi _ { \\parallel }$ 。 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 是起重机工作状态正常的计算风压，用于选择电动机功率的阻力计算及发热验算； $\\phi _ { \\parallel }$ 是起重机工作状态最大计算风压，用于计算机构零部件和金属结构强度、结构的刚性及稳定性，验算驱动装置的过载能力以及起重机整机的抗倾覆稳定性、抗风防滑安全性等。\n\n工作状态的计算风速和计算风压列于表15中。如果制造商采用不同于表列的风速和风压值，应在起重机设计和使用说明书中予以说明。\n\n表 15 工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n\n\n\n#### 4．2．2．3．4 风载荷计算\n\n##### 4．2．2．3．4．1 作用在起重机上的工作状态风载荷按以下两种情况计算：\n\na） 当风向与构件的纵轴线或构架表面垂直时，沿此风向的风载荷按式（11）计算：犆犃\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\\\ { P _ { \\mathrm { w } \\parallel } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（11）\n\n式中：\n\n$P _ { \\textrm { W I } }$ — 作用在起重机上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 作用在起重机上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ 风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\math');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ccfd299b-7ab5-44a3-8d81-710a443fa4eb', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验步骤', '4 试验步骤## 4.1 在完成弯拉试验后，应尽快试验，并对试件进行编号，描述断块情况。\n\n## 4.2 试件安置压板中（图T0562-1），将压板放置机台上，几何对中。\n\n## 4.3 强度等级小于C30的混凝土取 $0 . 3 { \\sim } 0 . 5 \\mathrm { M P a } / \\mathrm { s }$ 的加荷速度；强度等级大于C30且小\n\n于C60 时，则取 $0 . 5 { \\sim } 0 . 8  { \\mathrm { M P a } } /  { \\mathrm { s } }$ 的加荷速度；强度等级大于或等于C60 的混凝土取 $0 . 8 \\sim$ $1 . 0 \\mathrm { M P a / s }$ 的加荷速度。当试件接近破坏而开始迅速变形时，不得调整试验机油门，直至试件破坏，记下破坏极限荷载 $F$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ccfe53ff-d683-4a15-ae0e-14e859ec0b72', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '5.5直接分析设计法（Part 2）', ' x }$ 轴、 $y$ 轴的毛截面模量；当构件板件宽厚比等级为S5级时，为构件绕 $_ { x }$ 轴、 $y$ 轴的有效截面模量$\\mathrm { ( m m } ^ { 3 } \\mathrm { ) }$ ；  \n$W _ { \\mathrm { p x } } , \\ W _ { \\mathrm { p y } }$ 构件绕 $_ { x }$ 轴、 $y$ 轴的塑性毛截面模量$\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；$\\gamma _ { \\mathrm { { x } } } , \\gamma _ { \\mathrm { { y } } }$ -截面塑性发展系数，应按本标准第6.1.2条的规定采用；$\\varphi _ { \\mathbf { b } }$ -梁的整体稳定系数，应按本标准附录C确定。\n\n5.5.8采用塑性铰法进行直接分析设计时，除应按本标准第5.2.1条、第5.2.2条考虑初始缺陷外，当受压构件所受轴力大于 $0 . 5 A f$ 时，其弯曲刚度还应乘以刚度折减系数0.8。\n\n5.5.9采用塑性区法进行直接分析设计时，应按不小于1/1000的出厂加工精度考虑构件的初始几何缺陷，并考虑初始残余应力。\n\n5.5.10大跨度钢结构体系的稳定性分析宜采用直接分析法。结构整体初始几何缺陷模式可按最低阶整体屈曲模态采用，最大缺陷值可取 $L / 3 0 0 , \\ L$ 为结构跨度。构件的初始缺陷可按本标准第5.2.2条的规定采用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ccfee81f-15fc-4513-8179-8c17b65bd2c5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 4）', '1.22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2．雪和冰载荷,见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=10 colspan=1>特殊载荷</td><td rowspan=2 colspan=2>1．猛烈提升地面物品的动载荷，见4.2.1.1.4</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>2mx</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=2>3．试验载荷,见4.2.3.4</td><td rowspan=4 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=2></td><td rowspan=3 colspan=2></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr><tr><td></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr><tr><td></td><td></td><td rowspan=1 cols');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ccff0285-249c-4a0c-8c77-256f84a0907d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 2）', '\n\n节段的预制精度，需要有刚度大的模板予以保证；采用短线法预制节段时，模板需多次重复使用，因此要求模板应在多次重复使用过程中不会产生变形。\n\n2 对端模的要求需要更严格一些，因节段的端部是拼装时的接触面，且有大量的剪力键，如端面混凝土不平整，将会给拼装带来不利影响。\n\n### 17.6.6 节段的钢筋宜在专用胎架上制成整体骨架后，吊入模板内进行安装；吊装整体骨架时应设置吊架，吊点的布置应合理，且宜采用多点起吊，防止变形。对预埋件的安装和预留孔的设置，应采用定位钢筋将其准确固定；当有体外预应力钢束转向器时，其安装必须准确可靠。\n\n### 17.6.7 节段预制混凝土的性能除应符合本规范第 6 章的规定外，尚应符合设计对其弹性模量、收缩和徐变等性能的要求。节段预制混凝土的浇筑应符合本规范第 6章的规定，并应根据环境温度、水泥品种、外加剂、施工进度及对混凝土性能的要求等制订养护方案，总体养护时间宜不少于14d，对节段的外立面混凝土宜采用喷湿或其他适宜的方式进行养护。\n\n### 17.6.8 节段的脱模时间应符合设计规定；设计未规定时，应在混凝土强度达到设计强度的 $75 \\%$ 后方可脱模并拆除。在脱模、拆除或移动节段时，应采取措施防止损伤节段混凝土的棱角和剪力键。\n\n### 17.6.9 模板拆除后应及时对节段进行检查验收，测量其外形尺寸，并标出梁高及纵横轴线。\n\n### 17.6.10 节段的起吊、移运、存放应符合下列规定：\n\n1 节段从预制台座起吊时，混凝土的强度应符合设计规定。\n\n2 节段的移运应满足运输安全和施工安全的要求。在移运时，应采取措施防止对节段产生冲击或碰撞。\n\n3 节段在存放台座的叠放层数宜不超过两层，并应对存放台座及其地基的承载力进行验算。节段支点的位置应符合设计规定，且宜采用垫木或橡胶板等弹性支撑物进行支承。\n\n4 节段的存放时间应符合设计要求；设计未要求时，宜不少于 90d。对未达到养护时间的节段，应在存放时继续养护。\n\n### 条文说明：\n\n4 预制节段的存放期需要满足其完成混凝土的大部分收缩和徐变，故规定“设计未要求时，宜不少于 90d”。原规范规定为“不宜少于 28d”，这是以往的做法，工程实践证明，28d 的存放时间并不能满足其完成混凝土的大部分收缩和徐变，对结构的受力不利，故修改为 90d。\n\n### 17.6.11 墩顶及相邻梁段采用现浇方式施工时，应符合本规范第17.5.4条的规定，且应使其与预制梁段匹配良好。\n\n### 17.6.12 对连续梁，墩顶的梁段与墩之间应按设计要求进行临时固结，并应进行必要的施工验算，且临时固结的结构和材料应满足方便、快速拆除的要求。\n\n### 17.6.13 悬臂拼装施工应符合下列规定：\n\n1 节段拼装施工前，应对预制节段的匹配面进行必要的处理，并应确定接缝施工的方法和工艺。在拼装施工过程中，应跟踪监测各节段梁体的挠度变化情况，控制其中轴线及高程；当实测梁体线形与设计值有偏差时，应及时进行调整。\n\n2 施工前应按施工荷载对起吊设备进行强度、刚度和稳定性验算，其安全系数应不小于 2。节段起吊安装前，应对起吊设备进行全面安全技术验收，并应分别进行1.25倍设计荷载的静载和1.1倍设计荷载的动载试验。\n\n3 墩顶节段安装前，应在每一联梁中建立其独立的三维坐标系，对该联各墩顶节段安装的平面位置和高程进行测量放样，X、Y两个方向的放样精度宜不大于 $1 \\mathrm { m m }$ ，Z 方向的放样精度宜不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。安装时，应对其安装精度进行严格控制。\n\n4 墩顶梁段采用现浇方式施工时，对与之相邻的拼装起始节段的放样精度控制，亦应符合本条第3款的规定。\n\n5 节段悬臂拼装时，桥墩两侧的节段应对称起吊，且应保证桥墩两侧平衡受力，最大不平衡力应符合设计规定。\n\n### 条文说明：\n\n3 在节段悬臂拼装施工中，放置在墩顶的节段通常是基准节段，该节段的位置和高程确定后，其余节段依次匹配拼装，如果对其三维坐标不进行严格控制而误差较大，则其他节段的拼装将会产生不可逆的累计误差，因此在放样测量时就需要进行较为严格的控制。墩顶节段的安装精度越高，则后续节段的拼装精度就会越高；反之则越低。\n\n4 节段悬臂拼装施工中，墩顶梁段采用现浇方式施工时，一般需要将 1 号（或2 号）节段放置在支架上与现浇的墩顶梁段通过湿接头连接为整体后，再进行与其他节段的匹配拼装施工，此时，1 号（或 2 号）节段即成为起始拼装施工的基准节段，因此该节段的放样精度和安装精度同样需要符合第 3 款的规定。\n\n### 17.6.14逐跨拼装施工除应符合本规范第17.6.13条中第1、2款的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 应根据整跨桥梁的设计重力、施工荷载和现场的环境条件等因素，选择用于安装施工的架桥机。\n\n2 节段正式拼装前宜进行试拼装。\n\n3 拼装节段时，应对基准节段的空间位置进行测量放样，测量放样的精度要求应符合本规范第17.6.13条第3款的规定，定位后应及时进行固定。\n\n4 采用上行式架桥机拼装节段时，各节段应错层悬挂，且节段之间应设置防止碰撞的垫块，错层的节段数量和节段之间的纵向间距应能满足拼装工艺的要求；采用下行式架桥机拼装节段时，应采取有效措施抵抗支承面倾斜时节段重力对装载车产生的水平分力。\n\n5 各节段与匹配节段的预应力孔道应连接顺畅，在节段拼装后的匹配面接缝处，孔道位置不应有超过 $2 \\mathrm { m m }$ 的错台现象，且应保证其密封性。\n\n6 拼装后整跨梁体的三维位置不符合设计要求时，应对其进行调整，直至满足设计规定的精度要求。\n\n7 节段拼装完成并施加预应力后，应进行支承的转换，转换顺序应通过计算确定。当架桥机不具备支承转换功能时，可通过事先设置在墩顶的临时千斤顶顶升节段完成支承转换，连续梁的中支点则宜采用临时支座进行支承。支承转换前应使梁底与支座接触，但不应使支座承受压力。采用上行式架桥机拼装时，应在支承转换全部完成后');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cd0c1bb3-935a-47c1-ad25-53890e13f4c3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 L 试桩试验办法（Part 2）', '力学仪表，如水平仪、挠度仪、偏移计等。支承仪表的基准架应有足够的刚度和稳定性。基准梁的一端在其支承上应能自由移动，不受温度影响引起上拱或下挠。基准桩应埋入地基表面以下一定深度，不受气候条件等影响。基准桩中心与试桩、锚桩中心(或压重平台支承边缘)之间的距离宜符合表 L.3.5 的规定。\n\n表L.3.5基准桩中心至试桩、锚桩中心(或压重平台支承边缘)的距离  \n\n\n\n\n\n注：表中为试桩的直径或边长 $\\mathsf { d } { \\leqslant } 8 0 0 \\mathsf { m m }$ 的情况；试桩直径或边长 ${ \\mathsf { d } } > 8 0 0 { \\mathsf { m m } }$ 时，基准桩中心至试桩中心(或压重平台支承边缘)的距离宜不小于 $4 . 0 \\mathsf { m }$ 。\n\n### L.3.6 加载方法应符合下列规定：\n\n1 加载重心应与试桩轴线相一致。加载时应分级进行，使荷载传递均匀，无冲击。加载过程中，不应使荷载超过每级的规定值。\n\n2 加载分级时，每级加载量宜为预估最大荷载的 $1 / 1 0 { \\sim } 1 / 1 5$ 。当桩的下端埋入巨粒土、粗粒土以及坚硬的黏质土中时，第一级可按 2 倍的分级荷载加载。\n\n3 预估最大荷载：对施工检验性试验，可采用设计荷载的 2.0 倍。\n\n### L.3.7 沉降观测应符合下列规定：\n\n1 下沉未达稳定时不得进行下一级加载。\n\n2 每级加载的观测时间规定为：每级加载完毕后，每隔 15min 观测一次；累计1h 后，每隔 30min 观测一次。\n\n### L.3.8 稳定标准：每级加载后的下沉量，在下列时间内如不大于 0.1mm 时即可认为稳定：\n\n1 桩端下为巨粒土、砂类土、坚硬黏质土，最后 30min。\n\n2 桩端下为半坚硬和细粒土，最后 1h。\n\n### L.3.9 加载终止及极限荷载取值应符合下列规定：\n\n1 总位移量大于或等于 0.05D（D 为桩的直径），本级荷载的下沉量大于或等于前一级荷载的下沉量的 5 倍时，加载即可终止。取此终止时荷载小一级的荷载为极限荷载。\n\n2 总位移量大于或等于 0.05D，本级荷载加上后 24h 未达稳定，加载即可终止。取此终止时荷载小一级的荷载为极限荷载。\n\n3 巨粒土、密实砂类土以及坚硬的黏质土中，总下沉量小于 0.05D，但荷载已大于或等于设计荷载乘以设计规定的安全系数，加载即可终止。取此时的荷载为极限荷载。\n4 施工过程中的检验性试验，一般加载应继续到桩的 2 倍设计荷载为止。如果桩的总沉降量不超过 0.05D，且最后一级加载引起的沉降不超过前一级加载引起的沉降的 5 倍，则该桩可予以检验。\n\n5 极限荷载的确定困难时，应绘制荷载－沉降曲线(P-s 曲线)、沉降－时间曲线(s-t 曲线)确定，必要时还应绘制 $\\mathrm { s } \\mathrm { - } 1 \\mathrm { g t }$ 曲线、 $\\mathrm { { s ^ { - } l g P } }$ 曲线(单对数法 )、$\\mathrm { s - [ 1 - P / P _ { \\mathrm { m a x } } ] }$ 曲线(百分率法)等进行综合比较，确定比较合理的极限荷载取值。\n\nL.3.10 桩的卸载和回弹量观测应符合下列规定：\n\n1 卸载应分级进行，每级卸载量宜为两个加载级的荷载值。每级荷载卸载后，应观测桩顶的回弹量，观测办法与沉降相同。直到回弹稳定后，再卸下一级荷载。回弹稳定标准与下沉稳定标准相同。\n\n2 卸载到零后，至少应在 2h 内每 30min 观测一次，如果桩尖下为砂类土，则开始 30min 内，每 15min 观测一次；如果桩尖下为黏质土，第 1h 内，每 15min 观测一次。\n\nL.3.11 试验记录：所有试验数据应按表 L.3.11 及时填写记录，绘制静压试验曲线（图 L.3.11），并编写试验报告。\n\n表L.3.11静压试验记录表  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n  \n其他记录：  \n图 L.3.11 静压试验曲线');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cd17635e-1eee-4f32-8267-eab0093172f2', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010)将普通水泥混凝土按立方体抗压标准值分为C15、C20、C25、C30、C35、C40、C45、C50、C55、C60、C65、C70、C75、C80共14个等级。\n\n根据调研，当前许多压力机仪表盘上显示的加荷速度的单位多为 $\\mathrm { k N } / \\mathrm { s }$ ，而本规程给出的加荷速度的单位为 $\\mathbf { M P a } / \\mathrm { s } _ { \\circ }$ 为了方便读者使用,本方法根据试件受压截面的尺寸，列出了不同截面试件加荷速度单位 ${ \\bf M P a } / { \\bf s }$ 与 $\\mathrm { k N / s }$ 的换算关系，详见表 $\\mathrm { T } 0 5 5 3 – 2$ 。\n\n表T0553-2不同截面立方体抗压试件的加荷速度单位 $\\mathrm { { M P a } / \\mathrm { { s } } }$ 与 $\\mathrm { k N } / \\mathrm { s }$ 的换算关系');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cd18ab80-7f4a-49fd-9d07-4fe20feefb06', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 5）', 'm { q } } = 0 . 4$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用 $\\psi _ { \\mathscr { q } } = 0 , 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 1 , 0$ ；\n$\\psi _ { \\mathrm { q l } } Q _ { \\mathrm { l k } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { f d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , \\psi _ { \\mathrm { f l } } Q _ { \\mathrm { l k } } , \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { f d } }$ 一 作用频遇组合的效应设计值；$\\psi _ { \\scriptscriptstyle  { i } }$ ——汽车荷载（不计汽车冲击力）频遇值系数，取0.7。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用频遇组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n2准永久组合：永久作用标准值与可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用准永久组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { q d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\bf k } , \\sum _ { j = 1 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\bf k } ) \n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { q d } }$ - 作用准永久组合的效应设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } j }$ 汽车荷载（不计汽车冲击力）准永久值系数，取0.4。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用准永久组合的效应设计值Sqd可通过作用效应代数相加计算。\n\n### 4.1.7钢结构构件抗疲劳设计时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0。\n\n### 4.1.8结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0，各项应力限值应按各设计规范规定采用。\n\n### 4.1.9验算结构的抗倾覆、滑动稳定时，稳定系数、各作用的分项系数及摩擦系数，应根据不同结构按各有关桥涵设计规范的规定确定。支座的摩擦系数可按表4.3.13规定采用。\n\n### 4.1.10构件在吊装、运输时，构件重力应乘以动力系数1.2（对结构不利时）或0.85（对结构有利时），并可视构件具体情况作适当增减。\n\n## 4.2永久作用\n\n### 4.2.1结构重力包括结构自重及桥面铺装、附属设备等附加重力。结构重力标准值可按表4.2.1所列常用材料的重度根据式（4.2.1）计算。\n\n$$\nG _ { \\mathrm { k } } = \\gamma V\n$$\n\n式中： $G _ { \\mathrm { k } }$ 结构重力标准值（kN）材料的重度（kN/m）；V- 体积（ $\\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）\n\n![](images/133d263f868f998ca30651def69cfe40729f133108173e6f156351aab9f4061b.jpg)  \n表4.2.1常用材料的重度\n\n### 4.2.2预加力计算应满足下列要求：\n\n1在结构进行正常使用极限状态设计和使用阶段构件应力计算时，预加力应作为永久作用计算其主效应和次效应，并计人相应阶段的预应力损失，但不计由于预加力偏心距增大引起的附加效应。\n\n2在结构进行承载能力极限状态设计时，预加力不应作为作用，应将预应力钢筋作为结构抗力的一部分。但在连续梁等超静定结构中，应考虑预加力引起的次效应。\n\n3预加力标准值可采用下式进行计算：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { F _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } A _ { \\mathrm { { p } } } } } \\\\ { { \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } } - \\sigma _ { l } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值（kN）；$A _ { \\mathfrak { p } }$ -预应力钢筋的截面面积（ ${ \\mathfrak { m } } ^ { 2 }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { p e } }$ -预应力钢筋的有效预应力（ $\\mathrm { k P a }$ ；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cd1dcac7-426e-4ab4-b45e-93dc88997aab', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '续表4.11.12', '续表4.11.12');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cd272839-156d-4cb2-bc8a-979804ff0d72', '43《生产安全事故应急预案管理办法》.md', '第六章 法律责任', '第六章 法律责任第四十四条生产经营单位有下列情形之一的，由县级以上人民政府应急管理等部门依照《中华人民共和国安全生产法》第九十四条的规定，责令限期改正，可以处5万元以下罚款；逾期未改正的，责令停产停业整顿，并处5万元以上10万元以下的罚款，对直接负责的主管人员和其他直接责任人员处1万元以上2万元以下的罚款：\n\n（一）未按照规定编制应急预案的；\n\n（二）未按照规定定期组织应急预案演练的。\n\n第四十五条生产经营单位有下列情形之一的，由县级以上人民政府应急管理部门责令限期改正，可以处1万元以上3万元以下罚款：\n\n（一）在应急预案编制前未按照规定开展风险辨识、评估和应急资源调查的;\n\n（二）未按照规定开展应急预案评审的；\n\n（三）事故风险可能影响周边单位、人员的，未将事故风险的性质、影响范围和应急防范措施告知周边单位和人员的;\n\n（四）未按照规定开展应急预案评估的；\n\n（五）未按照规定进行应急预案修订的；\n\n（六）未落实应急预案规定的应急物资及装备的。\n\n生产经营单位未按照规定进行应急预案备案的，由县级以上人民政府应急管理等部门依照职责责令限期改正；逾期未改正的，处3万元以上5万元以下的罚款，对直接负责的主管人员和其他直接责任人员处1万元以上2万元以下的罚款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cd356b62-f7c5-468d-93c7-6502923bfa98', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 1）', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算## 5.5.1 轴心受力构件的刚性\n\n### 5.5.1.1 轴心受力构件的刚性计算\n\n刚性计算按式（42）计算：\n\n……（42）\n\n式中：\n\n入 结构构件的长细比，见5.5.1.2;［］—— 结构构件的容许长细比，见表28。\n\n表 28 结构构件的容许长细比［］  \n\n\n\n\n\n### 5.5.1.2 结构构件的长细比\n\n#### 5.5.1.2.1 实腹式轴心受力构件的长细比 $\\lambda$ ，分为 $\\lambda _ { \\mathrm { { x } } }$ 和 $\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ ，按式（43）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\lambda _ { \\mathrm { x } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c x } } } { r _ { \\mathrm { x } } } } \\\\ { \\lambda _ { \\mathrm { y } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c y } } } { r _ { \\mathrm { y } } } \\bigg [ } \\end{array}\n$$\n\n……（43）\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 实腹式轴心受力构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $. y$ 轴）的计算长细比；$l _ { \\mathrm { c x } } \\setminus l _ { \\mathrm { c y } }$ — 结构构件对通过截面形心的强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ），其计算方法按附录J的J．1；$r _ { \\mathrm { ~ x ~ } } , r _ { \\mathrm { ~ y ~ } }$ — 结构构件毛截面对强轴（轴）或弱轴（轴）的回转半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n$$\nr _ { \\mathrm { x } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { x } } } { A } } } , \\qquad r _ { \\mathrm { y } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { y } } } { A } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { { x } } } \\setminus I _ { \\mathrm { { y } } }$ — 结构构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $_ y$ 轴）的毛截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；\n\n$A$ ——结构构件毛截面面积,单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$\n\n#### 5.5.1.2.2 等截面格构式组合构件的换算长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ ，按附录J中的表J．5选取。\n\n## 5.5.2 起重机的静态刚性\n\n### 5.5.2.1 桥架型起重机\n\n#### 5.5.2.1.1 跨中位置\n\n##### 5.5.2.1.1.1 手动起重机\n\n手动小车（或手动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及手动小车（或手动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 的关系，推荐为： $f \\leqslant { \\frac { 1 } { 4 0 0 } } \\ S$ ；\n\n##### 5.5.2.1.1.2 电动起重机\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及自行式小车（或电动葫芦）\n\n自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 $S$ 的关系，推荐为：\n\n对低定位精度要求的起重机，或具有无级调速控制特性的起重机；采用低起升速度和低加速度能达到可接受定位精度的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 5 0 0 }$ S\n\n使用简单控制系统能达到中等定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 7 5 0 }$ S\n\n需要高定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 1 \\ { 0 0 0 } } \\ S$\n\n注：定位精度要求的实现取决于不同调速控制系统的完善程度和不同静态刚性指标的互补性匹配，而可接受定位精度是指低与中等之间的定位精度。\n\n#### 5.5.2.1.2 有效悬臂长度位置\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁有效悬臂长度位置时，由额定起升载荷及小车（或电动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f _ { 1 }$ 与有效悬臂长度 $L _ { 1 }$ 的关系，推荐为： $f _ { 1 } \\leqslant \\frac { 1 } { 3 5 0 } \\ L _ { 1 }$\n\n### 5.5.2.2 塔式起重机\n\n在额定起升载荷（有小车时还应包括在臂端的小车自重载荷）作用下，塔身在其与臂架连接处（或臂架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cd4fe908-ac94-4ca4-a2de-c28df022653b', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验步骤（Part 2）', ' }$ ——最后一次加荷时，试件两侧在 $F _ { \\mathrm { a } }$ 及 $F _ { 0 }$ 作用下变形差平均值（ $\\mathrm { m m }$ ），$\\Delta n = ( \\varepsilon _ { a } ^ { \\ddagger } + \\varepsilon _ { a } ^ { \\ddagger } ) / 2 - ( \\varepsilon _ { 0 } ^ { \\ddagger } + \\varepsilon _ { 0 } ^ { \\ddagger } ) / 2 ;$\n\n$ { \\varepsilon } _ { a }$ $F _ { \\mathrm { a } }$ 时标距间试件变形（mm）；  \n$ { \\varepsilon } _ { 0 }$ 一 $F _ { 0 }$ 时标距间试件变形（mm）。\n\n结果计算精确至 $1 0 0 \\mathrm { { M P a } }$ 。\n\n5.3 以三根试件试验结果的算术平均值为测定值，结果精确至 $1 0 0 \\mathrm { M P a }$ 。如果其中有一根试件轴心抗压强度与用以确定检验控制荷载的轴心抗压强度值之差超过后者的 $2 0 \\%$ 时，则弹性模量值按另两根试件试验结果的算术平均值计算；如有两根试件试验结果超出规定，则试验结果无效。\n\n## 6试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n（2） 原材料的品种、规格和产地;  \n（3） 试验日期及时间;  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度;  \n（6）混凝土圆柱体抗压弹性模量值;  \n（7）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cd592a42-c55e-439c-b915-641dae41e29a', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', 'E.9使用特性代号\"T10\"的焊丝', 'E.9使用特性代号\"T10\"的焊丝此类焊丝是自保护型,采用直流正接，熔滴过渡为细熔滴过渡。焊丝用于任何厚度材料的平焊、横焊和立焊(最多倾斜 $2 { 0 } ^ { \\circ }$ )位置的高速单道焊接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cd5fd45a-7baa-4704-931f-9707b6ae24ee', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.6.17 起重机严禁吊人。', '5.6.17 起重机严禁吊人。5.6.18 严禁采用斜拉、斜吊，严禁超载吊装，严禁吊装起吊重量不明、埋于地下或黏结在地面上的构件。\n\n5.6.19 吊起的构件上不得堆放或悬挂零星物件。\n\n作业人员严禁在已吊起的构件下或起重臂下旋转范围内作业或通行。\n\n5.6.21 吊装作业临时固定工具应在永久固定的连接稳固后拆除。\n\n5.6.22 雨、雪后，吊装前应清理积水、积雪，并应采取防滑和防漏电措施，作业前，应先试吊。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cd65c3f8-f1b5-4e18-bcc3-3fb636dfcebb', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '4分类', '4分类钢丝绳按 $\\mathrm { G B / T ~ } 8 7 0 6$ 所给体系分类。单层股钢丝绳（即单层圆股和异形股钢丝绳）见表1，阻旋转圆股钢丝绳见表2，单股钢丝绳见表3。\n\n表1单层股钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表2阻旋转圆股钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表3单股钢丝绳');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cd687585-f842-4ee8-9082-05e8541c34b9', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路，涵洞及其他排水构造物的设计洪水频率应密切结合当地的农业排灌等具体情况确定，不作硬性规定。漫水桥虽易阻断交通， 但具有造价低和易修复的优点，在容许有限度中断交通的三、四级公路上，可以修建漫水桥。桥梁设计洪水位即为符合表3.2.9规定频率的流量相应的最高洪水位。当以暴雨径流计算设计流量时，其频率需符合表3.2.9的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cd6b3d9b-b81f-4adc-9d87-5905f75884f5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 3）', '；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连的不等边角钢为： $0 . 5 + 0 . 0 0 2 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nc） 长边相连的不等边角钢为0．70。\n\n对中间无联系的单角钢构件，单角钢构件长细比λ $\\lambda$ 应按最小回转半径计算。当 $\\lambda < 2 0$ 时，取$\\lambda = 2 0$ ；对中间有联系的单角钢构件， $\\lambda$ 应按平行于角钢联系边的形心轴计算。\n\n#### 5．6．1．3 格构式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．3．1 整体稳定性仍按式（46）计算，但要用假想换算长细比犙犙 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 选取轴压稳定系数 $\\varphi$ 。\n\n##### 5．6．1．3．2 腹杆内力由构件横截面的剪力 $Q$ 确定， $Q$ 按式（47）计算：\n\n$Q { = } \\frac { A [ \\sigma ] } { 8 5 } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ 或 $Q { = } \\frac { N } { 8 5 \\varphi } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ …（47）\n\n式中：\n\n$Q$ -格构式构件横截面的剪力，单位为牛顿(N);$A$ 同式（43)；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22；$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（45）；N- -同式（46)；$\\varphi$ -同式（46）。\n\n表29 轴心受压构件的截面类别   \n\n\n\n\n\n### 5．6．2 受弯构件的整体稳定性\n\n\n受弯构件的整体稳定性，是指其抗侧向整体弯扭屈曲的稳定性。\n\n#### 5．6．2．1 凡符合下列情况之一的受弯构件，不必验算其整体稳定性：\n\na） 有刚性较强的走台和铺板与受弯构件的受压翼缘牢固相连，能阻止受压翼缘侧向位移时；犺 犫 犺犫  \nb） 箱形截面受弯构件的截面高度 $h$ 与两腹板外侧之间的翼缘板宽度 $b$ 的比值 $h / b { \\leqslant } 3$ ，或构件截面足以保证其侧向刚性（如为空间桁架）时；  \nc） 两端简支且端部支承不能扭转的等截面轧制 H型钢或焊接工字形截面的受弯构件，其受压翼犾 犫缘的侧向支承间距 （无侧向支承点者，则为构件的跨距）与其受压翼缘的宽度 $b$ 之比满足以下条件：\n\n1） 无侧向支承且载荷作用在受压翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 3 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n2） 无侧向支承且载荷作用在受拉翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 2 0 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n3） 跨中受压翼缘有侧向支承时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 6 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } } \\ ,$ 。\n\n#### 5．6．2．2 不符合5．6．2．1情况的受弯构件的整体稳定性按以下方法计算：\n\na） 在最大刚度平面内受弯的构件，按式（48）计算：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（48）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } }$ — 绕构件强轴 $. x$ 轴）作用的最大弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 绕构件强轴弯曲所确定的受弯构件侧向屈曲稳定系数，按附录L确定；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按构件受压最大纤维确定的毛截面抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ~ . }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ —— 同式（28）或见表22。\n\nb） 在两个互相垂直的平面内都受弯的轧制 H 型钢或焊接工字形截面构件，按式（49）计算：犕\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cd79ebfc-688d-447d-ac33-fe47d463d18f', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第六十九条', '第六十九条当事人依照本法第六十八条的规定中止履行的，应当及时通知对方。对方提供适当担保时，应当恢复履行。中止履行后，对方在合理期限内未恢复履行能力并且未提供适当担保的，中止履行的一方可以解除合同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cd838439-f1ec-4151-9cad-289134c0577c', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12.3 梁柱连接节点（Part 3）', ' 柱的钢号修正系数；\n$A _ { \\mathrm { f t } }$ 梁受拉翼缘的截面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n## 12.3.5采用焊接连接或栓焊混合连接（梁翼缘与柱焊接，腹板与柱高强度螺栓连接）的梁柱刚接节点，其构造应符合下列规定：\n\n1H形钢柱腹板对应于梁翼缘部位宜设置横向加劲肋，箱形（钢管）柱对应于梁翼缘的位置宜设置水平隔板。\n\n2梁柱节点宜采用柱贯通构造，当柱采用冷成型管截面或壁板厚度小于翼缘厚度较多时，梁柱节点宜采用隔板贯通式构造。\n\n3节点采用隔板贯通式构造时，柱与贯通式隔板应采用全熔透坡口焊缝连接。贯通式隔板挑出长度 $l$ 宜满足 $2 5 \\mathrm { m m } { \\leqslant } l { \\leqslant }$ $6 0 \\mathrm { m m }$ ；隔板宜采用拘束度较小的焊接构造与工艺，其厚度不应小于梁翼缘厚度和柱壁板的厚度。当隔板厚度不小于 $3 6 \\mathrm { m m }$ 时，宜选用厚度方向钢板。\n\n4梁柱节点区柱腹板加劲肋或隔板应符合下列规定：\n\n1）横向加劲肋的截面尺寸应经计算确定，其厚度不宜小于梁翼缘厚度；其宽度应符合传力、构造和板件宽厚比限值的要求；\n\n2）横向加劲肋的上表面宜与梁翼缘的上表面对齐，并以焊透的T形对接焊缝与柱翼缘连接，当梁与H形截面柱弱轴方向连接，即与腹板垂直相连形成刚接时，横向加劲肋与柱腹板的连接宜采用焊透对接焊缝；\n\n3）箱形柱中的横向隔板与柱翼缘的连接宜采用焊透的T形对接焊缝，对无法进行电弧焊的焊缝且柱壁板厚度不小于 $1 6 \\mathrm { m m }$ 的可采用熔化嘴电渣；\n\n4）当采用斜向加劲肋加强节点域时，加劲肋及其连接应能传递柱腹板所能承担剪力之外的剪力；其截面尺寸应符合传力和板件宽厚比限值的要求。\n\n## 12.3.6端板连接的梁柱刚接节点应符合下列规定：\n\n1端板宜采用外伸式端板。端板的厚度不宜小于螺栓直径；\n\n2节点中端板厚度与螺栓直径应由计算决定，计算时宜计入撬力的影响；\n\n3节点区柱腹板对应于梁翼缘部位应设置横向加劲肋，其与柱翼缘围隔成的节点域应按本标准第12.3.3条进行抗剪强度的验算，强度不足时宜设斜加劲肋加强。\n\n## 12.3.7采用端板连接的节点，应符合下列规定：\n\n1连接应采用高强度螺栓，螺栓间距应满足本标准表 11.5.2的规定;\n\n2螺栓应成对称布置，并应满足拧紧螺栓的施工要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cd86e358-6149-44c0-bd09-164de70de705', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '4 基本要求', '4 基本要求## 4.1 施工现场安全防护应坚持安全可靠、规范便捷、经济适用、技术先进的原则,应按照国家、行业的4.1 施工现场安全防护应坚持安全可靠、规范便捷、经济适用、技术先进的原则，应按照国家、行业的规定禁止使用或限制使用危及生产安全的施工工艺、设备和材料。规定禁止使用或限制使用危及生产安全的施工工艺、设备和材料。\n4.2 施工现场安全防护应与相应工程施工方案同时规划设计,并应与相应工程同步或优先施工。4.2 施工现场安全防护应与相应工程施工方案同时规划设计，并应与相应工程同步或优先施工。\n\n4.3 安全防护设施产品生产应坚持标准化、模块化、装配化的原则,采用定型产品时应有出厂合格证。4.3 安全防护设施产品生产应坚持标准化、模块化、装配化的原则，采用定型产品时应有出厂合格证。\n\n4.4 安全防护设施之间应视组合形式合理设置连接件。4.4 安全防护设施之间应视组合形式合理设置连接件。\n\n4.5 安全防护设施安装、使用、维修和拆除前应进行安全技术交底。4.5 安全防护设施安装、使用、维修和拆除前应进行安全技术交底。\n\n4.6 安全防护设施安装前应对其设计文件 材料规格和质量 技术指标进行验收 安装后应对其安装4.6 安全防护设施安装前应对其设计文件、材料规格和质量、技术指标进行验收；安装后应对其安装质量 外观质量 使用环境的符合性等进行验收 经验收合格后方可投入使用 验收资料应归档质量、外观质量、使用环境的符合性等进行验收。经验收合格后方可投入使用，验收资料应归档。\n\n4.7 安全防护设施使用过程中,施工单位应进行定期和日常检查,并应至少每月组织一次专项检查;4.7 安全防护设施使用过程中，施工单位应进行定期和日常检查，并应至少每月组织一次专项检查；周转使用的安全防护设施,在循环使用前应进行检查、检验;自然灾害预警后,应及时检查加固设施;遭周转使用的安全防护设施，在循环使用前应进行检查、检验；自然灾害预警后，应及时检查加固设施；遭遇自然灾害或出现其他异常情况可能导致安全防护设施损伤时 应及时进行检查 检查合格后方可遇自然灾害或出现其他异常情况可能导致安全防护设施损伤时，应及时进行检查。检查合格后方可使用。使用。\n\n4.8 安全防护设施使用过程中,如发现设施缺陷,应及时维修或更换。4.8 安全防护设施使用过程中，如发现设施缺陷，应及时维修或更换。\n\n4.9 安全防护设施不应随意拆除、挪用或弃置不用;因作业需要临时拆除或变动的,应增设临时防护4.9 安全防护设施不应随意拆除、挪用或弃置不用；因作业需要临时拆除或变动的，应增设临时防护设施,可恢复时应立即恢复。设施，可恢复时应立即恢复。\n\n4.10 施工现场临时用电的安全防护应符合 GB 50194、JT / T 1499 的有关规定。4.10 施工现场临时用电的安全防护应符合GB 50194、JT/T 1499的有关规定。\n\n4.11 通用安全防护设施的设计验算可依据附录 A 进行。4.11 通用安全防护设施的设计验算可依据附录A进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cd943e06-0e7b-45b8-b156-1a8c4a512023', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 防松装置的作用是能压紧夹片，限制夹片的位移，防止在特殊情况下夹片出现失锚，保证拉索锚具在任何工况下锚固的可靠性。\n2 本款对单根和整体钢绞线索力的离散误差分别予以规定，此规定与国际预应力混凝土协会（FIP）的规定一致。\n\n3 强调此项工作要及时进行，是因为组装及抗震防护与防腐处理的效果将直接 影响到拉索体系的耐久性。\n\n### 20.4.8 拉索索力实测值与设计值的偏差宜为 $\\pm 5 \\%$ ，超过时宜进行调整。调整索力时应对索塔和相应的主梁梁段进行变形和应力的监测，并做记录。\n\n### 20.4.9 拉索安装施工期间，应及时将索塔内张拉工作面处的油污和各种杂物清理干净，并应有可靠的防火措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cd9820e6-0791-482c-ad95-1afe79ff2eed', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：4 混凝土桥面板现浇的施工顺序决定了组合梁最终的内部应力分布，施工顺序不同，钢梁和混凝土板的受力状况也不相同。桥面板施工时的混凝土浇筑一般分为顺序浇筑和间断浇筑两种方法，采用顺序浇筑法时，跨中位置混凝土的重力荷载可能会使支承处负弯矩区的桥面板上产生拉应力；采用间断浇筑法时，则一般不会出现此拉应力。对于连续梁尤其是大跨度连续梁，采用间断浇筑的施工方法能显著地降低负弯矩区混凝土桥面板所受的拉应力。在实际施工中，虽然两种施工方法都在采用，但符合设计的规定是较为可靠的做法。\n\n## 18.3.11 对混凝土桥面板中的钢束施加预应力时，除应符合本规范第 8 章的相关规定外，尚应符合设计规定的张拉施工顺序。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cda6fc2a-0ff2-40b9-b411-fc45edf45d46', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 3）', '</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">区格宽度或板的总宽(高)度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(53)～式(55)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">腹板高度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（61)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">两腹板间翼缘板的宽度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（66）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">受压翼缘的宽度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">横向加劲肋的外伸宽度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（61）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风力系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(11)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">威勒曲线斜率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（107)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm/√N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳选择系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(125)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">计算系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(131)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">幂指数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（5）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯量增加率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ci</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">附加摩擦阻力系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（87）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与起重机各个有代表性的起升载荷相应的工作循环数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">修正系数SAG</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">CT</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SAG起重机总工作循环数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">转速系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cdb576eb-ec15-4df7-b9ea-3d2d4e603dfb', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《混凝土中氯离子含量检测技术规程》（JGJ/T322—2013）编制，本方法基本原理：用氯离子选择电极和甘汞电极置于液相中，测得的电极电位E与液相中氯离子浓度C的对数呈线性关系，即$_ \\mathrm { E = K - 0 . 0 5 9 1 \\times }$ 汞lgC。因此，可以根据测得的电极电位值，来推算出氯离子浓度。\n\n采用砂浆与蒸馏水质量比1:1混合后的滤液进行测试，其原因： $\\textcircled{1}$ 氯离子选择电极和参比电极（其敏感膜）与溶液接触的良好程度直接关系到测量精度，而砂浆由于其非液态特性，有碍于氯离子在其中的自由扩散，使得电极敏感膜表面的氯离子浓度因扩散受限而小于实测值，直接插入砂浆中测量将难以保证其良好接触； $\\textcircled{2}$ 砂浆中存在大量杂质颗粒，有损氯离子选择电极和参比电极的敏感膜，将严重损害电极的使用寿命； $\\textcircled{3}$ 以滤液作为测试对象能较好地避免以上两个问题，而且测试状态与电位——氯离子浓度曲线标定的状态一致。\n\n试验所用的浓度分别为 $5 . 5 \\times 1 0 ^ { - 3 } \\mathrm { m o l / L }$ 和 $5 . 5 \\times 1 0 ^ { - 4 } \\mathrm { m o l / L }$ 的两种NaCI标准溶液参照《化学试剂标准滴定溶液的制备》（GB/T601—2016）中 $\\mathbf { N a C l }$ 标准滴定溶液的相关规定配制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cdc95075-c399-48ea-a65d-143473a92004', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '4.3.8 其他', '4.3.8 其他4.3.8.1 有防爆要求的起重机限位开关上的碰轮及电缆滑车的滚轮 应采用青铜或黄铜或表面电阻不应大于 $1 0 ^ { 9 } ~ \\Omega$ 的工程塑料;防爆分类为 、 、 级时,电缆滑车的牵引线应采用不锈钢钢丝绳。  \n4.3.8.2 有防爆要求的起重机,小车运行轨道接头处应采用焊接连接;起重机轨道宜采用焊接连接,连接处应平滑、平整;未采用焊接连接的接缝处,其横向错位和高低差不应大于 $0 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ ,间隙不应大于 $1 \\ \\mathrm { m m }$ 。起重机和小车在通过接头处时应无冲击现象。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cdd6dac2-ed64-4853-adc3-10b5b8efb8c4', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '11 工程交接验收', '11 工程交接验收### 11.0.1工程交接验收时,应符合下列要求：\n\n11.0.1.1 电器的型号、规格符合设计要求。\n\n11.0.1.2电器的外观检查完好，绝缘器件无裂纹,安装方式符合产品技术文件的要求。\n\n11.0.1.3电器安装牢固、平正，符合设计及产品技术文件的要求。\n\n11.0.1.4“电器的接零、接地可靠。\n\n11.0.1.5电器的连接线排列整齐、美观。\n\n11.0.1.6 绝缘电阻值符合要求。\n\n11.0.1.7活动部件动作灵活、可靠,联锁传动装置动作正确。\n\n11.0.1.8标志齐全完好、字迹清晰。\n\n### 11.0.2通电后,应符合下列要求：\n\n11.0.2.1操作时动作应灵活、可靠。\n\n11.0.2.2电磁器件应无异常响声。\n\n11.0.2.3线圈及接线端子的温度不应超过规定。\n\n11.0.2.4触头压力、接触电阻不应超过规定。\n\n### 11.0.3验收时，应提交下列资料和文件：\n\n11.0.3.1 变更设计的证明文件。\n\n11.0.3.2制造厂提供的产品说明书、合格证件及竣工图纸等技术文件。\n\n11.0.3.3 安装技术记录。\n\n11.0.3.4调整试验记录。\n\n11.0.3.5根据合同提供的备品、备件清单。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cde5c733-9965-44a3-ba2f-0da4ab606773', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：模架的拆除工作经常是在高处悬空状态时进行，在这种情况下，施工的安全是拆除工作中的重点，因此需要有可靠的安全措施。\n\n### 17.4.8 移动模架在使用期间尚应符合下列规定：\n\n1 在梁体混凝土的浇筑施工过程中，应随时对模架的关键受力部位和支承系统进行检查，有异常时应采取有效措施及时处理；在移动过孔时，应对模架的运行状态进行监控。\n\n2 模架所有操作平台的边缘处均应设置防护栏杆，必要时应挂安全网，同时应在模架的适当部位配备消防器材。\n\n3 模架中的动力和照明线路应由专业人员敷设，并应定期检查清理，消除漏电、短路等隐患。\n\n4 每完成一孔梁的施工，均应对模架的关键部位及支承系统等进行检查，发现问题后应及时处理。\n\n## 17.5悬臂浇筑\n\n### 17.5.1 用于悬臂浇筑施工的挂篮，其结构除应满足强度、刚度和稳定性要求外，尚应符合下列规定：\n\n1挂篮与悬浇梁段混凝土的质量比宜不大于0.5，且挂篮的总重应控制在设计规定的限重之内。\n\n2 挂篮的最大变形(包括吊带变形的总和)应不大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 挂篮在浇筑混凝土状态和行走时的抗倾覆安全系数、锚固系统的安全系数、斜拉水平限位系统的安全系数及上水平限位的安全系数均应不小于2。\n\n4 挂篮的支承平台应有足够的平面尺寸，应能满足梁段现场施工作业的需要。\n\n5 挂篮模板的制作与安装应准确、牢固，安装误差应符合本规范第5章的规定。后吊杆和下限位拉杆孔道应严格按设计尺寸准确预留。\n\n6 挂篮锚固系统所用的轴销、键、拉杆、垫板、螺母、分配梁等应专门设计、加工，并不得随意更换或替代。\n\n7 悬挂系统两端应能与承压面密贴配合，混凝土承压面不规则、不平整时应事前处理，应使吊杆能轴向受拉而不承受额外的弯矩和剪力。\n\n8挂篮制作加工完成后应进行试拼装。挂篮在现场组拼后，应全面检查其安装质量，并应进行模拟荷载试验，符合挂篮设计要求后方可正式投入使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce005535-aea3-4daf-aa79-ff8ebae0ac23', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '引用标准名录', '引用标准名录1《建筑地基基础设计规范》GB50007\n\n2《建筑结构荷载规范》GB 50009\n\n3《混凝土结构设计规范》GB50010\n\n4《建筑抗震设计规范》GB 50011－2010\n\n5《建筑设计防火规范》GB50016\n\n6《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068\n\n7《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153\n\n8《构筑物抗震设计规范》GB 50191\n\n9《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205\n\n10《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223\n\n11《钢结构焊接规范》GB 50661－2011\n\n12《钢管混凝土结构技术规范》GB 50936\n\n13《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》GB51022\n\n14《建筑钢结构防火技术规范》GB51249\n\n15《碳素结构钢》GB/T 700\n\n16《钢结构用高强度大六角头螺栓》GB/T1228\n\n17《钢结构用高强度大六角螺母》GB/T1229\n\n18《钢结构用高强度垫圈》GB/T1230\n\n19《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》GB/T1231\n\n20《低合金高强度结构钢》GB/T1591\n\n21《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T 3098.1\n\n22《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》GB/T3103.1\n\n23《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》GB/T3632\n\n24《耐候结构钢》GB/T 4171\n\n25 《非合金钢及细晶粒钢焊条》GB/T511726 《埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂》GB/T529327 《厚度方向性能钢板》GB/T531328 《六角头螺栓C级》GB/T578029 《六角头螺栓》GB/T578230 《焊接结构用铸钢件》GB/T765931 《气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》GB/T811032《涂覆涂料前钢材表面处理表面清洁度的目视评定》GB/T 892333 《碳钢药芯焊丝》GB/T1004534 《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》GB/T1043335 《一般工程用铸造碳钢件》GB/T1135236 《埋弧焊用低合金钢焊丝和焊剂》GB/T1247037 《熔化焊用钢丝》GB/T1495738 《钢网架螺栓球节点用高强度螺栓》GB/T1693939 《低合金钢药芯焊丝》GB/T1749340 《建筑结构用钢板》GB/T1987941 《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ9942 《钢结构高强度螺栓连接技术规程》JGJ82－201143 《标准件用碳素钢热轧圆钢及盘条》YB/T4155-2006');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce026cc4-96e0-4399-ad14-ed536364fdde', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.11拓宽改建梁桥拼接施工', '17.11拓宽改建梁桥拼接施工## 17.11.1 本节适用于梁式桥的拓宽改建施工，其他结构形式桥梁的拓宽改建可参照执行。\n\n## 17.11.2 梁式桥拓宽改建拼接施工前，应做好下列准备工作：\n\n### 1 应收集既有桥梁的设计图纸、竣工文件及相关资料，或进行必要的勘测和调研，了解既有桥梁的结构形式和现状。2 应对桥位处地下管线和隐蔽物等的位置、尺寸进行调查，并应采取保护、避让及处理的措施。3 应根据现场的具体情况，制订专项施工方案，确定施工顺序和施工工艺，合理配备施工机具设备。4 应在对交通流量调查的基础上，提出交通导流和安全防护的方案，保证施工期间的施工安全和交通安全。\n\n### 条文说明：\n\n4 拓宽改建期间，原有的桥梁大多尚在通行车辆，因此需要通过交通导流和安全防护，保证交通安全和施工安全。\n\n## 17.11.3 对既有桥梁进行部分凿除或拆除时，应采取措施防止对拟保留的部分造成损伤或破坏。拆除施工过程中不宜将大型施工机具置于既有桥梁上进行作业，必须置于其上作业时，应对既有桥梁的承载能力进行验算，验算通过后方可实施；施工时应采取临时封闭交通等措施，保证安全，并应对既有桥梁的沉降及裂缝等情况进行监测，发现异常应及时采取措施进行处理。\n\n### 条文说明：\n\n在既有桥梁上进行部分凿除或拆除时，如不采取有效措施，很容易对拟保留的部分及其拼装面造成损伤或破坏。既有桥梁的承载能力能否承受大型施工机具置于其上进行作业，只有通过验算方能确定。\n\n## 17.11.4 对新旧混凝土结合面的处理和拼接施工应符合下列规定：\n\n### 1 旧混凝土结合面的凿毛应凿至完全露出新鲜密实混凝土的粗集料，并应清洗干净；对较大体积的结构混凝土的结合面，应将其凿成台阶式，且阶长宜为阶高的2倍。对结合面处外露钢筋表面的锈皮、浮浆等，应采用适宜的工具刷净。\n\n### 2 拼接连接的方式应符合设计规定。设计未规定时，对竖向结合面的接缝，可采用新设接头钢筋再浇筑混凝土的方式进行拼接，接头钢筋的直径宜为 $6 \\mathrm { \\sim } 1 0 \\mathrm { m m }$ ，其所需截面面积宜为梁、板截面面积的 $0 . 2 \\% \\sim 0 . 3 \\%$ ，插入长度新旧混凝土均为30倍钢筋直径，且在新混凝土的一端宜设弯钩；或在既有桥梁的梁、板上按一定的间距钻孔并植入抗剪钢筋，植入的钢筋应采用环氧树脂将其孔洞灌注密实。\n\n### 3 拼接施工浇筑新混凝土前，应采用清水冲洗旧混凝土的表面使其保持湿润。需要在旧混凝土的结合面上涂刷界面剂时，应符合设计的规定；设计未规定时，宜通过试验确定。\n\n### 4 新浇混凝土的施工应符合本规范相关章节的规定。\n\n## 17.11.5拓宽拼接的主体工程结构施工完成后，应先将既有桥梁的桥面铺装层全部凿除并清理干净，再进行全桥桥面铺装层施工。施工应符合下列规定：\n\n### 1 对既有桥梁原铺装层的结合面应进行处理，凿除原结构表面的浮浆，使集料外露，形成 $4 { \\sim } 6 \\mathrm { m m }$ 自然凹凸粗糙面或采用机械刻槽形成糙面，并清洗干净；凿除和清理施工时不得损坏原结构混凝土，且不应有局部光滑结合面。\n\n### 2 凿除既有桥梁铺装层后，对存在缺陷的部位，应进行修补。对空洞和破损处，应在凿除疏松部分混凝土后，采用高一级强度的细石混凝土填筑密实；当有钢筋锈蚀引起混凝土胀裂时，应先剔除松动开裂的混凝土，再进行钢筋表面的除锈和防护等处理。\n\n### 3 桥面铺装新浇混凝土前，对原结构的结合面应充分湿润，但不应有明水。桥面铺装的施工技术要求应符合本规范第 23 章的规定，混凝土的养护时间宜不少于14d。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce05e4ce-1cc8-4ac5-bc48-81e90fd14304', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 结果计算', '4 结果计算## 4.1 试样的膨胀量，按式（T0577-1）计算：\n\n$$\n\\Delta L { = } \\frac { { \\Delta } x \\cdot b } { \\sqrt { 2 \\bigg [ \\Big ( B ^ { 2 } + { \\Delta x } ^ { 2 } \\Big ) + B \\sqrt { \\Big ( B ^ { 2 } + { \\Delta x } ^ { 2 } \\Big ) } \\bigg ] } }\n$$\n\n式中： $\\Delta L$ ——试样膨胀量（m）；\n\n$\\Delta x$ ——游标卡尺的前后示数差（m）；  \n$B$ ——游标卡尺与反射镜面的间距（m）；  \n$b$ ——光杠杆前、后脚的间距（ $\\mathrm { . m }$ ）。\n\n游标卡尺的前后示数差，按式（T/0577-2）计算：\n\n$$\n\\Delta x { = } h _ { _ { 2 } } { - } h _ { _ { I } }\n$$\n\n式中： $h _ { \\scriptscriptstyle 1 }$ ——水温恒定为 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时游标卡尺的示数（ $\\mathbf { \\Pi } _ { \\mathrm { m } }$ ）；$h _ { 2 }$ ——水温恒定为 $5 0 \\mathrm { ^ { \\circ } C }$ 时游标卡尺的示数（m）。\n\n## 4.2 混凝土的线膨胀系数，按式（T/0577-3）计算：\n\n$$\n\\alpha { = } \\frac { \\Delta L } { \\Delta T }\n$$\n\n式中： $\\alpha$ ——混凝土线膨胀系数 $\\left( 1 . 0 { \\times } 1 0 ^ { - 6 } / ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\right)$ ；$\\Delta T$ ——试验终止温度与初始温度之差，取 $4 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 。取两个试件测值的平均值作为试验结果，结果精确至 $1 . 0 { \\times } 1 0 ^ { - 6 } / \\mathrm { { ^ circ C } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce0a13a5-c726-456a-8336-24bfb0fb164a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.12 工地连接（Part 2）', 'athrm { k N } ,$ ），见表 8.12.1；d——高强度螺栓公称直径（ $\\mathrm { m m } )$ ）。\n\n10 高强度螺栓终拧完成后，应按下列规定进行质量检查：\n\n1）检查应由专职质量检查员进行，检查用的扭矩扳手必须标定，其扭矩误差不得超过使用扭矩的 $\\pm 3 \\%$ ，且应进行扭矩抽查。\n\n2）采用松扣、回扣法检查时，应先在螺栓与螺母上做标记，然后将螺母退回$3 0 ^ { \\mathrm { o } }$ ，再用检查扭矩扳手将螺母重新拧至原来位置测定扭矩，该值不小于规定值的$10 \\%$ 时为合格。\n\n3）对主桁节点、板梁主体及纵、横梁连接处，每栓群应以高强度螺栓连接副总数的 $5 \\%$ 抽检，但不得少于 2套，其余每个节点不少于 1套进行终拧扭矩检查。扭矩检查应在螺栓终拧1h以后、24h之前完成。\n\n4）每个栓群或节点检查的螺栓，其不合格者宜不超过抽验总数的 $20 \\%$ ；如果超过此值，则应继续抽验，直至累计总数 $80 \\%$ 的合格率为止。对欠拧者应补拧，不符合扭矩要求的螺栓应更换后重新补拧。\n\n5）高强度螺栓拧紧检查验收合格后，连接处的板缝应及时采用腻子封闭，并应按设计要求涂漆防锈。\n\n## 条文说明：\n\n1 高强度螺栓连接处节点的各钢构件的应力都是通过摩擦力传递的，如果抗滑移系数达不到设计要求，会使节点处的安全和稳定发生问题，故钢构件摩擦面处的抗滑移系数不论是厂内处理的或工地处理的，在组拼安装前都需要进行复验，以求达到设计要求。\n\n3 对于大六角头高强度螺栓连接副，垫圈带倒角的一侧朝向螺栓头是为了使螺栓头能更好地与垫圈密贴；对螺母侧垫圈，因倒角侧的表面平整、光滑，拧紧时扭矩系数较小。螺栓长度过长不仅浪费钢材，且有时螺栓虽长，而螺纹长度不够，螺母拧不到板面。螺栓穿入方向一致时便于扳手操作，且较美观。强行穿入螺栓会损伤螺纹，改变扭矩系数，甚至螺母不能拧上。\n\n4 规定“高强度螺栓不得作为临时安装螺栓使用”，是由于该螺栓从构件组装到螺栓拧紧要经过一段时间，在此期间高强度螺栓的扭矩系数可能会发生变化而影响高强度螺栓终拧预拉力的准确性，同时也为防止屡次穿入板束又拔出来而损伤螺纹。\n\n6 本次修订依据《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）的规定，对表8.12.1的内容作了相应修改。\n\n7 螺栓群由中间部分向四周的边缘顺序施拧，是为使高强度螺栓连接处的板层能更好地密贴。\n\n8 大六角头高强度螺栓，采用扭矩法施工时，影响预拉力的因素除扭矩系数外，还有拧紧机具及扭矩值，所以规定了施拧用扭矩扳手的误差。对高强度螺栓施拧用的扳手，班前校正是为保证施拧的扭矩可靠，班后校正是确认该班使用的此扳手在操作过程中的扭矩未发生变化。如班后校正时发现扭矩误差超过允许范围，则该班用此扳手施拧的螺栓将会全部判为不合格，需要重新校正扳手，并重新施拧。\n\n9 由于连接板的不平整，先拧和后拧的高强度螺栓的预拉力可能存在较大差别，为使各高强度螺栓的受力均匀，高强度螺栓的拧紧分为初拧和终拧；对高强度螺栓数量较多的大型接头，则需要进行复拧。\n\n10 高强度螺栓连接副在工厂制造时虽经表面防锈处理，但远不能满足长期使用的防锈要求，故对其也需要按照设计要求的防腐体系进行防锈涂装。\n\n## 8.12.2 桥梁钢结构在工地焊接连接时应符合下列规定：\n\n1 钢构件的工地施焊连接应按设计规定的顺序进行。2 箱形梁梁段间的焊接连接，应按顶板、底板、纵隔板的顺序对称进行；梁段间的焊缝经检验合格后，应按先对接后角接的顺序焊接U形肋嵌补件。3 当桥梁钢结构为焊接与高强度螺栓合用连接时，栓接结构应在焊缝检验合格后再终拧高强度螺栓连接副。4 工地焊接前应做工艺评定试验，施焊应严格按已评定的焊接工艺进行。焊接前应对接头坡口、焊缝间隙和焊接板面高低差等进行检查，并对焊缝区域进行除锈，且工地焊接应在除锈后的12h内进行。5 工地焊接时应设立防风、防雨设施，遮盖全部焊接处。工地焊接的环境要求为：风力应小于 5 级；温度应大于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ；相对湿度应小于 $80 \\%$ ；在箱梁内焊接时应有通风防护安全措施。6 焊接施工时的技术要求应符合本规范第8.5节的规定；工地焊接接缝应按本规范第 8.6 节的规定检验。\n\n## 条文说明：\n\n桥梁的钢构件在工厂焊接后运到工地，再全部采用焊接组装成钢结构桥梁，称为工地全焊连接；若在工地将部分钢构件采用高强度螺栓连接，另一部分采用焊接组装成钢结构桥梁，则称为合用连接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce24b605-76a0-47af-8511-3fcb93bcdb02', '106《焊接材料质量管理规程》（JB-T3223-2017）.md', '1范围', '1范围本标准规定了焊接材料（焊条、焊丝及填充丝、焊带、焊剂、合金粉末及焊接用气体等）在采购、验收、仓储及使用过程中的管理要求。\n\n本标准适用于焊接材料的质量管理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce2649ab-bfac-420c-a770-bd8369a18ebd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性当起重机处于卸载状态，所有可移动工作部件都缩回到最靠近向后倾覆线的位置时，按以下规定的方法校验其抗后倾覆稳定性。\n\n## 8.1.4.1.1 力矩法\n\n按对倾覆线计算，由工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 和惯性力 $P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ 构成的倾覆力矩不应大于稳定力矩的 $90 \\%$ 。\n\n## 8.1.4.1.2 重力法\n\n不考虑风载荷作用时，静止起重机的质心在水平面上的投影位置不应超过从前支点到后倾覆线距离的 $80 \\%$ ，典型例子如图16所示。\n\n![](images/49b5407bf15981d3f1e8647dadc759cdd0631fda283c0715e0c5b51a3feeab19.jpg)  \n图 16 起重机底座外形图\n\n## 8.1.4.2 风载荷的作用\n\n工作状态风载荷按最不利的方向施加作用。对于不能随风自由回转的起重机，非工作状态风载荷按最不利的方向施加作用；对可随风回转的起重机，非工作状态风载荷应按设计预期方向作用于起重机的上部结构，并按最不利方向作用于起重机的下部结构。\n\n## 8.1.4.3 起重机的基础\n\n起重机制造商应规定起重机对作为基础的地面或承载结构物的作用力。如果是用基础来保证起重机全部或部分抗倾覆稳定性，制造商应对基础的要求作出规定。\n\n## 8.1.4.4 临时辅助稳定装置\n\n临时辅助稳定装置是指为增加起重机的整体抗倾覆稳定性而对起重机基本的或正常的结构增加的\n\n临时辅助附件，它应能迅速并方便地投入使用。\n\n当需要设置临时辅助稳定装置时，起重机使用说明书应全面叙述需要的临时辅助稳定装置的类型，正确的安装方法，以及它们的作用是否用于满足工作、非工作、或抗后倾覆的稳定性。\n\n## 8.1.4.5 关于大变形的影响\n\n对由于固定载荷、变动载荷、风载荷或动载的影响而产生显著弹性变形（即大变形）的起重机，在计算整体抗倾覆稳定性和抗后倾覆稳定性时应计及大的弹性变形的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce2ade93-be16-4856-bc10-4243376d138b', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故概况', '一、事故概况1.事故发生时间：2001年10月  \n2．事故发生单位：某地贮存水果仓库  \n3.起重设备类型：电动单梁悬挂起重机  \n4.作业特点：吊运水果包装箱  \n5.事故类型：电气短路起火  \n6.事故危害程度：险些酿成一场大火');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce3d76c7-a2f8-4a62-aca2-88f76625fb86', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．9 链条', '6．3．9 链条## 6．3．9．1 链条的选用和计算\n\n应根据最大工作载荷及安全系数，由式（135）计算链条的破断载荷 $P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ （用$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ 选择链条）。\n\n$$\nP _ { \\mathrm { P } } { \\geqslant } P _ { \\operatorname* { m a x } } n\n$$\n\n……（135）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ — 破断载荷，单位为牛顿（N）；  \nmax— 链条最大工作载荷，单位为牛顿（N）；$n$ 安全系数，按表50选取。\n\n表 50 链条安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n\n\n\n## 6．3．9．2 起重用短环链\n\n应符合 GB／T20947的规定。\n\n## 6．3．9．3 传动链\n\n传动链的主要参数和尺寸应符合 $\\mathrm { G B / T ~ 5 2 6 9 }$ 的规定，带附件的传动链应满足安装尺寸的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce3fbb53-1751-4f59-86a9-ebf53deef21f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 11）', 'colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.55</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.28</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=2>载     荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YDA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移或变形引起的载荷，见4.2.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce42b327-508a-41a8-aa75-ed29ece97fa4', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '2术语和符号', '2术语和符号## 2.1术 语\n\n### 2.1.1消氢热处理 hydrogenrelief heattreatment\n\n对于冷裂纹倾向较大的结构钢，焊接后立即将焊接接头加热至一定温度 $2 5 0 ^ { \\circ } C \\sim 3 5 0 ^ { \\circ } C$ ）并保温一段时间，以加速焊接接头中氢的扩散逸出，防止由于扩散氢的积聚而导致延迟裂纹产生的焊后热处理方法。\n\n### 2.1.2消应热处理stressrelief heat treatment\n\n焊接后将焊接接头加热到母材 $A _ { \\mathrm { c l } }$ 线以下的一定温度$( 5 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 6 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ）并保温一段时间，以降低焊接残余应力，改善接头组织性能为目的的焊后热处理方法。\n\n### 2.1.3过焊孔 weldaccess hole\n\n在构件焊缝交叉的位置，为保证主要焊缝的连续性，并有利于焊接操作的进行，在相应位置开设的焊缝穿越孔。\n\n### 2.1.4免予焊接工艺评定prequalificationofWPS\n\n在满足本规范相应规定的某些特定焊接方法和参数、钢材、接头形式、焊接材料组合的条件下，可以不经焊接工艺评定试验，直接采用本规范规定的焊接工艺。\n\n### 2.1.5焊接环境温度 temperatureofweldingcircumstance施焊时，焊件周围环境的温度。\n\n### 2.1.6药芯焊丝自保护焊 fluxcoredwireselfshieldarcwelding\n\n不需外加气体或焊剂保护，仅依靠焊丝药芯在高温时反应形成的熔渣和气体保护焊接区进行焊接的方法。\n\n### 2.1.7检测testing\n\n按照规定程序，由确定给定产品的一种或多种特性进行检\n\n验、测试处理或提供服务所组成的技术操作。\n\n### 2.1.8检查inspection\n\n对材料、人员、工艺、过程或结果的核查，并确定其相对于特定要求的符合性，或在专业判断的基础上，确定相对于通用要求的符合性。\n\n## 2.2符 号\n\na 焊缝坡口角度；$h$ 焊缝坡口深度；$^ { b }$ 焊缝坡口根部间隙；$P ^ { \\phantom { } }$ 焊缝坡口钝边高度；$h _ { \\mathrm { e } }$ 焊缝计算厚度；焊缝计算厚度折减值；$h _ { \\mathrm { f } }$ - 焊脚尺寸；$h _ { \\mathbf { k } }$ 加强焊脚尺寸；$L$ 焊缝的长度；B 焊缝宽度；C- 焊缝余高；$\\Delta$ - 对接焊缝错边量；D(d） 主（支）管直径；$\\Phi$ 直径；$\\pmb { \\psi }$ 两面角；$\\delta$ 试样厚度；$\\scriptstyle { \\mathbf { } } t ^ { } $ 板、壁的厚度；$\\pmb { a }$ - 间距；W 型钢杆件的宽度；M 角焊缝名义应力；$ { T _ { \\mathrm { f } } }$ 角焊缝名义剪应力；焊缝强度折减系数；$f _ { f } ^ { w }$ 角焊缝的抗剪强度设计\n\nHV10——试验力为98.07N（10kgf），保持荷载（ $1 0 \\sim 1 5 )$\n\ns的维氏硬度；  \n$R _ { \\mathrm { e H } }$ 上屈服强度；  \n$R _ { \\mathrm { e l . } }$ -下屈服强度；  \n$R _ { \\mathbf { m } }$ 抗拉强度；  \nA 断后伸长率；  \n$Z$ 断面收缩率。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce463577-9a60-464f-80b4-14f51e552cd6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 7）', '度后，再乘以最大起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ；  \n第13行的载荷为相应质量乘以重力加速度及1．1（或其他动载试验载荷倍数值）后，再乘以动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ ；  \n第14行的载荷为相应质量乘以碰撞停车减速度后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ 或按缓冲器吸收的动能算出缓冲碰撞力后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ ；  \n第16行和第17行的载荷为相应质量乘以相应的停机减速度后，再乘以动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n###### 4．3．4．2．2 载荷组合的选取\n\n根据所设计起重机的工况要求的实际情况，按4．3．3选取相应的载荷组合，并按表20或附录G中相应的载荷组合表中的内容，进行该载荷组合下的设计计算或承载能力验算。\n\n###### 4．3．4．2．3 用许用应力设计法时载荷组合表的应用\n\n用许用应力设计法时，许用应力值以材料、零件、部件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳强度计算中的各个极限应力）除以相应的安全系数 $n$ 来确定。在一般情况下，当高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1时，安全系数也就是表20中的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce49d330-fa1c-465b-9201-8c15cc0fc033', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '引 言', '引 言0．1 使用本标准应考虑到：\n\na） 本标准不包括所涵盖的起重机设计的特殊问题，如：与非电力驱动的其他驱动装置有关的工作特性分析及各相关部分的设计，在道路及越野地面上行驶运行机构与支承装置的设计，及各类具体起重机的专用特殊部件和结构设计中的特殊问题等；  \nb） 凡经理论和实践已证明是正确的其他设计计算方法，经设计部门和用户协商同意，也可以在起重机设计中采用。\n\n0．2 对不同工作要求的起重机设计，在使用本标准时允许有所不同：\n\na） 本标准涉及的各类起重机，其使用条件和工作要求可能有显著的差别，如一台高速运行、载荷繁重、繁忙使用的起重机，与一台平缓运行、载荷轻微、作业清闲的起重机，其工况和要求就很不相同。对使用工况和要求有很大差异的起重机设计，不要求都按本标准的全部内容进行计算，而应允许有所不同。\n下面是一段 Markdown 文档内容，请根据系统提示，完成任务，直接返回处理后的 Markdown：\n\n```markdown\nb） 对那些设计中选用的标准的结构件、机械部件或电气部件，如果已进行过审核或试验并取得合格认可，则认为它们能满足所设计的起重机的工作要求，再进行计算也只是对一个令人满意的结果再作一次验证，故不必再对上述标准部件作校核计算。  \nc） 对在本标准已作了规定的设计计算项目，如果在所设计的起重机工作中不可能有不利结果的，就没有必要再作校核计算。例如：对于工作级别很低的起重机，就不必进行疲劳计算。\n\n对不同类型和不同工作要求的起重机应采用不完全相同的设计计算：对一台构造简单工作清闲的起重机，或对一台由标准部件组成的起重机，其计算就应简略一些，而不要求按本标准所列的全部内容逐项进行设计计算，但必须保证起重机的安全与可靠。\n\n0．3 起重机用户在确定起重机订货要求及选购起重机产品时，要特别注意确定和选择起重机整机的工作级别和它的机构的工作级别：\n\na） 用户要根据本标准恰当地提出对起重机工作级别的要求，如果可能还须进一步明确起重机各个机构的工作级别，以确保制造商能按此要求进行设计与制造。  \nb） 起重机整机的工作级别，由起重机使用等级和起重机载荷状态级别两个因素决定，见3．2及表3。起重机使用等级表明了该起重机工作忙闲程度，由起重机的总工作循环数决定，它可以由起重机预计的使用年数（该起重机报废或被更新之前的使用年数）、每年平均的工作日数，每工作日内平均的起重工作循环次数等三个数的乘积得到。起重机的载荷状态级别表明了该起重机起吊载荷的轻重程度，由式（1）计算出的载荷谱系数按表2确定。说明：对以上这两项计算只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。  \nc） 起重机机构工作级别，是将各单个机构分别作为一个整体进行的载荷及运转情况评价，它概略地表示了由该机构的使用等级（设计寿命、工作小时数）和该机构的载荷状态级别（反映载荷轻重状态的级别或载荷谱系数）所决定的机构工作的总体状况，见3．3及表6。机构的使用等级由表4查得，机构的载荷状态级别由式（3）计算出的载荷谱系数按表5查得。同样，对机构使用等级和机构载荷状态级别两项计算也只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。\n\nd） 如果用户无法提供所需要的起重机的有关数据，从而无法按上述 b）、c）中所述的方法通过计算与查表选出起重机整机或其机构的工作级别时，也可以通过查阅附录 A及附录B中的有关资料，近似地选出所要的起重机的工作级别及其机构的工作级别。但必须说明附录 A及附录B中的这些选择指南并无约束力，只是给出一个选择的参考示例。在起重机招标书和订货单上所确定的起重机及其机构的工作级别，只能由起重机用户提出并作出最终认定。\n\n0．4 起重机的有效使用期：\n\na） 本标准列出的使用等级，并不是对起重机实际使用工作有效期的保证值。  \nb） 无论是起重机整机的使用等级（起重机的总工作循环数，或由此结合起重机的工作状况推算出的设计预期的起重机工作寿命年数），或者起重机机构整体的使用等级（起重机机构运转的总小时数，或由此结合使用状况推算出的设计预期的起重机机构工作寿命小时数），都只是一个设计时预估值，而决不是制造商给出的该起重机有效使用期的保证值。  \nc） 如果在设计中未对该起重机的预期寿命进行充分的注意和考虑，制造时又没有遵循本标准提出的要点从而未达到设计要求，使用中未能按照制造商给出的说明书进行正常操作和定期维护，或者实际使用工况与订购该起重机时提出的要求又有较大的差异，则产品上述设计预期寿命就会与产品实际的有效使用期有比较大的、甚至是很大的出入。  \nd） 如果起重机是由用户通过招标来确定制造商，招标书上提出的起重机的工作条件与其实际使用情况也较符合，起重机制造商遵从招标书的要求并根据本标准作出的正确设计来进行制造，制造的产品符合相应标准确定的制造技术条件的要求而获得了质量保证，用户也按照制造商给出的说明书进行了正常操作和定期维修保养，则设计者根据本标准对该起重机选出的使用等级的值就与具有设计所确定安全度的起重机及其机构的实际有效使用期相当。\n\n0．5 起重机的用户应注意到：\n\na） 起升物品的迎风面积———如果这个面积大于附录 E．5所给出的值，则起重机用户需要另行提供此物品迎风面积的可靠实用的信息。  \nb） 工作风压———如果起重机工作时的最大风压可能大于表15规定的值，则起重机用户需要另行提供起重机工作时应考虑到的最大工作风压的相关信息。  \nc） 非工作风压———如果按照用户使用现场当地的气象条件的要求，需要起重机按表18规定的更大的非工作风压进行起重机设计，则起重机用户应提供该起重机设计应考虑到的非工作风压的准确信息。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce510012-10fb-45d1-ae2c-f860b4924ea9', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第五十八条 本法自 2017年1月1日起施行', '第五十八条 本法自 2017年1月1日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce5dc5da-a6e9-4b47-9210-52873cade504', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 1）', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 公路桥涵应根据公路功能和技术等级，考虑因地制宜、就地取材、便于施工和养护等因素进行总体设计，在设计使用年限内应满足规定的正常交通荷载通行的需要。\n\n### 3.1.2 公路桥涵线形设计应符合下列规定：\n\n1 中小桥涵线形设计应符合路线设计的总体要求。\n\n2 特大、大桥线形设计应综合考虑路线总体走向、桥区地质 地形、安全通行、通航、已有建筑设施、环境敏感区等因素。\n\n3 特大、大桥宜采用较高的平曲线指标，纵断面不宜设计成平玻或凹曲线。\n\n### 3.1.3 公路桥涵结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计。\n\n### 3.1.4 公路桥涵应根据不同种类的作用及其对桥涵的影响、桥涵所处的环境条件，考虑以下四种设计状况，进行极限状态设计：\n\n1 持久状况应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。  \n2 短暂状况应作承载能力极限状态设计，可根据需要进行正常使用极限状态设计。  \n3 偶然状况应作承载能力极限状态设计。  \n4 地震状况应作承载能力极限状态设计。\n\n### 3.1.5 公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计。\n\n### 3.1.6 公路桥梁应按相关规定进行设计阶段风险评估。\n\n### 3.1.7 公路桥涵应按照设计使用年限和环境条件进行耐久性设计。\n\n### 3.1.8 公路桥涵应考虑养护需要，按照可到达、可检查、可维修和可更换的要求进行设计。\n\n### 3.1.9 公路桥涵应与自然环境和景观相协调；特殊大桥宜进行景观设计。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 桥梁应根据公路功能、等级、通行能力及抗洪防灾要求，结合水文、地质、通航、环境等条件进行综合设计，并应符合下列规定：\n\n1 特大、大桥桥位应选择河道顺直稳定、河床地质良好、河槽能通过大部分设计流量的河段。桥位应避开断层、岩溶、滑坡、泥石流等不良地质的河段，不宜选择在河汉、沙洲、古河道、急弯、汇合口、港口作业区及易形成流冰、流木阻塞的河段。\n\n2 高速公路、一级公路上的桥梁宜设计为上、下行分离的独立桥梁。\n\n### 3.2.2 当桥址处有两个及两个以上的稳定河槽，或滩地流量占设计流量比例较大，且水流不易引人同一座桥时，可在各河槽、滩地、河汊上分别设桥，不宜用长大导流堤强行集中水流。平坦、草原、漫流地区，可按分片泄洪布置桥涵。天然河道不宜改移或裁弯取直。\n\n### 3.2.3 桥梁纵轴线宜与洪水主流流向正交。对通航河流上的桥梁，其墩台沿水流方向的轴线应与最高通航水位时的主流方向一致。当斜交不能避免时，交角不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ ；当交角大于 $5 ^ { \\circ }$ 且斜桥正做时，墩（台）边缘净距宜按式（3.2.3）计算，其计算简图如图3.2.3所示。\n\n  \n图3.2.3 墩（台）边缘净距计算简图\n\n$$\nl _ { \\mathrm { { a } } } = \\frac { l + b \\sin \\alpha } { \\cos \\alpha }\n$$\n\n式中： $l _ { \\ast }$ -相应于计算水位的墩（台）边缘之间的净距 ${ \\mathrm { ( ~ m ) } }$ ；$l$ -通航要求的有效跨径 ${ \\bf \\Xi } ( { \\bf \\Lambda } _ { \\mathrm { m } } )$ ；$b$ 墩（台）的长度（m）；\n\n$\\alpha$ 垂直于水流方向与桥纵轴线间的交角（°）。\n\n### 3.2.4 桥涵水文、水力的计算应符合现行《公路工程地质勘察规范》（JTGC20）和《公路工程水文勘测设计规范》（JTGC30）的规定。\n\n### 3.2.5 通航海轮的桥梁布置应满足现行《通航海轮桥梁通航标准》（JTJ311）的规定。通航内河桥梁的布置应满足现行《内河通航标准》（GB50139）的规定，并应充分考虑河床演变和不同通航水位航迹线的变化。\n\n### 3.2.6 位于通航水域中的桥梁宜减少在通航水域中设置桥墩，并宜设置于浅水区。可能遭受船舶或漂流物撞击的桥墩，应考虑船舶或漂流物的撞击作用，并应设置警示标志和必要的防撞设施。\n\n### 3.2.7 桥梁跨越有中央分隔带的多车道公路时，不宜在中央分隔带内设置桥墩。需要设置桥墩时，桥墩结构应考虑汽车的撞击作用，并应在桥墩附近设置必要的防撞设施及警示标志、标线。\n\n跨线桥的桥墩设置在桥下公路的路侧时，不得侵人公路建筑限界。桥墩宜设置在公路路侧净区以外；不能满足时，应设置桥下公路路侧护栏和桥墩保护设施。\n\n### 3.2.8 为保证桥位附近水流顺畅，河槽、河岸不发生严重变形，必要时可在桥梁上、下游修建调治构造物，并应符合下列规定：\n\n1 调治构造物的形式及其布置应根据河流性质、地形、地质、河滩水流情况以及通航要求、桥头引道、水利设施等因素综合考虑确定。\n\n2 非淹没式调治构造物的顶面，应高出桥涵设计洪水频率的水位至少 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，必要时尚应考虑壅水高、波浪爬高、斜水流局部冲高、河床淤积等影响。\n\n3 允许淹没的调治构造物的顶面应高出常水位。\n\n4 单边河滩流量不超过总流量的15%或双边河滩流量不超过25%时，可不设导流堤。\n\n### 3.2.9 公路桥涵的设计洪水频率应符合表3.2.9的规定，并应符合下列规定：\n\n1 二级公路上的特大桥及三、四级公路上的大桥，在河床比降大、易于冲刷的情况下，宜提高一级洪水频率验算基础冲刷深度。\n\n2 沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建漫水桥和过水路面。漫水桥和过水路面的设计洪水频率，应根据容许阻断交通的时间长短和对上下游农田、城\n\n镇、村庄的影响以及泥沙淤塞桥孔、上游河床的淤高等因素确定。\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce5e0348-ce9c-4be9-bd4d-a9c6805aa9b1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犎', '附 录 犎');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce5e5dd2-5b19-447c-ac9a-7780306f895a', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4作用', '4作用');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce624332-969b-44fe-aa83-af0c3e3c4c63', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '-47-', '-47-### 6.1一般规定  \n### 6.2植物防护  \n### 6.3坡面工程防护.\n\n-47--47--50-\n\n### 6.4 沿河路基防护.   \n### 6.5 边坡锚固..   \n### 6.6 重力式挡土墙   \n### 6.7 石笼式挡土墙   \n### 6.8 悬臂式和扶壁式挡土墙   \n### 6.9 锚杆挡土墙   \n### 6.10错定板挡土墙   \n### 6.11加筋土挡土墙   \n### 6.12抗滑框   \n### 6.13±钉支护   \n### 6.14柔性防护网系统\n\n-55--60--64--67--68--70--71--72--73--75--77\n\n## 7特殊路基 -80-\n\n### 7.1一般规定.  \n### 7.2 滑坡地段路基  \n### 7.3 崩塌与岩堆地段路基  \n### 7.4 泥石流地区路基  \n### 7.5 岩溶地区路基  \n### 7.6 软土地区路基  \n### 7.7 红黏土与高液限土地区路基  \n### 7.8 胀土地区路基  \n### 7.9 黄土地区路基  \n### 7.10盐渍土地区路基  \n### 7.11多年冻土地区路基  \n### 7.12风沙地区路基  \n### 7.13雪害地段路基  \n### 7.14流冰地设路基  \n### 7.15采空区路基  \n### 7.16滨海地区路基  \n### 7.17水库地区路基  \n### 7.18季节性冻土地区路基  \n### 7.19沿河地段路基\n\n-80--80--82--84--84--86--96--99--102--106--109--112--115--117--118--122--122--123--126-\n\n## 8冬期雨期路基施工\n\n### 8.1一般规定.  \n### 8.2冬期施  \n### 8.3雨期施工\n\n- 128--128--128--130-\n\n## 9路基施工安全\n\n### 9.1一般规定.  \n### 9.2防火、用电。照明和通风  \n### 9.3施工排水.  \n### 9.4施工便道  \n### 9.5施工机械设备使用.\n\n- 132--132--136--137--137--139-\n\n#\n\n### 9.6既有结构物的拆除 -140-   \n### 9.7路堑、基坑和沟槽开挖 - 140-   \n### 9.8路堤和路床填筑 - 142-   \n### 9.9 支护结构与排水设施施工， - 143-   \n### 9.10 取土和弃土 -147-\n\n## 10 路基施工环境保护.. - 149 -\n\n### 10.1一般规定 - 149-  \n### 10.2土地资源利用与水土保持 - 150-  \n### 10.3生态保护与生态恢复 - 152-  \n### 10.4水资源保护与废弃物污染控制 - 154-  \n### 10.5空气污染控制， -155-  \n### 10.6噪声和振动控制 - 157-  \n### 10.7文物保护， - 157-\n\n## 11路基整修与验收， - 158 -\n\n### 11.1路基整修 -158-   \n### 11.2路基交接验收. -158-   \n### 11.3路基竣（交）工验收. - 159-');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce6e0bb7-60ac-4b97-b564-d716b85bcfa4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8 钢结构工程（Part 1）', '8 钢结构工程## 8.1 一般规定\n\n### 8.1.1 本章适用于工厂化制造并在现场安装的公路桥梁钢结构工程的施工。\n\n### 8.1.2 钢结构在制造前，制造厂应对设计图进行工艺性审查，且应绘制加工图，编制制造工艺；当需要修改设计时，应取得原设计单位的同意，并应签署设计变更文件。\n\n### 条文说明：\n\n由制造厂对设计文件和设计图进行工艺性审查并转化为加工图，将结构分解为钢构件和零件，是桥梁钢结构制造前需要履行的一项必要的程序。编制制造工艺的目的是使钢结构的生产加工更加符合实际情况，制造厂对设计文件进行的工艺性审查内容主要包括：选用钢材的品种规格是否能够满足供货条件；工厂现有的设备和条件是否满足生产加工的需要；钢构件是否标准化、通用化，以减少工装的制造量；焊缝布置是否合理以及焊接变形对质量的影响；钢构件发送单元是否符合运输条件；制造数量、质量要求、发送方法是否明确。\n\n### 8.1.3 钢结构的制造应按确定的加工图和制造工艺进行。制造及验收应使用经检定合格的计量器具，并应按有关规定进行操作。\n\n### 条文说明：\n\n加工图及工艺文件是钢结构制造的依据，因此制造需要按确定的加工图和制造工艺进行。桥梁钢结构的制造，其零件和构件的精确度要求较高，若制造时使用的计量器具精度不符合要求，极易发生工地无法安装的事故。\n\n### 8.1.4 钢结构的制造宜推广采用数字化、自动化和信息化的先进技术、工艺和设备。\n\n### 条文说明：\n\n随着技术的发展，特别是信息技术的日新月异，各种数字化、自动化和信息化的手段不断增强，BIM 技术、三维建模、数控设备以及工业机器人已在制造业和工程建设领域中越来越多地得到应用。本规范鼓励和提倡在桥梁钢结构的制造中积极推广应用这些先进的技术、工艺和设备，以提高效率，保证制造精度和工程质量。\n\n## 8.2 材料\n\n### 8.2.1 制造钢结构桥梁所用材料的品种、规格、性能等应符合设计文件的要求和现行国家标准的规定。进场材料除应有生产厂家的质量证明书外，制造厂还应按相关标准的规定对其进行抽样检验，检验合格后方可使用。\n\n### 8.2.2 钢材应按同一厂家、同一材质、同一板厚、同一出厂状态，每 10 个炉（批）号抽验一组试件。若订货为探伤钢板，尚应抽取每种板厚的 $1 0 \\%$ （至少一块）进行超声波探伤。\n\n### 8.2.3 进口钢材产品的质量应符合设计和合同规定标准的要求，并应进行进口商检及按规定标准进行抽样检验，检验不合格的钢材不得使用。\n\n### 8.2.4 当钢材表面有锈蚀、麻点或划痕等缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度允许偏差值的 1/2。钢材表面的锈蚀等级应符合现行《涂覆涂料前钢材表面处理 表面清洁度的目视评定 第 1 部分：未涂覆过的钢材表面和全面清除原有涂层后的钢材表面的锈蚀等级和处理等级》（GB/T8923.1)规定的 C 级及 C 级以上。钢材端边或断口处不应有分层、夹渣等缺陷。\n\n### 8.2.5 焊接材料原则上应与设计选用的钢材相匹配。焊接材料的质量及检验应符合现行国家和行业相关标准的规定。制造厂首次使用的焊接材料应按相关标准进行化学成分和熔敷金属力学性能检验；同一型号焊接材料在更换厂家后，首个批号亦应进行化学成分和熔敷金属力学性能检验。\n\n### 条文说明：\n\n规定对首次使用的焊材进行化学成分和熔敷金属力学性能试验，是为了保证焊材满足使用要求。\n\n### 8.2.6 涂装材料的质量及检验应符合现行国家标准的规定。每个品种的涂装材料应按不同生产批号各抽取一组样品进行检验，检验结果中有某项指标存在争议时，允许在该批涂装材料中再随机抽取一个样品，重新进行检验。\n\n### 8.2.7 高强度螺栓连接副材料的质量及检验应符合现行《钢结构用高强度大六角头螺栓》（GB/T1228)、《钢结构用高强度大六角螺母》（GB/T1229)、《钢结构用高强度垫圈》（GB/T1230)、《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》（GB/T1231）及《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》（GB/T3632)的规定。\n\n### 8.2.8 圆柱头焊钉、焊接瓷环材料的质量及检验应符合现行《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB/T10433)的规定。\n\n### 8.2.9 钢结构工程材料的存放和管理应符合下列规定：\n\n1 焊接材料的管理应符合现行《焊接材料质量管理规程》（JB/T3223）的规定。\n\n2 涂装材料应存放在专用仓库内，涂装时不得使用超出保质期的涂料。\n\n3 高强度螺栓连接副进场后应按包装箱上注明的批号、规格分类存放保管，不得混淆；在室内应架空存放，不得直接置于地面上，并应采取措施防止受潮生锈。高强度螺栓连接副在安装使用前不得任意开箱。\n\n### 条文说明：\n\n3 本款规定了高强度螺栓连接副在保管过程中需要注意的事项，目的是保证高强度螺栓连接副能同批使用，且在使用时尽可能保持出厂状态，以使扭矩系数或紧固轴力不发生变化。\n\n## 8.3 零件制造\n\n### 8.3.1 放样、作样及号料应符合下列规定：\n\n1 放样、作样及号料应根据加工图和工艺文件进行，应预留制作和安装时的焊接收缩余量及切割、刨边和铣平等加工余量。\n\n2 对形状复杂、在图中不易确定尺寸的零件，应通过放样校对或利用计算机作图校对后确定。\n\n3 放样或号料应严格按配料单指定的钢料材质、规格进行；当钢料不平直或有锈蚀、油漆等污物时，应矫正清理后再放样或号料。号料外形尺寸的允许偏差应为$\\pm 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 条文说明：\n\n直接在钢板上划出零件的切割线称为放样。当相同零件数量较大时，用薄铁皮或硬纸板制作样板，用来在钢板上划出切割线位置，此项工作称为作样。利用下料样板在钢板上划出零件切割线称为号料。\n\n### 8.3.2 切割与剪切应符合下列规定：\n\n1 钢板在下料前应进行辊平、抛丸除锈、除尘及涂防锈底漆等处理。主要受力零件下料时，应使钢板的轧制方向与其主要应力方向一致；当钢板的纵');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce73d792-6d47-4e73-a45e-8b492356e140', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试件制备', '3 试件制备## 3.1 基底水泥砂浆试件的制备\n\n（1）原材料：水泥应符合现行《通用硅酸盐水泥》（GB175）的42.5级水泥；砂应符合现行《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》（JGJ52）的中砂；水应符合现行《混凝土用水标准》（JGJ63）的用水标准。\n\n（2）配合比为水泥：砂：水 $= 1 { : } 3 { : } 0 . 5$ （质量比）。\n\n（3）成型为按上述配合比制成的水泥砂浆倒入 $7 0 \\mathrm { m m } { \\times } 7 0 \\mathrm { m m } { \\times } 2 0 \\mathrm { m m }$ 的硬聚氯乙烯或金属模具中，振动成型或人工成型，试模内壁事先宜涂刷水性脱模剂，待干、备用。\n\n（4）成型24h后脱模，放入 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 水中养护6d，再在试验条件下放置21d以上。试验前用200号砂纸或磨石将水泥砂浆试件的成型面磨平，备用。\n\n3.2 砂浆料浆的制备。\n\n（1）干混砂浆的制备：\n\n$\\textcircled{1}$ 待检样品应在试验条件下放置24h 以上。\n\n$\\textcircled{2}$ 称取不少于 $1 0 \\mathrm { k g }$ 的待检样品，按产品制造商提供比例进行水的称量，若给出一个值域范围，则采用平均值。\n\n$\\textcircled{3}$ 将待检样品放入砂浆搅拌机中，启动机器，徐徐加入规定量的水，搅拌 $3 { \\sim } 5 \\mathrm { m i n }$ 。搅拌好的料应在2h 内用完。\n\n（2）湿拌砂浆料浆的制备：\n\n$\\textcircled{1}$ 待检样品应在试验条件下放置24h以上。$\\textcircled{2}$ 按产品制造商提供比例进行物料的称量，干物料总质量不少于 $1 0 \\mathrm { k g }$ 。$\\textcircled{3}$ 将称好的物料放入砂浆搅拌机中，启动机器，徐徐加入规定量的水，搅拌 $3 \\sim 5 \\mathrm { { m i n } }$ 。搅拌好的料应在规定时间内用完。\n\n（3）现拌砂浆料浆的制备：\n\n$\\textcircled{1}$ 待检样品应在试验条件下放置24h以上。$\\textcircled{2}$ 按设计要求的配合比进行物料的称量，干物料总质量不少于 $1 0 \\mathrm { k g }$ 。$\\textcircled{3}$ 将称好的物料放入砂浆搅拌机中，启动机器，徐徐加入规定量的水，搅拌 $3 \\sim 5 \\mathrm { { m i n } }$ 。搅拌好的料应在2h 内用完。\n\n3.3 拉伸黏结强度试件的制备。\n\n将成型框放在上述方法制备好的水泥砂浆试块的成型面上，将制备好的干混砂浆料浆或直接从现场取来的湿拌砂浆向试模内一次注满砂浆，用捣棒均匀由外向里按螺旋方向插捣25 次。为了防止低稠度砂浆插捣后可能留下孔洞，宜用油灰刀沿模壁插数次，使砂浆高出试模顶面 $6 { \\sim } 8 \\mathrm { m m }$ 。当砂浆表面开始出现麻斑状态时（约 $1 5 { \\sim } 3 0 \\mathrm { m i n }$ ），将高出部分的砂浆沿试模顶面削去抹平。试件制作后应在 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 5 ^ { \\circ } C$ 温度环境下停置一昼夜 $2 4 \\mathrm { h } \\pm 2 \\mathrm { h }$ ，当气温较低时，可适当延长时间，但不应超过两昼夜。\n试件脱模后，在温度 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 、相对湿度大于 $90 \\%$ 的环境中养护至规定龄期。每一砂浆试样至少制备10个试件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce7bb587-b977-43ff-880c-b55f99616813', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱的跨度较大时沿拱跨方向分段浇筑，是为避免先浇混凝土因拱架下沉而开裂；段与段之间预留间隔槽，是为避免拱圈产生裂缝。\n\n### 19.3.2浇筑拱圈混凝土时，应严格按照预先制定的浇筑程序对称于拱顶进行，并应控制两端的浇筑速度，避免产生过大的偏差。分段浇筑时，各分段内的混凝土宜一次连续浇筑完成，因故中断时，应浇筑成垂直于拱轴线的施工缝；如已浇筑成斜面，应凿成垂直于拱轴线的平面或台阶式结合面。\n\n### 19.3.3间隔槽混凝土的浇筑应符合设计规定，设计未规定时，应在拱圈混凝土的强度达到设计强度的 $85 \\%$ 后，由拱脚向拱顶对称进行浇筑；拱顶及拱脚间隔槽的混凝土应在最后封拱时浇筑。\n\n### 19.3.4 大跨径拱圈采用分环（层）、分段法浇筑混凝土时，纵向钢筋宜分段设置，且其接头应设在最后的几个间隔槽内，待浇筑间隔槽混凝土时再连接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce808a2e-cb39-4a0d-a9d4-4082b5225b3d', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0569—2005水泥混凝土渗水高度试验方法', 'T0569—2005水泥混凝土渗水高度试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce81dcac-e866-450b-ac4c-24442b48ed30', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.4 桥涵净空', '3.4 桥涵净空## 3.4.1 本条要求桥涵净空符合公路建筑限界要求，这样可以使桥梁与公路更好地衔接，公路上的车辆可维持原速通过桥梁。车辆在公路上无障碍地行驶，尤其在高速公路和一级公路上，这是现代交通的最基本要求。\n\n“桥面净宽与路基宽度相同”中，路基宽度不含土路肩。\n\n## 3.4.2 在目前的桥梁设计中，一般不考虑路缘石对车辆的防撞作用，设置路缘石仅是为了起到视线诱导、排水和警示的作用。但是，如果路缘石能够对失控车辆起到第一道防护作用，则能更有效地降低事故严重程度，保护行人和车辆安全，减少事故损失。“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”项目从路缘石对车辆所起的拦护作用方面考虑，基于车辆动态仿真实验对公路桥梁路缘石合理高度进行了研究。根据不同车速、不同碰撞角度、 不同路缘石高度条件的路缘石碰撞仿真实验结果，路缘石对偏驶车辆的拦护效果优劣程度为 $3 5 \\mathrm { c m } > 3 0 \\mathrm { c m } > 2 5 \\mathrm { c m } > 4 0 \\mathrm { c m } > 1 5 \\mathrm { c m } > 2 0 \\mathrm { c m }$ ，这与现行规范路缘石高度可取用 $2 5 \\ : \\beta 3 5 \\mathrm { { c m } }$ 的规定基本吻合。考虑到 $3 5 \\mathrm { c m }$ 高路缘石的拦护效果最佳，本次修订建议路侧环境危险时，桥梁路缘石高度取用较大值。\n\n## 3.4.3 关于河流中漂流物在水面上突出的高度，根据几十份调查资料，一般高出水面 $1 \\mathrm { m }$ 左右，最高可达 $2 \\mathrm { m }$ 。国外资料也有高出 $3 \\sim 4 \\mathrm { m }$ 的。设计时要按实地调查资料确定。\n\n## 3.4.4 当矩形涵洞进口净高大于 $3 \\mathrm { m }$ 时，其顶面至最高水面的净高不应小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ,这与不通航河流上的梁底净空规定是一致的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce89022b-33d5-45ea-8d7a-714e260511a2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．3．3 加速效应的组合', '犌．3．3 加速效应的组合加（减）速时，作用在臂架起重机上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，并按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 臂架俯仰变幅；  \n2） 回转；  \n3） 回转及小车运行变幅；  \n4） 回转及臂架俯仰变幅；  \n5） 回转及起重机运行；  \n6） 回转减速时，惯性力应与离心力组合，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力则按可能同时操作的动作进行组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce91d3ab-9797-42a6-8ac6-a4527189d148', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算仍用式（M．1）和式（M．2），但应取两个或三个危险截面进行验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ce9aed7e-57f7-4ff3-bbef-a2b70e22460f', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩。混凝土收缩会使受约束的构件产生应力，而这种应力的长期存在又因混凝土徐变的影响减小了收缩应力。徐变是混凝土在持续恒定应力作用下应变不断变化的一种现象。混凝土的收缩和徐变主要有下列规律：（1）随水灰比增长而增加；（2）高强度等级水泥的收缩较大；（3）增加填充集料可减小收缩、徐变，并随集料的种类、形状及颗粒组成的不同而异；（4）收缩徐变在凝结初期比较快，以后逐渐迟缓，但仍延续很长时间；（5）环境湿度大的收缩、徐变小，干燥地区收缩、徐变大。\n\n试验表明，混凝土应力与其立方体强度的比值在一定范围内时，混凝土的徐变变形与应力成线性关系。线性与非线性的界限通常定在混凝土应力不超过 $0 . 5 f _ { \\mathrm { e u } }$ （ $\\boldsymbol { \\mathcal { f } } _ { \\mathrm { e u } }$ 为混凝土立方体抗压强度）。公路桥梁构件在结构重力和预加力作用下，一般都处在线性徐变范围内。由于徐变变形与应力成线性关系，可以采用不同应力引起的徐变变形叠加。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cead5e3f-bbbb-46e8-b953-bdb97449d044', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．2 结构计算原则', '5．2 结构计算原则## 5．2．1 计算方法\n\n起重机结构设计计算可采用许用应力设计法或极限状态设计法。当结构在外载荷作用下产生了较大变形，以致内力与载荷呈非线性关系时，宜采用极限状态设\n\n计法。\n\n## 5．2．2 计算内容和有关规定\n\n### 5．2．2．1 计算内容\n\n验算在载荷最不利组合（见4．3．3、表20和附录 G）下，起重机金属结构构件及其连接的强度（含疲劳强度）、刚性和稳定性，是否满足本标准的要求。\n\n### 5．2．2．2 有关规定\n\n#### 5．2．2．2．1 本章规定的各项内容，均限于在钢材弹性范围内的计算。  \n#### 5．2．2．2．2 用极限状态设计法进行设计的步骤见附录F的F．3有关说明。在验算起重机结构和构件  \n的刚性时，载荷用标准值，即取分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } = 1$ 。  \n#### 5．2．2．2．3 结构件及其连接的疲劳强度仍按许用应力设计法计算。  \n#### 5．2．2．2．4 本章中的计算公式，是按许用应力设计法给出的。若采用极限状态设计法，则应作如下\n\n变更：\n\na） 除疲劳强度外的所有计算强度和屈曲稳定性的公式，其左侧的弯矩、扭矩、轴向力都应该将相应载荷乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后计算得出，右侧的极限设计应力 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 则应该是用钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { ~ s ~ } }$ 或构件抗屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 而得到，即： $\\operatorname* { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 或$\\mathrm { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { c r } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ ；  \nb） 在压弯构件稳定性计算的式（51）、式（52）、式（M．1）、式（M．2）、式（M．5）左侧的弯矩项中乘有犖增大系数 $\\frac { N _ { \\mathrm { E } } } { N _ { \\mathrm { E } } - N }$ 时，其中的 $N _ { \\mathrm { E } }$ 也应除以 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$   \nc） 若计算公式中出现有许用应力设计法的安全系数 $n$ 时，则将此安全系数 $n$ 用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 代替。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ceaddd59-fed2-482a-9901-ae0f5808d6d3', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '5.11 移动式作业平台', '5.11 移动式作业平台## 5.11.1 移动式作业平台宜由支撑体系、平台底板、防护栏杆、钢直梯等组成。\n## 5.11.2 移动式作业平台的面积不宜大于$10~\\mathrm{m}^2$，高度不宜大于$5\\mathrm{~m}$，高宽比不应大于$2:1$。\n## 5.11.3 移动式作业平台的支撑体系宜采用桁架或刚架结构；部分为悬挑式平台时，支撑体系应符合5.9.3的规定。\n## 5.11.4 移动式作业平台的平台底板四周的防护栏杆应符合5.1的规定，平台底板应符合5.9.4的规定，钢直梯应符合5.6的规定。\n## 5.11.5 移动式作业平台的支撑体系安装滚轮时，支撑体系的立柱底端高出地面不宜超过$80\\ \\mathrm{mm}$，行走轮和导向轮应配有制动器或刹车闸等制动措施。\n## 5.11.6 移动式作业平台的稳定装置或配重物应根据稳定性实验的结果设置，并应在稳定装置、配重物的醒目位置张贴使用说明。\n## 5.11.7 移动式作业平台的安装要求如下：\n## 5.11.8 移动式作业平台安装后的外观要求如下：\n## 5.11.9 移动式作业平台的使用要求如下：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ceb3aa6c-ba9b-42a0-845a-c0699d18317b', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '4 配电箱与开关箱', '4 配电箱与开关箱1）施工现场配电系统应采用三级配电、二级漏电保护系统，用电设备必须有各自专用的开关箱；\n\n2）箱体结构、箱内电器设置及使用应符合规范要求;\n\n3）配电箱必须分设工作零线端子板和保护零线端子板，保护零线、工作零线必\n\n须通过各自的端子板连接;\n\n4）总配电箱与开关箱应安装漏电保护器，漏电保护器参数应匹配并灵敏可靠；5）箱体应设置系统接线图和分路标记，并应有门、锁及防雨措施;6）箱体安装位置、高度及周边通道应符合规范要求；7）分配箱与开关箱间的距离不应超过 $3 0 \\mathrm { m } ,$ ，开关箱与用电设备间的距离不应超过3m。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cec1f3d7-a0f3-4091-9d8b-866b0b9b3f67', '49《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验》（GB-T2650-2022）.md', '3术语和定义', '3术语和定义本文件没有需要界定的术语和定义。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ceeb6d7e-45b5-407d-9a46-eb4802da1d6d', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1目的、适用范围和引用标准', '1目的、适用范围和引用标准本方法规定了勃氏法测定水泥比表面积的试验方法。\n\n本方法适用于通用硅酸盐水泥及指定采用本方法的其他粉状物料，其比表面积为 2$0 0 0 \\mathrm { c m } ^ { 2 } / \\mathrm { g }$ （ $2 0 0 \\mathrm { m } ^ { 2 } / \\mathrm { k g }$ ） ${ \\sim } 6 0 0 0 \\mathrm { c m } ^ { 2 } / \\mathrm { g }$ （ $6 0 0 \\mathrm { m } ^ { 2 } / \\mathrm { k g }$ ）。不适用于测定多孔材料及超细粉状物料。\n\n引用标准：\n\n《勃氏透气仪》（JC/T956)  \n《水泥细度和比表面积标准样品》 （GSB14-1511)  \n水泥密度试验方法（T0503）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ceed5d01-986f-45d9-b5a8-b39f0f16cc51', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验', '犛．1 直接起动方式下笼型异步电动机发热校验直接起动方式下笼型异步电动机发热校验应满足式（S．1）的要求：\n\n$$\nC _ { \\mathrm { k } } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { N } } ) P _ { \\mathrm { s } 1 } T { > } ( 1 { - } \\eta _ { \\mathrm { m } } ) P _ { \\mathrm { m } } t _ { \\mathrm { N } } + ( P _ { \\mathrm { s } 1 } \\frac { I _ { \\mathrm { D } } } { I _ { \\mathrm { N } } } t _ { \\mathrm { E } } { - } \\frac { 1 0 ^ { - 3 } J n _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } } { 1 8 0 } )\n$$\n\n………（S．1）\n\n式中：\n\n$C _ { \\mathrm { k } }$ — 与电动机类型有关的修正系数，由制造商提供。如未提及，则对于4极或4极以上的电动机犆取 $C _ { \\mathrm { k } } = 1$ ；\n\n$\\eta _ { \\mathrm { N } }$ -电动机在 $P _ { \\mathrm { S 1 } }$ 时的效率；\n\n$$\nT = t _ { \\mathrm { N } } + t _ { \\mathrm { E } } + t _ { \\mathrm { S } }\n$$\n\n$t _ { \\mathrm { N } }$ — 一个循环期内恒速工作的时间，单位为秒（s）；  \n$t _ { \\mathrm { E } }$ — 个循环期内起动制动的等效时间，单位为秒（s）；\n\n$$\nt _ { \\mathrm { E } } { = } \\frac { \\pi n _ { \\mathrm { m } } J } { 3 0 ~ M _ { \\mathrm { a } } } ( d _ { \\mathrm { c } } { + } 0 . 5 ~ d _ { \\mathrm { i } } { + } 3 f )\n$$\n\n$n _ { \\mathrm { m } }$ — 电动机在 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）；$J$ -所有运动质量换算到电动机轴上的总转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { i } }$ — 每小时点动或不完全起动次数；$f$ 每小时电气制动次数；  \n$M _ { \\mathrm { a } }$ — 电动机平均加速转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；犕\n\n$$\nM _ { \\mathrm { a } } = M _ { \\mathrm { d q } } - M _ { \\mathrm { m } }\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 不考虑起制动阶段的电动机平均阻转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$t _ { \\mathrm { S } }$ — 一个循环期内停止的时间，单位为秒（s）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { m } }$ -电动机在功率 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 时的效率;\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { { m } } } n _ { \\mathrm { { m } } } } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta _ { \\mathrm { { m } } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { D } }$ — 电动机的起动电流，单位为安培（A）；  \n$I _ { \\mathrm { N } }$ — 电动机的额定工作电流，单位为安培（A）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf033c86-a15b-47d4-8fd2-2960eb4507d3', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '6 复验', '6 复验任何一项检验不合格时，该项应加倍复验。对于化学分析，仅复验那些不满足要求的元素。当复验拉伸试验时，抗拉强度、屈服强度及断后伸长率同时作为复验项目。其试样可在原试件上截取，也可在新焊制的试件上截取。加倍复验结果均应符合该项检验的规定。\n\n在试验过程中或试验完成后，如果能够确认试验没有按照规定进行，则试验无效，需按规定重新进行。在此种情况下，不要求加倍复验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf0cd78a-a80d-45e9-8dd2-b61cdc349ddd', '12《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2023）.md', '1范围', '1范围本文件规定了厚度方向性能钢板的牌号表示方法、技术要求、样坏和试样制备、试验方法和检验规则。\n\n本文件适用于厚度为 $1 5 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的镇静钢钢板。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf13604b-fbc0-42a7-8630-1b943186e187', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 28）', '0.214</td><td rowspan=1 colspan=1>0.212</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>180</td><td rowspan=1 colspan=1>0.210</td><td rowspan=1 colspan=1>0.208</td><td rowspan=1 colspan=1>0.206</td><td rowspan=1 colspan=1>0.205</td><td rowspan=1 colspan=1>0.203</td><td rowspan=1 colspan=1>0.201</td><td rowspan=1 colspan=1>0.199</td><td rowspan=1 colspan=1>0.197</td><td rowspan=1 colspan=1>0.196</td><td rowspan=1 colspan=1>0.194</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>190</td><td rowspan=1 colspan=1>0.192</td><td rowspan=1 colspan=1>0.190</td><td rowspan=1 colspan=1>0.189</td><td rowspan=1 colspan=1>0.187</td><td rowspan=1 colspan=1>0.186</td><td rowspan=1 colspan=1>0.184</td><td rowspan=1 colspan=1>0.182</td><td rowspan=1 colspan=1>0.181</td><td rowspan=1 colspan=1>0.179</td><td rowspan=1 colspan=1>0.178</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>200</td><td rowspan=1 colspan=1>0.176</td><td rowspan=1 colspan=1>0.175</td><td rowspan=1 colspan=1>0.173</td><td rowspan=1 colspan=1>0.172</td><td rowspan=1 colspan=1>0.170</td><td rowspan=1 colspan=1>0.169</td><td rowspan=1 colspan=1>0.168</td><td rowspan=1 colspan=1>0.166</td><td rowspan=1 colspan=1>0.165</td><td rowspan=1 colspan=1>0.163</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>210</td><td rowspan=1 colspan=1>0.162</td><td rowspan=1 colspan=1>0.161</td><td rowspan=1 colspan=1>0.159</td><td rowspan=1 colspan=1>0.158</td><td rowspan=1 colspan=1>0.157</td><td rowspan=1 colspan=1>0.156</td><td rowspan=1 colspan=1>0.154</td><td rowspan=1 colspan=1>0.153</td><td rowspan=1 colspan=1>0.152</td><td rowspan=1 colspan=1>0.151</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>220</td><td rowspan=1 colspan=1>0.150</td><td rowspan=1 colspan=1>0.148</td><td rowspan=1 colspan=1>0.147</td><td rowspan=1 colspan=1>0.146</td><td rowspan=1 colspan=1>0.145</td><td rowspan=1 colspan=1>0.144</td><td rowspan=1 colspan=1>0.143</td><td rowspan=1 colspan=1>0.142</td><td rowspan=1 colspan=1>0.140</td><td rowspan=1 colspan=1>0.139</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>230SAC</td><td rowspan=1 colspan=1>0.138</td><td rowspan=1 colspan=1>0.137</td><td rowspan=1 colspan=1>0.136</td><td rowspan=1 colspan=1>0.135</td><td rowspan=1 colspan=1>0.134</td><td rowspan=1 colspan=1>0.133</td><td rowspan=1 colspan=1>0.132</td><td rowspan=1 colspan=1>0.131</td><td rowspan=1 colspan=1>0.130</td><td rowspan=1 colspan=1>0.129</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>240</td><td rowspan=1 colspan=1>0.128</td><td rowspan=1 colspan=1>0.127</td><td rowspan=1 colspan=1>0.126</td><td rowspan=1 colspan=1>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf15cfcd-fc8b-491f-96f6-d55365e458ae', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犎', '附 录 犎');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf1623f5-3cc7-4d68-a973-619677104172', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '5.3 模板的制作与安装', '5.3 模板的制作与安装## 5.3.1 模板的制作应符合下列规定：\n\n1 钢模板应按批准的加工图进行制作，成品经检验合格后方可使用。组装前应对零部件的几何尺寸和焊缝进行全面检查，合格后方可进行组装。面板变形及整体刚度应符合本规范第5.2.8条的规定。\n\n2 制作钢木组合模板时，钢与木之间的接触面应贴紧。面板采用防水胶合板的模板，除应使胶合板与背楞之间密贴外，对在制作过程中裁切过的防水胶合板茬口，应按产品的要求及时涂刷防水涂料。\n\n3 木模板与混凝土接触的表面应刨光且应保持平整。木模板的接缝可制作成平缝、搭接缝或企口缝，当采用平缝时，应有防止漏浆的措施；转角处应加嵌条或做成斜角。\n\n4 采用其他材料（高分子合成材料面板、硬塑料或玻璃钢）制作模板时，其接缝应严密，边肋及加强肋应安装牢固，并应与面板成一整体。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf38fbc6-4c82-4236-91db-c84ccddea43c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 2）', '2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ { \\mathrm { { m } } } + M _ { \\mathrm { { s } } } + M _ { \\mathrm { { w } } \\mathrm { { I } } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ m i \\eta }\n$$\n\n……（S．7）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1,表Q.1;  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（S．1）；$M _ { \\alpha }$ — 见式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } }$ — 按计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算的等效风阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；$m$ 同式（89）；i 同式(R.3)；m -同式（93）。\n\n### 犛．2．1．3．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．4 变幅机构电动机发热验算\n\n### 犛．2．1．4．1 普通臂架变幅机构，因为它属于非平衡的、非工作性的变幅机构，所以按其变幅力和变幅钢丝绳卷绕线速度计算确定的电动机功率而选用的电动机，一般不需要进行电动机的发热校验。\n\n### 犛．2．1．4．2 平衡臂架变幅机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．4．2．1 稳态平均功率按式（S．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } { = } G  { v _ { \\mathrm { b } } } \\ \\frac { \\sqrt { \\frac { \\sum P _ { \\mathrm { I i } } { } ^ { 2 } t _ { i } } { \\sum t _ { i } } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表 $\\mathrm { Q . 1 }$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 额定变幅速度，单位为米每秒犻 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\textstyle \\sum P _ { \\mathrm { I } i }$ — 在第 $i$ 个变幅位置，由包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { 1 }$ 产生的风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力等产生的在变幅 齿 条 （或 变 幅 螺 杆、油 缸、钢 丝 绳 等 ）上 的 分 力 之 和，单 位 为 牛 顿 （N）； $\\alpha _ { \\mathrm { ~ I ~ } }$ 见 $4 . 2 . 1 . 2 . 2 . 2 , p _ { 1 }$ 见表15；\n\n$t _ { i }$ —每一变幅位置间隔所需时间,单位为秒(s);可由变幅齿条(或螺杆、油缸、钢丝绳等)行程 $l$ 及移动速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ 按下式算出；\n\n$$\nt _ { i } = \\frac { l _ { i + 1 } - l _ { i } } { v _ { \\textrm { b } } }\n$$\n\nm —同式（89）；  \nm —同式(P.5)。\n\n#### 犛．2．1．4．2．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 2 { \\sim } \\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 4$ 进行。\n\n## 犛．2．2 按机构工作级别及其等效接电持续率进行电动机的发热校验\n\n### 犛．2．2．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．1．1 起升机构电动机静功率按式（S．9）校验：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta }\n$$\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 起升机构电动机静功率，单位为千瓦（kW）；$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）。\n\n#### 犛．2．2．1．2 机构工作级别与电动机等效接电持续率JC′值的关系，见表 P．2。\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf4faed2-324d-4b16-a7ca-b42548e0cb91', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力', '4.2.5 水浮力为作用于建筑物基底面的由下向上的水压力，等于建筑物排开同体积的水重力。地表水或地下水通过土体孔隙的自由水沟通并传递水压力。水是否能渗人基底是产生水浮力的前提条件，因此，水浮力与地基土的透水性、地基与基础的接触状态以及水压大小（水头高低）和漫水时间等因素有关。对于透水性土，应计算水浮力；对于非透水性土，可不考虑水浮力。由于土的透水性质难以预测，故对于难以确定是否具有透水性质的土，计算基底应力时，不计浮力，计算稳定时，计人浮力。对于计算水浮力的水位，计算基底应力用低水位，计算稳定用设计水位。\n\n完整岩石（包括节理发育的岩石）上的基础，当基础与基底岩石之间灌注混凝土且接触良好时，水浮力可以不计。但遇破碎的或裂隙严重的岩石，则应计入水浮力。作用在桩基承台底面的水浮力要考虑，但如桩下沉嵌入岩层并灌注混凝土者，需扣除桩截面。\n\n基础襟边上的水位以下的土重力，当基底考虑浮力时采用浮重；当基底不考虑浮力时，视其是否透水采用天然重或饱和重，另外还要计人襟边土层以上至设计水位的水柱重力。\n\n浮土重度按下式计算：\n\n$$\n\\gamma ^ { \\prime } = \\frac { 1 } { 1 + e } ( \\gamma _ { 0 } - 1 )\n$$\n\n式中：e 土的孔隙比；\n\n$\\gamma _ { 0 }$ - 土的固体颗粒重度，一般采用 $2 7 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf53c386-2c35-4ea9-8dc8-62f7736ad548', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '3.5.1钢桥制造常用涂装材料现行标准见说明表3（Part 1）', '3.5.1钢桥制造常用涂装材料现行标准见说明表3.5.1。说明表3.5.1涂装材料标准  \n\n\n\n\n\n4.1.1制造厂对设计图进行的工艺性审查应包括：\n\n（1）杆件发送单元是否符合运输条件；  \n（2）杆件是否标准化、通用化以减少工装的制造量；  \n（3）制造厂现有设备和条件是否适应；  \n（4）焊缝布置是否合理及焊接变形对质量的影响；  \n（5）选用的钢材品种规格是否与可能供应的相符；  \n（6）制造数量、质量要求、发送方法是否明确。\n\n4.2直接在钢板上划出零件的切割线称为放样。放样一般适用于较大的矩形零件;当相同零件数量较多时,为了提高生产效率，用薄铁皮或纸板制作适用于各种形状和尺寸的样板，用来在钢材上标出切割线位置，此项工作叫作作样。一般尺寸较小的零件制作下料样板，尺寸较大的矩形零件需要切角时制作切角样板。利用下料样板在钢板上划出零件的切割线叫作号料。.\n\n4.2.4主要零件的下料,应使钢板的轧制方向与其主要应力方向一致,但当钢板纵向、横向力学性能相近,并满足设计要求时,可不受此限。对于连接板等非焊接件也不受此限制。\n### 4.3.2 工艺特定的零件指的是不便采用自动切割或半自动切割边缘的零件。\n\n### 4.3.3 对于切割面硬度，当钢材的强度级别不大于Q370 时应不超过HV350,耐候钢及Q370以上强度级别的钢材按照设计要求。\n\n### 4.4.2 钢材在低温时塑性较差，为防止因冷矫引起脆断，应对冷矫时的环境温度加以严格限制。\n\n### 4.6.1 表4.6.1—1序号1,对箱形杆件而言盖板即为竖板;\n\n序号6,焊接接头板孔至焊接边距离允许偏差根据焊接收缩量确定,主要是接头板焊接边坡口形式及尺寸各不相同,收缩量也各不相同;\n\n序号9增加了楔形板(例如支座垫板)的允许偏差;\n\n表4.6.1—2适用于敞口箱形及闭口箱形。\n\n### 4.7.4 补充了“同一孔群任意两孔距”检测项目。对杆件任意两面孔群纵、横向错位的控制,以前主要依靠工艺装备保证。随着杆件结构形式的复杂多样,制孔方法越来越多，所以,明确了“杆件任意两面孔群纵、横向错位”允许偏差。\n\n### 4.8.1 随着桥梁跨度不断增大,有的节点板宽度超出了钢板的轧制宽度,因此对节点板接料作出了规定。\n\n### 4.8.5 大型杆件露天组装时，日照和温差会对杆件尺寸精度有影响,故作此规定。\n\n### 4.8.6 序号17规定了钢衬垫或陶质衬垫对接焊缝组装允许偏差,当组装间隙超出允许偏差时，需要有相应的焊接工艺评定。\n\n### 4.8.7 增加了正交异性整体钢桥面横梁腹板与U形肋组装间隙的规定。当组装间隙超差时，应按照以下要求焊接：\n\n（1)当间隙2mm<△≤3mm时,焊脚尺寸h适当加大,h=原焊脚尺寸 $+ \\Delta$ 。\n\n(2)当间隙3mm<△≤5mm时,焊前气刨△mm 深的坡口,坡□焊满后匀顺焊接图纸规定的焊脚。\n\n（3)当间隙△>5mm时,焊缝按熔透焊接。首先从一侧气刨约2/3 板厚深坡口焊接,然后背面气刨清根,焊满坡口。\n\n### 4.8.8 除个别情况无法放引板外,埋弧焊均应放引板。当有产品试板时,只要试板长度足够,可不加引板。对于T形接头盖板较厚时,其盖板的引板可适当减薄。引板包括引弧板和熄弧板。\n\n### 4.8.9 由于产品试板低温冲击试验仅针对焊缝金属,因此当产品为不等厚对接时,产品试板允许用较薄的等厚对接代替不等厚对接。\n\n### 4.9.2 焊接工艺评定试验报告是编制焊接工艺的依据,通过评定 选择合适的坡口形状和尺寸、焊接材料、焊接方法、施焊条件及工 艺参数等,以保证焊接接头的力学性能达到设计要求。\n\n焊接工艺是焊工操作的技术依据,因此,焊工在施焊前必须掌握工艺，并严格执行，以保证钢桥的焊接质量。\n\n### 4.9.3 由于焊接材料行业发展较快,新的焊接材料不断出现,另外钢桥所用钢种也在增多,因此规定焊接材料应通过工艺评定确定。混合气体中其他气体的纯度,也应满足相应要求。\n\n### 4.9.4 当焊接施工环境温度低于本规范规定的温度时,应停止焊接作业。如果由于某种原因必须进行焊接作业，可采取必要的工艺措施。通过大量的焊接试验证明,当环境温度低于本规范规定的温度时,对焊接接头采取焊前预热,焊后缓冷措施,也能保证焊接接头的性能和质量。焊前预热和焊后缓冷可以降低接头的冷却速度,防止接头产生淬火组织,从而防止产生裂纹。但是焊前必须根据母材的材质、板厚、接头的特点和环境温度的高低进行焊接工艺评定试验确定预热温度,焊接作业时严格执行焊接工艺。尤其是定位焊缝，需要特别注意。\n\n### 4.9.6 在焊接前彻底清除待焊区域内的有害物,主要是为了保证焊接质量。虽然在组装前已进行了清理,但在焊接区仍有可能存在油、锈、水、熔渣飞溅及影响熔透的焊瘤、焊根等。多层焊的每一层必须将熔渣及缺陷清理干净再焊下一层。\n\n### 4.9.7 焊前预热包括组装定位焊、返修焊及所有焊缝的焊前预热。预热温度应由焊接性试验及工艺评定确定。\n\n### 4.9.8 应根据杆件的构造特点确定定位焊缝长度及间距。一般情况下,对于厚板且长大的杆件应适当增加定位焊缝长度,缩短其间距;薄板(不大于8mm)减小定位焊缝长度并缩短其间距。定位焊缝的焊脚尺寸不宜过大,也不能太小,最小一般为4 mm。\n\n### 4.9.9 为获得完好的焊缝,必须将起熄弧引到正式焊缝之外$8 0 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 4.9.10 用埋弧焊进行返修焊时,坡口角度不应小于60°,根部应有半径大于 $5 \\ \\mathrm { m m }$ 的圆弧。\n\n为了彻底清除裂纹,应在其两端各外延50mm,这样做也能避免返修焊缝长度太短。\n\n### 4.9.12 参照对接焊缝余高的规定,表4.9.12规定了T形角焊缝有效厚度的具体要求。对于不开坡口的角焊缝,当采用船位埋弧自动焊时,焊缝的有效厚度(喉厚)允许比规定值小于1.0 mm。\n\n### 4.9.14 常规无损探伤方法中,超声波');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf6313b4-48c8-4c33-b657-073e131fc9fa', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故概况', '一、事故概况1.事故发生时间；1992年  \n2．事故发生单位：上海某钢铁公司  \n3.起重设备类型：旋转挂梁桥式起重机  \n4.作业特点：正常运行  \n5.事故类型：主梁端部连接法兰焊缝开裂  \n6．事故危害程度：结构件损坏');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf6ca063-32c2-4d2e-a71d-60a87375f753', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '9.2 基本气温', '9.2 基本气温9.2.1 基本气温是气温的基准值，是确定温度作用所需最主要的气象参数。基本气温一般是以气象台站记录所得的某一年极值气温数据为样本，经统计得到的具有一定年超越概率的最高和最低气温。采用什么气温参数作为年极值气温样本数据，目前还没有统→模式。欧洲规范 $\\operatorname { E N } 1 9 9 1 - 1 - 5 : - 2 0 0 3$ 采用小时最高和最低气温;我国行业标准《铁路桥涵设计基本规范)) TB 10002. 1- 2005 采用七月份和一月份的月平均气温， ((公路桥涵设计通用规范)) JTG D60 - 2004 采用有效温度并将全国划分为严寒、寒冷和温热三个区来规定。目前国内在建筑结构设计中采用的基本气温也不统一，钢结构设计有的采用极端最高、最低气温，混凝土结构设计有的采用最高或最低月平均气温，这种情况带来的后果是难以用统一尺度评判温度作用下结构的可靠性水准，温度作用分项系数及其他各系数的取值也很难统一。作为结构设计的基本气象参数，有必要加以规范和统一。\n\n根据国内的设计现状并参考国外规范，本规范将基本气温定义为 50 年一遇的月平均最高和月平均最低气温。分别根据全国各基本气象台站最近 30 年历年最高温度月的月平均最高和最低温度月的月平均最低气温为样本，经统计(假定其服从极值分布)得到。\n\n对于热传导速率较慢且体积较大的混凝土及砌体结构，结构温度接近当地月平均气温，可直接采用月平均最高气温和月平均最低气温作为基本气温。\n\n对于热传导速率较快的金属结构或体积较小的混凝土结构，它们对气温的变化比较敏感，这些结构要考虑昼夜气温变化的影响，必要时应对基本气温进行修正。气温修正的幅度大小与地理位置相关，可根据工程经验及当地极值气温与月平均最高和月平均最低气温的差值以及保温隔热性能酌情确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf6d347c-10cc-4406-8fa9-7f95c4b492fc', '40《公路工程施工安全监测与预警系统技术要求》（JT-T1498-2024）.md', '9系统集成与交互', '9系统集成与交互## 9.1一般要求\n\n### 9.1.1系统可通过软件、硬件及通信等技术手段进行集成,实现最优配置。\n\n### 9.1.2系统硬件应满足工地环境的温湿度、防水防尘、防雷等要求，数据采集仪、数据中心服务器等重要设备宜配置不间断电源。\n\n### 9.1.3信息传输设备应满足安装现场网络接入的要求.\n\n### 9.1.4系统软件应满足信息安全、运行稳定的要求。\n\n### 9.1.5系统硬件、软件之间应满足接口兼容、版本匹配的要求。\n\n## 9.2系统集成\n\n### 9.2.1系统应采用标准化设计，具有明确的网络、数据拓扑关系，数据的存储方式、访问方式、实时数据流的输入输出方式应采用标准、开放的协议与接口。\n\n### 9.2.2 集成后的系统应开展应用安全、数据安全、入侵安全检测，并符合GB17859的规定。  \n### 9.2.3 集成后的系统应具有易用性、可靠性、鲁棒性、高效性、安全性、可扩展性。  \n### 9.2.4 系统应具有分级授权功能,可对功能操作、信息查询、关键数据修改等进行权限控制。  \n### 9.2.5 系统应满足公路工程不同施工阶段的需要，系统改建、扩建、升级期间,不应影响系统的正常  \n运行。  \n### 9.2.6 系统集成工作完成后，应调试合格并组织验收后方可使用。\n\n## 9.3信息交互\n\n### 9.3.1系统应能实时显示传感器、采集设备的状态和数据。\n\n### 9.3.2系统信息显示宜包括以下功能:\n\na) 工程基本信息、用户组织信息显示;  \nb) 系统设备信息、状态显示;  \nc) 系统监测方案、监测数据显示;  \nd) 监测数据分析、预警结果和预警部位显示。\n\n### 9.3.3信息交互模块严禁违背数据安全性、保密性的规定，对隐私、密级信息应采取过滤、加密、鉴权等措施。\n\n### 9.3.4系统应考虑信息交互显示在电脑、大屏、移动终端等不同终端的兼容与适配,以便于用户使用不同终端与系统交互。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf79d938-4db5-461e-a3c9-c136f3e4b62b', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 6）', '荷载应考虑纵向折减。当桥梁计算跨径大于 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应按表4.3.1-6规定的纵向折减系数进行折减。当为多跨连续结构时，整个结构应按最大的计算跨径考虑汽车荷载效应的纵向折减。\n\n  \n图4.3.1-3车辆荷载横向布置（尺寸单位：m)\n\n表4.3.1-4桥涵设计车道数  \n\n\n\n\n\n表4.3.1-5横向车道布载系数  \n\n\n<<<HTBL|05403e5bbe1e4b1e8c6450c2b035fb4f|END>>>\n\n\n表4.3.1-6纵向折减系数  \n\n\n<<<HTBL|e3283b7ab140b99b49a84df124c751|END>>>\n\n\n### 4.3.2汽车荷载冲击力应按下列规定计算：\n\n1钢桥、钢筋混凝土及预应力混凝土桥、坛工拱桥等上部构造和钢支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座及钢筋混凝土柱式墩台，应计算汽车的冲击作用。\n\n2填料厚度（包括路面厚度）大于或等于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的拱桥、涵洞以及重力式墩台不计冲击力。\n\n3支座的冲击力，按相应的桥梁取用。\n\n4汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数 $\\mu$ 。\n\n5冲击系数 $\\mu$ 可按下式计算：\n\n当 $f < 1 . 5 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 0 5$   \n当 $1 . 5 \\mathrm { H z } \\leqslant f \\leqslant 1 4 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 1767 \\mathrm { l n } f - 0 . 0157$   \n当 $f > 14 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 45$\n\n式中： $f$ 结构基频（ $\\mathrm { H z }$ 。\n\n6汽车荷载的局部加载及在T梁、箱梁悬臂板上的冲击系数采用0.3。\n\n### 4.3.3汽车荷载离心力可按下列规定计算：\n\n1曲线桥应计算汽车荷载引起的离心力。汽车荷载离心力标准值为按本规范第4.3.1条规定的车辆荷载（不计冲击力）标准值乘以离心力系数 $C$ 计算。离心力系数按下式计算：\n\n$$\nC = \\frac { v ^ { 2 } } { 127 R }\n$$\n\n式中： $\\boldsymbol { v }$ 设计速度（ $\\mathrm { k m / h }$ ），应按桥梁所在路线设计速度采用；$R$ ——曲线半径（m）。\n\n2计算多车道桥梁的汽车荷载离心力时，车辆荷载标准值应乘以表4.3.1-5规定的横向车道布载系数。\n\n3离心力着力点在桥面以上 $1 , 2 \\mathrm { m }$ 处；为计算简便也可移至桥面上，不计由此引起的作用效应。\n\n### 4.3.4汽车荷载引起的土压力采用车辆荷载加载，并可按下列规定计算：\n\n1汽车荷载在桥台或挡土墙后填土的破坏棱体上引起的土侧压力，可按下式换算成等代均布土层厚度 $h$ （m）计算：\n\n$$\nh = \\frac { \\sum G } { B l _ { 0 } \\gamma }\n$$\n\n式中： $\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；\n\n$\\sum G$ —布置在 $B \\times l _ { 0 }$ 面积内的车轮的总重力（kN)；\n\n$l _ { 0 }$ - 桥台或挡土墙后填土的破坏棱体长度（m）；\n\n$B$ 桥台横向全宽或挡土墙的计算长度（m）。\n\n挡土墙的计算长度 $B$ （ $\\mathfrak { m }$ ）可按下列公式计算，但不应超过挡土墙分段长度：\n\n$$\nB = 13 + H \\tan 30 ^ { \\circ }\n$$\n\n式中： $H$ ——挡土墙高度（m），对墙顶以上有填土的挡土墙，为2倍墙顶填土厚度加墙高。\n\n当挡土墙分段长度小于 $13 \\mathrm { m }$ 时， $B$ 取分段长度，并应在该长度内按不利情况布置轮重。\n\n2计算涵洞顶上汽车荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下作$30 ^ { \\circ }$ 角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外边的扩散线为准。\n\n### 4.3.5汽车荷载制动力应按下列规定计算和分配：\n\n1汽车荷载制动力按同向行驶的汽车荷载（不计冲击力）计算，并应按表4.3.1-6的规定，以使桥梁墩台产生最不利纵向力的加载长度进行纵向折减。\n\n1）一个设计车道上由汽车荷载产生的制动力标准值按本规范第4.3.1条规定的车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的 $10 \\%$ 计算，但公路一I级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $165 \\mathrm { k N }$ ，公路一Ⅱ级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $90 \\mathrm { k N }$ ；\n\n2）同向行驶双车道的汽车荷载制动力标准值应为一个设计车道制动力标准值的2倍，同向行驶三车道应为一个设计车道的2.34倍，同向待驶四车道应为一个设计车道的2.68倍。\n\n2制动力的着力点在桥面以上1.2m处，计算墩台时，可移至支座铰中心或支座底座面上。计算刚构桥、拱桥时，制动力的着力点可移至桥面上，但不应计因此而产生的竖向力和力矩。\n\n3设有板式橡胶支座的简支梁、连续桥面简支梁或连续梁排架式柔性墩台，应根据支座与墩台的抗推刚度的刚度集成情况分配和传递制动力。设有板式橡胶支座的简支梁刚性墩台，应按单跨两端的板式橡胶支座的抗推刚度分配制动力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf7d4981-0edc-4e3e-ae4c-685644771e15', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '13.22 手持电动工具', '13.22 手持电动工具13.22.2 砂轮机转速一般在 $1 0 0 0 0 \\mathrm { r / m i n }$ 以上，因此，对砂轮等刀具质量和安装有严格要求，以保证安全。\n\n13.22.5 手持电动工具转速高、振动大，作业时直接与人体接触，并处在导电良好的环境中作业。因此，要求采用双重绝缘或加强绝缘结构的电动机和导线。\n\n13.22.6 采用工程塑料为机壳的手持电动工具，要防止受压和汽油等溶剂的腐蚀。\n\n13.22.10 手持电动机具温升超过 $6 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，要停机降温后再使用，这是防止机具故障、延长使用寿命的必要措施。\n\n13.22.11 手持电动机具依靠操作人员的手来控制，如要在转动时撒手，机具失去控制，会破坏工件，损坏机具，甚至伤害人身。\n\n13.22.13 $40 \\%$ 的断续工作制是电动机负载持续率为 $40 \\%$ 的定额为基准确定的。负载持续率就是电动机工作时间与一个工作周期的比值，其中工作时间包括启动、工作和制动时间；一个工作周期包括工作时间和停机及断电时间。\n\n13.22.14 角向磨光机空载转速达 $\\mathrm { 1 0 0 0 0 r / m i n }$ ，要求选用安全线速不小于 $8 0 \\mathrm { m / s }$ 的增强树脂型砂轮。其最佳的磨削角度为$1 5 ^ { \\circ } \\sim 3 0 ^ { \\circ }$ 的位置。角度太小，增加砂轮与工件的接触面，加大磨削阻力；角度大，磨光效果不好。\n\n13.22.16 本条第1款所列事项，都是为了防止射钉误发射而造成人身伤害事故。\n\n13.22.17 本条第1款所列事项，如铆钉和铆钉孔的配合过盈量大，将影响铆接质量；如因铆钉轴未断而强行扭撬，会造成机件损伤；铆钉头子或并帽松动，会失去调节精度，影响操作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf8051fa-b75d-41bd-92f6-4bcc85f3673c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对墩梁临时固结装置，要求“应进行必要的施工验算”，是因为虽然设计会给出临时固结装置的结构图，但在施工前对其进行必要的施工验算，有利于保证结构安全和施工的安全。\n\n### 17.5.4 墩顶及墩顶邻近梁段可采用落地支架或托架施工，支架和托架应符合本规范第5章的规定。墩顶梁段宜全断面一次浇筑完成，当梁段过高一次浇筑完成难以保证质量时，可沿高度方向分两次浇筑，但首次浇筑的高度宜超过底板承托顶面以上至少 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ，且宜将两次浇筑混凝土的龄期差控制在7d以内。\n\n### 17.5.5悬臂浇筑施工应符合下列规定：\n\n1 悬臂浇筑施工应对称、平衡地进行，两端悬臂上荷载的实际不平衡偏差不得超过设计规定值；设计未规定时，宜不超过梁段重的1/4。悬臂梁段应全断面一次浇筑完成，并应从悬臂端开始，向已完成梁段推进分层浇筑。\n\n2 悬臂浇筑的施工过程控制宜遵循变形和内力双控的原则，但宜以变形控制为主。\n\n3 悬臂浇筑施工时，立模高程的误差应不大于 $\\pm 5 \\mathrm { m m }$ ，立模轴线的偏位应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4挂篮前移时，宜在其后方设置控制其滑动的装置或在滑道上设置止动装置；前移就位后，应立即将后锚固点锁定，防止倾覆。\n\n5每一节段悬臂浇筑施工完成后，除应进行质量检验外，尚应对预应力孔道进行检查，防止有杂物堵塞孔道的情况发生。\n\n6 悬臂浇筑施工时，应对桥面上的各种临时施工荷载进行控制。\n\n7当悬臂浇筑施工跨越铁路、公路、航道及其他建筑物时，应采取有效的安全施工防护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf87339b-a786-49f9-9cf3-b5b6a2d68ef0', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 2）', '径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算桥梁受车辆冲击作用的影响，用动力放大系数描述车辆的动力特性、桥梁的结构形式及其动力特性对冲击系数的影响，用桥面状况系数描述桥面平整度、车辆动力特性、行车速度等因素对冲击系数的影响，利用大量实测数据进行分析，得到了与本规范规定相吻合的曲线。其较加拿大的方法所考虑的因素更为全面。\n\n桥梁结构的基频反映了结构的尺寸、类型、建筑材料等动力特性内容，它直接反映了冲击系数与桥梁结构之间的关系。不管桥梁的建筑材料、结构类型是否有差别，也不管结构尺寸与跨径是否有差别，只要桥梁结构的基频相同，在同样条件的汽车荷载下，就能得到基本相同的冲击系数。本规范采用的冲击系数曲线与美国、加拿大、日本、法国等国家的相关标准规定的曲线相比，变化规律是一致的。\n\n桥梁的自振频率（基频）宜采用有限元方法计算。对于如下常规结构，当无更精确方法计算时，也可采用下列公式估算：\n\n（1）简支梁桥\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { f _ { \\mathrm { 1 } } = \\displaystyle \\frac { \\pi } { 2 l ^ { 2 } } \\sqrt \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } } \\\\ { { { m _ { \\mathrm { c } } } = \\displaystyle \\frac { G } { g } } } \\end{array}\n$$\n\n式中：l—结构的计算跨径（m）；\n\n$E$ -结构材料的弹性模量（ $\\mathrm { P a } )$ ；  \n$I _ { \\mathrm { c } }$ - -结构跨中截面的截面惯矩 $\\mathrm { ( m ^ { 4 } ) }$ ；  \n$m _ { \\mathrm { c } }$ 结构跨中处的单位长度质量（ $\\mathsf { k g / m } )$ ，当换算为重力计算时，其单位应为$( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { s } ^ { 2 } / \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；  \n$G$ 结构跨中处延米结构重力（ $\\mathbb { N } / { \\mathrm { m } } .$ ；  \n$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 0\n\n（2）连续梁桥\n$$\nf _ { \\mathrm { l } } ~ = ~ \\frac { 1 3 . 6 1 6 } { 2 \\pi l ^ { 2 } ~ \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n$$\nf _ { 2 } \\ = \\ { \\frac { 2 3 . 6 5 1 } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } \n$$\n\n计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用基频 $f _ { 1 }$ ；计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用基频 $f _ { 2 }$ 。\n\n### （3）拱桥\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ { = } ~ { \\frac { \\omega _ { \\mathrm { 1 } } } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } { \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n式中的 $\\omega _ { 1 }$ 为频率系数，可按下列公式计算：\n\n$\\textcircled{1}$ 当主拱为等截面或其他拱桥（如桁架拱、刚架拱等）时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } \\ = \\ 1 0 5 \\times { \\frac { 5 . 4 \\ + 5 0 f ^ { 2 } } { 1 6 . 4 5 \\ + \\ 3 3 4 f ^ { 2 } \\ + \\ 1 \\ 8 6 7 f ^ { 4 } } }\n$$\n\n式中： $f$ ——拱桥矢跨比。\n\n$\\textcircled{2}$ 当主拱为变截面拱桥时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } = 1 0 5 \\times \\frac { r _ { 1 } + r _ { 2 } f ^ { 2 } } { r _ { 3 } + r _ { 4 } f ^ { 2 } + r _ { 5 } f ^ { 4 } }\n$$\n\n式中的 $r _ { i }$ 为系数，可按下式确定：\n\n$$\nr _ { i } ~ = ~ R _ { i } \\times n + T _ { i }\n$$\n\n式中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf893c37-4dcd-495b-9ded-0c6d6b2f7949', '126《国务院关于进一步加强企业安全生产工作的通知》（国发〔2010〕23号）.md', '二、严格企业安全管理', '二、严格企业安全管理## 3.进一步规范企业生产经营行为\n企业要健全完善严格的安全生产规章制度，坚持不安全不生产。加强对生产现场监督检查，严格查处违章指挥、违规作业、违反劳动纪律的“三违”行为。凡超能力、超强度、超定员组织生产的，要责令停产停工整顿，并对企业和企业主要负责人依法给予规定上限的经济处罚。对以整合、技改名义违规组织生产，以及规定期限内未实施改造或故意拖延工期的矿井，由地方政府依法予以关闭。要加强对境外中资企业安全生产工作的指导和管理，严格落实境内投资主体和派出企业的安全生产监督责任。\n\n## 4.及时排查治理安全隐患\n企业要经常性开展安全隐患排查，并切实做到整改措施、责任、资金、时限和预案“五到位”。建立以安全生产专业人员为主导的隐患整改效果评价制度，确保整改到位。对\n\n隐患整改不力造成事故的，要依法追究企业和企业相关负责人的责任。  \n对停产整改逾期未完成的不得复产。\n\n## 5.强化生产过程管理的领导责任\n企业主要负责人和领导班子成员要轮流现场带班。煤矿、非煤矿山要有矿领导带班并与工人同时下井、同时升井，对无企业负责人带班下井或该带班而未带班的，对有关责任人按擅离职守处理，同时给予规定上限的经济处罚。发生事故而没有领导现场带班的，对企业给予规定上限的经济处罚，并依法从重追究企业主要负责人的责任。\n\n## 6.强化职工安全培训\n企业主要负责人和安全生产管理人员、特殊工种人员一律严格考核，按国家有关规定持职业资格证书上岗；职工必须全部经过培训合格后上岗。企业用工要严格依照劳动合同法与职工签订劳动合同。凡存在不经培训上岗、无证上岗的企业，依法停产整顿。没有对井下作业人员进行安全培训教育，或存在特种作业人员无证上岗的企业，情节严重的要依法予以关闭。\n\n## 7.全面开展安全达标\n深入开展以岗位达标、专业达标和企业达标为内容的安全生产标准化建设，凡在规定时间内未实现达标的企业要依法暂扣其生产许可证、安全生产许可证，责令停产整顿；对整改逾期未达标的，地方政府要依法予以关闭。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf970d47-b1d0-4f86-9222-14afc52dc541', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '4.5 支撑结构抗倾覆验算（Part 3）', '定\n\n7.1.1支撑结构与其他设施相连接，其受力状态会发生变化，存在安全隐患，甚至会导致安全事故发生。\n\n7.1.2根据.工程特点、结构形式、荷载大小、地基基础类型、施工工艺条件等需要预压或监测的支撑结构，预压按照《钢管满堂支架预压技术规程》JGJ/T194执行，监测按照本规范第8章规定执行，并应编制专项施工方案。对于大型的梁（板）的支撑结构，在浇筑混凝土前应对支撑结构进行预压。\n\n7.1.3支撑结构使用过程中随意拆除构配件会影响支撑结构的承载能力，存在安全隐患，甚至会导致倾覆及坍塌事故发生。\n\n7.1.4按照《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB 5036的相关规定进行培训和考核。\n\n7.1.5六级及以上大风停止高处作业的规定，是根据现行行业标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的规定。\n\n### 7.2施工准备\n\n7.2.2本条是对支撑结构搭设场地的要求，地基承载力影响支撑结构的稳定性，地基坚实牢固是避免架体坍塌的重要措施之一。\n\n### 7.3搭 设\n\n7.3.2由于支撑结构组件较为单薄易发生倾覆、滑移、甚至坍·塌，为了防止事故发生应采取稳定措施，确保安全施工。\n\n多层楼板连续施工时，当支撑层楼板承载力或挠度不满足要求时，应采用上下层支撑立杆在同一轴线上的传力方式，以避免\n\n支承楼面承载力不够导致楼面破坏。\n\n### 7.4检查与验收\n\n7.4.1明确支撑结构进行检查与验收的阶段。\n\n7.4.2明确支撑结构地基与基础检查验收的要求，是保证支撑结构稳定、施工安全的重要措施。\n\n7.4.3、7.4.4明确支撑结构搭设完毕、使用前与使用中的检查项目。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf994698-e0ca-4c42-ab6b-5801791da0a4', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故过程简介', '二、事故过程简介1998年5月，某建筑安装公司在某新建居民楼工地施工，用QT-16型塔式起重机吊运散土进行回填，用铁板焊制的吊箱装土，吊箱尺寸为 $1 . 4 \\mathrm { m } { \\times } 1 . 4 \\mathrm { m } { \\times } 1 . 1 \\mathrm { m }$ 工作幅度为 $1 6 \\mathrm { m } _ { \\circ }$ 现场的民工往吊箱内装土，土的堆积高度已经达到 $0 . 7 \\textrm { m }$ ，地面指挥人员甲说：“够了”就指挥塔吊起吊，稍停顿一下即开始回转运动，回转至正北方向略偏西，突然发现塔身倾斜，指挥人员甲喊了一声：“不好，塔吊要倒，快躲开，”话音未落，塔式起重机已经向北侧倾倒，吊箱和吊臂砸在一堆散木料上弹起，将指挥人员甲和一民工砸伤。司机乙从高处坠落，经抢救无效死亡。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cf9c027f-4209-463d-9426-e230986ebfc8', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.14 包装、存放及运输', '4.14 包装、存放及运输');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cfa070f4-6451-483c-a1b0-068fb969202f', '49《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验》（GB-T2650-2022）.md', '5取样代号', '5取样代号## 5.1取样代号体系\n\n取样代号体系由表示试样类型、位置和缺口方向的字母以及表示缺口距参考线 RL 距离(单位为mm)的数字组成。取样代号表示方法见表1和表2。\n\n## 5.2字符\n\n取样代号由下列字符组成：\n\n第一个字符：用“U”表示夏比U 形缺口；“V”表示夏比V 形缺口。\n\n第二个字符：用\"W”表示缺口在焊缝金属，此时参考线RL为试样上焊缝中心线；用\"H”表示缺口在热影响区，此时参考线RL为试样纵向中轴线与熔合线/压焊结合线的交点向母材表面引出的垂直线。\n\n第三个字符：用\"S\"表示开缺口面平行于接头/试件表面。\n\n注1:开缺口面平行于接头/试件表面的方向相当于断裂力学试验中“表面缺口”的含义。\n\n用\"T”表示开缺口面垂直于接头/试件表面(缺口穿过接头/试件厚度)。\n\n第四个字符：用“a”表示缺口轴线距参考线的距离(如果缺口中心线即为焊缝金属中心线，则记录$\\mathsf { a } { = } 0$ 。\n\n第五个字符：用“b”表示接头/试件表面距试样最近一侧表面的距离(如果试样表面即为接头表面，则记录 $\\scriptstyle \\mathbf { b } = 0$ )。\n\n注2:若为X形、K形或类似焊缝，焊缝表面为焊缝较宽一侧或焊接开始一侧。\n\n## 5.3附加信息\n\n当上述取样代号不能充分表述试样位置或缺口方位时，宜提供根据焊接工艺规程编制的示意图。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cfa77ff8-ea5a-4436-80b0-fe8a1f61b011', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '附录A圆形和矩形截面屈服曲率和极限曲率计算（Part 1）', '附录A圆形和矩形截面屈服曲率和极限曲率计算## A.0.1圆形截面和矩形截面的截面屈服曲率可按式（A.0.1-1）、式（A.0.1-2）计算：\n\n圆形截面：\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { y } } D = 2 . 2 1 3 \\varepsilon _ { \\mathrm { y } }\n$$\n\n矩形截面：\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { y } } H = 1 . 9 5 7 \\varepsilon _ { \\mathrm { y } }\n$$\n$$\n\n式中： -截面屈服曲率（ $1 /  { \\mathrm { m } } )$ ；$\\varepsilon _ { y }$ -相应于钢筋屈服时的应变;$D$ 圆形截面的直径（m）；$H \\cdot$ -矩形截面计算方向的截面高度（ $\\mathbf { m }$ ）。\n\n### A.0.2截面极限曲率的计算应符合下列规定：\n\n#### 1圆形截面的截面极限曲率 $\\phi _ { \\mathrm { u } }$ （ $1 / \\mathrm { m } \\mathrm { \\Omega }$ ）可分别根据式（A.0.2-1）和式（A.0.2-2）计算，取小值。\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { u } } D ~ = ~ ( 2 . 8 2 6 \\times 1 0 ^ { - 3 } ~ + 6 . 8 5 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { c u } } ) ~ - ~ ( 8 . 5 7 5 \\times 1 0 ^ { - 3 } ~ + 1 8 . 6 3 8 \\varepsilon _ { \\mathrm { c u } } ) \\left( \\frac { P } { f _ { \\mathrm { c k } } A _ { \\mathrm { g } } } \\right) ~ .\n$$\n\n$$\n\\phi _ { \\mathfrak { u } } D = \\left( 1 . 6 3 5 \\times 1 0 ^ { - 3 } + 1 . 1 7 9 \\varepsilon _ { \\mathfrak { s } } \\right) \\ + \\left( 2 8 . 7 3 9 \\varepsilon _ { \\mathfrak { s } } ^ { 2 } + 0 . 6 5 6 \\varepsilon _ { \\mathfrak { s } } + 0 . 0 1 0 \\right) \\left( \\frac { P } { f _ { \\mathrm { e k } } A _ { \\mathfrak { g } } } \\right) \\ .\n$$\n\n式中： $P -$ —截面所受到的轴力（kN）；$f _ { \\mathrm { c k } }$ -混凝土抗压强度标准值（ $\\mathbf k \\mathbf N / \\mathbf m ^ { 2 }$ ）；$A _ { _ { \\mathrm { { g } } } } .$ 混凝土截面面积（ $\\mathbf { m } ^ { 2 }$ ）；$\\varepsilon _ { \\mathrm { s } }$ -钢筋极限拉应变，可取 $\\varepsilon _ { \\mathrm { s } } = 0 . 0 9$ ；$\\varepsilon _ { \\mathrm { c u } }$ -约束混凝土的极限压应变：\n\n$$\n\\varepsilon _ { \\mathrm { c u } } = 0 . 0 0 4 + \\frac { 1 . 4 \\rho _ { \\mathrm { s } } f _ { \\mathrm { k h } } \\varepsilon _ { \\mathrm { s u } } ^ { \\mathrm { R } } } { f _ { \\mathrm { c c } } ^ { \\prime } }\n$$\n\n$\\rho _ { \\mathrm { s } }$ -约束钢筋的体积含筋率，对于矩形箍筋：\n\n$$\n\\rho _ { \\mathrm { s } } = \\rho _ { \\mathrm { x } } + \\rho _ { \\mathrm { y } }\n$$\n\n$f _ { \\mathrm { k h } }$ 箍筋抗拉强度标准值（ $\\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 }$ ）；\n\n$f _ { \\mathrm { c c } } ^ { \\prime }$ —约束混凝土的峰值应力（ $\\mathbf k \\mathbf N / \\mathbf m ^ { 2 }$ )，一般可取1.25倍的混凝土抗压强度标准值；  \n$\\varepsilon _ { \\mathrm { s u } } ^ { \\mathrm { R } }$ -约束钢筋的折减极限应变，可取 $\\varepsilon _ { \\mathrm { s u } } ^ { \\mathrm { R } } = 0 . 0 9$ 。\n\n#### 2矩形截面的截面极限曲率 $\\phi _ { \\mathrm { u } }$ （ $1 / \\mathrm { m }$ ）可分别根据式（A.0.2-5）、式（A.0.2-6)计算，取小值。\n\n$$\n\\phi _ { \\mathrm { u } } H = ( 4 . 9 9 9 \\times 1 0 ^ { - 3 } \\ : + 1 1 . 8 2 5 \\varepsilon _ { \\mathrm { c u } } ) \\ : - \\ : ( 7 . 0 0 4 \\times 1 0 ^ { - 3 } \\ : + 4 4 . 4 8 6 \\varepsilon _ { \\mathrm { c u } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cfa9a900-8aad-4f1a-af30-d75b8f74796d', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '8．5桥梁施工测量', '8．5桥梁施工测量## （I）桥梁控制测量\n\n### 8．5．1桥梁控制精度要求与桥梁长度和墩问最大跨距有关。根据桥梁施工单位的经验统计，一般对于跨越宽度大于 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 的桥梁，需要建立桥梁施工专用控制网；对于 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 以下跨越宽度的桥梁，当勘察阶段控制网的相对中误差不低于1：20000 时，即可利用原有等级控制点，但必须经过复测方能作为桥梁施工控制点使用。\n\n### 8．5．2桥梁平面和高程测量控制网等级的选取，是参照国家现行标准《新建铁路工程测量规范》TB 10101 和《公路桥涵施工技术规范》JTJ041 中桥梁施工测量的有关规定，并结合本规范第3章的基本技术指标确定的。\n\n公路桥梁施工，一般要求桥墩中心线在桥轴线方向上的测量点位中误差不应大于 $1 5 \\mathrm { m m }$ 。铁路桥梁施工，一般要求主桥轴线长度测量中误差不应大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n对于大桥、特大桥，在完成控制网的图上设计及精度、可靠性估算后，顾及经济实用因素，对其精度等级可作适当调整。\n\n### 8．5．5由于桥梁施工周期较长，施工环境比较复杂，控制点位有可能发生位移，因此，定期检测是必要的。\n\n## （II）桥梁施工放样\n\n### 8．5．6采用极坐标法、交会法放样平面位置和水准测量方法放样高程，是较常用的放样方法。具体作业时，在满足放样精度要求的前提下，也可以灵活采用其他作业方法。\n\n### 8.5. $7 { \\sim } 8$ ．5．9采用桥梁施工允许偏差的0．4倍(见8．3．11条说明)，作为桥梁施丁测量的精度指标。表17 是根据国家现行标准《公路桥涵施工技术规范))JTJ041和《公路工程质量检验评定标准))JTJ071统计出的桥梁施工允许偏差。\n\n表17桥梁施工允许偏差统计(mm)  \n\n\n\n\n\n续表17   \n\n\n\n\n\n注：d为桩径、L为跨径、H为索塔高度，单位均为mm。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cfacca5f-df4b-4eb2-a971-4e0987d9ee8c', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.2 凤压高度变化系数（Part 1）', '8.2 凤压高度变化系数## 8.2.1 在大气边界层内，风速随离地面高度增加而增大。当气压场随高度不变时，风速随高度增大的规律，主要取决于地面粗糙度和温度垂直梯度。通常认为在离地面高度为 $3 0 0 \\mathrm { m } { \\sim } 5 5 0 \\mathrm { m }$ 时，风速不再受地面粗糙度的影响，也即达到所谓\"梯度风速\"，该高度称之梯度风高度 $H _ { \\mathrm { G } }$ 地面粗糙度等级低的地区，其梯度风高度比等级高的地区为低。\n\n风速剖面主要与地面粗糙度和风气候有关。根据气象观测和研究，不同的风气候和风结构对应的风速剖面是不同的。建筑结构要承受多种风气候条件下的风荷载的作用，从工程应用的角度出发，采用统一的风速剖面表达式是可行和合适的。因此规范在w.weboos.c规定风剖面和统计各地基本风压时，对风的性质并不加以区分。主导我国设计风荷载的极端风气候为台风或冷锋风，在建筑结构关注的近地面范围，风速剖面基本符合指数律。自 GBJ 9 - 87来，本规范一直采用如下的指数律作为风速剖面的表达式:\n\n$$\nv _ { z } = v _ { 1 0 } \\left( \\frac { z } { 1 0 } \\right) ^ { \\alpha }\n$$\n\nGBJ 9 - 87 将地面粗糙度类别划分为海上、乡村和城市类， $\\mathrm { G B } 5 0 0 0 9 - 2 0 0 1$ 修订时将地面粗糙度类别规定为海上、乡村、城市和大城市中心 类，指数分别取 O. 12 O. 16 0.220.30，梯度高度分别取 $3 0 0 \\mathrm { m }$ $3 5 0 \\mathrm { m }$ $4 0 0 \\mathrm { m }$ 和 $4 5 0 \\mathrm { m }$ ，基本上适应了各类工程建设的需要。\n\n但随着国内城市发展，尤其是诸如北京、上海、广州等超大型城市群的发展，城市涵盖的范围越来越大，使得城市地貌下的大气边界层厚度与原来相比有显著增加。本次修订在保持划分类粗糙度类别不变的情况下，适当提高了 $\\mathrm { C }$ 两类粗糙度类别的梯度风高度，由 $4 0 0 \\mathrm { m }$ 和 $4 5 0 \\mathrm { m }$ 分别修改为 $4 5 0 \\mathrm { m }$ 和 $5 5 0 \\mathrm { m }$ B类风速剖面指数由 O. 16 修改为 0.15 ，适当降低了标准场地类别的平均风荷载。\n\n根据地面粗糙度指数及梯度风高度，即可得出风压高度变化系数如下:\n\n$$\n\\begin{array} { l } { \\mu _ { z } ^ { \\mathrm { A } } = 1 . 2 8 4 \\left( \\displaystyle \\frac { z } { 1 0 } \\right) ^ { 0 . 2 4 } } \\\\ { \\mu _ { z } ^ { \\mathrm { B } } = 1 . 0 0 0 \\left( \\displaystyle \\frac { z } { 1 0 } \\right) ^ { 0 . 9 8 } } \\\\ { \\mu _ { z } ^ { \\mathrm { C } } = 0 . 5 4 4 \\left( \\displaystyle \\frac { z } { 1 0 } \\right) ^ { 0 . 4 4 } } \\\\ { \\mu _ { z } ^ { \\mathrm { D } } = 0 . 2 6 2 \\left( \\displaystyle \\frac { z } { 1 0 } \\right) ^ { 0 . 6 0 } } \\end{array}\n$$\n\n针对 类地貌，风压高度变化系数分别规定了各自的截断高度，对应 类分别取为 $5 \\mathrm { m }$ $1 0 \\mathrm { m }$ $1 5 \\mathrm { m }$ 和 $3 0 \\mathrm { m }$ ，即高度变化系数取值分别不小于1. $1 . 0 9 , 1 . 0 0 , 0 . 6 5$ 0.51\n\n在确定城区的地面粗糙度类别时，若无 $\\pmb { \\alpha }$ 的实测可按下述原则近似确定:\n\n1 以拟建房 $2 \\mathrm { { k m } }$ 为半径的迎风半圆影响范围内的房屋高度和密集度来区分粗糙度类别，风向原则上应以该地区最大风的风向为准，但也可取其主导风;\n\n2 以半圆影响范围内建筑物的平均高度 $\\overline { { h } }$ 来划分地面粗糙度类别， 当 $\\overline { { h } } \\geqslant 1 8 \\mathrm { m }$ ，为 类， $\\scriptstyle 9 \\mathrm { m } < \\overline { { h } } < 1 8 \\mathrm { m }$ ，为 $\\mathrm { C }$ 类，百 $\\overline { { h } } \\leqslant 9 \\mathbf { m }$ ，类;\n\n3 影响范围内不同高度的面域可按下述原则确定，即每座建筑物向外延伸距离为其高度的面域内均为该高度，当不同高度的面域相交时，交叠部分的高度取大者;\n\n4 平均高度 $\\overline { { h } }$ 取各面域面积为权数计算。\n\n## 8.2.2 地形对风荷载的影响较为复杂。原规范参考加拿大、澳大利亚和英国的相关规范，以及欧洲钢结构协会 ECCS 的规定，\n\n针对较为简单的地形条件，给出了风压高度变化系数的修正系数，在计算时应注意公式的使用条件。更为复杂的情形可根据相关资料或专门研究取值。\n\n本次修订将山峰修正系数计算公式中的系数 $\\pmb { \\kappa }$ 3.2 修改为2.2 ，原因是原规范规定的修正系数在 $z / H');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cfb3fae7-a755-456b-8817-1b1c3e5b3eeb', '35《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》（GBT1231-2006）.md', '3要求', '3要求## 3.1性能等级、材料及使用配合\n\n3.1.1螺栓、螺母、垫圈的性能等级和材料按表1的规定。表中35B 钢的技术条件见附录A。\n\n表1  \n\n\n\n\n\n3.1.2螺栓、螺母、垫圈的使用配合按表2的规定。\n\n表2  \n\n\n\n\n\n## 3.2机械性能\n\n### 3.2.1螺栓机械性能\n\n#### 3.2.1.1 试件机械性能\n\n制造厂应将制造螺栓的材料取样，经与螺栓制造中相同的热处理工艺处理后，制成试件进行拉伸试\n\n验，其结果应符合表3的规定。当螺栓的材料直径 $\\geqslant 1 6 \\mathrm { m m }$ 时，根据用户要求，制造厂还应增加常温冲击试验，其结果应符合表3的规定。\n\n表3  \n\n\n\n\n\n#### 3.2.1.2实物机械性能\n\n进行螺栓实物楔负载试验时，拉力载荷应在表4规定的范围内且断裂应发生在螺纹部分或螺纹与螺杆交接处。\n\n表4  \n也  \n\n\n\n\n\n当螺栓I/3暗，如不能做楔负载试验，允许做拉力载荷试验或芯部硬度武验。拉力载荷应符合表4的规定，芯部硬度应符合表5的规定。 岳\n\n表5  \n什   \n\n\n\n\n\n#### 3.2.1.3脱碳层\n\n螺栓的脱碳层按GB/T 3098.1的有关规定。\n\n### 3.2.2螺母机械性能\n\n#### 3.2.2.1保证载荷\n\n螺母的保证载荷应符合表6的规定。\n\n表6  \n\n\n\n\n\n#### 3.2.2.2硬度\n\n螺母硬度应符合表7的规定。\n\n表7  \n\n\n\n\n\n### 3.2.3垫圈的硬度\n\n垫圈的硬度为329 $\\mathrm { H V } 3 0 { \\sim } 4 3 6$ HV30(35HRC $\\sim$ 45HRC)。\n\n## 3.3连接副的扭矩系数\n\n3.3.1高强度大六角头螺栓连接副应按保证扭矩系数供货，同批连接副的扭矩系数平均值为0.110\\~0.150,扭矩系数标准偏差应小于或等于0.0100。每一连接副包括1个螺栓、1个螺母、2个垫圈，并应分属同批制造。\n\n3.3.2扭矩系数保证期为自出厂之日起6个月，用户如需延长保证期，可由供需双方协议解决。\n\n## 3.4螺栓、螺母的螺纹\n\n3.4.1螺纹的基本尺寸按GB/T 196粗牙普通螺纹的规定。螺栓螺纹公差带按GB/T 197的 6g，螺母螺纹公差带按GB/T 197的 6H。\n\n3.4.2螺纹牙侧表面粗糙度的最大参数值Ra 应为12.5μm。\n\n## 3.5螺栓的螺纹末端\n\n螺栓的螺纹末端按GB/T 1228和 GB/T 2的规定。\n\n## 3.6表面缺陷\n\n3.6.1螺栓、螺母的表面缺陷分别按GB/T5779.1和GB/T5779.2的规定。\n\n3.6.2垫圈不允许有裂缝、毛刺、浮锈和影响使用的凹痕、划伤。\n\n## 3.7其他尺寸及形位公差\n\n螺栓、螺母和垫圈的其他尺寸及形位公差应符合GB/T3103.1和GB/T3103.3有 关C 级产品的规定。\n\n## 3.8表面处理\n\n螺栓、螺母和垫圈均应进行保证连接副扭矩系数和防锈的表面处理，表面处理工艺由制造厂选择。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cfb8d684-ab93-4b3e-ae42-d20520d2960c', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '6 生产与施工质量控制（Part 1）', '6 生产与施工质量控制## 6.1 一般规定\n\n### 6.1.1 混凝土生产施工之前，应制订完整的技术方案，并应做好各项准备工作。\n\n### 6.1.2 混凝土拌合物在运输和浇筑成型过程中严禁加水。\n\n## 6.2 原材料进场\n\n### 6.2.1 混凝土原材料进场时，供方应按规定批次向需方提供质量证明文件。质量证明文件应包括型式检验报告、出厂检验报告与合格证等，外加剂产品还应提供使用说明书。\n\n### 6.2.2 原材料进场后，应按本标准第7.1节的规定进行进场检验。\n\n### 6.2.3 水泥应按不同厂家、不同品种和强度等级分批存储，并应采取防潮措施；出现结块的水泥不得用于混凝土工程；水泥出厂超过3个月 （硫铝酸盐水泥超过45d)，应进行复检，合格者方可使用。\n\n### 6.2.4 粗、细骨料堆场应有遮雨设施，并应符合有关环境保护的规定；粗、细骨料应按不同品种、规格分别堆放，不得混入杂物。\n\n### 6.2.5 矿物掺合料存储时，应有明显标记，不同矿物掺合料以及水泥不得混杂堆放，应防潮防雨，并应符合有关环境保护的规定；矿物掺合料存储期超过3个月时，应进行复检，合格者方可使用。\n\n### 6.2.6 外加剂的送检样品应与工程大批量进货一致，并应按不同的供货单位、品种和牌号进行标识，单独存放；粉状外加剂应防止受潮结块，如有结块，应进行检验，合格者应经粉碎至全部通过 $6 0 0 \\mu \\mathrm { { m } }$ 筛孔后方可使用；液态外加剂应储存在密闭容器内，并应防晒和防冻，如有沉淀等异常现象，应经检验合格后方可使用。\n\n## 6.3 计量\n\n### 6.3.1 原材料计量宜采用电子计量设备。计量设备的精度应符合现行国家标准《混凝土搅拌站（楼)》GB/T10171的有关规定，应具有法定计量部门签发的有效检定证书，并应定期校验。混凝土生产单位每月应自检1次；每一工作班开始前，应对计量设备进行零点校准。\n\n### 6.3.2 每盘混凝土原材料计量的允许偏差应符合表6.3.2的规 定，原材料计量偏差应每班检查1次。\n\n表6.3.2各种原材料计量的允许偏差（按质量计， $\\%$ ）  \n\n\n\n\n\n### 6.3.3 对于原材料计量，应根据粗、细骨料含水率的变化，及 时调整粗、细骨料和拌合用水的称量。\n\n## 6.4 搅拌\n\n### 6.4.1 混凝土搅拌机应符合现行国家标准《混凝土搅拌机》GB/T9142的有关规定。混凝土搅拌宜采用强制式搅拌机。\n\n### 6.4.2 原材料投料方式应满足混凝土搅拌技术要求和混凝土拌合物质量要求。\n\n### 6.4.3 混凝土搅拌的最短时间可按表6.4.3采用；当搅拌高强混凝土时，搅拌时间应适当延长；采用自落式搅拌机时，搅拌时间宜延长 $3 0 \\mathsf { s }$ 。对于双卧轴强制式搅拌机，可在保证搅拌均匀的情况下适当缩短搅拌时间。混凝土搅拌时间应每班检查2次。\n\n表6.4.3混凝土搅拌的最短时间（s)  \n\n\n<<<HTBL|d31582c09df4457cd50db40274|END>>>\n\n\n注：混凝土搅拌的最短时间系指全部材料装入搅拌筒中起，到开始卸料止的时间。\n\n### 5.4.4 同一盘混凝土的搅拌匀质性应符合下列规定：\n\n1混凝土中砂浆密度两次测值的相对误差不应大于 $0 . 8 \\%$ 。\n\n2混凝土稠度两次测值的差值不应大于表3.1.2-4规定的混凝土拌合物稠度允许偏差的绝对值。\n\n### 6.4.5 冬期施工搅拌混凝土时，宜优先采用加热水的方法提高拌合物温度，也可同时采用加热骨料的方法提高拌合物温度。当拌合用水和骨料加热时，拌合用水和骨料的加热温度不应超过表6.4.5的规定；当骨料不加热时，拌合用水可加热到 $6 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 以上。应先投入骨料和热水进行搅拌，然后再投入胶凝材料等共同搅拌。\n\n表6.4.5拌合用水和骨料的最高加热温度 $( ^ { \\circ } \\mathrm { C } )$   \n\n\n\n\n\n## 6.5 运输\n\n### 6.5.1 在运输过程中，应控制混凝土不离析、不分层，并应控制混凝土拌合物性能满足施工要求。\n\n### 6.5.2 当采用机动翻斗车运输混凝土时，道路应平整。\n\n### 6.5.3 当采用搅拌罐车运送混凝土拌合物时，搅拌罐在冬期应有保温措施。\n\n### 6.5.4 当采用搅拌罐车运送混凝土拌合物时，卸料前应采用快档旋转搅拌罐不少于 $2 0 \\mathrm { s }$ 。因运距过远、交通或现场等问题造成坍落度损失较大而卸料困难时，可采用在混凝土拌合物中掺入适量减水剂并快档旋转搅拌罐的措施，减水剂掺量应有经试验确定的预案。\n\n### 6.5.5 当采用泵送混凝土时，混凝土运输应保证混凝土连续泵送，并应符合现行行业标准《混凝土泵送施工技术规程》JGJ/T10 的有关规定。\n\n### 6.5.6 混凝土拌合物从搅拌机卸出至施工现场接收的时间间隔不宜大于 $9 0 \\mathrm { { m i n } }$ 。\n\n## 6.6 浇筑成型\n\n### 6.6.1 浇筑混凝土前，应检查并控制模板、钢筋、保护层和预埋件等的尺寸、规格、数量和位置，其偏差值应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的有关规定，并应检查模板支撑的稳定性以及接缝的密合情况，应保证模板在混凝土浇筑过程中不失稳、不跑模和不漏浆。\n\n### 6.6.2 浇筑混凝土前，应清除模板内以及垫层上的杂物；表面干燥的地基土、垫层、木模板应浇水湿润。\n\n### 6.6.3 当夏季天气炎热时，混凝土拌合物入模温度不应高于$3 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，宜选择晚间或夜间浇筑混凝土；现场温度高于 $3 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，宜对金属模板进行浇水降温，但不得留有积水，并宜采取遮挡措施避免阳光照射金属模板。\n\n### 6.6');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cfc2bdfe-fd8c-4b21-a562-ba530b12079f', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '2 防爆电气设备的安装（Part 2）', ' 2.4正压型电气设备的安装\n\n2.4.1正压型电气设备在安装前，应进行下列检查：\n\n2.4.1.1设备的型号、规格应符合设计要求;铭牌及防爆标志应正确、清晰。\n\n2.4.1.2 设备的外壳和透光部分,应无裂纹、损伤。\n\n2.4.1.3设备的紧固螺栓应有防松措施，无松动和锈蚀，接线盒盖应紧固。\n\n2.4.1.4保护装置及附件应齐全、完好。\n\n2.4.1.5密封衬垫应齐全、完好，无老化变形，并应符合产品技术条件的要求。\n\n2.4.2进入通风、充气系统及电气设备内的空气或气体应清洁，不得含有爆炸性混合物及其它有害物质。\n\n2.4.3通风过程排出的气体，不宜排入爆炸危险环境，当排入爆炸性气体环境2区时，必须采取防止火花和炽热颗粒从电气设备及其通风系统吹出的有效措施。\n\n2.4.4通风、充气系统的电气联锁装置，应按先通风后供电、先停电后停风的程序正常动作。在电气设备通电起动前，外壳内的保护气体的体积不得小于产品技术条件规定的最小换气体积与5倍的相连管道容积之和。\n\n2.4.5微压继电器应装设在风压、气压最低点的出口处。运行中电气设备及通风、充气系统内的风压、气压值不应低于产品技术条件中规定的最低所需压力值。当低于规定值时，微压继电器应可靠动作，并应符合下列要求：\n\n2.4.5.1在爆炸性气体环境为1区时，应能可靠地切断电源。\n\n2.4.5.2在爆炸性气体环境为2区时，应能可靠地发出警告信号。\n\n2.4.6运行中的正压型电气设备内部的火花、电弧，不应从缝隙或出风口吹出。\n\n2.4.7通风管道应密封良好。\n\n## 2.5充油型电气设备的安装\n\n2.5.1充油型电气设备在安装前，应进行下列检查：\n\n2.5.1.1设备的型号、规格应符合设计要求;铭牌及防爆标志\n\n应正确、清晰。\n\n2.5.1.2电气设备的外壳，应无裂纹、损伤。\n\n2.5.1.3电气设备的油箱、油标不得有裂纹及渗油、漏油缺陷。油面应在油标线范围内。\n\n2.5.1.4排油孔、排气孔应通畅，不得有杂物。\n\n2.5.2充油型电气设备的安装,应垂直,其倾斜度不应大于 $5 ^ { \\circ }$\n\n2.5.3充油型电气设备的油面最高温升，不应超过表2.5.3的规定。\n\n充油型电气设备油面最高温升 表2.5.3  \n\n\n\n\n\n## 2.6本质安全型电气设备的安装\n\n2.6.1本质安全型电气设备在安装前，应进行下列检查：\n\n2.6.1.1设备的型号、规格应符合设计要求;铭牌及防爆标志应正确、清晰。\n\n2.6.1.2外壳应无裂纹、损伤。\n\n2.6.1.3本质安全型电气设备、关联电气设备产品铭牌的内容应有防爆标志、防爆合格证号及有关电气参数。本质安全型电气设备与关联电气设备的组合，应符合现行国家标准《爆炸性环境用防爆电器设备(本质安全型)》的有关规定。\n\n2.6.1.4电气设备所有零件、元器件及线路,应连接可靠,性能良好。\n\n2.6.2与本质安全型电气设备配套的关联电气设备的型号，必须与本质安全型电气设备铭牌中的关联电气设备的型号相同。\n\n2.6.3关联电气设备中的电源变压器,应符合下列要求：\n\n2.6.3.1变压器的铁芯和绕组间的屏蔽,必须有一点可靠  \n114\n\n接地。\n\n2.6.3.2直接与外部供电系统连接的电源变压器其熔断器的 额定电流，不应大于变压器的额定电流。\n\n2.6.4独立供电的本质安全型电气设备的电池型号、规格，应符合其电气设备铭牌中的规定，严禁任意改用其它型号、规格的电池。\n\n2.6.5防爆安全栅应可靠接地，其接地电阻应符合设计和设备技术条件的要求。\n\n2.6.6本质安全型电气设备与关联电气设备之间的连接导线或电缆的型号、规格和长度，应符合设计规定。\n\n## 2.7粉尘防爆电气设备的安装\n\n2.7.1粉尘防爆电气设备在安装前，应进行下列检查：\n\n2.7.1.1设备的防爆标志、外壳防护等级和温度组别,应与爆炸性粉尘环境相适应。\n\n2.7.1.2设备的型号、规格应符合设计要求;铭牌及防爆标志应正确、清晰。\n\n2.7.1.3设备的外壳应光滑、无裂纹、无损伤、无凹坑或沟槽，并应有足够的强度。\n\n2.7.1.4设备的紧固螺栓，应无松动、锈蚀。\n\n2.7.1.5设备的外壳接合面应紧固严密，密封垫圈完好，转动轴与轴孔间的防尘密封应严密。透明件应无裂损。\n\n2.7.2设备安装应牢固，接线应正确，接触应良好,通风孔道不得堵塞，电气间隙和爬电距离应符合设备的技术要求。\n\n2.7.3设备安装时，不得损伤外壳和进线装置的完整及密封性能。\n\n2.7.4粉尘防爆电气设备的表面最高温度，应符合表2.7.4的规定。\n\n2.7.5粉尘防爆电气设备安装后，应按产品技术要求做好保护装\n\n置的调整和试操作。\n\n粉尘防爆电气设备表面最高温度（℃） 表2.7.4  \n\n\n\n\n\n注：表中温度组别，应符合现行国家标准《爆炸性环境用防爆电气设备通用要求》的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cfcb5908-b1f9-4405-a4fa-95af488408f6', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '9.5抗震措施', '9.5抗震措施9.5.1塔、梁相交位置处，宜在横桥向梁体两侧设置缓冲装置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cfcd38f8-ab9d-4244-b6fd-25d4917750a0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）', '（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cfd4395c-4fd5-4db9-8f1c-eda81f4f2e4f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 2）', '( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 拉伸(或压缩)应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau$ -同式(32)。\n\n### 5．4．1．4 摩擦型高强度螺栓连接的结构件的强度计算\n\n高强度螺栓连接的轴心受拉和轴心受压结构构件的强度，按式（35）计算：\n\n$$\n\\frac { N ^ { \\prime } } { A _ { \\mathrm { j } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$N ^ { \\prime }$ -高强度螺栓连接的构件的计算轴向力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN ^ { \\prime } { = } N ( 1 { - } 0 . 5 \\ \\frac { Z _ { 1 } } { Z } )\n$$\n\n$N \\cdot$ 作用于连接处的轴向力，单位为牛顿(N);  \n$Z _ { 1 }$ — 所计算结构件截面（连接接头一侧的最外列螺栓处）的高强度螺栓数；$Z$ -在节点或拼接连接接头一侧结构构件上的高强度螺栓的总数；  \n$A _ { \\mathrm { j } }$ — 所计算结构件截面的净面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n## 5．4．2 连接的强度计算\n\n### 5．4．2．1 焊缝连接\n\n钢熔化焊焊缝连接是起重机金属结构最主要的连接形式，其焊缝的主要型式为对接焊缝和角焊缝，焊缝坡口的基本型式和尺寸应符合GB／T985和GB／T986。\n\n#### 5．4．2．1．1 对接焊缝的计算\n\n对接焊缝（焊透的焊缝）的计算应力，按连接中最薄的板厚 $t$ 计算。当无法用引弧板施焊时，每条焊缝的计算长度为其实际长度减去 $2 t$ 。\n\n对接焊缝的计算有以下几种情况：\n\na） 承受轴向拉伸或压缩的对接焊缝，其纵向拉、压的计算应力，应小于表23中规定的焊缝纵向拉、压许用应力。  \nb） 承受弯矩和剪力联合作用的对接焊缝，应验算其危险点的最大正应力不超过表23规定的焊缝纵向拉、压许用应力；最大剪应力不超过表23规定的焊缝剪切许用应力。  \nc） 承受复合 应 力 的 对 接 焊 缝，在 正 应 力 和 剪 应 力 都 较 大 的 部 位，应 按 式（36）验 算 焊 缝 复 合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 2 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……(36)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 同式（34）；\n\n$\\tau$ 同式（32)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ — 焊缝的许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ），见表23；\n\n当对接焊缝的同一计算点上受正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ : \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的复合作用时，应按式（37）验算焊缝复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 2 { \\tau _ { \\mathrm { x y } } } ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……（37）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] .$ ———同式（36）；\n\n其余符号同式（33）；\n\n#### 5．4．2．1．2 角焊缝的计算\n\n角焊缝应计算其抗剪强度。计算时焊缝的有效高度一般取为 $0 . 7 h _ { \\mathrm { f } } , h _ { \\mathrm { f } }$ 为较小的焊脚尺寸。若内力沿侧向角焊缝全长分布时，焊缝的计算长度取为其实际长度减去 $2 h _ { \\mathrm { f } }$ （如果焊缝为自身闭合或特别注意了在焊缝长度的端部避免出现凹弧时，则不必减去此尺寸）。\n\n当角焊缝受复合内力（轴力、剪力、弯矩、扭矩）作用时，应先分别求出各内力单独作用下的应力，再用求矢量和的方法进行组合，算出合应力后再与表23规定的角焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 相比较。\n\n### 5．4．2．2 螺栓连接\n\n#### 5．4．2．2．1 普通螺栓连接\n\n普通螺栓中的 C级螺栓连接，此时由于螺栓直径与螺栓孔的配合间隙较大，只能用于受拉力的连接或作安装临时固定用，不应用于受动载荷的主要受力结构中。普通螺栓中的 A、B级螺栓连接，可以用于受动载荷的结构中。采用普通螺栓连接时，应校验螺杆抗拉和抗剪切破坏的承载力，并校验螺栓孔抗承压破坏的承载力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cff3a243-83dd-4f28-9f17-49c6ce588cc0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9.3 岩溶、采空区和其他特殊地区的钻孔灌注桩', '9.3 岩溶、采空区和其他特殊地区的钻孔灌注桩## 9.3.1 对岩溶和采空区的钻孔灌注桩，施工前应核对桩位处的地质勘察资料；当对地质情况有疑问时，宜适当补充地质钻孔，探明情况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('cff4d985-5d95-47ba-8043-26b7c13ccfea', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5 结构', '5 结构本章内容包括金属结构构件及其连接的设计计算和对起重机结构构造的主要设计要求和规定。\n\n## 5．1 起重机金属结构构件\n\n各类起重机的金属结构各不相同，它们都分别由许多构件组成，而构件则由杆件、板件或壳体组成。按受力情况这些构件分为：\n轴心受拉构件和轴心受压构件；  \n受弯构件；  \n拉弯构件和压弯构件；  \n受扭构件；  \n弯扭构件；  \n其他复合受力构件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d009f27d-db38-403a-ad89-afc33cb8e55d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '4.4 绑扎与安装', '4.4 绑扎与安装## 4.4.1 钢筋的绑扎应符合下列规定：\n\n1 钢筋的交叉点宜采用直径 $0 . 7 { \\sim } 2 . 0 \\mathrm { m m }$ 的铁丝扎牢，必要时可采用点焊焊牢。绑扎宜采取逐点改变绕丝方向的 8 字形方式交错扎结，对直径 $2 5 \\mathrm { m m }$ 及以上的钢筋，宜采取双对角线的十字形方式扎结。\n\n2 结构或构件拐角处的钢筋交叉点应全部绑扎；中间平直部分的交叉点可交错绑扎，但绑扎的交叉点宜占全部交叉点的 $40 \\%$ 以上。\n\n3 钢筋绑扎时，除设计有特殊规定者外，箍筋应与主筋垂直。\n\n4 绑扎钢筋的铁丝丝头不应进入混凝土保护层内。\n\n## 4.4.2对集中加工、整体安装的半成品钢筋和钢筋骨架，在运输时应采用适宜的装载工具，并应采取增加刚度、防止其扭曲变形的措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d01bd105-097c-443d-ba08-a520798df6c4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 2）', 'thrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\prime }$ b— 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数的修正值；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数。\n\n表 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支梁构件的 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 值  \n\n\n\n\n\n注1：集中载荷指一个或少数几个集中载荷位于跨中附近的情况，对其他情况的载荷均按均布载荷考虑。\n\n注2：载荷作用在上翼缘系指作用点在翼缘表面，方向指向截面形心；载荷作用在下翼缘也系指作用在翼缘表面，方向背向截面形心。\n\n注3： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 适用于 Q235号钢，当用其他钢号时，查得的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 应乘以 $2 3 5 / \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 。\n\n注4： $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 不小于2．5时不需再验算其侧向屈曲稳定性；表中大于2．5的 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值，为其他钢号换算查用。\n\n表 犔．3 稳定系数 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 的修正值 $\\varphi _ { \\mathrm { ~ } \\mathrm { ~ b ~ } } ^ { \\prime }$   \n\n\n\n\n\n## 犔．3 轧制槽钢的简支梁构件，不论载荷的形式和作用的位置，其 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 值按式（L．3）计算，大于1者取1。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\frac { 5 7 0 b t } { l h } \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（L．3）\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ -轧制槽钢的简支梁构件的侧向屈曲稳定系数；  \n$b$ 受压翼缘的宽度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$t ^ { . }$ 受压翼缘的平均厚度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$l$ 受压翼缘的计算(自由)长度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \nh -槽钢截面高度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d01c97ca-db8d-4d3b-9eee-ed8edf31e789', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：沉井分节太高，不仅施工不便，且易失稳；太低则重力小，下沉慢，且又增加接高次数，影响施工进度。特别对于底节沉井的高度更需注意，若太低，在抽除支垫或下沉沉井时，沉井部分被搁支，部分悬空，可能会使沉井开裂，故底节沉井的高度需要满足在最不利的刃脚支承条件下，能有足够的竖向抗挠强度。一般情况下，在稳定条件许可时，沉井分节制作高度需要尽可能高一些，通常为 $3 \\sim 5 \\mathsf { m }$ ；对位于松软地基上的底节沉井，其高度通常不超过 0.8 倍沉井宽度。\n\n### 11.2.5 钢沉井的制作除应符合本规范第 8 章的要求外，尚应符合下列规定：\n\n1 钢沉井宜在工厂内加工，并应根据设计文件编制制造工艺，绘制加工图和拼装图。\n\n2 钢沉井的分段、分块吊装单元应在胎架上组装、施焊。\n\n3 首节钢沉井应在坚固的台座上或支垫上进行整体拼装，台座表面的高度误差应小于 $4 \\mathrm { m m }$ ，并应有足够的承载能力，在拼装过程中不得发生不均匀沉降。\n\n### 11.2.6 位于深水中的沉井，宜采用浮式沉井。浮式沉井的制作应根据沉井规模、河岸地形、设备条件等，进行技术经济比较，确定制作场地及下水方案。在浮船上或支架平台上制作沉井时，浮船、支架平台的承载力应满足制作的要求。\n\n## 11.3 浮运、定位与着床\n\n### 11.3.1 沉井在浮运前应进行下列准备工作：\n\n1 应制订专项施工方案，并应对沉井的定位系统以及浮运、就位的稳定性进行验算；当沉井的实际重力与设计重力不符时，应对其重新进行验算。各类浮式沉井在下水、浮运前，均应进行水密性检查，对底节尚应根据其工作压力进行水压试验，\n\n合格后方可下水。\n\n2 应根据浮运沉井的具体情况确定相应的浮运设备，浮运前应对拖运、定位、导向、锚碇、潜水、起吊及排、灌水等相关设备设施进行检查。\n\n3 应掌握水文、气象和航运等情况，并应与海事或航道管理部门取得联系、配合，必要时宜在浮运及定位施工过程中进行航道管制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d0234b70-6910-4f33-a89f-39314a97aeff', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 9）', 'gma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] ^ { 2 } + [ { \\frac { \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] ^ { 2 } } } ] ^ { 2 } - { \\frac { \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } } + [ { \\frac { \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } } { [ \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } } \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\end{array}  ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 6 ~ } } )   \\end{array} \n$$\n\n式中：\n\n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ ；  \n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ ；  \n$\\mid \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } \\mid$ — 同式（72）的 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ ；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ — 与 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ 相应的剪切疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n在式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）中， $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 按5．8．1计算， $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } ] , [ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ] ]$ ，各式中符号下脚标 $_ { \\mathcal { X } } r$ 、 、 分别为 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } } \\cdot \\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的应力循环特性，按5．8．2计算。\n\n当 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 三种应力中某一个最大应力在任何应力循环中均显著大于其他两个最大应力时，可以只用这一个最大应力校核疲劳强度，另两个最大应力可忽略不计。\n\n通常起重机的结构件（或连接）在同一工况下进行疲劳强度校核，为确保安全，也可将同一工况或不同工况的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d033d6b6-e99c-4ea2-81d5-af000e23eeb2', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '5 结构分析与稳定性设计（Part 1）', '5 结构分析与稳定性设计## 5.1 一般规定\n\n\n### 5.1.1 本条规定结构分析时可根据分析方法相应地对材料采用弹性或者弹塑性假定。在进行弹性分析时，延性好的S1、S2、S3级截面允许采用截面塑性发展系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { x } } } , ~ \\gamma _ { \\mathrm { { y } } }$ 来考虑塑性变形发展。当允许多个塑性铰形成、结构产生内力重分布时，一般应采用二阶弹塑性分析。\n\n\n### 5.1.2 二阶效应是稳定性的根源，一阶分析采用计算长度法时这些效应在设计阶段考虑；而二阶弹性 $P { - } \\Delta$ 分析法在结构分析中仅考虑了 $P { - } \\Delta$ 效应，应在设计阶段附加考虑 $P { \\cdot } \\delta$ 效应；直接分析则将这些效应直接在结构分析中进行考虑，故设计阶段不再考虑二阶效应。\n\n\n### 5.1.5 本条为原规范第8.4.5条、第10.1.4条的修改和补充。  \n把结构分析时可以当成铰接节点的情况在本条进行了集中说明。\n\n\n### 5.1.6 本条为新增条文。本条对结构分析方法的选择进行了原则性的规定。对于二阶效应明显的有侧移框架结构，应采用二阶弹性分析方法。当二阶效应系数大于0.25时，二阶效应影响显著，设计时需要更高的分析，不能把握时，宜增加结构刚度。直接分析法可适用于任意的二阶效应系数、任意的结构类型。\n\n钢结构根据抗侧力构件在水平力作用下的变形形态，可分为剪切型（框架结构)、弯曲型（如高跨比为6以上的支撑架）和弯剪型。式（5.1.6-1）只适用于剪切型结构，对于弯曲型和弯剪型结构，采用式（5.1.6-2）计算二阶效应系数。强调整体屈曲模态，是要排除可能出现的一些最薄弱构件的屈曲模态。\n\n二阶效应系数也可以采用下式计算：\n\n$$\n\\theta _ { i } ^ { \\mathrm { I } } = 1 - \\frac { \\Delta u _ { i } } { \\Delta u _ { i } ^ { \\mathrm { I } } }\n$$\n\n式中 $\\Delta u _ { i } ^ { \\tt I I }$ 按二阶弹性分析求得的计算 $i$ 楼层的层间侧移；$\\Delta { { u } _ { i } }$ 按一阶弹性分析求得的计算 $i$ 楼层的层间侧移。\n\n\n### 5.1.7 初始几何缺陷是结构或者构件失稳的诱因，残余应力则会降低构件的刚度，故采用二阶 $P { - } \\Delta$ 弹性分析时考虑结构整体的初始几何缺陷，采用直接分析时考虑初始几何缺陷和残余应力的影响。\n\n\n### 5.1.8 本条规定在连续倒塌、抗火分析、极端荷载（作用）等涉及严重的材料非线性、内力需要重分布的情况下，应采用直接分析法以反映结构的真实响应。上述情况，若采用一阶弹性分析，则不满足安全设计的原则。考虑到经济性，一般应采用考虑材料弹塑性发展的直接分析法。当结构因材料非线性产生若干个塑性铰时，系统刚度可能发生较大变化，此时基于未变形结构而获得计算长度系数已不再适用，因此无法用于稳定性设计。\n\n\n### 5.1.9 以整体受拉或受压为主的结构如张拉体系、各种单层网壳等，其二阶效应通常难以用传统的计算长度法进行考虑，尤其是一些大跨度结构，其失稳模态具有整体性或者局部整体性，甚至可能产生跃越屈曲，基于构件稳定的计算长度法已不能解决此类结构的稳定性问题，故增加本条。\n\n\n## 5.2 初始缺陷\n\n结构的初始缺陷包含结构整体的初始几何缺陷和构件的初始几何缺陷、残余应力及初偏心。结构的初始几何缺陷包括节点位置的安装偏差、杆件的初弯曲、杆件对节点的偏心等。一般，结构的整体初始几何缺陷的最大值可根据施工验收规范所规定的最大允许安装偏差取值，按最低阶屈曲模态分布，但由于不同的结构形式对缺陷的敏感程度不同，所以各规范可根据各自结构体系的特点规定其整体缺陷值，如现行行业标准《空间网格结构技术规程》JGJ7－2010规定：网壳缺陷最大计算值可按网壳跨度的\n\n1/300 取值。\n\n\n### 5.2.1 本条对框架结构整体初始几何缺陷值给出了具体取值，经国内外规范对比分析，显示框架结构的初始几何缺陷值不仅跟结构层间高度有关，而且也与结构层数的多少有关，式（5.2.1-1）是从式（5.2.1-2）推导而来，即：\n\n$$\n\\Delta _ { i } = \\frac { H _ { \\mathrm { n } i } h _ { i } } { G _ { i } } = \\frac { h _ { i } } { 2 5 0 } \\sqrt { 0 . 2 + \\frac { 1 } { n _ { \\mathrm { s } } } }\n$$\n\n按照现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205 的有关要求，结构的最大水平安装误差不大于 $h _ { i } / 1 0 0 0$ 。综合各种因素，框架结构的初始几何缺陷代表值取为 $\\Delta _ { i }$ 和 $h _ { i } /$ 1000中的较大值。根据规定, $\\sqrt { 0 . 2 + \\frac { 1 } { n _ { \\mathrm { s } } } }$ 不小于 ，可知△=$\\frac { H _ { \\mathrm { n } } h _ { i } } { G _ { i } } = \\frac { h _ { i } } { 2 5 0 } \\sqrt { 0 . 2 + \\frac { 1 } { n _ { \\mathrm { s } } } } \\geqslant \\frac { h _ { i } } { 2 5 0 } \\bullet \\frac { 2 } { 3 } = \\frac { h _ { i } } { 3 7 5 } > \\frac { h _ { i } } { 1 0 0 0 } \\ ,$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d0366852-d333-48f5-b09f-d31911db43d5', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求', '4技术要求## 4.1焊丝尺寸及表面质量\n\n焊丝尺寸及表面质量应符合GB/T25775规定。\n\n## 4.2化学成分\n\n### 4.2.1实心焊丝化学成分\n\n实心焊丝化学成分应符合表3规定。\n\n表3实心焊丝化学成分  \n\n\n\n\n\n### 4.2.2药芯焊丝-焊剂组合熔敷金属化学成分\n\n药芯焊丝-焊剂组合熔敷金属化学成分应符合表4规定。\n\n表4药芯焊丝-焊剂组合熔敷金属化学成分');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d038e81c-b135-4a34-84f9-51207245a489', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.6.16 缆索吊机系统施工应符合下列规定', '5.6.16 缆索吊机系统施工应符合下列规定：1 吊塔、扣塔及相应索具、风缆、锚碇均应进行稳定性验算，安全系数应满足最不利工况要求。\n\n2 缆索吊机所用材料、设备等进场前，应进行验收，材料应无损伤无变形，强度、刚度应满足设计要求；主缆宜采用钢丝绳，安全系数不得小于3。\n\n3 吊塔、扣塔塔架前后及侧向应设置缆风索，缆风索安全系数应大于2。\n\n4 缆索吊机正式吊装前应分别按1.25倍设计荷载的静荷和1.1倍设计荷载的动荷进行起吊试验。\n\n5 塔架顶部应设置可靠的避雷装置；人员上下塔架应配备符合要求的电梯或爬梯，不得徒手攀爬。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d0477d86-fd60-43f9-99fb-82d7689a3db7', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 5）', 'D ( 2 n \\mathrm { ~ - ~ } 1 ) } { n }\n$$\n\n当 $D > 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n$$\nb ~ = ~ { \\frac { n ( ~ D ~ + ~ 1 ~ ) ~ - ~ 1 } { n } }\n$$\n\n6压实填土重力的竖向和水平压力强度标准值可按下式计算：\n\n竖向压力强度\n\n$$\nq _ { \\mathrm { v } } = \\gamma h\n$$\n\n水平压力强度\n\n$$\nq _ { _ \\mathrm { H } } = \\lambda \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\lambda ~ = ~ \\tan ^ { 2 } \\left( 4 5 ^ { \\circ } - \\frac { \\varphi } { 2 } \\right)\n$$\n\n式中：y- 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$h$ - 计算截面至路面顶的高度（m）；$\\lambda$ - 侧压系数。\n\n## 4.2.4混凝土收缩及徐变作用可按下述规定取用：\n\n1外部超静定的混凝土结构、钢和混凝土的组合结构等应考虑混凝土收缩及徐变的作用。\n\n2混凝土的收缩应变终极值可按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）的规定计算。\n\n3混凝土徐变的计算，可假定徐变与混凝土应力呈线性关系。\n\n4计算混凝土坛工拱圈的收缩作用效应时，如考虑徐变影响，作用效应可乘以折减系数0.45。\n\n## 4.2.5水的浮力可按下列规定采用：\n\n1基础底面位于透水性地基上的桥梁墩台，当验算稳定性时，应考虑设计水位的浮力；当验算地基承载力时，可仅考虑低水位的浮力，或不考虑水的浮力。\n\n2基础嵌人不透水性地基的桥梁墩台可不考虑水的浮力。\n\n3作用在桩基承台底面的浮力，应考虑全部底面积。对桩嵌人不透水地基并灌注混凝土封闭者，不应考虑桩的浮力，在计算承台底面浮力时应扣除桩的截面面积。\n\n4当不能确定地基是否透水时，应以透水或不透水两种情况与其他作用组合，取\n\n其最不利者。\n\n5水的浮力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\gamma V _ { \\mathrm { { s } } }\n$$\n\n式中： $F$ —水的浮力标准值（kN）；$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$V _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ -结构排开水的体积（ $\\mathfrak { m } ^ { 3 }$ ）。\n\n## 4.2.6超静定结构当考虑由于地基压密等引起的长期变形影响时，应根据最终位移量计算构件的效应。\n\n## 4.3可变作用\n\n\n\n### 4.3.1公路桥涵设计时，汽车荷载的计算图式、 荷载等级及其标准值、加载方法和纵横向折减等应符合下列规定：\n\n1汽车荷载分为公路I级和公路—Ⅱ级两个等级。\n\n2汽车荷载由车道荷载和车辆荷载组成。桥梁结构的整体计算采用车道荷载；桥梁结构的局部加载、涵洞 桥台和挡土墙土压力等的计算采用车辆荷载。车道荷载与车辆荷载的作用不得叠加。\n\n3各级公路桥涵设计的汽车荷载等级应符合表4.3.1-1的规定。\n\n#### 4.3.1-1 各级公路桥涵的汽车荷载等级\n\n\n\n\n\n1）二级公路作为集散公路且交通量小、重型车辆少时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n2）对交通组成中重载交通比重较大的公路桥涵，宜采用与该公路交通组成相适应的汽车荷载模式进行结构整体和局部验算。\n\n4车道荷载的计算图示如图4.3.1-1所示。\n\n  \n图4.3.1-1车道荷载\n\n1）公路—I级车道荷载均布荷载标准值为 $q _ { \\mathrm { k } } = 1 0 . 5 \\mathrm { k N / m }$ ；集中荷载标准值 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值见表4.3.1-2。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以系数1.2。\n\n表4.3.1-2集中载 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值  \n\n\n\n\n\n注：计算跨径 $L _ { 0 }$ ，设支座的为相邻两支座中心间的水平距离；不设支座的为上、下部结构相交面中心间的水平距离。\n\n2）公路一Ⅱ级车道荷载的均布荷载标准值 $q _ { \\mathrm { k } }$ 和集中荷载标准值 $P _ { k }$ 按公路一I级车道荷载的0.75倍采用。\n\n3）车道荷载的均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上；集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个影响线峰值处。\n\n5车辆荷载的立面、平面尺寸如图4.3.1-2所示， 主要技术指标规定见表4.3.1-3。公路一I级和公路一Ⅱ级汽车荷载采用相同的车辆荷载标准值。\n\n#### 表4.3.13 车辆荷载的主要技术指标\n\n\n\n\n\n  \n图4.3.1-2车辆荷载的立面、平面尺寸（尺寸单位：m；荷载单位：kN）\n\n6车道荷载横向分布系数应按图4.3.1-3所示布置车道荷载进行计算。\n\n7桥涵设计车道数应符合表4.3.1-4的规定。横桥向布置多车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的折减；布置一条车道汽车荷载时，应考虑汽车荷载的提高。横向车道布载系数应符合表4.3.1-5的规定。多车道布载的荷载效应不得小于两条车道布载的荷载效应。\n\n8大跨径桥梁上的汽车荷载应考虑纵向折减。当桥梁计算跨径大于 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应按表4.3.1-6规定的纵向折减系数进行折减。当为多跨连续结构时，整个结构应按最大的计算跨径考虑汽车荷载效应的纵向折减。\n\n  \n图4.3.1-3车辆荷载横向布置（尺寸单位：m)\n\n表4.3.1-4桥涵设计车道数  \n\n\n\n\n\n表4.3.1-5横向车道布载系数  \n\n\n<<<HTBL|05403e5bbe1e');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d0539915-8724-48be-9803-88888f61265a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应有的起重机正常工作时会在空中从总起升质量 $m$ 中突然卸除部分起升质量Δ （例如使用抓斗或起重电磁吸盘进行空中卸载），这将对起重机结构产生减载振动作用。减小后的起升动载荷用突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 乘以额定起升载荷来计算（见图3）。\n\n  \n图 3 系数 $\\phi _ { 3 }$\n\n空中突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 值由式（8）给出：\n\n$$\n\\phi _ { 3 } = 1 - \\frac { \\Delta m } { m } ( 1 + \\beta _ { 3 } )\n$$\n\n式中：\n\nΔ — 突然卸除的部分起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ）；  \n$m$ 总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$\\beta _ { 3 }$ 系数，对用抓斗或类似的慢速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 0 . ~ 5$ ;对用电磁盘或类似的快速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 1 . 0$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d05adcbd-4132-4363-9e8f-0c809281f1b3', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百一十六条出租人应当按照约定将租赁物交付承租人', '第二百一十六条出租人应当按照约定将租赁物交付承租人，并在租赁期间保持租赁物符合约定的用途。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d05ff55d-1e3c-41db-9c86-6e2f56bb51f1', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '8 沥青混合料面层（Part 3）', '离析的面层铣刨后用同类型沥青混合料修补。\n\n2、渗水的检查与处理。对下面层和中面层渗水系数超过标准的路段，划出应处理的范围，用喷洒沥青再生剂或防水剂等方法提高面层抗渗水性能。面层渗水情况除用渗水仪检查外，也可在雨后进行现场观察确定。\n\n### 8.4.3沥青面层的清扫、粘层沥青的喷洒和桥面接缝处理\n\n1、铺筑中面层和上面层之前，应对下面层和中面层表面进行清扫，对泥土污染无法扫除干净的表面，应用水洗刷晾干：对油污染处，应局部凿除面层，用相同沥青混合料修补。\n\n2、面层清扫、清洗风干后，在下面层和中面层表面均应喷洒粘层沥青．粘层的施工按照本指南的规定进行。\n\n3、对于水泥混凝土桥面，除按照本指南规定处理外，在铺筑沥青混合料下铺装层前，应检查桥面防水粘结层的完整性，必要时应补洒防水粘结层；同时将防水层表面浮动集料扫至桥面以外。\n\n4、桥面沥青混合料铺装应与路面中面层和上面层同时施工。施工前应将桥面接缝内杂物清理干净，填塞碎石并捣实，上铺厚度不小于 4cm 的沥青混合料，碾压密实，表面标高应与水泥混凝土调平层一致。此项工作应在喷洒桥面防水粘结层之前完成。\n\n## 8.5试铺段施工\n\n### 8.5.1 沥青各面层施工开工前，应先做试铺段。试铺段应选在主线直线段，每种方案长度不少于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 8.5.2试铺段施工包括试拌和试铺两个分阶段，需要决定的内容包括：\n\n（1）根据各种机械的施工能力相匹配的原则，确定适宜的施工机械，按生产能力决定机械数量与组合方式。\n\n（2）通过试拌决定：\n\n$\\textcircled{1}$ 拌和机的操作方式一如上料速度、拌和数量与拌和时问、拌和温度等。\n\n$\\textcircled{2}$ 验证沥青混合料的配合比设计和沥青混合料的技术性质，决定正式生产用的矿料配合比和油石比。\n\n（3）通过试铺决定：\n\n$\\textcircled{1}$ 检验沥青混合料施工性能，评价是否利于摊铺和压实，要求混合料不离析、不结块。\n\n$\\textcircled{2}$ 摊铺机的操作方式——摊铺温度、摊铺速度、初步振捣夯实的方法和强度、自动找平方式等。\n\n$\\textcircled{3}$ 压实机具的选择、组合，压实顺序，碾压温度，碾压速度及遍数（至少应有两种确保压实度符合要求的碾压方案)。\n\n$\\textcircled{4}$ 施工缝处理方法。\n\n$\\textcircled{5}$ 各种沥青面层的松铺系数。\n\n（4）确定施工产量及作业段的长度，修订施工组织计划。\n\n（5）全面检查材料及施工质量是否符合要求。\n\n（6）确定施工组织及管理体系、质保体系、人员、机械设备、检测设备、通讯及指挥方式。\n\n### 8.5.3试铺段的铺筑，按部颁标准《公路沥青路面施工技术规范》(JTGF40)和施工指导意见相关规定操作。在铺筑过程中，检查施工工艺、技术措施是否符合要求，并记录试验与检测结果，对出现的问题提出改进措施。各层试铺，应力争一次铺筑成功，使试铺段成为生产路段路面的组成部分，否则应予铲除。\n\n## 8.6施工工序要求\n\n### 8.6.1试铺段的质量检查频率应根据需要比生产路段路面施工时适当增加（一般增加一倍，保证每种碾压组合的试铺段压实度、渗水系数等检查项目不小于10点)。试铺结束后，经检测各项技术指标均符合规定时，施工单位提出试铺段总结报告。经批准后指导面层施工。\n\n### 8.6.2 日常施工每道工序严格按照相关规定确定的要求进行控制。\n\n## 8.7沥青混合料的拌制\n\n### 8.7.1 严格掌握沥青和集料的加热温度以及沥青混合料的出厂温度，集料温度应比沥青温度高 $1 0 { \\sim } 1 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n### 8.7.2道路石油沥青混合料的施工温度宜根据 $1 3 5 \\mathrm { { \\small C } }$ 及 $1 7 5 \\mathrm { { ‰} }$ 条件下测定的粘度---温度曲线确定，改性沥青混合料参考供应商提供的施工温度，条件不具备时，可按照表8.7-1范围选择，并根据实际情况适当调整。\n\n### 8.7.3 沥青混合料试件制备室内击实成型前，需对沥青混合料进行短期老化处理，方法为沥青混合料在烘箱中加热 2h，烘箱温度设定为混合料击实成型温度。对于在储存仓中存储时间超过2h的混合料，可不再进行短期老化处理。\n\n表8.7-1沥青混合料施工温度（℃）  \n\n\n\n\n\n注：（1）表中对道路石油沥青混合料是针对70号道路石油沥青，对于采用50号沥青的混合料，其施工温度可根据表中建议的温度适当调整;\n\n(2)沥青混合料的摊铺温度、初压温度、复压温度和碾压终了温度均指铺层中部的温度，用插入式热电偶数显温度计借助金属插杆进行测定：碾压终了温度用红外线手持测温仪测量表面温度再换算成铺层内部温度。\n\n### 8.7.4拌和楼控制室要逐盘打印沥青及各种矿料的用量和拌和温度，随时在线检查矿料级配和油石比，并定期对拌和楼的计量和测温进行校核（见图8.7-1)。\n\n### 8.7.5拌和时间由试拌确定。必须使所有集料颗粒全部裹覆沥青结合料，并以沥青混合料拌和均匀为度。\n\n### 8.7.6目测检查混合料的均匀性，及时分析异常现象。如混合料有无花白、冒青烟和离析等现象。\n\n### 8.7.7每台拌和机每天上午、下午各取一组混合料试样做马歇尔试验和抽提筛分试验，检验油石比、矿料级配和沥青混合料性质。\n\n### 8.7.8生产添加纤维的沥青混合料时，纤维必须在混合料中充分分散，拌和均匀。拌和机应配备同步添加投料装置，松散的絮状纤维可在喷入沥青的同时或稍后采用风送设备喷入拌和锅，拌和时间宜延长5S以上。\n\n### 8.7.9每天施工结束后，根据拌和楼打印的各料数量，进行总量控制；以各仓用量及各仓集料和矿粉筛分结果计算平均施工级配、油石比，与设计结果进行校核；以每天产量计算平均厚度，与设计厚度进行校核。\n\n### 8');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d06786db-ce09-4ec7-807c-15738941309a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犈', '附 录 犈## （资料性附录）关于风载荷计算的资料\n\n### 犈．1 工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$\n\n工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$ ，见图 E．1和图 E．2。\n\n\n\n\n\n\n\n  \n图 犈．1 前片为工字形截面梁后片为桁架的混合构件的挡风折减系数  \n图 犈．2 前片为桁架后片为工字形截面梁的混合构件的挡风折减系数\n\n\n\n\n\n### 犈．2 管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数\n\n管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数为1．3。\n\n### 犈．3 单根梯形截面构件（梁）的风力系数\n\n单根梯形截面构件（梁）（空气动力长细比 $l / b { = } 1 0 \\sim 1 5$ ，截面高宽比 $b / d { \\approx } 1$ ）在侧向风力作用下风力系数为 $1 . 5 \\sim 1 . 6$ 。\n\n### 犈．4 计算风压与风力等级的对应关系\n\n计算风压 $\\boldsymbol { \\phi } , 3$ s时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { p } }$ 与风力等级的对应关系，见表E．1。\n\n表 犈．1 计算风压 $\\mathbf { \\varepsilon } _ { p , 3 \\mathrm { ~ } \\mathbf { s } }$ 时距平均瞬时风速 $\\nu _ { \\textrm { s } , 1 0 \\ \\mathrm { m i n } }$ 时距平均风速 $\\nu _ { \\mathbf { p } }$ 与风力等级的对应关系  \n\n\n\n\n\n### 犈．5 起重机吊运物品迎风面积的估算值\n\n起重机吊运物品迎风面积的估算值，见表 E．2。\n\n表 犈．2 起重机吊运物品迎风面积的估算值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d071fef8-2f9b-4660-bdf0-91ab1ba3e2de', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：4 位于流冰或有漂流物河流中的墩台所受撞击力较大，故表面需要采用较硬石料或较高强度的混凝土预制块。\n\n16.3.2 浆砌片石的砌筑施工应符合下列规定：\n\n1 片石应分层砌筑，宜以 $2 \\sim 3$ 层砌块组成一工作层，每一工作层的水平缝应大致找平。各工作层竖缝应相互错开，不得贯通。\n\n2 外圈定位行列和转角石，应选择形状较为方正及尺寸较大的片石，并长短相\n\n间地与里层砌块咬接。砌缝宽度宜不大于 $4 0 \\mathrm { m m }$ ；采用小石子混凝土砌筑时，可为$3 0 { \\sim } 7 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 较大的砌块应用于下层，安砌时应选取形状和尺寸较为合适的砌块，尖锐凸出部分应敲除。竖缝较宽时，应在砂浆中塞以小石块，但不得在石块下面用高于砂浆砌缝的小石片支垫。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d083a471-030b-41b0-ad9f-2450824cd764', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '术语和符号', '术语和符号## 2.1术语\n\n### 2.1.1路基 subgrade\n\n按路线位置和一定技术要求修筑的带状构造物，是路面的基础，承受由路面传来的行车荷载。\n\n### 2.1.2路床roadbed\n\n路面结构层以下 $0 . 8 \\mathrm { m }$ 或 $1 . 2 0 \\mathrm { m }$ 范围内的路基部分，分为上路床及下路床两层。上路床厚度 $0 . 3 { \\mathfrak { m } }$ ，下路床厚度在轻、中等及重交通公路为 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ，特重、极重交通公路为 $0 . 9 \\mathfrak { m }$ 。\n\n### 2.1.3路堤embankment\n\n高于原地面的填方路基。路堤在结构上分为上路堤、下路堤，上路堤是指路床以下 $0 . 7 \\mathfrak { m }$ 厚度范围的填方部分；下路堤是指上路堤以下的填方部分。\n\n### 2.1.4路堑cutting\n\n低于原地面的挖方路基。\n\n### 2.1.5高路堤highembankment路基填土最大边坡高度大于 $2 0 \\mathrm { m }$ 的路堤。\n\n### 2.1.6陡坡路堤steep slope embankment地面斜坡陡于1:2.5的路堤。\n\n### 2.1.7填石路堤rockfillembankment用粒径大于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 且含量超过总质量70%的石料填筑的路堤。\n\n### 2.1.8土石路堤earth-rock embankment用石料含量占总质量 $3 0 \\% \\sim 7 0 \\%$ 的土石混合材料填筑的路堤。\n\n### 2.1.9深挖路堑deep cutting\n\n边坡高度超过 $2 0 \\mathrm { m }$ 的土质路堑或边坡高度超过 $3 0 \\mathrm { m }$ 的岩石路堑。\n\n### 2.1.10特殊路基specialsubgrade位于特殊土地段、不良地质地段，受水、气候等自然因素影响强烈的路基。\n\n### 2.1.11湿陷性黄土collapsibility loess\n\n在自重或一定压力下受水浸湿后，土体结构迅速破坏，并产生显著下沉现象的黄土。\n\n### 2.1.12红黏土laterite\n\n碳酸盐类岩石在温湿气候条件下经风化后形成的褐红色粉质土或黏质土。\n\n### 2.1.13高液限土high liquid limit soil液限大于 $5 0 \\%$ 的细粒土。\n\n### .1.14膨胀土expansive soil含亲水性矿物并具有明显的吸水膨胀与失水收缩特性的高塑性黏土。\n\n### 2.1.15盐渍土saline soil易溶盐含量大于规定值的土。\n### 2.1.16多年冻土permafrost\n\n冻结状态连续两年或两年以上的温度低于 $0 \\mathrm { ‰}$ 且含冰的土。\n\n### 2.1.17泡沫轻质土foamed mixture lightweight soil\n\n采用物理方法将发泡剂制备成泡沫，再将泡沫按特定比例混入到搅拌均匀的由水泥浆料及外加剂或细集料组成的混合料浆中，浇筑成型，养护固结而形成的一种含有大量均匀封闭微气孔的轻质固态材料。\n\n### 2.1.18土工塑料泡沫expanded polystyrene,EPS膨胀性聚苯乙烯泡沫塑料。\n\n### 2.1.19加州承载比California bearingratio，CBR\n\n表征路基土、粒料、稳定土强度的一种指标，即标准试件在规定贯入量时所施加的试验荷载与标准碎石材料在相同贯入量时所施加的荷载之比值，以百分率表示。\n\n### 2.1.20最大加州承载比maximum California bearingratio， $\\mathrm { C B R } _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { n } }$\n\n\n\n\n\n注：1.表列承载比是根据路基不同填筑部位压实标准的要求，按现行《公路土工试验规程》（JTGE40）试验方法规定浸水96h确定的CBR。\n\n2.三、四级公路铺筑沥青混凝土和水泥混凝土路面时，应采用二级公路的规定。\n\n3.表中上、下路堤填料最大粒径 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 的规定不适用于填石路堤和土石路堤。\n\n## 4.2路床\n\n### 4.2.1路床填料应符合下列规定：\n\n路床填料应符合表4.1.2的规定。\n\n高速公路、一级公路路床填料宜采用砂砾、碎石等水稳性好的粗粒料，也可采用级配好的碎石土、砾石土等；粗粒料缺乏时，可采用无机结合料改良细粒土。\n\n### 4.2.2零填、挖方路段的路床施工应符合下列规定：\n\n路床范围原状土符合要求的，可直接进行成形施工。\n\n路床范围为过湿土时应进行换填处理，设计有规定时按设计厚度换填，设计未规定时按以下要求换填：高速公路、一级公路换填厚度宜为 $0 . 8 { \\sim } 1 . 2  { \\mathrm { m } }$ ，若过湿土的总厚度小于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ ，则宜全部换填；二级公路的换填厚度宜为 $0 . 5 \\mathrm { \\sim } 0 . 8 \\mathrm { m }$ 。\n\n高速公路、一级公路路床范围为崩解性岩石或强风化软岩时应进行换填处理，设计有规定时按设计厚度换填，设计未规定时换填厚度宜为 $0 . 3 { \\sim } 0 . 5 \\mathrm { m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d084495d-696b-474c-ac46-c196c3785586', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置', '8.1.3.7 临时辅助稳定装置在表53的工况Ⅰ至Ⅳ的状态下，塔式起重机不使用临时辅助稳定装置时，也应是稳定的。\n\n临时辅助稳定装置可以用来满足表53中工况Ⅴ，即保证安装或拆卸时的抗倾覆稳定性。\n\n可以用可拆卸的压重来满足表53工况犘 $\\mathrm { I V }$ 的整体抗倾覆稳定性的要求。但当没有这些外加的压重，并且将风载荷取为 $1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { w I I } }$ 时，该起重机也应符合稳定要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d08bb083-99da-4495-b3a7-6d786b4e27d3', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．6一般地区地形测图（Part 2）', '、交会法、极坐标法、断面索法等。\n\n测深点宜按横断面布设，断面方向宜与岸线(或主流方向)相垂直。\n\n5．9．2水深测量方法应根据水下地形状况、水深、流速和测深设备合理选择。测深点的深度中误差，不应超过表5．9．2的规定。\n\n表5.9.2测深点深度中误差  \n\n\n\n\n\n注：1 $H$ 为水深 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ 。2水底树林和杂草丛生水域不适合使用回声测深仪。3当精度要求不高、作业特殊困难、用测深锤测深流速大于表中规定或水深大于 ${ 2 0 } \\mathbf { m }$ 时，测点深度中误差可放宽1倍。\n\n5．9．3水域地形测量与陆上地形测量应互相衔接。作业应充分利用岸上经检查合格的控制点；当控制点的密度不能满足工程需要时，应布设适当数量的控制点。\n\n5．9．4在水下环境不明的区域进行水域地形测量时，必须了解测区的礁石、沉船、水流和险滩等水下情况。作业中，如遇有大风、大浪，应停止水上作业。\n\n5．9．5水尺的设置应能反映全测区内水面的瞬时变化，并应符合下列规定：\n\n1水尺的位置，应避开回流、壅水、行船和风浪的影响，尺面应顺流向岸。2一般地段1. $5 \\sim 2$ ．0km 设置一把水尺。山区峡谷、河床复杂、急流滩险河段及海域潮汐变化复杂地段， $3 0 0 { \\sim } 5 0 0 \\mathrm { m }$ 设置一把水尺。3河流两岸水位差大于0．1m时，应在两岸设置水尺。4测区范围不大且水面平静时，可不设置水尺，但应于作业前后测量水面高程。5当测区距离岸边较远且岸边水位观测数据不足以反映测区水位时，应增设水尺。\n\n5．9．6水位观测的技术要求，应符合下列规定：\n\n1水尺零点高程的联测，不低于图根水准测量的精度。\n\n2作业期间，应定期对水尺零点高程进行检查。\n\n3水深测量时的水位观测，宜提前10min 开始推迟10min 结束；作业中，应按一定的时间间隔持续观测水尺，时间间隔应根据水情、潮汐变化和测图精度要求合理调整，以 $1 0 \\sim$ 30min 为宜；水面波动较大时，宜读取峰、谷的平均值，读数精确至lcm。\n\n4当水位的日变化小于0．2m时，可于每日作业前后各观测一次水位，取其平均值作为水面高程。\n\n5．9．7水深测量宜采用有模拟记录的测深仪或具有模拟记录的数字测深仪进行作业，并应符合下列规定：\n\n1工作电压与额定电压之差，直流电源不应超过 $10 \\%$ ，交流电源不应超过 $5 \\%$ 。\n\n2实际转速与规定转速之差不应超出 $\\pm 1 \\%$ ，超出时应加修正\n\n3电压与转速调整后，应在深、浅水处作停泊与航行检查，当有误差时，应绘制误差曲线图予以修正。\n\n4测深仪换能器可安装在距船头 $1 / 3 { \\sim } 1 / 2$ 船长处，入水深度以0． $3 \\sim 0$ ．8m为宜。入水深度应精确量至 lcm。\n\n5定位中心应与测深仪换能器中心设置在一条垂线上，其偏差不得超过定位精度的1／3，否则应进行偏心改正。\n\n6每次测量前后，均应在测区平静水域进行测深比对，并求取测深仪的总改正数。比对可选用其他测深工具进行。对既有模拟记录又有数字记录的测深仪进行检查时，应使数字记．录与模拟记录一致，二者不一致时以模拟记录为准。\n\n7测深过程应实测水温及水中含盐度，并进行深度改正。\n\n8测量过程中船体前后左右摇摆幅度不宜过大。当风浪引起测深仪记录纸上的回声线波形起伏值，在内陆水域大于0． $3 \\mathrm { m }$ 、海域大于0．5m时，宜暂停测深作业。\n\n5．9．8测深点的水面高程，应根据水位观测值进行时间内插和位置内插，当两岸水位差较大时，还应进行横比降改正。\n\n5．9．9交会法、极坐标法定位，应符合下列规定：\n\n1测站点的精度，不应低于图根点的精度。\n\n2作业中和结束前，均应对起始方向进行检查，其允许偏差，经纬仪应小于 $1 ^ { \\prime }$ ，平板仪宜为图上0． $3 \\mathrm { m m }$ ，超限时应予改正。\n\n3交会法定位的交会角宜控制在 $3 0 ^ { \\circ } \\ \\sim 1 5 0 ^ { \\circ }$ 之间。\n\n5．9．10断面索法定位，索长的相对误差应小于 $1 ~ / ~ 2 0 0$ 。\n\n5．9．11无线电定位，应根据仪器的实际精度、测区范围、精度要求及地形特征合理配置岸台；岸台的个数及分布，应满足水域地形测图的需要。\n\n5．9．12GPS 定位宜采用GPS-RTK或GPS-RTD(DGPS)方式；当定位精度符合工程要求时，也可采用后处理差分技术。定位的主要技术要求，应符合下列规定：\n\n1参考站点位的选择和设置，应符合本章第5．3．13条和第5．3．14条的规定，作业半径可放宽至 $2 0 \\mathrm { k m }$ 。\n\n2船台的流动天线，应牢固地安置在船侧较高处并与金属物体绝缘，天线位置宜与测深仪换能器处于同一垂线上。\n\n3流动接收机作业的有效卫星数不宜少于5个，PDOP 值应小于6。\n\n4GPS-RTK 流动接收机的测量模式、基准参数、转换参数和数据链的通信频率等，应与参考站相一致，并应采用固定解成果。\n\n5每日水深测量作业前、结束后，应将流动GPS 接收机安置在控制点上进行定位检查;作业中，发现问题应及时进行检验和比对。\n\n6定位数据与测深数据应同步，否则应进行延时改正。\n\n5．9．13当采用GPS-RTK 定位时，也可采用无验潮水深测量方式，但天线高应量至换能器底部并精确至lcm，其他技术要求除符合本章第5．9．12条的规定外还应符合本规范中4．4节的有关规定。\n\n5．9．14测深过程中或测深结束后，应对测深断面进行检查。检查断面与测深断面宜垂直相交，检查点数不应少于 $5 \\%$ 。检查断面与测深横断面相交处，图上 $1 \\mathrm { m m }$ 范围内水深点的深度较差，不应超过表5．9．14的规定。\n\n表5.9.14深度检查较差的限差 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d08e46e2-4334-41d2-b01b-89c2318f9d4c', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '制定依据：', '制定依据：1.关于3.1.1条：这条虽没直接引用GB/T3811，但GB/T3811是我国起重机设计的最基本的标准，很多产品标准、安全技术规范都引用了，需要设计人员掌握它的设计思想、了解产品标准及用户的使用要求，来设计起重机的金属结构，并提供完整的设计计算书。\n\n起重机械金属结构设计时，应合理选用材料、结构形式，以满足结构件在运输、安装（包括拆卸）、使用过程中的强度（含疲劳强度）、刚性、稳定性、安全性、防火、防腐蚀和防热幅射等要求，具体如下：\n\na）强度要求：GB/T3811给出了两种设计计算方法，即许用应力法和极限状态法，可选择不同的方法，对大变形结构应采用极限状态法。对起重机结构件的工作级别较高的如E4级及以上的，应进行疲劳强度计算，疲劳强度的计算方法分为应力比法和应力幅法；  \nb）刚性要求：包括零部件的刚性及起重机的静态刚性、动态刚性，对桥门式起重机而言，静态刚性与以前还是有很大的差别的，GB6067-1985主要是将刚性与起重机的工作级别挂钩，本部分是与起重机的定位精度挂钩；对伸缩臂的轮胎式起重机和汽车起重机，新规范规定推荐为： $f _ { L }$ $\\leqslant 0 . 1$ （ $L _ { c } / 1 0 0 $ ²。当 $L _ { c } \\geqslant 4 5 \\mathrm { m }$ 时，式中系数0.1值可适当增大。除 $L _ { c } \\geqslant 4 5 \\mathrm { m }$ 时外，与原规程基本相同；对塔式起重机，本部分规定为： $1 . 3 4 \\mathrm { H } / 1 0 0$ ，原规范为 $\\mathrm { H } / 1 0 0 \\mathfrak { c }$ ，所以GB/T3811给出了新的思想，按定位精度控制；  \nc）稳定性要求：本部分只是针对金属结构的稳定性要求，并不是针对整机稳定性。虽然GB6067.1-2010在这方面没有规定，但整机稳定性还是要遵从GB/T3811的规定；  \nd）材料的防火对起重机结构可能不是大的问题，一般情况下不必太关注，应注意什么情况下采取防热幅射措施，如直接参加冶炼工作的起重机，处于 $1 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 2 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 受热的一般结构钢材会出现时效硬化现象；特别是一旦因某种预计不到的因素导致构件工作应力接近屈服点甚至出现塑性变形时，时效硬化的效应更加严重。所以，对于承载结构表面长期受幅射热达 $1 5 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，设计时必须考虑隔热防护措施；  \ne）防腐蚀对起重机的金属结构是非常重要的，在某些条件下，如果没有采取措施，钢结构可能很快达到报废标准，如海边等环境下工作的起重机。\n\n2.关于3.1.2条：要求包括设计文件应标明钢材牌号、连接材料的型号，还应注明所要求的焊缝形式、焊缝质量等级，是进行起重机结构设计必须的要求，至于其中“对重要的受力构件还应注明对钢材所要求的力学性能、化学成分及其他的附加保证项目”，这个要求看起来可能有点严格，实际操作时并不是机械地执行，凡采用标准的钢材牌号特别是我国钢材标准中各牌号及西方先进工业国家的牌号，都能基本保证的钢材的性能要求，此时可不列出，只提附加保证和协议要求即可。当采用其他尚未形成技术标准的钢材时，必须详细列出有关钢材性能的各项要求，以便按此进行检验。\n\n对于焊缝的质量要求和形式，如全焊透熔化焊焊接接头的焊缝质量等级按本部分第3.3.4的规定选用。焊缝形式应符合GB/T3375-94《焊接术语》的规定。\n\n附加保证项目对一般工作条件下的起重机金属结构必要性也不大，只是对工作温度特别低或工作级别高的金属结构以及吊运特别重要的产品,或如发生事故后会有特别严重后果的，起重机用户或设计人员有时会根据特定情况对钢材提出附加要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d099c6fc-b079-4c54-aaef-2784cc805a45', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '23.8 桥头搭板', '23.8 桥头搭板## 23.8.1 桥头搭板下台后填土的填料宜以透水性材料为主，并应分层填筑、压实。\n\n## 23.8.2 台后地基如为软土，应按设计要求对地基进行处理并对台后填土进行预压，预压应在搭板施工前完成。\n\n## 23.8.3 钢筋混凝土桥头搭板的施工应符合下列规定：\n\n1 钢筋混凝土搭板及枕梁宜采用就地浇筑的方式施工。\n\n2 搭板钢筋与其下的垫层间宜设置垫块并应交错布置。在上、下两层钢筋之间应设置支撑，保证其位置的准确。\n\n3 浇筑搭板混凝土时应按搭板的坡度由低处向高处进行，振捣时应避免碰撞钢筋、模板。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d09d421b-831e-4240-8488-e1f507cae31f', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '实心焊丝型号/牌号对照（Part 5）', '\" rowspan=\"1\">SU45</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08Mn2SiA</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08Mn2Si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08Mn2SiA</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">序号</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">本标准</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ISO 14171:</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ANSI/AWS</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">ANSI/AWS5.23M:2011</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">GB/T3429-2015</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">GB/T5293-1999</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">GB/T124702003</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">型号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冶金牌号分类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2016(B系列）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5.17M:2007</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">28</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU51</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU51</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">29</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUM3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08MnMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08MnMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08MnMoA</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SUM31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08Mn2Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08Mn2Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08Mn2MoA</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU1M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H09MnMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU1M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EA1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">32</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU1M3TiB</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnMoTiB</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU1M3TiB</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EA1TiB</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnMoTiB</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" ro');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d09ff01b-29e0-49a5-9674-b3b0ff3c9b8f', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '1 总 则（Part 2）', ' u s } }$ -按桁架确定的支撑结构风荷载体型系数；风压高度变化系数：$\\phi$ -挡风系数。\n\n## 2.2.2材料设计指标\n\n$F _ { \\cdot } -$ 钢材弹性模量；$\\mathrm { V } _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ -节点抗剪承载力设计值；$f$ 钢材强度设计值：$f ^ { - } { \\bf \\Pi } _ { i \\bf { k } } ^ { \\cdot \\cdot }$ 地基承载力特征值：$f _ { \\mathrm { s } } -$ 地基承载力设计值：\n\n## 2.2.3几何参数\n\n$\\boldsymbol { \\cdot } \\boldsymbol { \\dot { \\mathrm { \\Omega } } }$ 杆件截面积：  \n$\\therefore \\lambda _ { z }$ 立杆基础底面积；  \n$\\overline { { . 4 } } -$ 单元桁架的等效截面积；  \n$B$ 支撑结构横向宽度：  \nB.—-跨空支撑结构中的跨空部分跨度：$B _ { \\tau }$ 悬挑支撑结构中的悬挑部分长度；  \n$H$ -支撑结构高度；  \n$H _ { i }$ --特殊支撑结构中的落地部分高度；\n\n$H _ { s }$ -跨空支撑结构中的跨空部分高度；\n\n$H _ { t }$ ——悬挑支撑结构中的悬挑部分高度；  \nI—杆件的截面惯性矩；\n\nI——-水平杆的截面惯性矩；\n\nL——支撑结构纵向长度；  \nW—杆件截面模量；\n\n$h$ 一立杆步距；\n\n$\\hbar$ ：--扫地杆高度；\n\n$h _ { 2 }$ 一悬臂长度；$i$ —杆件截面回转半径：-单元桁架的等效截面回\n\n$\\ell _ { x }$ -单元框架中立杆的 $\\boldsymbol { \\mathcal { \\tau } }$ 向间距；$l _ { y }$ --单元框架中立杆的 $y$ 向间距；$\\bar { \\ell }$ 立杆计算长度；  \n${ \\boldsymbol { n } } _ { \\mathrm { b } }$ 立杆横向跨数：\n\n-\n\nn.——跨空支撑结构中落地部分靠近跨空部分宽度 B、内的立杆跨数；\n\nn-—悬挑支撑结构中落地部分靠近悬挑部分宽度 2B、内的立杆跨数；  \n${ \\boldsymbol { n } } _ { \\cdots }$ 单元框架的纵向跨数；${ \\boldsymbol { n } } _ { \\times }$ 单元框架的 $_ { x }$ 向跨数；  \n${ \\boldsymbol { n } } _ { \\boldsymbol { \\imath } } $ —立杆步数；$\\Phi$ 一钢管外径；$\\nu$ 一挠度；  \n」—-受弯构件容许挠度。\n\n## 2.2.4计算系数\n\n$K$ —框架式支撑结构的刚度比；  \nk—·框架式支撑结构的节点转动刚度；  \n$k _ { \\mathrm { { c } } }$ —地基承载力调整系数；  \nα—扫地杆高度h与步距h之比：  \na——悬臂长度h与步距h之比；α-α、α中的较大值；  \na—单元框架x向间距与步距h之比；  \n3H——单元框架计算长度的高度修正系数；  \n3-一单元框架计算长度的扫地杆高度与悬臂长度修正系数;  \n——跨空支撑结构的附加轴力系数；  \n—-悬挑支撑结构的附加轴力系数；$\\lambda$ —计算长细比；—·单元桁架的等效长细比；—立杆计算长度系数；  \n—构件的稳定系数；—-单元桁架的稳定系数；  \n-—单元框架中加密区立杆的稳定系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d0a4d352-6e6b-44ef-9469-f87892d7f53a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 4）', 'span=1>22~40</td><td rowspan=1 colspan=1>5.50</td><td rowspan=1 colspan=1>2.80</td><td rowspan=1 colspan=1>1.84</td><td rowspan=1 colspan=1>1.37</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 colspan=1>0.86</td><td rowspan=1 colspan=1>0.73</td><td rowspan=1 colspan=1>0.64</td><td rowspan=1 colspan=1>0.56</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>45~63</td><td rowspan=1 colspan=1>7.30</td><td rowspan=1 colspan=1>3.60</td><td rowspan=1 colspan=1>2.30</td><td rowspan=1 colspan=1>1.62</td><td rowspan=1 colspan=1>1.20</td><td rowspan=1 colspan=1>0.96</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.69</td><td rowspan=1 colspan=1>0.60</td></tr><tr><td rowspan=6 colspan=1>均布载荷作用于</td><td rowspan=3 colspan=1>上翼缘</td><td rowspan=1 colspan=1>10~20</td><td rowspan=1 colspan=1>1.7</td><td rowspan=1 colspan=1>1.12</td><td rowspan=1 colspan=1>0.84</td><td rowspan=1 colspan=1>0.68</td><td rowspan=1 colspan=1>0.57</td><td rowspan=1 colspan=1>0.50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.45</td><td rowspan=1 colspan=1>0.41</td><td rowspan=1 colspan=1>0.37</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>22~40</td><td rowspan=1 colspan=1>2.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.30</td><td rowspan=1 colspan=1>0.93</td><td rowspan=1 colspan=1>0.73</td><td rowspan=1 colspan=1>0.60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.51</td><td rowspan=1 colspan=1>0.45</td><td rowspan=1 colspan=1>0.40</td><td rowspan=1 colspan=1>0.36</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>45~63</td><td rowspan=1 colspan=1>2.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1.45</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.73</td><td rowspan=1 colspan=1>0.59</td><td rowspan=1 colspan=1>0.50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.44</td><td rowspan=1 colspan=1>0.38</td><td rowspan=1 colspan=1>0.35</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>下翼缘SAC</td><td rowspan=1 colspan=1>10~20</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.55</td><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>0.83</td><td rowspan=1 colspan=1>0.68</td><td rowspan=1 colspan=1>0.56</td><td rowspan=1 colspan=1>0.52</td><td rowspan=1 colspan=1>0.47</td><td rowspan=1 colspan=1>0.42</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>22~40</td><td rowspan=1 colspan=1>4.00</td><td rowspan=1 colspan=1>2.20</td><td rowspan=1 colspan=1>1.45</td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1>0.85</td><td rowspan=1 colspan=1>0.70</td><td rowspan=1 colspan=1>0.60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.52</td><td rowspan=1 colspan=1>0.46</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>45~63</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d0c2d7e4-3be4-46e1-8225-c4aee4142de9', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第五章 重点区域大气污染联合防治', '第五章 重点区域大气污染联合防治第八十六条 国家建立重点区域大气污染联防联控机制，统筹协调重点区域内大气污染防治工作。国务院环境保护主管部门根据主体功能区划、区域大气环境质量状况和大气污染传输扩散规律，划定国家大气污染防治重点区域，报国务院批准。\n\n重点区域内有关省、自治区、直辖市人民政府应当确定牵头的地方人民政府，定期召开联席会议，按照统一规划、统一标准、统一监测、统一的防治措施的要求，开展大气污染联合防治，落实大气污染防治目标责任。国务院环境保护主管部门应当加强指导、督促。\n\n省、自治区、直辖市可以参照第一款规定划定本行政区域的大气污染防治重点区域。\n\n第八十七条 国务院环境保护主管部门会同国务院有关部门、国家大气污染防治重点区域内有关省、自治区、直辖市人民政府，根据重点区域经济社会发展和大气环境承载力，制定重点区域大气污染联合防治行动计划，明确控制目标，优化区域经济布局，统筹交通管理，发展清洁能源，提出重点防治任务和措施，促进重点区域大气环境质量改善。\n\n第八十八条 国务院经济综合主管部门会同国务院环境保护主管部门，结合国家大气污染防治重点区域产业发展实际和大气环境质量状况，进一步提高环境保护、能耗、安全、质量等要求。\n\n重点区域内有关省、自治区、直辖市人民政府应当实施更严格的机动车大气污染物排放标准，统一在用机动车检验方法和排放限值，并配套供应合格的车用燃油。\n\n第八十九条 编制可能对国家大气污染防治重点区域的大气环境造成严重污染的有关工业园区、开发区、区域产业和发展等规划，应当依法进行环境影响评价。规划编制机关应当与重点区域内有关省、自治区、直辖市人民政府或者有关部门会商。\n\n重点区域内有关省、自治区、直辖市建设可能对相邻省、自治区、直辖市大气环境质量产生重大影响的项目，应当及时通报有关信息，进行会商。\n\n会商意见及其采纳情况作为环境影响评价文件审查或者审批的重要依据。\n\n第九十条 国家大气污染防治重点区域内新建、改建、扩建用煤项目的，应当实行煤炭的等量或者减量替代。\n\n第九十一条 国务院环境保护主管部门应当组织建立国家大气污染防治重点区域的大气环境质量监测、大气污染源监测等相关信息共享机制，利用监测、模拟以及卫星、航测、遥感等新技术分析重点区域内大气污染来源及其变化趋势，并向社会公开。\n\n第九十二条 国务院环境保护主管部门和国家大气污染防治重点区域内有关省、自治区、直辖市人民政府可以组织有关部门开展联合执法、跨区域执法、交叉执法。\n\n第九十三条 国家建立重污染天气监测预警体系。\n\n国务院环境保护主管部门会同国务院气象主管机构等有关部门、国家大气污染防治重点区域内有关省、自治区、直辖市人民政府，建立重点区域重污染天气监测预警机制，统一预警分级标准。可能发生区域重污染天气的，应当及时向重点区域内有关省、自治区、直辖市人民政府通报。\n\n省、自治区、直辖市、设区的市人民政府环境保护主管部门会同气象主管机构等有关部门建立本行政区域重污染天气监测预警机制。\n\n第九十四条 县级以上地方人民政府应当将重污染天气应对纳入突发事件应急管理体系。\n\n省、自治区、直辖市、设区的市人民政府以及可能发生重污染天气的县级人民政府，应当制定重污染天气应急预案，向上一级人民政府环境保护主管部门备案，并向社会公布。\n\n第九十五条 省、自治区、直辖市、设区的市人民政府环境保护主管部门应当会同气象主管机构建立会商机制，进行大气环境质量预报。可能发生重污染天气的，应当及时向本级人民政府报告。省、自治区、直辖市、设区的市人民政府依据重污染天气预报信息，进行综合研判，确定预警等级并及时发出预警。预警等级根据情况变化及时调整。任何单位和个人不得擅自向社会发布重污染天气预报预警信息。\n\n预警信息发布后，人民政府及其有关部门应当通过电视、广播、网络、短信等途径告知公众采取健康防护措施，指导公众出行和调整其他相关社会活动。\n\n第九十六条 县级以上地方人民政府应当依据重污染天气的预警等级，及时启动应急预案，根据应急需要可以采取责令有关企业停产或者限产、限制部分机动车行驶、禁止燃放烟花爆竹、停止工地土石方作业和建筑物拆除施工、停止露天烧烤、停止幼儿园和学校组织的户外活动、组织开展人工影响天气作业等应急措施。\n\n应急响应结束后，人民政府应当及时开展应急预案实施情况的评估，适时修改完善应急预案。\n\n第九十七条 发生造成大气污染的突发环境事件，人民政府及其有关部门和相关企业事业单位，应当依照《中华人民共和国突发事件应对法》、《中华人民共和国环境保护法》的规定，做好应急处置工作。环境保护主管部门应当及时对突发环境事件产生的大气污染物进行监测，并向社会公布监测信息。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d0c3c734-8b78-45bb-b251-70ead67afe5f', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.9.6水温低于 $5 \\mathrm', '5.9.6水温低于 $5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 、流速大于 $1 . 0 \\mathbf { m } / \\mathbf { s }$ 或具有噬人海生物、障碍物或污染物等的潜水作业区，潜水员潜水作业必须采取安全措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d0d4d311-fa80-4d79-9aca-1dda0f38a0e9', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.7 桥面铺装、防水和排水', '3.7 桥面铺装、防水和排水## 3.7.2 沥青混凝土和水泥混凝土都是不能完全防水的。防水层的设置可避免或减少钢筋的锈蚀，保证桥梁结构的质量。\n\n## 3.7.4 水泥混凝土桥面铺装层直接承受车辆轮压的作用，既是保护层，又是受力层，要具有足够的强度、良好的整体性以及抗冲击与耐疲劳特性，同时还要具有防水性及其对温度变化的适应性。\n\n要减少和消除桥面铺装层在预定的设计使用期内的早期破坏、满足行车荷载和环境因素作用下的使用功能，就要强化铺装层结构的抗裂性能和耐疲劳特性。\n\n## 3.7.5 钢桥面铺装一般采用沥青混凝土体系，其涉及对正交异性钢桥面板的结构受力状态、桥梁纵面线形 当地气象与环境条件、铺装材料的基本强度、变形性能、抗腐蚀性、水稳性、高温稳定性、低温抗裂性、黏结性 抗滑性、施工工艺等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d0d697ec-e2bc-4f8e-8de7-a75a3c2cb933', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '附录A（规范性附录）平台试验（Part 2）', ' } }$ 等于 $1 \\ \\mathrm { k N }$ 的垂直静态作用力。  \n作用力 $F _ { \\mathrm { ~ v ~ } }$ 在宽度 $1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 距离上施加在最不利的位置。  \n作用力 $F _ { \\mathrm { ~ v ~ } }$ 施加 $3 ~ \\mathrm { m i n }$ 。观察平台结构件是否产生失效和可见损坏。  \n卸除载荷， $3 \\ \\mathrm { m i n }$ 后测量和记录护栏的残余变形。\n将试验结果记人表D.7。\n\n  \n图 A.5护栏上的垂直载荷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d0d9fa57-3127-44c5-8e21-3937aa1116ef', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '12人员的选择、职责和基本要求（见标准第12章（Part 1）', '12人员的选择、职责和基本要求（见标准第12章）## 12.1总则\n\n起重机械的安全操作取决于主管人员的选择。\n\n某些人员如起重机械司机的培训和经验记录将有助于主管人员的选派。合适的选派将会确保所有的相关人员能够被高效地组织起来，以保证工作处于互相协作的良好局面。因酗酒、吸毒或其他不良习惯的影响而削弱其工作效率的人员不允许进入工作人员队伍。所有工作人员都应明确自己的职责（见 $1 2 . 2 \\sim 1 2 . 7 )$ 。应对正在接受培训的工作人员进行有效的监督。\n\n注：在某些环境中，某个人承担的职责可能不止一种，正如 $1 2 . 2 \\sim 1 2 . 7$ 中所述。\n\n## 12.2指派人员的职责\n\n指派人员应负有以下的职责：\n\na）机械操作相关事项进行审核，包括提出工作计划、起重机械、起升机构和设备的选择；工作指导和监管。这些对保证安全工作是必要的。还应包括与其他责任方的协商以及确保在必要时各相关组织之间的协作；\n\nb）保证对起重机械的全面检查、检验，以及确认设备已经维护；\n\nc）保证报告故障和事故的有效程序以及采取必要的正确处理方式；\n\nd）负有组织和控制起重机械操作的责任。保证主管人员的指派要像司机和其他起重作业人员的指派一样。\n\n指派人员应被赋予执行所有职责的必要权力。特别是在其认为继续操作可能产生危险时，某些导致危险的作业情况下，指派人员拥有停止操作的权力。\n\n在适当的情况下，指派人员可将工作任务委托给他人，但还要担负其工作职责。\n\n在吊运重物时，起重机械司机不适宜管理起重机械操作。\n\n## 12.3起重机司机\n\n### 12.3.1职责\n\n司机应遵照制造商说明书和安全工作制度负责起重机的安全操作。除接到停止信号之外，在任何时候都只应服从吊装工或指挥人员发出的可明显识别的信号。\n\n### 12.3.2基本要求\n\n司机应具备以下条件：\n\na）具备相应的文化程度；  \nb）年满18周岁；  \nc）在视力、听力和反应能力方面能胜任该项工作；  \nd）具有安全操作起重机的体力；  \ne）具有判断距离、高度和净空的能力；  \nf）在所操作的起重机械上受过专业培训，并有起重机及其安全装置方面的丰富知识；  \ng）经过起重作业指挥信号的培训，理解起重作业指挥信号，听从吊装工或指挥人员的指挥；  \nh）熟悉起重机械上的灭火设备并经过使用培训；  \ni）熟知在各种紧急情况下处置及逃逸手段；  \nj）具有操作起重机械的资质。出于培训目的在专业技术人员指挥监督下的操作除外。  \n注：适合操作起重机械的健康证明年限不得超过5年。\n\n## 12.4吊装工\n\n### 12.4.1职责\n\n吊装工负责在起重机械的吊具上吊挂和卸下重物，并根据相应的载荷定位的工作计划选择适用的吊具和吊装设备。\n\n吊装工负责按计划实施起重机械的移动和重物搬运。当吊装工不止一人时，则在任一次操作中，根据他们相对起重机的位置，只应由其中一人负责。当该吊装工处于司机看不见的位置时，为确保操作信号的连续性，指挥人员必须将信号传送给司机，使用视觉或听觉信号均可。\n\n在起重机械工作中，如果指挥起重机械和载荷移动的职责移交给其他有关人员，吊装工应向司机说明情况。而且，司机和被移交者应明确各自应负有的责任。\n\n### 12.4.2基本要求\n\n吊装工应具备下列条件：\n\na)具备相应的文化程度；\n\nb)年满18周岁；\n\nc)在视力、听力和反应能力方面能胜任该项工作；\n\nd)具备搬动吊具和组件的体力；\n\ne)具有估计起吊物品质量、平衡载荷及判断距离、高度和净空的能力；\n\nf)经过吊装技术的培训；\n\ng)具有根据物品的情况选择合适的吊具及组件的能力；\n\nh)经过起重作业指挥信号的培训，理解并能熟练使用起重作业指挥信号；\n\ni)需要使用听觉设备（如对讲机）时，能熟练使用该设备并能发出准确、清晰的口令；\n\nj)熟悉起重机的性能及相关参数，具有指挥起重机和载荷安全移动的能力；\n\nk)具有担负该项工作的资质。出于培训的目的在专业技术人员指挥监督下的操作除外。\n\n## 12.5指挥人员\n\n### 12.5.1职责\n\n指挥人员应负有将信号从吊装工传递给司机的责任。指挥人员可以代替吊装工指挥起重机械和载荷的移动，但在任何时候只能由一人负责。\n\n在起重机械工作中，如果把指挥起重机械安全运行和载荷搬运的工作职责移交给其他有关人员，指挥人员应向司机说明情况。而且，司机和被移交者应明确其应负的责任。\n\n### 12.5.2基本要求\n\n指挥人员应具备下列条件：\n\na）具备相应的文化程度；  \nb）年满18周岁；  \nc）在视力、听力和反应能力方面能胜任该项工作；  \nd）具有判断距离、高度和净空的能力;  \na)经过起重作业指挥信号的培训，理解并能熟练使用起重作业指挥信号；  \nb)需要使用听觉设备（如对讲机）时，能熟练使用该设备并能发出准确、清晰的口令；  \nc）熟悉起重机的性能及相关参数，具有指挥起重机和载荷安全移动的能力；  \nd)具有担负该项工作的资质。出于培训的目的在专业技术人员指挥监督下的操作除外。\n\n## 12.6安装人员\n\n### 12.6.1职责\n\n安装人员负责按照安装方案及制造商提供的说明书安装起重机械，当需要两个或两个以上安装人员时，应指定一人作为“安装主管”在任何时候监管安装工作。\n\n### 12.6.2基本要求\n\n安装人员应具备下列条件：\n\na)具备相应的文化程度；  \nb)年满18周岁；  \nc)在视力、听力和反应能力方面能胜任该项工作；  \nd)具有安全搬运物品包括起重机械安装工作的体力；  \ne)能够胜任高空作业环境，出于培训的目的在专业技术人员指挥监督下的操作除外；  \nf)具有估计重物质量、平衡重物及判断距离、高度和净空的能力；  \ng)经过吊装技术及起重作业指挥信号的培训；  \nh)具有根据物品的情况选择合适的吊具及吊装设备的能力；  \ni)在起重机安装、拆卸以及所安装的起重机的操作方面培训合格；  \nj)在所安装的起重机上的安全装置的安装和调试方');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d0ea6035-da43-4bf6-becf-740512e97fee', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '10.5 沉桩', '10.5 沉桩10.5.1 沉桩前应在陆域或水域建立平面测量与高程测量的控制网点，桩基础轴线的测量定位点应设置在不受沉桩作业影响处；应根据桩的类型、地质条件、水文条件及施工环境条件等确定沉桩的方法和机具，并应对地上和地下的障碍物进行妥善处理。\n\n10.5.2 沉桩顺序宜由一端向另一端进行，当基础尺寸较大时，宜由中间向两端或四周进行；如桩埋置有深浅，宜先沉深的，后沉浅的；在斜坡地带，应先沉坡顶的，后沉坡脚的。在桩的沉入过程中，应始终保持锤、桩帽和桩身在同一轴线上。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d0fbe975-3c4b-44dc-bc21-9e8fb22c14bf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 2）', '重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．1 允许的加速度组合如下（见图 G．3）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n起升（H）和臂架伸缩（Te）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架伸缩（Te）；  \n臂架伸缩（Te）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．4 对表 犌．1和 犌．2中的载荷组合的说明（见表 犌．4）\n\n表 犌．4 流动式起重机载荷组合的说明  \n\n\n\n\n\n## 犌．2 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n\n\n### 犌．2．1 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．5；采用极限状态设计法设计时，见表 G．6。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n\n\n\n### 犌．2．2 载荷与适用的动力系数\n\n#### 犌．2．2．1 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ 取值，见表 G．7\n\n表 犌．7 塔式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n#### 犌．2．2．2 塔式起重机的某些部件，当它们的质量明显降低会对合成的载荷效应显著有利时，表 G．6中的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { p A } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p B } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p C } }$ 应适当减小。\n\n### 犌．2．3 加速效应组合\n\n加、减速时作用在塔式起重机结构上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，加速效应按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 回转及小车变幅；  \n2） 回转及臂架俯仰变幅；  \n3） 回转及塔式起重机运行；  \n4） 回转减速，此时有惯性力和离心力，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力按可能同时操作的动作进行组合。\n\n### 犌．2．4 工作状态的计算风压和3狊时距的平均瞬时风速\n\n工作状态的计算风压应限制为：安装时为 $1 2 5 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ ；工作时为 $2 5 0 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ 。相应的3s时距的平均瞬时风速为：安装时为 $1 4 . 1 ~ \\mathrm { m / s }$ ；工作时为 $2 0 . 0 \\ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n上述值推荐用于设计计算，而在操作手册中对实际作业可以规定比此所限制的最大风压相应的更低一些的风速值。\n\n### 犌．2．5 用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合\n\n用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合仅需用表 G．5和 G．6中的载荷组合 A1、A2、A3、A4、B1、B2、B3、B4、C1、C2、C3、C4、C6、C7、C8、C9进行安全分析。\n\n## 犌．3 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n### 犌．3．1 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n许用应力设计法设计用的，见表 G．8；极限状态设计法设计用的，见表 G．9。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n按 江\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n### 犌．3．2 载荷与适用的动力系数，（见表 犌．10）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d1014567-29cf-4077-88a9-c92c74d23939', '147《坠落防护速差自控器》（GB24544-2023）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文件,仅该日期对应的版本适用于本文件;不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nGB/T706—2016热轧型钢 GB/T10125人造气氛腐蚀试验盐雾试验 GB 30862—2014坠落防护挂点装置');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d1054f9f-e7e0-488a-bec9-0784762018de', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '6 试验方法', '6 试验方法## 6.1 总则\n\n架桥机的试验应遵循 / 和本标准的规定,与通用门式起重机相同的试验(检验)项目参照/ — 执行,见表 。\n\n## 6.2 目测检查\n\n目测检查应包括检查所有重要部分的规格和 或状态是否符合要求 如 各机构 电气设备 安全装置、制动器、控制器、照明和信号系统;架桥机金属结构及其连接件、梯子、通道、司机室和走台;所有的防护装置 吊杆或其他吊具及其连接件 钢丝绳及其固定件 滑轮组及其轴向紧固件 检查时 不必拆开任何部分,但应打开在正常维护和检查时应打开的盖子,如限位开关盖。\n\n目测检查还应包括检查必备的证书是否已提供齐全并经过审核。\n\n## 6.3 合格试验\n\n### 6.3.1 总则\n\n架桥机空载运行后,根据起重量的大小,经过 $2 \\sim 3$ 次的逐渐加载直至额定起重量,在额定工况下做各机构各方向的动作试验和测试,验证表 中所列项目是否符合本标准和设计图样的要求,试验时不允许同时开动两个机构。\n\n### 632 主梁支承跨度跨中静挠度测试\n\n对于非定点起吊架桥机,先将空载吊梁小车停放在支腿支点,在主梁跨中位置找好基准点,然后将一吊梁小车开至主梁最不利位置(主梁中部),对于单小车的架桥机按额定起重量加载,对于双小车的架桥机按架桥机额定起重量的一半加载,载荷离地面 $1 0 0 ~ \\mathrm { m m } { \\sim } 2 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ ,保持 $1 0 ~ \\mathrm { { m i n } }$ 。测量基准点的下挠数值后卸载,主梁基点下挠数值即为架桥机主梁跨中的静挠度。\n对于定点起吊架桥机,架桥机空载时,在主梁跨中位置找好基准点,架桥机吊梁小车按架桥机的额定起重量加载,载荷离地面 $1 0 0 ~ \\mathrm { m m } { \\sim } 2 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ ,保持 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 。测量基准点的下挠数值后卸载,主梁基点下挠数值即为架桥机主梁跨中的静挠度。\n\n表 14');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d10f946c-0a9a-4228-a9c4-9a8f23a38a69', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d115497b-18c9-4851-afee-b58c0fbb4dce', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 5）', '\\mathrm { ~ e ~ } }$ — 臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ — 变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ 臂架铰轴等关节中的摩擦力和补偿滑轮组的效率造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机轨道坡度等引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）。\n\n#### 6．1．4．1．2 平衡臂架式变幅机构的变幅等效阻力\n\n平衡臂架式变幅机构每个位置上的变幅阻力也可以采用式（95）计算，而在变幅全过程的变幅等效犉阻力 $F _ { \\mathrm { H } }$ 则应按式（96）计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { { I d } } } = { \\sqrt { \\frac { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } P _ { \\mathrm { { I i } } } ^ { 2 } \\bullet t _ { i } } { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } } } }\n$$\n\n……（96）\n\n式中：\n\n$F _ { \\mathrm { I d } }$ — 平衡臂架式变幅机构变幅等效阻力，单位为牛顿（N）；犻 犻  \n$P _ { \\mathrm { { I } } i }$ — 臂架从位置 $i$ 到位置 $i + 1$ 幅度区段上两个相邻计算位置的变幅阻力的平均值，单位为牛顿（N）；$t _ { i }$ $P _ { \\mathrm { ~ I ~ } i }$ 的作用时间，单位为秒（s)。\n\n#### 6．1．4．1．3 牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力\n\n钢丝绳牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力包括摩擦阻力、等效坡道阻力、起升钢丝绳和牵引钢丝绳绕过导向滑轮所引起的阻力。摩擦阻力包括车轮沿轨道滚动的阻力、车轮轴承内的摩擦阻力以及车轮轮缘与轨道侧面间的附加摩擦阻力，后者一般是用前述两种基本摩擦阻力之和乘以附加摩擦阻力系数1．50来考虑，计算见6．1．2．1．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d11756d9-bcec-4c4a-a24c-b27a930aeb17', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百零五条借款人应当按照约定的期限支付利息', '第二百零五条借款人应当按照约定的期限支付利息。对支付利息的期限没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定，借款期间不满一年的，应当在返还借款时一并支付；借款期间一年以上的，应当在每届满一年时支付，剩余期间不满一年的，应当在返还借款时一并支付。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d119aa7e-3220-4534-ae24-025aecd2e007', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 试验报告', '6 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n(2） 原材料的品种、规格和产地；  \n(3） 试验日期及时间；  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度；  \n（6）水泥混凝土棱柱体抗压弹性模量值;  \n（7）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d11bd867-0b4d-42fe-b95f-f76941bb6c6d', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第三十七条从境外引进野生动物物种的，应当经国务院野生动物保护主管部门批准', '第三十七条从境外引进野生动物物种的，应当经国务院野生动物保护主管部门批准。从境外引进列入本法第三十五条第一款名录的野生动物，还应当依法取得允许进出口证明书。依法实施进境检疫。海关凭进口批准文件或者允许进出口证明书以及检疫证明按照规定办理通关手续。从境外引进野生动物物种的，应当采取安全可靠的防范措施，防止其进入野外环境，避免对生态系统造成危害。确需将其放归野外的，按照国家有关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d12ab76a-8dae-4f12-945d-58a56f0318fa', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第四十九条违反本法第三十条规定，生产、经营使用国家重点保护野生动物及其制品或者没有合法来源证明的非国家重点保护野生动物及其制品制作食品', '第四十九条违反本法第三十条规定，生产、经营使用国家重点保护野生动物及其制品或者没有合法来源证明的非国家重点保护野生动物及其制品制作食品，或者为食用非法购买国家重点保护的野生动物及其制品的，由县级以上人民政府野生动物保护主管部门或者工商行政管理部门按照职责分工责令停止违法行为，没收野生动物及其制品和违法所得，并处野生动物及其制品价值二倍以上十倍以下的罚款；构成犯罪的，依法追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d12e8aec-35e9-483f-8b46-3758cd9fd85d', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3 配 线', '3 配 线3.0.1规定了起重机上的配线应采用多股导线，满足国家标准《起重机设计规范》GB3811－83和《起重机械安全规程》GB$6 0 6 7 - 8 5 $ 的要求;还规定了电线或电缆穿过孔、洞及有油或热辐射的部位，应有保护措施；配线应接触良好，有明显的编号及标牌；对固定式电缆敷设提出了要求。\n\n3.0.2起重机上的钢管、线槽应固定牢固，防止运行时的振动造成移位损坏;规定了管口及线槽的进出口，应有保护措施，这是防止电线或电缆损坏所规定的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d13baceb-494e-46fb-803c-5b48af6c005a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '21.7 索夹与吊索', '21.7 索夹与吊索## 21.7.1 索夹的性能和质量\n索夹的性能和质量应符合现行《悬索桥索鞍索夹》（JT/T 903）的规定。\n\n## 21.7.2 索夹的安装\n索夹的安装应符合下列规定：\n\n1 安装前，应测定主缆的空缆线形，并在对设计规定的索夹位置进行确认后，方可于温度稳定时在空缆上放样定出各索夹的具体位置并编号。安装前尚应清除索夹内表面及索夹位置处主缆表面的油污及灰尘，涂上防锈漆。\n\n2 索夹在场内运输和安装过程中应注意保护，防止损坏其表面。\n\n3 索夹在主缆上精确定位后，应立即紧固螺栓，且在紧固同一索夹的螺栓时，应保证各螺栓的受力均匀。索夹安装位置的纵向误差应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4 索夹螺栓的紧固应按安装时、加劲梁吊装后、全部二期恒载完成后三个荷载阶段分步进行，对每次紧固的数据应进行记录并存档。\n\n5 在工程交工验收前宜对索夹的位置是否滑移做专项检查，且宜对索夹的螺栓进行紧固。\n\n### 条文说明：\n\n1 目前在设计主缆时，其弹性模量基本是采用主缆高强钢丝的弹性模量，实际上主缆与主缆钢丝的弹性模量有一定差别，另外还有索股制作及架设所产生的误差，导致实际的空缆线形与设计的空缆线形不一致。因此在确定索夹位置前，需要先测定实际的主缆线形，对原理论空载线形进行修正，相应修正其索夹位置。\n\n## 21.7.3 吊索的性能和质量\n吊索的性能和质量应符合现行《公路悬索桥吊索》（JT/T 449）的规定，在运输和安装过程中应保证其不受到任何损伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d13fd204-c419-47cd-bf21-49d1ab9c473e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.14 对后张预制构件，在孔道压浆前不得安装就位', '7.9.14 对后张预制构件，在孔道压浆前不得安装就位；压浆后，应在浆液强度达到规定的强度后方可移运和吊装。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d14f22e1-ebee-408c-b2b4-4256bed983f7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订将片石混凝土的内容调整至本章，加筋土桥台的内容调整至第 15 章。\n\n16.1.2 天然地基上的圬工基础砌体，施工前应按本规范第 13 章的有关规定，对基底进行检验和处理。\n\n16.1.3 圬工砌体中沉降缝、伸缩缝、泄水孔及防水层的设置，应符合设计规定。\n\n## 16.2 材料\n\n16.2.1 圬工砌体工程所用的石料应符合下列规定：\n\n1 石料应符合设计规定的类别和强度，石质应均匀、不易风化、无裂纹。1月份平均气温低于- $1 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的地区，除干旱地区的不受冰冻部位外，所用石料应通过冻融试验，其抗冻性指标合格后方可使用。\n\n2 片石的厚度应不小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。用作镶面的片石，应选择表面较平整、尺寸较大者，并应稍加修整。\n\n3 块石的形状应大致方正，上下面应大致平整，厚度应为 $2 0 0 { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，宽度应为厚度的 $1 . 0 { \\sim } 1 . 5$ 倍，长度应为厚度的 $1 . 5 { \\sim } 3 . 0$ 倍。块石如有锋棱锐角，应敲除。块石用作镶面时，应从外露面四周向内稍作修凿；后部可不作修凿，但应略小于修凿部分。\n\n4 粗料石的外形应方正，成六面体，厚度应为 $2 0 0 { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，宽度应为厚度的$1 . 0 { \\sim } 1 . 5$ 倍，长度应为厚度的 $2 . 5 { \\sim } 4 . 0$ 倍，表面凹陷深度应不大于 $2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。加工镶面粗料石时，丁石长度应比相邻顺石宽度大 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ；修凿面每 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 长应有錾路$4 { \\sim } 5$ 条，侧面修凿面应与外露面垂直，正面凹陷深度应不超过 $1 5 \\mathrm { m m }$ ；外露面带细凿边缘时，细凿边缘的宽度应为 $3 0 { \\sim } 5 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d17e6449-7b43-4c5c-99f7-432fb115f18d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '10 沉入桩…… 141', '10 沉入桩…… 141## 10.1 一般规定… …141  \n## 10.2 桩的制作… …141  \n## 10.3 桩的吊运、存放和运输 144  \n## 10.4 试桩与桩基承载力…… …144\n## 10.5 沉桩…… ……145');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d1912e93-7c88-4592-8364-fe4023d34ae3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：采用反开槽的方式安装伸缩装置，能保证伸缩装置的高程和线形与桥面铺装相适应，相对误差较小，亦能提高行车的舒适性，故在施工时要优先考虑采用此种方式。\n\n## 23.3.5 伸缩装置安装前，应按现场的实际气温调整其安装定位值。\n\n## 23.3.6 伸缩装置在吊装时，应按制造工厂标明的吊点位置进行起吊，安装就位时，应使其中心线与桥梁的中心线相重合；在桥面的横坡方向，应按每米一点的间距进行其顶面高程的测量控制和调整。伸缩装置的安装位置和高程经检查确认符合设计要求后，应对其进行临时固定，并设置横向水平连接钢筋，将其与槽口的预埋钢筋焊接固定。\n\n## 23.3.7 伸缩装置安装固定后，应在其能自由伸缩的开放状态下进行两侧过渡段混凝土的浇筑施工，过渡段宜采用环氧树脂混凝土或纤维混凝土。浇筑时应采取措施防止已定位固定的构件移位，并应防止混凝土渗入伸缩装置位移控制箱内或洒落在密封橡胶带缝中及表面，如发生此现象，应立即清除；对溢入桥台台帽和桥墩盖梁顶部的混凝土亦应及时清理干净。混凝土在浇筑完成后应及时对其进行覆盖洒水养护，养护时间应不少于7d。过渡段混凝土在未达到设计要求的强度前，不得开放交通。\n\n## 23.3.8 梳齿板式伸缩装置安装时，应采取措施防止产生梳齿不平、扭曲和变形等现象，并应对梳齿间隙的偏差进行控制，在气温最高时，梳齿的横向间隙应不小于\n\n$5 \\mathrm { m m }$ ，齿板的间隙应不小于 $1 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 23.3.9 橡胶伸缩装置的安装施工应符合下列规定：\n\n1 安装前应检查桥面端部预留槽口的尺寸及钢筋，确认无误后方可进行安装。采用后嵌式橡胶伸缩体时，应在桥面混凝土干燥收缩完成且徐变亦大部分完成后再进行安装。\n\n2 安装前应将预留槽口的混凝土表面清理干净，并涂防水胶黏材料。应根据气温和缝宽进行必要的调整后，再将伸缩装置安装就位，且安装后应使其处于受压状态。\n\n3 应根据安装时的环境温度计算并设置伸缩装置的模板宽度与螺栓间距，将加强钢筋与螺栓焊接就位后，再浇筑过渡段的混凝土。\n\n4 向伸缩装置螺栓孔内灌注防蚀剂后，应及时安装盖帽。\n\n## 23.3.10 模数式伸缩装置的安装施工应符合下列规定：\n\n1 安装时宜采用专用卡具将其固定，其平面位置和顶面高程应符合设计要求；绑扎其他钢筋和铺设防裂钢筋网等工作，应在按桥面横坡定位、焊接固定后进行。\n\n2 浇筑过渡段混凝土前应将所有间隙填塞紧密，浇筑完成后应将填塞物及时取出。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d1ab5b27-59dc-4f65-ae97-57e5b6df72c2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '15.4 预制安装墩台身、盖梁（Part 1）', '15.4 预制安装墩台身、盖梁## 15.4.1 本节适用于桥墩墩身、桥台台身及盖梁等的预制安装施工。\n\n## 15.4.2 预制安装墩台身和盖梁的施工应制订专项施工方案，其施工方法、施工工艺、临时设施和设备等宜根据结构的构造特点和施工环境条件综合确定，对施工中使用的受力装置和受力临时结构应进行专门设计和验算。\n\n### 条文说明：\n\n预制安装墩台身和盖梁的施工具有较高的技术难度和施工风险，各种临时设施、受力装置和受力临时结构较多，因此需要制订专项施工方案，并对施工中使用的受力装置和受力临时结构进行专门设计和验算，目的是保证施工安全。\n\n## 15.4.3 墩台身和盖梁的预制场地应进行专门规划和设计，并应符合下列规定：\n\n1 场地的布置应有利于预制、存放、移运和装车（船）的施工作业。2 场地内的道路、料场等均应硬化处理，且场地应有防排水设施。3 场地内各种临时设施的地基应具有足够的承载能力，不满足要求时应对地基进行加固处理。4 对在水域中安装的墩台身，应在预制场地设置构件的出运线路和出运码头。\n\n### 条文说明：\n\n工厂化、大型化、标准化、装配化是墩台身预制安装施工的显著特点。规定墩台的预制场地需要进行专门规划和设计，是由于墩台身构件体大量重，对地基承载力有较高要求；施工中各工序的施工工艺较复杂，相互间的组织与配合需要紧密衔接。如果不对场地进行周密的规划和布置，容易造成施工效率低下，也不易保证施工的质量和安全。\n\n## 15.4.4 预制台座的设置应符合下列规定：\n\n1 台座的地基应具有足够的承载能力、稳定性和抗变形能力，必要时应对地基进行加固处理，施工过程中应定期监测台座的整体和不均匀沉降量。\n\n2 预制台座可采用混凝土结构和钢结构组合而成，并应与墩台预制节段底部的预留钢筋和预埋件相适应，以及进行必要的受力分析计算。\n\n3 采用混凝土底座时，宜在混凝土结构中通过计算配置必要的受力钢筋，底座的基础宜采用整体式钢筋混凝土板。\n\n4 钢结构台座宜采用钢板和型钢进行制作，且可将墩台预制节段的底模与台座连接成整体，并在底模处开孔，开孔处应采取局部加强的措施，开孔位置应准确，应使预制节段底部的预留钢筋和预埋件能顺利通过。\n\n5 预制台座的设置数量宜根据墩台身安装施工的规模和进度要求综合考虑确定。\n\n### 条文说明：\n\n1 预制台座的地基具有足够的承载能力和稳定性，是台座在设置时首先需要考虑的问题，地基的承载能力不足或稳定性和抗变形能力不够，在预制施工时将会产生沉陷，进而影响到预制构件的质量，甚至导致构件倾倒。\n\n2 预制台座的形式多种多样，本款的规定并不排斥采用其他更好的形式。\n\n3 在混凝土结构中通过计算配置必要的受力钢筋，对底座的受力更有利；整体式钢筋混凝土板的受力状况较均匀，适宜作为底座的基础。\n\n5 预制与安装是一对相辅相成的关系，在能满足安装进度要求的前提下，预制台座的数量越少越好，这样可节省工程施工的成本，因此预制台座的数量需要根据墩台安装施工的规模和进度要求综合考虑确定。\n\n## 15.4.5 存放台座的设置除应符合本规范第 15.4.4 条的相关规定外，尚应满足地基不沉陷和稳定的要求。当能满足预制和安装的进度要求时，可不设存放台座。\n\n## 15.4.6 墩台身预制的节段尺寸划分应符合设计规定。设计未规定时，宜根据墩台结构的构造特点、运输能力、安装时的起重能力以及施工的方便性等因素综合考虑确定；对海上桥梁，尺寸划分时宜将节段之间的接缝设置在浪溅区以上。高度不大或运输能力和安装起重能力足够时，宜进行整体预制、整体安装。\n\n### 条文说明：\n\n墩台身预制的节段尺寸主要是指在高度方向上的划分。节段尺寸的划分是否合理，将会对施工产生重大影响，因此需要根据施工中的诸多因素综合考虑确定。\n\n## 15.4.7 墩台身和盖梁的预制宜采用整体式定型钢模板，模板应具有足够的强度、刚度和稳定性。模板的制作、安装和拆除除应符合本规范第 5 章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 模板应以刚度控制设计，并应满足多次重复使用不变形的要求。2 模板安装时位置应准确，各部位的连接应牢固可靠，接缝应严密不漏浆。3 底模应平整，其平整度在 $2 \\mathrm { m }$ 长度范围的允许偏差应不超过 $2 \\mathrm { m m }$ ，并应垂直于预制墩身的中轴线；侧模的平整度在 $1 \\mathrm { m }$ 长度范围的允许偏差应不超过 $2 \\mathrm { m m }$ 。4 剪力键（槽）处的模板尺寸应准确，表面应平整。\n\n### 条文说明：\n\n1 预制所用的模板需要多次重复使用，为满足不变形的要求，在设计时就需要以刚度控制，而不是以强度控制。在某种程度上，模板的优劣可以决定混凝土构件预制质量的优劣。\n\n## 15.4.8 钢筋宜在专用胎架上制作成钢筋骨架或分片钢筋网后再进行整体起吊安装，必要时可增设劲性骨架增强其整体刚度。钢筋的下料、加工制作、安装、绑扎、连接等应符合本规范第 4 章的规定，采用特殊钢筋时应符合本规范第 22 章的规定。\n\n## 15.4.9 墩台身和盖梁设置有预应力钢束时，其施工应符合设计的要求，设计未要求时应符合本规范第7章的规定。\n\n## 15.4.10 墩台身和盖梁预制混凝土的施工除应符合本规范第6章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 每一预制节段的混凝土应一次浇筑完成。2 浇筑混凝土时，应采取有效措施保证预应力管道和各种预埋件的位置准确，不产生移位。3 混凝土浇筑完成后，带模洒水养护的时间宜不少于 3d，对混凝土的外露面应覆盖、保湿和保温；拆除模板后仍宜对混凝土表面进行覆盖并保湿养护至少 7d。对高性能混凝土，其保湿养护的时间宜适当延长。\n\n## 15.4.11 墩台身宜采用立式的方式在台座上预制，并应符合下列规定：\n\n1 对多节段预制的墩台身，当节段安装采用湿接缝连接时，可将节段分别预制；节段安装采用胶接缝连接时，应按底节、中间节、顶节的顺序从下至上匹配预制，或采用工具式端模匹配预制');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d1b003cb-bee0-4d30-b9a7-d798ee1af467', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '13 供用电设施的拆除', '13 供用电设施的拆除## 13.0.1 施工现场供用电设施的拆除应按已批准的拆除方案进行。\n## 13.0.2 在拆除前，被拆除部分应与带电部分在电气上进行可靠断开、隔离，应悬挂警示牌，并应在被拆除侧挂临时接地线或投接地刀闸。\n## 13.0.3 拆除前应确保电容器已进行有效放电。\n## 13.0.4 在拆除临近带电部分的供用电设施时，应有专人监护，并应设隔离防护设施。\n## 13.0.5 拆除工作应从电源侧开始。\n## 13.0.6 在临近带电部分的应拆除设备拆除后，应立即对拆除处带电设备外露的带电部分进行电气安全防护。\n## 13.0.7 在拆除容易与运行线路混淆的电力线路时，应在转弯处和直线段分段进行标识。\n## 13.0.8 拆除过程中，应避免对设备造成损伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d1b29112-c478-40df-8f87-1093f1053985', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算## 6．3．1 滚动轴承的选择计算\n\n滚动轴承计算的目的是计算滚动轴承是否能满足在4．4．2．1中规定的载荷情况 、 、 中最不利的情况下的静载荷的要求，及在载荷情况Ⅰ、Ⅱ中的较不利的情况下最大动载荷的要求，但对转速低于$1 0 \\ \\mathrm { r / m i n }$ 的滚动轴承，不必校验其动载承受能力。\n\n### 6．3．1．1 滚动轴承的设计预期寿命\n\n滚动轴承应具有足够的设计预期寿命，可以根据所在机构的使用等级确定；对作为易损件在使用中可以更换的滚动轴承，其设计预期寿命可以取为比它所在机构的使用等级低一级或低两级。\n\n### 6．3．1．2 滚动轴承的等效平均动载荷犘\n\n#### 6．3．1．2．1 承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．1）的轴承等效平均动载荷  \n##### 6．3．1．2．1．1 水平运动的机构中的轴承等效平均动载荷犘\n\n因为在作业循环周期内，承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的滚动轴承所受的载荷值是变化的，为计算方便起见特确定一个等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { M m e a n } }$ ，并假定此载荷在6．3．1．1中所确定的设计预期寿命期内是不变的，其值为：\n\n对受加速力但不受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n$$\n\\begin{array} { r l } { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 1 9 \\ ) } \\\\ { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 2 0 \\ ) } \\end{array}\n$$\n\n对受加速力又受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n式中：\n\nMmeanⅠ 水平运动机构中受加速力但不受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \nMmeanⅡ 水平运动机构中受加速力又受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）。犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x I } } \\ , P _ { \\mathrm { M m a x I } } $ 见4．4．2．2．1和4．4．2．3．1， $K _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 为3．3．2中所述的机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 值的立方根。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d1b423db-09eb-4e77-a918-404a57ddb60f', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '7直埋电缆回填土应分层夯实。', '7直埋电缆回填土应分层夯实。## 7.4其他方式敷设线路\n\n7.4.1以支架方式敷设的电缆线路应符合下列规定：\n\n1当电缆敷设在金属支架上时，金属支架应可靠接地；\n\n2固定点间距应保证电缆能承受自重及风雪等带来的荷载；\n\n3电缆线路应固定牢固，绑扎线应使用绝缘材料；\n\n4沿构、建筑物水平敷设的电缆线路，距地面高度不宜小于 $2 . 5 \\mathrm { m }$ ;\n\n5垂直引上敷设的电缆线路，固定点每楼层不得少于1处。\n\n7.4.2沿墙面或地面敷设电缆线路应符合下列规定：\n\n1电缆线路宜敷设在人不易触及的地方；\n\n2电缆线路敷设路径应有醒目的警告标识；\n\n3沿地面明敷的电缆线路应沿建筑物墙体根部敷设，穿越道路或其他易受机械损伤的区域，应采取防机械损伤的措施，周围环境应保持干燥；\n\n4在电缆敷设路径附近，当有产生明火的作业时，应采取防止火花损伤电缆的措施。\n\n7.4.3电缆沟内敷设电缆线路应符合下列规定：\n\n1电缆沟沟壁、盖板及其材质构成，应满足承受荷载和适合现场环境耐久的要求；\n\n2 电缆沟应有排水措施。\n\n7.4.4临时设施的室内配线应符合下列规定：\n\n1室内配线在穿过楼板或墙壁时应用绝缘保护管保护；\n\n2明敷线路应采用护套绝缘电缆或导线，且应固定牢固，塑料护套线不应直接埋人抹灰层内敷设；\n\n3当采用无护套绝缘导线时应穿管或线槽敷设。\n\n## 7.5外电线路的防护\n\n7.5.1在建工程不得在外电架空线路保护区内搭设生产、生活等\n\n处理。\n\n5当利用自然接地体接地时，应保证其有完好的电气通路。\n\n6接地线应直接接至配电箱保护导体（PE）汇流排；接地线的截面应与水平接地体的截面相同。\n\n8.1.9接地装置的设置应考虑土壤受干燥、冻结等季节因素的影响，并应使接地电阻在各季节均能保证达到所要求的值。\n\n8.1.10保护导体（PE）上严禁装设开关或熔断器。\n\n8.1.11用电设备的保护导体（PE）不应串联连接，应采用焊接、压接、螺栓连接或其他可靠方法连接。\n\n8.1.12严禁利用输送可燃液体、可燃气体或爆炸性气体的金属管道作为电气设备的接地保护导体（PE）。\n\n8.1.13 发电机中性点应接地，且接地电阻不应大于4；发电机组的金属外壳及部件应可靠接地。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d1bf1185-8220-422b-ab1d-188ee2a54193', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '7 供货技术条件', '7 供货技术条件供货技术条件按GB/T25775和GB/T25778规定。\n\n附录A\n\n（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d1c644c7-639d-43ad-9a39-601a1e472ab5', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '5.5 移动式钢斜梯', '5.5 移动式钢斜梯5.5.8 移动式钢斜梯安装滚轮时，滚轮应坚实可靠、使用方便，并带锁止装置。\n5.5.9 移动式钢斜梯的稳定装置或配重物应根据稳定性试验的结果设置，并应在稳定装置、配重物的醒目位置张贴使用说明。\n5.5.10 移动式钢斜梯的各构件之间宜采用焊接连接，焊接要求应符合GB 50205的规定；采用其他方式连接时，连接强度应不低于焊接强度。\n5.5.11 移动式钢斜梯的使用场地应坚实平整，梯脚应垫平。\n5.5.12 移动式钢斜梯安装后的外观应符合5.4.9的规定。\n5.5.13 移动式钢斜梯的使用要求如下：\na) 不应2人及以上同时作业；  \nb) 攀登作业时，梯顶平台与作业面高差不应大于$_{0.2\\mathrm{~m~}}$；  \nc) 梯顶平台到上方障碍物的垂直距离不应小于$2\\mathrm{~m}$，单人偶尔使用时可适当减小到上方障碍物的垂直距离，但应做好防撞提示和措施；  \nd) 移动前应清除可能坠落物体，移动时梯上不应站人；  \ne) 安装滚轮的移动式钢斜梯，制动器除在移动情况外，均应保持制动状态；  \nf) 长时间不用的移动式钢斜梯应堆放整齐，并用防潮布遮盖。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d1dc214c-ae0d-4897-b8e3-5d2d5b93d53f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 4）', '除了有效起升质量 $\\Delta m$ 后还悬吊着的吊具质量 $\\eta m$ 仍受到的非工作风力的作用，系数为 $\\eta ^ { = 1 - ( \\Delta m / m ) }$ 。\n\n表 18 非工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<<<HTBL|4cb5e4486134046bc68d388760edef2|END>>>\n\n\n表 19 风压高度变化系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { h } }$   \n\n\n\n\n\n对臂架长度不大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 且臂架不工作时能方便放倒在地上的流动式起重机、带伸缩臂架的低位回转起重机和依靠自身机构在非工作时能够将塔身方便缩回的塔式起重机，只需按其低位置进行非工作状态风载荷验算。在这些起重机的使用说明书中都要写明，在不工作时要求将臂架和塔身固定好，以使其能抗御暴风的袭击。\n\n#### 4．2．3．2 碰撞载荷\n\n起重机的碰撞载荷是指同一运行轨道上两相邻起重机之间碰撞或起重机与轨道端部缓冲止挡件碰撞时产生的载荷，起重机应设置减速缓冲装置以减小碰撞载荷。\n\n##### 4．2．3．2．1 作用在缓冲器的连接部件上或止挡件上的缓冲碰撞力\n\n对于桥式、门式、臂架起重机，以额定运行速度计算缓冲器的连接与固定部件上和止挡件上的缓冲碰撞力。\n\n##### 4．2．3．2．2 作用在起重机结构上的缓冲碰撞力\n\n###### 4．2．3．2．2．1 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ ，不必考虑此缓冲碰撞力。\n\n###### 4．2．3．2．2．2 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ 时，应考虑以下情况的缓冲碰撞力：\n\na） 对装有终点行程限位开关及能可靠起减速作用的控制系统的起重机，按减速后的实际碰撞速度（但不小于 $50 \\%$ 的额定运行速度）来计算各运动部分的动能，由此算出缓冲器吸收的动能，从而算出起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nb） 对未装可靠的自动减速限位开关的起重机，碰撞时的计算速度：大车（起重机）取 $8 5 \\%$ 的额定运行速度，小车取额定运行速度，以此来计算缓冲器所吸收的动能，并按该动能来计算起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nc） 在计算缓冲碰撞力时，对于物品被刚性吊挂或装有刚性导架以限制悬吊的物品水平移动的起重机，要将物品质量的动能考虑在内；对于悬吊的物品能自由摆动的起重机，则不考虑物品质量动能的影响。  \nd） 缓冲碰撞力在起重机上的分布，取决于起重机（对装有刚性导架限制悬吊物品摆动的起重机，还包括物品）的质量分布情况。计算时要考虑小车处在最不利位置，计算中不考虑起升冲击  系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 。\n\n##### 4．2．3．2．3 缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { \\textup { 7 } }$\n\n用 $\\phi _ { 7 }$ 与缓冲碰撞力相乘，来考虑用刚体模型分析所不能估算的弹性效应。 $\\phi _ { 7 }$ 的取值与缓冲器的特性有关：对于具有线性特性的缓冲器（如弹簧缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．25；对于具有矩形特性的缓冲器（如液压缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．6；对其他特性的缓冲器（如橡胶、聚氨酯缓冲器等）， $\\phi _ { 7 }$ 的值要通过试验或计算确定，见图6。\n\n$$\n\\xi = \\frac { 1 } { \\hat { F } _ { \\mathrm { \\times } } \\hat { u } } \\int _ { 0 } F _ { \\mathrm { \\times } } \\mathrm { d } u\n$$\n\n式中：\n\n$\\xi$ -—相对缓冲能量。具有线性特性的缓冲器， $\\xi = 0 , 5$ ;具有矩形特性的缓冲器， $\\xi = 1 , 0$ ；\n\n  \n图 6 系数 $\\phi _ { \\gamma }$ 的取值\n\n$\\hat { F } _ { \\times }$ — 最大缓冲碰撞力；  \n$\\hat { u }$ 最大缓冲行程；  \n$F _ { \\mathrm { { s } } }$ — 缓冲碰撞力；$u$ —缓冲行程。$\\phi _ { 7 }$ 的中间值的估算如下：若 $0 \\leqslant \\xi \\leqslant 0 . 5 , \\phi _ { 7 } = 1 . 2 5$ ；若 $0 . 5 < \\xi < 1 . 0 , \\phi _ { \\bar { \\imath } } = 1 . 2 5 + 0 . 7 ( \\xi - 0 . 5 )$ 。\n\n##### 4．2．3．2．4 在刚性导架中升降的悬吊物品的缓冲碰撞力\n\n对于物品沿刚性导架升降的起重机，要考虑该物品和固定障碍物碰撞引起的缓冲碰撞力。此力是作用在物品所在的高度上并力图使起重机小车车轮抬起的水平力，见4．2．3．3。犘\n\n#### 4．2．3．3 倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { s L } }$\n\n对带有刚性升降导架的起重机，如果起重机在水平移动时受到水平方向的阻碍与限制，例如在起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的极限值取这两种情况中的较小者。\n\n有反滚轮的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d1e5a599-4905-4fb0-927f-cc6791908cde', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 4）', 'owspan=\"1\">yy轧制</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">yy轧制等边角钢</td></tr><tr><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">X-       -x x-           x-            X1焊接         SAC</td></tr><tr><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">V            yX  X-        X1             y</td></tr><tr><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">Xy             y焊接翼缘为轧制或剪切边</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">yx       Xiy轧制、焊接</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">c类</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">焊接</td><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">y焊接板件宽厚比≤20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">c类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">c类</td></tr><tr><td colspan=\"5\" rowspan=\"2\">byx-          X  hIy                 轧制工字形或H形截面</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">40 mm≤t&lt;80mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">c类</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">t≥80 mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">c类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d类</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">截面分类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对x轴</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对y轴</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">l.yX        xly焊接工字形截面，板厚t≥40 mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘为焰切边</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b类</td><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">b类</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘为轧制或剪切边</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">c类</td><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">d类</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">yXy焊接箱形截面，板厚t≥40 mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板件宽厚比&gt;20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b类</td><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">b类</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板件宽厚比≤20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">c类</td><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">c类</td></tr></table>\n\n\n### 5．6．2 受弯构件的整体稳定性\n\n\n受弯构件的整体稳定性，是指其抗侧向整体弯扭屈曲的稳定性。\n\n#### 5．6．2．1 凡符合下列情况之一的受弯构件，不必验算其整体稳定性：\n\na） 有刚性较强的走台和铺板与受弯构件的受压翼缘牢固相连，能阻止受压翼缘侧向位移时；犺 犫 犺犫  \nb） 箱形截面受弯构件的截面高度 $h$ 与两腹板外侧之间的翼缘板宽度 $b$ 的比值 $h / b { \\leqslant } 3$ ，或构件截面足以保证其侧向刚性（如为空间桁架）时；  \nc） 两端简支且端部支承不能扭转的等截面轧制 H型钢或焊接工字形截面的受弯构件，其受压翼犾 犫缘的侧向支承间距 （无侧向支承点者，则为构件的跨距）与其受压翼缘的宽度 $b$ 之比满足以下条件：\n\n1） 无侧向支承且载荷作用在受压翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 3 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n2） 无侧向支承且载荷作用在受拉翼缘上时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 2 0 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } }$ ；  \n3） 跨中受压翼缘有侧向支承时， $\\cdot l / b { \\leqslant } 1 6 \\ \\sqrt { 2 3 5 / { \\sigma } _ { \\mathrm { s } } } \\ ,$ 。\n\n#### 5．6．2．2 不符合5．6．2．1情况的受弯构件的整体稳定性按以下方法计算：\n\na） 在最大刚度平面内受弯的构件，按式（48）计算：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d1f22272-5e6e-4d2a-98ea-21afdf9396fd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d1fbdb37-b462-4378-865d-849c7ab40e91', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求（Part 2）', '.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.07~0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.30~1.70</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.05~0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20~0.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU111</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnSi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.07~0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.00~1.50</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.65~0.85</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12MnSi</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20~0.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10~0.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">焊丝型号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">冶金牌号分类</td><td colspan=\"10\" rowspan=\"1\">化学成分（质量分数）%</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ni</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cub</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">其他</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU13</td><td colspan=\"1\" row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d1fbeaa7-0491-47c4-916c-a7ac7c2d3d8d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 24）', '\" rowspan=\"1\">式（68）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">R</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.11)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">R</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行后的温升与断续定额时温升的比率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.11)SAC</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r(x、ry、rxy）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">应力循环特性值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（72）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">滑轮、卷筒的绳槽半径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（129)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">折合系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">rx、ry</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构构件毛截面对强轴(x轴）或弱轴(y轴)的回转半径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（43)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳最大工作静拉力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(125)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导线截面</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(139)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机结构的工作环境温度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1.6)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导线发热时间常数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(U.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的一个工作循环的总时间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">℃</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">工作环境温度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(U.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">线芯最高工作温度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(U.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">℃</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">额定工作环境温度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(U.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">腹板板厚</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(31)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d1fd1c24-efda-4c91-8899-68a578ad32a5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：规定“埋弧自动焊应在距设计焊缝端部 $8 0 \\mathsf { m m }$ 以外引出板上起、熄弧”，是为了防止弧坑缺陷出现在钢构件应力集中的端部。\n\n## 8.5.4 圆柱头焊钉的焊接应符合下列规定：\n\n1 圆柱头焊钉焊接的工艺参数应通过焊接工艺评定确定，并应采用确定的工艺参数在试板上焊接10个圆柱头焊钉，其中5个做拉伸试验，5个做弯曲试验，全部试验结果应符合现行《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB/T10433）的规定。\n\n2 焊接前应清除圆柱头焊钉头部及钢板待焊部位（大于 2 倍圆柱头焊钉直径）的铁锈、氧化皮、油污、水分等有害物，使钢板表面显露出金属光泽。受潮的瓷环在使用前应在 $1 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的烘箱中烘干 2h。\n\n3 圆柱头焊钉应采用专用焊接设备平位施焊，少量立位及其他位置的焊钉可采用手工焊接。\n\n4 施焊前焊工应检查所用设备、工具，保证能正常工作时方可施焊。\n\n5 每台班开始焊接圆柱头焊钉前或更换焊接条件时，应按规定的焊接工艺在试板上试焊 2 个圆柱头焊钉，焊后应按本规范第 8.6 节的规定进行检验，合格后方可在构件上正式焊接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d206282a-0806-4720-aa40-8e5788ef9757', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '制定依据：（Part 2）', '洲起重机械设计规范》附录A-3.6中表T.A.3.6.（1)的要求是一致的。\n\n6．关于3.3.6条：依据 JGJ81-2002中7.3.10和7.3.12的要求，规定了焊缝表面进行磁粉和渗透检测。检测的标准应分别符合 $\\mathrm { J B / T } 6 0 6 1$ 和 JB/T 6062 的规定。\n\n关于磁粉检测的验收水平，按照 JB/T6061-2007附录B中的表B.1和表B.2的规定，由企业根据不同的焊接方法选择合适的验收水平。\n\n关于渗透检测的验收水平，按照 JB/T6062-2007中表1和表2的规定，由企业根据不同的焊接方法选择合适的验收水平。\n\n7.关于3.3.7条：依据GB/T19418-2003《钢的弧焊接头 缺陷质量分级指南》（ISO 5817：1992，IDT）的要求对起重机各种弧焊接头的焊接质量缺陷进行控制。\n\n经过分析对比，焊接质量缺陷和起重机焊缝质量评定等级有关，不同焊缝的评定等级对应不同的允许缺陷数值。即按GB/T19418的B、C、D级分别对应于1、2、3级焊缝进行了规定，见表1。\n\n表1焊缝内部缺陷检验要求  \n\n\n\n\n\nGB/T19418规定了焊接的质量，有很多缺陷内容的具体指标，包括裂纹、弧坑裂纹、气孔（气孔及密集气孔、局部密集气孔、条形气孔、虫形气孔）、固体夹渣（铜夹杂除外）、铜夹杂、未熔合、未焊透、角焊缝装配不良、咬边、焊缝超高、凸度过大、角焊缝喉厚超过公称尺寸值、角焊缝喉厚小于公称尺寸值、下塌、局部凸起、错边、未焊满下垂、角焊缝焊脚不对称、根部收缩缩沟、焊瘤、接头不良、电弧擦伤、飞溅、同一截面内多重缺陷。\n\n设计者根据上述原则在设计图纸上应提出具体要求。\n\n8．关于3.3.8条：本条标准中强调的是焊工资格。起重机械作为特种设备，目前我国国家质检总局把焊工列入为特种设备作业人员。作业种类为特种设备焊接作业，项目为结构焊。由各地方质量技术监督局培训发证。\n\n9．关于3.3.9条：1级焊缝是起重机结构件中重要的受拉区的对接焊缝，它的焊接质量好坏将直接影响起重机的使用寿命和安全。因此，1级焊缝施焊后必须要求有可追溯性。追溯性可采用多种方式，如在焊缝处打上施焊工人的工号作为可追溯性标记等，保留探伤报告和作业记录。\n\n10．关于3.3.10条：焊缝无损检验的资格由国家质检总局规定，根据国家质检总局颁布的《特种设备无损检测人员考核与监督管理规则》要求，对无损检测人员应取得的相应资质做出了相应的规定。\n\n11.关于3.3.11条：对焊接质量的检验人员应具备的专业知识和应完成的工作是参照AWSD1.12000《美国钢结构焊接规范》中的6.2、6.3和6.5有关要求制定的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d208d07b-b541-46a7-a33c-c20b55dfaf5e', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百一十四条 违反本法规定，使用排放不合格的非道路移动机械', '第一百一十四条 违反本法规定，使用排放不合格的非道路移动机械，或者在用重型柴油车、非道路移动机械未按照规定加装、更换污染控制装置的，由县级以上人民政府环境保护等主管部门按照职责责令改正，处五千元的罚款。违反本法规定，在禁止使用高排放非道路移动机械的区域使用高排放非道路移动机械的，由城市人民政府环境保护等主管部门依法予以处罚。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d209e83e-8941-49ed-9f45-3e18c7136087', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 9）', 'd><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>系数</td><td rowspan=1 colspan=1>特殊情况下的高危险度系数Y,见4.3.4.2.7</td><td rowspan=1 colspan=21>1.05~1.10</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td></td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=3>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=6 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=4 colspan=1>自重振动载荷，起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．起重机质量引起的，见4.2.1.1.1和4.2.1.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>$1</td><td rowspan=1 colspan=1>$1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>f</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>$</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的,见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>+3</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d21c6d56-dbe3-4ea0-92da-08f9893a1692', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d224f557-ea4d-464e-b70e-c2cb80742b30', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '5 楼面和屋面活荷载（Part 2）', '作会议室的办公楼可提高到 $2 \\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 }$ 。对其他用途的民用楼面，由于缺据，一般仍按实际荷载的具体分析，并考虑当时的设计经验，在原规范的基础上适当调整后确定。\n\n《建筑结构荷载规范)) GB] 9 - 根据《建筑结构统一设计标准)) GB] 68 - 84 对荷载标准值的定义，重新对住宅、办公室和商店的楼面活荷载作了调查和统计，并考虑荷载随空间和时间的变异性，采用了适当的概率统计模型。模型中直接采用房间面积平均荷载来代替等效均布荷载，这在理论上虽然不很严格，但对结果估计不会有严重影响，而调查和统计工作却可得到很大的简化。\n\n楼面活荷载按其随时间变异的特点，可分持久性和临时性两部分。持久性活荷载是指楼面上在某个时段内基本保持不变的荷载，例如住宅内的家具、物品，工业房屋内的机器、设备和堆料，还包括常住人员自重。这些荷载，除非发生一次搬迁，一般变化不大。临时性活荷载是指楼面上偶尔出现短期荷载，例如聚会的人群、维修时工具和材料的堆积、室内扫除时家具的集聚等。\n\n对持续性活荷载.we $\\dot { L } _ { i }$ 的概率统计模型，可根据调查给出荷载boos.co变动的平均时间间隔 $\\tau$ 及荷载的统计分布，采用等时段的二项平稳随机过程(图 3)\n\n  \n持续性活荷载随时间变化示意图\n\n对临时性活荷载 $L _ { \\mathrm { r } }$ 由于持续时间很短，要通过调查确定荷载在单位时间内出现次数的平均率及其荷载值的统计分布，实际上是有困难的。为此，提出一个勉强可以代替的方法，就是通过对用户的查询，了解到最近若干年内一次最大的临时性荷载值，以此作为时段内的最大荷载 $L _ { \\mathrm { r s } }$ ，并作为荷载统计的基础。对 $L _ { \\mathrm { r } }$ 也采用与持久性活荷载相同的概率模型(图的。\n\n  \n临时性活荷载随时间变化示意图\n\n出于分析上的方便，对各类活荷载的分布类型采用了极值型。根据 $L _ { \\mathrm { r } }$ 和 $L _ { \\mathrm { r s } }$ 凹的统计参数，分别求出 50 年最大荷载值 $L _ { \\mathrm { i T } }$ 和$L _ { \\mathrm { r T } }$ 的统计分布和参数。再根据 Tukstra 的组合原则，得出 50内总荷载最大值 $L _ { \\mathrm { T } }$ 的统计参数。在 1977 年以后的三年里，曾对全国某些城市的办公室、住宅和商店的活荷载情况进行了调查，其中:在全国 25 个城市实测了 133 栋办公楼共 2201 间办公室，总面积为 $6 3 7 0 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ，同时调查了 317 栋用户的搬迁\'情况;对全国 10 个城市的住宅实测了 556 间，总为 $7 0 0 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 同时调查了229 户的搬迁情况;在全国 10 个城市实测了 21 家百货商店共214 个柜台，总面积为 $2 3 7 0 0 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n中的 $L _ { \\mathrm { K } }$ 系指《建筑结构荷载规范)) GB] 9 - 87 中给出的活荷载的标准值。按《建筑结构可靠度设计统一标准)) GB50068 的规定，标准值应为设计基准期 50 年内荷载最大值分布的某一个分位值。虽然没有对分位值的百分数作具体规定，但对性质类同的可变荷载，应尽量使其取值在保证率上保持相同的水平。从表 5. 1. 中可见，若对办公室而言. $L _ { \\mathrm { K } } { = } 1 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ，它相当于 $L _ { \\mathrm { T } }$ 的均值 $\\mu _ { \\mathrm { L t } }$ 加1. 倍的标准差 $\\pmb { \\sigma } _ { \\mathrm { L T } }$ 其中1. 系数指保证率系数 $\\pmb { \\alpha }$ 。若假设 $L _ { \\mathrm { T } }$ 的分布仍为极值 型，则与 $\\pmb { \\alpha }$ 对应的保证率为 $9 2 . 1 \\%$ 也即 $L _ { \\mathrm { K } }$ 取 $9 2 . 1 \\%$ 的分位值。以此为标准，则住宅的活荷载标准值就偏低较多。鉴于当时调查时的住宅荷载还是偏高的实际情况，因此原规范仍保持以往的取值。但考虑到工遍的意见，认为对于建设工程量比较大的住宅和办公楼来说，其荷载标准值与国外相比显然偏低，又鉴于民用建筑的楼面活荷载今后的变化趋势也难以预测，因此，在《建筑结构荷载规范)) GB 50009-2001 修订时，楼面活荷载的最小值规定为$2 . 0 \\mathrm { k N / m ^ { 2 } }$ 。\n\n全国部分城市建筑楼商活荷载统计分析表  \n\n\n\n\n\n关于其他类别的荷载，由于缺乏系统的统计资料，仍按以往的设计经验，并参考国际标准化组织 1986 年颁布的《居住和公共建筑的使用和占用荷载)) IS0 2103 而加以确定。\n\n对藏书库和档案库，根据 70 年代初期的调查，其荷载-般为 $3 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 左右，个别超过 $4  { \\mathrm { k N } } /  { \\mathrm { m } } ^ { 2 }$ ，而最重的可达 $5 . 5 \\mathbf { k } \\mathrm { N } /$ $\\mathfrak { m } ^ { 2 }$ (按书架高 $2 . 3 \\mathrm { m }$ ，净距 $0 , 6 \\mathrm { m }$ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d22f6da5-3b32-4e92-b7ff-e8deebb915e1', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '5. 9 悬挑式作业平台5.9 悬挑式作业平台（Part 2）', '志,并应由专人监护,非作业人员不应入内;高空拆除作业时，应设置警戒区、安全标志，并应由专人监护，非作业人员不应入内；  \nb)b) 安装在模板上的悬挑式作业平台应在模板整体拆卸吊装至地面后进行拆除;安装在模板上的悬挑式作业平台应在模板整体拆卸吊装至地面后进行拆除；  \nc) c) 拆除时作业人员不应站在待拆除的悬挑式作业平台上,宜采用登高作业车;拆除时作业人员不应站在待拆除的悬挑式作业平台上，宜采用登高作业车；  \nd)d) 悬空作业时,安全带不应系挂在临时结构上。空作业时，安全带不应系挂在临时结构上。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d23a769c-c8e5-43da-a376-0492f968c79e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算确定下区格局部压应力值 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）及其扩散区长度 $c ( y )$ ）时，可参照局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 和分布长度 $C$ 沿板宽方向的变化公式，即式（N．1）和式（N．2）计算：\n\n  \n图 犖．1\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\it y ) = \\frac { 2 \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\pi } \\bigg [ \\arctan \\frac { c } { y } - 3 \\bigg ( \\frac { y } { B } \\bigg ) ^ { 2 } \\bigg ( 1 - \\frac { 2 y } { 3 B } \\bigg ) \\arctan \\frac { c } { B } \\bigg ] \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n$$\nc ( \\boldsymbol { y } ) = c \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\boldsymbol { y } ) } \\Big ( 1 - \\frac { \\boldsymbol { y } } { B } \\Big )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）— 局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$c ( y )$ -局部压应力的分布长度 $C$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$y$ 以局部压应力作用边为原点向另一边方向的坐标，即板的上边缘至下区格上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$B$ —腹板的总宽(高)度,单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ arctan $\\frac { c } { y }$ $\\frac { c } { B }$ 的单位为弧度。\n\n## 犖．3 包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$\n\n包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $K$ 按表N．2计算。\n\n表 犖．2 带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n表 犖．2（续）  \n\n\n\n\n\n注： $\\gamma _ { \\mathrm { a } } = \\frac { E I _ { \\mathrm { S } } } { b D } , \\delta _ { \\mathrm { a } } = \\frac { A _ { \\mathrm { S } } } { b t }$ ：\n\n$I _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ），当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线计算；一侧配置时，按与板相连的加劲肋边缘为轴线计算；\n\n$A _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$r$ -板被加劲肋的分隔数；  \n$D { = } \\frac { E t ^ { 3 } } { 1 2 ( 1 { - } v ^ { 2 } ) } ( \\tau$ 为钢材的泊桑比）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d246b79d-58d3-45b3-9e61-f2b6b4846032', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．8 吊钩', '6．3．8 吊钩## 6．3．8．1 锻造吊钩\n\n起重吊钩应按照GB／T10051．1的规定选取。  \n起重吊钩附件（包括吊钩螺母、吊钩横梁等）应按JB／T7687．1～JB／T7687．4的规定选取。\n\n## 6．3．8．2 片式吊钩\n\n铸造起重机用片式单钩宜采用低合金高强度钢，其强度计算中相应于钢材的屈服点的安全系数不应低于2．5。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d24ec151-7d89-4090-a4a7-399330cf008e', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '5 土石方机械（Part 3）', '料，如果装载后远距离运送，不仅机械损耗大，且生产率降低，在经济上不合算。  \n### 5.10.2 装载作业时，满载的铲斗要起升并外送卸料，如在倾斜度超过规定的场地上作业，容易发生因重心偏离而倾翻的事故。\n### 5.10.3 在石方施工场地作业时，轮胎容易被石块的棱角刮伤，需要采取保护措施。\n5.10.6铲斗装载后行驶时，机械的重心靠近前轮倾覆点，如急转弯或紧急制动，就容易造成失稳而倾翻。  \n5.10.9操纵手柄换向时，如过急、过猛，容易造成机件损伤。满载的铲斗如快速下降，制动时会产生巨大的冲击载荷而损坏机件。  \n5.10.10在不平场地作业时，铲臂放在浮动位置，可以缓解因机身晃动而造成铲斗在铲土时的摆动，保持相对的稳定。  \n5.10.13铲斗偏载会造成铲臂因受力不均而扭弯；铲装后未举臂就前进，会使铲臂挠度大而变形。  \n5.10.17卸料时，如铲斗伸出过多，或在大于 $3 ^ { \\circ }$ 的坡面上前倾卸料，都将使机械重心超过前轮倾覆点，因失稳而酿成事故。5.10.18水温过高，会使内燃机因过热而降低动力性能；变矩器油温过高，会降低使用的可靠性；加速工作液变质和橡胶密封件老化。\n\n5.10.20装载机转向架未锁闭时，站在前后车架之间进行检修保养极易造成人身伤害。\n\n## 5.11蛙式夯实机\n\n5.11.1蛙式夯实机能量较小，只能夯实一般土质地面，如在坚硬地面上夯击，其反作用力随坚硬程度而增加，能使夯实机遭受损伤。\n\n5.11.2～5.11.6蛙式夯实机需要工人手扶操作，并随机移动，因此，对电路的绝缘要求很高，对电缆的长度等也有要求。资料表明，蛙式夯实机由于漏电造成人身触电事故是多发的。这四条都是针对性的预防措施。\n\n5.11.7作业时，如将机身后压，将影响夯机的跳动。要求保持机身平衡，才能获得最大的夯击力。如过急转弯，会造成夯机倾翻。\n\n5.11.8填高的土方比较疏松，要先在边缘以内夯实后再夯实边缘，以防止夯机从边缘下滑。\n\n## 5.12振动冲击夯\n\n5.12.4作业时，操作人员不得将手把握得过紧，这是为了减少对人体的振动。\n\n5.12.7冲击夯的内燃机系风冷二冲程高速（ $\\mathrm { { . 4 0 0 0 r / m i n } } \\mathrm { { , } }$ 汽油机，如在高速下作业时间过长，将因温度过高而损坏。\n\n## 5.13强夯机械\n\n5.13.3本条规定是为了防止夯击过程中有砂石飞出，撞破驾驶室挡风玻璃，伤及操作人员。\n\n5.13.5起重臂仰角过小，将增加起重幅度而降低起重量和夯击高度；仰角过大，夯锤与起重臂距离过近，将影响起升高度。\n\n5.13.6夯机依靠门架支撑，以保持夯击时的稳定性。本条规定了对门架支腿的要求。\n\n5.13.7本条强调操作安全技术规程，确保操作人员安全。5.13.10夯锤上的通气孔，是防止快速下落的夯与地面接触时压缩空气使泥土飞溅，因此，需要保持通气孔的畅通。清理时，不应在锤下进行清理，是为了保证清理人员的人身安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d25a8e91-bd1f-4a59-87b3-3d604d7975c2', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '条文说明', '条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d2649acc-01a1-42a6-ba56-5365e8720a34', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '5.4 固定式钢斜梯（Part 1）', '5.4 固定式钢斜梯5.4.1 固定式钢斜梯宜由踏板、梯梁、扶手、梯间平台等组成。\n\n5.4.2 固定式钢斜梯与水平面的倾角宜为5.4.2 固定式钢斜梯与水平面的倾角宜为30 $3 0 ^ { \\circ } \\sim 4 5 ^ { \\circ }$ 。 经常性双向通行的最大倾角宜为经常性双向通行的最大倾角宜为38 $3 8 ^ { \\circ }$ 。\n\n5.4.3 固定式钢斜梯单节长度不宜大于5.4.3 固定式钢斜梯单节长度不宜大于 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;单向通行时净宽度不宜小于单向通行时净宽度不宜小于 $0 . 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,双向通行时净宽度宜双向通行时净宽度宜为 为 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n5.4.4 踏板的技术要求如下:\n\na)a) 踏板前后深度不应小于踏板前后深度不应小于 $8 0 \\ \\mathrm { m m }$ ,相邻两踏板的前后方向重叠不应小于相邻两踏板的前后方向重叠不应小于 $1 0 ~ \\mathrm { \\ m m }$ ,且不大于且不大于$3 5 \\ \\mathrm { m m }$ ;;  \nb) b) 顶部踏板的上表面应与平台平面高度一致,踏板与平台间应无空隙;部踏板的上表面应与平台平面高度一致，踏板与平台间应无空隙；  \nc) c) 踏板应采用防滑材料,或有不小于板应采用防滑材料，或有不小于 $2 5 ~ \\mathrm { m m }$ 宽的防滑突缘,并留有排水通道;的防滑突缘，并留有排水通道；  \nd) d) 踏步高度不宜大于步高度不宜大于0 $0 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,在同一梯段内,踏步高与踏步宽的组合应保持一致;常用的钢斜梯同一梯段内，踏步高与踏步宽的组合应保持一致；常用的钢斜梯倾角与对应的踏步高倾角与对应的踏步高 $( r )$ 、踏步宽、踏步宽 $( g )$ 组合见表 1。组合见表1。\n\n表1 钢斜梯踏步高、踏步宽尺寸常用组合表1 钢斜梯踏步高、踏步宽尺寸常用组合  \n\n\n\n\n\n注:注： $g + 2 r = 6 0 0 _ { \\circ }$\n\n5.4.5 梯梁应设置在固定式钢斜梯的踏板两侧,并应由底部踏板的突缘向前突出不小于5.4.5 梯梁应设置在固定式钢斜梯的踏板两侧，并应由底部踏板的突缘向前突出不小于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n5.4.6 固定式钢斜梯两侧应设置扶手,且满足以下要求:5.4.6 固定式钢斜梯两侧应设置扶手，且满足以下要求：\n\na) a) 扶手中心线应与梯梁的倾角线平行,扶手高度宜为 扶手中心线应与梯梁的倾角线平行，扶手高度宜 $0 . 9 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;;  \nb) b) 支撑扶手的立柱应从第一级踏板开始设置,间距不宜大于撑扶手的立柱应从第一级踏板开始设置，间距不宜大 $1 \\textrm { m }$ ;;  \nc) c) 应在扶手与梯梁中间设置1 道以上平行于扶手的栏杆。应在扶手与梯梁中间设置1道以上平行于扶手的栏杆。\n\n5.4.7 长度大于5.4.7 长度大于5 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的固定式钢斜梯应分段设梯,并应设梯间平台,且满足以下要求:定式钢斜梯应分段设梯，并应设梯间平台，且满足以下要求：\n\na) 平台的宽度不应小于固定式钢斜梯的宽度,且不小于a)平台的宽度不应小于固定式钢斜梯的宽度，且不小于 $0 . 7 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;平台行进方向的长度不应小于平台行进方向的长度不应小于固定式钢斜梯的宽度,且不小于 固定式钢斜梯的宽度，且不小 $0 . 8 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;;  \nb) b) 平台之间的垂直距离不应小于台之间的垂直距离不应小 $2 \\textrm { m }$ 且不应大于且不应大于 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;  \nc) c) 平台不应悬挂在梯段上;台不应悬挂在梯段上；  \nd) d) 平台底板应平整满铺,相邻板之间不应搭接且表面高度差不宜大于台底板应平整满铺，相邻板之间不应搭接且表面高度差不宜大 $3 \\ \\mathrm { m m }$ ;;  \ne) e) 临边处应设置扶手,并应符合 5.4.6 的规定。临边处应设置扶手，并应符合5.4.6的规定。\n\n5.4.8 固定式钢斜梯的安装要求如下:5.4.8 固定式钢斜梯的安装要求如下：\n\na) a) 各构件之间宜采用焊接连接 焊接应符合 的规定 采用其他方式连接时 连接强度各构件之间宜采用焊接连接，焊接应符合GB 50205的规定；采用其他方式连接时，连接强度应不低于焊接的强度应不低于焊接的强度；  \nb) b) 基础应稳固,梯脚应垫平;础应稳固，梯脚应垫平；  \nc) c) 上端与平台梁相连接时,连接处宜采用开长圆孔的螺栓连接;钢斜梯下端应放置在平整且具端与平台梁相连接时，连接处宜采用开长圆孔的螺栓连接；钢斜梯下端应放置在平整且具备足够承载能力的平面上;梯间平台与支撑结构应刚性连接;支撑体系采用悬臂梁式时,其节备足够承载能力的平面上；梯间平台与支撑结构应刚性连接；支撑体系采用悬臂梁式时，其节点应采用螺栓或焊接的刚性连接。点应采用螺栓或焊接的刚性连接。\n\n5.4.9 固定式钢斜梯安装后的外观要求如下:5.4.9 固定式钢斜梯安装后的外观要求如下：\n\na) a) 不应有歪斜、扭曲、变形及其他缺陷;不应有歪斜、扭曲、变形及其他缺陷；  \nb) b) 表面应光滑,无锐边、尖角、毛刺、裂纹、焊渣或明显锤痕等可能对使用者造成伤害或妨碍其通面应光滑，无锐边、尖角、毛刺、裂纹、焊渣或明显锤痕等可能对使用者造成伤害或妨碍其通过的外部缺陷;过的外部缺陷；  \nc) c) 防锈防腐涂装涂层应均匀、牢固,无明显的堆漆、漏漆等缺陷。锈防腐涂装涂层应均匀、牢固，无明显的堆漆、漏漆等缺陷。\n\n5.4.10 长时间不用的固定式钢斜梯应堆放整齐并用防潮');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d2826375-bad2-4f59-9425-f900afa6c4f5', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '7．5地下管线信息系统', '7．5地下管线信息系统## 7．5．1地下管线信息系统，可按城镇大区域建立，也可按居民小区、校园、医院、工厂、矿山、民用机场、车站、码头等独立区域建立，必要时还可按管线的专业功能类别如供油、燃气、热力等分别建立。\n\n## 7．5．2地下管线信息系统，应具有以下基本功能：\n\n1 地下管线图数据库的建库、数据库管理和数据交换。  \n2 管线数据和属性数据的输入和编辑。  \n3 管线数据的检查、更新和维护。  \n4 管线系统的检索查询、统计分析、量算定位和三维观察。  \n5 用户权限的控制。  \n6 网络系统的安全监测与安全维护。  \n7 数据、图表和图形的输出。  \n8系统的扩展功能。\n\n## 7．5．3地下管线信息系统的建立，应包括以下内容。\n\n1地下管线图库和地下管线空间信息数据库。  \n2 地下管线属性信息数据库。  \n3 数据库管理子系统。  \n4 管线信息分析处理子系统。  \n5扩展功能管理子系统。\n\n## 7．5．4地下管线信息的要素标识码，可按现行国家标准《城市地理要素-城市道路、道路交叉口、街坊、市政工程管线编码结构规则》GB／T14395的规定执行；地下管线信息的分类编码，可按国家现行标准《城市地下管线探测技术规程)CJJ61 J271的相关规定执行。不足部分，可根据其编码规则扩展和补充。\n\n## 7．5．5地下管线信息系统建立后，应根据管线的变化情况和用户要求进行定期维护、更新。\n\n## 7．5．6当需要对地下管线信息系统的软、硬件进行更新或升级时，必须进行相关数据备份，并确保在系统和数据安全的情况下进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d2a224d1-d92c-41e3-89bc-f967a669a5c1', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百六十二条承揽人交付的工作成果不符合质量要求的', '第二百六十二条承揽人交付的工作成果不符合质量要求的，定作人可以要求承揽人承担修理、重作、减少报酬、赔偿损失等违约责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d2a570b6-7c45-418a-9f82-66467909fe72', '50《钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法》（GBT226-2015）.md', '6试样的保留', '6试样的保留为了将试样保存一定的时间，推荐采用下列方法：\n\na) 中和法：用 $10 \\%$ 氨水酒精溶液浸泡后，再以热水冲洗刷净并吹干；  \nb） 钝化法：短时间地浸入浓硝酸(大约5s)，钝化后的试样用热水冲洗刷净并干燥；  \nc） 涂层保护法：涂清漆、塑料膜等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d2aab3f3-337e-4873-8d92-6af8e3cc42d9', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4 建筑起重机械（Part 2）', '载时受力的一侧，U形螺栓应在钢丝绳的尾端，不得正反交错。绳卡初次固定后，应待钢丝绳受力后再次紧固，并宜拧紧到使尾端钢丝绳受压处直径高度压扁1/3。作业中应经常检查紧固情况。\n\n表4.1.26与绳径匹配的绳卡数  \n\n\n\n\n\n### 4.1.27 每班作业前，应检查钢丝绳及钢丝绳的连接部位。钢丝绳报废标准按现行国家标准《起重机钢丝绳保养、维护、安装、检验和报废》 $\\mathrm { G B / T } ~ 5 9 7 2$ 的规定执行。\n\n### 4.1.28 在转动的卷筒上缠绕钢丝绳时，不得用手拉或脚踩引导钢丝绳，不得给正在运转的钢丝绳涂抹润滑脂。\n\n### 4.1.29 建筑起重机械报废及超龄使用应符合国家现行有关规定。\n\n### 4.1.30 建筑起重机械的吊钩和吊环严禁补焊。当出现下列情况之一时应更换：\n\n1表面有裂纹、破口；  \n2 危险断面及钩颈永久变形；  \n3 挂绳处断面磨损超过高度 $10 \\%$ ；  \n4 吊钩衬套磨损超过原厚度 $50 \\%$ ；  \n5 销轴磨损超过其直径的 $5 \\%$ 。\n\n### 4.1.31 建筑起重机械使用时，每班都应对制动器进行检查。当制动器的零件出现下列情况之一时，应作报废处理：\n\n1 裂纹；  \n2 制动器摩擦片厚度磨损达原厚度 $50 \\%$ ；  \n3 弹簧出现塑性变形；  \n4 小轴或轴孔直径磨损达原直径的 $5 \\%$ 。\n\n### 4.1.32 建筑起重机械制动轮的制动摩擦面不应有妨碍制动性能的缺陷或沾染油污。制动轮出现下列情况之一时，应作报废处理：\n\n1裂纹；.2起升、变幅机构的制动轮，轮缘厚度磨损大于原厚度\n\n的 $40 \\%$ ；\n\n3其他机构的制动轮，轮缘厚度磨损大于原厚度的 $50 \\%$ ；4轮面凹凸不平度达 $1 . 5 \\mathrm { m m } { \\sim } 2 . 0 \\mathrm { m m }$ （小直径取小值，大直径取大值)。\n\n## 4.2 履带式起重机\n\n### 4.2.1 起重机械应在平坦坚实的地面上作业、行走和停放。作业时，坡度不得大于 $3 ^ { \\circ }$ ，起重机械应与沟渠、基坑保持安全距离。\n\n### 4.2.2 起重机械启动前应重点检查下列项目，并应符合相应\n\n要求：\n\n1 各安全防护装置及各指示仪表应齐全完好；  \n2 钢丝绳及连接部位应符合规定；  \n3 燃油、润滑油、液压油、冷却水等应添加充足；  \n4 各连接件不得松动；  \n5 在回转空间范围内不得有障碍物。\n\n### 4.2.3 起重机械启动前应将主离合器分离，各操纵杆放在空挡位置。应按本规程第3.2节规定启动内燃机。\n\n### 4.2.4 内燃机启动后，应检查各仪表指示值，应在运转正常后接合主离合器，空载运转时，应按顺序检查各工作机构及制动器，应在确认正常后作业。\n\n### 4.2.5 作业时，起重臂的最大仰角不得超过使用说明书的规定。  \n当无资料可查时，不得超过 $7 8 ^ { \\circ }$ 。\n\n### 4.2.6 起重机械变幅应缓慢平稳，在起重臂未停稳前不得变换挡位。\n\n### 4.2.7 起重机械工作时，在行走、起升、回转及变幅四种动作中，应只允许不超过两种动作的复合操作。当负荷超过该工况额定负荷的 $90 \\%$ 及以上时，应慢速升降重物，严禁超过两种动作的复合操作和下降起重臂。\n\n### 4.2.8 在重物起升过程中，操作人员应把脚放在制动踏板上，控制起升高度，防止吊钩冒顶。当重物悬停空中时，即使制动踏板被固定，仍应脚踩在制动踏板上。\n\n### 4.2.9 采用双机抬吊作业时，应选用起重性能相似的起重机进行。抬吊时应统一指挥，动作应配合协调，载荷应分配合理，起吊重量不得超过两台起重机在该工况下允许起重量总和的 $7 5 \\%$ ，单机的起吊载荷不得超过允许载荷的 $80 \\%$ 。在吊装过程中，两台起重机的吊钩滑轮组应保持垂直状态。\n\n### 4.2.10 起重机械行走时，转弯不应过急；当转弯半径过小时，应分次转弯。\n\n### 4.2.11 起重机械不宜长距离负载行驶。起重机械负载时应缓慢行驶，起重量不得超过相应工况额定起重量的 $70 \\%$ ，起重臂应位于行驶方向正前方，载荷离地面高度不得大于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并应拴好拉绳。\n\n### 4.2.12 起重机械上、下坡道时应无载行走，上坡时应将起重臂仰角适当放小，下坡时应将起重臂仰角适当放大。下坡严禁空挡滑行。在坡道上严禁带载回转。\n\n### 4.2.13 作业结束后，起重臂应转至顺风方向，并应降至 $4 0 ^ { \\circ } \\sim$ $6 0 ^ { \\circ }$ 之间，吊钩应提升到接近顶端的位置，关停内燃机，并应将各操纵杆放在空挡位置，各制动器应加保险固定，操作室和机棚应关门加锁。\n\n### 4.2.14 起重机械转移工地，应采用火车或平板拖车运输，所用跳板的坡度不得大于 $1 5 ^ { \\circ }$ ；起重机械装上车后，应将回转、行走、变幅等机构制动，应采用木楔楔紧履带两端，并应绑扎牢固；吊钩不得悬空摆动。\n\n### 4.2.15 起重机械自行转移时，应卸去配重，拆短起重臂，主动轮应在后面，机身、起重臂、吊钩等必须处于制动位置，并应加保险固定。\n\n### 4.2.16 起重机械通过桥梁、水坝、排水沟等构筑物时，应先查明允许载荷后再通过，必要时应采取加固措施。通过铁路、地下水管、电缆等设施时，应铺设垫板保护，机械在上面行走时不得\n\n转弯。\n\n## 4.3 汽车、轮胎式起重机\n\n### 4.3.1 起重机械工作的场地应保持平坦坚实，符合起重时的受力要求；起重机械应与沟渠、基坑保持安全距离。\n\n### 4.3.2 起重机械启动前应重点检查下列项目，并应符合相应要求：\n\n1各安全保护装置和指示仪表应齐全完好；\n\n2钢丝绳及连接部位应符合规定；\n\n4各连接件不得松动；\n\n5轮胎气压应符合规定；\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d2ab8ff3-7814-47c2-a328-7ff4070ce7b0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d2abcbf1-89d3-4c57-bffa-3c22748fa3b2', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 2）', ' { \\mathrm { i k } } = 7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ；对河冰，流冰开始时 $R _ { \\mathrm { i k } } =$ $7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ，最高流冰水位时可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 4 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n表4.3.11-1桩或墩迎冰面形状系数 $m$   \n\n\n\n\n\n表4.3.11-2冰温系数 $C _ { t }$   \n\n\n\n\n\n注：1.表列冰温系数可直线内插。2.对海冰，冰温取结冰期最低冰温；对河冰，取解冻期最低冰温。\n\n1）当冰块流向桥轴线的角度 $\\varphi \\leqslant 8 0 ^ { \\circ }$ 时，桥墩竖向边缘的冰荷载应乘以 $\\sin \\varphi$ 予以折减。\n\n2）冰压力合力应作用在计算结冰水位以下0.3倍冰厚处。\n\n2当流冰范围内桥墩有倾斜表面时，冰压力应分解为水平分力和竖向分力。\n\n式中： $F _ { x \\mathrm { i } }$ - 冰压力的水平分力（kN）；F 冰压力的垂直分力（kN）；$\\beta$ 桥墩倾斜的棱边与水平线的夹角 $\\big ( \\mathrm { \\textdegree } \\big )$ ；Rk -冰的抗弯强度标准值（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ），取 $R _ { \\mathrm { b k } } = 0 . 7 R _ { \\mathrm { i k } }$ ；$m _ { 0 }$ 系数， $m _ { 0 } = 0 . 2 b / t$ ，但不小于1.0。\n\n3建筑物受冰作用的部位宜采用实体结构。对于具有强烈流冰的河流中的桥墩、柱，其迎冰面宜做成圆弧形、多边形或尖角，并做成 $3 : 1 \\sim 1 0 : 1$ （竖：横）的斜度，在受冰作用的部位宜缩小其迎冰面投影宽度。\n\n4对流冰期的设计高水位以上 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 到设计低水位以下 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的部位宜采取抗冻性混凝土或花岗岩镶面或包钢板等防护措施。同时，对建筑物附近的冰体采取适宜的使冰体减小对结构物作用力的措施。\n\n## 4.3.12计算温度作用时的材料线膨胀系数及作用标准值可按下列规定取用：\n\n1桥梁结构当要考虑温度作用时，应根据当地具体情况、结构物使用的材料和施工条件等因素计算由温度作用引起的结构效应。各种结构的线膨胀系数规定见表\n\n### 4.3.12-1。\n\n表4.3.12-1线膨胀系数  \n\n\n\n\n\n2计算桥梁结构因均匀温度作用引起的外加变形或约束变形时，应从受到约束时的结构温度开始，考虑最高和最低有效温度的作用效应。当缺乏实际调查资料时，公路混凝土结构和钢结构的最高和最低有效温度标准值可按表4.3.12-2取用。\n\n表43.12-2公路桥梁结构的有效温度标准值 $( ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ）  \n\n\n\n\n\n注：1.全国气候分区见附录 $\\mathrm { A } _ { \\circ }$ 2.表中括弧内数值适用于昆明、南 福州地区\n\n3计算桥梁结构由于竖向温度梯度引起的效应时，可采用图4.3.12所示的竖向温度梯度曲线，其桥面板表面的最高温度 $T _ { \\parallel }$ 规定见表4.3.12-3。\n\n  \n图4.3.12竖向梯度温度（尺寸单位：mm）\n\nA-混凝土结构当梁高 $H$ 小于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 时， $A = H - 1 0 0$ $\\mathrm { ( ~ m m ) }$ ；梁高 $H$ 大于或等于 $4 0 0 \\mathrm { n m }$ 时， $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；带混凝土桥面板的钢结构 $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ； $t$ -混凝土桥面板的厚度 $. \\mathrm { m m }$ ）\n\n混凝土上部结构和带混凝土桥面板的钢结构的竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。\n\n4对无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。\n\n5计算坛工拱桥考虑徐变影响引起的温差作用效应时，计算的温差效应应乘以折\n\n减系数0.7。\n\n6采用沥青混凝土铺装的混凝土桥面板桥梁必要时应考虑施工阶段沥青摊铺引起的温度影响。\n\n表4.3.12-3竖向日照正温差计算的温度基数  \n\n\n\n\n\n## 4.3.13支座摩阻力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\mu W\n$$\n\n式中：W——作用于活动支座上由上部结构重力产生的效应；$\\mu$ ——支座的摩擦系数，宜采用实测数据，无实测数据时可按表4.3.13取用。\n\n表4.3.13支座摩擦系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d2afb498-d062-428c-9a9c-7f300ba5800e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 自锚式悬索桥吊索的安装和张拉是主缆和加劲梁从单独受力转成共同受力的体系转换过程，是区别于一般悬索桥的主要特点之一。在体系转换过程中，各部位的受力比较复杂，因此需要在吊索张拉前确定张拉施工方案。\n\n## 21.9.11 桥面铺装等二期恒载施工时，应对其施工顺序进行重点控制，控制时应遵循均衡加载保证吊索受力平衡的原则；对预应力混凝土箱梁，尚应控制其结构变形，防止开裂。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d2b07bf0-c676-462a-b31f-2872cf17fe1d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11 连 接（Part 3）', '既不是正应力也不是剪应力，但可分解为：\n\n$$\n\\sigma _ { \\perp } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { f } } } { \\sqrt { 2 } } , \\tau _ { \\perp } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { f } } } { \\sqrt { 2 } }\n$$\n\n又令 $\\tau _ { \\mathrm { f } }$ 为沿焊缝长度方向按焊缝有效截面计算的剪应力，显然：\n\n$$\n\\tau _ { / / } = \\tau _ { \\mathrm { f } } = \\frac { N _ { \\mathrm { y } } } { h _ { \\mathrm { e } } l _ { \\mathrm { w } } }\n$$\n\n将上述 $\\sigma _ { \\perp } \\setminus \\tau _ { \\perp } \\setminus \\tau _ { / / }$ 代人公式（31）中，得：\n\n$$\n\\sqrt { \\left( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { f } } } { \\beta _ { \\mathrm { f } } } \\right) ^ { 2 } + \\tau _ { \\mathrm { f } } ^ { 2 } } \\leqslant f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中： $\\beta _ { \\mathrm { f } }$ -正面角焊缝强度的增大系数， $\\beta _ { \\mathrm { f } } = 1 . 2 2$ 。\n\n对正面角焊缝， $N _ { \\mathrm { y } } = 0$ ，只有垂直于焊缝长度方向的轴心力$N _ { \\mathbf { x } }$ 作用：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { f } } = \\frac { N _ { \\mathrm { x } } } { h _ { \\mathrm { e } } l _ { \\mathrm { w } } } \\leqslant \\beta _ { \\mathrm { f } } f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n对侧面角焊缝， $N _ { \\mathbf { x } } = 0$ ，只有平行于焊缝长度方向的轴心力$N _ { \\mathbf { y } }$ 作用：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { f } } = \\frac { N _ { \\mathrm { y } } } { h _ { \\mathrm { e } } l _ { \\mathrm { w } } } \\leqslant f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n对承受静力荷载和间接承受动力荷载的结构，采用上述公式，令 $\\beta _ { \\mathrm { f } } = 1 . 2 2$ ，可以保证安全。但对直接承受动力荷载的结构，正面角焊缝强度虽高但刚度较大，应力集中现象也较严重，又缺乏足够的试验依据，故规定取 $\\beta _ { \\mathrm { f } } = 1$ 。\n\n当垂直于焊缝长度方向的应力有分别垂直于焊缝两个直角边的应力 $\\sigma _ { \\mathrm { f x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { f y } }$ 时（图12)，可从公式（31）导出下式：\n\n$$\n\\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { f x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { f y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { f x } } \\sigma _ { \\mathrm { f y } } } { \\beta _ { \\mathrm { f } } ^ { 2 } + \\tau _ { \\mathrm { f } } ^ { 2 } } \\leqslant f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中对使用焊缝有效截面受拉的 $\\sigma _ { \\mathrm { f x } }$ 或 $\\sigma _ { \\mathrm { f y } }$ 取为正值，反之取负值。\n\n由于此种受力复杂的角焊缝还研究得不够，在工程实践中又极少遇到，所以未将此种情况列入标准。建议这种角焊缝采用不考虑应力方向的计算式进行计算，即：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { f x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { f y } } ^ { 2 } + \\tau _ { \\mathrm { f } } ^ { 2 } } \\leqslant f _ { \\mathrm { f } } ^ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n  \n图12角焊缝 $\\sigma _ { \\mathrm { f x } } \\mathbf { \\nabla } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { f y } } \\mathbf { \\nabla } \\cdot \\boldsymbol { \\tau } _ { \\mathrm { f } }$ 共同作用\n\n### 11.2.3在 $\\mathrm { T }$ 形接头直角和斜角角焊缝的强度计算中，原规范规定锐角角焊缝 $\\alpha \\geqslant 6 0 ^ { \\circ }$ ，钝角 $\\alpha \\leqslant 1 3 5 ^ { \\circ }$ 。 $\\mathrm { T }$ 形接头角焊缝的计算厚');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d2bea6de-88ef-4e03-8cfc-1fc353d34851', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '压弯构件整体稳定性计算', '压弯构件整体稳定性计算本方法的计算公式是在两个互相垂直的平面内约束条件相同、在弹性工作阶段的等截面构件的前提下推导的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d2c76247-0bd2-4861-95a0-d83274b457c0', '20《起重机械安全监控管理系统》（GB-T28264-2017）.md', '5系统的监控', '5系统的监控## 5.1总则\n系统应具有满足本标准要求的安全监控管理功能。\n\n## 5.2监控内容\n5.2.1起重机械安全保护装置的设置应满足 $\\mathrm { G B / T 6 0 6 7 . 1 }$ 及相关标准的要求，系统信息采集要求见表1，系统中的主要监控内容应满足表2、表3和表4的要求。\n\n5.2.2系统的输出控制要求应满足 $\\mathrm { G B / T ~ 6 0 6 7 . 1 }$ 及相关标准的规定。\n\n表1起重机械信息采集源  \n\n\n\n\n\n表2起重机械监控参数  \n\n\n\n\n\n”对于造船门式起重机需采集运行行程的具体数值。\n\n表3起重机械监控状态  \n\n\n\n\n\n表4视频系统');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d2cef16f-7dc7-4ef5-9df2-8cce6da6c3da', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犇', '附 录 犇## （规范性附录）偏斜运行时的水平侧向载荷\n\n### 犇．1 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { s }$\n\n在实际设计中，起重机偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { s } } }$ 可按式（D．1）作简化计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = { \\frac { 1 } { 2 } } \\Sigma P \\cdot \\lambda\n$$\n\n……（D．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 起重机偏斜运行时的水平侧向载荷，单位为牛顿（N）；  \n$\\Sigma P$ — 起重机承受侧向载荷一侧的端梁上与有效轴距有关的相应车轮经常出现的最大轮压之和［与小车位置有关，见图 D．1a）、图 D．1b）及图 D．3］，单位为牛顿（N），不考虑各种动力系数；-水平侧向载荷系数，与起重机跨度S和起重机基距 $B$ （或有效轴距 $a$ )的比值 $S / B ( S / a )$ 有关，按图 D．2确定。\n\n注：因为许多起重机在起吊额定载荷时小车并不位于桥架端部的极限位置，如电站桥式起重机吊装水轮机转子时的载荷最大，但此时小车不在桥架极限位置；坝顶门式起重机起吊闸门时轮压最大，但此时大车不运行。因此用“最大轮压“来计算偏斜运行侧向载荷比较合理、简明、符合实际情况。此外，用于计算偏斜运行水平侧向载荷的“最大轮压“是“静轮压“ ，不考虑动力效应。\n\n  \n图 犇．1 水平侧向载荷的简化计算\n\n  \n图 犇．2 水平侧向载荷系数 $\\lambda$\n\n### 犇．2 多车轮起重机的有效轴距\n\n在多车轮的起重机中，用起重机有效轴距 $a$ 代替起重机的基距 $B$ 进行水平侧向力的计算更为合理，此有效轴距 $a$ 按下述原则确定：\n\na） 一侧端梁上装有两个或四个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边车轮轴的间距，见图 D．3a）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { b }$ ）；  \nb） 一 侧 端 梁 上 的 车 轮 不 超 过 八 个 时，有 效 轴 距 取 两 端 最 外 边 两 个 车 轮 中 心 线 的 间 距，见图D．3c）、图 $\\mathrm { D } , 3 \\ \\mathrm { d } )$ ）；  \nc） 一侧端梁上的车轮超过八个车轮时，有效轴距取端梁两端最外边三个车轮中心线的间距，见图 D．3e）；  \nd） 端梁和用球铰连接的多车轮台车时，有效轴距为两铰链点的间距（水平侧向载荷按一侧全部车轮最大轮压之和计算）；  \ne） 端梁装有水平导向轮时，有效轴距取端梁两端最外边两个导向轮轴的间距（此时，水平侧向载荷参考ISO86861：1989附录 F的方法计算）。\n\n\n\n  \n图 犇．3 有效轴距及相应车轮轮压');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d2d61dc8-7524-43e9-9c21-ed0aafeb95e6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：采用钻抓法施工时，在槽孔的两端需要先钻凿主孔，其目的主要是保证墙段连接的质量。槽孔中间则需要根据地层情况决定是否再钻凿主孔，其目的是为抓斗导向，便于切割土体。\n\n### 12.3.5 采用抓取法和铣削法施工槽孔时，主孔长度宜等于抓斗开度和一次铣削长度，副孔长度宜为主孔长度的 $1 / 2 { \\sim } 2 / 3$ 。当采用铣削法进行Ⅱ期槽施工时，宜根据槽孔的深度、斜率要求以及先期地下连续墙混凝土的强度，确定铣削先期墙段的长度和铣削接头的施工时间，且应对先期墙段混凝土铣削后的端部进行清理。施工槽孔时应随时测量接缝处端孔的孔斜率，并进行控制。接缝的位置应准确，并应将其标记在导墙上。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d2e37755-b2df-49f8-9ec6-fc5ed3edf0c3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 筑堰土料的采用原则是不渗水、易压实，遇水不致泡软成泥浆，因此纯黏土并非最理想的土料；砂土亦不适宜作为筑堰土料，因为砂性土不仅渗水量大，增加挖基时排水的工作量，而且排水时，因其黏聚力小，堰下砂土极易发生管涌、翻砂，使堰下基底沉陷，毁坏围堰。填筑围堰的程序从上游开始至下游合龙，能减小围堰填筑过程中的水流冲刷，易于填筑牢固。\n\n### 13.2.3 土袋围堰的填筑应符合下列规定：\n\n1 水深在 $3 \\mathrm { m }$ 以内，流速在 $1 . 5 \\mathrm { m } / \\mathrm { s }$ 以内，河床土质渗水性较小且满足泄洪要求时，可筑土袋围堰。\n\n2 袋内填土宜采用黏性土，装填量宜为 $60\\%$ 左右；水流流速较大时，在过水面及迎水面，袋内可装填粗砂或卵石。堆码时土袋的上下层和内外层应相互错缝，搭接长度宜为 $1/2 \\sim 1/3$，堆码应密实平整。\n\n3 围堰的中心部分可填筑黏土及黏性土芯墙。堰外边坡宜为 $1:0.5 \\sim 1:1$，堰内边坡宜为 $1:0.2 \\sim 1:0.5$。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d2eaa544-0e06-4c85-89e8-47ac7e7a1c37', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 2）', ' 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quasi-permanent combination of actions 正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用准永久值的组合。\n2.1.25 分项系数 partial safety factor\n\n用概率极限状态设计法设计时，为保证所设计的结构具有规定的可靠度，在设计表达式中采用的系数。分为作用分项系数和抗力分项系数两类。\n\n2.1.26 结构重要性系数 factor for importance of structure对不同安全等级的结构，为使其具有规定的可靠度而采用的分项系数。\n\n## 2.2 符号\n\n### 2.2.1 材料性能有关符号\n\n$R _ { \\mathrm { b k } }$ - 冰的抗弯强度标准值；  \nRik 冰的抗压强度标准值；Y 材料的重度。\n\n### 2.2.2 作用和作用效应有关符号$E$ ——主动土压力标准值；\n\n$E _ { \\mathrm { j } }$ - -高度 $H$ 范围内单位宽度的静土压力标准值；$F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值；  \nGik、 Gid 第 $i$ 个永久作用的标准值和设计值；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ 第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$A _ { \\mathrm { d } }$ 偶然作用的设计值；Sud -承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；Sad -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；$S _ { \\mathrm { f d } }$ 作用频遇组合的效应设计值；Sqd 作用准永久组合的效应设计值；pe 预应力钢筋的有效预应力；con 预应力钢筋张拉控制应力$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋的相应阶段的预应力损失。\n\n### 2.2.3 几何参数有关符号\n\n$R$ ——曲线半径；  \nA -预应力钢筋的截面面积；  \nl- 桥梁跨径。### 2.2 $C _ { \\iota }$ 计算系及他有关符号$f$ 结构基频；  \n$g$ 重力加速度；  \n$m$ 桩或墩迎冰面形状系数；$\\xi$ 压实土的静土压力系数；$\\varphi$ - 土的内摩擦角  \n$\\lambda$ \\~ 侧压系数；  \n$\\mu$ 支座的摩擦系数；  \n$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数；  \n$\\gamma _ { G _ { i } }$ 第 $i$ 个永久作用的分项系数$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 第 $j$ 个可变作用的分项系数$\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ - 可变作用的结构设计使用年$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 可变作用的组合值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 可变作用的频遇值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } }$ -可变作用的准永久值系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d2f6736f-3c83-4373-ab99-26788fc4554b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.14 对后张预制构件，在孔道压浆前不得安装就位', '7.9.14 对后张预制构件，在孔道压浆前不得安装就位；压浆后，应在浆液强度达到规定的强度后方可移运和吊装。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d3138ba8-b01c-4a9f-b466-61760a60d83b', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '6 低压接触器及电动机起动器', '6 低压接触器及电动机起动器## 6.0.1 低压接触器和电动机起动器在安装前检查时所应达到的，这样就为以后能否顺利的试运行创造了好条件，故此也是最基本的要求。\n\n### 6.0.1.1 制造厂为了防止铁芯生锈，出厂时在接触器或起动器等电磁铁的铁芯面上涂以较稠的防锈油脂，在通电前必须清除，以免油垢粘住而造成接触器在断电后仍不返回。\n\n### 6.0.1.4 电动机的保护特性系指电动机反时限允许过载特性。\n\n据向制造厂了解，每个热继电器出厂试验时都进行刻度值校验，一般只做三点(最大值、最小值、中间值)，为此当热继电器作为电动机过载保护时用户不需逐个进行校验，只需按比例调到合适位置即可；当作为重要设备或机组保护时，对热继电器的可靠性、准确性要求较高，按比例调到合适位置恐怕有误差，这时可根据设计要求，进行定值校验。\n\n## 6.0.2 有间隔的通电是为了防止合闸瞬间，线圈电流大，如果通电时间长，使线圈温升超过允许值而烧毁线圈，故要求有间隔地通电。\n\n## 6.0.3 真空接触器目前已普遍采用，这些基本要求是根据产品说明提出的。\n\n## 6.0.4 对新安装和新更换的真空开关管要事先检查其真空度。根据产品说明书要求在 $1 0 ^ { - 2 }$ 帕 $( 1 0 ^ { - \\prime }$ 托)以上。可用工频耐压法检查；触头间距 $1 . 8 { \\pm } 0 . 2 \\mathrm { m m }$ 时，要求耐压 $8 \\mathrm { k V }$ 以上，经三次检查后，不允许有击穿和连续闪络现象。\n\n## 6.0.5 真空接触器接线时应按出厂接线图接外结导线，接地线可 接在固定接地极或地角螺栓上。\n\n## 6.0.6 可逆电磁起动器或接触器，除有电气联锁外尚有机械联锁，要求此两种联锁动作均应可靠，防止正、反向同时动作，同时吸合将会造成电源短路，烧毁电器及设备。\n\n## 6.0.7 星、三角起动器是起动器中较为常用的电器，由于电动机接法要变化才能达到降低电压起动的效果，本条为检查其接法和转换时的要求。\n\n## 6.0.8 本条为自耦减压起动器的安装及调整要求。\n\n### 6.0.8.3 自耦减压起动器出厂时，其变压器抽头一般接在$65 \\%$ 额定电压的抽头上，当轻载起动时，可不必改接；如重载起动，则应将抽头改接制 $80 \\%$ 位置上。\n\n用自耦降压起动时，电动机的起动电流一般不超过额定电流$3 \\sim 4$ 倍，最大起动时间(包括一次或连续累计数)不超过2min,超过2min，按产品规定应冷却4h后方能再次起动。\n\n## 6.0.9 本条的要求是对闭合主触头所需的力完全由人力产生的起动器检查的基本要求。\n\n## 6.0.10 此条系指电磁式、气动式等接触器和起动器，规定主要是检查接触器或起动器在正常工作状态下加力使主触头闭合后，接触器、起动器工作是否正常，否则应及时处理；对重要设备上所用的接触器、起动器检查其起动值，目的在于确保这些接触器、起动器和重要设备可靠运行。\n\n## 6.0.11 本条要求是确保变阻式起动器正常工作，防止电动机在起动过程中定子或转子开路，影响电动机正常起动所必须的基本要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d31b15cb-6841-473f-883e-df7cc7a80f32', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犜', '附 录 犜## （规范性附录）犓\n## 形状系数 $K _ { s }$ 、尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 、表面情况系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n抛光试件的疲劳极限是一个试验数据，实际使用中的零件从来就达不到这个数值。许多因素—形状、尺寸、表面情况（机加工质量）和可能的腐蚀———引起不连续性，造成“切口效应” ，使零件按常规材犓犓犓犓料力学初等方法计算的许用应力值降低。分别用大于或等于1的系数 $K _ { \\textrm { s } , K _ { \\textrm { d } } , K _ { \\textrm { u } } , K _ { \\textrm { c } } }$ 除以抛光试件的疲劳极限来考虑这些因素的影响。\n\n### 犜．1 形状系数 $K _ { s }$ 确定方法\n\n形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 表示有圆弧过渡的截面变化、环形槽、横向孔及轮毂固定方法等造成的应力集中。犇 犓\n\n图 T．1和图 T．2给出了适用于直径 $D { = } 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，它们是金属材料抗拉强度的函数。\n\n图T．1给出的系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 用于 $D / d { = } 2$ 的阶梯轴，对于其他的 $D / d$ 值， $K _ { \\mathrm { s } }$ 可参用表 T．1的修正系数求得。曲线图T．2给出了一些 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，用于孔、环形槽和键槽。犓\n\n直径超过 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时要引入尺寸系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 。\n\n  \n图犜．1 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，阶梯截面 $\\scriptstyle D / d = 2$ ）\n\n对其他的 $D / d$ 值，由曲线 $( r / d ) + q$ 求得 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，表 T．1列出修正系数 $q$ 值。\n\n表犜．1 $\\mathbf { \\delta } D / d { \\leqslant } 2$ 时修正系数 $\\pmb q$ 值   \n\n\n\n\n\n  \n图犜．2 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，孔，环形槽，键槽）\n\n曲线Ⅰ：横向孔 $d _ { 1 } = 0 . 1 7 5 \\ d$ ；  \n曲线Ⅱ：环形槽：深 $1 ~ \\mathrm { m m }$ ；  \n曲线Ⅲ：用键与轮毂相连；  \n曲线Ⅳ：用压配合与轮毂相连。\n\n### 犜．2 尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 的确定方法\n\n直径大于 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时，应力集中效应增加，引入尺寸系数 犱 犓 $K _ { \\mathrm { d } }$ 来加以考虑。  \n表 T．2给出了 $d$ 由 $1 0 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 值。\n\n表犜．2 $\\mathbf { K _ { d } }$ 值  \n\n\n\n\n\n### 犜．3 表面情况（机加工方法）系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 的确定\n\n经验表明：表面粗加工零件的疲劳极限比精细抛光的零件低。犓\n\n用图T．3给出的机加工系数 $K _ { \\mathrm { u } }$ 来考虑这一因素，它们分别是相对于磨削或用金刚砂精细抛光的表面，及粗加工的表面。\n\n### 犜．4 腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n腐蚀对钢材的疲劳极限有非常明显的影响，用系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来加以考虑。犓\n\n图 T．3还对淡水和海水腐蚀的两种情况给出了系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 值。\n\n  \n图犜．3 加工系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$\n\n$K _ { \\mathrm { u } }$ 值：曲线Ⅰ，表面磨削或精细抛光；曲线Ⅱ，表面粗加工。\n\n\n\n$K _ { \\mathrm { c } }$ 值：曲线Ⅲ，表面受淡水腐蚀；曲线Ⅳ，表面受海水腐蚀。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d31d1542-e0c1-4a8e-8bae-09b39defd9d8', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '9.0.7 在负荷状态下进行加固补强时，除必要的施工荷载和难于移动的固定设备或装置外', '9.0.7 在负荷状态下进行加固补强时，除必要的施工荷载和难于移动的固定设备或装置外，其他活动荷载都必须卸除。用圆钢、小角钢制成的轻钢结构因杆件截面较小，焊接加固时易使原有构件因焊接加热而丧失承载能力，所以不宜在负荷状态下采用焊接加固。特别是圆钢拉杆，更严禁在负荷状态下焊接加固。对原有结构构件中的应力限制主要参考原苏联的有关经验和国内的几个工程试验，同时还吸收了国内的钢结构加固工程经验。原苏联于1987年在《改建企业钢结构加固计算建议》中认为所有构件（不论承受静力荷载或是动力荷载）都可按内力重分布原则进行计算，仅对加固时原有构件的名义应力 $\\sigma ^ { \\circ }$ （即不考虑次应力和残余应力，按弹性阶段计算的应力）与钢材强度设计值 $f$ 的比值 $\\beta$ 限制如下：$\\beta = \\frac { \\sigma ^ { 0 } } { f } \\leqslant 0 . 2$ 特重级动力荷载作用下的结构；\n\n的结构；\n\n$\\beta = \\frac { \\sigma ^ { 0 } } { f } \\leqslant 0 . 8$ 对承受静力荷载，其极限塑性应变值为 $0 . 0 0 2 \\sim$ 0.004的结构。\n\n国内关于在负荷状态下焊接加固资料都提出了加固时原有构件中的应力极限值可以达到（ $0 . 6 \\sim 0 . 8 )$ $f .$ 。而且在静态荷载下，都可按内力重分布原则进行计算。本章对在负荷状态下采用焊接加固时，规定对承受静态荷载的构件，原有构件中的名义应力不应大于钢材强度设计值的 $80 \\%$ ，承受动态荷载时，原有构件中的名义应力不应大于强度设计值的 $40 \\%$ 。其理由是：\n\n1原苏联的资料和我国的一些试验和加固工程实践都证明对承受静态荷载的构件取 $\\beta { \\leqslant } 0 . 8$ 是可行的。对承受动态荷载的构件，因本规程不考虑内力重分布，故参考原苏联的经验，适当扩大应用范围，取 $\\beta { \\leqslant } 0 . 4$ 。\n\n2在工程实际中要完全卸荷或大量卸荷一般都是难以实现的。在钢结构中，钢屋架是长期在高应力状态下工作的，因为大部分屋架所承受的荷载中，永久荷载大都占屋面总荷载的 $80 \\%$ 左右，要卸掉这部分荷载（扒掉油毡、拆除大型屋面板）是比较困难的。若应力限制值取强度设计值的 $80 \\%$ ，则大多数焊接加固工程都可以在负荷状态下进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d329b428-6c83-4251-ac89-bd8c28cb653c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接## 5.4.2.2.2.1 摩擦型高强度螺栓连接\n\n该连接是利用高强度螺栓的预拉伸，使被连接构件之间相互压紧而产生静摩擦力来传递剪力。\n\n摩擦型高强度螺栓连接的计算有以下五种情况：\n\na） 在受剪连接中，单个摩擦型高强度螺栓的承载能力，按式（38）计算：犣犘\n\n$$\n[ P ] = \\frac { Z _ { \\mathrm { m } } \\mu P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } } { n }\n$$\n\n……（38）\n\n式中：犘\n\n$[ P ]$ ———受剪连接中单个摩擦型高强度螺栓的许用承载能力，单位为千牛（kN）；\n\n$Z _ { \\mathrm { m } }$ — 传力的摩擦面数；\n\n$\\mu$ 抗滑移系数(摩擦系数)，按表26选取；  \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — 高强度螺栓的预拉力，按表27选取，单位为千牛（kN）；  \n$_ n$ 见式（28）。\n\n表 26 抗滑移系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n\n\n\n表 27 单个高强度螺栓的预拉力 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } ^ { \\mathrm { ~ : ~ } }$   \n\n\n\n\n\nb） 在受拉连接中，单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力犘 $\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ ，按式（39）计算，并不宜大于 $1 , 0 P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\n……（39）\n\n式中：犘\n\n$\\left[ P _ { \\mathrm { { \\uparrow } } } \\right]$ ］— 受拉连接中单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力，单位为千牛（kN）；$\\sigma _ { \\mathrm { s } l }$ — 高强度螺栓钢材的屈服点，有确切数据的按值选取，也可按表27中最低值选取，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$A _ { l }$ 螺栓有效截面积，可按表27选取，单位为平方毫米 $\\mathrm { . } \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$_ n$ 同式（38)；$\\beta$ 载荷分配系数。$\\beta$ 与连接板总厚度 $L$ 和螺栓(公称)直径 $d$ 有关，按下式计算：$L / d { \\geqslant } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 2 6 - 0 . 0 2 6  L / d ) + 0 . 1 5$ ；$L / d { < } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 1 7 - 0 . 0 5 7 L / d ) + 0 . 3 3$ 。\n\nc） 摩擦型高强度螺栓连接，同时承受摩擦面的剪切和沿螺栓轴线方向的外拉力时，每个高强度螺犘 犘 犘犘栓的许用承载能力仍按式（38）计算，但应以 $( P _ { \\mathrm { { g } } } - 1 . 2 5 P _ { \\mathrm { { t } } } )$ ）代替式中的犘 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ t ~ } }$ 为每个高强度螺栓在其轴线方向所受的外拉力。此拉力不应大于犣 $0 . 7 ~ P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\nd） 摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目 $Z$ ，按式（40）计算：犖\n\n在受剪连接中： $Z { = } \\frac { N } { [ P ] }$ 在受拉连接中： $Z { = } \\frac { N } { \\left[ P _ { \\mathrm { t } } \\right] } \\mathrm { \\Omega }$ ……（40）\n\n式中：\n\n$Z$ -摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目；$N \\cdot$ 连接所传递的内力，单位为千牛（kN)；$[ P ]$ — 同式（38）；$\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ — 同式（39）。\n\ne） 在摩擦型高强度螺栓连接中，为使高强度螺栓达到规定的预拉力，应施加一定的拧紧螺栓螺母的扭矩，其值应由试验得出，但可用式（41）估算：\n\n$$\nM { = } K d P _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……( 41)\n\n式中：  \n$M -$ 拧紧力矩，单位为千牛米 $( \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m } )$   \n$K$ 螺栓组连接的扭矩系数，视螺纹间的摩擦和螺母与垫圈间的摩擦情况而异：当螺栓、螺母和垫圈经皂化、磷化处理时，取犓 $K = 0 . 1 1 \\sim 0 . 1 5$ ；当螺栓、螺母和垫圈未作处理时，取 $K = 0 . 1 5 { \\sim } 0 . 2 0$ 。  \n$d$ 螺栓的公称直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$   \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — —— 同式（38）。  \n摩擦型高强度螺栓应满足5．3．2．2相关要求。\n\n## 5.4.2.2.2.2 承压型高强度螺栓连接\n\n承压型高强度螺栓连接，是当传递的剪力超过构件接触面间的摩擦力后发生滑移，致使螺栓杆抵住孔壁，而通过摩擦与承压共同传力的连接。由于它不适用于直接承受动载荷的结构和在连接处有反向内力作用的结构，因此在起重机承载结构中一般不采用此类连接。如果确有需要采用，应对其进行承剪和承压的计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d33856e5-730a-48c2-8ec6-6d3e1c3cdf79', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百五十五条出卖人交付的标的物不符合质量要求的', '第一百五十五条出卖人交付的标的物不符合质量要求的，买受人可以依照本法第一百一十一条的规定要求承担违约责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d3511837-2c50-40be-b504-3479d726baf0', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '4一般要求', '4一般要求1.1建设单位应在工程开工前组织参建各方建立危大工程清单,制定相应的安全措施。\n\n4.2建设单位应向施工单位提供工程地质、气象和水文资料,以及地下管线、相邻建筑物和构筑物、地下工程等工程周边环境资料。如有必要,应委托有资质的单位进行补充勘察。\n\n4.3勘察单位应在勘察文件中说明可能存在的工程风险。\n\n4.4设计单位应在设计文件中注明涉及危大工程的重点部位和环节,提出保障工程周边环境安全和工程施工安全的意见,并依据设计风险评估结论,对设计方案进行修改完善,必要时进行专项设计。\n\n4.5监理单位应建立危大工程安全监理制度,明确审查、现场巡视、监督检查等内容。编制监理计划和监理实施细则时，应明确工作流程、方法和措施。\n\n1.6施工单位应建立危大工程安全管理制度,编制危大工程清单并落实安全措施。\n\n4.7施工单位应明确危大工程的性质、范围,分析研究危大工程涉及的安全技术条件,做好现场踏勘、\n\n核实等工作。\n\n4.8公路工程危大工程及超危大工程范围见附录A和附录B;水运工程危大工程及超危大工程范围见附录C和附录D。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d351f25c-6496-40f6-8be1-d4d45cce1c5b', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.3.8汽车式起重机变幅角度不得小于各长度所规定的仰角', '4.3.8汽车式起重机变幅角度不得小于各长度所规定的仰角。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d35c003a-e505-4c82-a8a7-d51df4fba3fb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '引 言', '引 言0．1 使用本标准应考虑到：\n\na） 本标准不包括所涵盖的起重机设计的特殊问题，如：与非电力驱动的其他驱动装置有关的工作特性分析及各相关部分的设计，在道路及越野地面上行驶运行机构与支承装置的设计，及各类具体起重机的专用特殊部件和结构设计中的特殊问题等；  \nb） 凡经理论和实践已证明是正确的其他设计计算方法，经设计部门和用户协商同意，也可以在起重机设计中采用。\n\n0．2 对不同工作要求的起重机设计，在使用本标准时允许有所不同：\n\na） 本标准涉及的各类起重机，其使用条件和工作要求可能有显著的差别，如一台高速运行、载荷繁重、繁忙使用的起重机，与一台平缓运行、载荷轻微、作业清闲的起重机，其工况和要求就很不相同。对使用工况和要求有很大差异的起重机设计，不要求都按本标准的全部内容进行计算，而应允许有所不同。\n下面是一段 Markdown 文档内容，请根据系统提示，完成任务，直接返回处理后的 Markdown：\n\n```markdown\nb） 对那些设计中选用的标准的结构件、机械部件或电气部件，如果已进行过审核或试验并取得合格认可，则认为它们能满足所设计的起重机的工作要求，再进行计算也只是对一个令人满意的结果再作一次验证，故不必再对上述标准部件作校核计算。  \nc） 对在本标准已作了规定的设计计算项目，如果在所设计的起重机工作中不可能有不利结果的，就没有必要再作校核计算。例如：对于工作级别很低的起重机，就不必进行疲劳计算。\n\n对不同类型和不同工作要求的起重机应采用不完全相同的设计计算：对一台构造简单工作清闲的起重机，或对一台由标准部件组成的起重机，其计算就应简略一些，而不要求按本标准所列的全部内容逐项进行设计计算，但必须保证起重机的安全与可靠。\n\n0．3 起重机用户在确定起重机订货要求及选购起重机产品时，要特别注意确定和选择起重机整机的工作级别和它的机构的工作级别：\n\na） 用户要根据本标准恰当地提出对起重机工作级别的要求，如果可能还须进一步明确起重机各个机构的工作级别，以确保制造商能按此要求进行设计与制造。  \nb） 起重机整机的工作级别，由起重机使用等级和起重机载荷状态级别两个因素决定，见3．2及表3。起重机使用等级表明了该起重机工作忙闲程度，由起重机的总工作循环数决定，它可以由起重机预计的使用年数（该起重机报废或被更新之前的使用年数）、每年平均的工作日数，每工作日内平均的起重工作循环次数等三个数的乘积得到。起重机的载荷状态级别表明了该起重机起吊载荷的轻重程度，由式（1）计算出的载荷谱系数按表2确定。说明：对以上这两项计算只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。  \nc） 起重机机构工作级别，是将各单个机构分别作为一个整体进行的载荷及运转情况评价，它概略地表示了由该机构的使用等级（设计寿命、工作小时数）和该机构的载荷状态级别（反映载荷轻重状态的级别或载荷谱系数）所决定的机构工作的总体状况，见3．3及表6。机构的使用等级由表4查得，机构的载荷状态级别由式（3）计算出的载荷谱系数按表5查得。同样，对机构使用等级和机构载荷状态级别两项计算也只需作估算即可，不需要作十分精确的计算。\n\nd） 如果用户无法提供所需要的起重机的有关数据，从而无法按上述 b）、c）中所述的方法通过计算与查表选出起重机整机或其机构的工作级别时，也可以通过查阅附录 A及附录B中的有关资料，近似地选出所要的起重机的工作级别及其机构的工作级别。但必须说明附录 A及附录B中的这些选择指南并无约束力，只是给出一个选择的参考示例。在起重机招标书和订货单上所确定的起重机及其机构的工作级别，只能由起重机用户提出并作出最终认定。\n\n0．4 起重机的有效使用期：\n\na） 本标准列出的使用等级，并不是对起重机实际使用工作有效期的保证值。  \nb） 无论是起重机整机的使用等级（起重机的总工作循环数，或由此结合起重机的工作状况推算出的设计预期的起重机工作寿命年数），或者起重机机构整体的使用等级（起重机机构运转的总小时数，或由此结合使用状况推算出的设计预期的起重机机构工作寿命小时数），都只是一个设计时预估值，而决不是制造商给出的该起重机有效使用期的保证值。  \nc） 如果在设计中未对该起重机的预期寿命进行充分的注意和考虑，制造时又没有遵循本标准提出的要点从而未达到设计要求，使用中未能按照制造商给出的说明书进行正常操作和定期维护，或者实际使用工况与订购该起重机时提出的要求又有较大的差异，则产品上述设计预期寿命就会与产品实际的有效使用期有比较大的、甚至是很大的出入。  \nd） 如果起重机是由用户通过招标来确定制造商，招标书上提出的起重机的工作条件与其实际使用情况也较符合，起重机制造商遵从招标书的要求并根据本标准作出的正确设计来进行制造，制造的产品符合相应标准确定的制造技术条件的要求而获得了质量保证，用户也按照制造商给出的说明书进行了正常操作和定期维修保养，则设计者根据本标准对该起重机选出的使用等级的值就与具有设计所确定安全度的起重机及其机构的实际有效使用期相当。\n\n0．5 起重机的用户应注意到：\n\na） 起升物品的迎风面积———如果这个面积大于附录 E．5所给出的值，则起重机用户需要另行提供此物品迎风面积的可靠实用的信息。  \nb） 工作风压———如果起重机工作时的最大风压可能大于表15规定的值，则起重机用户需要另行提供起重机工作时应考虑到的最大工作风压的相关信息。  \nc） 非工作风压———如果按照用户使用现场当地的气象条件的要求，需要起重机按表18规定的更大的非工作风压进行起重机设计，则起重机用户应提供该起重机设计应考虑到的非工作风压的准确信息。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d36273c3-6160-4e98-92fd-1cda25df662e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 1）', '6．2．6 疲劳强度的计算## 6．2．6．1 一般方法\n\n零件的疲劳强度主要由以下因素所确定：\n\n制造零件的材料；\n\n形状、表面情况、腐蚀状态、尺寸（比例效应）和其他产生应力集中的因素；  \n在各种应力循环过程中出现的最小应力和最大应力的比值；  \n应力谱；  \n应力循环数。\n\n一般情况下，机械零件的疲劳强度要从材料和零件的应力、疲劳循环特性以及与这些特性有关的规律中推导出来。\n\n疲劳强度是以所选用的材料制成的抛光试件在交变拉伸疲劳载荷下的疲劳极限为基础，并采用一些系数来考虑零件的几何形状、表面情况、腐蚀状态和尺寸等因素降低疲劳强度的影响。\n\n借助疲劳极限曲线［史密斯（SMITH）图］，由交变载荷（应力循环特征值 $r = - 1 )$ ）下的疲劳极限可得出与其他应力循环特征值 $r$ 相对应的疲劳极限。在此曲线中，对于疲劳强度曲线的形状作了某些简化假设。\n\n用这种确定实际零件相对于已知应力循环特征值 $r$ 的疲劳极限的方法，可以用来绘制疲劳寿命曲线［威勒（WOHLER）曲线］，此曲线表示了在具有相同的应力循环特征值 $r$ 的应力循环下疲劳应力与应力循环数的关系。根据此曲线，利用迈内尔（MINER）疲劳损伤线性累积假设，根据机械零件的工作级别，便可以确定它的疲劳强度。\n\n本标准中所叙述的确定疲劳强度的方法，只适用于材料结构在所考虑的整个截面上是均匀的零件。因此，经过表面处理（如淬硬、氮化、表面硬化）的零件就不能用这个方法，只有当疲劳寿命曲线表示的是由同样材料制造、有相同的形状和尺寸、并受过完全相同的表面处理的零件，才可以由它来确定要计算的零件的疲劳强度。\n\n只需用载荷情况Ⅰ（见4．4．2．2）进行机械零件疲劳强度计算。\n\n应力循环数小于8000次时，可不必进行疲劳计算。\n\n## 6．2．6．2 抛光试件在交变载荷 $\\cdot r = - 1 )$ ）下的疲劳计算\n\n研究表明，机械零件的抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 可以近似地作为交变非旋转的弯曲作用下疲劳极限值。\n\n交变轴向拉伸和压缩作用下的疲劳极限值，应比 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 减少 $20 \\%$ 。\n\n交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限 $\\tau _ { \\mathrm { w } }$ ，可由式（100）得出：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（100）\n\n式中：\n\n$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 抛光零件在交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n此处给定的 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值一般为对应于 $90 \\%$ 完好率的统计值，对常用的钢材为碳钢的机械零件， $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值可按式（101）决定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { b w } } = 0 . ~ 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n……（101）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 同式（100）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（28）。\n\n## 6．2．6．3 形状、尺寸、表面情况和腐蚀的影响\n\n对所讨论零件，由于其形状、尺寸、表面（机械加工）情况以及其腐蚀状态等因素的影响，必然使其在\n\n交变载荷下的疲劳极限相对于抛光试件的理想状态有所降低。分别用系数 $K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } }$ 和 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来考虑这些影响。这些系数可按附录T确定。\n\n所讨论零件在交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ 由式 $( 1 0 2 ) \\sim$ 式（104）给出：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\tau _ { \\mathrm { w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d366536a-3633-420f-84fd-b548857d7704', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：1．具体了电动机的保护要求。  \n2．增加了线路保护。  \n3．增加了缺相和错相保护。  \n4．增加了起升机构电动机应设置定子异常失电保护功能。  \n5．扩大了需要超速保护的起重机范围，且规定了整定值。  \n6．取消了失磁保护。\n\n事故案例：电动单梁悬挂起重机短路酿成火灾');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d366ffc1-c73b-48dd-8178-e7da814352ce', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d389701c-fd89-42ad-b04e-3021568048ce', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '5检验（Part 2）', '量。\n\n## 5.5起重机停用一段时间后的检查\n\n如果起重机停用3个月以上，在重新使用前，应按5.3的规定对钢丝绳进行定期检查。\n\n## 5.6无损检测\n\n用电磁方法进行无损检测(NDT)可以用来帮助外观检查确定钢丝绳上可能劣化区段的位置。如果计划在钢丝绳寿命期内对钢丝绳的某些点进行电磁无损检测,宜在钢丝绳寿命期的初期进行(可以在钢丝绳制造阶段,或钢丝绳安装期间,最好是在钢丝绳安装后),并作为将来进行对比的参考点(有时被称为“钢丝绳识别标志\")。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d39c07f1-5145-438b-bbd9-5819cc1841ac', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明严格地讲，减隔震桥梁属于非规则桥梁，由于减隔震装置的非线性，一般宜采用非线性时程方法或多振型反应谱法进行抗震分析。由于单振型反应谱法和功率谱法没有考虑二阶及以上振型的影响，等效总质量和一阶振型周期计算也存在一定误差，研究表明，单振型反应谱法计算一阶振型周期和梁体位移误差很小，但计算墩底剪力和墩底弯矩等误差较大，且计算结果一般偏小，但该方法简单易行，可帮助设计人员迅速把握结构的动力特性和响应值，且可通过考虑各桥墩二阶振型的影响修正墩底剪力和墩底弯矩等响应量，提高计算精度。因此，本规范规定，对于几何形状比较规则的减隔震桥梁，满足一定条件时，在初步设计阶段，其地震反应计算模型可以简化为等效单自由度模型代表，可采用单振型反应谱法分析，并考虑各桥墩二阶振型影响进行修正。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d39c97c8-6887-4f61-ab06-2560c07457e1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.1.4 机构起动、制动时间和加速度的计算（Part 2）', '<td rowspan=1 colspan=1>0.5～2.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>4~8</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25～0.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>汽车起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>3~5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.15～0.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>注：根据起重机不同的使用要求,对起升机构起(制)动时间或平均升降加(减)速度两者只选一项进行校核计算。</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d3a8c7c2-92a1-4f06-997f-e8c07d07bcbd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：压浆材料加水拌制成浆液后，需要尽快使用，如延续时间过久，其流动度将会降低，增加压注时的压力，且不易密实。规定浆液在压注前和压注过程中要连续搅拌，是为防止其流动度降低。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d3ac1a4e-2c1b-4ac6-8d4f-ab57a2134ad1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：### 1 要求金属波纹管采用镀锌钢带制作，是基于提高管道及预应力筋的防锈蚀性能来考虑的。规定平滑钢管的壁厚不小于2mm和金属波纹管的壁厚不小于0.3mm的理由是：防止空管在安置和浇筑混凝土的过程中变形和挠曲；抵抗较高的压浆压力；防止由于特殊的环境造成管道损坏。\n\n## 7.4.3管道的进场检验应符合下列规定：\n\n### 1 进场时除应按合同检查出厂合格证和质量保证书，核对其类别、型号、规格及数量外，尚应对其外观、尺寸、集中荷载下的径向刚度、荷载作用后的抗渗漏及抗弯曲渗漏等进行检验。检验试验方法应分别符合现行《预应力混凝土用金属波纹管》（JG 225）和《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》（JT/T529）的规定。\n\n### 2 管道应按批进行检验。金属波纹管每批应由同一钢带生产厂生产的同一批钢带所制造的产品组成，每批数量应不超过 $5 0 0 0 0 \\mathrm { m }$ ；塑料波纹管每批应由同一配方、同一生产工艺、同设备稳定连续生产的产品组成，每批数量应不超过 $1 0 0 0 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 3 检验时应先进行外观质量的检验，合格后再进行其他指标的检验。当其他指标中有不合格项时，应取双倍数量的试件对该不合格项进行复验；复验仍不合格时，该批产品为不合格。\n\n## 7.4.4波纹管在搬运时应采用非金属绳捆扎，或采用专用框架装载，不得抛摔或在地面上拖拉。波纹管在存放时应远离热源及可能遭受各种腐蚀性气体、介质影响的地方，存放时间宜不超过 6 个月，在室外存放时不得直接堆于地面，应支垫并遮盖。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d3ac61d2-099d-4b23-907f-24607d859cf1', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '4 高程控制测量（Part 2）', ' { \\sqrt { { \\frac { 1 } { N } } [ { \\frac { W W } { L } } ] } }\n$$\n\n式中 $M _ { \\mathrm { w } }$ 高差全中误差 $\\mathrm { { ( } m m \\mathrm { { ) } } }$ ；\n\n$W$ -附合或环线闭合差 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$L$ —计算各W时，相应的路线长度 $\\left( \\mathbf { k m } \\right)$ ；  \n$N \\cdot$ —-附合路线和闭合环的总个数。\n\n3当二、三等水准测量与国家水准点附合时，高山地区除应进行正常水准面不平行修正外，还应进行其重力异常的归算修正。\n\n4各等级水准网，应按最小二乘法进行平差并计算每千米高差全中误差。\n\n5高程成果的取值，二等水准应精确至0．1mm，三、四、五等水准应精确至 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 4．3 电磁波测距三角高程测量\n\n### 4．3．1 电磁波测距三角高程测量，宜在平面控制点的基础上布设成三角高程网或高程导线。\n\n### 4．3．2 电磁波测距三角高程测量的主要技术要求，应符合表4．3．2的规定。\n\n表4.3.2 电磁波测距三角高程测量的主要技术要求  \n\n\n<<<HTBL|c467b8a6336142f0bfdbfc1d8c1ed7bb|END>>>\n\n\n注：1 $D$ 为测距边的长度 $( \\mathbf { k m } )$ 。2起讫点的精度等级，四等应起讫于不低于三等水准的高程点上，五等应起讫于不低于四等的高程点上。3路线长度不应超过相应等级水准路线的长度限值。\n\n### 4．3．3 电磁波测距三角高程观测的技术要求，应符合下列规定：1电磁波测距三角高程观测的主要技术要求，应符合表4．3．3的规定。\n\n表4.3.3电磁波测距三角高程观测的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：当采用2\"级光学经纬仪进行垂直角观测时，应根据仪器的垂直角检测精度，适当增加测回数。\n\n2垂直角的对向观测，当直岘完成后应即刻迁站进行返岘测量。\n\n3仪器、反光镜或岘牌的高度，应在观测前后各量测一次并精确至lmm，取其平均值作为最终高度。\n\n### 4．3．4 电磁波测距三角高程测量的数据处理，应符合下列规定：\n\n1直返岘的高差，应进行地球曲率和折光差的改正。\n\n2平差前，应按本章(4．2．7-2)式计算每千米高差全中误差。\n\n3各等级高程网，应按最小二乘法进行平差并计算每千米高差全中误差。\n\n4高程成果的取值，应精确至lmm。\n\n## 4．4 GPS拟合高程测量\n\n### 4．4．1 GPS 拟合高程测量，仅适用于平原或丘陵地区的五等及以下等级高程测量。\n\n### 4．4．2 GPS 拟合高程测量宜与GPS 平面控制测量一起进行。\n\n### 4．4．3 GPS 拟合高程测量的主要技术要求，应符合下列规定：\n\n1GPS 网应与四等或四等以上的水准点联测。联测的GPS点，宜分布在测区的四周和中央。若测区为带状地形，则联测的GPS点应分布于测区两端及中部。\n\n2 联测点数，宜大于选用计算模型中未知参数个数的1．5倍，点间距宜小于 $1 0 \\mathrm { k m }$ 。3 地形高差变化较大的地区，应适当增加联测的点数。4 地形趋势变化明显的大面积测区，宜采取分区拟合的方法。5 GPS 观测的技术要求，应按本规范3．2节的有关规定执行；其天线高应在观测前后各量测一次，取其平均值作为最终高度。\n\n### 4．4．4 GPS拟合高程计算，应符合下列规定：\n\n1充分利用当地的重力大地水准面模型或资料。2应对联测的已知高程点进行可靠性检验，并剔除不合格点。3对于地形平坦的小测区，可采用平面拟合模型；对于地形起伏较大的大面积测区,宜采用曲面拟合模型。4对拟合高程模型应进行优化。5GPS点的高程计算，不宜超出拟合高程模型所覆盖的范围。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d3af8e6f-badc-46f9-a8fa-cf9c95856e6b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：灾害性天气对拱桥施工，特别是采用无支架缆索吊装时影响很大，故关键工序的施工需要尽可能避开灾害性天气。\n\n## 19.2 拱架\n\n### 19.2.1 拱架应进行专门设计，并应符合下列规定：\n\n1 拱架的设计应遵循安全可靠、结构简单、受力明确、制作和安拆方便的原则。所采用材料的性能和质量应符合相应的国家或行业标准的规定；常备式构件用作拱架时，其设计与计算应依据该构件的技术要求进行。\n\n2 设计荷载除应符合本规范第 5.2.6 条的规定外，尚应根据拱桥的结构特点和施工荷载特性分析取用，拱圈的自重荷载宜乘以 1.2 倍系数。在计算荷载作用下，应按可能产生的最不利荷载组合验算拱架的强度、刚度和稳定性。\n\n3 对拱架各截面的强度进行验算时，应根据拱架的结构形式和所承受的荷载大小，按分环分段浇筑或砌筑施工的工况，分别验算其拱顶、拱脚和 1/4 跨等特征截面的应力，并应对特征拱架节点进行受力分析。\n\n4 应严格控制拱架的刚度，拱架受载后，对落地式拱架，其弹性挠度应不大于相应结构跨度的1/2000；对拱式拱架，其弹性挠度应不大于相应结构跨度的1/1000。\n\n5 稳定性的验算应包括拱架的整体稳定和局部稳定，抗倾覆稳定系数应不小于1.5。对拱架在拼装过程中的稳定性亦应进行验算，当不能满足拼装要求时，应采取必要的辅助稳定措施。\n\n6 拱架的地基与基础设计应符合现行《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363）的规定，并应对地基承载力进行验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d3c729d5-98f9-432f-8e09-4169bf41bb65', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：在天然地基上浇筑墩台基础混凝土时，过干的地基将吸收混凝土中的水分，直接影响混凝土的性能。浇筑混凝土垫层的目的：一是为了方便基础支模施工和绑扎钢筋的需要，不致发生局部沉降；二是为了保证基础底面的平整。\n\n### 14.2.2 浅基础的施工宜采用钢模板。混凝土宜在全平截面范围内水平分层进行浇筑，且机械设备的能力应满足混凝土浇筑施工的要求；当浇筑量过大设备能力难以满足施工要求，或大体积混凝土温控需要时，可分层或分块浇筑。\n\n## 14.3 承台\n\n### 14.3.1 本节适用于在现场浇筑的承台施工。\n\n### 14.3.2 承台施工采用钢围堰作为挡水（土）设施时，应根据承台的结构特点、水文、地质和施工条件等因素确定适宜的围堰形式，并应对围堰进行专项设计；施工期间环境条件发生较大变化时，应对围堰设计方案重新进行论证。钢围堰的设计与施工应符合下列规定：\n\n1 围堰的平面尺寸宜根据承台的结构尺寸、安装及放样误差等确定，且宜满足承台施工操作空间的需要，围堰内侧距承台边缘的净距宜不小于 $1 \\mathrm { m }$ （围堰内侧兼作模板时除外）。围堰的顶面高程应高出施工期间可能出现的最高水位（包括浪高）$0 . 5 { \\sim } 0 . 7 \\mathrm { m }$ ；在有潮汐的水域，应同时考虑最高和最低施工潮位对围堰的不利影响。\n\n2 围堰除应满足自身的强度、刚度和稳定性要求外，尚应考虑河床断面被压缩后，流速增大导致的河床冲刷和对通航、导流等的影响。\n\n3 对围堰结构进行计算时，除应考虑施工荷载及结构重力、水流压力、浮力、土压力等荷载外，尚应根据现场的具体情况考虑可能出现的冲刷、风力、波浪力、流冰压力、施工船舶或漂浮物撞击力等作用。\n\n4 围堰结构应根据施工过程中的各种工况，按最不利荷载组合进行强度、刚度及稳定性计算。在围堰内设置支撑的，除应对内支撑结构本身进行局部验算外，尚应将其与围堰作为整体进行总体稳定性验算；设置内支撑时，对支撑与堰壁的连接处应设置纵横向分配梁予以局部加强，并应考虑其对承台及后续墩身施工的干扰影响。\n\n5 钢围堰的混凝土封底厚度应符合设计规定；设计未规定时，应根据桩周摩擦力、浮力、围堰结构自重及封底混凝土自身强度等因素经计算后确定。\n\n6 钢围堰在施工前应制订专项施工方案，明确施工工艺流程。\n\n7 围堰钢结构的制造可按照本规范第8章的相关规定执行，并应保证其在施工过程中防水严密，不渗漏。\n\n8 在岸上整体加工制造的钢围堰，当通过滑道或其他装置下水时，其进入的水域面积和水深应足够，并应采取措施控制其下水的速度；采用起重船吊装时，起重船的吊装能力应能满足整体吊装的要求，各吊点的受力应控制均匀，必要时宜进行监控。\n\n9 钢围堰在灌注封底混凝土之前，应将桩身和堰壁上附着的泥浆冲洗干净，经检验合格后方可进行封底混凝土的施工。封底的施工要求可按本规范第 11.5节的规定执行。\n\n10 钢围堰拆除时，除应采取措施防止撞击墩身外，对水下按设计规定可不拆除的结构，尚应保证其不会对通航产生不利的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d3d91bb5-cb31-4678-922e-6cdca22bc948', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0538一2020 水泥混凝土拌合物水溶性氯离子含量快速试验方法', 'T0538一2020 水泥混凝土拌合物水溶性氯离子含量快速试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d3dbed20-7cd0-4f6e-9527-ced3c86069ee', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8 养护及其他附属设施', '3.8 养护及其他附属设施## 3.8.1 悬索桥、斜拉桥以及带吊杆的拱桥，由于拉索和吊杆的阻碍，不方便采用桥检车对主梁底面、侧面等进行检修。另外，大跨径梁桥中间支点处梁高较大，有时也无法采用桥检车下探至梁底进行检修。对于这类不方便采用桥检车进行检修的特大、大桥，条件许可时，宜配置专用检修车\n\n梁变形监测方法。因此，本次修订增加了设置永久观测点的要求。\n\n特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志，以观测水位和冲刷情况。\n\n## 3.8.4 桥梁防雷设计可参考现行《建筑物防雷设计规范》（GB50057）、《高速公路设施防雷设计规范》（QX/T190）等。\n\n## 3.8.6 随着技术的进步，桥梁安全监测系统技术已经日臻成熟，在公众对工程结构安全性日益关注的背景下，根据桥梁的结构特点、地理环境及系统目标，结合国内外的最新研究成果和经验，开展桥梁结构安全监测已成为行业发展到一定阶段的内在需求。为此，近年来从不同层面均对桥梁结构的安全监测给出了指导性的意见，《公路桥梁养护管理工作制度》（交公路发〔2007〕336号）、2013年交通运输部《交通运输部关于进一步加强公路桥梁养护管理的若干意见》和《交通运输部关于建立公路桥梁安全运行长效机制的若干意见》中均要求“特大、特殊结构和特别重要桥梁的养管单位，要利用现代信息和物联网技术，建立符合自身特点的养护管理系统和健康监测系统”。开展结构安全监测一方面可以促进大型桥梁养护技术、结构可靠性评定及相关技术的进步，也是桥梁学科贯彻落实国家、行业有关要求的重要举措。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d3ecec1f-e089-417c-babd-a8077d216b37', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢－混凝土混合梁，是指钢梁与混凝土梁通过纵向连接结合而形成的梁体。钢梁和混凝土梁的连接结合处是混合梁施工的关键和难点之一，对保证桥梁的安全度及耐久性起着非常重要的作用，因此施工时需要采取适当措施，严格控制焊接、填充混凝土的密实性和连接预应力筋的施工质量。\n\n2 混合梁斜拉桥的边跨混凝土主梁采用支架现浇施工时，受混凝土徐变收缩、支架变形和不均匀沉降等因素的影响，如果所采取的措施不当，主梁混凝土很容易产生开裂，施工的难度和风险均较大，因此在施工前需要根据主梁的结构构造特点和施工能力，合理确定其分段浇筑的长度以及相应的浇筑施工工艺。施工能力足够时，采用整幅整跨一次性浇筑的方式进行施工是可行的；但当主梁的长度和宽度均较大时，整幅整跨一次性浇筑施工的方式还是存在一定的风险，则需要采用分段施工才能保证施工的质量。\n\n3 钢支架通常指采用钢管、型钢材料等构成的支架，因其可承受更大的荷载，受力计算、制作、安装和拆除均较方便，故一般要优先采用。要求进行专门设计，是因为边跨混凝土主梁的施工对支架的要求较高，需要进行较为严格的设计计算和验算，以保证其使用的安全。\n\n4 边跨主梁混凝土的现浇支架一般在中跨钢梁合龙前才能卸落，承受荷载的持续时间长，因此在设计现浇支架时需要考虑各种不利因素，对其进行详细的计算和验算。\n\n5 边跨混凝土主梁的施工对支架及地基的沉降较为敏感，特别是产生较大的不均匀沉降时，主梁会因受力不均而开裂，故对支架的基础和地基需要根据实际情况进行设计和验算。\n\n7 第 4 款已述及边跨主梁混凝土的现浇支架一般在中跨钢梁合龙前才能卸落，承受荷载的持续时间长，为保证钢支架的可靠受力，不致因钢材的腐蚀而降低其承载能力，有必要对其采取适当的防腐处理措施，特别在某些腐蚀环境的地区，更需采取这种措施，以保证施工的安全。\n\n8 边跨混凝土主梁的模板支架在卸载的过程中，如果不严格按施工控制要求的程序进行，可能会使主梁的混凝土因受力不均而产生开裂，故规定如条文。\n\n## 20.3.7斜拉桥的主梁采用支架现浇、顶推、转体等方法施工时，应按本规范相关章节的规定执行。\n\n## 20.3.8 对大跨径斜拉桥，应采取措施，合理安排施工进度计划，避免在不利的大风或台风季节进行长悬臂状态下的主梁施工；不可避免时，应采取必要的临时抗风措施，保证结构在施工过程中的安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d3f1958b-06ff-4e3e-9caa-9e9ebc48b0d8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 4）', 'olspan=6>1.20</td></tr></table>\n\n\n注1：单片平面桁架式结构上的风载荷可按单根构件的风力系数逐根计算后相加，也可按整片方式选用直边型钢或圆形型钢桁架结构的风力系数进行计算；当桁架结构由直边型钢和圆形型钢混合制成时，宜根据每根犇 犇 犇构件的空气动力长细比和不同气流状态 $[ D v _ { \\mathrm { s } } < 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 或 $D v _ { \\mathrm { s } } \\geqslant 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s } , D$ 为 圆 形 型 钢 直 径，单 位 为 米（m）］，采用逐根计算后相加的方法。\n\n注2：除了本表提供的数据之外，由风洞试验或者实物模型试验获得的风力系数值，也可以使用。\n\nb） 正方形格构式塔架的风力系数\n\n在计算正方形格构塔架正向迎风面的总风载荷时，应将实体迎风面积乘以下列总风力系数：\n\n1） 由直边型材构成的塔身，总风力系数为：犇 $1 . 7 ( 1 + \\eta )$ ；\n\n2） 由圆形型材构成的塔身： $D v _ { \\mathrm { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折减系数 $\\eta$ 值按表17中的 $a / b { = } 1$ 时相对应的结构迎风面充实率 $\\varphi$ 查取。\n在正方形塔架中，当风沿塔身截面对角线方向作用时，风载荷最大，可 取 为 正 向 迎 风 面 风 载 荷的1．2倍。\n\n![](images/9377a3c90af3c9d1710295506f79adf65244033cb2ac3e49c5e57a3b6184f9fd.jpg)\n\n空气动力长细比 $=$ 构件长度 或迎风面的截面高（宽）度\n\n在格构式结构中，单根构件的长度 $l _ { i }$ 取为相邻节点的中心间距，参见b)图。\n\n![](images/4e51df60e9ba3e326d9c324e84deacfdec4e62888c36a6ceb18878540b518c5b.jpg)\n\n结构迎风面充实率 $\\varphi =$ 实体部分面积 A M Xbi轮廓面积 A LXB\n\n![](images/76be8b4f44c7d3ff59cc03e136dda061d060a0d744b30daba8bae8411011ab05.jpg)\n\n![](images/9d0428397de727dacc398eaa8dd7b099ff648fa3e22c6c355f23996f0a9b7bbf.jpg)  \n图 5 风力系数计算中的定义\n\n### 4．2．2．3．6 挡风折减系数\n\n挡风折减系数的计算有以下两种情况：\n\na） 两片构件的挡风折减\n\n当两片等高且型式相同的构件或构架平行布置相互遮挡时，迎风面的构件或构架上的风载荷仍用式（11）或式（12）进行计算；被前片构件遮挡的后片构件的风载荷计算，应考虑前片对后片的挡风折减作用，即用后片的迎风面积乘以挡风折减系数犫 $\\eta$ 来计算， $\\eta$ 值随图 $5 \\ \\mathrm { b }$ ）定义的结构迎风面的充实率 $\\varphi$ 和图5c）定义的间隔比 $a / b$ 的值选取，见表17。\n\n表 17 挡风折减系数 $\\eta$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>间隔比a/b</td><td rowspan=1 colspan=6>结构迎风面充实率</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.1</td><td rowspan=1 colspan=1>0.2</td><td rowspan=1 colspan=1>0.3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>≥0.6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.5</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td><td rowspan=1 colspan=1>0.40</td><td rowspan=1 colspan=1>0.32</td><td rowspan=1 colspan=1>0.21</td><td rowspan=1 colspan=1>0.15</td><td rowspan=1 colspan=1>0.10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>0.92</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td><td rowspan=1 colspan=1>0.59</td><td rowspan=1 colspan=1>0.43</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>0.10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2.0</td><td rowspan=1 colspan=1>0.95</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td><td rowspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d3f422a0-3125-4b20-8665-ff975166acb5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算## 6．3．1 滚动轴承的选择计算\n\n滚动轴承计算的目的是计算滚动轴承是否能满足在4．4．2．1中规定的载荷情况 、 、 中最不利的情况下的静载荷的要求，及在载荷情况Ⅰ、Ⅱ中的较不利的情况下最大动载荷的要求，但对转速低于$1 0 \\ \\mathrm { r / m i n }$ 的滚动轴承，不必校验其动载承受能力。\n\n### 6．3．1．1 滚动轴承的设计预期寿命\n\n滚动轴承应具有足够的设计预期寿命，可以根据所在机构的使用等级确定；对作为易损件在使用中可以更换的滚动轴承，其设计预期寿命可以取为比它所在机构的使用等级低一级或低两级。\n\n### 6．3．1．2 滚动轴承的等效平均动载荷犘\n\n#### 6．3．1．2．1 承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．1）的轴承等效平均动载荷  \n##### 6．3．1．2．1．1 水平运动的机构中的轴承等效平均动载荷犘\n\n因为在作业循环周期内，承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的滚动轴承所受的载荷值是变化的，为计算方便起见特确定一个等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { M m e a n } }$ ，并假定此载荷在6．3．1．1中所确定的设计预期寿命期内是不变的，其值为：\n\n对受加速力但不受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n$$\n\\begin{array} { r l } { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 1 9 \\ ) } \\\\ { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 2 0 \\ ) } \\end{array}\n$$\n\n对受加速力又受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n式中：\n\nMmeanⅠ 水平运动机构中受加速力但不受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \nMmeanⅡ 水平运动机构中受加速力又受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）。犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x I } } \\ , P _ { \\mathrm { M m a x I } } $ 见4．4．2．2．1和4．4．2．3．1， $K _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 为3．3．2中所述的机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 值的立方根。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d3ffb775-046e-437c-9608-b9db9cbe7722', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验（Part 4）', '</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td><td rowspan=1 colspan=1>0.77</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>710</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 14</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 12</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>0.99</td><td rowspan=1 colspan=1>0.96</td><td rowspan=1 colspan=1>0.92</td><td rowspan=1 colspan=1>0.89</td><td rowspan=1 colspan=1>0.84</td><td rowspan=1 colspan=1>0.79</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>800</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 17</td><td rowspan=1 colspan=1>1.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 14</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>900</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1.14</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1.12</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>0.99</td><td rowspan=1 colspan=1>0.96</td><td rowspan=1 colspan=1>0.92</td><td rowspan=1 colspan=1>0.89</td><td rowspan=1 colspan=1>0.84</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1000</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 17</td><td rowspan=1 colspan=1>1.15</td><td rowspan=1 colspan=1>1.14</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1.11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td></tr></table>\n\n\n表49 工作级别系数 $C _ { 2 }$  ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d3ffcb1a-0e8a-4bd5-8ef2-bbce31862579', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合## 4．1 原则\n\n### 4．1．1 本章规定了计算各种载荷及选择载荷组合的原则和方法，以用于验证本标准适用的各种起重机的金属结构件和机械零部件的防强度失效、防弹性失稳和防疲劳失效的能力，并且还用于起重机的抗倾覆稳定性和抗风防滑移安全性的校验计算。\n\n### 4．1．2 起重机能力验算时应注意计算模型与实际情况的差异。当载荷引起的效应随时间变化时，应采用等效静载荷进行估算。本标准规定可以用刚体动力分析方法为计算基础，但要用动力系数估算作为模拟弹性系统响应时的载荷；也可以选择进行弹性动力分析或现场测试。为反映操作平稳程度的不同，应考虑司机实际操作情况的影响。\n\n### 4．1．3 结构设计能力验算有两种方法：许用应力设计法或极限状态设计法。无论采用何种方法，在考虑载荷、载荷系数、载荷组合、许用应力和极限设计应力时，都应以本标准的有关章条或附录来确定，或者在可能的情况下以试验或统计数据为基础来确定。\n\n### 4．1．4 如某载荷不可能出现，则应在验算中略去（如室内起重机不考虑风载荷）。同样，也不考虑起重机说明书中禁止出现的、起重机设计未提出要求的、在起重机设计中已明确要防止或禁止的载荷。\n\n## 4．2 计算载荷与载荷系数\n\n作用在起重机上的载荷分为常规载荷、偶然载荷、特殊载荷及其他载荷，只有在分析与这些载荷有关的起重机各种可能的载荷组合时，才需要区分这些载荷的不同类别。在起重机承载能力验算中确定载荷效应时要用到许多载荷系数，这些载荷系数及其具体值的选取，可在本标准有关的附录中查到。\n\n### 4．2．1 常规载荷\n\n常规载荷是指在起重机正常工作时经常发生的载荷，包括由重力产生的载荷，由驱动机构或制动器的作用使起重机加（减）速运动而产生的载荷及因起重机结构的位移或变形引起的载荷。在防屈服、防弹性失稳及在有必要时进行的防疲劳失效等验算中，应考虑这类载荷。\n\n#### 4．2．1．1 自重载荷、额定起升载荷及由垂直运动引起的载荷犘\n\n##### 4．2．1．1．1 自重载荷 $P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$\n\n自重载荷是指起重机本身的结构、机械设备、电气设备以及在起重机工作时始终积结在它的某个部件上的物料（如附设在起重机上的漏斗料仓、连续输送机及在它上面的物料）等质量的重力。对某些起重机的使用情况，自重载荷还要包括结壳物料质量的重力，例如粘结在起重机及其零部件上的煤或类似的其他粉末质量的重力，但在4．2．1．1．2中规定属于起升载荷的质量重力除外。犘\n\n##### 4．2．1．1．2 额定起升载荷 $P _ { 0 }$\n\n额定起升载荷是指起重机起吊额定起重量时的总起升质量的重力。犘\n\n##### 4．2．1．1．3 自重振动载荷 $\\phi _ { 1 } P _ { \\mathbf { G } }$\n\n当物品起升离地时，或将悬吊在空中的部分物品突然卸除时，或悬吊在空中的物品下降制动时，起重机本身（主要是其金属结构）的自重将因出现振动而产生脉冲式增大或减小的动力响应。此自重振动载荷用起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 乘以起重机的自重载荷来考虑，为反映此振动载荷范围的上下限，该系数取为两个值： $\\phi _ { 1 } = 1 \\pm _ { \\alpha } , 0 { \\leqslant } \\alpha { \\leqslant } 0 . 1$ 。\n\n##### 4．2．1．1．4 起升动载荷 $\\phi _ { 2 } P _ { 0 }$\n\n###### 4．2．1．1．4．1 起升动力效应\n\n当物品无约束地起升离开地面时，物品的惯性力将会使起升载荷出现动载增大的作用。此起升动 犘力效应用一个大于1的起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 乘以额定起升载荷 $P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ 来考虑。\n\n###### 4．2．1．1．4．2 起升状态级别\n\n由于起升机构驱动控制型式的不同，物品起升离地时的操作方法会有较大的差异，由此表现出起升操作的平稳程度和物品起升离地的动力特性也会有很大的不同。将起升状态划分为 $\\mathrm { H C _ { 1 } } \\sim \\mathrm { H C _ { 4 } }$ 四个级别：起升离地平稳的为 $\\mathrm { H C _ { 1 } }$ ，起升离地有轻微冲击的为β $\\mathrm { H C _ { 2 } }$ ，起升离地有中度冲击的为 $\\mathrm { H C _ { 3 } }$ ，起升离地有较大冲击的为 $\\mathrm { H C } _ { 4 }$ 。与各个级别相应的系数 $\\beta _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 值列于表10中，说明见图2。起升状态级别可以根据经验确定，也可以根据起重机的各种具体类型选取，对物品离地未采取专门的较好控制方案的某些起重机，其起升状态级别举例可参见附录C。\n\n表 10 $\\pmb { \\beta } _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { 2 \\mathrm { { m i n } } }$ 值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d404316b-8429-46d1-85cb-1c03d0bb6032', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 6）', '荷载应考虑纵向折减。当桥梁计算跨径大于 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应按表4.3.1-6规定的纵向折减系数进行折减。当为多跨连续结构时，整个结构应按最大的计算跨径考虑汽车荷载效应的纵向折减。\n\n  \n图4.3.1-3车辆荷载横向布置（尺寸单位：m)\n\n表4.3.1-4桥涵设计车道数  \n\n\n\n\n\n表4.3.1-5横向车道布载系数  \n\n\n<<<HTBL|05403e5bbe1e4b1e8c6450c2b035fb4f|END>>>\n\n\n表4.3.1-6纵向折减系数  \n\n\n<<<HTBL|e3283b7ab140b99b49a84df124c751|END>>>\n\n\n### 4.3.2汽车荷载冲击力应按下列规定计算：\n\n1钢桥、钢筋混凝土及预应力混凝土桥、坛工拱桥等上部构造和钢支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座及钢筋混凝土柱式墩台，应计算汽车的冲击作用。\n\n2填料厚度（包括路面厚度）大于或等于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的拱桥、涵洞以及重力式墩台不计冲击力。\n\n3支座的冲击力，按相应的桥梁取用。\n\n4汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数 $\\mu$ 。\n\n5冲击系数 $\\mu$ 可按下式计算：\n\n当 $f < 1 . 5 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 0 5$   \n当 $1 . 5 \\mathrm { H z } \\leqslant f \\leqslant 1 4 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 1767 \\mathrm { l n } f - 0 . 0157$   \n当 $f > 14 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 45$\n\n式中： $f$ 结构基频（ $\\mathrm { H z }$ 。\n\n6汽车荷载的局部加载及在T梁、箱梁悬臂板上的冲击系数采用0.3。\n\n### 4.3.3汽车荷载离心力可按下列规定计算：\n\n1曲线桥应计算汽车荷载引起的离心力。汽车荷载离心力标准值为按本规范第4.3.1条规定的车辆荷载（不计冲击力）标准值乘以离心力系数 $C$ 计算。离心力系数按下式计算：\n\n$$\nC = \\frac { v ^ { 2 } } { 127 R }\n$$\n\n式中： $\\boldsymbol { v }$ 设计速度（ $\\mathrm { k m / h }$ ），应按桥梁所在路线设计速度采用；$R$ ——曲线半径（m）。\n\n2计算多车道桥梁的汽车荷载离心力时，车辆荷载标准值应乘以表4.3.1-5规定的横向车道布载系数。\n\n3离心力着力点在桥面以上 $1 , 2 \\mathrm { m }$ 处；为计算简便也可移至桥面上，不计由此引起的作用效应。\n\n### 4.3.4汽车荷载引起的土压力采用车辆荷载加载，并可按下列规定计算：\n\n1汽车荷载在桥台或挡土墙后填土的破坏棱体上引起的土侧压力，可按下式换算成等代均布土层厚度 $h$ （m）计算：\n\n$$\nh = \\frac { \\sum G } { B l _ { 0 } \\gamma }\n$$\n\n式中： $\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；\n\n$\\sum G$ —布置在 $B \\times l _ { 0 }$ 面积内的车轮的总重力（kN)；\n\n$l _ { 0 }$ - 桥台或挡土墙后填土的破坏棱体长度（m）；\n\n$B$ 桥台横向全宽或挡土墙的计算长度（m）。\n\n挡土墙的计算长度 $B$ （ $\\mathfrak { m }$ ）可按下列公式计算，但不应超过挡土墙分段长度：\n\n$$\nB = 13 + H \\tan 30 ^ { \\circ }\n$$\n\n式中： $H$ ——挡土墙高度（m），对墙顶以上有填土的挡土墙，为2倍墙顶填土厚度加墙高。\n\n当挡土墙分段长度小于 $13 \\mathrm { m }$ 时， $B$ 取分段长度，并应在该长度内按不利情况布置轮重。\n\n2计算涵洞顶上汽车荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下作$30 ^ { \\circ }$ 角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外边的扩散线为准。\n\n### 4.3.5汽车荷载制动力应按下列规定计算和分配：\n\n1汽车荷载制动力按同向行驶的汽车荷载（不计冲击力）计算，并应按表4.3.1-6的规定，以使桥梁墩台产生最不利纵向力的加载长度进行纵向折减。\n\n1）一个设计车道上由汽车荷载产生的制动力标准值按本规范第4.3.1条规定的车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的 $10 \\%$ 计算，但公路一I级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $165 \\mathrm { k N }$ ，公路一Ⅱ级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $90 \\mathrm { k N }$ ；\n\n2）同向行驶双车道的汽车荷载制动力标准值应为一个设计车道制动力标准值的2倍，同向行驶三车道应为一个设计车道的2.34倍，同向待驶四车道应为一个设计车道的2.68倍。\n\n2制动力的着力点在桥面以上1.2m处，计算墩台时，可移至支座铰中心或支座底座面上。计算刚构桥、拱桥时，制动力的着力点可移至桥面上，但不应计因此而产生的竖向力和力矩。\n\n3设有板式橡胶支座的简支梁、连续桥面简支梁或连续梁排架式柔性墩台，应根据支座与墩台的抗推刚度的刚度集成情况分配和传递制动力。设有板式橡胶支座的简支梁刚性墩台，应按单跨两端的板式橡胶支座的抗推刚度分配制动力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d4156964-48af-4487-ae64-9145fb89b8c2', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0580一2020 水泥混凝土抗氯离子渗透试验方法（Part 1）', 'T0580一2020 水泥混凝土抗氯离子渗透试验方法 (电通量法)## 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了电通量法测定水泥混凝土抗氯离子渗透性的试验方法。\n\n本方法适用于测定以通过混凝土试件的电通量为指标来确定混凝土抗氯离子渗透性能，不适用于掺有亚硝酸盐和钢纤维等良导电材料的混凝土抗氯离子渗透试验。\n\n引用标准：\n\n《混凝土氯离子电通量测定仪》 (JG/T 261)\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法(T0551)\n\n## 2 仪具与材料\n\n### 2.1 电通量试验装置：如图T0580-1所示，应符合现行《混凝土氯离子电通量测定仪》（JG/T261）的规定。\n\n  \n图T0580-1电通量试验装置示意图\n\n1-直流稳压电源；2-试验槽；3-铜电极；4-混凝土试件； $5 . 3 . 0 \\%$ NaCl溶液；6-0.3mol/LNaOH溶液；7-标准电阻；8-直流数字式电压表；9-试件垫圈（硫化橡胶垫或硅橡胶垫）\n\n### 2.2 仪器设备和化学试剂应符合下列要求：\n\n（1）直流稳压电源的电压范围为 $\\mathrm { 0 { \\sim } 8 0 V }$ ，电流范围为0\\~10A，并能稳定输出60V直流电压，精度为 $\\pm 0 . 1 \\mathrm { V }$ 。\n\n（2）耐热塑料或耐热有机玻璃试验槽（图T0580-2）的边长为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，总厚度不小于$5 1 \\mathrm { m m }$ 。试验槽中心的两个槽的直径分别为 $8 9 \\mathrm { m m }$ 和 $1 1 2 \\mathrm { m m }$ 。两个槽的深度分别为 $4 1 \\mathrm { m m }$ 和$6 . 4 \\mathrm { m m }$ 。在试验槽的一边开有直径为 $1 0 \\mathrm { m m }$ 的注液孔。\n\n  \n图T0580-2试验槽示意图（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n（3）紫铜垫板宽度为 $1 2 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ ，厚度为 $0 . 5 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 0 5 \\mathrm { m m }$ ；铜网孔径为 $0 . 9 5 \\mathrm { m m }$ 或20目。\n\n（4）标准电阻精度为 $\\pm 0 . 1 \\%$ ；直流数字电流表量程为0\\~20A，精度为 $\\pm 0 . 1 \\%$ 。\n\n（5）真空泵和真空表应符合 $\\mathrm { T } 0 5 7 9$ 的规定。（6）真空容器的内径不小于 $2 5 0 \\mathrm { m m }$ ，并能至少容纳3个试件。（7）阴极溶液应用化学纯试剂配制的质量浓度为 $3 . 0 \\%$ 的 $\\mathrm { \\bf N a C l }$ 溶液。（8）阳极溶液应采用化学纯试剂配制的摩尔浓度为 $0 . 3 \\mathrm { m o l / L }$ 的 NaOH溶液,（9）密封材料应采用硅胶或树脂等密封材料。（10）硫化橡胶垫或硅橡胶垫的外径为 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 、内径为 $7 5 \\mathrm { m m }$ 、厚度为 $6 \\mathrm { m m }$ 。（11）切割试件的设备应采用水冷式金刚锯或碳化硅锯。（12）抽真空设备可由烧杯（体积在 $1 \\ \\mathrm { 0 0 0 m L }$ 以上）、真空干燥器、真空泵、分液装置，真空表等组合而成。（13）温度计的量程为 $0 { \\sim } 1 2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，精度为 $1 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。（14）电吹风的功率为 $1 0 0 0 \\mathrm { W } { \\sim } 2 0 0 0 \\mathrm { W } .$\n\n## 3试验步骤\n\n### 3.1电通量试验应采用直径为 $\\phi 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 \\mathrm { m m }$ ，高度为 $5 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ 的圆柱体试件，试件的制作、养护应符合 $\\mathrm { ~ T ~ } 0 5 7 9$ 的规定。当试件表面有涂料等附加材料时，预先去除，且试样内不得含有钢筋等良导电材料。在试件移送试验室前，避免冻伤或其他物理伤害。\n3.2 电通量试验宜在试件养护到28d龄期进行。对于掺有大掺量矿物掺合料的混凝土，可在 56d龄期进行试验。先将养护到规定龄期的试件暴露于空气中至表面干燥，并以硅胶或树脂密封材料涂刷试件圆柱侧面，填补涂层中的孔洞。\n\n3.3 电通量试验前将试件进行真空饱水。先将试件放入真空容器中，然后启动真空泵，并在 5min 内将真空容器中的绝对压强减少至1\\~5kPa；保持该真空度3h，然后在真空泵仍然运转的情况下，注入足够的蒸馏水或去离子水，直至淹没试件；在试件浸没1h 后恢复常压，并继续浸泡 $1 8 \\mathrm { h } \\pm 2 \\mathrm { h }$ 。\n\n3.4 真空饱水结束后，从水中取出试件，抹掉多余水分，并保持试件所处环境的相对湿度在 $9 5 \\%$ 以上。将试件安装于试验槽内，并采用螺杆将两试验槽和端面装有硫化橡胶垫的试件夹紧。试件安装好以后，采用蒸馏水或其他有效方式检查试件和试验槽之间的密封性能。\n\n3.5 检查试件和试验槽之间的密封性后，将质量浓度为 $3 . 0 \\%$ 的NaCl溶液和摩尔浓度为$0 . 3 \\mathrm { m o l / L }$ 的 NaOH溶液分别注入试件两侧的试验槽中，注入NaOH溶液的试验槽内的铜网应连接电源负极，注入NaOH溶液的试验槽中的铜网应连接');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d4183341-b6e0-4c0a-8c15-6ff32929b356', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 25）', 'n=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">腹板板厚</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(31)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板厚</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（53）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">圆柱壳体的壁厚</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（68）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起、制动时间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（94)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件材料厚度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件截面的受压翼缘厚度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">受压翼缘的平均厚度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">tE</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一个循环期内起动制动的等效时间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ti</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SG</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与机构承受各个大小不同等级的载荷的相对应时间的分别累计值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（3）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ti</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P[i的作用时间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（96)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ti</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">每一变幅位置间隔所需时间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.8)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一个循环期内恒速工作的时间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ta</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升机构的起动时间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机的运行起动时间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（90）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">横向加劲肋的厚度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（62)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">广</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单根纵向加劲肋的外伸厚度</td><td colspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d4302dde-27a3-49a0-b82a-3701ebc533a8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 2）', '承压许用应力，按式（30）计算：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } ] = 1 . 4 [ \\sigma ]\n$$\n\n……（30）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } \\right]$ ———端面承压许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n## 5．3．2 连接材料及其许用应力\n\n### 5．3．2．1 焊条、焊丝、焊剂材料\n\n手工焊条应符合 GB／T5117和 GB／T5118的规定。焊丝应符合 GB／T5293和 GB／T8110的规定。\n\n焊条、焊丝和焊剂，应与母材的综合机械性能相适应。\n\n### 5．3．2．2 高强度螺栓副、销轴材料\n\n高强度螺栓、螺母和垫圈材料应符合GB／T1231或GB／T3633的规定。大于 M24的扭剪型高强度螺栓副和大于 M30的高强度螺栓副，应符合GB／T3098．1、GB／T3098．2等的规定。各种规格的螺栓副除选用 GB／T1231规定的材料外，还可采用 GB／T3077规定的用于8．8级的 $4 0 \\ \\mathrm { { C r } }$ 和用于10．9级以上的 $3 5 ~ \\mathrm { C r M o } \\mathrm { , 4 2 ~ C r M o }$ 等钢材。\n\n主要承载连接销轴的材料，宜采用符合 GB／T699的45钢及符合 GB／T3077的 $4 0 ~ \\mathrm { C r } , 3 5 ~ \\mathrm { C r M o }$ 、$4 2 ~ \\mathrm { C r M o }$ 等钢材，并进行必要的热处理。\n\n### 5．3．2．3 连接的许用应力\n\n#### 5．3．2．3．1 焊缝的许用应力\n\n在焊缝连接的设计中，焊缝应具有与母材同等的综合机械性能。\n\n焊缝承受纵向拉伸、压缩时，许用应力不应超过焊缝纵向拉、压许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ ，承受剪切时不应超过焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 。根据焊接条件、焊接方法和焊缝质量分级，焊缝的许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] , \\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 见表23。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 23 焊缝的许用应力犪  \n\n\n\n\n\n#### 5．3．2．3．2 铆钉、螺栓、销轴连接的许用应力\n\n##### 5．3．2．3．2．1 铆钉连接的许用应力\n\n铆钉分剪切铆钉（单剪、双剪或复剪），拉力铆钉和拉剪组合铆钉。\n\n铆钉在承受拉剪组合应力时应分别计算剪切应力和拉伸应力，计算值应分别小于对应的许用应力。  \n主要承载构件使用铆钉连接时，应避免铆钉受拉。  \n在连接中沿同一受力方向至少排列两个以上铆钉。  \n铆钉连接的许用应力见表24。\n\n单位为牛每平方毫米a Ⅰ类孔有：\n表 24 铆钉连接的许用应力（Ⅰ类孔犪）  \n\n\n\n\n\n—在装配好的结构件上按设计孔径钻成的孔；—在单个零件和结构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；—在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孔。b 工地安装的连接铆钉，其许用应力宜适当降低。c ［］为铆钉或构件相应钢材的基本许用应力，见表22。d 当为埋头或半埋头铆钉时，表中数值乘以0．8予以降低。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d4310937-f668-4979-bead-ac2fa1e19c3a', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '4 低压隔离开关、刀开关、转换开关及熔断器组合电器', '4 低压隔离开关、刀开关、转换开关及熔断器组合电器## 4.0.1隔离开关与刀开关的安装，应符合下列要求：\n\n### 4.0.1.1开关应垂直安装。当在不切断电流、有灭弧装置或用于小电流电路等情况下，可水平安装。水平安装时，分闸后可动触头不得自行脱落，其灭弧装置应固定可靠。\n\n### 4.0.1.2可动触头与固定触头的接触应良好;大电流的触头或刀片宜涂电力复合脂。\n\n### 4.0.1.3双投刀闸开关在分闸位置时，刀片应可靠固定，不得自行合闸。\n\n### 4.0.1.4安装杠杆操作机构时，应调节杠杆长度，使操作到位且灵活；开关辅助接点指示应正确。\n\n### 4.0.1.5开关的动触头与两侧压板距离应调整均匀,合闸后接触面应压紧，刀片与静触头中心线应在同一平面，且刀片不应摆动。\n\n## 4.0.2直流母线隔离开关安装，应符合下列要求：\n\n### 4.0.2.1垂直或水平安装的母线隔离开关，其刀片均应位于垂直面上；在建筑构件上安装时，刀片底部与基础之间的距离，应符合设计或产品技术文件的要求。当无明确要求时，不宜小于$5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 4.0.2.2刀体与母线直接连接时,母线固定端应牢固。\n\n## 4.0.3转换开关和倒顺开关安装后，其手柄位置指示应与相应的接触片位置相对应;定位机构应可靠；所有的触头在任何接通位置上应接触良好。\n\n## 4.0.4带熔断器或灭弧装置的负荷开关接线完毕后，检查熔断器应无损伤，灭弧栅应完好，且固定可靠;电弧通道应畅通，灭弧触头各相分闸应一致。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d432d0e5-934d-471c-98be-f8cd36346e82', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。\n\nGB／T699 优质碳素结构钢GB／T700 碳素结构钢GB／T985 气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T986 埋弧焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB／T1231 钢结构用高强度大六角螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件GB／T1591 低合金高强度钢（GB／T1591—1994，neqISO4950：1981）GB2585 铁路用热轧钢轨GB2893 安全色（GB2893—2001，neqISO3864：1984）GB2894 安全标志（GB2894—1996，neqISO3864：1984）GB／T3077 合金结构钢GB／T3098．1 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱（GB／T3098．1—2000，idtISO8981：1999）GB／T3098．2 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹（GB／T3098．2—2000，idtISO8982：1992）GB／T3480 渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法（GB／T3480—1997，eqvISO $6 3 3 6 \\mathrm { - } 1 \\sim 6 3 3 6 \\mathrm { - } 3$ ：  \n1996）GB／T3633 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副 技术条件GB／T4205 人机界面（MMI）操作规则GB4208 外壳防护等级（IP代码）（GB4208—1993，eqvIEC60529：1989）GB／T4942．1 旋转电机外壳防护分级（IP代码）（GB／T4942．1—2006，IEC600345：2000，IDT）GB／T5117 碳钢焊条GB／T5118 低合金钢焊条GB5226．2 机械安全 机械电气设备 第32部分：起重机械技术条件（GB5226．2—2002，idt  \nIEC6020432：1998）／ 传动及输送用双节距精密滚子链和链轮（ ／ — ， ： ）GB／T5293 埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂GB／T8110 气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB8918 重要用途钢丝绳（GB8918—2006，ISO3154：1988，MOD）GB／T9439 灰铸铁件GB／T10051．1 起重吊钩 机械性能、起重量、应力及材料GB／T10062 锥齿轮承载能力计算方法（GB／T10062．1～GB／T10062．3—2003，ISO103001～  \nISO103003：2001，IDT）GB／T11264 轻轨GB／T11352 一般工程用铸造碳钢件（GB／T11352—1989，neqISO3755：1975）GB／T14048．4 低压开关设备和控制设备 机电式接触器和电动机起动器（GB／T14048．4—  \n2003，IEC6094741：2000，IDT）GB／T14408 一般工程与结构用低合金铸钢件GB15052 起重机械危险部位与标志GB／T17909．1 起重机 起重机操作手册 第1部分：总则（GB17909．1—1999，idtISO99281：  \n1990）GB／T18453．1 起重机 维护手册 第1部分：总则（GB／T18453．1—2001，idtISO124781：  \n1997）GB／T19418 钢的弧焊接头 缺陷质量分级指南（GB／T19418—2003，ISO5817：1992，IDT）GB／T20118 一般用途钢丝绳（GB／T20118—2006，ISO／DIS2408：2002Steelwireropesgeneral  \npurpose—Minimumrequirements，MOD）GB／T20303．1 起重机 司机室 第1部分：总则（GB／T20303．1—2006，ISO85661：1992，IDT）GB／T20947 起重用短环链 T级（T、DAT和 DT型）高精度葫芦链条（GB／T20947—2007，  \nISO3077：2001，IDT）GB50058 爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范JB／T6392 起重机车轮JB／T7017 起重机用液压缓冲器JB／T7687．1 直柄吊钩横梁毛坯件JB／T7687．2 直柄吊钩横梁JB／T7687．3 直柄吊钩螺母JB／T7687．4 直柄吊钩螺母定位板JB／T8110．1 起重机 弹簧缓冲器JB／T8110．2 起重机 橡胶缓冲器JB／T8398 双幅板压制滑轮JB／T9005 起重机用铸造滑轮JB／T9006 起重机用铸造卷筒JB／T10833 起重机用聚氨酯缓冲器JG／T5078．1 建筑机械与设备 焊接滑轮YB／T5055 起重机钢轨');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d43bbdd4-9ad2-4f36-9867-cc4697e1ad2d', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '7 配电系统（Part 4）', '.8 拉线的设置符合下列规定:\n\na) 拉线应采用镀锌钢绞线,最小截面应不小于 $3 5 ~ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ;  \nb) 拉线坑的深度不应小于 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,拉线坑的拉线侧应有斜坡;  \nc) 拉线应根据电杆的受力情况装设,拉线与电杆的夹角不宜小于 $4 5 ^ { \\circ }$ ,当受到地形限制时不应小于 $3 0 ^ { \\circ }$ ;  \nd) 拉线从导线之间穿过时应装设拉线绝缘子,在拉线断开时,绝缘子与地面距离不应小于 $2 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;  \ne) 因受地形环境限制不能装设拉线时,可采用撑杆代替拉线,撑杆埋深不应小于 $0 . 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,其底部应垫底盘或石块。 撑杆与电杆的夹角宜为 $3 0 ^ { \\circ }$ 。\n\n7.4.9 架空线路导线相序排列应符合下列规定:\n\na) $1 \\ \\mathrm { k V } \\sim 1 0 \\ \\mathrm { k V }$ 线路:面向负荷从左侧起,导线排列相序为 L1、L2、L3;b) $1 \\ \\mathrm { k V }$ 以下线路:面向负荷从左侧起,导线排列相序为 L1、N、L2、L3、PE;c) $1 \\ \\mathrm { k V }$ 以下线路动力 照明线在二层横担上分别架设时 导线相序排列为 上层横担面向负荷从左侧起为 L1、L2、L3;下层横担面向负荷从左侧起为 L1、(L2、L3)、N、PE。\n\n7.4.10 架空线路的线间距不应小于 $0 . 3 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,靠近电杆的两导线的间距不应小于 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n7.4.11 架空线路横担间的最小垂直距离不应小于表2 所列数值;横担宜采用角钢,低压铁横担角钢应按表3 选用;横担长度应按表4 选用。\n\n单位为米\n\n表 2 横担间的最小垂直距离  \n表 3 低压铁横担角钢选用  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n## 表 4 横担长度选用\n\n单位为米\n\n表 5 架空线路与道路等设施间的最小距离  \n\n\n\n\n\n7.4.12 架空线路与道路等设施间的最小距离应符合表 5 的规定。\n\n单位为米  \n\n\n\n\n\n7.4.13 架空线路与河流 管道等交叉或接近时的最小距离应符合表 的规定 否则应采取安全防护措施。\n\n表 6 架空线路与河流、管道等交叉或接近时的最小距离  \n\n\n\n\n\n7.4.14 架空线路穿越道路处应在醒目位置设置最大允许通过高度警示标识。\n\n7.4.15 新建架空线路在一个档距内,每层的架空线接头数应不大于 $50 \\%$ ,且每根导线不应超过一个接头。 架空线路在跨越道路、河流、电力线路档距内不应有接头。\n\n7.4.16 $1 \\ \\mathrm { k V }$ 及以下架空线路的导线可采用缠绕法连接,连接部分的线股应缠绕良好,不应有断股、松股等缺陷。\n\n7.4.17 绝缘导线的连接不应采用缠绕法,应采用专用接线管连接,并做绝缘处理。\n\n7.4.18 架空线路绝缘子应按下列原则选择a) 直线杆或转角合力不大的采用针式绝缘子;b) 耐张杆、终端杆或转角杆采用悬式与蝶式绝缘子。\n\n7.4.19 直埋线路的敷设符合下列规定:\n\na) 在地下管网较多、可能产生滑坡或较频繁开挖的地段不宜直埋。  \nb) 直埋电缆应沿道路或建筑物边缘埋设,并宜沿直线埋设,直线段每隔 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 处、转弯处和中间接头处应设电缆走向标识桩。  \nc) 直埋电缆其表面距地面的距离不宜小于 $0 . 7 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;当位于耕地下方时,应适当加深,且不宜小于$1 \\textrm { m }$ ;当位于车行道下方时,电缆应穿管防护;电缆上、下、左、右侧应铺以软土或砂土,其厚度及宽度不应小于 $1 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ ,上部应覆盖硬质保护层,回填土应分层夯实。 直埋敷设于冻土地区时,电缆宜埋入冻土层以下,当无法深埋时,可在土壤排水性好的干燥冻土层或回填土中埋设。  \nd) 直埋电缆的接头处应采取防水、防机械损伤措施,并应绝缘良好,中间接头盒外面应有铸铁或混凝土保护盒。 接头下面应垫以混凝土基础板,长度应伸出接头保护盒两端 $6 0 0 \\ \\mathrm { m m } \\sim 7 0 0 \\ \\mathrm { m m } ,$ 。应远离易燃、易爆、易腐蚀场所。  \ne) 直埋电缆在穿越建筑物、构筑物、道路和易受机械损伤、腐蚀性介质场所时以及在引出地面$2 . 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 高至地下 $0 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 处,应加设防护套管。 防护套管应固定牢固,端口应有防止电缆损伤的措施,其内径不应小于电缆外径的 1. 5 倍,多根电缆不应穿同一防护套管,防护套管应使用铝、塑料等非磁性材料。 当末级配电箱至设备之间的电缆不能埋地敷设时,应采用电缆保护槽或穿套管保护。\n\nf ) 直埋电缆与外电线路电缆、其他管道、道路、建筑物等之间平行和交叉时的最小距离应符合表 7 的规定,当距离不能满足表 7 的要求时,应采取穿管、隔离等防护措施。\n\n## 表7 电缆之间,电缆与管道、道路、建筑物之间平行和交叉时的最小距离\n\n单位为米\n\n\n\n\n\n7.4.20 以支架方式敷设的电缆线路符合下列规定:\n\na) 电缆敷设的支架宜采用绝缘、耐腐蚀的材料,当采用金属支架时,金属支架应可靠接地;  \nb) 固定点间距应保证电缆能承受自重及风雪等带来的荷载;\n\nc) 电缆线路应固定牢固,绑扎线应使用绝缘材料;d) 沿构、建筑物水平敷设的电缆线路,距地面高度不宜小于 $2 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;e) 垂直引上敷设的电缆线路 固定点每楼层或每 $3 \\mathrm { ~ m ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d43c2bcb-d95a-40da-b7a5-2994c2d37f72', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 2）', '承压许用应力，按式（30）计算：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } ] = 1 . 4 [ \\sigma ]\n$$\n\n……（30）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } \\right]$ ———端面承压许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n## 5．3．2 连接材料及其许用应力\n\n### 5．3．2．1 焊条、焊丝、焊剂材料\n\n手工焊条应符合 GB／T5117和 GB／T5118的规定。焊丝应符合 GB／T5293和 GB／T8110的规定。\n\n焊条、焊丝和焊剂，应与母材的综合机械性能相适应。\n\n### 5．3．2．2 高强度螺栓副、销轴材料\n\n高强度螺栓、螺母和垫圈材料应符合GB／T1231或GB／T3633的规定。大于 M24的扭剪型高强度螺栓副和大于 M30的高强度螺栓副，应符合GB／T3098．1、GB／T3098．2等的规定。各种规格的螺栓副除选用 GB／T1231规定的材料外，还可采用 GB／T3077规定的用于8．8级的 $4 0 \\ \\mathrm { { C r } }$ 和用于10．9级以上的 $3 5 ~ \\mathrm { C r M o } \\mathrm { , 4 2 ~ C r M o }$ 等钢材。\n\n主要承载连接销轴的材料，宜采用符合 GB／T699的45钢及符合 GB／T3077的 $4 0 ~ \\mathrm { C r } , 3 5 ~ \\mathrm { C r M o }$ 、$4 2 ~ \\mathrm { C r M o }$ 等钢材，并进行必要的热处理。\n\n### 5．3．2．3 连接的许用应力\n\n#### 5．3．2．3．1 焊缝的许用应力\n\n在焊缝连接的设计中，焊缝应具有与母材同等的综合机械性能。\n\n焊缝承受纵向拉伸、压缩时，许用应力不应超过焊缝纵向拉、压许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ ，承受剪切时不应超过焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 。根据焊接条件、焊接方法和焊缝质量分级，焊缝的许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] , \\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 见表23。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 23 焊缝的许用应力犪  \n\n\n\n\n\n#### 5．3．2．3．2 铆钉、螺栓、销轴连接的许用应力\n\n##### 5．3．2．3．2．1 铆钉连接的许用应力\n\n铆钉分剪切铆钉（单剪、双剪或复剪），拉力铆钉和拉剪组合铆钉。\n\n铆钉在承受拉剪组合应力时应分别计算剪切应力和拉伸应力，计算值应分别小于对应的许用应力。  \n主要承载构件使用铆钉连接时，应避免铆钉受拉。  \n在连接中沿同一受力方向至少排列两个以上铆钉。  \n铆钉连接的许用应力见表24。\n\n单位为牛每平方毫米a Ⅰ类孔有：\n表 24 铆钉连接的许用应力（Ⅰ类孔犪）  \n\n\n\n\n\n—在装配好的结构件上按设计孔径钻成的孔；—在单个零件和结构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；—在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孔。b 工地安装的连接铆钉，其许用应力宜适当降低。c ［］为铆钉或构件相应钢材的基本许用应力，见表22。d 当为埋头或半埋头铆钉时，表中数值乘以0．8予以降低。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d43f6e23-3742-4ce5-986b-1fe30bf49ec4', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '3 荷载分类和荷载组合（Part 3）', '状态的荷载组合，可按《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153 - 2008 的规定，根据所考虑的设计状况，选用不同的组合;对持久和短暂设计状况，应采用基本组合，对偶然设计状况，应采用偶然组合。\n在承载能力极限状态的基本组合中，公式 (3.2.3-1)和公(3.2. 3-2) 给出了荷载效应组合设计值的表达式，由于直接涉及结构的安全性，故要以强制性条文规定。建立表达式的目的是保证在各种可能出现的荷载组合情况下，通过设计都能使结构维持在相同的可靠度水平上。必须注意，规范给出的表达式都是以荷载与荷载效应有线性关系为前提，对于明显不符合该条件的w.weboos.c情况，应在各本结构设计规范中对此作出相应的补充规定。这个原则同样适用于正常使用极限状态的各个组合的表达式。\n\n在应用公式 (3.2.3-1)时，式中的 $S _ { \\mathsf { Q } _ { 1 } \\kappa }$ 为诸可变荷载效应中其设计值为控制其组合为最不利者，当设计者无法判断时，可轮次以各可变荷载效应 $S _ { \\mathsf { Q } , \\mathsf { K } }$ 为 $S _ { \\mathsf { Q } _ { 1 } \\kappa }$ \' 选其中最不利的荷载效应组合为设计依据，这个过程建议由计算机程序的运算来完成。\n\nGB 50009 - 修订时，增加了结构的自重占主要荷载时，由公式 (3. 2. 3-2) 给出由永久荷载效应控制的组合设计值。考虑这个组合式后可以避免可靠度可能偏低的后果;虽然过去在有些结构设计规范中，也曾为此专门给出某些补充规定，例如对某些以自重为主的构件采用提高重要性系数、提高屋面活荷载的设计规定，但在实际应用中，总不免有挂一漏万的顾虑。采用公式(3.2.3-2) 后，可在结构设计规范中撤销这些补充的规定，同时也避免了永久荷载为主的结构安全度可能不足的后果。\n\n在应用公式 (3.2.3-2) 的组合式时，对可变荷载，出于简化的目的，也可仅考虑与结构自重方向一致的竖向荷载，而忽略影响不大的横向荷载。此外，对某些材料的结构，可考虑自身的特点，由各结构设计规范自行规定，可不采用该组合式进行校核。\n\n考虑到简化规则缺乏理论依据，现在结构分析及荷载组合基本由计算机软件完成，简化规则已经用得很少，本次修订取消原规范第 3.2.4 条关于一般排架、框架结构基本组合的简化规则。在方案设计阶段，当需要用于算初步进行荷载效应组合计算时，仍允许采用对所有参与组合的可变荷载的效应设计值，乘以一个统一的组合系数 的简化方法。\n\n必须指出，条文中给出的荷载效应组合值的表达式是采用各项可变荷载效应叠加的形式，这在理论上仅适用于各项可变荷载的效应与荷载为线性关系的情况。当涉及非线性问题时，应根据问题性质，或按有关设计规范的规定采用其他不同的方法。\n\nGB 50009 - 2001 修订时，摸弃了原规范\"遇风组合\"的惯w.weboos.c例，即只有在可变荷载包含风荷载时才考虑组合值系数的方法，而要求基本组合中所有可变荷载在作为伴随荷载时，都必须以其组合值为代表值。对组合值系数，除风荷载取 $\\psi _ { \\mathrm { c } } = 0 . 6$ 外，对其他可变荷载，目前建议统一取 $\\psi _ { \\mathrm { c } } = 0 , 7$ 。但为避免与以往设计结果有过大差别，在任何情况下，暂时建议不低于频遇值系数。\n\n参照《工程结构可靠性设计统一标准)) GB 50153 - 2008,本次修订引人了可变荷载考虑结构设计使用年限的调整系数扰 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ 。引人可变荷载考虑结构设计使用年限调整系数的目的，是为解决设计使用年限与设计基准期不同时对可变荷载标准值的调整问题。当设计使用年限与设计基准期不同时，采用调整系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ 对可变荷载的标准值进行调整。\n\n设计基准期是为统一确定荷载和材料的标准值而规定的年限，它通常是一个固定值。可变荷载是一个随机过程，其标准值是指在结构设计基准期内可能出现的最大值，由设计基准期最大荷载概率分布的某个分位值来确定。\n\n设计使用年限是指设计规定的结构或结构构件不需要进行大修即可按其预定目的使用的时期，它不是一个固定值，与结构的用途和重要性有关。设计使用年限长短对结构设计的影响要从荷载和耐久性两个方面考虑。设计使用年限越长，结构使用中荷载出现\"大值\"的可能性越大，所以设计中应提高荷载标准值;相反，设计使用年限越短，结构使用中荷载出现\"大值\"的可能性越小，设计中可降低荷载标准值，以保持结构安全和经济的一致性。耐久性是决定结构设计使用年限的主要因素，这方面应在结构设计规范中考虑。\n\n### 3.2.4 荷载效应组合的设计值中，荷载分项系数应根据荷载不同的变异系数和荷载的具体组合情况(包括不同荷载的效应比) •以及与抗力有关的分项系数的取值水平等因素确定，以使在不同设计情况下的结构可靠度能趋于一致。但为了设计上的方便，将荷载分成永久荷载和可变荷载两类，相应给出两个规定的系数$\\gamma _ { \\mathtt { G } }$ 和. $\\gamma _ { \\mathsf { Q } }$ 。这两个分项系数是在荷载标准值已给定的前提下，使weboos.c按极限状态设计表达式设计所得的各类结构构件的可靠指标，与规定的目标可靠指标之间，在总体上误差最小为原则，经优化后选定的。\n\n《建筑结构设计统一标准>> GBJ 68 - 84 编制组曾选择了 14种有代表性的结构构件;针对永久荷载与办公楼活荷载、永久荷载与住宅活荷载以及永久荷载与风荷载三种简单组合情况进行分析，并在 $\\gamma _ { \\mathrm { G } } = 1 . 1$ 、1. 、1. $\\gamma _ { \\mathsf { Q } } = 1 . 1$ 、1. 、1. 、1.1. 、1. $3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d4427862-925f-4e48-b701-67c3b6a13d35', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7.5 轴心受压构件的支撑', '7.5 轴心受压构件的支撑7.5.1本条除第4款、第5款外均沿用原规范第5.1.7条。当\n\n其他荷载效应使支撑杆件受压时，它的支撑作用相应减弱，原规范第4款规定有可能导致可靠度不足，现加以修改，还新增了第5款以保证支撑能够起应有的作用。\n\n支撑多根柱的支撑，往往承受较大的支撑力，因此不能再只按容许长细比选择截面，需要按支撑力进行计算，且一道支撑架在一个方向所撑柱数不宜超过8根。\n\n7.5.2式（7.5.2）相当于本标准式（7.5.1-3）和式（7.5.1-  \n4）的组合。\n\n7.5.3式（7.5.3）也可用于两主斜杆之间的辅助杆，此时 $N$ 应取两主斜杆压力之和。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d44d3e8a-c3c4-4e91-965e-69f0c2aad5b6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 规定本款的目的，主要是为防止在模板安装过程中发生事故。\n\n## 5.3.3 采用提升模板施工时，应设置脚手平台、接料平台、挂吊脚手及安全网等辅助设施。\n\n## 5.3.4 采用翻转模板和爬升模板施工时，其结构应满足强度、刚度及稳定性要求。液压爬模应由专业单位设计和制造，并应有检验合格证明及操作说明书。施工应符合下列规定：\n\n1 混凝土的强度应达到规定的数值后方可拆模并进行模板的翻转或爬架爬升。作用于爬模上接料平台、脚手平台和拆模吊篮的荷载应均衡，不得超载，严禁混凝土吊斗碰撞爬模系统。\n\n2 模板沿墩身周边方向应始终保持顺向搭接。在施工过程中，应随时检查爬模的中线、水平位置和高程等，发现问题应及时纠正。\n\n## 5.3.5 采用滑升模板时，除应符合现行《滑动模板工程技术标准》（GB/T50113）的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 模板的高度宜根据结构物的实际情况确定；模板的结构应具有足够的强度、刚度和稳定性；支承杆及提升设备应能保证模板竖直均衡上升。组装时应使各部尺寸的精度符合设计要求，组装完毕应经全面检查试验合格后，方可正式投入使用。\n\n2 模板的滑升速度宜不大于 $2 5 0 \\mathrm { m m / h }$ ，滑升时应检测并控制其位置。滑升模板的施工宜连续进行，因故中断时，宜在中断前将混凝土浇筑齐平，中断期间模板仍应继续缓慢地滑升，直到混凝土与模板不致粘住时为止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d455ad07-7122-48a4-9a52-16ae142813f2', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '5.9平地机', '5.9平地机5.9.1起伏较大的地面宜先用推土机推平，再用平地机平整。5.9.2平地机作业区内不得有树根、大石块等障碍物。  \n5.9.3作业前应按本规程第5.2.3条的规定进行检查。  \n5.9.4平地机不得用于拖拉其他机械。  \n5.9.5启动内燃机后，应检查各仪表指示值并应符合要求。5.9.6开动平地机时，应鸣笛示意，并确认机械周围不得有障碍物及行人，用低速挡起步后，应测试并确认制动器灵敏有效。5.9.7作业时，应先将刮刀下降到接近地面，起步后再下降刮刀铲土。铲土时，应根据铲土阻力大小，随时调整刮刀的切土深度。  \n5.9.8刮刀的回转、铲土角的调整及向机外侧斜，应在停机时进行；刮刀左右端的升降动作，可在机械行驶中调整。  \n5.9.9刮刀角铲土和齿耙松地时应采用一挡速度行驶；刮土和平整作业时应用二、三挡速度行驶。  \n5.9.10土质坚实的地面应先用齿耙翻松，翻松时应缓慢下齿。5.9.11使用平地机清除积雪时，应在轮胎上安装防滑链，并应探明工作面的深坑、沟槽位置。  \n5.9.12平地机在转弯或调头时，应使用低速挡；在正常行驶时，应使用前轮转向；当场地特别狭小时，可使用前后轮同时转向。  \n5.9.13平地机行驶时，应将刮刀和齿耙升到最高位置，并将刮刀斜放，刮刀两端不得超出后轮外侧。行驶速度不得超过使用说明书规定。下坡时，不得空挡滑行。  \n5.9.14平地机作业中变矩器的油温不得超过 $1 2 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ 。  \n5.9.15作业后，平地机应停放在平坦、安全的场地，刮刀应落在地面上，手制动器应拉紧。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d46fcb84-8437-44d6-a0fa-1302b27c61e0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：由于部分斜拉桥的索塔一般不高，塔的刚度较大，拉索与主梁的夹角较小，依靠拉索的索力来调整主梁高程效果不明显，故规定如条文。\n\n## 20.5.5张拉拉索时，对平行钢丝拉索每张拉完一根拉索，或对钢绞线拉索每张拉完一根钢绞线，均应对索鞍两侧的管口进行封堵，防止雨水与杂物进入管内。\n\n## 20.5.6钢绞线斜拉索宜采用等张拉力法进行张拉；单根张拉时，宜采用防扭转装置。斜拉索塔端采用单边抗滑键锚固时，宜先初张拉抗滑键端的钢绞线，使抗滑键与索鞍顶紧后，再两端对称张拉。\n\n## 20.5.7抗滑锚块压注环氧砂浆时，应采用专用的环氧砂浆压浆机进行压注,并应封闭索鞍管口，防止环氧砂浆进入索鞍内。采用内外管索鞍时，应采取有效措施保证内管压浆的密实性，保证拉索的防腐效果。\n\n## 20.5.8部分斜拉桥的施工允许偏差除应符合一般斜拉桥相应的规定外，对索鞍的预埋钢管尚应符合下列规定：管口高程的允许偏差为 $\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ ；管口坐标的允许偏差为$\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ ，且两边同向。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d47dfd86-7a9d-4d41-80ea-c989016564bf', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '1 焊钉连接件、开孔板及型钢连接件的制造加工应符合本规范第', '1 焊钉连接件、开孔板及型钢连接件的制造加工应符合本规范第 8 章的相关规定。2 在安装普通钢筋时，应采取有效措施防止对连接件产生碰撞或其他损伤，并应避免普通钢筋与连接件的位置重叠，当普通钢筋或局部加强钢筋与连接件有位置上的冲突时，不得随意切断或破坏剪力连接装置，而应适当调整钢筋的位置。穿过开孔板的钢筋应在栓孔上居中贯通布置安装，其偏差应不超过 $5 \\mathrm { m m }$ ，并不得与开孔板焊接。\n\n3连接件就位后，应对其安装质量进行检查，不符合要求时应及时进行调整。\n\n4连接件中的混凝土施工，宜采用有利于混凝土振捣密实的体位方式进行浇筑；且宜通过必要的工艺试验，验证混凝土的性能，同时验证浇筑振捣的方式和工艺能否保证混凝土填充密实并与连接件接触良好。当在顶面有钢板的情况下浇筑混凝土时，应在钢板上设置适当数量的通气开孔，使混凝土浇筑时空气气泡能顺利地逸出，保证混凝土振捣的密实性。\n\n## 条文说明：\n\n常用的连接件形式有焊钉连接件、开孔板连接件和型钢连接件，条文主要对这几种形式连接件的施工进行规定。\n\n2 贯穿钢筋在连接件中的剪力传递作用非常重要，贯穿钢筋及剪力钉的设置能有效地控制钢与混凝土两种不同材料间产生的水平剪切力，其安装施工质量的高低会直接决定桥梁运营后两种材料之间是否会产生相对位移，因此在实际施工中需要作为施工的难点和重点加以控制。\n\n4 对连接件中的混凝土，采用不同体位方式进行浇筑，其浇筑的效果是不一样的，有的体位可能无法保证混凝土的浇筑质量，而有的体位则能很容易保证浇筑的质量，因此，需要在施工前对此进行研究，采取有利于混凝土振捣密实的体位方式进行施工。工艺试验可以验证施工的很多问题，为了保证施工的质量，对比较复杂的施工工艺通过工艺试验来进行验证是有必要的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d48179b3-f399-444f-8012-03de220adb5b', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '2 术语和符号（Part 2）', 'nd concrete beam\n\n由混凝土翼板与钢梁通过抗剪连接件组合而成的可整体受力的梁。\n\n### 2.1.32 支撑系统 bracing system\n\n由支撑及传递其内力的梁（包括基础梁)、柱组成的抗侧力系统。\n\n### 2.1.33消能梁段 link\n\n在偏心支撑框架结构中，位于两斜支撑端头之间的梁段或位于一斜支撑端头与柱之间的梁段。\n\n### 2.1.34 中心支撑框架 concentrically braced frame\n\n斜支撑与框架梁柱汇交于一点的框架。\n\n### 2.1.35偏心支撑框架eccentrically braced frame\n\n斜支撑至少有一端在梁柱节点外与横梁连接的框架。\n\n### 2.1.36屈曲约束支撑buckling-restrained brace\n\n由核心钢支撑、外约束单元和两者之间的无粘结构造层组成不会发生屈曲的支撑。\n\n### 2.1.37 弯矩调幅设计 moment redistribution design\n\n利用钢结构的塑性性能进行弯矩重分布的设计方法。\n\n### 2.1.38畸变屈曲 distorsional buckling\n\n截面形状发生变化，且板件与板件的交线至少有一条会产生位移的屈曲形式。\n\n### 2.1.39 塑性耗能区 plastic energy dissipative zone\n\n在强烈地震作用下，结构构件首先进入塑性变形并消耗能量的区域。\n\n### 2.1.40 弹性区 elastic region\n\n在强烈地震作用下，结构构件仍处于弹性工作状态的区域。\n\n## 2.2符 号\n\n### 2.2.1作用和作用效应设计值\n\n$F$ —集中荷载；  \n$G$ -重力荷载；  \n$H \\cdot$ —水平力；  \n$M$ 一 弯矩；  \n$N \\cdot$ 轴心力；$P$ -高强度螺栓的预拉力；  \n$R$ —支座反力；  \nV- 剪力。  \n### 2.2.2计算指标$E$ 钢材的弹性模量；$E _ { \\mathrm { c } }$ - 混凝土的弹性模量；$f$ - 钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值；$f _ { \\mathrm { v } }$ 钢材的抗剪强度设计值；$f _ { \\mathrm { c e } }$ 钢材的端面承压强度设计值；$f _ { \\mathbf { y } }$ 钢材的屈服强度；$f _ { \\mathrm { u } }$ 钢材的抗拉强度最小值；$f _ { \\mathrm { ~ t ~ } } ^ { \\mathrm { a } }$ 锚栓的抗拉强度设计值；$f _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { b } } , f _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { b } } , f _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { b } }$ 螺栓的抗拉、抗剪和承压强度设计值；$f _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { r } } , f _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { r } } , f _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { r } }$ 铆钉的抗拉、抗剪和承压强度设计值；  \n$f _ { \\mathrm { ~ t ~ } } ^ { \\mathrm { w } } , \\ f _ { \\mathrm { ~ v ~ } } ^ { \\mathrm { w } } , \\ f _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { w } }$ -对接焊缝的抗拉、抗剪和抗压强度设计值；$f _ { \\mathrm { ~ f ~ } } ^ { \\mathrm { w } }$ -角焊缝的抗拉、抗剪和抗压强度设计值；$f _ { \\mathrm { c } }$ 混凝土的抗压强度设计值；$G$ 钢材的剪变模量；$N _ { _ { \\mathrm { t } } } ^ { \\mathsf { a } }$ 一个锚栓的受拉承载力设计值；  \n$\\smash { N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathbf { b } } , \\ N _ { \\mathbf { v } } ^ { \\mathbf { b } } , N _ { c } ^ { \\mathbf { b } } }$ -个螺栓的受拉、受剪和承压承载力设计值；  \n$N _ { \\mathrm { t } } ^ { \\mathrm { r } } , \\ N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { r } } , \\ N _ { \\mathrm { c } } ^ { \\mathrm { r } }$ 一个铆钉的受拉、受剪和承压承载力设计值；$N _ { \\mathbf { v } } ^ { \\mathbf { c } }$ 组合结构中一个抗剪连接件的受剪承载力设计值；$S _ { \\mathbf { b } }$ -支撑结构的层侧移刚度，即施加于结构上的水平力与其产生的层间位移角的比值；$\\Delta u$ - 楼层的层间位移；$[ v _ { \\mathsf { Q } } ]$ 仅考虑可变荷载标准值产生的挠度的容许值；$\\left[ v _ { \\mathrm { T } } \\right]$ 同时考虑永久和可变荷载标准值产生的挠度的容许值；\n\n$\\sigma$ 正应力；$\\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 局部压应力；$\\pmb { \\sigma } _ { \\mathbf { f } }$ 垂直于角焊缝长度方向，按焊缝有效截面计算的应力；$\\Delta \\sigma$ 1 疲劳计算的应力幅或折算应力幅；$\\Delta \\sigma _ { \\mathrm { e }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d481d012-e739-4372-8785-04fadf8752b5', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百七十二条招标投标买卖的当事人的权利和义务以及招标投标程序等', '第一百七十二条招标投标买卖的当事人的权利和义务以及招标投标程序等，依照有关法律、行政法规的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d48eb6fa-080f-4e30-b114-dd951580ef48', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '2 术语和符号……......... 178', '2 术语和符号……......... 178');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d49b56d5-771a-4cb0-a4dd-a64f3c4b762d', '17《中华人民共和国建筑法》.md', '第六章 建筑工程质量管理', '第六章 建筑工程质量管理第四十八条 建筑施工企业应当依法为职工参加工伤保险缴纳工伤保险费。鼓励企业为从事危险作业的职工办理意外伤害保险，支付保险费。\n\n第四十九条 涉及建筑主体和承重结构变动的装修工程，建设单位应当在施工前委托原设计单位或者具有相应资质条件的设计单位提出设计方案;没有设计方案的，不得施工。\n\n第五十条 房屋拆除应当由具备保证安全条件的建筑施工单位承担，由建筑施工单位负责人对安全负责。\n\n第五十一条 施工中发生事故时，建筑施工企业应当采取紧急措施减少人员伤亡和事故损失，并按照国家有关规定及时向有关部门报告。\n\n第五十二条 建筑工程勘察、设计、施工的质量必须符合国家有关建筑工程安全标准的要求，具体管理办法由国务院规定。\n\n有关建筑工程安全的国家标准不能适应确保建筑安全的要求时，应当及时修订。\n\n第五十三条 国家对从事建筑活动的单位推行质量体系认证制度。从事建筑活动的单位根据自愿原则可以向国务院产品质量监督管理部门或者国务院产品质量监督管理部门授权的部门认可的认证机构申请质量体系认证。经认证合格的，由认证机构颁发质量体系认证证书。\n\n第五十四条 建设单位不得以任何理由，要求建筑设计单位或者建筑施工企业在工程设计或者施工作业中，违反法律、行政法规和建筑工程质量、安全标准，降低工程质量。\n\n建筑设计单位和建筑施工企业对建设单位违反前款规定提出的降低工程质量的要求，应当予以拒绝。\n\n第五十五条 建筑工程实行总承包的，工程质量由工程总承包单位负责，总承包单位将建筑工程分包给其他单位的，应当对分包工程的质量与分包单位承担连带责任。分包单位应当接受总承包单位的质量管理。\n\n第五十六条 建筑工程的勘察、设计单位必须对其勘察、设计的质量负责。勘察、设计文件应当符合有关法律、行政法规的规定和建筑工程质量、安全标准、建筑工程勘察、设计 技术规范以及合同的约定。设计文件选用的建筑材料、建筑构配件和设备，应当注明其规格、型号、性能等技术指标，其质量要求必须符合国家规定的标准。\n\n第五十七条 建筑设计单位对设计文件选用的建筑材料、建筑构配件和设备，不得指定生产厂、供应商。\n\n第五十八条 建筑施工企业对工程的施工质量负责。\n\n建筑施工企业必须按照工程设计图纸和施工技术标准施工，不得偷工减料。工程设计的修改由原设计单位负责，建筑施工企业不得擅自修改工程设计。\n\n第五十九条 建筑施工企业必须按照工程设计要求、施工技术标准和合同的约定，对建筑材料、建筑构配件和设备进行检验，不合格的不得使用。\n\n第六十条 建筑物在合理使用寿命内，必须确保地基基础工程和主体结构的质量。\n\n建筑工程竣工时，屋顶、墙面不得留有渗漏、开裂等质量缺陷；对已发现的质量缺陷，建筑施工企业应当修复。\n\n第六十一条 交付竣工验收的建筑工程，必须符合规定的建筑工程质量标准，有完整的工程技术经济资料和经签署的工程保修书，并具备国家规定的其他竣工条件。\n\n建筑工程竣工经验收合格后，方可交付使用；未经验收或者验收不合格的，不得交付使用。\n\n第六十二条 建筑工程实行质量保修制度。\n\n建筑工程的保修范围应当包括地基基础工程、主体结构工程、屋面防水工程和其他土建工程，以及电气管线、上下水管线的安装工程，供热、供冷系统工 程等项目；保修的期限应当按照保证建筑物合理寿命年限内正常使用，维护使用者合法权益的原则确定。具体的保修范围和最低保修期限由国务院规定。\n\n第六十三条 任何单位和个人对建筑工程的质量事故、质量缺陷都有权向建设行政主管部门或者其他有关部门进行检举、控告、投诉。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d4ab5e31-5796-4fdd-934f-88ff86baf09b', '137《金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验》（GB-T2652-2022）.md', '金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验', '金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验Destructive tests on welds in metallic materialsLongitudinal tensile test on weld metal in fusion welded joints\n\n(ISO 5178:2019,IDT)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d4b78c88-1e9c-45f6-860c-da0de866e71f', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '5 通用安全防护设施5 通用安全防护设施（Part 1）', '5 通用安全防护设施5 通用安全防护设施## 5.1 防护栏杆5.1 防护栏杆\n\n### 5.1.1 防护栏杆宜由横杆、立柱、挡脚板、安全立网(定型网片)等组成。5.1.1 防护栏杆宜由横杆、立柱、挡脚板、安全立网(定型网片)等组成。\n\n### 5.1.2 防护栏杆上横杆距工作面高度不应小于5.1.2 防护栏杆上横杆距工作面高度不应小 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,横杆间距不应大于,横杆间距不应大于 $0 . 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,立柱间距不应大于立柱间距不应大于  \n$2 \\textrm { m }$ 。—上横杆距工作面高度为 —上横杆距工作面高度为 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时,应分为上、下两道横杆,上下横杆间距应为 ，应分为上、下两道横杆，上下横杆间距应 $0 . 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;;—上横杆距工作面高度为 上横杆距工作面高度为1 $1 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时,应分为上、中、下三道横杆,相邻横杆间距应为 ，应分为上、中、下三道横杆，相邻横杆间距应为 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n### 5.1.3 当防护栏杆下方有人员及车辆通行或作业时,应挂密目式安全立网封闭,且下部应通长设置挡5.1.3 当防护栏杆下方有人员及车辆通行或作业时，应挂密目式安全立网封闭，且下部应通长设置挡脚板 挡脚板高度不应小于脚板。挡脚板高度不应小于 $1 8 0 ~ \\mathrm { m m }$ 钢挡脚板厚度不宜小于,钢挡脚板厚度不宜小于 $2 \\ \\mathrm { m m }$ 其底部应与作业面保持平齐 无可其底部应与作业面保持平齐，无可能坠物的间隙。 当作业面设有满足挡脚功能及强度要求的其他结构边沿时,防护栏杆下部可不设挡能坠物的间隙。当作业面设有满足挡脚功能及强度要求的其他结构边沿时，防护栏杆下部可不设挡脚板。脚板。\n\n### 5.1.4 防护栏杆醒目位置应张贴、悬挂安全标志。 防护栏杆挡脚板应采用安全色,其他构件宜采用安5.1.4 防护栏杆醒目位置应张贴、悬挂安全标志。防护栏杆挡脚板应采用安全色，其他构件宜采用安全色,并符合 GB 2893(所有部分)的有关规定。全色，并符合GB 2893(所有部分)的有关规定。\n\n### 5.1.5 防护栏杆的安装要求如下:5.1.5 防护栏杆的安装要求如下：\n\na) a) 防护栏杆各构件之间可采用扣件连接、焊接、套接、螺栓连接、销轴连接的方式连接固定;护栏杆各构件之间可采用扣件连接、焊接、套接、螺栓连接、销轴连接的方式连接固定；  \nb) b) 防护栏杆立柱底端应固定牢靠,可采用预埋、打入螺栓连接、焊接的方式固定,并应符合设计护栏杆立柱底端应固定牢靠，可采用预埋、打入螺栓连接、焊接的方式固定，并应符合设计制造单位的安装要求;制造单位的安装要求；  \nc) c) 安装防护栏杆的基础应坚实牢固,且应满足承载力要求;装防护栏杆的基础应坚实牢固，且应满足承载力要求；\n\nd)d) 防护栏杆安装后,横杆、立柱应能承受任何方向施加的防护栏杆安装后，横杆、立柱应能承受任何方向施加的 $1 \\ \\mathrm { k N }$ 的可变荷载;的可变荷载；e) e) 防护栏杆各构件之间连接、立柱固定应符合 GB 50010、GB 50204、GB 50205、GB 50661 和 GB / T护栏杆各构件之间连接、立柱固定应符合GB 50010、GB 50204、GB 50205、GB 50661和GB/T3098. 1 的有关规定。3098.1的有关规定。\n\n### 5.1.6 防护栏杆安装后的外观要求如下:5.1.6 防护栏杆安装后的外观要求如下：\n\na) a) 线形应协调,各构件不应有明显歪斜、扭曲、变形;形应协调，各构件不应有明显歪斜、扭曲、变形；  \nb) b) 切割部位应锉平磨光,边角整齐;割部位应锉平磨光，边角整齐；  \nc) c) 防锈漆、安全色应涂层均匀、牢固,无明显的堆漆、漏漆等缺陷。锈漆、安全色应涂层均匀、牢固，无明显的堆漆、漏漆等缺陷。\n\n### 5.1.7 防护栏杆使用过程中应避免在构件上额外施加长期的外力作用或施加振动荷载 不应悬挂重5.1.7 防护栏杆使用过程中应避免在构件上额外施加长期的外力作用或施加振动荷载，不应悬挂重物。 发现锈蚀、腐蚀、松动或损坏的,应及时进行维修、更换。物。发现锈蚀、腐蚀、松动或损坏的，应及时进行维修、更换。\n\n## 5.2 防物体打击类防护棚5.2 防物体打击类防护棚\n\n### 5.2.1 防物体打击类防护棚宜由立柱及立柱基础或吊杆(吊带)、棚架、棚板等组成。5.2.1 防物体打击类防护棚宜由立柱及立柱基础或吊杆(吊带)、棚架、棚板等组成。\n\n### 5.2.2 防物体打击类防护棚的结构尺寸要求如下:5.2.2 防物体打击类防护棚的结构尺寸要求如下：\n\na) a) 上部施工高度超过上部施工高度超过2 $2 4 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时,应设间距不小于，应设间距不小于0. $0 . 7 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的双层棚板,各层棚板应满铺密实;双层棚板，各层棚板应满铺密实；  \nb) b) 防物体打击类防护棚的长度、宽度应根据下方道路通行能力、人员与车辆通行要求及出入口物体打击类防护棚的长度、宽度应根据下方道路通行能力、人员与车辆通行要求及出入口所处位置、所处位置、 $. 6 \\mathrm { B } / \\mathrm { T } ~ 3 6 0 8$ 规定的可能坠落范围半径等确定;下方有机动车辆通行的,防物体打击规定的可能坠落范围半径等确定；下方有机动车辆通行的，防物体打击类防护棚的设置应满足公路建筑限界的规定;下方仅供人员及非机动车辆通行的,防物体打类防护棚的设置应满足公路建筑限界的规定；下方仅供人员及非机动车辆通行的，防物体打击类防护棚的高度不宜小于 击类防护');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d4cbd56d-9abb-4789-a27f-6442313e3d96', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.8 后张法（Part 2）', '方法，因为梳理编束后能有效防止预应力筋之间的相互缠绕，而单根穿入时存在相互缠绕的可能性。\n\n3 尽可能缩短穿束与压浆之间的间隔时间，有利于防止预应力筋产生锈蚀或其他腐蚀，使其力学性能保持不变。\n\n4 预应力筋装入管道后，湿气的大量进入将会使其加速锈蚀，故规定如条文。\n\n5 被电火花损伤的钢丝或钢绞线在张拉时可能会产生断裂，管道则会因溅上焊渣出现孔洞而在浇筑混凝土时漏浆，故需要对其进行保护。\n\n### 7.8.4 锚具、夹具和连接器在安装前，应擦拭干净，安装时应符合下列规定：\n\n1 锚具和连接器的安装位置应准确，且应与孔道对中。锚垫板上设置有对中止口时，应防止锚具偏出止口。安装夹片时，应使夹片的外露长度基本一致。\n\n2 采用螺母锚固的支撑式锚具，安装时应逐个检查螺纹的配合情况，应保证在张拉和锚固过程中能顺利旋合拧紧。\n\n#### 条文说明：\n\n1 锚垫板上的对中止口可以保证锚具与垫板的对中，有利于锚具和预应力筋的受力，但如使锚板偏出止口，则反而会形成不利的支撑状态。\n\n2 凡利用螺母锚固的锚具，一般是张拉至规定控制应力时在负荷状态下拧紧螺母，所以在安装锚具之前需要逐个检查螺纹的配合情况，保证在张拉锚固时能顺利拧紧。\n\n### 7.8.5 后张法预应力筋的张拉和锚固应符合下列规定：\n\n1 预应力张拉之前，宜对不同类型的孔道进行至少一个孔道的摩阻测试，通过测试所确定的 $\\mu$ 值和 $\\mathbf { k }$ 值宜用于对设计张拉控制应力的修正，对长度大于 $6 0 \\mathrm { m }$ 的孔道宜适当增加摩阻测试的数量。摩阻损失的测试方法宜符合本规范附录 G 的规定。\n\n2 张拉时，结构或构件混凝土的强度、弹性模量（或龄期）应符合设计规定；设计未规定时，混凝土的强度应不低于设计强度等级值的 $80 \\%$ ，弹性模量应不低于混凝土28d弹性模量的 $80 \\%$ ，当采用混凝土龄期代替弹性模量控制时应不少于5d。\n\n3 预应力筋的张拉顺序应符合设计规定；当设计未规定时，宜采用分批、分阶段的方式对称张拉。\n\n4 预应力筋应整束张拉锚固。对扁平管道中平行排放的预应力钢绞线束，在保证各根钢绞线不会叠压时，可采用小型千斤顶逐根张拉，但应考虑逐根张拉时预应力损失对控制应力的影响。\n\n5预应力筋张拉端的设置应符合设计要求；当设计未要求时，应符合下列规定：\n\n1）对钢束长度小于 $2 0 \\mathrm m$ 的直线预应力筋可在一端张拉；对曲线预应力筋或钢束长度大于或等于 $2 0 \\mathrm { m }$ 的直线预应力筋，应采用两端张拉。\n\n2）当同一截面中有多束一端张拉的预应力筋时，张拉端宜分别交错设置在结构\n\n或构件的两端。\n\n3）预应力筋采用两端张拉时，宜两端同时张拉；或先在一端张拉锚固后，再在另一端补足预应力值进行锚固。\n\n6 两端张拉时，各千斤顶之间同步张拉力的允许误差宜为 $\\pm 2 \\%$ 。\n\n7 后张预应力筋的张拉程序应符合设计规定；设计未规定时，可按表7.8.5-1 的规定进行。\n\n表 7.8.5-1 后张法预应力筋张拉程序  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>锚具和预应力筋类别</td><td rowspan=1 colspan=1>张拉程序</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>夹片式等具有自锚性能的锚具</td><td rowspan=1 colspan=1>钢绞线束、钢丝束</td><td rowspan=1 colspan=1>低松弛力筋：0→初应力→gcon（持荷 5min 锚固）</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>其他锚具</td><td rowspan=1 colspan=1>钢绞线束</td><td rowspan=1 colspan=1>0→初应力→1.05σcon（持荷 5min）-→0con（锚固）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢丝束</td><td rowspan=1 colspan=1>0→初应力→1.05σcon（持荷 5min）→0→0con（锚固）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>螺母锚固锚具</td><td rowspan=1 colspan=1>螺纹钢筋</td><td rowspan=1 colspan=1>0→初应力→δcon（持荷 5min）→0→σcon（锚固）</td></tr></table>\n\n\n注：1.表中 $\\sigma _ { \\mathrm { c o n } }$ 为张拉时的控制应力，包括预应力损失值。\n\n2.两端同时张拉时，两端千斤顶升降压、画线、测伸长等工作应基本一致。\n\n3.超张拉数值超过本规范第 7.6.3 条规定的最大超张拉应力限值时，应按该条规定的限值进行张拉。\n\n#### 8后张预应力筋断丝及滑移的数量不得超过表7.8.5-2 的控制数。\n\n表 7.8.5-2 后张预应力筋断丝、滑移限制  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>类别</td><td rowspan=1 colspan=1>检查项目</td><td rowspan=1 colspan=1>控制数</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>钢丝束、钢绞线束</td><td rowspan=1 colspan=1>每束钢丝断丝或滑丝</td><td rowspan=1 colspan=1>1根</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>每束钢绞线断丝或滑丝</td><td rowspan=1 colspan=1>1丝</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的百分比</td><t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d4cc528a-c81c-4f58-a3d7-bdf2ac5085fb', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '12.8转体施工', '12.8转体施工## 12.8.1本节适用于钢拱肋和钢塔的转体施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d4ce788e-6c78-4097-b86c-56077e7e1177', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '10 $3 3 - 3 = 1 2$ 工程验收', '10 $3 3 - 3 = 1 2$ 工程验收## 10.0.1、10.0.2 $\\because$ 依据原规范第十二章和起重设备安装工程的特点修订。\n\n明确起重设备安装工程验收的要求及应提供的资料。当不具备连续试运转的条件时，空载试运转合格后亦可办理安装工程验收手续，目的是解决空载试运转至负载试运转这段时间内，起重机的保管及维护工作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d4d5e75f-6ebc-46c3-917f-7c5a56c6743a', '132《架桥机通用技术条件》（GB-T26470-2011）.md', '565 馈电装置', '565 馈电装置架桥机及吊梁小车馈电装置宜采用电缆导电,并应满足以下要求:\n\n) 在桥架和小车架的适当部位设置固定的接线盒(箱);  \n) 另设牵引绳,保证在小车运动过程中电缆不受力;  \nc) 电缆截面不大于 $2 . 5 ~ \\mathrm { { m m } ^ { 2 } }$ 时,可选用多芯电缆;电缆截面不小于 $4 ~ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 时,可选用三芯或四芯电缆;截面不小于 $1 6 ~ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ 的圆电缆宜选用单芯电缆。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d4dc8880-7996-41da-b994-b58787022a4c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．2 结构计算原则', '5．2 结构计算原则## 5．2．1 计算方法\n\n起重机结构设计计算可采用许用应力设计法或极限状态设计法。当结构在外载荷作用下产生了较大变形，以致内力与载荷呈非线性关系时，宜采用极限状态设\n\n计法。\n\n## 5．2．2 计算内容和有关规定\n\n### 5．2．2．1 计算内容\n\n验算在载荷最不利组合（见4．3．3、表20和附录 G）下，起重机金属结构构件及其连接的强度（含疲劳强度）、刚性和稳定性，是否满足本标准的要求。\n\n### 5．2．2．2 有关规定\n\n#### 5．2．2．2．1 本章规定的各项内容，均限于在钢材弹性范围内的计算。  \n#### 5．2．2．2．2 用极限状态设计法进行设计的步骤见附录F的F．3有关说明。在验算起重机结构和构件  \n的刚性时，载荷用标准值，即取分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } } = 1$ 。  \n#### 5．2．2．2．3 结构件及其连接的疲劳强度仍按许用应力设计法计算。  \n#### 5．2．2．2．4 本章中的计算公式，是按许用应力设计法给出的。若采用极限状态设计法，则应作如下\n\n变更：\n\na） 除疲劳强度外的所有计算强度和屈曲稳定性的公式，其左侧的弯矩、扭矩、轴向力都应该将相应载荷乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后计算得出，右侧的极限设计应力 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 则应该是用钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { ~ s ~ } }$ 或构件抗屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 而得到，即： $\\operatorname* { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 或$\\mathrm { l i m } \\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { c r } } / \\gamma _ { \\mathrm { m } }$ ；  \nb） 在压弯构件稳定性计算的式（51）、式（52）、式（M．1）、式（M．2）、式（M．5）左侧的弯矩项中乘有犖增大系数 $\\frac { N _ { \\mathrm { E } } } { N _ { \\mathrm { E } } - N }$ 时，其中的 $N _ { \\mathrm { E } }$ 也应除以 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$   \nc） 若计算公式中出现有许用应力设计法的安全系数 $n$ 时，则将此安全系数 $n$ 用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 代替。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d4dfaf49-bf36-4f2d-9876-d93231d23ea8', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '附录E', '附录E## （资料性附录）符号、代号、缩略语\n\n符号、代号、缩略语见表E.1。\n\n### 表E.1符号、代号、缩略语列表\n\n\n\n\n\n### 表E.1(续)\n\n\n\n\n\n### 表E.1(续)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d4f4c979-52da-4ff7-a99e-d0956d9af51c', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '（规范性）', '（规范性）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d4f61d76-01c3-48a2-9fab-02933523e505', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '4 技术要求', '4 技术要求4.1 不同厚度方向性能级别所对应的钢的硫含量(熔炼分析)应符合表1的规定。\n\n4.2 钢板厚度方向性能级别及所对应的断面收缩率的平均值和单个试样最小值应符合表2的规定。\n\n4.3 按本标准订货的钢板，应进行超声波探伤检验,探伤方法和合格级别经供需双方协商在合同中注明。\n\n4.4 按本标准订货的钢板,经供需双方协商可采用补充要求，具体内容见附录A。\n\n表1 硫含量(熔炼分析)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d4f96f2b-12ef-4b3b-aa45-df48e42162b4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.8 关于大变形的影响', '8.1.3.8 关于大变形的影响在塔式起重机最不利的结构形态和最不利的载荷组合工况下，如果大变形（按二阶理论计算的变犖犖形）的影响在塔身中增加的弯矩小于 $10 \\%$ （可按 $N / N _ { \\mathrm { E } } { < } 0 . 1$ 界定）时，整体抗倾覆稳定性计算就可以不考虑此大变形的影响（即仍按一阶理论计算），以简化计算。但是，若超过上述范围，则表53各工况的倾覆力矩应考虑随上述二阶理论计算的变形增大而增加。\n\n表 53 塔式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d504e003-5567-40af-8fd8-6a828f847839', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '10.11 钢桥', '10.11 钢桥## 10.11.1 钢桥预制构件运输、起重吊装、水上安装作业应符合6.11、6.7和6.8的规定。\n\n## 10.11.2 钢桥安装应设置防雷保护措施、防滑措施，并应配备足够的消防器材，不应使用明火取暖。\n\n## 10.11.3 钢梁上的各种电动机械和电缆线、照明线路等，应保持绝缘良好。\n\n## 10.11.4 钢箱梁架设完成后，桥位焊接、涂装等有限空间作业应符合6.13的规定。\n\n## 10.11.5 钢箱梁内部涂装后，应至少通风24h后方可进行焊接作业，不应同时进行涂装、焊接作业。\n\n## 10.11.6 钢箱梁内部涂装时应配备灭火器等消防器材。\n\n## 10.11.7 钢梁外焊接、涂装作业应搭设作业平台，宜采用梁底检查车。梁底检查车应采用专业厂家生产的定型产品。\n\n## 10.11.8 支架法拼装钢梁及高强度螺栓施拧时，应搭设落地式作业平台，并应符合5.10的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d511d7de-7d85-443f-8831-ebbebcf96eda', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 1）', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合## 4.4.1 机械设计的载荷犘\n\n### 4.4.1.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n由电动机驱动转矩或制动器制动转矩所确定的载荷，用犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：\n\na） 由起升质量垂直位移引起的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ ；  \nb） 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷犘 $P _ { \\mathrm { M G } }$ ；  \nc） 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ ；  \nd） 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷 $P _ { \\mathrm { M F } }$ ；  \ne） 工作风压作用在起重机结构或机械设备（或大表面积的起升物品）上的风载荷犘 $P _ { \\mathrm { M W } }$ 。\n\n### 4.4.1.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n与电动机及制动器的作用无关、作用在机构零件上但不能与驱动轴上的转矩相平衡的反作用力性犘质的载荷，用 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：犘\n\na） 由起升质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } }$ ；  \nb） 由起重机零部件质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R G } }$ ；  \nc） 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷 $P _ { \\mathrm { R A } }$ ；  \nd） 由最大非工作风压或锚定装置设计用的极限风压（见表18）引起的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W } }$ 。\n\n## 4.4.2 机械设计的载荷情况与载荷组合\n\n### 4.4.2.1 机械设计计算要考虑的载荷情况\n\n机械设计计算要考虑以下三种载荷情况：情况Ⅰ：无风正常工作情况；情况Ⅱ：有风正常工作情况；情况Ⅲ：特殊载荷作用情况。\n\n对每种载荷情况应确定一个最大载荷，作为计算的依据。对于不在室外工作、不暴露于风中的起重机，情况Ⅰ和情况Ⅱ是完全相同的。\n\n按4．4．1确定各项载荷之后，组合时再乘一个增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 来考虑由于计算方法不完善和无法预料的偶然因素会导致实际出现的应力超出计算应力的某种可能性。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 取决于机构的工作级别，见表21。\n\n表 21 增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 的数值  \n\n\n\n\n\n### 4.4.2.2 载荷情况Ⅰ（无风正常工作情况）的载荷组合犘\n\n#### 4.4.2.2.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x l } }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\setminus P _ { \\mathrm { M G } } \\setminus P _ { \\mathrm { M A } } \\setminus P _ { \\mathrm { M F } }$ 按式（17）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n……（17）\n\n式中：\n\nMmaxI— 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 由起升质量垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } }$ — 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷，单位为牛顿（N）。$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 增大系数；\n\n注：式（17）内所需考虑的载荷并不是其每一项最大值的组合，而是在起重机实际工作中可能发生的最不利的载荷犘组合时所出现的综合最大载荷值，即式（17）中各项载荷犘 $P$ 上加横线的含义，以下同。\n\n#### 4.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d514001e-0703-4fcd-bd73-e86ec500a661', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7平面KT形（图13.3.2-9)：', '7平面KT形（图13.3.2-9)：对有间隙的KT形节点，当竖杆不受力，可按没有竖杆的K形节点计算，其间隙值 $^ a$ 取为两斜杆的趾间距；当竖杆受压力\n\n  \n图13.3.2-9平面KT形节点1—主管；2—支管\n\n时，可按下列公式计算：\n\n$$\nN _ { 1 } \\mathrm { s i n } \\theta _ { 1 } + N _ { 3 } \\mathrm { s i n } \\theta _ { 3 } \\leqslant N _ { \\mathrm { c K 1 } } \\mathrm { s i n } \\theta _ { 1 }\n$$\n\n$$\nN _ { 2 } \\mathrm { s i n } \\theta _ { 2 } \\leqslant N _ { \\mathrm { c K 1 } } \\mathrm { s i n } \\theta _ { 1 }\n$$\n\n当竖杆受拉力时，尚应按下式计算：\n\n$$\nN _ { 1 } \\leqslant N _ { \\mathrm { c K 1 } }\n$$\n\n式中： $N _ { \\mathrm { c K 1 } }$ $\\mathbf { \\nabla } \\cdot \\mathbf { K }$ 形节点支管承载力设计值，由式（13.3.2-11)计算，式（13.3.2-11）中 $\\beta = ( D _ { 1 } + D _ { 2 } +$ $D _ { 3 } ) / 3 D , a$ 为受压支管与受拉支管在主管表面的间隙。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d519d9af-9154-4a29-918a-5013723261d6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 26）', '729</td><td rowspan=1 colspan=1>0.722</td><td rowspan=1 colspan=1>0.715</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.709</td><td rowspan=1 colspan=1>0.702</td><td rowspan=1 colspan=1>0.695</td><td rowspan=1 colspan=1>0.689</td><td rowspan=1 colspan=1>0.682</td><td rowspan=1 colspan=1>0.676</td><td rowspan=1 colspan=1>0.669</td><td rowspan=1 colspan=1>0.662</td><td rowspan=1 colspan=1>0.656</td><td rowspan=1 colspan=1>0.649</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>70</td><td rowspan=1 colspan=1>0.643</td><td rowspan=1 colspan=1>0.636</td><td rowspan=1 colspan=1>0.629</td><td rowspan=1 colspan=1>0.623</td><td rowspan=1 colspan=1>0.616</td><td rowspan=1 colspan=1>0.610</td><td rowspan=1 colspan=1>0.604</td><td rowspan=1 colspan=1>0.597</td><td rowspan=1 colspan=1>0.591</td><td rowspan=1 colspan=1>0.584</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.578</td><td rowspan=1 colspan=1>0.572</td><td rowspan=1 colspan=1>0.566</td><td rowspan=1 colspan=1>0.559</td><td rowspan=1 colspan=1>0.553</td><td rowspan=1 colspan=1>0.547</td><td rowspan=1 colspan=1>0.541</td><td rowspan=1 colspan=1>0.535</td><td rowspan=1 colspan=1>0.529</td><td rowspan=1 colspan=1>0.523</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.517</td><td rowspan=1 colspan=1>0.511</td><td rowspan=1 colspan=1>0.505</td><td rowspan=1 colspan=1>0.500</td><td rowspan=1 colspan=1>0.494</td><td rowspan=1 colspan=1>0.488</td><td rowspan=1 colspan=1>0.483</td><td rowspan=1 colspan=1>0.477</td><td rowspan=1 colspan=1>0.472</td><td rowspan=1 colspan=1>0.467</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>0.463</td><td rowspan=1 colspan=1>0.458</td><td rowspan=1 colspan=1>0.454</td><td rowspan=1 colspan=1>0.449</td><td rowspan=1 colspan=1>0.445</td><td rowspan=1 colspan=1>0.441</td><td rowspan=1 colspan=1>0.436</td><td rowspan=1 colspan=1>0.432</td><td rowspan=1 colspan=1>0.428</td><td rowspan=1 colspan=1>0.423</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>110</td><td rowspan=1 colspan=1>0.419</td><td rowspan=1 colspan=1>0.415</td><td rowspan=1 colspan=1>0.411</td><td rowspan=1 colspan=1>0.407</td><td rowspan=1 colspan=1>0.403</td><td rowspan=1 colspan=1>0.399</td><td rowspan=1 colspan=1>0.395</td><td rowspan=1 colspan=1>0.391</td><td rowspan=1 colspan=1>0.387</td><td rowspan=1 colspan=1>0.383</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>120</td><td rowspan=1 colspan=1>0.379</td><td rowspan=1 colspan=1>0.375</td><td rowspan=1 colspan=1>0.371</td');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d519e5c9-06c5-4a06-a251-a581adf05cb5', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3 爆炸危险环境的电气线路（Part 2）', '及标高等，都要按设计施工；当本质安全型电气设备对其外部连接线的长度有规定时，尚应符合产品的规定。主要是为防止由于配线工程施工不当而破坏了本质安全型电气设备及其电气线路的防爆性能。\n\n3.4.2本条的 $3 . 4 . 2 . 1 { \\sim } 3 . 4 . 2 . 3$ 主要是为了避免本质安全电路之间、本质安全电路与关联电路之间、本质安全电路与其它电路之间发生混触而破坏本质安全电气设备和本质安全电路的防爆性能。\n\n3.4.2.4为防止爆炸性混合物的流动或火花传递而引起爆炸事故的发生，需按规定进行隔离密封。\n\n3.4.2.5为引起施工人员和生产维护人员注意，防止任意改变线路或将线路接错,需用颜色标明，以区别于其它电路。\n\n3.4.2.6根据本质安全电路的特殊要求，为了避免因屏蔽层中出现电流而影响本质安全电路的安全，屏蔽层只允许一点接地，应特别注意。\n\n3.4.2.7原规范规定“本质安全电路的保护管不应用镀锌钢管”,这种规定是依据当时的本质安全型电气设备的电路点燃参数曲线中，有不适用于含镉、锌、镁、铝的点燃参数曲线。现在的本质安全型电气设备产品及修订后的产品国家标准都已取消了上述不适用于含镉、锌、镁、铝的点燃参数曲线，故原规范的这一规定已无必要，而从保护管的防腐要求考虑，应采用镀锌钢管。\n\n3.4.3用本质安全电路配线连接危险环境的电气设备(多数为本质安全型)和非危险环境的电气设备(本质安全型或关联电气设备)时，在非危险环境中就存在着本质安全电路和关联电路，而这两种电路都是低电压、小电流,如不按危险环境的规定进行施工，同样能破坏本质安全型电气设备及本质安全电路的防爆性能。\n\n## 4 火灾危险环境的电气装置\n\n### 4.1电气设备的安装\n\n4.1.1现行国家标准《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》根据火灾危险区域等级及使用条件选择不同类型的电气设备都作了明确规定，施工时应检查所使用的电气设备是否符合设计规定。\n\n4.1.2电气开关、正常运行时有火花或外壳表面温度较高的电气设备，应远离可燃物质，主要是考虑到电气设备的表面高温、电弧及线路接触不良或断线引起的火花，将引燃周围的可燃物质，造成火灾事故。有的单位反映曾因电气设备事故造成木制箱子着火引起火灾，故规定装有电气设备的箱、盒等应采用金属制品。\n\n4.1.3电热器在使用时产生高温，容易引燃可燃物质，为避免造成火灾事故而作出此规定。\n\n4.1.4移动式和携带式照明灯具，如果没有金属网保护，容易碰破玻璃罩而引起火灾事故。\n\n4.1.5主要考虑防止从上面落下物体时，引起短路或接地等事故。\n\n### 4.2电气线路\n\n$4 . 2 { \\cdot } 1 { \\sim } 4 . 2 { \\cdot } 6$ 根据现行国家标准《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》第4.3.8条的有关规定，施工安装时应认真遵照执行。\n\n4.2.7、4.2.8主要是为了防止可燃物质或灰尘等其它有害物质侵入电气设备和接线盒内。\n\n4.2.9为防止架空线路在事故情况下由于电火花或电弧的产生而引起火灾事故的发生。\n\n## 5 接 地\n\n### 5.1保护接地\n\n5.1.1～5.1.4根据现行国家标准《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》的有关规定进行修订，按不同危险区域及其不同的电气设备，对其接地线或接零线的设置，加以区别对待。特别注意，在爆炸危险环境内的所有电气设备的金属外壳，无论是否安装在已接地的金属结构上都应接地。\n\n${ \\pmb 5 } . \\ 1 . \\ { \\pmb 5 } \\sim { \\pmb 5 } . \\ 1 . \\ { \\pmb 8 }$ 参照国家现行标准《防爆安全规程》的有关规定编写，主要是为了保证爆炸危险环境内电气设备接地的安全可靠。\n\n5.1.9为了防止因紧固不良产生火花或高温而引起爆炸事故的发生。\n\n### 5.2防静电接地\n\n5.2.1在爆炸危险环境内，条文中所述的设备及管道易产生和集聚静电，当设计中有防静电接地要求时，必须按设计规定进行可靠接地，以防止产生静电火花而引起爆炸事故发生。\n\n5.2.2本条是为了防止高电位引入爆炸危险环境所产生的电气火花引起爆炸事故的发生而制定的。\n\n## 6 工程交接验收\n\n6.0.1为了避免与现行国家标准《电气装置安装工程高压电器施工及验收规范》等系列\"施工及验收规范\"中的\"工程交接验收\"检查条文及《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》的内容重复，本规范的\"工程交接验收\"只列出了爆炸和火灾危险环境内电气设备的特殊检查项目，其它通用的检查项目应遵照相应的\"施工及验收规范\"中规定的内容执行。\n\n6.0.2在防爆电气设备试运中，除按相应的\"施工及验收规范\"中的检查项目进行检查外，要特别注意所列的几项检查和应保证的条件，以确保设备的安全运行，避免引起爆炸事故的发生。\n\n6.0.3工程竣工验收时，除按相应的\"施工及验收规范\"中的检查项目进行检查外，还应按本条的有关各项进行检查，这些都是针对防爆电气设备的特殊性而提出的检查内容和要求，是防止爆炸事故发生的必要措施。\n\n6.0.4进行交接验收时，应同时移交所有的技术文件，这是设备的原始档案资料和运行及检修时的依据，移交的资料应正确齐全。爆炸和火灾危险环境用的电气设备，除了在外部结构上和个别特殊地方需满足防爆要求而与普通电气设备有较大差异外，其电气性能与普通电气设备基本一致，故在进行设备交接试验时，除按本规范中规定的几项特殊调整试验项目执行外，仍应按现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》进行调整试验，并应提交调整试验记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d52453a5-0c28-4030-9387-243f4293d312', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 1）', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算## 5.5.1 轴心受力构件的刚性\n\n### 5.5.1.1 轴心受力构件的刚性计算\n\n刚性计算按式（42）计算：\n\n……（42）\n\n式中：\n\n入 结构构件的长细比，见5.5.1.2;［］—— 结构构件的容许长细比，见表28。\n\n表 28 结构构件的容许长细比［］  \n\n\n\n\n\n### 5.5.1.2 结构构件的长细比\n\n#### 5.5.1.2.1 实腹式轴心受力构件的长细比 $\\lambda$ ，分为 $\\lambda _ { \\mathrm { { x } } }$ 和 $\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ ，按式（43）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\lambda _ { \\mathrm { x } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c x } } } { r _ { \\mathrm { x } } } } \\\\ { \\lambda _ { \\mathrm { y } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c y } } } { r _ { \\mathrm { y } } } \\bigg [ } \\end{array}\n$$\n\n……（43）\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 实腹式轴心受力构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $. y$ 轴）的计算长细比；$l _ { \\mathrm { c x } } \\setminus l _ { \\mathrm { c y } }$ — 结构构件对通过截面形心的强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ），其计算方法按附录J的J．1；$r _ { \\mathrm { ~ x ~ } } , r _ { \\mathrm { ~ y ~ } }$ — 结构构件毛截面对强轴（轴）或弱轴（轴）的回转半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n$$\nr _ { \\mathrm { x } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { x } } } { A } } } , \\qquad r _ { \\mathrm { y } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { y } } } { A } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { { x } } } \\setminus I _ { \\mathrm { { y } } }$ — 结构构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $_ y$ 轴）的毛截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；\n\n$A$ ——结构构件毛截面面积,单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$\n\n#### 5.5.1.2.2 等截面格构式组合构件的换算长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ ，按附录J中的表J．5选取。\n\n## 5.5.2 起重机的静态刚性\n\n### 5.5.2.1 桥架型起重机\n\n#### 5.5.2.1.1 跨中位置\n\n##### 5.5.2.1.1.1 手动起重机\n\n手动小车（或手动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及手动小车（或手动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 的关系，推荐为： $f \\leqslant { \\frac { 1 } { 4 0 0 } } \\ S$ ；\n\n##### 5.5.2.1.1.2 电动起重机\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及自行式小车（或电动葫芦）\n\n自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 $S$ 的关系，推荐为：\n\n对低定位精度要求的起重机，或具有无级调速控制特性的起重机；采用低起升速度和低加速度能达到可接受定位精度的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 5 0 0 }$ S\n\n使用简单控制系统能达到中等定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 7 5 0 }$ S\n\n需要高定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 1 \\ { 0 0 0 } } \\ S$\n\n注：定位精度要求的实现取决于不同调速控制系统的完善程度和不同静态刚性指标的互补性匹配，而可接受定位精度是指低与中等之间的定位精度。\n\n#### 5.5.2.1.2 有效悬臂长度位置\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁有效悬臂长度位置时，由额定起升载荷及小车（或电动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f _ { 1 }$ 与有效悬臂长度 $L _ { 1 }$ 的关系，推荐为： $f _ { 1 } \\leqslant \\frac { 1 } { 3 5 0 } \\ L _ { 1 }$\n\n### 5.5.2.2 塔式起重机\n\n在额定起升载荷（有小车时还应包括在臂端的小车自重载荷）作用下，塔身在其与臂架连接处（或臂架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d5246f9c-3ec1-43b5-b8b7-8d71ef3c9a92', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.5.3 对圆形截面的结构，应按下列规定对不同雷诺数（Part 1）', '8.5.3 对圆形截面的结构，应按下列规定对不同雷诺数 $R e$ 的情况进行横风向风振(旋涡脱落〉的校核:1当 $R e { < } 3 \\times 1 0 ^ { 5 }$ 且结构顶部风速 $\\scriptstyle \\tau _ { \\mathrm { H } }$ 大于 ${ \\boldsymbol { v } } _ { \\mathtt { c r } }$ 时，可发生亚临界的微风共振。此时，可在构造上采取防振措施，或控制结构的临界风速 $v _ { \\mathrm { c r } }$ 不小于 $1 5 \\mathrm { m / s }$ 。\n2 $R e { \\geqslant } 3 . 5 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 且结构顶部风速 ${ \\boldsymbol { v } } _ { \\mathsf { H } }$ 的 1. 倍大于 $ { \\boldsymbol { v } } _ { \\mathrm { c r } }$ 时，可发生跨临界的强风共振，此时应考虑横风向风振的等效风荷载。\n\n3 当雷诺数为 $3 \\times 1 0 ^ { 5 } { \\leqslant } R e { < } 3 . 5 { \\times } 1 0 ^ { 6 }$ 时，则发生超临界范围的风振，可不作处理。\n\n4 雷诺数 $R e$ 可按下列公式确定:\n\n$$\nR e = 6 9 0 0 0 v D\n$$\n\n$_ { v }$ 计算所用风速，可取临界风速值 $\\scriptstyle \\mathbf { \\boldsymbol { v _ { \\mathtt { c r } } } }$ ;\n\n$D$ 结构截面的直径 $\\mathbf { \\eta } ( \\mathbf { m } )$ ，当结构的截面沿高度缩小时(倾斜度不大于 0.02) ，可近似取 $2 / 3$ 结构高度处的直径。\n\n5 临界风速 $\\scriptstyle \\gamma _ { \\mathrm { c r } }$ 和结构顶部风速 $ { \\boldsymbol { v } _ { \\mathrm { H } } }$ 可按下列公式确定:\n\n$$\nv _ { \\mathrm { c r } } = \\frac { D } { T _ { i } S t }\n$$\n\n$$\nv _ { \\mathrm { H } } = { \\sqrt { \\frac { 2 0 0 0 \\mu _ { \\mathrm { H } } \\ w _ { 0 } } { \\rho } } }\n$$\n\n式中: $T _ { i }$ 一一结构第 $_ i$ 振型的自振周期，验算亚临界微风共振时取基本自振周期 $T _ { 1 }$ ；\n\n$_ { S t }$ 一斯脱罗哈数，对圆截面结构取 0.2;  \n$\\mu _ { \\mathrm { H } }$ 结构顶部风压高度变化系数;  \n${ \\pmb w } _ { 0 }$ 基本风压 $( \\mathbf { k } \\mathbf { N } / \\mathbf { m } ^ { 2 } )$ ;$\\rho$ 一空气密度 $( \\mathbf { k g } / \\mathbf { m } ^ { 3 } )$ 。\n\n## 8.5.4 对于扭转风振作用效应明显的高层建筑及高耸结构，宜考虑扭转风振的影响。\n\n## 8.5.5 扭转风振等效风荷载可按下列规定采用:\n\n### 1 对于体型较复杂以及质量或刚度有显著偏心的高层建筑，扭转风振等效风荷载\'U ${ \\tt w } _ { \\tt L k }$ 宜通过风洞试验确定，也可比照有关资料确定;\n\n### 2 对于质量和刚度较对称的矩形截面高层建筑，其扭转风振等效风荷载\' $\\omega _ { \\mathrm { T k } }$ rk可按本规范附录 H.3 确定。\n\n## 8.5.6 顺风向风荷载、横风向风振及扭转风振等效风荷载宜按8.5.6 考虑风荷载组合工况。表 8.5.6 中的单位高度风力$F _ { \\mathrm { D k } } , F _ { \\mathrm { L k } }$ k及扭矩 $T _ { \\mathrm { T k } }$ k标准值应按下列公式计算:\n\n$$\nF _ { \\mathrm { D k } } = ( \\boldsymbol { w } _ { \\mathbf { k } 1 } - \\boldsymbol { w } _ { \\mathbf { k } 2 } ) B\n$$\n\n$$\nF _ { \\mathrm { L k } } = \\omega _ { \\mathrm { L k } } B\n$$\n\n$$\nT _ { \\mathrm { T k } } = \\omega _ { \\mathrm { T k } } B ^ { 2 }\n$$\n\n式中: $F _ { \\mathrm { D } \\mathbf { k } }$ k一一顺风向单位高度风力标准值 $( \\mathrm { k N / m } )$ ;\n\n$F _ { \\bot \\mathbf { k } }$ 一 横风向单位高度风力标准值 $( \\mathrm { k N / m } )$ ;\n\n$T _ { \\mathrm { T } \\mathbf { k } }$ 一一单位高度风致扭矩标准值 $( \\mathbf { k } \\mathbf { N } \\cdot \\mathbf { m } / \\mathbf { m } )$ ;  \n$\\varpi _ { \\bf k 1 } \\sim \\varpi _ { \\bf k 2 }$ 迎风面、背风面风荷载标准值 $( \\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 } )$ ;  \n$w _ { \\mathrm { L k } } 、');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d527c8a4-41af-49aa-ba7c-ab4c21bbaae1', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '1 范围', '1 范围本文件规定了公路水运工程临时用电的策划与实施 发电机组 变电设施 配电系统 电气设施的防护、接地与防雷、电动施工机具、办公与生活区用电、生产区照明、特殊环境、临时用电工程验收与拆除等临时用电安全技术要求。\n\n本文件适用于公路水运工程临时用电系统的设计、施工、运行、维护及拆除。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d54a6c72-e90f-44bd-b364-68b6a625c087', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3.0.4.2 直流快速断路器在整流装置中作为短路', '3.0.4.2 直流快速断路器在整流装置中作为短路、过载和逆流保护用的场合较多，为了安装上的需要，根据产品技术说明书及原规范(GBJ232一82)的规定，编写了对距离的要求。直流快速断弧焰喷射范围大，为此本条规定在断路器上方应有安全隔离措施，无法达到时，则在3000A以下断路器的灭弧室上方 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 处加装隔弧板；3000A及以上在上方 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ 处加装隔弧板。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d5546fb3-3fe3-4cdf-ae9c-d2efe17894cc', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.11 浇筑（Part 1）', '6.11 浇筑## 6.11.1 浇筑混凝土前应进行下列准备工作：\n\n1 应根据待浇筑结构物的情况、环境条件及浇筑量等制订合理的浇筑工艺方案，工艺方案应对施工缝设置、浇筑顺序、浇筑工具、防裂措施、保护层的控制等作出明确规定。\n\n2 应对支架、模板、钢筋和预埋件等进行检查，模板内的杂物、积水及钢筋上的污物应清理干净。模板如有缝隙或孔洞时，应堵塞严密且不漏浆。\n\n3 应对混凝土的均匀性和坍落度等性能进行检测。\n\n## 6.11.2 自高处向模板内倾卸混凝土时，应防止混凝土离析。直接倾卸时，其自由倾落高度宜不超过 $2 \\mathrm { m }$ ；超过 $2 \\mathrm { m }$ 时，应通过串筒、溜管（槽）或振动溜管（槽）等设施下落；倾落高度超过 $1 0 \\mathrm m$ 时，应设置减速装置。\n\n## 6.11.3 混凝土应按一定的厚度、顺序和方向分层浇筑，且应在下层混凝土初凝或能重塑前浇筑完成上层混凝土；上下层同时浇筑时，上层与下层的前后浇筑距离应保持 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；在倾斜面上浇筑混凝土时，应从低处开始逐层扩展升高，并保持水平分层。混凝土分层浇筑厚度宜不超过表6.11.3的规定。\n\n表 6.11.3 混凝土分层浇筑厚度  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>振捣方式</td><td rowspan=1 colspan=1>浇筑层厚度（mm）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>采用插入式振动器</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>采用附着式振动器</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>采用表面振动器</td><td rowspan=1 colspan=1>无筋或配筋稀疏时</td><td rowspan=1 colspan=1>250</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>配筋较密时</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td></tr></table>\n\n\n### 条文说明：\n\n混凝土一般是分层浇筑，但为使上下层成为整体，避免形成冷接缝，浇筑上层时插入式振动器需要伸入到下层一定深度（ $( 5 0 \\sim 1 0 0 \\mathrm { m m } )$ ），同时下层混凝土仍要保持一定的塑性，因此需要在下层混凝土初凝或重塑以前浇筑完成上层混凝土。重塑试验方法：用插入式振动器靠自重插入混凝土中，振动 15s 后，周围 $1 0 0 \\mathsf { m m }$ 内能泛浆，并在拔出振动器时不留孔洞者，即认为能重塑。\n\n## 6.11.4 采用振动器振捣混凝土时，应符合下列规定：\n\n1 插入式振动器的移位间距应不超过振动器作用半径的 1.5 倍，与侧模应保持 $5 0 \\sim$\n\n$1 0 0 \\mathrm { m m }$ 的距离，且插入下层混凝土中的深度宜为 $5 0 \\sim 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 表面振动器的移位间距应使振动器平板能覆盖已振实部分不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3附着式振动器的布置距离，应根据结构物形状和振动器的性能通过试验确定。\n\n4 每一振点的振捣延续时间宜为 $2 0 { \\sim } 3 0 \\mathrm { s }$ ，以混凝土停止下沉、不出现气泡、表面呈现浮浆为度。\n\n## 6.11.5 混凝土的浇筑宜连续进行，因故中断间歇时，其间歇时间应小于前层混凝土的初凝时间或能重塑时间。混凝土的运输、浇筑及间歇的全部时间宜不超出表 6.11.5 的规定；超出时应按浇筑中断处理，并应留置施工缝，同时应作出记录。\n\n表 6.11.5 混凝土的运输、浇筑及间歇的全部允许时间（min）  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>混凝土强度等级</td><td rowspan=1 colspan=1>气温≤25℃</td><td rowspan=1 colspan=1>气温&gt;25℃</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≤C30</td><td rowspan=1 colspan=1>210</td><td rowspan=1 colspan=1>180</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;C30</td><td rowspan=1 colspan=1>180</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td></tr></table>\n\n\n注：当混凝土中掺有促凝剂或缓凝剂时，其允许时间应通过试验确定。\n\n### 条文说明：\n\n混凝土的浇筑工作在正常情况下需要连续进行，但遇到停电、搅拌机故障、下雨等意外情况时，有可能会中断浇筑，间歇时间如超过已浇筑前层混凝土的初凝时间或能重塑时间，则需要按工作缝处理。如不做处理继续浇筑，上下两层或前后两段结合不好，浇筑振动还会破坏下层刚凝结的混凝土，影响混凝土的整体质量。“允许时间”是指从混凝土加水搅拌起计，包括拌和及运输时间、前层混凝土浇筑时间和后一层混凝土浇筑振捣时间。\n\n## 6.11.6 施工缝的位置应在混凝土浇筑之前确定，且宜设置在结构受剪力和弯矩较小且便于施工的部位。对施工缝的处理应符合下列规定：\n\n1 施工缝处混凝土表面的光滑表层、松弱层应予凿除，凿毛的最小深度应不小于 $8 \\mathrm { m m }$ 。对施工缝处混凝土的强度，当采用水冲洗凿毛时，应达到 $0 . 5 \\mathrm { M P a }$ ；人工凿除时，应达到$2 . ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d556adc4-8efb-4965-a631-ddf6866c42e5', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '3.5司机室（见标准3.5条）（Part 3）', '而无永久变形。### 3.7.2.2人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . 6 3 \\mathrm { m } { \\times } 0 . 6 3 \\mathrm { m }$ ，圆孔直径宜取为 $0 . 6 3 \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 8 0 \\mathrm { m }$ 。### 3.7.2.3高度 $2 \\mathrm { m }$ 以上的直梯应有护圈，护圈从 $2 . 0 \\mathrm { m }$ 高度起开始安装，护圈直径宜取为 $0 . 6 \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 8 \\mathrm { m }$ 。护圈之间应由三或五根间隔布置的纵向板条联接起来，并保证有一根板条正对着直梯的垂直中心线，相邻护圈之间的距离：当护圈设置三根纵向板条时，不应大于 $0 . 9 \\mathrm { m }$ ，当护圈设置五根纵向板条时，不应大于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 。安装了纵向板条的护圈在任何一个 $0 . 1 \\mathrm { m }$ 的范围内应可以承受1000N的分布垂直力，不允许有永久变形。### 3.7.2.4除非提供有其他合适的把手，直梯的两边撑杆至少要比最上一个梯级高出 $1 . 0 \\mathrm { m }$ ，当空间受限制时此高出的高度也不应小于 $0 . 8 \\mathrm { m }$ 。### 3.7.2.5装在结构内部的直梯，如果结构件的布置能够保证直径为 $0 . 6 \\mathrm { m }$ 的球体不能穿过，则可不设护圈。### 3.7.2.6直梯每 $1 0 \\mathrm { m }$ 至少应设一个休息平台。如果空间不够，可以将平台靠在整个连续直梯的旁边。### 3.7.2.7直梯的终端宜与平台平齐，梯级终端踏板或踏杆不应超过平台平面。### 3.7.2.8如梯子在平台处不中断，则护圈也不应中断，但应在护圈侧面开一宽为 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 、高为 $1 . 4 \\mathrm { m }$ 的洞□，以便人员出入。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d563fb51-48b1-4de4-a691-6a6341250a47', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第七十五条', '第七十五条撤销权自债权人知道或者应当知道撤销事由之日起一年内行使。自债务人的行为发生之日起五年内没有行使撤销权的，该撤销权消灭。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d579e3e3-73ee-4b5f-8570-78dea34164ce', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 6）', '<td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>门座起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩式</td><td rowspan=1 colspan=1>安装用</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>吊钩式</td><td rowspan=2 colspan=1>装卸用</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>1000</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>600</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>抓斗式</td><td rowspan=1 colspan=1>60</td><td rowspan=1 colspan=1>450</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>15</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>1000</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>600</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td></tr></table>\n\n\n表 犙．2 垂直运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=5>起重机类型</td><td rowspan=1 colspan=2>接电持续率JC/%</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=1 colspan=1>名     称</td><td rowspan=1 colspan=1>特点</td><td rowspan=1 colspan=1>每小时工作循环数</td><td rowspan=1 colspan=1>起升</td><td rowspan=1 colspan=1>铰接臂俯仰</td><td rowspan=1 colspan=1>臂架俯仰</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d5a1d716-2a44-40af-a38b-97bcc0adf2c8', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '生产安全事故报告和调查处理条例', '生产安全事故报告和调查处理条例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d5a4975b-64bc-4144-865a-ffadb4bcac2e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1总则', '1总则1.0.1 为规范公路工程用水泥、水泥砂浆及水泥混凝土各种性能的试验方法，制定本规程。\n\n1.0.2 本规程适用于公路工程用水泥、水泥砂浆及水泥混凝土性能试验。\n\n1.0.3 本规程使用的仪器设备，均应经检定或校准合格。\n\n1.0.4 现行相关标准的内容通过在本规程中引用而构成为本规程的条文。本规程发布时，所引用版本均为有效。当引用版本更新时，应探讨使用最新版本的可能性。\n\n1.0.5 水泥、水泥砂浆及水泥混凝土试验除应符合本规程的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d5a52c83-0913-4fab-bc12-7236277e4297', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 2）', '径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算桥梁受车辆冲击作用的影响，用动力放大系数描述车辆的动力特性、桥梁的结构形式及其动力特性对冲击系数的影响，用桥面状况系数描述桥面平整度、车辆动力特性、行车速度等因素对冲击系数的影响，利用大量实测数据进行分析，得到了与本规范规定相吻合的曲线。其较加拿大的方法所考虑的因素更为全面。\n\n桥梁结构的基频反映了结构的尺寸、类型、建筑材料等动力特性内容，它直接反映了冲击系数与桥梁结构之间的关系。不管桥梁的建筑材料、结构类型是否有差别，也不管结构尺寸与跨径是否有差别，只要桥梁结构的基频相同，在同样条件的汽车荷载下，就能得到基本相同的冲击系数。本规范采用的冲击系数曲线与美国、加拿大、日本、法国等国家的相关标准规定的曲线相比，变化规律是一致的。\n\n桥梁的自振频率（基频）宜采用有限元方法计算。对于如下常规结构，当无更精确方法计算时，也可采用下列公式估算：\n\n（1）简支梁桥\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { f _ { \\mathrm { 1 } } = \\displaystyle \\frac { \\pi } { 2 l ^ { 2 } } \\sqrt \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } } \\\\ { { { m _ { \\mathrm { c } } } = \\displaystyle \\frac { G } { g } } } \\end{array}\n$$\n\n式中：l—结构的计算跨径（m）；\n\n$E$ -结构材料的弹性模量（ $\\mathrm { P a } )$ ；  \n$I _ { \\mathrm { c } }$ - -结构跨中截面的截面惯矩 $\\mathrm { ( m ^ { 4 } ) }$ ；  \n$m _ { \\mathrm { c } }$ 结构跨中处的单位长度质量（ $\\mathsf { k g / m } )$ ，当换算为重力计算时，其单位应为$( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { s } ^ { 2 } / \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；  \n$G$ 结构跨中处延米结构重力（ $\\mathbb { N } / { \\mathrm { m } } .$ ；  \n$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 0\n\n（2）连续梁桥\n$$\nf _ { \\mathrm { l } } ~ = ~ \\frac { 1 3 . 6 1 6 } { 2 \\pi l ^ { 2 } ~ \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n$$\nf _ { 2 } \\ = \\ { \\frac { 2 3 . 6 5 1 } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } \n$$\n\n计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用基频 $f _ { 1 }$ ；计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用基频 $f _ { 2 }$ 。\n\n### （3）拱桥\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ { = } ~ { \\frac { \\omega _ { \\mathrm { 1 } } } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } { \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n式中的 $\\omega _ { 1 }$ 为频率系数，可按下列公式计算：\n\n$\\textcircled{1}$ 当主拱为等截面或其他拱桥（如桁架拱、刚架拱等）时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } \\ = \\ 1 0 5 \\times { \\frac { 5 . 4 \\ + 5 0 f ^ { 2 } } { 1 6 . 4 5 \\ + \\ 3 3 4 f ^ { 2 } \\ + \\ 1 \\ 8 6 7 f ^ { 4 } } }\n$$\n\n式中： $f$ ——拱桥矢跨比。\n\n$\\textcircled{2}$ 当主拱为变截面拱桥时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } = 1 0 5 \\times \\frac { r _ { 1 } + r _ { 2 } f ^ { 2 } } { r _ { 3 } + r _ { 4 } f ^ { 2 } + r _ { 5 } f ^ { 4 } }\n$$\n\n式中的 $r _ { i }$ 为系数，可按下式确定：\n\n$$\nr _ { i } ~ = ~ R _ { i } \\times n + T _ { i }\n$$\n\n式中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d5b70d58-e7e1-480e-bb06-489e5fd19f71', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 10）', '2、4.2.1.1.4和4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>+3</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>3．在不平道路(轨道)上运行起重机的质量和总起升质量引起的，见4. 2. 1. 1. 6</td><td rowspan=2 colspan=1>1.16</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>4</td><td rowspan=2 colspan=1>1.05</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+4</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=2 colspan=1>4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>4.1 不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.55</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.41</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.28</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.55</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td r');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d5b888bf-dc06-4a60-b19d-47aa5e845fa2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值### 6.1.1.4.1.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（83）计算（起动平均加速度值见表37）：\n\n$$\na _ { \\mathrm { q } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { q } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（83）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动平均加速度，单位为米每平方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（82）。\n\n## 6.1.1.4.2 制动时间和制动平均减速度计算\n\n### 6.1.1.4.2.1 采用机械式制动器的满载下降制动时间 $t _ { Z }$ ，按式（84）计算（制动时间值见表37）：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { { Z } } } { = } \\frac { n ^ { \\prime } [ - k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) { + } J _ { \\mathrm { 3 } } \\eta ] } { 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { { Z } } } { - } M _ { \\mathrm { ~ j } } ^ { \\prime } ) }\n$$\n\n…… （84）\n\n式中：\n\n$t _ { Z }$ — 起升机构的制动时间，单位为秒（s）；$n ^ { \\prime }$ 满载（额定载荷）下降且制动器投入有效制动转矩时的电动机转速，单位为转每分 $\\left( { \\bf r } / \\mathrm { m i n } \\right)$ ），常取 $n ^ { \\prime } { = } 1 . \\ 1 \\ n$ ；$k$ 同式（82)；$\\eta$ 同式（77）；$M _ { Z }$ — 机械式制动器的计算制动转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$\\boldsymbol { M } _ { \\mathrm { ~ j ~ } } ^ { \\prime }$ — 稳态下降额定载荷时电动机制动轴上的转矩，单位为牛米犘犇 $\\mathrm { ~ N ~ } { \\cdot } \\mathrm { ~ m ~ } ,$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ j } } ^ { \\prime } = \\frac { P _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ Q } } D } { 2 a i } \\eta ^ { \\prime }\n$$\n\n$\\eta ^ { \' }$ -物品下降时起升机构系统的总效率；\n\n其余符号同式（82）。\n\n### 6.1.1.4.2.2 制动平均减速度，按式（85）计算（除紧急制动外的正常情况制动平均减速度值见表37）：\n\n$$\na _ { 2 } = \\frac { v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \' } } { t _ { \\mathrm { Z } } }\n$$\n\n…… （85）\n\n式中：\n\nZ 制动平均减速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { ( m / s ^ { 2 } }$ ）；\n\n$ { \\boldsymbol { v } } _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime }$ 满载下降且制动器开始有效制动时的下降速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），可取 $v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime } { = } 1 . 1 \\ v _ { \\mathrm { q } }$ ；\n\n$t _ { Z }$ — 同式（84）。\n\n除了用支持制动器完成减速制动以外，也可用支持制动器与电气制动并用作减速制动，或单独采用电气制动作减速制动。减速制动仅用来消耗动能，使物品安全减速。在与电气制动并用时，支持制动器的最低制动安全系数仍应满足6．1．1．3．1．3的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d5be1b7d-5fc5-45f6-ba0c-e7633068969b', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百三十四条当事人可以在买卖合同中约定买受人未履行支付价款或者其他义务的', '第一百三十四条当事人可以在买卖合同中约定买受人未履行支付价款或者其他义务的，标的物的所有权属于出卖人。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d5cc982d-e6a3-4153-96c1-59e27bfde928', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '《公路桥涵设计通用规范', '《公路桥涵设计通用规范（JTG D60—2015）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d5d1b685-a64e-4899-85db-fc39ebdfd78f', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '4．1主控项目', '4．1主控项目4．1．5箱式变电所及其落地式配电箱的基础应高于室外地坪，周围排水通畅。用地脚螺栓固定的螺帽应齐全，拧紧牢固；自由安放的应垫平放正。对于金属箱式变电所及落地式配电箱，箱体应与保护导体可靠连接，且有标识。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查和手感检查。\n\n4．1．6箱式变电所的交接试验应符合下列规定：\n\n1 由高压成套开关柜、低压成套开关柜和变压器三个独立单元组合成的箱式变电所高压电气设备部分，应按本规范第3．1．5条的规定完成交接试验且合格；\n\n2 对于高压开关、熔断器等与变压器组合在同一个密闭油箱内的箱式变电所，交接试验应按产品提供的技术文件要求执行;\n\n3 低压成套配电柜和馈电线路的每路配电开关及保护装置的相间和相对地间的绝缘电阻值不应小于0．5MΩ；当国家现行产品标准未做规定时，电气装置的交流工频耐压试验电压应为1000V，试验持续时间应为1min，当绝缘电阻值大于10MΩ时，宜采用 2500V 兆欧表摇测。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：用绝缘电阻测试仪测试、试验并查阅交接试验记录。\n\n4．1．7配电间隔和静止补偿装置栅栏门应采用裸编织铜线与保护导体可靠连接．其截\n\n面积不应小于4mm2。  \n检查数量：全数检查。  \n检查方法：观察检查。\n\n## 4．2一般项目\n\n4．2．1有载调压开关的传动部分润滑应良好。动作应灵活，点动给定位置与开关实际位置应一致，自动调节应符合产品的技术文件要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查或操作检查。\n\n4．2．2绝缘件应无裂纹、缺损和瓷件瓷釉损坏等缺陷，外表应清洁，测温仪表指示应准确。\n\n检查数量：各种规格各抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1件。\n\n检查方法：观察检查。\n\n4．2．3装有滚轮的变压器就位后，应将滚轮用能拆卸的制动部件固定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n4．2．4变压器应按产品技术文件要求进行器身检查，当满足下列条件之一时，可不检查器身。\n\n1 制造厂规定不检查器身；\n\n2 就地生产仅作短途运输的变压器，且在运输过程中有效监督，无紧急制动、剧烈振动、冲撞或严重颠簸等异常情况。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：核对产品技术文件、查阅运输过程资料。\n\n4．2．5箱式变电所内、外涂层应完整、无损伤，对于有通风口的，其风口防护网应完好。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n4．2．6箱式变电所的高压和低压配电柜内部接线应完整、低压输出回路标记应清晰，回路名称应准确。\n\n检查数量：按回路数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1个回路。\n\n检查方法：观察检查。\n\n4．2．7对于油浸变压器顶盖，沿气体继电器的气流方向应有1． $0 \\% \\sim 1$ $5 \\%$ 的升高坡度。除与母线槽采用软连接外，变压器的套管中心线应与母线槽中心线在同一轴线上。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查并采用水平仪测试。\n\n4．2．8 对有防护等级要求的变压器，在其高压或低压及其他用途的绝缘盖板上开孔时，应符合变压器的防护等级要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d5ee8ef1-e5cf-4bcf-92d3-dfdccb69c6ac', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '3分类（Part 2）', 'pan=1 colspan=1>≥550</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>57S</td><td rowspan=1 colspan=1>≥570</td></tr></table>\n\n\n表2冲击试验温度代号  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冲击试验温度代号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冲击吸收能量（KV2）不小于27J时的试验温度a℃</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">无要求</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Y</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+20</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">-20</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">-30</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">−40</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">-50</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">-60</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">-70</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">-80</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">-90</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">-100</td></tr><tr><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">如果冲击试验温度代号后附加了字母“U”，则冲击吸收能量（KV2）不小于47J。</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d5f1bc81-f1f9-40d5-b2fa-b6ce1b0b5a03', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17.2 计算要点（Part 3）', '\n\n\n\n\n注： $W _ { \\mathrm { p } }$ 为塑性截面模量； $\\gamma _ { \\mathbf { x } }$ 为截面塑性发展系数，按本标准表8.1.1采用；W为弹性截面模量；有效截面模量，均匀受压翼缘有效外伸宽度不大于 $1 5 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ ，腹板可按本标准第8.4.2条的规定采用。\n\n表17.2.2-3 钢材超强系数 $\\pmb { \\eta } _ { \\pmb { y } }$   \n\n\n\n\n\n注：当塑性耗能区的钢材为管材时， $\\eta _ { \\mathrm { y } }$ 可取表中数值乘以1.1。\n\n4 当钢结构构件延性等级为 $\\mathtt { V }$ 级时，非塑性耗能区内力调整系数可采用1.0。\n\n## 17.2.3 钢结构构件的承载力应按下列公式验算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { E 2 } } = S _ { \\mathrm { G E } } + \\Omega _ { i } S _ { \\mathrm { E h k 2 } } + 0 . 4 S _ { \\mathrm { E v k 2 } }\n$$\n$$\n\n$$\nS _ { \\mathrm { E 2 } } \\leqslant R _ { \\mathrm { k } }\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { { E 2 } } }$ 构件设防地震内力性能组合值（N)；\n\n$S _ { \\mathrm { G E } }$ -构件重力荷载代表值产生的效应，按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011或《构筑物抗震设计规范》GB50191的规定采用（N)；\n\nSEhk2、SEvk 2 -分别为按弹性或等效弹性计算的构件水平设防地震作用标准值效应、8度且高度大于 $5 0 \\mathrm { m }$ 时按弹性或等效弹性计算的构件竖向设防地震作用标准值效应；$R _ { \\mathbf { k } }$ - -按屈服强度计算的构件实际截面承载力标准值$\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } ) }$ 。\n\n### 17.2.4 框架梁的抗震承载力验算应符合下列规定：\n\n1 框架结构中框架梁进行受剪计算时，剪力应按下式计算：\n\n$$\nV _ { \\mathrm { p b } } = V _ { \\mathrm { G b } } + \\frac { W _ { \\mathrm { E b , A } } f _ { \\mathrm { y } } + W _ { \\mathrm { E b , B } } f _ { \\mathrm { y } } } { l _ { \\mathrm { n } } }\n$$\n\n2 框架-偏心支撑结构中非消能梁段的框架梁，应按压弯构件计算；计算弯矩及轴力效应时，其非塑性耗能区内力调整系数宜按 $1 . 1 \\eta _ { \\mathrm { y } }$ 采用。\n\n3 交叉支撑系统中的框架梁，应按压弯构件计算；轴力可按式（17.2.4-2）计算，计算弯矩效应时，其非塑性耗能区内力调整系数宜按式（17.2.2-9）确定。\n\n$$\nN = A _ { \\mathrm { b r l } } f _ { \\mathrm { y } } \\mathrm { c o s } \\alpha _ { 1 } - \\eta \\varphi A _ { \\mathrm { b r 2 } } f _ { \\mathrm { y } } \\mathrm { c o s } \\alpha _ { 2 }\n$$\n\n$$\n\\eta = 0 . 6 5 + 0 . 3 5 \\mathrm { t a n h } ( 4 - 1 0 . 5 \\lambda _ { \\mathrm { n , b r } } )\n$$\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n , b r } } = { \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { b r } } } { \\pi } } \\sqrt { \\frac { f _ { \\mathrm { y } } } { E } }\n$$\n\n4 人字形、 $\\mathrm { V }$ 形支撑系统中的框架梁在支撑连接处应保持连续，并按压弯构件计算；轴力可按式（17.2.4-2）计算；弯矩效应宜按不计入支撑支点作用的梁承受重力荷载和支撑屈曲时不平衡力作用计算，竖向不平衡力计算宜符合下列规定：\n\n1）除顶层和出屋面房间的框架梁外，竖向不平衡力可按下列公式计算：\n\n$$\nV = \\eta _ { \\mathrm { r e d } } ( 1 - \\eta \\varphi ) A _ { \\mathrm { b r } } f _ { \\mathrm { y } } \\sin \\alpha\n$$\n\n$$\n\\eta _ { \\mathrm { r e d } } = 1 . 2 5 - 0 . 7 5 \\frac { V _ { \\mathrm { P , F } } } { V _ { \\mathrm { b r , k } } }\n$$\n\n2）顶层和出屋面房间的框架梁，竖向不平衡力宜按式（17.2.4-5）计算的 $50 \\%$ 取值。\n\n3）当为屈曲约束支撑，计算轴力效应时，非塑性耗能区内力调整系数宜取1.0；弯矩效应宜按不计入支撑支点作用的梁承受重力荷载和支撑拉压力标准组合下的不平衡力作用计算，在恒载和支撑最大拉压力标准组合下的变形不宜超过不考虑支撑支点的梁跨度的1/240。\n\n式中： $V _ { \\mathrm { G b } }$ 梁在重力荷载代表值作用下截面的剪力值（N)；  \n$W _ { \\mathrm { E b , A } }$ 、 $W _ { \\mathrm { E b , B } }$ 梁端截面A和B处的构件截面');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d5fd58ee-e602-4038-aa17-dba4cae4ecee', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性', '8．1 起重机整体抗倾覆稳定性## 8．1．1 基本要求与假定\n\n### 8．1．1．1 在校核计算中，当稳定力矩的代数和大于倾覆力矩的代数和时，则认为该起重机整机是稳定的。\n\n由自重载荷产生稳定力矩，由除自重载荷外其他载荷产生倾覆力矩，它们都是对所规定的特定倾覆线计算的结果。\n\n在进行起重机整体抗倾覆稳定性计算时，求倾覆力矩所用的计算载荷分别按表 $5 1 \\sim$ 表54选取（不考虑其他动力系数的影响）。计算中要考虑起重机的结构形态及其零部件的位置，各项载荷与力作用的方向及其影响均按实际可能出现的最不利载荷组合的原则来考虑。8．1．1．2 校核计算的假定是起重机在坚实、水平的支承面上或轨道上工作。若起重机需要在倾斜面上工作，在校核计算时制造商应考虑此特定条件，加上倾斜坡度的影响并予以说明。8．1．1．3 对于固定的起重机，在具体使用现场或地区如有地震或其他的基础外部激励效应，则在相应的工作状态或非工作状态抗倾覆稳定性的核算中，将其作为附加的载荷情况予以考虑。对于地震的影响，应参考国家有关部门相应的抗震规范，根据不同地区的抗震设防等级来计算。\n\n## 8．1．2 流动式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n对流动式起重机，应核算验证在下列载荷状态下整体抗倾覆是稳定的：\n\n无风试验或运行时，按表51的规定；  \n有风工作或运行时，按表52的规定；  \n向后倾翻时，按8．1．2．3的规定；  \n非工作风作用时，按8．1．2．4的规定。\n\n流动式起重机的倾覆线参见附录 。这些倾覆线只是示意图，在实际计算中应由起重机不同的具体设计来决定。\n\n### 8．1．2．1 无风试验或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在风速不大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风载荷作用下，流动式起重机作稳定性试验或带载运行。用自重载荷与表51规定的载荷计算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．2 有风工作或运行时的整体抗倾覆稳定性\n\n在工作风载（见4．2．2．3．3）作用下流动式起重机不移动，但作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作；或仅整机移动，但不作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作。用自重载荷与表52规定的载荷算出相应的稳定力矩和倾覆力矩，来判定起重机是否符合整体抗倾覆稳定性的条件。\n\n### 8．1．2．3 抗后倾覆稳定性\n\n#### 8．1．2．3．1 验算条件\n\n起重机处于以下支承条件和质量分布状态时，应配置平衡重，并保证起重机有一个合理的稳定安全');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d604cc54-fafc-4a45-acfc-21f6b5ff6ab1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 5）', '起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的极限值取这两种情况中的较小者。\n\n有反滚轮的小车在下端碰到障碍物后［图7b）］，倾翻水平力仅由大车主动轮打滑条件所限制。犘\n由于倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 的存在，使小车轮压发生变化。无反滚轮的小车在小车的一侧被抬起时，对桥犘架主梁的影响最大，此时包括小车自重载荷、额定起升载荷及倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 在内的全部载荷均由另一侧的主梁承担；有反滚轮的小车除上述作用力外，还要考虑倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 对主梁的垂直附加载荷 $P _ { \\mathrm { { s L } } } ^ { \\prime }$ 的作用，见图 $^ \\mathrm { ~ 7 ~ b ~ }$ ）。\n\n计算中不考虑起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ，也不考虑运行惯性力，并假定$P _ { \\mathrm { S L } }$ 力作用在物品的最低位置上（有物品时）或作用在吊具的最下端（无物品时）。\n\n  \n图 7 带刚性升降导架的起重机的倾翻\n\n### 4．2．3．4 试验载荷\n\n起重机投入使用前，应进行静载试验和动载试验。试验场地应坚实、平整，试验时风速不应大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n#### 4．2．3．4．1 静载试验载荷\n\n试验时起重机静止不动，静载试验载荷作用于起重机最不利位置，且应平稳无冲击地加载。除订货犘 犘合同有其他要求之外，静载试验载荷取为犘 $1 , 2 5 ~ P$ 。其中 $P$ 定义为：\n\n对于流动式起重机， $P$ 为有效起重量与可分及固定吊具质量总和的重力；\n\n对于其他起重机， $P$ 为额定起重量的重力，此额定起重量不包括作为起重机固有部分的任何吊具的质量。\n\n#### 4．2．3．4．2 动载试验载荷\n\n试验时起重机需完成的各种运动和组合运动，动载试验载荷应作用于起重机最不利位置。除订货犘犘合同有更高的要求以外，动载试验载荷取为 $1 . 1 \\ P , P$ 的定义同上。在验算时此项试验载荷应再乘以由式（16）给出的动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ 。\n\n$$\n\\phi _ { 6 } = 0 . 5 ( 1 { + } \\phi _ { 2 } )\n$$\n\n（(16)\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 6 }$ ——动载试验载荷起升动载系数；  \n$\\phi _ { 2 }$ —同式(7)。\n\n#### 4．2．3．4．3 特殊情况\n\n##### 4．2．3．4．3．1 有特殊要求的起重机，其试验载荷可以取与上述不同而更高的值，应在订货合同或有关的产品标准中规定。\n\n##### 4．2．3．4．3．2 如静载试验和动载试验载荷的数值高于上述的规定，则应按实际试验载荷值验算起重机的承载能力。\n\n### 4．2．3．5 意外停机引起的载荷\n\n应考虑意外停机瞬间的最不利驱动状态（即意外停机时的突然制动力或加速力与最不利的载荷组合），按4．2．1．2．1估算意外停机引起的载荷，动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 取值见表12。\n\n### 4．2．3．6 机构（或部件）失效引起的载荷\n\n在各种特殊情况下都可用紧急制动作为对起重机有效的保护措施，因此机构或部件突然失效时的载荷都可按出现了最不利的状况而采取紧急制动时的载荷来考虑。\n\n当为了安全原因采用两套（双联）机构时，若任一机构的任何部位出现失效，就应认为该机构发生了失效。\n\n对上述两种情况，均应按4．2．1．2．1估算此时所引起的载荷，并考虑力的传递过程中所产生的冲击效应。\n\n### 4．2．3．7 起重机基础受到外部激励引起的载荷\n\n起重机基础受到外部激励引起的载荷是指由于地震或其他震波迫使起重机基础发生振动而对起重机引起的载荷。\n\n只有在它们会构成重大危险时（如对核电站起重机或在其他特殊场合工作的很重要的起重机），才考虑由这类基础外部激励引起的载荷。\n\n如果政府颁布的条例或特殊的技术规范对此有明确的要求，则应根据相应的法规或专门的规定来考虑这种载荷。起重机的用户应向制造商提出此项要求，并提供当地相应的地震谱等信息以供设计使用。\n\n### 4．2．3．8 安装、拆卸和运输引起的载荷\n\n应该考虑在安装、拆卸过程中的每一个阶段发生的作用在起重机上的各项载荷，其中包括由$8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风速或规定的更大风速引起的风载荷。对于一个构件或部件，在各种情况下都应进行在这项重要载荷作用下的承载能力验算。\n\n在某些情况下，还需要考虑在运输过程中对起重机结构产生的载荷。\n\n### 4．2．4 其他载荷\n\n\n\n其他载荷是指在某些特定情况下发生的载荷，包括工艺性载荷，作用在起重机的平台或通道上的载荷等。\n\n不能用载荷所属的类别来判断它是否是重要的或关键的载荷，因为有相当多的事故仍发生在这些情况下，所以对它亦应予以特别注意。\n\n#### 4．2．4．1 工艺性载荷\n\n工艺性载荷是指起重机在工作过程中为完成某些生产工艺要求或从事某些杂项工作时产生的载荷，由起重机用户或买方提出。一般将它作为偶然载荷或特殊载荷来考虑。\n\n#### 4．2．4．2 走台、平台和其他通道上的载荷\n\n这些载荷都是局部载荷，只作用在起重机结构的这些局部部位及直接支承它们的构件上。  \n这些载荷的大小与结构的用途和载荷的作用位置有关，如在走台');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d6238c5b-3bcc-488e-bcdc-5cdf3ae187f8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犐', '附 录 犐');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d6308f99-10ab-415c-9999-b2fb09905158', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百二十六条 地方各级人民政府、县级以上人民政府环境保护主管部门和其他负有大气环境保护监督管理职责的部门及其工作人员滥用职权', '第一百二十六条 地方各级人民政府、县级以上人民政府环境保护主管部门和其他负有大气环境保护监督管理职责的部门及其工作人员滥用职权、玩忽职守、徇私舞弊、弄虚作假的，依法给予处分。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d6329c58-23b7-448f-8ec1-9c91a382def0', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明本规范第6.1.10条规定，D类桥梁、工拱桥、重力式桥墩和桥台，可只进行E1地震作用下的抗震分析和设计，因此，可只进行E1地震作用下结构的强度验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d63b2f2c-05f0-4716-945d-382ab3304e44', '137《金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验》（GB-T2652-2022）.md', '9试验报告', '9试验报告除ISO6892-1要求的内容，试验报告还应包括以下内容：\n\na） 依据的本文件编号，如GB/T2652-2022；  \nb) 试样的位置，如需要附示意图（见图1和图2）；  \nc） 试验不在室温进行时的试验温度；  \nd) 观察到的缺欠类型、尺寸和数量；  \ne) 试样直径， $d _ { \\circ }$ 。\n\n附录A给出了典型的试验报告示例。如果需要，表A.1中的规定塑性延伸强度 $R _ { \\mathfrak { p } }$ 及其所对应的试验力 $F _ { \\ p }$ 可用上屈服强度、下屈服强度、规定总延伸强度及其所对应的试验力所代替。\n\n附录A（资料性）试验报告示例\n\n编号：\n\n依据的焊接工艺规程(WPS)：\n\n依据\"拉伸试验\"结果得出的结论：\n\n制造商：\n\n试验目的：\n\n产品形式：\n\n焊接材料：\n\n依据GB/T2652进行的纵向拉伸试验见表A.1。\n\n表A.1依据GB/T2652进行的纵向拉伸试验  \n\n\n\n\n\n检验员或检验机构：审批：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d63d2851-db22-47c7-a8fb-d82b7b322e44', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2 在深水中设置护筒时，其定位的准确性较陆地上差', '2 在深水中设置护筒时，其定位的准确性较陆地上差，施工难度亦较大，故规定其在“平面位置的偏差可适当放宽”，但对其倾斜度的要求则需要适当提高。采用挖坑埋设法设置护筒时，护筒的底部和外侧四周如填压不实，很容易在施工过程中造成穿孔，因此需要采用不透水的黏质土回填并分层夯实。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d65468f5-9dc8-4eef-b594-94b83d772145', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.15 高性能混凝土（Part 1）', '6.15 高性能混凝土## 6.15.1 本节适用于高性能混凝土的原材料选用、配合比设计、拌制、浇筑和养护施工。\n\n## 6.15.2高性能混凝土的原材料和配合比除应符合本规范的规定外，尚应符合现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310）的规定。\n\n## 6.15.3配制高性能混凝土时，应选用优质水泥和级配良好的优质集料，同时应掺加与水泥相匹配的高性能减水剂或高效减水剂及优质掺合料。\n\n## 6.15.4 水泥宜选用品质稳定、标准稠度需水量低、强度等级不低于 42.5 的硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，不宜采用矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥或复合硅酸盐水泥，亦不宜采用早强水泥。水泥的技术要求除应符合现行《通用硅酸盐水泥》（GB 175）的规定外，尚应符合表 6.15.4 的规定。\n\n表 6.15.4 水泥技术要求  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>项目</td><td rowspan=1 colspan=1>技术要求</td><td rowspan=1 colspan=1>检验标准</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>比表面积（m²/kg)</td><td rowspan=1 colspan=1>≤350（硅酸盐水泥、抗硫酸盐硅酸盐水泥)</td><td rowspan=1 colspan=1>《水泥比表面积测定方法勃氏法》（GB/T8074)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>游离氧化钙含量（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1.5</td><td rowspan=2 colspan=1>《水泥化学分析方法》（GB/T176)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>碱含量（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.60</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>熟料中的CA含量（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤8；海水环境下≤5</td><td rowspan=1 colspan=1>按《水泥化学分析方法》（GB/T176）检验后计算求得</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>氯离子含量（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.03</td><td rowspan=1 colspan=1>《水泥化学分析方法》（GB/T176）</td></tr></table>\n\n\n## 6.15.5细集料宜选用级配良好、质地均匀坚固、吸水率低、空隙小、细度模数 $2 . 6 { \\sim } 3 . 2$ 的洁净天然中粗河砂，或符合要求的机制砂，不得使用山砂和海砂。细集料的技术要求除应符合本规范第6.3节的规定外，其有害物质含量的限值尚应符合表6.15.5的规定。\n\n表 6.15.5 细集料中有害物质含量限值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=3 colspan=1>项目</td><td rowspan=1 colspan=3>有害物质含量限值</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>混凝土强度等级</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&lt;C30</td><td rowspan=1 colspan=1>C30~C45</td><td rowspan=1 colspan=1>≥C50</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>含泥量（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤3.0</td><td rowspan=1 colspan=1>≤2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>≤2.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>泥块含量（%)</td><td rowspan=1 colspan=3>≤0.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>云母含量（%）</td><td rowspan=1 colspan=3>≤0.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>轻物质含量（%）</td><td rowspan=1 colspan=3>≤0.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>氯离子含量（%）</td><td rowspan=1 colspan=3>&lt;0.02</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>有机物含量</td><td rowspan=1 colspan=3>合格</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>硫化物及硫酸盐含量（按SO质量计，%)</td><td rowspan=1 colspan=3>≤0.5</td></tr></table>\n\n\n注：对可能处于干湿循环、冻融循环下的混凝土，细集料的含泥量应小于 $1 . 0 \\%$ 。\n\n## 6.15.6粗集料宜选用质地均匀坚硬、粒形良好、级配合理、线胀系数小的洁净碎石或卵石，不宜采用砂岩加工成的碎石，且应采用连续两级配或连续多级配。粗集料的技术要求除应符合本规范第 6.4 节的规定外，其压碎指标尚应不大于 $10 \\%$ ；坚固性试验结果失重率对钢筋混凝土结构应小于 $8 \\%$ ，对预应力混凝土结构应小于 $5 \\%$ 。粗集料的吸水率应小于 $2 \\%$ ，当用于干湿循环、冻融循环下的混凝土时应小于 $1 \\%$ 。粗集料的最大粒径宜不超过 $2 6 . 5 \\mathrm { m m }$ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d655e4a6-efa1-4739-9c61-f44f143f0670', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 8）', '><td rowspan=1 colspan=1>7．机构失效引起的载荷,见4.2.3.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>17</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>8．起重机基础外部激励引起的载荷，见4.2.3.7</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>18</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>9．安装、拆卸和运输时引起的载荷，见4.2.3.8</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>19</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>系数</td><td rowspan=1 colspan=1>特殊情况下的高危险度系数Y,见4.3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d666d0da-3d41-4d2a-88f0-8038f8aaad38', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 4）', '除了有效起升质量 $\\Delta m$ 后还悬吊着的吊具质量 $\\eta m$ 仍受到的非工作风力的作用，系数为 $\\eta ^ { = 1 - ( \\Delta m / m ) }$ 。\n\n表 18 非工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<<<HTBL|4cb5e4486134046bc68d388760edef2|END>>>\n\n\n表 19 风压高度变化系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { h } }$   \n\n\n\n\n\n对臂架长度不大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 且臂架不工作时能方便放倒在地上的流动式起重机、带伸缩臂架的低位回转起重机和依靠自身机构在非工作时能够将塔身方便缩回的塔式起重机，只需按其低位置进行非工作状态风载荷验算。在这些起重机的使用说明书中都要写明，在不工作时要求将臂架和塔身固定好，以使其能抗御暴风的袭击。\n\n#### 4．2．3．2 碰撞载荷\n\n起重机的碰撞载荷是指同一运行轨道上两相邻起重机之间碰撞或起重机与轨道端部缓冲止挡件碰撞时产生的载荷，起重机应设置减速缓冲装置以减小碰撞载荷。\n\n##### 4．2．3．2．1 作用在缓冲器的连接部件上或止挡件上的缓冲碰撞力\n\n对于桥式、门式、臂架起重机，以额定运行速度计算缓冲器的连接与固定部件上和止挡件上的缓冲碰撞力。\n\n##### 4．2．3．2．2 作用在起重机结构上的缓冲碰撞力\n\n###### 4．2．3．2．2．1 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ ，不必考虑此缓冲碰撞力。\n\n###### 4．2．3．2．2．2 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ 时，应考虑以下情况的缓冲碰撞力：\n\na） 对装有终点行程限位开关及能可靠起减速作用的控制系统的起重机，按减速后的实际碰撞速度（但不小于 $50 \\%$ 的额定运行速度）来计算各运动部分的动能，由此算出缓冲器吸收的动能，从而算出起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nb） 对未装可靠的自动减速限位开关的起重机，碰撞时的计算速度：大车（起重机）取 $8 5 \\%$ 的额定运行速度，小车取额定运行速度，以此来计算缓冲器所吸收的动能，并按该动能来计算起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nc） 在计算缓冲碰撞力时，对于物品被刚性吊挂或装有刚性导架以限制悬吊的物品水平移动的起重机，要将物品质量的动能考虑在内；对于悬吊的物品能自由摆动的起重机，则不考虑物品质量动能的影响。  \nd） 缓冲碰撞力在起重机上的分布，取决于起重机（对装有刚性导架限制悬吊物品摆动的起重机，还包括物品）的质量分布情况。计算时要考虑小车处在最不利位置，计算中不考虑起升冲击  系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 。\n\n##### 4．2．3．2．3 缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { \\textup { 7 } }$\n\n用 $\\phi _ { 7 }$ 与缓冲碰撞力相乘，来考虑用刚体模型分析所不能估算的弹性效应。 $\\phi _ { 7 }$ 的取值与缓冲器的特性有关：对于具有线性特性的缓冲器（如弹簧缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．25；对于具有矩形特性的缓冲器（如液压缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．6；对其他特性的缓冲器（如橡胶、聚氨酯缓冲器等）， $\\phi _ { 7 }$ 的值要通过试验或计算确定，见图6。\n\n$$\n\\xi = \\frac { 1 } { \\hat { F } _ { \\mathrm { \\times } } \\hat { u } } \\int _ { 0 } F _ { \\mathrm { \\times } } \\mathrm { d } u\n$$\n\n式中：\n\n$\\xi$ -—相对缓冲能量。具有线性特性的缓冲器， $\\xi = 0 , 5$ ;具有矩形特性的缓冲器， $\\xi = 1 , 0$ ；\n\n  \n图 6 系数 $\\phi _ { \\gamma }$ 的取值\n\n$\\hat { F } _ { \\times }$ — 最大缓冲碰撞力；  \n$\\hat { u }$ 最大缓冲行程；  \n$F _ { \\mathrm { { s } } }$ — 缓冲碰撞力；$u$ —缓冲行程。$\\phi _ { 7 }$ 的中间值的估算如下：若 $0 \\leqslant \\xi \\leqslant 0 . 5 , \\phi _ { 7 } = 1 . 2 5$ ；若 $0 . 5 < \\xi < 1 . 0 , \\phi _ { \\bar { \\imath } } = 1 . 2 5 + 0 . 7 ( \\xi - 0 . 5 )$ 。\n\n##### 4．2．3．2．4 在刚性导架中升降的悬吊物品的缓冲碰撞力\n\n对于物品沿刚性导架升降的起重机，要考虑该物品和固定障碍物碰撞引起的缓冲碰撞力。此力是作用在物品所在的高度上并力图使起重机小车车轮抬起的水平力，见4．2．3．3。犘\n\n#### 4．2．3．3 倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { s L } }$\n\n对带有刚性升降导架的起重机，如果起重机在水平移动时受到水平方向的阻碍与限制，例如在起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的极限值取这两种情况中的较小者。\n\n有反滚轮的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d67bbfc3-1ded-4810-9cb1-5f8a9eeeecff', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条为挖孔灌注桩的适用范围。当地下水位过高、流量太大时，挖孔时的排水较困难，操作人员常在水中作业不安全，且进度亦慢；而在松散的土层中挖孔则有坍塌的危险；孔内空气如有超过规定的有害气体，将会危及操作人员的生命安全。因此对上述情况均不能采用人工挖孔施工，“岩溶地区和采空区不宜采用人工挖孔施工”的规定同样是出于安全的考虑。\n\n人工挖孔时要考虑到孔壁的支护空间及操作人员在孔内便于挖掘，同时需要保证安全，因此挖孔桩的平面尺寸不能过小，小于1200mm时操作困难，且不安全。\n\n## 9.6.2 人工挖孔的施工安全应符合下列规定：\n\n1 施工前应编制专项施工方案，并应对作业人员进行安全技术交底。\n\n2 挖孔作业前，应详细了解地质、地下水文等情况，不得盲目施工。\n\n3 桩孔内的作业人员必须戴安全帽、系安全带，人员上下时必须系安全绳。\n4 桩孔内应设防水带罩灯泡照明，电压应为安全电压，电缆应为防水绝缘电缆，并应设置漏电保护器。当需要设置水泵、电钻等动力设备时，应严格接地。\n\n5 人工挖孔作业时，应始终保持孔内空气质量符合本规范第9.6.1条的规定。孔深大于 $1 0 \\mathrm { m }$ 或空气质量不符合要求时，孔内作业必须采取机械强制通风措施。\n\n6 桩孔内遇岩层需爆破作业时，应进行爆破的专门设计，且宜采用浅眼松动爆破法，并应严格控制炸药用量，在炮眼附近应对孔壁加强防护或支护。孔深大于 $5 \\mathrm { m }$ 时，必须采用导爆索或电雷管引爆。桩孔内爆破后应先通风排烟15min并经检查确认无有害气体后，施工人员方可进入孔内继续作业。爆破作业的安全管理应符合现行《爆破安全规程》（GB6722）的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d68f8467-f621-4aa5-9066-73bd7dff37f5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 1）', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合## 犌．4．1 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．11；采用极限状态设计法设计时，见表 G．12。\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=3>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=8 colspan=1>行</td><td rowspan=4 colspan=1>自重振动载荷，起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．起重机质量引起的，见4.2.1.1.1和4.2.1.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>州</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的，见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>$35</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>m</td><td rowspan=1 c');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d6a5bec4-1df0-4442-868f-32e782b0f11d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算## 6．3．1 滚动轴承的选择计算\n\n滚动轴承计算的目的是计算滚动轴承是否能满足在4．4．2．1中规定的载荷情况 、 、 中最不利的情况下的静载荷的要求，及在载荷情况Ⅰ、Ⅱ中的较不利的情况下最大动载荷的要求，但对转速低于$1 0 \\ \\mathrm { r / m i n }$ 的滚动轴承，不必校验其动载承受能力。\n\n### 6．3．1．1 滚动轴承的设计预期寿命\n\n滚动轴承应具有足够的设计预期寿命，可以根据所在机构的使用等级确定；对作为易损件在使用中可以更换的滚动轴承，其设计预期寿命可以取为比它所在机构的使用等级低一级或低两级。\n\n### 6．3．1．2 滚动轴承的等效平均动载荷犘\n\n#### 6．3．1．2．1 承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．1）的轴承等效平均动载荷  \n##### 6．3．1．2．1．1 水平运动的机构中的轴承等效平均动载荷犘\n\n因为在作业循环周期内，承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的滚动轴承所受的载荷值是变化的，为计算方便起见特确定一个等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { M m e a n } }$ ，并假定此载荷在6．3．1．1中所确定的设计预期寿命期内是不变的，其值为：\n\n对受加速力但不受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n$$\n\\begin{array} { r l } { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 1 9 \\ ) } \\\\ { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 2 0 \\ ) } \\end{array}\n$$\n\n对受加速力又受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n式中：\n\nMmeanⅠ 水平运动机构中受加速力但不受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \nMmeanⅡ 水平运动机构中受加速力又受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）。犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x I } } \\ , P _ { \\mathrm { M m a x I } } $ 见4．4．2．2．1和4．4．2．3．1， $K _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 为3．3．2中所述的机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 值的立方根。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d6acbda2-4c67-4fc6-89c2-73aa68330568', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '7 控制与操作系统（见标准第7章）', '7 控制与操作系统（见标准第7章）## 7.1 控制与操作系统的设计和布置应能避免发生误操作的可能性，保证在正常使用中起重机械能安全可靠地运转。  \n## 7.2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和引起财产损失的可能性降至最小。  \n## 7.3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机械工作区域及所要完成的操作有足够的视野。  \n## 7.4 应将操作杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操作的位置。操纵装置的运动方向应设置得适合人的肢体的自然运动。例如：脚踏控制装置应采用向下的脚踏力操作而不能用脚的横向运动触碰操作。控制与操作装置应用文字或代码清晰地标明其功能（如用途、机构的运动方向等）。\n## 7.5 用来操纵起重机械控制装置所需的力应与使用此控制装置的使用频度有关，应随机型变化并按人类工效学来考虑。  \n## 7.6 对于采用多个操作控制站控制一台起重机械的同一机构（如司机室操纵和地面操纵），应具有互锁功能，在任何给定时间内只允许一个操作控制站工作。应装有显示操作控制站工作状态的装置。每个操作控制站均应设置紧急停止开关。\n\n## 7.7 采用无线遥控的起重机械，起重机械上应设有明显的遥控工作指示灯。\n\n## 7.8 采用无线控制系统（例如无线电、红外线）应符合下列要求：\n\n应采取措施（如钥匙操作开关、访问码）防止擅自使用操作控制站；每个操作控制站应带有一个预定由其控制的一台或数台起重机械的明确标记；-操作控制站应设置一个启动起重机械上的紧急停止功能的紧急停止开关（见6.2.4）。无线控制系统对停止信号的响应时间应不超过 $5 5 0 \\mathrm { m s }$ ；当检测不到高频载波或收不到数据信号时，应实现被动急停功能，应在1.5s之内切断通道电源。当通道的突发噪声干扰超过1s或在1s检测不到正确的地址码等，应切断通道电源。\n条文性质： $7 . 6 \\sim 7 . 8$ 为强制性条文，其他为推荐性条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d6b2e030-2d08-48cf-b316-8e4efbf932ea', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 2）', '2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ { \\mathrm { { m } } } + M _ { \\mathrm { { s } } } + M _ { \\mathrm { { w } } \\mathrm { { I } } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ m i \\eta }\n$$\n\n……（S．7）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1,表Q.1;  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（S．1）；$M _ { \\alpha }$ — 见式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } }$ — 按计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算的等效风阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；$m$ 同式（89）；i 同式(R.3)；m -同式（93）。\n\n### 犛．2．1．3．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．4 变幅机构电动机发热验算\n\n### 犛．2．1．4．1 普通臂架变幅机构，因为它属于非平衡的、非工作性的变幅机构，所以按其变幅力和变幅钢丝绳卷绕线速度计算确定的电动机功率而选用的电动机，一般不需要进行电动机的发热校验。\n\n### 犛．2．1．4．2 平衡臂架变幅机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．4．2．1 稳态平均功率按式（S．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } { = } G  { v _ { \\mathrm { b } } } \\ \\frac { \\sqrt { \\frac { \\sum P _ { \\mathrm { I i } } { } ^ { 2 } t _ { i } } { \\sum t _ { i } } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表 $\\mathrm { Q . 1 }$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 额定变幅速度，单位为米每秒犻 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\textstyle \\sum P _ { \\mathrm { I } i }$ — 在第 $i$ 个变幅位置，由包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { 1 }$ 产生的风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力等产生的在变幅 齿 条 （或 变 幅 螺 杆、油 缸、钢 丝 绳 等 ）上 的 分 力 之 和，单 位 为 牛 顿 （N）； $\\alpha _ { \\mathrm { ~ I ~ } }$ 见 $4 . 2 . 1 . 2 . 2 . 2 , p _ { 1 }$ 见表15；\n\n$t _ { i }$ —每一变幅位置间隔所需时间,单位为秒(s);可由变幅齿条(或螺杆、油缸、钢丝绳等)行程 $l$ 及移动速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ 按下式算出；\n\n$$\nt _ { i } = \\frac { l _ { i + 1 } - l _ { i } } { v _ { \\textrm { b } } }\n$$\n\nm —同式（89）；  \nm —同式(P.5)。\n\n#### 犛．2．1．4．2．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 2 { \\sim } \\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 4$ 进行。\n\n## 犛．2．2 按机构工作级别及其等效接电持续率进行电动机的发热校验\n\n### 犛．2．2．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．1．1 起升机构电动机静功率按式（S．9）校验：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta }\n$$\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 起升机构电动机静功率，单位为千瓦（kW）；$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）。\n\n#### 犛．2．2．1．2 机构工作级别与电动机等效接电持续率JC′值的关系，见表 P．2。\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d6c24339-d0a3-4020-81f8-39f64ccbd268', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 2）', ' \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 机械零件钢材的抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { b } }$ — 与钢材的抗拉强度及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n### 6.2.3.2 计算应力与许用应力之间的关系\n\n机械零件危险点的计算应力，用通常的力学方法计算；复合应力按合适的强度理论予以合成。当计算应力与许用应力之间符合以下关系时，即认为该机械零件满足了强度的条件：\n\na） 纯拉伸： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { t } }$ 为计算的拉伸应力；  \nb） 纯压缩： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 为计算的压缩应力；  \nc） 纯弯曲： $\\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 为计算的弯曲应力；  \nd） 拉伸和弯曲复合： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ]$ ；  \ne） 压缩和弯曲复合： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } \\leqslant \\left[ \\sigma \\right]$ ；  \nf） 纯剪切： $\\sqrt { 3 \\tau } { \\leqslant } [ \\sigma ]$ ；  \ng） 拉伸、弯曲和剪切复合： $\\sqrt { ( 1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]$ ；  \nh） 压缩、弯曲和剪切复合： $\\sqrt { ( \\sigma _ { \\mathrm { c } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma ]$ 。\n\n## 6.2.4 稳定计算\n\n### 6.2.4.1 抗失稳计算\n\n对易于丧失稳定的零件，计算目的是验证其计算应力是否会超过作为临界应力函数的某个极限应力，超过临界应力就有发生失稳的危险。计算时，要考虑增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ （见表21），其数值与机构工作级别有关。\n\n有关零件抗失稳计算可按5．6计算。\n\n### 6.2.4.2 轴的临界转速\n\n对转速超过 $4 0 0 ~ \\mathrm { r / m i n }$ 的长传动轴，应计算其临界转速，并满足式（99）的要求：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } \\frac { n _ { \\mathrm { c r } } } { 1 . \\ 2 }\n$$\n\n……（99）\n\n式中：\n\n$n _ { \\mathrm { m a x } }$ — 轴的实际最大转速，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { c r } }$ — 轴的临界转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）， $n _ { \\mathrm { c r } } = 1 \\ 2 1 0 \\ \\frac { \\sqrt { d _ { 1 } ^ { 2 } + d ^ { 2 } } } { l ^ { 2 } } ;$ ；  \n$d _ { 1 }$ — 空心轴的内直径，单位为厘米 $\\mathrm { c m } , $ ），当为实心轴时， $d _ { 1 } = 0$ ；$d$ 轴外径，单位为厘米（cm)；l 轴的支点间距，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d6c427c0-64d4-45c3-b958-37f22ad28a27', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '18 检查、试验、维护与修理', '18 检查、试验、维护与修理## 18.1 检查（见标准18.1条）\n\n### 18.1.1 总则\n\n指派人员应保证检查符合本标准的要求。\n\n### 18.1.2 日常检查\n\n在每次换班或每个工作日的开始，对在用起重机械应按其类型针对下列适合的内容进行日常检查：\n\na）按制造商手册的要求进行检查；  \nb）检查所有钢丝绳在滑轮和卷筒上缠绕正常，没有错位；c）外观检查电气设备，不允许沾染润滑油、润滑脂、水或灰尘；d）外观检查有关的台面和（或）部件，无润滑油和冷却剂等液体的洒落；e）检查所有的限制装置或保险装置以及固定手柄或操纵杆的操作状态，在非正常工作情况下采  \n取措施进行检查；f）按制造商的要求检查超载限制器的功能是否正常，并按制造商的要求进行日常检查;g） 具有幅度指示功能的超载限制器，应检查幅度指示值与臂架实际幅度的符合性；h) 检查各气动控制系统中的气压是否处于正常状态，如制动器中的气压；i) 检查照明灯、挡风屏雨刷和清洗装置是否能正常使用；j) 外观检查起重机车轮和轮胎的安全状况；k) 空载时检查起重机械所有控制系统是否处于正常状态；1) 检查所有听觉报警装置能否正常操作；m）出于对安全和防火的考虑，检查起重机是否处于整洁环境，并且远离油罐、废料、工具或物  \n料，已有安全储藏措施的情况除外。检查起重机械的出入口，要求无障碍以及相应的灭火设施应完备；n）检查防风锚定装置（固定时）的安全性以及起重机械运行轨道上有无障碍物；。 在开动起重机械之前，检查制动器和离合器的功能是否正常；p) 检查液压和气压系统软管在正常工作情况下是否有非正常弯曲和磨损；q） 在操作之前，应确定在设备或控制装置上没有插入电缆接头或布线装置；r) 应做好检查记录并加以保存归档。\n\n### 18.1.3 周检\n\n正常情况下每周检查一次，或按制造商规定的检查周期和根据起重机械的实际使用工况制定检查周期进行检查。除了按18.1.2规定的检查内容外，还应根据起重机械类型针对下列适合的内容进行检查：\n\na）按制造商的使用说明书要求进行检查；b）检查所有钢丝绳外观有无断丝、挤压变形、笼状扭曲变形或其他的损坏迹象及过度的磨损和  \n表面锈蚀情况。起重链条有无变形、过度磨损和表面锈蚀情况；c）检查所有钢丝绳端部结点、旋转接头、销轴和固定装置的连接情况。还需检查滑轮和卷筒的  \n裂纹和磨损情况。所有的滑轮装置有无损坏及卡绳情况；d）检查起重机械结构有无损坏，例如桥架或桁架式臂架有无缺损、弯曲、上拱、屈曲以及伸缩  \n臂的过量磨损痕迹、焊接开裂、螺栓和其他紧固件的松动现象；e）如果结构检查发现危险的征兆，则需要去除油漆或使用其他的无损检测技术来确定危害的存  \n在；f）对于高强度螺栓连接，应按规定的扭矩要求和制造商规定的时间间隔进行检查；g）检查吊钩和其他吊具、安全卡、旋转接头有无损坏、异常活动或磨损。检查吊钩柄螺纹和保  \n险螺母有无可能因磨损或锈蚀导致的过度转动；h）在空载情况下，检查起重机械所有控制装置的功能；i）超载限制器应按其使用说明书的要求进行定期标定;j) 对液压起重机械，检查液压系统有无渗漏；k) 检查制动器和离合器的功能；1）检查流动式起重机上的轮胎压力以及轮胎是否有损坏、轮盘和外胎轮面的磨损情况。还需检  \n查轮子上螺栓的紧固情况；m）对在轨道上运行的起重机，应检查轨道、端部止挡，如有锚固也需进行检查。检查除去轨道\n\n上异物的安全装置及其状况；\n\nn）如有防摆锁，应进行检查；  \no）应做好检查记录并加以保存归档。\n\n### 18.1.4 不经常使用的起重机械检查\n\n18.1.4.1 除了备用起重设备外，一台起重机械如果停止使用一个月以上，但不超过一年的起重机械应在使用前按18.1.2的规定进行检查；18.1.4.2 一台起重机械如果停止使用一年以上，在使用前应按18.1.3的规定进行检查。\n\n条文性质：强制性条文。\n\n## 制定依据：\n\n依据GB/T23723.1-2009中附录A的相关内容，规定了“检查”的有关要求。对起重机使用中的及时检查是十分必要的，可以随时了解起重机的使用状况，及时排除事故隐患。\n\n## 主要变化：\n\n与GB6067-1985中5.3条规定的检查变化较大，本标准将检查分为日常检查、周检和不经常使用起重机的检查，并规定了检查内容。\n\n## 事故案例：\n\n案例1：吊钩脱落事故\n\n### 一、事故过程简介\n\n2001年10月某日11时，某有色金属研究院材料表面中心车间6名工作人员在进行粉轧机试车工作，当完成拆卸粉轧机地脚螺栓、螺帽及联轴器螺栓等工作后，甲某上机扳动手柄，吊钩向上升，由于当时吊钩停留在距主梁较近的位置，在还没来得及反应时，吊钩就冲顶并碰撞到小车横梁底部，致使钢丝绳过卷而拉断。吊钩脱落斜砸在乙某后背，导致其死亡。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d6c84fb8-edc5-41ae-9f08-c18c041badf5', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求（Part 1）', '4技术要求## 4.1焊丝尺寸及表面质量\n\n焊丝尺寸及表面质量应符合GB/T25775规定。\n\n## 4.2化学成分\n\n### 4.2.1实心焊丝化学成分\n\n实心焊丝化学成分应符合表3规定。\n\n表3实心焊丝化学成分  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">焊丝型号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">冶金牌号分类</td><td colspan=\"10\" rowspan=\"1\">化学成分（质量分数）\"%</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Si</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ni</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cu</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">其他</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU08</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25~0.60</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10~0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">—</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU08A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.03</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.030</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU08E</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08E</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.03</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.020</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.30</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU08C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H08C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.03</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.015</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.015</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11Mn2</td><td');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d6cfa8ca-a0c5-49e1-8723-ef344927ab0a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．3 回转机构电动机过载校验', '犚．3 回转机构电动机过载校验回转机构电动机过载校验按式（R．3）计算：犎\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m { \\lambda _ { \\mathrm { m } } } } \\cdot \\frac { ( M _ { \\mathrm { m } } { + } M _ { \\mathrm { a m a x } } { + } M _ { \\mathrm { w f l } } { + } M _ { \\mathrm { a I } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ i \\eta }\n$$\n\n………（R．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ $m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { { a m a x } } }$ — 回转最大坡道阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W I I } }$ — 由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 引起的最大风阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha \\mathrm { I } }$ — 由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ （见4．2．1．2．2．2）计算的回转水平阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；i 回转机构的总传动比；$\\eta$ 同式（93)；$n$ 同式(82）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d6d850be-b34d-496e-b3f4-ac3ed53bf757', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '续说明表5.0.1', '续说明表5.0.1注： $\\pmb { L }$ 一跨度 $\\mathbf { \\mu } ( \\mathbf { m } )$ ;H一主桁高 $\\mathbf { \\mu } ( \\mathbf { m } )$ ;B一主桁中心距 $\\mathbf { \\mu } ( \\mathbf { m } )$ ； $\\pmb { d }$ 一栓孔直径； $d _ { 1 }$ 一螺栓直径；b—翼缘宽 $\\left( \\mathbf { m m } \\right)$ ;h一杆件高度 $\\left( \\mathbf { m m } \\right)$ 。\n\n### C.1.4 对已经评定过的同一强度级别钢材，允许以用冲击韧性标准高的代低的。\n\n对已评定过的Q370及以下级别钢材，允许代替比其强度低的钢材的评定，高于Q370级钢材的评定结果不能互相代替。\n\n### C.2.1 当产品板厚确定时,试板厚度按表C.2.1和表C.2.3进行选取;当引用已评定合格的试验结果时,试板厚度可代替的产品板厚应符合表C.2.1和表C.2.3的规定。\n\n### C.2.2 对于不开坡口的手工焊角焊缝,试板厚度可参照表C.2.2埋弧自动焊评定试板的厚度选取。对已评定合格的不开坡口手工焊角焊缝,当有效厚度(喉厚) $< 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时,认可的产品焊缝有效厚度(喉厚)范围为 $0 . 7 5 \\sim 1 . 5$ 倍;对已评定合格的有效厚度(喉厚)$\\geqslant 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ 的,认可产品焊缝有效厚度(喉厚)范围为 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 以上的所有焊缝。\n\n表C.2.3为了保证熔透角焊缝冲击试样的取样长度,盖板厚度应 $\\geqslant 2 8 \\ \\mathbf { m m }$ 。\n\n### C.3.4 力学性能试验项目、试样数量与国内外有关标准对照见说明表C.3.4。\n\n说明表C.3.4力学性能试验项目、试样数量(个)对照  \n\n\n\n\n\n①当板厚大于10mm时,用一个全截面侧弯代替面背弯。 $\\textcircled{2}$ 合同或技术文件要求时作此项。\n\n### C.3.5 近年来由于钢材种类不断增加,冲击功要求的也各不相同。根据《铁路桥梁钢结构设计规范》TB10002.2,并参考欧美标准,对钢材焊接接头的冲击功规定值按照不同的钢材牌号、质量等级及试验温度进行了修订。\n\n由于钢材强度级别的提高,并参考ISO 15614-1:2004的规定，将焊接接头硬度值调整为不大于HV380。\n\n### C.4.1 试件的焊接条件应包括：焊接方法及焊接位置,焊接电流的种类及极性,或熔滴过渡形式,保护气体及流量,环境温度、湿度、预热温度及层间温度,单道焊或多道焊,单丝或多丝等。\n\n### E.0.3 缺陷等级分类要求与有关标准对照见说明表E.0.3。\n\n说明表E.0.3超声波探伤缺陷等级分类对照（mm）  \n\n\n\n\n\n续说明表E.0.3   \n\n\n\n\n\n### F.0.3 《金属熔化焊焊接接头射线照相》GB/T3323—2005规定： I级焊接接头和评定厚度小于 $5 \\ \\mathrm { m m }$ 的 $\\mathbb { I }$ 级焊接接头内不计点数 的圆形缺陷,在评定区内不得多于10个。考虑钢桥制造的特殊性 本规范的规定比国标严格。\n\n缺陷的综合评定,考虑钢桥制造的特殊性本规范规定在圆形缺陷评定区内,不允许同时存在圆形缺陷和条形缺陷。\n\n### G.0.3 《无损检测焊缝磁粉检测》JB/T 6061—2007 规定线状 显示允许的缺陷尺寸上限是 $L { \\leqslant } 3 \\ \\mathrm { m m }$ ,考虑钢桥制造的特殊性本 规范规定 $L { \\leqslant } 1 . 5 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n近年来,铁路桥梁建设发展很快,新材料、新桥型、新结构不断涌现。在制造方面,需要不断采用新技术、新工艺、新设备，以适应快速发展的需要。本规范在编写中未涵盖的部分,需要在使用中予以补充。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d6dffe98-f39c-4f15-a1ec-4ae858e019ac', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '13 特殊环境', '13 特殊环境## 13. 1 高原环境\n\n### 13.1.1 高原地区施工现场使用的供配电设备的防护等级及性能应能满足高原环境特点要求。\n\n### 13. 1. 2 高原环境架空线路的设计应综合考虑海拔、气压、雪、冰、风、温差变化大等因素的影响。\n\n### 13.1.3 高原环境电缆的选用及敷设应符合下列规定:a) 根据使用环境的温度情况,选用耐气候型电缆;b) 电缆直埋敷设于冻土地区时符合 7. 4. 19 的要求;c) 除架空绝缘型电缆外的非户外型电缆在户外使用时,采取罩、盖等遮阳措施。\n\n## 13. 2 易燃、易爆环境\n\n### 13.2.1 易燃 易爆环境中 应按危险场所等级选用相应的用电设备 其电气控制设备应安装在安全的隔离墙外或与该区域有一定安全距离的配电箱中。 用电设备与易燃、易爆物质应保持一定的安全距离。\n\n### 13. 2. 2 易燃、易爆环境中,应采用阻燃电缆。\n\n### 13. 2. 3 易燃、易爆环境中的金属构件应可靠接地。\n\n### 13. 2. 4 除瓦斯隧道外,易燃、易爆环境中的低压接地配电系统,应采用 TN-S 系统。\n\n### 13.2.5 易燃、易爆环境中进行用电设备检修或更换工作时,应断开电源,不应带电作业。\n\n### 13.2.6 易燃 易爆环境中进行用电设备检修或更换工作时 应切断电源 不应带电作业 在隧道瓦斯工区,高瓦斯工区、煤(岩)与瓦斯突出工区内不应进行作业机械的拆卸和修理。\n\n## 13. 3 腐蚀环境\n\n### 13. 3. 1 腐蚀环境中使用的电工产品应采用防腐型产品。  \n### 13.3.2 腐蚀环境中户内使用的配电线路宜采用全塑电缆明敷。  \n### 13.3.3 腐蚀环境中户外使用的电缆采用直埋时,宜采用塑料护套电缆在土沟内埋设,土沟内应回填中性土壤,敷设时应避开可能遭受化学液体侵蚀的地带。  \n### 13.3.4 有积水、腐蚀性液体及腐蚀性气体重度大于空气的场所,不宜采用穿钢管埋地或电缆沟敷设方式。  \n### 13. 3. 5 腐蚀环境的电缆线路不应有中间接头。 电缆端部裸露部分宜采用塑套管保护。  \n### 13. 3. 6 腐蚀环境的密封式动力配电箱、照明配电箱、控制箱、电动机接线盒等电缆进出口处应采用金属或塑料的带橡胶密封圈的密封防腐措施,电缆管口应封堵。\n\n## 13. 4 潮湿环境\n\n### 13.4.1 潮湿环境中使用的用电设备应有良好的防雨性能 其安装位置的地面处应能防止积水 在潮湿环境下使用的配电箱宜采取防潮措施;潮湿环境中所使用的照明设备应选用密闭式防水防潮型,其防护等级应满足潮湿环境的安全使用要求\n\n### 13. 4. 2 潮湿环境中不应带电进行设备检修工作。\n\n### 13.4.3 潮湿环境下使用用电设备时,操作人员应穿戴绝缘防护用品且站在绝缘台上,所操作的用电设备的绝缘等级应符合要求 设备的金属外壳 环境中的金属构架和管道均应可靠接地 供电线路中应有可靠的防电击保护装置,导线或电缆不应有接头和破损。\n\n### 13. 4. 4 潮湿环境使用手持式电动工具应选用Ⅱ类或Ⅲ类。\n\n## 13. 5 受限空间\n\n### 13. 5. 1 受限空间金属容器应保证接地可靠。\n\n### 13.5.2 在易燃易爆受限空间作业环境中应使用防爆型低压灯具和电动工具 电气线路应绝缘良好无断线接头,电源接点无松动,防止因产生电气火花而造成事故;作业人员不应穿戴化纤类等易产生静电材制的工作服、工作鞋。\n\n### 13.5.3 受限空间用电线路经过有高温 振动 腐蚀 积水及易产生机械损伤等区域 应采取相应的保护措施,线路不应有接头。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d6e75f3e-ff5d-42d5-97ed-5c3f6084bd9e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．7 齿轮设计', '6．3．7 齿轮设计起重机用齿轮设计应进行齿面接触强度和轮齿弯曲强度计算，采用的设计计算方法应结合起重机工作特点，并满足不同类型和使用场合的起重机各机构的安全性和可靠度要求。渐开线圆柱齿轮的承载能力计算应符合 GB／T3480和 GB／T10062的规定。制造厂应阐明齿轮设计所用方法和依据，并按4．4．2给出的方法确定齿轮计算载荷，按3．3．1确定所在机构的总使用时间，或按3．4．1规定的与该计算齿轮相对应的总应力循环数确定其使用等级。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d6eac67b-e60f-4dc6-b3d3-6d6058d0327d', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明对表面油污的检查通常有两种方法：一是粉笔试验法，适用于非光滑的钢结构表面，做法是：对怀疑有油污污染的区域，采用粉笔划一条直线贯穿油污区域；如果在该区域内，粉笔线条变细或变浅，说明该区域可能被油污污染。二是醇溶液试验法，适用于所有钢结构表面，做法是：对怀疑有油污污染的部位，采用蘸有异丙醇的脱脂棉球擦拭，并将异丙醇挤入透明的玻璃管中；加入2～3倍的蒸馏水，振荡混合约 20min；以相同体积的异丙醇蒸馏水溶液为参照，如果溶液呈混浊状，表明钢结构表面有油污污染。\n\n10.2.3钢材表面的可溶性氯化物含量应不大于 $7 ~  { \\mu \\mathrm { ~ g / c m } } ^ { 2 }$ ，超过时应采用高压淡水冲洗。当钢材不接触氯离子环境时，可不进行表面可溶性盐分的检测；当不能完全确定是否处于氯离子环境时，应进行首次检测。\n\n10.2.4涂装前，应对构件的表面进行喷砂除锈，除锈等级和表面粗糙度应符合现行《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》（JT/T722）的规定。\n\n10.2.5 喷砂除锈的磨料应采用清洁、干燥的钢砂、钢丸或其混合物或铜矿砂，其粒度和形状均应满足对表面粗糙度及清洁度的要求。\n\n10.2.6喷砂除锈完成后，应清除喷砂后产生的表面残渣，并应采用真空吸尘器或无油、无水的压缩空气，清理构件钢材表面的灰尘，清理后的表面清洁度应符合现行《涂覆涂料前钢材表面处理表面清洁度的评定试验第3部分：涂覆涂料前钢材表面的灰尘评定（压敏粘带法）》（GB/T18570.3）的规定。\n\n10.2.7表面处理工序完成后，底漆宜在4h 内进行涂装；当构件所处环境的相对湿度不大于 $6 0 \\%$ 时，涂装施工的时间可适当延长，但最长应不超过12h。在上述规定的时限内，如果钢材的表面已出现返锈现象，则应重新进行除锈处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d6edcbfd-5a3e-4630-8e72-ab91459dafb6', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '水运工程危大工程范围', '水运工程危大工程范围');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d6f5eed4-c431-49c6-9e3e-35d3e2ebafc4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对高性能混凝土，主要是对耐久性质量指标的检验，且分为对混凝土拌合物的抽检及对实体结构混凝土的检验。\n\n2 对实体结构混凝土主要检验其混凝土保护层厚度、密实性和渗透性三项指标，因该三项指标是混凝土耐久性的具体标志。钻芯取样测定混凝土的含气量和气泡间距系数、抗冻等级或耐久性指数、氯离子扩散系数等指标，只有在对上述三项指标有怀疑时方进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d705dc08-8966-458e-ad3f-03beb1daeefd', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.4 桥涵净空', '3.4 桥涵净空## 3.4.1 本条要求桥涵净空符合公路建筑限界要求，这样可以使桥梁与公路更好地衔接，公路上的车辆可维持原速通过桥梁。车辆在公路上无障碍地行驶，尤其在高速公路和一级公路上，这是现代交通的最基本要求。\n\n“桥面净宽与路基宽度相同”中，路基宽度不含土路肩。\n\n## 3.4.2 在目前的桥梁设计中，一般不考虑路缘石对车辆的防撞作用，设置路缘石仅是为了起到视线诱导、排水和警示的作用。但是，如果路缘石能够对失控车辆起到第一道防护作用，则能更有效地降低事故严重程度，保护行人和车辆安全，减少事故损失。“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”项目从路缘石对车辆所起的拦护作用方面考虑，基于车辆动态仿真实验对公路桥梁路缘石合理高度进行了研究。根据不同车速、不同碰撞角度、 不同路缘石高度条件的路缘石碰撞仿真实验结果，路缘石对偏驶车辆的拦护效果优劣程度为 $3 5 \\mathrm { c m } > 3 0 \\mathrm { c m } > 2 5 \\mathrm { c m } > 4 0 \\mathrm { c m } > 1 5 \\mathrm { c m } > 2 0 \\mathrm { c m }$ ，这与现行规范路缘石高度可取用 $2 5 \\ : \\beta 3 5 \\mathrm { { c m } }$ 的规定基本吻合。考虑到 $3 5 \\mathrm { c m }$ 高路缘石的拦护效果最佳，本次修订建议路侧环境危险时，桥梁路缘石高度取用较大值。\n\n## 3.4.3 关于河流中漂流物在水面上突出的高度，根据几十份调查资料，一般高出水面 $1 \\mathrm { m }$ 左右，最高可达 $2 \\mathrm { m }$ 。国外资料也有高出 $3 \\sim 4 \\mathrm { m }$ 的。设计时要按实地调查资料确定。\n\n## 3.4.4 当矩形涵洞进口净高大于 $3 \\mathrm { m }$ 时，其顶面至最高水面的净高不应小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ,这与不通航河流上的梁底净空规定是一致的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d70961fc-9d7c-43fb-bfcd-27cb8f998efc', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.7.6 围堰拆除应符合专项施工方案的要求', '8.7.6 围堰拆除应符合专项施工方案的要求，内外水位应保持一致，拆除时应设置稳固装置，潜水作业应符合本规范第5.9节的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d7116e83-0780-450e-b0a7-c1c561f14f1f', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '5 变电设施', '5 变电设施## 5.0.2 本条是根据现行国家标准 $\\langle \\langle 1 0 \\mathbf { k } \\mathrm { V }$ 及以下变电所设计规范》GB50053结合施工现场的实际情况作出的变电所选址规定。\n### 5.0.4 对本条说明如下：\n1 箱式变电站具有安装简便、占地面积小、拆除周转方便等特点，目前在施工现场使用较为广泛，但由于施工现场环境较为恶劣，因此在选用箱式变电站时应根据环境状况选择不低于现行国家标准《高压/低压预装式变电站》GB17467所规定的IP23D外壳防护等级，以保证变电站安全、稳定运行。\n2 调研发现，施工现场箱式变电站的安装位置周边大多缺乏市政基础排水设施，易造成基础内进水，导致变电站电气绝缘水平下降,带来事故隐患。因此，为防止箱式变电站基础受水冲刷、浸泡，规定户外安装的箱式变电站底部距地面的高度不应小于$0 . 5 \\mathrm { m }$\n## 5.0.6 对本条第2款说明如下：变压器在投人运行前，使其低压侧开路，由系统供电侧(高压侧)对变压器进行5次冲击合闸试验，是为了检查在这种情况下变压器的受电情况以及变压器保护在冲击合闸时是否会因激磁涌流而动作，跳开合闸开关。\n\n下端相间短路事故的发生。\n## 6.3.11 导线端子规格与芯线截面适配是为保证连接的可靠性，如果使用大端子、小截面导线或小端子、大截面导线的连接方式，将可能出现压接不实或导线断股的现象，存在安全隐患。在有的施工现场供用电工程中发现，由于导线截面大，接续端子后，不能直接在电器端子上压接，采取了将端子两侧各切掉一部分的不妥方式，减小了端子的载流量，故要求接线端子应完整。\n## 6.3.13 工业连接器的防护等级不低于IP44，有的可达到IP67，适合户外配电箱的进出线。工业连接器适用于户内和户外使用的额定工作电压不超过690Vd.c.或a.c.和 $5 0 0 \\mathrm { H } z$ a.c.，额定电流不超过250A的情况。目前优选额定电流系列为：16A、32A、63A、125A、250A。\n## 6.3.14 在分配电箱设置插座直接给末级配电箱供电，省去了接线的工作，提高了工作效率，为保证供电的安全可靠性，应采用工业用插座。但应注意每个插座应有各自独立的保护电器，且与所接末级配电箱的保护电器相匹配。\n## 6.3.15 橡套软电缆适宜经常移动的配电箱使用。本条依据现行国家标准《低压电气装置第7-704部分：特殊装置或场所的要求施工和拆除场所的电气装置》GB16895.7的有关规定制订。\n## 6.3.18 配电箱应有名称、编号、系统图及分路标记，主要是为便于维护、管理及防止误操作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d724b38c-84b9-4f58-b3d1-523fb31e7a08', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 5）', '<td></td><td></td></tr><tr><td></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr><tr><td></td><td></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>6</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td></td><td rowspan=1 colspan=3></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>4．意外停机引起的载荷,见4.2.3.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=4></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>5．安装、拆卸和运输时引起的载荷，见4.2.3.8</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=4></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=3>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=5>4</td><td rowspan=1 colspan=6>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d7276cc3-f1b4-47b0-82d9-d5ca4d4d948a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犕', '附 录 犕');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d729a82f-7852-43da-9aee-228fccf8127a', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明随着技术的发展，特别是信息技术的日新月异，各种数字化、自动化和信息化的手段不断增多，BIM技术、三维建模、数控设备以及工业机器人已在制造业和工程建设领域中越来越多地得到应用，本规范鼓励和提倡在公路钢结构桥梁的制造中\n\n积极推广应用这些先进的技术、工艺和设备，以提高效率、保证制造精度和工程质量。\n\n1.0.5公路钢结构桥梁的制造和安装施工，应建立健全质量管理体系和安全生产');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d72d96a7-c672-41d1-87cf-9e580a9db6dc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 9）', 'd><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>系数</td><td rowspan=1 colspan=1>特殊情况下的高危险度系数Y,见4.3.4.2.7</td><td rowspan=1 colspan=21>1.05~1.10</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td></td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=3>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=6 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=4 colspan=1>自重振动载荷，起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．起重机质量引起的，见4.2.1.1.1和4.2.1.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>$1</td><td rowspan=1 colspan=1>$1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>f</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>$</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的,见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>+3</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d7324238-ade0-4d6c-b55e-a9b05d6c0c3d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷## 4．2．1．2．1 驱动机构（包括起升驱动机构）加速引起的载荷\n\n由驱动机构加速或减速、起重机意外停机或传动机构突然失效等原因在起重机中引起的载荷，可以用刚体动力模型对各部件分别进行计算。计算中要考虑起重机驱动机构的几何特征、驱动的动力特性和机构的质量分布，还要考虑在作此变速运动时出现的机构内部摩擦损失。在计算时，一般是将总起升质量视为固定在臂架端部，或直接悬置在小车的下方。\n\n为了反映实际出现的弹性效应，将机构驱动加（减）速动载系数犉 犕 $\\phi _ { 5 }$ 乘以引起加（减）速的驱动力犉犕（或力矩）变化值 $\\Delta F { = } m a$ （或 $\\Delta M { = } J \\varepsilon )$ ），并与加（减）速运动以前的力 $F$ 或 $M )$ ）代数相加，该增大的力既作用在承受驱动力的部件上成为动载荷，也作用在起重机和起升质量上成为它们的惯性力（见图4）。 $\\phi _ { 5 }$ 数值的选取决定于驱动力或制动力的变化率、质量分布和传动系统的特性，见表12。通常， $\\phi _ { 5 }$ 的较低值适用于驱动力或制动力较平稳变化的系统， $\\phi _ { 5 }$ 的较高值适用于驱动力或制动力较突然变化的系统。\n\n  \n图 4 系数 $\\phi _ { 5 }$\n\n表 12 $\\phi _ { 5 }$ 的取值范围  \n\n\n\n\n\n## 4．2．1．2．2 水平惯性力\n\n### 4．2．1．2．2．1 起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时，起重机或小车自身质量和总起升质量的水平惯性力，按该质量与运行加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算，但不大于主动车轮与轨道之间的黏着力，此时取 $\\phi _ { 5 } = 1 . 5$ ，用来考虑起重机驱动力突变时结构的动力效应。这些惯性力都作用在各相应质量上，挠性悬挂的总起升质量视为与起重机刚性连接。\n\n加（减）速度值可以根据加（减）速时间和所要达到的速度值来推算得到。如果用户未规定或未给出速度和加速度值，则可按表13中所列的三种运行工作状况来选择与所要达到的速度相应的加速时间和加速度的参考值。\n\n对于用高加速度高速运行的起重机，常要求所有的车轮都为驱动轮，此时本条所述的水平惯性力不应小于驱动轮或制动轮轮压的1／30，也不大于它的 $1 / 4$ 。\n\n表 13 加速时间和加速度值  \n\n\n\n\n\n### 4．2．1．2．2．2 起重机的回转离心力和回转与变幅运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机回转运动时各部（构）件的离心力，用这些部（构）件的质量大小、其质量中心处的回转半径和回转速度来计算，把悬挂的总起升质量视为与起重机臂架端部刚性固接，对塔式起重机则各部（构）件质量和总起升质量的离心力均按最不利位置计算，在计算离心力时 $\\phi _ { 5 }$ 取为1。通常，这些离心力对结构起减载作用，可忽略不计。\n\n起重机回转与变幅起（制）动时的水平惯性力，按其各部（构）件质量与该质心的加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算（对机构计算和抗倾覆稳定性计算取 $\\phi _ { 5 } = 1 $ ），并把总起升质量视为与起重机臂端刚性固接，其加（减）速度值取决于该质量在起重机上的位置。对一般的臂架起重机，根据其速度和回转半径的不同，臂架端部的切向和径向加速度值均可在 $0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 6 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 之间选取，加（减）速时间在 $5 \\ \\mathrm { s } \\sim 1 0 \\ \\mathrm { s }$ 之间选取。物品所受风力单独计算，按最不利方向叠加。\n\n臂架起重机回转和变幅机构起（制）动时的总起升质量产生的综合水平力（包括风力、变幅和回转起制动产生的惯性力和回转运动的离心力），也可以用起重钢丝绳相对于铅垂线的偏摆角引起的水平分力来计算：用起重钢丝绳最大偏摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ （其值见表14）计算结构、机构强度和起重机整机抗倾覆稳定性，用起重钢丝绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算电动机功率〔此时取 $\\alpha _ { \\textrm { I } } = ( 0 , 2 5 \\small { \\sim } 0 . 3 ) \\alpha _ { \\textrm { I I } } ]$ 〕和机械零件的疲劳强度及磨损〔此时取 $\\alpha _ { \\mathrm { I } } = ( 0 . 3 \\sim 0 . 4 ) \\alpha _ { \\mathrm { I I } } \\beth$ 〕。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d74bf54c-4329-467d-a162-6034c75b70b8', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17.2 计算要点（Part 10）', 'thrm { f } }$ 处配置中间加劲肋，且中间加劲肋间距不应大于 $( 5 2 t _ { \\mathrm { w } } - h / 5 )$ ；\n\n3）当 $1 . 6 W _ { \\mathrm { p } , l } f _ { \\mathrm { y } } / V _ { \\mathrm { l } } { < } a { < } 2 . 6 W _ { \\mathrm { p } , l } f _ { \\mathrm { y } } / V _ { \\mathrm { l } }$ 时，中间加劲肋的间距宜在上述二者间采用线性插人法确定；\n\n4）当 $a { > } 5 W _ { \\mathrm { p } , l } f _ { \\mathrm { y } } / V _ { \\mathrm { l } }$ 时，可不配置中间加劲肋；\n\n5）中间加劲肋应与消能梁段的腹板等高；当消能梁段截面高度不大于 $6 4 0 \\mathrm { m m }$ 时，可配置单向加劲肋；当消能梁段截面高度大于 $6 4 0 \\mathrm { m m }$ 时，应在两侧配置加劲肋，一侧加劲肋的宽度不应小于 $( b _ { \\mathrm { f } } / 2 - t _ { \\mathrm { w } } )$ ，厚度不应小于 $t _ { \\mathrm { w } }$ 和 $1 0 \\mathrm { m m }$ 中的较大值。\n\n5消能梁段与柱连接时，其长度不得大于 $1 . 6 W _ { \\mathrm { p } , l } f _ { \\mathrm { y } } / V _ { \\mathrm { l } }$ ，且应满足相关标准的规定。\n\n6消能梁段两端上、下翼缘应设置侧向支撑，支撑的轴力设计值不得小于消能梁段翼缘轴向承载力设计值的 $6 \\%$ 。\n\n## Ⅳ柱 脚\n\n### 17.3.16实腹式柱脚采用外包式、埋入式及插入式柱脚的埋入深度应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011或《构筑物抗震设计规范》GB50191的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d75370b9-8d0d-4d34-989e-fa89ac046a1c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 1）', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合## 4.4.1 机械设计的载荷犘\n\n### 4.4.1.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n由电动机驱动转矩或制动器制动转矩所确定的载荷，用犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：\n\na） 由起升质量垂直位移引起的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ ；  \nb） 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷犘 $P _ { \\mathrm { M G } }$ ；  \nc） 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ ；  \nd） 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷 $P _ { \\mathrm { M F } }$ ；  \ne） 工作风压作用在起重机结构或机械设备（或大表面积的起升物品）上的风载荷犘 $P _ { \\mathrm { M W } }$ 。\n\n### 4.4.1.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n与电动机及制动器的作用无关、作用在机构零件上但不能与驱动轴上的转矩相平衡的反作用力性犘质的载荷，用 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：犘\n\na） 由起升质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } }$ ；  \nb） 由起重机零部件质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R G } }$ ；  \nc） 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷 $P _ { \\mathrm { R A } }$ ；  \nd） 由最大非工作风压或锚定装置设计用的极限风压（见表18）引起的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W } }$ 。\n\n## 4.4.2 机械设计的载荷情况与载荷组合\n\n### 4.4.2.1 机械设计计算要考虑的载荷情况\n\n机械设计计算要考虑以下三种载荷情况：情况Ⅰ：无风正常工作情况；情况Ⅱ：有风正常工作情况；情况Ⅲ：特殊载荷作用情况。\n\n对每种载荷情况应确定一个最大载荷，作为计算的依据。对于不在室外工作、不暴露于风中的起重机，情况Ⅰ和情况Ⅱ是完全相同的。\n\n按4．4．1确定各项载荷之后，组合时再乘一个增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 来考虑由于计算方法不完善和无法预料的偶然因素会导致实际出现的应力超出计算应力的某种可能性。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 取决于机构的工作级别，见表21。\n\n表 21 增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 的数值  \n\n\n\n\n\n### 4.4.2.2 载荷情况Ⅰ（无风正常工作情况）的载荷组合犘\n\n#### 4.4.2.2.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x l } }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\setminus P _ { \\mathrm { M G } } \\setminus P _ { \\mathrm { M A } } \\setminus P _ { \\mathrm { M F } }$ 按式（17）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n……（17）\n\n式中：\n\nMmaxI— 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 由起升质量垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } }$ — 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷，单位为牛顿（N）。$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 增大系数；\n\n注：式（17）内所需考虑的载荷并不是其每一项最大值的组合，而是在起重机实际工作中可能发生的最不利的载荷犘组合时所出现的综合最大载荷值，即式（17）中各项载荷犘 $P$ 上加横线的含义，以下同。\n\n#### 4.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d759dccf-ab2d-4435-a99a-6f1dbe116337', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 2）', '$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4。犕犕\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o x } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o x } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } )\n$$\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o y } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o y } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } )\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o x } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } \\mathrm { ~ , ~ } M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o y } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } \\mathrm { ~ - ~ }$ — 结构件两端的端部弯矩比值，其绝对值不大于1，两个端弯矩使构件轴线产生同向挠曲时，其比值为正 $( + )$ ，反向挠曲时，其比值为负 $( - )$ ）。\n\n$M _ { \\mathrm { o x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { o y } }$ ———构件的端部弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ~ ( N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m m ) }$ ）。\n\n$C _ { \\mathrm { h x } } \\mathcal { C } _ { \\mathrm { h y } }$ — 横向载荷弯矩系数， $C _ { \\mathrm { h } } { = } 1 { - } k \\ \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } }$ 其中 $k$ 的值为：\n\na） 当横向载荷为一个集中力，且两端简支或一端固接一端自由时， $k = 0 , 2$ ；  \nb） 当为多个集中载荷或分布载荷，且两端简支时， $k = 0$ ；c） 当为多个集中载荷或分布载荷，一端固接一端自由时， $k = 0 , 3$ ；  \nd） 无论何种载荷，一端固接一端简支时， $k = 0 , 3$ ；  \ne） 无论何种载荷，两端固接时， 犖 犆犆 $k = 0 , 4$ ；\n\n$N _ { \\mathrm { E x } } \\setminus N _ { \\mathrm { E y } }$ 对应于 $C _ { \\mathrm { h x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { h y } }$ 。无法判定时，取 $C _ { \\mathrm { h } } = 1$ 。\n\n$M _ { \\mathrm { h x } } \\mathbf { \\nabla } \\cdot M _ { \\mathrm { h y } }$ ———由横向载荷在构件中引起的弯矩，单位为牛毫米犕犕 犆犕犆犕 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ）。\n\n当 $M _ { \\mathrm { h } }$ 与 $M _ { 0 }$ 方向相反，且 $| C _ { \\mathrm { h } } M _ { \\mathrm { h } } | { < } 2 C _ { \\mathrm { 0 } } M _ { \\mathrm { 0 } }$ 时，取 $M _ { \\mathrm { h } }$ 为零。\n\n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 结构构件截面受压侧的抗弯模量，单位为三次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ）。\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数， $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按附录 $\\mathrm { L }$ 选取。\n\n符合5．6．2．1情况之一的双向压弯构件，不必验算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性。\n\n若式（M ．1）中第2项和第3项之和（即弯矩所引起的应力）与第1项（即轴力引起的应力）之比，小ψ于或等于 $( \\psi ^ { - 1 ) }$ ）时，则双向压弯构件应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。\n\n## 犕．1．2 对空间格构式构件还应将其受压弦杆及受压腹杆视为轴心压杆，以验算其单肢稳定性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d761f736-5cda-4e88-91bd-b26ba5bacf1b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d777ea50-8548-4342-a764-9f67f156c7f6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：原规范条文对拱肋的分段安装作出了较为具体的规定，例如提出了对分为3段、5段、7段进行安装的要求，但由于不同的施工单位在施工时所采用的安装施工方式并不完全一致，而且随着拱桥跨径的增大，将拱肋分为9段甚至更多节段进行安装的情况亦属常见，因此原条文的规定可能会限制拱肋安装施工的技术发展，故本次修订将原条文中过细的规定取消，仅提出原则性的要求。多跨拱桥安装施工时，由于各桥墩均有可能存在不平衡的水平推力，而水平推力的不平衡与安装的顺序是密切相关的，故规定如条文。\n\n## 19.4.7 各段拱肋在松索过程中，应符合下列规定：\n\n1松索的流程应根据施工控制的要求经计算确定，松索前应校正拱轴线位置及各接头高程，使之符合要求。松索应按拱脚段扣索、次拱脚段扣索、起重索三者的先后顺序，并按比例定长、对称、均匀地松卸。\n\n2每次松索时均应采用仪器观测，并应控制各接头、拱顶及1/4跨处的高程，防止拱肋接头发生非对称变形而导致拱肋失稳或开裂。每次的松索量宜小，各接头高程变化宜不超过 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，松索压紧接头缝后应普遍旋紧接头螺栓一次。当接头高程接近设计值时，宜先采用钢板嵌塞接头缝隙，再将扣索、起重索放松到基本不受力，压紧接头缝，拧紧接头螺栓，同时利用风缆调整拱肋轴线的横向偏位，并应观测拱肋各接头、1/8跨及拱顶的高程，使其在允许偏差之内。\n\n3大跨径拱桥分多节段吊装合龙成拱后，根据拱肋接头密合情况及拱肋的稳定度，可保留起重索和扣索部分受力，待拱肋接头的连接工序基本完成后再全部松索。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d78178fd-34c6-4df1-a7bc-9de981d89632', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核', '4.3.4.2.5 关于弹性位移的考核在某些情况下，太大的弹性变形和位移会妨碍起重机完成它的工作任务，会影响起重机及其结构的稳定性，或者可能干扰机构实现它的正常功能。此时，有关弹性位移的考核就应是承载能力验算的组成部分，并且应将计算的弹性位移同确定的极限值进行适当的对比。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d788fbe7-0db5-4be3-be18-f70b00349abb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：压浆泵需要的压力，以能将浆液压入并充满孔道孔隙为原则，一般在出浆口需要先后排出空气、水、稀浆及浓浆，为保证孔道压浆的充盈度符合要求，需要保持不小于 0.5MPa 的压力 $3 \\sim 5 \\mathsf { m i n }$ 后再对压浆口进行封闭。对 $3 \\sim 5 \\mathsf { m i n }$ 的稳压时间，当孔道长度小于 60m 时，一般取中间值或下限；孔道长度大于或等于 60m 时，则需取上限。本次修订增加了“对超长孔道，最大压力宜不超过 1.0MPa，当超过时可采用分段的方式进行压浆”的表述，是指对于如长度超过 $1 0 0 \\mathsf { m }$ 的孔道，从一端向另一端压浆时，有可能会产生过大的压力而导致事故，故采用分段压浆的方式是可行的，既能满足施工要求，又能保证压浆的质量和施工安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d79b74e9-66fa-4c65-83cd-8fd3de09e9bd', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', 'J.2 横凤向凤振加速度计算', 'J.2 横凤向凤振加速度计算## 2.1 体型和质量沿高度均匀分布的矩形截面高层建筑，横风\n\n向风振加速度可按下式计算:\n\n$$\na _ { \\mathrm { 1 , } \\tau } = \\frac { 2 \\cdot 8 g w _ { R } \\mu _ { \\mathrm { H } } B } { m } \\phi _ { \\mathrm { L 1 } } ( z ) \\sqrt { \\frac { \\pi S _ { \\mathrm { F _ { \\mathrm { L } } } } C _ { \\mathrm { s m } } } { 4 ( \\zeta _ { 1 } + \\zeta _ { \\mathrm { a l } } ) } }\n$$\n\n式中: $a _ { \\mathrm { L } , z }$ 高层建筑 $\\pmb { z }$ 高度横风向风振加速度 $( \\mathbf { m } / \\mathbf { s } ^ { 2 } )$ ;$g$ 峰值因子，可取 2.5;${ \\pmb w } _ { R }$ 重现期为 $R$ 年的风压 $( \\mathrm { \\ k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ，可按本规范附E.3.3 条的规定计算;B 迎风面宽度 $\\mathbf { \\rho } ( \\mathbf { m } )$ ;$_ { m }$ 结构单位高度质量 $\\mathrm { ( \\Omega t / m ) }$ ;$\\mu _ { \\mathrm { H } }$ 结构顶部风压高度变化系数;SF[ 无量纲横风向广义风力功率谱，可按本规范附录$_ \\mathrm { H }$ H. 2. 条确定;em 横风向风力谱的角沿修正系数，可按本规范附录\n\nH. 2. 条的规定采用;$\\phi _ { _ { \\mathrm { L 1 } } } \\ \\left( z \\right)$ 一 结构横风向第 阶振型系数;$\\zeta _ { 1 }$ . 结构横风向第 阶振型阻尼比;weboo$\\zeta _ { \\mathrm { a l } }$ a 结构横风向第 阶振型气动阻尼比，可按本规范附录 公式 (H.2.4-3) 计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d7a6fd3f-ab75-4160-9e62-063ef4ef505d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 1）', '8.2 起重机抗风防滑安全性## 8.2.1 除塔式起重机以外的轨道起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.1.1 正常工作状态\n\n起重机正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（142）校验计算：犘 犘犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } { \\ge } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { { \\Phi } } } + P _ { \\mathrm { { D } } } - P _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 运行机构制动器在车轮踏面上产生的制动力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 起重机承受的工作状态风载荷，见4．2．2．3．3，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机自重载荷与起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 起重机运行停车减速惯性力，取 $\\phi _ { 5 } = 1$ ，按4．2．1．2．2计算，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 起重机运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } _ { \\omega } { \\times } ( P _ { \\mathrm { q } } { + } P _ { \\mathrm { G } } )\n$$\n\n$\\omega$ 运行摩擦阻力系数，见表55；\n\n$P _ { \\mathrm { Q } } + P _ { \\mathrm { G } }$ -额定起升载荷与自重载荷产生的总轮压，单位为牛顿(N)。\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力（即摩擦力）时， $P _ { \\mathrm { { Z l } } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n表 55 运行摩擦阻力系数和静摩擦系数  \n\n\n\n\n\n### 8.2.1.2 非工作状态\n\n起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（143）校验计算犘 犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { \\alpha G } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n……（143）\n\n式中：\n\nZ2 由制动器与夹轨器、锚定装置或防风拉索等沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）。夹轨器单独作用时：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } = P f\n$$\n\n$P$ -夹轨器对轨道产生的夹持力，单位为牛顿(N);\n\n$f$ ——静摩擦系数，见表55；\n\nWⅢ — 同式（15）；\n\nαG— 自重载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；\n\n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — —— 非工作状态下阻止起重机被风吹移动的摩擦阻力（即被制动轮与轨道的黏着力），单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } P _ { \\mathrm { G } } f\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$ — 同式（142）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n手工操作夹轨器时，手动的最大操作力不得大于 $2 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n实践证明，对于受很大风载荷作用的起重机，如岸边集装箱起重机等，采用将全部车轮（主动轮和从动轮）都制动的方法，可获得良好的抗风防滑安全性。还可采用主动轮两级制动的方式。\n\n## 8.2.2 轨道塔式起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.2.1 正常工作状态\n\n核算抗风防滑安全性时，塔式起重机的正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（144）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } \\mathrm { \\gtrsim 1 . ~ 2 ~ } P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { a G } } + 1 . 3 5 ~ P _ { \\mathrm { a Q } } + P _ { \\mathrm { D } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（144）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\alpha G }$ 同式（143）；   \n$P _ { \\alpha \\mathbf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d7b342e0-8859-49fc-9606-00f92f6d4d5c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接## 5.4.2.2.2.1 摩擦型高强度螺栓连接\n\n该连接是利用高强度螺栓的预拉伸，使被连接构件之间相互压紧而产生静摩擦力来传递剪力。\n\n摩擦型高强度螺栓连接的计算有以下五种情况：\n\na） 在受剪连接中，单个摩擦型高强度螺栓的承载能力，按式（38）计算：犣犘\n\n$$\n[ P ] = \\frac { Z _ { \\mathrm { m } } \\mu P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } } { n }\n$$\n\n……（38）\n\n式中：犘\n\n$[ P ]$ ———受剪连接中单个摩擦型高强度螺栓的许用承载能力，单位为千牛（kN）；\n\n$Z _ { \\mathrm { m } }$ — 传力的摩擦面数；\n\n$\\mu$ 抗滑移系数(摩擦系数)，按表26选取；  \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — 高强度螺栓的预拉力，按表27选取，单位为千牛（kN）；  \n$_ n$ 见式（28）。\n\n表 26 抗滑移系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n\n\n\n表 27 单个高强度螺栓的预拉力 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } ^ { \\mathrm { ~ : ~ } }$   \n\n\n\n\n\nb） 在受拉连接中，单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力犘 $\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ ，按式（39）计算，并不宜大于 $1 , 0 P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\n……（39）\n\n式中：犘\n\n$\\left[ P _ { \\mathrm { { \\uparrow } } } \\right]$ ］— 受拉连接中单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力，单位为千牛（kN）；$\\sigma _ { \\mathrm { s } l }$ — 高强度螺栓钢材的屈服点，有确切数据的按值选取，也可按表27中最低值选取，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$A _ { l }$ 螺栓有效截面积，可按表27选取，单位为平方毫米 $\\mathrm { . } \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$_ n$ 同式（38)；$\\beta$ 载荷分配系数。$\\beta$ 与连接板总厚度 $L$ 和螺栓(公称)直径 $d$ 有关，按下式计算：$L / d { \\geqslant } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 2 6 - 0 . 0 2 6  L / d ) + 0 . 1 5$ ；$L / d { < } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 1 7 - 0 . 0 5 7 L / d ) + 0 . 3 3$ 。\n\nc） 摩擦型高强度螺栓连接，同时承受摩擦面的剪切和沿螺栓轴线方向的外拉力时，每个高强度螺犘 犘 犘犘栓的许用承载能力仍按式（38）计算，但应以 $( P _ { \\mathrm { { g } } } - 1 . 2 5 P _ { \\mathrm { { t } } } )$ ）代替式中的犘 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ t ~ } }$ 为每个高强度螺栓在其轴线方向所受的外拉力。此拉力不应大于犣 $0 . 7 ~ P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\nd） 摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目 $Z$ ，按式（40）计算：犖\n\n在受剪连接中： $Z { = } \\frac { N } { [ P ] }$ 在受拉连接中： $Z { = } \\frac { N } { \\left[ P _ { \\mathrm { t } } \\right] } \\mathrm { \\Omega }$ ……（40）\n\n式中：\n\n$Z$ -摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目；$N \\cdot$ 连接所传递的内力，单位为千牛（kN)；$[ P ]$ — 同式（38）；$\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ — 同式（39）。\n\ne） 在摩擦型高强度螺栓连接中，为使高强度螺栓达到规定的预拉力，应施加一定的拧紧螺栓螺母的扭矩，其值应由试验得出，但可用式（41）估算：\n\n$$\nM { = } K d P _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……( 41)\n\n式中：  \n$M -$ 拧紧力矩，单位为千牛米 $( \\mathrm { k N } \\cdot \\mathrm { m } )$   \n$K$ 螺栓组连接的扭矩系数，视螺纹间的摩擦和螺母与垫圈间的摩擦情况而异：当螺栓、螺母和垫圈经皂化、磷化处理时，取犓 $K = 0 . 1 1 \\sim 0 . 1 5$ ；当螺栓、螺母和垫圈未作处理时，取 $K = 0 . 1 5 { \\sim } 0 . 2 0$ 。  \n$d$ 螺栓的公称直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$   \n$P _ { \\mathrm { ~ g ~ } }$ — —— 同式（38）。  \n摩擦型高强度螺栓应满足5．3．2．2相关要求。\n\n## 5.4.2.2.2.2 承压型高强度螺栓连接\n\n承压型高强度螺栓连接，是当传递的剪力超过构件接触面间的摩擦力后发生滑移，致使螺栓杆抵住孔壁，而通过摩擦与承压共同传力的连接。由于它不适用于直接承受动载荷的结构和在连接处有反向内力作用的结构，因此在起重机承载结构中一般不采用此类连接。如果确有需要采用，应对其进行承剪和承压的计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d7c9de30-dc86-4111-9864-73a8247d7549', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'A.7起重吊装工程', 'A.7起重吊装工程A.7.1采用非常规起重设备、方法,且单件起吊重量在 $1 0 \\ \\mathrm { k N }$ 及以上的起重吊装工程。  \nA.7.2采用起重机械进行安装的工程。  \nA.7.3起重机械设备自身的安装、运架、拆卸。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d7dbdcd5-28c1-43e5-9a27-d089754dc569', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.2 电动机初选', '6.1.4.2 电动机初选## 6.1.4.2.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n非平衡动臂式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．5）计算。\n\n## 6.1.4.2.2 平衡臂架式变幅机构\n\n平衡臂架式变幅机构所需电动机功率，按附录 P．2．2中的式（P．6）计算。\n\n## 6.1.4.2.3 牵引小车式变幅机构\n\n牵引小车式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．3）计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d7eae51c-9738-470f-8756-413de91076a9', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '中华人民共和国国务院令', '中华人民共和国国务院令');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d7f2ffbe-5cc8-4311-a094-350f0f1dbfca', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明水泥混凝土拌合物的性能与拌和过程密切相关，为规范室内拌和水泥混凝土拌合物和现场混凝土拌合物取样，特制定本方法。\n\n由于配合比计算时以原料干燥状态为基准，所以，应事先测得原材料的含水率，然后在拌和加水时扣除。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8156720-8a64-4940-80fe-751a54b4832e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 18）', '}$ ；  \n第16行和第17行的载荷为相应质量乘以相应的停机减速度后，再乘以动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n###### 4．3．4．2．2 载荷组合的选取\n\n根据所设计起重机的工况要求的实际情况，按4．3．3选取相应的载荷组合，并按表20或附录G中相应的载荷组合表中的内容，进行该载荷组合下的设计计算或承载能力验算。\n\n###### 4．3．4．2．3 用许用应力设计法时载荷组合表的应用\n\n用许用应力设计法时，许用应力值以材料、零件、部件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳强度计算中的各个极限应力）除以相应的安全系数 $n$ 来确定。在一般情况下，当高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1时，安全系数也就是表20中的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d81de012-d2b2-435c-b89a-3b6c786e362f', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '5.3 屋面活荷载', '5.3 屋面活荷载## 5.3.1 房屋建筑的屋面\n房屋建筑的屋面，其水平投影面上的屋面均布活荷载的标准值及其组合值系数、频遇值系数和准永久值系数的取值，不w.weboos.c应小于表 5.3.1 的规定。\n\n### 5.3.1 厘面均布活荷载标准值及其组合筐系数、频遇值系数和准永久值系敛  \n\n\n\n\n\n注: 1 不上人的厘面，当施工或维修荷载较大肘，应按实际情况采用;对不同类型的结构应按有关设计规范的规定采用，但不得低于 $\\mathbf { 0 . 3 k N } / \\mathbf { m ^ { 2 } }$ ;\n\n2 当上人的屋面兼作其他用途肘，应按相应楼面活荷戴采用;\n\n对于罔屋面排水不畅、堵塞等引起的积水荷载，应采取构造措施加以防止;必要时，应按积水的可能深度确定犀面活荷载;屋顶花园活荷载不应包括花圈土石等材料自量。\n\n## 5.3.2 屋面直升机停机坪荷载\n屋面直升机停机坪荷载应按下列规定采用:\n\n1 屋面直升机停机坪荷载应按局部荷载考虑，或根据局部荷载换算为等效均布荷载考虑。局部荷载标准值应按直升机实际最大起飞重量确定，当没有机型技术资料时，可按表 5.3.2 的规定选用局部荷载标准值及作用面积。\n\n### 5.3.2 厘面直升机停机坪局部荷载标准值及作用面积  \n\n\n\n\n\n屋面直升机停机坪的等效均布荷载标准值不应低于$5 . 0 \\mathbf { k } \\mathbf { N } / \\mathbf { m } ^ { 2 }$ 。\n\n3 屋面直升机停机坪荷载的组合值系数应取 0.7 ，频遇值系数应取 0.6 ，准永久值系数应取\n\n## 5.3.3 不上人的屋面均布活荷载\n不上人的屋面均布活荷载，可不与雪荷载和凤扁载同时组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d81e30f5-b53b-4e37-9090-40399cc0ab88', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验车轮或滚轮的静强度应满足式（133）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } 1 . 9 ~ k D l\n$$\n\n……（133）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ — 最大轮压（见6．3．4．2．2．2，包括考虑动载试验或静载试验的载荷），单位为牛顿（N）。  \n其他符号同式（131）。\n\n表 46 车轮与滚轮的许用比压 $k$   \n\n\n\n\n\n表 47 车轮转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n\n\n\n表 48 车轮直径、运行速度与转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n\n\n\n表49 工作级别系数 $C _ { 2 }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d822cfe1-f0b1-4f8f-b922-611fa6749d52', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '7 控制器、继电器及行程开关', '7 控制器、继电器及行程开关## 7.0.1 本条控制器系指凸轮控制器和主令控制器。\n\n### 7.0.1.1 制造厂技术条件规定，有些系列主令控制器适用于交流,不能代替直流控制器使用，为此应检查控制器的工作电压，以免误用。\n\n### 7.0.1.2 本条规定了操作手柄或手轮的高度，以便操作和观察。调研结果说明，多数工程都能执行规定，但也有少数例外。\n\n### 7.0.1.3 控制器的特点是操作次数频繁、档位多。例如：KTJ系列交流凸轮控制器的额定操作频率为600次/h,LK18系列主令控制器的额定操作频率为 $1 2 0 0 / \\mathrm { h }$ ,故本条提出此要求。\n\n有的操作手柄带有零位自锁装置，这是保安措施。安装完毕后应检查自锁装置能正常工作。\n\n### 7.0.1.4 为使控制对象能正常工作，应在安装完毕后检查控制器的操作手柄或手轮在不同位置时控制器触头分、合的顺序，应符合控制器的接线图，并在初次带电时再一次检查电动机的转向、速度应与控制器操作手柄位置一致，且符合工艺要求。\n\n### 7.0.1.5 触头压力、超行程是保证可靠接触的主要参数，但它们因控制器的容量不同而各有差异；而且随着控制器本身质量不断提高，其触头压力一般不会有多大变化。为此本条只要求压力均匀(用手检查)即可，除有特殊要求外,不必测定触头压力，但要求触头超行程不小于产品技术条件的规定。\n\n### 7.0.1.6 本条是根据制造厂“磨损部分应经常保持一定的润滑\"的规定而定，目的是使各转动部件正常工作，减少磨损，延长使用年限，故在控制器初次投入运行时，应对这些部件的润滑情况加以检查。\n\n## 7.0.2 继电器检查的基本要求。\n\n## 7.0.3 根据有关按钮安装的要求，规定其安装高度的范围及倾斜安装时的倾斜角要求，其余要求为施工实践及产品技术条件所规定的。\n\n## 7.0.4 行程开关种类很多，本条为一般常用的行程开关有共性的基本安装要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d82b3903-573a-404d-a058-b8cd67e48b1c', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '11 工程交接验收', '11 工程交接验收11.0.1本条所列要求是检查安装工程的外观质量检查，是检查、试运行前应该达到的基本要求。\n\n11.0.2本条所列要求是安装工程最终达到的质量要求，只有满足了这些要求才能保证以后的安全运行。\n\n11.0.3本条对验收时应提交的资料和技术文件提出了具体的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d82d20e0-305d-4c69-9313-9d70b379078c', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '4 结构设计计算（Part 6）', 'mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma } \\mathrm { \\Sigma }\n4.5.2符合下列情况之一时，可不进行支撑结构的抗倾覆验算：\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d830a081-3c4d-490c-979a-eb3920c9c47b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 2）', ' -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi$ 一般选用下列值：对于绕线电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 6 5$ ；对于变频调速笼型电动机 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi { = } 0 . 8 { \\sim } 0 . 8 2$ ；对于直接起动笼型电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 5$ 。\n\n## 7．8．5 导线载流量校正犐\n\n导线载流量 $I _ { z }$ 按式（141）校正计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（141）\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { a } }$ ——— 导线或穿管导线多根并列敷设校正系数；  \n$K _ { \\mathfrak { r } }$ ———环境温度校正系数；$K _ { \\mathrm { j } }$ — 重复短时工作制的接电持续率校正系数；  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ ———电线电缆载流量的基准值，单位为安培（A）。  \n各载流量计算系数参见附录 U。\n\n## 7．8．6 导线敷设\n\n### 7．8．6．1 在有机械损伤的地方，导线应敷设于线槽、金属管或软管中；在有化学腐蚀的地方，电缆连接处应采取有效措施，保证接触良好；在有油污侵蚀的地方，要防止油污侵蚀电缆；线槽、导线管的出口处，应防止磨损电缆。\n\n### 7．8．6．2 电缆固定敷设时，弯曲半径不应小于电缆外径的5倍。至少不应低于制造商提供的相应数据。\n\n### 7．8．6．3 三相或单相交流电源线穿管应在同一根导线管内。\n\n### 7．8．6．4 导线的连接及分支点处应设置接线盒，其防护等级应适合周围环境条件。\n\n### 7．8．6．5 对于控制屏（柜）、接线箱等电气设备的接线端子，若接线端子间的意外连接会造成设备损坏时，应将相关端子明显分开。\n\n### 7．8．6．6 不同供电电压等级的导线，若各导线的绝缘耐压都大于其中最高的供电电压等级，则可将它们敷设在同一线槽或导线管中，或者安排在同一根电缆内。安全照明电源应单独敷设。\n\n### 7．8．6．7 变频器输出的动力电缆，敷设时宜与控制电缆分开，条件允许时尽可能避免平行走线，应尽可能远离有电子器件的设备或传感检测元件，重要信号应采取屏蔽措施。\n7．8．6．8 导线两端应采用铜质冷压端头（对于直接连接到压接式端子的导线除外）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d833d7da-494f-43c5-aaff-ad738dd9f4e1', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '7 工程质量验收', '7 工程质量验收7.0.1为保证试车安全，本条明确规定了起重机运转前，其电气装置应具备的一些具体要求。在试车前都要进行全面的检查，以减少事故的发生和便于及时处理。\n\n7.0.2无负荷试运是起重机试运转应检查的项目之一。本条明确指出了无负荷试运转的具体试验项目和要求。\n\n7.0.3本条为静负荷试验的具体项目和要求;静负荷试运转应与机械试运转项目配合进行。\n\n7.0.4动负荷试运是检验起重机性能的一个重要环节，应与机械试运转项目配合进行。\n\n7.0.5施工单位在工程竣工进行交接时，应按本条规定内容提交资料和文件。这是新设备的原始档案资料和运行及检修的重要技术依据。其中随设备带来的备品备件、专用工具，除施工中需要更换使用的部分外，应移交给运行单位，便于运行维护检修。\n\n定价：12.00元');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d839fb8b-de79-4c21-b6b6-7b54fb87f596', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 5）', '，常年气温变化导致桥梁沿纵向均匀地位移，这种位移不产生结构内力，只有当结构的位移受到约束时才会引起温度次内力，这是温度作用的一种形式。太阳辐射是温度作用的另一种形式，它使结构沿高度或宽度方向形成非线性的温度梯度，导致结构产生次应力。本规范称前者为均匀温度作用，后者为梯度温度作用。\n\n## 2 均匀温度作用\n\n计算桥梁结构因均匀温度作用引起外加变形或约束变形时，应从结构受到约束（架梁或结构合龙）时的结构温度作为起点，计算结构最高和最低有效温度的作用效应。本规范表4.3.12-2给出了不同气温区域的结构有效温度标准值。表中数值是按各自区域里各地差异不大的气温从中选择适当的温度，用下列公式换算得到：\n\n气温在 $2 0 \\sim 4 5 \\mathrm { { ^ circ C } }$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } \\ = \\ 3 8 . 0 0 + { \\frac { T _ { \\mathrm { i } } - 2 0 } { 2 . 0 0 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } = 2 8 . 2 3 + { \\frac { T _ { \\mathrm { t } } - 2 0 } { 1 . 4 4 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { c } } = 2 4 . 1 4 + \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - 2 0 } { 1 . 4 0 }\n$$\n\n气温在 $- 2 \\sim - 5 0 \\%$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = - ~ 1 . 4 8 ~ + { \\frac { T _ { \\mathrm { l } } } { 0 . 9 1 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = ~ - 0 . 1 2 ~ + { \\frac { ~ T _ { \\mathrm { i } } ~ } { 1 . 2 1 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { { s } } } ~ = ~ { \\frac { T _ { \\mathrm { { t } } } + 1 . 8 5 } { 1 . 5 8 } }\n$$\n\n式中： $T _ { \\mathrm { e } }$ 结构有效温度标准值 $( 9 0 )$ ；\n\n$T _ { \\iota }$ 气温，混凝土结构可取当地历年最高日平均温度或最低日平均温度，钢结构可取当地历年最高温度或最低温度。当为 $0 \\%$ 以下时取负值。\n\n## 3 竖向梯度温度作用\n\n关于竖向梯度温度作用问题，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）曾对新西兰规范、英国BS 5400、美国AASHTO规范、国内铁路规范和《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）的竖向温度梯度曲线进行了多座实桥的应力计算比较。结果表明，新西兰规范和我国铁路规范中梯度温度作用产生的效应最大，《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）最小，英国BS5400和美国AASHTO规范居中。考虑美国规范的温度曲线比较简单，计算起来也较为快捷，本规范采用了该规范的温度梯度曲线，并作了适当修改。\n\n本条中，竖向梯度温度曲线最高值 $T _ { 1 }$ 指桥面板表面处，不包括铺装层。 $T _ { \\parallel }$ 根据桥面铺装情况，按表4.3.12-3确定。\n\n（1）铺装层采用单层沥青混凝土时，梁顶 $T _ { \\mathrm { i } }$ 根据铺装层厚度在 $2 0 \\%$ 、 $1 4 \\%$ 或之间线性内插取用。\n\n（2）铺装层采用单层混凝土时， $T _ { \\scriptscriptstyle 1 } = 2 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 0\n\n（3）铺装层底层为水泥混凝土，顶层为沥青混凝土时， $T _ { \\parallel }$ 可根据沥青混凝土厚度取用，不考虑底层水泥混凝土。\n\n（4）当利用梁顶一部分水泥混凝土整平层参与梁的抗弯计算时，则被利用的那一部分厚度作为梁高的一部分，该厚度的顶面就是梁高顶面， $T _ { \\parallel }$ 为该顶面处温度。此时，该结构为组合结构，铺装层水泥混凝土的强度等级要与梁体协调，并考虑结合面的抗剪问题。\n\n## 4 横向梯度温度作用\n\n本次修订增加了横向温度梯度作用的有关规定。本条第4款的规定参考了中交公路规划设计院有限公司、湖北鄂东长江公路大桥有限公司等单位研发的“超大跨混合梁斜拉桥建设关键技术”项目的研究成果。对于无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。横向温度梯度作用一般根据桥梁的地理位置、环境条件等因素经调查研究确定；无实测温度数据时，可采用图4-1所示的横向梯度温度曲线。图4-1中 $B _ { 1 }$ 为边箱宽度、 $B$ 为箱梁半宽。横向梯度温度取值见表4-4。\n\n表4-4横向梯度温度取值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>结构类型</td><td rowspan=1 colspan=1>T（℃）</td><td rowspan=1 colspan=1>T（℃）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>混凝土箱梁</td><td rowspan=1 colspan=1>4.0</td><td rowspan=1 colspan=1>-2.75</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢箱梁</td><td rowspan=1 colspan=1>3.0</td><td rowspan=1 colspan=1>-1.5</td></tr></table>\n\n\n###');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d83f69d9-b4c8-4b6b-b3f5-82be060e8e94', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '23 桥面及附属工程（Part 2）', '情况下，一片梁（板）中两端的垫石和同一墩（台）上的垫石，其顶面高程应一致，相对高差应不超过± $1 . 5 \\mathrm { m m }$ ，同一垫石上的四角高差应小于 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ ；当顺桥向有纵坡导致两相邻墩（台）的垫石顶\n\n面高程不同时，对高程的控制应符合设计的规定，且同一片梁（板）在考虑坡度后其相邻墩垫石顶面高程的相对误差应不超过 $3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 梁、板吊装时，应采取有效措施防止对支座产生偏压或产生过大的初始剪切变形。梁、板的就位应准确且其底面应与支座顶面密贴，否则应将梁、板吊起，对支座进行重新调整安装；梁、板在安装时不得采用撬棍移动梁、板的方式进行就位。\n\n#### 条文说明：\n\n1 板式橡胶支座在安装施工时，经常有将其顶面和底面反置的情况，故本款强调加强检查核对。对矩形滑板支座，安装施工时如不认真检查核对，很容易将其滑动方向错误设置，虽然新的产品标准已明确支座在制造时要求在其表面标注出顺桥和横桥的方向，但在安装施工时仍然需要注意核对，以防止出错。\n\n3 梁、板在吊装时，如果采用撬棍移动梁、板的方式进行就位，不仅会损伤梁体，也会对支座的位置造成不利影响或损伤支座，故规定如条文。\n\n### 23.2.11 盆式支座的安装施工应符合下列规定：\n\n1 梁、板底面和垫石顶面的钢垫板应埋置稳固。垫板与支座间应平整密贴，支座四周不得有 $0 . 3 \\mathrm { m m }$ 以上的缝隙，并应保持清洁。\n\n2 活动支座的改性聚四氟乙烯板和不锈钢冷轧钢板不得有刮伤、撞伤。改性聚四氟乙烯板应密封在钢盆内，应排除空气，保持紧密。\n\n3 活动支座安装前应采用适宜的清洁剂擦洗各相对滑移面，擦净后应在四氟滑板的储油槽内注满硅脂类润滑剂。\n\n4 盆式支座的顶板和底板可采用焊接或锚固螺栓栓接在梁体底面和垫石顶面的预埋钢板上。采用焊接时，应对称、间断焊接，并应防止温度过高对改性聚四氟乙烯板和不锈钢冷轧钢板以及对周边混凝土的影响；安装锚固螺栓时，其外露螺杆的高度不得大于螺母的厚度。锚固螺栓和焊接部位均应作防腐处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8442a0b-37e1-47a1-bdd6-eb52b4537fc5', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '本规范用词用语说明', '本规范用词用语说明## 1 本规范执行严格程度的用词，采用下列写法：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的用词，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；\n\n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；\n\n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；\n\n4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用可\n\n## 2 引用标准的用语来用下列写法：\n\n1）在规范总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定”\n\n2）在规范条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为“应符合 $\\langle x \\times x \\times x \\times x \\rangle ( x \\times x )$ 的有关规定”\n\n3）当引用本规范中的其他规定时，表述为“应符合本规范第 $\\times$ 章的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ $\\times$ 节的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ 条的有关规定”或“应按本规范第 $\\times$ $\\times , \\times , \\times$ 条的有美规定执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d848902f-d374-4d6e-a61f-de4bc814cf8c', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11.7 钢管法兰连接构造', '11.7 钢管法兰连接构造## 11.7.1法兰板可采用环状板或整板，并宜设置加劲肋。\n\n## 11.7.2法兰板上螺孔应均匀分布，螺栓宜采用较高强度等级。\n\n## 11.7.3当钢管内壁不作防腐蚀处理时，管端部法兰应作气密性焊接封闭。当钢管用热浸镀锌作内外防腐蚀处理时，管端不应封闭。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d84a762a-4bee-43c6-a028-55b98491a9bd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.4 组装', '8.4 组装## 8.4.1组装前，应熟悉图纸和工艺文件，并应按图纸核对零件编号、外形尺寸和坡口方向，确认无误后方可组装。\n\n## 8.4.2对采用埋弧焊、 $\\mathrm { C O } _ { 2 }$ 气体保护焊及低氢型焊条手工焊等方法焊接的接头，在组装前应将待焊区域的铁锈、氧化皮、污垢、水分等有害物清除干净，使其表面露出金属光泽。清除范围应符合图 8.4.2 的规定。\n\n  \n图 8.4.2 清除范围（尺寸单位：mm）\n\n## 8.4.3采用埋弧焊焊接的焊缝，应在焊缝的端部连接引出板，引出板的材质、厚度、坡口应与所焊件相同；引出板长度应不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8587e4b-08be-4f6d-acf9-3162006e5103', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 2）', ' -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi$ 一般选用下列值：对于绕线电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 6 5$ ；对于变频调速笼型电动机 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi { = } 0 . 8 { \\sim } 0 . 8 2$ ；对于直接起动笼型电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 5$ 。\n\n## 7．8．5 导线载流量校正犐\n\n导线载流量 $I _ { z }$ 按式（141）校正计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（141）\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { a } }$ ——— 导线或穿管导线多根并列敷设校正系数；  \n$K _ { \\mathfrak { r } }$ ———环境温度校正系数；$K _ { \\mathrm { j } }$ — 重复短时工作制的接电持续率校正系数；  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ ———电线电缆载流量的基准值，单位为安培（A）。  \n各载流量计算系数参见附录 U。\n\n## 7．8．6 导线敷设\n\n### 7．8．6．1 在有机械损伤的地方，导线应敷设于线槽、金属管或软管中；在有化学腐蚀的地方，电缆连接处应采取有效措施，保证接触良好；在有油污侵蚀的地方，要防止油污侵蚀电缆；线槽、导线管的出口处，应防止磨损电缆。\n\n### 7．8．6．2 电缆固定敷设时，弯曲半径不应小于电缆外径的5倍。至少不应低于制造商提供的相应数据。\n\n### 7．8．6．3 三相或单相交流电源线穿管应在同一根导线管内。\n\n### 7．8．6．4 导线的连接及分支点处应设置接线盒，其防护等级应适合周围环境条件。\n\n### 7．8．6．5 对于控制屏（柜）、接线箱等电气设备的接线端子，若接线端子间的意外连接会造成设备损坏时，应将相关端子明显分开。\n\n### 7．8．6．6 不同供电电压等级的导线，若各导线的绝缘耐压都大于其中最高的供电电压等级，则可将它们敷设在同一线槽或导线管中，或者安排在同一根电缆内。安全照明电源应单独敷设。\n\n### 7．8．6．7 变频器输出的动力电缆，敷设时宜与控制电缆分开，条件允许时尽可能避免平行走线，应尽可能远离有电子器件的设备或传感检测元件，重要信号应采取屏蔽措施。\n7．8．6．8 导线两端应采用铜质冷压端头（对于直接连接到压接式端子的导线除外）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d86968e6-3385-4ae1-9611-fb5478652c71', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第五章 法律责任', '第五章 法律责任第三十五条 事故发生单位主要负责人有下列行为之一的，处上一年年收入 $4 0 \\%$ 至 $80 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：\n\n（一）不立即组织事故抢救的；  \n（二）迟报或者漏报事故的；  \n（三）在事故调查处理期间擅离职守的。\n\n第三十六条 事故发生单位及其有关人员有下列行为之一的，对事故发生单位处 100万元以上 500万元以下的罚款；对主要负责人、直接负责的主管人员和其他直接责任人员处上一年年收入 $6 0 \\%$ 至 $1 0 0 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成违反治安管理行为的，由公安机关依法给予治安管理处罚；构成犯罪的，依法追\n\n究刑事责任：\n\n（四）拒绝接受调查或者拒绝提供有关情况和资\n\n料的；\n\n（五）在事故调查中作伪证或者指使他人作伪证\n\n的；\n\n（六）事故发生后逃匿的。\n\n第三十七条 事故发生单位对事故发生负有责任的，依照下列规定处以罚款：\n\n（一）发生一般事故的，处 10 万元以上 20 万元以下的罚款；\n\n（二）发生较大事故的，处 20 万元以上 50 万元以下的罚款；\n\n（三）发生重大事故的，处50 万元以上 200万元以下的罚款；\n\n（四）发生特别重大事故的，处 200万元以上 500万元以下的罚款。\n\n第三十八条 事故发生单位主要负责人未依法履行安全生产管理职责，导致事故发生的，依照下列规定处以罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d86b0e44-e499-4523-bf41-0b2cbc6cc870', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 5）', '起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的极限值取这两种情况中的较小者。\n\n有反滚轮的小车在下端碰到障碍物后［图7b）］，倾翻水平力仅由大车主动轮打滑条件所限制。犘\n由于倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 的存在，使小车轮压发生变化。无反滚轮的小车在小车的一侧被抬起时，对桥犘架主梁的影响最大，此时包括小车自重载荷、额定起升载荷及倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 在内的全部载荷均由另一侧的主梁承担；有反滚轮的小车除上述作用力外，还要考虑倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 对主梁的垂直附加载荷 $P _ { \\mathrm { { s L } } } ^ { \\prime }$ 的作用，见图 $^ \\mathrm { ~ 7 ~ b ~ }$ ）。\n\n计算中不考虑起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ，也不考虑运行惯性力，并假定$P _ { \\mathrm { S L } }$ 力作用在物品的最低位置上（有物品时）或作用在吊具的最下端（无物品时）。\n\n  \n图 7 带刚性升降导架的起重机的倾翻\n\n### 4．2．3．4 试验载荷\n\n起重机投入使用前，应进行静载试验和动载试验。试验场地应坚实、平整，试验时风速不应大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n#### 4．2．3．4．1 静载试验载荷\n\n试验时起重机静止不动，静载试验载荷作用于起重机最不利位置，且应平稳无冲击地加载。除订货犘 犘合同有其他要求之外，静载试验载荷取为犘 $1 , 2 5 ~ P$ 。其中 $P$ 定义为：\n\n对于流动式起重机， $P$ 为有效起重量与可分及固定吊具质量总和的重力；\n\n对于其他起重机， $P$ 为额定起重量的重力，此额定起重量不包括作为起重机固有部分的任何吊具的质量。\n\n#### 4．2．3．4．2 动载试验载荷\n\n试验时起重机需完成的各种运动和组合运动，动载试验载荷应作用于起重机最不利位置。除订货犘犘合同有更高的要求以外，动载试验载荷取为 $1 . 1 \\ P , P$ 的定义同上。在验算时此项试验载荷应再乘以由式（16）给出的动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ 。\n\n$$\n\\phi _ { 6 } = 0 . 5 ( 1 { + } \\phi _ { 2 } )\n$$\n\n（(16)\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 6 }$ ——动载试验载荷起升动载系数；  \n$\\phi _ { 2 }$ —同式(7)。\n\n#### 4．2．3．4．3 特殊情况\n\n##### 4．2．3．4．3．1 有特殊要求的起重机，其试验载荷可以取与上述不同而更高的值，应在订货合同或有关的产品标准中规定。\n\n##### 4．2．3．4．3．2 如静载试验和动载试验载荷的数值高于上述的规定，则应按实际试验载荷值验算起重机的承载能力。\n\n### 4．2．3．5 意外停机引起的载荷\n\n应考虑意外停机瞬间的最不利驱动状态（即意外停机时的突然制动力或加速力与最不利的载荷组合），按4．2．1．2．1估算意外停机引起的载荷，动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 取值见表12。\n\n### 4．2．3．6 机构（或部件）失效引起的载荷\n\n在各种特殊情况下都可用紧急制动作为对起重机有效的保护措施，因此机构或部件突然失效时的载荷都可按出现了最不利的状况而采取紧急制动时的载荷来考虑。\n\n当为了安全原因采用两套（双联）机构时，若任一机构的任何部位出现失效，就应认为该机构发生了失效。\n\n对上述两种情况，均应按4．2．1．2．1估算此时所引起的载荷，并考虑力的传递过程中所产生的冲击效应。\n\n### 4．2．3．7 起重机基础受到外部激励引起的载荷\n\n起重机基础受到外部激励引起的载荷是指由于地震或其他震波迫使起重机基础发生振动而对起重机引起的载荷。\n\n只有在它们会构成重大危险时（如对核电站起重机或在其他特殊场合工作的很重要的起重机），才考虑由这类基础外部激励引起的载荷。\n\n如果政府颁布的条例或特殊的技术规范对此有明确的要求，则应根据相应的法规或专门的规定来考虑这种载荷。起重机的用户应向制造商提出此项要求，并提供当地相应的地震谱等信息以供设计使用。\n\n### 4．2．3．8 安装、拆卸和运输引起的载荷\n\n应该考虑在安装、拆卸过程中的每一个阶段发生的作用在起重机上的各项载荷，其中包括由$8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风速或规定的更大风速引起的风载荷。对于一个构件或部件，在各种情况下都应进行在这项重要载荷作用下的承载能力验算。\n\n在某些情况下，还需要考虑在运输过程中对起重机结构产生的载荷。\n\n### 4．2．4 其他载荷\n\n\n\n其他载荷是指在某些特定情况下发生的载荷，包括工艺性载荷，作用在起重机的平台或通道上的载荷等。\n\n不能用载荷所属的类别来判断它是否是重要的或关键的载荷，因为有相当多的事故仍发生在这些情况下，所以对它亦应予以特别注意。\n\n#### 4．2．4．1 工艺性载荷\n\n工艺性载荷是指起重机在工作过程中为完成某些生产工艺要求或从事某些杂项工作时产生的载荷，由起重机用户或买方提出。一般将它作为偶然载荷或特殊载荷来考虑。\n\n#### 4．2．4．2 走台、平台和其他通道上的载荷\n\n这些载荷都是局部载荷，只作用在起重机结构的这些局部部位及直接支承它们的构件上。  \n这些载荷的大小与结构的用途和载荷的作用位置有关，如在走台');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d86ebe58-c233-4c0f-a161-9b050d2d98f8', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第五章 法律责任', '第五章 法律责任第三十五条 事故发生单位主要负责人有下列行为之一的，处上一年年收入 $4 0 \\%$ 至 $80 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：\n\n（一）不立即组织事故抢救的；  \n（二）迟报或者漏报事故的；  \n（三）在事故调查处理期间擅离职守的。\n\n第三十六条 事故发生单位及其有关人员有下列行为之一的，对事故发生单位处 100万元以上 500万元以下的罚款；对主要负责人、直接负责的主管人员和其他直接责任人员处上一年年收入 $6 0 \\%$ 至 $1 0 0 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成违反治安管理行为的，由公安机关依法给予治安管理处罚；构成犯罪的，依法追\n\n究刑事责任：\n\n（四）拒绝接受调查或者拒绝提供有关情况和资\n\n料的；\n\n（五）在事故调查中作伪证或者指使他人作伪证\n\n的；\n\n（六）事故发生后逃匿的。\n\n第三十七条 事故发生单位对事故发生负有责任的，依照下列规定处以罚款：\n\n（一）发生一般事故的，处 10 万元以上 20 万元以下的罚款；\n\n（二）发生较大事故的，处 20 万元以上 50 万元以下的罚款；\n\n（三）发生重大事故的，处50 万元以上 200万元以下的罚款；\n\n（四）发生特别重大事故的，处 200万元以上 500万元以下的罚款。\n\n第三十八条 事故发生单位主要负责人未依法履行安全生产管理职责，导致事故发生的，依照下列规定处以罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d870af59-e699-46bd-b19e-eb63fc7de986', '147《坠落防护速差自控器》（GB24544-2023）.md', '6测试方法（Part 1）', '6测试方法## 6.1总体要求\n\n6.1.1测试应使用量程适当的仪器仪表,对部件外观的检查应在光线良好的条件下进行。  \n6.1.2 速差自控器含有多个连接点时，每个连接点均应进行测试。  \n6.1.3 如果测试为破坏性测试，应使用新的样品进行其他项目测试。  \n6.1.4 通过观察、触摸、测量等方式判定是否符合 $5 . 1 . 1 \\sim 5 . 1 . 6$ ，必要时应拆开测试样品检查内部部件。\n\n## 6.2速差自控器安全绳强度测试\n\n### 6.2.1测试设备\n\n力加载设备，量程不小于 $2 0 \\ \\mathrm { k N }$ ,准确度不低于 $1 \\%$ ,加载过程中不应对试样产生冲击。\n\n### 6.2.2测试步骤\n\n安全绳强度测试步骤如下：\n\na) 截取长度不小于 $1 . 0 \\textrm { m }$ 且包含安全绳末端环眼的安全绳试样；  \nb) 将样品两端安装在测试设备上,确保两卡具之间的垂直距离不小于 $5 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；  \nc） 按表2加载,织带与纤维绳式安全绳拉伸速率不超过 $1 5 0 \\ \\mathrm { m m / m i n }$ ,钢丝绳式安全绳拉伸速率不超过 $3 0 \\ \\mathrm { m m / m i n }$ ；  \nd) 保持测试力 $3 _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } } ^ { + 0 . 2 5 } \\mathrm { ~ m i n }$ ,卸载后观察是否破断。\n\n## 6.3静态性能测试\n\n### 6.3.1整体静态性能测试\n\n#### 6.3.1.1测试设备\n\n同6.2.1。\n\n#### 6.3.1.2测试步骤\n\n整体静态性能测试步骤如下：\n\na）将速差自控器安全绳完全拉出，并用夹子夹住安全绳避免缩回,距速差自控器安全绳出口$1 . 0 \\textrm { m }$ 处切断安全绳；  \nb) 在速差自控器顶端与安全绳末端分别固定在力加载设备上，按表3施加测试力；  \nc） 织带与纤维绳速差自控器拉伸速率不超过 $1 5 0 \\ \\mathrm { m m / m i n }$ ,钢丝绳速差自控器拉伸速率不超过$3 0 \\ \\mathrm { m m / m i n }$ ,并确保自锁功能不启动；  \nd) 保持测试力 $5 ^ { + 0 . 2 5 } \\ \\mathrm { m i n }$ ,卸载后观察是否有元件断裂。\n\n6.3.1.3带有整体救援装置的速差自控器,应先按照制造者的说明书启动救援装置,再按6.3.1.2测试。\n\n### 6.3.2外置缓冲装置静态性能\n\n#### 6.3.2.1测试设备\n\n力加载设备，量程不小于 $3 0 \\ \\mathrm { k N }$ ,准确度不低于 $1 \\%$ ,加载过程中不应对试样产生冲击。\n\n#### 6.3.2.2外置缓冲装置永久变形测试\n\n外置缓冲装置永久变形测试步骤如下：  \na）将缓冲装置两端分别固定在力加载设备上,沿坠落方向施加测试力 $2 { ^ + _ { 0 . } } ^ { + 0 . 2 }$ kN,加载 $3 _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } } ^ { + 0 . 2 5 }$ min;b）卸载测试力后,测量永久变形。\n\n#### 6.3.2.3外置非金属缓冲装置静态强度测试\n\n外置非金属缓冲装置静态强度测试步骤如下：\n\na）将缓冲装置两端分别固定在力加载设备上,当缓冲装置与安全绳为一体时,应保留适当长度的安全绳与力加载设备连接；  \nb） 沿坠落方向施加试验荷载 $2 2 \\phantom { 0 } _ { 0 } ^ { + 1 } \\mathrm { ~ k N }$ ,拉伸速率不超过 $1 5 0 \\ \\mathrm { m m / m i n }$ ,加载 $3 _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } } ^ { + 0 . 2 5 } \\mathrm { ~ m i n }$ ，记录损坏情况。\n\n## 6.4整体动态性能测试\n\n### 6.4.1预处理\n\n#### 6.4.1.1常温\n\n将速差自控器安全绳全部拉出并用夹子夹住，在温度 $1 5 \\ { ^ \\circ } \\mathrm { C } \\sim 3 0 \\ { ^ \\circ } \\mathrm { C }$ 的环境内放置 $2 4 \\ \\mathrm { ~ h ~ }$ ,取出后在$5 ~ \\mathrm { m i n }$ 内按6.4.6测试。\n\n#### 6.4.1.2高温\n\n将速差自控器安全绳全部拉出并用夹子夹住，在温度 $( 5 0 \\pm 2 ) ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 、相对湿度 $( 8 5 \\pm 5 ) \\%$ 的环境内放置$2 4 \\mathrm { ~ h ~ }$ ,取出后在 $5 ~ \\mathrm { m i n }$ 内按6.4.6 测试。\n\n#### 6.4.1.3低温\n\n将速差自控器安全绳全部拉出并用夹子夹住，在温度 $( - 3 0 \\pm 2 )  { \\mathrm { ^ \\circ C } }$ 的环境内放置 $2 4 \\ \\mathrm { ~ h ~ }$ ,取出后在$5 ~ \\mathrm { m i n }$ 内按6.4.6 测试。\n\n#### 6.4.1.4浸水\n\n将速差自控器安全绳全部拉出并用夹子夹住，浸入温度为 $1 0 \\ { ^ { \\circ } C } \\sim 3 0 \\ { ^ { \\circ } C }$ 的水中 $2 4 \\ \\mathrm { ~ h ~ }$ ,取出后在$5 ~ \\mathrm { m i n }$ 内按6.4.6 测试。\n\n### 6.4.2测试图例\n\n速差自控器动态性能测试图例见图1。\n\n  \na）释放前状态  \n图1动态性能测试图例\n\n标引序号说明：\n\n1 挂点装置；  \n2 释放');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d87431f9-bad9-4c94-9a17-af93798c6516', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 26）', '\"1\" rowspan=\"1\">横向加劲肋的厚度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（62)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">广</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单根纵向加劲肋的外伸厚度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（67)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ts</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一个循环期内停止的时间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">h</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机构承受所有大小不同等级的载荷时间的总和</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（3）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升机构的制动时间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（84)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">tz</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行机构制动时间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（91)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">tz</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转机构制动时间</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（93)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">t,t2,t3,.,tn</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">S</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">发生不同转矩的时间段</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.9)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">V</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导线的电压降</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（139)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">v</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅牵引构件的运动线速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">v</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">牵引构件(钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸、活塞等)的线速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.6)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">v</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅齿条(或螺杆、油缸、钢丝绳等)的运动线速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">W</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">额定变幅速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.8)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">v</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">稳定起升速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（7）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">v</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（83）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">额定起升速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.1)</td></tr><tr><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8784f8e-57b5-45cb-a513-4f6907f27a7e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7 预应力混凝土工程', '7 预应力混凝土工程## 7.1 一般规定\n\n### 7.1.1 本章适用于预应力混凝土现浇结构和预制构件的施工。\n\n### 7.1.2 预应力混凝土工程中的钢束张拉和后张孔道压浆宜采用信息化施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d87a6fe8-fab9-4f8d-bdd8-59a32178a89e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例（Part 1）', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例根据起重机的类别和使用情况，桥式和门式起重机整机分级举例见表 A．4。\n\n表 犃．4 桥式和门式起重机整机分级举例  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">序号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机的类别</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机的使用情况</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">使用等级</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">载荷状态</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">整机工作级别</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">人力驱动起重机（含手动葫芦起重机）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">很少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">R</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车间装配用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3(a）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电站用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">很少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A2</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3(b）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">维修用起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车间用起重机(含车间用电动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车间用起重机(含车间用电动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不频繁较轻载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4（c）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较繁忙车间用起重机（含车间用电动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">不频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A5</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5(a)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">货场用吊钩起重机（含货场电动葫芦起重机)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5(b)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">货场用抓斗或电磁盘起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较频繁中等载荷使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">U5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6(a)</td><td colspan=\"1\" row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8912662-3d2f-4110-9fea-b3e70e66717e', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '9 检验', '9 检验## 9.1 直径的测量\n\n### 9.1.1 钢丝绳直径应用带有宽钳口的游标卡尺测量。钳口的宽度要足以跨越两个相邻的股，见图6。\n\n  \n图6 钢丝绳直径测量方法\n\na） 测量应在无张力的情况下，在钢丝绳端头 $1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 外的直线部位相距至少 $1 \\textrm { m }$ 的两截面上进行，并在同一截面相互垂直的方向上测取两个数值。  \nb） 四个测量结果的算术平均值作为钢丝绳的实测直径，该值应符合表6的规定。  \nc） 对于直径小于或等于 $2 6 ~ \\mathrm { m m }$ 的钢丝绳，游标卡尺的最小分度值应不超过 $0 . 0 2 ~ \\mathrm { m m }$ 。对于直径大于或等于 $2 6 \\mathrm { ~ m m }$ 的钢丝绳，游标卡尺的最小分度值应不超出 $0 . 0 5 \\mathrm { ~ m m }$ 。\n\n### 9.1.2 同一截面上最大直径与最小直径的差值与钢丝绳公称直径之比为不圆度，应符合表6的规定。  \n### 9.1.3 在供需双方有争议时钢丝绳直径的测量可在不超过钢丝绳最小破断拉力 $5 \\%$ 的负荷下进行。\n\n## 9.2 长度的测量\n\n钢丝绳的长度应在无载荷条件下测量。特殊要求测量钢丝绳长度的方法应供需双方协议。钢丝绳长度的测量以米为单位。\n\n## 9.3 重量的测量\n\n钢丝绳的总重量包括钢丝绳、卷轴和包装材料的重量，应用衡器测量，用 $\\mathrm { k g }$ 表示；计算钢丝绳单位重量时，用钢丝绳净重量除以钢丝绳实测长度。钢丝绳单位实测重量用 $\\mathbf { k g } / \\mathbf { m }$ 表示。\n\n## 9.4 钢丝绳的绳芯检验\n\n通过目测验证绳芯的符合性。\n\n## 9.5 钢丝绳的涂油检验\n\n通过目测验证涂油的符合性。\n\n## 9.6 钢丝绳结构及绳级检验\n\n通过目测验证结构的符合性。通过目测验证所提供的钢丝绳最小破断拉力值或最小破断拉力总和最小计算破断拉力的质量证明书文件，验证钢丝绳级别要求的符合性。\n\n## 9.7 钢丝绳不松散的检验\n\n将钢丝绳一端解开相对称的两个股，约有两个捻距长，当这两个股重新恢复到原位后，不应自行再\n\n散开（阻旋转钢丝绳和 $4 \\times \\mathrm { V }$ 39类钢丝绳除外）。\n\n## 9.8 钢丝绳表面质量的检查\n\n钢丝绳及其股表面质量，用目测验证。不应有GB/T21965标准中存在的质量缺陷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d891e1a6-a3d1-4bd5-a52b-5916d66dcd89', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '15 孔内爆破作业应专门设计，采用浅眼松动爆破法', '15 孔内爆破作业应专门设计，采用浅眼松动爆破法，并应严格控制炸药用量，炮眼附近孔壁应加强防护或支护。孔深不足 $1 0 \\mathrm { m }$ ，孔口应做覆盖防护。爆破作业的安全管理应按照现行《爆破安全规程》(GB6722)中的有关规定执行。爆破前，相邻桩孔人员必须撤离。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d897b4c1-0702-4bcf-a13c-8ed024667ce2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算## 6．3．1 滚动轴承的选择计算\n\n滚动轴承计算的目的是计算滚动轴承是否能满足在4．4．2．1中规定的载荷情况 、 、 中最不利的情况下的静载荷的要求，及在载荷情况Ⅰ、Ⅱ中的较不利的情况下最大动载荷的要求，但对转速低于$1 0 \\ \\mathrm { r / m i n }$ 的滚动轴承，不必校验其动载承受能力。\n\n### 6．3．1．1 滚动轴承的设计预期寿命\n\n滚动轴承应具有足够的设计预期寿命，可以根据所在机构的使用等级确定；对作为易损件在使用中可以更换的滚动轴承，其设计预期寿命可以取为比它所在机构的使用等级低一级或低两级。\n\n### 6．3．1．2 滚动轴承的等效平均动载荷犘\n\n#### 6．3．1．2．1 承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．1）的轴承等效平均动载荷  \n##### 6．3．1．2．1．1 水平运动的机构中的轴承等效平均动载荷犘\n\n因为在作业循环周期内，承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的滚动轴承所受的载荷值是变化的，为计算方便起见特确定一个等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { M m e a n } }$ ，并假定此载荷在6．3．1．1中所确定的设计预期寿命期内是不变的，其值为：\n\n对受加速力但不受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n$$\n\\begin{array} { r l } { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 1 9 \\ ) } \\\\ { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 2 0 \\ ) } \\end{array}\n$$\n\n对受加速力又受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n式中：\n\nMmeanⅠ 水平运动机构中受加速力但不受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \nMmeanⅡ 水平运动机构中受加速力又受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）。犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x I } } \\ , P _ { \\mathrm { M m a x I } } $ 见4．4．2．2．1和4．4．2．3．1， $K _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 为3．3．2中所述的机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 值的立方根。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d89b0725-627a-4614-af8e-594012e6b467', '129《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB-T29639-2020）.md', '附录B', '附录B（资料性附录）\n\n## 生产安全事故应急资源调查报告编制大纲\n\n### B.1 单位内部应急资源\n\n按照应急资源的分类，分别描述相关应急资源的基本现状、功能完善程度、受可能发生的事故的影响程度（可用列表形式表述）。\n\n### B.2 单位外部应急资源\n\n描述本单位能够调查或掌握可用于参与事故处置的外部应急资源情况（可用列表形式表述）。\n\n### B.3 应急资源差距分析\n\n依据风险评估结果得出本单位的应急资源需求，与本单位现有内外部应急资源对比，提出本单位内外部应急资源补充建议。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8a78a80-4907-4f28-9fd0-fbc25e473762', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '引用标准名录', '引用标准名录## 1《建筑结构荷载规范》GB500092《钢结构设计规范》GB500173《建设工程施工现场消防安全技术规范》GB 507204《固定式钢梯及平台安全要求第1部分：钢直梯》GB4053.15《安全网》GB57256《便携式木梯安全要求》GB70597《便携式金属梯安全要求》GB121428《移动式升降工作平台设计计算、安全要求和测试方法》GB 258499《移动式升降工作平台安全规则、检查、维护和操作》GB/T 27548');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8b15e75-9ce6-4819-85bb-ec47fe4d8afb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 43）', '4.2.3.6</td><td rowspan=2 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>17</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>8．起重机基础外部激励引起的载荷，见4.2.3.7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>18</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>9．安装、拆卸和运输时引起的载荷，见4.2.3.8</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>19</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>系数</td><td rowspan=1 colspan=1>抗力系数Ym，见4.3.4.2.4</td><td rowspan=1 colspan=21>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td></tr></table>\n\n\n### 犌．3．2 载荷与适用的动力系数，（见表 犌．10）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8b83796-b44f-4d9a-9464-1c65a6c47242', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.6.1 劲性骨架的制作加工可参照本规范第', '19.6.1 劲性骨架的制作加工可参照本规范第 8 章及本章钢管混凝土拱的相关规定执行。劲性骨架的安装宜采用无支架或少支架法进行节段拼装，拱轴线及桥轴线的控制标准可按钢管混凝土拱的要求执行。## 条文说明：\n\n劲性骨架拱属于钢混组合结构，其劲性骨架多采用钢管混凝土结构，劲性骨架的加工制作标准比常规钢结构略低，故能按钢管混凝土拱的要求执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8bc3f09-fa0e-4ad4-9e09-748ad1223f3c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：位于地形、线形复杂处的涵洞，其平面定位容易出现差错，故要先绘制定位详图，再依图放样施工。\n\n### 24.1.2 除设置在岩石地基上的涵洞外，涵洞的洞身及基础应根据地基土的情况，按设计要求设置沉降缝，且沉降缝处的两端面应竖直、平整，上下不得交错。填缝料应具有弹性和不透水性，并应填塞紧密。预制圆管涵的沉降缝应设在管节接缝处，预制盖板涵的沉降缝应设在盖板的接缝处，沉降缝应贯穿整个洞身断面；波纹钢管涵可不设沉降缝。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8d7348a-5285-4d2a-9971-d0a2b8ef235d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 23）', '5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>偏斜水平侧向载荷</td><td rowspan=2 colspan=1>偏斜运行时的水平侧向载荷，见4.2. 2.1,4.2. 2. 2</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1.16</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=11 colspan=1>特殊载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．猛烈提升地面物品的动载荷，见4.2.1.1.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>2max</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．非工作状态风载荷，见4.2.3.1            C</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 c');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8d8f7a8-8e0d-4961-9d6b-295d23acf594', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3平面控制测量（Part 4）', '测站作业：\n\n1接收机预热和静置的目的，是为了让接收机自动搜索并锁定卫星，并对机内的卫星广播星历进行更替，同时也是为了使机内的电子元件运转稳定。随着接收机制造技术的进一步完善，本条对预热和静置的时间不做统一规定，应根据接收机的品牌及性能具体掌握。\n\n2关于天线安置对中误差和天线高量取的规定，主要是为了减少人为误差对测量精度的影响，通常情况下都应该满足这一要求。\n\n本条只提供了量取天线高的限差要求，由于当前GPS 接收机天线类型的多样化，则天线高量取部位各不相同，因此，作业前应熟悉所使用的GPS 接收机的操作说明，并严格按其要求量取。\n\n3由于GPS 接收机数据采集的高度自动化，其记录载体不同于常规测量，人们容易忽视数据采集过程的其他操作。如果不严格执行各项操作或人工记录有误，如点名、点号混淆将给数据处理造成麻烦，天线高量错也将影响成果质量，以致造成超限返工。因此，应认真做好测站记录。\n\n## (IV）GPS 测量数据处理\n\n### 3．2．10关于基线的解算：\n\n1基线解算时，起算点在 WGS-84 坐标系中的坐标精度，将会影响基线解算结果的精度。单点定位是直接获取已知点在WGS-84坐标系中已知坐标的方法。理论计算和试验表明：用30min单点定位结果的平均值作为起算数据，可以满足 $1 \\times { 1 0 } ^ { - 6 }$ 相对定位的精度要求。\n\n2多基线解算模式和单基线解算模式的主要区别是，前者顾及了同步观测图形中独立基线之间的误差相关性，后者没有顾及。大多数商业化软件基线解算只提供单基线解算模式，在精度上也能满足工程控制网的要求。因此，规定两种解算模式都是可以采用的。\n\n3由于基线长度的不同，观测时间长短和获得的数据量将不同，所以，解算整周期模糊度的能力不同。能获得全部模糊度参数整数解的结果，称为双差固定解；只能获得双差模糊度参数实数解的结果，称为双差浮点解；对于较长的基线，浮点解也不能得到好的结\n\n果，只能用三差分相位解，称为三差解。\n\n基于对工程控制网质量和可靠性的要求，规定基线解算结果应采用双差固定解。\n\n### 3．2．11外业观测数据的检核，包括同步环、异步环和复测基线的检核，分别说明如下：\n\n1由同步观测基线组成的闭合环称为同步环。同步环闭合差理论上应为零。但由于观测时同步环基线间不能做到完全同步，即观测的数据量不同，以及基线解算模型的不完善，即模型的解算精度或模型误差而引起同步环闭合差不为零。因此，应对同步环闭合差进行检验。\n\n2由独立基线组成的闭合环称为异步环。异步环闭合差的检验是GPS 控制网质量检核的主要指标。计算公式是按误差传播规律确定的，并取2倍中误差作为异步环闭合差的限差。\n\n3重复测量的基线称为复测基线。其长度较差也是按误差传播规律确定的，并取2倍中误差作为复测基线的限差。\n\n以上三项检核计算中o的取值，按本规范(3．2．2)式计算。\n\n### 3．2．12在异步环检核和复测基线比较检核中，允许舍去超限基线而不予重测或补测，但舍去超限基线后，异步环中所含独立基线边数不宜多于6条，反之就需重测。\n\n### 3．2．14关于无约束平差的说明：\n\n1无约束平差的目的，是为了提供GPS 网平差后的 WGS-84 坐标系三维坐标，同时也是为了检验GPS 网本身的精度及基线向量之间有无明显的系统误差和粗差。\n\n2无约束平差在 WGS-84 坐标系中进行。通常以一个控制点的三维坐标作为起算数据进行平差计算，实为单点位置约束平差或最小约束平差，它与完全无约束的亏秩自由网平差是等价的，因此称之为无约束平差。起算点坐标可选用控制点 $3 0 \\mathrm { { m i n } }$ 的单点定位结果(规范第3．2．10 条)或已知控制点的GPS 坐标。\n\n3基线向量改正数的绝对值限差的提出，是为了对基线观测量进行粗差检验。即基线向量各坐标分量改正数的绝对值，不应超过相应等级的基线长度中误差o的3倍。超限时，认为该基线或邻近基线含有粗差，应采用软件提供的自动方法或人工方法剔除含有粗差的基线，并符合规范3．2．12条的规定。\n### 3．2．15关于约束平差的说明：\n\n1约束平差的目的，是为了获取GPS 网在国家或地方坐标系的控制点坐标数据；这里的地方坐标系是指除标准国家坐标系统以外的其他坐标系统，即本规范3．1．4条 $2 \\sim 5$ 款所采用的坐标系统。\n\n2约束平差是以国家或地方坐标系的某些控制点的坐标、边长和坐标方位角作为约束条件进行平差计算。必要时，还应顾及GPS网与地面网之间的转换参数。\n\n3对已知条件的约束，可采用强制约束，也可采用加权约束。\n\n强制约束，是指所有已知条件均作为固定值参与平差计算，不需顾及起算数据的误差。它要求起算数据应有很好的精度且精度比较均匀。否则，将引起GPS 网发生扭曲变形，显著降低网的精度。\n\n加权约束，是指顾及所有或部分已知约束数据的起始误差，按其不同的精度加权约束，并在乎差时进行适当的修正。定权时，应使权的大小与约束值精度相匹配。否则，也会引起GPS网的变形，或失去约束的意义。\n\n平差时，在约束点间的边长相对中误差满足本规范表3．2．1相应等级要求的前提下，如果约束平差后最弱边的相对中误差也满足相应的要求，可以认为网平差结果是合格的。\n\n4对已知条件的约束，有三维约束和二维约束两种模式。三维约束平差的约束条件是控制点的三维大地坐标或三维直角坐标、空间边长、大地方位角；二维约束平差的约束条件是控制点的平面坐标、水平距离和坐标方位角。\n\n## 3．3导线测量\n\n（I）导线测量的主要技术要求\n\n### 3．3．1对导线测量的主要技术要求说明如下：\n\n1随着全站仪在我国的普及应用，工程测量部门对中小规模的控制测量大部分采用导线测量的方法。基于控制测量的技术现状和应用趋势的考虑，本规范修订时，维持《93 规范》导线测量精度等级的划分和主要技术要求不变，将导线测量方法排列在三角形网测量之前。\n\n导线测量的主要技术要求，是根据多数工程测量单位历年来');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8dadf0d-b9f4-4a4f-aadf-e2d452ecd9b2', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第 493 号', '第 493 号《生产安全事故报告和调查处理条例》已经2007 年 3月 28日国务院第 172 次常务会议通过，现予公布，自 2007年 6 月 1 日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8de8363-a8fd-4036-aaaa-ffe023c2cd9b', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '5.10轮胎式装载机', '5.10轮胎式装载机5.10.1装载机与汽车配合装运作业时，自卸汽车的车厢容积应与装载机铲斗容量相匹配。  \n5.10.2装载机作业场地坡度应符合使用说明书的规定。作业区内不得有障碍物及无关人员。  \n5.10.3轮胎式装载机作业场地和行驶道路应平坦坚实。在石块场地作业时，应在轮胎上加装保护链条。  \n5.10.4作业前应按本规程第5.2.3条的规定进行检查。  \n5.10.5装载机行驶前，应先鸣笛示意，铲斗宜提升离地 $0 , 5 \\mathrm { m }$ 。装载机行驶过程中应测试制动器的可靠性。装载机搭乘人员应符合规定。装载机铲斗不得载人。  \n5.10.6装载机高速行驶时应采用前轮驱动；低速铲装时，应采用四轮驱动。铲斗装载后升起行驶时，不得急转弯或紧急制动。5.10.7装载机下坡时不得空挡滑行。  \n5.10.8装载机的装载量应符合使用说明书的规定。装载机铲斗应从正面铲料，铲斗不得单边受力。装载机应低速缓慢举臂翻转铲斗卸料。  \n5.10.9装载机操纵手柄换向应平稳。装载机满载时，铲臂应缓慢下降。  \n5.10.10在松散不平的场地作业时，应把铲臂放在浮动位置，使铲斗平稳地推进；当推进阻力增大时，可稍微提升铲臂。5.10.11当铲臂运行到上下最大限度时，应立即将操纵杆回到空挡位置。  \n5.10.12装载机运载物料时，铲臂下铰点宜保持离地面 $0 , 5 \\mathrm { m }$ ，并保持平稳行驶。铲斗提升到最高位置时，不得运输物料。5.10.13铲装或挖掘时，铲斗不应偏载。铲斗装满后，应先举臂，再行走、转向、卸料。铲斗行走过程中不得收斗或举臂。5.10.14当铲装阻力较大，出现轮胎打滑时，应立即停止铲装，排除过载后再铲装。5.10.15在向汽车装料时，铲斗不得在汽车驾驶室上方越过。如汽车驾驶室顶无防护，驾驶室内不得有人。  \n5.10.16向汽车装料，宜降低铲斗高度，减小卸落冲击。汽车装料不得偏载、超载。  \n5.10.17装载机在坡、沟边卸料时，轮胎离边缘应保留安全距离，安全距离宜大于 $1 , 5 \\mathrm { m }$ ；铲斗不宜伸出坡、沟边缘。在大于$3 ^ { \\circ }$ 的坡面上，装载机不得朝下坡方向俯身卸料。  \n5.10.18作业时，装载机变矩器油温不得超过 $1 1 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ ，超过时，应停机降温。  \n5.10.19作业后，装载机应停放在安全场地，铲斗应平放在地面上，操纵杆应置于中位，制动应锁定。  \n5.10.20装载机转向架未锁闭时，严禁站在前后车架之间进行检修保养。  \n5.10.21装载机铲臂升起后，在进行润滑或检修等作业时，应先装好安全销，或先采取其他措施支住铲臂。  \n5.10.22停车时，应使内燃机转速逐步降低，不得突然熄火，应防止液压油因惯性冲击而溢出油箱。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8e1de93-ba76-4ac1-8707-0f145bb28f42', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6 机械（Part 1）', '6 机械## 6．1 机构设计计算原则\n\n### 6．1．1 起升机构\n\n#### 6．1．1．1 电动机初选\n\n##### 6．1．1．1．1 电动机的型式\n\n起升机构一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、自制动异步电动机、交流变频电动机、直流电动机，或适合于起升机构使用特点的其他电动机。\n\n##### 6．1．1．1．2 电动机的初选功率\n\n###### 6．1．1．1．2．1 电动机的稳态起升功率按附录 P中的式（P．1）计算。犆犣  \n###### 6．1．1．1．2．2 对 YZR系列等能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，其所需功率按附录 P中式（P．7）计算。  \n###### 6．1．1．1．2．3 对未能提供按 值计算选择电动机的资料，但已知采用电动机的起升机构工作级别的，其所需功率按附录 P中的 P．2．4计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．4 对能获得负荷图的起升机构，其所需电动机的功率按附录P中的式（P．10）计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．5 对下述起重机的起升机构，选择其电动机功率时，还应考虑：\n\na） 抓斗起重机：如设计的钢丝绳卷绕系统能使闭合绳和支持绳的载荷接近平均分配，则闭合绳机构和支持绳机构电动机功率各取为总计算功率的 $66 \\%$ ；当采用直流调速或交流变频调速，能实时监控并保证抓斗闭合终止时支持绳与闭合绳载荷准确相等，各机构电动机功率可取为总计算功率的 $56 \\%$ 。  \nb） 铸造起重机：起升机构中采用有刚性联系的两套驱动装置双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $60 \\%$ ；当要求用一台电动机驱动，起重机以满载（额定载荷）完成一个工作循环时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $66 \\%$ ；采用行星差动减速器双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $50 \\%$ 。  \nc） 水电站门式起重机等起升速度慢、起升行程范围大的起重机或特殊用途的慢速起重机：在一个工作循环中起升机构运转时间往往超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，其电动机功率应按短时工作方式S2选择：在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n } { \\sim } 3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ；在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $3 0 \\ \\mathrm { \\ m i n } { \\sim } 6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 。\n\n##### 6．1．1．1．3 电动机轴上所需的转矩\n\n###### 6．1．1．1．3．1 稳态起升额定起升载荷的转矩\n\n稳态起升额定起升载荷时电动机轴上的转矩 $M _ { \\mathrm { N } }$ 按式（77）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { N } } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D } { 2 a i \\eta }\n$$\n\n……（77）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { N } }$ — 稳态起升额定起升载荷的转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 额定起升载荷，单位为牛顿（N）；$D$ -按最外层钢丝绳中心计算的卷筒卷绕直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$a$ 钢丝绳滑轮组的倍率；i 由电动机轴到卷筒轴的总传动比；n -起升物品时起升机构传动装置和滑轮组的总效率。\n\n###### 6．1．1．1．3．2 电动机产生转矩的最低要求\n\n为了加速起升额定载荷或起升试验载荷，以及为补偿电源电压和频率变化所导致的转矩损失，电动机轴上转速 $n { = } 0$ 时产生的转矩应满足式 $( 7 8 ) \\sim$ 式（80）的最低要求：\n\na） 对直接起动的笼型异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 6 \\ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n![](images/f016f34d61f8bc7e08194e0ab2a303a0d8d1fc1eaec4a76f8e81e3dfd4fc2543.jpg)\n\n……（78）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { d } }$ —— 起动时（转速 $n { = } 0$ 时）电动机轴上具有的转矩；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ —— 同式（77）。\n\nb） 对绕线转子异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 9 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n……（79）\n\n式中符号同式（78）。\n\nc） 对采用变频控制的所有类型的电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 4 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n式中符号同式（78）。\n\n#### 6．1．1．2 电动机的校验\n\n##### 6．1．1．2．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机过载校验，是检验在设计要求的极限起动条件下，所选电动机的最大转矩或堵转转矩是否能满足机构起动的需要，按附录R的方法计算。\n\n电动机发热校验，是检验在满足设计要求的正常运转条件下，电动机不应出现过热，按附录S的方法计算。\n\n##### 6．1．1．2．2 电动机使用环境的功率修正\n\n若起重机安装使用地点海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ ，或起重机使用');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8e2079e-1bb8-4f2d-9705-567a25362d88', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', 'D.3弯曲与拉伸检验', 'D.3弯曲与拉伸检验D.3.1 弯曲试验采用锤击圆柱头焊钉的方法,弯曲角度为30°。当焊钉焊脚未出现肉眼可见裂缝时,该焊钉焊缝判为合格，否则为不合格。弯曲试验的3个焊钉全部合格,则该组弯曲评定试验合格,若出现2个不合格,该组弯曲评定试验为不合格。若出现1个不合格,加倍补做,加倍补做的全部合格后,该组弯曲评定试验合格。\n\nD.3.2焊钉拉伸试验断裂在焊钉部位,且拉力载荷满足GB/T 10433的规定，则焊钉焊缝合格,否则为不合格。当3个焊钉焊缝 全部合格时,则该组拉伸评定试验合格。若拉伸试验出现2个不 合格,该组拉伸评定试验为不合格。若出现1个不合格,加倍补做 试验，加倍补做的全部合格后，该组拉伸评定试验合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8e54cfa-f4fe-4db3-9691-282fb4b37d00', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', 'F.l 高耸结构（Part 3）', ' } } _ { \\mathrm { L k } }$ 一横风向风振等效风荷载标准值 $( \\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ^ { 2 } )$ ，计算横风向风力时应乘以迎风面的面积;$\\pmb { g }$ 峰值因子，可取 2.5;$C _ { \\mathrm { { L } } } ^ { \\prime }$ 一二横风向风力系数;$R _ { \\mathrm { L } }$ 一横风向共振因子。\n\n#### 2.3 横风向风力系数可按下列公式计算:\n\n$$\nC _ { \\mathrm { { L } } } ^ { \\prime } = ( 2 + 2 \\alpha ) C _ { \\mathrm { { m } } } \\gamma _ { \\mathrm { { C M } } }\n$$\n\n$$\n\\gamma _ { \\mathrm { C M } } = C _ { \\mathrm { R } } - 0 . 0 1 9 \\left( \\frac { D } { B } \\right) ^ { - 2 . 5 4 }\n$$\n\n式中: $C _ { \\mathrm { m } }$ ，卢一-横风向风力角沿修正系数，可按本附录第 H. 2. 5条的规定采用;$\\pmb { \\alpha }$ 风速剖面指数，对应 类粗糙度分别O. 12 O. 15 0.22 0.30;$C _ { \\mathrm { R } }$ -地面粗糙度系数，对应 类粗糙度分别取 O. 236 0.211 O. 202 O. 197\n### 8.2.4 横风向共振因子可按下列规定确定:\n\n1 横风向共振因子 $R _ { \\mathrm { L } }$ 可按下列公式计算:\n\n$$\nR _ { \\mathrm { L } } = K _ { \\mathrm { L } } \\sqrt { \\frac { \\pi S _ { \\mathrm { F _ { L } } } C _ { \\mathrm { s m } } / \\gamma _ { \\mathrm { C M } } ^ { 2 } } { 4 ( \\zeta _ { 1 } + \\zeta _ { \\mathrm { a l } } ) } }\n$$\n\n$$\nK _ { \\mathrm { L } } = { \\frac { 1 . 4 } { ( \\alpha + 0 . 9 5 ) C _ { \\mathrm { m } } } } \\bullet \\left( { \\frac { z } { H } } \\right) ^ { - 2 \\alpha + 0 . 9 }\n$$\n\n$$\n\\zeta _ { \\mathrm { a l } } = \\frac { 0 . 0 0 2 5 ( 1 - T _ { \\mathrm { L } ^ { 1 } } ^ { * 2 } ) T _ { \\mathrm { L } 1 } ^ { * } + 0 . 0 0 0 1 2 5 T _ { \\mathrm { L } 1 } ^ { * 2 } } { ( 1 - T _ { \\mathrm { L } 1 } ^ { * 2 } ) ^ { 2 } + 0 . 0 2 9 1 T _ { \\mathrm { L } 1 } ^ { * 2 } }\n$$\n\n$$\nT _ { \\mathrm { L 1 } } ^ { \\ast } = \\frac { \\upsilon _ { \\mathrm { H } } T _ { \\mathrm { L 1 } } } { 9 . 8 B }\n$$\n\n式中: $S _ { \\mathbf { F } _ { \\mathbf { L } } }$ 一 元量纲横风向广义风力功率谱;$C _ { \\mathrm { s m } }$ 横风向风力功率谱的角沿修正系数，可按本附录H. 2. 条的规定采用;$\\zeta _ { 1 }$ 一一结构第 阶振型阻尼比;$K _ { \\mathrm { L } }$ 一振型修正系数;$\\pmb { \\zeta _ { a 1 } }$ 结构横风向第 阶振型气动阻尼比;$T _ { \\mathrm { L l } } ^ { * }$ 折算周期。\n\n无量纲横风向广义风力功率谱 $S _ { \\mathrm { F _ { \\mathrm { L } } } }$ 可根据深宽比 $D / B$ 和折算频率 $f _ { \\perp } ^ { * }$ 按图 H.2.4 确定。折算频率 $f _ { \\mathrm { L 1 } } ^ { * }$ 按下式计算:\n\n  \nH.2.4 元量纲横风向广义风力功率谱(一)\n\n  \nH.2.4 元量纲横风向广义风力功率谱(二)\n\n$$\nf _ { \\mathrm { L 1 } } ^ { * } = f _ { \\mathrm { L 1 } } B / v _ { \\mathrm { H } }\n$$\n\n式中: $f _ { \\mathrm { L 1 } }$ 结构横风向第 阶振型的频率 $\\mathbf { \\Psi } ( \\mathrm { H } \\mathbf { z } )$ 。\n\n### 0.2.5 角沿修正系数 $C _ { \\mathbf { m } }$ 和 $C _ { \\mathrm { s m } }$ 可按下列规定确定:\n\n1 对于横截面为标准方形或矩形的高层建筑 $C _ { m }$ 和 $C _ { \\sin }$ 取1. 0;\n\n2 对于图 H. 2. 所示的削角或凹角矩形截面，横风向风力系数的角沿修正系数 $C _ { \\mathbf { m } }$ 可按下式计算:\n\n$$\nC _ { \\mathbf { m } } = \\left\\{ \\begin{array} { c } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8e767a2-96e1-44d0-88a4-67e983464b5b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 16）', '</tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．试验载荷,见4.2.3.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>4．缓冲碰撞载荷，见4.2.3.2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>5．倾翻水平力，见4.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8ec82e3-ffd9-4eb3-a1d9-9ad5379a0342', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．9 构造要求（Part 3）', '/tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>轧制边、自动气割或锯割边</td><td rowspan=1 colspan=1>高强度螺栓</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>其他螺栓或铆钉</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2 do</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=6>注1：d。为螺栓或铆钉的孔径,t为外层较薄板件的厚度。注2：钢板边缘与刚性构件(如角钢、槽钢等)相连的螺栓或铆钉的最大间距,可按中间排的数值选用。</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8ecb3b0-47f8-4162-8d45-e12394758e59', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '条文说明', '条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8f049e7-3dd9-46f0-af7a-528cda505e10', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '系数：', '系数：起重机放置在坚实、水平的支承面或轨道上（最大坡度为 $1 \\%$ ）；  \n起重机装有规定的最短臂架，且此臂架处于最大推荐臂架角度；  \n将吊钩、吊钩滑轮组或其他取物装置放在地面上；  \n使外伸支腿脱离支承面，起重机支承在车轮（轮胎）上；  \n起重机装有规定的最长主臂或主臂和副臂的组合结构，并且此主臂或臂架组合结构处于最大推荐臂架角度，还承受最不利方向的工作风载荷。\n\n应验算对上述规定的各种质量分布状态及在相应的平衡重配置条件下，对制造商允许的起重机回转到的最不稳定位置，起重机均不应向后倾覆。\n\n表 51 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———无风试验或运行时  \n\n\n\n\n\n表 52 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———有风工作或运行时  \n\n\n\n\n\n#### 8．1．2．3．2 轮胎起重机和汽车起重机\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线成 $9 0 ^ { \\circ }$ 角时，臂架下面承载侧的车轮（轮胎）或底架支腿的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线重合时，在制造商规定的工作区域中承载底架的轻载端，车轮（轮胎）或支腿上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ ，在非工作区域内则不应小于起重机总重力的 $10 \\%$ 。\n\n在起重机上应为操作人员设置醒目可见的警示信息，否则起重机车轮（轮胎）上的载荷均应满足上述有关限制。警示信息 应 标 明 为 保 持 足 够 的 抗 后 倾 覆 稳 定 性 要 求，活 动 支 腿 应 是 处 在 伸 出状态。\n\n#### 8．1．2．3．3 履带起重机\n\n在侧面或支承最小载荷的底盘端部倾覆线上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n对于装有可收缩履带装置的履带起重机，如果在履带装置缩短时不能满足上述要求，制造商应在起重机上向司机提供醒目可见的警示信息。\n\n### 8．1．2．4 非工作风载荷作用下的起重机整体抗倾覆稳定性\n\n制造商应规定起重机在工作时承受风载荷的极限以及在非工作状态时应采取的特殊预防措施。非工作风载荷见4．2．3．1。\n\n## 8．1．3 塔式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n### 8．1．3．1 塔式起重机的整体抗倾覆稳定性按表53中的五种工况校核，并采用有相应载荷系数的计算载荷。\n\n### 8．1．3．2 在轨道上带载运行的塔式起重机，还应当考虑制造商在起重机出厂文件上规定的两轨道允许的最大垂直高低差和坡度所引起的载荷，作为其他载荷列入表53工况Ⅱ中。\n\n### 8．1．3．3 按表53计算时，应考虑塔式起重机所有起升部件质量引起的载荷。\n\n### 8．1．3．4 工作状态下抗后倾覆稳定性按表53中的工况Ⅲ计算。\n\n### 8．1．3．5 风载荷的作用\n\n#### 8．1．3．5．1 工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。\n\n#### 8．1．3．5．2 对于不能随风自由回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。对于可随风回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷应按设计预期的方向施加于塔式起重机的上部结构，并按最不利方向施加于塔式起重机的下部结构。\n\n### 8．1．3．6 起重机的基础\n\n制造商应提供在允许使用的所有工况中（包括有非工作状态风载荷作用时），塔式起重机对地面或基础作用的载荷，并说明提供的载荷数据所对应的使用工况。如果是用塔式起重机的基础来实现塔式起重机的部分或全部抗倾覆稳定时，制造商还应规定对用作该塔式起重机基础的要求。当塔式起重机需在斜面上作业时，制造商亦应考虑相应的计算工况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8f15e52-cdd8-4b8f-9061-d267535992d6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 4）', 'rm { y } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（90）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { y } }$ — 起动平均加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\Delta } y$ — 起重机的稳定运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起重机的运行起动时间，单位为秒（s），一般取不大于表13中的值。\n\n## 6.1.2.5 减速器的选择\n\n### 6.1.2.5.1 在一般情况下，运行机构减速器的设计预期寿命与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，所选减速器的设计预期寿命可小于运行机构的工作寿命。  \n### 6.1.2.5.2 在选用减速器时，若其参数表上的工作级别与运行机构的工作级别不一致时，应引入换算减速器使用繁忙条件的功率修正系数。  \n### 6.1.2.5.3 与起升机构减速器不同，运行机构减速器在工作时承受双向载荷，且在机构起（制）动时要传递更大的驱动或制动力矩，在选择运行机构的减速器时应特别考虑此因素。\n\n## 6.1.2.6 制动器的选择\n\n运行机构装设制动器的作用一般是为了实现减速制动，并使停止下来的起重机在作业时运行机构能保持不动。\n\n### 6.1.2.6.1 运行机构机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于满载、顺风及下坡 状态下运行的起重机或小车在要求的时间内停止下来。犕\n\n运行机构的制动转矩 $M _ { Z }$ 按式（91）计算：\n\n$$\nM _ { z } = \\left\\{ \\frac { ( P _ { \\mathrm { w } 1 } + P _ { \\mathrm { \\it e } } - P _ { \\mathrm { \\it \\infty } } ^ { \\prime } ) D \\eta } { 2 i } + \\frac { n } { 9 . 5 5 t _ { z } } \\lbrack k m _ { z } ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) + J _ { \\mathrm { \\it \\ \' { s } } } ^ { \\prime } \\eta \\rbrack \\right\\} \\xrightarrow { \\mathrm { . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } \\mathrm { ( \\it \\mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 不考虑轮缘与轨道侧面附加摩擦的摩擦阻力，单位为牛顿（N）；$D$ 同式（89）；\n\n同式（89）；$i$ 由制动器轴到车轮的机构总传动比;$n$ 同式（82)；$t _ { Z }$ — 运行机构制动时间，单位为秒（s）；$k$ 同式（82）；$m _ { Z }$ — 制动器的台数；${ \\cal J } _ { 1 } , { \\cal J } _ { 2 } , { \\cal J } ^ { \\prime } { } _ { 3 }$ — 同式（89）。\n6．1．2．6．2 制动器的选择条件，一般 $[ M _ { \\mathrm { Z } } ] { \\geqslant } M _ { \\mathrm { Z } }$ ， $\\left[ M _ { \\mathrm { Z } } \\right]$ 是所选制动器参数表中给出的制动转矩。6．1．2．6．3 频繁制动的制动器，在同一挡制动力矩的各个制动器中，宜选用制动轮较大的制动器。6．1．2．6．4 对那些驱动轮与轨道之间有足够大黏着力的露天工作起重机的运行小车，或未采用自动作用夹轨器的起重机，应按式（142）及式（144）计算在顺风、下坡情况下制动装置的总抗风阻力是否能抗御风的吹袭，以防止在有风工作中的起重机发生移动。\n\n### 6．1．2．7 打滑计算\n\n运行机构起动或制动时，起重机或小车不应发生打滑，一般由设计校验主动轮不打滑来保证。计算时钢质车轮与钢轨的黏着系数（静摩擦系数）为：室内工作的取0．14，室外工作的取0．12。\n\n## 6．1．3 回转机构\n\n### 6．1．3．1 等效回转稳态阻力矩犕\n\n等效回转稳态阻力矩 $M _ { \\mathrm { e q } }$ ，按式（92）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { e q } } = M _ { \\mathrm { m } } + M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\alpha }\n$$\n\n……（92）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 等效回转稳态阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 回转摩擦阻力矩，主要是回转支承装置的摩擦阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 正常工作状态下的等效风阻力矩，按 $\\mathrm ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8f1ee87-b476-4f8f-9a3a-47675442a0dd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8f27618-4055-4450-8bae-6f1dc8f3bc4f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 抗冻性差的石料，含有一定水分时，经过多次冻结与融化，将会产生脱层、裂缝等损伤，因此寒冷地区所用石料需具备一定的抗冻性。\n\n$_ { 2 \\sim 4 }$ 片石、块石、粗料石规格的划分，主要依石料的形状、尺寸而定。以同样强度砂浆砌筑的三种石料，其砌体抗压强度依次递增。块石和粗料石加工的形状要求分别如图 16-1 和图 16-2 所示。\n\n  \n图 16-1 镶面块石\n\n  \n图 16-2 镶面粗料石\n\nl-长度； $\\mathsf { \\pmb { W } } ^ { - }$ 宽度；t-厚度 l-长度； $\\mathsf { \\pmb { W } } ^ { - }$ 宽度；t-厚度\n\n16.2.2 用于圬工砌体工程的混凝土预制块，其规格、形状和尺寸应统一，表面应平整，强度应符合设计要求。采用轻质混凝土等特殊材料制作预制块时，所用混凝土的配合比应经试验验证后确定。\n\n16.2.3 圬工砌筑采用的砂浆应符合下列规定：\n\n1 砌筑用砂浆的类别和强度等级应符合设计规定。\n\n2 砂浆中所用水泥、砂、水等材料的质量应符合本规范第 6 章的相关规定。砂宜采用中砂或粗砂，当缺乏天然中砂或粗砂时，可采用满足质量要求的机制砂代替；在保证砂浆强度的基础上，也可采用细砂，但应适当增加水泥用量。砂的最大粒径，当用于砌筑片石时，宜不超过 $5 \\mathrm { m m }$ ；当用于砌筑块石、粗料石时，宜不超过 $2 . 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 砂浆的配合比应通过试验确定，当变更砂浆的组成材料时，其配合比应重新经试验确定。砂浆应具有良好的和易性，用于石砌体时其稠度宜为 $5 0 { \\sim } 7 0 \\mathrm { m m }$ ，气温较高时可适当增大。砂浆的配制宜采用质量比，并应随拌随用，保持适宜的稠度，且宜在 $3 \\mathord { \\sim } 4 \\mathrm { h }$ 内使用完毕；气温超过 $3 0 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 时，宜在 $2 \\sim 3 \\mathrm { h }$ 内使用完毕。在运输过程或在储存器中发生离析、泌水的砂浆，砌筑前应重新拌和；已凝结的砂浆，不得使用。\n\n4 各类砂浆均宜采用机械拌和，拌和时间宜为 $3 \\sim 5 \\mathrm { { m i n } }$ 。\n\n16.2.4 小石子混凝土应符合下列规定：\n\n1 配合比设计、材料规格、强度试验及质量检验标准应符合本规范第6章的规\n\n定。\n\n2 粗集料可采用细卵石或碎石，最大粒径宜不大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 小石子混凝土的拌合物应具有良好的和易性。对片石砌体，其坍落度宜为$5 0 { \\sim } 7 0 \\mathrm { m m }$ ；对块石砌体，其坍落度宜为 $7 0 { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 16.3 墩、台身圬工砌体\n\n16.3.1 砌体的砌筑施工应符合下列规定：\n\n1 砌块在使用前应浇水湿润，砌块的表面如有泥土、水锈，应清洗干净。\n\n2 砌筑基础的第一层砌块时，如基底为土质，可直接坐浆砌筑；如基底为岩层或混凝土地基，应先将基底表面清洗、湿润，再坐浆砌筑。\n\n3 砌体宜分层砌筑，砌体较长时可分段分层砌筑，但两相邻工作段的砌筑高差宜不超过 $1 . 2 \\mathrm { m }$ ；分段位置宜设在沉降缝或伸缩缝处，各段的水平砌缝应一致。\n\n4 各砌层应先砌外圈定位行列，再砌筑里层，其外圈砌块应与里层砌块交错连成一体。砌体外露面石料的镶面种类应符合设计规定，对有流冰或有漂浮物河流中的墩台，当设计未明确要求时，其镶面宜选用强度等级不低于MU30且较坚硬的石料或C30以上较高强度等级的混凝土预制块进行镶砌。砌体里层应砌筑整齐，分层应与外圈一致，应先铺一层适当厚度的砂浆再安放砌块和填塞砌缝。砌体的外露面应进行勾缝，并应在砌筑时靠外露面预留深约 $2 0 \\mathrm { m m }$ 的空缝备作勾缝之用。砌体隐蔽面的砌缝可随砌随刮平，不另勾缝。\n\n5 各砌层的砌块应安放稳固，砌块间的砂浆应饱满，黏结牢固，不得直接贴靠或脱空。砌筑时，底浆应铺满，竖缝砂浆应先在已砌石块侧面铺放一部分，然后在石块放好后用砂浆填满捣实。用小石子混凝土填竖缝时，应捣固密实。\n\n6 砌筑上层砌块时，应避免振动下层砌块。砌筑工作中断后恢复砌筑时，对已砌筑的砌层表面应加以清扫和湿润。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d8f8f76d-76c8-4756-b227-a91cd8174ca5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算', '6．3 起重机特殊零部件的选用计算## 6．3．1 滚动轴承的选择计算\n\n滚动轴承计算的目的是计算滚动轴承是否能满足在4．4．2．1中规定的载荷情况 、 、 中最不利的情况下的静载荷的要求，及在载荷情况Ⅰ、Ⅱ中的较不利的情况下最大动载荷的要求，但对转速低于$1 0 \\ \\mathrm { r / m i n }$ 的滚动轴承，不必校验其动载承受能力。\n\n### 6．3．1．1 滚动轴承的设计预期寿命\n\n滚动轴承应具有足够的设计预期寿命，可以根据所在机构的使用等级确定；对作为易损件在使用中可以更换的滚动轴承，其设计预期寿命可以取为比它所在机构的使用等级低一级或低两级。\n\n### 6．3．1．2 滚动轴承的等效平均动载荷犘\n\n#### 6．3．1．2．1 承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．1）的轴承等效平均动载荷  \n##### 6．3．1．2．1．1 水平运动的机构中的轴承等效平均动载荷犘\n\n因为在作业循环周期内，承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的滚动轴承所受的载荷值是变化的，为计算方便起见特确定一个等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { M m e a n } }$ ，并假定此载荷在6．3．1．1中所确定的设计预期寿命期内是不变的，其值为：\n\n对受加速力但不受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n$$\n\\begin{array} { r l } { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 1 9 \\ ) } \\\\ { P _ { \\mathrm { M m e a n I } } = K ^ { \' } { } _ { \\mathrm { ~ m } } P _ { \\mathrm { M } \\operatorname* { m a x } \\mathrm { I } \\mathrm { I } } \\qquad } & { { } \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( \\mathrm { ~ 1 } 2 0 \\ ) } \\end{array}\n$$\n\n对受加速力又受风力影响的零件上的滚动轴承\n\n式中：\n\nMmeanⅠ 水平运动机构中受加速力但不受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \nMmeanⅡ 水平运动机构中受加速力又受风力的零件上的滚动轴承的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）。犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x I } } \\ , P _ { \\mathrm { M m a x I } } $ 见4．4．2．2．1和4．4．2．3．1， $K _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 为3．3．2中所述的机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 值的立方根。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d9029be7-3f97-4476-b123-f2ef614a3986', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '说明：', '说明：1—测试挂点;  \n3- 传感器；  \n5- 连接绳；  \n$H$ -坠落距离。\n\n2- -释放装置；  \n4- 速差式防坠器；  \n6- 测试重物；\n\n  \n图A.1速差式防坠器坠落试验布置图  \n图A.2刚性导轨防坠器坠落试验布置图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d908b6b8-12a6-4be4-a454-c5cc840511fa', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '10 电动施工机具', '10 电动施工机具## 10.1 一般要求\n\n### 10.1.1 施工现场所使用的电动施工机具应符合国家强制认证标准规定,且具有产品合格证和使用说明书。\n\n### 10.1.2 施工现场所使用的电动施工机具的防护等级应与施工现场的环境相适应。\n\n### 10.1.3 电动施工机具的电源线应按其计算负荷选用橡皮护套绝缘铜芯软电缆。 电缆芯线数应根据负荷及其控制电器的相数和线数确定:三相四线时,应选用五芯电缆;三相三线时,应选用四芯电缆;当三相用电设备中配置有单相用电器具时,应选用五芯电缆;单相二线时,应选用三芯电缆(Ⅱ类设备选用两芯电缆)。\n\n### 10.1.4 露天使用电动施工机具的电气装置应具有良好的防雨和防潮性能,采取有效防雨防潮措施。\n\n### 10.1.5 电动施工机具应与保护导体(PE)可靠连接。 用电设备的金属外壳应与保护导体(PE)连接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d90b79ec-f1f8-4659-99b9-8b42d1953dc1', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明由于减隔震装置的非线性特性，减隔震桥梁宜采用非线性动力时程分析方法或多模态反应谱法进行抗震分析，因此需要建立三维全桥模型。\n\n### 10.3.2 减隔震桥梁的计算模型除应满足本规范第6章的规定外，尚应正确反映减隔震装置的力学特性。当环境温度累年最冷月平均温度的平均值低于 $_ { 0 \\mathrm { { C } } }$ 时，还应根据低温对减隔震装置力学特性的影响，对减隔震桥梁进行低温条件下的抗震分析和验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d90e94a4-856c-4f92-ad07-ef9b0ae695ba', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3试验步骤', '3试验步骤3.1应按 $\\mathrm { ~ T ~ } 0 5 8 7$ 的规定进行砂浆制备和稠度测定，记录砂浆拌和的总用水量W，用于测试稠度的砂浆，不能再用于测试泌水率。\n\n3.2 将容量筒内壁润湿（不应出现明水），并称其质量 $m _ { \\parallel }$ ，精确至 $1 \\mathrm { g }$ 。\n\n3.3 将拌制好的砂浆试样分别装入两个容量筒内，当砂浆的稠度不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 时，一次装料，采用机械振捣法，即将装有砂浆的容量筒放在振动台上振15s或在跳桌上跳120次;当砂浆稠度大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 时，采用人工插捣法。此时，砂浆分两层装入容量筒，每层用捣棒均匀插捣25下。捣实后的砂浆表面离筒口约 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，并称量容量筒和砂浆试样的总质量为$m _ { 2 }$ ，精确至 $1 \\mathrm { g }$ 。\n\n3.4 将容量筒加盖，并静置。\n\n3.5自静置时起， $3 0 \\mathrm { m i n }$ 内，每隔 $1 5 \\mathrm { m i n }$ 用吸液管吸出泌水，以后每 $3 0 \\mathrm { m i n }$ 吸一次泌水，直到连续三次吸不出水为止，称取泌水的总质量 $W _ { b }$ 。\n\n3.6 吸取泌水时将容量筒一侧垫高，使泌水集中，用吸管吸出泌水注入带塞量筒内，记录每次泌水的累计量。每次吸完水后，再把容量筒轻轻放平，不得扰动砂浆。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d911e61c-2749-4326-bf9f-adfbc0860857', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '稳定系数stability coefficient', '稳定系数stability coefficient与倾覆力矩相乘的系数。\n\n### 3.2.63\n内侧部分inboard portion悬挂装置从支点朝向建筑物内的部分。\n\n### 3.2.64\n外侧部分outboard portion悬挂装置从支点朝向建筑物外的部分。\n\n### 3.2.65');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d91afa5f-ad35-4981-8f4a-f9a50ef3905c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞', '附 录 犞## （资料性附录）\n## 流动式起重机的倾覆线\n\n在本附录中，图V．1～图V．5只是流动式起重机的倾覆线的示意图，实际倾覆线取决于各起重机的具体设计。\n\n### 犞．1 起重机支承在车轮（轮胎）上\n#### 犞．1．1 车轮（轮胎）不带悬架或悬架装置被锁定（见图 V．1和图 V．2）\n\n倾覆线为车轮着地点的连线。对于装有双轮轴或多后轴摆动悬架的底盘，应考虑以下两种情况：\n\na） 摆动悬架轴被固定或被锁定的情况下，则为外车轮（轮胎）着地点的连线；  \nb） 车轮安装在可摆动悬架上时，则为摆动轴的轴线。\n\n  \n图 犞．1\n\n  \n图 犞．2\n\n#### 犞．1．2 车轮悬架装置未锁定（见图 V．3）\n\n倾覆线是悬架装置作用点的连线。\n\n### 犞．2 起重机支承在外伸支腿上（见图 V．4）\n\n倾覆线是各支承中心点的连线，但除外伸支腿外，还存在柔性支承面（如充气轮胎），则应考虑此柔性支承面。\n\n  \n图 犞．3\n\n  \n图 犞．4\n\n### 犞．3 起重机支承在履带上（见图 V．5）\n\n倾覆线是驱动轮轴心的连线和引导轮轴心的连线。\n\n  \n图 犞．5\n\n附 录 犠（资料性附录）符号和代号\n## 表 犠．1 符号／代号表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d92ccc0e-d8c3-4024-a52d-ae5bcf54a203', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'C.8起重吊装工程', 'C.8起重吊装工程C.8.1无掩护水域吊装工程。  \nC.8.2陆上采用非常规起重设备、方法,且单件起吊重量在 $1 0 \\ \\mathrm { k N }$ 及以上的起重吊装工程。  \nC.8.3水上吊装 $1 0 0 0 ~ \\mathrm { k N }$ 及以上的吊装工程。\nC.8.4水上吊装跨距 $3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上，且重量 $5 0 0 ~ \\mathrm { k N }$ 及以上的吊装工程。  \nC.8.5采用起重机械进行安装的工程。  \nC.8.6起重机械设备自身的安装、运架、拆卸。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d93f53ff-a072-4915-9b0a-4b38234d1a72', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '9成品尺寸检验与验收', '9成品尺寸检验与验收## 9.1一般规定\n\n### 9.1.1钢结构构件制造完成后应进行检验，出厂前应进行验收。\n\n### 9.1.2对钢结构构件进行验收时，应具备下列文件：\n\n1合格证明书;\n\n2钢材、焊接材料、高强度螺栓连接副、高强度环槽铆钉连接副和涂装材料的出厂质量证明书及复验资料；\n\n3焊接工艺评定报告；\n\n4工厂高强度螺栓（环槽铆钉）摩擦面抗滑移系数试验报告；\n\n5焊缝无损检验报告；\n\n6焊缝重大修补记录;\n\n7产品试板的试验报告；\n\n8试拼装或预拼装检查记录；\n\n9涂装检测记录。\n\n### 9.1.3对钢结构进行计量时，钢板应按矩形计算，但大于 $0 . 1 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 的缺角及开孔应扣除；焊缝重量应按焊接构件重量的 $1 . 5 \\%$ 计。\n\n### 9.1.4 产品试板、抗滑移系数试件、吊耳、加固件、临时连接件等构件应纳入计量。\n\n## 9.2成品尺寸\n\n### 9.2.1板单元作为成品发运时，出厂前成品尺寸的允许偏差应符合表9.2.1的规定。\n\n表 9.2.1板单元成品尺寸允许偏差（mm）  \n\n\n\n\n\n### 9.2.2 钢箱梁梁段（含大节段）成品尺寸的允许偏差应符合表9.2.2 的规定。\n\n表 9.2.2钢箱梁梁段（含大节段）成品尺寸允许偏差（mm）  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n### 9.2.3 钢桁梁杆件成品尺寸的允许偏差应符合表9.2.3的规定。\n\n表 9.2.3钢桁梁杆件成品尺寸允许偏差（mm)  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n### 9.2.4主桁桁片、横联桁片、桥面板块、桁梁节段（含大节段）成品尺寸的允许偏差应符合表9.2.4 的规定。\n\n表9.2.4主桁桁片、横联桁片、桥面板块、桁梁节段（含大节段）成品尺寸允许偏差（mm）  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n### 9.2.5 钢板梁节段成品尺寸的允许偏差应符合表9.2.5 的规定。\n\n表 9.2.5钢板梁节段成品尺寸允许偏差（mm)  \n\n\n\n\n\n### 9.2.6钢塔节段成品尺寸的允许偏差应符合表9.2.6 的规定。\n\n表 9.2.6钢塔节段成品尺寸允许偏差（mm)  \n\n\n\n\n\n### 9.2.7钢锚梁节段、钢锚箱节段成品尺寸的允许偏差应符合表9.2.7的规定。\n\n表9.2.7钢锚梁节段、钢锚箱节段成品尺寸允许偏差（mm)   \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n### 9.2.8 钢箱拱拱肋成品尺寸的允许偏差应符合表9.2.8的规定。\n\n表9.2.8钢箱拱拱肋成品尺寸允许偏差（mm)   \n\n\n\n\n\n### 9.2.9 钢管拱节段成品尺寸的允许偏差应符合表9.2.9 的规定。\n\n表9.2.9 钢管拱节段成品尺寸允许偏差（mm）  \n\n\n\n\n\n### 9.2.10 钢管墩节段成品尺寸的允许偏差宜符合表9.2.9 的规定。\n\n### 9.2.11钢箱墩节段、钢盖梁节段成品尺寸的允许偏差应符合表9.2.11的规定。\n\n表9.2.11钢箱墩节段、钢盖梁节段成品尺寸允许偏差（mm)  \n\n\n<<<HTBL|8e1833f4cfb448cacd3f96bac71b083|END>>>\n\n\n### 9.2.12 钢箱梁、钢桁梁、钢板梁、钢塔和钢箱拱等的高强度螺栓孔、铆钉孔和主要零件上的螺栓孔孔径、孔距的允许偏差应符合本规范第5.6.3条和第5.6.4条的规定。\n\n## 9.3检验\n\n### 9.3.1成品尺寸应符合本规范第9.2节的规定。\n\n检验方法：采用直角尺、钢板尺、钢平尺、塞尺、游标卡尺、平台、拉线、钢卷尺、经纬仪、水准仪检查。\n\n### 9.3.2构件的内外表面不得有超标的凹痕、划痕、焊瘤、擦伤等缺陷，边缘应无毛 刺。\n\n检验方法：目视检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d949011f-5dfd-4bc3-aff4-4909a85b6092', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '1范围', '1范围本标准规定了高处作业吊篮(以下简称\"吊篮\")的术语和定义、型式与主参数、一般技术要求、结构、稳定性与机械设计计算、悬挂平台、起升机构、悬挂装置、电气系统和控制系统、试验方法、检验规则、标志、随机文件等。\n\n本标准包括了吊篮施加到建筑结构上的相关载荷规定、吊篮的安装对建筑物和结构的安全要求。\n\n本标准包括了吊篮工作中存在的相关显著危险。本标准说明了消除或减少发生显著危险的适当技术措施。\n\n本标准涉及的吊篮和所包含的危险程度需在本标准的说明范围内。\n\n本标准假定条件如下：\n\na）在特定的局部安装条件下和所期望的功能和要求上，制造商/供应商需与采购商/雇主进行协商；  \nb） 对吊篮整机的每个装配部件已做危险性分析，制定的规则以此假定为基础；  \nc) 本标准对部件提出的基本安全要求为：$\\bullet$ 根据现行工程实践的所有失效形式和计算规则来设计；$\\bullet$ 有可靠的机械与电气加工制造能力和手段；$\\bullet$ 有足够强度和适当的材料制造；$\\bullet$ 无视觉缺陷；d) 不使用诸如石棉的有害材料；  \ne) 吊篮保持良好的工作状态；  \nf) 任何经过良好加工和按照本标准生产的机械装置不会在无察觉的情况下损坏到产生危险的程度；  \ng） 工作环境温度范围为一 $1 0 \\ \\mathrm { ^ circ C } \\sim + 5 5 \\ \\mathrm { ^ \\circ C }$ ；  \nh）安装吊篮的建筑结构有足够的强度以承受预期的载荷。  \n本标准适用于建筑物或构筑物动力驱动或手动的各种型式的吊篮。\n\n本标准不适用于：\n\na） 苛刻和特殊工作条件(如苛刻环境条件、腐蚀性环境、强磁场环境);  \nb) 特定规则下工作(如在易爆燃性空气环境、带电工作)；  \nc) 从一层向另一层运送人员；  \nd) 搬运可导致危险的物品（如熔化的金属、酸性物质、放射性物质、易碎物品）；  \ne) 悬吊在起重机上的平台；  \nf) 筒仓维护作业设备；  \ng） 使用链条直接悬吊平台的设备；  \nh) 使用纤维绳直接悬吊平台的设备；  \ni) 用于地下作业的设备；  \nj） 用于井道作业的设备；  \nk) 由内燃机直接驱动的设备。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d94fc8ef-816a-44d2-99d8-0da49c0c3034', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第三章 事故调查', '第三章 事故调查第十九条 特别重大事故由国务院或者国务院授权有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n重大事故、较大事故、一般事故分别由事故发生地省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府负责调查。省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府可以直接组织事故调查组进行调查，也可以授权或者委托有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n未造成人员伤亡的一般事故，县级人民政府也可以委托事故发生单位组织事故调查组进行调查。\n\n第二十条 上级人民政府认为必要时，可以调查由下级人民政府负责调查的事故。自事故发生之日起 30 日内（道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内），因事故伤亡人数变化导致事故等级发生变化，依照本条例规定应当由上级人民政府负责调查的，上级人民政府可以另行组织事故调查组进行调查。\n\n第二十一条 特别重大事故以下等级事故，事故发生地与事故发生单位不在同一个县级以上行政区域的，由事故发生地人民政府负责调查，事故发生单位所在地人民政府应当派人参加。\n\n第二十二条 事故调查组的组成应当遵循精简、效能的原则。\n\n根据事故的具体情况，事故调查组由有关人民政府、安全生产监督管理部门、负有安全生产监督管理职责的有关部门、监察机关、公安机关以及工会派人组成，并应当邀请人民检察院派人参加。\n\n事故调查组可以聘请有关专家参与调查。\n\n第二十三条 事故调查组成员应当具有事故调查所需要的知识和专长，并与所调查的事故没有直接利害关系。\n\n第二十四条 事故调查组组长由负责事故调查的人民政府指定。事故调查组组长主持事故调查组的工作。\n\n第二十五条 事故调查组履行下列职责：\n\n（一）查明事故发生的经过、原因、人员伤亡情况及直接经济损失；\n\n（二）认定事故的性质和事故责任；  \n（三）提出对事故责任者的处理建议；  \n（四）总结事故教训，提出防范和整改措施；  \n（五）提交事故调查报告。\n\n第二十六条 事故调查组有权向有关单位和个人了解与事故有关的情况，并要求其提供相关文件、资料，有关单位和个人不得拒绝。\n\n事故发生单位的负责人和有关人员在事故调查期间不得擅离职守，并应当随时接受事故调查组的询问，如实提供有关情况。\n\n事故调查中发现涉嫌犯罪的，事故调查组应当及时将有关材料或者其复印件移交司法机关处理。\n\n第二十七条 事故调查中需要进行技术鉴定的，事故调查组应当委托具有国家规定资质的单位进行技术鉴定。必要时，事故调查组可以直接组织专家进行技术鉴定。技术鉴定所需时间不计入事故调查期限。\n\n第二十八条 事故调查组成员在事故调查工作中应当诚信公正、恪尽职守，遵守事故调查组的纪律，保守事故调查的秘密。\n\n未经事故调查组组长允许，事故调查组成员不得擅自发布有关事故的信息。\n\n第二十九条 事故调查组应当自事故发生之日起60 日内提交事故调查报告；特殊情况下，经负责事故调查的人民政府批准，提交事故调查报告的期限可以适当延长，但延长的期限最长不超过 60 日。\n\n第三十条 事故调查报告应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；  \n（二）事故发生经过和事故救援情况；  \n（三）事故造成的人员伤亡和直接经济损失；  \n（四）事故发生的原因和事故性质；  \n（五）事故责任的认定以及对事故责任者的处理\n\n建议；\n\n（六）事故防范和整改措施。\n\n事故调查报告应当附具有关证据材料。事故调查组成员应当在事故调查报告上签名。\n\n第三十一条 事故调查报告报送负责事故调查的人民政府后，事故调查工作即告结束。事故调查的有关资料应当归档保存。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d95b5057-7e12-42ff-8c2f-0ae80067b76a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：编束时梳理顺直，能防止钢丝或钢绞线在穿束、张拉时由于互相缠绕紊乱而导致的受力不均匀现象。当受力不均匀时，有的钢丝或钢绞线达不到张拉控制应力，而有的则可能被拉断。\n\n## 7.3 锚具、夹具和连接器\n\n### 7.3.1 锚具、夹具和连接器应按设计规定采用，其性能和质量应符合现行《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T14370）的规定。\n\n### 7.3.2 锚具应满足分级张拉、补张拉以及放松预应力的要求；锚固多根预应力筋的锚具除应具有整束张拉的性能外，尚应具有单根张拉的性能；用于承受低应力或动荷载的夹片式锚具应具有防松性能；锚具的锚口摩阻损失率宜不大于 $6 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d95c1b06-a7d5-4a2b-ab33-fe09274aa4d1', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤## 3.1 砂浆含水率试验步骤：\n\n称取 $1 0 0 \\mathrm { g } { \\pm } 1 0 \\mathrm { g }$ 砂浆拌合物试样，记为 $m _ { 1 }$ ，置于一干燥并已称重的盘中，在 $1 0 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的烘箱中烘干至恒重，称取质量为 $m _ { 2 }$ 。\n\n## 3.2 砂浆保水率试验步骤\n\n（1）称量底部不透水片与干燥试模质量 $m _ { 3 }$ 和15 片中速定性滤纸质量 $m _ { 4 }$ 。\n\n（2）将砂浆拌合物一次性装入试模，并用抹刀插捣数次，当填充砂浆略高于试模边缘时，用抹刀以 $4 5 ^ { \\circ }$ 角一次性将试模表面多余的砂浆刮去，然后再用抹刀以较平的角度在试模表面反方向将砂浆刮平。\n\n（3）抹掉试模边的砂浆，称量试模、底部不透水片与砂浆总质量 $m _ { 5 }$ 。\n\n（4）用两片医用棉纱覆盖在砂浆表面，再在棉纱表面放上15片滤纸，用底部不透水片盖在滤纸表面，以2kg的重物把不透水片压着。\n\n（5）静止2min后移走重物及不透水片，取出滤纸（不包括棉纱），迅速称量滤纸质量 $m _ { 6 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d95ce422-709e-40fa-81a3-f66527b13da9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 3）', '计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ { 1 } ^ { 2 } t _ { 1 } + M _ { 2 } ^ { 2 } t _ { 2 } + M _ { 3 } ^ { 2 } t _ { 3 } + \\dots \\dots + M _ { n } ^ { 2 } t _ { n } } { t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\dots \\dots \\dots + t _ { n } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 等效平均阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；\n\n$M _ { 1 } \\thinspace , M _ { 2 } \\thinspace , M _ { 3 } \\thinspace , \\cdots , M _ { n } \\thinspace$ 狀———为包括电动机转动及移动质量全部惯性力在内的各个阶段的转矩值。在变载荷情况下，至少取10个连续工作循环中载荷最大的一个循环计算；\n\n$t _ { 1 } \\ldots t _ { 2 } \\ldots t _ { 3 } \\ldots , \\ldots , t _ { n }$ — 发生不同转矩的时间段，静止时间不计入。\n\n等效平均功率按式（P．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e d } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { m e d } } n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．10）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { m e d } }$ — 同式（P．9）；$n$ 电动机转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 机构的总效率。\n\n#### 犘．2．5．2 电动机的初选\n\n如果电动机的一次负载运行时间不超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按式（P．10）计算结果从电动机样本上选出的 S3工作制的电动机即为所要求的电动机。\n\n  \n图 犘．1 电动机负荷图举例\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n表 犙．2 垂直运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值  \n\n\n\n\n\n表 犙．3 水平运动机构的接电持续率和每小时工作循环数参考值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d968eede-355a-4f67-82bf-336b3510a82a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 18）', '.3.4.2。动载试验载荷起升动载系数按式(16)计算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">14</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">当运行速度不大于0.7m/s时,不考虑起重机所受的缓冲碰撞力。运行速度大于0.7m/s时,按实际碰撞速度计算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">如有图7两种情况之一的，按实际情况分别考虑</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">表G.11中的行号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">$</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">本标准中的章条号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">系数值和载荷值</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">16</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">紧急停机时，本系数的最大值可取为，5=2.0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">17</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在需要时，应考虑此项载荷，当出现最严重的反向冲击时，可取本系数的极大值=3.0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">18</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.3.7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在需要时，应适当考虑此项载荷</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">19</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在需要时，应考虑此项载荷</td></tr></table>\n\n\n## 犌．4．3 加速效应的组合\n\n桥式和门式起重机的载荷总起升质量的重力是靠起升机构（H）、大车运行机构（T）、小车运行机构（D）以及有时还靠回转机构（S）来移动的（见图G．4）。\n\n这些机构同时作用于起重机的加速效应取决于起重机的控制系统和使用状态以及载荷是从地面起升还是从悬吊状态起升。考虑到上述情况，表 G．14给出的加速效应假定将同时作用。\n\n![](images/fe804e5142d441b87c199df514a2e816b246915b922a529cb15fb761b3cae1b8.jpg)  \n图 犌．4 桥式和门式起重机的载荷与运动\n\n总起升质量的重力 $m g$ 在不同的载荷组合内应乘以下列系数：\n\n载荷组合 A1和 B1： $\\phi _ { 2 }$ ；  \n载荷组合 A2和 $\\mathrm { B } 2 : \\phi _ { 3 }$ ；  \n载荷组合 和 ： $\\ L _ { \\ L } ( \\ L _ { 1 } + \\phi _ { 5 } \\ L \\times \\frac { \\Delta F } { m g } )$ ；  \n载荷组合 A4和 $\\mathrm { B 4 } : \\phi _ { 4 }$ ；  \n载荷组合 $\\mathrm { C 3 } : \\phi _ { 6 }$ 。\n\n驱动加速力可在短暂时间内有显著变化，此力的计算应分以下几种情况：\n\na） 开始运动时；  \nb） 对稳定状态运动进行制动时；\n\nc） 在起动过程中对运动进行制动时；\n\nd） 在制动过程中（减速停机），对运动进行减速时。\n\n根据4．2．1．2．1，所计算的驱动机构驱动力变化值，即刚体加速力应乘以系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n在考虑减速停机时，只有一个这种效应和其他运动相组合。\n\n在载荷组合 C6或 C7中，假定在稳定运行状态中只考虑“意外停机“或“机构失效“的动力效应，而不考虑其他动力效应。\n\n表 犌．14 加速效应的组合  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>控制方式</td><td rowspan=1 colspan=1>起升地面物品</td><td rowspan=1 colspan=1>起升悬吊物品</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>载荷组合 A1,B1,C1</td><td rowspan=1 colspan=1>载荷组合 A2～A4,B2～B4,C3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>用按钮仪表板或双向控制杆控制</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>H           H            HD           ST        ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d973e567-5415-4138-8191-3f47f018e150', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明高强度环槽铆钉连接副的铆接一般采用专用工具及相应的液压设备，主要由铆枪、液压泵站及液压油管等构成。\n\n铆枪主要由卡爪、铁砧、转换接头、枪体、铆枪按钮、手柄、控制电源线、进油和回油管等组成，其中卡爪、铁砧为易损件，如图J-1所示。\n\n  \n图J-1铆枪\n\n液压泵站主要由液压泵、电控装置、工控机、液压阀组、移动装置和快换接头等组成，可以精确控制铆接枪的工作压力，如图J-2所示。\n\n  \n图J-2　液压泵站\n\nJ.2.5 铆接用的铆枪及液压设备应在施工前进行配套标定和校正，标定应在轴力计上进行，轴力计的测定误差应不大于测定值的 $2 \\%$ ，最小示值应小于1kN。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d9748b0f-0bab-4719-a1a3-5530f75be2cb', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥混凝土在静力作用下的抗压弹性模量的试验方法，水泥混凝土的抗压弹性模量取1/3轴心抗压强度对应的弹性模量。\n\n本方法适用于各类水泥混凝土的直角棱柱体试件。\n\n引用标准：\n\n《指示表（指针式、数显式）》（JJG 34)\n\n水泥混凝土抗压强度试验方法（T0553）\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法 (T0551)\n\n水泥混凝土棱柱体轴心抗压强度试验方法(T0555)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d97a947e-a151-49bd-ab9f-de3fa882ef30', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算确定下区格局部压应力值 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）及其扩散区长度 $c ( y )$ ）时，可参照局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 和分布长度 $C$ 沿板宽方向的变化公式，即式（N．1）和式（N．2）计算：\n\n  \n图 犖．1\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\it y ) = \\frac { 2 \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\pi } \\bigg [ \\arctan \\frac { c } { y } - 3 \\bigg ( \\frac { y } { B } \\bigg ) ^ { 2 } \\bigg ( 1 - \\frac { 2 y } { 3 B } \\bigg ) \\arctan \\frac { c } { B } \\bigg ] \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n$$\nc ( \\boldsymbol { y } ) = c \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\boldsymbol { y } ) } \\Big ( 1 - \\frac { \\boldsymbol { y } } { B } \\Big )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）— 局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$c ( y )$ -局部压应力的分布长度 $C$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$y$ 以局部压应力作用边为原点向另一边方向的坐标，即板的上边缘至下区格上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$B$ —腹板的总宽(高)度,单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ arctan $\\frac { c } { y }$ $\\frac { c } { B }$ 的单位为弧度。\n\n## 犖．3 包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$\n\n包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $K$ 按表N．2计算。\n\n表 犖．2 带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n表 犖．2（续）  \n\n\n\n\n\n注： $\\gamma _ { \\mathrm { a } } = \\frac { E I _ { \\mathrm { S } } } { b D } , \\delta _ { \\mathrm { a } } = \\frac { A _ { \\mathrm { S } } } { b t }$ ：\n\n$I _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ），当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线计算；一侧配置时，按与板相连的加劲肋边缘为轴线计算；\n\n$A _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$r$ -板被加劲肋的分隔数；  \n$D { = } \\frac { E t ^ { 3 } } { 1 2 ( 1 { - } v ^ { 2 } ) } ( \\tau$ 为钢材的泊桑比）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d97d9a11-c51b-4795-ab03-1d903ad4e8ba', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '4发电设施', '4发电设施## 4.0.1施工现场发电设施的选址应根据负荷位置、交通运输、线路布置、污染源频率风向、周边环境等因素综合考虑。发电设施不应设在地势低洼和可能积水的场所。\n\n## 4.0.2发电机组的安装和使用应符合下列规定：\n\n1供电系统接地型式和接地电阻应与施工现场原有供用电 系统保持一致。 !\n\n2发电机组应设置短路保护、过负荷保护。\n\n3当两台或两台以上发电机组并列运行时，应采取限制中性点环流的措施。\n\n4发电机组周围不得有明火，不得存放易燃、易爆物。发电场所应设置可在带电场所使用的消防设施，并应标识清晰、醒目，便于取用。\n\n## 4.0.3移动式发电机的使用应符合下列规定：\n\n1发电机停放的地点应平坦，发电机底部距地面不应小于$0 . 3  { \\mathrm { m } }$ ；\n\n2发电机金属外壳和拖车应有可靠的接地措施；\n\n3发电机应固定牢固；\n\n4发电机应随车配备消防灭火器材；\n\n5发电机上部应设防雨棚，防雨棚应牢固、可靠。\n\n## 4.0.4发电机组电源必须与其他电源互相闭锁，严禁并列运行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d984893b-e0b5-461a-8549-c12542b50911', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1目的、适用范围和引用标准', '1目的、适用范围和引用标准本方法规定了砂浆拌合物体积密度及含气量的试验方法。\n\n本方法适用于水泥砂浆及指定采用本方法测定的其他材料。\n\n引用标准：\n\n水泥砂浆拌和及稠度试验方法 (T0587)\n\n《混凝土试验用振动台》（JG/T 245)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d98b57e1-1b3b-4dd1-a78d-412752860c41', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．2．1 单向压弯构件，弯矩绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．2）计算。\n\n## 犕．2．2 单向压弯构件，弯矩绕弱轴 $y$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．5）计算：犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n………（M．5）\n\n式中符号同式（M．1）。\n\n当 $\\uparrow \\frac { \\displaystyle \\bigg [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\bigg ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } } { \\frac { N } { \\varphi \\psi A } } \\leqslant \\psi - 1$ 时，则应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。式中符号同前。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d98fe118-31c6-4608-9e2f-9840365a9efa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．4 变幅机构电动机过载校验', '犚．4 变幅机构电动机过载校验变幅机构电动机过载校验按式（R．4）进行：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { \\sum F _ { \\mathrm { m a x } }  { v _ { \\mathrm { b } } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ ；$m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$\\sum F _ { \\mathrm { m a x } }$ — 包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 产生风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力在变幅齿条（或变幅螺杆、油缸、钢丝绳等）上的分力之和，在各变幅位置所有值的最大变幅力，单位为牛顿（N）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅齿条（或螺杆、油缸、钢丝绳等）的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；同式（P.5）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d99645f6-50d0-480d-a4a2-db97225ac7dd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.10 石拱桥', '19.10 石拱桥## 19.10.1 石拱桥的拱架宜采用钢拱架、满布式钢管拱架、组合式钢拱架或木拱架等结构形式，拱架的设计、制作、拼装和拆卸应符合本规范第 19.2节的规定。当小跨径石拱桥采用土牛拱胎时，土牛拱胎在制作时应设防排水设施，土石应分层夯实，密实度应不小于 $9 5 \\%$ ，拱顶部分应选用含水率适宜的黏土。\n\n## 19.10.2 用于砌筑拱圈的拱石应采用粗料石或块石按拱圈放样尺寸加工成楔形。拱石的厚度应不小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，加工成楔形时其较薄端的厚度应符合设计要求的尺寸或按施工放样的要求确定；其高度应为最小厚度的 $1 . 2 \\sim 2 . 0$ 倍；长度应为最小厚度的$2 . 5 { \\sim } 4 . 0$ 倍。拱石应按立纹破料，岩层面应与拱轴线垂直，各排拱石沿拱圈内弧的厚度应一致。对砌筑拱圈所用砂浆的要求应符合本规范第 16 章的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d997f3ac-f79b-44e2-8e63-9343b24aa0ff', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 2）', ' 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quasi-permanent combination of actions 正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用准永久值的组合。\n2.1.25 分项系数 partial safety factor\n\n用概率极限状态设计法设计时，为保证所设计的结构具有规定的可靠度，在设计表达式中采用的系数。分为作用分项系数和抗力分项系数两类。\n\n2.1.26 结构重要性系数 factor for importance of structure对不同安全等级的结构，为使其具有规定的可靠度而采用的分项系数。\n\n## 2.2 符号\n\n### 2.2.1 材料性能有关符号\n\n$R _ { \\mathrm { b k } }$ - 冰的抗弯强度标准值；  \nRik 冰的抗压强度标准值；Y 材料的重度。\n\n### 2.2.2 作用和作用效应有关符号$E$ ——主动土压力标准值；\n\n$E _ { \\mathrm { j } }$ - -高度 $H$ 范围内单位宽度的静土压力标准值；$F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值；  \nGik、 Gid 第 $i$ 个永久作用的标准值和设计值；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ 第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$A _ { \\mathrm { d } }$ 偶然作用的设计值；Sud -承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；Sad -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；$S _ { \\mathrm { f d } }$ 作用频遇组合的效应设计值；Sqd 作用准永久组合的效应设计值；pe 预应力钢筋的有效预应力；con 预应力钢筋张拉控制应力$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋的相应阶段的预应力损失。\n\n### 2.2.3 几何参数有关符号\n\n$R$ ——曲线半径；  \nA -预应力钢筋的截面面积；  \nl- 桥梁跨径。### 2.2 $C _ { \\iota }$ 计算系及他有关符号$f$ 结构基频；  \n$g$ 重力加速度；  \n$m$ 桩或墩迎冰面形状系数；$\\xi$ 压实土的静土压力系数；$\\varphi$ - 土的内摩擦角  \n$\\lambda$ \\~ 侧压系数；  \n$\\mu$ 支座的摩擦系数；  \n$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数；  \n$\\gamma _ { G _ { i } }$ 第 $i$ 个永久作用的分项系数$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 第 $j$ 个可变作用的分项系数$\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ - 可变作用的结构设计使用年$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 可变作用的组合值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 可变作用的频遇值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } }$ -可变作用的准永久值系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d99d4012-324d-4a4a-8d1e-af1d3aa3c115', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '4 施工准备（Part 2）', '施工现场临时用电应符合现行《施工现场临时用电安全技术规范》 (JGJ46)的有关规定。\n\n### 4.4.2 施工用电设备数量在5台及以上，或用电设备容量在 $5 0 \\mathrm { k W }$ 及以上时，应编制用电组织设计。\n\n### 4.4.3 施工现场临时用电工程专用的电源中性点直接接地的220/380V三相四线制低压电力系统，必须符合下列规定：\n\n1采用三级配电系统。  \n2采 用TN-S 接零保护系统。  \n3采用二级保护系统。\n\n### 4.4.4 电线架设应符合下列规定：\n\n1架空线路宜避开施工作业面、作业棚、生活设施与器材堆放场地。\n\n2架空线路边线无法避开在建工程(含脚手架)时，其安全距离应符合表4.4.4-1的规定。\n\n表4.4.4-1外电架空线路边线外侧边缘与在建工程(含脚手架）间安全距离  \n\n\n\n\n\n3施工现场的机动车道与外电架空线路交叉时，架空线路的最低点与路面的垂直安全距离应符合表4.4.4-2的规定。\n\n表4.4.4-2施工现场的机动车道与外电架空线路交叉时的垂直安全距离\n\n\n\n\n\n### 4.4.5 铺设电缆线应符合下列规定：\n\n1施工现场开挖沟槽边缘与埋设电缆沟槽边缘的安全距离不得小于 $0 , 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n2地下埋设电缆应设防护管。\n\n3架空铺设电缆应沿墙或电杆做绝缘固定。\n\n4通往水上的岸电应用绝缘物架设，电缆线应留有余量，作业过程中不得挤压或拉拽电缆线。\n\n### 4.4.6 水上或潮湿地带的电缆线必须绝缘良好并具有防水功能，电缆线接头必须经防水处理。\n\n### 4.4.7 每台用电设备必须独立设置开关箱；开关箱必须装设隔离开关及短路、过载、漏电保护器，严禁设置分路开关；配电箱、开关箱的电源进线端严禁用插头和插座做活动连接。\n\n### 4.4.8 配电箱及开关箱设置应符合下列规定：\n\n1总配电箱应设在靠近电源的区域；分配电箱应设在用电设备或负荷相对集中的区域；开关箱与分配电箱的距离不得大于 $3 0 \\mathrm { m }$ ，开关箱应靠近用电设备，与其控制的固定式用电设备水平距离不宜大于 $3 \\mathrm { m }$ 。\n\n2动力配电箱与照明配电箱宜分别设置。合并设置的配电箱，动力和照明应分路\n\n设置。\n\n3配电箱、开关箱应装设在干燥、通风及常温场所，不得装设在存在瓦斯、烟气、潮气及其他有害介质的场所。\n\n4配电箱、开关箱应选用专业厂家定型、合格产品。\n\n5总配电箱中漏电保护器的额定漏电动作电流应大于 $3 0 \\mathrm { m A }$ ，额定漏电动作时间应大于0.1s，额定漏电动作电流与额定漏电动作时间的乘积不得大于 $3 0 \\mathrm { m A \\cdot s }$ 。开关箱中漏电保护器的额定漏电动作电流不得大于 $3 0 \\mathrm { m A }$ ，额定漏电动作时间不应大于0.1s。潮湿或有腐蚀介质场所的漏电保护器应采用防溅型产品，额定漏电动作电流不得大于 $1 5 \\mathrm { m A }$ ，额定漏电动作时间不得大于0.1s。\n\n6配电箱、开关箱应装设端正、牢固。固定式配电箱、开关箱的中心点与地面的垂直距离应为1 $. 4 { \\sim } 1 . 6 \\mathrm { m }$ 。移动式配电箱、开关箱应装设在坚固、稳定的支架上，其中心点与地面的垂直距离应为 $0 . 8 \\sim 1 . 6 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 4.4.9 遇有临时停电、停工、检修或移动电气设备时，应关闭电源。\n\n## 4.5 生产生活用水\n\n### 4.5.1 生活饮用水水质应符合现行《生活饮用水卫生标准》（GB 5749）的有关规定。\n\n### 4.5.2 施工现场搭设的水塔、水箱等储水设施应稳固、牢靠，并应采取防倾覆措施。\n\n## 4.6 施工机械设备\n\n### 4.6.1 应制定施工机械设备安全技术操作规程，建立设备安全技术档案。\n\n### 4.6.2 施工机械设备进场前应查验机械设备证件、性能、状况；进场后，应向操作人员进行安全技术交底。\n\n### 4.6.3 特种设备现场安装、拆除应按相关规定具有相应作业资质。\n\n### 4.6.4 龙门吊、架桥机等轨道行走类设备应设置夹轨器和轨道限位器。轨道的基础承载力、宽度、平整度、坡度、轨距、曲线半径等应满足说明书和设计要求。\n\n### 4.6.5 机械设备集中停放的场所应设置消防通道，并应配备消防器材。\n\n### 4.6.6 施工现场专用机动车辆驾驶人员应按相关规定经过专门培训，并应取得相应资格证书。\n\n### 4.6.7 施工现场运输车辆应状态良好，车身应设置反光警示标识。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d9a8062a-17f6-476b-9d37-5524b46ab055', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤## 3.1 称取约 $0 . 5 \\mathrm { g }$ 试样 $( m _ { 1 } )$ ，精确至 $0 . 0 0 0 1 \\mathrm { g }$ ，置于 $2 0 0 \\mathrm { m L }$ 烧杯中，加入约 $4 0 \\mathrm { m L }$ 水，搅拌使试样完全分散，在搅拌下加入 $1 0 \\mathrm { m L }$ 盐酸（ $1 + 1$ ），用平头玻璃棒压碎块状物，加热煮沸并保持微沸 $5 { \\sim } 1 0 \\mathrm { m i n }$ 。用中速滤纸过滤，用热水洗涤10\\~12次，滤液及洗液收集于$4 0 0 \\mathrm { m L }$ 烧杯中。\n\n## 3.2 加水稀释至约 $2 5 0 \\mathrm { m L }$ ，玻璃棒底部压一小片定量滤纸，盖上表面皿，加热煮沸，在微沸下从杯口缓慢逐滴加入 $1 0 \\mathrm { m L }$ 热的氯化钡溶液（2.6），继续微沸3min以上使沉淀良好地形成，然后在常温下静置12\\~24h或温热处静置至少4h 以上（有争议时，以常温下静置12\\~24h结果为准），溶液的体积应保持在约 $2 0 0 \\mathrm { m L }$ 。用慢速定量滤纸过滤，用温水洗涤，将滤液收集在试管中，加几滴硝酸银溶液，观察试管中溶液是否浑浊。如果浑浊，继续洗涤并检验，直至硝酸银检验不再浑浊，即检验无氯离子为止。\n3.3 将沉淀及滤纸一并移入已灼烧恒量的瓷坩埚中，灰化完全后，放入 $8 0 0 { \\sim } 9 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的高温炉内灼烧 $3 0 \\mathrm { { m i n } }$ ，取出增埚，宜于干燥器中冷却至室温，称量（ $m _ { 2 }$ ）。反复灼烧，直至恒量。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d9b8f5b7-c6b3-47e6-85c0-9f642cfb254b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 1）', '6．3．2 钢丝绳## 6．3．2．1 钢丝绳选用原则\n\n起重机用钢丝绳应符合 GB／T20118的要求，优先采用线接触型钢丝绳。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等），或吊运大件物品、重要设备，且起重机的使用对人身安全及可靠性有较高要求时，应采用 GB8918中规定的钢丝绳。\n\n钢丝绳的选择应满足本标准适用的起重机对所使用的钢丝绳规定的最低选用要求。本标准规定的钢丝绳使用的前提是：所采用的钢丝绳出厂时已得到正确润滑，滑轮和卷筒的卷绕直径选择适当（符合6．3．3．1要求）。\n\n钢丝绳在滑轮和卷筒上的卷绕直径的选择要以起升机构的工作级别为依据。但对于要经常拆卸钢\n\n丝绳的起重机（如建筑用起重机和流动式起重机），由于要求滑轮、卷筒等与钢丝绳相关的部件尺寸紧凑，重量较轻，且可以经常更换钢丝绳，故滑轮、卷筒的卷绕直径选用允许比所在起升机构工作级别低一级，但最低工作级别不应低于 M3级。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等）时，宜按比该类起重机起升机构常用的工作级别高一级的机构来选择钢丝绳滑轮和卷筒的卷绕直径。\n\n## 6．3．2．2 钢丝绳结构型式的选择\n\n选用线接触型钢丝绳时，对起升高度很大，吊钩组钢丝绳倍率很小的港口装卸用起重机或建筑塔式起重机，宜采用多层股不旋转钢丝绳；当钢丝绳在腐蚀性较大的环境中工作时，应采用镀锌钢丝绳。\n\n## 6．3．2．3 钢丝绳直径的选择计算\n\n### 6．3．2．3．1 确定钢丝绳最大工作静拉力应考虑的因素\n\n#### 6．3．2．3．1．1 起重用（抓斗除外）钢丝绳\n\n计算最大工作静拉力时应考虑下列因素：起重机的额定起升载荷；下滑轮组和取物装置的自重重力；起升钢丝绳缠绕滑轮组的倍率 $a$ 和绕上卷筒的钢丝绳分支数；起升高度超过 $5 0 ~ \\mathrm { m }$ 时，一般要计及钢丝绳的自重重力；在上极限位置若钢丝绳与铅垂线夹角大于 $2 2 . 5 ^ { \\circ }$ 时，还需要考虑由钢丝绳的倾斜引起钢丝绳拉力的增大；钢丝绳系统的总传动效率 $\\eta _ { \\Sigma }$ 。对单联滑轮组可按式（124）计算：\n\n$$\n\\eta _ { \\Sigma } = \\frac { 1 - \\eta _ { l } ^ { \\mathrm { a } } } { ( 1 - \\eta _ { l } ) a } \\cdot \\eta _ { \\mathrm { D } }\n$$\n\n……（124）\n\n式中：\n\n$\\eta _ { \\Sigma }$ 钢丝绳系统的总传动效率；  \n$\\eta _ { l }$ 单个滑轮的效率（滚动轴承取0.98，滑动轴承取0.96）；  \n$a$ 同式（77）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { D } }$ 导向滑轮的效率。\n\n#### 6．3．2．3．1．2 非起重用钢丝绳\n\n对不专门用于起升垂直载荷的各种钢丝绳，应考虑在4．4．2中规定的、在各种用途工况中能反复出犛现的载荷情况Ⅰ或Ⅱ的最不利情况来确定出钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 。当钢丝绳用来作水平运动的牵引时，应考虑牵引对象作水平运动时的摩擦阻力、坡道阻力以及起升钢丝绳绕过起升及导向滑轮系统的阻力等。\n\n#### 6．3．2．3．1．3 多绳抓斗的钢丝绳\n\n对于四绳（或双绳）抓斗，其闭合绳和支持绳载荷分配按如下规定：\n\na） 如使用的系统能自动地且快速地（例如采用差动式电控装置等）使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配或将两种绳之间的载荷差异仅限制在闭斗末期或开始张开的一个极短时期内犛者，则闭合绳和支持绳的最大工作静拉力 $S$ 各取为总载荷的 $66 \\%$ 除以各自的分支数；当采用直流调速或交流变频调速，并进行了特殊的设计，能实时监控保证抓斗离地时起升与闭犛合机构载荷准确协调共同承担者，钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 可各取为总载荷的 $5 5 \\%$ 除 以\n\n各自的分支数。\n\nb） 如使用的系统在起升过程中不能使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配，而实际上在抓斗闭犛合及起升初期几乎全部载荷都作用在闭合绳上，则闭合绳最大工作静拉力犛 $S$ 取为总载荷的$100 \\%$ 除以其分支数，支持绳最大工作静拉力 $S$ 取为总载荷的 $66 \\%$ 除以其分支数。\n\n### 6．3．2．3．2 钢丝绳选用计算\n\n#### 6．3．2．3．2．1 $\\ b { C }$ 系数法\n\n本方法只适用于运动绳。选取的钢丝绳直径不应小于（最接近于）按式（125）计算的钢丝绳直径。\n\n$$\nd _ { \\operatorname* { m i n } } = C \\sqrt { S }\n$$\n\n……（125）\n\n式中：\n\n$d _ { \\mathrm { m i n } }$ — 钢丝绳的最小直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$C$ -钢丝绳选择系数，单位为毫米每开二次方牛 $( \\mathrm { m m } / \\sqrt { \\mathrm { N } } )$ ；$S$ -钢丝绳最大工作静拉力，单位为牛顿(N)。\n\n钢丝绳选择系数 $C$ 取值与钢丝的公称抗拉强度和机构工作级别有关，见表44。\n\n当钢丝绳的 $k ^ { \' }$ 和犽 $\\sigma _ { t }$ 狋值与表44中不同时，则可根据工作级别从表44中选择安全系数犆 $n$ 值并根据所选择钢丝绳的 $k ^ { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d9c340bb-b42a-4b5a-bfe6-545fe664176e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：由于海上的自然环境条件相对于陆上更为复杂，如台风、季风、波浪、海流、大雾等均会对桥梁的施工产生不利影响，其施工风险远大于陆上。为保证海上施工的安全，有必要对可能产生的风险进行评估，并有针对性地制定相应的对策措施。钢制的临时承重结构和构件，在海洋腐蚀环境条件下如使用时间较长，会产生比较严重的锈蚀或腐蚀，大大降低其受力性能，危及施工安全，因此需要采取必要的临时防腐措施。\n\n### 22.1.4 海上桥梁各种桥型的施工除应符合本章对防腐蚀、耐久性及海上施工的特殊要求外，尚应符合本规范相关章节的规定。\n\n## 22.2 环氧树脂涂层钢筋\n\n### 22.2.1 环氧树脂涂层钢筋作为防腐蚀附加措施用于海上桥梁工程时，其性能和质量应符合现行《钢筋混凝土用环氧涂层钢筋》（GB/T 25826）的规定。\n\n### 22.2.2 环氧树脂涂层钢筋进场后、加工前应分批对其质量进行检验。每一验收批应由同一牌号、同一规格、同一生产线、同一生产工艺、同一批环氧树脂粉末生产的 60t 涂层钢筋组成，对每一验收批应随机抽取不少于 2 根进行涂层厚度、连续性和可弯性检验。试验方法和检验结果应符合现行《钢筋混凝土用环氧涂层钢筋》（GB/T25826）的规定。\n\n### 22.2.3 采用环氧树脂涂层钢筋的结构或构件混凝土应为耐久性混凝土。环氧树脂涂层钢筋可与钢筋阻锈剂联合使用，但不得与阴极保护联合使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d9c5a04b-89e3-46a4-8c56-ff7e04705676', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百五十六条定作人提供材料的，定作人应当按照约定提供材料', '第二百五十六条定作人提供材料的，定作人应当按照约定提供材料。承揽人对定作人提供的材料，应当及时检验，发现不符合约定时，应当及时通知定作人更换、补齐或者采取其他补救措施。承揽人不得擅自更换定作人提供的材料，不得更换不需要修理的零部件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d9d15e56-fd7a-452d-a87b-5f4dd3a1dd78', '134《四川省安全生产条例》.md', '第二章 生产经营单位的安全生产保障', '第二章 生产经营单位的安全生产保障第十五条生产经营单位应当具备《中华人民共和国安全生产法》和本条例以及其他有关法律法规、国家标准或者行业标准规定的安全生产条件；不具备安全生产条件的，不得从事生产经营活动。\n\n第十六条生产经营单位应当将安全生产管理贯穿于生产经营全过程，建立健全从主要负责人到一线从业人员的全员安全生产责任制，明确各部门、各岗位的责任人员、责任范围、考核目标和标准等内容，并加强监督考核，保证全员安全生产责任制的落实。考核结果可以作为从业人员职务调整、收入分配等的依据。\n\n国有及国有控股生产经营单位的安全生产责任制考核结果，纳入生产经营单位负责人的经营业绩考核管理。\n\n第十七条生产经营单位主要负责人应当履行《中华人民共和国安全生产法》和其他有关法律法规规定的职责，定期研究安全生产问题并检查本单位的安全生产工作，配合政府及其有关部门做好安全生产监督管理工作。\n\n生产经营单位设有职工大会、职工代表大会或者股东大会的，主要负责人应当向其报告安全生产情况。\n\n第十八条生产经营单位应当明确分管安全生产的负责人或者设置专职安全生产分管负责人，协助主要负责人履行安全生产管理职责。\n\n生产经营单位设置主要技术负责人的，主要技术负责人负有安全生产技术决策和指挥权，对技术方案中涉及安全生产的事项承担管理责任；对不符合安全生产条件的技术方案，具有否决权。未设置主要技术负责人的，由实际承担主要技术负责人职责的人员履行相关安全生产管理职责。\n\n第十九条矿山、金属冶炼、建筑施工、运输单位和危险物品的生产、经营、储存、装卸单位，应当按照规定设置安全生产管理机构或者配备专职安全生产管理人员。\n\n前款规定以外的生产经营单位，从业人员在一百人以下的，应当配备专职或者兼职安全生产管理人员；从业人员超过一百人的，应当设置安全生产管理机构或者配备专职安全生产管理人员。配备的安全生产管理人员应当满足安全生产工作的需要。\n\n生产经营单位下属项目部、建设指挥部、分公司等独立生产经营单元，应当依照前两款的规定设置安全生产管理机构或者配备安全生产管理人员。\n\n第二十条矿山、金属冶炼单位和危险物品的生产、储存、装卸单位应当按照国家有关规定配备注册安全工程师从事安全生产管理工作。\n\n鼓励其他生产经营单位聘用注册安全工程师从事安全生产管理工作。生产经营单位可以通过多种方式，激励从业人员取得注册安全工程师资格。\n\n第二十一条生产经营单位应当制定并落实本单位安全生产规章制度。\n\n安全生产规章制度应当包括安全生产资金投入、劳动防护用品配备和管理、安全生产例会、安全生产宣传教育和培训、风险分级管控、隐患排查治理、安全设施和设备管理、作业安全管理、安全生产检查、应急预案管理、安全生产档案管理、发包（出租）管理、生产安全事故报告和应急救援等方面的内容。\n\n第二十二条生产经营单位的决策机构、主要负责人或者个人经营的投资人应当保证具备安全生产条件所必需的资金投入，并对由于安全生产所必需的资金投入不足导致的后果承担责任。\n\n有关生产经营单位应当根据安全生产工作需要，按照规定提取和使用安全生产费用，专门用于改善安全生产条件。安全生产费用在成本中据实列支。\n\n第二十三条生产经营单位必须安排专项经费为从业人员配备符合国家标准或者行业标准的劳动防护用品，并监督、教育从\n\n业人员按照使用规则佩戴和使用；不得以货币或者其他物品替代。  \n购买和发放劳动防护用品的情况应当如实记录。\n\n第二十四条生产经营单位应当按照国家、省有关规定对从业人员进行安全生产教育和培训，并如实记入从业人员教育和培训档案，未经安全生产教育和培训合格的人员不得上岗作业。上岗前进行安全生产教育和培训的人员包括：\n\n（一）新进从业人员；（二）离岗达到规定期限或者换岗的从业人员；（三）采用新工艺、新技术、新材料或者使用新设施、新设备的有关从业人员；（四）在生产经营单位实习（实训）的学生;（五）其他应当进行安全生产教育和培训的人员。\n\n生产经营单位的特种作业人员应当按照国家有关规定经专门的安全知识和技能培训，取得相应资格，方可上岗作业。\n\n第二十五条生产经营场所应当符合相关法律法规的规定，并符合以下要求：\n\n（一）生产、经营、储存、使用危险物品的车间、商店、仓库应当与员工宿舍保持安全距离，不得与员工宿舍设在同一座建筑物内;\n\n（二）生产经营场所和员工宿舍应当设有符合要求的出口、疏散通道，并保持畅通；\n\n（三）生产、储存易燃易爆物品的建筑物、构筑物之间，以及易燃易爆物品与明火或者火花散发地点的距离，应当符合防火防爆的安全规定；因设计标准、规范变化导致不符合安全距离要求的已建成建筑设施，应当迁建或者按照规定采取安全防范措施；');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d9d3f7de-930f-4243-80f2-8405b25152b7', '145《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2009）.md', 'DL/T1147—2009（Part 3）', 'a） 用户须知(或安全警告)；  \nb） 产品型号：  \nc） 使用方法；  \nd） 检查程序、维护（或保养）方法及报废准则等。\n\n## 6.3运输\n\n防坠器在运输中，应防止雨淋，勿接触腐蚀性物质。\n\n## 附录A（规范性附录）防坠器试验布置图\n\n图 ${ \\bf A } . 1 { \\sim } { \\bf A } . 3$ 给出了防坠器试验布置图。\n\n  \n图A.1速差式防坠器试验布置图\n\n1-模拟人；2—安全带；3—悬吊机构；4—速差式防坠器；5—传感器；6—测试台架\n\n1—悬吊机构；2—支点；3一导轨\n\n  \n图A.2导轨式防坠器试验布置图\n\n1—模拟人；2一安全带；3—重锤；4—绳索式防坠器；5—绳索；6—传感器：7—测试台架\n\n  \n图A.3绳索式防坠器试验布置图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d9e72049-7f6a-4ae1-bc19-5c466649f082', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '《公路桥涵设计通用规范', '《公路桥涵设计通用规范（JTG D60—2015）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d9e739e4-1d15-4c54-b8ed-cda9781eb179', '44《中华人民共和国水法》（主席令第48号）.md', '第一章总则（Part 1）', '第一章总则第一条根据《中华人民共和国水污染防治法》（以下简称水污染防治法），制定本实施细则。\n\n## 第二章水污染防治的监督管理\n\n第二条依照水污染防治法第十条规定编制的流域水污染防治规划，应当包括下列内容：\n\n（一）水体的环境功能要求；\n\n（二）分阶段达到的水质目标及时限；\n\n（三）水污染防治的重点控制区域和重点污染源，以及具体实施措施；\n\n（四）流域城市排水与污水处理设施建设规划。\n\n第三条县级以上人民政府水行政主管部门在确定大、中型水库坝下最小泄流量时，应当维护下游水体的自然净化能力，并征求同级人民政府环境保护部门的意见。\n\n第四条向水体排放污染物的企业事业单位，必须向所在地的县级以上地方人民政府环境保护部门提交《排污申报登记表》。\n\n企业事业单位超过国家规定的或者地方规定的污染物排放标准排放污染物的，在提交《排污申报登记表》时，还应当写明超过污染物排放标准的原因及限期治理措施。\n\n第五条企业事业单位需要拆除或者闲置污染物处理设施的，必须事先向所在地的县级以上地方人民政府环境保护部门申报，并写明理由。环境保护部门应当自收到申报之日起1个月内作出同意或者不同意的决定，并予以批复；逾期不批复的，视为同意。\n\n第六条对实现水污染物达标排放仍不能达到国家规定的水环境质量标准的水体，可以实施重点污染物排放总量控制制度。\n\n国家确定的重要江河流域的总量控制计划，由国务院环境保护部门会同国务院有关部门商有关省、自治区、直辖市人民政府编制，报国务院批准。其他水体的总量控制计划，由省、自治区、直辖市人民政府环境保护部门会同同级有关部门商有关地方人民政府编制，报省、自治区、直辖市人民政府批准；其中，跨省、自治区、直辖市的水体的总量控制计划，由有关省、自治区、直辖市人民政府协商确定。\n\n第七条总量控制计划应当包括总量控制区域、重点污染物的种类及排放总量、需要削减的排污量及削减时限。\n\n第八条对依法实施重点污染物排放总量控制的水体，县级以上地方人民政府应当依据总量控制计划分配的排放总量控制指标，组织制定本行政区域内该水体的总量控制实施方案。\n\n总量控制实施方案应当确定需要削减排污量的单位、每一排污单位重点污染物的种类及排放总量控制指标、需要削减的排污量以及削减时限要求。\n\n第九条分配重点污染物排放总量控制指标，应当遵循公开、公平、公正的原则，并按照科学、统一的标准执行。总量控制指标分配办法由国务院环境保护部门商国务院有关部门制定。\n\n第十条县级以上地方人民政府环境保护部门根据总量控制实施方案，审核本行政区域内向该水体排污的单位的重点污染物排放量，对不超过排放总量控制指标的，发给排污许可证；对超过排放总量控制指标的，限期治理，限期治理期间，发给临时排污许可证。具体办法由国务院环境保护部门制定。\n\n第十一条总量控制实施方案确定的削减污染物排放量的单位，必须按照国务院环境保护部门的规定设置排污口，并安装总量控制的监测设备。\n\n第十二条国家确定的重要江河流域所在地的省、自治区、直辖市人民政府，应当执行国务院批准的省界水体适用的水环境质量标准。\n\n第十三条国家确定的重要江河流域的省界水体的水环境质量状况监测，必须按照国务院环境保护部门制定的水环境质量监测规范执行。\n\n第十四条城市建设管理部门应当根据城市总体规划，组织编制城市排水和污水处理专业规划，并按照规划的要求组织建设城市污水集中处理设施。\n\n第十五条城市污水集中处理设施出水水质，按照国家规定的或者地方规定的污染物排放标准执行。\n\n城市污水集中处理的营运单位，应当对城市污水集中处理设施的出水水质负责。\n\n环境保护部门应当对城市污水集中处理设施的出水水质和水量进行抽测检查。\n\n第十六条被责令限期治理的排污单位，应当向作出限期治理决定的人民政府的环境保护部门提交治理计划，并定期报告治理进度。\n\n作出限期治理决定的人民政府的环境保护部门，应当检查被责令限期治理的排污单位的治理情况，对完成限期治理的项目进行验收。\n\n被责令限期治理的排污单位，必须按期完成治理任务；因不可抗力不能在规定的期限内完成治理任务的，必须在不可抗力情形发生后1个月内，向作出限期治理决定的人民政府的环境保护部门提出延长治理期限申请，由作\n\n出限期治理决定的人民政府审查决定。\n\n第十七条环境保护部门和海事、渔政管理机构对管辖范围内向水体排放污染物的单位进行现场检查时，应当出示行政执法证件或者佩戴行政执法标志。\n\n第十八条环境保护部门和海事、渔政管理机构进行现场检查时，根据需要，可以要求被检查单位提供下列情况和资料：\n\n（一）污染物排放情况；\n\n（二）污染物治理设施及其运行、操作和管理情况；\n\n（三）监测仪器、仪表、设备的型号和规格以及检定、校验情况；\n\n（四）采用的监测分析方法和监测记录；\n\n（五）限期治理进展情况；\n\n（六）事故情况及有关记录；\n\n（七）与污染有关的生产工艺、原材料使用的资料；\n\n（八）与水污染防治有关的其他情况和资料。\n\n第十九条企业事业单位造成水污染事故时，必须立即采取措施，停止或者减少排污，并在事故发生后48 小时内，向当地环境保护部门作出事故发生的时间、地点、类型和排放污染物的种类、数量、经济损失、人员受害及应急措施等情况的初步报告；事故查清后，应当向当地环境保护部门作出事故发生的原因、过程、危害、采取的措施、处理结果以及事故潜在危害或者间接危害、社会影响、遗留问题和防范措施等情况的书面报告，并附有关证明文件。\n\n环境保护部门收到水污染事故的初步报告后，应当立即向本级人民政府和上一级人民政府环境保护部门报告，有关地方人民政府应当组织有关部门对事故发生的原因进行调查，并采取有效措施，减轻或者消除污染。县级以上人民政府环境保护部门应当组织对事故可能影响的水域进行监测，并对事故进行调查处理。\n\n船舶造成水污染事故时，必须立即向就近的海事管理机构报告。造成渔业水体污染事故的，必须立即向事故发生地的渔政管理机构报告。海事或者渔政管理机构接到报告后，应当立即向本级人民政府的环境保护部门通报情况，并及时开展调');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d9e805a6-ca48-4de4-aae8-b4a00e887d7a', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '7.0.11 钢筋接头疲劳试验的耗时比较长', '7.0.11 钢筋接头疲劳试验的耗时比较长，费用昂贵。经过接头疲劳性能型式检验和产品认证后的钢筋接头产品，可适当减少现场疲劳检验要求。对规模较小的承受重复荷载的工程，设计可决定是否进行现场接头的疲劳性能检验。工程规模较大，设计要求进行现场钢筋接头疲劳性能检验场合，本条规定：应选择大、中、小三种钢筋规格的接头试件进行现场检验。选择大、中、小三种有代表性的钢筋接头做疲劳性能检验也是国际上较为通行的做法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d9e8acdd-cf15-4493-80c9-ed9b45a84431', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '10.6 仲裁试验', '10.6 仲裁试验当供需双方对试验结果有争议时，应在双方同意的检验机构进行仲裁试验。仲裁试验按本标准的方法1和订货合同规定。若试验结果符合标准要求，认为该钢丝绳合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d9f1fbd6-31ad-4a2a-9b2f-36baef8ccf4a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：移动模架分为上行式和下行式两种类型，因其机械化程度较高，通常均采用定型产品。非定型产品一般指自制模架，为保证施工的安全，需要按条文规定进行专门的设计计算与荷载试验。\n\n### 17.4.2 模架的拼装应按产品的操作手册进行，并应保证拼装期间的施工安全；拼装完成后应对其拼装质量进行检验，并应在首孔梁的浇筑位置就位后进行荷载试压试验，检验和试压合格后方可正式使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d9f48d29-48aa-4995-955c-da4ce5fe700f', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明反应谱法和功率谱法是线弹性分析方法，方法简洁，在一定条件下，对减隔震桥梁进行等效线性化处理，可采用反应谱法和功率谱法进行减隔震桥梁的抗震分析。研究表明，多振型反应谱法和功率谱法通过迭代计算可以得到较理想的计算结果。单振型反应谱法和功率谱法由于不能考虑二阶及以上振型的影响，误差比多振型反应谱法和功率谱法要大，但该方法简单易行，尤其在初步设计阶段，可帮助设计人员迅速把握结构的动力特性和响应值，因此，该方法仍是减隔震桥梁分析中十分重要的分析方法。\n\n由于减隔震装置的非线性特性，在分析开始时，减隔震装置的位移响应是未知的，因而其等效刚度、等效阻尼比也是未知的，所以弹性反应谱法分析过程是一个迭代过程。正是由于减隔震装置的非线性特性以及减隔震桥梁地震响应对伸缩装置、挡块等防落梁装置的敏感性等因素，如果需要合理地考虑这些因素的影响时，宜采用非线性动力时程分析方法。当考虑竖向地震作用时，由于竖向地震作用与水平向地震作用可能存在非线性耦合效应，因此不能采用反应谱法，只能采用非线性时程方法进行抗震计算。当不考虑竖向地震作用时，一般来讲，可采用多振型反应谱法和功率谱法进行抗震分析。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d9f4e8d4-6169-4be3-bba1-8c1dba358211', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 1）', '4 作用## 4.1 作用分类、代表值和作用组合\n\n### 4.1.1 引起结构反应的原因可以按作用的性质分为截然不同的两类：一类是施加于结构上的外力，如车辆、人群、结构自重等，它们是直接施加于结构上的，可用“荷载”这一术语来概括；另一类不是以外力形式施加于结构，它们产生的效应与结构本身的特性、结构所处环境等有关，如地震、基础变位、混凝土收缩和徐变、温度变化等，它们是间接作用于结构的，如果也称“荷载”，容易引起人们的误解。因此，目前国际上普遍将所有引起结构反应的原因统称为“作用”，而“荷载”仅限于表达施加于结构上的直接作用。\n\n作用按随时间的变化分为永久作用、可变作用和偶然作用。这种分类是结构上作用的基本分类。永久作用是经常作用的且数值不随时间变化或变化微小的作用；可变作用的数值是随时间变化的；偶然作用的作用时间短暂，且发生的概率很小。如前所述，地震作用是一种特殊的偶然作用，因此，将地震作用单列为一种类型。\n\n### 4.1.2 作用具有变异性，但在结构设计时，不可能直接引用作用随机变量或随机过程的各类统计参数通过复杂的计算进行设计，作用代表值就是为结构设计而给定的量值。设计的要求不同，采用的作用代表值也可不同，这样可以更确切、合理地反映作用对结构在不同设计要求下的特点。作用的代表值一般可分为标准值、组合值、频遇值和准永久值。\n\n永久作用（如恒荷载）被近似地认为在设计基准期内是不变的，它的代表值只有一个，即标准值。可变作用按其在随机过程中出现的持续时间或次数的不同，可取标准值、组合值、频遇值和准永久值作为其代表值。\n\n作用的标准值是结构设计的主要参数，关系到结构的安全问题，是作用的基本代表值。作用的标准值反映了作用在设计基准期内随时间的变异，其量值应取结构设计规定期限内可能出现的最不利值，一般按作用在设计基准期内最大值概率分布的某一分位值确定。\n\n对于结构自重，包括结构的附加重力，它们的标准值按结构设计规定的设计尺寸和材料的重度计算确定。调查统计表明，结构的设计尺寸与实测均值极为相近；钢筋混凝土构件的重度与规范的规定值也是接近的。\n\n可变作用的组合值是指在主导可变作用（汽车荷载）出现时段内其他可变作用的最大量值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ 得到。\n\n可变作用的频遇值是指结构上较频繁出现的且量值较大的作用取值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 得到。\n\n可变作用的准永久值是指在结构上经常出现的作用取值，但它比可变作用的频遇值又要小一些，实际上是由标准值乘以小于 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 的准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 得到。\n\n### 4.1.4 结构通常要同时承受多种作用。在进行结构设计时，无论是承载能力极限状态还是正常使用极限状态，均应考虑可能同时出现的多种作用的组合，求其总的作用效应，同时考虑到作用出现的变化性质，包括作用出现与否及作用出现的方向。这种组合是多种多样的，应在考虑的所有可能的组合中，取其最不利的作用组合效应进行设计。\n\n规范只指出了作用组合要考虑的范围，其具体组合的内容，尚需由设计者根据实际情况确定，规范不宜规定过死。对于一部分不能同时组合的作用，规范以表的形式列出。制动力与支座摩阻力不同时组合，这是考虑到活动支座的最大摩阻力，当上部构造恒载一定、支座摩阻系数一定时是一个定值。任何纵向力，不能大于支座摩阻力，因此，制动力与支座摩阻力不同时存在。流水压力不与汽车制动力、波浪力、冰压力同时组合，这是考虑同时出现的可能性极小，或波浪力、冰压力远大于流水压力，且实测中也难以分开。\n\n### 4.1.5 公路桥涵结构的承载能力极限状态设计，按照可能出现的作用，将其分为三种作用组合，即基本组合、偶然组合和地震组合。作用的基本组合是指永久作用设计值与可变作用设计值的组合，这种组合用于结构的常规设计，是所有公路桥涵结构都应该考虑的。作用的偶然组合是指永久作用标准值、可变作用代表值和一种偶然作用设计值的组合，视具体情况，也可不考虑可变作用参与组合。作用偶然组合和地震组合用于结构在特殊情况下的设计，所以不是所有公路桥涵结构都要采用的，一些结构也可采取构造或其他预防措施来解决。\n\n#### （1）组合表达式\n\n本条式（4.1.5-1）和式（4.1.5-2）是国内外普遍采用的承载能力极限状态设计作用基本组合表达式。前者的基本参数采用标准值，再乘以分项系数；后者则以设计值来表达基本设计参数。两个表达式本质是相同的，钢筋混凝土结构、钢结构和工结构设计规范可根据各自情况选用。\n\n#### （2）重要性系数\n\n公路桥涵进行持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，根据结构破坏可能产生的后果的严重程度划分为三个设计安全等级，并用结构重要性系数来体现不同情况的桥涵的可靠度差异。表4.1.5-1列出了不同安全等级对应的桥涵类型。设计工程师也可根据桥涵的具体情况，与业主商定，但不能低于表4.1.5-1所列等级。\n\n#### （3）分项系数\n\n本次修订调整了车辆荷载的分项系数。全国汽车荷载研究中，轴（组）重的研究结果显示，三联轴数量多且超载非常严重，并且这类轴型对于桥梁结构的局部和小跨径桥涵的整体安全影响很大，因此，规范应当予以考虑。为了探讨三联轴重量的确定标准，轴（组）重研究中，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d9fce6da-18f9-4b12-8061-05968ef49862', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '6 桩基础（Part 1）', '6 桩基础## 6.1 一般规定\n\n6.1.1 桩基础除应根据有关规范规定进行结构本身设计外，还应按下列规定进行设计：\n\n1 根据使用功能和受力特征分别进行桩基整体或单桩的竖向承载能力和水平承载能力的验算。\n\n2 对位于坡地、岸边的桩基，应验算其在最不利荷载组合效应下的整体稳定性。\n\n6.1.2 桩基础可按下列规定分类：\n\n1 按承载性状分为：\n\n1）摩擦型桩，桩顶荷载主要由桩侧阻力承受，并考虑桩端阻力。\n\n2）端承型桩，桩顶荷载主要由桩端阻力承受，并考虑桩侧阻力。\n\n2 按成桩方法分为：\n\n1）非挤土型桩，包括干作业法钻（挖）孔灌注桩、挤扩孔灌注桩、泥浆护壁法钻孔灌注桩、套管护壁法钻孔灌注桩等。\n\n2）部分挤土型桩，包括预钻孔沉桩、口预应力混凝土管桩、口钢管桩、根式灌注桩等。\n\n3）挤土型桩，即沉桩，包括通过锤击、静压、振动等方法沉入的预制桩、闭口预应力混凝土管桩和闭口钢管桩等。\n\n6.1.3 桩基础的承台底面高程应符合下列规定：\n\n1 季节性冻胀土地区，承台底面在土中时，其埋置深度应符合本规范第5.1.2条的有关规定。\n\n2 有流冰的河流，其高程应在最低冰层底面以下不小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n3 当有流筏、其他漂流物或船舶撞击时，承台底面高程应保证桩不受直接撞击。\n\n6.1.4 位于季节性冻土地区的桩，若桩间需设横系梁，其位置应避开冻胀层。\n\n6.1.5 在同一群桩基础中，不宜同时采用摩擦型桩和端承型桩，也不宜采用直径不同、材料不同和桩端深度相差过大的桩。\n\n6.1.6 对具有下列情况的大桥、特大桥，应通过静载试验确定单桩承载力：\n\n1 桩的入土深度远超过常用桩;  \n2 地质情况复杂，难以确定桩的承载力；  \n3 新型桩基础或采用新工艺施工的桩基础;  \n4 有其他特殊要求的桥梁桩基础。\n\n## 6.2 构造\n\n6.2.1 混凝土桩的尺寸宜满足下列构造要求：\n\n1 钻孔桩设计直径不宜小于 $0 . 8 \\mathrm { m }$ 。  \n2 挖孔桩直径或最小边宽度不宜小于 $1 , 2 \\mathrm { m }$ 。  \n3 混凝土管桩直径可采用 $0 . 4 \\sim 1 . 2 \\mathrm { m }$ ，管壁最小厚度不宜小于 $8 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n6.2.2 混凝土桩应满足下列构造要求：\n\n1 桩身混凝土强度等级不应低于C25，当采用强度标准值 $4 0 0 \\mathrm { { M P a } }$ 及以上钢筋时不应低于C30；管桩填芯混凝土强度等级不应低于 $\\mathrm { C } 2 0$ 。\n\n2 钢筋混凝土沉桩的桩身配筋应按运输、沉入和使用各阶段内力要求通长配筋。桩的两端和接桩区箍筋或螺旋筋的间距应加密，其值可取 $4 0 \\sim 5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 钻（挖）孔桩可按桩身内力大小分段配筋。当内力计算表明不需配筋时，应在桩顶 $3 \\sim 5 \\mathrm { m }$ 内设构造钢筋。配筋应符合下列规定：\n\n1）桩内主筋直径不应小于 $1 6 \\mathrm { m m }$ ，每桩的主筋数量不应少于8根，其净距不应小于 $8 0 \\mathrm { m m }$ 且不应大于 $3 5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2）配筋较多时，可采用束筋，束筋的单根钢筋直径不应大于 $3 6 \\mathrm { m m }$ ，束筋的单根钢筋根数，当其直径不大于 $2 8 \\mathrm { m m }$ 时不应多于3根，当其直径大于 $2 8 \\mathrm { m m }$ 时应为2根。\n\n3）钢筋的保护层厚度应满足现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362）的规定。\n\n4）闭合式箍筋或螺旋筋直径不应小于主筋直径的 $1 / 4$ ，且不应小于 $8 \\mathrm { m m }$ ，其中距不应大于主筋直径的15倍，且不应大于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n5）钢筋笼骨架上每隔 $2 \\sim 2 . 5 \\mathrm { m }$ 应设置直径 $1 6 \\sim 3 2 \\mathrm { m m }$ 的加劲箍一道。\n\n6）钢筋笼四周应设置凸出的定位混凝土块或采取其他可行的定位措施。\n\n7）钢筋笼底部的主筋宜稍向内弯曲。\n\n4 钢筋混凝土预制桩的分节长度应根据施工条件确定，并应尽量减少接头数量。接头强度不应低于桩身强度，接头法兰盘不应凸出于桩身之外，在沉桩时和使用过程中接头不应松动和开裂。\n\n5 桩端嵌入非饱和状态强风化岩的预应力混凝土敞口管桩，应采取有效的桩端持力层防渗水软化措施。\n\n6.2.3 钢管桩应满足下列构造要求：\n\n1 钢管桩的焊接接头应采用等强度对接连接。\n\n2 钢管桩的端部形式，应根据桩所穿越的土层、桩端持力层性质、桩的尺寸、挤土效应等因素综合考虑确定。钢管桩可采用下列桩端形式：\n\n1）敞口带加强箍（带内隔板、不带内隔板），敞口不带加强箍（带内隔板、不带内隔板);\n\n2）闭口平底、锥底。\n\n3 钢管桩直径及壁厚宜满足下列要求：\n\n1）直径与壁厚之比不宜大于100。\n\n2）抗锤击要求的最小壁厚可根据经验或按下式确定：\n\n$$\nt = 6 . 3 5 + { \\frac { d } { 1 0 0 } }\n$$\n\n式中：t—钢管桩壁厚（ $\\mathrm { m m } \\mathrm { \\ddot { \\Omega } }$ ）；$d$ —钢管桩直径（mm）。\n\n6.2.4 钢管混凝土组合桩的钢管构造应符合本规范第6.2.3条的规定，其直径 $d$ 与壁厚 $t$ 之比 $d / t$ 可按式（6.2.4）计算：\n\n$$\n\\frac { d } { t } = \\ \\left( 2 0 \\sim 1 3 5 \\right) \\ \\frac { 2 3 5 } { f _ { \\mathrm { d ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('d9fead4f-5500-4e92-a8d8-0fedb9e97cf7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 1）', '7．8 电线电缆及其敷设## 7．8．1 电线电缆选型\n\n电线电缆应选用铜芯多股软线，并根据电压等级、环境温度、敷设方式来选定。\n\n## 7．8．2 电线电缆截面选择\n\n### 7．8．2．1 导线截面应根据导线所承受的负载电流、线路允许的电压降、工作环境温度和敷设方式所要求的机械强度等来确定。\n\n### 7．8．2．2 起重机外部连接用电线电缆截面选择：对于多股单芯导线，截面不应小于 $1 . 5 ~ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ；对于多股多芯电缆，截面不应小于 $1 . 0 \\ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ ；对于电子装置、油压伺服机构、检测与传感元件的连接线，其截面不作规定。\n\n## 7．8．3 导线的负载电流\n\n### 7．8．3．1 导线的负载电流为负载（电动机或其他用电器）在额定载荷下工作时的等效发热电流，即负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．2 导线的载流量不应小于负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．3 对于供电给单机构电动机的导线，其负载电流为电动机的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．4 对于起重机的总电源导线，其负载电流应按式（138）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { W } } = I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } } + I _ { \\mathrm { A U X I } }\n$$\n\n……（138）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ — 总电源导线的额定工作电流，称作起重机工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ — 功率最大机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 其他两个可能同时工作的机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { A U X I } }$ — 辅助电气设备与控制所需的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ 的接电持续率与电动机额定工作电流对应的接电持续率相同，计算时应按等效发热原则统一接犑犆 犑犆电持续率，通常采用 $J C = 4 0 \\%$ 或 $J C = 1 0 0 \\%$ 。作为供电滑线设计依据时，应同时向用户提供工作电流值与相应的接电持续率。\n\n## 7．8．4 电压降\n\n### 7．8．4．1 总电压降\n\n对交流电源供电，在尖峰电流时，自供电变压器的低压母线至起重机任何一台电动机端子上的电源98\n\n的总电压降最大不得超过额定电压的 $1 5 \\%$ 。\n\n### 7．8．4．2 起重机内部电压降\n\n起重机内部电压降指自起重机供电点至各机构电动机端子，在最大起动电流下，线路可能产生的最大电压降。\n\n对于滑触线供电，起重机供电点指大车集电器；对于电缆卷筒或拖缆供电，起重机供电点指卷筒电缆或拖缆在地面开关柜的接线处。起重机内部电压降不应超过 $5 \\%$ 。\n\n特殊情况下，供电电压波动范围和起重机内部电压降，可由制造商和用户协商确定，但总电压降应符合7．8．4．1的规定。\n\n### 7．8．4．3 交流电导线电压降\n\n忽略导线单位长度的感抗时，导线电压降按式（139）计算：犔犐\n\n$$\n\\Delta U = \\frac { \\sqrt { 3 } L I \\cos \\varphi } { S \\gamma }\n$$\n\n……（139）\n\n式中：\n\n$\\Delta U$ — 导线的电压降，单位为伏特（V）；$L$ 导线有效长度，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；1 最大工作电流，单位为安培(A)；  \ncos — 功率因数；S 导线截面，单位为平方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 2 } }$ ）；导线电导率，单位为米每欧姆平方毫米 $\\mathrm { ( m / \\Omega \\cdot \\ m m ^ { 2 } }$ ，铜取 $5 0 ( \\mathrm { m } / \\Omega \\cdot \\mathrm { m m } ^ { 2 }$\n\n### 7．8．4．4 最大工作电流\n\n单台电动机的最大工作电流为设计选定的最大起动电流。对于绕线转子电动机一般取犐 犐 犐 $2 , 2 \\ I _ { N } \\sim$ $2 . 5 ~ I _ { N }$ ，对于变频控制的笼型电动机一般取为犐 $1 . 5 ~ I _ { N } { \\sim } 1 . 8 ~ I _ { N }$ ，对于直接起动的笼型电动机参照电动机产品样本数据查取。 $I _ { N }$ 为电动机的额定工作电流。\n\n单台起重机的最大工作电流，按功率最大机构的电动机处于起动状态、其余可能同时工作机构的电动机处于额定工作状态时的电流进行计算，见式（140）。\n\n一般考虑三个机构同时工作的情况。\n\n$$\nI _ { \\mathrm { m a x } } = K I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } }\n$$\n\n……（140）\n\n式中：\n\nmax— 起重机最大工作电流，单位为安培（A）；$K$ -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('da044470-1863-435e-9d1e-72f100bd6890', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.4 用于后张孔道压浆的设备性能应符合下列规定', '7.9.4 用于后张孔道压浆的设备性能应符合下列规定：1 搅拌机的转速应不低于 $1 0 0 0 \\mathrm { r / m i n }$ ，搅拌叶的形状应与转速相匹配，其叶片的线速度宜不小于 $1 0 \\mathrm { m / s }$ ，最高线速度宜限制在 $2 0 \\mathrm { m / s }$ 以内，且应能满足在规定的时间内搅拌均匀的要求。\n\n2 用于临时储存浆液的储料罐亦应具有搅拌功能，且应设置网格尺寸不大于$3 \\mathrm { m m }$ 的过滤网。\n\n3 压浆机应采用活塞式可连续作业的压浆泵，其压力表的最小分度值应不大于0.1MPa，最大量程应使实际工作压力在其 $2 5 \\% \\sim 7 5 \\%$ 的量程范围内。不得采用风压式压浆泵进行孔道压浆。\n\n4 真空辅助压浆工艺中采用的真空泵应能达到 0.10MPa 的负压力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('da06a06e-44d8-451d-ab69-ba6ad7f08891', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '7.10 焊接工艺技术要求', '7.10 焊接工艺技术要求7.10.1 施工单位用于指导实际焊接操作的焊接工艺文件应根据本规范要求和工艺评定结果进行编制。只有符合本规范要求或经评定合格的焊接工艺方可确保获得满足质量要求的焊缝。如果施工过程中不严格执行焊接工艺文件，将对焊接结构的安全性带来\n\n较大隐患，应引起足够关注。\n\n7.10.2 焊道形状是影响焊缝裂纹的重要因素。由于母材的冷却作用，熔融的焊缝金属凝固沿母材金属的边缘开始，并向中部发展直至完成这一过程，最后凝固的液态金属位于通过焊缝中心线的平面内。如果焊缝深度大于其表面宽度，则在焊缝中心凝固之前，焊缝表面可能凝固，此时作用于仍然热的、半液态的焊缝中央或心部的收缩力会导致焊缝中心裂纹并使其扩展而贯穿焊缝纵向全长。\n\n7.10.3 本条规定的最小角焊缝尺寸是基于焊接时应保证足够的热输入，以降低焊缝金属或热影响区产生裂纹的可能性，同时与较薄的连接件（厚度）保持合理的比例。如果最小角焊缝尺寸大于设计尺寸，应按本条规定的最小角焊缝尺寸执行。\n\n7.10.4 本条对于SMAW、GMAW、FCAW和SAW焊接方法，规定了最大根部焊道厚度、最大填充焊道厚度、最大单道角焊缝尺寸和最大单道焊焊层宽度，主要目的是为了在焊接过程中确保焊接的可操作性和焊缝质量的稳定。实践证明，超出上述限制进行焊接操作，对焊缝的外观质量和内部质量都会产生不利影响。施工单位应按本条规定严格执行。\n\n## 7.11 焊接变形的控制\n\n7.11.1～7.11.6 焊接变形控制主要目的是保证构件或结构要求的尺寸，但有时对焊接变形控制的同时会造成结构焊接应力和焊接裂纹倾向增大，因此应采取合理的焊接工艺措施、装焊顺序、平衡焊接热输入等方法控制焊接变形，避免采用刚性固定或强制措施控制焊接变形。本条给出的一些方法，是实践经验的总结，可根据实际结构情况合理的采用，对控制构件的焊接变形是十分有效的。\n\n## 7.12 返修焊\n\n7.12.1、7.12.2 焊缝金属或部分母材的缺欠超过相应的质量验收标准时，施工单位可以选择局部修补或全部重焊。焊接或母材的缺陷修补前应分析缺陷的性质和种类及产生原因。如果不是因焊工操作或执行工艺参数不严格而造成的缺陷，应从工艺方面进行改进，编制新的工艺并经过焊接试验评定合格后进行修补，以确保返修成功。多次对同一部位进行返修，会造成母材的热影响区的热应变脆化，对结构的安全有不利影响。\n\n## 7.13 焊件矫正\n\n7.13.1～7.13.3 允许局部加热矫正焊接变形，但所采用的加热温度应避免引起钢的性能发生变化。本条规定的最高矫正温度是为了防止材质发生变化。在一定温度之上避免急冷，是为了防止淬硬组织的产生。\n\n## 7.14 焊缝清根\n\n7.14.1 为保证焊缝的焊透质量，必须进行反面清根。清根不彻底或清根后坡口形式不合理容易造成焊缝未焊透和焊接裂纹的产生。\n\n7.14.2 碳弧气刨作为缺陷清除和反面清根的主要手段，其操作工艺对焊接的质量有相当大的影响。碳弧气刨时应避免夹碳、夹渣等缺陷的产生。\n\n## 7.15 临时焊缝\n\n7.15.1、7.15.2 临时焊缝焊接时应避免焊接区域的母材性能改变和留存焊接缺陷，因此焊接临时焊缝采用的焊接工艺和质量要求与正式焊缝相同。对于Q420、Q460等级钢材或厚板大于$4 0 \\mathrm { m m }$ 的低合金钢，临时焊缝清除后应采用磁粉或着色方法检测，以确保母材中不残留焊接裂纹或出现淬硬裂纹，对结构的安全产生不利影响。\n\n## 7.16 引弧和熄弧\n\n7.16.1 在非焊接区域母材上进行引弧和熄弧时，由于焊接引弧\n\n热量不足和迅速冷却，可能导致母材的硬化，形成弧坑裂纹和气孔，成为导致结构破坏的潜在裂纹源。施工过程中应避免这种情况的发生。\n\n## 7.17 电渣焊和气电立焊\n\n7.17.1～7.17.7 电渣焊主要用于箱形构件内横隔板的焊接。电渣焊是利用电阻热对焊丝熔化建立熔池，再利用熔池的电阻热对填充焊丝和接头母材进行熔化而形成焊接接头。调节焊接工艺参数和焊剂填加量以建立合适大小的熔池是确保电渣焊焊缝质量的关键。\n\n电渣焊的焊接热量较大，引弧时为防止引弧块被熔化而造成熔池建立失败，一般采用铜制引熄弧块，且规定其长度不小于$1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。规定引弧槽的截面与接头的截面大致相同，主要考虑到在引弧槽中建立的熔池转换到正式接头时，如果截面积相差较大，将造成正式接头的熔合不良或衬垫板烧穿，导致电渣焊失败。\n\n为避免电渣焊时焊缝产生裂纹和缩孔，应采用脱氧元素含量充分且S、P含量较低的焊丝。\n\n为了使焊缝金属与接头的坡口面完全熔合，必须在积累了足够的热量状态下开始焊接。如果焊接过程因故中断，熔渣或熔池开始凝固，可重新引弧焊接直至焊缝完成，但应对焊缝重新焊接处的上、下两端各 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 范围内进行超声波检测，并对停弧位置进行记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('da219853-c14f-4f60-b612-e793472eb094', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犕', '附 录 犕');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('da41876e-665e-4280-b80e-5ac21b5d144a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5 结构', '5 结构本章内容包括金属结构构件及其连接的设计计算和对起重机结构构造的主要设计要求和规定。\n\n## 5．1 起重机金属结构构件\n\n各类起重机的金属结构各不相同，它们都分别由许多构件组成，而构件则由杆件、板件或壳体组成。按受力情况这些构件分为：\n轴心受拉构件和轴心受压构件；  \n受弯构件；  \n拉弯构件和压弯构件；  \n受扭构件；  \n弯扭构件；  \n其他复合受力构件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('da49eb54-485f-45b8-9bfc-e6a3cf59facc', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥砂浆抗冻性的试验方法。\n\n本方法适用于水泥砂浆及指定采用本方法测定的其他材料。\n\n引用标准：\n\n水泥混凝土抗冻性试验方法（快冻法）（T0565）\n\n水泥砂浆拌和及稠度试验方法（T0587)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('da56e67c-8307-4edb-9abd-fed372e95d72', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '5 质量检验（Part 1）', '5 质量检验## 5.1 一般规定\n\n### 5.1.1 钢桥制造质量管理应有相应的制造技术标准、健全的质量管理体系和制造质量检验制度。\n\n### 5.1.2 钢桥验收必须使用计量检定、校准合格的计量器具,并应按有关规定进行操作。\n\n### 5.1.3 各工序应按技术标准进行质量控制,每道工序完成后,应进行检查,并形成记录;工序间应进行交接检验,未经检查或经检查不合格的不得进行下道工序生产。\n\n### 5.1.4 钢桥制造完成后制造厂应按照施工图和本章规定进行验收。\n\n### 5.1.5 钢桥重量计算时,钢板应按矩形计算,但大于0.1m的缺角应扣除：焊缝重应按焊接杆件重量的1.5%计。\n\n### 5.1.6 产品试板、抗滑移系数试件应按实际重量计人产品重量。\n\n### 5.1.7 钢桥出厂时,应提交产品合格证、钢材及辅材质量证明书 或检验报告、施工图、杆件发送表及包装清单、工厂栓接面抗滑移 系数试验报告、焊缝重大修补记录、产品试板的试验报告(有产品 试板时）、成品检查记录、探伤检查记录、工厂试装记录(有试装 时)等资料。\n\n## 5.2 零件加工\n\n### 5.2.1 放样、作样及号料应符合本规范第4.2节的规定。\n\n检验方法：观察检查,用游标卡尺、钢卷尺、拉力器、直角尺检查。\n\n### 5.2.2 钢材切割面应无裂纹、夹渣、分层和大于 $1 \\ \\mathrm { m m }$ 的缺棱。检验方法：观察检查,有异议时作磁粉检查。\n\n### 5.2.3 崩坑缺陷的修补应符合本规范附录A的规定。检验方法：观察检查,有异议时作磁粉检查。\n\n### 5.2.4 剪切允许偏差应符合本规范第4.3.1条的规定。检验方法:观察检查,用钢卷尺、直角尺、钢板尺、样块检查。\n\n### 5.2.5 手工焰切应符合本规范第4.3.2条的规定。\n\n检验方法:观察检查,用钢卷尺、直角尺、钢板尺、样块检查。\n\n### 5.2.6 精密焰切应符合本规范第4.3.3条的规定。\n\n检验方法：观察检查,用钢卷尺、拉力器、直角尺、钢板尺、样块检查。\n\n### 5.2.7 型钢切割应符合本规范第4.3.5条的规定。\n\n检验方法：观察检查,用钢卷尺、拉力器、直角尺、钢板尺、样块检查。\n\n### 5.2.8 矫正后的钢材表面不应有明显的凹痕或损伤。\n\n检验方法：观察检查。\n\n### 5.2.9 零件矫正的允许偏差应符合本规范第4.4.5条的规定。\n\n检验方法:观察检查,用钢卷尺、平尺、拉力器、直角尺、钢板尺、塞尺、样板检查。\n\n### 5.2.10 顶紧传力面的表面粗糙度 $R a$ 不得大于 $1 2 . 5 ~ { \\mu \\mathrm { m } }$ ；顶紧加工面与板面垂直度偏差应小于 $_ { 0 . 0 1 t }$ ,且不得大于 $0 . 3 \\mathrm { \\ m m }$ 。\n\n检验方法：观察检查,比照样块检查。\n\n### 5.2.11 零件应磨去边缘的飞刺、挂渣,使端面光滑匀顺。\n\n检验方法：观察检查。\n\n### 5.2.12 零件基本尺寸的允许偏差应符合本规范第4.6.1条的规定。\n\n检验方法;用钢卷尺、拉力器、直角尺、钢板尺检查。\n\n### 5.2.13 U形肋尺寸允许偏差应符合本规范第4.6.2条的规定。\n\n检验方法：用钢卷尺、拉力器、直角尺、钢板尺、塞尺检查。\n\n### 5.2.14 螺栓孔径允许偏差应符合本规范第4.7.2条的规定。\n\n检验方法：用游标卡尺、试孔器检查实物。\n\n### 5.2.15 沉头螺栓孔应符合本规范第4.7.3条的规定,专用沉头螺栓应符合本规范附录B的规定。\n\n检验方法：用游标卡尺、试孔器检查实物。\n\n### 5.2.16 螺栓孔距允许偏差应符合本规范第4.7.4条的规定；有特殊要求的孔距偏差应符合设计文件的规定。\n\n检验方法：用游标卡尺、钢板尺、钢卷尺、拉力器检查实物。\n\n### 5.2.17 螺栓孔应成正圆柱形,孔壁表面粗糙度Ra不得大于25 um,孔缘无损伤不平,无刺屑。不得采用冲孔、气割孔。\n\n检验方法：观察检查,比照样块检查。\n\n## 5.3 组装\n\n### 5.3.1 钢板接料应符合本规范第4.8.1条的规定。\n\n检验方法:观察检查,用钢卷尺、拉力器、钢板尺检查。\n\n### 5.3.2 杆件组装允许偏差应符合本规范第4.8.6条的规定。\n\n检验方法：用钢卷尺、拉力器、直角尺、钢板尺、塞尺检查。\n\n### 5.3.3 桥面板块组装允许偏差应符合本规范第4.8.7条的规定。\n\n检验方法：用钢卷尺、拉力器、直角尺、钢板尺、塞尺检查。\n\n### 5.3.4 组装前应按本规范第4.8.2条的规定对焊接区域进行处理。\n\n检验方法：观察检查,用钢板尺检查。\n\n### 5.3.5 采用先孔法的杆件,组装时应符合本规范第4.8.3条的规定。\n\n检验方法：观察检查。\n\n### 5.3.6 组装定位焊应符合本规范第4.9.8条的规定。\n\n检验方法：观察检查,用钢卷尺、钢板尺、焊角检测器。\n\n## 5.4 焊接\n\n### 5.4.1 焊接检查应符合本规范第4.9节的规定。\n\n检验方法：按本规范规定及设计要求,用无损检测设备、测温计、焊脚检测器、样块、目测、放大镜、钢板尺、钢卷尺等检查。\n\n## 5.5 杆件矫正\n\n### 5.5.1 杆件矫正应符合本规范第4.10.1条的规定。\n\n检验方法：用直角尺、钢板尺、钢平尺、塞尺、平台、拉线、钢卷、 尺、经纬仪、水准仪检查。\n\n### 5.5.2 矫正后的杆件表面不得有凹痕和其他损伤。检验方法：观察检查。\n5.5.3冷矫时应符合本规范第4.10.3条的规定。检验方法;观察检查,用测温计检查。\n\n5.5.4热矫时应符合本规范第4.10.4条的规定。\n\n检验方法：观察检查,用测温计检查。\n\n## 5.6试装\n\n5.6.1试装时,必须使板层密贴,冲钉及螺栓数应符合本规范第  \n4.11.4 条的规定。\n\n检验方法;观察检查,用塞尺检查。\n\n5.6.2试装过程中应检查拼接处');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('da799de1-a4a9-4682-bedc-583cb43312e2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 34）', 'td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x、y</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件同一计算点上所受的两个方向的正应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（33）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x、y</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(机械零件中)x方向或y方向的最大正应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(118)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">xrOyr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x方向或y方向正应力的疲劳强度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(118)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Oxmax 、Oymax 、T xymax</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件(或连接)在疲劳计算点上的绝对值最大正应力和绝对值最大剪应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（72）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">δ xmin Oymin 、T xymin</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">应力循环中与oxmax、Oymax、xymax 相对应的同一疲劳计算点上的一组应力值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（72）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[oxre]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x方向的[orc]值,与oxmax相应的压缩疲劳许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（73）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[oxr]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x方向的[on]值,与δxmax相应的拉伸疲劳许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（73）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[ayre]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">y方向的[or]值，与δymax相应的压缩疲劳许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（74）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[ayr]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">y方向的[or值,与gymax相应的拉伸疲劳许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（74）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">81</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板的计算点上的压缩正应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（60）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">剪应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（32）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">板的计算点上的剪切应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（60）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最大剪应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（106)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7              SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最大计算剪切应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(117)</td></tr><tr');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('da7a4c71-d973-4127-8509-4f8118074ed5', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '7 配电系统（Part 6）', ' ~ \\mathrm { k V } \\sim 1 0 ~ \\mathrm { k V }$ 电压线路不小于 $3 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。  \n5) 涌水隧道的电动排水设备、瓦斯隧道的通风设备以及斜井、竖井内的电气装置应采用双回路输电或应急电源,并有可靠的切换装置和防爆措施。  \n6) 动力干线上的每一分支回路应设置具有短路、过负荷、接地故障保护功能的电器。 不应在动力线路上加挂照明设施。\n\nb) 成洞隧道段每隔 $3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及横通道口处应设置一盏应急照明灯,应急照明灯宜固定在洞壁距地面 $3 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 高处。\n\nc) 隧道电缆的安装要求如下:\n\n1) 在竖井内悬挂不应大于 $6 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,在正洞、平导、横洞和斜井内悬挂不应大于 $3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。  \n2) 输电线路不宜与通风管、水管设置在同一侧。 当受条件限制,需敷设在同一侧时,应敷设  \n在管路的上方,其间距应大于 $0 . 3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。  \n3) 高、低压电力电缆敷设在同一侧时,其间距应大于 $0 . 1 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。  \n4) 照明和动力线路安装在同一侧时应分层架设。\n\n## 7. 4. 26 瓦斯隧道施工配电线路设置符合下列规定:\n\na) 瓦斯工区内各级配电电压和各种机电设备额定电压等级应符合下列规定:\n\n1) 高压不大于 $1 0 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V }$ ,低压不大于 $1 \\ 1 4 0 \\ \\mathrm { V }$ ;  \n2) 照明、信号、电话和手持式用电设备的供电额定电压,低瓦斯工区不大于 24 V,高瓦斯工区、煤(岩)与瓦斯突出工区不大于 $1 2 \\mathrm { ~ V ~ }$ ;  \n3) 远距离控制线路的额定电压和手灯等可移式照明灯具电压不大于 6 V。\n\nb) 瓦斯工区供电符合下列规定:\n\n1) 高瓦斯工区和煤(岩)与瓦斯突出工区供电应配置两路独立电源,且任一路电源线上均不应分接隧道以外的任何负荷 不能配置两路独立电源而采用单回路供电时 应配备满足一级负荷供电的备用电源,并在公用电网断电 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 内启动。 隧道洞内电源线路上不应装设负荷定量器等各种限电断电装置。\n\n2) 用电设备均不应超过额定值运行,隧道内高压电网单相接地电容电流不应超过 $1 0 \\mathrm { ~ A ~ }$ 。\n\n3) 瓦斯工区内供电的高、低压馈电线上不应装设自动重合闸装置。\n\n4) 高瓦斯工区及煤(岩)与瓦斯突出工区应采用专用变压器、专用开关、专用线路、风电闭锁\n\n和甲烷电闭锁。\n\n5) 洞外地面变电室高压馈电线上应装设有选择性的单相接地保护装置;供洞内移动式变电站的高压馈电线不应单相接地运行,应装设有选择性的动作于跳闸的单相接地保护装置。 当发生单向接地时,应立即切断电源。\n\n6) 洞内低压馈电线上,应装设能自动切断漏电线路的检漏保护装置或有选择性漏电保护装置。\n\nc) 瓦斯工区的电缆应选用煤矿专用密封阻燃铜芯电缆;移动或手持式用电设备的电缆,应采用专用的不延燃橡套电缆。\n\nd) 瓦斯隧道电缆的连接符合下列要求:\n\n1) 电缆与用电设备连接,应使用与用电设备的防爆性能相符合的接线盒。 电缆芯线应使用齿形压线板与用电设备连接。\n\n2) 在高瓦斯工区和煤岩与瓦斯突出工区内,电缆之间接线盒应采用防爆型。\n\ne) 瓦斯地段的输电线路在穿过隔离物时,应使用防火密封材料充分填充电缆与隔离物之间的间隙,电缆应沿侧壁铺设,不应悬空架设。\n\nf ) 瓦斯工区已衬砌地段的固定照明应采用 Exd II 型防爆照明灯,开挖工作面附近、未衬砌地段的移动照明灯具应采用 Exd I 型矿用防爆照明灯。 防爆接线盒应接入照明灯具。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('da7db97b-238a-4ce1-a98f-1b8414c43878', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 10）', 'span=1>1.168</td><td rowspan=1 colspan=1>1.245</td><td rowspan=1 colspan=2>1.281</td><td rowspan=1 colspan=2>1.206</td><td rowspan=1 colspan=2>1.226</td><td rowspan=1 colspan=2>1.320</td><td rowspan=1 colspan=2>1.364</td><td rowspan=1 colspan=2>1.259</td><td rowspan=1 colspan=2>1.283</td><td rowspan=1 colspan=2>1.392</td><td rowspan=1 colspan=2>1. 444</td><td rowspan=1 colspan=2>1.310</td><td rowspan=1 colspan=1>1.338</td><td rowspan=1 colspan=1>1.461</td><td rowspan=1 colspan=1>1.520</td><td rowspan=1 colspan=1>1.360</td><td rowspan=1 colspan=1>1.392</td><td rowspan=1 colspan=1>1.529</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5291. 594</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=30>1.6</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=5>1.3</td><td rowspan=1 colspan=8>1.6</td><td rowspan=1 colspan=8>1.9</td><td rowspan=1 colspan=5>2.2</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阝</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=3>2.5</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td><td rowspan=1 colspan=3>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>12</td><td rowspan=1 colspan=1>1.240</td><td rowspan=1 colspan=1>1.259</td><td rowspan=1 colspan=1>1.349</td><td rowspan=1 colspan=2>1.391</td><td rowspan=1 colspan=2>1.302</td><td rowspan=1 colspan=2>1.326</td><td rowspan=1 colspan=2>1.435</td><td rowspan=1 colspan=2>1.486</td><td rowspan=1 colspan=2>1.363</td><td rowspan=1 colspan=2>1.391</td><td rowspan=1 colspan=2>1.517</td><td rowspan=1 colspan=2>1. 577</td><td rowspan=1 colspan=2>1.422</td><td rowspan=1 colspan=1>1.455</td><td rowspan=1 colspan=1>1.597</td>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('da8aae30-2866-411a-805f-5ff88cf2edd7', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '5样坏和试样制备', '5样坏和试样制备## 5.1取样\n\n样坏应在沿钢板主轧制方向(纵向)的一端的中部切取(宽度1/2处),对于钢锭成材的钢板,应确保取在对应钢锭头部端。该样坏足以制备6个试样,其中3个为备用。应确保在最终试样的加工过程中伴随的热影响或加工硬化区被去除。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('da8edadc-0a42-4d3d-bdde-600522e9c5bd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犝（Part 1）', '附 录 犝## （资料性附录）\n## 导线载流量的校正\n\n导线载流量的计算公式：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（U．1）\n\n式中：\n\n$I _ { z }$ — 导线的载流量，单位为安培（A）。$K _ { \\mathrm { a } }$ — 同式（141），一般对穿钢管电线取0．9，对电缆取0．8。犓$K _ { \\mathfrak { r } }$ — 同式（141），常见值见表 U．1。 $K _ { \\mathrm { t } }$ 值也可按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { t } } { = } \\sqrt { \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 0 } } } { T _ { \\mathrm { 1 } } - T _ { \\mathrm { 2 } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$T _ { 1 }$ — 线芯最高工作温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$ ）；  \n$T _ { 0 }$ — 工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm { ‰ }$ ）；  \n$T _ { 2 }$ — 额定工作环境温度， $2 5 \\mathrm { { ‰} }$ （或 $4 5 \\mathrm { { ‰} }$ ）。  \n$K _ { \\mathrm { j } }$ 同式（141），工作循环时间取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，按下式计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { j } } = { \\sqrt { \\frac { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 } { T } } } } { 1 - e ^ { - { \\frac { 6 0 0 \\cdot J C } { T } } } } } }\n$$\n\n式中：\n\n$J C$ 接电持续率；  \n$T -$ 导线发热时间常数，单位为秒(s)，由电缆制造商提供。  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ — 同式（141），由电缆制造商提供。\n\n表 犝．1 导线载流量的温度校正系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { t } }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>额定工作环境高工作温度/℃温度/℃</td><td rowspan=2 colspan=1>线芯最作环境高工作温度/℃温度/℃</td><td rowspan=1 colspan=11>工作环境温度/℃</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>+25</td><td rowspan=1 colspan=1>+30</td><td rowspan=1 colspan=1>+35</td><td rowspan=1 colspan=1>+40</td><td rowspan=1 colspan=1>+45</td><td rowspan=1 colspan=1>+50</td><td rowspan=1 colspan=1>+55</td><td rowspan=1 colspan=1>+60</td><td rowspan=1 colspan=1>+65</td><td rowspan=1 colspan=1>+70</td><td rowspan=1 colspan=1>+75</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>+25</td><td rowspan=1 colspan=1>+60+65+70</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0001.0001.000</td><td rowspan=1 colspan=1>0.9260.9350.943</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8450.8650.882</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7560.7910.816</td><td rowspan=1 colspan=1>0.6550.7070.745</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5350.6120.667</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5000.577</td><td rowspan=1 colspan=1>0.471</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>+45</td><td rowspan=3 colspan=1>+65+70+80+85</td><td rowspan=3 colspan=1>一</td><td rowspan=2 colspan=1>1.3231.2651.195</td><td rowspan=2 colspan=1>1.2251.1831.134</td><td rowspan=2 colspan=1>1.1181.0951.069</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0001.000</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8660.894</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7070.775</td><td rowspan=1 colspan=1>0.632</td><td rowspan=3 colsp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('da91c16f-70b7-47b4-93a7-d50ee2df1de9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算', '犕．3 对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算对两端在两个互相垂直平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件整体稳定性计算仍用式（M．1）和式（M．2），但应取两个或三个危险截面进行验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('da97c800-7740-40bb-a22d-bab0a55556c2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 立杆主要承受竖向荷载，在支架的立杆之间设置水平向和斜向的连接杆件，是增强支架整体刚度和稳定性的有效途径。如果支架的整体刚度不足、稳定性差，即使杆件的强度足够，亦有可能会造成变形过大甚至失稳，导致坍塌等事故。\n\n4 原规范对碗扣式钢管脚手架的构造要求作了较为详细的规定，这是因为多年来碗扣式钢管脚手架的应用较为广泛，为使用方便而将其单独列出。但近年来除门式、扣件式和碗扣式外，其他类型的换代产品如盘扣式、蟹钳式等钢管脚手架用作桥涵工程的承重支架也在逐渐增多，这些钢管脚手架都有专门的标准，故本次修订统一规定如条文，不再对碗扣式钢管脚手架的构造要求作单独规定。\n\n## 5.2.6 模板、支架的设计应考虑下列各项荷载，并应按表 5.2.6 的规定进行荷载组合：\n\n1 模板、支架自重；\n\n2 新浇筑混凝土、钢筋、预应力筋或其他圬工结构物的重力；\n\n3 施工人员及施工设备、施工材料等荷载；\n\n4 振捣混凝土时产生的振动荷载；\n\n5 新浇筑混凝土对模板侧面的压力；\n\n6 混凝土入模时产生的水平方向的冲击荷载；\n\n7 设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力、流冰压力、船只及其他漂浮物的撞击力；\n\n8 其他可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载、温度应力等。\n\n表 5.2.6 模板、支架设计计算的荷载组合  \n\n\n\n\n\n## 5.2.7 普通模板荷载计算应符合本规范附录C的规定。\n\n## 5.2.8 验算模板、支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列允许值：\n\n1 结构表面外露的模板，挠度为模板构件跨度的 $1 / 4 0 0$ 。\n\n2 结构表面隐蔽的模板，挠度为模板构件跨度的 1/250。\n\n3 支架受载后挠曲的杆件(横梁、纵梁)，其弹性挠度为相应结构计算跨度的1/400。\n\n4 钢模板的面板变形为 $1 . 5 \\mathrm { m m }$ ，钢棱和柱箍变形为 $L / 5 0 0$ 和 $B / 5 0 0$ (其中 $L$ 为计算跨径， $B$ 为柱宽)。\n\n## 5.2.9 验算模板、支架在自重和风荷载等作用下的抗倾覆稳定性时，其抗倾覆稳定系数应不小于1.3。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('daa31cfb-68ab-4f65-90d8-623acb69edd7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 4）', '运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n  \n图 14 车轮踏面与轨道的接触宽度\n\n##### 6．3．4．2．3 允许轮压\n\n允许轮压按式（131）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { L } } } { = } k D l C\n$$\n\n··…( 131 )\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 正常工作起重机车轮或滚轮的允许轮压，单位为牛顿（N）；\n\n$k$ —车轮或滚轮的许用比压，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ),钢质车轮或滚轮按表46选取；注：对于具有凸起承压面的轨道或车轮（滚轮），许用比压 $k$ 可增加 $10 \\%$ 。因为这能改善轮轨的接触。\n\n$D _ { - }$ —车轮或滚轮的踏面直径,单位为毫米 $\\mathrm { . m m } )$ ；l -车轮或滚轮与轨道承压面的有效接触宽度(按6.3.4.2.2.3计算),单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$C$ 计算系数：进行车轮或滚轮踏面疲劳校验时， $C { = } C _ { 1 } C _ { 2 }$ ；进行车轮或滚轮强度校验时， $C { = } C _ { \\operatorname{max} }$ ；  \n$C _ { 1 }$ — 转速系数，按表47或表48选取；  \n$C _ { 2 }$ — 车轮所在机构的工作级别系数，按表49选取；犆$C _ { \\mathrm { m a x } } { = } C _ { \\mathrm { l m a x } } C _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，取 $C _ { \\mathrm { m a x } } { = } 1 . 9$ 。\n\n##### 6．3．4．2．4 车轮或滚轮的疲劳强度校验\n\n车轮或滚轮的疲劳强度应满足式（132）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n } } { \\leqslant } P _ { \\mathrm { L } }\n$$\n\n……（132）\n\n式中：\n\nmean— 根据式（130）计算得 $P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { m e a n } \\parallel }$ ，两者之中取大者；$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 同式（131）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('daafa253-d89e-4d62-b1d5-b7c3f7ff77a2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：片石混凝土施工时，片石的掺入量和掺入方法是需要重点控制的内容。运送片石时不能采用机械设备直接将其倾倒在混凝土浇筑面上，一般是采用料斗将片石吊运至作业面，然后人工进行均匀摆放，片石的摆放通常采用栽砌法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dab312d1-d1df-42c5-86ac-0bbd7da543ee', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）电动机的发热校验', '（规范性附录）电动机的发热校验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dab5462d-25eb-4beb-baba-9d4383b5799c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 23）', '器等装置沿轨道方向产生的抗风防滑力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(145)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">坡道阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（86）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机轨道坡度等引起的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">自重载荷与起升载荷沿坡道方向产生的滑行力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(142)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PG</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">自重载荷沿坡道方向产生的滑行力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(143)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升载荷沿坡道方向产生的滑行力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(144)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">固定吊具的重力沿坡道方向产生的滑行力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(145)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">臂架系统自重未能完全平衡引起的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机断续定额与连续定额的损耗比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.11)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">p</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">计算风压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（10)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">p</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">工作状态计算风压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(11)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">非工作状态计算风压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(15)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运动部分所有质量的重力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（87）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Q</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">格构式构件横截面的剪力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（47）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">R</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">（mm）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">圆柱壳体的中面半径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（68）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">R</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.11)</td></tr><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dac80c1b-5d0a-4a7e-a4db-70f57a8e7979', '124《厚钢板超声检测方法》（GB-T2970-2016）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注 日期的引用文件，仅注 日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nGB/T 8651 金属板材超声板波探伤方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('daceb8ef-f560-4751-aa4b-be59ae940a06', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '1 范围', '1 范围本标准确立了起重机总体、结构、机械、电气与安全等部分设计应共同遵守的必要准则，规定了设计、计算要求和方法，并可作为对设计进行分析和评价的技术依据。\n\n本标准适用于桥架型起重机、臂架型起重机和缆索型起重机，但不涉及上述起重机设计的特殊问题。本标准也可供其他起重机参照使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dad8df52-ace0-4f18-8853-e35dc47e668d', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4作用', '4作用');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('daf69fd5-3895-4e6f-a9f2-c93ab52ea443', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '9 接地与防雷', '9 接地与防雷## 9. 1 接地\n\n### 9.1.1 当施工现场采取低压侧为 $2 2 0 \\mathrm { ~ V } / 3 8 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ 中性点直接接地的变压器供电时,其低压配电系统的接地型式应采用 TN-S 系统(见图2),或采用 TN-C-S 系统(见图 3),当施工现场电源引自 IT 系统的变压器时,应采用 IT 系统(见图 4)。\n\n  \n图 2 TN-S 系统\n\n标引序号说明:1———电源端接地点;2———外露可导电部分。\n\n\n\n标引序号说明:电源端接地点2———外露可导电部分。\n\n  \n图 3 TN-C-S 系统\n\n标引序号说明:\n\n1———电源端接地点;  \n2——— 高抗阻;  \n3— 外露可导电部分;  \n4— PE 接地装置。\n\na系统可配出中性导体(N),也可不配出中性导体(N)。 但国际电工委员会(IEC)强烈建议不设置中性导体(N)[因为如设置中性导体,在系统中中性导体(N)任何一点发生接地故障,该系统将不再是 IT 系统]。\n\n### 图 4 IT 系统\n\n### 9.1.2 TN-S 系统,即:系统中性点直接接地,电气装置的外露可导电部分通过保护导体(PE)与该接地点相连接,整个系统的中性导体(N)和保护导体(PE)是分开的(见图2)。 TN-S 系统适用于绝大多数建设工程的低压供电系统。 TN-S 系统符合下列规定:\n\na) 总配电箱、分配电箱及线路终端,其保护导体(PE)应做重复接地,接地电阻阻值不宜大于 $1 0 \\ \\Omega$ ;b) 在 TN 系统中,通过总剩余电流动作保护器的中性导体(N)与保护导体(PE)之间不应再做电气连接;c) 保护导体(PE)和相导体的材质应相同,保护导体(PE)的最小截面积应符合表 10 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('daf73422-ba4c-4203-9830-b8e05fb7afff', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '3.5 门式钢管脚手架（Part 1）', '3.5 门式钢管脚手架3.5.1 门式钢管脚手架检查评定应符合现行行业标准《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128 的规定。\n\n3.5.2 检查评定保证项目包括：施工方案、架体基础、架体稳定、杆件锁件、脚手板、交底与验收。一般项目包括：架体防护、材质、荷载、通道。\n\n3.5.3 保证项目的检查评定应符合下列规定：\n\n### 1 施工方案\n\n1）架体搭设应编制专项施工方案，结构设计应进行设计计算，并按规定进行审批；\n\n2）搭设高度超过 $5 0 \\mathrm { m }$ 的脚手架，应组织专家对方案进行论证，并按专家论证意见组织实施;\n\n3）专项施工方案应完整，能正确指导施工作业。\n\n### 2 架体基础\n\n1）立杆基础应按方案要求平整、夯实；\n\n2）架体底部设排水设施，基础垫板、立杆底座符合规范要求；\n\n3）架体扫地杆设置应符合规范要求。\n\n### 3 架体稳定\n\n1）架体与建筑物拉结应符合规范要求，并应从脚手架底层第一步纵向水平杆开始设置连墙件;\n\n2)架体剪刀撑斜杆与地面夹角应在 $4 5 ^ { \\circ } \\ \\sim 6 0 ^ { \\circ }$ 之间,采用旋转扣件与立杆相连，设置应符合规范要求；\n\n3）应按规范要求高度对架体进行整体加固；\n\n4）架体立杆的垂直偏差应符合规范要求。\n\n### 4 杆件锁件\n\n1）架体杆件、锁件应按说明书要求进行组装；\n\n2）纵向加固杆件的设置应符合规范要求；\n\n3）架体使用的扣件与连接杆件参数应匹配。\n\n### 5 脚手板\n\n1）脚手板材质、规格应符合规范要求；\n\n2）脚手板应铺设严密、平整、牢固；\n\n3）钢脚手板的挂钩必须完全扣在水平杆上，并处于锁住状态。\n\n### 6 交底与验收\n\n1）架体搭设前应进行安全技术交底;\n\n2）架体分段搭设分段使用时应进行分段验收；\n\n3）搭设完毕应办理验收手续，验收内容应量化.\n### 3.5.4 一般项目的检查评定应符合下列规定：\n1 架体防护\n1）作业层应在外侧立杆 $1 . 2 \\mathrm { m }$ 和0.6m 处设置上、中两道防护栏杆；\n2）作业层外侧应设置高度不小于180mm 的挡脚板；\n3）架体外侧应使用密目式安全网进行封闭;\n4)架体作业层脚手板下应用安全网双层兜底,以下每隔10m 应用安全平网封闭。  \n2材质\n1）钢管不应有弯曲、锈蚀严重、开焊的现象，材质符合规范要求；\n2）架体构配件的规格、型号、材质应符合规范要求。\n3荷载\n1）架体承受的施工荷载应符合规范要求;\n2）不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。\n4通道\n1）架体必须设置符合规范要求的上下通道。\n\n### 3.6 碗扣式钢管脚手架\n3.6.1 碗扣式钢管脚手架检查评定应符合现行行业标准《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166 的规定。\n3.6.2 检查评定保证项目包括：施工方案、架体基础、架体稳定、杆件锁件、脚手板、交底与防护验收。一般项目包括：架体防护、材质、荷载、通道。\n3.6.3 保证项目的检查评定应符合下列规定：\n1 施工方案\n1）架体搭设应有施工方案，结构设计应进行设计计算，并按规定进行审批;\n2）搭设高度超过50m 的脚手架，应组织专家对安全专项方案进行论证，并按专家论证意见组织实施；\n2 架体基础\n1）立杆基础应按方案要求平整、夯实，并设排水设施，基础垫板、立杆底座应符合规范要求;\n2）架体纵横向扫地杆距地高度应小于 $3 5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n3架体稳定\n1）架体与建筑物拉结应符合规范要求，并应从架体底层第一步纵向水平杆开始设置连墙件;\n2）架体拉结点应牢固可靠;\n3）连墙件应采用刚性杆件；\n4）架体竖向应沿高度方向连续设置专用斜杆或八字撑;\n5）专用斜杆两端应固定在纵横向横杆的碗扣节点上;\n6）专用斜杆或八字型斜撑的设置角度应符合规范要求。\n4 杆件锁件\n1）架体立杆间距、水平杆步距应符合规范要求；\n2）应按专项施工方案设计的步距在立杆连接碗扣节点处设置纵、横向水平杆；\n3）架体搭设高度超过 $2 4 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，顶部 $2 4 \\mathrm { m }$ 以下的连墙件层必须设置水平斜杆并应符合规范要求；\n4）架体组装及碗扣紧固应符合规范要求。\n5 脚手板\n1）脚手板材质、规格应符合规范要求;\n2）脚手板应铺设严密、平整、牢固；\n3）钢脚手板的挂钩必须完全扣在水平杆上，并处于锁住状态。\n6 交底与验收\n1）架体搭设前应进行安全技术交底；\n2）架体分段搭设分段使用时应进行分段验收；\n3）搭设完毕应办理验收手续，验收内容应量化并经责任人签字确认。\n3.6.4 一般项目的检查评定应符合下列规定：\n1 架体防护\n1）架体外侧应使用密目式安全网进行封闭;\n2）作业层应在外侧立杆1.2m 和0.6m 的碗扣节点处设置上、中两道防护栏杆;\n3）作业层外侧应设置高度不小于180mm 的挡脚板；\n4)架体作业层脚手板下应用安全网双层兜底,以下每隔10m 应用安全平网封闭。  \n2材质\n1）架体构配件的规格、型号、材质应符合规范要求；\n2）钢管不应有弯曲、变形、锈蚀严重的现象，材质符合规范要求。\n3荷载\n1）架体承受的施工荷载应符合规范要求；\n2）不得在架体上集中堆放模板、钢筋等物料。\n4通道\n1）架体必须设置符合规范要求的上下通道。\n\n### 3.7 附着式升降脚手架\n3.7.1 附着式升降脚手架检查评定应符合现行行业标准《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202 的规定。\n3.7.2 检查评定保证项目包括：施工方案、安全装置、架体构造、附着支座、架体安装、架体升降。一般项目包括：检查验收、脚手板、防护、操作。\n3.7.3 保证项目的检查评定应符合下列规定：\n1 施工方案\n1）附着式升降脚手架搭设、拆除作业应编制专项施工方案、结构设计应进行设计计算;\n2）专项施工方案应按规定进行审批，架体提升高度超过150m 的专项施工方案应经专家论证；\n2 安');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dafccf07-fcf3-4fc5-906f-e355e584bfbe', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算将式（111）及式（112）中所定义的 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 和 ${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ 分别除以疲劳安全系数 $n _ { \\mathrm { r } }$ ，就可以求出疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { r } }$ ]和 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ 。\n\n取：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { r } } = 3 . 2 ^ { 1 / C }\n$$\n\n疲劳许用应力为：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n$$\n[ \\tau _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\tau _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n疲劳计算：\n\n$$\n\\sigma { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { { r } } } ]\n$$\n\n式中：\n\nnr 疲劳安全系数；\n\n$C$ 同式（107)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件拉伸或压缩疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件的剪切疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$\\sigma$ 最大计算正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$\n\n$$\n\\tau { \\leqslant } [ \\tau _ { \\mathrm { r } } ]\n$$\n\n式中：\n\n7 最大计算剪切应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ ——— 同式（115）。\n\n受具有不同应力循环特征值 $r$ 的正应力和剪切应力同时作用的零件，应满足下述条件：\n\n$$\n\\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } } { \\sigma _ { \\mathrm { x r } } } \\Big ) ^ { 2 } + \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { \\sigma _ { \\mathrm { y r } } } \\Big ) ^ { 2 } - \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { | \\sigma _ { \\mathrm { x r } } | \\bullet | \\sigma _ { \\mathrm { y r } } | } \\Big ) + \\Big ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { \\mathrm { r } } } \\Big ) ^ { 2 } \\leqslant \\frac { 1 , 1 } { n _ { \\mathrm { r } } ^ { 2 } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的最大正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { x r } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y r } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的正应力疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau$ -最大剪应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$n _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（113）。\n\n如果不能从相应的应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\bullet \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和 $\\tau$ 确定上述关系的最不利情况，就应分别对载荷应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\setminus \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 和$\\tau _ { \\mathrm { m a x } }$ 以及最不利的相应应力进行计算。\n\n应注意上述计算并不能保证机械零件抗脆性破坏的安全性，只有选择合适的钢材质量组别才能确保这种安全性，可参见附录Ⅰ。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db0f4a8f-1477-4de3-9478-ea8f9b313545', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 1）', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择在本标准中已规定了抗屈服、抗失稳、抗疲劳的结构设计计算方法，但在某些情况下，仅有这些计算还不足以说明结构材料已具有了抗脆性破坏的安全性。本附录对影响脆性破坏因素进行评价，并对钢材质量组别进行选择，以保证起重机结构材料抗脆性破坏的安全性。\n\n## 犐．1 对影响脆性破坏因素的评价\n\n在起重机金属结构中，导致构件材料发生脆性破坏的重要影响因素是：纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；构件材料的厚度；工作环境的温度。\n\n### 犐．1．1 纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用的影响\n\n以自重载荷引起的纵向拉伸应力 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 和焊接纵向残余拉伸应力的联合作用，见图I．1所示。\n\n  \n图犐．1 焊缝类型\n\nⅠ类焊缝：无焊缝或只有横向焊缝，脆性破坏的危险性小。当起重机自重等永久载荷 $( \\gamma _ { \\mathrm { { P } } }$ 取1）引起的结构构件纵向拉伸应力犣 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 与其钢材的屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { S } }$ 之比 $\\sigma _ { \\mathrm { G } } / \\sigma _ { \\mathrm { S } } { > } 0 . 3$ 时，才考虑此因素对脆性破坏的影响。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．1）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } - 1\n$$\n\n……（I．1）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — （钢材质量组别选择的）残余应力影响评价系数；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 结构构件纵向拉伸应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ ———同式（28）。  \nⅡ类焊缝：只有纵向焊缝的结构，脆性破坏的危险性增加。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．2）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（I．2）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\nⅢ类焊缝：焊缝汇聚，高度应力集中，脆性破坏的危险性最大。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．3）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { { A } } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { { G } } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } } + 1\n$$\n\n……（I．3）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n在有条件时，宜对Ⅲ类焊缝进行消除残余应力的热处理（温度宜为 $6 0 0 \\textrm { ‰}$ ），处理后可视为Ⅰ类焊缝选取钢材组别。\n\n当钢材的屈强比 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7$ 时，式（I．1）～式（I．3）中的 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 以 $( 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }$ ）代之。\n\n### 犐．1．2 构件材料厚度的影响\n\n构件材料的厚度越大，脆性破坏危险性也越大。当犣 $5 \\ \\mathrm { m m } { \\leqslant } t { \\leqslant } 2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．4）计算，当 $2 0 \\ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．5）计算。\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = { \\frac { 9 } { 2 \\ 5 0 0 } } t ^ { 2 }\n$$\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = 0 . 6 5 ~ \\sqrt { t - 1 4 . 8 1 } - 0 . 0 5\n$$\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来进行评价， $t ^ { \' }$ 按下述规定确定：\n\na） 对轧制型材：\n\n1） 对圆截面  ＝  ；′ 1．8  \n2） 对方截面 $t ^ { \\prim');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db18268e-0bf0-4a1a-a113-bf267b8c920e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 3）', 'span=1>m</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.54</td><td rowspan=1 colspan=1>0.59</td><td rowspan=1 colspan=1>0.64</td><td rowspan=1 colspan=1>0.69</td><td rowspan=1 colspan=1>0.77</td></tr></table>\n\n\n表4.3.11-2冰温系数 $C _ { t }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>冰温（℃）</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>-10及以下</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>C</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>2.0</td></tr></table>\n\n\n注：1.表列冰温系数可直线内插。2.对海冰，冰温取结冰期最低冰温；对河冰，取解冻期最低冰温。\n\n1）当冰块流向桥轴线的角度 $\\varphi \\leqslant 8 0 ^ { \\circ }$ 时，桥墩竖向边缘的冰荷载应乘以 $\\sin \\varphi$ 予以折减。\n\n2）冰压力合力应作用在计算结冰水位以下0.3倍冰厚处。\n\n2当流冰范围内桥墩有倾斜表面时，冰压力应分解为水平分力和竖向分力。\n\n式中： $F _ { x \\mathrm { i } }$ - 冰压力的水平分力（kN）；F 冰压力的垂直分力（kN）；$\\beta$ 桥墩倾斜的棱边与水平线的夹角 $\\big ( \\mathrm { \\textdegree } \\big )$ ；Rk -冰的抗弯强度标准值（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ），取 $R _ { \\mathrm { b k } } = 0 . 7 R _ { \\mathrm { i k } }$ ；$m _ { 0 }$ 系数， $m _ { 0 } = 0 . 2 b / t$ ，但不小于1.0。\n\n3建筑物受冰作用的部位宜采用实体结构。对于具有强烈流冰的河流中的桥墩、柱，其迎冰面宜做成圆弧形、多边形或尖角，并做成 $3 : 1 \\sim 1 0 : 1$ （竖：横）的斜度，在受冰作用的部位宜缩小其迎冰面投影宽度。\n\n4对流冰期的设计高水位以上 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 到设计低水位以下 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的部位宜采取抗冻性混凝土或花岗岩镶面或包钢板等防护措施。同时，对建筑物附近的冰体采取适宜的使冰体减小对结构物作用力的措施。\n\n## 4.3.12计算温度作用时的材料线膨胀系数及作用标准值可按下列规定取用：\n\n1桥梁结构当要考虑温度作用时，应根据当地具体情况、结构物使用的材料和施工条件等因素计算由温度作用引起的结构效应。各种结构的线膨胀系数规定见表\n\n### 4.3.12-1。\n\n表4.3.12-1线膨胀系数  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>结构种类</td><td rowspan=1 colspan=1>线膨胀系数（1/℃）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢结构</td><td rowspan=1 colspan=1>0.000012</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>混凝土和钢筋混凝土及预应力混凝土结构</td><td rowspan=1 colspan=1>0.000010</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>混凝土预制块砌体</td><td rowspan=1 colspan=1>0.000009</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>石砌体</td><td rowspan=1 colspan=1>0.000 008</td></tr></table>\n\n\n2计算桥梁结构因均匀温度作用引起的外加变形或约束变形时，应从受到约束时的结构温度开始，考虑最高和最低有效温度的作用效应。当缺乏实际调查资料时，公路混凝土结构和钢结构的最高和最低有效温度标准值可按表4.3.12-2取用。\n\n表43.12-2公路桥梁结构的有效温度标准值 $( ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ）  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>气候分区</td><td rowspan=1 colspan=2>钢桥面板钢</td><td rowspan=1 colspan=2>混凝土桥面板钢桥</td><td rowspan=1 colspan=2>混凝土、石桥</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>最高</td><td rowspan=1 colspan=1>最低</td><td rowspan=1 colspan=1>最高</td><td rowspan=1 colspan=1>最 氏</td><td rowspan=1 colspan=1>最高</td><td rowspan=1 colspan=1>最低</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>严寒地区</td><td rowspan=1 colspan=1>46</td><td rowspan=1 colspan=1>-43</td><td rowspan=1 colspan=1>39</td><td rowspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db1c1bf6-1688-4d51-b85f-8d59cfca5d1d', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 1）', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座、聚四氟乙烯板支座）的刚性墩台传递的制动力，按表4.3.5的规定采用。每个活动支座传递的制动力，其值不应大于其摩阻力；当大于摩阻力时，按摩阻力计算。表4.3.5刚性墩台各种支座传递的制动力  \n\n\n\n\n\n注：固定支座按 $T _ { 4 }$ 计算，活动支座按 $0 . 3 0 T _ { 5 }$ （聚四氟乙烯板支座）或 $0 . 2 5 T _ { s }$ （滚动或摆动支座）计算， $T _ { 4 }$ 和$T _ { s }$ 分别为与固定支座或活动支座相应的单跨跨径的制动力，桥墩承受的制动力为上述固定支座与活动支座传递的制动力之和。\n\n## 4.3.6人群荷载标准值应按下列规定采用：\n\n1人群荷载标准值应根据表4.3.6采用，对跨径不等的连续结构，以最大计算跨径为准。\n\n表4.3.6人群荷载标准值  \n\n\n\n\n\n1）非机动车、行人密集的公路桥梁，人群荷载标准值取上述标准值的1.15倍。\n\n2）专用人行桥梁，人群荷载标准值为 $3 . 5 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n2人群荷载在横向应布置在人行道的净宽度内，在纵向施加于使结构产生最不利荷载效应的区段内。\n\n3人行道板（局部构件）可以一块板为单元，按标准值 $4 . 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 的均布荷载计算。\n\n4计算人行道栏杆时，作用在栏杆立柱顶上的水平推力标准值取 $0 . 7 5 \\mathrm { k N / m }$ ，作用在栏杆扶手上的竖向力标准值取 $1 . 0 \\mathrm { k N / m }$ 。\n\n## 4.3.7疲劳荷载的计算模型应符合下列规定：\n\n1疲劳荷载计算模型I采用等效的车道荷载，集中荷载为 $0 . \\ 7 \\bar { 7 } P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，均布荷载为$0 . 3 q _ { \\mathrm { k } }$ 。 $P _ { k }$ 和 $q _ { \\mathrm { k } }$ 按本规范第4.3.1条的相关规定取值；应考虑多车道的影响，横向车道布载系数应按本规范第4.3.1条的相关规定计算。\n\n2疲劳荷载计算模型I采用双车模型，两辆模型车轴距与轴重相同，其单车的轴重与轴距布置如图4.3.7-1所示。计算加载时，两模型车的中心距不得小于 $4 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n![](images/81de639768391dce81b947263ac1add1e0303cc61d0dbdb3b013dcd4fdcce42b.jpg)  \n图4.3.7-1疲劳荷载计算模型ⅡI（尺寸单位：m）\n\n3疲劳荷载计算模型Ⅲ采用单车模型，模型车轴载及分布规定如图4.3.7-2所示。\n\n4当构件和连接不满足疲劳荷载计算模型I验算要求时，应按模型Ⅱ验算。\n\n5桥面系构件的疲劳验算应采用疲劳荷载计算模型ⅢI。\n\n## 4.3.8风荷载标准值应按现行《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01）的规定计算。\n\n## 4.3.9作用在桥墩上的流水压力标准值可按下式计算：\n\n![](images/7bd90810a56fc4a8d559d9f0b27a111bcefcb5b3eabf8b5fe3ab133d3cc70e84.jpg)  \n图4.3.7-2疲劳荷载计算模型Ⅲ（尺寸单位： $\\mathfrak { m }$ ）\n\n$$\nF _ { \\mathrm { _ w } } = K A \\ { \\frac { \\gamma v ^ { 2 } } { 2 g } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { w } }$ ——流水压力标准值（kN）；\n\n$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { \\bf ~ k N } / \\mathrm { \\mathfrak { m } } ^ { 3 }$ ；  \n$v$ 1 -设计流速 $( \\mathfrak { m } / \\mathfrak { s } )$ ；  \n$A$ 一 -桥墩阻水面积（ ${ \\bf \\chi } ( { \\bf \\chi } _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } )$ ，计算至一般冲刷线处；  \n$g$ 重力加速度， $\\displaystyle { g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 } }$ ；  \n$K$ 桥墩形状系数，见表4.3.9。\n\n流水压力合力的着力点，假定在设计水位线以下0.3倍水深处。\n\n表4.3.9桥墩形状系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n## 4.3.10位于外海、海湾、海峡的桥梁结构，下部结构设计必要时应考虑波浪力的作用影响。宜开展专题研究确定波浪力的大小。\n\n## 4.3.11对具有竖向前棱的桥墩，冰压力可按下列规定取用：\n\n1冰对桩或墩产生的冰压力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { i } } = m C _ { \\mathrm { \\ell } } b t R _ { \\mathrm { i k } }\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { i } }$ - -冰压力标准值（kN）；$m$ 桩或墩迎冰面形状系数，可按表4.3.11-1取用；\n\n$C _ { \\iota }$ —冰温系数，可按表4.3.11-2取用；$b$ 桩或墩迎冰面投影宽度（m）；计算冰厚（m），可取实际调查的最大冰厚或开河期堆积冰厚；  \n$R _ { \\mathrm { i k } }$ - 冰的抗压强度标准值（ $\\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ )，可取当地冰温 $0 \\%$ 时的冰抗压强度；当缺乏实测资料时，对海冰可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 7 5 0 \\mathrm { k');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db27627f-e0b9-4107-8e2e-17d21ebcb486', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '置和要求', '置和要求［18］ISO77523：1993 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第3部分：塔式起重机  \n［19］ISO77524：1989 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第4部分：臂架起重机  \n［20］ISO77525：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第5部分：桥式和门式起重机  \n［21］ISO86861：1989 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第1部分：总则  \n［22］ISO86862：2004 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第2部分：流动式起重机  \n［23］ISO86863：1998 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第3部分：塔式起重机  \n［24］ISO86864：2005 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第4部分：臂架起重机  \n［25］ISO86865：1992 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第5部分：桥式和门式起重机  \n［26］ISO99421：1994 起重机 信息标牌 第1部分：总则  \n［27］ISO99423：1999 起重机 信息标牌 第3部分：塔式起重机  \n［28］ISO102451：1994 起重机 限制器和指示器 第1部分：总则  \n［29］ISO102452：1994 起重机 限制器和指示器 第2部分：流动式起重机  \n［30］ISO102453：1999 起重机 限制器和指示器 第3部分：塔式起重机  \n［31］ISO102454：2004 起重机 限制器和指示器 第4部分：臂架起重机  \n［32］ISO102455：1995 起重机 限制器和指示器 第5部分：桥式和门式起重机  \n［33］ISO109721：1998 起重机 对机构的要求 第1部分：总则  \n［34］ISO116601：1999 起重机 通道及安全防护设施 第1部分：总则  \n［35］ISO116602：1994 起重机 通道及安全防护设施 第2部分：流动式起重机  \n［36］ISO116603：1999 起重机 通道及安全防护设施 第3部分：塔式起重机  \n［37］ISO116605：2001 起重机 通道及安全防护设施 第5部分：桥式和门式起重机  \n［38］ISO122101：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第1部分：总则  \n［39］ISO122104：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第4部分：臂架起重机  \n［40］ISO124801：1997 起重机 安全使用 第1部分：总则  \n［41］ISO22986：2007 起重机 刚性 桥式和门式起重机  \n［42］EN130011：2004 起重机安全 通用设计 第1部分：一般原则和要求  \n［43］EN130012：2004 起重机安全 通用设计 第2部分：载荷效应  \n［44］BS2573／1：1983 起重机设计规范 第1部分：分级、应力计算和结构设计原则  \n［45］BS2573／2：1980 起重机设计规范 第2部分：分级、应力计算和机构设计原则  \n［46］DIN15018／1：1984 起重机 钢结构 验证和分析  \n［47］DIN15018／2：1984 起重机 钢结构 设计和构造原则  \n［48］DIN15018／3：1984 流动式起重机 钢结构计算原则  \n［49］DIN150191：1979 起重机 稳定性  \n［50］DIN150192：1979 流动式起重机（无轨式） 稳定性试验载荷和计算  \n［51］DIN15025：1978 起重机 司机室内控制器的操作方向和布置  \n［52］FEM1．001：1998 欧洲起重机械设计规范  \n［53］JISB8821：2004 起重机钢结构的计算标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db2ba6ac-13a6-43e1-93d6-67c2e1a2e585', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '悬挂平台suspended platform', '悬挂平台suspended platform悬吊平台\n通过钢丝绳悬挂于空中，四周装有护栏,用于搭载操作者、工具和材料的工作装置(以下简称平台或TSP)。\n\n### 3.2.30');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db332525-1307-4f87-9e2a-a0c86a651625', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '表10.6.3混凝土水坝变形监测的精度要求', '表10.6.3混凝土水坝变形监测的精度要求注：1中小型混凝土水坝的水平位移监测精度，可放宽1倍执行；土石坝，可放宽2倍执行。2 中小型水坝的垂直位移监测精度，小型混凝土水坝不应超过 $2 \\mathrm { m m }$ ，中型土石坝不应超过 $3 \\mathrm { m m }$ ，小型土石坝不应超过 $5 \\mathrm { { m m } }$ 。\n\n## 10．6．4水坝坝体变形观测点的布设，应符合下列规定：\n\n1坝体的变形观测点，宜沿坝轴线的平行线布设。点位宜设置在坝顶和其他能反映坝体变形特征的部位；在关键断面、重要断面及一般断面上，应按断面走向相应布点。\n\n2混凝土坝每个坝段，应至少设立1个变形观测点；土石坝变形观测点，可均匀布设， 点位间距不应超过 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n3有廊道的混凝土坝，可将变形观测点布设在基础廊道和中间廊道内。\n\n4水平位移与垂直位移变形观测点，可共用同一桩位(\n\n## 10．6．5水坝的变形监测周期，应符合下列规定：\n\n1坝体施工过程中，应每半个月或每个月观测1次。  \n2 坝体竣工初期，应每个月观测1次；基本稳定后，宜每3个月观测1次。  \n3 土坝宜在每年汛前、汛后各观测1次。  \n4当出现下列情况之一时，应及时增加观测次数：  \n1)水库首次蓄水或蓄水排空。  \n2)水库达到最高水位或警戒水位。  \n3)水库水位发生骤变。  \n4)位移量显著增大。  \n5)对大坝变形影响较大的高低温气象天气。  \n6)库区发生地震。\n\n## 10．6．6灰坝、尾矿坝的变形监测，可根据水坝的技术要求适当放宽执行。\n\n## 10．6．7堤坝工程在施工期和运行期的变形监测内容、精度和观测周期，应根据堤防工程的级别、堤形、设计要求和水文、气象、地形、地质等条件合理确定。\n\n## 10．6．8大型涵闸除进行位移监测外，还应进行闸门、闸墙的张合变形监测。监测中误差不应超过1．0mm。大型涵闸的变形观测点，应布设在闸墙两边和闸门附近等位置。\n\n[0．6．9库首区、库区地质缺陷、跨断裂及地震灾害监测，应符合下列规定：\n\n1库首区、库区地质缺陷监测的对象包括滑坡体、地质软弱层、施工形成的高边坡等。其监测项目、点位布设和观测周期，按本章10．9节的有关规定执行。\n\n2跨断裂及地震灾害监测，应结合地震台网的分布及区域地质资料进行，并满足下列要求：\n\n1)监测点位，应布设在地质断裂带的两侧；点位间距，根据需要合理确定。必要时还应进行平洞监测。\n\n2)变形监测宜采用三角形网、GPS 网、水准测量、精密测(量)距、裂缝观测等方法。重要监测项目，变形观测点的点位和高程中误差不应超过1．0mm；普通监测项目，精度可适当放宽。\n\n3)监测周期，应按不同监测区域的重要性和危害程度分别确定。对于重要的、变形速率较快的监测体，宜每周观测1次；变形速率较小时，其监测周期可适当加大。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db340999-e282-4813-a185-c623ba71352f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1目的、适用范围和引用标准', '1目的、适用范围和引用标准本方法规定了在给定时间和水压力条件下水泥混凝土渗水高度的试验方法。\n\n本方法适于室内水泥混凝土的密实性检测，计算相对渗透系数。也可用于比较水泥混凝土的抗渗性。\n\n引用标准：\n\n《混凝土抗渗仪》（JG/T 249）\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法 (T0551)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db3573b2-08e0-4cfb-bf41-21c241085259', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '5 特大型沉井在下沉时，宜对沉井井壁的中心点进行高程监测（Part 1）', '5 特大型沉井在下沉时，宜对沉井井壁的中心点进行高程监测。## 条文说明：\n\n1 沉井不排水进行挖基除土，是沉井下沉的基本方法，故条文推荐优先采用。在稳定的土层中也有采用排水人工开挖下沉沉井的方法，但首先要确定是在稳定的土层中，而且需要采取必要的安全措施方能实施。\n\n### 11.4.2 沉井的接高应符合下列规定：\n\n1 接高前应将沉井的倾斜纠正到允许偏差范围内，接高各节的竖向中轴线应与前一节的中轴线相重合。2 水中沉井着床前的接高应均匀、对称地进行，并应采取措施防止沉井在悬浮状态接高过程中发生倾斜。3 对水中沉井着床后的接高，应结合沉井下沉所需要的重力确定接高的适宜高度，并不得提前将刃脚下部的土层掏空。4 陆上沉井在地面上接高时，井顶露出地面应不小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ；水中沉井在水上接高时，井顶露出水面应不小于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 11.4.3 沉井下沉到倾斜岩层上时，沉井刃脚的 2/3 以上宜嵌搁在岩层上，嵌入深度最小处宜不小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，其余未到岩层的刃脚部分，可采用袋装混凝土等填塞缺口。对刃脚以内井底岩层的倾斜面，应凿成台阶或榫槽后再清渣封底。当必须采用爆破方法清除岩层时，爆破作业应符合现行《爆破安全规程》（GB 6722）的规定。\n\n## 条文说明：\n\n沉井下沉到倾斜岩层时，需要将岩层表面尽量整平，但实际上要全部整平岩层是很难做到的，所以对于刃脚部分至少需要使刃脚周长的 2/3 以上搁在岩层上，且需要嵌入岩层一定的深度，目的是防止沉井产生滑移。\n\n### 11.5 基底检验与沉井封底\n\n#### 11.5.1 沉井下沉至设计高程后，应检验基底的地质情况是否与设计相符。不排水下沉的沉井基底面应整平，基底为岩层时，岩面残留物应清除干净，清理后的有效面积不得小于设计要求，岩面倾斜时的处理应符合本规范第 11.4.3 条的规定；排水下沉沉井的基底处理应符合本规范第 13 章的有关规定。井壁隔墙及刃脚与封底混凝土接触面处的泥污亦应清除干净。对下沉至设计高程后的沉井尚应进行沉降观测，沉降稳定且满足设计要求后方可封底。\n\n## 条文说明：\n\n清理后基底的有效面积是指沉井底面积扣除在刃脚下一定宽度不可能完全清理干净的面积。\n\n#### 11.5.2 沉井基底检验合格及沉降稳定后，应及时封底。不排水下沉的沉井应采用水下混凝土进行封底；对排水下沉的沉井，基底渗水的上升速度不大于 $6 \\mathrm { { m m } / \\mathrm { { m i n } } }$ 时，可按本规范第 6 章普通混凝土的浇筑方法进行封底，但应设置引流排水设施，及时排除明水，且应采取可靠措施使混凝土强度在达到 5MPa 前不受到压力水的作用；渗水上升速度大于上述规定时，宜采用水下混凝土进行封底。沉井的封底设计为水下压浆混凝土时，应按设计要求施工。\n\n## 条文说明：\n\n本条规定沉井封底时若渗水量上升速度不大于 6mm/min 时，可按一般无水浇筑混凝土的方法进行封底，这是因为渗水量不大，浇筑混凝土的上升速度可以堵住渗水上升的水头压力。\n\n#### 11.5.3 沉井的水下混凝土封底宜全断面一次连续灌注完成；对特大型沉井，可划分区域进行封底，但任一区域的封底工作应一次连续灌注完成。\n\n#### 11.5.4 采用刚性导管法进行水下混凝土封底时，应符合下列规定：\n\n1 封底混凝土的原材料、配合比等可按钻孔灌注桩水下混凝土的相关规定执行。每根导管开始灌注时所用的混凝土坍落度宜采用下限，首批混凝土需要数量应通过计算确定。\n\n2 灌注封底水下混凝土时，需要的导管间隔及根数，应根据导管作用半径及封底面积确定。采用多根导管灌注时，其灌注的顺序应进行专门设计，并应采取有效措施防止发生混凝土夹层；若同时灌注，当基底不平时，应逐步使混凝土保持大致相同的高程。\n\n3 在灌注过程中，导管应随混凝土面升高而逐步提升，导管的埋深宜与导管内混凝土下落深度相适应，且宜不小于表 11.5.4-1 的规定；采用多根导管灌注时，导管的埋深宜不小于表 11.5.4-2 的规定。同时应根据混凝土的堆高和扩展情况，调整坍落度和导管埋深，使每盘混凝土灌注后形成适宜的堆高和不陡于1:5的流动坡度。抽拔导管时应防止导管进水。\n\n4 水下混凝土面的最终灌注高度，应比设计值高出 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 以上。\n\n表 11.5.4-1 不同灌注深度导管的最小埋深  \n\n\n\n\n\n表 11.5.4-2 导管不同间距的最小埋深  \n\n\n\n\n\n## 条文说明：\n\n1 要求每根导管开始灌注混凝土时采用较小的坍落度，是因为沉井底面积大，若坍落度大，则落下的混凝土流动范围大，不能使水下混凝土面形成一定的坡率，甚至埋不住管底口，难以保证水下混凝土的质量。\n\n3 要求导管的最小埋入深度与灌注深度相适应，是因为若灌注深度大，而导管埋入深度过浅，则后灌注的混凝土将冲破先灌注的混凝土而与水接触，产生夹层，导致质量事故，故规定如表 11.5.4-1。导管埋深还需要与两根导管的间距相适应，若导管间距过远，而导管埋入过浅，则由于混凝土表面的流动坡度为 $1 / 6 { \\sim } 1 / 4$ ，两根导管间会流布不到或混凝土厚度不够，故规定如表 11.5.4-2。施工时需要根据具体情况，对导管的埋入深度采用两表的最大值；但导管埋深也不要过大，过大时，混凝土流布速度降低，延长灌注时间，甚至使超压力过小，混凝土从导管中流不出来（参见本规范第 9.2.11 条的说明）。\n\n#### 11.5.5 封底混凝土在灌注过程中发生事故或对封底施工的质量有疑问时，应对其进行检查鉴定，必要时可钻孔取芯检验。\n\n#### 11.5.6 封底混凝土应在强度满足设计要求后方可进行井内抽水，进行下一道工序。\n\n### 11.6 井孔填充与顶板浇筑\n\n#### 11.6.1 井孔填充时，所采用的材料、数量及填充顺');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db3cacb1-0e23-4687-a66c-e9f89cacd592', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '表10.5.1工业与民用建筑变形监测项目（Part 2）', '展时，应进行建筑裂缝观测。裂缝观测，应满足本规范10．4．12条的要求。\n\n## 10．5．11当建(构)筑物因日照引起的变形较大或工程需要时，应进行日照变形观测且符合下列规定：\n\n1变形观测点，宜设置在监测体受热面不同的高度处。2日照变形的观测时间，宜选在夏季的高温天进行。一般观测项目，可在白天时间段观测，从日出前开始定时观测，至日落后停止。3在每次观测的同时，应测出监测体向阳面与背阳面的温度，并测定即时的风速、风向和日照强度。\n\n4观测方法，应根据日照变形的特点、精度要求、变形速率以及建(构)筑物的安全性等指标确定，可采用交会法、极坐标法、激光准直法、正倒垂线法等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db454f92-522a-4405-884a-214449d7ad19', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第八章 附则', '第八章 附则');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db503977-08bf-4531-bf77-f51adbcd187d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷机构使运动质量质心既有水平移动又有垂直位移的复合运动（例如非平衡变幅机构运动）的情况下，应将下面两种等效平均动载荷组合起来以确定组合等效平均动载荷：\n\n由水平加速和风力产生的轴承等效平均动载荷，由6．3．1．2．1．1确定；由全部运动质量质心的垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，由式（121）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { ~ M ~ m ~ a ~ x ~ I I ~ } } ^ { \\prime } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x } } + P _ { \\mathrm { { M } \\operatorname* { m i n } } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nM maxⅡ — 由全部运动质量质心作垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；M max— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最大值，单位为牛顿（N）；M min— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最小值，单位为牛顿（N）。犘\n\n## 6．3．1．2．2 承受 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．2）的轴承等效平均动载荷\n\n按4．4．2，先对 无 风 正 常 工 作 的 起 重 机 按 载 荷 情 况 Ⅰ计 算 轴 承 所 在 处 的 极 值 动 载 荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } }$ 、$P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ ，或对有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ ，然后按式（122）、式（123）确定出此承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承无风工作的等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ 和有风工作的等效平均动载荷 Rmean ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nRmeanⅠ 轴承无风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ — 轴承有风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } } \\ 、 P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ -无风正常工作的起重机按载荷情况I计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ -有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）。\n\n## 6．3．1．2．3 同时承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承等效平均动载荷\n\n在6．3．1．2．1和6．3．1．2．2的基础上，将此两种轴承等效平均动载荷组合，即得到该轴承同时承受犘$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷时的轴承等效平均动载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db649c8f-6316-4ee9-8960-d74c85d70cde', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '特殊路基', '特殊路基## 7.1一般规定\n\n### 7.1.1特殊路基施工前应进行必要的基础试验，核对地质资料、设计处理范围、设计参数等，编制专项施工方案。\n\n### 7.1.2实际施工中如地质状况与设计不符或设计处置方案因故不能实施，应及时反馈处理。\n\n### 7.1.3特殊路基施工宜进行动态监控。\n\n### 7.1.4特殊路基施工除应符合本章规定外，还应符合本规范第4章的有关规定。\n\n## 7.2滑坡地段路基\n\n### 7.2.1滑坡整治施工应符合下列规定：\n\n施工前应核查滑坡区段的地形地貌、地质、滑坡性质、成因类型和规模，应编制滑坡段的专项施工方案和应急预案。\n\n滑坡整治措施实施前，严禁在滑坡体抗滑段减载、下滑段加载。\n\n滑坡整治不宜在雨期施工。\n\n施工时应进行稳定监测、地质编录并核查实际地质情况，发现地质与设计不符、有滑坡迹象或其他异常情况时，应及时反馈处理。滑坡发生时应立即采取应急措施。\n\n滑坡整治施工时应对滑坡影响区内的其他工程和设施进行保护。\n\n降雨期间及雨后，应加强滑坡区段的巡查工作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db679793-83a6-4475-a7bf-e044468ad300', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '2.0.18特低电压 extra-low', '2.0.18特低电压 extra-low voltage不超过现行国家标准《建筑物电气装置的电压区段》GB/T18379（IEC60449）规定的有关I类电压限值的电压。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db697bbb-e1e5-48fe-9e59-2a8e85b8f8ae', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明刚度和质量均衡分布是桥梁抗震设计理念中最重要的一条。对于上部结构连续的桥梁，各桥墩高度宜尽可能相近。对于相邻桥墩高度相差较大导致刚度相差较大的情况，水平地震力在各墩间的分配一般不理想，刚度大的墩将承受较大的水平地震力，同时，刚度小的墩将会有较大的墩顶位移，从而使上部结构产生偏转并导致墩柱承受扭矩，因此将严重影响结构的整体抗震能力。美国在20世纪90年代，通过对实际桥梁震害的调查和分析研究，认识到了刚度和质量均衡分布的重要性，并开展了系统研究，相关研究成果写进了CALTRANS桥梁抗震设计规范和AASHTO 桥梁抗震设计规范。本条引用了CALTRANS（2013版）桥梁抗震设计规范的相关条款。\n\n3.5.4多联梁式桥相邻联的基本周期比宜满足式（3.5.4）的要求。\n\n$$\n\\frac { T _ { i } } { T _ { j } } \\geqslant 0 . 7\n$$\n\n式中： $T _ { i }$ ， $T _ { j }$ —分别为第 $i$ 联和第 $j$ 联的基本周期（含顺桥向和横桥向)， $T _ { i } \\leqslant T _ { j }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db72863f-ca2a-4085-a3ff-631442d30acf', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '3动力与电气装置（Part 3）', 'rc } \\mathrm { C }$ 以下时，再进行加水作业。  \n3.5.13当电动空气压缩机运转中停电时，应立即切断电源，并应在无载荷状态下重新启动。  \n3.5.14空气压缩机停机时，应先卸去载荷，再分离主离合器，最后停止内燃机或电动机的运转。  \n3.5.15空气压缩机停机后，在离岗前应关闭冷却水阀门，打开放气阀，放出各级冷却器和贮气罐内的油水和存气。  \n3.5.16在潮湿地区及隧道中施工时，对空气压缩机外露摩擦面应定期加注润滑油，对电动机和电气设备应做好防潮保护工作。\n\n## 3.610kV以下配电装置\n\n3.6.1施工电源及高低压配电装置应设专职值班人员负责运行与维护，高压巡视检查工作不得少于2人，每半年应进行一次停电检修和清扫。  \n3.6.2高压油开关的瓷套管应保证完好，油箱不得有渗漏，油位、油质应正常，合闸指示器位置应正确，传动机构应灵活可靠。应定期对触头的接触情况、油质、三相合闸的同步性进行检查。  \n3.6.3停用或经修理后的高压油开关，在投入运行前应全面检查，应在额定电压下作合闸、跳闸操作各3次，其动作应正确可靠。  \n3.6.4隔离开关应每季度检查一次，瓷件应无裂纹和放电现象；接线柱和螺栓不应松动；刀型开关不应变形、损伤，应接触严密。三相隔离开关各相动触头与静触头应同时接触，前后相差不得大于 $3 \\mathrm { m m }$ ，打开角不得小于 ${ 6 0 } ^ { \\circ }$ 。  \n3.6.5避雷装置在雷雨季节之前应进行一次预防性试验，并应测量接地电阻。雷电后应检查阀型避雷器的瓷瓶、连接线和地线，应确保完好无损。3.6.6低压电气设备和器材的绝缘电阻不得小于 $0 . 5  { \\mathrm { M } } \\Omega _ { s }$\n3.6.7在易燃、易爆、有腐蚀性气体的场所应采用防爆型低压电器；在多尘和潮湿或易触及人体的场所应采用封闭型低压电器。  \n3.6.8电箱及配电线路的布置应执行现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db80b266-1c5d-4bdf-9bdd-abee4ddef229', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 1）', '8.2 起重机抗风防滑安全性## 8.2.1 除塔式起重机以外的轨道起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.1.1 正常工作状态\n\n起重机正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（142）校验计算：犘 犘犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } { \\ge } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { { \\Phi } } } + P _ { \\mathrm { { D } } } - P _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 运行机构制动器在车轮踏面上产生的制动力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 起重机承受的工作状态风载荷，见4．2．2．3．3，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机自重载荷与起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 起重机运行停车减速惯性力，取 $\\phi _ { 5 } = 1$ ，按4．2．1．2．2计算，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 起重机运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } _ { \\omega } { \\times } ( P _ { \\mathrm { q } } { + } P _ { \\mathrm { G } } )\n$$\n\n$\\omega$ 运行摩擦阻力系数，见表55；\n\n$P _ { \\mathrm { Q } } + P _ { \\mathrm { G } }$ -额定起升载荷与自重载荷产生的总轮压，单位为牛顿(N)。\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力（即摩擦力）时， $P _ { \\mathrm { { Z l } } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n表 55 运行摩擦阻力系数和静摩擦系数  \n\n\n\n\n\n### 8.2.1.2 非工作状态\n\n起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（143）校验计算犘 犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { \\alpha G } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n……（143）\n\n式中：\n\nZ2 由制动器与夹轨器、锚定装置或防风拉索等沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）。夹轨器单独作用时：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } = P f\n$$\n\n$P$ -夹轨器对轨道产生的夹持力，单位为牛顿(N);\n\n$f$ ——静摩擦系数，见表55；\n\nWⅢ — 同式（15）；\n\nαG— 自重载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；\n\n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — —— 非工作状态下阻止起重机被风吹移动的摩擦阻力（即被制动轮与轨道的黏着力），单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } P _ { \\mathrm { G } } f\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$ — 同式（142）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n手工操作夹轨器时，手动的最大操作力不得大于 $2 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n实践证明，对于受很大风载荷作用的起重机，如岸边集装箱起重机等，采用将全部车轮（主动轮和从动轮）都制动的方法，可获得良好的抗风防滑安全性。还可采用主动轮两级制动的方式。\n\n## 8.2.2 轨道塔式起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.2.1 正常工作状态\n\n核算抗风防滑安全性时，塔式起重机的正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（144）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } \\mathrm { \\gtrsim 1 . ~ 2 ~ } P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { a G } } + 1 . 3 5 ~ P _ { \\mathrm { a Q } } + P _ { \\mathrm { D } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（144）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\alpha G }$ 同式（143）；   \n$P _ { \\alpha \\mathbf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db8435a1-1afc-42cd-af77-bc67fcdf13f9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 8）', 'd rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=3>1.6</td><td rowspan=1 colspan=16>1.9</td><td rowspan=1 colspan=7>2.2</td><td rowspan=1 colspan=3></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=3>2.5</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=3>1.6</td><td rowspan=1 colspan=2>1.9</td><td rowspan=1 colspan=4>2.2</td><td rowspan=1 colspan=3>2.5</td><td rowspan=1 colspan=3>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>1.6</td><td rowspan=1 colspan=3>1.9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>12</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 277</td><td rowspan=1 colspan=2>1.327</td><td rowspan=1 colspan=2>1. 207</td><td rowspan=1 colspan=2>1.235</td><td rowspan=1 colspan=2>1. 244</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 279</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 281</td><td rowspan=1 colspan=1>1.325</td><td rowspan=1 colspan=2>1.319</td><td rowspan=1 colspan=2>1.370</td><td rowspan=1 colspan=2>1.356</td><td rowspan=1 colspan=1>1.414</td><td rowspan=1 colspan=1>1.264</td><td rowspan=1 colspan=2>1.296</td><td rowspan=1 colspan=2>1.306</td><td rowspan=1 colspan=2>1.346</td><td rowspan=1 colspan=2>1.348</td><td rowspan=1 colspan=1>1.397</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=2>2.2</td><td rowspan=1 colspan=3>2.5</td><td></td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>1.6</td><td rowspan=1 colspan=4>1.9</td><td rowspan=1 colspan=4>2.2</td><td rowspan=1 colspan=3>2.5</td><td rowspan=3 colspan=5></td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td></td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 cols');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('db9efdb3-8cca-4602-9b13-076972f0170a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0593—2020 水泥砂浆劈裂抗拉强度试验方法', 'T0593—2020 水泥砂浆劈裂抗拉强度试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dba25756-48ad-4f48-8d5b-90f61f47e15a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 3）', 'hrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n9．3．3．2．3 高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的直梯应有护圈，护圈从 $2 , 0 \\textrm { m }$ 高度起开始安装，护圈直径宜取为 $0 . 6 \\mathrm { \\ m } \\sim$ $0 , 8 \\textrm { m }$ 。护圈之间应由三或五根间隔布置的纵向板条联接起来，并保证有一根板条正对着直梯的垂直中心线，相邻护圈之间的距离：当护圈设置三根纵向板条时，不应大于 $0 , 9 \\textrm { m }$ ，当护圈设置五根纵向板条时，不应大于 $1 , 5 \\textrm { m }$ 。安装了纵向板条的护圈在任何一个 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的范围内应可以承受 $1 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 的分布\n9．3．3．2．4 除非提供有其他合适的把手，直梯的两边撑杆至少要比最上一个梯级高出 $1 , 0 \\textrm { m }$ ，当空间受限制时此高出的高度也不应小于 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n9．3．3．2．5 装在结构内部的直梯，如果结构件的布置能够保证直径为 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的球体不能穿过，则可不设护圈。  \n9．3．3．2．6 直梯每 $1 0 \\textrm { m }$ 至少应设一个休息平台。如果空间不够，可以将平台靠在整个连续直梯的旁边。  \n9．3．3．2．7 直梯的终端宜与平台平齐，梯级终端踏板或踏杆不应超过平台平面。  \n9．3．3．2．8 如梯子在平台处不中断，则护圈也不应中断，但应在护圈侧面开一个宽为 $0 , 5 \\textrm { m }$ 、高为$1 , 4 \\textrm { m }$ 的洞口，以便人员出入。\n\n### 9．3．4 栏杆\n\n9．3．4．1 在起重机上的以下部位应装设栏杆：\n\n用于进行起重机安装、拆卸、试验、维修和保养的、且高于地面 $2 \\textrm { m }$ 的工作部位；  \n通往离地面高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的操作室、检修保养部位的通道；  \n在起重机上存在跌落高度大于 $1 \\textrm { m }$ 的危险通道及平台。\n\n9．3．4．2 栏杆的设置应满足以下要求：\n\n栏杆上部表面的高度不低于 $1 \\textrm { m }$ ，栏杆下部有高度不低于 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的踢脚板，在踢脚板与手扶栏杆之间有不少于一根的中间横杆，它与踢脚板或手扶栏杆的距离不得大于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；对净高不超过 $1 , 3 \\textrm { m }$ 的通道，手扶栏杆的高度可以为 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n在手扶栏杆的最危险部位，应能承受水平方向的集中载荷 犉 $F$ 而不发生永久变形，并且其最大位移不应超过 $3 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；载荷 $F$ 按式（146）计算：\n\n$$\nF { = } 3 0 0 ~ L\n$$\n\n·…( 146 )\n\n式中：\n\n$F$ —水平方向的集中载荷，单位为牛顿(N)；  \n$L$ ——栏杆的相邻两支柱轴线间的最大距离,单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n载荷 $F$ 的取值，每米不得小于 $3 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。栏杆允许开口，但开口处应有防止人员跌落的保护措施。在沿建筑物墙壁或实体墙结构设置的通道上，允许用扶手代替栏杆，这些扶手的中断长度（例如为让开建筑物的柱子、门孔）不宜超过 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n## 9．4 机械安全要求\n\n### 9．4．1 钢丝绳和链条传动系统\n\n#### 9．4．1．1 钢丝绳\n\n9．4．1．1．1 起重机的承载钢丝绳直径，一般不宜小于 $6 \\ \\mathrm { m m }$ 。  \n9．4．1．1．2 载荷由多根钢丝绳支承时，宜设置能有效地保证各根钢丝绳受力均衡的装置。如果结构上无法消除载荷在各钢丝绳之间分布的不均匀性，则应在设计中予以考虑。  \n9．4．1．1．3 起升机构和非平衡变幅机构不应使用接长的钢丝绳。  \n9．4．1．1．4 起升高度较大的起重机，宜采用不旋转钢丝绳，必要时还应有防止钢丝绳旋转的装置和措施。  \n9．4．1．1．5 吊运熔融金属的起重机，在吊钩组及吊运横梁等处应采取措施保护钢丝绳免受辐射热直接影响，并防止熔融金属喷溅到钢丝绳上。吊运熔化或炽热金属的钢丝绳，应采用金属绳芯或金属股芯等有耐高温性能的重要用途钢丝绳。\n\n9．4．1．1．6 钢丝绳端部的固定和连接应符合如下要求：\n\na） 用绳卡连接时，应满足表57的要求，同时应保证连接强度不小于钢丝绳破断拉力的 $8 5 \\%$ 。\n\n表 57 钢丝绳夹连接时的安全要求  \n\n\n\n\n\nb） 用编结连接时，编结长度不应小于钢丝绳直径的15倍，并且不小于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dbc56e3b-325f-4425-a56b-360de396db96', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明（Part 1）', '条文说明悬臂拼装施工常用的起重设备包括龙门吊机、桥面吊机、缆索吊装系统和起重船等。龙门吊机通常用于在桥位现场的场地上将构件组装或组拼成安装节段，桥梁高度较小且在陆地上安装时，也可以用于悬臂拼装。桥面吊机是悬臂拼装施工时采用最多的起重设备，有斜撑桅杆式、步履式和回转式等多种形式，步履式桥面吊机用于梁桥和斜拉桥主梁的悬臂拼装时使用平面行走型，用于拱肋的悬臂拼装时使用爬坡式；回转式桥面吊机配置有 $2 7 0 ^ { \\circ }$ 或 $3 6 0 ^ { \\circ }$ 回转吊臂，可以分别将侧方或后方的 构件吊移至悬臂前方进行安装。缆索吊装系统多用于拱桥拱肋的悬臂拼装施工，在某些特殊地形条件下也可以用于其他桥型的悬臂拼装施工。起重船一般用于流速不大、水位平稳且风力较小等环境条件的悬臂拼装施工。\n\n3 本款参照《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T 3650—2020）拟定。\n\n12.4.4悬臂拼装施工应按照设计文件和施工方案规定的程序、步骤和要求进行，并应符合下列规定：\n\n1悬臂拼装施工宜按吊装就位、调整定位、复核坐标、临时固定、连接的顺序进行，其中复核坐标应包括复核轴线、里程和高程，对斜拉桥主梁尚应复核索力，坐标与索力应满足设计和施工监控的要求。\n\n2在同一墩或塔的两侧进行钢梁节段双悬臂拼装时应对称平衡施工，不平衡重量应控制在设计的允许范围内。相邻墩或塔的悬臂拼装施工进度宜保持基本同步。\n\n3钢桁梁主桁杆件的拼装顺序应符合设计要求，设计未要求时应左右两侧对称拼装成闭合三角形，并应尽快安装纵横向联结系，保证结构的空间稳定性。\n\n4栓接连接的钢桁梁在悬臂拼装施工时，连接处所需冲钉的数量应按承受荷载的大小经计算确定，但不得少于栓孔总数的 $5 0 \\%$ ，其余栓孔应全部或部分安装高强度螺栓。吊装钢桁梁构件时，起重吊钩应在构件完全固定后（梁段上安装 $5 0 \\%$ 冲钉和 $5 0 \\%$ 高强度螺栓，主桁杆件上安装 $5 0 \\%$ 冲钉和 $3 5 \\%$ 高强度螺栓，其余杆件上安装 $3 0 \\%$ 冲钉和 $3 0 \\%$ 的高强度螺栓）方可松钩，松钩后应立即补足剩余栓孔的高强度螺栓并施拧。在已安装的高强度螺栓施拧后，再将冲钉分批替换成高强度螺栓并施拧，替换时一次拆卸冲钉的数量应不超过冲钉总数的 $2 0 \\%$ 。高强度螺栓连接副的安装和施拧应符合本规范附录H 的规定。\n5采用栓接连接方式进行悬臂拼装施工时，所使用冲钉的公称直径宜小于设计孔径 $0 , 3 \\mathrm { m m }$ ，并应与制造厂试拼时的栓孔重合率相适应。冲钉在使用时应穿保险销，防止掉落。\n\n6采用焊接连接方式进行悬臂拼装施工时，构件或节段在对接时宜使用导向装置；钢箱梁宜采用组对匹配的连接件临时连接，允许误差应不大于1mm。临时连接的强度应依据所承受的荷载经计算确定，且起重吊钩应在构件或节段临时连接并完全固定后方可松钩。焊接连接应按设计要求的顺序进行，设计未要求时，横向应从中线向两侧对称进行。\n\n7拱桥的拱肋采用斜拉扣挂系统进行悬臂拼装时，锚固点、扣索和风缆的设置应符合设计方案要求，对其强度或承载力应进行检测，保证安全可靠。拱肋的安装应先从拱脚开始，依次向拱顶分段吊装就位，拱肋各节段的上端头均应通过扣索的调整使线形达到预拱度要求。\n\n8悬臂拼装施工过程中，应对各种临时荷载进行管理，使其位置、数量、加载时间等与施工方案一致。\n\n### 12.4.5采用桥面吊机进行悬臂拼装施工时应符合下列规定：\n\n1桥面吊机的前移应采用专门的牵引移动装置，牵引移动时应保持多点同步。桥面吊机前移就位后应在其后部进行可靠地锚固，锚固方式和措施应足以防止吊机在起吊构件或节段时产生倾覆。\n\n2悬臂拼装构件或节段时，桥面吊机的起钩应平稳，并应使各吊点受力均衡；起吊的构件或节段接近就位位置时，应缓慢减速使其略低于已有的梁体顶面，再对吊点位置进行微调，使构件或节段与已有梁体的边、纵对齐后，方可进行连接。\n\n3对斜拉桥主梁和采用斜拉扣挂法施工的拱桥拱肋，应在与已有梁体节段或拱肋节段连接完毕，并进行第一次挂索张拉后，方可进行桥面吊机的前移和拉索的二次张拉。拱肋的横撑宜与拱肋同时安装，必要时可加设临时横撑，保证拱肋的线形和安装过程中的稳定。\n\n4采用斜拉扣挂法悬臂拼装拱肋时，扣、锚索的位置和高程应符合设计规定。\n\n5 桥面吊机在拱肋顶面移动时，应采取反拉钢丝绳或止推块等防滑动措施。\n\n#### 条文说明\n\n桥面吊机的适用范围较广，而且类型也较多，双悬臂和单悬臂拼装构件均能适用。桥面吊机在悬臂拼装施工过程中，前移、锚固和起吊作业等是安全控制重点。\n\n### 12.4.6采用缆索吊装系统悬臂拼装施工时，除应符合本规范第12.4.3条的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1采用缆索吊装系统进行跨江或跨线悬臂拼装施工时，应取得航道、海事、水上及跨线的施工许可。\n\n2 缆索吊装系统安装前，应编制安装技术方案和安全操作规程。\n\n3 缆索吊装系统在使用前应进行全面检验，并应进行整体式运转及试吊检查，确认全部符合设计要求后方可使用。\n\n4 在悬臂拼装施工过程中，应对缆索吊装系统主索垂度、塔顶及锚碇位移、拱肋线形等项目进行监测。\n\n### 12.4.7采用起重船悬臂拼装施工时应符合本规范第12.7节的规定。\n\n## 12.5提升安装\n\n### 12.5.1本节适用于钢塔、钢墩、钢盖梁、悬索桥钢加劲梁和大节段钢梁的提升安装。\n\n#### 条文说明\n\n提升法一般指采用起重设备将构件或节段垂直提升就位进行安装，提升安装施工采用的起重设备通常有跨缆吊机、塔式起重机和专用提升系统等。跨缆吊机，亦称缆载吊机，一般用于悬索桥钢加劲梁节段的垂直提升安装；钢塔属于高耸结构，其节段的安装需要有较大提升高度的起重设备，通常只有大型的塔式起重机才能满足其节段安装的要求；专用提升系统则多用于大节段钢梁的垂直提升安装施工，例如连续刚构桥中钢-混凝土混合梁的中跨大节段钢梁，就是利用设置在混凝土梁悬臂端上的提升系统将运');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dbcdc6be-72e7-4d17-bf5d-71f0a8ccf90d', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '9.4起重机动载试运转', '9.4起重机动载试运转## 9.4.1各机构的动载试运转应分别进行；当有联合动作试运转要求时，应符合随机技术文件的规定。\n\n## 9.4.2各机构的动载试运转应在全行程上进行；试验荷载应为额定起重量的1.1倍；累计起动及运行时间，电动的起重机不应少于1h,手动的起重机不应少于 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ ;各机构的动作应灵敏、平稳、可靠，安全保护、联锁装置和限位开关的动作应灵敏、准确、可靠。\n\n## 9.4.3门式起重机大车运行时，荷载应在跨中。\n\n## 9.4.4柱式悬臂起重机在任何工况下，不应有悬臂自主回转和小\n\n车失控运行。\n\n## 9.4.5卸载后，起重机的机构、结构应无损坏、永久变形、连接松动、焊缝开裂和油漆起皱，液压系统和密封处应无渗漏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dbdbb6d1-83ba-4048-867d-e4bfaa2e54c0', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百一十五条 违反本法规定，施工单位有下列行为之一的', '第一百一十五条 违反本法规定，施工单位有下列行为之一的，由县级以上人民政府住房城乡建设等主管部门按照职责责令改正，处一万元以上十万元以下的罚款;拒不改正的，责令停工整治：（一）施工工地未设置硬质密闭围挡，或者未采取覆盖、分段作业、择时施工、洒水抑尘、冲洗地面和车辆等有效防尘降尘措施的;\n\n（二）建筑土方、工程渣土、建筑垃圾未及时清运，或者未采用密闭式防尘网遮盖的。\n\n违反本法规定，建设单位未对暂时不能开工的建设用地的裸露地面进行覆盖，或者未对超过三个月不能开工的建设用地的裸露地面进行绿化、铺装或者遮盖的，由县级以上人民政府住房城乡建设等主管部门依照前款规定予以处罚。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dbf2a758-d895-4502-b2fd-52d90f70ba98', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 1）', '4.3 可变作用## 4.3.1 本条有关汽车荷载的规定，兹说明如下：\n\n1\\~4汽车荷载的等级、计算图示及标准值。 $2 0 0 8 \\sim 2 0 1 1$ 年，本规范编写组结合交通运输部西部交通建设科技项目“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”，开展了全国汽车荷载现状调查和统计分析。结果表明，汽车荷载变异性较过去增加很多。由于中小跨径桥梁恒活载比例较小，这对小跨径桥梁的影响较大，实际中出现的重载车辆压垮桥梁的事故，也多为中小跨径桥梁。鉴于此，本次修订提高了跨径在 $5 \\mathrm { m }$ 以下桥梁的车道荷载集中载标准值，对 $5 0 \\mathrm { m }$ 跨径以内的桥梁设计汽车荷载效应有所增加。\n\n自2009年起，我国各省（自治区、直辖市）开始陆续取消二级公路收费，部分二级公路的交通量和荷载水平有了较大增长。因此，本次修订调整了二级公路的汽车荷载等级：一般情况下，二级公路桥涵的设计应采用公路一I级汽车荷载；二级公路为非干线公路且重型车辆不多时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n6汽车荷载横向分布系数。桥梁设计时，为取得主梁的最大受力，汽车荷载在桥面上需要偏心加载，其方法仍可用车辆荷载偏心加载确定。\n\n7横桥向设计车道布置及多车道横向布载系数。对多车道进行横向折减的含义是，在桥梁多车道上行驶的汽车荷载使桥梁构件的某一截面产生最大效应时，其同时处于最不利位置的可能性显然随车道数的增加而减小，而桥梁设计时各个车道上的汽车荷载都是按最不利位置布置的，因此，计算结果应根据上述可能性的大小进行折减。这是个概率事件，可以认为各车道上的汽车荷载加载是互不相关的，按重复独立试验随机事件的概率理论，建立多车道横向折减系数与相关变量的关系式，得到折减系数的具体数值。“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目中，针对原规范的横向折减系数进行了专项研究，在国内外对比的基础上，根据实测数据进行了多车道重车相遇概率研究。研究表明，虽然目前车流量较以往有了较大提高，但在实际运营过程中多车道重载车辆相遇仍属小概率事件，即仍需考虑多车道的横向折减问题。进而根据我国当前高速公路和一般公路的实际交通流数据进行了横向折减系数计算。结果显示，在实测最大重车交通量条件下，4车道内基本和原规范相同 车道以本次修订维持原规范的规定。根据研究增列了单车道的横向车道布载系数。\n\n8汽车荷载纵向折减系数。规范规定的汽车荷载标准值是在特定的条件下确定的，例如，在汽车荷载的可靠性分析中，用于计算各类桥型结构效应的车队，采用了自然堵塞时的车间间距；汽车荷载本身的重力，也采用了路上运煤车或其他重车居多的调查资料。但是，在实际桥梁上通行的车辆不一定都能达到上述条件 特别是大跨径的桥梁。所以，国外有些规范对车辆荷载适用跨径作了限制。本规范采月 向折减的方法，对特大跨径桥梁的计算效应进行折减。折减系数α的计算采用专题 究 得到的下列公式： $\\alpha$ $\\left( L _ { 0 } \\right) = 0 . 9 7 9 ~ 1 3 - 4 . 7 1 8 ~ 5 \\times 1 0 ^ { - 5 } L _ { 0 }$ ，式中 $L _ { 0 }$ 为计算跨径，以m 折减系数 $\\alpha$ 以加载长度为函数更合理些 进行折减， $\\alpha$ 以 $L _ { 0 }$ 为函数计算起来更方便一些。\n\n“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目对桥梁纵向折减系数也进行了针对性。根据大立的更显，且原规范的取值也是相对保守的，考虑到未来的发展以及实际运营过程中不可预见的极端状况，原规范的取值总体是适用的。因此，本次修订维持了原规范的规定。\n\n## 4.3.2 汽车的冲击系数是汽车过桥时对桥梁结构产生的竖向动力效应的增大系数。冲击作用有车体的振动和桥跨结构自身的变形和振动。当车辆的振动频率与桥跨结构的自振频率一致时，即形成共振，其振幅（即挠度）比一般的振动大许多。振幅的大小与桥梁结构的阻尼大小及共振时间的长短有关。桥梁的阻尼主要与材料和连接方式有关，且随桥梁跨径的增大而减小。所以，增强桥梁的纵、横向连接刚度，对于减小共振影响有一定的作用。\n\n冲击影响一般都是用静力学的方法，即将车辆荷载作用的动力影响用车辆的重力乘以冲击系数来表达。\n\n对于钢桥和钢筋混凝土桥的上部结构、钢或钢筋混凝土支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座、钢筋混凝土桩、柱式墩台等，因相对来说自重不大，冲击作用的效果显著，故应计算冲击力。重力式墩台等，因自重大、整体性好，冲击影响小，故不计冲击力。\n\n冲击影响与结构的刚度有关。一般来说，跨径越大、刚度越小对动荷载的缓冲作用越强，以往规范近似地认定冲击力与计算跨径成反比（直线变化），无论是梁式桥还是拱式桥等，均规定在一定的跨径范围内考虑汽车荷载的冲击力作用。此模式计算方便，但不能合理、科学地反映冲击荷载的本质。《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60一2004）结合公路桥梁可靠度研究的成果，采用了结构基频来计算桥梁结构的冲击系数。\n\n汽车荷载的冲击系数可表示为：\n\n式中： $Y _ { \\mathrm { j m a x } }$ - 在汽车过桥时测得的效应时间历程曲线上，最大静力效应处量取的最大静力效应值；\n\nYdmax 在效应时间历程曲线上最大静力效应处量取的最大动效应值。\n\n吉林省交通科学研空所利用动态测试系统经12h连续观测，从跨径 $6 \\mathrm { m }$ 的钢筋混凝土矩形板桥到跨径45m的预应力混凝土箱梁桥共7座跨径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dbf40fa9-cedb-466b-afdd-d34a9aff8a2e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 6）', 'wspan=3 colspan=1>0.6</td><td rowspan=3 colspan=1>234</td><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><td rowspan=1 colspan=1>1234</td><td rowspan=1 colspan=1>1.031.031.031.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.021.021.021.02</td><td rowspan=1 colspan=1>1.011.011.011.01</td><td rowspan=1 colspan=1>1.001.001.001.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.001.001.001.00</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>伸缩臂几何特性</td><td rowspan=1 colspan=29>1                                            （b）(a)                                                                           112             1a                                                                                                                                Iα1=0.4,β    ；Ia11Lα2=0.7,β    ；111=           α1=0.61</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>1.6</td><td rowspan=1 colspan=2>1.9</td><td rowspan=1 colspan=2>2.2</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=3>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>1.6</td><td rowspan=1 colspan=4>1.80</td><td rowspan=1 colspan=4>2.2</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=2>丨</td><td rowspan=1 colspan=2>一</td><td rowspan=1 colspan=2>一</td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=1 colspan=2>一</td><td rowspan=1 colspan=3>1.3     2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>从2</td><td rowspan=1 colspan=2>1.015</td><td rowspan=1 colspan=2>1.030</td><td rowspan=1 colspan=2>1.045</td><td rowspan=1 colspan=2>1.061</td><td rowspan=1 colspan=2>1.077</td><td rowspan=1 colspan=3>1.053   1.089</td><td rowspan=1 colspan=4>1.099   1.144</td><td rowspan=1 colspan=2>1.144</td><td rowspan=1 colspan=2>1.198</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dbf52648-12da-41d4-9d15-8a50f7417107', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 13）', 'td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>偏斜水平侧向载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>偏斜运行时的水平侧向载荷，见4.2. 2.1,4.2. 2.2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>H</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2>1．猛烈提升地面物品的动载荷,见4.2.1.1.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1>2max</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．试验载荷，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dbf8cd55-5fa2-4d00-be27-dcef43b33abb', '1《中华人民共和国水土保持法》（主席令第39号）.md', '第六章 法律责任', '第六章 法律责任第四十七条 水行政主管部门或者其他依照本法规定行使监督管理权的部门，不依法作出行政许可决定或者办理批准文件的，发现违法行为或者接到对违法行为的举报不予查处的，或者有其他未依照本法规定履行职责的行为的，对直接负责的主管人员和其他直接责任人员依法给予处分。\n\n第四十八条 违反本法规定，在崩塌、滑坡危险区或者泥石流易发区从事取土、挖砂、采石等可能造成水土流失的活动的，由县级以上地方人民政府水行政主管部门责令停止违法行为，没收违法所得，对个人处一千元以上一万元以下的罚款，对单位处二万元以上二十万元以下的罚款。\n\n第四十九条 违反本法规定，在禁止开垦坡度以上陡坡地开垦种植农作物，或者在禁止开垦、开发的植物保护带内开垦、开发的，由县\n\n级以上地方人民政府水行政主管部门责令停止违法行为，采取退耕、恢复植被等补救措施；按照开垦或者开发面积，可以对个人处每平方米二元以下的罚款、对单位处每平方米十元以下的罚款。\n\n第五十条违反本法规定，毁林、毁草开垦的，依照《中华人民共和国森林法》、《中华人民共和国草原法》的有关规定处罚。\n\n第五十一条违反本法规定，采集发菜，或者在水土流失重点预防区和重点治理区铲草皮、挖树兜、滥挖虫草、甘草、麻黄等的，由县级以上地方人民政府水行政主管部门责令停止违法行为，采取补救措施，没收违法所得，并处违法所得一倍以上五倍以下的罚款；没有违法所得的，可以处五万元以下的罚款。\n\n在草原地区有前款规定违法行为的，依照《中华人民共和国草原法》的有关规定处罚。\n\n第五十二条在林区采伐林木不依法采取防止水土流失措施的，由县级以上地方人民政府林业主管部门、水行政主管部门责令限期改正，采取补救措施；造成水土流失的，由水行政主管部门按照造成水土流失的面积处每平方米二元以上十元以下的罚款。\n\n第五十三条违反本法规定，有下列行为之一的，由县级以上人民政府水行政主管部门责令停止违法行为，限期补办手续；逾期不补办手续的，处五万元以上五十万元以下的罚款；对生产建设单位直接负责的主管人员和其他直接责任人员依法给予处分：\n\n（一)依法应当编制水土保持方案的生产建设项目，未编制水土保持方案或者编制的水土保持方案未经批准而开工建设的；  \n(二)生产建设项目的地点、规模发生重大变化，未补充、修改水土保持方案或者补充、修改的水土保持方案未经原审批机关批准的；  \n(三)水土保持方案实施过程中，未经原审批机关批准，对水土保持措施作出重大变更的。\n\n第五十四条违反本法规定，水土保持设施未经验收或者验收不合格将生产建设项目投产使用的，由县级以上人民政府水行政主管部门责令停止生产或者使用，直至验收合格，并处五万元以上五十万元以下的罚款。\n\n第五十五条违反本法规定，在水土保持方案确定的专门存放地以外的区域倾倒砂、石、土、研石、尾矿、废渣等的，由县级以上地方人民政府水行政主管部门责令停止违法行为，限期清理，按照倾倒数量处每立方米十元以上二十元以下的罚款；逾期仍不清理的，县级以上地方人民政府水行政主管部门可以指定有清理能力的单位代为清理，所需费用由违法行为人承担。\n\n第五十六条违反本法规定，开办生产建设项目或者从事其他生产建设活动造成水土流失，不进行治理的，由县级以上人民政府水行政主管部门责令限期治理；逾期仍不治理的，县级以上人民政府水行政主管部门可以指定有治理能力的单位代为治理，所需费用由违法行为人承担。\n\n第五十七条 违反本法规定，拒不缴纳水土保持补偿费的，由县级以上人民政府水行政主管部门责令限期缴纳；逾期不缴纳的，自滞纳之日起按日加收滞纳部分万分之五的滞纳金，可以处应缴水土保持补偿费三倍以下的罚款。\n\n第五十八条违反本法规定，造成水土流失危害的，依法承担民事责任；构成违反治安管理行为的，由公安机关依法给予治安管理处罚；构成犯罪的，依法追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dbfa467c-6778-4e9b-a2dc-c52c2c18524a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：## 1 采用湿接头连接的墩台身节段，在安装时是直接支承在承台或下节墩台身节段上的，因此需要在承台或下节墩台身节段的顶面设置具有支承功能和导向功能的装置。\n\n## 2 测量控制是墩台身节段安装时对其平面位置、高程与竖直度等参数进行控制的重要手段，本款对此作出了相应规定。\n\n## 4 对湿接头混凝土，虽然浇筑的方量不大，但对其外观和密实性的要求较高，因此对模板的要求亦较高，例如要求模板板面应与墩台身表面密贴、不漏浆；固定模板的方式需可靠，使模板在浇筑混凝土的过程中不会产生移位；需要与墩台身的构造相适应，接缝不会产生错台；模板的安装和拆除需要方便等等。故条文规定对湿接头处的模板需要专门设计。\n\n### 15.4.20 环管式预制墩台身的安装施工应符合下列规定：\n\n#### 1 管节或环圈安装时，应严格控制设计轴线的位置，不应出现倾斜或上下错位现象。\n\n#### 2 基础顶部预留钢筋的数量、伸入管节或环圈内钢筋的锚固长度均应符合设计规定，应采用设计规定的混凝土或砂浆将管节或环圈的接缝填塞、捣实并抹平。\n15.4.21 盖梁的预制安装施工除应符合本节的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 盖梁的预制安装方式应符合设计规定。设计未规定时，宜根据盖梁结构的构造特点、运输能力、起重能力以及施工的方便性等因素综合考虑，确定采用整体预制安装或分节段预制安装。\n\n2 盖梁分节段预制安装时，应采用匹配预制、匹配安装的方式进行施工。\n\n3 盖梁预制安装施工对场地布置、预制台座、存放台座、钢筋、模板、混凝土、预应力、运输、安装等的施工要求应符合本节和本规范第17章的相关规定。\n\n4 盖梁预制构件的吊点位置应符合设计的规定，设计未规定时，应通过计算确定。\n\n5 安装盖梁预制构件前，应先检查盖梁预留槽（孔）的位置是否与墩台身的相应位置一致，有偏差时应采取适当的措施进行调整。\n\n6 匹配安装盖梁预制构件时，应采取可靠的临时固定措施，在构件精确就位后对其进行临时固定，未固定之前不得将起重机的吊钩松脱。\n\n7 匹配安装时，对接缝处理的施工应符合本规范第 17.6.15 条的规定。\n\n8 预应力张拉和孔道压浆的施工应符合设计和本规范第 7 章的规定。\n\n9 安装完成进行体系转换时，应符合设计规定的程序和步骤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc005f79-dbd8-4812-bb1d-41f54e109707', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：环氧涂层钢筋与混凝土之间的黏结与无涂层的普通钢筋相比，黏结性能减弱，黏结强度降低 $10 \\% \\sim 2 0 \\%$ ，故其锚固长度和受拉绑扎搭接长度需要大一些。\n\n### 22.2.9 环氧树脂涂层钢筋在加工和安装过程中其涂层受到损伤时应进行修补，涂层的修补应符合下列规定：\n\n1 加工时剪切的断口、焊接烧伤和其热影响区，以及其他损伤，均应在损伤发生后2h内及时修补。修补应采用与生产工艺相同的涂层材料。\n\n2 修补前，应将损伤部位的残余涂层和钢筋的锈迹清理干净；修补应在相对湿度小于或等于 $8 5 \\%$ 的环境中进行，当环境相对湿度大于 $8 5 \\%$ 时，应采用电热吹风器对修补部位适当加热；修补时应使损伤部位的涂层与相邻处的涂层搭接，搭接的范围应与修补涂层的范围大致相当，且搭接处的涂层厚度不宜过厚，修补涂层的厚度亦应不小于 $1 8 0 \\mu \\mathrm { m }$ 。修补完成且应待修补材料固化后，方可浇筑混凝土。\n\n3当环氧涂层的损伤为下列情况之一时，不得进行修补并应弃用：\n\n1）除钢筋的剪切断口外，任一损伤点的面积大于 $2 5 \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ，或长度大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n2） $1 \\mathrm { m }$ 长度范围内有 3 个以上损伤点；\n\n3）切下并弯曲的一段上有 6 个以上损伤点。\n\n### 22.2.10浇筑混凝土使用插入式振捣器进行振捣时，应采用塑料或橡胶将振捣器包覆，同时应采取其他辅助措施防止在振捣过程中损伤钢筋的涂层；条件具备时可采用附着式振捣器。对结构或构件分阶段施工完成后外露的环氧树脂涂层钢筋，应采取防止阳光暴晒等防护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc031934-bad1-4078-a710-ad77a06be1d0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：原规范对“扣塔塔顶最大偏位不得大于 $1 0 \\mathsf { m m } ^ { \\prime }$ ”的规定，要求过严，在实际施工中难以做到，故本次修订将其要求进行了适当放宽，一般不超过 $5 0 \\mathrm { m m }$ 更符合当前的实际施工水平。\n\n19.8.4 在悬臂浇筑拱圈的施工过程中，应对扣索和锚索系统、拱圈的应力和变形等进行监控，并应确定适当的扣索张拉次数，保证拱圈混凝土在悬臂施工过程中不出现拉应力。大跨度拱桥悬浇拱圈时，应对拱肋在悬臂状态下的控制工况进行压屈分析计算，其压屈稳定系数应大于4。\n\n19.8.5 对支架浇筑的首段和悬臂浇筑段的拱圈，均应严格控制其尺寸、轴线平面及立面的精度。各节段质量的允许偏差应为 $\\pm 2 \\%$ 或符合设计规定。\n\n19.8.6 悬臂浇筑拱圈应选择在当天温度最低且温度场较为稳定的时段合龙，且宜先焊接劲性骨架，达到受力状态下的合龙；然后绑扎钢筋，浇筑合龙段混凝土，完成结构状态的合龙。\n\n19.8.7 扣索和锚索应在合龙段混凝土强度符合设计规定的强度或达到设计强度的$85 \\%$ 后方可拆除。所有的拆除工作均应按施工设计规定的程序分步、对称进行，并应采取措施保证施工安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc0366cc-84da-45fd-9192-99ecda1c104d', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '5 焊接连接构造设计（Part 2）', '# 5.6.2 本条规定的安装节点形式中，第1、2、4款与国家现行有关标准一致；第3款桁架或框架梁安装焊接节点为国内一些施工企业常用的形式。这种焊接节点已在国内一些大跨度钢结构中得到应用，它不仅可以避免焊缝立体交叉，还可以预留一段纵向焊缝最后施焊，以减小横向焊缝的拘束度。第5款的图5.6.2-5（c）为不加衬套的球一管安装焊接节点形式，管端在现场二次加工调整钢管长度和坡口间隙，以保证单面焊透。这种焊接节点的坡口形式可以避免衬套固定焊接后管长及安装间隙不易调整的缺点，在首都机场四机位大跨度网架工程中已成功应用。\n\n## 5.7 承受动载与抗震的焊接构造设计\n\n### 5.7.1 由于塞焊、槽焊、电渣焊和气电立焊焊接热输入大，会在接头区域产生过热的粗大组织，导致焊接接头塑韧性下降而达不到承受动载需经疲劳验算钢结构的焊接质量要求，所以本条为强制性条文。\n\n本条为强制性条文，必须严格执行。\n\n### 5.7.2 本条对承受动载时焊接节点作出了规定。如承受动载需经疲劳验算时塞焊、槽焊的禁用规定，间接承受动载时塞焊、槽焊孔与板边垂直于应力方向的净距离，角焊缝的最小尺寸，部分焊透焊缝、单边V形和单边U形坡口的禁用规定以及不同板厚、板宽对焊接接头的过渡坡度的规定均引自美国《钢结构焊接规范》AWSD1.1；角接与对接组合焊缝和T形接头坡口焊缝的加强焊角尺寸要求则给出了最小和最大的限制。需要注意的是，对承受与焊缝轴线垂直的动载拉应力的焊缝，禁止采用部分焊透焊缝、无衬垫单面焊、未经评定的非钢衬垫单面焊；不同板厚对接确界定。如果为了稳定结构尺寸，采用振动消应力方法对构件进行整体处理既方便又经济。\n\n某些调质钢、含钒钢和耐大气腐蚀钢进行消应力热处理后，其显微组织可能发生不良变化，焊缝金属或热影响区的力学性能会产生恶化，甚至产生裂纹，应慎重选择消应力热处理。\n\n此外，还应充分考虑消应力热处理后可能引起的构件变形。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc0d12e3-3a2b-470d-908f-f50acc385499', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '2基本规定', '2基本规定## 2.0.1特种设备操作人员应经过专业培训、考核合格取得建设行政主管部门颁发的操作证，并应经过安全技术交底后持证上岗。  \n## 2.0.2机械必须按出厂使用说明书规定的技术性能、承载能力和使用条件，正确操作，合理使用，严禁超载、超速作业或任意扩大使用范围。  \n## 2.0.3机械上的各种安全防护和保险装置及各种安全信息装置必须齐全有效。  \n## 2.0.4机械作业前，施工技术人员应向操作人员进行安全技术交底。操作人员应熟悉作业环境和施工条件，并应听从指挥，遵守现场安全管理规定。  \n## 2.0.5在工作中，应按规定使用劳动保护用品。高处作业时应系安全带。  \n## 2.0.6机械使用前，应对机械进行检查、试运转。  \n## 2.0.7操作人员在作业过程中，应集中精力，正确操作，并应检查机械工况，不得擅自离开工作岗位或将机械交给其他无证人员操作。无关人员不得进人作业区或操作室内。  \n## 2.0.8操作人员应根据机械有关保养维修规定，认真及时做好机械保养维修工作，保持机械的完好状态，并应做好维修保养记录。  \n## 2.0.9实行多班作业的机械，应执行交接班制度，填写交接班记录，接班人员上岗前应认真检查。  \n## 2.0.10应为机械提供道路、水电、作业棚及停放场地等作业条件，并应消除各种安全隐患。夜间作业应提供充足的照明。2.0.11机械设备的地基基础承载力应满足安全使用要求。机械\n\n安装、试机、拆卸应按使用说明书的要求进行。使用前应经专业技术人员验收合格。\n\n## 2.0.12新机械、经过大修或技术改造的机械，应按出厂使用说明书的要求和现行行业标准《建筑机械技术试验规程》JGJ34的规定进行测试和试运转，并应符合本规程附录A的规定。\n\n## 2.0.13机械在寒冷季节使用，应符合本规程附录B的规定。\n\n## 2.0.14机械集中停放的场所、大型内燃机械，应有专人看管，并应按规定配备消防器材；机房及机械周边不得堆放易燃、易爆物品。\n\n## 2.0.15变配电所、乙炔站、氧气站、空气压缩机房、发电机房、锅炉房等易燃易爆场所，挖掘机、起重机、打桩机等易发生安全事故的施工现场，应设置警戒区域，悬挂警示标志，非工作人员不得人内。\n\n## 2.0.16在机械产生对人体有害的气体、液体、尘埃、渣滓、放射性射线、振动、噪声等场所，应配置相应的安全保护设施、监测设备（仪器）、废品处理装置；在隧道、沉井、管道等狭小空间施工时，应采取措施，使有害物控制在规定的限度内。\n\n## 2.0.17停用一个月以上或封存的机械，应做好停用或封存前的保养工作，并应采取预防风沙、雨淋、水泡、锈蚀等措施。\n\n## 2.0.18机械使用的润滑油（脂）的性能应符合出厂使用说明书的规定，并应按时更换。\n\n## 2.0.19当发生机械事故时，应立即组织抢救，并应保护事故现场，应按国家有关事故报告和调查处理规定执行。\n\n## 2.0.20违反本规程的作业指令，操作人员应拒绝执行。\n\n## 221清洁保盖维修却域或由气装置前必须牛切断中源，等机械停稳后再进行操作。严禁带电或采用预约停送电时间的方式进行检修。\n\n## 2.0.22机械不得带病运转。检修前，应悬挂“禁止合闸，有人工作”的警示牌。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc198214-3ae0-4479-91be-3840a95aab40', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．10 辅助电气设备', '7．10 辅助电气设备## 7．10．1 照明\n\n### 7．10．1．1 司机室\n\n司机室要提供固定的、不眩目的工作照明装置，该装置应布置合理，并具有不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的照度，在起重机主电气线路被切断时，照明装置应能正常工作。\n\n### 7．10．1．2 工作区域照明\n\n当由起重机提供工作区域照明时，要在起重机合适部位装设投光灯，确保地面有 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 的最小照度。投光灯应是防震型的；照明线路不应受起重机主线路控制；应采取预防措施，防止因电动机起动造成压降而使灯熄灭。\n\n### 7．10．1．3 通道和电气室照明\n\n通道和电气室应装设不受起重机主线路控制的辅助照明装置，平均照度不小于 $3 0 \\mathrm { l } \\mathbf { x }$ 。\n\n### 7．10．1．4 紧急照明\n\n当现场照明不能保证安全离开起重机时，应提供配有蓄电池的应急照明灯，司机室内应提供蓄电池充电器。\n\n### 7．10．1．5 其他\n\n#### 7．10．1．5．1 必要时为检修方便，可配置电压不超过 $5 0 ~ \\mathrm { ~ V ~ }$ 的安全照明手提灯，并在必要位置设置相应安全电压电源插座。\n\n#### 7．10．1．5．2 不同电压等级的电源插座应采用不同型式或尺寸的插座。防止不同电压间的混淆。\n\n## 7．10．2 取暖与降温\n\n### 7．10．2．1 电气室\n\n电气室的通风散热应满足以下要求：提供自然通风或强制通风，以驱散辐射热及电气设备所产生的热能。\n\n当采用电子设备而工作条件又不能保证电子设备正常工作所需的环境温度时，应装设空调装置。\n\n### 7．10．2．2 司机室\n\n司机室内应根据供需双方达成的协议设置取暖与降温设备。该装置的供电应与起重机动力线路分开。在环境温度较高的场所，司机室外部或下方应装热反射板，防止或减少司机室受环境温度的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc25914c-8572-4471-9504-955fa52ee037', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犈', '附 录 犈## （资料性附录）关于风载荷计算的资料\n\n### 犈．1 工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$\n\n工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$ ，见图 E．1和图 E．2。\n\n\n\n\n\n\n\n  \n图 犈．1 前片为工字形截面梁后片为桁架的混合构件的挡风折减系数  \n图 犈．2 前片为桁架后片为工字形截面梁的混合构件的挡风折减系数\n\n\n\n\n\n### 犈．2 管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数\n\n管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数为1．3。\n\n### 犈．3 单根梯形截面构件（梁）的风力系数\n\n单根梯形截面构件（梁）（空气动力长细比 $l / b { = } 1 0 \\sim 1 5$ ，截面高宽比 $b / d { \\approx } 1$ ）在侧向风力作用下风力系数为 $1 . 5 \\sim 1 . 6$ 。\n\n### 犈．4 计算风压与风力等级的对应关系\n\n计算风压 $\\boldsymbol { \\phi } , 3$ s时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { p } }$ 与风力等级的对应关系，见表E．1。\n\n表 犈．1 计算风压 $\\mathbf { \\varepsilon } _ { p , 3 \\mathrm { ~ } \\mathbf { s } }$ 时距平均瞬时风速 $\\nu _ { \\textrm { s } , 1 0 \\ \\mathrm { m i n } }$ 时距平均风速 $\\nu _ { \\mathbf { p } }$ 与风力等级的对应关系  \n\n\n\n\n\n### 犈．5 起重机吊运物品迎风面积的估算值\n\n起重机吊运物品迎风面积的估算值，见表 E．2。\n\n表 犈．2 起重机吊运物品迎风面积的估算值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc2665b5-18e1-453b-8488-35580d75ef72', '22《起重机手势信号》（GB5082-2019）.md', '2规范性引用文件', '2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件,仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\nISO 4306-1 起重机 术语 第1部分:总则(Cranes—Vocabulary—Part 1:General)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc395f5b-7f60-4dbc-9f90-3953b5c3559d', '124《厚钢板超声检测方法》（GB-T2970-2016）.md', '3一般要求', '3一般要求3.1被检板材表面应平整、光滑、厚度均匀,不应有液滴、油污、腐蚀和其他污物。\n\n3.2被检板材的内部组织不应在检测时产生影响检测的干扰回波\n\n3.3检测场地应避开强光、强磁场、强振动、腐蚀性气体、严重粉尘等影响超声波探伤仪稳定性和检测人员可靠观察的因素。\n\n3.4从事钢板超声检测人员应经过培训，并取得由认证机构颁发的超声探伤专业1级及其以上资格证\n\n书。签发探伤报告者应获得由认证机构颁发的超声探伤专业2级及其以上资格证书。\n\n3.5扫查方式可采用手动、自动方式,检测方法可采用压电超声(接触法和液浸法)和电磁超声检测。\n\n3.6所采用的超声波波型可为纵波、横波和板波。横波作为纵波检测的补充时，供需双方应在订货时约定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc39f4fb-4f73-493b-96a5-5a4537880193', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：倒虹吸管一般不要在冰冻期施工，当一定要在此期间施工时，需要将管内积水排出，否则管内积水结冰后体积膨胀，将会使涵管冻裂。\n\n### 24.5.3 倒虹吸管的进出水口应在完工后及时上盖，并应按设计要求及时安装防堵塞装置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc3e445b-e864-419e-9a5d-c126b3392754', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．6 联轴器', '6．3．6 联轴器联轴器应验算所传递的扭矩，并满足式（134）：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } [ M _ { \\mathrm { L } } ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { L } }$ ———联轴器的计算扭矩，按下式计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } = k M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n$k$ 系数，与工作级别、联轴器的重要性及其所连接的轴有关，一般为 $1 . 3 { \\sim } 3 . 1$ ，起升机构和变幅机构宜取大值；\n\n$M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }$ ———联轴器所连接的轴的传递扭矩，单位为牛米犕 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$[ M _ { \\mathrm { L } } ]$ ］———联轴器的许用扭矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc407bae-41ac-44e2-8ad9-0d2259a9f384', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验报告', '5 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）试样编号；  \n（2） 要求检测的项目名称;  \n（3）原材料的品种、规格和产地;  \n（4） 试验日期及时间；  \n（5）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（6）环境温度和湿度;  \n（7）试验结果;  \n（8）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc47b040-13b2-4ca1-b54d-2987bdefe09f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 水泥混凝土渗透仪：应符合现行《混凝土抗渗仪》（JG/T249）的规定。\n\n## 2.2 成型试模：上口直径 $\\phi 1 7 5 \\mathrm { m m }$ 、下口直径 $\\phi 1 8 5 \\mathrm { m m }$ 、高 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 的锥台或上下直径与高度均为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 的圆柱体。\n\n## 2.3 梯形板：尺寸如图T0569-1所示，画有十条等间距垂直于上下端的直线。亦可采用尺寸约为 $2 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 2 0 0 \\mathrm { m m }$ 的玻璃或其他透明材料，将十条等间距线画在上面。\n\n  \n图 $\\mathrm { T } 0 5 6 9 - 1$ 梯形玻璃板（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n## 2.4 钢尺：分度值为 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.5 钟表：分度值为1min。\n\n## 2.6 螺旋加压器、烘箱、电炉、浅盘、铁锅、钢丝刷等辅助工具。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc4b5fe1-5240-4916-9de0-91b4549445c8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犆', '附 录 犆（资料性附录）\n\n## 某些起重机的起升状态级别举例\n\n### 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例\n\n某些起重机的起升状态级别举例见表 C．1。\n\n表 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc55e29e-5a44-4723-9aef-4282e41d06d7', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '10.12 施工升降机', '10.12 施工升降机## 10.12.1 施工升降机电路应设置过负荷、短路、断相、剩余电流保护、接地保护。\n\n## 10.12.2 施工升降机金属结构和用电设备金属外壳均应接地,接地电阻不应大于4 $\\Omega$ 。 电气及电气元件(电子元器件部分除外)的对地绝缘电阻不应小于 0. 5 MΩ,电气线路的对地绝缘电阻不应小于$1 \\ \\mathrm { M } \\Omega$ 。\n\n## 10.12.3 施工升降机外侧边缘与外面架空输电线路的边线之间,应保持安全操作距离。 最小安全操作距离应符合表 13 的规定。\n\n表 13 施工升降机外侧边缘与外面架空输电线路最小安全操作距离  \n\n\n\n\n\n## 10.12.4 施工升降机应设有上下限位开关、极限开关、超载保护装置、超速保护装置、断绳保护装置和防松绳开关 极限开关不应与限位开关共用一个触发元件\n\n## 10.12.5 齿轮齿条式施工升降机和钢丝绳式人货两用施工升降机应设置极限开关,吊笼行程超出限位开关后 极限开关应切断总电源使吊笼停车 极限开关应为非自动复位型的 其动作后应手动复位才能使吊笼重新启动。\n\n## 10.12.6 施工升降机电缆保护架安装间距不宜超过 $6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n## 10.12.7 施工升降机笼内、外均应安装紧急停止开关。 当升降机运行中发现有异常情况时,应立即停机并采取有效措施将梯笼降到底层,排除故障后方可继续运行。 在运行中发现电气失控时,应立即按下急停开关;在未排除故障前,不应打开急停开关。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc6ddf06-5c52-4e68-a11d-8cd4d8473d04', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 L 试桩试验办法（Part 3）', 'pan=3>起止时间</td><td rowspan=2 colspan=1>间歇时间（min）</td><td rowspan=2 colspan=1>每级荷载（kN）</td><td rowspan=1 colspan=3>各表读数（mm）</td><td rowspan=2 colspan=1>平均读数（mm）</td><td rowspan=1 colspan=3>位移（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>气温</td><td rowspan=2 colspan=1>备注</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>日</td><td rowspan=1 colspan=1>时</td><td rowspan=1 colspan=1>分</td><td rowspan=1 colspan=1>1号</td><td rowspan=1 colspan=1>2号</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>下沉</td><td rowspan=1 colspan=1>上拔</td><td rowspan=1 colspan=1>水平</td><td rowspan=1 colspan=1>（℃）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc70d57f-db4d-46d8-a021-445e3f7dee45', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例', '表 犃．1 流动式起重机整机分级举例<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=1 colspan=1>起重机的使用情况</td><td rowspan=1 colspan=1>使用等级</td><td rowspan=1 colspan=1>载荷状态</td><td rowspan=1 colspan=1>整机工作级别</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>-般吊钩作业，非连续使用的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>Q1</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>带有抓斗、电磁盘或吊桶的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U3</td><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>集装箱吊运或港口装卸用的较繁重作业的起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>U3</td><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc72f7f0-0993-475f-aa40-e2fca1094b96', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 术语和符号（Part 2）', '的材料每 $1 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 的变化量。\n\n### 2.1.29抗渗性 resistance to hydraulic pressure\n\n水泥混凝土抵抗一定水压力的能力。\n\n### 2.1.30快速氯离子迁移系数法 test method for rapid chloride ions migration cocfficient\n\n通过测定混凝土中氯离子渗透深度，计算得到氯离子迁移系数来反映混凝土抗氯离子渗透性能的试验方法。\n\n### 2.1.31电通量法 test method for coulomb electric flux\n\n用通过混凝土试件的电通量来反映混凝土抗氯离子渗透性能的试验方法。\n\n### 2.1.32透水系数 permeability coefficient\n\n水泥混凝土多孔材料渗水能力的指标。\n\n## 2.2符号');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc7d1a4b-a840-47c1-8497-02b862f59d48', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0505—2020 水泥标准稠度用水量（Part 2）', '布擦拭（但不允许有明水），将试模放在底板上。\n\n（2）调整至试杆接触玻璃板时指针对准零点。\n\n（3）水泥净浆搅拌机运行正常。\n\n### 5.2 水泥净浆的拌制\n\n用水泥净浆搅拌机搅拌，搅拌锅和搅拌叶片先用湿布擦过，将拌和水倒入搅拌锅中，然后 5\\~10s内小心将称好的 $5 0 0 \\mathrm { g }$ 水泥加入水中，防止水和水泥溅出；拌和时，先将锅放在搅拌机的锅座上，升至搅拌位置，启动搅拌机，低速搅拌120s，停15s，同时将叶片和锅壁上的水泥浆刮入锅中间，接着高速搅拌120s停机。\n\n### 5.3 标准稠度用水量的测定步骤\n\n（1）拌和结束后，立即取适量水泥净浆一次性将其装入已置于玻璃底板上的试模中，浆体超过试模上端，用宽约 $2 5 \\mathrm { m m }$ 的直边刀轻轻拍打超出试模部分的浆体5次以排除浆体中的孔隙，然后在试模上表面约1/3处，略倾斜于试模分别向外轻轻锯掉多余净浆，再从试\n\n模边沿轻抹顶部一次，使净浆表面光滑。在锯掉多余的净浆和抹平的操作过程中，注意不要压实净浆。\n\n（2）抹平后迅速将试模和底板移到维卡仪上，并将其中心定在试杆下，降低试杆直到与水泥净浆表面接触，拧紧螺丝1\\~2s 后，突然放松，使试杆垂直自由地沉入水泥净浆中。在试杆停止沉入或释放试杆30s时记录试杆距底板之间的距离，升起试杆后，立即擦净。\n\n（3）整个操作应在搅拌后90s内完成。以试杆沉入净浆并距底板 $6 \\mathrm { { m m } \\pm 1 \\mathrm { { m m } } }$ 的水泥净浆为标准稠度净浆。其拌和水量为该水泥的标准稠度用水量（P），按水泥质量的百分比计，结果精确至 $1 \\%$ 。\n\n（4）当试杆距玻璃板距离小于 $5 \\mathrm { m m }$ 时，应适当减水，重复水泥浆的拌制和上述过程;若距离大于 $7 \\mathrm { m m }$ ，则应适当加水，并重复水泥浆的拌制和上述过程。\n\n## 6 标准稠度用水量的测定(代用法)\n\n### 6.1 标准稠度用水量的测定可用调整水量法和不变水量法两种方法中的任一种，发生争议时，以调整水量法为准。采用调整水量法测定标准稠度用水量时，拌和水量应按经验找水；采用不变水量法测定时，拌和水量为 $1 4 2 . 5 \\mathrm { m L }$ ，水量精确到 $0 . 5 \\mathrm { m L }$ 。\n\n### 6.2 试验前须检查项目：仪器金属棒应能自由滑动；试锥降至模顶面位置时，指针应对准标尺零点；搅拌机运转应正常等。\n\n### 6.3 水泥净浆的拌制：用符合要求的水泥净浆搅拌机搅拌，搅拌锅和搅拌叶片先用湿棉布擦净，将称好的 $5 0 0 \\mathrm { g }$ 水泥试样倒入搅拌锅内。拌和时，先将锅放到搅拌机锅座上，升至搅拌位置，启动机器，同时徐徐加入水拌和，慢速搅拌120s，停拌15s，接着快速搅拌 120s后停机。\n\n### 6.4 标准稠度用水量的测定\n\n（1）拌和结束后，立即将拌好的净浆装入锥模内，用宽约 $2 5 \\mathrm { m m }$ 的直边刀轻轻插捣 5次，再轻轻振动5次，刮去多余净浆；抹平后迅速放到试锥下面固定位置上。将试锥降至净浆表面拧紧螺丝处，拧紧螺丝1\\~2s后，突然放松，让试锥自由沉入净浆中，到试锥停止下沉时记录试锥下沉深度。整个操作应在搅拌后90s内完成。\n\n（2）用调整水量法测定时，以试锥下沉深度 $3 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 \\mathrm { m m }$ 时的净浆为标准稠度净浆。其拌和水量为该水泥的标准稠度用水量（P），按水泥质量的百分比计。如下沉深度超出范围，须另称试样，调整水量，重新试验，直至达到 $3 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 \\mathrm { m m }$ 时为止。\n（3）用不变水量法测定时，标准稠度用水量按式（T0505-1）计算：\n\n$P { = } 3 3 . 4 { - } 0 . 1 8 5 S$ (T 0505-1)\n\n式中： $P$ ——水泥标准稠度用水量 $( \\% )$ ；\n\n$S$ ——试锥下沉深度（ $\\mathrm { m m }$ ）。\n\n结果计算精确至 $1 \\%$ 。\n\n当试锥下沉深度小于 $1 3 \\mathrm { m m }$ 时，应改用调整水量法测定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc954b68-1c5e-402b-9090-d530e4a25cc7', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第三章 事故调查', '第三章 事故调查第十九条 特别重大事故由国务院或者国务院授权有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n重大事故、较大事故、一般事故分别由事故发生地省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府负责调查。省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府可以直接组织事故调查组进行调查，也可以授权或者委托有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n未造成人员伤亡的一般事故，县级人民政府也可以委托事故发生单位组织事故调查组进行调查。\n\n第二十条 上级人民政府认为必要时，可以调查由下级人民政府负责调查的事故。自事故发生之日起 30 日内（道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内），因事故伤亡人数变化导致事故等级发生变化，依照本条例规定应当由上级人民政府负责调查的，上级人民政府可以另行组织事故调查组进行调查。\n\n第二十一条 特别重大事故以下等级事故，事故发生地与事故发生单位不在同一个县级以上行政区域的，由事故发生地人民政府负责调查，事故发生单位所在地人民政府应当派人参加。\n\n第二十二条 事故调查组的组成应当遵循精简、效能的原则。\n\n根据事故的具体情况，事故调查组由有关人民政府、安全生产监督管理部门、负有安全生产监督管理职责的有关部门、监察机关、公安机关以及工会派人组成，并应当邀请人民检察院派人参加。\n\n事故调查组可以聘请有关专家参与调查。\n\n第二十三条 事故调查组成员应当具有事故调查所需要的知识和专长，并与所调查的事故没有直接利害关系。\n\n第二十四条 事故调查组组长由负责事故调查的人民政府指定。事故调查组组长主持事故调查组的工作。\n\n第二十五条 事故调查组履行下列职责：\n\n（一）查明事故发生的经过、原因、人员伤亡情况及直接经济损失；\n\n（二）认定事故的性质和事故责任；  \n（三）提出对事故责任者的处理建议；  \n（四）总结事故教训，提出防范和整改措施；  \n（五）提交事故调查报告。\n\n第二十六条 事故调查组有权向有关单位和个人了解与事故有关的情况，并要求其提供相关文件、资料，有关单位和个人不得拒绝。\n\n事故发生单位的负责人和有关人员在事故调查期间不得擅离职守，并应当随时接受事故调查组的询问，如实提供有关情况。\n\n事故调查中发现涉嫌犯罪的，事故调查组应当及时将有关材料或者其复印件移交司法机关处理。\n\n第二十七条 事故调查中需要进行技术鉴定的，事故调查组应当委托具有国家规定资质的单位进行技术鉴定。必要时，事故调查组可以直接组织专家进行技术鉴定。技术鉴定所需时间不计入事故调查期限。\n\n第二十八条 事故调查组成员在事故调查工作中应当诚信公正、恪尽职守，遵守事故调查组的纪律，保守事故调查的秘密。\n\n未经事故调查组组长允许，事故调查组成员不得擅自发布有关事故的信息。\n\n第二十九条 事故调查组应当自事故发生之日起60 日内提交事故调查报告；特殊情况下，经负责事故调查的人民政府批准，提交事故调查报告的期限可以适当延长，但延长的期限最长不超过 60 日。\n\n第三十条 事故调查报告应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；  \n（二）事故发生经过和事故救援情况；  \n（三）事故造成的人员伤亡和直接经济损失；  \n（四）事故发生的原因和事故性质；  \n（五）事故责任的认定以及对事故责任者的处理\n\n建议；\n\n（六）事故防范和整改措施。\n\n事故调查报告应当附具有关证据材料。事故调查组成员应当在事故调查报告上签名。\n\n第三十一条 事故调查报告报送负责事故调查的人民政府后，事故调查工作即告结束。事故调查的有关资料应当归档保存。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc958025-892b-4168-8b46-4c94939d0f47', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 17）', '<td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpC17</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>18</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>9．安装、拆卸和运输时引起的载荷，见4.2.3.8</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpC18</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>19</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>系数</td><td rowspan=1 colspan=1>强度系数Yfi（许用应力设计法),见4.3.4.2.3</td><td rowspan=1 colspan=5>YfA</td><td rowspan=1 colspan=6>YfB</td><td rowspan=1 colspan=10>Yfc</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>抗力系数ym(极限状态设计法),见4.3.4.2.4</td><td rowspan=1 colspan=21>Ym                                     H</td><td rowspan=1 colspan=1>21</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>特殊情况下的高危险度系数Yn,见4.3.4.2.7</td><td rowspan=1 colspan=21>Yn</td><td rowspan=1 colspan=1>22</td></tr></table>\n\n\n##### 4．3．4．2 载荷组合表的应用\n\n###### 4．3．4．2．1 各项载荷的计算\n\n表20中各项乘以动力系数的载荷计算如下：\n\n第1行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 或乘以1；  \n第2行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 、突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 或乘以1或乘以 $\\eta$ ；  \n第3行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ；  \n第4行和第5行的载荷为相应质量乘以驱动加速度后，再乘以动载荷系数 $\\phi _ { 5 }$ ；  \n第11行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以最大起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ；  \n第13行的载荷为相应质量乘以重力加速度及1．1（或其他动载试验载荷倍数值）后，再乘以动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ ；  \n第14行的载荷为相应质量乘以碰撞停车减速度后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ 或按缓冲器吸收的动能算出缓冲碰撞力后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ ；  \n第16行和第17行的载荷为相应质量乘以相应的停机减速度后，再乘以动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n###### 4．3．4．2．2 载荷组合的选取\n\n根据所设计起重机的工况要求的实际情况，按4．3．3选取相应的载荷组合，并按表20或附录G中相应的载荷组合表中的内容，进行该载荷组合下的设计计算或承载能力验算。\n\n###### 4．3．4．2．3 用许用应力设计法时载荷组合表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc9c814d-2b18-459d-9718-327864a58e76', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 1）', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 公路桥涵应根据公路功能和技术等级，考虑因地制宜、就地取材、便于施工和养护等因素进行总体设计，在设计使用年限内应满足规定的正常交通荷载通行的需要。\n\n### 3.1.2 公路桥涵线形设计应符合下列规定：\n\n1 中小桥涵线形设计应符合路线设计的总体要求。\n\n2 特大、大桥线形设计应综合考虑路线总体走向、桥区地质 地形、安全通行、通航、已有建筑设施、环境敏感区等因素。\n\n3 特大、大桥宜采用较高的平曲线指标，纵断面不宜设计成平玻或凹曲线。\n\n### 3.1.3 公路桥涵结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计。\n\n### 3.1.4 公路桥涵应根据不同种类的作用及其对桥涵的影响、桥涵所处的环境条件，考虑以下四种设计状况，进行极限状态设计：\n\n1 持久状况应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。  \n2 短暂状况应作承载能力极限状态设计，可根据需要进行正常使用极限状态设计。  \n3 偶然状况应作承载能力极限状态设计。  \n4 地震状况应作承载能力极限状态设计。\n\n### 3.1.5 公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计。\n\n### 3.1.6 公路桥梁应按相关规定进行设计阶段风险评估。\n\n### 3.1.7 公路桥涵应按照设计使用年限和环境条件进行耐久性设计。\n\n### 3.1.8 公路桥涵应考虑养护需要，按照可到达、可检查、可维修和可更换的要求进行设计。\n\n### 3.1.9 公路桥涵应与自然环境和景观相协调；特殊大桥宜进行景观设计。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 桥梁应根据公路功能、等级、通行能力及抗洪防灾要求，结合水文、地质、通航、环境等条件进行综合设计，并应符合下列规定：\n\n1 特大、大桥桥位应选择河道顺直稳定、河床地质良好、河槽能通过大部分设计流量的河段。桥位应避开断层、岩溶、滑坡、泥石流等不良地质的河段，不宜选择在河汉、沙洲、古河道、急弯、汇合口、港口作业区及易形成流冰、流木阻塞的河段。\n\n2 高速公路、一级公路上的桥梁宜设计为上、下行分离的独立桥梁。\n\n### 3.2.2 当桥址处有两个及两个以上的稳定河槽，或滩地流量占设计流量比例较大，且水流不易引人同一座桥时，可在各河槽、滩地、河汊上分别设桥，不宜用长大导流堤强行集中水流。平坦、草原、漫流地区，可按分片泄洪布置桥涵。天然河道不宜改移或裁弯取直。\n\n### 3.2.3 桥梁纵轴线宜与洪水主流流向正交。对通航河流上的桥梁，其墩台沿水流方向的轴线应与最高通航水位时的主流方向一致。当斜交不能避免时，交角不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ ；当交角大于 $5 ^ { \\circ }$ 且斜桥正做时，墩（台）边缘净距宜按式（3.2.3）计算，其计算简图如图3.2.3所示。\n\n![](images/95b4433480544633e82a76fdd8b422073625c755257bf395ddb7499d6747409e.jpg)  \n图3.2.3 墩（台）边缘净距计算简图\n\n$$\nl _ { \\mathrm { { a } } } = \\frac { l + b \\sin \\alpha } { \\cos \\alpha }\n$$\n\n式中： $l _ { \\ast }$ -相应于计算水位的墩（台）边缘之间的净距 ${ \\mathrm { ( ~ m ) } }$ ；$l$ -通航要求的有效跨径 ${ \\bf \\Xi } ( { \\bf \\Lambda } _ { \\mathrm { m } } )$ ；$b$ 墩（台）的长度（m）；\n\n$\\alpha$ 垂直于水流方向与桥纵轴线间的交角（°）。\n\n### 3.2.4 桥涵水文、水力的计算应符合现行《公路工程地质勘察规范》（JTGC20）和《公路工程水文勘测设计规范》（JTGC30）的规定。\n\n### 3.2.5 通航海轮的桥梁布置应满足现行《通航海轮桥梁通航标准》（JTJ311）的规定。通航内河桥梁的布置应满足现行《内河通航标准》（GB50139）的规定，并应充分考虑河床演变和不同通航水位航迹线的变化。\n\n### 3.2.6 位于通航水域中的桥梁宜减少在通航水域中设置桥墩，并宜设置于浅水区。可能遭受船舶或漂流物撞击的桥墩，应考虑船舶或漂流物的撞击作用，并应设置警示标志和必要的防撞设施。\n\n### 3.2.7 桥梁跨越有中央分隔带的多车道公路时，不宜在中央分隔带内设置桥墩。需要设置桥墩时，桥墩结构应考虑汽车的撞击作用，并应在桥墩附近设置必要的防撞设施及警示标志、标线。\n\n跨线桥的桥墩设置在桥下公路的路侧时，不得侵人公路建筑限界。桥墩宜设置在公路路侧净区以外；不能满足时，应设置桥下公路路侧护栏和桥墩保护设施。\n\n### 3.2.8 为保证桥位附近水流顺畅，河槽、河岸不发生严重变形，必要时可在桥梁上、下游修建调治构造物，并应符合下列规定：\n\n1 调治构造物的形式及其布置应根据河流性质、地形、地质、河滩水流情况以及通航要求、桥头引道、水利设施等因素综合考虑确定。\n\n2 非淹没式调治构造物的顶面，应高出桥涵设计洪水频率的水位至少 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ，必要时尚应考虑壅水高、波浪爬高、斜水流局部冲高、河床淤积等影响。\n\n3 允许淹没的调治构造物的顶面应高出常水位。\n\n4 单边河滩流量不超过总流量的15%或双边河滩流量不超过25%时，可不设导流堤。\n\n### 3.2.9 公路桥涵的设计洪水频率应符合表3.2.9的规定，并应符合下列规定：\n\n1 二级公路上的特大桥及三、四级公路上的大桥，在河床比降大、易于冲刷的情况下，宜提高一级洪水频率验算基础冲刷深度。\n\n2 沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dc9fffa1-521e-49de-b8da-bf0a696f501e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．3．3 加速效应的组合', '犌．3．3 加速效应的组合加（减）速时，作用在臂架起重机上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，并按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 臂架俯仰变幅；  \n2） 回转；  \n3） 回转及小车运行变幅；  \n4） 回转及臂架俯仰变幅；  \n5） 回转及起重机运行；  \n6） 回转减速时，惯性力应与离心力组合，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力则按可能同时操作的动作进行组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dcaab861-b1b6-42e5-a4f9-24800a1c5202', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '16 圬工砌体施工（原条文说明前内容）', '16 圬工砌体施工（原条文说明前内容）3 在石块下面如用高于砂浆砌缝的小石片支垫，则石块重力集中在小石片上，易将小石片压碎，使石块倾斜不稳，影响结构的安全稳定。\n\n## 16.3.3 浆砌块石的砌筑施工应符合下列规定：\n\n1 块石应平砌，每层石料高度应大致相同。对外圈定位行列和镶面石块，应丁顺相间或两顺一丁排列，砌缝宽度应不大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ，上下竖缝的错开距离应不小于$8 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 砌体里层平缝宽度应不大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ，竖缝宽度应不大于 $4 0 \\mathrm { m m }$ ，用小石子混凝土砌筑时应不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dcae8b5f-8fb9-4d82-b464-511090b9c785', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故过程简介', '一、事故过程简介2006 年某日中午，上海某钢铁有限公司职工甲某因行车驾驶员休息，擅自驾驶加热炉的堆钢机北\n\n侧的露天跨桥式起重机起吊一组“氧气瓶集夹”，由于该起重机起升机构的上限位安全装置已失灵，加上甲某操作生疏，造成吊钩冲顶，绷断钢丝绳，所吊“氧气瓶集夹”连同吊钩一起坠落，正好砸在下面作业的加热炉维修工乙某头上，造成乙某当场死亡。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dcb34800-c241-4a71-b4c4-a0dfe1df7ae4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 6）', ' _ { \\mathrm { c } } \\eta \\qquad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { j l } }$ — 极限力矩联轴器的摩擦力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \nmax— 电动机最大起动转矩或制动器的制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ l ~ } } , J _ { \\mathrm { ~ 2 ~ } }$ 见式（82）；$_ n$ 同式（82）；$t$ 起、制动时间，单位为秒（s)；$i _ { \\mathrm { c } }$ — 电动机至极限力矩联轴器的回转机构传动比；-电动机至极限力矩联轴器的传动效率。\n\n## 6．1．4 变幅机构\n\n### 6．1．4．1 变幅阻力\n\n#### 6．1．4．1．1 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力\n\n在非平衡动臂式变幅机构变幅全过程中的不同幅度位置，变幅牵引构件（如钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸活塞等）上的总变幅阻力可能会有较大的变化。每一个变幅位置上变幅牵引构件的最大变幅阻力按式（95）计算：\n\n$P _ { z } = P _ { \\circ } + P _ { l } + P _ { \\mathrm { w } } + P _ { \\mathrm { s h } } + P _ { \\mathrm { e } } + P _ { \\mathrm { c } } + P _ { \\mathrm { f } } + P _ { \\mathrm { a } }$ ……( 95 )\n\n式中：\n\n![](images/b67d8d2681c4456fc96bcbdb1e85a0eaaf426773d390a1e221dd73648fe18826.jpg)\n\n$P _ { Z }$ 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ o ~ } }$ — 变幅时吊运物品非水平位移所引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathit { l } }$ 臂架系统自重未能完全平衡引起的变幅阻力，单位为牛顿(N)；  \n$P _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ — 作用在臂架系统上的风载荷引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { s h } }$ — 作用在吊运物品上的风载荷、起重机回转时吊运物品的离心力以及变幅、回转、运行起动或制动时在吊运物品上造成的水平惯性力等引起的起升滑轮组对铅垂线的偏角 $\\alpha$ 造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ — 变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ 臂架铰轴等关节中的摩擦力和补偿滑轮组的效率造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机轨道坡度等引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）。\n\n#### 6．1．4．1．2 平衡臂架式变幅机构的变幅等效阻力\n\n平衡臂架式变幅机构每个位置上的变幅阻力也可以采用式（95）计算，而在变幅全过程的变幅等效犉阻力 $F _ { \\mathrm { H } }$ 则应按式（96）计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { { I d } } } = { \\sqrt { \\frac { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } P _ { \\mathrm { { I i } } } ^ { 2 } \\bullet t _ { i } } { \\displaystyle \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } } } }\n$$\n\n……（96）\n\n式中：\n\n$F _ { \\mathrm { I d } }$ — 平衡臂架式变幅机构变幅等效阻力，单位为牛顿（N）；犻 犻  \n$P _ { \\mathrm { { I } } i }$ — 臂架从位置 $i$ 到位置 $i + 1$ 幅度区段上两个相邻计算位置的变幅阻力的平均值，单位为牛顿（N）；$t _ { i }$ $P _ { \\mathrm { ~ I ~ } i }$ 的作用时间，单位为秒（s)。\n\n#### 6．1．4．1．3 牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力\n\n钢丝绳牵引小车式变幅机构的变幅稳态阻力包括摩擦阻力、等效坡道阻力、起升钢丝绳和牵引钢丝绳绕过导向滑轮所引起的阻力。摩擦阻力包括车轮沿轨道滚动的阻力、车轮轴承内的摩擦阻力以及车轮轮缘与轨道侧面间的附加摩擦阻力，后者一般是用前述两种基本摩擦阻力之和乘以附加摩擦阻力系数1．50来考虑，计算见6．1．2．1．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dcdffac0-5c4e-4c7e-8a1c-c44946722a6c', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '符号规约sign convention', '符号规约sign convention横截面轴的正方向如图1所示。\n\n  \n图1符号规约');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dce87266-2cea-45c6-b042-a688cb87fb86', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6试验报告', '6试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称；  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）试验日期及时间；  \n（4）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度；  \n（6）执行标准；  \n（7）材料配合比；  \n（8）水泥浆体流动度；  \n（9）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dcee11f5-3bb3-40b0-9876-9de2b6720c9b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2、6 热切割和焊接均会给不锈钢钢筋的物理力学性能带来不利影响，故予以禁止。\n\n3 如果不采用专用设备，而是与其他普通钢筋共用加工设备，会使不锈钢钢筋的表面在加工过程中被其他普通钢筋散落的铁屑、铁沫等污染，故规定如条文。\n\n5 加热和重复弯曲均会降低不锈钢钢筋的力学性能，故不允许采用这种方式进行加工。\n\n### 22.3.7 不锈钢钢筋在绑扎安装时，其绑丝应采用不锈钢钢丝，绑丝的牌号应与不锈钢钢筋一致；不锈钢钢筋之间的架立筋或支垫亦应为不锈钢材料。不锈钢钢筋的混凝土保护层垫块应采用非金属材料制作。\n\n### 22.3.8 不锈钢钢筋宜采用机械连接或绑扎连接，严禁采用焊接。采用机械连接时，其连接套筒应采用与钢筋相同牌号的不锈钢进行制作，连接接头的工艺检验和质量应符合本规范第 4 章的规定。\n\n### 22.3.9 在浇筑混凝土之前，应采取有效措施对绑扎安装施工完成的不锈钢钢筋进行保护，并应避免使其接触盐、氯化钙、海水等氯化物。在振捣混凝土的过程中，\n\n应采取措施避免振捣棒直接碰撞不锈钢钢筋。\n\n## 22.4 基础和墩台\n\n### 22.4.1 海上桥梁的钻孔灌注桩宜采用钢制平台施工，平台的顶面高程应按施工期的最高潮水位、浪高并加上适宜的安全高度确定；平台的设计荷载除应考虑结构自重、施工荷载、水流和波浪作用及风荷载外，尚应根据现场情况考虑船舶撞击的偶然作用；平台应设置船舶停靠、安全栏杆、水上救生设备及防撞警示灯等设施。\n\n### 22.4.2 钻孔护筒的顶面高程应高出施工期高潮水位加浪高 $1 { \\sim } 2 \\mathrm { m }$ 以上；作为永久结构的钢护筒，其材质、直径、壁厚和防腐的要求应符合设计规定。钻孔泥浆宜采用淡水拌制；仅当淡水供应确有困难，经论证证明海水泥浆的性能可保证稳定性且不会构成对钢筋及永久钢护筒的腐蚀和污染时，方可采用海水泥浆。钻孔后废弃泥浆的处理应符合海洋环境保护的要求，不得随意排入海中。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dceeec63-3925-4a2d-9a7e-976acbc4bccc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．8 起重机的使用维护文件', '9．8 起重机的使用维护文件## 9．8．1 起重机设计者或起重机制造商应向用户提供“起重机操作手册“ ，指导起重机安全使用，其内容应符合GB／T17909．1的规定。  \n## 9．8．2 起重机设计者或制造商应向用户提供“起重机维护手册“ ，指导对起重机进行正常的维护保养，其内容应符合GB／T18453．1的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dceefe0e-ccce-4c70-a338-0414dfddba75', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百一十七条承租人应当按照约定的方法使用租赁物', '第二百一十七条承租人应当按照约定的方法使用租赁物。对租赁物的使用方法没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，应当按照租赁物的性质使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dcfbac02-a042-40d6-b8cc-a45d868a96d6', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '制定依据：', '制定依据：对栏杆的安全要求共做出了2条规定，其中3.8.2条中“在手扶栏杆上的任意点任意方向应能承受的最小力为 $1 0 0 0 \\mathrm { N }$ ，且无永久变形”与原标准相同，也与ISO11660-2：1994《起重机通道及安全防护设施第2部分：流动式起重机》一致，其他内容与GB/T3811-2008中的9.3.4完全一致。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dd21b842-9652-4e1e-bef3-d9c278fbda02', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第四十八条违反本法第二十七条第一款和第二款', '第四十八条违反本法第二十七条第一款和第二款、第二十八条第一款、第三十三条第一款规定，未经批准、未取得或者未按照规定使用专用标识，或者未持有、未附有人工繁育许可证、批准文件的副本或者专用标识出售、购买、利用、运输、携带、寄递国家重点保护野生动物及其制品或者本法第二十八条第二款规定的野生动物及其制品的，由县级以上人民政府野生动物保护主管部门或者工商行政管理部门按照职责分工没收野生动物及其制品和违法所得，并处野生动物及其制品价值二倍以上十倍以下的罚款；情节严重的，吊销人工繁育许可证、撤销批准文件、收回专用标识；构成犯罪的，依法追究刑事责任。违反本法第二十七条第四款、第三十三条第二款规定，未持有合法来源证明出售、利用、运输非国家重点保护野生动物的，由县级以上地方人民政府野生动物保护主管部门或者工商行政管理部门按照职责分工没收野生动物，并处野生动物价值一倍以上五倍以下的罚款。\n\n违反本法第二十七条第五款、第三十三条规定，出售、运输、携带、寄递有关野生动物及其制品未持有或者未附有检疫证明的，依照《中华人民共和国动物防疫法》的规定处罚。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dd27a221-d785-4ca6-87e8-791c28775591', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应有的起重机正常工作时会在空中从总起升质量 $m$ 中突然卸除部分起升质量Δ （例如使用抓斗或起重电磁吸盘进行空中卸载），这将对起重机结构产生减载振动作用。减小后的起升动载荷用突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 乘以额定起升载荷来计算（见图3）。\n\n  \n图 3 系数 $\\phi _ { 3 }$\n\n空中突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 值由式（8）给出：\n\n$$\n\\phi _ { 3 } = 1 - \\frac { \\Delta m } { m } ( 1 + \\beta _ { 3 } )\n$$\n\n式中：\n\nΔ — 突然卸除的部分起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ）；  \n$m$ 总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$\\beta _ { 3 }$ 系数，对用抓斗或类似的慢速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 0 . ~ 5$ ;对用电磁盘或类似的快速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 1 . 0$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dd2b79dd-f876-45d0-a3ee-04a3083a052a', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '9.0.14 先栓后焊的高强度螺栓摩擦型连接是可以和焊缝共同工作的', '9.0.14 先栓后焊的高强度螺栓摩擦型连接是可以和焊缝共同工作的，日本、美国、挪威等国以及ISO的钢结构设计规范均允许它们共同受力。这种共同工作也为我国的试验研究所证实。虽然我国钢结构设计规范还未纳人这一内容，但考虑在加固这一特定情况下是可以允许的。所以本条作出了可共同工作的原则规定。另外，根据国内的试验研究，加固后两种连接承载力的比例应在 $1 . 0 { \\sim } 1 . 5$ 范围内，否则荷载将主要由强的连接承担，弱的连接基本不起作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dd33b74c-824e-45be-be3a-3bfd33d92eb5', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验步骤', '5 试验步骤## 5.1 取经干燥处理后的试件，将刮平面朝下，放至耐磨性试验机的水平转盘上，做好定位标记，并用夹具轻轻固紧。接着在300N负荷下预磨30转，取下试件扫净粉粒称量，该质量作为试件的原始质量（ $m _ { \\parallel }$ ）；然后再将试件放回水平转盘原来的位置上放平、固紧（注意不要在试件与转盘之间残留有颗粒，以免影响试件与磨头的接触），再磨40转，取下试件扫净粉粒，并称质量（ $m _ { 2 }$ ）。整个磨损过程应将吸尘器对准试件磨损面，使磨下的粉尘及时从磨损面吸走。\n\n## 5.2 花轮磨头与水平转盘作相反方向转动，磨头沿着试件表面环形轨迹磨削，使试件表面产生一个内径约为 $3 0 \\mathrm { m m }$ 、外径约为 $1 3 0 \\mathrm { m m }$ 的环形磨损面。\n\n## 5.3 花轮片磨损质量损失 $0 . 5 \\mathrm { g }$ 时，应将同一组的花轮片内外调换位置，再磨损 $0 . 5 \\mathrm { g }$ 时，应予淘汰。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dd4c53fd-bd5b-483f-b0e6-9522fe9c89b6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：对施工过程的控制，是保证斜拉桥特别是大跨度斜拉桥按设计期望成功建成的一项必要条件，控制的目的是使成桥后的线形和内力尽可能地符合设计的要求。\n\n## 20.7.2施工前，应确定斜拉桥的施工技术方案、施工工艺、施工程序和施工步骤，并作为编制施工控制方案的依据；施工过程中，应严格执行施工控制的指令，对各项参数进行监测和控制。\n\n## 20.7.3斜拉桥的索塔施工时，应对其平面位置、倾斜度、应力和线形等进行监测和控制；上部结构施工时，应对其施工过程中的索力、高程以及索塔偏位等参数进行监测和控制。\n\n## 20.7.4施工控制应贯穿斜拉桥施工的全过程，除施工应按确定的控制程序进行外，对各类施工荷载应加强管理，并应对施工过程中的变形、应力和温度等参数进行监控测试，且采集的数据应准确、可靠。监控测试时应满足下列要求：\n\n1 宜选择无风或微风的天气进行测试，减小风对量测的不利影响。\n\n2 测试时应停止桥上的机械施工作业，消除机械设备的振动及不平衡荷载等对测试产生的不利影响。\n\n3 各种测试均应在尽可能短的时间内完成，应避免测试条件产生较大的变化。测量宜在夜间气温相对稳定的时段进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dd4e1d9c-1bdd-4208-bacd-44d6b1e74720', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犉', '附 录 犉## （规范性附录）许用应力设计法和极限状态设计法的应用\n\n### 犉．1 总则\n\n本标准提出的在承载能力验算中用以确定载荷与载荷组合的原则，均适用于采用许用应力设计法或极限状态设计法进行的设计。本附录概括地介绍两种方法的应用。\n\n### 犉．2 许用应力设计法\n\n先计算各个指定的载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数犉 $\\phi$ 增大；然后根据表20或附录 G所确定的载犉 犛荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼。用此组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼来确定合成的载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，也就是构件的内力。\n\n由作用在某个构件或部件上的载荷效应计算出应力 $\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ ，并与由局部效应（内力）引起的任何应力 $\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ 相组合。得到合成设计应力 $\\bar { \\sigma } _ { l }$ ，此应力应同可采纳的应力adm （即应力的适当许用值———许用应力）相比较。\n\n可采纳的应力（许用应力）是用强度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ （具体数值见表 G．1、表 G．5、表 G．8、表 G．11中的安全系数 $n$ ）去除规定的强度 $R$ 求得的。强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ 的取值范围列于表 H．1中。在有高度危险的场合，还要再除以一个高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 才得到最后的许用应力（见4．3．4．2．6）。\n\n当外载荷与其产生的内力呈非线性关系时，或者在结构某计算点上能产生相反符号应力的外载荷在其组合时引起的应力接近临界值时，为确保承载能力验算的有效性，用许用应力设计法应特别小心。\n\n许用应力设计法的典型流程图示于图 F．1。\n\n![](images/bb9b0b91d635ca5c3bd59bdcd48f7b8b580208ff160c5ed48eb85d3aa1d6a4b5.jpg)  \n图 犉．1 用许用应力设计法进行设计的典型流程图\n\n$f _ { i }$ 作用在构件或部件上的载荷 $i$ ；$\\overline { { F } } _ { j }$ 组合载荷 $\\sum { f _ { i } }$ k— ——在构件或支承部件的犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $\\overline { { F } } _ { j }$ 引起的内力；$\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ —— 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { \\mathit { l } }$ 在个别特定构构件 $l$ 中的合成设计应力；$R$ 由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力,例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限应力；adm — 可采纳的应力，即许用应力；$\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ —根据所确定的载荷组合选用规定的强度系数,附录G中的安全系数 $n$ 即为强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ -—高危险度系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dd4fc367-b718-48b2-8a6a-1a166b6750ca', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8 钢结构工程… …98', '8 钢结构工程… …98## 8.1 一般规定… …98  \n## 8.2 材料…… …99  \n## 8.3 零件制造… …100  \n## 8.4 组装…… …103  \n## 8.5 焊接… …105  \n## 8.6 焊接检验… …108  \n## 8.7 钢构件矫正…  \n## 8.8 高强度螺栓连接副与摩擦面处理 112  \n## 8.9 试拼装…… 13  \n## 8.10 涂装…… 14  \n## 8.11 包装、存放与运输… 15  \n## 8.12 工地连接…… 115');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dd57c882-80b3-443b-8a08-6d0f1448d9fb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '压弯构件整体稳定性计算', '压弯构件整体稳定性计算本方法的计算公式是在两个互相垂直的平面内约束条件相同、在弹性工作阶段的等截面构件的前提下推导的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dd61e8d1-45b2-4918-9e0e-0edb52467b71', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．3．3 加速效应的组合', '犌．3．3 加速效应的组合加（减）速时，作用在臂架起重机上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，并按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 臂架俯仰变幅；  \n2） 回转；  \n3） 回转及小车运行变幅；  \n4） 回转及臂架俯仰变幅；  \n5） 回转及起重机运行；  \n6） 回转减速时，惯性力应与离心力组合，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力则按可能同时操作的动作进行组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dd752212-33e3-4c0f-9d00-2abf2686dc56', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.6 门式、桥式起重机与电动葫芦', '4.6 门式、桥式起重机与电动葫芦## 4.6.2 门式起重机在轨道上行走需要较长的电缆，为了防止电现拖仕地面上受损，而要设直电缆卷同。配电相设直仕轨道中部，能减少电缆长度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dd89eca1-6c0e-49a4-9663-975ad9e377a6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订将原规范中的“预制场地”修改为“预制或拼装场地”，“拼装场地”是指用于钢梁拼装的场地。\n\n## 17.7.3 梁段预制或拼装台座的设置应符合下列规定：\n\n1 在桥头路基或引桥上设置预制或拼装台座时，路基或引桥的强度、刚度和稳定性应满足顶推施工的要求，并应设置台座地基的防水、排水设施，防止沉陷。在荷载作用下，台座顶面的沉降变形应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 台座的轴线应与桥梁轴线的延长线重合，纵坡应一致，两轴线间的偏差应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ ；相邻两支承点上台座中滑移装置的纵向顶面高程差应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ ；同一支承点上滑移装置的横向顶面高程差应不大于 $1 \\mathrm { m m }$ ；台座(包括滑移装置)和梁段底模板顶面高程差应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 17.7.4 混凝土梁段的预制应符合下列规定：\n\n1 模板宜采用钢模板。底模与底架宜连成一体且可升降；侧模宜采用旋转式的整体模板；内模宜采用可移动台车加升降旋转式的整体模板。模板应保证刚度，制作精度应符合本规范第5章的规定。\n\n2 梁段混凝土的浇筑除应符合本规范第6章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1）混凝土梁体在支座位置处的横隔板，宜在整联梁顶推到位并完成解联后再进行浇筑，振捣时应避免振动器碰撞预应力管道和预埋件等。\n\n2）梁段的工作缝表面应凿毛并清洗干净。若工作缝为多联连续梁的解联断面，宜设为干接缝并采用临时预应力束张拉使之连接紧密。干接缝的断面尺寸应准确，表面应平整，解联时应分开方便。\n\n3）对与顶推导梁连接的梁体端部的混凝土，应保证其振捣密实，不得出现空洞等缺陷。\n\n## 17.7.5 梁体预应力的施工除应符合本规范第7章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 预应力钢束的布置、张拉顺序、临时束的拆除次序等，应符合设计规定。\n\n2 各种因顶推施工需要所设置的临时预应力束，在顶推施工过程中应予以妥善保护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dd99cc92-e4af-42a3-9b65-81d1f4f293e5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5 结构', '5 结构本章内容包括金属结构构件及其连接的设计计算和对起重机结构构造的主要设计要求和规定。\n\n## 5．1 起重机金属结构构件\n\n各类起重机的金属结构各不相同，它们都分别由许多构件组成，而构件则由杆件、板件或壳体组成。按受力情况这些构件分为：\n轴心受拉构件和轴心受压构件；  \n受弯构件；  \n拉弯构件和压弯构件；  \n受扭构件；  \n弯扭构件；  \n其他复合受力构件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dd9c1fda-c22a-418f-b1d3-fda79d8f66af', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:“外观检查”修改为“外观质量检查”；修改了第1、3、4款。\n\n## A.6.4预埋件外观质量检查结果，当有2个接头不符合本规范第A.6.3条的要求时，应全数进行检查，并剔出不合格品。不合格接头经补焊后可提交二次验收。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ddaa6473-5165-4dfe-be72-f584c32e1f8d', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5.2 力学性能试验', '5.2 力学性能试验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ddc3d886-34d4-4184-995e-5ab66e5649ea', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3．3导线测量（Part 2）', '过1格。四等及以上等级的水平角观测，当观测方向的垂直角超过 $\\pm 3 ^ { \\circ }$ 的范围时，宜在测回间重新整置气泡位置。有垂直轴补偿器的仪器，可不受此款的限制。\n\n3如受外界因素(如震动)的影响，仪器的补偿器无法正常工作或超出补偿器的补偿范围时，应停止观测。\n\n4当测站或照准目标偏心时，应在水平角观测前或观测后测定归心元素。测定时，投影示误三角形的最长边，对于标石、仪器中心的投影不应大于 5mm，对于照准标志中心的投影不应大于 $\\mathrm { { l o m m } }$ 。投影完毕后，除标石中心外，其他各投影中心均应描绘两个观测方向。角度元素应量至 $1 5 ^ { \\prime }$ ，长度元素应量至1mm。\n\n### 3．3．11水平角观测误差超限时，应在原来度盘位置上重测，并应符合下列规定：\n\n1一测回内2C 互差或同一方向值各测回较差超限时，应重测超限方向，并联测零方向。\n\n2下半测回归零差或零方向的2C互差超限时，应重测该测回。\n\n3若一测回中重测方向数超过总方向数的1／3时，应重测该测回。当重测的测回数超过总测回数的 $1 / 3$ 时，应重测该站。\n\n### 3．3．12首级控制网所联测的已知方向的水平角观测，应按首级网相应等级的规定执行。\n\n### 3．3．13每日观测结束，应对外业记录手簿进行检查，当使用电子记录时，应保存原始观测数据，打印输出相关数据和预先设置的各项限差。\n\n## (IV）距离测量\n\n### 3．3．14一级及以上等级控制网的边长，应采用中、短程全站仪或电磁波测距仪测距，一级以下也可采用普通钢尺量距。\n\n### 3．3．15本规范对中、短程测距仪器的划分，短程为 $3 \\mathrm { k m }$ 以下，中程为 $3 \\sim 1 5 \\mathrm { k m }$ 。\n\n### 3．3．16测距仪器的标称精度，按(3．3．16)式表示。$\\mathrm { \\ m _ { \\mathrm { p } } = a + b \\times D }$ (3.3.16)  \n式中m -测距中误差 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；a -标称精度中的固定误差 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；b- -标称精度中的比例误差系数 $\\left( \\mathrm { m m } / \\mathrm { k m } \\right)$ ；D- 测距长度 $\\left( \\mathrm { k m } \\right)$ 。\n\n### 3．3．17测距仪器及相关的气象仪表，应及时校验。当在高海拔地区使用空盒气压表时，宜送当地气象台 (站)校准。\n\n### 3．3．18各等级控制网边长测距的主要技术要求，应符合表3．3．18 的规定。\n\n表3.3.18测距的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：1测回是指照准目标一次，读数 2-4次的过程。\n\n2困难情况下，边长测距可采取不同时间段测量代替往返观测。\n\n### 3．3．19测距作业，应符合下列规定：\n\n1测站对中误差和反光镜对中误差不应大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2当观测数据超限时，应重测整个测回，如观测数据出现分群时，应分析原因，采取相应措施重新观测。\n\n3四等及以上等级控制网的边长测量，应分别量取两端点观测始末的气象数据，计算时应取平均值。\n\n4测量气象元素的温度计宜采用通风干湿温度计，气压表宜选用高原型空盒气压表；读数前应将温度计悬挂在离开地面和人体1.5m以外阳光不能直射的地方，且读数精确至0.2$\\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ；气压表应置平，指针不应滞阻，且读数精确至 $5 0 \\mathrm { P a }$ 。\n\n5当测距边用电磁波测距三角高程测量方法测定的高差进行修正时，垂直角的观测和对向观测高差较差要求，可按本规范第4．3．2条和4．3．3条中五等电磁波测距三角高程测量的有关规定放宽1倍执行。\n\n### 3．3．20每日观测结束，应对外业记录进行检查。当使用电子记录时，应保存原始观测数据，打印输出相关数据和预先设置的各项限差。\n\n### 3．3．21普通钢尺量距的主要技术要求，应符合表3．3．21的规定。\n\n表3.3.21普通钢尺量距的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：1量距边长应进行温度、坡度和尺长改正。2当检定钢尺时，其相对误差不应大于1/100000。\n\n## (V）导线测量数据处理\n\n### 3．3．22当观测数据中含有偏心测量成果时，应首先进行归心改正计算。\n\n### 3．3．23水平距离计算，应符合下列规定：\n\n1测量的斜距，须经气象改正和仪器的加、乘常数改正后才能进行水平距离计算。\n\n2两点间的高差测量，宜采用水准测量。当采用电磁波测距三角高程测量时，其高差应进行大气折光改正和地球曲率改正。\n\n3水平距离可按(3．3．23)式计算:\n\n$$\nD _ { p } = { \\sqrt { S ^ { 2 } - h ^ { 2 } } }\n$$\n\n式中 $\\mathrm { D } _ { \\mathrm { p } } .$ —测线的水平距离 $\\mathrm { ( m ) }$ ；\n\nS- 一经气象及加、乘常数等改正后的斜距 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \nh一 一仪器的发射中心与反光镜的反射中心之间的高差 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ 。\n\n### 3．3．24导线网水平角观测的测角中误差，应按(3．3．24)式计算：\n\n$$\nm _ { \\mathfrak { g } } = { \\sqrt { { \\frac { 1 } { N } } { \\bigg [ } { \\frac { f _ { \\mathfrak { g } } f _ { \\mathfrak { g } } } { n } } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ddc5ce71-36b2-4849-82d2-876f8264f793', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '8混凝土机械', '8混凝土机械## 8.1一般规定\n\n8.1.4本条依照《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-  \n2005第8.2.10条规定。\n\n## 8.2混凝土搅拌机\n\n8.2.3依照《施工现场机械设备检查技术规程》JGJ160－2008第7.3节的规定，搅拌机在作业前，应检查并确认传动、搅拌系统工作正常及安全装置齐全有效，目的是确保搅拌机正常安全作业。\n\n8.2.7料斗提升时，其下方为危险区域。为防止料斗突然坠落伤人，规定严禁作业人员在料斗下停留或通过。当作业人员需要在料斗下方进行清理或检修时，应将料斗升至上止点并用保险锁锁牢。\n\n## 8.3混凝十搅拌运输车\n\n8.3.2卸料槽锁扣是防止卸料槽在行车时摆动的安全装置。搅拌筒安全锁定装置是防止搅拌筒误操作的安全装置，为保证混凝土搅拌运输车的作业安全，上述安全装置应齐全完好。\n\n$8 . 3 . 3 \\sim 8 . 3 . 5$ 此条与《施工现场机械设备检查技术规程》JGJ160－2008第7.7节规定协调。混凝土搅拌运输车作业前应对上述内容进行检查并确认无误，保证作业安全。\n\n8.3.6本规定明确了混凝土搅拌运输车行驶前，应确认搅拌筒安全锁定装置处于锁定位置及卸料槽锁扣的扣定状态，保证行驶安全。\n\n## 8.4混凝土输送泵\n\n8.4.1输送泵在作业时由于输送混凝土压力的作用，可产生较大的振动，安装泵时应达到本规定要求。\n\n8.4.2向上垂直输送混凝土时，应依据输送高度、排量等设置基础，并能承受该工况的最大荷载。为缓解泵的工作压力，应在泵的输出口端连接水平管。向下倾斜输送混凝土时，应依据落差敷设水平管，以缓解管内气体对输送作业的影响。\n\n8.4.4砂石粒径、水泥强度等级及配合比是保证混凝土质量和泵送作业正常的基本要求。\n\n8.4.6混凝土泵车开始或停止泵送混凝土时，出料软管在泵送混凝土的作用下会产生摆动，此时的安全距离一般为软管的长度。同时出料软管埋在混凝土中可使压力增大，易发生伤人事故。\n\n8.4.7泵送混凝土的排量、浇注顺序及集中荷载的允许值，均是影响模板支撑系统稳定性的重要因素，作业时必须按混凝土浇筑专项方案进行。\n\n8.4.11本条规定是为了保证混凝土泵的清洗作业安全。\n\n## 8.5混凝土泵车\n\n8.5.1本条规定明确了泵车停靠场地的要求，泵车的任何部位与输电线路的安全距离应符合《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的有关规定。\n\n8.5.2本条规定是为了保证泵车稳定性而制定的。\n\n8.5.3依据《施工现场机械设备检查技术规程》JGJ160－2008第2.6节规定，泵车作业前应对本规定内容进行检查，并确认无误。\n\n8.5.5、8.5.6布料杆处于全伸状态时，泵车稳定性相对较小，此时移动车身或延长布料配管和布料软管均可增大泵车倾翻的危险性。\n\n## 8.6插入式振捣器\n\n8.6.2、8.6.3插入式振捣器属I类手持电动工具。依据《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46－2005的有关规定，操作人员作业时必须穿戴符合要求的绝缘鞋和绝缘手套。电缆线应采用耐气候型橡胶护套铜芯电缆，并不得有接头。\n\n8.6.5振捣器软管弯曲半径过小，会增大传动件的摩擦发热，影响使用寿命。\n\n## 8.7附着式、平板式振捣器\n\n8.7.2、8.7.3附着式、平板式振捣器属I类手持电动工具。依据《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46－2005的有关规定，操作人员作业时必须穿戴符合要求的绝缘鞋和绝缘手套。电缆线应采用耐气候型橡胶护套铜芯电缆，并不得有接头。\n\n8.7.7多台振捣器同时作业时，各振捣器的振动频率一致，主要是为了提高振捣效果。\n\n## 8.8混凝土振动台\n\n8.8.1作业前对本条内容进行检查，目的是确保振动台作业安全。\n\n8.8.2振动台作业时振动频率较高，要求设置可靠的锁紧夹，确保振动台安全作业。\n\n## 8.9混凝土喷射机\n\n8.9.1喷射机采用压缩空气将配合料通过喷射枪和水合成混凝土喷射到工作面。对空气压力、水的流量及配合料的配比要求较高，作业时参照说明书要求进行。\n\n8.9.4依照《施工现场机械设备检查技术规程》JGJ160－2008第2.4节规定，作业前对本规定内容进行全面检查、确认。\n\n8.9.7混凝土从喷射机喷出时，压力大、喷射速度高，为预防\n\n作业八贝叉占制定牛。\n\n## 8.10混凝土布料机\n\n8.10.1参照《塔式起重机安全规程》GB5144－2006第10.3节规定，布料机任一部位与其他设施及构筑物的安全距离不应小于 $0 , 6 \\mathrm { m }$ 。\n\n8.10.3手动式混凝土布料机底盘防倾覆的措施可采用搭设长宽$6 \\mathrm { m } \\times 6 \\mathrm { m }$ 、高 $0 , 5 \\mathrm { m }$ 的脚手架，并与混凝土布料机底盘固定牢固。\n\n8.10.4为保证布料机的作业安全，作业前应对本条规定的内容H  \n迅门工四位旦，八光以方亚。\n\n8.10.6输送管被埋在混凝土内，会使管内压力增大，易引发生产安全事故。\n\n8.10.8此条结合《混凝土布料机》JB/T10704－2004标准及实际情况执行6级风不能作业的风速下限。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ddd33c06-b921-48d1-84ce-782f69e95007', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8 风荷载……........ .… 218', '8 风荷载……........ .… 218## 8.1 风荷载标准值及基本风压…............ …. 218\n\n## 8.2 风压高度变化系数 ... ...... 220');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ddd79a13-586f-4a39-9de6-4ee974fe9843', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 2）', '行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、负载超速会引起危险的起升机构和非平衡式变幅机构应设置超速开关。超速开关的整定值取决于控制系统性能和额定下降速度，通常为额定下降速度的 $1 . 2 5 { \\sim } 1 . 4$ 倍。\n\n### 7．4．8 行程限位保护\n\n起重机应设有行程限位保护，见9．7．2的规定。\n\n### 7．4．9 超载保护\n\n起重机存在超载可能时，应设防超载的安全装置，见9．7．3的规定。\n\n### 7．4．10 接地保护\n\n#### 7．4．10．1 起重机本体的金属结构\n\n应与供电线路的地线可靠连接。大车与小车的车轮、任何其他的滚轮或端梁连接采用的铰链均不能替代必需的导电连接，而应另外用专门的接地线将各部分结构件上的接地点连接；司机室与起重机本体接地点之间应用双接地线连接。  \n#### 7．4．10．2 起重机所有电气设备的金属外壳\n\n金属导线管、金属支架及金属线槽等均应可靠接地。宜采用专门设置的接地线，保证电气设备的可靠接地。\n7．4．10．3 接地线及用作接地设施的电导，一般不小于本线路中最大的相电导的1／2，向小车供电的接地线不小于小车上最大用电设备相电导的1／2。  \n7．4．10．4 严禁用接地线作为载流零线。\n\n## 7．4．11 避雷保护\n\n对于安装在野外且相对周围地面处在较高位置的起重机，应考虑避除雷击对其高位部件和人员造成损坏和伤害，特别是如下情况：\n\n易遭雷击的结构件（例如：臂架的支承缆索）；  \n连接大部件之间的滚动轴承和车轮（例如：支承回转大轴承，运行车轮轴承）；  \n为保证人身安全起重机运行轨道应可靠接地。\n\n## 7．4．12 其他保护\n\n### 7．4．12．1 从起重机外部上下起重机的门应装设门开关，当人员上下起重机时，应断开运行机构电源；会涉及人身安全的通道门也应装设门开关，门打开时应断开相应机构的电源。\n### 7．4．12．2 起重机上的电气控制设备中可能触及的带电裸露部分，应有防止触电的防护措施。\n### 7．4．12．3 当室外起重机的总高度大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，且周围无高于起重机顶尖的建筑物和其他设施，两台起重机之间有可能相碰，或起重机及其结构可能妨碍空运或水运时，应在其端部、顶部装设障碍灯。\n### 7．4．12．4 起重机应设单独的照明变压器。照明变压器应是隔离变压器，禁止采用自耦变压器，照明变压器二次侧一端应接地，照明线路总电源开关应设置断路器及漏电保护开关。\n\n### 7．4．12．5 安全照明电压不应超过 $5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n## 7．4．13 指示器\n\n根据使用需求，可设置指示器以利于司机完成起重吊装作业。指示器主要有起升高度指示器、起升载荷指示器\"臂架倾角指示器、塔式起重机工作幅度指示器、臂架回转角度指示器\"运行同步指示器及松绳指示器等。\n\n## 7．5 电气控制\n\n### 7．5．1 控制元件\n\n#### 7．5．1．1 接触器\n\n接触器应符合 GB14048．4的要求。换向接触器和其他同时闭合会引起短路事故的接触器之间，应设置电气联锁和机械联锁。\n\n#### 7．5．1．2 可编程序控制器\n\n可编程序控制器一般根据开关量的输入输出点数和电压等级、模拟量输入输出点数及其他特殊功能要求进行设计选型，在可靠性要求特别高的情况下可使用冗余系统。可编程序控制器应按照制造商的说明书安装。对用于安全保护的联锁信号，如极限限位、超速限制等，应具有直接的继电保护联锁线路。\n\n#### 7．5．1．3 电阻器\n\n##### 7．5．1．3．1 选择电阻器电阻值时应注意：\n\na） 接电持续率不同的电动机，宜选用不同参数的起重机通用电阻器；接电持续率虽不同但又相近时，允许选用同一规格的电阻器。  \nb） 起动用电阻器各级电阻选用值与计算值允差 $\\pm 5 \\%$ ；个别级的电阻器选用值允差 $\\pm 1 0 \\%$ ，但各相总电阻选用允差不应超过 $\\pm 8 \\%$ 。\n\n##### 7．5．1．3．2 选择电阻器发热容量时应注意：\n\na） 一般按重复短时工作制选择，一个循环周期时间定为60s，接电持续率分别为： $1 0 0 \\% . 7 0 \\%$ 、$5 0 \\% , 3 5 \\% , 2 5 \\% , 1 7 . 5 \\% , 1 2 . 5 \\% , 8 . 8 \\% , 6 . 2 5 \\%$ 和 $4 , 4 \\%$ ；常 串 级 电 阻 应 按 长 期 工 作 制选择。  \nb） 电阻器各级电阻的接电持续率，可按不同接入情况选用不同值。同一电阻元件在不同接电持续率时有不同允许电流值，选用元件的允许电流值不应小于电动机额定电流。\n\n##### 7．5．1．3．3 起升机构不应选用频敏电阻器。\n\n##### 7．5．1．3．4 晶闸管定子调压调速系统电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，上升和下降用电阻元件在$J C = 1 0 0 \\%$ 下的电流值，不应小于当电动机带额定载荷时上升和下降分别对应的电动机的工作电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ddf6eecf-0068-4ca0-b4f7-57c6c4f2917d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7轴心受力构件… · 54', '7轴心受力构件… · 547.1截面强度计算 54   \n7.2轴心受压构件的稳定性计算… 54   \n7.3实腹式轴心受压构件的局部稳定和屈曲后强度 57   \n7.4轴心受力构件的计算长度和容许长细比 57   \n7.5轴心受压构件的支撑… 59   \n7.6单边连接的单角钢… 60');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ddf796c1-ef44-468d-ae75-05d3bb722412', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应有的起重机正常工作时会在空中从总起升质量 $m$ 中突然卸除部分起升质量Δ （例如使用抓斗或起重电磁吸盘进行空中卸载），这将对起重机结构产生减载振动作用。减小后的起升动载荷用突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 乘以额定起升载荷来计算（见图3）。\n\n  \n图 3 系数 $\\phi _ { 3 }$\n\n空中突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 值由式（8）给出：\n\n$$\n\\phi _ { 3 } = 1 - \\frac { \\Delta m } { m } ( 1 + \\beta _ { 3 } )\n$$\n\n式中：\n\nΔ — 突然卸除的部分起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ）；  \n$m$ 总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$\\beta _ { 3 }$ 系数，对用抓斗或类似的慢速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 0 . ~ 5$ ;对用电磁盘或类似的快速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 1 . 0$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ddf95fa1-e46b-4e88-a652-fce315c96ab5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2“特大跨径桥梁”一般指单跨跨度 $1 0 0 0 \\ m { \\mathrm { m } }$ 及以上的桥梁。表 3.2.5-2 中的“高架桥”是指跨越建筑物群、地质不良地段等中小跨径的旱地桥，该类型桥梁由于跨径较小，结构简单，施工测量条件相对较好，因此控制网精度要求适中，根据实际应用经验确定高架桥的平面控制测量的等级需要达到四等。\n\n5 规定在布设平面控制点时，四等及以上平面控制网中相邻点之间的距离不得小于 $5 0 0 \\mathrm { m }$ ，是因为一般的桥梁在进行平面控制测量时，点间距为 $5 0 0 \\mathsf { m }$ 比较适宜，太长不便于实际施工中使用，太短则不利于控制导线测量的质量。“平均边长”是指相邻点间的平均距离，其值是根据各个等级适用的范围确定的。\n\n### 3.2.6 桥涵工程施工的高程控制测量应符合下列规定：\n\n1 同一工程项目应采用同一高程系统，并应与相邻工程项目的高程系统相衔接。桥位水准点的高程应与路线控制高程联测。\n\n2 用于跨越水域和深谷的大桥、特大桥的高程控制网最弱点高程中误差为$\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 高程控制网每千米观测高差中误差应符合表 3.2.6-1 的规定，附合（环线）水准路线长度应小于表3.2.6-1 的规定。\n\n表3.2.6-1 高程控制测量的技术要求  \n\n\n\n\n\n注：控制网节点间的长度应不大于表中长度的 0.7 倍。\n\n4 桥梁工程的高程控制测量等级不得低于表 3.2.6-2 的规定。\n\n表 3.2.6-2 高程控制测量等级  \n\n\n\n\n\n5 施工水准网中的各水准点，对于大桥和特大桥应构成连续闭合水准环。大桥和特大桥的每端应至少设置2个水准点，作为水准网的控制点。\n\n6 高程控制测量应采用水准测量或三角高程测量的方法进行。高程控制测量的技术要求应符合表 3.2.6-3、表 3.2.6-4 的规定。\n\n表 3.2.6-3 水准测量的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：计算往返较差时，l为水准点间的路线长度（ $\\mathrm { k m }$ ）；计算附合或环线闭合差时，l为附合或环线的路线长度（ $\\mathrm { k m } , \\mathrm { ~ }$ ）； $\\mathbf { n }$ 为测站数。 $\\mathrm { L } _ { \\mathrm { i } }$ 为检测测段长度（ $\\mathrm { { . k m } }$ ），小于 $1 \\mathrm { k m }$ 时按 $1 \\mathrm { k m }$ 计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ddfa239c-1a9f-4210-86eb-8f49a784275d', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '7.7制 孔', '7.7制 孔## I 主控项目\n\n7.7.1A、B级螺栓孔(I类孔)应具有 H12 的精度，孔壁表面粗糙度 $\\mathbf { R }$ 。不应大于 $1 2 . 5 ~ \\mathrm { ~ \\textmu ~ m ~ }$ ，其孔径的允许偏差应符合表7.7.1-1的规定。C 级螺栓孔（Ⅱ类孔），孔壁表面粗糙度 $\\mathrm { R } _ { 2 }$ 旻不应大于 $2 5 \\mu \\mathrm { ~ m ~ }$ ，其允许偏差应符合表7.7.1-2的规定。\n\n检查数量：按钢构件数量抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：用游标卡尺或孔径量规检查。\n\n表7.7.1-1 A、B级螺栓孔径的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n<<<HTBL|107cd9ce9dd734b2d98daa9e544e1c573|END>>>\n\n\n表7.7.1-2C级螺栓孔的允许偏差 $\\mathbf { \\Pi } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n注：t为钢板厚度。\n\n## Ⅱ一般项目\n\n7.7.2 螺栓孔孔距的允许偏差应符合表7.7.2的规定。\n\n检查数量：按钢构件数量抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：用钢尺检查。\n\n表7.7.2螺栓孔孔距的允许偏差 $\\mathbf { \\Pi } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n注：1在节点中连接板与一根杆件相连的所有螺栓孔为一组。\n\n2对接接头在拼接板一侧的螺栓孔为一组。  \n3在两相邻节点或接头间的螺栓孔为一组，但不包括上述两款所规定的螺栓孔。  \n4受弯构件翼缘上的连接螺栓孔，每 $1 \\mathrm { m }$ 长度范围内的螺栓孔为一组。\n\n7.7.3螺栓孔孔距的偏差超过本标准表7．7.2规定的允许偏差时，应采用与母材材料相匹配的焊条补焊后重新制孔。\n\n检查数量：全数检查。  \n检验方法：观察检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('de03609d-77b8-4a36-9699-f12b764f5c51', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '7 施工（Part 2）', ' \\sim } 1 5 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n（2）采用对接或搭接时均应符合本规范第6.2.3条的规定；脚手板探头应用直径 $3 , 2 \\mathrm { m m }$ 镀锌钢丝固定在支承杆件上；\n\n（3）在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑支;\n\n（4）自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔12m 满铺一层脚手板。\n\n### 7．3．13 模板支架搭设除应符合本规范第6.8节构造规定外，尚应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204）的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('de0a1cf1-e815-4c3a-b900-adc7928a7a1d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14.7 构造要求', '14.7 构造要求## 14.7.1 组合梁截面高度不宜超过钢梁截面高度的2倍，混凝土板托高度 $h _ { \\mathrm { c 2 } }$ 不宜超过翼板厚度 $h _ { \\mathrm { c l } }$ 的1.5倍。\n\n## 14.7.2 组合梁边梁混凝土翼板的构造应满足下列要求：\n\n1 有板托时，伸出长度不宜小于 $h _ { \\mathrm { c 2 } }$ ；\n\n2 无板托时，应同时满足伸出钢梁中心线不小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 、伸出钢梁翼缘边不小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 的要求（图14.7.2)。\n\n## 14.7.3 连续组合梁在中间支座负弯矩区的上部纵向钢筋及分布钢筋，应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定设置。\n\n## 14.7.4 抗剪连接件的设置应符合下列规定：\n\n1 圆柱头焊钉连接件钉头下表面或槽钢连接件上翼缘下表面与翼板底部钢筋顶面的距离 $h _ { \\mathrm { e 0 } }$ 不宜小于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n  \n图14.7.2 边梁构造图\n\n2 连接件沿梁跨度方向的最大间距不应大于混凝土翼板（包括板托）厚度的3倍，且不大于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；连接件的外侧边缘与钢梁翼缘边缘之间的距离不应小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ；连接件的外侧边缘至混凝土翼板边缘间的距离不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ；连接件顶面的混凝土保护层厚度不应小于 $1 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 14.7.5 圆柱头焊钉连接件除应满足本标准第14.7.4条的要求外，尚应符合下列规定：\n\n1 当焊钉位置不正对钢梁腹板时，如钢梁上翼缘承受拉力，则焊钉钉杆直径不应大于钢梁上翼缘厚度的1.5倍；如钢梁上翼缘不承受拉力，则焊钉钉杆直径不应大于钢梁上翼缘厚度的2.5倍；\n\n2 焊钉长度不应小于其杆径的4倍；\n\n3 焊钉沿梁轴线方向的间距不应小于杆径的6倍，垂直于梁轴线方向的间距不应小于杆径的4倍；\n\n4 用压型钢板作底模的组合梁，焊钉钉杆直径不宜大于$1 9 \\mathrm { m m }$ ，混凝土凸肋宽度不应小于焊钉钉杆直径的2.5倍；焊钉高度 $h _ { \\mathrm { d } }$ 应符合 $h _ { \\mathrm { d } } { \\geq } h _ { \\mathrm { e } } { + } 3 0$ 的要求（本标准图14.3.2)。\n\n## 14.7.6 槽钢连接件一般采用Q235 钢，截面不宜大于[12.6。\n14.7.7 横向钢筋的构造要求应符合下列规定：\n\n1横向钢筋的间距不应大于 $4 h _ { \\mathrm { e 0 } }$ ，且不应大于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n2板托中应配U形横向钢筋加强（本标准图14.6.1)。板托中横向钢筋的下部水平段应该设置在距钢梁上翼缘 $5 0 \\mathrm { m m }$ 的\n\n范围以内。\n\n14.7.8对于承受负弯矩的箱形截面组合梁，可在钢箱梁底板上方或腹板内侧设置抗剪连接件并浇筑混凝土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('de0dc4b5-489b-4999-8c19-49a0eb79b67b', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '1总则', '1总则1.0．1为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，制定本规范。\n\n1．0．2本规范适用于工业与民用建筑施工用落地式（底撑式）单、双排扣件式钢管脚手架的设计与施工，以及水平混凝土结构工程施工中模板支架的设计与施工。\n\n单排脚手架不适用于下列情况：\n\n（1）墙体厚度小于或等于 $1 8 0 \\mathrm { m m }$\n\n（2）建筑物高度超过 $2 4 \\mathrm { m }$ ；\n\n（3）空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体；\n\n（4）砌筑砂浆强度等级小于或等于M1.0的砖墙。\n\n1.0．3扣件式钢管脚手架施工前，应按本规范的规定对脚手架结构构件与立杆地基承载力进行设计计算，但在本规范第5.1.5条规定的情况下，相应杆件可不再进行设计计算。\n\n1．0．4扣件式钢管脚手架施工前，应根据本规范的规定编制施工组织设计。\n\n1．0．5 扣件式钢管脚手架的设计与施工，除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('de1adfbf-6f89-4e8c-ac61-68176b98142e', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百七十七条供用电合同的内容包括供电的方式', '第一百七十七条供用电合同的内容包括供电的方式、质量、时间，用电容量、地址、性质，计量方式，电价、电费的结算方式，供用电设施的维护责任等条款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('de2099c0-6c8f-4474-9336-f2007290e627', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('de363295-6fa4-49f9-bd55-0fdb74669640', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 1）', '6．2．6 疲劳强度的计算## 6．2．6．1 一般方法\n\n零件的疲劳强度主要由以下因素所确定：\n\n制造零件的材料；\n\n形状、表面情况、腐蚀状态、尺寸（比例效应）和其他产生应力集中的因素；  \n在各种应力循环过程中出现的最小应力和最大应力的比值；  \n应力谱；  \n应力循环数。\n\n一般情况下，机械零件的疲劳强度要从材料和零件的应力、疲劳循环特性以及与这些特性有关的规律中推导出来。\n\n疲劳强度是以所选用的材料制成的抛光试件在交变拉伸疲劳载荷下的疲劳极限为基础，并采用一些系数来考虑零件的几何形状、表面情况、腐蚀状态和尺寸等因素降低疲劳强度的影响。\n\n借助疲劳极限曲线［史密斯（SMITH）图］，由交变载荷（应力循环特征值 $r = - 1 )$ ）下的疲劳极限可得出与其他应力循环特征值 $r$ 相对应的疲劳极限。在此曲线中，对于疲劳强度曲线的形状作了某些简化假设。\n\n用这种确定实际零件相对于已知应力循环特征值 $r$ 的疲劳极限的方法，可以用来绘制疲劳寿命曲线［威勒（WOHLER）曲线］，此曲线表示了在具有相同的应力循环特征值 $r$ 的应力循环下疲劳应力与应力循环数的关系。根据此曲线，利用迈内尔（MINER）疲劳损伤线性累积假设，根据机械零件的工作级别，便可以确定它的疲劳强度。\n\n本标准中所叙述的确定疲劳强度的方法，只适用于材料结构在所考虑的整个截面上是均匀的零件。因此，经过表面处理（如淬硬、氮化、表面硬化）的零件就不能用这个方法，只有当疲劳寿命曲线表示的是由同样材料制造、有相同的形状和尺寸、并受过完全相同的表面处理的零件，才可以由它来确定要计算的零件的疲劳强度。\n\n只需用载荷情况Ⅰ（见4．4．2．2）进行机械零件疲劳强度计算。\n\n应力循环数小于8000次时，可不必进行疲劳计算。\n\n## 6．2．6．2 抛光试件在交变载荷 $\\cdot r = - 1 )$ ）下的疲劳计算\n\n研究表明，机械零件的抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 可以近似地作为交变非旋转的弯曲作用下疲劳极限值。\n\n交变轴向拉伸和压缩作用下的疲劳极限值，应比 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 减少 $20 \\%$ 。\n\n交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限 $\\tau _ { \\mathrm { w } }$ ，可由式（100）得出：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（100）\n\n式中：\n\n$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 抛光零件在交变剪切（纯剪切或扭转）作用下的疲劳极限，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 抛光试件在交变旋转弯曲作用下的疲劳极限值，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n此处给定的 $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值一般为对应于 $90 \\%$ 完好率的统计值，对常用的钢材为碳钢的机械零件， $\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ 值可按式（101）决定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { b w } } = 0 . ~ 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n……（101）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b w } }$ — 同式（100）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（28）。\n\n## 6．2．6．3 形状、尺寸、表面情况和腐蚀的影响\n\n对所讨论零件，由于其形状、尺寸、表面（机械加工）情况以及其腐蚀状态等因素的影响，必然使其在\n\n交变载荷下的疲劳极限相对于抛光试件的理想状态有所降低。分别用系数 $K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } }$ 和 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来考虑这些影响。这些系数可按附录T确定。\n\n所讨论零件在交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ 由式 $( 1 0 2 ) \\sim$ 式（104）给出：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\frac { \\tau _ { \\mathrm { w } } } { K _ { \\mathrm { s } } K _ { \\mathrm { d } } K _ { \\mathrm { u } } K _ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('de3f7e72-c9ae-4bea-99e8-5a4decc246bf', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '8.11 长度及其允许偏差', '8.11 长度及其允许偏差钢丝绳应按订货长度供货，用 $m$ 表示，应符合表7的规定。\n\n单位为米\n\n表7 长度允许偏差');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('de542162-db17-437c-beee-98816604bad2', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '5. 9 悬挑式作业平台5.9 悬挑式作业平台（Part 1）', '5. 9 悬挑式作业平台5.9 悬挑式作业平台5. 9. 1 悬挑式作业平台宜由支撑体系、平台底板、防护栏杆等组成。5.9.1 悬挑式作业平台宜由支撑体系、平台底板、防护栏杆等组成。\n\n5. 9. 2 悬挑式作业平台的悬挑长度不宜大于5.9.2 悬挑式作业平台的悬挑长度不宜大于 $5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,到上方障碍物的垂直距离不应小于 到上方障碍物的垂直距离不应小于 $1 . 7 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。 悬挑式。悬挑式作业平台上作业场地的大小应充分考虑施工人员的作业安全。作业平台上作业场地的大小应充分考虑施工人员的作业安全。\n\n5. 9. 3 悬挑式作业平台的支撑体系技术要求如下:5.9.3 悬挑式作业平台的支撑体系技术要求如下：\n\na) 采用斜拉方式时,悬挑式作业平台两侧的连接吊环与前后两道斜拉钢丝绳连接,每一道钢丝a)采用斜拉方式时，悬挑式作业平台两侧的连接吊环与前后两道斜拉钢丝绳连接，每一道钢丝绳能承载该侧所有荷载 当采用仅靠拉力的固定件时 其工作荷载系数不小于 并考虑腐绳能承载该侧所有荷载；当采用仅靠拉力的固定件时，其工作荷载系数不小于1.5,并考虑腐蚀和疲劳应力对固定件寿命的影响;蚀和疲劳应力对固定件寿命的影响；  \nb) b) 采用支承方式时,在悬挑式作业平台下方设置不少于两道钢梁及斜撑,斜撑的一端支承于钢采用支承方式时，在悬挑式作业平台下方设置不少于两道钢梁及斜撑，斜撑的一端支承于钢梁下,另一端支承于结构物主体上;梁下，另一端支承于结构物主体上；  \nc) c) 采用悬臂梁式且主梁采用与结构物的预埋件焊接时,预埋件、焊缝均经设计计算,结构物同时用悬臂梁式且主梁采用与结构物的预埋件焊接时，预埋件、焊缝均经设计计算，结构物同时满足强度要求。满足强度要求。\n\n5.9.4 悬挑式作业平台的平台底板应平整满铺 相邻板之间不应搭接 且表面高度差不宜大于5.9.4 悬挑式作业平台的平台底板应平整满铺，相邻板之间不应搭接，且表面高度差不宜大于$3 \\ \\mathrm { m m }$ 平台底板表面如有坡度 应加设防滑条或采取其他防滑措施 平台底板的外侧应略高于平台底板表面如有坡度，应加设防滑条或采取其他防滑措施；平台底板的外侧应略高于内侧。内侧。\n\n5.9.5 悬挑式作业平台的所有敞开边缘应设置防护栏杆,防护栏杆应符合5.1 的规定。5.9.5 悬挑式作业平台的所有敞开边缘应设置防护栏杆，防护栏杆应符合5.1的规定。\n\n5. 9. 6 悬挑式作业平台的安装要求如下:5.9.6 悬挑式作业平台的安装要求如下：\n\na) a) 各构件之间可视需要采用扣件 焊接 定型套管 螺栓 销轴方式连接固定 应保证设计的结构构件之间可视需要采用扣件、焊接、定型套管、螺栓、销轴方式连接固定，应保证设计的结构强度 连接螺栓应紧固 并应采取防退扣措施强度；连接螺栓应紧固，并应采取防退扣措施；  \nb) b) 支撑体系采用悬臂梁式时,其节点应采用螺栓或焊接的刚性连接;撑体系采用悬臂梁式时，其节点应采用螺栓或焊接的刚性连接；  \nc) c) 支撑体系采用斜拉式时,悬挑式作业平台固定端应与结构物刚性连接,不应仅靠自重安装支撑体系采用斜拉式时，悬挑式作业平台固定端应与结构物刚性连接，不应仅靠自重安装固定;固定；  \nd) d) 悬挑式作业平台的搁置点、拉结点、支撑点应设置在稳定的结构上,且应可靠连接;挑式作业平台的搁置点、拉结点、支撑点应设置在稳定的结构上，且应可靠连接；  \ne) e) 各构件之间、平台与结构物之间的连接固定应符合 GB 50205、GB 50661 和 GB / T 3098. 1 的规构件之间、平台与结构物之间的连接固定应符合GB 50205、GB 50661和GB/T 3098.1的规定 受力满足设计文件或方案的要求定，受力满足设计文件或方案的要求。\n\n5. 9. 7 悬挑式作业平台安装后的外观要求如下:5.9.7 悬挑式作业平台安装后的外观要求如下：\n\na) 钢梁应平直,各构件不应有歪斜、扭曲、变形、破损及其他缺陷;a) 钢梁应平直，各构件不应有歪斜、扭曲、变形、破损及其他缺陷；  \nb) 平台底板应满铺、平整,无明显错台,并可靠固定。b)平台底板应满铺、平整，无明显错台，并可靠固定。\n\n5. 9. 8 悬挑式作业平台的使用要求如下:5.9.8 悬挑式作业平台的使用要求如下：\n\na) a) 应在悬挑式作业平台内侧标明允许负载值及限定允许的作业人数 不应超重 设备 材料在平在悬挑式作业平台内侧标明允许负载值及限定允许的作业人数，不应超重；设备、材料在平台底板上应对称均匀放置,不应超荷载或偏压堆放物料;台底板上应对称均匀放置，不应超荷载或偏压堆放物料；  \nb) b) 吊运、安装、移动悬挑式作业平台前应清除其上的物料;吊运、安装、移动时应设置警戒区,人运、安装、移动悬挑式作业平台前应清除其上的物料；吊运、安装、移动时应设置警戒区，人员不应上下;员不应上下；  \nc) c) 悬挑式作业平台上应配备消防器材;挑式作业平台上应配备消防器材；  \nd) d) 使用中不应随意拆除任何构件;用中不应随意拆除任何构件；  \ne) e) 移动前、安装后、每班工作前均应检查稳固情况,并由专人进行日常维护。动前、安装后、每班工作前均应检查稳固情况，并由专人进行日常维护。\n\n5. 9. 9 悬挑式作业平台的拆除要求如下:5.9.9 悬挑式作业平台的拆除要求如下：\n\na) a) 高空拆除作业时,应设置警戒区、安全标志,并应由专人监护,非作业人员不应入内;高空拆除作业时，应设置警戒区、安全标志，并应由专人监护，非作业人员不应入内；  \nb)b) 安装在模板上的悬挑式作业平台应在模板整体拆卸吊装至地面后进行拆除;安装在模板上的悬挑式作业平台应在模板整体拆卸吊装至地面后进行拆除；  \nc) c) 拆除时作业人员不应站在待拆除的悬挑式作业平台上,宜采用登高作业车;拆除时作业人员不应站在待拆除的悬挑式作业平台上，宜采');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('de5434a6-ff6d-4b2d-9090-dbe4f78e3484', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '8.6 插入式振捣器', '8.6 插入式振捣器8.6.1 作业前应检查电动机、软管、电缆线、控制开关等，并应确认处于完好状态。电缆线连接应正确。  \n8.6.2 操作人员作业时应穿戴符合要求的绝缘鞋和绝缘手套。  \n8.6.3 电缆线应采用耐候型橡皮护套铜芯软电缆，并不得有接头。  \n8.6.4 电缆线长度不应大于 $3 0 \\mathrm { m }$ 。不得缠绕、扭结和挤压，并不得承受任何外力。  \n8.6.5 振捣器软管的弯曲半径不得小于 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ，操作时应将振捣器垂直插入混凝土，深度不宜超过 $6 0 0 \\mathrm { m m }$ 。  \n8.6.6 振捣器不得在初凝的混凝土、脚手板和干硬的地面上进行试振。在检修或作业间断时，应切断电源。  \n8.6.7 作业完毕，应切断电源，并应将电动机、软管及振动棒清理干净。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('de590397-21c4-4dae-b6b7-13b9c7762638', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '9 电磁铁', '9 电磁铁## 9.0.1 电磁铁的铁芯表面应保持清洁，工作极面上不得有异物或硬质颗粒，以防衔铁吸合时撞击磁轭，造成极面损伤并产生较大噪声。\n\n## 9.0.2 本条是对电磁铁动作机构的基本要求。\n\n## 9.0.3 本条是对制动电磁铁工作状况的基本要求。\n\n## 9.0.4 长行程制动电磁铁(如MZSL系列)，为了避免在通电时受到冲击，制成空气缸，调节气缸下部气道孔的螺钉即改变了气道孔的截面大小,就可以改变衔铁的上升速度，达到平稳、无剧烈冲击的目的。\n9.0.5MZZ5系列直流制动电磁铁采用空气隙作为剩磁间隙的结构,避免了非磁性垫片被打坏的现象；增加了磁隙指示，有利于产品的维护和调整。安装调整时，应使衔铁行程指针位置符合产品技术条件的规定。\n\n9.0.6MQ3系列交流牵引电磁铁适用于交流 $5 0 \\mathrm { H } z$ 额定电压至$3 8 0 \\mathrm { V }$ 的电路中作为机械设备及自动化系统中各种操作机构的远距离控制之用。电磁铁的额定行程分为微型 $\\mathrm { ( 1 0 m m ) }$ 、小型$\\left( { 2 0 } \\mathrm { m m } \\right)$ 、中型 $\\left( 3 0 \\mathrm { m m } \\right)$ 、大型 $\\left( 4 0 \\mathrm { m m } \\right)$ 四级，有的装在管道系统中的阀门上，有的则装在设备上，其共同特点是控制较精确，动作行程短，故电磁铁位置应仔细调整，使其动作符合系统要求。\n\n9.0.8有特殊要求的电磁铁，如直流串联电磁铁，应测量吸合电流和释放电流,其值应符合设计要求或产品技术规定。通常其吸合电流为传动装置额定电流的 $40 \\%$ ,释放电流小于传动装置额定电流的 $10 \\%$ 即空载电流。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('de676282-8fc6-464c-93d3-64bc3cbaff07', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百二十七条工商行政管理部门和其他有关行政主管部门在各自的职权范围内', '第一百二十七条工商行政管理部门和其他有关行政主管部门在各自的职权范围内，依照法律、行政法规的规定，对利用合同危害国家利益、社会公共利益的违法行为，负责监督处理；构成犯罪的，依法追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('de7a94ec-9906-401f-8fae-e3e12285c9e9', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '附录A', '附录A扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重、挡风系数\n\n表A-1 $\\Phi 4 8 \\times 3 . 5$ 钢管脚手架每米立杆承受的结构自重标准值 $\\mathbf { g } _ { \\mathrm { k } }$ （kN/m)  \n\n\n\n\n\n注：1．双排脚手架每米立杆承受的结构自重标准值是指内、外立杆的平均值；单排脚手架每米立杆承受的结构自重标准值系按双排脚手架外立杆等值采用;2.当采用 $\\Phi 5 1 \\times 3$ 钢管时，每米立杆承受结构自重标准值可按表中数值乘以0.96采用。\n\n表A-2 常用构配件与材料、人员的自重  \n表A-3 开式单、双排扣件式钢管 $\\langle \\Phi 4 8 \\times 3 . 5 \\mathrm { m m }$ ）脚手架的挡风系数 $\\Phi$ 值  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n注：当采用 $\\Phi 5 1 \\times 3$ 钢管时，表中系数乘以1.06。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('de91303b-c390-4359-b213-0d8f373148fb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', 'A.3 钢筋电弧焊接头', 'A.3 钢筋电弧焊接头## A.3.1 电弧焊接头的质量检验，应分批进行外观质量检查和力学性能检验，并应符合下列规定：\n\n1应以300 个同牌号钢筋、同形式接头作为一批，不足300个时仍应作为一批，每批应随机切取3个接头，做拉伸试验。\n\n2 钢筋与钢板电弧搭接焊接头可仅进行外观质量检查。\n\n3 在同一批中若有3种不同直径的钢筋焊接接头，应在最大直径钢筋接头和最小直径钢筋接头中分别切取3个试件（以下电渣压力焊接头、气压焊接头取样均同）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dea11fb1-8ac4-4ed8-a97a-9f903c9ce225', '107《建筑工程施工现场标志设置技术规程》（JGJ348-2014）.md', '7维护与管理', '7维护与管理## 7.0.1施工现场标志应保持颜色鲜明、清晰、持久，对于缺失、破损、变形、褪色和图形符号脱落等标志，应及时修整或更换。\n## 7.0.2施工现场安全标志不得擅自拆除。\n## 7.0.3对使用的标志应进行分类编号并登记归档。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dea3ad60-9b64-403a-9485-195c9592fd20', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 1）', '犉．3 极限状态设计法先计算各个指定的载荷或特性载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数 $\\phi$ 增大，并乘以与相关载荷组合的该项计算载荷相应的分项载荷系数犉 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ ，然后根据表20或附录 G所确定的载荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $F _ { j }$ 犼。各个载荷的系数 $\\phi$ 按第4章相关条款和附录G确定，而分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 见表20，其范围列于表 H．1中。\n\n在有高度危险的特定情况下还要对组合载荷犉 犛 $F _ { j }$ 犼乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ （见4．3．4．2．6），得出设计载荷 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ 。由此确定设计载荷效应 $S _ { \\mathrm { k } }$ 。由作用在构件或部件上的载荷效应（内力）计算出应力 $\\sigma _ { 1 l }$ ，与由采用适当的载荷系数计算出来的局部效应（内力）引起的其他应力 $\\sigma _ { 2 l }$ 相组合，便得到合成设计应力 $\\sigma _ { l }$ ，最后再将此合成的设计应力犚 $\\sigma _ { l }$ 同适当规定的应力极限值lim 相比较。 $\\operatorname { l i m } \\sigma$ 是用抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 去除规定的强度 $R$ 而获得。lim 也可以是其他广义的可接受的极限状态控制值，如控制结构变形的相对挠度极限值，控制结构振动的振动衰减参数的极限状态值等。\n\n极限状态设计法的典型流程图示于图F．2。\n\n$f _ { i }$ -—作用在构件或部件上的载荷i;$F _ { j }$ ——由载荷 $f _ { i }$ 乘以分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p } } }$ 后构成的组合载荷 $\\Sigma \\gamma _ { \\mathrm { { p } { : } } } f _ { i } = F _ { j }$ $\\gamma _ { \\mathrm { n } } F _ { j }$ ——在特定情况下考虑了高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ 的设计载荷\n\n$S _ { \\mathrm { k } }$ ———在构件或支承部件犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $F _ { j }$ 犼或设计载荷 $\\gamma _ { \\mathfrak { n } } F _ { j }$ 犼引起的内力；  \n$\\sigma _ { 1 l }$ — 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 中产生的应力；  \n$\\sigma _ { l }$ -在个别特定构件l中的合成设计应力；  \n$R$ ——由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力，例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限状态应力；\n\n  \n图 犉．2 用极限状态设计法进行设计的典型流程图\n\nlim — 适当规定的应力极限值，极限设计应力，或其他广义的可接受的极限状态控制值；$\\gamma _ { \\mathrm { { p } } i }$ 根据所确定的载荷组合，选得的用于各个载荷的分项载荷系数；$\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 抗力系数；$\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ —高危险度系数。\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n<<<HTBL|f86db8d79c5549963a758b0b3135204d1|END>>>\n\n\n## 犌．1．2 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$\n\n载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ ，见表 G．3。\n\n表 犌．3 流动式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n## 犌．1．3 加速效应的组合\n\n### 犌．1．3．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．1 允许的加速度组合如下（见图 G．1）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n#### 犌．1．3．2．1 允许的加速度组合如下（见图 G．2）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．2．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．1 允许的加速度组合如下（见图 G．3）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n起升（H）和臂架伸缩（Te）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架伸缩（Te）；  \n臂架伸缩（Te）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n####');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dea7918c-4c6c-458a-9888-8e58966b55f4', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '1 无剪刀撑框架式支撑结构', '1 无剪刀撑框架式支撑结构无剪刀撑框架式支撑结构存在整体失稳，需要对立杆进行稳定性验算（图2)。稳定性验算时分两种情况，是不组合风荷载，按轴压公式计算；二是组合风荷载，按压弯公式计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('deb11f8c-6f57-49ec-adae-733518999028', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明本条对地震作用的分量组合做出了规定。\n\n采用反应谱法或功率谱法同时考虑水平向 $X$ 、Y与竖向 $Z$ 的地震作用时，可分别计算水平向 $X$ 、 $Y$ 与竖向 $Z$ 地震作用下的效应，其总的地震作用效应按本条规定进行组合。对不需要考虑竖向地震作用的情况，按竖向地震作用效应为0处理。\n\n### 5.1.4A类桥梁、抗震设防烈度为X度地区的B类桥梁，应根据专门的工程场地地震安全性评价确定地震作用。抗震设防烈度为V度地区的B类桥梁，宜根据专门的工程场地地震安全性评价确定地震作用。工程场地地震安全性评价应满足下列要求：\n\n1当桥梁一联内场地存在地质不连续或地形特征可能造成各桥墩的地震动参数显著不同，或桥梁一联总长超过 $6 0 0 \\mathrm { m }$ 时，宜采用多点非一致激励考虑地震动的空间变化，包括波传播效应、相干效应和不同塔、墩基础的场地差异。也可采用等效一致激励，取场地包络反应谱或包络功率谱。\n\n2桥梁工程场地距有发生6.5级以上地震潜在危险的断裂 $3 0  { \\mathrm { k m } }$ 以内时，应给出三个方向平动分量的地震动参数。A类桥梁工程场地地震安全性评价应符合下列要求：考虑近断裂效应，包括上盘效应、破裂的方向性效应；注意设计加速度反应谱长周期段的可靠性；给出顺断裂走向和垂直断裂走向两个水平分量的地震动参数。B类桥梁工程场地地震安全性评价中，应选定适当的设定地震，考虑近断裂效应。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('deb291a1-83eb-48ef-97b5-540add2aa513', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合## 4．1 原则\n\n### 4．1．1 本章规定了计算各种载荷及选择载荷组合的原则和方法，以用于验证本标准适用的各种起重机的金属结构件和机械零部件的防强度失效、防弹性失稳和防疲劳失效的能力，并且还用于起重机的抗倾覆稳定性和抗风防滑移安全性的校验计算。\n\n### 4．1．2 起重机能力验算时应注意计算模型与实际情况的差异。当载荷引起的效应随时间变化时，应采用等效静载荷进行估算。本标准规定可以用刚体动力分析方法为计算基础，但要用动力系数估算作为模拟弹性系统响应时的载荷；也可以选择进行弹性动力分析或现场测试。为反映操作平稳程度的不同，应考虑司机实际操作情况的影响。\n\n### 4．1．3 结构设计能力验算有两种方法：许用应力设计法或极限状态设计法。无论采用何种方法，在考虑载荷、载荷系数、载荷组合、许用应力和极限设计应力时，都应以本标准的有关章条或附录来确定，或者在可能的情况下以试验或统计数据为基础来确定。\n\n### 4．1．4 如某载荷不可能出现，则应在验算中略去（如室内起重机不考虑风载荷）。同样，也不考虑起重机说明书中禁止出现的、起重机设计未提出要求的、在起重机设计中已明确要防止或禁止的载荷。\n\n## 4．2 计算载荷与载荷系数\n\n作用在起重机上的载荷分为常规载荷、偶然载荷、特殊载荷及其他载荷，只有在分析与这些载荷有关的起重机各种可能的载荷组合时，才需要区分这些载荷的不同类别。在起重机承载能力验算中确定载荷效应时要用到许多载荷系数，这些载荷系数及其具体值的选取，可在本标准有关的附录中查到。\n\n### 4．2．1 常规载荷\n\n常规载荷是指在起重机正常工作时经常发生的载荷，包括由重力产生的载荷，由驱动机构或制动器的作用使起重机加（减）速运动而产生的载荷及因起重机结构的位移或变形引起的载荷。在防屈服、防弹性失稳及在有必要时进行的防疲劳失效等验算中，应考虑这类载荷。\n\n#### 4．2．1．1 自重载荷、额定起升载荷及由垂直运动引起的载荷犘\n\n##### 4．2．1．1．1 自重载荷 $P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$\n\n自重载荷是指起重机本身的结构、机械设备、电气设备以及在起重机工作时始终积结在它的某个部件上的物料（如附设在起重机上的漏斗料仓、连续输送机及在它上面的物料）等质量的重力。对某些起重机的使用情况，自重载荷还要包括结壳物料质量的重力，例如粘结在起重机及其零部件上的煤或类似的其他粉末质量的重力，但在4．2．1．1．2中规定属于起升载荷的质量重力除外。犘\n\n##### 4．2．1．1．2 额定起升载荷 $P _ { 0 }$\n\n额定起升载荷是指起重机起吊额定起重量时的总起升质量的重力。犘\n\n##### 4．2．1．1．3 自重振动载荷 $\\phi _ { 1 } P _ { \\mathbf { G } }$\n\n当物品起升离地时，或将悬吊在空中的部分物品突然卸除时，或悬吊在空中的物品下降制动时，起重机本身（主要是其金属结构）的自重将因出现振动而产生脉冲式增大或减小的动力响应。此自重振动载荷用起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 乘以起重机的自重载荷来考虑，为反映此振动载荷范围的上下限，该系数取为两个值： $\\phi _ { 1 } = 1 \\pm _ { \\alpha } , 0 { \\leqslant } \\alpha { \\leqslant } 0 . 1$ 。\n\n##### 4．2．1．1．4 起升动载荷 $\\phi _ { 2 } P _ { 0 }$\n\n###### 4．2．1．1．4．1 起升动力效应\n\n当物品无约束地起升离开地面时，物品的惯性力将会使起升载荷出现动载增大的作用。此起升动 犘力效应用一个大于1的起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 乘以额定起升载荷 $P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ 来考虑。\n\n###### 4．2．1．1．4．2 起升状态级别\n\n由于起升机构驱动控制型式的不同，物品起升离地时的操作方法会有较大的差异，由此表现出起升操作的平稳程度和物品起升离地的动力特性也会有很大的不同。将起升状态划分为 $\\mathrm { H C _ { 1 } } \\sim \\mathrm { H C _ { 4 } }$ 四个级别：起升离地平稳的为 $\\mathrm { H C _ { 1 } }$ ，起升离地有轻微冲击的为β $\\mathrm { H C _ { 2 } }$ ，起升离地有中度冲击的为 $\\mathrm { H C _ { 3 } }$ ，起升离地有较大冲击的为 $\\mathrm { H C } _ { 4 }$ 。与各个级别相应的系数 $\\beta _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 值列于表10中，说明见图2。起升状态级别可以根据经验确定，也可以根据起重机的各种具体类型选取，对物品离地未采取专门的较好控制方案的某些起重机，其起升状态级别举例可参见附录C。\n\n表 10 $\\pmb { \\beta } _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { 2 \\mathrm { { m i n } } }$ 值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('deb41045-8c03-43cd-9787-fa82ecfad555', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 3）', ' { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nMWⅡ — 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）犘\n\n#### 4．4．2．3．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大载荷犘 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } } , P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 和对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W I } }$ 作用的载荷组合，按式（21）确定：犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅡ 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；RQ— 同式（18）；RG— 同式（18）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 同式（18）；  \nRWⅡ 工作风压引起的相应风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n#### 4．4．2．4 载荷情况Ⅲ（特殊载荷作用情况）的载荷组合犘\n\n##### 4．4．2．4．1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n在4．4．1．1中所定义的犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 是在具体操作条件下电动机实际能传递给机构的最大载荷。犘 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值在4．4．2．5中给出。\n\n##### 4．4．2．4．2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n由于起重机或小车与缓冲器或固定障碍物相碰撞所引起的机构受到的载荷通常都远小于结构受到犘 犘的自重载荷与非工作状态最大风载荷，因此， $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel }$ 就可取为在4．3．3．3中的载荷情况 C2给出的载荷，即按式（22）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x } \\parallel } = \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { R W / I m a x } }\n$$\n\n……（22）\n\n式中：\n\nRmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的相应载荷，单位为牛顿（N）；  \nRWⅢmax— 非工作风压引起的相应最大风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n当采用附加的锚定装置或者抗风牵索来保证在极限风压时的起重机整机抗倾翻稳定性时，应考虑这些装置或牵索对相应机构的影响。犘\n\n#### 4．4．2．5 对上述有关计算 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷的说明和应用\n\n起重机的各机构的功能有：\n\n使运动质心作纯垂直位移（如起升运动）；  \n使运动质心作水平位移的所谓纯水平位移（如横向运行，纵向运行，回转或平衡式变幅运动）；  \n使运动质心作垂直和水平相组合的位移（如非平衡式变幅运动）。\n\n##### 4．4．2．5．1 起升运动\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x ~ } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ和Ⅱ： $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('debcbfdf-bfaa-49f7-80d0-a8ae80dbb659', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '9 焊接补强与加固', '9 焊接补强与加固');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ded75c04-46c4-4e00-b7ff-b97ec6500e6f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 4）', '运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n  \n图 14 车轮踏面与轨道的接触宽度\n\n##### 6．3．4．2．3 允许轮压\n\n允许轮压按式（131）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { L } } } { = } k D l C\n$$\n\n··…( 131 )\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 正常工作起重机车轮或滚轮的允许轮压，单位为牛顿（N）；\n\n$k$ —车轮或滚轮的许用比压，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ),钢质车轮或滚轮按表46选取；注：对于具有凸起承压面的轨道或车轮（滚轮），许用比压 $k$ 可增加 $10 \\%$ 。因为这能改善轮轨的接触。\n\n$D _ { - }$ —车轮或滚轮的踏面直径,单位为毫米 $\\mathrm { . m m } )$ ；l -车轮或滚轮与轨道承压面的有效接触宽度(按6.3.4.2.2.3计算),单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$C$ 计算系数：进行车轮或滚轮踏面疲劳校验时， $C { = } C _ { 1 } C _ { 2 }$ ；进行车轮或滚轮强度校验时， $C { = } C _ { \\operatorname{max} }$ ；  \n$C _ { 1 }$ — 转速系数，按表47或表48选取；  \n$C _ { 2 }$ — 车轮所在机构的工作级别系数，按表49选取；犆$C _ { \\mathrm { m a x } } { = } C _ { \\mathrm { l m a x } } C _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，取 $C _ { \\mathrm { m a x } } { = } 1 . 9$ 。\n\n##### 6．3．4．2．4 车轮或滚轮的疲劳强度校验\n\n车轮或滚轮的疲劳强度应满足式（132）：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n } } { \\leqslant } P _ { \\mathrm { L } }\n$$\n\n……（132）\n\n式中：\n\nmean— 根据式（130）计算得 $P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { m e a n } \\parallel }$ ，两者之中取大者；$P _ { \\mathrm { ~ L ~ } }$ — 同式（131）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dee9d32d-c7b3-474c-834a-496ad835eb19', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用用极限状态设计法时，各个计算载荷在进行组合计算前应按各个载荷情况的规定分别乘以各自的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，在一般非高危险情况下，高危险度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1。\n\n极限设计应力以材料、零件、构件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳计算中的各个极限应力）除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 来确定，或以其他广义的极限值作为可接受的极限状态控制值（如相对挠度极限值，结构振动衰减参数的极限值等）。\n\n供选用的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 列在表20的第3、4和5栏中。\n\n分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('deee6a13-63bd-42b4-b650-d2a4b62ecf1f', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第十三条', '第十三条对未依法取得批准，擅自从事有关活动的，负责行政审批的政府部门或者机构发现或者接到举报后，应当立即予以查封、取缔并依法给予行政处罚；属于经营单位的，由工商行政管理部门依法相应吊销营业执照。\n\n负责行政审批的政府部门或者机构违反前款规定，对发现或者举报的未依法取得批准而擅自从事有关活动的，不予查封、取缔、不依法给予行政处罚，工商行政管理部门不予吊销营业执照的，对部门或者机构的正职负责人，根据情节轻重，给予降级或者撤职的行政处分；构成受贿罪、玩忽职守罪或者其他罪的，依法追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('def21da7-9a14-4053-8e06-2f9c5ab8000f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拉索的安装和张拉属于高处作业，因此需要采用专门设计制作的施工平台及其他辅助设施进行操作，保证施工安全，特别是保证施工操作人员的安全。要求张拉机具的能力要大于最大拉索所需要的张拉力，主要是考虑到施工时有可能需要超张拉，且在任何情况下均能满足施工的要求。\n\n## 20.4.4拉索可在塔端或梁端单端进行张拉，张拉时应按索塔的顺桥向两侧及横桥向两侧对称同步进行。同步张拉时不同步索力之间的差值不得超出设计和施工控制的规定；两侧不对称或设计拉力不同的拉索，应按设计规定的索力分级同步张拉，各千斤顶同步之差不得大于油表读数的最小分格。拉索张拉的顺序、级次数和量值应符合设计和施工控制的规定；张拉宜以测定的索力或油压表量值为准，以延伸值作为校核；对大跨度斜拉桥，宜采用无应力索长和索力双控的方法，且宜以索长控制为主，以索力作为校核。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('def46739-5d28-43ef-bbd4-ae2e144906ad', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '5焊接连接构造设计', '5焊接连接构造设计## 5.1一般规定\n\n### 5.1.1钢结构焊接连接构造设计，应符合下列规定：\n\n1宜减少焊缝的数量和尺寸；\n\n2焊缝的布置宜对称于构件截面的中性轴；\n\n3节点区的空间应便于焊接操作和焊后检测；\n\n4宜采用刚度较小的节点形式，宜避免焊缝密集和双向、三向相交；\n\n5焊缝位置应避开高应力区；  \n6应根据不同焊接工艺方法选用坡口形式和尺寸。\n\n### 5.1.2设计施工图、制作详图中标识的焊缝符号应符合现行国家标准《焊缝符号表示法》GB/T324和《建筑结构制图标准》GB/T50105的有关规定。\n\n### 5.1.3钢结构设计施工图中应明确规定下列焊接技术要求：\n\n1构件采用钢材的牌号和焊接材料的型号、性能要求及相应的国家现行标准；\n\n2钢结构构件相交节点的焊接部位、有效焊缝长度、焊脚尺寸、部分焊透焊缝的焊透深度；\n\n3焊缝质量等级，有无损检测要求时应标明无损检测的方法和检查比例；\n\n4工厂制作单元及构件拼装节点的允许范围，并根据工程需要提出结构设计应力图。\n\n### 5.1.4钢结构制作详图中应标明下列焊接技术要求：\n\n1对设计施工图中所有焊接技术要求进行详细标注，明确钢结构构件相交节点的焊接部位、焊接方法、有效焊缝长度、焊缝坡□形式、焊脚尺寸、部分焊透焊缝的焊透深度、焊后热处理要求；\n\n2明确标注焊缝坡口详细尺寸，如有钢衬垫标注钢衬垫尺寸；\n\n3对于重型、大型钢结构，明确工厂制作单元和工地拼装焊接的位置，标注工厂制作或工地安装焊缝；\n\n4根据运输条件、安装能力、焊接可操作性和设计允许范围确定构件分段位置和拼接节点，按设计规范有关规定进行焊缝设计并提交原设计单位进行结构安全审核。\n\n### 5.1.5焊缝质量等级应根据钢结构的重要性、荷载特性、焊缝形式、工作环境以及应力状态等情况，按下列原则选用：\n\n1在承受动荷载且需要进行疲劳验算的构件中，凡要求与母材等强连接的焊缝应焊透，其质量等级应符合下列规定：\n\n1）作用力垂直于焊缝长度方向的横向对接焊缝或T形对接与角接组合焊缝，受拉时应为一级，受压时不应低于二级；\n\n2）作用力平行于焊缝长度方向的纵向对接焊缝不应低于二级；\n\n3）铁路、公路桥的横梁接头板与弦杆角焊缝应为一级，桥面板与弦杆角焊缝、桥面板与U形肋角焊缝（桥面板侧）不应低于二级；\n\n4）重级工作制（ ${ \\tt A } 6 \\sim { \\tt A } 8 $ 和起重量 $Q = 5 0 \\mathrm { t }$ 的中级工作制（A4、A5）吊车梁的腹板与上翼缘之间以及吊车桁架上弦杆与节点板之间的 $\\mathrm { \\Delta T }$ 形接头焊缝应焊透，焊缝形式宜为对接与角接的组合焊缝，其质量等级不应低于二级。\n2不需要疲劳验算的构件中，凡要求与母材等强的对接焊缝宜焊透，其质量等级受拉时不应低于二级，受压时不宜低于二级。\n\n3部分焊透的对接焊缝、采用角焊缝或部分焊透的对接与角接组合焊缝的T形接头，以及搭接连接角焊缝，其质量等级应符合下列规定：\n\n1）直接承受动荷载且需要疲劳验算的结构和吊车起重量\n\n等于或大于50t的中级工作制吊车梁以及梁柱、牛腿等重要节点不应低于二级；2）其他结构可为三级。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('def6989b-329e-431d-9f11-bfeaef620d92', '10《粗直径钢丝绳》（GB-T20067-2017）.md', '3术语和定义', '3术语和定义GB/T 8706 界定的术语和定义适用于本文件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('def84d6d-c62d-4c37-95bb-0b084b3cd719', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8养护及其他附属设施', '3.8养护及其他附属设施3.8.1桥涵应设置维修养护通道。特大、大桥应根据需要设置必要的检查平台、扶梯、内照明、人口井盖、专用检修车等设施；需借助墩顶作为检修平台时，桥墩应根据需要设置安全设施。\n\n3.8.2特大桥和大桥应设置永久观测点。特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志。\n\n3.8.3位于桥面上的拉索、吊杆、拱肋等受力构件应设置必要的防撞保护设施。\n\n3.8.4桥梁应根据相关规范的规定进行防雷设计，设置避雷设施。\n\n3.8.5特大、大、中桥可根据需要设置防火、照明和导航设备以及养护工房、库房和守卫房等，必要时可设置紧急电话。\n\n3.8.6技术复杂的大型桥梁工程可根据需要设置必要的结构监测设施。\n\n3.8.7桥梁在跨越公路和铁路部分应设置防抛网。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('deff64bf-11e8-4639-a092-eff206a692cd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：规定不锈钢钢筋不能与普通碳素钢筋或低合金钢接触，是为了避免普通碳素钢 筋或低合金钢的粉粒嵌入不锈钢，导致其表面产生污染。\n\n### 22.3.4 不锈钢钢筋应按不同钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分批分别标识进行存放，不得混杂；并应存放在仓库内或设置有顶盖的棚内，不得露天堆置存放；堆放时应与普通碳素钢进行隔离。\n\n### 22.3.5 不锈钢钢筋在加工前应保持其表面清洁、无损伤，如有污垢，可采用高压水进行冲洗，但不得使用海水；对水不能清洗掉的污垢，可采用不含氯的洗涤剂清洗后再用高压水冲洗；如其表面存在氧化皮，则应通过酸洗或喷砂进行清理，或予以退货处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('df1d6cef-01b3-4f84-b3e9-5c0096d2d5dd', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '(规范性)(规范性)安全防护设施的设计验算安全防护设施的设计验算（Part 3）', '荷载,并符合 A.9 b)的规定;实际使用要求确定设计荷载，并符合A.9b)的规定；  \nb) b) 整个平台区域能承受不小于个平台区域能承受不小于 $2  { \\mathrm { ~ k N } } /  { \\mathrm { m } } ^ { 2 }$ 均匀分布活荷载;在平台区域内中心距为均匀分布活荷载；在平台区域内中心距 $1 \\textrm { m }$ ,边长m,边 $0 . 3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 正方形上能承受不小于 正方形上能承受不小于 $1 \\ \\mathrm { k N }$ 集中荷载;集中荷载；  \nc) c) 受弯构件容许挠度为跨度的受弯构件容许挠度为跨度的 $1 / 1 5 0$ 和 和1 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 中的较小值;的较小值；  \nd) d) 荷载效应的基本组合、标准组合符合 A. 6 的规定;荷载效应的基本组合、标准组合符合A.6的规定；  \ne) e) 验算符合 GB 51210 或 GB 50017 的规定。算符合GB 51210或GB 50017的规定。\n\n## A. 10 移动式作业平台A.10 移动式作业平台\n\n移动式作业平台应进行设计验算和型式试验,并应符合下列要求:移动式作业平台应进行设计验算和型式试验，并应符合下列要求：\n\na) a) 根据实际使用要求确定设计荷载,并符合根据实际使用要求确定设计荷载，并符合 $\\mathrm { A } . 1 0 \\mathrm { ~ b ~ }$ )的规定;的规定；  \nb) b) 整个平台区域能承受不小于个平台区域能承受不小于 $2  { \\mathrm { ~ k N } } /  { \\mathrm { m } } ^ { 2 }$ 均匀分布活荷载;在平台区域内中心距为均匀分布活荷载；在平台区域内中心距 $1 \\textrm { m }$ ,边长m,边 $0 . 3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 正方形上能承受不小于 正方形上能承受不小于 $1 \\ \\mathrm { k N }$ 集中荷载;集中荷载；  \nc) c) 受弯构件容许挠度为跨度的受弯构件容许挠度为跨度的 $1 / 1 5 0$ 和 和 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 中的较小值;的较小值；  \nd) d) 行走轮的承载力满足荷载要求,且不小于行走轮的承载力满足荷载要求，且不小于 $5 \\ \\mathrm { k N }$ ,制动力矩满足荷载要求,且不小于制动力矩满足荷载要求，且不小 $2 . 5 \\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ;;  \ne) e) 整体结构通过承载力、刚度、稳定性试验。体结构通过承载力、刚度、稳定性试验。\n\n## 附 录 B附 录 B\n\n## (规范性)(规范性)有限空间作业常见有毒气体浓度判定有限空间作业常见有毒气体浓度判定\n\n### B. 1 有限空间作业常见有毒气体浓度判定限值见表 B. 1。B.1 有限空间作业常见有毒气体浓度判定限值见表B.1。\n\n表 B.1 有限空间作业常见有毒气体浓度判定限值表B.1 有限空间作业常见有毒气体浓度判定限值  \n\n\n\n\n\n### B. 2 气体体积浓度值测定的计算方法见公式(B. 1)。B.2 气体体积浓度值测定的计算方法见公式(B.1)。\n\n$$\nn _ { 1 } = \\frac { 2 2 . 4 } { M } \\times n _ { 2 } \\times \\frac { 2 7 3 + T } { 2 7 3 } \\times \\frac { 1 0 1 3 2 5 } { p }\n$$\n\n式中:式中：\n\n$n _ { 1 }$ —— 测定的气体体积浓度值(测定的气体体积浓度值 $\\left( { \\mathrm { p p m } } \\right)$ ;;  \n$n _ { 2 }$ —— 所求的气体质量浓度值,单位为毫克每立方米(所求的气体质量浓度值，单位为毫克每立方米 $\\mathrm { m g / m } ^ { 3 }$ ););  \n$M$ —— 气体分子量;气体分子量；  \n$T$ — 温度,单位为开尔文(K);温度，单位为开尔文(K);  \n$p$ 压力,单位为帕压力，单位为帕( $\\mathrm { ( P a ) }$ 。。\n\n## 参 考 文 献参考 文 献\n\n[1] [1] GB 4053.1—2009 固定式钢梯及平台安全要求 第1 部分:钢直梯GB4053.1—2009 固定式钢梯及平台安全要求 第1部分：钢直梯  \n[2] [2] GB 4053.2—2009 固定式钢梯及平台安全要求 第2 部分:钢斜梯GB 4053.2—2009 固定式钢梯及平台安全要求 第2部分：钢斜梯  \n[3] [3] 工业企业厂内铁路 道路运输安全规程GB 4387—2008 工业企业厂内铁路、道路运输安全规程  \n[4] [4] 钢丝绳夹GB/T 5976—2006 钢丝绳夹  \n[5] [5] 起重机械安全规程 第 部分 总则GB 6067.1—2010 起重机械安全规程 第1部分：总则  \n[6] [6] GB/T 7588—2020(所有部分) 电梯制造与安装安全规范GB/T 7588—2020(所有部分) 电梯制造与安装安全规范  \n[7] [7] GB / T 10058—2023 电梯技术条件GB/T 10058—2023 电梯技术条件  \n[8] [8] GB 50009 建筑结构荷载规范GB 50009 建筑结构荷载规范  \n[9] [9] GB / T 50113—2019 滑动模板工程技术标准GB/T 50113—2019 滑动模板工程技术标准  \n[10] [10] GB 50201—2012 土方与爆破工程施工及验收规范GB 50201—2012 土方与爆破工程施工及验收规范  \n[11] [11] GB 502');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('df2036ba-4320-413b-a423-95a7f8440cee', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 5）', 'hrm { K } _ { 1 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 2 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 3 } \\ 、 \\mathrm { K } _ { 4 }$ 五个应力集中情况等级，每个应力集中情况等级中又有一种或多种不同的构件接头型式，见附录O。随着连接应力集中等级的递增，结构疲劳强度递减。应尽量采用较为合理的应力集中情况等级 K值，推荐采用 $\\mathrm { K } _ { 2 }$ ，尽量避免采用 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 。\n## 5．8．4 结构件的工作级别\n\n结构件的工作级别见3．4．3。对于有轻微或中等应力集中等级而工作级别较低的结构件，一般不需要进行疲劳强度校核，通常 E4级（含）以上的结构件应校核疲劳强度。\n\n## 5．8．5 疲劳许用应力\n\n构件疲劳许用应力按表31列出的公式计算，连接件的疲劳许用应力按表32计算。表中 $r$ 为应力循环特性，其值按5．8．2决定。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］为拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值，是 $r { = } - 1$ 的对称应力循环试验中得到的疲劳极限（具有 $90 \\%$ 的可靠度）除以1．34安全系数，并考虑构件工作级别及具体的构件连接的应力集中情况等级和构件的材质等三个因素后的疲劳许用应力值。 $[ \\sigma _ { - 1 }$ ］值详见表33。\n\n表31 构件疲劳许用应力  \n\n\n\n\n\n表32 连接的疲劳许用应力  \n\n\n\n\n\n表33 拉伸和压缩疲劳许用应力的基本值 $[ \\pmb { \\sigma } _ { - 1 } ]$   \n\n\n\n\n\n## 5．8．6 疲劳强度校核\n\n根据载荷组合A（见4．3．3．1）的实际可能的最不利工况计算得出的绝对值最大应力，按式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）进行核算：\n\n$$\n{ \\begin{array} { r l } { | \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\qquad \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } } \\end{array} } ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 3 ~ } } )  \\\\ { | \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] \\leqslant [ { \\mathrm { ~ 7 ~ } } \\ldots { \\mathrm { ~ r } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots  & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] ^ { 2 } + [ { \\frac { \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] ^ { 2 } } } ] ^ { 2 } - { \\frac { \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } \\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } } + [ { \\frac { \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } } { [ \\tau _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } } \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\end{array}  ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 6 ~ } } )   \\end{array} \n$$\n\n式中：\n\n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ ；  \n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ ；  \n$\\mid ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('df2359af-89fb-4769-9570-97a0875297c7', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '3供用电设施的设计、施工、验收', '3供用电设施的设计、施工、验收## 3.1供用电设施的设计\n\n### 3.1.1供用电设计应按照工程规模、场地特点、负荷性质、用电容量、地区供用电条件，合理确定设计方案。\n\n### 3.1.2供用电设计应经审核、批准后实施。\n\n### 3.1.3供用电设计至少应包括下列内容：\n\n1设计说明；  \n2施工现场用电容量统计；  \n3负荷计算；  \n4变压器选择；  \n5配电线路；  \n6配电装置；  \n7接地装置及防雷装置；  \n8供用电系统图、平面布置图。\n\n## 3.2供用电设施的施工\n\n### 3.2.1供用电施工方案或施工组织设计应经审核、批准后实施。\n\n### 3.2.2供用电施工方案或施工组织设计应包括下列内容：\n\n1工程概况；\n\n2编制依据；\n\n3供用电施工管理组织机构；\n\n4配电装置安装、防雷接地装置安装、线路敷设等施工内容的技术要求；\n\n5安全用电及防火措施。\n\n### 3.2.3供用电设施的施工应按照已批准的供用电施工方案进行\n\n施工。\n\n## 3.3供用电设施的验收\n\n### 3.3.1供用电工程施工完毕，电气设备应按现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB50150的规定试验合格。\n\n### 3.3.2供用电工程施工完毕后，应有完整的平面布置图、系统图、隐蔽工程记录、试验记录，经验收合格后方可投人使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('df269bec-2cc7-46a6-9ef9-9233073be872', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '压弯构件整体稳定性计算', '压弯构件整体稳定性计算本方法的计算公式是在两个互相垂直的平面内约束条件相同、在弹性工作阶段的等截面构件的前提下推导的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('df2d8a67-90e6-4a73-9c5c-a544c2c0fec5', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '附录E 焊接接头超声检测方法及质量分级', '附录E 焊接接头超声检测方法及质量分级## E.0.1 对接焊缝、全熔透角焊缝的距离-波幅曲线灵敏度及缺陷等级评定，应符合下列规定：\n\n1 应以直径 $3 \\mathrm { m m }$ 横孔作为基准反射体，制作距离-波幅曲线。\n\n2 扫查灵敏度应不低于评定线灵敏度，此时在检测范围内最大声程处的评定线高度应不低于满屏的 $2 0 \\%$ 。\n\n3 对超声检测确定为裂纹、未熔合、未焊透（对接焊缝）等危害性缺陷者，应判为不合格。\n\n4 缺陷指示长度小于 $8 \\mathrm { m m }$ 时应按 $4 \\mathrm { m m }$ 计，并应对累加后允许的不连续进行记录。\n\n5 不同板厚的焊缝质量验收等级应符合图 E.0.1-1、图E.0.1-2 的规定：\n\n  \n任意6t焊缝长度范围内累计长度不应大于1.2t\n\n\n任意 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 焊缝长度范围内累计长度不应大于20mm\n\n  \n任意 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 焊缝长度范围内累计长度不应大于20mm\n\n  \n任意 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 焊缝长度范围内累计长度不应大于20mm  \n图E.0.1-1验收等级2级（尺寸单位：mm)\n\n  \n任意6t焊缝长度范围内累计长度不应大于1.8t\n\n  \n任意 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 焊缝长度范围内累计长度不应大于30mm\n\n  \n任意 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 焊缝长度范围内累计长度不应大于 $3 0 \\mathrm { m m }$\n\n  \n图E.0.1-2验收等级3级（尺寸单位：mm）\n\n注：L为单个不连续的指示长度，t为坡口加工侧母材板厚（不等厚对接焊缝以薄板计，管座角焊缝为焊缝截面中心线高度）。\n\nE.0.2主要角焊缝的距离-波幅曲线灵敏度及缺陷等级评定应符合下列规定：\n\n1对超声检测确定为裂纹、未熔合等危害性缺陷者，应判为不合格。2缺陷指示长度小于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 时应按 $5 \\mathrm { m m }$ 计，并应对累加后允许的不连续进行记录。3对部分熔透角焊缝，焊缝内部质量可按本规范第E.0.1条的验收等级3级执行。\n\nE.0.3焊接接头超声检测方法及质量分级、缺陷评判和验收等除应符合本规范的规定外，尚应符合现行《焊缝无损检测超声检测技术、检测等级和评定》（GB/T11345）、《焊缝无损检测超声检测焊缝中的显示特征》（GB/T 29711）和《焊缝无损检测超声检测验收等级》（GB/T29712）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('df330ffc-38dc-42b5-8ae9-bb076b16771c', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '11.5 支护与衬砌', '11.5 支护与衬砌## 11.5.1 作业时应对支护部位进行监测;支护发生变形、裂缝或损坏时,作业人员应及时撤离现场。11.5.1 作业时应对支护部位进行监测；支护发生变形、裂缝或损坏时，作业人员应及时撤离现场。\n\n### 1.5.2 喷射混凝土作业时,不应将喷头对准人员,非施工人员不应进入作业区。1.5.2 喷射混凝土作业时，不应将喷头对准人员，非施工人员不应进入作业区。\n\n## 11.5.3 钢筋防水板作业台车、二次衬砌台车的安全防护应符合11.3.1 的规定。 台车就位后,应按规11.5.3 钢筋防水板作业台车、二次衬砌台车的安全防护应符合11.3.1的规定。台车就位后，应按规\n\n定设置防溜车装置,液压支撑应有锁定装置。定设置防溜车装置，液压支撑应有锁定装置。\n\n## 11.5.4 衬砌钢筋安装应设临时支撑,临时支撑应牢固可靠,并有醒目的安全标志。11.5.4 衬砌钢筋安装应设临时支撑，临时支撑应牢固可靠，并有醒目的安全标志。  \n## 11.5.5 防水板存放、铺设地段应配备足够数量的消防器材。 钢筋焊接作业在防水板一侧应设阻燃挡11.5.5 防水板存放、铺设地段应配备足够数量的消防器材。钢筋焊接作业在防水板一侧应设阻燃挡板。 照明灯具与防水板间距离不应小于板。照明灯具与防水板间距离不应小于 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,不应烘烤防水板。不应烘烤防水板。  \n## 11.5.6 管棚和小导管在作业平台上临时存放时,不应超过平台设计荷载,并应控制存放数量和高度,11.5.6 管棚和小导管在作业平台上临时存放时，不应超过平台设计荷载，并应控制存放数量和高度，并采取防滚动措施并采取防滚动措施。  \n## 11.5.7 喷射混凝土 锚杆 钢筋网 超前小导管 管棚支护施工时 焊接作业区域内不应有易燃易爆物11.5.7 喷射混凝土、锚杆、钢筋网、超前小导管、管棚支护施工时，焊接作业区域内不应有易燃易爆物品,下方不应有人员站立或通行。品，下方不应有人员站立或通行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('df355ca7-a0a5-42aa-8cca-95bbf720c637', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.15 高性能混凝土（Part 4）', 'lspan=1>技术要求</td><td rowspan=1 colspan=1>检验标准</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>比表面积（m²/kg)</td><td rowspan=1 colspan=1>350~450</td><td rowspan=1 colspan=1>《水泥比表面积测定方法勃氏法》（GB/T8074)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>需水量比（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤100</td><td rowspan=1 colspan=1>《高强高性能混凝土用矿物外加剂》（GB/T18736)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>含水率（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤1.0</td><td rowspan=1 colspan=1>《用于水泥、砂浆和混凝土中的粒化高炉矿渣粉》（GB/T</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>烧失量（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤3.0</td><td rowspan=4 colspan=1>《水泥化学分析方法》（GB/T176）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>SO含量（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>MgO含量（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>氯离子含量（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.06</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>28d活性指数（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≥95</td><td rowspan=1 colspan=1>《用于水泥、砂浆和混凝土中的粒化高炉矿渣粉》（GB/T</td></tr></table>\n\n\n表 6.15.8-3 硅灰技术要求\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>项目</td><td rowspan=1 colspan=1>技术要求</td><td rowspan=1 colspan=1>检验标准</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>比表面积（m2/kg）</td><td rowspan=1 colspan=1>≥15000</td><td rowspan=3 colspan=1>《高强高性能混凝土用矿物外加剂》（GB/T18736)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>需水量比（%)</td><td rowspan=1 colspan=1>≤125</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>含水率（%)</td><td rowspan=1 colspan=1>≤3.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>烧失量（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤6.0</td><td rowspan=2 colspan=1>《水泥化学分析方法》（GB/T176）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>氯离子含量（%）</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.10</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td colspan=\"2\">SiO含量（%）</td><td>≥85</td><td rowspan=\"5\">《高强高性能混凝土用矿物外加剂》（GB/T18736)</td><td rowspan=\"5\"></td></tr><tr><td rowspan=\"4\">活性指数（%）</td><td>3d</td><td>≥90</td></tr><tr><td>7d</td><td>≥95</td></tr><tr><td>28d</td><td>≥115</td></tr><tr><td></td><td></td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('df49e3d5-7d5e-40e6-a970-ece4b0b6253a', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '3 基本规定（Part 1）', '3 基本规定## 3．1 一般规定\n\n3．1．1现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2013第3．0．1条对施工现场应有的质量管理体系、制度和遵循的施工技术标准及其检查内容（见现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2013 附录 A)作出了明确的规定；第3．0．2条对未实行监理时，规定监理职责由建设单位相关人员履行。但考虑到各规范的专业性质不同，故结合本专业特点，在符合现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2013第3．0．1条及第3．0．2条规定的前提下，本条作了必要的补充和说明。\n\n本节各条款内容主要是基于如下情况编写的，一是制造商是按制造标准制造的，供货商(销售商)是依法经营的；二是进场验收的检查要点除由于产品流通过程中，因保管、运输不当而造成缺损需要及时采取补救措施外，强调按产品制造标准对产品实施验证，验证的内容应包括：产品质量合格证明文件的核查、电气产品型式试验内容与设计的符合性检查，以及现场具备实物抽样检测条件下的检查；三是发生异议的条件，是因产品质量低劣而被曝光的有关制造商的产品；经了解在工程使用中因质量不好而发生质量安全事故的同一铭牌的产品；进场验收时发现与同类产品比较或与制造标准比较有明显差异或外观检查有明显质量缺陷的产品。\n\n3．2．1主要设备、材料、成品和半成品进场验收工作是施工管理的停止点，其工作过程、检验结论要有书面证据，所以要有记录，验收工作应有施工单位、监理单位或供货商参加，施工单位报验，监理单位确认。对设计提供有技术参数的设备、材料、成品或半成品，往往涉及工程使用安全或影响使用功能，因此在进场验收时应核对其参数，并应符合设计要求。\n\n3．2．2我国对建筑电气工程使用的设备、器具、材料制造商，除实施工业产品生产许可证制度外，有些是实施强制性产品认证制度的。根据《关于明确强制性产品认证制度和工业产品生产许可证制度管理范围有关问题的通知》国质检认联[2003]46 号精神，对实施强制性产品认证的产品和实施工业产品生产许可证制度的产品原则上不再交叉，在对施工现场建筑电气工程使用的设备、器具、材料进行进场验收时，应分别抽查相应认证证书的认证范围、有效性和真实性，但不论经过哪一种产品认证，产品上均会有认证标志。经产品生产许可的有许可证编号．经CCC 认证的产品有CCC 认证标志、编号或条形码。CCC认证的产品是动态的，且随着产品更新换代，制造标准修订变化也大，因而一方面要广收资料、掌握信息、密切注意变化，另一方面也有必要对制造厂提供的CCC 认的绝缘电阻为主。对导线绝缘层厚度现场一般很难测量准确，带电部件及提供防触电保护部位的耐燃烧和防明火要求现场也较难进行检测，因此当对绝缘层厚度、耐燃烧和防明火有异议时，可送有资质的试验室检测。I类灯具的防触电保护不仅依靠基本绝缘，而且还包括基本的附加措施，即把外露可导电部分连接到固定的保护接地导体(PE)上，因此这类灯具的外露可导电部分具有专用的PE 端子。\n\n根据现行国家标准《消防应急照明和疏散指示系统》GB17945-2010，消防应急灯具不属于消防产品强制认证的目录，而属于型式认可的范围。按《消防类产品型式认可实施规则》规定，消防应急照明和疏散指示系统产品应经型式试验合格才能用于工程中。\n\n对游泳池和类似场所灯具(水下灯和防水灯具)的质量有异议时，现场不具备抽样检测条件，要送至有资质的试验室抽样检测。\n\n测量绝缘电阻时，兆欧表的电压等级按现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB 50150或规范规定执行，本说明对以后有关条款同样有效。\n\n本条灯具的绝缘电阻值特指I类灯具、金属外壳的Ⅱ类灯具及电压 25V 以上金属外壳的IⅢ类灯具。在测试时，将相线端子(或中性线端子)作为一个电极与接地端子之间或Ⅱ类和ⅢI类灯具的导线与金属外壳之间进行测试。相线端子与中性线端子之间的绝缘电阻也应进行测试。\n\n3．2．11 合格证查验和外观检查如前所述，不再作其他说明(以下各条同)。其余检测规定均取自于现行国家标准《家用和类似用途固定式电气装置的开关 第1部分：通用要求》GB 16915．1及《家用和类似用途插头插座 第1部分：通用要求》GB 2099．1，除第 4款外，现场一般可进行检测；对绝缘材料的耐非正常热、耐燃和耐漏电起痕性能检测，现场一般不具备条件，材料进场验收时可查验厂家提供的相关检测报告，当有异议时，应送有资质的试验室进行检测。\n\n开关的绝缘电阻值在开关断开位置时进行测试，插座的绝缘电阻值在极间进行测试。\n\n3．3．18 图纸会审和做好土建、电气安装施工协调工作是正确完成这道工序的关键。降低接地电阻措施的选择及施工应按设计要求执行这是原则，同时依据材料供货商提供的技术文件实施施工、核对，以检查有无特殊要求。\n\n3．3．20 这是一个重要工序的排列，不准逆反，否则要酿大祸，若先装接闪器引雷，而接地装置尚未施工，引下线也没有连接，建筑物遭受雷击后引发的事故损失将更严重。对利用屋顶钢筋网等符合条件的钢筋作为接闪器时，在板内钢筋绑扎后，按设计要求施工，经检查确认，才能支模。\n\n## 3．4 分部(子分部)工程划分及验收\n\n3．4．1本条的验收方法是与现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300一致的，附录A对各子分部工程、分项工程和检验批进行了明确的划分，便于现场施工、监理、建设单位相关人员对工程质量实施逐级验收和资料的归类与审查。\n\n3．4．2 电气动力和电气照明安装工程中分项工程的检验批划分，要求与土建工程一致，是考虑到电气安装管线预埋必须与土建施工同步，为方便过程验收而提出的要求。\n\n3．4．3为验证施工过程工序质量检查、检验和控制的有效性，并能为施工验收提供复核依据，要求对电气施工过程的重要控制节点应及时做好记录，特提出本条规定。但并不限于本条所列的质量控制资料，对本规范中提及需要进行检验、测试、试验、验证的项目，施工单位均需提供相关质量控制资料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('df67a656-4645-46d6-afe7-f43dae9e1743', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：规定对各种风险源应进行分析、评估，并制订必要的突发事件应急预案，目的是防患于未然，保证施工的安全。\n\n### 3.1.7 施工前应建立健全环保管理体系，制订保护环境、节能减排和文明施工的实施方案，减少工程施工过程中对环境的污染。\n\n### 3.1.8 施工前应建立健全施工组织机构，施工人员的配备应满足工程施工的需要，并应在进场时对其进行岗前培训和技术、安全交底。\n\n### 3.1.9 应根据工程的规模和有关规定，建立工地试验室。工地试验室配备的试验人员和试验仪器应满足工程施工的需要，且试验仪器应通过国家法定计量机构的检验标定。\n\n### 3.1.10 水泥、砂、石、外加剂等施工原材料的选择应在工程开工前通过试验确定。各种原材料进场时，应按本规范的有关规定进行相应的质量检测和试验工作；进场后，应根据不同的品种、规格及用途分别妥善存放，对容易受潮、锈蚀的材料应有防雨、防潮或防锈的措施。\n\n### 3.1.11 应结合工程的规模、工期、地形特点等情况，进行标准化施工的策划和实施，合理布置施工场地，所设置的各种临时设施应满足工程施工的需要及安全施工的要求。开工前应完成现场的“四通一平”工作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('df73487b-418a-40bf-aa40-35aa04314c42', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明纵向地震作用下，多跨连续梁桥的固定支座一般要承受较大的水平地震力，可能出现支座不能满足抗震验算要求的情况。对于这种情况，如固定墩及固定墩基础具有足够的抗震能力，能满足相关的抗震性能要求，可以通过计算设置剪力键，由剪力键承受支座所受水平地震力。\n\n3.4.6一般情况下，多跨桥梁的桥台不宜作为抵抗梁体地震惯性力的构件，桥台处宜采用活动支座，桥台上的横向抗震挡块宜设计为在E2地震作用下可以损伤。如需利用桥台承担部分梁体地震惯性力，则应进行专门研究和设计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('df89d3bd-759b-4ae0-aa87-18645d340f68', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 4）', '除了有效起升质量 $\\Delta m$ 后还悬吊着的吊具质量 $\\eta m$ 仍受到的非工作风力的作用，系数为 $\\eta ^ { = 1 - ( \\Delta m / m ) }$ 。\n\n表 18 非工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<<<HTBL|4cb5e4486134046bc68d388760edef2|END>>>\n\n\n表 19 风压高度变化系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { h } }$   \n\n\n\n\n\n对臂架长度不大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 且臂架不工作时能方便放倒在地上的流动式起重机、带伸缩臂架的低位回转起重机和依靠自身机构在非工作时能够将塔身方便缩回的塔式起重机，只需按其低位置进行非工作状态风载荷验算。在这些起重机的使用说明书中都要写明，在不工作时要求将臂架和塔身固定好，以使其能抗御暴风的袭击。\n\n#### 4．2．3．2 碰撞载荷\n\n起重机的碰撞载荷是指同一运行轨道上两相邻起重机之间碰撞或起重机与轨道端部缓冲止挡件碰撞时产生的载荷，起重机应设置减速缓冲装置以减小碰撞载荷。\n\n##### 4．2．3．2．1 作用在缓冲器的连接部件上或止挡件上的缓冲碰撞力\n\n对于桥式、门式、臂架起重机，以额定运行速度计算缓冲器的连接与固定部件上和止挡件上的缓冲碰撞力。\n\n##### 4．2．3．2．2 作用在起重机结构上的缓冲碰撞力\n\n###### 4．2．3．2．2．1 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ ，不必考虑此缓冲碰撞力。\n\n###### 4．2．3．2．2．2 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ 时，应考虑以下情况的缓冲碰撞力：\n\na） 对装有终点行程限位开关及能可靠起减速作用的控制系统的起重机，按减速后的实际碰撞速度（但不小于 $50 \\%$ 的额定运行速度）来计算各运动部分的动能，由此算出缓冲器吸收的动能，从而算出起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nb） 对未装可靠的自动减速限位开关的起重机，碰撞时的计算速度：大车（起重机）取 $8 5 \\%$ 的额定运行速度，小车取额定运行速度，以此来计算缓冲器所吸收的动能，并按该动能来计算起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nc） 在计算缓冲碰撞力时，对于物品被刚性吊挂或装有刚性导架以限制悬吊的物品水平移动的起重机，要将物品质量的动能考虑在内；对于悬吊的物品能自由摆动的起重机，则不考虑物品质量动能的影响。  \nd） 缓冲碰撞力在起重机上的分布，取决于起重机（对装有刚性导架限制悬吊物品摆动的起重机，还包括物品）的质量分布情况。计算时要考虑小车处在最不利位置，计算中不考虑起升冲击  系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 。\n\n##### 4．2．3．2．3 缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { \\textup { 7 } }$\n\n用 $\\phi _ { 7 }$ 与缓冲碰撞力相乘，来考虑用刚体模型分析所不能估算的弹性效应。 $\\phi _ { 7 }$ 的取值与缓冲器的特性有关：对于具有线性特性的缓冲器（如弹簧缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．25；对于具有矩形特性的缓冲器（如液压缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．6；对其他特性的缓冲器（如橡胶、聚氨酯缓冲器等）， $\\phi _ { 7 }$ 的值要通过试验或计算确定，见图6。\n\n$$\n\\xi = \\frac { 1 } { \\hat { F } _ { \\mathrm { \\times } } \\hat { u } } \\int _ { 0 } F _ { \\mathrm { \\times } } \\mathrm { d } u\n$$\n\n式中：\n\n$\\xi$ -—相对缓冲能量。具有线性特性的缓冲器， $\\xi = 0 , 5$ ;具有矩形特性的缓冲器， $\\xi = 1 , 0$ ；\n\n  \n图 6 系数 $\\phi _ { \\gamma }$ 的取值\n\n$\\hat { F } _ { \\times }$ — 最大缓冲碰撞力；  \n$\\hat { u }$ 最大缓冲行程；  \n$F _ { \\mathrm { { s } } }$ — 缓冲碰撞力；$u$ —缓冲行程。$\\phi _ { 7 }$ 的中间值的估算如下：若 $0 \\leqslant \\xi \\leqslant 0 . 5 , \\phi _ { 7 } = 1 . 2 5$ ；若 $0 . 5 < \\xi < 1 . 0 , \\phi _ { \\bar { \\imath } } = 1 . 2 5 + 0 . 7 ( \\xi - 0 . 5 )$ 。\n\n##### 4．2．3．2．4 在刚性导架中升降的悬吊物品的缓冲碰撞力\n\n对于物品沿刚性导架升降的起重机，要考虑该物品和固定障碍物碰撞引起的缓冲碰撞力。此力是作用在物品所在的高度上并力图使起重机小车车轮抬起的水平力，见4．2．3．3。犘\n\n#### 4．2．3．3 倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { s L } }$\n\n对带有刚性升降导架的起重机，如果起重机在水平移动时受到水平方向的阻碍与限制，例如在起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的极限值取这两种情况中的较小者。\n\n有反滚轮的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('df8fef6b-e1b0-4cae-bfc0-d084cb8ccd7e', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 6）', '凝土箱梁</td><td rowspan=1 colspan=1>4.0</td><td rowspan=1 colspan=1>-2.75</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢箱梁</td><td rowspan=1 colspan=1>3.0</td><td rowspan=1 colspan=1>-1.5</td></tr></table>\n\n\n### 6 施工阶段沥青摊铺引起的温度影响\n\n近年来高等级公路桥面铺装已广泛采用沥青混凝土铺装。沥青混凝土摊铺时要求高温操作，施工时摊铺温度往往可高达 $1 5 0 \\mathrm { ‰}$ 左右，如此高的温度将在主梁内引起较大的温差分布。对于采用混凝土桥面板的桥梁，沥青高温摊铺可能会导致主梁混凝土原有裂缝的扩展及新裂缝的产生，影响桥梁结构的耐久性，必要时设计需考虑沥青摊铺温度作用影响。\n\n4.3.13上部结构因温度变化引起的伸长或缩短以及受其他纵向力的作用，活动支座将产生一个方向相反的力，即支座摩阻力。摩阻力的大小取决于上部结构传给支座的反力大小、支座类型以及材料等。\n\n活动支座承受的纵向力，不容许超过支座与混凝土或其他结构材料之间的摩阻力。\n\n该纵向力一般为制动力和温度、收缩作用。本规范规定的支座摩擦系数取自《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）、《公路桥梁盆式支座》（JT/T391）和《桥梁球型支座》（GB/T17955）。\n\n![](images/50194bbd37b90e5b1cc8ba3c6f2da1463c30ceacc88d032eb831ac3a7176a6b7.jpg)\n\n## 4.4 偶然作用\n\n### 4.4.1 跨越江、河、海湾的桥梁，应考虑船舶对桥梁墩台的撞击作用。\n\n船舶与桥梁结构的碰撞过程十分复杂 与碰撞时的环境因素（风浪、气候、水流等）、船舶特性（船舶类型、船舶尺寸、行进速度、装载情况以及船首、船壳和甲板室的强度和刚度等）、桥梁结构因素（桥梁构件的尺寸、形状、材料、质量和抗力特性等）及驾驶员的反应时间等因素有关，因此，精确确定船舶与桥梁的相互作用力十分困难。\n\n根据通航航道的特点及通行船舶的特性，可以将需要考虑船舶与桥梁相互作用的河流分为内河和通行海轮的河流（包括海湾）两大类。前者的代表船型主要为内河驳船货船队，依据《内河通航标准》（GB50139），四至七级内河航道对应的船舶吨位分别为500、300、100和 $5 0 \\mathrm { t }$ 。通行海轮航道的代表船型为海轮。两者与桥梁结构发生撞击的机理有所区别，结果也大不一样。\n\n关于船舶与桥梁的撞击作用，应开展专题研究，成果经审批及办理其他手续后作为确定的作用值。当无实测资料或针对性研究成果时，可采用本规范表4.4.1-1和表4.4.1-2的规定值。\n\n对于一、二、三级内河航道船舶撞击作用，鉴于桥梁防撞等级及结构安全等级的重要性，一般设计过程中均通过专题研究来确定，且原规范规定的数值与研究结果相比偏小。因此，本次规范修订取消了一、二、三级内河航道船舶撞击作用设计值规定。\n\n内河船舶对桥梁墩台的撞击作用设计值可以按“静力法”，即假定作用于桥梁墩台上的有效动能全部转化为静力功，并采用一些经验系数经计算得到。\n\n近海通行海轮区域的船舶与桥梁墩台的碰撞作用与内河上船舶与桥梁墩台的碰撞作用有许多不同之处。20世纪70年代中期以来， 一些国家和国际组织开展了许多相关的研究工作，取得了许多研究成果，并在不同场合用于一些工程实践。其中主要有米诺斯m\n\n撞能力予以折减，如英国BS5400规范规定，通过安全护栏撞向结构构件的撞击力为 $1 5 0 \\mathrm { k N }$ 。\n\n![](images/b72ec7267779e6c5f5d6249306fabafd2fbc99edda8409c91982986e5f1904c6.jpg)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('df999aea-e366-4644-8c77-607e271bc740', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 原规范规定模板的滑升速度宜为 $1 0 0 { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m / h }$ ，为保证施工安全，根据工程实践经验，将其调整为宜不大于 $2 5 0 \\mathrm { m m / h }$ 。\n\n## 5.3.6 模板制作、安装的精度应分别符合表5.3.6-1 和表5.3.6-2 的规定。\n\n表 5.3.6-1 模板制作的允许偏差  \n\n\n\n\n\n注：板面局部不平用 $2 \\mathrm { m }$ 靠尺、塞尺检测。\n\n表 5.3.6-2 模板安装的允许偏差');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dfa1d741-995a-4838-a650-68ba7b9203d6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '23 桥面及附属工程（Part 2）', '情况下，一片梁（板）中两端的垫石和同一墩（台）上的垫石，其顶面高程应一致，相对高差应不超过± $1 . 5 \\mathrm { m m }$ ，同一垫石上的四角高差应小于 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ ；当顺桥向有纵坡导致两相邻墩（台）的垫石顶\n\n面高程不同时，对高程的控制应符合设计的规定，且同一片梁（板）在考虑坡度后其相邻墩垫石顶面高程的相对误差应不超过 $3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 梁、板吊装时，应采取有效措施防止对支座产生偏压或产生过大的初始剪切变形。梁、板的就位应准确且其底面应与支座顶面密贴，否则应将梁、板吊起，对支座进行重新调整安装；梁、板在安装时不得采用撬棍移动梁、板的方式进行就位。\n\n#### 条文说明：\n\n1 板式橡胶支座在安装施工时，经常有将其顶面和底面反置的情况，故本款强调加强检查核对。对矩形滑板支座，安装施工时如不认真检查核对，很容易将其滑动方向错误设置，虽然新的产品标准已明确支座在制造时要求在其表面标注出顺桥和横桥的方向，但在安装施工时仍然需要注意核对，以防止出错。\n\n3 梁、板在吊装时，如果采用撬棍移动梁、板的方式进行就位，不仅会损伤梁体，也会对支座的位置造成不利影响或损伤支座，故规定如条文。\n\n### 23.2.11 盆式支座的安装施工应符合下列规定：\n\n1 梁、板底面和垫石顶面的钢垫板应埋置稳固。垫板与支座间应平整密贴，支座四周不得有 $0 . 3 \\mathrm { m m }$ 以上的缝隙，并应保持清洁。\n\n2 活动支座的改性聚四氟乙烯板和不锈钢冷轧钢板不得有刮伤、撞伤。改性聚四氟乙烯板应密封在钢盆内，应排除空气，保持紧密。\n\n3 活动支座安装前应采用适宜的清洁剂擦洗各相对滑移面，擦净后应在四氟滑板的储油槽内注满硅脂类润滑剂。\n\n4 盆式支座的顶板和底板可采用焊接或锚固螺栓栓接在梁体底面和垫石顶面的预埋钢板上。采用焊接时，应对称、间断焊接，并应防止温度过高对改性聚四氟乙烯板和不锈钢冷轧钢板以及对周边混凝土的影响；安装锚固螺栓时，其外露螺杆的高度不得大于螺母的厚度。锚固螺栓和焊接部位均应作防腐处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dfa9d01b-45c2-4824-aa19-58ce310f72a4', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '制定依据：', '制定依据：1．关于3.4.1条：依据 JGJ82-1991《钢结构强度螺栓连接的设计施工及验收规程》的规定。\n\n2．实际安装连接施工中，高强度螺栓连接非常重要，因此，按照GB 50205-2001《钢结构工程施工质量验收规范》中6.3.6和6.3.4的有关规定，增加了高强度螺栓连接接触面的要求及扭矩扳手的要求。拧紧顺序及扭紧力矩应符合设计要求的规定。同时，要求力矩扳手应标定，并应有拧紧施工记录。\n\n高强度螺栓初拧、复拧的目的是为了使摩擦面能密贴，且螺栓受力均匀。强调施拧顺序是防止联接点中螺栓预拉力损失不均，影响连接刚度。起重机的某些事故是由于高强度螺栓连接达不到要求造成的，如某塔式起重机回转支承螺栓脱落事故等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dfaedca4-74df-4e03-9d88-0f04c28f6925', '35《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》（GBT1231-2006）.md', '5 检验规则', '5 检验规则## 5.1 出厂检验按批进行。同一性能等级、材料、炉号、螺纹规格、长度(当螺栓长度 $\\leqslant 1 0 0 \\ \\mathrm { ~ m m }$ 时，长度相差 $\\leqslant 1 5 \\mathrm { m m }$ ；螺栓长度 $> 1 0 0 ~ \\mathrm { { \\ m m } }$ 时，长度相差 $\\leqslant 2 0 \\mathrm { m m }$ ，可视为同一长度)、机械加工、热处理工艺、表面处理工艺的螺栓为同批；同一性能等级、材料、炉号、螺纹规格、机械加工、热处理工艺、表面处理工艺的螺母为同批；同一性能等级、材料、炉号、规格、机械加工、热处理工艺、表面处理工艺的垫圈为同批。分别由同批螺栓、螺母、垫圈组成的连接副为同批连接副。\n\n同批高强度螺栓连接副最大数量为3000套。\n\n## 5.2 连接副扭矩系数的检验按批抽取8套，8套连接副的扭矩系数平均值及标准偏差均应符合3.3.1规定。\n\n## 5.3 螺栓楔负载、螺母保证载荷、螺母硬度和垫圈硬度的检验按批抽取，样本大小 $\\scriptstyle \\mathrm { n = 8 }$ ，合格判定数$\\operatorname { A c } { = } 0$ 。\n\n## 5.4 螺栓、螺母和垫圈的尺寸、外观及表面缺陷的检验抽样方案按GB/T90.1的规定。\n\n## 5.5 用户对产品质量有异议时，在正常运输和保管条件下，应在产品出厂之日起6个月之内向供货方提出。如有争议，双方按本标准的要求进行复验裁决。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dfc11a2e-4efb-482f-8096-df14994d4ead', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.12.10 桥梁拆除作业的安全防护要求如下', '6.12.10 桥梁拆除作业的安全防护要求如下:6.12.10 桥梁拆除作业的安全防护要求如下：a) a) 拆除前应迁移拆除作业影响范围内的公用管线、交通安全等设施;被拆除桥梁下方不应有人拆除前应迁移拆除作业影响范围内的公用管线、交通安全等设施；被拆除桥梁下方不应有人员、车辆通行;员、车辆通行；  \nb) b) 拆除作业影响周围建筑或道路的安全时,应采取相应的安全防护措施;除作业影响周围建筑或道路的安全时，应采取相应的安全防护措施；  \nc) c) 拆除作业周边环境条件复杂时,应对结构和环境进行监测;大型复杂桥梁的拆除应加强施工除作业周边环境条件复杂时，应对结构和环境进行监测；大型复杂桥梁的拆除应加强施工控制;控制；  \nd) d) 拆除梁间横向联系时,应采取避免构件倾覆或结构整体稳定破坏的措施;拆除梁或悬臂构件除梁间横向联系时，应采取避免构件倾覆或结构整体稳定破坏的措施；拆除梁或悬臂构件时,应采取防坠落、防坍塌的措施;时，应采取防坠落、防坍塌的措施；  \ne) e) 高空肢解后的混凝土块件或预制构件,应采用起重机械及时吊下或运走,散碎废料宜设置溜空肢解后的混凝土块件或预制构件，应采用起重机械及时吊下或运走，散碎废料宜设置溜放槽顺槽溜下、集中堆放,不应随意抛掷;放槽顺槽溜下、集中堆放，不应随意抛掷；  \nf ) f) 预应力结构拆除过程中,施工人员不应进入预应力筋锚固端轴线后方;应力结构拆除过程中，施工人员不应进入预应力筋锚固端轴线后方；  \ng) g) 处于道路或航道上的临时支架(支墩),应设置可靠的防护措施。于道路或航道上的临时支架(支墩),应设置可靠的防护措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dfc79570-aa84-4f0f-9b29-2bed1abcff40', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明由于特殊桥梁主桥与中小跨径引桥的动力特性差异，会使主、引桥的连接处产生较大的相对位移，从而导致落梁震害。在最近几次大地震中，就出现了几座大跨径桥梁过渡孔落梁的情况。为了防止因相对位移过大而导致落梁震害，应加宽该处盖梁的宽度，并采取适当的防落梁措施。\n\n### 9.5.3选用梁端伸缩缝时，应考虑地震作用下的梁端位移。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dfc8a8de-8856-439d-aaea-0fbc5539ae59', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '10 振捣器', '10 振捣器1）振捣器作业时应使用移动配电箱、电缆线长度不应超过 $3 0 \\mathrm { m }$\n\n2）保护零线应单独设置，并应安装漏电保护装置;\n\n3）操作人员应按规定穿戴绝缘手套、绝缘鞋。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dfcced54-52dc-43a0-9c49-9d9580fd31be', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 1）', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择在本标准中已规定了抗屈服、抗失稳、抗疲劳的结构设计计算方法，但在某些情况下，仅有这些计算还不足以说明结构材料已具有了抗脆性破坏的安全性。本附录对影响脆性破坏因素进行评价，并对钢材质量组别进行选择，以保证起重机结构材料抗脆性破坏的安全性。\n\n## 犐．1 对影响脆性破坏因素的评价\n\n在起重机金属结构中，导致构件材料发生脆性破坏的重要影响因素是：纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；构件材料的厚度；工作环境的温度。\n\n### 犐．1．1 纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用的影响\n\n以自重载荷引起的纵向拉伸应力 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 和焊接纵向残余拉伸应力的联合作用，见图I．1所示。\n\n![](images/5553e1502cabea471b54cd402d6376bccd2a2d108072fa1f3b4fa6f7c0960c5f.jpg)  \n图犐．1 焊缝类型\n\nⅠ类焊缝：无焊缝或只有横向焊缝，脆性破坏的危险性小。当起重机自重等永久载荷 $( \\gamma _ { \\mathrm { { P } } }$ 取1）引起的结构构件纵向拉伸应力犣 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 与其钢材的屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { S } }$ 之比 $\\sigma _ { \\mathrm { G } } / \\sigma _ { \\mathrm { S } } { > } 0 . 3$ 时，才考虑此因素对脆性破坏的影响。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．1）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } - 1\n$$\n\n……（I．1）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — （钢材质量组别选择的）残余应力影响评价系数；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 结构构件纵向拉伸应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ ———同式（28）。  \nⅡ类焊缝：只有纵向焊缝的结构，脆性破坏的危险性增加。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．2）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（I．2）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\nⅢ类焊缝：焊缝汇聚，高度应力集中，脆性破坏的危险性最大。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．3）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { { A } } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { { G } } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } } + 1\n$$\n\n……（I．3）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n在有条件时，宜对Ⅲ类焊缝进行消除残余应力的热处理（温度宜为 $6 0 0 \\textrm { ‰}$ ），处理后可视为Ⅰ类焊缝选取钢材组别。\n\n当钢材的屈强比 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7$ 时，式（I．1）～式（I．3）中的 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 以 $( 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }$ ）代之。\n\n### 犐．1．2 构件材料厚度的影响\n\n构件材料的厚度越大，脆性破坏危险性也越大。当犣 $5 \\ \\mathrm { m m } { \\leqslant } t { \\leqslant } 2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．4）计算，当 $2 0 \\ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．5）计算。\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = { \\frac { 9 } { 2 \\ 5 0 0 } } t ^ { 2 }\n$$\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = 0 . 6 5 ~ \\sqrt { t - 1 4 . 8 1 } - 0 . 0 5\n$$\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dff017c6-b94a-4424-ab4c-b82fda2acea1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数按表 N．1计算。\n\n表 犖．1 局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=3 colspan=2>载荷 (应力)情况01                                      01均压或不                                      b均匀压缩                                 SAC≤≤12=401           a=ab            =4o1</td><td rowspan=1 colspan=1>α=a/b</td><td rowspan=1 colspan=1>K</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1>均压或不均匀压缩≤≤1</td><td rowspan=1 colspan=1>a≥1</td><td rowspan=1 colspan=1>K= 8.4+1.1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q&lt;1</td><td rowspan=1 colspan=1>1)²2.1K=(a+α  +1.1</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>2</td><td rowspan=2 colspan=1>纯弯曲或以拉为主的弯曲-1</td><td rowspan=2 colspan=1>1                        1ba=ab2=0                      2=4σ1</td><td rowspan=1 colspan=1>2a≥3</td><td rowspan=1 colspan=1>K=23.9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2a&lt;3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.87+8.6a²K=15.87+a²</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>以压为主的弯曲-1&lt;&lt;0</td><td rowspan=1 colspan=1>01                            1b=01                      2=σ1a=ab</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>K。=(1+φ)K&#x27;。-K&quot;。+10(1+)K&#x27;。=0时的屈曲系数(序号1)K&quot;—=-1时的屈曲系数（序号2)</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4</td><td rowspan=2 colspan=1>纯剪切</td><td rowspan=2 colspan=1>bT                                   TTa=ab</td><td rowspan=1 colspan=1>a≥1</td><td rowspan=1 colspan=1>4K=5.34+文</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>a&lt;1</td><td rowspan=1 colspan=1>K.=4+5.34a²</td></tr></table>\n\n\n表 犖．1（续）  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>序号</td><td rowspan=1 colspan=2>载荷 (应力)情况</td><td rowspan=1 colspan=1>α=a/b</td><td rowspan=1 colspan=1>K</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>5</td><td rowspan=2 colspan=1>单边局部压缩</td><td rowspan=3 colspan=1>c=βamT1                b      Ta=abc=βambmc=βaa=ab</td><td rowspan=1 colspan=1>a≤1</td><td rowspan=1 colspan=1>2.862.65Km85a</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1&lt;a≤3</td><td rowspan=1 colspan=1>Km=(2+0.7 1+βa²   aβ当α&gt;3时,按a=3b计算α,β,K值</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>双边局部压缩</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>Km=0.8K&#x27;mK&#x27;m—-按序号5计算的Km值</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=5>注：σ为板边最大压应力,=σ/σ为板边两端应力比;σ1,σ2各带自己的正负号。</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dff4b7a5-ac13-4a75-84a9-19906da584ca', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 6）', '注意。\n\n#### 4．2．4．1 工艺性载荷\n\n工艺性载荷是指起重机在工作过程中为完成某些生产工艺要求或从事某些杂项工作时产生的载荷，由起重机用户或买方提出。一般将它作为偶然载荷或特殊载荷来考虑。\n\n#### 4．2．4．2 走台、平台和其他通道上的载荷\n\n这些载荷都是局部载荷，只作用在起重机结构的这些局部部位及直接支承它们的构件上。  \n这些载荷的大小与结构的用途和载荷的作用位置有关，如在走台、平台、通道等处应考虑下述载荷：在堆放物料处： $3 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ ；在只作为走台或通道处： $1 ~ 5 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n### 4．3 起重机金属结构设计的基本设计方法、载荷情况与载荷组合\n\n#### 4．3．1 基本设计方法\n\n在起重机金属结构设计中，通常采用的有许用应力设计法和极限状态设计法两种方法。附录 F给出了关于这两种方法应用的说明。\n\n#### 4．3．2 载荷情况\n\n在进行起重机及其金属结构计算时，应考虑三种不同的基本载荷情况：\n\na） A———无风工作情况；  \nb） B——— 有风工作情况；  \nc） C———受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况。  \n在每种载荷情况中，与可能出现的实际使用情况相对应，又有若干个可能的具体载荷组合。\n\n#### 4．3．3 载荷组合\n\n##### 4．3．3．1 起重机无风工作情况下的载荷组合\n\n起重机无风工作情况下的载荷组合有以下四种：\n\na） A1———起重机在正常工作状态下，无约束地起升地面的物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时只应与正常操作控制下的其他驱动机构（不包括起升机构）引起的驱动加速力相组合；  \nb） A2———起重机在正常工作状态下，突然卸除部分起升质量，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合；  \nc） A3———起重机在正常工作状态下，（空中）悬吊着物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应考虑悬吊物品及吊具的重力与正常操作控制的任何驱动机构（包括起升机构）在一连串运动状态中引起的加速力或减速力进行任何的组合；  \nd） A4———在正常工作状态下，起重机在不平道路或轨道上运行，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合。\n\n##### 4．3．3．2 起重机有风工作情况下的载荷组合\n\n起重机有风工作情况下的载荷组合有以下五种：\n\na） $\\mathrm { B 1 \\sim B 4 }$ ———其载荷组合与 $\\mathrm { A 1 \\sim A 4 }$ 的组合相同，但应考虑加上工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nb） B5———在正常工作状态下，起重机在带坡度的不平的轨道上以恒速偏斜运行，有工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷。（其他机构不运动）\n\n注：当起重机的具体使用情况认为应该考虑坡道载荷及工艺性载荷时，可以将坡道载荷视作偶然载荷在起重机的无风工作情况下或有风工作情况下的载荷组合中予以考虑，将工艺性载荷视作偶然载荷或特殊载荷予以考虑。\n\n##### 4．3．3．3 起重机受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况下的载荷组合\n\n起重机受到特殊载荷情况下的载荷组合有以下九种：\n\na） C1———起重机在工作状态下，用最大起升速度无约束地提升地面载荷，例如相当于电动机或发动机无约束地起升地面上松弛的钢丝绳，当载荷离地时起升速度达到最大值（使用导出的$\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，其他机构不运动)；  \nb） C2———起重机在非工作状态下，有非工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nc） C3———起重机在动载试验状态下，提升动载试验载荷，并有试验状态风载荷，与载荷组合 A1的驱动加速力相组合；  \nd） C4———起重机带有额定起升载荷，与缓冲碰撞力产生的载荷相组合；  \ne） C5— 起重机带有额定起升载荷，与倾翻力产生的载荷相组合；  \nf） C6— 起重机带有额定起升载荷，与意外停机引起的载荷相组合；  \ng） C7— 起重机带有额定起升载荷，与机构失效引起的载荷相组合；  \nh） C8— 起重机带有额定起升载荷，与起重机基础外部激励产生的载荷相组合；  \ni） C9— 起重机在安装、拆卸或运输期间产生的载荷组合。\n\n#### 4．3．4 载荷组合表及其应用\n\n##### 4．3．4．1 载荷组合表\n\n考虑到受以上各类载荷作用的起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表见表20，各类典型起重机的载荷与载荷组合表见附录 G。\n\n\n\n\n\n（  \n， ． 4  \n\n\n\n\n\n##### 4．3．4．2 载荷组合表的应用\n\n###### 4．3．4．2．1 各项载荷的计算\n\n表20中各项乘以动力系数的载荷计算如下：\n\n第1行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 或乘以1；  \n第2行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 、突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 或乘以1或乘以 $\\eta$ ；  \n第3行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ；  \n第4行和第5行的载荷为相应质量乘以驱动加速度后，再乘以动载荷系数 $\\phi _ { 5 }$ ；  \n第11行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以最大起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ；  \n第13行的载荷为相应质量乘以重力加速度及1．1（或其他动载试验载荷倍数值）后，再乘以动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ ；  \n第14行的载荷为相应质量乘以碰撞停车减速度后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ 或按缓冲器吸收的动能算出缓冲碰撞力后，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('dffa4b2c-4532-47a8-bcea-4fe3bbc43437', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 3）', '中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm { 1 0 } } } { l }\n$$\n\n有辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ = ~ \\frac { 1 5 0 } { l }\n$$\n\n式中：斜拉桥主跨跨径（m）；$f _ { \\mathrm { I } }$ —竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）。\n\n### （5）单跨简支悬索桥的反对称竖向弯曲基频\n\n$$\nf _ { 1 } \\ = \\ \\frac { 1 } { l } \\ \\sqrt { \\frac { E I \\Big ( \\frac { 2 \\pi } { l } \\Big ) ^ { 2 } + 2 H _ { \\mathrm { g } } } { m } }\n$$\n\n式中： $f _ { 1 }$ 一 -反对称竖向弯曲基频（ $\\mathrm { H z }$ ）；l- 悬索桥的主跨跨径（m）；$E I$ 加劲梁竖弯刚度（ $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } ^ { 2 }$ ）；$H _ { \\mathrm { g } }$ 恒荷载作用下单根主缆的水平拉力（N）；$m$ - 桥面系和主缆的单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）， $m = m _ { \\mathrm { d } } + 2 m _ { \\mathrm { c } }$ ；$m _ { \\mathrm { d } }$ - 桥面系单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）；$m _ { \\mathrm { c } }$ - 单根主缆单位长度质量（ $\\mathrm { k g / m }$ ）。\n\n## 4.3.3桥梁离心力是一种伴随着车辆在弯道行驶时所产生的惯性力，其以水平力的形式作用于桥梁结构，是弯桥横向受力与抗扭设计计算所考虑的主要因素。\n\n离心力的大小与平曲线半径成反比。原规范规定，当桥梁曲线半径小于或等于$2 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应计算汽车荷载引起的离心力。但当曲线桥桥墩较高时，即使桥梁曲线半径大于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ ，离心力较小，由于墩高影响，离心力产生的弯矩也较大，不能忽略。因而，本条取消了原规范规定的小于或等于 $2 5 0 \\mathrm { m }$ 时计算离心力的限制要求。\n\n长安大学曾做过车辆离心力的实测试验及其试验数据的概率分析。试验所选择的曲线路段的弯道半径有75、100、125、150、200、250、300、400和 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 等，车速分别控制在40、50、60、70、 $8 0 \\mathrm { k m / h }$ 左右。在剔除异常值后得到有效数据227组。经过分析，离心力系数实测值与理论值之比的概率分布服从于正态分布，其均值系数为1.0379，标准差0.2234，变异系数0.2152。实测结果与理论计算结果吻合较好。\n\n## 4.3.4长期来，汽车荷载在桥台或挡土墙上引起的土侧压力，都是按汽车轮重换算为等代均布土层厚来计算，本次规范修订仍采用这个模式。计算分析表明，由于在总的土侧压力中土自重引起的土压力所占的比例较大，不同荷载等级对总土侧压力的影响不是很大，对桥台或挡土墙尺寸确定的影响更小。本规范的土侧压力不分荷载等级，均用车辆荷载进行计算。\n\n在实际工程中，挡土墙的分段长度一般为 $1 0 \\sim 1 5 \\mathrm { m }$ ，而本规范规定的车辆荷载，其前后轴距为 $1 2 . 8 \\mathrm { m }$ 。因此，当挡土墙分段长度小于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，破坏棱体内的车轮应按最不利情况布置，这些车轮重全部由挡土墙承受；当挡土墙分段长度大于 $1 3 \\mathrm { m }$ 时，则车轮重应作分布，视扩散长度取挡土墙的计算长度：扩散长度不超过分段长度时取扩散长度，扩散长度超过分段长度时取分段长度。对于桥台，在破坏棱体内按横桥向布置的所有轮重均由它承担。\n\n## 4.3.5汽车制动力的计算仍沿用了原规范的方法，即以布置在荷载长度内一行汽车车队总重力的百分数表示。\n\n汽车荷载制动力按车道荷载的 $10 \\%$ 取值。这是个名义值，在很多情况下其值偏低，需要作制动力最小值的限制。本规范规定公路一I级汽车荷载时制动为 $1 6 5 \\mathrm { k N }$ ，公路—Ⅱ级汽车荷载时制动力为 $9 0 \\mathrm { k N }$\n\n$5 0 \\%$ 计算方法和示例可参考袁伦一编《连续桥面简支梁桥墩台计算实例》（人民交通出版社，1995、1998年）和王伯惠、徐风云编著的《柔性墩台梁式桥设计》（人民交通出版社，1994年）。\n\n## 4.3.6公路桥梁 靠度研究组曾对人群荷载进行过调查，实测的范围包括全国六大  \n片区的沈阳、北京、 海等10个城市的30座桥梁。每座桥梁选其行人高峰期观测3  \n天。观测的方法是在不同宽度的人行道上任意划出 $2 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积和10、20、 $3 0 \\mathrm m$ 观测段，$0 . 6 5 \\mathrm { k N }$ 结果表明，人群荷载可以用极值I型概率$0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$\n\n本规范将人群荷载标准值按调查分析结果确定为 $3 . 0 \\mathrm { k N } /');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e0047e02-5fac-46ca-80ea-f6becbfee02f', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百五十四条当事人对标的物的质量要求没有约定或者约定不明确', '第一百五十四条当事人对标的物的质量要求没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，适用本法第六十二条第一项的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e00c470b-5255-43c0-8a4c-8f4e60111214', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 3）', '# 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$d$ —同式（128）。\n\n#### 6．3．3．3 钢丝绳允许偏斜角\n\n##### 6．3．3．3．1 钢丝绳绕进或绕出滑轮槽时的最大偏斜角（即钢丝绳中心线和与滑轮轴垂直的平面之间的夹角）不应大于 $5 ^ { \\circ }$ 。\n\n##### 6．3．3．3．2 钢丝绳绕进或绕出卷筒时，钢丝绳中心线偏离螺旋槽中心线两侧的角度不应大于犇犱 $3 . 5 ^ { \\circ }$ ；对大起升高度及 $D / d$ 值较大的卷筒，其钢丝绳偏离螺旋槽中心线的允许偏斜角应由计算确定。\n\n##### 6．3．3．3．3 对于光卷筒无绳槽多层卷绕卷筒，当未采用排绳器时钢丝绳中心线与卷筒轴垂直平面的偏离角度不应大于 $1 . 7 ^ { \\circ }$ 。\n\n#### 6．3．3．4 钢丝绳在卷筒上绳端的固定\n\n吊具下降到最低极限位置时，钢丝绳在卷筒上的剩余安全圈（不包括固定绳端所占的圈数）至少应保持 圈（对塔式起重机为 圈）。当钢丝绳和卷筒之间的摩擦系数取为 时，在此安全圈下，绳端固定装置应在承受2．5倍钢丝绳最大工作静拉力时不发生永久变形。\n\n### 6．3．4 车轮与轨道\n\n#### 6．3．4．1 材料\n\n##### 6．3．4．1．1 车轮与滚轮的材料\n\n车轮与滚轮的材料应符合JB／T6392的规定。当采用球墨铸铁时，其踏面和轮缘应进行热处理。\n\n##### 6．3．4．1．2 轨道材料\n\n起重机轨道用材料推荐如下：\n\n轻轨推荐用力学性能不低于 GB／T11264中的 $5 5 \\mathrm { Q }$ ；  \n铁路用热轧钢轨推荐用力学性能不低于 GB2585中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ ；  \n起重机钢轨推荐用力学性能不低于 $\\mathrm { Y B } / \\mathrm { T } ~ 5 0 5 5$ 中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ 。\n\n注：当采用其他型钢、方钢、扁钢等做轨道时，应注意其材质和硬度的实际情况，必要时可降低轮压，以保证有足够的使用寿命。\n\n#### 6．3．4．2 车轮与滚轮的校验计算\n\n##### 6．3．4．2．1 总则\n\n本计算方法适用于轨道安装与维护良好、车轮调整正确、直径不超过 $\\mathrm { 1 ~ 0 0 0 ~ m m }$ 的车轮和滚轮的校\n\n验计算。应避免采用大直径车轮和滚轮，因为大直径车轮和滚轮的轮压较大，对轨道基础或承轨结构的承载能力要求较高。为减少单个车轮轮压，可采用平衡台车增加车轮数量。\n\n起重机的车轮和滚轮应根据等效工作轮压进行疲劳强度校验计算，应根据最大轮压进行静强度校验计算。\n\n##### 6．3．4．2．2 计算载荷\n\n###### 6．3．4．2．2．1 等效工作轮压\n\n等效工作轮压按式（130）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n I , \\parallel } } = \\frac { P _ { \\mathrm { m i n I , \\parallel } } + 2 P _ { \\mathrm { m a x , \\parallel } } } { 3 } \\qquad \\underbrace { \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } _ { \\mathrm { \\textit { Nostrap } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 无风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；meanⅡ 有风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；  \nminⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机空载确定的所验算车轮的最小轮压，单位为牛顿（N）；  \nmaxⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机满载确定的所验算车轮的最大轮压，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．2 最大轮压犘\n\n最大轮压 $P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ 是指在载荷情况Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ中最不利状态和位置下最大轮压中的较大者，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．3 确定承压面的有效接触宽度\n\n对具有平坦承压面的轨道，轨顶总宽度为犾犫 $b$ ，每边倒角圆半径为 $r$ ，见图 $1 4 \\mathrm { ~ a ~ } )$ ），轮轨有效接触宽度为： $l { = } b { - } ~ 2 r$ 。\n\n对于具有平坦、锥形或凸起承压面的轮轨，如车轮在工字钢梁下翼缘上面运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n  \n图 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e025d265-ff63-48ad-b424-00d1254f7978', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 试验步骤', '4 试验步骤4.1 将试件在标准试验条件下养护13d，在试件表面涂上环氧树脂等高强度黏合剂，然后将上夹具与事件表面黏合剂正中相帖，并确保上夹具不歪斜，继续养护 $2 4 \\mathrm { h }$ 。\n\n  \n图T0594-1 拉伸黏结强度用钢制上夹具（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ） 1-拉伸用钢制上夹具；2-黏合剂；3-检验砂浆；4-水泥砂浆块\n\n  \n图T0594-2 拉伸黏结强度用钢制下夹具（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n4.2 测定拉伸黏结强度，其示意图如图T0594-1和图T0594-2 所示。\n\n4.3 将钢制垫板套入基底砂浆块上，将拉伸黏结强度夹具安装到试验机上，试件置于拉伸夹具中，夹具与试验机的连接宜采用球铰活动连接，以 $\\mathrm { 5 m m / m i n { \\pm } l m m / m i n }$ 速度加荷至试件破坏。试验时破坏面应在检验砂浆内部，则认为该值有效，并记录试件破坏时的荷载值。若破坏形式为拉伸夹具与黏合剂破坏，则试验结果无效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e0341326-a6fb-4b21-88a3-b52aa64e96c7', '48《焊接接头冲击试验方法》（GB2650-89）.md', '4 样坏的截取和试样缺口的方位', '4 样坏的截取和试样缺口的方位## 4.1 试件的制备和样坏的截取应符合GB2649 规定。\n\n## 4.2 试样缺口按试验要求可分别开在焊缝、熔合线或热影响区。\n\n## 4.3 试样的缺口轴线应当垂直焊缝表面，如图2所示。\n\n  \n图2 试样缺口方向示意图\n\n## 4.4 试样的焊缝、熔合线和热影响区的缺口位置分别如图3、图4和图5所示。开在热影响区的缺口轴线与熔合线的距离t由产品技术条件规定。\n\n  \n图3开在焊缝的缺口位置\n\n\n\n  \n图4开在熔合线的缺口位置  \n图5 开在热影响区的缺口位置\n\n注：t--试样缺口轴线至试样纵轴与熔合线交点的距离。\n\n## 4.5 开缺口前，试样应经过腐蚀，清楚地显示出焊缝后，按要求进行划线。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e06418ac-206d-4b08-b815-c35151ca9850', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百八十五条赠与合同是赠与人将自己的财产无偿给予受赠人', '第一百八十五条赠与合同是赠与人将自己的财产无偿给予受赠人，受赠人表示接受赠与的合同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e071c97e-0d1e-4a63-9f0e-df5d48e5275f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 4）', '=\"1\">SAG起重机总工作循环数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">转速系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(131)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮所在机构的工作级别系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(131)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Cox、Coy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">端部弯矩不等的折减系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（M.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Chx、Chy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">横向载荷弯矩系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(M.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">集中载荷的分布长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(31)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">C</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">计算系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">（2）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">局部压应力的分布长度C沿板宽方向变化到y处的值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(N.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按最外层钢丝绳中心计算的卷筒卷绕直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（77）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮踏面直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（87)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮踏面直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（89）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按钢丝绳中心计算的滑轮和卷筒的卷绕直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(128)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮或滚轮的踏面直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(131)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">螺栓的公称直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(41)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮轴径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（87)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">cm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴外径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（99)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colsp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e0731a59-3078-45f2-9234-295d33270fe4', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度', '3 国内外的经验表明，洪水频率的选择应考虑结构的重要性与洪水对周边地区的危害程度。比较原规范桥涵设计洪水频率是与桥梁分类标准相关，虽然以跨径或总长标准界定的桥梁分类标准一定程度上反映了桥梁的重要性，但并不全面，特别是总长标准，反映桥梁的技术复杂性与重要性并不充分。因此，本次修订增加对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可按相同公路等级的大桥标准确定的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e074d466-3b15-4f8b-a721-750cea3dfe73', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百二十五条 排放大气污染物造成损害的', '第一百二十五条 排放大气污染物造成损害的，应当依法承担侵权责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e091c75e-49cb-4eea-9755-693a34fb4d90', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '15 桥墩、桥台…… …183', '15 桥墩、桥台…… …183## 15.1 一般规定… 183  \n## 15.2 桥墩…… …183  \n## 15.3 桥台…… …186  \n## 15.4 预制安装墩台身、盖梁… 188  \n## 15.5 现浇墩台帽、盖梁、系梁和挡块… …198');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e0990010-1401-4c9f-a1cb-38fdbd3d208a', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明预热一般包括组装定位焊、返修焊及所有焊缝的焊前预热。有条件时也可以在预热工件的反面进行测温。\n\n### 7.2.6多层焊接时应连续施焊，且应控制层间温度。每一层焊缝焊完后应及时清理检查，在清除药皮、熔渣、溢流和其他缺陷后，方可施焊下一层。\n\n### 7.2.7定位焊的焊接应符合下列规定：\n\n1所采用焊接材料的型号应与母材相匹配。施焊前应按施工图及工艺文件检查坡口尺寸、根部间隙等，不符合要求时应处理改正。\n\n2定位焊焊缝距设计焊缝端部应不小于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ，其长度宜为 $5 0 { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，间距宜为 $4 0 0 { \\sim } 6 0 0 \\mathrm { m m }$ 。当板厚小于 $8 \\mathrm { m m }$ 或大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 时，可调整定位焊间距。定位焊焊缝的焊脚尺寸宜不大于设计焊脚尺寸的 1/2，且不小于 $4 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3定位焊焊缝不得有裂纹、夹渣、焊瘤等缺陷，弧坑应填满，对开裂的定位焊焊缝，应先查明原因，然后再清除开裂的焊缝，并应在保证构件尺寸正确的条件下补充定位焊。\n\n4在焊缝交叉处和焊缝方向急剧变化处不应进行定位焊，焊缝的起弧点应避开焊缝相交处或转角处 $5 0 \\mathrm { m m }$ 以上。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e0994d98-eb68-4ff7-b4f6-05bdc9199e78', '126《国务院关于进一步加强企业安全生产工作的通知》（国发〔2010〕23号）.md', '五、建设更加高效的应急救援体系', '五、建设更加高效的应急救援体系## 15.加快国家安全生产应急救援基地建设\n按行业类型和区域分布，依托大型企业，在中央预算内基建投资支持下，先期抓紧建设 7 个国家矿山应急救援队，配备性能可靠、机动性强的装备和设备，保障必要的运行维护费用。推进公路交通、铁路运输、水上搜救、船舶溢油、油气田、危险化学品等行业（领域）国家救援基地和队伍建设。鼓励和支持各地区、各部门、各行业依托大型企业和专业救援力量，加强服务周边的区域性应急救援能力建设。\n\n## 16.建立完善企业安全生产预警机制\n企业要建立完善安全生产动态监控及预警预报体系，每月进行一次安全生产风险分析。发现事故征兆要立即发布预警信息，落实防范和应急处置措施。对重大危险源和重大隐患要报当地安全生产监管监察部门、负有安全生产监管职责的有关部门和行业管理部门备案。涉及国家秘密的，按有关规定执行。\n\n## 17.完善企业应急预案\n企业应急预案要与当地政府应急预案保持衔接，并定期进行演练。赋予企业生产现场带班人员、班组长和调度人员在遇到险情时第一时间下达停产撤人命令的直接决策权和指挥权。因撤离不及时导致人身伤亡事故的，要从重追究相关人员的法律责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e0a1e60c-1f68-42bd-9b13-bbc483cef4dd', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明在双柱和多柱墩桥梁的抗震设计中，钢筋混凝土墩柱作为延性构件产生弹塑性变形耗散地震能量，而盖梁、基础等作为能力保护构件，保持弹性。因此，应采用能力保护设计原则进行盖梁的设计。根据能力保护设计原则，盖梁的抗弯强度应大于盖梁可能在地震中承受的最大、最小弯矩（对应于墩柱塑性铰处截面可能达到的正、负弯矩承载能力）。进行盖梁验算时，首先要计算出盖梁可能承受的最大、最小弯矩作为设计弯矩，然后进行验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e0a2e649-8501-4a1e-8468-197b3a1cdafd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 4）', '4</td><td rowspan=1 colspan=1>T3</td><td rowspan=1 colspan=1>T3</td><td rowspan=1 colspan=1>T</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2(c）</td><td rowspan=1 colspan=1>电站安装设备用的塔式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>M4M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>船舶修理厂用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>L2</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M3</td><td rowspan=1 colspan=1>M6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3(b)</td><td rowspan=1 colspan=1>造船用起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>T3T4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>L3</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M4</td><td rowspan=1 colspan=1>M5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3（c）</td><td rowspan=1 colspan=1>抓斗起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>A6</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td ro');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e0a4227f-6be8-439b-b127-7a97e6af64bd', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1试模：规格为 $1 5 0 \\mathrm { m m } \\times 1 5 0 \\mathrm { m m } \\times 1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，如图T0566-1所示，试模应能埋设一水平钢筋，水平钢筋轴线距离模底 $7 5 \\mathrm { m m }$ 。埋入的一端恰好嵌入模壁，予以固定，另一端由模壁伸出，作为加力之用。\n\n  \n图T0566-1握裹力试模装置（尺寸单位：mm）\n\n1-模板；2-固定圈；3-橡皮圈堵塞\n\n## 2.2试件夹具：如图T0566-2所示，试件夹具是两块面积为 $2 5 0 \\mathrm { m m } \\times 1 5 0 \\mathrm { m m }$ 、厚度为$3 0 \\mathrm { m m }$ 的钢板。用4根直径约 $1 8 \\mathrm { m m }$ 的 HRB400 钢筋穿入。上端钢板附有直径为 $2 5 \\mathrm { m m }$ 的拉杆，拉杆下端套入钢板并成球面相接，上端供万能机夹持。另附 $1 5 0 \\mathrm { m m } \\times 1 5 0 \\mathrm { m m } \\times 1 0 \\mathrm { m m }$ 钢垫板一块；中心开有直径 $4 0 \\mathrm { m m }$ 的圆孔，垫于试件与夹头下端钢板之间。\n\n## 2.3千分表：精度为 $0 . 0 0 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.4 量表固定架：金属制成，横跨试件表面，并可用止动螺丝固定在试件上。上部中央有孔，可夹持千分表，使之直立，量杆朝下。\n\n## 2.5 万能试验机：应符合T0553的规定。\n\n  \n图T 0566-2握裹力试验装置示意图\n\n1-带球座拉杆；2-上端钢板；3-千分表；4-量表固定架；5-止动螺丝；6-钢杆；7-试件; 8-垫板；9-下端钢板；10-埋入试件的钢筋');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e0a7ca70-c532-4cbb-a96f-5e07d8d01353', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第十三章租赁合同', '第十三章租赁合同');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e0ac9143-eebb-4c56-837a-afa654e00a77', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：选择钻头直径时需要考虑地层特点，使其既能满足墙厚的要求，又不加大扩孔系数，以避免造成混凝土严重超方。如两期槽孔同时施工并相距过近，在成槽施工\n\n或槽孔浇筑过程中，两槽间的土体可能会坍塌或被混凝土挤穿，而造成槽孔连通的事故，因此需要合理选择副孔的长度且在主孔终孔后再劈打副孔。\n\n### 12.3.4 采用钻抓法施工槽孔时，宜先采用钻机钻进主孔，再采用抓斗抓取副孔；采用两钻一抓法时，主孔的中心距宜不大于抓斗的开度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e0b7d794-c2a8-414f-aa42-b1a7727b9051', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 2）', '径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算桥梁受车辆冲击作用的影响，用动力放大系数描述车辆的动力特性、桥梁的结构形式及其动力特性对冲击系数的影响，用桥面状况系数描述桥面平整度、车辆动力特性、行车速度等因素对冲击系数的影响，利用大量实测数据进行分析，得到了与本规范规定相吻合的曲线。其较加拿大的方法所考虑的因素更为全面。\n\n桥梁结构的基频反映了结构的尺寸、类型、建筑材料等动力特性内容，它直接反映了冲击系数与桥梁结构之间的关系。不管桥梁的建筑材料、结构类型是否有差别，也不管结构尺寸与跨径是否有差别，只要桥梁结构的基频相同，在同样条件的汽车荷载下，就能得到基本相同的冲击系数。本规范采用的冲击系数曲线与美国、加拿大、日本、法国等国家的相关标准规定的曲线相比，变化规律是一致的。\n\n桥梁的自振频率（基频）宜采用有限元方法计算。对于如下常规结构，当无更精确方法计算时，也可采用下列公式估算：\n\n（1）简支梁桥\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { f _ { \\mathrm { 1 } } = \\displaystyle \\frac { \\pi } { 2 l ^ { 2 } } \\sqrt \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } } \\\\ { { { m _ { \\mathrm { c } } } = \\displaystyle \\frac { G } { g } } } \\end{array}\n$$\n\n式中：l—结构的计算跨径（m）；\n\n$E$ -结构材料的弹性模量（ $\\mathrm { P a } )$ ；  \n$I _ { \\mathrm { c } }$ - -结构跨中截面的截面惯矩 $\\mathrm { ( m ^ { 4 } ) }$ ；  \n$m _ { \\mathrm { c } }$ 结构跨中处的单位长度质量（ $\\mathsf { k g / m } )$ ，当换算为重力计算时，其单位应为$( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { s } ^ { 2 } / \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；  \n$G$ 结构跨中处延米结构重力（ $\\mathbb { N } / { \\mathrm { m } } .$ ；  \n$g$ -重力加速度， $g = 9 . 8 1 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } ^ { 2 }$ 0\n\n（2）连续梁桥\n$$\nf _ { \\mathrm { l } } ~ = ~ \\frac { 1 3 . 6 1 6 } { 2 \\pi l ^ { 2 } ~ \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n$$\nf _ { 2 } \\ = \\ { \\frac { 2 3 . 6 5 1 } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } \n$$\n\n计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用基频 $f _ { 1 }$ ；计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用基频 $f _ { 2 }$ 。\n\n### （3）拱桥\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ~ { = } ~ { \\frac { \\omega _ { \\mathrm { 1 } } } { 2 \\pi l ^ { 2 } } } { \\sqrt { \\frac { E I _ { \\mathrm { c } } } { m _ { \\mathrm { c } } } } }\n$$\n\n式中的 $\\omega _ { 1 }$ 为频率系数，可按下列公式计算：\n\n$\\textcircled{1}$ 当主拱为等截面或其他拱桥（如桁架拱、刚架拱等）时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } \\ = \\ 1 0 5 \\times { \\frac { 5 . 4 \\ + 5 0 f ^ { 2 } } { 1 6 . 4 5 \\ + \\ 3 3 4 f ^ { 2 } \\ + \\ 1 \\ 8 6 7 f ^ { 4 } } }\n$$\n\n式中： $f$ ——拱桥矢跨比。\n\n$\\textcircled{2}$ 当主拱为变截面拱桥时：\n\n$$\n\\omega _ { 1 } = 1 0 5 \\times \\frac { r _ { 1 } + r _ { 2 } f ^ { 2 } } { r _ { 3 } + r _ { 4 } f ^ { 2 } + r _ { 5 } f ^ { 4 } }\n$$\n\n式中的 $r _ { i }$ 为系数，可按下式确定：\n\n$$\nr _ { i } ~ = ~ R _ { i } \\times n + T _ { i }\n$$\n\n式中： $n$ 拱厚变化系数；\n\n$R _ { i }$ 、 $T _ { i }$ ——系数，数值由表4-3查得。\n\n表4-3系数 $R _ { i } , ~ T _ { i }$ 值  \n\n\n\n\n\n### （4）双塔斜拉桥的竖向弯曲基频\n\n无辅助墩斜拉桥：\n\n$$\nf _ { \\mathrm { 1 } } ^ { \\mathrm { ~ } } = \\frac { 1 { \\mathrm {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e0c11a98-8e70-4085-9188-6fd5ee8c30b6', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', 'E.10使用特性代号\"T11\"的焊丝', 'E.10使用特性代号\"T11\"的焊丝此类焊丝是自保护型，采用直流正接,具有平稳的喷射过渡，一般用于全位置的单道焊和多道焊。  \n一些焊丝设计仅用于薄板焊接，制造商需要给出板厚限制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e0d0acf9-273e-4d2e-a12c-1850a91c6cdf', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17钢结构抗震性能化设计… …·· 207', '17钢结构抗震性能化设计… …·· 207## 17.1一般规定 ： 207  \n## 17.2计算要点 211  \n## 17.3基本抗震措施·… 222');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e0d9ce86-3d83-4cda-ba99-f9c3cc18f573', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '8.8 后备装置', '8.8 后备装置## 8.8.1 概述\n\n钢丝绳悬挂系统应安装符合8.8.2或8.8.3要求的后备装置，以防止平台发生坠落的危险。此要求应满足下列条件之一：\n\na）单作用钢丝绳悬挂系统：应安装符合8.8.2要求的防坠落装置，应能在工作钢丝绳或起升机构失效时防止平台坠落。\n\nb）双作用钢丝绳悬挂系统：当一根钢丝绳失效时，另一钢丝绳应能防止平台坠落;应安装符合8.8.3要求的后备制动器，应能在起升机构失效时停止平台运动并保持在停止位置。\n\n## 8.8.2 防坠落装置\n\n### 8.8.2.1 当工作钢丝绳失效、平台下降速度大于 $3 0 \\ \\mathrm { m / m i n }$ 、工作钢丝绳无负载或平台纵向倾斜角度大于 $1 4 ^ { \\circ }$ 等情况发生时，防坠落装置应能自动起作用。\n\n### 8.8.2.2 当装有防坠落装置时，由于防坠落装置作用引起的平台突然停止会在安全钢丝绳及全部承载系统产生冲击载荷。\n\n安全钢丝绳上的最大牵引力 $T _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 按式(26)计算：\n\n$$\nT _ { \\mathrm { m } } = \\frac { S _ { \\mathrm { d } } \\times W _ { \\mathrm { l l } } } { 1 0 0 }\n$$\n\n……( 26)\n\n式中：  \n$T _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 钢丝绳最大牵引力，单位为千牛（kN)；  \n$S _ { \\mathrm { d } }$ 冲击载荷系数；  \n$W _ { \\parallel }$ -起升机构的极限工作载荷或防坠落装置的极限工作载荷(如不相同)。\n\n### 8.8.2.3 防坠落装置的设计应限制其冲击系数 $S _ { \\mathrm { d } }$ 尽可能小，8.8.2.4、8.8.2.5所得数值认为是最大值。\n\n### 8.8.2.4 防坠落装置与设备整体一起试验，应满足下列要求：\n\na） 承受3次下降试验，设备零部件无断裂；  \nb）3次试验中，每次测到的冲击载荷系数 $S _ { \\mathrm { d } } { = } T _ { \\mathrm { m } } / W _ { \\mathrm { l l } }$ 均小于或等于3;  \nc）3次试验中,每次的下降距离均小于 $5 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ ,且平台倾斜角度不大于 $1 4 ^ { \\circ }$ 。\n\n### 8.8.2.5 防坠落装置作为一独立部件如图B.1所示试验装置上进行试验，应满足下列要求：\n\na）防坠落装置与钢丝绳可承受3次坠落无断裂；b）3次试验中，每次测到的冲击载荷系数 $S _ { \\mathrm { d } }$ 均小于5; SACc） 3 次试验中，每次的下降距离均小于 $5 0 0 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n### 8.8.2.6 在平台工作时防坠落装置不应动作。\n### 8.8.2.7 防坠落装置应为机械作用。\n### 8.8.2.8 防坠落装置应可测试和复位。防坠落装置在复位后可立即使用并不降低性能。\n### 8.8.2.9 承载时不应手动释放防坠落装置。防坠落装置起作用后允许起升机构起升平台。\n### 8.8.2.10 防坠落装置或具有相同作用的独立安全装置,在锁绳状态下不能自动复位。\n\n## 8.8.3 后备制动器\n\n后备制动器应符合GB/T 19154—2017中8.9.3 的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e0f0047f-d493-412e-ae4d-207a85a346cb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 8）', '在水平移动时受到水平方向的阻碍与限制，例如在起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的极限值取这两种情况中的较小者。\n\n有反滚轮的小车在下端碰到障碍物后［图7b）］，倾翻水平力仅由大车主动轮打滑条件所限制。犘\n由于倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 的存在，使小车轮压发生变化。无反滚轮的小车在小车的一侧被抬起时，对桥犘架主梁的影响最大，此时包括小车自重载荷、额定起升载荷及倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 在内的全部载荷均由另一侧的主梁承担；有反滚轮的小车除上述作用力外，还要考虑倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 对主梁的垂直附加载荷 $P _ { \\mathrm { { s L } } } ^ { \\prime }$ 的作用，见图 $^ \\mathrm { ~ 7 ~ b ~ }$ ）。\n\n计算中不考虑起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ，也不考虑运行惯性力，并假定$P _ { \\mathrm { S L } }$ 力作用在物品的最低位置上（有物品时）或作用在吊具的最下端（无物品时）。\n\n![](images/191bfed0d540e706d97a6f7a58c2efdf3a2c58c1dd29119623ad1f3af1ef5968.jpg)  \n图 7 带刚性升降导架的起重机的倾翻\n\n### 4．2．3．4 试验载荷\n\n起重机投入使用前，应进行静载试验和动载试验。试验场地应坚实、平整，试验时风速不应大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n#### 4．2．3．4．1 静载试验载荷\n\n试验时起重机静止不动，静载试验载荷作用于起重机最不利位置，且应平稳无冲击地加载。除订货犘 犘合同有其他要求之外，静载试验载荷取为犘 $1 , 2 5 ~ P$ 。其中 $P$ 定义为：\n\n对于流动式起重机， $P$ 为有效起重量与可分及固定吊具质量总和的重力；\n\n对于其他起重机， $P$ 为额定起重量的重力，此额定起重量不包括作为起重机固有部分的任何吊具的质量。\n\n#### 4．2．3．4．2 动载试验载荷\n\n试验时起重机需完成的各种运动和组合运动，动载试验载荷应作用于起重机最不利位置。除订货犘犘合同有更高的要求以外，动载试验载荷取为 $1 . 1 \\ P , P$ 的定义同上。在验算时此项试验载荷应再乘以由式（16）给出的动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ 。\n\n$$\n\\phi _ { 6 } = 0 . 5 ( 1 { + } \\phi _ { 2 } )\n$$\n\n（(16)\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 6 }$ ——动载试验载荷起升动载系数；  \n$\\phi _ { 2 }$ —同式(7)。\n\n#### 4．2．3．4．3 特殊情况\n\n##### 4．2．3．4．3．1 有特殊要求的起重机，其试验载荷可以取与上述不同而更高的值，应在订货合同或有关的产品标准中规定。\n\n##### 4．2．3．4．3．2 如静载试验和动载试验载荷的数值高于上述的规定，则应按实际试验载荷值验算起重机的承载能力。\n\n### 4．2．3．5 意外停机引起的载荷\n\n应考虑意外停机瞬间的最不利驱动状态（即意外停机时的突然制动力或加速力与最不利的载荷组合），按4．2．1．2．1估算意外停机引起的载荷，动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 取值见表12。\n\n### 4．2．3．6 机构（或部件）失效引起的载荷\n\n在各种特殊情况下都可用紧急制动作为对起重机有效的保护措施，因此机构或部件突然失效时的载荷都可按出现了最不利的状况而采取紧急制动时的载荷来考虑。\n\n当为了安全原因采用两套（双联）机构时，若任一机构的任何部位出现失效，就应认为该机构发生了失效。\n\n对上述两种情况，均应按4．2．1．2．1估算此时所引起的载荷，并考虑力的传递过程中所产生的冲击效应。\n\n### 4．2．3．7 起重机基础受到外部激励引起的载荷\n\n起重机基础受到外部激励引起的载荷是指由于地震或其他震波迫使起重机基础发生振动而对起重机引起的载荷。\n\n只有在它们会构成重大危险时（如对核电站起重机或在其他特殊场合工作的很重要的起重机），才考虑由这类基础外部激励引起的载荷。\n\n如果政府颁布的条例或特殊的技术规范对此有明确的要求，则应根据相应的法规或专门的规定来考虑这种载荷。起重机的用户应向制造商提出此项要求，并提供当地相应的地震谱等信息以供设计使用。\n\n### 4．2．3．8 安装、拆卸和运输引起的载荷\n\n应该考虑在安装、拆卸过程中的每一个阶段发生的作用在起重机上的各项载荷，其中包括由$8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风速或规定的更大风速引起的风载荷。对于一个构件或部件，在各种情况下都应进行在这项重要载荷作用下的承载能力验算。\n\n在某些情况下，还需要考虑在运输过程中对起重机结构产生的载荷。\n\n### 4．2．4 其他载荷\n\n![](images/6eb80cf365b77f8f9197a593350c14ba707ca751aaf9d17a5c12bd376bf9d2f1.jpg)\n\n其他载荷是指在某些特定情况下发生的载荷，包括工艺性载荷，作用在起重机的平台或通道上的载荷等。\n\n不能用载荷所属的类别来判断它是否是重要的或关键的载荷，因为有相当多的事故仍发生在这些情况下，所以对它亦应予以特别注意。\n\n#### 4．2．4．1 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e0f540f5-0e55-4288-9449-4a82c46bb4a8', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故原因', '三、事故原因## 1.直接原因\n\n变幅机构的卷筒与电机机轴连接法兰盘上的8个M12螺栓全部剪断。从断口上看，色泽不一，可知螺栓显然不是在同一时期剪断的。经计算得知单个螺栓的抗剪切强度不能满足电动机过载力矩作用时的剪切力。由于这组螺栓是粗制螺栓，且螺孔直径误差过大，螺栓组不能同时受力，故在起重机使用过程中被逐个剪断。\n\n## 2.间接原因\n\n起重机使用过程中，司机在操纵变幅机构时，经常打正反转，吊臂上仰或下俯，使电动机有时处于启动或过载状态，比额定力矩大的启动或过载力矩将使法兰盘上的某个单个承载螺栓剪断。\n\n## 3.主要原因\n\n该塔机的变幅机构卷筒法兰盘上的螺栓组失效而导致变幅机构失控，吊臂坠落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1002aff-f5d4-4720-a751-f52f349806c0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 13）', '</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（92）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升机构制动器轴上的计算制动转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(81)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械式制动器的计算制动转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（84)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行机构制动转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（91)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转机构的制动转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（93）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mhx、Mhy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由横向载荷引起的弯矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(M.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mox、Moy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">端部弯矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(M.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">绕构件强轴(x轴)作用的最大弯矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（48）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M、M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件计算截面对强轴(x轴)或对弱轴(y轴)的弯矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（49）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"> M1,M2,M3 ,,.M,</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">为包括电动机转动及移动质量全部惯性力在内的各个阶段的转矩值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.9)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mw1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按计算风压p1计算的等效风阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.7)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mw1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由计算风压p\"引起的最大风阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">等效坡道阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（92)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">由起重绳正常偏摆角α1(见表14)计算的回转水平阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Memex</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转最大坡道阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mox/Mox,.My/Moy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e106c32e-1053-4c80-a196-3c556f9e00e6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 6）', '注意。\n\n#### 4．2．4．1 工艺性载荷\n\n工艺性载荷是指起重机在工作过程中为完成某些生产工艺要求或从事某些杂项工作时产生的载荷，由起重机用户或买方提出。一般将它作为偶然载荷或特殊载荷来考虑。\n\n#### 4．2．4．2 走台、平台和其他通道上的载荷\n\n这些载荷都是局部载荷，只作用在起重机结构的这些局部部位及直接支承它们的构件上。  \n这些载荷的大小与结构的用途和载荷的作用位置有关，如在走台、平台、通道等处应考虑下述载荷：在堆放物料处： $3 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ ；在只作为走台或通道处： $1 ~ 5 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n### 4．3 起重机金属结构设计的基本设计方法、载荷情况与载荷组合\n\n#### 4．3．1 基本设计方法\n\n在起重机金属结构设计中，通常采用的有许用应力设计法和极限状态设计法两种方法。附录 F给出了关于这两种方法应用的说明。\n\n#### 4．3．2 载荷情况\n\n在进行起重机及其金属结构计算时，应考虑三种不同的基本载荷情况：\n\na） A———无风工作情况；  \nb） B——— 有风工作情况；  \nc） C———受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况。  \n在每种载荷情况中，与可能出现的实际使用情况相对应，又有若干个可能的具体载荷组合。\n\n#### 4．3．3 载荷组合\n\n##### 4．3．3．1 起重机无风工作情况下的载荷组合\n\n起重机无风工作情况下的载荷组合有以下四种：\n\na） A1———起重机在正常工作状态下，无约束地起升地面的物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时只应与正常操作控制下的其他驱动机构（不包括起升机构）引起的驱动加速力相组合；  \nb） A2———起重机在正常工作状态下，突然卸除部分起升质量，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合；  \nc） A3———起重机在正常工作状态下，（空中）悬吊着物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应考虑悬吊物品及吊具的重力与正常操作控制的任何驱动机构（包括起升机构）在一连串运动状态中引起的加速力或减速力进行任何的组合；  \nd） A4———在正常工作状态下，起重机在不平道路或轨道上运行，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合。\n\n##### 4．3．3．2 起重机有风工作情况下的载荷组合\n\n起重机有风工作情况下的载荷组合有以下五种：\n\na） $\\mathrm { B 1 \\sim B 4 }$ ———其载荷组合与 $\\mathrm { A 1 \\sim A 4 }$ 的组合相同，但应考虑加上工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nb） B5———在正常工作状态下，起重机在带坡度的不平的轨道上以恒速偏斜运行，有工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷。（其他机构不运动）\n\n注：当起重机的具体使用情况认为应该考虑坡道载荷及工艺性载荷时，可以将坡道载荷视作偶然载荷在起重机的无风工作情况下或有风工作情况下的载荷组合中予以考虑，将工艺性载荷视作偶然载荷或特殊载荷予以考虑。\n\n##### 4．3．3．3 起重机受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况下的载荷组合\n\n起重机受到特殊载荷情况下的载荷组合有以下九种：\n\na） C1———起重机在工作状态下，用最大起升速度无约束地提升地面载荷，例如相当于电动机或发动机无约束地起升地面上松弛的钢丝绳，当载荷离地时起升速度达到最大值（使用导出的$\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，其他机构不运动)；  \nb） C2———起重机在非工作状态下，有非工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nc） C3———起重机在动载试验状态下，提升动载试验载荷，并有试验状态风载荷，与载荷组合 A1的驱动加速力相组合；  \nd） C4———起重机带有额定起升载荷，与缓冲碰撞力产生的载荷相组合；  \ne） C5— 起重机带有额定起升载荷，与倾翻力产生的载荷相组合；  \nf） C6— 起重机带有额定起升载荷，与意外停机引起的载荷相组合；  \ng） C7— 起重机带有额定起升载荷，与机构失效引起的载荷相组合；  \nh） C8— 起重机带有额定起升载荷，与起重机基础外部激励产生的载荷相组合；  \ni） C9— 起重机在安装、拆卸或运输期间产生的载荷组合。\n\n#### 4．3．4 载荷组合表及其应用\n\n##### 4．3．4．1 载荷组合表\n\n考虑到受以上各类载荷作用的起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表见表20，各类典型起重机的载荷与载荷组合表见附录 G。\n\n\n\n\n\n（  \n， ． 4  \n\n\n\n\n\n##### 4．3．4．2 载荷组合表的应用\n\n###### 4．3．4．2．1 各项载荷的计算\n\n表20中各项乘以动力系数的载荷计算如下：\n\n第1行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 或乘以1；  \n第2行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 、突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 或乘以1或乘以 $\\eta$ ；  \n第3行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ；  \n第4行和第5行的载荷为相应质量乘以驱动加速度后，再乘以动载荷系数 $\\phi _ { 5 }$ ；  \n第11行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以最大起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ；  \n第13行的载荷为相应质量乘以重力加速度及1．1（或其他动载试验载荷倍数值）后，再乘以动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ ；  \n第14行的载荷为相应质量乘以碰撞停车减速度后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ 或按缓冲器吸收的动能算出缓冲碰撞力后，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e116c082-c668-41f9-8fa7-44f931d81374', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算将式（111）及式（112）中所定义的 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 和 ${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ 分别除以疲劳安全系数 $n _ { \\mathrm { r } }$ ，就可以求出疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { r } }$ ]和 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ 。\n\n取：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { r } } = 3 . 2 ^ { 1 / C }\n$$\n\n疲劳许用应力为：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n$$\n[ \\tau _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\tau _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n疲劳计算：\n\n$$\n\\sigma { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { { r } } } ]\n$$\n\n式中：\n\nnr 疲劳安全系数；\n\n$C$ 同式（107)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件拉伸或压缩疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件的剪切疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$\\sigma$ 最大计算正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$\n\n$$\n\\tau { \\leqslant } [ \\tau _ { \\mathrm { r } } ]\n$$\n\n式中：\n\n7 最大计算剪切应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ ——— 同式（115）。\n\n受具有不同应力循环特征值 $r$ 的正应力和剪切应力同时作用的零件，应满足下述条件：\n\n$$\n\\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } } { \\sigma _ { \\mathrm { x r } } } \\Big ) ^ { 2 } + \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { \\sigma _ { \\mathrm { y r } } } \\Big ) ^ { 2 } - \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { | \\sigma _ { \\mathrm { x r } } | \\bullet | \\sigma _ { \\mathrm { y r } } | } \\Big ) + \\Big ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { \\mathrm { r } } } \\Big ) ^ { 2 } \\leqslant \\frac { 1 , 1 } { n _ { \\mathrm { r } } ^ { 2 } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的最大正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { x r } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y r } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的正应力疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau$ -最大剪应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$n _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（113）。\n\n如果不能从相应的应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\bullet \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和 $\\tau$ 确定上述关系的最不利情况，就应分别对载荷应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\setminus \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 和$\\tau _ { \\mathrm { m a x } }$ 以及最不利的相应应力进行计算。\n\n应注意上述计算并不能保证机械零件抗脆性破坏的安全性，只有选择合适的钢材质量组别才能确保这种安全性，可参见附录Ⅰ。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e123d531-91ca-4a4d-b724-ec47790fd7f5', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百六十六条出卖人分批交付标的物的，出卖人对其中一批标的物不交付或者交付不符合约定', '第一百六十六条出卖人分批交付标的物的，出卖人对其中一批标的物不交付或者交付不符合约定，致使该批标的物不能实现合同目的的，买受人可以就该批标的物解除。出卖人不交付其中一批标的物或者交付不符合约定，致使今后其他各批标的物的交付不能实现合同目的的，买受人可以就该批以及今后其他各批标的物解除。\n\n买受人如果就其中一批标的物解除，该批标的物与其他各批标的物相互依存的，可以就已经交付和未交付的各批标的物解除。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e12ac9c2-654b-4ada-bbac-61a6bf6dd0e2', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条按新颁布的《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310-2019）的规定进行了修改。\n\n## 6.8.6 除应对由各种组成材料带入混凝土中的碱含量进行控制外，尚应控制混凝土的总碱含量。每立方米混凝土的总碱含量，对一般桥涵宜不大于 $3 . 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ ，对特大桥、大桥和重要桥梁宜不大于 $2 . 1 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。当混凝土结构处于受严重侵蚀的环境时，不得使用有碱活性反应的\n\n集料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e12f29af-144f-426c-93e3-fafb3af874b2', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故概况', '一、事故概况1.事故发生时间：1986年11月  \n2.事故发生单位：某造纸厂机修车间  \n3.起重设备类型：电动单梁起重机  \n4.作业特点：吊运维修作业  \n5.事故类型：吊载失落  \n6.事故危害程度：1人重伤');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e13665b3-1318-40aa-b8d4-cd30e92ce195', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本节对不锈钢钢筋的条文规定，主要依据港珠澳大桥等工程的施工经验拟定。\n\n### 22.3.2 不锈钢钢筋在进场后、加工前，应分批对其性能质量进行复验。每一验收批应由同一牌号、同一炉号、同一规格、同一交货状态的每 60t 钢筋组成；对每一验收批应随机抽取 3 根钢筋，各截取一组试样，每组两个试件，一个试件用于拉力试验，另一个试件用于冷弯试验。试验方法和检验结果应符合现行《钢筋混凝土用不锈钢钢筋》（GB/T 33959）的规定。\n\n### 22.3.3 不锈钢钢筋在运输和装卸时应对其采取适当的保护措施，避免其产生污染或机械损伤，并不得与普通碳钢或低合金钢产生接触或刮擦。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e13757e3-9c78-4343-973d-0f3e4a35d0e8', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '18钢结构防护. ·· 231', '18钢结构防护. ·· 231## 18.1抗火设计 231  \n## 18.2防腐蚀设计 231  \n## 18.3隔热…· . 233  \n## 附录A常用建筑结构体系 ： 235  \n## 附录B结构或构件的变形容许值… 238');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e13a30ca-9db1-48cb-9707-3d2c9c809d40', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '中华人民共和国国务院令', '中华人民共和国国务院令');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e141c870-4002-49a9-bef0-f55043948a2d', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '附录G摩擦面抗滑移系数试验方法', '附录G摩擦面抗滑移系数试验方法G.0.1本方法适用于采用高强度螺栓连接的摩擦面抗滑移系数试验，采用高强度环槽铆钉连接的摩擦面抗滑移系数试验可按此执行。\n\n## G.0.2基本要求应符合下列规定：\n\n1制造厂和安装单位应分别以钢结构制造批为单位进行抗滑移系数试验。制造批可按单位工程划分规定的工程量每2000t为一批，不足2000t的可视为一批；分节段安装的构件应以每10个节段为一批，不足10个节段时视为一批。选用两种及两种以上表面处理工艺时，每种处理工艺应单独检验。\n\n2每一批应制作6组试件，其中3组用于出厂试验，3组用于工地复验。设计文件对抗滑移系数试件的数量及规格有要求时，应符合其规定。\n\n3抗滑移系数试验应采用双摩擦面的两栓拼接的拉力试件，试件的加工制作应符合图G.0.2的规定。\n\n  \n图G.0.2抗滑移系数拼接试件的形式和尺寸（尺寸单位： $\\mathsf { m m } \\overline { { } }$ ）\n\n注：图中2 $t _ { \\mathscr { z } } \\geqslant t _ { \\mathscr { z } } { \\mathscr { e } }$\n\nG.0.3试验方法应符合下列规定：\n\n1试验用的试验机误差应在 $1 \\%$ 以内。\n\n2试验用的贴有电阻片的高强度螺栓、压力传感器和电阻应变仪应在试验前采用试验机进行标定，其误差应在 $2 \\%$ 以内。\n\n3测定抗滑移系数的试件应由钢结构制造厂加工，试件与所代表的钢结构应为同一牌号、同批制作、同一摩擦面处理工艺，使用同一性能等级和同一直径的高强度螺栓连接副，并在相同条件下运输、存放。试件的摩擦面在运输和存放过程中不\n\n得有损伤。\n\n4试件的钢板厚度t1、t2应为所代表的钢结构中有代表性部件的钢板厚度，同时应考虑在摩擦面滑移之前，试件钢板的净截面始终处于弹性状态；试件的宽度b应按表G.0.3确定。\n\n表G.0.3试件宽度  \n\n\n\n\n\n5试件加工应符合图G.0.2的规定。\n\n6试件板面应平整，无油污、孔和板的边缘无飞边、毛刺。\n\n7应按图G.0.2进行试件组装，先打入冲钉定位，然后逐个换成贴有电阻应变片的高强度螺栓（或用压力传感器），拧紧高强度螺栓的预应力达到（ $0 . 9 5 \\sim 1 . 0 5 $ P（P为高强度螺栓设计预拉力）。\n\n8将试件装在试验机上，应使试件的轴线与试验机夹具中心线严格对中。\n\n9在试验中发生以下情况之一时，应认为达到滑动荷载：\n\n1）试验机发生回针现象；\n\n2）X-Y 记录仪中变形发生突变；\n\n3）试件测面画线发生错动。\n\nG.0.4抗滑移系数μ应按式（G.0.4）计算，取两位有效数字：\n\n$$\n\\mu = \\frac { N } { n _ { \\mathrm { f } } \\sum P _ { \\mathrm { t } } }\n$$\n\n式中：N——由试验机测得的滑动荷载（ $\\mathrm { k N }$ ，取3位有效数字）；n——摩擦面面数，取 $\\mathrm { n } \\mathrm { e } = 2$ ；\n\nP——高强螺栓预拉力实测值（ $\\mathbf { k N } )$ ；\n\nΣP—一与试件滑动荷载对应一侧的高强度螺栓预拉力实测值之和（kN，取3位有效数字）。\n\nG.0.5 每批3组试件的摩擦面抗滑移系数最小值应不小于设计规定值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1433501-3901-483a-a745-05a85a2cd3da', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：圆柱头焊钉零件尺寸小、数量多，焊接作业时其焊接质量容易被忽视，为此对\n\n圆柱头焊钉的施焊条件、环境和操作要求作出了较严格的规定。\n\n## 8.5.5焊缝磨修和返修焊时应符合下列规定：\n\n1 焊件上的引出板、产品试板或临时连接件应采用气割切除，并磨平切口，且不应损伤母材。\n\n2 焊脚尺寸、焊波或余高等超出表 8.6.1 规定上限值的焊缝及不超差的咬边应修磨匀顺。所有表面的修磨均应沿主要受力方向进行，使磨痕平行于主要受力方向。\n\n3 焊缝咬边超差或焊脚尺寸不足时，可采用手工电弧焊或 $\\mathrm { C O } _ { 2 }$ 气体保护焊进行返修焊。采用自动焊返修焊缝时，应将清除焊缝部位的两端刨成 1:5 的斜坡后再进行焊接。返修焊缝应按原焊缝质量要求检验，同一部位的返修焊不宜超过两次。\n\n4 焊接缺陷宜采用碳弧气刨清除，在清除缺陷时应刨出利于返修焊的坡口，并采用砂轮磨去坡口表面的氧化皮，露出金属光泽。焊接裂纹的清除范围除应包括裂纹全长外，尚应由裂纹端外延 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n5 缺焊焊缝长度超过周长的1/4或因其他项点不合格的圆柱头焊钉应予更换重新焊接。缺焊长度未超过周长的 1/4 时，可采用小直径低氢焊条补焊，补焊时应预热 $5 0 { \\sim } 8 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，并应从缺焊焊缝端部 $1 0 \\mathrm { m m }$ 外引、熄弧，焊脚尺寸应不小于 $6 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e14cb3bd-e59f-49d9-8b11-2ba08e7835e8', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.7.5 钢吊(套)箱围堰施工应符合下列规定', '8.7.5 钢吊(套)箱围堰施工应符合下列规定：## 1 应验算悬吊装置、吊杆的安全性以及有底钢吊(套)箱的抗浮性。\n\n## 2 吊装所用设备、机具，状态应良好。\n\n## 3 吊(套)箱就位后应及时与四周的钢护筒连成整体。\n\n## 4 吊(套)箱内排水应在封底混凝土强度符合设计规定后进行，排水不应过快，并应加强监测吊箱变化情况、及时设置内支撑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e14eac0d-b631-4549-b5d4-bf8ef317b9f4', '137《金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验》（GB-T2652-2022）.md', '4符号和缩略语', '4符号和缩略语纵向拉伸试验所使用的符号和缩略语应按ISO6892-1的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e154327e-42b2-4a8e-999d-c34da704039e', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤## 3.1 混凝土的拌和、成型应按 $\\mathrm { T } 0 5 5 1$ 的规定进行。\n\n## 3.2 把纵向限制器放入试模中，将混凝土一次装入试模，把试模放在振动台上振动至表面呈现水泥浆为止，刮去多余的混凝土并抹平。然后把试件置于温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 3 ^ { \\circ } C$ 的室内养护，试件表面用塑料布或湿布覆盖，以防止水分蒸发。\n\n## 3.3 当自由膨胀的混凝土抗压强度达到 $3 \\sim 5 ~ \\mathrm { N / m m } ^ { 2 }$ 时拆模，测量试件初始长度。\n\n## 3.4 将测定初始长度后的试件浸入 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 的水中养护，分别测定 3d、7d、14d 的长度；然后移入环境温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ 、相对湿度为 $6 0 \\% { \\pm } 5 \\%$ 的恒温恒湿室养护，分别测定28d、90d和180d 的长度。\n\n## 3.5 试件长度测量时，其方向和位置要固定一致，不得随意变动，测量每个试件长度，应重复三次，取其稳定值。\n\n## 3.6 每组三个试件，取其算术平均值作为长度变化，计算精确至 $0 . 0 0 1 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e15a5735-d716-4942-bb9f-421a6e6115fe', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '3术语和定义', '3术语和定义ISO 17893界定的以及下列术语和定义适用于本文件。\n\n## 3.1\n\n公称直径 nominal diameterd钢丝绳直径规格的约定值。\n\nGB/T 5972-2016/ISO 4309:2010\n\n## 3.2\n\n实测直径 measured diameter  \n实际直径 actual diameter  \n$d _ { \\textrm { \\tiny m } }$   \n在两个互相垂直的方向上测量的钢丝绳同一横截面外接圆直径的平均值。\n\n## 3.3\n\n参考直径reference diameter  \n$d _ { \\mathrm { r e f } }$   \n钢丝绳开始使用后立即在没有经受弯曲的钢丝绳区段上测量的实测直径。注：该直径作为钢丝绳直径等值减小的基准值。\n\n## 3.4\n\n交叉重叠区域cross-over zone\n\n钢丝绳在卷筒上缠绕时或在卷筒法兰处由一层上升到另一层时，上下两圈钢丝绳互相交叉重叠的部分。\n\n## 3.5\n\n圈wrap钢丝绳绕卷筒一周。\n\n## 3.6\n\n卷盘reel缠绕钢丝绳的带凸缘的卷盘,用于钢丝绳的装运和贮存。\n\n## 3.7\n\n钢丝绳的定期检验wire rope periodic inspection  \n对钢丝绳彻底的外观检查及测量，如果条件许可，还包括对钢丝绳内部状态进行的评估。注：这种检验有时被称为“彻底检查”。\n\n## 3.8\n\n主管人员competent person\n\n具备足够的起重机和起重葫芦用钢丝绳的专业知识和实践经验，能够评估钢丝绳的状态、判断钢丝绳是否可以继续使用、规定钢丝绳实施检验的最大时间间隔的(钢丝绳检查)人员。\n\n## 3.9\n\n股沟断丝valleywire break  \n发生在内层股接触点或两个外层股之间沟状区域的断丝。  \n注：发生在相邻两个股沟之间钢丝绳内部的外层断丝,以及绳芯股断裂，也可视为股沟断丝。\n\n## 3.10\n\n严重程度级别severity rating劣化程度的量值，用趋于报废的百分比表示。\n\n注：此比率可能与单一的劣化模式(如断丝或直径减小)有关,也可能与多个劣化模式(如断丝和直径减小)的综合影响有关。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e161d8d8-81f4-4d0a-868a-4a2a51cbb3d5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 混凝土冬期施工选用水泥的原则是早期强度要较高，能较快达到耐冻所需的强度。采用矿渣硅酸盐水泥拌制的混凝土当采用蒸汽养护时，其后期强度不降低，因此在采用蒸汽养护混凝土时，通常选用矿渣硅酸盐水泥。采用高铝水泥拌制的混凝土在硬化过程中，环境温度如超过 $3 0 ^ { \\circ } C$ ，则由于水化作用将形成水化铝酸三钙，使强度大大降低，故禁止采用。\n\n4 表 25.2.5 中规定水泥不能与 $8 0 ^ { \\circ } C$ 以上的水直接接触，是因水泥与 $8 0 ^ { \\circ } C$ 以上的水接触时，将使水泥发生假凝现象，影响水泥颗粒的分散与集料充分包裹，从而降低混凝土的强度。\n\n### 25.2.6 混凝土的运输和浇筑应符合下列规定：\n\n1 混凝土的运输时间应最大限度地缩短，运输混凝土的容器应有保温措施。\n\n2 混凝土的入模温度应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ，浇筑前应清除模板、钢筋上的冰雪和污垢。浇筑完成后开始养护时的温度，采用蓄热法养护时应不低于 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，采用蒸汽法养护时应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ，细薄结构应不低于 $8 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 。\n\n3 冬期施工在浇筑混凝土时，应在新混凝土浇筑前对接合面加热，其温度应保持在 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 以上。浇筑完成后，应采取措施使混凝土接合面继续保持正温，直至新浇混凝土达到规定的抗冻强度。浇筑预应力混凝土构件的湿接缝时，应适当降低水胶比。浇筑完成后应加热或连续保温养护，直至接缝混凝土或水泥砂浆抗压强度达到设计强度的 $75 \\%$ 。\n\n4 应采取有效措施，防止水进入结构或梁板的孔道内，使其产生冻胀。\n\n5喷射混凝土作业区的环境温度和进入喷射机的材料温度应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。已喷射混凝土的强度达到5MPa 前不得受冻。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e162fe27-4641-43f8-a5c2-37b04881cb8b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 15）', 'an=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>偏斜水平侧向载荷</td><td rowspan=2 colspan=1>偏斜运行时的水平侧向载荷，见4.2. 2.1,4.2. 2.2</td><td rowspan=2 colspan=1>1.48</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2>1．猛烈提升地面物品的动载荷，见4.2.1.1.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2max</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1658fb5-deda-4128-a45e-72ddfbec6d8f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e17a7f00-083e-4a18-8995-b3d0ca1f1d98', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数', '犖．1 用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$用加劲肋分隔的局部区格简支板的屈曲系数按表 N．1计算。\n\n表 犖．1 局部区格简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n表 犖．1（续）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e184083c-9596-4464-a87d-35a648074e87', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．8 吊钩', '6．3．8 吊钩## 6．3．8．1 锻造吊钩\n\n起重吊钩应按照GB／T10051．1的规定选取。  \n起重吊钩附件（包括吊钩螺母、吊钩横梁等）应按JB／T7687．1～JB／T7687．4的规定选取。\n\n## 6．3．8．2 片式吊钩\n\n铸造起重机用片式单钩宜采用低合金高强度钢，其强度计算中相应于钢材的屈服点的安全系数不应低于2．5。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1900113-a727-439d-9cdf-ff68a011ca64', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 自锚式悬索桥吊索的安装和张拉是主缆和加劲梁从单独受力转成共同受力的体系转换过程，是区别于一般悬索桥的主要特点之一。在体系转换过程中，各部位的受力比较复杂，因此需要在吊索张拉前确定张拉施工方案。\n\n## 21.9.11 桥面铺装等二期恒载施工时，应对其施工顺序进行重点控制，控制时应遵循均衡加载保证吊索受力平衡的原则；对预应力混凝土箱梁，尚应控制其结构变形，防止开裂。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e19275e4-11ae-4eb1-afb5-f205c0b836db', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：在天然地基上浇筑墩台基础混凝土时，过干的地基将吸收混凝土中的水分，直接影响混凝土的性能。浇筑混凝土垫层的目的：一是为了方便基础支模施工和绑扎钢筋的需要，不致发生局部沉降；二是为了保证基础底面的平整。\n\n### 14.2.2 浅基础的施工宜采用钢模板。混凝土宜在全平截面范围内水平分层进行浇筑，且机械设备的能力应满足混凝土浇筑施工的要求；当浇筑量过大设备能力难以满足施工要求，或大体积混凝土温控需要时，可分层或分块浇筑。\n\n## 14.3 承台\n\n### 14.3.1 本节适用于在现场浇筑的承台施工。\n\n### 14.3.2 承台施工采用钢围堰作为挡水（土）设施时，应根据承台的结构特点、水文、地质和施工条件等因素确定适宜的围堰形式，并应对围堰进行专项设计；施工期间环境条件发生较大变化时，应对围堰设计方案重新进行论证。钢围堰的设计与施工应符合下列规定：\n\n1 围堰的平面尺寸宜根据承台的结构尺寸、安装及放样误差等确定，且宜满足承台施工操作空间的需要，围堰内侧距承台边缘的净距宜不小于 $1 \\mathrm { m }$ （围堰内侧兼作模板时除外）。围堰的顶面高程应高出施工期间可能出现的最高水位（包括浪高）$0 . 5 { \\sim } 0 . 7 \\mathrm { m }$ ；在有潮汐的水域，应同时考虑最高和最低施工潮位对围堰的不利影响。\n\n2 围堰除应满足自身的强度、刚度和稳定性要求外，尚应考虑河床断面被压缩后，流速增大导致的河床冲刷和对通航、导流等的影响。\n\n3 对围堰结构进行计算时，除应考虑施工荷载及结构重力、水流压力、浮力、土压力等荷载外，尚应根据现场的具体情况考虑可能出现的冲刷、风力、波浪力、流冰压力、施工船舶或漂浮物撞击力等作用。\n\n4 围堰结构应根据施工过程中的各种工况，按最不利荷载组合进行强度、刚度及稳定性计算。在围堰内设置支撑的，除应对内支撑结构本身进行局部验算外，尚应将其与围堰作为整体进行总体稳定性验算；设置内支撑时，对支撑与堰壁的连接处应设置纵横向分配梁予以局部加强，并应考虑其对承台及后续墩身施工的干扰影响。\n\n5 钢围堰的混凝土封底厚度应符合设计规定；设计未规定时，应根据桩周摩擦力、浮力、围堰结构自重及封底混凝土自身强度等因素经计算后确定。\n\n6 钢围堰在施工前应制订专项施工方案，明确施工工艺流程。\n\n7 围堰钢结构的制造可按照本规范第8章的相关规定执行，并应保证其在施工过程中防水严密，不渗漏。\n\n8 在岸上整体加工制造的钢围堰，当通过滑道或其他装置下水时，其进入的水域面积和水深应足够，并应采取措施控制其下水的速度；采用起重船吊装时，起重船的吊装能力应能满足整体吊装的要求，各吊点的受力应控制均匀，必要时宜进行监控。\n\n9 钢围堰在灌注封底混凝土之前，应将桩身和堰壁上附着的泥浆冲洗干净，经检验合格后方可进行封底混凝土的施工。封底的施工要求可按本规范第 11.5节的规定执行。\n\n10 钢围堰拆除时，除应采取措施防止撞击墩身外，对水下按设计规定可不拆除的结构，尚应保证其不会对通航产生不利的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1984628-0640-40f3-8db5-c27757384a13', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 37）', ' colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>$</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的,见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>+3</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.28</td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>3．在不平轨道上运行起重机的质量和总起升质量引起的，见4.2.1.1.6</td><td rowspan=2 colspan=1>1.16</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>4</td><td rowspan=2 colspan=1>1.1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>4</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>驱动加速力</td><td rowspan=2 colspan=1>H4．起重机的质量和总起升质量，见4.2.1.2</td><td rowspan=1 colspan=1>4.1不包括起升机构的其他驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.55</td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e19b0a8e-714f-44fa-9ad5-a6c91314f668', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 1）', '9 安全## 9.1 起重机的安全设计计算\n\n起重机结构、机械、电气及整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性的设计计算等，应按本标准第4章、第5章、第6章、第7章、第8章的规定进行。\n\n## 9.2 起重机的标记、铭牌、安全标志、限界尺寸和净距\n\n### 9.2.1 标记、铭牌和安全标志\n9．2．1．1 起重机应有标记、铭牌和安全标志。\n\n9．2．1．2 起重机的规格标记应符合下列要求：\n\na） 额定起重量（或额定起重力矩），应永久性地标明在从地面容易看清的地方。  \nb） 额定起重量随全幅度范围变化的起重机，应设有明显可见的额定起重量随幅度全程变化的曲线或表格；凡不同幅度段规定有不同额定起重量的，幅度段的划分及各段的额定起重量，均应永久性地标明并明显可见。由制造商提供的操作说明书应能对不同幅度起重量做出更详细说明。  \nc） 如果起重机配备有几个起升机构，则应分别标明每个起升机构的额定起重量。由制造商提供的操作说明书应指明这些起升机构是否可以同时使用。\n\n9．2．1．3 每台起重机都应在适当的位置装设铭牌，铭牌应至少标明以下内容：\n\n制造商名称；  \n产品名称和型号；  \n主要性能参数；  \n出厂编号；  \n制造日期。\n\n9．2．1．4 应在起重机的合适位置或工作区域设有明显可见的文字安全警示标志，如“起升物品下方严禁站人“ 、 “臂架下方严禁停留“ 、 “作业半径内注意安全“ 、 “未经许可不得入内“等。在起重机的危险部位，应有安全标志，安全标志应符合 GB2894和 GB15052的规定。安全标志的颜色，应符合 GB2893的规定。\n\n## 9．2．2 界限尺寸和净距\n\n9．2．2．1 在最不利位置和最不利装载条件下，起重机的所有运动部分（吊具和其他取物装置除外）与建筑物的净距规定如下：\n\n距固定部分不小于 $0 , 0 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距任何栏杆或扶手不小于 $0 . 1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距出入区不小于 $0 . 5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ （出入区是指允许人员进出的所有通道，但工作平台除外）。\n\n具有水平滚轮或带轮缘车轮导向的桥式起重机等，考虑其沿轨道运行时可能产生一定的偏斜，其侧方与外部固定部分的间隙尺寸不应小于 $0 . 0 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n铁路起重机的轮廓线应符合铁路运输轮廓界限。用于铁路装卸的起重机，其任何固定部分不应侵入铁路净空界限。\n\n9．2．2．2 起重机各运动部分的下界限线与下方的一般出入区（从地面或从属于建筑物的固定或活动部分算起，工作或维修平台及类似物除外）之间的垂直距离不应小于 $1 , 7 \\textrm { m }$ ，与通常不准人出入的下方的固定或活动部分（例如棚顶、加热器、机械部分和运行在下方的起重机等）及与栏杆顶部的垂直距离不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．3 起重机各运动部分的上界限线与上方的固定或活动部分（例如起重小车的最高处与房顶结构最低点、下垂吊灯、下敷管道或与运行在其上方的起重机的最低点）之间的垂直距离，在保养区域和维修平台等处不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。如果不会对人员产生危险，这个距离可以减小到 $0 . 1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．4 起重机上任何部件与高压输电线的最小距离如表56。\n\n表56 起重机与输电线的最小距离  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>输电线路电压V/5kV</td><td rowspan=1 colspan=1>&lt;</td><td rowspan=1 colspan=1>1~35</td><td rowspan=1 colspan=1>≥60</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>最小距离/m</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.01(V-50)+3</td></tr></table>\n\n\n## 9．3 结构安全要求\n\n### 9．3．1 司机室\n\n起重机司机室应符合 GB／T20303．1的规定外。还应满足以下要求。\n\n9．3．1．1 当臂架俯仰摆动或臂架及物品坠落会影响司机室安全时，司机室不应设置在起重臂架的正下方。\n\n9．3．1．2 当存在坠落物砸碰司机室的危险时，司机室顶部应装设有效的防护。\n\n9．3．1．3 在室外或在没有暖气的室内操作的起重机（除气候条件较好外），宜采用封闭式司机室。在高温、蒸气、有尘、有毒或有害气体等环境下工作的起重机，应采用能提供清洁空气的密封性能良好的封闭司机室。在有暖气的室内工作的起重机司机室、或仅作辅助性质工作较少使用的起重机司机室，可以是敞开式的，敞开式司机室应设高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 的护栏。\n\n9．3．1．4 除极端恶劣的气候条件外，在工作期间司机室内的工作温度宜保持在 $1 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 之间。长期在高温环境工作的（如某些冶金起重机）司机室内应设降温装置，底板下方应设置隔热板。\n\n9．3．1．5 司机室应有安全出入口；当司机室装有门时，应防止其在起重机工作时意外打开；司机室的拉门和外开门应通向同一高度的水平平台；司机室外无平台时，一般情况下门应向里开；流动式起重机司机室回转门应向外开，滑动门应向后开。\n\n9．3．1．6 司机室的窗离地板高度不到 $1 \\textrm { m }$ 时，玻璃窗应做成不可打开的或加以防护，防护高度不应低于 $1 \\textrm { m }$ ；司机室地板上装有玻璃的部位也应加以防护。司机室底窗和');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e19d8824-2990-4782-882f-a47b0270e40b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '6.12 养护', '6.12 养护## 6.12.1 对新浇筑混凝土的养护，应根据施工对象、环境条件、水泥品种、外加剂或掺合料以及混凝土性能等因素，制订具体的养护方案，并严格实施。\n\n## 6.12.2 混凝土浇筑完成后，应在其收浆后尽快予以覆盖并洒水保湿养护。对干硬性混凝土、高强度和高性能混凝土、炎热天气浇筑的混凝土以及桥面等大面积裸露的混凝土，应加强初始保湿养护，具备条件的可在浇筑完成后立即加设棚罩，待收浆后再予以覆盖和洒水养护，覆盖时不得损伤或污染混凝土表面。\n\n## 6.12.3 混凝土表面有模板覆盖时，应在养护期间使模板保持湿润。拆除模板后，仍应对混凝土进行覆盖和洒水养护，直至达到规定的养护期限；尤其在低温、干燥或大风环境下拆除模板时，应采取必要的覆盖、保温等措施，防止混凝土表面产生裂缝。\n\n### 条文说明：\n\n在低温、干燥或大风环境下拆除模板时，外界的不良环境会使混凝土的内表温差过大或使混凝土的表面过快失水，从而导致混凝土的表面出现裂纹，严重者会产生裂缝，故需要采取必要的措施予以防止。\n\n## 6.12.4 混凝土的养护严禁采用海水。混凝土的洒水保湿养护时间应不少于 7d，对重要工程或有特殊要求的混凝土，应根据环境湿度、温度、水泥品种以及掺用的外加剂和掺合料等情况，酌情延长养护时间，并应使混凝土表面始终保持湿润状态。当气温低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 时，应采取保温养护措施，不得向混凝土表面洒水。当采用喷洒养护剂对混凝土进行养护时，所使用的养护剂应不会对混凝土产生不利影响，且应通过试验验证其养护效果。\n\n### 条文说明：\n\n水仍然是混凝土最好的养护剂。决定混凝土养护所需时间的原则，是以混凝土获得正常强度、停止养护后表面不再产生干缩裂纹时为标准，正常强度值大小与水泥品种、气候条件及养护方法有关。规定“洒水保湿养护时间应不少于 7d”是根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2015）确定的。为了保证养护质量，要求混凝土表面始终处于湿润状态而非干湿交替状态。当气温低于 $5 \\%$ 时，混凝土的水泥水化凝结速度大为降低，其中的水分也不易蒸发出来，混凝土不会发生脱水（失水）现象，故不能向混凝土表面洒水，而需要覆盖保温，以加快混凝土中水泥水化凝结速度。\n\n## 6.12.5 新浇筑的混凝土与流动的地表水或地下水接触时，应采取临时防护措施，保证混凝土在7d以内且强度达到设计强度的 $50 \\%$ 以前，不受水的冲刷侵袭；当环境水具有侵蚀作用时，应保证混凝土在 l0d 以内且强度达到设计强度的 $70 \\%$ 以前，不受水的侵袭。混凝土处于冻融循环作用的环境时，宜在结冰期到来 4 周前完成浇筑施工，且在混凝土强度未达到设计强度等级的 $80 \\%$ 前不得受冻，否则应采取技术措施，防止发生冻害。\n\n### 条文说明：\n\n在混凝土未达到一定强度之前，与流动的地表水或地下水接触的混凝土结构有被冲刷、侵蚀的危险，需要采取如临时排水、堵塞水流、设置防水围堰、设置防水层或其他防水措施。混凝土强度达到设计强度的 $50 \\%$ 和 7d 时间的规定，是考虑到此时混凝土已有抗水流冲刷的能力；如果水的流速过大，使用缓凝性水泥或水温低，则临时防水时间需要酌予延长。条文中提及的侵蚀性地下水，系指一般有海水渗入的地下水；如果地下水中含有硫酸盐等侵蚀性较强的物质，则除按条文规定的时间和混凝土强度要求外，结构混凝土尚可能需要采用抗硫酸盐水泥。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1a8edb5-1720-4614-94ab-1bc71d7cd4ed', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6 疲劳强度的计算（Part 2）', '_ { \\mathrm { c } } }\n$$\n\n在纯剪切情况下，取：\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { w r } } = \\tau _ { \\mathrm { w } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 或 $\\tau _ { \\mathrm { w r } }$ — 零件拉伸，压缩，弯曲和扭转剪切的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { w } }$ — 同式（100）；\n\n$K _ { \\mathrm { s } } , K _ { \\mathrm { d } } , K _ { \\mathrm { u } } , K _ { \\mathrm { c } }$ ———系数。\n\n## 6．2．6．4 作为 $r _ { \\mathbf { \\lambda } } ^ { \\mathbf { \\lambda } } , \\pmb { \\sigma } _ { \\mathbf { \\lambda } \\mathbf { b } }$ 和 $\\pmb { \\sigma } _ { \\mathrm { w r } } ( \\tau _ { \\mathrm { w r } } )$ ）函数的疲劳极限\n\n图 为疲劳极限曲线［史密斯（ ）图］，它表达了疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ （或 $\\tau _ { \\mathrm { d } }$ ）与极值应力比 $r$ 、抗拉强度 $\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ 和交变载荷 $\\cdot r { = } - 1 )$ ）下疲劳极限 $\\sigma _ { \\mathrm { w r } } \\left( \\tau _ { \\mathrm { w r } } \\right)$ ）之间的假设关系，这些关系也如表43内容所示。\n\n  \n图 11 疲劳极限曲线\n\n表 43 机械零件疲劳极限 $\\pmb { \\sigma } _ { \\bf d } ( \\tau _ { \\bf d } )$ ）与 $r \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { w r } }$ 的关系  \n\n\n\n\n\n## 6．2．6．5 疲劳寿命曲线（威勒曲线）\n\n图12的疲劳寿命曲线表示了当所有应力循环具有相同的幅值和相同的应力循环特征值 $r$ 时，疲劳破坏前能承受的应力循环数 $n$ 和最大应力 $\\sigma ^ { ( \\tau ) }$ ）之间的函数关系，假设如下：\n\na） 对 $n _ { \\mathrm { T } } { \\leqslant } 8 \\times 1 0 ^ { 3 }$ ：\n\n$$\n\\sigma { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma  \\cdot \\tau$ -最大应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）。  \nb） 对 $8 \\times 1 0 ^ { 3 } <  { n _ { \\mathrm { T } } } < 2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 的有限疲劳区，这一函数关系可由图12双对数坐标中的 TD直线来表示：  \n在所考虑的区间内，威勒曲线的斜率由 $C$ 来表示。\n\n$$\nC = \\tan \\ \\varphi { = } \\frac { \\log \\ 2 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 6 } - \\log \\ 8 \\ \\bullet \\ 1 0 ^ { 3 } } { \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { b } } - \\log \\ \\sigma _ { \\mathrm { d } } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\scriptstyle C = \\tan \\varphi = { \\frac { \\log 2 \\bullet 1 0 ^ { 6 } - \\log 8 \\bullet 1 0 ^ { 3 } } { \\log { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { \\sqrt { 3 } } } - \\log \\tau _ { \\mathrm { d } } } }\n$$\n\nc） 对 $n { \\geqslant } 2 { \\times } 1 0 ^ { 6 }$ ：\n\n或\n\n式中：\n\n$C$ 威勒曲线斜率;\n\n76\n\ntan $\\varphi$ — 威勒曲线斜率；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 同式（98）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 机械零件的疲劳极限，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\sigma$ 同式（105）。  \n上述 $C$ 值表示了该机械零件实际的应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值。\n\n  \n图 12 疲劳寿命曲线');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1abd463-b5a4-49a5-9c83-61c423072c97', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 与稳定起升速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ 和起升状态级别等有关，其值可以由试验或分析确定，也可以按式（7）计算：\n\n$$\n\\phi _ { 2 } = \\phi _ { 2 \\mathrm { m i n } } + \\beta _ { 2 } v _ { \\mathrm { q } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 2 }$ ——起升动载系数，由式(7)计算得出,其最大值 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ 对建筑塔式起重机和港口臂架起重机等起升速度很高的起重机不超过2．2，对其他起重机不超过2．0；$\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 与起升状态级别相对应的起升动载系数的最小值，见表10；$\\beta _ { 2 }$ 按起升状态级别设定的系数，见表10；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 稳定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），与起升机构驱动控制型式及操作方法有关，见表11。其最高值 $ { \\mathcal { V } } _ { \\mathrm { q m a x } }$ 发生在电动机或发电机空载起动（相当于此时吊具、物品及完全松弛的钢丝绳均放置于地面）、且吊具及物品被起升离地时其起升速度已达到稳定起升的最大值。\n\n表 11 确定 $\\phi _ { 2 }$ 用的稳定起升速度 $\\nu _ { \\mathbf { q } }$ 值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷组合</td><td rowspan=1 colspan=5>起升驱动型式及操作方法</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>H1</td><td rowspan=1 colspan=1>H2</td><td rowspan=1 colspan=1>H3</td><td rowspan=1 colspan=1>H4</td><td rowspan=1 colspan=1>H5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>无风工作 A1、有风工作 B1</td><td rowspan=1 colspan=1>Uqmax</td><td rowspan=1 colspan=1>Uqmin</td><td rowspan=1 colspan=1>Uqmin</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5 Uqmax</td><td rowspan=1 colspan=1>u=0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>特殊工作C1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>Uqmax</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>Uqmax</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5 Uqmax</td></tr></table>\n\n\nH1———起升驱动机构只能作常速运转，不能低速运转；  \nH2— 起重机司机可选用起升驱动机构作稳定低速运转；  \nH3— 起升驱动机构的控制系统能保证物品起升离地前都作稳定低速运转；  \nH4— 起重机司机可以操作实现无级变速控制；  \nH5— 在起升绳预紧后，不依赖于起重机司机的操作，起升驱动机构就能按预定的要求进行加速控制；  \n$\\boldsymbol { v } _ { \\mathrm { q m a x } }$ — 稳定的最高起升速度；  \n$ { v _ { \\mathrm { q m i n } } }$ — 稳定低速起升速度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1b26f36-17b8-42cd-9102-ab811aff9eaf', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 6）', '应的船舶吨位分别为500、300、100和 $5 0 \\mathrm { t }$ 。通行海轮航道的代表船型为海轮。两者与桥梁结构发生撞击的机理有所区别，结果也大不一样。\n\n关于船舶与桥梁的撞击作用，应开展专题研究，成果经审批及办理其他手续后作为确定的作用值。当无实测资料或针对性研究成果时，可采用本规范表4.4.1-1和表4.4.1-2的规定值。\n\n对于一、二、三级内河航道船舶撞击作用，鉴于桥梁防撞等级及结构安全等级的重要性，一般设计过程中均通过专题研究来确定，且原规范规定的数值与研究结果相比偏小。因此，本次规范修订取消了一、二、三级内河航道船舶撞击作用设计值规定。\n\n内河船舶对桥梁墩台的撞击作用设计值可以按“静力法”，即假定作用于桥梁墩台上的有效动能全部转化为静力功，并采用一些经验系数经计算得到。\n\n近海通行海轮区域的船舶与桥梁墩台的碰撞作用与内河上船舶与桥梁墩台的碰撞作用有许多不同之处。20世纪70年代中期以来， 一些国家和国际组织开展了许多相关的研究工作，取得了许多研究成果，并在不同场合用于一些工程实践。其中主要有米诺斯m\n\n撞能力予以折减，如英国BS5400规范规定，通过安全护栏撞向结构构件的撞击力为 $1 5 0 \\mathrm { k N }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1c6fc82-abbb-4899-abee-0c5674971546', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '12．2 一般项目（Part 1）', '12．2 一般项目## 12．2．1 导管的弯曲半径应符合下列规定：\n\n1 明配导管的弯曲半径不宜小于管外径的6 倍，当两个接线盒间只有一个弯曲时，其弯曲半径不宜小于管外径的4倍；\n\n2 埋设于混凝土内的导管的弯曲半径不宜小于管外径的6倍，当直埋于地下时，其弯曲半径不宜小于管外径的10 倍；\n\n3 电缆导管的弯曲半径不应小于电缆最小允许弯曲半径，电缆最小允许弯曲半径应符合本规范表11．1．2的规定。\n\n检查数量：按每个检验批的导管弯头总数抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1个弯头，并应覆盖不同规格和不同敷设方式的导管。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查，查阅隐蔽工程检查记录。\n\n## 12．2．2 导管支架安装应符合下列规定：\n\n1 除设计要求外，承力建筑钢结构构件上不得熔焊导管支架，且不得热加工开孔；\n\n2 当导管采用金属吊架固定时，圆钢直径不得小于8mm，并应设置防晃支架，在距离盒(箱)、分支处或端部0. $3 \\mathrm { m } \\mathrm { \\sim } 0$ ．5m 处应设置固定支架；\n\n3 金属支架应进行防腐，位于室外及潮湿场所的应按设计要求做处理;\n\n4 导管支架应安装牢固、无明显扭曲。\n\n检查数量：第1款全数检查，第2款～第4款按每个检验批的支吊架总数抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1处。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查。\n\n## 12．2．3 除设计要求外，对于暗配的导管，导管表面埋设深度与建筑物、构筑物表面的距离不应小于 $1 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：按每个检验批的配管回路数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1个回路。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查。\n\n## 12．2．4 进入配电(控制)柜、台、箱内的导管管口，当箱底无封板时，管口应高出柜、台、箱、盘的基础面 $5 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 8 0 \\mathrm { m m }$\n\n检查数量：按每个检验批的落地式柜、台、箱、盘总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1台。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查，查阅隐蔽工程检查记录。\n\n## 12．2．5 室外导管敷设应符合下列规定：\n\n1 对于埋地敷设的钢导管，埋设深度应符合设计要求，钢导管的壁厚应大于 2mm;\n\n2 导管的管口不应敞口垂直向上，导管管口应在盒、箱内或导管端部设置防水弯;\n\n3 由箱式变电所或落地式配电箱引向建筑物的导管，建筑物一侧的导管管口应设在建筑物内；\n\n4 导管的管口在穿入绝缘导线、电缆后应做密封处理。\n\n检查数量：按每个检验批各种敷设形式的总数抽查 $20 \\%$ ，且各不得少于1处。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查，查阅隐蔽工程检查记录。\n\n## 12．2．6 明配的电气导管应符合下列规定：\n\n1 导管应排列整齐、固定点间距均匀、安装牢固；\n\n2 在距终端、弯头中点或柜、台、箱、盘等边缘 $1 5 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 5 0 0 \\mathrm { m m }$ 范围内应设有固定管卡，中间直线段固定管卡间的最大距离应符合表12．2．6 的规定；\n\n3 明配管采用的接线或过渡盒(箱)应选用明装盒(箱)。\n\n佥查数量：按每个检验批的导管固定点或盒(箱)的总数各抽查 $20 \\%$ ，且各不得少于1处。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查。\n\n表12．2．6管卡间的最大距离  \n\n\n\n\n\n## 12．2．7 塑料导管敷设应符合下列规定：\n\n1 管口应平整光滑，管与管、管与盒(箱)等器件采用插入法连接时，连接处结合面应涂专用胶合剂，接口应牢固密封；\n\n2 直埋于地下或楼板内的刚性塑料导管，在穿出地面或楼板易受机械损伤的一段应采取保护措施;\n\n3 当设计无要求时，埋设在墙内或混凝土内的塑料导管应采用中型及以上的导管;\n\n4 沿建筑物、构筑物表面和在支架上敷设的刚性塑料导管，应按设计要求装设温度补偿\n\n装置。\n\n检查数量：第2款、第4款全数检查，其余按每个检验批的接头或导管数量各抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1处。\n\n检查方法：观察检查和手感检查，查阅隐蔽工程检查记录，核查材料合格证明文件和材料进场验收记录。\n\n## 12．2．8 可弯曲金属导管及柔性导管敷设应符合下列规定：\n\n1 刚性导管经柔性导管与电气设备、器具连接时，柔性导管的长度在动力工程中不宜大于0．8m，在照明工程中不宜大于1．2m。\n\n2 可弯曲金属导管或柔性导管与刚性导管或电气设备、器具间的连接应采用专用接头;  \n防液型可弯曲金属导管或柔性导管的连接处应密封良好，防液覆盖层应完整无损。\n\n3 当可弯曲金属导管有可能受重物压力或明显机械撞击时，应采取保护措施。\n\n4 明配的金属、非金属柔性导管固定点间距应均匀，不应大于1m，管卡与设备、器具、弯头中点、管端等边缘的距离应小于0．3m。\n\n5 可弯曲金属导管和金属柔性导管不应做保护导体的接续导体。\n\n检查数量：第1款、第2款、第5款按每个检验批的导管连接点或导管总数抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1处；第3款全数检查；第4款按每个检验批的导管固定点总数抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1处并应能覆盖不同的导管和不同的固定部位。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查，查阅隐蔽工程检查记录。\n\n## 12．2．9 导管敷设应符合下列规定：\n\n1 导管穿越外墙时应设置防水套管，且应做好防水处理；\n\n2 钢导管或刚性塑料导管跨越建筑物变形缝处应设置补偿装置；\n\n3 除埋设于混凝土内的钢导管内壁应防腐处理，外壁可不防腐处理外，其余场所敷设的\n\n钢导管内、外壁均应做防腐处理；\n\n4 导管与热水管、蒸气管平行敷设时，宜敷设在热水管、蒸气管的下面，当有困难时，可敷设在其上面；相互间的最小距离宜符合本规范附录G的规定。\n\n检查数量：第1款、第2款全数检查,第3款、第4款按每个检验批的导管总数抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1根(处)，并应覆盖不同');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1c9f96c-c79e-46af-997f-22bca27a434c', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '18 Protection of Steel', '18 Protection of Steel Structures 231## 18.1 Fire-resistance Design .\\* 231   \n## 18.2 Corrosion Prevention Design 231   \n## 18.3 Temperature Insulation ： 233');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1d773d1-7b21-4c39-824f-56efb264fd4c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：在岩溶和采空区进行钻孔灌注桩的施工时，对地质情况的了解程度是施工成败的关键，地质情况不明确就盲目施工，将会给工程带来灾难性的后果，故需要探明情况后再施工。\n\n## 9.3.2 施工前应根据实际地质钻探资料确定钻机的类型和钻孔工艺；并应制订可行的应对意外情况的预案，配备足够的抢险机具设备和材料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1d9c40c-109b-475c-a10e-251842411885', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：规定“勾缝应在砌体砌筑完并经检验合格后进行”，是为防止施工时在整体平整度不足的情况下利用勾缝找平的错误做法。按从上至下的顺序进行勾缝，能避免污染已完成勾缝的砌体，保证砌体表面的整洁。\n\n## 16.6.2 勾缝砂浆的强度等级应不低于砌体砂浆的强度等级，主体工程砂浆强度等级应不低于M10，附属工程砂浆强度等级应不低于M7.5，对流冰和严重冲刷的部位应采用高强度等级砂浆。\n\n## 16.6.3 石砌体的勾缝应嵌入砌缝内 $2 0 \\mathrm { m m }$ 深，缝槽深度不足时，应凿够深度后再\n\n勾缝。干砌片石勾缝时，应嵌入缝内 $2 0 \\mathrm { m m }$ 以上；干砌片石护坡、锥坡的勾缝，宜待坡体稳定后进行，除设计另有规定外，宜做成平缝。\n\n## 16.6.4 浆砌砌体应在砂浆初凝后，洒水覆盖养护 $\\mathrm { 7 \\sim 1 4 d . }$ 。养护期间应避免碰撞、振动或承重。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1e36606-605b-497d-934a-243056e7d421', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百五十二条买受人有确切证据证明第三人可能就标的物主张权利的', '第一百五十二条买受人有确切证据证明第三人可能就标的物主张权利的，可以中止支付相应的价款，但出卖人提供适当担保的除外。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1e3d03e-279c-4255-bf39-0817e3c25979', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '23 桥面及附属工程（Part 1）', '23 桥面及附属工程## 23.1 一般规定\n\n### 23.1.1 本章适用于支座、伸缩装置、桥面防水与排水、桥面铺装、桥面防护设施及桥头搭板等的施工。金属防撞护栏的施工应符合现行《公路交通安全设施施工技术规范》（JTG F71）的有关规定。\n\n### 23.1.2 支座、伸缩装置等桥梁专用产品应由具有资质的专业厂家制造，且在进场时应按相应产品标准的要求进行抽样复验检测。桥面防水材料的进场抽样复验检测，应按相应产品标准的要求进行。\n\n#### 条文说明：\n\n本规范条文中提及的产品标准，均系指该产品相应的国家标准或行业标准。\n\n### 23.1.3 桥面铺装施工时，运料车辆的等候排队应按施工组织设计的规定保持足够的距离，应避免车辆过于集中导致超载或偏载，损伤桥梁结构。\n\n#### 条文说明：\n\n本条的规定主要出于对沥青混凝土桥面铺装施工时的安全考虑。在摊铺碾压现场，由于机械故障或其他原因可能需要临时中断施工，而搅拌站对沥青混合料的搅拌作业并未暂停的情况下，会导致运输沥青混合料的车辆在桥面上排队等候卸料。如果运料车辆在排队时首尾相接、位置过于集中，不仅容易对桥梁结构造成超载，而且如果运料车辆均同时处于桥面的一侧，特别是位于弯桥的外侧时，则可能会因严重偏载导致桥梁的倾覆。虽然这是一种比较极端的情况，但在以往的实际工程施工中曾发生过这种事故，且后果比较严重。\n\n## 23.2 支座\n\n### 23.2.1 支座的规格、性能应符合设计要求，并应符合相应产品标准的规定。板式橡胶支座应符合现行《公路桥梁板式橡胶支座》（JT/T 4）的规定，盆式支座应符合现行《公路桥梁盆式支座》（JT/T 391）的规定，球型支座应符合现行《桥梁球型支座》（GB/T 17955）的规定。\n\n### 23.2.2 支座进场后，应对其规格、数量、产品合格证等进行检查，不符合设计要求的不得用于工程中。对有包装箱保护的支座，应开箱对其规格、部件数量及装箱单等进行核对，无误后应将支座重新装入包装箱内，安装时方可再开箱；对活动支座进行开箱检查时，应注意对改性聚四氟乙烯板和不锈钢冷轧钢板的保护，防止划伤其表面，同时应检查硅脂是否注满。支座在开箱检查时以及直至安装前均不得随意拆卸其上的固定件。\n\n#### 条文说明：\n\n规定支座在进场后、使用前对其规格和技术性能等进行核对检查，是为了避免用错。如果支座不符合设计要求而用于工程中，很容易造成损坏，而且支座的更换是比较困难的。\n\n### 23.2.3 支座应存放在干燥通风的库房内，并不得直接置于地面，应垫高堆放整齐，保持清洁；支座不得与酸、碱、油类和有机溶剂等相接触，且应距热源至少 1m 以上。\n\n### 23.2.4 支座在场内运输和装卸时，应采取有效措施防止对其产生碰撞或其他机械损伤。\n\n### 23.2.5 支座在安装前，应对支座垫石的混凝土强度、平面位置、顶面高程、预留地脚螺栓孔和预埋钢垫板等进行复核检查，确认符合设计要求后方可进行安装。支座垫石的顶面高程应准确，表面应平整、清洁；对先安装后填灌浆料的支座，其垫石的顶面应预留出足够的灌浆料层的厚度。\n\n### 23.2.6 支座安装时，应分别在垫石和支座上标出纵横向的中心十字线，就位后两者的中心十字线应对准，并应采取有效措施保证支座处于水平状态且支座的顶面高程符合设计要求。调整支座的顶面高程时，应采用钢垫片对支座进行支垫，支垫处在支座安装完成后留下的空隙应采用环氧树脂砂浆填实。\n\n### 23.2.7 安装双向活动或单向活动支座时，应保证支座滑板的主要滑移方向符合设计的要求。在安装活动支座的顶板时，宜考虑安装温度与设计要求不符时对位移的影响，必要时宜通过计算在顺桥向设置预偏量；对跨数较多、连续长度较长的连续梁，宜考虑温度、预应力、混凝土收缩与徐变等因素影响导致的梁长方向的位移变化，位移量较大时宜将支座顶板顺桥向的尺寸适当加长，保证支座能正常工作。\n\n#### 条文说明：\n\n位置、高程和滑动方向是支座安装施工时需要重点控制的指标，同时需要明确的是不论桥梁是否有坡度，支座始终需要保持水平状态。在跨数较多、连续长度较长的连续梁中，由于梁体受各种因素的影响，其伸缩变化较大，相对于固定支座的梁体最远端的位移量最大，如果不将其活动支座的顶板适当加长，则有可能会因位移量过大而偏离支座的中心位置，使支座不能正常工作，产生脱空导致梁体失去支承。当有这种可能时，需要通过计算来确定活动支座顶板的适宜长度，考虑将支座顶板加工得比普通支座的顶板长一些，并在支座采购订货时予以明确。\n\n### 23.2.8 支座安装完成后，其顺桥方向的中心线应与梁顺桥方向的中心线水平投影重合或相平行，且支座应保持水平，不得有偏斜、不均匀受力和脱空等现象。安装完成后，应及时拆除支座上的各种临时固定构件和装置，并应全面核对检查支座的形式、规格和安装方向等是否符合设计要求，如有误应及时调整处理。\n\n### 23.2.9 当桥梁体系转换需要切割临时锚固装置，或施工过程中需要在支座附近进行焊接作业时，应在支座周围采取有效的隔热措施，避免损伤支座部件。\n\n#### 条文说明：\n\n在支座附近进行焊接和热切割等作业时，均有可能会对支座的部件产生不利影响，故需要在支座周围采取有效的隔热措施。\n\n### 23.2.10 板式橡胶支座的安装施工应符合下列规定：\n\n1 支座在安装时，应对其顶面和底面进行检查核对，避免反置。对矩形滑板支座，应按产品表面顺桥向和横桥向的方向标注进行安装。\n\n2 支座垫石的顶面高程应准确无误。在平坡情况下，一片梁（板）中两端的垫石和同一墩（台）上的垫石，其顶面高程应一致，相对高差应不超过± $1 . 5 \\mathrm { m m }$ ，同一垫石上的四角高差应小于 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ ；当顺桥向有纵坡导致两相邻墩（台）的垫石顶\n\n面高程不同时，对高程的控制应符合设计的规定，且同一片梁（板）在考虑坡度后其相邻墩垫石顶面高程的相对误差应不超过 $3 \\mathrm ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1e5f60b-2a24-4889-90ed-8036232c2c94', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '5.5地震主动土压力和动水压力（Part 1）', '5.5地震主动土压力和动水压力## 5.5.1 \n采用延性抗震设计的桥梁，E1地震作用抗震设计阶段，应考虑地震时动水压力和主动土压力的影响。当桥梁在E2地震作用下桥墩进人塑性后，可不考虑地震时动水压力和主动土压力的影响；当桥梁在E2地震作用下桥墩未进入塑性时，宜考虑地震时动水压力和主动土压力的影响。\n\n## 条文说明\n\n本条参考了日本桥梁抗震设计规范的相关规定。\n\n## 5.5.2 \n地震主动土压力应按本规范附录C 的规定计算。桥台后填土无黏性时，地震时作用于桥台台背的主动土压力也可按下列简化公式计算。\n\n1 当判定桥台地表以下没有液化土层或软土层时，作用于桥台台背的主动土压力可按式（5.5.2-1）计算：\n\n$$\nE _ { \\mathrm { e a } } \\ = \\ { \\frac { 1 } { 2 } } \\gamma H ^ { 2 } K _ { \\mathrm { a } } \\biggl ( 1 \\ + \\ { \\frac { 3 C _ { \\mathrm { i } } A } { g } } \\mathrm { t a n } \\varphi \\biggr )\n$$\n\n式中： $E _ { \\mathrm { e a } }$ -地震时作用于台背每延米长度上的主动土压力（ $\\mathbf { k N } / \\mathbf { m }$ )，其作用点位于距台底 $0 , 4 H$ 处；\n\n$C _ { \\mathrm { i } }$ 抗震重要性系数;  \n$\\gamma$ -台背土的重度（ $\\mathbf k \\mathbf N / \\mathbf m ^ { 3 }$ ）；  \n$\\varphi$ 台背土的内摩擦角（°）；  \n$H \\cdot$ -台身高度（m）；\n\n$K _ { \\wedge }$ ——无地震时作用于台背的主动土压力系数，按式（5.5.2-2）计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { _ A } } \\ = \\ { \\frac { \\cos ^ { 2 } \\varphi } { \\left( 1 \\ + \\ \\mathrm { s i n } \\varphi \\right) ^ { 2 } } }\n$$\n\n2 当判定桥台地表以下 $1 0 \\mathrm { m }$ 内有液化土层或软土层时，桥台基础应穿过液化土层或软土层；当液化土层或软土层超过 $1 0 \\mathrm m$ 时，桥台基础的埋深应达到或超过地表以下$1 0 \\mathrm { m }$ 处。作用于桥台台背的主动土压力可按式（5.5.2-3）计算：\n\n$$\nE _ { \\mathrm { e a } } \\ = \\ { \\frac { 1 } { 2 } } \\gamma H ^ { 2 } ( K _ { \\mathrm { A } } \\ + 2 C _ { \\mathrm { i } } A / g )\n$$\n\n3 抗震设防烈度为X度地区的液化区，桥台宜采用桩基。作用于台背的主动土压力可按式（5.5.2-3）计算。\n\n## 条文说明\n\n本规范附录C沿用了08细则附录D的规定，是08细则编写时一个专题研究的成果。在89规范中，地震土压力的计算依据1924年日本学者物部-冈部计算公式（简称M-O 公式）的简化规定。M-O公式是在填土无黏性的假定下推导得出的，而工程实际中桥台填土往往会有一定黏聚性。在上述专题研究中，参照经典广义库仑土压力理论的推导，极限平衡中考虑了滑楔体的重力、滑裂面上的黏聚力、桥台与土体接触面上的黏着力、滑裂面上的反力和桥台台背的反作用力及滑裂楔体上的均布荷载等，推导得到的统一砂性土与黏性土地震土压力的计算公式。经进一步的简化，形式上与《水运工程抗震设计规范》（JTJ225—1998）采用的黏性土地震土压力的计算式是一致的。经4个桥台实例试算，按本规范附录C规定的简化公式计算的地震土压力与按《水运工程抗震设计规范》（JTJ225—1998）中公式计算的结果接近，且多在其与M-O公式之间。\n5.5.3对浸入水中的桥墩，在常水位以下部分，水深小于或等于 $5 \\mathrm { m }$ 时，抗震设计中可不考虑地震动水压力的影响。\n\n### 条文说明\n\n现有研究表明，水深不超过 $5 \\mathrm { m }$ 时，地震动水压力的影响很小。本次修订中，通过大量计算，也验证了水深不超过 $5 \\mathrm { m }$ 时，地震动水压力作用效应和其他作用效应相比，所占比例极小，可以不考虑其影响。\n\n5.5.4对浸入水中的桥墩，在常水位以下部分，水深大于 $5 \\mathrm { m }$ 时，地震动水压力对桥梁竖向的作用可不考虑，对桥梁水平方向的作用，应按附加质量法考虑。即在计算模型中，用附加在水下部分桥墩上的质量来表达动水压力作用效应，对浸入水中的桥墩水平方向总有效质量应按下列质量之和计算：\n\n1桥墩的实际质量（不考虑浮力）。\n\n2桥墩内部可能包围的水的质量（对空心墩）。\n\n3浸入水中桥墩的附加质量，单位长度水的附加质量，可按式（5.5.4-1）～式（5.5.4-3）估算：\n\n圆形截面桥墩：\n\n$$\nm _ { \\mathrm { a } } \\ = \\rho \\pi R ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $m _ { \\mathrm { a } }$ -桥墩单位长度水的附加质量（ $\\bf k g / m ,$ ）；\n\n$\\rho$ -水的密度（ ${ \\bf k g } / { \\bf m } ^ { 3 }$ ）；\n\n$R ^ { \\prime }$ —桥墩截面半径（ $\\mathbf { \\Pi } ( \\mathbf { m } )$ 。\n\n椭圆形截面桥墩［图5.5.4a)]：\n\n$$\nm _ { \\mathrm { a } } \\ = \\rho \\pi ( a _ { y } ^ { 2 } \\mathrm { c o s } ^ { 2 } \\th');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1e9428e-7ecd-4892-bed9-214b86907b01', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 2）', 'eqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 为计算的压缩应力；  \nc） 纯弯曲： $\\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 为计算的弯曲应力；  \nd） 拉伸和弯曲复合： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ]$ ；  \ne） 压缩和弯曲复合： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } \\leqslant \\left[ \\sigma \\right]$ ；  \nf） 纯剪切： $\\sqrt { 3 \\tau } { \\leqslant } [ \\sigma ]$ ；  \ng） 拉伸、弯曲和剪切复合： $\\sqrt { ( 1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]$ ；  \nh） 压缩、弯曲和剪切复合： $\\sqrt { ( \\sigma _ { \\mathrm { c } } + \\sigma _ { \\mathrm { f } } ) ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma ]$ 。\n\n## 6.2.4 稳定计算\n\n### 6.2.4.1 抗失稳计算\n\n对易于丧失稳定的零件，计算目的是验证其计算应力是否会超过作为临界应力函数的某个极限应力，超过临界应力就有发生失稳的危险。计算时，要考虑增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ （见表21），其数值与机构工作级别有关。\n\n有关零件抗失稳计算可按5．6计算。\n\n### 6.2.4.2 轴的临界转速\n\n对转速超过 $4 0 0 ~ \\mathrm { r / m i n }$ 的长传动轴，应计算其临界转速，并满足式（99）的要求：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { m a x } } { \\leqslant } \\frac { n _ { \\mathrm { c r } } } { 1 . \\ 2 }\n$$\n\n……（99）\n\n式中：\n\n$n _ { \\mathrm { m a x } }$ — 轴的实际最大转速，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { c r } }$ — 轴的临界转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ）， $n _ { \\mathrm { c r } } = 1 \\ 2 1 0 \\ \\frac { \\sqrt { d _ { 1 } ^ { 2 } + d ^ { 2 } } } { l ^ { 2 } } ;$ ；  \n$d _ { 1 }$ — 空心轴的内直径，单位为厘米 $\\mathrm { c m } , $ ），当为实心轴时， $d _ { 1 } = 0$ ；$d$ 轴外径，单位为厘米（cm)；l 轴的支点间距，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1f04c3a-ec28-4bb7-a50a-0dd4a0b1bf46', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验报告', '5 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）原材料的品种、规格和产地；  \n（2）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（3）环境温度和湿度；  \n（4）测试龄期内水泥混凝土的绝热温升值；  \n（5）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e1f7de30-de95-4c9a-bbc2-ef5ba5ab8861', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算', '4.3.4.2.6 关于疲劳强度验算如有必要验算疲劳强度，则应按5．8的原则进行。通常，疲劳强度验算应按 A1、A2、A3和 A4（常规载荷）等载荷组合考虑。在某些特殊的应用实例中，它甚至还有必要考虑一些偶然载荷及特殊载荷，例如工作状态风载荷，偏斜运行侧向载荷，试验载荷以及与起重机基础外部激励等有关的载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e212a97e-5196-48c3-9fbd-6a0a92eda199', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 2）', '起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle 9 . 5 5 ( m M _ { \\mathrm { d q } } { - } M _ { \\mathrm { d j } } ) }\n$$\n\n……（89）\n\n式中：\n\n$_ n$ 同式（82）；$k$ 同式（82）；  \n$J _ { 1 }$ 同式（82）；  \n$J _ { 2 }$ 同式（82）；  \n$m$ 电动机台数；  \n$J _ { \\mathrm { ~ 3 ~ } } ^ { \\prime }$ — 作平移运动的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$$\n{ J ^ { \\prime } } _ { 3 } = \\frac { ( m + m _ { i } ) D ^ { 2 } } { 4 i ^ { 2 } }\n$$\n\n$m$ 同式（88)；  \n$m _ { i }$ 同式（88）；$D$ 车轮踏面直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$i$ 由电动机轴到车轮的机构总传动比；$\\eta$ 运行机构总传动效率；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { d j } }$ — 满载、上坡、迎风时作用于电动机轴上的稳态运行阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ ) ~ }$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d j } } = \\frac { P _ { \\mathrm { j } } D } { 2 i \\eta }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）。\n\n### 6.1.2.4.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { y } }$ 按式（90）计算：\n\n$$\na _ { \\mathrm { y } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（90）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { y } }$ — 起动平均加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\Delta } y$ — 起重机的稳定运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起重机的运行起动时间，单位为秒（s），一般取不大于表13中的值。\n\n## 6.1.2.5 减速器的选择\n\n### 6.1.2.5.1 在一般情况下，运行机构减速器的设计预期寿命与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，所选减速器的设计预期寿命可小于运行机构的工作寿命。  \n### 6.1.2.5.2 在选用减速器时，若其参数表上的工作级别与运行机构的工作级别不一致时，应引入换算减速器使用繁忙条件的功率修正系数。  \n### 6.1.2.5.3 与起升机构减速器不同，运行机构减速器在工作时承受双向载荷，且在机构起（制）动时要传递更大的驱动或制动力矩，在选择运行机构的减速器时应特别考虑此因素。\n\n## 6.1.2.6 制动器的选择\n\n运行机构装设制动器的作用一般是为了实现减速制动，并使停止下来的起重机在作业时运行机构能保持不动。\n\n### 6.1.2.6.1 运行机构机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于满载、顺风及下坡 状态下运行的起重机或小车在要求的时间内停止下来。犕\n\n运行机构的制动转矩 $M _ { Z }$ 按式（91）计算：\n\n$$\nM _ { z } = \\left\\{ \\frac { ( P _ { \\mathrm { w } 1 } + P _ { \\mathrm { \\it e } } - P _ { \\mathrm { \\it \\infty } } ^ { \\prime } ) D \\eta } { 2 i } + \\frac { n } { 9 . 5 5 t _ { z } } \\lbrack k m _ { z } ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) + J _ { \\mathrm { \\it \\ \' { s } } } ^ { \\prime } \\eta \\rbrack \\right\\} \\xrightarrow { \\mathrm { . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } \\mathrm { ( \\it \\mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2149d06-03f0-4fc9-9e06-2b74dc30aba8', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '1总则', '1总则1.0.1为科学评价建筑施工现场安全生产，预防生产安全事故的发生，保障施工人员的安全和健康，提高施工管理水平，实现安全检查工作的标准化，制定本标准。\n\n1.0.2本标准适用于房屋建筑工程施工现场安全生产的检查评定。\n\n1.0.3建筑施工安全检查除应符合本标准外，尚应符合国家现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e21f3cb9-8d09-4c30-8493-68eddb7d5c14', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第七十一条', '第七十一条债权人可以拒绝债务人提前履行债务，但提前履行不损害债权人利益的除外。\n\n债务人提前履行债务给债权人增加的费用，由债务人负担。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e23a400b-9518-4edc-b333-235d30b0a729', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '附录B功率谱法的实施原则（Part 1）', '附录B功率谱法的实施原则## B.1地面均匀运动时结构响应自功率谱的计算\n\n### B.1.1在有效频率区间 $\\omega _ { \\mathrm { L } }$ ， $\\omega _ { \\mathrm { { U } } }$ ］内，按等间隔 $\\Delta \\omega$ 选取 $m$ 个频点。对每一个频点构造虚拟简谐地面加速度激励 $\\ddot { x } _ { \\mathrm { g } }$ $\\begin{array} { r l } { \\mathbf { \\Phi } ( t ) } & { { } = \\sqrt { S _ { \\mathrm { a } } \\mathbf { \\Phi } ( \\omega ) } e ^ { i \\omega t } } \\end{array}$ 。若由此 $\\ddot { x } _ { \\mathrm { g } }$ （t）引起的结构稳态简谐响应（位移、内力等，可按普通有限元方法计算）表示为 $y$ $\\begin{array} { r l } { \\gamma \\textit { \\textbf { ( \\omega , \\textit { t ) } } } = Y \\textit { \\textbf { ( \\omega ) } } e ^ { i \\omega t } } \\end{array}$ ，其中 $\\begin{array} { r l } { Y } & { { } ( \\omega ) } & { = Y _ { \\mathrm { r } } } \\end{array}$ （w） $+ i Y _ { i }$ （ $[ \\omega ]$ ）为一复数。则该响应 $y$ 的自功率谱可按式（B.1.1)计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { y } } ( \\omega ) ~ = ~ \\vert ~ Y ( \\omega ) ~ \\vert ^ { 2 } ~ = ~ Y _ { \\mathrm { r } } ^ { 2 } ( \\omega ) ~ + ~ Y _ { i } ^ { 2 } ( \\omega )\n$$\n\n### B.1.2有效频率区间的下界 $\\omega _ { \\mathrm { L } }$ 和上界 $\\omega _ { \\mathrm { U } }$ 可按式（B.1.2）确定：\n\n$$\n\\omega _ { \\mathrm { L } } \\leqslant 0 . 7 \\omega _ { \\mathrm { l } } , \\omega _ { \\mathrm { U } } \\geqslant 1 . 2 \\omega _ { \\mathrm { q } }\n$$\n\n式中： $\\omega _ { \\parallel }$ -基本圆频率;$\\omega _ { \\mathrm { q } }$ 第 $q$ 阶（即最高阶）参振振型的自振圆频率，频点间隔一般可取为 $\\Delta \\omega =$ 0.05 (1/s)。\n\n## B.2考虑行波效应时结构响应自功率谱的计算\n\n### B.2.1根据沿桥向波速 $v$ （可代表 $v _ { \\mathrm { p } }$ 或 $v _ { \\mathrm { s } }$ ）构造全部 $N$ 个桥墩所受的虚拟简谐地面加速度激励向量，见式（B.2.1-1）：\n\n$$\n\\begin{array} { r l r } { \\left\\{ \\stackrel { \\ . } { x } _ { \\mathrm { g } } \\right\\} } & { { } = } &  \\left\\{ \\begin{array} { l l } { 1 , e ^ { - i \\omega T _ { 2 } } , \\cdots , e ^ { - i \\omega T _ { j } } , \\cdots , e ^ { - i \\omega T _ { N } } \\right\\} ^ { T } \\sqrt { S _ { \\mathrm { a } } ( \\omega ) } e ^ { i \\omega t } } \\end{array} \\end{array}\n$$\n\n式中： $T _ { j }$ -地震波的波前从第1号桥墩传到第 $j$ 号桥墩的时间。若 $X$ 为顺桥方向，记$X _ { j }$ 为第 $j$ 号桥墩的 $X$ 坐标（顺桥向坐标)，则按式（B.2.1-2）计算 $T _ { j }$ ：\n\n$$\nT _ { j } \\ = \\ { \\frac { X _ { j } \\ - \\ X _ { 1 } } { v } }\n$$\n\n### B.2.2计算出在简谐激励式（B.2.1-1）作用下结构的任一稳态简谐响应 $y$ ，则其自功率谱仍可按式（B.1.1）计算。\n\n## B.3结构响应需求的计算\n\n### B.3.1按结构响应（可为位移、内力或其他与位移呈线性关系的量） $y$ 的自功率谱$S _ { \\mathrm { y } }$ （ $\\omega$ ）计算该响应的期望极值（需求） $\\hat { y }$ ，可按下列步骤进行：\n\n#### 1按式（B.3.1-1）计算 $y$ 的第 $i$ 阶谱矩（取 $i = 0$ ，2计算)：\n\n$$\n\\lambda _ { i } ~ = ~ \\int _ { 0 } ^ { \\infty } \\omega ^ { i } S _ { \\mathrm { y } } ( \\omega ) \\mathrm { d } \\omega \\approx \\int _ { \\omega _ { \\mathrm { L } } } ^ { \\omega _ { \\mathrm { U } } } \\omega ^ { i } S _ { \\mathrm { y ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2491daa-55b5-4d1b-b666-d7c267eca198', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：该表中的起重量限制器与起重力矩限制器的设置要求不再分吨位或吨米，而是都要求装设。取消了升降机的项目。其他方面的变化可对照表方便的查出。\n\n附录A实际上是通过列表的形式表述多类安全装置在典型起重机械上的设置要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e255f99a-80ba-4ff7-838c-868866724825', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '置和要求', '置和要求［18］ISO77523：1993 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第3部分：塔式起重机  \n［19］ISO77524：1989 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第4部分：臂架起重机  \n［20］ISO77525：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第5部分：桥式和门式起重机  \n［21］ISO86861：1989 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第1部分：总则  \n［22］ISO86862：2004 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第2部分：流动式起重机  \n［23］ISO86863：1998 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第3部分：塔式起重机  \n［24］ISO86864：2005 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第4部分：臂架起重机  \n［25］ISO86865：1992 起重机 载荷和载荷组合设计原则 第5部分：桥式和门式起重机  \n［26］ISO99421：1994 起重机 信息标牌 第1部分：总则  \n［27］ISO99423：1999 起重机 信息标牌 第3部分：塔式起重机  \n［28］ISO102451：1994 起重机 限制器和指示器 第1部分：总则  \n［29］ISO102452：1994 起重机 限制器和指示器 第2部分：流动式起重机  \n［30］ISO102453：1999 起重机 限制器和指示器 第3部分：塔式起重机  \n［31］ISO102454：2004 起重机 限制器和指示器 第4部分：臂架起重机  \n［32］ISO102455：1995 起重机 限制器和指示器 第5部分：桥式和门式起重机  \n［33］ISO109721：1998 起重机 对机构的要求 第1部分：总则  \n［34］ISO116601：1999 起重机 通道及安全防护设施 第1部分：总则  \n［35］ISO116602：1994 起重机 通道及安全防护设施 第2部分：流动式起重机  \n［36］ISO116603：1999 起重机 通道及安全防护设施 第3部分：塔式起重机  \n［37］ISO116605：2001 起重机 通道及安全防护设施 第5部分：桥式和门式起重机  \n［38］ISO122101：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第1部分：总则  \n［39］ISO122104：1998 工作和非工作状态下的锚定装置 第4部分：臂架起重机  \n［40］ISO124801：1997 起重机 安全使用 第1部分：总则  \n［41］ISO22986：2007 起重机 刚性 桥式和门式起重机  \n［42］EN130011：2004 起重机安全 通用设计 第1部分：一般原则和要求  \n［43］EN130012：2004 起重机安全 通用设计 第2部分：载荷效应  \n［44］BS2573／1：1983 起重机设计规范 第1部分：分级、应力计算和结构设计原则  \n［45］BS2573／2：1980 起重机设计规范 第2部分：分级、应力计算和机构设计原则  \n［46］DIN15018／1：1984 起重机 钢结构 验证和分析  \n［47］DIN15018／2：1984 起重机 钢结构 设计和构造原则  \n［48］DIN15018／3：1984 流动式起重机 钢结构计算原则  \n［49］DIN150191：1979 起重机 稳定性  \n［50］DIN150192：1979 流动式起重机（无轨式） 稳定性试验载荷和计算  \n［51］DIN15025：1978 起重机 司机室内控制器的操作方向和布置  \n［52］FEM1．001：1998 欧洲起重机械设计规范  \n［53］JISB8821：2004 起重机钢结构的计算标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e25c265c-9102-4f54-8d64-f2eb7a336719', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例', '犃．4 桥式和门式起重机分级举例根据起重机的类别和使用情况，桥式和门式起重机整机分级举例见表 A．4。\n\n表 犃．4 桥式和门式起重机整机分级举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e25d7737-db5c-4a35-bf1f-907a7ef15bd5', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 2）', ' 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quasi-permanent combination of actions 正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用准永久值的组合。\n2.1.25 分项系数 partial safety factor\n\n用概率极限状态设计法设计时，为保证所设计的结构具有规定的可靠度，在设计表达式中采用的系数。分为作用分项系数和抗力分项系数两类。\n\n2.1.26 结构重要性系数 factor for importance of structure对不同安全等级的结构，为使其具有规定的可靠度而采用的分项系数。\n\n## 2.2 符号\n\n### 2.2.1 材料性能有关符号\n\n$R _ { \\mathrm { b k } }$ - 冰的抗弯强度标准值；  \nRik 冰的抗压强度标准值；Y 材料的重度。\n\n### 2.2.2 作用和作用效应有关符号$E$ ——主动土压力标准值；\n\n$E _ { \\mathrm { j } }$ - -高度 $H$ 范围内单位宽度的静土压力标准值；$F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值；  \nGik、 Gid 第 $i$ 个永久作用的标准值和设计值；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ 第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$A _ { \\mathrm { d } }$ 偶然作用的设计值；Sud -承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；Sad -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；$S _ { \\mathrm { f d } }$ 作用频遇组合的效应设计值；Sqd 作用准永久组合的效应设计值；pe 预应力钢筋的有效预应力；con 预应力钢筋张拉控制应力$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋的相应阶段的预应力损失。\n\n### 2.2.3 几何参数有关符号\n\n$R$ ——曲线半径；  \nA -预应力钢筋的截面面积；  \nl- 桥梁跨径。### 2.2 $C _ { \\iota }$ 计算系及他有关符号$f$ 结构基频；  \n$g$ 重力加速度；  \n$m$ 桩或墩迎冰面形状系数；$\\xi$ 压实土的静土压力系数；$\\varphi$ - 土的内摩擦角  \n$\\lambda$ \\~ 侧压系数；  \n$\\mu$ 支座的摩擦系数；  \n$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数；  \n$\\gamma _ { G _ { i } }$ 第 $i$ 个永久作用的分项系数$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 第 $j$ 个可变作用的分项系数$\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ - 可变作用的结构设计使用年$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 可变作用的组合值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 可变作用的频遇值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } }$ -可变作用的准永久值系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e260207d-edd9-48cb-9dad-1a4542d504b5', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '21参考文献', '21参考文献标准在起草过程中参考国内标准、国际标准及国外先进标准共26个。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2618980-b5d6-4241-b74b-77136bc62a04', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '10.5 桩工机械', '10.5 桩工机械## 10.5.1 桩工机械应配有专用末级配电箱,并置于安全平坦的地方。 箱内应设置过载、短路、剩余电流保护装置。  \n## 10.5.2 桩工机械供电导线宜采用橡套电缆,导线敷设时应避开可能会受机械性外力、过热、腐蚀等危害的部位。  \n## 10.5.3 转盘钻孔机和冲孔桩机等施工机械,作业场地至电源变压器或供电主干线的距离宜不大于$3 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,工作电源电压允许偏差为其公称值的 $\\pm 5 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e26356ff-2af8-425c-befe-f67ebcfd2812', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 1）', '3 分级## 3．1 工作级别的划分\n\n起重机通过起升和移动所吊运的物品完成搬运作业，为适应起重机不同的使用情况和工作要求，在设计和选用起重机及其零部件时，应对起重机及其组成部分进行工作级别的划分，包括：\n\n起重机整机的分级；  \n机构的分级；  \n结构件或机械零件的分级。\n\n## 3．2 起重机整机的分级\n\n### 3．2．1 起重机的使用等级\n\n起重机的设计预期寿命，是指设计预设的该起重机从开始使用起到最终报废时止能完成的总工作循环数。起重机的一个工作循环是指从起吊一个物品起，到能开始起吊下一个物品时止，包括起重机运行及正常的停歇在内的一个完整的过程。\n\n起重机的使用等级是将起重机可能完成的总工作循环数划分成10个等级，用 $\\mathrm { U } _ { 0 }$ 、 $\\mathrm { U } _ { 1 }$ 、 $\\mathrm { { U _ { 2 } } }$ ……U表示，见表1。\n\n表 1 起重机的使用等级  \n\n\n\n\n\n### 3．2．2 起重机的起升载荷状态级别\n\n起重机的起升载荷，是指起重机在实际的起吊作业中每一次吊运的物品质量（有效起重量）与吊具及属具质量的总和（即起升质量）的重力；起重机的额定起升载荷，是指起重机起吊额定起重量时能够吊运的物品最大质量与吊具及属具质量的总和（即总起升质量）的重力。其单位为牛顿（N）或千牛（kN）。\n\n起重机的起升载荷状态级别是指在该起重机的设计预期寿命期限内，它的各个有代表性的起升载荷值的大小及各相对应的起吊次数，与起重机的额定起升载荷值的大小及总的起吊次数的比值情况。犓\n\n在表2中，列出了起重机载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { P } }$ 的4个范围值，它们各代表了起重机一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 2 起重机的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n\n\n```\n如果已知起重机各个起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，则可用式（1）算出该起重机的载荷谱系数：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { P } } = \\sum \\left[ \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { \\mathrm { Q } i } } { P _ { \\mathrm { Q } \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\right]\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { P } }$ — 起重机的载荷谱系数；  \n$C _ { i }$ -与起重机各个有代表性的起升载荷相应的工作循环数， $C _ { i } = C _ { 1 } , C _ { 2 } , C _ { 3 } \\cdots \\cdots , C _ { n }$ ；  \n$C _ { \\mathrm { T } }$ 起重机总工作循环数， $C _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } C _ { i } = C _ { 1 } + C _ { 2 } + C _ { 3 } + \\cdots + C _ { n } ;$ ；  \nQ — 能表征起重机在预期寿命期内工作任务的各个有代表性的起升载荷，犘 $P _ { \\mathrm { Q } i } = P _ { \\mathrm { Q 1 } } , P _ { \\mathrm { Q 2 } } , P _ { \\mathrm { Q 3 } }$ $\\cdots . . . . P _ { \\mathrm { Q } n }$ 狀；\n\nQmax 起重机的额定起升载荷；\n\n$m$ 幂指数，为了便于级别的划分，约定取 $m = 3$\n\n展开后，式（1）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { { P } } } = { \\frac { C _ { 1 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 1 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 2 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 2 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { C _ { 3 } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } 3 } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { C _ { i } } { C _ { \\mathrm { { T } } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { \\mathrm { { Q } } n } } { P _ { \\mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2642a2e-061c-43e2-afba-c89e8de61a32', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3水泥试验（Part 1）', '3水泥试验## 3.1 水泥物理、化学性能试验\n\n### T0501—2005 水泥取样方法\n\n#### 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥取样的试验方法。\n\n本方法适用于通用硅酸盐水泥、道路硅酸盐水泥及指定采用本方法的其他品种水泥及矿物掺合料。\n\n引用标准：\n\n《通用硅酸盐水泥》 （GB175）《道路硅酸盐水泥》（GB/T13693）\n\n#### 2 仪具与材料\n\n手工取样器，适用于袋装和散装水泥取样，可自行设计制作，常见手工取样器参见图T0501-1 和图 T0501-2。\n\n  \n图 $\\mathrm { T } 0 5 0 1 { - } 1$ 散装水泥取样器示意\n\n  \n图T0501-2袋装水泥取样器示意（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n1-气孔；2-手柄\n\n#### 3取样部位\n\n取样应在具有代表性的部位进行，且不应在污染严重的环境中取样。一般宜在以下部位取样：a）水泥输送管路中；b）袋装水泥堆场；c）散装水泥卸料处或水泥运输机具上。\n\n#### 4取样步骤\n\n##### 4.1散装水泥取样：当所取水泥深度不超过 $2 \\mathrm { m }$ 时，每一个批次采用散装水泥取样器随机取样，通过转动取样器内管控制开关，在适当位置（如距顶 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 . 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 . 5 \\mathrm { m }$ ）插入水泥一定深度，关闭后小心抽出，将所取样品放入要求的容器中，每次抽取的样品量应尽量一致。\n\n##### 4.2袋装水泥取样：应按图T0501-2规定的取样管取样。随机选择不少于10袋水泥，每袋3个以上不同的部位，将取样管插入水泥适当深度，用大拇指按住气孔，小心抽出取样管。将所取样品过 $0 . 9 \\mathrm { m m }$ 筛后，放入洁净、干燥、不易受污染的容器中。\n\n#### 5取样数量\n\n水泥应按同品种、同厂家、同强度等级进行取样，并应符合下列规定：\n\n（1）袋装水泥：每一批次至少取样 $1 2 \\mathrm { k g }$ ，200t算1批次，不足200t按1个批次计量。\n\n（2）散装水泥：每一批次至少取样 $1 2 \\mathrm { k g }$ ，500t算1批次，不足500t按1个批次计量。\n\n#### 6包装与储存\n\n##### 6.1 样品取得后应储存在密闭的容器中，封存样应加封条。容器应清洁、干燥、防潮、密闭、不易破损并且不影响水泥性能。\n\n##### 6.2 存放封存样的容器应至少在一处加盖清晰、不易擦掉的标有编号、取样时间、取样地点和取样人的密封印，如只有一处标志应在容器外壁上。\n\n##### 6.3 封存样应密封储存，储存期应符合相应水泥标准的规定。\n6.4 封存样应储存在干燥、通风的环境中。\n\n## 7取样单\n\n样品取得后，均应由负责取样操作人员填写如表T0501-1所示的取样单。\n\n表T0501-1 $\\times \\times \\times$ 取样单  \n\n\n\n\n\n## 条文说明\n\n本方法参照《通用硅酸盐水泥》（GB175—2007）、《道路硅酸盐水泥》（GB/T13693—2017）、《水泥取样方法》（GB/T12573—2008）编制。考虑到工程建设前期需要检验水泥厂家是否具备稳定供应产品的能力及公路工程施工存在采用散装水泥的工程实际，增加了散装水泥的取样方法、取样仪器、取样数量等相关规定。为了确保封存样品的质量不下降，需将水泥样品用食品塑料薄膜袋装好，并扎紧袋口，放入密闭容器内并签封。\n\n## T0502—2005 水泥细度试验方法 (筛析法）\n\n### 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥及水泥混凝土用矿物掺合料细度的试验方法。\n\n本方法适用于通用硅酸盐水泥、道路硅酸盐水泥及指定采用本方法的其他品种水泥与矿物掺合料。\n\n引用标准：\n\n《试验筛 技术要求和检验 第1部分：金属丝编织网试验筛》(GB/T6003.1)\n\n《水泥标准筛和筛析仪》（JC/T 728）\n\n### 2 仪具与材料\n\n2.1 试验筛：\n\n（1）试验筛由圆形筛框和筛网组成，分负压筛和水筛两种，其结构尺寸见图T0502-1和图T0502-2。负压筛为 $4 5 \\mu \\mathrm { m }$ 方孔筛，并附有透明筛盖，筛盖与筛上口应有良好的密封性。\n\n  \n图T0502-1负压筛（尺寸单位：mm）1-筛网；2-筛框\n\n  \n图 $\\mathrm { T } 0 5 0 2 – 2$ 水筛（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）1-筛网；2-筛框\n\n（2）筛网应紧绷在筛框上，筛网和筛框接触处应用防水胶密封，防止水泥嵌入。\n\n2.2 负压筛析仪：\n\n（1）负压筛析仪由旋风筒、负压源、收尘系统、筛座、控制指示仪和负压筛盖组成。负压筛析仪由筛座、负压筛、负压源及收尘器等组成，其中筛座由转速为 $3 0 \\mathrm { r / m i n } { \\pm } 2 \\mathrm { r / m i n }$ 的喷气嘴、负压表、控制板、微电机及壳体等部分构成，见图T0502-3。\n\n（2）筛析仪负压可调范围为 $4 0 0 0 { \\sim } 6 0 0 0 \\mathrm { P a }$ 。\n\n（3）喷气嘴上口平面与筛网之间距离为 $2 { \\sim } 8 \\mathrm { m m }$ 。\n\n（4）喷气嘴的上开口尺寸见图T0502-4。\n\n（5）负压源和收尘器由功率不小于600W 的工业吸尘器和小型旋风收尘筒或由其他具有相当功能的设备组成。\n\n  \n图 T0502-3筛座（尺寸单位：mm）\n\n1-喷气嘴；2-微电机；3-控制板开口；4-负压表接口；5-负压源及收尘器接口；6-壳体\n\n  \n图 $\\mathrm { T } 0 5 0 2 – 4$ 喷气嘴上开口（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）\n\n2.3 水筛架和喷头：应符合');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e269c323-a985-4377-87f8-87f225d20f34', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 1）', '7 电气## 7．1 总则\n\n起重机械电气设备应符合 GB5226．2和本标准的规定。\n\n## 7．2 电源和供电\n\n### 7．2．1 供电电源\n\n#### 7．2．1．1 电网电压\n\n本标准对低压（不高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V } ,$ ）、三相 $( 3 \\Phi \\mathrm { + P E ) , 5 0 ~ H z / 6 0 ~ H z }$ 交流供电系统作了规定。对于直流供电及电压高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V }$ 的交流供电系统，其配电线路设计应符合其他相关的标准。\n\n#### 7．2．1．2 电压波动范围\n\n在正常工作条件下，供电系统在起重机械馈电线接入处的电压波动不应超过额定值的± $10 \\%$ 。\n\n### 7．2．2 供电系统\n\n#### 7．2．2．1 接地线\n\n供电系统应提供用于保护接地的装置，如滑触线、集电环或接地线。\n\n#### 7．2．2．2 供电方式\n\n常用的供电方式有电源滑触线、集电器、电缆卷筒和悬挂电缆小车等。\n\n##### 7．2．2．2．1 电源滑触线及其防护\n\n电源滑触线通常采用型钢、铜质刚性滑触线或安全滑触线，根据起重机运行环境及运行速度进行选择。\n\n滑触线应布置合理，与周围设备应有足够的安全距离，或采取安全防护措施，当人靠近时不会意外\n\n触及。物品（或吊钩）摆动时，不得碰触到滑触线。\n\n##### 7．2．2．2．2 集电器\n\n刚性滑触线的集电器用自重或弹簧加压，以保证在运行过程中与滑触线接触良好可靠，对于有起重电磁铁或因瞬时掉电会引起控制系统故障的起重机应采用双（或多）集电器。\n\n集电器应具有足够的电流容量，运动灵活。当集电器从滑触线上脱落时，不应造成短路或接地。\n\n##### 7．2．2．2．3 电缆卷筒\n\n采用电缆卷筒供电时，应防止电缆在运动过程中被磨损。对于外径不大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的10倍；对于外径大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的12．5倍。\n\n电缆卷筒应能自动收缠电缆，电缆卷筒的驱动转矩不应小于收缠电缆时所需的最大转矩。\n\n在放缆过程中，作用在电缆导线上的牵引力应尽可能地小，对于没有加强芯的电缆，作用在铜导线截面上的最大允许拉应力为 $1 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ；对于要求电缆缠绕速度高或电缆自重较重时，应采用具有加强芯的电缆。\n\n电缆卷筒的集电滑环应满足相应的电压等级和电流容量的要求，每个滑环至少有一对电刷。电刷的防护等级应满足环境要求，室外使用不应低于 GB4208中的IP54。\n\n##### 7．2．2．2．4 悬挂电缆小车\n\n采用悬挂电缆小车时，应防止电缆在运动过程中被磨损和发生过度弯曲，其电缆悬挂弯板的曲率半径不应小于电缆外径的5倍。\n\n对于扁电缆，电缆的厚度相当于圆电缆的直径。\n\n电缆排布时应保证各电缆长度相等，压板压接牢靠，同一层电缆外径尽可能接近，要避免某一根或少数几根电缆过分受力。悬挂电缆小车相互之间宜设牵引钢丝绳，运行时，当相邻两个悬挂电缆小车间距使得悬垂电缆间的夹角接近 $1 2 0 ^ { \\circ }$ 时，牵引钢丝绳应完全拉直受力\n\n牵引杆的安装位置，应使得当所有悬挂电缆小车退回到起始位置时，不影响起重机小车运行到端部的极限位置。两悬挂电缆小车间可以设缓冲件，以减少碰撞力和噪声。\n\n## 7．3 配电系统\n\n### 7．3．1 主隔离开关\n\n起重机宜装设切断所有电源的主隔离开关，开关应尽量靠近总进线集电器。\n\n### 7．3．2 总断路器\n\n总电源回路应设置总断路器。总断路器的控制应具有电磁脱扣功能，其额定电流应大于起重机额定工作电流，电磁脱扣电流整定值应大于起重机最大工作电流。总断路器的断弧能力应能断开在起重机上发生的短路电流。\n\n### 7．3．3 动力电源接触器\n\n动力电源回路宜设能够分断动力线路的接触器。\n\n### 7．3．4 动力电源紧急分断\n\n紧急情况下，能在司机室和电气室内断开总动力电源和制动器电源。急停按钮为红色非自复位式。\n\n### 7．3．5 分支线路配电\n\n各机构动力、控制及辅助电源分支线路应采用断路器、熔断器或过电流保护继电器，提供过电流保护功能。当三相动力电路采用熔断器保护时，应具有缺相保护功能。\n\n## 7．4 电气保护\n\n### 7．4．1 电动机的保护\n\n电动机应具有如下一种或一种以上的保护功能，具体选用应按电动机及其控制方式确定：\n\na） 瞬 动 或 反 时 限 动 作 的 过 电 流 保 护，其 瞬 时 动 作 电 流 整 定 值 应 约 为 电 动 机 最 大 起 动 电 流的1．25倍；  \nb） 在电动机内设置热传感元件；  \nc） 热过载保护。\n\n### 7．4．2 线路保护\n\n所有外部线路都应具有短路或接地引起的过电流保护功能，在线路发生短路或接地时，瞬时保护装置应能分断线路。对于导线截面较小，外部线路较长的控制线路或辅助线路，当预计接地电流达不到瞬时脱扣电流值时，应增设热脱扣功能，以保证导线不会因接地而引起绝缘烧损。\n\n### 7．4．3 错相和缺相保护\n\n当错相和缺相会引起危险时，应设错相和缺相保护。\n\n### 7．4．4 零位保护\n\n起重机各传动机构应设有零位保护。运行中若因故障或失压停止运行后，重新恢复供电时，机构不得自行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2734c99-f26f-44f3-a6dd-7b96d72bde21', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '8 沥青混合料面层（Part 1）', '8 沥青混合料面层## 8.1 一般规定\n\n8.1.1 路面面层应在小低于 $1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 气温下进行施工。\n\n8.1.2 沥青混合料面层施工期间，应密切注意天气变化，已摊铺的沥青层因遇雨未进行压实的应予以铲除。雨季过后，等下承层完全干燥后方可进行沥青面层的施工，下承层干燥时间一般为晴天的半天。\n\n8.1.3 下面层和中面层采用密级配沥青混凝土（采用马歇尔试验设计时用AC表示，采用旋转压实仪设计时用 Superpave 表示)；上面层采用沥青玛蹄脂碎石混合料（用 SMA表示）或开级配抗滑表层。\n\n8.1.4 混合料公称最大粒径应与层厚相适应，各层的压实厚度宜不小于集料公称最大粒径的3倍。\n\n8.1.5 各层沥青混合料应满足所在层位的性能要求，且便于施工，不易离析。各层施工间隔时间应尽量缩短，做到连续施工并联结成为整体。发现面层结构组合及级配类型设计不合理时，应进行调整。\n\n8.1.6 各结构层技术指标应满足相关要求。\n\n## 8.2 材料要求\n\n### 8.2.1 沥青\n\n（1）下面层宜采用70号A级道路石油沥青，中、上面层宜采用 SBS改性沥青，技术要求应符合相关要求。\n\n（2）根据需要，在经过技术论证的基础上，高速公路下面层也可采用50号A级道路石油沥青，其各项指标必须满足相关要求。\n\n（3）70 号道路石油沥青与改性沥青检测项目及试验检测频率见表8.2-1。\n\n表8.2-1 70号道路石油沥青与改性沥青试验检测频率  \n\n\n\n\n\n（4）施工单位应在沥青到达现场时，对每车沥青采用《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTJ052)规定的方法进行留三份样，每个样品不少于 $2 \\mathrm { k g }$ ，按表8.2-2 和表8.2-3要求填写留样单。运输车辆的司机、施工单位及监理单位的取样人员应签名。\n\n（5）封存容器统一采用 $3 \\mathrm { k g }$ 白色金属油漆桶，样品编号后一份封存于现场管理机构，与取样单、质保书一起保存至竣工验收，另两份分别由施工单位及监理单位留存至交工验收。\n\n表8.2-2 道路石油沥青样品留样单（样品编号 ）  \n标段  \n施工单位 日期  \n\n\n\n\n\n表8.2-3 改性沥青样品留样单（样品编号 ）\n\n施工单位 日期  \n\n\n\n\n\n### 8.2.2 粗集料\n\n（1）粗集料应采用石质坚硬、清洁、不含风化颗粒、近立方体颗粒的碎石，粒径大于$2 . 3 6 \\mathrm { m m }$ 。下面层和中面层采用石灰岩等碱性石料，上面层采用玄武岩或辉绿岩等石料。应采用反击式破碎机轧制的碎石，严格控制针片状颗粒含量。粗集料的技术性质应符合相关要求。\n\n（2）粗集料按表8.2-4所列规格尺寸供料。\n\n表8.2-4 粗集料供料品种控制筛孔尺寸 $\\bf ( m m )$ ）  \n\n\n\n\n\n（3）粗集料各单位试验检测频率见按表8.2-5\n\n表8.2-5 粗集料试验检测频率  \n\n\n\n\n\n### 8.2.3 细集料\n\n（1）细集料采用坚硬、洁净、干燥、无风化、无杂质并有适当级配的人工轧制的机制砂，石质宜与粗集料相同，禁用采料场的下脚料。\n\n（2）细集料的尺寸规格应满足相关要求。\n\n（3）细集料各单位试验检测频率见表8.2-6。\n\n表8.2-6 细集料试验检测频率  \n\n\n\n\n\n### 8.2.4 填料\n\n（1）宜采用石灰岩碱性石料磨细得到的矿粉。矿粉必须干燥、清洁，技术性质应符合相关要求。拌和机回收的粉料不得用于拌制沥青混合料。\n\n（2）填料各单位试验检测频率见表8.2-7。\n\n（3）填料的储存、留样应符合相关规定要求。\n\n表8.2-7 填料试验检测频率  \n\n\n\n\n\n### 8.2.5 抗剥离剂\n\n（1）沥青上面层用抗剥落剂，宜采用非胺类化台物，应选用有较强抗老化性能、与沥青配伍性能良好、符合环保性能的产品。技术要求应满足相关要求。\n\n（2）抗剥落剂试验检测频率见表8.2-8。\n\n（3）抗剥落剂储存、留样应符合相关规定要求。施工单位在抗剥落剂到达现场时，对每批次抗剥落剂应留样，对一批抗剥落剂超过 5t时，应每 5t 留一个样品，每个样品 1kg。按附表8.2-9要求填写留样单。供货商的送样人员、施工单位及监理单位的取样人员应签名。样品、取样单交由监理组封存至交工验收，交工验收后移交管理单位封存至竣工验收。\n\n表8.2-8 抗剥落剂试验检测频率  \n\n\n\n\n\n表8.2-9 沥青抗剥落剂、桥面防水剂、纤维等材料留样单（样品编号 ）\n\n标段 施工单位 日期\n\n\n\n\n\n### 8.2.6 纤维稳定剂\n\n（1）SMA的稳定剂采用木质素絮状纤维，按沥青混合料总质量的 $0 . 3 \\% { \\sim } 0 . 4 \\%$ 掺入混合料中。木质素絮状纤维的技术性质应符合相关要求。\n\n（2）在中面层或其他层次的沥青混合料中掺加的纤维增强剂宜选用聚酯纤维、聚丙烯晴纤维等，按沥青混合料总质量的 $0 . 2 \\% { \\sim } 0 . 4 \\%$ 掺入混合料中。纤维的技术性质应符合相关要求。\n\n（3）木质素纤维稳定剂试验检测频率见表8.2-10。\n\n（4）稳定剂储存、留样应符合相关规定要求。施工单位在稳定剂到达现场时，对每批次纤维应留样，对一批纤维超过50t时，应每50t留个样品，每个样品 $5 . 0 \\mathrm { k g }$ 。按表8.2-9要求填写留样单。供货商的送样人员、施工单位及监理单位的取样人员应签名。样品、取样单交由监理组封存至交工验收，交工验收后移交现场管理机构封存至竣工验收。\n\n表8.2-10 木质素纤维试验检测频率  \n\n\n\n\n\n## 8.3 混合料配合比设计\n\n### 8.3.1 热拌沥青混合料的技术要求\n（1）沥青面层所选定的各种类型沥青混合料均采用热拌热铺工艺。\n\n（2）沥青混合料 SuperPave 设计时，应进行马歇尔试验检验，Superpave 体积指标及马歇尔试验结果应符合相关要求。\n\n### 8');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e27729df-20f8-4d6f-b058-c82f99764a8c', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7 轴心受力构件（Part 1）', '7 轴心受力构件## 7.1 截面强度计算\n\n### 7.1.1 原规范在条文说明中给出了式（7.1.1-1）和式（7.1.1-2)，并指出“如果今后采用屈强比更大的钢材，宜用这两个公式来计算，以确保安全”。当前，屈强比高于0.8的Q460 钢已开始采用，为此，用这两个公式取代了净截面屈服的计算公式。对于Q235和Q345钢，用这两个公式可以节约钢材。\n\n当沿构件长度有排列较密的螺栓孔时，应由净截面屈服控制，以免变形过大。\n\n### 7.1.2 轴压构件孔洞有螺栓填充者，不必验算净截面强度。\n\n### 7.1.3 有效截面系数是考虑了杆端非全部直接传力造成的剪切滞后和截面上正应力分布不均匀的影响。\n\n## 7.2 轴心受压构件的稳定性计算\n\n### 7.2.1 式（7.2.1）改用轴心压力设计值与构件承载力之比的表达式，有别于截面强度的应力表达式，使概念明确。\n\n热轧型钢的残余应力峰值和钢材强度无关，它的不利影响随钢材强度的提高而减弱，因此，对屈服强度达到和超过345MPa的 $b / h > 0 . 8$ 的 $_ \\mathrm { H }$ 型钢和等边角钢的稳定系数 $\\varphi$ 可提高一类采用。\n\n板件宽厚比超过本标准第7.3.1条规定的实腹式构件应按本标准式（7.3.3-1）计算轴心受压构件的稳定性。\n\n### 7.2.2 本条对原规范第5.1.2条进行了局部修改。截面单轴对称构件换算长细比的计算公式（7.2.2-4）和单、双角钢的简化公式，都来自弹性稳定理论，这些公式用于弹塑性范围时偏于保守，原因是当构件进入非弹性后其弹性模量下降为 $\\boldsymbol { E } _ { \\mathrm { t } } = \\tau \\boldsymbol { E }$ ，但剪切模量 $G$ 并不和 $E$ 同步下降，在构件截面全部屈服之前可以认为 $G$ 保持常量。计算分析和试验都表明，等边单角钢轴压构件当两端铰支且没有中间支点时，绕强轴弯扭屈曲的承载力总是高于绕弱轴弯曲屈曲承载力，因此条文明确指出这类构件无须计算弯扭屈曲，并删去了原公式（5.1.2-5)。双角钢截面轴压构件抗扭刚度较强，对弯扭屈曲承载力的影响较弱，仍保留原来的弹性公式，只是表达方式上作了改变。绕平行轴屈曲的单角钢压杆，一般在端部用一个肢连接，压力有偏心，并且中间常连有其他构件，其换算长细比的规定见本标准第7.6节。\n\n本条增加了截面无对称轴构件弯扭屈曲换算长细比的计算公式（7.2.2-14）和不等边单角钢的简化公式（7.2.2-20）、公式（7.2.2-21)，这些公式用于弹性构件，在非弹性范围偏于安全，若要提高计算精度，可以在式（7.2.2-22）的右端乘以\n\n式中： $\\lambda _ { \\mathfrak { n } }$ 一 构件正则化长细比， $\\lambda _ { \\mathfrak { n } } = \\frac { \\lambda } { 9 3 } \\cdot \\frac { 1 } { \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }$ ，可取弱主轴 $_ y$ 的长细比 $\\lambda _ { \\mathbf { y } }$ 。\n\n用式（7.2.2-20）、式（7.2.2-21）计算 $\\lambda _ { \\mathrm { x y z } }$ 时，所有 $\\lambda _ { z }$ （包括公式适用条件）都乘以 $\\sqrt { \\tau }$ 。\n\n### 7.2.3 对实腹式构件，剪力对弹性屈曲的影响很小，一般不予考虑。但是格构式轴心受压构件，当绕虚轴弯曲时，剪切变形较大，对弯曲屈曲临界力有较大影响，因此计算式应采用换算长细比来考虑此不利影响。换算长细比的计算公式是按弹性稳定理论公式经简化而得。\n\n一般来说，四肢构件截面总的刚度比双肢的差，构件截面形状保持不变的假定不一定能完全做到，而且分肢的受力也较不均匀，因此换算长细比宜取值偏大一些。\n\n### 7.2.4、7.2.5 对格构式受压构件的分肢长细比 $\\lambda _ { 1 }$ 的要求，主要是为了不使分肢先于构件整体失去承载能力。对缀条组合的轴心受压构件，由于初弯曲等缺陷的影响，构件受力时呈弯曲状态，使两分肢的内力不等。对缀板组合轴心受压构件，与缀条组合的构件类似。\n\n缀条柱在缀材平面内的抗剪与抗弯刚度比缀板柱好，故对缀材面剪力较大的格构式柱宜采用缀条柱。但缀板柱构件简单，故常用作轴心受压构件。\n\n在格构式柱和大型实腹柱中设置横隔是为了增加抗扭刚度，根据我国的实践经验，本条对横隔的间距作了具体规定。\n\n### 7.2.6 对双角钢或双槽钢构件的填板间距作了规定，对于受压构件是为了保证一个角钢或一个槽钢的稳定；对于受拉构件是为了保证两个角钢和两个槽钢共同工作并受力均匀。由于此种构件两分肢的距离很小，填板的刚度很大，根据我国多年的使用经验，满足本条要求的构件可按实腹构件进行计算，不必对虚轴采用换算长细比。但是用普通螺栓和填板连接的构件，由于孔隙情况不同，容易造成两肢受力不等，连接变形达不到实腹构件的水平，影响杆件的承载力，因此需要按格构式计算，公式为本标准式（7.2.3-1)。\n7.2.8本条为新增内容，式（7.2.8）是基于稳定分析得出的。梭形钢管柱整体稳定性计算及设计方法主要参考清华大学的研究工作。首先，通过对梭形钢管柱整体弹性屈曲荷载的理论推导与数值计算结果的比对，提出了其换算长细比的计算公式。其次，利用大挠度弹塑性有限元数值分析方法，取多组算例对梭形钢管柱的稳定承载力进行研究，并形成梭形钢管柱的稳定承载力与换算长细比之间的曲线关系。最后，仍以上述换算长细比为基本参数，比较梭形钢管柱弹塑性计算稳定承载力与等截面柱子曲线之间的关系，进而合理确定梭形钢管柱整体稳定承载力的设计方法。在梭形柱弹塑性承载力数值计算中，考虑了柱子初始缺陷的不利影响，其楔率的变化范围在 $0 \\sim 1 . 5$ 之间。\n\n7.2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2777b85-7294-41f8-b9a7-e9d8d2366ba8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 2）', '( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 拉伸(或压缩)应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau$ -同式(32)。\n\n### 5．4．1．4 摩擦型高强度螺栓连接的结构件的强度计算\n\n高强度螺栓连接的轴心受拉和轴心受压结构构件的强度，按式（35）计算：\n\n$$\n\\frac { N ^ { \\prime } } { A _ { \\mathrm { j } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$N ^ { \\prime }$ -高强度螺栓连接的构件的计算轴向力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN ^ { \\prime } { = } N ( 1 { - } 0 . 5 \\ \\frac { Z _ { 1 } } { Z } )\n$$\n\n$N \\cdot$ 作用于连接处的轴向力，单位为牛顿(N);  \n$Z _ { 1 }$ — 所计算结构件截面（连接接头一侧的最外列螺栓处）的高强度螺栓数；$Z$ -在节点或拼接连接接头一侧结构构件上的高强度螺栓的总数；  \n$A _ { \\mathrm { j } }$ — 所计算结构件截面的净面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n## 5．4．2 连接的强度计算\n\n### 5．4．2．1 焊缝连接\n\n钢熔化焊焊缝连接是起重机金属结构最主要的连接形式，其焊缝的主要型式为对接焊缝和角焊缝，焊缝坡口的基本型式和尺寸应符合GB／T985和GB／T986。\n\n#### 5．4．2．1．1 对接焊缝的计算\n\n对接焊缝（焊透的焊缝）的计算应力，按连接中最薄的板厚 $t$ 计算。当无法用引弧板施焊时，每条焊缝的计算长度为其实际长度减去 $2 t$ 。\n\n对接焊缝的计算有以下几种情况：\n\na） 承受轴向拉伸或压缩的对接焊缝，其纵向拉、压的计算应力，应小于表23中规定的焊缝纵向拉、压许用应力。  \nb） 承受弯矩和剪力联合作用的对接焊缝，应验算其危险点的最大正应力不超过表23规定的焊缝纵向拉、压许用应力；最大剪应力不超过表23规定的焊缝剪切许用应力。  \nc） 承受复合 应 力 的 对 接 焊 缝，在 正 应 力 和 剪 应 力 都 较 大 的 部 位，应 按 式（36）验 算 焊 缝 复 合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 2 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……(36)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 同式（34）；\n\n$\\tau$ 同式（32)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ — 焊缝的许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ），见表23；\n\n当对接焊缝的同一计算点上受正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ : \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的复合作用时，应按式（37）验算焊缝复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 2 { \\tau _ { \\mathrm { x y } } } ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……（37）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] .$ ———同式（36）；\n\n其余符号同式（33）；\n\n#### 5．4．2．1．2 角焊缝的计算\n\n角焊缝应计算其抗剪强度。计算时焊缝的有效高度一般取为 $0 . 7 h _ { \\mathrm { f } } , h _ { \\mathrm { f } }$ 为较小的焊脚尺寸。若内力沿侧向角焊缝全长分布时，焊缝的计算长度取为其实际长度减去 $2 h _ { \\mathrm { f } }$ （如果焊缝为自身闭合或特别注意了在焊缝长度的端部避免出现凹弧时，则不必减去此尺寸）。\n\n当角焊缝受复合内力（轴力、剪力、弯矩、扭矩）作用时，应先分别求出各内力单独作用下的应力，再用求矢量和的方法进行组合，算出合应力后再与表23规定的角焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 相比较。\n\n### 5．4．2．2 螺栓连接\n\n#### 5．4．2．2．1 普通螺栓连接\n\n普通螺栓中的 C级螺栓连接，此时由于螺栓直径与螺栓孔的配合间隙较大，只能用于受拉力的连接或作安装临时固定用，不应用于受动载荷的主要受力结构中。普通螺栓中的 A、B级螺栓连接，可以用于受动载荷的结构中。采用普通螺栓连接时，应校验螺杆抗拉和抗剪切破坏的承载力，并校验螺栓孔抗承压破坏的承载力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e281731c-2d21-49d1-a61a-2b59183f0a4e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:第1款作了调整；第3款中原为“3°”，修改为“2°”；第4款中原为“2mm”，修改为“1mm”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2832edd-d29c-4fad-a036-244888a5afdb', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '7.4 地下管线图绘制', '7.4 地下管线图绘制7.4.1 对于一般地下管线测量项目，要求绘制综合管线图。即，将各种专业管线与沿管线两侧的主要建(构)筑物等表示在同一张图上。对于密集的管线线路或工程需要时，要求分专业绘制管线图。即，将不同的专业管线和沿管线两侧的建(构)筑物等分别绘制在不同的专业管线图上。\n\n7.4.2 一般工程项目的分幅与编号，通常要求与原有地形图一致，即采用本规范5．1．6条的规定；单一的管线测量项目，通常是以表示管线的连续性为主，也可采用现行设计图幅。\n\n7.4.3 本条要求对地下管线图的图式和要素分类代码，首先采用现行国家标准，对不足部分，可采用相关专业的行业规定或惯用符号补充表示，并在项目技术报告书中予以说明。\n\n7.4.5 综合管线图要求分层分色表示，主要是基于成图的需要和用户使用方便。\n\n7.4.6 纸质管线图绘制技术要求的提出，是考虑到纸质管线图尚在应用，其应用现状与纸质地形图相似。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e284d279-fae5-4127-810e-c4a6bc35b3c3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 32）', 'olspan=1>0.251</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>0.248</td><td rowspan=1 colspan=1>0.246</td><td rowspan=1 colspan=1>0.244</td><td rowspan=1 colspan=1>0.242</td><td rowspan=1 colspan=1>0.240</td><td rowspan=1 colspan=1>0.237</td><td rowspan=1 colspan=1>0.235</td><td rowspan=1 colspan=1>0.233</td><td rowspan=1 colspan=1>0.231</td><td rowspan=1 colspan=1>0.229</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>160</td><td rowspan=1 colspan=1>0.227</td><td rowspan=1 colspan=1>0.225</td><td rowspan=1 colspan=1>0.223</td><td rowspan=1 colspan=1>0.221</td><td rowspan=1 colspan=1>0.219</td><td rowspan=1 colspan=1>0.217</td><td rowspan=1 colspan=1>0.215</td><td rowspan=1 colspan=1>0.213</td><td rowspan=1 colspan=1>0.212</td><td rowspan=1 colspan=1>0.210</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>170</td><td rowspan=1 colspan=1>0.208</td><td rowspan=1 colspan=1>0.206</td><td rowspan=1 colspan=1>0.204</td><td rowspan=1 colspan=1>0.203</td><td rowspan=1 colspan=1>0.201</td><td rowspan=1 colspan=1>0.199</td><td rowspan=1 colspan=1>0.197</td><td rowspan=1 colspan=1>0.196</td><td rowspan=1 colspan=1>0.194</td><td rowspan=1 colspan=1>0.192</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>180</td><td rowspan=1 colspan=1>0.191</td><td rowspan=1 colspan=1>0.189</td><td rowspan=1 colspan=1>0.188</td><td rowspan=1 colspan=1>0.186</td><td rowspan=1 colspan=1>0.184</td><td rowspan=1 colspan=1>0.183</td><td rowspan=1 colspan=1>0.181</td><td rowspan=1 colspan=1>0.180</td><td rowspan=1 colspan=1>0.178</td><td rowspan=1 colspan=1>0.177</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>190</td><td rowspan=1 colspan=1>0.176</td><td rowspan=1 colspan=1>0.174</td><td rowspan=1 colspan=1>0.173</td><td rowspan=1 colspan=1>0.171</td><td rowspan=1 colspan=1>0.170</td><td rowspan=1 colspan=1>0.168</td><td rowspan=1 colspan=1>0.167</td><td rowspan=1 colspan=1>0.166</td><td rowspan=1 colspan=1>0.164</td><td rowspan=1 colspan=1>0.163</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>200</td><td rowspan=1 colspan=1>0.162</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n注1：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中指的a、b、c、d类截面，见表29。  \n注2：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中的 $\\varphi$ 值系按下列公式计算：当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } = \\frac { \\lambda } { \\pi } \\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / E } { \\ll } 0');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2885782-d17b-4d2c-be71-deae8ab93cf7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 1）', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算## 5.5.1 轴心受力构件的刚性\n\n### 5.5.1.1 轴心受力构件的刚性计算\n\n刚性计算按式（42）计算：\n\n……（42）\n\n式中：\n\n入 结构构件的长细比，见5.5.1.2;［］—— 结构构件的容许长细比，见表28。\n\n表 28 结构构件的容许长细比［］  \n\n\n\n\n\n### 5.5.1.2 结构构件的长细比\n\n#### 5.5.1.2.1 实腹式轴心受力构件的长细比 $\\lambda$ ，分为 $\\lambda _ { \\mathrm { { x } } }$ 和 $\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ ，按式（43）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\lambda _ { \\mathrm { x } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c x } } } { r _ { \\mathrm { x } } } } \\\\ { \\lambda _ { \\mathrm { y } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c y } } } { r _ { \\mathrm { y } } } \\bigg [ } \\end{array}\n$$\n\n……（43）\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 实腹式轴心受力构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $. y$ 轴）的计算长细比；$l _ { \\mathrm { c x } } \\setminus l _ { \\mathrm { c y } }$ — 结构构件对通过截面形心的强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ），其计算方法按附录J的J．1；$r _ { \\mathrm { ~ x ~ } } , r _ { \\mathrm { ~ y ~ } }$ — 结构构件毛截面对强轴（轴）或弱轴（轴）的回转半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n$$\nr _ { \\mathrm { x } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { x } } } { A } } } , \\qquad r _ { \\mathrm { y } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { y } } } { A } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { { x } } } \\setminus I _ { \\mathrm { { y } } }$ — 结构构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $_ y$ 轴）的毛截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；\n\n$A$ ——结构构件毛截面面积,单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$\n\n#### 5.5.1.2.2 等截面格构式组合构件的换算长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ ，按附录J中的表J．5选取。\n\n## 5.5.2 起重机的静态刚性\n\n### 5.5.2.1 桥架型起重机\n\n#### 5.5.2.1.1 跨中位置\n\n##### 5.5.2.1.1.1 手动起重机\n\n手动小车（或手动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及手动小车（或手动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 的关系，推荐为： $f \\leqslant { \\frac { 1 } { 4 0 0 } } \\ S$ ；\n\n##### 5.5.2.1.1.2 电动起重机\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及自行式小车（或电动葫芦）\n\n自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 $S$ 的关系，推荐为：\n\n对低定位精度要求的起重机，或具有无级调速控制特性的起重机；采用低起升速度和低加速度能达到可接受定位精度的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 5 0 0 }$ S\n\n使用简单控制系统能达到中等定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 7 5 0 }$ S\n\n需要高定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 1 \\ { 0 0 0 } } \\ S$\n\n注：定位精度要求的实现取决于不同调速控制系统的完善程度和不同静态刚性指标的互补性匹配，而可接受定位精度是指低与中等之间的定位精度。\n\n#### 5.5.2.1.2 有效悬臂长度位置\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁有效悬臂长度位置时，由额定起升载荷及小车（或电动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f _ { 1 }$ 与有效悬臂长度 $L _ { 1 }$ 的关系，推荐为： $f _ { 1 } \\leqslant \\frac { 1 } { 3 5 0 } \\ L _ { 1 }$\n\n### 5.5.2.2 塔式起重机\n\n在额定起升载荷（有小车时还应包括在臂端的小车自重载荷）作用下，塔身在其与臂架连接处（或臂架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2a1bc02-8e43-4cda-bba0-3ef01ab7bed3', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二十章仓储合同', '第二十章仓储合同第三百八十一条仓储合同是保管人储存存货人交付的仓储物，存货人支付仓储费的合同。\n\n第三百八十二条仓储合同自成立时生效。\n\n第三百八十三条储存易燃、易爆、有毒、有腐蚀性、有放射性等危险物品或者易变质物品，存货人应当说明该物品的性质，提供有关资料。\n\n存货人违反前款规定的，保管人可以拒收仓储物，也可以采取相应措施以避免损失的发生，因此产生的费用由存货人承担。\n\n保管人储存易燃、易爆、有毒、有腐蚀性、有放射性等危险物品的，应当具备相应的保管条件。\n\n第三百八十四条保管人应当按照约定对入库仓储物进行验收。保管人验收时发现入库仓储物与约定不符合的，应当及时通知存货人。保管人验收后，发生仓储物的品种、数量、质量不符合约定的，保管人应当承担损害赔偿责任。\n\n第三百八十五条存货人交付仓储物的，保管人应当给付仓单。\n\n第三百八十六条保管人应当在仓单上签字或者盖章。仓单包括下列事项：\n\n（一）存货人的名称或者姓名和住所；\n\n（二）仓储物的品种、数量、质量、包装、件数和标记;\n\n（三）仓储物的损耗标准;\n\n（四）储存场所；\n\n（五）储存期间；\n\n（六）仓储费;\n\n（七）仓储物已经办理保险的，其保险金额、期间以及保险人的名称;\n\n（八）填发人、填发地和填发日期。\n\n第三百八十七条仓单是提取仓储物的凭证。存货人或者仓单持有人在仓单上背书并经保管人签字或者盖章的，可以转让提取仓储物的权利。\n\n第三百八十八条保管人根据存货人或者仓单持有人的要求，应当同意其检查仓储物或者提取样品。\n\n第三百八十九条保管人对入库仓储物发现有变质或者其他损坏的，应当及时通知存货人或者仓单持有人。\n\n第三百九十条保管人对入库仓储物发现有变质或者其他损坏，危及其他仓储物的安全和正常保管的，应当催告存货人或者仓单持有人作出必要的处置。因情况紧急，保管人可以作出必要的处置，但事后应当将该情况及时通知存货人或者仓单持有人。\n\n第三百九十一条当事人对储存期间没有约定或者约定不明确的，存货人或者仓单持有人可以随时提取仓储物，保管人也可以随时要求存货人或者仓单持有人提取仓储物，但应当给予必要的准备时间。\n\n第三百九十二条储存期间届满，存货人或者仓单持有人应当凭仓单提取仓储物。存货人或者仓单持有人逾期提取的，应当加收仓储费；提前提取的，不减收仓储费。\n\n第三百九十三条储存期间届满，存货人或者仓单持有人不提取仓储物的，保管人可以催告其在合理期限内提取，逾期不提取的，保管人可以提存仓储物。\n\n第三百九十四条储存期间，因保管人保管不善造成仓储物毁损、灭失的，保管人应当承担损害赔偿责任。\n\n因仓储物的性质、包装不符合约定或者超过有效储存期造成仓储物变质、损坏的，保管人不承担损害赔偿责任。\n\n第三百九十五条本章没有规定的，适用保管合同的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2a2a537-c930-401a-835f-527349bba666', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录 L 试桩试验办法（Part 4）', 'wspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n![](images/a1062996a6d46f74d1b5a2761eab227f91c87c8b68ea6d771492b2abf3865a20.jpg)  \n其他记录：  \n图 L.3.11 静压试验曲线');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2a31eef-5e7d-4ce9-a023-4ba1ea627b69', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犎', '附 录 犎');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2b037bf-4385-4013-805c-6656ea357098', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4.5 熔敷金属扩散氢含量', '4.5 熔敷金属扩散氢含量根据供需双方协商，如在焊丝-焊剂组合分类后附加扩散氢代号，则应符合表5规定。\n\n表5 熔敷金属扩散氢含量');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2b0933a-e770-4dfc-abb8-0bb7ca9cd3b8', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '6.3计算（Part 4）', '$c _ { 1 }$ 乘以0.75的折减系数， $c _ { 2 } = 0 _ { \\circ }$\n\n2.对钻孔桩，系数c、c值降低 20%采用。对桩端沉渣厚度t，d≤1.5m时，l≤50mm；d>1.5m时，$t \\leqslant 1 0 0 \\mathrm { m m }$\n\n3．对中风化层作为持力层的情况，ci、c分别乘以0.75 的折减系数。\n\n### 表6.3.7-2覆盖层土的侧阻力发挥系数 $\\pmb { \\zeta } _ { s }$   \n\n\n\n\n\n注：ζ值可内插计算。当fk >60MPa时，ζ,可按frk =60MPa取值。\n\n### 6.3.8桩基按嵌岩设计时，其嵌入基岩中的有效深度可按下列公式计算：\n\n1对圆形桩，可按下式计算：\n\n$$\nh _ { \\mathrm { r } } = \\frac { 1 . ~ 2 7 H + ~ \\sqrt { 3 . 8 1 \\beta f _ { \\mathrm { r k } } d M _ { \\mathrm { H } } + 4 . 8 4 H ^ { 2 } } } { 0 . 5 \\beta f _ { \\mathrm { r k } } d }\n$$\n\n2对矩形桩，可按下式计算：\n\n$$\nh _ { \\mathrm { r } } = \\frac { H + \\sqrt { 3 \\beta f _ { \\mathrm { r k } } b M _ { \\mathrm { H } } + 3 H ^ { 2 } } } { 0 . 5 \\beta f _ { \\mathrm { r k } } b }\n$$\n\n式中：h,——桩嵌入基岩中（不计强风化层、全风化层及局部冲刷线以上基岩）的有效深度（ $\\mathbf { \\rho } _ { \\mathrm { m } } )$ ，不应小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ；$H \\cdot$ 基岩顶面处的水平力（ $\\mathbf { k N } )$ ；$M _ { \\mathfrak { H } }$ 基岩顶面处的弯矩（ $\\mathbf { k N } \\cdot \\mathbf { m } )$ ；$b$ 垂直于弯矩的平面桩边长 $\\mathrm { ( m ) }$ ；$\\beta$ 岩石的垂直抗压强度换算为水平抗压强度的折减系数，取0.5～1.0，应根据岩层侧面构造确定，节理发育岩石取小值，节理不发育岩石取大值；$f _ { \\mathrm { r k } }$ -岩石饱和单轴抗压强度标准值（ $\\mathrm { k P a } )$ 。\n\n### 6.3.9摩擦型桩的受拉要求应符合下列规定：\n\n1当桩的轴向力由结构自重、预加力、土重、土侧压力、汽车荷载和人群荷载的频遇组合引起时，桩不得受拉。\n\n2当桩的轴向力由上述荷载与其他可变作用、偶然作用的频遇组合或偶然组合引起时，桩可受拉，其单桩轴向受拉承载力特征值按下式计算：\n\n$$\nR _ { \\mathfrak { t } } = 0 . 3 u \\sum _ { i = 1 } ^ { n } \\alpha _ { i } l _ { i } q _ { i \\mathbf { k } }\n$$\n\n式中： $R _ { \\mathfrak { r } }$ ——单桩轴向受拉承载力特征值（kN）；\n\n### 7.2.2沉井每节高度可根据沉井的平面尺寸、总高度、地基土情况和施工条件确定，应满足沉井下沉能力和下沉稳定性要求。沉井外壁可做成垂直面、斜面（斜面坡度为竖/横: $2 0 / 1 \\sim 5 0 / 1$ ）或与斜面坡度相当的台阶形。\n\n### 7.2.3沉井井壁与隔墙的厚度应根据结构强度、施工下沉所需重力、便于取土和清基等因素确定，可采用 $0 . 8 \\sim 2 . 2 \\mathrm { m }$ 。钢筋混凝土及钢壳混凝土浮运沉井的壁厚还应根据浮运要求通过计算综合确定。\n\n### 7.2.4沉井刃脚可根据地质情况采用尖刃脚或带踏面的刃脚，并应符合下列规定：\n\n1不宜采用混凝土结构，如土质坚硬，刃脚面应以型钢加强或底节外壳采用钢结构。\n\n2刃脚底面宽度可为 $0 . 1 \\sim 0 . 2 \\mathrm { m }$ ，对软土地基可适当放宽。\n\n3刃脚斜面与水平面交角不宜小于 $4 5 ^ { \\circ }$\n\n4沉井内隔墙底面比刃脚底面至少应高出 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n5当沉井需要下沉至稍有倾斜的岩面上时，宜将刃脚做成与岩面倾斜度相适应的高低刃脚。\n7.2.5钢筋混凝土沉井的配筋应由计算确定，配筋率不应小于 $0 . 1 \\%$ ，刃脚部分的竖向主筋应伸入刃脚根部以上不小于沉井按水平框架计算的最大计算跨径的0.5倍高度，并在刃脚总高范围按剪力或构造要求设置箍筋。混凝土沉井井壁竖向接缝应设置接缝钢筋。\n\n7.2.6沉井各部分混凝土强度等级应符合下列规定：\n\n1刃脚不应低于C30，井身不应低于C25。  \n2当为薄壁浮运沉井时，井壁和隔板不应低于C30，腹腔内填料不应低于C15。  \n3封底混凝土强度等级，非岩石地基不应低于C25，岩石地基不应低于C20。\n\n7.2.7沉井封底混凝土厚度应由计算确定，封底顶面应高出刃脚根部（即刃脚斜面的顶点处）不小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n7.2.8沉井井孔内是否填充应根据受力和稳定性要求确定，并应满足下列要求：\n\n1填料可采用混凝土、片石混凝土或片石注浆混凝土；无冰冻地区也可采用粗砂和砂砾填料。\n\n2粗砂、砂砾填芯沉井和空心沉井的顶面均应设置钢筋混凝土盖板，盖板厚度应通过计算确定。\n\n8.2.11按变形控制原则设计支护结构时，作用在地下连续墙上的土压力可按墙体与土体相互作用原理确定，可按本规范附录R的方法计算。\n\n8.2.12直线形地下连续墙支护结构计算应符合下列规定：\n\n1应进行抗倾覆（嵌固）稳');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2b332db-114f-4281-8793-e21071110019', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '修订情况', '修订情况2003年10月28日第十届全国人民代表大会常务委员会第五次会议通过[1]\n\n根据2007年12月29日第十届全国人民代表大会常务委员会第三十一次会议《关于修改（中华人民共和国道路交通安全法〉的决定》第一次修正[3]\n\n根据2011年4月22日第十一届全国人民代表大会常务委员会第二十次会议《关于修改（中华人民共和国道路交通安全法〉的决定》第二次修正[21[4]\n\n2021年4月29日，中华人民共和国第十三届全国人民代表大会常务委员会第二十八次会议通过《全国人民代表大会常务委员会关于修改（中华人民共和国道路交通安全法）等八部法律的决定》通过，自公布之日起施行。[5-6]');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2c6958a-f45b-4c99-ba88-ef3116f1d9c0', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4试验步骤', '4试验步骤## 4.1 试件到龄期后取出，擦净表面，待表面干燥后，在试件侧面滚涂一层熔化的密封材料，然后立即在螺旋加压器上压入经过烘箱或电炉预热过的试模中，使试件底面和试模底平齐，待试模变冷后，即可解除压力，装在渗透仪上进行试验。\n\n## 4.2 试验时，水压从0.1MPa开始，每隔 8h 增加水压 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ ，并随时注意观察试件端面情况，一直加至6个试件中有3个试件表面发现渗水，记下此时的水压力，即可停止试验。当加压至设计抗渗等级，再经8h 后第三个试件仍不渗水，表明混凝土已满足设计要求，即可停止试验。\n\n## 4.3 在试验过程中，如水从试件周边渗出，说明密封不好，应停止试验，重新密封，待密封后可继续加压试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2c7ed7c-6fa7-483f-b9ed-8708974626c5', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', '附录D地锚的构造参数及受力计算', '附录D地锚的构造参数及受力计算## D.1立式地锚的构造参数\n\nD.1.1枕木单柱立式地锚的构造应符合下列规定：\n\n1枕木单柱立式地锚（图D.1.1）的构造参数应符合表\n\nD.1.1的规定;\n\n2枕木应采用标准枕木，其尺寸为 $1 6 0 \\mathrm { m m } \\times 2 2 0 \\mathrm { m m }$ $\\times 2 5 0 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n3上下挡木应以截面长边贴靠地龙柱；\n\n4地龙柱截面长边应与作用荷载方向一致;\n\n5作用荷载宜与地龙柱垂直。\n\n  \n图 D.1.1枕木单柱立式地锚构造图\n\n表D.1.1 枕木单柱立式地锚的构造参数  \n\n\n\n\n\nD.1.2圆木单柱立式地锚的构造应符合下列规定：\n\n1圆木单柱立式地锚（图D.1.2）的构造参数应符合表\n\nD.1.2 的规定;\n\n2上下挡木应等长；\n\n3挡木直径应与地龙柱直径相同。\n\n  \n图D.1.2圆木单柱立式地锚构造图 1—地龙柱；2—上挡木；3—下挡木\n\n表D.1.2 圆木单柱立式地锚的构造参数  \n\n\n<<<HTBL|28a2a55cd50bb8429f5856b7d867261ecf08b44ffb364557c06b930ae75baa4a|END>>>\n\n\nD.1.3圆木双柱立式地锚的构造应符合下列规定：\n\n1圆木双柱立式地锚（图D.1.3）的构造参数应符合表D.1.3 的规定;\n\n2挡木直径应与地龙柱直径相同。\n\n  \n图D.1.3圆木双柱立式地锚构造图 1—地龙柱；2—上挡木；3—下挡木；4—绳索\n\n表D.1.3圆木双柱立式地锚的构造参数  \n\n\n\n\n\nD.1.4圆木三柱立式地锚的构造应符合下列规定：\n1圆木三柱立式地锚（图D.1.4）的构造参数应符合表D.1.4 的规定;\n\n2挡木直径应与地龙柱直径相同。\n\n  \n图 D.1.4圆木三柱立式地锚构造图\n\n1—地龙柱；2—上挡木；3—下挡木；4—绳索\n\n表D.1.4圆木三柱立式地锚的构造参数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2cbaf3e-ce8c-4bc5-a1ab-30a63ec8dca8', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥混凝土拌合物配合比分析的试验方法。\n\n本方法适用于用水洗分析法测定普通水泥混凝土拌合物中四组分（水泥、水、砂、石)的含量，但不适用于集料含泥量波动较大以及用特细砂和机制砂配制的水泥混凝土。\n\n引用标准：\n\n《公路工程集料试验规程》（JTGE42）\n\n水泥混凝土拌合物的拌和与现场取样方法 (T0521)\n\n水泥混凝土拌合物体积密度试验方法(T0525）\n\n水泥密度试验方法（T0503）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2ce2ff0-deba-4f2a-b628-c5743e8ef074', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 与稳定起升速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ 和起升状态级别等有关，其值可以由试验或分析确定，也可以按式（7）计算：\n\n$$\n\\phi _ { 2 } = \\phi _ { 2 \\mathrm { m i n } } + \\beta _ { 2 } v _ { \\mathrm { q } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 2 }$ ——起升动载系数，由式(7)计算得出,其最大值 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ 对建筑塔式起重机和港口臂架起重机等起升速度很高的起重机不超过2．2，对其他起重机不超过2．0；$\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 与起升状态级别相对应的起升动载系数的最小值，见表10；$\\beta _ { 2 }$ 按起升状态级别设定的系数，见表10；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 稳定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），与起升机构驱动控制型式及操作方法有关，见表11。其最高值 $ { \\mathcal { V } } _ { \\mathrm { q m a x } }$ 发生在电动机或发电机空载起动（相当于此时吊具、物品及完全松弛的钢丝绳均放置于地面）、且吊具及物品被起升离地时其起升速度已达到稳定起升的最大值。\n\n表 11 确定 $\\phi _ { 2 }$ 用的稳定起升速度 $\\nu _ { \\mathbf { q } }$ 值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷组合</td><td rowspan=1 colspan=5>起升驱动型式及操作方法</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>H1</td><td rowspan=1 colspan=1>H2</td><td rowspan=1 colspan=1>H3</td><td rowspan=1 colspan=1>H4</td><td rowspan=1 colspan=1>H5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>无风工作 A1、有风工作 B1</td><td rowspan=1 colspan=1>Uqmax</td><td rowspan=1 colspan=1>Uqmin</td><td rowspan=1 colspan=1>Uqmin</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5 Uqmax</td><td rowspan=1 colspan=1>u=0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>特殊工作C1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>Uqmax</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>Uqmax</td><td rowspan=1 colspan=1>0.5 Uqmax</td></tr></table>\n\n\nH1———起升驱动机构只能作常速运转，不能低速运转；  \nH2— 起重机司机可选用起升驱动机构作稳定低速运转；  \nH3— 起升驱动机构的控制系统能保证物品起升离地前都作稳定低速运转；  \nH4— 起重机司机可以操作实现无级变速控制；  \nH5— 在起升绳预紧后，不依赖于起重机司机的操作，起升驱动机构就能按预定的要求进行加速控制；  \n$\\boldsymbol { v } _ { \\mathrm { q m a x } }$ — 稳定的最高起升速度；  \n$ { v _ { \\mathrm { q m i n } } }$ — 稳定低速起升速度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2ceab34-336d-4ba5-97a7-2209708dd7e5', '129《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB-T29639-2020）.md', '8 现场处置方案主要内容', '8 现场处置方案主要内容## 8.1 事故风险描述\n\n简述事故风险评估的结果（可用列表的形式附在附件中）。\n\n## 8.2 应急工作职责\n\n明确应急组织分工和职责。\n\n## 8.3 应急处置\n\n主要包括以下内容：\n\na）应急处置程序。根据可能发生的事故及现场情况，明确事故报警、各项应急措施启动、应急救护人员的引导、事故扩大及同生产经营单位应急预案的衔接程序。\n\nb)现场应急处置措施。针对可能发生的事故从人员救护、工艺操作、事故控制、消防、现场恢复等方面制定明确的应急处置措施。\n\nc）明确报警负责人以及报警电话及上级管理部门、相关应急救援单位联络方式和联系人员，事故报告基本要求和内容。\n\n## 8.4 注意事项\n\n包括人员防护和自救互救、装备使用、现场安全方面的内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2cf5215-e499-4c3b-b62a-ef2d83189df8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $', '4．2．1．1．4．3 起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 与稳定起升速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ 和起升状态级别等有关，其值可以由试验或分析确定，也可以按式（7）计算：\n\n$$\n\\phi _ { 2 } = \\phi _ { 2 \\mathrm { m i n } } + \\beta _ { 2 } v _ { \\mathrm { q } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 2 }$ ——起升动载系数，由式(7)计算得出,其最大值 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ 对建筑塔式起重机和港口臂架起重机等起升速度很高的起重机不超过2．2，对其他起重机不超过2．0；$\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 与起升状态级别相对应的起升动载系数的最小值，见表10；$\\beta _ { 2 }$ 按起升状态级别设定的系数，见表10；$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 稳定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），与起升机构驱动控制型式及操作方法有关，见表11。其最高值 $ { \\mathcal { V } } _ { \\mathrm { q m a x } }$ 发生在电动机或发电机空载起动（相当于此时吊具、物品及完全松弛的钢丝绳均放置于地面）、且吊具及物品被起升离地时其起升速度已达到稳定起升的最大值。\n\n表 11 确定 $\\phi _ { 2 }$ 用的稳定起升速度 $\\nu _ { \\mathbf { q } }$ 值  \n\n\n\n\n\nH1———起升驱动机构只能作常速运转，不能低速运转；  \nH2— 起重机司机可选用起升驱动机构作稳定低速运转；  \nH3— 起升驱动机构的控制系统能保证物品起升离地前都作稳定低速运转；  \nH4— 起重机司机可以操作实现无级变速控制；  \nH5— 在起升绳预紧后，不依赖于起重机司机的操作，起升驱动机构就能按预定的要求进行加速控制；  \n$\\boldsymbol { v } _ { \\mathrm { q m a x } }$ — 稳定的最高起升速度；  \n$ { v _ { \\mathrm { q m i n } } }$ — 稳定低速起升速度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2d85fc4-3cbf-47cc-a46a-dc875c1a2bde', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百三十五条租赁期间届满，承租人应当返还租赁物', '第二百三十五条租赁期间届满，承租人应当返还租赁物。返还的租赁物应当符合按照约定或者租赁物的性质使用后的状态。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2da06ba-62a0-4c9c-96e4-b9658f605729', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6.5功率谱法', '6.5功率谱法## 6.5.1适用反应谱法计算的结构，也可用功率谱法计算。两种方法可作相互检验，功率谱法计算结果与反应谱法计算结果相差不应超过 $20 \\%$ 。\n\n## 6.5.2当不考虑地震动输入的空间变化效应时，结构响应的自功率谱可按本规范附录 B.1计算；当考虑行波效应时，结构响应的自功率谱可按本规范附录B.2计算。\n\n## 6.5.3结构响应的期望极值可根据其自功率谱 $S _ { \\mathrm { y } }$ （ $\\omega$ ）按本规范附录B.3计算。\n\n条文说明\n\n6.5.1\\~6.5.3对功率谱法用于桥梁抗震分析作出了规定。\n\n随着现代工程科学的发展，基于随机振动理论的功率谱法日益引起了国内外工程界和学术界的高度重视并得以推广应用，在海洋平台设计上迄今已经成为不可或缺的重要设计工具（如挪威、美国、中国规范)。1995 年颁布的欧洲桥梁抗震设计规范也已把功率谱法列为可供设计选用的三种方法之一。在我国，近十几年来也已经有许多工程专家在大跨径桥梁、水坝等的抗震计算中采用功率谱法来分析多点非一致地震激励问题，并取得了丰富的研究成果。\n\n严格来讲，在整个地震过程中，地面运动呈现出明显的非平稳性，包括强度非平稳和频率分量非平稳两个方面。在产生加速度人工波时，常用一个慢变的确定性调制函数和一个高斯平稳随机过程的乘积形成伪非平稳过程，来代替真非平稳地震地面运动。\n\n目前，在功率谱法的工程应用中，通常将地震作用近似为一有限持续时间的平稳高斯随机过程，用平稳功率谱密度函数来描述地震动的频域特性。这样描述的运动要和场地相关反应谱相协调。功率谱和反应谱之间的协调性为：有相同自振频率和阻尼比的单自由度体系的反应谱值和反应最大极值的平均值相等。在地震工程中，由于非平稳随机过程研究的困难，有时不得不使用地震动平稳性假定，如反应谱法CQC 振型组合规则就是基于宽带、高斯平稳随机过程而得到的。\n\n以地震动加速度平稳功率谱作为输入对结构进行随机振动分析，得到的结果则是结构反应（位移、内力等）的功率谱密度函数及方差等统计特征，其信息量比反应谱法计算结果丰富得多，对了解结构的地震响应特性非常有用。由它们就可以方便地计算工程师所需要的结构最大响应，亦即和通常反应谱法所计算出的结果相当的量。响应的功率谱可以通过振型分析的方法计算。与反应谱法不同，这里各振型之间的关系可自动计及。响应的功率谱还可以通过用依赖频率的响应矩阵等其他方法获得。当需要考虑地面各支点的非一致运动，如行波效应（wave passage effect）、局部效应（local effect）、失相干效应（incoherence effect）时，由于这些效应由各支点处的功率谱密度和它们之间的相干函数描述比较方便，所以用功率谱法处理更为直接。与反应谱法相似，功率谱法不宜直接用于非线性分析，除非在一定条件下通过适当的力学处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2e534ab-1e48-4122-b6da-ce9a1b12627f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '2 堰床处理除应符合本规范第 12.2.2', '2 堰床处理除应符合本规范第 12.2.2 条第 3 款的规定外，还应将河床的陡坎整平。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2f30d5a-e3b6-4ef4-bb3d-3712f1a6e226', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '3基本规定', '3基本规定## 3.0.3产品的技术文件应包括产品说明书、控制原理图、产品合格证件、产品装货清单、出入口报关单(若进口设备)等文件；\n\n## 3.0.8常温状态是指温度 $2 0 ^ { \\circ } C \\sim 2 5 ^ { \\circ } C$ ,相对湿度小于或等于$85 \\%$ 。\n\n## 3.0.9本条说明如下：\n\n2确保司机室与起重机本体有可靠的电气通路，以保证起重机操作人员的生命安全。\n\n3确保起重机接地的可靠性，以保证施工人员的生命安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2f3af84-14d6-48e9-9f33-80ab75f820c3', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '10.2 文明施工', '10.2 文明施工## 10.2.1 所有入场人员进行环保教育，增强环保意识，从每个员工出发，努力改善和保护环境\n## 10.2.2 施工便道经常洒水，限制运输车速 $2 0 \\mathrm { { k m } / h }$ ，保证不起飞尘\n## 10.2.3 所有机械采取一定消音措施，减少噪音污染\n## 10.2.4 所有排放废气的机械和车辆，严格控制尾气排放，按相关规定处理，减少对空气的污染\n## 10.2.5 垃圾与污物定点存放，确保沿途不随意堆放\n## 10.2.6 减少粉尘、废气对居民的影响\n## 10.2.7 合理安排施工主体，使其对环境的影响尽量分散，村镇附近不宜夜间施工\n## 10.2.8 专人管理工地临设生活区，污水、浑水及污染物不乱排乱放，定期打扫卫生，创造一个良好的施工环境\n## 10.2.9 现场设置足够的警示牌、标志牌和宣传牌，宣传工程质量、进度，宣传业主的有关指示、精神，宣传国家法律、法规，施工规范，操作人员持证挂牌上岗\n## 10.2.10 各种机械设备管理有序，施工路线明确，不用时停放整齐。砂石料分类堆放整齐，并立标志牌，边用边清，保持如一\n\n  \n图11.1-1沥青面层安全生产管理网络图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e2f7be2b-6f29-40e5-9314-8376eead4d26', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 3）', '_ { 0 }$ - 结构重要性系数，按表4.1.5-1规定的结构设计安全等级采用，按持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，公路桥涵结构设计安全等级应不低于表4.1.5-1的规定，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9，  \n$G _ { i \\mathbf { k } }$ 、 $\\gamma _ { G _ { i } }$ $G _ { i \\mathrm { d } }$ $i$ $i$ 个永的理数，表42规定采用$\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } }$ —汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） 的分项系数。采用车道荷载计算时取YQ 1.4 采用车辆荷载计算时，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { 0 } _ { 1 } } = 1 . 8$ 。当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } } = 1$ .4；对专为承受某作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取 $\\gamma _ { \\textsc { q } } = 1 . 4$ ；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载，其分项系数也取 $\\gamma _ { 0 , \\cdot } = 1 . 4$   \n$Q _ { \\textrm { l k } }$ 、 $Q _ { \\mathrm { l d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ - 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的其他第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ -的组合值系数，取 $\\psi _ { \\mathrm { c } } = 0$ 75；$\\psi _ { \\mathrm { c } } Q _ { j \\mathrm { k } }$ 一 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的第 $j$ 个可变作用的组合值；$\\gamma _ { \\downarrow j }$ 第 $j$ 个可变作用的结构设计使用年限荷载调整系数。公路桥涵结构的设计使用年限按现行《公路工程技术标准》（JTGB01）取值时，可变作用的设计使用年限荷载调整系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } j } = 1 , 0$ ；否则， $\\gamma _ { \\mathrm { L } j }$ 取值应按专题研究确定。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用基本组合的效应设计值 $S _ { \\mathrm { u d } }$ 可通过作用效应代数相加计算。\n\n3）设计弯桥时，当离心力与制动力同时参与组合时，制动力标准值或设计值按$70 \\%$ 取用。\n\n2偶然组合：永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值相组注：本表所列特大、大、中桥等系按本规范表1.0.5中的单孔跨径确定，对多跨不等跨桥梁，以其中最大跨径为准。\n\n表4.1.5-1 公路桥涵结构设计安全等级  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>设计安全等级</td><td rowspan=1 colspan=1>破坏后果</td><td rowspan=1 colspan=1>适用对象</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>一级</td><td rowspan=1 colspan=1>很严重</td><td rowspan=1 colspan=1>（1）各等级公路上的特大桥、大桥、中桥；（2）高速公路、一级公路、二级公路、国防公路及城市附近交通繁忙公路上的小桥</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>二级</td><td rowspan=1 colspan=1>严重</td><td rowspan=1 colspan=1>（1）三、四级公路上的小桥；（2）高速公路、一级公路、二级公路、国防公路及城市附近交通繁忙公路上的涵洞</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>三级</td><td rowspan=1 colspan=1>不严重</td><td rowspan=1 colspan=1>三、四级公路上的涵洞</td></tr></table>\n\n\n表4.1.5-2永久作用的分项系数  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>序号</td><td rowspan=2 colspan=2>作用类别</td><td rowspan=1 colspan=2>永久作用分项系数</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>对结构的承载能力不利时</td><td rowspan=1 colspan=1>对结构的承载能力有利时</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>混凝土和工结构重力（包括结构附加重力）</td><td rowspan=1 colspan=1>1.2</td><td rowspan=2 colspan=1>1.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e300010e-6332-4c63-8a6b-62a11ae8e6b4', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.4 桥涵净空', '3.4 桥涵净空## 3.4.1 本条要求桥涵净空符合公路建筑限界要求，这样可以使桥梁与公路更好地衔接，公路上的车辆可维持原速通过桥梁。车辆在公路上无障碍地行驶，尤其在高速公路和一级公路上，这是现代交通的最基本要求。\n\n“桥面净宽与路基宽度相同”中，路基宽度不含土路肩。\n\n## 3.4.2 在目前的桥梁设计中，一般不考虑路缘石对车辆的防撞作用，设置路缘石仅是为了起到视线诱导、排水和警示的作用。但是，如果路缘石能够对失控车辆起到第一道防护作用，则能更有效地降低事故严重程度，保护行人和车辆安全，减少事故损失。“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”项目从路缘石对车辆所起的拦护作用方面考虑，基于车辆动态仿真实验对公路桥梁路缘石合理高度进行了研究。根据不同车速、不同碰撞角度、 不同路缘石高度条件的路缘石碰撞仿真实验结果，路缘石对偏驶车辆的拦护效果优劣程度为 $3 5 \\mathrm { c m } > 3 0 \\mathrm { c m } > 2 5 \\mathrm { c m } > 4 0 \\mathrm { c m } > 1 5 \\mathrm { c m } > 2 0 \\mathrm { c m }$ ，这与现行规范路缘石高度可取用 $2 5 \\ : \\beta 3 5 \\mathrm { { c m } }$ 的规定基本吻合。考虑到 $3 5 \\mathrm { c m }$ 高路缘石的拦护效果最佳，本次修订建议路侧环境危险时，桥梁路缘石高度取用较大值。\n\n## 3.4.3 关于河流中漂流物在水面上突出的高度，根据几十份调查资料，一般高出水面 $1 \\mathrm { m }$ 左右，最高可达 $2 \\mathrm { m }$ 。国外资料也有高出 $3 \\sim 4 \\mathrm { m }$ 的。设计时要按实地调查资料确定。\n\n## 3.4.4 当矩形涵洞进口净高大于 $3 \\mathrm { m }$ 时，其顶面至最高水面的净高不应小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ,这与不通航河流上的梁底净空规定是一致的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e308fc38-8a15-40a9-bd8d-82a49c2ad8b6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：砌筑拱圈无论是分段还是不分段，从拱脚砌至拱顶时都需要在节段间或拱脚处设置空缝，当拱架变形时，拱圈各节段有一相对活动余地，从而可避免拱圈开裂。\n\n## 19.10.6 采用小石子混凝土砌筑拱圈时，靠拱模一面应选用底面较大且较平整的石块，必要时应稍加修整，拱背面应大致平顺；砌筑施工设置空缝时，在空缝的两侧应选用较大且较平整的石块。砌缝中的小石子混凝土应饱满、密实；对较宽的竖缝，可在填塞小石子混凝土的同时，填塞一部分小石块，将砌缝挤满。砌缝宽度应不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e3139df1-dc58-4d16-af89-05c0dd5ace56', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 6）', '\n$$\n\n式中：\n\n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ ；  \n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ ；  \n$\\mid \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } \\mid$ — 同式（72）的 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ ；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ — 与 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ 相应的剪切疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n在式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）中， $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 按5．8．1计算， $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } ] , [ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ] ]$ ，各式中符号下脚标 $_ { \\mathcal { X } } r$ 、 、 分别为 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } } \\cdot \\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的应力循环特性，按5．8．2计算。\n\n当 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 三种应力中某一个最大应力在任何应力循环中均显著大于其他两个最大应力时，可以只用这一个最大应力校核疲劳强度，另两个最大应力可忽略不计。\n\n通常起重机的结构件（或连接）在同一工况下进行疲劳强度校核，为确保安全，也可将同一工况或不同工况的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 组合在一起，按最不利的 $r$ 值计算的疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right.$ 、$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ ］来进行校核。\n\n式（76）中第三项分子中的 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 应带各自的正负号，分母中的 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r } } ]$ 和 $\\lef');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e316c89f-ceda-453f-b132-1cb6b2268a9d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 2）', 'athrm { e q } }$ — 同式（92）；$n$ 起重机回转速度，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ；7 同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### 犘．2．2．2．1 非平衡动臂式变幅机构\n\n###### 犘．2．2．2．1．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．5）计算：\n\n$$\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { e q } } v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ a \\eta }\n$$\n\n……（P．5）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 变幅机构电动机的等效变幅功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { e q } }$ — 变幅牵引构件上的等效变幅力，简化计算取 $P _ { \\mathrm { e q } } = P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ ，单位为牛顿（N）， $P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ 按式（95）计算；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅牵引构件的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$a$ 同式（77）；变幅机构总传动效率。\n\n### 犘．2．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．5）计算所得的结果和该机构的接电持续率（见附录 Q），便可从电动机样本上初选所需的\n\n电动机。\n\n### 犘．2．2．2．2 平衡臂架式变幅机构\n\n#### 犘．2．2．2．2．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { F _ { \\mathrm { { I d } } } \\cdot v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．6）\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 同式（P．5）；  \n$F _ { \\mathrm { H } }$ — 同式（96）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 牵引构件（钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸、活塞等）的线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；-同式(P.5）。\n\n#### 犘．2．2．2．2．2 电动机初选\n\n用式（P．6）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．3 稳态负载系数法\n\n稳态负载系数法适用于各机构中能给出有关资料的绕线转子异步电动机。\n\n#### 犘．2．3．1 所选电动机的功率\n\n所选电动机的功率按式（P．7）或式（P．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { e } }\n$$\n\n…（P．7）……（P．8）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ n ~ } }$ — 所选电动机在相应的 值和实际接电持续率 $J C$ 值下的功率，单位为千瓦（kW）；$G$ 稳态负载平均系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态功率，见式 $( \\mathrm { P } . 1 ) \\sim$ 式（P．3）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 电动机的等效功率，见式（P．4）～式（P．6）。犑犆\n\n各种起重机各机构的接电持续率 $J C$ ，稳态负载平均系数犆 $G$ ，均应根据实际的载荷情况计算。如在犌设计时，无法获得其详细资料，则可参照附录 Q中的 $J C , C Z , G$ 值选取。\n\n$G$ 的具体数值见表 P．1。\n\n表 犘．1 稳态负载平均系数 $\\textbf { G }$   \n\n\n\n\n\n#### 犘．2．3．2 电动机的初选\n\n用式（P．7）、式（P．8）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。′\n\n### 犘．2．4 等效接电持续率经验法（用于起升机构）\n\n#### 犘．2．4．1 等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$\n\n与机构工作级别对应的初选电动机用的等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ ，见表 P．2。\n\n表犘．2 机构工作级别与等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$   \n\n\n\n\n\n#### 犘．2．4．2 初选电动机\n\n根据式（P．1）计算的结果，按照起升机构工作级别，由表P．2查出等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ 后，从电动机样本上可初选出所需的电动机。\n\n### 犘．2．5 等效平均功率法\n\n#### 犘．2．5．1 等效平均功率法的计算\n\n在得到电动机的负荷图后（例如：对作起升运动的起升机构，和作水平运动的运行、回转、平衡变幅犕等机构，见图 P．1），便可计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e31b1d5e-e083-4b75-9459-d9fa1c802219', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.3.8 关于大变形的影响', '8.1.3.8 关于大变形的影响在塔式起重机最不利的结构形态和最不利的载荷组合工况下，如果大变形（按二阶理论计算的变犖犖形）的影响在塔身中增加的弯矩小于 $10 \\%$ （可按 $N / N _ { \\mathrm { E } } { < } 0 . 1$ 界定）时，整体抗倾覆稳定性计算就可以不考虑此大变形的影响（即仍按一阶理论计算），以简化计算。但是，若超过上述范围，则表53各工况的倾覆力矩应考虑随上述二阶理论计算的变形增大而增加。\n\n表 53 塔式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e323bd86-31a6-4118-925c-5d8dc543d615', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '3.0.11公路工程施工使用的特种设备（见附录E', '3.0.11公路工程施工使用的特种设备（见附录E）应按相关规定取得生产许可，应经检验合格并取得使用登记证书。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e328ccd6-2ef6-4930-9a7b-52095c84fd51', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '连接点connection point', '连接点connection point平台或悬吊座椅上与工作钢丝绳(和/或安全钢丝绳)的连接点。\n\n### 3.2.40');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e3373ab9-ee1c-468f-ad2a-5adbd606a091', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 6）', '荷载应考虑纵向折减。当桥梁计算跨径大于 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，应按表4.3.1-6规定的纵向折减系数进行折减。当为多跨连续结构时，整个结构应按最大的计算跨径考虑汽车荷载效应的纵向折减。\n\n  \n图4.3.1-3车辆荷载横向布置（尺寸单位：m)\n\n表4.3.1-4桥涵设计车道数  \n\n\n\n\n\n表4.3.1-5横向车道布载系数  \n\n\n<<<HTBL|05403e5bbe1e4b1e8c6450c2b035fb4f|END>>>\n\n\n表4.3.1-6纵向折减系数  \n\n\n<<<HTBL|e3283b7ab140b99b49a84df124c751|END>>>\n\n\n### 4.3.2汽车荷载冲击力应按下列规定计算：\n\n1钢桥、钢筋混凝土及预应力混凝土桥、坛工拱桥等上部构造和钢支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座及钢筋混凝土柱式墩台，应计算汽车的冲击作用。\n\n2填料厚度（包括路面厚度）大于或等于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的拱桥、涵洞以及重力式墩台不计冲击力。\n\n3支座的冲击力，按相应的桥梁取用。\n\n4汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数 $\\mu$ 。\n\n5冲击系数 $\\mu$ 可按下式计算：\n\n当 $f < 1 . 5 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 0 5$   \n当 $1 . 5 \\mathrm { H z } \\leqslant f \\leqslant 1 4 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 1767 \\mathrm { l n } f - 0 . 0157$   \n当 $f > 14 \\mathrm { H z }$ 时， $\\mu = 0 . 45$\n\n式中： $f$ 结构基频（ $\\mathrm { H z }$ 。\n\n6汽车荷载的局部加载及在T梁、箱梁悬臂板上的冲击系数采用0.3。\n\n### 4.3.3汽车荷载离心力可按下列规定计算：\n\n1曲线桥应计算汽车荷载引起的离心力。汽车荷载离心力标准值为按本规范第4.3.1条规定的车辆荷载（不计冲击力）标准值乘以离心力系数 $C$ 计算。离心力系数按下式计算：\n\n$$\nC = \\frac { v ^ { 2 } } { 127 R }\n$$\n\n式中： $\\boldsymbol { v }$ 设计速度（ $\\mathrm { k m / h }$ ），应按桥梁所在路线设计速度采用；$R$ ——曲线半径（m）。\n\n2计算多车道桥梁的汽车荷载离心力时，车辆荷载标准值应乘以表4.3.1-5规定的横向车道布载系数。\n\n3离心力着力点在桥面以上 $1 , 2 \\mathrm { m }$ 处；为计算简便也可移至桥面上，不计由此引起的作用效应。\n\n### 4.3.4汽车荷载引起的土压力采用车辆荷载加载，并可按下列规定计算：\n\n1汽车荷载在桥台或挡土墙后填土的破坏棱体上引起的土侧压力，可按下式换算成等代均布土层厚度 $h$ （m）计算：\n\n$$\nh = \\frac { \\sum G } { B l _ { 0 } \\gamma }\n$$\n\n式中： $\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；\n\n$\\sum G$ —布置在 $B \\times l _ { 0 }$ 面积内的车轮的总重力（kN)；\n\n$l _ { 0 }$ - 桥台或挡土墙后填土的破坏棱体长度（m）；\n\n$B$ 桥台横向全宽或挡土墙的计算长度（m）。\n\n挡土墙的计算长度 $B$ （ $\\mathfrak { m }$ ）可按下列公式计算，但不应超过挡土墙分段长度：\n\n$$\nB = 13 + H \\tan 30 ^ { \\circ }\n$$\n\n式中： $H$ ——挡土墙高度（m），对墙顶以上有填土的挡土墙，为2倍墙顶填土厚度加墙高。\n\n当挡土墙分段长度小于 $13 \\mathrm { m }$ 时， $B$ 取分段长度，并应在该长度内按不利情况布置轮重。\n\n2计算涵洞顶上汽车荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下作$30 ^ { \\circ }$ 角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外边的扩散线为准。\n\n### 4.3.5汽车荷载制动力应按下列规定计算和分配：\n\n1汽车荷载制动力按同向行驶的汽车荷载（不计冲击力）计算，并应按表4.3.1-6的规定，以使桥梁墩台产生最不利纵向力的加载长度进行纵向折减。\n\n1）一个设计车道上由汽车荷载产生的制动力标准值按本规范第4.3.1条规定的车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的 $10 \\%$ 计算，但公路一I级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $165 \\mathrm { k N }$ ，公路一Ⅱ级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $90 \\mathrm { k N }$ ；\n\n2）同向行驶双车道的汽车荷载制动力标准值应为一个设计车道制动力标准值的2倍，同向行驶三车道应为一个设计车道的2.34倍，同向待驶四车道应为一个设计车道的2.68倍。\n\n2制动力的着力点在桥面以上1.2m处，计算墩台时，可移至支座铰中心或支座底座面上。计算刚构桥、拱桥时，制动力的着力点可移至桥面上，但不应计因此而产生的竖向力和力矩。\n\n3设有板式橡胶支座的简支梁、连续桥面简支梁或连续梁排架式柔性墩台，应根据支座与墩台的抗推刚度的刚度集成情况分配和传递制动力。设有板式橡胶支座的简支梁刚性墩台，应按单跨两端的板式橡胶支座的抗推刚度分配制动力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e33bbd22-0b2f-4036-9d53-9e4bc9fd68f4', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 结果计算', '5 结果计算## 5.1 抗压强度耐蚀系数，按式（T0582-1）计算：\n\n$$\nK _ { _ { f } } = \\frac { f _ { c n } } { f _ { c 0 } } { \\times } 1 0 0 \\% \n$$\n\n式中： $K _ { f }$ ——抗压强度耐蚀系数 $( \\% )$ ）；\n\n$f _ { c n }$ —-为 $_ \\mathrm { N }$ 次干湿循环后受硫酸盐腐蚀的一组混凝土试件的抗压强度测定值\n\n$\\mathbf { M P a }$ ），精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ ；\n\n$f _ { c 0 }$ ——与受硫酸盐腐蚀试件同龄期的标准养护的一组对比混凝土试件的抗压\n\n强度测定值（ $\\mathrm { M P a }$ ），精确至 $0 . 1 \\mathrm { M P a }$ ；\n\n## 5.2 $f _ { c 0 }$ 和 $f _ { c n }$ 应以3个试件抗压强度试验结果的算术平均值作为测定值。当最大值或最小值与中间值之差超过中间值的 $1 5 \\%$ 时，应剔除此值，并应取其余两值的算术平均值作为测定值。\n\n## 5.3 抗硫酸盐等级应以混凝土抗压强度耐蚀系数下降到不低于 $7 5 \\%$ 时的最大干湿循环次数来确定，并应以符号 $\\mathrm { K } _ { \\mathrm { S } }$ 表示。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e350cff2-b6bd-464e-9513-b4f165d32a9c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 规定本款的目的，主要是为防止在模板安装过程中发生事故。\n\n## 5.3.3 采用提升模板施工时，应设置脚手平台、接料平台、挂吊脚手及安全网等辅助设施。\n\n## 5.3.4 采用翻转模板和爬升模板施工时，其结构应满足强度、刚度及稳定性要求。液压爬模应由专业单位设计和制造，并应有检验合格证明及操作说明书。施工应符合下列规定：\n\n1 混凝土的强度应达到规定的数值后方可拆模并进行模板的翻转或爬架爬升。作用于爬模上接料平台、脚手平台和拆模吊篮的荷载应均衡，不得超载，严禁混凝土吊斗碰撞爬模系统。\n\n2 模板沿墩身周边方向应始终保持顺向搭接。在施工过程中，应随时检查爬模的中线、水平位置和高程等，发现问题应及时纠正。\n\n## 5.3.5 采用滑升模板时，除应符合现行《滑动模板工程技术标准》（GB/T50113）的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 模板的高度宜根据结构物的实际情况确定；模板的结构应具有足够的强度、刚度和稳定性；支承杆及提升设备应能保证模板竖直均衡上升。组装时应使各部尺寸的精度符合设计要求，组装完毕应经全面检查试验合格后，方可正式投入使用。\n\n2 模板的滑升速度宜不大于 $2 5 0 \\mathrm { m m / h }$ ，滑升时应检测并控制其位置。滑升模板的施工宜连续进行，因故中断时，宜在中断前将混凝土浇筑齐平，中断期间模板仍应继续缓慢地滑升，直到混凝土与模板不致粘住时为止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e35b0611-f3da-4b53-b44a-5397e557c133', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 4）', 'Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的相应载荷，单位为牛顿（N）；  \nRWⅢmax— 非工作风压引起的相应最大风载荷，单位为牛顿（N）；\n\n当采用附加的锚定装置或者抗风牵索来保证在极限风压时的起重机整机抗倾翻稳定性时，应考虑这些装置或牵索对相应机构的影响。犘\n\n#### 4．4．2．5 对上述有关计算 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷的说明和应用\n\n起重机的各机构的功能有：\n\n使运动质心作纯垂直位移（如起升运动）；  \n使运动质心作水平位移的所谓纯水平位移（如横向运行，纵向运行，回转或平衡式变幅运动）；  \n使运动质心作垂直和水平相组合的位移（如非平衡式变幅运动）。\n\n##### 4．4．2．5．1 起升运动\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x ~ } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ和Ⅱ： $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } \\mp \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } )\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；  \n其余符号同式（19）。\n\n考虑到4．4．2．4．1所提出的一般原则，可以认为能传递到起升机构上的最大组合载荷，实际上限制犘在 $P _ { \\mathrm { M m a x } } \\mathrm { [ }$ 载荷的1．6倍。\n\n##### 4．4．2．5．2 水平运动\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ，按式（25）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { \\ m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（17）。\n\n载荷情况Ⅱ，取式（26）和式（27）两值中的较大者：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { w M I } } ) \\gamma ^ { \\prime } \\mathrm { m }\n$$\n\n或\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\textrm { m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（19）。\n\n载荷情况Ⅲ，对 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，取对应于电动机（或制动器）最大扭矩的载荷。但如果作业条件限制了实际传递的扭矩，例如由于车轮在轨道上打滑，或者由于使用了适当的限制器（如液压联轴器，极限力矩联轴器等），这时就应取实际可能传递的扭矩。\n\n##### 4．4．2．5．3 复合运动\n\n对载荷情况Ⅰ和 $\\mathbb { I }$ ：载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\mathrm { I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 用4．4．2．2．1和4．4．2．3．1给出的通用公式来确定。\n\n对载荷情况Ⅲ：\n\n当用于质心升高运动的功率，同克服加速或风力影响所需的功率相比可以忽略不计时，载荷最大值$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 取为由电动机最大转矩引起的载荷，此值虽很高，但可以接受，因为它增加了安全性。\n\n反之，当用于克服加速或风力影响所需的功率，同用于质心升高运动的功率相比可以忽略不计时，犘 犘$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 可以按 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ~ P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 来计算。\n\n在这两个极限数值之间的各种情况，应根据选用的电动机、起动方式，以及由惯性和风力影响引起的载荷与由质心升高引起的载荷的相对值来进行研究。\n\n当作业条件限制了实际传递给机构的力矩（见4．4．2．5．2），而它又小于上述数值时，则将此限制的犘极限力矩作为 $P _ { \\math');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e3607db3-f7ad-42e1-8cef-467c663f43c5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18.5.4索塔塔柱、墩身钢-混凝土接头的施工应符合下列规定', '18.5.4索塔塔柱、墩身钢-混凝土接头的施工应符合下列规定：1 对设置在混凝土结构中用于连接锚固钢-混凝土接头的锚杆或预应力钢束，应按设计要求的数量、位置和深度进行埋设。安装锚杆或预应力钢束管道时，宜采用型钢劲性骨架作为其定位支架，且宜在锚杆或预应力钢束管道的上下两端设置与钢构件底板预留孔位置和尺寸一致的套板进行固定，使其能保证安装位置的精确度；浇筑混凝土时，应采取有效措施防止锚杆或预应力钢束管道在浇筑过程中产生移位。\n\n2 索塔塔柱、墩身的钢构件直接安装在混凝土结构顶面时，应采取有效措施对钢构件的端面和混凝土顶面（或预埋钢板的端面）的平整度进行严格磨平，安装后两端面之间的接触率应符合设计的规定。\n\n3 采用先安装钢构件、再在其底座下灌注混凝土连接的方式施工时，应保证钢构件安装的平面位置和高程准确，其精度应符合设计的规定，并应按设计要求的支承和固定方式对钢构件进行临时锁定。应采用符合设计规定且具有高流动性、低收缩率特性的混凝土，并应对其配合比进行专门设计，或采用符合要求的专用产品；在对底座下灌注混凝土时，底座的周边应封堵严密，不漏浆。\n\n4 在混凝土达到设计规定的强度后，方可对锚杆或预应力钢束进行张拉。张拉宜分 $2 \\sim 3$ 次进行，且首次张拉时其张拉力应不小于设计控制力的 $50 \\%$ ；张拉应遵循对称、均衡的原则，且宜按先中间、再向两边的顺序进行。\n\n## 条文说明：\n\n1 索塔塔柱、墩身钢-混凝土接头的结合面一般在水平面上，底座上需要预先埋设锚固用的锚杆或预应力钢束管道，条文中要求的所有措施都是为了保证其安装的准确性。\n\n3 索塔塔柱、墩身钢-混凝土接头的施工通常有两种方式：一种是直接将钢构件安装在混凝土底座上并进行锚固固定；另一种是将钢构件先安装在特制的底座上，并在临时锁定后对底座下灌注高流态混凝土连接锚固固定的方式。不论采用何种方式，均需要将位置精确、连接锚固固定可靠作为施工控制的重点。\n\n4 由于在张拉力的作用下，结构因压缩而变形，后张拉的力会使先张拉的锚杆或预应力钢束产生松弛、张拉力减小等影响，最终会导致结构受力不均。规定分次张拉的主要目的在于解决因压缩变形导致结构内部因张拉出现受力不均衡的问题。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e36d3b3a-1364-48b6-a3f5-67c091f4d523', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '附录F 钢结构工程有关安全及功能的检验和见证检测项目', '附录F 钢结构工程有关安全及功能的检验和见证检测项目## 表F钢结构分部(子分部)工程安全及功能的检验和见证检测项目  \n\n\n\n\n\n## 续表F');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e37081e1-5be0-47e8-ba02-f3b31b84f9df', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷', '4．2．1．2 变速运动引起的载荷## 4．2．1．2．1 驱动机构（包括起升驱动机构）加速引起的载荷\n\n由驱动机构加速或减速、起重机意外停机或传动机构突然失效等原因在起重机中引起的载荷，可以用刚体动力模型对各部件分别进行计算。计算中要考虑起重机驱动机构的几何特征、驱动的动力特性和机构的质量分布，还要考虑在作此变速运动时出现的机构内部摩擦损失。在计算时，一般是将总起升质量视为固定在臂架端部，或直接悬置在小车的下方。\n\n为了反映实际出现的弹性效应，将机构驱动加（减）速动载系数犉 犕 $\\phi _ { 5 }$ 乘以引起加（减）速的驱动力犉犕（或力矩）变化值 $\\Delta F { = } m a$ （或 $\\Delta M { = } J \\varepsilon )$ ），并与加（减）速运动以前的力 $F$ 或 $M )$ ）代数相加，该增大的力既作用在承受驱动力的部件上成为动载荷，也作用在起重机和起升质量上成为它们的惯性力（见图4）。 $\\phi _ { 5 }$ 数值的选取决定于驱动力或制动力的变化率、质量分布和传动系统的特性，见表12。通常， $\\phi _ { 5 }$ 的较低值适用于驱动力或制动力较平稳变化的系统， $\\phi _ { 5 }$ 的较高值适用于驱动力或制动力较突然变化的系统。\n\n![](images/e377b7065338d811c3efc5910971a606c641807534ca0e0b5cf86fdcd912cd93.jpg)  \n图 4 系数 $\\phi _ { 5 }$\n\n表 12 $\\phi _ { 5 }$ 的取值范围  \n\n\n\n\n\n## 4．2．1．2．2 水平惯性力\n\n### 4．2．1．2．2．1 起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机或小车在水平面内进行纵向或横向运动起（制）动时，起重机或小车自身质量和总起升质量的水平惯性力，按该质量与运行加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算，但不大于主动车轮与轨道之间的黏着力，此时取 $\\phi _ { 5 } = 1 . 5$ ，用来考虑起重机驱动力突变时结构的动力效应。这些惯性力都作用在各相应质量上，挠性悬挂的总起升质量视为与起重机刚性连接。\n\n加（减）速度值可以根据加（减）速时间和所要达到的速度值来推算得到。如果用户未规定或未给出速度和加速度值，则可按表13中所列的三种运行工作状况来选择与所要达到的速度相应的加速时间和加速度的参考值。\n\n对于用高加速度高速运行的起重机，常要求所有的车轮都为驱动轮，此时本条所述的水平惯性力不应小于驱动轮或制动轮轮压的1／30，也不大于它的 $1 / 4$ 。\n\n表 13 加速时间和加速度值  \n\n\n\n\n\n### 4．2．1．2．2．2 起重机的回转离心力和回转与变幅运动起（制）动时的水平惯性力\n\n起重机回转运动时各部（构）件的离心力，用这些部（构）件的质量大小、其质量中心处的回转半径和回转速度来计算，把悬挂的总起升质量视为与起重机臂架端部刚性固接，对塔式起重机则各部（构）件质量和总起升质量的离心力均按最不利位置计算，在计算离心力时 $\\phi _ { 5 }$ 取为1。通常，这些离心力对结构起减载作用，可忽略不计。\n\n起重机回转与变幅起（制）动时的水平惯性力，按其各部（构）件质量与该质心的加速度乘积的 $\\phi _ { 5 }$ 倍计算（对机构计算和抗倾覆稳定性计算取 $\\phi _ { 5 } = 1 $ ），并把总起升质量视为与起重机臂端刚性固接，其加（减）速度值取决于该质量在起重机上的位置。对一般的臂架起重机，根据其速度和回转半径的不同，臂架端部的切向和径向加速度值均可在 $0 . 1 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } } \\sim 0 . 6 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 之间选取，加（减）速时间在 $5 \\ \\mathrm { s } \\sim 1 0 \\ \\mathrm { s }$ 之间选取。物品所受风力单独计算，按最不利方向叠加。\n\n臂架起重机回转和变幅机构起（制）动时的总起升质量产生的综合水平力（包括风力、变幅和回转起制动产生的惯性力和回转运动的离心力），也可以用起重钢丝绳相对于铅垂线的偏摆角引起的水平分力来计算：用起重钢丝绳最大偏摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ （其值见表14）计算结构、机构强度和起重机整机抗倾覆稳定性，用起重钢丝绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算电动机功率〔此时取 $\\alpha _ { \\textrm { I } } = ( 0 , 2 5 \\small { \\sim } 0 . 3 ) \\alpha _ { \\textrm { I I } } ]$ 〕和机械零件的疲劳强度及磨损〔此时取 $\\alpha _ { \\mathrm { I } } = ( 0 . 3 \\sim 0 . 4 ) \\alpha _ { \\mathrm { I I } } \\beth$ 〕。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e378b4cb-9af9-4711-baef-a030aed5ac36', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.4.2.2.2 有预拉力的高强度螺栓连接（Part 2）', '1>110</td><td rowspan=1 colspan=1>135</td><td rowspan=1 colspan=1>158</td><td rowspan=1 colspan=1>205</td><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>310</td><td rowspan=1 colspan=1>366</td><td rowspan=1 colspan=1>437</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10.9S</td><td rowspan=1 colspan=1>≥1000</td><td rowspan=1 colspan=1>W900</td><td rowspan=1 colspan=1>99</td><td rowspan=1 colspan=1>120</td><td rowspan=1 colspan=1>155</td><td rowspan=1 colspan=1>190</td><td rowspan=1 colspan=1>223</td><td rowspan=1 colspan=1>290</td><td rowspan=1 colspan=1>354</td><td rowspan=1 colspan=1>437</td><td rowspan=1 colspan=1>515</td><td rowspan=1 colspan=1>615</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>12.9S</td><td rowspan=1 colspan=1>≥1200</td><td rowspan=1 colspan=1>≥1080</td><td rowspan=1 colspan=1>119</td><td rowspan=1 colspan=1>145</td><td rowspan=1 colspan=1>185</td><td rowspan=1 colspan=1>229</td><td rowspan=1 colspan=1>267</td><td rowspan=1 colspan=1>347</td><td rowspan=1 colspan=1>424</td><td rowspan=1 colspan=1>525</td><td rowspan=1 colspan=1>618</td><td rowspan=1 colspan=1>738</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=13>a 表中预拉力值按O.7σs·A计算,其中o取各档中的最小值。</td></tr></table>\n\n\nb） 在受拉连接中，单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力犘 $\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ ，按式（39）计算，并不宜大于 $1 , 0 P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\n……（39）\n\n式中：犘\n\n$\\left[ P _ { \\mathrm { { \\uparrow } } } \\right]$ ］— 受拉连接中单个摩擦型高强度螺栓沿螺杆轴向的许用承载能力，单位为千牛（kN）；$\\sigma _ { \\mathrm { s } l }$ — 高强度螺栓钢材的屈服点，有确切数据的按值选取，也可按表27中最低值选取，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$A _ { l }$ 螺栓有效截面积，可按表27选取，单位为平方毫米 $\\mathrm { . } \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$_ n$ 同式（38)；$\\beta$ 载荷分配系数。$\\beta$ 与连接板总厚度 $L$ 和螺栓(公称)直径 $d$ 有关，按下式计算：$L / d { \\geqslant } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 2 6 - 0 . 0 2 6  L / d ) + 0 . 1 5$ ；$L / d { < } 3$ 时， $\\beta = ( 0 . 1 7 - 0 . 0 5 7 L / d ) + 0 . 3 3$ 。\n\nc） 摩擦型高强度螺栓连接，同时承受摩擦面的剪切和沿螺栓轴线方向的外拉力时，每个高强度螺犘 犘 犘犘栓的许用承载能力仍按式（38）计算，但应以 $( P _ { \\mathrm { { g } } } - 1 . 2 5 P _ { \\mathrm { { t } } } )$ ）代替式中的犘 $P _ { \\mathrm { ~ g ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ t ~ } }$ 为每个高强度螺栓在其轴线方向所受的外拉力。此拉力不应大于犣 $0 . 7 ~ P _ { \\mathrm { g } }$ 。\n\nd） 摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目 $Z$ ，按式（40）计算：犖\n\n在受剪连接中： $Z { = } \\frac { N } { [ P ] }$ 在受拉连接中： $Z { = } \\frac { N } { \\left[ P _ { \\mathrm { t } } \\right] } \\mathrm { \\Omega }$ ……（40）\n\n式中：\n\n$Z$ -摩擦型高强度螺栓连接中的螺栓数目；$N \\cdot$ 连接所传递的内力，单位为千牛（kN)；$[ P ]$ — 同式（38）；$\\left[ P _ { \\mathrm { { t } } } \\right]$ — 同式（39）。\n\ne） 在摩擦型高强度螺栓连接中，为使高强度螺栓达到规定的预拉力，应施加一定的拧紧螺栓螺母的扭矩，其值应由试验得出，但可用式（41）估算：\n\n$$\nM { = } K d P _ { \\mathrm { g');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e3970e9c-bf05-4d63-ac46-3c868edcd9bf', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明（Part 1）', '条文说明由于减隔震装置屈服后的非线性特性，因此采用反应谱法进行抗震计算实际上是一种等效线性化计算方法，应采用等效刚度、等效阻尼比和用等效阻尼比修正后的反应谱进行计算。同时由于减隔震桥梁的等效阻尼比、等效周期与减隔震装置水平位移相关，而计算开始时水平位移是未知的，因此需要进行迭代计算。但桥梁顺桥向和横桥向的自振特性是不同的，因此顺桥向和横桥向抗震计算的迭代过程也是不同的，所以只能分别进行计算。单振型反应谱法顺桥向或横桥向的迭代计算过程如下：\n\n（1）假定上部结构（梁体）位移初始值$d_0$，一般来讲，可假定减隔震桥梁的等效周期$T_{\\mathrm{eq}}$的初始值等于1s，等效阻尼比$\\xi_{\\mathrm{eq}}$的初始值为0.05，根据式（10.3.6-1）可计算得到梁体位移初始值$d_0$；\n（2）按式（10.3.6-3）计算全桥等效刚度；(3) 按式（10.3.6-2）计算全桥等效周期；(4) 按式（10.3.6-9）计算全桥等效阻尼比；(5) 根据等效阻尼比，修正反应谱，得到相应于等效阻尼比的设计加速度反应谱；（6）按式（10.3.6-1）计算梁体位移 $d$ ；（7）比较计算得到的梁体位移 $d$ 和初始值 $d _ { 0 }$ ，如两者相差大于 $3 \\%$ ，则重新假设梁体位移 $d _ { 0 } = d$ ，返回到第二步进行迭代计算，直至计算出的梁体位移 $d$ 和假设的初始值$d _ { 0 }$ 之间的误差在 $3 \\%$ 以内时，终止迭代。\n\n## 10.3.7各桥墩二阶振型对地震响应的影响，可近似按各桥墩及其上支座等效为单自由度系统模型、阻尼比取0.05 进行计算，各支座等效刚度 $K _ { \\mathrm { e f f } , i }$ 可取一阶振型迭代计算的结果，顺桥向和横桥向应分别进行计算，具体计算过程如下：\n\n### 1各桥墩墩顶（盖梁顶）位移和其上支座位移可按式（10.3.7-1）～式（10.3.7-6) 计算：\n\n$$\nT _ { i } \\ = \\ 2 \\pi \\ \\sqrt { \\frac { M _ { i } } { K _ { i } } }\n$$\n\n$$\nK _ { i } = K _ { \\mathrm { p } , i } + K _ { \\mathrm { e f f } , i }\n$$\n\n$$\nM _ { i } = \\eta _ { \\mathrm { p } , i } M _ { \\mathrm { p } , i } + M _ { \\mathrm { c p } , i }\n$$\n\n$$\n\\eta _ { \\mathrm { p } , i } = 0 . 1 6 ( 1 + X _ { \\mathrm { f } } ^ { 2 } + 2 X _ { \\mathrm { f } _ { 2 } ^ { 1 } } ^ { 2 } + X _ { \\mathrm { f } } X _ { \\mathrm { f } _ { 2 } ^ { 1 } } + X _ { \\mathrm { f } _ { 2 } ^ { 1 } }\n$$\n\n$$\nd _ { { _ { \\mathrm { p } , i } } } = \\frac { T _ { i } ^ { 2 } } { 4 \\pi ^ { 2 } } S _ { i }\n$$\n\n$$\nd _ { i } \\ = \\ d _ { \\mathrm { p } , i }\n$$\n\n式中： $T _ { i }$ 第 $i$ 个桥墩等效单自由度系统模型的周期（s）;$K _ { i }$ 第 $i$ 个桥墩等效单自由度系统模型的刚度（ $\\mathbf { k N } / \\mathbf { m } )$ ；$M _ { i }$ 第 $i$ 个桥墩等效单自由度系统模型的质量（t)；  \n$M _ { \\mathfrak { p } , i }$ ， $M _ { \\mathrm { c p } , i }$ 分别为第 $i$ 个桥墩的墩身质量、盖梁质量（t)；$\\eta _ { \\mathsf { p } , i }$ 第 $i$ 个桥墩的墩身质量换算系数，对多柱墩横桥向， $\\eta _ { \\mathrm { p } , i }$ 应取计算值的1.2倍；$X _ { \\mathrm { f } }$ ， $X _ { \\mathrm { f } { \\frac { 1 } { 2 } } } .$ -分别为考虑地基变形时，顺桥向或横桥向作用在墩顶（盖梁顶）的单位水平力在一般冲刷线或基础顶面引起的水平位移、墩身计算高度 $H / 2$ 处引起的水平位移与墩顶（盖梁顶）位移之比；$S _ { i }$ -对应等效周期 $T _ { i }$ ，第 $i$ 个桥墩等效单自由度系统的设计加速度反应谱值$( \\boldsymbol { g } )$ 。\n\n### 2二阶振型作用下，减隔震桥梁第 $i$ 个桥墩顶的水平地震力，可按式（10.3.7-7)计算：\n\n$$\nE _ { \\mathrm { { I d } } 2 , i } \\ = \\ S _ { i } M _ { i }\n$$\n\n式中： $E _ { \\mathrm { l d } 2 , i }$ 二阶振型作用在第 $i$ 个桥墩顶的水平地震力（kN）。\n\n## 10.3.8第 $i$ 个桥墩顶的总水平地震力，可采用 SRSS 组合方法按式（10.3.7-计算：\n\n$$\nE _ { \\mathrm { { I d } } , i } ~ = ~ { \\sqrt { E _ { \\mathrm { { I d } } 1 , i } ^ { 2 } ~ + ~ E _ { \\mathrm { { I d } } 2 , i } ^ { 2 } ~ } }\n$$\n\n式中： $E _ { \\mathrm { H } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e39dfa94-d291-48e2-b304-41a9e2e0d5d1', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明地震时，上部结构的惯性力通过基础反馈给地基，使地基产生变形。在较硬的土层中，这种变形远小于地震波产生的变形。因此，当桥梁建在坚硬的地基上时，往往用刚性地基模型进行抗震分析，这种假设也是基本上符合实际的。但当桥梁建在软弱土层上时，地基的变形会使桥梁上部结构产生移动和摆动，从而导致上部结构的实际运动和按刚性地基模型假设进行抗震分析的计算结果之间有较大的差异。这是由地基和结构的相互作用引起的。\n\n桩基础是建于软弱土层中的桥梁最常用的基础形式。桩土动力相互作用使结构的动力特性、阻尼和地震反应发生改变，而忽略这种改变的抗震分析可能导致较大的误差，并导致不安全的抗震设计。因此，进行桩基础特殊桥梁的抗震分析时，应考虑桩土相互作用。\n\n### 9.1.4 特殊桥梁的抗震分析，应考虑一般冲刷、液化、地震动空间变化等各种可能的影响因素，根据各种可能出现的情况确定分析工况，并进行多工况抗震分析和抗震验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e3aa7c8f-ec7d-4ca8-9898-2690f0722bdd', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8 养护及其他附属设施', '3.8 养护及其他附属设施## 3.8.1 悬索桥、斜拉桥以及带吊杆的拱桥，由于拉索和吊杆的阻碍，不方便采用桥检车对主梁底面、侧面等进行检修。另外，大跨径梁桥中间支点处梁高较大，有时也无法采用桥检车下探至梁底进行检修。对于这类不方便采用桥检车进行检修的特大、大桥，条件许可时，宜配置专用检修车\n\n梁变形监测方法。因此，本次修订增加了设置永久观测点的要求。\n\n特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志，以观测水位和冲刷情况。\n\n## 3.8.4 桥梁防雷设计可参考现行《建筑物防雷设计规范》（GB50057）、《高速公路设施防雷设计规范》（QX/T190）等。\n\n## 3.8.6 随着技术的进步，桥梁安全监测系统技术已经日臻成熟，在公众对工程结构安全性日益关注的背景下，根据桥梁的结构特点、地理环境及系统目标，结合国内外的最新研究成果和经验，开展桥梁结构安全监测已成为行业发展到一定阶段的内在需求。为此，近年来从不同层面均对桥梁结构的安全监测给出了指导性的意见，《公路桥梁养护管理工作制度》（交公路发〔2007〕336号）、2013年交通运输部《交通运输部关于进一步加强公路桥梁养护管理的若干意见》和《交通运输部关于建立公路桥梁安全运行长效机制的若干意见》中均要求“特大、特殊结构和特别重要桥梁的养管单位，要利用现代信息和物联网技术，建立符合自身特点的养护管理系统和健康监测系统”。开展结构安全监测一方面可以促进大型桥梁养护技术、结构可靠性评定及相关技术的进步，也是桥梁学科贯彻落实国家、行业有关要求的重要举措。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e3c6405e-0cf9-416b-a365-44a870e60e8c', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故概况', '一、事故概况1.事故发生时间：1995年10月  \n2．事故发生单位：某锅炉修理厂露天仓库  \n3.起重设备类型：电动葫芦门式起重机  \n4.作业特点：吊运锅炉  \n5.事故类型：起重机侧向倾翻  \n6．事故危害程度：吊载锅炉和起重机严重损坏');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e3db0732-5375-4d22-966a-9d3e7b31ce77', '115《中华人民共和国森林法》（主席令第39号（2019修订））.md', '第四章植树造林', '第四章植树造林第二十六条各级人民政府应当制定植树造林规划，因地制宜地确定本地区提高森林覆盖率的奋斗目标。\n\n各级人民政府应当组织各行各业和城乡居民完成植树造林规划确定的任务。\n\n宜林荒山荒地，属于国家所有的，由林业主管部门和其他主管部门组织造林;属于集体所有的，由集体经济组织组织造林。\n\n铁路公路两旁、江河两侧、湖泊水库周围，由各有关主管单位因地制宜地组织造林；工矿区，机关、学校用地，部队营区以及农场、牧场、渔场经营地区，由各该单位负责造林。\n\n国家所有和集体所有的宜林荒山荒地可以由集体或者个人承包造林。\n\n第二十七条国有企业事业单位、机关、团体、部队营造的林木，由营造单位经营并按照国家规定支配林木收益。\n\n集体所有制单位营造的林木，归该单位所有。\n\n农村居民在房前屋后、自留地、自留山种植的林木，归个人所有。城镇居民和\n\n职工在自有房屋的庭院内种植的林木，归个人所有。\n\n集体或者个人承包国家所有和集体所有的宜林荒山荒地造林的，承包后种植的林木归承包的集体或者个人所有；承包合同另有规定的，按照承包合同的规定执行。\n\n第二十八条新造幼林地和其他必须封山育林的地方，由当地人民政府组织封山育林。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e3e4200c-2284-4c90-bb2b-f458c1918f4c', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '钢丝绳类别、直径和级的最小破断拉力表（Part 1）', '钢丝绳类别、直径和级的最小破断拉力表表A.1～表A.32给出了圆股钢丝绳和三角股钢丝绳类别、公称直径和级最小破断拉力。\n\n表A.1 $6 \\times 7$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.2 $6 \\times 1 9 \\mathbf { M }$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注1：直径为 $3 \\ \\mathrm { m m } \\sim 7 \\ \\mathrm { m m }$ 的钢丝绳采用钢丝股芯（WSC），破断拉力用 $K _ { x }$ 来计算。表中给出的钢芯是独立的钢丝绳芯（IWRC）的数据。注2：钢丝最小破断拉力总和 $^ -$ 钢丝绳最小破断拉力 $\\times$ 1.226（纤维芯）或1.321（钢芯）。\n\n表A.3 $6 \\times 1 2$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.4 $6 \\times 1 5$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.5 $6 \\times 2 4 \\mathbf { M }$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.6 $6 \\times 3 7 \\mathbf { M }$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注1：直径为 $5 \\ \\mathrm { m m } \\sim 7 \\ \\mathrm { m m }$ 的钢丝绳采用钢丝股芯（WSC），破断拉力用 $K _ { \\nu }$ 来计算。表中给出的钢芯是独立的钢丝绳芯（IWRC）的数据。注2：钢丝最小破断拉力总和 $-$ 钢丝绳最小破断拉力×1.249（纤维芯）或1.336（钢芯）。\n\n典型结构钢丝绳直径范围/外层钢丝数股结构 mm总数 每股1-6/12/144 24 $1 8 \\sim 6 0$ 18/24钢丝绳级  \n公称 （kg/100m） 1570 1770 1960  \n直径/ 钢丝绳最小破断拉力/kN  \nmm 纤维芯 钢芯 纤维芯 钢芯 纤维芯 钢芯 纤维芯 钢芯  \n18 117 129 144 156 162 175 180 194  \n20 144 159 178 192 200 217 222 240  \n22 175 193 215 232 242 262 268 290  \n24 208 229 256 277 288 312 319 345  \n26 244 269 300 325 339 366 375 405  \n28 283 312 348 377 393 425 435 470  \n32 370 408 455 492 513 555 568 614  \n36 468 516 576 623 649 702 719 777  \n40 578 637 711 769 801 867 887 960  \n44 699 771 860 930 970 1050 1.070 1160  \n48 832 917 1020 1110 1150 1250 1280 1380  \n52 976 1080 1200 1300 1350 1460 1500 1620  \n56 1130 1250 1390 1510 1570 1700 1740 1880  \n60 1300 1430 1600 1730 1800 1950 2000 2160注：钢丝最小破断拉力总和 $-$ 钢丝绳最小破断拉力 $\\times 1 . 3 0 1$ （纤维芯）或1.392（钢芯）。  \n中华人民共和国  \n国家标准  \n钢丝绳通用技术条件  \nGB/T20118-2017  \n中国标准出版社出版发行  \n北京市朝阳区和平里西街甲2号（100029）  \n北京市西城区三里河北街16号（100045）  \n网址：www.spc.org.cn  \n服务热线：400-168-0010  \n2017年12月第一版  \n书号：155066·1-58772  \n版权专有侵权必究\n\n表A.8 $6 \\times 1 9$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和=钢丝绳最小破断拉力×1.214（纤维芯）或1.308（钢芯）。\n\n表A.9 $6 \\times 2 4$ 类钢丝绳  \n\n\n\n表A.10 $6 \\times 3 6$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和=钢丝绳最小破断拉力×1.214（纤维芯）或1.308（钢芯）。\n\n表A.11 $6 \\times { \\bf V } 7$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.13 ${ \\bf 6 } \\times { \\bf V } 1 9$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.14 $6 \\times { \\bf V } 1 9$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.15 $6 \\times { \\bf V } 3 7$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.16 $6 \\times { \\bf V } 3 7$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.17 $6 \\times { \\bf V } 8$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.18 $6 \\times { \\bf V } 2 5$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.19 $8 \\times 7$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.20 $8 \\times 1 9$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和 钢丝绳最小破断拉力 $\\times 1 . 2 1 4$ （纤维芯）或1.360（钢芯）。\n\n表A.21 $8 \\times 3 6$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和 $-$ 钢丝绳最小破断拉力×1.226（纤维芯）或1.374（钢芯）。\n\n表A.22 ${ 8 \\times 1 9 { \\bf M } }$ 和 ${ 8 \\times 3 7 { \\bf { M } } }$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n注：钢丝最小破断拉力总和 $=$ 钢丝绳最小破断拉力×1.360（纤维芯）或1.390（钢芯）\n\n表A.23 $2 3 \\times 7$ 类钢丝绳  \n\n\n\n\n\n表A.24 $1 8 \\times 7$ 类和 $1 8 \\times 1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e3f55629-5e72-417e-baa7-49329196e89d', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '9.3防超载的安全装置（见标准9.3条）', '9.3防超载的安全装置（见标准9.3条）## 9.3.1起重量限制器\n\n对于动力驱动的1t及以上无倾覆危险的起重机械应装设起重量限制器。对于有倾覆危险的且在一定的幅度变化范围内额定起重量不变化的起重机械也应装设起重量限制器。\n\n需要时，当实际起重量超过 $9 5 \\%$ 额定起重量时，起重量限制器宜发出报警信号（机械式除外）。\n\n当实际起重量在 $1 0 0 \\% \\sim 1 1 0 \\%$ 的额定起重量之间时，起重量限制器起作用，此时应自动切断起升动力源，但应允许机构作下降运动。\n\n内燃机驱动的起升和/或非平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等传动环节而直接与机械连接，该起重机械可以配备灯光或声响报警装置来替代起重量限制器。\n\n## 9.3.2起重力矩限制器\n\n预定起重量随工作幅度变化的起重机，应装设起重力矩限制器。\n\n当实际起重量超过实际幅度所对应的起重量的额定值的 $9 5 \\%$ 时，起重力矩限制器宜发出报警信号。\n\n当实际起重量大于实际幅度所对应的额定值但小于 $1 1 0 \\%$ 的额定值时，起重力矩限制器起作用，此时应自动切断不安全方向（上升、幅度增大、臂架外伸或这些动作的组合）的动力源，但应允许机构作安全方向的运动。\n\n内燃机驱动的起升和/或平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等传动环节而直接与机械连接，该起重机械可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n## 9.3.3极限力矩限制器\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n条文性质：强制性条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e3f56cef-61f8-4774-8483-1240eddca7e4', '122《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）.md', '附录A防护栏杆的设计计算（Part 4）', '( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } \\right)$ 。\n\n2主梁弯矩计算荷载应包括次梁所传递集中荷载和主梁自重荷载；主梁抗弯强度应按附录A公式（A.0.2-2）计算。\n\n### C.0.4钢丝绳验算应符合下列规定：\n\n1钢丝绳应按下式计算所受拉力标准值：\n\n$$\nT = { \\frac { Q L _ { \\mathrm { 0 y } } } { 2 \\mathrm { s i n } \\alpha } }\n$$\n\n式中： $T -$ 钢丝绳所受拉力标准值（N)；$Q$ - 主梁上的均布荷载标准值 $\\cdot \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } )$ ；$L _ { \\mathrm { 0 y } }$ 主梁计算跨度（ $\\mathrm { . m m ) }$ ；$\\alpha$ 钢丝绳与平台面的夹角。\n\n2钢丝绳的拉力应按下式验算钢丝绳的安全系数 $K$ ：\n\n$$\nK = { \\frac { S _ { \\mathrm { s } } } { T } } \\leqslant [ K ]\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { s } }$ -钢丝绳的破断拉力，取钢丝绳的破断拉力总和乘以换算系数（N)；$[ K ]$ 吊索用钢丝绳的规范规定安全系数，取值为10。\n\n### C.0.5下支承斜撑计算应符合下式要求：\n\n$$\n\\frac { N } { \\phi A _ { \\mathrm { c } } } \\leqslant f _ { 3 }\n$$\n\n式中： $N \\cdot$ —斜撑的轴心压力设计值（N)；$\\phi$ 一 -轴心受压构件的稳定系数；\n\n$A _ { \\mathrm { c } }$ —斜撑毛截面面积 $\\mathrm { . m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$f _ { 3 }$ -斜撑抗压强度设计值（ $\\mathrm { \\Delta N / m m ^ { 2 } } ,$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e400b54e-4668-4495-8b9f-7cf15fcd7212', '41《中华人民共和国合同法》.md', '供用电、水、气、热力合同', '供用电、水、气、热力合同');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e41b9977-ccd6-4914-b436-b83696674bfc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犃．1 流动式起重机分级举例', '犃．1 流动式起重机分级举例流动式起重机包括汽车起重机、轮胎起重机（含集装箱正面吊运起重机）、履带起重机。  \n按照起重机的使用情况，流动式起重机整机分级举例见表 A．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e439c458-d6dd-42c1-a1ed-04ebe0837836', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '9.8 路堤和路床填筑（Part 2）', '护壁变形、裂缝、渗水等情况，并与孔口人员保持联系，发现异常应立即撤出。\n\n9.9.13机械成孔渗水井的施工应符合下列安全要求：\n\n施工场地及便道应平坦坚实，满足钻机正常工作和移动的要求。\n\n钻机安设应平稳、牢固。\n\n施工中严禁人员进入孔内作业。\n\n严禁在架空线路下方采用机械钻孔或吊装作业，在电力架空线路附近作业时，机械边缘与电力线路的最小距离应符合现行《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46)的规定。\n\n井管安装宜由起重机进行，吊装时吊点应正确，栓系应牢固；往井孔吊放井管时，严禁将手、脚置于井孔口上。\n\n井管口应高出地面 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上，必须封闭并设安全标志。\n\n9.9.14人工挖孔渗水井的施工，应制定专项施工方案，并符合下列安全要求：\n\n在不稳定的土层中施做渗水井时，应根据土质状况对渗水井井壁及井口采取相应的支护措施。\n\n渗水井周围 $1 \\mathrm { m }$ 范围内不得堆放材料、机具和土方，井口应采取防坠落、防滑措施。\n\n井内作业环境恶劣时，人工掏挖应轮换作业，每次下井作业不得超过2h。上、下井筒应走安全梯。孔内通风要求及空气质量应符合9.2.4条规定。\n\n井内掏挖作业时，应随时观察井壁、支护的稳定状况，当土壁有坍塌征兆、井筒发生扭斜或支护位移、变形大时，必须立即停止作业，撤至安全处，待采取安全技术措施，确认安全后方可继续作业。\n\n井深大于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ ，井内掏挖作业时，井上应设专人监护。安装预制井筒时，井内不得有人。用吊斗出土时，防止发生碰撞或脱钩，并通知井下人员暂时避开。\n\n利用排水的间歇时间掏挖渗水井时，井下掏挖作业人员应与水泵操作工密切配合，并穿绝缘胶靴。\n\n起吊和运输设备靠近渗井边缘作业时，应加强对地基稳定性的检查，防止发生地面塌陷或设备倾翻事故。\n\n9.9.15排水隧洞施工应符合下列安全要求：\n\n应根据危险源辨识情况编制排水隧洞坍塌、突水突泥、触电、火灾、爆炸、室 息、有害气体等应急预案并应配备相应的应急资源。\n\n当地层完整、地质条件好时，排水隧洞的开挖、衬砌和灌浆三个施工过程可依次进行，即先将隧洞全部挖通，以后再进行衬砌和灌浆。当岩层破碎、地质条件不良时，应边开挖边衬砌。\n\n排水隧洞开挖，可依据滑坡具体地质情况，选择人工开挖方法或钻孔爆破方法进行；当使用钻孔爆破法，需根据岩层完整程度，确定全断面开挖或导洞开挖；在地下水丰富的地段，宜采用下导洞开挖。\n\n对不稳定地层，在开挖爆破后，永久衬砌前，应采用木支撑、钢支撑或喷混凝土锚杆支护等临时支护措施。在松软或流沙地层中掘进，永久性支护至掘进面之间，应架设支护或特殊支护。\n\n在特别软弱或大量涌水的地层中开挖隧洞，应采用超前灌浆或管棚加固方法，先将地层预先加固，然后再进行开挖。\n\n孔内通风要求及空气质量应符合本规范第9.2.4条规定。在瓦斯地层开挖时，应符合现行《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90)中含瓦斯隧道施工作业的安全要求。\n\n通风机、抽水机等安全设备应配备备用设备。\n\n漏水地段应采用防水灯具；瓦斯地段应采用防爆灯具。\n\n9.9.16高边坡截水沟施工，应设置防止作业人员跌落的设施。\n\n9.9.17渗沟的开挖应自下游向上游进行。应随开挖随支撑并迅速回填，防止造成坍塌。停止施工或完工后，应及时加盖封闭。\n\n9.9.18支撑渗沟应间隔开挖。支撑渗沟开挖深度超过 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 时，应加设支撑。\n\n9.9.19边坡防护和支挡结构以及排水设施施工作业应设警戒区，并应设置明显的警戒标志。停止施工的抗滑桩桩孔和渗水井及其他排水设施周围应设置防护栏及明显的警示标志，夜间应悬挂警示灯。\n\n## 9.10取土和弃土\n\n9.10.1取土场的边坡坡率和深度设计应满足稳定性要求。取土场宜远离结构物、设\n\n施、管线等生活生产设施，不应影响其安全。\n\n9.10.2取土场周围应设置安全防护设施和警示标志，必要时应设置夜间警示或反光标示。\n\n9.10.3场地上有架空线时，应对线杆和拉线采取预留土台等防护措施。土台半径应依线杆和拉线结构、埋入深度和土质而定。土台周围应设安全标志。\n\n9.10.4需在结构物附近取土时，应对结构物采取安全技术措施，确认安全后方可取土。\n\n9.10.5弃土场应避开建筑物、围墙和电力架空线路等，弃土时不得妨碍各类地下管线、构筑物等的正常使用和维护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e43ff697-8076-445d-a02b-d66cbbcef2e4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 1）', '附 录 犘## （规范性附录）起重机各机构电动机的初选\n\n## 犘．1 电动机的型式\n\n### 犘．1．1 起重机的主要机构一般选用起重冶金用系列异步电动机、直流电动机，在电动葫芦等起升机构中，也可采用锥形转子制动异步电动机或圆柱形转子转动电动机，或适合于起重机使用特点的其他电动机。\n\n### 犘．1．2 在具有爆炸性气体的危险场合使用的起重机，应选防爆系列起重用电动机。\n\n## 犘．2 电动机功率的初选方法\n\n### 犘．2．1 稳态计算功率法\n\n#### 犘．2．1．1 起升机构\n\n##### 犘．2．1．1．1 稳态起升功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n当起升机构用同一台电动机驱动时，其稳态计算功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．1）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } \\cdot v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\eta }\n$$\n\n……（P．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态起升功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；起升机构总效率。\n\n##### 犘．2．1．1．2 电动机初选\n\n对未能提供CZ值及相应计算数据的电动机，可以用式（P．1）的计算结果，并考虑该机构实际的接电持续率（参见表 Q．2），直接从电动机样本上初选出所需要的电动机。\n\n#### 犘．2．1．2 运行机构\n\n##### 犘．2．1．2．1 稳态运行功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$\n\n稳态运行功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 按式（P．2）计算：\n\n\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { j } } \\cdot v _ { \\mathrm { y } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta \\cdot m }\n$$\n\n……（P．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态运行功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）；  \n$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式（89）；  \n$m$ 运行机构电动机台数。\n\n##### 犘．2．1．2．2 电动机初选\n\n用式（P．2）计算所得的结果乘以一个大于1的系数，从电动机样本上初选所需的电动机。对室外作业的起重机，此系数为 $1 . 1 { \\sim } 1 . 3$ ；对室内作业起重机及室外作业的装卸桥小车，此系数为 $1 . 2 { \\sim } 2 . 6$ 。运行速度高者取大值。\n\n#### 犘．2．1．3 牵引小车式运行机构\n\n##### 犘．2．1．3．1 稳态运行功率\n\n牵引小车式变幅机构与牵引小车式运行机构作用原理相似，如果其驱动轮（或卷筒）上的转矩为$M$ ，则牵引小车式变幅机构(即小车运行机构)电动机的稳态变幅(运行)功率 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ ，可以按式(P.3)计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { M \\bullet n } { 9 5 5 0 \\ \\eta }\n$$\n\n……（P．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态变幅（运行）功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$M -$ -驱动轮(或卷筒)的转矩，单位为牛米( $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ；$n$ 驱动轮(或卷筒)的转速，单位为转每分 $\\mathrm { ( r / m i n ) }$ ；$\\eta$ 同式（89）。\n\n##### 犘．2．1．3．2 电动机初选\n\n用式（P．3）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．2 等效功率法\n\n#### 犘．2．2．1 回转机构\n\n##### 犘．2．2．1．1 等效功率犘 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$\n\n等效功率 $P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ 按式（P．4）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { M _ { \\mathrm { e q } } \\bullet n } { 9 ~ 5 5 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．4）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 回转机构电动机的等效回转功率，单位为千瓦（kW）；  \n$M _ { \\mathrm { e q } }$ — 同式（92）；$n$ 起重机回转速度，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ；7 同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### 犘．2．2．2．1 非平衡动臂式变幅机构\n\n###### 犘．2．2．2．1．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．5）计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e4402272-0274-4628-a05c-d1d84b1338b9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 3）', '\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } \\mathrm { = } \\frac { 1 } { m } \\Big ( \\thinspace \\zeta P _ { \\Sigma } ( \\omega \\mathrm { + } m _ { \\mathrm { a } } ) \\mathrm { + } P _ { \\mathrm { w I } } \\large ) \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\bullet \\ \\eta } \\mathrm { + } \\frac { \\sum J n ^ { \\mathrm { 2 } } } { 1 8 2 \\ 4 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big )\n$$\n\n………（S．10）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 运行机构电动机发热计算功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；$m$ 电动机台数；  \n$\\mathrm { P } _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；  \n$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；  \nWI— 同式（86）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；同式（89）；  \n∑ — 同式（R．2）；$n$ 同式（82）；$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（R．2）。\n\n#### 犛．2．2．2．2 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．10）计算出运行机构所需的电动机的发热计算功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率大于等于发热计算功率，则电动机的发热校验通过。\n\n## 犛．2．3 按平均损耗法验算电动机的发热\n\n按S．2．1的方法验算电动机的发热，仅对桥式、门式、门座等类型的起重机采用的YZR系列交流异步绕线转子电动机最为合适，而对其他型式的电动机，其他工况与控制方式差别较大的起重机，特别是对采用涡流制动器、晶闸管定子调压等调速系统的电动机，可采用推荐的平均损耗法进行发热校验。\n\n按平均损耗法验算电动机发热的基本步骤是：\n\na） 确定该电动机在起重机工作机构中的典型负载图；  \nb） 考虑各运行时段的电动机数据，如停机时散热条件恶化等冷却系数标么值、固定损耗与可变犚损耗的比值等，计算出电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率 $R _ { \\mathfrak { n } }$ ；  \nc） 当电动机为断续定额基准时，求出断续定额与连续定额的损耗比犚 $P _ { \\natural }$ ；  \nd） 按式（S．11）求出运行后的温升与断续定额时温升的比率犘犚 $R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ ：\n\n$$\nR _ { \\mathfrak { n } } { = } P _ { \\mathfrak { s } } R _ { \\mathfrak { n } }\n$$\n\n式中：\n$R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ — 运行后的温升与断续定额时温升的比率；$P _ { \\xi }$ — 电动机断续定额与连续定额的损耗比；$R _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率；犚当 $R _ { \\mathfrak { n } } { \\leqslant } 1$ ，则认为电动机发热校验合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e44914c6-cb96-4ced-aa71-9d530044f062', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '7.6 拆 除', '7.6 拆 除7.6.2 本条规定了支撑结构拆除必须遵守的要求，有利于拆除过程中保证支撑结构的整体稳定性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e45fd798-1ddc-469c-858f-da819c3bfe9f', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '4 材 料（Part 5）', '强复检。\n\n#### 3抗力分项系数取值\n\n《低合金高强度结构钢》GB/T1591－1994编制时，用户曾要求提高16Mn钢的强度，并减小厚度组别的强度级差，当时因炼钢、轧制技术和管理方面的差距，没有仿照国外同类标准缩小级差。《低合金高强度结构钢》GB/T1591－2008修改了厚度组距，并明确了屈服强度为下屈服强度。Q345钢的屈服强度普遍提高，各厚度组的屈服强度级差降为 $1 0 \\mathrm { N / m m } ^ { 2 }$ ，其中 $6 3 \\mathrm { m m } { \\sim } 8 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $6 3 \\mathrm { m m } ,$ ）厚度组的屈服强度由 $2 7 5 \\ \\mathrm { N / \\Omega m m ^ { 2 } }$ 提高至 $3 1 5 ~ \\mathrm { N } /$ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ； $8 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $8 0 \\mathrm { m m } ,$ ）厚度组的屈服强度由275$\\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 提高到 $3 0 0 ~ \\mathrm { N / \\ m m ^ { 2 } }$ ，分别提高了 $1 4 . 5 \\%$ 和 $10 . 9 \\%$ 。由于Q390、Q420和 $\\mathbf { Q 4 6 0 }$ 钢与《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T } 1 5 9 1 -$ 1994相比，除厚度组距变化外，屈服强度值并未变化，因此原统计分析结果仍可适用。本统计钢材都是2009 年前生产的，独立试验取样的钢板也是2009 年 ${ \\sim } 2 0 1 0$ 年按《低合金高强度结构钢》$\\mathrm { G B / T 1 5 9 1 - 1 9 9 4 }$ 标准生产的。从统计结果看，在厚度为 $4 0 \\mathrm { m m } \\mathrm { \\sim }$ $1 0 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $4 0 \\mathrm { m m } )$ 范围内，工程调研、独立试验的屈服强度都较高，与《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T \\ 1 5 9 1 - 1 9 9 4 }$ 标准相比有一定余量，且已达到《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T \\ 1 5 9 1 - 2 0 0 8 }$ 标准要求。基于各牌号钢材和各厚度组别调研和试验数据，按照现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068的要求进行数理统计和可靠度分析，并考虑设计使用方便，最终确定钢材的抗力分项系数值（见表6)。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e46be2f9-bf61-4440-8fdd-0fcbc3921224', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：采用抓取法和铣削法施工时，规定“副孔长度宜为主孔长度的 $1 / 2 { \\sim } 2 / 3 ^ { \\prime \\prime }$ ，是为了使抓斗施工副孔时，便于切割土体，并能保证槽孔的连通。\n\n### 12.3.6 槽孔如需嵌入基岩，宜通过地质补勘在成槽前与设计单位事先确定槽段终孔高程。基岩面的确定应符合下列规定：\n\n1 依照地下连续墙中心线地质剖面图，当孔深接近预计基岩面时，宜留取岩样，并根据岩样的性质确定基岩面。\n\n2 当邻孔基岩面已确定时，亦可对照邻孔基岩面的高程，分析本槽孔的钻进情况，确定基岩面。\n\n3 当采用上述方法难以确定基岩面，或对基岩面有怀疑时，应补充钻孔钻取芯样进行验证和确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e4762e6c-aaad-4de9-bbaa-44610c86c506', '49《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验》（GB-T2650-2022）.md', '中华人民共和国国家标准', '中华人民共和国国家标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e482878c-8144-47ec-8c7d-cd052cfc056e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 如果各种缝隙封堵不严密，浇筑混凝土时很容易渗入位移控制箱内，而若不及时清除，将会严重妨碍伸缩装置的有效工作。\n\n## 23.3.11 其他特殊形式和特殊规格的伸缩装置，宜按产品推荐的方法进行安装施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e48f19f6-1703-4fcc-8fb2-fe2bf82d991e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用某些起重机（例如铸造起重机或核工业用起重机）如果发生失效将对人员或经济造成特别严重的后果，在这些特殊情况下，应选用一个其值大于1的高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，以便使起重机获得更大的可靠性。\n\n此系数值根据特殊的使用要求来选取，一般可取 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } { = } 1 . 0 5 { \\sim } 1 . 1$ 。\n\n用许用应力设计法时，安全系数 $n$ 等于强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 的乘积 $( \\Omega = \\gamma _ { \\mathrm { f i } } \\cdot \\gamma _ { \\mathrm { n } } )$ ）；用极限状态设计法时，各分项载荷应先乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后再进行计算与组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e4b714bd-cb06-4007-80f6-fb49e1f6306b', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 1）', '4.3 可变作用## 4.3.1 本条有关汽车荷载的规定，兹说明如下：\n\n1\\~4汽车荷载的等级、计算图示及标准值。 $2 0 0 8 \\sim 2 0 1 1$ 年，本规范编写组结合交通运输部西部交通建设科技项目“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”，开展了全国汽车荷载现状调查和统计分析。结果表明，汽车荷载变异性较过去增加很多。由于中小跨径桥梁恒活载比例较小，这对小跨径桥梁的影响较大，实际中出现的重载车辆压垮桥梁的事故，也多为中小跨径桥梁。鉴于此，本次修订提高了跨径在 $5 \\mathrm { m }$ 以下桥梁的车道荷载集中载标准值，对 $5 0 \\mathrm { m }$ 跨径以内的桥梁设计汽车荷载效应有所增加。\n\n自2009年起，我国各省（自治区、直辖市）开始陆续取消二级公路收费，部分二级公路的交通量和荷载水平有了较大增长。因此，本次修订调整了二级公路的汽车荷载等级：一般情况下，二级公路桥涵的设计应采用公路一I级汽车荷载；二级公路为非干线公路且重型车辆不多时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n6汽车荷载横向分布系数。桥梁设计时，为取得主梁的最大受力，汽车荷载在桥面上需要偏心加载，其方法仍可用车辆荷载偏心加载确定。\n\n7横桥向设计车道布置及多车道横向布载系数。对多车道进行横向折减的含义是，在桥梁多车道上行驶的汽车荷载使桥梁构件的某一截面产生最大效应时，其同时处于最不利位置的可能性显然随车道数的增加而减小，而桥梁设计时各个车道上的汽车荷载都是按最不利位置布置的，因此，计算结果应根据上述可能性的大小进行折减。这是个概率事件，可以认为各车道上的汽车荷载加载是互不相关的，按重复独立试验随机事件的概率理论，建立多车道横向折减系数与相关变量的关系式，得到折减系数的具体数值。“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目中，针对原规范的横向折减系数进行了专项研究，在国内外对比的基础上，根据实测数据进行了多车道重车相遇概率研究。研究表明，虽然目前车流量较以往有了较大提高，但在实际运营过程中多车道重载车辆相遇仍属小概率事件，即仍需考虑多车道的横向折减问题。进而根据我国当前高速公路和一般公路的实际交通流数据进行了横向折减系数计算。结果显示，在实测最大重车交通量条件下，4车道内基本和原规范相同 车道以本次修订维持原规范的规定。根据研究增列了单车道的横向车道布载系数。\n\n8汽车荷载纵向折减系数。规范规定的汽车荷载标准值是在特定的条件下确定的，例如，在汽车荷载的可靠性分析中，用于计算各类桥型结构效应的车队，采用了自然堵塞时的车间间距；汽车荷载本身的重力，也采用了路上运煤车或其他重车居多的调查资料。但是，在实际桥梁上通行的车辆不一定都能达到上述条件 特别是大跨径的桥梁。所以，国外有些规范对车辆荷载适用跨径作了限制。本规范采月 向折减的方法，对特大跨径桥梁的计算效应进行折减。折减系数α的计算采用专题 究 得到的下列公式： $\\alpha$ $\\left( L _ { 0 } \\right) = 0 . 9 7 9 ~ 1 3 - 4 . 7 1 8 ~ 5 \\times 1 0 ^ { - 5 } L _ { 0 }$ ，式中 $L _ { 0 }$ 为计算跨径，以m 折减系数 $\\alpha$ 以加载长度为函数更合理些 进行折减， $\\alpha$ 以 $L _ { 0 }$ 为函数计算起来更方便一些。\n\n“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目对桥梁纵向折减系数也进行了针对性。根据大立的更显，且原规范的取值也是相对保守的，考虑到未来的发展以及实际运营过程中不可预见的极端状况，原规范的取值总体是适用的。因此，本次修订维持了原规范的规定。\n\n## 4.3.2 汽车的冲击系数是汽车过桥时对桥梁结构产生的竖向动力效应的增大系数。冲击作用有车体的振动和桥跨结构自身的变形和振动。当车辆的振动频率与桥跨结构的自振频率一致时，即形成共振，其振幅（即挠度）比一般的振动大许多。振幅的大小与桥梁结构的阻尼大小及共振时间的长短有关。桥梁的阻尼主要与材料和连接方式有关，且随桥梁跨径的增大而减小。所以，增强桥梁的纵、横向连接刚度，对于减小共振影响有一定的作用。\n\n冲击影响一般都是用静力学的方法，即将车辆荷载作用的动力影响用车辆的重力乘以冲击系数来表达。\n\n对于钢桥和钢筋混凝土桥的上部结构、钢或钢筋混凝土支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座、钢筋混凝土桩、柱式墩台等，因相对来说自重不大，冲击作用的效果显著，故应计算冲击力。重力式墩台等，因自重大、整体性好，冲击影响小，故不计冲击力。\n\n冲击影响与结构的刚度有关。一般来说，跨径越大、刚度越小对动荷载的缓冲作用越强，以往规范近似地认定冲击力与计算跨径成反比（直线变化），无论是梁式桥还是拱式桥等，均规定在一定的跨径范围内考虑汽车荷载的冲击力作用。此模式计算方便，但不能合理、科学地反映冲击荷载的本质。《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60一2004）结合公路桥梁可靠度研究的成果，采用了结构基频来计算桥梁结构的冲击系数。\n\n汽车荷载的冲击系数可表示为：\n\n式中： $Y _ { \\mathrm { j m a x } }$ - 在汽车过桥时测得的效应时间历程曲线上，最大静力效应处量取的最大静力效应值；\n\nYdmax 在效应时间历程曲线上最大静力效应处量取的最大动效应值。\n\n吉林省交通科学研空所利用动态测试系统经12h连续观测，从跨径 $6 \\mathrm { m }$ 的钢筋混凝土矩形板桥到跨径45m的预应力混凝土箱梁桥共7座跨径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e4b93ccb-528c-4590-852b-1182c064aedd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 18）', '}$ ；  \n第16行和第17行的载荷为相应质量乘以相应的停机减速度后，再乘以动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n###### 4．3．4．2．2 载荷组合的选取\n\n根据所设计起重机的工况要求的实际情况，按4．3．3选取相应的载荷组合，并按表20或附录G中相应的载荷组合表中的内容，进行该载荷组合下的设计计算或承载能力验算。\n\n###### 4．3．4．2．3 用许用应力设计法时载荷组合表的应用\n\n用许用应力设计法时，许用应力值以材料、零件、部件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳强度计算中的各个极限应力）除以相应的安全系数 $n$ 来确定。在一般情况下，当高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1时，安全系数也就是表20中的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e4be3278-536d-45df-86c3-6ce8caf4419a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．7 齿轮设计', '6．3．7 齿轮设计起重机用齿轮设计应进行齿面接触强度和轮齿弯曲强度计算，采用的设计计算方法应结合起重机工作特点，并满足不同类型和使用场合的起重机各机构的安全性和可靠度要求。渐开线圆柱齿轮的承载能力计算应符合 GB／T3480和 GB／T10062的规定。制造厂应阐明齿轮设计所用方法和依据，并按4．4．2给出的方法确定齿轮计算载荷，按3．3．1确定所在机构的总使用时间，或按3．4．1规定的与该计算齿轮相对应的总应力循环数确定其使用等级。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e4ca9c15-263b-4872-98c3-c564104a31e5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值### 6.1.1.4.1.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（83）计算（起动平均加速度值见表37）：\n\n$$\na _ { \\mathrm { q } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { q } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（83）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动平均加速度，单位为米每平方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（82）。\n\n## 6.1.1.4.2 制动时间和制动平均减速度计算\n\n### 6.1.1.4.2.1 采用机械式制动器的满载下降制动时间 $t _ { Z }$ ，按式（84）计算（制动时间值见表37）：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { { Z } } } { = } \\frac { n ^ { \\prime } [ - k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) { + } J _ { \\mathrm { 3 } } \\eta ] } { 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { { Z } } } { - } M _ { \\mathrm { ~ j } } ^ { \\prime } ) }\n$$\n\n…… （84）\n\n式中：\n\n$t _ { Z }$ — 起升机构的制动时间，单位为秒（s）；$n ^ { \\prime }$ 满载（额定载荷）下降且制动器投入有效制动转矩时的电动机转速，单位为转每分 $\\left( { \\bf r } / \\mathrm { m i n } \\right)$ ），常取 $n ^ { \\prime } { = } 1 . \\ 1 \\ n$ ；$k$ 同式（82)；$\\eta$ 同式（77）；$M _ { Z }$ — 机械式制动器的计算制动转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$\\boldsymbol { M } _ { \\mathrm { ~ j ~ } } ^ { \\prime }$ — 稳态下降额定载荷时电动机制动轴上的转矩，单位为牛米犘犇 $\\mathrm { ~ N ~ } { \\cdot } \\mathrm { ~ m ~ } ,$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ j } } ^ { \\prime } = \\frac { P _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ Q } } D } { 2 a i } \\eta ^ { \\prime }\n$$\n\n$\\eta ^ { \' }$ -物品下降时起升机构系统的总效率；\n\n其余符号同式（82）。\n\n### 6.1.1.4.2.2 制动平均减速度，按式（85）计算（除紧急制动外的正常情况制动平均减速度值见表37）：\n\n$$\na _ { 2 } = \\frac { v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \' } } { t _ { \\mathrm { Z } } }\n$$\n\n…… （85）\n\n式中：\n\nZ 制动平均减速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { ( m / s ^ { 2 } }$ ）；\n\n$ { \\boldsymbol { v } } _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime }$ 满载下降且制动器开始有效制动时的下降速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），可取 $v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime } { = } 1 . 1 \\ v _ { \\mathrm { q } }$ ；\n\n$t _ { Z }$ — 同式（84）。\n\n除了用支持制动器完成减速制动以外，也可用支持制动器与电气制动并用作减速制动，或单独采用电气制动作减速制动。减速制动仅用来消耗动能，使物品安全减速。在与电气制动并用时，支持制动器的最低制动安全系数仍应满足6．1．1．3．1．3的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e4caa0df-b7a3-4b99-9bbb-a1094a8edd0b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条术语引自《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ 55—2011）。\n\n## 2.0.7 结构物的表面系数 surface factor of structure结构物冷却面积（ $\\mathrm { m } ^ { 2 }$ ）与结构体积（ $\\mathfrak { m } ^ { 3 }$ ）的比值。\n\n## 2.0.8 高墩 high pier高度大于或等于 $4 0 \\mathrm m$ 的桥墩。\n\n## 2.0.9 大节段钢箱梁 large segmental of steel box girder 整跨安装或节段安装长度不小于 $5 0 \\mathrm { m }$ 的钢箱梁。\n\n## 2.0.10 移动模架逐跨现浇法 span by span method with stepping formwork\n\n采用可在墩台上纵向移动的支架及模板，在其上逐跨现浇梁体混凝土，并逐跨施加预应力的施工方法。\n\n## 2.0.11 悬臂浇筑法 cast-in-place cantilever method\n\n在以桥墩为中心的顺桥向两侧，采用专用设备对称平衡地逐段向跨中浇筑混凝土梁体，并逐段施加预应力的施工方法。\n\n## 2.0.12 挂篮 movable suspended scaffolding\n\n悬臂法浇筑混凝土梁体时，用于承受梁体自重及施工荷载，能逐段向前移动并经特殊设计的主要工艺设备。主要组成部分有承重系统、提升系统、锚固系统、行走系统、模板与支架系统。\n\n## 2.0.13 施工缝 construction joint\n\n因设计要求或施工需要分次浇筑，而在先、后浇筑的混凝土之间形成的接缝。\n\n## 2.0.14 悬臂拼装法 balance cantilever erection method\n\n在以桥墩为中心的顺桥向两侧，采用专用设备对称平衡地逐段向跨中拼装混凝土梁体预制块件，并逐段施加预应力的施工方法。\n\n## 2.0.15 预制节段逐跨拼装法 segmental construction span by span\n\n将预制好的梁体混凝土块件利用专用设备逐跨进行拼装，并逐跨施加预应力的施工方法。\n\n## 2.0.16 支架 support\n\n用于支承模板、结构构件或其他施工荷载的临时结构。\n\n## 2.0.17 托架（牛腿） corbel在桥梁某些部位施工时，利用预埋件与钢构件拼制联结而成的支架。\n\n## 2.0.18 顶推施工法 incremental launching method\n\n梁体逐段浇筑或拼装，在梁前端安装导梁，采用专用设备纵向顶推或牵引，使梁体到达各墩顶设计位置的施工方法。\n\n## 2.0.19 预拱度 camber\n\n为抵消梁、拱、桁架等结构在设计荷载及施工荷载作用下产生的位移（挠度），在施工或制造时所预留的与位移方向相反的校正量。\n\n## 2.0.20 施工荷载 construction load\n\n施工阶段施加在结构或构件上的临时荷载。\n\n## 2.0.21 风缆系统 cable-stayed stability system\n\n为保证永久结构或临时结构在施工过程中的稳定而进行专门设计的包括风缆及其附属设施的临时装置。\n\n## 2.0.22 缆索吊装法 erection with cableway method\n\n利用支承在索塔上的缆索，运输和安装桥梁构件的施工方法。\n\n## 2.0.23 转体施工法 construction by swing method\n\n利用地形地貌预制两个半孔桥跨结构，在桥墩或桥台上旋转就位跨中合龙的施工方法。\n\n## 2.0.24 钢构件 steel member\n\n组成钢桥的基本单元。其中整体节点、弦杆、斜杆、竖杆、纵梁、横梁、桥面板单元、底板单元、腹板单元、锚箱、箱形梁主梁、板梁主梁和独立编号的拼接板及节点板为主要钢构件；其余为次要钢构件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e4db349a-751a-41c6-a799-f56349886028', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 1）', '1 总则1.0.1 为规范公路桥涵设计，按照安全、耐久、适用、环保、经济和美观的原则，制定本规范。\n\n1.0.2 本规范适用于新建和改建各等级公路桥涵的设计。\n\n1.0.3 公路桥涵结构的设计基准期为100年。\n\n1.0.4 公路桥涵主体结构和可更换部件的设计使用年限不应低于表1.0.4的规定。\n\n表1.0.4桥涵设计使用年限（年）  \n\n\n\n\n\n1.0.5 特大、大、中、小桥及涵洞按单孔跨径或多孔跨径总长分类规定见表1.0.5。\n\n表1.0.5桥梁涵洞分类  \n\n\n\n\n\n注：1.单孔跨径系指标准跨径。\n\n2.梁式桥、板式桥的多孔跨径总长为多孔标准跨径的总长；拱式桥为两端桥台内起拱线间的距离；其他形式桥梁为桥面系行车道长度。\n\n3.管涵及箱涵不论管径或跨径大小、孔数多少，均称为涵洞。\n\n4.标准跨径：梁式桥、板式桥以两桥墩中线间距离或桥墩中线与台背前缘间距为准；拱式桥和涵洞以净跨径为准。\n\n1.0.6 公路桥涵应进行抗风、抗震、抗撞等减灾防灾设计。\n\n1.0.7 公路桥涵设计应满足环境保护和资源节约的有关要求。\n\n1.0.8 公路桥涵设计除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定。\n\n## 2 术语和符号\n\n### 2.1 术语\n\n2.1.1 设计基准期 design reference period 为确定可变作用等的取值而选用的时间参数。\n\n2.1.2 设计使用年限/design working/service life\n\n在正常设计、正常施工、正常使用和正常养护条件下，桥涵结构或结构构件不需进行大修或更换，即可按其预定目的使用的年限。\n\n2.1.3 极限状态 limt states\n\n整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一功能要求，此特定状态为该功能的极限状态。\n\n2.1.4 承载能力极限状态 ultimatelimit 对应于结构或结构构件达到最大承载力或不适于继续承载的变形的状态。\n\n2.1.5 正常使用极限状态 serviceability limit states 对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值的状态。\n\n2.1.6 设计状况 design situations\n\n代表一定时段内实际情况的一组设计条件，设计时应做到在该组条件下结构不超越有关的极限状态。\n\n2.1.7 结构耐久性 structural durability\n\n在设计确定的环境作用和养护、使用条件下，结构及其构件在设计使用年限内保持其安全性和适用性的能力。\n\n2.1.8 作用 action\n\n施加在结构上的集中力或分布力（直接作用，也称为荷载）和引起结构外加变形或约束变形的原因（间接作用）。\n\n2.1.9 永久作用，permanent action\n\n在设计基准期内始终存在且其量值变化与平均值相比可以忽略不计的作用，或其变化是单调的并趋于某个限值的作用。\n\n2.1.10 可变作用 variable action\n\n在设计基准期内其量值随时间而变化，且变化值与平均值相比不可忽略不计的作用。\n\n2.1.11 偶然作用 accidental action 在设计基准期内不一定出现，而一旦出现其量值很大，且持续时间很短的作用。\n\n2.1.12 作用的标准值 characteristic value of an action\n\n作用的主要代表值，可根据对观测数据的统计、作用的自然界限或工程经验确定。\n\n2.1.13 可变作用的伴随值 accompanying value of a variable action\n\n在作用组合中，伴随主导作用的可变作用值。可以是组合值、频遇值或准永久值。\n\n2.1.14 作用的代表值 representative value of an action 极限状态设计所采用的作用值。可以是作用的标准值或可变作用的伴随值。\n\n2.1.15 作用的设计值 design value of an action 作用的代表值与作用分项系数的乘积。\n\n2.1.16 可变作用的组合值 combination value of a variable action\n\n使组合后的作用效应的超越概率与该作用单独出现时其标准值作用效应的超越概率趋于一致的作用值；或组合后使结构具有规定可靠指标的作用值。可通过组合值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.17 可变作用的频遇值 frequent value of a variableaction\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较小的作用值；或被超越的频率限制在规定频率内的作用值。可通过频遇值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.18 可变作用的准永久值 quasi-permanent value of a variable action\n\n在设计基准期内被超越的总时间占设计基准期的比率较大的作用值。可通过准永久值系数对作用标准值的折减来表示。\n\n2.1.19 作用效应 effect of action\n\n由作用引起的结构或结构构件的反应。\n\n2.1.20 作用组合（荷载组合）combination of actions（loadcombination）\n\n在不同作用的同时影响下，为验证某一极限状态的结构可靠度而采用的一组作用设计值。\n\n2.1.21 作用基本组合 fundamental combinationof actions 承载能力极限状态设计时，永久作用设计值与可变作用设计值的组合。\n\n2.1.22 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quas');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e4db6f4f-0099-4a43-a0b2-159793282385', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 4）', '率进行选择，减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。\n\n### 6．1．3．5 制动器的选择\n\n在回转机构最不利工作状态下，其制动器应能使回转部分从运动中停止；对塔式起重机，则是使已停住的回转部分在工作中能保持定位不动。制动减速度不宜超过6．1．3．3．3的规定。\n\n回转机构的制动转矩按式（93）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { Z } } = \\frac { \\sum { J \\ \\bullet \\ n } } { 9 . 5 5 t _ { \\mathrm { Z } } } \\mathrm { + } M _ { \\mathrm { C } }\n$$\n\n……（93）\n\n式中：  \n$M _ { Z }$ ———回转机构的制动转矩，单位为牛米犑 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$\\Sigma J$ ———起重机回转制动时，回转机构及含吊运物品在内的全部回转运动质量换算到电动机轴（制动器轴）上的机构总转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；$n$ 同式（82）；$t _ { Z }$ — 回转机构制动时间，单位为秒（s）；  \nC——— 换算到电动机轴上的等效回转力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ }$ ）；$M _ { \\mathrm { C } } = { \\frac { \\eta } { i } } ( M _ { \\mathrm { W } } + M _ { \\mathrm { a } } - M _ { \\mathrm { m } } )$ 回转机构的总传动效率；i 由制动器轴到回转支承装置的回转机构总传动比；  \n$M _ { \\mathrm { W } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\alpha }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）。\n\n### 6．1．3．6 极限力矩联轴器的选择\n\n对于有自锁可能的传动机构应装设极限力矩联轴器。非自锁机构如果不装设极限力矩联轴器，则应计算传动机构在事故状态下的静强度。\n\n极限力矩联轴器的摩擦力矩，按式（94）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { i l } } = 1 . 1 \\Big [ M _ { \\mathrm { m a x } } - \\frac { ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) n } { 9 . 5 5 t } \\Big ] i _ { \\mathrm { c } } \\eta \\qquad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { j l } }$ — 极限力矩联轴器的摩擦力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \nmax— 电动机最大起动转矩或制动器的制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ l ~ } } , J _ { \\mathrm { ~ 2 ~ } }$ 见式（82）；$_ n$ 同式（82）；$t$ 起、制动时间，单位为秒（s)；$i _ { \\mathrm { c } }$ — 电动机至极限力矩联轴器的回转机构传动比；-电动机至极限力矩联轴器的传动效率。\n\n## 6．1．4 变幅机构\n\n### 6．1．4．1 变幅阻力\n\n#### 6．1．4．1．1 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力\n\n在非平衡动臂式变幅机构变幅全过程中的不同幅度位置，变幅牵引构件（如钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸活塞等）上的总变幅阻力可能会有较大的变化。每一个变幅位置上变幅牵引构件的最大变幅阻力按式（95）计算：\n\n$P _ { z } = P _ { \\circ } + P _ { l } + P _ { \\mathrm { w } } + P _ { \\mathrm { s h } } + P _ { \\mathrm { e } } + P _ { \\mathrm { c } } + P _ { \\mathrm { f } } + P _ { \\mathrm { a } }$ ……( 95 )\n\n式中：\n\n\n\n$P _ { Z }$ 非平衡动臂式变幅机构的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ o ~ } }$ — 变幅时吊运物品非水平位移所引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathit { l } }$ 臂架系统自重未能完全平衡引起的变幅阻力，单位为牛顿(N)；  \n$P _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ — 作用在臂架系统上的风载荷引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { s h } }$ — 作用在吊运物品上的风载荷、起重机回转时吊运物品的离心力以及变幅、回转、运行起动或制动时在吊运物品上造成的水平惯性力等引起的起升滑轮组对铅垂线的偏角 $\\alpha$ 造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 臂架系统在起重机回转时的离心力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ — 变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ 臂架铰轴等关节中的摩擦力和补偿滑轮组的效率造成的变幅阻力，单位为牛顿（N）；  \n$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e4dbc3f6-bebb-4268-b932-d448e01c7461', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百六十一条买受人应当按照约定的时间支付价款', '第一百六十一条买受人应当按照约定的时间支付价款。对支付时间没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，买受人应当在收到标的物或者提取标的物单证的同时支付。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e4dcbf26-861a-474e-9f4d-2e86ad46ee5e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 6）', '\n$$\n\n式中：\n\n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ ；  \n$\\mid \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } } \\mid$ 同式（72）的 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ ；  \n$\\mid \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } } \\mid$ — 同式（72）的 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ ；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；  \n$[ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ]$ ］— 与 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的拉伸疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right]$ ］— 与 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 相应的压缩疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ — 与 $\\tau _ { x y \\operatorname* { m a x } }$ 相应的剪切疲劳许用应力，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n在式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）中， $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 按5．8．1计算， $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } ] , [ \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } ] , [ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ] ]$ ，各式中符号下脚标 $_ { \\mathcal { X } } r$ 、 、 分别为 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } } \\cdot \\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的应力循环特性，按5．8．2计算。\n\n当 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } } \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\mathbf { \\sigma } _ { \\mathbf { x } \\mathbf { y } \\mathrm { m a x } }$ 三种应力中某一个最大应力在任何应力循环中均显著大于其他两个最大应力时，可以只用这一个最大应力校核疲劳强度，另两个最大应力可忽略不计。\n\n通常起重机的结构件（或连接）在同一工况下进行疲劳强度校核，为确保安全，也可将同一工况或不同工况的 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 组合在一起，按最不利的 $r$ 值计算的疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r t } } ] \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r t } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { x r c } } \\right. \\mathbf { \\nabla } _ { \\mathbf { \\times } } \\left. \\sigma _ { \\mathrm { y r c } } \\right.$ 、$[ \\tau _ { \\mathrm { x y r } } ]$ ］来进行校核。\n\n式（76）中第三项分子中的 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } }$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 应带各自的正负号，分母中的 $[ \\sigma _ { \\mathrm { x r } } ]$ 和 $\\lef');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e4df1b41-420e-4f4c-b301-bac0265b554e', '141《低合金高强度结构钢》（GB-T1591-2018）.md', '10 包装、标志和质量证明书', '10 包装、标志和质量证明书如无特殊要求,钢材的包装、标志和质量证明书应符合GB/T 247或GB/T 2101的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e4e4dca3-c14d-4288-a599-b739692a3f79', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 1）', '7 电气## 7．1 总则\n\n起重机械电气设备应符合 GB5226．2和本标准的规定。\n\n## 7．2 电源和供电\n\n### 7．2．1 供电电源\n\n#### 7．2．1．1 电网电压\n\n本标准对低压（不高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V } ,$ ）、三相 $( 3 \\Phi \\mathrm { + P E ) , 5 0 ~ H z / 6 0 ~ H z }$ 交流供电系统作了规定。对于直流供电及电压高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V }$ 的交流供电系统，其配电线路设计应符合其他相关的标准。\n\n#### 7．2．1．2 电压波动范围\n\n在正常工作条件下，供电系统在起重机械馈电线接入处的电压波动不应超过额定值的± $10 \\%$ 。\n\n### 7．2．2 供电系统\n\n#### 7．2．2．1 接地线\n\n供电系统应提供用于保护接地的装置，如滑触线、集电环或接地线。\n\n#### 7．2．2．2 供电方式\n\n常用的供电方式有电源滑触线、集电器、电缆卷筒和悬挂电缆小车等。\n\n##### 7．2．2．2．1 电源滑触线及其防护\n\n电源滑触线通常采用型钢、铜质刚性滑触线或安全滑触线，根据起重机运行环境及运行速度进行选择。\n\n滑触线应布置合理，与周围设备应有足够的安全距离，或采取安全防护措施，当人靠近时不会意外\n\n触及。物品（或吊钩）摆动时，不得碰触到滑触线。\n\n##### 7．2．2．2．2 集电器\n\n刚性滑触线的集电器用自重或弹簧加压，以保证在运行过程中与滑触线接触良好可靠，对于有起重电磁铁或因瞬时掉电会引起控制系统故障的起重机应采用双（或多）集电器。\n\n集电器应具有足够的电流容量，运动灵活。当集电器从滑触线上脱落时，不应造成短路或接地。\n\n##### 7．2．2．2．3 电缆卷筒\n\n采用电缆卷筒供电时，应防止电缆在运动过程中被磨损。对于外径不大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的10倍；对于外径大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的12．5倍。\n\n电缆卷筒应能自动收缠电缆，电缆卷筒的驱动转矩不应小于收缠电缆时所需的最大转矩。\n\n在放缆过程中，作用在电缆导线上的牵引力应尽可能地小，对于没有加强芯的电缆，作用在铜导线截面上的最大允许拉应力为 $1 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ；对于要求电缆缠绕速度高或电缆自重较重时，应采用具有加强芯的电缆。\n\n电缆卷筒的集电滑环应满足相应的电压等级和电流容量的要求，每个滑环至少有一对电刷。电刷的防护等级应满足环境要求，室外使用不应低于 GB4208中的IP54。\n\n##### 7．2．2．2．4 悬挂电缆小车\n\n采用悬挂电缆小车时，应防止电缆在运动过程中被磨损和发生过度弯曲，其电缆悬挂弯板的曲率半径不应小于电缆外径的5倍。\n\n对于扁电缆，电缆的厚度相当于圆电缆的直径。\n\n电缆排布时应保证各电缆长度相等，压板压接牢靠，同一层电缆外径尽可能接近，要避免某一根或少数几根电缆过分受力。悬挂电缆小车相互之间宜设牵引钢丝绳，运行时，当相邻两个悬挂电缆小车间距使得悬垂电缆间的夹角接近 $1 2 0 ^ { \\circ }$ 时，牵引钢丝绳应完全拉直受力\n\n牵引杆的安装位置，应使得当所有悬挂电缆小车退回到起始位置时，不影响起重机小车运行到端部的极限位置。两悬挂电缆小车间可以设缓冲件，以减少碰撞力和噪声。\n\n## 7．3 配电系统\n\n### 7．3．1 主隔离开关\n\n起重机宜装设切断所有电源的主隔离开关，开关应尽量靠近总进线集电器。\n\n### 7．3．2 总断路器\n\n总电源回路应设置总断路器。总断路器的控制应具有电磁脱扣功能，其额定电流应大于起重机额定工作电流，电磁脱扣电流整定值应大于起重机最大工作电流。总断路器的断弧能力应能断开在起重机上发生的短路电流。\n\n### 7．3．3 动力电源接触器\n\n动力电源回路宜设能够分断动力线路的接触器。\n\n### 7．3．4 动力电源紧急分断\n\n紧急情况下，能在司机室和电气室内断开总动力电源和制动器电源。急停按钮为红色非自复位式。\n\n### 7．3．5 分支线路配电\n\n各机构动力、控制及辅助电源分支线路应采用断路器、熔断器或过电流保护继电器，提供过电流保护功能。当三相动力电路采用熔断器保护时，应具有缺相保护功能。\n\n## 7．4 电气保护\n\n### 7．4．1 电动机的保护\n\n电动机应具有如下一种或一种以上的保护功能，具体选用应按电动机及其控制方式确定：\n\na） 瞬 动 或 反 时 限 动 作 的 过 电 流 保 护，其 瞬 时 动 作 电 流 整 定 值 应 约 为 电 动 机 最 大 起 动 电 流的1．25倍；  \nb） 在电动机内设置热传感元件；  \nc） 热过载保护。\n\n### 7．4．2 线路保护\n\n所有外部线路都应具有短路或接地引起的过电流保护功能，在线路发生短路或接地时，瞬时保护装置应能分断线路。对于导线截面较小，外部线路较长的控制线路或辅助线路，当预计接地电流达不到瞬时脱扣电流值时，应增设热脱扣功能，以保证导线不会因接地而引起绝缘烧损。\n\n### 7．4．3 错相和缺相保护\n\n当错相和缺相会引起危险时，应设错相和缺相保护。\n\n### 7．4．4 零位保护\n\n起重机各传动机构应设有零位保护。运行中若因故障或失压停止运行后，重新恢复供电时，机构不得自行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e5037834-865e-4c05-a9ce-90a1e926d46d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '11 连 接（Part 1）', '11 连 接## 11.1－般规定\n\n11.1.1一般工厂加工构件采用焊接，主要承重构件的现场连接或拼接采用高强螺栓连接或焊接。\n\n11.1.2普通螺栓连接受力状态下容易产生较大变形，而焊接连接刚度大，两者难以协同工作，在同一连接接头中不得考虑普通螺栓和焊接的共同工作受力；同样，承压型高强度螺栓连接与焊缝变形不协调，难以共同工作；而摩擦型高强度螺栓连接刚度大，受静力荷载作用可考虑与焊缝协同工作，但仅限于在钢结构加固补强中采用栓焊并用连接。\n\n11.1.3C级螺栓与孔壁间有较大空隙，故不宜用于重要的连接。例如：\n\n1制动梁与吊车梁上翼缘的连接：承受着反复的水平制动力和卡轨力，应优先采用高强度螺栓，其次是低氢型焊条的焊接，不得采用C级螺栓；\n\n2制动梁或吊车梁上翼缘与柱的连接：由于传递制动梁的水平支承反力，同时受到反复的动力荷载作用，不得采用C级螺栓；\n\n3在柱间支撑处吊车梁下翼缘与柱的连接，柱间支撑与柱的连接等承受剪力较大的部位，均不得用C级螺栓承受剪力。\n\n11.1.5本条参考了《钢结构焊接规范》GB 50661－2011的第5.1.1条，对焊缝连接构造提出基本要求。值得说明的是，根据目前的疲劳试验结果，预留过焊孔的疲劳构造比实施交叉焊缝的疲劳构造性能差很多，该结果主要归功于近年焊接制造工艺技术的提升和改进，因此在精细工艺控制下允许部分交叉焊缝的存在。\n\n1根据试验，Q235钢与Q345钢钢材焊接时，若用E50XX型焊条，焊缝强度比用E43XX型焊条时提高不多，设计时只能取用E43XX型焊条的焊缝强度设计值；此外，从连接的韧性和经济方面考虑，故规定宜采用与低强度钢材相适应的焊接材料；\n\n2焊缝在施焊后，由于冷却引起了收缩应力，施焊的焊脚尺寸愈大，则收缩应力愈大，故规定焊脚尺寸不要过分加大；\n\n3在大面积板材（如实腹梁的腹板）的拼接中，往往会遇到纵横两个方向的拼接焊缝。过去这种焊缝一般采用T形交叉，有意避开十字形交叉。但根据国内有关单位的试验研究和使用经验以及两种焊缝形式机械性能的比较，十字形焊缝可以应用于各种结构的板材拼接中。从焊缝应力的观点看，无论十字形或T形，其中只有一条后焊焊缝的内应力起主导作用，先焊好的一条焊缝在焊缝交叉点附近受后焊焊缝的热影响已释放了应力。因此可采用十字形或T形交叉。当采用T形交叉时，一般将交叉点的距离控制在 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 以上。\n\n11.1.6本条参考了《钢结构焊接规范》GB 50661－2011的第5.1.5条。条文对焊缝质量等级的选用作了较具体的规定，这是多年实践经验的总结。众所周知，焊缝的质量等级是由现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205规定，为避免设计中的某些模糊认识，本条内容实质上是对过去工程实践经验的系统总结，并根据本标准修订过程中收集到的意见加以补充修改而成。条文所遵循的原则为：\n\n1焊缝质量等级主要与其受力情况有关，受拉焊缝的质量等级要高于受压或受剪的焊缝；受动力荷载的焊缝质量等级要高于受静力荷载的焊缝；\n\n2凡对接焊缝，除非作为角焊缝考虑的部分熔透的焊缝，一般都要求熔透并与母材等强，故需要进行无损探伤；对接焊缝的质量等级不宜低于二级；\n\n3在建筑钢结构中，角焊缝一般不进行无损探伤检验，但对外观缺陷的等级见《钢结构工程施工质量验收规范》GB\n\n50205－2001附录A，可按实际需要选用二级或三级；\n\n4根据现行国家标准《焊接术语》GB/T3375，凡T形、十字形或角接接头的对接焊缝基本上都没有焊脚，这不符合建筑钢结构对这类接头焊缝截面形状的要求。为避免混淆，对上述对接焊缝应一律按现行国家标准《焊接术语》GB/T3375书写为“对接与角接组合焊缝”（下同）。\n\n本条是供设计人员如何根据焊缝的重要性、受力情况、工作条件和设计要求等对焊缝质量等级的选用作出原则和具体规定，而本标准表4.4.5则是根据对接焊缝的不同质量等级对各种受力情况下的强度设计值作出规定，这是两种性质不同的规定。在表4.4.5中，虽然受压和受剪的对接焊缝不论其质量等级如何均具有相同的强度设计值，但不能据此就误认为这种焊缝可以不考虑其重要性和其他条件而一律采用三级焊缝。正如质量等级为一、二级的受拉对接焊缝虽具有相同的强度设计值，但设计时不能据此一律选用二级焊缝的情况相同。\n\n另外，为了在工程质量标准上与国际接轨，对要求熔透的与母材等强的对接焊缝（不论是承受动力荷载或静力荷载，亦不论是受拉或受压)，其焊缝质量等级均不宜低于二级，因为在美国《钢结构焊接规范》AWS中对上述焊缝的质量均要求进行无损探伤，而我国规范对三级焊缝是不进行无损探伤的。\n\n11.1.7焊接性试验指评定母材金属的试验，钢材的焊接性指钢材对焊接加工的适应性，是用以衡量钢材在一定工艺条件下获得优质接头的难易程度和该接头能否在使用条件下可靠运行的具体技术指标。焊接性试验是对设计首次使用的钢种可焊性的具有探索性的科研试验，具有一定的风险性。\n\n新钢种焊接性试验主要分为直接性试验和间接性试验，间接性试验包括SH-CCT图、WM-CCT图，冷、热裂纹敏感性试验，再热裂纹敏感性试验，层状撕裂窗口试验等。焊接性试验是焊接工艺评定的技术依据，国际上明确规定由钢材供应商和科研机构进行这样的工作，而我国没有明确规定，在采用新钢种设计的焊接工程中，本条规定避免了遗漏不可缺少的焊接性试验。\n\n焊接工艺评定是在钢结构工程开始焊接前，按照焊接性试验结果所拟定的焊接工艺，根据现行国家标准《钢结构焊接规范》GB 50661的有关规定测定焊接接头是否具有所要求的使用性能，从而验证所拟定的焊接工艺是否正确的技术工作。钢结构进行焊接工艺评定的主要目的如下：\n\n1验证所拟定的焊接工艺是否正确。\n\n这项工作包括通过金属焊接性试验或根据有关焊接性能的技术资料所拟定的工艺，也包括已经评定合格，但由于某种原因需要改变一个或一个以上的焊接工艺参数的工艺。\n\n金属焊接性试验制定的工艺也经历了一系列试验，是具有探索性，同时也具有一定风险性的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e5073e47-d874-4efa-abbb-20639ea746a6', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 5）', ' . 1 4 + \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - 2 0 } { 1 . 4 0 }\n$$\n\n气温在 $- 2 \\sim - 5 0 \\%$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = - ~ 1 . 4 8 ~ + { \\frac { T _ { \\mathrm { l } } } { 0 . 9 1 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = ~ - 0 . 1 2 ~ + { \\frac { ~ T _ { \\mathrm { i } } ~ } { 1 . 2 1 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { { s } } } ~ = ~ { \\frac { T _ { \\mathrm { { t } } } + 1 . 8 5 } { 1 . 5 8 } }\n$$\n\n式中： $T _ { \\mathrm { e } }$ 结构有效温度标准值 $( 9 0 )$ ；\n\n$T _ { \\iota }$ 气温，混凝土结构可取当地历年最高日平均温度或最低日平均温度，钢结构可取当地历年最高温度或最低温度。当为 $0 \\%$ 以下时取负值。\n\n## 3 竖向梯度温度作用\n\n关于竖向梯度温度作用问题，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）曾对新西兰规范、英国BS 5400、美国AASHTO规范、国内铁路规范和《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）的竖向温度梯度曲线进行了多座实桥的应力计算比较。结果表明，新西兰规范和我国铁路规范中梯度温度作用产生的效应最大，《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）最小，英国BS5400和美国AASHTO规范居中。考虑美国规范的温度曲线比较简单，计算起来也较为快捷，本规范采用了该规范的温度梯度曲线，并作了适当修改。\n\n本条中，竖向梯度温度曲线最高值 $T _ { 1 }$ 指桥面板表面处，不包括铺装层。 $T _ { \\parallel }$ 根据桥面铺装情况，按表4.3.12-3确定。\n\n（1）铺装层采用单层沥青混凝土时，梁顶 $T _ { \\mathrm { i } }$ 根据铺装层厚度在 $2 0 \\%$ 、 $1 4 \\%$ 或之间线性内插取用。\n\n（2）铺装层采用单层混凝土时， $T _ { \\scriptscriptstyle 1 } = 2 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 0\n\n（3）铺装层底层为水泥混凝土，顶层为沥青混凝土时， $T _ { \\parallel }$ 可根据沥青混凝土厚度取用，不考虑底层水泥混凝土。\n\n（4）当利用梁顶一部分水泥混凝土整平层参与梁的抗弯计算时，则被利用的那一部分厚度作为梁高的一部分，该厚度的顶面就是梁高顶面， $T _ { \\parallel }$ 为该顶面处温度。此时，该结构为组合结构，铺装层水泥混凝土的强度等级要与梁体协调，并考虑结合面的抗剪问题。\n\n## 4 横向梯度温度作用\n\n本次修订增加了横向温度梯度作用的有关规定。本条第4款的规定参考了中交公路规划设计院有限公司、湖北鄂东长江公路大桥有限公司等单位研发的“超大跨混合梁斜拉桥建设关键技术”项目的研究成果。对于无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。横向温度梯度作用一般根据桥梁的地理位置、环境条件等因素经调查研究确定；无实测温度数据时，可采用图4-1所示的横向梯度温度曲线。图4-1中 $B _ { 1 }$ 为边箱宽度、 $B$ 为箱梁半宽。横向梯度温度取值见表4-4。\n\n表4-4横向梯度温度取值  \n\n\n\n\n\n### 6 施工阶段沥青摊铺引起的温度影响\n\n近年来高等级公路桥面铺装已广泛采用沥青混凝土铺装。沥青混凝土摊铺时要求高温操作，施工时摊铺温度往往可高达 $1 5 0 \\mathrm { ‰}$ 左右，如此高的温度将在主梁内引起较大的温差分布。对于采用混凝土桥面板的桥梁，沥青高温摊铺可能会导致主梁混凝土原有裂缝的扩展及新裂缝的产生，影响桥梁结构的耐久性，必要时设计需考虑沥青摊铺温度作用影响。\n\n4.3.13上部结构因温度变化引起的伸长或缩短以及受其他纵向力的作用，活动支座将产生一个方向相反的力，即支座摩阻力。摩阻力的大小取决于上部结构传给支座的反力大小、支座类型以及材料等。\n\n活动支座承受的纵向力，不容许超过支座与混凝土或其他结构材料之间的摩阻力。\n\n该纵向力一般为制动力和温度、收缩作用。本规范规定的支座摩擦系数取自《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）、《公路桥梁盆式支座》（JT/T391）和《桥梁球型支座》（GB/T17955）。\n\n\n\n## 4.4 偶然作用\n\n### 4.4.1 跨越江、河、海湾的桥梁，应考虑船舶对桥梁墩台的撞击作用。\n\n船舶与桥梁结构的碰撞过程十分复杂 与碰撞时的环境因素（风浪、气候、水流等）、船舶特性（船舶类型、船舶尺寸、行进速度、装载情况以及船首、船壳和甲板室的强度和刚度等）、桥梁结构因素（桥梁构件的尺寸、形状、材料、质量和抗力特性等）及驾驶员的反应时间等因素有关，因此，精确确定船舶与桥梁的相互作用力十分困难。\n\n根据通航航道的特点及通行船舶的特性，可以将需要考虑船舶与桥梁相互作用的河流分为内河和通行海轮的河流（包括海湾）两大类。前者的代表船型主要为内河驳船货船队，依据《内河通航标准》（GB50139），四至七级内河航道对应的船舶吨位分别为500、300、100和 $5 0 \\mathrm { t }$ 。通行海轮航道的代表船型为海轮。两者与桥梁结构发生撞击的机理有所区别，结果也大不一样。\n\n关于船舶与桥梁的撞击作用，应开展专题研究，成果经审批及办理其他手续后作为确定的作用值。当无实测资料或针对性研究成果时，可采用本规范表4.4.1-1和表4.4.1-2的规定值。\n\n对于一、二、三级内河航道船舶撞击作用，鉴于桥梁防');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e50bbcd2-d6b9-4894-99d0-1d653eb5ca3c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 5）', 'X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\biggl [ \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\biggr ] \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n-构件侧向屈曲稳定系数，见附录 $\\mathrm { L }$ 其他符号同式（50）和式（51）。\n\n#### 5．6．3．1．3 计算压弯构件整体稳定性时应注意以下几点：\n\na） 计算单向压弯构件的弯曲屈曲稳定性时，应将式（51）中最后一项删去后使用；b） 使用式（51）或式（52）时，当 $N / N _ { \\mathrm { E i } } { < } 0 . 1$ 时，则可不计增大系数 $\\left( { \\frac { 1 } { 1 - { \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } } } } } \\right)$ （即令其为1．0）；c） 对两端在两个互相垂直的平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件，一般可选取两个三个危险截面进行验算。\n\n### 5．6．3．2 压弯构件整体稳定性计算的其他方法\n\n如果用户有要求或设计者认为确有必要用更详细的方法进行压弯构件稳定性的计算，可参见附录\n\nM 所介绍的方法，或采用积分法或逐步逼近法等方法对构件在压弯联合作用下产生的变形进行精确的计算，或直接用有限元非线性分析。\n\n## 5．7 板件和壳体抗屈曲的计算\n\n### 5．7．1 板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．1 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 分别作用时板的临界应力\n\n临界应力按式（53）～式 （55）计算：\n\n$\\begin{array} { r l } & { \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } } = \\chi K _ { \\sigma } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\tau _ { i , \\mathrm { c r } } = \\chi K _ { \\tau } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } } = \\chi K _ { \\mathrm { m } } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\end{array}$ …（53）……（54）……（55）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , _ { \\mathrm { l c r } }$ -临界压缩应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$\\tau _ { i , \\mathrm { c r } }$ 临界剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } }$ 临界局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；X 板边弹性嵌固系数。弯曲应力作用时，对受压翼缘扭转无约束的单腹板工字梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 3 8 }$ ；对受压翼缘扭转有约束的工字梁和箱形截面梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 6 4 }$ ；剪切应力作用时，对上述梁的腹板均可取 $\\chi ^ { = 1 . 2 3 }$ ；对其他板和板区格，应参考专门文献加以确定，一般取 $\\chi ^ { = 1 }$ ；\n\n$K _ { \\sigma } \\ 、 K _ { \\tau } 、 K _ { \\mathrm { m } }$ — —— 四边简支板的屈曲系数，取决于板的边长比 $\\alpha { = } a / b$ 和板边载荷（应力）情况。用加劲肋分隔的局部区格板的屈曲系数按附录 N的表 N．1求得，包括加劲肋在内的带肋板的屈曲系数按附录 N的表 N．2求得。\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { E } }$ — 四边简支单向均匀受压板的欧拉应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } \\ ) }$ ）。\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { { E } } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E } { 1 2 ( 1 { - } \\mu ^ { 2 } ) } ( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e51458a5-e50e-4e4a-9ffe-f5a3e55d9e3f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 挂篮是悬臂浇筑拱圈的重要设备，需要根据拱桥的施工特点保证其稳定性，且需要具有良好的调节性能。\n\n4 拱圈悬浇的节段一般较长，如底模不设为可调节式的弧形模板，将影响到拱圈的线形，且会带来拱圈重量增加等诸多问题。\n\n19.8.3 悬臂浇筑拱圈的扣索和锚索应采用钢绞线或带镦头锚的高强钢丝束，其安全系数应大于2；锚碇可采用钢筋混凝土桩锚、重力式锚或岩锚等，锚碇的抗拔、抗滑安全系数应不小于2；扣塔应具有足够的强度、刚度和稳定性，除应满足本规范第19.4.3条的规定外，塔顶的最大偏位宜不大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e514b78d-17e4-44ff-9718-2b3a8d35662f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 3）', '构件使用的大于 $2 3 5 \\ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的钢材屈服点，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ — 格构式构件的假想长细比；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ — 格构式构件的换算长细比。\n\n#### 5．6．1．2 实腹式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．2．1 实腹式轴心受压构件整体稳定性按式（46）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 46 )\n\n式中：\n\n$N$ -构件的轴向力，单位为牛顿(N)；$\\varphi$ 根据轴心受压构件的假想长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 和构件的截面类别(表29)确定的轴心受压稳定系数，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { y } }$ 之分。 $\\varphi$ 值按附录 K中的表 $\\mathrm { K } . 1 \\sim$ 表 K．4选取；$A$ 同式(43)；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连的不等边角钢为： $0 . 5 + 0 . 0 0 2 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nc） 长边相连的不等边角钢为0．70。\n\n对中间无联系的单角钢构件，单角钢构件长细比λ $\\lambda$ 应按最小回转半径计算。当 $\\lambda < 2 0$ 时，取$\\lambda = 2 0$ ；对中间有联系的单角钢构件， $\\lambda$ 应按平行于角钢联系边的形心轴计算。\n\n#### 5．6．1．3 格构式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．3．1 整体稳定性仍按式（46）计算，但要用假想换算长细比犙犙 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 选取轴压稳定系数 $\\varphi$ 。\n\n##### 5．6．1．3．2 腹杆内力由构件横截面的剪力 $Q$ 确定， $Q$ 按式（47）计算：\n\n$Q { = } \\frac { A [ \\sigma ] } { 8 5 } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ 或 $Q { = } \\frac { N } { 8 5 \\varphi } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ …（47）\n\n式中：\n\n$Q$ -格构式构件横截面的剪力，单位为牛顿(N);$A$ 同式（43)；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22；$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（45）；N- -同式（46)；$\\varphi$ -同式（46）。\n\n表29 轴心受压构件的截面类别   \n\n\n<table><tr><td colspan=\"7\" rowspan=\"1\">截面分类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对x轴</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对y轴</td></tr><tr><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">y        轧制</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">a类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">a类</td></tr><tr><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">x      -xy             轧制b/h≤0.8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">a类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b类</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">byx-y轧制b/h&gt;0.8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x-                     XV焊接   翼缘为焰切边</td><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">Xy焊接   轧制、焊接(板件宽厚比&gt;20)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"6\">板厚t&lt;40 mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">b类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">b类</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">yy轧制</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">yy轧制等边角钢</td></tr><tr><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">X-       -x x-           x-            X1焊接         SAC</td></tr><tr><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">V    ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e5150a35-e5d0-4bb0-81ea-983511bc4f56', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '本标准用词说明', '本标准用词说明## 1为便于在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：\n\n### 1）表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；  \n### 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；  \n### 3）表示允许稍有选择，在条件许可时，首先应这样做的：正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；  \n### 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。\n\n## 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合……的规定”或“应按…执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e51b2912-8e73-4bfc-8406-2771d65995af', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑', '犕．5 计算起重机压弯构件整体稳定性时对制造误差的考虑当计算起重机压弯构件时，可将构件的制造误差引起的初始变形犖 犖 $( f _ { 0 }$ ）或使用后由于磨损产生的间犕 犕隙引起的位移 $( \\boldsymbol { f } ^ { \\prime } )$ ）所形成的附加弯矩ψ $( N \\cdot f _ { 0 }$ 或 $\\boldsymbol { N } \\cdot \\boldsymbol { f } _ { \\mathrm { ~ 0 ~ } } ^ { \\prime }$ ）加在式（M．1）的第二项 $M _ { \\mathrm { o x } }$ 和第三项 $M _ { \\mathrm { o y } }$ 上。此时式中第一项的 $\\varphi \\psi$ 取为1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e527e741-3303-4f80-a6fa-f5066d77dc67', '141《低合金高强度结构钢》（GB-T1591-2018）.md', '5订货内容', '5订货内容## 5.1\n按本标准订购的合同或订单应包括下列内容：\n\na) 本标准编号；  \nb) 产品类型；  \nc) 钢的牌号（钢级 $+$ 质量等级）；  \nd) 尺寸、外形及允许偏差(见第6章)；  \ne) 交货的重量(或数量)；  \nf) 所有要求的选择内容（见5.2）。\n\n## 5.2\n经供需双方协商，并在合同中注明，可选择下列内容作为本标准的订货内容。如果需方在提供询单和订购时未指明，则产品按5.1供货。\n\na) 碳当量或焊接裂纹敏感性指数 $\\mathrm { ( P c m ) }$ （见7.1.3，表6）；  \nb) 添加合金元素及其含量(见7.1.6，表1，表3，表5)；  \nc） 供应商品钢坏时的化学成分下限（见7.1.8)；  \nd) 成品分析（见7.1.9）；  \ne) 冶炼方法（见7.2）；  \nf) 冲击试验温度及冲击试验取样方向（见表11)；  \ng） 弯曲试验（见7.4.3)；  \nh) 厚度方向钢性能（见7.1.7，7.4.1.4和9.2.3)；  \ni) 表面质量（见7.5.1.5,7.5.2.4,7.5.3.2,7.5.4.2);  \nj) 无损检测（见7.6）；  \nk) 冲击试样的取样位置（见8.3）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e5281025-0f58-4a37-b799-e758592befe2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 7）', 'owspan=1 colspan=1>1.70</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=16>注：计算非工作状态风载荷时,可沿高度划分成10m高的等风压段，以各段中点高度的系数Kn(即表列数字)乘以计算风压;也可以取结构顶部的计算风压作为起重机全高的定值风压。</td></tr></table>\n\n\n对臂架长度不大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 且臂架不工作时能方便放倒在地上的流动式起重机、带伸缩臂架的低位回转起重机和依靠自身机构在非工作时能够将塔身方便缩回的塔式起重机，只需按其低位置进行非工作状态风载荷验算。在这些起重机的使用说明书中都要写明，在不工作时要求将臂架和塔身固定好，以使其能抗御暴风的袭击。\n\n#### 4．2．3．2 碰撞载荷\n\n起重机的碰撞载荷是指同一运行轨道上两相邻起重机之间碰撞或起重机与轨道端部缓冲止挡件碰撞时产生的载荷，起重机应设置减速缓冲装置以减小碰撞载荷。\n\n##### 4．2．3．2．1 作用在缓冲器的连接部件上或止挡件上的缓冲碰撞力\n\n对于桥式、门式、臂架起重机，以额定运行速度计算缓冲器的连接与固定部件上和止挡件上的缓冲碰撞力。\n\n##### 4．2．3．2．2 作用在起重机结构上的缓冲碰撞力\n\n###### 4．2．3．2．2．1 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ ，不必考虑此缓冲碰撞力。\n\n###### 4．2．3．2．2．2 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ 时，应考虑以下情况的缓冲碰撞力：\n\na） 对装有终点行程限位开关及能可靠起减速作用的控制系统的起重机，按减速后的实际碰撞速度（但不小于 $50 \\%$ 的额定运行速度）来计算各运动部分的动能，由此算出缓冲器吸收的动能，从而算出起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nb） 对未装可靠的自动减速限位开关的起重机，碰撞时的计算速度：大车（起重机）取 $8 5 \\%$ 的额定运行速度，小车取额定运行速度，以此来计算缓冲器所吸收的动能，并按该动能来计算起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nc） 在计算缓冲碰撞力时，对于物品被刚性吊挂或装有刚性导架以限制悬吊的物品水平移动的起重机，要将物品质量的动能考虑在内；对于悬吊的物品能自由摆动的起重机，则不考虑物品质量动能的影响。  \nd） 缓冲碰撞力在起重机上的分布，取决于起重机（对装有刚性导架限制悬吊物品摆动的起重机，还包括物品）的质量分布情况。计算时要考虑小车处在最不利位置，计算中不考虑起升冲击  系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 。\n\n##### 4．2．3．2．3 缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { \\textup { 7 } }$\n\n用 $\\phi _ { 7 }$ 与缓冲碰撞力相乘，来考虑用刚体模型分析所不能估算的弹性效应。 $\\phi _ { 7 }$ 的取值与缓冲器的特性有关：对于具有线性特性的缓冲器（如弹簧缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．25；对于具有矩形特性的缓冲器（如液压缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．6；对其他特性的缓冲器（如橡胶、聚氨酯缓冲器等）， $\\phi _ { 7 }$ 的值要通过试验或计算确定，见图6。\n\n$$\n\\xi = \\frac { 1 } { \\hat { F } _ { \\mathrm { \\times } } \\hat { u } } \\int _ { 0 } F _ { \\mathrm { \\times } } \\mathrm { d } u\n$$\n\n式中：\n\n$\\xi$ -—相对缓冲能量。具有线性特性的缓冲器， $\\xi = 0 , 5$ ;具有矩形特性的缓冲器， $\\xi = 1 , 0$ ；\n\n![](images/b0fc2a8bf57d766f771c6cddcb2208acdbbc283ff35cc0b78802523c9a696e69.jpg)  \n图 6 系数 $\\phi _ { \\gamma }$ 的取值\n\n$\\hat { F } _ { \\times }$ — 最大缓冲碰撞力；  \n$\\hat { u }$ 最大缓冲行程；  \n$F _ { \\mathrm { { s } } }$ — 缓冲碰撞力；$u$ —缓冲行程。$\\phi _ { 7 }$ 的中间值的估算如下：若 $0 \\leqslant \\xi \\leqslant 0 . 5 , \\phi _ { 7 } = 1 . 2 5$ ；若 $0 . 5 < \\xi < 1 . 0 , \\phi _ { \\bar { \\imath } } = 1 . 2 5 + 0 . 7 ( \\xi - 0 . 5 )$ 。\n\n##### 4．2．3．2．4 在刚性导架中升降的悬吊物品的缓冲碰撞力\n\n对于物品沿刚性导架升降的起重机，要考虑该物品和固定障碍物碰撞引起的缓冲碰撞力。此力是作用在物品所在的高度上并力图使起重机小车车轮抬起的水平力，见4．2．3．3。犘\n\n#### 4．2．3．3 倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { s L } }$\n\n对带有刚性升降导架的起重机，如果起重机在水平移动时受到水平方向的阻碍与限制，例如在起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e52dc701-4ecc-409c-8d21-3d97e249201a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '9.6.3 挖孔桩施工应符合下列规定：', '9.6.3 挖孔桩施工应符合下列规定：1 人工挖孔施工应根据工程地质和水文地质情况，因地制宜选择孔壁支护方式。\n\n2 孔口处应设置高出地面不小于 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 的护圈；并应设置临时排水沟，防止地表水流入孔内。\n\n3 挖孔施工时相邻两桩孔不得同时开挖，宜间隔交错跳挖。\n\n4 采用混凝土护壁支护的桩孔，护壁混凝土的强度等级，当桩径小于或等于$1 . 5 \\mathrm { m }$ 时应不小于C25，桩径大于 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 时应不小于C30。挖孔作业时必须挖一节浇筑一节护壁，护壁的节段高度必须严格按专项施工方案执行，严禁只挖不及时浇筑护壁的冒险作业。护壁外侧与孔壁间应填实，不密实或有空洞时，应采取措施进行处理。\n\n5 桩孔直径应符合设计规定，孔壁支护不得占用桩径尺寸。挖孔过程中，应经常检查桩孔尺寸、平面位置和竖轴线倾斜情况，如偏差超出规定范围应随时纠正。\n\n6 挖孔的弃土应及时转运，孔口四周作业范围内不得堆积弃土及其他杂物。\n\n7 挖孔达到设计高程并经确认后，应将孔底的松渣、杂物和沉淀泥土等清除干净。当孔底地质条件复杂且与设计条件不符时，应进一步探明孔底以下的地质能否满足设计要求，并采取适当的处置措施。\n\n8 孔内无积水时，混凝土的灌注可按本规范第6章的有关规定进行干施工；孔内有积水且无法排净时，宜按水下混凝土灌注的要求施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e52e3874-85e9-4e91-b81d-07cdaaee460f', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '2.0.5 主要焊缝 principal', '2.0.5 主要焊缝 principal weld主要零件的纵、横向对接焊缝及主要零件之间的连接焊缝。包括顶板、底板、腹板的横向和纵向对接焊缝，构件节段的横桥向对接焊缝，横隔板、纵隔板立位对接焊缝，T型接头和角接接头熔透角焊缝等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e52eb36d-1103-4a14-aa74-35872e4e227a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条规定了高性能混凝土配合比设计与配制的一般原则。本次修订对原条文的内容进行了适当修改，主要依据来源于《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310-2019）、《混凝土结构耐久性设计与施工指南》（CCES 01-2004）、《海港工程高性能混凝土质量控制标准》（JTS 257-2-2012）等的相关规定。\n\n## 6.15.10 高性能混凝土的施工对原材料的质量应严格控制，并应保证配料设备称量准确。所有混凝土原材料，除水可按体积计外，其余均应按质量进行称量，集料称量的允许偏差应为 $\\pm 2 \\%$ ，其他原材料称量的允许偏差应为± $1 \\%$ 。\n\n## 6.15.11 高性能混凝土的搅拌应采用搅拌效率高且均质性好的卧轴式、行星式或逆流式强制式搅拌机。搅拌时，宜先投入细集料和掺合料干拌均匀，再加水泥和部分拌和用水搅拌，最后加入粗集料、外加剂溶液及余额拌和用水，搅拌至均匀为止。上述每一阶段的搅拌时间均应不少于30s，总搅拌时间应比常规混凝土延长40s以上。混凝土中掺加钢筋阻锈剂溶液时，拌合物的搅拌时间应延长 1min,采用粉剂时应延长 $3 \\mathrm { m i n }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e53397a3-a58f-4206-9712-2500c60d2643', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0528—2005 水泥混凝土拌合物泌水试验方法', 'T0528—2005 水泥混凝土拌合物泌水试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e53c05e1-df68-4860-9d24-0241c3413193', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 拌和步骤', '3 拌和步骤3.1 拌和时保持室温 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 5 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度大于 $5 0 \\%$ 。3.2 拌和前，应将材料放置在温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 5 ^ { \\circ } C$ 的室内，且时间不宜少于 $2 4 \\mathrm { h }$ 。3.3 为防止粗集料的离析，可将集料分档堆放，使用时再按一定比例混合。试样从抽样至试验结束的整个过程中，避免阳光直晒和水分蒸发，必要时应采取保护措施。3.4 拌合物的总量至少应比所需量多 $2 0 \\%$ 以上。拌制混凝土的材料以质量计，称量的精确度：集料为 $\\pm 1 \\%$ ，水、水泥、掺合料和外加剂为 $\\pm 0 . 5 \\%$ 。3.5 粗集料、细集料均以干燥状态（含水率小于 $0 . 5 \\%$ 的细集料和含水率小于 $0 . 2 \\%$ 的粗集料）为基准，计算用水量时应扣除粗集料、细集料的含水量。\n\n3.6 外加剂的加入：\n\n（1）对于不溶于水或难溶于水且不含潮解型盐类的外加剂，应先和一部分水泥拌和，以保证分散。\n\n（2）对于不溶于水或难溶于水但含潮解型盐类的外加剂，应先和细集料拌和。\n\n（3）对于水溶性或液体外加剂，应先和水均匀混合。\n\n（4）其他特殊外加剂，尚应符合相关标准的规定。\n\n3.7 拌制混凝土所用各种用具，如铁板、铁铲、抹刀，应预先用水润湿，使用后必须清洗干净。\n\n3.8 使用搅拌机前，应先用少量砂浆进行涮膛，再刮出涮膛砂浆，以避免正式拌和混凝土时水泥砂浆黏附筒壁的损失。涮膛砂浆的水灰比及砂灰比，应与正式的混凝土配合比相同。\n\n3.9 用拌和机拌和时，拌和量宜为搅拌机最大容量的1/4\\~3/4。\n\n3.10 搅拌机搅拌：\n\n按规定称好原材料，往搅拌机内顺序加入粗集料、细集料、水泥。开动搅拌机，将材料拌和均匀，在拌和过程中将徐徐加水，全部加料时间不宜超过 $2 \\mathrm { m i n }$ 。水全部加入后，继续拌和约 $2 \\mathrm { m i n }$ ，而后将拌合物倒出在铁板上，再经人工翻拌 $1 { \\sim } 2 \\mathrm { m i n }$ ，务必使拌合物均匀一致。\n\n3.11 人工拌和：\n\n采用人工拌和时，先用湿布将铁板、铁铲润湿，再将称好的砂和水泥在铁板上拌匀，加入粗集料，再混和搅拌均匀。而后将此拌合物堆成长堆，中心扒成长槽，将称好的水倒入约一半，将其与拌合物仔细拌匀，再将材料堆成长堆，扒成长槽，倒入剩余的水，继续进行拌和，来回翻拌至少10遍。\n\n3.12 从试样制备完毕到开始做各项性能试验不宜超过5min（不包括成型试件）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e545a255-1b30-4330-85cf-e05e84f383f1', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用', '4.3.4.2.4 用极限状态设计法时载荷组合表的应用用极限状态设计法时，各个计算载荷在进行组合计算前应按各个载荷情况的规定分别乘以各自的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，在一般非高危险情况下，高危险度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1。\n\n极限设计应力以材料、零件、构件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳计算中的各个极限应力）除以抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 来确定，或以其他广义的极限值作为可接受的极限状态控制值（如相对挠度极限值，结构振动衰减参数的极限值等）。\n\n供选用的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 列在表20的第3、4和5栏中。\n\n分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { { p i } } }$ 和抗力系数 $\\gamma _ { \\mathrm { m } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e5477bac-a509-4481-8fd6-f441b0653c81', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：## 1 专用运输台车的重心低、适应性较好，故推荐优先采用。\n\n## 3 采用立式方式运输节段时，如何保证其稳定是关键问题，因此需要有可靠的稳定措施。采用平卧方式运输节段时，由于节段的受力方式发生了变化，因此需要提前对其受力进行必要的验算，以防止在运输过程中对其产生损伤。\n\n### 15.4.14墩台身预制节段的水上运输应符合下列规定：\n\n#### 1 水运墩台身预制节段时，宜采用自航式运输驳船，且其有效使用面积和载质量应满足节段装载和载重的要求，并应有足够的稳定性。\n\n#### 2 运输前，应按装载和运输条件下的各种工况，对船舶的强度进行核算和加固计算，并应对船体进行必要的加固处理；同时应对船舶的稳定性进行验算。运输船的所有状态应满足《船舶与海上设施法定检验规则——内河船舶法定检验技术规则》的要求后，方可使用。\n\n#### 3 在运输船上装载墩台身预制节段时，应采用型钢设计用于固定节段的专用支架和底座，保证节段在水上运输过程中各种工况条件下的稳定性。\n\n#### 4 运输时除应采取可靠措施保证预制墩台身节段在风浪颠簸中不产生移位和倾覆外，尚应符合海事和航道管理部门对水上运输的相关规定，保证水上运输的安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e54ed1b1-411a-41ec-a0c9-5ae8158fe913', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.9.9潜水员水下作业时，必须有专人值守', '5.9.9潜水员水下作业时，必须有专人值守，严禁向作业区域抛掷物件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e569fd9c-b965-433e-ae16-f5b152ba947a', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '3 当 $\\eta _ { \\mathrm（Part 1）', '3 当 $\\eta _ { \\mathrm { y } } < \\eta _ { \\mathrm { \\tau t h } }$ 时，弹性剪切屈曲临界应力 $\\tau _ { \\mathrm { c r } }$ 应按下列公式计算：$$\n\\tau _ { \\mathrm { c r } } = k _ { \\mathrm { s s } } \\frac { \\pi ^ { 2 } D } { a _ { 1 } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { w } } }\n$$\n\n$$\nk _ { \\mathrm { s s } } = k _ { \\mathrm { s s } } \\bigl ( \\frac { a _ { 1 } } { L _ { \\mathrm { n } } } \\bigr ) ^ { 2 } + \\Bigl [ k _ { \\mathrm { r p } } - k _ { \\mathrm { s s } } \\bigl ( \\frac { a _ { 1 } } { L _ { \\mathrm { n } } } \\bigr ) ^ { 2 } \\Bigr ] \\Bigl ( \\frac { n _ { \\mathrm { y } } } { \\eta _ { \\mathrm { r t h } } } \\bigr ) ^ { 0 . 6 }\n$$\n\n当 $\\frac { H _ { \\mathrm { n } } } { L _ { \\mathrm { n } } } { \\geqslant } 1$ 时：\n\n$$\nk _ { \\mathrm { s s 0 } } = 6 . 5 + \\frac { 5 } { ( H _ { \\mathrm { n } } / L _ { \\mathrm { n } } ) ^ { 2 } }\n$$\n\n当 H<1时： L\n\n$$\nk _ { \\mathrm { s s 0 } } = 5 + \\frac { 6 . 5 } { ( H _ { \\mathrm { n } } / L _ { \\mathrm { n } } ) ^ { 2 } }\n$$\n\n式中： $L _ { \\mathfrak { n } }$ - 钢板剪力墙的净宽度 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n## F.1.2 仅设置竖向加劲肋的钢板剪力墙，其竖向受压弹性屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 的计算应符合下列规定：\n\n### 1 参数 $\\eta _ { \\mathrm { { \\sigma t h } } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\n\\eta _ { \\mathrm { o t h } } = 1 . 5 \\Big ( 1 + \\frac { 1 } { n _ { \\mathrm { v } } } \\Big ) \\big [ k _ { \\mathrm { p a n } } ( n _ { \\mathrm { v } } + 1 ) ^ { 2 } - k _ { \\mathrm { o 0 } } \\big ] \\Big ( \\frac { H _ { \\mathrm { n } } } { L _ { \\mathrm { n } } } \\Big ) ^ { 2 }\n$$\n\n$$\nk _ { \\sigma 0 } = \\chi \\Big ( \\frac { L _ { \\mathrm { n } } } { H _ { \\mathrm { n } } } + \\frac { H _ { \\mathrm { n } } } { L _ { \\mathrm { n } } } \\Big ) ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $k _ { \\mathrm { p a n } }$ 1 -小区格竖向受压屈曲系数，可以取 $k _ { \\mathrm { p a n } } = 4 \\chi , ~ \\chi$ 是嵌固系数，闭口加劲肋时取1.23，开口加劲肋时取1；$\\pmb { n } _ { \\mathbf { v } }$ 竖向加劲肋的道数。\n\n### 2 竖向受压弹性屈曲临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 应按下列公式计算：当 $\\eta _ { \\mathrm { y } } \\geqslant \\eta _ { \\sigma \\mathrm { t h } }$ 时：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { c r p } } = k _ { \\mathrm { p a n } } \\frac { \\pi ^ { 2 } D } { a _ { 1 } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { w } } }\n$$\n\n当 $\\eta _ { \\mathrm { y } } < \\eta _ { \\mathrm { o t h } }$ 时：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { c r 0 } } + \\left( \\sigma _ { \\mathrm { c r p } } - \\sigma _ { \\mathrm { c r 0 } } \\right) \\frac { \\eta _ { \\mathrm { y } } } { \\eta _ { \\mathrm { o t h } } }\n$$\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r 0 } } = \\frac { \\pi ^ { 2 } k _ { \\sigma 0 } D } { L _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 } t _ { \\mathrm { w } } }\n$$\n\n式中： $k _ { \\sigma 0');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e56b9b06-180b-4264-aa86-1b6593e96a57', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.7 先张法（Part 1）', '7.7 先张法## 7.7.1 先张法的墩式台座结构应符合下列规定：\n\n1 承力台座应进行专门设计，并应具有足够的强度、刚度和稳定性，其抗倾覆安全系数应不小于1.5，抗滑移系数应不小于1.3。\n\n2 锚固横梁应有足够的刚度，受力后挠度应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 7.7.2 预应力筋的安装宜自下而上进行，并应采取措施防止其被台座上涂刷的隔离剂污染。预应力筋与锚固横梁间的连接，宜采用张拉螺杆。\n\n## 7.7.3 先张法预应力筋的张拉除应符合本规范第 7.6 节的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 张拉前，应对台座、锚固横梁及各项张拉设备进行详细检查，符合要求后方可进行操作。\n\n2 同时张拉多根预应力筋时，应预先调整其单根力筋的初应力，使相互之间的应力一致，再整体张拉。张拉过程中，应使活动横梁与固定横梁始终保持平行，并应检查预应力筋的预应力值，其偏差的绝对值不得超过按一个构件全部预应力筋预应力总值的 $5 \\%$ 。\n\n3 先张法预应力筋的张拉程序应符合设计规定；设计未规定时，其张拉程序可按表 7.7.3-1 的规定进行。\n\n表 7.7.3-1 先张法预应力筋张拉程序  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>预应力筋种类</td><td rowspan=1 colspan=1>张拉程序</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>钢丝、钢绞线</td><td rowspan=1 colspan=1>夹片式等具有自锚性能的锚具</td><td rowspan=1 colspan=1>低松弛预应力筋：0→初应力→Ocon（持荷 5min 锚固)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>其他锚具</td><td rowspan=1 colspan=1>0→初应力→1.05σcon（持荷 5min）→0→0con（锚固）</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td>螺纹钢筋</td><td>0→初应力→1.05σcon（持荷 5min）→0.9σcon→0con（锚固）</td></tr></table>\n\n\n注：1.表中 $\\sigma _ { \\mathrm { c o n } }$ 为张拉时的控制应力值，包括预应力损失值。\n\n2.超张拉数值超过本规范第 7.6.3 条规定的最大超张拉应力限值时，应按该条规定的限制张拉应力进行张拉。\n\n3.张拉螺纹钢筋时，应在超张拉并持荷 $5 \\mathrm { { m i n } }$ 后放张至 $0 . 9 \\sigma _ { \\mathrm { c o n } }$ 时再安装模板、普通钢筋及预埋件等。\n\n## 4 张拉时，预应力筋的断丝数量不得超过表 7.7.3-2 的规定。\n\n表7.7.3-2 先张法预应力筋断丝限制  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>预应力筋种类</td><td rowspan=1 colspan=1>检查项目</td><td rowspan=1 colspan=1>控制数</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢丝、钢绞线</td><td rowspan=1 colspan=1>同一构件内断丝数不得超过钢丝总数的百分比</td><td rowspan=1 colspan=1>1%</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>螺纹钢筋</td><td rowspan=1 colspan=1>断筋</td><td rowspan=1 colspan=1>不容许</td></tr></table>\n\n\n5 预应力筋张拉完毕后，其位置与设计位置的偏差应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ ，同时应不大于构件最短边长的 $4 \\%$ ，且宜在4h内浇筑混凝土。\n\n## 条文说明：\n\n3 本次修订删除了表7.7.3-1中的普通松弛预应力筋，因此类材料多年来已不采用，亦不再生产。使用夹片式等具有自锚性能的锚具时，在力筋按 $1 . 0 5 \\sigma _ { \\infty }$ n施行超张拉后，由于该类锚具具有自锚性能，在千斤顶回程时力筋即被锚固而不便放松回零，故规定低松弛力筋从初应力分级张拉至 $\\sigma _ { \\mathsf { c o n } }$ 且持荷5min后即锚固。初应力程序的目的是在多根预应力筋同时张拉时，调整其每根预应力筋的应力，使其一致。表7.7.3-1中注2的规定主要是为安全起见，以避免预应力筋被拉过屈服点或屈服强度。\n\n## 7.7.4 先张法预应力筋的放张应符合下列规定：\n\n1 预应力筋放张时构件混凝土的强度和弹性模量（或龄期）应符合设计规定；设计未规定时，混凝土的强度应不低于设计强度等级值的 $80 \\%$ ；弹性模量应不低于混凝土28d弹性模量的 $80 \\%$ ，当采用混凝土龄期代替弹性模量控制时应不少于 5d。\n\n2 在预应力筋放张之前，应将限制位移的侧模、翼缘模板或内模拆除。\n\n3 预应力筋的放张顺序应符合设计规定；设计未规定时，应分阶段、均匀、对称、相互交错地放张。\n\n4 多根整批预应力筋的放张，当采用砂箱放张时，放砂速度应均匀一致；采用千斤顶放张时，放张宜分数次完成；单根钢筋采用拧松螺母的方法放张时，宜先两侧后中间，并不得一次将一根力筋松完。\n\n5 放张后，预应力筋在构件端部的内缩值宜不大于 $1 . 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n6 预应力筋放张后，对钢丝和钢绞线，应采用机械切割的方式进行切断；对螺纹钢筋，可采用乙炔-氧气切割，但应采取必要措施防止高温对其产生不利影响。\n\n7 长线台座上预应力筋的切断顺序，应由放张端开始，依次向另一端切断。\n\n## 条文说明：\n\n1 工程实践表明，放张时仅强调强度而忽视混凝土的弹性模量的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e56e5225-f39c-43bd-b853-83d203abe55d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 支架主要有满布式支架、梁式支架及特殊支架等几大类，不论采用何种类型的支架，标准化、系列化、通用化都是简化制作拼装工序、加快进度、保证工程质量和施工安全的重要手段，因此推荐在实际施工中采用。\n2 木支架的接头是受力的薄弱点，而且耗用材料多，故其接头需要尽量减少。相邻立柱的接头如设在同一水平面上，对承受水平方向的力不利，故规定“宜分设在不同的水平面上”。\n\n## 5.4.2 支架的安装应符合下列规定：\n\n1 支架应按施工图设计的要求进行安装。立柱应垂直，节点连接应可靠。2 高支架应设置足够的斜向连接、扣件或缆风绳，横向稳定应有保证措施。3 支架在安装完成后，应对其平面位置、顶部高程、节点连接及纵、横向稳定性进行全面检查，符合要求后，方可进行下一工序。\n\n### 条文说明：\n\n2 支架的稳定性是在设计和使用中需要引起高度重视的问题，尤其对高支架更需慎重。支架在构造上的不合理是导致其失稳的一个重要原因，因此需要加强水平向和斜向的必要连接，以增强其整体稳定性，保证施工安全。\n\n## 5.4.3 支架宜根据其结构形式、所用材料和地基情况的不同，在施工前确定是否对其进行预压，并应符合下列规定：\n\n1 对位于刚性地基上的刚度较大且非弹性变形可确定控制在一定范围内的支架，在经计算并通过一定审核程序，确认其满足强度、刚度和稳定性等要求的前提下，可不预压；但在施工过程中应对支架的材料和安装施工质量采取严格的管控措施。\n\n2 对位于软土地基或软硬不均地基上的支架，宜通过预压的方式，消除地基的不均匀沉降和支架的非弹性变形。\n\n3对支架进行预压时，预压荷载宜为支架所承受荷载的 $1 . 0 5 { \\sim } 1 . 1 0$ 倍，预压荷载的分布宜模拟需承受的结构荷载及施工荷载。\n\n4对采用定型钢管脚手架作为承重杆件的满布式支架进行预压时，可按现行《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194）的规定执行。\n\n### 条文说明：\n\n本次修订对支架是否需要预压根据不同情况作了较为灵活的规定。\n\n1 “位于刚性地基上”主要是指支架支承在桥涵工程的基础顶部、正式通车后的水泥混凝土路面或沥青混凝土路面顶部、以及其他经确认不会产生沉降的构筑物顶部；“刚度较大且非弹性变形可确定控制在一定范围内的支架”一般指采用大直径钢管或型钢等材料制作而成的支架。这类支架是将永久工程的结构物作为其支承的地基，其沉降几乎为零或小到可以忽略不计，所需计及的仅是支架本身的弹性变形和非弹性变形，故规定对此类支架“在经计算并通过一定审核程序，确认其满足强度、刚度和稳定性等要求的前提下，可不预压”。\n\n2 位于软土地基或软硬不均地基上的支架，由于在其上加载后地基会产生不均匀沉降，进而将会对现场浇筑的混凝土结构物或安装的其他结构产生不利影响，严重者可能会产生过大的沉降甚至导致支架坍塌，故对此类支架需要进行预压，在正式施工前消除支架地基的不均匀沉降和支架的非弹性变形，以保证施工的安全。\n\n## 5.4.4支架应结合模板的安装一并考虑设置预拱度和卸落装置，并应符合下列规定：\n\n1 设置的预拱度值，应包括结构本身需要的预拱度和施工需要的预拱度两部分。\n\n2 施工预拱度应考虑下列因素：模板、支架承受施工荷载引起的弹性变形；受载后由于杆件接头的挤压和卸落装置压缩而产生的非弹性变形；支架地基在受载后的沉降变形。\n\n3 专用支架应按其产品的要求进行模板的卸落；自行设计的普通支架应在适当部位设置相应的木楔、木马、砂筒或千斤顶等卸落模板的装置，并应根据结构形式、承受的荷载大小确定卸落量。\n\n### 条文说明：\n\n1 梁、板等结构在施工时所设置的预拱度一般包括两部分： $\\textcircled{1}$ 结构本身需要的预拱度； $\\textcircled{2}$ 施工需要设置的预拱度。前者是结构在规定的使用荷载作用下会产生挠度，为抵消该挠度对结构正常使用的影响，需要设置一预留拱度，该部分预拱度的具体量值一般按设计规范的规定进行计算；后者是在施工中，由于施工荷载的作用，使得模板、支架产生压缩、变形及地基的沉降等问题，为抵消模板、支架的弹性变形、非弹性变形和地基沉降的影响，则需要设置一定的预拱度，这一部分预拱度的量值一般需要通过计算或试验来确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e573fed1-734e-4bb8-bc9e-027f3c640ab0', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：移动模架分为上行式和下行式两种类型，因其机械化程度较高，通常均采用定型产品。非定型产品一般指自制模架，为保证施工的安全，需要按条文规定进行专门的设计计算与荷载试验。\n\n### 17.4.2 模架的拼装应按产品的操作手册进行，并应保证拼装期间的施工安全；拼装完成后应对其拼装质量进行检验，并应在首孔梁的浇筑位置就位后进行荷载试压试验，检验和试压合格后方可正式使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e57dc9cd-fc7d-4c78-be74-31b3f12617a8', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '额定载重量rated load', '额定载重量rated load$R _ { 1 }$ 由制造商设计的平台能够承受的由操作者、工具和物料组成的最大工作载荷。\n\n### 3.2.46');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e59625c7-4723-434a-869f-21cf03cc85ad', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犔', '附 录 犔（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e5972f2d-5e5d-43a1-8a67-bad1f2278c88', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 2）', '重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．1 允许的加速度组合如下（见图 G．3）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n起升（H）和臂架伸缩（Te）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架伸缩（Te）；  \n臂架伸缩（Te）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n  \n图 犌．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．4 对表 犌．1和 犌．2中的载荷组合的说明（见表 犌．4）\n\n表 犌．4 流动式起重机载荷组合的说明  \n\n\n\n\n\n## 犌．2 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n\n\n### 犌．2．1 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．5；采用极限状态设计法设计时，见表 G．6。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n\n\n\n### 犌．2．2 载荷与适用的动力系数\n\n#### 犌．2．2．1 载荷与适用的动力系数 $\\phi _ { i }$ 取值，见表 G．7\n\n表 犌．7 塔式起重机金属结构计算的载荷与动力系数 $\\phi _ { i }$ 的取值  \n\n\n\n\n\n#### 犌．2．2．2 塔式起重机的某些部件，当它们的质量明显降低会对合成的载荷效应显著有利时，表 G．6中的分项载荷系数 $\\gamma _ { \\mathrm { p A } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p B } } \\setminus \\gamma _ { \\mathrm { p C } }$ 应适当减小。\n\n### 犌．2．3 加速效应组合\n\n加、减速时作用在塔式起重机结构上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，加速效应按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 回转及小车变幅；  \n2） 回转及臂架俯仰变幅；  \n3） 回转及塔式起重机运行；  \n4） 回转减速，此时有惯性力和离心力，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力按可能同时操作的动作进行组合。\n\n### 犌．2．4 工作状态的计算风压和3狊时距的平均瞬时风速\n\n工作状态的计算风压应限制为：安装时为 $1 2 5 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ ；工作时为 $2 5 0 ~ \\mathrm { N / m ^ { 2 } }$ 。相应的3s时距的平均瞬时风速为：安装时为 $1 4 . 1 ~ \\mathrm { m / s }$ ；工作时为 $2 0 . 0 \\ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n上述值推荐用于设计计算，而在操作手册中对实际作业可以规定比此所限制的最大风压相应的更低一些的风速值。\n\n### 犌．2．5 用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合\n\n用于施工工地的建筑塔式起重机的载荷组合仅需用表 G．5和 G．6中的载荷组合 A1、A2、A3、A4、B1、B2、B3、B4、C1、C2、C3、C4、C6、C7、C8、C9进行安全分析。\n\n## 犌．3 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n### 犌．3．1 臂架起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n许用应力设计法设计用的，见表 G．8；极限状态设计法设计用的，见表 G．9。\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n按 江\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n### 犌．3．2 载荷与适用的动力系数，（见表 犌．10）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e59a88b2-5a97-42b6-88e1-0c84fb002a64', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 2）', '.2.9的规定，并应符合下列规定：\n\n1 二级公路上的特大桥及三、四级公路上的大桥，在河床比降大、易于冲刷的情况下，宜提高一级洪水频率验算基础冲刷深度。\n\n2 沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建漫水桥和过水路面。漫水桥和过水路面的设计洪水频率，应根据容许阻断交通的时间长短和对上下游农田、城\n\n镇、村庄的影响以及泥沙淤塞桥孔、上游河床的淤高等因素确定。\n\n表3.2.9 桥涵设计洪水频率  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>公路等级</td><td rowspan=1 colspan=5>设计洪水频率</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>特大桥</td><td rowspan=1 colspan=1>大桥</td><td rowspan=1 colspan=1>中桥</td><td rowspan=1 colspan=1>小桥</td><td rowspan=1 colspan=1>涵洞及小型排水构造物</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>高速公路</td><td rowspan=1 colspan=1>1/300</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>一级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>1/300</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>二级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/50</td><td rowspan=1 colspan=1>1/50</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>三级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/50</td><td rowspan=1 colspan=1>1/50</td><td rowspan=1 colspan=1>1/25</td><td rowspan=1 colspan=1>1/25</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>四级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>1/100</td><td rowspan=1 colspan=1>1/50</td><td rowspan=1 colspan=1>1/50</td><td rowspan=1 colspan=1>1/25</td><td rowspan=1 colspan=1>不作规定</td></tr></table>\n\n\n## 3.3 桥涵孔径\n\n### 3.3.1 桥涵孔径的设计必须保证设计洪水以内的各级洪水及流冰、泥石流、漂流物等安全通过，并应考虑壅水、冲刷对上下游的影响，确保桥涵附近路堤的稳定。\n\n桥涵孔径的设计应考虑桥位上下游已建或拟建桥涵和水工建筑物的状况及其对河床演变的影响。\n\n桥涵孔径设计尚应注意河床地形，不宜过分压缩河道、改变水流的天然状态。\n\n### 3.3.2 小桥、涵洞的孔径，应根据设计洪水流量、河床地质、河床和锥坡加固形式等条件确定，并应符合下列规定：\n\n1 当缺少水文资料时，可根据现场调 的多年洪水痕迹、泛滥范围和既有桥涵验 算小桥、涵洞的孔径。\n\n2 当小桥、涵洞的上游条件许可积水时 依暴雨径流计算的流量可考虑减少，但减少的流量不宜大于总流量的1/4。\n\n### 3.3.3 特大、大、中桥的孔径布置应按设计洪水流量和桥位河段的特性进行设计计算，并对孔径大小、结构形式、墩台基础埋置深度、桥头引道及调治构造物的布置等进行综合比较。\n\n### 3.3.4 计算桥下冲刷时，应考虑桥孔压缩后设计洪水过水断面所产生的桥下一般冲刷、墩台阻水引起的局部冲刷、河床自然演变冲刷以及调治构造物和桥位其他冲刷因素的影响。\n\n### 3.3.5 桥梁全长应按下列规定计算：\n\n1 有桥台的桥梁为两岸桥台侧墙或八字墙尾端间的距离。\n\n2 无桥台的桥梁为桥面系长度。\n\n### 3.3.6 桥涵跨径在 $5 0 \\mathrm { m }$ 及以下时，宜采用标准化跨径。采用标准化跨径的桥涵宜采用装配式结构及机械化、工厂化施工。桥涵标准化跨径规定如下： $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 、1. $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 、 $2 . 0 \\mathrm { m }$ $2 . 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 . 0 \\mathrm { m }$ 、 $4 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $5 , 0 \\mathrm');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e59a9783-d863-47f6-94fb-7c060d2c0586', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 1）', '6．3．2 钢丝绳## 6．3．2．1 钢丝绳选用原则\n\n起重机用钢丝绳应符合 GB／T20118的要求，优先采用线接触型钢丝绳。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等），或吊运大件物品、重要设备，且起重机的使用对人身安全及可靠性有较高要求时，应采用 GB8918中规定的钢丝绳。\n\n钢丝绳的选择应满足本标准适用的起重机对所使用的钢丝绳规定的最低选用要求。本标准规定的钢丝绳使用的前提是：所采用的钢丝绳出厂时已得到正确润滑，滑轮和卷筒的卷绕直径选择适当（符合6．3．3．1要求）。\n\n钢丝绳在滑轮和卷筒上的卷绕直径的选择要以起升机构的工作级别为依据。但对于要经常拆卸钢\n\n丝绳的起重机（如建筑用起重机和流动式起重机），由于要求滑轮、卷筒等与钢丝绳相关的部件尺寸紧凑，重量较轻，且可以经常更换钢丝绳，故滑轮、卷筒的卷绕直径选用允许比所在起升机构工作级别低一级，但最低工作级别不应低于 M3级。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等）时，宜按比该类起重机起升机构常用的工作级别高一级的机构来选择钢丝绳滑轮和卷筒的卷绕直径。\n\n## 6．3．2．2 钢丝绳结构型式的选择\n\n选用线接触型钢丝绳时，对起升高度很大，吊钩组钢丝绳倍率很小的港口装卸用起重机或建筑塔式起重机，宜采用多层股不旋转钢丝绳；当钢丝绳在腐蚀性较大的环境中工作时，应采用镀锌钢丝绳。\n\n## 6．3．2．3 钢丝绳直径的选择计算\n\n### 6．3．2．3．1 确定钢丝绳最大工作静拉力应考虑的因素\n\n#### 6．3．2．3．1．1 起重用（抓斗除外）钢丝绳\n\n计算最大工作静拉力时应考虑下列因素：起重机的额定起升载荷；下滑轮组和取物装置的自重重力；起升钢丝绳缠绕滑轮组的倍率 $a$ 和绕上卷筒的钢丝绳分支数；起升高度超过 $5 0 ~ \\mathrm { m }$ 时，一般要计及钢丝绳的自重重力；在上极限位置若钢丝绳与铅垂线夹角大于 $2 2 . 5 ^ { \\circ }$ 时，还需要考虑由钢丝绳的倾斜引起钢丝绳拉力的增大；钢丝绳系统的总传动效率 $\\eta _ { \\Sigma }$ 。对单联滑轮组可按式（124）计算：\n\n$$\n\\eta _ { \\Sigma } = \\frac { 1 - \\eta _ { l } ^ { \\mathrm { a } } } { ( 1 - \\eta _ { l } ) a } \\cdot \\eta _ { \\mathrm { D } }\n$$\n\n……（124）\n\n式中：\n\n$\\eta _ { \\Sigma }$ 钢丝绳系统的总传动效率；  \n$\\eta _ { l }$ 单个滑轮的效率（滚动轴承取0.98，滑动轴承取0.96）；  \n$a$ 同式（77）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { D } }$ 导向滑轮的效率。\n\n#### 6．3．2．3．1．2 非起重用钢丝绳\n\n对不专门用于起升垂直载荷的各种钢丝绳，应考虑在4．4．2中规定的、在各种用途工况中能反复出犛现的载荷情况Ⅰ或Ⅱ的最不利情况来确定出钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 。当钢丝绳用来作水平运动的牵引时，应考虑牵引对象作水平运动时的摩擦阻力、坡道阻力以及起升钢丝绳绕过起升及导向滑轮系统的阻力等。\n\n#### 6．3．2．3．1．3 多绳抓斗的钢丝绳\n\n对于四绳（或双绳）抓斗，其闭合绳和支持绳载荷分配按如下规定：\n\na） 如使用的系统能自动地且快速地（例如采用差动式电控装置等）使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配或将两种绳之间的载荷差异仅限制在闭斗末期或开始张开的一个极短时期内犛者，则闭合绳和支持绳的最大工作静拉力 $S$ 各取为总载荷的 $66 \\%$ 除以各自的分支数；当采用直流调速或交流变频调速，并进行了特殊的设计，能实时监控保证抓斗离地时起升与闭犛合机构载荷准确协调共同承担者，钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 可各取为总载荷的 $5 5 \\%$ 除 以\n\n各自的分支数。\n\nb） 如使用的系统在起升过程中不能使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配，而实际上在抓斗闭犛合及起升初期几乎全部载荷都作用在闭合绳上，则闭合绳最大工作静拉力犛 $S$ 取为总载荷的$100 \\%$ 除以其分支数，支持绳最大工作静拉力 $S$ 取为总载荷的 $66 \\%$ 除以其分支数。\n\n### 6．3．2．3．2 钢丝绳选用计算\n\n#### 6．3．2．3．2．1 $\\ b { C }$ 系数法\n\n本方法只适用于运动绳。选取的钢丝绳直径不应小于（最接近于）按式（125）计算的钢丝绳直径。\n\n$$\nd _ { \\operatorname* { m i n } } = C \\sqrt { S }\n$$\n\n……（125）\n\n式中：\n\n$d _ { \\mathrm { m i n } }$ — 钢丝绳的最小直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$C$ -钢丝绳选择系数，单位为毫米每开二次方牛 $( \\mathrm { m m } / \\sqrt { \\mathrm { N } } )$ ；$S$ -钢丝绳最大工作静拉力，单位为牛顿(N)。\n\n钢丝绳选择系数 $C$ 取值与钢丝的公称抗拉强度和机构工作级别有关，见表44。\n\n当钢丝绳的 $k ^ { \' }$ 和犽 $\\sigma _ { t }$ 狋值与表44中不同时，则可根据工作级别从表44中选择安全系数犆 $n$ 值并根据所选择钢丝绳的 $k ^ { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e5a197b8-c597-47fc-b90f-ac5a92b8ca53', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：大型钢箱梁露天组装时，日照所产生的温差对钢梁的精度会有影响，因此在监控测量时需要避开。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e5a68bcc-4ff1-45f0-ba12-e1726fb32b6d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '5.5 直接分析设计法（Part 2）', ' } } = W _ { \\mathrm { p x } } f , M _ { \\mathrm { c y } } = W _ { \\mathrm { p y } } f$ 。\n\n式中： $N \\cdot$ -构件的轴力设计值（N)；\n\nA- -构件的毛截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$M _ { \\mathrm { x } } , M _ { \\mathrm { y } }$ —绕着构件 $x , \\ y$ 轴的一阶弯矩承载力设计值（N·\n\nmm);\n\n$W _ { \\mathrm { ~ x ~ } } , ~ W _ { \\mathrm { ~ y ~ } }$ 绕着构件 $x , \\ y$ 轴的毛截面模量 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；\n\n$W _ { \\mathrm { p x } } , \\ W _ { \\mathrm { p y } }$ 绕着构件 $_ { x }$ 、 $y$ 轴的毛截面塑性模量 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；\n\n$\\gamma _ { \\mathrm { { x } } } , \\gamma _ { \\mathrm { { y } } }$ 截面塑性发展系数；\n\n$\\Delta _ { \\mathrm { x } } , \\ \\Delta _ { \\mathrm { y } }$ —由于结构在荷载作用下的变形所产生的构件两端相对位移值 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$\\Delta _ { { \\bf x } i } , \\ \\Delta _ { { \\bf y } i }$ ——由于结构的整体初始几何缺陷所产生的构件两端相对位移值 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$\\delta _ { \\bf x } , ~ \\delta _ { \\bf y }$ 荷载作用下构件在 $x , y$ 轴方向的变形值 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；\n$\\delta _ { \\mathrm { x 0 } } , ~ \\delta _ { \\mathrm { y 0 } }$ 构件在 $x \\varsigma _ { \\bf \\grave { y } }$ 轴方向的初始缺陷值 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n值得注意的是，上式截面的 $N { - } M$ 相关公式是相对保守的，当有足够资料证明时可采用更为精确的 $N - M$ 相关公式进行验算。\n\n### 5.5.8本条对采用塑性铰法进行直接分析设计做了补充要求。因塑生铰法一般只将塑性集中在构件两端，而假定构件的中段保持弹性，当轴力较大时通常高估其刚度，为考虑该效应，故需折减其刚度。\n\n### 5.5.9本条对采用塑性区法进行直接分析设计给出了一种开放性的方案，一方面可以精确计算出结构响应，另一方面也为新材料、新截面类型的应用创造了条件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e5ba5268-428a-4f6d-97d9-ab75ab90afd2', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0575—2020 水泥混凝土收缩试验方法', 'T0575—2020 水泥混凝土收缩试验方法 （非接触法）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e5bcf42a-a1b9-45b8-9152-57413d8a2173', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '10 桥梁减隔震设计', '10 桥梁减隔震设计## 10.1 一般规定\n\n### 10.1.1 满足下列条件之一的桥梁，可采用减隔震设计：\n\n1 桥墩为刚性墩，桥梁的基本周期比较短。  \n2 桥墩高度相差较大时。  \n3 桥梁工程场地的预期地面运动特性比较明确，主要能量集中在高频段时。\n\n### 10.1.2 存在下列情况之一时，不宜采用减隔震设计：\n\n1 地震作用下，场地可能失效。  \n2 下部结构刚度小，桥梁的基本周期比较长。  \n3 位于软弱场地，延长周期也不能避开地震波能量集中频段。  \n4 支座中可能出现负反力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e5be447f-c056-41ff-8a3e-5223fb83907f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.9 钢拱桥', '19.9 钢拱桥## 19.9.1 钢拱桥构件的制造、涂装及运输等应符合本规范第8章的规定，钢拱肋的制造线形应满足设计和监控的要求。钢拱肋制造加工完成后应在厂内进行试拼装。\n\n## 19.9.2 钢拱桥的安装程序应符合设计规定，且宜采用无支架或少支架的安装方法施工。采用拱上悬臂吊机安装构件时，除应具有足够的安全系数外，拱上悬臂吊机的行走系统尚应适应拱顶坡度和形状的变化；采用缆索系统吊装构件时，应符合本规范第19.4节的规定；采用起重船安装施工时，起重船的性能应满足构件吊装的要求。\n\n## 19.9.3 钢拱桥可单构件安装或拼装成节段进行安装。当拼装成节段进行安装时，应防止节段在施工过程中产生过大的变形，必要时应采取临时加固措施增加其刚度。\n\n## 19.9.4 拱肋节段间的安装应对称进行。拱肋的端头应设临时连接装置，安装时应先临时连接后再进行正式连接，并应对称施焊或栓接。\n\n## 19.9.5 钢拱桥合龙时，合龙段的安装应符合设计规定，并应按设计要求采取相应的辅助措施；设计未规定时，对钢桁拱宜采用单构件安装合龙；对钢箱拱应提前设置临时刚性连接再进行合龙钢构件的焊接或栓接连接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e5cb9457-f0b3-4169-898a-11afe8106868', '19《坠落防护挂点装置》（GB30862-2014）.md', '64 动态性能测试（Part 2）', ' g } } ,$ );  \ni) 将可移动挂点移至短间距导轨中央,重复步骤 ${ \\mathrm { c } } ) \\sim { \\mathrm { g } }$ );  \n注1:当挂点装置为多人同时使用时,应重复测试步骤 ) ${ \\sim } \\mathrm { i } )$ ),直至可允许同时使用的最多人数。  \n注2:当挂点装置设计中存在拐角结构时,应按照厂商规定的具体测试方法进行测试。\n\n## 645 E型挂点装置\n\n### 6451 测试图例\n\n型挂点装置测试如图 所示。\n\n说明:\n\n  \n图 11 E型挂点装置动态强度测试示例图\n\n———测试重物;  \n2——— 测试绳;  \n— 连接绳;  \n4—— 测力装置;  \n$H$ 测试重物下降距离；  \n$L$ 挂点装置滑移距离；  \n$P$ ─滑轮。  \n注1:滑轮的最小直径为 $1 6 0 ~ \\mathrm { m m }$ 。  \n注2:连接绳为直径 $8 \\ \\mathrm { m m }$ 的钢丝绳,末端带有环眼。\n\n### 6452 动态性能测试步骤\n\n测试步骤如下:\n\n) 依据厂商说明的使用平面为挂点装置的放置平面;  \n) 将 $1 0 \\ { } ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 2 5 \\ { } ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的水按照 $0 . 5 ~ \\mathrm { L } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 的比例均匀泼洒至测试平面,并在 $3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 之内释放重物;  \n) 按照安装说明,将挂点装置安置在测试平面上;  \n) 将测试绳一端与重物连接,另一端与连接绳连接并绕过滑轮后连接至挂点装置;  \n) 将 $1 0 \\ { } ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 2 5 \\ { } ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的水按照 $0 . 5 ~ \\mathrm { L } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 的比例均匀泼洒至测试平面;  \n) 将测试重物吊起至自由下落距离为 $( 1 ~ 5 0 0 \\pm 5 0 ) \\mathrm { m m }$ ,与挂点水平距离小于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ;  \ng) 在第 次洒水 $2 \\ \\mathrm { m i n }$ 内释放重物,并记录冲击力峰值;  \n) 待重物稳定后;  \n) $1 5 ~ \\mathrm { m i n }$ 后测量挂点装置的重心偏移 $L$ 和重物的下落距离 $H$ ;  \n) 测量完毕 $3 ~ \\mathrm { m i n }$ 后,观察并记录挂点装置情况;  \n注1:如果挂点装置可在多种条件下使用,则应按照厂商说明逐一进行测试。  \n注2:如果挂点装置有多个挂点,则应对每个挂点进行测试。  \n注3:如果挂点装置允许多人同时使用,则应对每个挂点在不卸载测试重物的前提下重复步骤 $\\mathrm { b } ) { \\sim } \\mathrm { j } )$ ),直至达到同时使用时的最多人数。\n\n### 6453 悬吊测试步骤\n\n测试步骤如下:\n\n) 在完成动态性能测试后立即将 $1 0 \\ { } ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 2 5 \\ { } ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的水按照 $0 . 5 ~ \\mathrm { L } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 的比例均匀泼洒至测试平面;  \n) 泼水完毕后在不减少连接绳张力的情况下立即按照每个使用者 $( 3 0 0 \\pm 3 ) \\mathrm { k g }$ 的负荷加载测试重物;  \nc) 保持该负荷 $3 \\ \\mathrm { m i n }$ 后测量挂点装置的滑移。\n\n## 646 静态性能测试\n\n测试步骤如下:\n\n) 将挂点装置与加载装置相连;  \n) 沿坠落方向按规定要求施加测试力  \n) 挂点装置应能保持该测试力 $3 ~ \\mathrm { m i n }$ ;  \n) 卸载,记录挂点装置情况;  \n注1:测试负荷保留至整数位。  \n注2:当 倍或 倍冲击力小于 $1 2 \\ \\mathrm { k N }$ 时按 $1 2 \\ \\mathrm { k N }$ 进行测试;当测试负荷大于 $2 2 \\ \\mathrm { k N }$ 时按 $2 2 \\ \\mathrm { k N }$ 进行测试。注3:挂点装置受力部件为非金属时,加载速度不应超过 $1 0 0 \\ \\mathrm { m m / m i n }$ ,挂点装置受力部件为金属时,加载速度不应超过 $3 0 \\ \\mathrm { m m / m i n }$ 。\n\n## 647 耐腐蚀性能测试方法\n\n按 GB/T10125—2012中规定的中性盐雾(NSS)测试方法进行,测试步骤如下:\n\n) 将挂点装置进行 $( 2 4 \\pm 0 . 5 ) \\mathrm { h }$ 盐雾处理;  \n) 取出后放置在 $( 2 0 \\pm 2 ) ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的环境中干燥 $( 6 0 \\pm 5 ) \\mathrm { m i n }$ ;  \n) 重复上步骤 $_ \\mathrm { a } ) \\sim \\mathrm { b } ,$ );  \n) 完成后观察并记录挂点装置情况;  \n注1:必要时可将挂点装置拆卸。\n注2:大型构件应取适当试样进行测试。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e5da7203-7b24-42e5-82e2-59507a1bf0d8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '18.5 钢-混凝土接头', '18.5 钢-混凝土接头## 18.5.1钢-混凝土接头中连接件的施工应符合下列规定：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e5dad24c-e9a1-46d4-a335-c2bb3249e596', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '3．3导线测量（Part 1）', '3．3导线测量## （I）导线测量的主要技术要求\n\n### 3．3．1各等级导线测量的主要技术要求，应符合表3．3．1的规定。\n\n表3.3.1导线测量的主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：1表中n为测站数。\n\n2当测区测图的最大比例尺为1：1000，一、二、三级导线的导线长度、平均边长可适当放长，但最大长度不应大于表中现定相应长度的2倍。\n\n### 3．3．2当导线平均边长较短时，应控制导线边数不超过表3．3．1相应等级导线长度和平均边长算得的边数；当导线长度小于表3．3．1规定长度的1／3时，导线全长的绝对闭合差不应大于 $1 3 \\mathrm { c m }$ 。\n\n### 3．3．3导线网中，结点与结点、结点与高级点之间的导线段长度不应大于表3．3．1中相应等级规定长度的0．7倍。\n\n## （II）导线网的设计、选点与埋石\n\n### 3．3．4导线网的布设应符合下列规定：\n\n1导线网用作测区的首级控制时，应布设成环形网，且宜联测2个已知方向。2加密网可采用单一附合导线或结点导线网形式。3结点间或结点与已知点间的导线段宜布设成直伸形状，相邻边长不宜相差过大，网内不同环节上的点也不宜相距过近。\n\n### 3．3．5导线点位的选定，应符合下列规定：\n\n1点位应选在土质坚实、稳固可靠、便于保存的地方，视野应相对开阔，便于加密、广展和寻找。\n\n2相邻点之间应通视良好，其视线距障碍物的距离，三、四等不宜小于1．5m；四等以下宜保证便于观测，以不受旁折光的影响为原则。\n\n3当采用电磁波测距时，相邻点之间视线应避开烟肉、散热塔、散热池等发热体及强电磁场。\n\n4相邻两点之间的视线倾角不宜过大。\n\n5充分利用旧有控制点。\n\n### 3．3．6导线点的埋石应符合附录B的规定。三、四等点应绘制点之记，其他控制点可视需要而定。\n\n## (III）水平角观测\n\n### 3．3．7水平角观测所使用的全站仪、电子经纬仪和光学经纬仪，应符合下列相关规定：\n\n1照准部旋转轴正确性指标：管水准器气泡或电子水准器长气泡在各位置的读数较差， $1 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器不应超过2格， $2 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器不应超过1格， $6 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器不应超过1．5格。\n\n2光学经纬仪的测微器行差及隙动差指标： $1 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器不应大于 $1 ^ { \\prime \\prime }$ ， $2 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器不应大于 $2 ^ { \\prime \\prime }$ ：\n\n3水平轴不垂直于垂直轴之差指标： $1 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器不应超过 $1 0 ^ { \\prime \\prime }$ ， $2 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器不应超过15”， $6 { ^ { \\prime \\prime } }$ 级仪器不应超过 $2 0 ^ { \\prime \\prime }$ 。\n4补偿器的补偿要求，在仪器补偿器的补偿区间，对观测成果应能进行有效补偿。\n\n5垂直微动旋转使用时，视准轴在水平方向上不产生偏移。\n\n6仪器的基座在照准部旋转时的位移指标： $1 { ^ { \\prime \\prime } }$ 级仪器不应超过0. $3 ^ { \\prime \\prime }$ ， $2 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器不应超过 $1 ^ { \\prime \\prime }$ ， $6 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器不应超过1. $5 ^ { \\prime \\prime }$ 。\n\n7光学(或激光)对中器的视轴(或射线)与竖轴的重合度不应大于 1mm。\n\n### 3．3．8水平角观测宜采用方向观测法，并符合下列规定：\n\n1方向观测法的技术要求，不应超过表3．3．8的规定。\n\n表3.3.8水平角方向观测法的技术要求  \n\n\n\n\n\n注：1全站仪、电子经纬仪水平角观测时不受光学测微器两次重合读数之差指标的限制。\n\n2当观测方向的垂直角超过 $\\pm 3 ^ { \\circ }$ 的范围时，该方向2C 互差可按相邻测回同方向进行比较，其值应满足表十一测回内 2C互差的限值。\n\n2当观测方向不多于3个时，可不归零。\n\n3当观测方向多于6个时，可进行分组观测。分组观测应包括两个共同方向(其中一个为共同零方向)。其两组观测角之差，不应大于同等级测角中误差的2倍。分组观测的最后结果，应按等权分组观测进行测站平差。\n\n4各测回间应配置度盘。度盘配置应符合附录C的规定。  \n5水平角的观测值应取各测回的平均数作为测站成果。\n\n### 3．3．9三、四等导线的水平角观测，当测站只有两个方向时，应在观测总测回中以奇数测回的度盘位置观测导线前进方向的左角，以偶数测回的度盘位置观测导线前进方向的右角。左右角的测回数为总测回数的一半。但在观测右角时，应以左角起始方向为准变换度盘位置，也可用起始方向的度盘位置加上左角的概值在前进方向配置度盘。\n\n左角平均值与右角平均值之和与 $3 6 0 ^ { \\circ }$ 之差，不应大于本规范表3．3．1中相应等级导线测角中误差的2倍。\n\n### 3．3．10水平角观测的测站作业，应符合下列规定：\n\n1仪器或反光镜的对中误差不应大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2水平角观测过程中，气泡中心位置偏离整置中心不宜超过1格。四等及以上等级的水平角观测，当观测方向的垂直角超过 $\\pm 3 ^ { \\circ }$ 的范围时，宜在测回间重新整置气泡位置。有垂直轴补偿器的仪器，可不受此款的限制。\n\n3如受外界因素(如震动)的影响，仪器的补偿器无法正常工作或超出补偿器的补偿范围时，应停止观测。\n\n4当测站或照准目标偏心时，应在水平角观测前或观测后测定归心元素。测定时，投影示误三角形的最长边，对于标石、仪器中心的投影');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e5e5558a-ab15-459d-9467-f206e7b42a3a', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '3 基本设计规定（Part 1）', '3 基本设计规定## 3.1 一般规定\n3.1.1 为满足建筑方案的要求并从根本上保证结构安全，设计内容除构件设计外还应包括整个结构体系的设计。本次修订补充有关钢结构设计的基本要求，包括结构方案、材料选用、内力分析、截面设计、连接构造、耐久性、施工要求、抗震设计等。\n\n进行钢结构设计时，本条所规定的设计内容必须完成。关于结构方案的选择，可根据相关理论及工程实践经验按照本标准第3章的规定进行，材料选择的规定见第4.3节，内力分析方面的规定见第5章，第6章～第9章规定了主要受力构件的截面设计，第11章、第12章为连接及节点设计的相关规定，与抗震相关的规定统一见第17章，钢结构防护方面的规定见第18章，其他各章为关于特定构件或节点的规定。对于某些结构可采用本标准第10章规定的塑性或弯矩调幅设计法，值得说明的是，这类结构进行抗震设计时，不管采用何种抗震设计途径，采用的内力均应为经过调整后的内力。\n\n3.1.2，原规范采用以概率理论为基础的极限状态设计法，其中设计的目标安全度是按可靠指标校准值的平均值进行总体控制的。\n\n遵照现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068，本标准继续沿用以概率论为基础的极限设计方法并以应力形式表达的分项系数设计表达式进行设计计算，钢结构设计标准采用的最低 $\\beta$ 值为3.2。\n\n关于钢结构的疲劳计算，由于疲劳极限状态的概念还不够确切，对各种有关因素研究不足，只能沿用过去传统的容许应力设计法，即将过去以应力比概念为基础的疲劳设计改为以应力幅为准的疲劳强度设计。\n\n3.1.3 本标准继续沿用原规范采用的以概率理论为基础的极限状态设计方法，同时以应力表达式的分项系数设计表达式进行强度设计计算，以设计值与承载力的比值的表达方式进行稳定承载力设计。\n\n承载能力极限状态可理解为结构或构件发挥允许的最大承载功能的状态。结构或构件由于塑性变形而使其几何形状发生显著改变，虽未到达最大承载能力，但已彻底不能使用，也属于达到这种极限状态；另外，如结构或构件的变形导致内力发生显著变化，致使结构或构件超过最大承载功能，同样认为达到承载能力极限状态。\n\n正常使用极限状态可理解为结构或构件达到使用功能上允许的某个限值的状态。如某些结构必须控制变形、裂缝才能满足使用要求，因为过大的变形会造成房屋内部粉刷层脱落、填充墙和隔断墙开裂，以及屋面积水等后果，过大的裂缝会影响结构的耐久性，同时过大的变形或裂缝也会使人们在心理上产生不安全感。\n\n3.1.4 本条基本沿用原规范第3.1.3条，增加补充规定：可以根据实际情况调整构件的安全等级；对破坏后将产生严重后果的重要构件和关键传力部位，宜适当提高其安全等级；对一般结构中的次要构件及可更换构件，可根据具体情况适当降低其重要性系数。\n\n3.1.5 荷载效应的组合原则是根据现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068的规定，结合钢结构的特点提出来的。对荷载效应的偶然组合，统一标准只作出原则性的规定，具体的设计表达式及各种系数应符合专门标准规范的有关规定。对于正常使用极限状态，钢结构一般只考虑荷载效应的标准组合，当有可靠依据和实践经验时，亦可考虑荷载效应的频遇组合。对钢与混凝土组合梁及钢管混凝土柱，因需考虑混凝土在长期荷载作用下的蠕变影响，除应考虑荷载效应的标准组合外，尚应考虑准永久组合。\n\n3.1.6 根据现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068，结构或构件的变形属于正常使用极限状态，应采用荷载标准值进行计算；而强度、疲劳和稳定属于承载能力极限状态，在设计表达式中均考虑了荷载分项系数，采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）进行计算，但其中疲劳的极限状态设计目前还处在研究阶段，所以仍沿用原规范按弹性状态计算的容许应力幅的设计方法，采用荷载标准值进行计算。钢结构的连接强度虽然统计数据有限，尚无法按可靠度进行分析，但已将其容许应力用校准的方法转化为以概率理论为基础的极限状态设计表达式（包括各种抗力分项系数)，故采用荷载设计值进行计算。\n\n3.1.7 直接承受动力荷载指直接承受冲击等，不包括风荷载和地震作用。虽然对于疲劳计算是应该乘以动力系数的，但由于一般的动力系数已在各个构造细节分类的疲劳强度 $( S { - } N )$ 曲线中反映，因此，疲劳计算时采用的标准值不乘动力系数。\n\n3.1.8 由于不同的施工张拉方法可能对预应力索膜结构成型后的受力状态产生影响，故为了确保结构安全，一般情况下均应对其进行从张拉开始到张拉成型后加载的全过程仿真分析。\n\n3.1.9 本条为承载能力极限状态设计的基本表达式，适用于本标准结构构件的承载力计算。\n\n符号S在现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009中为荷载组合的效应设计值；在现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011中为地震作用效应与其他荷载效应基本组合的设计值；在现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中为以内力形式表达。在本条中，强度计算时，以应力形式表达；稳定计算时，以内力设计值与承载力比值的形式表达。\n\n式（3.1.9-3）适用于按本标准第17章的规定采用抗震性能化设计的钢结构。\n\n3.1.10 在各种偶然作用（罕遇自然灾害、人为过失及灾害）下，结构应能保证必要的鲁棒性（防连续倒塌能力)。本次修订对倒塌可能引起严重后果的重要结构，增加了防连续倒塌的设计要求。\n\n3.1.11 钢结构设计对钢结构工程的造价和质量产生决定性的影响，因此除考虑合理选择结构体系外，还应考虑制作、运输和安装的便利性和经济性。\n\n3.1.12、3.1.13 本条提出在设计文件（如图纸和材料订货单等）中应注明的一些事项，这些事项都与保证工程质量密切相关。其中钢材的牌号应与有关钢材的现行国家标准或其他技术标准相符；对钢材性能的要求，凡我国钢材标准中各牌号能基本保证的项目可不再列出，只提附加保证和协议要求的项目；设计文件中还应注明所选用焊缝或紧固件连接材料的型号、强度级别及其应符合的材料标准和检验、验收应符合');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e5efc964-1b42-4102-9efb-b602a6a71b42', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '7 配电系统（Part 2）', '配电箱的中心与地面的垂直距离宜为 $1 . 4 \\mathrm { ~ m ~ } { \\sim } 1 . 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 安装应平正 牢固 户外落地安装的配电箱、柜,其底部离地面不应小于 $0 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。 移动式配电箱、末级配电箱应装设在坚固的支架上。 其中心点与地面的垂直距离宜为 $0 . 8 \\mathrm { ~ m ~ } { \\sim } 1 . 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n### 7.3.6 配电箱的电器安装板上应设中性导体 和保护导体 汇流排 中性导体 应与金属电器安装板绝缘;保护导体汇流排(PE)应与金属电器安装板做电气连接,保护导体(PE)汇流排上的端子数量不应少于进线和出线回路的数量。\n\n### 7.3.7 配电箱及电器安装板(架)应采用冷轧钢板,其中末级配电箱箱体钢板厚度不应小于 $1 . 2 \\ \\mathrm { m m }$ ,总、分配电箱体钢板厚度不应小于 $1 . 5 \\mathrm { m m }$ ,箱体内外表面应做防腐处理。\n\n### 7.3.8 配电箱内连接线绝缘层的标识色应符合下列规定:\n\na) 相导体 L1、L2、L3 按面对开关时左中右依次为黄色、绿色、红色;  \nb) 中性导体(N)为淡蓝色;保护导体(PE)应为绿-黄双色。\n\n### 7.3.9 配电箱宜装设三相电源指示,末级配电箱应具备特殊情况下应急断电的功能。\n\n### 7.3.10 配电箱电缆的进线口和出线口应设在箱体的底面 当采用工业连接器时进线口和出线口可设在箱体侧面。 工业连接器配套的插头插座、电缆耦合器、器具耦合器等应符合GB/T 11918.1 的有关规定。\n\n### 7.3.11 配电箱、末级配电箱的进、出线口应配置固定线卡,进出线应加绝缘护套并成束卡固在箱体上,不应与箱体直接接触。\n\n### 7.3.12 配电箱应有名称、编号、系统图及分路标记。\n\n### 7.3.13 配电箱周围应有足够两人同时工作的空间和通道,不应堆放任何妨碍操作、维修的物品,不应有灌木、杂草。 配电箱应装设在干燥、通风及常温场所;不应装设在有严重损伤作用的瓦斯、烟气、潮气及其他有害介质中,亦不应装设在易受外来固体物撞击、强烈振动,液体浸溅及热源烘烤场所。 否则,应予清除或进行特殊防护处理。\n\n### 7.3.14 配电箱、末级配电箱满足下列要求:\n\na) 箱体顶板应有防水帽檐。  \nb) 箱体正面应有防水型箱体门和操作门,操作门应采用金属材料制作,不应采用硬塑材料制作。不应在分配电箱、末级配电箱箱体背面设置箱体门和操作门。  \nc) 箱体门应有封盖锁,并保证封闭严密不变形;操作门应具有开启后能保证自动闭合的功能;除接线及维修 配电箱及末级配电箱均应处于关门上锁状态  \nd) 箱体门框应有防水槽。  \ne) 动力与照明分配电箱可设计成联体形,照明电源线从动力开关上端引入。 应将动力和照明配电分路设置,动力和照明配电系统之间用隔板分开,并各自设置独立的箱体门和操作门。 不应将动力与照明设计在同一末级配电箱内。  \nf ) 配电箱、末级配电箱制成品,在箱体门的内侧应牢固地附上电器配置系统接线图;在箱体门的外侧显著位置牢固地附上生产厂家标牌及安全警示标识。 生产厂家标牌应包括如下内容:1) 生产厂家标志;2) 生产厂家名称;\n\n3) 箱体名称、用途;  \n4) 箱体编号、生产日期。\n\ng) 配电箱的进线和出线应用专用线卡成束固定在箱体上,不应与箱体直接接触。 进出线不应承受外力,不应与金属尖锐断口、强腐蚀性介质和易燃物接触。\n\n### 7.3.15 电气元件的选择符合下列规定:\n\na) 总配电箱电气元件配置要求如下:\n\n1) 总路应装设总隔离开关、总断路器或总熔断器。 当采用带隔离功能的总断路器时,总路可不设置总隔离开关、总断路器或总熔断器。  \n2) 各分支回路应设置具有短路、过负荷、接地故障保护功能的电器。  \n3) 隔离开关应设置于电源进线端 应采用分断时具有可见分断点 并能同时断开电源所有极的隔离电器。  \n4) 剩余电流动作保护器应装设在负荷侧  \n5) 熔断器应选用具有可靠灭弧分断功能的产品。  \n6) 总开关电器的额定值、动作整定值应与分路开关电器的额定值、动作整定值相适应。  \n7) 总配电箱宜装设电压表、总电流表、电度表。\n\nb) 分配电箱电气元件配置要求如下:\n\n1) 分配电箱进线应设置隔离开关、总断路器,当采用带分断时具有可见分断点的断路器时,  \n可不设置隔离开关;  \n2) 分配电箱各分支回路应设置具有电源隔离、短路、过负荷、接地故障保护功能的电器;  \n3) 选择装设熔断器时应选用具有可靠灭弧分断功能的产品;  \n4) 开关电器的额定值、动作整定值应与分路开关电器的额定值、动作整定值相适应。\n\nc) 末级配电箱电气元件配置要求如下:\n\n1) 末级配电箱进线应设置总断路器,各分支回路应设置具有短路、过负荷、剩余电流动作保护功能的电器。  \n2) 末级配电箱中的隔离开关只可直接控制照明电路和容量不大于 $3 . 0 \\mathrm { ~ k W }$ 的动力电路 但不应频繁操作。 容量大于 $3 . 0 \\mathrm { ~ k W }$ 的动力电路应采用断路器控制,操作频繁时还应附设接触器或其他启动控制装置。\n\nd) 剩余电流动作保护器的选择、安装和运行应符合 GB / T 6829 和 GB / T 13955 的有关规定。\n\n### 7.3.16 当配电系统设置多级剩余电流动作保护时,各级之间应有保护性配合,并符合下列规定:\n\na) 末级配电箱中的剩余电流动作保护器的额定动作电流不应大于 $3 0 ~ \\mathrm { m A }$ ,分断时间不应大于 0. 1 s;  \nb) 当分配电箱中装设剩余电流动作保护器时 其额定动作电流不应小于末级配电箱剩余电流保护值的 3 倍,分断时间不应大于 $0 . 3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e600679e-a581-4bc0-b89b-f138d851048f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算将式（111）及式（112）中所定义的 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 和 ${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ 分别除以疲劳安全系数 $n _ { \\mathrm { r } }$ ，就可以求出疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { r } }$ ]和 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ 。\n\n取：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { r } } = 3 . 2 ^ { 1 / C }\n$$\n\n疲劳许用应力为：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n$$\n[ \\tau _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\tau _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n疲劳计算：\n\n$$\n\\sigma { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { { r } } } ]\n$$\n\n式中：\n\nnr 疲劳安全系数；\n\n$C$ 同式（107)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件拉伸或压缩疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件的剪切疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$\\sigma$ 最大计算正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$\n\n$$\n\\tau { \\leqslant } [ \\tau _ { \\mathrm { r } } ]\n$$\n\n式中：\n\n7 最大计算剪切应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ ——— 同式（115）。\n\n受具有不同应力循环特征值 $r$ 的正应力和剪切应力同时作用的零件，应满足下述条件：\n\n$$\n\\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } } { \\sigma _ { \\mathrm { x r } } } \\Big ) ^ { 2 } + \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { \\sigma _ { \\mathrm { y r } } } \\Big ) ^ { 2 } - \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { | \\sigma _ { \\mathrm { x r } } | \\bullet | \\sigma _ { \\mathrm { y r } } | } \\Big ) + \\Big ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { \\mathrm { r } } } \\Big ) ^ { 2 } \\leqslant \\frac { 1 , 1 } { n _ { \\mathrm { r } } ^ { 2 } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的最大正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { x r } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y r } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的正应力疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau$ -最大剪应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$n _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（113）。\n\n如果不能从相应的应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\bullet \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和 $\\tau$ 确定上述关系的最不利情况，就应分别对载荷应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\setminus \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 和$\\tau _ { \\mathrm { m a x } }$ 以及最不利的相应应力进行计算。\n\n应注意上述计算并不能保证机械零件抗脆性破坏的安全性，只有选择合适的钢材质量组别才能确保这种安全性，可参见附录Ⅰ。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6063f6a-a176-4f26-a745-869edc408c69', '107《建筑工程施工现场标志设置技术规程》（JGJ348-2014）.md', '中华人民共和国行业标准', '中华人民共和国行业标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6150dfd-9d89-4750-a5d8-267653ff1f94', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '5 质量检验（Part 4）', '结论。\n\n## 附录D 圆柱头焊钉焊接工艺评定\n\n## D.1一般要求\n\n### D.1.1 试验用焊接圆柱头焊钉的钢板材质应与生产用钢板相同,按较厚板选用。\n\n### D.1.2圆柱头焊钉的力学性能和化学成分应符合规定要求。\n\n### D.1.3 瓷环应符合《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》GB/T10433的规定。\nD.1.4试验用焊接设备应与生产用焊接设备相同;采用不同焊接方法焊接的焊钉应分别评定。遇有下列情况之一者,应重新进行评定：\n\n1 Q370级以上的钢种改变。\n\n2焊钉直径或焊钉端头镶嵌(或喷涂)稳弧脱氧剂的改变。\n\n3焊机与配套焊枪形式、型号与规格的改变。\n\n4磁环材料与规格的改变。\n\n5焊接电流变化 $\\pm 1 0 \\%$ 以上,焊接时间为1s以上时变化超过0.2s或1s以下时变化超过 $0 . 1 \\ \\mathsf { s } _ { \\circ }$\n\n6焊钉伸出长度和提升高度的变化分别超过 $1 \\ m \\mathbf { m }$ 。\n\n7焊钉焊接位置偏离平焊位置 $1 5 ^ { \\circ }$ 以上的变化或立焊、仰焊位置的改变。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e617ccd9-f138-46b7-b07c-4e05fec9648c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 7）', 'span=1>Q235</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345</td><td rowspan=1 colspan=1>Q235</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345</td><td rowspan=1 colspan=5>Q235或Q345</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E1</td><td rowspan=1 colspan=1>249.1</td><td rowspan=1 colspan=1>298.0</td><td rowspan=1 colspan=1>211.7</td><td rowspan=1 colspan=1>253.3</td><td rowspan=1 colspan=1>174.4</td><td rowspan=1 colspan=1>208.6</td><td rowspan=1 colspan=1>(361.9)</td><td rowspan=1 colspan=1>(323.1)</td><td rowspan=1 colspan=1>271.4</td><td rowspan=1 colspan=1>193.9</td><td rowspan=1 colspan=1>116</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E2</td><td rowspan=1 colspan=1>224.4</td><td rowspan=1 colspan=1>261.7</td><td rowspan=1 colspan=1>190.7</td><td rowspan=1 colspan=1>222.4</td><td rowspan=1 colspan=1>157.1</td><td rowspan=1 colspan=1>183.2</td><td rowspan=1 colspan=1>(293.8)</td><td rowspan=1 colspan=1>262.3</td><td rowspan=1 colspan=1>220.3</td><td rowspan=1 colspan=1>157.4</td><td rowspan=1 colspan=1>94.4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E3</td><td rowspan=1 colspan=1>202.2</td><td rowspan=1 colspan=1>229.8</td><td rowspan=1 colspan=1>171.8</td><td rowspan=1 colspan=1>195.3</td><td rowspan=1 colspan=1>141.5</td><td rowspan=1 colspan=1>160.8</td><td rowspan=1 colspan=1>238.4</td><td rowspan=1 colspan=1>212.9</td><td rowspan=1 colspan=1>178.8</td><td rowspan=1 colspan=1>127.7</td><td rowspan=1 colspan=1>76.6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E4</td><td rowspan=1 colspan=1>182.1</td><td rowspan=1 colspan=1>201.8</td><td rowspan=1 colspan=1>154.8</td><td rowspan=1 colspan=1>171.5</td><td rowspan=1 colspan=1>127.5</td><td rowspan=1 colspan=1>141.2</td><td rowspan=1 colspan=1>193.5</td><td rowspan=1 colspan=1>172.3</td><td rowspan=1 colspan=1>145.1</td><td rowspan=1 colspan=1>103.7</td><td rowspan=1 colspan=1>62.2</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E5</td><td rowspan=1 colspan=1>164.1</td><td rowspan=1 colspan=1>177.2</td><td rowspan=1 colspan=1>139.5</td><td rowspan=1 colspan=1>150.6</td><td rowspan=1 colspan=1>114.2</td><td rowspan=1 colspan=1>124.0</td><td rowspan=1 colspan=1>157.1</td><td rowspan=1 colspan=1>140.3</td><td rowspan=1 colspan=1>117.8</td><td rowspan=1 colspan=1>84.2</td><td rowspan=1 colspan=1>50.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E6</td><td rowspan=1 colspan=1>147.8</td><td rowspan=1 colspan=1>155.6</td><td rowspan=1 colspan=1>125.7</td><td rowspan=1 colspan=1>132.3</td><td rowspan=1 colspan=1>103.5</td><td rowspan=1 colspan=1>108.9</td><td rowspan=1 colspan=1>127. 6</td');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e62aead3-fbdf-4be1-92a0-23cbfb9600a7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗', '附 录 犗## （规范性附录）\n\n## 用于结构疲劳强度计算的构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式\n\n构件可以用铆钉、螺栓或焊缝进行连接。\n\n起重机常用的焊接型式有对接焊、双面坡口对接焊（K 形焊）和角焊，焊接质量分为普通质量（O．Q）和特殊质量（S．Q）两类，如表O．1所示。\n\n在表 O．1中还对某些型式的焊接接头作出了焊接检验的规定。\n\n表 犗．1 焊接质量  \n\n\n\n\n\n表 O．2所列各种不同的连接方法是按照他们所产生的应力集中情况的大小来进行分类的。\n\n对一条给定的焊缝来说，其应力集中情况随接头所受的载荷型式而变。\n\n例如：对一个角焊缝接头进行纵向拉伸、压缩（0．31）或纵向剪切（0．51）时，应力集中情况等级划归为 $\\mathrm { K } _ { 0 }$ 类；进行横向拉伸或压缩（3．2或4．4）时，其应力集中情况等级则划归为 $\\mathrm { K } _ { 3 }$ 或 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 类。\n\n表 犗．2 构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e62af4db-54e0-4e2f-bbaf-8a23ce0601e7', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '（资料性附录）', '（资料性附录）## C.1概述\n\n当主管人员决定对使用中的钢丝绳进行内部检验时，检验工作应极其小心地进行,防止对钢丝绳造成永久性的损伤和/或畸形。实际上，与在空中向上展开相比,将钢丝绳在地面展开更容易进行检验。\n\n并不是所有的类型和尺寸的钢丝绳都能够充分地打开作内部状态的检验。\n\n由于内部检验通常是通过检验位置的外观迹象来判断钢丝绳内部状况的，所以往往受到检验位置的限制。内部检验宜在钢丝绳完全不受拉力的状态下实施。\n\n注：通过对被更换的报废钢丝绳作详细检查,可以获得钢丝绳劣化的相关经验,包括散开绳股暴露其内部元件，而这些元件在钢丝绳使用过程的检验是看不到的。偶然还会发现比在日常例行检查过程中设想的情况更严重，有时钢丝绳甚至会达到濒临断裂的程度。\n\n## C.2检验步骤\n\n### C.2.1钢丝绳的一般检验\n\n用两个夹具将钢丝绳夹紧,并注意夹具之间的间距[见图C.1a)]。夹具的钳口应能满足下列要求：\n\na）钳口尺寸能够夹紧钢丝绳且不会使其畸形；  \nb）钳口材料应能保证在不打滑、不损伤钢丝绳的前提下,将钢丝绳打开。  \n钳口宜采用皮革之类的材料制造,并采用整体嵌入式结构。\n\n沿着与钢丝绳捻向相反的方向转动夹具,外层股就会散开并与绳芯分离或脱离钢丝绳中心,但要确保绳股不会过度移位。\n\n在钢丝绳稍微打开的时候,用T形针(用螺丝刀改制)之类的小探针,将可能妨碍观察钢丝绳内部的润滑脂和杂物清除。\n\n观察以下各项：\n\n腐蚀程度；  \n钢丝上的凹痕(源于挤压或磨损)；  \n外层股和绳芯及绳中心区域出现的断丝(可能不太容易看到)；  \n内部润滑状态。\n\n合上钢丝绳前，应为打开的绳段涂抹润滑剂。\n\n用力平缓地转动夹具,将钢丝绳合上,确保外层股能够环绕绳芯或绳中心正确复位。通常需要使钳□恰好回到初始位置。\n\n拆下钳口后，在允许起重机恢复正常使用前，应对受检部位及附近区域涂敷润滑剂。\n\n### C.2.2绳端固定装置附近的钢丝绳区段的检验\n\n在这些位置上，只要一个夹具就够了,绳端固定装置或者一根合适地穿过绳端固定装置端部的拴杆，一般能够保证固定[见图C.1b)]。\n\n其内部检验应按C.2.1的要求实施。\n\n  \n图C.1内部检验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e62eda21-1ee1-471b-a5ab-af37aeb49970', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12节点· ·… 128', '12节点· ·… 128## 12.1一般规定 ： 128  \n## 12.2连接板节点 128  \n## 12.3 梁柱连接节点 132  \n## 12.4 铸钢节点 136  \n## 12.5预应力索节点 137  \n## 12.6支座 137  \n## 12.7柱脚 ： 139');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e63fdb7a-5957-42ad-9a61-17e9394efafc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗（Part 6）', 'n=\"1\" rowspan=\"1\">用K形焊缝(O.Q)连接承受弯曲应力和剪切应力的构件。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">DK</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3.6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(S.Q)将型钢或管子焊到连续构件上。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">以</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K4—--非常严重的应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(O.Q)连接不同厚度的构件。不对称无斜度。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">文</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(O.Q)将扁钢交叉连接(无辅助角撑)。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">□</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?X</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向,用单边坡口焊缝作成十字形接头（相交构件)。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D&gt;</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K4---非常严重的应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝平行于力的方向，将端部呈直角的构件焊接到连续主构件的侧面。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝平行于力的方向，用角焊缝(O.Q)将端部呈直角的构件焊到连续主构件上。构件承受由主构件传递来的大部分载荷。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.32</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">穿过主构件伸出一块端部呈直角的平板，且用角焊缝(O.Q)固定。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">寸</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.33</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝平行于力的方向，用角焊缝(O.Q)将扁钢焊接到连续主构件上。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.34</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(O.Q)固定连接板（t=t2）,在单面连接板的情况下,应考虑偏心载荷。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1t1t24目</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在槽内或孔内，用角焊缝(O.Q)将一个构件焊接到另-个上。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">VZZZZA</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K4一-非常严重的应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.36</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(O.Q)或者对接焊缝(O.Q)将连接板固定在两个连续的主构件之间。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">国    购</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Z?</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用角焊缝(O.Q)作成的十字接头。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D4</td></tr>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6455424-e5f3-4048-a47d-04db4176a769', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.5 制动器的选择', '6.1.4.5 制动器的选择## 6.1.4.5.1 对于平衡臂架式变幅机构，应采用常闭式机械制动器。当用变幅过程中变幅钢丝绳或变幅拉杆中的最大拉力换算到制动器轴上的转矩进行计算时：\n\n起重机悬吊的物品回转并受工作状态最大风力 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 作用、钢丝绳出现最大摆角 $\\alpha _ { \\parallel }$ 时，制动安全系数不应小于1．25；起重机不工作、并受最大非工作风 $P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ 作用时，制动安全系数不应小于1．15。\n\n## 6.1.4.5.2 对于非平衡动臂式变幅机构，在一般情况下应装一个机械式制动器；在重要情况下应装两个机械式支持制动器或装一个机械式支持制动器和一个停止器。装一个机械式支持制动器时，其制动安全系数不小于1．50；装有两个机械式支持制动器时，每一个制动安全系数不小于1．25。液压变幅机构应装平衡阀。\n\n## 6.1.4.5.3 对于钢丝绳牵引小车变幅机构，机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于不利情况下的变幅小车在要求的时间内停止下来。机械式制动器安全系数不小于1．25。采用常闭式机械式制动器，宜先减速后制动，牵引小车的制动减速度不宜超过 $0 . 5 ~ \\mathrm { { m } / \\mathrm { { s } ^ { 2 } } }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e647cc77-cec6-42b1-9464-3bd5dc7892fb', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '6 Flexural Members..', '6 Flexural Members... 37## 6.1 Shear and Flexural Strength 37   \n## 6.2 Flexural-torsional Stability of Beams 39   \n## 6.3 Plate Stahilitv .... … 42\n\n## 6.4 Design of Beams Considering Post-buckling Strength of\n\nWebs .·· 49\n\n## 6.5 Strengthening of Openings.\\* ·· 52\n\n## 6.6 Detailings ... 53');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6495c6f-1718-475d-9843-5e12a4a3cb16', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 容量筒标定', '3 容量筒标定3.1 应将干净容量筒与玻璃板一起称重，精确至 $1 0 \\mathrm { g }$ 。\n\n3.2 将容量筒装满水，缓慢将玻璃板从筒口一侧推到另一侧，容量筒内应充满水，且不应存在气泡，擦干容量筒外壁，再次称重。\n\n3.3 两次称重结果之差除以该温度下水的密度，则为容量筒的容积 $V$ ，常温下水的密度可取 $1 0 0 0 \\mathrm { k g / m } ^ { 3 }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e65489fc-24fa-4db3-9d74-9b9fa0912e97', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件,仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。\n\n/ — 低合金高强度结构钢  \n— 厚钢板超声波检验方法  \n金属熔化焊焊接接头射线照相  \n/ — 特低电压( )限值  \n/ — 起重机设计规范  \n爆炸性环境 第 部分:设备通用要求  \n爆炸性气体环境用电气设备 第 部分:危险场所电气安装(煤矿除外)  \n— 起重机械安全规程 第 部分:总则  \n重要用途钢丝绳  \n可燃性粉尘环境用电气设备 第 部分:用外壳和限制表面温度保护的电气\n\n第 节:电气设备的技术要求可燃性粉尘环境用电气设备 第 部分:选型和安装起重机 安全标志和危险图形符号 总则/ 起重机 司机室 第 部分:桥式和门式起重机GB/T20776起重机械分类/ 不锈钢和耐热钢 牌号及化学成分/ 起重机械 滑轮/ 电力液压鼓式制动器/ — 电力液压盘式制动器/ 起重机 橡胶缓冲器所有部分 钢丝绳电动葫芦/ 起重机械无损检测 钢焊缝超声检测/ 起重机用聚氨酯缓冲器');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6578402-aceb-43f6-a352-0ba29a269bde', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 21）', 'an=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>位移载荷</td><td rowspan=1 colspan=4>位移和变形引起的载荷，见4.2.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr></table>\n\n\n．   \n  \n  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=2>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e659239f-13da-4e10-b003-ef3d86695848', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 10）', 'span=\"1\" rowspan=\"1\">11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在紧急停机等严重的情况时，本系数可取为最大值5=3.0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在需要时，应考虑此项载荷</td></tr></table>\n\n\n## 犌．1．3 加速效应的组合\n\n### 犌．1．3．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．1 允许的加速度组合如下（见图 G．1）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n![](images/5984c6e19ce0b214b1dc87665a8f3bdfa207b98dd5eeabf1998294d412b8e39b.jpg)  \n图 犌．1 带格构式桁架臂架的履带起重机\n\n#### 犌．1．3．1．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n#### 犌．1．3．2．1 允许的加速度组合如下（见图 G．2）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n![](images/97a893a09c15c5c27bf06cf4281a0b5f1413d2cd7e86a1b8d4e60e58dc234.jpg)  \n图 犌．2 带格构式桁架臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．2．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．3．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．1 允许的加速度组合如下（见图 G．3）：\n\n起升（H）和回转（S）；  \n起升（H）和臂架俯仰变幅（L）；  \n起升（H）和臂架伸缩（Te）；  \n回转（S）和臂架俯仰变幅（L）；  \n回转（S）和臂架伸缩（Te）；  \n臂架伸缩（Te）和臂架俯仰变幅（L）；  \n带载运行（T）。\n\n![](images/5e070995714b9c13e67f790776c8aad5fcc5995348dd3f97064c6dd9e4acd3fe.jpg)  \n图 犌．3 带伸缩式臂架的轮胎起重机及汽车起重机\n\n#### 犌．1．3．3．2 当制造商有特殊规定时，在运行时还可以带有其他运动的加速度。\n\n### 犌．1．4 对表 犌．1和 犌．2中的载荷组合的说明（见表 犌．4）\n\n表 犌．4 流动式起重机载荷组合的说明  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>表G.1和表G.2中的载荷组合</td><td rowspan=1 colspan=1>说明</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A1 和Bl</td><td rowspan=1 colspan=1>在无风工作(A1)或有风工作(B1)时，流动式起重机处于正常工作状态，无约束地起升地面物品，另一机构可能同时作不稳定运动</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A2 和B2</td><td rowspan=1 colspan=1>在无风工作(A2)或有风工作(B2)时，流动式起重机处于正常工作状态，在空中突然卸除部分起升质量，另一机构可能同时作不稳定运动</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A3和B3</td><td rowspan=1 colspan=1>在无风工作(A3)或有风工作(B3)时，流动式起重机处于正常工作状态，起升机构作从空中起升或下降悬吊物品的运动，另一机构可能同时作不稳定运动</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>A4 和B4</td><td rowspan=1 colspan=1>在无风工作(A4)或有风工作(B4)时，流动式起重机处于正常行驶状态，在不平的路面上运行，其余各个机构皆不运动</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>流动式起重机用周期循环作用的吊具从地面突然猛烈起吊物品</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>流动式起重机处于非工作状态，并受有起重机制造商规定的非工作风载作用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>流动式起重机处于符合4.2.3.4规定的试验状态</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>流动式起重机发生符合4.2.3.5规定的意外停机</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>流动式起重机在安装、拆卸和运输时发生的各项载荷的组合</td></tr></table>\n\n\n## 犌．2 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n![](images/b28b975386c');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e65fb4d1-76ca-4813-a7f9-cfd8f8267ee6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 规定“上游管节的端头应置于下游管节的内侧”，其目的是防止管内流水渗入接缝而将地基土淘空，导致全管涵破坏。\n\n5 埋设于一般土质地基上的波纹钢管，在受力并经过一段时间后，经常会产生一定的下沉，而且是管道中部大于两端，所以铺设于路堤下的波纹钢管管身需要设置预拱度。预拱度通常为管长的 $0 . 6 \\% \\sim 1 . 0 \\%$ ，最大不超过 $2 . 0 \\%$ ，以保证管道中部不会出现凹陷或逆坡为准。\n\n24.7.8 波纹钢涵洞安装后的填土施工应符合下列规定：\n\n1 填土的材料宜采用砾类土、砂类土，或砾、卵石与细粒土的混合料；当细粒土的成分为黏性土或粉土时，所掺入的石料体积应占总体积的2/3 以上。\n\n2 在距波纹钢管节或块件 $0 . 3 \\mathrm { m }$ 范围内的填土中，不得含有尺寸超过 $8 0 \\mathrm { m m }$ 的石块、混凝土块、冻土块、高塑性黏土块或其他有害腐蚀材料。\n\n3 涵洞两侧的填土应对称、均衡地进行，水平分层的压实厚度宜为 $1 5 0 \\sim$ $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4 在对涵洞两侧的回填土进行压实时，距波纹钢管节或块件外边缘 2m 范围内，宜采用小型压实机械或夯实机具进行作业，重型压实机械或其他重型机械均不得进入该范围；管节下方楔形部位的回填可采用砂砾料，并可采用“水密法”使其振荡密实。\n\n5 管涵顶部填土前，对直径 $1 . 2 5 \\mathrm { m }$ 及以上的波纹钢管节，宜在管内设置一排竖向临时支撑；对直径大于 $2 . 0 \\mathrm { m }$ 的波纹钢管节，宜在管内设置竖向和横向十字临时支撑，防止其在填土和压实施工过程中产生变形。管内的临时支撑应在填土不再下沉后方可拆除。\n\n6 对涵洞两侧的填土进行压实施工时，压实或夯实机械的作业方向应平行于涵洞的长度方向；对涵洞顶部的填土进行压实施工时，压实或夯实机械的作业方向应与涵洞的长度方向相垂直。\n\n7 波纹钢涵洞顶部填土的最小厚度应在符合表 24.7.8 的规定后，方可允许车辆或筑路机械通行。\n\n表 24.7.8 波纹钢涵洞顶部最小填土厚度（ $\\mathbf { m m }$ ）  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>直径或跨径（m)</td><td rowspan=1 colspan=3>车辆轴载（kN）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>100~200</td><td rowspan=1 colspan=1>201~500</td><td rowspan=1 colspan=1>501~1000</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td><td rowspan=1 colspan=1>500</td><td rowspan=1 colspan=1>600</td><td rowspan=1 colspan=1>800</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>0.80~1.25</td><td rowspan=1 colspan=1>600</td><td rowspan=1 colspan=1>800</td><td rowspan=1 colspan=1>1200</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.30~2.00</td><td rowspan=1 colspan=1>800</td><td rowspan=1 colspan=1>1200</td><td rowspan=1 colspan=1>1600</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3.00~4.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1200</td><td rowspan=1 colspan=1>1600</td><td rowspan=1 colspan=1>2000</td></tr></table>\n\n\n注：1.表中数值未考虑动荷载的效应。\n\n2.直径或跨径的数值不连续时，其最小填土厚度的数值可内插求得。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6609695-4b7e-44b2-a8a8-e2103c680b01', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.9.10为潜水员递送工具、材料和物品应使用绳索进行递送', '5.9.10为潜水员递送工具、材料和物品应使用绳索进行递送，不得直接向水下抛掷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e66ee85e-aede-4d8e-be4c-40a709b130c4', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6.6规则桥梁计算', '6.6规则桥梁计算## 6.6.1对满足本规范第6.1.3条要求的规则桥梁，可按本节分析方法将结构等效为单自由度模型，模型中应考虑上部结构、支座、桥墩及基础等刚度的影响，按单振型反应谱方法进行E1和E2地震作用下结构的内力和变形计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e673c287-d3ce-4d82-b830-d49455354e4a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 4）', ' } } ^ { \\prime }$\n\n式中符号同式（19）。\n\n此处，由起升加速产生的载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 忽略不计，因为它同犘 犘 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ 相比是微不足道的。犘\n\n载荷情况Ⅲ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } \\mp \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } )\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅢ 在载荷情况Ⅲ（特殊载荷情况）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；  \n其余符号同式（19）。\n\n考虑到4．4．2．4．1所提出的一般原则，可以认为能传递到起升机构上的最大组合载荷，实际上限制犘在 $P _ { \\mathrm { M m a x } } \\mathrm { [ }$ 载荷的1．6倍。\n\n##### 4．4．2．5．2 水平运动\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } }$ 的计算公式可简化为：\n\n载荷情况Ⅰ，按式（25）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { \\ m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（17）。\n\n载荷情况Ⅱ，取式（26）和式（27）两值中的较大者：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { w M I } } ) \\gamma ^ { \\prime } \\mathrm { m }\n$$\n\n或\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\textrm { m } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中符号同式（19）。\n\n载荷情况Ⅲ，对 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，取对应于电动机（或制动器）最大扭矩的载荷。但如果作业条件限制了实际传递的扭矩，例如由于车轮在轨道上打滑，或者由于使用了适当的限制器（如液压联轴器，极限力矩联轴器等），这时就应取实际可能传递的扭矩。\n\n##### 4．4．2．5．3 复合运动\n\n对载荷情况Ⅰ和 $\\mathbb { I }$ ：载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\mathrm { I } }$ 和 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 用4．4．2．2．1和4．4．2．3．1给出的通用公式来确定。\n\n对载荷情况Ⅲ：\n\n当用于质心升高运动的功率，同克服加速或风力影响所需的功率相比可以忽略不计时，载荷最大值$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 取为由电动机最大转矩引起的载荷，此值虽很高，但可以接受，因为它增加了安全性。\n\n反之，当用于克服加速或风力影响所需的功率，同用于质心升高运动的功率相比可以忽略不计时，犘 犘$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 可以按 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = 1 . 6 ~ P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 来计算。\n\n在这两个极限数值之间的各种情况，应根据选用的电动机、起动方式，以及由惯性和风力影响引起的载荷与由质心升高引起的载荷的相对值来进行研究。\n\n当作业条件限制了实际传递给机构的力矩（见4．4．2．5．2），而它又小于上述数值时，则将此限制的犘极限力矩作为 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ 的值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e676d393-0177-4959-9bd5-ab80e35241c7', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '4.5 性能', '4.5 性能');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e67a1075-8d2c-429d-879b-39d1386f8eaa', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '4.1 场地勘察与评价（Part 1）', '4.1 场地勘察与评价抗震有利地段一般是指建设场地及其邻近无晚近期活动性断裂，地质构造相对稳定，同时地基为比较完整的岩体、坚硬土或开阔平坦密实的中硬土等的地段。\n\n抗震一般地段是指除抗震有利、不利和危险地段以外的其他地段。\n\n抗震不利地段一般是指软弱黏性土层、液化土层和地层严重不均匀的地段；地形陡峭、孤突，岩土松散、破碎的地段；地下水位埋藏较浅、地表排水条件不良的地段。严重不均匀地层是指岩性、土质、层厚、界面等在水平方向变化很大的地层。\n\n抗震危险地段一般是指地震时可能发生滑坡、崩塌的地段；地震时可能塌陷的地段、溶洞等岩溶地段和已采空的矿穴地段，河床内基岩具有倾向河槽的构造软弱面被深切河槽所切割的地段，发震断裂、地震时可能坍塌而中断交通的各种地段。\n\n## 4.1.2 场地岩土工程勘察要求\n\n场地岩土工程勘察，应根据实际需要划分对桥梁抗震有利、一般、不利和危险的地段，提供场地类别和岩土地震稳定性（含滑坡、崩塌、液化和震陷特性）评价。对需要采用时程分析法计算的桥梁，尚应根据设计要求提供土层剖面、场地覆盖层厚度和抗震计算必需的动力参数。\n\n### 条文说明\n\n本条规定参考《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第4.1.9条制定，对岩土工程勘察包括地震安全性评价的工作内容作出规定。\n\n## 4.1.3 抗震不利地段桥位布设要求\n\n在抗震不利地段布设桥位时，宜对地基采取适当抗震加固措施。在软弱黏性土层、液化土层和严重不均匀地层上，不宜修建大跨径超静定桥梁和其他对地基不均匀变形敏感的桥梁。\n\n## 4.1.4 抗震危险地段桥位布设要求\n\n公路桥梁宜绕避抗震危险地段，当C类桥梁中的大桥和特大桥、B类桥梁、A类桥梁必须通过抗震危险地段时，应在工程场地地震安全性评价的基础上研究制定相应的对策。\n\n## 4.1.5 滑坡、崩塌影响应对措施\n\n对地震时可能因发生滑坡、崩塌而造成堰塞湖的地段，应估计其淹没和溃决的影响范围，合理确定路线的高程，选定桥位。当可能因发生滑坡、崩塌而改变河流流向、影响岸坡和桥梁墩台以及路基的安全时，应采取应对措施。\n\n## 4.1.6 桥梁工程场地土层剪切波速确定要求\n\n桥梁工程场地土层剪切波速应按下列要求确定：\n\n1. A类和B类桥梁，可通过现场实测确定。现场实测时钻孔数量应满足下列要求：中桥不少于1个，大桥不少于2个，特大桥宜适当增加。\n\n2. C类和D类桥梁，当无实测剪切波速时，可根据岩土名称和性状按表4.1.6划分土的类型，并结合当地经验，在表4.1.6的范围内估计各土层的剪切波速。\n\n### 表4.1.6 土的类型划分和剪切波速范围  \n\n\n\n\n\n注： $f _ { w }$ 为由荷载试验等方法得到的地基承载力基本容许值（ $\\mathbf { k P a } )$ 。\n\n### 条文说明\n\n一般情况下，A类桥梁工程场地土层剪切波速的现场实测工作属于其工程场地地震安全性评价的工作内容之一。\n\n## 4.1.7 工程场地覆盖层厚度确定要求\n\n工程场地覆盖层厚度应按下列要求确定：\n\n1. 一般情况下，应按地面至剪切波速大于 $5 0 0 \\mathrm { m / s }$ 且其下卧各层岩土剪切波速均不小于 $5 0 0 \\mathrm { m / s }$ 的土层顶面的距离确定。\n\n2. 地面 $5 \\mathrm { m }$ 以下存在剪切波速大于相邻上层土剪切波速2.5倍的土层，且其下卧各层岩土剪切波速均不小于 $4 0 0 \\mathrm { m / s }$ 时，可按地面至该土层顶面的距离确定。\n\n3. 剪切波速大于 $5 0 0 \\mathrm { m / s }$ 的孤石、透镜体，应视同周围土层。\n\n4. 土层中的火山岩硬夹层应视为刚体，其厚度应从覆盖土层中扣除。\n\n### 条文说明\n\n本条规定参考《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）的有关规定，作了少量修订。\n\n## 4.1.8 土层平均剪切波速计算方法\n\n土层平均剪切波速应按式（4.1.8-1）、式（4.1.8-2）计算：\n\n$$\nv _ { \\mathrm { s e } } \\ = \\frac { d _ { 0 } } { t }\n$$\n\n$$\nt \\ = \\ \\sum _ { i \\ = 1 } ^ { n } \\left( { \\frac { d _ { i } } { v _ { s i } } } \\right)\n$$\n\n式中： $v _ { \\mathrm { s e } }$ 土层平均剪切波速（ $\\mathbf { m } / \\mathbf { s } ^ { \\dagger }$ ）；\n\n$d _ { 0 }$ —计算深度（ $\\mathbf { m }$ )，取覆盖层厚度和 $2 0 \\mathrm { m }$ 二者的较小值;  \n$t ^ { . }$ 一 -剪切波在地面至计算深度之间的传播时间（s）；  \n$d _ { i }$ -计算深度范围内第 $i$ 土层的厚度（ $\\mathbf { m }$ ；  \nVsi -计算深度范围内第 $i$ 土层的剪切波速 （ $\\mathrm { { m } } / \\mathrm { { s } }$ ）；  \n$\\boldsymbol { n }$ -计算深度范围内土层的分层数。\n\n## 4.1.9 桥梁工程场地类别划分\n\n桥梁工程场地类别，应根据土层平均剪切波速和场地覆盖土层厚度，按表4.1.9的规定划分为四类，其中I类分为 $\\mathrm { I } _ { 0 }$ 、 $\\mathrm { I } _ { 1 }$ 两个亚类。\n\n### 表4.1.9 桥梁工程场地类别划分  \n\n\n\n\n\n注：表中数据为场地覆盖土层厚度 ${ \\bf \\Xi } ( { \\bf \\Lambda } _ { \\bf m } )$ ， $v _ { \\ast }$ 为岩石的剪切波速。\n\n### 条文说明\n\n本条规定参考《建筑抗震设计规范》（GB');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e68886b3-5b74-4128-8698-df99617296ba', '146《电力高处作业防坠器》（DL-T1147-2018）.md', '附录A（规范性附录）防坠器坠落试验布置图', '附录A（规范性附录）防坠器坠落试验布置图图 $\\mathbf { A . l } \\sim$ 图A.3为防坠器坠落试验布置图。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e68aba3b-f156-4212-863c-4b29efd0ad77', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '5设计计算（Part 3）', 'ht\\} } { 1 . 2 g _ { \\ L _ { \\ L } } }\n$$\n\n式中 $H _ { s }$ 按稳定计算的搭设高度；\n\n${ { g } _ { \\mathrm { { k } } } }$ —每米立杆承受的结构自重标准值（ $\\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ,$ )，可按本规范附录A表A-1采用。\n\n### 5．3．7当按本规范第5.3.6条计算的脚手架搭设高度Hs等于或大于26m时，可按下式调整且不宜超过 $5 0 \\mathrm { m }$ ；\n\n[H] ${ = } \\mathrm { H } _ { \\mathrm { s } } /$ $\\mathrm { 3 1 + 0 . 0 0 1 \\mathrm { H _ { s } } }$ ） (5.3.7)\n\n式中 [H]—脚手架搭设高度限值（m)。\n\n### 5．3．8高度超过 $5 0 \\mathrm { m }$ 的脚手架，可采用双管立杆、分段悬挑或分段卸荷等有效措施，必须另行专门设计。\n\n## 5．4连墙件计算\n\n### 5．4．1连墙件的强度、稳定性和连接强度应按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18）、《钢结构设计规范》（GBJ17）、《混凝土结构设计规范》（GBJ10）等的规定计算。\n\n（1）连墙件的轴向力设计值应按下式计算：$\\mathrm { N _ { 1 } { = } N _ { 1 w } { + } N _ { o } }$ (5.4.1)式中 $\\mathrm { N _ { l } }$ —连墙件轴向力设计值（kN)；$\\mathrm { N _ { l w } }$ -风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按本规范第5.4.2条的规定计算；$\\mathrm { N _ { o } }$ -连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN)，单排架取3，双排架取5。（2）扣件连墙件的连接扣件应按本规范5.2.5条的规定验算抗滑承载力。（3）螺栓、焊接连墙件与预埋件的设计承载力应大于扣件抗滑承载力设计值 $\\mathrm { R _ { c } }$ 。\n\n### 5．4．2由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，应按下式计算：$\\mathrm { N _ { 1 w } { = } 1 . 4 \\bullet \\mathrm { \\& _ { k } \\bullet \\mathrm { \\textmu } _ { k } } }$ (5.4.2)式中 $\\mathrm { A } _ { \\mathrm { w } }$ —每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积。\n\n## 5．5立杆地基承载力计算\n\n### 5．5．1立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：$\\mathrm { p } { \\leqslant } \\mathrm { f _ { g } }$ (5.5.1)  \n式中p -立杆基础底面的平均压力，  \n$\\mathrm { \\Delta p { = } N / A }$ ；  \nN- 一上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；  \nA 基础底面积;  \nfg 地基承载力设计值，应按本规范公式5.5.2计算.\n\n### 5．5．2地基承载力设计值应按下式计算：$\\mathrm { f _ { g } { = } k _ { c } \\cdot f _ { g k } }$ (5.5.2)\n\nf $\\mathrm { \\ddot { \\ g k } }$ 一 -地基承载力标准值，应按现行国家标准《建筑地基础设计规范》（GBJ7）附录五的规定采用。\n\n### 5．5．3地基承载力调整系数 $\\mathrm { k _ { c } }$ ，对碎石土、砂土、回填土应取0.4；对粘土应取0.5;寸岩石、混凝土应取1.0。\n\n### 5．5．4 对搭设在楼面上的脚手架，应对楼面承载力进行验算。\n\n## 5．6 模板支架计算\n\n### 5.6.1参与模板支架荷载效应组合的各项荷载及其荷载标准值应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204）的有关规定。\n\n### 5．6．2 模板支架立杆的稳定性应按本规范公式（5.3.1－1）、（5.3.1－2)，（5.3.4计算，其中轴向力设计值和计算长度的计算应符合下列规定：\n\n（1）模板支架立杆的轴向力设计值N，应按下列公式计算：不组合风荷载时$\\mathrm { N = 1 . 2 \\Sigma N _ { G k } + 1 . 4 \\Sigma N _ { Q k } }$ (5.6.2—1)组合风荷载时$\\mathrm { N = 1 . ~ 2 \\Sigma N _ { G k } + 0 . 8 5 \\times 1 . 4 \\Sigma N _ { 0 k } }$ (5.6.2-2)\n\n式中 $\\Sigma \\mathrm { N _ { G k } }$ —模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和;$\\Sigma \\mathrm { N _ { \\mathrm { Q k } } }$ ——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。\n\n（2）模板支架立杆的计算长度 $1 _ { \\mathrm { o } }$ ，应按下式计算：\n\n$1 _ { \\mathrm { o } } \\mathrm { = h + 2 a }$ (5.6.2)\n\n式中h- -支架立杆的步距；\n\na -模板支架产杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。\n\n### 5.6．3模板支架立杆的压缩变形值在自重和风荷载作用下的抗倾覆计算，应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204）的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e68cd401-b402-4f8c-b584-6ee3f1cf3a5c', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', 'G.0.4不合格的缺陷，应予返修,返修区域修补后', 'G.0.4不合格的缺陷，应予返修,返修区域修补后，返修部位及补焊受影响的区域,应按原探伤条件进行复验,复探部位的缺陷应按本附录评定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e695e5d6-6433-465a-9872-4217709dcdc1', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.4塔式起重机（Part 2）', '附着杆件与附着支座（锚固点）应采取销轴铰接；\n\n3安装附着框架和附着杆件时，应用经纬仪测量塔身垂直度，并应利用附着杆件进行调整，在最高锚固点以下垂直度允许偏差为2/1000；\n\n4安装附着框架和附着支座时，各道附着装置所在平面与水平面的夹角不得超过 ${ 1 0 } ^ { \\circ }$ ；\n\n5附着框架宜设置在塔身标准节连接处，并应箍紧塔身；\n\n6塔身顶升到规定附着间距时，应及时增设附着装置。塔身高出附着装置的自由端高度，应符合使用说明书的规定；\n\n7塔式起重机作业过程中，应经常检查附着装置，发现松动或异常情况时，应立即停止作业，故障未排除，不得继续作业；\n\n8拆卸塔式起重机时，应随着降落塔身的进程拆卸相应的附着装置。严禁在落塔之前先拆附着装置；\n\n9附着装置的安装、拆卸、检查和调整应有专人负责；\n\n10行走式塔式起重机作固定式塔式起重机使用时，应提高轨道基础的承载能力，切断行走机构的电源，并应设置阻挡行走轮移动的支座。\n\n## 4.4.17塔式起重机内爬升时应符合下列规定：\n\n1内爬升作业时，信号联络应通畅；\n\n2内爬升过程中，严禁进行塔式起重机的起升、回转、变幅等各项动作；\n\n3塔式起重机爬升到指定楼层后，应立即拔出塔身底座的支承梁或支腿，通过内爬升框架及时固定在结构上，并应顶紧导向装置或用楔块塞紧；\n\n4内爬升塔式起重机的塔身固定间距应符合使用说明书要求；\n\n5应对设置内爬升框架的建筑结构进行承载力复核，并应根据计算结果采取相应的加固措施。\n\n## 4.4.18雨天后，对行走式塔式起重机，应检查轨距偏差、钢轨顶面的倾斜度、钢轨的平直度、轨道基础的沉降及轨道的通过性能等；对固定式塔式起重机，应检查混凝土基础不均匀沉降。\n\n## 4.4.19根据使用说明书的要求，应定期对塔式起重机各工作机构、所有安全装置、制动器的性能及磨损情况、钢丝绳的磨损及绳端固定、液压系统、润滑系统、螺栓销轴连接处等进行检查。\n\n## 4.4.20配电箱应设置在距塔式起重机 $3 \\mathrm { m }$ 范围内或轨道中部，且明显可见；电箱中应设置带熔断式断路器及塔式起重机电源总开关；电缆卷筒应灵活有效，不得拖缆。\n\n## 4.4.21塔式起重机在无线电台、电视台或其他电磁波发射天线附近施工时，与吊钩接触的作业人员，应戴绝缘手套和穿绝缘鞋，并应在吊钩上挂接临时放电装置。\n\n## 4.4.22当同一施工地点有两台以上塔式起重机并可能互相干涉时，应制定群塔作业方案；两台塔式起重机之间的最小架设距离应保证处于低位塔式起重机的起重臂端部与另一台塔式起重机的塔身之间至少有 $2 \\mathrm { m }$ 的距离；处于高位塔式起重机的最低位置的部件（吊钩升至最高点或平衡重的最低部位）与低位塔式起重机中处于最高位置部件之间的垂直距离不应小于 $2 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 4.4.23轨道式塔式起重机作业前，应检查轨道基础平直无沉陷，鱼尾板、连接螺栓及道钉不得松动，并应清除轨道上的障碍物，将夹轨器固定。\n\n## 4.4.24塔式起重机启动应符合下列要求：\n\n1 金属结构和工作机构的外观情况应正常；  \n2 安全保护装置和指示仪表应齐全完好；  \n3 齿轮箱、液压油箱的油位应符合规定；  \n4 各部位连接螺栓不得松动；  \n5 钢丝绳磨损应在规定范围内，滑轮穿绕应正确；  \n6 供电电缆不得破损。\n\n## 4.4.25送电前，各控制器手柄应在零位。接通电源后，应检查并确认不得有漏电现象。\n\n## 4.4.26作业前，应进行空载运转，试验各工作机构并确认运转正常，不得有噪声及异响，各机构的制动器及安全保护装置应灵敏有效，确认正常后方可作业。\n\n## 4.4.27起吊重物时，重物和吊具的总重量不得超过塔式起重机相应幅度下规定的起重量。\n\n## 4.4.28应根据起吊重物和现场情况，选择适当的工作速度，操纵各控制器时应从停止点（零点）开始，依次逐级增加速度，不得越挡操作。在变换运转方向时，应将控制器手柄扳到零位，待电动机停止运转后再转向另一方向，不得直接变换运转方向突然变速或制动。\n\n## 4.4.29在提升吊钩、起重小车或行走大车运行到限位装置前，应减速缓行到停止位置，并应与限位装置保持一定距离。不得采用限位装置作为停止运行的控制开关。\n\n## 4.4.30动臂式塔式起重机的变幅动作应单独进行；允许带载变幅的动臂式塔式起重机，当载荷达到额定起重量的 $90 \\%$ 及以上时，不得增加幅度。\n\n## 4.4.31重物就位时，应采用慢就位工作机构。\n\n## 4.4.32重物水平移动时，重物底部应高出障碍物 $0 , 5 \\mathrm { m }$ 以上。\n4.4.33回转部分不设集电器的塔式起重机，应安装回转限位器，在作业时，不得顺一个方向连续回转1.5圈。\n\n4.4.34当停电或电压下降时，应立即将控制器扳到零位，并切断电源。如吊钩上挂有重物，应重复放松制动器，使重物缓慢地下降到安全位置。\n\n4.4.35采用涡流制动调速系统的塔式起重机，不得长时间使用低速挡或慢就位速度作业。\n\n4.4.36遇大风停止作业时，应锁紧夹轨器，将回转机构的制动器完全松开，起重臂应能随风转动。对轻型俯仰变幅塔式起重机，应将起重臂落下并与塔身结构锁紧在一起。\n\n4.4.37作业中，操作人员临时离开操作室时，应切断电源。\n\n4.4.38塔式起重机载人专用电梯不得超员，专用电梯断绳保护装置应灵敏有效。塔式起重机作业时，不得开动电梯。电梯停用时，应降至塔身底部位置，不得长时间悬在空中。\n\n4.4.39在非工作状态时，应松开回转制动器，回转部分应能自由旋转；行走式塔式起重机应停放在轨道中间位置，小车及平衡重应置于非工作状态，吊钩组顶部宜上升到距起重臂底面 $2 \\mathrm { m } \\sim$ $3 \\mathrm { m }$ 处。\n\n4.4.40停机时，应将每个控制器拨回零位，依次断开各开关，关闭操作室门窗；下机后，应锁紧夹轨器，断开电源总开关，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e69f272e-78c4-438e-9571-5c71b0abc072', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 1）', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷应考虑由位移和变形引起的载荷，如由预应力产生的结构件变形和位移引起的载荷，由结构本身或安全限制器准许的极限范围内的偏斜，以及起重机其他必要的补偿控制系统初始响应产生的位移引起的载荷等。\n\n还要考虑由其他因素导致的起重机发生在规定极限范围内的位移或变形引起的载荷，例如由于轨道的间距变化引起的载荷，或由于轨道及起重机支承结构发生不均匀沉陷引起的载荷等。\n\n## 4．2．2 偶然载荷\n\n偶然载荷是指在起重机正常工作时不经常发生而只是偶然出现的载荷，包括由工作状态的风、雪、冰、温度变化及偏斜运行引起的载荷。在防疲劳失效的计算中通常不考虑这些载荷。犘\n\n### 4．2．2．1 偏斜运行时的水平侧向载荷 $P _ { \\mathrm { { S } } }$\n\n起重机偏斜运行时的水平侧向载荷是指装有车轮的起重机或小车在作稳定状态的纵向运行或横向移动时，发生在它的导向装置（例如导向滚轮或车轮的轮缘）上由于导向的反作用引起的一种偶然出现的载荷。\n\n附录 D给出了起重机偏斜运行时的水平侧向载荷的经验估算法，它是在把起重机金属结构认为是刚性系统的假设基础上得出的。\n\n### 4．2．2．2 坡道载荷\n\n起重机的坡道载荷是指位于斜坡（道、轨）上的起重机自重载荷及其额定起升载荷沿斜坡（道、轨）面的分力，按下列规定计算：\n\na） 流动式起重机：需要计算时，按路面或地面的实际情况考虑；  \nb） 轨道式起重机（含铁路起重机）：当轨道坡度不超过 $0 . 5 \\%$ 时不考虑坡道载荷，否则按出现的实际坡度计算坡道载荷。\n\n### 4．2．2．3 风载荷\n\n#### 4．2．2．3．1 风载荷估算的原则\n\n对于露天工作的起重机应考虑风载荷的作用。假定风载荷是沿起重机最不利的水平方向作用的静力载荷，计算风压值按不同类型起重机及其工作地区选取。\n\n#### 4．2．2．3．2 计算风压\n\n计算风压与阵风风速有关，可按式（10）计算：\n\n$$\n{ p = 0 . 6 2 5 v _ { \\mathrm { s } } ^ { 2 } }\n$$\n\n（10）\n\n式中：\n\n$\\boldsymbol { \\phi }$ -计算风压，单位为牛每二次方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\mathcal { V } s }$ — 计算风速，单位为米每秒 $\\mathrm { { ( m / s ) } }$ ）。\n\n计算风速为空旷地区离地 $1 0 \\textrm { m }$ 高度处的阵风风速，即3s时距的平均瞬时风速。工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．5倍。非工作状态的阵风风速，其值取为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时距平均风速的1．4倍。计算风压 $ { p _ {  } } , 3 \\ \\mathrm { ~ s ~ }$ 时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta \\mathcal { V } _ { p } }$ 与风力等级的对应关系参见附录 E中的 E．4。\n\n#### 4．2．2．3．3 工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { W I I } }$\n\n工作状态风载荷是指起重机在工作时应能承受的最大风力。工作状态风压沿起重机全高取为定值，不考虑高度变化。为限制工作风速不超过极限值而采用风速测量装置时，通常将它安装在起重机的最高处。工作状态计算风压分为 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 和 $\\phi _ { \\parallel }$ 。 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 是起重机工作状态正常的计算风压，用于选择电动机功率的阻力计算及发热验算； $\\phi _ { \\parallel }$ 是起重机工作状态最大计算风压，用于计算机构零部件和金属结构强度、结构的刚性及稳定性，验算驱动装置的过载能力以及起重机整机的抗倾覆稳定性、抗风防滑安全性等。\n\n工作状态的计算风速和计算风压列于表15中。如果制造商采用不同于表列的风速和风压值，应在起重机设计和使用说明书中予以说明。\n\n表 15 工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n\n\n\n#### 4．2．2．3．4 风载荷计算\n\n##### 4．2．2．3．4．1 作用在起重机上的工作状态风载荷按以下两种情况计算：\n\na） 当风向与构件的纵轴线或构架表面垂直时，沿此风向的风载荷按式（11）计算：犆犃\n\n$$\n\\left. \\begin{array} { l } { P _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\\\ { P _ { \\mathrm { w } \\parallel } = C \\phi _ { \\mathrm { ~ I ~ } } A } \\end{array} \\right\\}\n$$\n\n……（11）\n\n式中：\n\n$P _ { \\textrm { W I } }$ — 作用在起重机上的工作状态正常风载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 作用在起重机上的工作状态最大风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ 风力系数；$\\mathbf { \\nabla } \\phi _ { i }$ 工作状态计算风压,根据计算内容不同,选取表15 的 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ 或 $\\phi _ { \\mathbb { I } }$ ，单位为牛每平方米 $\\mathrm { ( N / m ^ { 2 } }$ ）；$A$ 起重机构件垂直于风向的实体迎风面积，单位为平方米 $( \\math');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6a16d47-ac31-425b-bb94-76fc8145a4a5', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '续表A.2.1', '续表A.2.1注：为增加结构刚度，高层钢结构可设置伸臂桁架或环带桁架，伸臂桁架设置处宜同时设置环带桁架。伸臂桁架应贯穿整个楼层，伸臂桁架与环带桁架构件的尺度应与相连构件的尺度相协调。\n\n### A.2.2结构布置应符合下列原则：\n\n1建筑平面宜简单、规则，结构平面布置宜对称，水平荷载的合力作用线宜接近抗侧力结构的刚度中心；高层钢结构两个主轴方向动力特性宜相近；\n\n2结构竖向体型宜规则、均匀，竖向布置宜使侧向刚度和 受剪承载力沿竖向均匀变化;\n\n3高层建筑不应采用单跨框架结构，多层建筑不宜采用单跨框架结构；\n\n4高层钢结构宜选用风压和横风向振动效应较小的建筑体型，并应考虑相邻高层建筑对风荷载的影响；\n\n5支撑布置平面上宜均匀、分散，沿竖向宜连续布置，设置地下室时，支撑应延伸至基础或在地下室相应位置设置剪力墙；支撑无法连续时应适当增加错开支撑并加强错开支撑之间的上下楼层水平刚度。\n\n## A.3大跨度钢结构\n\n### A.3.1大跨度钢结构体系可按表A.3.1分类。\n\n表A.3.1 大跨度钢结构体系分类  \n\n\n\n\n\n续表A.3.1   \n\n\n\n\n\n### A.3.2大跨度钢结构的设计原则应符合下列规定：\n\n1大跨度钢结构的设计应结合工程的平面形状、体型、跨度、支承情况、荷载大小、建筑功能综合分析确定，结构布置和支承形式应保证结构具有合理的传力途径和整体稳定性；平面结构应设置平面外的支撑体系；\n\n2预应力大跨度钢结构应进行结构张拉形态分析，确定索或拉杆的预应力分布，不得因个别索的松弛导致结构失效；\n\n3对以受压为主的拱形结构、单层网壳以及跨厚比较大的双层网壳应进行非线性稳定分析；\n\n4地震区的大跨度钢结构，应按抗震规范考虑水平及竖向地震作用效应；对于大跨度钢结构楼盖，应按使用功能满足相应的舒适度要求；\n\n5应对施工过程复杂的大跨度钢结构或复杂的预应力大跨度钢结构进行施工过程分析；\n\n6杆件截面的最小尺寸应根据结构的重要性、跨度、网格大小按计算确定，普通型钢不宜小于 $\\mathrm { L 5 0 } \\times 3$ ，钢管不宜小于 $\\phi 4 8$ $\\times 3$ ，对大、中跨度的结构，钢管不宜小于 $\\phi 6 0 \\times 3 . 5$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6b7e151-90be-4a37-83ad-45bb8a6f4c01', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条对“锚口摩阻损失率宜不大于 $6 \\%$ 的规定是针对生产厂的锚具产品提出的要求，而不是针对施工操作的，在锚具材料订货及进场检验时，需作为一项重要指标进行控制。\n\n### 7.3.3 夹具应具有良好的自锚性能、松锚性能和安全的重复使用性能，主要锚固零件应具有良好的防锈性能，可重复使用的次数应不少于 300 次。需敲击才能松开的夹具，必须保证其对预应力筋的锚固没有影响，且对操作人员的安全不造成危险。\n\n### 7.3.4 在混凝土结构或构件中的永久性预应力筋连接器，应符合锚具的性能要求；\n\n用于先张法施工且在张拉后还需进行放张和拆卸的连接器，应符合夹具的性能要求。\n\n### 7.3.5 锚垫板应具有足够的强度和刚度，且宜设置锚具对中止口以及压浆孔或排气孔，压浆孔的内径宜不小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。与后张预应力筋用锚具或连接器配套的锚垫板和局部加强钢筋，在规定的局部承压试件尺寸及混凝土强度下，应满足传力性能要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6d4d58f-d063-4c59-a95c-a211029b71c2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 2）', 'mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因而无法通过上述计算得到它的载荷谱系数及确定它的载荷状态级别，则可以由制造商和用户协商选出适合于该起重机的载荷状态级别及确定相应的载荷谱系数。\n\n### 3．2．3 起重机整机的工作级别\n\n根据起重机的10个使用等级和4个载荷状态级别，起重机整机的工作级别划分为 $\\mathrm { A 1 \\sim A 8 }$ 共8个级别，见表3。\n\n\n\n表 3 起重机整机的工作级别  \n\n\n<<<HTBL|762089d9070a4e128425c75bd55c552f7|END>>>\n\n\n### 3．3 机构的分级\n\n#### 3．3．1 机构的使用等级\n\n机构的设计预期寿命，是指设计预设的该机构从开始使用起到预期更换或最终报废为止的总运转时间，它只是该机构实际运转小时数累计之和，而不包括工作中此机构的停歇时间。机构的使用等级是\n\n将该机构的总运转时间分成10个等级，以 $\\mathrm { { T _ { 0 } } }$ 、 $\\mathrm { T _ { 1 } }$ 、 $\\mathrm { T } _ { 2 }$ …… $\\mathrm { { T _ { 9 } } }$ 表示，见表4。\n\n#### 3．3．2 机构的载荷状态级别\n\n机构的载荷状态级别表明了机构所受载荷的轻重情况。在表5中，列出了机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 的四个范围值，它们各代表了机构一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 4 机构的使用等级  \n\n\n\n\n\n表 5 机构的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n\n\n\n机构的载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 可用式（3）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { m } } = \\sum \\Big [ \\frac { t _ { i } } { t _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { i } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { m } }$ — 机构载荷谱系数；$t _ { i }$ 与机构承受各个大小不同等级载荷的相应持续时间， $t _ { i } = t _ { 1 } , t _ { 2 } , t _ { 3 } , \\cdots \\cdots , t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$t _ { \\mathrm { T } }$ — 机构承受所有大小不同等级载荷的时间总和， $t _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } = t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\cdots + t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$P _ { i }$ 能表征机构在服务期内工作特征的各个大小不同等级的载荷， $P _ { i } = P _ { 1 } , P _ { 2 } , P _ { 3 } , \\cdots , P _ { n }$ 狀，单位为牛顿（N）；  \nmax— 机构承受的最大载荷，单位为牛顿（N）；$m$ 同式(1)。\n\n展开后，式（3）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { m } } = { \\frac { t _ { 1 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 1 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 2 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 2 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 3 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 3 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { t _ { n } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { n } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\qquad \\cdots { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ( \\ 4 )\n$$\n\n式中符号同式（3）。\n\n由式（4）算得机构载荷谱系数的值后，即可按表5确定该机构相应的载荷状态级别。\n\n#### 3．3．3 机构的工作级别\n\n机构工作级别的划分，是将各单个机构分别作为一个整体进行的关于其载荷大小程度及运转频繁情况总的评价，它并不表示该机构中所有的零部件都有与此相同的受载及运转情况。\n\n根据机构的10个使用等级和4个载荷状态级别，机构单独作为一个整体进行分级的工作级别划分为 ${ \\mathrm { M } } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6d601de-8990-401c-985c-255f0ccbe051', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犈', '附 录 犈## （资料性附录）关于风载荷计算的资料\n\n### 犈．1 工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$\n\n工字形截面梁和桁架的混合结构、后片构件的挡风折减系数 $\\eta$ ，见图 E．1和图 E．2。\n\n\n\n\n\n\n\n  \n图 犈．1 前片为工字形截面梁后片为桁架的混合构件的挡风折减系数  \n图 犈．2 前片为桁架后片为工字形截面梁的混合构件的挡风折减系数\n\n\n\n\n\n### 犈．2 管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数\n\n管材制成的三角形截面空间桁架（下弦杆可用矩形管材或组合封闭杆件）的侧向风力系数为1．3。\n\n### 犈．3 单根梯形截面构件（梁）的风力系数\n\n单根梯形截面构件（梁）（空气动力长细比 $l / b { = } 1 0 \\sim 1 5$ ，截面高宽比 $b / d { \\approx } 1$ ）在侧向风力作用下风力系数为 $1 . 5 \\sim 1 . 6$ 。\n\n### 犈．4 计算风压与风力等级的对应关系\n\n计算风压 $\\boldsymbol { \\phi } , 3$ s时距平均瞬时风速 $\\smash { v _ { s } , 1 0 \\mathrm { \\ m i n } }$ 时距平均风速 $\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { p } }$ 与风力等级的对应关系，见表E．1。\n\n表 犈．1 计算风压 $\\mathbf { \\varepsilon } _ { p , 3 \\mathrm { ~ } \\mathbf { s } }$ 时距平均瞬时风速 $\\nu _ { \\textrm { s } , 1 0 \\ \\mathrm { m i n } }$ 时距平均风速 $\\nu _ { \\mathbf { p } }$ 与风力等级的对应关系  \n\n\n\n\n\n### 犈．5 起重机吊运物品迎风面积的估算值\n\n起重机吊运物品迎风面积的估算值，见表 E．2。\n\n表 犈．2 起重机吊运物品迎风面积的估算值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6da3ccc-a371-4f48-94c7-afda6459a71b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数', '薄板局部稳定性计算中的屈曲系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6de92b9-3ba5-4e84-bea6-2f34bddaf6f5', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 4）', '></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>有铰拱拱脚</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td></tr></table>\n\n\n4无铰拱的拱脚允许被设计洪水淹没，但不宜超过拱圈高度的2/3，且拱顶底面至计算水位的净高不得小于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n5在不通航和无流筏的水库区域内，梁底面或无铰拱拱顶底面离开水面的高度不应小于计算浪高的0.75倍加上 $0 . 2 5 \\mathfrak { m }$ 。\n\n### 3.4.4涵洞宜设计为无压力式的。无压力式涵洞内顶点至洞内设计洪水频率标准水位的净高应符合表3.4.4的规定。\n\n表3.4.4无压力式涵洞内顶点至最高流水面的净高  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>涵洞进口净高(或内径）h（m)</td><td rowspan=1 colspan=1>管涵</td><td rowspan=1 colspan=1>拱涵</td><td rowspan=1 colspan=1>矩形涵</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>h≤3</td><td rowspan=1 colspan=1>≥h/4</td><td rowspan=1 colspan=1>≥h/4</td><td rowspan=1 colspan=1>≥h/6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>h&gt;3</td><td rowspan=1 colspan=1>≥0. 75m</td><td rowspan=1 colspan=1>≥0.75m</td><td rowspan=1 colspan=1>≥0.5m</td></tr></table>\n\n\n### 3.4.5立体交叉跨线桥桥下净空应符合下列规定：\n\n1公路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求，其结构形式应与周围环境相协调。\n\n2铁路从公路上跨越通过时，其跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求。\n\n3农村道路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空为：\n\n1）当农村道路从公路上面跨越时，跨线桥桥下净空应符合本规范第3.4.1条建筑限界的规定；\n\n2）当农村道路从公路下面穿过时，其净空可根据当地通行的车辆和交叉情况而定，人行通道的净高应大于或等于 $2 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 . 0 \\mathrm m$ ；\n\n3）畜力车及拖拉机通道的净高应大于或等于 $2 . 7 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm m$ ；\n\n4）农用汽车通道的净高应大于或等于 $3 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应根据交通量和通行农业机械的类型选用，且应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm { m }$ ；\n\n5）汽车通道的净高应大于或等于 $3 . 5 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $6 . 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 3.4.6车行天桥桥面净宽按交通量和通行农业机械类型可选用4.5m或7.0m，其汽车荷载应符合本规范第4.3.1条有关四级公路汽车荷载的规定。人行天桥桥面净宽应大于或等于 $3 , 0 \\mathrm { m }$ ，其人群荷载应符合本规范第4.3.6条的规定。\n\n### 3.4.7管线设施的布置应符合下列规定：\n\n1电信线、电力线、电缆、管道等的设置不得侵入公路桥涵净空限界，不得妨害桥涵交通安全，并不得损害桥涵的构造和设施。\n\n2严禁易燃、易爆、高压等管线设施利用或通过公路桥梁。天然气输送管道离开特大、大、中桥的安全距离不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m }$ ，离开小桥的安全距离不应小于 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n3高压线跨河塔架的轴线与桥梁的最小间距，不得小于一倍塔高。高压线与公路桥涵的交叉应符合现行《公路路线设计规范》（JTGD20）的规定。\n\n## 3.5桥上线形及桥头引道\n\n### 3.5.1桥梁纵坡设计应符合下列规定：\n\n1桥上纵坡不宜大于 $4 \\%$ ，桥头引道纵坡不宜大于 $5 \\%$ ；桥头两端引道的线形应与桥梁的线形相匹配。\n\n2位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3对易结冰、积雪的桥梁，桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n### 3.5.2在洪水泛滥区域以内，特大、大、中桥桥头引道的路肩高程应高出桥梁设计洪水频率的水位加壅水高、波浪爬高、河弯超高、河床淤积等影响 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵引道的路肩高程宜高出桥涵前壅水水位（不计浪高） $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；压力式或半压力式涵洞的路肩高程宜高出涵前壅水水位 $\\mathrm { ~ i ~ . ~ } 0 \\mathfrak { m }$ 以上。\n\n### 3.5.3桥头锥体及引道应符合下列规定：\n\n1桥头锥体及桥台台后 $5 \\sim 1 0 \\mathrm { m }$ 长度内的引道，可用砂性土等材料填筑。在非严寒地区，当无透水性土时，可就地取土经处理后填筑。\n\n2锥坡与桥台两侧正交线的坡度，当有铺砌时，路肩边缘下的第一个8m高度内不宜陡于1:1；在 $8 \\sim 1 2 \\mathrm { m }$ 高度内不宜陡于1:1.25；高于 $1 2 \\mathrm { m }$ 的路基，其 $1 2 \\mathrm { m }$ 以下的边坡坡度应由计算确定，但不应陡于 $1 : 1 . 5$ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6dfd633-afb0-4da9-99ad-2d0550b5af1e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犔', '附 录 犔（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6dff70e-5b65-47c8-99c8-bf60b4b2c032', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3试验步骤', '3试验步骤## 3.1 水泥试样应预先通过 $0 . 9 0 \\mathrm { m m }$ 方孔筛，在 $1 1 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 温度下干燥1h，并且在干燥器内冷却至室温（室温应控制在 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 0 . 5 ^ { \\circ } C$ ）。\n\n## 3.2 称取水泥 $6 0 \\mathrm { g }$ （m），精确至 $0 . 0 1 \\mathrm { g }$ 。在测试其他粉料密度时，可按实际情况增减称量材料质量，以便读取刻度值。\n\n## 3.3 将无水煤油注入李氏瓶中，液面至 $0 { \\sim } 1 \\mathrm { m L }$ 刻度线内（以弯月液面的下部为准）。盖上瓶塞并放入恒温水槽内，使刻度部分浸入水中（水温应控制在 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 0 . 5 ^ { \\circ } C$ ），恒温至少$3 0 \\mathrm { { m i n } }$ ，记下无水不煤油的初始（第一次）读数（ $V _ { 1 }$ ），精确至 $0 . 1 \\mathrm { m L }$ 。\n\n## 3.4 从恒温水槽中取出李氏瓶，先将瓶外表面水分擦净，再用滤纸将李氏瓶内零点以上无煤油的部分仔细擦净。\n\n## 3.5 用药匙将水泥样品一点点地装入李氏瓶中，反复摇动李氏瓶，直至没有气泡排除或用超声波振动将气泡排完为止，再次将李氏瓶静置于恒温水槽，使刻度部分浸入水中，在相同温度下恒温至少 $3 0 \\mathrm { m i n }$ ，记下第二次读数 $( V _ { 2 }$ ），精确至 $0 . 1 \\mathrm { m L }$ 。\n\n## 3.6 第一次读数和第二次读数时，恒温水槽的温度差不得大于 $0 . 5 \\mathrm { { ‰} }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6e803b1-e209-46fc-8799-05f4d61388a4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 8）', 'rowspan=1 colspan=1>155.6</td><td rowspan=1 colspan=1>125.7</td><td rowspan=1 colspan=1>132.3</td><td rowspan=1 colspan=1>103.5</td><td rowspan=1 colspan=1>108.9</td><td rowspan=1 colspan=1>127. 6</td><td rowspan=1 colspan=1>113.6</td><td rowspan=1 colspan=1>95.6</td><td rowspan=1 colspan=1>68.3</td><td rowspan=1 colspan=1>41.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E7</td><td rowspan=1 colspan=1>133.2</td><td rowspan=1 colspan=1>136.6</td><td rowspan=1 colspan=1>113.2</td><td rowspan=1 colspan=1>116.2</td><td rowspan=1 colspan=1>93.2</td><td rowspan=1 colspan=1>95.7</td><td rowspan=1 colspan=1>103.5</td><td rowspan=1 colspan=1>92</td><td rowspan=1 colspan=1>77.6</td><td rowspan=1 colspan=1>55.4</td><td rowspan=1 colspan=1>33.3</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>E8</td><td rowspan=1 colspan=1>120.0</td><td rowspan=1 colspan=1>120.0</td><td rowspan=1 colspan=1>102.0</td><td rowspan=1 colspan=1>102.0</td><td rowspan=1 colspan=1>84.0</td><td rowspan=1 colspan=1>84.0</td><td rowspan=1 colspan=1>84.0</td><td rowspan=1 colspan=1>75.0</td><td rowspan=1 colspan=1>63.0</td><td rowspan=1 colspan=1>45.0</td><td rowspan=1 colspan=1>27.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=12>注：括号内的数值为大于Q235的0.75o(抗拉强度)的理论计算值,仅应用于求取公式(76)用到的[ox]、[oyr]和[τxyr]的值。</td></tr></table>\n\n\n## 5．8．6 疲劳强度校核\n\n根据载荷组合A（见4．3．3．1）的实际可能的最不利工况计算得出的绝对值最大应力，按式 $( 7 3 ) \\sim$ 式（76）进行核算：\n\n$$\n{ \\begin{array} { r l } { | \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\qquad \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } } \\end{array} } ( { \\mathrm { ~ 7 ~ 3 ~ } } )  \\\\ { | \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } | \\leqslant \\{ { \\begin{array} { l l l l } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots } & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] \\leqslant [ { \\mathrm { ~ 7 ~ } } \\ldots { \\mathrm { ~ r } } ] } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } & { \\ldots } \\ldots  & { \\ldots } \\\\ { [ \\sigma _ { x \\operatorname* { m a x } } ] ^ { 2 } + [ { \\frac { \\sigma _ { y \\operatorname* { m a x } } } { [ \\sigma _ { y \\operatorname* { m i n } } ] ^ { 2 } } } ] ^ { 2 } - { \\frac { \\sigma _ { \\opera');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6e80d2e-8443-4f85-a8e1-4d44552f1886', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 2）', ' -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi$ 一般选用下列值：对于绕线电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 6 5$ ；对于变频调速笼型电动机 ${ \\mathrm { c o s } } \\varphi { = } 0 . 8 { \\sim } 0 . 8 2$ ；对于直接起动笼型电动机 $\\mathrm { c o s } \\varphi { = } 0 . 5$ 。\n\n## 7．8．5 导线载流量校正犐\n\n导线载流量 $I _ { z }$ 按式（141）校正计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { z } } { = } K _ { \\mathrm { a } } K _ { \\mathrm { t } } K _ { \\mathrm { j } } I _ { \\mathrm { g } }\n$$\n\n……（141）\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { a } }$ ——— 导线或穿管导线多根并列敷设校正系数；  \n$K _ { \\mathfrak { r } }$ ———环境温度校正系数；$K _ { \\mathrm { j } }$ — 重复短时工作制的接电持续率校正系数；  \n$I _ { \\mathrm { g } }$ ———电线电缆载流量的基准值，单位为安培（A）。  \n各载流量计算系数参见附录 U。\n\n## 7．8．6 导线敷设\n\n### 7．8．6．1 在有机械损伤的地方，导线应敷设于线槽、金属管或软管中；在有化学腐蚀的地方，电缆连接处应采取有效措施，保证接触良好；在有油污侵蚀的地方，要防止油污侵蚀电缆；线槽、导线管的出口处，应防止磨损电缆。\n\n### 7．8．6．2 电缆固定敷设时，弯曲半径不应小于电缆外径的5倍。至少不应低于制造商提供的相应数据。\n\n### 7．8．6．3 三相或单相交流电源线穿管应在同一根导线管内。\n\n### 7．8．6．4 导线的连接及分支点处应设置接线盒，其防护等级应适合周围环境条件。\n\n### 7．8．6．5 对于控制屏（柜）、接线箱等电气设备的接线端子，若接线端子间的意外连接会造成设备损坏时，应将相关端子明显分开。\n\n### 7．8．6．6 不同供电电压等级的导线，若各导线的绝缘耐压都大于其中最高的供电电压等级，则可将它们敷设在同一线槽或导线管中，或者安排在同一根电缆内。安全照明电源应单独敷设。\n\n### 7．8．6．7 变频器输出的动力电缆，敷设时宜与控制电缆分开，条件允许时尽可能避免平行走线，应尽可能远离有电子器件的设备或传感检测元件，重要信号应采取屏蔽措施。\n7．8．6．8 导线两端应采用铜质冷压端头（对于直接连接到压接式端子的导线除外）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6ed05cd-1596-478f-b1c3-97c8da8fd8f1', '106《焊接材料质量管理规程》（JB-T3223-2017）.md', '5验收', '5验收## 5.1验收依据\n\n使用方可依据焊接材料的产品标准及订货技术条件等制定适用的焊接材料验收细则，包括抽样原则、验收项目、检验方法、复验规则、合格要求。\n\n## 5.2检验\n\n### 5.2.1包装检验\n\n检验焊接材料的包装是否符合有关标准的要求，是否完好，有无破损、受潮现象；标记内容是否完整、清晰可辨。\n\n### 5.2.2质量证明检验\n\n核对焊接材料的质量证明所提供的数据是否齐全并符合规定要求。\n\n使用方有规定时，焊接材料生产企业或经销商应提供质量证明原件，允许经销商提供复印件，但应加盖经销商公章和经办人员章，并注明销售数量。\n\n焊接材料供应商可采用信息技术建立可追溯的产品原始信息。\n\n### 5.2.3外观检验\n\n检验焊接材料的外表面是否污染，在储运过程中是否产生可能影响焊接质量的缺陷，标记是否清晰、牢固，与产品实物是否相符。\n\n### 5.2.4成分及性能检验\n\n依据有关标准和订货技术条件进行相应的检验。\n\n### 5.2.5其他项目检验\n\n依据相关标准和订货技术条件的要求进行其他项目的检验。\n\n## 5.3检验结果的认可\n\n焊接材料经检验后应出具验收报告，注明各项检验结果的规定值和依据的标准、规范。\n\n## 5.4验收标记\n\n验收合格的焊接材料可用适宜的方式在包装上进行标识。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e6efd09a-7d93-47cf-bc7d-e4712e7f9a44', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '五、事故预防措施', '五、事故预防措施1.安装力矩限制器等安全装置。  \n2.加强对钢丝绳等主要零部件的安全检查，及早发现并消除事故隐患。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7050144-4538-401f-99fb-55d88fecc5ac', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 3）', '构件使用的大于 $2 3 5 \\ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的钢材屈服点，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ — 格构式构件的假想长细比；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ — 格构式构件的换算长细比。\n\n#### 5．6．1．2 实腹式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．2．1 实腹式轴心受压构件整体稳定性按式（46）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 46 )\n\n式中：\n\n$N$ -构件的轴向力，单位为牛顿(N)；$\\varphi$ 根据轴心受压构件的假想长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 和构件的截面类别(表29)确定的轴心受压稳定系数，有对 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { { x } } }$ 和对 $y$ 轴的 $\\varphi _ { \\mathrm { y } }$ 之分。 $\\varphi$ 值按附录 K中的表 $\\mathrm { K } . 1 \\sim$ 表 K．4选取；$A$ 同式(43)；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）或见表22。结构构件的长细比计算，见5．5．1．2。\n\n##### 5．6．1．2．2 单面连接的单角钢受压构件一般都是偏心受载，其稳定性应按压弯构件计算。若按轴心受压构件式（46）计算，则其许用应力应乘以下列折减系数予以降低：λ\n\na） 等边角钢为： $0 . 6 + 0 . 0 0 1 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nb） 短边相连的不等边角钢为： $0 . 5 + 0 . 0 0 2 \\ 5 \\lambda$ ，但不大于1．0；  \nc） 长边相连的不等边角钢为0．70。\n\n对中间无联系的单角钢构件，单角钢构件长细比λ $\\lambda$ 应按最小回转半径计算。当 $\\lambda < 2 0$ 时，取$\\lambda = 2 0$ ；对中间有联系的单角钢构件， $\\lambda$ 应按平行于角钢联系边的形心轴计算。\n\n#### 5．6．1．3 格构式轴心受压构件的整体稳定性\n\n##### 5．6．1．3．1 整体稳定性仍按式（46）计算，但要用假想换算长细比犙犙 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 选取轴压稳定系数 $\\varphi$ 。\n\n##### 5．6．1．3．2 腹杆内力由构件横截面的剪力 $Q$ 确定， $Q$ 按式（47）计算：\n\n$Q { = } \\frac { A [ \\sigma ] } { 8 5 } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ 或 $Q { = } \\frac { N } { 8 5 \\varphi } \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }$ …（47）\n\n式中：\n\n$Q$ -格构式构件横截面的剪力，单位为牛顿(N);$A$ 同式（43)；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22；$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（45）；N- -同式（46)；$\\varphi$ -同式（46）。\n\n表29 轴心受压构件的截面类别   \n\n\n<table><tr><td colspan=\"7\" rowspan=\"1\">截面分类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对x轴</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对y轴</td></tr><tr><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">y        轧制</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">a类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">a类</td></tr><tr><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">x      -xy             轧制b/h≤0.8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">a类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">b类</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">byx-y轧制b/h&gt;0.8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x-                     XV焊接   翼缘为焰切边</td><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">Xy焊接   轧制、焊接(板件宽厚比&gt;20)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"6\">板厚t&lt;40 mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">b类</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">b类</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">yy轧制</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">yy轧制等边角钢</td></tr><tr><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">X-       -x x-           x-            X1焊接         SAC</td></tr><tr><td colspan=\"6\" rowspan=\"1\">V    ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e70f85b8-b1ae-41ce-b6dc-8eff2fd6e857', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 3）', '值；Sud -承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；Sad -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；$S _ { \\mathrm { f d } }$ 作用频遇组合的效应设计值；Sqd 作用准永久组合的效应设计值；pe 预应力钢筋的有效预应力；con 预应力钢筋张拉控制应力$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋的相应阶段的预应力损失。\n\n### 2.2.3 几何参数有关符号\n\n$R$ ——曲线半径；  \nA -预应力钢筋的截面面积；  \nl- 桥梁跨径。### 2.2 $C _ { \\iota }$ 计算系及他有关符号$f$ 结构基频；  \n$g$ 重力加速度；  \n$m$ 桩或墩迎冰面形状系数；$\\xi$ 压实土的静土压力系数；$\\varphi$ - 土的内摩擦角  \n$\\lambda$ \\~ 侧压系数；  \n$\\mu$ 支座的摩擦系数；  \n$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数；  \n$\\gamma _ { G _ { i } }$ 第 $i$ 个永久作用的分项系数$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 第 $j$ 个可变作用的分项系数$\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ - 可变作用的结构设计使用年$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 可变作用的组合值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 可变作用的频遇值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } }$ -可变作用的准永久值系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e718fae9-3790-4fe1-9b6e-12012dbb29a5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '13.3 基坑开挖', '13.3 基坑开挖## 13.3.1 基坑边缘的顶面应设置防止地面水流入基坑的设施。\n\n## 13.3.2 基坑开挖时，应对基坑边缘顶面的各种荷载进行严格限制，并应在基坑边缘与荷载之间设置护道，基坑深度小于或等于 4m 时护道的宽度应不小于 $1 \\mathrm { m }$ ；基坑深度大于 4m 时护道的宽度应按边坡稳定计算的结果进行适当加宽，水文和地质条件较差时应采取加固措施。\n\n## 13.3.3 基坑的开挖施工应符合下列规定：\n\n### 1 挖基施工宜安排在枯水或少雨季节进行。基坑的开挖应连续施工，对有支护的基坑应采取防碰撞的措施；基坑附近有其他结构物时，应有可靠的防护措施。\n\n### 2 在开挖过程中进行排水时，应不对基坑的安全产生影响；确认基坑坑壁稳定的情况下，方可进行基坑内的排水。排水困难时，宜采用水下挖基方法，但应保持基坑中的原有水位高程。\n\n### 3 采用机械开挖时应避免超挖，宜在挖至基底前预留一定厚度，再由人工开挖至设计高程；如超挖，则应将松动部分清除，并应对基底进行处理。\n\n### 4 基坑开挖施工完成后不得长时间暴露、被水浸泡或被扰动，应及时检验其尺寸、高程和基底承载力，检验合格后应尽快进行基础工程的施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e71a5daf-d849-4835-a7da-c467f756b0e0', '125《中华人民共和国野生植物保护条例》（国务院令第204号（2024修订））.md', '第一章总 则', '第一章总 则第一条为了保护、发展和合理利用野生植物资源，保护生物多样性，维护生态平衡，制定本条例。\n\n第二条在中华人民共和国境内从事野生植物的保护、发展和利用活动，必须遵守本条例。\n\n本条例所保护的野生植物，是指原生地天然生长的珍贵植物和原生地天然生长并具有重要经济、科学研究、文化价值的濒危、稀有植物。\n\n药用野生植物和城市园林、自然保护区、风景名胜区内的野生植物的保护，同时适用有关法律、行政法规。\n\n第三条国家对野生植物资源实行加强保护、积极发展、合理利用的方针。\n\n第四条国家保护依法开发利用和经营管理野生植物资源的单位和个人的合法权益。\n\n第五条国家鼓励和支持野生植物科学研究、野生植物的就地保护和迁地保护。\n\n在野生植物资源保护、科学研究、培育利用和宣传教育方面成绩显著的单位和个人，由人民政府给予奖励。\n\n第六条县级以上各级人民政府有关主管部门应当开展保护野生植物的宣传教育，普及野生植物知识，提高公民保护野生植物的意识。\n\n第七条任何单位和个人都有保护野生植物资源的义务，对侵占或者破坏野生植物及其生长环境的行为有权检举和控告。\n\n第八条国务院林业行政主管部门主管全国林区野生植物和林区外珍贵野生树木的监督管理工作。国务院农业行政主管部门主管全国其他野生植物的监督管理工作。\n\n国务院建设行政部门负责城市园林、风景名胜区内野生植物的监督管理工作。国务院环境保护部门负责对全国野生植物环境保护工作的协调和监督。国务院其他有关部门依照职责分工负责有关的野生植物保护工作。\n\n县级以上地方人民政府负责野生植物管理工作的部门及其职责，由省、自治区、直辖市人民政府根据当地具体情况规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7225b38-2aef-4a87-8a71-5a23f4c7ea14', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '四、事故结论', '四、事故结论1.制造单位提供的产品没有设置防脱钩保护装置，是事故发生的根源。  \n2.使用单位检查更换不及时留下事故隐患。  \n3.操作者操作失误，造成吊装件倾倒事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e72a70cd-60ae-459e-a699-5b0ae6cc3e8b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犆', '附 录 犆（资料性附录）\n\n## 某些起重机的起升状态级别举例\n\n### 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例\n\n某些起重机的起升状态级别举例见表 C．1。\n\n表 犆．1 某些起重机的起升状态级别举例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e72f535b-3784-4cd3-83f5-3cfd0d597c0e', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '7.3崩塌与岩堆地段路基', '7.3崩塌与岩堆地段路基7.3.1施工前应核查崩塌地段地形、地貌、地质情况，查明危岩、崩坍的类型、范围、及危害程度，查明岩堆的物质组成、类型、分布范围、物质来源、成因，分析崩塌体与岩堆的稳定性，复查设计处置方案的可行性并编制专项施工方案。\n\n## 条文说明\n\n崩塌指高陡斜坡上岩体或土体在重力作用下倒塌、倾倒或坠落的现象。岩堆指陡峻山坡上，岩体崩坍物质经重力搬运，在山坡坡脚或平缓山坡上堆积的松散堆积体。\n\n7.3.2施工时应做好崩塌与岩堆地段渗入水及地下水的截水、排水及防渗设施。\n\n7.3.3岩堆地区路基施工，应进行动态监控和巡视。填筑路基时，不宜使用振动碾压设备。\n\n7.3.4危岩崩塌体应采取下列处置措施：\n\n1应根据地形和岩层情况对单个危岩采取处置措施。地面坡度陡于1:1.5时，应对孤石进行处理。\n\n有岩块零星坠落的边坡或自然坡面，宜进行坡面防护。\n\n危岩崩塌体小时，可采取清除、支挡、挂网喷锚、柔性防护等措施；或采取拦石墙、落石槽等拦截措施，拦石墙与落石槽宜配合使用，设置位置可根据地形布置，拦石墙墙背应设缓冲层。\n\n对路基有危害的危岩体，应清除或采取支撑、预应力锚固等措施。在破碎带或节理发育的高陡山坡上不宜刷坡。\n\n当崩塌体大、发生频繁且距离路线近而设拦截构造物有困难时，应按设计要求采用明洞、棚洞等遮挡构造物，洞顶应有缓冲层。\n\n7.3.5处于发展中的岩堆地段路基，应减少开挖，并按设计要求采取挡土墙、坡面封闭等防护措施，也可设置拦石墙与落石槽或修建明洞、棚洞等遮挡构造物。\n\n7.3.6稳定的岩堆地段路基，宜采取下列处置措施：\n\n位于岩堆上部时，宜沿基岩面清除路基上方的岩堆堆积物。\n\n位于岩堆中部时，挖方边坡宜按设计要求设置挡土墙等支挡构造物。\n\n在岩堆上进行路堤施工，宜清除表层堆积物并挖台阶；宜控制填筑速率并进行稳定观测。\n\n7.3.7对大而稳定性差的岩堆，应按设计要求采用综合治理措施。应先进行抗滑挡土墙或抗滑桩等支挡工程施工，再分阶梯形成边坡或修筑护面墙，然后在岩堆体内分段注入水泥砂浆。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7320fa2-6eb5-4686-bc2f-5782a4c8f051', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 2）', ' 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quasi-permanent combination of actions 正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用准永久值的组合。\n2.1.25 分项系数 partial safety factor\n\n用概率极限状态设计法设计时，为保证所设计的结构具有规定的可靠度，在设计表达式中采用的系数。分为作用分项系数和抗力分项系数两类。\n\n2.1.26 结构重要性系数 factor for importance of structure对不同安全等级的结构，为使其具有规定的可靠度而采用的分项系数。\n\n## 2.2 符号\n\n### 2.2.1 材料性能有关符号\n\n$R _ { \\mathrm { b k } }$ - 冰的抗弯强度标准值；  \nRik 冰的抗压强度标准值；Y 材料的重度。\n\n### 2.2.2 作用和作用效应有关符号$E$ ——主动土压力标准值；\n\n$E _ { \\mathrm { j } }$ - -高度 $H$ 范围内单位宽度的静土压力标准值；$F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值；  \nGik、 Gid 第 $i$ 个永久作用的标准值和设计值；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ 第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$A _ { \\mathrm { d } }$ 偶然作用的设计值；Sud -承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；Sad -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；$S _ { \\mathrm { f d } }$ 作用频遇组合的效应设计值；Sqd 作用准永久组合的效应设计值；pe 预应力钢筋的有效预应力；con 预应力钢筋张拉控制应力$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋的相应阶段的预应力损失。\n\n### 2.2.3 几何参数有关符号\n\n$R$ ——曲线半径；  \nA -预应力钢筋的截面面积；  \nl- 桥梁跨径。### 2.2 $C _ { \\iota }$ 计算系及他有关符号$f$ 结构基频；  \n$g$ 重力加速度；  \n$m$ 桩或墩迎冰面形状系数；$\\xi$ 压实土的静土压力系数；$\\varphi$ - 土的内摩擦角  \n$\\lambda$ \\~ 侧压系数；  \n$\\mu$ 支座的摩擦系数；  \n$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数；  \n$\\gamma _ { G _ { i } }$ 第 $i$ 个永久作用的分项系数$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 第 $j$ 个可变作用的分项系数$\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ - 可变作用的结构设计使用年$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 可变作用的组合值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 可变作用的频遇值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } }$ -可变作用的准永久值系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7392b1a-379d-40c0-90c1-9de569197291', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.13 压浆完成后，应及时对锚固端按设计要求进行封闭保护或防腐处理', '7.9.13 压浆完成后，应及时对锚固端按设计要求进行封闭保护或防腐处理，需要封锚的锚具，应在压浆完成后对梁端混凝土凿毛并将其周围冲洗干净，设置钢筋网浇筑封锚混凝土；封锚应采用与结构或构件同强度的混凝土并应严格控制封锚后的梁体长度。长期外露的锚具，应采取防锈措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e73e8e9c-6056-4136-88e3-fda8f067998c', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '16 疲劳计算及防脆断设计（Part 6）', '设计经验，可不进行疲劳计算。\n\n需要说明的是：表23的计算结果都是基于当时有关“低应力幅与高应力幅有着相同损伤作用（即斜率保持不变)，且无论如何小的低应力幅始终有损伤作用”这一保守方法的处理结果，得到的欠载效应等效系数 $\\alpha _ { \\mathrm { f } }$ 会偏高，实际上应该有所减小。然而近30年来工业厂房吊车梁的应用状况发生了很大的变化，吊车使用的频繁程度大幅度提高，依据近10年来的测试数据，采用与88版规范相同的分析方法，得出欠载效应等效系数 $\\alpha _ { \\mathrm { f } }$ 相比过去已有所提高。由于此消彼长的因素，故自88版规范修订以来提出的欠载效应等效系数 $\\alpha _ { \\mathrm { f } }$ 在数值上目前还是适用于吊车梁的疲劳强度计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7577fe3-cd5d-4a58-85c7-475166aa9faf', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明（Part 2）', 'SRSS 组合方法按式（10.3.7-计算：\n\n$$\nE _ { \\mathrm { { I d } } , i } ~ = ~ { \\sqrt { E _ { \\mathrm { { I d } } 1 , i } ^ { 2 } ~ + ~ E _ { \\mathrm { { I d } } 2 , i } ^ { 2 } ~ } }\n$$\n\n式中： $E _ { \\mathrm { H } , i }$ - 第 $i$ 个桥墩顶的总水平地震力（kN）。\n\n## 10.3.9根据各桥墩顶和桥台的总水平地震力，计算各桥墩、桥台和基础的地震作用内力效应。各桥墩墩顶的总位移及支座的总位移，可采用一阶振型作用效应和二阶振型作用效应按 SRSS 组合方法计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7666d0a-19a7-47f7-85d4-59cbc6457c37', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'A.3基础工程', 'A.3基础工程A.3.1桩基础。  \nA.3.2挡土墙基础。  \nA.3.3沉井等深水基础。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7691594-0697-40cd-a939-f4805e19a73e', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第五节 农业和其他污染防治', '第五节 农业和其他污染防治');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e76f0e02-bf5d-4fa5-a961-956631e395c4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '压弯构件整体稳定性计算', '压弯构件整体稳定性计算本方法的计算公式是在两个互相垂直的平面内约束条件相同、在弹性工作阶段的等截面构件的前提下推导的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e77665d3-551a-49d3-9fc5-ea1aef3072b0', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7.2轴心受压构件的稳定性计算（Part 2）', ' ^ { 2 } +$ $i _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + i _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } \\ ( \\mathrm { m m } ) ;$\n\n$\\lambda _ { z }$ 扭转屈曲换算长细比，由式（7.2.2-3）确定。\n\n#### 2）等边单角钢轴心受压构件当绕两主轴弯曲的计算长度相等时，可不计算弯扭屈曲。塔架单角钢压杆应符合本标准第7.6节的相关规定。\n\n#### 3）双角钢组合T形截面构件绕对称轴的换算长细比 $\\lambda _ { y z }$ 可按下列简化公式确定：\n\n  \n图7.2.2-1双角钢组合 $\\mathrm { T }$ 形截面\n\n$^ { b }$ 一等边角钢肢宽度； $b _ { 1 }$ 一不等边角钢长肢宽度； $b _ { 2 }$ 一不等边角钢短肢宽度\n\n等边双角钢[图7.2.2-1（a)]：\n\n当 $\\lambda _ { \\mathrm { y } } \\geqslant \\lambda _ { z }$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { y z } } = \\lambda _ { \\mathrm { y } } \\bigg [ 1 + 0 . 1 6 \\Big ( \\frac { \\lambda _ { z } } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } } \\Big ) ^ { 2 } \\bigg ]\n$$\n\n当 $\\lambda _ { \\textrm y } < \\lambda _ { z }$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { y z } } = \\lambda _ { z } \\bigg [ 1 + 0 . 1 6 \\Big ( \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { y } } } { \\lambda _ { z } } \\Big ) ^ { 2 } \\bigg ]\n$$\n\n$$\n\\lambda _ { z } = 3 . 9 \\frac { b } { t }\n$$\n\n长肢相并的不等边双角钢[图7.2.2-1（b)]：当 $\\lambda _ { y } \\geqslant \\lambda _ { z }$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { y z } } = \\lambda _ { \\mathrm { y } } \\bigg [ 1 + 0 . 2 5 \\Big ( \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { z } } } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } } \\Big ) ^ { 2 } \\bigg ]\n$$\n\n当 $\\lambda _ { \\textrm { y } } < \\lambda _ { z }$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { y z } } = \\lambda _ { z } \\Big [ 1 + 0 . 2 5 \\Big ( \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { y } } } { \\lambda _ { z } } \\Big ) ^ { 2 } \\Big ]\n$$\n\n$$\n\\lambda _ { z } = 5 . 1 \\frac { b _ { 2 } } { t }\n$$\n\n短肢相并的不等边双角钢[图7.2.2-1（c)]：当 $\\lambda _ { \\mathrm { y } } \\geqslant \\lambda _ { z }$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { y z } } = \\lambda _ { \\mathrm { y } } \\bigg [ 1 + 0 . 0 6 \\Big ( \\frac { \\lambda _ { z } } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } } \\Big ) ^ { 2 } \\bigg ]\n```\n$$\n\n当 $\\lambda _ { \\textrm y } < \\lambda _ { z }$ 时：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { y z } } = \\lambda _ { z } \\bigg [ 1 + 0 . 0 6 \\Big ( \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { y } } } { \\lambda _ { z } } \\Big ) ^ { 2 } \\bigg ]\n$$\n\n$$\n\\lambda _ { z } = 3 . 7 \\frac { b _ { 1 } } { t }\n$$\n\n### 3截面无对称轴且剪心和形心不重合的构件，应采用下列换算长细比：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { x y z } } = \\pi \\sqrt { \\frac { E A } { N _ { \\mathrm { x y z } } } }\n$$\n\n$$\n( N _ { \\mathrm { x } } - N _ { \\mathrm { x y z } } ) ( N _ { \\mathrm { y } } - N _ { \\mathrm { x y z } } ) ( N _ { \\mathrm { z } } - N _ { \\mathrm { x y z } } ) - N _ { \\mathrm { x y z } } ^ { 2 }\n$$\n\n$$\n\\begin{array} { r } { ( N _ { \\mathrm { x } } - N _ { \\mathrm { x y z } } ) \\left( \\frac { y _ { \\mathrm { s } } } { i _ { 0 } } \\right) ^ { 2 } - N _ { \\mathrm { x y z } } ^ { 2 } ( N');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7780ce2-a9ee-446d-8db0-29bd2c6ab2e5', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百五十一条买受人订立合同时知道或者应当知道第三人对买卖的标的物享有权利的', '第一百五十一条买受人订立合同时知道或者应当知道第三人对买卖的标的物享有权利的，出卖人不承担本法第一百五十条规定的义务。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e788a39b-47a4-44eb-8b83-3bb76298a71d', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故概况', '一、事故概况1.事故发生时间：2002年10月\n\n2．事故发生单位：某建筑施工公司\n\n3.起重设备类型：塔式起重机\n\n4．作业特点：建筑工地吊运载荷穿越高压线\n\n5.事故类型：超载倾翻\n\n6.事故危害程度：设备报废，地区停电');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e78b2cdd-d071-4bd9-805a-eec69d539417', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百二十九条 本法自 2016年1月1日起施行', '第一百二十九条 本法自 2016年1月1日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e790b2d0-9fd2-4093-8af2-ac86d45b3462', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 10）', 'td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构件或机械零件的应力谱系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SAC</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">环境温度校正系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(141)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Kz</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">制动安全系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（81）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K,Kd,K,K.</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（102)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K.K.、Km</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">四边简支板的屈曲系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(53)～式(55)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">k</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">其他传动件的转动惯量折算到电动机轴上的影响系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">k</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮或滚轮的许用比压</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(131)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">k</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(134)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">k</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">截面对称系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">k</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳最小破断拉力系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（126)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导线有效长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（139)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">相邻两支柱轴线间的最大距离</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(146)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">l</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">集中载荷的作用长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(31)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">l</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴的支点间距</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（99）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">l</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮或滚轮与轨道承压面的有效接触宽度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(131)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m或mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件的实际几何长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7995ed1-2694-43c1-b094-04ae850c95e5', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 1）', '6．3．2 钢丝绳## 6．3．2．1 钢丝绳选用原则\n\n起重机用钢丝绳应符合 GB／T20118的要求，优先采用线接触型钢丝绳。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等），或吊运大件物品、重要设备，且起重机的使用对人身安全及可靠性有较高要求时，应采用 GB8918中规定的钢丝绳。\n\n钢丝绳的选择应满足本标准适用的起重机对所使用的钢丝绳规定的最低选用要求。本标准规定的钢丝绳使用的前提是：所采用的钢丝绳出厂时已得到正确润滑，滑轮和卷筒的卷绕直径选择适当（符合6．3．3．1要求）。\n\n钢丝绳在滑轮和卷筒上的卷绕直径的选择要以起升机构的工作级别为依据。但对于要经常拆卸钢\n\n丝绳的起重机（如建筑用起重机和流动式起重机），由于要求滑轮、卷筒等与钢丝绳相关的部件尺寸紧凑，重量较轻，且可以经常更换钢丝绳，故滑轮、卷筒的卷绕直径选用允许比所在起升机构工作级别低一级，但最低工作级别不应低于 M3级。\n\n当起重机进行危险物品装卸作业（如吊运液态熔融金属、高放射性或高腐蚀性物品等）时，宜按比该类起重机起升机构常用的工作级别高一级的机构来选择钢丝绳滑轮和卷筒的卷绕直径。\n\n## 6．3．2．2 钢丝绳结构型式的选择\n\n选用线接触型钢丝绳时，对起升高度很大，吊钩组钢丝绳倍率很小的港口装卸用起重机或建筑塔式起重机，宜采用多层股不旋转钢丝绳；当钢丝绳在腐蚀性较大的环境中工作时，应采用镀锌钢丝绳。\n\n## 6．3．2．3 钢丝绳直径的选择计算\n\n### 6．3．2．3．1 确定钢丝绳最大工作静拉力应考虑的因素\n\n#### 6．3．2．3．1．1 起重用（抓斗除外）钢丝绳\n\n计算最大工作静拉力时应考虑下列因素：起重机的额定起升载荷；下滑轮组和取物装置的自重重力；起升钢丝绳缠绕滑轮组的倍率 $a$ 和绕上卷筒的钢丝绳分支数；起升高度超过 $5 0 ~ \\mathrm { m }$ 时，一般要计及钢丝绳的自重重力；在上极限位置若钢丝绳与铅垂线夹角大于 $2 2 . 5 ^ { \\circ }$ 时，还需要考虑由钢丝绳的倾斜引起钢丝绳拉力的增大；钢丝绳系统的总传动效率 $\\eta _ { \\Sigma }$ 。对单联滑轮组可按式（124）计算：\n\n$$\n\\eta _ { \\Sigma } = \\frac { 1 - \\eta _ { l } ^ { \\mathrm { a } } } { ( 1 - \\eta _ { l } ) a } \\cdot \\eta _ { \\mathrm { D } }\n$$\n\n……（124）\n\n式中：\n\n$\\eta _ { \\Sigma }$ 钢丝绳系统的总传动效率；  \n$\\eta _ { l }$ 单个滑轮的效率（滚动轴承取0.98，滑动轴承取0.96）；  \n$a$ 同式（77）；  \n$\\eta _ { \\mathrm { D } }$ 导向滑轮的效率。\n\n#### 6．3．2．3．1．2 非起重用钢丝绳\n\n对不专门用于起升垂直载荷的各种钢丝绳，应考虑在4．4．2中规定的、在各种用途工况中能反复出犛现的载荷情况Ⅰ或Ⅱ的最不利情况来确定出钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 。当钢丝绳用来作水平运动的牵引时，应考虑牵引对象作水平运动时的摩擦阻力、坡道阻力以及起升钢丝绳绕过起升及导向滑轮系统的阻力等。\n\n#### 6．3．2．3．1．3 多绳抓斗的钢丝绳\n\n对于四绳（或双绳）抓斗，其闭合绳和支持绳载荷分配按如下规定：\n\na） 如使用的系统能自动地且快速地（例如采用差动式电控装置等）使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配或将两种绳之间的载荷差异仅限制在闭斗末期或开始张开的一个极短时期内犛者，则闭合绳和支持绳的最大工作静拉力 $S$ 各取为总载荷的 $66 \\%$ 除以各自的分支数；当采用直流调速或交流变频调速，并进行了特殊的设计，能实时监控保证抓斗离地时起升与闭犛合机构载荷准确协调共同承担者，钢丝绳的最大工作静拉力 $S$ 可各取为总载荷的 $5 5 \\%$ 除 以\n\n各自的分支数。\n\nb） 如使用的系统在起升过程中不能使闭合绳和支持绳中的载荷平均分配，而实际上在抓斗闭犛合及起升初期几乎全部载荷都作用在闭合绳上，则闭合绳最大工作静拉力犛 $S$ 取为总载荷的$100 \\%$ 除以其分支数，支持绳最大工作静拉力 $S$ 取为总载荷的 $66 \\%$ 除以其分支数。\n\n### 6．3．2．3．2 钢丝绳选用计算\n\n#### 6．3．2．3．2．1 $\\ b { C }$ 系数法\n\n本方法只适用于运动绳。选取的钢丝绳直径不应小于（最接近于）按式（125）计算的钢丝绳直径。\n\n$$\nd _ { \\operatorname* { m i n } } = C \\sqrt { S }\n$$\n\n……（125）\n\n式中：\n\n$d _ { \\mathrm { m i n } }$ — 钢丝绳的最小直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$C$ -钢丝绳选择系数，单位为毫米每开二次方牛 $( \\mathrm { m m } / \\sqrt { \\mathrm { N } } )$ ；$S$ -钢丝绳最大工作静拉力，单位为牛顿(N)。\n\n钢丝绳选择系数 $C$ 取值与钢丝的公称抗拉强度和机构工作级别有关，见表44。\n\n当钢丝绳的 $k ^ { \' }$ 和犽 $\\sigma _ { t }$ 狋值与表44中不同时，则可根据工作级别从表44中选择安全系数犆 $n$ 值并根据所选择钢丝绳的 $k ^ { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e79c22eb-5af7-4026-b593-dd6cfbe4316d', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '6运输机械（Part 1）', '6运输机械## 6.1一般规定\n\n6.1.1各类运输机械应有完整的机械产品合格证以及相关的技术资料。\n\n6.1.2启动前应重点检查下列项目，并应符合相应要求：\n\n1车辆的各总成、零件、附件应按规定装配齐全，不得有脱焊、裂缝等缺陷。螺栓、铆钉连接紧固不得松动、缺损；\n\n2各润滑装置应齐全并应清洁有效；\n\n3离合器应结合平稳、工作可靠、操作灵活，踏板行程应符合规定；\n\n4制动系统各部件应连接可靠，管路畅通；\n\n5灯光、喇叭、指示仪表等应齐全完整；\n\n6轮胎气压应符合要求；\n\n7燃油、润滑油、冷却水等应添加充足；\n\n8燃油箱应加锁；\n\n9运输机械不得有漏水、漏油、漏气、漏电现象。\n\n6.1.3运输机械启动后，应观察各仪表指示值，检查内燃机运转情况，检查转向机构及制动器等性能，并确认正常，当水温达到 $4 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 以上、制动气压达到安全压力以上时，应低挡起步。起步时应检查周边环境，并确认安全。\n\n6.1.4装载的物品应捆绑稳固牢靠，整车重心高度应控制在规定范围内，轮式机具和圆形物件装运时应采取防止滚动的措施。\n\n6.1.5运输机械不得人货混装，运输过程中，料斗内不得载人。\n\n6.1.6运输超限物件时，应事先勘察路线，了解空中、地面上、地下障碍以及道路、桥梁等通过能力，并应制定运输方案，应按规定办理通行手续。在规定时间内按规定路线行驶。超限部分白天应插警示旗，夜间应挂警示灯。装卸人员及电工携带工具随行，保证运行安全。\n\n6.1.7运输机械水温未达到 $7 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，不得高速行驶。行驶中变速应逐级增减挡位，不得强推硬拉。前进和后退交替时，应在运输机械停稳后换挡。\n\n6.1.8运输机械行驶中，应随时观察仪表的指示情况，当发现机油压力低于规定值，水温过高，有异响、异味等情况时，应立即停车检查，并应排除故障后继续运行。\n\n6.1.9运输机械运行时不得超速行驶，并应保持安全距离。进入施工现场应沿规定的路线行进。\n\n6.1.10车辆上、下坡应提前换人低速挡，不得中途换挡。下坡时，应以内燃机变速箱阻力控制车速，必要时，可间歇轻踏制动器。严禁空挡滑行。\n\n6.1.11在泥泞、冰雪道路上行驶时，应降低车速，并应采取防滑措施。\n\n6.1.12车辆涉水过河时，应先探明水深、流速和水底情况，水深不得超过排气管或曲轴皮带盘，并应低速直线行驶，不得在中途停车或换挡。涉水后，应缓行一段路程，轻踏制动器使浸水的制动片上的水分蒸发掉。\n\n6.1.13通过危险地区时，应先停车检查，确认可以通过后，应由有经验人员指挥前进。\n\n6.1.14运载易燃易爆、刷毒、病蚀性等危险品时，应使用专币车辆按相应的安全规定运输，并应有专业随车人员。\n\n6.1.15爆破器材的运输，应符合现行国家法规《爆破安全规程》GB6722的要求。起爆器材与炸药、不同种类的炸药严禁同车运输。车箱底部应铺软垫层，并应有专业押运人员，按指定路线行驶。不得在人口稠密处、交叉路口和桥上（下）停留。车厢应用帆布覆盖并设置明显标志。\n\n6.1.16装运氧气瓶的车厢不得有油污，氧气瓶严禁与油料或乙炔气瓶混装。氧气瓶上防振胶圈应齐全，运行过程中，氧气瓶不\n\n得滚动及相互撞击。\n\n6.1.17车辆停放时，应将内燃机熄火，拉紧手制动器，关锁车门。在下坡道停放时应挂倒挡，在上坡道停放时应挂一挡，并应使用三角木楔等楔紧轮胎。\n\n6.1.18平头型驾驶室需前倾时，应清理驾驶室内物件，关紧车门后前倾并锁定。平头型驾驶室复位后，应检查并确认驾驶室已锁定。\n\n6.1.19在车底进行保养、检修时，应将内燃机熄火，拉紧手制动器并将车轮牢。\n\n6.1.20车辆经修理后需要试车时，应由专业人员驾驶，当需在道路上试车时，应事先报经公安、公路等有关部门的批准。\n\n## 6.2自卸汽车\n\n6.2.1自卸汽车应保持顶升液压系统完好，工作平稳。操纵应灵活，不得有卡阻现象。各节液压缸表面应保持清洁。\n\n6.2.2非顶升作业时，应将顶升操纵杆放在空挡位置。顶升前，应拔出车厢固定锁。作业后，应及时插人车厢固定锁。固定锁应无裂纹，插人或拔出应灵活、可靠。在行驶过程中车厢挡板不得自行打开。\n\n6.2.3自卸汽车配合挖掘机、装载机装料时，应符合本规程第  \n5.10.15条规定，就位后应拉紧手制动器。\n\n6.2.4卸料时应听从现场专业人员指挥，车厢上方不得有障碍物，四周不得有人员来往，并应将车停稳。举升车厢时，应控制内燃机中速运转，当车厢升到顶点时，应降低内燃机转速，减少车厢振动。不得边卸边行驶。\n\n6.2.5向坑洼地区卸料时，应和坑边保持安全距离。在斜坡上不得侧向倾卸。\n\n6.2.6卸完料，车厢应及时复位，自卸汽车应在复位后行驶。\n\n6.2.7自卸汽车不得装运爆破器材。\n\n6.2.8车厢举升状态下，应将车厢支撑牢靠后，进人车厢下面进行检修、润滑等作业。\n\n6.2.9装运混凝土或黏性物料后，应将车厢清洗干净。\n\n6.2.10自卸汽车装运散料时，应有防止散落的措施。\n\n## 6.3平板拖车\n\n6.3.1拖车的制动器、制动灯、转向灯等应配备齐全，并应与牵引车的灯光信号同时起作用。  \n6.3.2行车前，应检查并确认拖挂装置、制动装置、电缆接头等连接良好。  \n6.3.3拖车装卸机械时，应停在平坦坚实处，拖车应制动并用三角木楔紧车胎。装车时应调整好机械在车厢上的位置，各轴负荷分配应合理。  \n6.3.4平板拖车的跳板应坚实，在装卸履带式起重机、挖掘机、压路机时，跳板与地面夹角不宜大于 $1 5 ^ { \\circ }$ ；在装卸履带式推土机、拖拉机时，跳板与地面夹角不宜大于 $2 5 ^ { \\circ }$ 。装卸时应由熟练的驾驶人员操作，并应统一指挥。上、下车动作应平稳，不得在跳板上调整方向。  \n6.3.5装运履带式起重机时，履带式起重机起重臂应拆短，起重臂向后，吊钩不得自由晃动。  \n6.3.6推土机的铲刀宽度超过平板拖车宽度时，应先拆除铲刀后再');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7a736b5-7825-484c-a5a5-672c65451833', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录J 高强度螺栓连接抗滑移系数试验方法', '附录J 高强度螺栓连接抗滑移系数试验方法## J.0.1 基本要求应符合下列规定:\n\n1 制造厂和安装单位应分别以钢结构制造批为单位进行抗滑移系数试验。制造批可按单位工程划分规定的工程量每2000t为一批，不足2000t的可视为一批。选用两种及两种以上表面处理工艺时，每种处理工艺应单独检验。每批3组试件。\n\n2 抗滑移系数试验应采用双摩擦面的两栓拼接的拉力试件(图J.0.1)。\n\n  \n图J.0.1 抗滑移系数拼接试件的形式和尺寸（尺寸单位：mm）\n\n## J.0.2 试验方法应符合下列规定：\n\n1 试验用的试验机误差应在 $1 \\%$ 以内。\n\n2 试验用的贴有电阻片的高强度螺栓、压力传感器和电阻应变仪应在试验前采用试验机进行标定，其误差应在 $2 \\%$ 以内。\n\n3 测定抗滑移系数的试件应为拉力试件。\n\n4 测定抗滑移系数的试件应由钢结构制造厂加工，试件与所代表的桥梁钢结构应为同一材质、同批制作、同一摩擦面处理工艺，使用同一性能等级和同一直径的高强度螺栓连接副，并在相同条件下运输、存放。\n\n5 测定抗滑移系数的试件为双摩擦面的两栓拼接的拉力试件，其试件尺寸见图J.0.1。\n\n6 试件的钢板厚度 $t _ { I }$ 、 $t _ { 2 }$ 应为所代表的桥梁钢结构中有代表性部件的钢板厚度，同时应考虑在摩擦面滑移之前，试件钢板的净截面始终处于弹性状态；试件的宽度b应按\n\n表J.0.2确定。\n\n表J.0.2 试件的宽度  \n\n\n\n\n\n7 试件加工应符合图J.0.1的规定。\n\n8 试件板面应平整、无油污，孔和板的边缘无飞边、毛刺。\n\n9 应按图J.0.1所示进行试件组装，先打入冲钉定位，然后逐个换成贴有电阻应变片的高强度螺栓（或用压力传感器），拧紧高强度螺栓的预应力达到（ $0 . 9 5 { \\sim } 1 . 0 5$ ） $P ( P$ 为高强度螺栓设计预拉力）。\n\n10 将试件装在试验机上，使试件的轴线与试验机夹具中心线严格对中。\n\n11 在试验中发生以下情况之一时，认为达到滑动荷载：\n\n1）试验机发生回针现象；  \n2）X-Y 记录仪中变形发生突变；  \n3）试件测面画线发生错动。\n\n## J.0.3 抗滑移系数 $\\mu$ 应按下式计算，取两位有效数字：\n\n$$\n\\mu = \\frac { N } { n _ { f } \\sum P _ { \\mathrm { t } } }\n$$\n\n式中：N──由试验机测得的滑动荷载（kN，取3位有效数字）；\n\nn f 摩擦面面数,取 $\\mathrm { ~ n ~ } _ { f } { = } 2$ ；  \nP t——高强度螺栓预拉力实测值（kN）；\n\nΣP t──与试件滑动荷载对应一侧的高强度螺栓预拉力实测值之和（kN，取3位有效数字）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7aead68-f43f-45fc-9bc5-f8ecb7a976d4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 9）', 'n=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>μ2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.390</td><td rowspan=2 colspan=30>1.390 1.447 1.432 1.497 1.319 1.355 1.366 1.411 1.412 1.466 1.458 1.521 1.504 1.576(d)                1               12         13          14         151α1=0.24,β²al                                                                                        1α2=0.43,βa21al                                                                           1α=0.62,β4a4lI1                                                 α4=0.81,β5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>伸缩臂几何特性</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=30>1.3</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=5>1.3</td><td rowspan=1 colspan=8>1.6</td><td rowspan=1 colspan=8>1.9</td><td rowspan=1 colspan=5>2.2</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>β</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=3>2.5</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td><td rowspan=1 colspan=4>1.3</td><td rowspan=1 colspan=4>2.5</td><td rowspan=1 colspan=3>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>阳</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=2>2.5</td><td rowspan=1 colspan=2>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5</td><td></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>从2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.152</td><td rowspan=1 colspan=1>1.168</td><td rowspan=1 colspan=1>1.245</td><td rowspan=1 colspan=2>1.281</td><td rowspan=1 colspan=2>1.206</td><td rowspan=1 colspan=2>1.226</td><td rowspan=1 colspan=2>1.320</td><td rowspan=1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7b9e352-dd99-426f-833f-320d88e49ee7', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犐', '附 录 犐');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7c6a184-62a5-4703-a55f-c33fcab741d3', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：该内容为增加条款。\n\n0 附录“安全防护装置在典型起重机械上的设置”（见标准附录A）\n\n附录性质：规范性附录。\n\n制定依据：\n\n根据GB6067-1985中表17作了适当修改。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7c7c972-3213-4704-a332-3549656f94b1', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.4塔式起重机（Part 1）', '4.4塔式起重机## 4.4.1行走式塔式起重机的轨道基础应符合下列要求：\n\n1路基承载能力应满足塔式起重机使用说明书要求；\n\n2每间隔 $6 \\mathrm { m }$ 应设轨距拉杆一个，轨距允许偏差应为公称值的 $1 / 1 0 0 0$ ，且不得超过 $\\pm 3 \\mathrm { m m }$ ；\n\n3在纵横方向上，钢轨顶面的倾斜度不得大于 $1 / 1 0 0 0$ ；塔机安装后，轨道顶面纵、横方向上的倾斜度，对上回转塔机不应大于3/1000；对下回转塔机不应大于5/1000。在轨道全程中，轨道顶面任意两点的高差应小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ；\n\n4钢轨接头间隙不得大于 $4 \\mathrm { m m }$ ，与另一侧轨道接头的错开距离不得小于 $1 , 5 \\mathrm { m }$ ，接头处应架在轨枕上，接头两端高度差不得大于 $2 \\mathrm { m m }$ ；\n\n5距轨道终端 $1 \\mathrm { m }$ 处应设置缓冲止挡器，其高度不应小于行走轮的半径。在轨道上应安装限位开关碰块，安装位置应保证塔机在与缓冲止挡器或与同一轨道上其他塔机相距大于 $1 \\mathrm { m }$ 处能完全停住，此时电缆线应有足够的富余长度；\n\n6鱼尾板连接螺栓应紧固，垫板应固定牢靠。\n\n## 4.4.2塔式起重机的混凝土基础应符合使用说明书和现行行业标准《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187的规定。\n\n## 4.4.3塔式起重机的基础应排水通畅，并应按专项方案与基坑保持安全距离。\n\n## 4.4.4塔式起重机应在其基础验收合格后进行安装。\n\n## 4.4.5塔式起重机的金属结构、轨道应有可靠的接地装置，接地电阻不得大于 $4 \\Omega$ 。高位塔式起重机应设置防雷装置。\n\n## 4.4.6装拆作业前应进行检查，并应符合下列规定：\n\n1混凝土基础、路基和轨道铺设应符合技术要求；\n\n2应对所装拆塔式起重机的各机构、结构焊缝、重要部位螺栓、销轴、卷扬机构和钢丝绳、吊钩、吊具、电气设备、线路等进行检查，消除隐患；\n\n3应对自升塔式起重机顶升液压系统的液压缸和油管、顶升套架结构、导向轮、顶升支撑（爬爪）等进行检查，使其处于\n\n完好工况；\n\n4装拆人员应使用合格的工具、安全带、安全帽；5装拆作业中配备的起重机械等辅助机械应状况良好，技术性能应满足装拆作业的安全要求；6装拆现场的电源电压、运输道路、作业场地等应具备装拆作业条件；7安全监督岗的设置及安全技术措施的贯彻落实应符合要求。\n## 4.4.7指挥人员应熟悉装拆作业方案，遵守装拆工艺和操作规程，使用明确的指挥信号。参与装拆作业的人员，应听从指挥，如发现指挥信号不清或有错误时，应停止作业。\n## 4.4.8装拆人员应熟悉装拆工艺，遵守操作规程，当发现异常情况或疑难问题时，应及时向技术负责人汇报，不得自行处理。\n## 4.4.9装拆顺序、技术要求、安全注意事项应按批准的专项施工方案执行。\n## 4.4.10塔式起重机高强度螺栓应由专业厂家制造，并应有合格证明。高强度螺栓严禁焊接。安装高强螺栓时，应采用扭矩扳手或专用扳手，并应按装配技术要求预紧。\n## 4.4.11在装拆作业过程中，当遇天气剧变、突然停电、机械故障等意外情况时，应将已装拆的部件固定牢靠，并经检查确认无隐患后停止作业。\n## 4.4.12塔式起重机各部位的栏杆、平台、扶杆、护圈等安全防护装置应配置齐全。行走式塔式起重机的大车行走缓冲止挡器和限位开关碰块应安装牢固。\n## 4.4.13因损坏或其他原因而不能用正常方法拆卸塔式起重机时，应按照技术部门重新批准的拆卸方案执行。\n## 4.4.14塔式起重机安装过程中，应分阶段检查验收。各机构动作应正确、平稳，制动可靠，各安全装置应灵敏有效。在无载荷情况下，塔身的垂直度允许偏差应为4/1000。\n## 4.4.15塔式起重机升降作业时，应符合下列规定：\n\n1升降作业应有专人指挥，专人操作液压系统，专人拆装螺栓。非作业人员不得登上顶升套架的操作平台。操作室内应只准一人操作；\n\n2升降作业应在白天进行；\n\n3顶升前应预先放松电缆，电缆长度应大于顶升总高度，并应紧固好电缆。下降时应适时收紧电缆；\n\n4升降作业前，应对液压系统进行检查和试机，应在空载状态下将液压缸活塞杆伸缩3次 ${ \\sim } 4$ 次，检查无误后，再将液压缸活塞杆通过顶升梁借助顶升套架的支撑，顶起载荷 $1 0 0 \\mathrm { m m } \\sim$ $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，停 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ ，观察液压缸载荷是否有下滑现象；\n\n5升降作业时，应调整好顶升套架滚轮与塔身标准节的间隙，并应按规定要求使起重臂和平衡臂处于平衡状态，将回转机构制动。当回转台与塔身标准节之间的最后一处连接螺栓（销轴）拆卸困难时，应将最后一处连接螺栓（销轴）对角方向的螺栓重新插入，再采取其他方法进行拆卸。不得用旋转起重臂的方法松动螺栓 (销轴)；\n\n6顶升撑脚（爬爪）就位后，应及时插上安全销，才能继续升降作业；\n\n7升降作业完毕后，应按规定扭力紧固各连接螺栓，应将液压操纵杆扳到中间位置，并应切断液压升降机构电源。\n\n## 4.4.16塔式起重机的附着装置应符合下列规定：\n\n1附着建筑物的锚固点的承载能力应满足塔式起重机技术要求。附着装置的布置方式应按使用说明书的规定执行。当有变动时，应另行设计；\n\n2附着杆件与附着支座（锚固点）应采取销轴铰接；\n\n3安装附着框架和附着杆件时，应用经纬仪测量塔身垂直度，并应利用附着杆件进行调整，在最高锚固点以下垂直度允许偏差为2/1000；\n\n4安装附着框架和附着支座时，各道附着装置所在平面与水平面的夹角不得超过 ${ 1 0 } ^ { \\circ }$ ；\n\n5附着框架宜设置在塔身标准节连接处，并应箍紧塔身；\n\n6塔身顶升到规定附着间距时，应及时增设附着装置');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7caeef1-05c8-4a1c-aff8-0f667bd26b3a', '107《建筑工程施工现场标志设置技术规程》（JGJ348-2014）.md', '5专用标志', '5专用标志## 5.1名称标志\n\n### 5.1.1施工区域、办公区域和生活区域应设置名称标志。\n\n### 5.1.2名称标志颜色应醒目，宜符合表5.1.2的规定。\n\n表5.1.2名称标志颜色要求\n\n\n<<<HTBL|eace2ff9f92c44a789d1e06c3d8c3d8c8ca1|END>>>\n\n\n### 5.1.3名称标志的基本形状应为长方形，其基本尺寸宜根据最大观察距离确定，并应符合表5.1.3的规定。\n\n表5.1.3名称标志尺寸与最大观察距离的关系  \n\n\n\n\n\n## 5.2 导向标志\n\n### 5.2.1导向标志可分为指示标志、禁令标志和交通警告标志。\n\n### 5.2.2指示标志颜色可为蓝底、白图案，形状可为圆形、长方形和正方形。禁令标志颜色可为白底、蓝底或红底，对应黑图\n\n### 6.2.2标志载体的尺寸规格应根据施工现场和标志的功能确定。  \n尺寸规格不宜繁多。\n\n### 6.2.3标志的版面布置应简洁美观、导向明确、无歧义。\n\n### 6.2.4同类标志宜采用同一类型的标志版面。设置同一支撑结构上的同类标志应采用同一高度和边框尺寸。\n\n## 6.3设置位置\n\n### 6.3.1安全标志应设在与安全有关的醒目位置，且应使进入现场的人员有足够的时间注视其所表示的内容。  \n### 6.3.2标志牌不宜设在门、窗、架等可移动的物体上，标志牌前不得放置妨碍认读的障碍物。  \n### 6.3.3安全标志设置的高度，宜与人眼的视线高度相一致；专用标志的设置高度应视现场情况确定，但不宜低于人眼的视线高度。采用悬挂式和柱式的标志的下缘距地面的高度不宜小于 $2 \\mathrm { m }$ 。\n### 6.3.4标志的平面与视线夹角宜接近 $9 0 ^ { \\circ }$ 角，当观察者位于最大观察距离时，最小夹角不宜小于 $7 5 ^ { \\circ }$ 。  \n### 6.3.5施工现场安全标志的类型、数量应根据危险部位的性质，分别设置不同的安全标志。  \n### 6.3.6当多个安全标志在同一处设置时，应按禁止、警告、指令、提示类型的顺序，先左后右，先上后下地排列。\n\n## 6.4固定方式\n\n### 6.4.1 标志宜采用下列方式固定：\n\n1悬挂(吸顶):通过拉杆、吊杠等将标志上方与建筑物或其他结构物连接的设置方式。\n\n2落地：将标志固定在地面或建筑物上面的设置方式。\n\n3附着：采用钉挂、焊接、镶嵌、粘贴、喷涂等方法直接将标志的一面或几面固定在侧墙、物体、地面的设置方式。\n\n4摆放：将标志直接放置在使用处的设置方式。\n\n### 6.4.2标志的固定应牢固可靠。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7cbf8a1-e686-459f-a5ae-814556c5662c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．3．3 加速效应的组合', '犌．3．3 加速效应的组合加（减）速时，作用在臂架起重机上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，并按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 臂架俯仰变幅；  \n2） 回转；  \n3） 回转及小车运行变幅；  \n4） 回转及臂架俯仰变幅；  \n5） 回转及起重机运行；  \n6） 回转减速时，惯性力应与离心力组合，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力则按可能同时操作的动作进行组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7cc71b5-3b15-43bc-a5e5-07f2f88ff7df', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 16）', 'lspan=\"1\" rowspan=\"1\">ncr</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴的临界转速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（99)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与结构件或机械零件发生的不同应力相应的应力循环数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（5）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">nm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机在Pm时的转速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">nmax</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">r/min</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴的实际最大转速</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（99）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">疲劳安全系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(113)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">n</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与钢材的屈服点相对应的安全系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（97)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mT</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构件或机械零件总的应力循环数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（5）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一个车轮或滑块上的集中载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(31）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">夹轨器对轨道产生的夹持力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（143)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[P]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kN</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">单个摩擦型高强度螺栓的许用承载能力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（38）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EP</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机承受侧向载荷一侧的端梁上与有效轴距有关的相应车轮经常出现的最大轮压之和</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(D.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅过程中臂架系统相对回转中心线的径向惯性力引起的变幅阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（95)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机运行减速停车惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(144)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转机构电动机的等效回转功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kW</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅机构电动机的等效变幅功率</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7cfdeb3-17ce-4f85-a51a-566ebe30790c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）电动机的发热校验', '（规范性附录）电动机的发热校验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7d80b72-d13a-4363-9aa6-002b7018638c', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '《公路桥涵设计通用规范', '《公路桥涵设计通用规范（JTG D60—2015）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7db6d0d-8b6f-4993-8ddc-7d54001c297e', '11《非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝》（GB-T10045-2018）.md', 'E.6使用特性代号“T6\"的焊丝', 'E.6使用特性代号“T6\"的焊丝此类焊丝是自保护型，采用直流反接，熔滴过渡为喷射过渡。渣系的设计使此类焊丝熔敷金属具有优异的低温冲击韧性,焊道根部良好的熔透性和深坡口中的易脱渣性。此类焊丝可在平焊和横焊位置进行单道焊和多道焊。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7e09714-a2c5-4242-b8d9-ab323ba1f569', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 5）', ' } } \\ ,$ 。\n\n#### 5．6．2．2 不符合5．6．2．1情况的受弯构件的整体稳定性按以下方法计算：\n\na） 在最大刚度平面内受弯的构件，按式（48）计算：\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（48）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } }$ — 绕构件强轴 $. x$ 轴）作用的最大弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 绕构件强轴弯曲所确定的受弯构件侧向屈曲稳定系数，按附录L确定；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按构件受压最大纤维确定的毛截面抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ~ . }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ —— 同式（28）或见表22。\n\nb） 在两个互相垂直的平面内都受弯的轧制 H 型钢或焊接工字形截面构件，按式（49）计算：犕\n\n$$\n\\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $_ y$ 轴）的弯矩，单位为牛毫米 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 构件计算截面对强轴 $\\mathit { \\Pi } _ { x }$ 轴）或对弱轴 $y$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；$[ \\sigma ]$ ］— 同式（28）或见表22。\n\n### 5．6．3 压弯构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．3．1 压弯构件整体稳定性计算\n\n##### 5．6．3．1．1 双向压弯构件的整体弯曲屈曲稳定性计算的简便方法\n\n当 $N / N _ { \\mathrm { E x } }$ 和 $N / N _ { \\mathrm { E y } }$ 均小于0．1时，按式（50）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（50）\n\n式中：\n\n$N$ —作用在构件上的轴向力，单位为牛顿(N)；-同式(46)，根据构件结构型式确定的假想长细比 $\\lambda _ { F }$ 或 $\\lambda _ { h F }$ 按附录K中的表K.1～表K.4查取；$A$ —同式(43)；\n$M _ { \\mathrm { x } } , M _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ —— 同式（49）；$[ \\sigma ]$ ］——— 同式（28）或见表22。犖犖犖$N / N _ { \\mathrm { E x } }$ $N / N _ { \\mathrm { E y } }$\n\n当 和 均大于等于0．1时 ，按式（51）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { x } } } + \\left( \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E y } } } } \\right) \\frac { M _ { \\mathrm { y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } \\leqslant [ \\sigma ] ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$N$ 同式（50）；$\\varphi$ 同式（46）；$A$ 同式（43）；  \n$M _ { \\mathrm { x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 同式（49）；  \n$N _ { E \\mathrm { x');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e7fd00b3-9c49-4bb5-b753-1087211070ba', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '1 水深在 $5 \\mathrm { m', '1 水深在 $5 \\mathrm { m }$ 以内，流速在 $3 . 0 \\mathrm { m } / \\mathrm { s }$ 以内，且河床较平缓时，可筑膜袋围堰。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e80404cf-0261-43e6-83e1-720ac99d0ed0', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验报告', '5 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n(2） 原材料的品种、规格和产地以及混凝土配合比;  \n(3） 试验日期及时间；  \n（4） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（5）环境温度和湿度；  \n(6）捣实方法;  \n（7）水泥混凝土拌合物总用水量和总质量;  \n（8）试样筒质量、试样筒和试样总质量；  \n（9）每次吸水时间和对应的吸水量；  \n（10）泌水量和泌水率；  \n（11）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8066fa2-e86f-4f9b-9329-13623884f723', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 6）', '注意。\n\n#### 4．2．4．1 工艺性载荷\n\n工艺性载荷是指起重机在工作过程中为完成某些生产工艺要求或从事某些杂项工作时产生的载荷，由起重机用户或买方提出。一般将它作为偶然载荷或特殊载荷来考虑。\n\n#### 4．2．4．2 走台、平台和其他通道上的载荷\n\n这些载荷都是局部载荷，只作用在起重机结构的这些局部部位及直接支承它们的构件上。  \n这些载荷的大小与结构的用途和载荷的作用位置有关，如在走台、平台、通道等处应考虑下述载荷：在堆放物料处： $3 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ ；在只作为走台或通道处： $1 ~ 5 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n### 4．3 起重机金属结构设计的基本设计方法、载荷情况与载荷组合\n\n#### 4．3．1 基本设计方法\n\n在起重机金属结构设计中，通常采用的有许用应力设计法和极限状态设计法两种方法。附录 F给出了关于这两种方法应用的说明。\n\n#### 4．3．2 载荷情况\n\n在进行起重机及其金属结构计算时，应考虑三种不同的基本载荷情况：\n\na） A———无风工作情况；  \nb） B——— 有风工作情况；  \nc） C———受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况。  \n在每种载荷情况中，与可能出现的实际使用情况相对应，又有若干个可能的具体载荷组合。\n\n#### 4．3．3 载荷组合\n\n##### 4．3．3．1 起重机无风工作情况下的载荷组合\n\n起重机无风工作情况下的载荷组合有以下四种：\n\na） A1———起重机在正常工作状态下，无约束地起升地面的物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时只应与正常操作控制下的其他驱动机构（不包括起升机构）引起的驱动加速力相组合；  \nb） A2———起重机在正常工作状态下，突然卸除部分起升质量，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合；  \nc） A3———起重机在正常工作状态下，（空中）悬吊着物品，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应考虑悬吊物品及吊具的重力与正常操作控制的任何驱动机构（包括起升机构）在一连串运动状态中引起的加速力或减速力进行任何的组合；  \nd） A4———在正常工作状态下，起重机在不平道路或轨道上运行，无工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷，此时应按 A1的驱动加速力组合。\n\n##### 4．3．3．2 起重机有风工作情况下的载荷组合\n\n起重机有风工作情况下的载荷组合有以下五种：\n\na） $\\mathrm { B 1 \\sim B 4 }$ ———其载荷组合与 $\\mathrm { A 1 \\sim A 4 }$ 的组合相同，但应考虑加上工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nb） B5———在正常工作状态下，起重机在带坡度的不平的轨道上以恒速偏斜运行，有工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷。（其他机构不运动）\n\n注：当起重机的具体使用情况认为应该考虑坡道载荷及工艺性载荷时，可以将坡道载荷视作偶然载荷在起重机的无风工作情况下或有风工作情况下的载荷组合中予以考虑，将工艺性载荷视作偶然载荷或特殊载荷予以考虑。\n\n##### 4．3．3．3 起重机受到特殊载荷作用的工作情况或非工作情况下的载荷组合\n\n起重机受到特殊载荷情况下的载荷组合有以下九种：\n\na） C1———起重机在工作状态下，用最大起升速度无约束地提升地面载荷，例如相当于电动机或发动机无约束地起升地面上松弛的钢丝绳，当载荷离地时起升速度达到最大值（使用导出的$\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ，其他机构不运动)；  \nb） C2———起重机在非工作状态下，有非工作状态风载荷及其他气候影响产生的载荷；  \nc） C3———起重机在动载试验状态下，提升动载试验载荷，并有试验状态风载荷，与载荷组合 A1的驱动加速力相组合；  \nd） C4———起重机带有额定起升载荷，与缓冲碰撞力产生的载荷相组合；  \ne） C5— 起重机带有额定起升载荷，与倾翻力产生的载荷相组合；  \nf） C6— 起重机带有额定起升载荷，与意外停机引起的载荷相组合；  \ng） C7— 起重机带有额定起升载荷，与机构失效引起的载荷相组合；  \nh） C8— 起重机带有额定起升载荷，与起重机基础外部激励产生的载荷相组合；  \ni） C9— 起重机在安装、拆卸或运输期间产生的载荷组合。\n\n#### 4．3．4 载荷组合表及其应用\n\n##### 4．3．4．1 载荷组合表\n\n考虑到受以上各类载荷作用的起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表见表20，各类典型起重机的载荷与载荷组合表见附录 G。\n\n\n\n\n\n（  \n， ． 4  \n\n\n\n\n\n##### 4．3．4．2 载荷组合表的应用\n\n###### 4．3．4．2．1 各项载荷的计算\n\n表20中各项乘以动力系数的载荷计算如下：\n\n第1行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 或乘以1；  \n第2行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 、突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 或乘以1或乘以 $\\eta$ ；  \n第3行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ；  \n第4行和第5行的载荷为相应质量乘以驱动加速度后，再乘以动载荷系数 $\\phi _ { 5 }$ ；  \n第11行的载荷为相应质量乘以重力加速度后，再乘以最大起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ；  \n第13行的载荷为相应质量乘以重力加速度及1．1（或其他动载试验载荷倍数值）后，再乘以动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ ；  \n第14行的载荷为相应质量乘以碰撞停车减速度后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ 或按缓冲器吸收的动能算出缓冲碰撞力后，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e80b36ff-901a-4c18-a857-8b78976b678b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犎', '附 录 犎');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e81319b9-3e13-4f07-a7de-a34c204c0dc4', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第六章 附 则', '第六章 附 则第四十四条 没有造成人员伤亡，但是社会影响恶劣的事故，国务院或者有关地方人民政府认为需要调查处理的，依照本条例的有关规定执行。\n\n国家机关、事业单位、人民团体发生的事故的报告和调查处理，参照本条例的规定执行。\n\n第四十五条 特别重大事故以下等级事故的报告和调查处理，有关法律、行政法规或者国务院另有规定的，依照其规定。\n\n第四十六条 本条例自 2007 年 6 月1 日起施行。国务院1989 年 3 月 29日公布的《特别重大事故调查程序暂行规定》和1991 年 2 月 22日公布的《企业职工伤亡事故报告和处理规定》同时废止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e814b628-6cbf-4cd4-8f33-d9704fbaa307', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.11拓宽改建梁桥拼接施工', '17.11拓宽改建梁桥拼接施工## 17.11.1 本节适用于梁式桥的拓宽改建施工，其他结构形式桥梁的拓宽改建可参照执行。\n\n## 17.11.2 梁式桥拓宽改建拼接施工前，应做好下列准备工作：\n\n### 1 应收集既有桥梁的设计图纸、竣工文件及相关资料，或进行必要的勘测和调研，了解既有桥梁的结构形式和现状。2 应对桥位处地下管线和隐蔽物等的位置、尺寸进行调查，并应采取保护、避让及处理的措施。3 应根据现场的具体情况，制订专项施工方案，确定施工顺序和施工工艺，合理配备施工机具设备。4 应在对交通流量调查的基础上，提出交通导流和安全防护的方案，保证施工期间的施工安全和交通安全。\n\n### 条文说明：\n\n4 拓宽改建期间，原有的桥梁大多尚在通行车辆，因此需要通过交通导流和安全防护，保证交通安全和施工安全。\n\n## 17.11.3 对既有桥梁进行部分凿除或拆除时，应采取措施防止对拟保留的部分造成损伤或破坏。拆除施工过程中不宜将大型施工机具置于既有桥梁上进行作业，必须置于其上作业时，应对既有桥梁的承载能力进行验算，验算通过后方可实施；施工时应采取临时封闭交通等措施，保证安全，并应对既有桥梁的沉降及裂缝等情况进行监测，发现异常应及时采取措施进行处理。\n\n### 条文说明：\n\n在既有桥梁上进行部分凿除或拆除时，如不采取有效措施，很容易对拟保留的部分及其拼装面造成损伤或破坏。既有桥梁的承载能力能否承受大型施工机具置于其上进行作业，只有通过验算方能确定。\n\n## 17.11.4 对新旧混凝土结合面的处理和拼接施工应符合下列规定：\n\n### 1 旧混凝土结合面的凿毛应凿至完全露出新鲜密实混凝土的粗集料，并应清洗干净；对较大体积的结构混凝土的结合面，应将其凿成台阶式，且阶长宜为阶高的2倍。对结合面处外露钢筋表面的锈皮、浮浆等，应采用适宜的工具刷净。\n\n### 2 拼接连接的方式应符合设计规定。设计未规定时，对竖向结合面的接缝，可采用新设接头钢筋再浇筑混凝土的方式进行拼接，接头钢筋的直径宜为 $6 \\mathrm { \\sim } 1 0 \\mathrm { m m }$ ，其所需截面面积宜为梁、板截面面积的 $0 . 2 \\% \\sim 0 . 3 \\%$ ，插入长度新旧混凝土均为30倍钢筋直径，且在新混凝土的一端宜设弯钩；或在既有桥梁的梁、板上按一定的间距钻孔并植入抗剪钢筋，植入的钢筋应采用环氧树脂将其孔洞灌注密实。\n\n### 3 拼接施工浇筑新混凝土前，应采用清水冲洗旧混凝土的表面使其保持湿润。需要在旧混凝土的结合面上涂刷界面剂时，应符合设计的规定；设计未规定时，宜通过试验确定。\n\n### 4 新浇混凝土的施工应符合本规范相关章节的规定。\n\n## 17.11.5拓宽拼接的主体工程结构施工完成后，应先将既有桥梁的桥面铺装层全部凿除并清理干净，再进行全桥桥面铺装层施工。施工应符合下列规定：\n\n### 1 对既有桥梁原铺装层的结合面应进行处理，凿除原结构表面的浮浆，使集料外露，形成 $4 { \\sim } 6 \\mathrm { m m }$ 自然凹凸粗糙面或采用机械刻槽形成糙面，并清洗干净；凿除和清理施工时不得损坏原结构混凝土，且不应有局部光滑结合面。\n\n### 2 凿除既有桥梁铺装层后，对存在缺陷的部位，应进行修补。对空洞和破损处，应在凿除疏松部分混凝土后，采用高一级强度的细石混凝土填筑密实；当有钢筋锈蚀引起混凝土胀裂时，应先剔除松动开裂的混凝土，再进行钢筋表面的除锈和防护等处理。\n\n### 3 桥面铺装新浇混凝土前，对原结构的结合面应充分湿润，但不应有明水。桥面铺装的施工技术要求应符合本规范第 23 章的规定，混凝土的养护时间宜不少于14d。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e81e7a32-379f-4f89-9854-54f6a0c31876', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '21 悬索桥', '21 悬索桥## 21.1 一般规定\n\n### 21.1.1 本章适用于主缆采用平行高强钢丝的地锚式悬索桥及自锚式悬索桥的施工，其他类型悬索桥的施工可参照执行。\n\n### 21.1.2 悬索桥施工的准备工作除应满足本规范第3章的要求外，尚应根据其结构特点和受力特性，在全面了解设计要求的基础上，制订专项施工方案，同时应做好各种钢构件的加工、特殊机械设备的设计制作和必要的试验等工作。对索股、索鞍、索夹和吊索等，应按现行国家标准或行业标准的规定制作，并应对其制作质量进行检测和验收。\n\n### 21.1.3 悬索桥施工应进行施工过程控制，并应使成桥线形和内力符合设计的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e823e1b4-9e1e-4e76-bd71-183dfd569fde', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 3）', '\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } \\mathrm { = } \\frac { 1 } { m } \\Big ( \\thinspace \\zeta P _ { \\Sigma } ( \\omega \\mathrm { + } m _ { \\mathrm { a } } ) \\mathrm { + } P _ { \\mathrm { w I } } \\large ) \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\bullet \\ \\eta } \\mathrm { + } \\frac { \\sum J n ^ { \\mathrm { 2 } } } { 1 8 2 \\ 4 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big )\n$$\n\n………（S．10）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 运行机构电动机发热计算功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；$m$ 电动机台数；  \n$\\mathrm { P } _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；  \n$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；  \nWI— 同式（86）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；同式（89）；  \n∑ — 同式（R．2）；$n$ 同式（82）；$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（R．2）。\n\n#### 犛．2．2．2．2 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．10）计算出运行机构所需的电动机的发热计算功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率大于等于发热计算功率，则电动机的发热校验通过。\n\n## 犛．2．3 按平均损耗法验算电动机的发热\n\n按S．2．1的方法验算电动机的发热，仅对桥式、门式、门座等类型的起重机采用的YZR系列交流异步绕线转子电动机最为合适，而对其他型式的电动机，其他工况与控制方式差别较大的起重机，特别是对采用涡流制动器、晶闸管定子调压等调速系统的电动机，可采用推荐的平均损耗法进行发热校验。\n\n按平均损耗法验算电动机发热的基本步骤是：\n\na） 确定该电动机在起重机工作机构中的典型负载图；  \nb） 考虑各运行时段的电动机数据，如停机时散热条件恶化等冷却系数标么值、固定损耗与可变犚损耗的比值等，计算出电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率 $R _ { \\mathfrak { n } }$ ；  \nc） 当电动机为断续定额基准时，求出断续定额与连续定额的损耗比犚 $P _ { \\natural }$ ；  \nd） 按式（S．11）求出运行后的温升与断续定额时温升的比率犘犚 $R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ ：\n\n$$\nR _ { \\mathfrak { n } } { = } P _ { \\mathfrak { s } } R _ { \\mathfrak { n } }\n$$\n\n式中：\n$R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ — 运行后的温升与断续定额时温升的比率；$P _ { \\xi }$ — 电动机断续定额与连续定额的损耗比；$R _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率；犚当 $R _ { \\mathfrak { n } } { \\leqslant } 1$ ，则认为电动机发热校验合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e836b524-a800-4ec5-aa2b-e97757d31403', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '附录C 钢材焊接工艺评定', '附录C 钢材焊接工艺评定## C.1 一般要求\n\n### C.1.1 钢材焊接工艺评定（以下简称“评定”）应为编制焊接工艺的依据。\n\n### C.1.2 评定条件应与产品焊接条件相对应，且应采用与产品相同牌号和质量等级的钢材及焊接材料。\n\n### C.1.3 制造厂应根据钢材牌号、接头形式、焊接方法和焊接位置等制订评定方案，拟定评定指导书，并应按本规范的相关要求进行评定。\n\n### C.1.4 制造厂首次采用的钢材和焊接材料应进行评定。在同一制造厂已评定并批准的工艺，如连续生产且各项生产条件没有变化，质量可控，5年内可不再评定，遇有下列情况之一者，应重新进行评定：\n\n1 钢材牌号改变;\n\n2 焊接材料改变；\n\n3 焊接方法或焊接位置改变;\n\n4 衬垫材质改变；\n\n5 焊接电流、焊接电压和焊接速度改变超过土 $1 0 \\%$ ；\n\n6 坡口形状和尺寸改变（坡口角度减少 $1 0 ^ { \\circ }$ 以上，熔透焊缝钝边增大 $2 \\mathrm { m m }$ 以上，无衬垫的根部间隙变化 $2 \\mathrm { m m }$ 以上，有衬垫的根部间隙变化超过 $. 2 \\mathrm { m m }$ 或 $+ 6 ~ \\mathrm { m m }$ ）；\n\n7 预热温度低于规定的下限温度 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时；\n\n8 增加或取消焊后热处理时；\n\n9 电流种类和极性改变;\n\n10 加入或取消填充金属;\n\n11 母材焊接部位涂车间防锈底漆而焊接时又不进行打磨的。\n\n### C.1.5 评定应包括对接接头试验、熔透角接试验和T形接头试验。\n\n## C.2 试板\n\n### C.2.1 对接接头、全熔透或部分熔透T形接头试板代表的焊接板厚范围应符合表C.2.1 的规定。\n\n表C.2.1 对接接头、全熔透或部分熔透T形接头试板代表板厚范围（mm）  \n\n\n\n\n\n注：当需要保证熔透角焊缝冲击试样的取样长度时，翼缘板厚度应大于或等于 $2 8 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### C.2.2 除全熔透或部分熔透外的T形接头，应根据焊角尺寸选择腹板和翼缘板组合作为试板，试板板厚应符合表C.2.2 的规定。\n\n表C.2.2 T形接头试板厚度（mm）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e83b9e41-4e69-4e45-85d8-188f3e345b27', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '附录D 岩基载荷试验要点（Part 1）', '附录D 岩基载荷试验要点## D.0.1岩基载荷试验可用于确定完整、较完整、较破碎岩基作为天然地基或桩基础持力层时的承载力。\n\n## D.0.2应采用直径 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 的圆形刚性承压板。当岩石埋藏深度较大时，可采用钢筋混凝土桩，但桩周应采取措施以消除桩身与土之间的摩擦力。\n\n## D.0.3测量系统的初始稳定读数观测应在加压前，每隔 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 读数一次，连续3次读数不变可开始试验。\n\n## D.0.4应采用单循环加载，荷载逐级递增直到破坏，然后分级卸载。\n\n## D.0.5第一级加载值为预估设计荷载的1/5，以后每级为 $1 / 1 0$ 。\n\n## D.0.6加载后立即读数，以后每 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 读数一次。\n\n## D.0.7应将连续3次读数之差均不大于 $0 . 0 1 \\mathrm { m m }$ 作为稳定标准。\n\n## D.0.8当出现下列现象之一时，即可终止加载：\n\n1沉降量读数不断变化，在 $2 4 \\mathrm { h }$ 内，沉降速率有增大的趋势。\n\n2压力加不上或勉强加上而不能保持稳定。\n\n## D.0.9应按下列要求进行卸载观测：\n\n1每级卸载为加载时的2倍，如为奇数，第一级可为3倍。  \n2每级卸载后，隔 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 测读一次，测读3次后可卸下一级荷载。  \n3全部卸载后，当测读到半小时回弹量小于 $0 . 0 1 \\mathrm { m m }$ 时，可认为稳定。\n\n## D.0.10岩石地基承载力的确定应符合下列规定：\n\n1对应于 $p { \\cdot } s$ 曲线上起始直线段的终点为比例界限。符合终止加载条件的前一级 荷载为极限荷载。将极限荷载除以安全系数3，所得值与对应于比例界限的荷载相比\n\n较，取小值。\n\n2每个场地载荷试验的数量不应少于3个，取最小值作为岩石地基承载力特征值。   \n3岩石地基承载力不进行深度修正。\n\n力也是可以发挥的。\n\n本条所述嵌岩桩指桩端嵌入中风化岩、微风化岩或新鲜岩，桩端岩体能取样进行单轴抗压强度试验的情况。对于桩端置于强风化岩中的嵌岩桩，由于强风化岩不能取样成型，其强度不能通过单轴抗压强度试验确定。这类强风化嵌岩段极限承载力参数标准值可根据岩体的风化程度按砂土、碎石类土取值，按支承在土层中的桩计算。\n6.3.8根据编写组的专题研究报告，嵌岩桩嵌入深度的计算公式在 $f _ { \\mathrm { r k } } \\geqslant 2 \\mathrm { M P a }$ 时适用。公式按下列假定求得。\n\n（1）嵌固段地层的侧壁应力呈直线变化。其中，基岩顶面（即嵌岩段顶面）和桩底地层的侧壁应力发挥一致，并等于侧壁容许应力；基岩顶面以下一定深度范围内侧壁应力假定相同，并设此等压段内的应力之和等于受荷段荷载。即桩在嵌固深度 $h$ 范围内的应力图形，上部按梯形变化，下部按三角形变化，梯形中三角形与下部三角形相等（图6-3）。\n\n  \n图6-3桩侧压力分布示意\n\n（2）桩侧压力的分布，对于矩形桩，假定最大压力 $\\sigma _ { \\mathrm { m a x } }$ 等于平均压应力 $\\sigma$ ；对于圆形桩，假定最大压力 $\\sigma _ { \\mathrm { { n u x } } }$ 等于平均压应力 $\\sigma$ 的1.27倍。\n\n（3）同土层相比较，假定嵌岩桩为刚性的。\n\n（4）忽略桩与周围岩、土间的摩擦力和黏着力。\n\n## 1．矩形桩\n\n对于矩形桩，根据以上假设可得：\n\n$$\n\\left\\{ \\begin{array} { l } { { \\sum H _ { \\mathrm { , k \\cdot F } } = 0 } } \\\\ { { H = \\sigma h _ { 0 } b } } \\end{array} \\right.\n$$\n\n$$\n\\begin{array} { c } { { \\displaystyle \\sum { M _ { o } = 0 } } } \\\\ { { \\displaystyle \\left. H \\left( h _ { \\mathrm { 0 } } + \\frac { h _ { \\mathrm { l } } } { 2 } \\right) + M _ { \\mathrm { H } } = \\sigma h _ { \\mathrm { 0 } } b \\left( \\frac { h _ { \\mathrm { 0 } } } { 2 } + \\frac { h _ { \\mathrm { l } } } { 2 } \\right) + \\frac { 1 } { 6 } \\sigma b h _ { \\mathrm { l } } ^ { 2 } \\right. } } \\end{array}\n$$\n\n$$\nh _ { \\mathrm { r } } = h _ { 0 } + h _ { 1 }\n$$\n\n$$\n\\sigma _ { \\operatorname* { m a x } } = 0 . 5 \\beta f _ { \\mathrm { r k } }\n$$\n\n联立上式，可得：\n\n$$\nh _ { 0 } = { \\frac { H } { \\sigma b } } \\quad .\n$$\n\n$$\nh _ { \\scriptscriptstyle 1 } = h _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { r } } - h _ { \\scriptscriptstyle 0 } = h _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { r } } - \\frac { H } { \\sigma b }\n$$\n\n将 $h _ { 0 }$ ， $h _ { \\sc');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e84829ab-15e3-43a9-95e9-1dfe3e3642c9', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '8.7 卷扬式起升机构', '8.7 卷扬式起升机构卷扬式起升机构应符合GB/T19154 的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e84905a7-fb6a-4536-8f1c-1e58962a9a82', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '3.2', '3.2超过一定规模的危险性较大工程more than a certain size of major hazard working procedure超危大工程\n\n工程条件复杂、技术难度大、安全风险高的危险性较大工程。\n\n3.3');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e859d759-6771-4d4a-bba6-9238c5f777fa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性对在工作或非工作时有可能发生整体倾覆的起重机，应通过计算来校核其整体抗倾覆稳定性所需满足的条件。在露天工作的轨道运行起重机，还应校核其抵抗风吹并防止出现滑移的安全性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8636169-5872-454c-8fe9-f7e7b2710f04', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 3）', '考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { f d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , \\psi _ { \\mathrm { f l } } Q _ { \\mathrm { l k } } , \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { f d } }$ 一 作用频遇组合的效应设计值；$\\psi _ { \\scriptscriptstyle  { i } }$ ——汽车荷载（不计汽车冲击力）频遇值系数，取0.7。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用频遇组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n2准永久组合：永久作用标准值与可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用准永久组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { q d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\bf k } , \\sum _ { j = 1 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\bf k } ) \n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { q d } }$ - 作用准永久组合的效应设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } j }$ 汽车荷载（不计汽车冲击力）准永久值系数，取0.4。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用准永久组合的效应设计值Sqd可通过作用效应代数相加计算。\n\n### 4.1.7钢结构构件抗疲劳设计时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0。\n\n### 4.1.8结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0，各项应力限值应按各设计规范规定采用。\n\n### 4.1.9验算结构的抗倾覆、滑动稳定时，稳定系数、各作用的分项系数及摩擦系数，应根据不同结构按各有关桥涵设计规范的规定确定。支座的摩擦系数可按表4.3.13规定采用。\n\n### 4.1.10构件在吊装、运输时，构件重力应乘以动力系数1.2（对结构不利时）或0.85（对结构有利时），并可视构件具体情况作适当增减。\n\n## 4.2永久作用\n\n### 4.2.1结构重力包括结构自重及桥面铺装、附属设备等附加重力。结构重力标准值可按表4.2.1所列常用材料的重度根据式（4.2.1）计算。\n\n$$\nG _ { \\mathrm { k } } = \\gamma V\n$$\n\n式中： $G _ { \\mathrm { k } }$ 结构重力标准值（kN）材料的重度（kN/m）；V- 体积（ $\\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）\n\n  \n表4.2.1常用材料的重度\n\n### 4.2.2预加力计算应满足下列要求：\n\n1在结构进行正常使用极限状态设计和使用阶段构件应力计算时，预加力应作为永久作用计算其主效应和次效应，并计人相应阶段的预应力损失，但不计由于预加力偏心距增大引起的附加效应。\n\n2在结构进行承载能力极限状态设计时，预加力不应作为作用，应将预应力钢筋作为结构抗力的一部分。但在连续梁等超静定结构中，应考虑预加力引起的次效应。\n\n3预加力标准值可采用下式进行计算：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { F _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } A _ { \\mathrm { { p } } } } } \\\\ { { \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } } - \\sigma _ { l } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值（kN）；$A _ { \\mathfrak { p } }$ -预应力钢筋的截面面积（ ${ \\mathfrak { m } } ^ { 2 }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { p e } }$ -预应力钢筋的有效预应力（ $\\mathrm { k P a }$ ；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } }$ 预应力钢筋张拉控制应力（kPa)；\n\n$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋相应阶段的预应力损失（ $\\mathrm { k P a }$ ）。\n\n### 4.2.3土的重力及土侧压力可按下列规定计算：\n\n1静土压力的标准值可按下列公式计算：\n\n$$\ne _ { \\mathrm { j } } = \\xi \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j } }$ - 任一高度 $h$ 处的静上压力（kPa）；\n\n$\\xi$ -压实土的静土压力系数；  \n$\\gamma$ 土的重度 kN/ n G$\\varphi');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8646501-72da-4ae1-8cb9-b57ff73cad59', '106《焊接材料质量管理规程》（JB-T3223-2017）.md', '3总则', '3总则焊接材料的供应商应建立可靠的管理体系，具备可满足用户需求的能力。焊接材料的供应商应按GB/T25778的规定提供焊接材料的质量证明，并保证其符合有关标准和/或供货协议的要求，焊接用气体充装、搬运、储存和使用等还应符合相关安全、技术规范的要求。\n\n焊接材料的供应商应提供产品说明书，内容包括产品特点、性能要求、适用范围、保管及使用注意事项等。\n\n焊接材料的使用方应具备必要的存放、烘干设施及清理手段，建立可靠的管理规程并严格执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8668cbc-edbf-4e76-98a8-8a1bcb1499ca', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '中华人民共和国国家标准', '中华人民共和国国家标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8728a58-fe8b-4a51-89ff-ad5279a6e0ca', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 4）', '坡可采用不陡于1：1.25的坡度；经常受水淹没部分的边坡坡度不应陡于1:2。\n\n3埋置式桥台和钢筋混凝土灌注桩式或排架桩式桥台，其锥坡坡度不应陡于1:1.5；对不受洪水冲刷的锥坡，加强防护时可采用不陡于1:1.25的坡度。\n\n4洪水泛滥范围以内的锥坡和引道的边坡坡面，应根据设计流速设置铺砌层。铺砌层的高度应为：特大、大、中桥应高出计算水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵应高出设计水位加壅水水位（不计浪高） $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ 以上；当有逆风、冰冻或漂流物等影响时，应适当提高。\n\n### 3.5.4桥台侧墙后端和悬臂梁桥的悬臂端深人桥头锥坡顶点以内的长度，均不应小于 $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ （按路基和锥坡沉实后计）。\n\n### 3.5.5高速公路、一级公路、二级公路和三级公路的桥头宜设置搭板，搭板设置应符合下列规定：\n\n1搭板长度不宜小于5m；桥台高度不小于5m时，搭板长度不宜小于 $8 \\mathrm { m }$ 。\n\n2搭板宽度宜与桥台侧墙内缘相齐，并用柔性材料隔离，最小宽度不应小于行车道宽度。\n\n3搭板厚度不直小于 $0 . 2 5 \\mathrm { m }$ ； 长度不小于6m的搭板，其厚度不宜小于 $0 . 3 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.6构造要求\n\n\n\n### 3.6.1桥涵结构应符合下列规定\n\n1桥涵结构在制造、运输、安装和使用过程中，应具有规定的强度、刚度、稳定性和耐久性。\n\n2桥涵结构构造应使其附加应力、局部应力尽量减小\n\n3桥涵结构形式和构造应便于制造、施工和养护，\n\n4桥涵结构物所用材料的品质及其技术性能应符合相关现行标准的规定。\n\n### 3.6.2桥涵的上、下部构造应视需要设置变形缝或伸缩缝，并配置适用的伸缩装置。高速公路、一级公路上的多孔梁（板）桥宜分联采用结构连续，也可分联采用桥面连续。\n\n### 3.6.3小桥涵可在进、出口和桥涵所在范围内整治和加固河床，必要时应在进、出□处设置减冲、防冲设施。\n\n### 3.6.4漫水桥应尽量减小桥面和桥墩的阻水面积，其上部构造与墩台的连接必须可靠，并应采取必要的措施使基础不被冲毁。\n\n### 3.6.5桥涵应有必要的通风、排水和防护措施及维修工作空间。\n\n### 3.6.6设置护栏的桥梁，桥梁护栏与桥面板应进行可靠连接。根据护栏形式，可采用直接埋入式、地脚螺栓和预埋钢筋的连接方式。\n\n### 3.6.7设置栏杆的桥梁，其栏杆的设计，除应满足受力要求外，尚应注意美观，栏杆高度不应小于 $1 , 1 \\mathrm m$ 。\n\n### 3.6.8桥梁支座设计应满足下列要求：\n\n1桥梁支座可按其跨径、结构形式、反力值、支承处的位移及转角变形值选取不同的支座。桥梁可选用板式橡胶支座或四氟滑板橡胶支座、盆式橡胶支座和球型钢支座。不宜采用带球冠的板式橡胶支座或坡形板式橡胶支座。\n\n2桥梁纵桥向单个支承点宜设置一排竖向支座，横桥向竖向支座的设置应考虑支座脱空的影响。\n\n3支座上、下传力面应保持水平\n\n4桥梁墩台应预留安装、维护、更换支座的工作空间和操作安全防护设施。\n\n### 3.6.9桥面伸缩装置应保证能自由伸缩，并应满足承载和变形要求，使车辆平稳通过。伸缩装置应具有良好的密水性和排水性，并易于检查和养护\n\n## 3.7桥面铺装、防水和排水\n\n\n\n### 3.7.1桥面铺装应符合下列规定：\n\n1桥面铺装宜与公路路面相协调\n\n2桥面铺装应有完善的桥面防水、排水系统\n\n3桥面铺装应与桥梁的上部结构综合考虑、协调设计\n\n4高速公路和一级公路上特大桥、大桥的桥面铺装宜采用沥青混凝土桥面铺装。\n\n### 3.7.2桥面铺装应设防水层。工桥台背面及拱桥拱圈与填料间应设置防水层，并设盲沟排水。\n\n### 3.7.3高速公路和一、二级公路上桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于$7 0 \\mathrm { m m }$ ；二级以下公路桥梁的沥青混凝土桥面铺装层厚度不宜小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 。沥青混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路沥青路面设计规范》（JTGD50）的有关规定。\n\n### 3.7.4水泥混凝土桥面铺装面层（不含整平层和垫层）的厚度不宜小于 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，混凝土强度等级不应低于C40。水泥混凝土桥面铺装层内应配置钢筋网。钢筋直径不应小于 $8 \\mathrm { m m }$ ，间距不宜大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。水泥混凝土桥面铺装尚应符合现行《公路水泥混凝土路面设计规范》（JTGD40）的有关规定。\n3.7.5正交异性板钢桥面沥青混凝土铺装结构应根据桥梁纵面线形、桥梁结构受力状态、桥面系的实际情况、当地气象与环境条件、铺装材料的性能等综合研究选用。\n\n3.7.6桥面排水、桥台和支挡构造物的排水应满足现行《公路排水设计规范》（JTG/TD33）的有关规定，并应根据需要设置必要的桥面径流汇集引排系统和设施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8739599-630f-4ced-87c9-e5fd40a72966', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '8 焊接检验（Part 2）', '的质量安全，也反映了目前我国钢结构焊接施工水平。\n\n本条为强制性条文，必须严格执行。\n\n## 8.2 承受静荷载结构焊接质量的检验\n\n8.2.1、8.2.2 外观检测包括焊缝外观缺陷检测和焊缝几何尺寸\n\n测量两部分。\n\n8.2.3 无损检测必须在外观检测合格后进行。\n\n裂纹可在焊接、焊缝冷却及以后相当长的一段时间内产生。I、Ⅱ类钢材产生焊接延迟裂纹的可能性很小，因此规定在焊缝冷却到室温进行外观检测后即可进行无损检测。ⅢI、N类钢材若焊接工艺不当则具有产生焊缝延迟裂纹的可能性，且裂纹延迟时间较长，有些国外规范规定此类钢焊接裂纹的检查应在焊后 $4 8 \\mathrm { h }$ 进行。考虑到工厂存放条件、现场安装进度、工序衔接的限制以及随着时间延长，产生延迟裂纹的几率逐渐减小等因素，本规范对ⅢI、IV类钢材及焊接难度等级为C、D级的结构，规定以 $2 4 \\mathrm { { h } }$ 后无损检测的结果作为验收的依据。对钢材标称屈服强度大于690MPa（调质状态）的钢材，考虑产生延迟裂纹的可能性更大，故规定以焊后 $4 8 \\mathrm { h }$ 的无损检测结果作为验收依据。\n\n内部缺陷的检测一般可用超声波探伤和射线探伤。射线探伤具有直观性、一致性好的优点，但其成本高、操作程序复杂、检测周期长，尤其是钢结构中大多为T形接头和角接头，射线检测的效果差，且射线探伤对裂纹、未熔合等危害性缺陷的检出率低。超声波探伤则正好相反，操作程序简单、快速，对各种接头形式的适应性好，对裂纹、未熔合的检测灵敏度高，因此世界上很多国家对钢结构内部质量的控制采用超声波探伤。本规范原则规定钢结构焊缝内部缺陷的检测宜采用超声波探伤，如有特殊要求，可在设计图纸或订货合同中另行规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e87e198c-5e42-4edc-984a-80d581d5457c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录J 高强度螺栓连接抗滑移系数试验方法', '附录J 高强度螺栓连接抗滑移系数试验方法## J.0.1 基本要求应符合下列规定:\n\n1 制造厂和安装单位应分别以钢结构制造批为单位进行抗滑移系数试验。制造批可按单位工程划分规定的工程量每2000t为一批，不足2000t的可视为一批。选用两种及两种以上表面处理工艺时，每种处理工艺应单独检验。每批3组试件。\n\n2 抗滑移系数试验应采用双摩擦面的两栓拼接的拉力试件(图J.0.1)。\n\n![](images/45f69cc19242db497b443e81f8a86fbda728f0b417b858d890a604d559ff63db.jpg)  \n图J.0.1 抗滑移系数拼接试件的形式和尺寸（尺寸单位：mm）\n\n## J.0.2 试验方法应符合下列规定：\n\n1 试验用的试验机误差应在 $1 \\%$ 以内。\n\n2 试验用的贴有电阻片的高强度螺栓、压力传感器和电阻应变仪应在试验前采用试验机进行标定，其误差应在 $2 \\%$ 以内。\n\n3 测定抗滑移系数的试件应为拉力试件。\n\n4 测定抗滑移系数的试件应由钢结构制造厂加工，试件与所代表的桥梁钢结构应为同一材质、同批制作、同一摩擦面处理工艺，使用同一性能等级和同一直径的高强度螺栓连接副，并在相同条件下运输、存放。\n\n5 测定抗滑移系数的试件为双摩擦面的两栓拼接的拉力试件，其试件尺寸见图J.0.1。\n\n6 试件的钢板厚度 $t _ { I }$ 、 $t _ { 2 }$ 应为所代表的桥梁钢结构中有代表性部件的钢板厚度，同时应考虑在摩擦面滑移之前，试件钢板的净截面始终处于弹性状态；试件的宽度b应按\n\n表J.0.2确定。\n\n表J.0.2 试件的宽度  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>螺栓直径d（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>16</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>22</td><td rowspan=1 colspan=1>24</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>板宽b（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>105</td><td rowspan=1 colspan=1>110</td></tr></table>\n\n\n7 试件加工应符合图J.0.1的规定。\n\n8 试件板面应平整、无油污，孔和板的边缘无飞边、毛刺。\n\n9 应按图J.0.1所示进行试件组装，先打入冲钉定位，然后逐个换成贴有电阻应变片的高强度螺栓（或用压力传感器），拧紧高强度螺栓的预应力达到（ $0 . 9 5 { \\sim } 1 . 0 5$ ） $P ( P$ 为高强度螺栓设计预拉力）。\n\n10 将试件装在试验机上，使试件的轴线与试验机夹具中心线严格对中。\n\n11 在试验中发生以下情况之一时，认为达到滑动荷载：\n\n1）试验机发生回针现象；  \n2）X-Y 记录仪中变形发生突变；  \n3）试件测面画线发生错动。\n\n## J.0.3 抗滑移系数 $\\mu$ 应按下式计算，取两位有效数字：\n\n$$\n\\mu = \\frac { N } { n _ { f } \\sum P _ { \\mathrm { t } } }\n$$\n\n式中：N──由试验机测得的滑动荷载（kN，取3位有效数字）；\n\nn f 摩擦面面数,取 $\\mathrm { ~ n ~ } _ { f } { = } 2$ ；  \nP t——高强度螺栓预拉力实测值（kN）；\n\nΣP t──与试件滑动荷载对应一侧的高强度螺栓预拉力实测值之和（kN，取3位有效数字）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8859806-00e6-485b-a29d-e5595ba610e3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 1）', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算## 5.5.1 轴心受力构件的刚性\n\n### 5.5.1.1 轴心受力构件的刚性计算\n\n刚性计算按式（42）计算：\n\n……（42）\n\n式中：\n\n入 结构构件的长细比，见5.5.1.2;［］—— 结构构件的容许长细比，见表28。\n\n表 28 结构构件的容许长细比［］  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>构件名称</td><td rowspan=1 colspan=1>受拉结构件</td><td rowspan=1 colspan=1>受压结构件</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>主要承载结构件</td><td rowspan=1 colspan=1>对桁架的弦杆</td><td rowspan=1 colspan=1>180</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>对整个结构</td><td rowspan=1 colspan=1>200</td><td rowspan=1 colspan=1>180</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>次要承载结构件(如主桁架的其他杆件、辅助桁架的弦杆等)</td><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>200</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>其他构件</td><td rowspan=1 colspan=1>350</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td></tr></table>\n\n\n### 5.5.1.2 结构构件的长细比\n\n#### 5.5.1.2.1 实腹式轴心受力构件的长细比 $\\lambda$ ，分为 $\\lambda _ { \\mathrm { { x } } }$ 和 $\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ ，按式（43）计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\lambda _ { \\mathrm { x } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c x } } } { r _ { \\mathrm { x } } } } \\\\ { \\lambda _ { \\mathrm { y } } { = } \\frac { l _ { \\mathrm { c y } } } { r _ { \\mathrm { y } } } \\bigg [ } \\end{array}\n$$\n\n……（43）\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { x } } \\setminus \\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 实腹式轴心受力构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $. y$ 轴）的计算长细比；$l _ { \\mathrm { c x } } \\setminus l _ { \\mathrm { c y } }$ — 结构构件对通过截面形心的强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ），其计算方法按附录J的J．1；$r _ { \\mathrm { ~ x ~ } } , r _ { \\mathrm { ~ y ~ } }$ — 结构构件毛截面对强轴（轴）或弱轴（轴）的回转半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n$$\nr _ { \\mathrm { x } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { x } } } { A } } } , \\qquad r _ { \\mathrm { y } } = { \\sqrt { \\frac { I _ { \\mathrm { y } } } { A } } }\n$$\n\n$I _ { \\mathrm { { x } } } \\setminus I _ { \\mathrm { { y } } }$ — 结构构件对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）或弱轴 $_ y$ 轴）的毛截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；\n\n$A$ ——结构构件毛截面面积,单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$\n\n#### 5.5.1.2.2 等截面格构式组合构件的换算长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ ，按附录J中的表J．5选取。\n\n## 5.5.2 起重机的静态刚性\n\n### 5.5.2.1 桥架型起重机\n\n#### 5.5.2.1.1 跨中位置\n\n##### 5.5.2.1.1.1 手动起重机\n\n手动小车（或手动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及手动小车（或手动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 的关系，推荐为： $f \\leqslant { \\frac { 1 } { 4 0 0 } } \\ S$ ；\n\n##### 5.5.2.1.1.2 电动起重机\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁跨中位置时，由额定起升载荷及自行式小车（或电动葫芦）\n\n自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 $S$ 的关系，推荐为：\n\n对低定位精度要求的起重机，或具有无级调速控制特性的起重机；采用低起升速度和低加速度能达到可接受定位精度的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 5 0 0 }$ S\n\n使用简单控制系统能达到中等定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8877fbe-9765-4192-bcab-ff875db97a4f', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '11.6 辅助坑道（Part 1）', '11.6 辅助坑道## 11.6.1 井口房和通风机房附近11.6.1 井口房和通风机房附近 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 内不应有明火。不应有明火。\n\n## 11.6.2 斜井、竖井的富水终端应配备救生设施。11.6.2 斜井、竖井的富水终端应配备救生设施。\n\n## 11.6.3 不应在斜井、竖井的井壁上悬吊物品,应及时处理浮石危岩。11.6.3 不应在斜井、竖井的井壁上悬吊物品，应及时处理浮石危岩。\n\n## 11.6.4 斜井施工的安全防护要求如下:11.6.4 斜井施工的安全防护要求如下：\n\na) a) 无轨运输斜井内运输道路应硬化,并应采取防滑措施。 长隧道斜井无轨运输道路综合纵坡不无轨运输斜井内运输道路应硬化，并应采取防滑措施。长隧道斜井无轨运输道路综合纵坡不应大于应大于 $10 \\%$ ;洞内的集水坑、变压器、紧急避险处应设置防撞护栏和安全标志;单车道的斜井,内的集水坑、变压器、紧急避险处应设置防撞护栏和安全标志；单车道的斜井，每隔一定距离应设置错车道,其长度应满足安全行车要求;斜井内每隔 每隔一定距离应设置错车道，其长度应满足安全行车要求；斜井内每 $3 0 0 \\mathrm { ~ m ~ } { \\sim } 5 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 应设置应设置缓冲防撞安全岛。 无轨运输进洞载物车辆车速不应大于缓冲防撞安全岛。无轨运输进洞载物车辆车速不应大于 $8 ~ \\mathrm { k m / h }$ ,空车车速不应大于 ,空车车速不应大于 $1 5 \\ \\mathrm { k m / h }$ ,,出洞爬坡车速不应大于出洞爬坡车速不应大于 $2 0 \\ \\mathrm { k m / h }$ ;;\n\nb) 有轨运输井口应设置挡车器,并由专人管理。 在挡车器下方b) 有轨运输井口应设置挡车器，并由专人管理。在挡车器下 $5 \\ \\mathrm { m } \\sim 1 0 \\ \\mathrm { m }$ 及接近井底前m及接近井底 $1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 处处应各设一道防溜车装置;长大斜井每隔应各设一道防溜车装置；长大斜井每 $1 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 应分别设置防溜车装置,井底与通道连接处应应分别设置防溜车装置，井底与通道连接处应设置安全索。 车辆行驶时,井内不应有人员通行或作业;有轨运输井身每设置安全索。车辆行驶时，井内不应有人员通行或作业；有轨运输井 $3 0 \\mathrm { ~ m ~ } { \\sim } 5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 应设置应设置躲避洞,井底停车场应设避车洞,井底附近的固定设备应置于专用洞室;躲避洞，井底停车场应设避车洞，井底附近的固定设备应置于专用洞室；\n\nc) 斜井一侧应设宽c) 斜井一侧应设宽1 $1 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的人行斜道供进出施工人员行走,与运输道路、轨道的安全距离不应小于人行斜道供进出施工人员行走，与运输道路、轨道的安全距离不应小于$2 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,每间隔每间隔5 $5 0 ~ \\mathrm { m } \\sim 1 0 0 ~ \\mathrm { m }$ 应设置一处休息平台,并应符合8.4.3d)的规定;置一处休息平台，并应符合8.4.3d)的规定；\n\nd) 斜井垂直深度超过d) 斜井垂直深度超过5 $5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时,应有运送人员的专用车辆;车辆应设顶盖,并装有可靠的防坠器,应有运送人员的专用车辆；车辆应设顶盖，并装有可靠的防坠器，车辆中应配备向卷扬机司机发送紧急信号的装置;车辆中应配备向卷扬机司机发送紧急信号的装置；\n\ne) 斜井口、井下及提升绞车应有联络信号装置,每次提升、下放与停留应有明确的信号规定;e)斜井口、井下及提升绞车应有联络信号装置，每次提升、下放与停留应有明确的信号规定；\n\nf ) 斜井中牵引运输速度不应大于f)斜井中牵引运输速度不应大于 $5 ~ \\mathrm { m / s }$ ,接近洞口与井底时不应大于 接近洞口与井底时不应大于 $2 ~ \\mathrm { m / s }$ ,升降加速度不应大升降加速度不应大于于 $0 . 5 ~ \\mathrm { m / s } ^ { 2 }$ ;;  \ng) g) 斜井提升设备应按规定配备符合要求的防止过卷装置、防止过速装置、限速器、深度指示器、井提升设备应按规定配备符合要求的防止过卷装置、防止过速装置、限速器、深度指示器、警铃、常用闸和保险闸等保险装置;警铃、常用闸和保险闸等保险装置；  \nh) h) 斜井提升、连接装置应符合安全使用要求,钢丝绳应符合 6. 7. 7 的规定,并应定期检查;井提升、连接装置应符合安全使用要求，钢丝绳应符合6.7.7的规定，并应定期检查；  \ni ) i) 作业平台 衬砌台车应配备制动装置 就位后应及时锁固业平台、衬砌台车应配备制动装置，就位后应及时锁固。\n\n## 11.6.5 竖井施工的安全防护要求如下:11.6.5 竖井施工的安全防护要求如下：\n\na) 竖井的锁口圈应高于地面不少于a)竖井的锁口圈应高于地面不少于 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;;  \nb) b)井 井口应配备井盖,除升降人员和物料进出外,井盖不应打开;井口应配备防雨设施,通向井口口应配备井盖，除升降人员和物料进出外，井盖不应打开；井口应配备防雨设施，通向井口的轨道应设挡车器 井口周围应设防护栏杆和安全门 防护栏杆的高度不应小于的轨道应设挡车器；井口周围应设防护栏杆和安全门，防护栏杆的高度不应小 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 且应,且应符合5.1 的规定;符合5.1的规定；  \nc) c) 人员升降时不应携带大件材料、工具,随身携带的小件工具应放入工具袋;员升降时不应携带大件材料、工具，随身携带的小件工具应放入工具袋；  \nd');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e88db5e4-a475-4bf1-8a30-f033bd000b78', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '8.3.9 防撞杆装置或障碍物检测', '8.3.9 防撞杆装置或障碍物检测## 8.3.9.1 平台在钢丝绳松弛和/或平台纵向倾斜角度大于 $1 4 ^ { \\circ }$ 时自动起作用。此装置为独立作用装置，不需要向控制系统有关安全部件输出电信号。\n\n## 8.3.9.2 宜安装防撞杆装置，当平台碰到障碍物时，该装置应停止平台的下降。见图3。\n\n## 8.3.9.3 如平台上方有突出结构造成潜在危险时，宜设置顶部防撞装置或其他装置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e89defb9-a37d-4e9d-8870-fef0112aa2ce', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 1）', '5．3 材料和许用应力## 5．3．1 结构件钢材及其许用应力\n\n### 5．3．1．1 结构件钢材\n\n#### 5．3．1．1．1 起重机承载结构件的钢材选择，应考虑结构的重要性、载荷特征、应力状态、连接方式和起重机工作环境温度及钢材厚度等因素。\n\n起重机 金 属 结 构 的 主 要 承 载 结 构 的 构 件，宜 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T700中 的 Q235钢 和GB／T699中的 20钢 材；当 结 构 需 要 采 用 高 强 度 钢 材 时，可 采 用 力 学 性 能 不 低 于 GB／T1591中 的Q345、Q390和 Q420钢材。\n\n对厚度大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 的钢板，用作焊接承载构件时应慎重，当用作拉伸、弯曲等受力构件时，需增加横向取样的拉伸和冲击韧性的检验，且应满足设计要求。\n\n下列情况的承载结构和构件钢材不应采用沸腾钢：\n\na） 焊接结构\n\n1） 直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构；  \n2） 虽可以不计算疲劳但工作环境温度低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时的直接承受动载荷的结构以及受拉、受弯的重要承载结构；  \n3） 工作环境温度等于或低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的所有承载结构。\n\n#### b） 非焊接结构\n\n工作环境温度等于或低于－ $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的直接承受动载荷且需要计算疲劳的结构。\n\n#### 5．3．1．1．2 在设计高强度钢材的结构构件时，应特别注意选择合理的焊接工艺并进行相应的焊接试验，以减少其制造内应力，防止焊缝开裂及控制高强度钢材结构的变形。\n\n#### 5．3．1．1．3 室外工作起重机的结构工作环境温度，在用户未特别提出时，可取为起重机使用地点的年最低日平均温度。对不确定使用地点的起重机，工作环境温度由设计制造单位根据销售情况确定。\n\n#### 5．3．1．1．4 为使所选的结构件钢材具有足够的抗脆性破坏的安全性，应根据影响脆性破坏的条件来选择钢材的质量组别，即应正确评价导致构件钢材脆性破坏的以下各因素的影响：\n\n纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；  \n构件材料的厚度；  \n工作环境的温度。\n\n考虑影响脆性破坏因素评价的钢材质量组别选择方法参见附录I。\n\n#### 5．3．1．1．5 钢铸件宜采用符合 GB／T11352或 GB／T14408规定的铸钢。\n\n### 5．3．1．2 结构构件钢材的许用应力\n\n#### 5．3．1．2．1 拉伸、压缩、弯曲许用应力（即：基本许用应力） $[ \\pmb { \\sigma } ]$\n\n基本许用应力包括拉伸、压缩、弯曲的许用应力，可按以下两种情况计算：a） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7$ 的钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ ］为钢材屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 除以强度安全系数 $n$ ，见表22。\n\n表 22 强度安全系数 $\\pmb { n }$ 和钢材的基本许用应力 $[ \\pmb { \\sigma } ]$   \n\n\n\n\n\nb） 对于 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的高强度钢材，基本许用应力 $[ \\sigma ]$ 按式（28）计算：\n\n$$\n[ \\sigma ] = \\frac { 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } } } { n }\n$$\n\n……（28）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 钢材的基本许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点。当钢材无明显的屈服点时，取 $\\sigma _ { 0 , 2 }$ 为 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( \\sigma _ { 0 , 2 } \\right.$ 为钢材标准拉力试验残余应变达 $0 . 2 \\%$ 时的试验应力），单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 钢材的抗拉强度，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$n$ 与载荷组合类别相关的强度安全系数，见表22。\n\n#### 5．3．1．2．2 剪切许用应力\n\n剪切许用应力，按式（29）计算：\n\n$$\n[ \\tau ] = \\frac { [ \\sigma ] } { \\sqrt { 3 } }\n$$\n\n……（29）\n\n式中：\n\n$[ \\tau ]$ ———机构件剪切许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n#### 5．3．1．2．3 端面承压许用应力\n\n端面承压许用应力，按式（30）计算：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } ] = 1 . 4 [ \\sigma ]\n$$\n\n……（30）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } \\right]$ ———端面承压许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8a3995e-c703-4f9d-9791-7a1ba043f9b3', '12《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2023）.md', '8 检验规则', '8 检验规则## 8.1 组批规则\n\nZ25、Z35级钢板应逐轧制张进行钢板厚度方向性能检验。\n\nZ15 级钢板应按相关产品标准中拉伸试验的组批规则进行组批。需方有要求时,也可逐轧制张检验。\n\n## 8.2 检验\n\n一组3个试样断面收缩率的平均值应符合规定的平均值，允许其中一个试样的断面收缩率值低于规定最小平均值，但不应低于规定的单个试样最小值。当不能满足上述要求时，则用备用的3个试样进行附加试验,前后两组6个试样的断面收缩率应同时满足下列条件，才能确认试验单元符合要求。若不能满足下列条件，样坏所代表的产品将被拒收：\n\na）6个试样的平均值应大于或等于规定的最小平均值；  \nb）6个试样的单值中最多允许有2个小于规定的最小平均值；  \nc）6个试样的单值中最多允许有1个小于规定的单个试样最小值。\n\n## 8.3 复验\n\n### 8.3.1 复验应符合GB/T17505 的规定。  \n### 8.3.2 供方对复验不合格的钢板,可以进行热处理或重新热处理后，再进行试验，以判定合格与否。\n\n## 8.4 重验\n\n如果试样加工不当或焊接不良,则应作废。若试样断裂在焊缝处或热影响区,则试样应无效。此时可在同一样坏上补取试样重做试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8af8cb7-80eb-4f24-9f8f-9feaf3e2a8eb', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '8.4 爬升式起升机构', '8.4 爬升式起升机构## 8.4.1 提升力或牵引力\n\n### 8.4.1.1 起升机构在起升和下降不小于1.5倍极限工作载荷时,钢丝绳在牵引机构中不能有任何滑动与蠕动（同时见8.8）。\n### 8.4.1.2 起升机构不能利用钢丝绳尾部的张力作为提升力的一部分来起升和下降载荷。\n\n## 8.4.2 绳轮或驱动绳轮绳槽\n\n绳槽的设计应适合于选用的钢丝绳类型与直径,绳槽表面粗糙度 $R a { \\leqslant } 6 . 3 ~ \\mu \\mathrm { m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8b32dbe-fe6a-46d4-ab8a-226975c446cd', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '生产安全事故报告和调查处理条例', '生产安全事故报告和调查处理条例');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8bcb8de-b5e3-44b1-ad6f-d6b7a1411829', '35《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》（GBT1231-2006）.md', '4 试验方法', '4 试验方法## 4.1 螺栓试验方法\n\n### 4.1.1 试件的拉伸试验和冲击试验\n\n拉伸试件和冲击试件应在同一根棒材上截取，并经同一热处理工艺处理。\n\n#### 4.1.1.1 拉伸试验\n\n原材料经热处理后，按GB/T 228的规定制成拉伸试件。加工试件时，其直径减小量不应超过原材料直径的 $2 5 \\%$ (约为截面积的 $4 4 \\%$ )，并以此确定试件直径。试验方法按GB/T228的规定。\n\n#### 4.1.1.2 冲击试验\n\n原材料经热处理后，按GB/T229中关于缺口深度为 $2 \\mathrm { m m }$ 的标准夏比U型缺口冲击试件的规定制成试件，并在常温下进行冲击试验。试验方法按GB/T229的规定。\n\n### 4.1.2 楔负载试验\n\n螺栓头下置一 $1 0 ^ { \\circ }$ 楔垫(见图1),在拉力试验机上将螺栓拧在带有内螺纹的专用夹具上(至少6扣), 然后进行拉力试验。 $1 0 ^ { \\circ }$ 楔垫的型式、尺寸及硬度按GB/T3098.1的规定。\n\n  \n图1\n\n### 4.1.3 芯部硬度试验\n\n试验在距螺杆末端等于螺纹直径d 的截面上进行，对该截面距离中心的四分之一螺纹直径处，任测4点，取后3点平均值。试验方法按GB/T230.1或GB/T4340.1的规定。验收时，如有争议，以维氏硬度(HV30）试验为仲裁。\n\n### 4.1.4 脱碳试验\n\n按 GB/T3098.1的规定。\n\n## 4.2 螺母试验方法\n\n### 4.2.1 保证载荷试验\n\n将螺母拧入螺纹芯棒(见图2)，试验时夹头的移动速度不应超过 $3 \\ \\mathrm { { m m } / \\mathrm { { m i n } } }$ 。对螺母施加表6规定的保证载荷，持续15 s，螺母不应脱扣或断裂。当去除载荷后，应可用手将螺母旋出，或者借助扳手松开螺母(但不应超过半扣)后用手旋出。在试验中，如螺纹芯棒损坏，则试验作废。\n\n  \n图2\n\n螺纹芯棒的硬度应 $\\geqslant$ 45HRC，其螺纹公差带为5h6g，但大径应控制在 $6 \\mathrm { g }$ 公差带靠近下限的四分一的范围内。\n\n### 4.2.2 硬度试验\n\n试验在螺母支承面上进行，任测4点，取后3点平均值。试验方法按GB/T230.1或GB/T4340.1的规定。验收时，如有争议，以维氏硬度(HV30)试验为仲裁。\n\n## 4.3 垫圈硬度试验\n\n在垫圈的表面上任测4点，取后3点平均值。试验方法按GB/T230.1或GB/T4340.1的规定。验收时，如有争议，以维氏硬度(HV30）试验为仲裁。\n\n## 4.4 连接副扭矩系数试验\n\n### 4.4.1 连接副的扭矩系数试验在轴力计上进行，每一连接副只能试验一次，不得重复使用。扭矩系数计算公式如下：\n\n#### 式中：\n\nK—扭矩系数；  \nT- 施拧扭矩(峰值),单位为牛米(N·m);  \nP 螺栓预拉力(峰值),单位为千牛(kN);  \nd- -螺栓的螺纹公称直径，单位为毫米(mm)。\n\n### 4.4.2 施拧扭矩T是施加于螺母上的扭矩，其误差不得大于测试扭矩值的 $2 \\%$ 。使用的扭矩扳手准确度级别应不低于JJG707—2003中规定的2级。\n\n### 4.4.3 螺栓预拉力P用轴力计测定，其误差不得大于测定螺栓预拉力的 $2 \\%$ 。轴力计的最小示值应在$1 \\ \\mathrm { k N }$ 以下。\n\n### 4.4.4 进行连接副扭矩系数试验时，螺栓预拉力值P应控制在表8所规定的范围内，超出该范围者，所测得扭矩系数无效。\n\n单位为千牛\n\n表8  \n\n\n\n\n\n### 4.4.5 组装连接副时，螺母下的垫图有倒角的一侧应朝向螺母支承面。试验时，垫圈不得发生转动，否则试验无效。\n\n### 4.4.6 进行连接副扭矩系数试验时，应同时记录环境温度。试验所用的机具、仪表及连接副均应放置在该环境内至少2h 以上。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8c867d5-accc-4997-ac9f-4fd685a619a3', '49《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验》（GB-T2650-2022）.md', '7试验步骤', '7试验步骤本文件标示的试样应按GB/T229的规定进行试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8cf265b-24cf-47dc-80ad-1f1a2eb85666', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '2.0.7 预拼装 trial assembly', '2.0.7 预拼装 trial assembly在安装施工前，为检验构件能否满足安装质量要求而进行的连续匹配拼装。\n\n2.0.8 节段（梁段） segment');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8df742c-9e09-4ad9-8694-e0c6b705ec5f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验', '附 录 犚（规范性附录）电动机的过载校验## 犚．1 起升机构电动机过载校验\n\n起升机构电动机按式（R．1）进行过载校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m \\lambda _ { \\mathrm { m } } } \\cdot \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（R．1）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的额定功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$H$ 系数，按有电压损失（交流电动机一 $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、最大转矩或堵转转矩有允差（绕线转子异步电动机－ $10 \\%$ ，笼型异步电动机－ $1 5 \\%$ ，直流电动机和变频电动机不考虑）、起 升 额 定 载 荷 等 条 件 确 定。绕 线 转 子 异 步 电 动 机 和 笼 型 异 步 电 动 机 取$H { = } 2 , 5$ ;变频异步电动机取 $H { = } 2 , 2$ ;直流电动机取 $H { = } 1 , 4$ ；  \n$m$ 同式（89）；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数（电动机制造商提供），对于直接全压起动的笼型电动λ机，堵转转矩倍数 $\\lambda _ { \\mathrm { m } } \\geqslant 2 . 2$ ；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 额定起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\eta$ 同式(P.1)。\n\n## 犚．2 轨道运行式运行机构电动机过载校验\n\n轨道运行式运行机构电动机过载校验按式（R．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { 1 } { m \\lambda _ { \\mathrm { A s } } } \\Big \\{ ( P _ { \\Sigma } ( { \\omega } + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\mathrm { w I } } ) \\frac { v _ { \\mathrm { v } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } { + } \\frac { \\sum J n ^ { 2 } } { 9 1 \\ 2 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big \\} \\quad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ R . ~ 2 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$m$ 同式（89）；  \nAS— 相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 的平均起动转矩倍数。其值应根据所选电动机的 $\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ 值及其控制系统方案确定。通常情况下可参考下列取值：绕线转子异步电动机取1．7，采用频敏变阻器时取1，笼型异λ 犘步电动机取 $0 , 9 \\lambda _ { \\mathrm { m } }$ （相对于 $P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ 时的电动机最大转矩倍数，由电动机制造商提供），串励直流电动机取1．9，复励直流电动机取1．8，他励直流电动机取1．7，变频调速电动机取1．7；\n$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ -同式(142)。车轮为滑动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 1 5$ ，车轮为滚动轴承的 $\\omega { = } 0 . \\ 0 0 6$ ；  \n$m _ { \\alpha }$ — 坡道阻力系数，按4．2．2．2的规定计算；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 工作状态风载荷，单位为牛顿（N），按4．2．2．3．1确定；$\\mathrm { { \\mathcal { V } _ { y } } }$ — 起重机（或小车）的运行速度，单位为米每秒 $\\left( \\mathrm { m } / \\mathrm { s } \\right)$ ）；同式（89）；  \n$\\Sigma J$ — 机构对电动机轴的总惯量，即包含直线运动质量和传动机构的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量和电动机轴上自身的转动惯量之和，单位为千克平方米 $\\mathrm { ( k g \\cdot m ^ { 2 } ) }$ ）；$n$ 同式（82)；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 运行机构起动时间，单位为秒（s）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8e77e54-e8d1-4a2a-ad9a-547822ec2c55', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '9 路基施工安全（Part 2）', '施工现场、机具设备及安全防护设施等，施工条件应符合安全要求。用于临时设施受力构件的周转材料，使用之前应进行材质检验。\n\n### 条文说明\n\n受力构件的周转材料材质检验的内容主要为外观、直径、壁厚及力学性能。\n\n9.1.12 施工单位应在施工现场及其管辖范围内根据作业对象及其特点和环境状况，设置安全防护设施。安全防护设施应坚固，安全警示标志应醒目。必要时，宜设置夜用警示灯或反光标识。施工现场的安全防护设施必须设专人管理，随时检查，保持其完整性和有效性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8ebd310-704c-40fd-a11f-0e3bf39412d3', '137《金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验》（GB-T2652-2022）.md', '7试验步骤', '7试验步骤');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8f27359-7e63-4095-956f-cef7e4daaa42', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8 钢结构工程（Part 1）', '8 钢结构工程## 8.1 一般规定\n\n### 8.1.1 本章适用于工厂化制造并在现场安装的公路桥梁钢结构工程的施工。\n\n### 8.1.2 钢结构在制造前，制造厂应对设计图进行工艺性审查，且应绘制加工图，编制制造工艺；当需要修改设计时，应取得原设计单位的同意，并应签署设计变更文件。\n\n### 条文说明：\n\n由制造厂对设计文件和设计图进行工艺性审查并转化为加工图，将结构分解为钢构件和零件，是桥梁钢结构制造前需要履行的一项必要的程序。编制制造工艺的目的是使钢结构的生产加工更加符合实际情况，制造厂对设计文件进行的工艺性审查内容主要包括：选用钢材的品种规格是否能够满足供货条件；工厂现有的设备和条件是否满足生产加工的需要；钢构件是否标准化、通用化，以减少工装的制造量；焊缝布置是否合理以及焊接变形对质量的影响；钢构件发送单元是否符合运输条件；制造数量、质量要求、发送方法是否明确。\n\n### 8.1.3 钢结构的制造应按确定的加工图和制造工艺进行。制造及验收应使用经检定合格的计量器具，并应按有关规定进行操作。\n\n### 条文说明：\n\n加工图及工艺文件是钢结构制造的依据，因此制造需要按确定的加工图和制造工艺进行。桥梁钢结构的制造，其零件和构件的精确度要求较高，若制造时使用的计量器具精度不符合要求，极易发生工地无法安装的事故。\n\n### 8.1.4 钢结构的制造宜推广采用数字化、自动化和信息化的先进技术、工艺和设备。\n\n### 条文说明：\n\n随着技术的发展，特别是信息技术的日新月异，各种数字化、自动化和信息化的手段不断增强，BIM 技术、三维建模、数控设备以及工业机器人已在制造业和工程建设领域中越来越多地得到应用。本规范鼓励和提倡在桥梁钢结构的制造中积极推广应用这些先进的技术、工艺和设备，以提高效率，保证制造精度和工程质量。\n\n## 8.2 材料\n\n### 8.2.1 制造钢结构桥梁所用材料的品种、规格、性能等应符合设计文件的要求和现行国家标准的规定。进场材料除应有生产厂家的质量证明书外，制造厂还应按相关标准的规定对其进行抽样检验，检验合格后方可使用。\n\n### 8.2.2 钢材应按同一厂家、同一材质、同一板厚、同一出厂状态，每 10 个炉（批）号抽验一组试件。若订货为探伤钢板，尚应抽取每种板厚的 $1 0 \\%$ （至少一块）进行超声波探伤。\n\n### 8.2.3 进口钢材产品的质量应符合设计和合同规定标准的要求，并应进行进口商检及按规定标准进行抽样检验，检验不合格的钢材不得使用。\n\n### 8.2.4 当钢材表面有锈蚀、麻点或划痕等缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度允许偏差值的 1/2。钢材表面的锈蚀等级应符合现行《涂覆涂料前钢材表面处理 表面清洁度的目视评定 第 1 部分：未涂覆过的钢材表面和全面清除原有涂层后的钢材表面的锈蚀等级和处理等级》（GB/T8923.1)规定的 C 级及 C 级以上。钢材端边或断口处不应有分层、夹渣等缺陷。\n\n### 8.2.5 焊接材料原则上应与设计选用的钢材相匹配。焊接材料的质量及检验应符合现行国家和行业相关标准的规定。制造厂首次使用的焊接材料应按相关标准进行化学成分和熔敷金属力学性能检验；同一型号焊接材料在更换厂家后，首个批号亦应进行化学成分和熔敷金属力学性能检验。\n\n### 条文说明：\n\n规定对首次使用的焊材进行化学成分和熔敷金属力学性能试验，是为了保证焊材满足使用要求。\n\n### 8.2.6 涂装材料的质量及检验应符合现行国家标准的规定。每个品种的涂装材料应按不同生产批号各抽取一组样品进行检验，检验结果中有某项指标存在争议时，允许在该批涂装材料中再随机抽取一个样品，重新进行检验。\n\n### 8.2.7 高强度螺栓连接副材料的质量及检验应符合现行《钢结构用高强度大六角头螺栓》（GB/T1228)、《钢结构用高强度大六角螺母》（GB/T1229)、《钢结构用高强度垫圈》（GB/T1230)、《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》（GB/T1231）及《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》（GB/T3632)的规定。\n\n### 8.2.8 圆柱头焊钉、焊接瓷环材料的质量及检验应符合现行《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB/T10433)的规定。\n\n### 8.2.9 钢结构工程材料的存放和管理应符合下列规定：\n\n1 焊接材料的管理应符合现行《焊接材料质量管理规程》（JB/T3223）的规定。\n\n2 涂装材料应存放在专用仓库内，涂装时不得使用超出保质期的涂料。\n\n3 高强度螺栓连接副进场后应按包装箱上注明的批号、规格分类存放保管，不得混淆；在室内应架空存放，不得直接置于地面上，并应采取措施防止受潮生锈。高强度螺栓连接副在安装使用前不得任意开箱。\n\n### 条文说明：\n\n3 本款规定了高强度螺栓连接副在保管过程中需要注意的事项，目的是保证高强度螺栓连接副能同批使用，且在使用时尽可能保持出厂状态，以使扭矩系数或紧固轴力不发生变化。\n\n## 8.3 零件制造\n\n### 8.3.1 放样、作样及号料应符合下列规定：\n\n1 放样、作样及号料应根据加工图和工艺文件进行，应预留制作和安装时的焊接收缩余量及切割、刨边和铣平等加工余量。\n\n2 对形状复杂、在图中不易确定尺寸的零件，应通过放样校对或利用计算机作图校对后确定。\n\n3 放样或号料应严格按配料单指定的钢料材质、规格进行；当钢料不平直或有锈蚀、油漆等污物时，应矫正清理后再放样或号料。号料外形尺寸的允许偏差应为$\\pm 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 条文说明：\n\n直接在钢板上划出零件的切割线称为放样。当相同零件数量较大时，用薄铁皮或硬纸板制作样板，用来在钢板上划出切割线位置，此项工作称为作样。利用下料样板在钢板上划出零件切割线称为号料。\n\n### 8.3.2 切割与剪切应符合下列规定：\n\n1 钢板在下料前应进行辊平、抛丸除锈、除尘及涂防锈底漆等处理。主要受力零件下料时，应使钢板的轧制方向与其主要应力方向一致；当钢板的纵');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8fd8964-b9f3-4b13-8cc1-5bc57493216a', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明国内外的研究表明，地面运动的空间变化特性，包括行波效应、相干效应以及局部场地效应，对特大跨径桥梁的抗震分析影响较大，而且也非常复杂，对不同类型桥梁的影响也可能完全不同或差异很大，因此，在开展抗震设计专项研究时通常进行多点非一致激励的抗震分析。\n\n### 9.1.3 采用桩基时，应考虑桩土相互作用对桥梁地震响应的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e8fdfcaf-1fd9-4af5-9c03-0149cd945720', '129《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB-T29639-2020）.md', '交通图；', '交通图；g）事故风险可能导致的影响范围图；  \nh）附近医院地理位置图及路线图。\n\n## 9.8 有关协议或者备忘录\n\n列出与相关应急救援部门签订的应急救援协议或备忘录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e9029ce5-9dd4-48d4-9600-fc916bc02cba', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 要求“浆液搅拌机的转速宜大于1000r/min”，是为了对水泥浆能进行充分搅拌，慢速搅拌机所搅拌的水泥浆浆液不能满足压浆要求。规定“应在浆液的出口处或储浆桶的入口处设置滤网”，是为了防止水泥浆中可能有的结块或其他杂物进入压浆管内造成堵塞，滤网一般采用16目的纱网。\n\n3 后压浆时，其压力一般较大，故压浆泵的能力需有可靠保证。规定压浆泵配备的压力表和流量计“应具有自动计量、实时显示和实时传输的功能”，是为了实现对施工的远程控制。\n\n4 规定“压浆设备宜配备必要的备用件”，是为了保证在施工过程中不致因机械故障而产生压浆的中断。\n\n### 9.5.6 压浆管路的布设应符合设计要求，设计未要求时应符合下列规定：\n\n1 位于地面的压浆管路输送系统应具有良好的密封性，输送管应采用能承受 2倍以上最大压浆压力的高压胶管或无缝钢管，其长度应不大于 $5 0 \\mathrm { m }$ 。采用开式压浆时，输送管与桩内压浆管的连接处应设泄压阀；采用闭式压浆时，输送管与桩内压浆管的连接处应设止浆阀。\n\n2 位于灌注桩内的压浆管及其压浆阀应沿灌注桩钢筋骨架的圆周均匀布置，其布置应能保证压浆的均匀性。\n\n3 桩底后压浆时，对直径小于 $1 2 0 0 \\mathrm { m m }$ 的桩，宜布置 2 根压浆管；直径大于或等于 $1 2 0 0 \\mathrm { m m }$ 、小于 $2 5 0 0 \\mathrm { m m }$ 的桩，宜布置 3 根压浆管；直径大于或等于 $2 5 0 0 \\mathrm { m m }$ 的桩，宜布置 4 根压浆管。压浆阀宜布设在压浆管的底部。压浆管底部进入桩底土层的深度宜根据不同类别土确定，对黏性土、粉土和砂土层宜不小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ；对碎石土和全风化、强风化岩层宜不小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ ；桩基持力层为较软弱土层或桩底沉渣较厚时宜适当加深，持力层强度较高时可适当减小进入的深度。\n\n4 桩侧后压浆时，可在距离桩顶 $8 \\mathrm { m }$ 以下、桩底 $5 \\mathrm { { \\sim } } 1 5 \\mathrm { { m } }$ 以上，每隔 $5 \\mathrm { { \\sim } } 1 2 \\mathrm { { m } }$ 设置一处压浆阀。当桩侧有粗粒土层时，压浆阀宜位于该土层底面以下 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 处；对采取干作业方式成孔的灌注桩，压浆阀宜设于粗粒土层的中部。\n\n5 桩侧后压浆时，压浆管弧形部分的外切圆直径应大于桩孔直径 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 。对直径小于 $2 5 0 0 \\mathrm { m m }$ 的桩，压浆管与桩孔壁接触的压浆点宜不少于 4 个；对直径大于或等于 $2 5 0 0 \\mathrm { m m }$ 的桩，宜随桩径的增大而适当增加压浆点的数量。\n\n6 压浆管应固定在灌注桩钢筋骨架上并随其一起下放，安装时应保证其固定牢靠。管的接头处应密封，不漏水。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e904be6a-a336-4835-af6c-e3c60ecfda95', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 14）', 'an=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转最大坡道阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Mox/Mox,.My/Moy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构件两端的端部弯矩比值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(M.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">幂指数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">总起升质量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（8）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m=oi,ccr/0s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（57)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">台</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机台数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（89）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">受压翼缘对弱轴(y轴)的惯性矩与全截面对弱轴(y轴)的惯性矩之比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">台</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">运行机构电动机台数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机的总起升质量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（88）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">△m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">突然卸除的部分起升质量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（8）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机或小车的质量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（88）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">台</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">制动器的台数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（91)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">坡道阻力系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用于连接处的轴向力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（35)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kN</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">连接所传递的内力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（40)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件的轴向力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(46)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e90ddbf6-d42d-481f-a011-361f9c98b867', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '9.2 抗震概念设计', '9.2 抗震概念设计### 9.2.1 应尽量采用对称的结构形式，上、下部结构之间的连接构造应尽量均匀对称。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e91399ed-61bf-4879-87e0-f7460f2dc47a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5 试验报告', '5 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准;  \n（2）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（3）环境温度和湿度;  \n（4）混凝土配合比;  \n（5）钢筋的类型和直径;  \n（6）水泥混凝土与钢筋的握裹强度；  \n（7）停止加载情况说明;  \n（8）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e91c5166-0d88-43ef-995f-a05f0c50b632', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.14.8 杆件的支撑点应设在自重作用下杆件不致产生永久变形处', '4.14.8 杆件的支撑点应设在自重作用下杆件不致产生永久变形处;超长杆件应有足够的支撑垫,并调整到自重弯矩为最小的位置上,以防杆件挠曲变形。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e91e6474-d55a-4636-93c0-114d98787a41', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '5.3 模板的制作与安装', '5.3 模板的制作与安装## 5.3.1 模板的制作应符合下列规定：\n\n1 钢模板应按批准的加工图进行制作，成品经检验合格后方可使用。组装前应对零部件的几何尺寸和焊缝进行全面检查，合格后方可进行组装。面板变形及整体刚度应符合本规范第5.2.8条的规定。\n\n2 制作钢木组合模板时，钢与木之间的接触面应贴紧。面板采用防水胶合板的模板，除应使胶合板与背楞之间密贴外，对在制作过程中裁切过的防水胶合板茬口，应按产品的要求及时涂刷防水涂料。\n\n3 木模板与混凝土接触的表面应刨光且应保持平整。木模板的接缝可制作成平缝、搭接缝或企口缝，当采用平缝时，应有防止漏浆的措施；转角处应加嵌条或做成斜角。\n\n4 采用其他材料（高分子合成材料面板、硬塑料或玻璃钢）制作模板时，其接缝应严密，边肋及加强肋应安装牢固，并应与面板成一整体。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e92b1fcc-2107-404d-b34b-5d603048f7d9', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 1）', '4 作用## 4.1 作用分类、代表值和作用组合\n\n### 4.1.1 引起结构反应的原因可以按作用的性质分为截然不同的两类：一类是施加于结构上的外力，如车辆、人群、结构自重等，它们是直接施加于结构上的，可用“荷载”这一术语来概括；另一类不是以外力形式施加于结构，它们产生的效应与结构本身的特性、结构所处环境等有关，如地震、基础变位、混凝土收缩和徐变、温度变化等，它们是间接作用于结构的，如果也称“荷载”，容易引起人们的误解。因此，目前国际上普遍将所有引起结构反应的原因统称为“作用”，而“荷载”仅限于表达施加于结构上的直接作用。\n\n作用按随时间的变化分为永久作用、可变作用和偶然作用。这种分类是结构上作用的基本分类。永久作用是经常作用的且数值不随时间变化或变化微小的作用；可变作用的数值是随时间变化的；偶然作用的作用时间短暂，且发生的概率很小。如前所述，地震作用是一种特殊的偶然作用，因此，将地震作用单列为一种类型。\n\n### 4.1.2 作用具有变异性，但在结构设计时，不可能直接引用作用随机变量或随机过程的各类统计参数通过复杂的计算进行设计，作用代表值就是为结构设计而给定的量值。设计的要求不同，采用的作用代表值也可不同，这样可以更确切、合理地反映作用对结构在不同设计要求下的特点。作用的代表值一般可分为标准值、组合值、频遇值和准永久值。\n\n永久作用（如恒荷载）被近似地认为在设计基准期内是不变的，它的代表值只有一个，即标准值。可变作用按其在随机过程中出现的持续时间或次数的不同，可取标准值、组合值、频遇值和准永久值作为其代表值。\n\n作用的标准值是结构设计的主要参数，关系到结构的安全问题，是作用的基本代表值。作用的标准值反映了作用在设计基准期内随时间的变异，其量值应取结构设计规定期限内可能出现的最不利值，一般按作用在设计基准期内最大值概率分布的某一分位值确定。\n\n对于结构自重，包括结构的附加重力，它们的标准值按结构设计规定的设计尺寸和材料的重度计算确定。调查统计表明，结构的设计尺寸与实测均值极为相近；钢筋混凝土构件的重度与规范的规定值也是接近的。\n\n可变作用的组合值是指在主导可变作用（汽车荷载）出现时段内其他可变作用的最大量值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { ~ c ~ } }$ 得到。\n\n可变作用的频遇值是指结构上较频繁出现的且量值较大的作用取值，但它比可变作用的标准值小，实际上由标准值乘以小于1的频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 得到。\n\n可变作用的准永久值是指在结构上经常出现的作用取值，但它比可变作用的频遇值又要小一些，实际上是由标准值乘以小于 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 的准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 得到。\n\n### 4.1.4 结构通常要同时承受多种作用。在进行结构设计时，无论是承载能力极限状态还是正常使用极限状态，均应考虑可能同时出现的多种作用的组合，求其总的作用效应，同时考虑到作用出现的变化性质，包括作用出现与否及作用出现的方向。这种组合是多种多样的，应在考虑的所有可能的组合中，取其最不利的作用组合效应进行设计。\n\n规范只指出了作用组合要考虑的范围，其具体组合的内容，尚需由设计者根据实际情况确定，规范不宜规定过死。对于一部分不能同时组合的作用，规范以表的形式列出。制动力与支座摩阻力不同时组合，这是考虑到活动支座的最大摩阻力，当上部构造恒载一定、支座摩阻系数一定时是一个定值。任何纵向力，不能大于支座摩阻力，因此，制动力与支座摩阻力不同时存在。流水压力不与汽车制动力、波浪力、冰压力同时组合，这是考虑同时出现的可能性极小，或波浪力、冰压力远大于流水压力，且实测中也难以分开。\n\n### 4.1.5 公路桥涵结构的承载能力极限状态设计，按照可能出现的作用，将其分为三种作用组合，即基本组合、偶然组合和地震组合。作用的基本组合是指永久作用设计值与可变作用设计值的组合，这种组合用于结构的常规设计，是所有公路桥涵结构都应该考虑的。作用的偶然组合是指永久作用标准值、可变作用代表值和一种偶然作用设计值的组合，视具体情况，也可不考虑可变作用参与组合。作用偶然组合和地震组合用于结构在特殊情况下的设计，所以不是所有公路桥涵结构都要采用的，一些结构也可采取构造或其他预防措施来解决。\n\n#### （1）组合表达式\n\n本条式（4.1.5-1）和式（4.1.5-2）是国内外普遍采用的承载能力极限状态设计作用基本组合表达式。前者的基本参数采用标准值，再乘以分项系数；后者则以设计值来表达基本设计参数。两个表达式本质是相同的，钢筋混凝土结构、钢结构和工结构设计规范可根据各自情况选用。\n\n#### （2）重要性系数\n\n公路桥涵进行持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，根据结构破坏可能产生的后果的严重程度划分为三个设计安全等级，并用结构重要性系数来体现不同情况的桥涵的可靠度差异。表4.1.5-1列出了不同安全等级对应的桥涵类型。设计工程师也可根据桥涵的具体情况，与业主商定，但不能低于表4.1.5-1所列等级。\n\n#### （3）分项系数\n\n本次修订调整了车辆荷载的分项系数。全国汽车荷载研究中，轴（组）重的研究结果显示，三联轴数量多且超载非常严重，并且这类轴型对于桥梁结构的局部和小跨径桥涵的整体安全影响很大，因此，规范应当予以考虑。为了探讨三联轴重量的确定标准，轴（组）重研究中，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e931f359-3507-46f2-a2f8-d739a556858e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 2）', '.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 按式（18）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅠ 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R Q } }$ — 由起升质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）；\n\n### 4.4.2.3 载荷情况 犘 $\\mathbb { I }$ （有风正常工作情况）的载荷组合\n\n#### 4.4.2.3.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\mathrm { ~ , ~ } P _ { \\mathrm { M G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { M F } }$ 并分别按式（19）和式（20）计算的两个组合计算结果中的较大者来确定：\n\na） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 和载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 作用的载荷组合，按式（19）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W } \\mathrm { I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { m } } ^ { \\prime } \\xrightarrow { \\substack {  .  .  .  .  .  .  .  } } { \\mathrm { ~ ( ~ 1 9 ~ ) } }\n```\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅡ — 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）；MG— 同式（17）；MA— 同式（17）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；  \nMWⅠ 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）\n\nb） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 作用的载荷组合，按式（20）确定：犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ ……（20）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nM');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e932a89e-90fd-4290-a005-b900dce6b070', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 结果计算', '6 结果计算## 6.1 单位面积的磨损量，按式（T0510-1）计算：\n\n$$\nG = \\frac { m _ { 1 } - m _ { 2 } } { 0 . 0 1 2 5 }\n$$\n\n式中： $G$ ——单位面积的磨损量（ $\\cdot \\bf { k g } / \\bf { m } ^ { 2 } )$ ；m 试件的原始质量 $( \\mathrm { k g } )$ ）；$m _ { 2 }$ 试件磨损后的质量 $( \\bf k g )$ ；0.0125- -磨损面积（ $\\mathrm { m } ^ { 2 }$ ）。\n\n结果计算精确至 $0 . 0 0 1 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。\n\n## 6.2 取3块试件结果的平均值作为试件的磨损结果，结果精确至 $0 . 0 0 1 \\mathrm { k g } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。如果其中一个试件的磨损量大于平均值的 $1 5 \\%$ ，应予以剔除，取余下两块试件结果的平均值作为磨耗值；当两个试件的磨损量均大于平均值的 $1 5 \\%$ 时，则此次试验无效，应重新试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e9345e80-5241-4015-b6bb-d19fd04c14cc', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '4.4塔式起重机（Part 4）', '关、短路保护、过电流保护、漏电保护；8 信号装置；9 缓冲器。### 4.8.2 卷扬机应符合本规程第4.7节的有关规定。### 4.8.3 基础应符合使用说明书要求，缆风绳不得使用钢筋、钢管。### 4.8.4提升机的制动器应灵敏可靠。### 4.8.5运行中吊篮的四角与井架不得互相擦碰，吊篮各构件连接应牢固、可靠。### 4.8.6井架、龙门架物料提升机不得和脚手架连接。### 4.8.7不得使用吊篮载人，吊篮下方不得有人员停留或通过。### 4.8.8作业后，应检查钢丝绳、滑轮、滑轮轴和导轨等，发现异常磨损，应及时修理或更换。### 4.8.9下班前，应将吊篮降到最低位置，各控制开关置于零位，切断电源，锁好开关箱。\n\n## 4.9施工升降机\n\n### 4.9.1施工升降机基础应符合使用说明书要求，当使用说明书无要求时，应经专项设计计算，地基上表面平整度允许偏差为$\\scriptstyle 1 0 { \\mathrm { m m } }$ ，场地应排水通畅。  \n### 4.9.2施工升降机导轨架的纵向中心线至建筑物外墙面的距离宜选用使用说明书中提供的较小的安装尺寸。  \n### 4.9.3安装导轨架时，应采用经纬仪在两个方向进行测量校准。其垂直度允许偏差应符合表4.9.3的规定。\n\n表4.9.3施工升降机导轨架垂直度  \n\n\n\n\n\n### 4.9.4导轨架自由高度、导轨架的附墙距离、导轨架的两附墙连接点间距离和最低附墙点高度不得超过使用说明书的规定。\n\n### 4.9.5施工升降机应设置专用开关箱，馈电容量应满足升降机直接启动的要求，生产厂家配置的电气箱内应装设短路、过载、错相、断相及零位保护装置。\n\n### 4.9.6施工升降机周围应设置稳固的防护围栏。楼层平台通道应平整牢固，出入口应设防护门。全行程不得有危害安全运行的障碍物。\n\n### 4.9.7施工升降机安装在建筑物内部井道中时，各楼层门应封闭并应有电气连锁装置。装设在阴暗处或夜班作业的施工升降机，在全行程上应有足够的照明，并应装设明亮的楼层编号标志灯。\n\n### 4.9.8施工升降机的防坠安全器应在标定期限内使用，标定期限不应超过一年。使用中不得任意拆检调整防坠安全器。\n\n### 4.9.9施工升降机使用前，应进行坠落试验。施工升降机在使用中每隔3个月，应进行一次额定载重量的坠落试验，试验程序应按使用说明书规定进行，吊笼坠落试验制动距离应符合现行行业标准《施工升降机齿轮锥鼓形渐进式防坠安全器》JG121的规定。防坠安全器试验后及正常操作中，每发生一次防坠动作，应由专业人员进行复位。\n\n### 4.9.10作业前应重点检查下列项目，并应符合相应要求：\n\n1 结构不得有变形，连接螺栓不得松动；  \n2 齿条与齿轮、导向轮与导轨应接合正常；  \n3 钢丝绳应固定良好，不得有异常磨损；  \n4 运行范围内不得有障碍；  \n5 安全保护装置应灵敏可靠。\n\n### 4.9.11启动前，应检查并确认供电系统、接地装置安全有效，控制开关应在零位。电源接通后，应检查并确认电压正常。应试验并确认各限位装置、吊笼、围护门等处的电气连锁装置良好可靠，电气仪表应灵敏有效。作业前应进行试运行，测定各机构制动器的效能。\n\n### 4.9.12施工升降机应按使用说明书要求，进行维护保养，并应定期检验制动器的可靠性，制动力矩应达到使用说明书要求。\n\n### 4.9.13吊笼内乘人或载物时，应使载荷均匀分布，不得偏重，不得超载运行。\n\n### 4.9.14操作人员应按指挥信号操作。作业前应鸣笛示警。在施工升降机未切断总电源开关前，操作人员不得离开操作岗位。\n\n### 4.9.15施工升降机运行中发现有异常情况时，应立即停机并采取有效措施将吊笼就近停靠楼层，排除故障后再继续运行。在运行中发现电气失控时，应立即按下急停按钮，在未排除故障前，不得打开急停按钮。\n\n### 4.9.16在风速达到 $2 0 \\mathrm { m } / \\mathrm { s }$ 及以上大风、大雨、大雾天气以及导轨架、电缆等结冰时，施工升降机应停止运行，并将吊笼降到底层，切断电源。暴风雨等恶劣天气后，应对施工升降机各有关安全装置等进行一次检查，确认正常后运行。\n\n### 4.9.17施工升降机运行到最上层或最下层时，不得用行程限位开关作为停止运行的控制开关。\n\n### 4.9.18当施工升降机在运行中由于断电或其他原因而中途停止时，可进行手动下降，将电动机尾端制动电磁铁手动释放拉手缓缓向外拉出，使吊笼缓慢地向下滑行。吊笼下滑时，不得超过额定运行速度，手动下降应由专业维修人员进行操纵。\n\n### 4.9.19当需在吊笼的外面进行检修时，另外一个吊笼应停机配合，检修时应切断电源，并应有专人监护。\n\n### 4.9.20作业后，应将吊笼降到底层，各控制开关拨到零位，切断电源，锁好开关箱，闭锁吊笼门和围护门。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e93a79e5-358c-4c13-86ef-7d154dd4f77d', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '8.3.1～8.3.7 承受疲劳荷载结构的焊缝质量检验标准基本采用了现行行业标准', '8.3.1～8.3.7 承受疲劳荷载结构的焊缝质量检验标准基本采用了现行行业标准《铁路钢桥制造规范》TB10212及《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF5O的内容，只是增加了磁粉和渗透探伤作为检测表面缺陷的手段。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e93cbb36-b510-4be4-b57c-a7b7e71d43d3', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百六十一条承揽人完成工作的，应当向定作人交付工作成果', '第二百六十一条承揽人完成工作的，应当向定作人交付工作成果，并提交必要的技术资料和有关质量证明。定作人应当验收该工作成果。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e9483099-9301-460e-8a02-84d6b3bc0bd4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性对在工作或非工作时有可能发生整体倾覆的起重机，应通过计算来校核其整体抗倾覆稳定性所需满足的条件。在露天工作的轨道运行起重机，还应校核其抵抗风吹并防止出现滑移的安全性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e9497b59-2926-4353-a249-ac46363b4cae', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '16疲劳计算及防脆断设计… ·· 196', '16疲劳计算及防脆断设计… ·· 196## 16.1一般规定 196  \n## 16.2疲劳计算 196  \n## 16.3构造要求 201  \n## 16.4防脆断设计·· 205');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e94f4556-1901-4051-bfab-2e8893562023', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 5）', 'X } }$ 轴）或弱轴 $y$ 轴）的计算长细比（格构式构件改用 $\\lambda _ { h \\tt X } \\setminus \\lambda _ { h \\tt y } ,$ ），见5．5．1．2；$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n#### 5．6．3．1．2 压弯构件整体弯扭屈曲稳定性计算，可按式（52）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A } + \\biggl [ \\frac { 1 } { 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E x } } } } \\biggr ] \\frac { M _ { \\mathrm { x } } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } W _ { \\mathrm { x } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n-构件侧向屈曲稳定系数，见附录 $\\mathrm { L }$ 其他符号同式（50）和式（51）。\n\n#### 5．6．3．1．3 计算压弯构件整体稳定性时应注意以下几点：\n\na） 计算单向压弯构件的弯曲屈曲稳定性时，应将式（51）中最后一项删去后使用；b） 使用式（51）或式（52）时，当 $N / N _ { \\mathrm { E i } } { < } 0 . 1$ 时，则可不计增大系数 $\\left( { \\frac { 1 } { 1 - { \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } } } } } \\right)$ （即令其为1．0）；c） 对两端在两个互相垂直的平面内支承方式不同的等截面构件或变截面构件，一般可选取两个三个危险截面进行验算。\n\n### 5．6．3．2 压弯构件整体稳定性计算的其他方法\n\n如果用户有要求或设计者认为确有必要用更详细的方法进行压弯构件稳定性的计算，可参见附录\n\nM 所介绍的方法，或采用积分法或逐步逼近法等方法对构件在压弯联合作用下产生的变形进行精确的计算，或直接用有限元非线性分析。\n\n## 5．7 板件和壳体抗屈曲的计算\n\n### 5．7．1 板的局部稳定性计算\n\n#### 5．7．1．1 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 分别作用时板的临界应力\n\n临界应力按式（53）～式 （55）计算：\n\n$\\begin{array} { r l } & { \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } } = \\chi K _ { \\sigma } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\tau _ { i , \\mathrm { c r } } = \\chi K _ { \\tau } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\\\ & { \\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } } = \\chi K _ { \\mathrm { m } } \\sigma _ { \\mathrm { E } } } \\end{array}$ …（53）……（54）……（55）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , _ { \\mathrm { l c r } }$ -临界压缩应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$\\tau _ { i , \\mathrm { c r } }$ 临界剪切应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { i , \\mathrm { m c r } }$ 临界局部压应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；X 板边弹性嵌固系数。弯曲应力作用时，对受压翼缘扭转无约束的单腹板工字梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 3 8 }$ ；对受压翼缘扭转有约束的工字梁和箱形截面梁的腹板，可取 $\\chi ^ { = 1 . 6 4 }$ ；剪切应力作用时，对上述梁的腹板均可取 $\\chi ^ { = 1 . 2 3 }$ ；对其他板和板区格，应参考专门文献加以确定，一般取 $\\chi ^ { = 1 }$ ；\n\n$K _ { \\sigma } \\ 、 K _ { \\tau } 、 K _ { \\mathrm { m } }$ — —— 四边简支板的屈曲系数，取决于板的边长比 $\\alpha { = } a / b$ 和板边载荷（应力）情况。用加劲肋分隔的局部区格板的屈曲系数按附录 N的表 N．1求得，包括加劲肋在内的带肋板的屈曲系数按附录 N的表 N．2求得。\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { E } }$ — 四边简支单向均匀受压板的欧拉应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } \\ ) }$ ）。\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { { E } } } { = } \\frac { \\pi ^ { 2 } E } { 1 2 ( 1 { - } \\mu ^ { 2 } ) } ( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e95ebfb1-a8e2-44af-b7ef-717c43edbedb', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明一组时程分析结果只是结构随机响应的一个样本，不能反映结构响应的统计特性，因此，需要对多个样本的分析结果进行统计才能得到可靠的结果。本规范参照美国AASHTO规范给出了本条规定。\n\n## 6.4.3在E1地震作用下，线性时程法的计算结果不应小于反应谱法计算结果的 $80 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e96d664b-0b01-4ec5-9c01-3bd5642bd0b2', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 2）', ' d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ - 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的其他第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ -的组合值系数，取 $\\psi _ { \\mathrm { c } } = 0$ 75；$\\psi _ { \\mathrm { c } } Q _ { j \\mathrm { k } }$ 一 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的第 $j$ 个可变作用的组合值；$\\gamma _ { \\downarrow j }$ 第 $j$ 个可变作用的结构设计使用年限荷载调整系数。公路桥涵结构的设计使用年限按现行《公路工程技术标准》（JTGB01）取值时，可变作用的设计使用年限荷载调整系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } j } = 1 , 0$ ；否则， $\\gamma _ { \\mathrm { L } j }$ 取值应按专题研究确定。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用基本组合的效应设计值 $S _ { \\mathrm { u d } }$ 可通过作用效应代数相加计算。\n\n3）设计弯桥时，当离心力与制动力同时参与组合时，制动力标准值或设计值按$70 \\%$ 取用。\n\n2偶然组合：永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值相组注：本表所列特大、大、中桥等系按本规范表1.0.5中的单孔跨径确定，对多跨不等跨桥梁，以其中最大跨径为准。\n\n表4.1.5-1 公路桥涵结构设计安全等级  \n\n\n\n\n\n表4.1.5-2永久作用的分项系数  \n\n\n\n\n\n注：本表序号1中，当钢桥采用钢桥面板时，永久作用分项系数取1.1；当采用混凝土桥面板时，取1.2。合；与偶然作用同时出现的可变作用，可根据观测资料和工程经验取用频遇值或准永久值。\n\n1）作用偶然组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { a d } } = S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ A _ { \\mathrm { d } } , ~ ( \\psi _ { \\mathrm { f l } } \\frac { \\dag } { \\ d x } \\psi _ { \\mathrm { q } 1 } ) ~ Q _ { \\mathrm { i k } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中：\n\n$S _ { \\mathrm { a d } }$ -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；\n\n$A _ { \\mathrm { d } }$ 1 偶然作用的设计值；  \n$\\psi _ { \\mathfrak { I } }$ -汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的频遇值系数，取 $\\psi _ { \\uparrow \\uparrow } = 0 . 7$ ；当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，人群荷载 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 , 0$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用$\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 . 0$ ；\n\n$\\psi _ { \\mathfrak { n } } Q _ { \\mathfrak { r } \\mathfrak { k } }$ —汽车荷载的频遇值;\n\n$\\psi _ { \\mathrm { q } } \\mathrm { _ { i } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值系数，汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 , 4$ ，人群荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 4$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用 $\\psi _ { \\mathscr { q } } = 0 , 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 1 , 0$ ；\n$\\psi _ { \\mathrm { q l } } Q _ { \\mathrm { l k } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e97d91b2-07c5-4b94-ac75-9854cf640316', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：因高性能混凝土的拌合物比较黏稠，为保证其搅拌均匀，故需要采用性能良好、搅拌效率高的搅拌机，且投料的顺序与常规混凝土相比需有所区别，并适当延长搅拌时间。\n\n## 6.15.12 高性能混凝土浇筑前，应根据工程特点和施工环境条件确定浇筑方案，并应认真检查钢筋的混凝土保护层垫块的位置、数量及其紧固程度。在结构或构件侧面和底面所布设的垫块数量应不少于4个 $/ \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ，用于绑扎垫块和钢筋的绑丝头不得伸入混凝土保护层内。\n\n垫块的尺寸应能保证混凝土保护层厚度的准确性，其形状宜为工字形或截头锥形且应有利于钢筋的定位；高性能混凝土的结构或构件中不得采用普通砂浆垫块，当采用细石混凝土制作时，其抗腐蚀的能力和强度应高于结构或构件本体混凝土，且水胶比应不大于 0.40。对钢筋的净混凝土保护层厚度，其施工的允许误差应为正偏差，对现浇结构其最大允许误差应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，对预制构件应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e98ba520-7f88-4d66-bed4-9cb4adfcc148', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 12）', ' colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>1</td><td rowspan=3 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1.工作状态风载荷,见4.2.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2.雪和冰载荷,见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.28</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3.温度变化引起的载荷，见4.2.2.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e98cb003-f489-4140-aa0f-1b2cac5084f0', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4 结果计算', '4 结果计算4.1 高度变化量，按式（T0536-1）计算：\n\n$$\n\\Delta H = H _ { 1 } - H _ { 2 }\n$$\n\n式中： $\\Delta H$ ——高度方向的变化量（mm）；\n\n$H _ { 1 }$ ——约束时拌合物振实后高度的算术平均值（ $\\mathrm { m m }$ ），精确至 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ ；\n\n$H _ { 2 }$ ———失去约束后拌合物振实后高度的算术平均值（ $\\mathrm { m m }$ ），精确至 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n计算结果精确至 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4.2 侧向膨胀量，按式（T0536-2）计算：\n\n$$\n\\Delta D = D _ { 2 } - D _ { 1 }\n$$\n\n式中： $\\Delta D$ ———宽度方向的膨胀量（mm）；$D _ { 1 }$ ——约束时拌合物振实后宽度的算术平均值（ $\\mathrm { m m }$ ），精确至 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ $D _ { 2 }$ ——失去约束后拌合物振实后宽度的算术平均值（ $\\mathrm { m m }$ ），精确至 $0 . 1 \\mathrm { m m }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e995a04d-d377-4dc0-9b5b-18434972fe62', '49《金属材料焊缝破坏性试验冲击试验》（GB-T2650-2022）.md', '6代号示例', '6代号示例取样代号示例见表1、表2和图1。\n\n表1开缺口面平行于接头/试件表面(S 位置)  \n\n\n\n\n\n表2开缺口面垂直于接头/试件表面(T 位置)  \n\n\n\n\n\n  \n图1典型的取样代号示例\n\n标引序号说明：\n\n1 缺口轴线;  \n2- 母材；  \n3 热影响区；  \n4 熔合线；  \n5 焊缝金属。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e99839a7-596e-48b3-b85e-f8e0c8a0e256', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.13 斜拉桥（Part 4）', '塌等突发性异常情况应立即停止施工、分析异常原因，并应妥善处理。\n\n### 9.11.2岩溶地质隧道施工应符合下列规定：\n\n1应先开展地质调查，并根据综合地质预报对溶洞里程、影响范围、规模、类型、发育程度和填充物、储水及补给情况、岩层稳定程度以及与隧道的相对位置等做出预测分析，制定防范措施。\n\n5施工过程中应密切观察岩面剥落、监听岩体内部声响情况，出现岩爆迹象，作业人员应及时撤离。\n\n### 9.11.7软岩大变形地质隧道施工应符合下列规定：\n\n1施工过程中应加强围岩岩性、地应力、水文地质、地质构造、变形机理分析，确定可能产生的变形程度与危害。\n\n2施工过程中应监测拱顶下沉、周边位移、底鼓、围岩内部位移、支护结构变形等情况，并应依据监测结果及时调整支护参数和预留变形量。发现变形异常应及时处理。\n\n3应严格控制循环进尺，仰拱、二衬应及时施作、封闭成环。\n\n### 9.11.8含瓦斯隧道施工应符合下列规定：\n\n1施工前应编制专项施工方案、超前地质预报方案、通风设计方案、瓦斯监测方案、应急预案、作业要点手册等。\n\n2应建立专门机构，并设专人做好瓦斯检测、记录和报告工作，瓦斯监测员应按照相关规定经专业机构培训，并应取得相应的从业资格。\n\n3各作业面应配备瓦检仪，高瓦斯工点和瓦斯突出地段应配置高浓度瓦检仪和自动检测报警断电装置，瓦斯隧道人员聚集处应设置瓦斯自动报警仪。\n\n4瓦斯检测应至少选择瓦斯压力法、综合指标法、钻屑指标法、钻孔瓦斯涌出初速度法、“R值指标法”中的两种方法，并应相互验证。\n\n5瓦斯含量低于0. $5 \\%$ 时，应每 $0 . 5 ^ { \\sim } 1 \\mathrm { h }$ 检测一次；瓦斯含量高于 $0 . 5 \\%$ 时，应随时检测，发现问题立刻报告。煤与瓦斯突出较大、变化异常时应加大检测频率。\n\n6进入隧道施工前，应检测开挖面及附近 $2 0 \\mathrm { m }$ 范围内、断面变化处、导坑上部、衬砌与未衬砌交界处上部、衬砌台车内部、拱部塌穴等易积聚瓦斯部位、机电设备及开关附近 $2 0 \\mathrm { m }$ 范围内、岩石裂隙、溶洞、采空区、通风不良地段等部位的瓦斯浓度。隧道内瓦斯浓度限值及超限处理措施应符合表9.11.8的规定。\n\n表9.11.8隧道内瓦斯浓度限值及超限处理措施  \n\n\n\n\n\n7通风设施应保持良好状态，并应配置一套备用通风装置，各工作面应独立通风。\n\n## 10交通安全设施\n\n### 10.1一般规定\n\n#### 10.1.1不中断交通施工作业应按现行《道路交通标志和标线》（GB5768）和《公路养护安全作业规程》(JTGH30)设置作业控制区。\n\n#### 10.1.2在通车道路上施工或夜间作业时，应采取限速、导流及渠化等措施，交通指挥人员和上路作业人员应按规定穿着安全反光标志服或反光背心。\n\n#### 10.1.3机电工程、收费站、服务区、园林绿化等施工应符合相关行业标准的要求。\n\n### 10.2护栏\n\n#### 10.2.1运货车辆未停稳，不得装、卸货物，立柱堆放应采取防止滚落的措施。\n\n#### 10.2.2打、压立柱的桩机应安设牢固、平稳。桩机移动时应注意避让地面沟槽、地上架空线路等障碍物。\n\n#### 10.2.3缆索放线架和线盘应放置稳固，放线架应配有制动设施。\n\n#### 10.2.4缆索架设作业时，张拉人员应站在张紧器与钢丝绳连接处的侧后方，张拉时紧邻张拉跨中间立柱两侧不得站人。\n\n#### 10.2.5波形梁板安装后应及时固定。\n\n#### 10.2.6高边坡、陡崖、沿溪线的现浇混凝土护栏施工，作业人员应采取防坠落的 措施。\n\n#### 10.2.7 安装桥梁金属护栏时，作业人员和未完全固定的构件应采取预防坠落的措施。\n\n## 11 改扩建工程\n\n### 11.1改扩建\n\n#### 11.1.1不中断交通进行公路改扩建工程施工，应符合下列规定：\n\n1应按照现行《道路交通标志和标线》(GB5768)、《公路养护安全作业规程\"(JTGH30）和交通组织方案设置作业控制区。\n\n2应定期对交通安全设施进行检查和维护。\n\n#### 11.1.2施工路段两端及沿线进出口处应设置明显的临时交通安全设施。\n\n#### 11.1.3爆破作业前应临时中断交通。爆破后应立即清理道路上的土、石，检修公路设施。应确认达到行车条件后开放交通。\n\n#### 11.1.4 边通车边施工路段，通车路段的路面应保持清洁。\n\n#### 11.1.5半幅施工作业区与车行道之间应设置隔离设施。应设专人和通信设备，指挥交通，疏导车辆。弯道顶点附近不宜堆放物料、机具。\n\n#### 11.1.6在居民点或公共场所附近开挖沟槽时，应设防护设施，夜间应设置照明灯和警示灯。\n\n#### 11.1.7作业人员应穿着反光服，佩戴贴有反光带的安全帽。\n\n### 11.2拆除\n\n#### 11.2.1应根据所拆除建(构)筑物的结构特点及施工环境要求确定拆除施工的段落、层次、顺序和方法。拆除施工应从上至下、逐层、分段实施，不得立体交叉作业。\n\n#### 11.2.2当拆除工程对周围相邻建筑安全可能产生危险时，应采取相应保护措施。\n\n## 12.7汛期施工\n\n### 12.7.1易发生洪水、泥石流、滑坡等灾害的施工现场应加强观测、预警，发现危险预兆应及时撤离作业人员和施工机械设备。\n\n### 12.7.2库区及下游受排洪影响地区施工作业应及时掌握水位变化情况。\n\n## 12.8能见度不良施工\n\n### 12.8.1能见度不良的施工现场不宜施工作业。\n\n### 12.8.2能见度不良时水上作业场地应按规定启用声响警示设备和红光信号灯。\n\n### 12.8.3船舶雾航必须按《国际海上避碰规则》和《中华人民共和国内河避碰规则》的有关规定执行。停航通告发布后，必须停止航行。\n\n### 12.8.4航行中突遇浓雾应立即减速、测定船位，继续航行应符合本规范第12.8.3条规定。\n\n## 12.9沙漠地区施工\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e99fcedc-85ed-4785-aedc-39dccd0c7b96', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '12 地下连续墙', '12 地下连续墙## 12.1 一般规定\n\n### 12.1.1 本章适用于用作公路桥梁基础和基坑临时支护结构的现浇混凝土地下连续墙的施工。\n\n### 12.1.2 地下连续墙工程施工前，应具备水文、地质、区域内障碍物和有关试验等资料，必要时应补充地质勘察，并应制订专项施工方案。\n\n## 条文说明：\n\n本次修订将原规范的“并应制订专项施工技术方案”修改为“并应制订专项施工方案”。\n\n### 12.1.3 在堤防等水利、防洪设施及其他既有构筑物周边进行地下连续墙工程施工时，应就施工可能会导致对其不利的影响进行评估，必要时应采取有效措施进行保护。\n\n## 12.2 施工平台与导墙\n\n### 12.2.1 施工平台应坚固、平整，适合于重型设备和运输车辆通行，平面尺寸及高度应满足施工需要。\n\n## 条文说明：\n\n施工平台的“平面尺寸及高度应满足施工需要”系指应满足施工设备作业、运输车辆通行及人员作业和行走的需要。其中施工设备的选择受地层、工期等客观条件的影响，不同的施工设备和工艺对平台平面尺寸特别是宽度的要求差别较大，故对平台宽度无法作出统一规定，而是要根据施工的需求来确定。\n\n### 12.2.2 采用泥浆护壁挖槽构成的地下连续墙应先构筑导墙。导墙的材料、平面位置、形式、埋置深度、墙体厚度、顶面高程应符合设计要求；设计未要求时，应符合下列规定：\n\n1 导墙宜采用钢筋混凝土构筑，混凝土强度等级宜不低于 C20。导墙的形式根据土质情况可采用板墙形、匚形或倒L形，墙体的厚度应满足施工需要。\n\n2 导墙的平面轴线应与地下连续墙轴线平行，两导墙的内侧间距宜比地下连续墙墙体的厚度大 $4 0 { \\sim } 6 0 \\mathrm { m m }$ 。导墙应每隔 $1 \\sim 1 . 5 \\mathrm { m }$ 距离设置一道支撑。\n\n3 导墙底端埋入土内的深度宜大于 $1 \\mathrm { m }$ ；基底土层应夯实，地基土较松散或较软弱时，构筑导墙前应采取加固措施；导墙顶端应高出地面，遇地下水位较高时，导墙顶端应高于稳定后的地下水位 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 以上。\n\n## 条文说明：\n\n导墙具有施工导向、蓄积泥浆并维持其表面高度、支承挖槽机械设备和其他荷载、维护槽顶表土层的稳定及阻止地面水流入沟槽等功能，因此当采用泥浆护壁挖槽构成地下连续墙时需要先构筑导墙。\n\n2 导墙内侧间距需比地下连续墙墙体稍宽，是考虑用各种形式的成槽机挖槽时，虽然挖槽机上部一般都设有导向装置，但仍难免有些摆动，为了避免机械摆动时导致槽壁坍塌，导墙内侧间距比地下连续墙墙体厚度需要稍增大些。导墙内部每隔 1～1.5m 设置一道支撑，可防止导墙被外侧土压力挤垮。\n\n3 对导墙底部土层的要求是为了防止导墙沉陷和漏失护壁泥浆。基底土为软弱土层或松散砂类土时，一般需要进行地基加固或换土处理，对松散土通常采用振冲碎石桩，对软弱土则采用深层搅拌桩或粉喷桩，其他方法还有水泥灌浆和高压喷射灌浆等，加固深度视地质条件而定。导墙顶面要求高出原地面是为了防止地面污水流入槽坑，破坏泥浆的性能；要求高出地下水位 1.5m 以上是为了增加泥浆水头，加大槽壁的抗坍塌能力。\n\n### 12.2.3 导墙的施工及质量要求应符合下列规定：\n\n1 导墙分段施工时，段落的划分应与地下连续墙划分的节段错开。安装预制导墙块时，应按设计要求施工，并应保证连接处的质量，防止渗漏。混凝土导墙在浇筑及养护时，应避免重型机械、车辆在附近作业和行驶。施工过程中，应对导墙的沉降和位移进行监测。\n\n2 导墙平面轴线与地下连续墙平面轴线的偏差应不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ；导墙内墙面应竖直，顶面应水平，墙后应回填并压实；两导墙内墙面间距离的允许偏差为－ $5 \\mathrm { m m }$ ，$+ 2 0 \\mathrm { m m }$ ；导墙顶面高程的允许偏差为 $\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 12.3 地下连续墙施工\n\n### 12.3.1 地下连续墙的槽孔施工，应根据水文、地质情况和施工条件选用能满足成槽要求的机具与设备，必要时可选用多种设备组合施工。桩排式地下连续墙的施工可按本规范第 9 章的相关规定执行；桩排间的土层采用压力注浆法予以加固和防渗透时，其施工可按本规范第13章的相关规定执行。\n\n## 条文说明：\n\n近年来，越来越多的先进设备应用于地下连续墙施工中，但任何先进设备均有其局限性，同一设备不可能在所有地层中都可以做到高效施工，如先进的液压铣槽机在均质砂层中成槽效率明显高于抓斗，但不能处理地层中的孤石，所以，在地质条件复杂的地层中构筑地下连续墙，有必要选用多种设备组合施工，以发挥各自优势，提高施工效率。\n\n### 12.3.2 槽壁式地下连续墙的槽孔开挖应符合下列规定：\n\n1 槽孔宜分段施工，开挖前应按已划分的单元槽段，决定各段开挖的先后次序，且相邻槽孔之间应留有足够的安全距离。挖槽施工开始后应连续进行，直到槽段完成。\n\n2 成槽机械开挖一定深度后，应立即输入调制好的泥浆，并宜保持槽内的泥浆面不低于导墙顶面 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 。挖掘的槽壁及接头处应保持竖直，其倾斜率应不大于$0 . 5 \\%$ ；接头处相邻两槽段的挖槽中心线在任一深度的偏差值均不得大于墙厚的 1/3；槽底高程不得高于墙底的设计高程。\n\n3 挖槽时应加强观测，如遇槽壁发生坍塌或槽孔偏斜超过允许偏差时，应查明原因，采取相应措施后，方可继续施工。槽段开挖达到槽底设计高程后，应对成槽质量进行检验，合格后方可进行下一工序。\n\n4 挖槽施工应做好施工记录，并应妥善处理废弃泥浆及钻渣，防止污染环境。\n\n### 12.3.3 采用钻劈法施工槽孔时，钻头直径应满足设计墙厚的要求，且开孔钻头的直径应大于终孔钻头的直径。副孔长度应合理选择，且宜在主孔终孔后再劈打副孔。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e9b3f8ee-ab67-4440-8ec6-fffb10f6be54', '124《厚钢板超声检测方法》（GB-T2970-2016）.md', '附录A', '附录A## (规范性附录) 钢板横波检测方法\n\n### A.1 范围\n本附录规定了用超声波斜探头检测钢板内部非夹层性缺陷和表面缺陷的方法，本附录是对直探头检测的补充。\n\n### A.2 检测装置\n#### A.2.1 探头一般选用折射角为45°的斜探头(K1)，圆晶片直径(方晶片长边)应在12．5 $\\mathrm { m m } { \\sim } 2 5 \\mathrm { m m }$ 之间。若选用其他尺寸和角度的探头，需经过试验评估。\n#### A.2.2 检测频率为2 MHz～5 MHz。\n\n### A.3 对比试样\n#### A.3.1 对比试样上的人工缺陷反射体的形式为矩形、V形或U形槽(V形槽开口角度为 $6 0 ^ { \\circ }$ ），或由买卖双方协商确定。槽深为板厚的 $3 \\%$ ，槽的长度不小于 $2 5 ~ \\mathrm { \\ m m }$ 。\n#### A.3.2 在钢板的表面加工刻槽，刻槽的方向垂直于长轴，且刻槽距钢板两个长轴边沿的距离均不小于$5 0 \\mathrm { m m }$ ，距钢板一个短轴边沿的距离不小于 $5 0 ~ \\mathrm { \\ m m }$ ，距钢板另一个短轴边沿的距离不小于两倍的壁厚加 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 。对比试样中槽的尺寸及位置应如图A.1。\n\n单位为毫米\n\n  \n图A.1 对比试样\n\n#### A.3.3 如果在被检钢板上无法加工槽伤，可在试样钢板上加工相应刻槽。该试样的材质、声学性能必须与被检钢板相同或相似。如果在相同的仪器设置下，试样钢板的一次底波高度与被检钢板的差异在$\\pm 2 5 \\%$ 以内，则认为试样钢板与被检钢板声学性能相似。对于厚度大于或等于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 钢板，试样钢板的厚度与被检钢板偏差应不大于 $2 5 ~ \\mathrm { { \\ m m } }$ ；对于厚度小于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 钢板，试样钢板的厚度与被检钢板的偏差应不大于被检钢板厚度的 $1 0 \\%$ 。\n#### A.3.4 对于厚度大于 $5 ~ 0 ~ \\mathrm { m m }$ 的钢板，要在钢板的另一面加工第二个如A.3.3所述 的人工槽伤。\n\n### A.4 基准灵敏度的确定\n#### A.4.1 厚度小于或等于 $5 0 \\mathsf { m m }$ 的钢板\n##### A.4.1.1 把探头置于试块有槽的一面，使声束对准槽的宽边，找出第一个全 $\" \\lor \"$ 路径反射的最大波幅，调整仪器，使该反射波的最大波幅不低于满刻度的 $50 \\%$ ,不高于满刻度的 $7 5 \\%$ ,记录下该信号的幅度和位置。\n##### A.4.1.2 移动探头远离槽伤直到出现第二个全 $\" \\lor \"$ 路径反射信号，并找出信号最大反射波幅，记下这一信号幅值点，将这两个槽反射信号幅值点连成一直线，此线即为该材料的距离-波幅曲线。\n\n#### A.4.2 厚度大于 $5 0 \\mathsf { m m }$ 小于或等于 $1 5 0 \\mathrm { { m m } }$ 的钢板\n##### A.4.2.1 将探头声束对准试样背面的槽，并找出第一个1/2全 $\" \\lor \"$ 路径反射的最大波幅。调节仪器，使反射波幅为满刻度的 $5 0 \\% \\sim 8 0 \\%$ ,记下这个信号的位置和波幅。不改变仪器设置，按照上述步骤找出3/2全 $\" \\lor \"$ 路径发射波最高点。\n##### A.4.2.2 不改变仪器设置,把探头重新置于试样表面,使波束对准试样表面上的槽，找出第一个全“V\"路径最大反射波，记下该波的位置和幅度。\n##### A.4.2.3 将A.4.2.1和A.4.2.2所确定的点相连接,此线即为距离-波幅曲线。\n\n#### A.4.3 厚度大于 $1 5 0 ~ \\mathsf { m m }$ 的钢板\n##### A.4.3.1 把探头置于试样表面,使声束对准试样底面上的槽伤，找出第一个1/2全 $\" \\lor \"$ 路径伤反射波的最大幅度位置。调节仪器，使这一反射波为荧光屏满刻度的 $5 0 \\% \\sim 8 0 \\%$ ,记下这个幅值点。\n##### A.4.3.2 不改变仪器的调整状态，把探头重新置于试样表面，以第一次全 $\" \\lor \"$ 路径对准槽伤获得最大反射，记下这个幅值点。\n##### A.4.3.3 将A.4.3.1和A.4.3.2所确定的点连成一直线，此线即为距离-波幅曲线。\n\n### A.5 扫查方法\n#### A.5.1 在钢板的一个轧制面上以垂直和平行于钢板主要压延方向的格子线进行扫查，格子线中心距为$2 0 0 ~ \\mathsf { m m }$ 。把探头置于钢板的一条边沿附近，声波入射方向指向该边，沿着平行于该边沿的格子线水平移动探头，之后逐格线扫查，直到超过钢板中心两个钢板厚度的格子线扫查完毕为止。钢板其他三条边按照同样方式扫查。\n#### A.5.2 检测格子线由钢板的中心或一个角作为起始绘制。\n#### A.5.3 当发现缺陷信号时，移动探头使之能在荧光屏上找到最大反射波。\n#### A.5.4 对于波幅等于或超过距离-波幅曲线的缺陷显示,应记录其位置,并以波幅降至峰值的 $2 5 \\%$ 记录其长度。对于波幅低于距离-波幅曲线的显示不做记录。\n#### A.5.5 在每一个记录缺陷位置上，应以记录缺陷中心起，在 $2 5 0 ~ \\mathrm { m m } \\times 2 5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 的区域声束垂直和平行于压延方向作 $100 \\%$ 扫查。\n\n### A.6 验收标准\n任何等于或超过距离-波幅曲线的缺陷指示均被认为是不合格的。但通过纵波方法辅助检测确定缺陷性质是分层类的则按照纵波检测规定进行定级判定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e9b83829-40c4-497b-a42e-64f6156416c8', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13.3.4 无加劲直接焊接的平面T、Y（Part 1）', '13.3.4 无加劲直接焊接的平面T、Y、X形节点，当支管承受弯矩作用时（图13.3.4-1和图13.3.4-2)，节点承载力应按下列规定计算：图13.3.4-1T形（或Y形）节点的平面内受弯与平面外受弯1—主管；2—支管\n\n  \n图13.3.4-2X形节点的平面内受弯与平面外受弯1—主管；2—支管\n\n## 1 支管在管节点处的平面内受弯承载力设计值 $M _ { \\mathrm { i T } }$ 应按下列公式计算（图13.3.4-2)：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { { i T } } } = Q _ { \\mathrm { { x } } } Q _ { \\mathrm { { f } } } { \\frac { D _ { i } t ^ { 2 } f } { \\sin \\theta } }\n$$\n\n$$\nQ _ { \\mathrm { x } } = 6 . 0 9 \\beta \\gamma ^ { 0 . 4 2 }\n$$\n\n当节点两侧或一侧主管受拉时：\n\n$$\nQ _ { \\mathrm { f } } = 1\n$$\n\n当节点两侧主管受压时：\n\n$$\nQ _ { \\mathrm { f } } = 1 - 0 . 3 n _ { \\mathrm { p } } - 0 . 3 n _ { \\mathrm { p } } ^ { 2 }\n$$\n\n$$\nn _ { \\mathrm { p } } = \\frac { N _ { \\mathrm { 0 p } } } { A f _ { \\mathrm { y } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { o p } } } { W f _ { \\mathrm { y } } }\n$$\n\n当 $D _ { i } \\leqslant D - 2 t$ 时，平面内弯矩不应大于下式规定的抗冲剪承载力设计值：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { s i T } } = \\Bigl ( \\frac { 1 + 3 \\mathrm { s i n } \\theta } { 4 \\mathrm { s i n } ^ { 2 } \\theta } \\Bigr ) D _ { i } ^ { 2 } t f _ { \\mathrm { v } }\n$$\n\n式中： $Q _ { \\mathrm { x } }$ 参数；\n\n$Q _ { \\mathrm { f } }$ 参数；  \n$N _ { \\mathfrak { o p } }$ 节点两侧主管轴心压力的较小绝对值（N)；  \n$M _ { \\mathrm { o p } }$ - 节点与 $N _ { \\mathfrak { o p } }$ 对应一侧的主管平面内弯矩绝对值$\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；$A$ 与 $N _ { \\mathfrak { o p } }$ 对应一侧的主管截面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \nW与 $N _ { \\mathfrak { o p } }$ 对应一侧的主管截面模量 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ 。\n\n## 2 支管在管节点处的平面外受弯承载力设计值 $M _ { \\mathrm { o T } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { M _ { \\mathrm { o T } } = Q _ { \\mathrm { y } } Q _ { \\mathrm { f } } \\frac { D _ { i } t ^ { 2 } f } { \\sin \\theta } } \\\\ { Q _ { \\mathrm { y } } = 3 . 2 \\gamma ^ { ( 0 . 5 \\beta ^ { 2 } ) } } \\end{array}\n$$\n\n当 $D _ { i } \\leqslant D - 2 t$ 时，平面外弯矩不应大于下式规定的抗冲剪承载力设计值：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { s o T } } = \\Big ( \\frac { 3 + \\mathrm { s i n } \\theta } { 4 \\mathrm { s i n } ^ { 2 } \\theta } \\Big ) D _ { i } ^ { 2 } t f _ { \\mathrm { v } }\n$$\n\n## 3 支管在平面内、外弯矩和轴力组合作用下的承载力应按下式验算：\n\n$$\n\\frac { N } { N _ { j } } + \\frac { M _ { \\mathrm { i } } } { M _ { \\mathrm { i T } } } + \\frac { M _ { \\mathrm { o } } } { M _ { \\mathrm { o T } } } \\leqslant 1 . 0\n$$\n$$\n\n式中： $N , \\ M _ { \\mathrm { i } } , \\ M _ { \\mathrm { o } }$ —支管在管节点处的轴心力（N)、平面内弯矩、平面外弯矩设计值 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\n$N _ { j }$ -支管在管节点处的承载力设计值，根据节点形式按本标准第13.3.2条的规定计\n\n算（N)。\n\n13.3.5主管呈弯曲状的平面或空间圆管焊接节点，当主管曲率半径 $R \\geqslant 5 \\mathbf { m }$ 且主管曲率半径 $R$ 与主管直径 $D$ 之比不小于12时，可采用本标准第13.3.2条和第13.3.4条所规定的计算公式进行承载力计算。\n\n13.3.6主管采用本标准第13.2.4条第1款外贴加强板方式的节点：当支管');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e9c70e14-a3c7-4e98-b2c0-84cf4b516c26', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢桥面铺装实际上是指在钢箱梁顶面的铺装。由于该项技术目前在国内还处于摸索完善阶段，仍在不断总结经验，因此在执行本节的规定时，需要根据当地实际，结合国内外的成功经验，通过研究与试验进行施工。\n\n## 23.6.2 钢桥面铺装施工前应制订专项施工方案，并应做好人员培训、材料的调查试验以及机具设备的检查维护等准备工作。\n\n## 23.6.3 钢梁顶面在出厂时应按设计要求涂防锈漆，在桥面铺装施工前应喷丸或抛丸除锈并作防锈处理。\n\n## 23.6.4 铺装施工前宜做试验段，试验段的铺设应包括钢桥面铺装的全部工序。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e9d18f8b-06b5-4e47-b30e-528b33795030', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 2）', 'athrm { e q } }$ — 同式（92）；$n$ 起重机回转速度，单位为转每分 $( { \\bf r } / { \\bf m i n } )$ ；7 同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### 犘．2．2．2．1 非平衡动臂式变幅机构\n\n###### 犘．2．2．2．1．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．5）计算：\n\n$$\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { e q } } v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ a \\eta }\n$$\n\n……（P．5）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 变幅机构电动机的等效变幅功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { e q } }$ — 变幅牵引构件上的等效变幅力，简化计算取 $P _ { \\mathrm { e q } } = P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ ，单位为牛顿（N）， $P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ 按式（95）计算；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅牵引构件的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$a$ 同式（77）；变幅机构总传动效率。\n\n### 犘．2．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．5）计算所得的结果和该机构的接电持续率（见附录 Q），便可从电动机样本上初选所需的\n\n电动机。\n\n### 犘．2．2．2．2 平衡臂架式变幅机构\n\n#### 犘．2．2．2．2．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { F _ { \\mathrm { { I d } } } \\cdot v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．6）\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 同式（P．5）；  \n$F _ { \\mathrm { H } }$ — 同式（96）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 牵引构件（钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸、活塞等）的线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；-同式(P.5）。\n\n#### 犘．2．2．2．2．2 电动机初选\n\n用式（P．6）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．3 稳态负载系数法\n\n稳态负载系数法适用于各机构中能给出有关资料的绕线转子异步电动机。\n\n#### 犘．2．3．1 所选电动机的功率\n\n所选电动机的功率按式（P．7）或式（P．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { e } }\n$$\n\n…（P．7）……（P．8）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ n ~ } }$ — 所选电动机在相应的 值和实际接电持续率 $J C$ 值下的功率，单位为千瓦（kW）；$G$ 稳态负载平均系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态功率，见式 $( \\mathrm { P } . 1 ) \\sim$ 式（P．3）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 电动机的等效功率，见式（P．4）～式（P．6）。犑犆\n\n各种起重机各机构的接电持续率 $J C$ ，稳态负载平均系数犆 $G$ ，均应根据实际的载荷情况计算。如在犌设计时，无法获得其详细资料，则可参照附录 Q中的 $J C , C Z , G$ 值选取。\n\n$G$ 的具体数值见表 P．1。\n\n表 犘．1 稳态负载平均系数 $\\textbf { G }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>稳态负载平均系数</td><td rowspan=2 colspan=1>起升机构</td><td rowspan=1 colspan=3>运行机构</td><td rowspan=1 colspan=2>回转机构</td><td rowspan=2 colspan=1>变幅机构</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>室内起重机小车</td><td rowspan=1 colspan=1>室内起重机大车</td><td rowspan=1 colspan=1>室外起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>室内</td><td rowspan=1 colspan=1>室外</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7</td><td rowspan=1 colspan=1>0.85</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8</td><t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e9d1fca7-7c3d-4162-828e-7adeee2a06da', '19《坠落防护挂点装置》（GB30862-2014）.md', '8 标识', '8 标识## 8.1 永久标识\n\n每件挂点装置明显位置上应有永久性标志,内容包括:产品名称;本标准标准号;产品类别;同时连接操作人员的最大数额( 、 型挂点装置还应标注最大固定间距);国家法律法规要求的其他标识。\n\n## 8.2 产品说明\n\n每件挂点装置应附有产品说明,内容包括:制造厂商名及厂址、电话;挂点装置的适用范围;安装说明;使用方法;同其他坠落防护装备的连接方法;挂点装置同时连接操作人员的最大数额、需连接缓冲器、需配备地面清洁装置;类挂点装置端部固定装置和中间固定装置所允许施加的最大力值;类挂点装置不得在有霜或冰冻条件下使用;类挂点装置适用的安装平面类型安装平面存在油、脂或藻等情况下, 类挂点装置的使用说明;类挂点装置应安置在远离水易积聚之地;类挂点装置的安装平面需移除碎石 松土等');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e9fd2f7e-24c0-49d6-a4e2-f65a5a4459e5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:“外观检查”修改为“外观质量检查”；修改了表A.3.2中的部分指标。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('e9ffe031-ae19-47b5-b9eb-b707c506b9eb', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.5.5 采用竖转法施工时，应符合下列规定', '19.5.5 采用竖转法施工时，应符合下列规定：1 竖转法施工中的转动系统宜由转动铰、提升或下放体系、锚固体系等构成。竖转施工宜采用横向联结成整体的双肋为一个转动单元。\n\n2 扣索宜选用钢丝绳或钢绞线，扣索的锚碇宜采用钢筋混凝土结构。扣索系统应经计算确定，钢丝绳的安全系数应不小于6；钢绞线的安全系数应不小于2；锚碇的抗拔、抗滑安全系数应不小于2。\n\n3 索塔的设计应充分考虑偏载、荷载变化和风力等因素的不利影响，应保证其强度、刚度及稳定性满足拱肋竖转施工的要求。\n\n4 转动铰宜根据推力大小选用钢制的轴销铰、钢板包裹混凝土的弧形柱面铰或球面铰；转动铰应转动灵活，接触面应满足局部承压的要求。\n\n5 转动前应进行试转，检验转动系统的可靠性。竖转速度宜控制在 $0 . 0 0 5 \\sim$ 0.0lrad/min范围内，提升或下放重力大者宜采用较低的转速，转动过程中应保持平稳。\n\n6 两岸拱体竖转就位后的合龙施工，应符合本规范第 17.5 节的相关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea08cc70-9d92-4797-a2f3-336973863ec3', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '4.2 地基的液化（Part 2）', '上查取。2.括号内数值用于设计基本地震动加速度为 $0 . 1 5 g$ 和 $0 . 3 0 g$ 的地区。\n\n### 4.2.4对存在液化土层的地基，应探明各液化土层的深度和厚度，按式（4.2.4)计算每个钻孔的液化指数，并按表4.2.4综合划分地基的液化等级。\n\n$$\nI _ { \\mathrm { l E } } \\ = \\ \\sum _ { i = 1 } ^ { n } \\biggl ( 1 \\ - \\frac { N _ { i } } { N _ { \\mathrm { c r } i } } \\biggr ) d _ { i } W _ { i }\n$$\n\n式中： $I _ { \\mathrm { l E } }$ 液化指数;\n\n$n$ -在判别深度范围内每一个钻孔标准贯人试验点的总数；\n\n$N _ { i }$ ， $N _ { \\mathrm { c r } i }$ 分别为 $i$ 点标准贯入锤击数的实测值和临界值，实测值大于临界值时应取临界值;\n\n$d _ { i }$ $\\mathbf { \\nabla } _ { \\cdot } i$ 点所代表的土层厚度（m），可采用与该标准贯入试验点相邻的上、下两标准贯入试验点深度差的一半，但上界不高于地下水位深度，下界不深于液化深度；\n\n$W _ { i }$ —i土层单位土层厚度的层位影响权函数值（ $\\mathbf { m } ^ { - 1 }$ )，若判别深度为 $1 5 \\mathrm { m }$ ，当该层中点深度不大于 $5 \\mathrm { m }$ 时应采用10，等于 $1 5 \\mathrm { m }$ 时应采用零值, $5 \\sim 1 5 \\mathrm { m }$ 时应按线性内插法取值；若判别深度为 $2 0 \\mathrm { m }$ ，当该层中点深度不大于 $5 \\mathrm { m }$ 时应采用10，等于 ${ 2 0 } \\mathrm { m }$ 时应采用零值, $5 \\sim 2 0 \\mathrm { m }$ 时应按线性内插法取值。\n\n表4.2.4地基的液化等级  \n\n\n\n\n\n## 条文说明\n\n本条提供了一个简化的预估液化危害的方法，可对场地的喷水冒砂程度、一般浅基础工程结构物的可能损坏做粗略的预估，以便为采取工程措施提供依据。液化等级分为轻微、中等、严重三级，各级的液化指数、地面喷水冒砂情况以及对结构物危害程度的描述见表4-1，此表是根据我国百余个液化震害资料得出的。\n\n表4-1液化等级对结构物的相应危害程度  \n\n\n\n\n\n### 4.2.5抗液化措施应根据桥梁抗震设防类别及地基的液化等级按表4.2.5确定。\n\n表4.2.5抗液化措施  \n\n\n\n\n\n注：A类桥梁的地基抗液化措施应进行专门研究，但不应低于B类桥梁的相应要求。\n\n## 条文说明\n\n抗液化措施是对液化地基的综合治理。本条根据桥梁抗震设防类别和地基液化等 级，提出地基的抗液化措施要求。\n\n### 4.2.6全部消除地基液化沉陷的措施应符合下列规定：\n\n1采用桩基时，桩端伸入液化深度以下稳定土层中的长度（不包括桩尖部分），应按计算确定。\n\n2采用深基础时，基础底面应埋入液化深度以下的稳定土层中，其深度不应小于 $2 \\mathrm { m }$ 。\n\n3采用加密法（如振冲、振动加密、挤密碎石桩、强夯等）加固时，应处理至液化深度下界，且处理后复合地基的标准贯入锤击数不宜小于按本规范第4.2.3条确定的液化判别标准贯入锤击数临界值。\n\n4采用换土法时，应用非液化土替换全部液化土层。\n\n5采用加密法或换土法处理时，在基础边缘以外的处理宽度，应超过基础底面下处理深度的1/2且不小于基础宽度的1/5。\n\n### 4.2.7部分消除地基液化沉陷的措施应符合下列规定：\n\n1处理深度应使处理后的地基液化指数减小，其值不宜大于5。2加固后复合地基的标准贯入锤击数不宜小于按本规范第4.2.3条确定的液化判别标准贯入锤击数临界值。3基础边缘以外的处理宽度，应符合本规范第4.2.6条第5款的规定。\n\n### 4.2.8减轻液化影响的基础和上部结构处理，可综合采取下列措施：\n\n1选择合适的基础埋置深度。\n\n2调整基础底面积，减少基础偏心。\n\n3加强基础的整体性和刚度。\n\n4减轻荷载，增强上部结构的整体刚度和均匀对称性，避免采用对不均匀沉陷敏感的结构形式等。\n\n## 条文说明\n\n4.2.6\\~4.2.8 规定了消除液化震陷和减轻液化影响的具体措施，这些措施都是在震害调查和分析判断的基础上提出来的。\n\n对地基中的可液化土层，查明其分布范围，分析其危害程度，根据工程实际情况，选择合理工程措施。具体工程措施很多，从本质上可以归纳为以下几方面：改变可液化土的性质，使其不具备液化条件，如采用振冲加固或挤密碎石桩加固后构成复合地基等；改善排水条件，限制地震时孔隙水压力的产生和增长；置换可液化地基土；越过可液化地基土层，如采用桩基础；围封可液化地基，消除或减轻液化破坏的危害性。\n\n条文中规定的是较常用的方法。若液化土层埋深浅，工程量小，可采用挖除换土法，该方法造价低、施工快、处治彻底、不留后患。强夯法也多有采用，加密深度可达$1 0 \\mathrm { m }$ 以上。\n\n### 4.2.9液化等级为中等和严重的古河道、现代河滨、海滨，当存在液化侧向扩展或流滑可能时，在距常水位线 $1 0 0 \\mathrm { m }$ 以内修建的A类和B类桥梁，应进行抗滑动验算，必要时应采取防止土体滑动的措施。\n\n## 条文说明\n\n本条规定了有可能发生液化侧向扩展或流动时滑动土体的最危险范围，并要求采取土体抗滑措施。\n\n（1）液化侧向扩展地段的宽度来自我国海城地震、唐山地震及日本阪神地震对液化侧扩区的大量调查。根据对阪神地震的调查，在距水位线 $5 0 \\mathrm { m }$ 范围内，水平位移及竖向位移均很大；在 $5 0 \\sim 1 5 0 \\mathrm { m }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea09e419-0d15-4a3e-a918-ce74f70d2d6f', '123《碳素结构钢》（GB-T700-2006）.md', '6 试验方法', '6 试验方法## 6.1 每批钢材的检验项目、取样数量、取样方法和试验方法应符合表4的规定。\n\n表4  \n\n\n\n\n\n## 6.2 拉伸和冷弯试验，钢板、钢带试样的纵向轴线应垂直于轧制方向;型钢、钢棒和受宽度限制的窄钢 带试样的纵向轴线应平行于轧制方向。\n\n## 6.3 冲击试样的纵向轴线应平行轧制方向。冲击试样可以保留一个轧制面。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea0e4864-4ea2-4caa-b36f-b92801e64625', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第一百一十二条 违反本法规定，伪造机动车', '第一百一十二条 违反本法规定，伪造机动车、非道路移动机械排放检验结果或者出具虚假排放检验报告的，由县级以上人民政府环境保护主管部门没收违法所得，并处十万元以上五十万元以下的罚款；情节严重的，由负责资质认定的部门取消其检验资格。违反本法规定，伪造船舶排放检验结果或者出具虚假排放检验报告的，由海事管理机构依法予以处罚。\n\n违反本法规定，以临时更换机动车污染控制装置等弄虚作假的方式通过机动车排放检验或者破坏机动车车载排放诊断系统的，由县级以上人民政府环境保护主管部门责令改正，对机动车所有人处五千元的罚款；对机动车维修单位处每辆机动车五千元的罚款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea1ec70b-2833-41df-878c-47600dfea31a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订将原规范中的“预制场地”修改为“预制或拼装场地”，“拼装场地”是指用于钢梁拼装的场地。\n\n## 17.7.3 梁段预制或拼装台座的设置应符合下列规定：\n\n1 在桥头路基或引桥上设置预制或拼装台座时，路基或引桥的强度、刚度和稳定性应满足顶推施工的要求，并应设置台座地基的防水、排水设施，防止沉陷。在荷载作用下，台座顶面的沉降变形应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 台座的轴线应与桥梁轴线的延长线重合，纵坡应一致，两轴线间的偏差应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ ；相邻两支承点上台座中滑移装置的纵向顶面高程差应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ ；同一支承点上滑移装置的横向顶面高程差应不大于 $1 \\mathrm { m m }$ ；台座(包括滑移装置)和梁段底模板顶面高程差应不大于 $2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 17.7.4 混凝土梁段的预制应符合下列规定：\n\n1 模板宜采用钢模板。底模与底架宜连成一体且可升降；侧模宜采用旋转式的整体模板；内模宜采用可移动台车加升降旋转式的整体模板。模板应保证刚度，制作精度应符合本规范第5章的规定。\n\n2 梁段混凝土的浇筑除应符合本规范第6章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1）混凝土梁体在支座位置处的横隔板，宜在整联梁顶推到位并完成解联后再进行浇筑，振捣时应避免振动器碰撞预应力管道和预埋件等。\n\n2）梁段的工作缝表面应凿毛并清洗干净。若工作缝为多联连续梁的解联断面，宜设为干接缝并采用临时预应力束张拉使之连接紧密。干接缝的断面尺寸应准确，表面应平整，解联时应分开方便。\n\n3）对与顶推导梁连接的梁体端部的混凝土，应保证其振捣密实，不得出现空洞等缺陷。\n\n## 17.7.5 梁体预应力的施工除应符合本规范第7章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 预应力钢束的布置、张拉顺序、临时束的拆除次序等，应符合设计规定。\n\n2 各种因顶推施工需要所设置的临时预应力束，在顶推施工过程中应予以妥善保护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea2012a8-d5a4-45ce-86d0-526c95e65c58', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '8 沥青混合料面层（Part 5）', '定，并依据施工气温变化进行必要调整。\n8.10.5在当天碾压的沥青层面上，不得停放压路机或其它车辆，并防止矿料、油料和杂物散落在沥青面层上。\n\n8.10.6初压、复压、终压段落应设置明显标志。对松铺厚度、碾压工艺应设专岗管理和检查，做到不漏压、不超压。桥面沥青铺装层的压实功不应减少，以保证压实度。\n\n8.10.7SMA路面宜采用钢轮振动压路机或钢轮压路机碾压。振动压路机应遵循“紧跟、慢压、高频、低幅”的原则。发现SMA混合料高温碾压有推拥现象，应复查其级配是否合适。如发现玛蹄脂上浮、石子压碎、棱角磨光等应停止碾压。\n\n8.10.8禁止使用柴油、机油等作为压路机隔离剂，宜用沾有隔离剂的拖布擦涂轮胎，防止沥青混合料粘轮。\n\n8.10.9压实完成12h后（见图8.10-2)，方能允许施工车辆通行。\n\n  \n图8.10-2各类铺面压实后外观');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea282449-49f5-4b32-8470-3ac913bf7e29', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 试验报告', '6 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n（2）原材料的品种、规格和产地；（3）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度;  \n（5）拉伸黏结强度;  \n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea28f7fb-86be-4c13-b43f-419cf9941eb6', '147《坠落防护速差自控器》（GB24544-2023）.md', '5 技术要求', '5 技术要求## 5.1 速差自控器一般要求\n### 5.1.1\n速差自控器的外观应平滑，无毛刺和锋利边缘。  \n### 5.1.2\n速差自控器顶端连接装置或安全绳末端连接装置应有可旋转装置。  \n### 5.1.3\n速差自控器应有安全绳收缩装置使安全绳自动收缩。  \n### 5.1.4\n在速差自控器顶端应有合适的装置同挂点或挂点装置连接。  \n### 5.1.5\n非金属缓冲装置应不可拆卸，且应加护套。  \n### 5.1.6\n最大额定载荷不应小于 $1 0 0 ~ \\mathrm { k g }$ 。\n\n## 5.2 安全绳\n### 5.2.1\n速差自控器安全绳出口处应无尖角或锋利边缘,或增加防止安全绳磨损的措施。  \n### 5.2.2\n在表2规定的测试力下保持 $3 ~ \\mathrm { m i n }$ ,速差自控器安全绳应无破断。\n\n#### 表2 速差自控器安全绳强度测试力值要求\n单位为千牛\n\n\n\n\n\n### 5.2.3\n当速差自控器安全绳为钢丝绳时,直径不应小于 $\\mathrm { 5 - 0 . 2 ~ m m }$ 。\n\n### 5.2.4\n安全绳末端应有专门用于安装连接器的环眼,绳结不应作为安全绳环眼使用。\n\n### 5.2.5\n织带式和纤维绳式安全绳末端应有护套,钢丝绳式安全绳末端应有金属帽(套)将散头收拢。\n\n### 5.2.6\n织带式安全绳末端环眼内应有垫层或护套,纤维绳式和钢丝绳式安全绳末端环眼内应有支架。\n\n## 5.3 静态性能\n### 5.3.1 整体静态性能\n在表3规定的测试力下保持 $5 ~ \\mathrm { m i n }$ ,应无任何元件断裂,连接器不应打开。\n\n#### 表3 整体静态性能测试力值要求\n单位为千牛\n\n\n\n\n\n### 5.3.2 外置缓冲装置静态性能\n#### 5.3.2.1\n施加 $2 \\ \\mathrm { k N }$ 载荷,外置缓冲装置永久变形不应大于 $2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n#### 5.3.2.2\n外置非金属缓冲装置应能承受 $2 2 \\ \\mathrm { k N }$ 的载荷，不应断裂。\n\n## 5.4 整体动态性能\n速差自控器应能自锁且冲击作用力不应大于 $6 ~ \\mathrm { k N }$ ，坠落距离不应大于 $2 \\textrm { m }$ ，应无任何元件断裂，连接器不应打开。如果速差自控器带有坠落指示器，指示器应能正常工作。\n\n## 5.5 速差自控器安全绳全部拉出状态下的动态性能\n冲击作用力不应大于 $6 ~ \\mathrm { k N }$ ，应无任何元件断裂，连接器不应打开；如果速差自控器带有坠落指示器，指示器应能正常工作。\n\n## 5.6 收缩性能\n速差自控器按照6.6的试验方法测试后，均应能自如收回全部安全绳。\n\n## 5.7 耐腐蚀性能\n所有的金属材料不应出现红锈等明显腐蚀，允许出现白斑。  \n注：本项不适用于测试高腐蚀性环境(如海上、化工厂等)中的耐腐蚀性能要求。\n\n## 5.8 自锁可靠性\n速差自控器按照6.8的试验方法测试后，均应正常锁止。\n\n## 5.9 特殊技术性能\n### 5.9.1 整体救援装置\n#### 5.9.1.1 整体救援装置一般要求\n##### 5.9.1.1.1\n带有整体救援装置的速差自控器应有控制装置。  \n##### 5.9.1.1.2\n整体救援装置应有保险功能。\n\n##### 5.9.1.1.3\n启动整体救援装置的时间不应超过 $2 0 \\ \\mathrm { s }$ 。  \n##### 5.9.1.1.4\n整体救援装置在无操作或无外力作用下，应使受困人员悬停,不应出现下滑。\n\n#### 5.9.1.2 整体救援装置的提升和下降性能\n##### 5.9.1.2.1\n具有单向提升性能的整体救援装置应无脱落和损坏,且滑移距离不应大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n5.9.1.2.2具有单向下降性能的整体救援装置应无脱落和损坏,且滑移距离不应大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 。  \n5.9.1.2.3具有双向提升和下降性能的整体救援装置应无脱落和损坏,且滑移距离不应大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 5.9.2抗粉尘性能\n\n按6.10进行粉尘处理后，锁止后应无滑移，卸载重物后应能解锁。\n\n## 5.9.3抗油污性能\n\n按6.11进行油污处理后，锁止后应无滑移，卸载重物后应能解锁。\n\n## 5.9.4水平安装性能\n\nSAC\n\n### 5.9.4.1基本要求\n\n水平安装的速差自控器应进行边缘测试，试验在规定的边缘上进行。\n\n### 5.9.4.2水平安装锁止性能\n\n速差自控器应能自锁,且坠落距离不应大于 $2 \\textrm { m }$ 。\n\n### 5.9.4.3水平安装动态性能\n\n速差自控器应能自锁且冲击作用力不应大于 $6 ~ \\mathrm { k N }$ ，应无任何元件断裂，连接器不应打开。如果速差自控器带有坠落指示器，指示器应能正常工作。\n\n### 5.9.4.4水平安装动态强度\n\n速差自控器按照6.13.5的试验方法测试后,应无任何元件断裂,连接器不应打开。如果速差自控器带有坠落指示器，指示器应能正常工作。\n\n### 5.9.4.5水平安装残余强度\n\n在表4规定的测试力下保持 $3 \\ \\mathrm { m i n }$ ,应无任何元件断裂，连接器不应打开。\n\n### 表4残余强度测试力值要求\n\n单位为千牛');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea2e768a-7d6b-4fdf-ac65-abfd5343693d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 4）', '高度较大的起重机，宜采用不旋转钢丝绳，必要时还应有防止钢丝绳旋转的装置和措施。  \n9．4．1．1．5 吊运熔融金属的起重机，在吊钩组及吊运横梁等处应采取措施保护钢丝绳免受辐射热直接影响，并防止熔融金属喷溅到钢丝绳上。吊运熔化或炽热金属的钢丝绳，应采用金属绳芯或金属股芯等有耐高温性能的重要用途钢丝绳。\n\n9．4．1．1．6 钢丝绳端部的固定和连接应符合如下要求：\n\na） 用绳卡连接时，应满足表57的要求，同时应保证连接强度不小于钢丝绳破断拉力的 $8 5 \\%$ 。\n\n表 57 钢丝绳夹连接时的安全要求  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢丝绳公称直径/mm</td><td rowspan=1 colspan=1>≤19</td><td rowspan=1 colspan=1>19~32</td><td rowspan=1 colspan=1>32~38</td><td rowspan=1 colspan=1>38~44</td><td rowspan=1 colspan=1>44~60</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>钢丝绳夹最少数量组</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=6>钢丝绳夹夹座应在钢丝绳长头一边;钢丝绳夹的间距不应小于钢丝绳直径的6倍。</td></tr></table>\n\n\nb） 用编结连接时，编结长度不应小于钢丝绳直径的15倍，并且不小于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2 链条\n\n链条传动系统中应有防止链条在工作中发生爬链、跳链、保证链条与链轮正确啮合并平稳运转的措施。还应有可靠的导链和防脱链装置以及防止链条在使用中扭转打结和能检查链条松弛的措施。应装设使用可靠的链条罩壳或挡板。\n\n链条端部的固定应安全可靠，设计链条固定装置时，应使其能承受2．5倍的链条名义张力且不发生永久变形。对起升机构的链条固定装置，当需要时还应能校验其疲劳强度。\n\n链条的空载端应固定牢固，使其不会被拉脱。此装置应可靠地吸收可能会产生的力。链条固定装置上的螺栓连接应能防止松动，应能检查其拧紧情况，并且在需要时对螺栓能再进一步拧紧。\n\n#### 9．4．1．3 卷筒\n\n9．4．1．3．1 钢丝绳在卷筒上应能按顺序整齐排列。只缠绕一层钢丝绳的卷筒，宜做出绳槽。用于多层缠绕的卷筒，宜提供适用的排绳装置或便于钢丝绳自动转层缠绕的凸缘导板等结构。  \n9．4．1．3．2 多层缠绕的卷筒，应有防止钢丝绳从卷筒端部滑落的凸缘。凸缘直径应比最外层钢丝绳直径大2倍。  \n9．4．1．3．3 当吊钩处于工作位置最低点时，卷筒上缠绕的钢丝绳，除固定绳尾的圈数外，不应少于2圈（塔式起重机不应少于3圈）。当吊钩处于工作位置最高点时，卷筒上至少还宜留有1整圈的绕绳余量。  \n9．4．1．3．4 卷筒上钢丝绳尾端的固定装置，应安全可靠并有防松或自紧的性能。如果钢丝绳尾端用压板固定，固定强度不应低于钢丝绳破断拉力的 $80 \\%$ ，且至少应有两个相互分开的压板夹紧，并用螺栓将压板可靠固定。  \n9．4．1．3．5 用于起升机构和变幅机构的卷筒，采用筒体内无贯通的支承轴（即“短轴式“）的结构时，筒体应采用钢材制造。焊接卷筒的各段对接焊缝，应按要求进行无损探伤检验。  \n9．4．1．3．6 对于臂架型起重机，当起升绳或变幅绳向斜上方引出时，其缠绕钢丝绳的卷筒与支承部分以及车架或转台底架的连接，应能承受钢丝绳向斜上方的拉力；与卷筒相连的减速器，其上下壳体间或\n\n壳体与车架之间的连接，也应能承受钢丝绳的这些载荷。\n\n#### 9．4．1．4 滑轮\n\n9．4．1．4．1 滑轮应有防止钢丝绳脱出绳槽的装置或结构。在滑轮罩的侧板和圆弧顶板等处与滑轮本体的间隙不宜超过钢丝绳直径的 $20 \\%$ 。\n\n9．4．1．4．2 人手可触及的滑轮组，应设置滑轮罩壳。对可能摔落到地面的滑轮组，其滑轮罩壳应有足够的强度和刚度。\n\n### 9．4．2 吊钩、吊钩夹套和其他取物装置\n\n9．4．2．1 起重机械不应使用铸造吊钩。\n\n9．4．2．2 当使用条件或操作方法会导致物品意外脱钩时，应采用带防脱绳的闭锁装置吊钩；当吊钩起升过程中有被钩住的危险时，应选用安全吊钩或采取其他有效措施。\n\n9．4．2．3 吊运物品时需同步供给电能的取物装置（例如电磁盘、马达抓斗或液压抓斗等），其供电电缆的收放速度应与该取物装置升降速度保持一致，在升降过程中电缆不应过分松弛和碰触起重钢丝绳。\n\n9．4．2．4 在可更换的取物装置（如抓斗、起重电磁盘、戽斗、夹钳和吊梁等）上，应永久性地标明其自重和能起吊的最大质量。\n\n9．4．2．5 吊运各类物品的专用辅具，在必要时应有自紧功能或防止物品滑落的装置及措施。\n\n### 9．4．3 制动器\n\n9．4．3．1 动力驱动的起重机（液压缸驱动的除外），其起升、变幅、运行、回转机构都应装可靠的制动装置：当机构要求具有载荷支持作用时，应装设机械常闭式制动器。在运行、回转机构的传动装置中有自锁环节的特殊场合，如能确保不会发生超额定应力的运动，也可以不用制动器。变速机构换挡');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea35abfb-25ce-4cd9-9ff2-d5a824cce88e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.6 施加预应力', '7.6 施加预应力## 7.6.1预应力张拉用的机具设备和仪表应符合下列规定：\n\n### 1 预应力筋的张拉宜采用穿心式双作用千斤顶，整体张拉或放张宜采用具有自锚功能的千斤顶；张拉千斤顶的额定张拉力宜为所需张拉力的 1.5 倍，且不得小于1.2 倍。与千斤顶配套使用的压力表应选用防振型产品，其最大读数应为张拉力的$1 . 5 { \\sim } 2 . 0$ 倍，标定精度应不低于 1.0级。张拉机具设备应与锚具产品配套使用，并应在使用前进行校正、检验和标定。\n\n### 2 张拉用的千斤顶与压力表应配套标定、配套使用，标定应在经国家授权的法定计量技术机构定期进行，标定时千斤顶活塞的运行方向应与实际张拉工作状态一致。当处于下列情况之一时，应重新进行标定：\n\n#### 1）使用时间超过 6 个月；\n\n#### 2）张拉次数超过300次；\n\n#### 3）使用过程中千斤顶或压力表出现异常情况；\n\n#### 4）千斤顶检修或更换配件后。\n\n### 3 采用测力传感器测量张拉力时，测力传感器应按相关国家标准的规定每年送检一次。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea36a36f-55d1-4a8d-8c23-d16f96d47280', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 13）', 'rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=2>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>5．位移和变形引起的载荷，见4.2.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea3c947a-15d3-4a74-86fe-bfcb59b0c576', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '附录C黏性填土的地震土压力计算公式', '附录C黏性填土的地震土压力计算公式## C.0.1地震主动土压力按式（C.0.1-1）计算。地震土压力计算示意如图C.0.1所示。\n\n$$\nE _ { \\mathrm { e a } } \\ = \\ \\bigg ( \\frac { 1 } { 2 } \\gamma H ^ { 2 } \\ + q H \\frac { \\mathrm { c o s } \\alpha } { \\mathrm { c o s } ( \\alpha \\ : - \\beta ) } \\bigg ) K _ { \\mathrm { a } } \\ - \\ : 2 c H K _ { \\mathrm { c a } }\n$$\n\n式中： $\\gamma$ 黏性填土重度（ $\\mathbf k \\mathbf N / \\mathbf m ^ { 3 }$ ）；$H \\cdot$ 桥台高（m）；$q$ -滑裂楔体上的均布荷载（ $\\mathbf { k N } / \\mathbf { m } )$ ；$\\alpha$ 桥台背面与竖直方向之间的夹角（°）；$\\beta$ 填土表面与水平面的夹角（°）；$c$ 黏性填土的黏聚力系数；\n\nK -地震主动土压力系数，按式（C.0.1-2）计算：$K _ { a } \\ = \\ { \\cfrac { \\cos ^ { 2 } ( \\varphi \\cdot - \\alpha \\cdot \\theta ) } { \\cos \\theta \\cos ^ { 2 } \\alpha \\cos ( \\alpha + \\delta + \\theta ) \\left[ 1 \\ + \\ { \\sqrt { \\cfrac { \\sin ( \\varphi \\cdot \\delta ) \\sin ( \\varphi \\cdot \\beta - \\theta ) } { \\cos ( \\alpha \\cdot \\beta ) \\cos ( \\alpha + \\delta + \\theta ) } } } \\right] ^ { 2 } } }$ $\\varphi$ -填土的内摩擦角（°）；$\\delta \\cdot$ -填土与桥台台背面的摩擦角（°）；$\\theta$ ——地震角，按表C.0.1取值：\n\n表C.0.1地震角取值表  \n\n\n\n\n\n$K _ { \\mathrm { e a } }$ 系数，按式（C.0.1-3）计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { { c a } } } = { \\frac { 1 - \\mathrm { s i n } \\varphi } { \\mathrm { c o s } \\varphi } }\n$$\n\n## C.0.2地震被动土压力按式（C.0.2-1）计算：\n\n$$\nE _ { \\mathrm { e p } } \\ = \\ \\Big [ \\frac 1 2 \\gamma H ^ { 2 } \\ : + \\ : q H \\frac { \\cos \\alpha } { \\cos \\big ( \\alpha \\ : - \\beta \\big ) } \\Big ] K _ { \\mathrm { p s p } } \\ : + \\ : 2 c H K _ { \\mathrm { e p } }\n$$\n\n式中： $K _ { \\mathrm { p s p } }$ 地震被动土压力系数，由式（C.0.2-2）计算：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { p s p } } \\ = \\ { \\frac { \\cos ^ { 2 } ( \\varphi \\ + \\alpha - \\theta ) } { \\cos \\theta \\cos ^ { 2 } \\alpha \\cos ( \\delta - \\alpha + \\theta ) \\left[ 1 \\ - \\ { \\sqrt { { \\frac { \\sin ( \\varphi \\ + \\delta ) \\sin ( \\varphi + \\beta - \\theta ) } { \\cos ( \\alpha - \\beta ) \\cos ( \\delta - \\alpha + \\theta ) } } } } \\right] ^ { 2 } } }\n$$\n\nKcp 系数，由式（C.0.2-3）计算：\n\n$$\nK _ { _ { \\mathrm { c p } } } \\ = \\ { \\frac { \\sin ( \\varphi \\ - \\theta ) \\ + \\ \\mathrm { c o s } \\theta } { \\mathrm { c o s } \\theta \\mathrm { c o s } \\varphi } }\n$$\n\n  \n图C.0.1地震土压力计算示意图\n\n## C.0.3地震土压力作用的位置： $q = 0$ 时，地震土压力作用位置可取在距桥台底 $H / 3$ 处； $q \\neq 0$ 时， $H$ 要再加上 $q$ 折算的填土高度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea3ddc36-3933-412f-8c91-dd11f7bcb8ba', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故原因', '三、事故原因## 1.直接原因\n\n由不可抗拒的自然因素—罕见的特大暴风引起。\n\n## 2.间接原因\n\n手动夹轨器夹紧力有限，满足不了锚定的需要。\n\n## 3.主要原因\n\n不可抗拒的自然因素—罕见的特大暴风。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea57e0e6-e657-40b7-8b60-d52895572a5f', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '1总 则', '1总 则## 1.0.1混凝土质量控制是工程建设的重要环节，体现着混凝土工程的整体技术水平，对于保证混凝土工程质量和促进混凝土技术进步具有重要意义。\n\n## 1.0.2混凝土质量控制包括对现浇混凝土和预制混凝土的质量控制，除一些特殊专业工程外，建设行业一般混凝土工程都适用。\n\n## 1.0.3与本标准有关的、难以详尽的技术要求，应符合国家现行标准的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea654537-b2b5-4601-b136-b958aa365475', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合## 4．1 原则\n\n### 4．1．1 本章规定了计算各种载荷及选择载荷组合的原则和方法，以用于验证本标准适用的各种起重机的金属结构件和机械零部件的防强度失效、防弹性失稳和防疲劳失效的能力，并且还用于起重机的抗倾覆稳定性和抗风防滑移安全性的校验计算。\n\n### 4．1．2 起重机能力验算时应注意计算模型与实际情况的差异。当载荷引起的效应随时间变化时，应采用等效静载荷进行估算。本标准规定可以用刚体动力分析方法为计算基础，但要用动力系数估算作为模拟弹性系统响应时的载荷；也可以选择进行弹性动力分析或现场测试。为反映操作平稳程度的不同，应考虑司机实际操作情况的影响。\n\n### 4．1．3 结构设计能力验算有两种方法：许用应力设计法或极限状态设计法。无论采用何种方法，在考虑载荷、载荷系数、载荷组合、许用应力和极限设计应力时，都应以本标准的有关章条或附录来确定，或者在可能的情况下以试验或统计数据为基础来确定。\n\n### 4．1．4 如某载荷不可能出现，则应在验算中略去（如室内起重机不考虑风载荷）。同样，也不考虑起重机说明书中禁止出现的、起重机设计未提出要求的、在起重机设计中已明确要防止或禁止的载荷。\n\n## 4．2 计算载荷与载荷系数\n\n作用在起重机上的载荷分为常规载荷、偶然载荷、特殊载荷及其他载荷，只有在分析与这些载荷有关的起重机各种可能的载荷组合时，才需要区分这些载荷的不同类别。在起重机承载能力验算中确定载荷效应时要用到许多载荷系数，这些载荷系数及其具体值的选取，可在本标准有关的附录中查到。\n\n### 4．2．1 常规载荷\n\n常规载荷是指在起重机正常工作时经常发生的载荷，包括由重力产生的载荷，由驱动机构或制动器的作用使起重机加（减）速运动而产生的载荷及因起重机结构的位移或变形引起的载荷。在防屈服、防弹性失稳及在有必要时进行的防疲劳失效等验算中，应考虑这类载荷。\n\n#### 4．2．1．1 自重载荷、额定起升载荷及由垂直运动引起的载荷犘\n\n##### 4．2．1．1．1 自重载荷 $P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$\n\n自重载荷是指起重机本身的结构、机械设备、电气设备以及在起重机工作时始终积结在它的某个部件上的物料（如附设在起重机上的漏斗料仓、连续输送机及在它上面的物料）等质量的重力。对某些起重机的使用情况，自重载荷还要包括结壳物料质量的重力，例如粘结在起重机及其零部件上的煤或类似的其他粉末质量的重力，但在4．2．1．1．2中规定属于起升载荷的质量重力除外。犘\n\n##### 4．2．1．1．2 额定起升载荷 $P _ { 0 }$\n\n额定起升载荷是指起重机起吊额定起重量时的总起升质量的重力。犘\n\n##### 4．2．1．1．3 自重振动载荷 $\\phi _ { 1 } P _ { \\mathbf { G } }$\n\n当物品起升离地时，或将悬吊在空中的部分物品突然卸除时，或悬吊在空中的物品下降制动时，起重机本身（主要是其金属结构）的自重将因出现振动而产生脉冲式增大或减小的动力响应。此自重振动载荷用起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 乘以起重机的自重载荷来考虑，为反映此振动载荷范围的上下限，该系数取为两个值： $\\phi _ { 1 } = 1 \\pm _ { \\alpha } , 0 { \\leqslant } \\alpha { \\leqslant } 0 . 1$ 。\n\n##### 4．2．1．1．4 起升动载荷 $\\phi _ { 2 } P _ { 0 }$\n\n###### 4．2．1．1．4．1 起升动力效应\n\n当物品无约束地起升离开地面时，物品的惯性力将会使起升载荷出现动载增大的作用。此起升动 犘力效应用一个大于1的起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 乘以额定起升载荷 $P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ 来考虑。\n\n###### 4．2．1．1．4．2 起升状态级别\n\n由于起升机构驱动控制型式的不同，物品起升离地时的操作方法会有较大的差异，由此表现出起升操作的平稳程度和物品起升离地的动力特性也会有很大的不同。将起升状态划分为 $\\mathrm { H C _ { 1 } } \\sim \\mathrm { H C _ { 4 } }$ 四个级别：起升离地平稳的为 $\\mathrm { H C _ { 1 } }$ ，起升离地有轻微冲击的为β $\\mathrm { H C _ { 2 } }$ ，起升离地有中度冲击的为 $\\mathrm { H C _ { 3 } }$ ，起升离地有较大冲击的为 $\\mathrm { H C } _ { 4 }$ 。与各个级别相应的系数 $\\beta _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 值列于表10中，说明见图2。起升状态级别可以根据经验确定，也可以根据起重机的各种具体类型选取，对物品离地未采取专门的较好控制方案的某些起重机，其起升状态级别举例可参见附录C。\n\n表 10 $\\pmb { \\beta } _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { 2 \\mathrm { { m i n } } }$ 值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea7e11ac-cef0-4a77-902f-ad3c99db7ec9', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百四十六条出卖人按照约定或者依照本法第一百四十一条第二款第二项的规定将标的物置于交付地点', '第一百四十六条出卖人按照约定或者依照本法第一百四十一条第二款第二项的规定将标的物置于交付地点，买受人违反约定没有收取的，标的物毁损、灭失的风险自违反约定之日起由买受人承担。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea8be229-680c-408f-acd6-7b01e4eca5ba', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：因为空气和水的密度较压浆浆液小，压浆时由最低的压浆孔压入，能使空气和水聚集在上面，逐步由最高点的排气孔排除。如从高点压入，则空气易窜入浆液内形成气塞，阻碍压浆浆液的流动，并在其凝结后产生气孔。先压注下层孔道的好处是下层的预应力筋抗弯力矩较大，先压浆，使其松弛损失少一些，对结构较为有利。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea95bc53-3bb8-4b24-af11-e0bebe21e839', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '15 桥墩、桥台（Part 2）', '置。\n\n9 高墩施工前应编制测量控制方案，施工过程中应对墩身的平面位置和垂直度进行监控，条件具备时宜采用激光铅垂仪进行控制。施工测量中应考虑日照对墩身扭转的影响，当日照影响较大时，测量宜在夜间气温相对稳定的时段进行。\n\n#### 条文说明：\n\n严格来说，高墩的施工与普通高度桥墩的施工并不存在本质上的区别，但高墩相对于普通高度的桥墩而言，其施工需要采取的手段和措施更多，施工的风险也更大，因此增加对高墩施工的规定是有必要的。\n\n1 强调“对各项临时受力结构和临时设施应进行必要的施工设计计算和验算”，主要是出于对施工技术安全的考虑，因为高墩的施工均为高空作业，各类临时受力结构和临时设施的受力安全需要可靠，如果忽视此项工作，将可能导致严重后果。\n\n2 高墩施工时，最有效的垂直起吊运输设备是塔吊，比较实用且使用效率较高，故推荐优先采用。其他起重设备当然也能采用，但其功能、适用性和安全性等需要可靠。\n3 高度达到或超过 40m 时，步梯已不能满足作业人员和小型机具、操作工具等往返作业面的需要，因此需要设置施工电梯。\n\n4 塔吊和施工电梯的平面位置布置不合理时，可能会影响到施工过程中的其他作业，降低施工效率且不安全，故规定如条文。规定“塔吊和施工电梯均应有可靠的附墙安全措施”，是为保证设备在运行过程中的稳定和安全。\n\n5 模板在高墩施工中的作用非常重要，常用的模板体系有液压爬模、翻模、提升模板、滑模等，近年来亦有滑翻结合模板、辊模等模板体系的实际应用，各种模板体系均有其自身的特点和优势，如何进行选择确定，以保证施工的效率和安全，是高墩施工前需要认真考虑的问题，故需要根据各种因素综合选择确定。\n\n6 本款主要针对钢筋施工时的作业安全、劲性骨架制作、保证整体制作安装钢筋的刚度及防止变形、钢筋连接等进行规定。\n\n7 泵送混凝土时，由于泵管的振动较大，如果布设在塔吊或电梯上，会对塔吊或电梯的稳定产生较大的影响，容易发生安全事故。\n\n9 高墩在施工时，由于日照对墩身扭转的影响较大，因此其测量控制需要考虑该影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ea96819e-de78-4a8b-9011-f75adeb6d282', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算', '犕．2 单向压弯构件的整体稳定性计算## 犕．2．1 单向压弯构件，弯矩绕强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．2）计算。\n\n## 犕．2．2 单向压弯构件，弯矩绕弱轴 $y$ 轴）作用时，其整体稳定性按式（M．5）计算：犕犆犕\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi \\psi A } + \\Big [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\Big ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n………（M．5）\n\n式中符号同式（M．1）。\n\n当 $\\uparrow \\frac { \\displaystyle \\bigg [ \\frac { N _ { \\mathrm { E y } } } { N _ { \\mathrm { E y } } - N } \\bigg ] \\frac { C _ { \\mathrm { o y } } M _ { \\mathrm { o y } } + C _ { \\mathrm { h y } } M _ { \\mathrm { h y } } } { W _ { \\mathrm { y } } } } { \\frac { N } { \\varphi \\psi A } } \\leqslant \\psi - 1$ 时，则应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。式中符号同前。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eaa2c9ea-835e-4c5f-a257-1d2ce6694ad9', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则', '1 总则## 1.0.1 本次修订对公路桥涵设计原则进行了调整和修改。近些年的桥梁安全事故，使桥梁工程设计者和管理者认识到结构物的安全，耐久是最基本的要求。在保证安全和耐久的前提下，桥涵设计要优先考虑满足功能需求，即要满足“适用”的要求，再根据具体情况考虑环保、经济和美观的要求。环保问题关系到社会的可持续发展，须给予高度重视。\n\n## 1.0.3 桥梁上的可变作用是随时间变化的，所以它的统计分析要用随机过程概率模型来描述。随机过程所选择的时间域即为基准期。根据《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，公路桥涵结构的设计基准期取100年。\n\n#\n\n## 1.0.4 设计使用年限是体现桥涵结构耐久性的重要指标，美国 英国、新西兰和日本等多国的桥梁设计规范对桥梁设计使用年限均有明确的规定。现行《公路工程技术标准》（JTGB01）修订时综合考虑了国标的规定、公路功能、技术等级和桥涵重要性等因素，规定了桥涵主体结构和可更换部件设计使用年限的最低值。本条规定与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n## 1.0.5 本条中的桥涵分类标准采用了两个指标： 个是单孔跨径 $L _ { \\mathrm { K } }$ ，用以反映桥涵的技术复杂程度；另一个是多孔跨径总长 $L$ ，用以反映建设规模。本条与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n在确定桥涵分类时，符合其中一个指标即可归类，存在差异时，可采取“就高不就低”的原则。\n\n在计算桥梁长度时，曲线桥宜按弧长计，斜桥宜按斜长计。\n\n## 1.0.7 可持续发展已成为国内外工程界普遍关注的问题。当前环境、资源对公路桥涵建设的约束不断强化，加快资源节约型、环境友好型行业建设已成为行业转型发展的重要途径，为此，交通运输部适时地提出了“绿色交通”的发展战略，旨在将可持续发展的理念贯穿落实到交通运输发展的各个领域和各个环节。增加本条规定一方面是贯彻国家和行业的宏观要求，另一方面将有助于提高设计人员对环境和资源的重视。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eaa49841-4df0-4e50-91ec-c7e34661c6c0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．4．2．5 车轮或滚轮的静强度校验（Part 2）', '.5</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 00</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.84</td><td rowspan=1 colspan=1>28</td><td rowspan=1 colspan=1>1.02</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>6.3</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 15</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>71</td><td rowspan=1 colspan=1>0.89</td><td rowspan=1 colspan=1>22.4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.04</td><td rowspan=1 colspan=1>5.6</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 16</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>63</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 17</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>56</td><td rowspan=1 colspan=1>0.92</td><td rowspan=1 colspan=1>18</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n表 48 车轮直径、运行速度与转速系数 $C _ { 1 }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>车轮直径/mm</td><td rowspan=1 colspan=15>运行速度/(m/min)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>12.5</td><td rowspan=1 colspan=1>16</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>31.5</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>50</td><td rowspan=1 colspan=1>63</td><td rowspan=1 colspan=1>80</td><td rowspan=1 colspan=1>100</td><td rowspan=1 colspan=1>125</td><td rowspan=1 colspan=1>160</td><td rowspan=1 colspan=1>200</td><td rowspan=1 colspan=1>250</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>200</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><td rowspan=1 colspan=1>0.94</td><td rowspan=1 colspan=1>0.91</td><td rowspan=1 colspan=1>0.87</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td><td rowspan=1 colspan=1>0.77</td><td rowspan=1 colspan=1>0.72</td><td rowspan=1 colspan=1>0.66</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>250</td><td rowspan=1 colspan=1>1.11</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>1.06</td><td rowspan=1 colspan=1>1.03</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>0.97</td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eaa6e367-ea11-4119-bb01-a6e17b7e3067', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '制订说明', '制订说明本规范是根据住房城乡建设部《关于印发<2009年工程建设标准规范制订、修订计划>的通知》(建标[2009]88号)安排，由中国电力企业联合会负责，中国电力科学研究院和国核工程有限公司组织有关单位在原国家标准《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》GB50256—96的基础上修订的。\n\n本规范上一版的主编单位是电力工业部电力建设研究所（现中国电力科学研究院）、冶金部第三冶金建设公司电气安装工程公司等，主要起草人是赵洪维、程学丽、马长瀛。\n\n为了方便广大电力、冶金、船舶、石油、化工等行业有关人员在使用本规范时能正确理解和执行条文规定，《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》编制组按章、节、条顺序编制了本规范的条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明，还着重对强制性条文的强制性理由作了解释。但是，本条文说明不具备与规范正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握规范规定的参考。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eaad7242-46c5-4f1e-849d-06c5eb1f8aa5', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '16 圬工结构…… …200', '16 圬工结构…… …200## 16.1 一般规定…… ……200  \n## 16.2 材料… …200  \n## 16.3 墩、台身圬工砌体… ……202  \n## 16.4 附属工程圬工砌体… …204  \n## 16.5 后背回填…… …204  \n## 16.6 圬工砌体勾缝和养护…… ……205\n## 16.7 片石混凝土…… …206');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eabc348a-0086-4be8-a8dd-7508030e0709', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 1）', '7 电气## 7．1 总则\n\n起重机械电气设备应符合 GB5226．2和本标准的规定。\n\n## 7．2 电源和供电\n\n### 7．2．1 供电电源\n\n#### 7．2．1．1 电网电压\n\n本标准对低压（不高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V } ,$ ）、三相 $( 3 \\Phi \\mathrm { + P E ) , 5 0 ~ H z / 6 0 ~ H z }$ 交流供电系统作了规定。对于直流供电及电压高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V }$ 的交流供电系统，其配电线路设计应符合其他相关的标准。\n\n#### 7．2．1．2 电压波动范围\n\n在正常工作条件下，供电系统在起重机械馈电线接入处的电压波动不应超过额定值的± $10 \\%$ 。\n\n### 7．2．2 供电系统\n\n#### 7．2．2．1 接地线\n\n供电系统应提供用于保护接地的装置，如滑触线、集电环或接地线。\n\n#### 7．2．2．2 供电方式\n\n常用的供电方式有电源滑触线、集电器、电缆卷筒和悬挂电缆小车等。\n\n##### 7．2．2．2．1 电源滑触线及其防护\n\n电源滑触线通常采用型钢、铜质刚性滑触线或安全滑触线，根据起重机运行环境及运行速度进行选择。\n\n滑触线应布置合理，与周围设备应有足够的安全距离，或采取安全防护措施，当人靠近时不会意外\n\n触及。物品（或吊钩）摆动时，不得碰触到滑触线。\n\n##### 7．2．2．2．2 集电器\n\n刚性滑触线的集电器用自重或弹簧加压，以保证在运行过程中与滑触线接触良好可靠，对于有起重电磁铁或因瞬时掉电会引起控制系统故障的起重机应采用双（或多）集电器。\n\n集电器应具有足够的电流容量，运动灵活。当集电器从滑触线上脱落时，不应造成短路或接地。\n\n##### 7．2．2．2．3 电缆卷筒\n\n采用电缆卷筒供电时，应防止电缆在运动过程中被磨损。对于外径不大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的10倍；对于外径大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的12．5倍。\n\n电缆卷筒应能自动收缠电缆，电缆卷筒的驱动转矩不应小于收缠电缆时所需的最大转矩。\n\n在放缆过程中，作用在电缆导线上的牵引力应尽可能地小，对于没有加强芯的电缆，作用在铜导线截面上的最大允许拉应力为 $1 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ；对于要求电缆缠绕速度高或电缆自重较重时，应采用具有加强芯的电缆。\n\n电缆卷筒的集电滑环应满足相应的电压等级和电流容量的要求，每个滑环至少有一对电刷。电刷的防护等级应满足环境要求，室外使用不应低于 GB4208中的IP54。\n\n##### 7．2．2．2．4 悬挂电缆小车\n\n采用悬挂电缆小车时，应防止电缆在运动过程中被磨损和发生过度弯曲，其电缆悬挂弯板的曲率半径不应小于电缆外径的5倍。\n\n对于扁电缆，电缆的厚度相当于圆电缆的直径。\n\n电缆排布时应保证各电缆长度相等，压板压接牢靠，同一层电缆外径尽可能接近，要避免某一根或少数几根电缆过分受力。悬挂电缆小车相互之间宜设牵引钢丝绳，运行时，当相邻两个悬挂电缆小车间距使得悬垂电缆间的夹角接近 $1 2 0 ^ { \\circ }$ 时，牵引钢丝绳应完全拉直受力\n\n牵引杆的安装位置，应使得当所有悬挂电缆小车退回到起始位置时，不影响起重机小车运行到端部的极限位置。两悬挂电缆小车间可以设缓冲件，以减少碰撞力和噪声。\n\n## 7．3 配电系统\n\n### 7．3．1 主隔离开关\n\n起重机宜装设切断所有电源的主隔离开关，开关应尽量靠近总进线集电器。\n\n### 7．3．2 总断路器\n\n总电源回路应设置总断路器。总断路器的控制应具有电磁脱扣功能，其额定电流应大于起重机额定工作电流，电磁脱扣电流整定值应大于起重机最大工作电流。总断路器的断弧能力应能断开在起重机上发生的短路电流。\n\n### 7．3．3 动力电源接触器\n\n动力电源回路宜设能够分断动力线路的接触器。\n\n### 7．3．4 动力电源紧急分断\n\n紧急情况下，能在司机室和电气室内断开总动力电源和制动器电源。急停按钮为红色非自复位式。\n\n### 7．3．5 分支线路配电\n\n各机构动力、控制及辅助电源分支线路应采用断路器、熔断器或过电流保护继电器，提供过电流保护功能。当三相动力电路采用熔断器保护时，应具有缺相保护功能。\n\n## 7．4 电气保护\n\n### 7．4．1 电动机的保护\n\n电动机应具有如下一种或一种以上的保护功能，具体选用应按电动机及其控制方式确定：\n\na） 瞬 动 或 反 时 限 动 作 的 过 电 流 保 护，其 瞬 时 动 作 电 流 整 定 值 应 约 为 电 动 机 最 大 起 动 电 流的1．25倍；  \nb） 在电动机内设置热传感元件；  \nc） 热过载保护。\n\n### 7．4．2 线路保护\n\n所有外部线路都应具有短路或接地引起的过电流保护功能，在线路发生短路或接地时，瞬时保护装置应能分断线路。对于导线截面较小，外部线路较长的控制线路或辅助线路，当预计接地电流达不到瞬时脱扣电流值时，应增设热脱扣功能，以保证导线不会因接地而引起绝缘烧损。\n\n### 7．4．3 错相和缺相保护\n\n当错相和缺相会引起危险时，应设错相和缺相保护。\n\n### 7．4．4 零位保护\n\n起重机各传动机构应设有零位保护。运行中若因故障或失压停止运行后，重新恢复供电时，机构不得自行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eabd4320-80b6-45d0-beb4-cb4609da38c5', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '2 规范性引用文件', '2 规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。 其中,注日期的引用文下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文件,仅该日期对应的版本适用于本文件;不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。本文件。\n\n所有部分 图形符号 安全色和安全标志GB 2893(所有部分) 图形符号 安全色和安全标志  \n紧固件机械性能 螺栓 螺钉和螺柱GB/T 3098.1 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱  \nGB / T 3608 高处作业分级GB/T 3608 高处作业分级  \n爆炸性环境 第 部分 设备 通用要求GB/T 3836.1 爆炸性环境 第1部分：设备通用要求  \n固定式钢梯及平台安全要求 第 部分 工业防护栏杆及钢平台GB4053.3 固定式钢梯及平台安全要求 第3部分：工业防护栏杆及钢平台  \nGB / T 5013. 1 额定电压 450 / 750V 及以下橡皮绝缘电缆 第 1 部分:一般要求GB/T 5013.1 额定电压450/750V及以下橡皮绝缘电缆 第1部分：一般要求  \n额定电压GB/T 5013.4 额定电压 $4 5 0 / 7 5 0 \\mathrm { V }$ 及以下橡皮绝缘电缆 第 部分 软线和软电缆及以下橡皮绝缘电缆 第4部分：软线和软电缆  \nGB / T 5031 塔式起重机GB/T 5031 塔式起重机  \nGB 5144 塔式起重机安全规程GB 5144 塔式起重机安全规程  \nGB 5725 安全网GB 5725安全网  \nGB/T 5972 起重机 钢丝绳 保养、维护、检验和报废GB/T 5972 起重机 钢丝绳 保养、维护、检验和报废  \nGB/T 6067.5 起重机械安全规程 第5 部分:桥式和门式起重机GB/T 6067.5起重机械安全规程 第5部分：桥式和门式起重机  \n爆破安全规程GB 6722 爆破安全规程  \nGB / T 8918 重要用途钢丝绳GB/T 8918重要用途钢丝绳  \n作业场所环境气体检测报警仪 通用技术要求GB 12358 作业场所环境气体检测报警仪 通用技术要求  \n架桥机安全规程GB 26469 架桥机安全规程  \nGB / T 26471 塔式起重机 安装、拆卸与爬升规则GB/T 26471 塔式起重机 安装、拆卸与爬升规则  \nGB / T 28264GB/T 28264 起重机械 安全监控管理系统起重机械 安全监控管理系统  \nGB / T 34023GB/T 34023 施工升降机安全使用规程施工升降机安全使用规程 JT  \nGB / T 34198GB/T 34198 起重机用钢丝绳起重机用钢丝绳  \nGB / T 34525GB/T 34525 气瓶搬运 装卸 储存和使用安全规定气瓶搬运、装卸、储存和使用安全规定  \n全断面隧道掘进机 盾构机安全要求GB/T 34650 全断面隧道掘进机 盾构机安全要求  \nGB 38454 坠落防护 水平生命线装置GB 38454 坠落防护 水平生命线装置  \nGB 50010 混凝土结构设计规范GB 50010 混凝土结构设计规范  \nGB 50017 钢结构设计标准GB 50017 钢结构设计标准  \nGB 50194 建设工程施工现场供用电安全规范GB 50194 建设工程施工现场供用电安全规范  \nGB 50204 混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204 混凝土结构工程施工质量验收规范  \nGB 50205GB 50205 钢结构工程施工质量验收标准钢结构工程施工质量验收标准  \nGB 50661GB 50661 钢结构焊接规范钢结构焊接规范  \nGB 50720GB 50720 建设工程施工现场消防安全技术规范建设工程施工现场消防安全技术规范  \nGB 51018 GB 51018 水土保持工程设计规范水土保持工程设计规范  \nGB 51210 建筑施工脚手架安全技术统一标准GB 51210 建筑施工脚手架安全技术统一标准  \n船厂大型平板车及大型物件运输安全技术要求CB 4287 船厂大型平板车及大型物件运输安全技术要求  \nJT / T 1295 道路大型物件运输规范JT/T 1295 道路大型物件运输规范  \nJT/T 1499 公路水运工程临时用电技术规程JT/T 1499 公路水运工程临时用电技术规程');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eabdb9d7-0b4f-4f69-9095-68e347fea281', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 1）', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数） ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$## 犔．1 承受端弯矩和横向载荷时的等截面焊接工字形组合截面和轧制 H型钢构件简支梁的侧向屈曲稳定系数 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按式（L．1）计算：\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\beta _ { \\mathrm { b } } ~ \\frac { 4 } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } } \\frac { 0 . A h } { W _ { \\mathrm { x } } } \\biggl [ k ( 2 m - 1 ) + \\sqrt { 1 + ( \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { y } } t } { 4 . 4 h } ) ^ { 2 } } \\biggr ] \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 侧向屈曲稳定系数；  \n$\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 简支梁受横向载荷的等效临界弯矩系数，见表L.1;  \n$\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 受弯构件（梁）对弱轴 $y$ 轴）的长细比，由式（43）算得；  \n$A$ 同式（43）；  \n$h$ -构件截面的全高，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按受压最大纤维确定的截面对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 3 } }$ ）；$k$ 截面对称系数，对双轴对称截面取为1，对单轴对称截面取为0.8；  \n$m$ 受压翼缘对弱轴（ $y$ 轴)的惯性矩与全截面对弱轴( $y$ 轴)的惯性矩之比，双轴对称为0.5；$t ^ { . }$ 构件截面的受压翼缘厚度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n表 犔．1 犎型钢和等截面工字形简支梁的整体稳定等效临界弯矩系数 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$   \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">项次</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">侧向支承</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m&gt;2.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">适用范围</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">跨中无侧向支承</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">均布载荷作用在</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">上翼缘</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.69+0.13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.95</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">双轴对称焊接工字形截面、加强受压翼缘的单轴对称焊接工字形截面、轧制H型钢截面</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">下翼缘</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.73-0.20g</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.33</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">集中载荷作用在</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">上翼缘</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.73+0.18g</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.09</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">下翼缘</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.23-0.28g</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.67</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">项次</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">侧向支承</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&gt;2.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">适用范围</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eabe1e46-4427-46a2-9d29-4dc79c40ecd8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗（Part 5）', '\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D双</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.41</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘板和腹板之间的K形焊缝(S.Q),集中载荷垂直于焊缝,作用在腹板平面内</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用K形焊缝(S.Q)连接承受弯曲应力和剪切应力的构件</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">\\   E</td></tr><tr><td colspan=\"4\">应力集中情况等级K3--严重应力集中</td></tr><tr><td>3.1</td><td>焊缝垂直于力的方向，用对接 焊缝(O.Q)连接不同厚度的构 件。不对称斜度1/2,或对称 无斜度。 SAC</td><td>1/2 4</td><td>? P100 P</td></tr><tr><td>3.11</td><td>有背面垫板而无封底焊缝的对 接焊缝，背面垫板用间断的定 位搭焊缝固定</td><td></td><td></td></tr><tr><td>3.12</td><td>管件对接焊，对接焊缝根部用 背(里)面垫件支承,但无封底 焊缝</td><td></td><td></td></tr><tr><td>3.13</td><td>用对接焊缝(O.Q)将辅助角撑 板焊接到各扁钢的交叉处，焊 缝端头经打磨以防止出现应力 集中</td><td></td><td>? 美</td></tr><tr><td>3.2</td><td>焊缝垂直于力的方向，用角焊 缝(O.Q)将构件焊接到连续的 主构件上，这些构件仅承受主 构件所传递的小部分载荷</td><td></td><td>4</td></tr><tr><td>3.21 3.3 部有斜度，焊缝端头经打磨，以</td><td>用连续角焊缝(O.Q)连接腹 板,加劲肋或横隔板。 焊缝平行于力的方向，用对接 焊缝(O.Q)将构件焊接到连续 构件的边缘上,这些构件的端</td><td>W 60°</td><td>4 ?</td></tr><tr><td colspan=\"4\"></td></tr><tr><td>3.31</td><td>焊缝平行于力的方向，将构件 焊接到连续主构件上。这些构 件的端部有斜度或圆角。焊缝 端头相当于十倍厚度的长度上 为角焊缝(S.Q),焊缝端头经</td><td>应力集中情况等级K3——严重应力集中 60° ≥10</td><td>M</td></tr><tr><td>打磨以避免出现应力集中 3.32</td><td>穿过连续构件伸出一块板，板 端沿力的方向有斜度或圆角， 在相当于十倍厚度的长度上用 K形焊缝(O.Q)固定。</td><td>中 3 60°</td><td></td></tr><tr><td>3.33</td><td>焊缝平行于力的方向，用指定 范围内的角焊缝(S.Q)将扁钢 焊接到连续主构件上。其中 t1 &lt;1.5t2。</td><td>b ≥5t1</td><td></td></tr><tr><td>3.34</td><td>在构件端部用角焊缝(S.Q)固 定连接板,其中ti&lt;t。在单 面连接板情况下，应考虑偏心 载荷。</td><td>Y t1 1 t2 3</td><td></td></tr><tr><td>3.35</td><td>焊缝平行于力的方向，将加劲 肋焊接到连续主构件上，焊缝 端头相等于十倍厚度的长度上 为角焊缝(S.Q)，且经打磨以 避免出现应力集中。</td><td></td><td>M</td></tr><tr><td>3.36</td><td>焊缝平行于力的方向，用间断 角焊缝(O.Q)或用焊在缺口间 的角焊缝(O.Q)将加劲肋固定 到连续主构件上。</td><td></td><td>个</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K3—严重应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用K形焊缝(O.Q)作成的十字形接头。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">DK</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3.41</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">翼缘板和腹板之间的K形焊缝(O.Q)。集中载荷垂直于焊缝,作用在腹板平面内。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用K形焊缝(O.Q)连接承受弯曲应力和剪切应力的构件。</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">DK</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3.6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">用角焊缝(S.Q)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eabe6cfb-fe66-443d-ba41-05c05823196e', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明假设截面的弹性曲率沿墩柱轴向为线性分布、塑性曲率在塑性铰范围内均匀分布且塑性转动集中在塑性铰的中心位置（图7-1），塑性铰的长度为 $L _ { \\mathrm { p } }$ ，则可得到塑性铰的极限塑性转角。\n\n  \n图7-1曲率分布模式\n\n## 7.4.6对双柱墩、排架墩，其顺桥向的容许位移可按本规范式（7.4.4）计算，横桥向的容许位移可在盖梁处施加水平力 $F$ （图7.4.6），进行非线性静力分析，当墩柱的任一塑性铰达到其最大容许转角时，盖梁处的横向水平位移即为容许位移。\n\n  \n图7.4.6双柱墩的容许位移');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eac9ccf9-92f9-4945-8e3d-1ffce3c7a7bc', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5地形测量（Part 2）', '的。\n\n1)根据以往用户对地形图的使用情况，工矿区的改扩建项目对精度要求较高，一般的图面精度无法满足其要求；城镇居民小区的地形图主要用于规划红线，牵涉到拆迁问题，对地形图精度要求也较高；城镇居住区应保留的建筑，对新建建筑的制约比较强，则要求图面位置较准确，以满足新建建筑对楼位间安全距离的要求；非建筑区的设计内容受已有地物的制约因素较少，有较大的选择余地。城镇居住区的地形图，由于要提供给各部门使用，保留时间要求 $1 0 { \\sim } 2 0$ 年，且要求不断进行修、补测，故要求地形图的精度有所储备。\n\n根据目前多数工程测量部门的实际情况，测图方法、作业手段都有很大的改进，地形点的实际精度也提高很多。从设计部门的使用情况看来，大部分要求的是电子版地形图，很少采用复制拼接、图上直尺量算等方法进行设计。\n\n考虑到测图和用图部门自身和相互间的发展不完全平衡，本次修订对地形图的精度指标未作调整。\n\n2)由于水域内的工程设施，一般多在 20m 水深范围内，而靠岸边的浅水区域，又多是施工重点，从工程需要出发，精度要求有所侧重。设计和施工要求近岸地形变化大的水域精度应高一些。大面积平坦区域与离岸线远的水域精度可放宽些。此外，1：500 比例尺测图或交会距离在图上大于 $1 0 0 \\mathrm { c m }$ 时，要达到较高精度比较困难，因此也应适当放宽。而对于采用GPS 或其他较高精度仪器进行作业时，满足精度要求是不成问题的。水域地形测量定位的试验值，见表10。\n\n表10水域地形测量定位精度的试验值  \n\n\n\n\n\n顾及水域地形测量作业中受其他因素的影响，本规范的水域地形测量定位的点位中误差确定为图上1. $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2等高(深)线插求点的高程中误差，与工程设计应用高程数据进行土方预算、竖向设计、基础埋深设计等的关系较为密切。长期应用证明，本款指标是适宜的。加之数字测图的精度还会有所改善，满足该指标更是不成问题。\n\n3关于细部坐标点的点位中误差。\n\n为了使设计或运营管理者应用原图时，能有足够的精度，并符合新设建筑与邻近已有建筑的相关位置误差小于 $1 0 { \\sim } 2 0 \\mathrm { c m }$ 的要求，故确定工业建筑区主要建(构)筑物的细部点相对于邻近图根点的点位中误差，不应超过 $5 ~ \\mathrm { c m }$ 。\n\n对于棱角不明显建(构)筑物，由于存在判别误差，其实测轴线和理论轴线(或理论中心)也存在误差。而对铁路、给水排水管道、架空线路等施工对象，其定位精度也是有区别的。因此，将诸如此类内容划归为一般建(构)筑物的细部点，其点位中误差规定为 7cm。\n\n4由于工程用图不但要使用等高线，而且还要使用施测的地形点，所以将地形测图地形点的最大点位间距作为地形图的基本指标之一。表5．1．5-4中规定的各种比例尺地形测图地形点的最大点位间距，是根据地面坡度、等高线曲率变化、等高线插求点的高程精度、测量误差综合确定的，相当于图上 $2 \\sim 3$ cm 的间距。\n\n对于水域地形测图，由于水下地形的起伏状况难以直观判别，所以要求断面间距和断面上测点间距较陆地地形图点间距密一些。通常，水下地貌垂直于岸线的地形变化远大于平行于岸线的地形变化，所以断面间距应大于测点间距。规范规定的断面间距和断面上测点间距分别相当于图上 $2 \\mathrm { c m }$ 和lcm。\n\n5．1．6地形图的分幅及编号方法，是工程测量部门历年来经验的总结，其形式简单，使用方便，已为广大用户和测量部门所接受。\n\n5．1．8地形测图方法的分类，是基于当前测绘新技术的发展水平和应用现状确定的。以往经纬仪配合测距仪的测图方法归类于全站仪测图。考虑到平板测图作业方法有些部门还在使用，故依然将其作为一种作业方法供选择。\n\nGPS-RTK(Real Time Kinematic 又称载波相位差分)方法，是近十年来逐渐普及的一项新技术。其基本原理是：参考站实时地将测量的载波相位观测值、伪距观测值、参考站坐标等用无线电台实时传送给流动站，流动站将载波相位观测值进行差分处理，即得到参考站和流动站间的基线向量(△X，△Y，△Z)；基线向量加上参考站坐标即为流动站 WGS-84坐标系的坐标值，经坐标转换得出流动站在地方坐标系的坐标和高程值。\n\n5．1．9关于数字地形图软件的选用。\n\n1符号规范，是指成图软件的符号库应使用国家和各行业的标准图式符号去建立。目前，有些商用软件的符号库不完全符合标准或不能满足生产要求，如线状符号其线型在特征点间不连续，且使用的是离散线型，符号库中的符号不齐全，给用户的作业造成不便，这些都需要软件商进一步去改进。\n\n2网络共享功能的要求，主要是基于工程测量的发展和规模化经营、作业的考虑，刘地形测量软件的开发和应用所提出的一个基本功能要求。正在使用的功能良好的软件，如不具备该项功能，应逐步开发完善。\n\n5．1．11地形图检查办法及检查工作量的要求，是历年来工程测量部门为了确保成图质量而总结出来的一套行之有效的办法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eacd6055-6d31-44f9-8e3e-1ae9868133d8', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 试模： $7 0 . 7 \\mathrm { { m m } \\times 7 0 . 7 \\mathrm { { m m } \\times 7 0 . 7 \\mathrm { { m m } } } }$ 立方体（有底试模），具有足够的刚度并拆装方便；试模的内表面应机械加工，其不平度为每 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 不超过 $0 . 0 5 \\mathrm { m m }$ ，组装后各相邻面的不垂直度不超过 $\\pm 0 . 5 ^ { \\circ }$ 。\n\n## 2.2 钢制捣棒：直径为 $1 0 \\mathrm { m m }$ 、长为 $3 5 0 \\mathrm { m m }$ ，端部为半球形。\n\n## 2.3 压力试验机：应符合现行《液压式万能试验机》（GB/T3159）的规定。\n\n## 2.4 垫板：试验机上、下压板及试件之间可垫以钢垫板，垫板的尺寸应大于试件的承压面，其不平度为每 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 不超过 $0 . 0 2 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 2.5 钢尺：量程为 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ，分度值为 $1 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ead3911f-468a-4be7-8cc9-ab785253d6d6', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '附录 楼面等效均布活荷载的确定方法（Part 1）', '附录 楼面等效均布活荷载的确定方法## C. 0.1 楼面(板、次梁及主梁)的等效均布活荷载，应在其设计控制部位上，根据需要按内力、变形及裂缝的等值要求米确定。在一般情况下，可仅按内力的等值来确定。\n\n## C.0.2 连续梁、板的等效均布活荷载，可按单跨简支计算。但计算内力时，仍应按连续考虑。\n\n## C. 0.3 由于生产、检修、安装工艺以及结构布置的不同，楼面活荷载差别较大时，应划分区域分别确定等效均布活荷载。\n\n## C.0.4 单向板上局部荷载(包括集中荷载)的等效均布活荷载可按下列规定计算:\n\n1 等效均布活荷载 $q _ { \\mathrm { e } }$ 可按下式计算:\n\n$$\nq _ { \\mathrm { e } } = { \\frac { 8 M _ { \\mathrm { m a x } } } { b l ^ { 2 } } }\n$$\n\n式中: $\\iota$ 一一板的跨度;\n\n$^ { b }$ 一-板上荷载的有效分布宽度，按本附录c. O. 确定;$M _ { \\mathrm { m a x } }$ ←一简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。\n\n2 计算 $M _ { \\mathrm { m a x } }$ 时，设备荷载应乘以动力系数，并扣去设备在该板跨内所占面积上由操作荷载引起的弯矩。\n\n## C.0.5 单向板上局部荷载的有效分布宽度 $^ { b }$ 可按下列规定计算:\n\n1 当局部荷载作用面的长边平行于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度 $^ { b }$ 为(图c. 0.5-1):\n\n当 $b _ { \\mathrm { c x } } \\geqslant b _ { \\mathrm { c y } }$ $b _ { \\mathrm { c y } } { \\leqslant } 0 . 6 l$ , $b _ { \\mathrm { c x } } { \\leqslant } l$ 时:\n\n$$\nb = b _ { \\mathrm { c y } } + 0 . 7 l\n$$\n\n  \n图c. O. 5-1 简支板上局部荷载的有效分布宽度(荷载作用面的长边平行于板跨)\n\n当 $b _ { \\mathrm { c x } } \\geqslant b _ { \\mathrm { c y } }$ $0 . 6 l { < } b _ { \\mathrm { c y } } { \\leqslant } l .$ ， $b _ { \\mathbf { c x } } { \\leqslant } l$ 时:\n\n$$\nb = 0 . 6 b _ { \\mathrm { c y } } + 0 . 9 4 l\n$$\n\n2 当荷载作用面的长边垂直于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度 $^ { b }$ 按下列规定确定(图c. O. 5-2) :\n\n  \nO. 5-2 简支板上局部荷载的有效分布宽度(荷载作用面的长边垂直于板跨)\n\n1)当 $b _ { \\mathrm { c x } } { < } b _ { \\mathrm { c y } }$ \' $b _ { \\mathrm { c y } } { \\leqslant } 2 . 2 l$ , $b _ { \\mathrm { c x } } { \\leqslant } l$ 时:\n\n$$\nb = \\frac { 2 } { 3 } b _ { \\mathrm { c y } } + 0 . 7 3 l\n$$\n\n2) $b _ { \\mathrm { c x } } { < } b _ { \\mathrm { c y } }$ $b _ { \\mathrm { c y } } > 2 . 2 l$ , $b _ { \\mathrm { c x } } { \\leqslant } l$ 时:\n\n$$\nb = b _ { \\mathrm { c y } }\n$$\n\n式中 $l$ 一一板的跨度;\n\n$b _ { { \\mathrm { c } } { \\bf x } }$ $b _ { \\mathrm { c y } }$ -荷载作用面平行和垂直于板跨的计算宽度，分别取$b _ { \\mathrm { c x } } = b _ { \\mathrm { t x } } + 2 s + h$ , $b _ { \\mathrm { c y } } = b _ { \\mathrm { t y } } + 2 s + h$ 。其中 $b _ { \\mathrm { t x } }$ 为荷载作用面平行于板跨的宽度 $b _ { \\mathrm { t y } }$ 为荷载作用面垂直于板跨的宽度 $\\pmb { s }$ 为垫层厚度 $h$ 为板的厚度。\n3 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即 $d < \\frac { b } { 2 }$ 时(图C. 0.5-1) ，荷载的有效分布宽度应予折减，可按下式计算\n\n$$\nb ^ { \\prime } = \\frac { b } { 2 } + d\n$$\n\n式中 $b ^ { \\prime }$ 折减后的有效分布宽度;\n\n$d$ 一一荷载作用面中心至非支承边的距离。\n\n4 当两个局部荷载相邻且 $e < b$ 时(图c. O. 5-3) ，荷载的有效分布宽度应予折减，可按下式计算:\n\n$$\nb ^ { \\prime } = \\frac { b } { 2 } + \\frac { e } { 2 }\n$$\n\n式中: e---一一相邻两个局部荷载的中心间距。\n\n  \n图c. O. 5-3 相邻两个局部荷载的有效分布宽度\n\n悬臂板上局部荷载的有效分布宽度(图c. O. 5-4) 按下式计算:\n\n$$\nb = b _ { \\mathrm { c y } } + 2 x\n$$\n\n式中: $_ { x }$ 局部荷载作用面中心至支座的距离。\n\n  \n图c. O. 5-4 悬臂板上局部荷载的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ead778e0-2348-44d9-bf5d-3e1383b9e8b3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.9 大节段钢箱梁安装', '17.9 大节段钢箱梁安装17.9.1 本节适用于工厂化制造的大节段钢箱梁在水域架设安装的施工。\n\n17.9.2 大节段钢箱梁的安装应制订专项施工方案，且应根据大节段构件的构造特点、重力、作业环境条件和起重能力等因素综合考虑选择安装方法。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eadcd008-8568-4c64-91fd-039fa789dbcc', '107《建筑工程施工现场标志设置技术规程》（JGJ348-2014）.md', '1总 则', '1总 则1.0.1为预防施工安全事故，保障人身和财产安全，规范建筑程施工现场标志的设置、维护和管理，制定本规程。\n\n1.0.2本规程适用于建筑工程施工现场及相关区域标志的设置、维护和管理。\n\n1.0.3建筑工程施工现场标志的设置、维护和管理，除应符合本规程外.尚应符合国家现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eae4ddd5-8553-41fc-8798-dd9b6bcc4500', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 2）', '起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm { 3 } } } { \\eta } \\bigg ] } { \\displaystyle 9 . 5 5 ( m M _ { \\mathrm { d q } } { - } M _ { \\mathrm { d j } } ) }\n$$\n\n……（89）\n\n式中：\n\n$_ n$ 同式（82）；$k$ 同式（82）；  \n$J _ { 1 }$ 同式（82）；  \n$J _ { 2 }$ 同式（82）；  \n$m$ 电动机台数；  \n$J _ { \\mathrm { ~ 3 ~ } } ^ { \\prime }$ — 作平移运动的全部质量的惯量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克平方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；\n\n$$\n{ J ^ { \\prime } } _ { 3 } = \\frac { ( m + m _ { i } ) D ^ { 2 } } { 4 i ^ { 2 } }\n$$\n\n$m$ 同式（88)；  \n$m _ { i }$ 同式（88）；$D$ 车轮踏面直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$i$ 由电动机轴到车轮的机构总传动比；$\\eta$ 运行机构总传动效率；  \n$M _ { \\mathrm { d q } }$ — 同式（82）；  \n$M _ { \\mathrm { d j } }$ — 满载、上坡、迎风时作用于电动机轴上的稳态运行阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ ( ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ ) ~ }$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d j } } = \\frac { P _ { \\mathrm { j } } D } { 2 i \\eta }\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 同式（86）。\n\n### 6.1.2.4.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { y } }$ 按式（90）计算：\n\n$$\na _ { \\mathrm { y } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（90）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { y } }$ — 起动平均加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathrm { \\Delta } y$ — 起重机的稳定运行速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 起重机的运行起动时间，单位为秒（s），一般取不大于表13中的值。\n\n## 6.1.2.5 减速器的选择\n\n### 6.1.2.5.1 在一般情况下，运行机构减速器的设计预期寿命与该机构工作级别中所对应的使用等级一致。但对一些工作特别繁重，允许在起重机使用期限内更换减速器的，所选减速器的设计预期寿命可小于运行机构的工作寿命。  \n### 6.1.2.5.2 在选用减速器时，若其参数表上的工作级别与运行机构的工作级别不一致时，应引入换算减速器使用繁忙条件的功率修正系数。  \n### 6.1.2.5.3 与起升机构减速器不同，运行机构减速器在工作时承受双向载荷，且在机构起（制）动时要传递更大的驱动或制动力矩，在选择运行机构的减速器时应特别考虑此因素。\n\n## 6.1.2.6 制动器的选择\n\n运行机构装设制动器的作用一般是为了实现减速制动，并使停止下来的起重机在作业时运行机构能保持不动。\n\n### 6.1.2.6.1 运行机构机械式制动器的制动转矩与运行摩擦阻力矩之和，应能使处于满载、顺风及下坡 状态下运行的起重机或小车在要求的时间内停止下来。犕\n\n运行机构的制动转矩 $M _ { Z }$ 按式（91）计算：\n\n$$\nM _ { z } = \\left\\{ \\frac { ( P _ { \\mathrm { w } 1 } + P _ { \\mathrm { \\it e } } - P _ { \\mathrm { \\it \\infty } } ^ { \\prime } ) D \\eta } { 2 i } + \\frac { n } { 9 . 5 5 t _ { z } } \\lbrack k m _ { z } ( J _ { 1 } + J _ { 2 } ) + J _ { \\mathrm { \\it \\ \' { s } } } ^ { \\prime } \\eta \\rbrack \\right\\} \\xrightarrow { \\mathrm { . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } \\mathrm { ( \\it \\mathrm { \\scriptsize ~ 9 1 } ) } }\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { Z }$ — 运行机构制动转矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { { w } 1 } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eae567fd-4d0d-4a52-b10f-dfdbc32b23ba', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：沉桩施工前先进行试桩，主要是解决下列问题：\n\n（1） 提供桩－土体系荷载承载力的正确资料，以检验所需要的桩长是否适宜，桩尖进入持力层的深度和最后的贯入度，且在经济与技术上是否合理。\n\n（2） 了解采用的沉桩工艺及配套的沉桩机具是否合适。\n\n（3） 有无假极限或吸入情况，确定是否复打等。\n\n10.4.2 试桩附近应有钻探资料；试桩的规格应与工程桩一致，所用船机应与正式施工时相同。试桩试验办法应符合本规范附录L的规定。\n\n10.4.3 特大桥和地质复杂的大、中桥，宜采用静压试验方法确定单桩容许承载力；一般大、中桥的试桩，可采用静载试验法，在条件适宜时，亦可采用可靠的动力检测法；锤击沉入的中、小桥试桩，在缺乏上述试验条件时，可结合具体情况，选用适当的动力公式计算单桩容许承载力。当确定的单桩容许承载力不能满足设计要求时，应会同监理和设计单位研究处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eae5b709-2915-4086-8e31-d114a036210c', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第七章 法律责任（Part 1）', '第七章 法律责任第八十七条公安机关交通管理部门及其交通警察对道路交通安全违法行为，应当及时纠正。\n\n公安机关交通管理部门及其交通警察应当依据事实和本法的有关规定对道路交通安全违法行为予以处罚。对于情节轻微，未影响道路通行的，指出违法行为，给予口头警告后放行。\n\n第八十八条对道路交通安全违法行为的处罚种类包括：警告、罚款、暂扣或者吊销机动车驾驶证、拘留。\n\n第八十九条行人、乘车人、非机动车驾驶人违反道路交通安全法律、法规关于道路通行规定的，处警告或者五元以上五十元以下罚款；非机动车驾驶人拒绝接受罚款处罚的，可以扣留其非机动车。\n\n第九十条机动车驾驶人违反道路交通安全法律、法规关于道路通行规定的，处警告或者二十元以上二百元以下罚款。本法另有规定的，依照规定处罚。\n\n第九十一条饮酒后驾驶机动车的，处暂扣六个月机动车驾驶证，并处一千元以上二千元以下罚款。因饮酒后驾驶机动车被处罚，再次饮酒后驾驶机动车的，处十日以下拘留，并处一千元以上二千元以下罚款，吊销机动车驾驶证。\n\n醉酒驾驶机动车的，由公安机关交通管理部门约束至酒醒，吊销机动车驾驶证，依法追究刑事责任；五年内不得重新取得机动车驾驶证。\n\n饮酒后驾驶营运机动车的，处十五日拘留，并处五千元罚款，吊销机动车驾驶证，五年内不得重新取得机动车驾驶证。\n\n醉酒驾驶营运机动车的，由公安机关交通管理部门约束至酒醒，吊销机动车驾驶证，依法追究刑事责任；十年内不得重新取得机动车驾驶证，重新取得机动车驾驶证后，不得驾驶营运机动车。\n\n饮酒后或者醉酒驾驶机动车发生重大交通事故，构成犯罪的，依法追究刑事责任，并由公安机关交通管理部门吊销机动车驾驶证，终生不得重新取得机动车驾驶证。\n\n第九十二条公路客运车辆载客超过额定乘员的，处二百元以上五百元以下罚款；超过额定乘员百分之二十或者违反规定载货的，处五百元以上二千元以下罚款。\n\n货运机动车超过核定载质量的，处二百元以上五百元以下罚款；超过核定载质量百分之三十或者违反规定载客的，处五百元以上二千元以下罚款。\n\n有前两款行为的，由公安机关交通管理部门扣留机动车至违法状态消除。\n\n运输单位的车辆有本条第一款、第二款规定的情形，经处罚不改的，对直接负责的主管人员处二千元以上五千元以下罚款。\n\n第九十三条对违反道路交通安全法律、法规关于机动车停放、临时停车规定的，可以指出违法行为，并予以口头警告，令其立即驶离。\n\n机动车驾驶人不在现场或者虽在现场但拒绝立即驶离，妨碍其他车辆、行人通行的，处二十元以上二百元以下罚款，并可以将该机动车拖移至不妨碍交通的地点或者公安机关交通管理部门指定的地点停放。公安机关交通管理部门拖车不得向当事人收取费用，并应当及时告知当事人停放地点。\n\n因采取不正确的方法拖车造成机动车损坏的，应当依法承担补偿责任。\n\n第九十四条机动车安全技术检验机构实施机动车安全技术检验超过国务院价格主管部门核定的收费标准收取费用的，退还多收取的费用，并由价格主管部门依照《中华人民共和国价格法》的有关规定给予处罚。\n\n机动车安全技术检验机构不按照机动车国家安全技术标准进行检验，出具虚假检验结果的，由公安机关交通管理部门处所收检验费用五倍以上十倍以下罚款，并依法撤销其检验资格；构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n第九十五条上道路行驶的机动车未悬挂机动车号牌，未放置检验合格标志、保险标志，或者未随车携带行驶证、驾驶证的，公安机关交通管理部门应当扣留机动车，通知当事人提供相应的牌证、标志或者补办相应手续，并可以依照本法第九十条的规定予以处罚。当事人提供相应的牌证、标志或者补办相应手续的，应当及时退还机动车。\n\n故意遮挡、污损或者不按规定安装机动车号牌的，依照本法第九十条的规定予以处罚。\n\n第九十六条伪造、变造或者使用伪造、变造的机动车登记证书、号牌、行驶证、驾驶证的，由公安机关交通管理部门予以收缴，扣留该机动车，处十五日以下拘留，并处二千元以上五千元以下罚款；构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n伪造、变造或者使用伪造、变造的检验合格标志、保险标志的，由公安机关交通管理部门予以收缴，扣留该机动车，处十日以下拘留，并处一千元以上三千元以下罚款；构成犯罪的，依法追究刑事责任。\n\n使用其他车辆的机动车登记证书、号牌、行驶证、检验合格标志、保险标志的，由公安机关交通管理部门予以收缴，扣留该机动车，处二千元以上五千元以下罚款。\n\n当事人提供相应的合法证明或者补办相应手续的，应当及时退还机动车。\n\n第九十七条非法安装警报器、标志灯具的，由公安机关交通管理部门强制拆除，予以收缴，并处二百元以上二千元以下罚款。\n\n第九十八条机动车所有人、管理人未按照国家规定投保机动车第三者责任强制保险的，由公安机关交通管理部门扣留车辆至依照规定投保后，并处依照规定投保最低责任限额应缴纳的保险费的二倍罚款。\n\n依照前款缴纳的罚款全部纳入道路交通事故社会救助基金。具体办法由国务院规定。\n\n第九十九条有下列行为之一的，由公安机关交通管理部门处二百元以上二千元以下罚款：\n\n（一）未取得机动车驾驶证、机动车驾驶证被吊销或者机动车驾驶证被暂扣期间驾驶  \n机动车的；（二）将机动车交由未取得机动车驾驶证或者机动车驾驶证被吊销、暂扣的人驾驶的;（三）造成交通事故后逃逸，尚不构成犯罪的；（四）机动车行驶超过规定时速百分之五十的；（五）强迫机动车驾驶人违反道路交通安全法律、法规和机动车安全驾驶要求驾驶机  \n动车，造成交通事故，尚不构成犯罪的；（六）违反交通管制的规定强行通行，不听劝阻的；（七）故意损毁、移动、涂改交通设施，造成危害后果，尚不构成犯罪的；（八）非法拦截、扣留机动车辆，不听劝阻，造成交通严重阻塞或者较大财产损失的。\n\n行为人有前款第二项、第四项情形之一的，可以并处吊销机动车驾驶证；有第一项、第三项、第五项至第八项情形之一的，可以并处十五日以下拘留。\n\n第一百条驾驶拼装的机动车或者已达到报废标准的机动车上道路行驶的，公安机关交通管理部门应当予以收缴，强制报废。\n\n对驾驶前款所列机动车上道路行驶的驾驶人，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eb08dd67-e543-4530-b36d-1e7f3a66bda5', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '17.3.2.8 联合起升操作过程中的承载能力要求', '17.3.2.8 联合起升操作过程中的承载能力要求如果当 $1 7 . 3 . 2 . 1 \\sim$ 17.3.2.6的相关因素达到规定的合格要求并被指派人员所认可，那么，每台起重机操作就可以达到其额定载荷。\n\n当上述有关因素不能达到规定的合格要求时，指派人员应根据具体情况决定对起重机降低额定载荷使用。可降低到额定载荷的 $7 5 \\%$ 或更多。\n\n条文性质：强制性条文。\n\n## 制定依据：\n\n该内容符合GB/T23723.1-2009中11.4的规定，规定了多台起重机械的起升操作应考虑的主要因素。在起重机的实际使用中，经常出现两台或多台起重机联合起吊尺寸大、重量大的物件，这属于复杂性的作业，这种操作方式必须要保证起重机联合工作的协调性和准确性。否则工作过程一旦失衡将造成起重机的超载使用，甚至造成倾翻事故。某地曾发生过三台汽车吊联合起升作业，由于失衡，其中两台起重机倾覆并造成人员伤亡事故。\n\n## 主要变化：\n\n与GB 6067-1985相比，本标准关于多台起重机联合起升的要求更加详细、明确。\n\n事故案例：四台汽车起重机抬吊主梁倒塌事故\n\n### 一、事故过程简介\n\n2007年，旅顺某企业为某船厂安装一台（ $3 0 \\mathrm { t } + 3 0 \\mathrm { t } \\quad ) \\times 5 0 \\mathrm { m }$ 的门式起重机，在将主梁放到支腿上后倒塌，不仅使起重机报废，起吊的汽车吊损坏，还造成人员伤亡的重大事故。\n\n安装方是用4台50t汽车吊来进行吊装的，主梁的两端各两台。当将主梁吊放在支腿上后，挠性腿与主梁的连接（柱铰)已完成，主梁与刚性腿的连接正在进行时，安装方将挠性腿侧的两台汽车吊撤掉，整体结构晃动造成整车倒塌，余下的两台汽车起重机被拉翻也损坏。\n\n### 二、事故原因\n\n#### 1.直接原因\n\n将挠性腿侧的两台汽车吊撤掉，整体结构的晃动造成整车倒塌。\n\n#### 2.间接原因\n\n安装方没制定一套可靠的安装方案；对大跨度门式起重机门架一刚一挠结构的性能没有充分认识。\n\n#### 3.主要原因\n\n安装方没制定一套可靠的安装方案；用四台汽车起重机抬吊主梁，很难保证动作协调一致；将挠性腿侧的两台汽车吊撤掉，整体结构的晃动造成整车倒塌。\n\n### 三、事故结论\n\n安装单位没有制定一套安全可靠的吊装方案，用四台汽车起重机抬吊主梁，很难保证动作协调一致；对大跨度门式起重机门架一刚一挠结构的性能没有充分认识，留下事故隐患。作业中将挠性腿侧的两台汽车吊首先撤掉，导致整体结构的晃动造成整车倒塌事故。\n\n17.3 抓斗和电磁吸盘、真空吸盘、遥控起重机（见标准 $1 7 . 4 \\sim 1 7 . 6$ 条）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eb1e05d5-6732-4e47-a56d-8388481d6dc5', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.5 地震作用', '4.5 地震作用## 4.5.1 公路桥梁地震作用应符合现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）和《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eb242ac6-91d7-4e05-b869-2176af658fe7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.10.3 无黏结预应力筋的铺放和安装应符合下列规定', '7.10.3 无黏结预应力筋的铺放和安装应符合下列规定：1 铺放前应检查其规格、数量及是否有破损，并应在逐根确认其端部组装配件可靠无误后，方可铺放。\n\n2 安装时应按设计规定的位置，采用定位钢筋控制定位，并应保持其顺直、牢固，浇筑混凝土时不应出现移位和变形。\n\n3 当与其他构件位置有矛盾时，不应将无黏结预应力筋垂直位置抬高或降低。\n\n4 当集束配置多根无黏结预应力筋时，应保持平行走向，宜适当增加分丝器，防止其相互扭绞。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eb29446f-1e2d-4006-807f-2c43a20cc54c', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求', '3 设计要求## 3.1 一般规定\n\n### 3.1.1 桥梁的正常交通荷载包括任意时间的正常和密集运行状态，但不包括超载等。\n\n### 3.1.3 按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，本规范将桥涵设计分为承载能力和正常使用两类极限状态。承载能力极限状态设计体现了桥涵的安全性，正常使用极限状态设计体现了桥涵的适用性和耐久性，这两类极限状态概括了结构的可靠性。只有每项设计都符合各有关规范的两类极限状态设计的要求，才能使所设计的桥涵达到其全部的预定功能。\n\n（1）承载能力极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到最大承载能力或出现不适于继续承载的变形或变位的状态，包括构件和连接的强度破坏、结构或构件丧失稳定及结构倾覆、疲劳破坏等。\n\n（2）正常使用极限状态：对应于桥涵结构或其构件达到正常使用或耐久性能的某项限值的状态，包括影响结构、构件正常使用的开裂、变形等。\n\n### 3.1.4 本条对设计状况进行了修订，增加了地震设计状况。\n\n1 持久状况所对应的是桥梁的使用阶段。这个阶段持续的时间很长，要对结构的所有预定功能进行设计，即要进行承载能力极限状态和正常使用极限状态的计算。\n\n2 短暂状况所对应的是桥梁的施工阶段和维修阶段。这个阶段的持续时间相对于使用阶段是短暂的，结构体系、结构所承受的荷载等与使用阶段也不同，设计要根据具体情况而定。在这个阶段，要进行承载能力极限状态计算，可根据需要作正常使用极限状态计算。\n\n3 偶然状况所对应的是桥梁可能遇到的撞击等状况。这种状况出现的概率极小，且持续的时间极短。按照《工程结构可靠性设计统一标准》（GB 50153）的规定，偶然状况的设计原则是：主要承重结构不致因非主要承重结构发生破坏而导致丧失承载能力；或允许主要承重结构发生局部破坏而剩余部分在一段时间内不发生连续倒塌。偶然状况一般只进行承载能力极限状态计算。\n\n4 地震作用是一种特殊的偶然作用，与撞击等偶然作用相比，地震作用能够统计并有统计资料，可以确定其标准值。而其他偶然作用无法通过概率的方法确定其标准值，因此，两者的设计表达式是不同的。因而在原有三种设计状况的基础上，增加了地\n\n震设计状况。\n\n### 3.1.5 在重复车辆荷载、风等交变荷载的作用下，公路桥梁钢结构可能会产生疲劳裂纹，疲劳裂纹不断扩展，将影响钢结构的使用，甚至导致断裂破坏。近几十年来，钢结构在我国的公路桥梁建设中得到了广泛应用，实践中发现钢结构的疲劳问题比较突出。疲劳已成为影响公路桥梁钢结构安全和耐久的主要因素之一。在相关的钢结构设计规范中，对抗疲劳设计均有具体的规定，但原规范中没有抗疲劳设计的要求。因此，本次修订增加了公路桥梁钢结构部分应根据需要进行抗疲劳设计的要求。\n\n### 3.1.6 2010年，为了加强公路桥梁和隧道工程安全管理，增强安全风险意识，优化工程建设方案，提高工程建设和运营安全性，交通运输部发布了《关于在初步设计阶段实行公路桥梁和隧道工程安全风险评估制度的通知》（交公路发〔2010］175号），桥梁和隧道设计阶段风险评估工作开始正式实施。\n\n### 3.1.8 养护是公路桥涵安全性和耐久性的重要保障。实践发现，在公路桥涵设计中，存在对桥梁结构未来养护需求估计不足的情况。主要表现在某些桥梁构件难以到达，例如缆索承重体系桥梁的梁底、变高度箱梁的根部区域等；某些桥梁构件难以检查，例如悬索桥主缆底部、埋置于混凝土中的拉索锚头、桥塔外表面等。不可到达、不可检查导致了桥梁部分病害的不可预知，造成了安全隐患。因此，本次修订增加了可到达、可检查的设计要求。\n\n公路桥涵结构中，可更换构件的设计使用年限低于桥涵主体结构的设计使用年限，在设计使用年限内需要进行维修和更换，比较典型的构件包括斜拉索、吊杆、伸缩装置、支座等。在桥梁设计中，应考虑未来维修、更换的需要。因此，本次修订增加了可维修、可更换的设计要求。\n\n## 3.2 桥涵布置\n\n### 3.2.1 特大、大桥的桥位应选择在顺直的河道段，避免设在河湾处，以防止冲刷河岸。同时要求河槽稳定，主槽不易变迁，大部分流量能在所布置桥梁的主河槽内通过。桥位的选择要求河床地质条件良好、承载能力高、不易冲刷或冲刷深度小。桥位若处于断层地带，需分析断层的性质，如为非活动断层，墩台基础尽量设置在同一盘上。桥位避免选择在有溶洞、滑坡和泥石流的地段，否则应采取防护工程措施，确保岸坡稳定。\n\n### 3.2.3 通航河道的主流宜与桥纵轴线正交，如有困难，其斜度不宜大于 $5 ^ { \\circ }$ 。这是从航行安全考虑的。\n\n本条的“斜桥正做”是指桥梁的纵轴线与水流方向斜交、墩台纵轴线与桥梁的纵轴线正交。\n\n### 3.2.6 本条所说的“通航水域”，是指具备各类船舶通达条件的水域。通航水域中的桥墩设置于浅水区，主要是为了减少大型船舶的撞击概率。\n\n### 3.2.7 路侧净区是指公路行车方向最右侧车道以外、相对平坦、无障碍物、可供失控车辆重新返回正常行驶路线的带状区域。具体可参见现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）等的相关规定。\n\n### 3.2.8 单边河滩流量不超过总流量的 $1 5 \\%$ 或双边河滩流量不超过总流量的 $2 5 \\%$ 时，表明主槽流量占总流量的大部分，河流压缩不大，一般情况下可不设置调治构造物。\n\n### 3.2.9 本条有关公路桥涵设计洪水频率的规定，兹说明如下：\n\n1 鉴于桥梁水毁的原因之一是基础埋置深度不够，因此规定在水势猛急、河床易深度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eb2aca20-c2ec-4a21-99fe-fa8df57ce8e3', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第五条', '第五条地方各级人民政府应当每个季度至少召开一次防范特大安全事故工作会议，由政府主要领导人或者政府主要领导人委托政府分管领导人召集有关部门正职负责人参加，分析、布置、督促、检查本地区防范特大安全事故的工作。会议应当作出决定并形成纪要，会议确定的各项防范措施必须严格实施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eb316754-e556-4bfd-9e84-836b70d5b903', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.10爆破作业', '5.10爆破作业## 5.10.1从事爆破工作的爆破员、安全员、保管员应按照有关规定经专业机构培训，并取得相应的从业资格。\n\n## 5.10.2爆破作业单位实施爆破项目前，应按规定办理审批手续，批准后方可实施爆破作业。\n\n## 5.10.3爆破作业和爆破器材的采购、运输、储存等应按照现行《民用爆炸物品安全管理条例》和《爆破安全规程》 (GB6722)执行。\n\n## 5.10.4预裂爆破、光面爆破、大型土石方爆破、水下爆破、重要设施附近及其他环境复杂、技术要求高的工程爆破应编制爆破设计方案，制定相应的安全技术措施；其他爆破可编制爆破说明书，并经有关部门审批同意。\n\n## 5.10.5经审批的爆破作业项目，爆破作业单位应于施工前3d发布公告，并在作业地点张贴，施工公告内容应包括：工程名称、建设单位、设计施工单位、安全评估单位、安全监理单位、工程负责人及联系方式、爆破作业时限等。\n\n## 5.10.6爆破作业必须设警戒区和警戒人员，起爆前必须撤出人员并按规定发出声、光等警示信号。\n\n## 5.10.7爆炸源与人员、其他保护对象的安全距离应按地震波、冲击波和飞散物三种爆破效应分别计算，取最大值。\n\n## 5.10.8钻孔装药应拉稳药包提绳，配合送药杆进行。在雷管和起爆药包放入之前发生卡塞时，应用长送药杆处理，装入起爆药包后，不得使用任何工具冲击和挤压。\n\n## 5.10.9盲炮检查应在爆破 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 后实施，发现盲炮应立即安全警戒，及时报告并由原爆破人员处理。电力起爆发生盲炮时应立即切断电源，爆破网络应置于短路状态。\n\n## 5.10.10雷电、暴雨雪天不得实施爆破作业。强电场区爆破作业不得使用电雷管。遇能见度不超过 $1 0 0 \\mathrm { m }$ 的雾天等恶劣天气不得露天爆破作业。\n\n## 5.10.11水下电爆网路的主线和连接线应强度高、电阻小、防水、柔韧、绝缘。波浪、流速较大水域中的爆破主线应呈松弛状态，并应与伸缩性小的导向绳固定。\n\n## 5.10.12投药船离开投放药包地点前，应进行详细检查，船底、船舵、螺旋桨、缆绳和其他附属物不得挂有药包、导线等物品。\n\n## 5.10.13水下爆破引爆前，警戒区内不得滞留船舶和人员。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eb505cad-63dd-4a23-89f9-63044772032f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 9）', '工作时,α=O采用周期循环作用的吊具,如用抓斗、网兜、电磁盘工作时,α=0.1取大于或小于1.0,取决于该动力作用对自重载荷是增强了或是削弱了</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">SAC2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.1. 1. 4. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">采用普通吊具工作的起重机，起升等级为HCi此时采用速度无级连续变化的变速驱动控制，=1.0采用周期循环作用的吊具工作的起重机,起升等级为 HC2此时采用速度无级连续变化的变速驱动控制，=1.3对其他情况，见4.2.1.1.4.3</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2. 1. 1. 5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">适用于抓斗、网兜、电磁盘及相类似的吊具，按式(8)计算</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">+4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.1.1. 6.2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对轮胎起重机和汽车起重机：当运行速度vy≤0.4m/s时，4=1.1当运行速度uy&gt;0.4m/s时，4=1.3对履带起重机：当运行速度vy≤0.4m/s时,4=1.0当运行速度vy&gt;0.4m/s时,4=1.1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">4、5和11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">4.2.1. 2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对具有无级变速控制的连续变化变速驱动的流动式起重机：采用普通吊具工作时，=1.2采用周期循环作用的吊具,如抓斗、网兜、电磁盘工作时,5=1.5对多级驱动控制的流动式起重机：采用普通吊具工作时，5=1.6采用周期循环作用的吊具，如抓斗、网兜、电磁盘工作时,5=2.0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">还可按表14考虑起重机回转和变幅时总起升质量的综合水平力</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.2.3.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一般情况取工作状态风压不小于50N/m，相应的3s时距的平均瞬时风速8.9m/s;当起重机臂长小于50m时,可取风压为125N/m,相应的3s时距的平均风速为14.1m/s;当臂长等于或大于50 m时,按使用要求决定</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.2.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">对一般可存放在库房中的流动式起重机(如中小吨位的汽车起重机等)可不考虑此项载荷。但是当起重机买方与起重机制造商对此有特殊约定时，亦应考虑此项载荷的影响</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2max</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4. 2.1. 1. 4. 3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">仅对用周期循环作用的吊具,如抓斗、网兜、电磁盘工作时，取2max=1.6</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">按式(15)计算非工作状态风载荷Pw；对臂架长度不大于 30m且臂架不工作时能方便放倒在地上的、或带伸缩臂架的流动式起重机，只需按其低位置进行非工作状态风载荷的验算。最大非工作风载荷及此时起重机的外形尺寸等,应由起重机制造商作出规定</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">静载试验载荷按4.2.3.4.1取值，动载试验载荷按4.2.3.4.2取值，并乘以6。动载试验载荷起升动载系数6按式(16)决定</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4.2.3.5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">在紧急停机等严重的情况时，本系数可取为最大值5=3.0</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eb56fcce-94be-4c33-977b-0c90a3525f0f', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百四十九条标的物毁损、灭失的风险由买受人承担的', '第一百四十九条标的物毁损、灭失的风险由买受人承担的，不影响因出卖人履行债务不符合约定，买受人要求其承担违约责任的权利。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eb57b839-16c6-458d-9f8d-0cca0d6b2345', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4结果处理', '4结果处理每个试样重复两次试验，以两次测值的平均值作为试验结果，精确至1s；如果两次测值与平均值的误差均超过 $2 0 \\%$ ，试验结果无效。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eb62d43b-5713-49ff-9b3a-a19283e6a428', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '续说明表5.0.1', '续说明表5.0.1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eb6ab486-6be9-442e-a1af-1a655ba3957f', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明7.3.5\\~7.3.6对桩基础和盖梁的抗震验算作出了规定，桩基础和盖梁作为能力保护构件，要求其在E2地震作用下基本不发生损伤，按能力保护原则设计，参照现行公路桥涵设计规范相关规定进行验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eb78a6ca-a43d-499a-ba1d-30486f864716', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．5 缓冲器', '6．3．5 缓冲器缓冲器应按碰撞动能及最大碰撞力，并考虑缓冲行程来选用，允许的最大减速度为 $4 ~ \\mathrm { m / s ^ { 2 } }$ 。  \n宜采用 $\\mathrm { J B / T ~ 7 0 1 7 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 1 . J B / T ~ 8 1 1 0 . 2 \\mathrm { J B / T ~ } 1 0 8 8 3 }$ 中规定的缓冲器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eb994460-2127-4c10-93f1-34ff4d501938', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料干湿循环试验装置宜采用能使试件静止不动，浸泡、烘干及冷却等过程能自动进行的装置。也可采用符合下列规定的设备进行干湿循环试验：\n\n（1）烘箱应能使温度稳定在 $6 5 ^ { \\circ } C { \\pm } 5 ^ { \\circ } C$ ；\n\n（2）容器应至少能够装27L溶液，并应带盖，且应由耐盐腐蚀材料制成；\n\n（3）试剂应采用化学纯无水硫酸钠。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eb9c582a-c373-4137-81d9-3b688579a146', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '20.5部分斜拉桥', '20.5部分斜拉桥## 20.5.1部分斜拉桥各部位的施工除应分别符合本章的相关规定外，尚应根据其结构特点和受力特性，制订针对特殊部位的施工方案、施工工艺及控制方法。\n\n## 20.5.2安装拉索的索鞍前，应检查分丝管数量是否正确、有无孔洞等；对钢制分丝管应检查管内及管口是否有毛刺及焊瘤，并进行处理。安装时，宜采用劲性骨架进行定位，保证索鞍位置符合设计规定的精度要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eba0f01e-2114-46f7-9714-87d2e3ad2c18', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.11 拱上结构', '19.11 拱上结构## 19.11.1 主拱圈的混凝土强度达到设计规定强度后，方可进行拱上结构的施工。施工前应对拱上结构立柱、横墙等基座的位置和高程进行复测检查，如超过允许偏差应予以调整，基座与主拱的联结应牢固；同时应解除拱架、扣索等约束。\n\n## 19.11.2 对大跨径拱桥的拱上结构，施工时应严格按设计加载程序进行，设计未提供加载程序时，应根据施工验算由拱脚至拱顶均衡、对称加载。施工中应对主拱圈进行监测和控制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ebc2359a-31dc-48c1-822c-5b308a48cef9', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '14 检验与维护', '14 检验与维护## 14.1 检查\n\n### 14.1.1 日常检查\n\n在每次换班或每个工作日开始工作前，对架桥机至少进行下列日常检查：\n\na) 按制造商手册的要求进行检查；  \nb) 检查所有钢丝绳在滑轮和卷筒上缠绕是否正常；  \nc） 目测检查电气设备，不允许沾染润滑油、润滑脂、冷却剂、水或灰尘；  \nd) 目测检查架桥机车轮和轮胎的安全状况；  \ne) 检查液压系统软管是否有非正常弯曲和磨损；  \nf) 检查各工作机构的制动器和离合器的功能是否正常；  \ng） 检查架桥机在空载情况下所有控制系统是否处于正常状态；  \nh) 检查所有限制装置或保护装置，以及控制手柄或操纵杆的操作状态；  \ni) 检查防风锚定装置(固定时)的安全性以及架桥机运行轨道上有无障碍物；  \nj） 检查架桥机是否处于整洁环境，并且远离油罐、废料、工具或物料，已有安全储藏措施的情况除外；检查架桥机的出入口，要求无障碍以及相应的灭火设施应完备；  \nk) 检查所有声光报警装置和信号装置能否正常操作；  \n1) 检查照明灯、挡风屏雨刷是否能正常使用。\n\n### 14.1.2 定期检查\n\n用户应按制造商规定的检查周期或根据架桥机的实际使用工况制定检查周期进行定期检查。除了按照规定推荐的检查内容外，还应根据下列内容进行检查：\n\na） 检查金属结构及其连接件的损坏情况,例如构件的缺损、拉压杆件的弯曲、板件的波浪变形、焊接裂纹和螺栓及其他紧固件的松动；  \nb） 摩擦型螺栓连接，应按规定的扭矩和制造商规定的时间间隔进行检查；  \nc） 检查液压系统有无渗漏；  \nd) 目测检查所有钢丝绳有无断丝、挤压变形、笼状扭曲变形或其他的损坏迹象及过度的磨损和表面锈蚀情况；  \ne) 检查所有钢丝绳端部结点、销轴和固定装置的连接情况；  \nf) 检查吊具的焊缝及吊具结构有无磨损及永久变形情况，且吊杆、吊杆螺母每吊装 200片梁时，应进行无损探伤检验；  \ng） 检查滑轮和卷筒的裂纹和磨损情况;检查所有滑轮装置是否损坏、绳槽磨损及卡绳情况；  \nh) 检查控制器、制动器和离合器的操作和控制情况;检查主起升机构编码器、超速开关、高度限位开关线路是否正常；  \ni) 应做好检查记录并加以保存。\n\n### 14.1.3 不经常使用的架桥机检查\n\n架桥机如果停止使用一个月以上,但不超过一年，应在使用前按14.1.2的规定进行检查。\n\n## 14.2 试验\n\n### 14.2.1 基本要求\n\n对于新设计、首次制造的架桥机应进行型式试验。\n\n对于新制造的、新安装的、改造和大修的架桥机在初次使用之前及架桥机发生重大事故之后再次使用前,除进行安装检查外,还应进行载荷起升能力试验。改造是指改变架桥机受力结构、机构或控制系统致使架桥机的性能参数与技术指标发生变更；大修是指需要通过拆卸或更新主要受力结构部件，也包括对机构或控制系统进行整体修理，但大修后架桥机的性能参数与技术指标不应变更。架桥机的载荷起升能力试验包括静载试验、动载试验和额定载荷试验。\n\n对于再次安装的架桥机，应进行额定载荷试验。\n\n目测检查与载荷起升能力试验的内容应按GB/T 5905和GB/T26470的规定进行。试验必须由有资格的人员进行。\n\n### 14.2.2 试验记录\n\n应制定具有签字栏和日期的试验记录以供使用。记录的内容至少要有试验过程、试验载荷采取的试验工况和程序的阐述、有资格的试验人员和负责人员的姓名。\n\n## 14.3 维护\n\n### 14.3.1 预防性维护\n\n#### 14.3.1.1 应在架桥机制造商建议的基础上建立预防性的维护计划,并制定注明日期的维护记录。\n\n#### 14.3.1.2 所有需要润滑的运动零件或器件应定期进行润滑。严格遵守制造商规定的润滑部位（点）、润滑保养级别形式。\n\n#### 14.3.1.3 更换的零部件应符合原制造商规定的技术要求。未经制造商同意,不得采用代用件及代用材料。\n\n### 14.3.2 维护程序\n\n#### 14.3.2.1 架桥机重大调整或检修之前，应采取下列预防措施：\n\n全部控制器应置于“零位”；  \n除了试验目的之外，应把主开关或紧急开关置于断路位置并锁住。\n\n#### 14.3.2.2 架桥机调整或检修后,全部安全装置应重新安装调整完毕并应达到其相应的功能,拆除并移去维修设备，同时完成有关规定的试验。\n\n### 14.3.3 部件或器件的调试\n\n架桥机应保持经常性调试，保证部件或器件的功能正常，应经常调试的项目包括：\n\n功能性的操作机构；  \n限制装置；  \n控制系统；  \n制动系统；  \n动力系统。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ebcd6781-0cda-4767-98ac-a432495ec415', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5试验报告', '5试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）原材料的品种、规格和产地；  \n（2）试验日期及时间；  \n（3）仪器设备的名称、型号及编号；（4）环境温度和湿度;  \n（5）执行标准；  \n（6）水泥密度;  \n（7）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ebd26afe-002d-4397-b1a6-787b6980ce19', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 33）', '<td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>”</td><td rowspan=1 colspan=2>1．猛烈提升地面物品的动载荷，见4.2.1.1.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2max</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．试验载荷，见4.2.3.4</td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>4．缓冲碰撞载荷，见4.2.3.2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 col');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ebe426e6-c335-4ef8-afc6-ec9f2a63a0c4', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '本规范用词说明', '本规范用词说明1 为便于在执行本规范条文时区别对待，对执行规范严格程度的用词说明如下:\n\n表示很严格，非这样做不可的用词:正面词采用\"必须\"，反面词采用\"严禁\";  \n2) 表示严格，在正常情况下均应这样做的用词:正面词采用\"应\"，反面词采用\"不应\"或\"不得\";  \n3) 表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词:正面词采用\"宜\"，反面词采用\"不宜\'气  \n4) 表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用\"可\"。w\n\n条文中指明应按其他有关标准执行的写法为\"应符合……的规定\"或\"应按……执行\"。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ebe859b4-f89b-4e9a-93fa-e04999b21711', '19《坠落防护挂点装置》（GB30862-2014）.md', '7 型式检验', '7 型式检验## 7.1 下列情况时需进行型式检验:\n\n新产品鉴定或老产品转厂生产的试制定型鉴定;  \n正式生产后,当原材料、生产工艺、产品结构形式等发生较大变化,可能影响产品性能时;  \n停产超过半年后恢复生产时;  \n周期检查,每年一次;  \n出厂检验结果与上次型式检验结果有较大差异时;  \n国家有关主管部门提出型式检验要求时。\n\n## 7.2 样本由提出检验的单位或委托第三方从企业出厂产品中随机抽取 样品数量以满足全部测试项要求为原则。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ebea36dc-7475-4439-8307-74f33f455620', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犉', '附 录 犉## （规范性附录）许用应力设计法和极限状态设计法的应用\n\n### 犉．1 总则\n\n本标准提出的在承载能力验算中用以确定载荷与载荷组合的原则，均适用于采用许用应力设计法或极限状态设计法进行的设计。本附录概括地介绍两种方法的应用。\n\n### 犉．2 许用应力设计法\n\n先计算各个指定的载荷 $f _ { i }$ ，必要时用适当的动力系数犉 $\\phi$ 增大；然后根据表20或附录 G所确定的载犉 犛荷组合将它们进行组合，得出组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼。用此组合载荷 $\\overline { { F } } _ { j }$ 犼来确定合成的载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ ，也就是构件的内力。\n\n由作用在某个构件或部件上的载荷效应计算出应力 $\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ ，并与由局部效应（内力）引起的任何应力 $\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ 相组合。得到合成设计应力 $\\bar { \\sigma } _ { l }$ ，此应力应同可采纳的应力adm （即应力的适当许用值———许用应力）相比较。\n\n可采纳的应力（许用应力）是用强度系数犚 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ （具体数值见表 G．1、表 G．5、表 G．8、表 G．11中的安全系数 $n$ ）去除规定的强度 $R$ 求得的。强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ 的取值范围列于表 H．1中。在有高度危险的场合，还要再除以一个高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 才得到最后的许用应力（见4．3．4．2．6）。\n\n当外载荷与其产生的内力呈非线性关系时，或者在结构某计算点上能产生相反符号应力的外载荷在其组合时引起的应力接近临界值时，为确保承载能力验算的有效性，用许用应力设计法应特别小心。\n\n许用应力设计法的典型流程图示于图 F．1。\n\n  \n图 犉．1 用许用应力设计法进行设计的典型流程图\n\n$f _ { i }$ 作用在构件或部件上的载荷 $i$ ；$\\overline { { F } } _ { j }$ 组合载荷 $\\sum { f _ { i } }$ k— ——在构件或支承部件的犛 $k$ 截面中的载荷效应，例如由组合载荷犾 $\\overline { { F } } _ { j }$ 引起的内力；$\\bar { \\sigma } _ { 1 l }$ —— 由载荷效应 $\\overline { { S } } _ { \\mathrm { k } }$ 在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { 2 l }$ — 由局部效应在个别特定构件 $l$ 中产生的应力；$\\bar { \\sigma } _ { \\mathit { l } }$ 在个别特定构构件 $l$ 中的合成设计应力；$R$ 由材料和个别特定构件或连接件所规定的强度或特性抗力,例如对应于钢材屈服点、构件的弹性稳定极限或构件与连接的疲劳强度等各种极限应力；adm — 可采纳的应力，即许用应力；$\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ —根据所确定的载荷组合选用规定的强度系数,附录G中的安全系数 $n$ 即为强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f } }$ $\\gamma _ { \\mathfrak { n } }$ -—高危险度系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ebefe2ee-8e03-4abc-af20-a46d2e501503', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '16.4 防脆断设计', '16.4 防脆断设计## 16.4.1、16.4.2 这两条为原规范第8.7.1条的补充。从结构及构件的形式、材料的选用、焊缝的布置和焊接施工方面提出了定性的要求。\n\n根据苏联对脆断事故调查的结果，格构式板式节点桁架结构占事故总数的 $48 \\%$ ，而梁结构仅占 $18 \\%$ ，板结构占 $34 \\%$ ，可见桁架结构板式节点容易发生脆断。以往由于钢结构在寒冷地区很少使用，因此脆断情况并不严重，近年来，寒冷地区脆断事故时有发生，因此增加了防脆断设计的要求。\n\n## 16.4.3 本条沿用原规范第8.7.2条，从焊接结构的构造方面作出规定。\n\n## 16.4.4 本条沿用原规范第8.7.3条，从施工方面作出规定。其中对受拉构件钢材边缘加工要求的厚度限值 $( \\leqslant 1 0 \\mathrm { m m } )$ ，是根据苏联1981年规范表84中在空气温度 $\\mathrm { T } \\mathrm { \\gtrsim } - 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的地区，考虑脆断的应力折减系数为1.0而得出的。\n\n虽然在我国的寒冷地区过去很少发生脆断问题，但当时的建筑物都不大，钢材亦不太厚。根据“我国低温地区钢结构使用情况调查”（《钢结构设计规范》材料二组低温冷脆分组，1973年1月），所调查构件的钢材厚度为：吊车梁不大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ ，柱子不大于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，屋架下弦不大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。随着大型钢结构建筑的兴建，钢材厚度的增加以及对结构安全重视程度的提高，钢结构的防脆断问题理应在设计中加以考虑。我们认为若能在构造上采取本节所提出的措施，对提高结构抗脆断的能力肯定是有利的，从我国目前的国情来看，亦是可以做得到的，不会增加多少投资。同时为了缩小应用范围以节约投资，建议在 $T { \\leqslant } \\mathrm { - } 2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 的地区采用。在 $T { \\mathrm { > } } { - } 2 0 { ^ { \\circ } } \\mathrm { C }$ 的地区，对重要结构亦宜在受拉区采用一些减少应力集中和焊接残余应力的构造措施。\n\n## 16.4.5 本条为此次修订新增的内容，对于特别重要或特殊的结构构件和连接节点，如板厚大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 的厚板或超厚板构件和节点、承受较大冲击荷载的构件和节点、低温和疲劳共同作用的构件和节点、强腐蚀或强辐射环境中的构件和节点等，可采用断裂力学的方法对结构构件和连接节点进行抗脆断验算。采用断裂力学方法进行构件和连接的抗脆断验算，包括含初始缺陷构件、连接节点的断裂力学参量的计算和材料断裂韧性的选取等两方面。断裂力学参量的计算首先是需要确定初始缺陷模型，可参考构件和连接的疲劳类别、施工条件、工程质量验收规范、当前的施工水平、探伤水平等因素，假定初始缺陷的位置、形状和尺寸；断裂力学参量的计算当受力状态和几何条件较为简单时可采用简化裂纹模型，当受力状态和几何条件复杂时可采用数值模型。材料断裂韧性的确定可利用已有的相应材料的断裂韧性值，当缺乏数据时需要通过试验对材料的断裂韧性进行测定，可按现行国家标准《金属材料准静态断裂韧度的统一试验方法》GB/T21143进行。具体步骤如下：\n\n1 根据构件和连接的疲劳类别，以及结构构件的受力特征和应力状态，确定存在脆性断裂危险的构件和连接节点；根据疲劳类别的细节、质量验收要求等，假定构件和连接中可能存在的初始缺陷的位置、形状和尺寸；\n\n2 选取断裂力学参数和断裂判据，如线弹性条件下的应力强度因子 $K$ 判据，弹塑性条件下的围道积分 $J$ 判据、裂纹尖端张开位移CTOD判据等；对含初始缺陷的结构构件或连接节点进行断裂力学计算，得到设计应力水平下的裂纹尖端断裂参量$K _ { \\mathrm { I } }$ 、 $J _ { \\mathrm { I } }$ 或 CTOD;\n\n3 确定相应设计条件（温度、板厚、焊接等）下，构件和连接节点材料的断裂韧性，如平面应变断裂韧度 $K _ { \\mathrm { { I C } } }$ 、延性断裂韧度 $J _ { \\mathrm { { I C } } }$ 和裂纹尖端张开位移CTOD特征值等；\n\n4 选取合理的断裂判据，对断裂力学计算得到的设计应力水平下的断裂参量和相应设计条件下的材料断裂韧性进行比较，从而完成抗脆断验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ebf13dac-f548-4be2-81a7-40f364be4ffa', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14.2组合梁设计（Part 1）', '14.2组合梁设计## 14.2.1完全抗剪连接组合梁的受弯承载力应符合下列规定：\n\n1正弯矩作用区段：\n\n1）塑性中和轴在混凝土翼板内（图14.2.1-1)，即 $A f \\leqslant$ $b _ { \\mathrm { e } } h _ { \\mathrm { c l } } f _ { \\mathrm { c } }$ 时：\n\n$$\nM \\leqslant b _ { \\mathrm { e } } x f _ { \\mathrm { c } } y\n$$\n\n$$\nx = A f / ( b _ { \\mathrm { e } } f _ { \\mathrm { c } } )\n$$\n\n式中： $M ^ { }$ -正弯矩设计值 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\n$A ^ { . }$ 钢梁的截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$_ { \\mathcal { X } }$ 混凝土翼板受压区高度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \ny 钢梁截面应力的合力至混凝土受压区截面应力的合力间的距离 $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\nf 混凝土抗压强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n  \n图14.2.1-1 塑性中和轴在混凝土翼板内时的组合梁截面及应力图形\n\n2）塑性中和轴在钢梁截面内（图14.2.1-2），即 $A f >$ $b _ { \\mathrm { e } } h _ { \\mathrm { c 1 } } f _ { \\mathrm { c } }$ 时：\n\n$$\nM \\leqslant b _ { \\mathrm { e } } h _ { \\mathrm { c l } } f _ { \\mathrm { c } } y _ { 1 } + A _ { \\mathrm { c } } f y _ { 2 }\n$$\n\n$$\nA _ { \\mathrm { c } } = 0 . 5 ( A - b _ { \\mathrm { e } } h _ { \\mathrm { c } 1 } f _ { \\mathrm { c } } / f )\n$$\n\n式中： $A _ { \\mathrm { c } }$ 钢梁受压区截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；\n\n$y _ { 1 }$ 钢梁受拉区截面形心至混凝土翼板受压区截面形\n\n心的距离 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；y2 钢梁受拉区截面形心至钢梁受压区截面形心的距离（mm）。\n\n  \n图14.2.1-2塑性中和轴在钢梁内时的组合梁截面及应力图形\n\n2负弯矩作用区段（图14.2.1-3)：\n\n$$\nM ^ { \\prime } \\leqslant M _ { s } + A _ { s t } f _ { s t } ( y _ { 3 } + y _ { 4 } / 2 )\n$$\n\n$$\nM _ { \\mathrm { s } } = ( S _ { \\mathrm { l } } + S _ { \\mathrm { 2 } } ) f\n$$\n\n$$\nf _ { \\mathrm { s t } } A _ { \\mathrm { s t } } + f ( A - A _ { \\mathrm { c } } ) = f A _ { \\mathrm { c } }\n$$\n\n式中： $M ^ { \\prime }$ - -负弯矩设计值 $\\left( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\n$S _ { 1 } , S _ { 2 }$ 钢梁塑性中和轴（平分钢梁截面积的轴线）以上和以下截面对该轴的面积矩 $\\mathrm { ( m m } ^ { 3 } \\mathrm { ) }$ ；\n\n$A _ { \\mathrm { s t } }$ - -负弯矩区混凝土翼板有效宽度范围内的纵向钢筋截面面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$f _ { \\mathrm { s t } }$ 钢筋抗拉强度设计值 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；  \n$y _ { 3 }$ - 纵向钢筋截面形心至组合梁塑性中和轴的距离，根据截面轴力平衡式（14.2.1-7）求出钢梁受压区面积 $A _ { \\mathrm { c } }$ ，取钢梁拉压区交界处位置为组合梁塑性中和轴位置（ $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；\n\n$y _ { 4 }$ - -组合梁塑性中和轴至钢梁塑性中和轴的距离。当组合梁塑性中和轴在钢梁腹板内时，取 $y _ { 4 } =$ $\\lambda _ { \\mathrm { s t } } f _ { \\mathrm { s t } } / ( 2 t _ { \\mathrm { w } } f )$ ，当该中和轴在钢梁翼缘内时，可取$y _ { 4 }$ 等于钢梁塑性中和轴至腹板上边缘的距离$\\mathrm { { ( m m ) } }$ 。\n\n  \n图14.2.1-3负弯矩作用时组合梁截面及应力图形1一组合截面塑性中和轴；2—钢梁截面塑性中和轴\n\n## 14.2.2部分抗剪连接组合梁在正弯矩区段的受弯承载力宜符合下列公式规定（图14.2.2）：\n\n$$\nx = n _ { \\mathrm { r } } N _ { \\mathrm { v } } ^ { \\mathrm { c } } / ( b _ { \\mathrm { e } } f _ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ebf60541-6f40-40ba-80ac-fc3d4b5de3ff', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '18 普通灯具安装（Part 1）', '18 普通灯具安装## 18．1主控项目\n\n### 18．1．1灯具固定应符合下列规定：\n\n1 灯具固定应牢固可靠，在砌体和混凝土结构上严禁使用木楔、尼龙塞或塑料塞固定；\n\n2质量大于 $1 0 \\mathrm { k g }$ 的灯具，固定装置及悬吊装置应按灯具重量的5倍恒定均布载荷做强度\n\n试验，且持续时间不得少于15min。\n\n检查数量：第1款按每检验批的灯具数量抽查 $5 \\%$ ，且不得少于1套；第2款全数检查。\n\n检查方法：施工或强度试验时观察检查，查阅灯具固定装置及悬吊装置的载荷强度试验记录。\n\n### 18．1．2悬吊式灯具安装应符合下列规定：\n\n1 带升降器的软线吊灯在吊线展开后，灯具下沿应高于工作台面0．3m;\n\n2 质量大于0．5kg的软线吊灯，灯具的电源线不应受力；\n\n3 质量大于 3kg 的悬吊灯具，固定在螺栓或预埋吊钩上，螺栓或预埋吊钩的直径不应小于灯具挂销直径，且不应小于 6mm;\n\n4 当采用钢管作灯具吊杆时，其内径不应小于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，壁厚不应小于1．5mm；\n\n5 灯具与固定装置及灯具连接件之间采用螺纹连接的，螺纹啮合扣数不应少于5扣。\n\n检查数量：按每检验批的不同灯具型号各抽查 $5 \\%$ ，且各不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查。\n\n### 18．1．3吸顶或墙面上安装的灯具，其固定用的螺栓或螺钉不应少于2个，灯具应紧贴饰面。\n\n检查数量：按每检验批的不同安装形式各抽查 $5 \\%$ ，且各不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 18．1．4由接线盒引至嵌入式灯具或槽灯的绝缘导线应符合下列规定：\n\n1 绝缘导线应采用柔性导管保护，不得裸露，且不应在灯槽内明敷；\n\n2 柔性导管与灯具壳体应采用专用接头连接。\n\n检查数量：按每检验批的灯具数量抽查 $5 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 18．1.5普通灯具的I类灯具外露可导电部分必须采用铜芯软导线与保护导体可靠连接，连接处应设置接地标识，铜芯软导线的截面积应与进入灯具的电源线截面积相同。\n\n检查数量：按每检验批的灯具数量抽查 $5 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：尺量检查、工具拧紧和测量检查。\n\n### 18．1．6除采用安全电压以外，当设计无要求时，敞开式灯具的灯头对地面距离应大于  \n2. 5m。\n\n检查数量：按每检验批的灯具数量抽查 $10 \\%$ ，且各不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查。\n\n### 18．1．7埋地灯安装应符合下列规定：\n\n1 埋地灯的防护等级应符合设计要求；\n\n2 埋地灯的接线盒应采用防护等级为IPX7的防水接线盒，盒内绝缘导线接头应做防水绝缘处理。\n\n检查数量：按灯具总数抽查 $5 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查，查阅产品进场验收记录及产品质量合格证明文件。\n\n### 18．1．8庭院灯、建筑物附属路灯安装应符合下列规定：\n\n1 灯具与基础固定应可靠，地脚螺栓备帽应齐全；灯具接线盒应采用防护等级不小于 IPX5的防水接线盒，盒盖防水密封垫应齐全、完整。\n\n2 灯具的电器保护装置应齐全，规格应与灯具适配。\n\n3 灯杆的检修门应采取防水措施，且闭锁防盗装置完好。\n\n检查数量：按灯具型号各抽查 $5 \\%$ ，且各不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查、工具拧紧及用手感检查，查阅产品进场验收记录及产品质量合格证明文件。\n\n### 18．1．9 安装在公共场所的大型灯具的玻璃罩，应采取防止玻璃罩向下溅落的措施。  \n检查数量：全数检查。  \n检查方法：观察检查。\n\n### 18．1．10LED灯具安装应符合下列规定：\n\n1 灯具安装应牢固可靠，饰面不应使用胶类粘贴。\n\n2 灯具安装位置应有较好的散热条件，且不宜安装在潮湿场所。\n\n3 灯具用的金属防水接头密封圈应齐全、完好。\n\n4 灯具的驱动电源、电子控制装置室外安装时，应置于金属箱(盒)内；金属箱(盒)的 IP防护等级和散热应符合设计要求，驱动电源的极性标记应清晰、完整；\n\n5 室外灯具配线管路应按明配管敷设，且应具备防雨功能，IP防护等级应符合设计要求。\n\n检查数量：按灯具型号各抽查 $5 \\%$ ，且各不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查，查阅产品进场验收记录及产品质量合格证明文件。\n\n## 18．2一般项目\n\n### 18．2．1引向单个灯具的绝缘导线截面积应与灯具功率相匹配，绝缘铜芯导线的线芯截面积不应小于1mm2。\n\n检查数量：按每检验批的灯具数量抽查 $5 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 18．2．2灯具的外形、灯头及其接线应符合下列规定：\n\n1 灯具及其配件应齐全，不应有机械损伤、变形、涂层剥落和灯罩破裂等缺陷；  \n2 软线吊灯的软线两端应做保护扣，两端线芯应搪锡；当装升降器时，应采用安全灯头；3 除敞开式灯具外，其他各类容量在100W及以上的灯具，引入线应采用瓷管、矿棉等不燃材料作隔热保护；  \n4 连接灯具的软线应盘扣、搪锡压线，当采用螺口灯头时，相线应接于螺口灯头中间的端子上；  \n5 灯座的绝缘外壳不应破损和漏电；带有开关的灯座，开关手柄应无裸露的金属部分。检查数量：按每检验批的灯具型号各抽查 $5 \\%$ ，且各不得少于1套。  \n检查方法：观察检查。\n\n### 18．2．3灯具表面及其附件的高温部位靠近可燃物时，应采取隔热、散热等防火保护措施。\n\n检查数量：按每检验批的灯具总数量抽查 $20 \\%$ ，且各不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 18．2．4 高低压配电设备、裸母线及电梯电引机的正上方不应安装灯具。  \n检查数量：全数检查。  \n检查方法：观察检查。\n\n### 18．2．5投光灯的底座及支架应牢固，枢轴应沿需要的光轴方向拧紧固定。\n\n检查数量：按灯具总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查和手感检查。\n\n### 18');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ebf63346-a9bc-4748-acb5-c107d4933407', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 “施工期间”是指从围堰填筑完成，进行挖基、排水、构筑基础直至墩台身的施工高出施工水位后，可以拆除围堰时为止。\n\n2 不同围堰的外形对水流产生的影响是不同的，土石围堰的影响主要有压缩河床断面、改变水流的方向和增加流速、增加对河床的冲刷、缩小航道宽度等。土石围堰的堰身断面较大，压缩河床断面过多，故填筑时需要满足河道的泄洪等要求。\n\n### 13.2.2 土围堰的填筑施工应符合下列规定：\n\n1 水深 $1 . 5 \\mathrm { m }$ 以内，流速 $0 . 5 \\mathrm { m } / \\mathrm { s }$ 以内，河床土质渗水性较小且满足泄洪要求时，可筑土围堰。\n\n2 堰顶的宽度宜根据施工需要确定；边坡的坡度应按围堰位置的不同、高度及基坑开挖深度等条件确定。\n\n3 在筑堰之前，应将堰底河床处的树根、石块及其他杂物清除干净。筑堰材料宜采用黏性土或砂夹黏土，填筑应自上游开始至下游合龙，超出水面之后应进行夯实。堰外坡面有受水流冲刷的危险时，应采用合适的材料对其进行防护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ebfe920d-dc0c-432e-9eb9-78282312c8f3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 如果各种缝隙封堵不严密，浇筑混凝土时很容易渗入位移控制箱内，而若不及时清除，将会严重妨碍伸缩装置的有效工作。\n\n## 23.3.11 其他特殊形式和特殊规格的伸缩装置，宜按产品推荐的方法进行安装施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec133ad8-f99a-4d56-ba55-740786887412', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 1）', '7．8 电线电缆及其敷设## 7．8．1 电线电缆选型\n\n电线电缆应选用铜芯多股软线，并根据电压等级、环境温度、敷设方式来选定。\n\n## 7．8．2 电线电缆截面选择\n\n### 7．8．2．1 导线截面应根据导线所承受的负载电流、线路允许的电压降、工作环境温度和敷设方式所要求的机械强度等来确定。\n\n### 7．8．2．2 起重机外部连接用电线电缆截面选择：对于多股单芯导线，截面不应小于 $1 . 5 ~ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ；对于多股多芯电缆，截面不应小于 $1 . 0 \\ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ ；对于电子装置、油压伺服机构、检测与传感元件的连接线，其截面不作规定。\n\n## 7．8．3 导线的负载电流\n\n### 7．8．3．1 导线的负载电流为负载（电动机或其他用电器）在额定载荷下工作时的等效发热电流，即负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．2 导线的载流量不应小于负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．3 对于供电给单机构电动机的导线，其负载电流为电动机的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．4 对于起重机的总电源导线，其负载电流应按式（138）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { W } } = I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } } + I _ { \\mathrm { A U X I } }\n$$\n\n……（138）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ — 总电源导线的额定工作电流，称作起重机工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ — 功率最大机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 其他两个可能同时工作的机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { A U X I } }$ — 辅助电气设备与控制所需的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ 的接电持续率与电动机额定工作电流对应的接电持续率相同，计算时应按等效发热原则统一接犑犆 犑犆电持续率，通常采用 $J C = 4 0 \\%$ 或 $J C = 1 0 0 \\%$ 。作为供电滑线设计依据时，应同时向用户提供工作电流值与相应的接电持续率。\n\n## 7．8．4 电压降\n\n### 7．8．4．1 总电压降\n\n对交流电源供电，在尖峰电流时，自供电变压器的低压母线至起重机任何一台电动机端子上的电源98\n\n的总电压降最大不得超过额定电压的 $1 5 \\%$ 。\n\n### 7．8．4．2 起重机内部电压降\n\n起重机内部电压降指自起重机供电点至各机构电动机端子，在最大起动电流下，线路可能产生的最大电压降。\n\n对于滑触线供电，起重机供电点指大车集电器；对于电缆卷筒或拖缆供电，起重机供电点指卷筒电缆或拖缆在地面开关柜的接线处。起重机内部电压降不应超过 $5 \\%$ 。\n\n特殊情况下，供电电压波动范围和起重机内部电压降，可由制造商和用户协商确定，但总电压降应符合7．8．4．1的规定。\n\n### 7．8．4．3 交流电导线电压降\n\n忽略导线单位长度的感抗时，导线电压降按式（139）计算：犔犐\n\n$$\n\\Delta U = \\frac { \\sqrt { 3 } L I \\cos \\varphi } { S \\gamma }\n$$\n\n……（139）\n\n式中：\n\n$\\Delta U$ — 导线的电压降，单位为伏特（V）；$L$ 导线有效长度，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；1 最大工作电流，单位为安培(A)；  \ncos — 功率因数；S 导线截面，单位为平方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 2 } }$ ）；导线电导率，单位为米每欧姆平方毫米 $\\mathrm { ( m / \\Omega \\cdot \\ m m ^ { 2 } }$ ，铜取 $5 0 ( \\mathrm { m } / \\Omega \\cdot \\mathrm { m m } ^ { 2 }$\n\n### 7．8．4．4 最大工作电流\n\n单台电动机的最大工作电流为设计选定的最大起动电流。对于绕线转子电动机一般取犐 犐 犐 $2 , 2 \\ I _ { N } \\sim$ $2 . 5 ~ I _ { N }$ ，对于变频控制的笼型电动机一般取为犐 $1 . 5 ~ I _ { N } { \\sim } 1 . 8 ~ I _ { N }$ ，对于直接起动的笼型电动机参照电动机产品样本数据查取。 $I _ { N }$ 为电动机的额定工作电流。\n\n单台起重机的最大工作电流，按功率最大机构的电动机处于起动状态、其余可能同时工作机构的电动机处于额定工作状态时的电流进行计算，见式（140）。\n\n一般考虑三个机构同时工作的情况。\n\n$$\nI _ { \\mathrm { m a x } } = K I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } }\n$$\n\n……（140）\n\n式中：\n\nmax— 起重机最大工作电流，单位为安培（A）；$K$ -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec16234c-5967-4739-b1ad-ce3859b88c5c', '37《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）.md', '3 桁架式支撑结构（Part 2）', '} } \\geqslant 5$ 的 $\\mu$ 对应本规范附录B表B-2，当 $1 < n _ { \\mathrm { b } } < \\bar { \\mathrm { 3 } }$ 时，情形2的 $\\mu$ 可按两表插值计算。\n\n  \n图12无剪刀撑框架式支撑结构 $\\mu$ 随立杆横向跨数 $n _ { \\mathrm { b } }$ 变化示意图\n\n### 4.4.10 本条规定了有剪刀撑框架式支撑结构的单元框架立杆计算长度的计算方法。单元框架的失稳通常表现为整体失稳，而不是单根立杆的局部失稳。\n\n理论分析表明，单元框架的计算长度系数主要与 $K , n _ { \\mathrm { x } } , \\alpha _ { \\mathrm { x } }$ 及节点连接形式有关。其中，K为刚度比，即立杆步距内的线刚度与y向节点等效转动刚度之比；n为单元框架的x向跨数；αx为单元框架x向跨距与步距h之比。同时，由于支撑结构水平杆与立杆的连接形式不同，可分为水平杆连续和水平杆不连续两种情形，附录B表B-3及表B-4分别给出了对应的计算长度系数。采用扣件式节点连接的有剪刀撑框架式支撑结构可参照水平杆连续的情形计算，采用碗扣式或承插式节点连接的有剪刀撑框架式支撑结构可参照水平杆不连续的情形计算。\n\n分析表明，支撑结构高度增加会使计算长度系数μ有所增大，所以需要考虑支撑结构高度对计算长度系数的修正，即高度修正系数βH。此时水平剪刀撑的设置应满足本规范第5.2.2条的规定。\n\n另外，悬臂长度（或扫地杆高度）过大时，可能对支撑结构的稳定性起控制作用。本规范给出了有剪刀撑框架式支撑结构的扫地杆高度与悬臂长度修正系数β的计算表格。\n\n### 4.4.11 局部失稳为单根立杆的节间波形失稳，扫地杆高度和悬臂长度对局部失稳有影响。本条规定了有剪刀撑框架式支撑结构、桁架式支撑结构中的单元桁架局部稳定性验算时立杆计算长度的计算公式。\n\n### 4.4.12 本条规定了加密的有剪刀撑框架式支撑结构稳定承载力的计算方法，其承载力通过稳定系数反映。\n\n分析表明，当加密区立杆间距加密1倍（但步距不加密）时，加密区立杆的稳定系数约为未加密时的0.8倍；当加密区立杆间距加密1倍、步距也加密1倍时，加密区立杆的稳定系数约为未加密时的1.2倍。\n\n### 4.4.13 独立的单元桁架有可能发生整体失稳，应进行整体稳定性验算。整体稳定性验算参考格构柱整体稳定性验算方法。\n\n#### 1 单元桁架的轴力\n\n风荷载作用于单元桁架，不会引起单元桁架的轴力，因此计算轴力时不考虑风荷载组合，即本规范公式（4.4.13-3）中的立\n\n杆轴力（N）采用不组合风荷载的公式（4.4.5-1)。\n\n当单元桁架4根立杆的轴力不均匀时，单元桁架的轴力为4根立杆的轴力之和，同时应考虑4根立杆轴力不均匀引起的偏心弯矩。\n\n#### 2 单元桁架的弯矩\n\n风荷载作用在桁架式支撑结构上，各单元桁架将承受弯矩，如图13所示。\n\n  \n图13风荷载作用于支撑结构引起单元桁架的整体弯矩图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec23446d-524b-4938-93a0-6fa070c4df85', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3.0.2.1 熔断器安装在电源侧主要是为了检修方便', '3.0.2.1 熔断器安装在电源侧主要是为了检修方便，当断路器检修时不必将母线停电，只需将熔断器拔掉即可。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec294780-7740-4c8a-ac80-cb423815869f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '系数：（Part 1）', '系数：起重机放置在坚实、水平的支承面或轨道上（最大坡度为 $1 \\%$ ）；  \n起重机装有规定的最短臂架，且此臂架处于最大推荐臂架角度；  \n将吊钩、吊钩滑轮组或其他取物装置放在地面上；  \n使外伸支腿脱离支承面，起重机支承在车轮（轮胎）上；  \n起重机装有规定的最长主臂或主臂和副臂的组合结构，并且此主臂或臂架组合结构处于最大推荐臂架角度，还承受最不利方向的工作风载荷。\n\n应验算对上述规定的各种质量分布状态及在相应的平衡重配置条件下，对制造商允许的起重机回转到的最不稳定位置，起重机均不应向后倾覆。\n\n表 51 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———无风试验或运行时  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>起重机的状态和计算条件</td><td rowspan=1 colspan=1>载荷性质</td><td rowspan=1 colspan=1>计算载荷c</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>轮胎起重机、汽车起重机支腿伸出b或履带起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>作用载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>SAC1.25 Pq+0.1 F</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>轮胎起重机、汽车起重机支腿收回b</td><td rowspan=1 colspan=1>作用载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1.33 Pq+0.1 F</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>轮胎起重机、汽车起重机或履带起重机运行最大运行速度不大于0.4m/s</td><td rowspan=1 colspan=1>作用载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1.33 Pq+0.1 F</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>轮胎起重机、汽车起重机或履带起重机运行最大运行速度大于0.4m/s</td><td rowspan=1 colspan=1>作用载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5 Pq+0.1 F</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>a Pq是在不同幅度下起重机的最大起升载荷。F是将主臂质量G(作用于质心上)或副臂质量g(作用于质心上)按力矩相等原理换算到主臂端部或副臂端部的质量的重力。b 与本表相对应的条件是:起重机静止不动,但作升降、变幅、臂架伸缩和回转等动作的载荷试验,或者起重机作整机带载运行，但不作起升、变幅、臂架伸缩和回转等动作。C“计算载荷&quot;是与不大于8.3m/s 的试验风速相对应的。在特殊情况下,如果要求限制最大起升载荷,制造商应明确说明在抗倾覆稳定的校核计算中采用的最大风速值。当考虑其他的最大风速时,制造商也应予以明确说明。</td></tr></table>\n\n\n表 52 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———有风工作或运行时  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机的状态和计算条件</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">载荷性质</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">计算载荷a</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">轮胎起重机、汽车起重机支腿伸出b或履带起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.1 PQ</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">轮胎起重机、汽车起重机支腿收回</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.17 PQ</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">轮胎起重机、汽车起重机或履带起重机运行最大运行速度不大于0.4m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.17 PQ</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw1</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">轮胎起重机、汽车起重机或履带起重机运行最大运行速度大于0.4m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用载荷</td><td colspan=\"1\" ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec331bb1-7aae-44f7-9dd2-93292ca2e4fa', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '10.11 顶模、爬模', '10.11 顶模、爬模## 10.11.1 顶模、爬模施工区域应在防雷装置的保护范围内,当顶模、爬模滑升作业面未在相邻建筑物、构筑物的防雷装置保护范围内时,应装设防雷设施。\n\n## 10.11.2 现场施工的顶模、爬模系统用电设备、爬架、金属模板、钢筋网应采用金属线连接,形成等电位连接。\n\n## 10.11.3 接闪器应设在顶模 爬模系统的转角处 应以主体结构竖向钢筋作为防雷接地引下线 防雷装置引下线的冲击接地电阻值不应大于 $3 0 \\ \\Omega$ 利用主筋作防雷引下线 用标示区分其他钢筋 主筋连接的两端应作跨接处理。\n\n## 10.11.4 顶模、爬模系统电气接地装置与防雷接地装置可采取共用模式。\n\n## 10.11.5 顶模、爬模的配电箱应设置过负荷、短路、剩余电流保护装置以及接地保护。\n\n## 10.11.6 顶模 爬模每次提升完成 应及时恢复用电设备 爬架 金属模板 钢筋网金属线的连接 保持等电位连接良好。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec349923-5dad-4a1a-8d19-562cda4adfab', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 水泥砂浆性能试验（Part 2）', '用砂为饱和面干，饱和面干砂受砂的含量影响较大，且不容易操作，出于上述原因，砂浆用砂及混凝土原材料均将拌和用砂状态调整为干燥状态。\n\n### T0588—2020 水泥砂浆分层度试验方法\n\n#### 1 目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥砂浆分层度的试验方法。\n\n本方法适用于测定水泥砂浆及指定采用本方法测定的其他材料。\n\n引用标准：\n\n水泥砂浆拌和及稠度试验方法（T0587）\n\n《混凝土试验用振动台》（JG/T 245)\n\n#### 2 仪具与材料\n\n2.1 砂浆分层度筒：内径为 $1 5 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 1 \\mathrm { m m }$ ，上节净高为 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，下节带底净高为 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，用金属板制成，上、下层连接处需加宽到 $3 { \\sim } 5 \\mathrm { m m }$ ，并设有密封橡胶热圈（图T0588-1）。\n2.2 振动台：应符合现行《混凝土试验用振动台》（JG/T245）的规定。\n\n2.3 砂浆稠度仪、木锤等工具。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec3e8b01-5ebc-4d0f-966a-b4bad13a2640', '127《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）.md', '6配电设施（Part 2）', '要求》GB/T11918及《工业用插头插座和耦合器第2部分：带插销和插套的电器附件的尺寸互换性要求》GB/T11919的有关规定。\n\n6.3.14当分配电箱直接供电给末级配电箱时，可采用分配电箱设置插座方式供电，并应采用工业用插座，且每个插座应有各自独立的保护电器。\n\n6.3.15移动式配电箱的进线和出线应采用橡套软电缆。\n\n6.3.16配电箱的进线和出线不应承受外力，与金属尖锐断口接触时应有保护措施。\n\n6.3.17配电箱应按下列顺序操作：\n\n1送电操作顺序为：总配电箱 $\\twoheadrightarrow$ 分配电箱 $\\twoheadrightarrow$ 末级配电箱；\n\n2停电操作顺序为：末级配电箱 $\\twoheadrightarrow$ 分配电箱 总配电箱。\n\n6.3.18配电箱应有名称、编号、系统图及分路标记。\n\n## 6.4开关电器的选择\n\n6.4.1配电箱内的电器应完好，不应使用破损及不合格的电器。\n\n6.4.2总配电箱、分配电箱的电器应具备正常接通与分断电路，以及短路、过负荷、接地故障保护功能。电器设置应符合下列规定：\n\n1总配电箱、分配电箱进线应设置隔离开关、总断路器，当采用带隔离功能的断路器时，可不设置隔离开关。各分支回路应设置具有短路、过负荷、接地故障保护功能的电器。\n\n2总断路器的额定值应与分路断路器的额定值相匹配。\n\n6.4.3总配电箱宜装设电压表、总电流表、电度表。\n\n6.4.4末级配电箱进线应设置总断路器，各分支回路应设置具有短路、过负荷、剩余电流动作保护功能的电器。\n\n6.4.5末级配电箱中各种开关电器的额定值和动作整定值应与其控制用电设备的额定值和特性相适应。\n\n6.4.6剩余电流保护器的选择、安装和运行应符合现行国家标准《剩余电流动作保护电器的一般要求》GB/Z6829和《剩余电流动作保护装置安装和运行》GB13955的有关规定。\n\n6.4.7当配电系统设置多级剩余电流动作保护时，每两级之间应有保护性配合，并应符合下列规定：\n\n1末级配电箱中的剩余电流保护器的额定动作电流不应大于 $3 0 \\mathrm { m A }$ ，分断时间不应大于0.1s；\n\n2当分配电箱中装设剩余电流保护器时，其额定动作电流不应小于末级配电箱剩余电流保护值的3倍，分断时间不应大于0.3s；\n\n3当总配电箱中装设剩余电流保护器时，其额定动作电流不应小于分配电箱中剩余电流保护值的3倍，分断时间不应大于0.5s。\n\n6.4.8剩余电流保护器应用专用仪器检测其特性，且每月不应少于1次，发现问题应及时修理或更换。\n\n6.4.9剩余电流保护器每天使用前应启动试验按钮试跳一次，试跳不正常时不得继续使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec41da5c-71b9-40af-ae66-2514ad855b45', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.2 起重机抗风防滑安全性（Part 1）', '8.2 起重机抗风防滑安全性## 8.2.1 除塔式起重机以外的轨道起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.1.1 正常工作状态\n\n起重机正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（142）校验计算：犘 犘犘犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } { \\ge } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { { \\Phi } } } + P _ { \\mathrm { { D } } } - P _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 运行机构制动器在车轮踏面上产生的制动力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ — 起重机承受的工作状态风载荷，见4．2．2．3．3，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 起重机自重载荷与起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 起重机运行停车减速惯性力，取 $\\phi _ { 5 } = 1$ ，按4．2．1．2．2计算，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 起重机运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } _ { \\omega } { \\times } ( P _ { \\mathrm { q } } { + } P _ { \\mathrm { G } } )\n$$\n\n$\\omega$ 运行摩擦阻力系数，见表55；\n\n$P _ { \\mathrm { Q } } + P _ { \\mathrm { G } }$ -额定起升载荷与自重载荷产生的总轮压，单位为牛顿(N)。\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力（即摩擦力）时， $P _ { \\mathrm { { Z l } } }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n表 55 运行摩擦阻力系数和静摩擦系数  \n\n\n\n\n\n### 8.2.1.2 非工作状态\n\n起重机非工作状态的抗风防滑安全性按式（143）校验计算犘 犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } { \\geq } 1 . 1 ~ P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { \\alpha G } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n……（143）\n\n式中：\n\nZ2 由制动器与夹轨器、锚定装置或防风拉索等沿轨道方向产生的抗风防滑阻力，单位为牛顿（N）。夹轨器单独作用时：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 2 } } = P f\n$$\n\n$P$ -夹轨器对轨道产生的夹持力，单位为牛顿(N);\n\n$f$ ——静摩擦系数，见表55；\n\nWⅢ — 同式（15）；\n\nαG— 自重载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；\n\n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — —— 非工作状态下阻止起重机被风吹移动的摩擦阻力（即被制动轮与轨道的黏着力），单位为牛顿（N）；\n\n$$\nP _ { \\mathrm { f } } { = } P _ { \\mathrm { G } } f\n$$\n\n$P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$ — 同式（142）。\n\n当制动力等抗风阻力 $P _ { Z 2 }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { Z 2 }$ 用被制动车轮与轨道的黏着力代替，计算黏着力时，摩擦系数 $f$ 按表55选取。仅有部分车轮制动力大于车轮与轨道的黏着力时，则应按不同情况的车轮分别进行计算。\n\n手工操作夹轨器时，手动的最大操作力不得大于 $2 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。\n\n实践证明，对于受很大风载荷作用的起重机，如岸边集装箱起重机等，采用将全部车轮（主动轮和从动轮）都制动的方法，可获得良好的抗风防滑安全性。还可采用主动轮两级制动的方式。\n\n## 8.2.2 轨道塔式起重机抗风防滑安全性\n\n### 8.2.2.1 正常工作状态\n\n核算抗风防滑安全性时，塔式起重机的正常工作状态设定为带载、顺风、下坡运行制动，此时抗风防滑安全性按式（144）校验计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { Z 1 } } \\mathrm { \\gtrsim 1 . ~ 2 ~ } P _ { \\mathrm { W I I } } + P _ { \\mathrm { a G } } + 1 . 3 5 ~ P _ { \\mathrm { a Q } } + P _ { \\mathrm { D } } - P _ { \\mathrm { f } }\n$$\n\n………（144）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\alpha G }$ 同式（143）；   \n$P _ { \\alpha \\mathbf { Q } }$ — 额定起升载荷沿坡道方向产生的滑行力，单位为牛顿（N）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ — 同式（142）；   \n$P _ { \\mathrm { ~ f ~ } }$ — 同式（142）。犘\n\n当制动力 $P _ { \\mathrm { Z 1 } }$ 大于被制动车轮与轨道的黏着力时， $P _ { \\mathrm { Z 1 } }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec4c7634-4dfd-4c71-93f3-d787bfb7b6fa', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了快冻法测定水泥混凝土抗冻性的试验方法。\n\n本方法适用于以动弹性模量、质量损失率和相对耐久性指数作为评定指标的水泥混凝土抗冻性试验。\n\n引用标准：\n\n水泥混凝土动弹性模量试验方法（共振仪法）（T0564)\n\n水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法 (T0551)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec4dba03-8ed0-480c-965d-653bef7a8563', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 11）', '压面的有效接触宽度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(131)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m或mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件的实际几何长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m或mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">臂架长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（J.5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">l</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">受压翼缘的计算(自由)长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">l</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">等截面受压构件的计算长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变截面受压构件计算长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">l</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">臂架在回转平面内的计算长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">lex、ley</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构构件对通过截面形心的强轴(x轴)或弱轴(y轴)的计算长度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（43）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kN·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">拧紧力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（41)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">弯矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（69）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">驱动轮(或卷筒)的转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(P.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机平均加速转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">换算到电动机轴上的等效回转力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（93)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起动时(转速n=O时)电动机轴上具有的转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（78）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">满载(额定起升载荷)、上坡、迎风时作用于电动机轴上的稳态运行阻力矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（89）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机平均起动转矩</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec605b67-cd9f-49d8-8916-dbd0d96a049e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.10.1 无黏结预应力所采用的材料应符合下列规定', '7.10.1 无黏结预应力所采用的材料应符合下列规定：1 无黏结预应力筋的性能和质量应符合现行《无粘结预应力钢绞线》（JG/T161）的规定；制作无黏结预应力筋的钢绞线，其质量应符合现行《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224）的规定。\n\n2 无黏结预应力筋的护套应采用挤塑型高密度聚乙烯管，其性能和质量应符合现行《聚乙烯（PE）树脂》（GB/T11115）的规定。护套表面应光滑，无裂缝、凹陷、可见钢绞线轮廓、气孔及机械损伤等缺陷。\n\n3 防腐润滑脂应符合现行《无粘结预应力筋用防腐润滑脂》（JG/T 430）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec67b56d-4637-4a6c-af5c-07b890264d65', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 4）', '压力可按下列规定计算：\n\n1静土压力的标准值可按下列公式计算：\n\n$$\ne _ { \\mathrm { j } } = \\xi \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j } }$ - 任一高度 $h$ 处的静上压力（kPa）；\n\n$\\xi$ -压实土的静土压力系数；  \n$\\gamma$ 土的重度 kN/ n G$\\varphi$ - 土的内摩擦角（）；  \n$h$ -填土顶面至任一点的高度  \n$H$ 填土高度（m）；  \n$E _ { \\mathrm { j } }$ - 一高度 $\\boldsymbol { H }$ 范围内单位宽度的静土压力\n\n在计算抗倾覆和滑动稳定时，墩、台、挡土墙前侧地面以下不受冲刷部分土的侧压力可按静土压力计算。\n\n2主动土压的标准值可按下列公式计算（图4.2.3-1）\n\n1）当土层特性无变化且无汽车荷载时，作用在桥台、挡土墙前后的主动土压力标准值可按下式计算：\n\n$$\n\\mu = { \\frac { E } { \\cos ^ { 2 } \\alpha \\cdot \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\left[ 1 + { \\frac { \\left| \\sin \\left( \\varphi + \\delta \\right) \\sin \\left( \\varphi - \\beta \\right) \\right| } { \\sqrt { \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\cos \\left( \\alpha - \\beta \\right) } } } \\right] ^ { 2 } } }\n$$\n\n中： $E$ 主动土压力标准值（kN）$\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$B$ - 桥台的计算宽度或挡土墙的计算长度（m）；$H$ 计算土层高度（m）；$\\beta$ 填土表面与水平面的夹角，当计算台后或墙后的主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1a）取正值；当计算台前或墙前主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1b）取负值；$\\alpha$ - 桥台或挡土墙背与竖直面的夹角，俯墙背（图4.2.3-1）时为正值，反之为负值；\n\n$\\delta$ —台背或墙背与填土间的摩擦角，可取 $\\delta = \\varphi / 2$ 。主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = H / 3$ 。\n\n![](images/10b8b37c00f0dcb27c7c141b8cbd5cde1fb7a73065a69e0f79fcf26dbe29e4b8.jpg)  \n图4.2.3-1主动土压力图\n\n2）当土层特性无变化但有汽车荷载作用时，作用在桥台、挡土墙后的主动土压力标准值在 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时可按下式计算：\n\n$$\nE = \\frac { 1 } { 2 } B \\mu \\gamma H ~ \\left( ~ H + 2 h \\right)\n$$\n\n式中： $h$ ——汽车荷载的等代均布土层厚度 $\\mathrm { ( m ) }$ 0\n\n主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = { \\frac { H } { 3 } } \\times { \\frac { H + 3 h } { H + 2 h } } \\circ$\n\n3）当 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时，破坏棱体破裂面与竖直线间夹角 $\\theta$ 的正切值可按下式计算：\n\n$$\n\\tan \\theta = - \\tan \\omega + { \\sqrt { \\left( \\cot \\varphi + \\tan \\omega \\right) \\left( \\tan \\omega - \\tan \\alpha \\right) } }\n$$\n\n$$\n\\omega = \\alpha + \\delta + \\varphi\n$$\n\n3当土层特性有变化或受水位影响时，宜分层计算土的侧压力。\n\n4土的重度和内摩擦角应根据调查或试验确定；当无实际资料时，可按表4.2.1和现行《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63）采用。\n\n5承受土侧压力的柱式墩台，作用在柱上的土压力计算宽度，可按下列规定采用（图4.2.3-2）：\n\n1）当 $l _ { i } \\leqslant D$ 时，作用在每根柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n$$\n\\mathrm { ~ \\it ~ { ~ b ~ } ~ } = \\frac { \\displaystyle n D + \\sum _ { i = 1 } ^ { n - 1 } l _ { i } } { \\displaystyle n }\n$$\n\n式中： $b$ 土压力计算宽度（m）；$D$ -柱的直径或宽度 ${ \\bf \\Xi } ( \\mathfrak { m } )$ ；$l _ { i }$ 柱间净距 ${ \\bf \\Pi } ^ { \\prime } { \\bf m } { \\bf \\Pi } )$ ；$\\boldsymbol { n }$ -柱数。\n\n2）当 $l _ { i } > D$ 时，应根据柱的直径或宽度来考虑柱间空隙的折减。当 $D \\leqslant 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n![](images/ce8404a5e72f9b8297dd63b2c4237a7dfa45e15ec432ccdaaa407c651e74914e.jpg)  \n图4.2.3-');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec67d31f-2302-41fd-9cd0-c9e9f1284291', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '说明：', '说明：图A.2多层缠绕\n\n1——交叉重叠区和发生最严重干涉的区段(通常与钢丝绳最大偏角同时出现)；  \n2—载荷吊起时钢丝绳进人顶部滑轮的区段；  \n3——载荷吊起时钢丝绳进入下部滑轮组的区段。\n\n附录B（资料性附录）典型的劣化模式\n\n表B.1列出了钢丝绳可能出现的缺陷及其相应的报废基准。图 $\\mathtt { B . 1 } \\sim$ 图B.19给出了各种缺陷的典型实例。\n\n表B.1钢丝绳缺陷  \n\n\n\n\n\n  \n图B.1钢丝突出\n\n  \n图B.2绳芯突出—单层钢丝绳\n\n  \n图B.3钢丝绳直径局部减小(绳股凹陷)\n\n  \n图B.4绳股突出或扭曲\n\n  \n图B.5局部扁平\n\n\n图B.6扭结(正向)\n\n  \n图B.7扭结（反向）\n\n  \n图B.8波浪形\n\n  \n图B.9笼状畸形\n\n  \n图B.10外部磨损\n\n  \n图B.11外部腐蚀\n\n  \n图B.12图B.11的局部放大\n\n  \n图B.13股顶断丝\n\n  \n图B.14股沟断丝\n\n  \n图B.15阻旋转钢丝绳的内绳突出\n\n  \n图 B.16绳芯扭曲引起的钢丝绳直径局部增大\n\n  \n图B.17扭结\n\n  \n图B.18局部扁平\n\n  \n图B.19内部腐蚀');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec6f7dab-cb5e-418f-b110-6620fc1e204e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：引出板是指引弧板和熄弧板。除无法放置引出板外，埋弧焊均需要放置引出板，当放置了产品试板时，只要试板长度足够，则无须另加引出板。\n\n## 8.4.4需做产品试板检验时，应在焊缝端部连接试板，试板的材质、厚度、轧制方向及坡口应与所焊对接板材相同，试板尺寸应满足试验取样要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec73e5f1-25c9-49fe-a39f-c6c04dea94fd', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '4.13.5 钢桥出厂后，高强度螺栓连接面涂层的抗滑移性能', '4.13.5 钢桥出厂后，高强度螺栓连接面涂层的抗滑移性能（铝涂层或无机富锌防锈防滑涂料涂层)的保证期为6个月。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec78d31b-b6cd-421f-b979-0f3a20c9b8ed', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 3）', ' { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折减系数 $\\eta$ 值按表17中的 $a / b { = } 1$ 时相对应的结构迎风面充实率 $\\varphi$ 查取。\n在正方形塔架中，当风沿塔身截面对角线方向作用时，风载荷最大，可 取 为 正 向 迎 风 面 风 载 荷的1．2倍。\n\n\n\n空气动力长细比 $=$ 构件长度 或迎风面的截面高（宽）度\n\n在格构式结构中，单根构件的长度 $l _ { i }$ 取为相邻节点的中心间距，参见b)图。\n\n\n\n结构迎风面充实率 $\\varphi =$ 实体部分面积 A M Xbi轮廓面积 A LXB\n\n\n\n  \n图 5 风力系数计算中的定义\n\n### 4．2．2．3．6 挡风折减系数\n\n挡风折减系数的计算有以下两种情况：\n\na） 两片构件的挡风折减\n\n当两片等高且型式相同的构件或构架平行布置相互遮挡时，迎风面的构件或构架上的风载荷仍用式（11）或式（12）进行计算；被前片构件遮挡的后片构件的风载荷计算，应考虑前片对后片的挡风折减作用，即用后片的迎风面积乘以挡风折减系数犫 $\\eta$ 来计算， $\\eta$ 值随图 $5 \\ \\mathrm { b }$ ）定义的结构迎风面的充实率 $\\varphi$ 和图5c）定义的间隔比 $a / b$ 的值选取，见表17。\n\n表 17 挡风折减系数 $\\eta$   \n\n\n\n\n\n#### b） $n$ 片构件的挡风折减\n\n对于 $n$ 片型式相同且彼此等间隔平行布置的结构或构件，在纵向风力作用下，应考虑前片结构对后犃片结构的重叠挡风折减作用，此时结构纵向的总迎风面积 $A$ 按式（14）计算：\n\n$$\nA = ( 1 + \\eta + \\eta ^ { 2 } + \\cdots + \\eta ^ { n - 1 } ) \\varphi A _ { 0 1 } = \\frac { 1 - \\eta ^ { n } } { 1 - \\eta } \\varphi A _ { 0 1 } ~ . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n……( 14 )\n\n式中：\n\n$A$ -结构纵向的总迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；$\\eta$ 挡风折减系数；$\\varphi$ 第一片结构的迎风面充实率；$A _ { 0 1 }$ — 第一片结构的外形轮廓面积，单位为平方米犃 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ）。\n\n当按式（14）算得的迎风面积 $A$ 和用式（11）或式（15）计算结构总风载荷时，因各片结构型式相同，犆只用其中一片结构的风力系数 $C$ 相乘即可。\n\n### 4．2．2．4 雪和冰载荷\n\n对于某些地区，应当考虑雪和冰载荷。也应考虑由于冰、雪积结引起受风面积的增大。\n\n### 4．2．2．5 温度变化引起的载荷\n\n一般情况不考虑温度载荷；但在某些地区，如果起重机在安装时与使用时温度差异很大，或者跨度较大的超静定结构（如跨度达 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 以上的双刚性支腿的门式起重机），则应当考虑因温度变化引起结构件膨胀或收缩受到约束所产生的载荷，本项载荷的计算可根据用户提供的有关资料进行。\n\n### 4．2．3 特殊载荷\n\n特殊载荷是指在起重机非正常工作时或不工作时的特殊情况下才发生的载荷，包括由起重机试验、受非工作状态风、缓冲器碰撞及起重机（或其一部分）发生倾翻、起重机意外停机、传动机构失效或起重机基础受到外部激励等引起的载荷。在防疲劳失效的计算中也不考虑这些载荷。犘\n\n#### 4．2．3．1 非工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { w } \\mathbb { I } }$\n\n非工作状态风载荷，是起重机在不工作时能承受的最大风力作用。非工作状态计算风压和与之相应的计算风速列于表18中。计算非工作状态风载荷时，要用表19所列的风压高度变化系数来计及受风部位离地高度的影响。将此风载荷与起重机相应的自重载荷进行组合，用于验算非工作状态下起重机零部件及金属结构的强度、起重机整机抗倾覆稳定性，并进行起重机的抗风防滑装置、锚定装置等的\n\n设计计算。\n\n起重机非工作状态风载荷按式（15）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { w \\ I I } } } = C K _ { \\mathrm { { h } } } \\rho _ { \\parallel } A\n$$\n\n……（15）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 起重机的非工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ -同式（11)；  \n$K _ { \\mathrm { h } }$ — 风压高度变化系数，见表19；  \n$\\phi _ { \\mathbb { I } }$ 非工作状态计算风压，见表18,单位为牛每二次方米 $\\mathrm { { ( N / m ^ { 2 } } }$ ）；$A$ 同式(11)。\n\n在计算非工作状态风载荷时，还应考虑从总起升质量 $m$ 中卸除了有效起升质量 $\\Delta m$ 后还悬吊着的吊具质量 $\\eta m$ 仍受到的非工作风力的作用，系数为 $\\eta ^ { = 1 - ( \\Delta m / m ) }$ 。\n\n表 18 非工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<<<HTBL|4cb5e4486134046bc68d388760edef2|END>>>\n\n\n表 19 风压高度变化系数 $\\pmb { K } _ { \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec8accb5-9efe-4f1d-8de4-1de5a1a7fb52', '126《国务院关于进一步加强企业安全生产工作的通知》（国发〔2010〕23号）.md', '九、实行更加严格的考核和责任追究', '九、实行更加严格的考核和责任追究28.严格落实安全目标考核。对各地区、各有关部门和企业完成年度生产安全事故控制指标情况进行严格考核，并建立激励约束机制。加大重特大事故的考核权重，发生特别重大生产安全事故的，要根据情节轻重，追究地市级分管领导或主要领导的责任；后果特别严重、影响特别恶劣的，要按规定追究省部级相关领导的责任。加强安全生产基础工作考核，加快推进安全生产长效机制建设，坚决遏制重特大事故的发生。\n\n29.加大对事故企业负责人的责任追究力度。企业发生重大生产安全责任事故，追究事故企业主要负责人责任；触犯法律的，依法追究事故企业主要负责人或企业实际控制人的法律责任。发生特别重大事故，除追究企业主要负责人和实际控制人责任外，还要追究上级企业主要负责人的责任；触犯法律的，依法追究企业主要负责人、企业实际控制人和上级企业负责人的法律责任。对重大、特别重大生产安全责任事故负有主要责任的企业，其主要负责人终身不得担任本行业企业的矿长（厂长、经理）。对非法违法生产造成人员伤亡的，以及瞒报事故、事故后逃逸等情节特别恶劣的，要依法从重处罚。\n\n30.加大对事故企业的处罚力度。对于发生重大、特别重大生产安全责任事故或一年内发生2 次以上较大生产安全责任事故并负主要责任的企业，以及存在重大隐患整改不力的企业，由省级及以上安全监管监察部门会同有关行业主管部门向社会公告，并向投资、国土资源、建设、银行、证券等主管部门通报，一年内严格限制新增的项目核准、用地审批、证券融资等，并作为银行贷款等的重要参考依据。\n\n31.对打击非法生产不力的地方实行严格的责任追究。在所辖区域对群众举报、上级督办、日常检查发现的非法生产企业（单位）没有采取有效措施予以查处，致使非法生产企业（单位）存在的，对县（市、区）、乡（镇）人民政府主要领导以及相关责任人，根据情节轻重，给予降级、撤职或者开除的行政处分，涉嫌犯罪的，依法追究刑事责任。国家另有规定的，从其规定。\n\n32.建立事故查处督办制度。依法严格事故查处，对事故查处实行地方各级安全生产委员会层层挂牌督办，重大事故查处实行国务院安全生产委员会挂牌督办。事故查处结案后，要及时予以公告，接受社会监督。\n\n各地区、各部门和各有关单位要做好对加强企业安全生产工作的组织实施，制订部署本地区本行业贯彻落实本通知要求的具体措施，加强监督检查和指导，及时研究、协调解决贯彻实施中出现的突出问题。国务院安全生产委员会办公室和国务院有关部门要加强工作督查，及时掌握各地区、各部门和本行业（领域）工作进展情况，确保各项规定、措施执行落实到位。省级人民政府和国务院有关部门要将加强企业安全生产工作情况及时报送国务院安全生产委员会办公室。\n\n中华人民共和国国务院二○一○年七月十九日');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec8f00bd-7b2c-4584-9d76-7f1809040c76', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 32）', 'olspan=1>0.251</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>0.248</td><td rowspan=1 colspan=1>0.246</td><td rowspan=1 colspan=1>0.244</td><td rowspan=1 colspan=1>0.242</td><td rowspan=1 colspan=1>0.240</td><td rowspan=1 colspan=1>0.237</td><td rowspan=1 colspan=1>0.235</td><td rowspan=1 colspan=1>0.233</td><td rowspan=1 colspan=1>0.231</td><td rowspan=1 colspan=1>0.229</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>160</td><td rowspan=1 colspan=1>0.227</td><td rowspan=1 colspan=1>0.225</td><td rowspan=1 colspan=1>0.223</td><td rowspan=1 colspan=1>0.221</td><td rowspan=1 colspan=1>0.219</td><td rowspan=1 colspan=1>0.217</td><td rowspan=1 colspan=1>0.215</td><td rowspan=1 colspan=1>0.213</td><td rowspan=1 colspan=1>0.212</td><td rowspan=1 colspan=1>0.210</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>170</td><td rowspan=1 colspan=1>0.208</td><td rowspan=1 colspan=1>0.206</td><td rowspan=1 colspan=1>0.204</td><td rowspan=1 colspan=1>0.203</td><td rowspan=1 colspan=1>0.201</td><td rowspan=1 colspan=1>0.199</td><td rowspan=1 colspan=1>0.197</td><td rowspan=1 colspan=1>0.196</td><td rowspan=1 colspan=1>0.194</td><td rowspan=1 colspan=1>0.192</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>180</td><td rowspan=1 colspan=1>0.191</td><td rowspan=1 colspan=1>0.189</td><td rowspan=1 colspan=1>0.188</td><td rowspan=1 colspan=1>0.186</td><td rowspan=1 colspan=1>0.184</td><td rowspan=1 colspan=1>0.183</td><td rowspan=1 colspan=1>0.181</td><td rowspan=1 colspan=1>0.180</td><td rowspan=1 colspan=1>0.178</td><td rowspan=1 colspan=1>0.177</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>190</td><td rowspan=1 colspan=1>0.176</td><td rowspan=1 colspan=1>0.174</td><td rowspan=1 colspan=1>0.173</td><td rowspan=1 colspan=1>0.171</td><td rowspan=1 colspan=1>0.170</td><td rowspan=1 colspan=1>0.168</td><td rowspan=1 colspan=1>0.167</td><td rowspan=1 colspan=1>0.166</td><td rowspan=1 colspan=1>0.164</td><td rowspan=1 colspan=1>0.163</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>200</td><td rowspan=1 colspan=1>0.162</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n注1：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中指的a、b、c、d类截面，见表29。  \n注2：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中的 $\\varphi$ 值系按下列公式计算：当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } = \\frac { \\lambda } { \\pi } \\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / E } { \\ll } 0');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec8fdb47-bcd1-4608-a36e-4fc303b41ad6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 1）', '7 电气## 7．1 总则\n\n起重机械电气设备应符合 GB5226．2和本标准的规定。\n\n## 7．2 电源和供电\n\n### 7．2．1 供电电源\n\n#### 7．2．1．1 电网电压\n\n本标准对低压（不高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V } ,$ ）、三相 $( 3 \\Phi \\mathrm { + P E ) , 5 0 ~ H z / 6 0 ~ H z }$ 交流供电系统作了规定。对于直流供电及电压高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V }$ 的交流供电系统，其配电线路设计应符合其他相关的标准。\n\n#### 7．2．1．2 电压波动范围\n\n在正常工作条件下，供电系统在起重机械馈电线接入处的电压波动不应超过额定值的± $10 \\%$ 。\n\n### 7．2．2 供电系统\n\n#### 7．2．2．1 接地线\n\n供电系统应提供用于保护接地的装置，如滑触线、集电环或接地线。\n\n#### 7．2．2．2 供电方式\n\n常用的供电方式有电源滑触线、集电器、电缆卷筒和悬挂电缆小车等。\n\n##### 7．2．2．2．1 电源滑触线及其防护\n\n电源滑触线通常采用型钢、铜质刚性滑触线或安全滑触线，根据起重机运行环境及运行速度进行选择。\n\n滑触线应布置合理，与周围设备应有足够的安全距离，或采取安全防护措施，当人靠近时不会意外\n\n触及。物品（或吊钩）摆动时，不得碰触到滑触线。\n\n##### 7．2．2．2．2 集电器\n\n刚性滑触线的集电器用自重或弹簧加压，以保证在运行过程中与滑触线接触良好可靠，对于有起重电磁铁或因瞬时掉电会引起控制系统故障的起重机应采用双（或多）集电器。\n\n集电器应具有足够的电流容量，运动灵活。当集电器从滑触线上脱落时，不应造成短路或接地。\n\n##### 7．2．2．2．3 电缆卷筒\n\n采用电缆卷筒供电时，应防止电缆在运动过程中被磨损。对于外径不大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的10倍；对于外径大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的12．5倍。\n\n电缆卷筒应能自动收缠电缆，电缆卷筒的驱动转矩不应小于收缠电缆时所需的最大转矩。\n\n在放缆过程中，作用在电缆导线上的牵引力应尽可能地小，对于没有加强芯的电缆，作用在铜导线截面上的最大允许拉应力为 $1 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ；对于要求电缆缠绕速度高或电缆自重较重时，应采用具有加强芯的电缆。\n\n电缆卷筒的集电滑环应满足相应的电压等级和电流容量的要求，每个滑环至少有一对电刷。电刷的防护等级应满足环境要求，室外使用不应低于 GB4208中的IP54。\n\n##### 7．2．2．2．4 悬挂电缆小车\n\n采用悬挂电缆小车时，应防止电缆在运动过程中被磨损和发生过度弯曲，其电缆悬挂弯板的曲率半径不应小于电缆外径的5倍。\n\n对于扁电缆，电缆的厚度相当于圆电缆的直径。\n\n电缆排布时应保证各电缆长度相等，压板压接牢靠，同一层电缆外径尽可能接近，要避免某一根或少数几根电缆过分受力。悬挂电缆小车相互之间宜设牵引钢丝绳，运行时，当相邻两个悬挂电缆小车间距使得悬垂电缆间的夹角接近 $1 2 0 ^ { \\circ }$ 时，牵引钢丝绳应完全拉直受力\n\n牵引杆的安装位置，应使得当所有悬挂电缆小车退回到起始位置时，不影响起重机小车运行到端部的极限位置。两悬挂电缆小车间可以设缓冲件，以减少碰撞力和噪声。\n\n## 7．3 配电系统\n\n### 7．3．1 主隔离开关\n\n起重机宜装设切断所有电源的主隔离开关，开关应尽量靠近总进线集电器。\n\n### 7．3．2 总断路器\n\n总电源回路应设置总断路器。总断路器的控制应具有电磁脱扣功能，其额定电流应大于起重机额定工作电流，电磁脱扣电流整定值应大于起重机最大工作电流。总断路器的断弧能力应能断开在起重机上发生的短路电流。\n\n### 7．3．3 动力电源接触器\n\n动力电源回路宜设能够分断动力线路的接触器。\n\n### 7．3．4 动力电源紧急分断\n\n紧急情况下，能在司机室和电气室内断开总动力电源和制动器电源。急停按钮为红色非自复位式。\n\n### 7．3．5 分支线路配电\n\n各机构动力、控制及辅助电源分支线路应采用断路器、熔断器或过电流保护继电器，提供过电流保护功能。当三相动力电路采用熔断器保护时，应具有缺相保护功能。\n\n## 7．4 电气保护\n\n### 7．4．1 电动机的保护\n\n电动机应具有如下一种或一种以上的保护功能，具体选用应按电动机及其控制方式确定：\n\na） 瞬 动 或 反 时 限 动 作 的 过 电 流 保 护，其 瞬 时 动 作 电 流 整 定 值 应 约 为 电 动 机 最 大 起 动 电 流的1．25倍；  \nb） 在电动机内设置热传感元件；  \nc） 热过载保护。\n\n### 7．4．2 线路保护\n\n所有外部线路都应具有短路或接地引起的过电流保护功能，在线路发生短路或接地时，瞬时保护装置应能分断线路。对于导线截面较小，外部线路较长的控制线路或辅助线路，当预计接地电流达不到瞬时脱扣电流值时，应增设热脱扣功能，以保证导线不会因接地而引起绝缘烧损。\n\n### 7．4．3 错相和缺相保护\n\n当错相和缺相会引起危险时，应设错相和缺相保护。\n\n### 7．4．4 零位保护\n\n起重机各传动机构应设有零位保护。运行中若因故障或失压停止运行后，重新恢复供电时，机构不得自行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec92712c-aa1e-41ed-bf50-9569b7868039', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 7）', '可按下式计算：\n\n$$\n\\mathrm { ~ \\it ~ { ~ b ~ } ~ } = \\frac { \\displaystyle n D + \\sum _ { i = 1 } ^ { n - 1 } l _ { i } } { \\displaystyle n }\n$$\n\n式中： $b$ 土压力计算宽度（m）；$D$ -柱的直径或宽度 ${ \\bf \\Xi } ( \\mathfrak { m } )$ ；$l _ { i }$ 柱间净距 ${ \\bf \\Pi } ^ { \\prime } { \\bf m } { \\bf \\Pi } )$ ；$\\boldsymbol { n }$ -柱数。\n\n2）当 $l _ { i } > D$ 时，应根据柱的直径或宽度来考虑柱间空隙的折减。当 $D \\leqslant 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n![](images/ce8404a5e72f9b8297dd63b2c4237a7dfa45e15ec432ccdaaa407c651e74914e.jpg)  \n图4.2.3-2柱的土侧压力计算宽度\n\n$$\n\\textit { b } = \\frac { D ( 2 n \\mathrm { ~ - ~ } 1 ) } { n }\n$$\n\n当 $D > 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n$$\nb ~ = ~ { \\frac { n ( ~ D ~ + ~ 1 ~ ) ~ - ~ 1 } { n } }\n$$\n\n6压实填土重力的竖向和水平压力强度标准值可按下式计算：\n\n竖向压力强度\n\n$$\nq _ { \\mathrm { v } } = \\gamma h\n$$\n\n水平压力强度\n\n$$\nq _ { _ \\mathrm { H } } = \\lambda \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\lambda ~ = ~ \\tan ^ { 2 } \\left( 4 5 ^ { \\circ } - \\frac { \\varphi } { 2 } \\right)\n$$\n\n式中：y- 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$h$ - 计算截面至路面顶的高度（m）；$\\lambda$ - 侧压系数。\n\n## 4.2.4混凝土收缩及徐变作用可按下述规定取用：\n\n1外部超静定的混凝土结构、钢和混凝土的组合结构等应考虑混凝土收缩及徐变的作用。\n\n2混凝土的收缩应变终极值可按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）的规定计算。\n\n3混凝土徐变的计算，可假定徐变与混凝土应力呈线性关系。\n\n4计算混凝土坛工拱圈的收缩作用效应时，如考虑徐变影响，作用效应可乘以折减系数0.45。\n\n## 4.2.5水的浮力可按下列规定采用：\n\n1基础底面位于透水性地基上的桥梁墩台，当验算稳定性时，应考虑设计水位的浮力；当验算地基承载力时，可仅考虑低水位的浮力，或不考虑水的浮力。\n\n2基础嵌人不透水性地基的桥梁墩台可不考虑水的浮力。\n\n3作用在桩基承台底面的浮力，应考虑全部底面积。对桩嵌人不透水地基并灌注混凝土封闭者，不应考虑桩的浮力，在计算承台底面浮力时应扣除桩的截面面积。\n\n4当不能确定地基是否透水时，应以透水或不透水两种情况与其他作用组合，取\n\n其最不利者。\n\n5水的浮力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\gamma V _ { \\mathrm { { s } } }\n$$\n\n式中： $F$ —水的浮力标准值（kN）；$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$V _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ -结构排开水的体积（ $\\mathfrak { m } ^ { 3 }$ ）。\n\n## 4.2.6超静定结构当考虑由于地基压密等引起的长期变形影响时，应根据最终位移量计算构件的效应。\n\n## 4.3可变作用\n\n![](images/d31d36e91c160b945eebf4d299a78f876e8b401e9f351305308f18a9fa1cb4ed.jpg)\n\n### 4.3.1公路桥涵设计时，汽车荷载的计算图式、 荷载等级及其标准值、加载方法和纵横向折减等应符合下列规定：\n\n1汽车荷载分为公路I级和公路—Ⅱ级两个等级。\n\n2汽车荷载由车道荷载和车辆荷载组成。桥梁结构的整体计算采用车道荷载；桥梁结构的局部加载、涵洞 桥台和挡土墙土压力等的计算采用车辆荷载。车道荷载与车辆荷载的作用不得叠加。\n\n3各级公路桥涵设计的汽车荷载等级应符合表4.3.1-1的规定。\n\n#### 4.3.1-1 各级公路桥涵的汽车荷载等级\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>公路等级               高速公路</td><td rowspan=1 colspan=1>级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>二级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>三级公路</td><td rowspan=1 colspan=1>四级公路</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>汽车荷载等级</td><td rowspan=1 colspan=1>公路  I级</td><td rowspan=1 colspan=1>公路一1级</td><td rowspan=1 colspan=1>路一I级</td><td rowspan=1 colspan=1>公路 Ⅱ级</td><td rowspan=1 colspan=1>公路一Ⅱ级</td></tr></table>\n\n\n1）二级公路作为集散公路且交通量小、重型车辆少时，其桥涵的设计可采用公路');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec939412-66c3-44cb-a6a5-0d227eed903d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 3）', '# 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$d$ —同式（128）。\n\n#### 6．3．3．3 钢丝绳允许偏斜角\n\n##### 6．3．3．3．1 钢丝绳绕进或绕出滑轮槽时的最大偏斜角（即钢丝绳中心线和与滑轮轴垂直的平面之间的夹角）不应大于 $5 ^ { \\circ }$ 。\n\n##### 6．3．3．3．2 钢丝绳绕进或绕出卷筒时，钢丝绳中心线偏离螺旋槽中心线两侧的角度不应大于犇犱 $3 . 5 ^ { \\circ }$ ；对大起升高度及 $D / d$ 值较大的卷筒，其钢丝绳偏离螺旋槽中心线的允许偏斜角应由计算确定。\n\n##### 6．3．3．3．3 对于光卷筒无绳槽多层卷绕卷筒，当未采用排绳器时钢丝绳中心线与卷筒轴垂直平面的偏离角度不应大于 $1 . 7 ^ { \\circ }$ 。\n\n#### 6．3．3．4 钢丝绳在卷筒上绳端的固定\n\n吊具下降到最低极限位置时，钢丝绳在卷筒上的剩余安全圈（不包括固定绳端所占的圈数）至少应保持 圈（对塔式起重机为 圈）。当钢丝绳和卷筒之间的摩擦系数取为 时，在此安全圈下，绳端固定装置应在承受2．5倍钢丝绳最大工作静拉力时不发生永久变形。\n\n### 6．3．4 车轮与轨道\n\n#### 6．3．4．1 材料\n\n##### 6．3．4．1．1 车轮与滚轮的材料\n\n车轮与滚轮的材料应符合JB／T6392的规定。当采用球墨铸铁时，其踏面和轮缘应进行热处理。\n\n##### 6．3．4．1．2 轨道材料\n\n起重机轨道用材料推荐如下：\n\n轻轨推荐用力学性能不低于 GB／T11264中的 $5 5 \\mathrm { Q }$ ；  \n铁路用热轧钢轨推荐用力学性能不低于 GB2585中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ ；  \n起重机钢轨推荐用力学性能不低于 $\\mathrm { Y B } / \\mathrm { T } ~ 5 0 5 5$ 中的 $\\mathrm { U } 7 1 \\mathrm { M n }$ 。\n\n注：当采用其他型钢、方钢、扁钢等做轨道时，应注意其材质和硬度的实际情况，必要时可降低轮压，以保证有足够的使用寿命。\n\n#### 6．3．4．2 车轮与滚轮的校验计算\n\n##### 6．3．4．2．1 总则\n\n本计算方法适用于轨道安装与维护良好、车轮调整正确、直径不超过 $\\mathrm { 1 ~ 0 0 0 ~ m m }$ 的车轮和滚轮的校\n\n验计算。应避免采用大直径车轮和滚轮，因为大直径车轮和滚轮的轮压较大，对轨道基础或承轨结构的承载能力要求较高。为减少单个车轮轮压，可采用平衡台车增加车轮数量。\n\n起重机的车轮和滚轮应根据等效工作轮压进行疲劳强度校验计算，应根据最大轮压进行静强度校验计算。\n\n##### 6．3．4．2．2 计算载荷\n\n###### 6．3．4．2．2．1 等效工作轮压\n\n等效工作轮压按式（130）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { m e a n I , \\parallel } } = \\frac { P _ { \\mathrm { m i n I , \\parallel } } + 2 P _ { \\mathrm { m a x , \\parallel } } } { 3 } \\qquad \\underbrace { \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . } _ { \\mathrm { \\textit { Nostrap } } } . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { m e a n I } }$ 无风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；meanⅡ 有风正常工作起重机的等效工作轮压，单位为牛顿（N）；  \nminⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机空载确定的所验算车轮的最小轮压，单位为牛顿（N）；  \nmaxⅠ、Ⅱ 按4．4．2．2的载荷情况Ⅰ或按4．4．2．3的载荷情况Ⅱ，起重机满载确定的所验算车轮的最大轮压，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．2 最大轮压犘\n\n最大轮压 $P _ { \\mathrm { { m a x } } }$ 是指在载荷情况Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ中最不利状态和位置下最大轮压中的较大者，单位为牛顿（N）。\n\n###### 6．3．4．2．2．3 确定承压面的有效接触宽度\n\n对具有平坦承压面的轨道，轨顶总宽度为犾犫 $b$ ，每边倒角圆半径为 $r$ ，见图 $1 4 \\mathrm { ~ a ~ } )$ ），轮轨有效接触宽度为： $l { = } b { - } ~ 2 r$ 。\n\n对于具有平坦、锥形或凸起承压面的轮轨，如车轮在工字钢梁下翼缘上面运行，则轮轨有效接触宽犾度为： $l { = } _ { \\mathscr { w } } { - } r$ 。\n\n其中车轮踏面宽度 $\\boldsymbol { \\omega }$ ，下翼缘外侧倒角圆半径为 $r$ ，如图 $1 4 \\mathrm { ~ b ~ }$ ）所示，车轮直径 $D$ 应为投影宽度$(  \\infty - r \\textrm { ) }$ 中点上的直径。\n\n  \n图 ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec9a7804-5e86-4df0-884d-f762f5667b8b', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '17 电缆头制作、导线连接和线路绝缘测试', '17 电缆头制作、导线连接和线路绝缘测试## 17．1主控项目\n\n17.1.1电力电缆通电前应按现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》\n\nGB 50150的规定进行耐压试验，并应合格。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：试验时观察检查并查阅交接试验记录。\n\n17．1．2低压或特低电压配电线路线间和线对地间的绝缘电阻测试电压及绝缘电阻值不应小于表17．1．2的规定，矿物绝缘电缆线间和线对地间的绝缘电阻应符合国家现行有关产品标准的规定。\n\n表17．1．2低压或特低电压配电线路绝缘电阻测试电压及绝缘电阻最小值检查数量：按每检验批的线路数量抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1条线路，并应覆盖不同型号的电缆或电线。\n\n\n\n\n\n检查方法：用绝缘电阻测试仪测试并查阅绝缘电阻测试记录。\n\n17．1．3电力电缆的铜屏蔽层和铠装护套及矿物绝缘电缆的金属护套和金属配件应采用铜绞线或镀锡铜编织线与保护导体做连接，其连接导体的截面积不应小于表17．1．3的规定。当铜屏蔽层和铠装护套及矿物绝缘电缆的金属护套和金属配件作保护导体时，其连接导体的截面积应符合设计要求。\n\n表17．1．3电缆终端保护联结导体的截面(mm2)  \n\n\n\n\n\n检查数量：按每检验批的电缆线路数量抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1条电缆线路并应覆盖不同型号的电缆。\n\n检查方法：观察检查。\n\n17．1．4电缆端子与设备或器具连接应符合本规范第10．1．3条和第10．2．2条的规定。\n\n检查数量：按每检验批的电缆线路数量抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1条电缆线路。\n\n检查方法：观察检查并用力矩测试仪测试紧固度。\n\n## 17．2一般项目\n\n17．2．1电缆头应可靠固定，不应使电器元器件或设备端子承受额外应力。\n\n检查数量：按每检验批的电缆线路数量抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1条电缆线路。\n\n检查方法：观察检查。\n\n17．2．2导线与设备或器具的连接应符合下列规定：\n\n1 截面积在10mm2及以下的单股铜芯线和单股铝／铝合金芯线可直接与设备或器具的端子连接。\n\n2 截面积在2．5mm2及以下的多芯铜芯线应接续端子或拧紧搪锡后再与设备或器具的端子连接。\n\n3 截面积大于2．5mm2 的多芯铜芯线，除设备自带插接式端子外，应接续端子后与设备或器具的端子连接；多芯铜芯线与插接式端子连接前，端部应拧紧搪锡。\n\n4 多芯铝芯线应接续端子后与设备、器具的端子连接，多芯铝芯线接续端子前应去除氧化层并涂抗氧化剂，连接完成后应清洁干净。\n\n5 每个设备或器具的端子接线不多于2根导线或2个导线端子。\n\n检查数量：按每检验批的配线回路数量抽查 $5 \\%$ ，且不得少于1条配线回路，并应覆盖不同型号和规格的导线。  \n检查方法：观察检查。\n\n17．2．3截面积6mm2及以下铜芯导线间的连接应采用导线连接器或缠绕搪锡连接，并应符合下列规定：\n\n1 导线连接器应符合现行国家标准《家用和类似用途低压电路用的连接器件》GB 13140的相关规定，并应符合下列规定：\n\n1)导线连接器应与导线截面相匹配;\n\n2)单芯导线与多芯软导线连接时，多芯软导线宜搪锡处理；\n\n3)与导线连接后不应明露线芯；\n\n4)采用机械压紧方式制作导线接头时，应使用确保压接力的专用工具;\n\n5)多尘场所的导线连接应选用IP5X及以上的防护等级连接器；潮湿场所的导线连接应选用 IPX5及以上的防护等级连接器。\n\n2 导线采用缠绕搪锡连接时，连接头缠绕搪锡后应采取可靠绝缘措施。\n\n检查数量：按每检验批的线间连接总数抽查 $5 \\%$ ，且各不得少于1个型号及规格的导线，并应覆盖其连接方式。\n\n检查方法：观察检查。\n\n17．2．4铝／铝合金电缆头及端子压接应符合下列规定：\n\n1 铝／铝合金电缆的联锁铠装不应作为保护接地导体(PE)使用，联锁铠装应与保护接地导体(PE)连接;\n\n2 线芯压接面应去除氧化层并涂抗氧化剂，压接完成后应清洁表面；\n\n3 线芯压接工具及模具应与附件相匹配。\n\n检查数量：按每个检验批电缆头数量抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1个。\n\n检查方法：观察检查。\n\n17．2．5 当采用螺纹型接线端子与导线连接时，其拧紧力矩值应符合产品技术文件的要求，当无要求时，应符合本规范附录H的规定。\n\n检查数量：按每检验批的螺纹型接线端子的数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1个端子，并应覆盖不同的导线。\n\n检查方法：核对产品技术文件，观察检查并用力矩测试仪测试紧固度。\n\n17.2.6 绝缘导线、电缆的线芯连接金具(连接管和端子)，其规格应与线芯的规格适配，且不得采用开口端子，其性能应符合国家现行有关产品标准的规定。\n检查数量：按每检验批的线芯连接数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于2个连接点。\n\n检查方法：观察检查，并查验材料合格证明文件和材料进场验收记录。\n\n### 17．2．7当接线端子规格与电气器具规格不配套时，不应采取降容的转接措施。\n\n检查数量：按每个检验批的不同接线端子规格的总数量抽查 $20 \\%$ ，且各不得少于1个。\n\n检查方法：观察检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec9df648-a993-44d6-babb-e2ea3b88441b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 1）', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数） ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$## 犔．1 承受端弯矩和横向载荷时的等截面焊接工字形组合截面和轧制 H型钢构件简支梁的侧向屈曲稳定系数 $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按式（L．1）计算：\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { b } } = \\beta _ { \\mathrm { b } } ~ \\frac { 4 } { \\lambda _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } } \\frac { 0 . A h } { W _ { \\mathrm { x } } } \\biggl [ k ( 2 m - 1 ) + \\sqrt { 1 + ( \\frac { \\lambda _ { \\mathrm { y } } t } { 4 . 4 h } ) ^ { 2 } } \\biggr ] \\frac { 2 3 5 } { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 侧向屈曲稳定系数；  \n$\\beta _ { \\mathrm { b } }$ 简支梁受横向载荷的等效临界弯矩系数，见表L.1;  \n$\\lambda _ { \\mathrm { y } }$ — 受弯构件（梁）对弱轴 $y$ 轴）的长细比，由式（43）算得；  \n$A$ 同式（43）；  \n$h$ -构件截面的全高，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$W _ { \\textrm { x } }$ — 按受压最大纤维确定的截面对强轴 $_ { \\mathcal { X } }$ 轴）的抗弯模量，单位为立方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 3 } }$ ）；$k$ 截面对称系数，对双轴对称截面取为1，对单轴对称截面取为0.8；  \n$m$ 受压翼缘对弱轴（ $y$ 轴)的惯性矩与全截面对弱轴( $y$ 轴)的惯性矩之比，双轴对称为0.5；$t ^ { . }$ 构件截面的受压翼缘厚度，单位为毫米 $\\mathrm { . m m )$ ；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n表 犔．1 犎型钢和等截面工字形简支梁的整体稳定等效临界弯矩系数 $\\beta _ { \\mathrm { b } }$   \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">项次</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">侧向支承</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m&gt;2.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">适用范围</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">跨中无侧向支承</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">均布载荷作用在</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">上翼缘</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.69+0.13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.95</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"4\">双轴对称焊接工字形截面、加强受压翼缘的单轴对称焊接工字形截面、轧制H型钢截面</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">下翼缘</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.73-0.20g</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.33</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">集中载荷作用在</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">上翼缘</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.73+0.18g</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.09</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">下翼缘</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.23-0.28g</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.67</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">项次</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">侧向支承</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">&gt;2.0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">适用范围</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ec9e1e56-470b-4354-bf46-2c55dd2052bb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 1）', '5．4 结构构件和连接的强度计算## 5．4．1 结构构件的强度计算\n\n### 5．4．1．1 基本原则\n\n起重机结构设计计算的载荷情况与载荷组合应符合4．3．3、表20和附录 G中的规定，载荷的作用位置、作用方向以及起重机的自身状况（各 部 分 相 对 位 置、运 动 组 合 等）均 应 是 对 计 算 的 最 不利情况。\n\n强度计算的内容包括结构构件 受 拉、受 压、受 弯、受 扭 的 应 力 分 析（此 应 力 还 包 含 薄 壁 杆 件 约束弯曲或约束扭转时产生的正应力和 剪 应 力、局 部 弯 曲、局 部 受 压 及 局 部 承 压 等 产 生 的 局 部 应 力等）和复合应力等的计算，可用一般力学方法，参考有关的文献中的公式、图表等进行，计算出的应力值应小于5．3．1．2规 定 的 许 用 应 力 （许 用 应 力 设 计 法）或 相 应 的 极 限 设 计 应 力 （极 限 状 态 设 计法）。\n\n### 5．4．1．2 局部压应力\n\n当车轮或滑块上的集中载荷作用在构件顶面（无垫板、无轨道）、垫板上（有垫板、无轨道）或轨道上（有轨道、无垫板）时，在其下方的腹板上边缘产生的局部压应力按式（31）计算：犘\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } = \\frac { P } { t c } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 局部压应力的平均值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$P$ 一个车轮或滑块上的集中载荷，不计起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 及运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ,单位为牛顿(N)；$t$ -腹板板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$c$ 集中载荷的分布长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$$\nc = l + 2 h _ { \\mathrm { y } }\n$$\n\nl——集中载荷的作用长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，对滑块取 $l$ 为滑块长度,对车轮取 $l = 5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；$h _ { \\mathrm { y } }$ — 自轨道顶面（有轨道时）或垫板顶面（有垫板无轨道时）或构件顶面（无垫板无轨道时）至腹板上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$[ \\sigma ]$ — 同式（28）。\n\n### 5．4．1．3 复合应力\n\n#### 5．4．1．3．1 当构件的同一计算点上受有正应力 $\\sigma$ ，剪应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 时，该点的复合应力按式\n\n（32）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（32）\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 正应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } ~ ) }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（31）；  \n$\\tau$ -剪应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）。  \n式中的 $\\sigma$ 和 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 带各自的正负号， $[ \\sigma ]$ 见表22或式（28）。\n\n#### 5．4．1．3．2 当构件的同一计算点上受有两个方向的正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 时，该点的复合应力按式（33）计算：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 3 \\tau _ { \\mathrm { x y } } ^ { 2 } } { \\ll } [ \\sigma ]\n$$\n\n……（33）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } { \\div } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — 构件同一计算点上所受的两个方向的正应力，带各自的正负号，单位为牛每平方毫米（N／$\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ），其中的每一个应力都应小于表22或式（28）的许用应力 $[ \\sigma ]$ ；$\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ — 构件同一计算点上所受的剪应力，其值应小于式（29）的剪切许用应力 $\\left[ \\tau \\right]$ ，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ecaee456-c388-4d49-a476-99ff217609cb', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第二百五十三条承揽人应当以自己的设备、技术和劳力', '第二百五十三条承揽人应当以自己的设备、技术和劳力，完成主要工作，但当事人另有约定的除外。承揽人将其承揽的主要工作交由第三人完成的，应当就该第三人完成的工作成果向定作人负责；未经定作人同意的，定作人也可以解除合同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ecb8bc9d-422a-46d6-a52d-fc0b83e3fc98', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3试验环境', '3试验环境试验室环境温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度为 $6 0 \\% { \\pm } 5 \\%$ 。室（箱）内配有温度、湿度自动记录仪，记录温度、湿度变化。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ecc81c1a-97be-46e7-9fa1-f659f7d7435f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应有的起重机正常工作时会在空中从总起升质量 $m$ 中突然卸除部分起升质量Δ （例如使用抓斗或起重电磁吸盘进行空中卸载），这将对起重机结构产生减载振动作用。减小后的起升动载荷用突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 乘以额定起升载荷来计算（见图3）。\n\n  \n图 3 系数 $\\phi _ { 3 }$\n\n空中突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 值由式（8）给出：\n\n$$\n\\phi _ { 3 } = 1 - \\frac { \\Delta m } { m } ( 1 + \\beta _ { 3 } )\n$$\n\n式中：\n\nΔ — 突然卸除的部分起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ）；  \n$m$ 总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$\\beta _ { 3 }$ 系数，对用抓斗或类似的慢速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 0 . ~ 5$ ;对用电磁盘或类似的快速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 1 . 0$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ecd26097-95d8-4a9f-9a27-f6c615f93dc7', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '12 试验方法（Part 2）', '8.4 吊篮在试验中发生故障，应立即停机检查、修理，不允许带故障作业。  \n12.8.5 吊篮在可靠性试验期间，允许按使用手册的规定进行例行维护和保养。  \n12.8.6 可靠性试验数据和结果记入表D.6。  \n12.8.7 试验载荷、工况和作业循环内容见表14。\n\n### 表14 可靠性试验分配表\n\n\n12.8.8 可靠性考核评定指标：\n\na）首次故障前工作时间 MTTFF按式（29)计算：\n\n$$\n\\mathrm { M T T F F } = t\n$$\n\n·…( 29 )\n\n式中：\n\nt -首次故障前累积工作时间，单位为小时（h）。\n\nb）平均无故障工作时间 MTBF 按式(3O)计算：\n\n$$\n\\mathrm { M T B F } = \\frac { t _ { \\mathrm { 0 } } } { \\gamma _ { \\mathrm { b } } }\n$$\n\n……( 30 )\n\n式中：\n\n$t _ { 0 }$ - 累积工作时间，单位为小时（h)；  \n$\\gamma _ { \\mathrm { b } }$ -当量故障数。\n\nc）当量故障数 $\\gamma _ { \\mathrm { { b } } }$ 按式（31)计算：\n\n$$\n\\gamma _ { \\flat } = \\sum _ { i = 1 } ^ { 4 } k _ { i } \\varepsilon _ { i }\n$$\n\n…( 31)\n\n式中：\n\n$\\textit { k } _ { i }$ - 第 $i$ 类故障次数；\n$\\varepsilon _ { i }$ 第 $i$ 类故障的危害度系数。\n\nd）可靠度 $R$ 按式(32)计算：\n\n$$\nR = \\frac { t _ { 0 } } { t _ { 0 } + t _ { 1 } } \\times 1 0 0 \\% . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：t1 修复故障的时间总和，单位为小时 ${ \\mathrm { ( h ) } }$ 。\n\n注： $t _ { 0 } \\setminus t _ { 1 }$ 均不含规定的保养时间。\n\n### 12.8.9故障分类及危害度系数\n故障分类及危害度系数见表15。\n\n表15故障分类及危害度系数  \n\n\n\n\n\n## 12.9其他试验\n\n### 12.9.1平台试验\n平台试验见附录A。  \n### 12.9.2起升机构与防坠落装置试验\n起升机构与防坠落装置试验见附录B。  \n### 12.9.3悬挂装置试验\n悬挂装置试验见附录C。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ecd79c50-58d9-4029-b774-1e0179f80e51', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条的最后一句将原规范中的“均应有出厂合格证明、质量检验等资料”修改为“每节或每段均应有出厂合格证明、质量检验等资料”，进一步强调对成品桩质量控制的重要性。\n\n### 10.2.2 钢筋混凝土桩和预应力混凝土桩制作时，预制场的设置、模板、钢筋、混凝土和预应力的施工除应符合本规范相关章节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 钢筋混凝土桩的主筋宜采用整根钢筋，如需接长时，宜采用对焊连接或机械连接，接头应相互错开，在桩尖、桩顶各 $2 \\mathrm { m }$ 长范围内的主筋不应有接头。箍筋或螺旋筋与纵筋的交接处宜采用点焊焊接；当采用矩形绑扎筋时，箍筋末端应为 $1 3 5 ^ { \\circ }$ 弯钩或 $9 0 ^ { \\circ }$ 弯钩加焊接；桩两端的加密箍筋均应采用点焊焊成封闭箍。\n\n2 采用焊接连接的混凝土桩，应按设计要求准确预埋连接钢板。采用法兰盘连接的混凝土桩，法兰盘应对准位置连接在钢筋或预应力筋上；先张法预应力混凝土桩采用法兰盘连接时，应先将法兰盘连接在预应力筋上，然后再进行张拉；法兰盘应保证焊接质量。\n\n3 每根或每一节桩的混凝土应连续浇筑，不得留施工缝。混凝土浇筑完毕后，应及时覆盖养护，并应在桩上标明编号、浇筑日期和吊点位置，同时应填写制桩记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ece2d320-6636-4ea4-aa41-cb21a27ef813', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 5）', 'rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>偏斜水平侧向载荷</td><td rowspan=2 colspan=1>偏斜运行时的水平侧向载荷，见4.2. 2.1,4.2. 2. 2</td><td rowspan=2 colspan=1>1.48</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>”</td><td rowspan=1 colspan=2>1．猛烈提升地面物品的动载载荷,见4.2.1.1.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2max</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ece34165-4d17-43e1-8b00-c61fbce2a6b9', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 4）', '人行道上任意划出 $2 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积和10、20、 $3 0 \\mathrm m$ 观测段，$0 . 6 5 \\mathrm { k N }$ 结果表明，人群荷载可以用极值I型概率$0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$\n\n本规范将人群荷载标准值按调查分析结果确定为 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。考虑跨径较小时，人群荷载所占总荷载的比例较大，为确保大量的简支梁不小于原规范的规定值，规定计算跨径 $L _ { 0 } { \\leqslant } 5 0 \\mathrm { m }$ 时，人群荷载标准值均采用 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ；计算跨径 $L _ { 0 } \\geqslant 1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，按0.85折减，采用 $2 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。上述人群荷载调查数据多来自城市桥梁行人高峰期，而公路桥梁上一般行人较少，将调查分析结果用于公路桥梁设计，应该是偏安全的。但调查实桥的数量毕竟不多，其代表性尚有欠缺，因此，对城镇郊区行人密集的桥梁，其人群荷载标准值在调查统计的基础上再提高 $1 5 \\%$ 。\n\n专用人行桥梁，人群荷载标准值参考相关国内外标准采用。\n\n## 4.3.7本次修订增加了疲劳荷载计算模型。\n\n疲劳荷载计算模型I对应于无限寿命设计方法，这种方法考虑的是构件永不出现疲劳破坏的情况。与其他疲劳荷载计算模型相比，该模型比较保守，特别是对有效影响线长度超过 $1 1 0 \\mathrm m$ 的桥梁。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ为双车模型，该模型车是根据“公路桥梁疲劳设计荷载标准研究”的研究结论给出的。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅲ车重最重，轮数较少，适用于正交异性板、横隔板/梁、纵梁等直接承受车轮荷载的构件的疲劳验算。考虑到这些构件对车轮位置更加敏感，给出了这种疲劳车的横向轮距以及轮胎接地面积。\n\n荷载模型Ⅱ不考虑后跟其他车辆的情况。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ以及疲劳荷载计算模型Ⅲ加载仅按单车道加载，多车道效应通过多车道效应系数考虑，具体参见现行《公路钢结构桥梁设计规范》（JTGD64）。\n\n## 4.3.9位于流水中的桥墩，其上游迎水面受到流水压力，流水压力的大小与桥墩的平面形状、墩台表面的粗糙率、水流速度、水流形态、水温及水的黏结性有关。\n\n圆形、圆端形或尖端形桥墩可减小流水压力当流速大于 $1 0 \\mathrm { m }$ 时，需考虑水流的脉动冲击玉力。\n\n## 4.3.10近年来，我国修建了一批近海和跨越海湾、海峡的桥梁工 程，其下部结构在波浪和海流共同作用下，受到较大强度的波浪力作用，波浪力的效应不能忽略。\n\n各海域的水文条件不同，波浪和海流的影响因素复杂，且桥梁墩台的结构形式多样，难以规定统一的波浪力标准值。我国几座大桥都是在设计前期 开展专门的波浪水流数学模型或物理模型试验来确定桥梁下部结构所受的波浪力， 并通过现场波浪力观测，对试验研究成果的准确性、正确性进行检验。因而， 范推荐通过专题研究来确定波浪力的大小。当缺连针对性研究时，可参照相关行业标准规范的规定计算。《海港水文规范》（JTS S145-2-2013）给出 出了建立在绕射理论基础之上的圆形墩柱、基础一次近似解的结果，对于方形或矩形墩柱波浪力计算，给出了经验计算方法或换算成圆形进行计算的公式。这些公式都有一定的适用范围，应用时，要注意其适用条件。\n\n## 4.3.11本条提出的冰压力计算公式，仅适用于通常的河流流冰情况，公式是以与冰破碎极限强度等强建立起来的。公式中冰的抗压强度标准值、水温系数和其他相关系数，是在参考了苏联规范CHMn2.05.03-84与其他资料后确定的。\n4.3.12桥梁结构处于自然环境中，将受到温度作用的影响，例如，常年气温变化导致桥梁沿纵向均匀地位移，这种位移不产生结构内力，只有当结构的位移受到约束时才会引起温度次内力，这是温度作用的一种形式。太阳辐射是温度作用的另一种形式，它使结构沿高度或宽度方向形成非线性的温度梯度，导致结构产生次应力。本规范称前者为均匀温度作用，后者为梯度温度作用。\n\n## 2 均匀温度作用\n\n计算桥梁结构因均匀温度作用引起外加变形或约束变形时，应从结构受到约束（架梁或结构合龙）时的结构温度作为起点，计算结构最高和最低有效温度的作用效应。本规范表4.3.12-2给出了不同气温区域的结构有效温度标准值。表中数值是按各自区域里各地差异不大的气温从中选择适当的温度，用下列公式换算得到：\n\n气温在 $2 0 \\sim 4 5 \\mathrm { { ^ circ C } }$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } \\ = \\ 3 8 . 0 0 + { \\frac { T _ { \\mathrm { i } } - 2 0 } { 2 . 0 0 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } = 2 8 . 2 3 + { \\frac { T _ { \\mathrm { t } } - 2 0 } { 1 . 4 4 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { c } } = 2 4 . 1 4 + \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - 2 0 } { 1 . 4 0 }\n$$\n\n气温在 $- 2 \\sim - 5 0 \\%$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = - ~ 1 . 4 8 ~ + { \\frac { T _ { \\mathrm { l } } } { 0 . 9 1 } }\n$$\n\n混凝');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ece7aded-ec83-4a60-ab65-84b177be6de4', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '1 范围', '1 范围本标准确立了起重机总体、结构、机械、电气与安全等部分设计应共同遵守的必要准则，规定了设计、计算要求和方法，并可作为对设计进行分析和评价的技术依据。\n\n本标准适用于桥架型起重机、臂架型起重机和缆索型起重机，但不涉及上述起重机设计的特殊问题。本标准也可供其他起重机参照使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ece8e5e2-256f-4acd-8bc8-c1284deda85f', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '工程测量规范', '工程测量规范GB 50026-2007\n\n条文说明');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed00dd13-c0fa-4709-985e-d1d950f47199', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.7 桥面铺装、防水和排水', '3.7 桥面铺装、防水和排水## 3.7.2 沥青混凝土和水泥混凝土都是不能完全防水的。防水层的设置可避免或减少钢筋的锈蚀，保证桥梁结构的质量。\n\n## 3.7.4 水泥混凝土桥面铺装层直接承受车辆轮压的作用，既是保护层，又是受力层，要具有足够的强度、良好的整体性以及抗冲击与耐疲劳特性，同时还要具有防水性及其对温度变化的适应性。\n\n要减少和消除桥面铺装层在预定的设计使用期内的早期破坏、满足行车荷载和环境因素作用下的使用功能，就要强化铺装层结构的抗裂性能和耐疲劳特性。\n\n## 3.7.5 钢桥面铺装一般采用沥青混凝土体系，其涉及对正交异性钢桥面板的结构受力状态、桥梁纵面线形 当地气象与环境条件、铺装材料的基本强度、变形性能、抗腐蚀性、水稳性、高温稳定性、低温抗裂性、黏结性 抗滑性、施工工艺等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed01313b-448c-4f6d-93ac-d27a36e61ac2', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', 'J.4铆接', 'J.4铆接J.4.1高强度环槽铆钉连接副在铆接施工时，应按一定顺序，从板束刚度小、缝隙小之处开始，对大面积节点板应从中间部分向四周的边缘进行铆接。\n\nJ.4.2 短尾型高强度环槽铆钉的铆接工艺（图J.4.2）应按下列步骤进行：\n\n1先将短尾型高强度环槽铆钉穿过连接板层，再将套环从铆钉的尾部旋入拧紧。  \n2将短尾型高强度环槽铆钉的尾牙插入铆枪的卡爪内，准备铆接。\n\n3按下铆枪的启动按钮，使铆枪的卡爪带动铆钉向上运动，对铆钉施加拉紧力；同时在铆枪铁砧的作用下，使套环产生塑性变形。\n\n4铆枪的卡爪继续带动铆钉向上运动，直至液压泵站达到设定压力值时，将卡爪退回并完成铆接。\n  \n图J.4.2　短尾型高强度环槽铆钉铆接工艺步骤\n\nJ.4.3拉断型高强度环槽铆钉的铆接工艺（图J.4.3）应按下列步骤进行：：\n\n1先将拉断型高强度环槽铆钉穿过连接板层，然后再将套环从铆钉的尾部旋入拧紧。\n\n2将拉断型高强度环槽铆钉的尾牙插入铆枪的卡瓣内，准备铆接。\n\n3按下铆枪的启动按钮，使铆枪的卡瓣带动铆钉向上运动，对铆钉施加拉紧力；同时在铆枪铁砧的作用下，使套环产生塑性变形。\n\n4铆枪的卡瓣继续带动铆钉向上运动，直至液压泵站达到设定压力值，铆钉在拉断槽处断裂，将卡瓣退回并完成铆接。\n\n  \n图J.4.3拉断型高强度环槽铆钉铆接工艺步骤\n\nJ.4.4 对铆接施工时设置的临时螺栓和冲钉，应在已安装的高强度环槽铆钉连接副铆接完成后再进行替换，且应先替换临时螺栓，再替换冲钉。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed0251b9-ac1e-4145-b6d8-64b82a6ca43c', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '7.6铸钢件加工', '7.6铸钢件加工## Ⅰ主控项目\n\n7.6.1²铸钢件与其他构件连接部位四周150mm²的区域，应按现行国家标准《铸钢件超声检测第1部分：一般用途铸钢件》GB/T7233.1和《铸钢件超声检测第2部分：高承压铸钢件》GB/T7233.2的规定进行 $1 0 0 \\%$ 超声波探伤检测。检测结果应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查探伤报告。\n\n## Ⅱ一般项目\n\n7.6.2铸钢件连接面的表面粗糙度R。不应大于25μm。连 接孔、轴的表面粗糙度不应大于 $1 2 . 5 ~ \\mathrm { ~ \\textmu ~ m ~ }$ 。\n\n检查数量：按零件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。  \n检验方法：用粗糙度对比样板检查。\n\n7.6.3有连接要求的轴(外圆)和孔机械加工的允许偏差应符合表7.6.3的规定或设计要求。\n\n检查数量：按规格抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：用卡尺、直尺、角度尺检查。\n\n表7.6.3 轴(外圆)和孔机械加工的允许偏差  \n\n\n\n\n\n注：d 为轴(外圆)直径或孔径。\n\n7.6.4有连接要求的平面、端面、边缘机械加工的允许偏差应符合表7.6.4的规定或设计要求。\n\n检查数量：按零件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：用卡尺、直尺、角度尺检查。\n\n表7.6.4平面、端面、边缘机械加工的允许偏差  \n\n\n\n\n\n注：L 为加工面边长或加工边长度。\n\n7.6.5铸钢件可用机械、加热的方法进行矫正，矫正后的表面不得有明显的凹痕或其他损伤。\n\n检查数量：全部检查。  \n检验方法：观察检查。\n\n7.6.6铸钢件表面质量应符合本标准第4.4.4条的规定。\n\n检查数量：全部检查。\n\n检验方法：观察检查。\n\n7.6.7焊接坡口采用气割方法加工时，其允许偏差应符合表  \n7.6.7的规定或满足设计要求。\n\n表7.6.7气割焊接坡口的允许偏差');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed05a6a9-8216-4f57-b8c7-71cbe4cc30d6', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13.3圆钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算（Part 1）', '13.3圆钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算## 13.3.1采用本节进行计算时，圆钢管连接节点应符合下列规定：\n\n1支管与主管外径及壁厚之比均不得小于0.2，且不得大于1.0;\n\n2主支管轴线间的夹角不得小于 $3 0 ^ { \\circ }$ ；\n\n3支管轴线在主管横截面所在平面投影的夹角不得小于${ 6 0 } ^ { \\circ }$ ，且不得大于 $\\boldsymbol { 1 2 0 ^ { \\circ } }$ 。\n\n## 13.3.2无加劲直接焊接的平面节点，当支管按仅承受轴心力的构件设计时，支管在节点处的承载力设计值不得小于其轴心力设计值。\n\n### 1平面X形节点（图13.3.2-1)：\n\n  \n图13.3.2-1 X形节点1—主管；2—支管\n\n1）受压支管在管节点处的承载力设计值 $N _ { \\mathrm { c X } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { c X } } = \\frac { 5 . 4 5 } { ( 1 - 0 . 8 1 \\beta ) \\sin \\theta } \\phi _ { \\mathrm { n } } t ^ { 2 } f\n$$\n\n$$\n\\beta = D _ { i } / D\n$$\n\n$$\n{ \\psi } _ { \\mathrm { n } } = 1 - 0 . 3 \\frac { \\sigma } { f _ { \\mathrm { y } } } - 0 . 3 \\left( \\frac { \\sigma } { f _ { \\mathrm { y } } } \\right) ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $\\psi _ { \\mathfrak { n } }$ —参数，当节点两侧或者一侧主管受拉时，取 $\\psi _ { \\mathfrak { n } } =$\n\n1，其余情况按式（13.3.2-3）计算；$t$ 1 主管壁厚 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$f$ ——主管钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值 $( \\mathrm { N } / $ $\\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\theta$ 主支管轴线间小于直角的夹角；$D , D _ { i }$ ——分别为主管和支管的外径 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$f _ { \\mathbf { y } }$ 1 -主管钢材的屈服强度 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } ) .$ ；$\\sigma$ -节点两侧主管轴心压应力中较小值的绝对值 $( \\mathrm { N } / \\AA )$ $\\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ 。\n\n2）受拉支管在管节点处的承载力设计值 $N _ { \\mathrm { t X } }$ 应按下式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { t X } } = 0 . 7 8 \\left( \\frac { D } { t } \\right) ^ { 0 . 2 } N _ { \\mathrm { c X } }\n$$\n\n### 2平面 $\\mathrm { T }$ 形(或 $\\mathrm { Y }$ 形）节点（图13.3.2-2 和图13.3.2-3)：\n\n  \n图13.3.2-2T形（或Y形）受拉节点1—主管；2—支管\n\n1）受压支管在管节点处的承载力设计值 $N _ { \\mathrm { c T } }$ 应按下式计算：\n\n  \n图13.3.2-3T形（或 $\\mathbf { Y }$ 形）受压节点1—主管；2-支管\n\n$$\nN _ { \\mathrm { c T } } = \\frac { 1 1 . 5 1 } { \\sin \\theta } \\left( \\frac { D } { t } \\right) ^ { 0 . 2 } \\psi _ { \\mathrm { n } } \\psi _ { \\mathrm { d } } t ^ { 2 } f\n$$\n\n当 $\\beta { \\leqslant } 0 . 7$ 时：\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { d } } = 0 . 0 6 9 + 0 . 9 3 \\beta\n$$\n\n当 $\\beta > 0 . 7$ 时：\n\n$$\n\\psi _ { \\mathrm { d } } = 2 \\beta - 0 . 6 8\n$$\n\n2）受拉支管在管节点处的承载力设计值 $N _ { \\mathrm { t T } }$ 应按下列公式计算：\n\n当 $\\beta { \\leqslant } 0 . 6$ 时：\n\n$$\n{ N _ { \\mathrm { t T } } } = 1 . 4 { N _ { \\mathrm { c T } } }\n$$\n\n当 $\\beta > 0 . 6$ 时：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { t T } } = ( 2 - \\beta ) N _ { \\mathrm { c T } }\n$$\n\n### 3平面 $\\mathrm { K }$ 形间隙节点（图13.3.2-4)：\n\n1）受压支管在管节点处的承载力设计值 $N _ { \\mathrm { c K } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { { c K } } } = { \\frac { 1 1 . 5 1 } { \\sin \\theta _ { \\mathrm { { c } } } } } \\left( { \\frac { D } { t } } \\right) ^ { 0 . 2 } \\psi _ { \\mathrm { { n } } } \\psi _ { \\mathrm { { d } } } \\psi _ { \\mathrm { { a } } } t ^ { 2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed10fa08-b21e-47c4-9224-3451f0e71996', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 5）', '=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>车间及仓库用</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>600</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>繁忙的工作车间、仓库用</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>600</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>1000</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>抓斗式</td><td rowspan=1 colspan=1>间断装卸用</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>450</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>800</td><td rowspan=1 colspan=1>G2</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>1500</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>门式起重机</td><td rowspan=1 colspan=1>吊钩式</td><td rowspan=1 colspan=1>一般用途</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>150</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>300</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1>25</td><td rowspan=1 colspan=1>450</td><td rowspan=1 colspan=1>G</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed1866df-7370-46e3-bf84-e1e2ae2c6f0f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 2）', '_ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来进行评价， $t ^ { \' }$ 按下述规定确定：\n\na） 对轧制型材：\n\n1） 对圆截面  ＝  ；′ 1．8  \n2） 对方截面 $t ^ { \\prime } { = } \\frac { t } { 1 . 8 } ;$\n\nb） 对截面长边为 $b$ 、短边为 $d$ 的矩形截面：\n\n1） 当两边之比 $b / d { \\leqslant } 1 . 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } \\frac { b } { 1 . 8 }$ ；犱2） 当两边之比 $b / d { > } 1 . \\ 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } d$ 。\n\n## 犐．1．3 工作环境温度的影响\n\n在室外的起重机结构的工作环境温度取为起重机使用地点的年最低日平均温度。当起重机的结构工作环境温度在犣 $0 \\mathrm { ‰ }$ 以下时，随着温度的降低，材料脆性破坏的危险性越来越大。不低于－犣 $3 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．6）计算；低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 、高于－ $5 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．7）计算。\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { 6 } { 1 \\ 6 0 0 } } T ^ { 2 }\n$$\n\n……（I．6）\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { - 2 . 2 5 T - 3 3 . 7 5 } { 1 0 } }\n$$\n\n……（I．7）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { C } }$ — （钢材质量组别选择的）工作环境温度影响评价系数；$T -$ -起重机结构的工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$\n\n## 犐．2 所要求的钢材质量组别的确定\n\n### 犐．2．1 综合评价法\n\n将评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } } , Z _ { \\mathrm { B } } , Z _ { \\mathrm { C } }$ 相加，得到总评价系数 $Z$ ，由表I．1查出所要求钢材质量组别。表I．2给出了各组对应的钢材牌号及相应的冲击韧性值。\n\n表犐．1 与总评价系数有关的钢材质量组别的划分  \n\n\n\n\n\n表犐．2 钢材质量组别及钢材牌号  \n\n\n\n\n\n## 附 录 犑\n\n## （规范性附录）受压构件的计算长度和格构式构件的换算长细比\n\n### 犑．1 受压构件的计算长度 $l _ { \\mathrm { c } }$\n\n#### 犑．1．1 同一平面内在不同支承方式下各种截面型式的等截面受压构件的计算长度，按式（J．1）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } l\n$$\n\n……（J．1）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 等截面受压构件的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；l -构件的实际几何长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$\\mu _ { 1 }$ -与支承方式有关的(在两个互相垂直的平面内不一定相同)长度系数，见表J.1。\n\n#### 犑．1．2 变截面受压构件计算长度按式（J．2）计算，此时构件的截面惯性矩取原构件的最大截面惯性矩：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } \\mu _ { 2 } l\n$$\n\n……（J．2）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 变截面受压构件计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 2 }$ -变截面长度系数，见表 $\\mathrm { J } , 2 \\sim$ 表J.4。等截面时取 $\\mu _ { 2 } = 1$\n\n#### 犑．1．3 考虑到起重机臂架端部有变幅拉臂钢丝绳或起升钢丝绳时，在理想情况下对臂架回转平面内的变形可能产生阻碍作用，臂架在回转平面内的计算长度可按式（J．3）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { \\mathrm { l } } \\mu _ { 2 } \\mu _ { 3 } l\n$$\n\n……（J．3）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ —— 臂架在回转平面内的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 3 }$ ——考虑拉臂钢丝绳或起升钢丝绳阻碍臂架在回转平面内变形的长度系数。当臂架用拉臂钢丝绳变幅（图J．1）时，长度系数可由式（J．4）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { A } { 2 B }\n$$\n\n……（J．4）\n\n若计算值小于0．5时，则 $\\mu _ { 3 }$ 取0．5。\n\n式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n……（J．5）\n\n式中：\n\n计算系数；\n\n$$\nc = \\frac { 1 } { \\mathrm { c o s } \\alpha + a \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed2220b2-b4f2-4b90-9a45-cdda521301cd', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第五十二条违反本法第三十五条规定，进出口野生动物或者其制品的', '第五十二条违反本法第三十五条规定，进出口野生动物或者其制品的，由海关、检验检疫、公安机关、海洋执法部门依照法律、行政法规和国家有关规定处罚；构成犯罪的，依法追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed2765ad-bf11-4e4d-abc7-46673eed66b7', '46《中华人民共和国安全生产法2021》（主席令第88号）.md', '第一百零五条 生产经营单位有下列行为之一的', '第一百零五条 生产经营单位有下列行为之一的，责令限期改正，处五万元以下的罚款，对其直接负责的主管人员和其他直接责任人员处一万元以下的罚款；逾期未改正的，责令停产停业整顿；构成犯罪的，依照刑法有关规定追究刑事责任：（一）生产、经营、储存、使用危险物品的车间、商店、仓库与员工宿舍在同一座建筑内，或者与员工宿舍的距离不符合安全要求的；\n\n（二）生产经营场所和员工宿舍未设有符合紧急疏散需要、标志明显、保持畅通的出口、疏散通道，或者占用、锁闭、封堵生产经营场所或者员工宿舍出口、疏散通道的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed373cfb-7dd2-4f17-926d-e93f6b50bc90', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．3 材料和许用应力（Part 2）', '承压许用应力，按式（30）计算：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } ] = 1 . 4 [ \\sigma ]\n$$\n\n……（30）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { c d } } \\right]$ ———端面承压许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$[ \\sigma ]$ ———同式（28）或见表22。\n\n## 5．3．2 连接材料及其许用应力\n\n### 5．3．2．1 焊条、焊丝、焊剂材料\n\n手工焊条应符合 GB／T5117和 GB／T5118的规定。焊丝应符合 GB／T5293和 GB／T8110的规定。\n\n焊条、焊丝和焊剂，应与母材的综合机械性能相适应。\n\n### 5．3．2．2 高强度螺栓副、销轴材料\n\n高强度螺栓、螺母和垫圈材料应符合GB／T1231或GB／T3633的规定。大于 M24的扭剪型高强度螺栓副和大于 M30的高强度螺栓副，应符合GB／T3098．1、GB／T3098．2等的规定。各种规格的螺栓副除选用 GB／T1231规定的材料外，还可采用 GB／T3077规定的用于8．8级的 $4 0 \\ \\mathrm { { C r } }$ 和用于10．9级以上的 $3 5 ~ \\mathrm { C r M o } \\mathrm { , 4 2 ~ C r M o }$ 等钢材。\n\n主要承载连接销轴的材料，宜采用符合 GB／T699的45钢及符合 GB／T3077的 $4 0 ~ \\mathrm { C r } , 3 5 ~ \\mathrm { C r M o }$ 、$4 2 ~ \\mathrm { C r M o }$ 等钢材，并进行必要的热处理。\n\n### 5．3．2．3 连接的许用应力\n\n#### 5．3．2．3．1 焊缝的许用应力\n\n在焊缝连接的设计中，焊缝应具有与母材同等的综合机械性能。\n\n焊缝承受纵向拉伸、压缩时，许用应力不应超过焊缝纵向拉、压许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ ，承受剪切时不应超过焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 。根据焊接条件、焊接方法和焊缝质量分级，焊缝的许用应力 $\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] , \\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 见表23。\n\n单位为牛每平方毫米\n\n表 23 焊缝的许用应力犪  \n\n\n\n\n\n#### 5．3．2．3．2 铆钉、螺栓、销轴连接的许用应力\n\n##### 5．3．2．3．2．1 铆钉连接的许用应力\n\n铆钉分剪切铆钉（单剪、双剪或复剪），拉力铆钉和拉剪组合铆钉。\n\n铆钉在承受拉剪组合应力时应分别计算剪切应力和拉伸应力，计算值应分别小于对应的许用应力。  \n主要承载构件使用铆钉连接时，应避免铆钉受拉。  \n在连接中沿同一受力方向至少排列两个以上铆钉。  \n铆钉连接的许用应力见表24。\n\n单位为牛每平方毫米a Ⅰ类孔有：\n表 24 铆钉连接的许用应力（Ⅰ类孔犪）  \n\n\n\n\n\n—在装配好的结构件上按设计孔径钻成的孔；—在单个零件和结构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；—在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孔。b 工地安装的连接铆钉，其许用应力宜适当降低。c ［］为铆钉或构件相应钢材的基本许用应力，见表22。d 当为埋头或半埋头铆钉时，表中数值乘以0．8予以降低。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed3c9116-189e-4e6e-939e-a16046ee2345', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞', '附 录 犞## （资料性附录）\n## 流动式起重机的倾覆线\n\n在本附录中，图V．1～图V．5只是流动式起重机的倾覆线的示意图，实际倾覆线取决于各起重机的具体设计。\n\n### 犞．1 起重机支承在车轮（轮胎）上\n#### 犞．1．1 车轮（轮胎）不带悬架或悬架装置被锁定（见图 V．1和图 V．2）\n\n倾覆线为车轮着地点的连线。对于装有双轮轴或多后轴摆动悬架的底盘，应考虑以下两种情况：\n\na） 摆动悬架轴被固定或被锁定的情况下，则为外车轮（轮胎）着地点的连线；  \nb） 车轮安装在可摆动悬架上时，则为摆动轴的轴线。\n\n  \n图 犞．1\n\n  \n图 犞．2\n\n#### 犞．1．2 车轮悬架装置未锁定（见图 V．3）\n\n倾覆线是悬架装置作用点的连线。\n\n### 犞．2 起重机支承在外伸支腿上（见图 V．4）\n\n倾覆线是各支承中心点的连线，但除外伸支腿外，还存在柔性支承面（如充气轮胎），则应考虑此柔性支承面。\n\n  \n图 犞．3\n\n  \n图 犞．4\n\n### 犞．3 起重机支承在履带上（见图 V．5）\n\n倾覆线是驱动轮轴心的连线和引导轮轴心的连线。\n\n  \n图 犞．5\n\n附 录 犠（资料性附录）符号和代号\n## 表 犠．1 符号／代号表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed3e4a72-09b9-444e-9581-d5c643224df6', '48《焊接接头冲击试验方法》（GB2650-89）.md', '5 试验与结果记录', '5 试验与结果记录## 5.1 试验机、试验要求应符合GB2106 和GB229 有关规定。\n\n## 5.2 低温冲击试验应根据GB4159 的相应规定进行。\n\n## 5.3 根据所用技术条件的要求，试验结果可以用冲击吸收功，也可以用冲击韧性值表达。当采用V型缺口试样时，分别用 $\\mathbf { A } _ { \\mathrm { k v } }$ 或 $\\mathbf { a } _ { \\mathbf { k } \\mathbf { v } }$ 表示；采用U型缺口试样时，相应用 $\\mathrm { A } _ { \\mathrm { k u } }$ 或 $\\mathrm { a } _ { \\mathrm { k } \\mathrm { u } }$ 表示。\n\n## 5.4 试验报告应记录下列内容：\n\na、试样的型式及缺口的方位；  \nb、试验温度;  \nc、 试样破断的冲击吸收功或冲击韧性值;  \nd、断口上发现的缺陷种类。\n\n## 5.5 应根据相应的标准或产品技术条件对试验结果进行评定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed3f1ee6-d79e-4f5e-8220-915b70ee5090', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条是针对将构件安装就位后再压浆的错误施工方法的一项限制性规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed582411-b816-4fe6-9b7e-69d578ae8278', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '6 试验报告', '6 试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称、执行标准；  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（4）环境温度和湿度;  \n（5）劈裂抗拉强度；  \n（6）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed5a5bc4-8609-4684-b527-b2f303606b77', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '5.7 高处作业（Part 2）', '手架应设排水措施，遇洪水或大雨浸泡后，应重新检验脚手架基础。冻胀 土基础应设防冻胀措施。\n\n5.7.26 碗扣式、扣件式及门式脚手架搭设应分别符合现行《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130)及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128）的相关规定。\n\n5.7.27 脚手架作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合本规范第5.7.5条的有关规定。\n\n5.7.28 脚手架的脚手板应满铺、固定，离结构物立面的距离不得大于 $0 , 1 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n5.7.29 脚手架拆除必须严格执行专项施工方案，拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁提前拆除。\n\n5.7.30 架子工应按照有关规定经专业机构培训，并应取得相应的从业资格。作业时应戴安全帽、穿防滑鞋、系安全带。\n\n5.7.31 高处作业现场所有可能坠落的物件均应预先撤除或固定。所存物料应堆放平稳，随身作业工具应装入工具袋，不得向下抛掷拆卸的物料。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed5ea132-d2a6-4661-badb-d9a5bec64058', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '《公路桥涵设计通用规范', '《公路桥涵设计通用规范（JTG D60—2015）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed611382-2fc7-447a-9adf-eafa976cc42d', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0567—2005 水泥混凝土耐磨性试验方法', 'T0567—2005 水泥混凝土耐磨性试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed6fbcab-2b2b-4fa5-8643-a4b934ab64c6', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '9 安全管理', '9 安全管理## 9.0．1脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。\n\n## 9．0．2搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。\n\n## 9.0．3脚手架的构配件质量与搭设质量，应按本规范第8章的规定进行检查验收，合各后方准使用。\n\n## 9．0．4作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。\n\n## 9．0．5当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。\n\n## 9．0．6脚手架的安全检查与维护，应按本规范第 $8 . 2 . 2 \\widetilde { \\mathrm { ~ 8 ~ . ~ 2 . ~ 5 ~ } }$ 条的规定进行。安全网立按有关规定搭设或拆除。\n\n## 9．0．7在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：\n\n（1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆\n\n（2）连墙件。\n\n## 9．0．8不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。\n\n## 9．0．9临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。\n\n## 9．0．10 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。\n\n## 9.0．11工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。\n\n## 9．0．12 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed7b2c1b-154f-4ccd-8641-c8c8d71b72fa', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 3）', '电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3．7 电阻器应安装牢固，一般4箱及4箱以下的电阻器可直接叠装，超过4箱时在保证散热及温升稳定的情况下可增加叠装箱数。\n\n### 7．5．2 控制屏（柜）\n\n开关装置、配电装置和装有电气设备的控制屏（柜）可按如下办法加以封闭：\n\n在专门的密封空间内；  \n在起重机主梁结构内。\n\n室外型起重机控制屏（柜）应采用防护式结构。在无遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级不应低于GB4208中的IP54，在有遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级可适当降低。\n\n设备的金属壳体，需焊有保护接地螺钉（或螺母），并在明显处标志保护接地符号；若门上有电气元件，应装设专用的接地线，门应可锁住。\n\n控制屏（柜）应安装牢固，在箱壳和箱柜前面至少要留 $4 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 宽的净空，地面应无障碍物。\n\n### 7．5．3 控制系统\n\n#### 7．5．3．1 控制系统性能\n\n起重机在 $110 \\%$ 的额定载荷下应能可靠工作。\n\n在供电系统电压波动为额定值的－ $10 \\%$ 时起升额定载荷，无论载荷处于什么位置，系统应保证机构正常工作且不出现溜钩。\n\n除非控制方案允许，无论控制手柄处于什么位置，正常工作时额定载荷下降速度不应超过额定速度的 $120 \\%$ 。\n\n对运行和回转机构，两个方向的起动和停机应渐进控制。\n\n#### 7．5．3．2 控制电源\n\n控制电源由变压器提供时，二次侧电压不应超过 $2 5 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ ；变压器的二次侧公共端应可靠接地，变压器的公共极不应被任何开关、触点或熔断器隔断，同时应采取适当措施，防止非公共极线路的超载或短路。\n\n### 7．5．4 控制方式\n\n\n\n#### 7．5．4．1 司机室控制\n\n控制器的布置应使司机对起重机工作区域有足够的视角范围和视野，控制手柄的方 向 应 符 合GB／T4205的规定。\n\n应设置在紧急情况下可迅速断开总动力电源的红色急停按钮，急停按钮应是非自动复位式的，并设置在司机操作方便的地方。\n\n#### 7．5．4．2 地面有线控制\n\n地面控制的起重机由悬挂式控制装置上的按钮、开关等操作元件来控制所有机构的动作，这些按钮或开关装置应是自动复位式的。控制装置上除操作元件外，还应设置一个切断总电源的开关，此开关应是非自动复位式的。\n\n除了对电动机进行直接控制外，控制装置中的电压不应超过 $2 5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n控制装置外壳的材料宜采用完全绝缘的或者是有绝缘保护层的材料，对于金属外壳或直接能触摸到的金属零件应单独接地。\n\n外壳防护等级应符合 GB4208的规定，室内作业时不低于IP43，室外作业时不低于IP54。\n\n悬挂控制装置应采取有效的悬挂承重措施，以防止电缆在悬挂状态时受拉伸。\n\n地面控制的起重机，大小车运行机构空载速度不超过 $5 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$\n\n#### 7．5．4．3 无线遥控\n\n采用无线遥控方式的起重机，遥控器应具有故障自诊断功能，在任何非正常工作状态下应能实现自动关闭，停止工作；还应具有抗同频干扰信号的能力，受同频干扰时不允许出现误动作。\n\n遥控器的防护等级应符合GB4208的规定，室内使用时不低于IP43，室外使用时不低于IP54。\n\n采用无线遥控方式的起重机还应同时满足国家有关安全规程规定的要求。\n\n#### 7．5．4．4 多点控制\n\n起重机要求多点控制时，各控制点间应相互联锁，任一时刻只允许一控制点工作，每一控制点均应装设紧急断电装置。\n\n### 7．5．5 传动控制方案\n\n#### 7．5．5．1 起重机一般采用交流传动控制系统，在有特殊要求或仅有直流电源情况下，可采用直流传动控制系统。\n\n##### 7．5．5．1．1 交流传动控制方案\n\n起重机采用交流传动控制方案时应考虑以下情况：\n\na） 一般采用变频、定子调压、能耗制动、涡流制动器、多速电动机等控制方案；  \nb） 调速系统的电动机、电阻器等主要器件的容量都应按实际工作条件选择和校核；  \nc） 变频调速可实现额定频率以下的恒转矩调速及额定频率以上的恒功率调速，一般恒功率调速的弱磁升速最高频率不宜大于2倍额定频率；  \nd） 起升机构采用变频调速时，宜采用闭环控制方式。当调速范围大于 $1 : 1 0$ 时，应采用闭环控制。  \ne） 运行机构采用变频调速时，在调速范围不大于 $1 : 1 0$ 的情况下，可采用开环控制方式；  \nf） 变频装置的最大输出电流不应小于电动机最大起动电流值，其额定输出电流不应小于电动机在额定负载时的工作电流。在变频器的频率设计中，要避免与起重机结构发生共振；  \ng） 调压调速装置的额定电流不应小于电动机的额定工作电流，其最大输出电流不应小于电动机所需的最大起动电流。\n\n##### 7．5．5．1．2 直流传动控制方案\n\n交流供电时，一般采用直流调压调速和调磁调速；直流供电时，一般采用串励、复励直流电动机系统，调速方案为电枢串电阻调速。\n#### 7．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运行速度时也能迅速、平稳地制动。\n\n### 7．5．6 制动器的控制\n\n#### 7．5．6．1 与电动机同时控制的制动器\n\n制动器线路应设有保护装置，在出现故障');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed92bf80-7934-4cb7-973a-8643eff8e426', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：不论基坑大小，在施工过程中对其进行监测控制都是有必要的，只不过采用的方法和手段可视现场的实际情况区别对待：基坑较小时，一般安排有经验的施工人员目测或采用简易的观测手段进行监测；对危险性较大的基坑，则需要建立较完善的实时监控系统对其进行监测和控制，其目的是为保证施工安全。\n\n### 13.1.4 基坑开挖时，如需爆破，爆破作业的安全管理应符合现行《爆破安全规程》（GB 6722）的规定。\n\n### 13.1.5 开挖基坑所产生的弃土应进行妥善处置，不得阻塞河道，影响泄洪，污染环境。\n\n## 13.2 土石围堰\n\n### 13.2.1 土石围堰工程应符合下列规定：\n\n1 围堰顶面的高程应高出施工期间可能出现的最高水位(包括浪高) $0 . 5 { \\sim } 0 . 7 \\mathrm { m }$ 。\n\n2 围堰的外形和尺寸应考虑河流断面被压缩后流速增大导致水流对围堰本身和河床的集中冲刷，以及对河道泄洪、通航和导流的影响等不利因素。堰内的平面尺寸应满足基础施工作业的需要。\n\n3 围堰的填筑应分层进行，应达到防水严密，减少渗漏，并应满足堰身强度和整体稳定的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ed9fa97d-f66e-47ed-8f4d-e116e0256904', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 对后张预应力混凝土梁、板构件的移运原则，条文规定可以将其从预制台座吊移至场内的存放台座上后再进行孔道压浆，但要满足一定的条件，而且这些条件在施工中需要得到严格执行；同时需要禁止将构件安装就位后再进行预应力孔道压浆的错误做法，除非构件是在墩顶原位预制的。\n\n3 对梁、板构件移运时的吊点位置，设计通常会予以规定，施工时需要遵守。但在设计未对此进行规定时，也不能随意设置，而是要按条文的规定根据计算确定，一般都是设置在梁、板构件的支点附近。\n\n4 规定“在构件上设置的吊环必须采用未经冷拉的HPB300钢筋制作”，主要是出于对吊环在使用时保证安全的考虑，这与设计规范的要求是一致的，采用螺纹钢筋作吊环时，容易发生钢筋脆断的事故。吊挂的方式及采用的吊具是构件能安全移运的重要保证，条文强调“吊具应采用经专门设计的定型产品”，是因为定型产品更\n\n能保证吊装施工的安全。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('edadc793-3e74-4d79-bcfd-9bfb87ac018a', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '10. 6 承台与墩台10.6 承台与墩台（Part 2）', '的障碍物及作业平台上所有的剩余材料和零散物件;应在切模装置拆除前，应清除影响拆除的障碍物及作业平台上所有的剩余材料和零散物件；应在切断电源后,拆除电线;不应在高空拆除步行板、防护栏杆和安全网。断电源后，拆除电线；不应在高空拆除步行板、防护栏杆和安全网。\n\n## 10.6.5 高墩爬(滑)模施工的安全防护要求如下:10.6.5 高墩爬(滑)模施工的安全防护要求如下：\n\na) a) 警戒区、防物体打击类防护棚、人员上下的安全通道、作业平台设置及模板拆除应符合10.6.4警戒区、防物体打击类防护棚、人员上下的安全通道、作业平台设置及模板拆除应符合10.6.4的规定;的规定；  \nb) b) 爬(提)升体系应设压力表、溢流阀及保险装置;架体提升时,除操作人员外,其他人员不应站(提)升体系应设压力表、溢流阀及保险装置；架体提升时，除操作人员外，其他人员不应站在爬升的模板或爬架上;在爬升的模板或爬架上；  \nc) c) 爬模施工作业平台应与墩柱模板一同设计验算,并与提升架连成整体;上架体、下架体外侧全模施工作业平台应与墩柱模板一同设计验算，并与提升架连成整体；上架体、下架体外侧全高应装设金属防护网。高应装设金属防护网。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('edc6f9af-0360-4607-861f-4a2a85731479', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', '表4.12.1-2 桁梁杆件基本尺寸允许偏差', '表4.12.1-2 桁梁杆件基本尺寸允许偏差( $\\mathbf { m m } )$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('edcbbff4-8764-4f97-8286-57ade9f15fba', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '24 防雷引下线及接闪器安装', '24 防雷引下线及接闪器安装## 24．1主控项目\n\n24．1．1防雷引下线的布置、安装数量和连接方式应符合设计要求。\n\n检查数量：明敷的引下线全数检查，利用建筑结构内钢筋敷设的引下线或抹灰层内的引下线按总数量各抽查 $5 \\%$ ，且均不得少于2处。\n\n检查方法：明敷的观察检查，暗敷的施工中观察检查并查阅隐蔽工程检查记录。\n\n24．1．2接闪器的布置、规格及数量应符合设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查，核对设计文件。\n\n24．1．3接闪器与防雷引下线必须采用焊接或卡接器连接，防雷引下线与接地装置必须采用焊接或螺栓连接。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查，并采用专用工具拧紧检查。\n\n24．1．4 当利用建筑物金属屋面或屋顶上旗杆、栏杆、装饰物、铁塔、女儿墙上的盖板等永久性金属物做接闪器时，其材质及截面应符合设计要求，建筑物金属屋面板间的连接、永久性金属物各部件之间的连接应可靠、持久。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查，核查材质产品质量证明文件和材料进场验收记录，并核对设计文件。\n\n## 24．2一般项目\n\n24．2．1暗敷在建筑物抹灰层内的引下线应有卡钉分段固定；明敷的引下线应平直、无急弯，并应设置专用支架固定，引下线焊接处应刷油漆防腐且无遗漏。\n\n检查数量：抽查引下线总数的 $10 \\%$ ，且不得少于2处。\n\n检查方法：明敷的观察检查，暗敷的施工中观察检查并查阅隐蔽工程检查记录。\n\n24．2．2设计要求接地的幕墙金属框架和建筑物的金属门窗，应就近与防雷引下线连接可靠，连接处不同金属间应采取防电化学腐蚀措施。\n\n检查数量：按接地点总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1处。\n\n检查方法：施工中观察检查并查阅隐蔽工程检查记录。\n\n24．2．3接闪杆、接闪线或接闪带安装位置应正确，安装方式应符合设计要求，焊接固定的焊缝应饱满无遗漏，螺栓固定的应防松零件齐全，焊接连接处应防腐完好。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n24．2．4 防雷引下线、接闪线、接闪网和接闪带的焊接连接搭接长度及要求应符合本规范第 22．2．2条的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查，查阅隐蔽工程检查记录。\n\n24．2．5接闪线和接闪带安装应符合下列规定：\n\n1 安装应平正顺直、无急弯，其固定支架应间距均匀、固定牢固;\n\n2 当设计无要求时，固定支架高度不宜小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ，间距应符合表24．2．5的规定；\n\n3 每个固定支架应能承受49N的垂直拉力。\n\n检查数量：第1款、第2款全数检查，第3款按支持件总数抽查 $30 \\%$ ，且不得少于3个。\n\n检查方法：观察检查并用尺量、用测力计测量支架的垂直受力值。\n\n表24．2．5 明敷引下线及接闪导体固定支架的间距(mm)  \n\n\n\n\n\n24．2．6 接闪带或接闪网在过建筑物变形缝处的跨接应有补偿措施。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('edd3ea8d-4807-4bb2-be01-416bc3518713', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', 'L.5 静推试验（Part 1）', 'L.5 静推试验L.5.1 试验目的：主要是确定桩的水平承载力、桩侧地基土水平抗力系数的比例系数。试验方法：对于承受反复水平荷载的基桩，采用多循环加卸载方法；对于承受长期水平荷载的基桩，采用单循环加载方法。\n\nL.5.2 加载装置的设置应符合下列规定：\n\n1 可采用两根单桩通过千斤顶相互顶推加载；或在两根锚桩间平放一根横梁，采用千斤顶向试桩加载；有条件时可利用墩台或专设反力座以千斤顶向试桩加载。\n\n在千斤顶与试桩接触处宜安设一球形铰座，保证千斤顶作用力能水平通过桩身轴线。\n\n2 加载反力结构的承载能力宜为预估最大试验荷载的 $1 . 3 { \\sim } 1 . 5$ 倍，其作用方向的刚度不应小于试桩。反力结构与试桩之间的净距应按设计要求确定。\n\n3 固定百分表的基准桩宜设在桩侧面靠位移的反方向，与试桩的净距应不小于试桩直径的 1 倍。\n\nL.5.3 多循环加卸载试验法应按下列规定进行：\n\n1 加载分级：可按预计最大试验荷载的 $1 / 1 0 { \\sim } 1 / 1 5$ ，可采用 $5 \\mathrm { \\sim } 1 0 \\mathrm { k N }$ ，过软的土可采用 2kN 级差。\n\n2 加载程序与位移观测：各级荷载施加后，恒载 4min 测读水平位移，然后卸载至零，2min 后测读残余水平位移，至此完成一个加载循序，如此循环 5 次，完成一级荷载的试验观测。加载时间应尽量缩短，测量位移间隔时间应严格准确，试验不得中途停歇。\n\n3 加载终止条件：当出现下列情况之一时，即可终止加载：\n\n1）桩顶水平位移超过 $2 0 { \\sim } 3 0 \\mathrm { m m }$ (软土取 $4 0 \\mathrm { m m } )$ )；\n\n2）桩身已经断裂；\n\n3）桩侧地表出现明显裂纹或隆起。\n\nL.5.4 多循环加卸载法的资料整理应符合下列规定：\n\n1 单桩水平静推试验可参照表 L.5.4 的格式进行记录。\n\n表L.5.4单桩水平静推试验记录  \n试桩号：  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>荷载(kN)</td><td rowspan=2 colspan=1>观测时间d/h/min</td><td rowspan=2 colspan=1>循环数</td><td rowspan=1 colspan=2>加载</td><td rowspan=1 colspan=2>卸载</td><td rowspan=1 colspan=2>水平位移(mm)</td><td rowspan=2 colspan=1>加载上下表读数差</td><td rowspan=2 colspan=1>转角</td><td rowspan=2 colspan=1>备注</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>上表</td><td rowspan=1 colspan=1>下表</td><td rowspan=1 colspan=1>上表</td><td rowspan=1 colspan=1>下表</td><td rowspan=1 colspan=1>加载</td><td rowspan=1 colspan=1>卸载</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eddb763c-3335-4f33-a1e2-6bee61c5b99c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 5）', '使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操作的位置。操纵装置的运动方向也应尽可能地设置得适合人的肢体的自然运动。例如：脚踏控制装置应采用向下的脚踏力操作而不能用脚的横向运动触碰操作。\n\n9．6．1．5 用来操纵起重机械控制装置所需的力应与使用此控制装置的使用频度有关，应随机型变化并按人类工效学来考虑。\n\n9．6．1．6 控制起重机的急停按钮，应符合7．3．4和7．5．4．1的规定。\n\n### 9．6．2 司机室控制\n\n#### 9．6．2．1 控制装置的操纵\n\n9．6．2．1．1 控制器的操作方向应与其所控制对象的运动方向一致或者是合乎逻辑的关系。9．6．2．1．2 合适的操作方向是指起重机司机面向控制器时，操纵控制器时手的动作方向和所产生的效应要协调，采用手柄控制操作的见表58，采用手轮控制操作的见表59。\n\n#### 9．6．2．2 控制装置的布置与标识\n\n9．6．2．2．1 控制装置的位置设计，应在使其接通一个或几个控制装置时，一般不会无意识地再接通另外的控制装置。\n\n9．6．2．2．2 当操纵装置较多时，起重机主要的控制与操纵装置宜安排在司机座位的右侧。在布置了以手操纵控制器为主要操纵装置的情况下，可以安排脚踏操纵控制器。\n\n表 58 手柄移动方向和起重机运动的关系  \n\n\n\n\n\n表 59 手轮旋转方向和起重机运动的关系  \n\n\n\n\n\n9．6．2．2．3 在每个控制装置上，或在靠近它的位置处，应贴上文字标志或符号以区别其功能，清晰地表明所操纵实现的起重机械的运动方向。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eddccf0e-0682-4a4f-95b1-d4f34fdebe51', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗（Part 3）', ' 轻度应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.32</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">?                      梁的翼缘型钢和腹板之间的对接焊缝(O.Q)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.33</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">梁的翼缘和腹板之间的K形焊缝或角焊缝(O.Q),梁按复合应力计算(见5.4.1.3)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.5</td><td colspan=\"2\" rowspan=\"1\">纵向剪切情况下的对接焊缝d(0.Q)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?P100P</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.51</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">纵向剪切情况下的角焊缝(O.Q)或K形焊缝(O.Q)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">或</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4K</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K1   -适度应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(O.Q)连接的构件</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">￥X</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1. 11</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(O.Q)连接不同厚度的构件。不对称斜度1/4～1/5(或对称斜度1/3)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1/4~1/5PX41/3p4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?P100</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">腹板横向接头的对接焊缝(0.Q)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?P100</td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K— -适度应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(O.Q)连接的撑板</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">?</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用连续K形焊缝(S.Q)将构件连接到连续的主构件上</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.21</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用角焊缝(S.Q)将加强肋连接到腹板上,焊缝包过腹板加强肋的各角</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SAG</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝平行于力的方向，用对接焊缝连接的构件(不检查焊缝)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">V</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.31</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">弧形翼缘板和腹板之间的 K形焊缝(S.Q)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"4\" rowspan=\"1\">应力集中情况等级K---中等应力集中</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">焊缝垂直于力的方向，用对接焊缝(O.Q)连接不同厚度的构件。不对称斜度1/3（或对称斜度1/2)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1/32</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">福X</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2.11</td><td colspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ede38057-eb91-4c00-91c6-2e27e6b56e85', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1目的、适用范围和引用标准', '1目的、适用范围和引用标准本方法规定了改进VC 法测定碾压混凝土拌合物稠度的试验方法。\n\n本方法适用于试验室及现场测定路面碾压混凝土拌合物的稠度。\n\n引用标准：\n\n《维勃稠度仪》（JG/T250)\n\n水泥混凝土拌合物的拌和与现场取样方法(T0521)');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ede38631-bd66-4984-a6cb-3ce4cfc5a7a9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.4 减速器的选择', '6.1.4.4 减速器的选择## 6.1.4.4.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与起升机构减速器相同。\n\n## 6.1.4.4.2 平衡臂架式变幅机构、牵引小车式变幅机构\n\n减速器的工作特点和选择原则与运行机构减速器相同。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('edeee75b-ef05-4ab9-95a4-c47500edb63a', '17《中华人民共和国建筑法》.md', '中华人民共和国建筑法', '中华人民共和国建筑法第一条为了加强对建筑活动的监督管理，维护建筑市场秩序，保证建筑工程的质量和安全，促进建筑业健康发展，制定本法。\n\n第二条 在中华人民共和国境内从事建筑活动，实施对建筑活动的监督管理，应当遵守本法。\n\n本法所称建筑活动，是指各类房屋建筑及其附属设施的建造和与其配套的线路、管道、设备的安装活动。\n\n第三条 建筑活动应当确保建筑工程质量和安全，符合国家的建筑工程安全标准。\n\n第四条 国家扶持建筑业的发展，支持建筑科学技术研究，提高房屋建筑设计水平，鼓励节约能源和保护环境，提倡采用先进技术、先进设备、先进工艺、新型建筑材料和现代管理方式。\n\n第五条从事建筑活动应当遵守法律、法规，不得损害社会公共利益和他人的合法权益。\n\n任何单位和个人都不得妨碍和阻挠依法进行的建筑活动。\n\n第六条国务院建设行政主管部门对全国的建筑活动实施统一监督管理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('edf4a461-ae31-4395-b532-0a3348f6b92a', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3试验步骤', '3试验步骤## 3.1 试验准备\n\n（1）把试模擦净，四周的模板与底座的接触面应涂上黄油，紧密装配，防止漏浆，内壁均匀刷一薄层机油。将准备好的试模连同下料漏斗一起固定在水泥胶砂振动台上。\n\n（2）将压蒸仪中的水加至离篦约 $5 0 \\mathrm { m m }$ 的高度并烧开，检查压蒸仪是否漏气，如有漏气现象，必须采取相应的改善措施（更换密封胶圈或采取其他措施）。\n\n（3）称取试验材料：一组3个试件的材料用量见表T0512-1。\n\n表 T0512-13个试件的材料用量  \n\n\n\n\n\n（4）配制CS 促凝剂溶液：将 5gCS 促凝剂加入规定量的拌和水中，充分搅拌使之溶化。\n\n（5）CS专用促凝剂：采用化学试剂无水碳酸钠（ $\\mathbf { \\Delta N a } _ { 2 } \\mathbf { C O } _ { 3 }$ ）和无水硫酸钠（ $\\mathrm { N a } _ { 2 } \\mathrm { S O } _ { 4 }$ ）按3:1的质量比合成，见表T0512-2。为提高促凝剂的分散均匀性，宜事先将所用化学试剂研细，再采用塑料袋按每次试验用量 $5 \\mathrm { g }$ 密封分装，于阴凉干燥处保存，防止受潮结块。化学试剂的规格：化学纯或分析纯均可。\n\n表 $\\mathrm { T } 0 5 1 2 { - } 2$ 促凝剂配方表(质量比例)  \n\n\n\n\n\n## 3.2 拌制水泥胶砂\n\n将称好的水泥与ISO 标准砂倒入砂浆搅拌锅内，开动搅拌机，拌和5s 后徐徐加入促凝\n\n剂溶液，25\\~30s内加完。自开动机器搅拌 $1 8 0 \\mathrm { s } { \\pm } 5 \\mathrm { s }$ 后停止。将黏在叶片的胶砂刮下，取下搅拌锅，准备成型试件。\n\n## 3.3 成型试件\n\n应按T0506 的规定进行。\n\n## 3.4 试件压蒸养护\n\n（1）试件成型后即加盖事先刷过机油的钢盖板，并将试件带模放至水已烧沸的压蒸仪中压蒸养护。加盖、压阀后立即记录压蒸养护的始、末时间。试件的压蒸养护时间从压蒸仪加盖、压安全阀时起计为1.5h，允许偏差为 $\\pm 2 \\mathrm { { m i n } }$ 。\n\n（2）压蒸过程中应经常观察压力表示值，记录自压蒸仪加盖、压阀至蒸汽压力达到140\\~160kPa并开始释放蒸汽的时间。每次试验时的升压时间应基本相同，为 $2 5 \\mathrm { { m i n } } { \\pm } 5 \\mathrm { { m i n } }$ 。压蒸过程中为发生漏汽或安全阀座堵塞等致使蒸汽压力产生异常现象时，应及时处理，所做试验无效；当试验室的电压变化较大致使升压时间不稳定时，应采用稳压电源。\n\n（3）压蒸养护到规定时间时，将压蒸仪从电炉上搬下，提阀放汽，在确认压蒸仪内无蒸汽压力后，开盖取出试模，立即拆模，待试件冷却约 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 后，即测定快硬胶砂的抗压强度。\n\n## 3.5 测定快硬胶砂抗压强度\n\n（1）检查压力机和抗压夹具的球座，必须转动灵活，防止试件偏心受压。\n\n（2）清除试件受压面与抗压夹具加压板上的砂粒或杂物，并使夹具对准压力机中心。\n\n（3）将试件两端轮流进行抗压试验。试验时，以试件的侧面为受压面，试件端头伸出夹具约 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，加荷速度约为 $2 4 0 0 \\mathrm { N / s { \\pm } 2 0 0 \\mathrm { N / s } }$ ，均匀加荷直至试件破坏。\n\n## 3.6 抗折试验应按 $\\mathrm { T } 0 5 0 6$ 的规定进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('edf58e7a-a08e-4923-8837-be15fc1a4a45', '133《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.md', '3检查评定项目', '3检查评定项目## 3.1安全管理\n\n3.1.1安全管理检查评定应符合国家现行有关安全生产的法律、法规、标准的规定。\n\n3.1.2安全管理检查评定保证项目应包括：安全生产责任制、施工组织设计及专项施工方案、安全技术交底、安全检查、安全教育、应急救援。一般项目应包括：分包单位安全管理、持证上岗、生产安全事故处理、安全标志。\n\n3.1.3安全管理保证项目的检查评定应符合下列规定：\n\n### 1安全生产责任制\n\n1）工程项目部应建立以项目经理为第一责任人的各级管理人员安全生产责任制；\n\n2）安全生产责任制应经责任人签字确认；\n\n3）工程项目部应有各工种安全技术操作规程；\n\n4）工程项目部应按规定配备专职安全员；\n\n5）对实行经济承包的工程项目，承包合同中应有安全生产考核指标；\n\n6）工程项目部应制定安全生产资金保障制度；\n\n7）按安全生产资金保障制度，应编制安全资金使用计划，并应按计划实施;\n\n8）工程项目部应制定以伤亡事故控制、现场安全达标、文明施工为主要内容的安全生产管理目标;\n\n9）按安全生产管理目标和项目管理人员的安全生产责任制，应进行安全生产责任目标分解；\n\n10）应建立对安全生产责任制和责任目标的考核制度；\n\n11）按考核制度，应对项目管理人员定期进行考核。\n\n### 2施工组织设计及专项施工方案\n\n1）工程项目部在施工前应编制施工组织设计，施工组织设计应针对工程特点、施工工艺制定安全技术措施；\n\n2）危险性较大的分部分项工程应按规定编制安全专项施工方案，专项施工方案应有针对性，并按有关规定进行设计计算；\n\n3）超过一定规模危险性较大的分部分项工程，施工单位应组织专家对专项施工方案进行论证;\n\n4）施工组织设计、安全专项施工方案，应由有关部门审核，施工单位技术负责人、监理单位项目总监批准；\n\n5）工程项目部应按施工组织设计、专项施工方案组织实施。\n\n### 3安全技术交底\n\n1）施工负责人在分派生产任务时，应对相关管理人员、施工作业人员进行书面安全技术交底；\n\n2）安全技术交底应按施工工序、施工部位、施工栋号分部分项进行；\n\n3）安全技术交底应结合施工作业场所状况、特点、工序，对危险因素、施工方案、规范标准、操作规程和应急措施进行交底；\n\n4）安全技术交底应由交底人、被交底人、专职安全员进行签字确认。\n\n### 4安全检查\n\n1）工程项目部应建立安全检查制度；\n\n2）安全检查应由项目负责人组织，专职安全员及相关专业人员参加，定期进行\n\n并填写检查记录;\n\n3）对检查中发现的事故隐患应下达隐患整改通知单，定人、定时间、定措施进行整改。重大事故隐患整改后，应由相关部门组织复查。\n\n### 5安全教育\n\n1）工程项目部应建立安全教育培训制度；\n\n2）当施工人员入场时，工程项目部应组织进行以国家安全法律法规、企业安全制度、施工现场安全管理规定及各工种安全技术操作规程为主要内容的三级安全教育培训和考核；\n\n3）当施工人员变换工种或采用新技术、新工艺、新设备、新材料施工时，应进行安全教育培训；\n\n4）施工管理人员、专职安全员每年度应进行安全教育培训和考核。\n\n### 6应急救援\n\n1）工程项目部应针对工程特点，进行重大危险源的辨识。应制定防触电、防坍塌、防高处坠落、防起重及机械伤害、防火灾、防物体打击等主要内容的专项应急救援预案，并对施工现场易发生重大安全事故的部位、环节进行监控;\n\n2）施工现场应建立应急救援组织，培训、配备应急救援人员，定期组织员工进行应急救援演练；\n\n3）按应急救援预案要求，应配备应急救援器材和设备。\n\n3.1.4安全管理一般项目的检查评定应符合下列规定：\n\n### 1分包单位安全管理\n\n1）总包单位应对承揽分包工程的分包单位进行资质、安全生产许可证和相关人员安全生产资格的审查；\n\n2）当总包单位与分包单位签订分包合同时，应签订安全生产协议书，明确双方的安全责任；\n\n3）分包单位应按规定建立安全机构，配备专职安全员。\n\n### 2持证上岗\n\n1）从事建筑施工的项目经理、专职安全员和特种作业人员，必须经行业主管部门培训考核合格，取得相应资格证书，方可上岗作业；\n\n2）项目经理、专职安全员和特种作业人员应持证上岗。\n\n### 3生产安全事故处理\n\n1）当施工现场发生生产安全事故时，施工单位应按规定及时报告；\n\n2）施工单位应按规定对生产安全事故进行调查分析，制定防范措施；\n\n3）应依法为施工作业人员办理保险。\n\n### 4 安全标志');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('edf78af8-c964-4c8a-96b7-a9dc80d4a17a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 1）', '7 电气## 7．1 总则\n\n起重机械电气设备应符合 GB5226．2和本标准的规定。\n\n## 7．2 电源和供电\n\n### 7．2．1 供电电源\n\n#### 7．2．1．1 电网电压\n\n本标准对低压（不高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V } ,$ ）、三相 $( 3 \\Phi \\mathrm { + P E ) , 5 0 ~ H z / 6 0 ~ H z }$ 交流供电系统作了规定。对于直流供电及电压高于 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { V }$ 的交流供电系统，其配电线路设计应符合其他相关的标准。\n\n#### 7．2．1．2 电压波动范围\n\n在正常工作条件下，供电系统在起重机械馈电线接入处的电压波动不应超过额定值的± $10 \\%$ 。\n\n### 7．2．2 供电系统\n\n#### 7．2．2．1 接地线\n\n供电系统应提供用于保护接地的装置，如滑触线、集电环或接地线。\n\n#### 7．2．2．2 供电方式\n\n常用的供电方式有电源滑触线、集电器、电缆卷筒和悬挂电缆小车等。\n\n##### 7．2．2．2．1 电源滑触线及其防护\n\n电源滑触线通常采用型钢、铜质刚性滑触线或安全滑触线，根据起重机运行环境及运行速度进行选择。\n\n滑触线应布置合理，与周围设备应有足够的安全距离，或采取安全防护措施，当人靠近时不会意外\n\n触及。物品（或吊钩）摆动时，不得碰触到滑触线。\n\n##### 7．2．2．2．2 集电器\n\n刚性滑触线的集电器用自重或弹簧加压，以保证在运行过程中与滑触线接触良好可靠，对于有起重电磁铁或因瞬时掉电会引起控制系统故障的起重机应采用双（或多）集电器。\n\n集电器应具有足够的电流容量，运动灵活。当集电器从滑触线上脱落时，不应造成短路或接地。\n\n##### 7．2．2．2．3 电缆卷筒\n\n采用电缆卷筒供电时，应防止电缆在运动过程中被磨损。对于外径不大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的10倍；对于外径大于 $2 1 . 5 \\ \\mathrm { m m }$ 的电缆，电缆卷筒底部直径不应小于电缆外径的12．5倍。\n\n电缆卷筒应能自动收缠电缆，电缆卷筒的驱动转矩不应小于收缠电缆时所需的最大转矩。\n\n在放缆过程中，作用在电缆导线上的牵引力应尽可能地小，对于没有加强芯的电缆，作用在铜导线截面上的最大允许拉应力为 $1 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ；对于要求电缆缠绕速度高或电缆自重较重时，应采用具有加强芯的电缆。\n\n电缆卷筒的集电滑环应满足相应的电压等级和电流容量的要求，每个滑环至少有一对电刷。电刷的防护等级应满足环境要求，室外使用不应低于 GB4208中的IP54。\n\n##### 7．2．2．2．4 悬挂电缆小车\n\n采用悬挂电缆小车时，应防止电缆在运动过程中被磨损和发生过度弯曲，其电缆悬挂弯板的曲率半径不应小于电缆外径的5倍。\n\n对于扁电缆，电缆的厚度相当于圆电缆的直径。\n\n电缆排布时应保证各电缆长度相等，压板压接牢靠，同一层电缆外径尽可能接近，要避免某一根或少数几根电缆过分受力。悬挂电缆小车相互之间宜设牵引钢丝绳，运行时，当相邻两个悬挂电缆小车间距使得悬垂电缆间的夹角接近 $1 2 0 ^ { \\circ }$ 时，牵引钢丝绳应完全拉直受力\n\n牵引杆的安装位置，应使得当所有悬挂电缆小车退回到起始位置时，不影响起重机小车运行到端部的极限位置。两悬挂电缆小车间可以设缓冲件，以减少碰撞力和噪声。\n\n## 7．3 配电系统\n\n### 7．3．1 主隔离开关\n\n起重机宜装设切断所有电源的主隔离开关，开关应尽量靠近总进线集电器。\n\n### 7．3．2 总断路器\n\n总电源回路应设置总断路器。总断路器的控制应具有电磁脱扣功能，其额定电流应大于起重机额定工作电流，电磁脱扣电流整定值应大于起重机最大工作电流。总断路器的断弧能力应能断开在起重机上发生的短路电流。\n\n### 7．3．3 动力电源接触器\n\n动力电源回路宜设能够分断动力线路的接触器。\n\n### 7．3．4 动力电源紧急分断\n\n紧急情况下，能在司机室和电气室内断开总动力电源和制动器电源。急停按钮为红色非自复位式。\n\n### 7．3．5 分支线路配电\n\n各机构动力、控制及辅助电源分支线路应采用断路器、熔断器或过电流保护继电器，提供过电流保护功能。当三相动力电路采用熔断器保护时，应具有缺相保护功能。\n\n## 7．4 电气保护\n\n### 7．4．1 电动机的保护\n\n电动机应具有如下一种或一种以上的保护功能，具体选用应按电动机及其控制方式确定：\n\na） 瞬 动 或 反 时 限 动 作 的 过 电 流 保 护，其 瞬 时 动 作 电 流 整 定 值 应 约 为 电 动 机 最 大 起 动 电 流的1．25倍；  \nb） 在电动机内设置热传感元件；  \nc） 热过载保护。\n\n### 7．4．2 线路保护\n\n所有外部线路都应具有短路或接地引起的过电流保护功能，在线路发生短路或接地时，瞬时保护装置应能分断线路。对于导线截面较小，外部线路较长的控制线路或辅助线路，当预计接地电流达不到瞬时脱扣电流值时，应增设热脱扣功能，以保证导线不会因接地而引起绝缘烧损。\n\n### 7．4．3 错相和缺相保护\n\n当错相和缺相会引起危险时，应设错相和缺相保护。\n\n### 7．4．4 零位保护\n\n起重机各传动机构应设有零位保护。运行中若因故障或失压停止运行后，重新恢复供电时，机构不得自行动作，应人为将控制器置回零位后，机构才能重新起动。\n\n### 7．4．5 失压保护\n\n当起重机供电电源中断后，凡涉及安全或不宜自动开启的用电设备均应处于断电状态，避免恢复供电后用电设备自动运行。\n\n### 7．4．6 电动机定子异常失电保护\n\n起重机构电动机应设置定子异常失电保护功能，当调速装置或正反向接触器故障导致电动机失控时，制动器应立即上闸。\n\n### 7．4．7 超速保护\n\n对于重要的、');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('edf8f413-712a-4f77-8d31-4c048d9e70b5', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '附录B平面控制点标志及标石的埋设规格', '附录B平面控制点标志及标石的埋设规格## B．1平面控制点标志\n\nB．1．1二、三、四等平面控制点标志可采用磁质或金属等材料制作，其规格如图B．1．1和图B．1．2所示。\n\nB．1．2一、二级平面控制点及三级导线点、埋石图根点等平面控制点标志可采用 $\\Phi 1 4 \\sim$ $\\Phi 2 0 \\mathrm { m m }$ 、长度为 $3 0 { \\sim } 4 0 \\mathrm { c m }$ 的普通钢筋制作，钢筋顶端应锯“十”字标记，距底端约5cm 处应弯成勾状。\n\n  \n图B.1.1磁质标志图(mm)\n\n  \n图B.1.2金属标志图(mm)\n\n## B．2平面控制点标石埋设\n\nB．2．1二、三等平面控制点标石规格及埋设结构图，如图B．2．1所示，柱石与盘石间应放 $1 { \\sim } 2 \\mathrm { c m }$ 厚粗砂，两层标石中心的最大偏差不应超过 $3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n  \n图 B.2.1二、三等平面控制点标石埋设图(cm)\n\nB．2．2四等平面控制点可不埋盘石，柱石高度应适当加大。\n\nB．2．3一、二级平面控制点标石规格及埋设结构图，如图B.2．3所示。\n\n  \n图B.2.3一、二级平面控制点标石埋设图(cm)\n\nB．2．4三级导线点、埋石图根点的标石规格及埋设，可参照图B．2．3略缩小或自行设计。\n\n## B．3变形监测观测墩结构图\n\nB．3．1变形监测观测墩制作规格，如图B．3．1所示。\n\nB．3．2墩面尺寸可根据强制归心装置尺寸确定。\n\n  \n图B.3.1变形监测观测墩图 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('edfa0979-cba1-49c4-b0b1-5638d5ed4f65', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '附录L按 $\\mathrm { m }$（Part 4）', '} { 2 } } { \\Bigg ) } ^ { 2 } = { \\frac { G _ { \\mathrm { { k } } } } { 2 } } - { \\frac { G _ { \\mathrm { { k } } } } { 4 } } = { \\frac { 1 } { 4 } } G _ { \\mathrm { { k } } }\n$$\n\n（2）台阶形井壁（图P-2）\n\n  \n图 P-2台阶形沉井井壁竖向受拉计算图\n\n因\n\n$$\nG _ { \\mathrm { 1 k } } + G _ { 2 \\mathrm { k } } + G _ { 3 \\mathrm { ~ k } } + G _ { 4 \\mathrm { k } } = 0 . 5 q _ { \\mathrm { . } \\mathrm { i } } h u\n$$\n\n所以\n\n$$\nq _ { \\parallel } = \\frac { 2 \\left( \\mathrm { \\Delta } G _ { \\mathrm { \\scriptscriptstyle 1 k } } + G _ { \\mathrm { 2 k } } + G _ { \\mathrm { 3 k } } + G _ { \\mathrm { 4 k } } \\right) } { h u }\n$$\n\n又\n\n$$\n{ \\frac { q _ { \\mathrm { , } } } { x } } = { \\frac { q _ { \\mathrm { , } \\mathrm { 1 } } } { h } } , \\ q _ { \\mathrm { , } } = { \\frac { x } { h } } q _ { \\mathrm { , } } \\ \n$$\n\n井壁 $x$ 处拉力等于 $x$ 范围内自重减去 $x$ 范围内摩阻力，即：\n\n$$\np _ { _ { x } } = G _ { _ { x } } - \\frac { 1 } { 2 } u q _ { _ { x } } x\n$$\n\n对台阶形井壁，每段井壁都应进行拉力计算，然后取最大值。通过计算，说明最大拉力发生在各截面变化处。\n\nP.0.3沉井下沉至设计高程，刃脚下的土已被挖空，沉井井壁在水压力和土压力作用下井壁受最大水平力，此时把井壁作为水平框架，对刃脚根部以上高度等于井壁厚度$t$ 的一段井壁以及其余段井壁分别进行验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ee0cffd5-7220-4f7d-91d4-3a4b9ce204de', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2、6 热切割和焊接均会给不锈钢钢筋的物理力学性能带来不利影响，故予以禁止。\n\n3 如果不采用专用设备，而是与其他普通钢筋共用加工设备，会使不锈钢钢筋的表面在加工过程中被其他普通钢筋散落的铁屑、铁沫等污染，故规定如条文。\n\n5 加热和重复弯曲均会降低不锈钢钢筋的力学性能，故不允许采用这种方式进行加工。\n\n### 22.3.7 不锈钢钢筋在绑扎安装时，其绑丝应采用不锈钢钢丝，绑丝的牌号应与不锈钢钢筋一致；不锈钢钢筋之间的架立筋或支垫亦应为不锈钢材料。不锈钢钢筋的混凝土保护层垫块应采用非金属材料制作。\n\n### 22.3.8 不锈钢钢筋宜采用机械连接或绑扎连接，严禁采用焊接。采用机械连接时，其连接套筒应采用与钢筋相同牌号的不锈钢进行制作，连接接头的工艺检验和质量应符合本规范第 4 章的规定。\n\n### 22.3.9 在浇筑混凝土之前，应采取有效措施对绑扎安装施工完成的不锈钢钢筋进行保护，并应避免使其接触盐、氯化钙、海水等氯化物。在振捣混凝土的过程中，\n\n应采取措施避免振捣棒直接碰撞不锈钢钢筋。\n\n## 22.4 基础和墩台\n\n### 22.4.1 海上桥梁的钻孔灌注桩宜采用钢制平台施工，平台的顶面高程应按施工期的最高潮水位、浪高并加上适宜的安全高度确定；平台的设计荷载除应考虑结构自重、施工荷载、水流和波浪作用及风荷载外，尚应根据现场情况考虑船舶撞击的偶然作用；平台应设置船舶停靠、安全栏杆、水上救生设备及防撞警示灯等设施。\n\n### 22.4.2 钻孔护筒的顶面高程应高出施工期高潮水位加浪高 $1 { \\sim } 2 \\mathrm { m }$ 以上；作为永久结构的钢护筒，其材质、直径、壁厚和防腐的要求应符合设计规定。钻孔泥浆宜采用淡水拌制；仅当淡水供应确有困难，经论证证明海水泥浆的性能可保证稳定性且不会构成对钢筋及永久钢护筒的腐蚀和污染时，方可采用海水泥浆。钻孔后废弃泥浆的处理应符合海洋环境保护的要求，不得随意排入海中。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ee187bc7-d1cb-451b-90f2-6d5d07c4f407', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3.0.3.1 塑料外壳断路器在盘、柜外单独安装时', '3.0.3.1 塑料外壳断路器在盘、柜外单独安装时，由于接线端子裸露在外部且很不安全，为此在露出的端子部位包缠绝缘带或做绝缘保护罩作为保护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ee1da20e-1a46-424a-94d8-8c672f587a68', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4.4 焊缝射线探伤', '4.4 焊缝射线探伤焊缝射线探伤应符合 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 3 3 2 3$ 中的I级规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ee1e8a98-57a7-43f9-ae80-24fa824cd35b', '26《铁路钢桥制造规范》（Q-CR9211-2015）.md', 'E.0.3检验结果的等级分类', 'E.0.3检验结果的等级分类最大反射波幅位于长度评定区（Ⅱ区)的缺陷,根据缺陷指示长度和多个缺陷的累计长度按表E.0.3的规定进行分级。满足表E.0.3质量等级要求的判为合格;不满足表E.0.3质量等级要求的判为不合格。\n\n表E.0.3长度评定区缺陷等级评定（mm）  \n\n\n\n\n\n最大反射波幅不超过评定线的缺陷,均评为I级。\n\n反射波幅位于弱信号评定区（I区)的非裂纹性缺陷,均评为I级。\n\n超声波探伤判定为裂纹、未熔合、未焊透(对接焊缝)等危害性缺陷者，应判为不合格。\n\n反射波幅位于判废区（Ⅲ区)的缺陷,无论其指示长度如何，应判为不合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ee232e27-8644-4307-a440-d6a8e6118e69', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '7. 3 两区三厂7.3 两区三厂（Part 2）', ' 维修、保养或检查清理搅拌系统、供料系统应封闭下料门、切断电源、锁定安全保护装置、悬挂修、保养或检查清理搅拌系统、供料系统应封闭下料门、切断电源、锁定安全保护装置、悬挂安全标志,并应由专人监护。安全标志，并应由专人监护。\n\n7. 3. 5 预制厂的安全防护要求如下:7.3.5 预制厂的安全防护要求如下：\n\na) 预应力张拉区域应设置警戒区,非操作人员不应进入;a) 预应力张拉区域应设置警戒区，非操作人员不应进入；\n\nb) 梁体存放要求如下:b) 梁体存放要求如下：\n\n1) 存梁台座应坚固稳定,且应高出地面1) 存梁台座应坚固稳定，且应高出地面 $0 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上;上；   \n2) 应在梁端两侧设置支撑设施,边梁或 T 梁应在梁中部加设支撑设施,支撑设施宜采用枕2) 应在梁端两侧设置支撑设施，边梁或T梁应在梁中部加设支撑设施，支撑设施宜采用枕\n\n木、钢管或刚性支撑架;木、钢管或刚性支撑架；\n\n3)3) 叠放的高度宜按构件强度 台座地基的承载力 垫木强度及叠放的稳定性等计算确定 设放的高度宜按构件强度、台座地基的承载力、垫木强度及叠放的稳定性等计算确定；设计文件无要求时,钢梁不宜叠放,空心板叠层不应超过 3 层,箱梁和 T 梁叠层不应超过 2计文件无要求时，钢梁不宜叠放，空心板叠层不应超过3层，箱梁和T梁叠层不应超过2层,涵洞盖板等小型构件不宜超过 6 层;上下层垫木应在同一条竖直线上。层，涵洞盖板等小型构件不宜超过6层；上下层垫木应在同一条竖直线上。\n\n7. 3. 6 钢筋加工厂的安全防护要求如下:7.3.6 钢筋加工厂的安全防护要求如下：\n\na) a) 门式起重机两侧与侧墙、立柱之间的净距不应小于门式起重机两侧与侧墙、立柱之间的净距不应小 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,设置通道时通道宽度不应小于 ,设置通道时通道宽度不应小 $1 \\textrm { m }$ ;;  \nb) b) 钢筋切割作业区应设置防护挡板;筋切割作业区应设置防护挡板；  \nc) c) 盘圆钢筋、钢筋笼等易滚动钢筋制品不应超过2 层叠放,并应支垫牢固。圆钢筋、钢筋笼等易滚动钢筋制品不应超过2层叠放，并应支垫牢固。\n\n7. 3. 7 钢筋加工厂、料仓等轻钢大棚安装、拆除的安全防护要求如下:7.3.7 钢筋加工厂、料仓等轻钢大棚安装、拆除的安全防护要求如下：\n\na) a) 安装 拆除大棚的高处作业应采用脚手架 落地式作业平台或高空作业车 并应符合 的装、拆除大棚的高处作业应采用脚手架、落地式作业平台或高空作业车，并应符合6.1的规定;规定；  \nb) b) 安装、拆除大棚过程中,应及时安装临时柱间支撑及稳定缆绳、抛撑,形成的临时空间结构稳装、拆除大棚过程中，应及时安装临时柱间支撑及稳定缆绳、抛撑，形成的临时空间结构稳定体系,应能承受结构自重、风荷载、雪荷载、施工荷载以及吊装过程中冲击荷载的作用;定体系，应能承受结构自重、风荷载、雪荷载、施工荷载以及吊装过程中冲击荷载的作用；  \nc) c) 不应利用已安装就位的构件起吊其他重物;应利用已安装就位的构件起吊其他重物；  \nd) d) 安装完毕大棚主体结构、形成空间结构稳定体系前,不应安装彩钢瓦等附属结构;装完毕大棚主体结构、形成空间结构稳定体系前，不应安装彩钢瓦等附属结构；  \ne) e) 宜设置水平生命线装置,保障在已安装好的大棚主体结构上弦行走安全,水平生命线装置应设置水平生命线装置，保障在已安装好的大棚主体结构上弦行走安全，水平生命线装置应符合 6. 1. 7 的规定;符合6.1.7的规定；  \nf ) f) 安装彩钢瓦等轻质型材屋面板前,应在作业面下方安装彩钢瓦等轻质型材屋面板前，应在作业面下方 $3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 内挂设安全平网,不应在已搭设屋面板挂设安全平网，不应在已搭设屋面板上行走。上行走。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ee3e2045-276f-4e91-acbb-f1090d71f880', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 1）', '3 分级## 3．1 工作级别的划分\n\n起重机通过起升和移动所吊运的物品完成搬运作业，为适应起重机不同的使用情况和工作要求，在设计和选用起重机及其零部件时，应对起重机及其组成部分进行工作级别的划分，包括：\n\n起重机整机的分级；  \n机构的分级；  \n结构件或机械零件的分级。\n\n## 3．2 起重机整机的分级\n\n### 3．2．1 起重机的使用等级\n\n起重机的设计预期寿命，是指设计预设的该起重机从开始使用起到最终报废时止能完成的总工作循环数。起重机的一个工作循环是指从起吊一个物品起，到能开始起吊下一个物品时止，包括起重机运行及正常的停歇在内的一个完整的过程。\n\n起重机的使用等级是将起重机可能完成的总工作循环数划分成10个等级，用 $\\mathrm { U } _ { 0 }$ 、 $\\mathrm { U } _ { 1 }$ 、 $\\mathrm { { U _ { 2 } } }$ ……U表示，见表1。\n\n表 1 起重机的使用等级  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>使用等级</td><td rowspan=1 colspan=1>起重机总工作循环数CT</td><td rowspan=1 colspan=1>起重机使用频繁程度</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>CT≤1.60×104</td><td rowspan=4 colspan=1>很少使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>1.60 ×104&lt;Cτ≤3.20×104</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>3.20×104&lt;Cr≤6.30×104</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U3</td><td rowspan=1 colspan=1>6.30×104&lt;Cr≤1.25×105</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>1.25×10&lt;Cr≤2.50×105</td><td rowspan=1 colspan=1>不频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U5</td><td rowspan=1 colspan=1>2.50×105&lt;Cr≤5.00×105</td><td rowspan=1 colspan=1>中等频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>5.00×10&lt;Cr≤1.00 ×106</td><td rowspan=1 colspan=1>较频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00 ×10b&lt;Cr≤2.00 ×106</td><td rowspan=1 colspan=1>频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Us</td><td rowspan=1 colspan=1>2.00×106&lt;Ct≤4.00×106</td><td rowspan=2 colspan=1>特别频繁使用</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>U</td><td rowspan=1 colspan=1>4.00×10&lt;CT</td></tr></table>\n\n\n### 3．2．2 起重机的起升载荷状态级别\n\n起重机的起升载荷，是指起重机在实际的起吊作业中每一次吊运的物品质量（有效起重量）与吊具及属具质量的总和（即起升质量）的重力；起重机的额定起升载荷，是指起重机起吊额定起重量时能够吊运的物品最大质量与吊具及属具质量的总和（即总起升质量）的重力。其单位为牛顿（N）或千牛（kN）。\n\n起重机的起升载荷状态级别是指在该起重机的设计预期寿命期限内，它的各个有代表性的起升载荷值的大小及各相对应的起吊次数，与起重机的额定起升载荷值的大小及总的起吊次数的比值情况。犓\n\n在表2中，列出了起重机载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { P } }$ 的4个范围值，它们各代表了起重机一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 2 起重机的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>载荷状态级别</td><td rowspan=1 colspan=1>起重机的载荷谱系数Kp</td><td rowspan=1 colspan=1>说     明</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q1</td><td rowspan=1 colspan=1>Kp≤0.125</td><td rowspan=1 colspan=1>很少吊运额定载荷,经常吊运较轻载荷</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q2</td><td rowspan=1 colspan=1>0.125&lt;Kp≤0.250</td><td rowspan=1 colspan=1>较少吊运额定载荷，经常吊运中等载荷</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>Q3</td><td rowspan=1 colspan=1>0.250&lt;Kp≤0.500</td><td rowspan=1 colspan=1>有时');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ee471cee-e276-4c7d-bd14-679af037662d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7 预应力混凝土工程…… ……70', '7 预应力混凝土工程…… ……70## 7.1 一般规定…… …70  \n## 7.2 预应力筋及制作… …70  \n## 7.3 锚具、夹具和连接器… …73  \n## 7.4 管道…… …76  \n## 7.5 混凝土浇筑 77  \n## 7.6 施加预应力… 77  \n## 7.7 先张法…… …81  \n## 7.8 后张法…… …83  \n## 7.9 后张孔道压浆及封锚 …88  \n## 7.10 无黏结预应力… …95  \n## 7.11 体外预应力…… …96');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ee48a3bd-a9ed-4f11-ae65-c29bf38f1e62', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 2）', ' { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中：\n\n$_ n$ -钢丝绳的最小安全系数，按表44选取；  \n$k ^ { \\prime }$ 钢丝绳最小破断拉力系数，见表44注；  \n$\\sigma _ { \\tau }$ — 钢丝的公称抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n#### 6．3．2．3．2．2 最小安全系数法\n\n本方法对运动绳和静态绳都适用。按与钢丝绳所在机构工作级别有关的安全系数选择钢丝绳直径。所选钢丝绳的整绳最小破断拉力应满足式（127）：\n\n$$\nF _ { 0 } { \\geqslant } S n\n$$\n\n……（127）\n\n式中：\n\n$F _ { 0 }$ — 钢丝绳的整绳最小破断拉力，单位为千牛（kN）；  \nS 同式（125）；  \n$n$ 同式（126）。\n\n表44 钢丝绳的选择系数 $\\ b { C }$ 和安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n\n\n\n注1：对于吊运危险物品的起重用钢丝绳，一般应比设计工作级别高一级的工作级别选择表中的钢丝绳选择系犆数 $C$ 和钢丝绳最小安全系数 $n$ 值。对起升机构工作级别为 M7、M8的某些冶金起重机和港口集装箱起重机等，在使用过程中能监控钢丝绳劣化损伤发展进程，保证安全使用，保证一定寿命和及时更换钢丝绳的前提下，允许按稍低的工作级别选择钢丝绳；对冶金起重机最低安全系数不应小于7．1，港口集装箱起重机主起升钢丝绳和小车曳引钢丝绳的最低安全系数不应小于6。伸缩臂架用的钢丝绳，安全系数不应小于4。犆\n注2：本表中给出的 $C$ 值是根据起重机常用的钢丝绳 $6 \\times 1 9 \\mathrm { W ( S ) }$ ）型的最小破断拉力系数犽 $k ^ { \\prime }$ 、且只针对运动绳的安全系数用式（125）计算而得。对纤维芯（NF）钢 丝 绳犽 $k ^ { \\prime } = 0 , 3 3 0$ ，对 金 属 丝 绳 芯（IWR）或 金 属 丝 股 芯（IWS）钢丝绳 $k ^ { \\prime } { = } 0 , 3 5 6$ 。\n\n### 6．3．3 滑轮和卷筒\n\n#### 6．3．3．1 滑轮和卷筒的卷绕直径\n\n按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，用式（128）计算：\n\n$$\nD = h \\cdot d\n$$\n\n……（ 128 ）\n\n式中：\n\n$D$ 按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$h$ 卷筒、滑轮和平衡滑轮的卷绕直径与钢丝绳直径之比值，分别为 $h _ { 1 }$ $h _ { 2 }$ $h _ { 3 }$ ，不应小于表 45的规定值；  \n$d$ -钢丝绳公称直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n表 45 ${ \\pmb h } _ { 1 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 2 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 3 }$ 的值  \n\n\n\n\n\n注1：采用抗扭转钢丝绳时， 值按比机构工作级别高一级的值选取。\n\n注2：对于流动式起重机及某些水工工地用的臂架起重机，建议取 $h _ { 1 } = 1 6 , h _ { 2 } = 1 8$ ，与工作级别无关。\n\n注3：臂架伸缩机构滑轮的 $h _ { 2 }$ 值，可选为卷筒的 $h _ { 1 }$ 值。\n\n注4：桥式和门式起重机，取 $h _ { 3 }$ 等于 $h _ { 2 }$ 。\n\n注5：用6．3．2给出的方法求出的最小钢丝绳直径并由此确定了卷筒和滑轮的最小直径后，只要实际采用的钢丝绳直径不大于原算得的最小直径的犛 $2 5 \\%$ 、钢丝绳实际的拉力不超过原计算钢丝绳最小直径时用的最大工作静拉力 $S$ 值，则新选的钢丝绳仍可以与算得的卷筒和滑轮的最小直径配用。\n\n注 ：本表的 $h$ 值不能限制或代替钢丝绳制造厂和起重机制造厂之间的协议，当考虑采用不同柔性的新型钢丝绳时尤其如此。\n\n#### 6．3．3．2 滑轮、卷筒的材质和结构型式的选择\n\n##### 6．3．3．2．1 滑轮、卷筒材质的选择\n\n铸造滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T9439中的 HT200，及力学性能不低于 GB／T11352的ZG270500。\n\n焊接、轧制滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T700中的 Q235B；根据使用工况和环境温度的需要，也可采用力学性能不低于 GB／T1591中的 Q345。\n\n允许使用满足使用要求的其他材质的滑轮。\n\n##### 6．3．3．2．2 滑轮、卷筒的结构型式\n\n铸造滑轮的结构型式宜采用JB／T9005中规定的型式，铸造卷筒结构型式宜采用JB／T9006规定的型式。\n\n双腹板压制滑轮宜采用JB／T8398中规定的型式，焊接滑轮宜采用JG／T5078．1规定的型式。焊接卷筒的结构型式一般为短轴式，可以用卷筒联轴器与减速器连接。\n\n##### 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ee4c2c7b-4472-4988-afcb-d003e7e1fa01', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '5 住宅电器、漏电保护器及消防电气设备', '5 住宅电器、漏电保护器及消防电气设备本章适用于住宅及各类楼、堂、馆、所等建筑物内单独安装的低压电器。\n\n## 5.0.1 本条是为了确保安全运行、防止乱动设备、提醒人们注意带电设备，小心触电所必须的。\n\n## 5.0.2 本条是安装漏电保护器的基本要求。\n\n### 5.0.2.1 对需要有控制电源的漏电保护器，其控制电源取自主回路，当漏电开关断电后加在电压线圈的电源应立即断开，如将电源侧与负荷侧接反即将开关进、出线接反，即使漏电开关断开，仍有电压加在电压线圈上，可能将电压线圈烧毁。\n\n对电磁式漏电开关，进、出线接反虽然对漏电脱扣器无影响，但也会影响漏电开关的接通与分断能力。因此也应按规定接线。\n\n### 5.0.2.2 带有短路保护功能的漏电保护器，在分断短路电流的过程中，开关电源侧排气孔会有电弧喷出，如果排气孔前方有导电性物质，则会通过导电性物质引起短路事故；如果有绝缘物质则会降低漏电开关的分断能力。因此在安装漏电开关时应保证电弧喷出方向有足够的灭弧距离。\n\n### 5.0.2.3 在高温场所设置的漏电保护器，例如阳光直射、靠近炉火等，应加装隔热板或调整安装地点;在尘埃多或有腐蚀性气体的场所，应将漏电开关设在有防尘或防腐蚀的保护箱内；如果设置地点湿度很大，则应选用在结构上能防潮的漏电开关，或在漏电开关的外部另加防潮外壳。\n\n### 5.0.2.4 漏电开关动作可靠方能投入使用。因此安装完毕后，应操作试验按钮，检查漏电开关的动作功能，即使投入运行后也应经常检查其动作功能，确保漏电开关正常运行。\n\n## 5.0.3 火灾探测器、手动火灾报警按扭、火灾报警控制器、消防控制设备等虽然是低压设备，但均不属于低压电器范畴,因此在征求意见时，有的单位提出这类设备的安装问题，故在此请有关人员执行相关的标准。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ee4d23e9-fb7b-4635-b9ef-e12f2e98ea16', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．3 测绘方法与技术要求（Part 1）', '5．3 测绘方法与技术要求## 5．3．1 全站仪测图\n\n5．3．1 全站仪测图所使用的仪器和应用程序，应符合下列规定：\n\n1 宜使用 $6 ^ { \\prime \\prime }$ 级全站仪，其测距标称精度，固定误差不应大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ ，比例误差系数不应大于 5ppm。\n\n2 测图的应用程序，应满足内业数据处理和图形编辑的基本要求。\n\n3 数据传输后，宜将测量数据转换为常用数据格式。\n\n5．3．2 全站仪测图的方法，可采用编码法、草图法或内外业一体化的实时成图法等。\n\n5．3．3 当布设的图根点不能满足测图需要时，可采用极坐标法增设少量测站点。\n\n5．3．4 全站仪测图的仪器安置及测站检核，应符合下列要求：\n\n1 仪器的对中偏差不应大于 $5 \\mathrm { m m }$ ，仪器高和反光镜高的量取应精确至1mm。\n\n2 应选择较远的图根点作为测站定向点，并施测另一图根点的坐标和高程，作为测站检核。检核点的平面位置较差不应大于图上0．2mm，高程较差不应大于基本等高距的1／5。\n\n3 作业过程中和作业结束前，应对定向方位进行检查。\n\n5．3．5 全站仪测图的测距长度，不应超过表5．3．5的规定。\n\n表5.3.5 全站仪测图的最大测距长度  \n\n\n\n\n\n5．3．6 数字地形图测绘，应符合下列要求：\n\n1 当采用草图法作业时，应按测站绘制草图，并对测点进行编号。测点编号应与仪器的记录点号相一致。草图的绘制，宜简化标示地形要素的位置、属性和相互关系等。\n\n2 当采用编码法作业时，宜采用通用编码格式，也可使用软件的白定义功能和扩展功能建立用户的编码系统进行作业。\n\n3 当采用内外业一体化的实时成图法作业时，应实时确立测点的属性、连接关系和逻辑关系等。\n\n4 在建筑密集的地区作业时，对于全站仪无法直接测量的点位，可采用支距法、线交会法等几何作图方法进行测量，并记录相关数据。\n\n5．3．7 当采用手工记录时，观测的水平角和垂直角宜读记至秒，距离宜读记至cm，坐标 和高程的计算(或读记)宜精确至lcm。\n\n5．3．8 全站仪测图，可按图幅施测，也可分区施测。按图幅施测时，每幅图应测出图廓\n\n线外 5mm；分区施测时，应测出区域界线外图上 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n5．3．9 对采集的数据应进行检查处理，删除或标注作废数据、重测超限数据、补测错漏数据。对检查修改后的数据，应及时与汁算机联机通信，生成原始数据文件并做备份。\n\n## 5．3．2 GPS-RTK测图\n\n5．3．10 作业前，应搜集下列资料：\n\n1 测区的控制点成果及GPS 测量资料。\n\n2 测区的坐标系统和高程基准的参数，包括：参考椭球参数，中央子午线经度，纵、横坐标的加常数，投影面正常高，平均高程异常等。\n\n3 WGS-84坐标系与测区地方坐标系的转换参数及WGS-84坐标系的大地高基准与测区的地方高程基准的转换参数。\n\n5．3．11 转换关系的建立，应符合下列规定：\n\n1 基准转换，可采用重合点求定参数(七参数或三参数)的方法进行。\n\n2 坐标转换参数和高程转换参数的确定宜分别进行；坐标转换位置基准应一致，重合点的个数不少于4个，且应分布在测区的周边和中部；高程转换可采用拟合高程测量的方法，按本规范4．4节的有关规定执行。\n\n3 坐标转换参数也可直接应用测区GPS 网二维约束平差所计算的参数。\n\n4 对于面积较大的测区，需要分区求解转换参数时，相邻分区应不少于2个重合点\n\n5 转换参数宜采取多种点组合方式分别计算，再进行优选。\n\n5．3．12 转换参数的应用，应符合下列规定：\n\n1 转换参数的应用，不应超越原转换参数的计算所覆盖的范围，且输入参考站点的空间直角坐标，应与求取平面和高程转换参数(或似大地水准面)时所使用的原GPS 网的空间直角坐标成果相同，否则，应重新求取转换参数。\n\n2 使用前，应对转换参数的精度、可靠性进行分析和实测检查。检查点应分布在测区的中部和边缘。检测结果，平面较差不应大于 $5 \\mathrm { c m }$ ，高程较差不应大于 $3 0 \\sqrt { D } \\mathrm { m m } \\mathrm { ( D ) }$ 为参考站到检查点的距离，单位为 $\\mathrm { k m } )$ ；超限时，应分析原因并重新建立转换关系。\n\n3 对于地形趋势变化明显的大面积测区，应绘制高程异常等值线图，分析高程异常的变化趋势是否同测区的地形变化相一致。当局部差异较大时，应加强检查，超限时，应进一步精确求定高程拟合方程。\n\n5．3．13 参考站点位的选择，应符合下列规定：\n\n1 应根据测区面积、地形地貌和数据链的通信覆盖范围，均，匀布设参考站。\n\n2 参考站站点的地势应相对较高，周围无高度角超过 $1 5 ^ { \\circ }$ 的障碍物和强烈干扰接收卫星信号或反射卫星信号的物体。\n\n3 参考站的有效作业半径，不应超过 $1 0 \\mathrm { k m }$ 。\n\n5．3．14 参考站的设置，应符合下列规定：\n\n1 接收机天线应精确对中、整平。对中误差不应大于 5mm；天线高的量取应精确至lmm。\n\n2 正确连接天线电缆、电源电缆和通信电缆等；接收机天线与电台天线之间的距离，不宜小于 $3 \\mathrm { m }$ 。\n\n3 正确输入参考站的相关数据，包括：点名、坐标、高程、天线高、基准参数、坐标高程转换参数等。\n\n4 电台频率的选择，不应与作业区其他无线电通信频率相冲突。\n\n5．3．15 流动站的作业，应符合下列规定：\n\n1 流动站作业的有效卫星数不宜少于5个，PDOP值应小于6，并应采用固定解成果。\n\n2 正确的设置和选择测量模式、基准参数、转换参数和数据链的通信频率等，其设置应与参考站相一致。\n\n3 流动站的初始化，应在比较开阔的地点进行。\n\n4 作业前，宜检测2个以上不低于图根精度的已知点。检测结果与已知成果的平面较差不应大于图上0．2mm，高程较差不应');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ee66b247-de91-4039-8458-66c45d25a83b', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '6.2 多台吊车的组合', '6.2 多台吊车的组合## 6.2.1 计算排架考虑多台吊车竖向荷载\n计算排架考虑多台吊车竖向荷载时，对单层吊车的单跨厂房的每个排架，参与组合的吊车台数不宜多于 台;对单层吊车的多跨厂房的每个排架，不宜多于 台;对双层吊车的单跨厂房宜按上层和下层吊车分别不多于 台进行组合;对双层吊车的多跨厂房宜按上层和下层吊车分别不多于 台进行组合，且当下层吊车满载时，上层吊车应按空载计算;上层吊车满载时，下层吊车不应计人。考虑多台吊车水平荷载时，对单跨或多跨厂房的每个排架，参与组合的吊车台数不应多于 台。\n\n注:当情况特殊时，应按实际情况考虑。\n\n## 6.2.2 计算排架时\n计算排架时，多台吊车的竖向荷载和水平荷载的标准值，应乘以表 6.2.2 中规定的折减系数。\n\n### 6.2.2 多台吊车的荷载折威系数  \n\n\n<<<HTBL|948dadc62d404b2db038bf87624759ce|END>>>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ee676598-9d20-4114-97dd-6fc4a37e0d2a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '参 考 文 献', '参 考 文 献［1］GB／T17908—1999 起重机和起重机械 技术性能和验收文件（idtISO7363：1986）［2］GB／T19924—2005 流动式起重机 稳定性的确定（ISO4305：1991，IDT）［3］GB／T20863．1—2007 起重机械 分级 第1部分：总则（ISO43011：1986，IDT）［4］GB／T20863．2—2007 起重机械 分级 第2部分：流动式起重机（ISO43012：1985，IDT）［5］GB／T20863．3—2007 起重机械 分级 第3部分：塔式起重机（ISO43013：1993，IDT）［6］GB／T20863．4—2007 起重机械 分级 第4部分：臂架起重机（ISO43014：1989，IDT）［7］GB／T20863．5—2007 起重机械 分级 第5部分：桥式和门式起重机（ISO43015：1991，\nIDT）［8］GB／T20303．1—2006 起重机 司机室 第1部分：总则（ISO85661：1992，IDT）［9］GB／T20303．2—2006 起重机 司机室 第2部分：流动式起重机（ISO85662：1995，IDT）［10］GB／T20303．3—2006 起重机 司机室 第3部分：塔式起重机（ISO85663：1992，IDT）［11］GB／T20303．4—2006 起重机 司机室 第4部分：臂架起重机（ISO85664：1998，IDT）［12］GB／T20303．5—2006 起重机 司机室 第5部分：桥式和门式起重机（ISO85665：1992，  \nIDT）［13］ISO4302：1981 起重机 风载荷估算［14］ISO4304：1987 除流动式和浮式起重机以外的起重机 稳定性基本要求［15］ISO43081：2003 起重机和起重机械 钢丝绳选择 第1部分：总则［16］ISO77521：1983 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第1部分：基本原则［17］ISO77522：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第2部分：流动式起重机基本布');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ee7a659c-6983-46d1-a77d-1724becdb740', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则（Part 2）', ' 作用偶然组合 accidental combination of actions\n\n承载能力极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值的组合。\n\n2.1.23 作用频遇组合 frequent combination of actions\n\n正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与主导可变作用频遇值、伴随可变作用准永久值的组合。\n\n2.1.24 作用准永久组合 quasi-permanent combination of actions 正常使用极限状态设计时，永久作用标准值与可变作用准永久值的组合。\n2.1.25 分项系数 partial safety factor\n\n用概率极限状态设计法设计时，为保证所设计的结构具有规定的可靠度，在设计表达式中采用的系数。分为作用分项系数和抗力分项系数两类。\n\n2.1.26 结构重要性系数 factor for importance of structure对不同安全等级的结构，为使其具有规定的可靠度而采用的分项系数。\n\n## 2.2 符号\n\n### 2.2.1 材料性能有关符号\n\n$R _ { \\mathrm { b k } }$ - 冰的抗弯强度标准值；  \nRik 冰的抗压强度标准值；Y 材料的重度。\n\n### 2.2.2 作用和作用效应有关符号$E$ ——主动土压力标准值；\n\n$E _ { \\mathrm { j } }$ - -高度 $H$ 范围内单位宽度的静土压力标准值；$F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值；  \nGik、 Gid 第 $i$ 个永久作用的标准值和设计值；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ 第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$A _ { \\mathrm { d } }$ 偶然作用的设计值；Sud -承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；Sad -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；$S _ { \\mathrm { f d } }$ 作用频遇组合的效应设计值；Sqd 作用准永久组合的效应设计值；pe 预应力钢筋的有效预应力；con 预应力钢筋张拉控制应力$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋的相应阶段的预应力损失。\n\n### 2.2.3 几何参数有关符号\n\n$R$ ——曲线半径；  \nA -预应力钢筋的截面面积；  \nl- 桥梁跨径。### 2.2 $C _ { \\iota }$ 计算系及他有关符号$f$ 结构基频；  \n$g$ 重力加速度；  \n$m$ 桩或墩迎冰面形状系数；$\\xi$ 压实土的静土压力系数；$\\varphi$ - 土的内摩擦角  \n$\\lambda$ \\~ 侧压系数；  \n$\\mu$ 支座的摩擦系数；  \n$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数；  \n$\\gamma _ { G _ { i } }$ 第 $i$ 个永久作用的分项系数$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 第 $j$ 个可变作用的分项系数$\\gamma _ { \\mathrm { { L } } }$ - 可变作用的结构设计使用年$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 可变作用的组合值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 可变作用的频遇值系数；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } }$ -可变作用的准永久值系数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ee7c386a-9492-482a-a805-ae9dc1acbf9b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞', '附 录 犞## （资料性附录）\n## 流动式起重机的倾覆线\n\n在本附录中，图V．1～图V．5只是流动式起重机的倾覆线的示意图，实际倾覆线取决于各起重机的具体设计。\n\n### 犞．1 起重机支承在车轮（轮胎）上\n#### 犞．1．1 车轮（轮胎）不带悬架或悬架装置被锁定（见图 V．1和图 V．2）\n\n倾覆线为车轮着地点的连线。对于装有双轮轴或多后轴摆动悬架的底盘，应考虑以下两种情况：\n\na） 摆动悬架轴被固定或被锁定的情况下，则为外车轮（轮胎）着地点的连线；  \nb） 车轮安装在可摆动悬架上时，则为摆动轴的轴线。\n\n![](images/ed6fe01fed8a5da8a00305582cbc4669840e7004e3228f20c0cc0986dce4bb95.jpg)  \n图 犞．1\n\n![](images/82b33b943a52e26f811c954fba7becdeba614ce0f9368ca58ad273ffc9042e32.jpg)  \n图 犞．2\n\n#### 犞．1．2 车轮悬架装置未锁定（见图 V．3）\n\n倾覆线是悬架装置作用点的连线。\n\n### 犞．2 起重机支承在外伸支腿上（见图 V．4）\n\n倾覆线是各支承中心点的连线，但除外伸支腿外，还存在柔性支承面（如充气轮胎），则应考虑此柔性支承面。\n\n![](images/12928450c725c13e61c32d5eabb9293a04a7b923d20a742cbb02b959eb060a9d.jpg)  \n图 犞．3\n\n![](images/94f478c9d2d9a3d9d829f74cb442840d8de4979f39292d0425b9b7b9787896c6.jpg)  \n图 犞．4\n\n### 犞．3 起重机支承在履带上（见图 V．5）\n\n倾覆线是驱动轮轴心的连线和引导轮轴心的连线。\n\n![](images/319fd835202f0f5bba18ea07750e1c08906c05c6f4c3378a0020e23607a51d99.jpg)  \n图 犞．5\n\n附 录 犠（资料性附录）符号和代号\n## 表 犠．1 符号／代号表');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ee94c6e2-53ec-4768-8547-8e9458a71f63', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 3）', '结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。\n\n2通航或流放木筏的河流，桥下净空应符合通航标准或流放木筏的要求。有国防要求和其他特殊要求（如石油钻探船只）的航道，其通航标准应与有关部门具体研究确定。\n\n3在不通航或无流放木筏河流上及通航河流的不通航桥孔内，桥下净空不应小于表3.4.3的规定。\n\n表3.4.3非通航河流桥下最小净空  \n\n\n\n\n\n4无铰拱的拱脚允许被设计洪水淹没，但不宜超过拱圈高度的2/3，且拱顶底面至计算水位的净高不得小于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n5在不通航和无流筏的水库区域内，梁底面或无铰拱拱顶底面离开水面的高度不应小于计算浪高的0.75倍加上 $0 . 2 5 \\mathfrak { m }$ 。\n\n### 3.4.4涵洞宜设计为无压力式的。无压力式涵洞内顶点至洞内设计洪水频率标准水位的净高应符合表3.4.4的规定。\n\n表3.4.4无压力式涵洞内顶点至最高流水面的净高  \n\n\n\n\n\n### 3.4.5立体交叉跨线桥桥下净空应符合下列规定：\n\n1公路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求，其结构形式应与周围环境相协调。\n\n2铁路从公路上跨越通过时，其跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求。\n\n3农村道路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空为：\n\n1）当农村道路从公路上面跨越时，跨线桥桥下净空应符合本规范第3.4.1条建筑限界的规定；\n\n2）当农村道路从公路下面穿过时，其净空可根据当地通行的车辆和交叉情况而定，人行通道的净高应大于或等于 $2 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 . 0 \\mathrm m$ ；\n\n3）畜力车及拖拉机通道的净高应大于或等于 $2 . 7 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm m$ ；\n\n4）农用汽车通道的净高应大于或等于 $3 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应根据交通量和通行农业机械的类型选用，且应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm { m }$ ；\n\n5）汽车通道的净高应大于或等于 $3 . 5 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $6 . 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 3.4.6车行天桥桥面净宽按交通量和通行农业机械类型可选用4.5m或7.0m，其汽车荷载应符合本规范第4.3.1条有关四级公路汽车荷载的规定。人行天桥桥面净宽应大于或等于 $3 , 0 \\mathrm { m }$ ，其人群荷载应符合本规范第4.3.6条的规定。\n\n### 3.4.7管线设施的布置应符合下列规定：\n\n1电信线、电力线、电缆、管道等的设置不得侵入公路桥涵净空限界，不得妨害桥涵交通安全，并不得损害桥涵的构造和设施。\n\n2严禁易燃、易爆、高压等管线设施利用或通过公路桥梁。天然气输送管道离开特大、大、中桥的安全距离不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m }$ ，离开小桥的安全距离不应小于 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n3高压线跨河塔架的轴线与桥梁的最小间距，不得小于一倍塔高。高压线与公路桥涵的交叉应符合现行《公路路线设计规范》（JTGD20）的规定。\n\n## 3.5桥上线形及桥头引道\n\n### 3.5.1桥梁纵坡设计应符合下列规定：\n\n1桥上纵坡不宜大于 $4 \\%$ ，桥头引道纵坡不宜大于 $5 \\%$ ；桥头两端引道的线形应与桥梁的线形相匹配。\n\n2位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3对易结冰、积雪的桥梁，桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n### 3.5.2在洪水泛滥区域以内，特大、大、中桥桥头引道的路肩高程应高出桥梁设计洪水频率的水位加壅水高、波浪爬高、河弯超高、河床淤积等影响 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵引道的路肩高程宜高出桥涵前壅水水位（不计浪高） $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；压力式或半压力式涵洞的路肩高程宜高出涵前壅水水位 $\\mathrm { ~ i ~ . ~ } 0 \\mathfrak { m }$ 以上。\n\n### 3.5.3桥头锥体及引道应符合下列规定：\n\n1桥头锥体及桥台台后 $5 \\sim 1 0 \\mathrm { m }$ 长度内的引道，可用砂性土等材料填筑。在非严寒地区，当无透水性土时，可就地取土经处理后填筑。\n\n2锥坡与桥台两侧正交线的坡度，当有铺砌时，路肩边缘下的第一个8m高度内不宜陡于1:1；在 $8 \\sim 1 2 \\mathrm { m }$ 高度内不宜陡于1:1.25；高于 $1 2 \\mathrm { m }$ 的路基，其 $1 2 \\mathrm { m }$ 以下的边坡坡度应由计算确定，但不应陡于 $1 : 1 . 5$ ，变坡处台前宜设宽 $0 . 5 \\sim 2 . 0 \\mathrm { m }$ 的锥坡平台；不受洪水冲刷的锥坡可采用不陡于1：1.25的坡度；经常受水淹没部分的边坡坡度不应陡于1:2。\n\n3埋置式桥台和钢筋混凝土灌注桩式或排架桩式桥台，其锥坡坡度不应陡于1:1.5；对不受洪水冲刷的锥坡，加强防护时可采用不陡于1:1.25的坡度。\n\n4洪水泛滥范围以内的锥坡和引道的边坡坡面，应根据设计流速设置铺砌层。铺砌层的高度应为：特大、大、中桥应高出计算水位 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵应');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ee9c8633-dfd6-4c7f-bbb1-7cdf620111db', '48《焊接接头冲击试验方法》（GB2650-89）.md', '附加说明：', '附加说明：本标准由机械电子工业部提出。  \n本标准由机械电子工业部哈尔滨焊接研究所归口。  \n本标准由机械电子工业部哈尔滨焊接研究所和黑龙江进出口商检局负责起草。  \n本标准起草人汪宛、唐宋仪、邵松茂。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eea54634-b97b-4838-a1d8-abaf7e034322', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 6）', 'colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．试验载荷，见4.2.3.4</td><td rowspan=3 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>13</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>4．缓冲碰撞载荷，见4.2.3.2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>二</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>二</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>5．倾翻水平力，见4.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eeab3a8d-efe4-453f-ab54-8b07ec5b8f01', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、事故概况', '一、事故概况1.事故发生时间：2007年\n\n2.事故发生单位：某市国际集装箱码头  \n3.起重设备类型：门座起重机  \n4.作业特点：装卸集装箱  \n5.事故类型：坠落  \n6．事故危害程度：设备损坏');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eeb1b1d5-97a3-4ae5-b349-422a7fd614f9', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第三章 事故调查', '第三章 事故调查第十九条 特别重大事故由国务院或者国务院授权有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n重大事故、较大事故、一般事故分别由事故发生地省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府负责调查。省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府可以直接组织事故调查组进行调查，也可以授权或者委托有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n未造成人员伤亡的一般事故，县级人民政府也可以委托事故发生单位组织事故调查组进行调查。\n\n第二十条 上级人民政府认为必要时，可以调查由下级人民政府负责调查的事故。自事故发生之日起 30 日内（道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内），因事故伤亡人数变化导致事故等级发生变化，依照本条例规定应当由上级人民政府负责调查的，上级人民政府可以另行组织事故调查组进行调查。\n\n第二十一条 特别重大事故以下等级事故，事故发生地与事故发生单位不在同一个县级以上行政区域的，由事故发生地人民政府负责调查，事故发生单位所在地人民政府应当派人参加。\n\n第二十二条 事故调查组的组成应当遵循精简、效能的原则。\n\n根据事故的具体情况，事故调查组由有关人民政府、安全生产监督管理部门、负有安全生产监督管理职责的有关部门、监察机关、公安机关以及工会派人组成，并应当邀请人民检察院派人参加。\n\n事故调查组可以聘请有关专家参与调查。\n\n第二十三条 事故调查组成员应当具有事故调查所需要的知识和专长，并与所调查的事故没有直接利害关系。\n\n第二十四条 事故调查组组长由负责事故调查的人民政府指定。事故调查组组长主持事故调查组的工作。\n\n第二十五条 事故调查组履行下列职责：\n\n（一）查明事故发生的经过、原因、人员伤亡情况及直接经济损失；\n\n（二）认定事故的性质和事故责任；  \n（三）提出对事故责任者的处理建议；  \n（四）总结事故教训，提出防范和整改措施；  \n（五）提交事故调查报告。\n\n第二十六条 事故调查组有权向有关单位和个人了解与事故有关的情况，并要求其提供相关文件、资料，有关单位和个人不得拒绝。\n\n事故发生单位的负责人和有关人员在事故调查期间不得擅离职守，并应当随时接受事故调查组的询问，如实提供有关情况。\n\n事故调查中发现涉嫌犯罪的，事故调查组应当及时将有关材料或者其复印件移交司法机关处理。\n\n第二十七条 事故调查中需要进行技术鉴定的，事故调查组应当委托具有国家规定资质的单位进行技术鉴定。必要时，事故调查组可以直接组织专家进行技术鉴定。技术鉴定所需时间不计入事故调查期限。\n\n第二十八条 事故调查组成员在事故调查工作中应当诚信公正、恪尽职守，遵守事故调查组的纪律，保守事故调查的秘密。\n\n未经事故调查组组长允许，事故调查组成员不得擅自发布有关事故的信息。\n\n第二十九条 事故调查组应当自事故发生之日起60 日内提交事故调查报告；特殊情况下，经负责事故调查的人民政府批准，提交事故调查报告的期限可以适当延长，但延长的期限最长不超过 60 日。\n\n第三十条 事故调查报告应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；  \n（二）事故发生经过和事故救援情况；  \n（三）事故造成的人员伤亡和直接经济损失；  \n（四）事故发生的原因和事故性质；  \n（五）事故责任的认定以及对事故责任者的处理\n\n建议；\n\n（六）事故防范和整改措施。\n\n事故调查报告应当附具有关证据材料。事故调查组成员应当在事故调查报告上签名。\n\n第三十一条 事故调查报告报送负责事故调查的人民政府后，事故调查工作即告结束。事故调查的有关资料应当归档保存。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eeb2b9a4-eebd-49e2-9055-9b0aa42fffa5', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '8焊接检验（Part 1）', '8焊接检验## 8.1一般规定\n\n8.1.1焊接检验应按下列要求分为两类：\n\n1自检，是施工单位在制造、安装过程中，由本单位具有相应资质的检测人员或委托具有相应检验资质的检测机构进行的检验；\n\n2监检，是业主或其代表委托具有相应检验资质的独立第三方检测机构进行的检验。\n\n8.1.2焊接检验的一般程序包括焊前检验、焊中检验和焊后检验，并应符合下列规定：\n\n1焊前检验应至少包括下列内容：1）按设计文件和相关标准的要求对工程中所用钢材、焊接材料的规格、型号（牌号）、材质、外观及质量证明文件进行确认；2）焊工合格证及认可范围确认；3）焊接工艺技术文件及操作规程审查；4）坡口形式、尺寸及表面质量检查；5）组对后构件的形状、位置、错边量、角变形、间隙等检查；6）焊接环境、焊接设备等条件确认；7）定位焊缝的尺寸及质量认可；8）焊接材料的烘干、保存及领用情况检查；9）引弧板、引出板和衬垫板的装配质量检查。\n\n2焊中检验应至少包括下列内容：\n\n1）实际采用的焊接电流、焊接电压、焊接速度、预热温度、层间温度及后热温度和时间等焊接工艺参数与焊\n\n接工艺文件的符合性检查；\n\n2）多层多道焊焊道缺欠的处理情况确认；  \n3）采用双面焊清根的焊缝，应在清根后进行外观检查及规定的无损检测；  \n4）多层多道焊中焊层、焊道的布置及焊接顺序等检查。\n\n3焊后检验应至少包括下列内容：\n\n1）焊缝的外观质量与外形尺寸检查；  \n2）焊缝的无损检测；  \n3）焊接工艺规程记录及检验报告审查。\n\n8.1.3焊接检验前应根据结构所承受的荷载特性、施工详图及技术文件规定的焊缝质量等级要求编制检验和试验计划，由技术负责人批准并报监理工程师备案。检验方案应包括检验批的划分、抽样检验的抽样方法、检验项目、检验方法、检验时机及相应的验收标准等内容。\n\n8.1.4焊缝检验抽样方法应符合下列规定：\n\n1焊缝处数的计数方法：工厂制作焊缝长度不大于 $1 0 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，每条焊缝应为1处；长度大于 $1 0 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，以 $1 0 0 0 \\mathrm { m m }$ 为基准，每增加 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ 焊缝数量应增加1处；现场安装焊缝每条焊缝应为1处。\n\n2可按下列方法确定检验批：\n\n1）制作焊缝以同一工区（车间）按 $3 0 0 { \\sim } 6 0 0$ 处的焊缝数量组成检验批；多层框架结构可以每节柱的所有构件组成检验批；  \n2）安装焊缝以区段组成检验批；多层框架结构以每层（节）的焊缝组成检验批。\n\n3抽样检验除设计指定焊缝外应采用随机取样方式取样，且取样中应覆盖到该批焊缝中所包含的所有钢材类别、焊接位置和焊接方法。\n\n8.1.5外观检测应符合下列规定：\n\n1所有焊缝应冷却到环境温度后方可进行外观检测。\n\n2外观检测采用目测方式，裂纹的检查应辅以5倍放大镜 并在合适的光照条件下进行，必要时可采用磁粉探伤或渗透探伤 检测，尺寸的测量应用量具、卡规。\n\n3栓钉焊接接头的焊缝外观质量应符合本规范表6.5.1-1或表6.5.1-2的要求。外观质量检验合格后进行打弯抽样检查，合格标准：当栓钉弯曲至 $3 0 ^ { \\circ }$ 时，焊缝和热影响区不得有肉眼可见的裂纹，检查数量不应小于栓钉总数的 $1 \\%$ 且不少于10个。\n\n4电渣焊、气电立焊接头的焊缝外观成形应光滑，不得有未熔合、裂纹等缺陷；当板厚小于 $3 0 \\mathrm { m m }$ 时，压痕、咬边深度不应大于 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ ；板厚不小于 $3 0 \\mathrm { m m }$ 时，压痕、咬边深度不应大于 $1 . 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n8.1.6焊缝无损检测报告签发人员必须持有现行国家标准《无损检测人员资格鉴定与认证》GB/T9445规定的2级或2级以上资格证书。\n\n8.1.7超声波检测应符合下列规定：\n\n1对接及角接接头的检验等级应根据质量要求分为A、B、C三级，检验的完善程度A级最低，B级一般，C级最高，应根据结构的材质、焊接方法、使用条件及承受载荷的不同，合理选用检验级别。\n\n2对接及角接接头检验范围见图8.1.7，其确定应符合下列规定：\n\n1）A级检验采用一种角度的探头在焊缝的单面单侧进行检验，只对能扫查到的焊缝截面进行探测，一般不要求作横向缺欠的检验。母材厚度大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 时，不得采用A级检验。\n\n2）B级检验采用一种角度探头在焊缝的单面双侧进行检验，受几何条件限制时，应在焊缝单面、单侧采用两种角度探头（两角度之差大于 $1 5 ^ { \\circ }$ ）进行检验。母材厚度大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，应采用双面双侧检验，受几何条件限制时，应在焊缝双面单侧，采用两种角度探头（两角度之差大于 $1 5 ^ { \\circ }$ ）进行检验，检验应覆盖整个焊缝截面。条件允许时应作横向缺欠检验。\n\n3）C级检验至少应采用两种角度探头在焊缝的单面双侧进行检验。同时应作两个扫查方向和两种探头角度的横向缺欠检验。母材厚度大于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，应采用双面双侧检验。检查前应将对接焊缝余高磨平，以便探头在焊缝上作平行扫查。焊缝两侧斜探头扫查经过母材部分应采用直探头作检查。当焊缝母材厚度不小于$1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，或窄间隙焊缝母材厚度不小于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 时，应增加串列式扫查。\n\n  \n图8.1.7超声波检测位置\n\n8.1.8抽样检验应按下列规定进行结果判定：\n\n1抽样检验的焊缝数不合格率小于 $2 \\%$ 时，该批验收合格；\n\n2抽样检验的焊缝数不合格率大于 $5 \\%$ 时，该批验收不合格；\n\n3除本条第5款情况外抽样检验的焊缝数不合格率为 $2 \\%$ $\\sim 5 \\%$ 时');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eebbb84a-52e2-4b51-b53d-00612d42433d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 1）', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择在本标准中已规定了抗屈服、抗失稳、抗疲劳的结构设计计算方法，但在某些情况下，仅有这些计算还不足以说明结构材料已具有了抗脆性破坏的安全性。本附录对影响脆性破坏因素进行评价，并对钢材质量组别进行选择，以保证起重机结构材料抗脆性破坏的安全性。\n\n## 犐．1 对影响脆性破坏因素的评价\n\n在起重机金属结构中，导致构件材料发生脆性破坏的重要影响因素是：纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用；构件材料的厚度；工作环境的温度。\n\n### 犐．1．1 纵向残余拉伸应力与自重载荷引起的纵向拉伸应力的联合作用的影响\n\n以自重载荷引起的纵向拉伸应力 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 和焊接纵向残余拉伸应力的联合作用，见图I．1所示。\n\n  \n图犐．1 焊缝类型\n\nⅠ类焊缝：无焊缝或只有横向焊缝，脆性破坏的危险性小。当起重机自重等永久载荷 $( \\gamma _ { \\mathrm { { P } } }$ 取1）引起的结构构件纵向拉伸应力犣 $\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ 与其钢材的屈服点 $\\sigma _ { \\mathrm { S } }$ 之比 $\\sigma _ { \\mathrm { G } } / \\sigma _ { \\mathrm { S } } { > } 0 . 3$ 时，才考虑此因素对脆性破坏的影响。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．1）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } - 1\n$$\n\n……（I．1）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — （钢材质量组别选择的）残余应力影响评价系数；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 结构构件纵向拉伸应力，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ ———同式（28）。  \nⅡ类焊缝：只有纵向焊缝的结构，脆性破坏的危险性增加。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．2）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { A } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { G } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { s } } }\n$$\n\n……（I．2）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\nⅢ类焊缝：焊缝汇聚，高度应力集中，脆性破坏的危险性最大。评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } }$ 按式（I．3）计算：\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { { A } } } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { { G } } } } { 0 . 3 \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } } + 1\n$$\n\n……（I．3）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { A } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { G } }$ — 同式（I．1）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）。\n\n在有条件时，宜对Ⅲ类焊缝进行消除残余应力的热处理（温度宜为 $6 0 0 \\textrm { ‰}$ ），处理后可视为Ⅰ类焊缝选取钢材组别。\n\n当钢材的屈强比 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7$ 时，式（I．1）～式（I．3）中的 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 以 $( 0 . 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } + 0 . 3 5 \\sigma _ { \\mathrm { b } }$ ）代之。\n\n### 犐．1．2 构件材料厚度的影响\n\n构件材料的厚度越大，脆性破坏危险性也越大。当犣 $5 \\ \\mathrm { m m } { \\leqslant } t { \\leqslant } 2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．4）计算，当 $2 0 \\ \\mathrm { m m } { < } t { \\leqslant } 1 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时评价系数 $Z _ { \\mathrm { B } }$ 按式（I．5）计算。\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = { \\frac { 9 } { 2 \\ 5 0 0 } } t ^ { 2 }\n$$\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { B } } = 0 . 6 5 ~ \\sqrt { t - 1 4 . 8 1 } - 0 . 0 5\n$$\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来进行评价， $t ^ { \' }$ 按下述规定确定：\n\na） 对轧制型材：\n\n1） 对圆截面  ＝  ；′ 1．8  \n2） 对方截面 $t ^ { \\prim');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eebe61c1-2bf3-47fa-aa5d-c874efbb357e', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '3．3工序交接确认（Part 3）', '气工程时，应核查下列各项质量控制资料，且资料内容应真实、齐全、完整：\n\n1 设计文件和图纸会审记录及设计变更与工程洽商记录；\n\n2 主要设备、器具、材料的合格证和进场验收记录；\n\n3 隐蔽工程检查记录；\n\n4 电气设备交接试验检验记录；\n\n5 电动机检查(抽芯)记录;\n\n6 接地电阻测试记录；\n\n7 绝缘电阻测试记录；\n\n8 接地故障回路阻抗测试记录;\n\n9 剩余电流动作保护器测试记录；  \n10 电气设备空载试运行和负荷试运行记录；  \n11 EPS 应急持续供电时间记录;  \n12 灯具固定装置及悬吊装置的载荷强度试验记录;  \n13 建筑照明通电试运行记录;  \n14 接闪线和接闪带固定支架的垂直拉力测试记录；  \n15 接地(等电位)联结导通性测试记录;  \n16 工序交接合格等施工安装记录。\n\n### 3．4．4 建筑电气分部(子分部)工程和所含分项工程的质量验收记录应无遗漏缺项、填写正确。\n\n### 3．4．5 技术资料应齐全，且应符合工序要求、有可追溯性；责任单位和责任人均应确认且签章齐全。\n\n### 3．4．6 检验批验收时应按本规范主控项目和一般项目中规定的检查数量和抽查比例进行检查，施工单位过程检查时应进行全数检查。\n\n### 3．4．7 单位工程质量验收时，建筑电气分部(子分部)工程实物质量应抽检下列部位和设施，且抽检结果应符合本规范的规定：\n\n1 变配电室，技术层、设备层的动力工程，电气竖井，建筑顶部的防雷工程，电气系统接地，重要的或大面积活动场所的照明工程，以及 $5 \\%$ 自然间的建筑电气动力、照明工程;\n\n2 室外电气工程的变配电室，以及灯具总数的 $5 \\%$ 。\n\n### 3．4．8 变配电室通电后可抽测下列项目，抽测结果应符合本规范的规定和设计要求：\n\n1 各类电源自动切换或通断装置；\n\n2 馈电线路的绝缘电阻；\n\n3 接地故障回路阻抗；\n\n4 开关插座的接线正确性；\n\n5 剩余电流动作保护器的动作电流和时间；\n\n6 接地装置的接地电阻；\n\n7 照度。\n\n## 4 变压器、箱式变电所安装\n\n### 4．1 主控项目\n\n#### 4．1．1 变压器安装应位置正确，附件齐全，油浸变压器油位正常，无渗油现象。  \n检查数量：全数检查。  \n检查方法：观察检查。\n\n#### 4．1．2 变压器中性点的接地连接方式及接地电阻值应符合设计要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查并用接地电阻测试仪测试。\n\n#### 4．1．3 变压器箱体、干式变压器的支架、基础型钢及外壳应分别单独与保护导体可靠连接，紧固件及防松零件齐全。\n\n检查数量：紧固件及防松零件抽查 $5 \\%$ ，其余全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n#### 4．1．4 变压器及高压电气设备应按本规范第3．1．5条的规定完成交接试验且合格。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：试验时观察检查或查阅交接试验记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eec3cc33-2e03-4f0c-96ab-ffed95ec5626', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值### 6.1.1.4.1.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（83）计算（起动平均加速度值见表37）：\n\n$$\na _ { \\mathrm { q } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { q } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（83）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动平均加速度，单位为米每平方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（82）。\n\n## 6.1.1.4.2 制动时间和制动平均减速度计算\n\n### 6.1.1.4.2.1 采用机械式制动器的满载下降制动时间 $t _ { Z }$ ，按式（84）计算（制动时间值见表37）：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { { Z } } } { = } \\frac { n ^ { \\prime } [ - k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) { + } J _ { \\mathrm { 3 } } \\eta ] } { 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { { Z } } } { - } M _ { \\mathrm { ~ j } } ^ { \\prime } ) }\n$$\n\n…… （84）\n\n式中：\n\n$t _ { Z }$ — 起升机构的制动时间，单位为秒（s）；$n ^ { \\prime }$ 满载（额定载荷）下降且制动器投入有效制动转矩时的电动机转速，单位为转每分 $\\left( { \\bf r } / \\mathrm { m i n } \\right)$ ），常取 $n ^ { \\prime } { = } 1 . \\ 1 \\ n$ ；$k$ 同式（82)；$\\eta$ 同式（77）；$M _ { Z }$ — 机械式制动器的计算制动转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$\\boldsymbol { M } _ { \\mathrm { ~ j ~ } } ^ { \\prime }$ — 稳态下降额定载荷时电动机制动轴上的转矩，单位为牛米犘犇 $\\mathrm { ~ N ~ } { \\cdot } \\mathrm { ~ m ~ } ,$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ j } } ^ { \\prime } = \\frac { P _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ Q } } D } { 2 a i } \\eta ^ { \\prime }\n$$\n\n$\\eta ^ { \' }$ -物品下降时起升机构系统的总效率；\n\n其余符号同式（82）。\n\n### 6.1.1.4.2.2 制动平均减速度，按式（85）计算（除紧急制动外的正常情况制动平均减速度值见表37）：\n\n$$\na _ { 2 } = \\frac { v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \' } } { t _ { \\mathrm { Z } } }\n$$\n\n…… （85）\n\n式中：\n\nZ 制动平均减速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { ( m / s ^ { 2 } }$ ）；\n\n$ { \\boldsymbol { v } } _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime }$ 满载下降且制动器开始有效制动时的下降速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），可取 $v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime } { = } 1 . 1 \\ v _ { \\mathrm { q } }$ ；\n\n$t _ { Z }$ — 同式（84）。\n\n除了用支持制动器完成减速制动以外，也可用支持制动器与电气制动并用作减速制动，或单独采用电气制动作减速制动。减速制动仅用来消耗动能，使物品安全减速。在与电气制动并用时，支持制动器的最低制动安全系数仍应满足6．1．1．3．1．3的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eec4f712-2264-454c-94d9-f2ac16b8c8df', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '5．3立杆计算（Part 1）', '5．3立杆计算## 5.3.1\\~5.3.4 考虑到扣件式钢管脚手架是受人为操作因素影响很大的一种临时结构，设计计算一般由施工现场工程技术人员进行，故所给脚手架整体稳定性的计算方法力求简单、正确、可靠。应该指出，第5.3.1条规定的立杆稳定性计算公式，虽然在表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对脚手架结构的整体稳定计算。因为公式5.3.3中的u值是根据脚手架的整体稳定试验结果确定的。\n\n现就有关问题说明如下：\n\n（1）脚手架的整体稳定\n\n脚手架有两种可能的失稳形式：整体失稳和局部失稳。\n\n整体失稳破坏时，脚手架呈现出内、外立杆与横向水平杆组成的横向框架，沿垂直主体结构方向大波鼓曲现象，波长均大于步距，并与连墙件的竖向间距有关。整体失稳破坏始于无连墙件的、横向刚度较差或初弯曲较大的横向框架（图4)。一般情况下，整体失稳是脚手架的主要破坏形式。\n\n  \n图4双排脚手架的整体失稳\n\n局部失稳破坏时，立杆在步距之间发生小波鼓曲，波长与步距相近，内、外立杆变形方向可能一致，也可能不一致。\n\n当脚手架以相等步距、纵距搭设，连墙件设置均匀时，在均布施工荷载作用下，立杆局部稳定的临界荷载高于整体稳定的临界荷载，脚手架破坏形式为整体失稳。当脚手架以不等步距、给距搭设，或连墙件设置不均匀，或立杆负荷不均匀时，两种形式的失稳破坏均有可能。\n\n由于整体失稳是脚手架的主要破坏形式，故本条只规定了对整体稳定按公式（5.3.1一1）、（5.3.1一2）计算。为了防止局部立杆段失稳，本规范除在第6.3.3条中将底层步距限制在 2m以下外，尚在本规范第5.3.5条中规定对可能出现的薄弱的立杆段进行稳定性计算。\n\n（2）关于脚手架立杆稳定性按轴心受压计算（5.3.1一1、2）的说明\n\n1）稳定性计算公式中的计算长度系数 $\\mu$ 值，是反映脚手架各杆件对立杆的约束作用。本规范规定的μ值，采用了中国建筑科学研究院建筑机械化研究分院1964年\\~1965年和1986年\\~1988 年、哈尔滨工业大学土木工程学院于1988 年\\~1989 年分别进行原型脚手架整体稳定性试验所取得的科研成果，其 $\\mu$ 值在 $1 . 5 ^ { \\sim } 2 . 0$ 之间。它综合了影响脚手架整体失稳的各种因素，当然也包含了立杆偏心受荷（初偏心 $\\mathrm { e } { = } 5 3 \\mathrm { m m }$ ，图3）的实际工况。这表明按轴心受压计算是可靠的、简便的。\n\n2）关于施工荷载的偏心作用。施工荷载一般是偏心地作用于脚手架上，作业层下面邻近的内、外排立杆所分担的施工荷载并不相同，而远离作业层的内、外排立杆则因连墙件的支承作用，使分担的施工荷载趋于均匀。由于在一般情况下，脚手架结构自重产生的最大轴向力与由不均匀分配施工荷载产生的最大轴向力不会同时相遇，因此公式（5.3.1－1)、（5.3.1一2）的轴向力N值计算可以忽略施工荷载的偏心作用，内、外立杆可按施工荷载平均分配计算。\n\n试验与理论计算表明，将 $3 . 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 的施工荷载分别按偏心与不偏心布置在脚手架上，得到的两种情况的临界荷载相差在 $5 , 6 \\%$ 以下，说明上述简化是可行的。\n### （3）脚手架立杆计算长度附加系数 $\\mathrm { k }$ 的确定\n\n本规范采用《建筑结构设计统一标准》（GBJ68）规定的“概率极限状态设计法”，而结构安全度按以往容许应力法中采用的经验安全系数K校准。K值为：强度 $\\mathrm { { K } } _ { 1 } \\geqslant 1 . ~ 5$ ，稳定 $\\mathrm { K _ { 2 } }$ $\\geq 2 . 0$ 。考虑脚手架工作条件的结构抗力调整系数值，可按承载能力极限状态设计表达式推导求得:\n\n1）对受弯构件： 不组合风荷载\n\n$$\n1 . 2 S _ { G \\bf { k } } + 1 . 4 S _ { 0 \\bf { k } } { \\leqslant } \\frac { f _ { k } W } { 0 . 9 \\gamma _ { m } \\gamma _ { \\SS R } ^ { \\prime } } = \\frac { f W } { 0 . 9 \\gamma _ { \\SS R } ^ { \\prime } }\n$$\n\n组合风荷载\n\n$$\n1 . 2 S _ { \\mathrm { G k } } + 1 . 4 \\times 0 . 8 5 ~ ( S _ { \\mathrm { Q k } } + S _ { \\mathrm { W k } } ) ~ \\leqslant \\frac { f _ { \\mathrm { k } } W } { 0 . 9 \\gamma _ { \\mathrm { m } } \\gamma _ { \\mathrm { \\tiny ~ R W } } ^ { \\prime } } = \\frac { f W } { 0 . 9 \\gamma _ { \\mathrm { \\tiny ~ R W } } ^ { \\prime } }\n$$\n\n2）对轴心受压构件：\n\n不组合风荷载\n\n$$\n1 . 2 S _ { \\mathrm { G k } } + 1 . 4 S _ { \\mathrm { Q k } } { \\leqslant } \\frac { { \\varphi } f _ { \\mathrm { k } } A } { 0 . 9 \\gamma _ { \\mathrm { m } } \\gamma _ { \\mathrm { ~ R ~ } } ^ { \\prime } } = \\frac { { \\varphi } f A } { 0 . 9 \\gamma _ { \\mathrm { ~ R ~ } } ^ { \\prime } }\n$$\n\n组合风荷载\n\n$$\n1 . 2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eec80dc0-e1fa-4d60-841c-b58d0b102f85', '25《建设工程质量管理条例》（国务院令第279号）.md', '第一章总则', '第一章总则第一条为了加强对建设工程质量的管理，保证建设工程质量，保护人民生命和财产安全，根据《中华人民共和国建筑法》，制定本条例。\n\n第二条凡在中华人民共和国境内从事建设工程的新建、扩建、改建等有关活动及实施对建设工程质量监督管理的，必须遵守本条例。\n\n本条例所称建设工程，是指土木工程、建筑工程、线路管道和设备安装工程及装修工程。\n\n第三条建设单位、勘察单位、设计单位、施工单位、工程监理单位依法对建设工程质量负责。\n\n第四条县级以上人民政府建设行政主管部门和其他有关部门应当加强对建设工程质量的监督管理。\n\n第五条从事建设工程活动，必须严格执行基本建设程序，坚持先勘察、后设计、再施工的原则。\n\n县级以上人民政府及其有关部门不得超越权限审批建设项目或者擅自简化基本建设程序。\n\n第六条国家鼓励采用先进的科学技术和管理方法，提高建设工程质量。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eeca455c-d1fc-44c0-b10f-b3eed2e847f8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度', '6．2．6．6 机械零件的疲劳强度一个已知的机械零件，其拉伸或压缩疲劳强度 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 或剪切疲劳强度 $\\tau _ { \\mathrm { r } }$ 可以分别用式（111）和式（112）来确定：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { c } } } ) \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n或\n\n$$\n\\tau _ { \\mathrm { r } } = ( 2 ^ { \\frac { 8 - j } { \\mathrm { ~ c ~ } } } ) \\cdot \\tau _ { \\mathrm { d } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ — 机械零件的拉伸或压缩疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$j$ 为该机械零件工作级别的组别号， $j = 1 \\sim 8$ ，见表9；  \n$C$ 同式（107）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（107）；  \n${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ — 机械零件的剪切疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau _ { \\mathrm { d } }$ — 同式（108）。\n\n根据机械零件总应力循环数 $n _ { \\mathrm { T } }$ 和应力谱系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，它们的组别划分和相应于每一组别的临界疲劳应力如图13所示，其中 $\\sigma _ { \\mathrm { j r } }$ 表示用于工作级别的应力。对临界剪切应力，字母 $\\sigma$ 用 $\\tau$ 来代替。\n\n![](images/cb5945ebb0953b850e00fd151a147c1c5d6c13cf3928656eb8aa0650759947f2.jpg)  \n图 13 每个零件组别的临界疲劳应力图');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eed0966a-c0d6-44b1-ae5a-d5ee4e524f6f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 3）', 'owspan=3 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr></table>\n\n\n．   \n  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>2</td><td rowspan=1 colspan=6>3</td><td rowspan=1 colspan=8>4</td><td rowspan=1 colspan=6>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=2>载荷</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=8>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=2>A4</td><td rowspan=1 colspan=4>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>偶然载荷</td><td rowspan=2 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1．工作状态风载荷,见4.2.2.3.3</td><td rowspan=12 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2></td><td rowspan=6 colspan=4>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=12 colspan=1>1.22</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td row');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eee769a6-9466-4c66-8693-849a0d406504', '2《公路水运工程临时用电技术规程》（JTT1499-2024）.md', '10.7 混凝土(沥青)搅拌机械', '10.7 混凝土(沥青)搅拌机械## 10.7.1 混凝土搅拌机械电缆的布置路径应合理,弱电信号电缆和强电电缆应分槽布置,避免和油路交叉及并行 避开潮湿低洼区域 电缆在穿越道路 易受机械损伤处 应加设防护套管 其内径不应小于电缆外径的 1. 5 倍。\n\n## 10.7.2 混凝土搅拌机械所有设备的金属外壳应与保护导体(PE)连接良好。\n\n## 10.7.3 混凝土搅拌机械自备电源与外电线路电源应设置连锁装置,不应并联运行。\n\n## 10.7.4 混凝土搅拌机械接地符合下列规定:\n\na) PE 线的重复接地和防雷接地可用同一接地网;   \nb) 接地网、接地引下线与人行通道距离小于 $3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时,应采取防跨步电压措施;   \nc) PE 线应重复接地,重复接地电阻不大于 $1 0 \\Omega$ 。\n\n## 10.7.5 混凝土搅拌机械的接地装置应与设备基础同步设计和施工,在基础承台位置预留接地端子。\n\n## 10.7.6 混凝土搅拌机械控制系统布线电缆采用穿线管或金属线槽敷设时,钢管或金属线槽应保持连续的电气连接,同时安装相应的防雷电浪涌抑制装置,并应在两端具有良好的接地。\n\n## 10.7.7 沥青搅拌站符合下列规定:\n\na) 沥青搅拌站油料仓,应采用排气式避雷系统,存储油罐壁厚小于 $4 \\ \\mathrm { m m }$ 则另需加接闪器,避雷系统应保护整个存储油罐;  \nb) 沥青搅拌站顶部应安装接闪器,并可靠接地;  \nc) 沥青搅拌站应安装防雷电浪涌抑制装置。\n\n## 10.7.8 混凝土搅拌站搅拌缸清理作业人员进入孔应设电气连锁 保证有人进入时 搅拌机不能工作进入搅拌缸清理作业时应切断动力电源,关闭末级配电箱门并上锁。 悬挂“有人工作、禁止合闸”标示牌 并设专人监护 末级配电箱钥匙交由进去罐内清理作业人员保管');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eef7d796-a384-423d-b2ca-5a5bdfef8e2c', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥混凝土拌合物振动出浆量及松铺系数的试验方法。\n\n本方法适用于坍落度为 $1 0 { \\sim } 8 0 \\mathrm { m m }$ 水泥混凝土拌合物及指定采用本方法的其他材料。\n\n引用标准：\n\n《维勃稠度仪》（JG/T250）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef0da509-0836-4e39-bd1f-bf0f53efe39a', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '吊车荷载', '吊车荷载');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef10803e-4c8a-4d38-bdff-5db4a56e6bc1', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩。混凝土收缩会使受约束的构件产生应力，而这种应力的长期存在又因混凝土徐变的影响减小了收缩应力。徐变是混凝土在持续恒定应力作用下应变不断变化的一种现象。混凝土的收缩和徐变主要有下列规律：（1）随水灰比增长而增加；（2）高强度等级水泥的收缩较大；（3）增加填充集料可减小收缩、徐变，并随集料的种类、形状及颗粒组成的不同而异；（4）收缩徐变在凝结初期比较快，以后逐渐迟缓，但仍延续很长时间；（5）环境湿度大的收缩、徐变小，干燥地区收缩、徐变大。\n\n试验表明，混凝土应力与其立方体强度的比值在一定范围内时，混凝土的徐变变形与应力成线性关系。线性与非线性的界限通常定在混凝土应力不超过 $0 . 5 f _ { \\mathrm { e u } }$ （ $\\boldsymbol { \\mathcal { f } } _ { \\mathrm { e u } }$ 为混凝土立方体抗压强度）。公路桥梁构件在结构重力和预加力作用下，一般都处在线性徐变范围内。由于徐变变形与应力成线性关系，可以采用不同应力引起的徐变变形叠加。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef17869b-3ea4-4bae-a1cb-1aeba1090cb4', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '17 钢结构抗震性能化设计（Part 1）', '17 钢结构抗震性能化设计## 17.1 一般规定\n\n近年来，随着国家经济形势的变化，钢结构的应用急剧增加，结构形式日益丰富。不同结构体系和截面特性的钢结构，彼此间结构延性差异较大，为贯彻国家提出的“鼓励用钢、合理用钢”的经济政策，根据现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011及《构筑物抗震设计规范》GB50191规定的抗震设计原则，针对钢结构特点，增加了钢结构构件和节点的抗震性能化设计内容。根据性能化设计的钢结构，其抗震设计准则如下：验算本地区抗震设防烈度的多遇地震作用的构件承载力和结构弹性变形（小震不坏)、根据其延性验算设防地震作用的承载力（中震可修)、验算其罕遇地震作用的弹塑性变形 (大震不倒)。\n\n本章所有规定均针对结构体系中承受地震作用的结构部分。虽然结构真正的设防目标为设防地震，但由于结构具有一定的延性，因此无需采用中震弹性的设计。在满足一定强度要求的前提下，让结构在设防地震强度最强的时段到来之前，结构部分构件先行屈服，削减刚度，增大结构的周期，使结构的周期与地震波强度最大时段的特征周期避开，从而使结构对地震具有一定程度的免疫功能。这种利用某些构件的塑性变形削减地震输入的抗震设计方法可降低假想弹性结构的受震承载力要求。基于这样的观点，结构的抗震设计均允许结构在地震过程中发生一定程度的塑性变形，但塑性变形必须控制在对结构整体危害较小的部位。如梁端形成塑性铰是可以接受的，因为轴力较小，塑性转动能力很强，能够适应较大的塑性变形，因此结构的延性较好；而当柱子截面内出现塑性变形时，其后果就不易预料，因为柱子内出现塑性铰后，需要抵抗随后伴随侧移增加而出现的新增弯矩，而柱子内的轴力由竖向重力荷载产生的部分无法卸载，这样结构整体内将会发生较难把握的内力重分配。因此抗震设防的钢结构除应满足基本性能目标的承载力要求外，尚应采用能力设计法进行塑性机构控制，无法达成预想的破坏机构时，应采取补偿措施。\n\n另外，对于很多结构，地震作用并不是结构设计的主要控制因素，其构件实际具有的受震承载力很高，因此抗震构造可适当降低，从而降低能耗，节省造价。\n\n众所周知，抗震设计的本质是控制地震施加给建筑物的能量，弹性变形与塑性变形（延性）均可消耗能量。在能量输入相同的条件下，结构延性越好，弹性承载力要求越低，反之，结构延性差，则弹性承载力要求高，本标准简称为“高延性-低承载力”和“低延性-高承载力”两种抗震设计思路，均可达成大致相同的设防目标。结构根据预先设定的延性等级确定对应的地震作用的设计方法，本标准称为“性能化设计方法”。采用低延性-高承载力思路设计的钢结构，在本标准中特指在规定的设防类别下延性要求最低的钢结构。\n\n## 17.1.1 我国是一个多地震国家，性能化设计的适用面广，只要提出合适的性能目标，基本可适用于所有的结构，由于目前相关设计经验不多，本章的适用范围暂时压缩在较小的范围内，在有可靠的设计经验和理论依据后，适用范围可放宽。\n\n由于现行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB50191的抗震设计原则与现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011一致，因此本章既适用于建筑物，又适用于构筑物。\n\n结构遵循现有抗震规范的规定，采用的也是某种性能化设计的手段，不同点仅在于地震作用按小震设计意味着延性仅有一种选择，由于设计条件及要求的多样化，实际工程按照某类特定延性的要求实施，有时将导致设计不合理，甚至难以实现。\n\n大部分钢结构构件由薄壁板件构成，因此针对结构体系的多样性及其不同的设防要求，采用合理的抗震设计思路才能在保证抗震设防目标的前提下减少结构的用钢量。如虽然大部分多高层钢结构适合采用高延性-低承载力设计思路，但对于多层钢框架结构，在低烈度区，采用低延性-高承载力的抗震思路可能更为合理，单层工业厂房也更适合采用低延性-高承载力的抗震思路，本章可为工程师的选择提供依据。满足本章规定的钢结构无需满足现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011及《构筑物抗震设计规范》GB50191中针对特定结构的构造要求和规定。应用本章规定时尚应根据各类建筑的实际情况选择合适的抗震策略，如高烈度区民用高层建筑不应采用低延性结构。\n17.1.2本章条文主要针对标准设防类钢结构。本标准采用延性等级反映构件延性，承载性能等级反映构件承载力，延性等级和承载性能等级的合理匹配实现“高延性-低承载力、低延性-高承载力”的设计思路。对于不同设防类别的设防标准，本标准按现行国家标准《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223规定的原则，在其他要求一致的情况下，相对于标准设防类钢结构，重点设防类钢结构拟采用承载性能等级保持不变、延性等级提高一级或延性等级保持不变、承载性能等级提高一级的设计手法，特殊设防类钢结构采用承载性能等级保持不变、延性等级提高两级或延性等级保持不变、承载性能等级提高两级的设计手法，在延性等级保持不变的情况下，重点设防类钢结构承载力约提高 $25 \\%$ ，特殊设防类钢结构承载力约提高 $5 5 \\%$ 。\n\n17.1.3本条为现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011性能化设计指标要求的具体化。本章钢结构抗震设计思路是进行塑性机构控制，由于非塑性耗能区构件和节点的承载力设计要求取决于结构体系及构件塑性耗能区的性能，因此本条仅规定了构件塑性耗能区的抗震性能目标。对于框架结构，除单层和顶层框架外，塑性耗能区宜为框架梁端；对于支撑结构，塑性耗能区宜为成对设置的支撑；对于框架-中心支撑结构，塑性耗能区宜为成对设置的支撑、框架梁端；对于框架-偏心支撑结构，塑性耗能区宜为耗能梁段、框架梁端。\n\n完好指承载力设计值满足弹性计算内力设计值的要求，基本完好指承载力设计值满足刚度适当折减后的内力设计值要求或承载力标准值满足要求，轻微变形指层间侧移约 $1 / 2 0 0$ 时塑性耗能区的变形，显著变形指层间侧移为 $1 / 5 0 { \\sim } 1 / 4 0$ 时塑性耗能区的变形。“多遇地震不坏”，即允许耗能构件的损坏处于日常维修范围内，此时可采用耗');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef1ba0ce-4cd6-4d92-a04c-b5abb0099519', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '1 总 则', '1 总 则1.0.1制订本规范的目的。\n\n### 1.0.2本规范适用于交流50Hz额定电压1200V及以下，直流额定电压为1500V及以下的电气设备安装和验收，此适用范围与新修订的国家标准\"电工术语\"GB2900一18相一致。这些通用电气设备系直接安装在建筑物或设备上的，与成套盘、柜内的电气设备安装和验收不同。盘、柜上的电器安装和验收，应符合有关规程、规范的规定。\n\n特殊环境下的低压电器(如防爆电器、热带型、高原型、化工防腐型等)，其安装方法尚应符合相应国家现行标准的有关规定。\n\n1.0.3强调按设计进行安装的基本原则。\n\n1.0.4妥善运输和保管设备及材料，以防其性能改变、质量变劣，是工程建设的重要环节之一。但运输、保管的具体规定不应由施工及验收规范制订，而应执行国家统一制订的有关规程。\n\n1.0.5设备和器材在安装前的保管是一项重要的前期工作，施工前做好设备及器材的保管工作便于以后的施工。\n\n设备及器材的保管要求和措施，因其保管的时间长短而不同，故本条明确为设备到达现场后至安装前的保管，其保管期限不超过一年。对需要长期保管的设备和器材，应按其专门规定进行保管。\n\n1.0.6凡未经有关单位鉴定合格的设备或不符合国家现行技术标准(包括国家标准和地方或行业标准)的原材料、半成品、成品和设备，均不得使用和安装。\n\n### 1.0.7.1事先做好检验工作，为顺利施工提供良好条件，首先检查包装和密封应良好。对有防潮要求的包装应及时检查，发现问\n\n题及时处理，以防受潮影响施工。\n\n1.0.7.2每台设备出厂时，应附有产品合格证明书、安装使用说明书，复杂设备带有试验记录和装箱清单等。\n\n1.0.7.3规格不符合要求及时更换，附件、备件不全将影响以后的运行，故应及时发现及时解决。\n\n1.0.8施工现场中的安全技术规程有“电业安全工作规程”、“施工供用电规程”、“消防规程\"等，都是施工过程中应遵守的现行有关安全技术标准，认真贯彻、执行这些标准对施工人员的人身安全和设备安全，是非常重要的。\n\n1.0.9为了避免现场施工混乱，加强施工的管理，实行文明施工，本条提出低压电器安装前，有关的建筑工程应具备的一些具体要求，以便给安装工作创造一个良好的施工条件,这对保证低压电器的安装质量、避免损失、协调电气安装与土建施工的关系是必须的。\n\n1.0.10本条主要是防止二次装修时造成设备损坏,避免尚未进行设备交接、无人维护造成设备的丢失等，故应采取临时性防护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef1bd6ad-cc23-4ce0-9735-8f131b060d3f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 3）', ' $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\prime }$ b— 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数的修正值；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数。\n\n表 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支梁构件的 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=3>载荷情况</td><td rowspan=2 colspan=1>工字钢型号</td><td rowspan=1 colspan=9>自由长度l/m</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>9</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=12 colspan=1>跨中无侧向支承点的构件</td><td rowspan=6 colspan=1>集中载荷作用于</td><td rowspan=3 colspan=1>上翼缘</td><td rowspan=1 colspan=1>10~20</td><td rowspan=1 colspan=1>2.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.30</td><td rowspan=1 colspan=1>0.99</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.68</td><td rowspan=1 colspan=1>0.58</td><td rowspan=1 colspan=1>0.53</td><td rowspan=1 colspan=1>0.48</td><td rowspan=1 colspan=1>0.43</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>22~32</td><td rowspan=1 colspan=1>2.4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>0.86</td><td rowspan=1 colspan=1>0.72</td><td rowspan=1 colspan=1>0.62</td><td rowspan=1 colspan=1>0.54</td><td rowspan=1 colspan=1>0.49</td><td rowspan=1 colspan=1>0.45</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>36~63</td><td rowspan=1 colspan=1>2.8</td><td rowspan=1 colspan=1>1.60</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 colspan=1>0.83</td><td rowspan=1 colspan=1>0.68</td><td rowspan=1 colspan=1>0.56</td><td rowspan=1 colspan=1>0.50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.45</td><td rowspan=1 colspan=1>0.40</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>下翼缘</td><td rowspan=1 colspan=1>10~20</td><td rowspan=1 colspan=1>3.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.95</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td><td rowspan=1 colspan=1>0.69</td><td rowspan=1 colspan=1>0.63</td><td rowspan=1 colspan=1>0.57</td><td rowspan=1 colspan=1>0.52</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>22~40</td><td rowspan=1 colspan=1>5.50</td><td rowspan=1 colspan=1>2.80</td><td rowspan=1 colspan=1>1.84</td><td rowspan=1 colspan=1>1.37</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 cols');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef202a1f-2531-4cd5-b9a1-a60b42af3b85', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明1整孔和大节段钢梁安装施工时，不利环境对安全的影响程度与作业持续时间有关，时间越长，不利影响越大；跨越航道、道路时，安装时间受限，一般不具备设置应急停留的条件，所以整孔与大节段钢梁的安装施工需要选择各种环境条件比较有利的时间段，尽快完成，以降低风险。\n\n2整孔与大节段钢梁的安装质量较大，瞬时加速会对安装设备和支承等产生较大的冲击，因此需要加以控制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef2b2671-4fe6-4cd0-be17-9d6fc962c41e', '24《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）.md', '1总 则', '1总 则1.0.1为加强混凝土质量控制，促进混凝土技术进步，确保混凝土工程质量，制定本标准。\n\n1.0.2本标准适用于建设工程的普通混凝土质量控制。\n\n1.0.3混凝土质量控制除应符合本标准的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef2cafc3-00c6-462b-8a93-86f4a7fdfe8a', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '18.1 抗火设计（Part 4）', '也要兼顾与其相连构件及节点的承受能力。\n\n### A.2.2本条阐述了多高层建筑钢结构概念设计时在结构平面、竖向设计时应遵循的原则。\n\n对于超高层钢结构，风荷载经常起控制作用，选择风压小的形状有重要的意义；在一定条件下，涡流脱落引起的结构横风向振动效应非常显著，结构平、立面的选择及角部处理会对横风向振动产生明显影响，应通过气弹模型风洞试验或数值模拟对风敏感结构的横风向振动效应进行研究。\n\n多高层钢结构设置地下室时，钢框架柱宜延伸至地下一层。框架-支撑结构中沿竖向连续布置的支撑，为避免在地震反应最大的底层形成刚度突变，对抗震不利，支撑需延伸到地下室，或采取其他有效措施提高地下室抗侧移刚度。\n\n## A.3大跨度钢结构\n\n### A.3.1大跨度结构的形式和种类繁多，也存在不同的分类方法，可以按照大跨度钢结构的受力特点分类；也可以按照传力途径，将大跨度钢结构可分为平面结构和空间结构，平面结构又可细分为桁架、拱及钢索、钢拉杆形成的各种预应力结构，空间结构也可细分为薄壳结构、网架结构、网壳结构及各种预应力结构；浙江大学董石麟教授提出采用组成结构的基本构件或基本单元即板壳单元、梁单元、杆单元、索单元和膜单元对空间结构分类。\n\n按照大跨度结构的受力特点进行分类，简单、明确，能够体现结构的受力特性，设计人员比较熟悉，因此本标准根据结构受力特点对大跨度钢结构进行分类。\n\n### A.3.2本条对大跨度钢结构的设计原则作了规定。\n\n1设计人员应根据工程的具体情况选择合适的大跨结构体系。结构的支承形式要和结构的受力特点匹配，支承应对以整体受弯为主的结构提供竖向约束和必要的水平约束，对整体受压为主的结构提供可靠的水平约束，对整体受拉为主的结构提供可靠的锚固，对平面结构设置可靠的平面外支撑体系。\n\n2分析网架、双层网壳时可假定节点为铰接，杆件只承受轴向力，采用杆单元模型；分析单层网壳时节点应假定为刚接，杆件除承受轴向力外，还承受弯矩、剪力，采用梁单元模型；分析桁架时，应根据节点的构造形式和杆件的节间长度或杆件长度与截面高度（或直径）的比例，按照现行国家标准《钢管混凝土结构技术规范》GB50936中的相关规定确定。模型中的钢索和钢拉杆等模拟为柔性构件时，各种杆件的计算模型应能够反应结构的受力状态。\n\n设计大跨钢结构时，应考虑下部支承结构的影响，特别是在温度和地震荷载作用下，应考虑下部支承结构刚度的影响。考虑结构影响时，可以采用简化方法模拟下部结构刚度，如必要时需采用上部大跨钢结构和下部支承结构组成的整体模型进行分析。\n\n3在大跨钢结构分析、设计时，应重视以下因素：\n\n1）当大跨钢结构的跨度较大或者平面尺寸较大且支座水平约束作用较强时，大跨钢结构的温度作用不可忽视，对结构构件和支座设计都有较大影响；除考虑正常使用阶段的温度荷载外，建议根据工程的具体情况，必要时考虑施工过程的温度荷载，与相应的荷载进行组合；\n\n2）当大跨钢结构的屋面恒荷载较小时，风荷载影响较大，可能成为结构的控制荷载，应重视结构抗风分析；\n\n3）应重视支座变形对结构承载力影响的分析，支座沉降会引起受弯为主的大跨钢结构的附加弯矩，会释放受压为主的大跨钢结构的水平推力、增大结构应力，支座变形也会使预应力结构、张拉结构的预应力状态和结构形态发生改变。\n\n预应力结构的计算应包括初始预应力状态的确定及荷载状态的计算，初始预应力状态确定和荷载状态分析应考虑几何非线性影响。\n\n4单层网壳或者跨度较大的双层网壳、拱桁架的受力特征以受压为主，存在整体失稳的可能性。结构的稳定性甚至有可能成为结构设计的控制因素，因此应该对这类结构进行几何非线性稳定分析，重要的结构还应当考虑几何和材料双非线性对结构进行承载力分析。\n\n5大跨度钢结构的地震作用效应和其他荷载效应组合时，同时计算竖向地震和水平地震作用，应包括竖向地震为主的组合。大跨钢结构的关键杆件和关键节点的地震组合内力设计值应按照现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定调整。\n\n6大跨钢结构用于楼盖时，除应满足承载力、刚度和稳定性要求外，还应根据使用功能的不同，满足相应舒适度的要求。可以采用提高结构刚度或采取耗能减震技术满足结构舒适度要求。\n\n7结构形态和结构状态随施工过程发生改变，施工过程不同阶段的结构内力同最终状态的数值不同，应通过施工过程分析，对结构的承载力、稳定性进行验算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef3ae735-d8ab-467e-ad50-e302bd1b9b4a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犕', '附 录 犕');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef40d86f-dea1-46bd-904a-5b5fd3e2084a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '系数：（Part 2）', '><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"3\">轮胎起重机、汽车起重机或履带起重机运行最大运行速度大于0.4m/s</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">作用载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.33 Pq</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Pw</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">惯性力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">PD</td></tr><tr><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">a Pq按表 51定义；PD是由于起升、回转、变幅、臂架伸缩或运行等机构驱动产生的惯性力。对于分级变速控制的起重机,PD应采用产生的实际惯性力值;对于无级变速控制的起重机,PD值为O;PwⅡ是工作状态下的风载荷，见4.2.2.3.3。b 与本表相对应的计算条件是:起重机有风工作,不移动，但作起升、回转、变幅、臂架伸缩等动作。C 与此相对应的条件是:起重机有风工作，且整机移动,但不作起升、回转、变幅、臂架伸缩等运动。</td></tr></table>\n\n\n#### 8．1．2．3．2 轮胎起重机和汽车起重机\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线成 $9 0 ^ { \\circ }$ 角时，臂架下面承载侧的车轮（轮胎）或底架支腿的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线重合时，在制造商规定的工作区域中承载底架的轻载端，车轮（轮胎）或支腿上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ ，在非工作区域内则不应小于起重机总重力的 $10 \\%$ 。\n\n在起重机上应为操作人员设置醒目可见的警示信息，否则起重机车轮（轮胎）上的载荷均应满足上述有关限制。警示信息 应 标 明 为 保 持 足 够 的 抗 后 倾 覆 稳 定 性 要 求，活 动 支 腿 应 是 处 在 伸 出状态。\n\n#### 8．1．2．3．3 履带起重机\n\n在侧面或支承最小载荷的底盘端部倾覆线上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n对于装有可收缩履带装置的履带起重机，如果在履带装置缩短时不能满足上述要求，制造商应在起重机上向司机提供醒目可见的警示信息。\n\n### 8．1．2．4 非工作风载荷作用下的起重机整体抗倾覆稳定性\n\n制造商应规定起重机在工作时承受风载荷的极限以及在非工作状态时应采取的特殊预防措施。非工作风载荷见4．2．3．1。\n\n## 8．1．3 塔式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n### 8．1．3．1 塔式起重机的整体抗倾覆稳定性按表53中的五种工况校核，并采用有相应载荷系数的计算载荷。\n\n### 8．1．3．2 在轨道上带载运行的塔式起重机，还应当考虑制造商在起重机出厂文件上规定的两轨道允许的最大垂直高低差和坡度所引起的载荷，作为其他载荷列入表53工况Ⅱ中。\n\n### 8．1．3．3 按表53计算时，应考虑塔式起重机所有起升部件质量引起的载荷。\n\n### 8．1．3．4 工作状态下抗后倾覆稳定性按表53中的工况Ⅲ计算。\n\n### 8．1．3．5 风载荷的作用\n\n#### 8．1．3．5．1 工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。\n\n#### 8．1．3．5．2 对于不能随风自由回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。对于可随风回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷应按设计预期的方向施加于塔式起重机的上部结构，并按最不利方向施加于塔式起重机的下部结构。\n\n### 8．1．3．6 起重机的基础\n\n制造商应提供在允许使用的所有工况中（包括有非工作状态风载荷作用时），塔式起重机对地面或基础作用的载荷，并说明提供的载荷数据所对应的使用工况。如果是用塔式起重机的基础来实现塔式起重机的部分或全部抗倾覆稳定时，制造商还应规定对用作该塔式起重机基础的要求。当塔式起重机需在斜面上作业时，制造商亦应考虑相应的计算工况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef41b9d1-2554-4e4f-bc61-44c04ad45e96', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明', '条文说明本方法参照《自密实混凝土应用技术规程》（JGJ/T283—2012）编制，用于评价水泥混凝土拌合物的填充能力和钢筋间隙通过能力。大流态混凝土是指拌合物坍落度值不小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 的混凝土。一般采用适量的高效减水剂或普通减水剂，使其坍落度和流动性大幅度提高，达到便于浇灌，减轻甚至免去振捣成型工序的目的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef425e5a-91d9-471a-a175-5dbe052e42c2', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '2 电力变流设备的冷却系统', '2 电力变流设备的冷却系统2.0.1电力变流设备的油浸冷却系统的安装，应符合下列规定：\n\n2.0.1.1贮油箱、阀门及管路系统，应无渗漏现象。\n\n2.0.1.2补充或更换的新油，应符合现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》的有关规定。\n\n2.0.1.3贮油箱油面高度，应与标定的刻度指示线一致。\n\n2.0.1.4密封用材料应具有耐油性能。\n\n2.0.2变流装置的进口、出口水管与冷却系统之间，应采用绝缘管连接；当变流装置输出电压在1000V以下时，绝缘管长度不宜小于 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 。\n\n2.0.3冷却系统的管道、阀门及管件，在安装前均应吹洗干净；当管道使用无镀层的普通钢管时，管内壁应按设计要求作防腐处理；安装后系统内部应冲洗干净。\n\n2.0.4电力变流设备水冷却系统的水质,应符合下列要求：\n\n2.0.4.1设备额定直流电压在 $6 3 0 \\mathrm { v }$ 以下时，电导率不应大于$0 . 5 \\mathrm { m S / m }$ 。\n\n2.0.4.2设备额定直流电压在 $6 3 0 { \\sim } 1 0 0 0 \\mathrm { V }$ 时,电导率不应大于 $0 . 1 \\mathrm { m S / m }$ 。\n\n注：自然水冷却的 $5 0 \\mathrm { v }$ 以下设备，电导率不应大于 $0 . 0 4 \\mathrm { S } / \\mathrm { m }$ ，酸度 $\\mathrm { ( p H }$ 值 $\\phantom { 0 } { 1 6 \\sim 9 }$ ；溶解性总固体含量不应大于 $_ { 1 0 0 0 \\mathrm { m g / L } }$ ，总硬度(以碳酸钙计)应小于 $4 5 0 \\mathrm { m g / L }$ 。\n\n2.0.5液冷却系统的管路应畅通，在额定压力下,其流量及出口水温应符合产品技术条件的规定。\n\n2.0.6冷却管路的连接应正确可靠,使用软管连接时应无扭折和裂纹。\n\n2.0.7变流装置内液冷却系统的管路，应施加 $2 0 0 \\pm 2 5 \\mathrm { k P a }$ 压力\n\n进行水压试验，时间为 $3 0 \\mathrm { m i n }$ ,管路应无渗漏现象。油浸式油箱，应施加 $3 5 \\pm 5 \\mathrm { { k P a } }$ 压力进行油压试验，时间为12h，应无渗漏和油箱变形现象。对风冷系统应检查风道畅通、过滤器无堵塞现象。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef544ad7-9b21-4790-b755-209f10b28530', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验环境', '3 试验环境试验室温度为 $2 0 ^ { \\circ } C \\pm 2 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度不小于 $5 0 \\%$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef5adb06-565e-41c2-8835-3ab1bee00a09', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '15.5 现浇墩台帽、盖梁、系梁和挡块', '15.5 现浇墩台帽、盖梁、系梁和挡块15.5.1 本节适用于墩台帽、盖梁、系梁和挡块的现场浇筑施工。\n\n15.5.2 墩台帽、盖梁、系梁和挡块的施工应在墩、台身质量检验合格后方可进行。\n\n15.5.3 对墩台帽、盖梁和系梁施工所采用的托架、支架或抱箍等临时结构，应进行受力分析计算与验算。支架宜直接支承在承台顶部；当必须支承在承台以外的软弱地基上时，应对地基进行妥善加固处理，并应对支架进行预压。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef6438a5-9409-41e8-9ed3-c4cac49adcb9', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 4）', '除了有效起升质量 $\\Delta m$ 后还悬吊着的吊具质量 $\\eta m$ 仍受到的非工作风力的作用，系数为 $\\eta ^ { = 1 - ( \\Delta m / m ) }$ 。\n\n表 18 非工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<<<HTBL|4cb5e4486134046bc68d388760edef2|END>>>\n\n\n表 19 风压高度变化系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { h } }$   \n\n\n\n\n\n对臂架长度不大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 且臂架不工作时能方便放倒在地上的流动式起重机、带伸缩臂架的低位回转起重机和依靠自身机构在非工作时能够将塔身方便缩回的塔式起重机，只需按其低位置进行非工作状态风载荷验算。在这些起重机的使用说明书中都要写明，在不工作时要求将臂架和塔身固定好，以使其能抗御暴风的袭击。\n\n#### 4．2．3．2 碰撞载荷\n\n起重机的碰撞载荷是指同一运行轨道上两相邻起重机之间碰撞或起重机与轨道端部缓冲止挡件碰撞时产生的载荷，起重机应设置减速缓冲装置以减小碰撞载荷。\n\n##### 4．2．3．2．1 作用在缓冲器的连接部件上或止挡件上的缓冲碰撞力\n\n对于桥式、门式、臂架起重机，以额定运行速度计算缓冲器的连接与固定部件上和止挡件上的缓冲碰撞力。\n\n##### 4．2．3．2．2 作用在起重机结构上的缓冲碰撞力\n\n###### 4．2．3．2．2．1 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { \\leqslant } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ ，不必考虑此缓冲碰撞力。\n\n###### 4．2．3．2．2．2 当水平运行速度 $v _ { \\mathrm { y } } { > } 0 . 7 ~ \\mathrm { m / s }$ 时，应考虑以下情况的缓冲碰撞力：\n\na） 对装有终点行程限位开关及能可靠起减速作用的控制系统的起重机，按减速后的实际碰撞速度（但不小于 $50 \\%$ 的额定运行速度）来计算各运动部分的动能，由此算出缓冲器吸收的动能，从而算出起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nb） 对未装可靠的自动减速限位开关的起重机，碰撞时的计算速度：大车（起重机）取 $8 5 \\%$ 的额定运行速度，小车取额定运行速度，以此来计算缓冲器所吸收的动能，并按该动能来计算起重机金属结构上的缓冲碰撞力。  \nc） 在计算缓冲碰撞力时，对于物品被刚性吊挂或装有刚性导架以限制悬吊的物品水平移动的起重机，要将物品质量的动能考虑在内；对于悬吊的物品能自由摆动的起重机，则不考虑物品质量动能的影响。  \nd） 缓冲碰撞力在起重机上的分布，取决于起重机（对装有刚性导架限制悬吊物品摆动的起重机，还包括物品）的质量分布情况。计算时要考虑小车处在最不利位置，计算中不考虑起升冲击  系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ 。\n\n##### 4．2．3．2．3 缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { \\textup { 7 } }$\n\n用 $\\phi _ { 7 }$ 与缓冲碰撞力相乘，来考虑用刚体模型分析所不能估算的弹性效应。 $\\phi _ { 7 }$ 的取值与缓冲器的特性有关：对于具有线性特性的缓冲器（如弹簧缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．25；对于具有矩形特性的缓冲器（如液压缓冲器）， $\\phi _ { 7 }$ 的值取为1．6；对其他特性的缓冲器（如橡胶、聚氨酯缓冲器等）， $\\phi _ { 7 }$ 的值要通过试验或计算确定，见图6。\n\n$$\n\\xi = \\frac { 1 } { \\hat { F } _ { \\mathrm { \\times } } \\hat { u } } \\int _ { 0 } F _ { \\mathrm { \\times } } \\mathrm { d } u\n$$\n\n式中：\n\n$\\xi$ -—相对缓冲能量。具有线性特性的缓冲器， $\\xi = 0 , 5$ ;具有矩形特性的缓冲器， $\\xi = 1 , 0$ ；\n\n  \n图 6 系数 $\\phi _ { \\gamma }$ 的取值\n\n$\\hat { F } _ { \\times }$ — 最大缓冲碰撞力；  \n$\\hat { u }$ 最大缓冲行程；  \n$F _ { \\mathrm { { s } } }$ — 缓冲碰撞力；$u$ —缓冲行程。$\\phi _ { 7 }$ 的中间值的估算如下：若 $0 \\leqslant \\xi \\leqslant 0 . 5 , \\phi _ { 7 } = 1 . 2 5$ ；若 $0 . 5 < \\xi < 1 . 0 , \\phi _ { \\bar { \\imath } } = 1 . 2 5 + 0 . 7 ( \\xi - 0 . 5 )$ 。\n\n##### 4．2．3．2．4 在刚性导架中升降的悬吊物品的缓冲碰撞力\n\n对于物品沿刚性导架升降的起重机，要考虑该物品和固定障碍物碰撞引起的缓冲碰撞力。此力是作用在物品所在的高度上并力图使起重机小车车轮抬起的水平力，见4．2．3．3。犘\n\n#### 4．2．3．3 倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { s L } }$\n\n对带有刚性升降导架的起重机，如果起重机在水平移动时受到水平方向的阻碍与限制，例如在起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的极限值取这两种情况中的较小者。\n\n有反滚轮的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef6529e0-4625-4e2a-8d1f-06d76fad7e14', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犜', '附 录 犜## （规范性附录）犓\n## 形状系数 $K _ { s }$ 、尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 、表面情况系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n抛光试件的疲劳极限是一个试验数据，实际使用中的零件从来就达不到这个数值。许多因素—形状、尺寸、表面情况（机加工质量）和可能的腐蚀———引起不连续性，造成“切口效应” ，使零件按常规材犓犓犓犓料力学初等方法计算的许用应力值降低。分别用大于或等于1的系数 $K _ { \\textrm { s } , K _ { \\textrm { d } } , K _ { \\textrm { u } } , K _ { \\textrm { c } } }$ 除以抛光试件的疲劳极限来考虑这些因素的影响。\n\n### 犜．1 形状系数 $K _ { s }$ 确定方法\n\n形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 表示有圆弧过渡的截面变化、环形槽、横向孔及轮毂固定方法等造成的应力集中。犇 犓\n\n图 T．1和图 T．2给出了适用于直径 $D { = } 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，它们是金属材料抗拉强度的函数。\n\n图T．1给出的系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 用于 $D / d { = } 2$ 的阶梯轴，对于其他的 $D / d$ 值， $K _ { \\mathrm { s } }$ 可参用表 T．1的修正系数求得。曲线图T．2给出了一些 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，用于孔、环形槽和键槽。犓\n\n直径超过 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时要引入尺寸系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 。\n\n  \n图犜．1 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，阶梯截面 $\\scriptstyle D / d = 2$ ）\n\n对其他的 $D / d$ 值，由曲线 $( r / d ) + q$ 求得 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，表 T．1列出修正系数 $q$ 值。\n\n表犜．1 $\\mathbf { \\delta } D / d { \\leqslant } 2$ 时修正系数 $\\pmb q$ 值   \n\n\n\n\n\n  \n图犜．2 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，孔，环形槽，键槽）\n\n曲线Ⅰ：横向孔 $d _ { 1 } = 0 . 1 7 5 \\ d$ ；  \n曲线Ⅱ：环形槽：深 $1 ~ \\mathrm { m m }$ ；  \n曲线Ⅲ：用键与轮毂相连；  \n曲线Ⅳ：用压配合与轮毂相连。\n\n### 犜．2 尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 的确定方法\n\n直径大于 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时，应力集中效应增加，引入尺寸系数 犱 犓 $K _ { \\mathrm { d } }$ 来加以考虑。  \n表 T．2给出了 $d$ 由 $1 0 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 值。\n\n表犜．2 $\\mathbf { K _ { d } }$ 值  \n\n\n\n\n\n### 犜．3 表面情况（机加工方法）系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 的确定\n\n经验表明：表面粗加工零件的疲劳极限比精细抛光的零件低。犓\n\n用图T．3给出的机加工系数 $K _ { \\mathrm { u } }$ 来考虑这一因素，它们分别是相对于磨削或用金刚砂精细抛光的表面，及粗加工的表面。\n\n### 犜．4 腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n腐蚀对钢材的疲劳极限有非常明显的影响，用系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来加以考虑。犓\n\n图 T．3还对淡水和海水腐蚀的两种情况给出了系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 值。\n\n  \n图犜．3 加工系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$\n\n$K _ { \\mathrm { u } }$ 值：曲线Ⅰ，表面磨削或精细抛光；曲线Ⅱ，表面粗加工。\n\n\n\n$K _ { \\mathrm { c } }$ 值：曲线Ⅲ，表面受淡水腐蚀；曲线Ⅳ，表面受海水腐蚀。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef69eeab-1aa9-466c-9f0b-2b277a7da9cc', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明本规范采用两水准设防、两阶段设计的抗震设计过程，但对于采用减隔震设计的桥梁，即使在E2地震作用下，桥梁的耗能部位也位于桥梁上、下部连接构件（支座、耗能装置)，上部结构、桥墩和基础基本不受损伤，保持在弹性状态，因此没有必要再进行E1地震作用下的抗震计算。\n\n是否适合采用减隔震设计以及减隔震效果，最直接的方法就是通过和非减隔震桥梁的对比分析来确定，因此，采用减隔震设计的桥梁，宜同时对非减隔震桥梁进行抗震分析。\n\n### 10.1.4 减隔震设计的桥梁，减隔震装置应具有足够的初始刚度和屈服强度，满足正常使用条件的要求。相邻上部结构之间必须在桥台、桥墩等处设置足够的间隙，满足位移需求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef6b54d1-58d7-49aa-815e-4e05b9eb378f', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第六章 附 则', '第六章 附 则第四十四条 没有造成人员伤亡，但是社会影响恶劣的事故，国务院或者有关地方人民政府认为需要调查处理的，依照本条例的有关规定执行。\n\n国家机关、事业单位、人民团体发生的事故的报告和调查处理，参照本条例的规定执行。\n\n第四十五条 特别重大事故以下等级事故的报告和调查处理，有关法律、行政法规或者国务院另有规定的，依照其规定。\n\n第四十六条 本条例自 2007 年 6 月1 日起施行。国务院1989 年 3 月 29日公布的《特别重大事故调查程序暂行规定》和1991 年 2 月 22日公布的《企业职工伤亡事故报告和处理规定》同时废止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef6d2e96-d04a-48d0-8a5f-385f5e371fcb', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第十七章 运输合同（Part 1）', '第十七章 运输合同## 第一节 一般规定\n第二百八十八条 运输合同是承运人将旅客或者货物从起运地点运输到约定地点，旅客、托运人或者收货人支付票款或者运输费用的合同。\n\n第二百八十九条 从事公共运输的承运人不得拒绝旅客、托运人通常、合理的运输要求。\n\n第二百九十条 承运人应当在约定期间或者合理期间内将旅客、货物安全运输到约定地点。\n\n第二百九十一条 承运人应当按照约定的或者通常的运输路线将旅客、货物运输到约定地点。\n\n第二百九十二条 旅客、托运人或者收货人应当支付票款或者运输费用。承运人未按照约定路线或者通常路线运输增加票款或者运输费用的，旅客、托运人或者收货人可以拒绝支付增加部分的票款或者运输费用。\n\n## 第二节 客运合同\n第二百九十三条 客运合同自承运人向旅客交付客票时成立，但当事人另有约定或者另有交易习惯的除外。\n\n第二百九十四条 旅客应当持有效客票乘运。旅客无票乘运、超程乘运、越级乘运或者持失效客票乘运的，应当补交票款，承运人可以按照规定加收票款。旅客不交付票款的，承运人可以拒绝运输。\n\n第二百九十五条 旅客因自己的原因不能按照客票记载的时间乘坐的，应当在约定的时间内办理退票或者变更手续。逾期办理的，承运人可以不退票款，并不再承担运输义务。\n\n第二百九十六条 旅客在运输中应当按照约定的限量携带行李。超过限量携带行李的，应当办理托运手续。\n\n第二百九十七条 旅客不得随身携带或者在行李中夹带易燃、易爆、有毒、有腐蚀性、有放射性以及有可能危及运输工具上人身和财产安全的危险物品或者其他违禁物品。\n\n旅客违反前款规定的，承运人可以将违禁物品卸下、销毁或者送交有关部门。旅客坚持携带或者夹带违禁物品的，承运人应当拒绝运输。\n\n第二百九十八条 承运人应当向旅客及时告知有关不能正常运输的重要事由和安全运输应当注意的事项。\n\n第二百九十九条 承运人应当按照客票载明的时间和班次运输旅客。承运人迟延运输的，应当根据旅客的要求安排改乘其他班次或者退票。\n\n第三百条 承运人擅自变更运输工具而降低服务标准的，应当根据旅客的要求退票或者减收票款；提高服务标准的，不应当加收票款。\n\n第三百零一条 承运人在运输过程中，应当尽力救助患有急病、分娩、遇险的旅客。\n\n第三百零二条 承运人应当对运输过程中旅客的伤亡承担损害赔偿责任，但伤亡是旅客自身健康原因造成的或者承运人证明伤亡是旅客故意、重大过失造成的除外。\n\n前款规定适用于按照规定免票、持优待票或者经承运人许可搭乘的无票旅客。\n\n第三百零三条 在运输过程中旅客自带物品毁损、灭失，承运人有过错的，应当承担损害赔偿责任。\n\n旅客托运的行李毁损、灭失的，适用货物运输的有关规定。\n\n## 第三节 货运合同\n第三百零四条 托运人办理货物运输，应当向承运人准确表明收货人的名称或者姓名或者凭指示的收货人，货物的名称、性质、重量、数量，收货地点等有关货物运输的必要情况。\n\n因托运人申报不实或者遗漏重要情况，造成承运人损失的，托运人应当承担损害赔偿责任。\n\n第三百零五条 货物运输需要办理审批、检验等手续的，托运人应当将办理完有关手续的文件提交承运人。\n\n第三百零六条 托运人应当按照约定的方式包装货物。对包装方式没有约定或者约定不明确的，适用本法第一百五十六条的规定。\n\n托运人违反前款规定的，承运人可以拒绝运输。\n\n第三百零七条 托运人托运易燃、易爆、有毒、有腐蚀性、有放射性等危险物品的，应当按照国家有关危险物品运输的规定对危险物品妥善包装，作出危险物标志和标签，并将有关危险物品的名称、性质和防范措施的书面材料提交承运人。\n\n托运人违反前款规定的，承运人可以拒绝运输，也可以采取相应措施以避免损失的发生，因此产生的费用由托运人承担。\n\n第三百零八条 在承运人将货物交付收货人之前，托运人可以要求承运人中止运输、返还货物、变更到达地或者将货物交给其他收货人，但应当赔偿承运人因此受到的损失。\n\n第三百零九条 货物运输到达后，承运人知道收货人的，应当及时通知收货人，收货人应当及时提货。收货人逾期提货的，应当向承运人支付保管费等费用。\n\n第三百一十条 收货人提货时应当按照约定的期限检验货物。对检验货物的期限没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，应当在合理期限内检验货物。收货人在约定的期限或者合理期限内对货物的数量、毁损等未提出异议的，视为承运人已经按照运输单证的记载交付的初步证据。\n\n第三百一十一条 承运人对运输过程中货物的毁损、灭失承担损害赔偿责任，但承运人证明货物的毁损、灭失是因不可抗力、货物本身的自然性质或者合理损耗以及托运人、收货人的过错造成的，不承担损害赔偿责任。\n\n第三百一十二条 货物的毁损、灭失的赔偿额，当事人有约定的，按照其约定；没有约定或者约定不明确，依照本法第六十一条的规定仍不能确定的，按照交付或者应当交付时货物到达地的市场价格计算。法律、行政法规对赔偿额的计算方法和赔偿限额另有规定的，依照其规定。\n\n第三百一十三条 两个以上承运人以同一运输方式联运的，与托运人订立合同的承运人应当对全程运输承担责任。损失发生在某一运输区段的，与托运人订立合同的承运人和该区段的承运人承担连带责任。\n\n第三百一十四条 货物在运输过程中因不可抗力灭失，未收取运费的，承运人不得要求支付运费；已收取运费的，托运人可以要求返还。\n\n第三百一十五条 托运人或者收货人不支付运费、保管费以及其他运输费用的，承运人对相应的运输货物享有留置权，但当事人另有约定的除外。\n\n第三百一十六条 收货人不明或者收货人无正当理由拒绝受领货物的，依照本法第一百零一条的规定，承运人可以提存货物。\n\n## 第四节 多式联运合同\n第三百一十七条 多式联运经营人负责履行或者组织履行多式联运合同，对全程运输享有承运人的权利，承担承运人的义务。\n\n第三百一十八条 多式联运经营人可以与参加多式联运的各区段承运人就多式联运合同的各区段运输约定相互之间的责任，但该约定不影响多式联运经营人对全程运输承担的义务。\n\n第三百一十九条 多式联运经营人收');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef806e52-59ba-477e-9f3e-54533c31041f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犝（Part 2）', 'colspan=1>1.1181.0951.069</td><td rowspan=1 colspan=1>1.0001.000</td><td rowspan=1 colspan=1>0.8660.894</td><td rowspan=1 colspan=1>0.7070.775</td><td rowspan=1 colspan=1>0.632</td><td rowspan=3 colspan=1>0.6550.707</td><td rowspan=3 colspan=1>0.5350.612</td><td rowspan=3 colspan=1>0.500</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>0.926</td><td rowspan=1 colspan=1>0.845</td><td rowspan=2 colspan=1>0.7560.791</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1. 173</td><td rowspan=1 colspan=1>1.118</td><td rowspan=1 colspan=1>1.061</td><td rowspan=1 colspan=1>1.000</td><td rowspan=1 colspan=1>0.935</td><td rowspan=1 colspan=1>0.866</td></tr></table>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef82b70c-e24b-46a8-80db-ac1a51c9572a', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '本规范用词说明', '本规范用词说明1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：\n\n1)表示很严格，非这样做不可的用词：\n\n正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”。\n\n2)表示严格，在正常情况下均应这样做的用词：正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”。\n\n3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词：\n\n正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”;  \n表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。\n\n2本规范中指明应按其他有关标准、规范执行的写法为“应符合的规定”或“应按……执行”。\n\n中华人民共和国国家标准');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef8e06e0-4d1b-416e-8d40-6a0cf13522cb', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 4）', '人行道上任意划出 $2 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积和10、20、 $3 0 \\mathrm m$ 观测段，$0 . 6 5 \\mathrm { k N }$ 结果表明，人群荷载可以用极值I型概率$0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$\n\n本规范将人群荷载标准值按调查分析结果确定为 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。考虑跨径较小时，人群荷载所占总荷载的比例较大，为确保大量的简支梁不小于原规范的规定值，规定计算跨径 $L _ { 0 } { \\leqslant } 5 0 \\mathrm { m }$ 时，人群荷载标准值均采用 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ；计算跨径 $L _ { 0 } \\geqslant 1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，按0.85折减，采用 $2 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。上述人群荷载调查数据多来自城市桥梁行人高峰期，而公路桥梁上一般行人较少，将调查分析结果用于公路桥梁设计，应该是偏安全的。但调查实桥的数量毕竟不多，其代表性尚有欠缺，因此，对城镇郊区行人密集的桥梁，其人群荷载标准值在调查统计的基础上再提高 $1 5 \\%$ 。\n\n专用人行桥梁，人群荷载标准值参考相关国内外标准采用。\n\n## 4.3.7本次修订增加了疲劳荷载计算模型。\n\n疲劳荷载计算模型I对应于无限寿命设计方法，这种方法考虑的是构件永不出现疲劳破坏的情况。与其他疲劳荷载计算模型相比，该模型比较保守，特别是对有效影响线长度超过 $1 1 0 \\mathrm m$ 的桥梁。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ为双车模型，该模型车是根据“公路桥梁疲劳设计荷载标准研究”的研究结论给出的。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅲ车重最重，轮数较少，适用于正交异性板、横隔板/梁、纵梁等直接承受车轮荷载的构件的疲劳验算。考虑到这些构件对车轮位置更加敏感，给出了这种疲劳车的横向轮距以及轮胎接地面积。\n\n荷载模型Ⅱ不考虑后跟其他车辆的情况。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ以及疲劳荷载计算模型Ⅲ加载仅按单车道加载，多车道效应通过多车道效应系数考虑，具体参见现行《公路钢结构桥梁设计规范》（JTGD64）。\n\n## 4.3.9位于流水中的桥墩，其上游迎水面受到流水压力，流水压力的大小与桥墩的平面形状、墩台表面的粗糙率、水流速度、水流形态、水温及水的黏结性有关。\n\n圆形、圆端形或尖端形桥墩可减小流水压力当流速大于 $1 0 \\mathrm { m }$ 时，需考虑水流的脉动冲击玉力。\n\n## 4.3.10近年来，我国修建了一批近海和跨越海湾、海峡的桥梁工 程，其下部结构在波浪和海流共同作用下，受到较大强度的波浪力作用，波浪力的效应不能忽略。\n\n各海域的水文条件不同，波浪和海流的影响因素复杂，且桥梁墩台的结构形式多样，难以规定统一的波浪力标准值。我国几座大桥都是在设计前期 开展专门的波浪水流数学模型或物理模型试验来确定桥梁下部结构所受的波浪力， 并通过现场波浪力观测，对试验研究成果的准确性、正确性进行检验。因而， 范推荐通过专题研究来确定波浪力的大小。当缺连针对性研究时，可参照相关行业标准规范的规定计算。《海港水文规范》（JTS S145-2-2013）给出 出了建立在绕射理论基础之上的圆形墩柱、基础一次近似解的结果，对于方形或矩形墩柱波浪力计算，给出了经验计算方法或换算成圆形进行计算的公式。这些公式都有一定的适用范围，应用时，要注意其适用条件。\n\n## 4.3.11本条提出的冰压力计算公式，仅适用于通常的河流流冰情况，公式是以与冰破碎极限强度等强建立起来的。公式中冰的抗压强度标准值、水温系数和其他相关系数，是在参考了苏联规范CHMn2.05.03-84与其他资料后确定的。\n4.3.12桥梁结构处于自然环境中，将受到温度作用的影响，例如，常年气温变化导致桥梁沿纵向均匀地位移，这种位移不产生结构内力，只有当结构的位移受到约束时才会引起温度次内力，这是温度作用的一种形式。太阳辐射是温度作用的另一种形式，它使结构沿高度或宽度方向形成非线性的温度梯度，导致结构产生次应力。本规范称前者为均匀温度作用，后者为梯度温度作用。\n\n## 2 均匀温度作用\n\n计算桥梁结构因均匀温度作用引起外加变形或约束变形时，应从结构受到约束（架梁或结构合龙）时的结构温度作为起点，计算结构最高和最低有效温度的作用效应。本规范表4.3.12-2给出了不同气温区域的结构有效温度标准值。表中数值是按各自区域里各地差异不大的气温从中选择适当的温度，用下列公式换算得到：\n\n气温在 $2 0 \\sim 4 5 \\mathrm { { ^ circ C } }$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } \\ = \\ 3 8 . 0 0 + { \\frac { T _ { \\mathrm { i } } - 2 0 } { 2 . 0 0 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } = 2 8 . 2 3 + { \\frac { T _ { \\mathrm { t } } - 2 0 } { 1 . 4 4 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { c } } = 2 4 . 1 4 + \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - 2 0 } { 1 . 4 0 }\n$$\n\n气温在 $- 2 \\sim - 5 0 \\%$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = - ~ 1 . 4 8 ~ + { \\frac { T _ { \\mathrm { l } } } { 0 . 9 1 } }\n$$\n\n混凝');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef9549a4-5883-44ca-8f9c-4f35831fd043', '136《中华人民共和国土地管理法实施条例中华人民共和国土地管理法实施》（国务院令第743号（2021修订））.md', '中华人民共和国土地管理法实施条例', '中华人民共和国土地管理法实施条例【实施日期】19990101【颁布单位】国务院令第256号《中华人民共和国土地管理法实施条例》已经1998年12月24日国务院第12次常务会议通过，现予发布，自1999年1月1日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef9811a2-3b54-47e0-8480-8701a3bdc209', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '参 考 文 献', '参 考 文 献［1］GB／T17908—1999 起重机和起重机械 技术性能和验收文件（idtISO7363：1986）［2］GB／T19924—2005 流动式起重机 稳定性的确定（ISO4305：1991，IDT）［3］GB／T20863．1—2007 起重机械 分级 第1部分：总则（ISO43011：1986，IDT）［4］GB／T20863．2—2007 起重机械 分级 第2部分：流动式起重机（ISO43012：1985，IDT）［5］GB／T20863．3—2007 起重机械 分级 第3部分：塔式起重机（ISO43013：1993，IDT）［6］GB／T20863．4—2007 起重机械 分级 第4部分：臂架起重机（ISO43014：1989，IDT）［7］GB／T20863．5—2007 起重机械 分级 第5部分：桥式和门式起重机（ISO43015：1991，\nIDT）［8］GB／T20303．1—2006 起重机 司机室 第1部分：总则（ISO85661：1992，IDT）［9］GB／T20303．2—2006 起重机 司机室 第2部分：流动式起重机（ISO85662：1995，IDT）［10］GB／T20303．3—2006 起重机 司机室 第3部分：塔式起重机（ISO85663：1992，IDT）［11］GB／T20303．4—2006 起重机 司机室 第4部分：臂架起重机（ISO85664：1998，IDT）［12］GB／T20303．5—2006 起重机 司机室 第5部分：桥式和门式起重机（ISO85665：1992，  \nIDT）［13］ISO4302：1981 起重机 风载荷估算［14］ISO4304：1987 除流动式和浮式起重机以外的起重机 稳定性基本要求［15］ISO43081：2003 起重机和起重机械 钢丝绳选择 第1部分：总则［16］ISO77521：1983 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第1部分：基本原则［17］ISO77522：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第2部分：流动式起重机基本布');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef9a2268-b6bd-418b-8ed7-dd23d86eaedc', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '4材 料', '4材 料## 4.0.1钢结构焊接工程用钢材及焊接材料应符合设计文件的要求，并应具有钢厂和焊接材料厂出具的产品质量证明书或检验报告，其化学成分、力学性能和其他质量要求应符合国家现行有关标准的规定。\n\n## 4.0.2钢材及焊接材料的化学成分、力学性能复验应符合国家现行有关工程质量验收标准的规定。\n\n## 4.0.3选用的钢材应具备完善的焊接性资料、指导性焊接工艺、热加工和热处理工艺参数、相应钢材的焊接接头性能数据等资料；新材料应经专家论证、评审和焊接工艺评定合格后，方可在工程中采用。\n\n## 4.0.4焊接材料应由生产厂提供熔敷金属化学成分、性能鉴定资料及指导性焊接工艺参数。\n\n## 4.0.5钢结构焊接工程中常用国内钢材按其标称屈服强度分类应符合表4.0.5的规定。\n\n表4.0.5常用国内钢材分类  \n\n\n\n\n\n续表4.0.5   \n\n\n\n\n\n注：国内新钢材和国外钢材按其屈服强度级别归人相应类别。\n\n## 4.0.6T形、十字形、角接接头，当其翼缘板厚度不小于$4 0 \\mathrm { m m }$ 时，设计宜采用对厚度方向性能有要求的钢板。钢材的厚度方向性能级别应根据工程的结构类型、节点形式及板厚和受力状态等情况按现行国家标准《厚度方向性能钢板》GB/T5313的有关规定进行选择。\n\n## 4.0.7焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T5117、《低合金钢焊条》GB/T5118的有关规定。\n\n## 4.0.8焊丝应符合现行国家标准《熔化焊用钢丝》GB/T14957、《气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》GB/T8110及《碳钢药芯焊丝》GB/T10045、《低合金钢药芯焊丝》GB/T17493的有关规定。\n\n## 4.0.9埋弧焊用焊丝和焊剂应符合现行国家标准《埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂》GB/T5293、《埋弧焊用低合金钢焊丝和焊剂》GB/T12470的有关规定。\n\n## 4.0.10气体保护焊使用的氩气应符合现行国家标准《氩》GB/\n\nT4842的有关规定，其纯度不应低于 $9 9 . 9 5 \\%$ 。\n\n## 4.0.11气体保护焊使用的二氧化碳应符合现行行业标准《焊接用二氧化碳》HG/T2537的有关规定。焊接难度为C、D级和特殊钢结构工程中主要构件的重要焊接节点，采用的二氧化碳质量应符合该标准中优等品的要求。\n\n## 4.0.12栓钉焊使用的栓钉及焊接瓷环应符合现行国家标准《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》GB/T10433的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('ef9f67b3-85c5-4afa-b36e-2d0af72ea29d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 10）', 'n=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载  荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数Ypc</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8C9</td><td rowspan=1 colspan=1>C8C9</td></tr><tr><td rowspan=9 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=4 colspan=1>自重振动载荷、起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=1 colspan=2>1．起重机质量引起的，见4.2.1.1.1和4.2.1.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>YpA1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpB1</td><td rowspan=1 colspan=1>+1</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpC1</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2.总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的，见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和 4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1>YPA2</td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpB2</td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>+</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>YpC2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>n</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>2</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('efa09da7-6917-44c4-8f07-2be7753fbfac', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '6 电动机、电加热器及电动执行机构检查接线', '6 电动机、电加热器及电动执行机构检查接线## 6．1 主控项目\n\n### 6．1．1 电动机、电加热器及电动执行机构的外露可导电部分必须与保护导体可靠连接。检查数量：电动机、电加热器全数检查，电动执行机构按总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1台。\n\n检查方法：观察检查并用工具拧紧检查。\n\n### 6．1．2 低压电动机、电加热器及电动执行机构的绝缘电阻值不应小于0．5MΩ。\n\n检查数量：按设备各抽查 $50 \\%$ ，且各不得少于1台。\n\n检查方法：用绝缘电阻测试仪测试并查阅绝缘电阻测试记录。\n\n### 6.1.3 高压及100kW以上电动机的交接试验应符合现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB 50150 的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：用仪表测量并查阅相关试验或测量记录。\n\n## 6．2 一般项目\n\n### 6．2．1 电气设备安装应牢固，螺栓及防松零件齐全，不松动。防水防潮电气设备的接线入口及接线盒盖等应做密封处理。\n\n检查数量：按设备总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1台。\n\n检查方法：观察检查并用工具拧紧检查。\n\n### 6．2．2 除电动机随机技术文件不允许在施工现场抽芯检查外，有下列情况之一的电动机应抽芯检查：\n\n1 出厂时间已超过制造厂保证期限;  \n2 外观检查、电气试验、手动盘转和试运转有异常情况。  \n检查数量：按设备总数抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1台。  \n检查方法：观察检查并查阅设备进场验收记录。\n\n### 6．2．3 电动机抽芯检查应符合下列规定：\n\n1 电动机内部应清洁、无杂物；\n\n2 线圈绝缘层应完好、无伤痕，端部绑线不应松动，槽楔应固定、无断裂、无凸出和松动，引线应焊接饱满，内部应清洁、通风孔道无堵塞；\n\n3 轴承应无锈斑，注油(脂)的型号、规格和数量应正确，转子平衡块应紧固、平衡螺丝锁紧，风扇叶片应无裂纹；\n\n4 电动机的机座和端盖的止口部位应无砂眼和裂纹；\n\n5 连接用紧固件的防松零件应齐全完整；\n\n6 其他指标应符合产品技术文件的要求。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：查阅抽芯检查记录并核对产品技术文件要求。\n\n### 6．2．4 电动机电源线与出线端子接触应良好、清洁，高压电动机电源线紧固时不应损伤电动机引出线套管。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 6.2.5 在设备接线盒内裸露的不同相间和相对地间电气间隙应符合产品技术文件要求，或采取绝缘防护措施。\n\n检查数量：按设备总数抽查 $20 \\%$ ，各不得少于1台，且应覆盖不同的电压等级。\n\n检查方法：观察检查、尺量检查并查阅电动机检查记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('efa2683c-76ff-4b40-8631-8c3feba92131', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '系数：', '系数：起重机放置在坚实、水平的支承面或轨道上（最大坡度为 $1 \\%$ ）；  \n起重机装有规定的最短臂架，且此臂架处于最大推荐臂架角度；  \n将吊钩、吊钩滑轮组或其他取物装置放在地面上；  \n使外伸支腿脱离支承面，起重机支承在车轮（轮胎）上；  \n起重机装有规定的最长主臂或主臂和副臂的组合结构，并且此主臂或臂架组合结构处于最大推荐臂架角度，还承受最不利方向的工作风载荷。\n\n应验算对上述规定的各种质量分布状态及在相应的平衡重配置条件下，对制造商允许的起重机回转到的最不稳定位置，起重机均不应向后倾覆。\n\n表 51 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———无风试验或运行时  \n\n\n\n\n\n表 52 流动式起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷———有风工作或运行时  \n\n\n\n\n\n#### 8．1．2．3．2 轮胎起重机和汽车起重机\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线成 $9 0 ^ { \\circ }$ 角时，臂架下面承载侧的车轮（轮胎）或底架支腿的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n当起重机回转的上部结构纵向轴线与承载底架纵向轴线重合时，在制造商规定的工作区域中承载底架的轻载端，车轮（轮胎）或支腿上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ ，在非工作区域内则不应小于起重机总重力的 $10 \\%$ 。\n\n在起重机上应为操作人员设置醒目可见的警示信息，否则起重机车轮（轮胎）上的载荷均应满足上述有关限制。警示信息 应 标 明 为 保 持 足 够 的 抗 后 倾 覆 稳 定 性 要 求，活 动 支 腿 应 是 处 在 伸 出状态。\n\n#### 8．1．2．3．3 履带起重机\n\n在侧面或支承最小载荷的底盘端部倾覆线上的总载荷不应小于起重机总重力的 $1 5 \\%$ 。\n\n对于装有可收缩履带装置的履带起重机，如果在履带装置缩短时不能满足上述要求，制造商应在起重机上向司机提供醒目可见的警示信息。\n\n### 8．1．2．4 非工作风载荷作用下的起重机整体抗倾覆稳定性\n\n制造商应规定起重机在工作时承受风载荷的极限以及在非工作状态时应采取的特殊预防措施。非工作风载荷见4．2．3．1。\n\n## 8．1．3 塔式起重机整体抗倾覆稳定性\n\n### 8．1．3．1 塔式起重机的整体抗倾覆稳定性按表53中的五种工况校核，并采用有相应载荷系数的计算载荷。\n\n### 8．1．3．2 在轨道上带载运行的塔式起重机，还应当考虑制造商在起重机出厂文件上规定的两轨道允许的最大垂直高低差和坡度所引起的载荷，作为其他载荷列入表53工况Ⅱ中。\n\n### 8．1．3．3 按表53计算时，应考虑塔式起重机所有起升部件质量引起的载荷。\n\n### 8．1．3．4 工作状态下抗后倾覆稳定性按表53中的工况Ⅲ计算。\n\n### 8．1．3．5 风载荷的作用\n\n#### 8．1．3．5．1 工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。\n\n#### 8．1．3．5．2 对于不能随风自由回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷按最不利方向施加作用。对于可随风回转的塔式起重机，非工作状态的风载荷应按设计预期的方向施加于塔式起重机的上部结构，并按最不利方向施加于塔式起重机的下部结构。\n\n### 8．1．3．6 起重机的基础\n\n制造商应提供在允许使用的所有工况中（包括有非工作状态风载荷作用时），塔式起重机对地面或基础作用的载荷，并说明提供的载荷数据所对应的使用工况。如果是用塔式起重机的基础来实现塔式起重机的部分或全部抗倾覆稳定时，制造商还应规定对用作该塔式起重机基础的要求。当塔式起重机需在斜面上作业时，制造商亦应考虑相应的计算工况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('efab172e-9620-4943-9ab6-fdac5d7631ba', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：T形梁和I形梁由于高宽比较大，如施工措施不当，梁体很容易产生侧向弯曲，因此预应力的施加需对称、均衡进行；同时在其他施工环节上亦需要采取有效措施，防止其产生侧向弯曲。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('efccdd00-3bc8-41ea-b70e-597d4736b9de', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13.3.4 无加劲直接焊接的平面T、Y（Part 2）', '形式按本标准第13.3.2条的规定计\n\n算（N)。\n\n13.3.5主管呈弯曲状的平面或空间圆管焊接节点，当主管曲率半径 $R \\geqslant 5 \\mathbf { m }$ 且主管曲率半径 $R$ 与主管直径 $D$ 之比不小于12时，可采用本标准第13.3.2条和第13.3.4条所规定的计算公式进行承载力计算。\n\n13.3.6主管采用本标准第13.2.4条第1款外贴加强板方式的节点：当支管受压时，节点承载力设计值取相应未加强时节点承载力设计值的 $( 0 . 2 3 \\tau _ { \\mathrm { r } } ^ { 1 . 1 8 } \\beta ^ { - 0 . 6 8 } + 1 )$ 倍；当支管受拉时，节点承载力设计值取相应未加强时节点承载力设计值的 $1 . 1 3 \\tau _ { \\mathrm { r } } ^ { 0 . 5 9 }$ 倍； $\\tau _ { \\mathrm { r } }$ 为加强板厚度与主管壁厚的比值。\n\n13.3.7支管为方（矩）形管的平面 $\\mathrm { T }$ 、X形节点，支管在节点处的承载力应按下列规定计算：\n\n1 T形节点:\n\n1）支管在节点处的轴向承载力设计值应按下式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { T R } } = ( 4 + 2 0 \\beta _ { \\mathrm { R C } } ^ { 2 } ) ( 1 + 0 . 2 5 \\eta _ { \\mathrm { R C } } ) \\psi _ { \\mathrm { n } } t ^ { 2 } f\n$$\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\beta _ { \\mathrm { R C } } = \\frac { b _ { 1 } } { D } } \\\\ { \\eta _ { \\mathrm { R C } } = \\frac { h _ { 1 } } { D } } \\end{array}\n$$\n\n2）支管在节点处的平面内受弯承载力设计值应按下式\n\n计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { i T R } } = h _ { 1 } N _ { \\mathrm { T R } }\n$$\n\n3）支管在节点处的平面外受弯承载力设计值应按下式计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { o T R } } = 0 . 5 b _ { 1 } N _ { \\mathrm { T R } }\n$$\n\n式中： $\\beta _ { \\mathrm { { R C } } }$ 支管的宽度与主管直径的比值，且需满足 $\\beta _ { \\mathrm { { R C } } }$ $\\geqslant 0 . 4 ;$ $\\eta _ { \\mathrm { R C } }$ 1 支管的高度与主管直径的比值，且需满足 $\\eta _ { \\mathrm { R C } } { \\leqslant } 4$ ；$b _ { 1 }$ —支管的宽度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$h _ { 1 }$ 支管的平面内高度（ $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ ；$t$ 主管壁厚 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$f$ 1 主管钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值（N/$\\mathrm { m m } ^ { 2 } \\mathrm { ~ . ~ }$ 。\n\n2 X形节点：\n\n1）节点轴向承载力设计值应按下式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { X R } } = \\frac { 5 ( 1 + 0 . 2 5 \\eta _ { \\mathrm { R C } } ) } { 1 - 0 . 8 1 \\beta _ { \\mathrm { R C } } } \\psi _ { \\mathrm { n } } t ^ { 2 } f\n$$\n\n2）节点平面内受弯承载力设计值应按下式计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { i X R } } = h _ { i } N _ { \\mathrm { X R } }\n$$\n\n3）节点平面外受弯承载力设计值应按下式计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { o X R } } = 0 . 5 b _ { i } N _ { \\mathrm { X R } }\n$$\n\n3 节点尚应按下式进行冲剪计算：\n\n$$\n( N _ { 1 } / A _ { 1 } + M _ { \\mathrm { x l } } / W _ { \\mathrm { x l } } + M _ { \\mathrm { y l } } / W _ { \\mathrm { y l } } ) t _ { 1 } \\leqslant t f _ { \\mathrm { v } }\n$$\n\n式中： $N _ { 1 }$ 1 支管的轴向力（N)；$A _ { 1 }$ -支管的横截面积 $( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$M _ { \\mathrm { x l } }$ 支管轴线与主管表面相交处的平面内弯矩 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m m } )$ ；$W _ { \\mathrm { x l } }$ -支管在其轴线与主管表面相交处的平面内弹性抗弯截面模量 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ；\n\n$M _ { \\mathrm { y l } }$ ——支管轴线与主管表面相交处的平面外弯矩（N·mm);  \n$W _ { \\mathrm { y l } }$ 支管在其轴线与主管表面相交处的平面外弹性抗弯截面模量 $( \\mathrm { m m } ^ { 3 } )$ ；$t _ { 1 }$ 1 支管壁厚 $\\mathrm { { ( m m )');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('efe51619-98a0-4d05-b7fb-ca1ca0067dec', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '19.8 悬臂浇筑', '19.8 悬臂浇筑');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('efe9f63c-c714-4c5e-944f-856c6eeba300', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 对孔壁的支护方式，一般多采用钢筋混凝土或混凝土护圈，钢护筒亦可采用。不论采用何种方式，均需要通过计算确定其护壁的厚度。为保证操作人员的安全，均需要设置孔壁支护。\n\n2 规定“孔口处应设置高出地面不小于 $3 0 0 \\mathsf { m m }$ 的护圈”，是为了防止施工时物体掉入孔内，危及操作人员的安全。\n\n4 冒险作业可能会带来严重后果，故需要严格禁止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('efe9f73d-160a-455e-8f2a-d54eb407b793', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 多节段拱圈吊装时，一般将风缆系统作为结构的一部分，故需要进行专门设计。\n\n## 19.4.5拱桥的拱圈采取单肋吊装或单肋合龙时，单肋的横向稳定必须满足安全验算\n\n的要求，且其稳定安全系数应不小于4；当不能满足时，应采用双肋合龙松索成拱的方式施工，且应在双肋合龙后采取有效的横向联结措施，增强其稳定性，使之形成基肋后再安装其他肋段。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eff41676-7217-4642-b657-31e342467b42', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '21.10 施工控制', '21.10 施工控制## 21.10.1 悬索桥上部构造施工时应进行施工监测和控制，保证各关键结构的应力、应变在施工的全过程中始终处于安全可控范围内，成桥后主缆和加劲梁的线形符合设计的要求。\n\n## 21.10.2 施工前应根据悬索桥的结构特点、施工的方法和程序、环境条件等因素，编制施工监测和控制的方案。监控方案在实施过程中，宜根据监控的结果进行必要的动态调整。\n\n## 21.10.3 悬索桥上部构造施工时，应对下列部位或项目进行监测和控制：\n\n1 索塔、锚碇的沉降和位移。\n\n2 在主索鞍的钢格栅定位前，应对索塔裸塔进行 36h连续变形观测；在主缆架设安装前，应进行索塔和锚碇的联测。\n\n3 在主缆架设安装过程中，对基准索股的连续监测应不少于 3d，对索塔和锚碇的沉降及位移监测应不少于3次。\n\n4 在索夹安装前，对主缆的线形以及两侧主缆的相对误差，应进行不少于 3d的连续观测。\n\n5 每一节段加劲梁吊装后，均应对索塔和锚碇的沉降及变位、主缆的线形、加劲梁的线形等进行监测。\n\n## 21.10.4 对悬索桥上部构造施工监测和控制的管理工作、监控测试及测试的环境条件要求等，可按本规范第20.7节的相关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('eff86e94-61c6-47ed-819b-0ad6adbf400b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：后张预应力筋的锚具一般布置在结构或构件的端部，是受环境影响较大的部位，且锚具又处于高应力状态，因此对其进行封闭保护是非常重要的一项工作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('effa5b91-5583-4f2b-b5e0-b23a2fff4105', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '4技术要求（Part 8）', 'lspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.45~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ti:0.05~0.30B:0.005~0.030</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU2M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12MnMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15~0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU3M1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H12Mn2Mo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.30~1.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15~0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU2M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.17</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.80~1.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU2M3TiB</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H11MnMoTiB</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.05~0.17</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.95~1.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.20</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.40~0.65</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.35</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ti:0.05~0.30B:0.005~0.030</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SU3M3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H10MnMo</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.17</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.20~1.90</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.25</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.025</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.15</td><td co');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f000890d-a037-429c-a281-b32297ce89f2', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 6）', '( \\frac { t } { b } ) ^ { 2 } { = } 1 8 . 6 2 ( \\frac { 1 0 0 t } { b } ) ^ { 2 }\n$$\n\n其中：\n\n$E$ 同式(51)；  \n$\\mu$ 泊桑比 $( \\mu { = } 0 . 3 )$ ；  \n$t$ -板厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$b$ -区格宽度或板的总宽(高)度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$\n\n当按式（53）、式（55）算出的临界应力或按式（54）算出的临界应力乘以 $\\sqrt { 3 }$ 的值超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊时，则应参照式（57）求得相应的折减临界应力，用它来替换原超过 $0 , 8 \\sigma _ { s }$ 狊的临界应力。\n\n当加劲肋的构造尺寸符合5．7．1．5的规定时，只需要按局部区格计算稳定性，否则应同时计算局部区格板和带肋板体两种情况的稳定性。\n\n#### 5．7．1．2 压缩应力 ${ \\pmb \\sigma } _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\pmb { \\tau }$ 和局部压应力 $\\pmb { \\sigma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } }$ 同时作用时板的临界复合应力\n\n临界复合应力按式（56）计算：\n\n$$\n\\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } = \\frac { \\sqrt { \\sigma _ { 1 } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { m } } ^ { 2 } - \\sigma _ { 1 } \\sigma _ { \\mathrm { m } } + 3 \\tau ^ { 2 } } } { \\frac { 1 + \\psi } { 4 } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\sqrt { \\left[ { \\frac { 3 - \\psi } { 4 } } ( \\frac { \\sigma _ { 1 } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { l e r } } } ) + \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { i \\cdot \\mathrm { m e r } } } \\right] ^ { 2 } + ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { i \\cdot \\mathrm { e r } } } ) ^ { 2 } } } \\qquad \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( \\mathrm { ~ 5 6 ~ } )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { i } , \\mathrm { c c r }$ 压缩应力 $\\sigma _ { 1 }$ 、剪切应力 $\\tau$ 和局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 同时作用时板的临界复合应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；\n为分别由式(53)、式(54)和式(55)直接求得的临界应力值；\n\n$\\psi$ —板边两端应力比， ${ \\psi } ^ { = } \\sigma _ { 2 } / \\sigma _ { 1 }$ ，见附录 $_ \\mathrm { N }$\n\n特殊情况： $\\tau { = } 0 , \\sigma _ { \\mathrm { m } } { = } 0$ 时： $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } } = \\sigma _ { i , \\mathrm { l c r } }$\n\n当局部压应力作用于板的受拉边缘时， $\\sigma _ { 1 }$ 与 $\\sigma _ { m }$ 犿不相关，可分别取 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } = 0$ 以及 $\\sigma _ { 1 } = 0$ 进行计算。当临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ （含特殊情况）超过 $0 . 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）求得相应的折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ ，并用折减临界应力 $\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ 替换超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力 $\\sigma _ { i , \\mathrm { c c r } }$ ：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c r } } = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\left( 1 - \\frac { 1 } { 1 + 6 . 2 5 m ^ { 2 } } \\right) = \\sigma _ { \\mathrm { s } } \\rho\n$$\n\n……（57）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c r } }$ — 折减临界应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 同式（28）；  \n$m$ -大于 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 的临界复合应力(含特殊情况)与钢材的屈服点之比值， $\\begin{array} { r } { m { = } _ { \\sigma _ {');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f001aa2a-73be-4f50-9b9e-556eaa6bde61', '120《起重机械安全规程》（GB6067.5-2014）.md', '19 起重机使用状态的安全评估', '19 起重机使用状态的安全评估起重机使用状态的安全评估应符合 — 中第 章的有关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f00baa50-2fd8-43d3-b41a-9c4a5db2c75f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 3）', '\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } \\mathrm { = } \\frac { 1 } { m } \\Big ( \\thinspace \\zeta P _ { \\Sigma } ( \\omega \\mathrm { + } m _ { \\mathrm { a } } ) \\mathrm { + } P _ { \\mathrm { w I } } \\large ) \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\bullet \\ \\eta } \\mathrm { + } \\frac { \\sum J n ^ { \\mathrm { 2 } } } { 1 8 2 \\ 4 0 0 \\ t _ { \\mathrm { q } } } \\Big )\n$$\n\n………（S．10）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 运行机构电动机发热计算功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；$m$ 电动机台数；  \n$\\mathrm { P } _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；  \n$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；  \nWI— 同式（86）；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；同式（89）；  \n∑ — 同式（R．2）；$n$ 同式（82）；$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（R．2）。\n\n#### 犛．2．2．2．2 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．10）计算出运行机构所需的电动机的发热计算功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率大于等于发热计算功率，则电动机的发热校验通过。\n\n## 犛．2．3 按平均损耗法验算电动机的发热\n\n按S．2．1的方法验算电动机的发热，仅对桥式、门式、门座等类型的起重机采用的YZR系列交流异步绕线转子电动机最为合适，而对其他型式的电动机，其他工况与控制方式差别较大的起重机，特别是对采用涡流制动器、晶闸管定子调压等调速系统的电动机，可采用推荐的平均损耗法进行发热校验。\n\n按平均损耗法验算电动机发热的基本步骤是：\n\na） 确定该电动机在起重机工作机构中的典型负载图；  \nb） 考虑各运行时段的电动机数据，如停机时散热条件恶化等冷却系数标么值、固定损耗与可变犚损耗的比值等，计算出电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率 $R _ { \\mathfrak { n } }$ ；  \nc） 当电动机为断续定额基准时，求出断续定额与连续定额的损耗比犚 $P _ { \\natural }$ ；  \nd） 按式（S．11）求出运行后的温升与断续定额时温升的比率犘犚 $R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ ：\n\n$$\nR _ { \\mathfrak { n } } { = } P _ { \\mathfrak { s } } R _ { \\mathfrak { n } }\n$$\n\n式中：\n$R _ { \\mathfrak { n } \\mathfrak { s } }$ — 运行后的温升与断续定额时温升的比率；$P _ { \\xi }$ — 电动机断续定额与连续定额的损耗比；$R _ { \\mathfrak { n } }$ — 电动机运行后的温升与连续定额时温升的比率；犚当 $R _ { \\mathfrak { n } } { \\leqslant } 1$ ，则认为电动机发热校验合格。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f010ab68-53fb-493d-963f-d53c1ceb8905', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犛', '附 录 犛');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f0147ba4-4bf0-436e-b333-9fa10b8067ee', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明横向钢筋在桥梁墩柱中的功能主要有以下三个方面：\n（1）用于约束塑性铰区域内混凝土，提高混凝土的抗压强度和延性；\n\n(2）提供抗剪能力;\n\n（3）防止纵向钢筋压曲。\n\n在处理横向钢筋的细部构造时需特别注意，由于表层混凝土保护层不受横向钢筋约束，在地震作用下会剥落，这层混凝土不能为横向钢筋提供锚固。因此，所有箍筋都要\n\n采用等强度焊接来闭合，或者在端部弯过纵向钢筋到混凝土核心内，角度至少为 $1 3 5 ^ { \\circ }$ 。\n\n为了防止纵向受压钢筋的屈曲，矩形箍筋和螺旋箍筋的间距不能过大，Priestley 通过分析研究，建议箍筋之间的间距满足式（8-1）：\n\n$$\ns \\leqslant \\big [ 3 + 6 \\Big ( \\frac { f _ { \\mathrm { u } } } { f _ { \\mathrm { y } } } - 1 \\Big ) \\big ] d _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n式中： $f _ { \\mathrm { y } }$ ， $f _ { \\mathrm { u } }$ 纵向钢筋的屈服强度和极限强度；\n\n$d _ { \\mathrm { s } }$ 纵向钢筋的直径。\n\n箍筋加密区的长度参照2014版美国AASHTO桥梁抗震设计规范做了修订，同时增加了桩柱式桥墩箍筋加密区的规定。\n\n### 8.2.2对抗震设防烈度VII度、V度地区，圆形、矩形墩柱潜在塑性铰区域内加密箍筋的最小配箍率 $\\rho _ { \\mathrm { s , m i n } }$ ，应按式（8.2.2-1）、式（8.2.2-2）计算。对抗震设防烈度X度及IX度以上地区，圆形、矩形墩柱潜在塑性铰区域内加密箍筋的最小配箍率 $\\rho _ { \\mathrm { s , \\mathrm { m i n } } }$ 应比抗震设防烈度VII度、VⅢ度地区适当增大，以提高其延性能力。\n\n圆形截面：\n\n$$\n\\rho _ { \\mathrm { s , m i n } } ~ = ~ [ 0 . 1 4 \\eta _ { \\mathrm { k } } ~ + 5 . 8 4 ( \\eta _ { \\mathrm { k } } ~ - 0 . 1 ) ( \\rho _ { \\mathrm { t } } ~ - 0 . 0 1 ) ~ + 0 . 0 2 8 ] { \\frac { f _ { \\mathrm { c k } } } { f _ { \\mathrm { y h } } } } \\geqslant 0 . 0 0 4\n$$\n\n矩形截面：\n\n$$\n\\rho _ { \\mathrm { s , m i n } } ~ = ~ [ 0 . 1 \\eta _ { \\mathrm { k } } ~ + 4 . ~ 1 7 ( \\eta _ { \\mathrm { k } } ~ - 0 . 1 ) ( \\rho _ { \\mathrm { t } } ~ - 0 . 0 1 ) ~ + 0 . 0 2 ] { \\frac { f _ { \\mathrm { c k } } } { f _ { \\mathrm { y h } } } } \\geqslant 0 . 0 0 4\n$$\n\n式中：ps,min -对于矩形截面为截面计算方向的配箍率，对于圆形截面为截面螺旋箍筋的体积配箍率；$\\eta _ { \\mathrm { k } }$ -轴压比，为结构的最不利组合轴向压力与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值;$\\rho _ { t }$ 纵向配筋率；$f _ { \\mathrm { c k } }$ -混凝土抗压强度标准值（ $\\mathrm { M P a } \\mathrm { . }$ ；$f _ { \\mathrm { y h } }$ -箍筋抗拉强度设计值（MPa）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f019748a-64a7-45fb-9345-61920d2afbdf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值（Part 1）', '表 38 电动机平均起动转矩倍数值<table><tr><td rowspan=1 colspan=2>电动机型式</td><td rowspan=1 colspan=1>λAS</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>起重用三相交流绕线式电动机</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5~1.8</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>起重用三相笼型电动机</td><td rowspan=1 colspan=1>普通型式</td><td rowspan=1 colspan=1>电动机堵转转矩倍数</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>SAC变频器控制型式</td><td rowspan=1 colspan=1>1.5~1.8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>并励直流电动机</td><td rowspan=1 colspan=1>1.7~1.8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>串励直流电动机</td><td rowspan=1 colspan=1>1.8~2.0</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>复励直流电动机</td><td rowspan=1 colspan=1>1.8~1.9</td></tr></table>\n\n\n### 6.1.1.4.1.2 起动平均加速度 $a _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（83）计算（起动平均加速度值见表37）：\n\n$$\na _ { \\mathrm { q } } = { \\frac { v _ { \\mathrm { q } } } { t _ { \\mathrm { q } } } }\n$$\n\n……（83）\n\n式中：\n\n$a _ { \\mathrm { q } }$ — 起升机构的起动平均加速度，单位为米每平方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 起升速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；  \n$t _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（82）。\n\n## 6.1.1.4.2 制动时间和制动平均减速度计算\n\n### 6.1.1.4.2.1 采用机械式制动器的满载下降制动时间 $t _ { Z }$ ，按式（84）计算（制动时间值见表37）：\n\n$$\nt _ { \\mathrm { { Z } } } { = } \\frac { n ^ { \\prime } [ - k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) { + } J _ { \\mathrm { 3 } } \\eta ] } { 9 . 5 5 ( M _ { \\mathrm { { Z } } } { - } M _ { \\mathrm { ~ j } } ^ { \\prime } ) }\n$$\n\n…… （84）\n\n式中：\n\n$t _ { Z }$ — 起升机构的制动时间，单位为秒（s）；$n ^ { \\prime }$ 满载（额定载荷）下降且制动器投入有效制动转矩时的电动机转速，单位为转每分 $\\left( { \\bf r } / \\mathrm { m i n } \\right)$ ），常取 $n ^ { \\prime } { = } 1 . \\ 1 \\ n$ ；$k$ 同式（82)；$\\eta$ 同式（77）；$M _ { Z }$ — 机械式制动器的计算制动转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；$\\boldsymbol { M } _ { \\mathrm { ~ j ~ } } ^ { \\prime }$ — 稳态下降额定载荷时电动机制动轴上的转矩，单位为牛米犘犇 $\\mathrm { ~ N ~ } { \\cdot } \\mathrm { ~ m ~ } ,$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ j } } ^ { \\prime } = \\frac { P _ { \\mathrm { \\scriptsize ~ Q } } D } { 2 a i } \\eta ^ { \\prime }\n$$\n\n$\\eta ^ { \' }$ -物品下降时起升机构系统的总效率；\n\n其余符号同式（82）。\n\n### 6.1.1.4.2.2 制动平均减速度，按式（85）计算（除紧急制动外的正常情况制动平均减速度值见表37）：\n\n$$\na _ { 2 } = \\frac { v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \' } } { t _ { \\mathrm { Z } } }\n$$\n\n…… （85）\n\n式中：\n\nZ 制动平均减速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { ( m / s ^ { 2 } }$ ）；\n\n$ { \\boldsymbol { v } } _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime }$ 满载下降且制动器开始有效制动时的下降速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ），可取 $v _ { \\mathrm { ~ q ~ } } ^ { \\prime } { = } 1 . 1 \\ v _ { \\mathrm { q } }$ ；\n\n$t _ { Z }$ — 同式（84）。\n\n除了用支持制动器完成减速制动以外，也可用支持制动器与电气制动并用作减速制动，或单独采用电气制动作减速制动。减速制动仅用来消耗动能，使物品安全减速。在与电气制动并用时，');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f035f53b-b2e0-4d70-ae44-cb573094aeb8', '139《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB-T10433-2002）.md', '附录A', '附录A');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f038ca5b-1a5d-49b1-b003-240704cca448', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 2）', '沿河纵向高架桥和桥头引道的设计洪水频率应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中路基设计洪水频率的有关规定。\n\n3 对由多孔中小跨径桥梁组成的特大桥，其设计洪水频率可采用大桥标准。\n\n4 三、四级公路，在交通容许有限度的中断时，可修建漫水桥和过水路面。漫水桥和过水路面的设计洪水频率，应根据容许阻断交通的时间长短和对上下游农田、城\n\n镇、村庄的影响以及泥沙淤塞桥孔、上游河床的淤高等因素确定。\n\n表3.2.9 桥涵设计洪水频率  \n\n\n\n\n\n## 3.3 桥涵孔径\n\n### 3.3.1 桥涵孔径的设计必须保证设计洪水以内的各级洪水及流冰、泥石流、漂流物等安全通过，并应考虑壅水、冲刷对上下游的影响，确保桥涵附近路堤的稳定。\n\n桥涵孔径的设计应考虑桥位上下游已建或拟建桥涵和水工建筑物的状况及其对河床演变的影响。\n\n桥涵孔径设计尚应注意河床地形，不宜过分压缩河道、改变水流的天然状态。\n\n### 3.3.2 小桥、涵洞的孔径，应根据设计洪水流量、河床地质、河床和锥坡加固形式等条件确定，并应符合下列规定：\n\n1 当缺少水文资料时，可根据现场调 的多年洪水痕迹、泛滥范围和既有桥涵验 算小桥、涵洞的孔径。\n\n2 当小桥、涵洞的上游条件许可积水时 依暴雨径流计算的流量可考虑减少，但减少的流量不宜大于总流量的1/4。\n\n### 3.3.3 特大、大、中桥的孔径布置应按设计洪水流量和桥位河段的特性进行设计计算，并对孔径大小、结构形式、墩台基础埋置深度、桥头引道及调治构造物的布置等进行综合比较。\n\n### 3.3.4 计算桥下冲刷时，应考虑桥孔压缩后设计洪水过水断面所产生的桥下一般冲刷、墩台阻水引起的局部冲刷、河床自然演变冲刷以及调治构造物和桥位其他冲刷因素的影响。\n\n### 3.3.5 桥梁全长应按下列规定计算：\n\n1 有桥台的桥梁为两岸桥台侧墙或八字墙尾端间的距离。\n\n2 无桥台的桥梁为桥面系长度。\n\n### 3.3.6 桥涵跨径在 $5 0 \\mathrm { m }$ 及以下时，宜采用标准化跨径。采用标准化跨径的桥涵宜采用装配式结构及机械化、工厂化施工。桥涵标准化跨径规定如下： $0 . 7 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 、1. $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $1 , 5 \\mathrm { m }$ 、 $2 . 0 \\mathrm { m }$ $2 . 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 . 0 \\mathrm { m }$ 、 $4 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $5 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $6 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $8 , 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 0 \\mathrm { m }$ 、 $1 3 \\mathrm { m }$ 、 $1 6 \\mathrm m$ 、$2 0 \\mathrm { m }$ 、 $2 5 \\mathrm { m }$ 、 $3 0 \\mathrm { m }$ 、 $3 5 \\mathrm { m }$ 、 $4 0 \\mathrm m$ 、 $4 5 \\mathrm { m }$ 、 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n## 3.4 桥涵净空\n\n### 3.4.1 桥涵净空应符合现行《公路工程技术标准》（JTGB01）中的公路建筑限界规定，并应符合下列规定：\n\n1 确定桥面净宽时，应首先考虑与桥梁相连的公路路段的路基宽度，保持桥面净宽与路基宽度相同。\n\n2 多车道公路上的特大桥为整体式上部结构时，中央分隔带宽度应根据所采用的护栏形式确定，路肩宽度经论证后可采用现行《公路工程技术标准》（JTGB01）有关规定的“最小值”。\n3高速公路和作为干线功能的一级公路上特大桥的右侧路肩宽度小于 $2 . 5 0 \\mathrm { m }$ 且桥长超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { m }$ 时，宜设置紧急停车带和过渡段， 紧急停车带宽度包括路肩在内应为$3 . 5 0 \\mathrm { n }$ ，有效长度不应小于 $4 0 \\mathrm { m }$ ，间距不宜大于 $5 0 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n4桥上设置的各种安全设施及标志等不得侵人桥涵净空限界。\n\n### 3.4.2桥面人行道、自行车道和拦护设施的布置应符合下列规定：\n\n1高速公路上的桥梁不宜设人行道。 二、三、四级公路上桥梁的桥上人行道和自行车道的设置，应根据需要而定，并应与前后路线布置协调。人行道、自行车道与行车道之间，应设护栏或路缘石等分隔设施。一个自行车道的宽度应为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；当单独设置自行车道时，不宜小于两个自行车道的宽度。人行道的宽度宜为 $1 , 0 \\mathrm { m }$ ；大于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 时，按 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 的级差增加。漫水桥和过水路面可不设人行道\n\n2通行拖拉机或畜力车为主的慢行道，其宽度应根据当地行驶拖拉机或畜力车车型及交通量而定；当沿桥梁一侧设置时，不应小于双向行驶要求的宽度。\n\n3桥梁护栏设置应符合现行《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81）的相关规定。\n\n4路缘石高度可取用 $0 . 2 5 \\sim 0 . 3 5 \\mathrm { m }$ 。当跨越急流、大河、深谷、重要道路、铁路、主要航道，或桥面常有积雪、结冰时，其路缘石高度宜取用较大值。\n\n### 3.4.3桥下净空应根据计算水位（设计水位计人壅水、浪高等）或最高流冰水位加安全高度确定，并应符合下列规定：\n\n1当河流有形成流冰阻塞的危险或有漂浮物通过时，应按实际调查的数据，在计算水位的基础上，结合当地具体情况酌留一定富余量，作为确定桥下净空的依据。对于有淤积的河流，桥下净空应适当增加。\n\n2通航或流放木筏的河流，桥下净空应符合通航标准或流放木筏的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f042850a-9359-42da-a7ce-5396d096c169', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 2）', '2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ { \\mathrm { { m } } } + M _ { \\mathrm { { s } } } + M _ { \\mathrm { { w } } \\mathrm { { I } } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ m i \\eta }\n$$\n\n……（S．7）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1,表Q.1;  \n$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（S．1）；$M _ { \\alpha }$ — 见式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { w } \\mathrm { I } }$ — 按计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算的等效风阻力矩，单位为牛米 $\\mathrm { ~ N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；$m$ 同式（89）；i 同式(R.3)；m -同式（93）。\n\n### 犛．2．1．3．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．4 变幅机构电动机发热验算\n\n### 犛．2．1．4．1 普通臂架变幅机构，因为它属于非平衡的、非工作性的变幅机构，所以按其变幅力和变幅钢丝绳卷绕线速度计算确定的电动机功率而选用的电动机，一般不需要进行电动机的发热校验。\n\n### 犛．2．1．4．2 平衡臂架变幅机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．4．2．1 稳态平均功率按式（S．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { s } } { = } G  { v _ { \\mathrm { b } } } \\ \\frac { \\sqrt { \\frac { \\sum P _ { \\mathrm { I i } } { } ^ { 2 } t _ { i } } { \\sum t _ { i } } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta }\n$$\n\n式中：\n\n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表 $\\mathrm { Q . 1 }$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 额定变幅速度，单位为米每秒犻 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$\\textstyle \\sum P _ { \\mathrm { I } i }$ — 在第 $i$ 个变幅位置，由包括臂架及平衡系统的自重载荷、额定起升载荷、由计算风压 $\\phi _ { 1 }$ 产生的风载荷、由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ 计算的水平力及臂架系统各转动铰点的摩擦力等产生的在变幅 齿 条 （或 变 幅 螺 杆、油 缸、钢 丝 绳 等 ）上 的 分 力 之 和，单 位 为 牛 顿 （N）； $\\alpha _ { \\mathrm { ~ I ~ } }$ 见 $4 . 2 . 1 . 2 . 2 . 2 , p _ { 1 }$ 见表15；\n\n$t _ { i }$ —每一变幅位置间隔所需时间,单位为秒(s);可由变幅齿条(或螺杆、油缸、钢丝绳等)行程 $l$ 及移动速度 $\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ 按下式算出；\n\n$$\nt _ { i } = \\frac { l _ { i + 1 } - l _ { i } } { v _ { \\textrm { b } } }\n$$\n\nm —同式（89）；  \nm —同式(P.5)。\n\n#### 犛．2．1．4．2．2 发热校验的其余步骤按 $\\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 2 { \\sim } \\mathrm { S } . \\ 2 . \\ 1 . \\ 1 . \\ 4$ 进行。\n\n## 犛．2．2 按机构工作级别及其等效接电持续率进行电动机的发热校验\n\n### 犛．2．2．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．1．1 起升机构电动机静功率按式（S．9）校验：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta }\n$$\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 起升机构电动机静功率，单位为千瓦（kW）；$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathrm { \\Delta } v _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）。\n\n#### 犛．2．2．1．2 机构工作级别与电动机等效接电持续率JC′值的关系，见表 P．2。\n\n#### 犛．2．2．1．3 电动机的发热校验\n\n按表 P．2查出机构所需的电动机的等效接电持续率，并采用式（S．9）算出的起升机构所需的电动机的静功率，电动机在相应的接电持续率下的输出功率应大于等于静功率，则电动机的发热校验通过。\n\n### 犛．2．2．2 运行机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．2．2．1 运行机构电动机发热计算\n\n运行机构电动机发热计算功率按式（S．10）计算：\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f04cd858-fd6b-46ff-9a1e-9ba62df6e4a4', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第二十四条', '第二十四条本规定自公布之日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f04e9e5c-b78f-4348-906e-f2900a772b81', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13.4 矩形钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算（Part 2）', ' _ { \\mathfrak { p } }$ $= t f _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } / 4$ 。进而根据虚功原理得到考虑轴向压力影响的在支管轴力或弯矩作用下的节点承载力公式。\n\n### 13.4.4 本条为新增条文。当桁架中个别节点承载力不能满足要求时，进行节点加强是一个可行的方法。如果主管连接面塑性破坏模式起控制作用，可以采用主管与支管相连一侧采用加强板的方式加强节点，这通常发生在 $\\beta { < } 0 . 8 5$ 的节点中。对于主管侧壁失稳起控制作用的节点，可采用侧板加强方式。主管连接面使用加强板加强的节点，当存在受拉的支管时，只考虑加强板的作用，而不考虑主管壁面。\n\n### 13.4.5 本条部分沿用原规范第10.3.2条第2款，其余为新增条文。根据已有K形间隙节点的研究成果，当支管与主管夹角大于 $6 0 ^ { \\circ }$ 时，支管跟部的焊缝可以认为是无效的。在 $5 0 ^ { \\circ } \\sim 6 0 ^ { \\circ }$ 间跟部焊缝从全部有效过渡到全部无效。尽管有些区域焊缝可能不是全部有效的，但从结构连续性以及产生较少其他影响角度考虑，建议沿支管四周采用同样强度的焊缝。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f053b906-ddef-4ae1-a415-4d709d7e5c13', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '2 术语、符号', '2 术语、符号## 2．1术语\n\n本节术语所述脚手架各杆件的位置，示于图1。\n\n## 2．2符号\n\n本规范的符合采用现行国家标准《工程结构设计基本术语和通用符号》（GBJ132）的规定。\n\n  \n图1 扣件式钢管脚手架各杆件位置。\n\n1一外立杆；2一内立杆；3一横向水平杆；4一纵向水平杆；5一栏杆；6一挡脚板；7一直角扣件；8－旋转扣件；9－连墙件；10－横向斜撑；11－主立杆；12一副立杆；13－抛撑；14—剪刀撑；15一垫板；16－纵向扫地杆；17一横向扫地杆；');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f05719b4-98df-4ee9-aaa2-bad5075c7803', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故过程简介', '二、事故过程简介1995年10月，某锅炉修理厂露天仓库，用一台葫芦门式起重机吊运一台待修理的锅炉。从事作业的起重设备是一台额定起重量为5t葫芦门式起重机，配用CD型钢丝绳电动葫芦，葫芦门式起重机操作者甲操纵起重机在起重机的跨中从卡车上顺利地将一台待修理的锅炉吊起后，准备把该锅炉暂时吊运到\n\n主梁悬臂端部。当甲将起重机纵向位置调整好后，便按动手电门横向运行按钮，在吊运待修理的锅炉移至主梁悬臂端时，起重机发生侧向倾翻倒塌，造成吊载锅炉及起重机自身遭受到严重的毁坏事故。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f06a97d6-7707-44c1-9f1d-ccbe97825a19', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '6 电气', '6 电气## 6.1 实际环境和运行条件（见标准6.1条）\n\n### 6.1.1 总则\n\n电气设备应适合在本部分规定的实际环境和运行条件使用。当实际环境或运行条件超出规定范围时，供方和用户之间应有一个协议,电气设备的具体数据由相应的产品标准规定。\n\n### 6.1.2 电磁兼容性（EMC)\n\n电气设备不应产生高于其预定使用场合相适应的电磁骚扰等级。此外，电气设备还应具有足够的抗电磁骚扰能力，使其在预期环境中能正常工作。\n\n### 6.1.3 环境温度\n\n电气设备应能在预定环境温度中工作。对所有电气设备的一般要求在环境温度 $0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 至 $+ 4 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 范围内应能正常工作。对于高温环境（如热带地区、钢厂、造纸厂）和寒冷的环境，必须规定附加要求。\n\n### 6.1.4 湿度\n\n最高温度为 $+ 4 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，空气的相对湿度不超过 $50 \\%$ ，电气设备应能正常工作。在较低温度下可允许较高的相对湿度，例如 $+ 2 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ 时为 $9 0 \\%$ 。\n\n若湿度偏高应采用适当的附加设施（如内装加热器、空调器、排水孔）来避免偶然性凝露的有害影响。\n\n### 6.1.5 海拔\n\n电动机正常使用地点的海拔高度不超过 $1 0 0 0 \\mathrm { m }$ ；电器正常使用地点的海拔高度不超过 $2 0 0 0 \\mathrm { m }$ 。当超过正常规定的海拔高度时，应进行修正。\n\n### 6.1.6 防护\n\n电气设备应有防止固体物和液体侵入的防护措施。\n\n若电气设备安装处的实际环境中存在污染物（如灰尘、酸类物、腐蚀性气体、盐类物）时，应提高电气设备的适应性，保证设备在寿命周期的正常使用。\n\n### 6.1.7 防油滴\n\n任何润滑系统、液压系统或其他含油装置在运行和安装时应保证不会使油滴到电气设备上，否则电气设备应加以保护。\n\n### 6.1.8 离子和非离子辐射\n\n当电气设备受到辐射（如微波、紫外线、激光、射线）时，为避免设备误动作和预防绝缘老化，应采取防护措施。\n\n### 6.1.9 振动、冲击和碰撞\n\n当电气设备在安装和使用过程中存在振动、冲击和碰撞影响时，应采取必要的减振措施保证设备正常使用。\n\n### 6.1.10 其他\n\n用于爆炸和火灾危险环境时，电气设备的选择、管线配置敷设等，应符合GB50058的规定。\n\n条文性质：推荐性条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f07c39a4-424e-4428-a386-1e69fb1fe983', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：3 规定本款的目的与本规范第 4.4.2 条相同，亦是要保证钢筋安装的最终精度；设置专用胎架或卡具等进行辅助定位，能有效地保证钢筋的安装精度。\n\n## 4.4.4 钢筋与模板之间应设置垫块，垫块的制作、设置和固定应符合下列规定：\n\n1 混凝土垫块应具有不低于结构本体混凝土的强度，并应有足够的密实性；采用其他材料制作垫块时，除应满足使用强度的要求外，其材料中不应含有对混凝土产生不利影响的成分。垫块的制作厚度不应出现负误差，正误差应不大于 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 用于重要工程或有防腐蚀要求的混凝土结构或构件中的垫块，宜采用专门制作的定型产品，且该类产品的质量同样应符合本条第 1 款的规定。\n\n3 垫块应相互错开、分散设置在钢筋与模板之间，但不应横贯混凝土保护层的全部截面进行设置。垫块在结构或构件侧面和底面所布设的数量应不少于4个 $/ \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ，重要部位宜适当加密。\n\n4 垫块应与钢筋绑扎牢固，且绑丝及其丝头均不应进入混凝土保护层内。\n\n5 混凝土浇筑前，应对垫块的位置、数量和紧固程度进行检查，不符合要求时应及时处理，应保证钢筋的混凝土保护层厚度满足设计要求和本规范的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f07ed299-c722-4ea6-ae12-76c7aaba4acd', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明工地焊接时，大气环境的风、温度、湿度等变化大、变化快，是影响焊接质量稳定的主要因素。通常优先采用防风、防雨和防冰雪设施构成作业区，形成符合工艺要求的小环境，保证质量稳定。受工地条件所限，某些部位的焊接即使采取防护措施，仍难以达到较好的环境条件，故规定采用预热、缓冷措施，或进行相应条件下的焊接工艺评定确定焊接条件和工艺。\n\n### 13.2.2焊接工艺及质量检验应符合本规范第7章的相关规定。焊接作业尚应符合下列规定：\n\n1焊接的作业条件应符合现行《焊接与切割安全》（GB9448）的有关规定。焊工应持证上岗。2构件精确调整就位、固定并经检查合格后方可施焊；施焊应严格按焊接工艺的要求进行。3焊缝区域的表面和两侧应均匀、光洁，不应有毛刺、裂纹和其他对焊缝质量有不利影响的缺陷，且不应有影响正常焊接和焊缝质量的氧化皮、铁锈、油污、水分等污染物和杂质。焊接应在除锈后的12h 内进行。4焊接坡口尺寸应符合工艺文件的要求。焊接前应对接头坡口、焊缝间隙和焊接板面高低差等进行检查。5工地定位焊焊接时预热温度宜高于正式施焊预热温度 $2 0 { \\sim } 5 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。6在进入封闭空间前，应通风并进行可燃气体、有害气体和氧气含量等测试，确认空气符合要求后方可进入作业。在箱梁内等狭小空间焊接时，应保持通风，防止可燃、有害气体超标。\n\n## 13.3栓接连接\n\n### 13.3.1 高强度螺栓连接副的安装施拧应符合本规范附录H 的规定。\n\n### 13.3.2高强度螺栓连接副应按批配套进场，存放、保管、领取和使用应制定相应的管理办法。\n\n### 13.3.3高强度螺栓连接副的存放和保管应符合下列规定：\n\n1应按种类、牌号、规格和批号分类保管，不得混淆；应建立库存明细表或台账，且应由专人负责管理。\n\n2工地存储时，应在干燥、通风、防雨、防潮、防污染的仓库内架空放置，不得直接置于地面上存放。\n\n3在工地存储的时间宜不超过6个月；超过6个月时，应重新做扭矩系数试验，合格后方可使用。\n\n4在安装使用前严禁随意开箱。\n\n### 13.3.4高强度螺栓连接副的领用应符合下列规定：\n\n1应按当天施工需要使用的规格和数量，由专人负责进行领取，并应履行领用手续。\n\n2宜整箱领用，零数部分宜采用布袋装取，且在使用前不得拆除其塑料包装。\n\n3领用时不得以短代长或以长代短。\n\n4领用和搬运过程中，应轻拿轻放，不得损伤螺纹。\n\n### 13.3.5高强度螺栓连接副的使用应符合下列规定：\n\n1开箱后，应核对螺栓的直径和长度。\n\n2使用前应对其进行外观检查，螺纹无损伤、表面油膜正常且无污物沾染的方可使用。\n\n3在使用过程中，不得在施工现场随意堆放，且不得使其遭受雨淋、接触泥土和油污等。\n\n4当天未用完的高强度螺栓连接副，应及时装回干燥、洁净的包装箱内并封闭，妥善保管，不得散落、随意堆放。\n\n### 13.3.6栓接连接的施工环境应符合下列规定：\n\n1当环境温度低于 $\\cdot 1 0 ^ { \\circ } C$ 、或摩擦面潮湿或暴露于雨雪中时，不得进行高强度螺栓连接副的安装和施拧施工作业。\n\n2高强度螺栓连接副受火焰作用时，应采取隔热或降温措施予以保护。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f07f9369-daf0-45f2-8d5e-b37b629bfc9f', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥混凝土拌合物水下抗分散性的试验方法。\n\n本方法适用于检验水下不分散混凝土拌合物的抗分散性能。\n\n引用标准：\n\n《水质 pH的测定 玻璃电极法》（GB 6920)《水质 悬浮物的测定 重量法》（GB/T11901)）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f09a4490-fd7c-4351-96ca-5d1aab62d703', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '（规范性附录）电动机的发热校验', '（规范性附录）电动机的发热校验');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f0b4aa49-682a-442c-a1e7-6fbe090bd8cf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 14）', 'rowspan=1 colspan=1>y   -整个构件对虚轴y一y的长细比λ   -单肢对1一1轴的长细比，其计算长度取缀板间的净距离（铆接构板边缘铆钉中心间的距离)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>(a)</td><td rowspan=1 colspan=1>缀条</td><td rowspan=1 colspan=1>λhy=/x+27AA</td><td rowspan=1 colspan=1>A-   -构件横截面所截各弦杆(主肢)的毛截面面积之和A   -构件横截面所截各斜缀条的毛截面面积之和</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>X            XN1</td><td rowspan=1 colspan=1>缀板</td><td rowspan=1 colspan=1>λhx=√+λhy=√x²+x</td><td rowspan=1 colspan=1>λλy—整个构件分别对虚轴x—x或y一y的长细比-单肢对最小刚度轴1一1的长细比，其计算长度取缀板间的净距离构件取缀板边缘铆钉中心间的距离)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>y(b)</td><td rowspan=1 colspan=1>缀条</td><td rowspan=1 colspan=1>Aλhx=  x+40A1xAλhy=  λ+40Ay</td><td rowspan=1 colspan=1>A1x   -构件横截面所截垂直于x一x轴的平面内各斜缀条的毛截面面积A1y  -构件横截面所截垂直于y一y轴的平面内各斜缀条的毛截面面积</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>Xy(c)</td><td rowspan=1 colspan=1>缀条</td><td rowspan=1 colspan=1>λhx=          42A/xA1(1.5-cos²0)ly=      42A/xAcos²0</td><td rowspan=1 colspan=1>x、y-整个构件分别对虚轴x一x或y一y的长细比A-   构件横截面所截各弦杆的毛截面面积之和A    构件横截面所截各斜缀条的毛截面面积之和0   -缀条所在平面与x轴的夹角</td></tr></table>\n\n\n## 附 录 犓\n\n（规范性附录）轴心受压构件的稳定系数\n\n### 犓．1 a类、b类、c类、d类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\varphi$ 的选择见表 K．1～表 K．4。\n\n#### 表 犓．1 犪类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$\n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">入235区</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">2</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">7</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">9</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0S4</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.000</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.000</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.000</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1.000</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.999</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.999</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.998</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.998</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.997</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.996</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">10</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.995</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.994</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.993</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.992</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.991</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.989</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.988</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.986</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0.985</td><td colspan=\"1\"');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f0c47542-68fb-4be3-a68c-86621a8e75fb', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第二章 野生动物及其栖息地保护', '第二章 野生动物及其栖息地保护第十条 国家对野生动物实行分类分级保护。\n\n国家对珍贵、濒危的野生动物实行重点保护。国家重点保护的野生动物分为一级保护野生动物和二级保护野生动物。国家重点保护野生动物名录，由国务院野生动物保护主管部门组织\n\n科学评估后制定，并每五年根据评估情况确定对名录进行调整。  \n国家重点保护野生动物名录报国务院批准公布。\n\n地方重点保护野生动物，是指国家重点保护野生动物以外，由省、自治区、直辖市重点保护的野生动物。地方重点保护野生动物名录，由省、自治区、直辖市人民政府组织科学评估后制定、调整并公布。\n\n有重要生态、科学、社会价值的陆生野生动物名录，由国务院野生动物保护主管部门组织科学评估后制定、调整并公布。\n\n第十一条县级以上人民政府野生动物保护主管部门，应当定期组织或者委托有关科学研究机构对野生动物及其栖息地状况进行调查、监测和评估，建立健全野生动物及其栖息地档案。\n\n对野生动物及其栖息地状况的调查、监测和评估应当包括下列内容：\n\n（一）野生动物野外分布区域、种群数量及结构;（二）野生动物栖息地的面积、生态状况；（三）野生动物及其栖息地的主要威胁因素；（四）野生动物人工繁育情况等其他需要调查、监测和估的内容。\n\n第十二条国务院野生动物保护主管部门应当会同国务院有关部门，根据野生动物及其栖息地状况的调查、监测和评估结果，确定并发布野生动物重要栖息地名录。\n\n省级以上人民政府依法划定相关自然保护区域，保护野生动物及其重要栖息地，保护、恢复和改善野生动物生存环境。对不具备划定相关自然保护区域条件的，县级以上人民政府可以采取划定禁猎（渔）区、规定禁猎（渔）期等其他形式予以保护。\n\n禁止或者限制在相关自然保护区域内引入外来物种、营造单一纯林、过量施洒农药等人为干扰、威胁野生动物生息繁衍的行为。\n\n相关自然保护区域，依照有关法律法规的规定划定和管理。\n\n第十三条县级以上人民政府及其有关部门在编制有关开发利用规划时，应当充分考虑野生动物及其栖息地保护的需要，分析、预测和评估规划实施可能对野生动物及其栖息地保护产生的整体影响，避免或者减少规划实施可能造成的不利后果。\n\n禁止在相关自然保护区域建设法律法规规定不得建设的项目。机场、铁路、公路、水利水电、围堰、围填海等建设项目的选址选线，应当避让相关自然保护区域、野生动物迁徙洄游通道；无法避让的，应当采取修建野生动物通道、过鱼设施等措施，消除或者减少对野生动物的不利影响。\n\n建设项目可能对相关自然保护区域、野生动物迁徙洄游通道产生影响的，环境影响评价文件的审批部门在审批环境影响评价文件时，涉及国家重点保护野生动物的，应当征求国务院野生动物保护主管部门意见；涉及地方重点保护野生动物的，应当征求省、自治区、直辖市人民政府野生动物保护主管部门意见。\n\n第十四条各级野生动物保护主管部门应当监视、监测环境对野生动物的影响。由于环境影响对野生动物造成危害时，野生动物保护主管部门应当会同有关部门进行调查处理。\n\n第十五条国家或者地方重点保护野生动物受到自然灾害、重大环境污染事故等突发事件威胁时，当地人民政府应当及时采取应急救助措施。\n\n县级以上人民政府野生动物保护主管部门应当按照国家有关规定组织开展野生动物收容救护工作。\n\n禁止以野生动物收容救护为名买卖野生动物及其制品。\n\n第十六条县级以上人民政府野生动物保护主管部门、兽医主管部门，应当按照职责分工对野生动物疫源疫病进行监测，组织开展预测、预报等工作，并按照规定制定野生动物疫情应急预案，报同级人民政府批准或者备案。\n\n县级以上人民政府野生动物保护主管部门、兽医主管部门、卫生主管部门，应当按照职责分工负责与人畜共患传染病有关的动物传染病的防治管理工作。\n\n第十七条 国家加强对野生动物遗传资源的保护，对濒危野生动物实施抢救性保护。\n\n国务院野生动物保护主管部门应当会同国务院有关部门制定有关野生动物遗传资源保护和利用规划，建立国家野生动物遗传资源基因库，对原产我国的珍贵、濒危野生动物遗传资源实行重点保护。\n\n第十八条 有关地方人民政府应当采取措施，预防、控制野生动物可能造成的危害，保障人畜安全和农业、林业生产。\n\n第十九条因保护本法规定保护的野生动物，造成人员伤亡、农作物或者其他财产损失的，由当地人民政府给予补偿。具体办法由省、自治区、直辖市人民政府制定。有关地方人民政府可以推动保险机构开展野生动物致害赔偿保险业务。\n\n有关地方人民政府采取预防、控制国家重点保护野生动物造成危害的措施以及实行补偿所需经费，由中央财政按照国家有关规定予以补助。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f0c481a6-fdaa-41a2-a1b4-00015fdf1119', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性起重机整体抗倾覆稳定性计算中，稳定力矩由自重载荷计算，而倾覆力矩则用表54给出的计算载荷计算。\n\n表 54 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f0d0efb0-0084-46a6-a832-b41517dad44e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 2）', '_ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来进行评价， $t ^ { \' }$ 按下述规定确定：\n\na） 对轧制型材：\n\n1） 对圆截面  ＝  ；′ 1．8  \n2） 对方截面 $t ^ { \\prime } { = } \\frac { t } { 1 . 8 } ;$\n\nb） 对截面长边为 $b$ 、短边为 $d$ 的矩形截面：\n\n1） 当两边之比 $b / d { \\leqslant } 1 . 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } \\frac { b } { 1 . 8 }$ ；犱2） 当两边之比 $b / d { > } 1 . \\ 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } d$ 。\n\n## 犐．1．3 工作环境温度的影响\n\n在室外的起重机结构的工作环境温度取为起重机使用地点的年最低日平均温度。当起重机的结构工作环境温度在犣 $0 \\mathrm { ‰ }$ 以下时，随着温度的降低，材料脆性破坏的危险性越来越大。不低于－犣 $3 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．6）计算；低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 、高于－ $5 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．7）计算。\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { 6 } { 1 \\ 6 0 0 } } T ^ { 2 }\n$$\n\n……（I．6）\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { - 2 . 2 5 T - 3 3 . 7 5 } { 1 0 } }\n$$\n\n……（I．7）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { C } }$ — （钢材质量组别选择的）工作环境温度影响评价系数；$T -$ -起重机结构的工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$\n\n## 犐．2 所要求的钢材质量组别的确定\n\n### 犐．2．1 综合评价法\n\n将评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } } , Z _ { \\mathrm { B } } , Z _ { \\mathrm { C } }$ 相加，得到总评价系数 $Z$ ，由表I．1查出所要求钢材质量组别。表I．2给出了各组对应的钢材牌号及相应的冲击韧性值。\n\n表犐．1 与总评价系数有关的钢材质量组别的划分  \n\n\n\n\n\n表犐．2 钢材质量组别及钢材牌号  \n\n\n\n\n\n## 附 录 犑\n\n## （规范性附录）受压构件的计算长度和格构式构件的换算长细比\n\n### 犑．1 受压构件的计算长度 $l _ { \\mathrm { c } }$\n\n#### 犑．1．1 同一平面内在不同支承方式下各种截面型式的等截面受压构件的计算长度，按式（J．1）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } l\n$$\n\n……（J．1）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 等截面受压构件的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；l -构件的实际几何长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$\\mu _ { 1 }$ -与支承方式有关的(在两个互相垂直的平面内不一定相同)长度系数，见表J.1。\n\n#### 犑．1．2 变截面受压构件计算长度按式（J．2）计算，此时构件的截面惯性矩取原构件的最大截面惯性矩：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } \\mu _ { 2 } l\n$$\n\n……（J．2）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 变截面受压构件计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 2 }$ -变截面长度系数，见表 $\\mathrm { J } , 2 \\sim$ 表J.4。等截面时取 $\\mu _ { 2 } = 1$\n\n#### 犑．1．3 考虑到起重机臂架端部有变幅拉臂钢丝绳或起升钢丝绳时，在理想情况下对臂架回转平面内的变形可能产生阻碍作用，臂架在回转平面内的计算长度可按式（J．3）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { \\mathrm { l } } \\mu _ { 2 } \\mu _ { 3 } l\n$$\n\n……（J．3）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ —— 臂架在回转平面内的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 3 }$ ——考虑拉臂钢丝绳或起升钢丝绳阻碍臂架在回转平面内变形的长度系数。当臂架用拉臂钢丝绳变幅（图J．1）时，长度系数可由式（J．4）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { A } { 2 B }\n$$\n\n……（J．4）\n\n若计算值小于0．5时，则 $\\mu _ { 3 }$ 取0．5。\n\n式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n……（J．5）\n\n式中：\n\n计算系数；\n\n$$\nc = \\frac { 1 } { \\mathrm { c o s } \\alpha + a \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f0db03e4-ad9c-42fc-9e08-b0aca564d264', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 22）', ' rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1></td><td rowspan=3 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1．工作状态风载荷，见4.2.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2.雪和冰载荷，见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3.温度变化引起的载荷，见4.2.2.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colsp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f0de523a-5ef2-4ce2-a8f4-190c0e753a28', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '参考文献', '参考文献[1]GB/T 6974.1—-2008 起重机 术语 第1部分:通用术语(ISO 4306-1:2007,IDT)[2]GB/T 20863.1—-2007起重机械分级第1部分：总则(ISO 4301-1:1986,IDT)[3]GB/T 24811.1—2009起重机和起重机械钢丝绳的选择第1部分：总则(ISO 4308-1：2003,IDT)\n\n[4]：GB/T24811.2—2009起重机和起重机械钢丝绳的选择第2部分：流动式起重机利用系数(ISO 4308-2:1988,IDT)\n\n中国标准出版社出版发行北京市朝阳区和平里西街甲2号(100029)北京市西城区三里河北街16号(100045)\n\n网址www.spc.net.cn总编室：(010)68533533 发行中心：(010)51780238读者服务部：(010)68523946\n\n中国标准出版社秦皇岛印刷厂印刷各地新华书店经销\n\n\\*\n\n开本 $8 8 0 \\times 1 2 3 0$ 1/16印张3.5字数 96千字2016年4月第一版2016年4月第一次印刷\\*书号： $1 5 5 0 6 6 \\cdot 1 { - } 5 3 7 7 5$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f0e5b850-01e4-4027-b784-e324959a0583', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性当起重机处于卸载状态，所有可移动工作部件都缩回到最靠近向后倾覆线的位置时，按以下规定的方法校验其抗后倾覆稳定性。\n\n## 8.1.4.1.1 力矩法\n\n按对倾覆线计算，由工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 和惯性力 $P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ 构成的倾覆力矩不应大于稳定力矩的 $90 \\%$ 。\n\n## 8.1.4.1.2 重力法\n\n不考虑风载荷作用时，静止起重机的质心在水平面上的投影位置不应超过从前支点到后倾覆线距离的 $80 \\%$ ，典型例子如图16所示。\n\n![](images/49b5407bf15981d3f1e8647dadc759cdd0631fda283c0715e0c5b51a3feeab19.jpg)  \n图 16 起重机底座外形图\n\n## 8.1.4.2 风载荷的作用\n\n工作状态风载荷按最不利的方向施加作用。对于不能随风自由回转的起重机，非工作状态风载荷按最不利的方向施加作用；对可随风回转的起重机，非工作状态风载荷应按设计预期方向作用于起重机的上部结构，并按最不利方向作用于起重机的下部结构。\n\n## 8.1.4.3 起重机的基础\n\n起重机制造商应规定起重机对作为基础的地面或承载结构物的作用力。如果是用基础来保证起重机全部或部分抗倾覆稳定性，制造商应对基础的要求作出规定。\n\n## 8.1.4.4 临时辅助稳定装置\n\n临时辅助稳定装置是指为增加起重机的整体抗倾覆稳定性而对起重机基本的或正常的结构增加的\n\n临时辅助附件，它应能迅速并方便地投入使用。\n\n当需要设置临时辅助稳定装置时，起重机使用说明书应全面叙述需要的临时辅助稳定装置的类型，正确的安装方法，以及它们的作用是否用于满足工作、非工作、或抗后倾覆的稳定性。\n\n## 8.1.4.5 关于大变形的影响\n\n对由于固定载荷、变动载荷、风载荷或动载的影响而产生显著弹性变形（即大变形）的起重机，在计算整体抗倾覆稳定性和抗后倾覆稳定性时应计及大的弹性变形的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f0eb7a38-63ef-4cca-907e-7bff495270c6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:本条对弯曲试验结果评定的条件作了修改。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f0f786b4-b46a-4e98-b9c1-51fc1208ca57', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故原因', '三、事故原因## 1.直接原因\n\n超载造成葫芦门式起重机侧向倾翻。\n\n## 2.间接原因\n\n1）操作者目测估算该设备重量失误，起重量过大。\n\n2）操作者没有重视观察起重机在跨中起吊载荷时主梁的变形及振动，以此来判别吊载是否有超载仓险再决定吊载移至悬臂端的可靠性。\n\n3）经计算，该葫芦门式起重机悬臂长度略有超标，安全裕度小，存在隐患。\n\n4）起重机未设置起重量限制器。\n\n## 3.主要原因\n\n超载，经称重测量，实际重量为 $5 9 8 0 \\mathrm { k g }$ 已超过额定起重量接近 $2 0 \\%$ ；未设置起重量限制器。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f103de9a-e106-4cf5-967a-531fe493b317', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：混凝土拌合物运输时间过长，将增加离析和降低坍落度，从而影响拌合物的质量，故混凝土运到浇筑地点时需要仍能保持其均匀性及适宜浇筑的坍落度。本次修订增加了“对寒冷、严寒或炎热的天气情况，搅拌运输车的搅拌罐和泵送管应有保温或隔热措施”的规定。\n\n## 6.10.2 采用搅拌运输车运输混凝土时，途中应以 $2 { \\sim } 4 \\mathrm { r / m i n }$ 的慢速进行搅动，卸料前应采用快挡旋转搅拌罐不少于20s。混凝土运至浇筑地点后发生离析、泌水或坍落度不符合要求时，应进行第二次搅拌，二次搅拌时不宜加水，确有必要时，可同时加水、相应的胶凝材料和外加剂并保持其原水胶比不变；二次搅拌仍不符合要求时，不得使用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f1051fca-b9e1-4c5d-8b62-515abee2ad97', '124《厚钢板超声检测方法》（GB-T2970-2016）.md', '9 检测报告', '9 检测报告检测报告应包括下列内容：\n\na) 工件情况:材料牌号、材料规格等；  \nb) 检测条件:探伤仪型号、探头类型、探头标称频率、晶片尺寸、耦合剂、对比试样等；  \nc) 检测结果：包括缺陷位置、缺陷分布示意图、缺陷等级及其他；  \nd) 检测人员、报告签发人的姓名及资格等级、检测日期、报告签发日期等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f10d3c4e-4a9b-4bc3-9443-cef07ea2efe1', '112《公路路基施工技术规范》（JTG-T3610-2019）.md', '-36-', '-36-### 5.1一般规定.  \n### 5.2地表排水  \n### 5.3 地下排水.  \n### 5.4路基排水工程质量标准\n\n-36--36--38--42-\n\n## 6路基防护与支挡工程');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f11b4456-1828-4ba8-8f0f-42007a7d94c6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '受弯构件的侧向屈曲稳定系数（整体稳定系数（Part 3）', ' $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 。\n\n$$\n\\varphi _ { \\mathrm { \\tiny ~ b } } ^ { \\prime } = \\frac { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } } { \\varphi _ { \\mathrm { b } } ^ { 2 } + 0 . 1 6 }\n$$\n\n……（L．2）\n\n式中：\n\n$\\varphi ^ { \\prime }$ b— 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数的修正值；  \n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 轧制普通工字钢，两端简支的受弯构件侧向屈曲稳定系数。\n\n表 犔．2 轧制普通工字钢，两端简支梁构件的 ${ \\pmb \\varphi _ { \\mathbf b } }$ 值  \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=3>载荷情况</td><td rowspan=2 colspan=1>工字钢型号</td><td rowspan=1 colspan=9>自由长度l/m</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>7</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>9</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=12 colspan=1>跨中无侧向支承点的构件</td><td rowspan=6 colspan=1>集中载荷作用于</td><td rowspan=3 colspan=1>上翼缘</td><td rowspan=1 colspan=1>10~20</td><td rowspan=1 colspan=1>2.0</td><td rowspan=1 colspan=1>1.30</td><td rowspan=1 colspan=1>0.99</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.68</td><td rowspan=1 colspan=1>0.58</td><td rowspan=1 colspan=1>0.53</td><td rowspan=1 colspan=1>0.48</td><td rowspan=1 colspan=1>0.43</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>22~32</td><td rowspan=1 colspan=1>2.4</td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1>1.09</td><td rowspan=1 colspan=1>0.86</td><td rowspan=1 colspan=1>0.72</td><td rowspan=1 colspan=1>0.62</td><td rowspan=1 colspan=1>0.54</td><td rowspan=1 colspan=1>0.49</td><td rowspan=1 colspan=1>0.45</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>36~63</td><td rowspan=1 colspan=1>2.8</td><td rowspan=1 colspan=1>1.60</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 colspan=1>0.83</td><td rowspan=1 colspan=1>0.68</td><td rowspan=1 colspan=1>0.56</td><td rowspan=1 colspan=1>0.50</td><td rowspan=1 colspan=1>0.45</td><td rowspan=1 colspan=1>0.40</td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>下翼缘</td><td rowspan=1 colspan=1>10~20</td><td rowspan=1 colspan=1>3.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.95</td><td rowspan=1 colspan=1>1.34</td><td rowspan=1 colspan=1>1.01</td><td rowspan=1 colspan=1>0.82</td><td rowspan=1 colspan=1>0.69</td><td rowspan=1 colspan=1>0.63</td><td rowspan=1 colspan=1>0.57</td><td rowspan=1 colspan=1>0.52</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>22~40</td><td rowspan=1 colspan=1>5.50</td><td rowspan=1 colspan=1>2.80</td><td rowspan=1 colspan=1>1.84</td><td rowspan=1 colspan=1>1.37</td><td rowspan=1 colspan=1>1.07</td><td rowspan=1 cols');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f11b77e4-2cd6-4fae-acca-b0b70dd3c0b7', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '7.2轴心受压构件的稳定性计算（Part 5）', '构件填板间的距离不应超过 $8 0 i  { \\textbf { \\ i } } i$ 为单肢截面回转半径，应按下列规定采用：\n\n1当为图7.2.6（a）、图7.2.6（b）所示的双角钢或双槽钢截面时，取一个角钢或一个槽钢对与填板平行的形心轴的回转半径；\n\n2当为图7.2.6（c）所示的十字形截面时，取一个角钢的 最小回转半径。\n\n受压构件的两个侧向支承点之间的填板数不应少于2个。\n\n  \n图7.2.6计算截面回转半径时的轴线示意图\n\n7.2.7轴心受压构件剪力 $V$ 值可认为沿构件全长不变，格构式轴心受压构件的剪力 $V$ 应由承受该剪力的缀材面（包括用整体板连接的面）分担，其值应按下式计算：\n\n$$\nV = \\frac { A f } { 8 5 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$$\n\n7.2.8两端铰支的梭形圆管或方管状截面轴心受压构件（图7.2.8）的稳定性应按本标准式（7.2.1）计算。其中 $A$ 取端截面的截面面积 $A _ { 1 }$ ，稳定系数 $\\varphi$ 应根据按下列公式计算的换算长细比 $\\lambda _ { \\mathrm { e } }$ 确定：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { e } } = \\frac { l _ { 0 } / i _ { 1 } } { ( 1 + \\gamma ) ^ { 3 / 4 } }\n$$\n\n$$\nl _ { 0 } = \\frac { l } { 2 } [ 1 + ( 1 + 0 . 8 5 3 \\gamma ) ^ { - 1 } ]\n$$\n\n式中： $l _ { 0 }$ 1 构件计算长度 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$i _ { 1 }$ 端截面回转半径 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；Y 构件楔率；  \n$D _ { 2 }$ 、 $b _ { 2 }$ -分别为跨中截面圆管外径和方管边长 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$D _ { 1 } , b _ { 1 }$ 分别为端截面圆管外径和方管边长（ $\\left( \\mathrm { m m } \\right)$ 。\n\n  \n图7.2.8梭形管状轴心受压构件\n\n7.2.9钢管梭形格构柱的跨中截面应设置横隔。横隔可采用水平放置的钢板且与周边缀管焊接，也可采用水平放置的钢管并使跨中截面成为稳定截面。两端铰支的三肢钢管梭形格构柱应按本标准式（7.2.1）计算整体稳定。稳定系数 $\\varphi$ 应根据下列公式计算的换算长细比 $\\lambda _ { 0 }$ 确定：\n\n$$\n\\lambda _ { 0 } = \\pi \\sqrt { \\frac { 3 A _ { s } E } { N _ { \\mathrm { c r } } } }\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { c r } } = \\operatorname* { m i n } ( N _ { \\mathrm { c r } , \\mathrm { s } } , N _ { \\mathrm { c r } , \\mathrm { a } } )\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { c r } , \\mathrm { s } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { c r } , \\mathrm { s } } = N _ { \\mathrm { c r 0 } , \\mathrm { s } } / \\Bigl ( 1 + \\frac { N _ { \\mathrm { c r 0 } , \\mathrm { s } } } { K _ { \\mathrm { v , s } } } \\Bigr )\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { c r } 0 , \\mathrm { s } } = \\frac { \\pi ^ { 2 } E I _ { 0 } } { L ^ { 2 } } ( 1 + 0 . 7 2 \\eta _ { 1 } + 0 . 2 8 \\eta _ { 2 } )\n$$\n\n$N _ { \\mathrm { c r , a } }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\nN _ { \\mathrm { c r , a } } = N _ { \\mathrm { c r 0 , a } } / \\Bigl ( 1 + \\frac { N _ { \\mathrm { c r 0 , a } } } { K _ { \\mathrm { v , a } } } \\Bigr )\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { c r } 0 , { \\mathrm a } } = \\frac { 4 \\pi ^ { 2 } E I _ { \\circ } } { L ^ { 2 } } ( 1 + 0 . 4 8 \\eta _ { \\mathrm { l } } + 0 . 1 2 \\eta _ { \\mathrm { 2 } } )\n$$\n\n$\\eta _ { 1 } \\cdot \\eta _ { 2 }$ 应按下列公式计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r l } & { \\eta _ { 1 } = ( 4 I _ { m } - I _ { 1 } - 3 I _ { 0 } ) / I _ { 0 } , } \\\\ & { \\eta _ { 2 } = 2 ( I _ { 0 } + I _ { 1 } - 2 I _ { m } ) / I _ { 0 } } \\\\ & { I _ { 0 } = 3 I _ { - } + 0 . 5 I _ { 0 } ^ { 5 } A _ { s } , } \\\\ & { I _ { m } = 3 I _ { - } + 0 . 5 I _ { m } ^ { 5 }');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f12b4faa-899a-4dc8-81e5-922d16237cad', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '4 对接头连接件进行防腐处理', '4 对接头连接件进行防腐处理4.0.3 本条给出纵向受力钢筋机械连接接头宜相互错开和接头连接区段长度为 $3 5 d$ 的规定。接头百分率关系到结构的安全、经济和方便施工。本条规定综合考虑了上述三项因素，在国内钢筋机械接头质量普遍有较大提高的情况下，放宽了接头使用部位和接头面积百分率限制，从而在保证结构安全的前提下，既方便了施工又可取得一定的经济效益，尤其对某些特殊场合解决在同一截面 $100 \\%$ 钢筋连接创造了条件。根据本条规定，只要接头面积百分率不大于 $50 \\%$ ， $\\mathbb { I }$ 级接头可以在抗震结构中的任何部位使用。\n\n4.0.4 钢筋接头的疲劳性能与接头产品的加工技术和管理水平关系密切，承接有钢筋疲劳要求的接头技术提供单位应该具有较高技术和管理水平，要求具有认证机构授予的包括疲劳性能在内的接头产品认证证书。此条“包含有疲劳性能的型式检验报告”，系指型式检验报告中应包括接头疲劳性能检验，且接头类型应与工程所使用的接头类型一致，型检有效期可覆盖接头施工周期。通过产品的型式检验和认证机构每年对接头技术提供单位产品疲劳性能的抽检、管理制度和技术水平的年检，监督其接头产品质量，在此基础上，可适当减少接头疲劳性能的现场检验要求。\n\n钢筋机械连接接头产品认证工作在国内已开展多年，产品的认证依据（产品标准)、认证规则与认证机构均已齐备。本条规定的实施将促进钢筋连接的质量管理逐步与国际标准接轨，同时为建设单位选用优质钢筋接头产品供货单位提供参考依据。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f130e250-98d3-4b3f-8292-390c8a8e2e53', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'C.1基坑开挖、支护、降水工程', 'C.1基坑开挖、支护、降水工程C.1.1开挖深度 $3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的基坑(槽)开挖、支护、降水工程。  \nC.1.2深度 $3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以下但地质条件和周边环境复杂的基坑(槽)开挖、支护、降水工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f1331192-cf10-4cec-bbfa-299594c5ebca', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．3 回转机构电动机过载校验', '犚．3 回转机构电动机过载校验回转机构电动机过载校验按式（R．3）计算：犎\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m { \\lambda _ { \\mathrm { m } } } } \\cdot \\frac { ( M _ { \\mathrm { m } } { + } M _ { \\mathrm { a m a x } } { + } M _ { \\mathrm { w f l } } { + } M _ { \\mathrm { a I } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ i \\eta }\n$$\n\n………（R．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ $m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { { a m a x } } }$ — 回转最大坡道阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W I I } }$ — 由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 引起的最大风阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha \\mathrm { I } }$ — 由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ （见4．2．1．2．2．2）计算的回转水平阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；i 回转机构的总传动比；$\\eta$ 同式（93)；$n$ 同式(82）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f140abc1-2878-45e6-a0ce-f665b640c3e8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．9 起重吊具的电气', '7．9 起重吊具的电气## 7．9．1 供电\n\n供电电缆应缠绕到电缆卷筒上或收集到吊具上的电缆框内（对于吊具的起升高度小的场所），它们的机械强度、抗外界影响的性能、耐热或耐水压性能应适合使用条件。\n\n所选用的电缆固定方法应做到使其接头不受任何拉力，电缆不被损坏。\n\n电缆的敷设与防护应排除正常使用时被损坏的可能性。\n\n## 7．9．2 起重电磁吸盘\n\n### 7．9．2．1 起重电磁吸盘电源严禁接入其他设备，以免影响其正常工作。\n\n### 7．9．2．2 必要场合，可设置备用电源（如蓄电池），备用电源支持时间不宜小于 $2 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，在这种情况下，应提供自动充电装置和显示蓄电池电压的指示器，并应有灯光和声响警告装置示警。为及时安全下放所吸物料，该电源允许接入起升制动器回路，或起升制动器应具有手动释放功能。\n\n### 7．9．2．3 绕组绝缘等级应根据功率损失、环境温度及被吸物料所产生的热辐射量进行选择。\n\n### 7．9．2．4 通常起重电磁吸盘按接电持续率 $50 \\%$ 设计制造，对于其他接电持续率，应由制造商向用户提供相应参数。\n\n### 7．9．2．5 起重电磁吸盘的拉脱力不应小于所吸物料质量重力的两倍。\n\n## 7．9．3 电动夹钳\n\n驱动电动机、检测元件、行程开关及电缆敷设等均应满足所需的防护等级及环境温度要求，应具有高可靠性能。\n\n## 7．9．4 水下液压抓梁\n\n### 7．9．4．1 液压泵站及其电控设备、行程检测元件等均应有良好的密封措施，确保在其承受相应水压时能正常工作；电缆及其接头的密封方式应能在承受相应的水压时正常工作。\n\n### 7．9．4．2 抓梁至少应具有抓梁下放到位、销轴退回到位和销轴伸出到位的行程检测及指示功能。\n\n## 7．9．5 抓斗\n\n### 7．9．5．1 驱动\n\n100\n\n驱动电动机应根据抓斗的类型和使用情况（电动抓斗、电动液压抓斗、机械驱动抓斗）设计成S3、S4或S5工作制。\n\n### 7．9．5．2 防护等级\n\n室外使用时，电动机和电气设备的防护等级不应低于 GB／T4942．1和 GB4208中的IP54；水下作业时，防护等级不应低于IP57。由于这种设备的特殊使用条件，对振动和冲击应特别加以注意。\n\n## 7．9．6 吊具回转装置\n\n### 7．9．6．1 对回转部分的供电\n\n回转部分的供电系统要根据回转范围的要求进行合适的设计。\n\n### 7．9．6．2 防护等级\n\n如果回转电动机安装在起重机金属结构上，则至少应符合该结构件上其他电动机的防护等级。\n\n如果回转电动机安装在起重吊具上，室内作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的P44，室外作业时电动机的防护等级不应低于 GB／T4942．1中的IP54。\n\n## 7．9．7 集装箱专用吊具\n\n### 7．9．7．1 吊具上的用电设备和电气元件安装在防护等级不应低于GB／T4942．1的IP55的密封箱中，采用多芯插头／插座与吊具电缆连接，以便于更换吊具。为防止电气元件的松动，密封箱的固定应采取减震措施。\n\n### 7．9．7．2 吊具应具有与起重机操作系统实现安全联锁的限位开关。这些安全措施至少应包括：只有当所有锁销全部正确插入箱孔时，才能进行锁销的开锁或闭锁动作，当吊具吊离地面时锁销不能有任何动作；只有当所有锁销全部处于全开锁或全闭锁位置时，起升机构才允许动作；当起吊集装箱时，不允许有伸缩动作。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f152cad7-fc68-49e3-ab44-29a97f411963', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性', '8.1.4.1 工作状态的抗后倾覆稳定性当起重机处于卸载状态，所有可移动工作部件都缩回到最靠近向后倾覆线的位置时，按以下规定的方法校验其抗后倾覆稳定性。\n\n## 8.1.4.1.1 力矩法\n\n按对倾覆线计算，由工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { ~ W ~ I ~ } }$ 和惯性力 $P _ { \\mathrm { ~ D ~ } }$ 构成的倾覆力矩不应大于稳定力矩的 $90 \\%$ 。\n\n## 8.1.4.1.2 重力法\n\n不考虑风载荷作用时，静止起重机的质心在水平面上的投影位置不应超过从前支点到后倾覆线距离的 $80 \\%$ ，典型例子如图16所示。\n\n![](images/49b5407bf15981d3f1e8647dadc759cdd0631fda283c0715e0c5b51a3feeab19.jpg)  \n图 16 起重机底座外形图\n\n## 8.1.4.2 风载荷的作用\n\n工作状态风载荷按最不利的方向施加作用。对于不能随风自由回转的起重机，非工作状态风载荷按最不利的方向施加作用；对可随风回转的起重机，非工作状态风载荷应按设计预期方向作用于起重机的上部结构，并按最不利方向作用于起重机的下部结构。\n\n## 8.1.4.3 起重机的基础\n\n起重机制造商应规定起重机对作为基础的地面或承载结构物的作用力。如果是用基础来保证起重机全部或部分抗倾覆稳定性，制造商应对基础的要求作出规定。\n\n## 8.1.4.4 临时辅助稳定装置\n\n临时辅助稳定装置是指为增加起重机的整体抗倾覆稳定性而对起重机基本的或正常的结构增加的\n\n临时辅助附件，它应能迅速并方便地投入使用。\n\n当需要设置临时辅助稳定装置时，起重机使用说明书应全面叙述需要的临时辅助稳定装置的类型，正确的安装方法，以及它们的作用是否用于满足工作、非工作、或抗后倾覆的稳定性。\n\n## 8.1.4.5 关于大变形的影响\n\n对由于固定载荷、变动载荷、风载荷或动载的影响而产生显著弹性变形（即大变形）的起重机，在计算整体抗倾覆稳定性和抗后倾覆稳定性时应计及大的弹性变形的影响。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f159adc1-1252-42af-ae0f-a53aeeffbaac', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9．7 安全防护装置的设置要求（Part 2）', '平衡变幅机构，如果中间没有电气、液压或气压等连接环节而直接与机械连接，该起重机可以配备灯光或声响报警装置来替代起重力矩限制器。\n\n### 9．7．3．3 极限力矩限制装置\n\n对有自锁作用的回转机构，应设极限力矩限制装置。保证当回转运动受到阻碍时，能由此力矩限制器发生的滑动而起到对超载的保护作用。\n\n## 9．7．4 防倾翻和抗风防滑安全装置\n\n### 9．7．4．1 抗风防滑装置\n\n#### 9．7．4．1．1 室外工作的轨道式起重机应装设可靠的抗风防滑装置，并应满足规定的工作状态和非工作状态抗风防滑要求。\n\n#### 9．7．4．1．2 工作状态下的抗风制动装置可采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等，其制动与释放动作应考虑与运行机构连锁并应能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．3 起重机只装设抗风制动装置而无锚定装置的，抗风制动装置应能承受起重机非工作状态下的风载荷；当工作状态下的抗风制动装置不能满足非工作状态下的抗风防滑要求时，还应装设牵揽式、插销式或其他形式的锚定装置。起重机有锚定装置时，锚定装置应能独立承受起重机非工作状态下的\n\n风载荷。\n\n#### 9．7．4．1．4 非工作状态下的抗风防滑设计，如果只采用制动器、轮边制动器、夹轨器、顶轨器、压轨器、别轨器等抗风制动装置，其制动与释放动作也应考虑与运行机构连锁并能从控制室内自动进行操作。\n\n#### 9．7．4．1．5 锚定装置应确保在下列情况下起重机及其相关部件的安全可靠：\n\na） 起重机进入非工作状态并且锚定时；  \nb） 起重机处于工作状态，起重机进行正常作业并实施锚定时；  \nc） 起重机处于工作状态且在正常作业，突然遭遇超过工作状态极限风速的大风而实施锚定时。\n\n### 9．7．4．2 防倾翻安全钩\n\n起升吊钩装在主梁一侧的单主梁起重机、有抗震要求的起重机及其他有类似防止起重小车发生倾翻要求的起重机，应装设防倾翻安全钩。\n\n## 9．7．5 起联锁保护作用的安全装置和措施\n\n### 9．7．5．1 进入桥式和门式起重机的门，和从司机室登上桥架的舱口门，应能联锁保护；当门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．2 司机室设在起重机的运动部分上时，进入司机室的通道口，应能联锁保护；当通道口的门打开时，应断开由于机构动作可能会对人员造成危险的机构的电源。  \n### 9．7．5．3 可在两处或多处操作的起重机，应有联锁保护，以保证只能在一处操作，防止两处或多处同时都能操作。  \n### 9．7．5．4 当既可以电动，也可以手动驱动时，相互间的操作转换应能联锁。  \n### 9．7．5．5 夹轨器等制动装置和锚定装置应能与运行机构联锁。  \n### 9．7．5．6 回转锁定装置应能与回转机构联锁。  \n### 9．7．5．7 对小车在可俯仰的悬臂上运行而工作的起重机，悬臂俯仰机构与小车运行机构应能联锁，使俯仰悬臂放平后小车方能运行。\n\n## 9．7．6 其他安全防护装置\n\n### 9．7．6．1 风速仪及风速报警器\n\n#### 9．7．6．1．1 对于室外作业的高大起重机应安装风速仪，风速仪应安装在起重机上部迎风处。对室外作业的高大起重机应装有显示瞬时风速的风速报警器，且当风力大于工作状态的计算风速设定值时，应能发出报警信号。\n\n### 9．7．6．2 轨道清扫器\n\n当物料有可能积存在轨道上成为运行的障碍时，在轨道上行驶的起重机和起重小车，在台车架（或端梁）下面和小车架下面应装设轨道清扫器，其扫轨板底面与轨道顶面之间的间隙一般为 $5 \\ \\mathrm { m m } \\sim$ $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 9．7．6．3 防小车坠落保护\n\n塔式起重机的变幅小车及其他起重机要求防坠落的小车，应设置使小车运行时不脱轨的装置，即使轮轴断裂，小车也不能坠落。\n\n### 9．7．6．4 检修吊笼或平台\n\n需要经常在高空进行起重机自身检修作业的起重机，应装设安全可靠的检修吊笼或平台。\n\n### 9．7．6．5 导电滑触线的安全防护\n\n#### 9．7．6．5．1 桥式起重机司机室位于大车滑触线一侧，在有触电危险的区段，通向起重机的梯子和走台与滑触线间应设置防护板进行隔离。\n\n#### 9．7．6．5．2 桥式起重机大车滑触线侧应设置防护装置，以防止小车在端部极限位置时因吊具或钢丝绳\n\n摇摆而与滑触线意外接触。\n\n#### 9．7．6．5．3 多层布置桥式起重机时，下层起重机应采用电缆或安全滑触线供电。\n\n#### 9．7．6．5．4 其他使用滑触线的起重机，对易发生触电的部位应设防护装置。\n\n### 9．7．6．6 报警装置\n\n必要时，在起重机上应设置蜂鸣器、闪光灯等作业报警装置。流动式起重机倒退运行时，应发出清晰的报警音响并伴有灯光闪烁信号。\n\n### 9．7．6．7 防护罩\n\n在正常工作或维修时，为防止异物进入或防止其运行对人员可能造成危险的零部件，应设有保护装置。起重机上外露的、有可能伤人的运动零部件，如开式齿轮、联轴器、传动轴、链轮、链条、传动带、皮带轮等，均应装设防护罩／栏。\n\n在露天工作的起重机上的电气设备应采取防雨措施。\n\n### 9．7．6．8 防起重机零件掉落的措施\n\n设计上应采取有效措施，防止起重机上的零部件在静止或运动时从空中掉落。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f15a848e-8adf-4619-8819-b3a02b40e95d', '113《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）.md', '9.0.8 $\\beta { \\leqslant', '9.0.8 $\\beta { \\leqslant } 0 . 8$ 这一限制值虽然安全可靠，但仍然比较高，而且还须考虑在焊接过程中，焊接产生的高温会使一部分母材的强度和弹性模量在短时间内降低，故在施工过程中仍应根据具体情况采取必要的安全措施，以防万一。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f15d78ec-6f21-4925-a288-c47a30ee5e5e', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：安全防护措施包括三个方面的内容：作业人员的人身安全、操作设备的安全和结构物的安全。为保证施工作业安全地进行，就需要采取必要的安全防护措施。\n\n## 7.2 预应力筋及制作\n\n### 7.2.1 预应力混凝土结构所采用的钢丝、钢绞线、螺纹钢筋等材料的性能和质量，应符合现行国家标准的规定。钢丝应符合现行《预应力混凝土用钢丝》（GB/T5223）的规定；钢绞线应符合现行《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224）的规定；螺纹钢筋应符合现行《预应力混凝土用螺纹钢筋》（GB/T20065）的规定。有涂层的预应力筋应符合相应的现行国家标准的规定。进口材料的性能和质量应符合合同规定标准的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f163e3a1-fdb1-47d9-9a16-1b9cd05f9e4f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 3）', '相同尺寸。\n\n9．3．3．1．4 梯级踏板表面要防滑。\n\n#### 9．3．3．2 直梯\n\n9．3．3．2．1 直梯两边撑杆的间距不小于 $0 , 4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，两撑杆之间梯级宽度不应小于 $0 . 3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级的间距应保持一致宜为 $0 . 2 3 ~ \\mathrm { m } { \\sim } 0 . 3 0 ~ \\mathrm { m }$ ，梯级离开固定结构件至少应为 $0 . 1 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ，梯级中心 $0 , 1 \\textrm { m }$ 范围内应能承受 $1 \\ 2 0 0 \\ \\mathrm { N }$ 的分布垂直力而无永久变形。\n\n9．3．3．2．2 人员出入的爬越孔尺寸，方孔不宜小于 $0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ } \\times 0 . \\mathrm { ~ 6 3 ~ m ~ }$ ，圆 孔 直 径 宜 取 为 $0 , \\ 6 3 { \\mathrm { m } } \\sim$ $0 , 8 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n9．3．3．2．3 高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的直梯应有护圈，护圈从 $2 , 0 \\textrm { m }$ 高度起开始安装，护圈直径宜取为 $0 . 6 \\mathrm { \\ m } \\sim$ $0 , 8 \\textrm { m }$ 。护圈之间应由三或五根间隔布置的纵向板条联接起来，并保证有一根板条正对着直梯的垂直中心线，相邻护圈之间的距离：当护圈设置三根纵向板条时，不应大于 $0 , 9 \\textrm { m }$ ，当护圈设置五根纵向板条时，不应大于 $1 , 5 \\textrm { m }$ 。安装了纵向板条的护圈在任何一个 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的范围内应可以承受 $1 ~ 0 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 的分布\n9．3．3．2．4 除非提供有其他合适的把手，直梯的两边撑杆至少要比最上一个梯级高出 $1 , 0 \\textrm { m }$ ，当空间受限制时此高出的高度也不应小于 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n9．3．3．2．5 装在结构内部的直梯，如果结构件的布置能够保证直径为 $0 , 6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的球体不能穿过，则可不设护圈。  \n9．3．3．2．6 直梯每 $1 0 \\textrm { m }$ 至少应设一个休息平台。如果空间不够，可以将平台靠在整个连续直梯的旁边。  \n9．3．3．2．7 直梯的终端宜与平台平齐，梯级终端踏板或踏杆不应超过平台平面。  \n9．3．3．2．8 如梯子在平台处不中断，则护圈也不应中断，但应在护圈侧面开一个宽为 $0 , 5 \\textrm { m }$ 、高为$1 , 4 \\textrm { m }$ 的洞口，以便人员出入。\n\n### 9．3．4 栏杆\n\n9．3．4．1 在起重机上的以下部位应装设栏杆：\n\n用于进行起重机安装、拆卸、试验、维修和保养的、且高于地面 $2 \\textrm { m }$ 的工作部位；  \n通往离地面高度 $2 \\textrm { m }$ 以上的操作室、检修保养部位的通道；  \n在起重机上存在跌落高度大于 $1 \\textrm { m }$ 的危险通道及平台。\n\n9．3．4．2 栏杆的设置应满足以下要求：\n\n栏杆上部表面的高度不低于 $1 \\textrm { m }$ ，栏杆下部有高度不低于 $0 , 1 \\textrm { m }$ 的踢脚板，在踢脚板与手扶栏杆之间有不少于一根的中间横杆，它与踢脚板或手扶栏杆的距离不得大于 $0 , 5 \\textrm { m }$ ；对净高不超过 $1 , 3 \\textrm { m }$ 的通道，手扶栏杆的高度可以为 $0 , 8 \\textrm { m }$ 。  \n在手扶栏杆的最危险部位，应能承受水平方向的集中载荷 犉 $F$ 而不发生永久变形，并且其最大位移不应超过 $3 0 ~ \\mathrm { m m }$ ；载荷 $F$ 按式（146）计算：\n\n$$\nF { = } 3 0 0 ~ L\n$$\n\n·…( 146 )\n\n式中：\n\n$F$ —水平方向的集中载荷，单位为牛顿(N)；  \n$L$ ——栏杆的相邻两支柱轴线间的最大距离,单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；  \n载荷 $F$ 的取值，每米不得小于 $3 0 0 ~ \\mathrm { N }$ 。栏杆允许开口，但开口处应有防止人员跌落的保护措施。在沿建筑物墙壁或实体墙结构设置的通道上，允许用扶手代替栏杆，这些扶手的中断长度（例如为让开建筑物的柱子、门孔）不宜超过 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n## 9．4 机械安全要求\n\n### 9．4．1 钢丝绳和链条传动系统\n\n#### 9．4．1．1 钢丝绳\n\n9．4．1．1．1 起重机的承载钢丝绳直径，一般不宜小于 $6 \\ \\mathrm { m m }$ 。  \n9．4．1．1．2 载荷由多根钢丝绳支承时，宜设置能有效地保证各根钢丝绳受力均衡的装置。如果结构上无法消除载荷在各钢丝绳之间分布的不均匀性，则应在设计中予以考虑。  \n9．4．1．1．3 起升机构和非平衡变幅机构不应使用接长的钢丝绳。  \n9．4．1．1．4 起升高度较大的起重机，宜采用不旋转钢丝绳，必要时还应有防止钢丝绳旋转的装置和措施。  \n9．4．1．1．5 吊运熔融金属的起重机，在吊钩组及吊运横梁等处应采取措施保护钢丝绳免受辐射热直接影响，并防止熔融金属喷溅到钢丝绳上。吊运熔化或炽热金属的钢丝绳，应采用金属绳芯或金属股芯等有耐高温性能的重要用途钢丝绳。\n\n9．4．1．1．6 钢丝绳端部的固定和连接应符合如下要求：\n\na） 用绳卡连接时，应满足表57');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f1874804-39f5-455b-be56-c9c67472a095', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料（Part 1）', '2 仪具与材料2.1 胶砂搅拌机：胶砂搅拌机属行星式，其搅拌叶片和搅拌锅做相反方向的转动。叶片和锅由耐磨的金属材料制成，叶片与锅底、锅壁之间的间隙为叶片与锅壁最近的距离。制造质量应符合现行《行星式水泥胶砂搅拌机》（JC/T681）的规定。\n\n2.2 振动台：应符合现行《水泥胶砂试体成型振实台》（JC/T682）的规定（图T0506-1）。由装有两个对称偏心轮的电动机产生振动，使用时固定于混凝土基座上。座高约 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ ，混凝土的体积约 $0 . 2 5 \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ，质量约 $6 0 0 \\mathrm { k g }$ 。为防止外部振动影响振实效果，可在整个混凝土基座下放一层厚约 $5 \\mathrm { m m }$ 的天然橡胶弹性衬垫。\n将仪器用地脚螺丝固定在基座上，安装后设备成水平状态，仪器底座与基座之间要铺一层砂浆以确保他们的完全接触。\n\n### 2.3 代用振动台：代用振动台，其频率为 2800\\~3000 次 $/ \\mathrm { { m i n } }$ ，振动台为全波振幅$0 . 7 5 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 0 2 \\mathrm { m m }$ 。代用胶砂振动台（图T0506-2）应符合现行《水泥胶砂振动台》（JC/T723）的规定。\n\n### 2.4 试模及下料漏斗：\n\n（1）试模为可装卸的三联模，由隔板、端板、底座等部分组成，制造质量应符合现行《水泥胶砂试模》（JC/T726）的规定。可同时成型三条截面为 $4 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 6 0 \\mathrm { m m }$ 的棱形试件。\n\n  \n图T0506-1典型振动台\n\n1-突头；2-凸轮；3-止动器；4-随动器\n\n（2）下料漏斗：由漏斗和模套两部分组成（图T0506-3）。漏斗用厚为 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 的白铁皮制作，下料口宽度一般为 $4 { \\sim } 5 \\mathrm { m m }$ 。模套高度为 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，用金属材料制作。套模壁与模型内壁应重叠，超出内壁不应大于 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n  \n图T0506-2代用胶砂振动台（尺寸单位：mm）\n\n1-台面；2-弹簧；3-偏重轮；4-电动机\n\n  \n图T0506-3下料漏斗（尺寸单位： $\\mathrm { m m }$ ）1-漏斗；2-模套\n\n### 2.5 抗折试验机和抗折夹具：\n\n（1）抗折试验机：应符合现行《水泥胶砂电动抗折试验机》（JC/T724）的规定。一般采用双杠杆式的，也可采用性能符合要求的其他试验机。加荷与支撑圆柱必须用硬质钢材制造。三根圆柱轴的三个竖向平面应平行，并在试验时继续保持平行和等距离垂直试件的方向，其中一根支撑圆柱能轻微地倾斜使圆柱与试件完全接触，以便荷载沿试件宽度方向均匀分布，同时不产生任何扭转应力。\n\n  \n图T0506-4 抗折强度测定加荷图（尺寸单位： $\\mathrm { \\ m m }$ ）\n\n（2）抗折夹具：应符合现行《水泥胶砂电动抗折试验机》（JC/T724）的规定。\n\n（3）抗折强度也可用抗压强度试验机来测定，此时应采用符合上述规定的夹具。\n\n### 2.6 抗压试验机和抗压夹具：\n\n（1）抗压试验机：以 $2 0 0 { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { k N }$ 为宜。抗压试验机，在较大的五分之四量程范围内使用时，记录的荷载应有 $\\pm 1 . 0 \\%$ 的精度，并具有按 $2 4 0 0 \\mathrm { N / s } { \\pm } 2 0 0 \\mathrm { N / s }$ 速率加荷的能力，应具有一个能指示试件破坏时荷载的指示器。\n\n压力机的活塞竖向轴应与压力机的竖向轴重合，而且活塞作用的合力要通过试件中心。压力机的下压板表面应与该机的轴线垂直并在加荷过程中一直保持不变。\n\n（2）抗压夹具：应由硬质钢材制成，受压面积为 $4 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 \\mathrm { m m }$ ，并应符合现行$\\langle 4 0 \\mathrm { m m } { \\times } 4 0 \\mathrm { m m }$ 水泥抗压夹具》（JC/T683）的规定。\n\n### 2.7 天平：量程不小于 $2 0 0 0 \\mathrm { g }$ ，感量不大于 $1 \\mathrm { g }$ 。\n\n### 2.8 水泥：水泥试样从取样到试验要保持 24h以上时，应将其储存在基本装满和气密的容器中，这个容器不能和水泥反应。\n\n### 2.9 试验用砂：ISO 标准砂。\n\n### 2.10 试验用水：饮用水。仲裁试验时用蒸馏水。\n\n## 3试验环境\n\n### 3.1试件成型试验室应保持在试验室温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ （包括强度试验室），相对湿度大于 $5 0 \\%$ 。水泥试样、ISO 标准砂、拌和水及试模等的温度应与室温相同。\n\n### 3.2 养护箱或雾室温度为 $2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 1 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，相对湿度大于 $9 0 \\%$ ；养护水的温度为 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 1 ^ { \\circ } C$ 。\n\n### 3.3 试件成型试验室空气温度和相对湿度应在工作期间早晚至少各记录一次。养护箱或雾室温度和相对湿度至少每4h记录一次。\n\n## 4试件制备\n\n### 4.1 成型前将试模擦净，四周的模板与底座的接触面上应涂黄油，紧密装配，防止漏浆，内');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f195e185-9e3d-4b86-a7d8-673f003cc78b', '16《架桥机安全规程》（GB26469-2011）.md', '7.2.1 起升高度限制器', '7.2.1 起升高度限制器起升机构应装设起升高度限制器。当吊具起升到设计规定的上极限位置时，应能自动切断起升电源。在此极限位置的上方，还应留有足够的高度，以适应起升制动行程的要求。\n\n## 7.2.2 运行行程限位器\n\n应在架桥机整机横移和吊梁小车每个运动方向装设运行行程限位器或采取限位措施。\n\n## 7.2.3 缓冲器及端部止挡\n\n在轨道上运行的架桥机的运行机构、吊梁小车的运行机构等均应装设缓冲器或缓冲装置。  \n轨道端部止挡装置应牢固可靠，防止脱轨。\n\n## 7.2.4 锚定装置\n\n下导梁在固定状态下须实施锚定。架桥机过孔状态下应对非运动支腿实施锚定。架梁状态下应对 主梁与支腿间进行固定连接。\n\n锚定装置应确保架桥机在下列情况下整机及相关部件的安全可靠：\n\na）架桥机进入非工作状态且锚定时；  \nb）架桥机处于工作状态,架桥机进行正常作业并实施锚定时。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f1a780cd-706c-4b0b-9e4f-1b74d68f192c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：沉井施工前补充地质钻探是为了查清下沉沉井时可能遇到的诸如大孔隙漏水土层、承压水层、硬质胶结层，或大孤石、树根、铁件等障碍物，以及岩面高差、断层、溶洞等情况，以防施工时临时采取措施进行处理，延误施工工期。此类事例在以往的沉井施工中时有发生，故予以强调。水中特大型沉井的施工，受水流影响很大，在下沉及着床过程中，水流断面受到压缩或阻挡，局部流速增大，河床冲刷和淤积现象较为严重，为保证沉井着床的准确及下沉过程中尽可能减少冲淤的影响，有必要进行一些分析计算和模拟试验，从而保证沉井施工的质量。\n\n### 11.1.3 沉井下沉前，应对周边的堤防、建筑物和施工设备采取有效的防护措施，并应在下沉过程中对其沉降及位移进行监测。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f1a7ab76-abc2-40e7-bc63-0867f0597f87', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：有应急预案及适当的抢险准备，在发生小事故后可以迅速地进行处理，避免事故扩大，保证施工安全。\n\n## 9.3.3 钻孔施工时，护筒底部宜进入不透水层；泥浆的密度可比一般地区所用泥浆密度稍大；并应加强对钻进过程和孔内泥浆面高程的检测，避免发生坍塌、埋钻等事故。\n\n## 9.3.4 当发生漏浆及坍孔等问题时，应按应急预案及时进行补浆或回填，避免出现大面积坍塌，并应采取措施保证平台、钻机和施工人员的安全。\n\n## 9.3.5 清孔作业应在确认孔壁稳定安全后方可进行。\n\n## 9.3.6 灌注水下混凝土时应符合下列规定：\n\n### 1 安装钢筋骨架并清孔后，应尽快进行混凝土的灌注施工。\n\n### 2 对岩溶特别发育的部位，应采取措施防止因混凝土压力增大而出现坍孔。\n\n### 3 对出现过严重坍孔的桩孔，应适当控制混凝土的灌注速度。\n\n## 9.3.7 其他特殊地区钻孔灌注桩的施工应符合下列规定：\n\n### 1 在山坡上进行钻孔灌注桩的施工时，应清除坡面上的危石和浮土；若坡面有裂缝或可能坍塌时，应采取必要的防护措施。\n\n### 2 在砂性土或粉性土层较厚的地区，钻孔施工应采取防止地层液化、缩颈、坍孔的有效措施；在软土地区，应采取防止缩颈、坍孔的有效措施。\n\n### 3 多年冻土地区的钻孔灌注桩施工，宜采用能减少对冻土层扰动的钻机成孔，且宜采用低温或负温早强耐久性混凝土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f1aa42ef-890f-4887-adb4-ce92fc3bfa93', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '条文说明', '条文说明条文中的\"钢结构\"一般指采用钢材通过制作加工而成并用于桥梁中承受荷载 的主体结构，主要包括梁（钢板梁、钢箱梁、钢桁梁）、拱（钢管拱、钢箱拱、钢桁拱）、墩（钢箱或钢管结构）、塔、钢锚梁、钢锚箱等，以及钢混组合结构中的钢梁或钢管等；不包括桥梁所用的预应力锚具、预应力筋、支座、伸缩装置、阻尼器，以及缆索结构桥梁中的索鞍、主缆、索夹、吊索（杆）、斜拉索等专用钢制产品，因其均已有相应的国家或行业产品标准。本规范未对附属结构的制造作专门规定，需要时可以参照主体结构的要求进行。\n\n\"钢结构桥梁\"习惯上也简称为\"钢桥”。\n\n1.0.3当采用本规范未涉及的新材料、新结构、新技术和新工艺时，应补充技术条款指导制造和安装施工。\n\n1.0.4公路钢结构桥梁的制造宜积极推广应用数字化、自动化和信息化的先进技术、工艺和设备。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f1c8193d-390e-4e06-8081-68c80e3adf87', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 1）', '9 安全## 9.1 起重机的安全设计计算\n\n起重机结构、机械、电气及整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性的设计计算等，应按本标准第4章、第5章、第6章、第7章、第8章的规定进行。\n\n## 9.2 起重机的标记、铭牌、安全标志、限界尺寸和净距\n\n### 9.2.1 标记、铭牌和安全标志\n9．2．1．1 起重机应有标记、铭牌和安全标志。\n\n9．2．1．2 起重机的规格标记应符合下列要求：\n\na） 额定起重量（或额定起重力矩），应永久性地标明在从地面容易看清的地方。  \nb） 额定起重量随全幅度范围变化的起重机，应设有明显可见的额定起重量随幅度全程变化的曲线或表格；凡不同幅度段规定有不同额定起重量的，幅度段的划分及各段的额定起重量，均应永久性地标明并明显可见。由制造商提供的操作说明书应能对不同幅度起重量做出更详细说明。  \nc） 如果起重机配备有几个起升机构，则应分别标明每个起升机构的额定起重量。由制造商提供的操作说明书应指明这些起升机构是否可以同时使用。\n\n9．2．1．3 每台起重机都应在适当的位置装设铭牌，铭牌应至少标明以下内容：\n\n制造商名称；  \n产品名称和型号；  \n主要性能参数；  \n出厂编号；  \n制造日期。\n\n9．2．1．4 应在起重机的合适位置或工作区域设有明显可见的文字安全警示标志，如“起升物品下方严禁站人“ 、 “臂架下方严禁停留“ 、 “作业半径内注意安全“ 、 “未经许可不得入内“等。在起重机的危险部位，应有安全标志，安全标志应符合 GB2894和 GB15052的规定。安全标志的颜色，应符合 GB2893的规定。\n\n## 9．2．2 界限尺寸和净距\n\n9．2．2．1 在最不利位置和最不利装载条件下，起重机的所有运动部分（吊具和其他取物装置除外）与建筑物的净距规定如下：\n\n距固定部分不小于 $0 , 0 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距任何栏杆或扶手不小于 $0 . 1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ；  \n距出入区不小于 $0 . 5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ （出入区是指允许人员进出的所有通道，但工作平台除外）。\n\n具有水平滚轮或带轮缘车轮导向的桥式起重机等，考虑其沿轨道运行时可能产生一定的偏斜，其侧方与外部固定部分的间隙尺寸不应小于 $0 . 0 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。\n\n铁路起重机的轮廓线应符合铁路运输轮廓界限。用于铁路装卸的起重机，其任何固定部分不应侵入铁路净空界限。\n\n9．2．2．2 起重机各运动部分的下界限线与下方的一般出入区（从地面或从属于建筑物的固定或活动部分算起，工作或维修平台及类似物除外）之间的垂直距离不应小于 $1 , 7 \\textrm { m }$ ，与通常不准人出入的下方的固定或活动部分（例如棚顶、加热器、机械部分和运行在下方的起重机等）及与栏杆顶部的垂直距离不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．3 起重机各运动部分的上界限线与上方的固定或活动部分（例如起重小车的最高处与房顶结构最低点、下垂吊灯、下敷管道或与运行在其上方的起重机的最低点）之间的垂直距离，在保养区域和维修平台等处不应小于 $0 , 5 \\textrm { m }$ 。如果不会对人员产生危险，这个距离可以减小到 $0 . 1 \\textrm { m }$ 。\n\n9．2．2．4 起重机上任何部件与高压输电线的最小距离如表56。\n\n表56 起重机与输电线的最小距离  \n\n\n\n\n\n## 9．3 结构安全要求\n\n### 9．3．1 司机室\n\n起重机司机室应符合 GB／T20303．1的规定外。还应满足以下要求。\n\n9．3．1．1 当臂架俯仰摆动或臂架及物品坠落会影响司机室安全时，司机室不应设置在起重臂架的正下方。\n\n9．3．1．2 当存在坠落物砸碰司机室的危险时，司机室顶部应装设有效的防护。\n\n9．3．1．3 在室外或在没有暖气的室内操作的起重机（除气候条件较好外），宜采用封闭式司机室。在高温、蒸气、有尘、有毒或有害气体等环境下工作的起重机，应采用能提供清洁空气的密封性能良好的封闭司机室。在有暖气的室内工作的起重机司机室、或仅作辅助性质工作较少使用的起重机司机室，可以是敞开式的，敞开式司机室应设高度不小于 $1 \\textrm { m }$ 的护栏。\n\n9．3．1．4 除极端恶劣的气候条件外，在工作期间司机室内的工作温度宜保持在 $1 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 3 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 之间。长期在高温环境工作的（如某些冶金起重机）司机室内应设降温装置，底板下方应设置隔热板。\n\n9．3．1．5 司机室应有安全出入口；当司机室装有门时，应防止其在起重机工作时意外打开；司机室的拉门和外开门应通向同一高度的水平平台；司机室外无平台时，一般情况下门应向里开；流动式起重机司机室回转门应向外开，滑动门应向后开。\n\n9．3．1．6 司机室的窗离地板高度不到 $1 \\textrm { m }$ 时，玻璃窗应做成不可打开的或加以防护，防护高度不应低于 $1 \\textrm { m }$ ；司机室地板上装有玻璃的部位也应加以防护。司机室底窗和天窗安装防护栏时，防护栏应尽可能不阻挡视线。\n\n9．3．1．7 司机室地板应用防滑的非金属隔热材料覆盖。\n\n9．3．1．8 用于司机室工作面上的照度不应低于 $3 0 ~ \\mathrm { l x }$ 。\n\n9．3．1．9 重要的操作指示器应有醒目的显示，并安装在司机方便观察的位置。指示器和报警灯及急停开关按钮应有清晰永久的易识别标志。指示器应有合适的量程并应便于读数。报警灯应具有适宜的颜色，危险显示应用红灯。\n\n### 9．3．2 通道和平台\n\n9．3．2．1 起重机上所有操作部位以及要求经常检查和保养的部位（包括臂架顶端的滑轮和运动部分），凡离地面距离超过 $2 \\textrm { m }$ 的，都应能');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f1d6da79-0ea6-4894-aebf-a2187a1dd08d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6 机械（Part 1）', '6 机械## 6．1 机构设计计算原则\n\n### 6．1．1 起升机构\n\n#### 6．1．1．1 电动机初选\n\n##### 6．1．1．1．1 电动机的型式\n\n起升机构一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、自制动异步电动机、交流变频电动机、直流电动机，或适合于起升机构使用特点的其他电动机。\n\n##### 6．1．1．1．2 电动机的初选功率\n\n###### 6．1．1．1．2．1 电动机的稳态起升功率按附录 P中的式（P．1）计算。犆犣  \n###### 6．1．1．1．2．2 对 YZR系列等能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，其所需功率按附录 P中式（P．7）计算。  \n###### 6．1．1．1．2．3 对未能提供按 值计算选择电动机的资料，但已知采用电动机的起升机构工作级别的，其所需功率按附录 P中的 P．2．4计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．4 对能获得负荷图的起升机构，其所需电动机的功率按附录P中的式（P．10）计算。\n\n###### 6．1．1．1．2．5 对下述起重机的起升机构，选择其电动机功率时，还应考虑：\n\na） 抓斗起重机：如设计的钢丝绳卷绕系统能使闭合绳和支持绳的载荷接近平均分配，则闭合绳机构和支持绳机构电动机功率各取为总计算功率的 $66 \\%$ ；当采用直流调速或交流变频调速，能实时监控并保证抓斗闭合终止时支持绳与闭合绳载荷准确相等，各机构电动机功率可取为总计算功率的 $56 \\%$ 。  \nb） 铸造起重机：起升机构中采用有刚性联系的两套驱动装置双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $60 \\%$ ；当要求用一台电动机驱动，起重机以满载（额定载荷）完成一个工作循环时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $66 \\%$ ；采用行星差动减速器双电动机驱动时，每台电动机的功率不小于总计算功率的 $50 \\%$ 。  \nc） 水电站门式起重机等起升速度慢、起升行程范围大的起重机或特殊用途的慢速起重机：在一个工作循环中起升机构运转时间往往超过 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ，其电动机功率应按短时工作方式S2选择：在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $1 0 \\ \\mathrm { m i n } { \\sim } 3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $3 0 \\ \\mathrm { m i n }$ ；在一个工作循环中起升机构平均运转时间为 $3 0 \\ \\mathrm { \\ m i n } { \\sim } 6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 时，S2标定时间为 $6 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 。\n\n##### 6．1．1．1．3 电动机轴上所需的转矩\n\n###### 6．1．1．1．3．1 稳态起升额定起升载荷的转矩\n\n稳态起升额定起升载荷时电动机轴上的转矩 $M _ { \\mathrm { N } }$ 按式（77）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { N } } = \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } D } { 2 a i \\eta }\n$$\n\n……（77）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { N } }$ — 稳态起升额定起升载荷的转矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 额定起升载荷，单位为牛顿（N）；$D$ -按最外层钢丝绳中心计算的卷筒卷绕直径，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；$a$ 钢丝绳滑轮组的倍率；i 由电动机轴到卷筒轴的总传动比；n -起升物品时起升机构传动装置和滑轮组的总效率。\n\n###### 6．1．1．1．3．2 电动机产生转矩的最低要求\n\n为了加速起升额定载荷或起升试验载荷，以及为补偿电源电压和频率变化所导致的转矩损失，电动机轴上转速 $n { = } 0$ 时产生的转矩应满足式 $( 7 8 ) \\sim$ 式（80）的最低要求：\n\na） 对直接起动的笼型异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 6 \\ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n![](images/f016f34d61f8bc7e08194e0ab2a303a0d8d1fc1eaec4a76f8e81e3dfd4fc2543.jpg)\n\n……（78）\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { d } }$ —— 起动时（转速 $n { = } 0$ 时）电动机轴上具有的转矩；  \n$M _ { \\mathrm { N } }$ —— 同式（77）。\n\nb） 对绕线转子异步电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 9 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n……（79）\n\n式中符号同式（78）。\n\nc） 对采用变频控制的所有类型的电动机：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { d } } { \\geqslant } 1 . 4 ~ M _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n式中符号同式（78）。\n\n#### 6．1．1．2 电动机的校验\n\n##### 6．1．1．2．1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机过载校验，是检验在设计要求的极限起动条件下，所选电动机的最大转矩或堵转转矩是否能满足机构起动的需要，按附录R的方法计算。\n\n电动机发热校验，是检验在满足设计要求的正常运转条件下，电动机不应出现过热，按附录S的方法计算。\n\n##### 6．1．1．2．2 电动机使用环境的功率修正\n\n若起重机安装使用地点海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ ，或起重机使用');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f1d99cbd-ce44-40bc-912b-48f935f7b43b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：自锚式悬索桥主缆锚固系统的形式多种多样，本规范仅对钢导管散开锚固结构进行了规定，当采用其他锚固系统时，如直接锚固、环绕式锚固等，其施工则需要参照相应的规定或符合设计要求。\n\n## 21.9.8 主缆的架设安装方法宜根据结构特点和施工环境条件等因素综合确定。在安装过程中为铅垂线形的空间线形主缆，其安装要求与铅垂线形主缆相同；在安装过程中及成桥状态均为空间线形的主缆，其猫道的宽度应满足索股牵引及入锚的要求，索股应先入鞍后入锚。\n\n## 21.9.9 索夹的制作与安装除应符合本规范第21.7.1条和第21.7.2条的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 索夹应经过厂内工艺试验确定其与主缆间的摩阻力、握裹力满足设计要求。索夹的紧固力宜通过滑移试验确定。\n\n2 索夹的安装顺序在中跨宜从跨中向塔顶进行，边跨宜从锚固点附近向塔顶进行。对空间线形主缆，索夹在安装时应注意偏角的变化。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f1dd654b-fb0b-4b85-a71e-7b0e19116bf6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明:', '条文说明:参照《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2012），对各种钢筋的拉伸试验抗拉强度指标作了修改。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f1df552b-bd3e-4cf2-9087-f35964f7d0cd', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14 钢与混凝土组合梁', '14 钢与混凝土组合梁## 14.1一般规定\n\n### 14.1.1本章规定适用于不直接承受动力荷载的组合梁。对于直接承受动力荷载的组合梁，应按本标准附录J的要求进行疲劳计算，其承载能力应按弹性方法进行计算。组合梁的翼板可采用现浇混凝土板、混凝土叠合板或压型钢板混凝土组合板等，其中混凝土板除应符合本章的规定外，尚应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的有关规定。\n\n### 14.1.2在进行组合梁截面承载能力验算时，跨中及中间支座处混凝土翼板的有效宽度 $b _ { \\mathrm { e } }$ （图14.1.2）应按下式计算：\n\n$$\nb _ { \\mathrm { e } } = b _ { 0 } + b _ { 1 } + b _ { 2 }\n$$\n\n式中： $b _ { 0 }$ ——板托顶部的宽度：当板托倾角 $\\alpha { < } 4 5 ^ { \\circ }$ 时，应按 $\\alpha =$ $4 5 ^ { \\circ }$ 计算；当无板托时，则取钢梁上翼缘的宽度；当混凝土板和钢梁不直接接触（如之间有压型钢板分隔）时，取栓钉的横向间距，仅有一列栓钉时取0 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；\n\n$b _ { 1 }$ 、 $b _ { 2 }$ -梁外侧和内侧的翼板计算宽度，当塑性中和轴位于混凝土板内时，各取梁等效跨径 $l _ { \\mathrm { e } }$ 的 $1 / 6$ 。此外，$b _ { 1 }$ 尚不应超过翼板实际外伸宽度 $S _ { 1 }$ ； $b _ { 2 }$ 不应超过相邻钢梁上翼缘或板托间净距 $S _ { 0 }$ 的 $1 / 2 ~ \\mathrm { { ( m m ) } }$ ；$l _ { \\mathrm { e } }$ 等效跨径。对于简支组合梁，取为简支组合梁的跨度；对于连续组合梁，中间跨正弯矩区取为0.6l,边跨正弯矩区取为0.8l， $l$ 为组合梁跨度，支座负弯矩区取为相邻两跨跨度之和的 $20 \\% ( \\mathrm { m m } )$ 。\n\n### 14.1.3组合梁进行正常使用极限状态验算时应符合下列\n\n  \n图14.1.2混凝土翼板的计算宽度1—混凝土翼板；2—板托；3—钢梁\n\n规定：\n\n1组合梁的挠度应按弹性方法进行计算，弯曲刚度宜按本标准第14.4.2条的规定计算；对于连续组合梁，在距中间支座两侧各0.15l（ $\\mathit { l }$ 为梁的跨度）范围内，不应计入受拉区混凝土对刚度的影响，但宜计入翼板有效宽度 $b _ { \\mathrm { e } }$ 范围内纵向钢筋的作用；\n\n2连续组合梁应按本标准第14.5节的规定验算负弯矩区段混凝土最大裂缝宽度，其负弯矩内力可按不考虑混凝土开裂的弹性分析方法计算并进行调幅；\n\n3对于露天环境下使用的组合梁以及直接受热源辐射作用的组合梁，应考虑温度效应的影响。钢梁和混凝土翼板间的计算温度差应按实际情况采用；\n\n4混凝土收缩产生的内力及变形可按组合梁混凝土板与钢梁之间的温差一 $1 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 计算；\n\n5考虑混凝土徐变影响时，可将钢与混凝土的弹性模量比放大一倍。\n\n### 14.1.4组合梁施工时，混凝土硬结前的材料重量和施工荷载应由钢梁承受，钢梁应根据实际临时支撑的情况按本标准第3章和第7章的规定验算其强度、稳定性和变形。\n\n计算组合梁挠度和负弯矩区裂缝宽度时应考虑施工方法及工序的影响。计算组合梁挠度时，应将施工阶段的挠度和使用阶段续加荷载产生的挠度相叠加，当钢梁下有临时支撑时，应考虑拆除临时支撑时引起的附加变形。计算组合梁负弯矩区裂缝宽度时，可仅考虑形成组合截面后引入的支座负弯矩值。\n\n### 14.1.5在强度和变形满足要求时，组合梁可按部分抗剪连接进行设计。\n\n### 14.1.6按本章进行设计的组合梁，钢梁受压区的板件宽厚比应符合本标准第10章中塑性设计的相关规定。当组合梁受压上翼缘不符合塑性设计要求的板件宽厚比限值，但连接件满足下列要求时，仍可采用塑性方法进行设计：\n1当混凝土板沿全长和组合梁接触（如现浇楼板）时，连接件最大间距不大于 $2 2 t _ { \\mathrm { f } } \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ ；当混凝土板和组合梁部分接触（如压型钢板横肋垂直于钢梁）时，连接件最大间距不大于 $1 5 t _ { \\mathrm { f } } \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ ；${ \\mathfrak { E } } _ { \\mathbf { k } }$ 为钢号修正系数， $t _ { \\mathrm { f } }$ 为钢梁受压上翼缘厚度。\n\n2连接件的外侧边缘与钢梁翼缘边缘之间的距离不大于 $9 t _ { \\mathrm { f } \\in \\mathbf { k } }$ 。\n\n## 14.1.7组合梁承载能力按塑性分析方法进行计算时，连续组合梁和框架组合梁在竖向荷载作用下的内力可采用不考虑混凝土开裂的模型进行弹性分析，并按本标准第10章的规定对弯矩进行调幅，楼板的设计应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的有关规定。\n\n## 14.1.8组合梁应按本标准第14.6节的规定进行混凝土翼板的纵向抗剪验算；在组合梁的强度、挠度和裂缝计算中，可不考虑板托截面。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f1ef30cb-90ab-4d71-9e08-ea291da1d99f', '30《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》（国务院令第302号）.md', '第十一条', '第十一条依法对涉及安全生产事项负责行政审批（包括批准、核准、许可、注册、认证、颁发证照、竣工验收等，下同）的政府部门或者机构，必须严格依照法律、法规和规章规定的安全条件和程序进行审查；不符合法律、法规和规章规定的安全条件的，不得批准；不符合法律、法规和规章规定的安全条件，弄虚作假，骗取批准或者勾结串通行政审批工作人员取得批准的，负责行政审批的政府部门或者机构除必须立即撤销原批准外，应当对弄虚作假骗取批准或者勾结串通行政审批工作人员的当事人依法给予行政处罚；构成行贿罪或者其他罪的，依法追究刑事责任。\n\n负责行政审批的政府部门或者机构违反前款规定，对不符合法律、法规和规章规定的安全条件予以批准的，对部门或者机构的正职负责人，根据情节轻重，给予降级、撤职直至开除公职的行政处分；与当事人勾结串通的，应当开除公职；构成受贿罪、玩忽职守罪或者其他罪的，依法追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f1fad32a-0cad-49f4-9c4c-e137669bdd0d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 1）', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合## 4.4.1 机械设计的载荷犘\n\n### 4.4.1.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n由电动机驱动转矩或制动器制动转矩所确定的载荷，用犘 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：\n\na） 由起升质量垂直位移引起的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } }$ ；  \nb） 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷犘 $P _ { \\mathrm { M G } }$ ；  \nc） 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ ；  \nd） 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷 $P _ { \\mathrm { M F } }$ ；  \ne） 工作风压作用在起重机结构或机械设备（或大表面积的起升物品）上的风载荷犘 $P _ { \\mathrm { M W } }$ 。\n\n### 4.4.1.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n与电动机及制动器的作用无关、作用在机构零件上但不能与驱动轴上的转矩相平衡的反作用力性犘质的载荷，用 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 表示，属于这类载荷的有：犘\n\na） 由起升质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R Q } }$ ；  \nb） 由起重机零部件质量引起的载荷 $P _ { \\mathrm { R G } }$ ；  \nc） 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷 $P _ { \\mathrm { R A } }$ ；  \nd） 由最大非工作风压或锚定装置设计用的极限风压（见表18）引起的风载荷 $P _ { \\mathrm { R W } }$ 。\n\n## 4.4.2 机械设计的载荷情况与载荷组合\n\n### 4.4.2.1 机械设计计算要考虑的载荷情况\n\n机械设计计算要考虑以下三种载荷情况：情况Ⅰ：无风正常工作情况；情况Ⅱ：有风正常工作情况；情况Ⅲ：特殊载荷作用情况。\n\n对每种载荷情况应确定一个最大载荷，作为计算的依据。对于不在室外工作、不暴露于风中的起重机，情况Ⅰ和情况Ⅱ是完全相同的。\n\n按4．4．1确定各项载荷之后，组合时再乘一个增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 来考虑由于计算方法不完善和无法预料的偶然因素会导致实际出现的应力超出计算应力的某种可能性。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 取决于机构的工作级别，见表21。\n\n表 21 增大系数 $\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ 的数值  \n\n\n\n\n\n### 4.4.2.2 载荷情况Ⅰ（无风正常工作情况）的载荷组合犘\n\n#### 4.4.2.2.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x l } }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\setminus P _ { \\mathrm { M G } } \\setminus P _ { \\mathrm { M A } } \\setminus P _ { \\mathrm { M F } }$ 按式（17）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n……（17）\n\n式中：\n\nMmaxI— 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 由起升质量垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 由起重机其他的运动部分的质心垂直位移引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M A } }$ — 与机构加（减）速有关的起（制）动惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 与机构传动效率中未考虑的摩擦力相对应的载荷，单位为牛顿（N）。$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 增大系数；\n\n注：式（17）内所需考虑的载荷并不是其每一项最大值的组合，而是在起重机实际工作中可能发生的最不利的载荷犘组合时所出现的综合最大载荷值，即式（17）中各项载荷犘 $P$ 上加横线的含义，以下同。\n\n#### 4.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2031e4a-cc86-4f50-9850-10434ba33760', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '12 焊接机械（Part 1）', '12 焊接机械## 12.1 一般规定\n\n12.1.2、12.1.3焊割作业有许多不安全因素，如爆炸、火灾、触电、灼烫、急性中毒、高处坠落、物体打击等，对危险性失去控制或防范不周，就会发展为事故，造成人员伤亡和财产损失，这几条规定是为了抑制和清除危险性而制定的。\n\n12.1.4施工现场很多火灾事故都是由焊接（切割）作业引起的，严格控制易燃易爆品的堆放能有效防范火灾的发生。施工现场切割金属时冒出的火花温度很高，时间长聚集的温度会更高，如果没有隔离措施，就算切割工作面周围堆放保温板、塑料包装袋等阻燃材料也会发生火灾，因此焊接（切割）工作面四周要清理干净，方可进行动火作业。\n\n12.1.5长期停用的电焊机如绕组受潮、绝缘损坏，电焊机外壳将会漏电。在外壳缺乏良好的保护接地或接零时，人体碰及将会发生触电事故。\n\n12.1.6焊机导线要具有良好的绝缘，绝缘电阻不小于 $1  { \\mathrm { M } } \\Omega$ ，不要将焊机导线放在高温物体附近，以免烧坏绝缘；不许利用建筑物的金属结构、管道、轨道或其他金属物体搭接起来形成焊接回路，防止发生触电事故。\n\n12.1.7焊钳要有良好的绝缘和隔热能力，握柄与导线的连接要牢靠，接触良好，导线连接处不要外露，不要用胳膊夹持，这些规定是为了防止静电。\n\n12.1.8焊接导线要有适当的长度，一般以 $2 0 \\mathrm { m } \\sim 3 0 \\mathrm { m }$ 为宜，过短不便于操作，过长会增大供电动力线路的压降；其他措施主要为了保护导线。\n\n12.1.9如在承压状态的压力容器及管道、装有易燃易爆物品的容器、带电设备和承载结构的受力部位上进行焊接和切割，将会发生爆炸、火灾、有毒气体和烟尘中毒、触电以及承载结构倒塌等重大事故。因此，要严格禁止。\n\n12.1.10、12.1.11主要是为了防止由于爆炸、火灾、触电、中毒而引起重大事故而规定的。一般情况下，对于存有残余油脂或可燃液体、可燃气体的容器，焊前要先用蒸汽和热碱水冲洗，并打开盖口，确定容器清洗干净后，再灌满水方可以进行焊接；在容器内焊接时要防止触电、中毒和室息，因此通风要有保证，还要有专人监护；已喷涂过油漆和塑料的容器，在焊接时会产生氯化氢等有毒气体，在通风不畅的情况下将导致中毒或损害工人健康。\n\n12.1.12焊接青铜、铅等有色金属时会产生一些氧化物、烟尘等有毒物质，影响工人健康。因此，要有排烟、通风装置和防毒面罩。\n\n12.1.13预热焊件的温度达到 $7 0 0 \\%$ ，形成一个比较强的热辐射源，可以引起作业人员大量出汗，导致体内水盐比例失调，出现不适症状，同时会增加触电危险，所以要设挡板、穿隔热服等，隔离预热焊件散发的辐射热。\n\n12.1.14在焊接过程中，焊工总要经常触及焊接回路中的焊钳、焊件、工作台及焊条等，而焊接设备的一次电压为220V或$3 8 0 \\mathrm { v }$ ，空载电压也都在60V以上，因此，除焊接设备要有良好的保护接地或接零外，焊接时焊工要穿戴干燥的工作服和绝缘的胶鞋、手套，并采用干燥木板垫脚、下雨时不在露天焊接等防止触电的措施。\n\n12.1.15手工电弧焊要求按焊机的额定电流和暂载率来使用，既能合理地发挥焊机的负载能力，又不至于造成焊机过热而烧毁。在运行中当喷漆电焊机金属外壳温升超过 $3 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，要停止运转并采取降温措施。\n\n12.1.17电焊机在焊接电弧引燃后二次侧电压正常为 $1 6 \\mathrm { V } \\sim$ $3 5 \\mathrm { V }$ ，但是在空载带电的情况下二次侧的电压一般在 $5 0 \\mathrm { V } { \\sim } 9 0 \\mathrm { V }$ ，远大于安全电压的最高等级42V，人体接触后容易发生触电事故，因此电焊机需要加装防二次侧触电装置。\n\n## 12.2 交（直）流焊机\n\n12.2.1初、次级线不能接错，否则焊机将冒烟甚至被烧坏；或因将次级线错接到电网上而次级线路又无保护接地或接零，焊工触及次级线路的裸导体，将导致触电事故。\n\n接线柱的螺母、螺栓、垫圈要完好齐全，不要松动或损坏，否则会使接触处过热，以致损坏接线板；或使松动的导线误碰机壳，使焊机外壳带电。\n\n12.2.2多台电焊机的接地装置均要分别将各个接地线并联到接地极上，绝不能用串联方法连接，以确保在任何情况下接地回路不致中断。\n\n## 12.3 氩弧焊机\n\n12.3.3氩气是液态空气分馏制氧时获得的副产品，由于氩气的沸点介于氧气和氮气沸点之间，沸点温度差距较小，所以在制氩过程中不可避免地要含一定量的氧、氮和水分等杂质，而且有的氩气瓶是用经过清洗的氧气瓶代替的。因此，安装的氩气减压阀，管接头不要粘有油脂。\n\n12.3.5氩弧焊是用高频振荡器来引弧和稳弧的，但对焊工健康有不利影响，因此，要将焊机和焊接电缆用金属编织线屏蔽防护。也可以通过降低频率来进一步防护。\n\n12.3.6氩弧焊大都采用钨极、钍钨极、铈钨极，如在通风不畅的场所焊接，烟尘中的放射性微料可能过浓，因此要戴防毒面罩。钍钨棒的打磨要有抽风装置，贮存时最好放在铅盒内，更不许随身携带，防止放射线伤害。\n\n12.3.9氩弧焊工人作业时受到放射线和强紫外线的危害（约为普通电弧焊的5倍 ${ \\sim } 1 0$ 倍)。所以工作完了要及时脱去工作服，清洗手脸和外露皮肤，消除毒害。\n\n## 12.4 点焊机\n\n12.4.1工作前要清除上下电极的油渍及污物，否则将降低电极使用期限，影响焊接质量。  \n12.4.2这是规定的焊机启动程序，如违反操作程序，就会发生质量及生产安全事故。  \n12.4.3焊机通电后，要检查电气设备、操作机构、冷却系统、气路系统及机体外壳有无漏电现象。\n\n## 12.5 二氧化碳气体保护焊机\n\n12.5.2大电流粗丝的二氧化碳焊接时，要防止焊枪水冷却系统漏水，破坏绝缘，发生触电事故。  \n12.5.3装有液态二氧化碳的气');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2074361-1e20-418d-b871-82d2b005298e', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '10 单层、多高层钢结构安装工程', '10 单层、多高层钢结构安装工程## 10.1 一般规定\n\n10.1.1本章可用于单层和多高层钢结构的主体结构、地下钢结构、檫条及墙架等次要构件、钢平台、马道、钢梯、防护栏杆等安装工程的质量验收。\n\n10.1.2钢结构安装工程可按变形缝或空间稳定单元等划分成一个或若干个检验批，也可按楼层或施工段等划分为一个或若干个检验批。地下钢结构可按不同地下层划分检验批。\n\n10.1.3钢结构安装检验批应在原材料及构件进场验收和紧固件连接、焊接连接、防腐等分项工程验收合格的基础上进行验收。\n\n10.1.4结构安装测量校正、高强度螺栓连接副及摩擦面抗滑移系数、冬雨期施工及焊接等，应在实施前制定相应的施工工艺或方案。\n\n10.1.5安装偏差的检测，应在结构形成空间稳定单元并连接固定且临时支承结构拆除前进行。\n\n10.1.6安装时，施工荷载和冰雪荷载等严禁超过梁、桁架、楼面板、屋面板、平台铺板等的承载能力。\n\n10.1.7在形成空间稳定单元后，应立即对柱底板和基础顶面的空隙进行二次浇灌。\n\n10.1.8多节柱安装时，每节柱的定位轴线应从基准面控制轴线直接引上，不得从下层柱的轴线引上。\n\n## 10.2 基础和地脚螺栓(锚栓)\n\n### Ⅰ 主控项目\n\n10.2.1建筑物定位轴线、基础上柱的定位轴线和标高应满足设计要求。当设计无要求时应符合表10.2.1的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：用经纬仪、水准仪、全站仪和钢尺现场实测。\n\n表10.2.1建筑物定位轴线、基础上柱的定位轴线和标高的允许偏差 $\\mathbf { \\left( m m \\right) }$   \n\n\n\n\n\n10.2.2基础顶面直接作为柱的支承面或以基础顶面预埋钢板或支座作为柱的支承面时，其支承面、地脚螺栓(锚栓)位置的允许偏差应符合表10.2.2的规定。\n\n检查数量：按柱基数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：用经纬仪、水准仪、全站仪、水平尺和钢尺实测。\n\n表10.2.2支承面、地脚螺栓(锚栓)位置的允许偏差(mm)  \n\n\n\n\n\n10.2.3采用座浆垫板时，座浆垫板的允许偏差应符合表10.2.3的规定。\n\n检查数量：按柱基数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：用水准仪、全站仪、水平尺和钢尺现场实测。\n\n表10.2.3座浆垫板的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n注：1为垫板长度。\n\n10.2.4采用插入式或埋入式柱脚时，杯口尺寸的允许偏差应符合表10.2.4的规定。\n\n检查数量：按基础数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3处。\n\n检验方法：观察及尺量检查。\n\n表10.2.4杯口尺寸的允许偏差(mm)   \n\n\n\n\n\n注：h 为底层柱的高度。\n\n### 一般项目\n\n10.2.5地脚螺栓(锚栓)规格、位置及紧固应满足设计要求，地脚螺栓 (锚栓)的螺纹应有保护措施。\n\n检查数量：全数检查。  \n检验方法：现场观察。\n\n10.2.6地脚螺栓(锚栓)尺寸的偏差应符合表10.2.6的规定。\n\n检查数量：按基础数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3处。\n\n检验方法：用钢尺现场实测。\n\n表10.2.6 地脚螺栓(锚栓)尺寸的允许偏差(mm)  \n\n\n<<<HTBL|f399ef8ee9c34e6d9acb8adc5fffbf378f|END>>>\n\n\n## 10.3钢柱安装\n\n### Ⅰ主控项目\n\n10.3.1钢柱几何尺寸应满足设计要求并符合本标准的规定。运输、堆放和吊装等造成的钢构件变形及涂层脱落，应进行矫正和修补。\n\n检查数量：按钢柱数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：用拉线、钢尺现场实测或观察。\n\n10.3.2设计要求顶紧的构件或节点、钢柱现场拼接接头接触面不应少于 $7 0 \\%$ 密贴，且边缘最大间隙不应大于 $0 . 8 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：按节点或接头数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：用钢尺及 $0 . 3 \\mathrm { m m }$ 和 $0 . 8 \\mathrm { m m }$ 厚的塞尺现场实测。\n\n### 一般项目\n\n10.3.3钢柱等主要构件的中心线及标高基准点等标记应齐全。检查数量：按同类构件或钢柱数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。检验方法：观察检查。\n10.3.4钢柱安装的允许偏差应符合表10.3.4的规定。\n\n检查数量：按钢柱数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：应符合表10.3.4的规定。\n\n## 表10.3.4钢柱安装的允许偏差 $\\mathbf { \\Gamma } ( \\mathbf { m m } )$\n\n\n\n\n\n## 续表10.3.4\n\n\n\n\n\n10.3.5柱的工地拼接接头焊缝组间隙的允许偏差，应符合表   \n10.3.5的规定。\n\n检查数量：按同类节点数抽查 $10 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：钢尺检查。\n\n## 表10.3.5柱的工地拼接接头焊缝组间隙的允许偏差 $\\mathbf { \\Pi } ( \\mathbf { m m } )$   \n\n\n\n\n\n10.3.6 钢柱表面应干净，结构主要表面不应有疤痕、泥沙等污垢。\n\n检查数量：按同类构件数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3件。\n\n检验方法：观察检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f207ebf3-aed3-4a45-8fe7-e8aa7d2b6e5f', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '12.5预应力索节点', '12.5预应力索节点本节所有条文均为新增条文，包括了预应力索张拉节点、锚固节点与转折节点三种节点形式，分别对其计算分析要点、构造要求以及施工性能做出了相关规定。\n\n12.5.3本条规定主要针对钢结构中允许预应力索滑动时的情况，不适用于大跨度空间结构环向索与径向索不允许滑动的索夹节点等情况。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f217fad3-25eb-41c6-b3bf-cd29d9bfcd2e', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10．7地下工程变形监测（Part 1）', '10．7地下工程变形监测## 10．7．1地下工程变形监测项目和内容，应根据埋深、地质条件、地面环境、开挖断面和施工方法等因素综合确定。监测内容应根据工程需要和设计要求，按表10．7．1选择。应力监测和地下水位监测选项，应满足工程监控和变形分析的需要。\n\n## 10．7．2地下工程变形监测的精度，应根据工程需要和设计要求合理确定，并符合下列规定：\n1重要地下建(构)筑物的结构变形和地基基础变形，宜采用二等精度；一般的结构变形和基础变形，可采用三等精度。\n\n2重要的隧道结构、基础变形，可采用三等精度；一般的结构、基础变形，可采用四等精度。\n\n3受影响的地面建(构)筑物的变形监测精度，应符合表 10．1．3 的规定。地表沉陷和地下管线变形的监测精度，不低于三等。\n\n10．7．3地下工程变形监测的周期，应符合下列规定：\n\n1地下建(构)筑物的变形监测周期应根据埋深、岩土工程条件、建筑结构和施工进度确定。\n\n2隧道变形监测周期，应根据隧道的施工方法、支护衬砌工艺、横断面的大小以及隧道的岩土工程条件等因素合理确定。\n\n当采用新奥法施工时，新设立的拱顶下沉变形观测点，其初始观测值应在隧道下次掘进爆破前获取。变形观测周期，应符合表10．7．3一1的规定。\n\n当采用盾构法施工时，对不良地质构造、断层和衬砌结构裂缝较多的隧道断面的变形监测周期，在变形初期宜每天观测1次，变形相对稳定后可适当延长，稳定后可终止观测。\n\n3对于基坑周围建(构)筑物的变形监测，应在基坑开始开挖或降水前进行初始观测，回填完成后可终止观测。其变形监测宜与基坑变形监测同步。\n\n表10.7.1地下工程变形监测项目  \n\n\n\n\n\n表10.7.3-1新奥法施工拱顶下沉变形监测的周期  \n\n\n\n\n\n表10.7.3-2 新奥法施工地面建(构)筑物、地表沉陷的观测周期注：1表中 $L$ 为监测体或监测断面距开挖工作面的前、后距离，单位为 $\\mathbf { m } ; B$ 为开挖面宽度，单位为 $\\mathbf { m }$ 。2新奥法施工时，当地面建(构)筑物、地表沉陷观测3个月后，可根据变形情况将观测周期调整为每月观测1次，直到恢复稳定为止。\n\n\n\n\n\n4对于受隧道施工影响的地面建(构)筑物、地表、地下管线等的变形监测，应在开挖面距前方监测体 $\\mathrm { H } { + } \\mathrm { h }$ (H 为隧道埋深，单位为m；h为隧道高度，单位为m)时进行初始观测。观测初期，宜每天观测 $1 \\sim 2$ 次，相对稳定后可适当延长监测周期，恢复稳定后可终止观测。\n\n当采用新奥法施工时，其地面建(构)筑物、地表沉陷的观测周期应符合表 10．7．3-2的规定。\n\n5地下工程施工期间，当监测体的变形速率明显增大时，应及时增加观测次数；当变形量接近预警值或有事故征兆时，应持续观测。\n\n6地下工程在运营初期，第一年宜每季度观测一次，第二年宜每半年观测一次，以后宜每年观测1次，但在变形显著时，应及时增加观测次数。\n\n10．7．4地下工程基坑变形监测的主要技术要求，应符合本规范第10．5．3条第 $1 \\sim 4$ 款的规定；应力监测的计量仪表，应满足测试要求的精度；基坑回弹、分层地基土和地下水位的监测，应分别符合本规范第10．5． $4 \\sim 1 0$ ．5．6条的规定。\n\n10．7．5地下建(构)筑物的变形监测，应符合下列规定：\n\n1水平位移观测的基准点，宜布设在地下建(构)筑物的出入口附近或地下工程的隧道内的稳定位置。工作基点，应设置在底板的稳定区域且不少于3点；变形观测点，应布设在变形比较敏感的柱基、墩台和梁体上；水平位移观测，宜采用交会法、视准线法等。\n\n2垂直位移观测的基准点，应选在地下建(构)筑物的出入口附近不受沉降影响的区域，也可将基准点选在地下工程的隧道横洞内，必要时应设立深层钢管标，基准点个数不应少于3点；变形观测点应布设在主要的柱基、墩台、地下连续墙墙体、地下建筑底板上;垂直位移观测宜采用水准测量方法或静力水准测量方法，精度要求不高时也可采用电磁波测距三角高程测量方法。\n\n10．7．6隧道的变形监测，应符合下列规定：\n\n1隧道的变形监测，应对距离开挖面较近的隧道断面、不良地质构造、断层和衬砌结构裂缝较多的隧道断面的变形进行监测。\n\n2隧道内的基准点，应埋设在变形区外相对稳定的地方或隧道横洞内。必要时，应设立深层钢管标。\n\n3变形观测点应按断面布设。当采用新奥法施工时，其断面间距宜为 $1 0 { \\sim } 5 0 \\mathrm { m }$ ，点位应布设在隧道的顶部、底部和两腰，必要时可加密布设，新增设的监测断面宜靠近开挖面。当采用盾构法施工时，监测断面应选择并布设在不良地质构造、断层和衬砌结构裂缝较多的部位。\n\n4隧道拱顶下沉和底面回弹，宜采用水准测量方法。\n\n5衬砌结构收敛变形，可采用极坐标法测量，也可采用收敛计进行监测。\n\n0．7．7地下建筑物的建筑裂缝观测，按本规范第10．4．12条的要求执行。\n\n10．7．8地下建(构)筑物、地下隧道在施工和运营初期，还应对受影响的地面建(构)筑物、地表、地下管线等进行同步变形测量，并符合下列规定：\n\n1地面建(构)筑物的垂直位移变形观测点应布设在建筑物的主要柱基上，水平位移变形观测点宜布设在建筑物外墙的顶端和下部等变形敏感的部位。点位间距以 $1 5 \\mathrm { \\sim } 2 0 \\mathrm { m }$ 为宜。\n\n2地表沉陷变形观测点应布设在地下了程的变形影响区内。新奥法隧道施工时，地表沉陷变形观测点，应沿隧道地面中线呈横断面布设，断面间距宜为 $1 0 \\mathrm { \\sim } 5 0 \\mathrm { m }$ ，两侧的布点范围宜为隧道深度的2倍，每个横断面不少于5个变形观测点。\n\n3变形区内的燃气、上水、下水和热力等地下管线的变形观测点，宜设立在管顶或检修井的管道上。变形观测点可采用抱箍式和套筒式标志；当不能在管线上直接设点时，可在管线周围土');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2225ef5-bd10-4e07-bfc2-ff612d207e90', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 1）', '条文说明：原规范最大水胶比、最小水泥用量及最大氯离子含量的指标，是根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）表 1.0.7 对结构混凝土耐久性的基本要求拟定的。本次修订主要依据《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310-2019）的规定，并参照《混凝土结构耐久性设计标准》（GB/T 50476-2019）和《铁路混凝土结构耐久性设计规范》（TB 10005-2010）的规定，对相关指标作了相应调整。\n\n新颁布的《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T 3310-2019）代替《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》（JTG/T B07-01-2006），在耐久性设计要求中将公路桥涵混凝土结构及构件所处的环境类别划分成7类，作用等级分为6种，同时规定了各类环境作用下混凝土强度等级的最低要求、原材料选择以及耐久性设计的控制指标。\n\n## 6.8.4 混凝土处于不同环境与作用等级时，矿物掺合料的掺用量宜按表6.8.4的规定选用。\n\n表 6.8.4 混凝土中的矿物掺合料用量  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>混凝土类型</td><td rowspan=1 colspan=2>环境类别与作用等级</td><td rowspan=1 colspan=1>水胶比</td><td rowspan=1 colspan=1>粉煤灰(%)</td><td rowspan=1 colspan=1>磨细矿渣粉（%)</td></tr><tr><td rowspan=12 colspan=1>钢筋混凝土</td><td rowspan=2 colspan=1>一般环境</td><td rowspan=2 colspan=1>I</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>≤30</td><td rowspan=1 colspan=1>≤50</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>≤20</td><td rowspan=1 colspan=1>≤30</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>冻融环境</td><td rowspan=2 colspan=1>I</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>≤30</td><td rowspan=1 colspan=1>≤40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>≤20</td><td rowspan=1 colspan=1>≤30</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>近海或海洋氯化物环境/除冰盐等其他氯化物环境</td><td rowspan=2 colspan=1>II/IV</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>30~50</td><td rowspan=1 colspan=1>50~80</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>20~40</td><td rowspan=1 colspan=1>30~60</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>盐结晶环境</td><td rowspan=2 colspan=1>V</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>≤40</td><td rowspan=1 colspan=1>≤50</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>≤30</td><td rowspan=1 colspan=1>≤40</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>化学腐蚀环境</td><td rowspan=2 colspan=1>VI</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>30~50</td><td rowspan=1 colspan=1>40~60</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>20~40</td><td rowspan=1 colspan=1>30~50</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>磨蚀环境</td><td rowspan=2 colspan=1>VII</td><td rowspan=1 colspan=1>≤0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>≤30</td><td rowspan=1 colspan=1>≤40</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>≤20</td><td rowspan=1 colspan=1>≤30</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>预应力混凝土</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f224f86d-b477-4720-8cf3-6f734ae99492', '18《钢结构用高强度垫圈》（GB-T1230-2006）.md', '3尺寸', '3尺寸尺寸见图1和表1。\n\n  \n图1\n\n表1  \n\n\n\n\n\n注：括号内的规格为第二选择系列。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2253985-f2d8-40ae-b2b1-42e1078b381d', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '5 特大型沉井在下沉时，宜对沉井井壁的中心点进行高程监测（Part 2）', '力过小，混凝土从导管中流不出来（参见本规范第 9.2.11 条的说明）。\n\n#### 11.5.5 封底混凝土在灌注过程中发生事故或对封底施工的质量有疑问时，应对其进行检查鉴定，必要时可钻孔取芯检验。\n\n#### 11.5.6 封底混凝土应在强度满足设计要求后方可进行井内抽水，进行下一道工序。\n\n### 11.6 井孔填充与顶板浇筑\n\n#### 11.6.1 井孔填充时，所采用的材料、数量及填充顺序等应符合设计规定。\n\n#### 11.6.2 沉井顶部钢筋混凝土顶板的浇筑施工应符合设计要求及本规范相关章节的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f228cae6-c515-49a9-8647-0cf41f2facd8', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '静止悬挂装置stationary suspension', '静止悬挂装置stationary suspension rig在悬挂平台之前进行组装和定位的装置。\n\n### 3.2.69\n女儿墙卡钳parapet clamp固定在屋面女儿墙或类似静止结构上用于保持悬挂装置稳定性的装置(见图11)。\n\n### 3.2.70');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f228ea7d-92fa-4618-8971-131d459afc09', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．8 电线电缆及其敷设（Part 1）', '7．8 电线电缆及其敷设## 7．8．1 电线电缆选型\n\n电线电缆应选用铜芯多股软线，并根据电压等级、环境温度、敷设方式来选定。\n\n## 7．8．2 电线电缆截面选择\n\n### 7．8．2．1 导线截面应根据导线所承受的负载电流、线路允许的电压降、工作环境温度和敷设方式所要求的机械强度等来确定。\n\n### 7．8．2．2 起重机外部连接用电线电缆截面选择：对于多股单芯导线，截面不应小于 $1 . 5 ~ \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ；对于多股多芯电缆，截面不应小于 $1 . 0 \\ \\mathrm { m m ^ { 2 } }$ ；对于电子装置、油压伺服机构、检测与传感元件的连接线，其截面不作规定。\n\n## 7．8．3 导线的负载电流\n\n### 7．8．3．1 导线的负载电流为负载（电动机或其他用电器）在额定载荷下工作时的等效发热电流，即负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．2 导线的载流量不应小于负载的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．3 对于供电给单机构电动机的导线，其负载电流为电动机的额定工作电流。\n\n### 7．8．3．4 对于起重机的总电源导线，其负载电流应按式（138）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { W } } = I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } } + I _ { \\mathrm { A U X I } }\n$$\n\n……（138）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ — 总电源导线的额定工作电流，称作起重机工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ — 功率最大机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 其他两个可能同时工作的机构电动机的额定工作电流，单位为安培（A）；$I _ { \\mathrm { A U X I } }$ — 辅助电气设备与控制所需的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n$I _ { \\mathrm { W } }$ 的接电持续率与电动机额定工作电流对应的接电持续率相同，计算时应按等效发热原则统一接犑犆 犑犆电持续率，通常采用 $J C = 4 0 \\%$ 或 $J C = 1 0 0 \\%$ 。作为供电滑线设计依据时，应同时向用户提供工作电流值与相应的接电持续率。\n\n## 7．8．4 电压降\n\n### 7．8．4．1 总电压降\n\n对交流电源供电，在尖峰电流时，自供电变压器的低压母线至起重机任何一台电动机端子上的电源98\n\n的总电压降最大不得超过额定电压的 $1 5 \\%$ 。\n\n### 7．8．4．2 起重机内部电压降\n\n起重机内部电压降指自起重机供电点至各机构电动机端子，在最大起动电流下，线路可能产生的最大电压降。\n\n对于滑触线供电，起重机供电点指大车集电器；对于电缆卷筒或拖缆供电，起重机供电点指卷筒电缆或拖缆在地面开关柜的接线处。起重机内部电压降不应超过 $5 \\%$ 。\n\n特殊情况下，供电电压波动范围和起重机内部电压降，可由制造商和用户协商确定，但总电压降应符合7．8．4．1的规定。\n\n### 7．8．4．3 交流电导线电压降\n\n忽略导线单位长度的感抗时，导线电压降按式（139）计算：犔犐\n\n$$\n\\Delta U = \\frac { \\sqrt { 3 } L I \\cos \\varphi } { S \\gamma }\n$$\n\n……（139）\n\n式中：\n\n$\\Delta U$ — 导线的电压降，单位为伏特（V）；$L$ 导线有效长度，单位为米 $\\left( \\mathrm { m } \\right)$ ；1 最大工作电流，单位为安培(A)；  \ncos — 功率因数；S 导线截面，单位为平方毫米 $\\mathrm { . m m ^ { 2 } }$ ）；导线电导率，单位为米每欧姆平方毫米 $\\mathrm { ( m / \\Omega \\cdot \\ m m ^ { 2 } }$ ，铜取 $5 0 ( \\mathrm { m } / \\Omega \\cdot \\mathrm { m m } ^ { 2 }$\n\n### 7．8．4．4 最大工作电流\n\n单台电动机的最大工作电流为设计选定的最大起动电流。对于绕线转子电动机一般取犐 犐 犐 $2 , 2 \\ I _ { N } \\sim$ $2 . 5 ~ I _ { N }$ ，对于变频控制的笼型电动机一般取为犐 $1 . 5 ~ I _ { N } { \\sim } 1 . 8 ~ I _ { N }$ ，对于直接起动的笼型电动机参照电动机产品样本数据查取。 $I _ { N }$ 为电动机的额定工作电流。\n\n单台起重机的最大工作电流，按功率最大机构的电动机处于起动状态、其余可能同时工作机构的电动机处于额定工作状态时的电流进行计算，见式（140）。\n\n一般考虑三个机构同时工作的情况。\n\n$$\nI _ { \\mathrm { m a x } } = K I _ { \\mathrm { N 1 } } + I _ { \\mathrm { N 2 } } + I _ { \\mathrm { N 3 } }\n$$\n\n……（140）\n\n式中：\n\nmax— 起重机最大工作电流，单位为安培（A）；$K$ -功率最大机构电动机的起动电流倍数；$I _ { \\mathrm { N 1 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 2 } }$ ， $I _ { \\mathrm { N 3 } }$ — 三个机构电动机在额定载荷下的额定工作电流，单位为安培（A）。\n\n### 7．8．4．5 功率因数\n\n计算电压降时，电动机起动时的功率因数 ${ \\mathrm { c o s } } \\varp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2380bce-9bf6-4329-a6fa-225b1050695f', '44《中华人民共和国水法》（主席令第48号）.md', '第四章 水资源、水域和水工程的保护', '第四章 水资源、水域和水工程的保护第三十条 县级以上人民政府水行政主管部门、流域管理机构以及其他有关部门在制定水资源开发、利用规划和调度水资源时，应当注意维持江河的合理流量和湖泊、水库以及地下水的合理水位，维护水体的自然净化能力。\n\n第三十一条 从事水资源开发、利用、节约、保护和防治水害等水事活动，应当遵守经批准的规划；因违反规划造成江河和湖泊水域使用功能降低、地下水超采、地面沉降、水体污染的，应当承担治理责任。\n\n开采矿藏或者建设地下工程，因疏干排水导致地下水水位下降、水源枯竭或者地面塌陷，采矿单位或者建设单位应当采取补救措施；对他人生活和生产造成损失的，依法给予补偿。\n\n第三十二条 国务院水行政主管部门会同国务院环境保护行政主管部门、有关部门和有关省、自治区、直辖市人民政府，按照流域综合规划、水资源保护规划和经济社会发展要求，拟定国家确定的重要江河、湖泊的水功能区划，报国务院批准。跨省、自治区、直辖市的其他江河、湖泊的水功能区划，由有关流域管理机构会同江河、湖泊所在地的省、自治区、直辖市人民政府水行政主管部门、环境保护行政主管部门和其他有关部门拟定，分别经有关省、自治区、直辖市人民政府审查提出意见后，由国务院水行政主管部门会同国务院环境保护行政主管部门审核，报国务院或者其授权的部门批准。\n\n前款规定以外的其他江河、湖泊的水功能区划，由县级以上地方人民政府水行政主管部门会同同级人民政府环境保护行政主管部门和有关部门拟定，报同级人民政府或者其授权的部门批准，并报上一级水行政主管部门和环境保护行政主管部门备案。\n\n县级以上人民政府水行政主管部门或者流域管理机构应当按照水功能区对水质的要求和水体的自然净化能力，核定该水域的纳污能力，向环境保护行政主管部门提出该水域的限制排污总量意见。\n\n县级以上地方人民政府水行政主管部门和流域管理机构应当对水功能区的水质状况进行监测，发现重点污染物排放总量超过控制指标的，或者水功能区的水质未达到水域使用功能对水质的要求的，应当及时报告有关人民政府采取治理措施，并向环境保护行政主管部门通报。\n\n第三十三条 国家建立饮用水水源保护区制度。省、自治区、直辖市人民政府应当划定饮用水水源保护区，并采取措施，防止水源枯竭和水体污染，保证城乡居民饮用水安全。\n\n第三十四条 禁止在饮用水水源保护区内设置排污口。\n\n在江河、湖泊新建、改建或者扩大排污口，应当经过有管辖权的水行政主管部门或者流域管理机构同意，由环境保护行政主管部门负责对该建设项目的环境影响报告书进行审批。\n\n第三十五条 从事工程建设，占用农业灌溉水源、灌排工程设施，或者对原有灌溉用水、供水水源有不利影响的，建设单位应当采取相应的补救措施；造成损失的，依法给予补偿。\n\n第三十六条 在地下水超采地区，县级以上地方人民政府应当采取措施，严格控制开采地下水。在地下水严重超采地区，经省、自治区、直辖市人民政府批准，可以划定地下水禁止开采或者限制开采区。在沿海地区开采地下水，应当经过科学论证，并采取措施，防止地面沉降和海水入侵。\n第三十七条 禁止在江河、湖泊、水库、运河、渠道内弃置、堆放阻碍行洪的物体和种植阻碍行洪的林木及高秆作物。\n\n禁止在河道管理范围内建设妨碍行洪的建筑物、构筑物以及从事影响河势稳定、危害河岸堤防安全和其他妨碍河道行洪的活动。\n\n第三十八条 在河道管理范围内建设桥梁、码头和其他拦河、跨河、临河建筑物、构筑物，铺设跨河管道、电缆，应当符合国家规定的防洪标准和其他有关的技术要求，工程建设方案应当依照防洪法的有关规定报经有关水行政主管部门审查同意。\n\n因建设前款工程设施，需要扩建、改建、拆除或者损坏原有水工程设施的，建设单位应当负担扩建、改建的费用和损失补偿。但是，原有工程设施属于违法工程的除外。\n\n第三十九条 国家实行河道采砂许可制度。河道采砂许可制度实施办法，由国务院规定。\n\n在河道管理范围内采砂，影响河势稳定或者危及堤防安全的，有关县级以上人民政府水行政主管部门应当划定禁采区和规定禁采期，并予以公告。\n\n第四十条 禁止围湖造地。已经围垦的，应当按照国家规定的防洪标准有计划地退地还湖。\n\n禁止围垦河道。确需围垦的，应当经过科学论证，经省、自治区、直辖市人民政府水行政主管部门或者国务院水行政主管部门同意后，报本级人民政府批准。\n\n第四十一条 单位和个人有保护水工程的义务，不得侵占、毁坏堤防、护岸、防汛、水文监测、水文地质监测等工程设施。\n\n第四十二条 县级以上地方人民政府应当采取措施，保障本行政区域内水工程，特别是水坝和堤防的安全，限期消除险情。水行政主管部门应当加强对水工程安全的监督管理。\n\n第四十三条 国家对水工程实施保护。国家所有的水工程应当按照国务院的规定划定工程管理和保护范围。\n\n国务院水行政主管部门或者流域管理机构管理的水工程，由主管部门或者流域管理机构商有关省、自治区、直辖市人民政府划定工程管理和保护范围。\n\n前款规定以外的其他水工程，应当按照省、自治区、直辖市人民政府的规定，划定工程保护范围和保护职责。\n\n在水工程保护范围内，禁止从事影响水工程运行和危害水工程安全的爆破、打井、采石、取土等活动。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f238287c-dc93-4d23-b941-f4c4e7456b37', '20《起重机械安全监控管理系统》（GB-T28264-2017）.md', '6.10 系统的通信协议要求', '6.10 系统的通信协议要求## 6.10.1 系统的通信协议应符合国家现行标准的规定。  \n## 6.10.2 系统的用户通信协议应是对外开放的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f23e34be-efb4-417c-8c3b-c1bb01304112', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '起重机设计规范', '起重机设计规范');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f23fdebe-15d1-4418-ba51-1d638ea6d075', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 5）', 'm { q } } = 0 . 4$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用 $\\psi _ { \\mathscr { q } } = 0 , 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 1 , 0$ ；\n$\\psi _ { \\mathrm { q l } } Q _ { \\mathrm { l k } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { f d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , \\psi _ { \\mathrm { f l } } Q _ { \\mathrm { l k } } , \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { f d } }$ 一 作用频遇组合的效应设计值；$\\psi _ { \\scriptscriptstyle  { i } }$ ——汽车荷载（不计汽车冲击力）频遇值系数，取0.7。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用频遇组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n2准永久组合：永久作用标准值与可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用准永久组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { q d } } = S ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\bf k } , \\sum _ { j = 1 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\bf k } ) \n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { q d } }$ - 作用准永久组合的效应设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { q } } j }$ 汽车荷载（不计汽车冲击力）准永久值系数，取0.4。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用准永久组合的效应设计值Sqd可通过作用效应代数相加计算。\n\n### 4.1.7钢结构构件抗疲劳设计时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0。\n\n### 4.1.8结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用应采用标准值，作用分项系数应取为1.0，各项应力限值应按各设计规范规定采用。\n\n### 4.1.9验算结构的抗倾覆、滑动稳定时，稳定系数、各作用的分项系数及摩擦系数，应根据不同结构按各有关桥涵设计规范的规定确定。支座的摩擦系数可按表4.3.13规定采用。\n\n### 4.1.10构件在吊装、运输时，构件重力应乘以动力系数1.2（对结构不利时）或0.85（对结构有利时），并可视构件具体情况作适当增减。\n\n## 4.2永久作用\n\n### 4.2.1结构重力包括结构自重及桥面铺装、附属设备等附加重力。结构重力标准值可按表4.2.1所列常用材料的重度根据式（4.2.1）计算。\n\n$$\nG _ { \\mathrm { k } } = \\gamma V\n$$\n\n式中： $G _ { \\mathrm { k } }$ 结构重力标准值（kN）材料的重度（kN/m）；V- 体积（ $\\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）\n\n![](images/133d263f868f998ca30651def69cfe40729f133108173e6f156351aab9f4061b.jpg)  \n表4.2.1常用材料的重度\n\n### 4.2.2预加力计算应满足下列要求：\n\n1在结构进行正常使用极限状态设计和使用阶段构件应力计算时，预加力应作为永久作用计算其主效应和次效应，并计人相应阶段的预应力损失，但不计由于预加力偏心距增大引起的附加效应。\n\n2在结构进行承载能力极限状态设计时，预加力不应作为作用，应将预应力钢筋作为结构抗力的一部分。但在连续梁等超静定结构中，应考虑预加力引起的次效应。\n\n3预加力标准值可采用下式进行计算：\n\n$$\n\\begin{array} { l } { { F _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } A _ { \\mathrm { { p } } } } } \\\\ { { \\sigma _ { \\mathrm { { p e } } } = \\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } } - \\sigma _ { l } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $F _ { \\mathrm { p e } }$ 预加力标准值（kN）；$A _ { \\mathfrak { p } }$ -预应力钢筋的截面面积（ ${ \\mathfrak { m } } ^ { 2 }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { p e } }$ -预应力钢筋的有效预应力（ $\\mathrm { k P a }$ ；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2452953-5e59-463c-a994-7b572ce9b579', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用', '4.3.4.2.7 高危险度系数的应用某些起重机（例如铸造起重机或核工业用起重机）如果发生失效将对人员或经济造成特别严重的后果，在这些特殊情况下，应选用一个其值大于1的高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ ，以便使起重机获得更大的可靠性。\n\n此系数值根据特殊的使用要求来选取，一般可取 $\\gamma _ { \\mathrm { n } } { = } 1 . 0 5 { \\sim } 1 . 1$ 。\n\n用许用应力设计法时，安全系数 $n$ 等于强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 和高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 的乘积 $( \\Omega = \\gamma _ { \\mathrm { f i } } \\cdot \\gamma _ { \\mathrm { n } } )$ ）；用极限状态设计法时，各分项载荷应先乘以高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 后再进行计算与组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2516dcd-333f-449d-bc68-41fe59915941', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．7 电动机选择', '7．7 电动机选择## 7．7．1 电动机选择依据\n\n电动机的选择应依据：类型及结构型式；供电型式；功率；工作制、接电持续率；额定转矩、堵转转矩和最大转矩；额定转速；调速方式；防护等级；环境温度及湿度；海拔。\n\n## 7．7．2 电动机选型说明\n\n### 7．7．2．1 电动机的型式\n\n起重机应采用适合于起重冶金用的电动机，一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、变频异步电动机、自制动异步电动机和直流电动机，也可采用符合起重机要求的其他类型电动机。\n\n### 7．7．2．2 防护等级\n\n#### 7．7．2．2．1 电动机外壳防护等级应符合 GB／T4942．1的规定：\n\na） 室内使用时，在正常条件下，防护等级不应低于IP23；多尘环境下，防护等级不应低于IP44。b） 室外使用时，防护等级不应低于IP54。在可能出现冷凝水的情况下，应确保冷凝水出水孔畅通。\n\n#### 7．7．2．2．2 电动机在有专门的外部防护措施时，可采用较低的防护等级。\n\n### 7．7．2．3 爆炸性危险环境\n\n在具有爆炸性气体、蒸汽与空气混合物或其他爆炸性危险场所，应采用防爆型电动机。\n\n### 7．7．2．4 根据环境温度和海拔修正功率\n\n当电动机使用地点的海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ 和／或使用环境温度与其额定环境温度不一致时，其输出功率应按实际使用地点的海拔和使用环境温度下的输出功率计算。\n\n根据环境温度和海拔进行电动机功率修正计算，按式（136）进行：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { \\Delta N } } ^ { \\prime } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { \\Delta N } } } { K }\n$$\n\n……（136）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } } ^ { \\prime }$ — 根据环境温度和海拔修正后用来选用电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 未修正的所需电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$K$ 功率修正系数，由图15确定。\n\n### 修正系数 $K$\n\n  \n图 15 以环境温度和海拔为函数变量的修正值\n\n注1：修正系数 $K > 1$ 的值需由电动机制造商和起重机制造商共同确定；  \n注2：海拔大于 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，要指出环境温度。\n\n### 7．7．2．5 接电持续率和每小时工作循环数犆\n\n接电持续率 $J C$ 值用于在工作循环时间小于等于 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 的场合，由式（137）确定：\n\n在起重机一个工作循环中该机构的运转时间$J C { = }$ $\\times 1 0 0 \\%$ … （137）起重机一个工作循环的总时间\n\n起重机各机构的接电持续率 $J C$ 值、 $C Z$ 值、稳态负载平均系数 $G$ ，是影响电动机发热的重要因素，应根据实际载荷情况计算，并在起重机制造商和买方之间达成一致意见。如无法获得载荷情况的详细资料，可参考附录Q表Q．1选取。\n\n## 7．7．3 电动机的过载校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算。\n\n## 7．7．4 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按附录S的方法计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f25d143d-fac6-4a18-9289-958b8902fd29', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.4 桥涵净空', '3.4 桥涵净空## 3.4.1 本条要求桥涵净空符合公路建筑限界要求，这样可以使桥梁与公路更好地衔接，公路上的车辆可维持原速通过桥梁。车辆在公路上无障碍地行驶，尤其在高速公路和一级公路上，这是现代交通的最基本要求。\n\n“桥面净宽与路基宽度相同”中，路基宽度不含土路肩。\n\n## 3.4.2 在目前的桥梁设计中，一般不考虑路缘石对车辆的防撞作用，设置路缘石仅是为了起到视线诱导、排水和警示的作用。但是，如果路缘石能够对失控车辆起到第一道防护作用，则能更有效地降低事故严重程度，保护行人和车辆安全，减少事故损失。“山区公路网安全保障技术体系研究与示范工程”项目从路缘石对车辆所起的拦护作用方面考虑，基于车辆动态仿真实验对公路桥梁路缘石合理高度进行了研究。根据不同车速、不同碰撞角度、 不同路缘石高度条件的路缘石碰撞仿真实验结果，路缘石对偏驶车辆的拦护效果优劣程度为 $3 5 \\mathrm { c m } > 3 0 \\mathrm { c m } > 2 5 \\mathrm { c m } > 4 0 \\mathrm { c m } > 1 5 \\mathrm { c m } > 2 0 \\mathrm { c m }$ ，这与现行规范路缘石高度可取用 $2 5 \\ : \\beta 3 5 \\mathrm { { c m } }$ 的规定基本吻合。考虑到 $3 5 \\mathrm { c m }$ 高路缘石的拦护效果最佳，本次修订建议路侧环境危险时，桥梁路缘石高度取用较大值。\n\n## 3.4.3 关于河流中漂流物在水面上突出的高度，根据几十份调查资料，一般高出水面 $1 \\mathrm { m }$ 左右，最高可达 $2 \\mathrm { m }$ 。国外资料也有高出 $3 \\sim 4 \\mathrm { m }$ 的。设计时要按实地调查资料确定。\n\n## 3.4.4 当矩形涵洞进口净高大于 $3 \\mathrm { m }$ 时，其顶面至最高水面的净高不应小于 $0 . 5 \\mathrm { m }$ ,这与不通航河流上的梁底净空规定是一致的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2604035-a628-4e26-96d8-adcdb9352a1c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条术语引自《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ 55—2011）。\n\n## 2.0.7 结构物的表面系数 surface factor of structure结构物冷却面积（ $\\mathrm { m } ^ { 2 }$ ）与结构体积（ $\\mathfrak { m } ^ { 3 }$ ）的比值。\n\n## 2.0.8 高墩 high pier高度大于或等于 $4 0 \\mathrm m$ 的桥墩。\n\n## 2.0.9 大节段钢箱梁 large segmental of steel box girder 整跨安装或节段安装长度不小于 $5 0 \\mathrm { m }$ 的钢箱梁。\n\n## 2.0.10 移动模架逐跨现浇法 span by span method with stepping formwork\n\n采用可在墩台上纵向移动的支架及模板，在其上逐跨现浇梁体混凝土，并逐跨施加预应力的施工方法。\n\n## 2.0.11 悬臂浇筑法 cast-in-place cantilever method\n\n在以桥墩为中心的顺桥向两侧，采用专用设备对称平衡地逐段向跨中浇筑混凝土梁体，并逐段施加预应力的施工方法。\n\n## 2.0.12 挂篮 movable suspended scaffolding\n\n悬臂法浇筑混凝土梁体时，用于承受梁体自重及施工荷载，能逐段向前移动并经特殊设计的主要工艺设备。主要组成部分有承重系统、提升系统、锚固系统、行走系统、模板与支架系统。\n\n## 2.0.13 施工缝 construction joint\n\n因设计要求或施工需要分次浇筑，而在先、后浇筑的混凝土之间形成的接缝。\n\n## 2.0.14 悬臂拼装法 balance cantilever erection method\n\n在以桥墩为中心的顺桥向两侧，采用专用设备对称平衡地逐段向跨中拼装混凝土梁体预制块件，并逐段施加预应力的施工方法。\n\n## 2.0.15 预制节段逐跨拼装法 segmental construction span by span\n\n将预制好的梁体混凝土块件利用专用设备逐跨进行拼装，并逐跨施加预应力的施工方法。\n\n## 2.0.16 支架 support\n\n用于支承模板、结构构件或其他施工荷载的临时结构。\n\n## 2.0.17 托架（牛腿） corbel在桥梁某些部位施工时，利用预埋件与钢构件拼制联结而成的支架。\n\n## 2.0.18 顶推施工法 incremental launching method\n\n梁体逐段浇筑或拼装，在梁前端安装导梁，采用专用设备纵向顶推或牵引，使梁体到达各墩顶设计位置的施工方法。\n\n## 2.0.19 预拱度 camber\n\n为抵消梁、拱、桁架等结构在设计荷载及施工荷载作用下产生的位移（挠度），在施工或制造时所预留的与位移方向相反的校正量。\n\n## 2.0.20 施工荷载 construction load\n\n施工阶段施加在结构或构件上的临时荷载。\n\n## 2.0.21 风缆系统 cable-stayed stability system\n\n为保证永久结构或临时结构在施工过程中的稳定而进行专门设计的包括风缆及其附属设施的临时装置。\n\n## 2.0.22 缆索吊装法 erection with cableway method\n\n利用支承在索塔上的缆索，运输和安装桥梁构件的施工方法。\n\n## 2.0.23 转体施工法 construction by swing method\n\n利用地形地貌预制两个半孔桥跨结构，在桥墩或桥台上旋转就位跨中合龙的施工方法。\n\n## 2.0.24 钢构件 steel member\n\n组成钢桥的基本单元。其中整体节点、弦杆、斜杆、竖杆、纵梁、横梁、桥面板单元、底板单元、腹板单元、锚箱、箱形梁主梁、板梁主梁和独立编号的拼接板及节点板为主要钢构件；其余为次要钢构件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2628e9a-213e-4012-8474-c882441fe5dc', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '一、故障概况', '一、故障概况1.故障发生时间：2006年6月  \n2.故障发生单位：某钢铁公司  \n3.起重设备类型：桥式起重机  \n4.作业特点：吊运钢水罐  \n5.故障类型：齿形联轴器脱齿  \n6.故障危害程度：停机更换');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f26c4a3a-4d9f-48bc-9a89-e8a3c7233d39', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '2.0.1 构件 assembly', '2.0.1 构件 assembly由若干零件、板单元或杆件组合而成可独立安装的结构单元。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f278dcf3-08bd-4b19-850c-83e7e5789d05', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '表 3.2.6-4 光电测距三角高程测量的主要技术要求', '表 3.2.6-4 光电测距三角高程测量的主要技术要求<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>测量等级</td><td rowspan=1 colspan=1>测回内同向观测高差较差（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>同向测回间高差较差（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>对向观测高差较差（mm）</td><td rowspan=1 colspan=1>附合或环线闭合差（mm）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>四等</td><td rowspan=1 colspan=1>≤8vD</td><td rowspan=1 colspan=1>≤10vD</td><td rowspan=1 colspan=1>≤ 40vD</td><td rowspan=1 colspan=1>≤ 20√∑D</td></tr></table>\n\n\n注：D 为测距边长度（ $\\mathrm { { \\ k m } }$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f27e1f74-085f-40ef-af10-ded258424491', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：顶推施工的预应力混凝土连续梁，由于在顶推过程中，各截面要多次承受交替变化的正负弯矩，因此梁段中的预应力束有些是从顶推开始到连续梁就位都需要具有的永久钢束；有些是在顶推过程中需要，但在连续梁顶推就位后就要拆除的临时束；还有一些是为了减小在顶推过程中产生过大的反向弯矩，适当地减少张拉束数，待全梁顶推就位后再按需要添加的补充束。以上 3 种预应力钢束都需要严格按设计规定进行穿束张拉或拆除，不能随意增减或漏拆。\n\n## 17.7.6 导梁和临时墩的设置应符合下列规定：\n\n1 导梁的长度宜为顶推跨径的 $0 . 6 { \\sim } 0 . 8$ 倍，刚度宜为主梁的 $1 / 9 { \\sim } 1 / 1 5$ ，导梁与主梁梁体连接处的刚度应协调，预埋件的连接强度应满足梁体顶推时的受力要求，导梁前端的最大挠度应不大于设计规定。\n\n2 导梁全部节间的拼装应平整，其中线的允许偏差应不大于 $5 \\mathrm { m m }$ ，纵、横向底面高程的允许偏差应为 $\\pm 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3 桥跨中间设有临时墩时，其施工技术要求应符合设计规定及本规范第15章的规定；梁体顶推施工完成并落位到永久支座上后，应及时将其拆除。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2879e7e-7a04-4ec2-9056-ab9852835b97', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '7 雪荷载..... …. 212', '7 雪荷载..... …. 212## 7.1 雪荷载标准值及基本雪压.......... 212  \n## 7.2 屋面积雪分布系数 … 214');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f289b63b-a617-4be7-b705-f5a270a1ea6a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 40）', 'n=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3．温度变化引起的载荷，见4.2.2.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>1.05</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>偏斜水平侧向载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>偏斜运行时的水平侧向载荷，见4.2.2.1,4.2.2.2</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.16</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>10</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=2>1．猛烈提升地面物品的动载荷,见4.2.1.1.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1. 22</td><td rowspan=1 colspan=1>Φ2max</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>11</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．非工作状态风载荷,见4.2.3.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspa');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f297eec6-0905-4b83-87d6-f92223f54c84', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '中华人民共和国国务院令', '中华人民共和国国务院令');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f29eb6c6-2301-4ed6-ad40-4178f0a05623', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犗', '附 录 犗## （规范性附录）\n\n## 用于结构疲劳强度计算的构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式\n\n构件可以用铆钉、螺栓或焊缝进行连接。\n\n起重机常用的焊接型式有对接焊、双面坡口对接焊（K 形焊）和角焊，焊接质量分为普通质量（O．Q）和特殊质量（S．Q）两类，如表O．1所示。\n\n在表 O．1中还对某些型式的焊接接头作出了焊接检验的规定。\n\n表 犗．1 焊接质量  \n\n\n\n\n\n表 O．2所列各种不同的连接方法是按照他们所产生的应力集中情况的大小来进行分类的。\n\n对一条给定的焊缝来说，其应力集中情况随接头所受的载荷型式而变。\n\n例如：对一个角焊缝接头进行纵向拉伸、压缩（0．31）或纵向剪切（0．51）时，应力集中情况等级划归为 $\\mathrm { K } _ { 0 }$ 类；进行横向拉伸或压缩（3．2或4．4）时，其应力集中情况等级则划归为 $\\mathrm { K } _ { 3 }$ 或 $\\mathrm { K _ { 4 } }$ 类。\n\n表 犗．2 构件连接的应力集中情况等级和构件接头型式');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2a4b6df-7a40-4941-9ecc-30a28427abae', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第三章 事故调查', '第三章 事故调查第十九条 特别重大事故由国务院或者国务院授权有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n重大事故、较大事故、一般事故分别由事故发生地省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府负责调查。省级人民政府、设区的市级人民政府、县级人民政府可以直接组织事故调查组进行调查，也可以授权或者委托有关部门组织事故调查组进行调查。\n\n未造成人员伤亡的一般事故，县级人民政府也可以委托事故发生单位组织事故调查组进行调查。\n\n第二十条 上级人民政府认为必要时，可以调查由下级人民政府负责调查的事故。自事故发生之日起 30 日内（道路交通事故、火灾事故自发生之日起 7 日内），因事故伤亡人数变化导致事故等级发生变化，依照本条例规定应当由上级人民政府负责调查的，上级人民政府可以另行组织事故调查组进行调查。\n\n第二十一条 特别重大事故以下等级事故，事故发生地与事故发生单位不在同一个县级以上行政区域的，由事故发生地人民政府负责调查，事故发生单位所在地人民政府应当派人参加。\n\n第二十二条 事故调查组的组成应当遵循精简、效能的原则。\n\n根据事故的具体情况，事故调查组由有关人民政府、安全生产监督管理部门、负有安全生产监督管理职责的有关部门、监察机关、公安机关以及工会派人组成，并应当邀请人民检察院派人参加。\n\n事故调查组可以聘请有关专家参与调查。\n\n第二十三条 事故调查组成员应当具有事故调查所需要的知识和专长，并与所调查的事故没有直接利害关系。\n\n第二十四条 事故调查组组长由负责事故调查的人民政府指定。事故调查组组长主持事故调查组的工作。\n\n第二十五条 事故调查组履行下列职责：\n\n（一）查明事故发生的经过、原因、人员伤亡情况及直接经济损失；\n\n（二）认定事故的性质和事故责任；  \n（三）提出对事故责任者的处理建议；  \n（四）总结事故教训，提出防范和整改措施；  \n（五）提交事故调查报告。\n\n第二十六条 事故调查组有权向有关单位和个人了解与事故有关的情况，并要求其提供相关文件、资料，有关单位和个人不得拒绝。\n\n事故发生单位的负责人和有关人员在事故调查期间不得擅离职守，并应当随时接受事故调查组的询问，如实提供有关情况。\n\n事故调查中发现涉嫌犯罪的，事故调查组应当及时将有关材料或者其复印件移交司法机关处理。\n\n第二十七条 事故调查中需要进行技术鉴定的，事故调查组应当委托具有国家规定资质的单位进行技术鉴定。必要时，事故调查组可以直接组织专家进行技术鉴定。技术鉴定所需时间不计入事故调查期限。\n\n第二十八条 事故调查组成员在事故调查工作中应当诚信公正、恪尽职守，遵守事故调查组的纪律，保守事故调查的秘密。\n\n未经事故调查组组长允许，事故调查组成员不得擅自发布有关事故的信息。\n\n第二十九条 事故调查组应当自事故发生之日起60 日内提交事故调查报告；特殊情况下，经负责事故调查的人民政府批准，提交事故调查报告的期限可以适当延长，但延长的期限最长不超过 60 日。\n\n第三十条 事故调查报告应当包括下列内容：\n\n（一）事故发生单位概况；  \n（二）事故发生经过和事故救援情况；  \n（三）事故造成的人员伤亡和直接经济损失；  \n（四）事故发生的原因和事故性质；  \n（五）事故责任的认定以及对事故责任者的处理\n\n建议；\n\n（六）事故防范和整改措施。\n\n事故调查报告应当附具有关证据材料。事故调查组成员应当在事故调查报告上签名。\n\n第三十一条 事故调查报告报送负责事故调查的人民政府后，事故调查工作即告结束。事故调查的有关资料应当归档保存。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2a6b60e-57b1-4165-bb38-d2dcaf780d84', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '2.0.4 零件 part', '2.0.4 零件 part组成构件的最小单元。按功能分为主要零件和次要零件，钢箱梁的顶板、底板、腹板、横隔板、纵隔板、U形肋、斜拉索锚箱板；吊索的锚固耳板、拼接板；钢桁梁及钢箱拱的盖板、腹板、横隔板、节点板、拼接板；钢板梁的主梁盖板、腹板、横梁盖板、腹板、拼接板；钢塔的壁板、隔板、锚固板、拼接板；钢管拱的拱肋弦管、腹杆、横撑管、内法兰等为主要零件，其余为次要零件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2a73f65-dadc-44e6-9910-be43762a58fe', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订将片石混凝土的内容调整至本章，加筋土桥台的内容调整至第 15 章。\n\n16.1.2 天然地基上的圬工基础砌体，施工前应按本规范第 13 章的有关规定，对基底进行检验和处理。\n\n16.1.3 圬工砌体中沉降缝、伸缩缝、泄水孔及防水层的设置，应符合设计规定。\n\n## 16.2 材料\n\n16.2.1 圬工砌体工程所用的石料应符合下列规定：\n\n1 石料应符合设计规定的类别和强度，石质应均匀、不易风化、无裂纹。1月份平均气温低于- $1 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 的地区，除干旱地区的不受冰冻部位外，所用石料应通过冻融试验，其抗冻性指标合格后方可使用。\n\n2 片石的厚度应不小于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 。用作镶面的片石，应选择表面较平整、尺寸较大者，并应稍加修整。\n\n3 块石的形状应大致方正，上下面应大致平整，厚度应为 $2 0 0 { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，宽度应为厚度的 $1 . 0 { \\sim } 1 . 5$ 倍，长度应为厚度的 $1 . 5 { \\sim } 3 . 0$ 倍。块石如有锋棱锐角，应敲除。块石用作镶面时，应从外露面四周向内稍作修凿；后部可不作修凿，但应略小于修凿部分。\n\n4 粗料石的外形应方正，成六面体，厚度应为 $2 0 0 { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，宽度应为厚度的$1 . 0 { \\sim } 1 . 5$ 倍，长度应为厚度的 $2 . 5 { \\sim } 4 . 0$ 倍，表面凹陷深度应不大于 $2 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。加工镶面粗料石时，丁石长度应比相邻顺石宽度大 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ ；修凿面每 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 长应有錾路$4 { \\sim } 5$ 条，侧面修凿面应与外露面垂直，正面凹陷深度应不超过 $1 5 \\mathrm { m m }$ ；外露面带细凿边缘时，细凿边缘的宽度应为 $3 0 { \\sim } 5 0 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2af4587-5d2a-464b-9430-f179871e1265', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '2 术语和符号（Part 1）', '2 术语和符号## 2.1 术语\n2．1．1 卫星定位测量satellite positioning利用两台或两台以上接收机同时接收多颗定位卫星信号，确定地面点相对位置的方法。\n\n2．1．2卫星定位测量控制网satellite positioning control network利用卫星定位测量技术建立的测量控制网。\n\n2.1.3三角形网triangular network\n\n由一系列相连的三角形构成的测量控制网。它是对已往三角网、三边网和边角网的统称。\n\n2.1.4 三角形网测量 triangular control network survey\n\n通过测定三角形网中各三角形的顶点水平角、边的长度，来确定控制点位置的方法。它是对已往三角测量、三边测量和边角网测量的统称。\n\n2.1.5 $2 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器 $2 ^ { \\prime \\prime }$ class instrument\n\n$2 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器是指一测回水平方向中误差标称为 $2 ^ { \\prime \\prime }$ 的测角仪器，包括全站仪、电子经纬仪、光学经纬仪。 $1 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器和 $6 ^ { \\prime \\prime }$ 级仪器的定义方法相似。\n\n2．1.65mm 级仪器5mmclassinstrument\n\n5mm 级仪器是指当测距长度为1km时，由电磁波测距仪器的标称精度公式计算的测距中误差为5mm 的仪器，包括测距仪、全站仪。1mm 级仪器和 $1 0 ~ \\mathrm { \\ m m }$ 级仪器的定义方法相似。\n\n2．1．7数字地形图digital topographicmap将地形信息按一定的规则和方法采用计算机生成和计算机数据格式存储的地形图。\n\n2．1．8纸质地形图paper topographic map将地形信息直接用符号、注记及等高线表示并绘制在纸质或聚酯薄膜上的正射投影图。\n\n2.1.9 变形监测deformation monitoring\n\n对建(构)筑物及其地基、建筑基坑或一定范围内的岩体及土体的位移、沉降、倾斜、挠度、裂缝和相关影响因素(如地下水、温度、应力应变等)进行监测，并提供变形分析预报的过程。\n\n## 2.2 符 号\nA--GPS接收机标称的固定误差；  \nα -电磁波测距仪器标称的固定误差；  \nB---GPS 接收机标称的比例误差系数、隧道开挖面宽度；  \nb- -电磁波测距仪器标称的比例误差系数；  \nC- 照准差；  \nD- -电磁波测距边长度、GPS-RTK参考站到检查点的距离、送变电线路档距；\n\n$\\mathrm { D } _ { \\mathrm { g } }$ ——测距边在高斯投影面上的长度;DH——测区平均高程面上的测距边长度；Dp——测线的水平距离；$\\mathrm { D } _ { 0 }$ ——归算到参考椭球面上的测距边长度;d--GPS 网相邻点间的距离、灌注桩的桩径;DS05、DS1、DS3—一水准仪型号；$f _ { \\mathrm { { \\beta } } }$ ——方位角闭合差；H———水深、建(构)筑物的高度、安装测量管道垂直部分长度、桥梁索塔高度、隧道埋深；$\\mathrm { H } _ { \\mathrm { m } }$ —测距边两端点的平均高程；$\\mathrm { H _ { p } }$ —测区的平均高程;h- -高差、建筑施工的沉井高度、地下管线的埋深、隧道高度；$\\mathrm { h _ { d } }$ -基本等高距；$\\mathrm { h } _ { \\mathrm { m } }$ 一一测区大地水准面高出参考椭球面的高差；i——水准仪视准轴与水准管轴的夹角；K——大气折光系数；L——水准测段或路线长度、天车或起重机轨道长度、桥的总长、桥的跨径、隧道两开挖洞口间长度、监测体或监测断面距隧道开挖工作面的前后距离;$\\it { \\Delta } i$ ——测点至线路中桩的水平距离、桥梁所跨越的江(河流、峡谷)的宽度；M——测图比例尺分母、中误差；$\\mathrm { M } _ { \\mathrm { w } }$ ——高差全中误差；$\\mathrm { M } _ { \\triangle }$ —高差偶然中误差；M- -中误差；mD -测距中误差；$\\mathrm { m _ { H } }$ 地下管线重复探查的平面位置中误差；mv -地下管线重复探查的埋深中误差;ma -方位角中误差；$\\mathfrak { m } _ { \\mathrm { { \\beta } } }$ - -测角中误差；N- -附合路线或闭合环的个数；n -测站数、测段数、边数、基线数、三角形个数、建筑物结构的跨数；P- -测量的权；R- 地球平均曲率半径；$\\mathrm { R _ { A } }$ 参考椭球体在测距边方向法截弧的曲率半径；$\\mathrm { R } _ { \\mathrm { m } } ^ { \\mathrm { \\Delta } }$ 测距边中点处在参考椭球面上的平均曲率半径;S- -边长、斜距、两相邻细部点间的距离、转点桩至中桩的距离；T- -边长相对中误差分母；W—闭合差；$\\mathbb { W } _ { \\mathrm { x } }$ 、Wy、 ${ \\mathbb { W } _ { \\mathrm { { z } } } }$ —坐标分量闭合差；${ \\mathbb { W } } _ { \\mathrm { f } }$ 、 $\\mathbb { W } _ { \\mathrm { g } }$ 、 ${ \\mathbb { W } } _ { \\mathrm { j } }$ 、Wb——分别为方位角条件、固定角条件、角-极条件、边(基线)条件自由项的限差；\n\nym 测距边两端点横坐标的平均值;');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2bc2484-06c8-4b38-a083-ac9c181a7ab3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 38）', '/td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1>5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.41</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>4</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>4.2包括起升机构的任何驱动机构加速引起的</td><td rowspan=1 colspan=1>1.55</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.48</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>$5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>5</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=2>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=2>载     荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YPA</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YPB</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>分项载荷系数YpC</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移和变形引起的载荷，见4.2.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1>');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2cdf491-5b63-437d-bbd8-60eb3eff0ce6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 渗透系数是表示岩土透水性能的数量指标，亦称为水力传导系数，由达西（Darcy）定律： $\\mathsf { q } = \\mathsf { K } \\mathsf { I }$ 求得，式中 q 为单位渗流量，也称渗流速度（m/d）；K 为渗透系数（m/d）；I 为水力坡度，无量纲。当 $\\mathsf { I } = \\mathsf { 1 }$ 时，表明渗透系数在数值上等于水力坡度，即通过单位面积的渗流量。岩土的渗透系数越大，透水性越强，反之越弱。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2ce8509-d1c9-4088-b56e-691e0562fa0d', '23《江苏省高速公路施工标准化指南》（DB32T）.md', '6.5.6 养生及交通管制', '6.5.6 养生及交通管制（1）每一段碾压完成以后应立即进行质量检查，并开始养生。\n\n（2）养生方法：应将麻布或透水无纺土工布湿润，然后人工覆盖在碾压完成的基层顶面。覆盖2h后，再用洒水车洒水，或用塑料薄膜覆盖养生。在7d内应保持基层处于湿润状态，28d内正常养护。养生结束后，应将覆盖物清除干净。\n\n（3）用洒水车洒水养生时，洒水车的喷头要用喷雾式，不得用高压式喷管，以免破坏基层结构，每天洒水次数应视气候而定，整个养生期间应始终保持水泥稳定碎石层表面湿润。\n\n（4）基层养生期不应少于7d。养生期内洒水车必须在另外一倒车道上行驶，工人手持水笼带，跨过中分带喷洒养生水。（5）在养生期间应封闭变通。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2cf1e87-7773-42dd-885c-027e6cdf874b', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '7 接头的现场检验与验收', '7 接头的现场检验与验收7.0.1 本条是加强施工管理重要的一环。强调接头技术提供单位应提交全套技术文件，应包括：\n\n1工程所用接头的有效型式检验报告;\n\n2连接件产品设计、接头加工安装要求的相关技术文件；例如钢筋连接操作规程企业标准，套筒产品企业标准等；\n\n3连接件产品合格证和连接件原材料质量证明书等内容，这些都是施工现场钢筋接头加工、安装和质量控制的重要环节。\n\n接头有效型式检验报告系指报告中接头类型、型式、规格、钢筋强度和接头性能等级等技术参数应与工程中使用的接头参数一致，尤其应核对丝头螺纹与套筒螺纹参数的一致性，以及报告有效期应能覆盖工程的工期。\n\n提交上述文件，便于质量监督部门随时检查、核对现场套筒产品和丝头加工质量。包括核对工程所用套筒原材料品种，采用45号钢冷拔或冷轧精密无缝钢管（俗称光亮管）制作的套筒，应验证钢管原材料是否进行过退火处理并满足现行行业标准《钢筋机械连接用套筒》JG/T163中对钢管强度限值和断后伸长率的要求（按现行国家标准《冷拔或冷轧精密无缝钢管》GB/T3639规定，上述标准中 $\\delta _ { 5 }$ 应修改为A)。\n\n7.0.2 钢筋连接工程开始前，应对不同钢厂的进场钢筋进行接头工艺检验，主要检验接头技术提供单位采用的接头类型（如剥肋滚轧直螺纹接头、镦粗直螺纹接头）和接头型式（如标准型、异径型等)、加工工艺参数是否与本工程中进场钢筋相适应，以提高实际工程中抽样试件的合格率，减少在工程应用后发现问题造成的经济损失，施工过程中如更换钢筋生产厂、改变接头加工工艺或接头技术提供单位，应补充进行工艺检验。此外，本规程\n\n2010 年版开始在现场工艺检验中增加了残余变形检验的要求，这是控制现场接头加工质量、克服钢筋接头型式检验结果与施工现场接头质量严重脱节的重要措施；某些钢筋机械接头尽管其强度满足了规程要求，接头残余变形不一定能满足要求，尤其是螺纹套筒与钢筋丝头尺寸不匹配或螺纹加工质量较差时；增加本条要求后可以促进接头加工单位的自律，或淘汰一部分技术和管理水平低的接头加工企业。本条修订时，删除了工艺检验的复检规则，主要考虑工艺检验与验收批检验的性质差异，工艺检验不合格时，允许调整工艺后重新检验而不必按复检规则对待。\n\n7.0.3 本条是新增条款。钢筋丝头加工的质量检验主要依靠加工单位自检。为加强监督，监理或质检部门对现场丝头加工质量有异议时，可随机抽取接头试件进行极限抗拉强度和单向拉伸残余变形试验。本条规定有利于增强加工单位的自律，进一步提高钢筋机械接头质量水平。\n\n7.0.4 本条明确接头安装前应进行的检验项目和验收要求。规定了接头安装前应重点检查套筒标志和套筒材料与型式检验报告中的一致性。套筒应按产品标准要求有明显标志并具可追溯性，应检查套筒适用的钢筋强度等级以及与型式检验报告的一致性，应能够反映连接件适用的钢筋强度等级、类型、型式、规格，是否有可以追溯产品原材料力学性能和加工质量的生产批号和厂家标识，当出现产品不合格时可以追溯其原因以及区分不合格产品批次并进行有效处理。本条规定对钢筋连接件生产单位提出了较高的质量管理要求。\n\n7.0.5 接头按验收批进行现场检验。同验收批条件为：同钢筋生产厂、同强度等级、同规格、同类型、同型式接头以500个为一个验收批。不足此数时也按一批考虑。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2d07a88-3dde-419c-a5ca-9af06185e7fb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 31）', ' rowspan=\"1\">入</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">受弯构件(梁)对弱轴(y轴)的长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">双xy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">实腹式轴心受力构件对强轴(x轴)或弱轴(y轴)的计算长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（43)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">x、λy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件对强轴(x轴)或弱轴(y轴)的计算长细比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（51)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">从</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">抗滑移系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（38）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">从</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">泊桑比</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（53)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">从</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮轴承摩擦阻力系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（87）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">山</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">与支承方式有关的（在两个互相垂直的平面内不一定相同)长度系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">12</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变截面长度系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">13</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">考虑拉臂钢丝绳或起升钢丝绳阻碍臂架在回转平面内变形的长度系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(J.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">P</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（57）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">正应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(32)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">拉伸(或压缩)应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(34)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最大应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(105)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">0</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">最大计算正应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(116)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">[]</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢材的基本许用应力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（28）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">四</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm²</td><td colspan=');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2da42df-9f28-4e0c-bed2-d889dd95d168', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：施工监控是保证顶进施工质量的重要手段，在顶进过程中需要实时进行监测与控制，及时分析测量数据，随时准确掌握顶进桥涵主体结构的状态，预测其发展趋势。发生左右偏差时，一般采用挖土校正法和千斤顶校正法进行调整；发生上下偏差时，一般采用调整刃角挖土量、铺筑石料、基底注浆、插入小桩等方法进行调整。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2dcc960-5676-4290-b317-107a92a3ba20', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犘（Part 2）', '同式(93）。\n\n##### 犘．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．4）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。当惯性力较大时，应将惯性力与等效阻力相加，以考虑惯性力的影响。\n\n#### 犘．2．2．2 变幅机构\n\n##### 犘．2．2．2．1 非平衡动臂式变幅机构\n\n###### 犘．2．2．2．1．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．5）计算：\n\n$$\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { e q } } v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ a \\eta }\n$$\n\n……（P．5）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ — 变幅机构电动机的等效变幅功率，单位为千瓦 $( \\mathrm { k W } )$ ）；  \n$P _ { \\mathrm { e q } }$ — 变幅牵引构件上的等效变幅力，简化计算取 $P _ { \\mathrm { e q } } = P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ ，单位为牛顿（N）， $P _ { \\mathrm { Z m a x } }$ 按式（95）计算；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 变幅牵引构件的运动线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；$a$ 同式（77）；变幅机构总传动效率。\n\n### 犘．2．2．2．1．2 电动机初选\n\n用式（P．5）计算所得的结果和该机构的接电持续率（见附录 Q），便可从电动机样本上初选所需的\n\n电动机。\n\n### 犘．2．2．2．2 平衡臂架式变幅机构\n\n#### 犘．2．2．2．2．1 变幅机构电动机的等效变幅功率\n\n变幅机构电动机的等效变幅功率由式（P．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { e } } { = } \\frac { F _ { \\mathrm { { I d } } } \\cdot v _ { \\mathrm { b } } } { 1 ~ 0 0 0 ~ \\eta }\n$$\n\n……（P．6）\n\n式中：  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 同式（P．5）；  \n$F _ { \\mathrm { H } }$ — 同式（96）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { b } }$ — 牵引构件（钢丝绳、齿条、螺杆、液压缸、活塞等）的线速度，单位为米每秒 $\\mathrm { ( m / s ) }$ ）；-同式(P.5）。\n\n#### 犘．2．2．2．2．2 电动机初选\n\n用式（P．6）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。\n\n### 犘．2．3 稳态负载系数法\n\n稳态负载系数法适用于各机构中能给出有关资料的绕线转子异步电动机。\n\n#### 犘．2．3．1 所选电动机的功率\n\n所选电动机的功率按式（P．7）或式（P．8）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { N } }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { n } } { \\geqslant } G P _ { \\mathrm { e } }\n$$\n\n…（P．7）……（P．8）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ n ~ } }$ — 所选电动机在相应的 值和实际接电持续率 $J C$ 值下的功率，单位为千瓦（kW）；$G$ 稳态负载平均系数；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 电动机的稳态功率，见式 $( \\mathrm { P } . 1 ) \\sim$ 式（P．3）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ —— 电动机的等效功率，见式（P．4）～式（P．6）。犑犆\n\n各种起重机各机构的接电持续率 $J C$ ，稳态负载平均系数犆 $G$ ，均应根据实际的载荷情况计算。如在犌设计时，无法获得其详细资料，则可参照附录 Q中的 $J C , C Z , G$ 值选取。\n\n$G$ 的具体数值见表 P．1。\n\n表 犘．1 稳态负载平均系数 $\\textbf { G }$   \n\n\n\n\n\n#### 犘．2．3．2 电动机的初选\n\n用式（P．7）、式（P．8）计算所得的结果从电动机样本上初选所需的电动机。′\n\n### 犘．2．4 等效接电持续率经验法（用于起升机构）\n\n#### 犘．2．4．1 等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$\n\n与机构工作级别对应的初选电动机用的等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ ，见表 P．2。\n\n表犘．2 机构工作级别与等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$   \n\n\n\n\n\n#### 犘．2．4．2 初选电动机\n\n根据式（P．1）计算的结果，按照起升机构工作级别，由表P．2查出等效接电持续率 $J C ^ { \\prime }$ 后，从电动机样本上可初选出所需的电动机。\n\n### 犘．2．5 等效平均功率法\n\n#### 犘．2．5．1 等效平均功率法的计算\n\n在得到电动机的负荷图后（例如：对作起升运动的起升机构，和作水平运动的运行、回转、平衡变幅犕等机构，见图 P．1），便可计算出等效平均阻力矩 $M _ { m e d }$ 犿犲和等效平均功率，并初选出所需的电动机。\n\n等效平均阻力矩按式（P．9）计算：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { m e d } } = \\sqrt { \\frac { M _ { 1 } ^ { 2 } t _ { 1 } + M _ { 2 } ^ { 2 } t _ { 2 } + M _ { 3 } ^ { 2 } t _ { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2e363bf-15c3-4f4c-807e-dd5dc8fd7b5a', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '二、工人准入', '二、工人准入');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f2f4e221-46b8-4961-bbb3-1069ae0c24b9', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 1）', '4.1作用分类、代表值和作用组合4.1.1公路桥涵设计采用的作用分为永久作用、可变作用、偶然作用和地震作用四类，规定于表4.1.1。\n\n表4.1.1作用分类  \n\n\n\n\n\n4.1.2公路桥涵设计时，对不同的作用应按下列规定采用不同的代表值：\n\n1永久作用的代表值为其标准值。永久作用标准值可根据统计、计算，并结合工程经验综合分析确定。\n\n2可变作用的代表值包括标准值、组合值、频遇值和准永久值。组合值、频遇值和准永久值可通过可变作用的标准值分别乘以组合值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ 、频遇值系数 $\\psi _ { \\mathrm { { f } } }$ 和准永久值系数 $\\psi _ { \\mathrm { q } }$ 来确定。\n\n3偶然作用取其设计值作为代表值，可根据历史记载、现场观测和试验，并结合工程经验综合分析确定，也可根据有关标准的专门规定确定。\n\n4地震作用的代表值为其标准值。地震作用的标准值应根据现行《公路工程抗震规范》（JTG B02）的规定确定\n\n4.1.3作用的设计值应为作用的标准值或组合值乘以相应的作用分项系数。\n\n4.1.4公路桥涵结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态、正常使用极限状态进行作用组合，均应按下列原则取其最不利组合效应进行设计：\n\n1只有在结构上可能同时出现的作用，才进行组合。当结构或结构构件需做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用组合效应进行计算。\n\n2当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组合。实际不可能同时出现的作用或同时参与组合概率很小的作用，按表4.1.4规定不考虑其参与组合。\n\n表4.1.4可变作用不同时组合表  \n\n\n\n\n\n3施工阶段的作用组合，应按计算需要及结构所处条件而定，结构上的施工人员和施工机具设备均应作为可变作用加以考虑。组合式桥梁，当把底梁作为施工支撑时，作用组合效应宜分两个阶段计算，底梁受荷为第一个阶段，组合梁受荷为第二个阶段。\n\n4多个偶然作用不同时参与组合。  \n5地震作用不与偶然作用同时参与组合。\n\n4.1.5公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，对持久设计状况和短暂设计状况应采用作用的基本组合，对偶然设计状况应采用作用的偶然组合，对地震设计状况应采用作用的地震组合，并应符合下列规定：\n\n1基本组合：永久作用设计值与可变作用设计值相组合。\n\n1）作用基本组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { 0 } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } \\gamma _ { G _ { i } } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ \\gamma _ { Q _ { 1 } } \\gamma _ { \\mathrm { L } } Q _ { 1 \\mathrm { k } } , ~ \\psi _ { \\mathrm { c } } \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\gamma _ { \\mathrm { L } j } \\gamma _ { Q _ { j } } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n或\n\n$$\nS _ { \\mathrm { u d } } = \\gamma _ { \\mathrm { { 0 } } } S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { d } } , ~ Q _ { \\mathrm { 1 d } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } Q _ { j \\mathrm { d } } ) ~\n$$\n\n式中： $S _ { \\mathrm { u d } }$ - 承载能力极限状态下作用基本组合的效应设计值；\n\n$S$ （）一作用组合的效应函数；$\\gamma _ { 0 }$ - 结构重要性系数，按表4.1.5-1规定的结构设计安全等级采用，按持久状况和短暂状况承载能力极限状态设计时，公路桥涵结构设计安全等级应不低于表4.1.5-1的规定，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9，  \n$G _ { i \\mathbf { k } }$ 、 $\\gamma _ { G _ { i } }$ $G _ { i \\mathrm { d } }$ $i$ $i$ 个永的理数，表42规定采用$\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } }$ —汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） 的分项系数。采用车道荷载计算时取YQ 1.4 采用车辆荷载计算时，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { 0 } _ { 1 } } = 1 . 8$ 。当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { Q } _ { 1 } } = 1$ .4；对专为承受某作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取 $\\gamma _ { \\textsc { q } } = 1 . 4$ ；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载，其分项系数也取 $\\gamma _ { 0 , \\cdot } = 1 . 4$   \n$Q _ { \\textrm { l k } }$ 、 $Q _ { \\mathrm { l d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ； ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f304398e-1b18-42cf-9a6e-e36898c99050', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了1h 促凝压蒸发快速测定水泥混凝土强度的试验方法。\n\n本方法适用于通用硅酸盐水泥、道路硅酸盐水泥及指定采用本方法的其他品种水泥及掺加常用外加剂的质量均匀的新拌水泥混凝土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f30e1d4c-5788-4e36-bee7-2ae60a2819a3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：环氧树脂涂层钢筋在运输、装卸、存放、加工制作及绑扎安装等过程中，所有不当的方式均会使涂层受到损伤而降低其防腐蚀性能，涂层的局部损伤是钢筋腐蚀破坏的根源，因此在使用过程的各个环节中均需要采取必要的防护措施，保证其应有的正常防腐性能。\n\n## 22.3 不锈钢钢筋\n\n### 22.3.1 不锈钢钢筋用于海上桥梁钢筋混凝土工程时，其性能和质量应符合现行《钢筋混凝土用不锈钢钢筋》（GB/T 33959）的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f313750d-d3f1-48cc-81b9-cb906484f76c', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '中华人民共和国国务院令', '中华人民共和国国务院令');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f317d126-6383-4a06-9692-6d0ef66c64d9', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '1 总 则', '1 总 则1.0.1为保证爆炸和火灾危险环境的电气装置的施工安装质量，促进施工安装技术的进步，确保设备的安全运行以及国家和人民生命财产的安全，制订本规范。\n\n1.0.2本规范适用于在生产、加工、处理、转运或贮存过程中出现或可能出现气体、蒸汽、粉尘、纤维爆炸性混合物和火灾危险物质环境的电气装置安装工程的施工及验收。\n\n本规范不适用于下列环境：\n\n1.0.2.1矿井井下。\n\n1.0.2.2制造、使用、贮存火药、炸药、起爆药等爆炸物质的环境。\n\n1.0.2.3利用电能进行生产并与生产工艺过程直接关联的电解、电镀等电气装置区域。\n\n1.0.2.4使用强氧化剂以及不用外来点火源就能自行起火的物质的环境。\n\n1.0.2.5蓄电池室。\n\n1.0.2.6水、陆、空交通运输工具及海上油、气井平台。\n\n1.0.3爆炸和火灾危险环境的电气装置的安装，应按已批准的设计进行施工。\n\n1.0.4设备和器材的运输、保管，应符合国家有关物资运输、保管的规定；当产品有特殊要求时，尚应符合现行产品标准的要求。\n\n1.0.5采用的设备和器材，均应符合国家现行技术标准的规定，并应有合格证件。设备应有铭牌，防爆电气设备应有防爆标志。\n\n1.0.6设备和器材到达现场后，应及时作下列验收检查：\n\n1.0.6.1包装及密封应良好。\n\n1.0.6.2开箱检查清点，其型号、规格和防爆标志，应符合设计要求，附件、配件、备件应完好齐全。\n\n1.0.6.3产品的技术文件应齐全。\n\n1.0.6.4防爆电气设备的铭牌中，必须标有国家检验单位发给的\"防爆合格证号”。\n\n1.0.6.5按本规范要求作外观检查。\n\n1.0.7施工中的安全技术措施，应符合本规范和现行有关安全技术标准及产品的技术文件的规定。在扩建与改建工程中，必须遵守生产厂安全生产(运行)规程中与施工有关的安全规定。对重要工序，必须事先制定专项安全技术措施。\n\n1.0.8与爆炸和火灾危险环境电气装置安装工程有关的建筑工程施工，应符合下列要求：\n\n1.0.8.1与爆炸和火灾危险环境电气装置安装有关的建筑物、构筑物的工程质量，应符合国家现行的建筑工程的施工及验收规范中的有关规定；当设计及设备有特殊要求时，尚应符合其要求。\n\n1.0.8.2设备安装前，建筑工程应具备下列条件：\n\n(1)基础、构架应符合设计要求，并应达到允许安装的强度；（2)室内地面基层施工完毕，并在墙上标出地面标高；(3)预埋件、预留孔应符合设计要求，预埋的电气管路不得遗  \n漏、堵塞，预埋件应牢固；(4)有可能损坏或严重污染电气装置的抹面及装饰工程应全  \n部结束；(5)模板、施工设施应拆除，场地并应清理干净；(6)门窗应安装完毕。\n\n1.0.8.3爆炸和火灾危险环境电气装置安装完毕，投入运行前，建筑安装工程应符合下列要求：\n\n(1)缺陷修补及装饰工程应结束；\n\n(2)二次灌浆和抹面工作应结束；\n\n(3)防爆通风系统应符合设计要求并运行合格；\n\n(4)受电后无法进行的和影响运行安全的工程应施工完毕，并验收合格；\n\n(5)建筑照明应交付使用。\n\n1.0.9设备安装用的紧固件,除地脚螺栓外,应采用镀锌制品。\n\n1.0.10爆炸性气体环境、爆炸性粉尘环境和火灾危险环境的分区，应符合现行国家标准《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》的有关规定。\n\n1.0.11爆炸和火灾危险环境的电气装置的施工及验收，除按本规范规定执行外，尚应符合国家现行的有关标准、规范的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3196896-3d4b-4dc7-8b7d-4277eb8081fb', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '24 防雷引下线及接闪器安装', '24 防雷引下线及接闪器安装## 24．1 主控项目\n\n### 24．1．1 在现行国家标准《建筑物防雷设计规范》GB 50057中对引下线的布置、规格及数量等均有相关规定，在设计图中也有明确要求，本条主要是强调施工应符合相关设计\n\n文件的要求。\n\n### 24．1．3 接闪器与防雷引下线、防雷引下线与接地装置的连接点(处)数量由设计确定。本条规定主要是强调接闪器与防雷引下线及防雷引下线与接地装置连接点(处)的连接要求，以确保相互连接的可靠性。\n\n### 24．1．4 在现行国家标准《建筑物防雷设计规范》GB 50057中，已明确规定可利用建筑物金属屋面或屋面上永久性金属物作接闪器。但对金属物的材质、厚度、截面及连接方式都有明确规定，因此施工中应进行检查，以确保符合设计要求。\n\n## 24．2 一般项目\n\n### 24．2．1 防雷引下线的敷设方式由设计选定，如埋入抹灰层内引下则应分段卡牢固定，且紧贴砌体表面，不能有过大的起伏，否则会影响抹灰施工，也不能保证应有的抹灰层厚度。防雷引下线允许焊接连接和专用支架固定，但焊接处要刷油漆防腐，如用专用卡具连接或固定，不破坏锌保护层。\n\n### 24．2．3 在现行国家标准《建筑物防雷设计规范》GB 50057中对接闪器的布置、规格及数量等均有相关规定，本条主要是强调在施工中应符合相关设计文件的要求。\n\n### 24．2．5 本条是为使接闪线或接闪带顺直、固定可靠，不因受外力作用而发生脱落现象而作出的规定。支架的垂直受力值可用拉力称进行测量。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f31ae36d-69ba-4f43-92ae-7108fe13069c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：规定“波纹钢管不得直接置于岩石地基或混凝土基座上”，是因为过于刚性的支承不仅会降低管壁本身所具有的良好柔性，同时会降低其承载能力。规定“在寒冷地区，应对换填深度以及砂砾垫层材料的最大粒径和粉黏粒含量进行控制”，主要是为了避免冻害。\n\n24.7.6 对拱式结构的波纹钢涵洞，其拱座基础宜为钢筋混凝土或圬工结构，且波纹钢块件的拱脚应置于拱座的预留槽中，或牢固地与预埋金属拱座相连。拱座支承面的宽度应不小于波纹钢板的波幅尺寸。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3256c4f-3452-4aab-bbda-cde79d0871b0', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '附录D', '附录D');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3268edf-650c-476d-a700-a04135aa8dd1', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.4.5-1 系数 $\\pmb { k', '8.4.5-1 系数 $\\pmb { k }$ 和 ${ \\pmb a } _ { 1 }$2 对迎风面和侧风面的宽度沿高度按直线或接近直线变化，而质量沿高度按连续规律变化的高耸结构，式 (8.4.5) 计算的背景分量因子 $B _ { \\tau }$ 应乘以修正系数 $\\theta _ { \\mathrm { B } }$ 和民 $\\theta _ { \\mathbf { v } }$ 。 $\\theta _ { \\mathrm { B } }$ 为构筑物在 $\\pmb { z }$ 高度处的迎风面宽度 $B ( z )$ 与底部宽度 B(O) 的比值; $\\theta _ { \\mathrm { v } }$ 可按表 8.4.5-确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f327606d-b97a-4c4e-9656-a2294743f2b8', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 5）', '柱数。\n\n2）当 $l _ { i } > D$ 时，应根据柱的直径或宽度来考虑柱间空隙的折减。当 $D \\leqslant 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n![](images/ce8404a5e72f9b8297dd63b2c4237a7dfa45e15ec432ccdaaa407c651e74914e.jpg)  \n图4.2.3-2柱的土侧压力计算宽度\n\n$$\n\\textit { b } = \\frac { D ( 2 n \\mathrm { ~ - ~ } 1 ) } { n }\n$$\n\n当 $D > 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n$$\nb ~ = ~ { \\frac { n ( ~ D ~ + ~ 1 ~ ) ~ - ~ 1 } { n } }\n$$\n\n6压实填土重力的竖向和水平压力强度标准值可按下式计算：\n\n竖向压力强度\n\n$$\nq _ { \\mathrm { v } } = \\gamma h\n$$\n\n水平压力强度\n\n$$\nq _ { _ \\mathrm { H } } = \\lambda \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\lambda ~ = ~ \\tan ^ { 2 } \\left( 4 5 ^ { \\circ } - \\frac { \\varphi } { 2 } \\right)\n$$\n\n式中：y- 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$h$ - 计算截面至路面顶的高度（m）；$\\lambda$ - 侧压系数。\n\n## 4.2.4混凝土收缩及徐变作用可按下述规定取用：\n\n1外部超静定的混凝土结构、钢和混凝土的组合结构等应考虑混凝土收缩及徐变的作用。\n\n2混凝土的收缩应变终极值可按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62）的规定计算。\n\n3混凝土徐变的计算，可假定徐变与混凝土应力呈线性关系。\n\n4计算混凝土坛工拱圈的收缩作用效应时，如考虑徐变影响，作用效应可乘以折减系数0.45。\n\n## 4.2.5水的浮力可按下列规定采用：\n\n1基础底面位于透水性地基上的桥梁墩台，当验算稳定性时，应考虑设计水位的浮力；当验算地基承载力时，可仅考虑低水位的浮力，或不考虑水的浮力。\n\n2基础嵌人不透水性地基的桥梁墩台可不考虑水的浮力。\n\n3作用在桩基承台底面的浮力，应考虑全部底面积。对桩嵌人不透水地基并灌注混凝土封闭者，不应考虑桩的浮力，在计算承台底面浮力时应扣除桩的截面面积。\n\n4当不能确定地基是否透水时，应以透水或不透水两种情况与其他作用组合，取\n\n其最不利者。\n\n5水的浮力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\gamma V _ { \\mathrm { { s } } }\n$$\n\n式中： $F$ —水的浮力标准值（kN）；$\\gamma$ -水的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$V _ { \\mathrm { ~ w ~ } }$ -结构排开水的体积（ $\\mathfrak { m } ^ { 3 }$ ）。\n\n## 4.2.6超静定结构当考虑由于地基压密等引起的长期变形影响时，应根据最终位移量计算构件的效应。\n\n## 4.3可变作用\n\n![](images/d31d36e91c160b945eebf4d299a78f876e8b401e9f351305308f18a9fa1cb4ed.jpg)\n\n### 4.3.1公路桥涵设计时，汽车荷载的计算图式、 荷载等级及其标准值、加载方法和纵横向折减等应符合下列规定：\n\n1汽车荷载分为公路I级和公路—Ⅱ级两个等级。\n\n2汽车荷载由车道荷载和车辆荷载组成。桥梁结构的整体计算采用车道荷载；桥梁结构的局部加载、涵洞 桥台和挡土墙土压力等的计算采用车辆荷载。车道荷载与车辆荷载的作用不得叠加。\n\n3各级公路桥涵设计的汽车荷载等级应符合表4.3.1-1的规定。\n\n#### 4.3.1-1 各级公路桥涵的汽车荷载等级\n\n\n\n\n\n1）二级公路作为集散公路且交通量小、重型车辆少时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n2）对交通组成中重载交通比重较大的公路桥涵，宜采用与该公路交通组成相适应的汽车荷载模式进行结构整体和局部验算。\n\n4车道荷载的计算图示如图4.3.1-1所示。\n\n![](images/c1e5fe26a4ed8c1947089f4318920dd19bc684f2ae17b1bef540c2b3e8fb7a2a.jpg)  \n图4.3.1-1车道荷载\n\n1）公路—I级车道荷载均布荷载标准值为 $q _ { \\mathrm { k } } = 1 0 . 5 \\mathrm { k N / m }$ ；集中荷载标准值 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值见表4.3.1-2。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以系数1.2。\n\n表4.3.1-2集中载 $P _ { \\mathrm { ~ k ~ } }$ 取值  \n\n\n\n\n\n注：计算跨径 $L _ { 0 }$ ，设支座的为相邻两支座中心间的水平距离；不设支座的为上、下部结构相交面中心间的水平距离。\n\n2）公路一Ⅱ级车道荷载的均布荷载标准值 $q _ { \\mathrm { k } }$ 和集中荷载标准值 $P _ { k }$ 按公路一I级车道荷载的0.75倍采用。\n\n3）车道荷载的均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上；集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个影响线峰值处。\n\n5车辆荷载的立面、平面尺寸如图4.3.1-2所示， 主要技术指标规定见表4.3.1-3。公路一I级和公路一Ⅱ级汽车荷载采用相同的车辆荷载标准值。\n\n#### 表4.3.13 车辆荷载的主要技术指标\n\n\n\n\n\n![](image');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f329318c-850b-47e3-a036-999de851a365', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 “开式压浆”是指水泥浆通过压浆管直接注入桩底或其他需要补强的部位，并与桩底沉渣、周围土体混合的压浆方式。“闭式压浆”是指将预制的弹性良好的腔体或压力注浆室随钢筋骨架放入灌注桩孔底，灌注水下混凝土成桩后，在压力作用下将水泥浆注入腔体内；随着压浆压力和压浆量的增加，弹性腔体逐渐膨胀、扩张，在桩底土层中形成浆泡；然后浆泡逐渐扩大，压密桩底的沉渣和土体，取代或置换部分桩底土层的压浆方式。\n\n$_ { 2 \\sim 3 }$ 桩底压浆管沿灌注桩钢筋骨架圆周均匀布置的目的是保证压浆后浆液扩散的均匀性和可靠性，其设置的数量一般根据桩径的大小来确定。要求压浆管底部进入桩底土层一定的深度，是因为这样做可保证水泥浆能顺畅外溢并能加固较大范围的土体。\n\n4 桩侧后压浆的作用，一是可以固化桩侧的泥皮并加固桩周一定范围内的土体，提高桩侧的摩阻力，减小桩周土体的剪切变形；二是可以对桩底压浆起到一定的封堵作用。桩侧后压浆按压浆管的埋设方式分为桩身预埋管压浆法和钻孔埋管压浆法两种方法；按压浆装置的形式不同分为沿钢筋骨架纵向设置压浆花管方式、根据桩径大小沿钢筋骨架环向设置压浆花管方式、沿钢筋骨架纵向设置桩侧压力注浆器方式。\n\n5 规定桩侧后压浆时“压浆管弧形部分的外切圆直径应大于桩孔直径 $2 0 0 \\mathsf { m m } ^ { \\prime \\prime }$ ，是为了保证其能与桩壁土体的表面接触，甚至嵌入土体一定深度，实现顺利压浆。\n\n6 压浆管的接头如不密封而漏水，将会导致压浆失败，因此在安装时需要注意检查，保证可靠。\n\n### 9.5.7 灌注桩后压浆的施工应符合下列规定：\n\n1 桩身混凝土灌注后应及时采用高压水冲洗压浆管，打开压浆阀，疏通压浆通道。\n\n2 压浆作业应在桩身混凝土达到设计强度等级的 $7 5 \\%$ 后，且桩身的无损检测合格后方可进行。正式压浆前，宜选取至少一根桩做压浆工艺试验，获得相关的经验参数后再进行大面积施工。\n\n3 对群桩基础的桩实施压浆作业时，宜按先周边、后中间的顺序，且宜按对称、间隔的原则依次进行。\n\n4 采取桩底和桩侧组合方式压浆时，应按先桩侧、后桩底的顺序进行。在桩的多个断面实施桩侧压浆时，应按先上、后下的顺序进行。\n\n5 在压浆施工的影响范围内，不得同时进行其他灌注桩的施工作业。压浆作业与其他灌注桩作业点的距离宜不小于 $1 0 \\mathrm m$ 或10倍桩径。\n\n6 拌制浆液时，应先加水，然后加入外加剂，混合均匀后再加入水泥进行充分搅拌。浆液搅拌的时间应不少于 $3 \\mathrm { m i n }$ ，拌制好的浆液应具有良好的流动性，不离析、不沉淀。\n\n7 压浆时，宜遵循“细流慢注”的原则，最大压浆流量宜不超过 $1 0 0 ~ \\mathrm { L / m i n }$ 。同一根桩中的全部压浆管宜同时均匀压入水泥浆，并应随时监测桩顶的位移和桩周土层的变化情况。\n\n8 桩底压浆时，对同一根桩的压浆宜分3次进行，且宜依次按 $40 \\%$ 、 $40 \\%$ 、 $20 \\%$ 的压浆量循环等量压入。\n\n9 采用 U 形管法压浆时，每次循环压浆完成后，应立即采用清水将压浆软管清洗干净，再关闭阀门；压浆停顿时间超过 $3 0 \\mathrm { { m i n } }$ ，应对管路进行清洗。压浆完成后，应在阀门关闭 $4 0 \\mathrm { m i n }$ 后，方可拆卸阀门。\n\n10 对多根桩进行压浆时，各桩压浆的间隔时间宜不少于 2h。\n\n11 压浆作业时，实际的压浆压力应小于控制压力。\n\n12 灌注桩后压浆的施工应记录压浆的起止时间、压浆量、压浆流量、压浆压力及桩的上抬量等参数。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f33c5c56-8c71-49b9-bc80-bd5b83fb32d8', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：采用少支架方法施工，以支架代替了扣索，使拱肋在吊装过程中的稳定性和安全性得到提高，一般在能方便搭设支架的情况下会采用此法进行施工。\n\n## 19.4.10少支架施工时对支架安装和拆卸的技术要求，除应符合本规范第5章和本规范第19.2节的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 卸架前应对主拱圈的混凝土质量、拱轴线的坐标尺寸、卸架设备、气温引起拱圈变化及台后填土等情况进行全面检查。\n\n2 当拱肋接头混凝土及拱肋横向联结构件混凝土的强度符合设计规定或达到\n\n设计强度的 $85 \\%$ 时，方可开始卸架。卸架宜在主拱圈安装完成后，分次缓慢卸落，使拱圈及墩、台逐渐成拱受力，卸架时应监测拱圈挠度和墩、台变位等情况，并应避免拱圈发生较大变形。\n\n3 在严寒地区，主拱圈不宜在支架上过冬，支架宜在冰冻前拆除。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f33e8212-7073-46f9-837e-b51d17b77bef', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '五、事故预防措施（Part 2）', '卷筒，应作出绳槽。用于多层缠绕的卷筒，应采用适用的排绳装置或便于钢丝绳自动转层缠绕的凸缘导板结构等措施”。\n\n2．增加了多层缠绕的卷筒，设置凸缘的有关要求。\n\n3．增加了卷筒上钢丝绳尾端的固定装置的有关要求。\n\n4．增加了“焊接卷筒体的环向对接焊缝和纵向对接焊缝经外观检查合格后应做无损检测”的有关要求。\n\n5．删除了原标准中卷筒结构以及卷筒与钢丝绳的直径比的有关要求，本部分规定卷筒的选用与计\n\n算应按GB/T3811-2008 的规定。\n\n## 4.2.5滑轮（见标准4.2.5条）\n\n### 4.2.5滑轮\n\n#### 4.2.5.1滑轮应有防止钢丝绳脱出绳槽的装置或结构。在滑轮罩的侧板和圆弧顶板等处与滑轮本体的间隙不应超过钢丝绳公称直径的0.5倍。\n\n#### 4.2.5.2人手可触及的滑轮组，应设置滑轮罩壳。对可能摔落到地面的滑轮组，其滑轮罩壳应有足够的强度和刚性。\n\n#### 4.2.5.3滑轮出现下述情况之一时，应报废：\n\na）影响性能的表面缺陷（如：裂纹等）；  \nb）轮槽不均匀磨损达 $3 \\mathrm { m m }$ ;  \nc）轮槽壁厚磨损达原壁厚的 $20 \\%$ ;  \nd）因磨损使轮槽底部直径减少量达钢丝绳直径的 $50 \\text{‰}$\n\n条文性质：强制性条文。\n\n主要依据：\n\n条款4.2.5.1和4.2.5.2条依据GB/T3811-2008中9.4.1.4的规定。滑轮的报废标准与GB 6067-1985一致。\n\n## 主要变化：\n\n1．增加了滑轮罩的设置及其强度和刚性的要求。\n\n2．删除了原标准中滑轮直径与钢丝绳直径之比的有关要求，本部分规定滑轮的选用与计算应按iB/T3811-2008的规定。\n\n## 4.2.6制动器（见标准4.2.6条）\n\n### 4.2.6制动器\n\n#### 4.2.6.1动力驱动的起重机，其起升、变幅、运行、回转机构都应装可靠的制动装置（液压缸驱动的除外）；当机构要求具有载荷支持作用时，应装设机械常闭式制动器。在运行、回转机构的传动装置中有自锁环节的特殊场合，如能确保不发生超过许用应力的运动或自锁失效，也可以不用制动器。\n\n#### 4.2.6.2对于动力驱动的起重机械，在产生大的电压降或在电气保护元件动作时，不允许导致各机构的动作失去控制。\n\n#### 4.2.6.3对于吊钩起重机，起吊物在下降制动时的制动距离（控制器在下降速度最低档稳定运行，拉回零位后，从制动器断电至物品停止时的下滑距离）不应大于1min内稳定起升距离的1/65。\n\n#### 4.2.6.4制动器应便于检查，常闭式制动器的制动弹簧应是压缩式的，制动器应可调整，制动衬片应能方便更换。\n\n#### 4.2.6.5宜选择对制动衬垫的磨损有自动补偿功能的制动器。\n\n#### 4.2.6.6操纵制动器的控制装置，如踏板、操纵手柄等，应有防滑性能。手施加于操纵控制装置操纵手柄的力不应超过160N，脚施加于操纵控制装置脚踏板的力不应超过 $3 0 0 \\mathrm { N }$ 。\n\n#### 4.2.6.7制动器的零件出现下述情况之一时，其零件应更换或制动器报废：\n\na）驱动装置  \n1）磁铁线圈或电动机绕组烧损；  \n2）推动器推力达不到松闸要求或无推力。  \nb）制动弹簧  \n1）弹簧出现塑性变形且变形量达到了弹簧工作变形量的 $1 0 \\%$ 以上；\n\n2）弹簧表面出现 $2 0 \\%$ 以上的锈蚀或有裂纹等缺陷的明显损伤。c）传动构件1）构件出现影响性能的严重变形；2）主要摆动铰点出现严重磨损，并且磨损导致制动器驱动行程损失达原驱动行程 $20 \\%$ 以上时。d）制动衬垫1）铆接或组装式制动衬垫的磨损量达到衬垫原始厚度的 $5 0 \\%$ ；2）带钢背的卡装式制动衬垫的磨损量达到衬垫原始厚度的2/3;3）制动衬垫表面出现炭化或剥脱面积达到衬垫面积的 $30 \\%$ ；4）制动衬垫表面出现裂纹或严重的龟裂现象。e）制动轮出现下述情况之一时，应报废：1）影响性能的表面裂纹等缺陷；2）起升、变幅机构的制动轮，制动面厚度磨损达原厚度的 $40 \\%$ 3）其他机构的制动轮，制动面厚度磨损达原厚度的 $5 0 \\%$ ;4）轮面凹凸不平度达 $1 . 5 \\mathrm { m m }$ 时，如能修理，修复后制动面厚度应符合4.2.6.7e）中2）、3）的要求。\n条文性质： $4 . 2 . 6 . 1 { \\sim } 4 . 2 . 6 . 4$ 、4.2.6.6为强制性条文，其他为推荐性条文。\n\n制定依据：\n\n1.该条款内容中对制动器的设置、制动下滑要求、补偿要求、操纵要求依据GB/T3811-2008中9.4.3的规定。4.2.6.2依据GB5144-2006《塔式起重机安全规范》中5.5.1的规定，主要目的是保证制动器的可靠性。4.2.6.7中关于制动器报废的相关规定，是在GB 6067-1985的基础上，结合多年的实践制定而成的，将制动器分为驱动装置、传动元件、制动弹簧、制动衬垫、制动轮几个部分来叙述。\n\n2．关于4.2.6.1条：参照FEM1.001:1998中7.5.3.1的规定。按照译文去理解，就是表明，如外力或外载荷反方向驱动电机，由于自锁的作用，应确保其外力不足以推动其运动或损坏啮合齿的强度。同时，在制造环节或使用环节中要充分保证设计要求的自锁角。这种情况作为特例可不使用制动器。\n\n3．关于4.2.6.2条：依据GB5144-2006《塔式起重机安全规程》中5.5.1的规定。该条可理解为应通过电气设计来始终保证机构的动作过程中是在可控状态下运行，一旦出现异常，应通过制动器可靠的实施抱闸制动。国内某使用单位的一台起重机，由于上下行程接触器都已断开，而制动器仍保持开闸状态，导致吊重失控，产生重大事故。\n\n进一步说，制动器的控制应具有防止当中间继电器、接触器损坏或粘连造成机构运行失去控制时而制动器应及时动作的措施。\n\n4.关于4.2.6.6条：操纵制动器的控制装置，施加于');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f349515b-e6ce-4081-929c-e8c87913666f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 3）', '式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n……（J．5）\n\n式中：\n\n计算系数；\n\n$$\nc = \\frac { 1 } { \\mathrm { c o s } \\alpha + a \\mathrm { s i n } \\theta } \\cdot \\frac { l } { H }\n$$\n\na 钢丝绳滑轮组倍率；\n\n—臂架长度；$\\alpha , \\theta , H$ ——几何尺寸，见图J.1和图J.2。\n\n  \n图 犑．1\n\n  \n图 犑．2\n\n### 犑．2 等截面格构式受压构件的换算长细比\n\n等截面格构式受压构件的换算长细比见表J．5。\n\n表 犑．1 在同一平面内与支承方式有关的长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 1 }$ 值  \n\n\n<<<HTBL|f376b84c0be947bf93c6915af52c16ae52c16ae|END>>>\n\n\n表 犑．2 两端铰支非对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n\n\n\n表 犑．3 两端铰支对称变化构件的变截面长度系数 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 值  \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n．   \n  \n\n\n\n\n\n．   \n\n\n\n\n\n## 附 录 犓\n\n（规范性附录）轴心受压构件的稳定系数\n\n### 犓．1 a类、b类、c类、d类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\varphi$ 的选择见表 K．1～表 K．4。\n\n#### 表 犓．1 犪类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$\n\n\n\n\n\n表 犓．2 犫类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n表 犓．3 犮类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注：见表 K．4注。\n\n表 犓．4 犱类截面轴心受压构件的稳定系数 $\\pmb { \\varphi }$   \n\n\n\n\n\n注1：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中指的a、b、c、d类截面，见表29。  \n注2：表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4中的 $\\varphi$ 值系按下列公式计算：当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } = \\frac { \\lambda } { \\pi } \\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / E } { \\ll } 0 . 2 1 5$ 时： $\\varphi { = } 1 { - } \\alpha _ { 1 } \\lambda _ { \\mathrm { n } } ^ { 2 }$ 当 $\\lambda _ { \\mathrm { n } } { > } 0 . 2 1 5$ 时： $\\scriptstyle : \\varphi = { \\frac { 1 } { 2 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } } \\left[ ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) - { \\sqrt { ( \\alpha _ { 2 } + \\alpha _ { 3 } \\lambda _ { \\mathfrak { n } } + \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } ) ^ { 2 } - 4 \\lambda _ { \\mathfrak { n } } ^ { 2 } } } \\right]$ 式中：$\\alpha _ { 1 } \\ldots \\alpha _ { 2 } \\ldots \\alpha _ { 3 }$ ———系数，根据表29的截面分类，由表 K．5查用；λ$\\lambda _ { n }$ ———正侧长细比；———构件长细比。\n\n注3：当构件的 $\\lambda$ $\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { s } } / 2 3 5 }$ 值超出表 $\\mathrm { K } , 1 \\sim$ 表 K．4的范围时，则 $\\varphi$ 值按注2所列的公式计算。 $\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 为钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）。\n表 犓．5 系数 $\\pmb { \\alpha } _ { 1 } \\ 、 \\pmb { \\alpha } _ { 2 } \\ 、 \\pmb { \\alpha } _ { 3 }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f34cc2d3-71f4-4958-9aeb-ed41e41f4b02', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '26 安全施工与环境保护（Part 3）', '工照明的供电电压在一般场所应为 $2 2 0 \\mathrm { V }$ ；在有导电粉尘、腐蚀介质、蒸汽、高温炎热及容易触及照明线路等特殊场所，应使用安全特低电压的照明器，且其电压应不大于 24V，在相对湿度长期处于 $9 5 \\%$ 以上的潮湿场所应不大于 $1 2 \\mathrm { V }$ 。照明器具的形式和防护等级应与环境条件相适应，不得使用绝缘老化或破损的器具。使用 220V 碘钨灯照明时应固定安装，其安装高度应不低于 $3 \\mathrm { m }$ ，距易燃物应不小于$5 0 0 \\mathrm { m m }$ ，并不得直接照射易燃物，220V 碘钨灯不得作为移动照明使用。夜间施工对可能影响行人、车辆、船舶、飞机等安全通行的施工部位、设施及设备，应设置红色警戒照明灯。\n\n8 施工现场的用电应由专职电工进行操作，电工应通过相关的安全教育和专业技术培训，持证上岗；操作时应按安全用电的规定穿戴劳动安全保护用品。\n\n### 条文说明：\n\n2 低压是指交流额定电压在 1kV 及以下的电压。TN-S 表示工作零线与保护零线分开设置的接零保护系统。\n\n3 禁止配电线路沿脚手架等设施架设，是为了防止电缆因机械损伤而导致其带电。\n\n7 本次修订依据现行《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB 50194）的规定，增加了特殊场所使用安全特低电压的照明器及其相应的电压要求。\n\n#### 26.2.9 起重吊装的施工安全应符合下列规定：\n\n1 起重吊装作业前应详细勘察现场，根据工程特点及作业环境编制专项施工方案，方案应经审核批准后方可实施。\n\n2 起重使用的机械设备进入现场后应经检查验收，并应按规定进行试运转和试吊，对各种安全装置应进行灵敏度、可靠度的测试，必要时应进行静载和动载试验，确认符合要求后方可使用。起重吊装采用的索具、吊具等在使用前应按施工方案要求的设计承载力逐件进行检查验收；各种防护措施的用料、脚手架的搭设及危险作业区的围挡等准备工作应符合施工方案的规定。对起重机运行的道路和作业区域应在施工前进行检查，地基承载力不能满足作业要求时应采取铺设路基箱等措施。\n\n3 起重吊装作业前应对作业人员进行安全技术交底。起重吊装的施工人员应持证上岗。\n\n4 当进行高处吊装作业或司机不能清楚地看到作业地点或信号时，应设置信息传递人员；起重吊装时，在高处的作业人员应携带工具袋，工具和零配件在操作结束后应及时装入工具袋内，并不得随意向下方抛掷物品。\n\n5 采用龙门吊、桅杆吊、缆索吊、架桥机、悬臂吊机等进行起重吊装作业时，除应符合上述各款的规定外，尚应根据不同吊机的特点，采取相应的安全防护措施。\n\n### 条文说明：\n\n5 龙门吊、桅杆吊、缆索吊、架桥机、悬臂吊机等起重吊装设备，其结构和受力方式均有其各自的特点，因此需要采取相应的安全防护措施。\n\n#### 26.2.10 工地现场的防火安全应符合下列规定：\n\n1 工地施工现场应建立消防安全管理制度、动火作业审批制度和易燃易爆物品的管理办法，并应按不同的施工规模建立消防组织，落实监火人，配备义务消防人员，进行必要的消防知识培训，定期组织进行演习。\n\n2 工地应按总平面布置图划分消防安全责任区，并应根据作业条件合理配备消防器材，对各类消防器材应定期检查和维护保养，保证其使用的有效性。各类气瓶应单独存放，存放的库房应通风良好，各种设施应符合防爆的规定。\n\n3 当发生火险时，应迅速准确地向当地消防部门报警，并应及时清理通道上的障碍，组织灭火。\n\n#### 26.2.11 季节性施工的安全应符合下列规定：\n\n1 工地现场应按施工作业的条件，并针对季节性施工的特点，制订相应的安全技术方案。\n\n2 雨期施工作业时应采取防雨、防洪、排水及防雷电的安全防护措施。傍山的施工现场应采取防滑坡、塌方的措施；各种临时设施包括支架、模板和脚手架等应有防强风的措施；雷雨季节到来之前，应对现场防雷装置的完好性进行检查，防止造成雷击伤害。\n\n3 冬期施工应采取防滑、防冻的安全防护措施；对采用加热法养护混凝土的现场应有防火措施；用于冬期取暖的设施应符合防火和防煤气中毒的规定。\n\n4 热期施工时，应按劳动保护的规定采取防暑降温措施，作业时宜避开高温时段。\n\n#### 26.2.12 爆破施工时，爆破方案的设计与实施作业应符合现行《爆破安全规程》（GB 6722）的规定。\n\n#### 26.2.13 在高原、高寒、沙漠等地区进行桥涵工程的施工时，应根据环境和气候特点采取相应的特殊安全技术措施。\n\n### 26.3 环境保护\n\n#### 26.3.1 公路桥涵工程的施工应遵循“预防为主、防治结合、综合治理”的原则，结合工程特点，对在施工中可能对环境造成的不利影响，制订具体的预防方案并付诸实施，减少对原生态环境的改变，降低对环境的污染。施工过程中应实施文明施工；工程完成后，应及时清理各种施工垃圾，做到工完场清。\n\n#### 26.3.2 桥涵工程施工时，应采取有效措施防止水土的污染和流失，并应符合下列规定：\n\n1 施工现场临时设施的用地，应结合当地土地利用的规划，统筹综合考虑。选址和布局应有利于少占耕地、保护植被和保持原有的地形地貌。\n\n2 施工时应严格控制污染源。施工废水、污水应进行沉淀处理后方可排放；含有有害物质的废水和污水不得排入禁排区域；对施工废油及生活污水应集中回收处理。施工船舶不得随意向江河和海洋中排放污染物、废弃物、压载水及其他有害物质。严禁向水域、自然保护区、风景区、农田、草地、下水管道内等环境敏感区倾倒或排放危险废物，防止污染水质和土地。\n\n3 水中的筑岛在工程施工完成后，应及时将填筑土挖掘清除，并应运至指定地点堆放，不得将填筑土遗留在河中堵塞河道影响行洪，或遗留在海域中造成污染。采用泥浆护壁进行钻孔桩施工时，应采取有效措施防止泥浆外溢对环境造成污染，废弃的泥浆应集中处理。\n\n4 对施工产生的弃土、废渣和固体建筑垃圾，应及时运至规定的场地集中堆放和处理；废弃的钢木材料、边角料及其他物品等应集中回');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f34deea1-a1f1-48ed-9583-ed0ead6ffd07', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第四章大气污染防治措施', '第四章大气污染防治措施## 第一节燃煤和其他能源污染防治\n\n第三十二条国务院有关部门和地方各级人民政府应当采取措施，调整能源结构，推广清洁能源的生产和使用；优化煤炭使用方式，推广煤炭清洁高效利用，逐步降低煤炭在一次能源消费中的比重，减少煤炭生产、使用、转化过程中的大气污染物排放。\n\n第三十三条国家推行煤炭洗选加工，降低煤炭的硫分和灰分，限制高硫分、高灰分煤炭的开采。新建煤矿应当同步建设配套的煤炭洗选设施，使煤炭的硫分、灰分含量达到规定标准；已建成的煤矿除所采煤炭属于低硫分、低灰分或者根据已达标排放的燃煤电厂要求不需要洗选的以外，应当限期建成配套的煤炭洗选设施。\n\n禁止开采含放射性和砷等有毒有害物质超过规定标准的煤炭。\n\n第三十四条国家采取有利于煤炭清洁高效利用的经济、技术政策和措施，鼓励和支持洁净煤技术的开发和推广。\n\n国家鼓励煤矿企业等采用合理、可行的技术措施，对煤层气进行开采利用，对煤歼石进行综合利用。从事煤层气开采利用的，煤层气排放应当符合有关标准规范。\n\n第三十五条国家禁止进口、销售和燃用不符合质量标准的煤炭，鼓励燃用优质煤炭。\n\n单位存放煤炭、煤歼石、煤渣、煤灰等物料，应当采取防燃措施，防止大气污染。\n\n第三十六条地方各级人民政府应当采取措施，加强民用散煤的管理，禁止销售不符合民用散煤质量标准的煤炭，鼓励居民燃用优质煤炭和洁净型煤，推广节能环保型炉灶。\n\n第三十七条石油炼制企业应当按照燃油质量标准生产燃油。\n\n禁止进口、销售和燃用不符合质量标准的石油焦。\n\n第三十八条城市人民政府可以划定并公布高污染燃料禁燃区，并根据大气环境质量改善要求，逐步扩大高污染燃料禁燃区范围。高污染燃料的目录由国务院环境保护主管部门确定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f35083af-8004-4fb2-98a1-c21b7bac41c3', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'A.2滑坡处理和填、挖方路基工程', 'A.2滑坡处理和填、挖方路基工程A.2.1滑坡处理。\n\nA.2.2边坡高度 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上的路堤或地面斜坡坡率陡于 $1 : 2 . 5$ 的路堤,或不良地质地段、特殊岩土地段的路堤。\n\nA.2.3土质挖方边坡高度 $2 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上、岩质挖方边坡高度 $3 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上,或不良地质、特殊岩土地段的挖方边坡。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f352a536-b4ff-4288-9e3e-094aad3dd18a', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.12.11 竖转法施工应符合下列规定', '8.12.11 竖转法施工应符合下列规定：## 1 扣索应选用钢丝绳或钢绞线，钢丝绳的安全系数不得小于6,钢绞线的安全系数不得小于2,锚碇的抗拔、抗滑安全系数不得小于2。\n\n## 2 索塔的偏载、荷载变化和风力等不得超出设计要求。\n\n## 3 转动铰应转动灵活，接触面应满足局部承压要求；索塔顶端滚轴组鞍座内应无异物；拱上多余约束应解除。\n\n## 4 遇恶劣天气不得进行转体施工。\n\n## 5 转动前应进行试转，竖转速度应控制在 $0 . \\ 0 0 5 { \\sim } 0 . \\ 0 1 \\mathrm { r a d / m i n } _ { \\mathrm { c } }$\n\n## 6 转动过程中扣索应同步提升，速度应均匀、可控，并应不间断观测吊塔顶部位移、检测后锚索与扣索的索力差，并应控制在允许范围以内。\n\n## 7 拱顶两侧应对称拴扣缆风索，释放索距应与扣索提升同步。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f360225f-31c9-4a0b-a69d-c16375a8239b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷', '6．3．1．2．1．2 作复合运动的机构中的轴承等效平均动载荷机构使运动质量质心既有水平移动又有垂直位移的复合运动（例如非平衡变幅机构运动）的情况下，应将下面两种等效平均动载荷组合起来以确定组合等效平均动载荷：\n\n由水平加速和风力产生的轴承等效平均动载荷，由6．3．1．2．1．1确定；由全部运动质量质心的垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，由式（121）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { ~ M ~ m ~ a ~ x ~ I I ~ } } ^ { \\prime } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { ~ M ~ m a x } } + P _ { \\mathrm { { M } \\operatorname* { m i n } } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nM maxⅡ — 由全部运动质量质心作垂直位移引起的轴承等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；M max— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最大值，单位为牛顿（N）；M min— 正常工作条件下与轴承相应动载荷的最小值，单位为牛顿（N）。犘\n\n## 6．3．1．2．2 承受 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷（见4．4．1．2）的轴承等效平均动载荷\n\n按4．4．2，先对 无 风 正 常 工 作 的 起 重 机 按 载 荷 情 况 Ⅰ计 算 轴 承 所 在 处 的 极 值 动 载 荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } }$ 、$P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ ，或对有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷 犘 $P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ ，然后按式（122）、式（123）确定出此承受犘 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承无风工作的等效平均动载荷 $P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ 和有风工作的等效平均动载荷 Rmean ：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m e a n I I } } = \\frac { 2 P _ { \\mathrm { R m a x I I } } + P _ { \\mathrm { R m i n I } } } { 3 }\n$$\n\n式中：\n\nRmeanⅠ 轴承无风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；$P _ { \\mathrm { R m e a n I } }$ — 轴承有风工作的等效平均动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\mathrm { ~ I ~ } } \\ 、 P _ { R \\operatorname* { m i n } \\mathrm { ~ I ~ } }$ -无风正常工作的起重机按载荷情况I计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { R \\operatorname* { m a x } \\parallel } \\setminus P _ { R \\operatorname* { m i n } \\parallel }$ -有风正常工作的起重机按载荷情况Ⅱ计算轴承所在处的极值动载荷，单位为牛顿（N）。\n\n## 6．3．1．2．3 同时承受 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷的轴承等效平均动载荷\n\n在6．3．1．2．1和6．3．1．2．2的基础上，将此两种轴承等效平均动载荷组合，即得到该轴承同时承受犘$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷时的轴承等效平均动载荷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f36b7ff9-51a8-4425-b6c9-37a0c391efda', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：使实际拱轴线符合设计拱轴线，是拱桥施工中的关键；拱桥是以受压为主的结构，对于施工过程中结构的稳定性、拱圈（或拱肋）的变形和内力需要予以充分重视，这些均需要通过施工过程控制来实现。\n\n## 19.12.2 拱桥的施工控制方法应根据拱结构的特点、受力特性、施工方法和施工环境条件等因素综合选择确定。对施工控制的管理工作、监控测试及测试的环境要求等，可参照本规范第20.7节的相关规定执行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f36e155a-27dc-4cc7-8d11-6ae724e89e06', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '6.8.2作用在桥台上的主动土压力和动水压力应按本规范第5', '6.8.2作用在桥台上的主动土压力和动水压力应按本规范第5.5节的规定计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f36e6e23-6458-4997-b8be-cecce093e48e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 5）', '><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">cm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轴外径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（99)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳公称直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（128)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">cm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">空心轴的内直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（99）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(电动机)每小时全起动次数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">（电动机)每小时点动或不完全起动次数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">dmin</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳的最小直径</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(125)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">E</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N/mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢材的弹性模量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（51)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">e</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">圆柱有效壳壁的计算截面形心轴至组合截面形心轴 Z—Z的距离</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(71)图8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">e</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">加劲环的截面形心轴至组合截面形心轴Z—Z的距离</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(71)图8</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">F</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">水平方向的集中载荷</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(146)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">F1d</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">平衡臂架式变幅机构变幅等效阻力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（96)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">∑Fmex</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">N</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">（用于变幅机构电动机过载校验的各变幅位置中的)最大变幅力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">F</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">KN</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">钢丝绳的整绳最小破断拉力</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（127)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">f</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(电动机)每小时电气制动次数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">f</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮沿轨道的滚动摩擦力臂</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（87）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">G</td><td col');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f37138d6-d169-4599-ba52-d3258ea71e2d', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '16 疲劳计算及防脆断设计（Part 2）', ' \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，也宜考虑防脆断设计。\n\n## 16.2疲劳计算\n\n16.2.1本条在原规范第6.2.1条的基础上，增补了许多内容和说明，并将原规范第6.2.1条一分为二，形成第16.2.1条、第16.2.2条两条。当结构所受的应力幅较低时，可采用式（16.2.1-1）和式（16.2.1-4）快速验算疲劳强度。国际上的试验研究表明，无论是常幅疲劳还是变幅疲劳，低于疲劳截止限的应力幅一般不会导致疲劳破坏。\n\n本次修订参考欧洲钢结构设计规范 EC3：Design of steelstructures—Partl-9：Fatigue，增加了少量针对构造细节受剪应力幅的疲劳强度计算；同时针对正应力幅的疲劳问题，引入板厚修正系数 $\\gamma _ { \\mathrm { t } }$ 来考虑壁厚效应对横向受力焊缝疲劳强度的影响。国内外大量的疲劳试验采用的试件钢板厚度一般都小于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 。对于板厚大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 的构件和连接，主要是横向角焊缝和对接焊缝等横向传力焊缝，试验和理论分析表明，由于板厚引起的焊趾位置的应力集中或应力梯度变化，疲劳强度随着板厚的增加有一定程度的降低，因此需要对容许应力幅针对具体的板厚进行修正。板厚修正系数 $\\gamma _ { \\mathrm { t } }$ 的计算公式（16.2.1-7）参考了国际上钢结构疲劳设计规范，如日本标准JSSC，欧洲钢结构设计规范 EC3。\n\n考虑到非焊接与焊接构件以及连接的不同，即前者一般不存在很高的残余应力，其疲劳寿命不仅与应力幅有关，也与名义最大应力有关，因此为了疲劳强度计算统一采用应力幅的形式，对非焊接构件以及连接引入折算应力幅，以考虑 $\\sigma _ { \\mathrm { m a x } }$ 的影响。折算应力幅的表达方式为：\n\n$$\n\\Delta \\sigma = \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } - 0 . 7 \\sigma _ { \\mathrm { m i n } } \\leqslant \\left[ \\Delta \\sigma \\right]\n$$\n\n若按 $\\sigma _ { \\mathrm { m a x } }$ 计算的表达式为：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m a x } } \\leqslant \\frac { \\left[ \\sigma _ { 0 } ^ { \\mathrm { p } } \\right] } { 1 - k \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m i n } } } { \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } } }\n$$\n\n即：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m a x } } - k \\sigma _ { \\mathrm { m i n } } \\leqslant \\left[ \\sigma _ { 0 } ^ { \\mathrm { p } } \\right]\n$$\n\n式中： $k$ ——系数，按《钢结构设计规范》TJ17－74规定：对主体金属：3号钢取 $k = 0 , 5$ ， $1 6 \\mathrm { M n }$ 钢取 $k = 0 , 6$ ；对角焊缝：3号钢取 $k { = } 0 , 8$ ， $1 6 \\mathrm { M n }$ 钢取 $k = 0 . \\ 8 5$ ；$\\left[ \\sigma _ { 0 } ^ { \\mathrm { p } } \\right]$ 应力比 $\\rho ( \\rho = \\sigma _ { \\mathrm { m i n } } / \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } ) = 0$ 时疲劳容许拉应力，其值与 $\\left[ \\Delta \\sigma \\right]$ 相当。\n\n在《钢结构设计规范》TJ17－74中， $\\left[ \\sigma _ { 0 } ^ { \\mathrm { p } } \\right]$ 考虑了欠载效应系数1.15 和动力系数1.1，故其值较高。但本条仅考虑常幅疲劳，应取消欠载效应系数，且 $[ \\Delta \\sigma ]$ 是试验值，已包含动载效应，所以亦不考虑动力系数。因此 $[ \\Delta \\sigma ]$ 的取值相当于$\\left[ \\sigma _ { 0 } ^ { \\mathrm { p } } \\right] / ( 1 . 1 5 \\times 1 . 1 ) = 0 . 7 9 \\lbrack \\sigma _ { 0 } ^ { \\mathrm { p } } \\rbrack$ 。另外88版规范以高强螺栓摩擦型连接和带孔试件为代表，将试验数据统计分析，取 $k = 0 , 7$ ，因此 $\\Delta \\sigma = \\sigma _ { \\mathrm { m a x } } - 0 . 7 \\sigma _ { \\mathrm { m i n } } .$\n\n原规范之前的修订工作，针对常幅疲劳容许应力幅做了两方面的工作，一是收集和汇总各种构件和连接形式的疲劳试验资料；二是以几种主要的形式为出发点，把众多的构件和连接形式归纳分类，每种具体连接以其所属类别给出 $S - N$ 疲劳曲线和相关参数。为进行统计分析工作，汇集了国内现有资料，个别连接形式（如 $T$ 形对接焊接等）适当参考了国外资料。根据不同钢号、不同尺寸的同一连接形式的所有试验资料，汇总后按应力幅计算式进行统计分析，以 $9 5 \\%$ 置信度取 $2 \\times 1 0 ^ { 6 }$ 次疲劳应力幅下限值，也就是疲劳试验数据线性回归值（平均值）减去2倍标准差。按各种连接形式疲劳强度的统计参数［非焊接连接形式考虑了最大应力（应力比）实际存在的影响]，以构件母');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3758875-e53d-449d-916a-f30992baca94', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3.8 养护及其他附属设施', '3.8 养护及其他附属设施## 3.8.1 悬索桥、斜拉桥以及带吊杆的拱桥，由于拉索和吊杆的阻碍，不方便采用桥检车对主梁底面、侧面等进行检修。另外，大跨径梁桥中间支点处梁高较大，有时也无法采用桥检车下探至梁底进行检修。对于这类不方便采用桥检车进行检修的特大、大桥，条件许可时，宜配置专用检修车\n\n梁变形监测方法。因此，本次修订增加了设置永久观测点的要求。\n\n特大、大、中桥桥墩台旁必要时可设置水尺或标志，以观测水位和冲刷情况。\n\n## 3.8.4 桥梁防雷设计可参考现行《建筑物防雷设计规范》（GB50057）、《高速公路设施防雷设计规范》（QX/T190）等。\n\n## 3.8.6 随着技术的进步，桥梁安全监测系统技术已经日臻成熟，在公众对工程结构安全性日益关注的背景下，根据桥梁的结构特点、地理环境及系统目标，结合国内外的最新研究成果和经验，开展桥梁结构安全监测已成为行业发展到一定阶段的内在需求。为此，近年来从不同层面均对桥梁结构的安全监测给出了指导性的意见，《公路桥梁养护管理工作制度》（交公路发〔2007〕336号）、2013年交通运输部《交通运输部关于进一步加强公路桥梁养护管理的若干意见》和《交通运输部关于建立公路桥梁安全运行长效机制的若干意见》中均要求“特大、特殊结构和特别重要桥梁的养管单位，要利用现代信息和物联网技术，建立符合自身特点的养护管理系统和健康监测系统”。开展结构安全监测一方面可以促进大型桥梁养护技术、结构可靠性评定及相关技术的进步，也是桥梁学科贯彻落实国家、行业有关要求的重要举措。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f377026f-376f-4154-b1e2-4d3a8db65631', '20《起重机械安全监控管理系统》（GB-T28264-2017）.md', '6系统的性能要求', '6系统的性能要求## 6.1总则\n系统的性能除应满足GB5226.2的相关要求外，还应满足 $6 . 2 \\sim 6 . 1 1$ 的要求。\n\n## 6.2使用环境条件\n系统应满足起重机械的实际使用环境条件要求。\n\n## 6.3系统综合误差\n在起重机械实际使用工况下，系统综合误差不应大于 $5 \\%$ 。\n\n## 6.4系统抗干扰能力\n系统应具备抗电磁干扰能力且不应干扰其他设备。\n\n## 6.5系统的连续作业要求\n系统的基本组成单元应符合其本身的技术规范。工作循环次数不应低于20次或连续作业试验时间不应少于 $1 6 \\ \\mathrm { h }$ 。\n\n## 6.6系统信号接口要求\n信号的常用接口形式如下：\n\na） 无源开关量信号接口；  \nb) 模拟量信号接口；  \nc） 脉冲量信号接口；  \nd) 总线数据信号接口。\n\n## 6.7系统的功能要求\n6.7.1 系统应具有对表1所列的信息进行处理及控制的功能。  \n6.7.2 系统应具有对起重机械运行状态及故障信息进行实时记录的功能。  \n6.7.3系统应具有对起重机械运行状态及故障信息进行历史追溯的功能。  \n6.7.4系统应具有故障自诊断功能。系统通电时应有自检程序,对警报、显示等功能进行验证;在系统  \n自身发生故障而影响正常使用时，能立即发出报警信号。  \n6.7.5系统检出起重机械发生故障时，除发出报警外还应具备按要求预设的止停控制功能。\n\n## 6.8系统的信息采集和信息储存要求\n6.8.1 系统信息的采集应满足实时性要求，储存应满足原始完整性要求。  \n6.8.2 系统储存的数据信息或图像信息应包含数据或图像的编号和工作时间。  \n6.8.3 在关闭电源或供电中断时，系统的信息存储单元应保留已采集的所有信息。  \n6.8.4 系统能在存储容量达到设定的存储时间前提示管理人员提前备份保存。  \n6.8.5 在运行周期内系统的硬件采样周期不应大于 $1 0 0 ~ \\mathrm { { m s } }$ 。  \n6.8.6对于开关量数据,运行周期内至少对于变化的数据系统需顺序存储，对于其他数据，运行周期内  \n系统的存储周期不应大于 $2 \\mathrm { ~ s ~ }$ 。  \n6.8.7系统应能存储不少于30个连续工作日的监控数据，应能存储不少于连续 $7 2 \\ \\mathrm { h }$ 的视频数据。\n\n## 6.9系统的显示要求\n6.9.1系统应保证显示信息在各种环境下清晰可辨，不干扰司机视线，不刺目。  \n6.9.2系统应具有起重机械作业状态的实时显示功能，能以图形、图像、图表和文字的方式显示起重机  \n械的工作状态和工作参数。  \n6.9.3系统显示的文字应有简体中文。  \n6.9.4系统的报警装置应能向起重机械操作者和处于危险区域内的人员发出清晰的声光报警。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f37effd9-967d-4684-aa74-7c1ea3466d76', '138《起重机钢丝绳保养维护检验和报废》（GB-T5972-2016）.md', '钢丝绳状态和劣化程度的综合影响评价一方法之一（Part 1）', '钢丝绳状态和劣化程度的综合影响评价一方法之一## F.1概述\n\n虽然断丝是钢丝绳报废的常见原因，但劣化通常是多种因素综合影响的结果。例如,钢丝绳可能在遭受断丝和反复经过滑轮时的均匀磨损的同时，还会由于在海洋环境下工作而受到腐蚀。\n\n因此，主管人员需要做如下工作：\n\na) 考虑不同的劣化模式,特别是当它们发生在钢丝绳的同一位置时；  \nb）对不同劣化模式的综合影响作总体评价；  \nc） 确定钢丝绳是否可以继续安全使用，如果能够继续使用，是否需要修改检验和报废规则的相关条款。\n\n以下是一种确定综合影响的方法：\n\n2）评价每种独立劣化模式的严重程度。严重程度可以表示为独立报废基准的百分比，例如：如果发现的允许断丝数达到独立报废基准的 $40 \\%$ ，就表示为趋于报废的等级为 $40 \\%$ 。严重程度分级也可以用文字表示为轻度、中度、高度、严重、报废。\n3）当多种独立的劣化模式出现在同一区域时,可将该区域上各种独立的劣化级别相加,将严重程度表示为综合百分比，也可以对综合严重程度做出评价，将程度分级用文字表示，如轻度、中度、重度、严重、报废。\n\n注1：本条给出的\"综合影响\"评价方法中,假设劣化是渐进式的，而不是突发式的。如果综合分级是由两或三个更．普通的独立劣化模式平均分担的结果（如： $40 \\%$ 来自断丝、 $40 \\%$ 来自直径减小),则认为其严重程度不如任意给定区段上单一作用的劣化模式高（如： $80 \\%$ 来自断丝，几乎没有直径减小和腐蚀）。\n\n注2：直径等值减小的分级不适用于钢丝绳在卷筒上多层缠绕的区段和挤压形式的劣化以及与钢丝畸形和断丝相关的劣化，如交叉重叠区域的劣化。\n\n注3：本条给出的“综合影响\"评价方法，提供了一种确定钢丝绳的特殊区段总体状态等级的简单方法。其他同样可接受的方法,可以由主管人员根据其检测类似起重机上的类似钢丝绳的经验，自己开发、应用。\n\n## F.2实例\n\n以下四个例子能够帮助理解“综合影响\"法的应用：\n\n例1：直径为 $2 2 \\ \\mathrm { m m }$ 的 $6 \\times 3 6 \\mathbb { W } \\mathbb { S } \\mathbb { - I W } \\mathbb { R } \\mathbb { C } \\ \\mathbb { s } \\mathbb { Z }$ 型钢丝绳，用于起重葫芦(工作级别M4),单层缠绕。\n\n根据表3，表示报废的外部钢丝断丝数，在 $6 \\ d$ 长度范围内是9,在 $_ { 3 0 \\ d }$ 长度范围内是18。因此,如果在 $^ \\textit { \\textbf { 6  d } }$ 长度范围内发现2根断丝，但在 $3 0 ~ d$ 长度范围内没超过18根，则对应的单一模式劣化的严重程度等级为 $20 \\%$ 。\n\n根据表5,从参考直径算起的直径等值减小量的报废基准为公称直径的 $7 . 5 \\%$ ，等于 $1 . 6 5 \\ \\mathrm { m m }$ 。如果参考直径是 $2 2 . 6 \\ \\mathrm { \\ m m }$ ，检测时的测量直径为 $2 1 . 8 \\ \\mathrm { m m }$ ，则直径减小表示为公称直径的百分比是：$[ ( 2 2 . 6 - 2 1 . 8 ) / 2 2 ] \\times 1 0 0 \\% = 3 . 6 \\%$ 。从表5得到严重程度等级为 $20 \\%$ 。\n\n如果在本例中提到的这些劣化发生在钢丝绳的同一部位，它们就可以综合,综合后的严重程度等级\n\n为 $40 \\%$ 。\n\n例2：直径为 $2 2 \\mathrm { m m }$ 的 $1 8 \\times 7 { \\mathrm { - } } \\mathrm { { W S C } } \\ { \\mathrm { s } } Z$ 型钢丝绳,用于起重葫芦(工作级别 M4),单层缠绕。\n\n根据表4,表示报废的外部钢丝断丝数,在 $6 ~ d$ 长度范围内是2,在 $3 0 ~ d$ 长度范围内是 $4$ 。如果在$^ \\textit { 6 } d$ 长度范围内发现1根断丝,但在 $_ { 3 0 \\ d }$ 长度范围内没超过4根,则对应的单一模式劣化的严重程度等级为 $50 \\%$ 。\n\n根据表5,从参考直径算起的直径等值减小量的报废基准为公称直径的 $5 \\%$ ，等于 $1 . 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。如果参考直径是 $2 2 . 6 ~ \\mathrm { \\ m m }$ ,检测时的测量直径为 $2 1 . 8 \\mathrm { ~ m m }$ ,则直径减小表示为公称直径的百分比是：$[ ( 2 2 . 6 - 2 1 . 8 ) / 2 2 ] \\times 1 0 0 \\% = 3 . 6 \\%$ 。从表5得到严重程度等级为 $60 \\%$ 。\n\n如果在本例中提到的这些劣化发生在钢丝绳的同一部位,它们就可以综合,综合后的严重程度等级为 $110 \\%$ （即：报废)。\n\n例3：直径为 $2 2 \\mathrm { \\ m m }$ 的 $6 \\times 2 5 \\mathrm { F }$ -IWRC $\\pmb { z Z }$ 型钢丝绳,用于履带起重机的臂架起升(工作级别 M4),多层缠绕。\n\n根据表3,在交叉重叠区域表示报废的外部钢丝断丝数，在 $6 ~ d$ 长度范围内是10。如果在交叉重叠区域 $6 \\dot { d }$ 长度范围内发现7根断丝，但在 $3 0 \\ d$ 长度内没超过20根，则对应的劣化严重程度等级为 $70 \\%$ （即：重度）。\n\n由于在交叉重叠区域不考虑直径减小,严重程度等级的最终结果为 $70 \\%$ 。\n\n例4：直径为 $2 2 \\ \\mathrm { m m }$ 的 $1 8 \\times 1 9 \\mathrm { - } \\mathrm { W S C ~ z Z }$ 型钢丝绳，用于流动式起');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f38ad309-81fa-446a-83bb-b1966dde71a7', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '5．5数字高程模型(DEM)', '5．5数字高程模型(DEM)5．5．1数字高程模型的数据源，宜采用数字地形图的等高线数据，也可采用野外实测的数据或对原有纸质地形图数字化的数据。\n\n5．5．2数字高程模型建立的主要技术要求，应符合下列规定：\n\n1比例尺的确定，宜根据工程的需要，按本章表5．1．1选择，但不应大于数据源的比例尺。\n\n2数字高程模型格网点的高程中误差，应满足本章表5．1．5-2的要求。\n\n3数字高程模型的格网间距，应符合表5．5．2的规定。\n\n表5.5.2数字高程模型的格网间距  \n\n\n\n\n\n4数字高程模型的分幅及编号，应满足本章5．1．6条的要求。\n\n5数字高程模型的构建，宜采用不规则三角网法，也可采用规则格网法，或者二者混兮使用。\n\n6规则格网点、特征点及边界线的数据应完整。  \n7数字高程模型表面应平滑，且应充分反映地形地貌的特征。\n\n5．5．3采用不规则三角网法构建模型时，应符合下列规定：\n\n1确定并完整连接地性线、断裂线、边界线等特征线。\n\n2以同一特征线上相邻两点的连线，作为构建三角形的必要条件。\n\n3构建三角形宜使三角形的边长尽可能接近等边、三角形的边长之和最小或三角形外接圆的半径最小。\n\n4当采用等高线数据构建三角网时，宜将等高线作为特征线处理，并满足本条第 $1 { \\sim } 3$ 款的规定。\n\n5不规则三角网点数据，宜通过插值处理生成规则的格网点数据。\n\n5．5．4采用规则格网法构建模型时，应符合下列规定：\n\n1根据离散点数据插求格网点高程，可采用插值法、曲面拟合法，也可二者混合使用。  \n2格网点的高程，也可由等高线数据插求。  \n3特征线两侧的离散点，不应同时用于同一插值或拟合方程的建立。\n\n5．5．5建立数字高程模型作业时，应符合下列规定：\n\n1对新购置的软件，应进行全面测试。满足本规范要求和工程需要后，方能投入使用。\n\n2使用时，应严格按照软件的操作要求作业。\n\n3数字高程模型的建立，可按图幅进行，也可分区建立。其数据源覆盖范围，不应小于图廓线或分区线外图上 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4一个数字高程模型应只有一个封闭的外边界线，但其内部的道路、建筑物、水域、地形突变等断裂线，均应独立连成内边界线；不同的内边界线可以相邻，但不得相交。\n\n5对构建模型的数据源，作业时应进行粗差检验与剔除。可通过模型与数字地形图等高线数据叠合对比的方法进行检查。对发现的不合理之处，应及时进行处理；必要时，应适当增补高程点，并重新构建模型。\n\n6必要时，可对构建的数字高程模型进行模型优化。\n\n7接边范围的数据，应有适当的重叠。\n\n5．5．6数字高程模型接边，应满足下列要求：\n\n1同名格网点的高程应一致。\n\n2相邻格网点的平面坐标应连续，且高程变化符合地形连续的总特征。\n\n3用实测数据所建立的数字高程模型的接边误差，不应大于表5．1.5-2 规定的2倍；小于规定值时，可平均配赋，超过规定值时，应进行检查和修改。\n\n5．5．7数字高程模型建立后应进行检查，并符合下列规定：\n\n1对用实测数据建立的数字高程模型，应进行外业实测检查并统计精度。每个图幅的检测点数，不应少于 20点，且均匀分布。模型的高程中误差，按(5．5．7)式计算，其值不应大于本章表5．1．5-2的规定。\n\n$$\nM _ { \\mathrm { h } } = \\sqrt { \\frac { [ \\Delta h _ { i } \\Delta h _ { i } ] } { n } }\n$$\n\n式中 $\\mathrm { M } _ { \\mathrm { h } } .$ —模型的高程中误差(m)；\n\nn 检查点个数；\n\n△hi——检测高程与模型高程的较差(m)。\n\n2对以数字地形图产品和纸质地形图数字化作为数据源所建立的数字高程模型，宜采用数字高程模型的高程与数据源同名点高程比较的方法进行检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f38b2781-55a8-4036-b0d9-409c543bd9a2', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 作用（Part 2）', '，项目组对全国数据的轴重限值保证率进行了研究，各种方案中，在现行规范双轴组的基础上增加一个后轴42t的三轴组模型其保证率达到了 $9 8 . 6 \\%$ 以上。为了既能反映实际情况中三联轴居多且偏重的实际，又能维持规范的延续性，本次修订建议仍采用现行规范的车辆荷载，只是在利用车辆荷载计算时，将分项系数由1.4提高至1.8，提高的比率是按照42t的三联轴效应与双联轴效应等效的原则确定的。\n\n表4.1.5-2中土侧压力的分项系数取为1.4，是因为它在多数情况下是按主导荷载考虑的，但当汽车荷载考虑了分项系数后，由汽车荷载引起的土侧压力不再考虑。基础变位作用在以往的桥梁计算中是作为“附加组合”考虑的，其分项系数可采用1.0；对于混凝土和工结构，由于混凝土徐变或灰缝塑性变形对基础变位产生的内力的影响，采用0.5的折减系数。 福\n\n#### （4）频遇值和准永久值\n\n按照国际惯例，本规范对已调查的主要可变作用的频遇值和准永久值分别取其随机过程截口任意时点分布的0.95和0.5分位值；对不可调查或尚未调查的可变作用仍取标准值或参照有关资料取值。\n\n#### （5）组合值系数\n\n关于组合值系数，本次修订过程中，计算了组合值系数采用下列不同情况时结构的可靠指标：\n\n$\\textcircled{1}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.74、0.55、0.45和0.35，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{2}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.74，即组合值系数不随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{3}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数分别取0.80、0.70、0.60和0.50，即组合值系数随可变荷载数目变化；\n\n$\\textcircled{4}$ 2、3、4和5个可变作用组合时，组合值系数均取0.80，即组合值系数不随可变荷载数目变化。\n\n结果表明，对于车辆的一般运行状态和密集运行状态，当采用方案 $\\textcircled{1}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，且减小的幅度比较大；当采用方案 $\\textcircled{2}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，但变化不大；当采用方案③时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标减小，但减小的幅度比方案 $\\textcircled{1}$ 小；当采用方案 $\\textcircled{4}$ 时，随着可变荷载数目的增加，所有钢筋混凝土构件的可靠指标增大，增加的幅度比方案 $\\textcircled{2}$ 大。为了保持不同可变荷载组合数目时构件的可靠指标不变，规范中组合值系数取0.75。\n\n## 4.2 永久作用\n\n### 4.2.1 本次修订补充了结构重力标准值的常规计算公式，各常用材料的重度等内容与原规范保持不变。\n\n本条表4.2.1中规定钢筋混凝土或预应力混凝土的重度采用 $2 5 \\sim 2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。当按体积计算的含筋量小于 $2 \\%$ 时，采用 $2 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ；大于或等于 $2 \\%$ 时，可采用 $2 6 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ 。\n\n### 4.2.3 一般桥台和土墙考虑主动土压力。桥台和挡土墙前面地面或冲刷线以下的土压力，由于台后和墙后考虑了主动土压力，台前和墙前可考虑静土压力。\n\n土的外摩擦角 $\\delta$ 一般可采用 $\\varphi / 2$ 。国内外有些资料建议采用 $=$ （ $1 / 2 \\sim 2 / 3$ ） $\\varphi$ 。克列因所著《散体结构力学》中介绍的有关土的试验数据见表 4-1 考虑汽车冲击以及渗水的影响，δ采用 $4 / 2$ 是合适的。考虑外摩擦角（ $\\delta = \\varphi / 2$ ） 不考虑外摩擦角所计算出的主动土压力系数值，相差 $10 \\%$ 左右 见表 $4 - 2$ 。\n\n土压力在墙背的分布规律，经模型试验测得其与墙高为非线性关系。影响土压力的因素有填料性质、土与墙背之间的接触状况、墙的位移等。\n\n表4-1王的重度和内、外摩擦角  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>名称</td><td rowspan=1 colspan=1>重度（km）</td><td rowspan=1 colspan=1>角P（°）</td><td rowspan=1 colspan=1>墙 与填土之间外摩擦角δ（°）</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>湿黏土</td><td rowspan=1 colspan=1>19</td><td rowspan=1 colspan=1>25~35</td><td rowspan=1 colspan=1>17~18</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>干黏土</td><td rowspan=1 colspan=1>16</td><td rowspan=1 colspan=1>40~45</td><td rowspan=1 colspan=1>27~33</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>湿砂砾</td><td rowspan=1 colspan=1>19~20</td><td rowspan=1 colspan=1>25~35</td><td rowspan=1 colspan=1>22</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>干砂砾</td><td rowspan=1 colspan=1>18</td><td ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f39f5d30-5758-470a-bd31-3fbcace1378a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7．7 电动机选择', '7．7 电动机选择## 7．7．1 电动机选择依据\n\n电动机的选择应依据：类型及结构型式；供电型式；功率；工作制、接电持续率；额定转矩、堵转转矩和最大转矩；额定转速；调速方式；防护等级；环境温度及湿度；海拔。\n\n## 7．7．2 电动机选型说明\n\n### 7．7．2．1 电动机的型式\n\n起重机应采用适合于起重冶金用的电动机，一般采用绕线转子异步电动机、笼型异步电动机、变频异步电动机、自制动异步电动机和直流电动机，也可采用符合起重机要求的其他类型电动机。\n\n### 7．7．2．2 防护等级\n\n#### 7．7．2．2．1 电动机外壳防护等级应符合 GB／T4942．1的规定：\n\na） 室内使用时，在正常条件下，防护等级不应低于IP23；多尘环境下，防护等级不应低于IP44。b） 室外使用时，防护等级不应低于IP54。在可能出现冷凝水的情况下，应确保冷凝水出水孔畅通。\n\n#### 7．7．2．2．2 电动机在有专门的外部防护措施时，可采用较低的防护等级。\n\n### 7．7．2．3 爆炸性危险环境\n\n在具有爆炸性气体、蒸汽与空气混合物或其他爆炸性危险场所，应采用防爆型电动机。\n\n### 7．7．2．4 根据环境温度和海拔修正功率\n\n当电动机使用地点的海拔超过 $1 \\ 0 0 0 \\ \\mathrm { m }$ 和／或使用环境温度与其额定环境温度不一致时，其输出功率应按实际使用地点的海拔和使用环境温度下的输出功率计算。\n\n根据环境温度和海拔进行电动机功率修正计算，按式（136）进行：犘\n\n$$\nP _ { \\mathrm { \\Delta N } } ^ { \\prime } { = } \\frac { P _ { \\mathrm { \\Delta N } } } { K }\n$$\n\n……（136）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } } ^ { \\prime }$ — 根据环境温度和海拔修正后用来选用电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 未修正的所需电动机的功率，单位为千瓦（kW）；  \n$K$ 功率修正系数，由图15确定。\n\n### 修正系数 $K$\n\n  \n图 15 以环境温度和海拔为函数变量的修正值\n\n注1：修正系数 $K > 1$ 的值需由电动机制造商和起重机制造商共同确定；  \n注2：海拔大于 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，要指出环境温度。\n\n### 7．7．2．5 接电持续率和每小时工作循环数犆\n\n接电持续率 $J C$ 值用于在工作循环时间小于等于 $1 0 \\ \\mathrm { m i n }$ 的场合，由式（137）确定：\n\n在起重机一个工作循环中该机构的运转时间$J C { = }$ $\\times 1 0 0 \\%$ … （137）起重机一个工作循环的总时间\n\n起重机各机构的接电持续率 $J C$ 值、 $C Z$ 值、稳态负载平均系数 $G$ ，是影响电动机发热的重要因素，应根据实际载荷情况计算，并在起重机制造商和买方之间达成一致意见。如无法获得载荷情况的详细资料，可参考附录Q表Q．1选取。\n\n## 7．7．3 电动机的过载校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算。\n\n## 7．7．4 电动机的发热校验\n\n电动机的发热校验按附录S的方法计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3a4d501-7174-4d01-b977-15abc31d7106', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 2）', '火山灰水泥或粉煤灰水泥；抗冻砂浆宜采用细度模数较大的砂；抗冻剂掺量宜通过试验确定。\n\n2 抗冻砂浆使用时的温度应不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 。当设计无要求且一天最低气温低于- $. 1 5 \\mathrm { ^ \\circ C }$ 时，承重砌体的砂浆强度应按常温时提高一级。\n\n3 采用抗冻砂浆砌筑的砌体，应在砌筑后加以覆盖，但不得洒水。对未采取抗冻措施的浆砌砌体，在砂浆抗压强度达到设计强度的 $70 \\%$ 前，不得受冻。\n\n## 25.2.17 冬期施工时，混凝土工程的质量检验除应符合本规范第6章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 应对混凝土用水和集料的加热温度、混凝土的加热养护方法和时间等进行检查。\n\n2 集料和拌和水输入拌和机时的温度、混凝土自拌和机输出时的温度及浇筑时的温度，每一工作班至少应检查3次。\n\n3 对混凝土在养护期间温度的检查，当采用蓄热法养护时，每昼夜至少应定时检查4次；采用加热法养护时，升温及降温期间至少每1h应检查1次，恒温期间至少每2h应检查1次。对室内外的环境温度，每昼夜应定时定点检查4次。\n\n4 检查混凝土温度前，应绘制测温孔布置图并编号，对测温孔的位置，当采用蓄热法养护时，应设置在易冷却部位；当采用加热法养护时，应在离热源不同位置分别设置；厚大结构应在表层及内部分别设置。测温时温度计应与外界温度隔绝，并应在测温孔内留置不少于 $3 \\mathrm { m i n }$ 。\n\n5 混凝土除应预留标准试件外，尚应制取相同数量与结构同条件养护的试件。对采用蒸汽加热法养护的混凝土结构，除应制取标准养护试件外，应同时制取与混凝土结构同条件蒸养后，再在标准条件下养护到 28d 的试件，用以检查经过蒸养后混凝土 28d 的强度。冬期施工混凝土的质量检验评定方法与常温施工混凝土相同。\n\n### 条文说明：\n\n5 蒸汽加热养护的混凝土采用不适宜的水泥时，后期强度可能降低，因此需要增加与结构同条件养护后再标准养护到 28d 的试件，以检验和保证其强度。\n\n## 25.2.18 砌体冬期施工的质量检验除应符合本规范第 16 章的规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 对室外气温、暖棚气温及砂浆温度，每昼夜应定时检查不少于 3 次。\n\n2 对抗冻剂的掺量，每一工作班组的检查应不少于 1 次。\n\n3 砂浆强度应以在标准条件下养护 28d 的试件试验结果为准，试件制取组数应不少于常温下施工的试件组数。每一单元砌体(如墩台、拱圈、涵洞)应同时制取与砌体同条件养护的试件，用以检查砂浆强度的实际增长情况。砂浆强度的质量检验\n\n评定方法与常温施工的砂浆相同。\n\n## 25.2.19 桥面沥青防水层不宜在低温下施工。伸缩装置应按设计要求且在适宜的温度范围内安装；气温在 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ 以下时，不宜进行橡胶伸缩装置的安装施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3a55b04-c26f-4207-b878-b75e392e73ab', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本方法参照《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》（GB/T50082—2009）编制。\n\n近年来，由于水泥混凝土品种增多以及矿物掺合料、外加剂等的广泛使用，导致某些混凝土的早期收缩明显增大。混凝土早龄期（如前3d）的体积变形最为复杂，包括全部塑性沉降收缩，而自生收缩、水泥水化的化学收缩以及混凝土表面失水产生的干燥收缩在早龄期也占较大比例。因此若采用试件标准养护3d后测量变形的方法，就只能从标准养护室移入恒温恒湿室开始测量，试件的体积变化无法反映出早龄期（3d之内）水泥混凝土的体积变形性能。本方法采用非接触式的方法进行测试，可测量自初凝开始时混凝土的收缩变形，避免了混凝土未硬化时接触式方法无法测试的问题，可准确的反应混凝土早龄期的体积变形性能。\n\n采用非接触式收缩变形测量装置也可以测试混凝土后期的收缩，但由于非接触法收缩变形测量仪在测试过程中始终处于监测状态，如果采用此方法来测试后期收缩，则一对位移传感器在整个测试过程(如 28d、180d）只能固定用于测试一个试件，测试仪器利用效率非常低，因此非接触法一般只用于混凝土的早龄期收缩测试。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3a61565-adb0-4396-9664-c830ee0e1776', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0592—2020 水泥砂浆凝结时间试验方法', 'T0592—2020 水泥砂浆凝结时间试验方法');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3a65126-c703-46fe-bedb-4ab609867669', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条的规定适用于所有预制墩台身在陆地上或水上整体安装的情况。\n\n## 2 基座槽口四周与预制墩台身构件之间的空隙如果过小，可能会使安装不方便，但过大也没有必要。\n\n### 15.4.18 采用胶接缝分节段安装墩台身时，应符合下列规定：\n\n#### 1 墩台身应按节段匹配预制的顺序，进行匹配安装。\n\n#### 2 宜在下节墩台身顶部的适当位置预设安装导向装置。\n\n#### 3 安装施工前，对已安装和待安装节段的匹配面应进行检查、清理，应保证匹配面平整，无异物和凸出。\n\n#### 4 安装前应在节段上部的适宜位置设置操作平台，以及在墩侧的承台上设置供作业人员上下的步梯。作业平台和步梯宜采用钢结构制作，且应进行受力计算和验算，其安装应牢固、稳定；步梯应附着在已安装完成的墩台身上。\n\n#### 5 采用的胶黏剂应符合设计规定的质量和力学性能要求，接缝处理的施工应符合本规范第 17.6.15 条的规定。\n\n#### 6 墩台身节段起吊安装就位后，应立即检查复核其平面位置、高程与竖直度，不符合要求时应及时进行调整。安装应保证节段之间的剪力键（槽）密贴，上下墩台身应顺直。\n\n#### 7 墩台身节段安装完成并经检测其平面位置与竖直度符合要求后，应进行临时固定，并应按设计的规定对预应力钢束施加预应力，同时对胶接缝进行挤压。挤压时应采取措施对预应力孔道的端口处进行防护，防止胶黏剂进入孔道内。\n\n#### 8 预应力张拉和孔道压浆的施工应符合设计的要求，设计未要求时应符合本规范第7章的规定。孔道压浆完成后应按设计要求浇筑封锚混凝土。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3a93237-43a0-4dc9-8dbb-fc3ba84daacf', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.4.2 电动机初选', '6.1.4.2 电动机初选## 6.1.4.2.1 非平衡动臂式变幅机构\n\n非平衡动臂式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．5）计算。\n\n## 6.1.4.2.2 平衡臂架式变幅机构\n\n平衡臂架式变幅机构所需电动机功率，按附录 P．2．2中的式（P．6）计算。\n\n## 6.1.4.2.3 牵引小车式变幅机构\n\n牵引小车式变幅机构所需电动机功率按附录 P中的式（P．3）计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3ab7785-d515-44de-a0c2-ef1193508d8a', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '附录H 无加劲钢管直接焊接节点刚度判别（Part 1）', '附录H 无加劲钢管直接焊接节点刚度判别H.0.1 空腹桁架、单层网格结构中无加劲圆钢管直接焊接节点的刚度应按下列规定计算。\n\n1 平面 $\\mathrm { T }$ 形（或Y形）节点：\n\n1）支管轴力作用下的节点刚度 $K _ { \\mathrm { n T } } ^ { \\mathrm { j } } \\mathrm { ( N / m m ) }$ 应按下式计算（图13.3.2-2和图13.3.2-3)：$K _ { \\mathrm { n T } } ^ { \\mathrm { i } } = 0 . 1 0 5 E D ( \\sin \\theta ) ^ { - 2 . 3 6 } \\gamma ^ { - 1 . 9 0 } \\tau ^ { - 0 . 1 2 } e ^ { 2 . 4 4 \\beta }$ (H. 0.1-1)\n\n2）支管平面内弯矩作用下的节点刚度 $K _ { \\mathrm { m T } } ^ { \\mathrm { j } }$ （ $\\mathrm { \\langle N m m ^ { 2 } / m m } )$ 应按下式计算（图13.3.3-1)：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { m T } } ^ { \\mathrm { j } } = 0 . 3 6 2 E D ^ { 3 } ( \\mathrm { s i n } \\theta ) ^ { - 1 . 4 7 } \\gamma ^ { - 1 . 7 9 } \\tau ^ { - 0 . 0 8 } \\beta ^ { 2 . 2 9 } ( \\mathrm { H } , 0 . 1 \\mathrm { - } 2 )\n$$\n\n$$\n3 0 ^ { \\circ } \\leqslant \\theta \\leqslant 9 0 ^ { \\circ } , \\ 0 . \\ 2 \\leqslant \\beta \\leqslant 1 . \\ 0 , \\ 5 \\leqslant \\gamma \\leqslant 5 0 , \\ 0 . \\ 2 \\leqslant \\tau \\leqslant 1 . \\ 0 _ { \\circ }\n$$\n\n2 平面/微曲面X形节点：\n\n1）支管轴力作用下的节点刚度 $K _ { \\mathrm { n X } } ^ { \\mathrm { j } } \\mathrm { ~ \\Omega ~ } ( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } )$ 应按下式计算（图13.3.2-1)：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { n x } } ^ { \\mathrm { i } } = 0 . 9 5 2 E D ( \\mathrm { s i n } \\theta ) ^ { - 1 . 7 4 } \\gamma ^ { 0 . 9 7 \\beta ^ { 2 . 5 8 } - 2 . 6 5 } \\exp ( 1 . 1 6 \\beta )\n$$\n\n其中， $6 0 ^ { \\circ } \\leqslant \\theta \\leqslant 9 0 ^ { \\circ }$ ， $0 . 5 { \\leqslant } \\beta { \\leqslant } 0 . 9$ ， $5 { \\leqslant } \\gamma { \\leqslant } 2 5$ ， $0 . 5 { \\leqslant } \\tau { \\leqslant } 1 . 0$ 。\n\n2）支管平面内弯矩作用下的节点刚度 $K _ { \\mathrm { m X } } ^ { \\mathrm { j } }$ $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ^ { 2 } / }$ $\\mathrm { m m } ,$ ）应按下式计算（图13.3.3-2）：$K _ { \\mathrm { m X } } ^ { \\mathrm { j } } = 0 . 3 0 3 E D ^ { 3 } \\beta ^ { 2 . 3 5 } \\gamma ^ { 0 . 3 \\beta ^ { 1 3 . 6 2 } - 1 . 7 5 } ( \\mathrm { s i n } \\theta ) ^ { 2 . 8 9 \\beta - 2 . 5 2 }$\n\n3）支管平面外弯矩作用下的节点刚度 $K _ { \\mathrm { m o X } } ^ { \\mathrm { j } }$ 应按下式计算（图13.3.3-2)：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { m o X } } ^ { \\mathrm { j } } = 2 . 0 8 3 E D ^ { 3 } ( \\mathrm { s i n } \\theta ) ^ { - 1 . 2 3 } ( \\mathrm { c o s } \\varphi ^ { \\prime } ) ^ { 6 . 8 5 } \\gamma ^ { - 2 . 4 4 } \\beta ^ { 2 . 2 7 }\n$$\n\n其中， $3 0 ^ { \\circ } \\leqslant \\theta \\leqslant 9 0 ^ { \\circ }$ ， $0 ^ { \\circ } \\leqslant \\varphi ^ { \\prime } \\leqslant 3 0 ^ { \\circ }$ ，0.2≤β≤0.9，5≤γ≤50，$\\phantom { - } 0 . 2 { \\leqslant } \\tau { \\leqslant } 0 . 8$ 。\n\n式中： $E$ 弹性模量 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$D$ —主管的外径 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$\\beta$ ——支管和主管的外径比值；主管的半径和壁厚的比值；T 支');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3b9bf83-8a4d-4e7e-82c5-ed50847ca031', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '3基本规定', '3基本规定3.0.1钢结构工程施工单位应有相应的施工技术标准、质量管理体系、质量控制及检验制度，施工现场应有经审批的施工组织设计、施工方案等技术文件。\n\n3.0.2钢结构工程施工质量的验收，必须采用经计量检定、校准合格的计量器具。钢结构工程见证取样送样应由检测机构完成。\n\n3.0.3钢结构工程施工中采用的工程技术文件、承包合同文件等对施工质量验收的要求不得低于本标准的规定。\n\n3.0.4钢结构工程应按下列规定进行施工质量控制：\n\n1采用的原材料及成品应进行进场验收，凡涉及安全、功能的原材料及成品应按本标准14.0.2条的规定进行复验，并应经监理工程师(建设单位技术负责人)见证取样送样；\n\n2各工序应按施工技术标准进行质量控制，每道工序完成后应进行检查；\n\n3相关各专业之间应进行交接检验，并经监理工程师(建设单位技术负责人)检查认可。\n\n3.0.5钢结构工程施工质量验收在施工单位自检合格的基础上，按照检验批、分项工程、分部(子分部)工程分别进行验收，钢结构分部(子分部)工程中分项工程的划分，应按现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300 的规定执行。钢结构分项工程应由一个或若干检验批组成，其各分项工程检验批应按本标准的规定进行划分，并应经监理(或建设单位)确认。\n\n3.0.6 检验批合格质量标准应符合下列规定：\n\n1主控项目必须满足本标准质量要求;\n\n2一般项目的检验结果应有 $8 0 \\%$ 及以上的检查点(值)满足本标准的要求，且最大值(或最小值)不应超过其允许偏差值的1.2倍。\n\n3.0.7分项工程合格质量标准应符合下列规定：1分项工程所含的各检验批均应满足本标准质量要求；2分项工程所含的各检验批质量验收记录应完整。\n\n3.0.8当钢结构工程施工质量不符合本标准的规定时，应按下列规定进行处理：\n\n1经返修或更换构(配)件的检验批，应重新进行验收;2经法定的检测单位检测鉴定能够达到设计要求的检验批，应予以验收；3经法定的检测单位检测鉴定达不到设计要求，但经原设计单位核算认可能够满足结构安全和使用功能的检验批，可予以验收；4经返修或加固处理的分项、分部工程，仍能满足结构安全和使用功能要求时，可按处理技术方案和协商文件进行验收；5通过返修或加固处理仍不能满足安全使用要求的钢结构分部工程，严禁验收。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3bdb3c8-d9c1-433c-b14c-765d84b28876', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '6 低压接触器及电动机起动器', '6 低压接触器及电动机起动器## 6.0.1低压接触器及电动机起动器安装前的检查，应符合下列要求：\n\n### 6.0.1.1衔铁表面应无锈斑、油垢;接触面应平整、清洁。可动部分应灵活无卡阻；灭弧罩之间应有间隙；灭弧线圈绕向应正确。\n\n### 6.0.1.2触头的接触应紧密,固定主触头的触头杆应固定可靠。\n\n### 6.0.1.3当带有常闭触头的接触器与磁力起动器闭合时，应先断开常闭触头，后接通主触头；当断开时应先断开主触头，后接通常闭触头，且三相主触头的动作应一致，其误差应符合产品技术文件的要求。\n\n### 6.0.1.4电磁起动器热元件的规格应与电动机的保护特性相匹配;热继电器的电流调节指示位置应调整在电动机的额定电流值上，并应按设计要求进行定值校验。\n\n## 6.0.2低压接触器和电动机起动器安装完毕后，应进行下列检查：\n\n### 6.0.2.1接线应正确。\n\n### 6.0.2.2在主触头不带电的情况下,起动线圈间断通电，主触头动作正常，衔铁吸合后应无异常响声。\n\n## 6.0.3真空接触器安装前，应进行下列检查：\n\n### 6.0.3.1可动衔铁及拉杆动作应灵活可靠、无卡阻。\n\n### 6.0.3.2辅助触头应随绝缘摇臂的动作可靠动作，且触头接触应良好。\n\n### 6.0.3.3按产品接线图检查内部接线应正确。\n\n## 6.0.4采用工频耐压法检查真空开关管的真空度，应符合产品技\n\n术文件的规定。\n\n## 6.0.5真空接触器的接线,应符合产品技术文件的规定,接地应可靠。\n\n## 6.0.6可逆起动器或接触器，电气联锁装置和机械连锁装置的动作均应正确、可靠。\n\n## 6.0.7星、三角起动器的检查、调整，应符合下列要求：\n\n### 6.0.7.1起动器的接线应正确；电动机定子绕组正常工作应为三角形接线。\n\n### 6.0.7.2手动操作的星、三角起动器，应在电动机转速接近运行转速时进行切换；自动转换的起动器应按电动机负荷要求正确调节延时装置。\n\n## 6.0.8自耦减压起动器的安装、调整,应符合下列要求：\n\n### 6.0.8.1起动器应垂直安装。\n\n### 6.0.8.2油浸式起动器的油面不得低于标定油面线。\n\n### 6.0.8.3减压抽头在 $6 5 \\% \\sim 8 0 \\%$ 额定电压下，应按负荷要求进行调整;起动时间不得超过自耦减压起动器允许的起动时间。\n\n## 6.0.9手动操作的起动器，触头压力应符合产品技术文件规定，操作应灵活。\n\n## 6.0.10接触器或起动器均应进行通断检查；用于重要设备的接触器或起动器尚应检查其起动值，并应符合产品技术文件的规定。\n\n## 6.0.11变阻式起动器的变阻器安装后，应检查其电阻切换程序、触头压力、灭弧装置及起动值，并应符合设计要求或产品技术文件的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3c12211-2b4c-4e9e-a468-eb8d96c2062e', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '20 开关、插座、风扇安装', '20 开关、插座、风扇安装## 20．1主控项目\n\n### 20．1．1当交流、直流或不同电压等级的插座安装在同一场所时，应有明显的区别，插座不得互换；配套的插头应按交流、直流或不同电压等级区别使用。\n\n检查数量：按每检验批的插座数量抽查 $20 \\%$ ，且不得少于1个。\n\n检查方法：观察检查并用插头进行试插检查。\n\n### 20．1．2不间断电源插座及应急电源插座应设置标识。\n\n检查数量：按插座总数抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 20．1．3插座接线应符合下列规定：\n\n1 对于单相两孔插座，面对插座的右孔或上孔应与相线连接，左孔或下孔应与中性导体(N)连接；对于单相三孔插座，面对插座的右孔应与相线连接，左孔应与中性导体(N)连接。\n\n2 单相三孔、三相四孔及三相五孔插座的保护接地导体(PE)应接在上孔；插座的保护接地导体端子不得与中性导体端子连接；同一场所的三相插座，其接线的相序应一致。\n\n3 保护接地导体(PE)在插座之间不得串联连接。\n\n4 相线与中性导体(N)不应利用插座本体的接线端子转接供电。\n\n检查数量：按每检验批的插座型号各抽查 $5 \\%$ ，且均不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查并用专用测试工具检查。\n\n### 20．1．4照明开关安装应符合下列规定：\n\n1 同一建(构)筑物的开关宜采用同一系列的产品，单控开关的通断位置应一致，且应操作灵活、接触可靠;\n\n2 相线应经开关控制；\n\n3 紫外线杀菌灯的开关应有明显标识，并应与普通照明开关的位置分开。\n\n检查数量：第3款全数检查，第1款和第2款按每检验批的开关数量抽查 $5 \\%$ ，且按规格型号各不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查、用电笔测试检查和手动开启开关检查。\n\n### 20．1．5温控器接线应正确，显示屏指示应正常，安装标高应符合设计要求。\n\n检查数量：按每检验批的数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查。\n\n### 20．1．6吊扇安装应符合下列规定：\n\n1 吊扇挂钩安装应牢固，吊扇挂钩的直径不应小于吊扇挂销直径，且不应小于8mm；挂钩 销钉应有防振橡胶垫；挂销的防松零件应齐全、可靠。\n\n2 吊扇扇叶距地高度不应小于2．5m。  \n3 吊扇组装不应改变扇叶角度，扇叶的固定螺栓防松零件应齐全。  \n4 吊杆间、吊杆与电机间螺纹连接，其啮合长度不应小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，且防松零件应齐全紧固。  \n5 吊扇应接线正确，运转时扇叶应无明显颤动和异常声响。  \n6 吊扇开关安装标高应符合设计要求。  \n检查数量：按吊扇数量抽查 $5 \\%$ ，且不得少于1套。  \n检查方法：听觉检查、观察检查、尺量检查和卡尺检查。\n\n### 20．1．7壁扇安装应符合下列规定：\n\n1 壁扇底座应采用膨胀螺栓或焊接固定，固定应牢固可靠；膨胀螺栓的数量不应少于3 个，且直径不应小于 $8 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2 防护罩应扣紧、固定可靠，当运转时扇叶和防护罩应无明显颤动和异常声响。\n\n检查数量：按壁扇数量抽查 $5 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：听觉检查、观察检查和手感检查。\n\n## 20．2一般项目\n\n### 20．2．1暗装的插座盒或开关盒应与饰面平齐，盒内干净整洁，无锈蚀，绝缘导线不得裸露在装饰层内；面板应紧贴饰面、四周无缝隙、安装牢固，表面光滑、无碎裂、划伤，装饰帽(板)齐全。\n\n检查数量：按每检验批的盒子数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1个。\n\n检查方法：观察检查和手感检查。\n\n### 20．2．2插座安装应符合下列规定：\n\n1 插座安装高度应符合设计要求，同一室内相同规格并列安装的插座高度宜一致;\n\n2 地面插座应紧贴饰面，盖板应固定牢固、密封良好。\n\n检查数量：按每个检验批的插座总数抽查 $10 \\%$ ，且按型号各不得少于1个。\n\n检查方法：观察检查并用尺量和手感检查。\n\n### 20．2．3照明开关安装应符合下列规定：\n\n1 照明开关安装高度应符合设计要求；\n\n2 开关安装位置应便于操作，开关边缘距门框边缘的距离宜为0. $1 5 \\mathrm { m } \\mathrm { \\sim } 0$ $2 0 \\mathrm { m }$ ；\n\n3 相同型号并列安装高度宜一致，并列安装的拉线开关的相邻间距不宜小于 $2 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n检查数量：按每检验批的开关数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1个。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查。\n\n### 20．2．4 温控器安装高度应符合设计要求；同一室内并列安装的温控器高度宜一致，且控制有序不错位。\n\n检查数量：按每检验批数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1个。\n\n检查方法：观察检查并用尺量检查。\n\n### 20．2．5吊扇安装应符合下列规定：\n\n1 吊扇涂层应完整、表面无划痕、无污染，吊杆上、下扣碗安装应牢固到位；\n\n2 同一室内并列安装的吊扇开关高度宜一致，并应控制有序、不错位。\n\n检查数量：按吊扇数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查，用尺量和手感检查。\n\n### 20．2．6壁扇安装应符合下列规定：\n\n1 壁扇安装高度应符合设计要求；  \n2 涂层应完整、表面无划痕、无污染，防护罩应无变形。  \n检查数量：按壁扇数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1套。  \n检查方法：观察检查并用尺量检查。\n\n### 20.2.7换气扇安装应紧贴饰面、固定可靠。无专人管理场所的换气扇宜设置定时开关。\n\n检查数量：按换气扇数量抽查 $10 \\%$ ，且不得少于1套。\n\n检查方法：观察检查和手感检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3c45976-7fd3-4b50-9dbf-90966a5edce6', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14钢与混凝土组合梁… ·· 177', '14钢与混凝土组合梁… ·· 177## 14.1一般规定 ： 177  \n## 14.2组合梁设计 180  \n## 14.3抗剪连接件的计算 183  \n## 14.4挠度计算 ： 186  \n## 14.5负弯矩区裂缝宽度计算 187  \n## 14.6纵向抗剪计算… 188  \n## 14.7构造要求 190');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3c7e935-b817-4e44-9f86-4347c1e002bd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '表30 $m \\not - p$ 表（Part 3）', '；一侧配置时，按与板相连接的加劲肋边缘为轴线进行计算。\n\n### 5．7．2 圆柱壳体的局部稳定性\n\n受轴压或压弯联合作用的薄壁圆柱壳体，当壳体壁厚与壳体中面半径之比 $\\frac { t } { R } { \\leqslant } \\frac { 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { E }$ 时，应计算其局部稳定性。\n\n#### 5．7．2．1 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力\n\n圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力按式（68）计算：犈\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } = 0 . 2 ~ \\frac { E t } { R }\n$$\n\n……（68）\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 圆柱壳体受轴压或压弯作用时的临界应力（已考虑圆柱壳直径制造误差不超过 $t / 2 )$ ），单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$E$ 同式(51)；$t ^ { . }$ 圆柱壳体的壁厚，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$R$ ——圆柱壳体的中面半径，单位为毫米( $\\mathrm { ( m m ) }$   \n当按式（68）算得的临界应力超过 $0 , 8 \\sigma _ { \\mathrm { s } }$ 时，应按式（57）进行折减。\n\n#### 5．7．2．2 受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性计算\n\n受轴压或压弯作用的薄壁圆柱壳体的局部稳定性按式（69）计算：\n\n$$\n\\frac { N } { A } { + } \\frac { M } { W } { \\leqslant } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { c , c r } } } { n }\n$$\n\n……（69）\n\n式中：\n\n$N \\cdot$ —见式(50)；$A$ -圆柱有效壳壁的截面面积(壳体上有孔洞者则按净截面面积计算),单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$M -$ 弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ；  \nW 圆柱壳体的截面抗弯模量(壳体上有孔洞者则按净截面抗弯模量计算)，单位为立方毫米$\\mathrm { ( m m ^ { 3 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { c } , \\mathrm { c r } }$ — 同式（68）；$n$ 同式（59）。\n\n#### 5．7．2．3 加劲环\n\n圆柱壳两端应设置加劲环或设置起相应作用的结构件；当壳体长度大于犚 犐 $1 0 ~ R$ 时，还需设置中间加劲环，其间距不大于 $1 0 ~ R$ 。加劲环的截面惯性矩 $I _ { \\mathrm { s 4 } }$ 应满足式（70）的要求：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s 4 } } { \\geq } \\frac { R t ^ { 3 } } { 2 } \\sqrt { \\frac { R } { t } }\n$$\n\n……（70）\n\n式中：\n\n$I _ { \\mathrm { s 4 } }$ — 圆柱壳体加劲环的截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ~ ) }$ ）；  \n$R$ -同式（68)；$t$ 同式(68）。\n\n当加劲环是对壳体中面内外成对配置时，其截面惯性矩按壳体中面母线为轴线进行计算；单侧配置犣犣时，按图8所示的组合截面形心轴 $Z - Z$ 及式（71）计算：\n\n$$\nI _ { \\mathrm { s } 4 } = I _ { 1 } + I _ { 2 } + A _ { 1 } e _ { 1 } ^ { 2 } + A _ { 2 } e _ { 2 } ^ { 2 }\n$$\n\n……（71）\n\n式中：\n\n$I _ { s 4 }$ 同式（70）；  \n$I _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } }$ ）；  \n$I _ { 2 }$ — 加劲环截面的惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ）；  \n$A _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 1 }$ — 圆柱有效壳壁的计算截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；  \n$A _ { 2 }$ — 加劲环的截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$e _ { 2 }$ — 加劲环的截面形心轴至组合截面形心轴 $Z - Z$ 的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；\n\n  \n图8 有效壳壁与加劲环的组合截面计算图\n\n### 5．8 结构的疲劳强度计算\n\n结构构件及其连接的抗疲劳能力（疲劳极限强度），取决于构件的工作级别、材料种类、应力变化情况及构件连接的应力集中等级等。\n\n对结构疲劳强度计算，常用应力比法和应力幅法。本标准采用应力比法。\n\n#### 5．8．1 构件（或连接）的最大应力\n\n构件（或连接）中的最大应力 $\\sigma _ { x \\mathrm { m a x } } \\bullet \\sigma _ { y \\mathrm { m a x } } \\bullet \\tau _ { x y \\mathrm { m a x } }$ 是按4．3．3．1规定的载荷组合 A 中最不利工况确定的，在疲劳计算点上的各个应力循环中，沿 $x \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3cc510c-30a7-4eec-aa68-4a78bbbb9d51', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '2 滑接线和滑接器（Part 1）', '2 滑接线和滑接器2.0.1滑接线的布置,应符合设计要求;当设计无规定时,应符合下列要求：\n\n2.0.1.1滑接线距离地面的高度，不得低于 $3 , 5 \\mathrm { m }$ ;在有汽车通过部分滑接线距离地面的高度,不得低于 $6 \\mathrm { m }$ 。\n\n2.0.1.2滑接线与设备和氧气管道的距离,不得小于 $1 , 5 \\mathrm { m }$ ；与易燃气体、液体管道的距离,不得小于 ${ 3 \\mathrm { m } }$ ;与一般管道的距离，不得小于 $1 \\mathrm { m }$ 。\n\n2.0.1.3裸露式滑接线应与司机室同侧安装;当工作人员上下有碰触滑接线危险时，必须设有遮拦保护。\n\n2.0.2滑接线的支架及其绝缘子的安装,应符合下列要求：\n\n2.0.2.1 支架不得在建筑物伸缩缝和轨道梁结合处安装。\n\n\'2.0.2.2 支架安装应平正牢固,并应在同一水平面或垂直面上。\n\n2.0.2.3绝缘子、绝缘套管不得有机械损伤及缺陷；表面应清洁；绝缘性能应良好;在绝缘子与支架和滑接线的钢固定件之间，应加设红钢纸垫片。\n\n2.0.2.4安装于室外或潮湿场所的滑接线绝缘子、绝缘套管，应采用户外式。\n\n2.0.2.5绝缘子两端的固定螺栓,宜采用高标号水泥砂浆灌注，并应能承受滑接线的拉力。\n\n2:0.3滑接线的安装,应符合下列要求：\n\n2.0.3.1 接触面应平正无锈蚀，导电应良好。\n\n2.0.3.2额定电压为 $0 . 5 \\mathrm { k V }$ 以下的滑接线，其相邻导电部分和导电部分对接地部分之间的净距不得小于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ；户内 $3 \\mathrm { k V }$ 滑接线其相间和对地的净距不得小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ;当不能满足以上要求时，滑接线应采取绝缘隔离措施。\n\n.2.0.3.3起重机在终端位置时，滑接器与滑接线末端的距离不应小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ;固定装设的型钢滑接线，其终端支架与滑接线末端的距离不应大于 $8 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.0.3.4型钢滑接线所采用的材料，应进行平直处理，其中心偏差不宜大于长度的1/1000,且不得大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.0.3.5滑接线安装后应平直;滑接线之间的距离应一致，其中心线应与起重机轨道的实际中心线保持平行，其偏差应小于$1 0 \\mathrm { m m }$ ；滑接线之间的水平偏差或垂直偏差，应小于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.0.3.6型钢滑接线长度超过 $5 0 \\mathrm { m }$ 或跨越建筑物伸缩缝时，应装设伸缩补偿装置。\n\n2.0.3.7辅助导线宜沿滑接线敷设，且应与滑接线进行可靠的连接；其连接点之间的间距不应大于 $1 2 \\mathrm m$ 。\n\n2.0.3.8型钢滑接线在支架上应能伸缩，并宜在中间支架上固定。\n\n2.0.3.9型钢滑接线除接触面外，表面应涂以红色的油漆或相色漆。\n\n2.0.4滑接线伸缩补偿装置的安装，应符合下列要求：\n\n2.0.4.1伸缩补偿装置应安装在与建筑物伸缩缝距离最近的支架上。\n\n2.0.4.2在伸缩补偿装置处，滑接线应留有 $1 0 \\sim 2 0 \\mathrm { m m }$ 的间隙，间隙两侧的滑接线端头应加工圆滑，接触面应安装在同一水平面上，其两端间高差不应大于 $1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2.0.4.3伸缩补偿装置间隙的两侧，均应有滑接线支持点，支持点与间隙之间的距离，不宜大于 $1 5 0 \\mathrm { m m }$\n\n2.0.4.4间隙两侧的滑接线，应采用软导线跨越，跨越线应留有余量，其允许载流量不应小于电源导线的允许载流量。\n\n2.0.5滑接线的连接，应符合下列要求：\n\n2.0.5.1连接后应有足够的机械强度，且无明显变形。\n\n2.0.5.2接头处的接触面应平正光滑，其高差不应大于$0 . 5 \\mathrm { m m }$ ,连接后高出部分应修整平正。\n\n2.0.5.3型钢滑接线焊接时，应附连接托板;用螺栓连接时，应加跨接软线。\n\n：2.0.5.4轨道滑接线焊接时，焊条和焊缝应符合钢轨焊接工艺对材料和质量的要求，焊好后接触表面应平直光滑。\n\n2.0.5.5圆钢滑接线应减少接头。\n\n2.0.5.6导线与滑接线连接时，滑接线接头处应镀锡或加焊有电镀层的接线板。\n\n2.0.6分段供电滑接线的安装,应符合下列要求：\n\n2.0.6.1分段供电的滑接线，当各分段电源允许并联运行时，分段间隙应为 ${ \\displaystyle 2 0 } \\mathrm { m } \\mathrm { m }$ ;不允许并联运行时，分段间隙应比滑接器与滑接线接触长度大 $4 0 \\mathrm { m m } ; 3 \\mathrm { k V }$ 滑接线，应符合设计要求。\n\n2.0.6.2分段供电不允许并联运行的滑接线间隙处，应采用硬质绝缘材料的托板连接,托板与滑接线的接触面，应在同一水平面上。\n\n2.0.6.3滑接线分段间隙的两侧相位应一致。\n\n2.0.73kV滑接线的安装除应符合本规范第 $2 . \\ 0 . \\ 1 \\sim 2 . \\ 0 . \\ 6$ 条的规定外，尚应符合下列要求：\n\n2.0.7.1·高压绝缘子安装前应进行耐压试验，并应符合现行国家标准《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》的有关规定。\n\n2.0. 7.2 $3  { \\mathbf { k } } \\mathrm { V }$ 滑接线固定装置的构件，铸铜长夹板、短夹板、托板、垫板、辅助连接板及接线板等在安装前，应按设计图制作完毕；当所采用的型钢、双沟铜线分段组装时，应按相编号，接缝应严密、平直。\n\n2.0.8软电缆的吊索和自由悬吊滑接线的安装,应符合下列要求：\n\n2.0.8.1终端固');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3d9a3ea-7669-4ab1-bf8f-82ea642ba34f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．9 构造要求（Part 1）', '5．9 构造要求## 5．9．1 一般原则\n\n### 5．9．1．1 主要承载结构的构造设计应力求简单、受力明确、传力直接、尽量降低应力集中的影响。\n\n### 5．9．1．2 结构（或结构件）的设计应考虑到制造、检查、运输、安装（拆卸）、使用和维护等的方便和可能性。露天工作的起重机结构应避免积水。\n\n### 5．9．1．3 应根据起重机的实际工作环境考虑腐蚀对结构钢材的影响（结构有可靠的防腐措施或属于短暂性使用的设备，可不考虑腐蚀的影响），主要承载结构的钢板和型钢的最小厚度不应小于表34的规定。\n\n表34 钢板和型钢的最小厚度  \n单位为毫米  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>环境对钢材腐蚀的影响</td><td rowspan=1 colspan=1>开口截面</td><td rowspan=1 colspan=1>闭口截面</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>微弱</td><td rowspan=1 colspan=1>3(2.5)b</td><td rowspan=1 colspan=1>2.5(2)b</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>中等</td><td rowspan=1 colspan=1>5(4)</td><td rowspan=1 colspan=1>4(3)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>严重</td><td rowspan=1 colspan=1>6(6)</td><td rowspan=1 colspan=1>6(4)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>ä采用厚度为3mm(含)以下的薄板时,结构外露表面应有牢靠的防锈涂漆；b 括号内数值用于流动式起重机。</td></tr></table>\n\n\n### 5．9．1．4 对于动载荷比较严重和受力比较复杂的焊接结构件，除非采取措施减小或消除焊接内应力，否则选用的钢材厚度对碳素钢不宜大于 $5 0 ~ \\mathrm { m m }$ ，对低合金钢不宜大于 $3 5 ~ \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 5．9．1．5 对承载后会发生较大弹性变形的结构，在设计时应预先采取与此弹性变形相反的措施，如桥式起重机和门式起重机主梁跨中应作出向上的预拱，门式起重机悬臂段应作出向上的预翘，且这些预变形宜由结构构造或结构件的下料来保证。\n\n### 5．9．1．6 在设计由疲劳强度控制的主要焊接结构时，应采取各种降低疲劳应力的措施，如改善接头型式降低应力集中等级，对双面连续焊缝的头部进行包裹回焊、采用较大半径的圆弧过渡板以减少内应力等。\n\n### 5．9．1．7 主要承载结构件在不同连接处允许采用不同的连接方式来传递载荷，但在同一连接处不宜混合使用不同的连接方式。\n\n### 5．9．1．8 主要承载结构的表面如果长期受到热辐射作用，且表面温度达 $1 5 0 \\mathrm { { ‰} }$ 以上时，结构设计应考虑有效的隔热防护措施。\n\n## 5．9．2 焊缝连接\n\n### 5．9．2．1 对接焊接\n\n对接焊缝的坡口型式应符合 GB／T985和 GB／T986的规定。\n\n主要承载结构中不等板厚或板宽的对接，均应从一侧或两侧制成不大于 $1 : 4$ 的过渡斜度（见图9）。\n\n![](images/72b22ca2a367f2a3657a3a16cb34210404a9e8878c7181203d5e37e2e5381197.jpg)  \n图9 对接焊缝坡口型式\n\n### 5．9．2．2 角焊接\n\n#### 5．9．2．2．1 焊脚尺寸\n\n##### 5．9．2．2．1．1 被焊接件厚度小于 $4 \\ \\mathrm { m m }$ 时，焊脚尺寸等于被焊接件的厚度。\n\n##### 5．9．2．2．1．2 焊脚尺寸不应小于表35的规定。\n\n##### 5．9．2．2．1．3 对于一般角焊缝，焊脚尺寸不应大于较薄焊件厚度的1．2倍；而对于杆件边缘的角焊缝\n\n（见图10），还应符合下列要求：犺$t _ { 1 } { \\leqslant } 6 ~ \\mathrm { m m }$ 时， $h _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } t _ { 1 }$ ；$\\cdot t _ { 1 } > 6 \\ \\mathrm { m m }$ 时， $, h _ { \\mathrm { f } } = t _ { 1 } - ( 1 { \\sim } 2 ) \\mathrm { m m }$ 。\n\n表35 角焊缝的焊脚尺寸  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>较厚焊接件的厚度t</td><td rowspan=1 colspan=1>hi</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>4(6)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>10&lt;≤20</td><td rowspan=1 colspan=1>6(8)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>20&lt;t≤30</td><td rowspan=1 colspan=1>8(10)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>注：h数值中，括号外的数值用于碳素钢，括号内的数值用于低合金钢。</td></tr></table>\n\n\n![](images/0a46daac7cf0ac62836c00aa35dd6e75eec5598590d8b24cd40d8e3a2a785203.jpg)  \n图10 角焊缝的焊脚\n\n#### 5．9．2');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3de30c0-0a93-4c92-982f-38f40428c8ad', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百八十七条赠与的财产依法需要办理登记等手续的', '第一百八十七条赠与的财产依法需要办理登记等手续的，应当办理有关手续。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3de556d-16f4-4287-848c-f9946d11d952', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8.3 框架柱的计算长度', '8.3 框架柱的计算长度## 8.3.1 本条综合了原规范第5.3.3条、第5.3.6条的规定，增加了无支撑框架和有支撑框架 $\\mu$ 系数的简化公式（8.3.1-1）和式（8.3.1-7)；改进了强弱支撑框架的分界准则和强支撑框架柱稳定系数计算公式，考虑到不推荐采用弱支撑框架，因此取消了弱支撑框架柱稳定系数的计算公式。\n\n（1）材料是线弹性的；\n\n（2）框架只承受作用在节点上的竖向荷载；\n\n（3）框架中的所有柱子是同时丧失稳定的，即各柱同时达到其临界荷载；\n\n（4）当柱子开始失稳时，相交于同一节点的横梁对柱子提供的约束弯矩，按柱子的线刚度之比分配给柱子；\n\n（5）在无侧移失稳时，横梁两端的转角大小相等方向相反;在有侧移失稳时，横梁两端的转角不但大小相等而且方向亦相同。\n\n根据以上基本假定，并为简化计算起见，只考虑直接与所研究的柱子相连的横梁约束作用，略去不直接与该柱子连接的横梁约束影响，将框架按其侧向支撑情况用位移法进行稳定分析。\n\n附有摇摆柱的框（刚）架柱，其计算长度应乘以增大系数γ。多跨框架可以把一部分柱和梁组成框架体系来抵抗侧力，而把其余的柱做成两端铰接。这些不参与承受侧力的柱称为摇摆柱，它们的截面较小，连接构造简单，从而造价较低。不过这种上下均为铰接的摇摆柱承受荷载的倾覆作用必然由支持它的框（刚）架来抵抗，使框（刚）架柱的计算长度增大。公式（8.3.1-2）表达的增大系数 $\\eta$ 为近似值，与按弹性稳定导出的值接近且略偏安全。\n\n## 8.3.2 带牛腿的常截面柱属于变轴力的压弯构件。过去设计这类构件，按照全柱都承受 $( N _ { 1 } + N _ { 2 } )$ 轴力计算其稳定性，偏于保守。式（8.3.2-1）考虑了压力变化的实际条件，经济而合理。式（8.3.2-1）并未考虑相邻柱的支撑作用（相邻柱的起重机压力较小)。同时柱脚实际上并非完全刚性，这一不利因素没有加以考虑。两个因素同时忽略的结果略偏安全。\n\n## 8.3.3 原规范的规定适用于重型厂房，框架横梁均为桁架。因桁架线刚度较大，与柱刚接时可视为无限刚性，原规范附录D表D.0.4就是按柱顶不能转动算得的。现在中型框架也采用单阶钢柱，但横梁为实腹钢梁，其线刚度不及桁架。虽然实腹梁对单阶柱也提供一定的转动约束，但还不到转角可以忽略的程度，为此，需要增添上端有一定约束时 $\\pmb { \\mu } _ { 2 }$ 系数的计算公式。\n\n## 8.3.4 由于缀件或腹杆变形的影响，格构式柱和桁架式横梁的变形比具有相同截面惯性矩的实腹式构件大，因此计算框架的格构式柱和桁架式横梁的线刚度时，所用截面惯性矩要根据上述变形增大影响进行折减。对于截面高度变化的横梁或柱，计算线刚度时习惯采用截面高度最大处的截面惯性矩，根据同样理由，也应对其数值进行折减。\n\n## 8.3.5 本条只是对原规范第5.3.7条进行了少量文字修改。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3e2d9a9-c81a-419d-aff9-a47a3ef1f539', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅（Part 8）', 'lspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">5(d)</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">港口装船用抓斗、电磁盘或集装箱起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">频繁重载使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A8</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">L3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M4</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">6</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">铁路起重机</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">较少使用</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SACA3</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">一</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">M1</td></tr></table>\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L——— 臂架俯仰变幅机构；D———小车（横向）运行变幅机构；T——— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例\n\n桥式和门式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．4。\n\n表 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">序号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">起重机的类别</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">起重机的使用情况</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"2\">起重机整机的工作级别</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">机构使用等级</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">机构载荷状态</td><td colspan=\"3\" rowspan=\"1\">机构工作级别</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">D</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">T</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rows');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3f2d12d-eee7-4c19-95a3-fba3800c1c03', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 采用锁口钢管桩围堰时，锁口的止水效果如何，是这种围堰的关键所在，因此不仅锁口的方式需要合理设计，还需要采取可靠的措施对锁口进行止水处理。\n\n### 14.3.5 钢套箱围堰的施工应符合下列规定：\n\n1 对有底钢套箱，除应进行结构的计算和验算外，尚应针对套箱内抽干水后的工况进行抗浮验算。钢套箱采用悬吊方式安装时，应验算悬吊装置及吊杆的强度是否满足受力要求。\n\n2 钢套箱应根据现场设备的起吊能力和移运能力确定采用整体式或装配式制作，制作时应采取防止接缝渗漏的措施。\n\n3 钢套箱下沉就位时，在下沉过程中应保持平稳，当采用多个千斤顶吊放时，应使各千斤顶的行程同步，且宜设置导向装置或利用已成桩作为导向的承力结构进行准确定位。钢套箱就位后应对其平面位置和高程进行精确调整，并应及时予以固定；当水流速度过大会使套箱的位置发生改变时，应具有稳定套箱的可靠措施。\n\n4 有底钢套箱在浇筑封底混凝土之前，应对底板和钢护筒的表面进行清理，并应采用适宜的止水装置或材料对底板与桩基之间的缝隙进行封堵。\n\n5 钢套箱内的排水应在封底混凝土符合设计规定的强度后或达到设计强度的$8 0 \\%$ 及以上时方可进行，在封底混凝土未达到规定强度之前，应打开套箱上设置的连通器，保持套箱内外水头一致，排水时不应过快，并应在排水过程中加强对套箱情况变化的监测；对有底钢套箱，必要时可设反压装置抵抗过大的浮力。\n\n6 钢套箱侧壁兼作承台模板时，其位置和尺寸应符合承台结构的允许偏差规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3f9210d-a2bd-4972-96b7-fadbc4fb4455', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：规定“勾缝应在砌体砌筑完并经检验合格后进行”，是为防止施工时在整体平整度不足的情况下利用勾缝找平的错误做法。按从上至下的顺序进行勾缝，能避免污染已完成勾缝的砌体，保证砌体表面的整洁。\n\n## 16.6.2 勾缝砂浆的强度等级应不低于砌体砂浆的强度等级，主体工程砂浆强度等级应不低于M10，附属工程砂浆强度等级应不低于M7.5，对流冰和严重冲刷的部位应采用高强度等级砂浆。\n\n## 16.6.3 石砌体的勾缝应嵌入砌缝内 $2 0 \\mathrm { m m }$ 深，缝槽深度不足时，应凿够深度后再\n\n勾缝。干砌片石勾缝时，应嵌入缝内 $2 0 \\mathrm { m m }$ 以上；干砌片石护坡、锥坡的勾缝，宜待坡体稳定后进行，除设计另有规定外，宜做成平缝。\n\n## 16.6.4 浆砌砌体应在砂浆初凝后，洒水覆盖养护 $\\mathrm { 7 \\sim 1 4 d . }$ 。养护期间应避免碰撞、振动或承重。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3fa54b9-1da8-4c29-ae24-801c93c43513', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犔', '附 录 犔（规范性附录）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3fc7ff6-9f78-41f5-b0ae-a9006b35d39d', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故过程简介', '二、事故过程简介1991年8月，某冶金建设物资露天仓库。用20／5t门式起重机给三公司汽车进行吊装盘条作业。由于数量较多，来拉料的车装不下，上午只装了两捆，计划下午继续来拉。于是起重机司机甲某便把门吊临时封上，将15根重10t的钢板桩用直径 $2 8 ~ \\mathrm { m m }$ 的钢丝绳挂在吊钩上，同时又将夹轨器紧固好。由于当日下午突然下起大雨，三公司不再来拉货，起重机司机又二次上车，将小车向钢板柱中心移动，再一次紧固好吊钩。工长乙某听了司机交代后，便安排起重指挥丙、丁两人去封固门吊，先将夹轨器再一次紧固；另外，又用直径 $1 2 \\mathrm { m m }$ 钢丝绳分别在2根轨道上捆绑，一头从门吊支腿下横梁上穿出，一头从轨道下穿出，双头对上再用钢管打劲绞紧，然后再用挡木将车轮挤住。又确认挂钢板桩的钢丝绳吊索也已拉紧才离开现场。结果当晚天气骤变，出现罕见的特大暴风雨，致使钢材库的 $2 0 ~ / ~ 5 ~ \\mathrm { ~ t ~ }$ 门吊摆脱了夹轨器、吊钩所吊重物及挡木的控制，拉断封车钢丝绳，又顺风滑出 $1 0 9 ~ \\mathrm { m }$ ，冲毁轨道端部止挡，滑出轨道。最后倾倒砸在钢材库一间保管员办公室屋顶上，房屋被砸塌，将在办公室值班的一名工作人员砸倒在地，当即死亡。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f3fcd389-bfb4-491f-86d6-528424243bb5', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0579—2020 水泥混凝土抗氯离子渗透试验方法（Part 2）', 'phi 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 或 $\\phi 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 2 0 0 \\mathrm { m m }$ 试模。集料最大粒径不宜大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 。试件成型后应立即用塑料薄膜覆盖并移至标准养护室。试件应在\n\n$2 4 \\mathrm { h } \\pm 2 \\mathrm { h }$ 内拆模，然后浸没于标准养护室的水池中。\n\n（3）试件的养护龄期宜为28d，也可采用试验所需其他养护龄期。\n\n（4）应在抗氯离子渗透试验前7d加上成标准尺寸的试件。当使用 $\\phi 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 试件时，应从试件中部切取高度为 $5 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ 的圆柱体作为试验用试件，并将靠近浇筑面的试件端面作为暴露于氯离子溶液中的测试面。当使用 $\\phi 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 2 0 0 \\mathrm { m m }$ 试件时，应先将试件从正中间切成相同尺寸的两部分 $\\phi 1 0 0 \\mathrm { m m } { \\times } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，然后从两部分中各切取一个高度为$5 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 2 \\mathrm { m m }$ 的试件，并将第一次的切口面作为暴露于氯离子溶液中的测试面。\n\n（5）试件加工后采用水砂纸和细锉刀打磨光滑。\n\n（6）加工好的试件应继续浸没于水中养护至试验龄期。\n\n## 3试验步骤\n\n3.1RCM法试验应按下列步骤进行：\n\n（1）首先将试件从养护池中取出来，并将试件表面的碎屑刷洗干净。擦干试件表面多余的水分。然后采用游标卡尺测量试件的直径和高度，精确至 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。将试件在饱和面干状态下置于真空容器中进行真空处理。在5min 内将真空容器内的气压减少至 $1 { \\sim } 5 \\ \\mathrm { k P a }$ ，并保持该真空度3h，然后在真空泵仍然运转的情况下，将用蒸馏水配制的饱和氢氧化钙溶液注入容器，溶液高度应保证将试件浸没。在试件浸没1h后恢复常压，并继续浸泡 $1 8 \\mathrm { h } \\pm 2 \\mathrm { h }$ 。\n\n（2）试件安装在RCM 试验装置前应采用电吹风冷风档吹干，表面干净，无油污、灰砂和水珠。\n\n（3）RCM试验装置的试验槽在试验前应用室温凉开水冲洗干净。\n\n（4）试件和RCM试验装置（图T0579-1）准备好以后，将试件装入橡胶套内的底部，在与试件齐高的橡胶套外侧安装两个不锈钢环箍（图T0579-2），每个箍高度为 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，并拧紧环箍上的螺栓至扭矩 $3 0 \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } { \\cdot } 2 \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m }$ ，使试件的圆柱侧面处于密封状态。当试件的圆柱曲面可能有造成液体渗漏的缺陷时，以密封剂保持其密封性。\n\n\n（5）将装有试件的橡胶套安装到试验槽中，并安装好阳极板。然后在橡胶套中注入约$3 0 0 \\mathrm { m L }$ 浓度为 $0 . 3 \\mathrm { m o l / L }$ 的NaOH溶液，并使阳极板和试件表面均浸没于溶液中。在阴极试验槽中注入12L质量浓度为 $1 0 \\%$ 的 NaCl溶液，并使其液面与橡胶套中的NaOH溶液的液面齐平。\n\n（6）试件安装完成后，将电源的阳极（又称正极）用导线连至橡胶套中阳极板，并将阴极（又称负极）用导线连至试验槽中的阴极板。\n\n## 3.2 电迁移试验应按下列步骤进行：\n\n（1）首先打开电源，将电压调整到 $3 0 \\mathrm { V } \\pm 2 \\mathrm { V }$ ，并记录通过每个试件的初始电流。\n\n（2）后续试验施加的电压（表T0579-1第二列）应根据施加30V电压时测量得到的初始电流值所处的范围（表T0579-1第一列）决定。根据实际施加的电压，记录新的初始电流。按新的初始电流值所处的范围（表T0579-1第三列），确定试验持续的时间（表T0579-1第四列）。\n\n（3）按温度计或电热偶的显示读数，记录每一个试件的阳极溶液的初始温度。\n\n表 T0579-1 初始电流、电压与试验时间的关系  \n\n\n\n\n\n（4）试验结束时，测定阳极溶液的最终温度和最终电流。\n\n（5）试验结束后及时排除试验溶液。用黄铜刷清除试验槽的结垢或沉淀物，并用饮用水和洗涤剂将试验槽和橡胶套冲洗干净，然后用电吹风的冷风档吹干。\n\n## 3.3氯离子渗透深度测定应按下列步骤进行：\n\n（1）试验结束后，及时断开电源。\n\n（2）断开电源后，将试件从橡胶套中取出，并立即用自来水将试件表面冲洗干净，然后擦去试件表面多余水分。\n\n（3）试件表面冲洗干净后，在压力试验机上沿轴向将试件劈成两个半圆柱体，并在劈开的试件断面立即喷涂浓度为 $0 . 1 \\mathrm { m o l / L }$ 的 $\\mathrm { A g N O } _ { 3 }$ 溶液显色指示剂。\n\n（4）指示剂喷洒约 $1 5 \\mathrm { m i n }$ 后，沿试件直径断面将其分成10 等份，并用防水笔描出渗透轮廓线。\n\n（5）根据观察到的明显的颜色变化，测量显色分界线（图T0579-3）离试件底面的距离，精确至 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n  \n图 T0579-3显色分界线位置编号\n\n1-试件边缘部分；2-尺子；A-测量范围； $L$ -试件');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f409ea30-a1f0-437d-84e2-a3118e970bad', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第五章 法律责任', '第五章 法律责任第三十五条 事故发生单位主要负责人有下列行为之一的，处上一年年收入 $4 0 \\%$ 至 $80 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：\n\n（一）不立即组织事故抢救的；  \n（二）迟报或者漏报事故的；  \n（三）在事故调查处理期间擅离职守的。\n\n第三十六条 事故发生单位及其有关人员有下列行为之一的，对事故发生单位处 100万元以上 500万元以下的罚款；对主要负责人、直接负责的主管人员和其他直接责任人员处上一年年收入 $6 0 \\%$ 至 $1 0 0 \\%$ 的罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成违反治安管理行为的，由公安机关依法给予治安管理处罚；构成犯罪的，依法追\n\n究刑事责任：\n\n（四）拒绝接受调查或者拒绝提供有关情况和资\n\n料的；\n\n（五）在事故调查中作伪证或者指使他人作伪证\n\n的；\n\n（六）事故发生后逃匿的。\n\n第三十七条 事故发生单位对事故发生负有责任的，依照下列规定处以罚款：\n\n（一）发生一般事故的，处 10 万元以上 20 万元以下的罚款；\n\n（二）发生较大事故的，处 20 万元以上 50 万元以下的罚款；\n\n（三）发生重大事故的，处50 万元以上 200万元以下的罚款；\n\n（四）发生特别重大事故的，处 200万元以上 500万元以下的罚款。\n\n第三十八条 事故发生单位主要负责人未依法履行安全生产管理职责，导致事故发生的，依照下列规定处以罚款；属于国家工作人员的，并依法给予处分；构成犯罪的，依法追究刑事责任：');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f40ae1bc-663a-46a9-ac8b-f95a1b2c3764', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．3 回转机构电动机过载校验', '犚．3 回转机构电动机过载校验回转机构电动机过载校验按式（R．3）计算：犎\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m { \\lambda _ { \\mathrm { m } } } } \\cdot \\frac { ( M _ { \\mathrm { m } } { + } M _ { \\mathrm { a m a x } } { + } M _ { \\mathrm { w f l } } { + } M _ { \\mathrm { a I } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ i \\eta }\n$$\n\n………（R．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ $m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { { a m a x } } }$ — 回转最大坡道阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W I I } }$ — 由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 引起的最大风阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha \\mathrm { I } }$ — 由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ （见4．2．1．2．2．2）计算的回转水平阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；i 回转机构的总传动比；$\\eta$ 同式（93)；$n$ 同式(82）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f4126f97-48cc-42ce-9d22-9ee149b0f899', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 1）', '4.3 可变作用## 4.3.1 本条有关汽车荷载的规定，兹说明如下：\n\n1\\~4汽车荷载的等级、计算图示及标准值。 $2 0 0 8 \\sim 2 0 1 1$ 年，本规范编写组结合交通运输部西部交通建设科技项目“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”，开展了全国汽车荷载现状调查和统计分析。结果表明，汽车荷载变异性较过去增加很多。由于中小跨径桥梁恒活载比例较小，这对小跨径桥梁的影响较大，实际中出现的重载车辆压垮桥梁的事故，也多为中小跨径桥梁。鉴于此，本次修订提高了跨径在 $5 \\mathrm { m }$ 以下桥梁的车道荷载集中载标准值，对 $5 0 \\mathrm { m }$ 跨径以内的桥梁设计汽车荷载效应有所增加。\n\n自2009年起，我国各省（自治区、直辖市）开始陆续取消二级公路收费，部分二级公路的交通量和荷载水平有了较大增长。因此，本次修订调整了二级公路的汽车荷载等级：一般情况下，二级公路桥涵的设计应采用公路一I级汽车荷载；二级公路为非干线公路且重型车辆不多时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n6汽车荷载横向分布系数。桥梁设计时，为取得主梁的最大受力，汽车荷载在桥面上需要偏心加载，其方法仍可用车辆荷载偏心加载确定。\n\n7横桥向设计车道布置及多车道横向布载系数。对多车道进行横向折减的含义是，在桥梁多车道上行驶的汽车荷载使桥梁构件的某一截面产生最大效应时，其同时处于最不利位置的可能性显然随车道数的增加而减小，而桥梁设计时各个车道上的汽车荷载都是按最不利位置布置的，因此，计算结果应根据上述可能性的大小进行折减。这是个概率事件，可以认为各车道上的汽车荷载加载是互不相关的，按重复独立试验随机事件的概率理论，建立多车道横向折减系数与相关变量的关系式，得到折减系数的具体数值。“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目中，针对原规范的横向折减系数进行了专项研究，在国内外对比的基础上，根据实测数据进行了多车道重车相遇概率研究。研究表明，虽然目前车流量较以往有了较大提高，但在实际运营过程中多车道重载车辆相遇仍属小概率事件，即仍需考虑多车道的横向折减问题。进而根据我国当前高速公路和一般公路的实际交通流数据进行了横向折减系数计算。结果显示，在实测最大重车交通量条件下，4车道内基本和原规范相同 车道以本次修订维持原规范的规定。根据研究增列了单车道的横向车道布载系数。\n\n8汽车荷载纵向折减系数。规范规定的汽车荷载标准值是在特定的条件下确定的，例如，在汽车荷载的可靠性分析中，用于计算各类桥型结构效应的车队，采用了自然堵塞时的车间间距；汽车荷载本身的重力，也采用了路上运煤车或其他重车居多的调查资料。但是，在实际桥梁上通行的车辆不一定都能达到上述条件 特别是大跨径的桥梁。所以，国外有些规范对车辆荷载适用跨径作了限制。本规范采月 向折减的方法，对特大跨径桥梁的计算效应进行折减。折减系数α的计算采用专题 究 得到的下列公式： $\\alpha$ $\\left( L _ { 0 } \\right) = 0 . 9 7 9 ~ 1 3 - 4 . 7 1 8 ~ 5 \\times 1 0 ^ { - 5 } L _ { 0 }$ ，式中 $L _ { 0 }$ 为计算跨径，以m 折减系数 $\\alpha$ 以加载长度为函数更合理些 进行折减， $\\alpha$ 以 $L _ { 0 }$ 为函数计算起来更方便一些。\n\n“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目对桥梁纵向折减系数也进行了针对性。根据大立的更显，且原规范的取值也是相对保守的，考虑到未来的发展以及实际运营过程中不可预见的极端状况，原规范的取值总体是适用的。因此，本次修订维持了原规范的规定。\n\n## 4.3.2 汽车的冲击系数是汽车过桥时对桥梁结构产生的竖向动力效应的增大系数。冲击作用有车体的振动和桥跨结构自身的变形和振动。当车辆的振动频率与桥跨结构的自振频率一致时，即形成共振，其振幅（即挠度）比一般的振动大许多。振幅的大小与桥梁结构的阻尼大小及共振时间的长短有关。桥梁的阻尼主要与材料和连接方式有关，且随桥梁跨径的增大而减小。所以，增强桥梁的纵、横向连接刚度，对于减小共振影响有一定的作用。\n\n冲击影响一般都是用静力学的方法，即将车辆荷载作用的动力影响用车辆的重力乘以冲击系数来表达。\n\n对于钢桥和钢筋混凝土桥的上部结构、钢或钢筋混凝土支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座、钢筋混凝土桩、柱式墩台等，因相对来说自重不大，冲击作用的效果显著，故应计算冲击力。重力式墩台等，因自重大、整体性好，冲击影响小，故不计冲击力。\n\n冲击影响与结构的刚度有关。一般来说，跨径越大、刚度越小对动荷载的缓冲作用越强，以往规范近似地认定冲击力与计算跨径成反比（直线变化），无论是梁式桥还是拱式桥等，均规定在一定的跨径范围内考虑汽车荷载的冲击力作用。此模式计算方便，但不能合理、科学地反映冲击荷载的本质。《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60一2004）结合公路桥梁可靠度研究的成果，采用了结构基频来计算桥梁结构的冲击系数。\n\n汽车荷载的冲击系数可表示为：\n\n式中： $Y _ { \\mathrm { j m a x } }$ - 在汽车过桥时测得的效应时间历程曲线上，最大静力效应处量取的最大静力效应值；\n\nYdmax 在效应时间历程曲线上最大静力效应处量取的最大动效应值。\n\n吉林省交通科学研空所利用动态测试系统经12h连续观测，从跨径 $6 \\mathrm { m }$ 的钢筋混凝土矩形板桥到跨径45m的预应力混凝土箱梁桥共7座跨径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f41b4437-7fda-44f0-9e36-b427ef46b066', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'B.5桥涵工程', 'B.5桥涵工程JT\n\nB.5.1长度 $4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上梁的制造与运输、拼装与吊装。  \nB.5.2跨径 $1 5 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的钢管拱安装施工。  \nB.5.3高度 $4 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的墩柱、高度 $1 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 及以上的索塔等的施工。  \nB.5.4跨径超过 $2 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 或最大块重超过 $2 5 0 \\mathrm { ~ t ~ }$ 的悬浇、悬拼施工工程。  \nB.5.5离岸无掩护条件下的桩基施工。  \nB.5.6开敞式水域大型预制构件的运输与吊装作业。B.5.7在三级及以上通航等级的内河航道上进行的水上水下施工。  \nB.5.8转体、顶推、箱涵顶进施工。  \nB.5.9斜拉桥、悬索桥塔、索施工工程及悬索桥的锚定施工工程。  \nB.5.10跨高速公路、一级公路、铁路的跨线桥梁工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f42e0ed5-e1da-4a7d-ac30-3fd7b9fbec1a', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '5.2 试样制备', '5.2 试样制备应从按5.1的要求切取的样坏上，按照下列步骤制备带延伸部分或不带延伸部分的试样，试样的轴线应垂直于钢板表面。带延伸部分的试样规定如下：\n\n1）对于 $1 5 \\ \\mathrm { m m } { \\leqslant } t { \\leqslant } 2 0 \\ \\mathrm { m m }$ ，应有延伸部分， $\\pmb { t }$ 为产品厚度；  \n2）对于 $\\pmb { t } > 2 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，可选择延伸部分， $\\pmb { t }$ 为产品厚度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f434c70b-0788-46fe-9f32-eb27a61ae87f', '28《电气装置安装工程起重机电气装置施工施工及验收规范》（GB50256-96）.md', '3 电力变流设备的安装', '3 电力变流设备的安装3.0.2变流柜及控制柜宜用螺栓固定，用螺栓固定可保证设备安装美观,不易损坏。组合式柜间的连接应使用螺栓连接，便于维修或拆装。\n\n3.0.4采用非带电金属部分接地或对地绝缘安装是由工程设计选择的。一般电压在 $3 0 0 { \\sim } 8 0 0 \\mathrm { V }$ 整流装置中采用。对地绝缘安装的目的是：当元件损坏或局部短路时，不影响装置的正常运行，便于在运行中检修或更换电气元件。\n\n3.0.6变流柜及控制柜的检查是保证安装正确，符合设计要求，作为一般性外观检查项目。发现缺陷应及早采取弥补或修正措施，保证安装质量，保证设备安全可靠运行。\n\n3.0.7抽屉式的变流设备盘、柜的安装要求，是设备正常、安全、可靠运行的必要条件。规定安装要求是保证安装质量，便于维护或检修。\n\n3.0.8快速熔断器是设备过载或短路保护的重要电气元件，熔丝选大了失去保护设备的作用，熔丝选小了系统不能正常工作，型号和规格不同会影响安装质量。因此快速熔断器的型号和规格不得任意调换和代用。\n\n3.0.9变流元件的更换应使更换变流元件后，仍能达到产品的技术要求和设计指标。\n\n3.0.10电力变流设备变流元件的拆装是维护和检修的一项重要工作，能否按标准拆装，关系到变流元件的完好程度、散热效果和防腐性能。\n\n3.0.11变流设备中的电缆敷设与配线的规定是十分重要的。脉冲回路采用绞合线是防止电磁感应信号对触发信号干扰的较好方法，控制电缆、屏蔽电缆与电力电缆分开敷设，不仅是为了便于维修,更重要的是为了防止强、弱电或交、直流系统的相互干扰，防止电磁效应的相互干扰所引起的系统工作不正常。屏蔽层一端可靠接地能使屏蔽系统起到抑制干扰的作用。\n\n3.0.12本条对焊接的要求是保证焊接过程中不损坏电气元件及其电气性能,焊点不易腐蚀,提高焊接质量。当施工现场无 $1 2 \\mathrm { V }$ 电源时；可采用 $1 1 0 { \\sim } 2 2 0 0$ 电压，低瓦数（一般为 $8 \\mathrm { \\sim } 2 0 \\mathrm { W } )$ 内热式电烙铁，加热后断开烙铁电源再焊接,避免损坏元件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f445f607-4f69-4701-9008-da9b20fc4655', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犜', '附 录 犜## （规范性附录）犓\n## 形状系数 $K _ { s }$ 、尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 、表面情况系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n抛光试件的疲劳极限是一个试验数据，实际使用中的零件从来就达不到这个数值。许多因素—形状、尺寸、表面情况（机加工质量）和可能的腐蚀———引起不连续性，造成“切口效应” ，使零件按常规材犓犓犓犓料力学初等方法计算的许用应力值降低。分别用大于或等于1的系数 $K _ { \\textrm { s } , K _ { \\textrm { d } } , K _ { \\textrm { u } } , K _ { \\textrm { c } } }$ 除以抛光试件的疲劳极限来考虑这些因素的影响。\n\n### 犜．1 形状系数 $K _ { s }$ 确定方法\n\n形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 表示有圆弧过渡的截面变化、环形槽、横向孔及轮毂固定方法等造成的应力集中。犇 犓\n\n图 T．1和图 T．2给出了适用于直径 $D { = } 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，它们是金属材料抗拉强度的函数。\n\n图T．1给出的系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ 用于 $D / d { = } 2$ 的阶梯轴，对于其他的 $D / d$ 值， $K _ { \\mathrm { s } }$ 可参用表 T．1的修正系数求得。曲线图T．2给出了一些 $K _ { \\mathrm { s } }$ 值，用于孔、环形槽和键槽。犓\n\n直径超过 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时要引入尺寸系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 。\n\n  \n图犜．1 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，阶梯截面 $\\scriptstyle D / d = 2$ ）\n\n对其他的 $D / d$ 值，由曲线 $( r / d ) + q$ 求得 $K _ { \\mathrm { s } }$ ，表 T．1列出修正系数 $q$ 值。\n\n表犜．1 $\\mathbf { \\delta } D / d { \\leqslant } 2$ 时修正系数 $\\pmb q$ 值   \n\n\n\n\n\n  \n图犜．2 形状系数 $K _ { \\mathrm { s } }$ （直径 $\\mathbf { D } = 1 0 \\ \\mathbf { m m }$ ，孔，环形槽，键槽）\n\n曲线Ⅰ：横向孔 $d _ { 1 } = 0 . 1 7 5 \\ d$ ；  \n曲线Ⅱ：环形槽：深 $1 ~ \\mathrm { m m }$ ；  \n曲线Ⅲ：用键与轮毂相连；  \n曲线Ⅳ：用压配合与轮毂相连。\n\n### 犜．2 尺寸系数 $\\mathbf { K _ { d } }$ 的确定方法\n\n直径大于 $1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 时，应力集中效应增加，引入尺寸系数 犱 犓 $K _ { \\mathrm { d } }$ 来加以考虑。  \n表 T．2给出了 $d$ 由 $1 0 \\ \\mathrm { m m } { \\sim } 4 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ 的系数 $K _ { \\mathrm { d } }$ 值。\n\n表犜．2 $\\mathbf { K _ { d } }$ 值  \n\n\n\n\n\n### 犜．3 表面情况（机加工方法）系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 的确定\n\n经验表明：表面粗加工零件的疲劳极限比精细抛光的零件低。犓\n\n用图T．3给出的机加工系数 $K _ { \\mathrm { u } }$ 来考虑这一因素，它们分别是相对于磨削或用金刚砂精细抛光的表面，及粗加工的表面。\n\n### 犜．4 腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$ 的确定\n\n腐蚀对钢材的疲劳极限有非常明显的影响，用系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 来加以考虑。犓\n\n图 T．3还对淡水和海水腐蚀的两种情况给出了系数 $K _ { \\mathrm { c } }$ 值。\n\n  \n图犜．3 加工系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { u } }$ 、腐蚀系数 $\\mathbf { K } _ { \\mathrm { c } }$\n\n$K _ { \\mathrm { u } }$ 值：曲线Ⅰ，表面磨削或精细抛光；曲线Ⅱ，表面粗加工。\n\n\n\n$K _ { \\mathrm { c } }$ 值：曲线Ⅲ，表面受淡水腐蚀；曲线Ⅳ，表面受海水腐蚀。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f4471b8a-776a-4748-beaa-1f7bc24e9cf3', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算（Part 1）', '犛．2 绕线转子异步电动机及变频控制笼型电动机的发热验算## 犛．2．1 按 $\\textbf { G }$ 值 $. J C$ 值、 $. c z$ 值选出的电动机（见犘．2．3）的发热校验\n\n### 犛．2．1．1 起升机构电动机的发热校验\n\n#### 犛．2．1．1．1 稳态平均功率\n\n稳态平均功率按式（S．2）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } { = } G { \\frac { P _ { \\mathrm { Q } } v _ { \\mathrm { q } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ \\eta } }\n$$\n\n………（S．2）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 稳态平均功率，单位为千瓦（kW）；  \n$G$ 同式(P.7)，见表P.1和表Q.1;  \n$P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ — 同式（77）；  \n$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { q } }$ — 同式（83）；-同式（P.1）。\n\n#### 犛．2．1．1．2 $J C$ 值\n\n$J C$ 值参见附录 犆犣 $\\mathrm { \\Delta Q }$ 。\n\n#### 犛．2．1．1．3 $\\mathbf { C Z }$ 值\n\n##### 犛．2．1．1．3．1 折合的全起动次数 $Z$ ，按式（S．3）计算：\n\n$$\nZ { = } d _ { \\mathrm { { c } } } { + } g d _ { \\mathrm { { i } } } { + } r f\n$$\n\n·…( S.3)\n\n式中：$Z$ 折合的每小时全起动次数；  \n$d _ { \\mathrm { c } }$ — 同式（S．1）；$d _ { \\mathrm { i } }$ — 同式（S．1）；$f$ 同式（S.1);  \n$g , r$ -折合系数，一般可取 $g = 0 . 2 5 , r = 0 . 8$\n\n按 $Z$ 值划分起动等级，一般为每小时150，300，600次。犆犛．2．1．1．3．2 惯量增加率 $C$ ，按式（S．4）计算：\n\n$$\nC { = } \\frac { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } { + } J _ { \\mathrm { \\scriptsize { e } } } } { J _ { \\mathrm { \\scriptsize { d } } } }\n$$\n$$\n\n……（S．4）\n\n式中：\n\n$C$ -惯量增加率;  \n$J _ { \\textrm { d } }$ 电动机的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）；  \n$J _ { \\mathrm { ~ e ~ } }$ -电动机以外的运动质量折算到电动机轴上的转动惯量，单位为千克二次方米 $( \\mathrm { k g \\cdot m ^ { 2 } }$ ）。\n\n### 犛．2．1．1．3．3 惯量增加率犆犣 $C$ 与折合的每小时全起动次数 $Z$ 的乘积 $C Z$ 值是起制动影响电动机发热的重要参数。 $C Z$ 值的常用数值是150、300、450、600和 $1 ~ 0 0 0$ 。\n\n## 犛．2．1．1．4 发热校验\n\n根据上述方法计算出 $ { P _ { \\mathrm { { S } } } } \\setminus J C$ 及 $C Z$ 值，所选用的电动机在相应 $C Z$ 值、 $. J C$ 值下，如其输出功率满足式（S．5）的要求，则电动机发热校验合格。\n\n$$\nP { \\geqslant } P _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n·…( S.5)\n\n## 犛．2．1．2 运行机构电动机的发热校验犘\n\n### 犛．2．1．2．1 稳态平均功率 $P _ { \\mathrm { { S } } }$ ，按式（S．6）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { S } } = G { \\Big [ } P _ { \\textrm { \\Sigma } } ( \\omega + m _ { \\alpha } ) + P _ { \\textrm { w I } } { \\Big ] } { \\frac { v _ { \\mathrm { y } } } { 1 \\ 0 0 0 \\ m \\eta } } \\quad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { s } } }$ — 同式（S．2）；$G$ 同式（P.7)，见表P.1和表Q.1;$P _ { \\Sigma }$ — 同式（87）；$\\omega$ 同式（R.2)；$m _ { \\alpha }$ — 同式（R．2）；WⅠ 同式（86）；按起重机正常工作状态的计算风压 $\\phi _ { \\textup { I } }$ 计算，室内取 $P _ { \\textrm { w I } } = 0$ ；$\\mathcal { V } _ { \\mathrm { y } }$ — 同式（R．2）；$m$ 同式（89）；\n\nm -同式（89）。\n\n### 犛．2．1．2．2 发热校验的其余步骤，按 $\\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 2 { \\sim } \\mathrm { S } . 2 . 1 . 1 . 4$ 进行。\n\n## 犛．2．1．3 回转机构电动机的发热校验\n\n### 犛．2．1．3．1 稳态平均功率按式（S．7）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { s } } } = G \\frac { ( M _ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f45bc0f5-e6e4-457a-8438-2fec8425974c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 9）', 'pan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">J</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机以外的运动质量折算到电动机轴上的转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">EJ</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机回转制动时,全部回转运动质量换算到电动机轴(制动器轴)上的机构总转动惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（93)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">E</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">kg·m²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机构对电动机轴的总惯量</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.2)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">j</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机械零件工作级别的组别号</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(111)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">螺栓组连接的扭矩系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(41)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">功率修正系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(136)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">功率最大机构电动机的起动电流倍数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(140)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">导线敷设校正系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(141)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">风压高度变化系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(15)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">重复短时工作制的接电持续率校正系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(141)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机构载荷谱系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（3）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K\'m</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">机构载荷谱系数Km值的立方根</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(119)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Kp</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起重机的载荷谱系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">Ks</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">结构件或机械零件的应力谱系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（5)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">K</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">SAC</td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f45e4596-fe16-4dfe-826d-2c94c4f4aed8', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故过程简介', '二、事故过程简介1990年3月，某化工机械厂的机加工车间，利用一台3t电动单梁悬挂起重机吊运一加工完的大型法兰零件，其直径为 $2 4 0 0 \\mathrm { m m }$ ，厚 $4 0 \\mathrm { m m }$ ，重约 $1 6 0 0 \\mathrm { k g } _ { \\mathsf { c } }$\n\n车间没有专职的起重机操作工和专职吊装司索工。工件的车间转序运输是由一台2t蓄电池车担任，蓄电池车司机甲开车来到车工乙和丙负责加工完成的大型法兰盘处，丙用一根两端带编结环的吊装绳索穿入立着的法兰盘一孔中，乙操作起重机，丙将穿好的吊装绳两个吊环挂入到吊钩口中，然后松开车床夹具，乙吊起法兰盘向蓄电池车移去，此时丙跟随乙一起向蓄电池车走去，发现蓄电池车所处位置不利吊装，蓄电池车司机甲让乙停车准备重新倒车停放到合理的位置上，乙在把法兰盘落地时吊装绳的一个编结环脱钩，法兰盘以点接触落地而不稳定立即倒向乙和丙，将乙撞倒压伤致死，丙被撞倒受重伤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f466f281-ad24-4187-a822-76c24088aa6a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '附录E 混凝土配制强度计算', '附录E 混凝土配制强度计算## E.0.1混凝土的配制强度应按下列规定确定：\n\n1 当混凝土的设计强度等级小于C60时，配制强度应按下式计算：\n\n$$\nf _ { c u , 0 } \\geq f _ { c u , k } + 1 . 6 4 5 \\sigma ( \\mathrm { E . 0 } .\n$$\n\n式中： $f _ { c u , 0 }$ 混凝土配制强度（MPa）；\n\n$f _ { c u , k }$ ──混凝土立方体抗压强度标准值，取设计混凝土强度等级值（MPa）；\n\n$\\sigma$ -混凝土强度标准差（MPa）。\n\n2 当混凝土的设计强度等级大于或等于C60时，配制强度应按下式计算：$f _ { c u , 0 } { \\geqslant } 1 . 1 5 f _ { c u , k }$ （E.0.1-2）\n\n## E.0.2 混凝土强度标准差应按下列规定确定：\n\n1 当具有近 $1 { \\sim } 3$ 个月的同一品种、同一强度等级混凝土的强度资料时，其混凝土强度标准差 $\\sigma _ { \\ast }$ 应按下式计算：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\sigma = \\sqrt { \\frac { \\sum _ { i = 1 } ^ { n } f _ { c u , i } ^ { 2 } - n m _ { f c u } ^ { 2 } } { n - 1 } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $\\sigma$ ── 混凝土强度标准差（MPa）；$f _ { c u , i }$ ── 第i组的试件强度（MPa）；  \n$m _ { f c u }$ $n$ 组试件的强度平均值（MPa）；  \n$n$ 试件组数， $n$ 值应大于或等于30。\n\n对强度等级小于或等于C30的混凝土：当σ计算值大于或等于3.0MPa时，应按式（E.0. 2）的计算结果取值；当σ计算值小于3.0MPa时，σ应取3.0MPa。\n\n对强度等级大于C30且小于C60的混凝土：当σ计算值大于或等于4.0MPa时，应按式（E.0. 2）的计算结果取值；当σ计算值小于4.0MPa时， $\\sigma$ 应取4.0MPa。\n\n2当缺少近期同一品种、同一强度等级混凝土的强度资料时，其强度标准差σ可按表E.0.2取用。\n\n表E.0.2σ值   \n\n\n\n\n\n注：在采用本表时，可根据实际情况，对σ 值作适当调整。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f474bf95-1add-4a7f-baaa-22ef63be1ad2', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '主要变化：', '主要变化：删除了GB6067-1985中 $4 . 2 . 8 \\ : \\mathrm { a } \\ :$ ，并对 $4 . 2 . 8 \\ : \\mathrm { b }$ ）、 $4 . 2 . 8 \\mathrm { ~ c ~ }$ ）作了修改，本标准中 $9 . 5 . 3 \\sim 9 . 5 . 6 $ 条为增加条款。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f493101e-7867-45d7-801f-0364690547fd', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百九十八条订立借款合同，贷款人可以要求借款人提供担保', '第一百九十八条订立借款合同，贷款人可以要求借款人提供担保。担保依照《中华人民共和国担保法》的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f495375a-6c10-40a3-bf4f-c55b49f47e34', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 6）', '应的船舶吨位分别为500、300、100和 $5 0 \\mathrm { t }$ 。通行海轮航道的代表船型为海轮。两者与桥梁结构发生撞击的机理有所区别，结果也大不一样。\n\n关于船舶与桥梁的撞击作用，应开展专题研究，成果经审批及办理其他手续后作为确定的作用值。当无实测资料或针对性研究成果时，可采用本规范表4.4.1-1和表4.4.1-2的规定值。\n\n对于一、二、三级内河航道船舶撞击作用，鉴于桥梁防撞等级及结构安全等级的重要性，一般设计过程中均通过专题研究来确定，且原规范规定的数值与研究结果相比偏小。因此，本次规范修订取消了一、二、三级内河航道船舶撞击作用设计值规定。\n\n内河船舶对桥梁墩台的撞击作用设计值可以按“静力法”，即假定作用于桥梁墩台上的有效动能全部转化为静力功，并采用一些经验系数经计算得到。\n\n近海通行海轮区域的船舶与桥梁墩台的碰撞作用与内河上船舶与桥梁墩台的碰撞作用有许多不同之处。20世纪70年代中期以来， 一些国家和国际组织开展了许多相关的研究工作，取得了许多研究成果，并在不同场合用于一些工程实践。其中主要有米诺斯m\n\n撞能力予以折减，如英国BS5400规范规定，通过安全护栏撞向结构构件的撞击力为 $1 5 0 \\mathrm { k N }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f4983c75-22fa-4578-b8fe-ef7c2b594241', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4设有固定支座、活动支座（滚动或摆动支座（Part 2）', ' { \\mathrm { i k } } = 7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ；对河冰，流冰开始时 $R _ { \\mathrm { i k } } =$ $7 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ ，最高流冰水位时可取 $R _ { \\mathrm { i k } } = 4 5 0 \\mathrm { k N / m } ^ { 2 }$ 。\n\n表4.3.11-1桩或墩迎冰面形状系数 $m$   \n\n\n\n\n\n表4.3.11-2冰温系数 $C _ { t }$   \n\n\n\n\n\n注：1.表列冰温系数可直线内插。2.对海冰，冰温取结冰期最低冰温；对河冰，取解冻期最低冰温。\n\n1）当冰块流向桥轴线的角度 $\\varphi \\leqslant 8 0 ^ { \\circ }$ 时，桥墩竖向边缘的冰荷载应乘以 $\\sin \\varphi$ 予以折减。\n\n2）冰压力合力应作用在计算结冰水位以下0.3倍冰厚处。\n\n2当流冰范围内桥墩有倾斜表面时，冰压力应分解为水平分力和竖向分力。\n\n式中： $F _ { x \\mathrm { i } }$ - 冰压力的水平分力（kN）；F 冰压力的垂直分力（kN）；$\\beta$ 桥墩倾斜的棱边与水平线的夹角 $\\big ( \\mathrm { \\textdegree } \\big )$ ；Rk -冰的抗弯强度标准值（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ），取 $R _ { \\mathrm { b k } } = 0 . 7 R _ { \\mathrm { i k } }$ ；$m _ { 0 }$ 系数， $m _ { 0 } = 0 . 2 b / t$ ，但不小于1.0。\n\n3建筑物受冰作用的部位宜采用实体结构。对于具有强烈流冰的河流中的桥墩、柱，其迎冰面宜做成圆弧形、多边形或尖角，并做成 $3 : 1 \\sim 1 0 : 1$ （竖：横）的斜度，在受冰作用的部位宜缩小其迎冰面投影宽度。\n\n4对流冰期的设计高水位以上 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 到设计低水位以下 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 的部位宜采取抗冻性混凝土或花岗岩镶面或包钢板等防护措施。同时，对建筑物附近的冰体采取适宜的使冰体减小对结构物作用力的措施。\n\n## 4.3.12计算温度作用时的材料线膨胀系数及作用标准值可按下列规定取用：\n\n1桥梁结构当要考虑温度作用时，应根据当地具体情况、结构物使用的材料和施工条件等因素计算由温度作用引起的结构效应。各种结构的线膨胀系数规定见表\n\n### 4.3.12-1。\n\n表4.3.12-1线膨胀系数  \n\n\n\n\n\n2计算桥梁结构因均匀温度作用引起的外加变形或约束变形时，应从受到约束时的结构温度开始，考虑最高和最低有效温度的作用效应。当缺乏实际调查资料时，公路混凝土结构和钢结构的最高和最低有效温度标准值可按表4.3.12-2取用。\n\n表43.12-2公路桥梁结构的有效温度标准值 $( ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ）  \n\n\n\n\n\n注：1.全国气候分区见附录 $\\mathrm { A } _ { \\circ }$ 2.表中括弧内数值适用于昆明、南 福州地区\n\n3计算桥梁结构由于竖向温度梯度引起的效应时，可采用图4.3.12所示的竖向温度梯度曲线，其桥面板表面的最高温度 $T _ { \\parallel }$ 规定见表4.3.12-3。\n\n  \n图4.3.12竖向梯度温度（尺寸单位：mm）\n\nA-混凝土结构当梁高 $H$ 小于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 时， $A = H - 1 0 0$ $\\mathrm { ( ~ m m ) }$ ；梁高 $H$ 大于或等于 $4 0 0 \\mathrm { n m }$ 时， $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ；带混凝土桥面板的钢结构 $A = 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ； $t$ -混凝土桥面板的厚度 $. \\mathrm { m m }$ ）\n\n混凝土上部结构和带混凝土桥面板的钢结构的竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。\n\n4对无悬臂的宽幅箱梁，宜考虑横向温度梯度引起的效应。\n\n5计算坛工拱桥考虑徐变影响引起的温差作用效应时，计算的温差效应应乘以折\n\n减系数0.7。\n\n6采用沥青混凝土铺装的混凝土桥面板桥梁必要时应考虑施工阶段沥青摊铺引起的温度影响。\n\n表4.3.12-3竖向日照正温差计算的温度基数  \n\n\n\n\n\n## 4.3.13支座摩阻力标准值可按下式计算：\n\n$$\nF = \\mu W\n$$\n\n式中：W——作用于活动支座上由上部结构重力产生的效应；$\\mu$ ——支座的摩擦系数，宜采用实测数据，无实测数据时可按表4.3.13取用。\n\n表4.3.13支座摩擦系数');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f498ebcd-4092-40be-8dd2-1acf45908cbd', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '表 3.2.5-1 平面控制测量精度要求', '表 3.2.5-1 平面控制测量精度要求2 桥梁工程的平面控制测量等级应不低于表 3.2.5-2 的规定，同时桥梁轴线精度尚应符合表3.2.5-3的规定。对特大跨径及特殊结构桥梁，应根据其施工允许误差，确定控制测量的精度和等级。\n\n表 3.2.5-2 平面控制测量等级  \n\n\n\n\n\n表 3.2.5-3 桥梁轴线相对中误差  \n\n\n\n\n\n3 大桥、特大桥以及特殊结构桥梁的平面控制测量坐标系，其投影长度变形值应不大于 $1 0 \\mathrm { m m / k m }$ ，投影分带位置不得选在桥址处。\n\n4 当采用独立坐标系、抵偿坐标系时，应确认与国家坐标系的转换关系。\n\n5 在布设平面控制点时，四等及以上平面控制网中相邻点之间的距离不得小于$5 0 0 \\mathrm { m }$ ；一级平面控制网中相邻点之间的距离在平原、微丘区不得小于 $2 0 0 \\mathrm { m }$ ，重丘、山岭区不得小于 $1 0 0 \\mathrm { m }$ ；最大距离应不大于平均边长的2倍。特大桥及特殊结构桥梁的每一端应至少埋设3个平面控制点。\n\n6 平面控制测量应采用卫星定位测量、导线测量、三角测量或三边测量等方法进行。平面控制测量的技术要求应符合表3.2.5-4\\~表3.2.5-7 的规定。\n\n表 3.2.5-4 卫星定位测量主要技术要求  \n\n\n\n\n\n表 3.2.5-5 导线测量主要技术要求  \n\n\n\n\n\n注：1.表中 $\\mathbf { n }$ 为测站数。\n\n2.以测角中误差为单位权中误差。\n\n3.导线网节点间的长度不得大于表中长度的 0.7 倍。\n\n表 3.2.5-6 三角测量主要技术要求  \n\n\n\n\n\n表 3.2.5-7 三边测量主要技术要求');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f49cb65a-ed36-4139-a474-038504aad674', '139《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB-T10433-2002）.md', '7机械性能试验方法', '7机械性能试验方法焊钉机械性能试验按GB/T3098.1中8.1的规定进行。但试件直径 $d _ { \\circ }$ 应按表3规定。\n\nmm\n\n表3焊钉机械加工试件直径  \n\n\n\n\n\n当焊钉长度不能满足拉力试验的要求时：可采用相同材料和工艺制造的、同一直径规格并能满足试验要求的长度规格的焊钉进行试验；也可采用相同材料和冷拔工艺的同一直径规格的材料取样进行试验。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f49ce8d2-a542-4339-be6b-143affa9f5d7', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 6）', 'thrm { p e } }$ 预加力标准值（kN）；$A _ { \\mathfrak { p } }$ -预应力钢筋的截面面积（ ${ \\mathfrak { m } } ^ { 2 }$ ）；$\\sigma _ { \\mathrm { p e } }$ -预应力钢筋的有效预应力（ $\\mathrm { k P a }$ ；\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { c o n } } }$ 预应力钢筋张拉控制应力（kPa)；\n\n$\\sigma _ { l }$ 预应力钢筋相应阶段的预应力损失（ $\\mathrm { k P a }$ ）。\n\n### 4.2.3土的重力及土侧压力可按下列规定计算：\n\n1静土压力的标准值可按下列公式计算：\n\n$$\ne _ { \\mathrm { j } } = \\xi \\gamma h\n$$\n\n$$\n\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j } }$ - 任一高度 $h$ 处的静上压力（kPa）；\n\n$\\xi$ -压实土的静土压力系数；  \n$\\gamma$ 土的重度 kN/ n G$\\varphi$ - 土的内摩擦角（）；  \n$h$ -填土顶面至任一点的高度  \n$H$ 填土高度（m）；  \n$E _ { \\mathrm { j } }$ - 一高度 $\\boldsymbol { H }$ 范围内单位宽度的静土压力\n\n在计算抗倾覆和滑动稳定时，墩、台、挡土墙前侧地面以下不受冲刷部分土的侧压力可按静土压力计算。\n\n2主动土压的标准值可按下列公式计算（图4.2.3-1）\n\n1）当土层特性无变化且无汽车荷载时，作用在桥台、挡土墙前后的主动土压力标准值可按下式计算：\n\n$$\n\\mu = { \\frac { E } { \\cos ^ { 2 } \\alpha \\cdot \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\left[ 1 + { \\frac { \\left| \\sin \\left( \\varphi + \\delta \\right) \\sin \\left( \\varphi - \\beta \\right) \\right| } { \\sqrt { \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\cos \\left( \\alpha - \\beta \\right) } } } \\right] ^ { 2 } } }\n$$\n\n中： $E$ 主动土压力标准值（kN）$\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$B$ - 桥台的计算宽度或挡土墙的计算长度（m）；$H$ 计算土层高度（m）；$\\beta$ 填土表面与水平面的夹角，当计算台后或墙后的主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1a）取正值；当计算台前或墙前主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1b）取负值；$\\alpha$ - 桥台或挡土墙背与竖直面的夹角，俯墙背（图4.2.3-1）时为正值，反之为负值；\n\n$\\delta$ —台背或墙背与填土间的摩擦角，可取 $\\delta = \\varphi / 2$ 。主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = H / 3$ 。\n\n![](images/10b8b37c00f0dcb27c7c141b8cbd5cde1fb7a73065a69e0f79fcf26dbe29e4b8.jpg)  \n图4.2.3-1主动土压力图\n\n2）当土层特性无变化但有汽车荷载作用时，作用在桥台、挡土墙后的主动土压力标准值在 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时可按下式计算：\n\n$$\nE = \\frac { 1 } { 2 } B \\mu \\gamma H ~ \\left( ~ H + 2 h \\right)\n$$\n\n式中： $h$ ——汽车荷载的等代均布土层厚度 $\\mathrm { ( m ) }$ 0\n\n主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = { \\frac { H } { 3 } } \\times { \\frac { H + 3 h } { H + 2 h } } \\circ$\n\n3）当 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时，破坏棱体破裂面与竖直线间夹角 $\\theta$ 的正切值可按下式计算：\n\n$$\n\\tan \\theta = - \\tan \\omega + { \\sqrt { \\left( \\cot \\varphi + \\tan \\omega \\right) \\left( \\tan \\omega - \\tan \\alpha \\right) } }\n$$\n\n$$\n\\omega = \\alpha + \\delta + \\varphi\n$$\n\n3当土层特性有变化或受水位影响时，宜分层计算土的侧压力。\n\n4土的重度和内摩擦角应根据调查或试验确定；当无实际资料时，可按表4.2.1和现行《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63）采用。\n\n5承受土侧压力的柱式墩台，作用在柱上的土压力计算宽度，可按下列规定采用（图4.2.3-2）：\n\n1）当 $l _ { i } \\leqslant D$ 时，作用在每根柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n$$\n\\mathrm { ~ \\it ~ { ~ b ~ } ~ } = \\frac { \\displaystyle n D + \\sum _ { i = 1 } ^ { n - 1 } l _ { i } } { \\displaystyle n }\n$$\n\n式中： $b$ 土压力计算宽度（m）；$D$ -柱的直径或宽度 ${ \\bf \\Xi } ( \\mathfrak { m ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f4a1228a-0cb9-4404-9d6e-2a979763b46b', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', 'A.6 预埋件钢筋T形接头', 'A.6 预埋件钢筋T形接头## A.6.1当进行力学性能检验时，应以300件同类型预埋件作为一批。一周内连续焊接时，可累计计算。当不足300件时，亦应按一批计算。应从每批预埋件中随机切取3个接头做拉伸试验，试件的钢筋长度应大于或等于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，钢板的长度和宽度均应大于或等于 $6 0 \\mathrm { m m }$ ，并应视钢筋直径的增大而适当增大(图A.6.1)。\n\n![](images/53d0c7bf6b53302b995d391e18b375332142f9c4f518888ab679a471f28ac79d.jpg)  \n图A.6.1预埋件钢筋T形接头拉伸试件（尺寸单位：mm）\n\n1-钢板；2-钢筋');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f4a2739a-c231-407b-abaf-205d52057925', '121《建筑电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2015）.md', '17 电缆头制作、导线连接和线路绝缘测试', '17 电缆头制作、导线连接和线路绝缘测试## 17．1主控项目\n\n17．1.1电缆耐压试验是常规要求，其试验应在电缆敷设完毕，电缆做好电缆头后进行，合格后，方能通电运行。\n\n17．1．2配电线路必须做绝缘电阻测试也是常规要求，其测试必须在线路敷设完毕，导线做好连接端子后，再做绝缘电阻测试，合格后，方能通电运行。\n\n对低压或特低电压配电线路的绝缘电阻值的要求是根据现行国家标准《低压电气装置第6部分：检验》GB16895．23-2012／IEC 60364-6：2006 第61．3．3条而提出的，其绝缘电阻的测试应在设备未接入时进行。\n\n对矿物绝缘电缆绝缘电阻值作出的特别规定，是由于矿物绝缘电缆的绝缘填充材料有氧\n\n化镁材料、矿物云母材料和陶瓷化硅橡胶材料，其吸潮性均不相同，对绝缘电阻的要求也不相同，同时国家标准对成品电缆和已制作完成电缆终端头的电缆绝缘电阻要求是不同的，因此在标准执行和施工中应区别对待，并应分别按产品技术标准要求进行检查。\n\n17．1．3电力电缆外护层的接地导体截面在实际工程中往往缺乏相关技术参数，表中推荐值为通常选用值，也是与国家标准《电气装置安装工程 电缆线路施工及验收规范》GB50168-2006 第6．1．9条一致的。\n\n17．1．4电缆端子与设备或器具的连接视同母线与母线、母线与设备端子的连接。\n\n## 17．2一般项目\n\n17.2.1 电缆头支架未做固定或固定不可靠或截面积较大的电缆弯曲后自然形成的外力,均可能导致电缆与电器元器件或设备端子连接后，使电器元器件或设备端子受到额外的附加力，这显然是不允许的。\n\n17．2．2本条要求多芯导线与设备端子连接前通过接续端子连接，是为了连接更可靠、安全。\n\n17．2．3 现行国家标准《低压电气装置 第 5-52 部分：电气设备的选择和安装 布线系统》GB16895．6-2014第526．2条电气连接的“注”规定：“在电力电缆中应避免采用焊接连接，若采用时必须考虑接头的蠕变和机械强度”。考虑到导线连接时也存在蠕变和机械强度问题，且在故障情况下存在温升，所以将绝缘导线的连接也提出了相同的要求，且由于目前国内已有符合标准的连接器可供选择，故本条并未强调多芯导线连接前一定要搪锡。当导线的连接方式不能有效补偿焊锡的蠕变，使导线与端子间有微小间隙时，可能会造成导线接触不良而异常发热，则不应搪锡，如螺纹压紧方式的导线连接器；而当线芯过细在连接过程中有断丝危险时，可搪锡处理，但应采用能补偿焊锡蠕变的连接方式，如弹簧片压紧方式的导线连接器。又考虑到中国施工工艺长期以来允许采用涮锡工艺，本条还继续允许导线采用缠绕搪锡连接，但不得采用简单缠绕后不经搪锡，直接用绝缘物包裹的做法，由于简单缠绕连接不能确保导线间有足够的接触力，连接点的机械强度不能满足使用要求，极易造成接触不良而导致发热，甚至引起火灾，因此要求不采用此类不规范做法。但导线采用缠绕搪锡后其连接接触是良好的，应采用塑料绝缘胶带(乙烯基胶带)缠绕，不应选用“电工黑胶布”，“电工黑胶布”是用于防磨保护，而并不能作为绝缘防护材料使用。\n\n见行国家标准《家用和类似用途低压电路用的连接器件》GB13140 的相关要求，包括：\n\n(1）《家用和类似用途低压电路用的连接器件第1 部分：通用要求》GB13140．1／IEC60998-1;\n\n(2）《家用和类似用途低压电路用的连接器件 第2 部分：作为独立单元的带螺纹型夹紧件的连接器件的特殊要求》GB13140．2／IEC 60998-2-1;\n\n(3）《家用和类似用途低压电路用的连接器件 第2 部分：作为独立单元的带无螺纹型夹紧件的连接器件的特殊要求》GB 13140．3／IEC 60998-2-2;\n\n(4）《家用和类似用途低压电路用的连接器件 第2部分：扭接式连接器件的特殊要求》GB 13140．5/IEC 60998-2-4。\n\n17．2．4 铝合金带联锁铠装作为电缆外护套时，应与保护接地导体(PE)可靠连接，由于其结构和截面积所限，不应作为保护接地导体(PE)使用。  \n铝／铝合金电缆导体在空气中会被迅速氧化，因此在压接端子的时候，需要除去氧化层并立即涂抹抗氧化剂，才能保证铝合金电缆的压接质量，压接完成后擦掉端子上剩余的氧化剂再做绝缘保护。\n\n由于铝合金电缆所匹配的端子硬度较大，导线端子压接需要使用相应的模具和压接工具进行压接，如果不匹配会造成压接面积不足，导致端子发热。\n\n17．2．5本规范附录H引自现行国家标准《低压开关设备和控制设备 第1部分：总则》GB 14048．1的规定。\n\n17．2．6 大规格金具、端子与小规格芯线连接，如焊接将多用焊料，不经济，如压接则更不可取，压接不到位也压不紧，电阻大，运行时要过热而出故障；反之小规格金具、端子与大规格芯线连接，必然要截去部分芯线，同样的不能保证连接质量，而在使用中易引发电气故障，所以必须两者适配。开口端子一般用于实验室或调试用的临时线路上，便于拆装，不应用在永久性连接的线路上，否则可靠性就无法保证，对导体的连接金具的性能在现行国家标准《额定电压 $3 5 \\mathrm { k V ( U m = 4 0 . ~ 5 k V ) }$ 及以下电力电缆导体用压接式和机械式连接金具 试验方法和要求》GB／T 9327中有相应的规定。\n\n17．2．7本条是为避免施工过程中接线端子规格与电气器具规格不配套时，发生任意减小导线截面积或电器连接件截面积而导致设备运行中发生安全事故作出的规定。施工中可通过转接铜排的方式，先将端子与具有同等载流量的铜排连接，再将铜排与电气器具连接，端子与铜排连接时，螺栓的拧紧力矩应符合本规范附录H的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f4a73c61-125a-4b3b-bfec-2e5f5c5c6316', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犞（Part 6）', 'd colspan=\"1\" rowspan=\"1\">f</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">车轮沿轨道的滚动摩擦力臂</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（87）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">G</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">稳态负载平均系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（P.7)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">g</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">m/s²</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">重力加速度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（82）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">g</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">折合系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">起升机构电动机过载校验系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">回转机构电动机过载校验系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">H</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">变幅机构电动机过载校验系数</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(R.4)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">h</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">轨道接头处两轨面的高度差</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（9）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">h</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">构件截面的全高</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">h(h1、h2、h3）</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\"></td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">卷筒、滑轮和平衡滑轮的卷绕直径与钢丝绳直径之比值</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（128）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">h</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">槽钢截面高度</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(L.3)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">hy</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">mm</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">承载件顶面至腹板上边缘的距离</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（31）</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(计算导线电压降时的)最大工作电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(139)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">IAUx1</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">(起重机)辅助电气设备与控制系统所需的额定工作电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式（138)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">ID</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">电动机的起动电流</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">式(S.1)</td></tr><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">I</td><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">A</td><td c');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f4c5f756-b4de-4fd9-b869-5e1d34504c1c', '3《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）.md', '5.11蛙式夯实机', '5.11蛙式夯实机5.11.1蛙式夯实机宜适用于夯实灰土和素土。蛙式夯实机不得  \n冒雨作业。  \n5.11.2作业前应重点检查下列项目，并应符合相应要求：1漏电保护器应灵敏有效，接零或接地及电缆线接头应绝  \n缘良好；2传动皮带应松紧合适，皮带轮与偏心块应安装牢固；3转动部分应安装防护装置，并应进行试运转，确认正常；4负荷线应采用耐气候型的四芯橡皮护套软电缆。电缆线  \n长不应大于 $5 0 \\mathrm { m }$   \n5.11.3夯实机启动后，应检查电动机旋转方向，错误时应倒换  \n相线。5.11.4作业时，夯实机扶手上的按钮开关和电动机的接线应绝缘良好。当发现有漏电现象时，应立即切断电源，进行检修。5.11.5夯实机作业时，应一人扶夯，一人传递电缆线，并应戴绝缘手套和穿绝缘鞋。递线人员应跟随夯机后或两侧调顺电缆线。电缆线不得扭结或缠绕，并应保持 $3 \\mathrm { m } { \\sim } 4 \\mathrm { m }$ 的余量。  \n5.11.6作业时，不得夯击电缆线。  \n5.11.7作业时，应保持夯实机平衡，不得用力压扶手。转弯时应用力平稳，不得急转弯。\n5.11.8夯实填高松软土方时，应先在边缘以内 $1 0 0 \\mathrm { m m } \\sim$ $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 夯实2遍 ${ \\sim } 3$ 遍后，再夯实边缘。  \n5.11.9不得在斜坡上夯行，以防夯头后折。  \n5.11.10夯实房心土时，夯板应避开钢筋混凝土基础及地下管  \n追寸地！物。  \n5.11.11在建筑物内部作业时，夯板或偏心块不得撞击墙壁。5.11.12多机作业时，其平行间距不得小于 $5 \\mathrm { m }$ ，前后间距不得小于 ${ 1 0 } \\mathrm { m }$ 。  \n5.11.13夯实机作业时，夯实机四周 $2 \\mathrm { m }$ 范围内，不得有非夯实机操作人员。  \n5.11.14夯实机电动机温升超过规定时，应停机降温。  \n5.11.15作业时，当夯实机有异常响声时，应立即停机检查。5.11.16作业后，应切断电源，卷好电缆线，清理夯实机。夯实机保管应防水防潮。\n\n## 5.12振动冲击夯\n\n5.12.1振动冲击夯适用于压实黏性土、砂及砾石等散状物料，不得在水泥路面和其他坚硬地面作业。  \n5.12.2内燃机冲击夯作业前，应检查并确认有足够的润滑油，油门控制器应转动灵活。  \n5.12.3内燃机冲击夯启动后，应逐渐加大油门，夯机跳动稳定后开始作业。5.12.4振动冲击夯作业时，应正确掌握夯机，不得倾斜，手把不宜握得过紧，能控制夯机前进速度即可。  \n5.12.5正常作业时，不得使劲往下压手把，以免影响夯机跳起高度。夯实松软土或上坡时，可将手把稍向下压，并应能增加夯机前进速度。  \n5.12.6根据作业要求，内燃冲击夯应通过调整油门的大小，在一定范围内改变夯机振动频率。  \n5.12.7内燃冲击夯不宜在高速下连续作业。  \n5.12.8当短距离转移时，应先将冲击夯手把稍向上抬起，将运转轮装入冲击夯的挂钩内，再压下手把，使重心后倾，再推动手把转移冲击夯。  \n5.12.9振动冲击夯除应符合本节的规定外，还应符合本规程第5.11节的规定。\n\n## 5.13强夯机械\n\n5.13.1担任强夯作业的主机，应按照强夯等级的要求经过计算选用。当选用履带式起重机作主机时，应符合本规程第4.2节的规定。  \n5.13.2强夯机械的门架、横梁、脱钩器等主要结构和部件的材料及制作质量，应经过严格检查，对不符合设计要求的，不得使用。  \n5.13.3夯机驾驶室挡风玻璃前应增设防护网。  \n5.13.4夯机的作业场地应平整，门架底座与夯机着地部位的场地不平度不得超过 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。  \n5.13.5夯机在工作状态时，起重臂仰角应符合使用说明书的要求。  \n5.13.6梯形门架支腿不得前后错位，门架支腿在未支稳垫实前，不得提锤。变换夯位后，应重新检查门架支腿，确认稳固可靠，然后再将锤提升 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，检查整机的稳定性，确认可靠后作业。5.13.7夯锤下落后，在吊钩尚未降至夯锤吊环附近前，操作人员严禁提前下坑挂钩。从坑中提锤时，严禁挂钩人员站在锤上随锤提升。  \n5.13.8夯锤起吊后，地面操作人员应迅速撤至安全距离以外，非强夯施工人员不得进人夯点 $3 0 \\mathrm { m }$ 范围内。  \n5.13.9夯锤升起如超过脱钩高度仍不能自动脱钩时，起重指挥应立即发出停车信号，将夯锤落下，应查明原因并正确处理后继续施工。  \n5.13.10当夯锤留有的通气孔在作业中出现堵塞现象时，应及时清理，并不得在锤下作业。  \n5.13.11当夯坑内有积水或因黏土产生的锤底吸附力增大时，应采取措施排除，不得强行提锤。  \n5.13.12转移夯点时，夯锤应由辅机协助转移，门架随夯机移动前，支腿离地面高度不得超过 $5 0 0 \\mathrm { { m m } }$ 。  \n5.13.13作业后，应将夯锤下降，放在坚实稳固的地面上。在非作业时，不得将锤悬挂在空中。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f4cfadd8-c497-46bf-9972-0d5596c597a4', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.12.12 吊杆(索)、系杆施工应搭设稳定', '8.12.12 吊杆(索)、系杆施工应搭设稳定、安全的施工平台，张拉应同步、对称。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f4d3d9ff-e303-461c-a53b-c65d9d24d751', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '13 基坑… …165', '13 基坑… …165## 13.1 一般规定…… ……165  \n## 13.2 土石围堰… 166  \n## 13.3 基坑开挖… …168  \n## 13.4 基坑降排水… 171  \n## 13.5 基底处理… 172  \n## 13.6 基底检验… …174');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f4d7df07-7fb4-4b9c-94cf-4ab3e86a04c1', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本次修订删除了原规范中“领会设计意图”的表述；增加了“对结构设计尺寸和关键施工参数进行核对”的要求；并将原规范中的“且宜由设计单位进行设计交底”修改为“且应由设计单位进行设计交底”，因为工程施工之前由设计单位向施工单位进行技术交底是工程建设中必不可少的一项程序。\n\n### 3.1.2 应在对工程进行施工调查及现场核对后，根据设计要求、合同条件及现场情况等，编制实施性施工组织设计。\n\n### 3.1.3 对技术复杂或危险性较大的分部分项工程，应制订安全可靠、技术可行、经济合理的专项施工方案。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f4fc165e-089f-443e-a33b-59b4f95da35e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.1.2 有轨运行机构（Part 1）', '6.1.2 有轨运行机构## 6.1.2.1 稳态运行阻力\n\n稳态运行 阻 力 $P _ { \\mathrm { j } }$ （包 括 摩 擦 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 、坡 道 阻 力 $P _ { \\mathrm { ~ a ~ } }$ 、按 计 算 风 压 $P _ { 1 }$ 算 得 的 风 阻 力 $P _ { \\mathrm { { W I } } }$ ），按 式（86）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { j } } = P _ { \\mathrm { m } } + P _ { \\mathrm { \\alpha } } + P _ { \\mathrm { W I } }\n$$\n\n……（86 ）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { j } }$ — 稳态运行阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 运行摩擦阻力，单位为牛顿（N）；  \n$P _ { \\alpha }$ — 坡道阻力，单位为牛顿（N）；犘  \nWI— 按计算风压 $P _ { 1 }$ 算得的风阻力，单位为牛顿（N）。\n\n在曲线轨道上运行的起重机，还要考虑弯道运行附加阻力；在绳索牵引式运行机构中，还需计算小车运行时起升钢丝绳及运行牵引钢丝绳绕过导向滑轮的阻力。犘\n\n### 6.1.2.1.1 摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$\n\n起重机或起重小车沿直线运行时摩擦阻力 $P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ 主要包括车轮踏面的滚动摩擦阻力、车轮轴承的摩擦阻力以及附加摩擦阻力三部分，按式（87）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { m } } } = P _ { \\mathrm { { z } } } ~ { \\frac { \\mu d + 2 f _ { \\mathrm { { K } } } } { D } } C _ { \\mathrm { { f } } }\n$$\n\n…… （87）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ m ~ } }$ — 同式（86）；  \n$P _ { \\Sigma }$ — 运动部分所有质量的重力，包括吊运物品和起重机或小车等质量的重力，单位为牛顿（N）；  \n$\\mu$ 车轮轴承摩擦阻力系数，见表39；  \n$d$ 车轮轴径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$f _ { \\mathrm { K } }$ 车轮沿轨道的滚动摩擦力臂，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ，见表40；  \n$D$ 车轮踏面直径，单位为毫米 $\\mathrm { ~ . ~ m m } )$ ；  \n$C _ { \\mathrm { f } }$ — 考虑车轮轮缘与轨顶侧面摩擦或牵引供电电缆及集电器摩擦等的附加摩擦阻力系数，见表41。\n\n表 39 车轮轴承的摩擦阻力系数 $\\pmb { \\mu }$   \n\n\n\n\n\n表 40 车轮的滚动摩擦力臂 $f _ { \\mathrm { k } }$   \n\n\n\n\n\n表 41 附加摩擦阻力系数 $C _ { \\mathrm { f } }$   \n\n\n\n\n\n### 6.1.2.1.2 坡道阻力 $P _ { \\mathrm { ~ \\pmb { a } ~ } }$\n\n坡道阻力的计算原则，见4．2．2．2。\n\n坡道阻力按式（88）计算：\n\n$$\nP _ { \\alpha } = ( m + m _ { i } ) g \\bullet \\mathrm { t a n } \\alpha\n$$\n\n……（88）\n\n式中：\n\nα— 同式（86）；  \n$m$ 起重机的总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$m _ { i }$ 起重机或小车的质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$_ g$ 重力加速度，单位为米每二次方秒 $\\mathrm { { ( m / s ^ { 2 } } }$ ）；  \n$\\alpha$ 轨道倾斜的角度，单位为度 ${ \\bf \\Xi } ^ { \\circ } )$\n\n### 6.1.2.1.3 风阻力 $P _ { \\mathrm { { w } } }$\n\n风阻力按4．2．2．3．4中的风载荷计算方法计算。\n\n## 6.1.2.2 电动机初选\n\n### 6.1.2.2.1 电动机型式选择\n\n电动机型式按附录 P中的 P．1的规定选择。\n\n### 6.1.2.2.2 电动机的初选功率\n\n#### 6.1.2.2.2.1 电动机运行稳态功率按附录 P中的式（P．2）计算。犆犣  \n#### 6.1.2.2.2.2 对能提供有关按 值计算选择电动机资料的异步电动机，可按附录 P的式（P．7）计算。  \n#### 6.1.2.2.2.3 对能获得电动机负荷图的运行机构，可按附录 P的（P．9）计算。\n\n## 6.1.2.3 电动机的校验\n\n### 6.1.2.3.1 电动机的过载校验和发热校验\n\n电动机的过载校验按附录 R的方法计算；电动机的发热校验按附录S的方法计算。\n\n### 6.1.2.3.2 电动机使用环境的功率修正\n\n电动机使用环境的功率修正见7．7．2．4。\n\n## 6.1.2.4 起动时间与起动平均加速度计算\n\n### 6.1.2.4.1 满载、上坡、迎风运行起动时的起动时间 $t _ { \\mathrm { q } }$ ，按式（89）计算：′\n\n$$\nt _ { \\mathrm { q } } { = } \\frac { \\displaystyle n \\bigg [ k ( J _ { \\mathrm { 1 } } { + } J _ { \\mathrm { 2 } } ) m { + } \\frac { J { \' } _ { \\mathrm');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f50832a5-416c-4d06-8d48-1526b5ea6bcd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．3．3 加速效应的组合', '犌．3．3 加速效应的组合加（减）速时，作用在臂架起重机上的惯性力应按正常操作时产生的最大驱动加速力确定，并按下述进行组合：\n\na） 当不限制同时操作不同的动作时，起升运动可以与下述运动组合：\n\n1） 臂架俯仰变幅；  \n2） 回转；  \n3） 回转及小车运行变幅；  \n4） 回转及臂架俯仰变幅；  \n5） 回转及起重机运行；  \n6） 回转减速时，惯性力应与离心力组合，对离心力取 $\\phi _ { 5 } = 1$ 。\n\nb） 当限制同时操作不同的动作时，惯性力则按可能同时操作的动作进行组合。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f50b4aed-23e7-4522-8a65-b84ac127989c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性', '8 整体抗倾覆稳定性和抗风防滑安全性对在工作或非工作时有可能发生整体倾覆的起重机，应通过计算来校核其整体抗倾覆稳定性所需满足的条件。在露天工作的轨道运行起重机，还应校核其抵抗风吹并防止出现滑移的安全性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f510c47e-b227-4421-802b-5dcc2f309b89', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '5设计计算（Part 1）', '5设计计算## 5．1基本设计规定\n\n### 5．1．1\\~5．1．3这几条所规定的设计方法与荷载分项系数等，均与现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》、《钢结构设计规范》一致。脚手架与一般结构相比，其工作条件具有以下特点：\n\n（1）所受荷载变异性较大；（2）扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与扣件质量、安装质量有关，节点性  \n能存在较大变异；（3）脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀，搭设尺寸误差、受荷  \n偏心等均较大;（4）与墙的连接点，对脚手架的约束性变异较大。\n\n到目前为止，对以上问题的研究还很不够，缺乏系统积累和统计资料，不具备独立进行概率分析的条件，故对结构抗力乘以小于1的调整系数 $\\frac { 1 } { \\gamma _ { \\bar { g } } ^ { \\prime } }$ ，其值系通过与以往采用的安全系数进行校准确定。因此，本规范采用的设计方法在实质上是属于半概率、半经验的。\n\n### 5．1．4用扣件连接的钢管脚手架，其纵向或横向水平杆的轴线与立杆轴线在主节点上并不汇交在一点。当纵向或横向水平杆传荷载至立杆时，存在偏心距 $5 3 \\mathrm { m m }$ （图3)。在一般情况下，此偏心产生的附加弯曲应力不大，为了简化计算，予以忽略。国外同类标准（如英、日、法等国）对此项偏心的影响也做了相同处理。由于忽略偏心而带来的不安全因素，本规范已在有关的调整系数中加以考虑（见 $5 . 3 . 1 \\widetilde { \\ } 5 . 3 . 4$ 条说明)。\n\n### 5．1．6 关于钢材设计强度取值的说明\n\n本规范按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》的规定，对Q235一A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值f取为： $2 0 5 \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 。这是对一般结构进行可靠度分析确定的。\n\n  \n图3直角扣件\n\n1一螺母；2一垫圈；3一盖板；4一螺栓；5－纵向水平杆；6一立杆\n\n### 5．1．7表5.1.7给出的扣件抗滑承载力设计值，是根据现行国家标准《钢管脚手架扣件》规定的标准值除以抗力分项系数1.25得到的。\n\n### 5.1.8 表5.1.8的容许挠度是根据现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB J18)及《钢结构设计规范》（GBJ17）的规定确定的。\n\n### 5．1．9本条规定立杆的容许长细比大于现行国家标准《钢结构设计规范》（GB J17)第5.3.7条规定的150，说明如下：\n\n几十年来，我国和英、日、德等国一直采用直径为 $4 8 \\mathrm { m m }$ 、壁厚为 $3 ^ { \\sim } 4 \\mathrm { m m }$ 的钢管。搭设步距为 $1 . 8 \\mathrm { \\tilde { ~ } { 2 } . \\ 0 m }$ 的装修脚手架，其长细比用本规范第5.3.3条规定的计算长度系数计算均大于150（表1)，若采用150就不能满足使用要求。为此，本条参考了英国同类标准 BS5973－1981的规定，确定了表5.1.9给出的容许值。\n\n由于其它压（拉）杆是按单根杆件进行验算，不能采用本规范表5.3.3给出的 $\\mu$ 值，而取 $\\mu = 1 . 2 7$ ，这是按步距、纵距无数为 $2 \\mathrm { m } { + } 0 . 2 \\mathrm { m }$ 时，斜杆的长度在 $[ \\lambda ] { = } 2 5 0$ 条件下计算确定。\n\n表1 我国现有双排脚手架采用的长细比  \n\n\n\n\n\n注：表中 $\\lambda$ 值未考虑计算长度附加系数 $\\mathrm { k }$ 值（见本规范第5.3.5条）。\n\n## 5．2 纵向水平杆、横向水平杆计算\n\n### 5.2. $1 ^ { \\sim } 5$ ．2．4 对受弯构件计算规定的说明：\n\n（1）关于计算跨度取值，纵向水平杆取立杆纵距，横向水平杆取立杆横距，便于计算也偏于安全;\n\n（2）内力计算不考虑扣件的弹性嵌固作用，将扣件在节点处抗转动约束的有利作用作为安全储备。这是因为，影响扣件抗转动约束的因素比较复杂，如扣件螺栓拧紧扭力矩大小、杆件的线刚度等。根据目前所做的一些实验结果，提出作为计算定量的数据尚有困难;\n\n（3）纵向、横向水平杆自重与脚手板自重相比甚小，可忽略不计；\n\n（4）为保证安全可靠，纵、横向水平杆的内力（弯矩、支座反力）应按不利荷载组合计算。有关纵、横向水平杆在不利荷载组合下的内力计算方法可在建筑结构静力计算手册中直接查到;\n\n（5）横向水平杆计算简图中，本条规定外伸长度不超过 $5 0 0 \\mathrm { m m }$ ，在伸出长度上的荷载规定为 $3 0 0 \\mathrm { m m }$ ，这是根据我国施工工地的实示情况确定的。\n\n图5.2.4的横向水平杆计算跨度，适用于施工荷载由纵向水平杆传至立杆的情况，当施工荷载由横向水平杆传至立杆时，作用在横向水平杆上的是纵向水平杆传下的集中荷载，应注意按实际情况计算。此图只说明横向水平杆计算跨度的确定方法。\n\n在第 5.2.1条中未列抗剪强度计算，是因为钢管抗剪强度不起控制作用。如 $\\Phi 4 8 \\times 3 . 5 $ 的 $\\mathrm { \\mathsf { Q 2 3 5 - A } }$ 级钢管，其抗剪承载力为：\n\n$$\n\\big [ V \\big ] = \\frac { A f _ { v } } { K _ { 1 } } = \\frac { 4 8 9 . 3 m m ^ { 2 } \\times 1 2 0 N / m m ^ { 2 } } { 2 . 0 } = 2 9 . 3 6 k \\mathcal { N }\n$$\n\n上式中 $\\mathrm { K } _ { 1 }$ 为截面形状系数。一般横向、纵向水平杆上的荷载由一只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有 $8 , 0 \\mat');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f515f2e1-d681-4179-bf13-384f4be1948a', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 7）', '度后，再乘以最大起升动载系数 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m a x } }$ ；  \n第13行的载荷为相应质量乘以重力加速度及1．1（或其他动载试验载荷倍数值）后，再乘以动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ ；  \n第14行的载荷为相应质量乘以碰撞停车减速度后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ 或按缓冲器吸收的动能算出缓冲碰撞力后，再乘以缓冲器碰撞弹性效应系数 $\\phi _ { 7 }$ ；  \n第16行和第17行的载荷为相应质量乘以相应的停机减速度后，再乘以动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 。\n\n###### 4．3．4．2．2 载荷组合的选取\n\n根据所设计起重机的工况要求的实际情况，按4．3．3选取相应的载荷组合，并按表20或附录G中相应的载荷组合表中的内容，进行该载荷组合下的设计计算或承载能力验算。\n\n###### 4．3．4．2．3 用许用应力设计法时载荷组合表的应用\n\n用许用应力设计法时，许用应力值以材料、零件、部件或连接的规定强度 $R$ （例如钢材屈服点、弹性稳定极限或疲劳强度计算中的各个极限应力）除以相应的安全系数 $n$ 来确定。在一般情况下，当高危险度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { n } }$ 取为1时，安全系数也就是表20中的强度系数 $\\gamma _ { \\mathrm { i i } }$ 。系数 $\\gamma _ { \\mathrm { f i } }$ 的取值范围见附录 H 的表 H．1。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f517c063-6e9e-4902-bc72-5c5b8dc6c5ff', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '6.5 基坑工程', '6.5 基坑工程6.5.1 基坑支护应采取防碰撞措施，支护拆除时应设置临时固定措施。\n6.5.2 基坑开挖影响邻近建(构)筑物或临时设施时，应采取安全防护措施。  \n6.5.3 基坑周边 $1 \\textrm { m }$ 范围内不应堆载或停放设备，距基坑边 $1 \\mathrm { ~ m ~ } { \\sim } 3 \\mathrm { ~ m ~ }$ 间堆土高度不应超过 $1 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ,距基坑边缘 $3 \\mathrm { ~ m ~ } { \\sim } 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 间堆土高度不应超过 $2 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。  \n6.5.4 顶面有动载的基坑，其边沿与动载之间应留有不小于 $1 \\textrm { m }$ 宽的护道，动荷载较大时宜适当加宽护道；水文和地质条件较差时，应采取加固措施。基坑边缘地段上作业的机械应采取防止机械倾覆、基坑坍塌的安全措施。  \n6.5.5 采取挖土机械开挖基坑时，坑内不应有人作业。有人在坑内作业时，挖土机械应保持安全距离；安全距离不足时应暂停工作。  \n6.5.6 深度超过 $2 \\textrm { m }$ 的基坑，应在边沿不小于 $0 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 处设置防护栏杆。深基坑四周距基坑边缘不小于 $1 \\textrm { m }$ 处应设立防护栏杆，挂密目式安全立网，靠近道路侧应设置安全标志和夜间警示灯带。\n6.5.7 基坑施工安全通道的技术要求如下：\na) 应设置上下坡道、钢直梯、钢斜梯或人行塔梯作为人员上下的安全通道；  \nb) 设置的安全通道不应影响基坑支护系统安全，不应固定在基坑支护系统上；  \nc) 全部放坡开挖的基坑，机械设备上下基坑时宜设置车用安全通道；  \nd) 深基坑内安全通道数量不应少于2个，宜在角隅处分开设置。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f51a1526-843e-4487-9920-06673620b1b4', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '中华人民共和国国务院令', '中华人民共和国国务院令');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f5282a52-e05c-4952-ba5f-f5a9d4b51a21', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '3 箱形截面壁板（Part 1）', '3 箱形截面壁板$$\nb / t \\leqslant 4 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }\n$$\n\n式中： $^ b$ —壁板的净宽度，当箱形截面设有纵向加劲肋时，为壁板与加劲肋之间的净宽度。\n\n## 4 T形截面翼缘宽厚比限值应按式（7.3.1-2）确定。\n\nT形截面腹板宽厚比限值为：\n\n热轧剖分 $\\mathrm { T }$ 形钢\n\n$$\nh _ { \\scriptscriptstyle 0 } / t _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { w } } \\leqslant ( 1 5 + 0 . 2 \\lambda ) \\varepsilon _ { \\bf k }\n$$\n\n焊接 $\\mathrm { T }$ 形钢\n\n$$\nh _ { \\scriptscriptstyle 0 } / t _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { w } } \\leqslant ( 1 3 + 0 . 1 7 \\lambda ) \\varepsilon _ { \\scriptscriptstyle \\mathrm { k } }\n$$\n\n对焊接构件， $h _ { 0 }$ 取腹板高度 $h _ { \\mathbf { w } }$ ；对热轧构件， $h _ { 0 }$ 取腹板平直段长度，简要计算时，可取 $h _ { 0 } = h _ { \\mathrm { w } } - t _ { \\mathrm { f } }$ ，但不小于 $( h _ { \\mathrm { w } } - 2 0 ) \\mathrm { m m } _ { \\mathrm { } }$\n\n## 5 等边角钢轴心受压构件的肢件宽厚比限值为：\n\n当 $\\lambda \\leqslant 8 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时：\n\n$$\n\\boldsymbol { \\tau } \\boldsymbol { \\upsilon } / t \\leqslant 1 5 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }\n$$\n\n当 $\\lambda > 8 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时：\n\n$$\nw / t \\leqslant 5 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } + 0 . 1 2 5 \\lambda\n$$\n\n式中： $\\psi , t$ ——分别为角钢的平板宽度和厚度，简要计算时 $\\pmb { w }$ 可取为 $b - 2 t , \\ b$ 为角钢宽度；\n\n入— 按角钢绕非对称主轴回转半径计算的长细比。\n\n## 6 圆管压杆的外径与壁厚之比不应超过 $1 0 0 \\mathfrak { \\varepsilon } _ { \\mathbf { k } } ^ { 2 }$ 。\n\n## 7.3.2 当轴心受压构件的压力小于稳定承载力 $\\varphi A f$ 时，可将其板件宽厚比限值由本标准第7.3.1条相关公式算得后乘以放大系数 $\\alpha = \\sqrt { \\varphi A f / N }$ 确定。\n\n## 7.3.3 板件宽厚比超过本标准第7.3.1条规定的限值时，可采用纵向加劲肋加强；当可考虑屈曲后强度时，轴心受压杆件的强度和稳定性可按下列公式计算：\n\n强度计算\n\n$$\n\\frac { N } { A _ { \\mathrm { n e } } } \\leqslant f\n$$\n\n稳定性计算\n\n$$\n\\begin{array} { r } { \\frac { N } { \\varphi A _ { \\mathrm { e } } f } \\leqslant 1 . \\ : 0 } \\\\ { A _ { \\mathrm { n e } } = \\Sigma \\rho _ { i } A _ { \\mathrm { n } i } } \\\\ { A _ { \\mathrm { e } } = \\Sigma \\rho _ { i } A _ { i } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $A _ { \\mathrm { n e } }$ 、 $A _ { \\mathrm { e } }$ ——分别为有效净截面面积和有效毛截面面积$( \\mathrm { m m } ^ { 2 } ) ;$\n\n$A _ { \\mathfrak { n } i }$ 、 $A _ { i }$ 分别为各板件净截面面积和毛截面面积$( \\mathrm { m m } ^ { 2 } )$ ；$\\varphi$ 稳定系数，可按毛截面计算；$\\rho _ { i }$ 各板件有效截面系数，可按本标准第7.3.4条的规定计算。\n\n## 7.3.4 H形、工字形、箱形和单角钢截面轴心受压构件的有效截面系数 $\\rho$ 可按下列规定计算：\n\n### 1 箱形截面的壁板、H形或工字形的腹板：\n\n#### 1）当 $b / t \\leqslant 4 2 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时：\n\n$$\n\\rho = 1 . 0\n$$\n\n#### 2）当 $b / t { > } 4 2 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 时：\n\n$$\n\\rho = \\frac { 1 } { \\lambda _ { \\mathrm { n , p } } } \\Big ( 1 - \\frac { 0 . 1 9 } { \\lambda _ { \\mathrm { n , p } } } \\Big )\n$$\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { n , p } } = \\frac { b / t } { 5 6 . 2 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } }\n$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f52eabb9-1b85-445d-b44f-d9a768156df2', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 4）', '人行道上任意划出 $2 \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 面积和10、20、 $3 0 \\mathrm m$ 观测段，$0 . 6 5 \\mathrm { k N }$ 结果表明，人群荷载可以用极值I型概率$0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$\n\n本规范将人群荷载标准值按调查分析结果确定为 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。考虑跨径较小时，人群荷载所占总荷载的比例较大，为确保大量的简支梁不小于原规范的规定值，规定计算跨径 $L _ { 0 } { \\leqslant } 5 0 \\mathrm { m }$ 时，人群荷载标准值均采用 $3 . 0 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ ；计算跨径 $L _ { 0 } \\geqslant 1 5 0 \\mathrm { m }$ 时，按0.85折减，采用 $2 . 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 2 }$ 。上述人群荷载调查数据多来自城市桥梁行人高峰期，而公路桥梁上一般行人较少，将调查分析结果用于公路桥梁设计，应该是偏安全的。但调查实桥的数量毕竟不多，其代表性尚有欠缺，因此，对城镇郊区行人密集的桥梁，其人群荷载标准值在调查统计的基础上再提高 $1 5 \\%$ 。\n\n专用人行桥梁，人群荷载标准值参考相关国内外标准采用。\n\n## 4.3.7本次修订增加了疲劳荷载计算模型。\n\n疲劳荷载计算模型I对应于无限寿命设计方法，这种方法考虑的是构件永不出现疲劳破坏的情况。与其他疲劳荷载计算模型相比，该模型比较保守，特别是对有效影响线长度超过 $1 1 0 \\mathrm m$ 的桥梁。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ为双车模型，该模型车是根据“公路桥梁疲劳设计荷载标准研究”的研究结论给出的。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅲ车重最重，轮数较少，适用于正交异性板、横隔板/梁、纵梁等直接承受车轮荷载的构件的疲劳验算。考虑到这些构件对车轮位置更加敏感，给出了这种疲劳车的横向轮距以及轮胎接地面积。\n\n荷载模型Ⅱ不考虑后跟其他车辆的情况。\n\n疲劳荷载计算模型Ⅱ以及疲劳荷载计算模型Ⅲ加载仅按单车道加载，多车道效应通过多车道效应系数考虑，具体参见现行《公路钢结构桥梁设计规范》（JTGD64）。\n\n## 4.3.9位于流水中的桥墩，其上游迎水面受到流水压力，流水压力的大小与桥墩的平面形状、墩台表面的粗糙率、水流速度、水流形态、水温及水的黏结性有关。\n\n圆形、圆端形或尖端形桥墩可减小流水压力当流速大于 $1 0 \\mathrm { m }$ 时，需考虑水流的脉动冲击玉力。\n\n## 4.3.10近年来，我国修建了一批近海和跨越海湾、海峡的桥梁工 程，其下部结构在波浪和海流共同作用下，受到较大强度的波浪力作用，波浪力的效应不能忽略。\n\n各海域的水文条件不同，波浪和海流的影响因素复杂，且桥梁墩台的结构形式多样，难以规定统一的波浪力标准值。我国几座大桥都是在设计前期 开展专门的波浪水流数学模型或物理模型试验来确定桥梁下部结构所受的波浪力， 并通过现场波浪力观测，对试验研究成果的准确性、正确性进行检验。因而， 范推荐通过专题研究来确定波浪力的大小。当缺连针对性研究时，可参照相关行业标准规范的规定计算。《海港水文规范》（JTS S145-2-2013）给出 出了建立在绕射理论基础之上的圆形墩柱、基础一次近似解的结果，对于方形或矩形墩柱波浪力计算，给出了经验计算方法或换算成圆形进行计算的公式。这些公式都有一定的适用范围，应用时，要注意其适用条件。\n\n## 4.3.11本条提出的冰压力计算公式，仅适用于通常的河流流冰情况，公式是以与冰破碎极限强度等强建立起来的。公式中冰的抗压强度标准值、水温系数和其他相关系数，是在参考了苏联规范CHMn2.05.03-84与其他资料后确定的。\n4.3.12桥梁结构处于自然环境中，将受到温度作用的影响，例如，常年气温变化导致桥梁沿纵向均匀地位移，这种位移不产生结构内力，只有当结构的位移受到约束时才会引起温度次内力，这是温度作用的一种形式。太阳辐射是温度作用的另一种形式，它使结构沿高度或宽度方向形成非线性的温度梯度，导致结构产生次应力。本规范称前者为均匀温度作用，后者为梯度温度作用。\n\n## 2 均匀温度作用\n\n计算桥梁结构因均匀温度作用引起外加变形或约束变形时，应从结构受到约束（架梁或结构合龙）时的结构温度作为起点，计算结构最高和最低有效温度的作用效应。本规范表4.3.12-2给出了不同气温区域的结构有效温度标准值。表中数值是按各自区域里各地差异不大的气温从中选择适当的温度，用下列公式换算得到：\n\n气温在 $2 0 \\sim 4 5 \\mathrm { { ^ circ C } }$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } \\ = \\ 3 8 . 0 0 + { \\frac { T _ { \\mathrm { i } } - 2 0 } { 2 . 0 0 } }\n$$\n\n混凝土桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } = 2 8 . 2 3 + { \\frac { T _ { \\mathrm { t } } - 2 0 } { 1 . 4 4 } }\n$$\n\n混凝土桥、石桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { c } } = 2 4 . 1 4 + \\frac { T _ { \\mathrm { 1 } } - 2 0 } { 1 . 4 0 }\n$$\n\n气温在 $- 2 \\sim - 5 0 \\%$ 之间时：\n\n钢桥面板钢桥\n\n$$\nT _ { \\mathrm { e } } ~ = - ~ 1 . 4 8 ~ + { \\frac { T _ { \\mathrm { l } } } { 0 . 9 1 } }\n$$\n\n混凝');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f531114c-6c0c-4e6b-9871-828685e7c206', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．9 链条', '6．3．9 链条## 6．3．9．1 链条的选用和计算\n\n应根据最大工作载荷及安全系数，由式（135）计算链条的破断载荷 $P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ （用$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ 选择链条）。\n\n$$\nP _ { \\mathrm { P } } { \\geqslant } P _ { \\operatorname* { m a x } } n\n$$\n\n……（135）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ — 破断载荷，单位为牛顿（N）；  \nmax— 链条最大工作载荷，单位为牛顿（N）；$n$ 安全系数，按表50选取。\n\n表 50 链条安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>链条种类</td><td rowspan=1 colspan=4>焊接链</td><td rowspan=1 colspan=2>片式链</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>用途</td><td rowspan=1 colspan=2>光滑卷筒或滑轮</td><td rowspan=1 colspan=2>链轮</td><td rowspan=1 colspan=2>速度u/(m/s)</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>驱动方式</td><td rowspan=1 colspan=1>手动</td><td rowspan=1 colspan=1>机动</td><td rowspan=1 colspan=1>手动</td><td rowspan=1 colspan=1>机动</td><td rowspan=1 colspan=1>&lt;1</td><td rowspan=1 colspan=1>1~1.5</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr></table>\n\n\n## 6．3．9．2 起重用短环链\n\n应符合 GB／T20947的规定。\n\n## 6．3．9．3 传动链\n\n传动链的主要参数和尺寸应符合 $\\mathrm { G B / T ~ 5 2 6 9 }$ 的规定，带附件的传动链应满足安装尺寸的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f5352958-04d8-47c9-ae1f-23964955544a', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：## 1 采用湿接头连接的墩台身节段，在安装时是直接支承在承台或下节墩台身节段上的，因此需要在承台或下节墩台身节段的顶面设置具有支承功能和导向功能的装置。\n\n## 2 测量控制是墩台身节段安装时对其平面位置、高程与竖直度等参数进行控制的重要手段，本款对此作出了相应规定。\n\n## 4 对湿接头混凝土，虽然浇筑的方量不大，但对其外观和密实性的要求较高，因此对模板的要求亦较高，例如要求模板板面应与墩台身表面密贴、不漏浆；固定模板的方式需可靠，使模板在浇筑混凝土的过程中不会产生移位；需要与墩台身的构造相适应，接缝不会产生错台；模板的安装和拆除需要方便等等。故条文规定对湿接头处的模板需要专门设计。\n\n### 15.4.20 环管式预制墩台身的安装施工应符合下列规定：\n\n#### 1 管节或环圈安装时，应严格控制设计轴线的位置，不应出现倾斜或上下错位现象。\n\n#### 2 基础顶部预留钢筋的数量、伸入管节或环圈内钢筋的锚固长度均应符合设计规定，应采用设计规定的混凝土或砂浆将管节或环圈的接缝填塞、捣实并抹平。\n15.4.21 盖梁的预制安装施工除应符合本节的相关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 盖梁的预制安装方式应符合设计规定。设计未规定时，宜根据盖梁结构的构造特点、运输能力、起重能力以及施工的方便性等因素综合考虑，确定采用整体预制安装或分节段预制安装。\n\n2 盖梁分节段预制安装时，应采用匹配预制、匹配安装的方式进行施工。\n\n3 盖梁预制安装施工对场地布置、预制台座、存放台座、钢筋、模板、混凝土、预应力、运输、安装等的施工要求应符合本节和本规范第17章的相关规定。\n\n4 盖梁预制构件的吊点位置应符合设计的规定，设计未规定时，应通过计算确定。\n\n5 安装盖梁预制构件前，应先检查盖梁预留槽（孔）的位置是否与墩台身的相应位置一致，有偏差时应采取适当的措施进行调整。\n\n6 匹配安装盖梁预制构件时，应采取可靠的临时固定措施，在构件精确就位后对其进行临时固定，未固定之前不得将起重机的吊钩松脱。\n\n7 匹配安装时，对接缝处理的施工应符合本规范第 17.6.15 条的规定。\n\n8 预应力张拉和孔道压浆的施工应符合设计和本规范第 7 章的规定。\n\n9 安装完成进行体系转换时，应符合设计规定的程序和步骤。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f5428246-d612-4ae1-b47c-b1bc970106a9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '13.3 基坑开挖', '13.3 基坑开挖## 13.3.1 基坑边缘的顶面应设置防止地面水流入基坑的设施。\n\n## 13.3.2 基坑开挖时，应对基坑边缘顶面的各种荷载进行严格限制，并应在基坑边缘与荷载之间设置护道，基坑深度小于或等于 4m 时护道的宽度应不小于 $1 \\mathrm { m }$ ；基坑深度大于 4m 时护道的宽度应按边坡稳定计算的结果进行适当加宽，水文和地质条件较差时应采取加固措施。\n\n## 13.3.3 基坑的开挖施工应符合下列规定：\n\n### 1 挖基施工宜安排在枯水或少雨季节进行。基坑的开挖应连续施工，对有支护的基坑应采取防碰撞的措施；基坑附近有其他结构物时，应有可靠的防护措施。\n\n### 2 在开挖过程中进行排水时，应不对基坑的安全产生影响；确认基坑坑壁稳定的情况下，方可进行基坑内的排水。排水困难时，宜采用水下挖基方法，但应保持基坑中的原有水位高程。\n\n### 3 采用机械开挖时应避免超挖，宜在挖至基底前预留一定厚度，再由人工开挖至设计高程；如超挖，则应将松动部分清除，并应对基底进行处理。\n\n### 4 基坑开挖施工完成后不得长时间暴露、被水浸泡或被扰动，应及时检验其尺寸、高程和基底承载力，检验合格后应尽快进行基础工程的施工。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f5503b28-290f-46af-beef-81ece8116554', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '8.7钢构件矫正', '8.7钢构件矫正8.7.1钢构件矫正时应符合下列规定：\n\n1 冷矫的环境温度宜不低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ，矫正时应缓慢加力，冷矫的总变形量应不大于变形部位原始长度的 $2 \\%$ 。时效冲击值不满足要求的拉力钢构件，不得矫正。\n\n2 热矫时加热温度应控制在 $6 0 0 { \\sim } 8 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ ，严禁过烧，且不宜在同一部位多次重复加热。\n\n### 条文说明：\n\n1 钢构件在焊接时，由于焊接受热的高温区金属产生膨胀力，而使相距较远的低温区金属产生压应力，导致钢构件在两力交界处的组织松疏；一旦高温区急冷，无热量供给，松疏组织使其收缩复原而产生拉应力，有时会出现应力大于金属材料屈服点的变形。冷矫是在室温下对变形的钢构件施加外力，使其恢复原状，有一定的局限，因此对钢构件的冷矫要求要严格一些。\n\n8.7.2矫正后的钢构件表面不应有凹痕和其他损伤。\n\n8.7.3当设计对钢构件矫正有特殊要求时，矫正的方法和温度应符合其规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f550bc13-643e-44df-a520-c2495578992b', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '14.7构造要求', '14.7构造要求14.7.1 组合梁的高跨比一般为 $1 / 2 0 { \\sim } 1 / 1 5$ ，为使钢梁的抗剪强度与组合梁的抗弯强度相协调，钢梁截面高度 $h _ { \\mathrm { s } }$ 宜大于组合梁截面高度 $h$ 的 $1 / 2$ ，即 $h { \\leqslant } 2 h _ { \\mathrm { { s } } }$ 。\n\n14.7.4本条为抗剪连接件的构造要求。\n\n圆柱头焊钉钉头下表面或槽钢连接件上翼缘下表面应满足距混凝土底部钢筋不低于 $3 0 \\mathrm { m m }$ 的要求，一是为了保证连接件在混凝土翼板与钢梁之间发挥抗掀起作用；二是底部钢筋能作为连接件根部附近混凝土的横向配筋，防止混凝土由于连接件的局部受压作用而开裂。\n\n连接件沿梁跨度方向的最大间距规定，主要是为了防止在混凝土翼板与钢梁接触面间产生过大的裂缝，影响组合梁的整体工作性能和耐久性。\n\n14.7.5本条中关于焊钉最小间距的规定，主要是为了保证焊钉的受剪承载力能充分发挥作用。从经济方面考虑，焊钉高度一般不大于 $( h _ { \\mathrm { e } } + 7 5 ) \\mathrm { m m }$\n\n14.7.7本条中关于板托中U形横向加强钢筋的规定，主要是因为板托中邻近钢梁上翼缘的部分混凝土受到抗剪连接件的局部压力作用，容易产生劈裂，需要配筋加强。\n\n14.7.8组合梁承受负弯矩时，钢箱梁底板受压，在其上方浇筑混凝土可与钢箱梁底板形成组合作用，共同承受压力，有效提高受压钢板的稳定性。此外，在梁端负弯矩区剪力较大的区域，为提高其受剪承载力和刚度，可在钢箱梁腹板内侧设置抗剪连接件并浇筑混凝土以充分发挥钢梁腹板和内填混凝土的组合抗剪作用。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f551200c-acd9-4750-9b0f-3ced62f329b7', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：1 根据土力学原理，斜坡的稳定与斜坡度大小、地质条件、斜坡高度、坡顶有无附加荷载及荷载类别等因素有关。若其余因素相同，则各因素影响斜坡的稳定规律为：斜坡度越平缓越稳定，越陡峭越易坍塌；土的黏聚力大的（如岩石、稳定土）比黏聚力小的（如砂土）稳定；土的含水率较小的较稳定；坡顶有荷载特别是动荷载的较不稳定。表 13.3.4 是根据土力学斜坡稳定理论、施工经验和适当的安全系数规定的，适用于基坑深度在 5m 以内的情况。在天然含水率范围内时，砂类土的天然坡度大致等于其计算的内摩擦角；黏性土在天然含水率范围内的天然坡度，除考虑其计算的内摩擦角外，还要考虑黏聚力、孔隙比、塑限含水率、重度等因素。\n\n## 13.3.5 对坑壁采取支护措施进行基坑的开挖时，应符合下列规定：\n\n### 1 基坑较浅且渗水量不大时，可采用竹排、木板、混凝土板或钢板等对坑壁进行支护；基坑深度小于或等于 $4 \\mathrm { m }$ 且渗水量不大时，可采用槽钢、H 型钢或工字钢等进行支护；地下水位较高，基坑开挖深度大于 $4 \\mathrm { m }$ 时，宜采用锁口钢板桩或锁口钢管桩围堰进行支护，其施工要求应符合本规范第14.3节的规定；在条件许可时亦可采用水泥土墙、混凝土围圈或桩板墙等支护方式。\n\n### 2 支护结构应进行设计计算，支护结构受力过大时应加设临时支撑，支护结构和临时支撑的强度、刚度及稳定性应满足基坑开挖施工的要求。\n\n## 13.3.6 基坑坑壁采用喷射混凝土、锚杆喷射混凝土、预应力锚索和土钉支护等方式进行加固时，其施工应符合下列规定：\n\n### 1 对基坑开挖深度小于 $1 0 \\mathrm { m }$ 的较完整中风化基岩，可直接喷射混凝土加固坑壁，喷射混凝土之前应将坑壁上的松散层或岩渣清理干净。\n\n### 2 对锚杆、预应力锚索和土钉支护，均应在施工前按设计要求进行抗拉拔力的验证试验，并确定适宜的施工工艺。\n\n### 3 采用锚杆挂网喷射混凝土加固坑壁时，各层锚杆进入稳定层的长度、间距和钢筋的直径应符合设计要求。孔深小于或等于 $3 \\mathrm { m }$ 时，宜采用先注浆后插入锚杆的施工工艺；孔深大于 $3 \\mathrm { m }$ 时，宜先插入锚杆后注浆。锚杆插入孔内后应居中固定，注浆应采用孔底注浆法，注浆管应插至距孔底 $5 0 { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ 处，并随浆液的注入逐渐拔出，注浆的压力宜不小于 $0 . 2 \\mathrm { M P a }$ 。\n\n### 4 采用预应力锚索加固坑壁时，预应力锚索（包括锚杆）编束、安装和张拉等的施工应符合本规范第7章的规定，其他施工可参照现行《建筑边坡工程技术规范》（GB50330）的规定执行。\n\n### 5 采用土钉支护加固坑壁时，施工前应制订专项施工方案和施工监控方案，配备适宜的机具设备。土钉支护中的开挖、成孔、土钉设置及喷射混凝土面层等的施工可按现行《基坑土钉支护技术规程》（CECS96）的规定执行。\n\n### 6 不论采用何种加固方式，均应按设计要求逐层开挖、逐层加固，坑壁或边坡上有明显出水点处应设置导管排水。施工要求应符合现行《公路路基施工技术规范》（JTG/T3610）的相关规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f5517191-01e5-4452-b9ca-a00bca23b053', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：当集束配置多根无黏结预应力筋时，如出现相互扭绞将会影响到预应力张拉的\n\n效果，故需要保持平行走向；增加分丝器能避免扭绞。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f552a34b-15bb-490e-9188-2c6cd0001b64', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条将原规范的“外加剂宜以稀释溶液加入”修改为“外加剂应以稀释溶液加入”。\n\n## 6.9.3 混凝土应采用机械拌制。拌制时，自全部材料装入搅拌筒开始搅拌至开始出料的最短搅拌时间，应按搅拌机产品说明书的要求和混凝土搅拌的技术要求经试验确定。\n\n## 6.9.4 混凝土拌合物应搅拌均匀、颜色一致，不得有离析和泌水现象，对在施工现场集中拌制的混凝土，应检测其拌合物的均匀性。检测时，应在搅拌机的卸料过程中，从卸料流的 $1 / 4 { \\sim } 3 / 4$ 之间部位取试样进行试验，试验结果应符合下列规定：\n\n1 混凝土中砂浆密度两次测值的相对误差应不大于 $0 . 8 \\%$ 。  \n2 单位体积混凝土中粗集料含量两次测值的相对误差应不大于 $5 \\%$ 。\n\n## 6.9.5 混凝土搅拌完毕后，应按下列要求检测混凝土拌合物的各项性能：\n\n1 混凝土拌合物的坍落度及其损失，宜在搅拌地点和浇筑地点分别取样检测，每一工作\n\n班或每一单元结构物应不少于两次，评定时应以浇筑地点的测值为准。当混凝土拌合物从搅拌机出料起至浇筑入模的时间不超过 $1 5 \\mathrm { { m i n } }$ 时，其坍落度可仅在搅拌地点取样检测。\n\n2 必要时，尚宜对工作性能、泌水率及含气量等混凝土拌合物的其他指标进行检测。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f556a90f-375b-4e64-be2a-7aeb0cae96eb', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明由于地震发生概率很小，持续时间也很短，参考美国、日本和欧洲桥梁抗震设计规范的处理方法，本规范未考虑与活载的组合。\n\n3.6.2作用效应组合应包括本规范第3.6.1条的各种作用效应的最不利组合。作用效应的组合系数应取1.0；当有特殊规定时，组合系数应按相关规定取值。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f561012b-edd9-4b11-97b2-e8543b902201', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第一百一十六条', '第一百一十六条依照本法第一百一十五条的规定，给予交通警察行政处分的，在作出行政处分决定前，可以停止其执行职务；必要时，可以予以禁闭。\n\n依照本法第一百一十五条的规定，交通警察受到降级或者撤职行政处分的，可以予以辞退。\n\n交通警察受到开除处分或者被辞退的，应当取消警衔；受到撤职以下行政处分的交通警察，应当降低警衔。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f56bc07a-0320-4cba-a159-d795fc619d95', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '中华人民共和国国务院令', '中华人民共和国国务院令');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f574313c-d4df-4db7-9245-51426bae6816', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料除另有说明外，所用试剂应不低于分析纯；用于标定与配制标准溶液的试剂应为基准试剂；所用水应符合现行《分析实验室用水规格和试验方法》（GB/T6682）中规定的蒸馏水要求；本方法所列浓液体试剂的密度指 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时的密度（ $\\mathrm { \\Delta } \\cdot \\mathrm { g } / \\mathrm { c m } ^ { 3 }$ ）。\n\n## 2.1 天平：感量为 $0 . 0 0 0 1 \\mathrm { g }$ 。\n\n## 2.2 滴定管：分度值为 $0 . 0 5 \\mathrm { m L }$ 。\n\n## 2.3 干燥器：内装有变色硅胶的玻璃容器。\n\n## 2.4 高温炉：隔焰加热炉，在炉膛外围进行电阻加热，使用温度控制器准确控制炉温，可控制温度 $7 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\pm 2 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 、 $8 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } { \\pm } 2 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 、 $9 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\pm 2 5 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 。\n\n## 2.5 盐酸 $( 1 + 1 )$ ）：盐酸（体积密度为 $1 . 1 8 { \\sim } 1 . 1 9 \\mathrm { g / c m } ^ { 3 }$ ，质量分数 $3 6 \\% \\sim 3 8 \\%$ 的盐酸溶液)与水等体积组成的溶液。\n\n## 2.6 氯化钡溶液（ $1 0 0 \\mathrm { g / L } $ ：将 $1 0 0 \\mathrm { g }$ 氯化钡 $\\mathrm { ( B a C l } _ { 2 } { \\cdot } 2 \\mathrm { H } _ { 2 } \\mathrm { O }$ ）溶于水中，加水稀释至1L。\n\n## 2.7 硝酸银溶液（ $\\mathrm { \\nabla _ { 5 g / L } }$ ）：将 $0 . 5 \\mathrm { g }$ 硝酸银（ $\\mathrm { A g N O } _ { 3 }$ ）溶于水中，加入1mL 硝酸，加水稀释至 $1 0 0 \\mathrm { m L }$ ，储存在棕色瓶中。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f57a03e8-b229-450a-94a0-bbdc66579b57', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '16安装与拆卸（Part 1）', '16安装与拆卸## 16.1施工计划（见标准16.1条）\n\n### 16.1施工计划\n\n起重机械的安装与拆卸应作出施工计划并应严格监督管理，施工计划的制定与起重机械操作的程序相同（见11.1、11.2)。\n\n正确的安装与拆卸程序应保证：\n\na）应有特殊类型起重机械的安装维护和使用说明书；  \nb） 安装人员未完全理解说明书及有关的操作规程之前，不能进行安装作业；  \nc） 整个安装和拆卸作业应按照说明书进行，并且由安装主管人员负责；  \nd) 参与工作的所有人员都具有扎实的操作知识；  \ne） 更换的部件和构件应为合格品；  \nf) 如果将起重机械从安装地点移至另外的工作地点，应采用制造商推荐的方法；  \ng）起重机械的状态应符合制造商所规定的各种限制。  \n改变任何预定程序或技术参数应经起重机械设计者或工程师的同意。\n\n条文性质：强制性条文。\n\n### 制定依据：\n\n该内容依据GB/T23723.1-2009中9.1的规定。起重机在安装与拆卸施工过程中易发生重大事故。安装与拆卸计划或方案必须经制定方案责任工程师同意。我国某地曾发生安装600t龙门起重机过程中发生倒塌特大事故。其事故主要原因就有在施工过程中未按程序擅自更改作业指令，导致重大事故的发生。在塔式起重机的安装与拆卸事故中，其中的原因就包括作业人员未按说明书的要求进行施工，导致塔式起重机倾翻。\n\n### 主要变化：\n\n该内容为增加条款。\n\n事故案例：\n\n案例1：门式起重机倒塌特大事故\n\n## 一、事故过程简介\n\n2001年7月某日8时许，某船坞工地，有某电力建筑工程公司等单位承担安装的 $6 0 0 \\mathrm { { t } } { \\times } 1 7 0 \\mathrm { { m } }$ 龙门起重机在吊装主梁过程中发生倒塌事故。该机轨距 $1 7 0 \\mathrm { m }$ 主梁底面至轨面的高度为 $7 7 \\mathrm { m } ,$ 主梁高度为$1 0 . 5 \\mathrm { m }$ ，主梁总长度 $1 8 6 \\mathrm { m }$ ，含上、下小车共重 $3 0 5 0 \\mathrm { { t } _ { \\circ } }$ 正在安装的主梁分别利用由龙门起重机自身行走机构、刚性腿及主梁17号分段的总成与自制塔架作为2个液压提升装置的承重支架，并采用某大学的计算机控制液压千斤顶同步提升的工艺技术进行整体提升安装。\n\n当日早7时，施工人员按施工指挥的布置，通过陆侧（远离黄浦江一侧)和江侧（靠近黄浦江一侧）卷扬机先后调整刚性腿的两对内、外两侧缆风绳，现场测量员通过经纬仪监测刚性腿顶部的基准靶标志，并通过对讲机指挥两侧卷扬机操作工进行放缆作业（据陈述，调整时，控制靶位标志内外允许摆动20mm）。放缆时，先放松陆侧内缆风绳，当刚性腿出现外偏时，通过调松陆侧外缆风绳减小外侧拉力进行修偏，直至恢复至原状态。通过10余次放松及调整后，陆侧内缆风绳处于完全松弛状态。此后，又采用相同方法和相近的次数，将江侧内缆风绳放松调整为完全松弛状态。约7时55分，当地面人员正要通知上面工作人员推移江侧内缆风绳时，测量员发现基准标志逐渐外移，并移出经纬仪观察范围，同时还有现场人员也发现刚性腿不断地在向外侧倾斜，直到刚性腿倾覆，主梁被拉动横向平移并坠落，另一端的塔架也随之倾倒。造成36人死亡、2人重伤、1人轻伤、经济损失1亿元的特大事故。\n\n## 二、事故原因\n\n### 1.直接原因·\n\n在吊装主梁过程中，违规指挥、操作，在未采取任何安全保障措施情况下，放松了内侧缆风绳，刚性腿在缆风绳调整过程中受力失衡，致使刚性腿向外侧倾倒，并依次拉动主梁、塔架向同一侧倾坠、垮塌。\n\n### 2.间接原因\n\n1）吊装工程方案不完善、审批把关不严。吊装工程方案中提供的施工阶段结构倾覆稳定验算资料不规范、不齐全；对600t龙门起重机刚性腿的设计特点，特别是刚性腿顶部外倾 $7 1 0 \\ \\mathrm { m m }$ 后的结构稳定性没有予以充分的重视；当主梁提升到 $4 7 . 6 \\mathrm { m }$ 时，主梁上小车碰刚性腿内侧缆风绳这一可以预见的问题未予考虑，在此情况下如何保持刚性腿稳定的这一关键施工过程更无定量的控制要求和操作要领。\n\n2）吊装工程方案及作业指导书编制后，虽经规定程序进行了审核和批准，但有关人员及单位均未发现存在的上述问题，使得吊装工程方案和作业指导在重要环节上失去了指导作用。\n\n3）施工现场缺乏统一严格的管理，安全措施不落实是事故伤亡扩大的原因。体现在：\n\n$\\textcircled{1}$ 施工现场组织协调不力。在吊装工程中，施工现场甲、乙、丙三方立体交叉作业，但没有及时形成统一有效的组织协调机构对现场进行严格管理。在主梁提升前7天仓促成立的“600t龙门起重机提升组织体系”，由于机构职责不明，分工不清，并没有起到施工现场总体调度及协调作用，致使施工各方不能相互有效沟通。乙方在决定更改施工方案、决定放松缆风绳后，未正式告知现场施工各方采取相应的安全措施；甲方也未明确将当日的作业具体情况告知乙方。导致了23名在刚性腿内作业的职工死亡。\n\n$\\textcircled{2}$ 安全措施不具体、不落实。在制定有关安全措施时没有针对吊装施工的具体情况由各方进行充分研究并提出全面系统的安全措施，有关安全要求中既没有对各单位在现场必要人员作出明确规定，也没有关于现场人员如何进行统一协调管理的条款。施工各方均未制定相应程序及指定具体人员对会上提出的有关规定进行具体落实。例如，为吊装工制定的工作制度牌制度就基本没有落实。\n\n### 3.主要原因\n\n施工作业中违规指挥。施工现场指挥在发生主梁上小车碰到缆风绳需要更改施工方案时，违反吊装工程方案中关于“在施工过程中，任何人不得随意改变施工方案的作业要求。如有特殊情况进行调整必须通过一定的程序以保证整个施工过程安全”的规定，未按程序编制修改书面作业指令和逐级报批，在未采取任何安全保障措施的');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f57e7e64-c44c-4d1e-aaeb-c6a9bcddd484', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犕．1 双向压弯构件的整体稳定性计算（Part 2）', '$ —— 构件的长细比，按5．5．1．2计算。犆\n\n$C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { \\phantom { + } } C _ { \\mathrm { o y } }$ — 端部弯矩不等的折减系数， $C _ { \\mathrm { o x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { o y } }$ 的计算值不小于0．4。当小于0．4时，取为0．4。犕犕\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o x } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o x } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } )\n$$\n\n$$\nC _ { \\mathrm { o y } } { = } 0 . 6 { + } 0 . 4 ( M _ { \\mathrm { ~ o y } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } )\n$$\n\n$M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o x } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o x } } \\mathrm { ~ , ~ } M _ { \\mathrm { \\Phi _ { o y } } } ^ { \\prime } / M _ { \\mathrm { o y } } \\mathrm { ~ - ~ }$ — 结构件两端的端部弯矩比值，其绝对值不大于1，两个端弯矩使构件轴线产生同向挠曲时，其比值为正 $( + )$ ，反向挠曲时，其比值为负 $( - )$ ）。\n\n$M _ { \\mathrm { o x } } \\mathcal { M } _ { \\mathrm { o y } }$ ———构件的端部弯矩，单位为牛毫米 $\\mathrm { ~ ( N ~ } \\cdot \\mathrm { ~ m m ) }$ ）。\n\n$C _ { \\mathrm { h x } } \\mathcal { C } _ { \\mathrm { h y } }$ — 横向载荷弯矩系数， $C _ { \\mathrm { h } } { = } 1 { - } k \\ \\frac { N } { N _ { \\mathrm { E i } } }$ 其中 $k$ 的值为：\n\na） 当横向载荷为一个集中力，且两端简支或一端固接一端自由时， $k = 0 , 2$ ；  \nb） 当为多个集中载荷或分布载荷，且两端简支时， $k = 0$ ；c） 当为多个集中载荷或分布载荷，一端固接一端自由时， $k = 0 , 3$ ；  \nd） 无论何种载荷，一端固接一端简支时， $k = 0 , 3$ ；  \ne） 无论何种载荷，两端固接时， 犖 犆犆 $k = 0 , 4$ ；\n\n$N _ { \\mathrm { E x } } \\setminus N _ { \\mathrm { E y } }$ 对应于 $C _ { \\mathrm { h x } } \\sqrt { C } _ { \\mathrm { h y } }$ 。无法判定时，取 $C _ { \\mathrm { h } } = 1$ 。\n\n$M _ { \\mathrm { h x } } \\mathbf { \\nabla } \\cdot M _ { \\mathrm { h y } }$ ———由横向载荷在构件中引起的弯矩，单位为牛毫米犕犕 犆犕犆犕 $\\mathrm { ( N \\cdot \\ m m ) }$ ）。\n\n当 $M _ { \\mathrm { h } }$ 与 $M _ { 0 }$ 方向相反，且 $| C _ { \\mathrm { h } } M _ { \\mathrm { h } } | { < } 2 C _ { \\mathrm { 0 } } M _ { \\mathrm { 0 } }$ 时，取 $M _ { \\mathrm { h } }$ 为零。\n\n$W _ { \\textrm { x } } , W _ { \\textrm { y } }$ — 结构构件截面受压侧的抗弯模量，单位为三次方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 3 } ) }$ ）。\n\n$\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 受弯构件侧向弯扭屈曲稳定系数， $\\varphi _ { \\mathrm { b } }$ 按附录 $\\mathrm { L }$ 选取。\n\n符合5．6．2．1情况之一的双向压弯构件，不必验算其侧向弯扭屈曲的整体稳定性。\n\n若式（M ．1）中第2项和第3项之和（即弯矩所引起的应力）与第1项（即轴力引起的应力）之比，小ψ于或等于 $( \\psi ^ { - 1 ) }$ ）时，则双向压弯构件应按轴压公式（46）验算其整体稳定性。\n\n## 犕．1．2 对空间格构式构件还应将其受压弦杆及受压腹杆视为轴心压杆，以验算其单肢稳定性。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f58ed83a-8370-4881-952c-39523ad98b16', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13.4矩形钢管直接焊接节点和局部加劲节点的计算（Part 6）', '角焊缝的计算长度可按下列公式计算：\n\n1）对于有间隙的K形和 $_ \\mathrm { N }$ 形节点：\n\n当 $\\theta _ { i } { \\geq } 6 0 ^ { \\circ }$ 时：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { w } } = \\frac { 2 h _ { i } } { \\sin \\theta _ { i } } + b _ { i }\n$$\n\n当 ${ \\theta _ { i } } { \\leqslant } 5 0 ^ { \\circ }$ 时：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { w } } = \\frac { 2 h _ { i } } { \\sin \\theta _ { i } } + 2 b _ { i }\n$$\n\n当 $5 0 ^ { \\circ } < \\theta _ { i } < 6 0 ^ { \\circ }$ 时： $l _ { \\mathbf { w } }$ 按插值法确定。\n\n2）对于 $\\mathrm { T }$ 、 $\\mathrm { Y }$ 和X形节点：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { w } } = \\frac { 2 h _ { i } } { \\sin \\theta _ { i } }\n$$\n\n3当支管为圆管时，焊缝计算长度应按下列公式计算：\n\n$$\n{ l _ { \\mathrm { w } } = \\pi ( a _ { 0 } + b _ { 0 } ) - D _ { i } }\n$$\n\n$$\na _ { 0 } = \\frac { R _ { i } } { \\sin \\theta _ { i } }\n$$\n\n$$\nb _ { 0 } = R _ { i }\n$$\n\n式中： $a _ { 0 }$ - -椭圆相交线的长半轴 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；\n\n$b _ { 0 }$ - 椭圆相交线的短半轴 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$R _ { i }$ 一 圆支管半径 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；  \n$\\theta _ { i }$ - -支管轴线与主管轴线的交角。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f597daa3-fa66-44ba-99a9-71b4f6c30b80', '103《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合》（GB-T5293-2018）.md', '3分类（Part 1）', '3分类## 3.1实心焊丝分类\n\n实心焊丝型号按照化学成分进行划分，其中字母“SU”表示埋弧焊实心焊丝，“SU”后数字或数字与字母的组合表示其化学成分分类。实心焊丝不同标准之间的型号/牌号对照参见附录A。\n\n本标准中实心焊丝型号示例如下：\n\n示例1：\n\nSU2M3表示化学成分分类表示埋弧焊实心焊丝\n\n## 3.2焊丝-焊剂组合分类\n\n### 3.2.1实心焊丝-焊剂组合分类按照力学性能、焊后状态、焊剂类型和焊丝型号等进行划分。\n\n### 3.2.2药芯焊丝-焊剂组合分类按照力学性能、焊后状态、焊剂类型和熔敷金属化学成分等进行划分。\n\n### 3.2.3焊丝-焊剂组合分类由五部分组成：\n\n1） 第一部分：用字母“S\"表示埋弧焊焊丝-焊剂组合；  \n2） 第二部分：表示多道焊在焊态或焊后热处理条件下，熔敷金属的抗拉强度代号，见表1A；或者表示用于双面单道焊时焊接接头的抗拉强度代号，见表1B；  \n3） 第三部分：表示冲击吸收能量 $( K V _ { z } )$ 不小于27J时的试验温度代号，见表2；  \n4） 第四部分：表示焊剂类型代号，参见附录B；  \n5） 第五部分：表示实心焊丝型号，见表3；或者药芯焊丝-焊剂组合的熔敷金属化学成分分类，见表4。\n\n除以上强制分类代号外，可在组合分类中附加可选代号：\n\na）字母“U”，附加在第三部分之后，表示在规定的试验温度下，冲击吸收能量 $( K V _ { z } )$ 应不小于47J；  \nb）扩散氢代号“HX”，附加在最后，其中“X\"可为数字15、10、5、4或2，分别表示每 $_ { 1 0 0 \\mathrm { ~ g ~ } }$ 熔敷金属中扩散氢含量的最大值 $\\mathrm { ( m L ) }$ ，见表5。\n\n本标准中焊丝-焊剂组合分类示例如下：\n\n示例2：\n\n![](images/0dc1d4654fab2ff90d912a66799ddeb0aaac1fa9ee607ead48851ca7d37bed65.jpg)\n\n示例3：\n\n![](images/765f885fade25671c1e1d32802a85d812cc29712f7db2f943fa797f731dd95c9.jpg)\n\n示例4：\n\nS55A 8U AB-TUN7表示药芯焊丝-焊剂组合熔敷金属的化学成分分类表示焊剂类型表示冲击吸收能量 $( K V _ { z } )$ 不小于47J试验温度为－80 $ { \\mathbb { C } }$ 表示在焊态下多道焊熔敷金属抗拉强度最小值为 $5 5 0 ~ \\mathrm { M P a }$ 表示埋弧焊用焊丝-焊剂组合\n\n表1A多道焊熔敷金属抗拉强度代号  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>抗拉强度代号</td><td rowspan=1 colspan=1>抗拉强度RmMPa</td><td rowspan=1 colspan=1>屈服强度ReLMPa</td><td rowspan=1 colspan=1>断后伸长率A%</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>43X</td><td rowspan=1 colspan=1>430~600</td><td rowspan=1 colspan=1>≥330</td><td rowspan=1 colspan=1>≥20</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>49X</td><td rowspan=1 colspan=1>490~670</td><td rowspan=1 colspan=1>≥390</td><td rowspan=1 colspan=1>≥18</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>5X</td><td rowspan=1 colspan=1>550~740</td><td rowspan=1 colspan=1>≥460</td><td rowspan=1 colspan=1>≥17</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>57X</td><td rowspan=1 colspan=1>570~770</td><td rowspan=1 colspan=1>≥490</td><td rowspan=1 colspan=1>≥17</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=4>X是“A”或者“P”，“A&quot;指在焊态条件下试验；“P”指在焊后热处理条件下试验。b当屈服发生不明显时，应测定规定塑性延伸强度Rpo.2。</td></tr></table>\n\n\n表1B双面单道焊焊接接头抗拉强度代号  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>抗拉强度代号</td><td rowspan=1 colspan=1>抗拉强度RmMPa</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>43S</td><td rowspan=1 colspan=1>≥430</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>49S</td><td rowspan=1 colspan=1>≥490</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>55S</td><td rowspan=1 colspan=1>≥550</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>57S</td><td rowspan=1 colspan=1>≥570</td></tr></table>\n\n\n表2冲击试验温度代号  \n\n\n<table><tr><td colspan=\"1\" rowspan=\"1\">冲击试验温度代号</td><td colspan=\"1\" ro');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f5a8d173-f207-4124-bd2a-825843412741', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩', '4.2.4 混凝土收缩的原因，主要是水泥浆的凝缩和因环境干燥所产生的干缩。混凝土收缩会使受约束的构件产生应力，而这种应力的长期存在又因混凝土徐变的影响减小了收缩应力。徐变是混凝土在持续恒定应力作用下应变不断变化的一种现象。混凝土的收缩和徐变主要有下列规律：（1）随水灰比增长而增加；（2）高强度等级水泥的收缩较大；（3）增加填充集料可减小收缩、徐变，并随集料的种类、形状及颗粒组成的不同而异；（4）收缩徐变在凝结初期比较快，以后逐渐迟缓，但仍延续很长时间；（5）环境湿度大的收缩、徐变小，干燥地区收缩、徐变大。\n\n试验表明，混凝土应力与其立方体强度的比值在一定范围内时，混凝土的徐变变形与应力成线性关系。线性与非线性的界限通常定在混凝土应力不超过 $0 . 5 f _ { \\mathrm { e u } }$ （ $\\boldsymbol { \\mathcal { f } } _ { \\mathrm { e u } }$ 为混凝土立方体抗压强度）。公路桥梁构件在结构重力和预加力作用下，一般都处在线性徐变范围内。由于徐变变形与应力成线性关系，可以采用不同应力引起的徐变变形叠加。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f5ac3ff0-0250-442e-ab39-d1647d9b4986', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '3 试验步骤', '3 试验步骤## 3.1 试验宜在温度为 $3 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度为 $6 0 \\% { \\pm } 5 \\%$ 的恒温恒湿室中进行。\n\n## 3.2 将混凝土浇筑至模具内以后，应立即将混凝土摊平，且表面应比模具边框高。可使用平板表面式振捣器或者采用振捣棒插捣。应控制好振捣时间，并应防止过振和欠振。\n\n## 3.3 在振捣后，应用抹子整平表面，应使集料不外露且使表面平实。\n\n## 3.4 试件抹平后，立即用塑料薄膜覆盖， $^ { 2 \\mathrm { ~ h ~ } }$ 后将塑料薄膜取下，立即调节风扇位置和风速，使试件表面中心正上方 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 处风速为 $5 \\mathrm { m } / \\mathrm { s } { \\pm } 0 . 5 \\mathrm { m } / \\mathrm { s }$ ，并应使风向平行于试件表面。\n\n## 3.5 开始观察平板表面的裂缝发生过程，应在 $2 4 \\mathrm { h } \\pm 0 . 5 \\mathrm { h }$ 测量读取裂缝。裂缝长度应用钢直尺测量，并应取裂缝两端直线距离为裂缝长度。当一个刀口上有两条裂缝时，可将两条裂缝的长度相加，折算成一条裂缝。\n\n## 3.6 裂缝宽度应采用放大倍数至少40倍的读数显微镜进行测量，并应测量每条裂缝的最大宽度。\n\n## 3.7 平均开裂面积、单位面积的裂缝数目和单位面积上的总开裂面积应根据混凝土浇筑 $2 4 \\mathrm { h } { \\pm } 0 . 5 \\mathrm { h }$ 测量得到的裂缝数据来计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f5affb73-511c-46d6-afe6-8d8352fb60a8', '32《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》（GB50256-2014）.md', '引用标准名录', '引用标准名录《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB50150《电气装置安装工程盘、柜及二次回路接线施工及验收规范》GB 50171《建筑工程施工质量验收统一标准》GB/T50300《人机界面标志标识的基本和安全规则操作规则》GB 4205');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f5bbf6aa-46af-4df1-b4c1-8bf72afb6926', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', 'Explanation of Wording', 'Explanation of Wording in This Standard 290');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f5c14104-7f85-4dfe-967e-c6cbfde6c642', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '11 空间结构安装工程', '11 空间结构安装工程## 11.2 支座和地脚螺栓(锚栓)安装\n\n### 主控项目\n\n11.2.2在对网架结构进行分析时，其杆件内力和节点变形都是根据支座节点在一定约束条件下进行计算的。而支承垫块的种类、规格、摆放位置和朝向的改变，都会对网架支座节点的约束条件产生直接的影响。\n\n## 11.3 钢网架、网壳结构安装\n\n### 主控项目\n\n11.3.1钢网架、网壳结构控制点的挠度是对设计和施工质量的综合反映，必须测量并记录存档。挠度测量点的位置应代表整个结构的变形情况。考虑到材料的性能、施工误差与计算上可能产生的偏差，本条中允许实测挠度值大于相应荷载条件下挠度计算值(最多不超过 $1 5 \\%$ ）。\n\n### 一般项目\n\n11.3.2螺栓球节点的高强度螺栓应确保拧紧，防止拧紧不够产生间隙或松动现象。压杆不得存在间隙。\n\n11.3.3、11.3.4钢网架、网壳结构宜在拼装模架上进行单元拼装，以保证拼装单元的形状和尺寸的准确性。\n\n11.3.6螺栓球节点网架、网壳安装完成后，应对所有间隙的部位用油腻子密封，对多余的螺栓孔用螺栓等密封。\n\n## 11.4 钢管桁架结构\n\n### 主控项目\n\n11.4.1本条为强制性条文，必须严格执行。钢管(闭口截面)构件在露天制作或安装的过程中，一旦雨水等流入管内，冬季无保温条件下管内的水会结冰膨胀，使钢管(闭口截面)开裂直接影响结构的使用和安全。\n\n### 一般项目\n\n11.4.6钢管结构相贯线焊接为焊缝位置和焊缝坡口角连续变化的曲线焊接，当支管斜交于主管时，焊接操作空间狭小。如果支管在节点部位相互搭接，相贯线外端的长度就大于节点净间距，支管就无法插入。若多节间桁架将支管装配后进行焊接，就会产生已封盖无法施焊的隐蔽焊缝。因此，在施工图设计或详图设计时，利用轴心交线偏移，增大主、支管管径差值，将支管在节点处分离，避免出现相互搭接，防止出现隐蔽焊缝。\n\n## 11.5索杆制作\n\n### 主控项目\n\n11.5.1施工前应对拉索、拉杆、锚具及其他零配件的品种、规格、数量进行验收，包括产品相关的出厂报告、质量保证书、检测报告以及各个部件相互之间的配套连接性等。\n\n11.5.3张拉检验应在其相匹配的张拉台座上进行，张拉荷载可用油压千斤顶的压力表或压力传感器控制。\n\n## 11.6 膜单元制作\n\n### 主控项目\n\n11.6.1同一膜结构工程宜使用同一企业生产的同一批号的膜材，每批膜材均应具有产品质量保证书和检测报告。\n\n## 11.7索杆安装\n\n### 主控项目\n\n11.7.1在预应力索杆张拉前，宜对预应力钢结构所涉及的整体结构模型进行张拉计算，模拟施工过程的各个阶段进行分析，应使各个张拉阶段的内力及变形均在规定的结构安全工作范围内，并依此确定合理的预应力施加方案。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f5c55344-10de-40aa-9cb5-ae1f08b8654d', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．2 钢丝绳（Part 2）', ' { ^ { \\prime } }$ 和 $\\sigma _ { t }$ 狋值按式（126）换算出适合的钢丝绳选择系数 $C$ ，然后再按式（125）选择绳径。\n\n$$\n\\scriptstyle C = { \\sqrt { \\frac { n } { k ^ { \\prime } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { { t } } } } } }\n$$\n\n……（126）\n\n式中：\n\n$_ n$ -钢丝绳的最小安全系数，按表44选取；  \n$k ^ { \\prime }$ 钢丝绳最小破断拉力系数，见表44注；  \n$\\sigma _ { \\tau }$ — 钢丝的公称抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）。\n\n#### 6．3．2．3．2．2 最小安全系数法\n\n本方法对运动绳和静态绳都适用。按与钢丝绳所在机构工作级别有关的安全系数选择钢丝绳直径。所选钢丝绳的整绳最小破断拉力应满足式（127）：\n\n$$\nF _ { 0 } { \\geqslant } S n\n$$\n\n……（127）\n\n式中：\n\n$F _ { 0 }$ — 钢丝绳的整绳最小破断拉力，单位为千牛（kN）；  \nS 同式（125）；  \n$n$ 同式（126）。\n\n表44 钢丝绳的选择系数 $\\ b { C }$ 和安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n\n\n\n注1：对于吊运危险物品的起重用钢丝绳，一般应比设计工作级别高一级的工作级别选择表中的钢丝绳选择系犆数 $C$ 和钢丝绳最小安全系数 $n$ 值。对起升机构工作级别为 M7、M8的某些冶金起重机和港口集装箱起重机等，在使用过程中能监控钢丝绳劣化损伤发展进程，保证安全使用，保证一定寿命和及时更换钢丝绳的前提下，允许按稍低的工作级别选择钢丝绳；对冶金起重机最低安全系数不应小于7．1，港口集装箱起重机主起升钢丝绳和小车曳引钢丝绳的最低安全系数不应小于6。伸缩臂架用的钢丝绳，安全系数不应小于4。犆\n注2：本表中给出的 $C$ 值是根据起重机常用的钢丝绳 $6 \\times 1 9 \\mathrm { W ( S ) }$ ）型的最小破断拉力系数犽 $k ^ { \\prime }$ 、且只针对运动绳的安全系数用式（125）计算而得。对纤维芯（NF）钢 丝 绳犽 $k ^ { \\prime } = 0 , 3 3 0$ ，对 金 属 丝 绳 芯（IWR）或 金 属 丝 股 芯（IWS）钢丝绳 $k ^ { \\prime } { = } 0 , 3 5 6$ 。\n\n### 6．3．3 滑轮和卷筒\n\n#### 6．3．3．1 滑轮和卷筒的卷绕直径\n\n按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，用式（128）计算：\n\n$$\nD = h \\cdot d\n$$\n\n……（ 128 ）\n\n式中：\n\n$D$ 按钢丝绳中心计算的滑轮或卷筒的卷绕直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$h$ 卷筒、滑轮和平衡滑轮的卷绕直径与钢丝绳直径之比值，分别为 $h _ { 1 }$ $h _ { 2 }$ $h _ { 3 }$ ，不应小于表 45的规定值；  \n$d$ -钢丝绳公称直径，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n表 45 ${ \\pmb h } _ { 1 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 2 } \\mathrm { ~ } , { \\pmb h } _ { 3 }$ 的值  \n\n\n\n\n\n注1：采用抗扭转钢丝绳时， 值按比机构工作级别高一级的值选取。\n\n注2：对于流动式起重机及某些水工工地用的臂架起重机，建议取 $h _ { 1 } = 1 6 , h _ { 2 } = 1 8$ ，与工作级别无关。\n\n注3：臂架伸缩机构滑轮的 $h _ { 2 }$ 值，可选为卷筒的 $h _ { 1 }$ 值。\n\n注4：桥式和门式起重机，取 $h _ { 3 }$ 等于 $h _ { 2 }$ 。\n\n注5：用6．3．2给出的方法求出的最小钢丝绳直径并由此确定了卷筒和滑轮的最小直径后，只要实际采用的钢丝绳直径不大于原算得的最小直径的犛 $2 5 \\%$ 、钢丝绳实际的拉力不超过原计算钢丝绳最小直径时用的最大工作静拉力 $S$ 值，则新选的钢丝绳仍可以与算得的卷筒和滑轮的最小直径配用。\n\n注 ：本表的 $h$ 值不能限制或代替钢丝绳制造厂和起重机制造厂之间的协议，当考虑采用不同柔性的新型钢丝绳时尤其如此。\n\n#### 6．3．3．2 滑轮、卷筒的材质和结构型式的选择\n\n##### 6．3．3．2．1 滑轮、卷筒材质的选择\n\n铸造滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T9439中的 HT200，及力学性能不低于 GB／T11352的ZG270500。\n\n焊接、轧制滑轮和卷筒应选用力学性能不低于 GB／T700中的 Q235B；根据使用工况和环境温度的需要，也可采用力学性能不低于 GB／T1591中的 Q345。\n\n允许使用满足使用要求的其他材质的滑轮。\n\n##### 6．3．3．2．2 滑轮、卷筒的结构型式\n\n铸造滑轮的结构型式宜采用JB／T9005中规定的型式，铸造卷筒结构型式宜采用JB／T9006规定的型式。\n\n双腹板压制滑轮宜采用JB／T8398中规定的型式，焊接滑轮宜采用JG／T5078．1规定的型式。焊接卷筒的结构型式一般为短轴式，可以用卷筒联轴器与减速器连接。\n\n##### 6．3．3．2．3 绳槽半径\n\n钢丝绳的使用寿命不仅与其弯曲半径，即滑轮、卷筒的直径密切有关，还与其和沟槽之间的比压等犱因素有关。滑轮、卷筒的绳槽半径 $r$ 与钢丝绳公称直径 $d$ 的比值，应取按式（129）确定的值：\n\n$$\nr = ( 0 . 5 3 { \\sim } 0 . 6 ) d\n$$\n\n·…( 129 ）\n\n式中：\n\n$r ^ { . }$ r -滑轮、卷筒的绳槽半径，单位为');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f5eb7ccd-a19c-4815-bbe3-188e1e668d7e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '9 安全（Part 4）', 'hrm { m m }$ 。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nc） 用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不应小于钢丝绳破断拉力的 $7 5 \\%$ 。  \nd） 用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。  \ne） 用铝合金套压缩法连接时，应以可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。\n\n#### 9．4．1．2 链条\n\n链条传动系统中应有防止链条在工作中发生爬链、跳链、保证链条与链轮正确啮合并平稳运转的措施。还应有可靠的导链和防脱链装置以及防止链条在使用中扭转打结和能检查链条松弛的措施。应装设使用可靠的链条罩壳或挡板。\n\n链条端部的固定应安全可靠，设计链条固定装置时，应使其能承受2．5倍的链条名义张力且不发生永久变形。对起升机构的链条固定装置，当需要时还应能校验其疲劳强度。\n\n链条的空载端应固定牢固，使其不会被拉脱。此装置应可靠地吸收可能会产生的力。链条固定装置上的螺栓连接应能防止松动，应能检查其拧紧情况，并且在需要时对螺栓能再进一步拧紧。\n\n#### 9．4．1．3 卷筒\n\n9．4．1．3．1 钢丝绳在卷筒上应能按顺序整齐排列。只缠绕一层钢丝绳的卷筒，宜做出绳槽。用于多层缠绕的卷筒，宜提供适用的排绳装置或便于钢丝绳自动转层缠绕的凸缘导板等结构。  \n9．4．1．3．2 多层缠绕的卷筒，应有防止钢丝绳从卷筒端部滑落的凸缘。凸缘直径应比最外层钢丝绳直径大2倍。  \n9．4．1．3．3 当吊钩处于工作位置最低点时，卷筒上缠绕的钢丝绳，除固定绳尾的圈数外，不应少于2圈（塔式起重机不应少于3圈）。当吊钩处于工作位置最高点时，卷筒上至少还宜留有1整圈的绕绳余量。  \n9．4．1．3．4 卷筒上钢丝绳尾端的固定装置，应安全可靠并有防松或自紧的性能。如果钢丝绳尾端用压板固定，固定强度不应低于钢丝绳破断拉力的 $80 \\%$ ，且至少应有两个相互分开的压板夹紧，并用螺栓将压板可靠固定。  \n9．4．1．3．5 用于起升机构和变幅机构的卷筒，采用筒体内无贯通的支承轴（即“短轴式“）的结构时，筒体应采用钢材制造。焊接卷筒的各段对接焊缝，应按要求进行无损探伤检验。  \n9．4．1．3．6 对于臂架型起重机，当起升绳或变幅绳向斜上方引出时，其缠绕钢丝绳的卷筒与支承部分以及车架或转台底架的连接，应能承受钢丝绳向斜上方的拉力；与卷筒相连的减速器，其上下壳体间或\n\n壳体与车架之间的连接，也应能承受钢丝绳的这些载荷。\n\n#### 9．4．1．4 滑轮\n\n9．4．1．4．1 滑轮应有防止钢丝绳脱出绳槽的装置或结构。在滑轮罩的侧板和圆弧顶板等处与滑轮本体的间隙不宜超过钢丝绳直径的 $20 \\%$ 。\n\n9．4．1．4．2 人手可触及的滑轮组，应设置滑轮罩壳。对可能摔落到地面的滑轮组，其滑轮罩壳应有足够的强度和刚度。\n\n### 9．4．2 吊钩、吊钩夹套和其他取物装置\n\n9．4．2．1 起重机械不应使用铸造吊钩。\n\n9．4．2．2 当使用条件或操作方法会导致物品意外脱钩时，应采用带防脱绳的闭锁装置吊钩；当吊钩起升过程中有被钩住的危险时，应选用安全吊钩或采取其他有效措施。\n\n9．4．2．3 吊运物品时需同步供给电能的取物装置（例如电磁盘、马达抓斗或液压抓斗等），其供电电缆的收放速度应与该取物装置升降速度保持一致，在升降过程中电缆不应过分松弛和碰触起重钢丝绳。\n\n9．4．2．4 在可更换的取物装置（如抓斗、起重电磁盘、戽斗、夹钳和吊梁等）上，应永久性地标明其自重和能起吊的最大质量。\n\n9．4．2．5 吊运各类物品的专用辅具，在必要时应有自紧功能或防止物品滑落的装置及措施。\n\n### 9．4．3 制动器\n\n9．4．3．1 动力驱动的起重机（液压缸驱动的除外），其起升、变幅、运行、回转机构都应装可靠的制动装置：当机构要求具有载荷支持作用时，应装设机械常闭式制动器。在运行、回转机构的传动装置中有自锁环节的特殊场合，如能确保不会发生超额定应力的运动，也可以不用制动器。变速机构换挡到中间位置时，制动器或其他装置应能自动地支持住物品。\n\n9．4．3．2 对于需要控制下降制动距离的起重机，其制动距离（控制器转回零位后，从制动器断电至物品停止时的下滑距离）一般可控制为不大于 $1 \\ \\mathrm { m i n }$ 内稳定起升距离的1／65。\n\n9．4．3．3 制动器应便于检查，制动器弹簧应是压缩式的，制动器应可调整，制动衬片应能方便更换。\n\n9．4．3．4 宜选择对制动衬垫的磨损有自动补偿功能的制动器。\n\n9．4．3．5 操纵制动器的控制装置，如踏板、操纵手柄等，应有防滑性能。人工操纵通过手或脚施加在制动器上的力与行程，应符合人类工效学的要求。\n\n## 9．5 电气安全要求\n\n9．5．1 起重机馈电裸滑触线与周围设备的安全距离和安全防护应符合7．2．2．2．1的规定。  \n9．5．2 供电系统中有触电危险的主滑触线应涂有安全色，并在适当的位置装设安全标志或表示带电的指示灯。  \n9．5．3 障碍信号灯的设置应符合7．4．12．3的规定。  \n9．5．4 起重机应有指示总电源分合状况的信号，必要时还应设置故障信号或报警信号。信号指示应设置在司机或有关人员视力、听力可及的地点。  \n9．5．5 避雷保护应符合7．4．11的规定。\n\n## 9．6 控制和操纵的安全与布置\n\n### 9．6．1 一般原则\n\n9．6．1．1 控制与操纵系统的设计和布置应能避免发生误操作的可能性，保证在正常使用中起重机能安全可靠地运转。\n\n9．6．1．2 应按人类工效学有关的功能要求设计和布置所有控制手柄、手轮、按钮和踏板，并保证有足够的操作空间，最大限度地减轻司机的疲劳，将发生意外时对人员造成的伤害和财产损失的可能性降至\n\n最小。\n\n9．6．1．3 控制与操作系统的布置应使司机对起重机工作区域及所要完成的操作有足够的视野。\n\n9．6．1．4 尽可能地将操纵杆（踏板或按钮等）布置在司机手或脚能方便操');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f5f37587-dbc6-4583-9a44-7f0dbcd3b38f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '13 基坑', '13 基坑## 13.1 一般规定\n\n### 13.1.1 基坑施工前，应全面了解水文、地质、周边构筑物和地下管线等情况，确定开挖方式，制订专项施工方案。\n\n### 13.1.2 基坑开挖前应根据水文、地质、开挖方式及施工环境条件等因素，验算基坑边坡的稳定，确定是否对坑壁采取支护措施。当基坑深度较小且坑壁土层稳定时，可直接放坡开挖；坑壁土层不易稳定且有地下水影响，或放坡开挖场地受到限制，或放坡开挖工程量过大时，应按设计要求对坑壁进行支护，设计未要求时，应结合实际情况选择适宜的坑壁支护方案，并应进行支护的专项设计。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f607ca98-c6bf-4700-a7f0-2aa20ba94265', '128《中华人民共和国道路交通安全法》（主席令第47号（2021修订））.md', '第一百二十三条', '第一百二十三条省、自治区、直辖市人民代表大会常务委员会可以根据本地区的实际情况，在本法规定的罚款幅度内，规定具体的执行标准。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f608443a-8b4c-4421-bed9-a29c487e3ae4', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '3.主要原因', '3.主要原因汽车起重机支腿支承点距离排水沟太近，且排水沟两侧没有采取加固措施，支承地基不牢固，造成地基塌方，支腿下陷。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f6146a03-8380-4e98-8fc2-2e4c018f30ef', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第五十六条 依照本法规定没收的实物，由县级以上人民政府野生动物保护主管部门或者其授权的单位按照规定处理', '第五十六条 依照本法规定没收的实物，由县级以上人民政府野生动物保护主管部门或者其授权的单位按照规定处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f6247f54-90df-4922-99be-45d384c2536b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合', '4 起重机设计的计算载荷与载荷组合## 4．1 原则\n\n### 4．1．1 本章规定了计算各种载荷及选择载荷组合的原则和方法，以用于验证本标准适用的各种起重机的金属结构件和机械零部件的防强度失效、防弹性失稳和防疲劳失效的能力，并且还用于起重机的抗倾覆稳定性和抗风防滑移安全性的校验计算。\n\n### 4．1．2 起重机能力验算时应注意计算模型与实际情况的差异。当载荷引起的效应随时间变化时，应采用等效静载荷进行估算。本标准规定可以用刚体动力分析方法为计算基础，但要用动力系数估算作为模拟弹性系统响应时的载荷；也可以选择进行弹性动力分析或现场测试。为反映操作平稳程度的不同，应考虑司机实际操作情况的影响。\n\n### 4．1．3 结构设计能力验算有两种方法：许用应力设计法或极限状态设计法。无论采用何种方法，在考虑载荷、载荷系数、载荷组合、许用应力和极限设计应力时，都应以本标准的有关章条或附录来确定，或者在可能的情况下以试验或统计数据为基础来确定。\n\n### 4．1．4 如某载荷不可能出现，则应在验算中略去（如室内起重机不考虑风载荷）。同样，也不考虑起重机说明书中禁止出现的、起重机设计未提出要求的、在起重机设计中已明确要防止或禁止的载荷。\n\n## 4．2 计算载荷与载荷系数\n\n作用在起重机上的载荷分为常规载荷、偶然载荷、特殊载荷及其他载荷，只有在分析与这些载荷有关的起重机各种可能的载荷组合时，才需要区分这些载荷的不同类别。在起重机承载能力验算中确定载荷效应时要用到许多载荷系数，这些载荷系数及其具体值的选取，可在本标准有关的附录中查到。\n\n### 4．2．1 常规载荷\n\n常规载荷是指在起重机正常工作时经常发生的载荷，包括由重力产生的载荷，由驱动机构或制动器的作用使起重机加（减）速运动而产生的载荷及因起重机结构的位移或变形引起的载荷。在防屈服、防弹性失稳及在有必要时进行的防疲劳失效等验算中，应考虑这类载荷。\n\n#### 4．2．1．1 自重载荷、额定起升载荷及由垂直运动引起的载荷犘\n\n##### 4．2．1．1．1 自重载荷 $P _ { \\mathrm { ~ G ~ } }$\n\n自重载荷是指起重机本身的结构、机械设备、电气设备以及在起重机工作时始终积结在它的某个部件上的物料（如附设在起重机上的漏斗料仓、连续输送机及在它上面的物料）等质量的重力。对某些起重机的使用情况，自重载荷还要包括结壳物料质量的重力，例如粘结在起重机及其零部件上的煤或类似的其他粉末质量的重力，但在4．2．1．1．2中规定属于起升载荷的质量重力除外。犘\n\n##### 4．2．1．1．2 额定起升载荷 $P _ { 0 }$\n\n额定起升载荷是指起重机起吊额定起重量时的总起升质量的重力。犘\n\n##### 4．2．1．1．3 自重振动载荷 $\\phi _ { 1 } P _ { \\mathbf { G } }$\n\n当物品起升离地时，或将悬吊在空中的部分物品突然卸除时，或悬吊在空中的物品下降制动时，起重机本身（主要是其金属结构）的自重将因出现振动而产生脉冲式增大或减小的动力响应。此自重振动载荷用起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 乘以起重机的自重载荷来考虑，为反映此振动载荷范围的上下限，该系数取为两个值： $\\phi _ { 1 } = 1 \\pm _ { \\alpha } , 0 { \\leqslant } \\alpha { \\leqslant } 0 . 1$ 。\n\n##### 4．2．1．1．4 起升动载荷 $\\phi _ { 2 } P _ { 0 }$\n\n###### 4．2．1．1．4．1 起升动力效应\n\n当物品无约束地起升离开地面时，物品的惯性力将会使起升载荷出现动载增大的作用。此起升动 犘力效应用一个大于1的起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 乘以额定起升载荷 $P _ { \\mathrm { ~ Q ~ } }$ 来考虑。\n\n###### 4．2．1．1．4．2 起升状态级别\n\n由于起升机构驱动控制型式的不同，物品起升离地时的操作方法会有较大的差异，由此表现出起升操作的平稳程度和物品起升离地的动力特性也会有很大的不同。将起升状态划分为 $\\mathrm { H C _ { 1 } } \\sim \\mathrm { H C _ { 4 } }$ 四个级别：起升离地平稳的为 $\\mathrm { H C _ { 1 } }$ ，起升离地有轻微冲击的为β $\\mathrm { H C _ { 2 } }$ ，起升离地有中度冲击的为 $\\mathrm { H C _ { 3 } }$ ，起升离地有较大冲击的为 $\\mathrm { H C } _ { 4 }$ 。与各个级别相应的系数 $\\beta _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { \\mathrm { 2 m i n } }$ 值列于表10中，说明见图2。起升状态级别可以根据经验确定，也可以根据起重机的各种具体类型选取，对物品离地未采取专门的较好控制方案的某些起重机，其起升状态级别举例可参见附录C。\n\n表 10 $\\pmb { \\beta } _ { 2 }$ 和 $\\phi _ { 2 \\mathrm { { m i n } } }$ 值');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f628f438-bc61-48de-8950-b036a2ba9bbd', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 10）', '汽车荷载引起的土压力采用车辆荷载加载，并可按下列规定计算：\n\n1汽车荷载在桥台或挡土墙后填土的破坏棱体上引起的土侧压力，可按下式换算成等代均布土层厚度 $h$ （m）计算：\n\n$$\nh = \\frac { \\sum G } { B l _ { 0 } \\gamma }\n$$\n\n式中： $\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；\n\n$\\sum G$ —布置在 $B \\times l _ { 0 }$ 面积内的车轮的总重力（kN)；\n\n$l _ { 0 }$ - 桥台或挡土墙后填土的破坏棱体长度（m）；\n\n$B$ 桥台横向全宽或挡土墙的计算长度（m）。\n\n挡土墙的计算长度 $B$ （ $\\mathfrak { m }$ ）可按下列公式计算，但不应超过挡土墙分段长度：\n\n$$\nB = 13 + H \\tan 30 ^ { \\circ }\n$$\n\n式中： $H$ ——挡土墙高度（m），对墙顶以上有填土的挡土墙，为2倍墙顶填土厚度加墙高。\n\n当挡土墙分段长度小于 $13 \\mathrm { m }$ 时， $B$ 取分段长度，并应在该长度内按不利情况布置轮重。\n\n2计算涵洞顶上汽车荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下作$30 ^ { \\circ }$ 角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外边的扩散线为准。\n\n### 4.3.5汽车荷载制动力应按下列规定计算和分配：\n\n1汽车荷载制动力按同向行驶的汽车荷载（不计冲击力）计算，并应按表4.3.1-6的规定，以使桥梁墩台产生最不利纵向力的加载长度进行纵向折减。\n\n1）一个设计车道上由汽车荷载产生的制动力标准值按本规范第4.3.1条规定的车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的 $10 \\%$ 计算，但公路一I级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $165 \\mathrm { k N }$ ，公路一Ⅱ级汽车荷载的制动力标准值不得小于 $90 \\mathrm { k N }$ ；\n\n2）同向行驶双车道的汽车荷载制动力标准值应为一个设计车道制动力标准值的2倍，同向行驶三车道应为一个设计车道的2.34倍，同向待驶四车道应为一个设计车道的2.68倍。\n\n2制动力的着力点在桥面以上1.2m处，计算墩台时，可移至支座铰中心或支座底座面上。计算刚构桥、拱桥时，制动力的着力点可移至桥面上，但不应计因此而产生的竖向力和力矩。\n\n3设有板式橡胶支座的简支梁、连续桥面简支梁或连续梁排架式柔性墩台，应根据支座与墩台的抗推刚度的刚度集成情况分配和传递制动力。设有板式橡胶支座的简支梁刚性墩台，应按单跨两端的板式橡胶支座的抗推刚度分配制动力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f62e5b0f-75e0-442d-ad2a-7d42c3474307', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应', '4．2．1．1．5 突然卸载时的动力效应有的起重机正常工作时会在空中从总起升质量 $m$ 中突然卸除部分起升质量Δ （例如使用抓斗或起重电磁吸盘进行空中卸载），这将对起重机结构产生减载振动作用。减小后的起升动载荷用突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 乘以额定起升载荷来计算（见图3）。\n\n![](images/dc07fb33b57077c0fa63ac1090cf50c7bb1ef4c09ac4679f95d100ba1b7b0ea0.jpg)  \n图 3 系数 $\\phi _ { 3 }$\n\n空中突然卸载冲击系数 $\\phi _ { 3 }$ 值由式（8）给出：\n\n$$\n\\phi _ { 3 } = 1 - \\frac { \\Delta m } { m } ( 1 + \\beta _ { 3 } )\n$$\n\n式中：\n\nΔ — 突然卸除的部分起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ）；  \n$m$ 总起升质量，单位为千克 $( \\mathrm { k g } )$ ；  \n$\\beta _ { 3 }$ 系数，对用抓斗或类似的慢速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 0 . ~ 5$ ;对用电磁盘或类似的快速卸载装置的起重机， $\\beta _ { 3 } = 1 . 0$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f631bd16-b83f-49bd-a28e-8b616ec298ab', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路', '4 四级公路主要是沟通县、乡、村并直接为农业服务的支线公路，涵洞及其他排水构造物的设计洪水频率应密切结合当地的农业排灌等具体情况确定，不作硬性规定。漫水桥虽易阻断交通， 但具有造价低和易修复的优点，在容许有限度中断交通的三、四级公路上，可以修建漫水桥。桥梁设计洪水位即为符合表3.2.9规定频率的流量相应的最高洪水位。当以暴雨径流计算设计流量时，其频率需符合表3.2.9的规定。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f642b29a-436d-4649-bbca-d2d869c5fc55', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱式桥与梁式桥相比，不仅在外形上不同，而且在受力性能上存在本质上的差别。在竖向荷载作用下，拱的两端支承处除竖向反力外，还有水平推力，因此拱桥的施工控制方法需要根据其结构特点和受力特性，按照不同的施工方法及施工环境条件等因素综合选择确定。大跨径拱桥的施工一般依赖于特殊的施工方法，且跨度增大后，其结构体系变柔、拱肋轴力增大，结构的几何非线性表现突出，再加上组成拱肋和主梁构件截面的复杂性，都会给施工带来难度，因此对大跨径拱桥进行施工过程控制是非常有必要的。\n\n## 19.12.3 拱桥的施工控制应以主拱圈的稳定性、变形和内力作为监测和控制目标。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f653f2d4-6cf9-4d82-9bcc-d6a408f0f6f8', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '五、事故预防措施', '五、事故预防措施设计、制造中严格执行国家有关技术标准，重要受力的构件应采用精制螺栓或有预紧力的高强度螺栓连接。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f656505e-125f-4bf7-89a0-41be37b685fb', '118《公路工程施工现场安全防护技术要求》（JT-T1508-2024）.md', '10. 6 承台与墩台10.6 承台与墩台（Part 1）', '10. 6 承台与墩台10.6 承台与墩台## 10. 6. 1 不应将整捆钢筋或其他重物集中放置在承台劲性骨架或架立钢筋上。 浇筑承台混凝土时,应10.6.1 不应将整捆钢筋或其他重物集中放置在承台劲性骨架或架立钢筋上。浇筑承台混凝土时，应搭设脚手架并铺设脚手板,不应站在模板、钢筋上操作。搭设脚手架并铺设脚手板，不应站在模板、钢筋上操作。\n\n## 10. 6. 2 现浇墩台身施工的安全防护要求如下:10.6.2 现浇墩台身施工的安全防护要求如下：\n\na)a)现 现浇墩台身施工作业面高度在浇墩台身施工作业面高度在2 $2 \\textrm { m }$ 以上时,应搭设墩柱施工作业平台,设置人员上下的安全通时，应搭设墩柱施工作业平台，设置人员上下的安全通道。 水平作业平台之间应使用高处作业水平安全通道连接;安全通道应符合6.1 的规定。 墩道。水平作业平台之间应使用高处作业水平安全通道连接；安全通道应符合6.1的规定。墩柱施工时,人行塔梯连墙件应固定在已浇筑完成的墩身上。柱施工时，人行塔梯连墙件应固定在已浇筑完成的墩身上。  \nb) b) 墩柱施工落地式作业平台步行板宽度不应小于 柱施工落地式作业平台步行板宽度不应小 $_ { 0 . 8 \\mathrm { ~ m ~ } }$ ,平台的内外侧均应设置高 ,平台的内外侧均应设置 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ 的防的防护栏杆,并应符合5.1、5.10 的规定。护栏杆，并应符合5.1、5.10的规定。  \nc) c) 墩柱施工悬挑式作业平台应与墩柱模板一同设计验算,并应符合5.9 的规定;墩柱施工悬挑式墩柱施工悬挑式作业平台应与墩柱模板一同设计验算，并应符合5.9的规定；墩柱施工悬挑式作业平台步行板宽度不应小于作业平台步行板宽度不应小于 $0 . 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;墩柱施工悬挑式作业平台应采用支承方式或悬臂梁式,墩柱施工悬挑式作业平台应采用支承方式或悬臂梁式，采用支承方式时,其斜撑应一端支撑在平台主结构钢梁下,另一端支撑在墩柱模板钢楞上;墩采用支承方式时，其斜撑应一端支撑在平台主结构钢梁下，另一端支撑在墩柱模板钢楞上；墩柱施工悬挑式作业平台的所有敞开边缘应设置防护栏杆,并应符合 6. 1. 5 的规定。柱施工悬挑式作业平台的所有敞开边缘应设置防护栏杆，并应符合6.1.5的规定。  \nd) d) 墩身钢筋绑扎高度超过身钢筋绑扎高度超过6 $6 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时,应采取临时固定措施;采用缆风绳时,应钩挂在环向加强筋，应采取临时固定措施；采用缆风绳时，应钩挂在环向加强筋上。 尚未浇筑混凝土的模板宜采用缆风绳作为抗风措施,并应对缆风绳和地锚做专项设计验上。尚未浇筑混凝土的模板宜采用缆风绳作为抗风措施，并应对缆风绳和地锚做专项设计验算;当单节模板较高时,在拉缆风绳之前,应采取临时拉结措施。算；当单节模板较高时，在拉缆风绳之前，应采取临时拉结措施。\n\n## 10. 6. 3 预制墩施工的安全防护要求如下:10.6.3 预制墩施工的安全防护要求如下：\n\na) a) 预制墩运输、吊装应符合 6. 7、6. 11 的规定;制墩运输、吊装应符合6.7、6.11的规定；  \nb) b) 水上吊装时,吊具宜在陆上安装;上吊装时，吊具宜在陆上安装；  \nc) c) 预制墩吊装后,应及时施作临时固定设施。制墩吊装后，应及时施作临时固定设施。\n\n## 10. 6. 4 高墩翻模施工的安全防护要求如下:10.6.4 高墩翻模施工的安全防护要求如下：\n\na)a) 应设置警戒区,警戒线至柱(塔)边缘的距离不应小于其高度的 1 / 10,且不应小于 应设置警戒区，警戒线至柱(塔)边缘的距离不应小于其高度的1/10,且不应小 $1 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;不能;不能满足要求时,应采取防物体打击的措施;满足要求时，应采取防物体打击的措施；  \nb) b) 通过警戒区的人行通道或运输通道,均应搭设防物体打击类防护棚;当垂直运输设备穿过防过警戒区的人行通道或运输通道，均应搭设防物体打击类防护棚；当垂直运输设备穿过防护棚时,防护棚所留洞口周围应设置围栏和挡板,其高度不应小于护棚时，防护棚所留洞口周围应设置围栏和挡板，其高度不应小 $1 . 2 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;;  \nc) c) 每层模板均应设悬挑式作业平台,作业平台应和墩柱模板同时设计验算;作业平台应符合 5. 9层模板均应设悬挑式作业平台，作业平台应和墩柱模板同时设计验算；作业平台应符合5.9的规定;作业平台之间垂直距离不应小于的规定；作业平台之间垂直距离不应小 $2 \\textrm { m }$ ,不宜超过,不宜超过 $2 . 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ ;作业平台临边防护栏杆应符合作业平台临边防护栏杆应符合6. 1. 5 的规定;6.1.5的规定；  \nd) d) 应设置人员上下的安全通道,垂直作业平台之间应使用钢直梯或钢斜梯连接,安全通道应符设置人员上下的安全通道，垂直作业平台之间应使用钢直梯或钢斜梯连接，安全通道应符合 6. 1. 3 的规定;合6.1.3的规定；  \ne) e) 作业人员在安装或拆除翻模过程中应系安全带,安全带应系在上方固定结构上,无固定点时作业人员在安装或拆除翻模过程中应系安全带，安全带应系在上方固定结构上，无固定点时应使用水平生命线装置;应使用水平生命线装置；  \nf ) f) 翻模装置拆除前,应清除影响拆除的障碍物及作业平台上所有的剩余材料和零散物件;应在切模装置拆除前，应清除影响拆除的障碍物及作业平台上所有的剩余材料和零散物件；应在切断电源后,拆除电线;不应在高空拆除步行板、防护栏杆和安全网。断电源后，拆除电线；不应在高空拆除步行板、防护栏杆和安全网。\n\n## 10.6.5 高墩爬(滑)模施工的安全防护要求如下:10.6.5 高墩爬(滑)模施工的安全防护要求如下：\n\na) a) 警戒区、防物体打击');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f6566acb-91de-4965-9b82-cb9ab339b738', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', '1范围', '1范围2 规范性引用文件  \n3 术语和定义  \n4 一般要求…  \n5 专项施工方案编制 26 审核、审查、论证… 27专项施工方案实施 3附录A（规范性）公路工程危大工程范围 5附录B（规范性）公路工程超危大工程范围 7附录C（规范性）水运工程危大工程范围 9附录D（规范性）水运工程超危大工程范围  \n参考文献… 13');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f659f916-64b6-4bc2-936b-9f9d955c8a35', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第一百三十七条出卖具有知识产权的计算机软件等标的物的', '第一百三十七条出卖具有知识产权的计算机软件等标的物的，除法律另有规定或者当事人另有约定的以外，该标的物的知识产权不属于买受人。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f65f5d57-d745-4dea-9156-473fc6636782', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 6）', '抗倾覆稳定性，并进行起重机的抗风防滑装置、锚定装置等的\n\n设计计算。\n\n起重机非工作状态风载荷按式（15）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { w \\ I I } } } = C K _ { \\mathrm { { h } } } \\rho _ { \\parallel } A\n$$\n\n……（15）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 起重机的非工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ -同式（11)；  \n$K _ { \\mathrm { h } }$ — 风压高度变化系数，见表19；  \n$\\phi _ { \\mathbb { I } }$ 非工作状态计算风压，见表18,单位为牛每二次方米 $\\mathrm { { ( N / m ^ { 2 } } }$ ）；$A$ 同式(11)。\n\n在计算非工作状态风载荷时，还应考虑从总起升质量 $m$ 中卸除了有效起升质量 $\\Delta m$ 后还悬吊着的吊具质量 $\\eta m$ 仍受到的非工作风力的作用，系数为 $\\eta ^ { = 1 - ( \\Delta m / m ) }$ 。\n\n表 18 非工作状态计算风压和计算风速  \n\n\n<<<HTBL|4cb5e4486134046bc68d388760edef2|END>>>\n\n\n表 19 风压高度变化系数 $\\pmb { K } _ { \\mathbf { h } }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>离地(海)面高度h/m</td><td rowspan=2 colspan=1>≤10</td><td rowspan=2 colspan=1>10~20</td><td rowspan=2 colspan=1>20~30</td><td rowspan=2 colspan=1>30~40</td><td rowspan=2 colspan=1>40~50</td><td rowspan=2 colspan=1>50~60</td><td rowspan=2 colspan=1>60~70</td><td rowspan=2 colspan=1>70~80</td><td rowspan=2 colspan=1>80~90</td><td rowspan=1 colspan=1>90~</td><td rowspan=2 colspan=1>100~110</td><td rowspan=2 colspan=1>110~120</td><td rowspan=2 colspan=1>120~130</td><td rowspan=2 colspan=1>130~140</td><td rowspan=2 colspan=1>140~150</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>100</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>陆上按（）、0.3计算</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.13</td><td rowspan=1 colspan=1>1.32</td><td rowspan=1 colspan=1>1.46</td><td rowspan=1 colspan=1>1.57</td><td rowspan=1 colspan=1>1. 67</td><td rowspan=1 colspan=1>1.75</td><td rowspan=1 colspan=1>1.83</td><td rowspan=1 colspan=1>1.90</td><td rowspan=1 colspan=1>1.96</td><td rowspan=1 colspan=1>2.02</td><td rowspan=1 colspan=1>2.08</td><td rowspan=1 colspan=1>2.13</td><td rowspan=1 colspan=1>2.18</td><td rowspan=1 colspan=1>2.23</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>海上及海岛按（）计算0.2</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.08</td><td rowspan=1 colspan=1>1.20</td><td rowspan=1 colspan=1>1.28</td><td rowspan=1 colspan=1>1.35</td><td rowspan=1 colspan=1>1.40</td><td rowspan=1 colspan=1>1.45</td><td rowspan=1 colspan=1>1.49</td><td rowspan=1 colspan=1>1.53</td><td rowspan=1 colspan=1>1.56</td><td rowspan=1 colspan=1>1.60</td><td rowspan=1 colspan=1>1.63</td><td rowspan=1 colspan=1>1.65</td><td rowspan=1 colspan=1>1.68</td><td rowspan=1 colspan=1>1.70</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=16>注：计算非工作状态风载荷时,可沿高度划分成10m高的等风压段，以各段中点高度的系数Kn(即表列数字)乘以计算风压;也可以取结构顶部的计算风压作为起重机全高的定值风压。</td></tr></table>\n\n\n对臂架长度不大于 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 且臂架');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f6658f30-f22a-4918-bd98-bbe279ff95fc', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '3 分级（Part 2）', 'mathrm { { Q } } \\mathrm { { m a x } } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\quad ! \\cdots \\cdots \\cdots \\cdots ( 2 )\n$$\n\n由式（2）算得起重机载荷谱系数的值后，即可按表2确定该起重机相应的载荷状态级别。\n\n如果不能获得起重机设计预期寿命期内起吊的各个有代表性的起升载荷值的大小及相应的起吊次数的资料，因而无法通过上述计算得到它的载荷谱系数及确定它的载荷状态级别，则可以由制造商和用户协商选出适合于该起重机的载荷状态级别及确定相应的载荷谱系数。\n\n### 3．2．3 起重机整机的工作级别\n\n根据起重机的10个使用等级和4个载荷状态级别，起重机整机的工作级别划分为 $\\mathrm { A 1 \\sim A 8 }$ 共8个级别，见表3。\n\n\n\n表 3 起重机整机的工作级别  \n\n\n<<<HTBL|762089d9070a4e128425c75bd55c552f7|END>>>\n\n\n### 3．3 机构的分级\n\n#### 3．3．1 机构的使用等级\n\n机构的设计预期寿命，是指设计预设的该机构从开始使用起到预期更换或最终报废为止的总运转时间，它只是该机构实际运转小时数累计之和，而不包括工作中此机构的停歇时间。机构的使用等级是\n\n将该机构的总运转时间分成10个等级，以 $\\mathrm { { T _ { 0 } } }$ 、 $\\mathrm { T _ { 1 } }$ 、 $\\mathrm { T } _ { 2 }$ …… $\\mathrm { { T _ { 9 } } }$ 表示，见表4。\n\n#### 3．3．2 机构的载荷状态级别\n\n机构的载荷状态级别表明了机构所受载荷的轻重情况。在表5中，列出了机构载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 的四个范围值，它们各代表了机构一个相对应的载荷状态级别。\n\n表 4 机构的使用等级  \n\n\n\n\n\n表 5 机构的载荷状态级别及载荷谱系数  \n\n\n\n\n\n机构的载荷谱系数 $K _ { \\mathrm { m } }$ 可用式（3）计算得到：\n\n$$\n\\begin{array} { r } { K _ { \\mathrm { m } } = \\sum \\Big [ \\frac { t _ { i } } { t _ { \\mathrm { T } } } \\Big ( \\frac { P _ { i } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } \\Big ) ^ { m } \\Big ] } \\end{array}\n$$\n\n式中：\n\n$K _ { \\mathrm { m } }$ — 机构载荷谱系数；$t _ { i }$ 与机构承受各个大小不同等级载荷的相应持续时间， $t _ { i } = t _ { 1 } , t _ { 2 } , t _ { 3 } , \\cdots \\cdots , t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$t _ { \\mathrm { T } }$ — 机构承受所有大小不同等级载荷的时间总和， $t _ { \\mathrm { T } } = \\sum _ { i = 1 } ^ { n } t _ { i } = t _ { 1 } + t _ { 2 } + t _ { 3 } + \\cdots + t _ { n }$ 狀，单位为小时（h）；$P _ { i }$ 能表征机构在服务期内工作特征的各个大小不同等级的载荷， $P _ { i } = P _ { 1 } , P _ { 2 } , P _ { 3 } , \\cdots , P _ { n }$ 狀，单位为牛顿（N）；  \nmax— 机构承受的最大载荷，单位为牛顿（N）；$m$ 同式(1)。\n\n展开后，式（3）变为：\n\n$$\nK _ { \\mathrm { m } } = { \\frac { t _ { 1 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 1 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 2 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 2 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + { \\frac { t _ { 3 } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { 3 } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } + \\cdots \\cdots + { \\frac { t _ { n } } { t _ { \\mathrm { T } } } } { \\Big ( } { \\frac { P _ { n } } { P _ { \\mathrm { m a x } } } } { \\Big ) } ^ { 3 } \\qquad \\cdots { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } { \\cdots } ( \\ 4 )\n$$\n\n式中符号同式（3）。\n\n由式（4）算得机构载荷谱系数的值后，即可按表5确定该机构相应的载荷状态级别。\n\n#### 3．3．3 机构的工作级别\n\n机构工作级别的划分，是将各单个机构分别作为一个整体进行的关于其载荷大小程度及运转频繁情况总的评价，它并不表示该机构中所有的零部件都有与此相同的受载及运转情况。\n\n根据机构的10个使用等级和4个载荷状态级别，机构单独作为一个整体进行分级的工作级别划分为 ${ \\mathrm { M } } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f669aa19-81c1-4faa-96c5-aeb686b11c71', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '本规范用词用语说明', '本规范用词用语说明## 1 本规范执行严格程度的用词，采用下列写法：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的用词，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；\n\n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；\n\n3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；\n\n4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用可\n\n## 2 引用标准的用语来用下列写法：\n\n1）在规范总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和行业现行有关标准的规定”\n\n2）在规范条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为“应符合 $\\langle x \\times x \\times x \\times x \\rangle ( x \\times x )$ 的有关规定”\n\n3）当引用本规范中的其他规定时，表述为“应符合本规范第 $\\times$ 章的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ $\\times$ 节的有关规定”、“应符合本规范第 $\\times$ 条的有关规定”或“应按本规范第 $\\times$ $\\times , \\times , \\times$ 条的有美规定执行”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f672cb9d-5a64-46d0-9648-66361cf135bf', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '7.5 地下管线信息系统', '7.5 地下管线信息系统7.5.1 地下管线信息系统，是工程测量在信息管理领域的延伸。近年来，此类项目在国内已逐步展开。本次修订将其纳入，并给出了一些原则性的规定，有待在今后的工程实践中进一步总结和完善。\n\n本章所指的地下管线信息系统，是基于数字地下管线图和相应的管线属性数据成果，建立的一种区域性或专业性的独立系统。对已具有信息管理系统的行业或区域，可将本系统作为完整的子系统纳入或链接到其信息库。\n\n7.5.2、7.5.3 地下管线信息系统的建立，只能是一个基础的或基本的框架，其应用领域将随着用户认识水平的不断提高和需求的不断增加，系统的服务功能还需要进一步的扩展，如，管理方案和事故处理方案的制定，标准管网设备库和管线辅助设施的管理等。\n\n7.5.4 为了使地下管线信息系统能够与其他信息管理系统相兼容，故应该使用统一的标准编码与标识。对不足部分，应根据其编码规则结合行业的特点进行扩展和补充。\n\n7.5.5 只有对地下管线信息系统进行不断的维护和更新，才能保持其现势性，也才能为用户提供更精良的信息服务。\n\n7.5.6 确保系统和数据安全，是系统的软、硬件进行更新或升级的前提条件。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f67c999c-dde9-43f5-b325-898b854c9dc0', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 3）', '确时，可参见附录E的E．5估算物品的迎风面积。\n\n#### 4．2．2．3．5 风力系数\n\n风力系数分为：\n\na） 单根构件、单片平面桁架结构的风力系数\n\n表16给出了单根构件、单片平面桁架结构和机器房的风力系数犾犫犾犇 $C$ 值。单根构件的风力系数 $C$ 值犱随构件的空气动力长细比 $( l / b$ 或 $l / D )$ ）而变化。对于大箱形截面构件，还要随构件截面尺寸比 $b / d$ 而变化。空气动力长细比和构件截面尺寸比等在风力系数计算中的定义见图5a）、图 $5 ~ \\mathrm { c } )$ ）。\n\n表 16 风力系数 $\\ b { C }$   \n\n\n<table><tr><td rowspan=2 colspan=1>类型</td><td rowspan=2 colspan=3>说      明</td><td rowspan=1 colspan=6>空气动力长细比l/b或l/D</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≤5</td><td rowspan=1 colspan=1>10</td><td rowspan=1 colspan=1>20</td><td rowspan=1 colspan=1>30</td><td rowspan=1 colspan=1>40</td><td rowspan=1 colspan=1>≥50</td></tr><tr><td rowspan=4 colspan=1>单根构件</td><td rowspan=1 colspan=3>轧制型钢、矩形型材、空心型材、钢板</td><td rowspan=1 colspan=1>1.30</td><td rowspan=1 colspan=1>1.35</td><td rowspan=1 colspan=1>1.60</td><td rowspan=1 colspan=1>1.65</td><td rowspan=1 colspan=1>1.70</td><td rowspan=1 colspan=1>1.90</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>圆形型钢构件</td><td rowspan=1 colspan=2>Dus&lt;6 m²/s</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td><td rowspan=1 colspan=1>0.90</td><td rowspan=1 colspan=1>0.95</td><td rowspan=1 colspan=1>1.00</td><td rowspan=1 colspan=1>1.10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>Dus≥6 m²/s</td><td rowspan=1 colspan=1>0.60</td><td rowspan=1 colspan=1>0.65</td><td rowspan=1 colspan=1>0.70</td><td rowspan=1 colspan=1>0.70</td><td rowspan=1 colspan=1>0.75</td><td rowspan=1 colspan=1>0.80</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>箱形截面构件，大于350 mm 的正方形和250 mm×450 mm的矩形</td><td rowspan=1 colspan=1>b/d≥210.50.25</td><td rowspan=1 colspan=1>1.551.401.000.80</td><td rowspan=1 colspan=1>1.751.551.200.90</td><td rowspan=1 colspan=1>1.951.751.300.90</td><td rowspan=1 colspan=1>2.101.851.351.00</td><td rowspan=1 colspan=1>2.201.901.401.00</td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=3 colspan=1>单片平面桁架</td><td rowspan=1 colspan=3>直边型钢桁架结构</td><td rowspan=1 colspan=6>1.70</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>圆形型钢桁架结构</td><td rowspan=1 colspan=2>Dus&lt;6 m²/s</td><td rowspan=1 colspan=6>1.20</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>Dus≥6 m²/s</td><td rowspan=1 colspan=6>0.80</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>机器房等</td><td rowspan=1 colspan=3>地面上或实体基础上的矩形外壳结构</td><td rowspan=1 colspan=6>1.10</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=3>空中悬置的机器房或平衡重等</td><td rowspan=1 colspan=6>1.20</td></tr></table>\n\n\n注1：单片平面桁架式结构上的风载荷可按单根构件的风力系数逐根计算后相加，也可按整片方式选用直边型钢或圆形型钢桁架结构的风力系数进行计算；当桁架结构由直边型钢和圆形型钢混合制成时，宜根据每根犇 犇 犇构件的空气动力长细比和不同气流状态 $[ D v _ { \\mathrm { s } } < 6 \\ \\mathrm { \\ m } ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f685484e-90aa-461f-a396-1693d985ddf6', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '中华人民共和国国务院令', '中华人民共和国国务院令');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f6a06367-d70b-46f0-a08c-a20ffe92e24e', '110《钢丝绳通用技术条件》（GB-T20118-2017）.md', '10.2 破断拉力的测定', '10.2 破断拉力的测定## 10.2.1 方法1—实测破断拉力\n10.2.1.1 钢丝绳实际破断拉力测定方法按 $\\mathrm { G B / T ~ 8 3 5 8 }$ 规定。\n\n10.2.1.2 当实测破断拉力已达到或超过钢丝绳最小破断拉力值而钢丝绳未破断的情况下试验可以结束，则可以确定该钢丝绳满足最小破断拉力要求。\n\n10.2.1.3 当钢丝绳破断发生在距离夹头6倍钢丝绳直径长度范围内且破断拉力未达到标准规定的最小破断拉力值时则该试验无效，可重新取样进行试验，但不能视为四次试验中的一次。\n\n10.2.1.4 如果在第一次破断拉力测试中，实测破断拉力未达到钢丝绳最小破断拉力值时，允许进行三次附加试验，一但有一个试验达到或超过钢丝绳最小破断拉力，可以确定该钢丝绳符合最小破断拉力的要求。\n\n## 10.2.2 方法2—实测钢丝破断拉力总和\n对单根钢丝进行拉伸试验，并将拆股后的单根钢丝破断拉力值加在一起即得到实测钢丝破断拉力总和。钢丝绳内钢丝破断拉力总和的测定，按如下规定：\n\na） 当试验钢丝绳内全部钢丝时，是将每根钢丝的实测破断拉力相加。\n\nb）当试验钢丝绳内部分钢丝时，钢丝破断拉力总和按式（3）计算。\n\n$$\nF = F _ { \\circ } + F _ { \\ ! } N _ { \\ ! } + F _ { \\circ } N _ { \\mathit { 2 } } + F _ { \\mathit { 3 } } N _ { \\mathit { 3 } } + \\cdots + F _ { \\mathit { n } } N _ { \\mathit { n } }\n$$\n\n3）\n\n式中：\n\n$F$ 钢丝破断拉力总和；  \nF、F、F.F 同结构、同直径1股中钢丝的实测破断拉力与不参加试验钢丝的计算破断拉力之和；  \n$F _ { \\parallel }$ 钢丝绳中钢芯计算破断拉力是捻制前钢丝直径面积乘以钢丝公称抗拉强度确定计算破断拉力之和；\n\n$N _ { 1 } , N _ { 2 } , N _ { 3 } \\cdots$ N- 钢丝绳中同结构、同直径的股数。\n\n## 10.2.3 方法3—计算实测破断拉力\n将实测钢丝破断拉力总和除以附录A中各表给出注的系数。\n\n计算实测破断拉力小于规定的钢丝绳最小破断拉力时，则可以按方法1再进行试验。\n\n如果实测破断拉力仍不能满足规定的钢丝绳最小破断拉力时，可以将额定破断拉力降到小于实测值，再按方法1重新进行试验。这种情况下，可按降低后的破断拉力降低钢丝绳级，也可重新设计。\n\n注：以这种方法确定的破断拉力值被称为“计算破断拉力”。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f6a09ab8-261a-41c3-9ec7-c85a400eb6cf', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '1 范围', '1 范围本手册适用于四川公路桥梁建设集团有限公司及其下属分子公司承建的公路工程项目，市政公用工程项目可参照执行。\n\n本手册所述的预制梁架设施工，仅指在预制梁场预制，通过运梁车运至施工现场，采用架桥机进行安装的预应力混凝土简支T梁、小箱梁。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f6adcaad-e017-4818-b6b0-a630603a0dae', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5试验报告', '5试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称；  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）试样编号；  \n（4）试验日期及时间;  \n（5）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（6）环境温度和湿度;  \n（7）执行标准；  \n（8）砂浆配合比、泌水率；  \n（9）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f6b0978f-0cf5-4e0f-a785-d01473df5a0d', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '1总 则', '1总 则1.0.1为规范混凝土结构工程中钢筋机械连接的应用，做到安全适用、技术先进、经济合理，确保质量，制定本规程。\n\n1.0.2本规程适用于建筑工程混凝土结构中钢筋机械连接的设计、施工及验收。\n\n1.0.3用于机械连接的钢筋应符合国家现行标准《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB1499.2、《钢筋混凝土用余热处理钢筋》GB13014、《钢筋混凝土用不锈钢钢筋》YB/T4362及《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1的规定。\n\n1.0.4钢筋机械连接除应符合本规程外，尚应符合国家现行有关标准的规定。\n\n表5.0.5HRB400钢筋接头疲劳性能检验的应力幅和最大应力  \n\n\n<<<HTBL|ab18b1beae8541aba509f8e68ba64f7e8509f8e|END>>>\n\n\n5.0.6接头的疲劳性能型式检验应符合下列规定：\n\n1应取直径不小于 $3 2 \\mathrm { m m }$ 钢筋做6根接头试件，分为2组，每组3根；\n\n2可任选本规程表5.0.5中的2组应力进行试验；\n\n3经200万次加载后，全部试件均未破坏，该批疲劳试件型式检验应评为合格。\n\n的一组应力进行疲劳性能验证性检验，并应选取工程中大、中、小三种直径钢筋各组装3根接头试件进行疲劳试验。全部试件均通过200万次重复加载未破坏，应评定该批接头试件疲劳性能合格。每组中仅一根试件不合格，应再取相同类型和规格的3根接头试件进行复检，当3根复检试件均通过200万次重复加载未破坏，应评定该批接头试件疲劳性能合格，复检中仍有1根试件不合格时，该验收批应评定为不合格。\n\n7.0.12现场截取抽样试件后，原接头位置的钢筋可采用同等规格的钢筋进行绑扎搭接连接、焊接或机械连接方法补接。\n\n7.0.13对抽检不合格的接头验收批，应由工程有关各方研究后提出处理方案。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f6b1cf40-13f1-48c2-830a-4815b67d2b7b', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 2）', ' d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ - 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的其他第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ -的组合值系数，取 $\\psi _ { \\mathrm { c } } = 0$ 75；$\\psi _ { \\mathrm { c } } Q _ { j \\mathrm { k } }$ 一 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的第 $j$ 个可变作用的组合值；$\\gamma _ { \\downarrow j }$ 第 $j$ 个可变作用的结构设计使用年限荷载调整系数。公路桥涵结构的设计使用年限按现行《公路工程技术标准》（JTGB01）取值时，可变作用的设计使用年限荷载调整系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } j } = 1 , 0$ ；否则， $\\gamma _ { \\mathrm { L } j }$ 取值应按专题研究确定。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用基本组合的效应设计值 $S _ { \\mathrm { u d } }$ 可通过作用效应代数相加计算。\n\n3）设计弯桥时，当离心力与制动力同时参与组合时，制动力标准值或设计值按$70 \\%$ 取用。\n\n2偶然组合：永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值相组注：本表所列特大、大、中桥等系按本规范表1.0.5中的单孔跨径确定，对多跨不等跨桥梁，以其中最大跨径为准。\n\n表4.1.5-1 公路桥涵结构设计安全等级  \n\n\n\n\n\n表4.1.5-2永久作用的分项系数  \n\n\n\n\n\n注：本表序号1中，当钢桥采用钢桥面板时，永久作用分项系数取1.1；当采用混凝土桥面板时，取1.2。合；与偶然作用同时出现的可变作用，可根据观测资料和工程经验取用频遇值或准永久值。\n\n1）作用偶然组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { a d } } = S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ A _ { \\mathrm { d } } , ~ ( \\psi _ { \\mathrm { f l } } \\frac { \\dag } { \\ d x } \\psi _ { \\mathrm { q } 1 } ) ~ Q _ { \\mathrm { i k } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中：\n\n$S _ { \\mathrm { a d } }$ -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；\n\n$A _ { \\mathrm { d } }$ 1 偶然作用的设计值；  \n$\\psi _ { \\mathfrak { I } }$ -汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的频遇值系数，取 $\\psi _ { \\uparrow \\uparrow } = 0 . 7$ ；当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，人群荷载 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 , 0$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用$\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 . 0$ ；\n\n$\\psi _ { \\mathfrak { n } } Q _ { \\mathfrak { r } \\mathfrak { k } }$ —汽车荷载的频遇值;\n\n$\\psi _ { \\mathrm { q } } \\mathrm { _ { i } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值系数，汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 , 4$ ，人群荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 4$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用 $\\psi _ { \\mathscr { q } } = 0 , 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 1 , 0$ ；\n$\\psi _ { \\mathrm { q l } } Q _ { \\mathrm { l k } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f6beb104-4f79-4c14-984f-dbe706269d7d', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '8.4.5-2 修正系数 $\\pmb {', '8.4.5-2 修正系数 $\\pmb { \\theta } _ { \\mathbf { v } }$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f6c9e17e-6bbe-4ead-b3d3-3aea3fe823f6', '109《厚度方向性能钢板》（GB-T5313-2010）.md', '3牌号表示方法', '3牌号表示方法按本标准订货的厚度方向性能钢板的牌号，由产品原牌号和要求的厚度方向性能级别组成。\n\n例如：Q345GJDZ25Q345GJD—为GB/T19879中的原牌号；Z25—为根据本标准所要求的厚度方向性能级别。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f6d914bd-ec98-4821-9f05-0184c417da14', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 2）', ' d } }$ 一 一汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；$\\gamma _ { Q _ { j } }$ 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第$j$ 个可变作用的分项系数，取 $\\gamma _ { \\textsc { q } _ { j } } = 1$ 4，但风荷载的分项系数取 $\\gamma _ { Q _ { j } } = 1 . \\ 1$ ；  \n$Q _ { j \\mathrm { k } }$ 、 $Q _ { j \\mathrm { d } }$ - 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的其他第 $j$ 个可变作用的标准值和设计值；$\\psi _ { \\mathrm { { c } } }$ -的组合值系数，取 $\\psi _ { \\mathrm { c } } = 0$ 75；$\\psi _ { \\mathrm { c } } Q _ { j \\mathrm { k } }$ 一 在作用组合中除汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）外的第 $j$ 个可变作用的组合值；$\\gamma _ { \\downarrow j }$ 第 $j$ 个可变作用的结构设计使用年限荷载调整系数。公路桥涵结构的设计使用年限按现行《公路工程技术标准》（JTGB01）取值时，可变作用的设计使用年限荷载调整系数取 $\\gamma _ { \\mathrm { { L } } j } = 1 , 0$ ；否则， $\\gamma _ { \\mathrm { L } j }$ 取值应按专题研究确定。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用基本组合的效应设计值 $S _ { \\mathrm { u d } }$ 可通过作用效应代数相加计算。\n\n3）设计弯桥时，当离心力与制动力同时参与组合时，制动力标准值或设计值按$70 \\%$ 取用。\n\n2偶然组合：永久作用标准值与可变作用某种代表值、一种偶然作用设计值相组注：本表所列特大、大、中桥等系按本规范表1.0.5中的单孔跨径确定，对多跨不等跨桥梁，以其中最大跨径为准。\n\n表4.1.5-1 公路桥涵结构设计安全等级  \n\n\n\n\n\n表4.1.5-2永久作用的分项系数  \n\n\n\n\n\n注：本表序号1中，当钢桥采用钢桥面板时，永久作用分项系数取1.1；当采用混凝土桥面板时，取1.2。合；与偶然作用同时出现的可变作用，可根据观测资料和工程经验取用频遇值或准永久值。\n\n1）作用偶然组合的效应设计值可按下式计算：\n\n$$\nS _ { \\mathrm { a d } } = S ~ ( \\sum _ { i = 1 } ^ { m } G _ { i \\mathrm { k } } , ~ A _ { \\mathrm { d } } , ~ ( \\psi _ { \\mathrm { f l } } \\frac { \\dag } { \\ d x } \\psi _ { \\mathrm { q } 1 } ) ~ Q _ { \\mathrm { i k } } , ~ \\sum _ { j = 2 } ^ { n } \\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } } )\n$$\n\n式中：\n\n$S _ { \\mathrm { a d } }$ -承载能力极限状态下作用偶然组合的效应设计值；\n\n$A _ { \\mathrm { d } }$ 1 偶然作用的设计值；  \n$\\psi _ { \\mathfrak { I } }$ -汽车荷载（含汽车冲击力、离心力）的频遇值系数，取 $\\psi _ { \\uparrow \\uparrow } = 0 . 7$ ；当某个可变作用在组合中其效应值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，人群荷载 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 , 0$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用$\\psi _ { \\mathrm { f } } = 0 . 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\Gamma } = 1 . 0$ ；\n\n$\\psi _ { \\mathfrak { n } } Q _ { \\mathfrak { r } \\mathfrak { k } }$ —汽车荷载的频遇值;\n\n$\\psi _ { \\mathrm { q } } \\mathrm { _ { i } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值系数，汽车荷载（含汽车冲击力、离心力） $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 , 4$ ，人群荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 4$ ，风荷载 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 0 . 7 5$ ，温度梯度作用 $\\psi _ { \\mathscr { q } } = 0 , 8$ ，其他作用 $\\psi _ { \\mathrm { q } } = 1 , 0$ ；\n$\\psi _ { \\mathrm { q l } } Q _ { \\mathrm { l k } }$ 、 $\\psi _ { \\mathrm { q } j } Q _ { j \\mathrm { k } }$ —第1个和第 $j$ 个可变作用的准永久值。\n\n2）当作用与作用效应可按线性关系考虑时，作用偶然组合的效应设计值Sd可通过作用效应代数相加计算。\n\n3作用地震组合的效应设计值应按现行《公路工程抗震规范》（JTGB02）的有关规定计算。\n\n### 4.1.6公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用的频遇组合或准永久组合，并应符合下列规定：\n\n1频遇组合：永久作用标准值与汽车荷载频遇值、其他可变作用准永久值相组合。\n\n1）作用频遇组合的效应设计值可按下');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f6dcefff-da64-4046-b1b3-5f566f2b4529', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 3）', '>GB/T 700</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≥34</td><td rowspan=1 colspan=1>+20</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345BQ390B</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 1591</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>3</td><td rowspan=1 colspan=1>≥27</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>Q235C</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T 700</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≥34</td><td rowspan=1 colspan=1>0</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345C、Q390CzCQ420C、Q460C</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T1591</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>4</td><td rowspan=1 colspan=1>≥27</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>Q235D</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T700</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>≥34</td><td rowspan=1 colspan=1>-20</td><td rowspan=1 colspan=1>Q345D、Q390D、Q420D、Q460D</td><td rowspan=1 colspan=1>GB/T1591</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=5>注1：如果板材要进行弯曲半径与板厚比小于10的冷弯加工，其钢材应适合弯折或冷压折边的要求。注2：除明确规定不应采用沸腾钢的情况(见5.3.1.1.1)外，可适当选用沸腾钢。</td></tr></table>\n\n\n## 附 录 犑\n\n## （规范性附录）受压构件的计算长度和格构式构件的换算长细比\n\n### 犑．1 受压构件的计算长度 $l _ { \\mathrm { c } }$\n\n#### 犑．1．1 同一平面内在不同支承方式下各种截面型式的等截面受压构件的计算长度，按式（J．1）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } l\n$$\n\n……（J．1）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 等截面受压构件的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；l -构件的实际几何长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$\\mu _ { 1 }$ -与支承方式有关的(在两个互相垂直的平面内不一定相同)长度系数，见表J.1。\n\n#### 犑．1．2 变截面受压构件计算长度按式（J．2）计算，此时构件的截面惯性矩取原构件的最大截面惯性矩：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } \\mu _ { 2 } l\n$$\n\n……（J．2）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 变截面受压构件计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 2 }$ -变截面长度系数，见表 $\\mathrm { J } , 2 \\sim$ 表J.4。等截面时取 $\\mu _ { 2 } = 1$\n\n#### 犑．1．3 考虑到起重机臂架端部有变幅拉臂钢丝绳或起升钢丝绳时，在理想情况下对臂架回转平面内的变形可能产生阻碍作用，臂架在回转平面内的计算长度可按式（J．3）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { \\mathrm { l } } \\mu _ { 2 } \\mu _ { 3 } l\n$$\n\n……（J．3）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ —— 臂架在回转平面内的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 3 }$ ——考虑拉臂钢丝绳或起升钢丝绳阻碍臂架在回转平面内变形的长度系数。当臂架用拉臂钢丝绳变幅（图J．1）时，长度系数可由式（J．4）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { A } { 2 B }\n$$\n\n……（J．4）\n\n若计算值小于0．5时，则 $\\mu _ { 3 }$ 取0．5。\n\n式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n……（J．5）\n\n式中：\n\n计算系数；\n\n$$\nc = \\frac { 1 } { \\mathrm { c o s } \\alpha + a \\mathrm { s i n } \\theta } \\cdot \\frac { l } { H }\n$$\n\na 钢丝绳滑轮组倍率；\n\n—臂架长度；$\\alpha , \\theta , H$ ——几何尺寸，见图J.1和图J.2。\n\n![](images/2d2de4e6c50683dea93abcfb43ba497ecf6c41dbf072e4076fe599bc905c1a89.jpg)  \n图 犑．1\n\n![](images/d1773d1c0d9b08465fd9fc8e6024cccb70923e7503ae5f04d8fa8');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f6df01a4-efb1-4663-b903-f75b12bc103b', '21《坠落防护水平生命线装置》（GB38454-2019）.md', '5测试方法（Part 1）', '5测试方法## 5.1总则\n\n5.1.1测试应使用量程适当的检验仪器,对部件外观的检查应在光照良好的条件下进行。\n\n5.1.2如无特殊说明，每项测试都应使用新的水平生命线装置及测试绳。\n\n5.1.3如水平生命线装置允许多种个人坠落防护装备连接使用，则每种坠落防护装备与水平生命线装置组成的系统都应测试。\n\n5.1.4在检测过程中应对4.1中规定的技术要求通过操作、试用等方式进行检查,必要时应按照相应的国家标准进行检测，或由制造商出具其他装备及材料的符合性证明。\n\n## 5.2动态性能测试\n\n### 5.2.1测试设备\n\n5.2.1.1动态测试架:应能确保水平生命线装置牢固的按照产品提供方的说明进行安装。当受测水平生命线装置载荷为 $2 0 \\ \\mathrm { k N }$ 时,测试挂点处的结构变形不应大于 $1 . 0 \\ \\mathrm { m m }$ 。\n\n5.2.1.2 冲击力测量装置:应符合GB/T 6096 的要求。\n\n5.2.1.3数据处理装置:应符合 $\\mathrm { { G B / T } \\ 6 0 9 6 }$ 的要求。\n\n5.2.1.4 连接器:应符合GB/T 23469 的要求。\n\n5.2.1.5测试重物：测试重物A为金属圆柱体，质量为 $( 1 0 0 \\pm 1 ) \\mathrm { k g }$ ，底面直径为 $( 2 0 0 \\pm 1 0 ) \\mathrm { m m }$ ,顶端中心有吊环;测试重物B为金属圆柱体，质量为 $( 2 0 0 \\pm 1 ) \\mathrm { k g }$ ,底面直径为 $( 2 0 0 \\pm 1 0 ) \\mathrm { m m }$ ,顶端中心有吊环，测试重物应牢固装配。\n\n注：当水平生命线装置为单人使用时使用测试重物A;当水平生命线装置为多人使用时使用测试重物 B。\n\n5.2.1.6测试绳：使用重物测试水平生命线装置时，应使用满足GB 24543要求的链式安全绳，加载$( 1 ~ 0 0 0 \\pm 1 0 ) \\mathrm { N }$ 预紧力时,测试绳连接点间的长度为 $( 2 ~ 0 0 0 \\pm 2 5 ) \\mathrm { m m }$ 。\n\n5.2.1.7模拟人：应符合 $\\mathrm { G B / T ~ 6 0 9 6 }$ 中对模拟人的要求。\n5.2.1.8快速释放机构:模拟人和测试重物应能快速释放，释放动作不应对其运动状态产生影响。\n\n## 5.2.2冲击高度确定\n\n5.2.2.1水平生命线装置为单人使用时，将测试架测试挂点与传感器和测试绳串联，测试绳另一端连接测试重物A,提升测试重物A，确保释放机构与挂点的水平距离不大于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ，释放测试重物A，使得上端连接点处测得的冲击力为 $( 9 \\pm 0 . 5 ) \\mathrm { k N }$ 。该自由坠落距离即为冲击高度。\n\n5.2.2.2水平生命线装置为多人使用时，使用测试重物B按5.2.2.1进行测试，使得上端连接点处测得的冲击力为 $( 1 2 \\pm 0 . 5 ) \\mathrm { k N }$ 。该自由坠落距离即为冲击高度。\n\n## 5.2.3测试图例\n\n单段式柔性水平生命线装置测试示意图见图3。  \n单段式刚性水平生命线装置测试示意图见图4。  \n多段式柔性水平生命线装置测试示意图见图5。  \n多段式刚性水平生命线装置测试示意图见图6。  \n带转角的多段式柔性水平生命线装置测试示意图见图7。  \n带转角的多段式刚性水平生命线装置测试示意图见图8。\n\n\n\n说明：  \n1——最长跨度; nd 柔性导轨；  \n2——传感器； 移动连接装置；  \n3- 末端挂点； $D$ —坠落距离。  \n4——缓冲装置(如果有)；\n\n  \n图3单段式柔性水平生命线装置测试示意图\n\n说明：\n\n1-—最长跨度；  \n2-—传感器；  \n3—-导轨末端；  \n4——固定装置；  \n5--刚性导轨;  \n6-—移动连接装置。\n\n  \n图4单段式刚性水平生命线装置测试示意图  \n图5多段式柔性水平生命线装置测试示意图\n\n说明：\n\n1--最长跨度； 6 移动连接装置；  \n2——传感器； 7 -中部挂点;  \n3-—末端挂点; 8 -—最短跨度；  \n4—-缓冲装置(如果有)； $D$ -—坠落距离。  \n5- 柔性导轨；\n\n\n\n说明：\n\n1——最长跨度；  \n2——传感器；  \n3-—导轨末端；  \n4——固定装置;  \n5—-刚性导轨；  \n6——移动连接装置；  \n7—-中部挂点；  \n8——最短跨度。\n\n  \n图6多段式刚性水平生命线装置测试示意图\n\n说明：\n\n1——最长跨度； 6 移动连接装置；  \n2——传感器； 7--中部挂点；  \n3- 末端挂点； 8 —最短跨度；  \n4——缓冲装置(如果有); $D$ -—坠落距离。  \n5- 柔性导轨；\n\n图7带转角的多段式柔性水平生命线装置测试示意图\n\n\n\n说明：\n\n1——最长跨度；  \n2——传感器；  \n3——末端挂点；  \n4—-固定装置；  \n5--刚性导轨；  \n6--移动连接装置；  \n7——中部挂点；  \n8——最短跨度。\n\n## 图8带转角的多段式刚性水平生命线装置测试示意图\n\n## 5.2.4水平生命线装置测试\n\n5.2.4.1单段式水平生命线装置的动态性能测试步骤如下：\n\na）按产品说明中所允许的最长跨度以及最大倾斜角度将水平生命线装置安装在测试架上,安装示意图见图3、图4；  \nb） 当产品为柔性导轨时，分别将冲击力测量装置安装在柔性水平生命线装置导轨两端及移动连接装置上；当产品为刚性导轨时，将冲击力测量装置安装在移动连接装置上；  \nc） 使用测试绳将重物连接至水平生命线的移动连接装置上,重物应位于跨度的中点,测试重物与移动连接装置间的水平距离不大于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ；  \nd) 将测试重物向');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f6f111cf-5301-4dd2-9381-9db1a9ab4be3', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0524—2005 碾压混凝土拌合物稠度试验方法', 'T0524—2005 碾压混凝土拌合物稠度试验方法(改进VC 法）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f6fc0143-c8ee-4d7f-b54e-8a0492a33322', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '公路工程现行标准规范一览表', '公路工程现行标准规范一览表(2020年6月）  \n\n\n\n\n\n注:JTG——公路工程行业标准体系;JTG/T——公路工程行业推荐性标准体系。批发业务电话:010-59757973；零售业务电话：010-85285659（北京）；网上书店电话:010-59757908;业务咨询电话：010-85285922,85285930。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f6fe1d47-1135-4480-a2e6-b883886e66bb', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 3）', ' { s } } { < } 6 \\ \\mathrm { \\ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为： $1 . 2 ( 1 + \\eta )$ ）；\n\n$D v _ { \\mathrm { s } } { \\geqslant } 6 \\ \\mathrm { ~ m } ^ { 2 } / \\mathrm { s }$ 时，总风力系数为：1．4。犫\n\n其中挡风折减系数 $\\eta$ 值按表17中的 $a / b { = } 1$ 时相对应的结构迎风面充实率 $\\varphi$ 查取。\n在正方形塔架中，当风沿塔身截面对角线方向作用时，风载荷最大，可 取 为 正 向 迎 风 面 风 载 荷的1．2倍。\n\n![](images/9377a3c90af3c9d1710295506f79adf65244033cb2ac3e49c5e57a3b6184f9fd.jpg)\n\n空气动力长细比 $=$ 构件长度 或迎风面的截面高（宽）度\n\n在格构式结构中，单根构件的长度 $l _ { i }$ 取为相邻节点的中心间距，参见b)图。\n\n![](images/4e51df60e9ba3e326d9c324e84deacfdec4e62888c36a6ceb18878540b518c5b.jpg)\n\n结构迎风面充实率 $\\varphi =$ 实体部分面积 A M Xbi轮廓面积 A LXB\n\n![](images/76be8b4f44c7d3ff59cc03e136dda061d060a0d744b30daba8bae8411011ab05.jpg)\n\n![](images/9d0428397de727dacc398eaa8dd7b099ff648fa3e22c6c355f23996f0a9b7bbf.jpg)  \n图 5 风力系数计算中的定义\n\n### 4．2．2．3．6 挡风折减系数\n\n挡风折减系数的计算有以下两种情况：\n\na） 两片构件的挡风折减\n\n当两片等高且型式相同的构件或构架平行布置相互遮挡时，迎风面的构件或构架上的风载荷仍用式（11）或式（12）进行计算；被前片构件遮挡的后片构件的风载荷计算，应考虑前片对后片的挡风折减作用，即用后片的迎风面积乘以挡风折减系数犫 $\\eta$ 来计算， $\\eta$ 值随图 $5 \\ \\mathrm { b }$ ）定义的结构迎风面的充实率 $\\varphi$ 和图5c）定义的间隔比 $a / b$ 的值选取，见表17。\n\n表 17 挡风折减系数 $\\eta$   \n\n\n\n\n\n#### b） $n$ 片构件的挡风折减\n\n对于 $n$ 片型式相同且彼此等间隔平行布置的结构或构件，在纵向风力作用下，应考虑前片结构对后犃片结构的重叠挡风折减作用，此时结构纵向的总迎风面积 $A$ 按式（14）计算：\n\n$$\nA = ( 1 + \\eta + \\eta ^ { 2 } + \\cdots + \\eta ^ { n - 1 } ) \\varphi A _ { 0 1 } = \\frac { 1 - \\eta ^ { n } } { 1 - \\eta } \\varphi A _ { 0 1 } ~ . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n……( 14 )\n\n式中：\n\n$A$ -结构纵向的总迎风面积，单位为平方米 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ；$\\eta$ 挡风折减系数；$\\varphi$ 第一片结构的迎风面充实率；$A _ { 0 1 }$ — 第一片结构的外形轮廓面积，单位为平方米犃 $( \\mathrm { m } ^ { 2 } )$ ）。\n\n当按式（14）算得的迎风面积 $A$ 和用式（11）或式（15）计算结构总风载荷时，因各片结构型式相同，犆只用其中一片结构的风力系数 $C$ 相乘即可。\n\n### 4．2．2．4 雪和冰载荷\n\n对于某些地区，应当考虑雪和冰载荷。也应考虑由于冰、雪积结引起受风面积的增大。\n\n### 4．2．2．5 温度变化引起的载荷\n\n一般情况不考虑温度载荷；但在某些地区，如果起重机在安装时与使用时温度差异很大，或者跨度较大的超静定结构（如跨度达 $3 0 ~ \\mathrm { m }$ 以上的双刚性支腿的门式起重机），则应当考虑因温度变化引起结构件膨胀或收缩受到约束所产生的载荷，本项载荷的计算可根据用户提供的有关资料进行。\n\n### 4．2．3 特殊载荷\n\n特殊载荷是指在起重机非正常工作时或不工作时的特殊情况下才发生的载荷，包括由起重机试验、受非工作状态风、缓冲器碰撞及起重机（或其一部分）发生倾翻、起重机意外停机、传动机构失效或起重机基础受到外部激励等引起的载荷。在防疲劳失效的计算中也不考虑这些载荷。犘\n\n#### 4．2．3．1 非工作状态风载荷 $P _ { \\mathrm { w } \\mathbb { I } }$\n\n非工作状态风载荷，是起重机在不工作时能承受的最大风力作用。非工作状态计算风压和与之相应的计算风速列于表18中。计算非工作状态风载荷时，要用表19所列的风压高度变化系数来计及受风部位离地高度的影响。将此风载荷与起重机相应的自重载荷进行组合，用于验算非工作状态下起重机零部件及金属结构的强度、起重机整机抗倾覆稳定性，并进行起重机的抗风防滑装置、锚定装置等的\n\n设计计算。\n\n起重机非工作状态风载荷按式（15）计算：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { { w \\ I I } } } = C K _ { \\mathrm { { h } } } \\rho _ { \\parallel } A\n$$\n\n……（15）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { { W I I } } }$ — 起重机的非工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$C$ -同式（11)；  \n$K _ { \\mathrm { h } }$ — 风压高度变化系数，见表19；  \n$\\phi _ { \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f70283ca-4112-4892-81c3-c8eb8dc38de0', '29《公路钢结构桥梁制造和安装施工规范》（JTGT3651-2022）.md', '2.0.6 试拼装 test assembly', '2.0.6 试拼装 test assembly在批量制造前，选取有代表性的典型杆件所进行的拼装。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7068430-7183-428f-96a7-960360a98a23', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算（Part 1）', '6.2 起重机的通用机械零件的设计计算## 6.2.1 计算内容和方法\n\n起重机机械零件的设计计算包括以下内容，但并非全部零件都要进行以下各项计算，而是根据零件所处的部位及其受载情况进行合理的选择。\n\n### 6.2.1.1 强度计算\n\n强度计算包括抗脆性断裂及防止出现塑性变形的计算，其目的是要验证计算应力不超过所采用材料的许用应力。对传动机构中的大多数零件均要进行此项计算，对受力较大的承载零件也需进行此项计算。在确定许用应力时，对于弹塑性较好的材料 $( \\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { < } 0 . 7 )$ ）制成的机械零件，可以用屈服强度（屈服点）除以安全系数进行强度计算。但对于机械零件中使用较多的高强度材料或经过热处理提高了其机械性能的材料，其屈服强度与抗拉强度之比是较高或很高的（经常 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } { \\geqslant } 0 . 7 )$ ），如果强度计算的许用应力仍根据屈服强度来确定，零件就容易在其所受应力偶然超过这个强度时发生脆性破坏。因此对这类机械零件应该用其钢材的抗拉强度除以安全系数进行强度计算。\n\n### 6.2.1.2 稳定计算\n\n稳定计算包括对易丧失稳定的零件进行的抗失稳计算，对较长的高速传动轴进行防止达到临界转速的计算等。特别是对于使用高强度材料的机构，更应重视对零件的稳定计算。\n\n### 6.2.1.3 耐磨及发热计算\n\n耐磨及发热计算包括对受力较大的摩擦磨损件进行耐磨计算和对可能出现较高发热的零部件进行防止过热的计算。对于采用新的金属及非金属材料制成的零件，更应进行此项计算。\n\n### 6.2.1.4 抗疲劳计算\n\n对承受应力循环次数较多的零件，应进行抗疲劳计算。\n\n起重机机械零件的上述计算都是用安全系数法，即考核这些零件在抗失效方面是否有足够的安全裕度。\n\n## 6.2.2 计算载荷与载荷情况\n\n### 6.2.2.1 计算载荷\n\n起重机机构零件受到的载荷基本上可分为两类： $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型载荷和 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷，见4．4．1。\n\n### 6.2.2.2 载荷情况\n\n起重机机械零件设计计算中的载荷，要考虑在情况Ⅰ：无风正常工作，情况Ⅱ：有风正常工作，情况犘犘Ⅲ：特殊载荷作用等三种情况下 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } } , P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 各类载荷的载荷组合，见4．4．2。\n\n## 6.2.3 强度计算\n\n### 6.2.3.1 许用应力值\n\n#### 6.2.3.1.1 当钢材的屈服点 $( \\sigma _ { \\mathrm { { s } } } )$ ）与钢材的抗拉强度 $( \\sigma _ { \\mathrm { b } } )$ ）之比小于0．7时，许用应力 $\\left[ \\sigma \\right]$ 按式（97）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { s } } / n _ { \\mathrm { s } }\n$$\n\n……（97）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 钢材的屈服点，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { s } }$ — 与钢材的屈服点及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n表 42 $\\pmb { n } _ { s }$ 和 $\\pmb { n _ { \\mathrm { b } } }$   \n\n\n\n\n\n#### 6.2.3.1.2 对 $\\sigma _ { \\mathrm { s } } / \\sigma _ { \\mathrm { b } } \\geqslant 0 . 7$ 的材料，许用应力 $[ \\sigma ]$ 由式（98）确定：\n\n$$\n[ \\sigma ] { = } \\sigma _ { \\mathrm { b } } / n _ { \\mathrm { b } }\n$$\n\n…（98）\n\n式中：\n\n$[ \\sigma ]$ — 同式（28）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { b } }$ — 机械零件钢材的抗拉强度，单位为牛每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$n _ { \\mathrm { b } }$ — 与钢材的抗拉强度及载荷情况相对应的安全系数，见表42。\n\n### 6.2.3.2 计算应力与许用应力之间的关系\n\n机械零件危险点的计算应力，用通常的力学方法计算；复合应力按合适的强度理论予以合成。当计算应力与许用应力之间符合以下关系时，即认为该机械零件满足了强度的条件：\n\na） 纯拉伸： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\mathrm { t } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { t } }$ 为计算的拉伸应力；  \nb） 纯压缩： $\\sigma _ { \\mathrm { c } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { c } }$ 为计算的压缩应力；  \nc） 纯弯曲： $\\sigma _ { \\mathrm { f } } { \\leqslant } [ \\sigma ] , \\sigma _ { \\mathrm { f } }$ 为计算的弯曲应力；  \nd） 拉伸和弯曲复合： $1 . 2 5 \\sigma _ { \\m');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7228055-8028-41a0-94ca-b255a5bcabfa', '111《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）.md', '附录D 岩基载荷试验要点（Part 4）', '整体破坏时，将群桩作为整体基础验算桩端平面处土的承载力，验算方法参照本规范附录 $\\mathrm { N }$ 。单桩刺入破坏应按单桩承载力考虑。\n\n### 6.3.12桩身压缩量按实际摩阻力分布计算。当缺乏相关资料时，按下式估算：\n\n桩身压缩量 $\\approx \\frac { P l } { 2 E A _ { \\mathrm { _ p } } }$\n\n式中： $P$ 一 桩顶荷载（kN）；$l \\cdot$ -桩长（ $\\mathbf { m m } )$ ；$E _ { ☉ }$ -桩身混凝土抗压弹性模量（ $\\mathbf { k } \\mathbf { N } / \\mathbf { m } \\mathbf { m } ^ { 2 }$ ）；$A _ { \\mathfrak { p } }$ -桩身截面面积（ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f727c112-6d17-491b-9682-f676cf2ab399', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '参 考 文 献', '参 考 文 献［1］GB／T17908—1999 起重机和起重机械 技术性能和验收文件（idtISO7363：1986）［2］GB／T19924—2005 流动式起重机 稳定性的确定（ISO4305：1991，IDT）［3］GB／T20863．1—2007 起重机械 分级 第1部分：总则（ISO43011：1986，IDT）［4］GB／T20863．2—2007 起重机械 分级 第2部分：流动式起重机（ISO43012：1985，IDT）［5］GB／T20863．3—2007 起重机械 分级 第3部分：塔式起重机（ISO43013：1993，IDT）［6］GB／T20863．4—2007 起重机械 分级 第4部分：臂架起重机（ISO43014：1989，IDT）［7］GB／T20863．5—2007 起重机械 分级 第5部分：桥式和门式起重机（ISO43015：1991，\nIDT）［8］GB／T20303．1—2006 起重机 司机室 第1部分：总则（ISO85661：1992，IDT）［9］GB／T20303．2—2006 起重机 司机室 第2部分：流动式起重机（ISO85662：1995，IDT）［10］GB／T20303．3—2006 起重机 司机室 第3部分：塔式起重机（ISO85663：1992，IDT）［11］GB／T20303．4—2006 起重机 司机室 第4部分：臂架起重机（ISO85664：1998，IDT）［12］GB／T20303．5—2006 起重机 司机室 第5部分：桥式和门式起重机（ISO85665：1992，  \nIDT）［13］ISO4302：1981 起重机 风载荷估算［14］ISO4304：1987 除流动式和浮式起重机以外的起重机 稳定性基本要求［15］ISO43081：2003 起重机和起重机械 钢丝绳选择 第1部分：总则［16］ISO77521：1983 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第1部分：基本原则［17］ISO77522：1985 起重机械 控制装置 布置形式和特性 第2部分：流动式起重机基本布');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7292d8a-9d36-432b-a288-f4e62bc919c9', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拉索的安装和张拉属于高处作业，因此需要采用专门设计制作的施工平台及其他辅助设施进行操作，保证施工安全，特别是保证施工操作人员的安全。要求张拉机具的能力要大于最大拉索所需要的张拉力，主要是考虑到施工时有可能需要超张拉，且在任何情况下均能满足施工的要求。\n\n## 20.4.4拉索可在塔端或梁端单端进行张拉，张拉时应按索塔的顺桥向两侧及横桥向两侧对称同步进行。同步张拉时不同步索力之间的差值不得超出设计和施工控制的规定；两侧不对称或设计拉力不同的拉索，应按设计规定的索力分级同步张拉，各千斤顶同步之差不得大于油表读数的最小分格。拉索张拉的顺序、级次数和量值应符合设计和施工控制的规定；张拉宜以测定的索力或油压表量值为准，以延伸值作为校核；对大跨度斜拉桥，宜采用无应力索长和索力双控的方法，且宜以索长控制为主，以索力作为校核。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f74719eb-36b2-4c19-a747-abd20a3e9052', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了用火焰光度计测定水泥中氧化钾和氧化钠含量的试验方法。  \n本方法适用于通用硅酸盐水泥、道路硅酸盐水泥及指定采用本方法的其他品种水泥。\n\n引用标准：\n\n《分析实验室用水规格和试验方法》（GB/T6682）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f74969d9-5c98-4e70-8004-e471bfc0c0c6', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8 拉弯、压弯构件（Part 3）', 'hrm { m x } } = 1 - 0 . 3 6 ( 1 - m ) N / N _ { \\mathrm { c r } }\n$$\n\n式中： $_ { m }$ —自由端弯矩与固定端弯矩之比，当弯矩图无反弯点时取正号，有反弯点时取负号。\n\n等效弯矩系数 $\\beta _ { { \\^ { \\mathrm { t x } } } }$ 应按下列规定采用：\n\n1在弯矩作用平面外有支承的构件，应根据两相邻支承间构件段内的荷载和内力情况确定：\n\n1）无横向荷载作用时， $\\beta _ { { \\sf t x } }$ 应按下式计算：\n\n$$\n\\beta _ { \\mathrm { t x } } = 0 . 6 5 + 0 . 3 5 \\frac { M _ { 2 } } { M _ { 1 } }\n$$\n\n2）端弯矩和横向荷载同时作用时， $\\beta _ { { \\^ { \\mathrm { t x } } } }$ 应按下列规定取值：使构件产生同向曲率时：\n\n$$\n\\beta _ { \\mathrm { t x } } = 1 . 0\n$$\n\n使构件产生反向曲率时\n\n$$\n\\beta _ { \\mathrm { t x } } = 0 . 8 5\n$$\n\n3）无端弯矩有横向荷载作用时， $\\beta _ { \\mathrm { t x } } { = } 1 . ~ 0$ 。\n\n2弯矩作用平面外为悬臂的构件， $\\beta _ { \\mathrm { t x } } { = } 1 . ~ 0$ 。\n\n### 8.2.2弯矩绕虚轴作用的格构式压弯构件整体稳定性计算应符合下列规定：\n\n1弯矩作用平面内的整体稳定性应按下列公式计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi _ { \\mathrm { x } } A f } + \\frac { \\beta _ { \\mathrm { m x } } M _ { \\mathrm { x } } } { W _ { \\mathrm { 1 x } } \\left( 1 - \\frac { N } { N _ { \\mathrm { \\tiny ~ E x } } ^ { \\prime } } \\right) f } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n$$\nW _ { \\mathrm { 1 x } } = I _ { \\mathrm { x } } / y _ { \\mathrm { 0 } }\n$$\n\n式中： $I _ { \\mathbf { x } }$ -对虚轴的毛截面惯性矩 $\\mathrm { ( m m ^ { 4 } ) }$ ；\n\n$y _ { 0 }$ 1 -由虚轴到压力较大分肢的轴线距离或者到压力较大\n\n分肢腹板外边缘的距离，二者取较大者 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$\\varphi _ { \\mathbf { x } }$ 、 $N _ { \\mathbf { E x } } ^ { \\prime }$ 分别为弯矩作用平面内轴心受压构件稳定系数和参数，由换算长细比确定。\n\n2弯矩作用平面外的整体稳定性可不计算，但应计算分肢的稳定性，分肢的轴心力应按桁架的弦杆计算。对缀板柱的分肢尚应考虑由剪力引起的局部弯矩。\n\n### 8.2.3弯矩绕实轴作用的格构式压弯构件，其弯矩作用平面内和平面外的稳定性计算均与实腹式构件相同。但在计算弯矩作用平面外的整体稳定性时，长细比应取换算长细比， $\\varphi _ { \\flat }$ 应取1.0。\n\n### 8.2.4当柱段中没有很大横向力或集中弯矩时，双向压弯圆管的整体稳定按下列公式计算：\n\n$$\n\\frac { N } { \\varphi A f } + \\frac { \\beta M } { \\gamma _ { \\mathrm { m } } W \\left( 1 - 0 . 8 \\frac { N } { N _ { \\mathrm { \\tiny ~ E x } } ^ { \\prime } } \\right) f } \\leqslant 1 . 0\n$$\n\n$$\nM = \\operatorname* { m a x } ( \\sqrt { M _ { \\mathrm { x A } } ^ { 2 } + M _ { \\mathrm { y A } } ^ { 2 } } \\sqrt { M _ { \\mathrm { x B } } ^ { 2 } + M _ { \\mathrm { y B } } ^ { 2 } } )\n$$\n\n$$\n\\beta = \\beta _ { \\mathrm { { x } } } \\beta _ { \\mathrm { { y } } }\n$$\n\n$$\n\\beta _ { \\mathrm { x } } = 1 - 0 . 3 5 \\sqrt { N / N _ { \\mathrm { E } } } + 0 . 3 5 \\sqrt { N / N _ { \\mathrm { E } } } ( M _ { \\mathrm { 2 x } } / M _ { \\mathrm { 1 x } } )\n$$\n\n$$\n\\beta _ { \\mathrm { y } } = 1 - 0 . 3 5 \\sqrt { N / N _ { \\mathrm { E } } } + 0 . 3 5 \\sqrt { N / N _ { \\mathrm { E } } } ( M _ { \\mathrm { 2 y } } / M _ { \\mathrm { 1 y } } )\n$$\n\n$$\nN _ { \\mathrm { { E } } } = { \\frac { \\pi ^ { 2 } E A } { \\lambda ^ { 2 } } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\varphi$ -轴心受压构件的整体稳定系数，按构\n\n件最大长细比取值;\n\n');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f74b5eb6-1b6b-4ecd-a2f4-efa820d1b8f9', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.1作用分类、代表值和作用组合（Part 4）', '\\xi = 1 - \\sin \\varphi\n$$\n\n$$\nE _ { \\mathrm { j } } = \\frac { 1 } { 2 } \\xi \\gamma H ^ { 2 }\n$$\n\n式中： $e _ { \\mathrm { j } }$ - 任一高度 $h$ 处的静上压力（kPa）；\n\n$\\xi$ -压实土的静土压力系数；  \n$\\gamma$ 土的重度 kN/ n G$\\varphi$ - 土的内摩擦角（）；  \n$h$ -填土顶面至任一点的高度  \n$H$ 填土高度（m）；  \n$E _ { \\mathrm { j } }$ - 一高度 $\\boldsymbol { H }$ 范围内单位宽度的静土压力\n\n在计算抗倾覆和滑动稳定时，墩、台、挡土墙前侧地面以下不受冲刷部分土的侧压力可按静土压力计算。\n\n2主动土压的标准值可按下列公式计算（图4.2.3-1）\n\n1）当土层特性无变化且无汽车荷载时，作用在桥台、挡土墙前后的主动土压力标准值可按下式计算：\n\n$$\n\\mu = { \\frac { E } { \\cos ^ { 2 } \\alpha \\cdot \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\left[ 1 + { \\frac { \\left| \\sin \\left( \\varphi + \\delta \\right) \\sin \\left( \\varphi - \\beta \\right) \\right| } { \\sqrt { \\cos \\left( \\alpha + \\delta \\right) \\cos \\left( \\alpha - \\beta \\right) } } } \\right] ^ { 2 } } }\n$$\n\n中： $E$ 主动土压力标准值（kN）$\\gamma$ 土的重度（ $\\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ）；$B$ - 桥台的计算宽度或挡土墙的计算长度（m）；$H$ 计算土层高度（m）；$\\beta$ 填土表面与水平面的夹角，当计算台后或墙后的主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1a）取正值；当计算台前或墙前主动土压力时， $\\beta$ 按图4.2.3-1b）取负值；$\\alpha$ - 桥台或挡土墙背与竖直面的夹角，俯墙背（图4.2.3-1）时为正值，反之为负值；\n\n$\\delta$ —台背或墙背与填土间的摩擦角，可取 $\\delta = \\varphi / 2$ 。主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = H / 3$ 。\n\n  \n图4.2.3-1主动土压力图\n\n2）当土层特性无变化但有汽车荷载作用时，作用在桥台、挡土墙后的主动土压力标准值在 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时可按下式计算：\n\n$$\nE = \\frac { 1 } { 2 } B \\mu \\gamma H ~ \\left( ~ H + 2 h \\right)\n$$\n\n式中： $h$ ——汽车荷载的等代均布土层厚度 $\\mathrm { ( m ) }$ 0\n\n主动土压力的着力点自计算土层底面算起， $C = { \\frac { H } { 3 } } \\times { \\frac { H + 3 h } { H + 2 h } } \\circ$\n\n3）当 $\\beta = 0 ^ { \\circ }$ 时，破坏棱体破裂面与竖直线间夹角 $\\theta$ 的正切值可按下式计算：\n\n$$\n\\tan \\theta = - \\tan \\omega + { \\sqrt { \\left( \\cot \\varphi + \\tan \\omega \\right) \\left( \\tan \\omega - \\tan \\alpha \\right) } }\n$$\n\n$$\n\\omega = \\alpha + \\delta + \\varphi\n$$\n\n3当土层特性有变化或受水位影响时，宜分层计算土的侧压力。\n\n4土的重度和内摩擦角应根据调查或试验确定；当无实际资料时，可按表4.2.1和现行《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63）采用。\n\n5承受土侧压力的柱式墩台，作用在柱上的土压力计算宽度，可按下列规定采用（图4.2.3-2）：\n\n1）当 $l _ { i } \\leqslant D$ 时，作用在每根柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n$$\n\\mathrm { ~ \\it ~ { ~ b ~ } ~ } = \\frac { \\displaystyle n D + \\sum _ { i = 1 } ^ { n - 1 } l _ { i } } { \\displaystyle n }\n$$\n\n式中： $b$ 土压力计算宽度（m）；$D$ -柱的直径或宽度 ${ \\bf \\Xi } ( \\mathfrak { m } )$ ；$l _ { i }$ 柱间净距 ${ \\bf \\Pi } ^ { \\prime } { \\bf m } { \\bf \\Pi } )$ ；$\\boldsymbol { n }$ -柱数。\n\n2）当 $l _ { i } > D$ 时，应根据柱的直径或宽度来考虑柱间空隙的折减。当 $D \\leqslant 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n\n  \n图4.2.3-2柱的土侧压力计算宽度\n\n$$\n\\textit { b } = \\frac { D ( 2 n \\mathrm { ~ - ~ } 1 ) } { n }\n$$\n\n当 $D > 1 . 0 \\mathrm { m }$ 时，作用在每一柱上的土压力计算宽度可按下式计算：\n$$\nb ~ = ~ { \\frac { n ( ~ D ~ + ~ 1 ~ ) ~ - ~ 1 } { n } }\n$$\n\n6压实填土重力的竖向和水平压力强度标准值可按下式计算：\n\n竖向压力强度\n\n$$\nq ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f74eb390-d76d-4a4b-8828-8131ed42dbed', '27《公路水运危险性较大工程专项施工方案编制审查规程》（JTT1495-2024）.md', 'A.8拆除、爆破工程', 'A.8拆除、爆破工程A.8.1桥梁、隧道拆除工程。  \nA.8.2爆破工程。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f75c64e4-2790-4c21-acd5-d357e0812cb7', '140《高处作业吊篮》（GB-T19155-2017）.md', '8.9 钢丝绳滑轮', '8.9 钢丝绳滑轮## 8.9.1 应有防止钢丝绳脱离绳槽的措施。  \n## 8.9.2 滑轮边缘与保护元件(例：挡绳杆、封板)之间的间隙应不大于钢丝绳直径的0.3倍。  \n## 8.9.3 滑轮上钢丝绳绳槽半径应为钢丝绳公称直径的0.52倍 $\\sim 0 . 6 5$ 倍。  \n## 8.9.4 滑轮槽开口角应对称且在 $3 0 ^ { \\circ } \\sim 5 5 ^ { \\circ }$ 之间，并应符合 $\\mathrm { J B / T \\ 9 0 0 5 . 1 }$ 的规定。  \n## 8.9.5 绳槽的深度应不小于钢丝绳直径的1.4倍。  \n## 8.9.6 钢丝绳与滑轮的接触点应确保安全，在工作时，防止手和手指被夹住，应有保护罩。  \n## 8.9.7 滑轮绳槽的表面粗糙度 $R a { \\leqslant } 6 . 3 ~ \\mu \\mathrm { m }$ 。  \n## 8.9.8 钢丝绳进出滑轮相对中心线的最大偏角应小于或等于 $4 ^ { \\circ }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f75e1ea8-141c-4bae-b894-4a36863c2ba0', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '1 总则', '1 总则## 1.0.1 本次修订对公路桥涵设计原则进行了调整和修改。近些年的桥梁安全事故，使桥梁工程设计者和管理者认识到结构物的安全，耐久是最基本的要求。在保证安全和耐久的前提下，桥涵设计要优先考虑满足功能需求，即要满足“适用”的要求，再根据具体情况考虑环保、经济和美观的要求。环保问题关系到社会的可持续发展，须给予高度重视。\n\n## 1.0.3 桥梁上的可变作用是随时间变化的，所以它的统计分析要用随机过程概率模型来描述。随机过程所选择的时间域即为基准期。根据《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153）的规定，公路桥涵结构的设计基准期取100年。\n\n#\n\n## 1.0.4 设计使用年限是体现桥涵结构耐久性的重要指标，美国 英国、新西兰和日本等多国的桥梁设计规范对桥梁设计使用年限均有明确的规定。现行《公路工程技术标准》（JTGB01）修订时综合考虑了国标的规定、公路功能、技术等级和桥涵重要性等因素，规定了桥涵主体结构和可更换部件设计使用年限的最低值。本条规定与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n## 1.0.5 本条中的桥涵分类标准采用了两个指标： 个是单孔跨径 $L _ { \\mathrm { K } }$ ，用以反映桥涵的技术复杂程度；另一个是多孔跨径总长 $L$ ，用以反映建设规模。本条与《公路工程技术标准》（JTGB01—2014）保持一致。\n\n在确定桥涵分类时，符合其中一个指标即可归类，存在差异时，可采取“就高不就低”的原则。\n\n在计算桥梁长度时，曲线桥宜按弧长计，斜桥宜按斜长计。\n\n## 1.0.7 可持续发展已成为国内外工程界普遍关注的问题。当前环境、资源对公路桥涵建设的约束不断强化，加快资源节约型、环境友好型行业建设已成为行业转型发展的重要途径，为此，交通运输部适时地提出了“绿色交通”的发展战略，旨在将可持续发展的理念贯穿落实到交通运输发展的各个领域和各个环节。增加本条规定一方面是贯彻国家和行业的宏观要求，另一方面将有助于提高设计人员对环境和资源的重视。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7619e38-ec06-46ce-acfd-710b9a319d3a', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '8 悬臂起重机', '8 悬臂起重机## 8.0.1～8.0.3 本章依据国家现行标准《起重机械分类》GB/T  \n20776和《起重机设计规范》GB/T3811进行修订。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f763ab35-95df-4445-b284-a2183fe0e7cc', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：本条依据 2018 年 3 月 8 日住房和城乡建设部令第 37 号发布的《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》，增加了“危险性较大的分部分项工程”的表述，同时将原规范中的“专项施工技术方案和专项安全技术方案”统一修改为“专项施工方案”。\n\n### 3.1.4 对工程施工中所用的临时受力结构和大型临时设施，应进行专项设计与验算，明确质量和安全的验收标准，并应编制安装、使用、维护和拆除的作业方案。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7699b9d-689e-48ba-bd5e-d11faaf70275', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '8拉弯、压弯构件… 61', '8拉弯、压弯构件… 618.1截面强度计算·… 61  \n8.2构件的稳定性计算 1. 61  \n8.3框架柱的计算长度 63  \n8.4压弯构件的局部稳定和屈曲后强度 65  \n8.5承受次弯矩的桁架杆件 ： 65');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f76d2fde-af35-4bf7-8a41-e5c47b5a0432', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 11）', 'colspan=1>流动式起重机发生符合4.2.3.5规定的意外停机</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>流动式起重机在安装、拆卸和运输时发生的各项载荷的组合</td></tr></table>\n\n\n## 犌．2 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合\n\n![](images/b28b975386c3587122380fad55da36f2bef3217cca58745def03bfc3d4dec53e.jpg)\n\n### 犌．2．1 塔式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表\n\n采用许用应力设计法设计时，见表 G．5；采用极限状态设计法设计时，见表 G．6。\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=3>2</td><td rowspan=1 colspan=5>3</td><td rowspan=1 colspan=6>4</td><td rowspan=1 colspan=10>5</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=1>载荷类别</td><td rowspan=2 colspan=3>载      荷</td><td rowspan=1 colspan=5>载荷组合A</td><td rowspan=1 colspan=6>载荷组合B</td><td rowspan=1 colspan=10>载荷组合C</td><td rowspan=2 colspan=1>行号</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>A1</td><td rowspan=1 colspan=1>A2</td><td rowspan=1 colspan=1>A3</td><td rowspan=1 colspan=1>A4</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>B1</td><td rowspan=1 colspan=1>B2</td><td rowspan=1 colspan=1>B3</td><td rowspan=1 colspan=1>B4</td><td rowspan=1 colspan=1>B5</td><td rowspan=1 colspan=1>安全系数n</td><td rowspan=1 colspan=1>C1</td><td rowspan=1 colspan=1>C2</td><td rowspan=1 colspan=1>C3</td><td rowspan=1 colspan=1>C4</td><td rowspan=1 colspan=1>C5</td><td rowspan=1 colspan=1>C6</td><td rowspan=1 colspan=1>C7</td><td rowspan=1 colspan=1>C8</td><td rowspan=1 colspan=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=8 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=5 colspan=1>自重振动载荷，起升动载荷与运行冲击载荷</td><td rowspan=2 colspan=1>1．起重机质量,见4.2.1.1.1和4. 2. 1. 1. 3</td><td rowspan=1 colspan=1>1.1对合成载荷起不利作用的质量引起的</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1>$</td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+1</td><td rowspan=2 colspan=1>+1</td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>$1</td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1>+1</td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1>1</td><td rowspan=2 colspan=1>1</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>1.2对合成载荷起有利作用的质量引起的</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>2．总起升质量或突然卸除部分起升质量引起的,见4.2.1.1.2、4.2.1.1.4和4.2.1.1.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>+2</td><td rowspan=1 colspan=1>$</t');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7855614-f10d-4df0-b42a-22b3c7302875', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明对于低桩承台基础，假设地震作用下承台的加速度与地面加速度相同，承台本身的水平地震惯性力可用静力法计算。对于高桩承台基础，采用静力法计算可能带来较大误差，可直接采用弹性分析方法，如反应谱方法，计算E2地震作用下承台顶水平剪力 $F _ { \\mathrm { T } }$ 和承台底水平剪力 $F _ { \\mathrm { p } }$ ，则承台本身的水平地震惯性力 $F _ { \\mathrm { b p } }$ 按式（6-5）计算：\n\n$$\nF _ { \\mathrm { { b p } } } ~ = ~ F _ { \\mathrm { { D } } } - F _ { \\mathrm { { T } } }\n$$');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f789b064-d972-4aab-b473-48ae5390910f', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．3 回转机构电动机过载校验', '犚．3 回转机构电动机过载校验回转机构电动机过载校验按式（R．3）计算：犎\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m { \\lambda _ { \\mathrm { m } } } } \\cdot \\frac { ( M _ { \\mathrm { m } } { + } M _ { \\mathrm { a m a x } } { + } M _ { \\mathrm { w f l } } { + } M _ { \\mathrm { a I } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ i \\eta }\n$$\n\n………（R．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ $m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { { a m a x } } }$ — 回转最大坡道阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W I I } }$ — 由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 引起的最大风阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha \\mathrm { I } }$ — 由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ （见4．2．1．2．2．2）计算的回转水平阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；i 回转机构的总传动比；$\\eta$ 同式（93)；$n$ 同式(82）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7931b93-5b98-4aaa-b165-c0d1755fe403', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '6 紧固件连接工程', '6 紧固件连接工程## 6.1一般规定\n\n6.1.1本章可用于钢结构制作和安装中的普通螺栓、扭剪型高强度螺栓、高强度大六角头螺栓、钢网架螺栓球节点用高强度螺栓及射钉、自攻钉、拉铆钉等连接工程的质量验收。\n\n6.1.2紧固件连接工程可按相应的钢结构制作或安装工程检验批的划分原则划分为一个或若干个检验批。\n\n## 6.2 普通紧固件连接\n\n### I主控项目\n\n6.2.1普通螺栓作为永久性连接螺栓时，当设计有要求或对其质量有疑义时，应进行螺栓实物最小拉力载荷复验，试验方法可按本标准附录B执行，其结果应符合现行国家标准《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1的规定。\n\n检查数量：每一规格螺栓应抽查8个。\n\n检验方法：检查螺栓实物复验报告。\n\n6.2.2连接薄钢板采用的自攻钉、拉铆钉、射钉等规格尺寸应与被连接钢板相匹配，并满足设计要求，其间距、边距等应满足设计要求。\n\n检查数量：应按连接节点数抽查 $1 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：观察和尺量检查。\n\n### Ⅱ一般项目\n\n6.2.3永久性普通螺栓紧固应牢固、可靠，外露丝扣不应少于  \n2扣。\n\n检查数量：应按连接节点数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：观察和用小锤敲击检查。\n\n6.2.4自攻螺钉、拉铆钉、射钉等与连接钢板应紧固密贴，外观排列整齐。\n\n检查数量：按连接节点数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3个。\n\n检验方法：观察或用小锤敲击检查。\n\n## 6.3高强度螺栓连接\n\n### Ⅰ主控项目\n\n6.3.1钢结构制作和安装单位应分别进行高强度螺栓连接摩擦面(含涂层摩擦面)的抗滑移系数试验和复验，现场处理的构件摩擦面应单独进行摩擦面抗滑移系数试验，其结果应满足设计要求。\n检查数量：按本标准附录B 执行。\n\n检验方法：检查摩擦面抗滑移系数试验报告及复验报告。\n\n6.3.2涂层摩擦面钢材表面处理应达到 $S a 2 \\%$ ，涂层最小厚度应满足设计要求。\n\n检查数量：按本标准附录B 执行。\n\n检验方法：检查除锈记录和抗滑移系数试验报告。\n\n6.3.3 高强度螺栓连接副应在终拧完成1h后、48h内进行终拧质量检查，检查结果应符合本标准附录B的规定。\n\n检查数量：按节点数抽查 $1 0 \\%$ ，且不少于10个，每个被抽查 到的节点，按螺栓数抽查 $1 0 \\%$ ，且不少于2个。\n\n检验方法：按本标准附录B执行。\n\n6.3.4对于扭剪型高强度螺栓连接副，除因构造原因无法使用专用板手拧掉梅花头者外，螺栓尾部梅花头拧断为终拧结束。未在终拧中拧掉梅花头的螺栓数不应大于该节点螺栓数的 $5 \\%$ ，对所有梅花头未拧掉的扭剪型高强度螺栓连接副应采用扭矩法或转角法进行终拧并做标记，且按本标准第6.3.3条的规定进行终拧质量检查。\n\n检查数量：按节点数抽查 $1 0 \\%$ ，且不应小于10个节点，被抽查节点中梅花头未拧掉的扭剪型高强度螺栓连接副全数进行终拧扭矩检查。\n\n检验方法；观察检查及按本标准附录B执行。\n\n## 一般项目\n\n6.3.5高强度螺栓连接副的施拧顺序和初拧、终拧扭矩应满足设计要求并符合现行行业标准《钢结构高强度螺栓连接技术规程》JGJ 82 的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法；检查扭矩扳手标定记录和螺栓施工记录。\n\n6.3.6高强度螺栓连接副终拧后，螺栓丝扣外露应为2扣\\~  \n3扣，其中允许有 $1 0 \\%$ 的螺栓丝扣外露1扣或4扣。\n\n检查数量：按节点数抽查 $5 \\%$ ，且不应小于10个。\n\n检验方法；观察检查。\n\n6.3.7高强度螺栓连接摩擦面应保持干燥、整洁，不应有飞边、毛刺、焊接飞溅物、焊疤、氧化铁皮、污垢等，除设计要求外摩擦面不应涂漆。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：观察检查。\n\n6.3.8高强度螺栓应能自由穿入螺栓孔，当不能自由穿入时，应用铰刀修正。修孔数量不应超过该节点螺栓数量的 $2 5 \\%$ ，扩孔后的孔径不应超过1.2d(d 为螺栓直径）。\n\n检查数量：被扩螺栓孔全数检查。\n\n检验方法：观察检查及用卡尺检查。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7981b47-b9dd-48a6-8402-39cde88530a4', '125《中华人民共和国野生植物保护条例》（国务院令第204号（2024修订））.md', '第五章附 则', '第五章附 则第三十一条中华人民共和国缔结或者参加的与保护野生植物有关的国际条约与本条例有不同规定的，适用国际条约的规定；但是，中华人民共和国声明保留的条款除外。\n\n第三十二条 本条例自 1997年 1月1日起施行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7999d2c-d968-4f35-8132-110c3fbf841c', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '3 设计要求（Part 4）', '></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>有铰拱拱脚</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td><td rowspan=1 colspan=1>0.25</td></tr></table>\n\n\n4无铰拱的拱脚允许被设计洪水淹没，但不宜超过拱圈高度的2/3，且拱顶底面至计算水位的净高不得小于 $1 , 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n5在不通航和无流筏的水库区域内，梁底面或无铰拱拱顶底面离开水面的高度不应小于计算浪高的0.75倍加上 $0 . 2 5 \\mathfrak { m }$ 。\n\n### 3.4.4涵洞宜设计为无压力式的。无压力式涵洞内顶点至洞内设计洪水频率标准水位的净高应符合表3.4.4的规定。\n\n表3.4.4无压力式涵洞内顶点至最高流水面的净高  \n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>涵洞进口净高(或内径）h（m)</td><td rowspan=1 colspan=1>管涵</td><td rowspan=1 colspan=1>拱涵</td><td rowspan=1 colspan=1>矩形涵</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>h≤3</td><td rowspan=1 colspan=1>≥h/4</td><td rowspan=1 colspan=1>≥h/4</td><td rowspan=1 colspan=1>≥h/6</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>h&gt;3</td><td rowspan=1 colspan=1>≥0. 75m</td><td rowspan=1 colspan=1>≥0.75m</td><td rowspan=1 colspan=1>≥0.5m</td></tr></table>\n\n\n### 3.4.5立体交叉跨线桥桥下净空应符合下列规定：\n\n1公路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求，其结构形式应与周围环境相协调。\n\n2铁路从公路上跨越通过时，其跨线桥桥下净空及布孔除应符合本规范第3.4.1条桥涵净空的规定外，尚应满足桥下公路的视距和前方信息识别的要求。\n\n3农村道路与公路立体交叉的跨线桥桥下净空为：\n\n1）当农村道路从公路上面跨越时，跨线桥桥下净空应符合本规范第3.4.1条建筑限界的规定；\n\n2）当农村道路从公路下面穿过时，其净空可根据当地通行的车辆和交叉情况而定，人行通道的净高应大于或等于 $2 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 . 0 \\mathrm m$ ；\n\n3）畜力车及拖拉机通道的净高应大于或等于 $2 . 7 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm m$ ；\n\n4）农用汽车通道的净高应大于或等于 $3 , 2 \\mathrm { m }$ ，净宽应根据交通量和通行农业机械的类型选用，且应大于或等于 $4 , 0 \\mathrm { m }$ ；\n\n5）汽车通道的净高应大于或等于 $3 . 5 \\mathrm { m }$ ，净宽应大于或等于 $6 . 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n### 3.4.6车行天桥桥面净宽按交通量和通行农业机械类型可选用4.5m或7.0m，其汽车荷载应符合本规范第4.3.1条有关四级公路汽车荷载的规定。人行天桥桥面净宽应大于或等于 $3 , 0 \\mathrm { m }$ ，其人群荷载应符合本规范第4.3.6条的规定。\n\n### 3.4.7管线设施的布置应符合下列规定：\n\n1电信线、电力线、电缆、管道等的设置不得侵入公路桥涵净空限界，不得妨害桥涵交通安全，并不得损害桥涵的构造和设施。\n\n2严禁易燃、易爆、高压等管线设施利用或通过公路桥梁。天然气输送管道离开特大、大、中桥的安全距离不应小于 $1 0 0 \\mathrm { m }$ ，离开小桥的安全距离不应小于 $5 0 \\mathrm { m }$ 。\n\n3高压线跨河塔架的轴线与桥梁的最小间距，不得小于一倍塔高。高压线与公路桥涵的交叉应符合现行《公路路线设计规范》（JTGD20）的规定。\n\n## 3.5桥上线形及桥头引道\n\n### 3.5.1桥梁纵坡设计应符合下列规定：\n\n1桥上纵坡不宜大于 $4 \\%$ ，桥头引道纵坡不宜大于 $5 \\%$ ；桥头两端引道的线形应与桥梁的线形相匹配。\n\n2位于城镇混合交通繁忙处的桥梁，桥上纵坡及桥头引道纵坡均不得大于 $3 \\%$ 。\n\n3对易结冰、积雪的桥梁，桥上纵坡不宜大于 $3 \\%$ 。\n\n### 3.5.2在洪水泛滥区域以内，特大、大、中桥桥头引道的路肩高程应高出桥梁设计洪水频率的水位加壅水高、波浪爬高、河弯超高、河床淤积等影响 $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；小桥涵引道的路肩高程宜高出桥涵前壅水水位（不计浪高） $0 . 5 \\mathrm { m }$ 以上；压力式或半压力式涵洞的路肩高程宜高出涵前壅水水位 $\\mathrm { ~ i ~ . ~ } 0 \\mathfrak { m }$ 以上。\n\n### 3.5.3桥头锥体及引道应符合下列规定：\n\n1桥头锥体及桥台台后 $5 \\sim 1 0 \\mathrm { m }$ 长度内的引道，可用砂性土等材料填筑。在非严寒地区，当无透水性土时，可就地取土经处理后填筑。\n\n2锥坡与桥台两侧正交线的坡度，当有铺砌时，路肩边缘下的第一个8m高度内不宜陡于1:1；在 $8 \\sim 1 2 \\mathrm { m }$ 高度内不宜陡于1:1.25；高于 $1 2 \\mathrm { m }$ 的路基，其 $1 2 \\mathrm { m }$ 以下的边坡坡度应由计算确定，但不应陡于 $1 : 1 . 5$ ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f79a1a74-2a39-453e-8536-5e62b397a97c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性', '8.1.4 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性起重机整体抗倾覆稳定性计算中，稳定力矩由自重载荷计算，而倾覆力矩则用表54给出的计算载荷计算。\n\n表 54 除流动式、塔式和浮式起重机以外的起重机整体抗倾覆稳定性校验的计算载荷');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7ba9501-9ea2-453e-a998-923a73456911', '19《坠落防护挂点装置》（GB30862-2014）.md', '64 动态性能测试（Part 1）', '64 动态性能测试## 641 A型挂点装置\n\n### 6411 测试步骤如下:\n\na) 按照安装说明将挂点装置安装在动态测试架上;  \n) 将测试绳一端通过连接器连接在挂点装置上,另一端通过连接器连接在测试重物上;  \n) 将测试重物吊起至自由下落距离为 $( 1 ~ 5 0 0 \\pm 5 0 ) \\mathrm { m m }$ ,与挂点水平距离不大于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ;  \n) 释放重物;  \ne) 记录冲击力峰值;  \n) 观察并记录挂点装置情况。\n\n### 6412 当挂点装置为多人同时使用时,应将每个挂点分别连接测试重物,并同时释放。\n\n## 642 B型挂点装置\n\n### 6421 测试步骤如下:\n\na) 按照安装说明将挂点装置安装在动态测试架上;  \n) 将测试绳一端通过连接器连接在挂点装置上,另一端通过连接器连接在测试重物上;  \n) 将测试重物吊起至自由下落距离为 $( 1 ~ 5 0 0 \\pm 5 0 ) \\mathrm { m m }$ ,与挂点水平距离不大于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ;  \n) 释放重物;  \ne) 记录冲击力峰值;  \n) 观察并记录挂点装置情况。\n\n### 6422 当挂点装置为多人同时使用时,应将每个挂点分别连接测试重物,并同时释放。\n\n## 643 C型挂点装置\n\n### 6431 单间距测试图例\n\n型挂点装置单间距动态强度测试如图 所示。\n\n说明:\n\n  \n图8 C型挂点装置单间距动态强度测试示例图\n\n———端部固定点;  \n—— 移动挂点;  \n—— 柔性导轨;  \n——— 测力装置;  \n—— 缓冲装置。\n\n### 6432 多间距测试图例\n\n型挂点装置多间距动态强度测试如图 所示。\n\n说明:\n\n  \n图 9 C型挂点装置多间距动态强度测试示例图\n\n———端部固定点;  \n2———移动挂点;  \n— 柔性滑轨;  \n4———测力装置;  \n—— 缓冲装置;  \n6———中间固定点;  \n7—— 长间距;  \n8———短间距。  \n长间距不应小于 $2 \\textrm { m }$ ,短间距不应小于 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n### 6433 单间距测试步骤\n\n测试步骤如下:\n\n) 按照安装说明将挂点装置安装在动态测试架上;  \nb) 将可移动挂点移至导轨中央;) 将测试绳一端通过连接器连接在可移动挂点上,另一端通过连接器连接在测试重物上;  \n) 将测试重物吊起至自由下落距离为 $( 1 ~ 5 0 0 \\pm 5 0 ) \\mathrm { m m }$ ,与挂点水平距离不大于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ;  \n) 释放重物;  \n) 记录冲击力峰值;  \n) 观察并记录挂点装置情况;  \n注:当挂点装置为多人同时使用时,应重复测试步骤 ) ${ \\sim } \\mathrm { f } )$ ),直至可允许同时使用的最多人数。\n\n### 6434 多间距测试步骤\n\n测试步骤如下:\n\n) 按照安装说明将挂点装置安装在动态测试架上;  \n) 将可移动挂点移至长间距导轨中央;  \n) 将测试绳一端通过连接器连接在可移动挂点上,另一端通过连接器连接在测试重物上;  \n) 将测试重物吊起至自由下落距离为 $( 1 ~ 5 0 0 \\pm 5 0 ) \\mathrm { m m }$ ,与挂点水平距离不大于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ;  \n) 释放重物;  \n) 记录冲击力峰值;  \ng) 观察并记录挂点装置情况;  \n) 将可移动挂点移至中间固定点,重复步骤 ${ \\mathrm { c } } ) \\sim { \\mathrm { g } } $ );  \n) 将可移动挂点移至短间距导轨中央,重复步骤 ${ \\mathrm { c } } ) \\sim { \\mathrm { g } } )$ );  \n注1:当挂点装置为多人同时使用时,应重复测试步骤 ) ${ \\sim } _ { \\mathrm { i } } )$ ),直至可允许同时使用的最多人数。  \n注2:当挂点装置设计中存在拐角结构时,应按照厂商规定的具体测试方法进行测试。\n\n## 6.4.4 D型挂点\n\n### 6441 测试图例\n\n型挂点装置测试图例如图 所示。\n\n说明:\n\n  \n图10 D型挂点装置动态强度测试示例图\n\n———端部固定点;  \n———移动挂点;  \n3———刚性滑轨;  \n—— 测力装置;  \n—— 长间距;  \n———短间距。  \n长间距不应小于 $2 \\textrm { m }$ ,短间距不应小于 $1 \\textrm { m }$ 。\n\n### 6442 测试步骤\n\n测试步骤如下:\n\n) 按照安装说明将挂点装置安装在动态测试架上;  \n) 将可移动挂点移至长间距滑轨中央c) 将测试绳一端通过连接器连接在可移动挂点上,另一端通过连接器连接在测试重物上;  \n) 将测试重物吊起至自由下落距离为 $( 1 ~ 5 0 0 \\pm 5 0 ) \\mathrm { m m }$ ,与挂点水平距离不大于 $3 0 0 \\ \\mathrm { m m }$ ;  \n) 释放重物;  \n) 记录冲击力峰值;  \ng) 观察并记录挂点装置情况) 将可移动挂点移至中间固定点,重复步骤 ${ \\mathrm { c } } ) \\sim { \\mathrm { g } } ,$ );  \ni) 将可移动挂点移至短间距导轨中央,重复步骤 ${ \\mathrm { c } } ) \\sim { \\mathrm { g } }$ );  \n注1:当挂点装置为多人同时使用时,应重复测试步骤 ) ${ \\sim } \\mathrm { i } )$ ),直至可允许同时使用的最多人数。  \n注2:当挂点装置设计中存在拐角结构时,应按照厂商规定的具体测试方法进行测试');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7bfa5e2-be58-4238-b444-41a3405a8aca', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.15 孔道压浆宜采用信息化数据处理系统对相关参数进行采集', '7.9.15 孔道压浆宜采用信息化数据处理系统对相关参数进行采集，并填写施工记录，记录的项目宜包括压浆材料、配合比、压浆日期、搅拌时间、出机初始流动度、浆液温度、环境温度、压浆量、稳压压力及时间；采用真空辅助压浆工艺时尚应包括真空度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7c89e43-9994-4c6a-8db0-fc160619bae5', '130《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）.md', '1总 则', '1总 则1.0.1本条阐明了本规范制定的目的。\n\n1.0.2本条依据原规范第1.0.2条及《起重机械分类》GB/T  \n20776进行修订。\n\n1.0.3本条为强制性条文，属于安全性要求。起重设备的吊装过程是发生问题和事故较多的工序。大型、特殊、复杂的起重设备和特殊、复杂的环境对起重设备吊装的难易程度和安全性的影响极大，故强调必须制定完善的吊装方案，目的是防止事故的发生。而对大型、特殊、复杂的起重设备和特殊、复杂的环境判定，视被吊设备的尺寸、重量、结构形式、易损程度、施工环境和施工单位的施工经历、装备能力、惯用工艺、技术水平、人员素质等因素而定。同样的设备吊装，同样的施工环境，对头一次干的或不经常干的与经常干的判定结果肯定是不一样的。当利用建筑结构作为吊装的重要承力点时，必须进行结构的承载核算，并经原设计单位书面同意的目的也是为了防止事故的发生。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7cc42a4-88eb-4e03-be95-f69598b15908', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犅', '附 录 犅（资料性附录）起重机机构分级举例\n\n## 犅．1 流动式起重机机构分级举例\n\n流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表B．1。\n\n表 犅．1 流动式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：在空载状态下臂架伸缩机构作伸缩动作。\n\n## 犅．2 塔式起重机机构分级举例\n\n塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．2。\n\n表 犅．2 塔式起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L———动臂俯仰变幅机构；D———小车运行变幅机构；T—— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．3 臂架起重机机构分级举例\n\n臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．3。\n\n表 犅．3 臂架起重机各机构单独作为整体的分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———起升机构；S———回转机构；L——— 臂架俯仰变幅机构；D———小车（横向）运行变幅机构；T——— 大车（纵向）运行机构。\n\n## 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例\n\n桥式和门式起重机各机构单独作为整体的分级举例见表 B．4。\n\n表 犅．4 桥式和门式起重机机构分级举例  \n\n\n\n\n\n注：H———主起升机构；D———小车（横向）运行机构；T———大车（纵向）运行机构。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7e784ef-f1dc-4094-b6ab-ce7cda604365', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '二、事故过程简介', '二、事故过程简介2001年10月，某山区水果仓库，架设一台起重量 $\\mathrm { G } { = } 1 \\mathrm { t } ,$ 跨度 $\\mathrm { S } { = } 8 \\mathrm { ~ m ~ }$ 、起升高度 $_ { \\mathrm { H } = 5 \\mathrm { ~ m ~ } }$ 的电动单梁悬挂起重机，起升葫芦为CD型电动葫芦。由于山区条件差，库房架设的电动单梁悬挂起重机的电源引入装置及电源引入的线缆均为临时线，电源总开关到起重机距离约为 $1 6 0 0 \\mathrm { m }$ ，总开关到厂房是临时架设电线，电线再与厂房内起重机电源引入电缆相接。工作一段时间后，突然在该月某日下午3时左右在仓库外的临时电线起火，但被及时扑灭。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7edee52-855a-450d-9b25-3e639a084ea5', '131《中华人民共和国野生动物保护法》（主席令第19号（2022修订））.md', '第五十一条违反本法第三十二条规定，为违法出售', '第五十一条违反本法第三十二条规定，为违法出售、购买、利用野生动物及其制品或者禁止使用的猎捕工具提供交易服务的，由县级以上人民政府工商行政管理部门责令停止违法行为，限期改正，没收违法所得，并处违法所得二倍以上五倍以下的罚款；没有违法所得的，处一万元以上五万元以下的罚款；构成犯罪的，依法追究刑事责任。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7efa111-b863-449e-b5cf-db12121f2f22', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '第六章 附 则', '第六章 附 则第四十四条 没有造成人员伤亡，但是社会影响恶劣的事故，国务院或者有关地方人民政府认为需要调查处理的，依照本条例的有关规定执行。\n\n国家机关、事业单位、人民团体发生的事故的报告和调查处理，参照本条例的规定执行。\n\n第四十五条 特别重大事故以下等级事故的报告和调查处理，有关法律、行政法规或者国务院另有规定的，依照其规定。\n\n第四十六条 本条例自 2007 年 6 月1 日起施行。国务院1989 年 3 月 29日公布的《特别重大事故调查程序暂行规定》和1991 年 2 月 22日公布的《企业职工伤亡事故报告和处理规定》同时废止。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7f66857-a316-4faa-b527-0bc4a791139d', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '10．9滑坡监测', '10．9滑坡监测## 10．9．1滑坡是一种对工程安全有严重威胁的不良地质作用和地质灾害，可能造成重大人身伤亡和经济损失，并产生严重后果。因此，规范修订增加了滑坡监测的内容。\n\n本条按三个阶段(前期、整治期、整治后)分别给出了主要的监测内容。降雨和山洪是山体滑坡的主要诱发因素，因此，降雨期间，有必要密切关注滑坡的动向。\n\n## 10．9．2本条按滑坡体的性质，将其分为岩质滑坡和土质滑坡两种，分别按水平位移、垂直位移和地表裂缝给出了相应的监测精度指标。\n\n## 10．9．3本条给出了滑坡监测的常用方法。当滑坡体的滑移速度较快时，也可采用其他自动化程度较高的方法。\n\n## 10．9．4滑坡监测变形观测点的布设方法和点位要求，是为了准确掌握滑坡体的整体滑移情况而制定的，也是根据滑坡监测部门多年来的工程经验总结出来的。\n\n## 10．9．5由于旱季发生滑坡的可能性较少、雨季则较多，因此，旱季可减少观测次数，雨季则要求增加观测次数。\n\n江河水位变化会对邻近江河的滑坡体产生影响。因此，要求在滑坡监测时，要同时观测邻近的江河水位。\n\n## 10．9．6单元滑坡内所有监测点三年内变化不显著，可认为滑坡体己相对稳定。在周围环境无大变化时，可减少监测次数或结束阶段性监测。\n\n## 10．9．7边坡稳定性监测，可为工程的安全施工和运营提供重要保证。本规范将其纳入滑坡监测的范畴一并编写，其主要技术要求是一致的。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f7ff11d1-f740-4bc5-92c2-92e37938e475', '41《中华人民共和国合同法》.md', '第七十三条', '第七十三条因债务人怠于行使其到期债权，对债权人造成损害的，债权人可以向人民法院请求以自己的名义代位行使债务人的债权，但该债权专属于债务人自身的除外。\n\n代位权的行使范围以债权人的债权为限。债权人行使代位权的必要费用，由债务人负担。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f80276ac-8372-4f4c-865c-ea5d11efbe69', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．6 联轴器', '6．3．6 联轴器联轴器应验算所传递的扭矩，并满足式（134）：\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } [ M _ { \\mathrm { L } } ]\n$$\n\n式中：\n\n$M _ { \\mathrm { L } }$ ———联轴器的计算扭矩，按下式计算，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；\n\n$$\nM _ { \\mathrm { L } } = k M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n$k$ 系数，与工作级别、联轴器的重要性及其所连接的轴有关，一般为 $1 . 3 { \\sim } 3 . 1$ ，起升机构和变幅机构宜取大值；\n\n$M _ { \\mathrm { ~ L ~ } } ^ { \\prime }$ ———联轴器所连接的轴的传递扭矩，单位为牛米犕 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$[ M _ { \\mathrm { L } } ]$ ］———联轴器的许用扭矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f80b1eb7-7dcd-40f2-a7ae-e7ae748d81b9', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '三、事故结论', '三、事故结论1．事故单位对吊装作业安全管理混乱，未执行安全操作规程。\n\n2.操作人员捆绑壳体的钢丝绳吊点位置不对，捆绑方式错误，导致捆绑钢丝绳在折弯状态下受力；造成单根钢丝绳受力骤变，钢丝绳存在剪切情况，从而引起钢丝绳超载崩断造成事故。\n\n案例2：汽车起重机载荷试验事故');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f812f1a8-70c9-4b25-bd14-47871463cf97', '144《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）.md', '附录A接头试件试验方法（Part 2）', ' _ { 1 }$ 、 $\\delta _ { 2 }$ 相同方法所得的变形值。\n\n### A.1.4测量接头试件残余变形时的加载应力速率宜采用2N/mm²·s-1，不应超过10N/mm²·s-1；测量接头试件的最大力下总伸长率或极限抗拉强度时，试验机夹头的分离速率宜采用每分钟0.05L。，L为试验机夹头间的距离。速率的相对误差不宜大于 $\\pm 2 0 \\%$ 。\n\n### A.1.5试验结果的数值修约与判定应符合现行国家标准《数值修约规则与极限数值的表示和判定》GB/T8170 的规定。\n\n## A.2现场检验\n\n### A.2.1现场工艺检验中接头试件残余变形检验的仪表布置、测量标距和加载速率应符合本规程第A.1.1和A.1.4条的规定。现场工艺检验中，按本规程第A.1.3条加载制度进行接头残余变形检验时，可采用不大于0.012Asfy的拉力作为名义上的零荷载。\n\n### A.2.2现场抽检接头试件的极限抗拉强度试验应采用零到破坏的一次加载制度。\n\n## A.3疲劳检验\n\n### A.3.1用于疲劳试验的接头试件，应按接头技术提供单位的相关技术要求制作、安装，试件组装后的弯折角度不得超过1°，试件的受试段长度不宜小于 $4 0 0 \\mathrm { m m }$ 0\n\n### A.3.2接头试件疲劳性能试验宜采用低频试验机进行，应力循环频率宜选用5Hz～15Hz，当采用高频疲劳试验机进行疲劳试验时，应力幅或试验结果宜做修正。试验过程中，当试件温度超过40℃时，应采取降温措施。钢筋接头在高低温环境下使用时，接头疲劳试验应在相应的模拟环境条件下进行。\n\n### A.3.3试件经2×10次循环加载后可终止试验。当循环加载次数小于2×10次，试件断于接头长度范围外、接头外观完好且夹持长度足够时，允许继续进行疲劳试验。\n\n### A.3.4接头疲劳试验尚应符合现行国家标准《金属材料疲劳试验轴向力控制方法》GB/T3075的相关规定。\n\n## 附录B接头试件型式检验报告式样\n\n### B.0.1接头试件型式检验报告应包括下列两部分：\n\n1接头试件技术参数。包括接头类型、材料、规格、尺寸、构造与工艺参数。\n\n2接头试件力学性能。\n\n### B.0.2直螺纹接头型式检验报告宜按表 B.0.2-1、表 B.0.2-2的式样执行。\n\n表B.0.2-1直螺纹接头型式检验试件的技术参数  \n\n\n\n\n\n注：1型式检验试件用套筒应有代表性，应从某生产检验批中随机抽样，检验单位应记录套筒表面标记。2套筒尺寸精确至 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n表B.0.2-2直螺纹接头型式检验试件力学性能  \n\n\n\n\n\n注：破坏形式可分为：钢筋拉断(包括钢筋母材、钢筋丝头或镦粗过渡段拉断)、连接件破坏(包括套筒拉断、套筒纵向开裂、套筒与钢筋拉脱，其他组件破坏)。\n\n### B.0.3锥螺纹接头型式检验报告宜按表B.0.3-1、表B.0.3-2的式样执行。\n\n表B.0.3-1 锥螺纹接头型式检验试件技术参数  \n\n\n\n\n\n注：1型式检验试件用套筒应有代表性，应从某生产检验批中随机抽样，检验单位应记录套筒表面标记。2套筒尺寸精确至 $0 . 1 \\mathrm { m m } ,$\n\n表B.0.3-2锥螺纹接头型式检验试件力学性能  \n\n\n\n\n\n注：破坏形式可分为：钢筋拉断(包括钢筋母材、丝头或镦粗过渡段拉断)、连接件破坏(包括套筒拉断、套筒纵向开裂、套筒与钢筋拉脱，其他组件破坏)。\n\n### B.0.4挤压接头型式检验报告宜按表B.0.4-1、表B.0.4-2的式样执行。\n\n表B.0.4-1挤压接头型式检验试件技术参数  \n\n\n\n\n\n注：尺寸精确到 $0 . 1 \\mathrm { m m }$ 。\n\n表B.0.4-2挤压接头型式检验试件力学性能  \n\n\n\n\n\n注：破坏形式可分为：钢筋拉断、连接件破坏（包括套筒拉断、套筒纵向开裂、套筒与钢筋拉脱)。\n\n## 本规程用词说明\n\n1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：\n\n1）表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”。  \n2）表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得”。  \n3）对表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：正面词采用“宜”；反面词采用“不宜”。  \n4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。\n\n2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合……的规定”或“应按…执行”。\n\n## 引用标准名录\n\n1 《混凝土结构设计规范》GB50010  \n2 《不锈钢棒》GB/T1220  \n3 《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1  \n4 《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB1499.2  \n5 《金属材料疲劳试验轴向力控制方法》GB/T3075  \n6 《数值修约规则与极限数值的表示和判定》GB/T8170  \n7 《钢筋混凝土用余热处理钢筋》GB13014  \n8 《结构用不锈钢无缝钢管》GB/T14975  \n9 《钢筋套筒灌浆连接应用技术规程》JGJ355  \n10 《钢筋机械连接用套筒》JG/T163  \n11 《钢筋混凝土用不锈钢钢筋》YB/T4362\n\n\n\n## 中华人民共和国行业标准\n\n钢筋机械连接技术规程\n\nJGJ 107-2016\n\n条文说明\n\n## 修订说明\n\n《钢筋机械连接技术规程》JGJ107－2016，经住房和城乡建设部2016年2月22日以第1049号公告批准发布。\n\n本规程在《钢筋机械连接技术规程》JGJ107－2010版基础上修订完成，上一版的主编单位是中国建筑科学研究院，参编单位是上海宝钢建筑工程设计研究院、中国水利水电第十二工程局施工科学研究所、北京市建筑设计研究院、中冶集团建筑研究总院、中国建筑科学研究院建筑机械化研究分院、北京市建筑工程研究院、陕西省建筑科学研究院。主要起草人员是徐瑞榕、刘永');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f824246e-26e5-49e8-8b22-b4f30e2dae8b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4.4 起重机机械设计的载荷、载荷情况与载荷组合（Part 2）', '.4.2.2.2 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { R m a x } \\mathrm { I } }$ ，用4．4．1．2所定义的载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { R Q } } \\ 、 P _ { \\mathrm { R G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { R A } }$ 按式（18）进行组合确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { R m a x I } } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { R Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { R A } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }\n$$\n\n式中：\n\nRmaxⅠ 在载荷情况Ⅰ（无风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ R ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R Q } }$ — 由起升质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R G } }$ — 由起重机零部件质量引起的载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { R A } }$ — 由起重机或它的某些部分作不稳定运动时的加（减）速度引起的惯性载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）；\n\n### 4.4.2.3 载荷情况 犘 $\\mathbb { I }$ （有风正常工作情况）的载荷组合\n\n#### 4.4.2.3.1 $P _ { \\mathbf { M } }$ 型载荷\n\n$P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷 $P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ ，用4．4．1．1所定义的载荷 $P _ { \\mathrm { M Q } } \\mathrm { ~ , ~ } P _ { \\mathrm { M G } }$ 、 $P _ { \\mathrm { M F } }$ 并分别按式（19）和式（20）计算的两个组合计算结果中的较大者来确定：\n\na） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\mathrm { I } }$ （见表15）时的风载荷 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 和载荷 $P _ { \\mathrm { M A } }$ 作用的载荷组合，按式（19）确定：\n\n$$\nP _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\bar { P } _ { \\mathrm { M Q } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M G } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M A } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M F } } + \\bar { P } _ { \\mathrm { M W } \\mathrm { I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { m } } ^ { \\prime } \\xrightarrow { \\substack {  .  .  .  .  .  .  .  } } { \\mathrm { ~ ( ~ 1 9 ~ ) } }\n```\n$$\n\n式中：\n\nMmaxⅡ — 在载荷情况Ⅱ（有风正常工作）中出现的 $P _ { \\mathrm { ~ M ~ } }$ 型的最大组合载荷，单位为牛顿（N）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）；MG— 同式（17）；MA— 同式（17）；$\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；  \nMWⅠ 作用在起重机或大表面积的起升物品上的工作状态风载荷，单位为牛顿（N）；$\\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ — 同式（17）\n\nb） 考虑对应于计算风压为 $\\phi _ { \\parallel }$ （见表15）时的风载荷犘犘 $P _ { \\mathrm { M W I } }$ 作用的载荷组合，按式（20）确定：犘\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel } = ( \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } } + \\overline { { P } } _ { \\mathrm { M W I I } } ) \\gamma _ { \\mathrm { ~ m ~ } } ^ { \\prime }$ ……（20）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { M m a x } \\parallel }$ — 同式（19）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M Q } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M G } }$ — 同式（17）； $\\overline { { P } } _ { \\mathrm { M F } }$ — 同式（17）；\n\nM');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f8293422-487e-4ce1-8591-a5a1aee80986', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '影响脆性破坏因素评价和钢材质量组别的选择（Part 2）', '_ { \\mathrm { B } }$ — （钢材质量组别选择的）材料厚度影响评价系数；\n\n$t$ -构件材料厚度，单位为毫米( $\\mathrm { . m m ) }$ ；\n\n对轧制型材和矩形截面用假想厚度 $t ^ { \' }$ 来进行评价， $t ^ { \' }$ 按下述规定确定：\n\na） 对轧制型材：\n\n1） 对圆截面  ＝  ；′ 1．8  \n2） 对方截面 $t ^ { \\prime } { = } \\frac { t } { 1 . 8 } ;$\n\nb） 对截面长边为 $b$ 、短边为 $d$ 的矩形截面：\n\n1） 当两边之比 $b / d { \\leqslant } 1 . 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } \\frac { b } { 1 . 8 }$ ；犱2） 当两边之比 $b / d { > } 1 . \\ 8$ 时， $t ^ { \\prime } { = } d$ 。\n\n## 犐．1．3 工作环境温度的影响\n\n在室外的起重机结构的工作环境温度取为起重机使用地点的年最低日平均温度。当起重机的结构工作环境温度在犣 $0 \\mathrm { ‰ }$ 以下时，随着温度的降低，材料脆性破坏的危险性越来越大。不低于－犣 $3 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．6）计算；低于－ $3 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 、高于－ $5 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，评价系数 $Z _ { \\mathrm { C } }$ 按式（I．7）计算。\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { 6 } { 1 \\ 6 0 0 } } T ^ { 2 }\n$$\n\n……（I．6）\n\n$$\nZ _ { \\mathrm { c } } = { \\frac { - 2 . 2 5 T - 3 3 . 7 5 } { 1 0 } }\n$$\n\n……（I．7）\n\n式中：\n\n$Z _ { \\mathrm { C } }$ — （钢材质量组别选择的）工作环境温度影响评价系数；$T -$ -起重机结构的工作环境温度，单位为摄氏度 $\\big ( \\mathrm  ‰ { }$\n\n## 犐．2 所要求的钢材质量组别的确定\n\n### 犐．2．1 综合评价法\n\n将评价系数 $Z _ { \\mathrm { A } } , Z _ { \\mathrm { B } } , Z _ { \\mathrm { C } }$ 相加，得到总评价系数 $Z$ ，由表I．1查出所要求钢材质量组别。表I．2给出了各组对应的钢材牌号及相应的冲击韧性值。\n\n表犐．1 与总评价系数有关的钢材质量组别的划分  \n\n\n\n\n\n表犐．2 钢材质量组别及钢材牌号  \n\n\n\n\n\n## 附 录 犑\n\n## （规范性附录）受压构件的计算长度和格构式构件的换算长细比\n\n### 犑．1 受压构件的计算长度 $l _ { \\mathrm { c } }$\n\n#### 犑．1．1 同一平面内在不同支承方式下各种截面型式的等截面受压构件的计算长度，按式（J．1）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } l\n$$\n\n……（J．1）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 等截面受压构件的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；l -构件的实际几何长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；  \n$\\mu _ { 1 }$ -与支承方式有关的(在两个互相垂直的平面内不一定相同)长度系数，见表J.1。\n\n#### 犑．1．2 变截面受压构件计算长度按式（J．2）计算，此时构件的截面惯性矩取原构件的最大截面惯性矩：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { 1 } \\mu _ { 2 } l\n$$\n\n……（J．2）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ — 变截面受压构件计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 2 }$ -变截面长度系数，见表 $\\mathrm { J } , 2 \\sim$ 表J.4。等截面时取 $\\mu _ { 2 } = 1$\n\n#### 犑．1．3 考虑到起重机臂架端部有变幅拉臂钢丝绳或起升钢丝绳时，在理想情况下对臂架回转平面内的变形可能产生阻碍作用，臂架在回转平面内的计算长度可按式（J．3）计算：\n\n$$\nl _ { \\mathrm { c } } = \\mu _ { \\mathrm { l } } \\mu _ { 2 } \\mu _ { 3 } l\n$$\n\n……（J．3）\n\n式中：\n\n$l _ { \\mathrm { c } }$ —— 臂架在回转平面内的计算长度，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$\\mu _ { 3 }$ ——考虑拉臂钢丝绳或起升钢丝绳阻碍臂架在回转平面内变形的长度系数。当臂架用拉臂钢丝绳变幅（图J．1）时，长度系数可由式（J．4）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { A } { 2 B }\n$$\n\n……（J．4）\n\n若计算值小于0．5时，则 $\\mu _ { 3 }$ 取0．5。\n\n式中：\n\nA、B—几何尺寸，见图J.1。\n\n当臂架用变幅油缸变幅（图J．2）时，起升钢丝绳可能影响臂架回转平面内变形的长度系数可由式（J．5）求得：\n\n$$\n\\mu _ { 3 } = 1 - \\frac { c } { 2 }\n$$\n\n……（J．5）\n\n式中：\n\n计算系数；\n\n$$\nc = \\frac { 1 } { \\mathrm { c o s } \\alpha + a \\mathrm { ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f82ebcec-fb37-41b5-8c0a-7a2545e21541', '34《中华人民共和国大气污染防治法2016年1月1日开始执行》（主席令第三十一号）.md', '第七章 法律责任', '第七章 法律责任第九十八条 违反本法规定，以拒绝进入现场等方式拒不接受环境保护主管部门及其委托的环境监察机构或者其他负有大气环境保护监督管理职责的部门的监督检查，或者在接受监督检查时弄虚作假的，由县级以上人民政府环境保护主管部门或者其他负有大气环境保护监督管理职责的部门责令改正，处二万元以上二十万元以下的罚款；构成违反治安管理行为的，由公安机关依法予以处罚。\n\n第九十九条 违反本法规定，有下列行为之一的，由县级以上人民政府环境保护主管部门责令改正或者限制生产、停产整治，并处十万元以上一百万元以下的罚款；情节严重的，报经有批准权的人民政府批准，责令停业、关闭：\n\n（一）未依法取得排污许可证排放大气污染物的；\n\n（二)超过大气污染物排放标准或者超过重点大气污染物排放总量控制指标排放大气污染物的；\n\n（三）通过逃避监管的方式排放大气污染物的。\n\n第一百条 违反本法规定，有下列行为之一的，由县级以上人民政府环境保护主管部门责令改正，处二万元以上二十万元以下的罚款;拒不改正的，责令停产整治：\n\n（一）侵占、损毁或者擅自移动、改变大气环境质量监测设施或者大气污染物排放自动监测设备的；\n\n（二)未按照规定对所排放的工业废气和有毒有害大气污染物进行监测并保存原始监测记录的;\n\n（三）未按照规定安装、使用大气污染物排放自动监测设备或者未按照规定与环境保护主管部门的监控设备联网，并保证监测设备正常运行的；\n\n（四）重点排污单位不公开或者不如实公开自动监测数据的；\n\n（五）未按照规定设置大气污染物排放口的。\n\n第一百零一条 违反本法规定，生产、进口、销售或者使用国家综合性产业政策目录中禁止的设备和产品，采用国家综合性产业政策目录中禁止的工艺，或者将淘汰的设备和产品转让给他人使用的，由县级以上人民政府经济综合主管部门、出入境检验检疫机构按照职责责令改正，没收违法所得，并处货值金额一倍以上三倍以下的罚款；拒不改正的，报经有批准权的人民政府批准，责令停业、关闭。进口行为构成走私的，由海关依法予以处罚。\n\n第一百零二条 违反本法规定，煤矿未按照规定建设配套煤炭洗选设施的，由县级以上人民政府能源主管部门责令改正，处十万元以上一百万元以下的罚款；拒不改正的，报经有批准权的人民政府批准，责令停业、关闭。\n\n违反本法规定，开采含放射性和砷等有毒有害物质超过规定标准的煤炭的，由县级以上人民政府按照国务院规定的权限责令停业、关闭。\n\n第一百零三条 违反本法规定，有下列行为之一的，由县级以上地方人民政府质量监督、工商行政管理部门按照职责责令改正，没收原材料、产品和违法所得，并处货值金额一倍以上三倍以下的罚款：\n\n（一）销售不符合质量标准的煤炭、石油焦的；\n\n（二)生产、销售挥发性有机物含量不符合质量标准或者要求的原材料和产品的；\n\n（三）生产、销售不符合标准的机动车船和非道路移动机械用燃料、发动机油、氮氧化物还原剂、燃料和润滑油添加剂以及其他添加剂的；\n\n（四）在禁燃区内销售高污染燃料的。\n\n第一百零四条 违反本法规定，有下列行为之一的，由出入境检验检疫机构责令改正，没收原材料、产品和违法所得，并处货值金额一倍以上三倍以下的罚款；构成走私的，由海关依法予以处罚：\n\n（一）进口不符合质量标准的煤炭、石油焦的；\n\n（二）进口挥发性有机物含量不符合质量标准或者要求的原材料和产品的；\n\n（三）进口不符合标准的机动车船和非道路移动机械用燃料、发动机油、氮氧化物还原剂、燃料和润滑油添加剂以及其他添加剂的。\n\n第一百零五条 违反本法规定，单位燃用不符合质量标准的煤炭、石油焦的，由县级以上人民政府环境保护主管部门责令改正，处货值金额一倍以上三倍以下的罚款。\n\n第一百零六条 违反本法规定，使用不符合标准或者要求的船舶用燃油的，由海事管理机构、渔业主管部门按照职责处一万元以上十万元以下的罚款。\n\n第一百零七条 违反本法规定，在禁燃区内新建、扩建燃用高污染燃料的设施，或者未按照规定停止燃用高污染燃料，或者在城市集中供热管网覆盖地区新建、扩建分散燃煤供热锅炉，或者未按照规定拆除已建成的不能达标排放的燃煤供热锅炉的，由县级以上地方人民政府环境保护主管部门没收燃用高污染燃料的设施，组织拆除燃煤供热锅炉，并处二万元以上二十万元以下的罚款。\n\n违反本法规定，生产、进口、销售或者使用不符合规定标准或者要求的锅炉，由县级以上人民政府质量监督、环境保护主管部门责令改正，没收违法所得，并处二万元以上二十万元以下的罚款。\n\n第一百零八条 违反本法规定，有下列行为之一的，由县级以上人民政府环境保护主管部门责令改正，处二万元以上二十万元以下的罚款；拒不改正的，责令停产整治：\n\n（一）产生含挥发性有机物废气的生产和服务活动，未在密闭空间或者设备中进行，未按照规定安装、使用污染防治设施，或者未采取减少废气排放措施的；\n\n（二）工业涂装企业未使用低挥发性有机物含量涂料或者未建立、保存台账的;\n\n（三）石油、化工以及其他生产和使用有机溶剂的企业，未采取措施对管道、设备进行日常维护、维修，减少物料泄漏或者对泄漏的物料未及时收集处理的;\n\n（四）储油储气库、加油加气站和油罐车、气罐车等，未按照国家有关规定安装并正常使用油气回收装置的；\n\n（五）钢铁、建材、有色金属、石油、化工、制药、矿产开采等企业，未采取集中收集处理、密闭、围挡、遮盖、清扫、洒水等措施，控制、减少粉尘和气态污染物排放的;\n\n（六）工业生产、垃圾填埋或者其他活动中产生的可燃性气体未回收利用，不具备回收利用条件未进行防治污染处理，或者可燃性气体回收利用装置不能正常作业，未及时修复或者更新的。\n\n第一百零九条 违反本法规定，生产超过污染物排放标准的机动车、非道路移动机械的，由省级以上人民政府环境保护主管部门责令改正，没收违法所得，并处货值金额一倍以上三倍以下的罚款，没收销毁无法达到污染物排放标准的机动车、非道路移动机械；拒不改正的，责令停产整治，并由国务院机动车生产主管部门责令停止生产该车型。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f83e937f-c556-4328-8fec-52efc25570de', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5．4 结构构件和连接的强度计算（Part 2）', '( N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\left[ \\sigma \\right]$ ］———同式（28）或见表22。  \n当仅有拉伸（或压缩）应力 $\\sigma$ 和剪切应力 $\\tau$ 时，按式（34）计算复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 3 \\tau ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n……( 34)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 拉伸(或压缩)应力，单位为牛每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\tau$ -同式(32)。\n\n### 5．4．1．4 摩擦型高强度螺栓连接的结构件的强度计算\n\n高强度螺栓连接的轴心受拉和轴心受压结构构件的强度，按式（35）计算：\n\n$$\n\\frac { N ^ { \\prime } } { A _ { \\mathrm { j } } } { \\leqslant } [ \\sigma ]\n$$\n\n式中：\n\n$N ^ { \\prime }$ -高强度螺栓连接的构件的计算轴向力，单位为牛顿(N)；\n\n$$\nN ^ { \\prime } { = } N ( 1 { - } 0 . 5 \\ \\frac { Z _ { 1 } } { Z } )\n$$\n\n$N \\cdot$ 作用于连接处的轴向力，单位为牛顿(N);  \n$Z _ { 1 }$ — 所计算结构件截面（连接接头一侧的最外列螺栓处）的高强度螺栓数；$Z$ -在节点或拼接连接接头一侧结构构件上的高强度螺栓的总数；  \n$A _ { \\mathrm { j } }$ — 所计算结构件截面的净面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\left[ \\sigma \\right]$ — 同式（28）或见表22。\n\n## 5．4．2 连接的强度计算\n\n### 5．4．2．1 焊缝连接\n\n钢熔化焊焊缝连接是起重机金属结构最主要的连接形式，其焊缝的主要型式为对接焊缝和角焊缝，焊缝坡口的基本型式和尺寸应符合GB／T985和GB／T986。\n\n#### 5．4．2．1．1 对接焊缝的计算\n\n对接焊缝（焊透的焊缝）的计算应力，按连接中最薄的板厚 $t$ 计算。当无法用引弧板施焊时，每条焊缝的计算长度为其实际长度减去 $2 t$ 。\n\n对接焊缝的计算有以下几种情况：\n\na） 承受轴向拉伸或压缩的对接焊缝，其纵向拉、压的计算应力，应小于表23中规定的焊缝纵向拉、压许用应力。  \nb） 承受弯矩和剪力联合作用的对接焊缝，应验算其危险点的最大正应力不超过表23规定的焊缝纵向拉、压许用应力；最大剪应力不超过表23规定的焊缝剪切许用应力。  \nc） 承受复合 应 力 的 对 接 焊 缝，在 正 应 力 和 剪 应 力 都 较 大 的 部 位，应 按 式（36）验 算 焊 缝 复 合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma ^ { 2 } + 2 \\tau ^ { 2 } } \\leqslant [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……(36)\n\n式中：\n\n$\\sigma$ 同式（34）；\n\n$\\tau$ 同式（32)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right]$ — 焊缝的许用应力，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ），见表23；\n\n当对接焊缝的同一计算点上受正应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\ : \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和剪应力 $\\tau _ { \\mathrm { x y } }$ 的复合作用时，应按式（37）验算焊缝复合应力：\n\n$$\n\\sqrt { \\sigma _ { \\mathrm { x } } ^ { 2 } + \\sigma _ { \\mathrm { y } } ^ { 2 } - \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } + 2 { \\tau _ { \\mathrm { x y } } } ^ { 2 } } { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { h } } ]\n$$\n\n……（37）\n\n式中：\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { h } } \\right] .$ ———同式（36）；\n\n其余符号同式（33）；\n\n#### 5．4．2．1．2 角焊缝的计算\n\n角焊缝应计算其抗剪强度。计算时焊缝的有效高度一般取为 $0 . 7 h _ { \\mathrm { f } } , h _ { \\mathrm { f } }$ 为较小的焊脚尺寸。若内力沿侧向角焊缝全长分布时，焊缝的计算长度取为其实际长度减去 $2 h _ { \\mathrm { f } }$ （如果焊缝为自身闭合或特别注意了在焊缝长度的端部避免出现凹弧时，则不必减去此尺寸）。\n\n当角焊缝受复合内力（轴力、剪力、弯矩、扭矩）作用时，应先分别求出各内力单独作用下的应力，再用求矢量和的方法进行组合，算出合应力后再与表23规定的角焊缝的剪切许用应力 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { h } } \\right]$ 相比较。\n\n### 5．4．2．2 螺栓连接\n\n#### 5．4．2．2．1 普通螺栓连接\n\n普通螺栓中的 C级螺栓连接，此时由于螺栓直径与螺栓孔的配合间隙较大，只能用于受拉力的连接或作安装临时固定用，不应用于受动载荷的主要受力结构中。普通螺栓中的 A、B级螺栓连接，可以用于受动载荷的结构中。采用普通螺栓连接时，应校验螺杆抗拉和抗剪切破坏的承载力，并校验螺栓孔抗承压破坏的承载力。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f8556cde-e359-4214-83f5-c3dccacf80b4', '136《中华人民共和国土地管理法实施条例中华人民共和国土地管理法实施》（国务院令第743号（2021修订））.md', '第二章土地的所有权和使用权', '第二章土地的所有权和使用权## 第二条下列土地属于全民所有即国家所有：\n\n（一）城市市区的土地；  \n（二）农村和城市郊区中已经依法没收、征收、征购为国有的土地;  \n（三）国家依法征用的土地；  \n（四）依法不属于集体所有的林地、草地、荒地、滩涂及其他土地;  \n（五）农村集体经济组织全部成员转为城镇居民的，原属于其成员集体所有的土地;  \n（六）因国家组织移民、自然灾害等原因，农民成建制地集体迁移后不再使用的原属于迁移农民集体所有的土地。\n## 第三条国家依法实行土地登记发证制度。依法登记的土地所有权和土地使用权受法律保护，任何单位和个人不得侵犯。  \n土地登记内容和土地权属证书式样由国务院土地行政主管部门统一规定。  \n土地登记资料可以公开查询。  \n确认林地、草原的所有权或者使用权，确认水面、滩涂的养殖使用权，分别依照《森林法》、《草原法》和《渔业法》的有关规定办理。  \n## 第四条  \n农民集体所有的土地，由土地所有者向土地所在地的县级人民政府土地行政主管部门提出土地登记申请，由县级人民政府登记造册，核发集体土地所有权证书，确认所有权。\n\n农民集体所有的土地依法用于非农业建设的，由土地使用者向土地所在地的县级人民政府土地行政主管部门提出土地登记申请，由县级人民政府登记造册，核发集体土地使用权证书,确认建设用地使用权。\n\n设区的市人民政府可以对市辖区内农民集体所有的土地实行统一登记。\n\n## 第五条\n\n单位和个人依法使用的国有土地，由土地使用者向土地所在地的县级以上人民政府土地行政主管部门提出土地登记申请，由县级以上人民政府登记造册，核发国有土地使用权证书，确认使用权。其中，中央国家机关使用的国有土地的登记发证，由国务院土地行政主管部门负责，具体登记发证办法由国务院土地行政主管部门会同国务院机关事务管理局等有关部门制定。\n\n未确定使用权的国有土地，由县级以上人民政府登记造册，负责保护管理。\n\n## 第六条\n\n依法改变土地所有权、使用权的，因依法转让地上建筑物、构筑物等附着物导致土地使用权转移的，必须向土地所在地的县级以上人民政府土地行政主管部门提出土地变更登记申请，由原土地登记机关依法进行土地所有权、使用权变更登记。土地所有权、使用权的变更，自变更登记之日起生效。\n\n依法改变土地用途的，必须持批准文件，向土地所在地的县级以上人民政府土地行政主管部门提出土地变更登记申请，由原土地登记机关依法进行变更登记。\n\n## 第七条依照《土地管理法》的有关规定，收回用地单位的土地使用权的，由原土地登记机关注销土地登记。\n\n土地使用权有偿使用合同约定的使用期限届满，土地使用者未申请续期或者虽申请续期未获批准的，由原土地登记机关注销土地登记。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f85581bd-b4fb-4279-9946-287d61c6536b', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算', '6．2．6．7 疲劳许用应力和疲劳计算将式（111）及式（112）中所定义的 $\\sigma _ { \\mathrm { r } }$ 和 ${ { \\tau } _ { \\mathrm { r } } }$ 分别除以疲劳安全系数 $n _ { \\mathrm { r } }$ ，就可以求出疲劳许用应力 $[ \\sigma _ { \\mathrm { r } }$ ]和 $\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ 。\n\n取：\n\n$$\nn _ { \\mathrm { r } } = 3 . 2 ^ { 1 / C }\n$$\n\n疲劳许用应力为：\n\n$$\n[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n$$\n[ \\tau _ { \\mathrm { r } } ] { = } \\frac { \\tau _ { \\mathrm { r } } } { n _ { \\mathrm { r } } }\n$$\n\n疲劳计算：\n\n$$\n\\sigma { \\leqslant } [ \\sigma _ { \\mathrm { { r } } } ]\n$$\n\n式中：\n\nnr 疲劳安全系数；\n\n$C$ 同式（107)；\n\n$\\left[ \\sigma _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件拉伸或压缩疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；\n\n$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ — 机械零件的剪切疲劳许用应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$\\sigma$ 最大计算正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$\n\n$$\n\\tau { \\leqslant } [ \\tau _ { \\mathrm { r } } ]\n$$\n\n式中：\n\n7 最大计算剪切应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { { ( N / m m ^ { 2 } } }$ ）；$\\left[ \\tau _ { \\mathrm { r } } \\right]$ ——— 同式（115）。\n\n受具有不同应力循环特征值 $r$ 的正应力和剪切应力同时作用的零件，应满足下述条件：\n\n$$\n\\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } } { \\sigma _ { \\mathrm { x r } } } \\Big ) ^ { 2 } + \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { \\sigma _ { \\mathrm { y r } } } \\Big ) ^ { 2 } - \\Big ( \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { x } } \\sigma _ { \\mathrm { y } } } { | \\sigma _ { \\mathrm { x r } } | \\bullet | \\sigma _ { \\mathrm { y r } } | } \\Big ) + \\Big ( \\frac { \\tau } { \\tau _ { \\mathrm { r } } } \\Big ) ^ { 2 } \\leqslant \\frac { 1 , 1 } { n _ { \\mathrm { r } } ^ { 2 } } ~ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { x } } ~ { \\cdot } \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的最大正应力，单位为牛顿每平方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { x r } } \\cdot \\sigma _ { \\mathrm { y r } }$ — $_ { x }$ 方向或 $y$ 方向的正应力疲劳强度，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ）；$\\tau$ -最大剪应力，单位为牛顿每平方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；$\\tau _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（112）；$n _ { \\mathrm { r } }$ — 同式（113）。\n\n如果不能从相应的应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x } } \\bullet \\sigma _ { \\mathrm { y } }$ 和 $\\tau$ 确定上述关系的最不利情况，就应分别对载荷应力 $\\sigma _ { \\mathrm { x m a x } } \\setminus \\sigma _ { \\mathrm { y m a x } }$ 和$\\tau _ { \\mathrm { m a x } }$ 以及最不利的相应应力进行计算。\n\n应注意上述计算并不能保证机械零件抗脆性破坏的安全性，只有选择合适的钢材质量组别才能确保这种安全性，可参见附录Ⅰ。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f85dc783-4b02-41ac-8a73-9fc397ba89ef', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.9.11 压浆过程中及压浆后 48h', '7.9.11 压浆过程中及压浆后 48h 内，结构或构件混凝土的温度及环境温度不得低于 $5 \\mathrm { { } ^ { \\circ } C }$ ，否则应采取保温措施，并应按冬期施工的要求处理，浆体中可适量掺用引气剂，但不得掺用防冻剂。当环境温度高于 $3 5 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 时，压浆宜在夜间进行。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f8609e69-f26e-4bfa-a644-66352a87bdcd', '51《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）.md', '5设计计算（Part 2）', '\n\n式中N—一计算立杆段的轴向力设计值，应按本规范（5.3.2一1、2）式计算；$\\boldsymbol { \\mathcal { P } }$ 一一轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比 $\\lambda _ { * }$ 由本规范附录C表C取值，当》$> 2 5 0$ 时， $\\wp = \\frac { 7 3 2 0 } { \\lambda ^ { 2 } }$ ——长细比， $\\lambda = \\frac { l _ { o } } { i }$ $l _ { \\circ }$ 一一计算长度，应按本规范第5.3.3条的规定计算；一 -截面回转半径，应按本规范附录B表B采用；A一一立杆的截面面积，应按本规范附录B表B采用；Mw—一计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，可按本规范（5.3.4）式计算：f一一钢材的抗压强度设计值，应按本规范表5.1.6采用。\n\n### 5．3．2计算立杆段的轴向力设计值N，应按下列公式计算：\n\n#### 不组合风荷载时  \n$\\mathrm { N } { = } 1 , \\ 2$ （ $\\mathrm { \\Delta N _ { G 1 k } + N _ { G 2 k } }$ ） $+ 1 . 4 \\Sigma \\mathrm { N _ { \\mathrm { Q k } } }$ (5.3.2—1)  \n\n#### 组合风荷载时\n\n$\\mathrm { N } { = } 1 , \\ 2$ （ $\\mathrm { N _ { G l k } + N _ { G 2 k } }$ ） $+ 0 . 8 5 \\times 1 . 4 \\Sigma \\mathrm { N _ { 9 k } }$ (5.3.2-2)\n\n式中 $\\mathrm { N _ { G l k } } ^ { }$ -脚手架结构自重标准值产生的轴向力；\n\n$\\mathrm { N _ { G 2 k } } \\mathrm { \\cdot }$ -构配件自重标准值产生的轴向力；\n\n$\\Sigma \\mathrm { N _ { \\mathrm { Q k } } }$ —施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内离工荷载总和的1/2取值。\n\n### 5．3．3立杆计算长度l。应按下式计算：\n\n$\\mathrm { l _ { 0 } { = } k \\mu h }$ (5.3.3)\n式中 k——计算长度附加系数，其值取1.155。  \nμ1 -考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按表5.3.3采用；h- 一立杆步距。\n\n表5.3.3 脚手架立杆的计算长度系数u  \n\n\n\n\n\n### 5．3．4 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩 $\\mathrm { M } _ { \\mathrm { w } }$ ，可按下式计算：\n\n$\\mathrm { M } _ { \\mathrm { v } } { = } 0 . 8 5 \\times 1 . 4 \\mathrm { M } _ { \\mathrm { w k } } { = } 0 . 8 5 \\times 1 . 4 \\omega _ { \\mathrm { k } } \\mathrm { { l } _ { a } h ^ { 2 } / 1 0 }$ (5.3.4)\n\n式中 $\\mathrm { M } _ { \\mathrm { w k } }$ -风荷载标准值产生的弯矩;  \n$\\mathbb { W } _ { \\mathbb { W } }$ -风荷载标准值，应按本规范（4.2.3）式计算；  \nla 立杆纵距。\n\n### 5．3．5立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：\n\n（1）当脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距时，应计算底层立杆段；\n\n（2）当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层产杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；\n\n（3）双管立杆变截面处主立杆上部单根立杆的稳定性，应按本规范公式5.3.1－1或5.3.1—2进行计算。\n\n### 5．3．6当立杆采用单管时，开式、全封闭、半封闭脚手架的可搭设高度Hs，应按下列公式计算并取小者。但当符合本规范第4.3.2条规定时，可仅计算（5.3.6一1）式：\n\n#### 不组合风荷载时\n\n$$\nH _ { \\mathrm { s } } = { \\frac { \\varphi A f - \\mathrm {  ~ \\left( ~ 1 ~ . ~ 2 N _ { G 2 \\mathrm { k } } ~ + ~ 1 ~ . 4 \\Sigma ^ { \\mathrm { ~ } } N _ { 0 \\mathrm { k } } \\right) } } { 1 . 2 g _ { \\mathrm { k } } } }\n$$\n\n#### 组合风荷载时\n\n$$\nH _ { \\ L _ { \\ L } } = \\frac { \\varphi A f - \\left\\{ 1 . 2 N _ { \\mathrm { G 2 k } } + 0 . 8 5 \\times 1 . 4 ~ ( \\sum N _ { \\mathrm { Q k } } + \\frac { M _ { \\mathrm { v k } } } { \\ W } \\varphi A ) \\right\\} } { 1 . 2 g _ { \\ L _ { \\ L } } }\n$$\n\n式中 $H _ { s }$ 按稳定计算的搭设高度；\n\n${ { g } _ { \\mathrm { { k } } } }$ —每米立杆承受的结构自重标准值（ $\\mathbf { k N } / \\mathbf { m } ,$ )，可按本规范附录A表A-1采用。\n\n### 5．3．7当按本规范第5.3.6条');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f864c7f4-caf3-418e-9dec-3d94aa6d9be0', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '3.9金属结构的修复及报废', '3.9金属结构的修复及报废3.9.1主要受力构件失去整体稳定性时不应修复，应报废。  \n3.9.2主要受力构件发生腐蚀时，应进行检查和测量。当主要受力构件断面腐蚀达设计厚度的 $1 0 \\%$ 时，如不能修复，应报废。  \n3.9.3主要受力构件产生裂纹时，应根据受力情况和裂纹情况采取阻止措施，并采取加强或改变应力分布措施，或停止使用。  \n3.9.4主要受力构件因产生塑性变形，使工作机构不能正常地安全运行时，如不能修复，应报废。\n\n条文性质：强制性条文。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f86a6313-c5ef-46a1-80b4-aeb4974d3820', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', 'T0507—2005 水泥胶砂流动度试验方法', 'T0507—2005 水泥胶砂流动度试验方法## 1目的、适用范围和引用标准\n\n本方法规定了水泥胶砂流动度的试验方法。\n\n本方法适用于通用硅酸盐水泥、道路硅酸盐水泥及指定采用本方法的其他品种水泥。\n\n引用标准：\n\n水泥胶砂强度试验方法（ISO法）（T0506)\n\n《行星式水泥胶砂搅拌机》 （JC/T681)\n\n## 2 仪具与材料\n\n### 2.1 胶砂搅拌机：应符合现行《行星式水泥胶砂搅拌机》（JC/T681）的规定。\n\n### 2.2 水泥胶砂流动度测定仪（简称跳桌）：技术要求及其安装方法，应符合附录T0507A的规定。\n\n### 2.3 试模：用金属材料制成，由截锥圆模和模套组成。截锥圆模内壁须光滑，尺寸为：高度 $6 0 \\mathrm { m m } \\pm 0 . 5 \\mathrm { m m }$ ；上口内径 $7 0 \\mathrm { m m } \\pm 0 . 5 \\mathrm { m m }$ ；下口内径 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 5 \\mathrm { m m }$ ；下口外径 $1 2 0 \\mathrm { m m }$ 。模套与截锥圆模配合使用。\n\n### 2.4 捣棒：用金属材料制成，直径为 $2 0 \\mathrm { m m } { \\pm } 0 . 5 \\mathrm { m m }$ ，长度约为 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，捣棒底面与侧面成直角，其下部光滑，上部手柄滚花。\n\n### 2.5 卡尺：量程为 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ ，分度值为 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 2.6 小刀：刀口平直，长度大于 $8 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 2.7 秒表：分度值为1s。\n\n## 3试验准备\n\n### 3.1 材料制备\n\n胶砂材料用量按相应标准要求或试验设计确定。水泥试样、标准砂和试验水及试验条件应符合T0506 的规定。\n\n### 3.2 胶砂制备\n\n应按 $\\mathrm { T } 0 5 0 6$ 中的有关规定进行制备。\n\n## 4试验步骤\n\n### 4.1 如跳桌在 24h 内未被使用，先空跳一个周期 25 次。\n\n### 4.2 在制备胶砂的同时，用潮湿棉布擦拭跳桌台面、试模内壁、捣棒以及与胶砂接触的用具，将试模放在跳桌台面中央并用潮湿棉布覆盖。\n\n### 4.3 将拌好的胶砂分两层迅速装入流动试模，第一层装至截锥圆模高度约2/3处，用小刀在相互垂直的两个方向上各划5次，用捣棒由边缘至中心均匀捣压15次，之后装第二层胶砂，装至高出截锥圆模约 $2 0 \\mathrm { m m }$ ，用小刀划10次，再用捣棒由边缘至中心均匀捣压10次。捣压力量应恰好足以使胶砂充满截锥圆模。捣压深度，第一层捣至胶砂高度的1/2，第二层捣实不超过已捣实底层表面。捣压顺序见图T0507-1和图T0507-2。装胶砂和捣压时，用手扶稳试摸，不要使其移动。\n\n  \n图 T0507-1 第一层捣压顺序\n\n  \n图T0507-2 第二层捣压顺序\n\n### 4.4 捣压完毕，取下模套，用小刀由中间向边缘分两次将高出截锥圆模的胶砂刮去并抹平，擦去落在桌面上的胶砂。将截锥圆模垂直向上轻轻提起，立刻开动跳桌，每秒钟一次，在 $2 5 \\mathrm { s } { \\pm } 1 \\mathrm { s }$ 内完成25次跳动。\n\n### 4.5 跳动完毕，用卡尺测量胶砂底面最大扩散直径及与其垂直方向的直径，计算平均值，精确至 $1 \\mathrm { m m }$ ，即为该水量的水泥胶砂流动度。流动度试验，从胶砂拌和开始到测量扩散直径结束，须在6min 内完成。\n\n### 4.6 电动跳桌与手动跳桌测定的试验结果发生争议时，以电动跳桌为准。\n\n## 5试验报告\n\n试验报告应包括下列内容：\n\n（1）要求检测的项目名称;  \n（2）原材料的品种、规格和产地；  \n（3）试样编号;  \n（4）试验日期及时间;  \n（5）仪器设备的名称、型号及编号；  \n（6）环境温度和湿度;  \n（7）执行标准；  \n（8）使用砂的类型;  \n（9）水泥胶砂流动度;  \n（10）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f8761251-60dc-4093-9543-c914fdcc3208', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '1 目的、适用范围和引用标准', '1 目的、适用范围和引用标准本方法规定了水泥混凝土拌合物J环的试验方法。  \n本方法适用于评价自密实混凝土和大流态混凝土的填充能力和通过能力。引用标准  \n《混凝土坍落度仪》（JG/T248）  \n《自密实混凝土应用技术规程》（JGJ/T283）  \n水泥混凝土拌合物的拌和与现场取样方法（ $\\mathrm { ~ T ~ } 0 5 2 1$ ）');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f876c266-641f-40a4-8ade-f349d7666dd5', '42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md', '8.5.12 采用配重下沉沉井，配重物件应堆码整齐', '8.5.12 采用配重下沉沉井，配重物件应堆码整齐，沉井纠偏应逐级增加荷载，并连续观测。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f87cb6e8-350a-4162-a55c-ede2f1232abf', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '10塑性及弯矩调幅设计 ·· 70', '10塑性及弯矩调幅设计 ·· 7010.1一般规定 70  \n10.2弯矩调幅设计要点·… 71  \n10.3构件的计算·· 71  \n10.4容许长细比和构造要求·… 72');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f87d1aa9-6f0e-4743-a82d-ca40ddfa0e7e', '139《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB-T10433-2002）.md', '6表面处理', '6表面处理焊钉不经表面处理。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f8959551-9341-409b-a70b-5a7988619713', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '4．2．1．3 位移和变形引起的载荷（Part 5）', '起重机刚性导架中升降的悬吊物品、起重机的取物装置（吊具）或起重机刚性升降导架下端等与障碍物相碰撞，就会产生一个水平方向作用的、引起起重机（大车）或小车倾翻的力，即为倾翻水平力。\n\n如果有倾翻趋势的起重机能够自行回落到正常位置，还应考虑对支承结构的垂直撞击力。\n\n无反滚轮的小车下端碰到障碍物后，使得小车被抬起［图7a）］或者使大车主动车轮打滑，倾翻水平力的极限值取这两种情况中的较小者。\n\n有反滚轮的小车在下端碰到障碍物后［图7b）］，倾翻水平力仅由大车主动轮打滑条件所限制。犘\n由于倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 的存在，使小车轮压发生变化。无反滚轮的小车在小车的一侧被抬起时，对桥犘架主梁的影响最大，此时包括小车自重载荷、额定起升载荷及倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 在内的全部载荷均由另一侧的主梁承担；有反滚轮的小车除上述作用力外，还要考虑倾翻水平力 $P _ { \\mathrm { S L } }$ 对主梁的垂直附加载荷 $P _ { \\mathrm { { s L } } } ^ { \\prime }$ 的作用，见图 $^ \\mathrm { ~ 7 ~ b ~ }$ ）。\n\n计算中不考虑起升冲击系数 $\\phi _ { 1 }$ 、起升动载系数 $\\phi _ { 2 }$ 和运行冲击系数 $\\phi _ { 4 }$ ，也不考虑运行惯性力，并假定$P _ { \\mathrm { S L } }$ 力作用在物品的最低位置上（有物品时）或作用在吊具的最下端（无物品时）。\n\n  \n图 7 带刚性升降导架的起重机的倾翻\n\n### 4．2．3．4 试验载荷\n\n起重机投入使用前，应进行静载试验和动载试验。试验场地应坚实、平整，试验时风速不应大于 $8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 。\n\n#### 4．2．3．4．1 静载试验载荷\n\n试验时起重机静止不动，静载试验载荷作用于起重机最不利位置，且应平稳无冲击地加载。除订货犘 犘合同有其他要求之外，静载试验载荷取为犘 $1 , 2 5 ~ P$ 。其中 $P$ 定义为：\n\n对于流动式起重机， $P$ 为有效起重量与可分及固定吊具质量总和的重力；\n\n对于其他起重机， $P$ 为额定起重量的重力，此额定起重量不包括作为起重机固有部分的任何吊具的质量。\n\n#### 4．2．3．4．2 动载试验载荷\n\n试验时起重机需完成的各种运动和组合运动，动载试验载荷应作用于起重机最不利位置。除订货犘犘合同有更高的要求以外，动载试验载荷取为 $1 . 1 \\ P , P$ 的定义同上。在验算时此项试验载荷应再乘以由式（16）给出的动载试验载荷起升动载系数 $\\phi _ { 6 }$ 。\n\n$$\n\\phi _ { 6 } = 0 . 5 ( 1 { + } \\phi _ { 2 } )\n$$\n\n（(16)\n\n式中：\n\n$\\phi _ { 6 }$ ——动载试验载荷起升动载系数；  \n$\\phi _ { 2 }$ —同式(7)。\n\n#### 4．2．3．4．3 特殊情况\n\n##### 4．2．3．4．3．1 有特殊要求的起重机，其试验载荷可以取与上述不同而更高的值，应在订货合同或有关的产品标准中规定。\n\n##### 4．2．3．4．3．2 如静载试验和动载试验载荷的数值高于上述的规定，则应按实际试验载荷值验算起重机的承载能力。\n\n### 4．2．3．5 意外停机引起的载荷\n\n应考虑意外停机瞬间的最不利驱动状态（即意外停机时的突然制动力或加速力与最不利的载荷组合），按4．2．1．2．1估算意外停机引起的载荷，动载系数 $\\phi _ { 5 }$ 取值见表12。\n\n### 4．2．3．6 机构（或部件）失效引起的载荷\n\n在各种特殊情况下都可用紧急制动作为对起重机有效的保护措施，因此机构或部件突然失效时的载荷都可按出现了最不利的状况而采取紧急制动时的载荷来考虑。\n\n当为了安全原因采用两套（双联）机构时，若任一机构的任何部位出现失效，就应认为该机构发生了失效。\n\n对上述两种情况，均应按4．2．1．2．1估算此时所引起的载荷，并考虑力的传递过程中所产生的冲击效应。\n\n### 4．2．3．7 起重机基础受到外部激励引起的载荷\n\n起重机基础受到外部激励引起的载荷是指由于地震或其他震波迫使起重机基础发生振动而对起重机引起的载荷。\n\n只有在它们会构成重大危险时（如对核电站起重机或在其他特殊场合工作的很重要的起重机），才考虑由这类基础外部激励引起的载荷。\n\n如果政府颁布的条例或特殊的技术规范对此有明确的要求，则应根据相应的法规或专门的规定来考虑这种载荷。起重机的用户应向制造商提出此项要求，并提供当地相应的地震谱等信息以供设计使用。\n\n### 4．2．3．8 安装、拆卸和运输引起的载荷\n\n应该考虑在安装、拆卸过程中的每一个阶段发生的作用在起重机上的各项载荷，其中包括由$8 . 3 ~ \\mathrm { m / s }$ 的风速或规定的更大风速引起的风载荷。对于一个构件或部件，在各种情况下都应进行在这项重要载荷作用下的承载能力验算。\n\n在某些情况下，还需要考虑在运输过程中对起重机结构产生的载荷。\n\n### 4．2．4 其他载荷\n\n\n\n其他载荷是指在某些特定情况下发生的载荷，包括工艺性载荷，作用在起重机的平台或通道上的载荷等。\n\n不能用载荷所属的类别来判断它是否是重要的或关键的载荷，因为有相当多的事故仍发生在这些情况下，所以对它亦应予以特别注意。\n\n#### 4．2．4．1 工艺性载荷\n\n工艺性载荷是指起重机在工作过程中为完成某些生产工艺要求或从事某些杂项工作时产生的载荷，由起重机用户或买方提出。一般将它作为偶然载荷或特殊载荷来考虑。\n\n#### 4．2．4．2 走台、平台和其他通道上的载荷\n\n这些载荷都是局部载荷，只作用在起重机结构的这些局部部位及直接支承它们的构件上。  \n这些载荷的大小与结构的用途和载荷的作用位置有关，如在走台');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f898d37d-1feb-407c-a3e4-0458b1be7fbb', '114《公路工程预制梁架设施工标准化作业手册》.md', '4 架桥机运输、组装', '4 架桥机运输、组装## 4.1 运输\n\n架桥机拆解运输时，应注意避免扭弯、撞击，防止各构件损坏和变形等事故。\n\n吊运时必须捆扎牢固，且捆扎处设置衬垫物，捆扎位置以竖杆节点位置为宜。\n\n存放时应放置平稳，并用枕木垫平垫实。\n\n## 4.2 组装\n\n### 4.2.1 准备工作\n\n#### 4.2.1.1 熟读设备使用说明书及其它有关出厂技术文件，了解设备组成、结构特点，准备组装场地、机具和人力，明确具体组装任务。\n\n#### 4.2.1.2 架桥机经长途运输到达工地后，应首先注意检查以下事项：\n\n（1）检查清点各构件、联接件、机电设备总成部分、电气元件及电缆数量是否符合，结构和机电元件是否完好无损。\n\n（2）清理各部件特别是运动机构附着杂物，达到整洁。\n\n（3）检查电缆是否安全、可靠，须无断路和绝缘损坏现象。\n\n（4）组装场地应平整压实，有足够的组装作业场地。\n\n#### 4.2.1.3 架桥机经组装后，应检查下列项目：\n\n（1）检查各部栓联紧固情况，对任何一个螺栓均不能忽视。  \n（2）液压系统油面高度是否符合要求。  \n（3）液压系统管路是否有松动和泄漏。  \n（4）运动减速机润滑油是否符合使用要求。  \n（5）电气系统是否可靠、安全、操作无误。  \n（6）吊梁钢丝绳是否符合使用要求。  \n（7）限位开关、电铃是否正常。  \n（8）随车机具、工具是否齐全。  \n（9）电机制动部分是否可靠、正常。  \n（10）全车进行一次全面润滑。\n\n### 4.2.2 组装\n\n（1）在桥台上依次摆放前支点横移轨道、中支点横移轨道。\n\n\n\n（2）在横移轨道上吊装摆放中支点，并将反托支架吊装到预定位置。\n\n\n\n（3）组拼并安装主梁第一段至反托支架和中支点上。\n\n\n\n（4）安装前支点和前横联架，使主梁联结成整体。组装时应严格控制水平旁弯小于L/2000（L 为两支点间距离）。\n\n\n\n（5）组拼并安装主梁第二段，然后安装后支点和后横联架，使主梁联结成整体。\n\n\n\n（6）组装1#、2#天车。吊装天车至反托支架和中支点之间的主梁上。\n\n\n\n（7）安装液压管路、电气控制线路及安全限位装置，吊车退出，完成架桥机的拼装。\n\n\n\n### 4.2.3 施工技术要求\n\n（1）组装架桥机应选择在桥头路基上进行，直线有效长度不小于 $6 0 \\mathfrak { m }$ ，组装场地应平整、夯实，不得有局部路基松软。\n\n（2）横移轨道铺设应克服桥台或路基横坡，要铺设水平。轨道下方宜选用规格为 $2 0 \\times 2 0 \\times 6 0 \\mathrm { c m }$ 的枕木 $+ 5 \\times 2 0 \\times 6 0 \\mathrm { c m }$ 的实木板 $+ 1 . \\ 5 \\mathrm { c m }$ 厚的竹胶板支垫，也可选用特制钢凳 $^ +$ 硬木方支垫，并保证各轨道基础底面高差不大于 $\\pm 1 0 \\mathrm { m m }$ ，轨道间纵向间距差不大于 $\\pm \\ : 1 5 \\mathrm { m m }$ 。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f8a1e2ee-8658-466a-a996-aa4c3ee713a8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 3）', '电流。\n##### 7．5．1．3．5 变频调速系统采用制动单元时，起升机构电阻器的接电持续率应按 $100 \\%$ 选用，电阻器的功率值不应小于下降时的额定回馈功率；运行机构电阻器的接电持续率和功率值取决于机构的制动频度与制动转矩。\n\n##### 7．5．1．3．6 电阻器应加防护罩，室内使用时其防护等级不应低于 GB4208中的IP10，室外使用不应低于IP13。\n\n##### 7．5．1．3．7 电阻器应安装牢固，一般4箱及4箱以下的电阻器可直接叠装，超过4箱时在保证散热及温升稳定的情况下可增加叠装箱数。\n\n### 7．5．2 控制屏（柜）\n\n开关装置、配电装置和装有电气设备的控制屏（柜）可按如下办法加以封闭：\n\n在专门的密封空间内；  \n在起重机主梁结构内。\n\n室外型起重机控制屏（柜）应采用防护式结构。在无遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级不应低于GB4208中的IP54，在有遮蔽的场所安装使用时，其外壳防护等级可适当降低。\n\n设备的金属壳体，需焊有保护接地螺钉（或螺母），并在明显处标志保护接地符号；若门上有电气元件，应装设专用的接地线，门应可锁住。\n\n控制屏（柜）应安装牢固，在箱壳和箱柜前面至少要留 $4 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 宽的净空，地面应无障碍物。\n\n### 7．5．3 控制系统\n\n#### 7．5．3．1 控制系统性能\n\n起重机在 $110 \\%$ 的额定载荷下应能可靠工作。\n\n在供电系统电压波动为额定值的－ $10 \\%$ 时起升额定载荷，无论载荷处于什么位置，系统应保证机构正常工作且不出现溜钩。\n\n除非控制方案允许，无论控制手柄处于什么位置，正常工作时额定载荷下降速度不应超过额定速度的 $120 \\%$ 。\n\n对运行和回转机构，两个方向的起动和停机应渐进控制。\n\n#### 7．5．3．2 控制电源\n\n控制电源由变压器提供时，二次侧电压不应超过 $2 5 0 \\mathrm { ~ V ~ }$ ；变压器的二次侧公共端应可靠接地，变压器的公共极不应被任何开关、触点或熔断器隔断，同时应采取适当措施，防止非公共极线路的超载或短路。\n\n### 7．5．4 控制方式\n\n![](images/ba5fd033c990b9cfa3efc0cc800100832134be0c67f701b91fe584f379154820.jpg)\n\n#### 7．5．4．1 司机室控制\n\n控制器的布置应使司机对起重机工作区域有足够的视角范围和视野，控制手柄的方 向 应 符 合GB／T4205的规定。\n\n应设置在紧急情况下可迅速断开总动力电源的红色急停按钮，急停按钮应是非自动复位式的，并设置在司机操作方便的地方。\n\n#### 7．5．4．2 地面有线控制\n\n地面控制的起重机由悬挂式控制装置上的按钮、开关等操作元件来控制所有机构的动作，这些按钮或开关装置应是自动复位式的。控制装置上除操作元件外，还应设置一个切断总电源的开关，此开关应是非自动复位式的。\n\n除了对电动机进行直接控制外，控制装置中的电压不应超过 $2 5 0 ~ \\mathrm { V }$ 。\n\n控制装置外壳的材料宜采用完全绝缘的或者是有绝缘保护层的材料，对于金属外壳或直接能触摸到的金属零件应单独接地。\n\n外壳防护等级应符合 GB4208的规定，室内作业时不低于IP43，室外作业时不低于IP54。\n\n悬挂控制装置应采取有效的悬挂承重措施，以防止电缆在悬挂状态时受拉伸。\n\n地面控制的起重机，大小车运行机构空载速度不超过 $5 0 ~ \\mathrm { m / m i n }$\n\n#### 7．5．4．3 无线遥控\n\n采用无线遥控方式的起重机，遥控器应具有故障自诊断功能，在任何非正常工作状态下应能实现自动关闭，停止工作；还应具有抗同频干扰信号的能力，受同频干扰时不允许出现误动作。\n\n遥控器的防护等级应符合GB4208的规定，室内使用时不低于IP43，室外使用时不低于IP54。\n\n采用无线遥控方式的起重机还应同时满足国家有关安全规程规定的要求。\n\n#### 7．5．4．4 多点控制\n\n起重机要求多点控制时，各控制点间应相互联锁，任一时刻只允许一控制点工作，每一控制点均应装设紧急断电装置。\n\n### 7．5．5 传动控制方案\n\n#### 7．5．5．1 起重机一般采用交流传动控制系统，在有特殊要求或仅有直流电源情况下，可采用直流传动控制系统。\n\n##### 7．5．5．1．1 交流传动控制方案\n\n起重机采用交流传动控制方案时应考虑以下情况：\n\na） 一般采用变频、定子调压、能耗制动、涡流制动器、多速电动机等控制方案；  \nb） 调速系统的电动机、电阻器等主要器件的容量都应按实际工作条件选择和校核；  \nc） 变频调速可实现额定频率以下的恒转矩调速及额定频率以上的恒功率调速，一般恒功率调速的弱磁升速最高频率不宜大于2倍额定频率；  \nd） 起升机构采用变频调速时，宜采用闭环控制方式。当调速范围大于 $1 : 1 0$ 时，应采用闭环控制。  \ne） 运行机构采用变频调速时，在调速范围不大于 $1 : 1 0$ 的情况下，可采用开环控制方式；  \nf） 变频装置的最大输出电流不应小于电动机最大起动电流值，其额定输出电流不应小于电动机在额定负载时的工作电流。在变频器的频率设计中，要避免与起重机结构发生共振；  \ng） 调压调速装置的额定电流不应小于电动机的额定工作电流，其最大输出电流不应小于电动机所需的最大起动电流。\n\n##### 7．5．5．1．2 直流传动控制方案\n\n交流供电时，一般采用直流调压调速和调磁调速；直流供电时，一般采用串励、复励直流电动机系统，调速方案为电枢串电阻调速。\n#### 7．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f8ac4bfb-1265-4a44-b3f4-3a31a336fae3', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：钢筋的混凝土保护层厚度，对防止钢筋锈蚀、保证结构的耐久性具有重要的作用。本条就垫块的制作、设置和固定等方面作出了相应规定，其最终目的是保证钢筋的混凝土保护层厚度满足设计要求。\n\n1 本款对混凝土垫块增加了“应具有不低于结构本体混凝土的强度”的要求。\n\n## 4.4.5 钢筋骨架的焊接拼装应在坚固的工作台上进行，操作时应符合下列规定：\n\n1拼装前应按设计图纸放大样，放样时应考虑焊接变形的预留拱度。拼装时，在需要焊接的位置宜采用楔形卡卡紧，防止焊接时局部变形。\n\n2 骨架焊接时，不同直径钢筋的中心线应在同一平面上，较小直径的钢筋在焊接时，下面宜垫以厚度适当的钢板。施焊顺序宜由中到边对称地向两端进行，先焊骨架下部，后焊骨架上部。相邻的焊缝应采用分区对称跳焊，不得顺方向一次焊成。\n\n## 4.4.6 钢筋网的焊点应符合设计规定，当设计未规定时，应按下列要求进行焊接：\n\n1在焊接网的受力钢筋为HPB300或冷拉HPB300钢筋的情况下，当焊接网只有一个方向为受力钢筋时，网两端边缘的两根锚固横向钢筋与受力钢筋的全部交叉点必须焊接；当焊接网的两个方向均为受力钢筋时，沿网四周边缘的两根钢筋的全部交叉点均应焊接；其余的交叉点可焊接或绑扎一半，或根据运输和安装条件决定。\n\n2 当焊接网的受力钢筋为冷拔低碳钢丝，而另一方向的钢筋间距小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，网两端边缘的两根钢筋的全部交叉点必须焊接，中间部分的焊点距离可增大至 $2 5 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n## 4.4.7 灌注桩钢筋骨架的制作、运输与安装应符合下列规定：\n\n1 制作时应采取必要措施，保证骨架的刚度，主筋的接头应错开布置。大直径长桩的钢筋骨架宜在胎架上分段制作，且宜编号，安装时应按编号顺序连接。\n\n2 应在骨架外侧设置控制混凝土保护层厚度的垫块，垫块的间距在竖向应不大于 $2 \\mathrm { m }$ ，在横向圆周应不少于4处。\n\n3 钢筋骨架在运输过程中，应采取适当的措施防止其变形。\n\n4 钢筋骨架在安装时，其顶端应设置吊环。\n\n## 4.4.8 绑扎或焊接的钢筋骨架和钢筋网不得有变形、松脱和开焊。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f8b3cf0d-1a46-4638-9943-0dc3f55b7e26', '47《工程测量规范》（GB50026-2007）.md', '7.3 地下管线施测', '7.3 地下管线施测7.3.2 对于明显管线点，要求按主要建(构)筑物细部坐标点的测量精度施测(见本规范表5．1．5-3)，对于隐蔽管线探查点，采用该精度也不会造成探查精度的损失。\n\n7.3.4 本条规定了管线施测的基本方法，其中GPS-RTK法是管线点测量的新方法。管线点调查编号与测量点号的相一致或对应，是防止管线探查成果出现粗差的有效措施。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f8b64eda-b04b-47e7-bdb2-127fad94f427', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '5试验报告', '5试验报告试验报告应包括下列内容：\n\n（1）原材料的品种、规格和产地;  \n(2） 仪器设备的名称、型号及编号；  \n（3） 环境温度和湿度;  \n（4）左侧非接触法位移传感器初始读数 $L _ { 1 0 }$ ；  \n（5）左侧非接触法位移传感器测试期为t（h）的读数 $L _ { 1 t }$ ；  \n（6）右侧非接触法位移传感器初始读数 $L _ { 2 0 }$ ；  \n（7）右侧非接触法位移传感器测试期为t（h）的读数 $L _ { 2 t }$ ；（8）试件测量标距 $L _ { 0 }$ ；\n（9）测试期为t（h）的混凝土收缩率 $\\varepsilon _ { \\mathrm { s t } }$ ；  \n（10）要说明的其他内容。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f8ba59ab-ee30-4179-841f-aefd932b6cc7', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '2 仪具与材料', '2 仪具与材料## 2.1 水泥混凝土渗透仪：应符合现行《混凝土抗渗仪》（JG/T249）的规定。\n\n## 2.2 成型试模：上口直径 $\\phi 1 7 5 \\mathrm { m m }$ 、下口直径 $\\phi 1 8 5 \\mathrm { m m }$ 、高 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 的锥台或上下直径与高度均为 $1 5 0 \\mathrm { m m }$ 的圆柱体。\n\n## 2.3 密封材料：如石蜡，内掺松香约 $2 \\%$ 。\n\n## 2.4 螺旋加压器、烘箱、电炉、浅盘、铁锅、钢丝刷等。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f8d71d1d-4496-44d1-84e1-c339f63ac57c', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '23 桥面及附属工程（Part 1）', '23 桥面及附属工程## 23.1 一般规定\n\n### 23.1.1 本章适用于支座、伸缩装置、桥面防水与排水、桥面铺装、桥面防护设施及桥头搭板等的施工。金属防撞护栏的施工应符合现行《公路交通安全设施施工技术规范》（JTG F71）的有关规定。\n\n### 23.1.2 支座、伸缩装置等桥梁专用产品应由具有资质的专业厂家制造，且在进场时应按相应产品标准的要求进行抽样复验检测。桥面防水材料的进场抽样复验检测，应按相应产品标准的要求进行。\n\n#### 条文说明：\n\n本规范条文中提及的产品标准，均系指该产品相应的国家标准或行业标准。\n\n### 23.1.3 桥面铺装施工时，运料车辆的等候排队应按施工组织设计的规定保持足够的距离，应避免车辆过于集中导致超载或偏载，损伤桥梁结构。\n\n#### 条文说明：\n\n本条的规定主要出于对沥青混凝土桥面铺装施工时的安全考虑。在摊铺碾压现场，由于机械故障或其他原因可能需要临时中断施工，而搅拌站对沥青混合料的搅拌作业并未暂停的情况下，会导致运输沥青混合料的车辆在桥面上排队等候卸料。如果运料车辆在排队时首尾相接、位置过于集中，不仅容易对桥梁结构造成超载，而且如果运料车辆均同时处于桥面的一侧，特别是位于弯桥的外侧时，则可能会因严重偏载导致桥梁的倾覆。虽然这是一种比较极端的情况，但在以往的实际工程施工中曾发生过这种事故，且后果比较严重。\n\n## 23.2 支座\n\n### 23.2.1 支座的规格、性能应符合设计要求，并应符合相应产品标准的规定。板式橡胶支座应符合现行《公路桥梁板式橡胶支座》（JT/T 4）的规定，盆式支座应符合现行《公路桥梁盆式支座》（JT/T 391）的规定，球型支座应符合现行《桥梁球型支座》（GB/T 17955）的规定。\n\n### 23.2.2 支座进场后，应对其规格、数量、产品合格证等进行检查，不符合设计要求的不得用于工程中。对有包装箱保护的支座，应开箱对其规格、部件数量及装箱单等进行核对，无误后应将支座重新装入包装箱内，安装时方可再开箱；对活动支座进行开箱检查时，应注意对改性聚四氟乙烯板和不锈钢冷轧钢板的保护，防止划伤其表面，同时应检查硅脂是否注满。支座在开箱检查时以及直至安装前均不得随意拆卸其上的固定件。\n\n#### 条文说明：\n\n规定支座在进场后、使用前对其规格和技术性能等进行核对检查，是为了避免用错。如果支座不符合设计要求而用于工程中，很容易造成损坏，而且支座的更换是比较困难的。\n\n### 23.2.3 支座应存放在干燥通风的库房内，并不得直接置于地面，应垫高堆放整齐，保持清洁；支座不得与酸、碱、油类和有机溶剂等相接触，且应距热源至少 1m 以上。\n\n### 23.2.4 支座在场内运输和装卸时，应采取有效措施防止对其产生碰撞或其他机械损伤。\n\n### 23.2.5 支座在安装前，应对支座垫石的混凝土强度、平面位置、顶面高程、预留地脚螺栓孔和预埋钢垫板等进行复核检查，确认符合设计要求后方可进行安装。支座垫石的顶面高程应准确，表面应平整、清洁；对先安装后填灌浆料的支座，其垫石的顶面应预留出足够的灌浆料层的厚度。\n\n### 23.2.6 支座安装时，应分别在垫石和支座上标出纵横向的中心十字线，就位后两者的中心十字线应对准，并应采取有效措施保证支座处于水平状态且支座的顶面高程符合设计要求。调整支座的顶面高程时，应采用钢垫片对支座进行支垫，支垫处在支座安装完成后留下的空隙应采用环氧树脂砂浆填实。\n\n### 23.2.7 安装双向活动或单向活动支座时，应保证支座滑板的主要滑移方向符合设计的要求。在安装活动支座的顶板时，宜考虑安装温度与设计要求不符时对位移的影响，必要时宜通过计算在顺桥向设置预偏量；对跨数较多、连续长度较长的连续梁，宜考虑温度、预应力、混凝土收缩与徐变等因素影响导致的梁长方向的位移变化，位移量较大时宜将支座顶板顺桥向的尺寸适当加长，保证支座能正常工作。\n\n#### 条文说明：\n\n位置、高程和滑动方向是支座安装施工时需要重点控制的指标，同时需要明确的是不论桥梁是否有坡度，支座始终需要保持水平状态。在跨数较多、连续长度较长的连续梁中，由于梁体受各种因素的影响，其伸缩变化较大，相对于固定支座的梁体最远端的位移量最大，如果不将其活动支座的顶板适当加长，则有可能会因位移量过大而偏离支座的中心位置，使支座不能正常工作，产生脱空导致梁体失去支承。当有这种可能时，需要通过计算来确定活动支座顶板的适宜长度，考虑将支座顶板加工得比普通支座的顶板长一些，并在支座采购订货时予以明确。\n\n### 23.2.8 支座安装完成后，其顺桥方向的中心线应与梁顺桥方向的中心线水平投影重合或相平行，且支座应保持水平，不得有偏斜、不均匀受力和脱空等现象。安装完成后，应及时拆除支座上的各种临时固定构件和装置，并应全面核对检查支座的形式、规格和安装方向等是否符合设计要求，如有误应及时调整处理。\n\n### 23.2.9 当桥梁体系转换需要切割临时锚固装置，或施工过程中需要在支座附近进行焊接作业时，应在支座周围采取有效的隔热措施，避免损伤支座部件。\n\n#### 条文说明：\n\n在支座附近进行焊接和热切割等作业时，均有可能会对支座的部件产生不利影响，故需要在支座周围采取有效的隔热措施。\n\n### 23.2.10 板式橡胶支座的安装施工应符合下列规定：\n\n1 支座在安装时，应对其顶面和底面进行检查核对，避免反置。对矩形滑板支座，应按产品表面顺桥向和横桥向的方向标注进行安装。\n\n2 支座垫石的顶面高程应准确无误。在平坡情况下，一片梁（板）中两端的垫石和同一墩（台）上的垫石，其顶面高程应一致，相对高差应不超过± $1 . 5 \\mathrm { m m }$ ，同一垫石上的四角高差应小于 $0 . 5 \\mathrm { m m }$ ；当顺桥向有纵坡导致两相邻墩（台）的垫石顶\n\n面高程不同时，对高程的控制应符合设计的规定，且同一片梁（板）在考虑坡度后其相邻墩垫石顶面高程的相对误差应不超过 $3 \\mathrm ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f8d96129-eaa4-4692-b178-c410714ba23c', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '5.5 起重机及其结构构件的刚性计算（Part 2）', '定起升载荷及自行式小车（或电动葫芦）\n\n自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f$ 与起重机跨度 $S$ 的关系，推荐为：\n\n对低定位精度要求的起重机，或具有无级调速控制特性的起重机；采用低起升速度和低加速度能达到可接受定位精度的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 5 0 0 }$ S\n\n使用简单控制系统能达到中等定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 7 5 0 }$ S\n\n需要高定位精度特性的起重机： $f { \\leqslant } \\frac { 1 } { 1 \\ { 0 0 0 } } \\ S$\n\n注：定位精度要求的实现取决于不同调速控制系统的完善程度和不同静态刚性指标的互补性匹配，而可接受定位精度是指低与中等之间的定位精度。\n\n#### 5.5.2.1.2 有效悬臂长度位置\n\n自行式小车（或电动葫芦）位于桥架主梁有效悬臂长度位置时，由额定起升载荷及小车（或电动葫芦）自重载荷在该处产生的垂直静挠度 $f _ { 1 }$ 与有效悬臂长度 $L _ { 1 }$ 的关系，推荐为： $f _ { 1 } \\leqslant \\frac { 1 } { 3 5 0 } \\ L _ { 1 }$\n\n### 5.5.2.2 塔式起重机\n\n在额定起升载荷（有小车时还应包括在臂端的小车自重载荷）作用下，塔身在其与臂架连接处（或臂架与转柱的连接处）产生的水平静位移 $\\Delta L$ 与塔身自由高度 $H$ 的关系，推荐为： $\\Delta L { \\leqslant } { \\frac { 1 . 3 4 } { 1 0 0 } } \\ H .$ 。\n\n### 5.5.2.3 箱形伸缩式臂架的轮胎起重机和汽车起重机\n\n#### 5.5.2.3.1 在相应工作幅度起升额定载荷且只考虑臂架的变形时，臂架端部在变幅平面内垂直于臂架犔 犔 犔轴线方向的静位移 $f _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $f _ { \\mathrm { L } } { \\leqslant } 0 . 1 ( L _ { \\mathrm { C } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。当 $L _ { \\mathrm { c } } \\geqslant 4 5 \\mathrm { ~ m ~ }$ 时，式中系数0．1值可适当增大。\n5．5．2．3．2 在相应工作幅度起升额定载荷及在臂架端部施加数值为犣 $5 \\%$ 额定载荷的水平侧（切）向力犔 犣时，臂架端部在回转平面内的水平（侧向）静位移犔 $Z _ { \\mathrm { L } }$ 与臂架长度 $L _ { \\mathrm { C } }$ 的关系，推荐为： $Z _ { \\mathrm { L } } \\leqslant 0 . \\ 0 7$ $( L _ { \\mathrm { c } } / 1 0 0 ) ^ { 2 }$ 。\n\n### 5．5．2．4 对各类起重机的其他静态刚性要求\n\n对以上各类起重机其他的静态刚性要求或对其他各类起重机的静态刚性要求，可以由设计者或使用者根据起重机设计本身的需要或起重机使用要求另行提出，并要求在提交给用户的有关资料中说明。犔 犣当结构在大变形状态下， $\\Delta L \\ . f _ { \\mathrm { L } } , Z _ { \\mathrm { L } }$ 宜采用非线性分析方法计算。\n\n## 5．5．3 起重机的动态刚性\n\n对起重机的动态刚性一般不作要 求，但 当 用 户 从 起 重 机 使 用 条 件 考 虑 对 此 有 要 求，或 从 起 重机设计角度考虑认为对此性能应有要求时（如：认为对起重机司机健康和起重机正常工作平稳性有影响等），则进行校核，其指标由设计者与用户确定，并要在提交给用户的有关资料中说明。\n\n注：对桥式和门式起重机的动态刚性可参见ISO22986：2007及有关文献。\n\n## 5．6 构件抗失稳的计算\n\n### 5．6．1 轴心受压构件的整体稳定性\n\n#### 5．6．1．1 构件的假想长细比\n\n当计算钢材屈服点大于λ $2 3 5 ~ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的轴心受压构件稳定性时，需用假想长细比，对实腹式构件其λ值 $\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ 按式（44）计算，对格构式构件其值 $\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ 按式（45）计算：\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { F } } { = } \\lambda \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n……（44）\n\n$$\n\\lambda _ { \\mathrm { h F } } { = } \\lambda _ { \\mathrm { h } } ~ \\sqrt { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { s } } } { 2 3 5 } }\n$$\n\n式中：\n\n$\\lambda _ { \\mathrm { F } }$ — 实腹式构件的假想长细比；$\\lambda$ 按5.5.1.2计算的实腹式构件长细比；  \n$\\sigma _ { \\mathrm { s } }$ — 轴心受压构件使用的大于 $2 3 5 \\ \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ 的钢材屈服点，单位为牛每二次方毫米 $\\mathrm { ( N / m m ^ { 2 } }$ ）。  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h F } }$ — 格构式构件的假想长细比；  \n$\\lambda _ { \\mathrm { h } }$ — 格构式构件的换算长细比。\n\n####');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f8de8a91-afb2-4d31-abe1-8de0b49d466f', '45《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）.md', '2 术语和符号（Part 1）', '2 术语和符号## 2.1 术语\n\n### 2.1.1 永久荷载 permanent load\n\n在结构使用期间，其值不随时间变化，或其变化与平均值相比可以忽略不计，或其变化是单调的并能趋于限值的荷载。\n\n### 2. 1. 2 可变荷载 variable load\n\n在结构使用期间，其值随时间变化，且其变化与平均值相比不可以忽略不计的荷载。\n\n### 2. 1. 偶然荷载 accidental load\n\n在结构设计使用年限内不一定出现，而一旦出现其量值很大，且持续时间很短的荷载。\n\n### 2. 1. 4 荷载代表值 representative values of a load ww.weboos\n\n设计中用以验算极限状态所采用的荷载量值，例如标准值、组合值、频遇值和准永久值。\n\n### 2. 1. 5 设计基准期 design reference period\n\n为确定可变荷载代表值而选用的时间参数。\n\n### 2. 1. 6 标准值 characteristic value/ nominal value\n\n荷载的基本代表值，为设计基准期内最大荷载统计分布的特征值(例如均值、众值、中值或某个分位值)。\n\n### 2. 1. 7 组合值 combination value\n\n对可变荷载，使组合后的荷载效应在设计基准期内的超越概率，能与该荷载单独出现时的相应概率趋于一致的荷载值;或使组合后的结构具有统一规定的可靠指标的荷载值。\n\n### 2. 1. 8 频遇值 frequent value\n\n对可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间为规定的较小比率或超越频率为规定频率的荷载值。\n\n### 2.1.9 准永久值 quasi-permanent value\n\n对可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间约为设计基准期一半的荷载值。\n\n### 2.1.10 荷载设计值 design value of a load\n\n荷载代表值与荷载分项系数的乘积。\n\n### 2. 1. 11 荷载效应 load effect\n\n由荷载引起结构或结构构件的反应，例如内力、变形和裂缝等。\n\n### 2.1.12 荷载组合 load combination\n\n按极限状态设计时，为保证结构的可靠性而对同时出现的各种荷载设计值的规定。\n\n### 2.1.13 基本组合 fundamental combination\n\n承载能力极限状态计算时，永久荷载和可变荷载的组合。\n\n### 2.1.14 偶然组合 accidental combination\n\n承载能力极限状态计算时永久荷载、可变荷载和一个偶然荷载的组合，以及偶然事件发生后受损结构整体稳固性验算时永久w.weboos.c荷载与可变荷载的组合。\n\n### 2. 1. 15 标准组合 characteristic/ nominal combination\n\n正常使用极限状态计算时，采用标准值或组合值为荷载代表值的组合。\n\n### 2. 1. 16 频遇组合 frequent combination\n\n正常使用极限状态计算时，对可变荷载采用频遇值或准永久值为荷载代表值的组合。\n\n### 2. 1. 17 准永久组合 quasi-permanent combination\n\n正常使用极限状态计算时，对可变荷载采用准永久值为荷载代表值的组合。\n\n### 2. 1. 18 等效均布荷载 equivalent uniform live load\n\n结构设计时，楼面上不连续分布的实际荷载，一般采用均布荷载代替;等效均布荷载系指其在结构上所得的荷载效应能与实际的荷载效应保持一致的均布荷载。\n\n### 2.1.19 从属面积 tributary area\n\n考虑梁、柱等构件均布荷载折减所采用的计算构件负荷的楼面面积。\n\n### 2. 1. 20 动力系数 dynamic coefficient\n\n承受动力荷载的结构或构件，当按静力设计时采用的等效系数，其值为结构或构件的最大动力效应与相应的静力效应的比值。\n\n### 2.1.21 基本雪压 reference snow pressure\n\n雪荷载的基准压力，一般按当地空旷平坦地面上积雪自重的观测数据，经概率统计得出 50 年一遇最大值确定。\n\n### 2. 1. 22 基本风压 reference wind pressure\n\n风荷载的基准压力，一般按当地空旷平坦地面上 $1 0 \\mathrm { m }$ 高度处 $1 0 \\mathrm { { m i n } }$ 平均的风速观测数据，经概率统计得出 50 年一遇最大值确定的风速，再考虑相应的空气密度，按贝努利(Bernoul1i)公式 (E. 2. 4) 确定的风压。\n\n### 2.1.23 地面粗糙度 terrain roughness ww.webo\n\n风在到达结构物以前吹越过 $2 \\mathrm { k m }$ 范围内的地面时，描述该地面上不规则障碍物分布状况的等级。\n\n### 2. 1. 24 温度作用 thermal action\n\n结构或结构构件中由于温度变化所引起的作用。\n\n### 2. 1. 25 气温 shade air temperature\n\n在标准百叶箱内测量所得按小时定时记录的温度。\n\n### 2.1.26 基本气温 reference air temperature\n\n气温的基准值，取 50 年一遇月平均最高气温和月平均最低气温，根据历年最高温度月内最高气温的平均值和最低温度月内最低气温的平均值经统计确定。\n\n### 2. 1. 27 均匀温度 uniform temperature\n\n在结构构件的整个截面中为常数且主导结构构件膨胀或收缩的温度。\n\n### 初始温度 initial temperature\n\n结构在施工某个特定阶段形成整体约束的结构系统时的温度，也称合拢温度。\n\n## 2.2 符号\n\n### 2.2.1 荷载代表值及荷载组合\n\n$A _ { \\');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f8eb94b3-4d73-4074-b52a-bc5e46b34e10', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：2 由于波纹钢管涵的材料为金属，故需对管节、块件及连接螺栓等作防腐处理，以满足耐久性的要求。\n\n24.7.2 波纹钢构件进场时，应在检查产品质量证明书的基础上，对其质量进行组批抽样检验。组批时，同一牌号、同一规格、同一制造工艺的产品，应以 50 个管节或 100 个块件为一批，数量不足时亦应为一批；抽样时，应将规格和用量最大的管节或块件作为抽取对象，从每批产品中随机抽取一个管节或一个块件进行检验。检验项目为产品规格、尺寸偏差和外观质量等，检验试验方法及合格判定规则应符合现行《公路涵洞通道用波纹钢管（板）》（JT/T 791）的规定。\n\n24.7.3 在运输、装卸、堆放和安装管节或块件时，应采取措施防止其变形或损坏，不得对管节和块件进行敲打或碰撞硬物，损伤其防腐涂层。管节在搬运、安装时不得滚动；块件在运输、堆放时应按同规格、同曲度进行叠放，且相互间宜设置适宜的材料予以隔离。对在施工中轻微损坏的防腐涂层，应涂刷防锈漆进行修补；变形严重或防腐涂层脱落的管节和块件不得用于工程中，应作更换处理。\n\n24.7.4 波纹钢管涵的轴线与路线中线正交时，对进出水口处的端节，其外端面应与管涵轴线垂直且平整。管涵轴线与路线中线斜交，当斜交角度小于或等于 $2 0 ^ { \\circ }$ 时，可将端节波纹钢管的外端面切割成与路线中线平行的斜面，但斜切坡度宜不超过 2：1，并应将端节采用螺栓锚固于端墙或路堤斜坡上；斜交角度大于 $2 0 ^ { \\circ }$ 时，管涵的设置方式应符合设计规定。\n\n24.7.5 管节的地基应予压实，并应做成与管身弧度密贴的弧形管座，管座所采用的材料应匀质且无大石块等硬物。波纹钢管不得直接置于岩石地基或混凝土基座上，应在管节和地基之间设置砂砾垫层或其他适宜材料；对于软土地基，应先对其进行处理后，再填筑一层厚度不小于 $2 0 0 \\mathrm { m m }$ 的砂砾垫层并夯实，方可安装管节；在寒冷地区，应对换填深度以及砂砾垫层材料的最大粒径和粉黏粒含量进行控制。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f8ec5bf6-e2bc-4039-9f78-7362c78df534', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '7 电气（Part 4）', '．5．5．2 采用控制屏控制的绕线转子异步电动机驱动的起升机构，下降时宜设有一挡低速，下降减速过程应有电气制动，但对抓斗等另有要求的起重机可例外。\n#### 7．5．5．3 起重机运行机构一般要求能进行反接制动或其他电气制动，以保证在正常运行速度时也能迅速、平稳地制动。\n\n### 7．5．6 制动器的控制\n\n#### 7．5．6．1 与电动机同时控制的制动器\n\n制动器线路应设有保护装置，在出现故障时能迅速切断电动机和制动器的电源；如电动机接至制动器的导线长度不大于 $5 ~ \\mathrm { m }$ ，制动器可不单独设这样的保护。\n\n#### 7．5．6．2 与电动机分开控制的制动器\n\n制动器的控制要采取预防措施，使得起动和制动时不出现任何失控的运动。  \n如有电气制动，机械制动应在电气制动之后作用。  \n电动机通电时制动器不得抱闸，短暂过渡状态除外。\n\n#### 7．5．6．3 安全制动器\n\n对设有安全制动器的起升机构，在正常作业时，其支持制动器动作后，安全制动器延时动作，其延时\n\n动作时间可调；在进行紧急制动时，安全制动器应立即动作。\n\n#### 7．5．6．4 意外断电\n\n对于系统意外断电时制动器的动作会引起机械设备损坏倾翻的情况，应采取适当措施保证意外断电时制动器的安全动作过程。\n\n## 7．6 电气设备的工作环境\n\n### 7．6．1 防油滴\n\n任何润滑系统、液压系统或其他含油装置在运行和安装时应保证不会使油滴到电气设备上，否则电气设备应加以保护。\n\n### 7．6．2 环境温度\n\n起重机电气设备应能保证在起重机运行场所的环境温度范围内正常工作。当环境温度不能满足所选电气设备工作要求时，应采取冷却或加温措施。\n\n### 7．6．3 大气条件\n\n周围空气温度在 $+ 4 0 \\mathrm { { ‰} }$ 的最高温度时，其相对湿度不超过 $50 \\%$ ，温度较低时相对湿度可以提高（例如在 $+ 2 0 \\mathrm { { ‰} }$ 时提高为 $90 \\%$ ），应考虑到由于温度变化可能偶然发生的凝露现象。\n\n周围空气温度在不超过 $+ 2 5 \\mathrm { { ‰} }$ 时，相对湿度允许短时高达 $100 \\%$ 。\n\n### 7．6．4 海拔\n\n一般起重机的电气设备使用的海拔不超过 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 。起重机若用于海拔 $1 ~ 0 0 0 \\mathrm { ~ m ~ }$ 以上，其电气设备的具体数据由相应的产品标准规定。\n\n### 7．6．5 其他\n\n用于爆炸和火灾危险环境时，电气设备的选择、管线配置敷设等，应符合 GB50058的规定；在腐蚀、盐雾和湿热环境使用的，应选择相应的产品。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f9009cfe-4772-43fe-8f7c-c5b632d5385e', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '6．3．9 链条', '6．3．9 链条## 6．3．9．1 链条的选用和计算\n\n应根据最大工作载荷及安全系数，由式（135）计算链条的破断载荷 $P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ （用$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ 选择链条）。\n\n$$\nP _ { \\mathrm { P } } { \\geqslant } P _ { \\operatorname* { m a x } } n\n$$\n\n……（135）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ P ~ } }$ — 破断载荷，单位为牛顿（N）；  \nmax— 链条最大工作载荷，单位为牛顿（N）；$n$ 安全系数，按表50选取。\n\n表 50 链条安全系数 $\\pmb { n }$   \n\n\n\n\n\n## 6．3．9．2 起重用短环链\n\n应符合 GB／T20947的规定。\n\n## 6．3．9．3 传动链\n\n传动链的主要参数和尺寸应符合 $\\mathrm { G B / T ~ 5 2 6 9 }$ 的规定，带附件的传动链应满足安装尺寸的要求。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f90191ed-e525-4783-8b3c-7f44868bcc51', '116《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG3420-2020）.md', '4试验步骤', '4试验步骤## 4.1试验温度应保持在 $2 0 ^ { \\circ } C { \\pm } 2 ^ { \\circ } C$ ，相对湿度不小于 $5 0 \\%$ 。\n## 4.2 按T0517规定制备水泥浆体。\n## 4.3试验前 $1 \\mathrm { m i n }$ ，用水润湿倒锥；用手指或其他塞子堵住出口。\n## 4.4 应将浆体缓缓加入倒锥中，在接近指针时要减慢速度，直到体积为 $1 7 2 5 \\mathrm { m L } \\pm 5 \\mathrm { m L }$ 。  \n开启活门，使水泥浆自由流出，记录水泥浆全部流出时间，即从流锥上端往下观察透光的瞬  \n间，此刻为砂浆流出时间（s）。\n## 4.5同一种材料至少进行两次试验，且浆体不得重复使用。\n## 4.6 试验应在搅拌结束1min 内完成。\n## 4.7 试验完成后应将倒锥洗干净。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f903d866-6d3e-469a-97ef-8fb30b0283cd', '39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md', '条文说明', '条文说明对于双柱墩和多柱墩桥梁（含有系梁双柱墩和多柱墩桥梁)，在横桥向地震作用下，会在墩柱中产生较大的动轴力，而墩柱轴力的变化会引起钢筋混凝土墩柱极限弯矩的改变，因此，本规范建议采用静力推倒分析方法（Pushover方法），通过迭代计算出各墩柱塑性铰区域截面超强弯矩。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f90d1a3d-ecce-4020-8c61-ed1cb1b38287', '102《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）.md', '4.3 可变作用（Part 1）', '4.3 可变作用## 4.3.1 本条有关汽车荷载的规定，兹说明如下：\n\n1\\~4汽车荷载的等级、计算图示及标准值。 $2 0 0 8 \\sim 2 0 1 1$ 年，本规范编写组结合交通运输部西部交通建设科技项目“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”，开展了全国汽车荷载现状调查和统计分析。结果表明，汽车荷载变异性较过去增加很多。由于中小跨径桥梁恒活载比例较小，这对小跨径桥梁的影响较大，实际中出现的重载车辆压垮桥梁的事故，也多为中小跨径桥梁。鉴于此，本次修订提高了跨径在 $5 \\mathrm { m }$ 以下桥梁的车道荷载集中载标准值，对 $5 0 \\mathrm { m }$ 跨径以内的桥梁设计汽车荷载效应有所增加。\n\n自2009年起，我国各省（自治区、直辖市）开始陆续取消二级公路收费，部分二级公路的交通量和荷载水平有了较大增长。因此，本次修订调整了二级公路的汽车荷载等级：一般情况下，二级公路桥涵的设计应采用公路一I级汽车荷载；二级公路为非干线公路且重型车辆不多时，其桥涵的设计可采用公路一Ⅱ级汽车荷载。\n\n6汽车荷载横向分布系数。桥梁设计时，为取得主梁的最大受力，汽车荷载在桥面上需要偏心加载，其方法仍可用车辆荷载偏心加载确定。\n\n7横桥向设计车道布置及多车道横向布载系数。对多车道进行横向折减的含义是，在桥梁多车道上行驶的汽车荷载使桥梁构件的某一截面产生最大效应时，其同时处于最不利位置的可能性显然随车道数的增加而减小，而桥梁设计时各个车道上的汽车荷载都是按最不利位置布置的，因此，计算结果应根据上述可能性的大小进行折减。这是个概率事件，可以认为各车道上的汽车荷载加载是互不相关的，按重复独立试验随机事件的概率理论，建立多车道横向折减系数与相关变量的关系式，得到折减系数的具体数值。“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目中，针对原规范的横向折减系数进行了专项研究，在国内外对比的基础上，根据实测数据进行了多车道重车相遇概率研究。研究表明，虽然目前车流量较以往有了较大提高，但在实际运营过程中多车道重载车辆相遇仍属小概率事件，即仍需考虑多车道的横向折减问题。进而根据我国当前高速公路和一般公路的实际交通流数据进行了横向折减系数计算。结果显示，在实测最大重车交通量条件下，4车道内基本和原规范相同 车道以本次修订维持原规范的规定。根据研究增列了单车道的横向车道布载系数。\n\n8汽车荷载纵向折减系数。规范规定的汽车荷载标准值是在特定的条件下确定的，例如，在汽车荷载的可靠性分析中，用于计算各类桥型结构效应的车队，采用了自然堵塞时的车间间距；汽车荷载本身的重力，也采用了路上运煤车或其他重车居多的调查资料。但是，在实际桥梁上通行的车辆不一定都能达到上述条件 特别是大跨径的桥梁。所以，国外有些规范对车辆荷载适用跨径作了限制。本规范采月 向折减的方法，对特大跨径桥梁的计算效应进行折减。折减系数α的计算采用专题 究 得到的下列公式： $\\alpha$ $\\left( L _ { 0 } \\right) = 0 . 9 7 9 ~ 1 3 - 4 . 7 1 8 ~ 5 \\times 1 0 ^ { - 5 } L _ { 0 }$ ，式中 $L _ { 0 }$ 为计算跨径，以m 折减系数 $\\alpha$ 以加载长度为函数更合理些 进行折减， $\\alpha$ 以 $L _ { 0 }$ 为函数计算起来更方便一些。\n\n“桥梁设计荷载与安全鉴定荷载的研究”项目对桥梁纵向折减系数也进行了针对性。根据大立的更显，且原规范的取值也是相对保守的，考虑到未来的发展以及实际运营过程中不可预见的极端状况，原规范的取值总体是适用的。因此，本次修订维持了原规范的规定。\n\n## 4.3.2 汽车的冲击系数是汽车过桥时对桥梁结构产生的竖向动力效应的增大系数。冲击作用有车体的振动和桥跨结构自身的变形和振动。当车辆的振动频率与桥跨结构的自振频率一致时，即形成共振，其振幅（即挠度）比一般的振动大许多。振幅的大小与桥梁结构的阻尼大小及共振时间的长短有关。桥梁的阻尼主要与材料和连接方式有关，且随桥梁跨径的增大而减小。所以，增强桥梁的纵、横向连接刚度，对于减小共振影响有一定的作用。\n\n冲击影响一般都是用静力学的方法，即将车辆荷载作用的动力影响用车辆的重力乘以冲击系数来表达。\n\n对于钢桥和钢筋混凝土桥的上部结构、钢或钢筋混凝土支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座、钢筋混凝土桩、柱式墩台等，因相对来说自重不大，冲击作用的效果显著，故应计算冲击力。重力式墩台等，因自重大、整体性好，冲击影响小，故不计冲击力。\n\n冲击影响与结构的刚度有关。一般来说，跨径越大、刚度越小对动荷载的缓冲作用越强，以往规范近似地认定冲击力与计算跨径成反比（直线变化），无论是梁式桥还是拱式桥等，均规定在一定的跨径范围内考虑汽车荷载的冲击力作用。此模式计算方便，但不能合理、科学地反映冲击荷载的本质。《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60一2004）结合公路桥梁可靠度研究的成果，采用了结构基频来计算桥梁结构的冲击系数。\n\n汽车荷载的冲击系数可表示为：\n\n式中： $Y _ { \\mathrm { j m a x } }$ - 在汽车过桥时测得的效应时间历程曲线上，最大静力效应处量取的最大静力效应值；\n\nYdmax 在效应时间历程曲线上最大静力效应处量取的最大动效应值。\n\n吉林省交通科学研空所利用动态测试系统经12h连续观测，从跨径 $6 \\mathrm { m }$ 的钢筋混凝土矩形板桥到跨径45m的预应力混凝土箱梁桥共7座跨径不同、初始条件不同的桥梁的实测中收集了6600多个具有一定代表性的冲击系数样本。经统计参数的估计和概率分布的优度拟合检验，表明各种桥梁汽车荷载冲击系数均不拒绝极值I型分布。按照国际上通用的习惯做法，取保证率 $9 5 \\%$ 的数值作为公路桥梁的冲击系数，通过回归分析，得到冲击系数与桥梁结构基频之间的关系曲线，经适当修正后即为本规范的公式。\n\n华中科技大学曾利用反应谱理论及随机过程理论来分析计算');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f9176e4d-bb12-44d0-971b-bb1565857fc0', '117《钢结构工程施工质量验收标准》（GB50205-2020）.md', '5焊接工程（Part 1）', '5焊接工程## 5.1一般规定\n\n5.1.1本章适用于钢结构制作和安装中的钢构件焊接和栓钉（焊钉)焊接工程的质量验收。\n\n5.1.2钢结构焊接工程的检验批可按相应的钢结构制作或安装工程检验批的划分原则划分为一个或若干个检验批。\n\n5.1.3焊缝应冷却到环境温度后方可进行外观检测，无损检测应在外观检测合格后进行，具体检测时间应符合现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661 的规定。\n\n5.1.4焊缝施焊后应按焊接工艺规定在相应焊缝及部位做出标志。\n\n## 5.2 钢构件焊接工程\n\n### I 主控项目\n\n5.2.1焊接材料与母材的匹配应符合设计文件的要求及国家现行标准的规定。焊接材料在使用前，应按其产品说明书及焊接工艺文件的规定进行烘焙和存放。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查质量证明书和烘焙记录。\n\n5.2.2持证焊工必须在其焊工合格证书规定的认可范围内施焊, 严禁无证焊工施焊。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查焊工合格证及其认可范围、有效期。\n\n5.2.3 施工单位应按现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661的规定进行焊接工艺评定，根据评定报告确定焊接工艺，编写焊接工艺规程并进行全过程质量控制。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查焊接工艺评定报告，焊接工艺规程，焊接过程参数测定、记录。\n\n5.2.4设计要求的一、二级焊缝应进行内部缺陷的无损检测，一、二级焊缝的质量等级和检测要求应符合表5.2.4的规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查超声波或射线探伤记录。\n\n表5.24一级、二级焊缝质量等级及无损检测要求注：二级焊缝检测比例的计数方法应按以下原则确定：工厂制作焊缝按照焊缝长度计算百分比，且探伤长度不小于 ${ 2 0 0 } \\mathrm { m m }$ ；当焊缝长度小于 $\\mathsf { 2 0 0 m m }$ 时，应对整条焊缝探伤；现场安装焊缝应按照同一类型、同一施焊条件的焊缝条数计算百分比，且不应少于3条焊缝。\n\n\n\n\n\n5.2.5焊缝内部缺陷的无损检测应符合下列规定：\n\n1采用超声波检测时，超声波检测设备、工艺要求及缺陷评定等级应符合现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661的规定；\n\n2当不能采用超声波探伤或对超声波检测结果有疑义时，可采用射线检测验证，射线检测技术应符合现行国家标准《焊缝无损检测射线检测第1部 分：X 和伽玛射线的胶片技术》GB/T3323.1或《焊缝无损检测射线检测第2部分：使用数字化探测器的X 和伽玛射线技术》GB/T3323.2 的规定，缺陷评定等级应符合现行国家标准《钢结构焊接规范》GB50661的规定；\n\n3焊接球节点网架、螺栓球节点网架及圆管T、K、Y节点焊缝的超声波探伤方法及缺陷分级应符合国家和行业现行标准的有关规定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查超声波或射线探伤记录。\n\n5.2.6T形接头、十字接头、角接接头等要求焊透的对接和角接组合焊缝(图5.2.6),其加强焊脚尺寸h 不应小于t/4且不大于10mm，其允许偏差为 $0 \\mathrm { \\sim } 4 \\mathrm { m m }$ 。\n\n  \n图5.2.6对接和角接组合焊缝\n\n检查数量：资料全数检查，同类焊缝抽查 $1 0 \\%$ ，且不应少于3条。  \n检验方法：观察检查，用焊缝量规抽查测量。\n\n### 一般项目\n\n5.2.7 焊缝外观质量应符合表5.2.7-1和表5.2.7-2的规定。\n\n检查数量：承受静荷载的二级焊缝每批同类构件抽查 $1 0 \\%$ ，承受静荷载的一级焊缝和承受动荷载的焊缝每批同类构件抽查 $1 5 \\%$ ，且不应少于3件：被抽查构件中，每一类型焊缝应按条数抽查 $5 \\%$ 。且不应少于1条；每条应抽查1处，总抽查数不应少于10处。\n\n检验方法：观察检查或使用放大镜、焊缝量规和钢尺检查，当有疲劳验算要求时，采用渗透或磁粉探伤检查。\n\n表5.2.7-1无疲劳验算要求的钢结构焊缝外观质量要求  \n\n\n\n\n\n注：t为接头较薄件母材厚度。\n\n表5.2.7-2 有疲劳验算要求的钢结构焊缝外观质量要求  \n\n\n\n\n\n### 续表5.2.7-2\n\n\n\n\n\n注：t为接头较薄件母材厚度。\n\n5.2.8焊缝外观尺寸要求应符合表5.2.8-1和表5.2.8-2的规定。\n\n#### 表5.2.8-1 无疲劳验算要求的钢结构对接焊缝与\n\n#### 角焊缝外观尺寸允许偏差 $\\mathbf { \\Pi } ( \\mathbf { m m } )$\n\n\n\n\n\n#### 续表5.2.8-1\n\n\n\n\n\n注：B为焊缝宽度；t为对接接头较薄件母材厚度。\n\n表5.2.8-2有疲劳验算要求的钢结构焊缝外观尺寸允许偏差  \n\n\n\n\n\n检查数量：承受静荷载的二级焊缝每批同类构件抽查 $1 0 \\%$ ，承受静荷载的一级焊缝和承受动荷载的焊缝每批同类构件抽查$1 5 \\%$ ，且不应少于3件；被抽查构件中，每种焊缝应按条数各抽查 $5 \\%$ ，但不应少于1条；每条应抽查1处，总抽查数不应少于10处。\n\n检验方法：用焊缝量规检查。\n\n5.2.9对于需要进行预热或后热的焊缝，其预热温度或后热温度应符合国家现行标准的规定或通过焊接工艺评定确定。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查预热或后热施工记录和焊接工艺评定报告。\n\n## 5.3栓钉(焊钉)焊接工程\n\n### Ⅰ主控项目\n\n5.3.1施工单位对其采用的栓钉和钢材焊接应进行焊接工艺评定，其结果应满足设计要求并符合国家现行标准的规定。栓钉焊瓷环保存时应有防潮措施，受潮的焊接瓷环使用前应在 $1 2 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } ^ { \\hat { \\prime } }$ $1 5 0 \\mathrm { { ‰} }$ 范围内烘焙 $\\mathrm { 1 h } \\sim \\mathrm { 2 h }$ 。\n\n检查数量：全数检查。\n\n检验方法：检查焊接工艺评定报告和烘焙记录。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f92f7456-5bca-43c3-ae67-821a76ef1cc4', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '17.10 斜腿刚构', '17.10 斜腿刚构## 17.10.1 斜腿可采用有支架或无支架的方式进行施工。采用有支架方式施工时，对支架的要求应符合本规范第5章的规定；采用拉杆扣拉或转体等无支架方式施工时，应按本规范第 19 章的相关规定执行。不论采用何种方式施工，均应采取有效措施，防止斜腿的截面产生过大的局部应力或变形。\n\n### 条文说明：\n\n斜腿无支架施工时，主要靠拉杆平衡其水平分力，由于在不同的施工阶段，水平分力不同，因此需要分阶段进行计算调整，其目的是防止斜腿产生过大的局部应力或变形。\n\n## 17.10.2 主梁的施工应符合下列规定：\n\n### 1 采用支架现浇方式施工时，除应符合本规范第 5 章的规定外，对多跨斜腿刚构桥的主梁不宜一次浇筑成型，而应在分跨浇筑后，再设置合龙段合龙。\n\n### 2 采用悬臂法施工时，除应符合本规范第 17.5 节的规定外，对斜腿部分尚应设置具有足够强度和刚度的临时支撑或拉杆进行固定，抵抗主梁悬浇过程中产生的不均衡弯矩，且其基础应满足承载力的要求；主梁与斜腿的连接处应一次性浇筑完成，对有 V形墩的斜腿刚构桥，应选择适宜的温度先使 V形墩与其上的主梁合龙形成闭合三角形结构，再进行其余主梁的悬臂浇筑施工。\n\n### 条文说明：\n\n2 主梁的悬臂施工与连续梁桥悬臂施工的方法基本相同，不同之处在于“墩身”为斜腿。斜腿一般采用支架或拉杆来平衡其水平力，因此需要特别注意斜腿支架或拉杆的刚度与强度，使其能抵抗悬臂施工中的不平衡荷载。对于 V 形支撑的连续斜腿刚构桥，V 形墩顶梁段形成闭合三角形后，其水平方向上的力得以平衡，有利于主梁的施工；但在合龙闭合时，需要选择合适的温度，以防闭合后温度应力过大，对结构产生破坏。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f935c4b4-3512-40ef-b83f-4e6884393edd', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犚．3 回转机构电动机过载校验', '犚．3 回转机构电动机过载校验回转机构电动机过载校验按式（R．3）计算：犎\n\n$$\nP _ { \\mathrm { N } } { \\geqslant } \\frac { H } { m { \\lambda _ { \\mathrm { m } } } } \\cdot \\frac { ( M _ { \\mathrm { m } } { + } M _ { \\mathrm { a m a x } } { + } M _ { \\mathrm { w f l } } { + } M _ { \\mathrm { a I } } ) n } { 9 ~ 5 5 0 ~ i \\eta }\n$$\n\n………（R．3）\n\n式中：\n\n$P _ { \\mathrm { ~ N ~ } }$ — 同式（R．1）；$H$ 系数，绕线转子异步电动机取 $H { = } 1 . 5 5$ ,笼型异步电动机取 $H { = } 1 , 6$ ，直流电动机取 $H = 1$ $m$ 同式（89）；$\\lambda _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（R．1）（电动机制造商提供）；$M _ { \\mathrm { m } }$ — 同式（92）；  \n$M _ { \\mathrm { { a m a x } } }$ — 回转最大坡道阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\mathrm { W I I } }$ — 由计算风压 $\\phi _ { \\parallel }$ 引起的最大风阻力矩，单位为牛米 $( \\Nu \\cdot \\mathrm { ~ m ~ } )$ ）；  \n$M _ { \\alpha \\mathrm { I } }$ — 由起重绳正常偏摆角 $\\alpha _ { \\textup { I } }$ （见4．2．1．2．2．2）计算的回转水平阻力矩，单位为牛米 $( \\mathrm { N } \\cdot \\mathrm { m } )$ ）；i 回转机构的总传动比；$\\eta$ 同式（93)；$n$ 同式(82）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f948b556-3fbb-4754-b572-8aa296df5f1f', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：（Part 2）', '><tr><td rowspan=1 colspan=1>&gt;0.4</td><td rowspan=1 colspan=1>≤20</td><td rowspan=1 colspan=1>≤30</td></tr></table>\n\n\n\n<table><tr><td rowspan=1 colspan=1>预应力混凝土</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>≤30</td><td rowspan=1 colspan=1>≤50</td></tr></table>\n\n\n注: 1. 表中用量值为矿物掺合料占胶凝材料质量的百分比。\n\n2. 本表仅限于硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥。\n\n3. 以硫酸盐为主的化学腐蚀环境和近海、海洋氯化物环境，宜掺用粒化高炉矿渣粉。\n\n4. 近海或海洋氯化物环境下，矿物掺合料复掺时取单掺的最大值。\n\n5. 采用普通硅酸盐水泥、矿渣水泥时，应将水泥中原有的矿物掺合料与配置混凝土时加入的矿物掺合料用量一并计算。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f94a023e-b63c-4292-93ec-567402b06b4a', '101《生产安全事故报告和调查处理条例》（国务院令第493号）.md', '总 理 温家宝', '总 理 温家宝二○○七年四月九日');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f94d91bf-7ee8-498a-b671-ff79e41e63b6', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犉．3 极限状态设计法（Part 24）', '=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>12</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>3．试验载荷,见4.2.3.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>6</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>13</td></tr><tr><td rowspan=2 colspan=2>4．缓冲碰撞载荷，见4.2.3.2</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>+</td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1></td><td rowspan=2 colspan=1>14</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=2>5．倾翻水平力，见4.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1.1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowsp');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f9568cfc-971f-4641-ae8a-a0d7b568cba1', '13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md', '4 起重机械和索具设备（Part 3）', '变速齿轮沿轴转动，啮合正确，无杂音和润滑良好，发现问题，严禁使用。\n\n4 卷扬机应安装在吊装区外，水平距离应大于构件的安装高度，并搭设防护棚，保证操作人员能清楚地看见指挥人员的信号。当构件被吊到安装位置时，操作人员的视线仰角应小于 $3 0 ^ { \\circ }$ 。\n5导向滑轮严禁使用开口拉板式滑轮。滑轮到卷筒中心的距离，对带槽卷筒应大于卷筒宽度的15倍；对无槽卷筒应大于20倍，当钢丝绳处在卷筒中间位置时，应与卷筒的轴心线垂直。\n\n6钢丝绳在卷筒上应逐圈靠紧，排列整齐，严禁互相错叠、离缝和挤压。钢丝绳缠满后，卷筒凸缘应高出2倍及以上钢丝绳直径，钢丝绳全部放出时，钢丝绳在卷筒上保留的安全圈不应少于5圈。\n\n7在制动操纵杆的行程范围内不得有障碍物。作业过程中， 操作人员不得离开卷扬机，严禁在运转中用手或脚去拉、踩钢丝 绳，严禁跨越卷扬机钢丝绳。\n\n8卷扬机的电气线路应经常检查，电机应运转良好，电磁抱闸和接地应安全有效，不得有漏电现象。\n\n### 4.4.3电动卷扬机的牵引力和钢丝绳速度应符合下列规定：\n\n1）卷筒上的钢丝绳牵引力应按下列公式计算：\n\n$$\nF = 1 . 0 2 \\times \\frac { P _ { \\mathrm { H } } \\eta } { v }\n$$\n\n$$\n\\eta = \\eta _ { \\mathrm { 0 } } \\times \\eta _ { \\mathrm { 1 } } \\times \\eta _ { \\mathrm { 2 } } \\times \\cdots \\times \\eta _ { \\mathrm { n } }\n$$\n\n式中： $F$ 牵引力（kN)；\n\n$P _ { \\mathrm { ~ H ~ } }$ -电动机的功率（ $\\mathrm { k W } )$ ；  \n$_ { v }$ 钢丝绳速度（ $\\mathrm { ( m / s ) }$ ；$\\eta$ 总效率；  \n$\\eta _ { 0 }$ 卷筒效率，当卷筒装在滑动轴承上时，取 $\\eta _ { 0 } =$ 0.94；当装在滚动轴承上时，取 $\\eta _ { 0 } = 0 . 9 6$ ；\n\n$\\eta _ { 1 } \\cdot \\ \\eta _ { 2 } \\cdots \\eta _ { \\mathrm { n } }$ 传动机构效率，按表4.4.3选用。\n\n表4.4.3传动机构的效率  \n\n\n\n\n\n2）钢丝绳速度应按下列公式计算：\n\n$$\nv = \\pi D \\omega\n$$\n\n$$\n\\omega = \\frac { \\omega _ { \\mathrm { H } } i } { 6 0 }\n$$\n\n$$\n\\begin{array} { r } { i = \\frac { n _ { \\mathrm { Z } } } { n _ { \\mathrm { B } } } } \\end{array}\n$$\n\n式中： $_ { v }$ —钢丝绳速度（ $\\mathrm { ( m / s ) }$ ；\n\n$D$ 卷筒直径（ $\\mathrm { . m } )$ ；$\\omega$ 卷筒转速 $\\mathrm { ( r / s ) }$ ；  \nWH 电动机转速 $( \\mathrm { r / s } )$ ；$i$ 传动比；  \n$n _ { Z }$ 所有主动轮齿数的乘积；  \n$n _ { \\mathrm { B } }$ 所有被动轮齿数的乘积。\n\n### 4.4.4倒链的使用应符合下列规定：\n\n1使用前应进行检查，倒链的吊钩、链条、轮轴、链盘等应无锈蚀、裂纹、损伤，传动部分应灵活正常。\n\n2起吊构件至起重链条受力后，应仔细检查，确保齿轮啮合良好，自锁装置有效后，方可继续作业。\n\n3应均匀和缓地拉动链条，并应与轮盘方向一致，不得斜向拽动。\n\n4倒链起重量或起吊构件的重量不明时，只可一人拉动链条，一人拉不动应查明原因，此时严禁两人或多人齐拉。\n\n5齿轮部分应经常加油润滑，棘爪、棘爪弹簧和棘轮应经常检查，防止制动失灵。\n\n6倒链使用完毕后应拆卸清洗干净，上好润滑油，装好后套上塑料罩挂好。\n\n### 4.4.5手扳葫芦应符合下列规定：\n\n1只可用于吊装中收紧缆风绳和升降吊篮使用。\n\n2使用前，应仔细检查确认自锁夹钳装置夹紧钢丝绳后能往复作直线运动，不满足要求，严禁使用。使用时，待其受力后应检查确认运转自如，无问题后，方可继续作业。\n\n3用于吊篮时，应在每根钢丝绳处拴一根保险绳，并将保险绳的另一端固定在可靠的结构上。\n\n4使用完毕后，应拆卸、清洗、上油、安装复原，妥善保管。\n\n### 4.4.6千斤顶的使用应符合下列规定：\n\n1使用前后应拆洗干净，损坏和不符合要求的零件应更换，安装好后应检查各部位配件运转的灵活性，对油压千斤顶应检查阀门、活塞、皮碗的完好程度，油液干净程度和稠度应符合要求，若在负温情况下使用，油液应不变稠、不结冻。\n\n2千斤顶的选择，应符合下列规定：\n\n1）千斤顶的额定起重量应大于起重构件的重量，起升高度应满足要求，其最小高度应与安装净空相适应。  \n2）采用多台千斤顶联合顶升时，应选用同一型号的千斤顶，并应保持同步，每台的额定起重量不得小于所分担重量的1.2倍。\n\n3千斤顶应放在平整坚实的地面上，底座下应垫以枕木或钢板。与被顶升构件的光滑面接触时，应加垫硬木板防滑。\n\n4设顶处应传力可靠，载荷的传力中心应与千斤顶轴线致，严禁载荷偏斜。\n\n5顶升时，应先轻微顶起后停住，检查千斤顶承力、地基、垫木、枕木垛有无异常或千斤顶歪斜，出现异常，应及时处理后\n\n方可继续工作。\n\n6顶升过程中，不得随意加长千斤顶手柄或强力硬压，每次顶升高度不得超过活塞上的标志，且顶升高度不得超过螺丝杆或活塞高度的3/4。\n\n7构件顶起后，应随起随搭枕木垛和加设临时短木块，其短木块与构件间的距离应随时保持在 $5 0 \\mathrm { m m }$ 以内。\n\n## 4.5地');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f9581c6f-d998-4b4a-a7ea-1496b5377208', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犌．4 桥式和门式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合（Part 4）', 'n=1>C9</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>常规载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>位移和变形引起的载荷，见4.2.1.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1>6</td></tr><tr><td rowspan=5 colspan=1>1</td><td rowspan=3 colspan=1>气候影响引起的载荷</td><td rowspan=1 colspan=1>1．工作状态风载荷,见4.2.2.3.3</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>7</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>2．雪和冰载荷，见4.2.2.4</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>1</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1>8</td></tr><tr><td rowspan=1 colspan=1>3．温度变化引起的载荷，见4.2.2.5</td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><td rowspan=1 colspan=1></td><');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f95898d4-5865-4c8c-930f-a45be7360522', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '7.8 后张法（Part 3）', '及封锚\n\n#### 7.9.1预应力筋张拉锚固后，孔道应尽早压浆，且应在 48h内完成，否则应采取避免预应力筋锈蚀的措施。\n\n##### 条文说明：\n\n后张预应力孔道压浆的目的，主要是防止预应力筋锈蚀，并通过凝结后的浆体将预应力传递至混凝土结构中。对防锈蚀而言，孔道的压浆越早越好，同时也能防止预应力筋的松弛，使构件尽快安装。条文规定张拉锚固后的48h内完成孔道的压浆在实际施工中是能做到的。\n\n#### 7.9.2后张预应力孔道应采用专用压浆料或专用压浆剂配制的浆液进行压浆。所用原材料应符合下列规定：\n\n1 水泥应采用性能稳定、强度等级不低于 42.5 的低碱硅酸盐或低碱普通硅酸盐水泥，水泥的性能要求应符合本规范第6.15.4条的规定。\n\n2 外加剂应与水泥具有良好的相容性，且不得含有氯盐、亚硝酸盐或其他对预应力筋有腐蚀作用的成分。减水剂应采用高效减水剂或高性能减水剂，且应满足现行《混凝土外加剂》（GB 8076）中高效减水剂一等品的要求，其减水率应不小于 $20\\%$ 。\n\n3 矿物掺合料的品种宜为Ⅰ级粉煤灰、粒化高炉矿渣粉或硅灰，并应符合本规范第6.15.8条的规定。\n\n4 水不应含有对预应力筋或水泥有害的成分，每升水中不得含有 $3 5 0 \\mathrm { m g }$ 以上的氯化物离子或任何一种其他有机物，宜采用符合国家卫生标准的清洁饮用水。\n\n5 膨胀剂宜采用钙矾石系或复合型膨胀剂，不得采用以铝粉为膨胀源的膨胀剂或总碱量 $0 . 7 5 \\%$ 以上的高碱膨胀剂。\n\n6 压浆材料中的氯离子含量应不超过胶凝材料总量的 $0 . 0 6 \\%$ ，比表面积应大于$3 5 0 \\mathrm { m } ^ { 2 } / \\mathrm { k g }$ ，三氧化硫含量应不超过 $6 . 0 \\%$ 。\n\n##### 条文说明：\n\n“专用压浆料”是指由水泥、高效减水剂或高性能减水剂、膨胀剂和矿物掺合料等多种材料干拌而成的混合料，在施工现场按一定比例加水并搅拌均匀后，用于充填后张预应力孔道的压浆材料；“专用压浆剂”是指由高效减水剂或高性能减水剂、膨胀剂和矿物掺合料等多种材料干拌而成的混合剂，在施工现场按一定比例与水泥、水混合并搅拌均匀后，用于充填后张预应力孔道的压浆材料。“专用”是指专门用于后张预应力孔道的压浆，且均由工厂化制造生产。采用专用压浆材料的目的，在于其更能保证后张孔道压浆的质量、可靠性和耐久性。本条对后张孔道压浆所用原材料品质的要求与高性能混凝土所用原材料的品质要求是一致的。近年来通过推广采用专用压浆材料对后张预应力孔道的压浆，在保证工程质量方面取得了良好效果，故本次修订将原规范条文中的“宜采用”修改为“应采用”。\n\n#### 7.9.3 采用压浆材料配置的浆液，其性能应符合表 7.9.3 的规定。\n\n表 7.9.3 后张预应力孔道压浆浆液性能指标  \n\n\n\n\n\n注：1.有抗冻性要求时，宜在压浆材料中掺用适量引气剂，且含气量宜为 $1\\% \\sim 3\\%$ 。2.有抗渗性要求时，抗氯离子渗透的 28d 电通量指标宜小于或等于 1500C。\n\n##### 条文说明：\n\n为保证后张预应力孔道压浆的质量和耐久性，所用压浆浆液的性能需要具备以下特征： $\\textcircled{1}$ 具有高流动度； $\\textcircled{2}$ 不泌水，不离析，无沉降； $\\textcircled{3}$ 适宜的凝结时间； $\\textcircled{4}$ 在塑性阶段具有良好的补偿收缩能力，且硬化后产生微膨胀； $\\textcircled{5}$ 具有一定的强度。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f9627a6b-f218-4337-9da4-d0ee50b7ec60', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '附 录 犕', '附 录 犕');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f96482e4-2362-4a78-bb03-b55f86c1cfa8', '100《起重机设计规范》（GB-T3811-2008）.md', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算', '犖．2 用加劲肋分隔的局部区格简支板的局部压应力及其分布长度的计算确定下区格局部压应力值 $\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）及其扩散区长度 $c ( y )$ ）时，可参照局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 和分布长度 $C$ 沿板宽方向的变化公式，即式（N．1）和式（N．2）计算：\n\n  \n图 犖．1\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\it y ) = \\frac { 2 \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\pi } \\bigg [ \\arctan \\frac { c } { y } - 3 \\bigg ( \\frac { y } { B } \\bigg ) ^ { 2 } \\bigg ( 1 - \\frac { 2 y } { 3 B } \\bigg ) \\arctan \\frac { c } { B } \\bigg ] \\cdots . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .\n$$\n\n$$\nc ( \\boldsymbol { y } ) = c \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { m } } } { \\sigma _ { \\mathrm { m } } ( \\boldsymbol { y } ) } \\Big ( 1 - \\frac { \\boldsymbol { y } } { B } \\Big )\n$$\n\n式中：\n\n$\\sigma _ { \\mathrm { { m } } } ( y )$ ）— 局部压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { m } }$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为牛每二次方毫米 $( \\mathrm { N / m m ^ { 2 } }$ ）；  \n$c ( y )$ -局部压应力的分布长度 $C$ 沿板宽方向变化到 $y$ 处的值，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ；$y$ 以局部压应力作用边为原点向另一边方向的坐标，即板的上边缘至下区格上边缘的距离，单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ ）；$B$ —腹板的总宽(高)度,单位为毫米 $\\mathrm { ( m m ) }$ arctan $\\frac { c } { y }$ $\\frac { c } { B }$ 的单位为弧度。\n\n## 犖．3 包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$\n\n包括加劲肋在内的带肋简支板的屈曲系数 $K$ 按表N．2计算。\n\n表 犖．2 带肋简支板的屈曲系数 $\\pmb { K }$   \n\n\n\n\n\n表 犖．2（续）  \n\n\n\n\n\n注： $\\gamma _ { \\mathrm { a } } = \\frac { E I _ { \\mathrm { S } } } { b D } , \\delta _ { \\mathrm { a } } = \\frac { A _ { \\mathrm { S } } } { b t }$ ：\n\n$I _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面惯性矩，单位为四次方毫米 $\\mathrm { { ( m m ^ { 4 } } }$ ），当加劲肋在板两侧成对配置时，其截面惯性矩按板厚中心线为轴线计算；一侧配置时，按与板相连的加劲肋边缘为轴线计算；\n\n$A _ { \\mathrm { s } }$ ———单根纵向加劲肋截面面积，单位为平方毫米 $\\mathrm { ( m m ^ { 2 } }$ ）；$r$ -板被加劲肋的分隔数；  \n$D { = } \\frac { E t ^ { 3 } } { 1 2 ( 1 { - } v ^ { 2 } ) } ( \\tau$ 为钢材的泊桑比）。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f967fba5-8ff5-45a0-b65f-66d007a8abca', '108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md', '13 钢管连接节点（Part 1）', '13 钢管连接节点## 13.1一般规定\n\n### 13.1.1本章规定适用于不直接承受动力荷载的钢管桁架、拱架、塔架等结构中的钢管间连接节点。\n\n### 13.1.2圆钢管的外径与壁厚之比不应超过 $1 0 0 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } } ^ { 2 }$ ；方(矩)形管的最大外缘尺寸与壁厚之比不应超过 $4 0 \\varepsilon _ { \\mathrm { k } } , \\varepsilon _ { \\mathrm { k } }$ 为钢号修正系数。\n\n### 13.1.3采用无加劲直接焊接节点的钢管材料应符合本标准第  \n4.3.7条的规定。\n\n### 13.1.4采用无加劲直接焊接节点的钢管桁架，当节点偏心不超过本标准式（13.2.1）限制时，在计算节点和受拉主管承载力时，可忽略因偏心引起的弯矩的影响，但受压主管应考虑按下式计算的偏心弯矩影响：\n\n$$\nM = \\Delta N \\cdot e\n$$\n\n式中：△N- -节点两侧主管轴力之差值；e 偏心矩（图13.1.4）。\n\n  \n图13.1.4 K形和N形管节点的偏心和间隙1—搭接管；2—被搭接管\n\n### 13.1.5无斜腹杆的空腹桁架采用无加劲钢管直接焊接节点时，应符合本标准附录H的规定。\n\n## 13.2构造要求\n\n### 13.2.1钢管直接焊接节点的构造应符合下列规定：\n\n1主管的外部尺寸不应小于支管的外部尺寸，主管的壁厚不应小于支管的壁厚，在支管与主管的连接处不得将支管插入主管内。\n\n2主管与支管或支管轴线间的夹角不宜小于 $3 0 ^ { \\circ }$ 。\n\n3支管与主管的连接节点处宜避免偏心；偏心不可避免时，其值不宜超过下式的限制；\n\n式中： $e$ 偏心距（图13.1.4)；\n\n$D$ 1 -圆管主管外径 $\\mathrm { { ( m m ) } }$ ；\n\n$h$ 1 -连接平面内的方（矩）形管主管截面高度 $\\mathrm { ( m m ) }$ 。\n\n4支管端部应使用自动切管机切割，支管壁厚小于 $6 \\mathrm { m m }$ 时可不切坡口。\n\n5支管与主管的连接焊缝，除支管搭接应符合本标准第13.2.2条的规定外，应沿全周连续焊接并平滑过渡；焊缝形式可沿全周采用角焊缝，或部分采用对接焊缝，部分采用角焊缝，其中支管管壁与主管管壁之间的夹角大于或等于 $\\boldsymbol { 1 2 0 ^ { \\circ } }$ 的区域宜采用对接焊缝或带坡口的角焊缝；角焊缝的焊脚尺寸不宜大于支管壁厚的2倍；搭接支管周边焊缝宜为2倍支管壁厚。\n\n6在主管表面焊接的相邻支管的间隙 $\\alpha$ 不应小于两支管壁厚之和［图13.1.4(a）、图 $1 3 . 1 . 4 ( \\mathbf { b } ) ]$ 。\n\n### 13.2.2支管搭接型的直接焊接节点的构造尚应符合下列规定：\n\n1支管搭接的平面 $\\mathrm { K }$ 形或 $_ \\mathrm { N }$ 形节点[图13.2.2（a)、图$1 3 . 2 . 2 ( \\mathbf { b } ) ]$ ，其搭接率 $\\eta _ { \\mathrm { o v } } = q / \\phi \\times 1 0 0 \\%$ 应满足 $2 5 \\% \\leqslant \\eta _ { \\mathrm { o v } } \\leqslant$ $100 \\%$ ，且应确保在搭接的支管之间的连接焊缝能可靠地传递内力；\n\n2当互相搭接的支管外部尺寸不同时，外部尺寸较小者应搭接在尺寸较大者上；当支管壁厚不同时，较小壁厚者应搭接在较大壁厚者上；承受轴心压力的支管宜在下方。\n\n  \n图13.2.2支管搭接的构造1一搭接支管；2一被搭接支管\n\n### 13.2.3无加劲直接焊接方式不能满足承载力要求时，可按下列规定在主管内设置横向加劲板：\n\n1支管以承受轴力为主时，可在主管内设1道或2道加劲板[图13.2.3-1(a)、图13.2.3-1(b)]；节点需满足抗弯连接要求时，应设2道加劲板；加劲板中面宜垂直于主管轴线；当主管为圆管，设置1道加劲板时，加劲板宜设置在支管与主管相贯面的鞍点处，设置2道加劲板时，加劲板宜设置在距相贯面冠点$0 . 1 D _ { 1 }$ 附近[图13.2.3-1(b)]， $D _ { 1 }$ 为支管外径；主管为方管时，加劲肋宜设置2块（图13.2.3-2)；\n\n2加劲板厚度不得小于支管壁厚，也不宜小于主管壁厚的$2 / 3$ 和主管内径的 $1 / 4 0$ ；加劲板中央开孔时，环板宽度与板厚的比值不宜大于 $1 5 \\varepsilon _ { \\mathbf { k } }$ ；\n\n3加劲板宜采用部分熔透焊缝焊接，主管为方管的加劲板靠支管一边与两侧边宜采用部分熔透焊接，与支管连接反向一边可不焊接；\n\n4当主管直径较小，加劲板的焊接必须断开主管钢管时，主管的拼接焊缝宜设置在距支管相贯焊缝最外侧冠点 $8 0 \\mathrm { m m }$ 以外处[图13.2.3-1(c)]。\n\n  \n图13.2.3-1支管为圆管时横向加劲板的位置1—冠点；2—鞍点；3—加劲板；4—主管拼缝\n\n\n图13.2.3-2支管为方管或矩形管时加劲板的位置1一加劲板\n\n### 13.2.4钢管直接焊接节点采用主管表面贴加强板的方法加强时，应符合下列规定：\n\n1主管为圆管时，加强板宜包覆主管半圆［图13.2.4(a)]，长度方向两侧均应超过支管最外侧焊缝 $5 0 \\mathrm { m m }$ 以上，但不宜超过支管直径的2/3，加强板厚度不宜小于 $4 \\mathrm { m m }$ 。\n\n2主管为方（矩）形管且在与支管相连表面设置加强板[图13.2.4(b)]时，加强板长度 $l _ { \\mathfrak { p } }$ 可按下列公式确定，加强板宽度 $b _ { \\mathfrak { p ');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f96c08c0-c2a3-45ed-8ed4-b0c81ed59fd6', '104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md', '条文说明：', '条文说明：拱桥的结构形式较多，其施工方法亦较多，本规范难以将所有类型的拱桥及其施工方法全部涵盖，因此采用其他方法施工的拱桥可参照本章的相关规定执行。\n\n### 19.1.2 施工前应根据拱桥的结构特点和受力特性，进行施工设计和施工计算；对危险性较大的分部分项工程，应制订专项施工方案。');
INSERT INTO `t_basis_rag_parents` VALUES ('f96d964a-9f9e-4ae1-9fa1-7c43a56d9190', '4《起重机械安全规程》（GB6067-2010）.md', '13安全性（见标准第13章）', '13安全性（见标准第13章）## 13.1总则\n\n在现场负责所进行全面管理的人员或组织以及起重机操作中的人员对起重机械的安全运行都负有责任。主管人员应保证安全教育和起重作业中各项安全制度的落实。起重作业中与安全性有关的环节包括起重机械的使用、维修和更换安全装备、安全操作规程等所涉及的各类人员的责任应落实到位。\n\n## 13.2指挥起重机械操作的人员识别\n\n指挥起重机械操作的人员（吊装工或指挥人员）应易于为起重机械司机所识别，例如通过穿着明\n\n亮色彩的服装或使用无线电传呼信号。\n\n注：当选择明亮色彩着装时，应考虑背景，照明形式和其他相关因素。\n\n## 13.3人员的安全装备\n\n指派人员应保证安全装备符合下列要求：\n\na）人员安全装备适合工作现场状况，如安全帽、安全眼镜、安全带、安全靴和听力保护装置；b）在工作前后检查安全装备，按规定程序进行维护或在必要时进行更换；c）在需要时应保存检查和维修记录；d）某些安全装备（例如安全帽和安全带）应根据有关规定定期更换。由于撞击损坏的安全装备应立即更换。\n\n## 13.4人员安全装备的使用\n\n所有正在起重作业的工作人员、现场参观者或与起重机械邻近的人员应了解相关的安全要求。有关人员应向这些人员讲解人身安全装备的正确使用方法并要求他们使用这些装备。\n\n## 13.5安全通道与紧急逃逸\n\n### 13.5.1总则\n\n安全通道和紧急逃生装置在起重机运行以及检查、检验、试验、维护、修理、安装和拆卸过程中均应处于良好状态。\n\n### 13.5.2登上或离开起重机械\n\n任何人登上或离开起重机械，均需报告在岗起重机械司机并获许可。\n\n### 13.5.3人员须知\n\n应在人员须知中规定仅使用（并应该使用）正规安全通道和紧急逃逸方式。\n\n## 13.6灭火器\n\n应配备必要的灭火器材。\n\n### 13.7技术文件\n\n#### 13.7.1额定起重量图表\n\n见10.1.2b）。\n\n#### 13.7.2说明书\n\n制造商提供的有关说明书应包括GB/T17908的有关内容，并符合GB/T17909.1、GB/T18453.1及GB/T18875的规定。\n\n#### 13.7.3调试及检验证书和检验报告\n\n所有要求的检查、检验和调试报告或证书均应妥善地保存。\n\n条文性质： $1 3 . 3 \\sim 1 3 . 5$ 、13.7.1、13.7.2为强制性条文，其他为推荐性条文。\n\n### 制定依据：\n\n该部分内容与GB/T23723.1-2009中第6章的相关内容基本一致。\n\n起重机械的作业现场环境一般较复杂，容易发生物件的坠落、刮碰、电气绝缘的损坏等情况。起重机械现场有关人员的着装至关重要。穿戴安全帽、绝缘鞋等，可防止意外事故。另外，起重机作业中始终处于停止、启动、运行等状态，随时可能产生晃动而出现危险。因此，在起重机上停留人员的情况要及时告知司机。\n\n目前，根据实际情况，国内的起重机制造商提供的有关说明书内容较简单、不具体，不能很好地指导用户对起重机进行操作，不利于起重机的使用维护。因此，本次修订要求起重机制造商提供的有关说明书的内容应包括由国际标准等同转化过来的国家标准GB/T17908-1999《起重机和起重机械技术性能和验收文件》、GB/T17909.1-1999《起重机起重机操作手册第1部分：总则》、GB/T18453-2001《起重机维护手册第1部分：总则》、GB/T18875-2002《起重机备件手册》的内容。这些基础性文件对起重机的安全使用将起到积极的作用。\n\n### 主要变化：\n\n该内容为增加条款。事故案例：联轴器伤人事故\n\n## 一、事故简介\n\n1989年10月，某炼钢厂工人在检修起重机小车时，吊车司机在检修人员尚未完全离开小车时启动起升机构，使一名检修工人的衣服被联轴器缠住，造成重伤后死亡。\n\n## 二、事故发生过程\n\n某炼钢厂检修车间吊车检修工段甲和乙等人负责对整模2号吊车进行检修。经检查确认，小车运行机构联轴器的键磨损严重，需要立即更换，要求将吊车开到灯光下。吊车司机来到操作室，此时乙和其他的人都相继离开小车，只剩甲一人蹲在主轴的东侧没下去。当主卷筒一动，司机看到有大量积灰降落，立即停车，发现甲躺在主卷筒与传动轴中间的定滑轮上，衣服被联轴器缠住，后脑部裂开 $1 0 0 ~ \\mathrm { { m m } }$ 长的裂口，经送医院抢救无效死亡。\n\n## 三、事故原因分析，\n\n甲安全意识不强，自我防护能力差，动车前没有离开小车，同时劳保用品穿着不符合安全要求。司机在操作前没打铃警告，也没有确认作业人员是否已全部离开危险区域，执行安全操作规程不严，安全联保网虽已建立，但贯彻执行不力，发挥作用不够。\n\n## 四、事故的预防措施\n\n检修人员在检修起重机时，一定要注