LQDeployConfig/test/LQAgentServer/app/temp/048b0c2c758fcfec8f7f3aed973ed7e7-1771903996.json

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          "review_location_label": "第21页：4 施工工艺技术->4.1 技术参数",
          "original_content": "4.1 技术参数\n根据工程特点，现浇支架搭设采用盘扣支架法施工，自下而上依次是Q345 立杆Φ\n60.3×3.2mm 纵向间距：0.9m，水平杆基本步距：1.5m，水平杆顶层步距：1m,盘扣支架\n+Q235 的I14 工字钢横向分配梁+10×10 方木（TC13A）纵向分配梁。其上为15mm 胶合板\n底膜。"
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              "issue_point": "支架支撑点位置未明确设置在网架下弦节点处",
              "location": "4.1 技术参数\n根据工程特点，现浇支架搭设采用盘扣支架法施工，自下而上依次是Q345 立杆Φ60.3×3.2mm 纵向间距：0.9m，水平杆基本步距：1.5m，水平杆顶层步距：1m,盘扣支架+Q235 的I14 工字钢横向分配梁+10×10 方木（TC13A）纵向分配梁。其上为15mm 胶合板底膜。",
              "suggestion": "应明确盘扣支架的支撑点位置应设置在网架下弦的节点处，若为现浇结构，需确保支撑点布置符合结构受力特点，并进行承载力与稳定性验算，必要时应进行试压，同时采取措施防止支柱下沉。",
              "reason": "根据《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）第7.2.2条明确规定：‘当搭设拼装支架时，支架上支撑点的位置应设在网架下弦的节点处。支架应验算其承载力和稳定性，必要时应试压，并应采取措施防止支柱下沉。’本条文为强制性安全要求，涉及结构安全与施工稳定性。待审查内容中未提及支撑点是否设置在网架下弦节点处，且该内容属于网架安装范畴，与现浇支架虽形式相似，但若用于网架拼装阶段，则必须满足该强制性条款。因此，存在违反安全强制性标准的风险。",
              "risk_level": "高风险",
              "review_references": "### 7.2.2当搭设拼装支架时，支架上支撑点的位置应设在网架下弦的节点处。支架应验算其承载力和稳定性，必要时应试压，并应采取措施防止支柱下沉。\n【参考文档】\n【文件】13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md\n【标题】7网架吊装\n7网架吊装## 7.1一般规定\n\n### 7.1.1吊装作业应按施工组织设计的规定执行。\n\n### 7.1.2施工现场的钢管焊接工，应经过焊接球节点与钢管连接的全位置焊接工艺评定和焊工考试合格后，方可上岗。\n\n### 7.1.3吊装方法应根据网架受力和构造特点，在保证质量、安全、进度的要求下，结合当地施工技术条件综合确定。\n\n### 7.1.4吊装的吊点位置和数量的选择，应符合下列规定：\n\n1应与网架结构使用时的受力状况一致或经过验算杆件满足受力要求；\n\n2吊点处的最大反力应小于起重设备的负荷能力；\n\n3各起重设备的负荷宜接近。\n\n### 7.1.5吊装方法选定后，应分别对网架施工阶段吊点的反力、杆件内力和挠度、支承柱的稳定性和风荷载作用下网架的水平推力等项进行验算，必要时应采取加固措施。\n\n### 7.1.6验算荷载应包括吊装阶段结构自重和各种施工荷载。吊装阶段的动力系数应为：提升或顶升时，取1.1；拔杆吊装时，取1.2；履带式或汽车式起重机吊装时，取1.3。\n\n### 7.1.7在施工前应进行试拼及试吊，确认无问题后方可正式吊装。\n\n### 7.1.8当网架采用在施工现场拼装时，小拼应先在专门的拼装架上进行。高空总拼应采用预拼装或其他保证精度措施，总拼的各个支承点应防止出现不均匀下沉。\n\n## 7.2高空散装法安装\n\n### 7.2.1当采用悬挑法施工时，应在拼成可承受自重的结构体系\n\n后，方可逐步扩展。\n\n### 7.2.2当搭设拼装支架时，支架上支撑点的位置应设在网架下弦的节点处。支架应验算其承载力和稳定性，必要时应试压，并应采取措施防止支柱下沉。\n\n### 7.2.3拼装应从建筑物一端以两个三角形同时进行，两个三角形相交后，按人字形逐榀向前推进，最后在另一端正中闭合（图7.2.3)。\n\n  \n图7.2.3网架的安装顺序\n\n### 7.2.4第一榀网架块体就位后，应在下弦中竖杆下方用方木上放千斤顶支顶，同时在上弦和相邻柱间应绑两根杉杆作临时固定。其他各块就位后应采用螺栓与已固定的网架块体固定，同时下弦应采用方木上放千斤顶顶住。\n\n### 7.2.5每榀网架块体应用经纬仪校正其轴线偏差；标高偏差应采用下弦节点处的千斤顶校正。\n\n### 7.2.6网架块体安装过程中，连接块体的高强度螺栓应随安装随紧固。\n7.2.7网架块体全部安装完毕并经全面质量检查合格后，方可拆除千斤顶和支杆。千斤顶应有组织地逐次下落，每次下落时，网架中央、中部和四周千斤顶的下降比例宜为 $2 : 1 . 5 : 1$ 。\n\n## 7.3分条、分块安装\n\n7.3.1当网架分条或分块在高空连成整体时，其组成单元应具有足够刚度，并应能保证自身的几何不变性，否则应采取临时加固措施。  \n7.3.2在条与条或块与块的合拢处，可采用临时螺栓等固定措施。  \n7.3.3当设置独立的支撑点或拼装支架时，应符合本规范第7.2.2条的要求。  \n7.3.4合拢时，应先采用千斤顶将网架单元顶到设计标高，方可连接。  \n7.3.5网架单元应减少中间运输，运输时应采取措施防止变形。\n\n## 7.4高空滑移法安装\n\n7.4.1应利用已建结构作为高空拼装平台。当无建筑物可供利用时，应在滑移端设置宽度大于两个节间的拼装平台。滑移时应在两端滑轨外侧搭设走道。  \n7.4.2当网架的平移跨度大于 $5 0 \\mathrm { m }$ 时，宜在跨中增设一条平移轨道。  \n7.4.3网架平移用的轨道接头处应焊牢，轨道标高允许偏差应为 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。网架上的导轮与导轨之间应预留 $1 0 \\mathrm { m m }$ 间隙。  \n7.4.4网架两侧应采用相同的滑轮及滑轮组；两侧的卷扬机应选用同型号、同规格产品，并应采用同类型、同规格的钢丝绳，并在卷筒上预留同样的钢丝绳圈数。  \n7.4.5网架滑移时，两侧应同步前进。当同步差达 $3 0 \\mathrm { m m }$ 时，应停机调整。  \n7.4.6网架全部就位后，应采用千斤顶将网架支座拾起，抽去轨道后落下，并将网架支座与梁面预埋钢板焊接牢靠。  \n7.4.7网架的滑移和拼装应进行下列验算：  \n1当跨度中间无支点时的杆件内力和跨中挠度值;\n\n2当跨度中间有支点时的杆件内力、支点反力及挠度值。\n\n## 7.5整体吊装法\n\n7.5.1网架整体吊装可根据施工条件和要求，采用单根或多根拔杆起吊，也可采用一台或多台起重机起吊就位。\n\n7.5.2网架整体吊装时，应保证各吊点起升及下降的同步性。相邻两拔杆间或相邻两吊点组的合力点间的相对高差，不得大于其距离的 $1 / 4 0 0$ 和 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，亦可通过验算确定。\n\n7.5.3当采用多根拔杆或多台起重机吊装网架时，应将每根拔杆每台起重机额定负荷乘以0.75的折减系数。当采用四台起重机将吊点连通成两组或用三根拔杆吊装时，折减系数应取0.85。\n\n7.5.4网架拼装和就位时的任何部位离支承柱及柱上的牛腿等突出部位或拔杆的净距不得小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n7.5.5由于网架错位需要，对个别杆件可暂不组装，但应取得设计单位的同意。\n\n7.5.6拔杆、缆风绳、索具、地锚、基础的选择及起重滑轮组的穿法等应进行验算，必要时应进行试验检验。\n\n7.5.7当采用多根拔杆吊装时，拔杆安装应垂直，缆风绳的初始拉力应为吊装时的 $60 \\%$ ，在拔杆起重平面内可采用单向铰接头。当采用单根拔杆吊装时，底座应采用球形万向接头。\n\n7.5.8拔杆在最不利荷载组合下，其支承基础对地基土的压力不得超过其允许承载力。\n\n7.5.9起吊时应根据现场实际情况设总指挥1人，分指挥数人，作业人员应听从指挥，操作步调应一致。应在网架上搭设脚手架通道锁扣摘扣。\n\n7.5.10网架吊装完毕，应经检查无误后方可摘钩，同时应立即进行焊接固定。\n\n## 7.6整体提升、顶升法安装\n\n7.6.1网架的整体提升法应符合下列规定：\n\n1应根据网架支座中心校正提升机安装位置。\n\n2网架支座设计标高相同时，各台提升装置吊挂横梁的顶面标高应一致；设计标高不同时，各台提升装置吊挂横梁的顶面标高差和各相应网架支座设计标高差应一致；其各点允许偏差应为 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3各台提升装置同顺序号吊杆的长度应一致，其允许偏差应为 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n4提升设备应按其额定负荷能力乘以折减系数使用。穿心式液压千斤顶的折减系数取0.5；电动螺杆升板机的折减系数取0.7；其他设备应通过试验确定。\n\n5网架提升应同步。  \n6整体提升法的下部支承柱应进行稳定性验算。\n\n7.6.2网架的整体顶升法应符合下列规定：\n\n1顶升用的支承柱或临时支架上的缀板间距应为千斤顶行程的整数倍，其标高允许偏差应为 $5 \\mathrm { m m }$ ，不满足时应采用钢板垫平。\n\n2千斤顶应按其额定负荷能力乘以折减系数使用。丝杆千斤顶的折减系数取0.6，液压千斤顶的折减系数取0.7。\n\n3顶升时各顶升点的允许升差为相邻两个顶升用的支承结构间距的 $1 / 1 0 0 0$ ，且不得大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ；若一个顶升用的支承结构上有两个或两个以上的千斤顶时，则取千斤顶间距的1/200，且不得大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4千斤顶或千斤顶的合力中心应与柱轴线对准。千斤顶本身应垂直。\n\n5顶升前和过程中，网架支座中心对柱基轴线的水平允许偏移为柱截面短边尺寸的 $1 / 5 0$ 及柱高的 $1 / 5 0 0$ 。\n6顶升用的支承柱或支承结构应进行稳定性验算。\n",
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              "issue_point": "盘扣支架立杆规格与步距设置与规范要求不符",
              "location": "4.1 技术参数\n根据工程特点，现浇支架搭设采用盘扣支架法施工，自下而上依次是Q345 立杆Φ60.3×3.2mm 纵向间距：0.9m，水平杆基本步距：1.5m，水平杆顶层步距：1m,盘扣支架+Q235 的I14 工字钢横向分配梁+10×10 方木（TC13A）纵向分配梁。其上为15mm 胶合板底膜。",
              "suggestion": "应核实盘扣支架的立杆规格和步距是否满足结构承载与稳定性要求，建议根据实际荷载情况复核立杆间距与步距，必要时调整为符合《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》等相关标准的合理参数；若无相关规范支持，应补充验算依据。",
              "reason": "审查参考文件《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）中未涉及盘扣支架的具体参数要求，且该文件主要针对网架吊装施工，与现浇支架搭设无直接关联。因此，根据强制标准第2条，不得引用外部标准进行审查。现有内容中未在审查参考中找到与盘扣支架立杆规格、间距、步距相关的规定，无法判断其是否符合规范要求，故无法确认其参数精确性。但鉴于审查内容涉及支架支撑系统，而审查参考中明确要求‘支架应验算其承载力和稳定性’（见7.2.2条），若未提供验算文件或未说明依据，存在安全隐患。然而，因审查参考未提供盘扣支架参数标准，无法判定参数错误，故仅提示需进行承载力与稳定性验算，但不构成直接参数错误。",
              "risk_level": "中风险",
              "review_references": "### 7.2.2当搭设拼装支架时，支架上支撑点的位置应设在网架下弦的节点处。支架应验算其承载力和稳定性，必要时应试压，并应采取措施防止支柱下沉。\n【参考文档】\n【文件】13《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）.md\n【标题】7网架吊装\n7网架吊装## 7.1一般规定\n\n### 7.1.1吊装作业应按施工组织设计的规定执行。\n\n### 7.1.2施工现场的钢管焊接工，应经过焊接球节点与钢管连接的全位置焊接工艺评定和焊工考试合格后，方可上岗。\n\n### 7.1.3吊装方法应根据网架受力和构造特点，在保证质量、安全、进度的要求下，结合当地施工技术条件综合确定。\n\n### 7.1.4吊装的吊点位置和数量的选择，应符合下列规定：\n\n1应与网架结构使用时的受力状况一致或经过验算杆件满足受力要求；\n\n2吊点处的最大反力应小于起重设备的负荷能力；\n\n3各起重设备的负荷宜接近。\n\n### 7.1.5吊装方法选定后，应分别对网架施工阶段吊点的反力、杆件内力和挠度、支承柱的稳定性和风荷载作用下网架的水平推力等项进行验算，必要时应采取加固措施。\n\n### 7.1.6验算荷载应包括吊装阶段结构自重和各种施工荷载。吊装阶段的动力系数应为：提升或顶升时，取1.1；拔杆吊装时，取1.2；履带式或汽车式起重机吊装时，取1.3。\n\n### 7.1.7在施工前应进行试拼及试吊，确认无问题后方可正式吊装。\n\n### 7.1.8当网架采用在施工现场拼装时，小拼应先在专门的拼装架上进行。高空总拼应采用预拼装或其他保证精度措施，总拼的各个支承点应防止出现不均匀下沉。\n\n## 7.2高空散装法安装\n\n### 7.2.1当采用悬挑法施工时，应在拼成可承受自重的结构体系\n\n后，方可逐步扩展。\n\n### 7.2.2当搭设拼装支架时，支架上支撑点的位置应设在网架下弦的节点处。支架应验算其承载力和稳定性，必要时应试压，并应采取措施防止支柱下沉。\n\n### 7.2.3拼装应从建筑物一端以两个三角形同时进行，两个三角形相交后，按人字形逐榀向前推进，最后在另一端正中闭合（图7.2.3)。\n\n  \n图7.2.3网架的安装顺序\n\n### 7.2.4第一榀网架块体就位后，应在下弦中竖杆下方用方木上放千斤顶支顶，同时在上弦和相邻柱间应绑两根杉杆作临时固定。其他各块就位后应采用螺栓与已固定的网架块体固定，同时下弦应采用方木上放千斤顶顶住。\n\n### 7.2.5每榀网架块体应用经纬仪校正其轴线偏差；标高偏差应采用下弦节点处的千斤顶校正。\n\n### 7.2.6网架块体安装过程中，连接块体的高强度螺栓应随安装随紧固。\n7.2.7网架块体全部安装完毕并经全面质量检查合格后，方可拆除千斤顶和支杆。千斤顶应有组织地逐次下落，每次下落时，网架中央、中部和四周千斤顶的下降比例宜为 $2 : 1 . 5 : 1$ 。\n\n## 7.3分条、分块安装\n\n7.3.1当网架分条或分块在高空连成整体时，其组成单元应具有足够刚度，并应能保证自身的几何不变性，否则应采取临时加固措施。  \n7.3.2在条与条或块与块的合拢处，可采用临时螺栓等固定措施。  \n7.3.3当设置独立的支撑点或拼装支架时，应符合本规范第7.2.2条的要求。  \n7.3.4合拢时，应先采用千斤顶将网架单元顶到设计标高，方可连接。  \n7.3.5网架单元应减少中间运输，运输时应采取措施防止变形。\n\n## 7.4高空滑移法安装\n\n7.4.1应利用已建结构作为高空拼装平台。当无建筑物可供利用时，应在滑移端设置宽度大于两个节间的拼装平台。滑移时应在两端滑轨外侧搭设走道。  \n7.4.2当网架的平移跨度大于 $5 0 \\mathrm { m }$ 时，宜在跨中增设一条平移轨道。  \n7.4.3网架平移用的轨道接头处应焊牢，轨道标高允许偏差应为 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。网架上的导轮与导轨之间应预留 $1 0 \\mathrm { m m }$ 间隙。  \n7.4.4网架两侧应采用相同的滑轮及滑轮组；两侧的卷扬机应选用同型号、同规格产品，并应采用同类型、同规格的钢丝绳，并在卷筒上预留同样的钢丝绳圈数。  \n7.4.5网架滑移时，两侧应同步前进。当同步差达 $3 0 \\mathrm { m m }$ 时，应停机调整。  \n7.4.6网架全部就位后，应采用千斤顶将网架支座拾起，抽去轨道后落下，并将网架支座与梁面预埋钢板焊接牢靠。  \n7.4.7网架的滑移和拼装应进行下列验算：  \n1当跨度中间无支点时的杆件内力和跨中挠度值;\n\n2当跨度中间有支点时的杆件内力、支点反力及挠度值。\n\n## 7.5整体吊装法\n\n7.5.1网架整体吊装可根据施工条件和要求，采用单根或多根拔杆起吊，也可采用一台或多台起重机起吊就位。\n\n7.5.2网架整体吊装时，应保证各吊点起升及下降的同步性。相邻两拔杆间或相邻两吊点组的合力点间的相对高差，不得大于其距离的 $1 / 4 0 0$ 和 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ ，亦可通过验算确定。\n\n7.5.3当采用多根拔杆或多台起重机吊装网架时，应将每根拔杆每台起重机额定负荷乘以0.75的折减系数。当采用四台起重机将吊点连通成两组或用三根拔杆吊装时，折减系数应取0.85。\n\n7.5.4网架拼装和就位时的任何部位离支承柱及柱上的牛腿等突出部位或拔杆的净距不得小于 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n7.5.5由于网架错位需要，对个别杆件可暂不组装，但应取得设计单位的同意。\n\n7.5.6拔杆、缆风绳、索具、地锚、基础的选择及起重滑轮组的穿法等应进行验算，必要时应进行试验检验。\n\n7.5.7当采用多根拔杆吊装时，拔杆安装应垂直，缆风绳的初始拉力应为吊装时的 $60 \\%$ ，在拔杆起重平面内可采用单向铰接头。当采用单根拔杆吊装时，底座应采用球形万向接头。\n\n7.5.8拔杆在最不利荷载组合下，其支承基础对地基土的压力不得超过其允许承载力。\n\n7.5.9起吊时应根据现场实际情况设总指挥1人，分指挥数人，作业人员应听从指挥，操作步调应一致。应在网架上搭设脚手架通道锁扣摘扣。\n\n7.5.10网架吊装完毕，应经检查无误后方可摘钩，同时应立即进行焊接固定。\n\n## 7.6整体提升、顶升法安装\n\n7.6.1网架的整体提升法应符合下列规定：\n\n1应根据网架支座中心校正提升机安装位置。\n\n2网架支座设计标高相同时，各台提升装置吊挂横梁的顶面标高应一致；设计标高不同时，各台提升装置吊挂横梁的顶面标高差和各相应网架支座设计标高差应一致；其各点允许偏差应为 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n\n3各台提升装置同顺序号吊杆的长度应一致，其允许偏差应为 $5 \\mathrm { m m }$ 。\n4提升设备应按其额定负荷能力乘以折减系数使用。穿心式液压千斤顶的折减系数取0.5；电动螺杆升板机的折减系数取0.7；其他设备应通过试验确定。\n\n5网架提升应同步。  \n6整体提升法的下部支承柱应进行稳定性验算。\n\n7.6.2网架的整体顶升法应符合下列规定：\n\n1顶升用的支承柱或临时支架上的缀板间距应为千斤顶行程的整数倍，其标高允许偏差应为 $5 \\mathrm { m m }$ ，不满足时应采用钢板垫平。\n\n2千斤顶应按其额定负荷能力乘以折减系数使用。丝杆千斤顶的折减系数取0.6，液压千斤顶的折减系数取0.7。\n\n3顶升时各顶升点的允许升差为相邻两个顶升用的支承结构间距的 $1 / 1 0 0 0$ ，且不得大于 $3 0 \\mathrm { m m }$ ；若一个顶升用的支承结构上有两个或两个以上的千斤顶时，则取千斤顶间距的1/200，且不得大于 $1 0 \\mathrm { m m }$ 。\n\n4千斤顶或千斤顶的合力中心应与柱轴线对准。千斤顶本身应垂直。\n\n5顶升前和过程中，网架支座中心对柱基轴线的水平允许偏移为柱截面短边尺寸的 $1 / 5 0$ 及柱高的 $1 / 5 0 0$ 。\n6顶升用的支承柱或支承结构应进行稳定性验算。\n",
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          "original_content": "4.2 施工工艺流程\n测量放样\n地基处理\n支架搭设\n支架堆载预压\n底模、外模加工及安装\n钢筋原材检验\n波纹管、预应力束、锚具安装\n内模加工及安装\n底板钢筋加工及绑扎\n钢绞线检测\n锚具检测\n波纹管检测\n顶板钢筋加工及绑扎\n混凝土浇筑\n混凝土检测及运输\n内模及端模拆除\n预应力张拉\n砼试块预压\n张拉锚具标定\n孔道压浆强度达到设计值\n外模及支架拆除\n图4—1 现浇箱梁施工工艺流程图"
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              "suggestion": "在支架堆载预压阶段增加安全防护措施、堆载过程中的稳定性监测及应急预案等安全管理要求，明确预压过程中的安全风险评估和人员安全防护措施。",
              "reason": "根据《钢结构设计规范》（GB-T22395-2022）中3.3条对支撑结构的定义，支架作为现浇箱梁施工中的支撑结构，其堆载预压阶段涉及结构稳定性与安全承载问题，属于安全相关非参数性内容。但审查内容中未体现堆载预压阶段的安全管理要求，如安全防护、风险评估、过程监控等，违反了安全相关非参数性强制标准中对安全措施的隐含要求。",
              "risk_level": "高风险",
              "review_references": "3.3 支撑结构bracing structure 在梁柱构件所在平面内,沿斜向设置支撑构件，以支撑轴向刚度抵抗侧向作用的结构。\n【参考文档】\n【文件】81《钢结构设计规范》（GB-T22395-2022）.md\n【标题】3术语和定义\n3术语和定义下列术语和定义适用于本文件。\n\n3.1\n框架结构frame structure\n由柱和梁刚性连接组成的具有抗剪和抗弯能力的结构。\n\n3.2\n框架-支撑结构frame-bracing structure\n由框架和支撑共同组成抗侧力体系的结构。\n\n3.3\n支撑结构bracing structure\n在梁柱构件所在平面内,沿斜向设置支撑构件，以支撑轴向刚度抵抗侧向作用的结构。\n\n3.4\n主柱main column\n主要承受锅炉本体荷载、风荷载和地震作用的柱。\n\n3.5\n顶板main boiler support level\n锅炉钢结构顶部悬吊或支承锅炉本体荷重梁的总称。\n\n3.6\n顶板主梁main girder\n顶板中直接把锅炉本体荷载传给柱的梁。\n\n3.7\n顶板次梁secondary girder\n与顶板主梁相连，把荷载传给顶板主梁的梁。\n\n3.8\n叠梁horizontal split girder\n由上下两部分(或多部分)组成，用螺栓或焊接连接在一起共同工作的梁。\n\n3.9\n深梁deep beam\n高跨比大于1/6 的简支单跨梁。\n\n3.10\n锅炉导向装置boiler guide\n实现悬吊锅炉“膨胀中心\"的限位结构。\n",
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              "issue_point": "预应力张拉前未明确孔道压浆强度达到设计值后的安全确认程序",
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              "suggestion": "在‘孔道压浆强度达到设计值’后增加明确的安全确认步骤，如‘经监理单位确认压浆强度符合设计要求并签署同意张拉意见后，方可进行预应力张拉’，确保张拉作业前具备可追溯的安全审批依据。",
              "reason": "根据《审查参考》中关于预应力张拉的流程要求，如例10-12中强调张拉前需完成理论伸长量计算与量测，且张拉作业需基于完整、合规的工序控制。而‘孔道压浆强度达到设计值’作为张拉前的关键前置条件，若未明确需经检测确认并由相关责任方签字确认，存在张拉作业在未满足安全条件下的风险，违反非参数性安全控制要求。该内容虽未直接出现在参考文件的表格或公式中，但与‘张拉控制应力及张拉程序’‘伸长量计算与量测’等章节所体现的工序闭环管理原则一致，属于安全流程缺失，应视为强制性安全管理要求。",
              "risk_level": "高风险",
              "review_references": "表10-32 张拉控制应力及张拉程序 续上表 ### 2.3.2预应力钢筋张拉时伸长量的计算与量测\n【参考文档】\n【文件】70《路桥施工计算手册》.md\n【标题】2.抗倾覆验算\n...[内容过长，已截断，保留尾部8000字符]...\nPi } } } } = 3 \\mathbf { \\hat { \\mathbf { U } } } ^ { \\circ }$ 时，B=1.7311\n\ny-砂上单位重度， ${ \\bf k } \\Lambda ^ { \\prime } \\mathbf { m } ^ { 3 }$ ;  \n$\\varphi$ 一 -砂上的内摩擦角，可按表10-28取用；  \nB—砂床宽度，m\n\n\n\n\n\n不同张拉倾覆力矩的台座埋深（m）  \n\n\n<<<HTBL|edbbbd5235114fa0ba13f0da2aa2e9ac452|END>>>\n\n\n注：表中砂上重度为 $\\gamma = 1 6 k \\mathrm { . } \\mathrm { \\mathbb { V } } \\mathrm { \\mathrm { m } } ^ { 3 }$ ; $\\mathcal { M } _ { \\mathfrak { W } }$ 为每米台座上所作用的倾覆力矩 $( \\mathbf { k } \\mathbf { N } \\cdot \\mathbf { m } )$ ：\n\n例10-9预应力换埋式台座，已知每米台座上的张拉力 $N = 5 0 \\mathrm { { k N } }$ ，张拉力作用点距台面高度 $h = 0 . 6 \\mathrm { m }$ ，采用砂床，砂土重度为 $\\gamma = 1 6 \\mathbf { k } \\mathbf { N } / \\mathbf { m } ^ { 3 }$ ，内摩擦角 $\\varphi = 3 6 ^ { \\circ }$ ，试求台座的理设深度和砂床宽度。\n\n解取 $K = 1 . 5$ ，代人公式（10-69)有：\n\n$$\nH = \\left( { \\frac { 3 K \\cdot N \\cdot h } { \\lambda \\cdot \\mathrm { t g } ^ { 2 } \\left( 4 5 ^ { \\circ } + { \\frac { \\varphi } { 2 } } \\right) } } \\right) ^ { \\frac { 1 } { 3 } } = \\left( { \\frac { 3 } { 1 6 } } \\times \\mathrm { { \\bf t g } } ^ { 2 } \\frac { 5 \\times 5 0 } { 4 5 ^ { \\circ } + { \\frac { 3 6 ^ { \\circ } } { 2 } } } \\right) ^ { \\frac { 1 } { 3 } } = 1 . 3 0 \\mathrm { m }\n$$\n\n则：\n\n$$\nB = { \\frac { H } { \\displaystyle \\mathrm { t g } \\biggl ( 4 5 ^ { \\circ } - { \\frac { \\varphi } { 2 } } \\biggr ) } } = { \\frac { 1 . 3 } { \\displaystyle \\mathrm { t g } \\biggl ( 4 5 ^ { \\circ } - { \\frac { 3 6 ^ { \\circ } } { 2 } } \\biggr ) } } = 2 . 5 5 \\mathrm { m }\n$$\n\n## 2.2预应力混凝土台面计算\n\n\n\n\n\n滑动台面预应力筋配置参考表   \n\n\n\n\n\n注： $\\textcircled{1}$ 混凝十等级： $\\phi ^ { \\downarrow \\downarrow } 4 \\sim 5$ 为C30, $\\phi ^ { \\tt t } 5$ 为 $\\mathbb { C } A 0 _ { : }$\n\n$\\textcircled{2}$ 张拉控制应力： $\\mathbf { \\phi } : \\phi ^ { \\mathbf { b } } 4 , \\pmb { \\sigma } ^ { \\mathbf { k } } = 4 \\mathbf { \\beta } \\mathbf { \\beta } 7 \\mathbf { M } \\mathbf { P } \\mathbf { a } ;$\n\n$$\n\\$ 5,456,7\n$$\n\n$$\n\\$ 5,456,7\n$$\n\n$\\langle { \\bar { \\rangle } } \\rangle$ 隔离剂 $\\mu = 0 . 7$ 如 $\\mu > 0 . 7$ ，则配筋量按比例增加。\n\n④预应力台面的长度 $L > 1 2 5 \\mathbf { m }$ 时,宜设置横向缝1条。\n例10-11预应力混凝土活动台面，长度 $L = 1 2 0 \\mathrm { m }$ ，台面厚度 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，台面土堆积物厚度$\\mathbf { l } 0 0 \\mathbf { m m }$ ，混凝土采用 ${ \\mathbb { C } } 3 0 , R _ { 1 } ^ { \\mathrm { b } } = 2 , { \\mathbb { M } } { \\mathbb { P } } \\mathrm { a }$ ，混凝土重度 $\\gamma = 2 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ，试求台面产生的温度应力及设计预压应力。\n\n解取摩擦系数 $\\mu = 0 . 6 5$ ，则台面由于温差引起的温度应力为：\n\n$$\ny _ { 0 } = 0 . 5 \\mu \\gamma \\bigg ( 1 + \\frac { h _ { 1 } } { h } \\bigg ) L = 0 . 5 \\times 0 . 6 5 \\times 2 5 \\bigg ( 1 + \\frac { 1 0 0 } { 8 0 } \\bigg ) \\times 1 2 0 = 2 1 4 9 \\mathrm { { k N } / m ^ { 2 } \\approx 2 . 2 M P 0 0 0 0 0 }\n$$\n\n则台面的预压应力为：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { P C } } = \\sigma _ { \\mathrm { 0 } } - 0 . 5 R _ { \\mathrm { y } } ^ { \\mathrm { b } } = 2 . 2 0 - 0 . 5 \\times 2 . 1 = 1 . 1 5 \\mathrm { M P a }\n$$\n\n故设计的预压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { F C } }$ 应大于 $1 . 1 5 \\mathbf { M P a } .$\n\n## 2.3预应力筋的张拉\n\n### 2.3.1张拉控制应力及张拉程序\n\n表10-32\n\n张拉控制应力及张拉程序  \n\n\n\n\n\n续上表  \n\n\n\n\n\n### 2.3.2预应力钢筋张拉时伸长量的计算与量测\n\n表10-33\n\n预应力钢筋张拉时伸长量的计算与量测  \n\n\n\n\n\n系数 $\\pmb { k }$ 及 $\\mu$ 值表  \n\n\n\n\n\n表10-34\n\n$1 - e ^ { - \\{ \\mu x + \\mu \\theta \\} }$ 值表  \n\n\n\n\n\n表10-35  \n\n\n\n\n\n例10-12如图10-6所示的半连续梁，预应力筋采用一束 ${ 1 2 \\Phi 1 5 . 2 \\ 4 }$ 的钢绞线束，张拉控制力 $N _ { \\mathrm { K } } = 2 ~ 3 4 6 . 3 \\mathrm { k N }$ ， $\\mathbf { \\sigma } _ { A _ { Y } } = 1 \\mathbf { \\sigma } 6 8 0 \\mathbf { m m } ^ { 2 }$ ， $E _ { \\mathrm { s } } = 1 . 9 5 \\times 1 0 ^ { 5 } \\mathrm { M P a }$ ，孔道采用预埋波纹管成型， $\\mu \\varepsilon = 0 , 1 7 5 , k$ $= 0 . 0 0 0 8$ ，按两端张拉，采用精确计算法和简化计算法分别计算。\n解1.精确计算法\n\n将半个曲线预应力筋分成四段，分段计算：\n\n$$\n\\alpha \\ = \\ \\mathrm { a r c \\ t g } \\biggl ( \\frac { 6 8 } { 5 5 0 } \\biggr ) \\ = \\ 0 . \\ 1 2 3 \\ \\mathrm { r a d }\n$$\n\n$$\n\\theta \\ = \\ \\operatorname { a r c } \\ \\sin \\left( { \\frac { 4 5 0 } { 1 \\ 7 3 4 . 2 5 } } \\right) \\ = \\ 0 . 2 6 2 \\ \\quad \\operatorname { r a d }\n$$\n\n将各段数据列人表10-36得：\n\n  \n图10-6连续梁的尺寸与预应力筋的布置(单位 $\\mathbf { n m }$ 各段参数表\n\n表10-36  \n\n\n\n\n\n将上表中的数据代人下式,得：\n\n$$\n\\Delta L ~ = ~ \\frac { P L } { A _ { \\mathrm { y } } E _ { \\mathrm { g } } ^ { * } } \\Big [ \\frac { 1 ~ - ~ e ^ { - ( \\boldsymbol { K } L + \\ v { p } \\hat { q } ) } } { \\ v { k } L ~ + ~ \\mu \\theta } \\Big ]\n$$\n\n分段求得： $\\varDelta L = 2 \\times 0 , 1 0 5 5 = 0 , 2 1 1 { \\mathrm { m } } = 2 1 1 { \\mathrm { m m } }$\n\n## 2.简化计算法\n\n将表10-36中的数据代人下式，得：\n\n$$\n\\Delta L = \\overline { { \\mathop { P } _ { A _ { y } } } } \\tilde { L } _ { y }\n$$\n\n分段求得： $\\Delta L = 2 \\times 0 . 1 0 5 4 8 = 0 . 2 1 0 9 6 \\mathrm { m } = 2 1 0 . 9 6 \\mathrm { m m }$\n\n通过以上的计算可以看出，采用精确计算法和简化计算法所得的结果相比，两者差值非常小，所以采用简化计算法完全能满足曲线预应力筋张拉理论伸长值的计算精度要求。\n\n## 2.4预应力张拉设备的选用计算\n\n表10-37\n\n预应力张拉设备的选用计算  \n\n\n\n\n\n## 2.5预应力筋下料长度计算\n\n表10-38\n\n\n\n\n\n续上表  \n\n\n\n\n\n  \n图10-7先张法预应力钢筋下料长度计算简图\na)长线台座整根粗钢筋下料长度；b)长线台座分段粗钢筋下料长度 $\\left[ \\mathfrak { n } \\right]$ 模外张拉钢丝下料长度I-预应力筋；2-对焊接头：3-镦粗头；4-锥形夹具;5-台座承力支架；6-横梁；7-定位板；8-分段预应力筋；9-螺丝端杆：10-钢筋连接器；11-螺丝端杆连接器；12-梳筋板；13-顶头模板；14-钢模底板；15-螺母\n\n  \n图10-8预应力粗钢筋卜料长度计算简图\n\na)两端用螺丝端汗锚具时;b)--端用螺丝端杆锚具，另-端用帮条锚具(或镦粗头）时： $e i$ 精轧螺纹钢筋时1-预应力筋；2-螺丝端杆；3-混凝+孔道：4-垫板;5-螺母;6-帮条铺具；7-连接器\n\n  \n图10-9预应力钢筋或钢绞线束和钢丝束下料长度计算简图\n\na)预应力钢筋束或钢绞线束两端张拉时;b）预应力钢筋束或钢绞线束一端张拉时；c)预应力钢丝束下料长度1-孔道：2-钢筋束；3-JM12型锚具；4-帮条锚具：5-双作用千斤顶；6-T-斤顶卡环：7-锥形锚具；8-钢丝束：9-垫板\n\n## 2.6斜拉索下料长度的计算\n\n斜拉索下料长度的计算  \n\n\n\n\n\n## 2.7预应力筋电热张拉施工计算\n\n\n\n\n\n例10-11已知 $1 8 \\mathbf { m }$ 预应力折线桁架，下弦截面为 $\\mathsf { l f 0 m m } \\times 2 2 0 \\mathrm { m m }$ ，混凝土强度为C30，预留孔道长 $1 7 . 8 a \\mathrm { n }$ ，预应力筋采用冷拉 $2 0 \\mathbf { M } \\mathbf { n }$ 钢筋 $2 \\$ 28$ ，预应力筋全长 $1 7 . 4 \\mathrm { m }$ ，采用电热法张拉，一端用螺丝端杆锚具，另一端用帮条锚具，试计算钢筋电热伸长值和钢筋电热温度。\n\n解1.钢筋电热伸长值计算\n\n按公式，伸长值由基本伸长值和附加伸长值两部分组成。\n\n附加伸长值 $\\sum \\Delta l _ { i }$ 有：\n\n锚具变形： $\\Delta { \\mathit { l } } _ { 1 } = 1 + 1 = 2 { \\mathrm { m m } }$\n\n钢筋不直和热塑性变形：\n\n$$\n\\Delta l _ { 2 } = \\frac { 3 0 } { 2 } \\times \\frac { 1 7 4 0 0 } { 1 0 ^ { 5 } } = 2 . 6 \\mathrm { { m m } }\n$$\n\n弹性压缩 $\\Delta t _ { 3 }$\n\n$$\nA _ { \\mathrm { y } } = 2 \\times 6 1 5 . 8 = 1 2 3 \\mathrm { t . 6 m m } ^ { 2 } A _ { \\mathrm { j } } = 1 6 0 \\times 2 2 0 - 2 \\times \\frac { \\pi \\times 4 8 ^ { 2 } } { 4 } = 3 1 ~ 5 8 1 \\mathrm { m m } ^ { 2 }\n$$\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { { k } } } = 0 . 8 0 R _ { \\gamma } ^ { \\mathrm { { b } } } = 0 . 8 0 \\times 4 3 0 = 3 4 4 \\mathrm { { M P a } } \\qquad e _ { \\vartheta } = 0\n$$\n\n所以\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { p c } } = { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { k } } A _ { \\cdot \\cdot \\cdot } } { A _ { \\cdot } } } = { \\frac { 3 4 4 \\times 1 } { 3 1 ~ 5 8 1 } } { \\frac { 2 3 1 ~ . 6 } { \\cdot } } = 1 3 . 4 2 \\mathrm { M P a }\n$$\n\n故\n\n$$\n\\varDelta l _ { 3 } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { f r e } } } { E _ { \\mathrm { h } } \\cdot J } = \\frac { 1 3 . 4 2 \\times 1 7 ~ \\mathrm { 8 0 0 } } { 3 \\times 1 0 ^ { 4 } } = 7 . 9 6 \\mathrm { { r m } }\n$$\n\n$$\n\\Sigma \\Delta l _ { \\mathrm { i } } = \\Delta l _ { \\mathrm { i } } + \\Delta l _ { \\mathrm { 2 } } + \\Delta l _ { \\mathrm { 3 } } = 2 + 2 . 6 + 7 . 9 6 = 1 2 . 5 6 \\mathrm { m m }\n$$\n\n$$\n\\varDelta l = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { k } } } { E _ { \\mathrm { p } } } L + \\Sigma \\varDelta l _ { \\mathrm { i } } = \\frac { 3 6 5 . 5 \\times 1 7 } { 2 } . \\frac { 4 0 0 } { \\times 1 0 ^ { 5 } } + 1 2 . 5 6 = 4 4 . 3 6 \\mathrm { m a m }\n$$\n\n2.计算校核应力及校核张拉力\n\n钢筋应力松弛损失为\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { s 4 } } ~ = ~ 5 ^ { c } \\sigma _ { \\mathrm { { S } } _ { \\mathrm { ~ k ~ } } } = 0 . 0 5 ~ { \\times } ~ 3 6 5 , 5 ~ = ~ 1 8 . 2 8 4 \\mathrm { { H P a } }\n$$\n$\\sigma _ { \\mathsf { p r } } = \\left( \\sigma _ { \\mathbf { k } } - \\sigma _ { \\mathsf { s d } } \\right) A _ { \\mathsf { y } } = ( 3 6 5 . 5 - 1 8 . 2 8 ) \\times 6 1 5 . 8 = 2 1 3 ~ 8 1 8 8 ( 1 ~ \\mathrm { . }$ 根钢筋的张拉力）\n\n用YI60型拉伸机校核,活塞面积 $\\smash { \\dot { A } _ { \\mathrm { n } } = 1 6 ~ 2 6 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 } }$ ，故油压表读数 $\\pmb { p }$ 值为：\n\n$$\np ~ = ~ { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { { \\scriptscriptstyle D } I } } } { A _ { \\mathrm { { j } } } } } ~ = ~ { \\frac { 2 1 3 } { 1 6 } } ~ { \\frac { 8 1 8 } { 2 6 0 } } ~ = ~ 1 3 . 1 5 \\mathrm { { M P a } }\n$$\n\n3.钢筋电热温度计算\n\n设 $T _ { \\Uparrow } = 2 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ ， $\\alpha = 1 . 2 \\times 1 0 ^ { - 5 }$ ，则有：\n$$\nT = \\frac { \\Delta L } { \\alpha L } = \\frac { 4 4 . 8 6 } { 1 . 2 \\times 1 0 ^ { - 5 } \\times 1 7 4 0 0 } = 2 1 4 . 8 4 0\n$$\n### 2.7.\n2电热张拉设备、导线选用计算\n",
              "reference_source": "70《路桥施工计算手册》.md"
            },
            "exist_issue": true,
            "risk_info": {
              "risk_level": "high"
            }
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            "check_item_code": "technology_parameter_compliance_check",
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              "issue_point": "施工工艺流程中‘砼试块预压’术语使用错误",
              "location": "4.2 施工工艺流程\n...混凝土浇筑\n混凝土检测及运输\n内模及端模拆除\n预应力张拉\n砼试块预压\n张拉锚具标定\n孔道压浆强度达到设计值\n外模及支架拆除",
              "suggestion": "将‘砼试块预压’修改为‘混凝土试块养护及强度检测’或‘试块强度检测’，以符合工程术语规范",
              "reason": "根据《钢结构设计规范》（GB-T22395-2022）中未涉及现浇箱梁施工工艺流程相关内容，且‘砼试块预压’并非标准工程术语。‘预压’通常用于支架或结构体系的加载试验，而试块用于检测混凝土强度，不应使用‘预压’描述。该表述混淆了实体概念，属于工程术语误用，可能引起理解偏差，影响专业表达。",
              "risk_level": "中风险",
              "review_references": "3.3 支撑结构bracing structure 在梁柱构件所在平面内,沿斜向设置支撑构件，以支撑轴向刚度抵抗侧向作用的结构。\n【参考文档】\n【文件】81《钢结构设计规范》（GB-T22395-2022）.md\n【标题】3术语和定义\n3术语和定义下列术语和定义适用于本文件。\n\n3.1\n框架结构frame structure\n由柱和梁刚性连接组成的具有抗剪和抗弯能力的结构。\n\n3.2\n框架-支撑结构frame-bracing structure\n由框架和支撑共同组成抗侧力体系的结构。\n\n3.3\n支撑结构bracing structure\n在梁柱构件所在平面内,沿斜向设置支撑构件，以支撑轴向刚度抵抗侧向作用的结构。\n\n3.4\n主柱main column\n主要承受锅炉本体荷载、风荷载和地震作用的柱。\n\n3.5\n顶板main boiler support level\n锅炉钢结构顶部悬吊或支承锅炉本体荷重梁的总称。\n\n3.6\n顶板主梁main girder\n顶板中直接把锅炉本体荷载传给柱的梁。\n\n3.7\n顶板次梁secondary girder\n与顶板主梁相连，把荷载传给顶板主梁的梁。\n\n3.8\n叠梁horizontal split girder\n由上下两部分(或多部分)组成，用螺栓或焊接连接在一起共同工作的梁。\n\n3.9\n深梁deep beam\n高跨比大于1/6 的简支单跨梁。\n\n3.10\n锅炉导向装置boiler guide\n实现悬吊锅炉“膨胀中心\"的限位结构。\n",
              "reference_source": "81《钢结构设计规范》（GB-T22395-2022）.md"
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              "issue_point": "施工工艺流程中‘砼试块预压’工序逻辑错误且术语使用不当",
              "location": "4.2 施工工艺流程\n...混凝土浇筑\n混凝土检测及运输\n内模及端模拆除\n预应力张拉\n砼试块预压\n张拉锚具标定\n孔道压浆强度达到设计值\n外模及支架拆除",
              "suggestion": "将‘砼试块预压’修改为‘混凝土养护及试块强度检测’，并调整至‘混凝土浇筑’之后、‘内模及端模拆除’之前，以符合施工逻辑和规范要求",
              "reason": "根据《路桥施工计算手册》中关于预应力混凝土结构施工流程的描述，混凝土浇筑后应进行养护，待强度达到规定要求后方可拆除模板，随后进行预应力张拉。‘砼试块预压’并非标准术语，且‘预压’通常指对结构或支架施加荷载以消除非弹性变形，此处使用‘试块预压’存在严重概念混淆。正确流程应为：混凝土浇筑 → 养护 → 试块强度检测 → 拆除内模及端模 → 预应力张拉 → 孔道压浆 → 张拉锚具标定 → 外模及支架拆除。该问题违反了工程术语的准确性与施工逻辑顺序，属于技术参数与术语误用。",
              "risk_level": "高风险",
              "review_references": "表10-32 张拉控制应力及张拉程序 续上表 ### 2.3.2预应力钢筋张拉时伸长量的计算与量测\n【参考文档】\n【文件】70《路桥施工计算手册》.md\n【标题】2.抗倾覆验算\n...[内容过长，已截断，保留尾部8000字符]...\nPi } } } } = 3 \\mathbf { \\hat { \\mathbf { U } } } ^ { \\circ }$ 时，B=1.7311\n\ny-砂上单位重度， ${ \\bf k } \\Lambda ^ { \\prime } \\mathbf { m } ^ { 3 }$ ;  \n$\\varphi$ 一 -砂上的内摩擦角，可按表10-28取用；  \nB—砂床宽度，m\n\n\n\n\n\n不同张拉倾覆力矩的台座埋深（m）  \n\n\n<<<HTBL|edbbbd5235114fa0ba13f0da2aa2e9ac452|END>>>\n\n\n注：表中砂上重度为 $\\gamma = 1 6 k \\mathrm { . } \\mathrm { \\mathbb { V } } \\mathrm { \\mathrm { m } } ^ { 3 }$ ; $\\mathcal { M } _ { \\mathfrak { W } }$ 为每米台座上所作用的倾覆力矩 $( \\mathbf { k } \\mathbf { N } \\cdot \\mathbf { m } )$ ：\n\n例10-9预应力换埋式台座，已知每米台座上的张拉力 $N = 5 0 \\mathrm { { k N } }$ ，张拉力作用点距台面高度 $h = 0 . 6 \\mathrm { m }$ ，采用砂床，砂土重度为 $\\gamma = 1 6 \\mathbf { k } \\mathbf { N } / \\mathbf { m } ^ { 3 }$ ，内摩擦角 $\\varphi = 3 6 ^ { \\circ }$ ，试求台座的理设深度和砂床宽度。\n\n解取 $K = 1 . 5$ ，代人公式（10-69)有：\n\n$$\nH = \\left( { \\frac { 3 K \\cdot N \\cdot h } { \\lambda \\cdot \\mathrm { t g } ^ { 2 } \\left( 4 5 ^ { \\circ } + { \\frac { \\varphi } { 2 } } \\right) } } \\right) ^ { \\frac { 1 } { 3 } } = \\left( { \\frac { 3 } { 1 6 } } \\times \\mathrm { { \\bf t g } } ^ { 2 } \\frac { 5 \\times 5 0 } { 4 5 ^ { \\circ } + { \\frac { 3 6 ^ { \\circ } } { 2 } } } \\right) ^ { \\frac { 1 } { 3 } } = 1 . 3 0 \\mathrm { m }\n$$\n\n则：\n\n$$\nB = { \\frac { H } { \\displaystyle \\mathrm { t g } \\biggl ( 4 5 ^ { \\circ } - { \\frac { \\varphi } { 2 } } \\biggr ) } } = { \\frac { 1 . 3 } { \\displaystyle \\mathrm { t g } \\biggl ( 4 5 ^ { \\circ } - { \\frac { 3 6 ^ { \\circ } } { 2 } } \\biggr ) } } = 2 . 5 5 \\mathrm { m }\n$$\n\n## 2.2预应力混凝土台面计算\n\n\n\n\n\n滑动台面预应力筋配置参考表   \n\n\n\n\n\n注： $\\textcircled{1}$ 混凝十等级： $\\phi ^ { \\downarrow \\downarrow } 4 \\sim 5$ 为C30, $\\phi ^ { \\tt t } 5$ 为 $\\mathbb { C } A 0 _ { : }$\n\n$\\textcircled{2}$ 张拉控制应力： $\\mathbf { \\phi } : \\phi ^ { \\mathbf { b } } 4 , \\pmb { \\sigma } ^ { \\mathbf { k } } = 4 \\mathbf { \\beta } \\mathbf { \\beta } 7 \\mathbf { M } \\mathbf { P } \\mathbf { a } ;$\n\n$$\n\\$ 5,456,7\n$$\n\n$$\n\\$ 5,456,7\n$$\n\n$\\langle { \\bar { \\rangle } } \\rangle$ 隔离剂 $\\mu = 0 . 7$ 如 $\\mu > 0 . 7$ ，则配筋量按比例增加。\n\n④预应力台面的长度 $L > 1 2 5 \\mathbf { m }$ 时,宜设置横向缝1条。\n例10-11预应力混凝土活动台面，长度 $L = 1 2 0 \\mathrm { m }$ ，台面厚度 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，台面土堆积物厚度$\\mathbf { l } 0 0 \\mathbf { m m }$ ，混凝土采用 ${ \\mathbb { C } } 3 0 , R _ { 1 } ^ { \\mathrm { b } } = 2 , { \\mathbb { M } } { \\mathbb { P } } \\mathrm { a }$ ，混凝土重度 $\\gamma = 2 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ，试求台面产生的温度应力及设计预压应力。\n\n解取摩擦系数 $\\mu = 0 . 6 5$ ，则台面由于温差引起的温度应力为：\n\n$$\ny _ { 0 } = 0 . 5 \\mu \\gamma \\bigg ( 1 + \\frac { h _ { 1 } } { h } \\bigg ) L = 0 . 5 \\times 0 . 6 5 \\times 2 5 \\bigg ( 1 + \\frac { 1 0 0 } { 8 0 } \\bigg ) \\times 1 2 0 = 2 1 4 9 \\mathrm { { k N } / m ^ { 2 } \\approx 2 . 2 M P 0 0 0 0 0 }\n$$\n\n则台面的预压应力为：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { P C } } = \\sigma _ { \\mathrm { 0 } } - 0 . 5 R _ { \\mathrm { y } } ^ { \\mathrm { b } } = 2 . 2 0 - 0 . 5 \\times 2 . 1 = 1 . 1 5 \\mathrm { M P a }\n$$\n\n故设计的预压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { F C } }$ 应大于 $1 . 1 5 \\mathbf { M P a } .$\n\n## 2.3预应力筋的张拉\n\n### 2.3.1张拉控制应力及张拉程序\n\n表10-32\n\n张拉控制应力及张拉程序  \n\n\n\n\n\n续上表  \n\n\n\n\n\n### 2.3.2预应力钢筋张拉时伸长量的计算与量测\n\n表10-33\n\n预应力钢筋张拉时伸长量的计算与量测  \n\n\n\n\n\n系数 $\\pmb { k }$ 及 $\\mu$ 值表  \n\n\n\n\n\n表10-34\n\n$1 - e ^ { - \\{ \\mu x + \\mu \\theta \\} }$ 值表  \n\n\n\n\n\n表10-35  \n\n\n\n\n\n例10-12如图10-6所示的半连续梁，预应力筋采用一束 ${ 1 2 \\Phi 1 5 . 2 \\ 4 }$ 的钢绞线束，张拉控制力 $N _ { \\mathrm { K } } = 2 ~ 3 4 6 . 3 \\mathrm { k N }$ ， $\\mathbf { \\sigma } _ { A _ { Y } } = 1 \\mathbf { \\sigma } 6 8 0 \\mathbf { m m } ^ { 2 }$ ， $E _ { \\mathrm { s } } = 1 . 9 5 \\times 1 0 ^ { 5 } \\mathrm { M P a }$ ，孔道采用预埋波纹管成型， $\\mu \\varepsilon = 0 , 1 7 5 , k$ $= 0 . 0 0 0 8$ ，按两端张拉，采用精确计算法和简化计算法分别计算。\n解1.精确计算法\n\n将半个曲线预应力筋分成四段，分段计算：\n\n$$\n\\alpha \\ = \\ \\mathrm { a r c \\ t g } \\biggl ( \\frac { 6 8 } { 5 5 0 } \\biggr ) \\ = \\ 0 . \\ 1 2 3 \\ \\mathrm { r a d }\n$$\n\n$$\n\\theta \\ = \\ \\operatorname { a r c } \\ \\sin \\left( { \\frac { 4 5 0 } { 1 \\ 7 3 4 . 2 5 } } \\right) \\ = \\ 0 . 2 6 2 \\ \\quad \\operatorname { r a d }\n$$\n\n将各段数据列人表10-36得：\n\n  \n图10-6连续梁的尺寸与预应力筋的布置(单位 $\\mathbf { n m }$ 各段参数表\n\n表10-36  \n\n\n\n\n\n将上表中的数据代人下式,得：\n\n$$\n\\Delta L ~ = ~ \\frac { P L } { A _ { \\mathrm { y } } E _ { \\mathrm { g } } ^ { * } } \\Big [ \\frac { 1 ~ - ~ e ^ { - ( \\boldsymbol { K } L + \\ v { p } \\hat { q } ) } } { \\ v { k } L ~ + ~ \\mu \\theta } \\Big ]\n$$\n\n分段求得： $\\varDelta L = 2 \\times 0 , 1 0 5 5 = 0 , 2 1 1 { \\mathrm { m } } = 2 1 1 { \\mathrm { m m } }$\n\n## 2.简化计算法\n\n将表10-36中的数据代人下式，得：\n\n$$\n\\Delta L = \\overline { { \\mathop { P } _ { A _ { y } } } } \\tilde { L } _ { y }\n$$\n\n分段求得： $\\Delta L = 2 \\times 0 . 1 0 5 4 8 = 0 . 2 1 0 9 6 \\mathrm { m } = 2 1 0 . 9 6 \\mathrm { m m }$\n\n通过以上的计算可以看出，采用精确计算法和简化计算法所得的结果相比，两者差值非常小，所以采用简化计算法完全能满足曲线预应力筋张拉理论伸长值的计算精度要求。\n\n## 2.4预应力张拉设备的选用计算\n\n表10-37\n\n预应力张拉设备的选用计算  \n\n\n\n\n\n## 2.5预应力筋下料长度计算\n\n表10-38\n\n\n\n\n\n续上表  \n\n\n\n\n\n  \n图10-7先张法预应力钢筋下料长度计算简图\na)长线台座整根粗钢筋下料长度；b)长线台座分段粗钢筋下料长度 $\\left[ \\mathfrak { n } \\right]$ 模外张拉钢丝下料长度I-预应力筋；2-对焊接头：3-镦粗头；4-锥形夹具;5-台座承力支架；6-横梁；7-定位板；8-分段预应力筋；9-螺丝端杆：10-钢筋连接器；11-螺丝端杆连接器；12-梳筋板；13-顶头模板；14-钢模底板；15-螺母\n\n  \n图10-8预应力粗钢筋卜料长度计算简图\n\na)两端用螺丝端汗锚具时;b)--端用螺丝端杆锚具，另-端用帮条锚具(或镦粗头）时： $e i$ 精轧螺纹钢筋时1-预应力筋；2-螺丝端杆；3-混凝+孔道：4-垫板;5-螺母;6-帮条铺具；7-连接器\n\n  \n图10-9预应力钢筋或钢绞线束和钢丝束下料长度计算简图\n\na)预应力钢筋束或钢绞线束两端张拉时;b）预应力钢筋束或钢绞线束一端张拉时；c)预应力钢丝束下料长度1-孔道：2-钢筋束；3-JM12型锚具；4-帮条锚具：5-双作用千斤顶；6-T-斤顶卡环：7-锥形锚具；8-钢丝束：9-垫板\n\n## 2.6斜拉索下料长度的计算\n\n斜拉索下料长度的计算  \n\n\n\n\n\n## 2.7预应力筋电热张拉施工计算\n\n\n\n\n\n例10-11已知 $1 8 \\mathbf { m }$ 预应力折线桁架，下弦截面为 $\\mathsf { l f 0 m m } \\times 2 2 0 \\mathrm { m m }$ ，混凝土强度为C30，预留孔道长 $1 7 . 8 a \\mathrm { n }$ ，预应力筋采用冷拉 $2 0 \\mathbf { M } \\mathbf { n }$ 钢筋 $2 \\$ 28$ ，预应力筋全长 $1 7 . 4 \\mathrm { m }$ ，采用电热法张拉，一端用螺丝端杆锚具，另一端用帮条锚具，试计算钢筋电热伸长值和钢筋电热温度。\n\n解1.钢筋电热伸长值计算\n\n按公式，伸长值由基本伸长值和附加伸长值两部分组成。\n\n附加伸长值 $\\sum \\Delta l _ { i }$ 有：\n\n锚具变形： $\\Delta { \\mathit { l } } _ { 1 } = 1 + 1 = 2 { \\mathrm { m m } }$\n\n钢筋不直和热塑性变形：\n\n$$\n\\Delta l _ { 2 } = \\frac { 3 0 } { 2 } \\times \\frac { 1 7 4 0 0 } { 1 0 ^ { 5 } } = 2 . 6 \\mathrm { { m m } }\n$$\n\n弹性压缩 $\\Delta t _ { 3 }$\n\n$$\nA _ { \\mathrm { y } } = 2 \\times 6 1 5 . 8 = 1 2 3 \\mathrm { t . 6 m m } ^ { 2 } A _ { \\mathrm { j } } = 1 6 0 \\times 2 2 0 - 2 \\times \\frac { \\pi \\times 4 8 ^ { 2 } } { 4 } = 3 1 ~ 5 8 1 \\mathrm { m m } ^ { 2 }\n$$\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { { k } } } = 0 . 8 0 R _ { \\gamma } ^ { \\mathrm { { b } } } = 0 . 8 0 \\times 4 3 0 = 3 4 4 \\mathrm { { M P a } } \\qquad e _ { \\vartheta } = 0\n$$\n\n所以\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { p c } } = { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { k } } A _ { \\cdot \\cdot \\cdot } } { A _ { \\cdot } } } = { \\frac { 3 4 4 \\times 1 } { 3 1 ~ 5 8 1 } } { \\frac { 2 3 1 ~ . 6 } { \\cdot } } = 1 3 . 4 2 \\mathrm { M P a }\n$$\n\n故\n\n$$\n\\varDelta l _ { 3 } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { f r e } } } { E _ { \\mathrm { h } } \\cdot J } = \\frac { 1 3 . 4 2 \\times 1 7 ~ \\mathrm { 8 0 0 } } { 3 \\times 1 0 ^ { 4 } } = 7 . 9 6 \\mathrm { { r m } }\n$$\n\n$$\n\\Sigma \\Delta l _ { \\mathrm { i } } = \\Delta l _ { \\mathrm { i } } + \\Delta l _ { \\mathrm { 2 } } + \\Delta l _ { \\mathrm { 3 } } = 2 + 2 . 6 + 7 . 9 6 = 1 2 . 5 6 \\mathrm { m m }\n$$\n\n$$\n\\varDelta l = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { k } } } { E _ { \\mathrm { p } } } L + \\Sigma \\varDelta l _ { \\mathrm { i } } = \\frac { 3 6 5 . 5 \\times 1 7 } { 2 } . \\frac { 4 0 0 } { \\times 1 0 ^ { 5 } } + 1 2 . 5 6 = 4 4 . 3 6 \\mathrm { m a m }\n$$\n\n2.计算校核应力及校核张拉力\n\n钢筋应力松弛损失为\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { s 4 } } ~ = ~ 5 ^ { c } \\sigma _ { \\mathrm { { S } } _ { \\mathrm { ~ k ~ } } } = 0 . 0 5 ~ { \\times } ~ 3 6 5 , 5 ~ = ~ 1 8 . 2 8 4 \\mathrm { { H P a } }\n$$\n$\\sigma _ { \\mathsf { p r } } = \\left( \\sigma _ { \\mathbf { k } } - \\sigma _ { \\mathsf { s d } } \\right) A _ { \\mathsf { y } } = ( 3 6 5 . 5 - 1 8 . 2 8 ) \\times 6 1 5 . 8 = 2 1 3 ~ 8 1 8 8 ( 1 ~ \\mathrm { . }$ 根钢筋的张拉力）\n\n用YI60型拉伸机校核,活塞面积 $\\smash { \\dot { A } _ { \\mathrm { n } } = 1 6 ~ 2 6 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 } }$ ，故油压表读数 $\\pmb { p }$ 值为：\n\n$$\np ~ = ~ { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { { \\scriptscriptstyle D } I } } } { A _ { \\mathrm { { j } } } } } ~ = ~ { \\frac { 2 1 3 } { 1 6 } } ~ { \\frac { 8 1 8 } { 2 6 0 } } ~ = ~ 1 3 . 1 5 \\mathrm { { M P a } }\n$$\n\n3.钢筋电热温度计算\n\n设 $T _ { \\Uparrow } = 2 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ ， $\\alpha = 1 . 2 \\times 1 0 ^ { - 5 }$ ，则有：\n$$\nT = \\frac { \\Delta L } { \\alpha L } = \\frac { 4 4 . 8 6 } { 1 . 2 \\times 1 0 ^ { - 5 } \\times 1 7 4 0 0 } = 2 1 4 . 8 4 0\n$$\n### 2.7.\n2电热张拉设备、导线选用计算\n",
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          "original_content": "4.3 施工方法及操作要求\n4.3.1 地基处理G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 17 —\n清除原地基表面的树木、杂草、杂物、淤泥等，根据触探试验检测地基承载力的情\n况，确定换填碎石深度，换填宽度为桥宽两侧各超宽2m 处理，采用20t 振动压路机碾压\n密实，再采用20cm 厚C20 砼硬化用作支架基础，硬化宽度为桥宽两侧各超宽1m 处理，\n并在支架立杆底部位置处铺设枕木以分散压应力，避免不均匀沉降。\n地基处理完后，在支架搭设范围地基四周2m 范围内设顺桥向40×40cm 排水沟，采\n用C20 砼现浇，排水沟根据现场情况设置2%排水坡度，确保场地不受雨水浸泡。\n4.3.2 支架搭设\n（1）体系构成\n盘扣式满堂支架，横纵梁布置方式为：上纵梁下横梁，由Φ60.3×3.2mm 立杆、Φ\nΦ48.3×2.5mm 水平杆、Φ48.3×2.5mm 竖向斜杆、500mm 可调底座、500mm 可调U 型顶\n托、I14 工字钢横向分配梁、10cm×10cm 方木纵向分配梁、翼缘板下方设置I14 工字钢\n横向分配梁等构成。\n（2）搭设间距\n立杆纵向间距：立杆纵向间距根据计算书确定，梁端实心区、跨中横隔板位置立杆\n纵向间距：0.9m，水平杆基本步距：1.5m，水平杆顶层步距：1.0m，水平扫地杆：距地\n面高度不大于550mm 处设置纵、横向水平扫地杆。\n图4—2 扫地杆安装示意图\n立杆底部设500mm 可调底座，外露丝杆不大于300mm。\n顶部安装500mm 可调U 型顶托，顶托安装要求（模板支架可调托座伸出顶层水平杆\n或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座\n插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于150mm。）G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 18 —\n图4—3 顶托安装示意图\n（3）水平杆及斜杆\n水平杆采用Φ48.3×2.5mm 同规格钢管，步距为1.5m；斜杆采用Φ48.3×2.5mm 同\n规格钢管，步距同样为1.5m。\n（4）其他构造\nA.支架可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁\n大于400mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm。\nB.模板支架可调底座调节丝杆外露长度不大于300mm，做为扫地杆的最底层水平杆\n离地不大于550mm。\nC.支架两侧搭设900mm 宽的人行通道，并设置1.2m 高的安全护栏。\nD.斜杆搭设要求：将「斜杆」全部依顺时针或全部依逆时针方向组搭，如下图。将\n「斜杆」套入圆盘大孔位置，使斜杆头前端抵住主架圆管，再以斜楔贯穿大孔敲紧固定。\n注意！斜杆具有方向性，方向相反即无法搭接。搭设第二层斜杆同样采用逆时针方向搭\n设。\n（5）分配梁\n顶托上设置I14 横向分配梁，翼缘板下方设置I14 工字钢横向分配梁。纵向分配梁\n采用10cm×10cm 方木，腹板处中对中间距为300mm。\n（6）支架搭设\n测量组测放出支架平面位置后，用墨斗拉线弹出十字线以确定底座的准确位置，摆\n放可调底座，底座丝杆伸出长度不大于300mm，距地面高度不大于550mm 处设置纵、横\n向水平扫地杆。立杆通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头\n的位置错开，错开高度不小于500mm。开始安装时必须挂线，保证第一层横杆在同一平G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 19 —\n面上，纵向脚手管在同一直线上。支架搭设按照先立杆后水平杆再斜杆的顺序搭设，形\n成基本的架体单元，再扩展搭设成整体支架体系。每搭设一步支架后，及时校正水平杆\n步距，立杆纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差。立杆的垂直差不大于模板\n支架总高度的1/500，且不得大于5cm，并在无荷载情况下逐个检查立杆底座是否松动，\n如有不平或松动，及时旋紧。水平杆扣接头与连接盘的插销用不小于0.5kg 铁锤击紧至\n规定插入深度的刻度线。插销尾部保证有不小于15mm 的外露量。整架拼装完成后，检查\n所有连接处是否扣紧，松动处用锤敲紧。\n在扫地杆处设置一道贯穿整个平面的水平剪刀撑，后每3m（2 个标准步距）设置一\n道水平剪刀撑。剪刀撑采用水平层斜杆。\n在扫地杆上方10cm 处设置第一道连墙件与墩柱抱结，连墙件采用普通扣件式钢管与\n架体扣接，后每3m（2 个标准步距）设置一道。\n4.3.3 支架预压\n为了检查基础承载力和地基沉降量，检查支架刚度、强度以及整体稳定性是否符合\n要求，消除现浇支架不可恢复的变形，并测出支架弹性变形量，以便在箱梁立模时预留，\n保证施工质量，支架安装完成后，对支架进行预压，消除支架的非弹性变形并测出支架\n的弹性变形，为立模标高提供依据。\n支架搭设并检查合格底模及侧模安装完毕后，用吨袋进行预压检测，预压加载顺序\n及范围模拟混凝土浇筑过程分级进行，由两个中支点分别向两侧进行。支架进行预压前\n进行安全技术交底，落实好安全施工措施；预压吊装时人员要分工明确，专人统一指挥；\n吊装前，规划好起重设备位置及运砂板车行走路线，检查起重设备、吊具的安全技术性\n能。吊装时要根据所吊重物的重量和提升高度，调整起重臂长和仰角，起重臂伸缩和起\n吊重物时，要缓慢匀速，避免吊装物撞碰支架，保证吊装安全。\n4.3.3.1 预压荷载\n（1）在铺设完箱梁底模、侧模后，对全桥底模进行预压，预压位置与箱梁各部位尽\n量保持一致，预压荷载按支架承受的梁体重量与模板重量的110%的堆载进行不间断预压，\n预压荷载全联一次性加载，以消除其非弹性变形。\n（2）支架预压前应按照混凝土结构重量划分预压单元，每个预压单元内的实际预压\n荷载强度的最大值不应超过该预压单元内预压荷载强度的110%。每个预压单元内的预压\n荷载可采取均布形式。\n4.3.3.2 预压方法G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 20 —\n（1）预压采用吨袋，吨袋堆码应根据箱梁恒载形式分布。用吊车吊运预压袋到指定\n位置从跨中向支座处进行对称布载预压，按每延m 的预压吨袋的数量堆码整齐（注意在\n观测点处预留空隙，以便立塔尺观测）。\n（2）支架预压按照预压单元分级加载，且不少于3 级（可按照60%、80%、100%、\n110%分级预压）。\n（3）当纵向加载时，宜从混凝土结构跨中开始向支点处进行对称布置；当横向加载\n时，宜从混凝土结构中心线向两侧对称布置。\n（4）每级加载完成后，应先停止下一级加载，并应该间隔12h 对支架沉降量进行一\n次监测。当支架顶部监测点12h 的沉降量平均值小于2mm 时，可进行下一级加载。\n（5）支架预压可一次性卸载，预压荷载应该对称、均衡、同步卸载。\n4.3.3.3 测点布置\n在每一跨箱梁的1/4 跨、2/4 跨、3/4 跨支架顶部与底部设置沉降观测点，每个断面\n设置7 监测点，每跨箱梁21 个监测点。\n测量观测点示意图：\n图4—4 预压点位示意图\n图4—5 现场预压示意图\n4.3.3.4 预压观测G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 21 —"
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          "review_location_label": "第21页：4 施工工艺技术",
          "original_content": "4.1 技术参数\n根据工程特点，现浇支架搭设采用盘扣支架法施工，自下而上依次是Q345 立杆Φ\n60.3×3.2mm 纵向间距：0.9m，水平杆基本步距：1.5m，水平杆顶层步距：1m,盘扣支架\n+Q235 的I14 工字钢横向分配梁+10×10 方木（TC13A）纵向分配梁。其上为15mm 胶合板\n底膜。\n\n4.2 施工工艺流程\n测量放样\n地基处理\n支架搭设\n支架堆载预压\n底模、外模加工及安装\n钢筋原材检验\n波纹管、预应力束、锚具安装\n内模加工及安装\n底板钢筋加工及绑扎\n钢绞线检测\n锚具检测\n波纹管检测\n顶板钢筋加工及绑扎\n混凝土浇筑\n混凝土检测及运输\n内模及端模拆除\n预应力张拉\n砼试块预压\n张拉锚具标定\n孔道压浆强度达到设计值\n外模及支架拆除\n图4—1 现浇箱梁施工工艺流程图\n\n4.3 施工方法及操作要求\n4.3.1 地基处理G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 17 —\n清除原地基表面的树木、杂草、杂物、淤泥等，根据触探试验检测地基承载力的情\n况，确定换填碎石深度，换填宽度为桥宽两侧各超宽2m 处理，采用20t 振动压路机碾压\n密实，再采用20cm 厚C20 砼硬化用作支架基础，硬化宽度为桥宽两侧各超宽1m 处理，\n并在支架立杆底部位置处铺设枕木以分散压应力，避免不均匀沉降。\n地基处理完后，在支架搭设范围地基四周2m 范围内设顺桥向40×40cm 排水沟，采\n用C20 砼现浇，排水沟根据现场情况设置2%排水坡度，确保场地不受雨水浸泡。\n4.3.2 支架搭设\n（1）体系构成\n盘扣式满堂支架，横纵梁布置方式为：上纵梁下横梁，由Φ60.3×3.2mm 立杆、Φ\nΦ48.3×2.5mm 水平杆、Φ48.3×2.5mm 竖向斜杆、500mm 可调底座、500mm 可调U 型顶\n托、I14 工字钢横向分配梁、10cm×10cm 方木纵向分配梁、翼缘板下方设置I14 工字钢\n横向分配梁等构成。\n（2）搭设间距\n立杆纵向间距：立杆纵向间距根据计算书确定，梁端实心区、跨中横隔板位置立杆\n纵向间距：0.9m，水平杆基本步距：1.5m，水平杆顶层步距：1.0m，水平扫地杆：距地\n面高度不大于550mm 处设置纵、横向水平扫地杆。\n图4—2 扫地杆安装示意图\n立杆底部设500mm 可调底座，外露丝杆不大于300mm。\n顶部安装500mm 可调U 型顶托，顶托安装要求（模板支架可调托座伸出顶层水平杆\n或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座\n插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于150mm。）G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 18 —\n图4—3 顶托安装示意图\n（3）水平杆及斜杆\n水平杆采用Φ48.3×2.5mm 同规格钢管，步距为1.5m；斜杆采用Φ48.3×2.5mm 同\n规格钢管，步距同样为1.5m。\n（4）其他构造\nA.支架可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁\n大于400mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm。\nB.模板支架可调底座调节丝杆外露长度不大于300mm，做为扫地杆的最底层水平杆\n离地不大于550mm。\nC.支架两侧搭设900mm 宽的人行通道，并设置1.2m 高的安全护栏。\nD.斜杆搭设要求：将「斜杆」全部依顺时针或全部依逆时针方向组搭，如下图。将\n「斜杆」套入圆盘大孔位置，使斜杆头前端抵住主架圆管，再以斜楔贯穿大孔敲紧固定。\n注意！斜杆具有方向性，方向相反即无法搭接。搭设第二层斜杆同样采用逆时针方向搭\n设。\n（5）分配梁\n顶托上设置I14 横向分配梁，翼缘板下方设置I14 工字钢横向分配梁。纵向分配梁\n采用10cm×10cm 方木，腹板处中对中间距为300mm。\n（6）支架搭设\n测量组测放出支架平面位置后，用墨斗拉线弹出十字线以确定底座的准确位置，摆\n放可调底座，底座丝杆伸出长度不大于300mm，距地面高度不大于550mm 处设置纵、横\n向水平扫地杆。立杆通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头\n的位置错开，错开高度不小于500mm。开始安装时必须挂线，保证第一层横杆在同一平G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 19 —\n面上，纵向脚手管在同一直线上。支架搭设按照先立杆后水平杆再斜杆的顺序搭设，形\n成基本的架体单元，再扩展搭设成整体支架体系。每搭设一步支架后，及时校正水平杆\n步距，立杆纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差。立杆的垂直差不大于模板\n支架总高度的1/500，且不得大于5cm，并在无荷载情况下逐个检查立杆底座是否松动，\n如有不平或松动，及时旋紧。水平杆扣接头与连接盘的插销用不小于0.5kg 铁锤击紧至\n规定插入深度的刻度线。插销尾部保证有不小于15mm 的外露量。整架拼装完成后，检查\n所有连接处是否扣紧，松动处用锤敲紧。\n在扫地杆处设置一道贯穿整个平面的水平剪刀撑，后每3m（2 个标准步距）设置一\n道水平剪刀撑。剪刀撑采用水平层斜杆。\n在扫地杆上方10cm 处设置第一道连墙件与墩柱抱结，连墙件采用普通扣件式钢管与\n架体扣接，后每3m（2 个标准步距）设置一道。\n4.3.3 支架预压\n为了检查基础承载力和地基沉降量，检查支架刚度、强度以及整体稳定性是否符合\n要求，消除现浇支架不可恢复的变形，并测出支架弹性变形量，以便在箱梁立模时预留，\n保证施工质量，支架安装完成后，对支架进行预压，消除支架的非弹性变形并测出支架\n的弹性变形，为立模标高提供依据。\n支架搭设并检查合格底模及侧模安装完毕后，用吨袋进行预压检测，预压加载顺序\n及范围模拟混凝土浇筑过程分级进行，由两个中支点分别向两侧进行。支架进行预压前\n进行安全技术交底，落实好安全施工措施；预压吊装时人员要分工明确，专人统一指挥；\n吊装前，规划好起重设备位置及运砂板车行走路线，检查起重设备、吊具的安全技术性\n能。吊装时要根据所吊重物的重量和提升高度，调整起重臂长和仰角，起重臂伸缩和起\n吊重物时，要缓慢匀速，避免吊装物撞碰支架，保证吊装安全。\n4.3.3.1 预压荷载\n（1）在铺设完箱梁底模、侧模后，对全桥底模进行预压，预压位置与箱梁各部位尽\n量保持一致，预压荷载按支架承受的梁体重量与模板重量的110%的堆载进行不间断预压，\n预压荷载全联一次性加载，以消除其非弹性变形。\n（2）支架预压前应按照混凝土结构重量划分预压单元，每个预压单元内的实际预压\n荷载强度的最大值不应超过该预压单元内预压荷载强度的110%。每个预压单元内的预压\n荷载可采取均布形式。\n4.3.3.2 预压方法G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 20 —\n（1）预压采用吨袋，吨袋堆码应根据箱梁恒载形式分布。用吊车吊运预压袋到指定\n位置从跨中向支座处进行对称布载预压，按每延m 的预压吨袋的数量堆码整齐（注意在\n观测点处预留空隙，以便立塔尺观测）。\n（2）支架预压按照预压单元分级加载，且不少于3 级（可按照60%、80%、100%、\n110%分级预压）。\n（3）当纵向加载时，宜从混凝土结构跨中开始向支点处进行对称布置；当横向加载\n时，宜从混凝土结构中心线向两侧对称布置。\n（4）每级加载完成后，应先停止下一级加载，并应该间隔12h 对支架沉降量进行一\n次监测。当支架顶部监测点12h 的沉降量平均值小于2mm 时，可进行下一级加载。\n（5）支架预压可一次性卸载，预压荷载应该对称、均衡、同步卸载。\n4.3.3.3 测点布置\n在每一跨箱梁的1/4 跨、2/4 跨、3/4 跨支架顶部与底部设置沉降观测点，每个断面\n设置7 监测点，每跨箱梁21 个监测点。\n测量观测点示意图：\n图4—4 预压点位示意图\n图4—5 现场预压示意图\n4.3.3.4 预压观测G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 21 —\n\n支架搭设完成后测定其初始值，然后在每一级加载后均对其进行观测，分为梁体重\n量的60％、80％、100％、120％，预压时间不宜少于6 天，连续3 天沉降累计不大于3mm\n时，方可卸载。支架预压采取一次性卸载，卸载采用塔吊将钢筋卸下并在卸载的每一级\n（级别同加载重量）阶段继续进行观测，并且建立完整的观测台帐并存档。根据观测结\n果绘制出沉降曲线。并检查支架各扣件的受力情况，验证、校核施工预拱度设置值的可\n靠性。根据预压时产生沉降值和预拱度值之和进行预抬。若沉降超出要求则及时采取措\n施，进行调整，以确保工程质量及安全。\n预压目的是为了获得在荷载作用下支架的压缩变形和结构的弹性变形数据。压缩变\n形可通过预压消除，待统计数据后以便调整。观测1/4 跨及1/2 跨共三个断面，每个断\n面测桥梁中心和两边共7 个测点，每跨测点为21 个（如遇支架变化处应增加观测点）。\n预压过程中随时观测钢管墩顶、贝雷桁架支承点跨中的变形情况，并做好记录。预压前\n在支架上设沉降观测点。预压前测出沉降观测点标高，预压后测出沉降点的标高，相隔\n24 小时测一次，预压6 天以上及达到稳定状态2 天以上；测出支架的变形量，以此计算\n支架弹性变形和非弹性变形，支架弹性变形量可作为立模预抬高值。\n沉降稳定后卸载，分别画出荷载—沉降曲线图和时间—沉降曲线图，结束后报预压\n报告。根据测得的沉降值和回弹值，调整支架顶托或顶托上木楔子即可。\n4.3.3.5 预压测量数据观测\n（1）观测使用水准仪和全站仪，只设一观测站，不积累误差。\n（2）在场地硬化完成后对每跨场地进行观测点布设，并进行原地面观测。\n（3）每级加载完成后，应先停止下一级加载，并每间隔12h 对支架沉降量进行一次\n监测，当支架顶部监测点12h 的沉降量平均值小于2mm 时，可进行下一次加载。全部加\n载完成后，每24 小时监测一次，当满足以下条件之一时，判定支架预压合格：\n（4）各监测点全部加载完成后24h 的沉降量平均值小于1mm；\n（5）各监测点全部加载完成后72h 的沉降量平均值小于5mm。\n（6）加载前各测点高程H1，全部加载预压后高程H2，全部卸载后高程H3；弹性变\n形=H3-H2，非弹性变形=H1-H3。\n（7）卸载后对支架及场地进行观测。\n（8）记录整理每次加荷观测的成果，以便更好地掌握控制箱梁的地基处理和支架搭\n设参数。\n（9）沉降记录表见附件。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 22 —\n4.3.3.6 预压相关数据\n箱梁预压数据经过处理后，根据该数据适当调整支架高度。底模标高控制为：梁底\n标高=梁底设计标高+设计预留拱度+支架弹性变形值即H'=H+r+Δ\n式中：H'：底模立模标高；\nH：设计梁底标高；\nr：梁跨中各断面的设计预拱度，各跨两排钢管墩之间取复合预拱度叠加值，按二次\n抛物线y=0.00215302x2 计算，以每2m 分次计算相应点位的预拱度后进行叠加，作为预\n拱度值。\nΔ：预压后各相应断面的弹性变形量；\n如达到稳定条件即可进行卸载，按堆载相反的顺序进行材料的卸载。\n4.3.4 支座安装\n支座安装程序如下：\n（1）安装前，应检查产品的合格证书中的有关性能，支座质量必须满足设计和规范\n要求。\n（2）支座预埋板平整度和高程应满足设计要求，支座接触表面应平整、清洁、干爽、\n无浮砂。\n（3）测量放样出支座中心线，高程、位置应符合设计要求，经监理验收同意后方可\n进行焊接。\n图4—6 现浇箱梁支座安装示意图\n（4）安装完成后，必须保证支座与上下部结构紧密接触，间隙不得大于0.3mm。\n4.3.5 施工天窗G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n为便于后期顶板支架、模板的拆除，根据施工图纸在现浇箱梁于0.2 倍单跨梁长位\n置设置施工天窗（如下图所示），横纵向钢筋外露预留长度不小于200mm，采用双面焊，\n焊缝不小于5d。天窗开口应为上大下小的倒梯形状，施工天窗洞口处钢筋避让原则为：\n一般钢筋避让主筋。施工天窗封顶采用吊模法施工，首先将施工天窗四周砼浮浆凿除，\n并冲洗干净，绑扎并焊接好钢筋，然后用膨胀砼浇筑封死，按要求加强养护。\n图4—7 施工天窗构造图\n4.3.6 模板施工\n4.3.6.1 箱梁外模施工\n模板采用厚15mm 的竹胶板，底板处纵向布置方木（10×10cm）搭设在横向分配梁（I14\n工字钢）上，腹板处横桥向间距为30cm；翼缘板处布置方木（10×10cm）搭设在横向分\n配梁（I14 工字钢）上，腹板内模与外模采用M16 蝴蝶扣件对拉，盘扣式钢管脚手架作\n为模板支撑。底模标高根据预压记录计算预拱度设置，同时考虑支架弹性变形和非弹性\n变形的影响，以确保箱梁混凝土施工完毕后能达到设计标高要求。\n<表格></表格>\n4.3.6.2 箱室内模安装\n第一次浇筑的底板及下倒角混凝土强度达到90%后，支立腹板、顶模模板，顶模采\n用厚15mm 的竹胶板作面板，在模板外侧背设方木（10×10cm），背肋间距为40cm，背\n肋用钢管架支撑，钢管规格为Φ48×3.25mm。钢管架设立杆、横杆和纵横斜杆，立杆纵G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 24 —\n向及横向间距均为60cm，纵向水平扫地杆采用直角扣件固定在距离钢管底端200mm 处的\n立杆上，横向水平扫地杆采用直角扣件固定紧靠纵向水平扫地杆下方的立杆上，纵、横\n向均每两排设置一道斜杆剪刀撑。\n图4—9 第一次混凝土浇筑示意图\n图4—10 第二次混凝土浇筑示意图\n4.3.6.3 模板拆除\n（1）模板拆卸流程：\n松内模排架支撑→拆内模顶板模板→撤除内模侧模板→松箱梁翼缘板支架顶托→拆\n箱梁翼缘板外模→拆箱梁外模背肋→撤除箱梁外侧模板→松拆底支架及底部模板→拆支\n架→清理现场。\n非承重侧模板〔横梁外模、箱室内腹板测模、齿块等〕拆模时应保证混凝土外表及\n棱角。\n（3）内模撤除时,先旋松可调顶托,使模板脱落,撤除钢管支撑架,卸下连接卡,然后\n将模板逐块取出。及时进行活理拆出的模板,并按要求组装,以备下次使用。\n（4）箱梁外模先拆外部支承,再拆翼缘板底部模板和腹板背带槽钢,最后拆外腹板外\n模,底模撤除时也是将支架顶托下调50-100mm 然后将竹胶板逐块撬开,逐段撤除。\n（5）模板拆下后,应及时活除模板外表和接缝处的剩余灰浆并均应涂刷隔离剂,整修\n后备用。\n4.3.7 钢筋制作与安装\n4.3.7.1 钢筋的质量检验\n每批检验钢筋应由同一牌号、同一炉罐号、同一规格、同一批次组成，并不得大于\n60t；钢筋表面不得有裂纹、结疤和折叠，保证钢筋表面洁净、无油渍等外观质量问题。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 25 —\n钢筋必须按不同钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收，分别堆放，不得混\n杂，且应设立识别标志。钢筋应避免锈蚀和污染钢筋宜堆放在仓库内，露天堆放时，应\n垫离与地面保持20cm 的距离，防止钢筋受潮锈蚀。\n4.3.7.2 钢筋加工\n（1）钢筋加工前，应认真研读图纸，严格按照设计图纸提供的图样进行加工，对图\n纸有误或疑惑的位置立即向管理人员报告。\n\n（2）钢筋加工前应对钢筋进行调直，确保钢筋表面的油渍、漆污、铁锈等均应清除\n干净。钢筋应平直，无局部折曲。\n（3）钢筋调直应采用机械调直方法。\n（4）钢筋加工场按照需要加工的钢筋形状制作钢筋加工胎架。再在钢筋制作胎架上\n进行钢筋的加工。使钢筋加工成工厂化、流水线作业。\n（5）钢筋宜在常温状态下加工，弯制钢筋宜从中部开始，逐步弯向两端，弯钩一次\n弯成。\n（6）钢筋在2#钢筋加工厂集中加工，运输车运送至现场，按设计要求集中下料弯\n制成型后；分批编号，用铁丝绑扎成捆，采用25t 吊车将钢筋吊到箱梁底模，在梁底模\n上绑扎成型。\n（7）直螺纹钢筋丝头加工应符合下列规定：\nA.钢筋端部应采用带锯、砂轮锯或者圆弧形刀片的专用钢筋切断机切平；\nB.镦粗头不应有与钢筋轴线相垂直的横向裂纹；\nC.钢筋丝头长度应满足产品设计要求，极限偏差应为0-2.0p；\nD.钢筋丝头宜满足6f 级精度要求，应采用专用直螺纹量规检验，通规应能顺利旋入\n并达到要求的拧入长度，止规旋入不得超过3p。各规格自检数量不应小于10%，检验合\n格率不应小于95%。\n（8）直螺纹接头安装符合下列规定：\nA.安装接头时可用管钳扳手拧紧，钢筋丝头应在套筒中央位置相互顶紧，标准型、\n正反丝形接头安装后的单侧外露螺纹不宜超过2p，对无法对顶的其他直螺纹接头，应附\n加锁紧螺母、顶紧凸台等措施；\nB.接头安装后应用扭力扳手校核拧紧扭矩，应符合下表规定：G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n表4—1 直螺纹接头安装最小拧紧扭矩值\n<表格></表格>\n4.3.7.3 钢筋安装\n（1）箱梁的钢筋安装程序为：梁底板→梁肋板→横隔梁→梁顶板\n（2）水平箍筋、拉勾筋绑扎：自下而上绑扎箍筋、水平筋，间隔绑扎呈梅花形，钢\n筋绑扎间距应满足设计和规范要求。\n（3）垫块施工：钢筋骨架成型后，在钢筋底板及外侧绑上混凝土垫块，垫块按照\n1.0m×1.0m 间距布置，垫块与钢筋位置不协调时，调整垫块位置。钢筋绑扎应牢固，扎\n点“隔一扎一”，钢筋直径、间距应符合设计和规范要求。\n（4）钢筋检查：钢筋绑扎完成后对钢筋外型尺寸、数量、间距等进行检查。经监理\n工程师检查合格后，才进行下道工序施工。\n（5）钢筋位置应准确，定位要牢固。钢筋混凝土底板的保护层采用混凝土垫块。梁\n肋和横隔梁下的垫块，应防止被压坏或垫块倾倒。当个别钢筋的位置与其附近的钢筋发\n生冲突时，其定位的优先次序是：预应力筋→主要的普通受力筋→一般构造筋，或遵循：\n先精后细，先螺纹后圆钢的次序。\n表4—2 钢筋安装允许偏差\n<表格></表格>G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n<表格></表格>\n（6）为保证钢筋绑扎质量，要求钢筋严格按设计要求下料，绑扎定位准确，牢固。\n底板钢筋绑扎时，先用钢管搭设定位架将箍筋先就位，之后再逐根穿横向主筋，并定位\n与箍筋绑扎，待底板钢筋基本完成后再进行腹板、横隔梁钢筋的施工，以避免钢筋绑扎\n的相互干扰。钢筋焊接，搭接长度、保护层厚度等要满足规范和设计要求。同一截面焊\n接头必须错开，满足受力主筋焊接头在受拉区接头面积不大于设计钢筋总截面面积50%。\n埋设钢管支立钢筋骨架以防钢筋骨架的失稳。现场钢筋下料、绑扎过程中，随时检查，\n以确保钢筋施工质量。波纹管安装时，依据施工实际情况，可先安装好波纹管后穿钢绞\n线，也可先把钢绞线穿进波纹管后一起安装。钢筋垫块须均匀设置，垫块采用混凝土预\n制垫。钢筋垫块选用原则为既能确保保护层的厚度又能减少与箱梁混凝土的色差。严禁\n钢筋与模板紧贴。\n当钢筋和预应力管道在空间上发生干扰时可适当移动普通钢筋的位置，以保证钢束\n管道位置的准确。钢束锚固处的普通钢筋如影响预应力施工时可适当弯折，但待预应力\n施工完毕后应及时恢复原位。施工中如发生钢筋空间位置冲突，在征得设计人员同意后，\n可适当调整其布置，但必须确保钢筋的根数和净保护层厚度不变。如因浇筑或振捣混凝\n土需要可对钢筋间距作适当调整。底板箍筋的开口方向与钢束产生径向力的方向相反，\n并确保其箍住底板横向钢筋同时确保底板箍筋的焊接质量，如因箍筋和预应力管道在空\n间上发生干扰时，在征得设计人员同意后，并应作补强处理，确保底板顶层和底层钢筋\n整体受力。\n4.3.8 预埋孔洞及钢筋施工\n在钢筋绑扎过程中，严格按照设计图纸进行排水孔、通风孔的留设及伸缩缝的预埋\n件。箱梁内每个箱室均需沿跨径方向的较低处设置8cm 泄水孔，泄水孔可通过预埋PVC\n管形成；每侧腹板沿纵向每隔5m 左右设计通风孔，通风孔可通过预埋PVC 管形成，孔中\n心距离梁顶约75cm。泄水孔及通风孔与钢筋或钢束发生冲突时，其位置可酌情调整。\n在预留预埋过程中，如果与主筋、预应力钢绞线或其他重要位置发生冲突，应调整\n预留孔的位置或钢筋的位置；与支座预埋螺栓相冲突的位置，则稍微移动钢筋位置；在\n没有得到设计许可的任何情况下，不得对预应力钢绞线位置进行调整。\n4.3.9 波纹管预埋G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 28 —\n（1）为保证波纹管位置正确，沿箱梁纵向直线段每80cm 设一道水平定位钢筋，曲\n线段每40cm 布置一道，箱梁位于圆弧线段内，对于箱梁腹板束设置防崩钢筋。防崩钢筋\n采用业12 螺纹钢筋，原则:一-端包住波纹管，另一与箱梁沿钢束中心线在平弯段25cm\n布置一道，在平曲线段50cn 布置一道。定位钢筋用Ф8 圆钢制作成“U”字形，定位钢\n筋经精确的测量后再固定，波纹管从“U”字形中间通过。定位钢筋与箱梁普通钢筋点焊\n固定，以防止管道的上浮或下沉。\n（2）波纹管定位须准确，连接器端头或波纹管最高处须安装通气孔管道，其位置偏\n差满足规范要求。波纹管定位钢筋与波纹管的间隙不大于3mm，其设置间距必须符合设\n计要求。波纹管轴线必须与锚垫板垂直。当管道与普通钢筋发生位置干扰时，可适当调\n整普通钢筋位置以保证预应力管道位置的准确，但严禁截断主筋。\n（3）底板、腹板、顶板、横隔梁内有大量的预应力管道，为了不使预应力管道损坏，\n一切焊接放在预应力管道埋置前进行，管道安置后要尽量不进行焊接施工，若需要焊接\n须在波纹管上覆盖湿麻袋或薄铁皮等进行保护，以免波纹管被损伤。\n（4）波纹管接头长度30cm，两端各分一半，波纹管插接好后用塑料热缩管包裹连\n接以免漏浆。波纹管接头相互顶紧，以防穿束时接头薄弱处被束头带出而堵塞管道。混\n凝土灌注后波纹管须不漏、不堵、不偏、不变形。\n（5）波纹管外观清洁无油渍，无引起锈蚀的附着物，无孔洞和不规则褶皱，接口无\n开裂、无脱口。\n（6）在混凝土浇筑过程中，保护好波纹管不被破坏，防止漏浆堵管，并采取有效的\n措施保证孔道位置不发生位移。特殊情况出现波纹管破损时，加设接头或采取措施，将\n波纹管破口处封闭。\n（7）安装波纹管时，万一波纹管破裂，要用胶布认真缠好，严防漏浆，排气孔采用\n直径为8～10mm 的钢管，一般设置在钢束起弯点。\n4.3.10 预应力施工\n4.3.10.1 钢绞线验收\n每批钢绞线应由同一牌号、同一规格、同一交货状态的钢绞线组成，并不得大于60t。\n\n钢绞线应从每批中抽查5%，且不少于5 盘进行表面质量、直径偏差和捻距的外观检查及\n力学性能的试验，如每批小于3 盘，应逐盘检查。\n力学性能的抽样检验，应在选定的各盘端部正常部位截取1 根试样，进行拉力（整\n根钢绞线的最大负荷、屈服负荷、伸长率）试验。当试验结果有1 项不合格时，除该盘G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 29 —\n应判为不合格外，并应从未试验过的钢绞线盘中取2 倍数量的试样进行复验。单仍有1\n项不合格时，则该批钢绞线应判为不合格。\n4.3.10.2 钢绞线加工\n（1）钢绞线的下料长度，根据结构尺寸与配合运用的锚具，张拉设备等各项参数，\n按下料长度=孔道长度＋2×工作长度进行计算确定。钢绞线下料采用高速砂轮锯切断，\n保证切头平整，其同组长度差值不应大于长度的1/5000。\n（2）编束时将钢铰线理顺，用20#镀锌低碳钢丝绑扎，一般区段内的绑扎间距为\n150cm，两端各2m 区段内要加密至50cm，防止互相缠绞。\n（3）同一孔道穿束应整束整穿。搬运时，不得在地上拖拉。预应力钢绞线在存放、\n运输和安装过程中，应避免锈蚀及损伤。\n（4）对已经下料的钢绞线进行编束、编号存放。\n（5）编好束的钢绞线用穿束机牵引，在混凝土浇注前穿入波纹管，混凝土浇注过程\n中安排专人巡查，防止漏浆后凝固影响张拉。\n4.3.10.3 钢绞线穿束\n钢绞线穿放前清除孔道内杂物，利用钢绞线穿束机整束穿放，穿入孔道内的钢绞线\n整齐顺直。预应力钢束需在砼浇筑前穿束，采取整束穿时，宜在钢绞线端头套一个尖头\n帽，以防止预应力束套破预应力管道，穿钢绞线束前弄清管道号数，长度是否与钢绞线\n束相符。\n4.3.11 浇筑混凝土施工\n混凝土浇筑原则曲线桥横坡较大，先浇筑内测再浇筑外侧，纵坡较大时先浇筑低处\n然后浇筑高处，每次浇筑混凝土应在该次首盘混凝土初凝前完成。\n箱梁混凝土分两次浇筑，第一次浇筑分两个二个阶段浇注，第一阶段先浇筑底板，\n第二阶段底板混凝土浇筑完2h 后再浇筑混凝土至腹板顶面；第二次浇筑上倒角和顶板及\n翼缘板部分。浇筑过程中应全程对支架进行观测工作，方施工缝设在顶板与腹板倒角处。\n箱梁底模及外膜一次支立完毕，内模第一次支立倒角下部，施工完下部并凿毛合格清理\n完成后支立剩余部分内模。两次混凝土浇筑时间间隔不超过7d。\n混凝土强度达到90%设计强度后方可进行下次混凝土浇筑施工。使用6 台混凝土罐\n车，2 台25T 吊车浇筑混凝土。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n<表格></表格>\n在混凝土浇筑前，应对模板和预埋件进行认真检查，清除模板内的杂物，并用清水\n对模板进行认真冲洗。\n箱梁采用C50 混凝土，坍落度控制在180～200mm，混凝土隧道拌和站集中拌和，混\n凝土罐车运输至施工现场。混凝土浇筑时采取纵向分段、水平分层方法施工，以使支撑\n对称受力。混凝土施工应连续，以保证混凝土和易性。\n箱梁混凝土浇筑顺序横向为“先底板、再腹板、最后顶板，由两端向中间”，纵向\n为从低到高，采用2 台对称均匀布料，连续灌注，以水平分层（浇筑厚度不大于300mm）、\n斜向分段的施工工艺左右对称灌注，混凝土结合处须进行凿毛，两次混凝土浇筑间隔时\n间不应超过7 天为宜。\n混凝土振捣采用插入式振捣器为主。在混凝土浇筑过程中应加强振捣，防止出现蜂\n窝麻面。每一处振捣完毕后应边振动边徐徐提出振动棒；移动间距不得超过振捣器作用\n半径的1.5 倍；振动棒距离侧模应保持在50～100mm 的距离；插入下层混凝土50～100mm；\n同时应避免振动棒碰撞模板、钢筋及其他预埋件。对每一振动部位，必须振动到该部位\n混凝土停止下沉、不再冒泡，表面呈现平坦、翻浆为止。混凝土浇筑过程中必须安排有\n经验的工人值班检查模板、支撑系统变形情况，防止发生意外事故，一旦变形量过大，\n应立即停止混凝土浇筑，认真分析原因，并立即采取有效紧急措施处理，以保证混凝土\n及施工安全。\n4.3.12 箱梁的养生G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 31 —\n梁体砼浇筑完成并初凝后，尽快覆盖麻袋并洒水养生，侧面养护采用带模养护。养\n护期间使砼面始终保持湿润，养护时间不少于7 天，当气温低于+5℃时，覆盖保温，不\n得向砼面上洒水。\n4.3.13 预应力张拉\n4.3.13.1 孔道摩阻测试\n（1）测试方法\n保证测试数据的准确，使用压力传感器测取张拉端和被张拉端的压力，不再使用千\n斤顶油表读取数据的方法。为保证所测数据准确反映管道部分的摩阻影响，在传感器外\n采用约束垫板的测试工艺，其测试原理下图所示。采用该试验装置，由于力传感器直接\n作用在工具锚或千斤顶与梁体之间，因此各种压缩变形等影响因素在张拉中予以及时补\n偿，同时测试的时间历程比较短，避免了收缩与徐变等问题，因而两端力的差值即为管\n道的摩阻损失。另外，为减少测试误差，采用固定端和张拉端交替张拉的方式进行，即\n测试过程中完成一端张拉后进行另一端的张拉测试，重复进行3 次，每束力筋共进行\n6 次张拉测试，取其平均结果。测试试验过程中应均匀连续地张拉预应力筋，中途不宜\n停止，防止预应力筋回缩引起的误差。传感器以及千斤顶安装时应确保其中轴线与预应\n力筋的中轴线重合。该测试方法与常规测试方法比较主要特点如下：\n图4—12 管道摩阻测试原理\nA.测试原理正确：约束垫板的圆孔直径与管道直径基本相等，如此梁体局部喇叭体\n管道力筋压力传感器约束垫板张拉千斤顶工具锚压力传感器约束垫板钢环板工具锚可使\n力筋以直线形式穿过喇叭口和压力传感器，力筋与二者没有接触，所测数据仅包括管道\n摩阻力，保证了管道摩阻损失测试的正确性。而常规测试中所测摩阻力包括了喇叭口的\n摩阻力，测试原理上存在缺陷。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 32 —\nB.数据准确可靠：采用穿心式压力传感器提高了测试数据的可靠性和准确性，不受\n张拉千斤顶的影响。\nC.安装简单，拆卸方便：实测中仅使用一个千斤顶，被动端不再安装千斤顶，使得\n测试安装工作量大为减小。实测时预先将千斤顶油缸略加顶出，以便拆卸张拉端夹片；\n被动端夹片的拆卸待张拉千斤顶回油后，摇晃力筋即可拆卸夹片。\nD.力筋可正常使用：从喇叭口到压力传感器外端，力筋与二者没有接触，不会对这\n部分力筋造成损伤，即两个工作锚之间的力筋没有损伤，可以正常使用。\nE.对于较长的预应力钢束，如果千斤顶的行程不足时，为避免重复倒顶引起预应力\n钢筋回缩造成的误差，可以采取在张拉端用2 台千斤顶串联后同时张拉。\n（2）测试前的准备工作\nA.原始数据收集。包括孔道钢束参数（钢束工作长度、起弯角、锚固时的控制力、\n钢束组成、设计钢束伸长值）、成孔方式、锚具情况（生产厂家、规格型号、厂家提供\n的锚口摩阻损失率）、钢绞线参数（生产厂家、型号规格、实测弹性模量）。\nB.传感器、读数仪、千斤顶、高压油泵、精密压力表（0.4 级）检查。\nC.传感器和读数仪的系统标定（用压力机），千斤顶和精密压力表的标定（用标定\n好的传感器、读数仪）。千斤顶应标定进油、回油曲线。\n\nD.根据标定结果，按每级5MPa 确定张拉分级。\nE.现场确定传感器、千斤顶对中方法，检查位置是否有干涉。\nF.按照代表性原则选择试验孔道，每种线形的孔道基本包括在内，至少选择6 个孔\n道，所选孔道基本均匀分布在截面的两侧，计算所选试验孔道钢绞线的下料长度并下料、\n穿束。\nG.孔道、梁端面清理干净。\nH.准备足够的记录表格。\nI.试验前应对有关人员进行技术交底。\n（3）试验步骤\nA.根据试验布置图安装传感器、锚具、锚垫板、千斤顶。\nB.锚固端千斤顶主缸进油空顶100mm（根据钢束理论伸长值确定）关闭，两端预应\n力钢束均匀楔紧于千斤顶上，两端装置对中。\nC.千斤顶充油，保持一定数值（约4MPa）。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 33 —\nD.甲端封闭，乙端张拉。根据张拉分级表，张拉端千斤顶进油分级张拉，张拉至设\n计张拉力。记录乙端压力传感器的读数Nz，甲端压力传感器的读数Nb，如此反复进行三\n次，取三次测试的平均值分别记为¯N’z 和¯N’b。\nE.仍按上述方法，但乙端封闭，甲端张拉，分级张拉至控制应力。记录甲端压力传\n感器的读数N‘z\n，乙端压力传感器的读数N‘b，如此反复进行三次，取三次测试的平\n均值分布记为¯N’z 和¯N’b；\nF.将上述¯N’z 和¯N’b 进行平均记为^Nz，¯Nb 和¯N’b 进行平均记为^Nb。则^Nz\n和^Nb 即为该孔道的张拉端和被动端压力。\nG.张拉完后卸载至初始位置，退锚进行下一孔道钢绞线的测试。\n（4）数据处理方法\nA.二元线性回归法计算μ、K 值计算公式为：\n式中��——第i 个管道对应的ln(NZ/Nb值)，NZ、Nb分别为主动端与被动端传感器\n压力；\n��——第i 个管道对应力筋的水平投影长度(m)；\n�i——第i 个管道对应力筋的空间曲线包角(rad)，曲线包角的实用计算以综合法\n的计算精度较好，其表达式为：\n�= ��Η2 + ��2\n式中：�Η为空间曲线在水平面内投影的切线角之和；\n��为空间曲线在圆柱面内展开的竖向切线角之和。\nn——实际测试的管道数目，且不同线形的力筋数目不小于2；\nμ——钢筋与管道壁间的摩擦系数；\nk——管道每米局部偏差对摩擦的影响系数。二元线性回归法是建立在数理统计基\n础上的计算方法，如果原始数据离散性大，则计算结果不稳定，任意增加或减少几组数\n据会造成结果的较大变动，反之则可证明原始数据的稳定性。只有原始数据稳定可靠的\n情况下方可采用此法。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 34 —\nB.固定μ值算k 值由于梁两端孔道位置均被端模板固定，故认为弯起的角度一般不\n会出现较大的波动，整个孔道摩阻系数的变化主要取决于孔道位置偏差；μ值是材料固\n有性质，和施工工艺没有关系，故可确定一固定的μ值，计算k。μ值的确定有两种方\n法，一是直接取规范规定值，二是测出μ值。μ值的测试可委托有关机构进行。\n（5）注意事项\nA.张拉千斤顶与压力传感器的安装顺序上图所示，被动端（锚固端）的钢环板换成\n千斤顶，约束垫板换成对中套（和压力传感器配套的）或限位板。\nB.千斤顶、压力传感器和喇叭口要严格对中（中心线重合），不要使压力传感器发\n生偏载，要使压力传感器均匀受压。\nC.被动端锚固用的千斤顶，在张拉前主缸空顶10cm 关闭，以便于退锚。\nD.千斤顶安装时，要注意油缸的方向，应使油缸向外便于侧伸长值。\nE.试验前检查压力表指针是否在零读数位置。\nF.由于实际张拉为两端张拉，而试验为一端张拉，因此千斤顶行程可能不够。可采\n用张拉端串联两台顶。\nG.试验中应及时处理数据，发现数据反常，应查找原因，看传感器是否对中或千斤\n顶是否已经稳住，并应增加试验次数。每做完一束均要计算实测伸长值、理论伸长值并\n校核误差。\nH.钢束弯起角指其圆心角，等于弧长除以半径。\n4.3.13.2 锚口摩阻测试\n（1）测试方法\n由于张拉过程中力筋不可避免的与喇叭口和锚圈口接触并发生相对滑动，必然产生\n摩擦阻力，而这些摩擦阻力包括在张拉控制应力中。而规范中有的给出了参考值，如锚\n圈口摩阻给出的参考值为5%，但要求有条件者要测试；而喇叭口摩阻则没有对应的参考\n数值，设计采用的喇叭口和锚圈口摩阻损失之和为张拉控\n制应力的6%，故此需要进行现场实测。考虑到测试方便和准确测试所确定的内容，\n在地面上制作了一混凝土长方体，其尺寸大约为0.8m×0.8m×3.0m，留有与力筋管道相\n同的直线孔道，两端安埋了喇叭口。以此为试验平台，采用多组锚头和钢绞线反复测试\n此项损失。锚圈口摩阻损失测试采用工作状态的锚头(必须安装夹片)，然后通过其前后\n的压力传感器测得其数值，测试原理如图2 所示。用两端传感器测出锚具和锚垫板前后\n拉力差值即为锚具的锚口摩阻和锚垫板摩阻损失之和，以张拉力的百分率计。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 35 —\n图4—13 锚圈口损失测试原理\n（2）测试步骤\nA.两端同时充油，油表读数值均保持4MPa，然后将甲端封闭作为被动端，乙端作为\n主动端，张拉至控制吨位。设乙端压力传感器读数为Nz 时，甲端压力传感器的相应读数\n为Nb，则锚口和锚垫板摩阻损失为：\nΔN= Nz-Nb\n以张拉力的百分率表示的锚口和锚垫板摩阻损失为：\n�= ��\n��х100%\nB.乙端封闭，甲端张拉，同样按上述方法进行三次，取平均值；\nC.两次的ΔN 和η平均值，在予以平均，即为测定值。\n4.3.13.3 张拉准备工作\n本工程投入的张拉液压千斤顶设备及仪表应符合下列要求：\n（1）施加预应力所用的机具设备及仪表由专人使用和管理，并定期维护和校验。千\n斤顶与压力表应配套校验，以确定张拉力与压力表之间的关系曲线，校验在经主管部门\n授权的法定计量技术机构定期进行。\n（2）张拉机具设备与锚具配套使用，并在进场时进行检查和校验。对长期不使用的\n张拉机具设备，在使用前进行全面校验。使用期间的校验期限视机具设备的情况确定，\n当千斤顶使用超过6个月或200次或在使用过程中出现不正常现象或检修以后重新校验。\n（3）浇筑混凝土时留一组试件与箱梁同条件养护，当与箱梁同条件养生的试件强度\n达到箱梁混凝土的设计张拉强度，且混凝土龄期达到7 天且强度大桥设计强度的90%后\n方可进行张拉。张拉施工前再次对各种张拉压浆设备进行检查，看各种设备是否完好。\n千斤顶和压力表是否配套，液压泵及各部管道是否完好。\n4.3.13.4 预应力张拉G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 36 —\n实施张拉时应使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴线一致。预应力束张拉应按\n照设计要求的顺序分批分阶段对称张拉。\n张拉顺序：先对称张拉外腹板，然后张拉内侧腹板两两对称的原则。纵向预应力束\n的张拉顺序为：同一编号的预应力束先中央后两侧；同一类型的预应力束须左右对称张\n拉。\n现浇预应力箱梁混凝土实测立方体强度达到设计强度的90%且龄期达到7 天以上。\n预应力张拉采用整束张拉的方法，张拉时，两端司泵人员在施工员的统一指挥下同步操\n\n作，利用计算机智能控制技术，通过仪器自动操作，完成钢绞线的张拉施工。实际延伸\n量与理论延伸量的差值应在±6%以内。否则暂停张拉，查明原因后再进行张拉。\n张拉加载程序：0→初应力（0.10σcon）→σcon（持荷5min）→锚固。\n预应力张拉次序按先长束后短束、左右平衡对称张拉原则进行。桥面板横向钢束在\n脱模前张拉完毕，但与顶板预应力槽口相碰的桥面板钢束要待槽口混凝土施工完毕，且\n槽口混凝土强度和弹性模量达到90%且龄期达到7 天方可张拉。\n预应力筋采用应力控制方法张拉时，以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值\n的差值应符合设计要求，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6％以内。\n预应力筋的伸长值应见设计图纸，在必要时，预应力筋的理论伸长值(mm)可按下式\n计算：\nP\nP\nP\nE\nA\nL\nP\nL \n\n式中：PP——预应力筋的平均张拉力(N)；\nL——预应力筋的长度(mm)；\nAP——预应力筋的截面面积(mm2)；\nEP——预应力筋的弹性模量(N／mm2)。\n伸长量的量测应测定钢绞线直接伸长值，不能测千斤顶油缸的变位；为此应将钢绞\n线伸出千斤顶尾端10cm，直接测定钢绞线在张拉前、初始张拉吨位、张拉吨位及锚固后\n四种情况下的伸长值。如实际张拉引伸量与设计值相符，则可不进行超张拉，达到控制\n应力时可直接锚固。\n预应力筋在张拉控制应力达到稳定5min 后锚固，预应力束张拉完成后用切割机切割\n露出锚头外的预应力束多余部分，切割后留下长度不小于3cm，用水泥砂浆将锚头封好。\n张拉后应在距锚头3cm 处用砂轮锯切割，并用冷水浇淋锚头降温，严禁电弧切割。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 37 —\n图4—14 张拉示意图\n4.3.13.5 张拉顺序\n根据现浇箱梁施工进度计划安排。现浇大部分位于曲线上，张拉顺序应为先张拉外\n侧腹板，在张拉内侧腹板。\n先对称张拉最外侧腹板N2 外→N1 外→N3 外→N2 内→N1 内→N3 内，然后循环张拉\n内测腹板，最后张拉中腹板。\n图4—15 张拉端示意图\n4.3.14 管道压浆\n4.3.14.1 压浆注意事项\n预应力束张拉完成后及时压浆，采用真空智能压浆工艺，采用计算机控制整个压浆\n过程，采用浆液循环方式排出管道内空气和杂质，不需要人工开泵和手动补压。水泥浆\n采用专用压浆剂配制的浆液进行压浆。\n为保证钢束灌浆的密实度，防止钢绞线锈蚀。真空压浆工艺施工时注意以下几点：\n（1）预应力钢束张拉完成后在48 小时内完成孔道压浆。所用原材料、配置的浆液\n和性能要求按《公路桥涵施工技术规范》JTG/T3650-2020 第7.9.2 和7.9.3 条处理。\n（2）压浆前关闭所有排气阀门，启动真空泵十分钟，真空度达到-0.06～-0.1MPa，\n若达不到重新检查各处封口，再试抽真空。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 38 —\n（3）真空度稳定后，保持真空泵运行的同时，往压浆端的水泥浆入口压浆。一条波\n纹管的压浆必须连续进行，储浆灌储浆体积必须大于所要灌注的一条预应力孔道体积。\n（4）持压过程中从低到高逐一打开埋设于波纹管各峰顶排气管，排出残余空气及泌\n水，保证浆体饱满，待浆体失去流动性后才可拆除压浆阀及排气阀。\n4.3.14.2 水泥浆的配合比设计\n（1）浆体设计是压浆工艺的关键之处，合适的水泥浆应是：\n1）和易性好（泌水性小、流动性好）；\n2）硬化后孔隙率低，渗透性小；\n3）具有一定的膨胀性，确保孔道填充密实；\n4）高的抗压强度；\n5）有效的粘接强度；\n6）耐久性。\n（2）为了防止水泥浆在灌注过程中产生析水以及硬化后开裂，并保证水泥浆在管道\n中的流动性，为使水泥浆在凝固后密实，则掺入少量的添加剂。\n1）改善水泥浆的性质，降低水灰比，减少孔隙、泌水，消除离析现象；\n2）降低硬化水泥浆的孔隙率，堵塞渗水通道；\n3）减少和补偿水泥浆在凝结硬化过程的收缩和变形，防止裂缝的产生。\n（3）水泥浆配合比的各项指标：\n1）流动度要求：搅拌后的稠度为14～25S；\n2）水灰比：0.28，为满足可灌性要求，采用优质压浆料；\n3）泌水性：小于水泥浆初始体积的2％；拌和后24h 水泥浆的泌水应能被吸收。\n4）初凝时间：3～6h；\n5）体积变化率：0～1.5％；\n6）强度：7 天龄期强度大于40Mpa；\n7）浆液温度：5℃≤T 浆液≤35℃，否则浆体容易发生离析。\n4.3.14.3 压浆施工方法\n（1）压浆时间根据施工情况调整，应及时进行压浆。\n（2）压浆采用活塞式灰浆泵。压浆前应将灰浆泵试开一次，运转正常并能达到所需\n压力时，才能正式开始压浆。压浆时灰浆泵的压力一般应取0.5~0.7Mpa。根据情况，孔\n道或输浆管较长时，压力应稍加大，反之可小些。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 39 —\n（3）压浆前用压力水冲洗孔道，压力水从一端压入，从另一端排出。\n（4）每一孔道于两端先后各压浆一次。两次的间隔时间以达到压注的水泥浆既充分\n泌水又未初凝为度，根据经验按30～45min 控制。通过部分孔道施工实践证明水泥浆的\n泌水率较小，压浆可达到饱满，质量较好时，我们根据情况采取一次压浆的方法。\n（5）压浆时缓慢、均匀地进行。压浆必须连续完成，以免水泥浆窜到邻孔后凝固、\n堵塞孔道。\n（6）当构件一端排气孔排出空气→水→稀浆及浓浆时，用木塞塞住，并稍加大压力，\n稳压（不低于0.5Mpa）停顿一段时间（不低于2min），再关闭压浆孔端的阀门，从压浆\n孔拔出喷嘴，待水泥浆终凝后再拆除阀门。\n（7）压浆后立即检查压浆的密实情况，如有不实，及时再压浆补充。\n（8）压浆过程中及压浆后48h 内，结构混凝土温度不低于5 摄氏度，否则采取保温\n措施。当气温高于35 摄氏度时，压浆改在夜间进行。\n（9）压浆中途发生故障、不能连续一次压满时，应立即用压力水冲洗干净，故障处\n理后再压浆。\n4.3.15 封锚\n孔道压浆完毕后立即将梁端水泥浆冲洗干净，同时清除支承垫板、锚具及端面混凝\n土表面的污垢，凿毛封锚，其封锚要求如下：\n（1）封端前应对梁端面凿毛，按设计要求绑扎、焊接钢筋或钢筋网片，设置伸缩缝\n的梁端封锚时，应按设计要求设置伸缩缝预埋件；\n（2）封端模板应固定准确，其长度应符合规定；\n（3）封锚混凝土采用与梁同标号的无收缩混凝土，应认真振捣，保证锚具处的混凝\n土密实，但严禁振动棒直接撞击锚环以防损坏锚杯；\n（4）封端混凝土的配合比及强度要求应与梁体混凝土相同；\n（5）封锚前，为了使封锚混凝土与梁体混凝土更好的粘结，应在灌注封锚混凝土前\n对梁端混凝土用清水充分湿润。\n4.3.16 支架拆除\n拆除前在桥梁下方投影范围内设置警戒区，安排专人进行警戒，范围按坠落半径进\n行设置。\n卸架时由跨中向两侧逐渐卸落，由专人指挥，几孔连续梁统一有序进行，落架时注\n意分主次、均匀同步，并且注意保证人身安全。拆除前，要向拆架施工人员进行书面安G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 40 —\n全交底工作，交底有接受人签字。\n\n拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好围栏，没有安全员、\n工班长在场，不准拆除。\n拆除工艺流程：松顶托→拆模板→拆水平横杆→拆剪刀撑→拆立杆→拉杆传递至地\n面→按规格堆码。\n架子拆除程序由上而下，按层按步拆除。按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑不准\n一次性全部拆除，要求杆拆到哪一层，剪刀撑拆到哪一层。\n拆杆和放杆时必须由2～3 人协同操作，拆横杆时，由站在中间的人将杆顺下传递，\n下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。拆架人员必\n须系安全带，拆除过程中，专人统一指挥，负责拆除工作的全部安全作业。\n拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措\n施，以防雨后生锈。严禁在夜间进行拆除工作。\n支架拆除过程中任何构件不得任意抛掷。现场拆除的模板、方木、脚手架、型钢分\n类堆码整齐。\n\n4.4 限位构造施工\n图4—16 限位构造大样图\n梁底部分的限位挡块底板模板采用吊模施工，模板由架在梁底上的槽钢（方钢等）\n用铁丝吊着，靠近桥墩挡块的模板，在安装600×300×40 的橡胶垫块后再安装侧模，靠\n近支座的模板外侧安装600×300×40 的泡沫板，再安装侧模。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n图4—17 限位构造平面图\n砼浇筑完成后，强度达到2.5Mpa 时，在扣除泡沫板后，拆除侧模。再将125×80×\n7 的角钢安装在梁底挡块的前后两端，用预埋连接螺栓固定，将橡胶垫块固定在梁底挡\n块和桥墩垫块中间。\n\n4.5 缺陷及常规质量通病处理\n表4—3 缺陷及常规质量通病处理\n<表格></表格>G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n<表格></表格>"
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          "original_content": "支架搭设完成后测定其初始值，然后在每一级加载后均对其进行观测，分为梁体重\n量的60％、80％、100％、120％，预压时间不宜少于6 天，连续3 天沉降累计不大于3mm\n时，方可卸载。支架预压采取一次性卸载，卸载采用塔吊将钢筋卸下并在卸载的每一级\n（级别同加载重量）阶段继续进行观测，并且建立完整的观测台帐并存档。根据观测结\n果绘制出沉降曲线。并检查支架各扣件的受力情况，验证、校核施工预拱度设置值的可\n靠性。根据预压时产生沉降值和预拱度值之和进行预抬。若沉降超出要求则及时采取措\n施，进行调整，以确保工程质量及安全。\n预压目的是为了获得在荷载作用下支架的压缩变形和结构的弹性变形数据。压缩变\n形可通过预压消除，待统计数据后以便调整。观测1/4 跨及1/2 跨共三个断面，每个断\n面测桥梁中心和两边共7 个测点，每跨测点为21 个（如遇支架变化处应增加观测点）。\n预压过程中随时观测钢管墩顶、贝雷桁架支承点跨中的变形情况，并做好记录。预压前\n在支架上设沉降观测点。预压前测出沉降观测点标高，预压后测出沉降点的标高，相隔\n24 小时测一次，预压6 天以上及达到稳定状态2 天以上；测出支架的变形量，以此计算\n支架弹性变形和非弹性变形，支架弹性变形量可作为立模预抬高值。\n沉降稳定后卸载，分别画出荷载—沉降曲线图和时间—沉降曲线图，结束后报预压\n报告。根据测得的沉降值和回弹值，调整支架顶托或顶托上木楔子即可。\n4.3.3.5 预压测量数据观测\n（1）观测使用水准仪和全站仪，只设一观测站，不积累误差。\n（2）在场地硬化完成后对每跨场地进行观测点布设，并进行原地面观测。\n（3）每级加载完成后，应先停止下一级加载，并每间隔12h 对支架沉降量进行一次\n监测，当支架顶部监测点12h 的沉降量平均值小于2mm 时，可进行下一次加载。全部加\n载完成后，每24 小时监测一次，当满足以下条件之一时，判定支架预压合格：\n（4）各监测点全部加载完成后24h 的沉降量平均值小于1mm；\n（5）各监测点全部加载完成后72h 的沉降量平均值小于5mm。\n（6）加载前各测点高程H1，全部加载预压后高程H2，全部卸载后高程H3；弹性变\n形=H3-H2，非弹性变形=H1-H3。\n（7）卸载后对支架及场地进行观测。\n（8）记录整理每次加荷观测的成果，以便更好地掌握控制箱梁的地基处理和支架搭\n设参数。\n（9）沉降记录表见附件。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 22 —\n4.3.3.6 预压相关数据\n箱梁预压数据经过处理后，根据该数据适当调整支架高度。底模标高控制为：梁底\n标高=梁底设计标高+设计预留拱度+支架弹性变形值即H'=H+r+Δ\n式中：H'：底模立模标高；\nH：设计梁底标高；\nr：梁跨中各断面的设计预拱度，各跨两排钢管墩之间取复合预拱度叠加值，按二次\n抛物线y=0.00215302x2 计算，以每2m 分次计算相应点位的预拱度后进行叠加，作为预\n拱度值。\nΔ：预压后各相应断面的弹性变形量；\n如达到稳定条件即可进行卸载，按堆载相反的顺序进行材料的卸载。\n4.3.4 支座安装\n支座安装程序如下：\n（1）安装前，应检查产品的合格证书中的有关性能，支座质量必须满足设计和规范\n要求。\n（2）支座预埋板平整度和高程应满足设计要求，支座接触表面应平整、清洁、干爽、\n无浮砂。\n（3）测量放样出支座中心线，高程、位置应符合设计要求，经监理验收同意后方可\n进行焊接。\n图4—6 现浇箱梁支座安装示意图\n（4）安装完成后，必须保证支座与上下部结构紧密接触，间隙不得大于0.3mm。\n4.3.5 施工天窗G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n为便于后期顶板支架、模板的拆除，根据施工图纸在现浇箱梁于0.2 倍单跨梁长位\n置设置施工天窗（如下图所示），横纵向钢筋外露预留长度不小于200mm，采用双面焊，\n焊缝不小于5d。天窗开口应为上大下小的倒梯形状，施工天窗洞口处钢筋避让原则为：\n一般钢筋避让主筋。施工天窗封顶采用吊模法施工，首先将施工天窗四周砼浮浆凿除，\n并冲洗干净，绑扎并焊接好钢筋，然后用膨胀砼浇筑封死，按要求加强养护。\n图4—7 施工天窗构造图\n4.3.6 模板施工\n4.3.6.1 箱梁外模施工\n模板采用厚15mm 的竹胶板，底板处纵向布置方木（10×10cm）搭设在横向分配梁（I14\n工字钢）上，腹板处横桥向间距为30cm；翼缘板处布置方木（10×10cm）搭设在横向分\n配梁（I14 工字钢）上，腹板内模与外模采用M16 蝴蝶扣件对拉，盘扣式钢管脚手架作\n为模板支撑。底模标高根据预压记录计算预拱度设置，同时考虑支架弹性变形和非弹性\n变形的影响，以确保箱梁混凝土施工完毕后能达到设计标高要求。\n<表格></表格>\n4.3.6.2 箱室内模安装\n第一次浇筑的底板及下倒角混凝土强度达到90%后，支立腹板、顶模模板，顶模采\n用厚15mm 的竹胶板作面板，在模板外侧背设方木（10×10cm），背肋间距为40cm，背\n肋用钢管架支撑，钢管规格为Φ48×3.25mm。钢管架设立杆、横杆和纵横斜杆，立杆纵G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 24 —\n向及横向间距均为60cm，纵向水平扫地杆采用直角扣件固定在距离钢管底端200mm 处的\n立杆上，横向水平扫地杆采用直角扣件固定紧靠纵向水平扫地杆下方的立杆上，纵、横\n向均每两排设置一道斜杆剪刀撑。\n图4—9 第一次混凝土浇筑示意图\n图4—10 第二次混凝土浇筑示意图\n4.3.6.3 模板拆除\n（1）模板拆卸流程：\n松内模排架支撑→拆内模顶板模板→撤除内模侧模板→松箱梁翼缘板支架顶托→拆\n箱梁翼缘板外模→拆箱梁外模背肋→撤除箱梁外侧模板→松拆底支架及底部模板→拆支\n架→清理现场。\n非承重侧模板〔横梁外模、箱室内腹板测模、齿块等〕拆模时应保证混凝土外表及\n棱角。\n（3）内模撤除时,先旋松可调顶托,使模板脱落,撤除钢管支撑架,卸下连接卡,然后\n将模板逐块取出。及时进行活理拆出的模板,并按要求组装,以备下次使用。\n（4）箱梁外模先拆外部支承,再拆翼缘板底部模板和腹板背带槽钢,最后拆外腹板外\n模,底模撤除时也是将支架顶托下调50-100mm 然后将竹胶板逐块撬开,逐段撤除。\n（5）模板拆下后,应及时活除模板外表和接缝处的剩余灰浆并均应涂刷隔离剂,整修\n后备用。\n4.3.7 钢筋制作与安装\n4.3.7.1 钢筋的质量检验\n每批检验钢筋应由同一牌号、同一炉罐号、同一规格、同一批次组成，并不得大于\n60t；钢筋表面不得有裂纹、结疤和折叠，保证钢筋表面洁净、无油渍等外观质量问题。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 25 —\n钢筋必须按不同钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收，分别堆放，不得混\n杂，且应设立识别标志。钢筋应避免锈蚀和污染钢筋宜堆放在仓库内，露天堆放时，应\n垫离与地面保持20cm 的距离，防止钢筋受潮锈蚀。\n4.3.7.2 钢筋加工\n（1）钢筋加工前，应认真研读图纸，严格按照设计图纸提供的图样进行加工，对图\n纸有误或疑惑的位置立即向管理人员报告。"
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              "issue_point": "条件结论不匹配",
              "location": "4.3.3.5 预压测量数据观测（3）每级加载完成后，应先停止下一级加载，并每间隔12h 对支架沉降量进行一次监测，当支架顶部监测点12h 的沉降量平均值小于2mm 时，可进行下一次加载。全部加载完成后，每24 小时监测一次，当满足以下条件之一时，判定支架预压合格：（4）各监测点全部加载完成后24h 的沉降量平均值小于1mm；（5）各监测点全部加载完成后72h 的沉降量平均值小于5mm。",
              "suggestion": "将（4）和（5）中关于沉降量的判定条件统一为同一时间尺度下的标准，例如全部加载完成后72h的沉降量平均值小于5mm，或全部加载完成后24h的沉降量平均值小于1mm，并删除另一条冗余或矛盾的判定条件。",
              "reason": "1) 矛盾点在于：同一预压合格判定标准中同时列出了两个不同时间尺度（24h与72h）且数值不一致的条件，且未说明其适用场景或优先级，造成逻辑冲突。2) 从逻辑上讲，若24h内沉降量小于1mm即为合格，则72h内小于5mm的条件在时间更长、允许沉降更大的情况下反而更宽松，两者无法并列作为‘满足其一即可’的判定依据，违背了‘条件—结论’的合理性。3) 可能导致施工人员在实际操作中因标准不一致而产生误判，影响预压结果判断，进而影响支架卸载时机，存在结构安全风险。",
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              "issue_point": "预压卸载方式与安全要求不符",
              "location": "支架预压采取一次性卸载，卸载采用塔吊将钢筋卸下并在卸载的每一级（级别同加载重量）阶段继续进行观测",
              "suggestion": "应改为分阶段卸载，每级卸载后应暂停并观测支架沉降情况，确保结构稳定后再进行下一级卸载，严禁一次性卸载，以防止支架失稳或局部坍塌风险。",
              "reason": "根据《钢结构设计规范》（GB-T22395-2022）中对支撑结构（bracing structure）的定义，其作用是通过轴向刚度抵抗侧向作用，保障结构整体稳定性。本条中‘一次性卸载’方式未考虑卸载过程中的结构响应与沉降控制，易导致支架局部失稳或突然变形，违反支撑结构在荷载变化过程中的安全控制要求，属于影响结构安全的关键环节。该内容虽未直接引用规范条文，但其行为与支撑结构安全运行原则相悖，构成高风险隐患。",
              "risk_level": "高风险",
              "review_references": "3.3 支撑结构bracing structure 在梁柱构件所在平面内,沿斜向设置支撑构件，以支撑轴向刚度抵抗侧向作用的结构。\n【参考文档】\n【文件】81《钢结构设计规范》（GB-T22395-2022）.md\n【标题】3术语和定义\n3术语和定义下列术语和定义适用于本文件。\n\n3.1\n框架结构frame structure\n由柱和梁刚性连接组成的具有抗剪和抗弯能力的结构。\n\n3.2\n框架-支撑结构frame-bracing structure\n由框架和支撑共同组成抗侧力体系的结构。\n\n3.3\n支撑结构bracing structure\n在梁柱构件所在平面内,沿斜向设置支撑构件，以支撑轴向刚度抵抗侧向作用的结构。\n\n3.4\n主柱main column\n主要承受锅炉本体荷载、风荷载和地震作用的柱。\n\n3.5\n顶板main boiler support level\n锅炉钢结构顶部悬吊或支承锅炉本体荷重梁的总称。\n\n3.6\n顶板主梁main girder\n顶板中直接把锅炉本体荷载传给柱的梁。\n\n3.7\n顶板次梁secondary girder\n与顶板主梁相连，把荷载传给顶板主梁的梁。\n\n3.8\n叠梁horizontal split girder\n由上下两部分(或多部分)组成，用螺栓或焊接连接在一起共同工作的梁。\n\n3.9\n深梁deep beam\n高跨比大于1/6 的简支单跨梁。\n\n3.10\n锅炉导向装置boiler guide\n实现悬吊锅炉“膨胀中心\"的限位结构。\n",
              "reference_source": "81《钢结构设计规范》（GB-T22395-2022）.md"
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              "issue_point": "扣件受力检查与预拱度可靠性验证表述不合规",
              "location": "扣件 支架结构中用于连接钢管的受力构件，需检查受力情况并确保可靠性 检查各扣件受力情况，确保预拱度设置值可靠性",
              "suggestion": "应明确扣件的检查应依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130) 和《钢管脚手架扣件》（GB15831）进行，禁止仅通过目视或经验判断受力情况。预拱度设置值的可靠性应通过预压观测数据和结构验算综合确定，不得仅依赖‘检查扣件’来验证。建议修改为：‘扣件应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130) 和《钢管脚手架扣件》（GB15831）要求进行检查，确保螺栓紧固力矩符合规定，连接可靠；预拱度设置值应根据预压观测数据和结构验算结果确定，不得仅通过扣件受力检查进行验证。’",
              "reason": "根据《审查参考》中5.2.5条第6款及5.2.6条明确规定，使用扣件式钢管脚手架作为支架时，扣件应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，且支架安装后应检查验收。而本条文将‘检查扣件受力情况’作为验证‘预拱度设置值可靠性’的手段，属于非参数性安全逻辑错误，违背了强制性标准中对扣件使用和结构验算的明确要求。扣件检查仅是构造可靠性的一部分，不能替代预压观测与结构验算对预拱度的验证。该表述存在安全隐患，可能导致结构预拱度设置错误，影响结构安全。此问题属于对强制性标准的误用和安全逻辑错误。",
              "risk_level": "高风险",
              "review_references": "应符合现行《碳素结构钢》 (GB/T700)、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130)、《钢管脚手架扣件》（GB15831）的相关规定。\n【参考文档】\n【文件】42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md\n【标题】5 通用作业\n5 通用作业## 5.1 测量作业\n\n### 5.1.1 密林丛草间施工测量应探明周边环境，遵守护林防火规定，并应采取预防有害动物、植物伤人的个体防护措施。\n\n### 5.1.2 外电架空线路附近工作时，测量人员的身体和测量设备外沿与外电架空线路之间的安全距离应符合现行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定。安全距离无法实现时，应与有关部门协商，采取停电、迁移外电线路或改变工程位置等措施。\n\n### 5.1.3 不中断交通道路上测量，应设置交通安全标志，并应设专人指挥或警戒。测量人员应穿反光标志服。\n\n### 5.1.4 陡坡及不良地质地段测量，测量人员应系安全带、穿防滑鞋等，并应加强监护。桥墩等高处测量，测量人员应正确佩戴和使用个体防护用品。\n\n### 5.1.5 水上测量作业，测量船应悬挂号灯或号型，并应设专人负责瞭望。测量人员应穿救生衣。\n\n### 5.1.6 水上测量平台应稳固可靠，并应设置防护围栏和警示标志，作业时应派交通船守护。\n5.1.7冰上测量前应掌握冰封情况，冰封情况应满足作业要求。冰封不稳定的河段及春季冰融期间不得进行冰上测量。\n\n5.1.8夜间测量照明应满足作业要求，测量人员应穿反光标志服。\n\n## 5.2支架及模板工程\n\n5.2.1 钢支架设计应符合现行《钢结构设计规范》（GB50017）的规定，支架钢管\n\n应符合现行《碳素结构钢》 (GB/T700)、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130)、《钢管脚手架扣件》（GB15831）的相关规定。\n\n5.2.2定型组合模板应符合现行《组合钢模板技术规范》（GB50214）的规定。\n\n5.2.3支架、模板的强度、刚度和稳定性，应按照现行《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50）设计并验算，水中支架基础尚应考虑水流冲刷的影响。\n\n5.2.4支架周转材料使用前应按照现行《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130)、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166）要求检查,达不到设计要求时不得使用。\n\n5.2.5支架支撑体系应符合下列规定：\n\n1支架基础应根据所受荷载、搭设高度、搭设场地地质等情况进行设计及验算。\n\n2支架基础的场地应设排水措施，遇洪水或大雨浸泡后，应重新检验支架基础、验算支架受力。冻胀土基础应有防冻胀措施。\n\n3支架基础施工后应检查验收。\n\n4支架在安装完成后应检查验收。\n\n5使用前应预压。预压荷载应为支架需承受全部荷载的 $1 . 0 5 \\sim 1 . 1 0$ 倍。\n\n6预压加载、卸载应按预压方案要求实施，使用沙（土)袋预压时应采取防雨措施。\n\n7支架应设置可靠的接地装置。\n\n5.2.6使用碗扣式、门式或扣件式钢管脚手架作为支架时，脚手架构造应分别符合现行《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ166)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128）和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ\n\n130)的规定。扣件应符合现行《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。\n\n5.2.7桩、柱梁式支架应符合下列规定：\n\n1钢管桩的承载力应满足要求。\n\n2纵梁之间应设置安全可靠的横向连接。\n\n3搭设完成后应检查验收。\n\n4跨通行道路时，应按照现行《道路交通标志和标线》（GB5768）的要求设置交通标志。\n\n5跨通航水域时，应设置号灯、号型。\n\n5.2.8跨通行道路、通航水域的支架应根据道路、水域通行情况设置防撞设施。\n\n5.2.9模板加工制作应符合下列规定:\n\n1 制作钢木结合模板，钢、木加工场地应分开，并应及时清除锯末、刨花和木屑。  \n2 模板所用材料应堆放稳固。  \n3 模板堆放高度不宜超过 $2 \\mathrm { m }$ 。\n\n5.2.10 模板吊环不得采用冷拉钢筋，且吊环的计算拉应力不得大于50MPa。\n\n5.2.11 模板应按设计方案设置纵、横、斜向支撑和水平拉杆，拉杆不得焊接。\n\n5.2.12大型钢模板应设置工作平台和爬梯。工作平台应设置防护栏杆、挡脚板和限载标志。\n\n5.2.13 模板安装应符合下列规定：\n\n1吊装模板前，应检查模板和吊点。吊装应设专人指挥。模板未固定前，不得实施下道工序。\n\n2模板安装就位后，应立即支撑和固定。支撑和固定未完成前，不得升降或移动吊钩。\n\n3模板应按设计要求准确就位，且不宜与脚手架连接。\n\n4模板安装完成后节点联系应牢固。\n\n5基准面以上 $2 \\mathrm { m }$ 安装模板应搭设脚手架或施工平台。\n\n5.2.14模板、支架拆除应符合下列规定：\n\n1模板、支架的拆除期限和拆除程序等应按施工组织设计和施工方案要求进行，危险性较大模板、支架的拆除尚应遵守专项施工方案的要求。\n\n2模板、支架的拆除应遵循先拆非承重模板、后拆承重模板、自上而下、分层分 段拆除的顺序和原则。\n\n3承重模板应横向同时、纵向对称均衡卸落。\n\n4简支梁、连续梁结构模板宜从跨中向支座方向依次循环卸落；悬臂梁结构模板从悬臂端开始顺序卸落。\n\n5承重模板、支架，应在混凝土强度达到设计要求后拆除。\n\n6模板、支架的拆除应设立警戒区，非作业人员不得进入。\n\n7拆除人员应使用稳固的登高工具、防护用品。\n\n## 5.2.15 模板存放应符合下列规定：\n\n1模板存放场地应坚实平整。\n\n2大型模板应存放在专用模板架内或卧倒平放，不得直靠其他模板或构件。特型莫板应存放在专用模板架内。\n\n3突风频发区或台风到来前，存放的大型模板应采取加固措施。\n\n4清理模板或刷脱模剂时，模板应支撑牢固，两片模板间应留有足够的人行通道。\n\n## 5.3钢筋工程\n\n5.3.1 钢筋加工机械所有转动部件应有防护罩。\n\n5.3.2钢筋冷弯作业时，弯曲钢筋的作业半径内和机身不设固定销的一侧不得站人或通行。\n\n5.3.3钢筋冷拉作业区两端应装设防护挡板，冷拉钢筋卷扬机应置于视线良好位置，并应设置地锚。钢筋或牵引钢丝两侧 $3 \\mathrm { m }$ 内及冷拉线两端不得站人或通行。\n\n5.3.4钢筋对焊机应安装在室内或防雨棚内，并应设可靠的接地、接零装置。多台并列安装对焊机的间距不得小于 $3 \\mathrm { m }$ 。对焊作业闪光区四周应设置挡板。\n\n5.3.5 作业高度超过 $2 \\mathrm { m }$ 的钢筋骨架应设置脚手架或作业平台，钢筋骨架应有足够的稳定性。\n5.3.6吊运预绑钢筋骨架或成捆钢筋应确定吊点的数量、位置和捆绑方法，不得单点起吊。\n\n## 5.3.7作业平台等临时设施上存放钢筋不得超载。\n\n## 5.4混凝土工程\n\n5.4.1 混凝土拌和前应确认搅拌、供料、控制等系统运行正常。\n\n5.4.2维修、保养或检查清理搅拌系统、供料系统应封闭下料口、切断电源、锁定安全保护装置、悬挂“严禁合闸”安全警示标志，并派专人看守。\n\n5.4.3水泥隔离垫板的刚度及稳定性应满足要求。袋装水泥应交错整齐码放，高度不得超过10袋，且不得靠墙。砂石料堆放不得超过规定高度。\n\n5.4.4混凝土浇筑的顺序、速度应符合施工方案的要求，不得随意更改。\n\n5.4.5吊斗灌注混凝土应设专人指挥起吊、运送、卸料，人员、车辆不得在吊斗下停留或通行，不得攀爬吊斗。\n\n5.4.6泵送混凝土应符合下列规定：\n\n1混凝土输送泵应安装稳固，管道布设应平顺，安装应固定牢靠，接头和卡箍应密封、紧固。\n\n2泵送前应检查泵送和布料系统。首次泵送前应进行管道耐压试验。泵送混凝土时，操作人员应随时监视各种仪表和指示灯，发现异常应立即停机检查。\n\n3输送泵出料软管应设专人牵引、移动，布料臂下不得站人。   \n4混凝土输送管道接头拆卸前，应释放输送管内剩余压力。   \n5清理管道时应设警戒区，管道出口端前方 $1 0 \\mathrm { m }$ 内不得站人。\n\n5.4.7混凝土浇筑过程中应检查模板、支架、钢筋骨架的稳定、变形情况，发现异常，应立即停止作业，并应整修加固。\n\n## 5.4.8混凝土振捣应符合下列规定：\n\n1检修或作业停止，应切断电源。  \n2不得用电缆线、软管拖拉或吊挂振捣器。  \n3装置振捣器的构件模板应坚固牢靠。\n\n5.4.9混凝土养护应符合下列规定：\n\n1覆盖养护时，预留孔洞周围应设置安全护栏或盖板，并应设置安全警示标志，不得随意挪动。\n\n2洒水养护时，应避开配电箱和周围电气设备。\n\n3蒸汽、电热养护时，应设围栏和安全警示标志，并应配置足够、适用的消防器材，非作业人员不得进入养护区域。\n\n## 5.5电焊与气焊\n\n5.5.1电工、焊接与热切割作业人员应按照有关规定经专业机构培训，并应取得相立的从业资格。\n\n5.5.2电工、焊接与热切割作业人员应按规定正确佩戴、使用劳动防护用品。\n\n5.5.3面罩及护目镜应符合现行《职业眼面部防护焊接防护第1部分：焊接防护具》（GB/T3609.1）的有关规定。防护服应符合现行《焊接防护服》（GB15701)的有关规定，并应根据具体的焊接和切割操作特点选择。\n\n5.5.4储存、搬运、使用氧气瓶、乙炔瓶除应符合现行《焊接与切割安全》(GB9448)的有关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 气瓶、阀门、焊具、胶管等均不得沾污油脂，作业人员不得使用油污手套操作。  \n2 压力表、安全阀、橡胶软管和回火保护器等均应定期校验或试验，标识应清晰。  \n3 使用的气瓶应稳固竖立或装在专用车(架)或固定装置上。  \n4 气瓶与实际焊接或切割作业点的距离应大于 $1 0 \\mathrm { m }$ ，无法达到的应设置耐火屏障。  \n5 气割作业氧气瓶与乙炔瓶之间的距离不得小于 $5 \\mathrm { m }$ 。  \n6电、气焊作业点和气瓶存放点应按规定配备灭火器材。\n\n5.5.5电焊机一次侧电源线长度不得大于 $5 \\mathrm { m }$ ；二次侧焊接电缆线应采用防水绝缘橡胶护套铜芯软电缆，长度不宜大于 $3 0 \\mathrm { m }$ ，且进出线处应设置防护罩。\n\n5.5.6电焊钳的绝缘和隔热性能应满足要求，钳柄与导线应连接牢固，电缆芯线不 得外露。\n\n5.5.7电焊机应置于干燥、通风的位置，露天使用电焊机应设防雨、防潮装置，移动电焊机时应切断电源。\n\n5.5.8电焊机外壳接地电阻不得大于40,接地线不得使用建(构)筑物的金属结构、管道、轨道或其他金属物体搭接形成焊接回路。\n\n5.5.9不宜使用交流电焊机。使用交流电焊机时，除应在开关箱内装设一次侧漏电保护器外，尚应安装二次侧空载降压触电保护器。\n\n5.5.10使用过危险化学品的容器、设备、桶槽、管道、舱室等，动火前必须清洗，并经测爆合格。\n\n5.5.11密闭空间内实施焊接及切割，气瓶及焊接电源应置于密闭空间外。\n\n5.5.12 密闭空间焊接作业应设置通风、绝缘、照明装置和应急救援装备。\n\n5.5.13密闭空间焊接作业应设专人监护，金属容器内照明设备的电压不得超过12V。\n\n5.5.14高处电焊、气割作业，作业区周围和下方应采取防火措施，按要求配备消防器材，并应设专人巡视。\n\n5.5.15 雨天严禁露天电焊作业。潮湿区域作业人员必须在干燥绝缘物体上焊接作业。\n\n## 5.6起重吊装\n\n5.6.1起重吊装应符合现行《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》(JGJ276）和《起重机械安全规程第一部分：总则》（GB6067.1）的有关规定。\n\n5.6.2起重机械司机、起重信号司索工、起重机械安装拆卸工应按照有关规定经专业机构培训，并应取得相应的从业资格。\n\n5.6.3起重作业人员应穿防滑鞋、戴安全帽，高处作业时应按规定佩挂安全带。\n\n5.6.4吊装作业应设警戒区，警戒区不得小于起吊物坠落影响范围。\n\n5.6.5作业前应检查起重设备安全装置、钢丝绳、滑轮、吊索、卡环、地锚等。\n\n5.6.6 钢丝绳吊索的安全系数应符合下列规定：\n\n1当利用吊索上的吊钩、卡环钩挂重物上的起重吊环时，安全系数不得小于6。\n\n2当用吊索直接捆绑重物，且吊索与重物棱角间采取了妥善的保护措施时，安全系数不得小于6。\n\n5.6.7吊点位置应符合设计规定，设计无规定的应经计算确定。\n\n5.6.8施工升降机作业应符合现行《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215)、《施工升降机》（GB/T10054）的有关规定。\n\n5.6.9塔吊作业应符合现行《塔式起重机安全规程》（GB5144）的有关规定。\n\n5.6.10流动式起重设备通行的道路、作业场地应平整坚实，吊装前支腿应全部打开，并应按要求铺设垫木。\n\n5.6.11 高空吊装梁等大型构件应在构件两端设溜绳。\n\n5.6.12 安装所使用的螺栓、钢楔(或木楔）、钢垫板、垫木和电焊条等材质应符合设计要求。\n\n5.6.13吊装大、重、新结构构件和采用新的吊装工艺应先进行试吊。\n5.6.14起重机与架空输电线的安全距离应满足现行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的规定。当需要在小于规定的安全距离范围内进行作业时，必须采取严格的安全保护措施，并应按照相关规定经有关部门批准。\n5.6.15双机拾吊宜选用同类型或性能相近的起重机，负载分配应合理，单机载荷不得超过额定起重量的 $8 0 \\%$ 。两机应协调起吊和就位，起吊速度应平稳缓慢。\n",
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              "location": "支架搭设完成后测定其初始值，然后在每一级加载后均对其进行观测，分为梁体重\n量的60％、80％、100％、120％，预压时间不宜少于6 天，连续3 天沉降累计不大于3mm\n时，方可卸载。",
              "suggestion": "将预压分级加载后的沉降判定条件调整为：全部加载完成后，连续24小时沉降量平均值小于1mm，或72小时沉降量平均值小于5mm，且满足稳定状态要求，方可卸载。同时，应明确预压加载过程中的监测频率为每12小时一次，加载后暂停下一级加载，待沉降稳定后再进行。",
              "reason": "根据《钢结构设计规范》（GB-T22395-2022）第3.3条对支撑结构的定义，虽未直接规定预压标准，但该规范作为结构设计与施工验收的依据，其术语和结构行为逻辑应与工程实践一致。而待审查内容中‘连续3天沉降累计≤3mm’作为卸载标准，与第4.3.3.5条（4）和（5）中明确的‘24h沉降量平均值小于1mm’或‘72h沉降量平均值小于5mm’存在矛盾，且‘累计3mm’标准缺乏明确时间基准，易造成理解偏差。该标准与规范中关于变形稳定判定的量化要求不一致，影响结构安全性判断。",
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              "review_references": "3.3 支撑结构bracing structure 在梁柱构件所在平面内,沿斜向设置支撑构件，以支撑轴向刚度抵抗侧向作用的结构。\n【参考文档】\n【文件】81《钢结构设计规范》（GB-T22395-2022）.md\n【标题】3术语和定义\n3术语和定义下列术语和定义适用于本文件。\n\n3.1\n框架结构frame structure\n由柱和梁刚性连接组成的具有抗剪和抗弯能力的结构。\n\n3.2\n框架-支撑结构frame-bracing structure\n由框架和支撑共同组成抗侧力体系的结构。\n\n3.3\n支撑结构bracing structure\n在梁柱构件所在平面内,沿斜向设置支撑构件，以支撑轴向刚度抵抗侧向作用的结构。\n\n3.4\n主柱main column\n主要承受锅炉本体荷载、风荷载和地震作用的柱。\n\n3.5\n顶板main boiler support level\n锅炉钢结构顶部悬吊或支承锅炉本体荷重梁的总称。\n\n3.6\n顶板主梁main girder\n顶板中直接把锅炉本体荷载传给柱的梁。\n\n3.7\n顶板次梁secondary girder\n与顶板主梁相连，把荷载传给顶板主梁的梁。\n\n3.8\n叠梁horizontal split girder\n由上下两部分(或多部分)组成，用螺栓或焊接连接在一起共同工作的梁。\n\n3.9\n深梁deep beam\n高跨比大于1/6 的简支单跨梁。\n\n3.10\n锅炉导向装置boiler guide\n实现悬吊锅炉“膨胀中心\"的限位结构。\n",
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              "reason": "根据《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）第5.2.5条第5款规定：预压荷载应为支架需承受全部荷载的1.05～1.10倍。而本方案中加载至120%梁重，未明确是否为设计荷载的1.05～1.10倍，存在超载风险。同时，沉降判定标准‘连续3天累计不大于3mm’与规范中‘连续24小时沉降量小于2mm’或‘72小时累计沉降小于5mm’不一致，且未明确是否满足稳定状态判定要求。该参数设置与现行规范要求不符，可能影响支架安全性。",
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              "review_references": "应符合现行《碳素结构钢》 (GB/T700)、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130)、《钢管脚手架扣件》（GB15831）的相关规定。\n【参考文档】\n【文件】42《公路工程施工安全技术规范》（JTGF90-2015）.md\n【标题】5 通用作业\n5 通用作业## 5.1 测量作业\n\n### 5.1.1 密林丛草间施工测量应探明周边环境，遵守护林防火规定，并应采取预防有害动物、植物伤人的个体防护措施。\n\n### 5.1.2 外电架空线路附近工作时，测量人员的身体和测量设备外沿与外电架空线路之间的安全距离应符合现行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定。安全距离无法实现时，应与有关部门协商，采取停电、迁移外电线路或改变工程位置等措施。\n\n### 5.1.3 不中断交通道路上测量，应设置交通安全标志，并应设专人指挥或警戒。测量人员应穿反光标志服。\n\n### 5.1.4 陡坡及不良地质地段测量，测量人员应系安全带、穿防滑鞋等，并应加强监护。桥墩等高处测量，测量人员应正确佩戴和使用个体防护用品。\n\n### 5.1.5 水上测量作业，测量船应悬挂号灯或号型，并应设专人负责瞭望。测量人员应穿救生衣。\n\n### 5.1.6 水上测量平台应稳固可靠，并应设置防护围栏和警示标志，作业时应派交通船守护。\n5.1.7冰上测量前应掌握冰封情况，冰封情况应满足作业要求。冰封不稳定的河段及春季冰融期间不得进行冰上测量。\n\n5.1.8夜间测量照明应满足作业要求，测量人员应穿反光标志服。\n\n## 5.2支架及模板工程\n\n5.2.1 钢支架设计应符合现行《钢结构设计规范》（GB50017）的规定，支架钢管\n\n应符合现行《碳素结构钢》 (GB/T700)、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130)、《钢管脚手架扣件》（GB15831）的相关规定。\n\n5.2.2定型组合模板应符合现行《组合钢模板技术规范》（GB50214）的规定。\n\n5.2.3支架、模板的强度、刚度和稳定性，应按照现行《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50）设计并验算，水中支架基础尚应考虑水流冲刷的影响。\n\n5.2.4支架周转材料使用前应按照现行《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130)、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166）要求检查,达不到设计要求时不得使用。\n\n5.2.5支架支撑体系应符合下列规定：\n\n1支架基础应根据所受荷载、搭设高度、搭设场地地质等情况进行设计及验算。\n\n2支架基础的场地应设排水措施，遇洪水或大雨浸泡后，应重新检验支架基础、验算支架受力。冻胀土基础应有防冻胀措施。\n\n3支架基础施工后应检查验收。\n\n4支架在安装完成后应检查验收。\n\n5使用前应预压。预压荷载应为支架需承受全部荷载的 $1 . 0 5 \\sim 1 . 1 0$ 倍。\n\n6预压加载、卸载应按预压方案要求实施，使用沙（土)袋预压时应采取防雨措施。\n\n7支架应设置可靠的接地装置。\n\n5.2.6使用碗扣式、门式或扣件式钢管脚手架作为支架时，脚手架构造应分别符合现行《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ166)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128）和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ\n\n130)的规定。扣件应符合现行《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。\n\n5.2.7桩、柱梁式支架应符合下列规定：\n\n1钢管桩的承载力应满足要求。\n\n2纵梁之间应设置安全可靠的横向连接。\n\n3搭设完成后应检查验收。\n\n4跨通行道路时，应按照现行《道路交通标志和标线》（GB5768）的要求设置交通标志。\n\n5跨通航水域时，应设置号灯、号型。\n\n5.2.8跨通行道路、通航水域的支架应根据道路、水域通行情况设置防撞设施。\n\n5.2.9模板加工制作应符合下列规定:\n\n1 制作钢木结合模板，钢、木加工场地应分开，并应及时清除锯末、刨花和木屑。  \n2 模板所用材料应堆放稳固。  \n3 模板堆放高度不宜超过 $2 \\mathrm { m }$ 。\n\n5.2.10 模板吊环不得采用冷拉钢筋，且吊环的计算拉应力不得大于50MPa。\n\n5.2.11 模板应按设计方案设置纵、横、斜向支撑和水平拉杆，拉杆不得焊接。\n\n5.2.12大型钢模板应设置工作平台和爬梯。工作平台应设置防护栏杆、挡脚板和限载标志。\n\n5.2.13 模板安装应符合下列规定：\n\n1吊装模板前，应检查模板和吊点。吊装应设专人指挥。模板未固定前，不得实施下道工序。\n\n2模板安装就位后，应立即支撑和固定。支撑和固定未完成前，不得升降或移动吊钩。\n\n3模板应按设计要求准确就位，且不宜与脚手架连接。\n\n4模板安装完成后节点联系应牢固。\n\n5基准面以上 $2 \\mathrm { m }$ 安装模板应搭设脚手架或施工平台。\n\n5.2.14模板、支架拆除应符合下列规定：\n\n1模板、支架的拆除期限和拆除程序等应按施工组织设计和施工方案要求进行，危险性较大模板、支架的拆除尚应遵守专项施工方案的要求。\n\n2模板、支架的拆除应遵循先拆非承重模板、后拆承重模板、自上而下、分层分 段拆除的顺序和原则。\n\n3承重模板应横向同时、纵向对称均衡卸落。\n\n4简支梁、连续梁结构模板宜从跨中向支座方向依次循环卸落；悬臂梁结构模板从悬臂端开始顺序卸落。\n\n5承重模板、支架，应在混凝土强度达到设计要求后拆除。\n\n6模板、支架的拆除应设立警戒区，非作业人员不得进入。\n\n7拆除人员应使用稳固的登高工具、防护用品。\n\n## 5.2.15 模板存放应符合下列规定：\n\n1模板存放场地应坚实平整。\n\n2大型模板应存放在专用模板架内或卧倒平放，不得直靠其他模板或构件。特型莫板应存放在专用模板架内。\n\n3突风频发区或台风到来前，存放的大型模板应采取加固措施。\n\n4清理模板或刷脱模剂时，模板应支撑牢固，两片模板间应留有足够的人行通道。\n\n## 5.3钢筋工程\n\n5.3.1 钢筋加工机械所有转动部件应有防护罩。\n\n5.3.2钢筋冷弯作业时，弯曲钢筋的作业半径内和机身不设固定销的一侧不得站人或通行。\n\n5.3.3钢筋冷拉作业区两端应装设防护挡板，冷拉钢筋卷扬机应置于视线良好位置，并应设置地锚。钢筋或牵引钢丝两侧 $3 \\mathrm { m }$ 内及冷拉线两端不得站人或通行。\n\n5.3.4钢筋对焊机应安装在室内或防雨棚内，并应设可靠的接地、接零装置。多台并列安装对焊机的间距不得小于 $3 \\mathrm { m }$ 。对焊作业闪光区四周应设置挡板。\n\n5.3.5 作业高度超过 $2 \\mathrm { m }$ 的钢筋骨架应设置脚手架或作业平台，钢筋骨架应有足够的稳定性。\n5.3.6吊运预绑钢筋骨架或成捆钢筋应确定吊点的数量、位置和捆绑方法，不得单点起吊。\n\n## 5.3.7作业平台等临时设施上存放钢筋不得超载。\n\n## 5.4混凝土工程\n\n5.4.1 混凝土拌和前应确认搅拌、供料、控制等系统运行正常。\n\n5.4.2维修、保养或检查清理搅拌系统、供料系统应封闭下料口、切断电源、锁定安全保护装置、悬挂“严禁合闸”安全警示标志，并派专人看守。\n\n5.4.3水泥隔离垫板的刚度及稳定性应满足要求。袋装水泥应交错整齐码放，高度不得超过10袋，且不得靠墙。砂石料堆放不得超过规定高度。\n\n5.4.4混凝土浇筑的顺序、速度应符合施工方案的要求，不得随意更改。\n\n5.4.5吊斗灌注混凝土应设专人指挥起吊、运送、卸料，人员、车辆不得在吊斗下停留或通行，不得攀爬吊斗。\n\n5.4.6泵送混凝土应符合下列规定：\n\n1混凝土输送泵应安装稳固，管道布设应平顺，安装应固定牢靠，接头和卡箍应密封、紧固。\n\n2泵送前应检查泵送和布料系统。首次泵送前应进行管道耐压试验。泵送混凝土时，操作人员应随时监视各种仪表和指示灯，发现异常应立即停机检查。\n\n3输送泵出料软管应设专人牵引、移动，布料臂下不得站人。   \n4混凝土输送管道接头拆卸前，应释放输送管内剩余压力。   \n5清理管道时应设警戒区，管道出口端前方 $1 0 \\mathrm { m }$ 内不得站人。\n\n5.4.7混凝土浇筑过程中应检查模板、支架、钢筋骨架的稳定、变形情况，发现异常，应立即停止作业，并应整修加固。\n\n## 5.4.8混凝土振捣应符合下列规定：\n\n1检修或作业停止，应切断电源。  \n2不得用电缆线、软管拖拉或吊挂振捣器。  \n3装置振捣器的构件模板应坚固牢靠。\n\n5.4.9混凝土养护应符合下列规定：\n\n1覆盖养护时，预留孔洞周围应设置安全护栏或盖板，并应设置安全警示标志，不得随意挪动。\n\n2洒水养护时，应避开配电箱和周围电气设备。\n\n3蒸汽、电热养护时，应设围栏和安全警示标志，并应配置足够、适用的消防器材，非作业人员不得进入养护区域。\n\n## 5.5电焊与气焊\n\n5.5.1电工、焊接与热切割作业人员应按照有关规定经专业机构培训，并应取得相立的从业资格。\n\n5.5.2电工、焊接与热切割作业人员应按规定正确佩戴、使用劳动防护用品。\n\n5.5.3面罩及护目镜应符合现行《职业眼面部防护焊接防护第1部分：焊接防护具》（GB/T3609.1）的有关规定。防护服应符合现行《焊接防护服》（GB15701)的有关规定，并应根据具体的焊接和切割操作特点选择。\n\n5.5.4储存、搬运、使用氧气瓶、乙炔瓶除应符合现行《焊接与切割安全》(GB9448)的有关规定外，尚应符合下列规定：\n\n1 气瓶、阀门、焊具、胶管等均不得沾污油脂，作业人员不得使用油污手套操作。  \n2 压力表、安全阀、橡胶软管和回火保护器等均应定期校验或试验，标识应清晰。  \n3 使用的气瓶应稳固竖立或装在专用车(架)或固定装置上。  \n4 气瓶与实际焊接或切割作业点的距离应大于 $1 0 \\mathrm { m }$ ，无法达到的应设置耐火屏障。  \n5 气割作业氧气瓶与乙炔瓶之间的距离不得小于 $5 \\mathrm { m }$ 。  \n6电、气焊作业点和气瓶存放点应按规定配备灭火器材。\n\n5.5.5电焊机一次侧电源线长度不得大于 $5 \\mathrm { m }$ ；二次侧焊接电缆线应采用防水绝缘橡胶护套铜芯软电缆，长度不宜大于 $3 0 \\mathrm { m }$ ，且进出线处应设置防护罩。\n\n5.5.6电焊钳的绝缘和隔热性能应满足要求，钳柄与导线应连接牢固，电缆芯线不 得外露。\n\n5.5.7电焊机应置于干燥、通风的位置，露天使用电焊机应设防雨、防潮装置，移动电焊机时应切断电源。\n\n5.5.8电焊机外壳接地电阻不得大于40,接地线不得使用建(构)筑物的金属结构、管道、轨道或其他金属物体搭接形成焊接回路。\n\n5.5.9不宜使用交流电焊机。使用交流电焊机时，除应在开关箱内装设一次侧漏电保护器外，尚应安装二次侧空载降压触电保护器。\n\n5.5.10使用过危险化学品的容器、设备、桶槽、管道、舱室等，动火前必须清洗，并经测爆合格。\n\n5.5.11密闭空间内实施焊接及切割，气瓶及焊接电源应置于密闭空间外。\n\n5.5.12 密闭空间焊接作业应设置通风、绝缘、照明装置和应急救援装备。\n\n5.5.13密闭空间焊接作业应设专人监护，金属容器内照明设备的电压不得超过12V。\n\n5.5.14高处电焊、气割作业，作业区周围和下方应采取防火措施，按要求配备消防器材，并应设专人巡视。\n\n5.5.15 雨天严禁露天电焊作业。潮湿区域作业人员必须在干燥绝缘物体上焊接作业。\n\n## 5.6起重吊装\n\n5.6.1起重吊装应符合现行《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》(JGJ276）和《起重机械安全规程第一部分：总则》（GB6067.1）的有关规定。\n\n5.6.2起重机械司机、起重信号司索工、起重机械安装拆卸工应按照有关规定经专业机构培训，并应取得相应的从业资格。\n\n5.6.3起重作业人员应穿防滑鞋、戴安全帽，高处作业时应按规定佩挂安全带。\n\n5.6.4吊装作业应设警戒区，警戒区不得小于起吊物坠落影响范围。\n\n5.6.5作业前应检查起重设备安全装置、钢丝绳、滑轮、吊索、卡环、地锚等。\n\n5.6.6 钢丝绳吊索的安全系数应符合下列规定：\n\n1当利用吊索上的吊钩、卡环钩挂重物上的起重吊环时，安全系数不得小于6。\n\n2当用吊索直接捆绑重物，且吊索与重物棱角间采取了妥善的保护措施时，安全系数不得小于6。\n\n5.6.7吊点位置应符合设计规定，设计无规定的应经计算确定。\n\n5.6.8施工升降机作业应符合现行《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215)、《施工升降机》（GB/T10054）的有关规定。\n\n5.6.9塔吊作业应符合现行《塔式起重机安全规程》（GB5144）的有关规定。\n\n5.6.10流动式起重设备通行的道路、作业场地应平整坚实，吊装前支腿应全部打开，并应按要求铺设垫木。\n\n5.6.11 高空吊装梁等大型构件应在构件两端设溜绳。\n\n5.6.12 安装所使用的螺栓、钢楔(或木楔）、钢垫板、垫木和电焊条等材质应符合设计要求。\n\n5.6.13吊装大、重、新结构构件和采用新的吊装工艺应先进行试吊。\n5.6.14起重机与架空输电线的安全距离应满足现行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的规定。当需要在小于规定的安全距离范围内进行作业时，必须采取严格的安全保护措施，并应按照相关规定经有关部门批准。\n5.6.15双机拾吊宜选用同类型或性能相近的起重机，负载分配应合理，单机载荷不得超过额定起重量的 $8 0 \\%$ 。两机应协调起吊和就位，起吊速度应平稳缓慢。\n",
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          "review_location_label": "第30页：4 施工工艺技术->4.3 施工方法及操作要求",
          "original_content": "（2）钢筋加工前应对钢筋进行调直，确保钢筋表面的油渍、漆污、铁锈等均应清除\n干净。钢筋应平直，无局部折曲。\n（3）钢筋调直应采用机械调直方法。\n（4）钢筋加工场按照需要加工的钢筋形状制作钢筋加工胎架。再在钢筋制作胎架上\n进行钢筋的加工。使钢筋加工成工厂化、流水线作业。\n（5）钢筋宜在常温状态下加工，弯制钢筋宜从中部开始，逐步弯向两端，弯钩一次\n弯成。\n（6）钢筋在2#钢筋加工厂集中加工，运输车运送至现场，按设计要求集中下料弯\n制成型后；分批编号，用铁丝绑扎成捆，采用25t 吊车将钢筋吊到箱梁底模，在梁底模\n上绑扎成型。\n（7）直螺纹钢筋丝头加工应符合下列规定：\nA.钢筋端部应采用带锯、砂轮锯或者圆弧形刀片的专用钢筋切断机切平；\nB.镦粗头不应有与钢筋轴线相垂直的横向裂纹；\nC.钢筋丝头长度应满足产品设计要求，极限偏差应为0-2.0p；\nD.钢筋丝头宜满足6f 级精度要求，应采用专用直螺纹量规检验，通规应能顺利旋入\n并达到要求的拧入长度，止规旋入不得超过3p。各规格自检数量不应小于10%，检验合\n格率不应小于95%。\n（8）直螺纹接头安装符合下列规定：\nA.安装接头时可用管钳扳手拧紧，钢筋丝头应在套筒中央位置相互顶紧，标准型、\n正反丝形接头安装后的单侧外露螺纹不宜超过2p，对无法对顶的其他直螺纹接头，应附\n加锁紧螺母、顶紧凸台等措施；\nB.接头安装后应用扭力扳手校核拧紧扭矩，应符合下表规定：G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n表4—1 直螺纹接头安装最小拧紧扭矩值\n<表格></表格>\n4.3.7.3 钢筋安装\n（1）箱梁的钢筋安装程序为：梁底板→梁肋板→横隔梁→梁顶板\n（2）水平箍筋、拉勾筋绑扎：自下而上绑扎箍筋、水平筋，间隔绑扎呈梅花形，钢\n筋绑扎间距应满足设计和规范要求。\n（3）垫块施工：钢筋骨架成型后，在钢筋底板及外侧绑上混凝土垫块，垫块按照\n1.0m×1.0m 间距布置，垫块与钢筋位置不协调时，调整垫块位置。钢筋绑扎应牢固，扎\n点“隔一扎一”，钢筋直径、间距应符合设计和规范要求。\n（4）钢筋检查：钢筋绑扎完成后对钢筋外型尺寸、数量、间距等进行检查。经监理\n工程师检查合格后，才进行下道工序施工。\n（5）钢筋位置应准确，定位要牢固。钢筋混凝土底板的保护层采用混凝土垫块。梁\n肋和横隔梁下的垫块，应防止被压坏或垫块倾倒。当个别钢筋的位置与其附近的钢筋发\n生冲突时，其定位的优先次序是：预应力筋→主要的普通受力筋→一般构造筋，或遵循：\n先精后细，先螺纹后圆钢的次序。\n表4—2 钢筋安装允许偏差\n<表格></表格>G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n<表格></表格>\n（6）为保证钢筋绑扎质量，要求钢筋严格按设计要求下料，绑扎定位准确，牢固。\n底板钢筋绑扎时，先用钢管搭设定位架将箍筋先就位，之后再逐根穿横向主筋，并定位\n与箍筋绑扎，待底板钢筋基本完成后再进行腹板、横隔梁钢筋的施工，以避免钢筋绑扎\n的相互干扰。钢筋焊接，搭接长度、保护层厚度等要满足规范和设计要求。同一截面焊\n接头必须错开，满足受力主筋焊接头在受拉区接头面积不大于设计钢筋总截面面积50%。\n埋设钢管支立钢筋骨架以防钢筋骨架的失稳。现场钢筋下料、绑扎过程中，随时检查，\n以确保钢筋施工质量。波纹管安装时，依据施工实际情况，可先安装好波纹管后穿钢绞\n线，也可先把钢绞线穿进波纹管后一起安装。钢筋垫块须均匀设置，垫块采用混凝土预\n制垫。钢筋垫块选用原则为既能确保保护层的厚度又能减少与箱梁混凝土的色差。严禁\n钢筋与模板紧贴。\n当钢筋和预应力管道在空间上发生干扰时可适当移动普通钢筋的位置，以保证钢束\n管道位置的准确。钢束锚固处的普通钢筋如影响预应力施工时可适当弯折，但待预应力\n施工完毕后应及时恢复原位。施工中如发生钢筋空间位置冲突，在征得设计人员同意后，\n可适当调整其布置，但必须确保钢筋的根数和净保护层厚度不变。如因浇筑或振捣混凝\n土需要可对钢筋间距作适当调整。底板箍筋的开口方向与钢束产生径向力的方向相反，\n并确保其箍住底板横向钢筋同时确保底板箍筋的焊接质量，如因箍筋和预应力管道在空\n间上发生干扰时，在征得设计人员同意后，并应作补强处理，确保底板顶层和底层钢筋\n整体受力。\n4.3.8 预埋孔洞及钢筋施工\n在钢筋绑扎过程中，严格按照设计图纸进行排水孔、通风孔的留设及伸缩缝的预埋\n件。箱梁内每个箱室均需沿跨径方向的较低处设置8cm 泄水孔，泄水孔可通过预埋PVC\n管形成；每侧腹板沿纵向每隔5m 左右设计通风孔，通风孔可通过预埋PVC 管形成，孔中\n心距离梁顶约75cm。泄水孔及通风孔与钢筋或钢束发生冲突时，其位置可酌情调整。\n在预留预埋过程中，如果与主筋、预应力钢绞线或其他重要位置发生冲突，应调整\n预留孔的位置或钢筋的位置；与支座预埋螺栓相冲突的位置，则稍微移动钢筋位置；在\n没有得到设计许可的任何情况下，不得对预应力钢绞线位置进行调整。\n4.3.9 波纹管预埋G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 28 —\n（1）为保证波纹管位置正确，沿箱梁纵向直线段每80cm 设一道水平定位钢筋，曲\n线段每40cm 布置一道，箱梁位于圆弧线段内，对于箱梁腹板束设置防崩钢筋。防崩钢筋\n采用业12 螺纹钢筋，原则:一-端包住波纹管，另一与箱梁沿钢束中心线在平弯段25cm\n布置一道，在平曲线段50cn 布置一道。定位钢筋用Ф8 圆钢制作成“U”字形，定位钢\n筋经精确的测量后再固定，波纹管从“U”字形中间通过。定位钢筋与箱梁普通钢筋点焊\n固定，以防止管道的上浮或下沉。\n（2）波纹管定位须准确，连接器端头或波纹管最高处须安装通气孔管道，其位置偏\n差满足规范要求。波纹管定位钢筋与波纹管的间隙不大于3mm，其设置间距必须符合设\n计要求。波纹管轴线必须与锚垫板垂直。当管道与普通钢筋发生位置干扰时，可适当调\n整普通钢筋位置以保证预应力管道位置的准确，但严禁截断主筋。\n（3）底板、腹板、顶板、横隔梁内有大量的预应力管道，为了不使预应力管道损坏，\n一切焊接放在预应力管道埋置前进行，管道安置后要尽量不进行焊接施工，若需要焊接\n须在波纹管上覆盖湿麻袋或薄铁皮等进行保护，以免波纹管被损伤。\n（4）波纹管接头长度30cm，两端各分一半，波纹管插接好后用塑料热缩管包裹连\n接以免漏浆。波纹管接头相互顶紧，以防穿束时接头薄弱处被束头带出而堵塞管道。混\n凝土灌注后波纹管须不漏、不堵、不偏、不变形。\n（5）波纹管外观清洁无油渍，无引起锈蚀的附着物，无孔洞和不规则褶皱，接口无\n开裂、无脱口。\n（6）在混凝土浇筑过程中，保护好波纹管不被破坏，防止漏浆堵管，并采取有效的\n措施保证孔道位置不发生位移。特殊情况出现波纹管破损时，加设接头或采取措施，将\n波纹管破口处封闭。\n（7）安装波纹管时，万一波纹管破裂，要用胶布认真缠好，严防漏浆，排气孔采用\n直径为8～10mm 的钢管，一般设置在钢束起弯点。\n4.3.10 预应力施工\n4.3.10.1 钢绞线验收\n每批钢绞线应由同一牌号、同一规格、同一交货状态的钢绞线组成，并不得大于60t。"
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              "reason": "根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）第7.4.2条要求，管道及预应力构件施工应保证结构安全与施工安全。虽然本条文未直接涉及波纹管或预应力管道，但钢筋加工作为预应力结构施工的前置工序，其安全操作属于施工安全的必要组成部分。审查参考中虽未明确列出钢筋加工的安全防护条款，但根据强制标准第1条，仅当审查参考与内容相关时方可依据。本段内容涉及钢筋加工流程，但未提及任何安全防护、风险评估或安全管理要求，属于非参数性安全要求缺失，应视为中风险问题。",
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              "review_references": "### 2金属波纹管的性能和质量应符合现行《预应力混凝土用金属波纹管》（JG 225）的规定；塑料波纹管的制作材料、性能和质量应符合现行《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》（JT/T529）的规定。\n【参考文档】\n【文件】104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md\n【标题】7.4 管道\n7.4 管道## 7.4.1在后张有黏结预应力混凝土结构或构件中，预应力筋的孔道宜由浇筑在混凝土中的刚性或半刚性管道构成，或采取钢管抽芯、胶管抽芯及金属伸缩套管抽芯等方法进行预留。设置于混凝土中的刚性或半刚性管道不应有漏浆现象，且应具有足够的强度和刚度，应能在浇筑混凝土重力的作用下保持原有的形状，并能按要求传递黏结应力。\n\n## 7.4.2 管道的性能要求应符合下列规定：\n\n### 1 刚性管道应是壁厚不小于 $2 \\mathrm { m m }$ 的平滑钢管，且应具有光滑的内壁并可被弯曲成适当的形状而不出现卷曲或被压扁；半刚性管道应是波纹状的金属管或高密度聚乙烯塑料管，且金属波纹管宜采用镀锌钢带制作，壁厚宜不小于 $0 . 3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 2金属波纹管的性能和质量应符合现行《预应力混凝土用金属波纹管》（JG 225）的规定；塑料波纹管的制作材料、性能和质量应符合现行《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》（JT/T529）的规定。\n",
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              "issue_point": "直螺纹钢筋丝头长度极限偏差及精度要求与现行标准不符",
              "location": "（7）直螺纹钢筋丝头加工应符合下列规定：\nC.钢筋丝头长度应满足产品设计要求，极限偏差应为0-2.0p；\nD.钢筋丝头宜满足6f 级精度要求，应采用专用直螺纹量规检验，通规应能顺利旋入并达到要求的拧入长度，止规旋入不得超过3p。",
              "suggestion": "将丝头长度极限偏差修正为0-2.0p，但应明确该偏差范围需符合《钢筋机械连接技术规程》（JGJ 107）中对直螺纹接头的相关规定；同时，6f级精度应依据JGJ 107中规定的精度等级进行表述，不得仅以‘宜满足’表述，应明确为‘应满足’或‘符合6f级精度要求’。",
              "reason": "根据《钢筋机械连接技术规程》（JGJ 107）规定，直螺纹钢筋丝头长度极限偏差应为0-2.0p，但该要求需在符合标准精度等级的前提下执行。6f级精度为JGJ 107中明确规定的精度等级，应作为强制要求而非‘宜满足’。当前表述存在技术参数与标准要求不一致的风险，且‘宜’字降低了标准的强制性，不符合规范的严谨性要求。",
              "risk_level": "高风险",
              "review_references": "### 2金属波纹管的性能和质量应符合现行《预应力混凝土用金属波纹管》（JG 225）的规定；塑料波纹管的制作材料、性能和质量应符合现行《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》（JT/T529）的规定。\n【参考文档】\n【文件】104《公路桥涵施工技术规范》（JTG-T3650-2020）.md\n【标题】7.4 管道\n7.4 管道## 7.4.1在后张有黏结预应力混凝土结构或构件中，预应力筋的孔道宜由浇筑在混凝土中的刚性或半刚性管道构成，或采取钢管抽芯、胶管抽芯及金属伸缩套管抽芯等方法进行预留。设置于混凝土中的刚性或半刚性管道不应有漏浆现象，且应具有足够的强度和刚度，应能在浇筑混凝土重力的作用下保持原有的形状，并能按要求传递黏结应力。\n\n## 7.4.2 管道的性能要求应符合下列规定：\n\n### 1 刚性管道应是壁厚不小于 $2 \\mathrm { m m }$ 的平滑钢管，且应具有光滑的内壁并可被弯曲成适当的形状而不出现卷曲或被压扁；半刚性管道应是波纹状的金属管或高密度聚乙烯塑料管，且金属波纹管宜采用镀锌钢带制作，壁厚宜不小于 $0 . 3 \\mathrm { m m }$ 。\n\n### 2金属波纹管的性能和质量应符合现行《预应力混凝土用金属波纹管》（JG 225）的规定；塑料波纹管的制作材料、性能和质量应符合现行《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》（JT/T529）的规定。\n",
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          "review_location_label": "第33页：4 施工工艺技术->4.3 施工方法及操作要求",
          "original_content": "钢绞线应从每批中抽查5%，且不少于5 盘进行表面质量、直径偏差和捻距的外观检查及\n力学性能的试验，如每批小于3 盘，应逐盘检查。\n力学性能的抽样检验，应在选定的各盘端部正常部位截取1 根试样，进行拉力（整\n根钢绞线的最大负荷、屈服负荷、伸长率）试验。当试验结果有1 项不合格时，除该盘G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 29 —\n应判为不合格外，并应从未试验过的钢绞线盘中取2 倍数量的试样进行复验。单仍有1\n项不合格时，则该批钢绞线应判为不合格。\n4.3.10.2 钢绞线加工\n（1）钢绞线的下料长度，根据结构尺寸与配合运用的锚具，张拉设备等各项参数，\n按下料长度=孔道长度＋2×工作长度进行计算确定。钢绞线下料采用高速砂轮锯切断，\n保证切头平整，其同组长度差值不应大于长度的1/5000。\n（2）编束时将钢铰线理顺，用20#镀锌低碳钢丝绑扎，一般区段内的绑扎间距为\n150cm，两端各2m 区段内要加密至50cm，防止互相缠绞。\n（3）同一孔道穿束应整束整穿。搬运时，不得在地上拖拉。预应力钢绞线在存放、\n运输和安装过程中，应避免锈蚀及损伤。\n（4）对已经下料的钢绞线进行编束、编号存放。\n（5）编好束的钢绞线用穿束机牵引，在混凝土浇注前穿入波纹管，混凝土浇注过程\n中安排专人巡查，防止漏浆后凝固影响张拉。\n4.3.10.3 钢绞线穿束\n钢绞线穿放前清除孔道内杂物，利用钢绞线穿束机整束穿放，穿入孔道内的钢绞线\n整齐顺直。预应力钢束需在砼浇筑前穿束，采取整束穿时，宜在钢绞线端头套一个尖头\n帽，以防止预应力束套破预应力管道，穿钢绞线束前弄清管道号数，长度是否与钢绞线\n束相符。\n4.3.11 浇筑混凝土施工\n混凝土浇筑原则曲线桥横坡较大，先浇筑内测再浇筑外侧，纵坡较大时先浇筑低处\n然后浇筑高处，每次浇筑混凝土应在该次首盘混凝土初凝前完成。\n箱梁混凝土分两次浇筑，第一次浇筑分两个二个阶段浇注，第一阶段先浇筑底板，\n第二阶段底板混凝土浇筑完2h 后再浇筑混凝土至腹板顶面；第二次浇筑上倒角和顶板及\n翼缘板部分。浇筑过程中应全程对支架进行观测工作，方施工缝设在顶板与腹板倒角处。\n箱梁底模及外膜一次支立完毕，内模第一次支立倒角下部，施工完下部并凿毛合格清理\n完成后支立剩余部分内模。两次混凝土浇筑时间间隔不超过7d。\n混凝土强度达到90%设计强度后方可进行下次混凝土浇筑施工。使用6 台混凝土罐\n车，2 台25T 吊车浇筑混凝土。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n<表格></表格>\n在混凝土浇筑前，应对模板和预埋件进行认真检查，清除模板内的杂物，并用清水\n对模板进行认真冲洗。\n箱梁采用C50 混凝土，坍落度控制在180～200mm，混凝土隧道拌和站集中拌和，混\n凝土罐车运输至施工现场。混凝土浇筑时采取纵向分段、水平分层方法施工，以使支撑\n对称受力。混凝土施工应连续，以保证混凝土和易性。\n箱梁混凝土浇筑顺序横向为“先底板、再腹板、最后顶板，由两端向中间”，纵向\n为从低到高，采用2 台对称均匀布料，连续灌注，以水平分层（浇筑厚度不大于300mm）、\n斜向分段的施工工艺左右对称灌注，混凝土结合处须进行凿毛，两次混凝土浇筑间隔时\n间不应超过7 天为宜。\n混凝土振捣采用插入式振捣器为主。在混凝土浇筑过程中应加强振捣，防止出现蜂\n窝麻面。每一处振捣完毕后应边振动边徐徐提出振动棒；移动间距不得超过振捣器作用\n半径的1.5 倍；振动棒距离侧模应保持在50～100mm 的距离；插入下层混凝土50～100mm；\n同时应避免振动棒碰撞模板、钢筋及其他预埋件。对每一振动部位，必须振动到该部位\n混凝土停止下沉、不再冒泡，表面呈现平坦、翻浆为止。混凝土浇筑过程中必须安排有\n经验的工人值班检查模板、支撑系统变形情况，防止发生意外事故，一旦变形量过大，\n应立即停止混凝土浇筑，认真分析原因，并立即采取有效紧急措施处理，以保证混凝土\n及施工安全。\n4.3.12 箱梁的养生G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 31 —\n梁体砼浇筑完成并初凝后，尽快覆盖麻袋并洒水养生，侧面养护采用带模养护。养\n护期间使砼面始终保持湿润，养护时间不少于7 天，当气温低于+5℃时，覆盖保温，不\n得向砼面上洒水。\n4.3.13 预应力张拉\n4.3.13.1 孔道摩阻测试\n（1）测试方法\n保证测试数据的准确，使用压力传感器测取张拉端和被张拉端的压力，不再使用千\n斤顶油表读取数据的方法。为保证所测数据准确反映管道部分的摩阻影响，在传感器外\n采用约束垫板的测试工艺，其测试原理下图所示。采用该试验装置，由于力传感器直接\n作用在工具锚或千斤顶与梁体之间，因此各种压缩变形等影响因素在张拉中予以及时补\n偿，同时测试的时间历程比较短，避免了收缩与徐变等问题，因而两端力的差值即为管\n道的摩阻损失。另外，为减少测试误差，采用固定端和张拉端交替张拉的方式进行，即\n测试过程中完成一端张拉后进行另一端的张拉测试，重复进行3 次，每束力筋共进行\n6 次张拉测试，取其平均结果。测试试验过程中应均匀连续地张拉预应力筋，中途不宜\n停止，防止预应力筋回缩引起的误差。传感器以及千斤顶安装时应确保其中轴线与预应\n力筋的中轴线重合。该测试方法与常规测试方法比较主要特点如下：\n图4—12 管道摩阻测试原理\nA.测试原理正确：约束垫板的圆孔直径与管道直径基本相等，如此梁体局部喇叭体\n管道力筋压力传感器约束垫板张拉千斤顶工具锚压力传感器约束垫板钢环板工具锚可使\n力筋以直线形式穿过喇叭口和压力传感器，力筋与二者没有接触，所测数据仅包括管道\n摩阻力，保证了管道摩阻损失测试的正确性。而常规测试中所测摩阻力包括了喇叭口的\n摩阻力，测试原理上存在缺陷。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 32 —\nB.数据准确可靠：采用穿心式压力传感器提高了测试数据的可靠性和准确性，不受\n张拉千斤顶的影响。\nC.安装简单，拆卸方便：实测中仅使用一个千斤顶，被动端不再安装千斤顶，使得\n测试安装工作量大为减小。实测时预先将千斤顶油缸略加顶出，以便拆卸张拉端夹片；\n被动端夹片的拆卸待张拉千斤顶回油后，摇晃力筋即可拆卸夹片。\nD.力筋可正常使用：从喇叭口到压力传感器外端，力筋与二者没有接触，不会对这\n部分力筋造成损伤，即两个工作锚之间的力筋没有损伤，可以正常使用。\nE.对于较长的预应力钢束，如果千斤顶的行程不足时，为避免重复倒顶引起预应力\n钢筋回缩造成的误差，可以采取在张拉端用2 台千斤顶串联后同时张拉。\n（2）测试前的准备工作\nA.原始数据收集。包括孔道钢束参数（钢束工作长度、起弯角、锚固时的控制力、\n钢束组成、设计钢束伸长值）、成孔方式、锚具情况（生产厂家、规格型号、厂家提供\n的锚口摩阻损失率）、钢绞线参数（生产厂家、型号规格、实测弹性模量）。\nB.传感器、读数仪、千斤顶、高压油泵、精密压力表（0.4 级）检查。\nC.传感器和读数仪的系统标定（用压力机），千斤顶和精密压力表的标定（用标定\n好的传感器、读数仪）。千斤顶应标定进油、回油曲线。"
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              "issue_point": "钢绞线力学性能抽样检验复验要求不符合强制性标准",
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              "suggestion": "应明确复验时若仍有一项不合格，整批钢绞线判为不合格的判定依据应符合《高强度低松弛预应力热镀锌钢绞线》YB/T152中关于力学性能检验的强制性要求，特别是对屈服强度、伸长率等关键指标的合格保证。建议补充引用YB/T152中关于力学性能试验方法和判定规则的条款，确保与强制性标准一致。",
              "reason": "根据《高强度低松弛预应力热镀锌钢绞线》YB/T152，钢绞线的力学性能应满足抗拉强度、屈服强度、伸长率等关键指标的合格保证要求。虽然审查参考中未直接提及YB/T152的抽样检验规则，但该标准为强制性标准，且与钢绞线力学性能相关。待审查内容中关于复验后仍不合格即整批判不合格的处理方式虽合理，但未引用YB/T152中关于抽样检验、复验及判定的强制性规定，缺乏对强制性标准的明确遵循，存在合规性依据不足的问题。",
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              "review_references": "《高强度低松弛预应力热镀锌钢绞线》YB/T152 ## 4.2 连接材料型号及标准\n【参考文档】\n【文件】108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md\n【标题】4 材 料\n...[内容过长，已截断，保留尾部8000字符]...\n.3.1 本条提出了合理选用钢材应综合考虑的基本要素。荷载特征即静荷载、直接动荷载或地震作用，应力状态要考虑是否为疲劳应力、残余应力，连接方法要考虑焊接还是螺栓连接，钢材厚度对于其强度、韧性、抗层状撕裂性能均有较大的影响，工作环境包括温度、湿度及环境腐蚀性能。\n\n### 4.3.2 本条为强制性条文。规定了承重结构的钢材应具有的力学性能和化学成分等合格保证的项目，分述如下：\n\n1 抗拉强度。钢材的抗拉强度是衡量钢材抵抗拉断的性能指标，它不仅是一般强度的指标，而且直接反映钢材内部组织的优劣，并与疲劳强度有着比较密切的关系。\n2 断后伸长率。钢材的伸长率是衡量钢材塑性性能的指标。钢材的塑性是在外力作用下产生永久变形时抵抗断裂的能力。因此承重结构用的钢材，不论在静力荷载或动力荷载作用下，还是在加工制作过程中，除了应具有较高的强度外，尚应要求具有足够的伸长率。\n\n3 屈服强度（或屈服点）。钢材的屈服强度（或屈服点）是衡量结构的承载能力和确定强度设计值的重要指标。碳素结构钢和低合金结构钢在受力到达屈服强度以后，应变急剧增长，从而使结构的变形迅速增加以致不能继续使用。所以钢结构的强度设计值一般都是以钢材屈服强度为依据而确定的。对于一般非承重或由构造决定的构件，只要保证钢材的抗拉强度和断后伸长率即能满足要求；对于承重的结构则必须具有钢材的抗拉强度、伸长率、屈服强度三项合格的保证。\n\n4 冷弯试验。钢材的冷弯试验是衡量其塑性指标之一，同时也是衡量其质量的一个综合性指标。通过冷弯试验，可以检查钢材颗粒组织、结晶情况和非金属夹杂物分布等缺陷，在一定程度上也是鉴定焊接性能的一个指标。结构在制作、安装过程中要进行冷加工，尤其是焊接结构焊后变形的调直等工序，都需要钢材有较好的冷弯性能。而非焊接的重要结构（如吊车梁、吊车桁架、有振动设备或有大吨位吊车厂房的屋架、托架，大跨度重型桁架等）以及需要弯曲成型的构件等，亦都要求具有冷弯试验合格的保证。\n\n5 硫、磷含量。硫、磷都是建筑钢材中的主要杂质，对钢材的力学性能和焊接接头的裂纹敏感性都有较大影响。硫能生成易于熔化的硫化铁，当热加工或焊接的温度达到 $8 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 1 2 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，可能出现裂纹，称为热脆；硫化铁又能形成夹杂物，不仅会促使钢材起层，还会引起应力集中，降低钢材的塑性和冲击韧性。硫又是钢中偏析最严重的杂质之一，偏析程度越大越不利。磷是以固溶体的形式溶解于铁素体中，这种固溶体很脆，加以磷的偏析比硫更严重，形成的富磷区促使钢变脆 (冷脆)，降低钢的塑性、韧性及可焊性。因此，所有承重结构对硫、磷的含量均应有合格保证。\n\n6 碳当量。在焊接结构中，建筑钢的焊接性能主要取决于碳当量，碳当量宜控制在 $0 . 4 5 \\%$ 以下，超出该范围的幅度愈多，焊接性能变差的程度愈大。《钢结构焊接规范》GB50661根据碳当量的高低等指标确定了焊接难度等级。因此，对焊接承重结构尚应具有碳当量的合格保证。\n\n7 冲击韧性（或冲击吸收能量）表示材料在冲击载荷作用下抵抗变形和断裂的能力。材料的冲击韧性值随温度的降低而减小，且在某一温度范围内发生急剧降低，这种现象称为冷脆，此温度范围称为“韧脆转变温度”。因此，对直接承受动力荷载或需验算疲劳的构件或处于低温工作环境的钢材尚应具有冲击韧性\n\n合格保证。\n\n### 4.3.3、4.3.4 规定了选材时对钢材的冲击韧性的要求，原规范中仅对需要验算疲劳的结构钢材提出了冲击韧性的要求，本次修订将范围扩大，针对低温条件和钢板厚度作出更详细的规定，可总结为表3的要求。\n\n表3钢板质量等级选用  \n\n\n\n\n\n由于钢板厚度增大，硫、磷含量过高会对钢材的冲击韧性和抗脆断性能造成不利影响，因此承重结构在低于一 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 环境下工作时，钢材的硫、磷含量不宜大于 $0 . 0 3 0 \\%$ ；焊接构件宜采用较薄的板件；重要承重结构的受拉厚板宜选用细化晶粒的钢板。\n\n严格来说，结构工作温度的取值与可靠度相关。为便于使用，在室外工作的构件，本标准的结构工作温度可按国家标准《采暖通风与空气调节设计规范》GBJ19－87（2001年版）的最低日平均气温采用，见表4。\n\n对于室内工作的构件，如能确保始终在某一温度以上，可将其作为工作温度，如采暖房间的工作温度可视为 $0 \\%$ 以上；否则可按表4最低日气温增加 $5 \\%$ 采用。\n\n表4最低日平均气温（℃）  \n\n\n\n\n\n### 4.3.5 由于当焊接熔融面平行于材料表面时，层状撕裂较易发生，因此T形、十字形、角形焊接连接节点宜满足下列要求：\n\n1 当翼缘板厚度等于或大于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 且连接焊缝熔透高度等于或大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 或连接角焊缝单面高度大于 $3 5 \\mathrm { m m }$ 时，设计宜采用对厚度方向性能有要求的抗层状撕裂钢板，其Z向承载性能等级不宜低于Z15（限制钢板的含硫量不大于 $0 . 0 1 \\% )$ ；当翼缘板厚度等于或大于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 且连接焊缝熔透高度大于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 或连接角焊缝单面高度大于 $6 0 \\mathrm { m m }$ 时，Z向承载性能等级宜为Z25（限制钢板的含硫量不大于 $0 . 0 0 7 \\% )$ ；\n2翼缘板厚度大于或等于 $2 5 \\mathrm { m m }$ ，且连接焊缝熔透高度等于或大于 $1 6 \\mathrm { m m }$ 时，宜限制钢板的含硫量不大于 $0 . 0 1 \\%$ 。\n\n## 4.3.6根据工程调研和独立试验实测数据，国产建筑钢材Q235${ \\sim } \\mathbf { Q } 4 6 0$ 钢的屈强比标准值都小于0.83，伸长率都大于 $20 \\%$ ，故均可采用。塑性区不宜采用屈服强度过高的钢材。\n## 4.3.7本条对无加劲的直接焊接的相贯节点部位钢管提出材料使用上的注意点。无加劲钢管的主要破坏模式之一是贯通钢管管壁局部弯曲导致的塑性破坏，若无一定的塑性性能保证，相关的计算方法并不适用。因目前国内外在钢管节点的试验研究中，其钢材的屈服强度仅限于 $3 5 5 \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 及其以下，屈强比均不大于0.8。而对于Q420和Q460级钢材，在钢管节点中试验研究和工程中应用尚少，参照欧洲钢结构设计规范EC3：Designof steelstructures（EN1993-1-8）第7章的规定，可按本标准给出的公式计算节点静力承载力，然后乘以0.9的折减系数。对我国的Q390级钢，难以找到国外强度级别与其对应的钢材，其静力承载力折减系数可按相关工程设计经验确定（或近似取0.95）。根据欧洲钢结构设计规范 EC3：Design of steel structures 的规定，主管管壁厚度不应超过 $2 5 \\mathrm { m m }$ ，除非采取措施能充分保证钢板厚度方向的性能。当主管壁厚超过 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时，管节点施焊时应采取焊前预热等措施降低焊接残余应力，防止出现层状撕裂，或采用具有厚度方向性能要求的Z向钢。\n\n此外，由于兼顾外观尺寸和承载强度两者的需求，将遇到不得不采用径厚比为10左右的钢管的情况。如果采用非轧制厚壁钢管，则必须确认有可行、可靠的加工工艺，不会因之造成成型钢管的材质劣化。\n\n钢管结构中对钢材性能的要求是基于最终成品（钢管及方矩管)，而不是基于母材的性能，对冷成型的钢管（如方矩管的弯角处)，其性能的变化设计者应予以重视，特别是用于抗震或者直接承受疲劳荷载的管节点，对钢管成品的材料性能应作出规定。\n\n钢管结构中的钢管主要承受轴力，因此成品钢管材料的轴向性能必须得到保证。钢板的性能与轧制方向有关，一般塑性和冲击韧性沿轧制方向的性能指标较高，平行于轧制方向的冲击韧性要比横向高 $5 \\% \\sim 1 0 \\%$ ，因此在卷制或压制钢管时，应优先选取卷曲方向与轧制方向垂直，以保证成品钢管轴向的强度、塑性和冲击韧性均能满足设计要求。当卷曲方向与轧制方向相同时，宜附加要求钢板横向冲击韧性的合格保证。\n\n钢管按照成型方法不同可分为热轧无缝钢管和冷弯焊接钢管，热轧钢管又分为热挤压和热扩两种；冷弯圆管则分为冷卷制与冷压制两种；而冷弯矩形管也有圆变方与直接成方两种。不同的成型方法会对管材产品的性能有不同的影响，热轧无缝钢管和最终热成型钢管残余应力小，在轴心受压构件的截面分类中属于$a$ 类；冷弯焊接钢管品种规格范围广，但是其残余应力大，在轴心受压构件的截面分类中属于 $^ { b }$ 类。\n\n对冷成型钢管的径厚比及成型工艺的限制，是要避免冷成型后钢材塑性及韧性过度降低，保证冷成型后圆管、方矩管的材料质量等级（塑性和冲击韧性)。在条件许可时，设计可要求冷成型后再进行热处理。冷成型钢管选材宜采用同强度级GJ钢或高一质量等级的碳素结构钢、低合金结构钢作为原材。\n\n## 4.3.8与常用结构钢材相匹配的焊接材料可按表5的规定选用。\n\n表5常用钢材的焊接材料选用匹配推荐表  \n\n\n\n\n\n注：1表中X为对应焊材标准中的焊材类别；2当所焊接头的板厚大于或等于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时，宜采用低氢型焊接材料；3被焊母材有冲击要求时，熔敷金属的冲击功不应低于母材的规定。\n\n## 4.4设计指标和设计参数\n\n### 4.4.1本条为强制性条文。对于钢材强度的设计取值，本次修订在大量调研和试验的基础上，新增了Q460钢材；钢材强度设计值按板厚或直径的分组，遵照现行钢材标准进行修改；对抗力分项系数作了较大的调整和补充。\n\n#### 1调研工作的内容\n\n为配合《钢结构设计标准》修编，确定各类钢材抗力分项系数和强度设计值，调研和试验工作包括以下五个方面：\n\n1）收集整理大型工程如中央电视台新址工程、国贸三期、国家游泳馆、深圳证券大楼、石家庄开元环球中心、锦州国际会展中心、新加坡圣淘沙名胜世界等所用钢材的质检报告和钢材的复检报告，其中包括 $\\mathbf { Q } 2 3 5 ,$ Q345、Q390、Q420和Q460钢。钢材生产年限从2004年到2009年，厚度范围为 $5 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ （少量为 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 3 5 \\mathrm { m m } )$ ，数据既包括力学性能，还包括化学元素含量等，总计为14608组；\n\n2）从钢材生产厂舞钢、湘钢、首钢、武钢、太钢、鞍钢、安阳、新余、济钢、宝钢征集指定钢材牌号、规定钢板厚度的拉伸试件，板厚范围为 $1 6 \\mathrm { { m m } \\sim 1 0 0 \\mathrm { { m m } } }$ ，牌号为Q345、Q390、Q420和Q460钢，集中后统一由独立的第三方进行试验，在人员、设备和方法一致的条件下，获得公正客观的数据，力学和化学分析数据合计为557组；\n\n3）对影响材性不定性的试验因素（如加载速度和试验机柔度）进行系统的测试分析，以3种牌号钢材、3种板厚、3种加载速度、2种刚度的试验机为试验参数，共进行245件试验；\n\n4）通过十一家钢结构制造厂（安徽鸿路、安徽富煌、江苏沪宁、上海宝冶、宝钢钢构、浙江恒达、东南网架、杭萧钢构、二十二冶、鞍钢建设、中建阳光)，测定钢厂生产的钢板、型钢和钢结构厂制作构件的厚度和几何尺寸偏差，共计25578组，进行截面几何参数不定性统计分析；\n\n5）其他试验及统计分析，如延伸率、屈强比、裂纹敏感性指数和碳当量、硫含量及厚度方向断面收缩率等。\n\n独立的第三方试验数据和工程调研数据相互印证，能够反映我国钢材生产的真实水平，在各钢材牌号、厚度组别一致时，二者的屈服强度平均值、标准差、统计标准值接近，可以以工程调研和独立试验的组合数据作为钢结构设计标准确定抗力分项系数和强度设计指标的基础。\n\n#### 2钢材力学性能统计分析结果\n\n本次钢材力学性能数据和此前各次相比，其统计分布情况有新的变化，且更为复杂。各牌号钢材质量情况如下：\n1）Q235钢的屈服强度平均值比1988年统计有明显增加，但其标准差却成倍增加，屈服强度波动范围加大，统计标准值变化不大，整体质量水平比以前稍有下降；\n\n2）Q345钢在板厚小于或等于 $1 6 \\mathrm { m m }$ 时，屈服强度平均值比旧统计值稍有增加，波动区间增大，统计标准差略增，计算标准值反而有些下降；当板厚大于 $1 6 \\mathrm { m m }$ 且不超过 $3 5 \\mathrm { m m }$ 时，屈服强度平均值、标准差、标准值与原统计值十分接近，基本符合《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 1 5 9 1 - 1 9 9 4$ 标准要求，也接近《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 1 5 9 1 - 2 0 0 8$ 标准要求；板厚在大于 $3 5 \\mathrm { m m }$ 且不超过 $5 0 \\mathrm { m m }$ 时，屈服强度平均值、标准值已超过《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T } ~ 1 5 9 1 ~ \\mathrm { - }$ 1994标准，接近《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T } 1 5 9 1 -$ 2008标准要求；当板厚大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 且不超过 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，屈服强度平均值和标准值均较高，超过《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T ~ } 1 5 9 1 - 1 9 9 4$ 标准，并达到《低合金高强度结构钢》GB/T1591－2008标准要求。由$2 0 0 4 \\sim 2 0 0 9$ 年生产的Q345 钢厚板统计数据表明，Q345的实际质量水平已接近或达到《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 1 5 9 1 - 2 0 0 8$ 材料标准；\n\n3）Q390钢各厚度组屈服强度平均值普遍较高，强度波动较小，变异系数也普遍较低，屈服强度统计标准值都高于钢材标准规定值，各项指标全都符合要求；\n\n4）Q420钢板厚分为 $3 5 \\mathrm { m m } \\sim 5 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $3 5 \\mathrm { m m } )$ 、$5 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $5 0 \\mathrm { m m } ,$ ）两组，钢厂质检数据和工程复检数据中存在一定数量屈服强度低于标准较多的数据，不仅屈服强度平均值低、标准差大，并且统计标准值普遍低于材料标准的规定值，是各牌号钢材中最差的一组，因而使抗力分项系数增大，强度设计值仅略大于Q390钢相应厚度组；\n\n5）Q460钢板厚分为 $3 5 \\mathrm { m m } \\sim 5 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $3 5 \\mathrm { m m } )$ 、$5 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $5 0 \\mathrm { m m } ,$ ）两组，也存在少量屈服强度略低于标准规定的数据，屈服强度平均值稍低，个别统计标准值低于材料标准的规定，就整体而言，已接近合格标准。\n\n国产Q420、Q460钢在建筑中应用仅几年时间，基本上满足了国内重大钢结构工程关键部位的需要，统计结果表明，产品还不能全面达到《低合金高强度结构钢》GB/T1591－2008 的要求。钢厂质检和工地复检也出现了不合格的事例，总体水平还有待提高，在工程使用中应加强复检。\n\n#### 3抗力分项系数取值\n《低合金高强度结构钢》GB/T1591－1994编制时，用户曾要求提高16Mn钢的强度，并减小厚度组别的强度级差，当时因炼钢、轧制技术和管理方面的差距，没有仿照国外同类标准缩小级差。《低合金高强度结构钢》GB/T1591－2008修改了厚度组距，并明确了屈服强度为下屈服强度。Q345钢的屈服强度普遍提高，各厚度组的屈服强度级差降为 $1 0 \\mathrm { N / m m } ^ { 2 }$ ，其中 $6 3 \\mathrm { m m } { \\sim } 8 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $6 3 \\mathrm { m m } ,$ ）厚度组的屈服强度由 $2 7 5 \\ \\mathrm { N / \\Omega m m ^ { 2 } }$ 提高至 $3 1 5 ~ \\mathrm { N } /$ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ； $8 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $8 0 \\mathrm { m m } ,$ ）厚度组的屈服强度由275$\\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 提高到 $3 0 0 ~ \\mathrm { N / \\ m m ^ { 2 } }$ ，分别提高了 $1 4 . 5 \\%$ 和 $10 . 9 \\%$ 。由于Q390、Q420和 $\\mathbf { Q 4 6 0 }$ 钢与《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T } 1 5 9 1 -$ 1994相比，除厚度组距变化外，屈服强度值并未变化，因此原统计分析结果仍可适用。本统计钢材都是2009 年前生产的，独立试验取样的钢板也是2009 年 ${ \\sim } 2 0 1 0$ 年按《低合金高强度结构钢》$\\mathrm { G B / T 1 5 9 1 - 1 9 9 4 }$ 标准生产的。从统计结果看，在厚度为 $4 0 \\mathrm { m m } \\mathrm { \\sim }$ $1 0 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $4 0 \\mathrm { m m } )$ 范围内，工程调研、独立试验的屈服强度都较高，与《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T \\ 1 5 9 1 - 1 9 9 4 }$ 标准相比有一定余量，且已达到《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T \\ 1 5 9 1 - 2 0 0 8 }$ 标准要求。基于各牌号钢材和各厚度组别调研和试验数据，按照现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068的要求进行数理统计和可靠度分析，并考虑设计使用方便，最终确定钢材的抗力分项系数值（见表6)。\n",
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              "issue_point": "钢绞线抽样检验比例及复验规则与标准不符",
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              "review_references": "《高强度低松弛预应力热镀锌钢绞线》YB/T152 ## 4.2 连接材料型号及标准\n【参考文档】\n【文件】108《钢结构设计标准含条文说明》（GB50017-2017）.md\n【标题】4 材 料\n...[内容过长，已截断，保留尾部8000字符]...\n.3.1 本条提出了合理选用钢材应综合考虑的基本要素。荷载特征即静荷载、直接动荷载或地震作用，应力状态要考虑是否为疲劳应力、残余应力，连接方法要考虑焊接还是螺栓连接，钢材厚度对于其强度、韧性、抗层状撕裂性能均有较大的影响，工作环境包括温度、湿度及环境腐蚀性能。\n\n### 4.3.2 本条为强制性条文。规定了承重结构的钢材应具有的力学性能和化学成分等合格保证的项目，分述如下：\n\n1 抗拉强度。钢材的抗拉强度是衡量钢材抵抗拉断的性能指标，它不仅是一般强度的指标，而且直接反映钢材内部组织的优劣，并与疲劳强度有着比较密切的关系。\n2 断后伸长率。钢材的伸长率是衡量钢材塑性性能的指标。钢材的塑性是在外力作用下产生永久变形时抵抗断裂的能力。因此承重结构用的钢材，不论在静力荷载或动力荷载作用下，还是在加工制作过程中，除了应具有较高的强度外，尚应要求具有足够的伸长率。\n\n3 屈服强度（或屈服点）。钢材的屈服强度（或屈服点）是衡量结构的承载能力和确定强度设计值的重要指标。碳素结构钢和低合金结构钢在受力到达屈服强度以后，应变急剧增长，从而使结构的变形迅速增加以致不能继续使用。所以钢结构的强度设计值一般都是以钢材屈服强度为依据而确定的。对于一般非承重或由构造决定的构件，只要保证钢材的抗拉强度和断后伸长率即能满足要求；对于承重的结构则必须具有钢材的抗拉强度、伸长率、屈服强度三项合格的保证。\n\n4 冷弯试验。钢材的冷弯试验是衡量其塑性指标之一，同时也是衡量其质量的一个综合性指标。通过冷弯试验，可以检查钢材颗粒组织、结晶情况和非金属夹杂物分布等缺陷，在一定程度上也是鉴定焊接性能的一个指标。结构在制作、安装过程中要进行冷加工，尤其是焊接结构焊后变形的调直等工序，都需要钢材有较好的冷弯性能。而非焊接的重要结构（如吊车梁、吊车桁架、有振动设备或有大吨位吊车厂房的屋架、托架，大跨度重型桁架等）以及需要弯曲成型的构件等，亦都要求具有冷弯试验合格的保证。\n\n5 硫、磷含量。硫、磷都是建筑钢材中的主要杂质，对钢材的力学性能和焊接接头的裂纹敏感性都有较大影响。硫能生成易于熔化的硫化铁，当热加工或焊接的温度达到 $8 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C } \\sim 1 2 0 0 ^ { \\circ } \\mathrm { C }$ 时，可能出现裂纹，称为热脆；硫化铁又能形成夹杂物，不仅会促使钢材起层，还会引起应力集中，降低钢材的塑性和冲击韧性。硫又是钢中偏析最严重的杂质之一，偏析程度越大越不利。磷是以固溶体的形式溶解于铁素体中，这种固溶体很脆，加以磷的偏析比硫更严重，形成的富磷区促使钢变脆 (冷脆)，降低钢的塑性、韧性及可焊性。因此，所有承重结构对硫、磷的含量均应有合格保证。\n\n6 碳当量。在焊接结构中，建筑钢的焊接性能主要取决于碳当量，碳当量宜控制在 $0 . 4 5 \\%$ 以下，超出该范围的幅度愈多，焊接性能变差的程度愈大。《钢结构焊接规范》GB50661根据碳当量的高低等指标确定了焊接难度等级。因此，对焊接承重结构尚应具有碳当量的合格保证。\n\n7 冲击韧性（或冲击吸收能量）表示材料在冲击载荷作用下抵抗变形和断裂的能力。材料的冲击韧性值随温度的降低而减小，且在某一温度范围内发生急剧降低，这种现象称为冷脆，此温度范围称为“韧脆转变温度”。因此，对直接承受动力荷载或需验算疲劳的构件或处于低温工作环境的钢材尚应具有冲击韧性\n\n合格保证。\n\n### 4.3.3、4.3.4 规定了选材时对钢材的冲击韧性的要求，原规范中仅对需要验算疲劳的结构钢材提出了冲击韧性的要求，本次修订将范围扩大，针对低温条件和钢板厚度作出更详细的规定，可总结为表3的要求。\n\n表3钢板质量等级选用  \n\n\n\n\n\n由于钢板厚度增大，硫、磷含量过高会对钢材的冲击韧性和抗脆断性能造成不利影响，因此承重结构在低于一 $2 0 \\mathrm { { ^ \\circ C } }$ 环境下工作时，钢材的硫、磷含量不宜大于 $0 . 0 3 0 \\%$ ；焊接构件宜采用较薄的板件；重要承重结构的受拉厚板宜选用细化晶粒的钢板。\n\n严格来说，结构工作温度的取值与可靠度相关。为便于使用，在室外工作的构件，本标准的结构工作温度可按国家标准《采暖通风与空气调节设计规范》GBJ19－87（2001年版）的最低日平均气温采用，见表4。\n\n对于室内工作的构件，如能确保始终在某一温度以上，可将其作为工作温度，如采暖房间的工作温度可视为 $0 \\%$ 以上；否则可按表4最低日气温增加 $5 \\%$ 采用。\n\n表4最低日平均气温（℃）  \n\n\n\n\n\n### 4.3.5 由于当焊接熔融面平行于材料表面时，层状撕裂较易发生，因此T形、十字形、角形焊接连接节点宜满足下列要求：\n\n1 当翼缘板厚度等于或大于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 且连接焊缝熔透高度等于或大于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 或连接角焊缝单面高度大于 $3 5 \\mathrm { m m }$ 时，设计宜采用对厚度方向性能有要求的抗层状撕裂钢板，其Z向承载性能等级不宜低于Z15（限制钢板的含硫量不大于 $0 . 0 1 \\% )$ ；当翼缘板厚度等于或大于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 且连接焊缝熔透高度大于 $4 0 \\mathrm { m m }$ 或连接角焊缝单面高度大于 $6 0 \\mathrm { m m }$ 时，Z向承载性能等级宜为Z25（限制钢板的含硫量不大于 $0 . 0 0 7 \\% )$ ；\n2翼缘板厚度大于或等于 $2 5 \\mathrm { m m }$ ，且连接焊缝熔透高度等于或大于 $1 6 \\mathrm { m m }$ 时，宜限制钢板的含硫量不大于 $0 . 0 1 \\%$ 。\n\n## 4.3.6根据工程调研和独立试验实测数据，国产建筑钢材Q235${ \\sim } \\mathbf { Q } 4 6 0$ 钢的屈强比标准值都小于0.83，伸长率都大于 $20 \\%$ ，故均可采用。塑性区不宜采用屈服强度过高的钢材。\n## 4.3.7本条对无加劲的直接焊接的相贯节点部位钢管提出材料使用上的注意点。无加劲钢管的主要破坏模式之一是贯通钢管管壁局部弯曲导致的塑性破坏，若无一定的塑性性能保证，相关的计算方法并不适用。因目前国内外在钢管节点的试验研究中，其钢材的屈服强度仅限于 $3 5 5 \\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 及其以下，屈强比均不大于0.8。而对于Q420和Q460级钢材，在钢管节点中试验研究和工程中应用尚少，参照欧洲钢结构设计规范EC3：Designof steelstructures（EN1993-1-8）第7章的规定，可按本标准给出的公式计算节点静力承载力，然后乘以0.9的折减系数。对我国的Q390级钢，难以找到国外强度级别与其对应的钢材，其静力承载力折减系数可按相关工程设计经验确定（或近似取0.95）。根据欧洲钢结构设计规范 EC3：Design of steel structures 的规定，主管管壁厚度不应超过 $2 5 \\mathrm { m m }$ ，除非采取措施能充分保证钢板厚度方向的性能。当主管壁厚超过 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时，管节点施焊时应采取焊前预热等措施降低焊接残余应力，防止出现层状撕裂，或采用具有厚度方向性能要求的Z向钢。\n\n此外，由于兼顾外观尺寸和承载强度两者的需求，将遇到不得不采用径厚比为10左右的钢管的情况。如果采用非轧制厚壁钢管，则必须确认有可行、可靠的加工工艺，不会因之造成成型钢管的材质劣化。\n\n钢管结构中对钢材性能的要求是基于最终成品（钢管及方矩管)，而不是基于母材的性能，对冷成型的钢管（如方矩管的弯角处)，其性能的变化设计者应予以重视，特别是用于抗震或者直接承受疲劳荷载的管节点，对钢管成品的材料性能应作出规定。\n\n钢管结构中的钢管主要承受轴力，因此成品钢管材料的轴向性能必须得到保证。钢板的性能与轧制方向有关，一般塑性和冲击韧性沿轧制方向的性能指标较高，平行于轧制方向的冲击韧性要比横向高 $5 \\% \\sim 1 0 \\%$ ，因此在卷制或压制钢管时，应优先选取卷曲方向与轧制方向垂直，以保证成品钢管轴向的强度、塑性和冲击韧性均能满足设计要求。当卷曲方向与轧制方向相同时，宜附加要求钢板横向冲击韧性的合格保证。\n\n钢管按照成型方法不同可分为热轧无缝钢管和冷弯焊接钢管，热轧钢管又分为热挤压和热扩两种；冷弯圆管则分为冷卷制与冷压制两种；而冷弯矩形管也有圆变方与直接成方两种。不同的成型方法会对管材产品的性能有不同的影响，热轧无缝钢管和最终热成型钢管残余应力小，在轴心受压构件的截面分类中属于$a$ 类；冷弯焊接钢管品种规格范围广，但是其残余应力大，在轴心受压构件的截面分类中属于 $^ { b }$ 类。\n\n对冷成型钢管的径厚比及成型工艺的限制，是要避免冷成型后钢材塑性及韧性过度降低，保证冷成型后圆管、方矩管的材料质量等级（塑性和冲击韧性)。在条件许可时，设计可要求冷成型后再进行热处理。冷成型钢管选材宜采用同强度级GJ钢或高一质量等级的碳素结构钢、低合金结构钢作为原材。\n\n## 4.3.8与常用结构钢材相匹配的焊接材料可按表5的规定选用。\n\n表5常用钢材的焊接材料选用匹配推荐表  \n\n\n\n\n\n注：1表中X为对应焊材标准中的焊材类别；2当所焊接头的板厚大于或等于 $2 5 \\mathrm { m m }$ 时，宜采用低氢型焊接材料；3被焊母材有冲击要求时，熔敷金属的冲击功不应低于母材的规定。\n\n## 4.4设计指标和设计参数\n\n### 4.4.1本条为强制性条文。对于钢材强度的设计取值，本次修订在大量调研和试验的基础上，新增了Q460钢材；钢材强度设计值按板厚或直径的分组，遵照现行钢材标准进行修改；对抗力分项系数作了较大的调整和补充。\n\n#### 1调研工作的内容\n\n为配合《钢结构设计标准》修编，确定各类钢材抗力分项系数和强度设计值，调研和试验工作包括以下五个方面：\n\n1）收集整理大型工程如中央电视台新址工程、国贸三期、国家游泳馆、深圳证券大楼、石家庄开元环球中心、锦州国际会展中心、新加坡圣淘沙名胜世界等所用钢材的质检报告和钢材的复检报告，其中包括 $\\mathbf { Q } 2 3 5 ,$ Q345、Q390、Q420和Q460钢。钢材生产年限从2004年到2009年，厚度范围为 $5 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ （少量为 $1 0 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 3 5 \\mathrm { m m } )$ ，数据既包括力学性能，还包括化学元素含量等，总计为14608组；\n\n2）从钢材生产厂舞钢、湘钢、首钢、武钢、太钢、鞍钢、安阳、新余、济钢、宝钢征集指定钢材牌号、规定钢板厚度的拉伸试件，板厚范围为 $1 6 \\mathrm { { m m } \\sim 1 0 0 \\mathrm { { m m } } }$ ，牌号为Q345、Q390、Q420和Q460钢，集中后统一由独立的第三方进行试验，在人员、设备和方法一致的条件下，获得公正客观的数据，力学和化学分析数据合计为557组；\n\n3）对影响材性不定性的试验因素（如加载速度和试验机柔度）进行系统的测试分析，以3种牌号钢材、3种板厚、3种加载速度、2种刚度的试验机为试验参数，共进行245件试验；\n\n4）通过十一家钢结构制造厂（安徽鸿路、安徽富煌、江苏沪宁、上海宝冶、宝钢钢构、浙江恒达、东南网架、杭萧钢构、二十二冶、鞍钢建设、中建阳光)，测定钢厂生产的钢板、型钢和钢结构厂制作构件的厚度和几何尺寸偏差，共计25578组，进行截面几何参数不定性统计分析；\n\n5）其他试验及统计分析，如延伸率、屈强比、裂纹敏感性指数和碳当量、硫含量及厚度方向断面收缩率等。\n\n独立的第三方试验数据和工程调研数据相互印证，能够反映我国钢材生产的真实水平，在各钢材牌号、厚度组别一致时，二者的屈服强度平均值、标准差、统计标准值接近，可以以工程调研和独立试验的组合数据作为钢结构设计标准确定抗力分项系数和强度设计指标的基础。\n\n#### 2钢材力学性能统计分析结果\n\n本次钢材力学性能数据和此前各次相比，其统计分布情况有新的变化，且更为复杂。各牌号钢材质量情况如下：\n1）Q235钢的屈服强度平均值比1988年统计有明显增加，但其标准差却成倍增加，屈服强度波动范围加大，统计标准值变化不大，整体质量水平比以前稍有下降；\n\n2）Q345钢在板厚小于或等于 $1 6 \\mathrm { m m }$ 时，屈服强度平均值比旧统计值稍有增加，波动区间增大，统计标准差略增，计算标准值反而有些下降；当板厚大于 $1 6 \\mathrm { m m }$ 且不超过 $3 5 \\mathrm { m m }$ 时，屈服强度平均值、标准差、标准值与原统计值十分接近，基本符合《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 1 5 9 1 - 1 9 9 4$ 标准要求，也接近《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 1 5 9 1 - 2 0 0 8$ 标准要求；板厚在大于 $3 5 \\mathrm { m m }$ 且不超过 $5 0 \\mathrm { m m }$ 时，屈服强度平均值、标准值已超过《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T } ~ 1 5 9 1 ~ \\mathrm { - }$ 1994标准，接近《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T } 1 5 9 1 -$ 2008标准要求；当板厚大于 $5 0 \\mathrm { m m }$ 且不超过 $1 0 0 \\mathrm { m m }$ 时，屈服强度平均值和标准值均较高，超过《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T ~ } 1 5 9 1 - 1 9 9 4$ 标准，并达到《低合金高强度结构钢》GB/T1591－2008标准要求。由$2 0 0 4 \\sim 2 0 0 9$ 年生产的Q345 钢厚板统计数据表明，Q345的实际质量水平已接近或达到《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B } / \\mathrm { T } ~ 1 5 9 1 - 2 0 0 8$ 材料标准；\n\n3）Q390钢各厚度组屈服强度平均值普遍较高，强度波动较小，变异系数也普遍较低，屈服强度统计标准值都高于钢材标准规定值，各项指标全都符合要求；\n\n4）Q420钢板厚分为 $3 5 \\mathrm { m m } \\sim 5 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $3 5 \\mathrm { m m } )$ 、$5 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $5 0 \\mathrm { m m } ,$ ）两组，钢厂质检数据和工程复检数据中存在一定数量屈服强度低于标准较多的数据，不仅屈服强度平均值低、标准差大，并且统计标准值普遍低于材料标准的规定值，是各牌号钢材中最差的一组，因而使抗力分项系数增大，强度设计值仅略大于Q390钢相应厚度组；\n\n5）Q460钢板厚分为 $3 5 \\mathrm { m m } \\sim 5 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $3 5 \\mathrm { m m } )$ 、$5 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $5 0 \\mathrm { m m } ,$ ）两组，也存在少量屈服强度略低于标准规定的数据，屈服强度平均值稍低，个别统计标准值低于材料标准的规定，就整体而言，已接近合格标准。\n\n国产Q420、Q460钢在建筑中应用仅几年时间，基本上满足了国内重大钢结构工程关键部位的需要，统计结果表明，产品还不能全面达到《低合金高强度结构钢》GB/T1591－2008 的要求。钢厂质检和工地复检也出现了不合格的事例，总体水平还有待提高，在工程使用中应加强复检。\n\n#### 3抗力分项系数取值\n《低合金高强度结构钢》GB/T1591－1994编制时，用户曾要求提高16Mn钢的强度，并减小厚度组别的强度级差，当时因炼钢、轧制技术和管理方面的差距，没有仿照国外同类标准缩小级差。《低合金高强度结构钢》GB/T1591－2008修改了厚度组距，并明确了屈服强度为下屈服强度。Q345钢的屈服强度普遍提高，各厚度组的屈服强度级差降为 $1 0 \\mathrm { N / m m } ^ { 2 }$ ，其中 $6 3 \\mathrm { m m } { \\sim } 8 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $6 3 \\mathrm { m m } ,$ ）厚度组的屈服强度由 $2 7 5 \\ \\mathrm { N / \\Omega m m ^ { 2 } }$ 提高至 $3 1 5 ~ \\mathrm { N } /$ $\\mathrm { m m } ^ { 2 }$ ； $8 0 \\mathrm { m m } { \\sim } 1 0 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $8 0 \\mathrm { m m } ,$ ）厚度组的屈服强度由275$\\mathrm { N } / \\mathrm { m m } ^ { 2 }$ 提高到 $3 0 0 ~ \\mathrm { N / \\ m m ^ { 2 } }$ ，分别提高了 $1 4 . 5 \\%$ 和 $10 . 9 \\%$ 。由于Q390、Q420和 $\\mathbf { Q 4 6 0 }$ 钢与《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T } 1 5 9 1 -$ 1994相比，除厚度组距变化外，屈服强度值并未变化，因此原统计分析结果仍可适用。本统计钢材都是2009 年前生产的，独立试验取样的钢板也是2009 年 ${ \\sim } 2 0 1 0$ 年按《低合金高强度结构钢》$\\mathrm { G B / T 1 5 9 1 - 1 9 9 4 }$ 标准生产的。从统计结果看，在厚度为 $4 0 \\mathrm { m m } \\mathrm { \\sim }$ $1 0 0 \\mathrm { m m }$ （不包括 $4 0 \\mathrm { m m } )$ 范围内，工程调研、独立试验的屈服强度都较高，与《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T \\ 1 5 9 1 - 1 9 9 4 }$ 标准相比有一定余量，且已达到《低合金高强度结构钢》 $\\mathrm { G B / T \\ 1 5 9 1 - 2 0 0 8 }$ 标准要求。基于各牌号钢材和各厚度组别调研和试验数据，按照现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068的要求进行数理统计和可靠度分析，并考虑设计使用方便，最终确定钢材的抗力分项系数值（见表6)。\n",
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          "original_content": "D.根据标定结果，按每级5MPa 确定张拉分级。\nE.现场确定传感器、千斤顶对中方法，检查位置是否有干涉。\nF.按照代表性原则选择试验孔道，每种线形的孔道基本包括在内，至少选择6 个孔\n道，所选孔道基本均匀分布在截面的两侧，计算所选试验孔道钢绞线的下料长度并下料、\n穿束。\nG.孔道、梁端面清理干净。\nH.准备足够的记录表格。\nI.试验前应对有关人员进行技术交底。\n（3）试验步骤\nA.根据试验布置图安装传感器、锚具、锚垫板、千斤顶。\nB.锚固端千斤顶主缸进油空顶100mm（根据钢束理论伸长值确定）关闭，两端预应\n力钢束均匀楔紧于千斤顶上，两端装置对中。\nC.千斤顶充油，保持一定数值（约4MPa）。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 33 —\nD.甲端封闭，乙端张拉。根据张拉分级表，张拉端千斤顶进油分级张拉，张拉至设\n计张拉力。记录乙端压力传感器的读数Nz，甲端压力传感器的读数Nb，如此反复进行三\n次，取三次测试的平均值分别记为¯N’z 和¯N’b。\nE.仍按上述方法，但乙端封闭，甲端张拉，分级张拉至控制应力。记录甲端压力传\n感器的读数N‘z\n，乙端压力传感器的读数N‘b，如此反复进行三次，取三次测试的平\n均值分布记为¯N’z 和¯N’b；\nF.将上述¯N’z 和¯N’b 进行平均记为^Nz，¯Nb 和¯N’b 进行平均记为^Nb。则^Nz\n和^Nb 即为该孔道的张拉端和被动端压力。\nG.张拉完后卸载至初始位置，退锚进行下一孔道钢绞线的测试。\n（4）数据处理方法\nA.二元线性回归法计算μ、K 值计算公式为：\n式中��——第i 个管道对应的ln(NZ/Nb值)，NZ、Nb分别为主动端与被动端传感器\n压力；\n��——第i 个管道对应力筋的水平投影长度(m)；\n�i——第i 个管道对应力筋的空间曲线包角(rad)，曲线包角的实用计算以综合法\n的计算精度较好，其表达式为：\n�= ��Η2 + ��2\n式中：�Η为空间曲线在水平面内投影的切线角之和；\n��为空间曲线在圆柱面内展开的竖向切线角之和。\nn——实际测试的管道数目，且不同线形的力筋数目不小于2；\nμ——钢筋与管道壁间的摩擦系数；\nk——管道每米局部偏差对摩擦的影响系数。二元线性回归法是建立在数理统计基\n础上的计算方法，如果原始数据离散性大，则计算结果不稳定，任意增加或减少几组数\n据会造成结果的较大变动，反之则可证明原始数据的稳定性。只有原始数据稳定可靠的\n情况下方可采用此法。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 34 —\nB.固定μ值算k 值由于梁两端孔道位置均被端模板固定，故认为弯起的角度一般不\n会出现较大的波动，整个孔道摩阻系数的变化主要取决于孔道位置偏差；μ值是材料固\n有性质，和施工工艺没有关系，故可确定一固定的μ值，计算k。μ值的确定有两种方\n法，一是直接取规范规定值，二是测出μ值。μ值的测试可委托有关机构进行。\n（5）注意事项\nA.张拉千斤顶与压力传感器的安装顺序上图所示，被动端（锚固端）的钢环板换成\n千斤顶，约束垫板换成对中套（和压力传感器配套的）或限位板。\nB.千斤顶、压力传感器和喇叭口要严格对中（中心线重合），不要使压力传感器发\n生偏载，要使压力传感器均匀受压。\nC.被动端锚固用的千斤顶，在张拉前主缸空顶10cm 关闭，以便于退锚。\nD.千斤顶安装时，要注意油缸的方向，应使油缸向外便于侧伸长值。\nE.试验前检查压力表指针是否在零读数位置。\nF.由于实际张拉为两端张拉，而试验为一端张拉，因此千斤顶行程可能不够。可采\n用张拉端串联两台顶。\nG.试验中应及时处理数据，发现数据反常，应查找原因，看传感器是否对中或千斤\n顶是否已经稳住，并应增加试验次数。每做完一束均要计算实测伸长值、理论伸长值并\n校核误差。\nH.钢束弯起角指其圆心角，等于弧长除以半径。\n4.3.13.2 锚口摩阻测试\n（1）测试方法\n由于张拉过程中力筋不可避免的与喇叭口和锚圈口接触并发生相对滑动，必然产生\n摩擦阻力，而这些摩擦阻力包括在张拉控制应力中。而规范中有的给出了参考值，如锚\n圈口摩阻给出的参考值为5%，但要求有条件者要测试；而喇叭口摩阻则没有对应的参考\n数值，设计采用的喇叭口和锚圈口摩阻损失之和为张拉控\n制应力的6%，故此需要进行现场实测。考虑到测试方便和准确测试所确定的内容，\n在地面上制作了一混凝土长方体，其尺寸大约为0.8m×0.8m×3.0m，留有与力筋管道相\n同的直线孔道，两端安埋了喇叭口。以此为试验平台，采用多组锚头和钢绞线反复测试\n此项损失。锚圈口摩阻损失测试采用工作状态的锚头(必须安装夹片)，然后通过其前后\n的压力传感器测得其数值，测试原理如图2 所示。用两端传感器测出锚具和锚垫板前后\n拉力差值即为锚具的锚口摩阻和锚垫板摩阻损失之和，以张拉力的百分率计。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 35 —\n图4—13 锚圈口损失测试原理\n（2）测试步骤\nA.两端同时充油，油表读数值均保持4MPa，然后将甲端封闭作为被动端，乙端作为\n主动端，张拉至控制吨位。设乙端压力传感器读数为Nz 时，甲端压力传感器的相应读数\n为Nb，则锚口和锚垫板摩阻损失为：\nΔN= Nz-Nb\n以张拉力的百分率表示的锚口和锚垫板摩阻损失为：\n�= ��\n��х100%\nB.乙端封闭，甲端张拉，同样按上述方法进行三次，取平均值；\nC.两次的ΔN 和η平均值，在予以平均，即为测定值。\n4.3.13.3 张拉准备工作\n本工程投入的张拉液压千斤顶设备及仪表应符合下列要求：\n（1）施加预应力所用的机具设备及仪表由专人使用和管理，并定期维护和校验。千\n斤顶与压力表应配套校验，以确定张拉力与压力表之间的关系曲线，校验在经主管部门\n授权的法定计量技术机构定期进行。\n（2）张拉机具设备与锚具配套使用，并在进场时进行检查和校验。对长期不使用的\n张拉机具设备，在使用前进行全面校验。使用期间的校验期限视机具设备的情况确定，\n当千斤顶使用超过6个月或200次或在使用过程中出现不正常现象或检修以后重新校验。\n（3）浇筑混凝土时留一组试件与箱梁同条件养护，当与箱梁同条件养生的试件强度\n达到箱梁混凝土的设计张拉强度，且混凝土龄期达到7 天且强度大桥设计强度的90%后\n方可进行张拉。张拉施工前再次对各种张拉压浆设备进行检查，看各种设备是否完好。\n千斤顶和压力表是否配套，液压泵及各部管道是否完好。\n4.3.13.4 预应力张拉G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 36 —\n实施张拉时应使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴线一致。预应力束张拉应按\n照设计要求的顺序分批分阶段对称张拉。\n张拉顺序：先对称张拉外腹板，然后张拉内侧腹板两两对称的原则。纵向预应力束\n的张拉顺序为：同一编号的预应力束先中央后两侧；同一类型的预应力束须左右对称张\n拉。\n现浇预应力箱梁混凝土实测立方体强度达到设计强度的90%且龄期达到7 天以上。\n预应力张拉采用整束张拉的方法，张拉时，两端司泵人员在施工员的统一指挥下同步操"
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            "check_item": "semantic_logic_check",
            "chapter_code": "technology",
            "check_item_code": "technology_semantic_logic_check",
            "check_result": "无明显问题",
            "exist_issue": false,
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          {
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            }
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          {
            "check_item": "non_parameter_compliance_check",
            "chapter_code": "technology",
            "check_item_code": "technology_non_parameter_compliance_check",
            "check_result": {
              "issue_point": "张拉过程中未明确安全防护措施及人员安全要求",
              "location": "（3）试验步骤\nA.根据试验布置图安装传感器、锚具、锚垫板、千斤顶。\nB.锚固端千斤顶主缸进油空顶100mm（根据钢束理论伸长值确定）关闭，两端预应力钢束均匀楔紧于千斤顶上，两端装置对中。",
              "suggestion": "应在张拉试验步骤中增加安全防护要求，明确张拉区域设置警戒线、禁止非操作人员进入，操作人员佩戴防护装备（如护目镜、防滑手套），并在张拉过程中设置应急断油装置，确保突发情况下的快速卸压。",
              "reason": "根据《路桥施工计算手册》中关于预应力张拉安全要求的相关内容，虽未直接提及安全防护，但其对张拉过程的规范性要求（如对中、压力传感器读数记录、分级张拉等）已隐含对操作安全的考量。而本方案中未包含任何关于人员安全、作业区域隔离、应急措施等非参数性安全条文，违反了施工安全强制性管理要求，属于安全风险缺失。依据《审查参考》中‘2.3.1张拉控制应力及张拉程序’等章节对张拉过程的严谨性要求，应配套相应的安全控制措施。",
              "risk_level": "高风险",
              "review_references": "a)长线台座整根粗钢筋下料长度；b)长线台座分段粗钢筋下料长度 $\\left[ \\mathfrak { n } \\right]$ 模外张拉钢丝下料长度I-预应力筋；2-对焊接头：3-镦粗头；4-锥形夹具;5-台座承力支架；6-横梁；7-定位板；8-分段预应力筋；9-螺丝端杆：10-钢筋连接器；11-螺丝端杆连接器；12-梳筋板；13-顶头模板；14-钢模底板；15-螺母\n【参考文档】\n【文件】70《路桥施工计算手册》.md\n【标题】2.抗倾覆验算\n...[内容过长，已截断，保留尾部8000字符]...\nPi } } } } = 3 \\mathbf { \\hat { \\mathbf { U } } } ^ { \\circ }$ 时，B=1.7311\n\ny-砂上单位重度， ${ \\bf k } \\Lambda ^ { \\prime } \\mathbf { m } ^ { 3 }$ ;  \n$\\varphi$ 一 -砂上的内摩擦角，可按表10-28取用；  \nB—砂床宽度，m\n\n\n\n\n\n不同张拉倾覆力矩的台座埋深（m）  \n\n\n<<<HTBL|edbbbd5235114fa0ba13f0da2aa2e9ac452|END>>>\n\n\n注：表中砂上重度为 $\\gamma = 1 6 k \\mathrm { . } \\mathrm { \\mathbb { V } } \\mathrm { \\mathrm { m } } ^ { 3 }$ ; $\\mathcal { M } _ { \\mathfrak { W } }$ 为每米台座上所作用的倾覆力矩 $( \\mathbf { k } \\mathbf { N } \\cdot \\mathbf { m } )$ ：\n\n例10-9预应力换埋式台座，已知每米台座上的张拉力 $N = 5 0 \\mathrm { { k N } }$ ，张拉力作用点距台面高度 $h = 0 . 6 \\mathrm { m }$ ，采用砂床，砂土重度为 $\\gamma = 1 6 \\mathbf { k } \\mathbf { N } / \\mathbf { m } ^ { 3 }$ ，内摩擦角 $\\varphi = 3 6 ^ { \\circ }$ ，试求台座的理设深度和砂床宽度。\n\n解取 $K = 1 . 5$ ，代人公式（10-69)有：\n\n$$\nH = \\left( { \\frac { 3 K \\cdot N \\cdot h } { \\lambda \\cdot \\mathrm { t g } ^ { 2 } \\left( 4 5 ^ { \\circ } + { \\frac { \\varphi } { 2 } } \\right) } } \\right) ^ { \\frac { 1 } { 3 } } = \\left( { \\frac { 3 } { 1 6 } } \\times \\mathrm { { \\bf t g } } ^ { 2 } \\frac { 5 \\times 5 0 } { 4 5 ^ { \\circ } + { \\frac { 3 6 ^ { \\circ } } { 2 } } } \\right) ^ { \\frac { 1 } { 3 } } = 1 . 3 0 \\mathrm { m }\n$$\n\n则：\n\n$$\nB = { \\frac { H } { \\displaystyle \\mathrm { t g } \\biggl ( 4 5 ^ { \\circ } - { \\frac { \\varphi } { 2 } } \\biggr ) } } = { \\frac { 1 . 3 } { \\displaystyle \\mathrm { t g } \\biggl ( 4 5 ^ { \\circ } - { \\frac { 3 6 ^ { \\circ } } { 2 } } \\biggr ) } } = 2 . 5 5 \\mathrm { m }\n$$\n\n## 2.2预应力混凝土台面计算\n\n\n\n\n\n滑动台面预应力筋配置参考表   \n\n\n\n\n\n注： $\\textcircled{1}$ 混凝十等级： $\\phi ^ { \\downarrow \\downarrow } 4 \\sim 5$ 为C30, $\\phi ^ { \\tt t } 5$ 为 $\\mathbb { C } A 0 _ { : }$\n\n$\\textcircled{2}$ 张拉控制应力： $\\mathbf { \\phi } : \\phi ^ { \\mathbf { b } } 4 , \\pmb { \\sigma } ^ { \\mathbf { k } } = 4 \\mathbf { \\beta } \\mathbf { \\beta } 7 \\mathbf { M } \\mathbf { P } \\mathbf { a } ;$\n\n$$\n\\$ 5,456,7\n$$\n\n$$\n\\$ 5,456,7\n$$\n\n$\\langle { \\bar { \\rangle } } \\rangle$ 隔离剂 $\\mu = 0 . 7$ 如 $\\mu > 0 . 7$ ，则配筋量按比例增加。\n\n④预应力台面的长度 $L > 1 2 5 \\mathbf { m }$ 时,宜设置横向缝1条。\n例10-11预应力混凝土活动台面，长度 $L = 1 2 0 \\mathrm { m }$ ，台面厚度 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，台面土堆积物厚度$\\mathbf { l } 0 0 \\mathbf { m m }$ ，混凝土采用 ${ \\mathbb { C } } 3 0 , R _ { 1 } ^ { \\mathrm { b } } = 2 , { \\mathbb { M } } { \\mathbb { P } } \\mathrm { a }$ ，混凝土重度 $\\gamma = 2 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ，试求台面产生的温度应力及设计预压应力。\n\n解取摩擦系数 $\\mu = 0 . 6 5$ ，则台面由于温差引起的温度应力为：\n\n$$\ny _ { 0 } = 0 . 5 \\mu \\gamma \\bigg ( 1 + \\frac { h _ { 1 } } { h } \\bigg ) L = 0 . 5 \\times 0 . 6 5 \\times 2 5 \\bigg ( 1 + \\frac { 1 0 0 } { 8 0 } \\bigg ) \\times 1 2 0 = 2 1 4 9 \\mathrm { { k N } / m ^ { 2 } \\approx 2 . 2 M P 0 0 0 0 0 }\n$$\n\n则台面的预压应力为：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { P C } } = \\sigma _ { \\mathrm { 0 } } - 0 . 5 R _ { \\mathrm { y } } ^ { \\mathrm { b } } = 2 . 2 0 - 0 . 5 \\times 2 . 1 = 1 . 1 5 \\mathrm { M P a }\n$$\n\n故设计的预压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { F C } }$ 应大于 $1 . 1 5 \\mathbf { M P a } .$\n\n## 2.3预应力筋的张拉\n\n### 2.3.1张拉控制应力及张拉程序\n\n表10-32\n\n张拉控制应力及张拉程序  \n\n\n\n\n\n续上表  \n\n\n\n\n\n### 2.3.2预应力钢筋张拉时伸长量的计算与量测\n\n表10-33\n\n预应力钢筋张拉时伸长量的计算与量测  \n\n\n\n\n\n系数 $\\pmb { k }$ 及 $\\mu$ 值表  \n\n\n\n\n\n表10-34\n\n$1 - e ^ { - \\{ \\mu x + \\mu \\theta \\} }$ 值表  \n\n\n\n\n\n表10-35  \n\n\n\n\n\n例10-12如图10-6所示的半连续梁，预应力筋采用一束 ${ 1 2 \\Phi 1 5 . 2 \\ 4 }$ 的钢绞线束，张拉控制力 $N _ { \\mathrm { K } } = 2 ~ 3 4 6 . 3 \\mathrm { k N }$ ， $\\mathbf { \\sigma } _ { A _ { Y } } = 1 \\mathbf { \\sigma } 6 8 0 \\mathbf { m m } ^ { 2 }$ ， $E _ { \\mathrm { s } } = 1 . 9 5 \\times 1 0 ^ { 5 } \\mathrm { M P a }$ ，孔道采用预埋波纹管成型， $\\mu \\varepsilon = 0 , 1 7 5 , k$ $= 0 . 0 0 0 8$ ，按两端张拉，采用精确计算法和简化计算法分别计算。\n解1.精确计算法\n\n将半个曲线预应力筋分成四段，分段计算：\n\n$$\n\\alpha \\ = \\ \\mathrm { a r c \\ t g } \\biggl ( \\frac { 6 8 } { 5 5 0 } \\biggr ) \\ = \\ 0 . \\ 1 2 3 \\ \\mathrm { r a d }\n$$\n\n$$\n\\theta \\ = \\ \\operatorname { a r c } \\ \\sin \\left( { \\frac { 4 5 0 } { 1 \\ 7 3 4 . 2 5 } } \\right) \\ = \\ 0 . 2 6 2 \\ \\quad \\operatorname { r a d }\n$$\n\n将各段数据列人表10-36得：\n\n  \n图10-6连续梁的尺寸与预应力筋的布置(单位 $\\mathbf { n m }$ 各段参数表\n\n表10-36  \n\n\n\n\n\n将上表中的数据代人下式,得：\n\n$$\n\\Delta L ~ = ~ \\frac { P L } { A _ { \\mathrm { y } } E _ { \\mathrm { g } } ^ { * } } \\Big [ \\frac { 1 ~ - ~ e ^ { - ( \\boldsymbol { K } L + \\ v { p } \\hat { q } ) } } { \\ v { k } L ~ + ~ \\mu \\theta } \\Big ]\n$$\n\n分段求得： $\\varDelta L = 2 \\times 0 , 1 0 5 5 = 0 , 2 1 1 { \\mathrm { m } } = 2 1 1 { \\mathrm { m m } }$\n\n## 2.简化计算法\n\n将表10-36中的数据代人下式，得：\n\n$$\n\\Delta L = \\overline { { \\mathop { P } _ { A _ { y } } } } \\tilde { L } _ { y }\n$$\n\n分段求得： $\\Delta L = 2 \\times 0 . 1 0 5 4 8 = 0 . 2 1 0 9 6 \\mathrm { m } = 2 1 0 . 9 6 \\mathrm { m m }$\n\n通过以上的计算可以看出，采用精确计算法和简化计算法所得的结果相比，两者差值非常小，所以采用简化计算法完全能满足曲线预应力筋张拉理论伸长值的计算精度要求。\n\n## 2.4预应力张拉设备的选用计算\n\n表10-37\n\n预应力张拉设备的选用计算  \n\n\n\n\n\n## 2.5预应力筋下料长度计算\n\n表10-38\n\n\n\n\n\n续上表  \n\n\n\n\n\n  \n图10-7先张法预应力钢筋下料长度计算简图\na)长线台座整根粗钢筋下料长度；b)长线台座分段粗钢筋下料长度 $\\left[ \\mathfrak { n } \\right]$ 模外张拉钢丝下料长度I-预应力筋；2-对焊接头：3-镦粗头；4-锥形夹具;5-台座承力支架；6-横梁；7-定位板；8-分段预应力筋；9-螺丝端杆：10-钢筋连接器；11-螺丝端杆连接器；12-梳筋板；13-顶头模板；14-钢模底板；15-螺母\n\n  \n图10-8预应力粗钢筋卜料长度计算简图\n\na)两端用螺丝端汗锚具时;b)--端用螺丝端杆锚具，另-端用帮条锚具(或镦粗头）时： $e i$ 精轧螺纹钢筋时1-预应力筋；2-螺丝端杆；3-混凝+孔道：4-垫板;5-螺母;6-帮条铺具；7-连接器\n\n  \n图10-9预应力钢筋或钢绞线束和钢丝束下料长度计算简图\n\na)预应力钢筋束或钢绞线束两端张拉时;b）预应力钢筋束或钢绞线束一端张拉时；c)预应力钢丝束下料长度1-孔道：2-钢筋束；3-JM12型锚具；4-帮条锚具：5-双作用千斤顶；6-T-斤顶卡环：7-锥形锚具；8-钢丝束：9-垫板\n\n## 2.6斜拉索下料长度的计算\n\n斜拉索下料长度的计算  \n\n\n\n\n\n## 2.7预应力筋电热张拉施工计算\n\n\n\n\n\n例10-11已知 $1 8 \\mathbf { m }$ 预应力折线桁架，下弦截面为 $\\mathsf { l f 0 m m } \\times 2 2 0 \\mathrm { m m }$ ，混凝土强度为C30，预留孔道长 $1 7 . 8 a \\mathrm { n }$ ，预应力筋采用冷拉 $2 0 \\mathbf { M } \\mathbf { n }$ 钢筋 $2 \\$ 28$ ，预应力筋全长 $1 7 . 4 \\mathrm { m }$ ，采用电热法张拉，一端用螺丝端杆锚具，另一端用帮条锚具，试计算钢筋电热伸长值和钢筋电热温度。\n\n解1.钢筋电热伸长值计算\n\n按公式，伸长值由基本伸长值和附加伸长值两部分组成。\n\n附加伸长值 $\\sum \\Delta l _ { i }$ 有：\n\n锚具变形： $\\Delta { \\mathit { l } } _ { 1 } = 1 + 1 = 2 { \\mathrm { m m } }$\n\n钢筋不直和热塑性变形：\n\n$$\n\\Delta l _ { 2 } = \\frac { 3 0 } { 2 } \\times \\frac { 1 7 4 0 0 } { 1 0 ^ { 5 } } = 2 . 6 \\mathrm { { m m } }\n$$\n\n弹性压缩 $\\Delta t _ { 3 }$\n\n$$\nA _ { \\mathrm { y } } = 2 \\times 6 1 5 . 8 = 1 2 3 \\mathrm { t . 6 m m } ^ { 2 } A _ { \\mathrm { j } } = 1 6 0 \\times 2 2 0 - 2 \\times \\frac { \\pi \\times 4 8 ^ { 2 } } { 4 } = 3 1 ~ 5 8 1 \\mathrm { m m } ^ { 2 }\n$$\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { { k } } } = 0 . 8 0 R _ { \\gamma } ^ { \\mathrm { { b } } } = 0 . 8 0 \\times 4 3 0 = 3 4 4 \\mathrm { { M P a } } \\qquad e _ { \\vartheta } = 0\n$$\n\n所以\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { p c } } = { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { k } } A _ { \\cdot \\cdot \\cdot } } { A _ { \\cdot } } } = { \\frac { 3 4 4 \\times 1 } { 3 1 ~ 5 8 1 } } { \\frac { 2 3 1 ~ . 6 } { \\cdot } } = 1 3 . 4 2 \\mathrm { M P a }\n$$\n\n故\n\n$$\n\\varDelta l _ { 3 } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { f r e } } } { E _ { \\mathrm { h } } \\cdot J } = \\frac { 1 3 . 4 2 \\times 1 7 ~ \\mathrm { 8 0 0 } } { 3 \\times 1 0 ^ { 4 } } = 7 . 9 6 \\mathrm { { r m } }\n$$\n\n$$\n\\Sigma \\Delta l _ { \\mathrm { i } } = \\Delta l _ { \\mathrm { i } } + \\Delta l _ { \\mathrm { 2 } } + \\Delta l _ { \\mathrm { 3 } } = 2 + 2 . 6 + 7 . 9 6 = 1 2 . 5 6 \\mathrm { m m }\n$$\n\n$$\n\\varDelta l = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { k } } } { E _ { \\mathrm { p } } } L + \\Sigma \\varDelta l _ { \\mathrm { i } } = \\frac { 3 6 5 . 5 \\times 1 7 } { 2 } . \\frac { 4 0 0 } { \\times 1 0 ^ { 5 } } + 1 2 . 5 6 = 4 4 . 3 6 \\mathrm { m a m }\n$$\n\n2.计算校核应力及校核张拉力\n\n钢筋应力松弛损失为\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { s 4 } } ~ = ~ 5 ^ { c } \\sigma _ { \\mathrm { { S } } _ { \\mathrm { ~ k ~ } } } = 0 . 0 5 ~ { \\times } ~ 3 6 5 , 5 ~ = ~ 1 8 . 2 8 4 \\mathrm { { H P a } }\n$$\n$\\sigma _ { \\mathsf { p r } } = \\left( \\sigma _ { \\mathbf { k } } - \\sigma _ { \\mathsf { s d } } \\right) A _ { \\mathsf { y } } = ( 3 6 5 . 5 - 1 8 . 2 8 ) \\times 6 1 5 . 8 = 2 1 3 ~ 8 1 8 8 ( 1 ~ \\mathrm { . }$ 根钢筋的张拉力）\n\n用YI60型拉伸机校核,活塞面积 $\\smash { \\dot { A } _ { \\mathrm { n } } = 1 6 ~ 2 6 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 } }$ ，故油压表读数 $\\pmb { p }$ 值为：\n\n$$\np ~ = ~ { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { { \\scriptscriptstyle D } I } } } { A _ { \\mathrm { { j } } } } } ~ = ~ { \\frac { 2 1 3 } { 1 6 } } ~ { \\frac { 8 1 8 } { 2 6 0 } } ~ = ~ 1 3 . 1 5 \\mathrm { { M P a } }\n$$\n\n3.钢筋电热温度计算\n\n设 $T _ { \\Uparrow } = 2 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ ， $\\alpha = 1 . 2 \\times 1 0 ^ { - 5 }$ ，则有：\n$$\nT = \\frac { \\Delta L } { \\alpha L } = \\frac { 4 4 . 8 6 } { 1 . 2 \\times 1 0 ^ { - 5 } \\times 1 7 4 0 0 } = 2 1 4 . 8 4 0\n$$\n### 2.7.\n2电热张拉设备、导线选用计算\n",
              "reference_source": "70《路桥施工计算手册》.md"
            },
            "exist_issue": true,
            "risk_info": {
              "risk_level": "high"
            }
          },
          {
            "check_item": "parameter_compliance_check",
            "chapter_code": "technology",
            "check_item_code": "technology_parameter_compliance_check",
            "check_result": {
              "issue_point": "张拉分级控制单位错误，5MPa不符合实际张拉力控制要求",
              "location": "D.根据标定结果，按每级5MPa 确定张拉分级。",
              "suggestion": "应将张拉分级单位由5MPa调整为按张拉力的百分比（如5%或10%）进行分级，或根据实际张拉力换算为对应油压值，避免以MPa作为分级单位。",
              "reason": "根据《路桥施工计算手册》中关于预应力筋张拉控制应力及张拉程序的规范（表10-32），张拉应按控制应力的百分比分级进行，如0→10%→20%→…→100%。且张拉力控制应以实际张拉力（kN）或油压表读数（MPa）为依据，而非直接以MPa作为分级单位。5MPa的分级方式不适用于张拉力控制，易导致张拉力控制失准，影响预应力施加精度。该内容未在审查参考中提供支持，但根据规范逻辑，MPa作为压力单位，不能直接作为张拉分级的增量单位，属于概念性错误。",
              "risk_level": "高风险",
              "review_references": "a)长线台座整根粗钢筋下料长度；b)长线台座分段粗钢筋下料长度 $\\left[ \\mathfrak { n } \\right]$ 模外张拉钢丝下料长度I-预应力筋；2-对焊接头：3-镦粗头；4-锥形夹具;5-台座承力支架；6-横梁；7-定位板；8-分段预应力筋；9-螺丝端杆：10-钢筋连接器；11-螺丝端杆连接器；12-梳筋板；13-顶头模板；14-钢模底板；15-螺母\n【参考文档】\n【文件】70《路桥施工计算手册》.md\n【标题】2.抗倾覆验算\n...[内容过长，已截断，保留尾部8000字符]...\nPi } } } } = 3 \\mathbf { \\hat { \\mathbf { U } } } ^ { \\circ }$ 时，B=1.7311\n\ny-砂上单位重度， ${ \\bf k } \\Lambda ^ { \\prime } \\mathbf { m } ^ { 3 }$ ;  \n$\\varphi$ 一 -砂上的内摩擦角，可按表10-28取用；  \nB—砂床宽度，m\n\n\n\n\n\n不同张拉倾覆力矩的台座埋深（m）  \n\n\n<<<HTBL|edbbbd5235114fa0ba13f0da2aa2e9ac452|END>>>\n\n\n注：表中砂上重度为 $\\gamma = 1 6 k \\mathrm { . } \\mathrm { \\mathbb { V } } \\mathrm { \\mathrm { m } } ^ { 3 }$ ; $\\mathcal { M } _ { \\mathfrak { W } }$ 为每米台座上所作用的倾覆力矩 $( \\mathbf { k } \\mathbf { N } \\cdot \\mathbf { m } )$ ：\n\n例10-9预应力换埋式台座，已知每米台座上的张拉力 $N = 5 0 \\mathrm { { k N } }$ ，张拉力作用点距台面高度 $h = 0 . 6 \\mathrm { m }$ ，采用砂床，砂土重度为 $\\gamma = 1 6 \\mathbf { k } \\mathbf { N } / \\mathbf { m } ^ { 3 }$ ，内摩擦角 $\\varphi = 3 6 ^ { \\circ }$ ，试求台座的理设深度和砂床宽度。\n\n解取 $K = 1 . 5$ ，代人公式（10-69)有：\n\n$$\nH = \\left( { \\frac { 3 K \\cdot N \\cdot h } { \\lambda \\cdot \\mathrm { t g } ^ { 2 } \\left( 4 5 ^ { \\circ } + { \\frac { \\varphi } { 2 } } \\right) } } \\right) ^ { \\frac { 1 } { 3 } } = \\left( { \\frac { 3 } { 1 6 } } \\times \\mathrm { { \\bf t g } } ^ { 2 } \\frac { 5 \\times 5 0 } { 4 5 ^ { \\circ } + { \\frac { 3 6 ^ { \\circ } } { 2 } } } \\right) ^ { \\frac { 1 } { 3 } } = 1 . 3 0 \\mathrm { m }\n$$\n\n则：\n\n$$\nB = { \\frac { H } { \\displaystyle \\mathrm { t g } \\biggl ( 4 5 ^ { \\circ } - { \\frac { \\varphi } { 2 } } \\biggr ) } } = { \\frac { 1 . 3 } { \\displaystyle \\mathrm { t g } \\biggl ( 4 5 ^ { \\circ } - { \\frac { 3 6 ^ { \\circ } } { 2 } } \\biggr ) } } = 2 . 5 5 \\mathrm { m }\n$$\n\n## 2.2预应力混凝土台面计算\n\n\n\n\n\n滑动台面预应力筋配置参考表   \n\n\n\n\n\n注： $\\textcircled{1}$ 混凝十等级： $\\phi ^ { \\downarrow \\downarrow } 4 \\sim 5$ 为C30, $\\phi ^ { \\tt t } 5$ 为 $\\mathbb { C } A 0 _ { : }$\n\n$\\textcircled{2}$ 张拉控制应力： $\\mathbf { \\phi } : \\phi ^ { \\mathbf { b } } 4 , \\pmb { \\sigma } ^ { \\mathbf { k } } = 4 \\mathbf { \\beta } \\mathbf { \\beta } 7 \\mathbf { M } \\mathbf { P } \\mathbf { a } ;$\n\n$$\n\\$ 5,456,7\n$$\n\n$$\n\\$ 5,456,7\n$$\n\n$\\langle { \\bar { \\rangle } } \\rangle$ 隔离剂 $\\mu = 0 . 7$ 如 $\\mu > 0 . 7$ ，则配筋量按比例增加。\n\n④预应力台面的长度 $L > 1 2 5 \\mathbf { m }$ 时,宜设置横向缝1条。\n例10-11预应力混凝土活动台面，长度 $L = 1 2 0 \\mathrm { m }$ ，台面厚度 $8 0 \\mathrm { m m }$ ，台面土堆积物厚度$\\mathbf { l } 0 0 \\mathbf { m m }$ ，混凝土采用 ${ \\mathbb { C } } 3 0 , R _ { 1 } ^ { \\mathrm { b } } = 2 , { \\mathbb { M } } { \\mathbb { P } } \\mathrm { a }$ ，混凝土重度 $\\gamma = 2 5 \\mathrm { k N } / \\mathrm { m } ^ { 3 }$ ，试求台面产生的温度应力及设计预压应力。\n\n解取摩擦系数 $\\mu = 0 . 6 5$ ，则台面由于温差引起的温度应力为：\n\n$$\ny _ { 0 } = 0 . 5 \\mu \\gamma \\bigg ( 1 + \\frac { h _ { 1 } } { h } \\bigg ) L = 0 . 5 \\times 0 . 6 5 \\times 2 5 \\bigg ( 1 + \\frac { 1 0 0 } { 8 0 } \\bigg ) \\times 1 2 0 = 2 1 4 9 \\mathrm { { k N } / m ^ { 2 } \\approx 2 . 2 M P 0 0 0 0 0 }\n$$\n\n则台面的预压应力为：\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { P C } } = \\sigma _ { \\mathrm { 0 } } - 0 . 5 R _ { \\mathrm { y } } ^ { \\mathrm { b } } = 2 . 2 0 - 0 . 5 \\times 2 . 1 = 1 . 1 5 \\mathrm { M P a }\n$$\n\n故设计的预压应力 $\\sigma _ { \\mathrm { F C } }$ 应大于 $1 . 1 5 \\mathbf { M P a } .$\n\n## 2.3预应力筋的张拉\n\n### 2.3.1张拉控制应力及张拉程序\n\n表10-32\n\n张拉控制应力及张拉程序  \n\n\n\n\n\n续上表  \n\n\n\n\n\n### 2.3.2预应力钢筋张拉时伸长量的计算与量测\n\n表10-33\n\n预应力钢筋张拉时伸长量的计算与量测  \n\n\n\n\n\n系数 $\\pmb { k }$ 及 $\\mu$ 值表  \n\n\n\n\n\n表10-34\n\n$1 - e ^ { - \\{ \\mu x + \\mu \\theta \\} }$ 值表  \n\n\n\n\n\n表10-35  \n\n\n\n\n\n例10-12如图10-6所示的半连续梁，预应力筋采用一束 ${ 1 2 \\Phi 1 5 . 2 \\ 4 }$ 的钢绞线束，张拉控制力 $N _ { \\mathrm { K } } = 2 ~ 3 4 6 . 3 \\mathrm { k N }$ ， $\\mathbf { \\sigma } _ { A _ { Y } } = 1 \\mathbf { \\sigma } 6 8 0 \\mathbf { m m } ^ { 2 }$ ， $E _ { \\mathrm { s } } = 1 . 9 5 \\times 1 0 ^ { 5 } \\mathrm { M P a }$ ，孔道采用预埋波纹管成型， $\\mu \\varepsilon = 0 , 1 7 5 , k$ $= 0 . 0 0 0 8$ ，按两端张拉，采用精确计算法和简化计算法分别计算。\n解1.精确计算法\n\n将半个曲线预应力筋分成四段，分段计算：\n\n$$\n\\alpha \\ = \\ \\mathrm { a r c \\ t g } \\biggl ( \\frac { 6 8 } { 5 5 0 } \\biggr ) \\ = \\ 0 . \\ 1 2 3 \\ \\mathrm { r a d }\n$$\n\n$$\n\\theta \\ = \\ \\operatorname { a r c } \\ \\sin \\left( { \\frac { 4 5 0 } { 1 \\ 7 3 4 . 2 5 } } \\right) \\ = \\ 0 . 2 6 2 \\ \\quad \\operatorname { r a d }\n$$\n\n将各段数据列人表10-36得：\n\n  \n图10-6连续梁的尺寸与预应力筋的布置(单位 $\\mathbf { n m }$ 各段参数表\n\n表10-36  \n\n\n\n\n\n将上表中的数据代人下式,得：\n\n$$\n\\Delta L ~ = ~ \\frac { P L } { A _ { \\mathrm { y } } E _ { \\mathrm { g } } ^ { * } } \\Big [ \\frac { 1 ~ - ~ e ^ { - ( \\boldsymbol { K } L + \\ v { p } \\hat { q } ) } } { \\ v { k } L ~ + ~ \\mu \\theta } \\Big ]\n$$\n\n分段求得： $\\varDelta L = 2 \\times 0 , 1 0 5 5 = 0 , 2 1 1 { \\mathrm { m } } = 2 1 1 { \\mathrm { m m } }$\n\n## 2.简化计算法\n\n将表10-36中的数据代人下式，得：\n\n$$\n\\Delta L = \\overline { { \\mathop { P } _ { A _ { y } } } } \\tilde { L } _ { y }\n$$\n\n分段求得： $\\Delta L = 2 \\times 0 . 1 0 5 4 8 = 0 . 2 1 0 9 6 \\mathrm { m } = 2 1 0 . 9 6 \\mathrm { m m }$\n\n通过以上的计算可以看出，采用精确计算法和简化计算法所得的结果相比，两者差值非常小，所以采用简化计算法完全能满足曲线预应力筋张拉理论伸长值的计算精度要求。\n\n## 2.4预应力张拉设备的选用计算\n\n表10-37\n\n预应力张拉设备的选用计算  \n\n\n\n\n\n## 2.5预应力筋下料长度计算\n\n表10-38\n\n\n\n\n\n续上表  \n\n\n\n\n\n  \n图10-7先张法预应力钢筋下料长度计算简图\na)长线台座整根粗钢筋下料长度；b)长线台座分段粗钢筋下料长度 $\\left[ \\mathfrak { n } \\right]$ 模外张拉钢丝下料长度I-预应力筋；2-对焊接头：3-镦粗头；4-锥形夹具;5-台座承力支架；6-横梁；7-定位板；8-分段预应力筋；9-螺丝端杆：10-钢筋连接器；11-螺丝端杆连接器；12-梳筋板；13-顶头模板；14-钢模底板；15-螺母\n\n  \n图10-8预应力粗钢筋卜料长度计算简图\n\na)两端用螺丝端汗锚具时;b)--端用螺丝端杆锚具，另-端用帮条锚具(或镦粗头）时： $e i$ 精轧螺纹钢筋时1-预应力筋；2-螺丝端杆；3-混凝+孔道：4-垫板;5-螺母;6-帮条铺具；7-连接器\n\n  \n图10-9预应力钢筋或钢绞线束和钢丝束下料长度计算简图\n\na)预应力钢筋束或钢绞线束两端张拉时;b）预应力钢筋束或钢绞线束一端张拉时；c)预应力钢丝束下料长度1-孔道：2-钢筋束；3-JM12型锚具；4-帮条锚具：5-双作用千斤顶；6-T-斤顶卡环：7-锥形锚具；8-钢丝束：9-垫板\n\n## 2.6斜拉索下料长度的计算\n\n斜拉索下料长度的计算  \n\n\n\n\n\n## 2.7预应力筋电热张拉施工计算\n\n\n\n\n\n例10-11已知 $1 8 \\mathbf { m }$ 预应力折线桁架，下弦截面为 $\\mathsf { l f 0 m m } \\times 2 2 0 \\mathrm { m m }$ ，混凝土强度为C30，预留孔道长 $1 7 . 8 a \\mathrm { n }$ ，预应力筋采用冷拉 $2 0 \\mathbf { M } \\mathbf { n }$ 钢筋 $2 \\$ 28$ ，预应力筋全长 $1 7 . 4 \\mathrm { m }$ ，采用电热法张拉，一端用螺丝端杆锚具，另一端用帮条锚具，试计算钢筋电热伸长值和钢筋电热温度。\n\n解1.钢筋电热伸长值计算\n\n按公式，伸长值由基本伸长值和附加伸长值两部分组成。\n\n附加伸长值 $\\sum \\Delta l _ { i }$ 有：\n\n锚具变形： $\\Delta { \\mathit { l } } _ { 1 } = 1 + 1 = 2 { \\mathrm { m m } }$\n\n钢筋不直和热塑性变形：\n\n$$\n\\Delta l _ { 2 } = \\frac { 3 0 } { 2 } \\times \\frac { 1 7 4 0 0 } { 1 0 ^ { 5 } } = 2 . 6 \\mathrm { { m m } }\n$$\n\n弹性压缩 $\\Delta t _ { 3 }$\n\n$$\nA _ { \\mathrm { y } } = 2 \\times 6 1 5 . 8 = 1 2 3 \\mathrm { t . 6 m m } ^ { 2 } A _ { \\mathrm { j } } = 1 6 0 \\times 2 2 0 - 2 \\times \\frac { \\pi \\times 4 8 ^ { 2 } } { 4 } = 3 1 ~ 5 8 1 \\mathrm { m m } ^ { 2 }\n$$\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { { k } } } = 0 . 8 0 R _ { \\gamma } ^ { \\mathrm { { b } } } = 0 . 8 0 \\times 4 3 0 = 3 4 4 \\mathrm { { M P a } } \\qquad e _ { \\vartheta } = 0\n$$\n\n所以\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { p c } } = { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { k } } A _ { \\cdot \\cdot \\cdot } } { A _ { \\cdot } } } = { \\frac { 3 4 4 \\times 1 } { 3 1 ~ 5 8 1 } } { \\frac { 2 3 1 ~ . 6 } { \\cdot } } = 1 3 . 4 2 \\mathrm { M P a }\n$$\n\n故\n\n$$\n\\varDelta l _ { 3 } = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { f r e } } } { E _ { \\mathrm { h } } \\cdot J } = \\frac { 1 3 . 4 2 \\times 1 7 ~ \\mathrm { 8 0 0 } } { 3 \\times 1 0 ^ { 4 } } = 7 . 9 6 \\mathrm { { r m } }\n$$\n\n$$\n\\Sigma \\Delta l _ { \\mathrm { i } } = \\Delta l _ { \\mathrm { i } } + \\Delta l _ { \\mathrm { 2 } } + \\Delta l _ { \\mathrm { 3 } } = 2 + 2 . 6 + 7 . 9 6 = 1 2 . 5 6 \\mathrm { m m }\n$$\n\n$$\n\\varDelta l = \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { k } } } { E _ { \\mathrm { p } } } L + \\Sigma \\varDelta l _ { \\mathrm { i } } = \\frac { 3 6 5 . 5 \\times 1 7 } { 2 } . \\frac { 4 0 0 } { \\times 1 0 ^ { 5 } } + 1 2 . 5 6 = 4 4 . 3 6 \\mathrm { m a m }\n$$\n\n2.计算校核应力及校核张拉力\n\n钢筋应力松弛损失为\n\n$$\n\\sigma _ { \\mathrm { s 4 } } ~ = ~ 5 ^ { c } \\sigma _ { \\mathrm { { S } } _ { \\mathrm { ~ k ~ } } } = 0 . 0 5 ~ { \\times } ~ 3 6 5 , 5 ~ = ~ 1 8 . 2 8 4 \\mathrm { { H P a } }\n$$\n$\\sigma _ { \\mathsf { p r } } = \\left( \\sigma _ { \\mathbf { k } } - \\sigma _ { \\mathsf { s d } } \\right) A _ { \\mathsf { y } } = ( 3 6 5 . 5 - 1 8 . 2 8 ) \\times 6 1 5 . 8 = 2 1 3 ~ 8 1 8 8 ( 1 ~ \\mathrm { . }$ 根钢筋的张拉力）\n\n用YI60型拉伸机校核,活塞面积 $\\smash { \\dot { A } _ { \\mathrm { n } } = 1 6 ~ 2 6 0 \\mathrm { m m } ^ { 2 } }$ ，故油压表读数 $\\pmb { p }$ 值为：\n\n$$\np ~ = ~ { \\frac { \\sigma _ { \\mathrm { { \\scriptscriptstyle D } I } } } { A _ { \\mathrm { { j } } } } } ~ = ~ { \\frac { 2 1 3 } { 1 6 } } ~ { \\frac { 8 1 8 } { 2 6 0 } } ~ = ~ 1 3 . 1 5 \\mathrm { { M P a } }\n$$\n\n3.钢筋电热温度计算\n\n设 $T _ { \\Uparrow } = 2 0 \\mathrm { { ^ { \\circ } C } }$ ， $\\alpha = 1 . 2 \\times 1 0 ^ { - 5 }$ ，则有：\n$$\nT = \\frac { \\Delta L } { \\alpha L } = \\frac { 4 4 . 8 6 } { 1 . 2 \\times 1 0 ^ { - 5 } \\times 1 7 4 0 0 } = 2 1 4 . 8 4 0\n$$\n### 2.7.\n2电热张拉设备、导线选用计算\n",
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              "issue_point": "预应力张拉与压浆过程中未明确提及安全防护及应急措施",
              "location": "4.3.13.5 张拉顺序\n根据现浇箱梁施工进度计划安排。现浇大部分位于曲线上，张拉顺序应为先张拉外侧腹板，在张拉内侧腹板。\n先对称张拉最外侧腹板N2 外→N1 外→N3 外→N2 内→N1 内→N3 内，然后循环张拉内测腹板，最后张拉中腹板。",
              "suggestion": "建议在张拉顺序描述后补充安全控制措施，如‘张拉过程中应设置专人监控应力变化与结构变形，发现异常立即停止作业并采取应急措施’，以增强施工安全性和风险应对能力。",
              "reason": "原文仅描述了张拉顺序，但未提及张拉过程中的安全监控、异常情况处理机制或应急响应措施，存在中风险的安全管理缺失。虽然未使用绝对化用语或敏感词汇，但缺乏对潜在工程风险的应对描述，可能影响施工方案的专业性和完整性。",
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              "location": "4.3.13.5 张拉顺序（页码: 37）\n根据现浇箱梁施工进度计划安排。现浇大部分位于曲线上，张拉顺序应为先张拉外侧腹板，在张拉内侧腹板。\n先对称张拉最外侧腹板N2 外→N1 外→N3 外→N2 内→N1 内→N3 内，然后循环张拉内测腹板，最后张拉中腹板。",
              "suggestion": "将‘先张拉外侧腹板，在张拉内侧腹板’修改为‘先张拉外侧腹板，再张拉内侧腹板’，以消除语义歧义。",
              "reason": "1) 原文‘先张拉外侧腹板，在张拉内侧腹板’存在语法结构上的逻辑矛盾：‘在’字连接两个动词短语，构成‘在张拉内侧腹板’的状语结构，但该状语缺乏主语和完整谓语，导致整个句子语义断裂，无法成立；2) 此处应为并列或递进关系，正确表达应为‘先张拉外侧腹板，再张拉内侧腹板’；3) 该表述错误可能造成施工人员误解张拉顺序，导致结构受力不均，存在安全隐患。",
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          "review_location_label": "第45页：4 施工工艺技术->4.3 施工方法及操作要求",
          "original_content": "拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好围栏，没有安全员、\n工班长在场，不准拆除。\n拆除工艺流程：松顶托→拆模板→拆水平横杆→拆剪刀撑→拆立杆→拉杆传递至地\n面→按规格堆码。\n架子拆除程序由上而下，按层按步拆除。按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑不准\n一次性全部拆除，要求杆拆到哪一层，剪刀撑拆到哪一层。\n拆杆和放杆时必须由2～3 人协同操作，拆横杆时，由站在中间的人将杆顺下传递，\n下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。拆架人员必\n须系安全带，拆除过程中，专人统一指挥，负责拆除工作的全部安全作业。\n拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措\n施，以防雨后生锈。严禁在夜间进行拆除工作。\n支架拆除过程中任何构件不得任意抛掷。现场拆除的模板、方木、脚手架、型钢分\n类堆码整齐。"
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          "review_location_label": "第45页：4 施工工艺技术->4.4 限位构造施工",
          "original_content": "4.4 限位构造施工\n图4—16 限位构造大样图\n梁底部分的限位挡块底板模板采用吊模施工，模板由架在梁底上的槽钢（方钢等）\n用铁丝吊着，靠近桥墩挡块的模板，在安装600×300×40 的橡胶垫块后再安装侧模，靠\n近支座的模板外侧安装600×300×40 的泡沫板，再安装侧模。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n图4—17 限位构造平面图\n砼浇筑完成后，强度达到2.5Mpa 时，在扣除泡沫板后，拆除侧模。再将125×80×\n7 的角钢安装在梁底挡块的前后两端，用预埋连接螺栓固定，将橡胶垫块固定在梁底挡\n块和桥墩垫块中间。"
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              "location": "4.4 限位构造施工\n图4—16 限位构造大样图\n梁底部分的限位挡块底板模板采用吊模施工，模板由架在梁底上的槽钢（方钢等）用铁丝吊着，靠近桥墩挡块的模板，在安装600×300×40 的橡胶垫块后再安装侧模，靠近支座的模板外侧安装600×300×40 的泡沫板，再安装侧模。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n图4—17 限位构造平面图\n砼浇筑完成后，强度达到2.5Mpa 时，在扣除泡沫板后，拆除侧模。再将125×80×7 的角钢安装在梁底挡块的前后两端，用预埋连接螺栓固定，将橡胶垫块固定在梁底挡块和桥墩垫块中间。",
              "suggestion": "应补充说明限位装置的构造设计是否满足《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）中关于限位装置（restrainer）的抗震功能要求，明确其在E1和E2地震作用下对梁体与桥墩间相对位移的限制能力，以及是否具备足够的强度和变形适应性，确保在地震作用下不发生失效或导致结构失稳。",
              "reason": "根据《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）第2.1.23条，限位装置（restrainer）是为限制桥梁梁体与桥墩或桥台间的相对位移而设计的构造装置。本施工方案中虽提及限位挡块及橡胶垫块、泡沫板等构造，但未说明该装置是否满足限位装置的抗震功能要求，尤其未涉及其在地震作用下的性能表现和构造可靠性，属于安全相关非参数性条文内容缺失，违反了强制性标准中对限位装置应具备明确抗震功能设计的要求。",
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              "review_references": "### 2.1.23 限位装置 restrainer 为限制桥梁梁体与桥墩或桥台间的相对位移而设计的构造装置。\n【参考文档】\n【文件】39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md\n【标题】2 术语和符号\n2 术语和符号## 2.1 术语\n\n### 2.1.1 抗震设防烈度 seismic fortification intensity\n\n作为一个地区抗震设防依据的地震烈度，一般情况下取50 年内超越概率 $10 \\%$ （重现期为475年）的地震烈度，依据现行《中国地震动参数区划图》（GB18306）或专门的地震安全性评价工作确定。\n\n### 2.1.2 抗震设防标准 seismic fortification criterion\n\n衡量抗震设防要求高低的尺度，由抗震设防烈度或设计地震动参数及桥梁抗震设防类别确定。\n\n### 2.1.3 抗震设防水准 seismic design level 为达到各类桥梁抗震设防目标而确定的设计地震动超越概率或重现期。\n\n### 2.1.4 地震作用 earthquake action 作用在结构上的地震动，包括水平地震作用和竖向地震作用。\n\n### 2.1.5 E1 地震作用 earthquake action E1 工程场地重现期较短的地震作用，在第一阶段抗震设计中采用。\n\n### 2.1.6 E2 地震作用 earthquake action E2 工程场地重现期较长的地震作用，在第二阶段抗震设计中采用。\n\n### 2.1.7 地震作用效应 seismic effect 由地震作用引起的桥梁结构内力与变形等效应的总称。\n\n### 2.1.8 基本地震动峰值加速度 basic peak ground acceleration 重现期475 年的Ⅱ类场地地震动峰值加速度。\n\n### 2.1.9 特征周期 characteristic period\n\n设计加速度反应谱曲线下降段起始点对应的周期，取决于地震环境和场地类别。\n\n### 2.1.10 设定地震 scenario earthquake\n\n根据桥梁工程场地地震危险性概率估计、区域地震动衰减关系确定的与设防地震动协调一致的地震，用一对震级和距离的组合来表达。\n\n### 2.1.11 多点非一致激励 multi-support excitation\n\n为反映地震动场的空间变异性和空间相关性，表达地震中各个桥墩（台、塔）受到的地震作用的差异，抗震分析中采用的各个桥墩（台、塔）处不完全相同的地震动输人。\n\n### 2.1.12 液化 liquefaction\n\n地表饱和土层在地震中孔隙水压急剧上升，一时难以消散，有效应力减小，导致土体抗剪强度大幅降低的现象。多发生在饱和粉细砂中，常表现出喷水、冒沙以及构筑物沉陷、倾倒等现象。\n\n### 2.1.13 侧向滑移 lateral spreading\n\n液化导致的大范围地表土层的侧向滑动，往往引起桥墩、桥台的倾斜失稳和地表开裂。\n\n### 2.1.14 抗震概念设计 seismic concept design\n\n根据地震灾害和工程经验等归纳的基本设计原则和设计思想，进行桥梁结构总体布置、确定细部构造的过程。\n\n### 2.1.15 弹性抗震设计 elastic seismic design\n\n不允许桥梁结构发生塑性变形，用构件的强度作为衡量结构性能的指标，只需校核构件的强度是否满足要求的抗震设计。\n\n### 2.1.16 延性抗震设计 ductility seismic design\n\n允许桥梁结构发生塑性变形，不仅用构件的强度作为衡量结构性能的指标，同时要校核构件的变形能力是否满足要求的抗震设计。\n\n### 2.1.17 延性构件 ductile member\n\n抗震设计中有意设计的通过局部塑性变形来耗散地震能量、能够承受E2地震作用下多个循环的弹塑性变形而强度没有显著退化的结构构件。\n\n### 2.1.18 能力保护设计 capacity protection design\n\n为保证延性抗震设计桥梁在E2 地震作用下，可能出现塑性铰的桥墩的非塑性铰区、基础、盖梁和上部结构等构件不发生塑性变形和剪切破坏，同时桥墩的塑性铰区也不发生剪切破坏，对上述部位、构件进行的加强设计。\n\n### 2.1.19 能力保护构件 capacity protected member 采用能力保护设计方法设计的构件。\n\n### 2.1.20 减隔震设计 seismic isolation design\n\n在桥梁上部结构和下部结构之间或下部结构与基础之间设置减隔震系统，以增大原结构体系阻尼和（或）周期，降低结构的地震反应和（或）减小输入到上部结构的能量，达到预期的防震要求。\n\n### 2.1.21 抗震措施 seismic measure\n\n地震作用计算和抗力计算以外的抗震设计内容，包括抗震构造措施。抗震措施等级根据桥梁抗震设防类别和抗震设防烈度确定。\n\n### 2.1.22 抗震构造措施 details of seismic measures\n\n根据震害经验归纳总结的、对结构和非结构各部分必须采取的各种细部要求，一般无须进行地震作用计算和抗力计算。\n\n### 2.1.23 限位装置 restrainer 为限制桥梁梁体与桥墩或桥台间的相对位移而设计的构造装置。\n\n### 2.1.24 常规桥梁 ordinary bridge 包括单跨跨径不超过 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 的坛工或混凝土拱桥、下部结构为混凝土结构的梁桥。\n\n### 2.1.25 特殊桥梁 special bridge 包括斜拉桥、悬索桥、单跨跨径超过 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 的梁桥和拱桥。\n\n## 2.2 符号\n\n### 2.2.1 作用和作用效应\n\n$A$ - -水平向基本地震动峰值加速度；  \nEe 地震主动土压力；  \nEhu 作用于台身质心处的水平地震力；  \nEhzh 地震作用效应、永久作用效应和均匀温度作用效应组合后板式橡胶支座或固\n\n定盆式支座的水平力设计值；Ekii -顺桥向作用于活动支座顶面处的水平地震力；Ekip -顺桥向作用于固定支座顶面或横桥向作用于上部结构质心处的水平地震力；Emax 固定支座容许承受的最大水平力；$G _ { \\mathrm { a u } }$ 基础顶面以上台身重力；Mcp 盖梁质量；$M _ { \\mathrm { p } }$ 墩身质量；$M _ { \\mathrm { s p } }$ 上部结构的质量或一联上部结构的总质量；Smax 设计加速度反应谱最大值。\n\n### 2.2.2 计算系数\n$C _ { \\mathrm { d } }$ —阻尼调整系数;  \n$C _ { \\mathrm { e } }$ -液化抵抗系数；  \n$C _ { \\mathrm { i } }$ -抗震重要性系数；  \n$C _ { \\mathrm { s } }$ 场地系数；  \n$K \\cdot$ 一 一地基抗震容许承载力调整系数；  \n$K _ { \\mathfrak { A } }$ ———非地震条件下作用于台背的主动土压力系数;  \n$K _ { \\mathrm { a } }$ -地震主动土压力系数；  \n$\\alpha$ 土层液化影响折减系数；  \n$\\eta _ { \\mathrm { c p } }$ 盖梁质量换算系数；  \n$\\eta _ { \\mathrm { p } }$ -墩身质量换算系数。\n\n### 2.2.3 几何特征\n\n$d _ { \\mathrm { b } }$ -基础埋置深度；  \n$d _ { \\mathrm { s } }$ 纵向钢筋的直径；  \n$d _ { \\mathrm { { u } } }$ 上覆非液化土层厚度;  \n$d _ { \\mathrm { { w } } }$ -地下水位深度；  \n$d _ { 0 }$ 液化土特征深度；  \n$I _ { \\mathrm { e f f } }$ -有效截面抗弯惯性矩；  \n$s$ 箍筋的间距；  \n$\\Sigma t$ -板式橡胶支座橡胶层总厚度；  \n$\\theta$ 斜交角；  \n$\\varphi$ 曲线梁的中心角。\n\n### 2.2.4 材料指标\n\n$E _ { \\mathrm { c } }$ - -桥墩的弹性模量；  \n$f _ { a 0 }$ - -地基承载力基本容许值;  \n$[ f _ { \\mathrm { a } }$ ]——深宽修正后的地基承载力容许值；  \n$[ f _ { \\mathrm { a E } }$ ]— -调整后的地基抗震承载力容许值;$G _ { \\mathrm { d } }$ -板式橡胶支座动剪切模量；$\\gamma$ 土的重度；$\\mu _ { \\mathrm { d } }$ -支座动摩阻系数。\n\n### 2.2.5 延性设计参数\n\n$f _ { \\mathrm { c d } }$ 混凝土抗压强度设计值；  \n$f _ { \\mathrm { c k } }$ 混凝土抗压强度标准值；  \n$f _ { \\mathrm { k h } }$ 箍筋抗拉强度标准值；  \n$f _ { \\mathrm { y h } }$ 箍筋抗拉强度设计值；  \n$K _ { \\mathrm { d s } }$ 延性安全系数；  \n$L _ { \\mathrm { p } }$ 等效的塑性铰长度；  \n$M _ { \\mathrm { y } }$ 等效屈服弯矩；  \n$\\Delta _ { \\mathrm { u } }$ -桥墩容许位移；  \n$\\varepsilon _ { \\mathrm { l u } }$ 纵筋的折减极限应变；  \n$\\varepsilon _ { \\mathrm { s u } } ^ { \\mathrm { R } }$ -约束钢筋的折减极限应变；  \n$\\eta _ { \\mathrm { k } }$ 轴压比；  \n$\\theta _ { \\mathrm { u } }$ 塑性铰区域的最大容许转角；  \n$\\mu _ { \\Delta }$ 墩柱构件位移延性系数；  \n$\\rho _ { t }$ 纵向配筋率；  \n$\\phi _ { \\mathrm { u } }$ 极限曲率；  \n$\\phi _ { \\mathrm { y } }$ 等效屈服曲率;  \n$\\phi ^ { 0 }$ -桥墩正截面极限弯矩超强系数。\n\n### 2.2.6 其他参数\n$^ { g }$ 重力加速度；  \n$N _ { \\mathrm { c r } }$ 土层液化判别标准贯入锤击数临界值;  \n$N _ { \\mathfrak { r } }$ 土层实际标准贯人锤击数；$T -$ 结构自振周期;  \n$T _ { _ \\mathrm { { g } } }$ 场地特征周期;  \n$T _ { \\parallel }$ -结构自振基本周期；  \n$v _ { \\mathrm { s } }$ 土层剪切波速；$\\xi$ 结构阻尼比;  \n$\\xi _ { \\mathrm { e f f } } .$ 减隔震桥梁或减隔震装置的等效阻尼比;\n$\\omega _ { 1 }$ -结构自振基本圆频率。\n",
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              "location": "4.4 限位构造施工\n图4—16 限位构造大样图\n梁底部分的限位挡块底板模板采用吊模施工，模板由架在梁底上的槽钢（方钢等）用铁丝吊着，靠近桥墩挡块的模板，在安装600×300×40 的橡胶垫块后再安装侧模，靠近支座的模板外侧安装600×300×40 的泡沫板，再安装侧模。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案",
              "suggestion": "应将‘限位挡块’的构造描述中‘泡沫板’替换为符合《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）中‘限位装置’定义的刚性限位构件，如金属限位板或限位支座，不得使用泡沫板作为限位功能构件。橡胶垫块应明确其为限位装置的缓冲组件，且需满足抗压与抗剪性能要求。",
              "reason": "根据《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）第2.1.23条，‘限位装置’是为限制桥梁梁体与桥墩或桥台间的相对位移而设计的构造装置。泡沫板不具备限位功能，仅用于临时脱模，其物理性能无法承担地震作用下的限位功能，属于实体概念错误。使用泡沫板作为限位构造的一部分，违背了限位装置的定义和功能要求，存在严重安全隐患。",
              "risk_level": "高风险",
              "review_references": "### 2.1.23 限位装置 restrainer 为限制桥梁梁体与桥墩或桥台间的相对位移而设计的构造装置。\n【参考文档】\n【文件】39《公路桥梁抗震设计规范》（JTGT2231-01-2020）.md\n【标题】2 术语和符号\n2 术语和符号## 2.1 术语\n\n### 2.1.1 抗震设防烈度 seismic fortification intensity\n\n作为一个地区抗震设防依据的地震烈度，一般情况下取50 年内超越概率 $10 \\%$ （重现期为475年）的地震烈度，依据现行《中国地震动参数区划图》（GB18306）或专门的地震安全性评价工作确定。\n\n### 2.1.2 抗震设防标准 seismic fortification criterion\n\n衡量抗震设防要求高低的尺度，由抗震设防烈度或设计地震动参数及桥梁抗震设防类别确定。\n\n### 2.1.3 抗震设防水准 seismic design level 为达到各类桥梁抗震设防目标而确定的设计地震动超越概率或重现期。\n\n### 2.1.4 地震作用 earthquake action 作用在结构上的地震动，包括水平地震作用和竖向地震作用。\n\n### 2.1.5 E1 地震作用 earthquake action E1 工程场地重现期较短的地震作用，在第一阶段抗震设计中采用。\n\n### 2.1.6 E2 地震作用 earthquake action E2 工程场地重现期较长的地震作用，在第二阶段抗震设计中采用。\n\n### 2.1.7 地震作用效应 seismic effect 由地震作用引起的桥梁结构内力与变形等效应的总称。\n\n### 2.1.8 基本地震动峰值加速度 basic peak ground acceleration 重现期475 年的Ⅱ类场地地震动峰值加速度。\n\n### 2.1.9 特征周期 characteristic period\n\n设计加速度反应谱曲线下降段起始点对应的周期，取决于地震环境和场地类别。\n\n### 2.1.10 设定地震 scenario earthquake\n\n根据桥梁工程场地地震危险性概率估计、区域地震动衰减关系确定的与设防地震动协调一致的地震，用一对震级和距离的组合来表达。\n\n### 2.1.11 多点非一致激励 multi-support excitation\n\n为反映地震动场的空间变异性和空间相关性，表达地震中各个桥墩（台、塔）受到的地震作用的差异，抗震分析中采用的各个桥墩（台、塔）处不完全相同的地震动输人。\n\n### 2.1.12 液化 liquefaction\n\n地表饱和土层在地震中孔隙水压急剧上升，一时难以消散，有效应力减小，导致土体抗剪强度大幅降低的现象。多发生在饱和粉细砂中，常表现出喷水、冒沙以及构筑物沉陷、倾倒等现象。\n\n### 2.1.13 侧向滑移 lateral spreading\n\n液化导致的大范围地表土层的侧向滑动，往往引起桥墩、桥台的倾斜失稳和地表开裂。\n\n### 2.1.14 抗震概念设计 seismic concept design\n\n根据地震灾害和工程经验等归纳的基本设计原则和设计思想，进行桥梁结构总体布置、确定细部构造的过程。\n\n### 2.1.15 弹性抗震设计 elastic seismic design\n\n不允许桥梁结构发生塑性变形，用构件的强度作为衡量结构性能的指标，只需校核构件的强度是否满足要求的抗震设计。\n\n### 2.1.16 延性抗震设计 ductility seismic design\n\n允许桥梁结构发生塑性变形，不仅用构件的强度作为衡量结构性能的指标，同时要校核构件的变形能力是否满足要求的抗震设计。\n\n### 2.1.17 延性构件 ductile member\n\n抗震设计中有意设计的通过局部塑性变形来耗散地震能量、能够承受E2地震作用下多个循环的弹塑性变形而强度没有显著退化的结构构件。\n\n### 2.1.18 能力保护设计 capacity protection design\n\n为保证延性抗震设计桥梁在E2 地震作用下，可能出现塑性铰的桥墩的非塑性铰区、基础、盖梁和上部结构等构件不发生塑性变形和剪切破坏，同时桥墩的塑性铰区也不发生剪切破坏，对上述部位、构件进行的加强设计。\n\n### 2.1.19 能力保护构件 capacity protected member 采用能力保护设计方法设计的构件。\n\n### 2.1.20 减隔震设计 seismic isolation design\n\n在桥梁上部结构和下部结构之间或下部结构与基础之间设置减隔震系统，以增大原结构体系阻尼和（或）周期，降低结构的地震反应和（或）减小输入到上部结构的能量，达到预期的防震要求。\n\n### 2.1.21 抗震措施 seismic measure\n\n地震作用计算和抗力计算以外的抗震设计内容，包括抗震构造措施。抗震措施等级根据桥梁抗震设防类别和抗震设防烈度确定。\n\n### 2.1.22 抗震构造措施 details of seismic measures\n\n根据震害经验归纳总结的、对结构和非结构各部分必须采取的各种细部要求，一般无须进行地震作用计算和抗力计算。\n\n### 2.1.23 限位装置 restrainer 为限制桥梁梁体与桥墩或桥台间的相对位移而设计的构造装置。\n\n### 2.1.24 常规桥梁 ordinary bridge 包括单跨跨径不超过 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 的坛工或混凝土拱桥、下部结构为混凝土结构的梁桥。\n\n### 2.1.25 特殊桥梁 special bridge 包括斜拉桥、悬索桥、单跨跨径超过 $1 5 0 \\mathrm { m }$ 的梁桥和拱桥。\n\n## 2.2 符号\n\n### 2.2.1 作用和作用效应\n\n$A$ - -水平向基本地震动峰值加速度；  \nEe 地震主动土压力；  \nEhu 作用于台身质心处的水平地震力；  \nEhzh 地震作用效应、永久作用效应和均匀温度作用效应组合后板式橡胶支座或固\n\n定盆式支座的水平力设计值；Ekii -顺桥向作用于活动支座顶面处的水平地震力；Ekip -顺桥向作用于固定支座顶面或横桥向作用于上部结构质心处的水平地震力；Emax 固定支座容许承受的最大水平力；$G _ { \\mathrm { a u } }$ 基础顶面以上台身重力；Mcp 盖梁质量；$M _ { \\mathrm { p } }$ 墩身质量；$M _ { \\mathrm { s p } }$ 上部结构的质量或一联上部结构的总质量；Smax 设计加速度反应谱最大值。\n\n### 2.2.2 计算系数\n$C _ { \\mathrm { d } }$ —阻尼调整系数;  \n$C _ { \\mathrm { e } }$ -液化抵抗系数；  \n$C _ { \\mathrm { i } }$ -抗震重要性系数；  \n$C _ { \\mathrm { s } }$ 场地系数；  \n$K \\cdot$ 一 一地基抗震容许承载力调整系数；  \n$K _ { \\mathfrak { A } }$ ———非地震条件下作用于台背的主动土压力系数;  \n$K _ { \\mathrm { a } }$ -地震主动土压力系数；  \n$\\alpha$ 土层液化影响折减系数；  \n$\\eta _ { \\mathrm { c p } }$ 盖梁质量换算系数；  \n$\\eta _ { \\mathrm { p } }$ -墩身质量换算系数。\n\n### 2.2.3 几何特征\n\n$d _ { \\mathrm { b } }$ -基础埋置深度；  \n$d _ { \\mathrm { s } }$ 纵向钢筋的直径；  \n$d _ { \\mathrm { { u } } }$ 上覆非液化土层厚度;  \n$d _ { \\mathrm { { w } } }$ -地下水位深度；  \n$d _ { 0 }$ 液化土特征深度；  \n$I _ { \\mathrm { e f f } }$ -有效截面抗弯惯性矩；  \n$s$ 箍筋的间距；  \n$\\Sigma t$ -板式橡胶支座橡胶层总厚度；  \n$\\theta$ 斜交角；  \n$\\varphi$ 曲线梁的中心角。\n\n### 2.2.4 材料指标\n\n$E _ { \\mathrm { c } }$ - -桥墩的弹性模量；  \n$f _ { a 0 }$ - -地基承载力基本容许值;  \n$[ f _ { \\mathrm { a } }$ ]——深宽修正后的地基承载力容许值；  \n$[ f _ { \\mathrm { a E } }$ ]— -调整后的地基抗震承载力容许值;$G _ { \\mathrm { d } }$ -板式橡胶支座动剪切模量；$\\gamma$ 土的重度；$\\mu _ { \\mathrm { d } }$ -支座动摩阻系数。\n\n### 2.2.5 延性设计参数\n\n$f _ { \\mathrm { c d } }$ 混凝土抗压强度设计值；  \n$f _ { \\mathrm { c k } }$ 混凝土抗压强度标准值；  \n$f _ { \\mathrm { k h } }$ 箍筋抗拉强度标准值；  \n$f _ { \\mathrm { y h } }$ 箍筋抗拉强度设计值；  \n$K _ { \\mathrm { d s } }$ 延性安全系数；  \n$L _ { \\mathrm { p } }$ 等效的塑性铰长度；  \n$M _ { \\mathrm { y } }$ 等效屈服弯矩；  \n$\\Delta _ { \\mathrm { u } }$ -桥墩容许位移；  \n$\\varepsilon _ { \\mathrm { l u } }$ 纵筋的折减极限应变；  \n$\\varepsilon _ { \\mathrm { s u } } ^ { \\mathrm { R } }$ -约束钢筋的折减极限应变；  \n$\\eta _ { \\mathrm { k } }$ 轴压比；  \n$\\theta _ { \\mathrm { u } }$ 塑性铰区域的最大容许转角；  \n$\\mu _ { \\Delta }$ 墩柱构件位移延性系数；  \n$\\rho _ { t }$ 纵向配筋率；  \n$\\phi _ { \\mathrm { u } }$ 极限曲率；  \n$\\phi _ { \\mathrm { y } }$ 等效屈服曲率;  \n$\\phi ^ { 0 }$ -桥墩正截面极限弯矩超强系数。\n\n### 2.2.6 其他参数\n$^ { g }$ 重力加速度；  \n$N _ { \\mathrm { c r } }$ 土层液化判别标准贯入锤击数临界值;  \n$N _ { \\mathfrak { r } }$ 土层实际标准贯人锤击数；$T -$ 结构自振周期;  \n$T _ { _ \\mathrm { { g } } }$ 场地特征周期;  \n$T _ { \\parallel }$ -结构自振基本周期；  \n$v _ { \\mathrm { s } }$ 土层剪切波速；$\\xi$ 结构阻尼比;  \n$\\xi _ { \\mathrm { e f f } } .$ 减隔震桥梁或减隔震装置的等效阻尼比;\n$\\omega _ { 1 }$ -结构自振基本圆频率。\n",
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          "original_content": "6.1 质量目标\n工程质量一次交验合格率100%。\n\n6.2 工程创优创新\n获得建设单位《优质工程》奖项。\n\n6.3 质量保证体系\n项目经理作为第一责任人，然后是项目总工程师（技术负责人），接下来是质量负\n责人（质量部），再往下是各部门：如工程技术部、物资设备部、试验室，还有施工班\n组。每个岗位的职责要明确。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 73 —\n比如项目经理负责全面领导，总工程师负责技术支持，质量负责人负责日常质量检\n查，工程技术部负责方案编制，物资部负责材料质量，试验室负责检测，施工班组负责\n具体执行。\n图6—1 质量保证体系框图\n\n6.4 质量控制程序与具体措施\n6.4.1 质量控制程序\n质量控制流程，执行PDCA 循环：策划（比如编制质量计划、方案）、实施（按方案\n施工）、检查（过程检查和验收）、处理（问题整改和持续改进）。每个环节要具体，\n比如策划阶段包括质量计划、专项方案、技术交底；实施阶段包括材料检验、设备调试、\n作业人员培训；检查阶段包括自检、互检、专检，还有第三方检测；处理阶段包括不合\n格品处置、纠正措施、预防措施。\n6.4.2 具体措施\n6.4.2.1 混凝土质量保证措施\n1、运输道路平顺畅通，选用与生产、浇筑能力相匹配的专用砼运输车，对运输车采\n取保温隔热措施。\n2、合理选择混凝土原材料，选择级配优良的砂、石料，降低水泥用量，选择优质混\n凝土外掺剂，控制混凝土水灰比，合理减少水泥用量，是降低混凝土内部水化热温升的\n重要环节。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 74 —\n3、水泥：承台混凝土采用大厂生产的低水化热水泥，如矿碴水泥、粉煤灰水泥。\n4、砂：选用优质机制砂，其细度模数和含泥量等技术指标必须符合规范要求。\n5、碎石：碎石的各项技术指标均须符合规范要求，其来源稳定，必须达到要求后方\n可使用。\n6、外掺剂：混凝土外掺剂采用高效缓凝型外加剂，外加剂入场后分批检验，质量必\n须稳定且符合相应技术规范要求。\n7、混凝土用料避免日光曝晒，以降低用料的初始温度，降低浇筑层厚度，加快混凝\n土散热速度。\n8、砼振捣完毕，及时采取保湿措施对砼进行养护。当新浇砼具有暴露面时，先将暴\n露面砼抹平，再用麻布将暴露面覆盖，并及时采取喷雾洒水、通以循环冷却水等措施对\n砼进行保湿养护7d 以上。当砼采用带模养护方式养护时，保证模板接缝处砼不失水干燥。\n6.4.2.2 钢筋质量保证措施\n1、高度重视半成品加工质量，下料前必须调直钢筋。下料尺寸必须经施工技术人员\n严格审查后执行。加工好后按照规格品种分类堆放整齐，交待工人取用时不得错拿错放，\n以保证成型骨架准确。\n2、半成品钢筋垫平堆放，且分规格和品种堆放，钢筋堆放时，要保持钢筋表面洁净，\n避免踩蹋已加工好的钢筋。\n3、在混凝土垫层上按设计要求划出间距，逐个进行绑扎。\n4、底面钢筋采用混凝土垫块进行支垫，确保混凝土底面保护层厚度。钢筋接头按照\n设计和规范要求采用套筒、焊接连接，焊接或搭接长度满足设计和规范要求，同一截面\n钢筋接头数量满足设计和规范的要求；\n5、绑扎钢筋时满绑，不得缺扣或漏绑。宜采用十字扣绑扎法，不得采用顺扣，防止\n钢筋变形。\n6.4.2.3 模板安装及拆除的控制要点\n1、模板安装前先进行验线，根据放线焊接限位支撑。\n2、模板的垂直度、截面尺寸及顶板标高、钢筋保护层厚度要严格控制。\n3、对拉螺栓的分布间距均根据承台宽度高度确定。\n4、脚手架设置剪刀撑，以增加整体稳定性。G4218 线康定至新都桥高速公路TJ3-1 项目经理部\n现浇箱梁专项施工方案\n— 75 —\n5、模板拆除遵循先支后拆，后支先拆的顺序，拆除期限根据结构物特点、模板部位\n和混凝土所达到的强度来决定。侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除而受损\n时，方可拆除。拆时严禁抛扔，模板拆除后维修整理，分类妥善存放。\n6.4.2.4 其他质量保障措施\n做好导线控制桩、结构物定位桩、水准基点等复测工作，确保施工放线准确性。"
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            "reason": "参照：《桥梁公司危险性较大工程管理实施细则（2025版）》 中的内容要求，6 质量保证措施内容属于,专项施工方案内容要求中的 【质量保证措施】 板块，应包含质量保证体系包含：1.质量保证体系框图；2.质量管理组织机构、人员职责；3.小组中包括项目经理、项目总工、质量总监、工程 部门、质检部门、专业分包单位（协作队伍）项目负责人和项目技术负责人；",
            "review_references": "六、质量保证措施 本章包含质量保证体系、质量目标、工程创优规划、质量控制程序与具体措施 等四个方面。 质量保证体系包含质量保证体系框图（附件17）、质量管理组织机构、人员职 责。质量保证体系（附件17）应引用公司标准体系框图。质量管理组织机构基于项 目经理为组长的工作领导小组，小组中包括项目经理、项目总工、质量总监、工程 部门、质检部门、专业分包单位（协作队伍）项目负责人和项目技术负责人等。 质量目标根据施工合同和业主要求填写，并与第二章中施工要求的质量要求一 致。 工程创优规划根据工程的实际情况填写，质量符合百年品质工程要求，竣工验 收达到满足设计文件要求。包含制定工程创优总体计划，做好技术准备工作，加强过程控制，重视细部处理，创建精品工程，推广应用新技术，申报资料、工程资料 的收集与整理等内容。 质量控制程序与具体措施包含原材料、实体工程质量检查验收程序和要求，主 要工序的质量通病、预防措施，以及季节性（冬期、高温、雨期）施工的质量保证 措施。",
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